Source: https://www.scribd.com/document/352158207/2013-05-24-Pistoia-Gigliotti
Timestamp: 2019-04-25 06:46:46+00:00
Document Index: 74765199

Matched Legal Cases: ['§8', '§8', '§8', '§8', '§ 7', '§8', '§8', '§8', 'arte 1']

Cafco® promat
Industrie Manufatti Cementizi n. 9 del 2009
Manuale EN 13381_1695_.pdf
progetto concrete linee guida
int_ca_240401_C
Progetto pdf strutture cls
090322 1351 Morfologia c.a. Rev.0
Vulnerabilità Sismica ed Adeguamento di
Costruzioni Esistenti in Calcestruzzo Armato
7 maggio – 7 giugno 2013
Aula Magna Seminario Vescovile Via Puccini, 36 - Pistoia
Vulnerabilità sismica delle costruzioni esistenti in c.a.
Valutazione e riduzione della vulnerabilità degli
elementi strutturali, non strutturali ed impianti.
 Strategie e modalità d’intervento.
 Edifici multipiano di calcestruzzo armato ed edifici prefabbricati.
 Interventi locali e interventi globali.
 Progetto e verifica degli interventi.
 Problematiche relative agli elementi non strutturali ed impianti.
 Esempi applicativi: edificio multipiano di calcestruzzo armato ed
edificio prefabbricato.
rosario.gigliotti@uniroma1.it
Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 2
Strategie e modalità d’intervento
Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 3
 L’esecuzione di interventi su porzioni limitate dell’edificio va opportunamente valutata e giustificata.7. in modo regolare ed uniforme.4 Criteri e tipi d’intervento  Per tutte le tipologie di costruzioni esistenti gli interventi di consolidamento vanno applicati. Strategie e modalità d’intervento – NTC 2008 §8. considerando la variazione nella distribuzione delle rigidezze e delle resistenze e la conseguente eventuale interazione con le parti restanti della struttura. in quanto una cattiva esecuzione può peggiorare il comportamento globale delle costruzioni. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 4 . per quanto possibile.  Particolare attenzione deve essere posta alla fase esecutiva degli interventi.
 entità  urgenza dell’intervento dipende dai risultati della precedente fase di valutazione. dovendo mirare prioritariamente a contrastare lo sviluppo di meccanismi locali e/o di meccanismi fragili e. quindi. Strategie e modalità d’intervento – NTC 2008 §8.7.  tecnica. a migliorare il comportamento globale della costruzione. In generale dovranno essere valutati e curati gli aspetti seguenti: Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 5 .4 Criteri e tipi d’intervento La scelta di:  tipo.
6. 4. riduzione delle situazioni di forte irregolarità degli edifici. riduzione delle carenze dovute ad errori grossolani. riduzione dell’impegno degli elementi strutturali originari mediante sistemi d’isolamento o di dissipazione di energia. in termini di massa. riparazione di eventuali danni presenti. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 6 . Strategie e modalità d’intervento – NTC 2008 §8. resistenza e/o rigidezza. Gigliotti 5. 3.7.4 Criteri e tipi d’intervento ANDRANNO VALUTATI E CURATI GLI ASPETTI SEGUENTI 1. riduzione delle masse. 7. anche mediante demolizione parziale o variazione di destinazione d’uso. 8. anche legate alla presenza di elementi non strutturali. riduzione dell’eccessiva deformabilità di orizzontamenti. miglioramento dei collegamenti di elementi non strutturali. miglioramento della capacità deformativa ("duttilità") di singoli elementi. 2.
realizzazione. miglioramento del sistema di fondazione. in aggiunta a motivi di funzionalità. 10. Interventi su parti non strutturali ed impianti sono necessari quando. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 7 .4. ampliamento. ove necessario.7. la loro risposta sismica può mettere a rischio la vita degli occupanti o produrre danni ai beni contenuti nella costruzione.3 e 7.2. incremento della resistenza degli elementi verticali resistenti.4 Criteri e tipi d’intervento 9. 11. tenendo eventualmente conto di una possibile riduzione della duttilità globale per effetto di rinforzi locali. Strategie e modalità d’intervento – NTC 2008 §8. eliminazione di giunti sismici o interposizione di materiali atti ad attenuare gli urti.2. Per il progetto di interventi atti ad assicurare l’integrità di tali parti valgono le prescrizioni fornite nei §§ 7.
3 CRITERI DI PROG.7. DI ELEMENTI STRUTTURALI “SECONDARI” ED ELEMENTI NON STRUTTURALI […] 7.2.4 CRITERI DI PROGETTAZIONE DEGLI IMPIANTI Gli elementi strutturali che sostengono e collegano i diversi elementi funzionali costituenti l’impianto tra loro e alla struttura principale devono essere progettati seguendo le stesse regole adottate per gli elementi costruttivi senza funzione strutturale.2. Strategie e modalità d’intervento – NTC 2008 §8.2. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 8 .4 Criteri e tipi d’intervento 7.2).1) e (7. ma non superiore a quella richiesta da un’analisi eseguita con fattore di struttura q pari ad 1. Gli eventuali componenti fragili debbono essere progettati per avere resistenza doppia di quella degli eventuali elementi duttili ad essi contigui. L’effetto dell’azione sismica sull’impianto può essere valutato considerando una forza (Fa) applicata al baricentro di ciascuno degli elementi funzionali componenti l’impianto. calcolata utilizzando le equazioni (7.2.
rinforzo di tutti o parte degli elementi. . quali pareti in c.a.eliminazione di eventuali comportamenti a piano INNOVATIVI “debole”. etc. .4 Criteri e tipi d’intervento Per le strutture in c. anche le tipologie di intervento di seguito esposte o loro combinazioni: INTERVENTI .introduzione di un sistema strutturale aggiuntivo in grado di resistere per intero all’azione sismica di progetto. TRADIZIONALI . valutandone l’eventuale necessità e l’efficacia. controventi in acciaio.7. INTERVENTI .a. ed in acciaio si prenderanno in considerazione. di pareti in laterizio Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 9 .eventuale trasformazione di elementi non strutturali in elementi strutturali.aggiunta di nuovi elementi resistenti.a.. come nel caso di incamiciatura in c. Strategie e modalità d’intervento – NTC 2008 §8..
Strategie e modalità d’intervento – NTC 2008 §8. Sono pertanto esclusi l’isolamento alla base e la dissipazione. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 10 .4 Criteri e tipi d’intervento TIPOLOGIE TRADIZIONALI DI INTERVENTO Per interventi di tipo tradizionale si intendono interventi che non comportano una modifica sostanziale del sistema strutturale resistente alle azioni orizzontali ma agiscono a livello di RESISTENZA – RIGIDEZZA – DUTTILITÀ degli elementi strutturali e delle connessioni già presenti nella costruzione. l’introduzione di nuovi sistemi strutturali in grado di resistere all’azione sismica e l’eventuale trasformazione di elementi non strutturali in elementi strutturali.7.
cemento 2 e non strutturale in modo da aumentare la capacità di armato (incamiciature) e FRP deformazione degli elementi insufficienti LOCALE Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 11 . Strategie e modalità d’intervento Strategie di intervento • Inserimento di muri strutturali Modifica del sistema strutturale in modo che le richieste • Inserimento di controventi in acciaio 1 di progetto siano MINORI della capacità degli elementi • Inserimento di isolatori alla base strutturali e non strutturali GLOBALE Modifica di componenti ISOLATI del sistema strutturale • Rivestimenti in acciaio.
LOCALE • Incremento DUTTILITA’.B. attorno all’elemento strutturale da adeguare. Esempio: INCAMICIATURA COLONNA Molto conveniente per modificare un sistema trave forte – colonna debole in uno colonna forte – trave debole Esempio: INCAMICIATURA TRAVE N.a. con inserimento di barre longitudinali e staffe • Incremento RESISTENZA FLESSIONALE E A TAGLIO. con conseguente riduzione delle luci disponibili • Metodo piuttosto invasivo E’ IL METODO INGENERALE PIU’ USATO NELLA PRATICA Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 12 . LIMITI • Crescita delle dimensioni della sezione resistente. • Incremento RIGIDEZZA. Strategie e modalità d’intervento Tecniche di intervento INCAMICIATURA IN ACCIAIO Realizzazione di uno strato di c.
.a. Esempio: INCAMICIATURA PILASTRO E TRAVE • Non si usano in generale per irrigidire nei confronti di azioni flessionali (non è semplice realizzare l collegamento sotto all’elemento). che si applica come rimedio immediato per strutture danneggiate da sisma. LOCALE • Incremento DUTTILITA’ tramite confinamento. che permette: • Incremento RESISTENZA A TAGLIO. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 13 . ma usando fasciature in acciaio. Strategie e modalità d’intervento Tecniche di intervento INCAMICIATURA IN ACCIAIO Analogo a quello in c. • Soluzione molto rapida e facile da eseguire. metodo meno usato di quello in c.a..
che permette: • Miglioramento della capacità portante a taglio in colonne. durabilità e costi molto elevati Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 14 . setti e pareti. Facilità di posa in opera Esempio: Inserimento di FRP in corrispondenza dei giunti LIMITI legati alla continuità degli ancoraggi nei giunti. Strategie e modalità d’intervento Tecniche di intervento RINFORZO CON FRP Metodo molto usato a partire dagli ultimi 20 anni per LOCALE rinforzare strutture esistenti in c. Alto rapporto RESISTENZA – PESO 2. • Limitazione della perdita di resistenza flessionale in conseguenza alla formazione di fessure nel cls.a. • Ulteriore confinamento alle estremità di travi e colonne. Non si verificano fenomeni di CORROSIONE 3. incrementando la duttilità delle cerniere plastiche flessionali. VANTAGGI NELL’USO DI FRP 1. travi.
• Sezione trasversale piuttosto grossa. • Molto efficienti nel controllo degli spostamenti globali laterali GLOBALE (riduzione danneggiamento edificio). invasivi e spesso distruttivi) Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 15 . • Capacità deformativa minore di quella di elementi snelli (colonne). passanti da piano a piano. Si “chiudono” una o più Inserimento di barre verticali COME SI INSERISCONO? campate della struttura. incorporando travi e inglobamento degli elementi colonne esistenti esistenti TRASFERIMENTO SFORZI MOMENTO RIBALTANTE IN FONDAZIONE La FONDAZIONE deve essere in grado di sopportare tale momento (Spesso si richiedono interventi sulle fondazioni) LIMITE: si deve agire sulla fondazione (interventi non semplici.A. Strategie e modalità d’intervento Tecniche di intervento INSERIMENTO DI MURI DI TAGLIO IN C. costosi.
a.A.a. Nuovo muro in c. che viene inglobato Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 16 . Strategie e modalità d’intervento Tecniche di intervento INSERIMENTO DI MURI DI TAGLIO IN C. Realizzazione del muro di taglio Intervento in fondazione Elemento esistente in c.
TIPI D’INTERVENTO Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 17 .
l. 1999 DEI s. Tipografia del Genio Civile Per le valutazioni analitiche e le considerazioni in merito alle peculiarità dei diversi interventi: §§ C8A6 e C8A7 della Circ. 617 Per la pubblicistica tecnica americana: FEMA 356 Prestandard and commentary for the seismic rehabilitation of buildings REGOLA GENERALE La modalità di posa in opera dei prodotti deve essere conforme a quanto riportato nelle schede tecniche Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 18 . Tipi di intervento Riferimenti bibliografici Per la definizione delle tipologie di intervento: Manuale per la riabilitazione e la ricostruzione postsismica degli edifici a cura di Francesco Gurrieri.r. Regione dell’Umbria.
Tipi di intervento: lavorazioni generali TIPI D’INTERVENTO Lavorazioni generali Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 19 .
Pulizia del foro mediante insufflaggio di aria compressa 3. Eventuale pulitura del bocca-foro dal materiale tracimato Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 20 . Parziale riempimento del foro con prodotto sigillante adesivo a ritiro compensato o espansivo 4. Tipi di intervento: lavorazioni generali Perforazioni armate FASI ESECUTIVE 1. Esecuzione di fori con utensile a roto-percussione o carotatrice 2. Inserimento della barra di armatura (interamente filettata o ad aderenza migliorata) con movimento di avanzamento- avvitamento fino al tracimare del sigillante dal bocca-foro 5.
 In fori ciechi occorre effettuare l’iniezione dal fondo del foro. La differenza tra diametro del foro ff e della barra fb deve rispettare le specifiche del sigillante usato (ff / fb  1. Tipi di intervento: lavorazioni generali Perforazioni armate PRECAUZIONI E NOTE a. La tecnica della perforazione armata è utilizzabile anche per l’ancoraggio di barre d’armatura e. Il foro deve essere pulito (ed asciutto. Immissione del sigillante:  in fori passanti è opportuno procedere mediante iniezione dall’estremità più bassa. se si usa resina epossidica) b. Nel caso di elemento fratturato.2) c. mediante tubicino o beccuccio d. prima dell’esecuzione del foro occorre sigillare le lesioni Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 21 .
Tipi di intervento: lavorazioni generali Iniezione lesioni non passanti FASI ESECUTIVE 1. Realizzazione di fori di iniezione con superficiale Tubicino di utensile a roto-percussione e iniezione inserimento di tubicini metallici di iniezione fissati con paste a rapido indurimento. previa pulitura del foro con aria compressa 4. iniezione per evitare rifluimenti durante Materiale di l’iniezione fissaggio Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 22 . Pulitura superficiale e scarnificatura della lesione 2. Stuccatura superficiale della lesione Tubicino di con paste a rapido indurimento. Pulitura profonda con aria compressa o acqua a debole pressione Stuccatura 3.
rimozione o Materiale di taglio a filo superficie dei tubicini di fissaggio iniezione Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 23 . Iniezione a bassa pressione di prodotti fluidi (resine epossidiche) procedendo dal basso verso l’alto. Stuccatura superficiale controllando il rifluimento dai Tubicino di iniezione tubicini immediatamente soprastanti 6. per verificare la presenza di sacche d’aria Tubicino di iniezione 7. Chiusura di tutti i tubicini e aumento della pressione di iniezione. Dopo l’indurimento. Tipi di intervento: lavorazioni generali Iniezione lesioni non passanti FASI ESECUTIVE 5.
Il foro deve essere pulito (ed asciutto se si usa resina epossidica) b. In presenza di lesioni ramificate disporre il tubicino di iniezione in corrispondenza degli incroci delle stesse Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 24 . Tipi di intervento: lavorazioni generali Iniezione lesioni non passanti PRECAUZIONI E NOTE a. L’asportazione della stuccatura superficiale mediante utensile con disco abrasivo può consentire una verifica parziale della iniezione c.
Iniezione delle eventuali lesioni presenti 3. Demolizione del cls danneggiato o degradato Piastra in acciaio Elemento in c.a. Ricostruzione delle parti demolite con malte o betoncino a ritiro compensato 4. Tipi di intervento: lavorazioni generali Placcaggi in acciaio FASI ESECUTIVE 1. Pulitura del supporto mediante sabbiatura e depolverizzazione Connettori 5. Regolarizzazione del supporto mediante l’applicazione di stucco epossidico 6. 2. Sabbiatura della lamiera Piastra in acciaio Resina epossidica Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 25 .
a. PLAQUÉ per incollaggio diretto) 8. Spalmatura della pasta epossidica Piastra in acciaio sulle superfici da unire (BETON. Tipi di intervento: lavorazioni generali Placcaggi in acciaio FASI ESECUTIVE 7. Perforazione del supporto in Connettori corrispondenza dei fori della lamiera ad avvenuto incollaggio 10. Elemento in c. Protezione delle lamiere mediante uso di prodotti anticorrosivi Piastra in acciaio Resina epossidica Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 26 . Fissaggio della lamiera preforata al supporto nella posizione prestabilita 9. Collocazione dei connettori 11.
Nel caso in cui non si possa eseguire l’incollaggio si procederà mediante collocazione delle lamiere e successiva iniezione di resina fluida nell’intercapedine struttura-placca (BETON- PLAQUÉ per iniezione) Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 27 . Lo spessore della resina deve essere ridotto (2-3 mm) c. Il supporto deve essere pulito e regolarizzato prima dell’applicazione b. Tipi di intervento: lavorazioni generali Placcaggi in acciaio PRECAUZIONI E NOTE a.
Inserimento delle armature Elemento in c. Pulizia e abbondante umidificazione (senza saturazione) della superficie del supporto 4. i staffe da sovrapporre 3. Demolizione del cls per la Barra esistente compensato Inserimento della zona necessaria alla Ld nuova barra collocazione delle armature. Ripristino del conglomerato di rivestimento e di copriferro con malta o conglomerato a ritiro compensato Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 28 . Tipi di intervento: lavorazioni generali Giunzioni e ancoraggi barre FASI ESECUTIVE Malta o conglomerato a ritiro 1.a. liberando gli angoli delle staffe esistenti 2.
Tipi di intervento: lavorazioni generali Giunzioni e ancoraggio delle barre PRECAUZIONI E NOTE a. La lunghezza di sovrapposizione deve essere tale che Ld≥2i L staffe d i staffe Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 29 . Le barre da giuntare non devono distare tra loro più di 2F con un minimo di 20mm b. Il materiale di ripristino deve rivestire bene il tratto di giunzione c.
Tipi di intervento: lavorazioni generali Giunzioni e ancoraggio delle barre PRECAUZIONI E NOTE d. È opportuno sfalsare gli ancoraggi e. Le saldature sono da evitare. Per migliorare l’efficacia della sovrapposizione si possono cerchiare le barre sovrapposte mediante fasciatura elicoidale con filo F 1-2 mm L lungo la giunzione d f. Ove la lunghezza Ld non si possa ottenere e se la caratteristica degli acciai lo consente la saldatura va realizzata a cordone d’angolo tra le barre sovrapposte (Soluzione A migliore di B) Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 30 . Per barre lisce si consiglia la formazione di ganci di estremità g.
min 50 mm Ld posa in opera dei Malta a conglomerato a connettori d’ ancoraggio ritiro compensato della rete e.s.s. Armature esistenti 3.a. Posa in opera dei Connettori connettori dislocati a (min 6/mq) Ld quinconce min 15 mm Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 31 . Tipi di intervento: lavorazioni generali Incamiciatura con rete elettrosaldata Elemento in c. Esecuzione dei fori per la Rete e. Demolizione del copriferro fino a scoprire tutte le armature Ld 2. FASI ESECUTIVE 1.
s. fissata ai connettori e distanziata dalla superficie dell’elemento in c. Pulizia e umidificazione abbondante ( ma non Connettori (min 6/mq) saturazione) della Ld superficie di supporto min 15 mm 7. min 50 mm 5. Tipi di intervento: lavorazioni generali Incamiciatura con rete elettrosaldata FASI ESECUTIVE Elemento in c. Applicazione del materiale di rivestimento Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 32 .a. 4. Ld Rete e.a. Posa in opera della rete e. Formazione del gancio di Ld Malta a conglomerato a ancoraggio del connettore ritiro compensato alla rete Armature esistenti 6.s.
Sono da evitare connettori a fissaggio meccanico (con espansione) quando il cls non è di elevata qualità Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 33 . maggiorare adeguatamente il copriferro (minimo 20 mm a coprire i connettori più esposti) c.s. Tipi di intervento: lavorazioni generali Incamiciatura con rete elettrosaldata PRECAUZIONI E NOTE a. Dove gli spessori lo consentono è opportuno disporre connettori passanti (legature) e. La rete e. I connettori possono essere realizzati anche con barre filettate in fori iniettati e piastra di testata bloccata mediante dadi di regolazione d.a. deve essere distanziata dalla superficie dell’elemento in c. Per applicazioni verso l’ambiente esterno utilizzare reti zincate o in alternativa. b.
Demolizione del cls degradato. estesa a tutta la zona interessata dalla corrosione Trattamento anticorrosione delle armature delle armature 2. Pulizia e abbondante umidificazione (ma Rasatura con malte a non saturazione) del cls granulometria fine 5. Applicazione di un passivante sulle (tixotropica) a ritiro armature scoperte compensato 4. Applicazione di malta (tixotropica) a ritiro compensato (per forti spessori procedere per strati di 20-30mm) 6. Pulitura delle armature scoperte dalle scorie della corrosione Malta 3. Rasatura della parte ricostruita con malta a granulometria fine Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 34 . Tipi di intervento: lavorazioni generali Ripristino copriferro. passivazione armature FASI ESECUTIVE 1.
Pulire accuratamente le armature prima dell’applicazione dell’inibitore di corrosione b. pennello o rullo. a seconda del prodotto impiegato Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 35 . Sulla superficie trattata e finita può essere applicato uno strato protettivo dato a spruzzo. Tipi di intervento: lavorazioni generali Ripristino copriferro. passivazione armature PRECAUZIONI E NOTE a.
Rinforzo di elementi strutturali RINFORZO DI ELEMENTI STRUTTURALI Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 36 .
a.aumento della resistenza a flessione e/o taglio. 617.7. Allegato C8A.a. – elementi verticali Circ.aumento della capacità portante verticale. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 37 .. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in c. per conseguire tutti o alcuni dei seguenti obiettivi: .a.7..Modelli di capacità per il rinforzo di elementi in c.aumento della capacità deformativa.1 Incamiciatura in c. . C8A. .miglioramento dell’efficienza delle giunzioni per sovrapposizione. A pilastri o pareti possono essere applicate camicie in c. .a.
occorre mettere a nudo le armature nelle facce non incamiciate. – elementi verticali Circ.  la resistenza a taglio e la deformabilità. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in c.a. e collegare a queste ultime le armature delle facce incamiciate. Se le camicie servono ad aumentare:  la resistenza flessionale. Allegato C8A.1 Incamiciatura in c.Modelli di capacità per il rinforzo di elementi in c. 617.7. esse devono fermarsi a circa 10mm dal solaio. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 38 .. o anche a migliorare l’efficienza delle giunzioni. C8A. Lo spessore delle camicie deve essere tale da consentire il posizionamento di armature longitudinali e trasversali con un copriferro adeguato.a..7. le barre longitudinali devono superare il solaio in forature continue ancorate con adeguata staffatura alle estremità dei pilastri inferiore e superiore.a. Se la camicia non avvolge completamente l’elemento.
Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in c.. 617. con piena aderenza tra il calcestruzzo vecchio e il nuovo. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 39 .7.7.a. C8A.  le proprietà meccaniche del calcestruzzo della camicia si considerano estese all’intera sezione se le differenze fra i due materiali non sono eccessive. Per valutare la resistenza e la deformabilità di elementi incamiciati sono accettabili le seguenti ipotesi semplificative:  l’elemento incamiciato si comporta monoliticamente. e si considera che esso agisca sull’intera sezione incamiciata.  si trascura il fatto che il carico assiale è applicato alla sola porzione preesistente dell’elemento.Modelli di capacità per il rinforzo di elementi in c. Allegato C8A. – elementi verticali Circ..a.1 Incamiciatura in c.a.
7.1 Incamiciatura in c.a.7.. 617. Allegato C8A. C8A.3) deformabilità ultima: %u  u (C8A.4) Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 40 .9 y (C8A. I valori della capacità da adottare nelle verifiche sono quelli calcolati con riferimento alla sezione incamiciata.1) resistenza a flessione: %  0.2) deformabilità allo snervamento: % y  0.a.7.. – elementi verticali Circ.7.7. nelle ipotesi semplificative su indicate ridotte secondo le espressioni seguenti: ~ resistenza a taglio: VR  0.9M M y y (C8A.7.a. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in c.9VR (C8A.Modelli di capacità per il rinforzo di elementi in c.
Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 41 41 . – elementi verticali Circ. la resistenza di calcolo.a.7. calcestruzzo ed acciaio. b) per i materiali aggiunti.7. Allegato C8A. 617. C8A..Modelli di capacità per il rinforzo di elementi in c..a. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in c. divisa per il fattore di confidenza appropriato in relazione al Livello di ~ Conoscenza raggiunto e. la resistenza ottenuta come media delle prove eseguite in sito e da fonti aggiuntive di informazione. I valori da impiegare per le resistenze dei materiali saranno: a) per l’acciaio esistente. per il solo calcolo di VR. divisa anche per il coefficiente parziale.1 Incamiciatura in c.a.
Rinforzo di elementi strutturali
Incamiciatura in c.a. – elementi verticali
Circ. 617, Allegato C8A.7,.Modelli di capacità per il rinforzo di elementi
in c.a., C8A.7.1 Incamiciatura in c.a.
I valori da impiegare per le resistenze dei materiali nel calcolo di
M%y da usare per la valutazione del taglio agente su
elementi/meccanismi fragili saranno:
a) per l’acciaio esistente la resistenza ottenuta come media delle prove
eseguite in sito e da fonti aggiuntive di informazione, divisa per il
fattore di confidenza appropriato in relazione al Livello di
Conoscenza raggiunto;
b) per i materiali aggiunti, calcestruzzo ed acciaio, il valore
caratteristico della resistenza.
Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 42
RINFORZO DI PILASTRI CON INCAMICIATURA TOTALE
Largh. iniziale INCAMICIATURA TOTALE CON
Nucleo di cls Staffe aggiuntive
non fratturato
Iniezione delle eventuali
lesioni con resine
Cls o betoncino a ritiro Staffe
compensato aggiuntive
Cls o betoncino a
Ancoraggio barre in perfori Barre Barre
iniettati con resine aggiuntive aggiuntive
epossidiche o malte a ritiro
Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 43
1. Puntellamento delle strutture interessate
2. Demolizione del calcestruzzo lesionato
3. Iniezione delle lesioni interne al nucleo
4. Raddrizzamento delle barre longitudinali
5. Collocazione delle barre e delle staffe aggiuntive
6. Pulizia e abbondante umidificazione (senza saturazione) della
superficie del supporto
7. Applicazione del calcestruzzo o del betoncino a ritiro
8. Rimozione delle puntellature
Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 44
a. In alternativa alle legature si possono utilizzare tasselli chimici ancorati al nucleo interno. – elementi verticali RINFORZO DI PILASTRI CON INCAMICIATURA TOTALE PRECAUZIONI E NOTE a. b. c. In presenza di pilastri allungati bisogna disporre delle legature trasversali passanti in fori iniettati con resina epossidica. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in c. Per forti spessori del rivestimento è opportuno disporre una doppia orditura di armature. Ove non si abbia altezza sufficiente per l’ancoraggio (Ld) è opportuno Ld aumentare il numero di barre o prevederne il bloccaggio su piastre contrapposte. d. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 45 45 .
– elementi orizzontali RINFORZO DI TRAVI INCAMICIATURA TOTALE CON NUOVE ARMATURE Trave in c. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in c.a. esistente Fori per il getto o il colaggio e Riporto alleggerito per le staffe aggiuntive Solaio esistente max 250mm Staffe aggiuntive min 100mm Cls o betoncino a ritiro compensato Armature aggiuntive Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 46 46 .a.
Scasseratura ad avvenuta maturazione 10. Realizzazione della cassaforma 8. Esecuzione di fori (min 60) sul solaio per il getto integrativo mediante carotatrice al passo previsto per le staffe aggiuntive 4. Rimozione delle puntellature Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 47 .a. Puntellamento del solaio gravante sulla trave 2. Demoliz. Posizionamento delle staffe 5. Pulizia e abbondante umidificazione (ma non saturazione) della superficie del supporto 7. Collocazione armature aggiuntive e piegatura finale staffe 6. – elementi orizzontali RINFORZO DI TRAVI CON INCAMICIATURA TOTALE FASI ESECUTIVE 1. parziale del copriferro della parte inferiore della trave 3. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in c. Esecuzione del getto da un foro e controllo del refluimento del conglomerato dal foro simmetrico 9.
Possono essere impiegati adesivi epossidici per l’aderenza vecchio- nuovo cls g.a. Il getto deve essere eseguito con l’uso di conglomerati molto fluidi (eventuale uso di vibratori ad ago entro i fori) d. Il passo delle staffe non deve interferire con le eventuali nervature del solaio e. – elementi orizzontali RINFORZO DI TRAVI CON INCAMICIATURA TOTALE PRECAUZIONI E NOTE a. Per il controllo del riempimento della suola inferiore possono essere disposti dei tubicini di sfiato attraverso la cassaforma f. Le superfici devono essere pulite e depolverizzate c.a. I fori per il getto non devono interferire con le eventuali nervature del solaio b. Se necessario il riporto alleggerito può essere sostituito con una soletta in c. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in c. di rinforzo Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 48 .
– Nodi RINFORZO DI NODI CON INCAMICIATURA IN C. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in c. Per conferire un buon Pilastro esistente comportamento Staffe aggiuntive d’insieme al sistema a min 40mm Solaio telaio si opera sulla zona nodale. migliorando Trave taglio e confinamento min 150mm esistente delle zone critiche Staffe aggiuntive (resistenza e duttilità). comprese quindi anche le parti terminali di travi e pilastri. Conglomerato a ritiro compensato Rete e.s.a.A. a maglia fitta Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 49 .
Pulizia e abbondante umidificazione (senza saturazione) della superficie del supporto 5. Rimozione delle casseforme e delle puntellature Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 50 50 . Collocazione delle armature 6. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in c. Applicazione del conglomerato mediante tecnica a spruzzo o a getto previa collocazione delle casseforme 7.a. Demolizione del calcestruzzo di copriferro e delle parti danneggiate 3. Iniezione delle eventuali lesioni presenti 4. FASI ESECUTIVE 1.A. – Nodi RINFORZO DI NODI CON INCAMICIATURA IN C. Puntellamento delle strutture interessate 2.
s.s. dalla superficie del supporto b. Distanziare la r.a.s. PRECAUZIONI E NOTE a. mediante connettori su fori iniettati Rete e. – Nodi RINFORZO DI NODI CON INCAMICIATURA IN C.e. a Staffe maglia fitta aggiuntive Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 51 . Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in c.s. Risvoltare la r. Per nodi di dimensioni rilevanti è opportuno ancorare la r.A.e.e. ed effettuare le necessarie sovrapposizioni di tutte le armature aggiuntive c.
617.aumento della capacità deformativa.Modelli di capacità per il rinforzo di elementi in c. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 52 52 .7.. C8A.aumento della capacità portante verticale (effetto del confinamento). Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in acciaio – Elementi Verticali Circ.2 Incamiciatura in acciaio Camicie in acciaio possono essere applicate principalmente a pilastri o pareti per conseguire tutti o alcuni dei seguenti obiettivi: .7.aumento della resistenza a taglio. Allegato C8A. .miglioramento dell’efficienza delle giunzioni per sovrapposizione..a. . .
oppure vengono avvolti nastri in acciaio opportunamente dimensionati.7.a. Allegato C8A. C8A. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in acciaio – Elementi Verticali Circ. 617. Le bande possono essere preriscaldate prima della saldatura e i nastri presollecitati.. in modo da fornire successivamente una pressione di confinamento.2 Incamiciatura in acciaio Le camicie in acciaio applicate a pilastri rettangolari sono generalmente costituite da quattro profili angolari sui quali vengono saldate piastre continue in acciaio o bande di dimensioni ed interasse adeguati. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 53 53 . I profili angolari possono essere fissati con resine epossidiche o semplicemente resi aderenti al calcestruzzo esistente..7.Modelli di capacità per il rinforzo di elementi in c.
Modelli di capacità per il rinforzo di elementi in c.7.5) s cos  t nella quale tj. condizione necessaria affinché essa limiti l’ampiezza delle fessure e assicuri l’integrità del conglomerato. 617. e fyw è la resistenza di calcolo a snervamento dell’acciaio.. s sono rispettivamente spessore.a. b.7. Se la tensione nella camicia è limitata al 50% del valore di snervamento l’espressione della resistenza a taglio aggiuntiva offerta dalla camicia vale: 2t j b 1 Vj  0. at è l’inclinazione delle fessure per taglio.7. C8A.5 f yw (C8A.2. purché la camicia rimanga interamente in campo elastico. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in acciaio – Elementi Verticali Circ. Allegato C8A..1 Aumento della resistenza a taglio Il contributo della camicia alla resistenza a taglio può essere considerato aggiuntivo alla resistenza preesistente. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 54 54 . larghezza e interasse delle bande (b/s=1 nel caso di camicie continue). consentendo il funzionamento del meccanismo resistente dell’elemento preesistente.
5 n  s s f y  0.7.7..6)   f    c Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 55 55 .a. 617. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in acciaio – Elementi Verticali Circ. come ad esempio le seguenti: .2 Azione di confinamento L’effetto di confinamento di una camicia in acciaio si valuta come per le staffe. C8A.86  f cc  f c 1  3.7.7     (C8A. Per le proprietà del conglomerato confinato possono essere impiegate espressioni di comprovata validità.2..per la resistenza del conglomerato confinato:   0.Modelli di capacità per il rinforzo di elementi in c. con riferimento al percentuale geometrica di armatura presente in ciascuna delle direzioni trasversali. Allegato C8A.
7.. n ed s fattori di efficienza del confinamento nella sezione e lungo l’elemento. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in acciaio – Elementi Verticali Circ. s = passo delle bande).2R 2 (C8A.2 Azione di confinamento dove s è il rapporto volumetrico di armatura trasversale.7b) 2b 2h R raggio di arrotondamento (eventuale) degli spigoli della sezione (in presenza di angolari R può essere assunto pari al minore tra la lunghezza del lato degli angolari e 5 volte lo spessore degli stessi). Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 56 56 . dati da: n  1- b .7.a. C8A.7a) 3bh s .hs  s  (1 .7. 617.hs s .7. b e h = dimensioni della sezione) s =2 As (b+h) / (b h s) nel caso di bande discontinue con (As = area trasversale della banda. hs altezza delle bande discontinue (se la camicia è continua si assume hs=s).2. pari a: s =2 (b+h)ts/(b h) nel caso di camicie continue (ts = spessore della camicia. Allegato C8A.Modelli di capacità per il rinforzo di elementi in c. b. )(1 ..2R 2  h . h dimensioni della sezione. ) (C8A.
Modelli di capacità per il rinforzo di elementi in c.7.004  0.a.2 Azione di confinamento -per la deformazione ultima del conglomerato confinato: 0. Allegato C8A. la resistenza ottenuta come media delle prove eseguite in sito e da fonti aggiuntive di informazione. b) per l’acciaio della camicia.5 f cc Nelle due equazioni precedenti (resistenza e deformazione) i valori da impiegare per le resistenze dei materiali saranno: a) per il calcestruzzo esistente.8)  cu  0.5 n  s  s f y (C8. C8A.. 617. divisa per il fattore di confidenza appropriato in relazione al Livello di Conoscenza raggiunto.. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 57 57 .7. la resistenza di calcolo.7.A.2. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in acciaio – Elementi Verticali Circ.
Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in acciaio – Elementi Verticali Circ. mediante almeno due file di bulloni ad alta resistenza.nel caso in cui la sovrapposizione sia alla base del pilastro. Allegato C8A.7..3 Miglioramento della giunzione per aderenza Le camicie in acciaio possono fornire un’efficace azione di serraggio nelle zone di giunzione per aderenza. l’altra ad un terzo dell’altezza di tale zona misurata a partire dalla base.nella zona di sovrapposizione la camicia sia mantenuta aderente in pressione contro le facce dell’elemento. . Per ottenere questo risultato occorre che: .2.la camicia si prolunghi per una lunghezza pari almeno al 50% della lunghezza della zona di sovrapposizione.Modelli di capacità per il rinforzo di elementi in c.a. 617. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 58 58 ..7. C8A. le file di bulloni vengano disposte una alla sommità della zona di sovrapposizione. .
Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in acciaio – Elementi Verticali PILASTRI RINFORZATI CON PROFILATI DI ACCIAIO Riempimento con malta a ritiro Angolari allettati su Cerchiatura di base con compensato superficie trattata con angolari saldati malata a ritiro Cravatte saldate in Angolari compensato o iniettata opera longitudinali con resina epossidica Tirafondo collocato in Irrigidimento di base foro iniettato con resina con angolari saldati e epossidica piatti di rinforzo Malta espansiva Tirafondo collocato in foro iniettato con resina epossidica Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 59 .
Puntellamento delle strutture interessate. Stuccatura delle fessure con resina epossidica o malta cementizia antiritiro 5. Collocamento dei profilati necessari 7. Pulizia e abbondante umidificazione (ma non saturazione) della superficie del supporto 8. Realizzazione di fori per il posizionamento dei tirafondi 6. Demolizione del vecchio intonaco mettendo a vivo il cls 3. se necessario 2. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in acciaio – Elementi Verticali PILASTRI RINFORZATI CON PROFILATI DI ACCIAIO FASI ESECUTIVE 1. Pulizia accurata delle fessure con getto d’acqua 4. Protezione delle lamiere dal fuoco mediante rivestimento con intonaco su rete porta intonaco metallica o sintetica 9. Rimozione delle eventuali puntellature Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 60 60 .
Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in acciaio – Elementi Verticali PILASTRI RINFORZATI CON PROFILATI DI ACCIAIO PRECAUZIONI E NOTE a. Per indurre un effetto cerchiante attivo scaldare le cravatte prima della saldatura b. Ove non si abbia altezza sufficiente per l’ancoraggio dei tirafondi (Ld) è opportuno aumentare il numero di tirafondi o prevederne il bloccaggio su piastre contrapposte Cravatte saldate in opera Ld Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 61 61 .
Solaio esistente esistente Incollaggio con resina Connettori epossidica Eventuale piastra integrativa da collocare in campata Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 62 . TRAVI PLACCATE CON PIATTI DI ACCIAIO Piatto d’acciaio Trave in c.a. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in acciaio – Elementi orizz.
TRAVI PLACCATE CON PIATTI DI ACCIAIO FASI ESECUTIVE 1. delle strutture interessate 2. Preparazione delle superfici del supporto 4. Protezione delle lamiere dal fuoco con rivestimento isolante Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 63 . Protezione delle lamiere con vernice anticorrosiva 8. Demolizione delle parti superficiali di calcestruzzo danneggiato o degradato 3. Rimozione delle puntellature 7. se necessario. Collocazione dei connettori 6. Puntellamento della trave e. Fissaggio delle lamiere 5. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in acciaio – Elementi orizz.
TRAVI PLACCATE CON PIATTI DI ACCIAIO PRECAUZIONI E NOTE a. Se nella trave sono presenti fessurazioni occorre procedere prima alla loro iniezione e successivamente al placcaggio Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 64 64 . Lo spessore delle resine di incollaggio deve essere ridotto (2÷3mm) b. Rinforzo di elementi strutturali Incamiciatura in acciaio – Elementi orizz.
617. è finalizzato agli obiettivi seguenti: -aumento della resistenza a taglio di pilastri e pareti mediante applicazione di fasce con le fibre disposte secondo le staffe.a. -aumento della duttilità e/o della resistenza nelle parti terminali di travi e pilastri mediante fasciatura con fibre continue disposte lungo il perimetro. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 65 65 ..7. -miglioramento dell’efficienza delle giunzioni per sovrapposizione. Modelli di capacità per il rinforzo di elementi in c. Ai fini delle verifiche di sicurezza degli elementi rafforzati con FRP si possono adottare le Istruzioni CNR-DT 200/04.3 Placcatura e fasciatura in materiali compositi L’uso dei fibrorinforzati nel rinforzo sismico di elementi in c.a. Allegato C8A. Rinforzo di elementi strutturali Placcatura in materiali compositi Circ. sempre mediante fasciatura con fibre continue disposte lungo il perimetro. C8A.7.
s. Eventuale caldana Superficie scabra Rete e. Calcestruzzo a ritiro esistente compensato min 200mm Connettori Iniezione delle eventuali lesioni Trave secondaria Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 66 . Rinforzo di elementi strutturali Rinforzo di solai (soletta collaborante) SOLAI RINFORZATI CON SOLETTA COLLABORANTE Il rinforzo di un solaio può essere ottenuto mediante una soletta collaborante realizzata all’estradosso del solaio esistente. dove peraltro è più agevole intervenire.
Esecuzione del getto di calcestruzzo a ritiro compensato 10. Posa in opera dei connettori previa realizzazione di fori 5. Puntellamento delle strutture interessate 3. Collocazione della rete e. Iniezione delle eventuali lesioni presenti 4. Preparazione della superficie di interfaccia 6. opportunamente distanziata dalla superficie di interfaccia 7. Rimozione delle casseforme e delle puntellature ad avvenuta maturazione della soletta Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 67 67 . Rinforzo di elementi strutturali Rinforzo di solai (soletta collaborante) SOLAI RINFORZATI CON SOLETTA COLLABORANTE FASI ESECUTIVE 1. Demolizione della pavimentazione fino a raggiungere la caldana del solaio e del copriferro esterno della trave 2. Collocazione delle casseforme (ove necessario) 8.s. Pulizia e abbondante umidificazione (senza saturazione) della superficie del supporto 9.
Per rendere attiva la partecipazione della soletta ai pesi propri (oltre che ai carichi permanenti e ai carichi variabili e sismici) è opportuno calibrare il puntellamento e l’interasse dei connettori b. Rinforzo di elementi strutturali Rinforzo di solai (soletta collaborante) SOLAI RINFORZATI CON SOLETTA COLLABORANTE PRECAUZIONI E NOTE a. In alternativa ai connettori possono essere usati inerti preventivamente incollati con resine epossidiche alle nervature esistenti: Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 68 68 . Per non aumentare le masse può essere prevista la demolizione della caldana di calcestruzzo esistente c.
Armature esistenti Solaio esistente Connettori Piatto di acciaio incollato Ripresa di intonaco Rasatura con malte a con resina epossidica ritiro compensato Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 69 . Rinforzo di elementi strutturali Rinforzo di solai (sulla nervatura) SOLAI RINFORZATI DIRETTAMENTE SULLA NERVATURA Il rinforzo di un solaio può essere ottenuto mediante rinforzo diretto delle nervature.
Regolarizzazione dell’interfaccia mediante rasatura con malte a ritiro compensato 4. Puntellamento lungo le pignatte utilizzando tavoloni ripartitori 2. Demolizione dei fondelli inferiori in laterizio delle nervature del solaio e dell’intonaco interessato 3. Rimozione delle puntellature 6. Applicazione di prodotti anticorrosione sulle piastre 7. Applicazione dei piatti di acciaio previa spalmatura di paste o resine epossidiche sulle superfici da incollare già preparate 5. Rinforzo di elementi strutturali Rinforzo di solai (sulla nervatura) SOLAI RINFORZATI DIRETTAMENTE SULLA NERVATURA FASI ESECUTIVE 1. Realizzazione di intonaco con eventuali caratteristiche di protezione dal fuoco Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 70 .
Rinforzo di elementi strutturali Rinforzo di solai (sulla nervatura) SOLAI RINFORZATI DIRETTAMENTE SULLA NERVATURA PRECAUZIONI E NOTE a. Per migliorare l’efficacia del rinforzo occorre calibrare l’azione delle puntellature Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 71 .
Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 72 . È in genere possibile omettere interventi sulle strutture di fondazione. qualora siano contemporaneamente presenti tutte le condizioni seguenti: x) nella costruzione non siano presenti importanti dissesti di qualsiasi natura attribuibili a cedimenti delle fondazioni e dissesti della stessa natura non si siano mai prodotti prima. 617 §c8a5. z) gli stessi interventi non comportino rilevanti modificazioni delle sollecitazioni trasmesse alle fondazioni. aa) siano esclusi fenomeni di ribaltamento della costruzione per effetto delle azioni sismiche.11 – Interventi in fondazione VEDI INDICAZIONI RELATIVE AD EDIFICI IN MURATURA Le informazioni ricavabili dalla storia della costruzione devono essere tenute nel dovuto conto ai fini della scelta degli interventi sulle fondazioni. y) gli interventi progettati non comportino sostanziali alterazioni dello schema strutturale del fabbricato. nonché le relative verifiche. Rinforzo di elementi strutturali Circ.
Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 73 .  cedimenti fondali localizzati in atto . si provvederà al consolidamento delle fondazioni. o una loro combinazione opportuna. Rinforzo di elementi strutturali Circ. previo rilievo delle fondazioni esistenti. […] Nelle situazioni in cui si ritiene possibile l’attivazione sismica di fenomeni d’instabilità del pendio. o interventi equipollenti. il problema va affrontato agendo sul terreno e non semplicemente a livello delle strutture di fondazione. attuando uno dei seguenti tipi di intervento.11 – Interventi in fondazione VEDI INDICAZIONI RELATIVE AD EDIFICI IN MURATURA L’inadeguatezza delle fondazioni è raramente la causa del danneggiamento osservato nei rilevamenti post-sisma. Nel caso di:  fondazione poggiante su terreni dalle caratteristiche geomeccaniche inadeguate al trasferimento dei carichi. 617 §c8a5.
In presenza di possibili cedimenti differenziali della fondazione è opportuno valutarne gli effetti sull’intero fabbricato. e decidere di conseguenza la necessaria estensione dell’intervento di allargamento. traversi in acciaio di idonea rigidezza. curando in particolare la connessione fra nuova e vecchia fondazione al fine di ottenere un corpo monolitico atto a diffondere le tensioni in modo omogeneo. Deve essere realizzato un collegamento rigido (travi in c.a. 617 §c8a5. barre post-tese che garantiscono una trasmissione per attrito) in grado di trasferire parte dei carichi provenienti dalla sovrastruttura ai nuovi elementi.a. Rinforzo di elementi strutturali Circ. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 74 . L’intervento va realizzato in modo tale da far collaborare adeguatamente le fondazioni esistenti con le nuove. o platea armata. armate e staffate.11 – Interventi in fondazione VEDI INDICAZIONI RELATIVE AD EDIFICI IN MURATURA Allargamento fondazione con cordoli in c.
resine (ad es. Inserimento di sottofondazioni profonde (micropali. Rinforzo di elementi strutturali Circ. od altre sostanze chimiche. L’esecuzione di questo tipo di intervento può essere effettuata in alternativa al precedente. Gli interventi di consolidamento dei terreni possono essere effettuati mediante iniezioni di miscele cementizie. […] Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 75 . poliuretani che si espandono nel terreno). pali radice). purché omogenee dal punto di vista delle problematiche fondali. l’intervento può essere effettuato anche limitatamente alle porzioni interessate. 617 §c8a5. nel caso di cedimenti che interessino singole porzioni di fabbricato.11 – Interventi in fondazione VEDI INDICAZIONI RELATIVE AD EDIFICI IN MURATURA Consolidamento dei terreni di fondazione.
Riparazioni Riparazioni di elementi strutturali Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 76 .
Rinforzo di elementi strutturali Riparazione di elementi strutturali GENERALITÀ Per riparazione si intende un intervento tecnico volto a ripristinare le caratteristiche preesistenti di funzionalità e di capacità resistente di una struttura o di una sua parte. Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 77 .
Rinforzo di elementi strutturali RIPARAZIONE DI PILASTRI RIPARAZIONE DI PILASTRI RIPARAZIONE LOCALE SENZA AUMENTO DI SEZIONE Tratto da demolire per permettere il posizionamento Iniezione delle eventuali lesioni della barra con resine epossidiche Nucleo in cls non fratturato Eventuali staffe aggiuntive Malta o conglomerato a ritiro compensato Eventuali armature aggiuntive Eventuali armature Qualora la lunghezza della staffa aggiuntive non consenta un adeguato piegamento occorre bloccare le estremità della stessa mediante saldatura Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 78 .
Collocazione delle eventuali barre aggiuntive 6. Eventuale raddrizzamento delle barre longitudinali 5. Rimozione delle puntellature Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 79 . Rinforzo di elementi strutturali RIPARAZIONE DI PILASTRI FASI ESECUTIVE 1. Applicazione della malta o conglomerato a ritiro compensato 9. Pulizia e abbondante umidificazione (ma non saturazione) della superficie del supporto 8. Iniezione delle lesioni interne al nucleo 4. Puntellamento delle strutture interessate 2. Demolizione del cls lesionato e di una fascia superiore ed inferiore di altezza tale da consentire un adeguato ancoraggio delle barre aggiuntive 3. Collocazione delle eventuali staffe aggiuntive 7.
Ove la larghezza del pilastro e la presenza di armature interne richieda legature. Rinforzo di elementi strutturali RIPARAZIONE DI PILASTRI PRECAUZIONI E NOTE a. queste dovranno essere disposte in fori preventivamente eseguiti Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 80 80 .
Rinforzo di elementi strutturali RIPARAZIONE DI TRAVIc RIPARAZIONE LOCALE SENZA AUMENTO DI SEZIONE Nucleo di cls non fratturato Solaio Eventuali staffe aggiuntive Iniezione delle eventuali lesioni Malta a ritiro compensato con resine epossidiche Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 81 .
Puntellamento delle strutture interessate 2. Collocazione delle eventuali staffe aggiuntive 7. Demolizione di tutto il cls danneggiato o degradato e di una fascia laterale di larghezza tale da consentire un adeguato ancoraggio delle eventuali barre aggiuntive 3. Collocazione delle eventuali barre aggiuntive 6. Eventuale raddrizzamento delle barre longitudinali 5. Applicazione della malta a ritiro compensato 9. Rinforzo di elementi strutturali RIPARAZIONE DI TRAVI FASI ESECUTIVE 1. Iniezione delle lesioni interne al nucleo 4. Rimozione delle puntellature Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 82 82 . Pulizia e abbondante umidificazione (ma non saturazione) della superficie del supporto 8.
occorre eseguire demolizioni a tratti sui fianchi senza danneggiare le nervature del solaio Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 83 . Rinforzo di elementi strutturali RIPARAZIONE DI TRAVI PRECAUZIONI E NOTE a. Se la trave è principale. Nel caso in cui si debbano eseguire fori occorre controllare che non si taglino o danneggino le armature interne al nodo b.
Rinforzo di elementi strutturali RIPARAZIONE DI NODI Malta a ritiro compensato Solaio Iniezione delle lesioni con resine epossidiche Nucleo di cls interno alle armature Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 84 .
Iniezione delle lesioni interne al nodo 4. Rinforzo di elementi strutturali RIPARAZIONE DI TRAVI FASI ESECUTIVE 1. Rimozione delle eventuali puntellature 7. Ricostruzione delle parti di cls demolite mediante applicazione di malta a ritiro compensato 6. Pulizia e abbondante umidificazione (senza saturazione) della superficie del supporto 5. Demolizione del calcestruzzo danneggiato o degradato del nodo 3. Rasatura della parte ricostruita con malta a granulometria fine Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 85 . Puntellamento delle strutture interessate se necessario 2.
Ove si renda necessario si possono collocare connettori o legature passanti per il contenimento delle barre di armatura esistenti Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 86 . Rinforzo di elementi strutturali RIPARAZIONE DI NODI PRECAUZIONI E NOTE a.
FEMA 356 FEMA 356 Uno sguardo agli Stati Uniti Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 87 .
Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 88
FEMA 356: STRUTTURE A TELAIO
4. Incremento di armatura
5. Modifica del sistema per
ottenere una riduzione della
domanda Interventi non
6. Modifica della tipologia
1. Incamiciatura in c.a., acciaio, fibre
2. Precompressione esterna
3. Modifica del comportamento per
eliminazione selettiva di materiale
Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 89
FEMA 356: STRUTTURE A PARETI
4. Incremento della resistenza a
5. Incamiciatura di confinamento per
gli elementi di accoppiamento e i
pilastri che sostengono pareti
6. Eliminazione delle discontinuità
1. Rinforzo delle pareti tramite
inserimento di flange
2. Inserimento di incamiciatura di
confinamento nelle zone critiche
3. Riduzione della resistenza a
flessione per modificare la
modalità di collasso
Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 90
Modifica della domanda 8. Inserimento di travi di collegamento 9. Consolidamento del terreno esistente Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 91 . Incremento della effettiva profondità della fondazione (plinti o solette) 6. FEMA 356 FEMA 356: FONDAZIONI SUPERFICIALI 1. Sottofondazione 3. Inserimento di dispositivi di ancoraggio della struttura 4/5. Allargamento delle fondazioni 2. Inserimento di pali 7.
Consolidamento del terreno adiacente al plinto di fondazione 4. Aumento della capacità portante verticale del plinto di fondazione 5. FEMA 356 FEMA 356: FONDAZIONI PROFONDE 1. Aumento dell’altezza del plinto di fondazione 3. Rinforzo del collegamento a trazione tra pali e sovrastruttura Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 92 . Inserimento di pali inclinati 7. Modifica della domanda 6. Incremento del numero di pali 2.
Titolo FINE Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 93 .
nella progettazione. di instabilità) • Necessità di studiare la configurazione architettonica più conveniente per l’uso degli spazi. possibili effetti di instabilità delle membrature compresse.. • Metodo meno distruttivo dell’inserimento di setti in c. • Si possono comunque avere problemi in corrispondenza degli attacchi alla struttura esistente. • Considerare. Possibili configurazioni dei controventi concentrici Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 94 .a.Tecniche di adeguamento INSERIMENTO CONTROVENTI CONCENTRICI RETROFIT CON ELEMENTI IN ACCIAIO GLOBALE • Incremento considerevole di resistenza nei confronti della forza laterale e un minore incremento della Imperfezione controvento (simulazione fenomeni rigidezza laterale.
+ • Risposta inelastica stabile sotto carichi ciclici laterali. MRF CBF DISSIPAZIONE ATTRAVERSO IL LINK (porzione della struttura a cui si connettono direttamente i controventi) Possibili configurazioni dei controventi eccentrici Link Corti Link Lunghi K-braced frame D-braced frame V-braced frame Inverted Y- braced A TAGLIO A MOMENTO frame Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 95 . • Eccellente duttilità e capacità di dissipazione.Tecniche di adeguamento RETROFIT CON ELEMENTI IN ACCIAIO Sistema che unisce i benefici di un sistema MRF GLOBALE (moment resisting frame) con uno CBF (concentric braced frame) e riduce i loro rispettivi svantaggi • Buona rigidezza elastica.
Tipiche configurazioni 1 2 Comportamento stabile sotto azione ciclica e La snellezza del pannello ne provoca la snervamento uniforme diffuso su tutto il prematura instabilizzazione in campo pannello elastico Assorbono una gran parte dell’input sismico e Bassa dissipazione energetica e grande Esempi proteggono la struttura da danni rilevanti interazione flessionale con travi e applicativi colonne della struttura Inserimento di irrigidimenti per evitare fenomeni di instabilità delle parti compresse Rosario Gigliotti Ordine degli ingegneri – Pistoia 17 maggio 2013 96 . dissipazione per Taglio puro 2.Tecniche di adeguamento SISTEMI DISSIPATIVI: pannelli metallici a taglio Alternativa al sistema di controventi in acciaio Pannelli in acciaio (alti un piano e larghi una campata) inseriti verticalmente nella struttura connettendoli a travi e pilastri esistenti Due sistemi prevalenti di dissipazione 1. dissipazione per nel campo delle trazioni.
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