Source: https://docplayer.cz/24785451-Tepelne-technicke-posouzeni-stavebni-konstrukce-varianta-b-hlavni-nosna-stena.html
Timestamp: 2020-01-26 23:51:23+00:00
Document Index: 10171415

Matched Legal Cases: ['čl. 5', 'čl. 5', 'čl. 6', 'čl. 5', 'čl. 5', 'čl. 5', 'čl. 6']

TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE. Varianta B Hlavní nosná stěna - PDF Stažení zdarma
Download "TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE. Varianta B Hlavní nosná stěna"
1 TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE Varianta B Hlavní nosná stěna
2 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2010 Název úlohy : stěna_03 Zpracovatel : Tomáš Zakázka : Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Rigips Steico therm OSB desky Steico therm Steico special Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1
3 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 6.48 m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.17 / 0.20 / 0.25 / 0.35 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.1E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 20.5 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 6.236E-0008 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty
4 je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2010 VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN (2007) Název konstrukce: stěna_03 Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 20,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -15,0 C Teplota na vnější straně Te: -15,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 21,0 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Rigips 1 0,015 0,142 12,7 2 Steico therm 0,040 0,040 5,0 3 OSB desky 0,015 0, ,0 4 Steico therm 0,200 0,040 5,0 5 Steico special 0,060 0,047 5,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,793+0,015 = 0,808 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,963 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). Průměrná hodnota frsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN ) Požadavek: U,N = 0,30 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,15 W/m2K U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše). III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) Požadavky: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Vypočtené hodnoty: V kci nedochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. POŽADAVKY JSOU SPLNĚNY. Teplo 2010, (c) 2010 Svoboda Software
5 DVOUROZMĚRNÉ STACIONÁRNÍ POLE TEPLOT A ČÁSTEČNÝCH TLAKŮ VODNÍ PÁRY podle ČSN EN ISO a ČSN MKP/FEM model Area 2010 Název úlohy : stena_03 Varianta Zpracovatel : T.B Zakázka : Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Základní parametry úlohy : Parametry pro výpočet teplotního faktoru: Teplota vzduchu v exteriéru: C Teplota vzduchu v interiéru: 21.0 C Parametry charakterizující rozsah úlohy: Počet svislých os: 59 Počet vodorovných os: 69 Počet prvků: 7888 Počet uzlových bodů: 4071 Souřadnice os sítě - osa x (m) : Souřadnice os sítě - osa y (m) : Zadané materiály : č. Název LambdaX LambdaY MiX MiY X1 X2 Y1 Y2 1 RIGIPS Steico therm OSB desky Steico therm Steico special Dřevo měkké (to Dřevo měkké (to Dřevo měkké (to Dřevo měkké (to Dřevo měkké (to Dřevo měkké (to
6 12 HDF HDF HDF HDF Zadané okrajové podmínky a jejich rozmístění : číslo 1.uzel 2.uzel Teplota [C] Rs [m2k/w] Pd [kpa] h,p [s/m] Pro výpočet šíření vodní páry byla uplatněna přirážka k vnitřní průměrné vlhkosti 5 %. TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : NEJNIŽŠÍ POVRCHOVÉ TEPLOTY A HUSTOTY TEPELNÉHO TOKU: Prostředí T [C] Rs [m2k/w] R.H. [%] Ts,min [C] Tep.tok Q [W/m] Propust. L [W/mK] Vysvětlivky: T zadaná teplota v daném prostředí [C] Rs zadaný odpor při přestupu tepla v daném prostředí [m2k/w] R.H. zadaná relativní vlhkost v daném prostředí [%] Ts,min minimální povrchová teplota v daném prostředí [C] Tep.tok Q hustota tepelného toku z daného prostředí [W/m] (hodnota je vztažena na 1m délky tepelného mostu, přičemž ztráta je kladná a zisk je záporný) Propust. L tepelná propustnost mezi daným prostředím a okolím [W/mK] (lze určit jen pro maximálně 2 prostředí; pro určité charakteristické výseky lze získat průměrný součinitel prostupu tepla vydělením hodnoty L šířkou hodnoceného výseku konstrukce) NEJNIŽŠÍ POVRCHOVÉ TEPLOTY, TEPLOTNÍ FAKTORY A RIZIKO KONDENZACE: Prostředí Tw [C] Ts,min [C] f,rsi [-] KOND. RH,max [%] T,min [C] ne ne Vysvětlivky: Tw teplota rosného bodu v daném prostředí [C] - lze určit jen pro teploty do 100 C Ts,min minimální povrchová teplota v daném prostředí [C] f,rsi teplotní faktor dle ČSN , ČSN EN ISO a ČSN EN ISO [-] [rozdíl minimální povrchové teploty a vnější teploty podělený rozdílem vnitřní ( 21.0 C) a vnější (-15.0 C) teploty - přesně lze určit jen pro max. 2 prostředí a pro rozdílnou vnitřní a vnější teplotu, program nicméně určuje orientační hodnoty i pro více prostředí, přičemž se uvažuje vnitřní teplota podle daného prostředí a konstantní vnější teplota Te = C] KOND. označuje vznik povrchové kondenzace RH,max maximální možná relativní vlhkost při dané teplotě v daném prostředí, která zajistí odstranění povrchové kondenzace [%] T,min minimální potřebná teplota při dané absolutní vlhkosti v daném prostředí, která zajistí odstranění povrchové kondenzace [C] - platí jen pro případ dvou prostředí Poznámka: Zde uvedené vyhodnocení rizika kondenzace neodpovídá hodnocení ani podle ČSN , ani podle ČSN EN ISO (neobsahuje bezpečnostní přirážky). Pro vyhodnocení výsledků podle těchto norem je nutné použít postup dle čl. 5.1 v ČSN či čl. 5 v ČSN EN ISO ODHAD CHYBY VÝPOČTU: Součet tepelných toků: W/m Součet abs.hodnot tep.toků: W/m Podíl: Podíl je menší než požadavek ČSN EN ISO je splněn.
7 TOKY DIFUNDUJÍCÍ VODNÍ PÁRY PŘI ZADANÝCH PODMÍNKÁCH: Množství vstupující do konstrukce: Množství vystupující z konstrukce: Chyba výpočtu: 6.6E-0008 kg/m,s. 6.6E-0008 kg/m,s. 6.8E-0012 kg/m,s. Poznámka: Uvedená množství jsou vztažena k 1 m výšky detailu a platí pro zadané okrajové podmínky. Množství vodní páry vstupující do konstrukce bylo stanoveno pro povrchy se souč. přestupu vodní páry 10.e-9 s/m. Množství vystupující z konstrukce pak pro povrchy se souč. přestupu vodní páry 20.e-9 s/m. Ostatní povrchy se ve výpočtu neuplatnily. STOP, Area 2010 VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN (2007) Název úlohy: stena_03 Návrhová vnitřní teplota Ti = 20,00 C Návrh.teplota vnitřního vzduchu Tai = 21,00 C Relativní vlhkost v interiéru Fii = 50,00 % Teplota na vnější straně Te [C]: -15,00 C I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,793+0,015 = 0,808 Požadavek platí pro posouzení neprůsvitné konstrukce. Vypočtená hodnota: f,rsi = 0,957 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). f,rsi > f,rsi,n... POŽADAVEK JE SPLNĚN. II. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) Požadavky: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,5 (0,1) kg/m2.rok. Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant, např. na základě grafických výstupů programu. Vyhodnocení 2. požadavku je ztíženo tím, že neexistuje žádná obecně uznávaná a normovaná metodika výpočtu celoroční bilance v podmínkách dvourozměrného vedení tepla a vodní páry. Orientačně lze použít výsledky dosažené metodikou programu AREA. Třetí požadavek je určen pro posouzení skladeb konstrukcí při jednorozměrném vedení tepla a vodní páry - pro detaily se tedy nehodnotí. Area 2010, (c) 2010 Svoboda Software