Source: https://es.scribd.com/document/45843433/CIRSOC-102-82-Accion-del-Viento-sobre-las-Construcciones
Timestamp: 2016-09-01 03:18:42
Document Index: 366576546

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b) los ensayos sobre formas curvas contemplen los efectos del número de Reynolds.Ing.
. Dichos procedimientos o medios pueden ser: a) los métodos indicados en el presente Reglamento. INTRODUCCION
El presente Reglamento tiene por objeto determinar los procedimientos y los medios para obtener los valores de las acciones producidas por el viento sobre las construcciones o sus diferentes partes. conjuntamente con las prescripciones de este Reglamento. Roberto Cudmani Asesor honorario: Ing. b) ensayos en túneles de viento o ensayos similares. d) referencias de ensayos en túneles de viento o ensayos similares. Cleto Agosti
*1.Coordinador: Ing. c) ensayos en túneles de viento o ensayos similares.1. Volver Indice
Los resultados de los ensayos en túneles de viento serán considerados válidos siempre que cumplan las siguientes condiciones: a) el viento natural sea representado teniendo en cuenta la variación de la velocidad con la altura. Hilario Fernández Long Asesores: Ing. realizados en construcciones de características análogas a las de la construcción en estudio. exclusivamente. Juan Carlos Reimundín .
* Para el sector Antártico e Islas Malvinas. No es de aplicación para las construcciones que por su naturaleza o envergadura requieran estudios especiales. Volver Indice
* 2. ACCION LOCAL
Acción del viento sobre ciertas zonas de las construcciones. rigideces y amortiguamiento.2. por no contarse con datos estadísticos de esas zonas. tales como las aristas verticales. no se dan valores de la velocidad de referencia. los ángulos entrantes o
. contemplen la simulación de masas. además de los requisitos anteriores.
* 2. y no estén específicamente incluídas en este Reglamento.
* 1. CAMPO DE VALIDEZ
Este Reglamento se aplica a todas las construcciones dentro del territoritorio de la República Argentina*. longitudes. d) los ensayos para determinar la respuesta dinámica de una estructura.c) los ensayos para determinar cargas y presiones fluctuantes contemplen adicionalmente la escala e intensidad de la componente longitudinal de la turbulencia. los aleros de las cubiertas. ACCION DE CONJUNTO SOBRE UNA CONSTRUCCION
Resultante geométrica de todas las acciones sobre las diferentes paredes de la construcción. generalmente su dirección no coincide con la del viento.1.
salientes de éstas.
* 2. Volver Indice
* 2. Cualquiera sea la construcción. si las paredes están "a sotavento".4.
* 2. Se distingue mediante coeficientes apropiados.7. b) presiones. la cara exterior de sus paredes está sometida a: a) succiones. originada por el estado de sobrepresión o de depresión en que se encuentre el volúmen interior comprendido entre las paredes de una construcción. etc. ACCION UNITARIA EXTERIOR
Acción unitaria del viento sobre la cara exterior de la pared (o techo) de una construcción. ACCION UNITARIA
* 2.5.3.
* 2. o succiones. si ellas están "a barlovento".6. la acción del viento particularmente acentuada en dichas zonas. ACCION UNITARIA INTERIOR
Acción unitaria del viento sobre la cara interior de la pared (o techo) de una construcción. ACCION UNITARIA RESULTANTE
Suma de las acciones unitarias exterior e interior ejercidas sobre un mismo elemento de pared (o techo) de una construcción o de las ejercidas sobre las caras a barlovento y sotavento en el caso de elementos aislados. ACCION RESULTANTE TOTAL
Fuerza total ejercida sobre una superficie determinada.
eventualmente. eventualmente.
* 2.11. a volcarla. que tiende a desplazar lateralmente la construcción y.
* 2.9.
* 2. LEVANTAMIENTO
Componente vertical de la acción de conjunto. a volcarla. PARED PARCIALMENTE ABIERTA
. PARED CERRADA
* 2. PARED ABIERTA
Pared con permeabilidad > 35%. que tiende a desplazar a la construcción y.12. EMPUJE
Componente horizontal de la acción de conjunto en la dirección del viento. a volcarla. eventualmente.8.10.
* 2. en el que se desea calcular la presión dinámica. DERIVA
Componente horizontal de la acción de conjunto en sentido normal a la dirección del viento. NIVEL DE REFERENCIA
Nivel a partir del cual se deberá medir la altura de un punto cualquiera de una construcción.* 2.13.14. Volver Indice
* 2. que tiende a levantar la construcción y.
RELACION DE SOLIDEZ
* 2. que posee la pared. PRESION DINAMICA BASICA
Presión ejercida por el viento sobre una superficie plana. normal a su dirección.que expresa la ley de variación de la presión con la altura.
* 2. RELACION DE SEPARACION
Relación entre la distancia entre ejes de las piezas de dos reticulados consecutivos y la menor dimensión en la dirección normal al viento. tomando en consideración la rugosidad del terreno.18. afectada por los coeficientes: cz. Por convención. perpendicular a la misma y dirigida hacia ella. y cd de reducción. PERMEABILIDAD DE UNA PARED
Suma de las áreas de las aberturas de cualquier dimensión.19.50 m.
* 2.16.
* 2.20. en el punto atacado por el filete de aire donde la velocidad se anula.
* 2. es aquella que se ejerce a una altura de 10 m sobre el suelo.17. que toma en cuenta las dimensiones de la construcción. PRESION DEL VIENTO
Fuerza por unidad de superficie ejercida por el viento sobre una superficie. PRESION DINAMICA DE CALCULO
Presión dinámica básica.Pared con permeabilidad 5% <
* 2. en exposición abierta (rugosidad tipo I) según se describe en la Tabla 3.15. expresada como un porcentaje de su área total. sobre un elemento cuya dimensión mayor es de 0.
* 2. SUPERFICIE "A SOTAVENTO". SUPERFICIE "A BARLOVENTO"
Superficie expuesta al viento.Relación entre el área efectiva del reticulado o panel normal a la dirección del viento. y dirigida en sentido opuesto al de la presión.23.
* 2.24. Por analogía. SUPERFICIE MAESTRA
Proyección ortogonal del elemento considerado o del conjunto de la construcción. superficie "iluminada". RELACION DE SOLIDEZ AERODINAMICA
Valor que resulta de multiplicar la relación de solidez por una constante que depende del tipo de barra del reticulado y del régimen de flujo. sobre un plano perpendicular a la dirección del viento. Por analogía. Volver Indice
* 2. cuando sobre la construcción incide un haz de rayos luminosos paralelos a la dirección del viento.22. ejercida por el viento sobre una superficie perpendicular a la misma. superficie "no iluminada" o bajo incidencia rasante.21.25. VELOCIDAD BASICA DE DISEÑO
. descontando huecos y el área encerrada dentro del perímetro exterior del reticulado o panel.
Superficie no expuesta al viento o paralela a la dirección de éste.
* 2. incluyendo huecos.
Fuerza por unidad de superficie. cuando sobre la construcción incide un haz de rayos luminosos paralelos a la dirección del viento.26.
* 3. en exposición abierta. incluyendo huecos. descontando huecos. expresada en metros A área de la superficie maestra o superficie de referencia.27. expresada en metros cuadrados.1. Velocidad correspondiente al promedio de velocidad instantánea (pico de ráfaga) sobre intervalos Δt = 3 segundos. por lo menos una vez en un período de m años. expresada en metros cuadrados
. y para el caso de reticulados o paneles.
* 2. VELOCIDAD DE REFERENCIA
Parámetro de la distribución de Fisher-Tippett II. expresada en metros cuadrados Ae área efectiva de un reticulado o panel normal a la dirección del viento. a una altura normal de referencia de 10m que tiene un período de recurrencia de un año.Velocidad que tiene una probabilidad Pm de ser excedida. en exposición abierta (rugosidad tipo I) según se describe en la Tabla 3. área encerrada dentro del perímetro exterior del reticulado o panel. y corresponde a promedios de velocidad instantánea sobre intervalos Δt = 3 segundos. a una altura normal de referencia zo= 10 metros. expresada en metros cuadrados As área de la proyección horizontal de la construcción. SIMBOLOGIA
a dimensión horizontal de la construcción a dimensión de una barra normal a la dirección del viento.
expresada en años. o desnivel del terreno adyacente a la construcción.expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf) FN. ho altura propia de la construcción. en función de la altura y de la rugosidad del terreno. expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf)
Fx componente de las fuerzas F. cz coeficiente de variación de la presión dinámica básica. expresado en metros. expresada en metros. d diámetro de una barra circular. coeficientes de presión. e separación entre la construcción y el suelo. expresada en kilonewton (1 kN 100kgf)
m vida estimada de la estructura o construcción. n coeficiente para obtener la componente Wn ó número de lados. F fuerza de empuje. expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf) Fy componente de las fuerzas F. c1. en función de las dimensiones de la construcción. expresadas en kilonewton (1 kN 100 kgf) h altura de la construcción. c2. o separación entre dos estructuras paralelas de reticulado. según la dirección del viento. FT componentes de las fuerzas F.
. expresada en metros. cE coeficiente global de empuje cL coeficiente global de levantamiento. expresada en metros L fuerza vertical de levantamiento. cp coeficiente de velocidad probable cd coeficiente de reducción. paralelas a las direcciones de referencia establecidas. ce. expresada en metros. p pendiente del terreno adyacente a la construcción. Pm probabilidad de que la velocidad básica Vo sea excedida por lo menos una vez en un período de m años. ci. según la dirección normal al viento.b dimensión horizontal de la construcción c. l longitud de una barra.
Rs relación de separación.z acción unitaria resultante ejercida por el viento sobre un elemento de superficie. wz acción unitaria. Ra relación de solidez aerodinámica. qz. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2) qz presión dinámica de cálculo. expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf). expresada en metros por segundo. t coeficiente para obtener la componente Wt Vo velocidad básica de diseño o velocidad del aire en la corriente libre. Wn componente de la acción del viento.
. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). paralela a la cara considerada. expresada en metros. Wr. zh altura máxima de la construcción respecto al nivel de referencia. Wt componente de la acción del viento. expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf). ejercida por el viento sobre una superficie de referencia. qzh presión dinámica de cálculo en el extremo superior de la construcción expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf).qm valor medio de la presión dinámica de cálculo sobre la construcción. qo presión dinámica básica expresada en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m2 100 kgf/m2) R fuerza resultante sobre el conjunto de la construcción. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). ejercida por el viento sobre una de las caras de un elemento de la superficie ubicado a la altura z sobre el plano de referencia expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). W acción resultante total. expresada en metros. perpendicular a la cara considerada.m valor medio de la presión dinámica de cálculo sobre una superficie. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2) z altura del nivel en consideración respecto al nivel de referencia. expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf).
o a. En las construcciones de contorno circular.zo altura normal de referencia. que la dirección del viento es horizontal. ángulo que forma la dirección del viento con el plano tangente a la curva.1.i parámetro que depende del tipo de rugosidad i (i = I. o ángulo horizontal que forma la dirección del viento con el parámetro de una construcción. en el punto considerado. ACCION DEL VIENTO
. expresada en metros. . salvo indicación en contrario. expresada en metros por segundo (parámetro de la distribución de Fisher Tippett II) ángulo que forma la dirección del viento con la línea de máxima pendiente de un techo inclinado. zo.2.
*4. expresada en % relación de solidez Volver Indice
*4. DIRECCION DEL VIENTO
En el presente Reglamento se considera. II. III ó IV) velocidad de referencia. c h
coeficiente de mayoración coeficiente de protección permeabilidad de una pared.
CONSIDERACION DE LOS EFECTOS ESTATICOS
Para el cálculo de estructuras poco sensibles a las ráfagas y a los efectos dinámicos del viento.
* 4. y una componente dinámica. losas. techadas con sistemas de arcos. que sean capaces de tomar los efectos debidos al viento sin que varíe esencialmente su geometría. EFECTOS DEL VIENTO
La acción del viento produce efectos estáticos y efectos dinámicos. Volver Indice
* 4.5. bóvedas cáscara u otros sistemas de cubierta rígidos.1. En edificios con período fundamental comprendido entre 1 y 2
segundos y altura no mayor de 100 metros. como las de tipo colgante. será suficiente sólo la consideración de los efectos estáticos. a menos que por la adopción de una geometría adecuada.
*4. Se incluyen específicamente las construcciones que cumplen simultáneamente las siguientes condiciones: a) Edificios de vivienda u oficina cuyo período fundamental sea menor de un segundo. vigas. dado por la expresión siguiente:
. es decir. que depende de su presión estática. podrán considerarse asimismo los efectos estáticos mayorando las presiones de cálculo definidas en el Capitulo 5 por un factor F. la aplicación de pretensado u otra medida. se logre limitar la respuesta estructural dinámica.5.
* 4. CONSIDERACION DE LOS EFECTOS DINAMICOS
Para la consideración de los efectos dinámicos se establecen tres casos de acuerdo con tres tipos de estructuras definidos a continuación.La acción ejercida por el viento sobre las construcciones resulta de la suma de una componente estática. que depende de la variación de su velocidad al enfrentar el obstáculo. armaduras.4. Se excluyen las cubiertas flexibles. más o menos acentuados según la forma y dimensión de las construcciones.3. b) Todas las construcciones cerradas.
transversal las hace especialmente sensibles a las ráfagas de corta duración y cuyos períodos naturales largos favorecen la ocurrencia de oscilaciones importantes. deberán realizarse estudios dinámicos especiales. Se incluyen en este tipo: las tuberías verticales. se distinguen:
a) las construcciones prismáticas de base cuadrangular (ver Capítulo 6). hacen propicia la generación periódica de vórtices o remolinos de ejes paralelos a la mayor dimensión de la estructura y en general pueden presentar problemas de inestabilidad aerodinámica. Se incluyen en este tipo: los edificios de vivienda u oficina cuyo período fundamental es mayor de dos segundos. h la altura del edificio en metros.5. deberán considerarse los efectos dinámicos. chimeneas de acero. Para todas aquellas estructuras. y en general las estructuras que presentan una dimensión muy corta paralela a la dirección del viento. CLASIFICACION DE LAS CONSTRUCCIONES
El presente Reglamento clasifica las construcciones de acuerdo con su forma de conjunto. A este fin se recomienda determinarlos según la Recomendación CIRSOC 102-1 "Acción dinámica del viento sobre las construcciones". Volver Indice
* 4. se recurrirá a ensayos de modelos en túnel de viento.3.6. su ubicación en el espacio y la permeabilidad de sus paredes. Se excluirán de este tipo de estructuras las que explícitamente se mencionan en el artículo 4.
* 4. tanques elevados.
* 4. antenas. Cuando corresponda también.1.siendo: F un factor de mayoración de las presiones de cálculo estáticas.5.3. Para estos edificios.5. parapetos.5. Según su forma de conjunto. estructuras para carteles.
* 4. estructuras traccionadas o suspendidas (cubiertas colgantes. puentes a obenques o colgantes). también puede calcularse la acción del viento según lo estipulado en el artículo 4.
.2 Para las estructuras cuya esbeltez o dimensiones reducidas en su
sección . b) las construcciones prismáticas de base poligonal regular y construcciones cilíndricas (ver Capítulo 7).6. que por la forma de su sección
transversal.2. En estos casos será necesario el asesoramiento de un profesional con experiencia de dinámica estructural. etc. torres de transmisión.
por lo menos.6. se considera una
construcción como: a) Cerrada. al menos. se considera:
a) las construcciones apoyadas en el suelo o unidas a un plano de grandes dimensiones de otra construcción. ni siquiera en forma accidental. es decir. c) Abierta. Volver Indice
* 4.c) los paños llenos y las cubiertas aisladas (ver Capítulo 8). la construcción se denomina cerrada estanca. respectivamente. b) Parcialmente abierta. Si.2.
* 4.6. d) construcciones comprendidas entre dos planos paralelos de grandes dimensiones de otras construcciones. una de las paredes presenta o puede presentar en ciertos momentos una permeabilidad igual o superior al 35%. que no entran en las categorías anteriores (ver Capítulo 10). d) las construcciones con aberturas y construcciones de reticulado (ver Capítulo 9). Si. para las cuáles las distancias al suelo y a una pared vecina son. Si todas las paredes tienen permeabilidad nula. superiores o iguales a su dimensión.3. Si sus paredes presentan fugas y pequeñas aberturas uniformemente repartidas. si no dejan pasar absolutamente nada de aire. según la vertical o según una perpendicular a dicha pared. Según la ubicación en el espacio.7. DETERMINACION DEL NIVEL DE REFERENCIA
. e) las construcciones diversas. c) casos intermedios entre los dos anteriores. una de las paredes presenta o puede presentar en ciertos momentos una permeabilidad media comprendida entre 5% y 35%. siendo inferior o igual al 5% la permeabilidad media de estas paredes. b) construcciones aisladas aerodinámicamente en el espacio. Según la permeabilidad de sus paredes.
3 < p < 2. Nivel de referencia cuando 0.
. el nivel de referencia será el del pie de la construcción (ver Figura 1)
b) para pendiente del terreno adyacente a la construcción 0. el que se establecerá según la pendiente del terreno sobre el cual esté ubicada la construcción. el nivel de referencia se determinará como se indica en la Figura 2. se pueden presentar los siguientes casos: a) para pendiente del terreno adyacente a la construcción p ó 0.3.3 < p < 2.La altura de un punto cualquiera de la construcción en el que se desea calcular la presión dinámica se medirá a partir de un nivel de referencia. el nivel de referencia se determinará como se indica en la Figura 3.
La secuencia de cálculo se halla graficada en la Figura 11.Figura 3.1.2.
* 5.1. se supondrá que
el viento máximo puede actuar en cualquier dirección.1. EVALUACION DE LA ACCION DEL VIENTO. Nivel de referencia cuando p Volver Indice
* 5. sin realizar consideraciones acerca de rumbos preponderantes. Mientras no exista una reglamentación al respecto.
* 5.2.1. considerando los efectos estáticos. GENERALIDADES
En el presente Capítulo se describe el procedimiento general para la evaluación de la acción del viento sobre las construcciones. CONSIDERACION DE
2.0 27. Cuando la ubicación de la construcción esté comprendida entre dos isocletas el proyectista podrá optar por: a) adoptar el mayor de los dos valores. Segundo paso: Cálculo de la velocidad básica del diseño (Vo)
La velocidad básica del diseño Vo se calculará mediante la siguiente expresión: Vo = cp . cp el coeficiente de velocidad probable.5. Valores de la velocidad de referencia á para las capitales provinciales y algunas ciudades
(m/s) 28. En la Tabla 1 se indican los valores de la velocidad de referencia para las capitales provinciales y algunas ciudades.3 25.2.2.7
* 5.0 27.5 28. que toma en consideración el riesgo
y el tiempo de riesgo adoptados para la construcción. Volver Indice
Tabla 1.2 26.0 37. siendo:
Vo la velocidad básica de diseño.1.0 27. expresada en metros por segundo. Para otras localidadesse obtendrá del mapa de la Figura 4.0 27.5 31. b) interpolar linealmente entre ambos valores. teniendo en cuenta la ubicación geográfica de la construcción.1.
0 29.5 23.2 32.0 33.2 40.0 22.0 25.0 22.5 25.5 30.5 30.0 27.0 27.5 30.0 28.5 35.Mendoza Neuquén Paraná Posadas Rawson Resistencia Río Gallegos Rosario Salta Santa Fe San Juan San Miguel de Tucumán Santa Rosa Santiago del Estero Ushuaia Viedma San Luis San Salvador de Jujuy
0. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). expresada en metros por segundo. Mapa de distribución de la velocidad de referencia .2. estructuras de otros grupos durante el proceso de construcción. Vo la velocidad básica de diseño. Tercer paso: Cálculo de la presión dinámica básica (qo)
qo = 0. la velocidad de referencia. cuarteles de bomberos y fuerzas de seguridad. Construcciones temporarias o precarias: locales para exposiciones. Grupo DESCRIPCION Construcciones cuyo colapso o deterioro puede afectar la seguridad o la sanidad pública y aquellas vinculadas con la seguridad nacional: hospitales. reactores nucleares. centrales de potabilización y distribución de aguas corrientes.000613 V 2 0
siendo: qo la presión dinámica básica. construcciones rurales. edificios educacionales. expresada en metros por segundo. a una altura normal de referencia de 10 m que tiene un período de recurrencia de un año de acuerdo con el tipo y destino de ésta. Valores límite de la Probabilidad Pm. Su valor se indica en a Tabla 2 (ver anexo a este artículo). del Período de vida m. Volver Indice
Tabla 2. edificios gubernamentales que no se consideren en el grupo 1.20
. industrias riesgosas. Pm m cp
0. aeropuertos principales. hoteles y oficinas. centrales eléctricas y de comunicaciones.16
* 5. edificios para comercios e industrias con alto factor de ocupación. Edificios para vivienda.13
0. etc.2. y del coeficiente cp para los distintos grupos de construcciones.1. velocidad correspondiente al promedio de velocidad instantánea (pico de ráfaga) sobre intervalos de 3 segundos.3.etc. silos. determinada de acuerdo con el artículo 5. etc Edificios e instalaciones industriales con bajo factor de ocupación: depósitos. en exposición abierta. etc.50
1.Figura 4.50
cd siendo: qz la presión dinámica de cálculo.2.2.1. en función del mayor valor de z. cz .2.2.2.4. cz el coeficiente adimensional que expresa la ley de variación de la presión con la altura y toma en consideración la condición de rugosidad del terreno (ver artículo 5. En la mayoría de los casos resulta ventajoso trazar diagramas simplificados envolventes. 5. e incluso.4.).* 5.). expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). La velocidad del viento y. La aplicación de esta expresión conduce a diagramas de presión dinámica de cálculo variables con la altura del punto considerado. qo la presión dinámica básica. la presión dinámica de cálculo varían con las condiciones de rugosidad del terreno y con la altura del punto en consideración. por consiguiente.4.2.4.4. cd el coeficiente adimensional de reducción que toma en consideración las dimensiones de la construcción (ver artículo 5.2. Cuarto paso: Cálculo de la presión dinámica de cálculo (qz)
La presión dinámica de cálculo qz se calculará mediante la expresión siguiente: qz = qo .2.4.2. La expresión general del coeficiente cz es:
.2. Coeficiente cz 5. para construcciones bajas.1.2. 5. puede adoptarse una presión dinámica de cálculo constante en toda la altura de la construcción.4.3.2. El coeficiente cz expresa la variación de la velocidad del viento con la altura y la rugosidad del terreno (ver anexo a este artículo). 5.
En las Figuras 5 a 10 se dan ejemplos de los cuatro tipos de rugosidades del terreno.i un parámetro que depende del tipo de rugosidad i del terreno. En la Tabla 3 se describen los cuatro tipos de rugosidades en que se clasifican los terrenos y se dan los valores de zo. Zonas onduladas o forestadas.siendo: z la altura del punto considerado. tales como cercas.050
0. poco onduladas con obstrucciones dispersas. zo.1 el parámetro zo. respecto del nivel de referencia. suburbios de grandes ciudades. pantanos. llanuras sin árboles.5 m.i para cada una de ellas. Zonas llanas. árboles o construcciones muy aisladas. zo. * Volver Indice
Tabla 3.i correspondiente al tipo de rugosidad I.500
* Las fotografías fueron obtenidas por la Dirección de Infraestructura de la Fuerza Aérea Argentina. mesetas desérticas.
.i (m)
0. Superficies cubiertas por numerosas obstrucciones.-
zo. con alturas entre 1.200
0. Tipos de rugosidad y valores del parámetro zo.5 y 10 m.005
0.i para cada tipo. Por ejemplo: áreas industriales. expresada en metros. zonas urbanas con numerosas obstrucciones de espacios cerrados que tienen la altura de las casas domésticas con promedio no superior a 10 m.
DESCRIPCION Llanuras planas con pocas o ninguna obstrucción. Por ejemplo: fajas costeras hasta aproximadamente 6 km. centros de grandes ciudades con edificación general de más de 25 m de altura. con un promedio de alturas de las posibles obstrucciones alrededor de la construcción menor que 1.
Figura 5. Ejemplo de terrenos con tipo de rugosidad I.
Figura 6. Ejemplo de terrenos con tipo de rugosidad II. Volver Indice
Ejemplo de terrenos con tipo de rugosidad III.
Figura 8.Figura 7. Volver Indice
. Ejemplo de terrenos con tipo de rugosidad III.
Ejemplo de terrenos con tipo de rugosidad IV. Volver Indice
Tabla 4. Valores del coeficiente adimiensional cz z (m) Tipos de rugosidad
Figura 10.Figura 9.
Los valores del coeficiente cz se indican en la Tabla 4 para los cuatro tipos de rugosidad y para alturas variables entre 10 m y 250 m.
0 1. 5. menores que 0. se incluyen al sólo efecto de facilitar la apropiada interpolación para relaciones h/Vo y a/h ó b/h intermedias.1.191 1.944 2.3.125 1.948 1.5 > 6.0 3.257 1.818 0.578 1.281
Nota: los valores intermedios se obtienen por interpolación lineal. Coeficiente de reducción por dimensiones cd.000 1.I < 10 = 20 30 40 50 60 70 80 90 100 150 200 250 1.760 0. En ningún caso se admitirá un coeficiente de reducción por dimensiones cd < 0.5 4.398 1.390 1.079 1. Los valores indicados en la tabla.0
.2.3.637 0. que tenga en cuenta la dimensión espacial de la ráfaga en relación a las dimensiones de dicha construcción.346 1. Volver Indice
Tabla 5.071 1.026
II 0.191 1.618 0.2.298 0.2. se podrá aplicar en el cálculo de las presiones dinámicas qz un coeficiente adimensional de reducción menor que la unidad.673 0. Cuando alguna de las dimensiones de la construcción exceda de 20 metros.000 1.482
IV 0.860 0.732 0.536 1.854 0.703 0.310 1.65.5 3.622 1. a/h ó b/h Tipo de rugosidad 0.3.894 0.088 1.0 2.662 1. Coeficiente de reducción por dimensiones cd 5.2.980 1.0 4.0 5.810 0.384 1.888 0.65.4.143 1. En la Tabla 5 se indican los valores de cd en función de las relaciones entre la altura de la construcción y la velocidad básica de diseño (h/Vo) y entre el ancho de la construcción (a ó b) normal al viento y la altura de la construcción (a/h ó b/h) para cada tipo de rugosidad.738
III 0. Podrá aplicarse este coeficiente de reducción únicamente si los elementos estructurales que componen la construcción están vinculados de manera tal que quede asegurada una actuación conjunta con los mismos al ser solicitados por el viento.527 1.5 2.4.648 1.204 1.698 1. 5.046 1.556 0.931 1.304 1.446 0.451 0.468 1.4.277 1.839 1.5 h/Vo 1.5 5.
54 -------------------------------------------
0.95 0.79 0. la ubicación en el espacio con respecto a otras superficies o construcciones.71 0.96 0.78 0.68 0.71 0.59 ---0.61 0.78 0.70 0.58 0.61 0.62 0.65 0.73 0. la rugosidad de la superficie. c un coeficiente de presión que depende en cada caso de la forma geométrica de la construcción y de otros factores tales como: la relación de sus dimensiones.
.75 0.90 0. Quinto paso: Cálculo de las acciones
5.2.77 0.55 ------------------------------------------0.66 0.79 0.75 0.68 0.81 0.61 0.83 0.85 0.63 0.73 0.78 0.69 0.81 0.68 0.75 0.82 0.63 0.74 0. se determinará con: wz = c .65 0.70 0.0
2.64 ---------------------------------0.= I II III IV I II III IV I II III IV I II III IV I II III IV 0.93 0.2.87 0.79 0.66 0.57 ------------------------------------------0. ubicado al nivel z.83 0.67 0.66 0.67 0.77 0.58 0.74 0.64 0.67 0.77 0.99 0.77 0.84 0.77 0.0
5.80 0.73 0. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2).0
1.71 0.62 0.88 0.56 0.63 ---------------------0. respectivamente.1.55 0.71 0. qz
siendo: wz la acción unitaria.66 0.76 0.74 0.84 0. Cálculo de las acciones unitarias La acción unitaria ejercida por el viento sobre una de las caras de un elemento de superficie de una construcción.88 0.72 0.59 ---------0.85 0.62 0.67 0.61 0.82 0.89 0.84 0.94 0.80 0.86 0.59 ------0.64 0.72 0. la permeabilidad de las paredes.90 0.69 0.61 ------0.59 0.63 0.64 0.53 ---------------------------------------0.55 0.66 0.94 0.99 0.54 ---0.76 0.59 0.63 0.82 0.91 0.83 0. etc. la orientación con relación a la dirección del viento.66 0.70 0.68 0.97 0.95 0.85 0.58 0.87 0.61 ---------------------0.5.71 0.0
* 5.74 0.65 0.82 0.67 0.92 0.52 ------------------------------------0.73 0.69 0.61 0.63 0.77 0.78 0.74 0.93 0.80 0.72 0.70 0.69 0.70 0. este coeficiente llevará signo positivo o negativo según se trate de un efecto de presión o de succión..5.63 0.
2. en ciertos casos se da un valor único de c = c1 . panel.c2) . etc.
5. de un elemento de superficie en una construcción con volumen interior hueco.). qz siendo: wr. c1 y c2 los coeficientes de presión sobre las caras a barlovento y sotavento. techo.ci) . respectivamente.c2.2. ubicado en el nivel z. de un elemento de superficie de una construcción aislada (muro.5.z la acción unitaria resultante.2.ci) . Cálculo de las acciones unitarias resultantes Las acciones unitarias resultantes se obtienen sumando geométricamente las acciones ejercidas en ambas caras de un mismo elemento de superficie de una construcción. expresando luego a c1 y c2 en función de c. Cálculo de la acción resultante media La acción resultante media se obtiene reemplazando el valor de la presión dinámica variable punto a punto.expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). según las expresiones: w r. qz o bien cuando se trata de un elemento aislado: wr. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2) ce y ci los coeficientes de presión sobre las caras exterior e interior. Volver Indice
5. qz.m
.5.qz la presión dinámica de cálculo.z = (c1 . expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). por un valor medio uniforme para toda la superficie: wr.m = (ce .3.z = (ce . qz la presión dinámica de cálculo.
según el artículo 5.2. expresada en kilonewton (1
100 kgf).2.3.m la acción unitaria resultante media.. etc). Cálculo de la acción resultante total sobre una superficie La acción resultante total sobre una superficie se calculará mediante la siguiente expresión: W= wr.4.c2) . panel. en ciertos casos se da un valor único de c = c1 . techo.m un valor uniforme (valor medio o máximo) aplicable a la superficie en consideración.m la acción unitaria resultante media. de un elemento de superficie en una construcción con volumen interior hueco.
wr.. c1 y c2 los coeficientes de presión sobre las caras a barlovento y sotavento. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). respectivamente. A
W la acción resultante total sobre una superficie.m .2. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2).m siendo: wr.5.
5.5. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). ce y ci los coeficientes de presión sobre las caras exterior e interior.c2. A la superficie de referencia que se define para cada caso. qz. según el artículo 5.5. qz. en ningún caso el valor uniforme deberá conducir a esfuerzos más favorables que los resultantes de la presión variable punto a punto.
.z la acción unitaria resultante.wr. wr. de un elemento de superficie de una construcción aislada (muro. expresando luego a c1 y c2 en función de c.m = (c1 .2.z dA
o bien utilizando el valor medio: W = wr.
L la fuerza de levantamiento. el área encerrada dentro del perímetro exterior del reticulado o panel.
. mediante las siguientes expresiones que no toman en cuenta las acciones locales: E = cE . incluyendo huecos (área de la proyección vertical de la construcción).5. qm . 100 kgf) y L = cL . es posible calcular directamente sus componentes horizontal E y vertical L.3. expresada en metros cuadrados. Volver Indice
qm el valor medio de la presión dinámica de cálculo sobre la construcción. no puede determinarse en forma directa. ESQUEMA DEL PROCEDIMIENTO DE CALCULO
En la Figura 11 se esquematiza gráficamente el procedimiento descripto en el presente Capítulo.5. expresada en kilonewton (1 kN cE el coeficiente global de empuje. A siendo: E la fuerza de empuje. con la dirección del viento y en general. expresada en metros cuadrados. sin embargo. expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf). As el área de la proyección horizontal de la construcción. Para ciertas construcciones.2. Cálculo de la acción de conjunto sobre una construcción La dirección de la acción de conjunto sobre una construcción no coincide. A el área de la superficie maestra o superficie de referencia. qm . expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). para el caso de reticulados o paneles.Volver Indice
5. necesariamente. cL el coeficiente global de levantamiento.
wr. qm . Esquema del procedimiento de cálculo Nº de paso
Vo = cp .cz . A L = c L . A.q
de Capítulos 6 a 10 c. A E = cE . qm . b.m . ci. z. c2. cd qm
W=c. ce cE. z = (c 1. AS
. c1. a) Forma de conjunto y dimensiones (h.Figura 11. b.c2) qz w = w r. ß de la Tabla 2 cp
qo = 0. a.000613 2 V 0
Tipo (o tipos) de rugosidad Altura z del punto en consideración Velocidad básica de diseño (Vo) y dimensiones (h. AS
qz = qo .
1. Período de vida (años) 2 5 10 25 50 100 Probabilidad (Pm) 0.82 2.09 2.32 1.99 0.99 0.45 1.
Tabla A.55 1.72 1.70 1.71 2.62 2. COEFICIENTE DE VELOCIDAD PROBABLE
1.2.61 0.15 2.05 1.2.* ANEXOS AL CAPITULO 5
* 5.38 2. Volver Indice
3. Valores del coeficiente de velocidad probable (cp) en función de la probabilidad (Pm) y de la vida de la construcción (m).20 1. Determinación del coeficiente cp
.10 2.65 1. se considera necesario incrementar la seguridad prevista en el presente Reglamento. se podrán adoptar los valores de cp indicados en la Tabla A.01 2. Los valores del coeficciente cp obtenidos según se indica en este anexo no serán inferiores a los que se establecen en el artículo 5.50 1.
2.67 1.16 2.89 0.90 2.2. Introducción El contenido de este anexo no limita ni reduce las exigencias contenidas enel Reglamento.39 2.36 1.16 1.63 2. Valores del coeficiente cp Si.13 2.35 0.2.38 2.10 1. por razones especiales de proyecto.02 1.37 2.51 1.89 2.01
Nota: Se han recuadrado los valores adoptados en el Reglamento.90 2.1.94 2.
m el número de años de vida de la construcción. elegida para el caso considerado. el parámetro de forma de la distribución de valores extremos de Frechet que se ha adoptado para todo el país. despejando F(Vo) se deduce: F (Vo) = (1 . Pm la probabilidad elegida de que la velocidad básica Vo sea excedida por lo menos una vez en un período de m años. igual a 7.14.qm = 1 .
4.(F (Vo))m
De donde. en un año cualquiera se tendrá: P (V Vo) = q = F (Vo)
En consecuencia.Pm )
. será: Pm = 1 . la probabilidad de que la velocidad sea superior a Vo por lo menos una vez en m años.Los valores de cp se calculan de acuerdo con la expresión siguiente:
siendo: cp el coeficiente de velocidad probable. Deducción del coeficiente cp Llamando q a la probabilidad de que la velocidad extrema anual sea inferior a un valor Vo.
a A.4. TRANSICION DE RUGOSIDADES
1. cuya expresión es:
En factor entre llaves no es otra cosa que el coeficiente de velocidad probable cp.Teniendo en cuenta que la distribución de los valores extremos adoptada por este Reglamento satisface la distribución de Frechet.1.2. En las figuras A.2.2. Introducción La variación de la velocidad desde un terreno de determinada rugosidad a otro de rugosidad diferente es un proceso gradual.
.4. se dan ejemplos de transiciones de rugosidad *. Volver Indice
2.2. se indican los valores de la altura hx necesaria en función de la distancia x para cada uno de los tipos de rugosidad.
Figura A. En la Tabla A.1. Para un lugar donde las rugosidades varían en diferentes direcciones.
..2.2.2. Sin influencia de la transmisión de rugosidades Si la construcción.2.
Figura A.4.el perfil de velocidad se desarrolla totalmente en dicho tipo de rugosidad y se adoptarán los coeficientes cz que surgen de la aplicación de la fórmula dada en el artículo 5. tiene una altura h menor que la hx correspondiente de la Tabla A. ubicada a una distancia x del comienzo de determinado tipo de rugosidad.
*Las fotografías fueron obtenidas por la Dirección de Infraestructura de la Fuerza Aérea Argentina. Ejemplo de terrenos con transición de rugosidad tipo I a tipo III.El viento debe atravesar una cierta distancia x del terreno hasta que se estabilice un nuevo perfil de velocidad. ó de la Tabla 4. Como este cambio comienza en las capas de viento más cercanas al suelo y se propaga luego hacia las más altas. se produce la estabilización del perfil de velocidad a una determinada altura relacionada con la distancia x (expresada en km) al comienzo de la rugosidad en la cual se halla ubicada las construcción. Ejemplo de terrenos con transición de rugosidad tipo I a tipo IV. debe considerarse la graduación más severa (terreno de menor rugosidad)
. y a tipo IV. Ejemplo de terrenos con transición de rugosidad tipo I a tipo II. y a tipo IV
Figura A.Volver Indice
Figura A.4.3. Ejemplo de terrenos con transición de rugosidad tipo I a tipo II.
Distancia x (km) 0. ubicada a una distancia x del comienzo de determinado tipo de rugosidad. Con influencia de la transición de rugosidades Si la construcción.
3. el coeficiente cz se determinará de alguna de las formas siguientes:
. Valores de la altura hx necesaria en función de la distamcia x para los cuatro tipos de rugosidades. tiene una altura h mayor que la hx correspondiente de la Tabla A.Volver Indice
Tabla A.5 1 2 5 10 20 50 TIPO I 12 20 25 35 60 80 120 180 Altura hx (m) TIPO II 20 30 45 65 100 140 200 300 TIPO III 35 55 80 110 170 250 350 400 TIPO IV 60 95 130 190 300 450 500 500
Nota: Los valores intermedios se obtienen por interpolación lineal.2 0.2.2.
a una distancia x.
4. correspondientes con el tipo de rugosidad más bajo. 5 ó 6. según los métodos que se describen en 4. se muestra la transición de un tipo de rugosidad II a un tipo de rugosidad IV para una construcción ubicada en el punto A. b) se acepta una reducción de cz. según sea el caso. del comienzo del tipo de rugosidad IV. se adopta el más bajo (máximos coeficientes). correspondientes con el tipo de rugosidad más alto.
En la Figura A.a) de los dos o más tipos de rugosidades que tienen influencia. Transición de un tipo de rugosidad bajo a otro más alto En el caso de una transición de un tipo de rugosidad bajo a otro más alto se adoptarán los coeficientes cz: a) debajo de la altura hx. b) sobre la altura hx.
para una construcción ubicada en el punto A....
. Curva cz-h para el tipo de rugosidad IV según Tabla 4...5. Transición de un tipo de rugosidad alto a otro más bajo
En el caso de una transición de un tipo de rugosidad a otro más bajo se adoptarán los coeficientes cz: a) sobre la altura hx.2...
Curva x-hx para el tipo de rugosidad II según Tabla A. .. Curva cz-h para el tipo de rugosidad II según Tabla 4.... se muestra la transición de un tipo de rugosidad IV a un tipo de rugosidad II.. Curva cz-h de cálculo. a una distancia x2 del comienzo del tipo de rugosidad II.6....6.. b) debajo de altura hx.. correspondientes con el tipo de rugosidad más bajo siempre que no sea mayor que el valor que adopta este coeficiente para la altura hx en el tipo de rugosidad más alto. correspondientes con el tipo de rugosidad más alto.
B y C. se muestra la transición de un tipo de rugosidad II a un tipo de rugosidad I y luego a un tipo de rugosidad III y los ejemplos para las construcciones ubicadas en A.6. En la Figura A. 7
Figura A.7. Transición que vincula más de dos tipos de rugosidades Cuando la transición vincula a más de dos tipos de rugosidades se debe tratar en forma similar a la descripta en 4 y 5.
1.Volver Indice
* 6.1.1. Presión dinámica de cálculo (qz)
Se determina según lo establecido en el artículo 5. la relación de dimensiones λ es el cociente entre la altura h y la dimensión horizontal de la cara expuesta.2. Según sea la cara expuesta a la acción del viento se designará:
* 6.2.1. Relación de dimensiones
Para una dirección del viento dada. PRESCRIPCIONES GENERALES
remitirse al artículo 6.3.3. Características de la construcción
6. la altura es h.
6.4.1. La planta es un rectángulo de lados a y b tales que a > b.* 6.3. la flecha de la cubierta es f.2. La separación del suelo puede ser:
e=O e h para construcciones apoyadas en el suelo. su ángulo de inclinación es α y la separación del suelo es e (ver Figura 12). Cuando la planta no sea rectangular. en bóveda o inclinada. única o múltiple.7. La cubierta puede ser horizontal.3. con la salvedad de que por lo menos una de ellas sea cerrada ( 5%).1. Las paredes verticales son planas y pueden tener diferente permeabilidad.1.3.
.1.1. de una o más aguas.1.3.
1. el coeficiente se designará:
para construcciones apoyadas en el suelo.6.4. el que a su vez.1. En el caso de construcciones separadas del suelo.4. de un coeficiente de forma . Determinación del coeficiente de forma Se obtendrá de la Figura 13 en función de
y la relación b/a.1.4.1. en general.1.4. Designaciones para el coeficiente de forma Según la ubicación de la construcción con respecto al suelo.1.
6.3.4.1.4. Determinación del coeficiente de forma
Se obtendrá (salvo en el caso indicado en el artículo 6. con e > h
para construcciones separadas del suelo. con e =O para construcciones separadas del suelo.). Determinación del coeficiente de forma
6.5. depende de la relación de dimensiones .1.4. Volver Indice
6. Coeficiente de forma
El coeficiente de presión c depende.4.2. de la Figura 13 para una construcción apoyada en el suelo de igual base y mitad de altura h.
* 6. con e h
6. las cuatro paredes apoyan en el suelo por intermedio de pilares y están alejadas de cualquier plano de grandes dimensiones.1.3.
0.6. en función de
.1.1.si
0. Construcciones para las cuales
Figura 13.5 por el cuadrante superior izquierdo en función de
a) Para un viento normal a la cara mayor Sa: . se obtendrá de la Figura 14.
En este caso particular el coeficiente γ h se obtendrá de la Figura 14.4.5
Para un viento perpendicular a la cara Sa.4. Valor del coeficiente γ o para construcciones prismáticas de planta cuadrangular apoyadas en el suelo.
y de b/a..2.5 y viento normal a la cara
b a. h el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones se paradas del suelo con e > h (ver artículo 6.1.5 por el cuadrante inferior izquierdo en función de
.4.4.5 ó bien
Para cualquiera de las caras Sa ó Sb.
e o el coeficiente de forma y correspondiente a las construcciones apoyadas en el suelo (ver artículo 6.
b) Para un viento normal a la cara menor Sb: .si . Valores de los coeficientes
< 2.).2. Construcciones para las cuales 1 b
siendo: el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones separadas del suelo.1.4.3. con e h.1.
1. ACCIONES EXTERIORES
Los valores de los coeficientes de presión exterior ce se obtendrán de las Tablas 6 y 7. su altura h sea igual a la separación s entre los planos y la relación de dimensiones a ó b igual a 10 (ver figura 15). En estos casos. el coeficiente de forma γ se toma igual al coeficiente de forma o que corresponde a una construcción apoyada en el suelo.
* 6. Construcciones separadas del suelo y comprendidas entre dos planos paralelos verticales de grandes dimensiones con relación a aquéllas. Estos valores corresponden a un viento que no atraviesa la
.4.2.5.6.
Figura 15. cuya base sea igual a una de las caras en contacto con los planos.
Tabla 6. se podrá utilizar el diagrama de la Figura 16. con e h.2.
* 6.3 siendo: ce el coeficiente de presión exterior. cuando esto no se cumple.
* 6.0. Paredes
Los coeficientes de presión exterior ce se obtendrán de la Tabla 6.construcción. Coeficiente de presión exterior ce para paredes.(1.
* 6.2.8 y para construcciones entre planos paralelos verticales de grandes dimensiones: ce = . Cubiertas
Los coeficientes de presión exterior ce se obtendrán de la Tabla 7 y de las Figuras 17 y 18.0.8)
Cuando fuera necesario tener una indica ción de la acción del viento oblicuo. Cara inferior (en construcciones separadas del suelo)
Como caso general se adoptará: ce = . ciertos coeficientes pueden dejar de ser válidos.0.1.3.2.2.
. el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones separadas del suelo.(1. Coeficiente ce Caras a barlovento Perpendicular a la pared Oblicuo a la pared + 0.3 .8 Caras a sotavento . según las características de la construcción.
. si se obtienen valores comprendidos entre 0. ACCION UNITARIA RESULTANTE
Se obtendrán multiplicando el valor de la presión dinámica de cálculo qz por un coeficiente de presión c determinado de acuerdo con el artículo 6. se tomará ci = + 0. Valor del coeficiente ce en función del ángulo de ataque del viento sobre una cara.2 y 0. para prismas de base cuadrada.0.
* 6.3.0.4.1.0 y + 0. en tanto que. ACCIONES INTERIORES
Los valores de los coeficientes de presión interior ci se obtienen de la Tabla 8.20. de conformidad con las características de la construcción (permeabilidad de las paredes y su disposición con respecto a la dirección del viento).15.3. se tomará ci = .Volver Indice
* 6.0.1.15.
* 6. Valores límite del coeficiente de presión interior ci
5.4.4. ACCIONES DE CONJUNTO
Se determinan mediante la composición de las acciones resultantes sobre las distintas partes de la construcción.2. se tomará c = + 0. En estas acciones no se tomarán en consideración las acciones locales.0 y + 0.0 se tomará c = . y 6.3. Coeficiente de presión c
Se determina mediante la combinación más desfavorable de los coeficientes de presión de las acciones unitarias exteriores ce e interiores ci.0.3. de acuerdo con las indicaciones de la Tabla 9.1. Volver Indice
* 6.3 y 0. Valores límite de las acciones unitarias resultantes
En todos los casos.* 6. en tanto que para valores comprendidos entre 0.3. calculadas de acuerdo con los artículos 6.3. cuando la combinación más desfavorable de ce y ci conduzca a valores comprendidos entre .
Paralelo a las generatrices única o múltiple única h h múltiple h h única <f< h por interpolación lineal entre los coeficientes corres.Tabla 7. Dirección del viento Perpendicular a las generatrices
.75 y penúltima vertiente única o múltiple por interpolación lineal entre los coeficientes corres.75 y penúltima vertiente única h h múltiple h h f 1º cubierta y última vertiente según Figura 17 b) f según Figura 17 b)
cubiertas idem vertientes intermedias extremas por 0. Coeficiente de presión ce para cubiertas.pondientes a las condiciones f y h f h en función de f/h.
1º cubierta y última vertiente igual al caso de cubierta única
.y h f h en función de f/h. múltiple <f< h según figura 17 a) para = 0º
por interpolación lineal entre los coeficientes de la bóveda de f = a o b/10 (según Figura 18). y los correspondientes a la cubierta horizontal de una construcción de igual base y altura (según Figura 17 a) en función de f/a o b. Coeficiente de presión ce para cubiertas (continuación) Dirección del viento
Cubiertas planas con f
h/2. de 0y .f
cubiertas idem vertientes intermedias extremas por 0.75 y penúltima vertiente según figura 17 a) para α = 0º
Figura 17.Cubiertas planas con f
. ce en función h/2 en bóveda con f 2/3 h y a ó b/10 f a ó b/2 y todo
. Valor del coeficiente de presión exterior ce para cubiertas
a) . Viento perpendicualr a las generatrices.
ce en función de . parabólica o en catenaria ( válida para
).tipo de cubiertas múltiples.
f h. Viento perpendicualr a las generatrices. para cubiertas en bóveda de directriz circular.
c) Cubiertas planas con 4/5 h f h. ce para de
. ce en función de .
. Valor del coeficiente de presión exterior ce. Viento paralelo a las generatrices. Viento paralelo a las generatrices.
Tipo de construcció n Cerrada Características Permeabilida d 5% Otros datos Coeficiente de presión Aplicación sobre todas las caras interiores de todos los locales Pared abierta a barlovento Sobre la cara interior de las paredes de ci +0.3 bien -0.6 (1.8) + 0.8
. Coeficiente de presión interior ci.6 (1.8 )o 1.Volver Indice
Tabla 8.3 0.
3 bien .8 1.0.(1.6 (1.3 0.35%
5% y las vertientes del techo Sobre la cara inferior de la pared de 35% -0. situadas fuera de la corriente de aire Paredes o construccione s interiores.0.3 0.6 (1.8 )o 1.8 )o 1.8) Se calculan como si estuviesen aisladas en el espacio con abstracción de otras partes de la construcció n + 0. Coeficiente de presión interior ci (continuación)
Paredes abiertas en la dirección Paredes o del viento construccione s interiores.8)
Tabla 8.8)
.6 (1.6 (1.6 (1.3 .3 0.8)
+ 0.3 bien .0.6 (1. situadas en la corriente de aire
Acciones en construcciones prismáticas de base rectangular TIPO DE CONSTRUCCION DIRECCION DEL VIENTO DETERMINACION DE LAS ACCIONES DE CONJUNTO
.0.3 .0.02 0 ci .6 (1.5 0.8 ) (1 )
Tabla 9.0.2 1.8
a longitud de la construcción a’ longitud de la linterna o shed .Tipo de construcció n Con dos paredes opuestas
Coeficiente de presión interior Aplicació n Cara interior expuesta al viento Vertiente s del techo ci + 0.6 (1.8)
verificados para 0.6 veces la acción calculada para el caso de bloque único. Los bloques intermedios deben resistir como si actuaran independientemente. Paralelo a las generatrices Igual al caso anterior. se sumará una fuerza unitaria de empuje aplicada sobre la superficie desarrollada de la cubierta. con las siguientes magnitudes: 0.01 qzh para superficies con ondas paralelas a la dirección del viento. c) 0.01 + 0. 0.02) qzh. Para cubiertas de vertientes planas. más allá de los 4 h.Bloque único con cubierta única (Figura 19)
Perpendicular a las Por composición geométricas de las acciones generatrices resultantes parciales. Paralelo a las generatrices Igual al caso de bloque único con cubierta única. 0.
.02 qzh para superficies con ondas perpendiculares a la dirección del viento.
Perpendicular a las Vertientes extremas según Tabla 7 generatrices Vertientes intermedias a) se proyecta la zona intermedia sobre un plano horizontal y se aplica a la mísma una unitaria.1 qzh y un mínimo de 0. b) (0. con un máximo de 0. Cuando la mayor dimensión de la planta sea superior a 4 h.04 qzh para superficies con nervios perpendiculares a la dirección del viento.02 qzh para cubiertas abovedadas.03 qzh.
* 6. o agregados de un elemento exterior a la construcción (mástil.
* 6.6. Aristas verticales
Las acciones locales se considerarán sobre una longuitud igual a b/10.).2. Bordes de techado
Las acciones locales se considerarán sobre una longuitud igual a h/10. Angulos de cubiertas
En las aristas comunes a dos vertientes de una cubierta. particularmente acentuadas en ciertas zonas localizadas de las construcciones. para 30º. ménsula. pero sin exceder de b/10. medida a partir de la arista del diedro formado por dos paredes consecutivas de la construcción. medida a partir del límite del borde. se tomarán en cuenta mediante un coeficiente de Presión c'e. Esta succión suplementaria desaparece para = 40º.
* 6.4.Volver Indice
* 6. que se adicionará el coeficiente de presión exterior ce.6. Otras acciones locales
Los elementos situados alrededor de los apoyos.
* 6. interpolándose linealmente para valores intermedios.6. ACCIONES LOCALES
Las acciones el viento. interpolándose linealmente para valores intermedios. etc. El coeficiente de succión c'e en esta zona será el doble del coeficiente medio ce aplicable a las caras paralelas a la dirección del viento.1.3. la acción local se determinará mediante un coeficiente de succión c'e. o en lugares
. ó interior ci. El coeficiente de succión c'e en esta zona será el doble del coeficiente medio ce aplicable a la vertiente considerada. triple del coeficiente medio ce aplicable a la pendiente considerada para 30º. según corresponda. Esta succión suplementaria desaparece para = 40º.
APOYADAS O NO SOBRE EL SUELO En la Figura 20 se establece la forma de calcular las dimensiones a y b para el caso de construcciones de características especiales que puedan asimilarse a las construcciones de planta rectangular.
. se calcularán con un coeficiente resultante igual a -2. o a la acción media interior no deberá exceder de -2 ó -3.7. Volver Indice
El coeficiente resultante de adicionar la acción local c'e a la acción media exterior ce sobre las caras inferiores de los aleros. Ejemplos de determinación de la relación
* 6. CONSTRUCCIONES PRISMATICAS DE BASE CUADRANGULAR O
ASIMILABLES.5. linternas.donde existen discontinuidades acentuadas (chimeneas.6. cornisas. etc.
Figura 20. DE CARACTERISTICAS ESPECIALES.).
para los prismas de tres y cuatro lados (categoría I).1.1. PRESCRIPCIONES GENERALES
* 7.1. normal a la superficie maestra máxima. para los prismas de más de cuatro caras y los cilindros (categorías II a VI).1. Volver Indice
* 7. Para los casos de prismas y cilindros de eje horizontal se deberá también considerar la acción del viento en la dirección paralela a las generatrices.2.4.* CAPITULO 7. Dirección del viento
Para el cálculo de las acciones de conjunto la dirección del viento se supone: normal a una cara.3.3.1.
7.1.1. CONSTRUCCIONES PRISMATICAS DE BASE POLIGONAL REGULAR Y CONSTRUCCIONES CILINDRICAS
* 7.1. Presión dinámica de cálculo (qz)
Se determina según lo establecido en el artículo 5.1. Relación de dimensiones
siendo: la relación de dimensiones. expresada en metros cuadrados. expresada en metros. expresado en metros.1. mediante diversos ejemplos.
7.3. expresada en metros. expresada en metros. La relación de dimensiones será para el caso de cuerpos con superficie maestra de ancho variable: a) prismas o cilindros de generatrices verticales
siendo: la relación de dimensiones. Volver Indice
* 7. expresada en metros. ho la altura propia de la construcción. la forma de determinar la altura ho y la longitud l para el cálculo de la relación de dimensiones . d el ancho de la superficie maestra. 1 la longitud de las generatrices.3.4.1. Clasificación de las construcciones prismáticas de base
. 1 la longitud de las generatrices. La Figura 21 ilustra.1.2. ho la longuitud de las generatrices.
7.3. A el área de la superficie maestra.
Para la determinación de los coeficientes c a utilizar en el cálculo. Clasificación de las construcciones prismáticas de base poligonal regular y construcciones cilíndricas Sin nervaduras Superficie rugosa Superficie lisa I II III V V VI * Con nervaduras Aristas redondeadas Aristas vivas * * * * IV
* Estos casos no se incluyen en el presente Reglamento por carecerse de información experimental. Ejemplos para el cálculo de la relación de dimensiones
. se clasifican a las construcciones en seis categorías de acuerdo con lo indicado en la Tabla 10.
1.7. cE y cL se utilizará un coeficiente γ . apoyados o no sobre el suelo. pero con la condición de que el ángulo en la base no sea inferior a 70º. ci.
b para el caso de prismas o cilindros de generatrices verticales separados del suelo con e ≤ h. Las construcciones troncocónicas o en forma de hiperboloide de revolución pueden ser asimiladas a las definidas en la Tabla 10. Los tubos e hilos cilíndricos rugosos y los cables trenzados están tratados en el Capítulo 10.1.
7.5. Los valores de valores de
h para el caso de prismas o cilindros de generatrices verticales separados del suelo una distancia e > h.1.2. según los casos. las denominaciones siguientes:
Para el cálculo de los coeficientes ce.1. o para el caso de prismas o cilindros de generatrices horizontales. Volver Indice
7.4.1. que toma en cuenta la separación de la construcción del suelo teniendo.
o h el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones separadas del suelo.2.
Figura 22.). Prismas de tres y cuatro caras (categoría I) de generatrices verticales y separados o no del suelo. con e > h.1.2.1.2.1. o de generatrices horizontales y separados del suelo una distancia e > d.1.2.2. con e h.2. Paredes
7. se consideran los casos siguientes: paredes (según el artículo 7. Valor de los coeficientes o y h en función de la relación de dimensiones γ para las distintas categorías.
e el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones separadas del suelo. ACCION UNITARIA EXTERIOR
Para la determinación del coeficiente de presión exterior ce.) y caras inferiores de construcciones separadas del suelo (según el artículo 7.
el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones apoyadas en el suelo con e = 0.2.)
* 7. cubiertas (según el artículo 7.3.
8) para la cara a barlovento y para las caras a sotavento
siendo: ce el coeficiente de presión exterior.Volver Indice
La acción normal a una cara es la que da los mayores esfuerzos.(1.
.8 ce = .0. Dicha acción se determina con: ce = + 0.30 γ .
Cilindros (categoría V y VI) de generatrices horizontales. y VI) de generatrices verticales y separados o no del suelo.2.2.).2.3. techados con vertiente plana o cubiertas abovedadas: se adoptan los valores indicados en el Capítulo 6 (Tabla 7 y Figuras 17 y 18).2.2.1. respecto a la dirección del viento.2.2. V.1.1.1.3. Cubiertas planas (terrazas).2.
* 7.3.
.2. en función de la relación e/d y del ángulo de inclinación α de la normal al plano tangente a la superficie curva respecto a la dirección del viento.2. Para un valor de la relación e/d y coeficiente γ superiores a 1. Cara inferior de una construcción separada del suelo
Los coeficientes de presión exterior ce se obtienen de la Tabla 13.
7.3. Prismas de más de cuatro caras (categorías II y III) y cilindros (categorías IV.3. se procede por interpolación lineal entre los valores correspondientes a =1y = 1. o de generatrices horizontales y separados del suelo una distancia e > d. Cubiertas
7. cono o pirámide. El coeficiente de presión ce a tomar en cuenta en una sección diametral está dado por la Tabla 11 en función del coeficiente y del ángulo de inclinación de la normal a la superficie plana o al plano tangente a la superficie curva.1.2.el coeficiente que toma en consideración la separación de la construcción del suelo. ver Capítulo 10 (artículos 10. apoyados en el suelo o separados del suelo una distancia e < d. y 10. El coeficiente de presión ce a tomar en cuenta en una sección diametral está dado en la Tabla 12 para = 1 y = 1.
7.4.2. Para el caso de cubiertas en forma de calota esférica. Volver Indice
* 7.2.
+0. +0. 0. 0. 0. 0. 0. +0. 0. 0. +1. 0. +0.
a barlovento C at. 1. 0.
+1. +0. 0. +1. 0. 0. 1. +0. 0. Valores del coeficiente ce para prismas de más de cuatro caras (categorías II y III) y cilindros (categorías IV. +0. +0. 0. 0. 0. 5 00 90 70 35 00 50 80 10 23 30 30 28 25 20 20 20 20 20 20 1 +1. 0. 1.V y VI) de generatrices horizontales separados del suelo una distancia e d. 1. 0. 0. 0. 0. 0.Tabla 11. 0. 0. 0. +0. 0. 0. 0. en función del coeficiente . 0. 0. 1. y cilindros (categorías IV. 1. 1. +0. 0. 0. 1. 1. 0. 0. 1. 0. 0. 1. 1. 0. 0. 1. +0. +0. 0. 0. 0. 1. +0. 0. 00 90 70 35 00 30 48 58 58 48 43 43 43 43 43 43 43 43 43
IV 1. +0. 0. 00 90 70 35 00 35 60 78 40 95 93 85 10 63 60 60 60 60 60
1. 1. 1. 1. 1. 00 90 70 40 00 40 80 10 00 80 60 40 35 32 32 32 32 32 32
. 0. 0. 1. +0. 1. +0. +1. 0. 1. 1. 00 90 70 40 00 50 10 30 30 20 90 60 40 30 25 25 25 25 25 +1. 5 00 90 70 35 00 40 70 85 85 75 70 70 70 70 70 70 70 70 70 1 V 1. +0. 0. 0. 0. 0. 1. +0. 0. 1. 1. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 1. 0. 0. 1. 0. 0. 3 00 90 70 40 00 90 30 50 60 60 30 00 70 60 45 45 45 45 45 +1. +0. 0.V y VI) de generatrices verticales separadas o no del suelo. 0. 0. +0. 0. 0. y del ángulo . 0. 0. +0. 1. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. +0. 0. +1. 0. 0. 0. 0. 0. 1. 3 00 90 70 40 00 50 10 40 40 20 00 80 60 58 58 58 58 58 58 1 VI 1. +0. 0. +0.
3 5 0.9 0 +0 .3 0 0. 0 5 +0 .
8 9 1 1 1 1 1 1 1 1 1 cara 1 2 3 4 5 6 7 0 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º /α º º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º sup erio r 0 infer ior sup erio r 0.3 5 0.3 0 0. 25 1.2 5 0. 00
+0 . 4 0 1.7 0 +0 .3 5 0.6 0 0.2 5 0. 3 0 0.2 5 0. 8 5 0.7 0 +0 .4 0 0.7 0 +0 .0 0 +0 .3 0 0.9 0 +0 .4 0 0.3 0 0.6 0 +0 .3 0 0.9 2 +1 . 00
0.5 0 1.9 9 +0 . 35 +0 .2 5 0.9 0 +0 . 3 0 0. 1 5 1. 8 5 0.3 0 0.2 5 0.3 5 0.2 5 0.7 0 +0 . 9 0 1. 0 0 1.3 5 0.8 2 1.4 0 0.9 0 +0 .Tabla 12.2 5 0. 40
1 sup erio r 0.3 0 0.3 5
0.2 5 0.3 0 0.2 0 infer ior sup erio r 1.0 0 infer ior
0.3 0 0.2 5 0.9 0 +0 . para =1 y = 1.3 en función de la relación e/d y del ángulo .
C at γ .3 5 0.7 5 +0 . 08 0.2 5 0. 00 0. 10 0.3 0 0. 30 +0 .3 5 0. 10 1.2 5 0.3 7 0.2 5 0.3 0 0. 00
0.6 0 +0 .2 5 0.6 0 0.9 0 +0 .2 5 0.3 0 0.3 7 0. 1 0 0.4 0 +0 . 7 0 0.9 0 +0 .3 5 0.2 5 0.3 5 0. 80 +0 .7 8 0. 40 0.7 2 +0 .7 2 0.1 0 infer ior
+0 .7 0 0. 60 1. 40 +0 .2 5 0.2 5 0. 40
0.3 0 0. 7 0 1.3 5 0. 40 1.3 5 0. 0 5 1. Valores del coeficiente de presión exterior ce para cilindros (cate gorías V y VI) de generatrices horizontales.7 0 0.0 0 +1 .9 2 +0 .7 2 1. 00 +0 .9 0 +0 . 6 5 0.2 5 0.4 5 0.3 5 0.9 5 0.4 0 0.apoyados en el suelo o separados del mismo una distancia e < d.7 2 +0 .3 5 0.9 0 +0 .7 0 0. 35 1.1 5 +0 . 55 0.7 0 +0 .3 5 0. 05 1.2 5 0.2 5 0.5 0 +0 . 08 1. 4 1 0.2 5 0. 70 +0 .7 8 1.0 0 0.2 5 0.4 0 0. 80 0.6 0 1.3 0 0. 4 0 1.2 5 0.7 8 1.4 5 +0 .2 5 0. 60 +0 .2 5 0.3 0 0. 00
.2 5 0.3 5 1.2 5 0.3 5 0.
8 0 1. 30 1. 5 5 1.6 0 1.2 6 0. 40 1.9 9 +0 .9 0 +0 . 8 5 1.3 0 0. 40 1.8 0 0.2 6 0. 9 0 0.2 6 0. 30 +0 . 05 +0 .1 8 0.4 2 0.2 0 0.8 0 0.7 0 0.3 2 -
0.3 5 +0 .8 5 +0 .5 2 0.3 2 -
0. 65 +0 .3 4 0. 90 1. 40 1.1 8 0.6 5 +0 .3 2 -
0. 7 0 1.1 0 infer ior 1 sup erio r 0.4 0 0.4 2 0.5 0
1.2 0 0.2 2 0.8 8 +0
. 0 0 1.3 2 -
0. 4 5 1.1 8 0.9 0 +0 . 00
0.5 5 0.8 0 1. 10 1. 30 0. 2 0 0. 10 1. 4 0 -
0.6 5 0.0 0 infer ior sup erio r 1 ≤0 .1 8 0.0 0 0.6 0 +0 . 0 0 -
0.3 2 0.0 0 1.5 2 0.5 5 0.5 0 +0 .5 0 +0 . 65 +0 .3 0 0.1 0 0.8 0 0.2 1 0.1 8 0.1 8 0.7 0 +0 .4 0 +0 . 20 +0 .5 2 0.5 5 0.8 5 +0 . 95
0.5 5 0.4 2 0.1 8 0. 5 5 1.2 6 0.4 0
+0 .3 0 0.0 0 +1 .9 0 +1 . 6 0 1. 60 1.8 0 0.7 0 +0 .5 5 0. 6 5 0.2 5 0.7 9 1.7 0 +0 .8 0 +0 .4 0 -
0.2 5 0.5 5 0.5 0 1.7 0 1.9 0 +0 . 10 1.8 5 +0 .4 2 0. 6 5 0. 40 +0 . 60 +0 .5 0 0.5 5 0.5 2 0.9 0 +0 .5 2 0.7 0
0.2 sup
0.1 8 0.2 2 0.5 5 0.6 0 0.1 8 0.5 2 0.5 0 +0 . 5 5 0.1 8 0.9 0 +0 . 35 +0 .8 5 +0 .8 2 +0
0.5 0 1.4 2 0.5 5 0.3 2 -
0. 60 0.4 0 +0 .7 5 +0 .0 0 +1 .9 0 +0
+0 .8 0 -
1.1 8 0.2 2 0. 00
0.3 2 0.6 5 0.5 5 0.1 8 0.9 0 +0 .2 0 1.4 0 0.7 9 0.5 2 0.3 2 -
0. 55 1.3 2 0.9 0 +0 .9 0 +1 .2 6 0.4 2 0.4 2 0.4 0 0. 60 +0 .1 8 0. 3 5 1. 2 0 1.7 0 +0 .8 0 +0 . 2 0 0.4 0 0. 6 5 1.1 8 0.6 0 0.5 2 0. 30 +0 .6 5 +0 . 2 0 1.7 0 0. 00
+0 .2 0 infer ior sup erio r 1. 4 0 1.1 8 0. 40 +0 . 60 0.1 0 +0 . 90
1.1 8 0.≤ 0.8 6 0.2 6 0.5 5 0.1 8 0.5 5 0.2 0 1. 60 1.8 0 +0
+0 .2 5 0.7 5 1.1 8 0.2 2 0.7 2 0.5 2 0. 20 +0 .9 0 +0 .8 0 -
0.1 8 0. 2 0 1.4 2 0.8 0 0.2 2 0.0 0 +0 .4 0 0.3 2 0.6 0 -
0.5 2 0. 0 0 1.2 6 0.10 infer 3 ior 0.2 6 0. 4 0 1. 40 +0 .5 0 0.7 0 +0 .8 0 1.6 5 0.4 0 0.7 0 +0 .8 0 +0 .7 0 +0 .1 8 0.1 0 infer ior sup erio 1 r 0.2 2 0.8 0 +0 .8 0 -
0.2 2 0.0 0 1.5 5 0.7 2 +1 . 3 0 1.9 0 +0 .7 8 -
+0 .8 0 1.1 8 0.0 0 +0 .9 0 +0 . 00 +0 . 30 +0 .0 0 +0 . 3 5 1. 40 1.8 6 0.2 6 0.4 2 0.2 0 +0 .3 5 0.2 2 0.9 0 +0 . 35 0.3 0 0. 55 +0 . 00
1.5 0 +0 .6 0 1.6 0 0. 10 1. 30 +0 . 6 5 1.7 0 1.1 5 +0 . 6 5 1.2 2 0. 0 3 infer ior sup erio r 1.4 2 0. 75 +0 .4 2 0.9 0 1.5 2 0.2 . 7 2 1. 20 1.3 2 0. 60 1. 6 0 1.3 0 0.5 0 1. 55 +0 . 2 0 1.0 0 1.4 0 -
0.1 8 0.3 2 0. 3 5 1. 00
0. .2 5 0. 00
0. 30 1.8 5 +0 .4 2 0. 3 5 1.5 0 0.4 0 +0 .2 6 0.0 0 infer ior sup erio r 0 infer ior sup erio r 0. 00
0.2 2 0.4 2 0.5 2 0. 60 +0 .4 2 0.
* 7.9 0
.3 ACCION UNITARIA INTERIOR
Para la determinación del coeficiente de presión interna ci. 50
1. 50 1. Se deberá considerar simultáneamente sobre las caras interiores de todos los locales una sobrepresión.0.4 0
0.3. Construcciones cerradas
Las paredes tienen una permeabilidad 5%. 50
1.9 0 +0 .4 0 0.0 0 infer ior
0. 75 1. 50 1. 00
0. 9 0 1. 30
1. de acuerdo con los valores de la Tabla 14.4 3
0.4 3 0.4 0 0.9 8 +0 . 00
Tabla 13.4 0
+0 .4 2
sup erio r 1.0 0
+0 .6 .8 0 +0 .5 5
1.7 0 +0 .4 0 0.8
.4 0 +0 .5 0
.4 3 0.3 0
1.7 5 0.4 0 0. 8 0 1.4 0 0.4 3 0. 6 1
1.) y construcciones abiertas (según el artículo 7. en función del coeficiente global de empuje cE para construcciones macizas o cerradas estancas.5.4 8
0.).9 0
.1. o bien una depresión. 6 1 1.4 3
0.1.5 5 0.9 0 +1 . 8 0 1.7 0
0.4 3 0. para la cara inferior de las construcciones separadas del suelo. se distinguen los casos siguientes: construcciones cerradas (según el artículo 7.1. 90 0.4 0
0. determinado de acuerdo con el artículo 7.4 0 0.0
. Valores del coeficiente de presión exterior ce.3. 8 0 1.2 0
0.5 5 0.8 0 1.4 + 0.5 Volver Indice
* 7. 70
1.3 0 1.7 5
.3.5 0
0.0 0 +1 .4 3 0.4 8 0. 6 0
1. CONDICION COEFICIENTE ce
. 6 0 1.9 5 +0 . 30 1. 20
0.0.1.7 0
0.3.4 0
5.cE) ± 0.
.90 .2.cE)
± 0.2.6 (1.2. se consideran tres casos: a) Prismas y cilindros de generatrices verticales (según el artículo 7.40 .10 .5. b) Prismas y cilindros de generatrices horizontales (según el artículo 7. ci (sobrepresión + depresion -)
Se aplica la Tabla 8 ± 0.1.4 qzh para las construcciones abiertas tanto en la parte superior como en la parte inferior (torres de refrigeración). únicamente)
Se considera una depresión uniforme igual a: a) 0. Volver Indice
* 7.cE) ± 0.6 (1.4. b) 0.6 (1.).6 (1.10 .cE)
* 7.Tabla 14.5. (categorías V y VI. Valor del coeficiente de presión interna ci para construcciones cerradas. siendo: qzh el valor de la presión dinámica de cálculo en el extremo superior de la construcción. ACCION DE CONJUNTO
Para el cálculo de las fuerzas resultantes de la acción del viento.2.3. ACCION UNITARIA RESULTANTE
Se determinará de acuerdo con el artículo 5.). Construcciones abiertas.5.3 qzh para las construcciones abiertas en su parte superior (chimeneas).
3.1. Viento normal a las generatrices 7.1.00 m.2.5.1. Para el caso de construcciones huecas se integrarán los respectivos diagramas de presiones. Construcciones cerradas La fuerza horizontal de empuje (o de volcamiento) E.5. d.2.1. se calcula de acuerdo con lo indicado en el artículo 7. Para el caso de cilindros separados del suelo una distancia e se aplica lo indicado en el artículo 7. Para el caso de cilindros apoyados sobre el suelo o separados del suelo una distancia e < d.1. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100kgf).. una fuerza de levantamiento L dada por: L = cL . tanto en construcciones macizas como huecas.5.2.5. Volver Indice
* 7. Prismas y cilindros de generatrices horizontales
7.1.5.1.5.5.5.5.1.)
* 7.2. Se calcula la fuerza E en la forma indicada en el artículo 7. se calcula rá adicionando vectorialmente las fuerzas resultantes correspondientes a las distintas caras. qz . según la Tabla 15.2.c) Construcciones macizas o cerradas estancas (según el artículo 7.5.5.2. además de la acción de empuje determinada según el artículo 7.1.2.3. A siendo: L la fuerza de levantamiento. Prismas y cilindros de generatrices verticales
. Construcciones en las cuales las partes inferiores y superiores están abiertas. y la fuerza E se calculará adicionando vectorialmente las fuerzas resultantes. para el caso de construcciones macizas.
7. En este caso L = 0. simultáneamente o no. se considera para los cilindros cuyo diámetro es menor de 1.1. correspondientes a las distintas caras. cL el coeficiente global de levantamiento.5. 7. La fuerza de levantamiento L.3.
2. expresada en metros cuadrados.2.1. y tomada igual a 0. en el caso de cilindros con fondos planos. en el caso de cilindros cuyos fondos tengan forma de calota hemisférica. A el área de la superficie maestra.2. expresada en metros cuadrados. La acción producida por la fuerza de empuje E. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m² ≅ 100 kgf/m²). As siendo: qz la presión dinámica de cálculo.01 qz multiplicado por la superficie lateral resultante. Volver Indice
. una fuerza de empuje aplicable más allá de una distancia igual a 4d a partir de la cara expuesta.
7. As el área de la sección diametral del cilindro. CONDICION COEFICIENTE cL
0.2. Valor del coeficiente global de levantamiento cL. Viento paralelo a las generatrices Se consideran las fuerzas siguientes: 7.5 < 10 d 10 d
(1 .40 qz. As E = 0.5. cuyo valor está dado por: E = 1.
Tabla 15.5.0
(2.5 (1 > 5.2.2.00 qz.2 d 0
7.2.qz la presión dinámica de cálculo. Eventualmente.5. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²).
2.de acuerdo con el artículo 7.3.. El coeficiente global de empuje cE está dado por la expresión siguiente: cE = γ .5.1.m.qz. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m² ≅ 100 kgf/m²). cEo el coeficiente global ásico de empuje (función de la categoría de la construcción). 7.3.* 7. Volver Indice
7.5. Valores de los coeficientes globales básicos de empuje cEo y de las áreas de referencia A
.5. A el área de referencia. Coeficiente global de empuje básico cEo Se obtiene de la Tabla 16 para las distintas categorías de la construcción. según lo indicado en el artículo 7.2.3.3.1.3.1.5.5. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf).A siendo: E la fuerza de empuje.m el valor medio de la presión dinámica de cálculo.1. cEo siendo: cE el coeficiente global de empuje total. según la Tabla 16.
7.5. expresada en metros cuadrados. un coeficiente que permite tomar en cuenta la separación de la construcción respecto del suelo (función de la categoría de la construcción y de la relación de dimensiones ). qz. Construcciones macizas o cerradas estancas
La fuerza E ejercida sobre una cierta superficie A está dada por la expresión siguiente: E = cE. cE el coeficiente global de empuje. según la Tabla 16.
5 > 10 d 0.5 10 d d ≥ 0.n) d 0.05 .28
0.025 n ≥ 1.05 .75 0.5
0.28 < 1.10 d) d* ≥ 0.0.85 .5 10 d
0.05 0.28 0.01 y 0.005 [40 (10 .90 .5 d*< 10 d 0.0 d 0.5 > 10 d
.55 Superficie maestra
d*< 0.45 0. Valores del coeficiente global de empuje y superficies de referencia para estructuras prismáticas de base poligonal regular o circular Categoría Superficie de referencia para el cálculo de la fuerza total de empuje Una de las caras
1.75 + 0.28 ≤ 0.5
0.95 0. en las Figuras 23 y 24.75 0.005 n Superficie maestra
Con nervaduras aristas vivas delgadas o (salientes gruesas con comprendidas entre 0.5 < 10 d 0. se indican las representaciones gráficas de cEo que corresponden a las leyes de variación de la Tabla 16.55
≥ 1.85 0.0.80 1.
Tabla 16.5 + n]
d * ≥ 0.45 0.2.28 Primas de más de 10 caras y no más de 20 caras 10 d
d *< 0.2.0.3 1.85 .28 < 1. como alternativa.5 1.En la Tabla 16 se indican los valores de cEo y A en función de la categoría de la construcción.025 n 0.
1. expresada en metros. se puede considerar que la misma es la
. h la altura propia del panel. se obtiene mediante la fórmula siguiente: W = cE . qz la presión dinámica de cálculo. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf). Acción resultante total
Para la dirección del viento que conduzca al valor máximo del coeficiente cE.4. expresada en metros. según el artículo 8.2. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). perpendicular al panel.4.2. En el caso en que fuera necesario descomponer la acción resultante total sobre cada una de las caras.4.
8. la acción resultante total.h la altura propia del panel. entre los valores correspondientes a e = 0 y e = h.1. cE el coeficiente global de empuje.4. en función de la relación e/h.2. expresada en metros. en función de la relación de dimensiones que corresponda según la posición del panel respecto al suelo. Coeficiente global de empuje cE Se obtiene en la escala funcional de la figura 25.2. Para los paneles separados del suelo una distancia e < h. qz . 1 la longitud horizontal del panel.2. 1 siendo: W la acción resultante total. expresada en metros.
8. Para paneles separadas del suelo y comprendidos entre dos planos se tomará = ∞ Volver Indice
* 8.1. 1 la dimensión horizontal del panel.
8. el valor de cE se obtiene por interpolación lineal.3. h .2..
2.8 sobre la cara a barlovento. para paneles separados o no del suelo. Viento perpendicular u oblicuo respecto el panel.0. Valores del coeficiente global de empuje cE. y de una succión determinada con c2 = .5.suma de una presión determinada con c1 = + 0.2.
.(cE . Volver Indice
* 8. Acción de conjunto
8.8) sobre la cara a sotavento.2.4. La acción de conjunto es igual a la acción resultante total determinada según lo indicado en el artículo 8. en función del valor de la relación de dimensiones .1.5.
Viento paralelo al panel La acción de conjunto se asimila a una fuerza de empuje horizontal.Nota: La escala funcional toma en consideración la dirección del viento que conduce al máximo valor del coeficiente global de empuje cE.5.
. suma de las fuerzas de fricción aplicadas en ambas caras del panel. cuyo valor unitario (para cada cara) se considerará igual a: a) 0.2. b) 0.020 qzh para las caras que presentan ondas o pliegues perpendicu-lares a la dirección del viento.
8.010 qzh para las caras planas o que presentan ondas o pliegues paralelos a la dirección del viento.2.
005 0.3. sobre todo si los techados considerados son de grandes dimensiones.75 h + 0. CUBIERTAS AISLADAS
* 8.c) 0.3.55)hα para para 40º < 40º
(*) Se llama la atención sobre el hecho de que en los techados de pequeña pendiente. expresada en metros.1.
. Para valores más pequeños de "e" se recomienda recurrir a ensayos. Entran en esta categoría las cubiertas de una o más vertientes simétricas cuyas cumbreras y bordes son horizontales (ver Figura 26). o si los riesgos en caso de accidente son considerables.75 h . siendo: qzh la presión dinámica de cálculo.040 qzh para las caras que presentan nervaduras perpendiculares a la dirección del viento. Generalidades
8. expresado en grados.1. y cuya altura mínima"e"sobre el suelo es (*): a) e b) e siendo: h la dimensión de una vertiente según la línea de máxima pendiente. (0.1. a nivel superior del panel. cuando < 40º. a las que el viento puede atacar por los bordes sobre toda la periferia. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). Volver Indice
* 8. se produce un efecto Venturi tanto más acentuado cuanto más próximo al suelo esté el techado. por lo tanto se juzgó útil limitar la distancia "e" a 0. el ángulo de la cubierta respecto de la horizontal.3.
1. las mismas deberán ser verificadas para esas condiciones. Se debe considerar la posible ubicación de los mismos. o bien provocar condiciones semejantes a las existentes en las construcciones abiertas (ver Figuras 28)
. Cuando por causa de su utilización. por ejemplo: a) Los refugios en doble alero de los andenes. ya sea a un efecto Venturi (para el cual no es posible dar reglas generales). las cubiertas aisladas puedan encontrarse durante ciertos períodos en condiciones aerodinámicas diferentes.
b) Las cubiertas aisladas bajo las que se depositen materiales.3.2.
Figura 27.Volver Indice
8. a lo largo de los cuales los trenes pueden detenerse un cierto tiempo provocando así condiciones similares a las que existen en las construcciones abiertas (ver Figura 27). que puede dar lugar.
3.).2.4.3.2.3.8.3.3. que proporciona la acción resultante sobre el mismo (ver artículo 8.3.2.3.). Dirección del viento Las direcciones del viento que proporcionan las acciones unitarias resultantes máximas y las acciones de conjunto máximas son: a) Una dirección normal al borde horizontal de la cubierta.3.
.3.1.2.2.) y una de las acciones de conjunto (ver artículo 8. Cubiertas de una vertiente
Entran en esta categoría las cubiertas planas y aquellas en forma de bóveda cuyo rebaje sea menor o igual a 1/7. Clasificación de las cubiertas aisladas Para la determinación de los coeficientes "c" a utilizar en los cálculos se clasifican las cubiertas en: a) Cubiertas de una vertiente (ver el artículo 8. b) Cubiertas de dos vertientes simétricas (ver el artículo 8. En este último caso se reemplaza la bóveda por la vertiente plana formada por la cuerda.1. Volver Indice
* 8.).).3. c) Cubiertas simétricas múltiples (ver el artículo 8.3.
2. h la dimensión según la línea de máxima pendiente de la vertiente. expresada en metros (ver Figura 26). Estos coeficientes "c" serán eventualmente multiplicados por un coeficiente γ α .b) Una dirección paralela al borde horizontal de la cubierta. función de la relación λ y del ángulo α de la vertiente respecto de la dirección del viento. y determinado de acuerdo con lo valores del coeficiete γ leídos en la Figura 29.2.2. los valores del coeficiente γ α serán: a) Para 0.3. el valor de "c" en A y en B.2.2. Volver Indice
8.3.1. El coeficiente de presión "c" a tomar en cuenta varía linealmente desde el borde de ataque A al borde de fuga B. expresada en metros (ver Figura 26).3. que proporciona la segunda acción de conjunto (ver artículo 8.
8.3.).2.2. 1 la dimensión horizontal paralela al borde de la cubierta. Relación de dimensiones La relación de dimensiones para este caso será:
siendo: la relación de dimensiones.3. El diagrama de la Figura 29 proporciona. Acciones unitarias resultantes
8.3.3. para cada valor de α .20 y: 25º 25º < 35º < 35º 40º =1 = =
3. para cubiertas aisladas de una vertiente y viento normal al borde horizontal en función del ángulo α y valor del coeficiente función de la relación de dimensiones .3. la verificación de la estabilidad debe hacerse tomando: c = ± 0.2.7 c=0 en el borde de ataque en el borde de fuga
Figura 29. es decir para una terraza aislada. .3. en
.20 y: cualquiera sea =
8. Valor del coeficiente de presión c.40º <
< 0. Cuando α es igual a 0.
4.).2. Viento perpendicular al borde horizontal de la cubierta La acción de conjunto es igual a la acción resultante total (*) y se obtiene mediante la fórmula siguiente: W = cm . (según el artículo 8. Acciones de conjunto
.2. (constante desde el borde de ataque A hasta el borde de fuga B) tiene por valor: para 0º para 10º para > 30º < 10º 30º c1 = 0 c1 = + 0. A y de fuga B.3. cm el promedio de los valores "c" correspondientes a los bordes de ataque.2. En el caso en que fuera necesario descomponer la acción unitaria resultante entre las dos caras.3. se procede como se indica a continuación: a) Caso de =1
En la cara de barlovento. c1 = + 0.
8. b) Caso de ≠1
.Volver Indice
8.3.4. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf).3. Su valor se obtiene por diferencia entre la acción sobre la cara a barlovento y la acción resultante dada por el diagrama de la Figura 29.4. hα . el coeficiente c2 a toma en cuenta varía linealmente del borde de ataque A al borde de fuga B.1.8
En la cara de sotavento.3.2. 1 siendo: W la acción resultante total. qz .3.8 . el coeficiente c1 a tomar en cuenta.
con rebaje menor o igual a 1/7.
Figura 30. Viento paralelo al borde horizontal de la cubierta La acción de conjunto se asimila a una fuerza horizontal de empuje cuyo valor unitario se indica en el artículo 8. b) las cubiertas de vertientes en forma de bóveda.3. expresada en metros.2.2. Volver Indice
* La fuerza W tiene la dirección perpendicular al plano de la cubierta.3.qz la presión dinámica de cálculo. expresada en metros. en estos casos se reemplaza cada bóveda por la vertiente formada por la cuerda (ver Figura 30). expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²).
8. h la dimensión según la línea de máxima pendiente de la vertiente.4.2. c) las cubiertas en forma de bóveda simétrica con la concavidad dirigida hacia el suelo. cuyo rebaje sea menor o igual a 1/4. se reemplaza en este caso la bóveda por las dos vertientes planas formadas por las semicuerdas (ver Figura 30). Cubiertas de dos vertientes simétricas
Se distinguen: a) las cubiertas de vertientes planas. 1 la dimensión horizontal paralela al borde de la cubierta.
3.2.3. c) una dirección paralela al borde horizontal. una acción resultante (según artículo 8.3.3.2.3.). expresada en metros. Dirección del viento Las direcciones del viento que proporcionan las acciones unitarias resultantes máximas y las acciones de conjunto máximas son: a) una dirección perpendicular al borde horizontal. que da la acción resultante sobre la cubierta (según artículo 8.3. que da.8.5.3.4. y 8.1.).3.3.3. Relación de dimensiones La relación de dimensiones para este caso será: a) para oº b) para siendo: h la dimensión de una vertiente según la línea de máxima pendiente. el ángulo de la línea de máxima pendiente de una vertiente con respecto a la horizontal.2. 1 la dimensión horizontal paralela al borde de una de las vertientes de la cubierta.3.) y una de las acciones de conjunto (según 8.) que pueden ser más desfavorables que las debidas a un viento normal. b) una dirección oblicua al borde horizontal. expresado en grados.4.2.3. expresada en metros.3. hacia los extremos de la cubierta.3.3.
8.4. > 45º 45º
.3. que da la segunda acción de conjunto (según artículos 8.) y una acción de conjunto (según artículo 8.3.
1. Los coeficientes c1 a tomar en cuenta tienen valores constantes desde el borde de ataque A a la arista B (cara a barlovento) y de la arista B al borde de fuga C (cara a sotavento).3.3.3. el valor de "c" en el borde de ataque A.3.3.1. Acciones unitarias resultantes
8. Sus valores son: Para las caras a barlovento (AB)
c1 = 0 c1 = + 0.3.3. c1 = + 0. Cuando < 0.3. En el caso en que fuera necesario descomponer la acción resultante entre las dos caras.8 .Volver Indice
.3.3. Viento perpendicular al borde horizontal
8.3.3.3. en la arista B y en el borde de fuga C. se procede como se indica a continuación:
8. "c" varía linealmente entre estos puntos.3.1.3.1.3.3. en función de (comprendido entre oº y 60º).
8.3. El diagrama de la Figura 31 da. cualquiera sea el ángulo
8.2.1.1. estos coeficientes "c" se multiplican por el coeficiente γ dado por la escala funcional en función de (ver Figura 31).3. Caso de
a) Caras situadas en el exterior del ángulo diedro (lado convexo).3.1.20.
. Valor del coeficiente de presión c. c1 = .0.c) a tomar en cuenta.Para las caras a sotavento (BC) 0º ≤ α < 10º α ≥ 10º
c1 = . y viento normal al borde horizontal.
Figura 31.0. para cubiertas aisladas con dos vertientes.5 . en función del ángulo α y valor del coeficiente γ en función de la relación de dimensiones . varía linealmente de A a B y de B a C. Su valor se obtiene como diferencia entre el coeficiente c1 sobre las caras exteriores y el coeficiente resultante dado por el diagrama de la Figura 31.
8.3. Si se diera el caso.1.3.3.3. Acciones de conjunto
8.3. sería necesario verificar las cubiertas aisladas que se encuentran provisoriamente en condiciones aerodinámicas diferentes de las precisadas más arriba.2.2.3.3.3.3.3.3.3.3.4.8.2. Caso de
Los coeficientes determinados según el método indicado en el artículo anterior se multiplica por .3.3.3. Viento perpendicular al borde horizontal Se aplican a las dos vertientes de la cubierta las resultantes de las acciones unitarias determinadas según el artículo 8.3.1.3.3. Viento oblicuo respecto al borde horizontal Se agrega a los valores resultantes del caso indicado en el artículo 8.4.1.3.3. como máximo.5.
8.3. una sobrepresión uniforme sobre la cara inferior del ángulo diedro con c = + 0.
8.4. Viento oblicuo respecto del borde horizontal
.3. ya sea en una extremidad o bien en la otra en el sentido longitudinal sobre una longitud igual. a la altura hα de la vertiente (ver Figura 32).
* 8.4.
8.3.5 sobre la cara interior del ángulo diedro.2.3. de rebaje menor o igual a 1/4. Acciones unitarias resultantes.3. cuyo rebaje sea menor o igual a 1/7. Viento perpendicular al borde horizontal Los coeficientes "c" a tomar en cuenta son los siguientes: a) para el primer techado a barlovento y último techado a sotavento: coeficientes "c" correspondientes a los de un techado único b) para los techados intermedios: en las superficies protegidas (*).
8.4. en este caso se reemplazará cada bóveda por la vertiente plana formada por la cuerda.Se aplican a las dos vertientes de la cubierta las resultantes de las acciones unitarias determinadas según el artículo 8.4.2. Viento paralelo al borde horizontal.1. c) los techados múltiples de bóvedas simétricas con la concavidad dirigida hacia el suelo.3.4.3.3. La sobrepresión de + 0. es decir cuando la cubierta se encuentra en la dirección del viento. coeficientes "c" reducidos en un 25%. Cubiertas simétricas múltiples
Se distinguen: a) los techados múltiples con vertientes planas.3.1.
8.1.2. la acción de conjunto se asimila a una fuerza horizontal de empuje cuyo valor unitario está fijado en el artículo 8.3. b) los techados múltiples con vertientes en forma de bóveda.3. no se aplica más que a un solo extremo a la vez. en este caso se reemplaza cada bóveda por las dos vertientes planas formadas por las semicuerdas.
3.2.2. Acciones de conjunto
8.001 + 0. la acción de conjunto se asimila a una fuerza de empuje cuyo valor unitario se indica en el artículo 8.2.1.* Las superficies protegidas son aquellas situadas por debajo de la superficie descripta por la generatriz de pendiente igual al 20% hacia el suelo y que apoya sobre el contorno aparente de las construcciones protectoras.4.
8.3.02 qzh para los techados en bóveda.3.2.). Viento perpendicular al borde horizontal Se aplican simultáneamente a la primera y a la última vertiente los esfuerzos determinados (según artículo 8.3. a media altura de las vertientes.4.4.
8. Volver Indice
. con un máximo de 0. se deberá tener en cuenta una sobrepresión de + 0. 0.3.5.3.2. Viento paralelo al borde horizontal Es decir cuando el techado se encuentra en la dirección del viento. una fuerza horizontal de empuje.3.03 qzh.2.
8.1.2.10 qzh y un mínimo de 0.2.5 sobre la cara interior de las vertientes (ver artículo 8.3. Viento oblicuo respecto al borde horizontal En caso de que ninguna construcción permanente impida la acción del viento. que se obtendrá aplicando fuerzas unitarias iguales a: (0.02) qzh
para los techados con vertientes planas que forman un ángulo con respecto a la horizontal.3.4.) y a la superficie proyectada en planta de todas los otras partes del techado.3. siendo: qzh la presión dinámica de cálculo al nivel del coronamiento de la cubierta.
2..* CAPITULO 9.2. Clasificación de las construcciones con aberturas y
construcciones de reticulado Para la determinación de los coeficientes "c" a utilizar en el cálculo. columnas aisladas.3.1. Volver Indice
* 9.1.4.2. ELEMENTOS LINEALES
* 9. según el artículo 9. etc. Presión dinámica de cálculo (qz)
Se determina según lo establecido en el artículo 5.2. no revestidas. Características
. b) Elementos planos Construcciones planas con aberturas y construcciones planas de reticulado.1. CONSTRUCCIONES CON ABERTURAS Y CONSTRUCCIONES DE RETICULADO
* 9. c) Elementos espaciales Construcciones tridimensionales de reticulado.2. PRESCRIPCIONES GENERALES
* 9.1. según el artículo 9. según el artículo 9.
* 9.1. se agrupan las construcciones en: a) Elementos lineales Barras: vigas.4. no revestidas. barras de reticulado.
expresada en metros.2. aún cuando esté vinculada a otra barra o cualquier elemento de sostén.2.
* 9. según el artículo 9.4. según el artículo 9.
* 9. a la dimensión de la barra normal a la dirección del viento. Relación de dimensiones
siendo: la relación de dimensiones de una barra.1.2.2. b) barras de contorno circular (macizas o huecas). expresada en metros.2.5.9.4. Una barra está caracterizada por una de sus dimensiones transversales "a" y su longitud "l".1. Acción del viento sobre una barra
. 1 la longuitud de la barra.1..2.2.2.2. Volver Indice
* 9.2. Se analiza el comportamiento de una barra aislada.4.3. Clasificación de las barras
9. Se considera como elementos lineales a las barras. Barras con aristas vivas o poco redondeadas
9.y se presume de sección constante.
Fy . Fy . cx. expresada en kilonewton ( 1 kN ≅ 100 kgf). expresada en metros. a la dimensión transversal de la barra a considerar. FN y FT se calculan con la fórmula: Fi = ci .2. debida a la acción del viento.4.4. qz .
9. se adoptará. cy . cy . que pueden ser: a) Fx y Fy dirigidas según la dirección del viento y la normal a esa dirección ó b) FN y FT paralelas a las direcciones de referencia.
Figura 33.2. según la Tabla 18. 1 . se calculará como resultante de sus componentes en dos direcciones normales entre ellas. . expresada en kilonewton por metro cuadrado ( 1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). un coeficiente adimensional de mayoración (para λ > 5).1. a siendo: Fi la fuerza componente de la acción del viento (Fx . cN o cT. ci un coeficiente de presión según la fuerza a calcular. cN y cT
9. qz la presión dinámica de cálculo. Coeficientes de presión cx . según la Figura 33.2. expresada en metros. FN ó FT). 1 la longitud de la barra.La fuerza F que actúa sobre una barra. Cálculo de las componentes de la acción del viento F Las fuerzas Fx . dados en la Tabla 17.2.
00 .36 + 0.60 + 0.20
cx + 0.20 + 1.0.36 + 0.43
.55 + 0.10 + 0.1.20 + 1.05 + 1.36 + 0. para ≤ 5.00 .96 1.55
cN + 0. cy .08 + 1.48
cy + 0.
cx 0º 45º 90º 135º 180º + 1.20
cT + 0.00 .99 + 0.85 + 1.42 .0.0. cN y cT se establecen en la Tabla 17 para distintos tipos de barras.08 + 0.24 0.00
cT + 1.60 + 0.08 0.02 .55
cy 0.08
Tabla 17.00
cT 0. cy .00 0.14 + 1.09 + 0.80 + 1.12 0.51 0. en función del ángulo .11
cy 0.02 + 0.0.48 + 0.12 .00 + 0.20 + 1.1.48
cN + 1. (Continuación).49 + 1.00 + 0.29 + 0.00
cN + 1.42 .00 + 0.
cx 0º 45º 90º + 1. de incidencia del viento. cT) para barras de aristas vivas o poco redondeadas ( 5).43
cT 0. cN .68 + 0.90 + 0.87 0.05 + 1.0.42 + 0.29 .78
cx + 1.08
cy 0.02 + 1.1.78
cN + 1.20 + 1.1.14 .51 0. Coeficientes de presión (cx .Los coeficientes cx . Volver Indice
cx 0º 45º 90º 135º 180º + 0.93 + 1.0.02 + 0.21 0.08 0.00 0.1.14
cN + 0.34 0.84 + 1.00
Tabla 17.36 + 0.20
cy 0.39 1.00 + 1.20
cy 0.08 + 0.1.00 + 0.00 + 1.00 0.29 + 0.13 0.00
+ 0.0.87
.00 + 0.0.00 0.08 + 0.54 + 1.08
cx 0º 45º 90º + 1.29 + 0.00 0.48 + 0.55 + 0.00
cT 0.35 + 1.49 .00
cT 0.96 + 0.32 .39 0.00 + 0.08 + 0.00 0.66 + 0.31 + 1.72 .51
cT 0.20 + 1.06
cN + 0.00 + 0.20
+ 0.02 0.0.15 0.81 + 0.0.96 + 1.00 .42 0.55 + 1.08 + 0. (Continuación)
+ 0.0.14
cy 0.63 0.20 + 1.0.135º 180º
+ 1.42 + 1.20
+ 0.93 .76 + 1.51 0.00
cx + 0.00 .93 + 1.51
cy 0.81 + 1.81 .
Coeficientes de mayoración Para barras de esbeltez Tabla 18.42 + 0.00 + 0.45
cy 0.1.45
cN + 1.81 + 0.08 0.205 20 1.385 40 1.14 + 0.2.2. Valores del coeficiente de mayoración δ .26 + 0. el coeficiente de mayoración se indica en la
Tabla 18.75 + 0.00 .00 0.2.00 0.5.560 ∞ 1.2.06
cN + 1.475 100 1.5.13 0.14
cy 0. para barras de aristas vivas o poco redondeadas.96 0. La fuerza perpendicular al eje debida a la acción del viento sobre una barra de contorno circular está dada por la expresión: F = c.00
cT 0.4.0.000 1.00
cx + 1. qz .00 + 0.78 + 0.00 + 0.00 .cx 0º 45º 90º + 1.20 + 0.14
cN + 1.00 + 0.78
cN + 0.00
cT 0. d
.0.26 + 0.2.72 0. .14 + 1. en función de 10 1.90 0. > 5.085 15 1.90 + 1. 1 .27 + 1.06 + 0.23 + 0.436 50 1.78
cT 0.0. Barras de contorno circular (macizas o huecas)
9.30 0.89 + 0.00
cx 0º 45º 90º + 1.84 0.00 .665
* 9.20 + 1.06
cx + 075 + 1.290 30 1.
5 ≤ 10 d 4.25 Re < 22. 10 10 d Re
0.2. según el régimen de flujo del viento.64
22. d el diámetro de la barra.2. expresado en metros.5
3. 10 1. c el coeficiente de presión según la Tabla 19.1 .74
Re < 4.
9.2.5.1 .2 . expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²).5. Coeficientes de mayoración
.0 ≤ 10 d 8. en función de la expresión 10 d Régimen de flujo 10 d < 1. 10 8.25
0. el coeficiente de mayoración.6 .6 .siendo: F la fuerza actuante sobre la barra. Valores del coeficiente de presión para barras de contorno circular (macizas o huecas). 1 la longitud de la barra. 10 < 8. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf).3. según la Tabla 20. qz la presión dinámica de cálculo. 10
< 3. Coeficiente de presión c El coeficiente de presión "c" se establece en la Tabla 19. expresada en metros.
Tabla 19.0 Re < 8. para
0. en función de la expresión 10 d .2 .
incluyendo huecos.075 20 1.1.265 1.152 1.410 1.000 1.3.200 1.250
9. Los elementos planos están caracterizados por su relación de solidez.3.000 10 1. expresada en metros cuadrados. expresada en metros cuadrados.225 50 1.
Tabla 20. que es el valor:
siendo: la relación de solidez. para barras de contorno circular (macizas o huecas). A el área encerrada dentro del perímetro exterior del reticulado o panel.103 1.Para barras de esbeltez Tabla 20. Ae el área efectiva del reticulado o panel normal a la dirección del viento.238 100 1.620 1. en función de la esbeltez ≤5 Flujo subcrítico Flujo supercrítico 1.1.125 30 1.250 ∞ 1. Volver Indice
* 9.590 1.330 1.3.1.025 15 1. Características
9. descontando huecos.3.175 40 1.1.
. Valores del coeficiente de mayoración . ELEMENTOS PLANOS
* 9. Se considera dentro de los elementos planos. a los paneles con aberturas y reticulados no revestidos.2.
9.2. según la Tabla 21.1.2. Elementos planos únicos
9. según el artículo 9. decontando huecos. qz. b) elementos planos múltiples. (1kN ≅ 100 kgf). Ae el área efectiva del reticulado o panel normal a la dirección del viento. Volver Indice
* 9. La acción de conjunto. expresada en kilonewton.3.9. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m² ≅ 100 kgf/m²). puede efectuarse sumando.m . determinadas de acuerdo con el artículo 9.m el valor medio de la presión dinámica de cálculo..3.3. El cálculo de la acción del viento que actúa perpendicularmente al plano medio de una viga de reticulado. Ae siendo: W la acción de conjunto. Coeficiente cE Relación de Piezas de aristas vivas. expresada en metros cuadrados. estará dada por la expresión: W = cE .3. según el artículo 9. Coeficiente global de empuje para paneles con aberturas o reticulados no revestidos. cE el coeficiente global de empuje.4.3.3.3.
Tabla 21. o Piezas de contorno circular
.2. Clasificación Se clasifica a los elementos planos en: a) elementos planos únicos. qz.1.2. las fuerzas aplicadas a todas y cada una de las barras.3. además del método global definido en este capítulo.1.
3.4.1. Ae siendo: W la acción de conjunto.1.08 0. según el artículo 9.* 9.3.3. b) Torres formadas por barras de contorno circular.3.m . c) Torres de sección cuadrada o rectangular (método por adición). según el artículo 9. según la Tabla 24.1.3. qz.35).
* 9. Torres formadas por barras de aristas vivas o poco redondeadas
Se distinguen: a) Torres de sección cuadrada (método global 0.
. 0. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²).35). Clasificación
Se agrupa a los elementos espaciales en: a) Torres formadas por barras de aristas vivas o poco redondeadas.3.4.m el valor medio de la presión dinámica de cálculo.2.08 artículo 9.4. Incidencia normal a una cara: W = cE .08
0.4.según el
b) Torres de sección en forma de triángulo equilátero (método global 0.4. Torres de sección cuadrada (método global 0.4.4.4. según el artículo 9.35)
9. cE el coeficiente global de empuje.3. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf).4. macizas o huecas.4. qz.1. según el artículo 9.3.
9.00 0. se indica en la Tabla 25.1. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf). expresado en metros cuadrados. resultan de multiplicar los establecidos para el caso de incidencia normal a una cara por un coeficiente x.2 3.80 0.70 0.3. qz. Incidencia según una diagonal Cuando se considera al viento actuando según la dirección de la diagonal. qz.20 .08 cE = 3.4. Wt la componente de la acción del viento paralela a la cara considerada. cE .35 2. en función de la relación de solidez .3.2. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf). obteniéndose: Wn = n . descontando huecos. Los valores dados en dicha tabla.
9. Ae Wt = t . Volver Indice
Tabla 24. y que como complemento se menciona en la Tabla 26.10 3. que figuran en la Tabla 27. 0. Descomposición de la acción de conjunto En los casos en que sea necesario repartir la acción de conjunto según los diferentes planos de los reticulados. Valores del coeficiente global de empuje cE. el coeficiente global de empuje cE a utilizar. se multiplicará el valor de la acción del viento W por los valores de los coeficientes n ó t. n el coeficiente para obtener la componente Wn.m .1. Ae siendo: Wn la componente de la acción del viento perpendicular a la cara considerada. para torres formadas por aristas vivas o poco redondeadas e incidencia del viento normal a una cara.25 2.
.20 2.30 2.90 0.15 2.Ae el área efectiva del reticulado o panel normal a la dirección del viento.4.04 0. cE .3. que es función de la naturaleza de la estructura.60 0.m .
Tabla 26.48 3. Valores del coeficiente x para distintos tipos de estructuras.77 3. descontando huecos.51 3. Coeficiente x Naturaleza de la estructura Cabriada metálica Cabriada de hormigón armado Cabriada de madera Barras simples 1 + 0.16 3.30 0.2 Barras dobles (gemelas) 1.18 3.24 3.t el coeficiente para obtener la componente Wt.60 3.15 0.60 3.65 3. expresada en metros cuadrados.90 3. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²) Ae el área efectiva de la cara de la torre. Cara considerada Incidencia Coeficiente I II III IV
.10 0.2 1. Valores de los coeficientes n y t para las disitntas caras de la torre.12 3.
Tabla 25.95 3.6 1.03 3. para torres formadas por aristas vivas o poco re dondeadas e incidencia del viento según la dirección de la diagonal. Valores del coeficiente global de empuje cE.00 3.08 0.20 0.12 3.64 3. cE el coeficiente global de empuje.35
Barras simples Metálica Hormigón y madera 3.24 3.65 3.38 3.14 3.2 1.36 3.m el valor medio de la presión dinámica de cálculo.11 3. qz.07 3.19 3.3
Tabla 27.00
Barras dobles (gemelas) Metálica y hormigón Madera 3. en función de la relación de solidez .48 3.25 0. 0.2 1.
2. Torres de sección en forma de triángulo equilátero (método global 0.00
0.4.3.00
0. Ae siendo: Wn la componente de la acción del viento perpendicular a la cara considerada.13
0.4. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf).22
0.3. n el coeficiente para obtener la componente Wn. Ae Wt = t .13
0. qz. cE .13
9. cE .
0.m .1.13
9. El valor del coeficiente global de empuje cE se establece en la Tabla 28.3.m . se multiplicará el valor de la acción del viento W por los valores de los coeficientes n ó t.
. Descomposición de la acción de conjunto En los casos en que sea necesario repartir la acción de conjunto según los diferentes planos de los reticulados.22
0. que figuran en la Tabla 29 obteniéndose: Wn = n .Normal a una cara
0. qz.63
0.2. Wt la componente de la acción del viento paralela a la cara considerada.08 < < 0.4.2.00
0.2. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf).
2. expresado en metros cuadrados.8)
Relación de solidez ( 0.m el valor medio de la presión dinámica de cálculo.20
2. descontando huecos.90
cy = ( + 0.4
Tabla 28.30
2. para distintos valores de la relación de solidez .25
cE = (3.35
2. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²) Ae el área efectiva de la cara de la torre.00
cx = (2.6 .00
Coeficiente 0. cE el coeficiente global de empuje.30 0.88
cE = (2.00
* con un mínimo de 2. qz.t el coeficiente para obtener la componente Wt.6 .20
2.2 .80
0. Valor del coeficiente global de empuje cE.80
3. Torres de sección cuadrada o rectangular (Método por adición 0. Valores de los coeficientes n y t. Cara considerada Incidencia Normal a una caraI Coef.2.4.3.16
0.4. según el artículo 9. según el artículo 9.3.09 III 0. para las distintas caras de la torre.0. y se suman Volver Indice
* 9.84 0.68 .0.27
1.3.0.4.67 .4.63
0.4.00 0. Para incidencia normal en cada cara se determinan los esfuerzos aplicados sobre los dos planos de reticulado según el artículo 9.27
0.60).37
.09 . b) Torres de sección triangular equilátera.4.09
huecas) Se establecen los valores del coeficiente global de empuje cE.
Tabla 29. I n 0.63 II 0.4.74 .00
0.38 + 0.1.16
0. para: a) Torres de sección cuadrada.9.1.
Valores de los coeficientes cE y cL para los distintos tipos de casquetes. expresado en metros.10. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m² ≅ 100 kgf/m²). Determinación de la recta de acción de la resultante La recta de acción de la resultante de las fuerzas E y L está determinada por la abscisa x de su punto de intersección con el plano de la base del casquete.8 cL = .0.3. qzh la presión dinámica en la parte superior de la construcción.3. Casquetes esféricos Las fuerzas de empuje E y de levantamiento L están dadas por las expresiones siguientes: y siendo: E la fuerza global de empuje. esta abscisa está dada por las curvas de la Figura 34. cE y cL están indicados en la Tabla 32.2. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m² ≅ 100 kgf/m²). Tipo de casquete c'E cL
cL = . expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²) d diámetro de la base del casquete.1.2.1. Volver Indice
10. L la fuerza global de levantamiento.1.2.14
h es la altura de la construcción.
Nota: f es la flecha del casquete.8 Apoyado en un cilindro de altura (h-f) con:
+ 0.9 .5 d 2.1.2.
cL = .cL = .4.5 d 1. con Volver Indice . Conos y pirámides Para los conos de base circular o las pirámides de base cuadrada apoyadas sobre el suelo o sobre una terraza y donde la altura h verifica respectivamente una de las desigualdades siguientes: 1.1. La fuerza L está dirigida siempre hacia arriba (levantamiento).5 Apoyado en un cilindro de altura h-f con: Consultar artículo 10. La curva B es la relativa a los casquetes apoyados sobre un cilindro de altura (h . La curva A es la relativa a los casquetes que apoyan en el suelo o sobre una terraza.6
cL = ± 0. La fuerza E es positiva cuando está dirigida en el sentido del viento y negativa cuando está dirigida en sentido opuesto.2.5 a
. incluido el casquete.f).0.2.5 a h h 2.
exspresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). As el área de la base.3 Las fuerzas E de volcamiento y L de levantamiento están expresadas por: E = cE .7 cL = .d el diámetro de la base del cono.m el valor medio de la presión dinámica.0. L la fuerza global de levantamiento. y L = cL . Posición de la recta de acción de la resultante.m . expresada en metros cuadrados.2 cL = . qz.
.1. expresada en kilonewton por metro cua drado ( 1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). A el área de la superficie maestra. A siendo: E la fuerza global de empuje. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). qz. h la altura
Los coeficientes globales de empuje cE y de levantamiento cL se tomarán iguales a: a) para el cono cE = 0. As
Para todos los otros casos se deberá aplicar lo indicado en el artículo 10.
Figura 34.3 b) para la pirámide cE = 1. expresada en metros cuadrados.2. a el lado de la base de la pirámide.0. qz.m .
Bóvedas gemelas
. y la Figura 19.2.3. Para un viento normal a las generatrices: las acciones determinadas por los coeficientes ce dados en la Tabla 11.1.2.1.
10. según el artículo 6.Volver Indice
* 10. se aplican las acciones exteriores siguientes:
10.2. Bóveda única
10.2.2.2.2.0.2.2. categoría V para = 1. Construcciones en forma de bóveda sin linterna apoyadas
10. Provisionalmente para las construcciones en forma de bóveda cuya flecha relativa está comprendida entre 1/4 y 1.2.2.5 y una fuerza de empuje.2. Para un viento paralelo a las generatrices: una succión uniforme ce = .4.2.2.2.2.
10.3.1.0.3.2.2.2.2. 1 .3. Volver Indice
* 10. expresada en metros.10. qz . según el artículo 6. 1 la longuitud del tubo o hilo.
10. expresada en kilonewton ( 1 kN ≅ 100 kgf).2. qz la presión dinámica de cálculo. Viento perpendicular al eje del tubo o hilo Los valores de cE a tomar en cuenta para una relación de dimensiones infinita están dados en la Tabla 33. y sobre la bóveda a sotavento una succión uniforme con ce = . y la Figura 19.5 y una fuerza de empuje.5.
Tabla 33. Para un viento paralelo a las generatrices: una succión uniforme con ce = .2. expresado en metros.0. Tubos o hilos cilíndricos rugosos y cables trenzados
La acción resultante normal al eje del tubo o hilo. d el diámetro del tubo o hilo. se calcula mediante la siguiente fórmula: W = cE . Valor del coeficiente cE. Para un viento normal a las generatrices: sobre la bóveda a barlovento las acciones de la bóveda única. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² 100 kgf/m² ).1.2. cE el coeficiente global de empuje.5 cE 1.4. d siendo: W la acción del viento.00
.3. Tipo Tubos o hilos rugosos Condición 10 d 0.
2. cE el coeficiente global de empuje para la dirección α .20 1. qz 1 .25) cE = cE
La acción total del viento W normal al eje longuitudinal es: W = cE siendo: W la acción del viento.5 < 10 d 10 d
< 1.5 0.2.4.80
10. expresada en grados.7 d 0. el coeficiente cE tiene el siguiente valor:
Figura 35. d
.7 1.135 .5
1.2.5 0.5 < 1.5 < 10 d 10 d 10 d Cables de hilos finos trenzados 0.
Para 15º 15 75º ≥ 75º cE = 0 cE = cE (0.4 . .5 1.0.3. expresada en kilonewton ( 1 kN ≅ 100 kgf). del eje respecto de la dirección del viento (ver Figura 35).5 1.0 d 0. Viento inclinado respecto al eje del tubo o hilo Siendo α la inclinación.
2.5 0.10 + 0.48 > 1.2. Construcciones Semiesfera hueca.8 d ≥ 1. Valor del coeficiente global de empuje cE para construcciones derivadas de la esfera.20
* 10.qz la presión dinámica de cálculo. Volver Indice
* 10. concavidad a sotavento Semiesfera maciza y disco circular Esfera 10 d 0. está dada por la fórmula: W = h (0. expresada en kilonewton por metro cuadrado ( 1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). expresada en metros. 1 la longitud del tubo o hilo.5 .05 l) qz siendo: W la acción del viento. d el diámetro del tubo o hilo.
.4 1.62 .2.4. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf).5 .0.5. Construcciones derivadas de la esfera
En la Tabla 34 se indican los valores del coeficiente global de empuje cE para construcciones derivadas de la esfera.5 < 10 d 10 d Coeficiente global de empuje cE 1.0.5 .2 ≤ 0. concavidad a barlovento Semiesfera hueca o maciza.
Tabla 34. expresado en metros. Banderas
La acción W que una bandera de tela de altura h y longitud l es susceptible de aplicar a su mástil.0.
qz la presión dinámica de cálculo. CONSTRUCCIONES PROVISIONALES
El cálculo de las construcciones provisionales no difiere del correspondiente a las otras construcciones.1. expresada en metros.3. las presiones pueden reducirse a 3/4 de las correspondientes a una construcción definitiva idéntica. CONSTRUCCIONES NO CONSIDERADAS EXPRESA-MENTE EN ESTE REGLAMENTO
10. cuando los riesgos de accidentes a las personas son prácticamente nulos. 1 la longitud de la bandera.1.4.5. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). sobre todo.
* 10.5. pero cuando los riesgos de pérdidas materiales son pequeños y. Cuando una construcción: a) tiene forma inusual b) se repite un gran número de veces Se podrán admitir coeficientes aerodinámicos diferentes de los dados si resultan como consecuencia de ensayos en túnel de viento correctamente realizados e interpretados (ver el artículo 1. formas que pueden conducir a coeficientes aerodinámicos diferentes de los correspondientes a la construcción definitiva.
* 10. Volver Indice
* 10. CONSTRUCCIONES EN CURSO DE EJECUCION
Si se diera el caso.). se deberán tomar en cuenta las diversas formas que puede tomar la construcción en el curso de su ejecución. expresada en metros. La distribución de esta fuerza depende de la forma de sujeción de la bandera a su mástil.h la altura de la bandera.
Convendrá. referirse a las publicaciones especiales. La justificación de su estabilidad aerodinámica y de comportamiento.5.5.3. que tratan el caso de estas construcciones y adoptar los márgenes de seguridad apropiados al riesgo considerado. que deben cumplir las condiciones mencionadas en el artículo 1. si es necesario.1.
10. Volver Indice
.10. puede dar lugar a problemas que deben ser resueltos por métodos científicos elaborados por ensayos en túnel de viento.2.
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