Source: https://www.scribd.com/document/344897413/Guide-SSB06-Conception-Et-Calcul-Des-Poteaux-Composes
Timestamp: 2019-03-19 04:38:15+00:00
Document Index: 317401179

Matched Legal Cases: ['§ 6', '§ 6', '§ 6', '§ 6', '§ 6', '§ 6', '§ 6', '§ 6', '§6', '§6', '§ 6', '§6', '§6', '§6', '§6', '§6', '§6', '§ 6', '§3', '§ 6', '§ 6', '§ 6', '§6', '§6', '§6', '§6', '§6', '§6', '§6', '§6', '§ 6', '§ 6', '§ 6', '§ 6', '§ 6', '§ 6', '§ 6', '§ 6', '§ 6', '§6', '§ 4', '§ 4']

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Guide SSB06 Conception Et Calcul Des Poteaux Compo...
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Bâtiments en acier à simple rez-de-chaussée
des poteaux composés
Bâtiments en acier à simple rez-de-
Partie 6 : Conception et calcul des
poteaux composés
Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés
Cette publication est la sixième partie du guide de conception et calcul : Bâtiments en
acier à simple rez-de-chaussée.
Les 11 parties de ce guide sont :
Partie 1 : Guide pour les architectes
Partie 2 : Conception
Partie 3 : Actions
Partie 4 : Conception et calcul des portiques
Partie 5 : Conception et calcul des structures à treillis
Partie 7 : Ingénierie incendie
Partie 8 : Enveloppe des bâtiments
Partie 9 : Introduction aux logiciels de calcul
Partie 10 : Guide pour la spécification d’un projet de construction
Partie 11 : Assemblages de continuité par platines d’about
Le guide Bâtiments en acier à simple rez-de-chaussée est le premier d’un ensemble en
deux volumes, le second s’intitulant Bâtiments en acier à plusieurs niveaux.
Ces deux guides ont été réalisés dans le cadre du projet européen “Facilitating the
market development for sections in industrial halls and low rise buildings (SECHALO)
RFS2-CT-2008-0030” que l’on peut traduire en français par « Faciliter le
développement du marché des profilés laminés pour les halles industrielles et les
bâtiments de faible hauteur ».
Ces guides de conception et de calcul ont été rédigés sous la direction d’ArcelorMittal,
Peiner Träger et Corus. Le contenu technique a été préparé par le CTICM et le SCI,
collaborant dans le cadre de « Steel Alliance », réalisée grâce à une subvention
financière du Fonds de Recherche du Charbon et de l'Acier (RFCS) de la Communauté
La traduction française de la présente publication a été réalisée dans le cadre du projet
SKILLS, sous l'égide du CTICM et dans le cadre d'une collaboration avec
ConstruirAcier et l'APK. Le projet SKILLS a été financé avec le soutien de la
Commission européenne. Cette publication n’engage que son auteur et la Commission
n’est pas responsable de l’usage qui pourrait être fait des informations qui y sont
1 Généralités 9 3.1 Généralités 2 2.3 Méthodologie de calcul des poteaux composés à barrettes de liaison 14 3.3 Poteaux composés à barrettes de liaison 7 3 CALCULS DÉTAILLÉS 9 3.vii .Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés Contenu Page n° AVANT-PROPOS v RÉSUMÉ viii 1 INTRODUCTION 1 2 TYPES DE POTEAUX COMPOSÉS ET LEURS APPLICATIONS 2 2.2 Méthodologie de calcul des poteaux composés en treillis 9 3.2 Poteaux composés en treillis 5 2.4 Longueurs de flambement 18 RÉFÉRENCES 20 ANNEXE A Exemple d’application : Calcul d’un poteau composé en treillis 21 6 .
Un exemple d’application est fourni à l’Annexe A. 6 . Les calculs sont menés selon la norme européenne EN 1993-1-1 avec des informations complémentaires lorsqu’elles sont nécessaires.Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés RÉSUMÉ Ce document couvre les dispositions structurales et le calcul des poteaux composés fabriqués à partir de sections laminées à chaud. Elles permettent de vérifier un poteau composé en treillis ou à barrettes de liaison. Les procédures de calcul de l’EN 1993-1-1 présentées ici sont fondées sur des expressions et des équations simplifiées.viii .
etc. ceci doit être pris en compte dans le calcul. les poteaux composés à barrettes de liaison sont plus flexibles que les poteaux pleins de même inertie . Ce guide couvre deux types de poteaux composés :  les poteaux composés en treillis. il convient d’examiner les points suivants :  Analyse du poteau composé pour la détermination des sollicitations en prenant en compte l’influence d’une imperfection initiale en arc et les effets du second ordre . diagonales. Afin de déterminer la résistance axiale d’un poteau composé en acier.) des poteaux composés réalisés à partir de profilés laminés à chaud. Il faut noter qu’en raison des déformations de cisaillement.  les poteaux composés à barrettes de liaison.  Vérification des attaches. Un exemple de calcul complet d’un poteau en treillis en N est donné à l’Annexe A afin d’illustrer les principes des calculs. Il décrit les méthodes de calcul selon l’EN 1993-1-1[1] pour la détermination des sollicitations et la résistance au flambement de chaque composant (membrures.  Vérification des membrures et des treillis (diagonales et barrettes) . Le présent document contient une vue d’ensemble des détails courants pour de tels éléments structuraux. 6-1 . Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés 1 INTRODUCTION Des poteaux composés sont utilisés en construction métallique lorsque les longueurs de flambement sont importantes et que les forces de compression sont relativement faibles.
Figure 2. le moment fléchissant sollicitant est prédominant comparé à l’effort de compression. et il est calculé pour résister :  aux forces de compression qui proviennent. soit du portique.1 Généralités En général. Quand il est utilisé comme un montant bi-articulé pour supporter le bardage.2. principalement dus au vent. soit de la poutre de roulement. 6-2 . Dans ce cas. soit comme montants pour supporter le bardage quand leur longueur de flambement est très grande. les poteaux composés sont utilisés dans les bâtiments industriels. Ce type de barre est généralement encastré en pied et articulé en tête. le poteau est calculé pour reprendre les efforts horizontaux.1 Montant support de bardage bi-articulé aux extrémités Un poteau composé typique destiné à supporter une poutre de roulement de pont roulant est montré à la Figure 2.  aux forces horizontales résultant des actions du pont roulant appliquées sur la membrure intérieure du poteau et aux actions du vent appliquées sur sa membrure extérieure. Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés 2 TYPES DE POTEAUX COMPOSÉS ET LEURS APPLICATIONS 2. soit comme poteaux pour supporter une poutre de roulement de pont roulant.
Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés Dans ce cas.1. 6-3 . les efforts de compression sont prédominants comparativement au moment de flexion. elles représentent une solution technique pratique pour les poteaux composés en treillis ou à barrettes de liaison.2 Poteau composé supportant une poutre de roulement de pont roulant Les poteaux composés sont formés de deux membrures parallèles interconnectées à l’aide de treillis ou de barrettes de liaison – voir Figure 2. 1N Ed = 900 kN MEd = 450 kN. Ce guide couvre deux types of poteaux composés articulés aux extrémités et supposés maintenus latéralement :  les poteaux en treillis. Des plats sont également utilisés pour réaliser les barrettes. N’importe quelle section laminée à chaud peut être utilisée pour réaliser les membrures et les âmes des poteaux composés. le système treillis est conçu de telle manière que la matière soit localisée aux endroits structuraux les plus efficaces pour assurer le transfert des efforts. les poteaux composés conduisent théoriquement à un poids d’acier plus faible que n’importe quel autre système structurel. En général. Dans un bâtiment industriel et pour une hauteur donnée. Cependant. Combinées avec des cornières.m 1 Poutre de roulement Figure 2. les sections en U ou en I sont les plus couramment utilisées. pour les membrures.
est très bénéfique pour produire une grande inertie. 6-4 . Poteau en treillis Poteau à barrettes de liaison Figure 2. Le second type nécessite des barrettes dont les extrémités sont encastrées sur les membrures et qui fonctionnent comme un panneau rectangulaire. éloignées du centre de gravité de la section composée. Bien sûr. L’augmentation de la rigidité est contrebalancée par l’augmentation du poids et du coût de l’assemblage entre les éléments. L’inertie des poteaux composés augmente avec la distance entre les axes des membrures. Il est possible d’étudier le comportement des poteaux composés en utilisant une modélisation élastique simple. Le premier type contient des diagonales (et éventuellement des montants) calculés comme articulés à leurs extrémités. La résistance axiale des poteaux composés est fortement affectée par les déformations d’effort tranchant car celles-ci amplifient l’imperfection initiale en arc de manière significative. Ces barres sont généralement destinées aux structures de grande hauteur pour lesquelles les déplacements horizontaux sont limités à de faibles valeurs (par exemple les poteaux supportant des poutres de roulement de pont roulant).3 Poteaux composés La différence entre ces deux types de poteaux composés vient du mode d’assemblage des éléments d’âmes (treillis ou barrettes) sur les membrures. Les poteaux composés constituent des structures de poids relativement faible avec une grande inertie. la position des membrures.Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés  les poteaux à barrettes de liaison.
2.1 Généralités Il existe un grand nombre de configurations de poteaux en treillis. Pour les poteaux composés soumis à une force axiale de compression importante (par exemple les poteaux supportant un pont roulant). Figure 2. les sections en I ou en H seront mieux adaptées que des sections en U. Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés 2. Les sections en T obtenues par découpage à partir de sections en H sont également utilisables en tant que membrures. Cependant. D’autres types de sections exigent des goussets ou des opérations de soudage plus complexes. En fait. Les sections en I sont les plus efficaces structurellement et sont potentiellement moins profondes que les sections en U. Pour réaliser les âmes des poteaux en treillis. les poteaux en treillis avec une excentricité des attaches peuvent être aussi efficaces que ceux sans excentricité. les dispositions des treillis en forme de N et de V sont les plus couramment utilisées. Les attaches âme- membrure peuvent être décalées sans conduire à une augmentation du poids 6-5 . Les axes des centres de gravité des barres tendues et comprimées des âmes ne doivent pas nécessairement se rencontrer au même point sur les axes des membrures. le choix de sections en U ou en I présente différents avantages.2 Poteaux composés en treillis 2. le recours à des cornières permet de minimiser le soudage de goussets réduisant ainsi les coûts de fabrication.4 Poteau composé en treillis dans un bâtiment industriel Pour les membrures. L’âme des sections en T doit être suffisamment profonde pour permettre un soudage facile des barres de treillis. Les sections en U peuvent être intéressantes pour offrir deux faces entièrement planes.
Les attaches excentriques fournissent un espace additionnel pour le soudage. la réduction de la longueur des membrures comprimées amène une augmentation de la résistance au flambement et à la flexion qui compense partiellement les moments additionnels créés par l’excentricité. il est recommandé que l’excentricité des attaches soit réduite. réduisant ainsi la difficulté de fabrication.2. 2. peut être considérée comme la configuration la plus efficace pour les portiques de bâtiments industriels.2 Différentes géométries des treillis La disposition des treillis en N.5(a). Les dispositions en X des treillis ne sont généralement pas utilisées dans les bâtiments en raison de leur coût et de leur complexité de fabrication. comme montré à la Figure 2. il existe plusieurs avantages à procéder ainsi. (a) Treillis en N (b) Treillis en V (c) Treillis en X Figure 2. Cette disposition réduit la longueur des membrures comprimées et des diagonales. La disposition des treillis en V augmente la longueur de la membrure comprimée et des diagonales ce qui conduit à une réduction de la résistance au flambement des barres. Elle est fréquemment utilisée dans les portiques soumis à un effort de compression uniforme significatif. Pour des cornières simples.5 Différentes dispositions de treillis 6-6 . Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés d’acier. Cette disposition est utilisée dans les portiques soumis à une petite force de compression. La disposition en N comprend des diagonales et des montants qui se rencontrent au même point sur l’axe des membrures. Bien que des attaches excentrées demandent que le calcul prenne en compte les moments locaux. De plus.
Dans le cas où les treillis en V situés sur deux faces opposées d’une barre composée à deux plans de treillis parallèles sont disposés en opposition. Ils sont quelquefois utilisés comme éléments de portiques isolés dans des conditions spécifiques où les forces horizontales ne sont pas significatives.3 Dispositions constructives Les treillis en V situés sur deux faces opposées d’une barre composée à deux plans de treillis parallèles doivent être disposés en correspondance comme montré à la Figure 2. comme montré à la Figure 2.2.3 Poteaux composés à barrettes de liaison Les poteaux composés à barrettes de liaison ne sont pas appropriés pour les portiques de bâtiments industriels.6(b).2(1)). 6-7 . Le calcul des membrures doit prendre en compte l’excentricité additionnelle provoquée par l’effet de flexion transversale qui peut avoir une influence significative sur le dimensionnement de l’élément.4. aux points où le treillis est interrompu et au niveau des assemblages avec d’autres barres.6 Treillis en V disposés sur les faces opposées de barres composées à deux plans de treillis parallèles 2. Des panneaux de jonction doivent être disposés aux extrémités des systèmes de treillis. 1 1 1 1 A B A B 2 2 2 2 1 2 2 1 1 2 2 1 Treillis sur face A Treillis sur face B Treillis sur face A Treillis sur face B (a) Treillis en correspondance (b) Treillis en opposition (système recommandé) (non recommandé) Figure 2.2. les effets de torsion qui en résultent doivent être pris en compte.6(a) (EN 1993-1-1 § 6. Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés 2.
Des barrettes doivent être disposées à chaque extrémité du poteau. La position des barrettes doit être la même dans les deux plans.Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés Les sections en U ou en I sont les plus utilisées pour les membrures alors que les barrettes sont réalisées avec des plats. a) Membrures réalisées avec des sections en U b) Membrures réalisées avec des sections en I Figure 2. Les extrémités des barrettes doivent être encastrées sur les membrures.7 Barre comprimée à barrettes avec deux types de membrures 6-8 . Les poteaux composés à barrettes de liaison sont composés de deux plans parallèles de barrettes qui sont assemblées aux semelles des membrures. Des barrettes doivent également être disposées aux points intermédiaires où les charges sont appliquées et aux points de maintien latéral.
4.1 Généralités La méthodologie de calcul décrite ci-après peut être appliquée pour vérifier la résistance des différents composants d’un poteau composé articulé à ses deux extrémités. pour la combinaison ELU la plus critique.1 : e0 = L/500 où : L est la longueur de flambement de la barre composée. Rigidité de cisaillement Pour la vérification de la stabilité d’un poteau composé en treillis.1 pour différents types de treillis. La méthodologie est résumée dans le logigramme de la Figure 3. 3.1(4)) : I eff  0.4 pour les poteaux composés à barrettes de liaison. Imperfection initiale en arc Le poteau composé est considéré comme un poteau avec une imperfection initiale en arc égale à e0. Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés 3 CALCULS DÉTAILLÉS 3. Ach est l’aire de la section transversale d’une membrure. et à la Figure 3. il convient de considérer les allongements élastiques des diagonales et des membrures afin d’en déduire la rigidité de cisaillement Sv. Elle est illustrée par un exemple donné à l’Annexe A. par rapport à l’axe fort de la barre composée.1 Étape 1 : Effort de compression maximum dans les membrures Moment d’inertie de flexion efficace Le moment d’inertie de flexion efficace est calculé en utilisant l’expression suivante (EN 1993-1-1 § 6.2 pour les poteaux composés en treillis. Cette méthodologie est applicable aux poteaux composés où les treillis ou les barrettes de liaison consistent en des modules identiques avec membrures parallèles. NEd. comme montré à la Figure 3.2. Les formules de calcul de la rigidité de cisaillement Sv sont données dans le Tableau 3.2. sont supposées avoir été déterminées à partir d’une analyse en accord avec l’EN 1993-1-1[1].2 Méthodologie de calcul des poteaux composés en treillis 3. Le nombre minimum de modules dans une barre est de trois. La valeur de calcul de l’effort axial. et la valeur de calcul du moment fléchissant. 6-9 .5 h02 Ach où : h0 est la distance entre les centres de gravité des membrures. MEd.
Ed est déterminé au moyen de l’expression suivante (EN 1993-1-1 § 6.Ed résultant de l’effort de compression NEd et du moment MEd agissant à mi-hauteur du poteau composé.1 Rigidité de cisaillement Sv de poteaux composés Forme en N Forme en V Forme en K Forme en X d d d d Ad a a a a Ad Ad Ad Ad Av Av Av h0 h0 h0 h0 nEAd ah03 nEAd ah02 nEAd ah02 2nEAd ah02 SV SV  SV  SV   A h3  2d 3 d3 d3 d 3 1  d 03   Ad d  n est le nombre de plans du treillis Ad est l’aire de la section transversale d’une diagonale Av est l’aire de la section transversale d’un montant d est la longueur de la diagonale NEd L/2 e0 = L/500 Figure 3. Pour une barre avec deux membrures identiques.Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés Tableau 3. l’effort de calcul Nch.1 Imperfection initiale en arc Effort de compression maximum dans les membrures Les vérifications des membrures doivent être menées pour les efforts axiaux de calcul Nch.Ed =  2 2 I eff 6 .4) : N Ed M Ed h0 Ach Nch.10 .
Rd où : Nb.11 . 3. y. I M Ed est la valeur de calcul du moment maximum de flexion agissant à mi- hauteur de la barre composée sans considérer les effets du second ordre.2 Étape 2 : Résistance au flambement dans le plan de la membrure Classification de la section transversale de la membrure La section transversale de la membrure doit être classifiée selon le Tableau 5. Ed 1 N b. c’est-à-dire selon l’axe faible de la section transversale de la membrure (axe z-z).3 Étape 3 : Résistance au flambement hors du plan des membrures Le flambement hors du plan de la barre.2 de l’EN 1993-1-1.2.4 de ce guide. Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés où : MEd est la valeur de calcul du moment maximum de flexion agissant à mi- hauteur de la barre composée incluant l’imperfection équivalente e0 et les effets du second ordre : N Ed e0  M Ed I MEd = N N 1  Ed  Ed N cr Sv Ncr est l’effort critique efficace de la barre composée : π ² EI eff N cr  L2 NEd est la valeur de calcul de l’effort de compression agissant dans la barre composée. La vérification au flambement est donnée par (EN 1993-1-1 § 6. doit être considéré. Des informations sur la longueur de flambement Lch de la membrure sont fournies au Paragraphe 3.Rd est la valeur de calcul de la résistance de la membrure au flambement selon l’axe faible de la section transversale. 3.2. Ed 1 N b. calculée d’après l’EN 1993-1-1 § 6. c’est-à-dire le flambement selon l’axe fort de la section transversale de la membrure (axe y-y).2) : N ch.4.Rd 6 .z.3. Résistance au flambement d’une membrure selon l’axe z-z La résistance de la membrure doit être vérifiée au flambement par flexion dans le plan de la barre composée. La vérification au flambement est donnée par : N ch.z.1.
Les poteaux composés sont souvent soumis à la combinaison d’un effort de compression NEd et d’une charge uniformément distribuée. Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés où : Nb. Il est possible cependant que des maintiens latéraux intermédiaires soient assurés. l’expression de calcul de l’effort tranchant est : M Ed VEd  4 L où : MEd est le moment fléchissant maximum dû à la charge répartie.Rd est la valeur de calcul de la résistance de la membrure au flambement selon l’axe fort de la section transversale. La longueur de flambement dépend des conditions d’appui de la barre composée pour le flambement hors du plan.1. Le I moment M Ed est le moment maximum dû à la charge répartie. avec : M Ed I 0 Pour une barre composée soumise à une charge uniformément distribuée.3.2. Classification des barres de treillis en compression La section transversale des barres de treillis est classifiée selon le Tableau 5. Par simplification.5 Étape 5 : Résistance au flambement du treillis en compression Effort de compression maximum L’effort axial maximum NEd dans les treillis adjacents aux extrémités provient de l’effort tranchant VEd.4 Étape 4 : Effort tranchant maximum La vérification des treillis d’un poteau composé articulé aux extrémités est menée pour les panneaux d’extrémité en prenant en compte l’effort tranchant comme décrit ci-après. l’expression de l’effort tranchant est : M Ed VEd   L où : MEd est le moment fléchissant comme calculé à l’Étape 2.y.2. Pour une barre composée soumise seulement à un effort axial de compression. 6 .2 de l’EN 1993-1-1. 3. Aux extrémités de la barre. calculée d’après l’EN 1993-1-1 § 6. Par conséquent.12 . l’effort tranchant peut être calculé par interpolation linéaire : 1 eo N Ed  VEd   4  (4   ) I   M Ed L eo N Ed  M Ed  où : MEd est le moment fléchissant maximum comme calculé à l’Étape 2. le coefficient varie entre π/L et 4/L. les appuis sont généralement considérés comme articulés. 3.
3.6 Étape 6 : Résistance du treillis en traction La résistance de la section transversale du treillis doit être vérifiée selon l’EN 1993-1-1 § 6.1.Ed 1 N b.3.3 pour l’effort axial de traction issu de l’effort tranchant maximum VEd comme décrit à l’Étape 3.Rd est la valeur de calcul de la résistance au flambement des barres de treillis selon l’axe faible de la section transversale. en utilisant le critère suivant : N ch. L’exemple de l’Annexe A comprend les vérifications détaillées d’un assemblage soudé. Des informations sur la longueur de flambement du treillis sont données au Paragraphe 3.13 . calculée selon l’EN 1993-1-1 § 6.Rd où Nb. Elle doit être menée en utilisant les sollicitations calculées dans les étapes précédentes.2.2. 3.4. Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés Résistance au flambement La vérification de la résistance au flambement des barres de treillis doit être effectuée pour le flambement selon l’axe faible de la section transversale. Cette vérification dépend du mode d’assemblage : boulonné ou soudé. 6 .2.7 Étape 7 : Résistance des attaches diagonales-membrures La résistance des attaches entre le treillis et les membrures doit être vérifiée selon l’EN 1993-1-8[2].
1(2) des membrures and §6.2.3.4. Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés 3.4.14 .3 Méthodologie de calcul des poteaux composés à barrettes de liaison 3. Ich est le moment d’inertie de flexion dans le plan pour une membrure.1 Étape 3 : Résistance au flambement hors du plan EN 1993-1-1 §6.1 Étape 1 : Effort de compression maximum dans les membrures Moment d’inertie de flexion efficace Le moment d’inertie de flexion efficace est calculé en utilisant l’expression suivante (EN 1993-1-1 § 6.2.3 traction Étape 7 : Calcul des attaches treillis-membrure EN 1993-1-8 Fin Figure 3.9 du treillis Imperfection initiale en arc e0 EN 1993-1-1 §6.1(7) Étape 5 : Résistance au flambement des barres de EN 1993-1-1 §6. 6 .2 Logigramme de la méthodologie de calcul des poteaux composés en treillis 3.5 h02 Ach  2 I ch où : h0 est la distance entre les centres de gravité des membrures.1(3)) : I eff  0.3.  est le facteur d’efficacité d’après le Tableau 3.3.2.1(6) membrure Nch Étape 2 : Résistance au flambement dans le plan EN 1993-1-1 §6.4.2.2.1 treillis en compression en compression Étape 6 : Résistance des barres de treillis en EN 1993-1-1 §6.4.8 Logigramme Dimensions globales Début de la barre composée Charges Étape 1 : Effort de compression maximum Combinaisons ELU dans les membrures Propriétés des sections Moment d’inertie de flexion efficace Ieff EN 1993-1-1 6.1(1) Effort de compression maximum dans la EN 1993-1-1 §6. Ach est l’aire de la section transversale d’une membrure.3.1 des membrures Étape 4 : Effort tranchant maximum VEd EN 1993-1-1 §6.3.4.4.1(4) des membrures Propriétés des sections Rigidité de cisaillement Sv EN 1993-1-1 Figure 6.
15 . il convient de considérer les déformations élastiques des barrettes et des membrures afin d’en déduire la rigidité de cisaillement Sv à l’aide de l’expression suivante (EN 1993-1-1 § 6.1(2)) : 24EI ch 2π² EI ch Sv    2I h  a² a ² 1  ch 0   nI b a  2 π ² EI ch mais Sv ne doit pas être pris plus grand que a² où : a est la distance entre les barrettes.8) Critère Facteur d’efficacité   ≥ 150 0 75 <  < 150 2 – /75  ≤ 75 1.4.5h02 Ach  2I ch i0 2Ach Rigidité de cisaillement Pour la vérification de la stabilité d’un poteau composé à barrettes de liaison.0 L I1 où :  i0  I t  0.2 Facteur d’efficacité (EN 1993-1-1. Tableau 6. 6 .Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés Table 3. Ib est le moment d’inertie de flexion dans le plan pour une barrette. n est le nombre de plans de barrettes.3.
16 .3.Ed dans les membrures est obtenue à partir de l’expression donnée en 3.3 Moment fléchissant et effort tranchant dans un panneau d’un poteau composé à barrettes de liaison Imperfection initiale en arc L’imperfection initiale en arc e0 est : e0 =L/500 où : L est la longueur du poteau composé. Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés VEd a/2 a/2 VEd a/4 VEd a/4 a/2 VEd a/2 h0 Diagramme de moment fléchissant VEd/2 VEd/2 a/2 VEd a/h0 VEd a/h0 a/2 VEd/2 VEd/2 h0 Effort tranchant Figure 3.2 de l’EN 1993-1-1. Résistance au flambement d’une membrure selon l’axe z-z La résistance de la membrure doit être vérifiée pour la flexion et la compression et pour le flambement dans le plan de la barre composée.1. 3. Effort de compression maximum dans les membrures La valeur de calcul de l’effort de compression maximum Nch.2 Étape 2 : Résistance au flambement dans le plan de la membrure Classification de la section transversale de la membrure La section transversale de la membrure doit être classifiée selon le Tableau 5. c’est-à- dire selon l’axe faible de la section transversale de la membrure (axe z-z) et 6 .2.
les appuis sont généralement considérés comme articulés.y.3. y. selon le §3.2.3. les vérifications doivent être menées pour différents tronçons de la membrure :  Pour un panneau d’extrémité avec l’effort tranchant maximum et donc le moment fléchissant local maximum .4 Étape 4 : Effort tranchant L’effort tranchant VEd est calculé à partir du moment fléchissant maximum comme pour un poteau composé en treillis. que des maintiens latéraux intermédiaires soient assurés.2 de l’EN 1993-1-1.5 Étape 5 : Résistance des barrettes Comme montré à la Figure 3. Aux extrémités de la barre. Ed 1 N b.17 . Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés calculé d’après l’EN 1993-1-1 § 6. cependant. La longueur de flambement dépend des conditions d’appui du poteau composé pour le flambement hors du plan. La résistance de la section doit être vérifiée en utilisant les critères appropriés donnés dans l’EN 1993-1-1 § 6.3.  Pour un panneau situé à mi-hauteur où l’effort de compression peut être maximum dans la membrure.2. calculée d’après l’EN 1993-1-1 § 6.3.3. 3.Rd où : Nb. les barrettes doivent être calculées pour résister à l’effort tranchant : a VEd h0 et au moment fléchissant : VEd a M Ed  2 La classe de la section transversale doit être déterminée selon le Tableau 5.Rd est la valeur de calcul de la résistance de la membrure au flambement selon l’axe fort de la section transversale.3.3.6 Étape 5 : Résistance des attaches barrette-membrure La résistance des attaches entre les barrettes et les membrures doit être vérifiée selon l’EN 1993-1-8.4 de ce guide. 3. 3. 6 .3.1. 3.3 Étape 3 : Résistance au flambement hors du plan des membrures La résistance au flambement hors du plan est vérifiée en utilisant le critère suivant : N ch. Cette vérification dépend du mode d’assemblage : boulonné ou soudé. Elle doit être menée en utilisant les sollicitations calculées dans les étapes précédentes. En fonction de la géométrie du poteau composé à barrettes de liaison. pour la flexion pure. Il est possible.
4.1 Poteaux à treillis Membrures Selon l’Annexe BB de l’EN 1993-1-1.1(1) Effort de compression maximum dans la EN 1993-1-1 §6.4.4.1 des membrures Étape 4 : Effort tranchant maximum VEd EN 1993-1-1 §6.4 Longueurs de flambement 3. entre deux points adjacents au niveau desquels une barre est tenue vis-à-vis du déplacement latéral dans ce plan.3 des membrures (interaction M-N) Étape 3 : Résistance au flambement hors du plan EN 1993-1-1 §6. ou entre un tel point et l’extrémité de l’élément.7 Logigramme Dimensions globales Début du poteau composé Charges Étape 1 : Effort de compression maximum Combinaisons ELU dans les membrures Propriétés des sections Moment d’inertie de flexion efficace Ieff EN 1993-1-1 §6.3.3. Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés 3. Treillis Des cornières sont principalement utilisées comme barres de treillis.1(3) des membrures Propriétés des sections Rigidité de cisaillement Sv EN 1993-1-1 §6. dans un plan donné. la longueur de flambement Lcr pour le 6 .0L pour le flambement hors du plan.2 Étape 6 : Calcul des attaches barrettes-membrure EN 1993-1-8 Fin Figure 3.3.9L pour le flambement dans le plan et 1.4.4.4 Logigramme de la méthodologie de calcul des poteaux composés à barrettes de liaison 3.1(6) membrure Nch Étape 2 : Résistance au flambement dans le plan EN 1993-1-1 §6.1(7) Étape 5 : Résistance de la section des barrettes EN 1993-1-1 §6.18 . A condition que les membrures procurent un encastrement d’extrémité adéquat aux barres de treillis en compression constituées de cornières et que les attaches d’extrémité assurent un degré de fixité approprié (au moins deux boulons en cas d’attache boulonnée). Ces valeurs peuvent être réduites si cela est justifié grâce à une analyse détaillée.3.1(2) Des barrettes Imperfection initiale en arc e0 EN 1993-1-1 §6.3.4. la longueur de flambement Lcr d’une membrure à section laminée en I ou en H d’un poteau composé est prise égale à 0. L est la distance.
En pratique.9L. 6 .1. 3. la longueur de flambement Lcr d’un profilé laminé est égale à la distance entre attaches pour le flambement dans le plan et pour le flambement hors plan.2 comme suit :  eff  0.4.3. si L est la longueur d’épure entre attaches. tout maintien potentiel aux extrémités des poteaux est négligé et la longueur de flambement des membrures peut être prise égale à la longueur d’épure. Lorsqu’un seul boulon est utilisé pour les attaches d’extrémité des cornières de treillis. Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés flambement dans le plan est prise égale à 0.19 . Pour des sections autres que les cornières. les treillis peuvent être calculés pour le flambement dans le plan en utilisant une longueur de flambement plus petite que la longueur d’épure et en utilisant l’élancement réduit comme défini dans l’EN 1993-1-1 § 6. L’élancement réduit  eff des cornières de treillis est donné dans l’EN 1993-1-1 § BB.2 Poteaux à barrettes Par simplicité.7 où :  est l’élancement réduit défini dans l’EN 1993-1-1 § 6.3. l’excentricité doit être prise en compte et la longueur de flambement Lcr est prise égale à la longueur d’épure L.35  0. à condition que les membrures réalisent un encastrement adéquat aux extrémités et que les attaches assurent un degré de fixité approprié (au moins deux boulons en cas d’attache boulonnée).
6 . Règles générales et règles pour les bâtiments. Calcul des structures en acier. Calcul des structures en acier.Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés RÉFÉRENCES 1 EN 1993-1-1:2005 .Eurocode 3.Eurocode 3.20 . 2 EN 1993-1-8:2005 . Calcul des assemblages.
Partie 6 : Conception et calcul des poteaux composés ANNEXE A Exemple d’application : calcul d’un poteau composé en treillis 6 .21 .
2. Description La géométrie du poteau est décrite à la Figure A. Les calculs sont réalisés avec la méthodologie donnée au Paragraphe 3. Les calculs sont menés selon l’EN 1993-1-1. Introduction Cet exemple concerne la vérification d’un poteau composé typique soumis à une force axiale de compression et un moment fléchissant. 1 Maintiens latéraux Figure A. 6 . un effort axial et un moment de flexion selon l’axe fort de la section composée sont appliqués au sommet du poteau. 2.Calcul 1 sur 12 d’un poteau composé en treillis Réalisé par DC Date 02/2009 Feuille de calcul Vérifié par AB Date 03/2009 1.22 .1 Modèle de calcul Le poteau composé est maintenu contre le flambement hors du plan à ses deux extrémités et à mi-hauteur.1 et la Figure A. Aucune annexe nationale n’est considérée et les valeurs utilisées dans les calculs sont celles qui sont recommandées dans l’EN 1993-1-1. Pour la combinaison d’actions la plus défavorable à l’ELU.2 de ce guide. ANNEXE A Exemple d’application .
Membrures : HEA 220 – S355 ch = 64.52 cm2 iy = iz = 2.3 cm2 iy = 9.44 cm iv = 1.06 cm iv = 1. ANNEXE A Exemple d’application .Calcul d’un poteau composé en Titre 2 sur 12 treillis z y y z 1 Membrures HEA 200 2 Montants Cornières L 90  90  9 3 Diagonales Cornières L 80  80  8 Figure A.51 cm Diagonales : Cornières à ailes égales L 90 × 90 × 9 – S355 Ad = 15.2 Géométrie du poteau composé Propriétés des sections Notons que l’axe y-y et l’axe z-z se réfèrent respectivement à l’axe fort et à l’axe faible de chaque composant.75 cm Montants : Cornières à ailes égales L 80 × 80 × 8 – S355 Av = 12.56 cm 6 .17 cm iz = 5.23 .73 cm iu = 3.43 cm iu = 3.27 cm2 iy = iz = 2.
h0 est la distance entre les centres de gravité des montants.Calcul d’un poteau composé en Titre 3 sur 12 treillis 3.9 d 3 1  d 03   Av d  où : d = h02  a 2  0. Étape 1 : Effort de compression maximum dans les membrures 3. Rigidité de cisaillement Pour des treillis en N.1.1 où : Ach est l’aire de la section d’une membrure. Par conséquent : 2  210000 1552 1250 8002 Sv   103  1552 8003  14803 1  3  1227  1480  Sv = 134100 kN 3.2. Av est l’aire de la section des montants.4.252 = 1. Moment d’inertie de flexion efficace Le moment d’inertie de flexion efficace de la section composée selon l’axe fort est calculé en utilisant l’expression suivante : EN 1993-1-1 Ieff = 0.24 . Imperfection initiale en arc L’imperfection initiale en arc est prise égale à : e0 = L/500 = 10000/500 = 20 mm EN 1993-1-1 § 6.48 m n est le nombre de plan de treillis (n = 2).1(1) 6 .5 × 802 × 64. La valeur du moment d’inertie de flexion efficace est : Ieff = 0. Ad est l’aire de la section des diagonales.3. ANNEXE A Exemple d’application .82  1.2.4. l’expression de la rigidité de cisaillement est : nEAd ah02 EN 1993-1-1 Sv   A h3  Figure 6.3 = 205800 cm4 3.5 h02 Ach § 6.
73 Classe 1 La section transversale est donc de Classe 2 en compression pure.7 < 33  = 26.5 / 11 = 8.4.81 pour un acier de nuance S355 Élancement de la semelle : c/tf = 88. c’est-à-dire l’axe z-z.Ed =   1052 kN 2 2  205800 108 4.02  450 MEd =  481. Effort de compression maximum dans les membrures L’effort de compression maximum dans les membrures.4  0. Nch.25 . 6 . l’effort axial est alors : 900 481.3. Étape 2 : Résistance au flambement dans le plan de la membrure 4.Calcul d’un poteau composé en Titre 4 sur 12 treillis 3.1(6) où : N Ed e0  M Ed I MEd = N N 1  Ed  Ed N cr Sv Ncr est la force critique efficace de la barre composée :  ² EI eff  ²  210000 205800104 N cr   2 103  42650 kN L² 10000 Le moment fléchissant maximum incluant l’imperfection initiale en arc et les effets du second ordre est : 900  0.10 Classe 2 Élancement de l’âme : c/tw = 152 / 7 = 21.34  104 Nch.05 < 10  = 8. est déterminé à mi-hauteur du poteau composé comme suit : N Ed M Ed h0 Ach Nch. 4.1 pour le flambement selon l’axe faible de la section transversale.2.1.8  64. Résistance au flambement d’une membrure La résistance au flambement de la membrure la plus comprimée est vérifiée selon l’EN 1993-1-1 § 6.Ed.Ed =  EN 1993-1-1 2 2 I eff § 6. Classification de la section transversale de la membrure Nous avons  = 0.4 kNm 900 900 1  42650 134100 Dans la membrure la plus comprimée. ANNEXE A Exemple d’application .4.
puisque : Tableau 6.9  0.5532  0.26 . Longueur de flambement des membrures : EN 1993-1-1 Lcr. z z  iz où : iz est le rayon de giration de la section brute selon l’axe faible.1.965 6430 355 N b.06 L’élancement réduit est alors : z 20. 1125 Par conséquent : z   20.2682 La valeur de calcul de la résistance au flambement est ainsi égale à :  zAch f y 0.06 Pour le flambement selon l’axe faible.2  0.965 z   z   2 2 z 0.2 tf < 100 mm Le facteur d’imperfection est donc : z = 0.1 E 1    93. Rd   103  2203 kN  M1 1.553 2 1 1 z    0.9 × 1.268 1 76.9 a = 0.9 a pour le flambement dans le plan si a est la longueur d’épure entre deux nœuds du poteau composé. la courbe de flambement à considérer EN 1993-1-1 est la courbe c.25 = 1.51  0.z.268  0.49  0.42 55.42 z    0.553  0.1(2)B L’élancement est : Lcr.2682   0.3.2   z  0.z = 0.2 L’acier est de nuance S355 h/b < 1.9  avec :  = 0.1.5 1   z  z  0.0 6 .49 Le facteur de réduction  peut être calculé à partir des expressions EN 1993-1-1 z suivantes : § 6. ANNEXE A Exemple d’application .81 pour un acier de nuance S355 fy 1  93.125 m BB.2(1)     z  0.Calcul d’un poteau composé en Titre 5 sur 12 treillis La longueur de flambement d’une section en H laminée à chaud peut être prise égale à 0.81  76.
Étape 3 : Résistance au flambement hors du plan des membrures Le poteau composé est articulé à ses deux extrémités et il est maintenu latéralement à mi-hauteur. En conséquence.7172 6 .5 1   y  y  0. N b.845  0.1.717  0.845 2 1 1 y    0.717 1 76. y 5000 y    54.27 .06 Pour le flambement selon l’axe fort. Ed 1052   0.34 Le facteur de réduction  peut être calculé à partir des expressions EN 1993-1-1 z suivantes : § 6. la courbe de flambement à considérer est la courbe b puisque : L’acier est de nuance S355 h/b < 1.774 y  y   2 2 y 0. y y  iy où : iy est le rayon de giration de la section brute selon l’axe fort.53 iy 91.51  0.7172   0.2   y  0.z.06 L’élancement réduit est alors : y 54.2 tf < 100 mm Le facteur d’imperfection est donc : y = 0. Par conséquent : Lcr.34  0.2  0.3.8452  0.y = L/2 =10000/2 = 5000 mm L’élancement est : Lcr.9   76. la longueur de flambement selon l’axe fort des membrures est égal à : Lcr. ANNEXE A Exemple d’application .477  1 Le critère est donc vérifié.53 y    0.2(1)     y  0.7 1  93. Rd 2203 5.Calcul d’un poteau composé en Titre 6 sur 12 treillis Le critère de résistance est alors : N ch.
Diagonales 7.Ed   n nh0 où : h0 = 800 mm d = 1480 mm n est le nombre de plans de treillis : n = 2 6 . ANNEXE A Exemple d’application .02  900  VEd =  4  (4   )   482 = 191. Effort de compression maximum L’expression de la force de compression Nd. Étape 5 : Résistance au flambement des barres de treillis en compression 7. Il dépend de l’effort tranchant dans ces panneaux. Étape 4 : Effort tranchant maximum L’effort de compression maximum est obtenu dans les diagonales des panneaux d’extrémité du poteau composé.1. N b.m II M Ed = 482 kN.Rd   103  1767 kN  M1 1. y.Rd 1767 6. y.1.0 Le critère de résistance est : N ch.m En conséquence : 1 0.28 .2 kN 10  0.595  1 Le critère est donc vérifié.02 m NEd = 900 kN I M Ed = 450 kN.Calcul d’un poteau composé en Titre 7 sur 12 treillis La valeur de calcul de la résistance au flambement est égale à :  yAch f y 0. Ed 1052   0. L’effort tranchant peut être déterminé par l’expression suivante : 1 eo N Ed  II VEd   4  (4   ) I   M Ed L eo N Ed  M Ed  où : L = 10 m e0 = 0.1.Ed dans une diagonale est déduite de l’effort tranchant comme suit : VEd cos VEd d N d.02  900  450  7.774 6430 355 N b.
ANNEXE A Exemple d’application .0 6 .Calcul d’un poteau composé en Titre 8 sur 12 treillis soit : 191.29 .9 93.57 iv 17.15 EN 1993-1-1 (b+h) / (2t) = (90+90) / (2 × 9) = 10 > 11.1   v  0.112 93.1282   1.1.2 du fait que les diagonales sont soudées aux deux extrémités et que les membrures sont assez rigides pour garantir que les extrémités sont fixes.81 et l’élancement réduit efficace : EN 1993-1-1 § BB. le calcul de l’aire de la section efficace n’entraîne pas de réduction. selon la Feuille 3 du Feuille 3 Tableau 5.9 kN  M1 1.3.294 2 1 1 v    0.2 Bien que la section transversale soit de Classe 4. v 1.2 1480 N d.5 1    eff.Rd   103  285.5191552 355 N b-d.31 Classe 4 Tableau 5. 7.2 de l’EN 1993-1-1.1.35  0.128 La courbe de flambement b est utilisée pour déterminer le facteur de réduction : v = 0.2  1. v  0.1.34  1. L’élancement selon l’axe faible est : d 1480 v    84. Par conséquent.519 v  v   2 2 eff.34 Par conséquent : EN 1993-1-1   § 6.9  0.57 v    1. l’aire de la section est pleinement efficace et le calcul est le même que pour une section de Classe 3.128  0.2942  1.5  1  0.1282 La valeur de calcul de la résistance au flambement d’une diagonale comprimée est alors égale à :  v Ad f y 0. v  0. Classification d’une diagonale en compression h/t = 90 / 9 = 10 < 15  = 12.7 v  0.3.5  = 9.2   eff.Ed   176. Résistance au flambement d’une diagonale L’élancement réduit peut être calculé selon l’EN 1993-1-1 § BB.35  0.112  1. v  0.1.86 kN 2  800 7.5 L’élancement réduit est alors :  84.294  1.7  1.2  eff.2.
Ed 176.3.8 1  0.2 de l’EN 1993-1-1. v  0. Par conséquent. selon la Feuille 3 du Feuille 3 Tableau 5. Effort de compression maximum L’effort de compression maximum est : Nh.9 7.9 93.1.2 Bien que la section transversale soit de Classe 4.2 kN 7.28 iv 15.7  0.81 et l’élancement réduit efficace à : EN 1993-1-1  eff. le calcul de l’aire de la section efficace n’entraîne pas de réduction. 7.2.822²  0.30 .674  0.2.822 § BB.Calcul d’un poteau composé en Titre 9 sur 12 treillis Le critère de résistance est : N d.15 EN 1993-1-1 (b+h) / (2t) = (80+80) / (2 × 8) = 10 > 11.6 L’élancement réduit est égal à : v 51.2  0.Rd 285.2.2   eff.5  = 9. Résistance au flambement La longueur de flambement est égale à : Lcr = h0 = 800 mm L’élancement selon l’axe le plus faible est donc : Lh. v  0.2 La courbe de flambement b est utilisée pour déterminer le facteur de réduction : avec : v = 0. Classification de la section transversale h/t = 80 / 8 = 10 < 15  = 12.5  1  0.2. y 800 v    51.28 v    0. v  0.674 93.34  0. N b-d.35  0.Ed = VEd = 191. ANNEXE A Exemple d’application .7 v  0.31 Classe 4 Tableau 5.943 2 6 . Montants 7.62  1 Ce critère est donc vérifié.2. l’aire de la section est pleinement efficace et le calcul est le même que pour une section de Classe 3.35  0.5 1    eff.9  0.1.822  0.34 Par conséquent :     v  0.
712  1227  355 N b. ANNEXE A Exemple d’application .8222 La valeur de calcul de la résistance au flambement d’un montant comprimé est ainsi égale à :  vAh f y 0.Rd    103  551 kN  M0 1. même si cette situation est généralement moins critique que lorsqu’elles sont comprimées. N b.2   0.0 Le critère de résistance est : N h.0 Le critère de résistance est : N Ed 176. La valeur de calcul maximale de l’effort de traction est : Nt.Rd La valeur de calcul de la résistance à la traction Nt.9432  0.2.0 N t.Rd    103  310 kN  M1 1.Ed §6. v 0.Calcul d’un poteau composé en Titre 10 sur 12 treillis 1 1 v    0.943  0.712 v  v 2   2 eff.8 kN Le critère de résistance est : EN 1993-1-1 N t.3  1.Ed = 176.Ed 191. Étape 6 : Résistance d’une barre de treillis en traction Il est nécessaire de vérifier la résistance des diagonales en traction. La vérification de ces barres inclut la vérification de la résistance de la section transversale et la vérification de la section nette pour les assemblages boulonnés.62  1 Le critère est donc vérifié.0 Le critère est donc vérifié.32  1.Rd 310 8.Rd  N pl.0 6 . N t.8   0.Rd 551.Rd est prise égale à la valeur de calcul de la résistance plastique de la section brute : Ad f y 1552  355 N t.31 .
la résultante de tous les efforts par unité de longueur transmis par la soudure doit satisfaire le critère suivant : Fw. La résistance de calcul est indépendante de l’orientation du plan de gorge de la soudure et elle est déterminée à partir de la relation suivante : Fw.Rd est la résistance de calcul de la soudure par unité de longueur.Rd = fvw.3.8 kN La résistance de calcul d’une soudure d’angle est déterminée en utilisant la méthode simplifiée donnée dans l’EN 1993-1-8 § 4.3 Attache soudée d’une diagonale sur une membrure Gorge utile : a = 3 mm Dimension longitudinale efficace de la soudure d’angle : leff-L = 150 mm Dimension transversale efficace de la soudure d’angle : leff-T = 90 mm Effort axial dans la diagonale : Nd.3. ANNEXE A Exemple d’application . En chaque point de la longueur de la soudure d’angle.Rd où : Fw. Fw.Ed est la valeur de calcul de l’effort exercé dans la soudure par unité de longueur.Calcul d’un poteau composé en Titre 11 sur 12 treillis 9.32 .Ed = 176.Ed  Fw.5. voir Figure A.3. 26 64 3 150 L90x90x9 NEd HEA 220 Figure A.d a 6 . Étape 7 : Résistance de l’attache soudée diagonale-membrure Les diagonales (L 90  90  9) sont soudées sur les membrures (HEA 220) par des soudures d’angle.
2 N/mm N d.1 M2 = 1.3 N/mm2 < Fw.2 N/mm2.4. Pour prévenir la corrosion.4 Gorges utiles des soudures d’angle 6 .33 .9 pour un acier de nuance S355 Tableau 4.3. la diagonale peut être soudée sur tout son contour en une passe (a = 3 mm). La soudure convient et la gorge utile minimale amin = 3 mm est acceptable. Pour prendre en compte l’excentricité.3 N/mm  leff 2 150  90 Nous avons ainsi : Fw.3 fu / 3 f vw. une soudure d’angle de 5 mm (réalisée en 2 passes) est recommandée du côté de l’aile libre.Calcul d’un poteau composé en Titre 12 sur 12 treillis où : EN1993-1-8 fvw.7 N/mm 2  w M 2 0. a = 5 mm a = 3 mm Figure A.d   w M 2 fu est la résistance nominale ultime à la traction de la pièce assemblée EN 1993-1-1 la plus faible : Tableau 3.d    261.Ed 176800 Fw.d a  261.25 Par conséquent : fu / 3 510 / 3 f vw.Ed = 453.25 Fw.d est la résistance de calcul au cisaillement de la soudure : § 4. Ed    453. ANNEXE A Exemple d’application .9 1.1 fu = 510 N/mm2 w est le facteur de corrélation approprié : EN1993-1-8 w = 0.5.Rd =785. comme montré à la Figure A.7  5  785. Rd  f vw.
Le projet SKILLS a été financé avec le soutien de la Commission européenne. Un exemple d’application est fourni à l’Annexe A. Elles permettent de vérifier un poteau composé en treillis ou à barrettes de liaison. sous l'égide du CTICM et dans le cadre d'une collaboration avec ConstruirAcier et l'APK. . Les procédures de calcul de l’EN 1993-1-1 présentées ici sont fondées sur des expressions et des équations simplifiées. PROJET SKILLS La traduction française de la présente publication a été réalisée dans le cadre du projet SKILLS. Partie 6 Conception et calcul des poteaux composés Ce document couvre les dispositions structurales et le calcul des poteaux composés fabriqués à partir de sections laminées à chaud. Cette publication n’engage que son auteur et la Commission n’est pas responsable de l’usage qui pourrait être fait des informations qui y sont contenues. Les calculs sont menés selon la norme européenne EN 1993-1-1 avec des informations complémentaires lorsqu’elles sont nécessaires.
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