Source: https://it.scribd.com/document/133359076/Manuale-Capriate-Legno-SLU-DM-2008
Timestamp: 2019-10-18 16:32:14+00:00
Document Index: 173182565

Matched Legal Cases: ['art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 2', 'art. 2', 'art. 2', 'art. 2', 'art. 2', 'art. 2', 'art. 2', 'art.2', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art.3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 3', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 5', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art.2']

SalvaSalva Manuale Capriate Legno SLU DM 2008 per dopo
manual_combWIN-ing soft.pdf
01 Lezioni_sicurezza (1)
Capriate Legno
Stati Limite V.2010.1
SIM srl (Societ Informatica Madonita) 2001 2010 http://www.madosoft.it info@madosoft.it
Software di Calcolo delle Capriate in Legno con il metodo di verifica della sicurezza agli stati limite
1. Introduzione ................................................................................................................................................................................... 5
2. Il software ...................................................................................................................................................................................... 7
3. Menu di Avvio ............................................................................................................................................................................... 8
4. Descrizione Comandi ..................................................................................................................................................................... 9
4.1. Progetto ........................................................................................................................................................................ 10
4.1.1. Nuovo........................................................................................................................................................................... 10
4.1.2. Apri............................................................................................................................................................................... 11
4.1.3. Salva ............................................................................................................................................................................. 11
4.1.4. Salva con Nome............................................................................................................................................................ 11
4.1.5. Testata .......................................................................................................................................................................... 12
4.1.6. Parametri di Calcolo..................................................................................................................................................... 13
4.1.6.1. Verifica a Flessione e Taglio........................................................................................................................................ 13
4.1.6.2. Parametri per Verifica di resistenza al Fuoco............................................................................................................... 14
4.1.7. Ultimi File Aperti ......................................................................................................................................................... 14
4.2. Dati Capriata................................................................................................................................................................. 15
4.2.1. Geometria ..................................................................................................................................................................... 16
4.2.1.1. Disegno Geometria Capriata ........................................................................................................................................ 18
4.2.2. Analisi dei Carichi Solaio di Copertura..................................................................................................................... 19
4.2.3. Tipologia Nodi - Collegamenti..................................................................................................................................... 20
4.3. Verifica......................................................................................................................................................................... 21
4.4. Genera .......................................................................................................................................................................... 24
4.4.1. Relazione di Calcolo..................................................................................................................................................... 24
4.4.1.1. Anteprima di Stampa.................................................................................................................................................... 25
4.4.2. Esecutivi di Cantiere..................................................................................................................................................... 26
4.5. Archivio Legnami......................................................................................................................................................... 28
5. Appendice A - Metodo di Calcolo - Normativa di Riferimento................................................................................................... 29
5.1. Valutazione della Sicurezza (art. 4.4.1)........................................................................................................................ 29
5.2. Analisi Strutturale (art. 4.4.2)....................................................................................................................................... 29
5.3. Azioni e loro Combinazioni (art. 4.4.3)........................................................................................................................ 30
5.3.1. Classificazione delle azioni in base al modo di esplicarsi (art. 2.5.1.1) ....................................................................... 30
5.3.2. Classificazione delle azioni secondo la risposta strutturale (art. 2.5.1.2) ..................................................................... 30
5.3.3. Classificazione azioni secondo la variazione della loro intensit nel tempo (art. 2.5.1.3) ........................................... 30
5.3.4. Caratterizzazione delle Azioni Elementari (art. 2.5.2) ................................................................................................. 31
5.3.5. Combinazioni delle Azioni (art. 2.5.3) ......................................................................................................................... 32
5.3.6. Degrado (art. 2.5.4) ...................................................................................................................................................... 33
5.3.7. Azioni nelle verifiche agli Stati Limite (art. 2.6).......................................................................................................... 33
5.3.7.1. Coefficienti parziali per le azioni nelle verifiche SLU (art.2.6.1) ................................................................................ 34
5.3.8. Azioni sulle costruzioni Opere civili ed industriali ( art. 3.1 )................................................................................... 35
5.3.9. Pesi Propri dei Materiali strutturali ( art. 3.1.2 )........................................................................................................... 35
5.3.10. Carichi permanenti non strutturali ( art. 3.1.3 ) ............................................................................................................ 37
5.3.10.1. Elementi divisori interni ( art. 3.1.3.1 ) ........................................................................................................................ 38
5.3.11. Carichi variabili ( art. 3.1.4 ) ........................................................................................................................................ 38
5.3.11.1. Carichi variabili Orizzontali ( art. 3.1.4.1 ) .................................................................................................................. 40
5.3.12. Azioni del Vento ( art. 3.3.1. )...................................................................................................................................... 41
5.3.12.1. Velocit di Riferimento ( art. 3.3.2 ) ............................................................................................................................ 41
5.3.12.2. Azioni statiche equivalenti - del vento ( art. 3.3.3 ).................................................................................................... 42
5.3.12.3. Pressione del vento ( art. 3.3.4 ) .................................................................................................................................. 43
5.3.12.4. Azione Tangente del Vento (art. 3.3.5) ........................................................................................................................ 43
5.3.12.4.1. Pressione Cinetica di Riferimento ( art. 3.3.6 ) ............................................................................................................ 43
5.3.12.4.2. Coefficiente di Esposizione (art.3.3.7) ......................................................................................................................... 43
5.3.12.4.3. Coefficiente Dinamico (art. 3.3.8)................................................................................................................................ 46
5.3.13. Azioni della Neve ( art. 3.4.1 ) ..................................................................................................................................... 47
5.3.13.1. Valore Caratteristico del Carico Neve al Suolo (art. 3.4.2) .......................................................................................... 47
5.3.13.2. Coefficiente di Esposizione (art. 3.4.3) ........................................................................................................................ 49
5.3.13.3. Coefficiente Termico (art. 3.4.4) ................................................................................................................................. 49
5.3.13.4. Carico Neve sulle Coperture (art. 3.4.5)...................................................................................................................... 49
5.3.13.4.1. Coefficiente di Forma per le coperture ( art. 3.4.5.1 ) .................................................................................................. 49
5.3.13.4.2. Copertura ad una falda (art. 3.4.5.2)............................................................................................................................. 50
5.3.13.4.3. Copertura a due falde (art. 3.4.5.3)............................................................................................................................... 50
5.3.14. Azioni della Temperatura (art. 3.5) .............................................................................................................................. 51
5.3.14.1. Generalit (art. 3.5.1).................................................................................................................................................... 51
5.3.14.2. Temperatura dellaria esterna (art. 3.5.2) ..................................................................................................................... 51
5.3.14.3. Temperatura dellaria interna (art. 3.5.3)...................................................................................................................... 51
5.3.14.4. Distribuzione della temperatura negli elementi strutturali (art. 3.5.4).......................................................................... 51
5.3.14.5. Azioni Termiche sugli edifici (art. 3.5.5) ..................................................................................................................... 53
5.3.14.6. Effetti delle azioni termiche (art. 3.5.7)........................................................................................................................ 53
5.3.15. Azioni Eccezionali ( art. 3.6 )....................................................................................................................................... 54
5.3.15.1. Incendio (art. 3.6.1) ...................................................................................................................................................... 54
5.3.15.1.1. Definizioni (art. 3.6.1.1) ............................................................................................................................................... 54
5.3.15.1.2. Richieste di prestazione (art. 3.6.1.2) ........................................................................................................................... 55
5.3.15.1.3. Classi di resistenza al fuoco (art. 3.6.1.3).................................................................................................................... 56
5.3.15.1.4. Criteri di Progettazione (art. 3.6.1.4)........................................................................................................................... 56
5.3.15.1.5. Procedura di analisi della resistenza al fuoco (art. 3.6.1.5) ......................................................................................... 56
5.3.15.1.5.1. Incendio di progetto (art. 3.6.1.5.1) ..................................................................................................................... 57
5.3.15.1.5.2. Analisi dell evoluzione della temperatura (art. 3.6.1.5.2) .................................................................................. 57
5.3.15.1.5.3. Analisi del comportamento meccanico (art. 3.6.1.5.3) ........................................................................................ 58
5.3.15.1.5.4. Verifiche di sicurezza (art. 3.6.1.5.4) .................................................................................................................. 58
5.4. Classi di durata del carico ( art. 4.4.4 )......................................................................................................................... 58
5.5. Classi di servizio ( art. 4.4.5 )....................................................................................................................................... 59
5.6. Resistenza di Calcolo (art. 4.4.6).................................................................................................................................. 59
5.7. Stati Limite di Esercizio (art. 4.4.7) ............................................................................................................................. 62
5.8. Stati Limite Ultimi (art. 4.4.8)...................................................................................................................................... 64
5.8.1. Verifiche di resistenza (art. 4.4.8.1) ............................................................................................................................. 64
5.8.1.1. Trazione parallela alla fibratura (art. 4.4.8.1.1) ............................................................................................................ 64
5.8.1.2. Trazione perpendicolare alla fibratura (art. 4.4.8.1.2) .................................................................................................. 65
5.8.1.3. Compressione parallela alla fibratura (art. 4.4.8.1.3) ................................................................................................... 65
5.8.1.4. Compressione perpendicolare alla fibratura (art. 4.4.8.1.4) ......................................................................................... 65
5.8.1.5. Compressione inclinata rispetto alla fibratura (art. 4.4.8.1.5) ...................................................................................... 66
5.8.1.6. Flessione (art. 4.4.8.1.6) ............................................................................................................................................... 66
5.8.1.7. Tensoflessione (art. 4.4.8.1.7) ...................................................................................................................................... 66
5.8.1.8. Pressoflessione (art. 4.4.8.1.8)...................................................................................................................................... 67
5.8.1.9. Taglio (art. 4.4.8.1.9).................................................................................................................................................... 67
5.8.1.10. Torsione (art. 4.4.8.1.10) .............................................................................................................................................. 68
5.8.1.11. Taglio e Torsione (art. 4.4.8.1.11)................................................................................................................................ 68
5.8.2. Verifiche di stabilit (art. 4.4.8.2) ................................................................................................................................ 68
5.8.2.1. Elementi inflessi (instabilit di trave) (art. 4.4.8.2.1) ................................................................................................... 69
5.8.2.2. Elementi compressi (instabilit di colonna) (art. 4.4.8.2.2).......................................................................................... 70
5.8.3. Collegamenti (art. 4.4.9)............................................................................................................................................... 70
5.8.4. Elementi strutturali (art. 4.4.10) ................................................................................................................................... 71
5.8.5. Sistemi Strutturali (art. 4.4.11) ..................................................................................................................................... 71
5.8.6. Robustezza (art. 4.4.12)................................................................................................................................................ 72
5.8.7. Durabilit (art. 4.4.13) .................................................................................................................................................. 73
5.8.8. Resistenza al Fuoco (art. 4.4.14) .................................................................................................................................. 73
5.8.8.1. CNR-DT 206/2007....................................................................................................................................................... 74
5.8.8.1.1. Comportamento al fuoco .............................................................................................................................................. 74
5.8.8.1.2. Resistenza di un elemento ligneo esposto al fuoco....................................................................................................... 75
5.8.9. Regole per lesecuzione (art. 4.4.15) ............................................................................................................................ 78
6. Appendice B Applicazione Normativa a software Capriate Legno........................................................................................... 79
6.1. Azioni di calcolo (software) ......................................................................................................................................... 79
6.2. Resistenza di Calcolo (art. 5.3.2.1.3)............................................................................................................................ 80
6.2.1. Coefficienti di sicurezza per il materiale
6.2.2. Coefficienti di sicurezza per la durata del carico e lumidit della struttura k
......................................................... 82
6.3. Profilo Caratteristico dei Legnami ............................................................................................................................... 83
6.4. Sollecitazioni di Calcolo............................................................................................................................................... 86
6.5. Verifiche di resistenza .................................................................................................................................................. 86
6.5.1. Stati Limite Ultimi( art. 4.4.8 )..................................................................................................................................... 86
6.5.1.1. Sezione soggetta a Flessione e Taglio .......................................................................................................................... 86
6.5.2. Stati Limite di esercizio ( art. 4.4.7 ) ............................................................................................................................ 87
6.5.3. Verifica di Resistenza al Fuoco.................................................................................................................................... 88
6.5.3.1. Sezione soggetta a Compressione................................................................................................................................. 88
7. Nota 1 - Installazione Programma................................................................................................................................................ 89
8. Nota 2 - Licenza Programma ....................................................................................................................................................... 91
FIGURA 1 MENU PROGETTO........................................................................................................................................................... 10
FIGURA 2 APRI FILE/PROGETTO..................................................................................................................................................... 11
FIGURA 3 PARAMETRI DI CALCOLO................................................................................................................................................ 12
FIGURA 4 PARAMETRI DI CALCOLO................................................................................................................................................ 13
FIGURA 5 PARAMETRI X VERIFICA RESISTENZA AL FUOCO............................................................................................................ 14
FIGURA 6 DATI CAPRIATA.............................................................................................................................................................. 15
FIGURA 7 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE ................................................................................................................................. 16
FIGURA 8 ANALISI DEI CARICHI ..................................................................................................................................................... 19
FIGURA 9 TIPOLOGIA NODI ............................................................................................................................................................ 20
FIGURA 10 FLOW CHART DI VERIFICA ........................................................................................................................................... 21
FIGURA 11 VERIFICA....................................................................................................................................................................... 22
FIGURA 12 SPOSTAMENTI............................................................................................................................................................... 23
FIGURA 13 SFORZO ASSIALE.......................................................................................................................................................... 23
FIGURA 14 MOMENTO FLETTENTE................................................................................................................................................. 23
FIGURA 15 GENERA RELAZIONE DI CALCOLO................................................................................................................................. 24
FIGURA 16 ANTEPRIMA DI STAMPA................................................................................................................................................ 25
FIGURA 17 ESECUTIVI E PARTICOLARI COSTRUTTIVI ..................................................................................................................... 26
FIGURA 18 PARTICOLARI COSTRUTTIVI COLLEGAMENTI ASTE ...................................................................................................... 27
FIGURA 19 DATABASE MATERIALE LEGNO.................................................................................................................................... 28
FIGURA 20 VENTO - MAPPA DELLE ZONE IN CUI SUDDIVISO IL TERRITORIO ITALIANO ................................................................ 42
FIGURA 21 DEFINIZIONE DELLE CATEGORIE DI ESPOSIZIONE I, II, III, IV E V................................................................................. 45
FIGURA 22 - ANDAMENTO DEL COEFFICIENTE DI ESPOSIZIONE CE CON LA QUOTA (PER CT = 1) ........................................................ 45
FIGURA 23 MAPPA CARICO NEVE AL SUOLO ................................................................................................................................. 48
FIGURA 24 CONDIZIONI DI CARICO PER COPERTURE AD UNA FALDA.............................................................................................. 50
FIGURA 25 CONDIZIONI DI CARICO PER COPERTURE A DUE FALDE................................................................................................. 50
FIGURA 26 - ASSI DELLELEMENTO.................................................................................................................................................. 64
FIGURA 27 SEZIONE TRASVERSALE DI UN ELEMENTO LIGNEO PARZIALMENTE CARBONIZZATO ..................................................... 75
FIGURA 28 COEFFICIENTI DI SICUREZZA PER I MATERIALI .............................................................................................................. 81
FIGURA 29 PROFILO CARATTERISTICO LEGNAME .......................................................................................................................... 83
FIGURA 30 PROFILI LEGNAME GRUPPO UNI 11035........................................................................................................................ 84
FIGURA 31 PROFILI LEGNAME GRUPPO EN338.............................................................................................................................. 85
FIGURA 32 INSTALLAZIONE SOFTWARE ......................................................................................................................................... 89
FIGURA 33 LICENZA DUSO............................................................................................................................................................ 91
1 1. . I In nt tr ro od du uz zi io on ne e
Con lintroduzione del D.M. 14 gennaio 2008 Norme Tecniche per le Costruzioni, la sicurezza e le
prestazioni di unopera o di una parte di essa devono essere valutate in relazione agli stati limite che si
possono verificare durante la vita nominale. In particolare allart. 4.4 vengono fornite le necessarie
indicazioni per il calcolo e la verifica delle costruzioni in legno.
Il programma, Capriate in Legno, qui descritto, nella Versione 2010.1 aggiornato alle norme
suddette, consente di effettuare tale calcolo, con il metodo di verifica della sicurezza agli stati limite, molto
velocemente, in quanto:
- dotato di un archivio personalizzabile delle tipologie di legno e delle relative caratteristiche
- definita la geometria della struttura, le caratteristiche dei materiali ed i carichi nodali, consente di
effettuare velocemente la verifica delle aste mediante lanalisi matriciale;
- nel caso di capriata a sostegno di solaio di copertura in legno, consente di determinare i carichi nodali,
mediante lanalisi dei carichi da Neve e/o da Vento;
- facilita la scelta della tipologia dei nodi di collegamento e ne esegue la relativa verifica.
Basato sul metodo agli Stati Limite, consente il calcolo delle sollecitazioni (sforzi assiali), ed esegue
la verifica delle aste, utilizzando fondamentalmente le formule spiegate nei corsi di Tecnica delle
Costruzioni delle facolt di Ingegneria.
Dotato di una libreria a collegamento dinamico, consente la stampa della relazione di calcolo, dei
particolari costruttivi e dei necessari disegni esecutivi.
Dotato di pulsanti e toolbar, che consentono di avviare velocemente le varie fasi relative a
inserimento dati, verifica e stampa della relazione di calcolo, il software stato progettato con uninterfaccia
MDI (Multiple Document Interface) al fine di consentire allutente di poter controllare velocemente i dati
inseriti (geometria, carichi, vincoli, etc.).
Modificando e registrando la modifica di un qualsiasi dato, se attiva la finestra di Verifica, il
software riesegue immediatamente la verifica aggiornandone i relativi risultati.
2 2. . I Il l s so of ft tw wa ar re e
Il programma, Capriate in Legno, consente di effettuare il calcolo e la verifica delle capriate in
legno, con il metodo di verifica della sicurezza agli stati limite, sulla base di quanto indicato nel D.M. 14
gennaio 2008 Norme Tecniche per le Costruzioni.
In questa prima parte del manuale, viene descritto il funzionamento del software. In appendice
vengono riportate le parti della normativa che interessano in generale le strutture in legno ed in particolare le
Carichi Distribuiti Asta
Carichi da Solaio
Pulsanti per Disegno
Pulsanti di
3 3. . M Me en nu u d di i A Av vv vi io o
Facendo clic sullicona corrispondente al programma Capriate in Legno, (che per default posta nella
barra dei programmi nel gruppo SIM-SRL), il programma viene avviato ed appare a video la schermata
principale dello stesso, da cui possibile selezionare tutti i necessari comandi per inserire i dati, effettuare il
calcolo, stampare i risultati, ecc.
In tale menu, sono presenti:
Indica il nome del programma e la relativa versione.
Qualora lutente non in possesso della licenza duso apparir la dicitura Versione Dimostrativa.
In tale barra sono presenti tutti i comandi (Progetto, Dati Capriata, Verifica, ecc.) che possibile eseguire con il
programma, selezionabili tramite il mouse o premendo il tasto Alt e contemporaneamente il carattere sottolineato del
Alcuni di questi comandi, presentano a loro volta altri sottocomandi che consentono di effettuare specifiche
operazioni legate al comando principale, ad es. selezionando il comando "Progetto" possibile accedere ai relativi
comandi di gestione dei progetti (Apri, Salva, Salva Con Nome, ecc.).
Consente di selezionare velocemente (con un clic del mouse sul corrispondente pulsante) tutti i comandi relativi alla
gestione dei file-progetto, al calcolo, alla stampa, ecc.
4 4. . D De es sc cr ri iz zi io on ne e C Co om ma an nd di i
I comandi che consentono di effettuare la creazione del file di progetto in cui memorizzare le
informazioni relative alla capriata, linserimento dei dati necessari al calcolo ed alla verifica della stessa, la
creazione e la stampa della relazione di calcolo e dei particolari costruttivi, sono raggruppati essenzialmente
nei seguenti comandi di menu:
consente di effettuare tutte quelle operazioni necessarie per la gestione dei file su cui verranno memorizzati i dati ed i
risultati della capriata
Dati Capriata
consente di attivare il menu di comandi relativo ai dati della capriata (Numero di Nodi, Numero di aste e relative
dimensioni travi in legno, ipotesi di vincolo, ecc.).
Avvia il calcolo delle sollecitazioni, ed esegue la verifica sia nei confronti dello Stato Limite Ultimo che di Esercizio
Archivio Legnami
Avvia il modulo di gestione del database relativo ai tipi di materiale.
Consente di avviare la stampa della relazione di calcolo e/o del particolare costruttivo.
4 4. .1 1. . P Pr ro og ge et tt to o
Il comando "Progetto" consente di effettuare tutte quelle operazioni necessarie per la gestione dei file su cui
verranno memorizzati i dati ed i risultati del solaio.
Figura 1 Menu Progetto
4 4. .1 1. .1 1. . N Nu uo ov vo o
Consente di aprire un nuovo file di progetto.
Se tale comando viene selezionato quando si sta lavorando ad un progetto su cui sono state apportate delle
modifiche il programma chiede se si desidera salvare le eventuali modifiche al fileprogetto attualmente in
4 4. .1 1. .2 2. . A Ap pr ri i
Consente di aprire un file-progetto precedentemente memorizzato nellHDD e creato con il programma
Capriate in Legno. Sia tale comando che il comando Salva con Nome avviano la finestra di dialogo di
Windows che consente di aprire o salvare il file da una qualsiasi directory.
Figura 2 Apri File/Progetto
4 4. .1 1. .3 3. . S Sa al lv va a
Consente di salvare le ultime modifiche apportate al file-progetto. Se al progetto non stato ancora
assegnato un nome, verr avviata la finestra di dialogo di Salva con Nome.
4 4. .1 1. .4 4. . S Sa al lv va a c co on n N No om me e
Consente di salvare il file attualmente in uso con un nome diverso. Opzione utile per duplicare un file-
progetto, qualora si deve effettuare il calcolo di una capriata che per molti aspetti identica ad una capriata
precedentemente calcolato e memorizzato nellHDD.
4 4. .1 1. .5 5. . T Te es st ta at ta a
Il Comando Progetto -> Testata consente di avviare una finestra di dialogo nella quale possibile
immettere i dati relativi alla testata del progetto, la quale verr stampata assieme alla relazione di calcolo. In
particolare, sar possibile inserire le seguenti informazioni:
Comune Provincia Oggetto Ditta Materiali utilizzati Il Calcolista
Inoltre, qualora si stampi la relazione direttamente sulla stampante, se si desidera possibile personalizzare
il modello della testata, definendo nello stesso la posizione dove stampare i dati della testata ed i dati del
titolare dello studio, la posizione di testo generico, etc.
Figura 3 Parametri di Calcolo
In particolare, come si evince dalla figura seguente, se si desidera, nella testata possibile inserire
informazioni personalizzate, immagini , linee, testo, etc. e personalizzare le stesse a proprio piacimento.
4 4. .1 1. .6 6. . P Pa ar ra am me et tr ri i d di i C Ca al lc co ol lo o
Consente di specificare i coefficienti previsti dalla normativa per ci che attiene la Classe di durata del
carico, la resistenza di Calcolo, etc. e consente di scegliere se oltre ad eseguire le verifiche agli Stati Limite
Ultimi di compressione e trazione parallela alla fibratura , si desidera eseguire pure la verifica di resistenza
al fuoco e la verifica locale delle aste soggette a carico distribuito.
Figura 4 Parametri di Calcolo
4 4. .1 1. .6 6. .1 1. .V Ve er ri if fi ic ca a a a F Fl le es ss si io on ne e e e T Ta ag gl li io o
Premesso che , il software, esegue il calcolo della capriata con il metodo degli spostamenti risolvendo
lequazione matriciale:
S = K u
S il vettore delle forze nodali esterne;
K la matrice di rigidezza globale
U il vettore degli spostamenti nodali,
Nel caso in cui oltre a verificare le singole aste a compressione e/o a trazione si desidera verificare le stesse
anche a flessione e taglio nel relativo sistema di riferimento locale, in tale finestra di dialogo necessario
selezionare la relativa opzione.
4 4. .1 1. .6 6. .2 2. . P Pa ar ra am me et tr ri i p pe er r V Ve er ri if fi ic ca a d di i r re es si is st te en nz za a a al l F Fu uo oc co o
Qualora necessario eseguire la Verifica di resistenza al Fuoco, selezionando il pulsante
, possibile attivare la seguente finestra di dialogo, in cui possono
registrarsi i parametri necessari per effettuare la suddetta verifica.
Figura 5 Parametri x Verifica Resistenza al Fuoco
4 4. .1 1. .7 7. . U Ul lt ti im mi i F Fi il le e A Ap pe er rt ti i
Consente di aprire velocemente uno degli ultimi quattro file di progetto a cui si lavorato di recente. Nelle
corrispondenti righe appare il percorso completo indicante la directory in cui il file di progetto stato
4 4. .2 2. . D Da at ti i C Ca ap pr ri ia at ta a
Il comando dati capriata consente di attivare il menu di comandi relativo ai dati della capriata
(Numero Nodi, Numero aste e relative dimensioni travi in legno, ipotesi di vincolo, ecc.).
Tali dati vengono raggruppati nelle seguenti tre categorie, selezionabili dal menu a tendina che
appare dopo aver selezionato il comando Dati Capriata:
Figura 6 Dati Capriata
4 4. .2 2. .1 1. . G Ge eo om me et tr ri ia a
La finestra di dialogo Geometria consente di inserire e/o modificare:
I Nodi della capriata e le relative coordinate
Le Aste della capriata e le relative dimensioni e materiale
Nellapposito riquadro di tale finestra di dialogo, oltre a specificare il nodo iniziale ed il nodo finale dellasta,
possibile inserire le dimensioni delle aste (inserita base ed altezza, il programma calcola in automatico larea, i
momenti dinerzia ed i moduli di resistenza) e le caratteristiche del tipo di legno utilizzato (peso specifico, tensioni,
I Carichi Nodali
I Carichi Distribuiti sulle singole aste
Figura 7 Caratteristiche Geometriche
Come si evince dalla figura, in corrispondenza delle tabelle relative ai nodi, alle aste, etc. sono presenti dei
pulsanti che consentono di aggiungere, modificare e/o rimuovere lelemento specifico.
Inoltre, al di sotto della finestra grafica presente la barra degli strumenti Disegno, che consente di
inserire i dati relativi alla capriata, disegnando gli stessi, e la barra degli strumenti Visualizzazione che
consente di attivare o disattivare la visualizzazione dei vari elementi al fine di facilitare le varie operazioni
Per una lettura immediata dei dati registrati, se si desidera possibile interrogare la finestra grafica, facendo
click con il mouse sullelemento di cui si desidera conoscere i relativi valori.
4 4. .2 2. .1 1. .1 1. . D Di is se eg gn no o G Ge eo om me et tr ri ia a C Ca ap pr ri ia at ta a
Selezionando il pulsante Disegna Nodi , sufficiente fare click con il pulsante sinistro del mouse
nella finestra grafica, in corrispondenza del punto avente le coordinate x , y desiderate, il software
provveder immediatamente a registrare i dati del nodo nella specifica tabella.
Selezionando il pulsante Disegna Aste , in una prima fase si specificano i nodi di estremit
dellasta selezionando gli stessi con il mouse nella finestra grafica; dopo aver specificato i nodi, si attiva la
finestra in cui bisogna specificare le dimensioni ed il materiale relativi allasta:
Analogamente, possibile specificare le forze nodali ed i vincoli.
Se si desidera modificare un elemento
precedentemente inserito, inoltre possibile
selezionare il pulsante Disegna Modifica e
dopo aver selezionato lelemento il software
attiva la relativa finestra per la modifica
dellelemento.
4 4. .2 2. .2 2. . A An na al li is si i d de ei i C Ca ar ri ic ch hi i S So ol la ai io o d di i C Co op pe er rt tu ur ra a
Selezionando il comando Dati Capriata Analisi Carichi Solaio Copertura o il pulsante appare
una finestra di dialogo che consente di caricare lanalisi dei carichi da un solaio precedentemente calcolato
con il software Solai in Legno.
Oppure possibile specificare direttamente il carico del solaio nella C.C. pi svantaggiosa.
Figura 8 Analisi dei Carichi
Selezionate le aste della capriata su cui poggia il solaio, il software determina in automatico i carichi da
applicare ai nodi per il calcolo e la verifica della capriata.
4 4. .2 2. .3 3. . T Ti ip po ol lo og gi ia a N No od di i - - C Co ol ll le eg ga am me en nt ti i
Selezionando il comando Dati Capriata Tipologia Nodi oppure il pulsante appare una finestra
di dialogo che consente di specificare come le aste vengono tra loro collegate nei singoli nodi.
Ci necessario, se si desidera effettuare la verifica dei collegamenti.
In questa versione del software possibile selezionare il tipo di unione tra quelle indicate:
Figura 9 Tipologia Nodi
Selezionato il nodo e specificato il tipo di unione, bisogner specificare tra le aste collegate allo stesso,
quale deve essere considerata come Catena, quale come Puntone, etc. ed inoltre bisogner specificare i
parametri necessari alla verifica del tipo di unione specificata.
4 4. .3 3. . V Ve er ri if fi ic ca a
L'opzione "Verifica" del men principale consente di effettuare il calcolo e la verifica della capriata,
ovviamente devono prima inserirsi i dati necessari affinch tale calcolo possa effettuarsi. In particolare, si
riporta il diagramma di flusso (flow chart) seguito dal software per effettuare tale verifica:
Figura 10 Flow Chart di Verifica
I risultati di tale calcolo (in termini di tensioni e deformazioni) vengono immediatamente visualizzati
in unapposita finestra di dialogo risultati verifica che si attiva automaticamente per un immediato
controllo degli stessi.
Figura 11 Verifica
Se dopo aver effettuato la verifica, si modifica un dato della struttura quali ad es. la base B di unasta
della capriata, dopo aver registrato tale modifica, il programma in automatico riesegue la verifica e ne
mostra immediatamente i risultati sulla finestra di dialogo suddetta.
Nella finestra di dialogo risultati verifica, inoltre possibile visualizzare immediatamente vari
diagrammi e tabelle che oltre a visualizzare il valore di alcune caratteristiche ne mostrano il relativo grafico.
Selezionando la scheda Grafici, si attiva la possibilit di visualizzare a video gli spostamenti della
struttura, le sollecitazioni (Sforzo assiale, Momento Flettente e Taglio), le tensioni.
Figura 12 Spostamenti
Figura 13 Sforzo Assiale
Figura 14 Momento Flettente
4 4. .4 4. . G Ge en ne er ra a
Il comando Genera consente di attivare il menu di comandi relativi ai documenti di output che
possibile creare con il programma.
4 4. .4 4. .1 1. . R Re el la az zi io on ne e d di i C Ca al lc co ol lo o
Il comando Genera -> Relazione di Calcolo consente di attivare una finestra di dialogo in cui
- Il contenuto della relazione,
Verifiche Stati Limite
Verifiche Resistenza al Fuoco
Verifiche collegamenti
- Il programma (Word Processor) a cui deve essere
inviata la relazione (il quale deve essere in grado di
leggere file del tipo RTF), oppure la stampa a
video, oppure la stampa diretta.
Figura 15 Genera Relazione di Calcolo
Se si vuole inviare la relazione ad un programma (ad es. C:\WINDOWS\ACCESSORI\WORDPAD)
necessario selezionare la prima casella di selezione ed inserire nella rispettiva cella il percorso completo del
programma, oppure fare clic sul pulsante sfoglia e selezionare il programma a cui inviare la relazione.
Selezionando lopzione A Video, la relazione di calcolo verr inviata a video, e verr attivato un
programma di videoscrittura che consente di gestire la relazione stessa, ( possibile Salvare il file
contenente la relazione, modificare il tipo di carattere, ecc.
4 4. .4 4. .1 1. .1 1. . A An nt te ep pr ri im ma a d di i S St ta am mp pa a
Selezionando lopzione Stampante, la relazione e gli eventuali disegni , verranno stampati
direttamente con la stampante di sistema. Se si desidera, prima di inviare loutput alla stampante possibile
chiedere al software di mostrare lanteprima di stampa.
In questultimo caso viene avviata una routine che consente di mostrare a video lanteprima di stampa
della relazione e/o di modificare la stessa.
Figura 16 Anteprima di stampa
Come si evince dalla figura , nella finestra di dialogo Anteprima di stampa sono presenti vari comandi e
pulsanti che consentono di personalizzare la relazione prima di inviarla effettivamente alla stampante.
- stampare lintero documento e/o solo una pagina dello stesso;
- aggiungere altre pagine in cui scrivere altri paragrafi;
- disegnare e/o modificare linee, testo, rettangoli, cerchi, archi, etc.
4 4. .4 4. .2 2. . E Es se ec cu ut ti iv vi i d di i C Ca an nt ti ie er re e
Il comando Genera -> Esecutivi di Cantiere invia alla stampante e/o mostra lanteprima di stampa
dello schema statico della struttura, della geometria della stessa, e se definiti i tipi di unioni dei singoli nodi
stampa i particolari quotati dei collegamenti specificati.
Figura 17 Esecutivi e Particolari Costruttivi
Figura 18 Particolari costruttivi Collegamenti Aste
4 4. .5 5. . A Ar rc ch hi iv vi io o L Le eg gn na am mi i
Il comando Archivio Legnami attiva la finestra di dialogo che consente di gestire il database del
materiale Legno, mediante la specifica dei profili caratteristici di ciascun tipo di legno.
Figura 19 Database Materiale Legno
Grazie a tale modulo, possibile creare un proprio archivio dei materiali pi comunemente utilizzati,
quindi sar sufficiente specificare in ogni elemento strutturale (travi principali, tavolato) il numero del
materiale per caricare immediatamente i valori delle caratteristiche meccaniche dellelemento (resistenza
caratteristica, modulo elastico, etc.)
5 5. . A Ap pp pe en nd di ic ce e A A - - M Me et to od do o d di i C Ca al lc co ol lo o - - N No or rm ma at ti iv va a d di i R Ri if fe er ri im me en nt to o
Il software consente di eseguire la verifica delle Capriate in legno, con qualsiasi numero di nodi, o di
aste, basandosi sulle indicazioni della normativa vigente in Italia: Norme Tecniche per le Costruzioni
di cui al D.M. 14 gennaio 2008, integrate con la Circolare Applicativa 2 febbraio 2009 n.617 C.S.LL.PP.
In particolare, vengono di seguito riportate le parti della normativa che interessano il calcolo e la
verifica delle strutture in legno, con riferimento a quanto necessario per il calcolo e la verifica delle capriate
(implementato nel software in oggetto).
5 5. .1 1. . V Va al lu ut ta az zi io on ne e d de el ll la a S Si ic cu ur re ez zz za a ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .1 1) )
La valutazione della sicurezza deve essere condotta secondo i principi fondamentali illustrati nel cap.2.
La sicurezza e le prestazioni di unopera o di una parte di essa devono essere valutate in relazione
agli stati limite che si possono verificare durante la vita nominale. Stato limite la condizione
superata la quale lopera non soddisfa pi le esigenze per le quali stata progettata.
In particolare, secondo quanto stabilito nei capitoli specifici, le opere e le varie tipologie strutturali
- sicurezza nei confronti di stati limite ultimi (SLU):
capacit di evitare crolli, perdite di equilibrio
e dissesti gravi, totali o parziali, che possano compromettere lincolumit delle persone ovvero
comportare la perdita di beni, ovvero provocare gravi danni ambientali e sociali, ovvero mettere
fuori servizio lopera;
- sicurezza nei confronti di stati limite di esercizio (SLE):
capacit di garantire le prestazioni previste per le condizioni di esercizio;
- robustezza nei confronti di azioni eccezionali:
capacit di evitare danni sproporzionati rispetto allentit delle cause innescanti quali incendio,
esplosioni, urti.
I requisiti richiesti di resistenza, funzionalit e robustezza si garantiscono verificando gli stati limite
ultimi e gli stati limite di esercizio della struttura, dei singoli componenti strutturali e dei
5 5. .2 2. . A An na al li is si i S St tr ru ut tt tu ur ra al le e ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .2 2) )
Lanalisi della struttura si pu effettuare assumendo un comportamento elastico lineare dei materiali
e dei collegamenti considerando i valori pertinenti (medi o caratteristici) del modulo elastico dei
materiali e della rigidezza delle unioni, in funzione dello stato limite e del tipo di verifica
I calcoli devono essere svolti usando appropriate schematizzazioni e, se necessario, supportati da
prove. Lo schema adottato deve essere sufficientemente accurato per simulare con ragionevole
precisione il comportamento strutturale della costruzione, anche in relazione alle modalit
costruttive previste.
5 5. .3 3. . A Az zi io on ni i e e l lo or ro o C Co om mb bi in na az zi io on ni i ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .3 3) )
Le azioni caratteristiche devono essere definite in accordo con quanto indicato nei Capp. 3 e 5 delle
presenti norme.
Per costruzioni civili o industriali di tipo corrente e per le quali non esistano regolamentazioni
specifiche, le azioni di calcolo si devono determinare secondo quanto indicato nel Cap. 2.
Si definisce azione ogni causa o insieme di cause capace di indurre stati limite in una struttura.
5 5. .3 3. .1 1. . C Cl la as ss si if fi ic ca az zi io on ne e d de el ll le e a az zi io on ni i i in n b ba as se e a al l m mo od do o d di i e es sp pl li ic ca ar rs si i ( (a ar rt t. . 2 2. .5 5. .1 1. .1 1) )
b) indirette: spostamenti impressi, variazioni di temperatura e di umidit, ritiro, precompressione,
cedimenti di vincolo, ecc.
- endogeno: alterazione naturale del materiale di cui composta lopera strutturale;
- esogeno: alterazione delle caratteristiche dei materiali costituenti lopera strutturale, a
seguito di agenti esterni.
5 5. .3 3. .2 2. . C Cl la as ss si if fi ic ca az zi io on ne e d de el ll le e a az zi io on ni i s se ec co on nd do o l la a r ri is sp po os st ta a s st tr ru ut tt tu ur ra al le e ( (a ar rt t. . 2 2. .5 5. .1 1. .2 2) )
a) statiche: azioni applicate alla struttura che non provocano accelerazioni significative della
stessa o di alcune sue parti;
b) pseudo statiche: azioni dinamiche rappresentabili mediante unazione statica equivalente;
5 5. .3 3. .3 3. . C Cl la as ss si if fi ic ca az zi io on ne e a az zi io on ni i s se ec co on nd do o l la a v va ar ri ia az zi io on ne e d de el ll la a l lo or ro o i in nt te en ns si it t n ne el l t te em mp po o ( (a ar rt t. . 2 2. .5 5. .1 1. .3 3) )
a) permanenti (G ): azioni che agiscono durante tutta la vita nominale della costruzione, la cui variazione
di intensit nel tempo cos piccola e lenta da poterle considerare con sufficiente
approssimazione costanti nel tempo:
peso proprio di tutti gli elementi strutturali;
peso proprio del terreno, quando pertinente;
forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al terreno);
forze risultanti dalla pressione dellacqua (quando si configurino costanti nel tempo)
(G1 );
peso proprio di tutti gli elementi non strutturali ( G2 );
spostamenti e deformazioni imposti, previsti dal progetto e realizzati allatto della
pretensione e precompressione ( P );
ritiro e viscosit;
spostamenti differenziali;
b) variabili (Q ): azioni sulla struttura o sullelemento strutturale con valori istantanei che possono
risultare sensibilmente diversi fra loro nel tempo:
di lunga durata: agiscono con unintensit significativa, anche non
continuativamente, per un tempo non trascurabile rispetto alla vita nominale della
di breve durata: azioni che agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita
c) eccezionali (A ): azioni che si verificano solo eccezionalmente nel corso della vita nominale della
urti ed impatti;
5 5. .3 3. .4 4. . C Ca ar ra at tt te er ri iz zz za az zi io on ne e d de el ll le e A Az zi io on ni i E El le em me en nt ta ar ri i ( (a ar rt t. . 2 2. .5 5. .2 2) )
Si definisce valore caratteristico Qk di unazione variabile il valore corrispondente ad un frattile pari
al 95 % della popolazione dei massimi, in relazione al periodo di riferimento dellazione variabile
Nella definizione delle combinazioni delle azioni che possono agire contemporaneamente, i termini
Qkj rappresentano le azioni variabili della combinazione, con Qk1 azione variabile dominante e Qk2,
Qk3, azioni variabili che possono agire contemporaneamente a quella dominante. Le azioni
variabili Qkj vengono combinate con i coefficienti di combinazione
, i cui valori sono
forniti nel 2.5.3, Tab. 2.5.I, per edifici civili e industriali correnti.
Con riferimento alla durata percentuale relativa ai livelli di intensit dellazione variabile, si
- valore quasi permanente
: la media della distribuzione temporale dellintensit;
- valore frequente
: il valore corrispondente al frattile 95 % della distribuzione
temporale dellintensit e cio che superato per una limitata frazione del
- valore raro (o di combinazione)
: il valore di durata breve ma ancora significativa nei riguardi della
possibile concomitanza con altre azioni variabili.
5 5. .3 3. .5 5. . C Co om mb bi in na az zi io on ni i d de el ll le e A Az zi io on ni i ( (a ar rt t. . 2 2. .5 5. .3 3) )
Combinazione fondamentale, generalmente impiegata per gli stati limite ultimi (SLU):
G1G1 + G2G2 + PP + Q1Qk1 + Q202Qk2 + Q303Qk3 + (1)
Combinazione caratteristica (rara), generalmente impiegata per gli stati limite di esercizio (SLE)
irreversibili, da utilizzarsi nelle verifiche alle tensioni ammissibili di cui al 2.7:
G1 + G2 + P + Qk1 + 02Qk2 + 03Qk3+ (2)
G1 + G2 +P+ 11Qk1 + 22Qk2 + 23Qk3 + (3)
Combinazione quasi permanente (SLE), generalmente impiegata per gli effetti a lungo termine:
G1 + G2 + P + 21Qk1 + 22Qk2 + 23Qk3 + (4)
Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio connessi allazione sismica E (v.
E + G1 + G2 + P + 21Qk1 + 22Qk2 + (5)
Combinazione eccezionale, impiegata per gli stati limite ultimi connessi alle azioni eccezionali di progetto
Ad (v. 3.6):
G1 + G2 + P + Ad + 21 Qk1 + 22 Qk2 + ... (6)
Nelle combinazioni per SLE, si intende che vengono omessi i carichi Qkj che danno un contributo favorevole
ai fini delle verifiche e, se del caso, i carichi G2.
Altre combinazioni sono da considerare in funzione di specifici aspetti (p. es. fatica, ecc.).
Nelle formule sopra riportate il simbolo + vuol dire combinato con.
I valori dei coefficienti parziali di sicurezza Gi e Qj sono dati in 2.6.1, Tab. 2.6.I
Tabella 2.5.I Valori dei coefficienti di combinazione
Categoria E Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale 1,0 0,9 0,8
Categoria F Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso 30 kN)
Categoria G Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN) 0,7 0,5 0,3
Neve (a quota 1000 m s.l.m.)
5 5. .3 3. .6 6. . D De eg gr ra ad do o ( (a ar rt t. . 2 2. .5 5. .4 4) )
La struttura deve essere progettata cos che il degrado nel corso della sua vita nominale, purch si
stabilit e funzionalit, portandole al di sotto del livello richiesto dalle presenti norme.
Le misure di protezione contro leccessivo degrado devono essere stabilite con riferimento alle
previste condizioni ambientali.
La protezione contro leccessivo degrado deve essere ottenuta attraverso unopportuna scelta dei
dettagli, dei materiali e delle dimensioni strutturali, con leventuale applicazione di sostanze o
ricoprimenti protettivi, nonch con ladozione di altre misure di protezione attiva o passiva.
5 5. .3 3. .7 7. . A Az zi io on ni i n ne el ll le e v ve er ri if fi ic ch he e a ag gl li i S St ta at ti i L Li im mi it te e ( (a ar rt t. . 2 2. .6 6) )
Le verifiche agli stati limite devono essere eseguite per tutte le pi gravose condizioni di carico che
possono agire sulla struttura, valutando gli effetti delle combinazioni definite nel 2.5.3.
5 5. .3 3. .7 7. .1 1. . C Co oe ef ff fi ic ci ie en nt ti i p pa ar rz zi ia al li i p pe er r l le e a az zi io on ni i n ne el ll le e v ve er ri if fi ic ch he e S SL LU U ( (a ar rt t. .2 2. .6 6. .1 1) )
lo stato limite di equilibrio come corpo rigido: EQU
lo stato limite di resistenza della struttura compresi gli elementi di fondazione: STR
lo stato limite di resistenza del terreno: GEO
Per le verifiche nei confronti dello stato limite ultimo di equilibrio come corpo rigido (EQU) si
utilizzano i coefficienti parziali
relativi alle azioni riportati nella colonna EQU delle Tabelle
Tabella 2.6.I Coefficienti parziali per le azioni o per leffetto delle azioni nelle verifiche SLU
Nella Tab. 2.6.I il significato dei simboli il seguente:
coefficiente parziale del peso proprio della struttura, nonch del peso proprio del terreno e
dellacqua, quando pertinenti;
coefficiente parziale dei pesi propri degli elementi non strutturali;
coefficiente parziale delle azioni variabili.
5 5. .3 3. .8 8. . A Az zi io on ni i s su ul ll le e c co os st tr ru uz zi io on ni i O Op pe er re e c ci iv vi il li i e ed d i in nd du us st tr ri ia al li i ( ( a ar rt t. . 3 3. .1 1 ) )
Nel presente paragrafo vengono definiti i carichi, nominali e/o caratteristici, relativi a costruzioni per uso
civile o industriale. La descrizione e la definizione dei carichi devono essere espressamente indicate negli
Le azioni permanenti da inserire nelle combinazioni di cui al 2.5.3 legate allazione gravitazionale sono
determinate a partire dalle dimensioni geometriche e dai pesi dellunit di volume dei materiali di cui
composta la costruzione sia nelle parti strutturali sia in quelle non strutturali: i pesi dellunit di volume e i
carichi pertinenti devono essere definiti a partire da fonti riconosciute o dalle indicazioni dei 3.1.2 e
Nel 3.1.4 sono fornite indicazioni sui valori dei carichi variabili da utilizzare nelle costruzioni: tali valori
sono da considerare come valori nominali minimi.
I carichi sono in genere da considerare come applicati staticamente, salvo casi particolari in cui gli effetti
dinamici devono essere debitamente valutati. Oltre che nella situazione definitiva duso, si devono
considerare le azioni agenti in tutte le fasi esecutive della costruzione.
In fase di progetto, la robustezza dellopera deve essere verificata imponendo azioni nominali
convenzionali, in aggiunta alle altre azioni esplicite (non sismiche e da vento), applicate secondo due
direzioni orizzontali ortogonali e consistenti in una frazione dei carichi pari all1%, al fine di verificare il
comportamento complessivo.
5 5. .3 3. .9 9. . P Pe es si i P Pr ro op pr ri i d de ei i M Ma at te er ri ia al li i s st tr ru ut tt tu ur ra al li i ( ( a ar rt t. . 3 3. .1 1. .2 2 ) )
Per la determinazione dei pesi propri strutturali dei pi comuni materiali possono essere assunti i
valori dei pesi dellunit di volume riportati nella Tab. 3.1.I.
Tabella 3.1.I - Pesi per unit di volume dei principali materiali strutturali
MATERIALE PESO kN/m
Calcestruzzo ordinario 24,0
Calcestruzzo armato (e/o precompresso) 25,0
Conglomerati leggeri: da determinarsi caso per caso 14,0 - 20,0
Conglomerati pesanti: da determinarsi caso per caso 28,0 50,0
Malta di calce 18,0
Malta di cemento 21,0
Calce in polvere 10,0
Cemento in polvere 14,0
Sabbia 17,0
Acciaio 78,5
Ghisa 72,5
Alluminio 27,0
Tufo Vulcanico 17,0
Calcare compatto 26,0
Calcare tenero 22,0
Gesso 13,0
Granito 27,0
Laterizio (pieno) 18,0
Per materiali non compresi nella tabella si potr far riferimento a specifiche indagini sperimentali o a
normative di comprovata validit assumendo i valori nominali come valori caratteristici.
Oltre ai suddetti valori riportati nel DM 14/01/2008, solo a scopo di completezza del presente
manuale, si riportano inoltre i Pesi per unit di volume indicati nel manuale del CNR 10012/85 Istruzioni
per la valutazione delle Azioni sulle costruzioni con riferimento al frattile di ordine 95%:
Acciaio 79,5
Alluminio 28,5
Alluminio (leghe di) 27,5
Bronzo (con piombo) 94,0
Bronzo (con alluminio) 80,0
Ghisa 73,5
Magnesio 20,0
Nichel 90,0
Ottone a due componenti 90,0
Ottone con piombo 86,0
Piombo 115,0
Rame 90,0
Stagno 71,0
Zinco (fuso) 67,0
Zinco (laminato) 72,0
Mattoni pieni 19,0
Mattoni forati (indicando con la percentuale di vuoti e posto k=(100-)/100 K*19,0
Pioppo 5,0
Abete, douglas, mogano, pino 6,0
Castagno, Olmo 7,0
Frassino, larice, noce, teck, pino pece 8,0
Eucalipto, Faggio, Rovere 9,0
Ip, olivo 10,0
Manto impermeabilizzante di asfalto e simili 0,30 0,80
Tegole (embrici e coppi) 0,40 0,60
Sottotegole di tavelloni forati (spessore 3-4cm) 0,35
Lamiere di acciaio ondulate o nervate 0,12
Lamiere di alluminio ondulate o nervate 0,05
Pavimentazioni in Gomma, linoleum o simili 0,10
Parquet di legno 0,25
Pavimentazioni in ceramica o gres (2 cm) 0,40
Pavimentazioni in marmo (3 cm) 0,80
5 5. .3 3. .1 10 0. . C Ca ar ri ic ch hi i p pe er rm ma an ne en nt ti i n no on n s st tr ru ut tt tu ur ra al li i ( ( a ar rt t. . 3 3. .1 1. .3 3 ) )
Sono considerati carichi permanenti non strutturali i carichi non rimovibili durante il normale
esercizio della costruzione, quali quelli relativi a tamponature esterne, divisori interni, massetti, isolamenti,
pavimenti e rivestimenti del piano di calpestio, intonaci, controsoffitti, impianti ed altro, ancorch in
qualche caso sia necessario considerare situazioni transitorie in cui essi non siano presenti.
Essi devono essere valutati sulla base delle dimensioni effettive delle opere e dei pesi dellunit di
volume dei materiali costituenti.
In linea di massima, in presenza di orizzontamenti anche con orditura unidirezionale ma con capacit
di ripartizione trasversale, i carichi permanenti portati ed i carichi variabili potranno assumersi, per la
verifica dinsieme, come uniformemente ripartiti. In caso contrario, occorre valutarne le effettive
I tramezzi e gli impianti leggeri di edifici per abitazioni e uffici possono assumersi, in genere, come
carichi equivalenti distribuiti, purch i solai abbiano adeguata capacit di ripartizione trasversale.
5 5. .3 3. .1 10 0. .1 1. . E El le em me en nt ti i d di iv vi is so or ri i i in nt te er rn ni i ( ( a ar rt t. . 3 3. .1 1. .3 3. .1 1 ) )
Per gli orizzontamenti degli edifici per abitazioni e uffici, il peso proprio di elementi divisori interni
potr essere ragguagliato ad un carico permanente portato uniformemente distribuito g
, purch vengano
adottate le misure costruttive atte ad assicurare una adeguata ripartizione del carico. Il carico uniformemente
distribuito g
ora definito dipende dal peso proprio per unit di lunghezza G
delle partizioni nel modo
- per elementi divisori con G2 1,00 kN/m: g2 = 0,40 kN/m ;
- per elementi divisori con 1,00 < G 2,00 kN/m: g2 = 0,80 kN/m ;
- per elementi divisori con 2,00 < G 3,00 kN/m: g2 =1,20 kN/m ;
- per elementi divisori con 3,00 < G 4,00 kN/m: g2 =1,60 kN/m ;
- per elementi divisori con 4,00 < G 5,00 kN/m: g2 = 2,00 kN/m .
Elementi divisori interni con peso proprio maggiore devono essere considerati in fase di
progettazione, tenendo conto del loro effettivo posizionamento sul solaio.
5 5. .3 3. .1 11 1. . C Ca ar ri ic ch hi i v va ar ri ia ab bi il li i ( ( a ar rt t. . 3 3. .1 1. .4 4 ) )
I carichi variabili comprendono i carichi legati alla destinazione duso dellopera; i modelli di tali
azioni possono essere costituiti da:
- carichi verticali uniformemente distribuiti qk [kN/m
- carichi verticali concentrati Qk [kN].
- carichi orizzontali lineari Hk [kN/m]
I valori nominali e/o caratteristici qk, Qk ed Hk sono riportati nella Tab. 3.1.II. Tali valori sono
comprensivi degli effetti dinamici ordinari, purch non vi sia rischio di risonanza delle strutture.
I carichi verticali concentrati Qk formano oggetto di verifiche locali distinte e non vanno sovrapposti
ai corrispondenti carichi verticali ripartiti; essi devono essere applicati su impronte di carico appropriate
allutilizzo ed alla forma dellorizzontamento; in assenza di precise indicazioni pu essere considerata una
forma dellimpronta di carico quadrata pari a 50 x 50 mm, salvo che per le rimesse ed i parcheggi, per i
quali i carichi si applicano su due impronte di 200 x 200 mm, distanti assialmente di 1,80 m.
Tabella 3.1.II Valori dei carichi desercizio per le diverse categorie di edifici
Cat. Ambienti qk
Ambienti ad uso residenziale.
Sono compresi in questa categoria i locali di abitazione e
relativi servizi, gli alberghi. (ad esclusione delle aree
suscettibili di affollamento)
Cat. B1 Uffici non aperti al pubblico 2,00 2,00 1,00
Cat. C1 Ospedali, ristoranti, caff, banche, scuole 3,00 2,00 1,00
Cat. C2 Balconi, ballatoi e scale comuni, sale convegni,
cinema, teatri, chiese, tribune con posti fissi
Cat. C3 Ambienti privi di ostacoli per il libero movimento
stazioni ferroviarie, sale da ballo, palestre, tribune
libere, edifici per eventi pubblici, sale da concerto,
palazzetti per lo sport e relative tribune
5,00 5,00 3,00
Cat. D1 Negozi 4,00 4,00 2,00
Cat. D2 Centri commerciali, mercati, grandi magazzini,
Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso
Cat. E1 Biblioteche, archivi, magazzini, depositi, laboratori
6,00 6,00 1,00*
Cat. E2 Ambienti ad uso industriale, da valutarsi caso per
Rimesse e parcheggi.
Cat. F Rimesse e parcheggi per il transito di automezzi di
peso a pieno carico fino a 30 kN
2,50 2 x 10,00 1,00**
Cat. G Rimesse e parcheggi per transito di automezzi di
peso a pieno carico superiore a 30 kN: da valutarsi
Cat. H1 Coperture e sottotetti accessibili per sola
0,50 1,20 1,00
Cat. H2 Coperture praticabili Secondo categoria di appartenenza
Cat. H3 Coperture speciali (impianti, eliporti, altri) da
valutarsi caso per caso
* non comprende le azioni orizzontali eventualmente esercitate dai materiali immagazzinati
valutate caso per caso
I valori riportati nella Tab. 3.1.II sono riferiti a condizioni di uso corrente delle rispettive categorie.
Altri regolamenti potranno imporre valori superiori, in relazione ad esigenze specifiche.
In presenza di carichi atipici (quali macchinari, serbatoi, depositi interni, impianti, ecc.) le intensit
devono essere valutate caso per caso, in funzione dei massimi prevedibili: tali valori dovranno essere
indicati esplicitamente nelle documentazioni di progetto e di collaudo statico.
5 5. .3 3. .1 11 1. .1 1. . C Ca ar ri ic ch hi i v va ar ri ia ab bi il li i O Or ri iz zz zo on nt ta al li i ( ( a ar rt t. . 3 3. .1 1. .4 4. .1 1 ) )
I carichi variabili orizzontali (lineari) indicati nella Tab. 3.1.II, devono essere utilizzati per verifiche locali e
non si sommano ai carichi utilizzati nelle verifiche delledificio nel suo insieme.
I carichi orizzontali lineari Hk devono essere applicati a pareti - alla quota di 1,20 m dal rispettivo piano di
calpestio - ed a parapetti o mancorrenti - alla quota del bordo superiore.
In proposito deve essere precisato che tali verifiche locali riguardano, in relazione alle condizioni duso, gli
elementi verticali bidimensionali quali tramezzi, pareti, tamponamenti esterni, comunque realizzati, con
esclusione di divisori mobili (che comunque devono garantire sufficiente stabilit in esercizio).
Il soddisfacimento della prescrizione pu essere documentato anche per via sperimentale, e comunque
mettendo in conto i vincoli che il manufatto possiede e tutte le risorse che il tipo costruttivo consente.
5 5. .3 3. .1 12 2. . A Az zi io on ni i d de el l V Ve en nt to o ( ( a ar rt t. . 3 3. .3 3. .1 1. . ) )
Il vento, la cui direzione si considera generalmente orizzontale, esercita sulle costruzioni azioni che
variano nel tempo e nello spazio provocando, in generale, effetti dinamici.
Per le costruzioni usuali tali azioni sono convenzionalmente ricondotte alle azioni statiche equivalenti
definite al 3.3.3. Peraltro, per le costruzioni di forma o tipologia inusuale, oppure di grande altezza o
lunghezza, o di rilevante snellezza e leggerezza, o di notevole flessibilit e ridotte capacit dissipative, il
vento pu dare luogo ad effetti la cui valutazione richiede luso di metodologie di calcolo e sperimentali
adeguate allo stato dellarte e che tengano conto della dinamica del sistema.
5 5. .3 3. .1 12 2. .1 1. . V Ve el lo oc ci it t d di i R Ri if fe er ri im me en nt to o ( ( a ar rt t. . 3 3. .3 3. .2 2 ) )
La velocit di riferimento vb il valore caratteristico della velocit del vento a 10 m dal suolo su un terreno
di categoria di esposizione II (vedi Tab. 3.3.II), mediata su 10 minuti e riferita ad un periodo di ritorno di 50
In mancanza di specifiche ed adeguate indagini statistiche vb data dallespressione:
0 , b
v = per
0 0 , b
a a k v
+ = per m a
sono parametri forniti nella Tabella 3.3.I e legati alla regione in cui sorge la
costruzione in esame, in funzione delle zone definite in Figura 3.3.1;
laltitudine sul livello del mare (in m) del sito ove sorge la costruzione.
Tabella 3.3.I - Valori dei parametri v
Per altitudini superiori a 1500 m sul livello del mare si potr fare riferimento alle condizioni locali di clima
e di esposizione. I valori della velocit di riferimento possono essere ricavati da dati supportati da opportuna
documentazione o da indagini statistiche adeguatamente comprovate. Fatte salve tali valutazioni, comunque
raccomandate in prossimit di vette e crinali, i valori utilizzati non dovranno essere minori di quelli previsti
per 1500 m di altitudine.
Figura 20 Vento - Mappa delle zone in cui suddiviso il territorio italiano
5 5. .3 3. .1 12 2. .2 2. . A Az zi io on ni i s st ta at ti ic ch he e e eq qu ui iv va al le en nt ti i - - d de el l v ve en nt to o ( ( a ar rt t. . 3 3. .3 3. .3 3 ) )
Le azioni statiche del vento sono costituite da pressioni e depressioni agenti normalmente alle superfici, sia
esterne che interne, degli elementi che compongono la costruzione.
Lazione del vento sul singolo elemento viene determinata considerando la combinazione pi gravosa della
pressione agente sulla superficie esterna e della pressione agente sulla superficie interna dellelemento.
Nel caso di costruzioni o elementi di grande estensione, si deve inoltre tenere conto delle azioni tangenti
esercitate dal vento.
Lazione dinsieme esercitata dal vento su una costruzione data dalla risultante delle azioni sui singoli
elementi, considerando come direzione del vento, quella corrispondente ad uno degli assi principali della
pianta della costruzione; in casi particolari, come ad esempio per le torri a base quadrata o rettangolare, si
deve considerare anche lipotesi di vento spirante secondo la direzione di una delle diagonali.
5 5. .3 3. .1 12 2. .3 3. . P Pr re es ss si io on ne e d de el l v ve en nt to o ( ( a ar rt t. . 3 3. .3 3. .4 4 ) )
La pressione del vento data dallespressione:
d p e b
C C C q = p
qb la pressione cinetica di riferimento di cui al 3.3.6;
ce il coefficiente di esposizione di cui al 3.3.7;
cp il coefficiente di forma (o coefficiente aerodinamico), funzione della tipologia e della geometria
della costruzione e del suo orientamento rispetto alla direzione del vento. Il suo valore pu essere
ricavato da dati suffragati da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del
cd il coefficiente dinamico con cui si tiene conto degli effetti riduttivi associati alla non
contemporaneit delle massime pressioni locali e degli effetti amplificativi dovuti alle vibrazioni
strutturali. Indicazioni per la sua valutazione sono riportate al 3.3.8.
5 5. .3 3. .1 12 2. .4 4. . A Az zi io on ne e T Ta an ng ge en nt te e d de el l V Ve en nt to o ( (a ar rt t. . 3 3. .3 3. .5 5) )
Lazione tangente per unit di superficie parallela alla direzione del vento data dallespressione:
qb , ce sono definiti ai 3.3.6 e 3.3.7;
cf il coefficiente dattrito, funzione della scabrezza della superficie sulla quale il vento esercita lazione
tangente. Il suo valore pu essere ricavato da dati suffragati da opportuna documentazione o da prove
sperimentali in galleria del vento.
5 5. .3 3. .1 12 2. .4 4. .1 1. . P Pr re es ss si io on ne e C Ci in ne et ti ic ca a d di i R Ri if fe er ri im me en nt to o ( ( a ar rt t. . 3 3. .3 3. .6 6 ) )
La pressione cinetica di riferimento q
data dalla formula:
la velocit di riferimento del vento (in m/s);
la densit dellaria assunta convenzionalmente costante e pari a 1,25 kg/m3.
5 5. .3 3. .1 12 2. .4 4. .2 2. . C Co oe ef ff fi ic ci ie en nt te e d di i E Es sp po os si iz zi io on ne e ( (a ar rt t. .3 3. .3 3. .7 7) )
Il coefficiente di esposizione c
dipende dallaltezza z sul suolo del punto considerato, dalla topografia del
terreno, e dalla categoria di esposizione del sito ove sorge la costruzione. In assenza di analisi specifiche che
tengano in conto la direzione di provenienza del vento e leffettiva scabrezza e topografia del terreno che
circonda la costruzione, per altezze sul suolo non maggiori di z = 200 m, esso dato dalla formula:
[ ] )] / ln( 7 ) / ln( ) (
z z C z z C k z C
t t r e
+ = per z z
= per z < z
sono assegnati in Tab. 3.3.II in funzione della categoria di esposizione del sito ove sorge la
il coefficiente di topografia.
Tabella 3.3.II Parametri per la definizione del coefficiente di esposizione
In mancanza di analisi specifiche, la categoria di esposizione assegnata nella Fig. 3.3.2 in funzione della
posizione geografica del sito ove sorge la costruzione e della classe di rugosit del terreno definita in Tab.
3.3.III. Nelle fasce entro i 40 km dalla costa delle zone 1, 2, 3, 4, 5 e 6, la categoria di esposizione
indipendente dallaltitudine del sito.
Il coefficiente di topografia c
posto generalmente pari a 1, sia per le zone pianeggianti sia per quelle
ondulate, collinose e montane. In questo caso, la Fig. 3.3.3 riporta le leggi di variazione di ce per le diverse
categorie di esposizione.
Nel caso di costruzioni ubicate presso la sommit di colline o pendii isolati il coefficiente di topografia ct
pu essere valutato dal progettista con analisi pi approfondite.
Tabella 3.3.III - Classi di rugosit del terreno
Figura 21 Definizione delle categorie di esposizione I, II, III, IV e V
Figura 22 - Andamento del coefficiente di esposizione ce con la quota (per ct = 1)
5 5. .3 3. .1 12 2. .4 4. .3 3. . C Co oe ef ff fi ic ci ie en nt te e D Di in na am mi ic co o ( (a ar rt t. . 3 3. .3 3. .8 8) )
Il coefficiente dinamico tiene in conto degli effetti riduttivi associati alla non contemporaneit delle
massime pressioni locali e degli effetti amplificativi dovuti alla risposta dinamica della struttura.
Esso pu essere assunto cautelativamente pari ad 1 nelle costruzioni di tipologia ricorrente, quali gli edifici
di forma regolare non eccedenti 80 m di altezza ed i capannoni industriali, oppure pu essere determinato
mediante analisi specifiche o facendo riferimento a dati di comprovata affidabilit.
5 5. .3 3. .1 13 3. . A Az zi io on ni i d de el ll la a N Ne ev ve e ( ( a ar rt t. . 3 3. .4 4. .1 1 ) )
Il carico provocato dalla neve sulle coperture sar valutato mediante la seguente espressione:
t E sk i s
C C q q =
il carico neve sulla copertura;
il coefficiente di forma della copertura, fornito al successivo punto 3.4.5;
il valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo (kN/m), fornito al successivo
punto 3.4.2 per un periodo di ritorno di 50 anni;
il coefficiente di esposizione di cui al punto 3.4.3;
il coefficiente termico di cui al punto 3.4.4.
Si ipotizza che il carico agisca in direzione verticale e lo si riferisce alla proiezione orizzontale della
5 5. .3 3. .1 13 3. .1 1. . V Va al lo or re e C Ca ar ra at tt te er ri is st ti ic co o d de el l C Ca ar ri ic co o N Ne ev ve e a al l S Su uo ol lo o ( (a ar rt t. . 3 3. .4 4. .2 2) )
Il carico neve al suolo dipende dalle condizioni locali di clima e di esposizione, considerata la variabilit
delle precipitazioni nevose da zona a zona.
In mancanza di adeguate indagini statistiche e specifici studi locali, che tengano conto sia dellaltezza del
manto nevoso che della sua densit, il carico di riferimento neve al suolo, per localit poste a quota inferiore
a 1500 m sul livello del mare, non dovr essere assunto minore di quello calcolato in base alle espressioni
riportate nel seguito, cui corrispondono valori associati ad un periodo di ritorno pari a 50 anni (vedi Fig.
3.4.1). Va richiamato il fatto che tale zonazione non pu tenere conto di aspetti specifici e locali che, se
necessario, dovranno essere definiti singolarmente.
Laltitudine di riferimento as la quota del suolo sul livello del mare nel sito di realizzazione delledificio.
Per altitudini superiori a 1500 m sul livello del mare si dovr fare riferimento alle condizioni locali di clima
e di esposizione utilizzando comunque valori di carico neve non inferiori a quelli previsti per 1500 m.
I valori caratteristici minimi del carico della neve al suolo sono quelli riportati nel seguito.
Aosta, Belluno, Bergamo, Biella, Bolzano, Brescia, Como, Cuneo, Lecco, Pordenone, Sondrio, Torino,
Trento, Udine, Verbania, Vercelli, Vicenza:
qsk = 1,50 kN/m
as 200 m
qsk = 1,39 [1 + (as/728)
] kN/m
as > 200 m
Zona I Mediterranea
Alessandria, Ancona, Asti, Bologna, Cremona, Forl-Cesena, Lodi, Milano, Modena, Novara, Parma, Pavia,
Pesaro e Urbino, Piacenza, Ravenna, Reggio Emilia, Rimini, Treviso, Varese:
qsk = 1,35 [1 + (as/602)
Arezzo, Ascoli Piceno, Bari, Campobasso, Chieti, Ferrara, Firenze, Foggia, Genova, Gorizia, Imperia,
Isernia, La Spezia, Lucca, Macerata, Mantova, Massa Carrara, Padova, Perugia, Pescara, Pistoia, Prato,
Rovigo, Savona, Teramo, Trieste, Venezia, Verona:
qsk = 1,00 kN/m
qsk = 0,85 [1 + (as/481)
Agrigento, Avellino, Benevento, Brindisi, Cagliari, Caltanisetta, Carbonia-Iglesias, Caserta, Catania,
Catanzaro, Cosenza, Crotone, Enna, Frosinone, Grosseto, LAquila, Latina, Lecce, Livorno, Matera, Medio
Campidano, Messina, Napoli, Nuoro, Ogliastra, Olbia Tempio, Oristano, Palermo, Pisa, Potenza, Ragusa,
Reggio Calabria, Rieti, Roma, Salerno, Sassari, Siena, Siracusa, Taranto, Terni, Trapani, Vibo Valentia,
qsk = 0,60 kN/m
qsk = 0,51 [1 + (as/481)
Figura 23 Mappa Carico Neve al Suolo
5 5. .3 3. .1 13 3. .2 2. . C Co oe ef ff fi ic ci ie en nt te e d di i E Es sp po os si iz zi io on ne e ( (a ar rt t. . 3 3. .4 4. .3 3) )
Il coefficiente di esposizione CE pu essere utilizzato per modificare il valore del carico neve in copertura
in funzione delle caratteristiche specifiche dellarea in cui sorge lopera. Valori consigliati del coefficiente
di esposizione per diverse classi di topografia sono forniti in Tab. 3.4.I. Se non diversamente indicato, si
assumer CE = 1.
Tabella 3.4.I Valori di CE per diverse classi di topografia
5 5. .3 3. .1 13 3. .3 3. . C Co oe ef ff fi ic ci ie en nt te e T Te er rm mi ic co o ( (a ar rt t. . 3 3. .4 4. .4 4) )
Il coefficiente termico pu essere utilizzato per tener conto della riduzione del carico neve a causa
dello scioglimento della stessa, causata dalla perdita di calore della costruzione. Tale coefficiente
tiene conto delle propriet di isolamento termico del materiale utilizzato in copertura. In assenza di
uno specifico e documentato studio, deve essere utilizzato Ct = 1.
5 5. .3 3. .1 13 3. .4 4. . C Ca ar ri ic co o N Ne ev ve e s su ul ll le e C Co op pe er rt tu ur re e ( (a ar rt t. . 3 3. .4 4. .5 5) )
Devono essere considerate le due seguenti principali disposizioni di carico:
- carico da neve depositata in assenza di vento;
- carico da neve depositata in presenza di vento.
5 5. .3 3. .1 13 3. .4 4. .1 1. . C Co oe ef ff fi ic ci ie en nt te e d di i F Fo or rm ma a p pe er r l le e c co op pe er rt tu ur re e ( ( a ar rt t. . 3 3. .4 4. .5 5. .1 1 ) )
In generale verranno usati i coefficienti di forma per il carico neve contenuti nel presente paragrafo,
dove vengono indicati i relativi valori nominali essendo , espresso in gradi sessagesimali langolo formato
dalla falda con lorizzontale.
I valori dei coefficienti di forma 1, riportati in Tabella 3.4.II si riferiscono alle coperture ad una o
pi falde.
Tabella 3.4.II Valori del coefficiente di forma
Coefficiente di forma 0 30 30 < < 60 60
0,8 0,8(60-)/30 0,0
Per coperture a pi falde, per coperture con forme diverse, cos come per coperture contigue a edifici
pi alti o per accumulo di neve contro parapetti o pi in generale per altre situazioni ritenute significative
dal progettista si deve fare riferimento a normative di comprovata validit.
5 5. .3 3. .1 13 3. .4 4. .2 2. . C Co op pe er rt tu ur ra a a ad d u un na a f fa al ld da a ( (a ar rt t. . 3 3. .4 4. .5 5. .2 2) )
Si assume che la neve non sia impedita di scivolare. Se lestremit pi bassa della falda termina con
un parapetto, una barriera od altre ostruzioni, allora il coefficiente di forma non potr essere assunto
inferiore a 0,8 indipendentemente dallangolo .
Si deve considerare la condizione riportata in Fig. 3.4.2, la quale deve essere utilizzata per entrambi i
casi di carico con o senza vento.
Figura 24 Condizioni di carico per coperture ad una falda
5 5. .3 3. .1 13 3. .4 4. .3 3. . C Co op pe er rt tu ur ra a a a d du ue e f fa al ld de e ( (a ar rt t. . 3 3. .4 4. .5 5. .3 3) )
Per il caso di carico da neve senza vento si deve considerare la condizione denominata Caso I riportata
in Fig. 3.4.3. Per il caso di carico da neve con vento si deve considerare la peggiore tra le condizioni
denominate Caso II e Caso III riportate in Fig. 3.4.3.
Figura 25 Condizioni di carico per coperture a due falde
5 5. .3 3. .1 14 4. . A Az zi io on ni i d de el ll la a T Te em mp pe er ra at tu ur ra a ( (a ar rt t. . 3 3. .5 5) )
5 5. .3 3. .1 14 4. .1 1. . G Ge en ne er ra al li it t ( (a ar rt t. . 3 3. .5 5. .1 1) )
Variazioni giornaliere e stagionali della temperatura esterna, irraggiamento solare e convezione comportano
variazioni della distribuzione di temperatura nei singoli elementi strutturali.
La severit delle azioni termiche in generale influenzata da pi fattori, quali le condizioni climatiche del
sito, lesposizione, la massa complessiva della struttura e la eventuale presenza di elementi non strutturali
5 5. .3 3. .1 14 4. .2 2. . T Te em mp pe er ra at tu ur ra a d de el ll l a ar ri ia a e es st te er rn na a ( (a ar rt t. . 3 3. .5 5. .2 2) )
La temperatura dellaria esterna, Test, pu assumere il valore Tmax o Tmin , definite rispettivamente come
temperatura massima estiva e minima invernale dellaria nel sito della costruzione, con riferimento ad un
periodo di ritorno di 50 anni.
In mancanza di dati specifici relativi al sito in esame, possono assumersi i valori :
Tmax = 45 C; Tmin = -15 C.
5 5. .3 3. .1 14 4. .3 3. . T Te em mp pe er ra at tu ur ra a d de el ll l a ar ri ia a i in nt te er rn na a ( (a ar rt t. . 3 3. .5 5. .3 3) )
In mancanza di pi precise valutazioni, legate alla tipologia della costruzione ed alla sua destinazione duso,
la temperatura dellaria interna, Tint , pu essere assunta pari a 20 C.
5 5. .3 3. .1 14 4. .4 4. . D Di is st tr ri ib bu uz zi io on ne e d de el ll la a t te em mp pe er ra at tu ur ra a n ne eg gl li i e el le em me en nt ti i s st tr ru ut tt tu ur ra al li i ( (a ar rt t. . 3 3. .5 5. .4 4) )
Il campo di temperatura sulla sezione di un elemento strutturale monodimensionale con asse longitudinale x
pu essere in generale descritto mediante:
a) la componente uniforme Tu = T T0 pari alla differenza tra la temperatura media attuale T e quella
iniziale alla data della costruzione T0;
b) le componenti variabili con legge lineare secondo gli assi principali y e z della sezione, TMy e TMz .
Nel caso di strutture soggette ad elevati gradienti termici si dovr tener conto degli effetti indotti
dallandamento non lineare della temperatura allinterno delle sezioni.
La temperatura media attuale T pu essere valutata come media tra la temperatura della superficie esterna
Tsup,est e quella della superficie interna dellelemento considerato, Tsup,int.
Le temperature della superficie esterna, Tsup,est, e quella della superficie interna Tsup,int, dellelemento
considerato vengono valutate a partire dalla temperatura dellaria esterna, Test, e di quella interna, Tint,
tenendo conto del trasferimento di calore per irraggiamento e per convezione allinterfaccia aria-costruzione
e della eventuale presenza di materiale isolante.
In mancanza di determinazioni pi precise, la temperatura iniziale pu essere assunta T0=15 C.
Per la valutazione del contributo dellirraggiamento solare si pu fare riferimento alla Tab. 3.5.I.
Figura 3.5.1 Andamento della temperatura allinterno di un elemento strutturale.
Tabella 3.5.I Contributo dellirraggiamento solare
5 5. .3 3. .1 14 4. .5 5. . A Az zi io on ni i T Te er rm mi ic ch he e s su ug gl li i e ed di if fi ic ci i ( (a ar rt t. . 3 3. .5 5. .5 5) )
Nel caso in cui la temperatura non costituisca azione fondamentale per la sicurezza o per la efficienza
funzionale della struttura consentito tener conto, per gli edifici, della sola componente Tu , ricavandola
direttamente dalla Tab. 3.5.II.
Nel caso in cui la temperatura costituisca, invece, azione fondamentale per la sicurezza o per la efficienza
funzionale della struttura, landamento della temperatura T nelle sezioni degli elementi strutturali deve
essere valutato pi approfonditamente studiando il problema della trasmissione del calore.
Tabella 3.5.II Valori di Tu per gli edifici
5 5. .3 3. .1 14 4. .6 6. . E Ef ff fe et tt ti i d de el ll le e a az zi io on ni i t te er rm mi ic ch he e ( (a ar rt t. . 3 3. .5 5. .7 7) )
Per la valutazione degli effetti delle azioni termiche, si pu fare riferimento ai coefficienti di dilatazione
termica a temperatura ambiente
riportati in Tab. 3.5.III.
Tabella 3.5.III Coefficienti di dilatazione termica a temperatura ambiente
5 5. .3 3. .1 15 5. . A Az zi io on ni i E Ec cc ce ez zi io on na al li i ( ( a ar rt t. . 3 3. .6 6 ) )
Le azioni eccezionali sono quelle che si presentano in occasione di eventi quali incendi, esplosioni ed
Quando necessario tenerne conto esplicito, si considerer la combinazione eccezionale di azioni di
cui al 2.5.3.
Quando non si effettuano verifiche specifiche nei confronti delle azioni eccezionali, quali esplosioni,
urti, ecc., la concezione strutturale, i dettagli costruttivi ed i materiali usati dovranno essere tali da evitare
che la struttura possa essere danneggiata in misura sproporzionata rispetto alla causa.
5 5. .3 3. .1 15 5. .1 1. . I In nc ce en nd di io o ( (a ar rt t. . 3 3. .6 6. .1 1) )
5 5. .3 3. .1 15 5. .1 1. .1 1. . D De ef fi in ni iz zi io on ni i ( (a ar rt t. . 3 3. .6 6. .1 1. .1 1) )
Per incendio, si intende la combustione autoalimentata ed incontrollata di materiali combustibili presenti in
un compartimento.
Ai fini della presente norma si fa riferimento ad un incendio convenzionale di progetto definito attraverso
una curva di incendio che rappresenta landamento, in funzione del tempo, della temperatura dei gas di
combustione nellintorno della superficie degli elementi strutturali.
La curva di incendio di progetto pu essere:
- nominale: curva adottata per la classificazione delle costruzioni e per le verifiche di resistenza al fuoco di
tipo convenzionale;
- naturale: curva determinata in base a modelli dincendio e a parametri fisici che definiscono le variabili
di stato allinterno del compartimento.
La resistenza al fuoco la capacit di una costruzione, di una parte di essa o di un elemento costruttivo di
mantenere, per un tempo prefissato, la capacit portante, lisolamento termico e la tenuta alle fiamme, ai
fumi e ai gas caldi della combustione nonch tutte le altre prestazioni se richieste.
Per compartimento antincendio si intende una parte della costruzione delimitata da elementi costruttivi
Per carico dincendio specifico si intende il potenziale termico netto che pu essere prodotto nel corso della
combustione completa di tutti i materiali combustibili contenuti in un compartimento, riferito allunit di
superficie. I valori del carico dincendio specifico di progetto (qf,d) sono determinati mediante la relazione:
qf,d = qf q1 q2 n [MJ/m2]
q1 1,00 un fattore che tiene conto del rischio di incendio in relazione alla superficie del
q2 0,80 un fattore che tiene conto del rischio di incendio in relazione al tipo di attivit svolta
nel compartimento
un fattore che tiene conto delle differenti misure di protezione dallincendio (sistemi
automatici di estinzione, rivelatori, rete idranti, squadre antincendio, ecc.)
qf il valore nominale del carico dincendio [MJ/m
Qualora nel compartimento siano presenti elevate dissimmetrie nella distribuzione dei materiali combustibili
il valore nominale qf del carico dincendio calcolato anche con riferimento alleffettiva distribuzione dello
stesso. Per distribuzioni molto concentrate del materiale combustibile si pu fare riferimento allincendio
localizzato, valutando, in ogni caso, se si hanno le condizioni per lo sviluppo di un incendio generalizzato.
Per incendio localizzato deve intendersi un focolaio dincendio che interessa una zona limitata del
compartimento antincendio, con sviluppo di calore concentrato in prossimit degli elementi strutturali posti
superiormente al focolaio o immediatamente adiacenti.
5 5. .3 3. .1 15 5. .1 1. .2 2. . R Ri ic ch hi ie es st te e d di i p pr re es st ta az zi io on ne e ( (a ar rt t. . 3 3. .6 6. .1 1. .2 2) )
Al fine di limitare i rischi derivanti dagli incendi, le costruzioni devono essere progettate e costruite in modo
tale da garantire la resistenza e la stabilit degli elementi portanti e limitare la propagazione del fuoco e dei
fumi secondo quanto previsto dalle normative antincendio.
Gli obiettivi suddetti, sono raggiunti attraverso ladozione di misure e sistemi di protezione attiva e passiva.
Tutti i sistemi di protezione dovranno essere adeguatamente mantenuti.
Le prestazioni richieste alle strutture di una costruzione, in funzione degli obiettivi sopra definiti, sono
individuate in termini di livello nella tabella 3.5.IV.
Tabella 3.5.IV Livelli di prestazione in caso di incendi
I livelli di prestazione comportano classi di resistenza al fuoco, stabilite per i diversi tipi di costruzioni. In
particolare, per le costruzioni nelle quali si svolgono attivit soggette al controllo del Corpo Nazionale dei
Vigili del Fuoco, ovvero disciplinate da specifiche regole tecniche di prevenzione incendi, i livelli di
prestazione e le connesse classi di resistenza al fuoco sono stabiliti dalle disposizioni emanate dal Ministero
dellInterno ai sensi del decreto del Presidente della Repubblica del 29 luglio 1982, n. 577 e successive
5 5. .3 3. .1 15 5. .1 1. .3 3. . C Cl la as ss si i d di i r re es si is st te en nz za a a al l f fu uo oc co o ( (a ar rt t. . 3 3. .6 6. .1 1. .3 3) )
Le classi di resistenza al fuoco sono: 15, 20, 30, 45, 60, 90, 120, 180, 240 e 360 ed esprimono il tempo, in
minuti primi, durante il quale la resistenza al fuoco deve essere garantita.
Le classi di resistenza al fuoco sono riferite allincendio convenzionale rappresentato dalle curve di incendio
5 5. .3 3. .1 15 5. .1 1. .4 4. . C Cr ri it te er ri i d di i P Pr ro og ge et tt ta az zi io on ne e ( (a ar rt t. . 3 3. .6 6. .1 1. .4 4) )
La progettazione delle strutture in condizioni di incendio deve garantire il raggiungimento delle prestazioni
indicate al 3.6.1.2.
La sicurezza del sistema strutturale in caso di incendio si determina sulla base della resistenza al fuoco dei
singoli elementi strutturali, di porzioni di struttura o dellintero sistema costruttivo.
5 5. .3 3. .1 15 5. .1 1. .5 5. . P Pr ro oc ce ed du ur ra a d di i a an na al li is si i d de el ll la a r re es si is st te en nz za a a al l f fu uo oc co o ( (a ar rt t. . 3 3. .6 6. .1 1. .5 5) )
Lanalisi della resistenza al fuoco pu essere cos articolata:
- individuazione dellincendio di progetto appropriato alla costruzione in esame;
- analisi della evoluzione della temperatura allinterno degli elementi strutturali;
5 5. .3 3. .1 15 5. .1 1. .5 5. .1 1. . I In nc ce en nd di io o d di i p pr ro og ge et tt to o ( (a ar rt t. . 3 3. .6 6. .1 1. .5 5. .1 1) )
Secondo lincendio convenzionale di progetto adottato, landamento delle temperature viene valutato con
- una curva di incendio nominale, oppure
- una curva di incendio naturale.
Nel caso di incendio di materiali combustibili prevalentemente di natura cellulosica, la curva di incendio
nominale di riferimento la curva di incendio nominale standard definita come segue:
g = 20 + 345log
(8t +1) [C]
dove g la temperatura dei gas caldi e t il tempo espresso in minuti primi.
Nel caso di incendi di quantit rilevanti di idrocarburi o altre sostanze con equivalente velocit di rilascio
termico, la curva di incendio nominale standard pu essere sostituita con la curva nominale degli
idrocarburi seguente:
( ) 20 675 . 0 325 . 0 1 1080
5 . 2 167 . 0
e e [C]
Nel caso di incendi sviluppatisi allinterno del compartimento, ma che coinvolgono strutture poste
allesterno, per queste ultime la curva di incendio nominale standard pu essere sostituita con la curva
nominale esterna seguente:
( ) 20 313 . 0 687 . 0 1 660
8 . 3 32 . 0
Gli incendi convenzionali di progetto vengono generalmente applicati ad un compartimento delledificio
5 5. .3 3. .1 15 5. .1 1. .5 5. .2 2. . A An na al li is si i d de el ll l e ev vo ol lu uz zi io on ne e d de el ll la a t te em mp pe er ra at tu ur ra a ( (a ar rt t. . 3 3. .6 6. .1 1. .5 5. .2 2) )
Il campo termico allinterno dei componenti della struttura viene valutato risolvendo il corrispondente
problema di propagazione del calore, tenendo conto del trasferimento di calore per irraggiamento e
convezione dai gas di combustione alla superficie esterna degli elementi e considerando leventuale
presenza di materiali protettivi.
5 5. .3 3. .1 15 5. .1 1. .5 5. .3 3. . A An na al li is si i d de el l c co om mp po or rt ta am me en nt to o m me ec cc ca an ni ic co o ( (a ar rt t. . 3 3. .6 6. .1 1. .5 5. .3 3) )
Il comportamento meccanico della struttura viene analizzato tenendo conto della riduzione della resistenza
meccanica dei componenti dovuta al danneggiamento dei materiali per effetto dellaumento di temperatura.
Lanalisi del comportamento meccanico deve essere effettuata per lo stesso periodo di tempo usato
nellanalisi dellevoluzione della temperatura.
Si deve tener conto della presenza delle azioni permanenti e di quelle azioni variabili che agiscono
contemporaneamente allincendio secondo la combinazione eccezionale.
Non si prende in considerazione la possibilit di concomitanza dellincendio con altre azioni eccezionali e
con le azioni sismiche.
Si deve tener conto, ove necessario, degli effetti delle sollecitazioni iperstatiche dovute alle dilatazioni
termiche contrastate, ad eccezione dei seguenti casi:
- riconoscibile a priori che esse sono trascurabili o favorevoli;
- sono implicitamente tenute in conto nei modelli semplificati e conservativi di
comportamento strutturale in condizioni di incendio.
5 5. .3 3. .1 15 5. .1 1. .5 5. .4 4. . V Ve er ri if fi ic ch he e d di i s si ic cu ur re ez zz za a ( (a ar rt t. . 3 3. .6 6. .1 1. .5 5. .4 4) )
La verifica della resistenza al fuoco viene eseguita controllando che la resistenza meccanica venga
mantenuta per il tempo corrispondente alla classe di resistenza al fuoco della struttura con riferimento alla
curva nominale di incendio.
Nel caso in cui si faccia riferimento a una curva naturale dincendio, le analisi e le verifiche devono essere
estese allintera durata dellincendio, inclusa la fase di raffreddamento.
5 5. .4 4. . C Cl la as ss si i d di i d du ur ra at ta a d de el l c ca ar ri ic co o ( ( a ar rt t. . 4 4. .4 4. .4 4 ) )
Le azioni di calcolo devono essere assegnate ad una delle classi di durata del carico elencate nella
tabella 4.4.I
Tabella 4.4.I Classi di durata del carico
Classe di durata del Carico Durata del Carico
Permanente pi di 10 anni
Lunga durata 6 mesi 10 anni
Media durata 1 settimana 6 mesi
Breve durata Meno di 1 settimana
Istantaneo -----
Le classi di durata del carico si riferiscono a un carico costante attivo per un certo periodo di tempo nella
vita della struttura. Per unazione variabile la classe appropriata deve essere determinata in funzione
dellinterazione fra la variazione temporale tipica del carico nel tempo e le propriet reologiche dei
Ai fini del calcolo in genere si pu assumere quanto segue:
- il peso proprio e i carichi non rimovibili durante il normale esercizio della struttura, appartengono alla
classe di durata permanente;
- i carichi permanenti suscettibili di cambiamenti durante il normale esercizio della struttura e i carichi
variabili relativi a magazzini e depositi, appartengono alla classe di lunga durata;
- i carichi variabili degli edifici, ad eccezione di quelli relativi a magazzini e depositi, appartengono alla
classe di media durata;
- il sovraccarico da neve riferito al suolo qsk, calcolato in uno specifico sito ad una certa altitudine, da
considerare in relazione alle caratteristiche del sito;
- lazione del vento e le azioni eccezionali in genere, appartengono alla classe di durata istantanea.
5 5. .5 5. . C Cl la as ss si i d di i s se er rv vi iz zi io o ( ( a ar rt t. . 4 4. .4 4. .5 5 ) )
Le strutture (o parti di esse) devono essere assegnate ad una delle 3 classi di servizio elencate nella
Tab.4.4.II.
Tabella 4.4.II -Classi di servizio
Classe di servizio 1 caratterizzata da unumidit del materiale in equilibrio con lambiente a una
temperatura di 20C e unumidit relativa dellaria circostante che non superi il
65%, se non per poche settimane allanno.
Classe di servizio 2 caratterizzata da unumidit del materiale in equilibrio con lambiente a una
temperatura di 20C e unumidit relativa dellaria circostante che superi l85%
solo per poche settimane allanno.
Classe di servizio 3 caratterizzata da umidit pi elevata di quella della classe di servizio 2.
5 5. .6 6. . R Re es si is st te en nz za a d di i C Ca al lc co ol lo o ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .6 6) )
La durata del carico e lumidit del legno influiscono sulle propriet resistenti del legno.
I valori di calcolo per le propriet del materiale a partire dai valori caratteristici si assegnano quindi con
riferimento combinato alle classi di servizio e alle classi di durata del carico.
Il valore di calcolo Xd di una propriet del materiale (o della resistenza di un collegamento) viene calcolato
Xk il valore caratteristico della propriet del materiale, come specificato al 11.7, o della resistenza
del collegamento. Il valore caratteristico Xk pu anche essere determinato mediante prove
sperimentali sulla base di prove svolte in condizioni definite dalle norme europee applicabili;
M il coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale, i cui valori sono riportati nella Tab.
4.4.III;
kmod un coefficiente correttivo che tiene conto delleffetto, sui parametri di resistenza, sia della durata
del carico sia dellumidit della struttura. I valori di kmod sono forniti nella Tab. 4.4.IV.
Se una combinazione di carico comprende azioni appartenenti a differenti classi di durata del
carico si dovr scegliere un valore di kmod che corrisponde allazione di minor durata.
Tabella 4.4.III -Coefficienti parziali M per le propriet dei materiali
Tabella 4.4.IV -Valori di k
per legno e prodotti strutturali a base di legno
5 5. .7 7. . S St ta at ti i L Li im mi it te e d di i E Es se er rc ci iz zi io o ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .7 7) )
Le deformazioni di una struttura, dovute agli effetti delle azioni applicate, degli stati di coazione, delle
variazioni di umidit e degli scorrimenti nelle unioni, devono essere contenute entro limiti accettabili, sia in
relazione ai danni che possono essere indotti ai materiali di rivestimento, ai pavimenti, alle tramezzature e,
pi in generale, alle finiture, sia in relazione ai requisiti estetici ed alla funzionalit dellopera.
In generale nella valutazione delle deformazioni delle strutture si deve tener conto della deformabilit dei
Considerando il particolare comportamento reologico del legno e dei materiali derivati dal legno, si devono
valutare sia la deformazione istantanea sia la deformazione a lungo termine.
La deformazione istantanea si calcola usando i valori medi dei moduli elastici per le membrature e il valore
istantaneo del modulo di scorrimento dei collegamenti.
La deformazione a lungo termine pu essere calcolata utilizzando i valori medi dei moduli elastici ridotti
opportunamente mediante il fattore 1/(1+ k
), per le membrature, e utilizzando un valore ridotto nello
stesso modo del modulo di scorrimento dei collegamenti.
Il coefficiente k
tiene conto dellaumento di deformabilit con il tempo causato dalleffetto combinato
della viscosit e dellumidit del materiale. I valori di k
sono riportati nella Tab. 4.4.V.
Tabella 4.4.V -Valori di k
5 5. .8 8. . S St ta at ti i L Li im mi it te e U Ul lt ti im mi i ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .8 8) )
5 5. .8 8. .1 1. . V Ve er ri if fi ic ch he e d di i r re es si is st te en nz za a ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .8 8. .1 1) )
Le tensioni interne si possono calcolare nellipotesi di conservazione delle sezioni piane e di una relazione
lineare tra tensioni e deformazioni fino alla rottura.
Le resistenze di calcolo dei materiali Xd sono quelle definite al 4.4.6
Le prescrizioni del presente paragrafo si riferiscono alla verifica di resistenza di elementi strutturali in legno
massiccio o di prodotti derivati dal legno aventi direzione della fibratura coincidente sostanzialmente con il
proprio asse longitudinale e sezione trasversale costante, soggetti a sforzi agenti prevalentemente lungo uno
o pi assi principali dellelemento stesso (Fig. 4.4.1).
A causa dellanisotropia del materiale, le verifiche degli stati tensionali di trazione e compressione si
devono eseguire tenendo conto dellangolo tra direzione della fibratura e direzione della tensione.
Figura 26 - Assi dellelemento
5 5. .8 8. .1 1. .1 1. . T Tr ra az zi io on ne e p pa ar ra al ll le el la a a al ll la a f fi ib br ra at tu ur ra a ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .8 8. .1 1. .1 1) )
, 0 , d t,0,
t,0,d la tensione di calcolo a trazione parallela alla fibratura calcolata sulla sezione netta;
ft,0,d la corrispondente resistenza di calcolo, determinata tenendo conto anche delle dimensioni della
sezione trasversale mediante il coefficiente kh, come definito al 11.7.1.1.
Nelle giunzioni di estremit si dovr tener conto delleventuale azione flettente indotta dalleccentricit
dellazione di trazione attraverso il giunto: tali azioni secondarie potranno essere computate, in via
approssimata, attraverso una opportuna riduzione della resistenza di calcolo a trazione.
5 5. .8 8. .1 1. .2 2. . T Tr ra az zi io on ne e p pe er rp pe en nd di ic co ol la ar re e a al ll la a f fi ib br ra at tu ur ra a ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .8 8. .1 1. .2 2) )
Nella verifica degli elementi si dovr opportunamente tener conto del volume effettivamente sollecitato a
trazione. Per tale verifica si dovr far riferimento a normative di comprovata validit.
Particolare attenzione dovr essere posta nella verifica degli elementi soggetti a forze trasversali applicate in
prossimit del bordo
5 5. .8 8. .1 1. .3 3. . C Co om mp pr re es ss si io on ne e p pa ar ra al ll le el la a a al ll la a f fi ib br ra at tu ur ra a ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .8 8. .1 1. .3 3) )
, 0 , d c,0,
c,0,d la tensione di calcolo a compressione parallela alla fibratura;
fc,0,d la corrispondente resistenza di calcolo.
Deve essere inoltre effettuata la verifica di instabilit per gli elementi compressi, come definita al 4.4.8.2.2.
5 5. .8 8. .1 1. .4 4. . C Co om mp pr re es ss si io on ne e p pe er rp pe en nd di ic co ol la ar re e a al ll la a f fi ib br ra at tu ur ra a ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .8 8. .1 1. .4 4) )
, 90 , d c,90,
c,90,d la tensione di calcolo a compressione ortogonale alla fibratura;
fc,90,d la corrispondente resistenza di calcolo.
Nella valutazione di c,90,d possibile tenere conto della ripartizione del carico nella direzione della fibratura
lungo laltezza della sezione trasversale dellelemento. possibile, con riferimento a normative di
comprovata validit, tener conto di una larghezza efficace maggiore di quella di carico.
5 5. .8 8. .1 1. .5 5. . C Co om mp pr re es ss si io on ne e i in nc cl li in na at ta a r ri is sp pe et tt to o a al ll la a f fi ib br ra at tu ur ra a ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .8 8. .1 1. .5 5) )
Nel caso di tensioni di compressione agenti lungo una direzione inclinata rispetto alla fibratura si deve
opportunamente tener conto della sua influenza sulla resistenza, con riferimento a normative di comprovata
5 5. .8 8. .1 1. .6 6. . F Fl le es ss si io on ne e ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .8 8. .1 1. .6 6) )
m,y,d e m,z,d sono le tensioni di calcolo massime per flessione rispettivamente nei piani xz e xy
determinate assumendo una distribuzione elastico lineare delle tensioni sulla sezione ;
fm,y,d e fm,z,d sono le corrispondenti resistenze di calcolo a flessione, determinate tenendo conto anche
delle dimensioni della sezione trasversale mediante il coefficiente kh, come definito al
.11.7.1.1.
I valori da adottare per il coefficiente km, che tiene conto convenzionalmente della ridistribuzione delle
tensioni e della disomogeneit del materiale nella sezione trasversale, sono:
- km = 0,7 per sezioni trasversali rettangolari;
- km = 1,0 per altre sezioni trasversali.
Deve essere inoltre effettuata la verifica di instabilit allo svergolamento (flesso-torsionale) per gli
elementi inflessi, come definita al 4.4.8.2.1.
5 5. .8 8. .1 1. .7 7. . T Te en ns so of fl le es ss si io on ne e ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .8 8. .1 1. .7 7) )
Nel caso di sforzo normale di trazione accompagnato da sollecitazioni di flessione attorno ai due assi
principali dellelemento strutturale, devono essere soddisfatte entrambe le seguenti condizioni:
I valori di km da utilizzare sono quelli riportati al 4.4.8.1.6.
5 5. .8 8. .1 1. .8 8. . P Pr re es ss so of fl le es ss si io on ne e ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .8 8. .1 1. .8 8) )
Nel caso di sforzo normale di compressione accompagnato da sollecitazioni di flessione attorno ai due assi
I valori di km da utilizzare sono quelli riportati al precedente 4.4.8.1.6.
Devono essere inoltre effettuate le verifiche di instabilit, come definite al 4.4.8.2.2.
5 5. .8 8. .1 1. .9 9. . T Ta ag gl li io o ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .8 8. .1 1. .9 9) )
d la tensione massima tangenziale di calcolo, valutata secondo la teoria di Jourawski;
fv,d la corrispondente resistenza di calcolo a taglio.
Alle estremit della trave si potr effettuare la verifica sopra indicata valutando in modo convenzionale d,
considerando nullo, ai fini del calcolo dello sforzo di taglio di estremit, il contributo di eventuali forze
agenti allinterno del tratto di lunghezza pari allaltezza h della trave, misurato a partire dal bordo interno
dellappoggio, o allaltezza effettiva ridotta heff nel caso di travi con intagli.
Per la verifica di travi con intagli o rastremazioni di estremit si far riferimento a normative di comprovata
La resistenza a taglio per rotolamento delle fibre (rolling shear) si pu assumere non maggiore di due volte
la resistenza a trazione in direzione ortogonale alla fibratura.
5 5. .8 8. .1 1. .1 10 0. . T To or rs si io on ne e ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .8 8. .1 1. .1 10 0) )
d v sh
, d tor,
tor,d la tensione massima tangenziale di calcolo per torsione;
ksh un coefficiente che tiene conto della forma della sezione trasversale
fv,d la resistenza di calcolo a taglio.
ksh = 1+ 0,15 h/b 2 per sezioni rettangolari piene, di lati b e h, b h;
5 5. .8 8. .1 1. .1 11 1. . T Ta ag gl li io o e e T To or rs si io on ne e ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .8 8. .1 1. .1 11 1) )
Nel caso di torsione accompagnata da taglio si pu eseguire una verifica combinata adottando la formula di
d tor,
ove il significato dei simboli quello riportato nei paragrafi corrispondenti alle verifiche a taglio e a
5 5. .8 8. .2 2. . V Ve er ri if fi ic ch he e d di i s st ta ab bi il li it t ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .8 8. .2 2) )
Oltre alle verifiche di resistenza devono essere eseguite le verifiche necessarie ad accertare la sicurezza
della struttura o delle singole membrature nei confronti di possibili fenomeni di instabilit, quali lo
svergolamento delle travi inflesse (instabilit flesso-torsionale) e lo sbandamento laterale degli elementi
compressi o pressoinflessi.
Nella valutazione della sicurezza allinstabilit occorre tener conto, per il calcolo delle tensioni per
flessione, anche della curvatura iniziale dellelemento, delleccentricit del carico assiale e delle eventuali
deformazioni (frecce o controfrecce) imposte.
Per queste verifiche si devono utilizzare i valori caratteristici al frattile 5% per i moduli elastici dei
5 5. .8 8. .2 2. .1 1. . E El le em me en nt ti i i in nf fl le es ss si i ( (i in ns st ta ab bi il li it t d di i t tr ra av ve e) ) ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .8 8. .2 2. .1 1) )
Nel caso di flessione semplice, con momento flettente agente attorno allasse forte y della sezione (cio nel
piano ortogonale a quello di possibile svergolamento), con riferimento alla tensione dovuta al massimo
momento agente nel tratto di trave compreso tra due successivi ritegni torsionali, deve essere soddisfatta la
d m m crit
m,d tensione di calcolo massima per flessione;
kcrit,m coefficiente riduttivo di tensione critica per instabilit di trave, per tener conto della riduzione di
resistenza dovuta allo sbandamento laterale;
fm,d resistenza di calcolo a flessione, determinata tenendo conto anche delle dimensioni della sezione
trasversale mediante il coefficiente kh.
Per travi aventi una deviazione laterale iniziale rispetto alla rettilineit nei limiti di accettabilit del prodotto,
si possono assumere i seguenti valori del coefficiente di tensione critica kcrit,m
m rel m crit
4 , 1 75 , 0
75 , 0 56 , 1
rel,m = fm,k / m,crit snellezza relativa di trave;
fm,k resistenza caratteristica a flessione;
m,crit tensione critica per flessione calcolata secondo la teoria classica della stabilit, con i
valori dei moduli elastici caratteristici (frattile 5%) E0,05.
5 5. .8 8. .2 2. .2 2. . E El le em me en nt ti i c co om mp pr re es ss si i ( (i in ns st ta ab bi il li it t d di i c co ol lo on nn na a) ) ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .8 8. .2 2. .2 2) )
d c c crit
c,o,d tensione di compressione di calcolo per sforzo normale;
fc,o,d resistenza di calcolo a compressione;
kcrit,c coefficiente riduttivo di tensione critica per instabilit di colonna valutato per il piano in cui assume
il valore minimo.
Il coefficiente riduttivo kcrit,c si calcola in funzione della snellezza relativa di colonna rel,c, che vale:
fc,o,k resistenza caratteristica a compressione parallela alla fibratura;
c,crit tensione critica calcolata secondo la teoria classica della stabilit, con i valori dei moduli elastici
caratteristici (frattile 5%);
snellezza dellelemento strutturale valutata per il piano in cui essa assume il valore massimo.
Quando rel,c 0,3 si deve porre kcrit,c = 1, altrimenti
3 , 0 1 5 , 0
c rel c rel c
c coefficiente di imperfezione, che, se gli elementi rientrano nei limiti di rettilineit definiti al 4.4.15,
pu assumere i seguenti valori:
- per legno massiccio c = 0,2;
- per legno lamellare c = 0,1.
5 5. .8 8. .3 3. . C Co ol ll le eg ga am me en nt ti i ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .9 9) )
Le capacit portanti e le deformabilit dei mezzi di unione utilizzati nei collegamenti devono essere
determinate sulla base di prove meccaniche, per il cui svolgimento pu farsi utile riferimento alle norme
UNI EN 1075:2002, UNI EN 1380:2001, UNI EN 1381:2001, UNI EN 26891: 1991, UNI EN 28970: 1991,
e alle pertinenti norme europee.
La capacit portante e la deformabilit dei mezzi di unione possono essere valutate con riferimento a
normative di comprovata validit.
Nel calcolo della capacit portante del collegamento realizzato con mezzi di unione del tipo a gambo
cilindrico, si dovr tener conto, tra laltro, della tipologia e della capacit portante ultima del singolo mezzo
dunione, del tipo di unione (legno-legno, pannelli-legno, acciaio-legno), del numero di sezioni resistenti e,
nel caso di collegamento organizzato con pi unioni elementari, dellallineamento dei singoli mezzi di
ammesso luso di sistemi di unione di tipo speciale purch il comportamento degli stessi sia chiaramente
individuato su base teorica e/o sperimentale e purch sia comunque garantito un livello di sicurezza non
inferiore a quanto previsto nella presente norma tecnica.
5 5. .8 8. .4 4. . E El le em me en nt ti i s st tr ru ut tt tu ur ra al li i ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .1 10 0) )
Ogni elemento strutturale, in legno massiccio o in materiali derivati dal legno, prevalentemente compresso,
inflesso, teso o sottoposto a combinazioni dei precedenti stati di sollecitazione, pu essere caratterizzato da
ununica sezione o da una sezione composta da pi elementi, incollati o assemblati meccanicamente.
Le verifiche dellelemento composto dovranno tener conto degli scorrimenti nelle unioni. A tale scopo
ammesso adottare per le unioni un legame lineare tra sforzo e scorrimento.
Nel caso di utilizzo del legno accoppiato anche a materiali diversi tramite connessioni o incollaggi, la
verifica complessiva dellelemento composto dovr tenere conto delleffettivo comportamento dellunione,
definito con riferimento a normativa tecnica di comprovata validit ed eventualmente per via sperimentale.
In ogni caso le sollecitazioni nei singoli elementi componenti dovranno essere confrontate con quelle
specificate ai 4.1, 4.2 pertinenti per ciascun singolo materiale.
5 5. .8 8. .5 5. . S Si is st te em mi i S St tr ru ut tt tu ur ra al li i ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .1 11 1) )
Le strutture reticolari costituite da elementi lignei assemblati tramite collegamenti metallici, di carpenteria o
adesivi dovranno essere in genere analizzate come sistemi di travi, considerando la deformabilit e le
effettive eccentricit dei collegamenti.
La stabilit delle singole membrature nelle strutture intelaiate deve essere verificata, in generale, tenendo
conto anche della deformabilit dei nodi e della presenza di eventuali sistemi di controventamento, oltre che
delle effettive condizioni dei vincoli.
La instabilit delle strutture intelaiate deve essere verificata considerando, oltre agli effetti instabilizzanti dei
carichi verticali, anche le imperfezioni geometriche e strutturali, inquadrando le corrispondenti azioni
convenzionali nella stessa classe di durata dei carichi che le hanno provocate.
Nei casi in cui la stabilit laterale assicurata dal contrasto di controventamenti adeguati, la lunghezza di
libera inflessione dei piedritti, in mancanza di unanalisi rigorosa, si pu assumere pari allaltezza
dinterpiano.
Per gli archi, oltre alle usuali verifiche, vanno sempre eseguite le verifiche nei confronti dellinstabilit
anche al di fuori del piano.
Per gli archi, come per tutte le strutture spingenti, i vincoli devono essere idonei ad assorbire le componenti
orizzontali delle reazioni.
Le azioni di progetto sui controventi e/o diaframmi devono essere determinate tenendo conto anche delle
imperfezioni geometriche strutturali, nonch delle deformazioni indotte dai carichi applicati, se
Qualora le strutture dei tetti e dei solai svolgano anche funzioni di controventamento nel loro piano
(diaframmi per tetti e solai), la capacit di esplicare tale funzione con un comportamento a lastra deve essere
opportunamente verificata, tenendo conto delle modalit di realizzazione e delle caratteristiche dei mezzi di
Qualora gli elementi di parete svolgano anche funzioni di controventamento nel loro piano (diaframma per
pareti), la capacit di esplicare tale funzione con un comportamento a mensola verticale deve essere
5 5. .8 8. .6 6. . R Ro ob bu us st te ez zz za a ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .1 12 2) )
I requisiti di robustezza strutturale di cui ai 2.1 e 3.1.1 possono essere raggiunti anche mediante
ladozione di opportune scelte progettuali e di adeguati provvedimenti costruttivi che, per gli elementi
lignei, devono riguardare almeno:
- la protezione della struttura e dei suoi elementi componenti nei confronti dellumidit;
- lutilizzazione di mezzi di collegamento intrinsecamente duttili o di sistemi di collegamento a
- comportamento duttile;
- lutilizzazione di elementi composti a comportamento globalmente duttile;
- la limitazione delle zone di materiale legnoso sollecitate a trazione perpendicolarmente alla
fibratura, soprattutto nei casi in cui tali stati di sollecitazione si accompagnino a tensioni
tangenziali (come nel caso degli intagli) e, in genere, quando siano da prevedere elevati gradienti
di umidit nellelemento durante la sua vita utile.
5 5. .8 8. .7 7. . D Du ur ra ab bi il li it t ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .1 13 3) )
In relazione alla classe di servizio della struttura e alle condizioni di carico, dovr essere predisposto in sede
progettuale un programma delle operazioni di manutenzione e di controllo da effettuarsi durante lesercizio
5 5. .8 8. .8 8. . R Re es si is st te en nz za a a al l F Fu uo oc co o ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .1 14 4) )
Le verifiche di resistenza al fuoco potranno eseguirsi con riferimento a UNI EN 1995-1-2, utilizzando i
coefficienti M (v. 4.4.6, Tab. 4.4.III) relativi alle combinazioni eccezionali.
Circolare 2 febbraio 2009 N.617 C.S.LL.PP.
A completamento di quanto previsto nel 3.6.1 delle NTC, e con riferimento a una prefissata resistenza al fuoco,
espressa come grandezza temporale, per una generica sezione trasversale di un elemento ligneo si definisce:
- linea di carbonizzazione: il confine tra lo strato carbonizzato e la sezione trasversale residua;
- sezione trasversale residua: la sezione trasversale originaria ridotta dello strato carbonizzato;
- sezione trasversale efficace: la sezione trasversale originaria ridotta, oltre che dello strato carbonizzato,
anche di un successivo strato in cui si considerano nulli i valori di resistenza e di rigidezza.
La resistenza al fuoco pu essere valutata sotto lipotesi che le propriet meccaniche della sezione lignea residua non
risultino ridotte rispetto alle condizioni a temperatura di normale utilizzo.
Il calcolo della capacit portante allo stato limite ultimo di collasso (per rottura o per instabilit) di ogni singolo
elemento strutturale deve essere effettuato con riferimento a una sezione trasversale efficace, geometricamente
definita ad un determinato istante in funzione della velocit di demolizione della sezione lignea causata dalla
Generalmente il calcolo pu essere effettuato nella sezione ridotta pi sollecitata.
Per quanto riguarda gli effetti prodotti dalle azioni dirette applicate alla costruzione si adotta, in generale, la
combinazione valida per le cosiddette combinazioni eccezionali di cui al 3.6 delle NTC.
Per quanto riguarda la velocit di carbonizzazione, nonch per i valori di resistenza e di modulo elastico di progetto
della sezione efficace, si potr fare riferimento a quanto riportato nelle pertinenti normative tecniche di comprovata
La resistenza della struttura lignea non coincide, in generale, con quella delle singole membrature componenti,
essendo determinanti le prestazioni dei collegamenti e degli altri componenti (come ad esempio i sistemi di
stabilizzazione) che, nella pratica, sono abitualmente realizzati con elementi metallici.
Ai fini del calcolo della resistenza al fuoco della struttura lignea necessario quindi potere valutare la resistenza al
fuoco offerta dagli eventuali collegamenti presenti.
Le cosiddette unioni non protette (cio unioni realizzate con elementi metallici esposti, in tutto o in parte), progettate
correttamente per le combinazioni a temperatura ambiente e purch a comportamento statico globalmente
simmetrico, possono essere generalmente considerate soddisfacenti alla classe di resistenza R15 o R20, secondo
quanto riportato nelle pertinenti normative tecniche di comprovata validit.
Oltre tali valori sono necessari requisiti aggiuntivi da considerare attentamente in sede di progetto, in particolare sullo
spessore dellelemento ligneo collegato e sulla distanza del generico mezzo di connessione dai bordi e dalle
estremit del medesimo elemento.
Una pi elevata resistenza al fuoco per un collegamento pu essere ottenuta, in genere, con una adeguata
progettazione del medesimo o mediante protezioni da applicare in opera: anche in questo caso si potr fare
riferimento ad idonea sperimentazione o a quanto riportato nelle pertinenti normative tecniche di comprovata validit.
5 5. .8 8. .8 8. .1 1. .C CN NR R- -D DT T 2 20 06 6/ /2 20 00 07 7
5 5. .8 8. .8 8. .1 1. .1 1. . C Co om mp po or rt ta am me en nt to o a al l f fu uo oc co o
Di seguito sono riportate alcune istruzioni riguardanti il calcolo della resistenza al fuoco della
struttura lignea. utile porre in evidenza, sin dallinizio, la distinzione esistente tra i concetti di resistenza
al fuoco e di reazione al fuoco. Per reazione al fuoco si intende la capacit di un materiale di contribuire
a un incendio e di propagarlo, mentre la resistenza al fuoco indica la capacit di un manufatto di svolgere la
propria funzione dal momento in cui viene investito da un incendio. Mentre la reazione al fuoco di un
materiale (o manufatto) sar quindi espressa da un codice corrispondente ad una classificazione (UNI-EN
13501/1), la resistenza sar espressa in termini di tempo (usualmente minuti).
La resistenza al fuoco non una caratteristica intrinseca dei materiali ma esprime una prestazione
dellelemento strutturale, o dellelemento non strutturale, o della struttura nei confronti dellazione di
incendio, dipendendo quindi, oltre che dalle propriet fisiche e meccaniche del materiale, dai criteri
costruttivi e realizzativi della struttura e quindi anche dalle scelte progettuali effettuate.
La resistenza della struttura lignea non coincide, in generale, con quella delle singole membrature
componenti, essendo determinanti le prestazioni dei collegamenti e degli altri componenti (come ad
esempio i sistemi di stabilizzazione) che, nella pratica, sono abitualmente realizzati con elementi metallici.
Si assume che le propriet meccaniche della sezione lignea residua, ad una certa distanza dallo strato
carbonizzato, non risultino ridotte rispetto alle condizioni standard.
Per quanto riguarda gli effetti prodotti dalle azioni dirette applicate alla costruzione si adotta, in
generale, la regola di combinazione valida per le cosiddette combinazioni eccezionali, effettuando quindi
una verifica allo stato limite ultimo utilizzando valori pertinenti dei coefficienti di sicurezza e dei
coefficienti di combinazione.
I metodi di valutazione della sicurezza prevedono differenti livelli di semplificazione, potendosi in
genere attuare:
l'analisi strutturale globale, quindi verificando la disequazione:
(t) (12.1)
leffetto (valore di progetto) delle azioni nella situazione di incendio; se gli effetti non
aumentano durante l'incendio (come usualmente avviene), accettabile ipotizzare che:
Ad,fi = 0.7 Ad;
la corrispondente resistenza di progetto nella medesima condizione,
- t la durata di esposizione al fuoco;
l'analisi di parti della struttura, considerando in modo approssimato l'interazione tra le
diverse parti della struttura;
l'analisi di singoli elementi, considerando come condizioni iniziali al contorno quelle
corrispondenti alle normali condizioni di servizio.
Si definiscono i seguenti termini che nel seguito saranno utilizzati, con riferimento alla sezione trasversale
di un generico elemento di legno (Figura 9):
linea di carbonizzazione: confine tra strato carbonizzato e sezione trasversale residua;
sezione trasversale residua: sezione trasversale originaria ridotta dello strato carbonizzato;
sezione trasversale efficace: sezione trasversale originaria ridotta dello strato carbonizzato e
di un successivo strato in cui si considerano nulli i valori di resistenza e di rigidezza.
Il metodo di calcolo che pu essere adottato per il singolo elemento di legno prevede quindi la preventiva
valutazione della velocit di demolizione della sezione lignea causata dalla carbonizzazione, la
determinazione di una sezione efficace ridotta rispetto a quella originaria in corrispondenza della resistenza
(tempo) richiesta, il calcolo della capacit portante (per rottura o per instabilit) allo stato limite ultimo di
collasso, calcolo che pu essere effettuato nella sezione ridotta pi sollecitata.
Per quanto nel seguito non esplicitamente trattato, si potr comunque fare riferimento a quanto riportato
nella normativa EN 1995-1-2.
Figura 27 Sezione trasversale di un elemento ligneo parzialmente carbonizzato
5 5. .8 8. .8 8. .1 1. .2 2. . R Re es si is st te en nz za a d di i u un n e el le em me en nt to o l li ig gn ne eo o e es sp po os st to o a al l f fu uo oc co o
Per il singolo elemento ligneo esposto al fuoco, in assenza di valutazioni pi rigorose, si pu fare
riferimento al calcolo della cosiddetta sezione efficace in corrispondenza del tempo t richiesto di
resistenza al fuoco. Tale sezione si ottiene riducendo la sezione iniziale di una profondit di carbonizzazione
"effettiva" calcolata come di seguito esposto:
la profondit di carbonizzazione;
la velocit di carbonizzazione ideale, convenientemente superiore a quella effettiva, per
includere gli effetti (negativi) di fessurazioni e arrotondamento degli spigoli della sezione;
il coefficiente dipendente dal tempo t, variabile linearmente tra 0 (in corrispondenza del
tempo t =0) e 1 (in corrispondenza del tempo t =20 minuti), ed assunto costante e pari ad 1 per
t >20 minuti;
= 7mm.
Per quanto riguarda la velocit di carbonizzazione
, in mancanza di valutazioni sperimentali dirette
effettuate in accordo alle pertinenti normative CEN, si pu fare riferimento a quanto
riportato nella Tabella 12.1.
Per la resistenza e per i moduli elastici di progetto della sezione efficace, nella verifica della capacit
portante, si adottano i seguenti valori:
5 5. .8 8. .9 9. . R Re eg go ol le e p pe er r l l e es se ec cu uz zi io on ne e ( (a ar rt t. . 4 4. .4 4. .1 15 5) )
In assenza di specifiche prescrizioni contenute nelle pertinenti norme di prodotto, le tolleranze di
lavorazione cos come quelle di esecuzione devono essere definite in fase progettuale.
In assenza di specifiche prescrizioni contenute nelle pertinenti norme di prodotto, al fine di limitare la
variazione dellumidit del materiale e dei suoi effetti sul comportamento strutturale, le condizioni di
stoccaggio, montaggio e le fasi di carico parziali, devono essere definite in fase progettuale.
Per tutte le membrature per le quali sia significativo il problema della instabilit, lo scostamento dalla
configurazione geometrica teorica non dovr superare 1/500 della distanza tra due vincoli successivi, nel
caso di elementi lamellari incollati, e 1/300 della medesima distanza, nel caso di elementi di legno
Quanto sopra deve essere comunque verificato, anche indipendentemente dalle regole di classificazione del
Il legno, i componenti derivati dal legno e gli elementi strutturali non dovranno di regola essere esposti a
condizioni atmosferiche pi severe di quelle previste per la struttura finita e che comunque producano effetti
che ne compromettano lefficienza strutturale.
Prima della costruzione o comunque prima della messa in carico, il legno dovr essere portato ad una
umidit il pi vicino possibile a quella appropriata alle condizioni ambientali in cui si trover nellopera
Qualora si operi con elementi lignei per i quali assumano importanza trascurabile gli effetti del ritiro, o
comunque della variazione della umidit, si potr accettare durante la posa in opera una maggiore umidit
del materiale, purch sia assicurata al legno la possibilit di un successivo asciugamento, fino a raggiungere
lumidit prevista in fase progettuale senza che ne venga compromessa lefficienza strutturale.
6 6. . A Ap pp pe en nd di ic ce e B B A Ap pp pl li ic ca az zi io on ne e N No or rm ma at ti iv va a a a s so of ft tw wa ar re e C Ca ap pr ri ia at te e L Le eg gn no o
6 6. .1 1. . A Az zi io on ni i d di i c ca al lc co ol lo o ( (s so of ft tw wa ar re e) )
Poich il modello matematico della capriata quello della struttura reticolare, con nodi cerniera, per
il calcolo degli sforzi assiali sufficiente specificare quali sono le azioni in corrispondenza dei nodi.
Determinati i carichi nodali nella condizione di carico pi sfavorevole ed applicati gli stessi nei
corrispondenti nodi della capriata, il software esegue il calcolo degli spostamenti, delle reazioni vincolari e
degli sforzi assiali che si ingenerano in ciascuna asta ed esegue la verifica a :
- compressione parallela alle fibrature nei puntoni;
- trazione parallela alle fibrature nei tiranti.
Se si desidera possibile applicare dei carichi distribuiti (kN/m) nelle singole aste, in questo caso:
- il software consente di determinare velocemente i corrispondenti carichi nodali al fine di verificare
le singole aste a compressione e/o a trazione;
- esegue la verifica a presso tenso flessione e taglio di ogni asta nel relativo sistema di riferimento
Nel caso di capriate a sostegno di un solaio di copertura, se si desidera possibile acquisire i carichi
da applicare alle aste (e quindi ai nodi) della capriata, dal solaio di copertura precedentemente calcolato con
il software Solaio in Legno prodotto dalla SIM srl.
6 6. .2 2. . R Re es si is st te en nz za a d di i C Ca al lc co ol lo o ( (a ar rt t. . 5 5. .3 3. .2 2. .1 1. .3 3) )
La durata del carico e lumidit del materiale influiscono sulle propriet resistenti del legno. Il valore di
della resistenza del materiale viene calcolato mediante la relazione :
valore caratteristico della resistenza del materiale (a trazione, a compressione e/o a taglio)
determinato sulla base di prove sperimentali;
coefficiente parziale di sicurezza per la propriet del materiale;
coefficiente di modello che tiene conto delleffetto, sui parametri di resistenza, sia della durata del
carico sia dellumidit della struttura.
6 6. .2 2. .1 1. . C Co oe ef ff fi ic ci ie en nt ti i d di i s si ic cu ur re ez zz za a p pe er r i il l m ma at te er ri ia al le e
Il coefficiente di sicurezza per il materiale
utilizzato per la determinazione della resistenza di
calcolo della struttura:
stabilito dalla normativa (Tab. 4.4.III ):
Figura 28 Coefficienti di sicurezza per i materiali
6 6. .2 2. .2 2. . C Co oe ef ff fi ic ci ie en nt ti i d di i s si ic cu ur re ez zz za a p pe er r l la a d du ur ra at ta a d de el l c ca ar ri ic co o e e l l u um mi id di it t d de el ll la a s st tr ru ut tt tu ur ra a k k
m mo od d
Le strutture devono essere assegnate ad una delle classi di servizio sotto elencate.
A seconda della classe di servizio ed in funzione della durata del carico, i valori del coefficiente k
utilizzato per la determinazione della resistenza di calcolo della struttura:
sono quelli indicati dalla normativa nella tabella 4.4.IV.
6 6. .3 3. . P Pr ro of fi il lo o C Ca ar ra at tt te er ri is st ti ic co o d de ei i L Le eg gn na am mi i
Al fine di determinare la Resistenza di Calcolo, come si e visto, necessario conoscere la resistenza
caratteristica del tipo di materiale.
Il software, Capriata in Legno, dotato di un modulo che consente di gestire larchivio dei materiali,
specificando per ogni materiale il relativo Profilo Caratteristico.
Figura 29 Profilo Caratteristico Legname
A titolo di esempio, nelle figure seguenti si riportano le tabelle relative ai materiali del gruppo UNI 11035, e
del Gruppo EN338:
Figura 30 Profili Legname gruppo UNI 11035
Figura 31 Profili Legname Gruppo EN338
6 6. .4 4. . S So ol ll le ec ci it ta az zi io on ni i d di i C Ca al lc co ol lo o
Come indicato allart. 4.4.2 lanalisi della struttura ed il calcolo delle azioni interne nelle sezioni
sotto le azioni agenti, si potr fare ipotizzando un comportamento elastico lineare dei materiali e dei
collegamenti considerando i valori medi dei parametri di rigidezza sia dei materiali che delle unioni.
calcolo di ioni sollecitaz
calcolo di azioni
neare analisi_li
6 6. .5 5. . V Ve er ri if fi ic ch he e d di i r re es si is st te en nz za a
Nota la generica sollecitazione di calcolo E
(Momento Flettente, Taglio, ecc.) e la corrispondente
resistenza di calcolo R
), la verifica di resistenza viene effettuata controllando che risulti (art.2.3
DM.2008):
6 6. .5 5. .1 1. . S St ta at ti i L Li im mi it te e U Ul lt ti im mi i( ( a ar rt t. . 4 4. .4 4. .8 8 ) )
Ai sensi di quanto stabilito dalla normativa (D.M. 14/01/2008) per la verifica della sicurezza e delle
prestazioni delle opere, le tensioni interne si possono calcolare nellipotesi di conservazione delle sezioni
piane e di una relazione lineare tra tensioni e deformazioni fino alla rottura.
calcolo di tensioni calcolo di ioni sollecitaz
ane sezioni_pi azione HP_conserv
6 6. .5 5. .1 1. .1 1. . S Se ez zi io on ne e s so og gg ge et tt ta a a a F Fl le es ss si io on ne e e e T Ta ag gl li io o
Ad es. nel caso di elemento soggetto a flessione e taglio, nota la sollecitazione di calcolo Momento
Flettente M
si pu determinare la corrispondente tensione di calcolo
la quale deve risultare inferiore alla resistenza di calcolo
Analogamente si determina
E deve risultare:
6 6. .5 5. .2 2. . S St ta at ti i L Li im mi it te e d di i e es se er rc ci iz zi io o ( ( a ar rt t. . 4 4. .4 4. .7 7 ) )
La deformazione istantanea, u
, provocata da unazione, pu essere calcolata usando il valore medio
dellappropriato modulo di rigidezza per le membrature, e il valore istantaneo del modulo di scorrimento per
lo stato limite di esercizio Kser per le unioni, determinato mediante prove sperimentali secondo il metodo
per la determinazione di Ks (=Kser) indicato nella EN 26891 o secondo le modalit di calcolo fornite nelle
istruzioni per lapplicazione delle previste Norme Tecniche.
Detta u
la deformazione istantanea calcolata sulla base delle combinazioni di carico quasi
permanenti, la deformazione differita assumer il valore
def ist dif
k u u = '
un coefficiente che tiene conto dellaumento di deformazione con il tempo dovuto
alleffetto combinato della viscosit e dellumidit, riportati nella tabella 4.4.V.
Per tutte le membrature lo scostamento dalla rettilineit, misurato a met della luce di instabilit, non
dovr superare 1/500 della medesima luce nel caso di elementi lamellari incollati e 1/300 della stessa nel
caso di elementi di legno massiccio.
VERIFICA u
6 6. .5 5. .3 3. . V Ve er ri if fi ic ca a d di i R Re es si is st te en nz za a a al l F Fu uo oc co o
Per la verifica della sicurezza e delle prestazioni delle opere, si utilizzer il metodo tensionale, di cui al par.
2.8. Determinata la sezione resistente (detraendo dalla sezione effettiva la zona bruciata nel tempo t,
) le tensioni interne saranno calcolate nellipotesi di conservazione delle sezioni piane e di una
relazione lineare tra tensioni e deformazioni fino alla rottura.
6 6. .5 5. .3 3. .1 1. . S Se ez zi io on ne e s so og gg ge et tt ta a a a C Co om mp pr re es ss si io on ne e
Ad es. nel caso di elemento soggetto a compressione, nota la sollecitazione di calcolo Sforzo Assiale
si determina la corrispondente tensione di calcolo
fi fi fi d c
mod, , ,
m,d,fi
7 7. . N No ot ta a 1 1 - - I In ns st ta al ll la az zi io on ne e P Pr ro og gr ra am mm ma a
Linstallazione del programma molto semplice. E sufficiente inserire il CD dello stesso e, (se nel
PC impostata la procedura di autorun), in automatico verr avviato il software per linstallazione, nel
quale sufficiente selezionare il programma da installare, fare clic sul pulsante Installa e seguire le
Alla fine dellinstallazione verr creata unicona nella barra dei programmi, nel gruppo SIM-SRL, ed
sufficiente fare clic su tale icona per avviare il programma installato.
Figura 32 Installazione Software
Qualora il PC su cui si deve installare il programma non impostato per eseguire lautorun del CD,
sufficiente aprire lelenco dei files presenti nel CD ed eseguire il file SETUPCD.EXE.
8 8. . N No ot ta a 2 2 - - L Li ic ce en nz za a P Pr ro og gr ra am mm ma a
Dal Menu Progetto possibile accedere al comando Licenza Programma selezionando il quale
possibile avviare la finestra di dialogo che consente di inserire i dati relativi allutente, richiedere via fax
oppure via E-Mail la Licenza duso e quindi inserire il codice utente che consente di attivare il programma.
Se non si possiede la Licenza duso, il programma viene eseguito in versione dimostrativa. In
questo caso, possibile registrare tutte le informazioni che si desidera, ma i dati verranno volutamente
falsati al successivo utilizzo e le stampe saranno disattivate.
Poich la licenza relativa allutilizzo del programma in un singolo PC., qualora si decide di
installare il programma su un altro PC., necessario chiedere una nuova licenza duso alla S.I.M.,
specificando Tipo Licenza = Nuova Lic. Per Cambio PC.
Una volta inserita la licenza duso nelle specifiche celle, non pi necessario selezionare il comando
suddetto, in quanto il programma funzioner perfettamente nelle successive sessioni di lavoro.
Figura 33 Licenza dUso
S.I.M. Societ Informatica Madonita s.r.l.
Via Libert n.1 90020 Castellana Sicula (PA)
Tel.-Fax 0921-642861
Dominio: http://www.madosoft.it Email: info@madosoft.it
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