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Timestamp: 2019-08-20 01:43:33
Document Index: 131098576

Matched Legal Cases: ['artículo 8', 'artículo 13', 'artículo 13', 'artículo 8', 'artículo 15', 'artículo 15', 'artículo 15']

diseño y análisis en concreto armado de edificio
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“ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE UN EDIFICIO EN TINGO MARÍA
SOBRE SUELO S3 (SUELO FLEXIBLE) CON PLATEA DE CIMENTACIÓN”
Vargas García, Karla Fiorella
Ing. Oscar Chávez Vega
Jorge por su amor incondicional, por su compañía eterna.
Matías Sebastián por enseñarme el gran amor de ser madre y ser un ejemplo
Carlos y Sobeida por sus múltiples consejos, su sabiduría e infinito apoyo.
Karolyn y Nerian por su cariño y comprensión.
Mi agradecimiento infinito a Dios y a todas las personas que a lo largo de mi
vida y en etapas importantes estuvieron y están conmigo para brindarme su
A mi esposo Jorge y mi hijo Matías, por darme el apoyo y empuje para culminar
A mi madre Sobeida, quien pese a todas las adversidades siempre me ha
apoyado e impulsado a concluir todo lo que me propongo.
A mi padre Carlos, porque con su ejemplo estoy logrando un paso más en mi
vida, terminar esta tesis y empezar una vida profesional exitosa como la de él.
A mis hermanas, porque me considero un ejemplo para ellas y espero que
también tengan una vida profesional exitosa.
Por último no puedo dejar de agradecer a esas personas que me brindaron
toda su experiencia, su tiempo y dedicación, lo cual es uno de los principales
pilares de la formación de todo profesional y que sin ellos el camino se hace
difícil. A través del conocimiento y sus experiencias ellos enriquecieron mi
formación, a mis queridos profesores, que a lo largo del camino han sido
varios, pero el objetivo de todos se ve cristalizado en esta etapa de mi vida. En
especial mi eterno agradecimiento a mi asesor el Ingeniero Oscar Chávez
Vega, quien fue mi guía en este trabajo y del cual me llevo más que su
conocimiento y consejo, me llevo su amistad.
El edificio motivo de la presente tesis tiene características estructurales
particulares, se trata de una edificación alargarda de 67.41 x 20.98 mts, en la
cual se ha evitado colocar juntas por protección frente a las lluvias, y así tener
una edificación hérmetica. La edificación se apoya en una platea de
cimentación que transfiere las cargas al suelo flexible a través de pilotes
prefabricados que trabajan por fricción.
La estructura adoptada tiene un sistema de transferencia de cargas verticales
compuesto por losas aligeradas unidireccionales que transfieren las cargas a
pórticos compuestos por vigas y columnas estrategicamente dispuestos en la
dirección larga y transversal, dichos pórticos trasladan las cargas hacia una
platea de cimentación de 1.10 mts de peralte y de esta a un conjunto de 38
pilotes, alineados con cada eje estructural.
El sistema de transferencia de fuerzas horizontales está compuesto por
diafragmas rígidos (losas aligeradas) que transfieren las fuerzas inerciales a
pórticos dispuestos en direcciones ortogonales, se tiene asi mismo placas
estrategicamente dispuestas para controlar desplazamientos horizontales.
En resumen el costo estructural es de S/.4’429,334.86 nuevos soles que da un
índice de costo estructural de S/ 3,238.20 nuevos soles por m2, lo cual es
congruente con el costo de otros proyectos similares.
El tiempo estimado de ejecución de este proyecto es de 122 días que da un
índice de 0.09 días por m2.
Palabras Clave: análisis, diseño, estructural, platea de cimentación, pilotes,
suelo flexible, nivel freático.
The building of the present thesis has particular structural characteristics, it is
an extension building of 67.41 x 20.98 mts, in which it has been avoided to put
together for protection against the rains, and thus to have a hydric building. The
building is supported by a foundation plate that transfers the loads to the flexible
floor through prefabricated piles that work by friction.
The structure adopted has a vertical load transfer system composed of
unidirectional lightened slabs that transfer the loads to porches composed of
beams and columns strategically arranged in the long and transverse direction,
these porches move the loads towards a foundation plate of 1.10 m Cant and
from this to a set of 38 piles, aligned with each structural axis.
The horizontal force transfer system consists of rigid diaphragms (lightened
slabs) that transfer the inertial forces to orchestral frames arranged in the same
way, and there are also plates strategically arranged to control horizontal
In summary, the structural cost is S / .4'429,334.86 nuevos soles, which gives a
structural cost index of S / 3,238.20 nuevos soles per m2, which is congruent
with the cost of other similar projects.
The estimated time of execution of this project is 122 days giving an index of
0.09 days per m2.
Key words: analysis, design, structural, foundation plate, piles, flexible ground,
RESUMEN.................... ...................................................................................................... 4
ABSTRACT......................................................................................................................... 5
INTRODUCCIÓN................................................................................................................. 8
CAPITULO I: MODELAJE ESTRUCTURAL ...................................................................... 9
1.1 GEOMETRÍA ...................................................................................... 10
1.2 MATERIALES ..................................................................................... 12
1.3 CARGAS............................................................................................. 13
CAPITULO II: ANÁLISIS ESTRUCTURAL COMPUTACIONAL...................................... 17
2.1 SOFTWARE: ETABS ......................................................................... 18
2.2 PREDIMENSIONAMIENTO ................................................................ 19
2.3 ANÁLISIS PARA CARGAS GRAVITACIONALES ............................ 22
2.4 ANÁLISIS PARA CARGAS DE USO O VIVAS.................................. 23
2.5 ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO SEGÚN NORMA E-030 (2016) ..... 24
2.6 ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO SEGÚN NORMA E-030 (2016) ...... 28
CAPITULO III: DISEÑO ESTRUCTURAL ........................................................................ 32
3.1 DISEÑO DE LOSAS ........................................................................... 33
3.1.1 DISEÑO DE LOSAS ALIGERADAS ............................................... 33
3.2 DISEÑO DE VIGAS ............................................................................ 40
3.2.1 DISEÑO DE VIGAS PERALTADAS................................................ 41
3.3 DISEÑO DE COLUMNAS ................................................................... 46
3.4 DISEÑO DE MUROS DE CORTE....................................................... 50
3.5 DISEÑO DE ESCALERAS ................................................................. 54
3.6 DISEÑO DE LOSA DE CIMENTACIÓN ............................................. 58
3.6.1 CONSIDERACIONES PARA EL DISEÑO DE CIMENTACION ...... 58
3.7 DISEÑO DE PILOTES/CAISSONS..................................................... 63
3.8 DISEÑO DE NUDOS........................................................................... 65
3.9 DISEÑO DE ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES .......................... 67
CAPITULO IV: DETALLADO ESTRUCTURAL................................................................ 68
4.1 HERRAMIENTAS CAD....................................................................... 69
4.2 DETALLADO ESTRUCTURAL SEGÚN NORMA E-060 DE
CONCRETO ARMADO ................................................................................ 69
4.3 ESPECIFICACIONES TÉCNICAS FUNDAMENTALES..................... 69
CAPITULO V: COSTO ESTRUCTURAL .......................................................................... 72
5.1 METRADOS: RESUMEN EJECUTIVO .............................................. 73
5.2 ANÁLISIS DE PRECIOS .................................................................... 73
5.3 SISTEMA S-10.................................................................................... 73
5.4 ANÁLISIS DE COSTOS UNITARIOS................................................. 73
5.5 PRESUPUESTO ................................................................................. 79
CAPITULO VI: PROGRAMACIÓN DE OBRA.................................................................. 80
6.1 ¿COMO SE HA DE CONSTRUIR?..................................................... 81
6.2 MS-PROJECT..................................................................................... 82
6.3 RUTA CRÍTICA................................................................................... 83
BIBLIOGRAFÍA................................................................................................................. 87
ANEXOS...................................... ..................................................................................... 88
ANEXO 1: METRADOS................................................................................ 89
ANEXO 2: ESTUDIO DE SUELOS............................................................... 90
ANEXO 3: PLANOS ..................................................................................... 91
El objetivo de la presente tesis es analizar y diseñar un edificio de 3
pisos, ubicado en la ciudad de Tingo María, distrito de Rupa Rupa,
provincia de Leoncio Prado, en la región de Huánuco a una altitud de
El edificio motivo de análisis y diseño tiene características particulares,
trata de un edificio alargado de uso administrativo, por lo que presenta
muchos tabiques divisorios, peso importante que se transmite a un suelo
de baja capacidad portante Qadm= 0.85 kgf/cm2, razón por la que se ha
optado el uso de una platea de cimentación.
De acuerdo a la norma E-030 el edificio se encuentra en la zona 2 (zona
de baja sismicidad), por lo que el diseño frente a la acción de cargas
muertas y vivas es de mayor transcendencia.
El edificio tiene los siguientes componentes estructurales: una losa
aligerada de 20 cm de espesor en los 3 niveles, las vigas tienen
dimensiones de 30 x 60, 30 x 20, 30 x 70 y 60 x 30, columnas en forma
de T, placas de 25 cm de espesor, escaleras típicas de dos tramos, losa
de cimentación de 1.10 mts de peralte, pilotes de 0.60 mts de diámetro.
El edificio considera un tiempo de ejecución de 122 días calendario y se
prevee una inversión de S/ 4’429,334.86 nuevos soles.
Karla Fiorella Vargas García
CAPITULO I: MODELAJE ESTRUCTURAL
El proceso de estructuración de la edificación, consiste en disponer y
distribuir la ubicación y características de los elementos estructurales
(losas, vigas, muros, columnas), de forma adecuada, es decir ubicarlos
de tal forma que se logre dotar a la estructura de buena rigidez, además
resulte fácil y confiable reproducir el comportamiento real de la
Mediante el predimensionamiento se establece las dimensiones mínimas
a las secciones de elementos estructurales para que tengan una buena
respuesta ante solicitaciones por cargas de gravedad y/o sismo.
Para ello se definieron dos direcciones principales. A la dirección
paralela a la fachada se le denomino X–X y a la dirección perpendicular
a la fachada se le denominó Y-Y.
El tipo de construcción de acuerdo a la clasificación del Reglamento
Nacional de Construcciones será: Construcción Dual en sentido X-X y
Pórticos en Y-Y.
En esta construcción los pórticos tendrán doble función, una netamente
portante, resistiendo las cargas de gravedad del edificio y por otra parte
de arriostre resistiendo las cargas laterales a las que puede estar sujeto
el edificio, debido a sismos, vientos u otras causas.
Los pórticos serán complementados por placas verticales de concreto
estructural armado, que actuando como placas de corte resistan una
parte de las cargas laterales. La caja de ascensor, cuando son parte
integral de la estructura, actúan en forma similar a los muros de corte,
pero con bastante mayor rigidez. Los techos serán vaciados en forma
monolítica con los pórticos actuando como amarre entre los mismos.
Considerando que la coincidencia entre centro de carga y centro de
rigidez no es posible, se reforzará convenientemente los elementos de
arriostre, para compensar las cargas laterales adicionales, introducidas
por la excentricidad de la carga, con relación al centro de rigidez.
Para mantener una adecuada concordancia con el diseño arquitectónico
se estructuraron las dos direcciones principales de la planta (X-X e Y-Y)
en base a un sistema de pórticos y muros de corte.
En conclusión, he planteado el uso de una estructura mixta formada por
pórticos y placas procurando darles simetría a la estructura.
a) Sentido Principal:
Los elementos rigidizantes son placas, columnas de mayor longitud en
esa dirección, el cajón del ascensor y los pórticos. De acuerdo a lo
planteado, son las placas y las columnas las que absorberán el mayor
porcentaje de corte por sismo; sin embargo, es probable que en los
cálculos algún porcentaje de corte deberá ser tomado también por los
pórticos por lo que es necesario considerarlo en el análisis.
b) Sentido Secundario:
Los elementos rigidizantes son principalmente las placas y pórticos y el
peralte que es posible darle a la viga secundaria. En menor grado
ayudarán a rigidizar los cajones del ascensor.
El planteamiento de la presente tesis es analizar si estos elementos son
suficientes y complementarlos con columnas ubicadas estratégicamente.
En el capítulo de predimensionamiento se analizará y cuantificarán los
espesores y secciones para obtener una estructura competente.
Las losas aligeradas tienen un espesor de 20 cm., y las barras de
refuerzo principales se consideran en una sola dirección.
Las vigas en ambas direcciones son peraltadas y chatas, tienen las
mismas dimensiones, proporcionando rigidez a la edificación.
Para la cimentación se consideró necesario el uso de pilotes con una
platea de cimentación, debido al alto nivel freático que presenta la zona
donde se realizará la edificación.
Figura 1.1 Esquema de Distribución en Planta Primer Piso
o Resistencia nominal a compresión, F’c=210 kg/cm2.
o Módulo de elasticidad, Ec=200,000 kg/cm2 = 2 000,000
o Módulo de poisson, & = 0.15
 Acero
o Corrugado grado 60, esfuerzo de fluencia Fy=4,200 kg/cm2 =
4.2 ton/cm2
o Módulo de elasticidad, Es = 2 000,000 kg/cm2
o Deformación al inicio de la fluencia, 0.0021
o S3 suelo flexible
o Capacidad admisible = 0.85 kg/cm2
o Profundidad mínima de cimentación = 2.00 m.
o En todo el proceso de análisis y diseño se utilizarán las
normas comprendidas en el Reglamento Nacional de
Edificaciones. (RNE).
 Metrado de cargas Norma E.020
 Diseño Sismorresistente Norma E.030 (2016)
 Concreto Armado Norma E.060 (ACI 318 –
 Suelos y Cimentaciones Norma E.050
En general, las cargas o solicitaciones que pueden actuar en una
edificación clasifican en los siguientes tipos: Cargas Estáticas, Cargas
Dinámicas y Otras Solicitaciones. Estas cargas se definen de la
Son aquellas que se aplican lentamente sobre la estructura, lo cual
hace que se originen esfuerzos y deformaciones que alcanzan sus
valores máximos en conjunto con la carga máxima. Prácticamente,
estas solicitaciones no producen vibraciones en la estructura, ya su
vez clasifican en:
 Cargas Gravitacionales, Permanentes o Muertas: Son cargas
que actúan durante la vida útil de la estructura, como por ejemplo:
el peso propio de la estructura y el peso de los elementos
añadidos a la estructura (acabados, tabiques, maquinarias para
ascensores y cualquier otro dispositivo de servicio que quede fijo
en la estructura).
 Carga Viva o Sobrecarga: La carga viva considerada en el
diseño de los pisos es de 250 kgf/m2 para los niveles 1,2 y 3 y el
cuarto nivel al tratarse de una azotea se ha considerado una
sobrecarga de 150 kgf/m2, estas cargas corresponden a lo
establecido por la norma de cargas del RNE-norma E-020.
Es importante notar que la edificación estará sometida a lluvias
torrenciales por estar la edificación en una zona lluviosa, se ha
dispuesto de un adecuado sistema de drenaje.
b) CARGAS DINÁMICAS: Son aquellas cuya magnitud, dirección y
sentido varían rápidamente con el tiempo, por lo que los esfuerzos y
desplazamientos que originan sobre la estructura, también cambian
con el tiempo; cabe indicar que el instante en que ocurre la máxima
respuesta estructural, no necesariamente coincide con el de la
máxima solicitación. Estas cargas clasifican en:
 Vibraciones Causadas por Maquinarias: Cuando las máquinas
vibratorias no han sido aisladas de la estructura principal, sus
vibraciones pueden afectar tanto a la estructura que las soporta
como a las estructuras vecinas.
 Viento: Es un fluido en movimiento; sin embargo, para simplificar
el diseño, se supone que actúa como una carga estática sobre las
estructuras convencionales, pero, para estructuras muy flexibles
(puentes colgantes, chimeneas, etc.) es necesario verificar que su
período natural de vibrar no coincida con el de las ráfagas de
viento, de lo contrario, podría ocurrir la resonancia de la
 Sismos: Las ondas sísmicas generan aceleraciones en las
masas de la estructura y por lo tanto, fuerzas de inercia que
varían a lo largo del tiempo; sin embargo, las estructuras
convencionales pueden ser analizadas empleando cargas
estáticas equivalentes a las producidas por el sismo.
 Cargas Impulsivas: Son aquellas que tienen corta duración (dt),
por ejemplo: las explosiones. Después que esta solicitación
culmina, se produce el movimiento en vibración libre de la
c) OTRAS SOLICITACIONES: Aparte de las cargas descritas existen
otras solicitaciones que pueden comprometer a la estructura y que,
por lo tanto, deben contemplarse en el diseño. Ejemplo de estas
solicitaciones son: El asentamiento de los apoyos, el cambio
uniforme o diferencial de temperatura, los empujes de tierra, el
deslizamiento del suelo, las tensiones residuales, los pre esfuerzos,
el fuego, las subpresiones de agua, las contracciones por secado del
El objetivo de esta Tesis es analizar las edificaciones sujetas a
solicitaciones convencionales, básicamente a cargas estáticas
(incluso los efectos sísmicos se tratarán como cargas estáticas
equivalentes), por lo que de presentarse casos fuera de lo común, el
Ingeniero deberá recurrir a libros y normas especializadas.
d) CARGAS DE DISEÑO:
 Cargas muertas:
- Cobertura de ladrillo pastelero 120 kg/m2.
- Parapeto 250 kg/m2
En los otros pisos:
- Cobertura de piso terminado 100 kg/m2
- Carga uniforme repartida equivalente a tabiquería 100 kg/m2
Losas aligeradas:
- De altura 0.20 m., equivale a 300 kg/m2
- De altura 0.25 m., equivale 350 kg/m2
Peso propio de elementos de concreto armado 2400 kg/m3
 Sobrecargas:
Usaremos las cargas vivas que por ocupación y uso se dan en el
 Baños, 300 kg/m2
 Corredores y Escaleras, 400 kg/m2
 Oficinas, 250 kg/m2
 Del concreto: f’c = 210 kg/cm2; para toda la estructura.
 Del acero: fy = 4200 kg/cm2; para cualquier tipo de armadura.
CAPITULO II: ANÁLISIS ESTRUCTURAL COMPUTACIONAL
2.1 SOFTWARE: ETABS
ETABS® es un programa de análisis y diseño estructural basado en el método
de los elementos finitos con características especiales para el análisis y
diseño estructural de edificaciones. Los métodos numéricos usados en el
programa, los procedimientos de diseño y los códigos internacionales de
diseño le permiten ser versátil y productivo, tanto si se está diseñando un
pórtico bidimensional o realizando un análisis dinámico de un edificio de gran
altura con aisladores en la base.
La investigación busca determinar la incidencia que tiene un tipo de
irregularidad en la respuesta de una estructura, en base a fuerzas laterales,
momentos torsores y flectores, desplazamientos laterales etc., estableciendo
el procedimiento que debe llevarse a cabo para analizar dinámicamente una
estructura irregular por medio del programa de computación ETABS ®.
Los modelos de análisis incluyen una gran variedad de opciones para el
análisis estático y dinámico. El modelo integrado puede incluir, entre otros,
sistemas de marcos y losa compuesta, con aberturas y voladizos, sistemas de
vigas de acero, marcos resistentes, complejos sistemas de paredes de corte,
losas de piso rígido y flexible, techos inclinados, rampas y estructuras de
parqueo, pisos de mezanine, sistemas de tijeras, edificaciones múltiples y
sistemas de diafragma escalonado.
ETABS® es una herramienta ideal para el análisis y diseño de edificios para
uso diversos, los cuales incluyen de tipo residencial, comercial, industrial,
Figura 2.1. Esquema del desarrollo de las operaciones de un programa de
Fuente: Curso de Segunda Especialización en Ingeniería Sismorresistente –
Universidad Nacional de Ingeniería – Facultad de Ingeniería Civil – Sección de
2.2 PREDIMENSIONAMIENTO
a) LOSAS ALIGERADAS
Para los aligerados armados en una dirección existe una regla práctica
que se utiliza con buenos resultados para determinar su espesor. Esta
regla consiste en dividir la mayor longitud de luz libre (ln) del paño entre
25. Este espesor de losa incluye tanto el espesor del ladrillo como a los
5 cm., de losa superior.
Según esta regla práctica se considera los siguientes espesores de losa
para cada longitud de luz libre.
Espesor del Aligerado Espesor del Ladrillo Usado en Luces de:
17 12 Menores a 4 m.
20 15 Entre 5 y 5.5 m.
25 20 Entre 6 y 6.5 m.
30 25 Entre 7 y 7.5 m.
Tabla 2.1 Espesor de Losas Aligeradas
Siguiendo este criterio y debido a que la luz libre mayor es de 3.85 m.,
se procede a dimensionar con un peralte de 20 cm., a todas las losas
Para las vigas peraltadas la regla práctica recomienda trabajar con
peraltes del orden de un décimo o un doceavo de la luz libre (ln) entre
apoyos. En este caso se tiene luces de 3.85 m., por lo que la dimensión
del peralte pudo variar entre 0.45 m., y 0.61 m. Finalmente elegimos
0.60 m., para todas las vigas. El ancho de la viga es menos importante
que el peralte, en estos casos se predimensiona tomando como base el
peralte, es decir el ancho de la viga varía entre 3/10 y ½ del peralte.
Lo más comunes son 25 y 30 cm. En este caso utilizamos anchos de 30
Vigas de 30 x 60, 30 x 20, 30 x 70 y 60 x 30
En este caso en particular las columnas se predimensionarán
considerando básicamente la carga por compresión, pues los momentos
de sismo son muy bajos debido a la existencia de muros de corte, los
cuales controlarán la rigidez lateral del edificio.
Para la presente edificación se ha buscado secciones más grandes para
efectos de mejorar la rigidez lateral en X-X. Se decide tener un solo tipo
de columnas que son en forma de T.
d) MUROS DE CORTE O PLACAS
Es difícil poder fijar un dimensionamiento para las placas puesto que,
como su principal función es absorber las fuerzas de sismo, mientras
más abundantes o importantes sean tomarán un mayor porcentaje del
cortante sísmico total, aliviando más a los pórticos.
Debido a las características de la estructura, se asumió que los muros
de corte o placas serán los que absorban casi toda la fuerza cortante
generada por el sismo en la base del edificio. La Norma E.060 Concreto
Armado indica que el ancho mínimo de los muros de corte deben ser de
10 cm., aunque en este caso diseñamos muros de corte de un espesor
Para predimensionar los muros de corte se puede utilizar un método
aproximado, el cual consiste en calcular las fuerzas cortantes en la base
con el método establecido en la Norma E.060 e igualarlos a la suma de
la resistencia al corte de los muros, dada por:
b = Espesor estimado de muros
L = Metros lineales posibles de muros
Este método es referencial y se deberá efectuar una evaluación final de
la longitud de las placas, se hizo después de realizar un análisis sísmico,
en donde se buscó una adecuada rigidez lateral en ambas direcciones.
e) ESCALERAS
Se diseña una escalera con 02 tramos, típico para las 03 escaleras del
proyecto a decir:
N° CP = 11 CP = 1.87/11 = 0.17 m.
P = 0.30 m.
60 < 2*CP + P < 90 2*0.17 + 0.30 = 0.64 ok!
La garganta de la escalera tendrá un espesor de 0.15 m., el cual se
obtiene según las recomendaciones prácticas como 1/25 de la escalera.
Garganta = 3.30 / 25 = 0.13 m. por lo tanto elegimos un espesor de
El ancho de la escalera será de 1.80m.
2.3 ANÁLISIS PARA CARGAS GRAVITACIONALES
El metrado de cargas gravitacionales ha tomado en cuenta las áreas
tributarias correspondientes a cada eje estructural, que van de centro a
centro de cada paño y que inciden directamente sobre la viga y de esta
se transfiere la carga a las columnas y muros correspondientes.
Se utilizan los materiales con su correspondiente peso específico de
 Carga Muerta:
Peso Específico del Concreto = 2.40 Ton/m3
Peso del Aligerado (20 cm) = 0.30 Ton/m2
Peso del piso terminado = 0.10 Ton/m2
Peso tabiquería de ladrillo (e= 15 cm) = 0.27 Ton/m2
Parapeto de Concreto = 0.32 Ton/m2
Vigas de 30x60 = 0.28 Ton/m
Vigas 30 x 20 = 0.01 Ton/m
Vigas 30 x 70 = 0.67 Ton/m
Vigas 60 x 30 = 0.28 Ton/m
Tabla 2.2 Pesos Carga Muerta
2.4 ANÁLISIS PARA CARGAS DE USO O VIVAS
En el análisis de cargas vivas se consideró una sobrecarga de 200
kg/m2 en los pisos típicos y 100 kg/m2 en la azotea (RNC 1985). Estas
sobrecargas se asignaron directamente a las vigas también usando el
criterio de área tributaria.
s/c corredores y escaleras = 0.40 Ton/m2
s/c azotea = 0.10 Ton/m2
s/c estacionamiento = 0.25 Ton/m2
s/c oficinas = 0.25 Ton/m2
Tabla 2.3 Pesos Carga Viva
A continuación se muestra un esquema con los elementos verticales
principales, los cuales serán los encargados de transmitir las cargas de
toda la edificación al terreno.
C1 EN T
PLACAS CAJA DE
Figura 2.2 Plano Típico de Piso en Planta
Anexo 3 Plano E1
2.5 ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO SEGÚN NORMA E-030 (2016)
Dada la condición del Perú de país sísmico, no sería factible realizar
ningún análisis o diseño sin considerar fuerzas de sismo. Estas fuerzas
no deben ser consideradas como una solicitación cuya verificación debe
hacerse adicionalmente, sino con la misma importancia que se concede
a las cargas de gravedad.
Este tipo de análisis permite asegurar un comportamiento satisfactorio
de una estructura ante un sismo; sin embargo, no significa que la
estructura permanecerá intacta después de un evento extraordinario.
Esto se debe a que, diseñar una estructura para soportar un sismo de
gran magnitud, el cual es improbable que se presente durante la vida útil
de la misma, representa una elevada inversión económica.
Se realizaron dos tipos de análisis sísmico: estático y dinámico. Del
análisis estático sólo se calculó la fuerza cortante basal del edificio para
poder establecer el límite inferior de la fuerza cortante de diseño que se
obtuvo del análisis dinámico.
Se utiliza el método de análisis estático para hallar la fuerza cortante
basal con el fin de escalar los resultados del análisis dinámico siguiendo
las indicaciones de la Norma NTE-030 (2016).
La fuerza cortante basal se halló con la siguiente expresión según la
Norma técnica E.030 de Diseño Sismorresistente:
Z = Factor de zona.
U = Factor de uso e importancia.
S = Factor de suelo.
C = Coeficiente sísmico.
Rd = Coeficiente de Reducción de las Fuerzas Sísmicas.
P = Peso de la edificación.
 Factor de Zona (Z)
Depende de la zona sísmica donde esté ubicada la edificación.
Zona Zona 1 Zona 2 Zona 3 Zona 4
Factor “Z” 0.10 0.25 0.35 0.45
Tabla 2.4 Factor de Zona
Fuente: Norma E030 (2016)
Para el caso de Tingo María Z2 = 0.25
 Factor de Uso e importancia (U)
Depende de la categoría de la edificación.
Factor “U” 1.5 1.3 1.0 0.0
Tabla 2.5 Factor de Uso e Importancia
Para esta estructura consideraremos una edificación tipo C, por
ende U= 1.0
 Factor de Suelo (S)
Este factor considera los efectos de amplificación de la acción
sísmica que se producen por las características del subsuelo de
FACTOR DE SUELO “S”
ZONA S0 S1 S2 S3
PERÍODOS “TP” Y “TL”
TP 0.3 0.4 0.6 1.0
TL 3.0 2.5 2.0 1.6
Tabla 2.6 Factor de Suelo
Para este proyecto el suelo es tipo III, S = 1.4, TP = 1.0 seg y TL =
 Coeficiente sísmico (C)
El factor de amplificación sísmica se calculó con la siguiente
 Coeficiente de Reducción de las Fuerzas Sísmicas (Rd)
Corresponde básicamente a la ductilidad global de la estructura,
involucrando además consideraciones sobre amortiguamiento y
comportamiento en niveles próximos a la fluencia.
Ductilidad es la relación entre las deformaciones correspondientes
a la rotura y la correspondiente al límite elástico, del material del
elemento o de la estructura.
Para el modelo matemático del presente proyecto, se optó por
Rd= 4.5 de acuerdo al tipo y características de la edificación.
 Peso de la edificación (P)
El peso de la edificación se calculará adicionando a la carga
permanente y total de la edificación un porcentaje de la carga viva
o sobrecarga. Para el caso de edificaciones de la categoría “C”,
se tomará el 25% de la carga.
En el cuadro adjunto se puede observar el cálculo del peso de la
estructura pisos por piso, haciendo la respectiva reducción de la
Con los valores de los factores y el peso “P” procederemos a
hallar el cortante total en la base para ambas direcciones.
 ANÁLISIS ESTÁTICO
A continuación se muestran los resultados del análisis estático
para ambas direcciones (X e Y) realizado siguiendo los
procedimientos dictados por la norma E.030 (2016).
Características del edificio: Nro. De Pisos = 3
Área Piso Típico 1367.84
Cálculo de Peso de los 3 niveles:
Total 3876.90 ton
Parámetros para el análisis:
Hn = 10.62 mts. Altura total de la edificación.
Ct = 60 Muros de corte como elementos Sismorresistente.
T = Hn/Ct 0.20
Tp = 1.0 Suelo tipo III
C = 2.5 * Tp/T = 12.50 > 2.5; Por consiguiente tomar C = 2.50
Z = 0.25, Zonificación sísmica tipo 3 – Tingo María
U = 1.0, Edificación común.
S = 1.4, Suelo tipo III flexible.
P = 3876.90 ton.
R = 6 * ¾ = 4.5, Factor de reducción – Muros estructurales
V = 753.84 ton., Cortante en la base para ambas direcciones.
V= 19.44% P
2.6 ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO SEGÚN NORMA E-030 (2016)
En el análisis dinámico se consideran tres grados de libertad en cada
Este análisis se repitió para diferentes peraltes de columnas hasta
encontrar el menor valor que satisface la deriva permitida por la Norma
Técnica E.030 de Diseño Sismorresistente (2016). Se encontró que las
columnas debían de ser en forma de T. Las vigas no se cambiaron del
peralte asumido inicialmente.
 Espectro de análisis
Siguiendo las indicaciones de la Norma Técnica E.030 de Diseño
Sismorresistente (2016), se empleó el siguiente espectro:
Este espectro se expresó en dos factores: una función espectral y
un factor de escala, según se indica a continuación:
Función espectral CS K
Factor de escala = Z*U * g = 0.25 * 1 * 9.81 = 0.545 en X-X
Factor de escala = Z*U * g = 0.25 * 1 * 9.81 = 0.545 en Y-Y
ESPECTRO DE ACELERACIONES NTE E-
ACEL. ESPEXTRAL ZUSC/R (g)
PERIODO T(SEG)
Figura 2.3 Espectro en X-X
ESPECTRO DE ACELERACIONES NTE-
ACEL. ESPECTRAL ZUSC/R (g) Espectro
Figura 2.4 Espectro Y-Y
 Resultados de desplazamientos del análisis dinámico.
Para la dimensión mínima de columna encontrada que cumple con
los requisitos de deriva (T) se hallaron los siguientes resultados de
Spec Mode Period U1 U2 U3
ESPXX1 1 0.392092 0.132969 0.000000 0.000000
ESPXX1 2 0.190389 -0.000570 0.000000 0.000000
ESPXX1 3 0.162920 0.000989 0.000000 0.000000
ESPXX1 4 0.103356 0.004122 0.000000 0.000000
ESPXX1 5 0.054028 -0.000002 0.000000 0.000000
ESPXX1 6 0.050527 0.000468 0.000000 0.000000
ESPXX1 7 0.046262 0.000000 0.000000 0.000000
ESPXX1 8 0.030553 0.000001 0.000000 0.000000
ESPXX1 9 0.026225 0.000000 0.000000 0.000000
ESPXX2 1 0.392092 0.132969 0.000000 0.000000
ESPXX2 2 0.190389 -0.000570 0.000000 0.000000
ESPXX2 3 0.162920 0.000989 0.000000 0.000000
ESPXX2 4 0.103356 0.004122 0.000000 0.000000
ESPXX2 5 0.054028 -0.000002 0.000000 0.000000
ESPXX2 6 0.050527 0.000468 0.000000 0.000000
ESPXX2 7 0.046262 0.000000 0.000000 0.000000
ESPXX2 8 0.030553 0.000001 0.000000 0.000000
ESPXX2 9 0.026225 0.000000 0.000000 0.000000
ESPYY1 1 0.392092 0.000000 0.002204 0.000000
ESPYY1 2 0.190389 0.000000 0.026707 0.000000
ESPYY1 3 0.162920 0.000000 -0.003548 0.000000
ESPYY1 4 0.103356 0.000000 0.000113 0.000000
ESPYY1 5 0.054028 0.000000 0.000976 0.000000
ESPYY1 6 0.050527 0.000000 0.000003 0.000000
ESPYY1 7 0.046262 0.000000 -0.000128 0.000000
ESPYY1 8 0.030553 0.000000 0.000105 0.000000
ESPYY1 9 0.026225 0.000000 -0.000014 0.000000
ESPYY2 1 0.392092 0.000000 0.002204 0.000000
ESPYY2 2 0.190389 0.000000 0.026707 0.000000
ESPYY2 3 0.162920 0.000000 -0.003548 0.000000
ESPYY2 4 0.103356 0.000000 0.000113 0.000000
ESPYY2 5 0.054028 0.000000 0.000976 0.000000
ESPYY2 6 0.050527 0.000000 0.000003 0.000000
ESPYY2 7 0.046262 0.000000 -0.000128 0.000000
ESPYY2 8 0.030553 0.000000 0.000105 0.000000
ESPYY2 9 0.026225 0.000000 -0.000014 0.000000
Tabla 2.7 Resultados del análisis espectral
1 0.392092 80.2472 0.0298 0 80.2472 0.0298 0 0.0396 99.2004 0.0689 0.0396 99.2004 0.0689
2 0.190389 0.0266 78.7129 0 80.2738 78.7427 0 96.3027 0.0234 2.6403 96.3422 99.2238 2.7092
3 0.16292 0.1489 2.5912 0 80.4227 81.3338 0 3.1605 0.1068 78.5718 99.5028 99.3306 81.281
4 0.103356 15.9734 0.0161 0 96.396 81.35 0 0.0157 0.4872 0.0655 99.5185 99.8178 81.3465
5 0.054028 0 16.2241 0 96.3961 97.5741 0 0.4075 0.0002 0.5225 99.926 99.818 81.8691
6 0.050527 3.6038 0.0002 0 99.9999 97.5743 0 0 0.1814 0.0019 99.926 99.9994 81.871
7 0.046262 0 0.5181 0 99.9999 98.0924 0 0.013 0.0006 16.2451 99.939 100 98.1161
8 0.030553 0 1.8464 0 100 99.9388 0 0.059 0 0.0595 99.9981 100 98.1756
9 0.026225 0 0.0612 0 100 100 0 0.0019 0 1.8244 100 100 100
Tabla 2.8 Resultados de Masas Participantes
STORY3 Max Drift X ENVE 61 40.2 0 11.52 0.000242
STORY3 Max Drift Y ENVE 120 29.5 3.84 11.52 0.000144
STORY2 Max Drift X ENVE 61 40.2 0 7.78 0.000256
STORY2 Max Drift Y ENVE 71 0 6.5 7.78 0.000127
STORY1 Max Drift X ENVE 61 40.2 0 4.04 0.00015
STORY1 Max Drift Y ENVE 71 0 6.5 4.04 0.000082
Drift se afecta por R= 4.5
Tabla 2.9 Resultados de Desplazamientos Relativos
CAPITULO III: DISEÑO ESTRUCTURAL
3.1 DISEÑO DE LOSAS
3.1.1 DISEÑO DE LOSAS ALIGERADAS
Las losas son elementos estructurales horizontales que separan a dos niveles
consecutivos las cuales se apoyan sobre vigas o muros estructurales. Desde el
punto de vista arquitectónico cumplen la función de separar diferentes pisos en
una construcción. Estructuralmente deben ser capaces de transmitir las cargas
muertas y vivas a las vigas.
Además forman un diafragma rígido intermedio para soportar la fuerza sísmica
de la estructura. Dependiendo del tipo de paños pueden usarse losas
aligeradas armadas en una o dos direcciones; en este caso se consideraron
losas aligeradas armadas en un solo sentido.
Al análisis presentado corresponde a la aplicación de cargas de gravedad
según las combinaciones de la norma E.060 Concreto Armado.
La sección típica de la losa se muestra a continuación:
Figura 3.1 Corte Típico de Losa Aligerada
Anexo 3 Plano E-6
a) DISEÑO POR FLEXIÓN: El análisis y diseño de las losas aligeradas se
realiza por vigueta. Para ejemplos prácticos se realizará el diseño del
tramo 4’ - 5 entre los ejes E y F.
Figura 3.2 Losa Aligeradas para diseñar
Anexo 3 Plano E-2
 Carga muerta
Peso losa aligerada 300 kg/m2
Piso terminado 100 kg/m2
 Carga viva
Sobrecarga oficinas 250 kg/m2
Por tanto la carga última se hallará luego de considerar la combinación de
1.4CM + 1.7CV como crítica:
CM =1.4 x (400) x 0.4 = 224 kg/m
CV =1.7 x (250) x 0.4 = 170 kg/m
Wu= 394 kg/m
Luego del análisis con la carga última aplicada se obtuvieron los siguientes
DMF (ton.m)
Figura 3.3 Diagrama de Momento Flector de Losa entre ejes 4’ y 5
Si bien la vigueta es de sección transversal “T”, esta se asume para momentos
positivos y negativos, como si fuese una sección rectangular. Para momentos
positivos se tendrá una sección de 40 cm de base por 17 cm de peralte, y para
secciones con momento negativo se tendrá 10 cm de base por 17 cm de
Para el diseño se tomó el momento flector último, para determinar el área de
acero se usaron las siguientes fórmulas:
Se determina la cuantía de acero, la cual debe cumplir lo siguiente:
 El acero mínimo debe garantizar una resistencia mínima tal que:
Donde Mcr es el momento de agrietamiento de la sección.
 El acero colocado debe cumplir con:
 El acero máximo no debe exceder de: Donde Asb
es el área de acero que produce la falla balanceada. La cuantía
relacionada a esta falla es:
Ya definidas las condiciones de diseño se hallan las siguientes áreas de acero
mínimas y máximas para momentos positivos y negativos:
Figura 3.4 Áreas de Acero de Losa Aligerada entre ejes 4’ y 5
Peralte (m) As+ min (cm2) As- min (cm2) As+ max As- max
0.20 2.01 0.72 7.32 2.36
Podría darse el caso de que para momentos positivos el espesor del bloque de
compresiones exceda el espesor del ala. Para verificar lo asumido se
determina el espesor “a” del bloque de compresiones como sigue:
Para la zona de máximo momento flector positivo se colocó 2 Ø 3/8” (1.42
Por tanto el espesor “a” es 1cm, valor menor al espesor del ala; entonces lo
asumido trabajando con una sección rectangular es correcto.
b) DISEÑO POR CORTANTE: Para cumplir el diseño por corte de la losa
aligerada solo se toma en cuenta el aporte del concreto, ya que no se
colocan estribos.
Del análisis se obtuvo el diagrama de fuerza cortante:
Figura 3.5 Diagrama de Fuerzas Cortantes Planta Típica
El valor de Vu máximo es 19.84 en el tramo 4-5.
c) CORTE DOBLADO DEL REFUERZO: Hay zonas donde no es
necesario colocar acero de refuerzo; con el fin de tener un diseño
económico se opta por cortar las varillas para tener bastones siguiendo
las recomendaciones (artículo 8.8 de la norma E.060):
o El refuerzo deberá extenderse más allá del punto en el que ya no
es necesario para resistir flexión, una distancia igual a d o 12 db,
la que sea mayor. Se exceptúan los apoyos articulados y los
extremos en voladizo.
o 1/4 de la luz libre para los bastones negativos en apoyos
interiores, y 1/5 en apoyos exteriores.
o 1/6 de la luz libre para los bastones positivos en apoyos
interiores, y 1/7 en apoyos exteriores.
El esquema siguiente muestra lo explicado anteriormente:
Figura 3.6 Empalmes Traslapados en Vigas
Debe tenerse cuidado con esa consideración para el corte del refuerzo ya que
hay casos en que se tienen paños contiguos de longitudes distintas, donde
tiene que considerarse la mayor de las longitudes de corte a ambos lados del
d) DISEÑO FINAL DEL ALIGERADO:
El diseño final del tramo evaluado es:
Figura 3.7 Diseño final de Vigas
Anexo 3 Plano E-1
3.2 DISEÑO DE VIGAS
Figura 3.8 Vigas en ambas Direcciones
3.2.1 DISEÑO DE VIGAS PERALTADAS
Las vigas peraltadas son elementos estructurales que soportan las losas
aligeradas, macizas y muros de albañilería. Se apoyan en columnas y
placas formando pórticos.
Las vigas deben diseñarse para resistir esfuerzos de flexión y cortante
considerando las cargas muertas, vivas y las cargas de sismo que
a) DISEÑO POR FLEXIÓN: El mismo criterio y fórmulas que en losas se
usan para el diseño de vigas:
Del ETABS tomamos el diagrama de momento flector envolvente para todas
las combinaciones de carga:
Figura 3.9 Envolventes en X-X y Y-Y
Figura 3.10 Envolvente Viga V-125
Entonces empezando el diseño con la viga V-125.
Según norma debe de proveerse un refuerzo continuo a lo largo de toda la
viga, con un área de acero minino como se ve líneas arriba. Además se debe
o El refuerzo no deberá ser menor a ¼ del área máxima requerida
en los nudos, ni menor que el acero mínimo por flexión
o La resistencia al momento positivo en la cara del nudo no será
menor que 1/3 de la resistencia a momento negativo en la misma
cara del nudo.
o Como acero longitudinal se ha considerado 2Ø5/8” con bastones
de 5/8” y 3/4".
b) DISEÑO POR CORTANTE: De los resultados del ETABS obtenemos el
siguiente diagrama de fuerza cortante:
DFC (t)
Figura 3.11 Diagrama Fuerza Cortante en Viga V-125
Para el diseño por cortante se considera tanto el aporte de los estribos como el
del concreto. La fuerza cortante última se toma a una distancia “d” medida
desde la cara de apoyo de la viga.
El aporte del concreto es (según el artículo 13.1 de la norma E.060):
Para la viga en análisis se tiene Vu=13.5t
Por tanto la resistencia que debe aportar el acero es:
El espaciamiento para cumplir Vs es (considerando estribos de 3/8”):
Según el artículo 13.3.3 existe una limitación para el espaciamiento de los
Si √ entonces,
El espaciamiento máximo es: smax=22cm
Por tanto se tiene la siguiente distribución de estribos:
1@50mm, 6@150mm, Rto.@200mm
c) EMPALME POR TRASLAPE DE REFUERZOS: Las varillas de acero
vienen en longitudes de 9m, por tanto en obra al momento de armarlas
se tendrá que traslapar algunas de ellas. Esta superposición no debe
hacerse en cualquier sección de la viga, sino en aquella donde el
esfuerzo por flexión sea bajo (según artículo 8.9 de la E.060). Por
ejemplo, para momentos flectores positivos se recomienda traslapar las
varillas a ¼ de la luz libre de la viga medida desde la cara de apoyo.
Para momentos flectores negativos se debe traslapar en el tercio central
Figura 3.12 Empalmes y Traslape de Refuerzos
d) CORTE O DOBLADO DEL REFUERZO: De la misma manera que en el
caso de aligerados y losas macizas se usó la siguiente distribución para
el corte del refuerzo longitudinal para vigas que soportan sismo:
Figura 3.13 Doblados de Armadura
e) DISEÑO FINAL DE LA VIGA: Luego de verificar la viga según se ha
mostrado en los puntos anteriores obtenemos el siguiente refuerzo:
S= 3.16 cm
Figura 3.14 Diseño Final Viga V-125
3.3 DISEÑO DE COLUMNAS
Para el diseño de columnas se considera que los momentos flectores y
las cargas axiales actúan simultáneamente. A este efecto se le
denomina flexocompresión. Se asumen las mismas hipótesis del diseño
por flexión considerando que habrá que verificar la esbeltez del
a) DISEÑO POR FLEXOCOMPRESIÓN: Resolveremos la columna C1
correspondiente al eje 8. El diseño se hace por flexocomprensión y por
corte considerando las cargas amplificadas mediante las combinaciones
especificadas en el diseño de vigas. En el cuadro siguiente se muestran
las cargas obtenidas del análisis.
Combinaciones X-X Y-Y
Pu (t) Mu (t.m) Pu (t) Mu (t.m)
1.4CM + 1.7CV 305.64 0.29 305.64 0.29
1.25(CM+CV)±CS 261.26 7.22 263.30 1.475
0.9CM ± CS 147.25 7.062 149.29 1.317
Tabla 3.1 Cuadro de Pesos y Momentos según combinaciones para Columna
Para diseñar las columnas por flexocomprensión se construyó un
diagrama de interacción para cada dirección.
Figura 3.15 Columna en T (Típica en toda la Edificación)
El diagrama de interacción se obtiene en base a las dimensiones de la
sección transversal y a la cantidad y distribución de acero de refuerzo
vertical colocado. Para un refuerzo de 12 Ø 5/8 + 2 Ø 3/8 repartidos en 4
capas se obtiene el siguiente diagrama de interacción:
Figura 3.16 Diagrama de Iteracción Superior Según CSICOL
Figura 3.17 Diagrama de Iteracción Inferior Según CSICOL
Según el diagrama de interacción mostrado, las columnas están
correctamente diseñadas empleando el refuerzo propuesto, ya que
todos los puntos de las combinaciones de cargas están dentro del área
Figura 3.18 Diagrama de Iteracción
b) EMPALMES POR TRASLAPE DEL REFUERZO: Los traslapes de las
varillas longitudinales se recomiendan realizarse en las siguientes
Figura 3.19 Detalle de Empalme de Columnas
c) DISEÑO FINAL DE LA COLUMNA: Finalmente presentamos el diseño
de la columna C1.
Figura 3.20 Diseño Final de Columna
3.4 DISEÑO DE MUROS DE CORTE
Al igual que para columnas, las placas o muros de corte se diseñaron
para flexocompresión y para corte. Para aplicar los lineamientos
establecidos en la norma para flexocompresión se debe cumplir que la
relación entre la altura total de la placa y su longitud deberá ser mayor
La placa más larga del edificio tiene:
H= 3.74 m y L= 15.14, por tanto H/L=0.25
a) DISEÑO POR FLEXOCOMPRESIÓN: Se colocará esfuerzo vertical
distribuido a lo largo de la longitud del muro y concentrado en los
extremos y en las zonas donde llegan vigas perpendiculares al plano de
Realizaremos el diseño de la Placa 2 del proyecto. Las cargas debido a
las combinaciones del reglamento son:
Combinaciones X-X y Y-Y
Pu (t) Mu (t.m)
ENVOLVENTES -300.31 -1106.961
Tabla 3.2 Cuadro de Pesos y Momentos según combinaciones para Placas
Al igual que para el caso de columnas deberá construirse el diagrama de
interacción dependiendo de la cantidad de acero vertical colocado en los
núcleos y en toda la sección del elemento.
Según el artículo 15.4.3 de la norma E.060 la distancia “d” se podrá
tomar como 0.8L.
Por tanto se consideró un refuerzo de 6Ø5/8” en núcleos de 40x20cm de
área obteniendo el siguiente diagrama de interacción (en t y t.m).
Figura 3.21 Diagrama de Iteracción Placas
Observamos que todas las combinaciones de carga a las que estará sujeta la
placa son resistidas por el refuerzo colocado.
b) DISEÑO POR CORTANTE: Los muros se diseñarán por cortante de
Y Vn no deberá exceder de: √
Además para que el aporte del concreto pueda considerarse se deberá cumplir
lo siguiente (según el artículo 15.4.3 de la norma E.060 Concreto Armado):
Ag es el área bruta de la sección expresada en cm2.
Mu teórico: momento flector teórico asociado a Pu que resiste la sección con el
refuerzo realmente proporcionado y sin considerar el factor de reducción de
capacidad Ø.
Wφ : factor de amplificación dinámica, según:
Si: n ≥15 se usara n = 15 Siendo n el número de pisos.
Si se evalúa la resistencia al corte considerando el factor de amplificación
dinámica, los resultados serían demasiado elevados al incrementarse las
fuerzas de diseño. Por tanto el factor se ha considerado igual a 1.
La expresión para calcular la fuerza cortante de diseño quedó de la siguiente
La resistencia que proporciona el concreto podrá considerarse si:
, por tanto 35.8≥21 consideramos el aporte del concreto como:
Calculamos Vs de acuerda a la siguiente expresión:
Entonces lo que deberá resistir el refuerzo horizontal (considerando varillas de
½”) es:
c) REFUERZO MÍNIMO: Tanto para el acero de refuerzo vertical como
para el horizontal la cuantía mínima según el artículo 15.4.3.5 de la
norma E.060 es:
Cuando Vu sea menor que 0.5ØVc, las cuantías de refuerzo horizontal y
vertical podrán reducirse a:
El espaciamiento de ambos refuerzos no será mayor que tres veces el
espesor del muro ó 45 cm.
Cuando el espesor del muro sea mayor o igual a 25 cm, deberá
distribuirse el refuerzo por corte horizontal y vertical en dos caras.
d) DISEÑO FINAL DE PLACA:
Finalmente se muestra el diseño de la Placa 2:
Figura 3.22 Diseño Final de Placa 2
3.5 DISEÑO DE ESCALERAS
Las escaleras ya han sido dimensionadas dependiendo de los requerimientos
arquitectónicos del proyecto. Para el diseño en concreto armado se considera a
la escalera como una losa maciza, teniéndose que hacer el diseño por flexión y
a) ENVOLVENTES POR CORTANTE Y MOMENTO FLECTOR: Para el
análisis de la escalera se idealizó la misma considerando una viga
simplemente apoyada de 2.10 m de ancho.
b) DISEÑO POR FLEXIÓN:
Ln= 4.70 m “Distancia en la escalera en planta 1er tramo”
b= 2.10 m “ancho de la escalera en planta”
s/c= 0.4 ton/m2
CP= 0.175 contrapisos, P=0.3 “paso”
Metrado de cargas “Tramo 1”
Primera combinación o combinación por gravedad
Metrado de cargas “Tramo 2”
Se halla el momento máximo “VIGA G HP”
Mumax= 12.52 ton*m
Mdiseño=0.8Mumax
Mdiseño= 10.02 ton*m
Usar Asmin= 6.57 cm2 entonces 10Ø3/8”
Ø1/2 @
Usar Ø1/2 @ 0.20cm
c) DISEÑO FINAL DE LA ESCALERA:
El diseño final de la escalera se muestra a continuación
Figura 3.23 Diseño Final de Escalera
3.6 DISEÑO DE LOSA DE CIMENTACIÓN
Los tipos de cimentación usados comúnmente en edificios conformados
por muros portantes, ya sea de albañilería o de concreto armado, son
cimientos corridos y plateas de cimentación superficiales. En el caso
particular del presente proyecto, se ha optado por la solución de la
3.6.1 CONSIDERACIONES PARA EL DISEÑO DE CIMENTACION
a) COMPORTAMIENTO E IDEALIZACIÓN DE LA PLATEA: El
comportamiento de la platea de cimentación consiste en una losa flexible
apoyada sobre resortes con una rigidez igual al módulo de reacción de
subrasante. La cual se deforma ante la acción de las cargas
provenientes de los muros. Las presiones generadas sobre el terreno
tienen una distribución no lineal.
Figura 3.24 Platea de Cimentación
Para el análisis de la cimentación se utilizó el programa de cómputo
SAFE versión 2014. Dicho programa emplea el método de elementos
finitos para la obtención de las presiones actuantes en el terreno y los
esfuerzos internos en la platea de cimentación. El programa no toma en
cuenta las tracciones en el suelo. El suelo sobre el cual se va a cimentar
la estructura se considera dentro del modelo de la platea como un
conjunto de resortes distribuidos uniformemente bajo toda la superficie.
La rigidez de los resortes (k) es igual al módulo de reacción de la
subrasante, o más comúnmente llamado módulo de balastro. Para una
presión admisible de 1.0 kg/cm2, el manual del programa SAFE
recomienda usar un valor de “k” igual a 2.2 kg/cm3.
b) ESFUERZOS ACTUANTES DEL SUELO: El estrato de apoyo de la
platea es un relleno controlado de ingeniería con una presión máxima
admisible de 1.00 kg/cm2. Dicha presión no debe ser excedida por las
presiones provenientes de los casos de carga sin contar las acciones
La presión admisible del suelo puede incrementare en 30% según indica
la norma E.060. Esto aplica sólo para los casos de carga que incluyan
los efectos sísmicos. Entonces, la presión admisible del suelo se
considerará igual a 1.30 kg/cm2 en los casos donde participen las
cargas provenientes del sismo.
A continuación se presentan las combinaciones con las cuales se va a
verificar las presiones actuantes sobre el terreno:
La figura a continuación muestra la distribución de presiones en el suelo
debido a las cargas de gravedad.
Figura 3.25 Distribución de Presiones en el Suelo Debido a las Cargas
c) DISEÑO POR FLEXIÓN Y CORTANTE DE PLATEA: Las
consideraciones de flexión y cortante son las mismas que se tuvieron
para el diseño de la losa aligerada en el capítulo 3. Esto se debe a que,
después de todo, la platea de cimentación es también una losa de
concreto armado que trabaja en dos direcciones. Las figuras a
continuación muestran la distribución de momentos flectores y fuerzas
cortantes en la platea en ambas direcciones para las combinaciones de
Figura 3.26 Momentos Flectores en X-X
Figura 3.27 Momentos Flectores en Y-Y
Figura 3.28 Fuerzas Cortantes en X-X
Figura 3.29 Fuerzas Cortantes en Y-Y
d) DISEÑO FINAL DE LOSA DE CIMENTACIÓN:
Figura 3.30 Diseño Final de Losa de CImentación
Anexo 3 Plano E7
Figura 3.31 Detalle de Arranque de Columna
3.7 DISEÑO DE PILOTES
Para el presente edificio, no existe un estrato a poca profundidad de
suficiente capacidad portante para resistir las cargas que transmite el
edificio. Por este motivo, el estudio de suelos recomienda el uso de
pilotes para cimentar el edificio.
Los pilotes necesarios debajo de cada columna o placa serán agrupados
mediante cabezales o zapatas de concreto armado, suficientemente
rígidas para asegurar su trabajo en conjunto.
La carga transmitida a las zapatas no es simétrica debido a la existencia
de momentos flectores. Se debe asegurar que la carga actuante en cada
pilote (ya sea de tracción o compresión) no supere la carga de trabajo
especificada en el estudio de suelos.
Las zapatas serán diseñadas para soportar la reacción de los pilotes a
los esfuerzos transmitidos por la estructura.
Figura 3.32 Ubicación de Pilotes
Anexo 3 Plano E8
Figura 3.33 Detalle de Armado de Pilote
Figura 3.34 Dimensión y Características de Pilote
3.8 DISEÑO DE NUDOS
En el proyecto análisis y diseño estructural del edificio ubicado en Tingo
María sobre suelo S3 (Suelo flexible), con platea de cimentación y
pilotes, se cuenta con una estructura totalmente rígida, conformada por
muros de concreto armado y pórticos.
Se tomaron las distancias en planta a ejes de vigas para darle
continuidad al modelo.
En planta los nudos que representan a las columnas y placas, se
ubicaron en su
Centro de gravedad, y las uniones del nudo en el centro de gravedad de
las placas con los extremos de las vigas continuas u otros elementos se
representan por brazos rígidos.
Figura 3.35 Detalle de Planta para Diseño de Nudos
Figura 3.36 Idealización para Diseño de Nudos
3.9 DISEÑO DE ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES
Según la estructuración del edificio la rigidez de los tabiques de ladrillo
son pequeños en comparación con los elementos estructurales de
concreto armado y en los análisis efectuados se ha despreciado.
Asimismo debemos tener en cuenta estos elementos no estructurales en
la etapa de la construcción ya que estos no han sido diseñados para
resistir solicitaciones sísmicas y si no se considera una adecuada
separación o junta de dilatación con elementos estructurales pueden
causar fallas repentinas.
En el proceso constructivo se debe de tener en cuenta dos alternativas
o Separar la albañilería.
o Unir la albañilería.
Para nuestro caso lo recomendable es separar la tabiquería utilizando
columnetas y viguetas de refuerzo ya que el edificio tiene buena rigidez
lateral en las dos direcciones.
CAPITULO IV: DETALLADO ESTRUCTURAL
4.1 HERRAMIENTAS CAD
Para el desarrollo de la presente tesis se utilizó diversas herramientas tanto de
dibujo como de cálculo, tales como:
 ETABS, herramienta que sirvió para realizar los cálculos de diseño de
vigas, columnas, losas.
 SAFE, herramienta que sirvió para realizar los cálculos de diseño de la
 AutoCAD en 2D, herramienta que sirvió para realizar los dibujos de los
detalles de todos los elementos estructurales, vigas, columnas, losas,
pilotes, losa de cimentación.
 CSi Col, herramienta que se usó para realizar los diagramas de iteración
4.2 DETALLADO ESTRUCTURAL SEGÚN NORMA E-060 DE CONCRETO
ARMADO (ACI 318 – 2014)
 Esta norma fija los requisitos y exigencias mínimas para análisis de
diseño, materiales, construcción, control de calidad y supervisión de las
 Los planos y las especificaciones técnicas deben de cumplir esta norma.
 Lo establecido en la norma tiene prioridad cuando está en discrepancia
con otras normas a las que haga referencia.
 La norma no controla el diseño e instalación de pilotes, pilas excavadas
y cajones de cimentación que queden enterrados.
 La norma no rige el diseño y construcción de losas apoyadas en el
suelo, a menos que la losa transmita cargas verticales o laterales.
4.3 ESPECIFICACIONES TÉCNICAS FUNDAMENTALES
Especificaciones técnicas para obras de ingeniería.
Para la presente tesis, el proyecto de la construcción “ANÁLISIS Y DISEÑO
ESTRUCTURAL DE UN EDIFICIO EN TINGO MARÍA SOBRE SUELO S3
(SUELO FLEXIBLE) CON PLATEA DE CIMENTACIÓN”, las especificaciones
técnicas forman parte integral del proyecto y complementan lo indicado en los
planos respectivos y son muy importantes para definir la calidad de los trabajos
en general y de los acabados en particular.
Las Especificaciones Técnicas pueden dividirse en ''Generales'' y
''Particulares''.
 Especificaciones Técnicas Generales: Las Especificaciones Técnicas
Generales definen los grandes rubros de la obra, detallando la forma
como se ha previsto su ejecución. Los grandes temas tratados en las
''Especificaciones Técnicas Generales'' son:
o Trabajos preliminares, como por ejemplo: Implementación del
campamento de obras, señalización de la obra, limpieza y
desbroce del área de trabajo, replanteo de las estructuras, entre
o Movimientos de tierra, como por ejemplo: Excavaciones,
mecánicas o manuales, rellenos con o sin compactación, con
materiales seleccionados o no, perfilado de taludes, etc.
o Concreto, ya sea armado o no, aquí se define, para cada caso, la
calidad de los agregados finos, medianos y gruesos, el tipo de
cemento que se requiere usar, algunas veces se especifica
también su origen; la calidad del agua a ser usar y los
tratamientos que se le deberán dar a los diversos tipos de
concreto. Se definen los tipos de encofrado a ser utilizados, las
tolerancias aceptables en cuanto a la localización de la estructura
y a sus medidas. Se define el tipo y calidad del acero para las
o Normativas de seguridad industrial.
o Normas de protección ambiental.
o Tuberías y dispositivos hidráulicos
o Y muchos otros ítems que son de mucha importancia en la obra.
 Reglamentos nacionales de construcciones.
 Manual de Normas American Society for Testing and Materials.
 Manual de Normas American Concrete Institute, entre otras normas
usadas en nuestro proyecto.
Especificaciones Técnicas Particulares son generalmente las que completan y
detallan las especificaciones técnicas generales y cubren, como mínimo, los
 Definición: Donde se describe en forma concisa a que ítem de la obra o
estructura se refiere. Por ejemplo: Provisión de material afirmado para la
colocación de una base en pisos.
 Materiales y herramientas: utilizados para ejecutar la tarea específica.
Por ejemplo: La grava deberá ser absolutamente limpia y de grano duro
y sólido, sin impurezas, sin disgregaciones, ni rajaduras.
 Procedimiento de ejecución: donde se describe la forma en que debe
ejecutarse este rubro de la obra.
 Medición: donde se describe con precisión como se efectuara la
medición de este rubro, una vez ejecutado para proceder al pago
correspondiente. Por ejemplo: Este ítem será medido por metro cúbico
de material afirmado colocado.
 Forma de pago: donde se detalla cómo será pagado y que comprende
exactamente dicho pago. Por ejemplo: Será cancelado al término y a
satisfacción del Supervisor de obra.
Los precios serán los establecidos en el contrato que representan una
compensación total por concepto de mano de obra, materiales, herramientas,
equipo e imprevistos.
CAPITULO V: COSTO ESTRUCTURAL
5.1 METRADOS: RESUMEN EJECUTIVO
El metrado de un proyecto está íntimamente relacionado con los Costos
Directos de la obra. El cálculo de los Costos Indirectos será más fácil en la
medida que podamos estimar el volumen de los trabajos y el tiempo que
tomará su realización.
Es un conjunto ordenado de datos obtenidos mediante la medición y la lectura
de los planos de la infraestructura a construir. Dicha lectura es una
interpretación de las dimensiones del diseño realizado en los planos y se
ejecuta con la ayuda de un escalímetro o de un software como
AutoCAD. Se realiza con el objetivo de cuantificar los trabajos a realizar y así
calcular el costo de los mismos.
5.2 ANÁLISIS DE PRECIOS
Los análisis de precios se trabajaron con lo que indicaba la revista
CAPECO, en su última edición.
5.3 SISTEMA S-10
Se usó el programa S-10 para el presupuesto de obra.
5.4 ANÁLISIS DE COSTOS UNITARIOS
P ágina : 1
Presupuesto 0103005 ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE UN EDIFICIO EN TINGO MARÍA SOBRE SUELO S3 (SUELO FLEXIBLE) CON PLATEA DE CIMENTACIÓN
Subpresupuesto 001 ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE UN EDIFICIO EN TINGO MARÍA SOBRE SUELO S3 (SUELO FLEXIBLE) CON PLATEA DE CIMENTACIÓN
Fecha presupuesto 27/04/2017
P artida 01.01 OFICINA, ALMACEN, CASETA DE GUARDIANIA, COMEDORES, VESTUARIOS Y SS.HH
Rendimiento m2/DIA 8.0000 EQ. 8.0000 Costo unitario directo por : m2 184.90
0101010002 CAPATAZ hh 0.1000 0.1000 22.11 2.21
0101010003 OPERARIO hh 2.0000 2.0000 20.10 40.20
0101010004 OFICIAL hh 2.0000 2.0000 16.51 33.02
0101010005 PEON hh 4.0000 4.0000 14.85 59.40
02041200010003 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 2" kg 0.0150 2.49 0.04
0231010001 MADERA TORNILLO p2 0.5000 3.96 1.98
0231050001 TRIPLAY pln 1.7000 24.30 41.31
0301010006 HERRAMIENTAS MANUALES %mo 5.0000 134.83 6.74
P artida 01.02 CARTEL DE IDENTIFICACION DE OBRA 4.80 x 3.60M
Rendimiento und/DIA 1.0000 EQ. 1.0000 Costo unitario directo por : und 646.24
0101010002 CAPATAZ hh 0.1250 1.0000 22.11 22.11
0101010003 OPERARIO hh 0.1250 1.0000 20.10 20.10
0101010005 PEON hh 0.1250 1.0000 14.85 14.85
02041200010005 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg 0.8500 2.49 2.12
0207030001 HORMIGON m3 0.3600 39.56 14.24
0213010001 CEMENTO PORTLAND TIPO I (42.5 kg) bol 1.0000 26.00 26.00
0218020001 PERNO HEXAGONAL und 16.0000 4.90 78.40
0231010001 MADERA TORNILLO p2 35.0000 3.96 138.60
0240020001 PINTURA ESMALTE gal 0.2500 29.87 7.47
0271050021 ARANDELA A PRESION DE 5/8" und 10.0000 22.20 222.00
0292050001 GIGANTOGRAFIA SEGUN DISEÑO m2 15.0000 6.50 97.50
0301010006 HERRAMIENTAS MANUALES %mo 5.0000 57.06 2.85
P artida 01.03 CERCO DE OBRA CON TRIPLAY, H=2.40M
Rendimiento m/DIA 4.0000 EQ. 4.0000 Costo unitario directo por : m 216.47
0101010002 CAPATAZ hh 0.1000 0.2000 22.11 4.42
0101010003 OPERARIO hh 2.0000 4.0000 20.10 80.40
0101010004 OFICIAL hh 1.0000 2.0000 16.51 33.02
0101010005 PEON hh 2.0000 4.0000 14.85 59.40
02041200010003 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 2" kg 0.0950 2.49 0.24
0231010001 MADERA TORNILLO p2 2.3000 3.96 9.11
0231050001 TRIPLAY pln 0.8000 24.30 19.44
0240010001 PINTURA LATEX gal 0.0600 26.29 1.58
0301010006 HERRAMIENTAS MANUALES %mo 5.0000 177.24 8.86
Partida 02.01 LIMPIEZA DE TERRENO
Rendimiento m2/DIA 3.0000 EQ. 3.0000 Costo unitario directo por : m2 182.97
01010100060002 OPERADOR DE EQUIPO LIVIANO hh 0.3750 1.0000 19.95 19.95
0301160001 CARGADOR FRONTAL hm 0.3750 1.0000 163.02 163.02
Partida 03.01 TRAZO Y REPLANTEO CON HERRAMIENTAS MANUALES
Rendimiento m2/DIA EQ. Costo unitario directo por : m2 600.00
0101030000 TOPOGRAFO hh 1.0000 120.00 120.00
01010300000005 OPERARIO TOPOGRAFO hh 1.0000 120.00 120.00
0301000001 BRUJULA día 1.0000 60.00 60.00
0301000002 NIVEL TOPOGRAFICO día 1.0000 60.00 60.00
0301000009 ESTACION TOTAL día 1.0000 60.00 60.00
0301000014 MIRAS día 1.0000 60.00 60.00
0301000015 JALONES día 2.0000 60.00 120.00
Partida 03.02 PERFILADO, NIVELACION Y COMPACTACION DE SUBARASANTE
Rendimiento m2/DIA EQ. Costo unitario directo por : m2 170.95
01010100060001 OPERADOR DE EQUIPO PESADO hh 1.0000 20.12 20.12
0301100006 RODILLO LISO VIBRATORIO hm 1.0000 150.83 150.83
Partida 04.01 PILOTE PREFABRICADO
Rendimiento und/DIA EQ. Costo unitario directo por : und 450.00
0404020003 PILOTE PREFABRICADO und 1.0000 450.00 450.00
Partida 04.02 TRANSPORTE Y MANIPULEO DE PILOTES
Rendimiento ton/DIA EQ. Costo unitario directo por : ton 274.70
0102020008 CHOFER hh 1.0000 14.85 14.85
0301220009 CAMION PLATAFORMA hm 1.0000 259.85 259.85
Partida 04.03 HINCA DE PILOTES
Rendimiento und/DIA EQ. Costo unitario directo por : und 290.12
0101010012 OPERADOR DE MONTAJE hh 1.0000 20.12 20.12
0301220010 CAMION GRUA 12 TON hm 1.0000 270.00 270.00
P artida 05.01.01 CONCRETO PREMEZCLADO LOSA DE CIMENTACION f'c=210 kg/cm2
Rendimiento m3/DIA 70.0000 EQ. 70.0000 Costo unitario directo por : m3 399.53
0101010003 OPERARIO hh 1.0000 0.1143 20.10 2.30
0101010004 OFICIAL hh 1.5000 0.1714 16.51 2.83
0101010005 PEON hh 4.5000 0.5143 14.85 7.64
0201030001 GASOLINA gal 0.1657 10.39 1.72
02190100010011 CONCRETO PREMEZCLADO F'C=210 kg/cm2 CON CEMENTO
m3 T-I 1.0200 239.53 244.32
02190500010001 SERVICIO DE BOMBA PARA CONCRETO PREMEZCLADO
m3 1.0200 137.25 140.00
03012900010004 VIBRADOR A GASOLINA día 1.0000 0.0143 50.00 0.72
P artida 05.01.02 ENCOFRADO DE LOSA DE CIMENTACION
Rendimiento m2/DIA 10.8000 EQ. 10.8000 Costo unitario directo por : m2 83.17
0101010002 CAPATAZ hh 0.1000 0.0741 22.11 1.64
0101010003 OPERARIO hh 1.0000 0.7407 20.10 14.89
0101010005 PEON hh 1.0000 0.7407 14.85 11.00
0201040001 PETROLEO D-2 gal 0.0500 9.86 0.49
010106010504 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO NORMAL m2 1.0000 55.15 55.15
P artida 05.01.03 DESENCOFRADO DE LOSA DE CIMENTACION
Rendimiento m2/DIA EQ. Costo unitario directo por : m2 55.15
P artida 05.02.01 CONCRETO PREMEZCLADO COLUMNAS f'c=210 kg/cm2
Rendimiento m3/DIA 36.0000 EQ. 36.0000 Costo unitario directo por : m3 416.83
0101010003 OPERARIO hh 2.0000 0.4444 20.10 8.93
0101010004 OFICIAL hh 1.0000 0.2222 16.51 3.67
0101010005 PEON hh 4.0000 0.8889 14.85 13.20
0201030001 GASOLINA gal 0.1111 10.39 1.15
02190100010010 CONCRETO PREMEZCLADO F'C=210 kg/cm2 m3 1.0200 239.53 244.32
03012900010004 VIBRADOR A GASOLINA día 1.0000 0.0278 50.00 1.39
0301340001 ANDAMIO METALICO día 1.0000 0.0278 150.00 4.17
P artida 05.02.02 ENCOFRADO NORMAL EN COLUMNAS
Rendimiento m2/DIA 8.0000 EQ. 8.0000 Costo unitario directo por : m2 101.52
0101010003 OPERARIO hh 1.0000 1.0000 20.10 20.10
0101010005 PEON hh 1.0000 1.0000 14.85 14.85
010106040201 ENCOFRADO METALICO EN COLUMNAS h <10 m m2 1.0000 66.08 66.08
P artida 05.02.03 DESENCOFRADO NORMAL EN COLUMNAS
Rendimiento m2/DIA 8.0000 EQ. 8.0000 Costo unitario directo por : m2 35.84
010106040209 DESENCOFRADO METALICO EN COLUMNAS h <10 m m2 1.0000 35.84 35.84
P artida 05.03.01 CONCRETO PREMEZCLADO PLACAS f'c=210 kg/cm2
Rendimiento m3/DIA 60.0000 EQ. 60.0000 Costo unitario directo por : m3 409.18
0101010003 OPERARIO hh 2.0000 0.2667 20.10 5.36
0101010004 OFICIAL hh 1.0000 0.1333 16.51 2.20
0101010005 PEON hh 5.0000 0.6667 14.85 9.90
0201030001 GASOLINA gal 0.1500 10.39 1.56
03012900010004 VIBRADOR A GASOLINA día 1.0000 0.0167 50.00 0.84
0301340001 ANDAMIO METALICO día 2.0000 0.0333 150.00 5.00
P artida 05.03.02 ENCOFRADO EN PLACAS
Rendimiento m2/DIA EQ. Costo unitario directo por : m2 78.11
0101010003 OPERARIO hh 0.5556 20.10 11.17
0101010005 PEON hh 0.5556 14.85 8.25
010106030201 ENCOFRADO METALICO PLACAS m2 1.0000 58.20 58.20
P artida 05.03.03 DESENCOFRADO EN PLACAS
Rendimiento m2/DIA EQ. Costo unitario directo por : m2 27.96
010106030204 DESENCOFRADO METALICO PLACAS m2 1.0000 27.96 27.96
P artida 05.04.01 CONCRETO PREMEZCLADO EN VIGAS Y CORTES f'c=210 kg/cm2
Rendimiento m3/DIA 80.0000 EQ. 80.0000 Costo unitario directo por : m3 405.90
0101010003 OPERARIO hh 4.0000 0.4000 20.10 8.04
0101010004 OFICIAL hh 2.0000 0.2000 16.51 3.30
0101010005 PEON hh 5.0000 0.5000 14.85 7.43
03012900010004 VIBRADOR A GASOLINA día 2.0000 0.0250 50.00 1.25
P artida 05.04.02 ENCOFRADO DE VIGAS
Rendimiento m2/DIA 6.9100 EQ. 6.9100 Costo unitario directo por : m2 111.13
0101010003 OPERARIO hh 1.0000 1.1577 20.10 23.27
0101010005 PEON hh 1.0000 1.1577 14.85 17.19
010106060201 ENCOFRADO METALICO DE VIGAS SECCION VARIABLE
m2 1.0000 70.18 70.18
P artida 05.04.03 DESENCOFRADO DE VIGAS
Rendimiento m2/DIA 6.9100 EQ. 6.9100 Costo unitario directo por : m2 39.94
010106060202 DESENCOFRADO METALICO DE VIGAS SECCION VARIABLE
m2 1.0000 39.94 39.94
P artida 05.05.01 CONCRETO PREMEZCLADO LOSAS ALIGERADAS f'c=210 kg/cm2
P artida 05.05.02 ENCOFRADO NORMAL DE LOSAS ALIGERADAS
Rendimiento m2/DIA 25.0000 EQ. 25.0000 Costo unitario directo por : m2 46.70
0101010003 OPERARIO hh 1.0000 0.3200 20.10 6.43
0101010004 OFICIAL hh 1.0000 0.3200 16.51 5.28
0101010005 PEON hh 1.0000 0.3200 14.85 4.75
04050400010006 SC ENCOFRADO METALICO DE LOSA ALIGERADA m2 1.0000 29.75 29.75
P artida 05.05.03 DESENCOFRADO NORMAL DE LOSAS ALIGERADAS
Rendimiento m2/DIA 25.0000 EQ. 25.0000 Costo unitario directo por : m2 29.75
04050400010007 SC DESENCOFRADO METALICO DE LOSA ALIGERADA m2 1.0000 29.75 29.75
P artida 05.06.01 CONCRETO PREMEZCLADO ESCALERA f'c=210 kg/cm2
P artida 05.06.02 ENCOFRADO NORMAL EN ESCALERA
Rendimiento m2/DIA 6.0000 EQ. 6.0000 Costo unitario directo por : m2 70.79
0101010002 CAPATAZ hh 0.1000 0.1333 22.11 2.95
0101010003 OPERARIO hh 1.0000 1.3333 20.10 26.80
0101010005 PEON hh 1.0000 1.3333 14.85 19.80
0405040003 SC ENCOFRADO METALICO DE ESCALERAS m2 1.0000 20.75 20.75
P artida 05.06.03 DESENCOFRADO NORMAL EN ESCALERA
Rendimiento m2/DIA 6.0000 EQ. 6.0000 Costo unitario directo por : m2 29.75
0405040004 SC DESENCOFRADO METALICO DE ESCALERAS m2 1.0000 29.75 29.75
Fecha : # # # # # # # # # #
El presupuesto de Obra en lo que se refiere a Estructuras es de:
S/.4,429,334.86 NUEVOS SOLES.
Presupuesto 0103005 ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE UN EDIFICIO EN TINGO MARÍA SOBRE SUELO S3 (SUELO
FLEX IBLE) CON PLATEA DE CIMENTACIÓN
Subpresupuesto 001 ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE UN EDIFICIO EN TINGO MARÍA SOBRE SUELO S3 (SUELO
Cliente Tesis Karla Vargas Costo al 27/04/2017
Lugar HUANUCO - LEONCIO PRADO - RUPA-RUPA
01 CONSTRUCCIONES PROVISIONALES 49,938.19
01.01 OFICINA, ALMACEN, CASETA DE GUARDIANIA, COMEDORES, VESTUARIOS Y SS.HH m2 50.00 184.90 9,245.00
01.02 CARTEL DE IDENTIFICACION DE OBRA 4.80 x 3.60M und 1.00 646.24 646.24
01.03 CERCO DE OBRA CON TRIPLAY, H=2.40M m 185.00 216.47 40,046.95
02 TRABAJOS PRELIMINARES 250,273.68
02.01 LIMPIEZA DE TERRENO m2 1,367.84 182.97 250,273.68
03 TRAZOS, NIVELES Y REPLANTEO 1,054,542.25
03.01 TRAZO Y REPLANTEO CON HERRAMIENTAS MANUALES m2 1,367.85 600.00 820,710.00
03.02 PERFILADO, NIVELACION Y COMPACTACION DE SUBARASANTE m2 1,367.84 170.95 233,832.25
04 PILOTES 49,551.16
04.01 PILOTE PREFABRICADO und 38.00 450.00 17,100.00
04.02 TRANSPORTE Y MANIPULEO DE PILOTES ton 78.00 274.70 21,426.60
04.03 HINCA DE PILOTES und 38.00 290.12 11,024.56
05 CONCRETO ARMADO 1,598,633.61
05.01 LOSA DE CIMENTACION 474,468.61
05.01.01 CONCRETO PREMEZCLADO LOSA DE CIMENTACION f'c=210 kg/cm2 m3 1,117.19 399.53 446,350.92
05.01.02 ENCOFRADO DE LOSA DE CIMENTACION m2 203.28 83.17 16,906.80
05.01.03 DESENCOFRADO DE LOSA DE CIMENTACION m2 203.28 55.15 11,210.89
05.02 COLUMNAS 245,147.21
05.02.01 CONCRETO PREMEZCLADO COLUMNAS f'c=210 kg/cm2 m3 149.68 416.83 62,391.11
05.02.02 ENCOFRADO NORMAL EN COLUMNAS m2 1,330.49 101.52 135,071.34
05.02.03 DESENCOFRADO NORMAL EN COLUMNAS m2 1,330.49 35.84 47,684.76
05.03 PLACAS 239,116.64
05.03.01 CONCRETO PREMEZCLADO PLACAS f'c=210 kg/cm2 m3 212.36 409.18 86,893.46
05.03.02 ENCOFRADO EN PLACAS m2 1,435.12 78.11 112,097.22
05.03.03 DESENCOFRADO EN PLACAS m2 1,435.12 27.96 40,125.96
05.04 VIGAS 284,652.29
05.04.01 CONCRETO PREMEZCLADO EN VIGAS Y CORTES f'c=210 kg/cm2 m3 207.81 405.90 84,350.08
05.04.02 ENCOFRADO DE VIGAS m2 1,325.89 111.13 147,346.16
05.04.03 DESENCOFRADO DE VIGAS m2 1,325.89 39.94 52,956.05
05.05 LOSAS ALIGERADAS 313,622.59
05.05.01 CONCRETO PREMEZCLADO LOSAS ALIGERADAS f'c=210 kg/cm2 m3 258.97 405.90 105,115.92
05.05.02 ENCOFRADO NORMAL DE LOSAS ALIGERADAS m2 2,727.36 46.70 127,367.71
05.05.03 DESENCOFRADO NORMAL DE LOSAS ALIGERADAS m2 2,727.36 29.75 81,138.96
05.06 ESCALERAS 41,626.27
05.06.01 CONCRETO PREMEZCLADO ESCALERA f'c=210 kg/cm2 m3 60.94 405.90 24,735.55
05.06.02 ENCOFRADO NORMAL EN ESCALERA m2 168.00 70.79 11,892.72
05.06.03 DESENCOFRADO NORMAL EN ESCALERA m2 168.00 29.75 4,998.00
COSTO DIRECTO 3,002,938.89
GASTOS GENERALES (15%) 450,440.83
UTILIDAD 10% 300,293.89
SUBTOTAL 3,753,673.61
IMPUESTO (IGV 18%) 675,661.25
TOTAL PRESUPUESTO 4,429,334.86
SON : CUATRO MILLONES CUATROCIENTOS VEINTINUEVE MIL TRESCIENTOS TRENTICUATRO Y 86/100 NUEVOS SOLES
CAPITULO VI: PROGRAMACIÓN DE OBRA
6.1 ¿COMO SE HA DE CONSTRUIR?
 Fase previa: Antes de comenzar con la construcción, toda la
documentación previa debe estar completada y aprobada. También se
hace un cálculo general de todos los gastos.
Cuando se va a iniciar la obra se hacen los cierres perimetrales que
separan el área de la construcción de los espacios públicos.
 Cimientos: Antes de que se pongan los cimientos, hay mucho trabajo
por hacer. El terreno debe ser examinado, limpiado y excavado. A
menudo, se retira la capa superior del suelo y los fragmentos son
apilados en otro lugar para su uso posterior. Después de realizar todos
estos procedimientos se realiza a la ubicación de los puntos donde
serán colocados los pilotes prefabricados, terminada esta operación se
procede a la colocación de acero y encofrado para lo que posteriormente
será la losa de cimentación; terminando con el vaciado de esta losa.
 Estructura: Primero se realiza la ubicación de donde estarán las
paredes exteriores, tabiques interiores, columnas, etc., según plano de
estructuras. Después, que se termina la ubicación de los elementos
estructurales principales se procede a la colocación de acero y
encofrado de estos para posteriormente proceder con el vaciado.
Este proceso se realiza para los 2 pisos restantes.
6.2 MS-PROJECT
Analisis y Diseño Estructural de un Edificio en Tingo María sobre suelo S3 (Suelo Flexible) con Platea de Cimentación
Id Modo de Nombre de tarea DuraciónComienzo Fin01 enero 01 febrero 01 marzo 01 abril 01 mayo 01 junio 01 julio 01 agosto
tarea 16/01 30/01 13/02 27/02 13/03 27/03 10/04 24/04 08/05 22/05 05/06 19/06 03/07 17/07 31/07 14/08
1 Analisis y Diseño Estructural 122 lun 20/02/17 lun 24/07/17
de un Edificio en Tingo días
María sobre suelo S3 (Suelo
Flexible) con Platea de
2 CONSTRUCCIONES 7 días mié jue 13/04/17
PROVISIONALES 05/04/17
3 OFICINA, ALMACEN, 7 días mié jue 13/04/17
CASETA DE 05/04/17
4 CARTEL DE 3 días mié sáb
IDENTIFICACION DE 05/04/17 08/04/17
OBRA 4.80 x 3.60M
5 CERCO DE OBRA CON 7 días mié jue 13/04/17
TRIPLAY, H=2.40M 05/04/17
6 TRABAJOS 5 días mié mar
PRELIMINARES 05/04/17 11/04/17
7 LIMPIEZA DE TERRENO 5 días mié mar
05/04/17 11/04/17
8 TRAZOS, NIVELES Y 10 días mar lun 24/04/17
REPLANTEO 11/04/17
9 TRAZO Y REPLANTEO 6 días mar mié
CON HERRAMIENTAS 11/04/17
10 PERFILADO, 6 días lun 17/04/17 lun 24/04/17
COMPACTACION DE
SUBARASANTE
11 PILOTES 66 días lun 20/02/17 sáb 13/05/17
12 PILOTE PREFABRICADO 30 días lun 20/02/17 mié
13 TRANSPORTE Y 6 días mié mié
MANIPULEO DE 29/03/17 05/04/17
14 HINCA DE PILOTES 15 días lun 24/04/17 sáb 13/05/17
15 CONCRETO ARMADO 56 días sáb 13/05/17lun 24/07/17
16 LOSA DE 28 días sáb sáb
CIMENTACION 13/05/17 17/06/17
Tarea Tarea resumida Hito inactivo Sólo el comienzo
División Hito resumido Resumen inactivo Sólo fin
Proyecto: Analisis y Diseño Estruct Hito Progreso resumido Tarea manual Fecha límite
Fecha: vie 04/08/17 Resumen Tareas externas Sólo duración Progreso
Resumen del proyecto Hito externo Informe de resumen manual
Agrupar por síntesis Tarea inactiva Resumen manual
17 CONCRETO 12 días mié mié
PREMEZCLADO LOSA 24/05/17 07/06/17
18 ENCOFRADO DE 8 días sáb mié
LOSA DE 13/05/17 24/05/17
19 DESENCOFRADO DE 8 días mié sáb
LOSA DE 07/06/17 17/06/17
20 COLUMNAS 28 días sáb 17/06/17lun 24/07/17
21 PRIMER PISO 28 días sáb 17/06/17lun 24/07/17
22 CONCRETO 12 días mié jue 13/07/17
PREMEZCLADO 28/06/17
23 ENCOFRADO 8 días sáb mar
NORMAL EN 17/06/17 27/06/17
24 DESENCOFRADO 8 días jue 13/07/17 lun 24/07/17
25 SEGUNDO PISO 28 días sáb 17/06/17lun 24/07/17
26 CONCRETO 12 días mié jue 13/07/17
27 ENCOFRADO 8 días sáb mar
28 DESENCOFRADO 8 días jue 13/07/17 lun 24/07/17
29 TERCER PISO 28 días sáb 17/06/17lun 24/07/17
30 CONCRETO 12 días mié jue 13/07/17
31 ENCOFRADO 8 días sáb mar
32 DESENCOFRADO 8 días jue 13/07/17 lun 24/07/17
33 PLACAS 28 días sáb 17/06/17lun 24/07/17
34 PRIMER PISO 28 días sáb 17/06/17lun 24/07/17
35 CONCRETO 12 días mié jue 13/07/17
PLACAS f'c=210
36 ENCOFRADO EN 8 días sáb mar
PLACAS 17/06/17 27/06/17
37 DESENCOFRADO 8 días jue 13/07/17 lun 24/07/17
38 SEGUNDO PISO 28 días sáb 17/06/17lun 24/07/17
39 CONCRETO 12 días mié jue 13/07/17
40 ENCOFRADO EN 8 días sáb mar
41 DESENCOFRADO 8 días jue 13/07/17 lun 24/07/17
42 TERCER PISO 28 días sáb 17/06/17lun 24/07/17
43 CONCRETO 12 días mié jue 13/07/17
44 ENCOFRADO EN 8 días sáb mar
45 DESENCOFRADO 8 días jue 13/07/17 lun 24/07/17
46 VIGAS 28 días sáb 17/06/17lun 24/07/17
47 PRIMER PISO 28 días sáb 17/06/17lun 24/07/17
48 CONCRETO 12 días mié jue 13/07/17
CORTES f'c=210
49 ENCOFRADO DE 8 días sáb mar
VIGAS 17/06/17 27/06/17
50 DESENCOFRADO 8 días jue 13/07/17 lun 24/07/17
51 SEGUNDO PISO 28 días sáb 17/06/17lun 24/07/17
52 CONCRETO 12 días mié jue 13/07/17
53 ENCOFRADO DE 8 días sáb mar
54 DESENCOFRADO 8 días jue 13/07/17 lun 24/07/17
55 TERCER PISO 28 días sáb 17/06/17lun 24/07/17
56 CONCRETO 12 días mié jue 13/07/17
57 ENCOFRADO DE 8 días sáb mar
58 DESENCOFRADO 8 días jue 13/07/17 lun 24/07/17
59 LOSAS ALIGERADAS 28 días sáb 17/06/17lun 24/07/17
60 PRIMER PISO 28 días sáb 17/06/17lun 24/07/17
61 CONCRETO 12 días mié jue 13/07/17
62 ENCOFRADO 8 días sáb mar
NORMAL DE 17/06/17 27/06/17
63 DESENCOFRADO 8 días jue 13/07/17 lun 24/07/17
64 SEGUNDO PISO 28 días sáb 17/06/17lun 24/07/17
65 CONCRETO 12 días mié jue 13/07/17
66 ENCOFRADO 8 días sáb mar
67 DESENCOFRADO 8 días jue 13/07/17 lun 24/07/17
68 TERCER PISO 28 días sáb 17/06/17lun 24/07/17
69 CONCRETO 12 días mié jue 13/07/17
70 ENCOFRADO 8 días sáb mar
71 DESENCOFRADO 8 días jue 13/07/17 lun 24/07/17
72 ESCALERAS 56 días sáb 13/05/17lun 24/07/17
73 PRIMER PISO 28 días sáb 13/05/17sáb 17/06/17
74 CONCRETO 12 días mié mié
PREMEZCLADO 24/05/17 07/06/17
ESCALERA f'c=210
75 ENCOFRADO 8 días sáb mié
NORMAL EN 13/05/17 24/05/17
76 DESENCOFRADO 8 días mié sáb
NORMAL EN 07/06/17 17/06/17
77 SEGUNDO PISO 28 días sáb 13/05/17sáb 17/06/17
78 CONCRETO 12 días mié mié
79 ENCOFRADO 8 días sáb mié
80 DESENCOFRADO 8 días mié sáb
81 TERCER PISO 28 días sáb 17/06/17lun 24/07/17
82 CONCRETO 12 días mié jue 13/07/17
83 ENCOFRADO 8 días sáb mar
84 ESCALERA
DESENCOFRADO 8 días jue 13/07/17 lun 24/07/17
6.3 RUTA CRÍTICA
Tarea Tarea resumida Tarea inactiva Resumen manual
División Tarea crítica resumida Hito inactivo Sólo el comienzo
Proyecto: Analisis y Diseño Estruct Hito Hito resumido Resumen inactivo Sólo fin
Fecha: vie 04/08/17 Resumen Progreso resumido Tarea manual Fecha límite
Resumen del proyecto Tareas externas Sólo duración Tarea crítica
Agrupar por síntesis Hito externo Informe de resumen manual Progreso
En el proyecto de Tesis Profesional “ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL
DE UN EDIFICIO EN TINGO MARÍA SOBRE SUELO S3 (SUELO FLEXIBLE)
CON PLATEA DE CIMENTACIÓN”, se puede concluir lo siguiente:
1. Para el diseño de la cimentación se decidió utilizar pilotes prefabricados
y platea de cimentación, pues resulta conveniente y muy práctico debido
al alto nivel freático; al utilizar los pilotes prefabricados de concreto el
espesor de la losa disminuye considerablemente y es muy ventajoso en
2. De acuerdo a los resultados del análisis sísmico y del análisis de cargas,
se ha comprobado que los esfuerzos sísmicos son los que gobiernan
nuestro diseño, por eso es muy importante emplear adecuadamente la
norma de diseño sismo-resistente.
3. En el proyecto se ha partido de una distribución arquitectónica ya
definida, (que tiene una buena simetría en ambas direcciones), esto ha
permitido ubicar los elementos estructurales de tal manera que el centro
de rigideces y el centro de masa no estén muy distantes, entonces
evaluando los resultados podemos concluir que es muy importante la
simetría para poder reducir considerablemente los efectos de torsión.
4. Un criterio usado en el proyecto ha sido incluir muros de corte en ambas
direcciones, los cuales nos han proporcionado una gran rigidez lateral y
haciendo la evaluación respectiva se concluye que efectivamente es un
buen criterio ya que las placas toman el mayor porcentaje del cortante
sísmico y se han limitado los desplazamientos horizontales.
5. Es difícil poder fijar directamente un dimensionamiento para las placas
puesto que, como su principal función es absorber las fuerzas de sismo,
mientras más abundantes o importantes sean tomarán un mayor
porcentaje del cortante sísmico total, aliviando más a los pórticos. La
evaluación final de las dimensiones de las placas se hizo después de un
proceso iterativo y se pudo comprobar que los desplazamientos
horizontales no son excesivos.
6. Se concluye que la losa de cimentación tenga un espesor de 1.10 mts,
con dos mallas en dos direcciones con fierro de ½” cada 0.25 mts.
7. Los pilotes prefabricados son de 0.60 mts de diámetro con una
profundidad de hundimiento de 3.00 mts.
8. Se determinó que la edificación es una estructura regular, ya que está
formada por marcos planos, con o sin muros estructurales: paralelos o
casi paralelos ligados entre sí en todos sus entrepisos a través de
sistemas de piso con resistencia y rigidez suficiente para hacer que
todos los marcos y muros trabajen en conjunto para soportar las fuerzas
laterales debido al sismo o viento, y proporcionan a la estructura, la
rigidez suficiente para evitar el pandeo en conjunto bajo cargas
verticales. Además todos los marcos son simétricos y todas las
columnas de un entrepiso deberán tener la misma altura aunque haya
entrepiso con diferente altura.
9. El peso total de la estructura es de 2.83 ton/m2.
10. El desplazamiento de la estructura en X-X es de 0.000256 y en Y-Y es
0.000144 con lo cual cumple con la norma que dice que tiene que ser <
CON PLATEA DE CIMENTACIÓN”, podemos destacar algunas
recomendaciones que surgieron del análisis y diseño de la estructura del
presente trabajo de Tesis. Las mismas que se describen a continuación:
1. El predimensionamiento y la estructuración se debe de realizar de
acuerdo a lo estudiado en los cursos de Análisis Estructural y Concreto
Armado, buscando la simetría y logrando las rigideces adecuadas,
logramos una estructura uniforme con resultados óptimos.
2. Al haber hecho la evaluación del estudio de suelos y a partir del perfil
estratigráfico para el uso de pilotes y platea de cimentación, se
concluye que es factible utilizar este tipo de cimentación por la
capacidad estructural escogidos y por la capacidad del suelo, son
suficientes para soportar las elevadas solicitaciones sísmicas
trasmitidas por el edificio; asimismo los asentamiento al analizar el
grupo de pilotes no serán muy importantes.
3. Utilizar e implementar en los cursos profesionales el uso de programas
ya sea el ETABS® en estructuras u otros programas que existen en
nuestro medio que serán en beneficio de los Ingenieros Civiles.
4. Sería beneficioso realizar trabajos de investigación similares al
presente, diseñando los elementos estructurales para cada
irregularidad y así poder evaluar el aumento de las secciones y áreas
de acero, con el objeto de establecer comparaciones bajo un criterio de
5. Finalmente se recomienda realizar una investigación similar a esta,
verificando los esfuerzos en los miembros y así analizar las posibles
fallas que las irregularidades a evaluar puedan generar en una
 Ángel San Bartolomé, “Análisis de Edificios”
 Ing. Rafael Salinas Basualdo, “Fundamentos del Análisis Dinámico de
 José Antonio Taboada García y Arturo Martín de Izcue Uceda, Tesis
PUCP “ANÁLISIS Y DISEÑO DE EDIFICIOS ASISTIDO POR
 Manual ETABS 9 en Español
 Norma E.020 Metrado de Cargas
 Norma E.030 (2016) Diseño Sismorresistente
 Norma E.060 (ACI 318 – 2014) Concreto Armado
 Norma E.050 Suelos y Cimentaciones
ANEXO 1: METRADOS
METRADO Of. CONCRETO EN COLUMhAS
NRO DESCRIPCION MEDIDAS
OBRAS DE CONCRETO NRO DE
G E 02 03, VOLUMEN
ARM.UJO b n L ELEMENTOS
ELEME»ITO UNIDAD
CE 02 03.07 COLUMNAS IGUALES
GE 02 03.07.01 PAR/1 EL CONCRETO (M) i ím (M) (M3)
C - 1 M3 0,6 \3 10,87 51 9&79
M3 0,3 i 0,3 10,87 51 4S89
TOTA:, (M3) 14i,i,68
METR/vDO DE ENCOFRADO Y DfiSENCOI RADO EM COLUMNAS
NP.O DESCRIi'CION DIMENSIONES
OBR.VS DE CONCRETO
C E 02,03 NRO DE AREA
ARM.XOO
b h L ELEMENTOS
GE 02 03.07 COLUMNAS ELEMENTO UNIDAD IGUALES
GE 02 03.07.02 PAR/l EL CONCRETO (M) (M2)
(M) i (M)
C-1 M2 10,87 51 1380,49
0,6 1 (,1,3
TOTAL ENCOFRADO (M2) 1330,49
TQTAl (M2) 1330.49
M E V R A D O D E A C E R O EN COI.UMNAS
NFi;o DESCRIPCION
CE 02 03. O B R A S DE CONCRETO AfíMADO 1 NRO D E LONOITiJD (METIAOS LINl-ALES D= VARILLAS)
NRO D E PIEZAÜ/
UNIDAD O ELEMENTOS LO»(G/PZA TOTAUPZA
GE 02 03.07 COLUMNAS IGU,y.ES
GE 02 03.07.03 ? A R A LA ARMADURA DE ACERO 1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1"
ELEM€NTO (M) (M) (M) (M) (M) (M) (M; (M)
C- 1 KG S/8" j 51 12 12,59 7705,08 4715508.96
C. 1 KG 3/8" 1 !J1 59,1 1,80 5425.38 16,Í52637,SS
C 1 KG 3/8" j ai 59,1 1,80 5425,38 16352637,86
TOTAL (MTS) 32 ' 0 5 2 7 5 . 7 2 4713508.96
P E 3 0 (KG/MT) POR 3 I A M E T P 0 V A R I L L A 0.25 0.56 0.99 1.S5 2.2.1 4.04
TOTAL K G 256X3993 29 KG 18314954.40 7305038.89
METRADO DE ENCOFRADO Y DESENCOFRADO EN ESCALERAS
MEDIDAS FAñCÍAL TOTAL
01.01 MOVIMIENTOS DE TIERRAS
<».S3
03.06.01 COfii-RCTü
ELEMENTO 1 CIMIENTO M3 1 2.10 0.45 0.4 0,38
ELEMENTO 2PASOS Y CONTRAPASOS M3 10 2.10 0.50 0.175 1,84
ELEMENTO 3 GARGANTA M3 1 5.52 2,1 0.35 4.06
ELEMENTO 4DESCANSO TRAMO 1 M3 1 3.40 2.10 0.2 1,43
ELEMENTO 5PASOS Y CONTRAPASOS M3 2.10 0.50 0.18 0.37
£i£M£NTO e GARGANTA M3 1 1-22 2 1 0,35 0,90
ELEMENTO 7DESCANSO TRAMO 2 M3 1 2.40 2.10 0,2 1.01
!*J 1 3.10 0.45 0.4 l 0,JS
ELEMENTO 9PASOS Y CONTRAPASOS M3 10 2.10 0.50 0.175 1.84
ELEMENTO 10 G A R G A N T A M3 1 5.52 2.1 0.35 4.06
•CLDMChiTG 11' L j r G C A N C O T r i A M C " 3 iM3 1 2.10 Í.43
ELEMENTO 12 P A S O S Y C O N T R A P A S O S M3 2 2.10 0.50 0.18 0.37
E L C Í V Í E N T O 1 3 GARGAiiíTÁ i .22 2. i 0.35 Ü.90
ELEMENTO 14 D E S C A N S O T R A M O 4 M3 2.40 2.10 0.2 1.01
ELEMENTO 15 C I M I E N T O M3 1 2.10 0.45 0,4 0.38
ELEMENTO 16 P A S O S Y C O N T R A P A S O S M3 10 2.10 0.50 0.175 1.84
ELEMENTO 17 G A R G A N T A M3 5.52 2.1 0,35 4.06
ELEMENTO 18 D E S C A N S O T R A M O 5 M3 3^40 2.10 0.2 1.43
ELEMENTO 19 P A S O S Y C O N T R A P A S O S Ma 2 2 1Q , 0.50 , a 18 aa7
ELEMENTO 20 G A R G A N T A M3 1 5.52 2.1 0.35 4.06
ELEMENTO 21 D E S C A N S O T R A M O 6 M3 1 2.52 2.10 0.2 1.06
T9„AMO 7
ELEMENTO 22 P A S O S Y C O N T R A P A S O S M3 10 2.10 0.50 0.18 1.84
ELEMENTO 23 G A R G A N T A M3 1 5.52 2.1 0.35 4.06
CLCníiüNTG 2 4 LXIGCAISÍG'C T f K A M O 7 2.52 ^ 2. t e 0.2
ELEMENTO 25 P A S O S Y C O N T R A P A S O S M3 10 2.10 0.50 0.18 1.84
ELEMENT O 26 GARÜANT A M3 •| b.52 2.1 ü,35 4,06
E L E M E N T O 27 D E S C A N S O T R A M O 8 M3 1 2.52 2.10 0.2 1.06
E L E M E N T O 28 P A S O S Y C O N T R A P A S O S M3 10 2.10 0.50 0.18 1.84
E L E M E N T O 29 G A R G A N T A M3 1 5.52 2.1 0,35 4.06
E L E M E N T O 30 D E S C A N S O T R A M O 9 M3 1 2.52 2.10 0.2 1. 1.06
T R A M O 10
E L E M E N T O 31 P A S O S Y C O N T R A P A S O S M3 10 2.10 0.50 0.18 1.84
E L E M E N T O 3? G A R G A N T A Mía 1 . 5,52 2.1 D,35 4D6
E L E M E N T O 33 D E S C A N S O T R A M O 10 M3 1 2.52 2.10 0.2 1.06
S3.SS.S2 & W C 0 F R « i 3 0 y DESEífCOFR.'VDG
PARTE INCLINADA M2 1 5.52 2.1 11.592
DE3CANGO f«rr 2'.4ü 2.1 •3.20o
PARTE INCLINADA M2 1 5.52 2,1 11.592
D E S C A N S O Mi i 2.46 2.1 5.2Ü8
DESCANSO M2 1 2.48 2.1 5.208
P A R T E INCLINADA M2 1 5.52 2.1 11.592
. P A R T E .i,MrJ..tMAnA m 1 ,5 5.? 2 1 11 5 9 2
DESCANSO M2 1 2,48 2.1 5.208
PARTE IWCUPJADA Ma 5 £2 2,1 fi.562
P A R T E MCLf'NADA m 2.i ÍI.GS2
HAríft INCLINADA Mi 1 tj,52 2.1 11.592
P A R T E ÍNCUNADA !*2 í 5.52 2 1 t i 592
METRADO DE ACERO EN ESCALERAS
LONÜÍRJ PAJWJ-ÍAL
N" DE PIEZAS
PARTIDA N° DESCRIPCION 0 ELEMENTOS DP/
Pl ELEMENTO
IGUALES PIEZA
'í/4' i»' s;s" A»
0.250 0.560 0.994 1.552 2.235 3.973
5 S C A L E R , ! , Í E R »!SG
1/2" 9 2 8.30 0.994 148.5036
3.5- 1/2" 9 2 3.51 0.994 62.80092
6.54 1/2" 9 2 6.54 0.994 117.0137
2.24 1/2" 3 2 2.24 0.994 40.07808
1.98 1/2" 27 2 1.98 0.994 106.2785
1.98 1/2" 23 2 1.98 0.994 90.53352
..»i,a£L 1/2" 9 2 3.51 0.994 62.80092
0,15 ,• í
3.51 1/2" 9 2 6.54 0.994 117.0137
6.54 9 2 224
1/2" 0.994 40.07808
2.24 1/2" 27 2 1.98 0.994 106.2785
1 .'Sü
1/2" 23 2 1.98 0.994 90.53352
,1.98 1/2" 9 2 3.51 0.994 62.80092
3,51 1/2" 9 2 6,54 0.994 117.0137
6:54 1/2" 9 2 2.24 0.994 40.07808
isa 23 .1 1.3S S.SS4 Su,j3332
1.98 1/2" 23 2 1.98 0,994 90.53352
, 1.98 1/2" 9 2 3.51 0.994 62.80092
6.54 1/2" 9 2 2.24 0,994 40.07808
1.98 i/2" 2J 2 0,994 QO ^Tí^2
TRAÍvIC 3
1.98 1/2" 9 2 3.51 0,994 52,80092
3.-SI,
1/2 s ¿ 6.D4 U.S34
6.54 1/2" 9 2 2.24 0.994 40.07808
1,98 1/2- 23 2 1.98 0.994 90.53352
1.25 1/2" 9 2 3.51 0.994 62.80092
2.55 1/2" 9 2 6.54 0.9-94 117.0137
3.40 1/2" 9 2 2.24 0.994 40.07808
2,50 1/2» 27 2 1.98 0.994 106.2785
3.30 1/2" 23 2 1.98 0.994 90.53352
ESCALERA 2 0 0 PISO
1.98 a 2
1,'3" 3.51 0.99.1 52.90092
,8:54^ 1/2" 9 2 2.24 0.994 40.07808
1/2" 27 2 1.98 0.994 106.2785
i m -i/r- 23 2 S5.Ü33J2
1/2" 2 3.51 0.994 62.80092
3.51 1Í3" 9 .2 .6,5^ -0,994 1 1 7 0137
.7 5 4 ¿.T ¿ 0.SS4 im.ZTZS
T.96 1/2" 23 2 1.98 0.994 90.53352
í.M 'i;™ s- 2 •3.51 0.334 a-£.S00S2
Ó.54 1/2" 9 2 2.24 0.994 40.07808
1.98 1/2" 23 2 1.98 0,9SA 3053352
1.98 1/2" 9 2 3.51 0.994 62.80092
3.51 1/2" 9 2 6.5» 0.994 117.0137
6.54 1,Í2" ci ,7 7 7Í 0 ,9.04 4C0.780R
',m • 1/2- ¿3 2 ).S8 0.334
4949.285
METRADO DE LOSA DE C I M E N T A C I Ó N
COBÍS© LARSO
01.01.00 LOSAS
01.01.01 Losa de c i m e n t a c i ó n
01.01.01.0 Concreto fc=2-i0 kg/cmz m3
Losa maciza Eje A-B 1 11.21 3.87 0.80 34.71
-Lees F r t a e i z s -Eje S- F í S9-41 1S.12 G.90 10.51.7.0.
Nervadura 1 184.80 0.38 0.30 20.79
Volumen de concreto 1117.19
01.01.01.0 N ú m e r o de ladrillos - - - - - -
Volumen que ocupan ladrillos m3 - - - - -
y.Q.iyrrjef! i'í>t-ai - -
Volumen de concreto de Losa fc=210 kg/cm2 m3 - - - -
01.01.01.0 Encofrado y Desencofrado m2
Losa maciza 1 184.80 1.10 203.28
20.3..2.9
METRADO DE ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE L O S A S ALIGERADAS
ftíECiCAS
PARTIDA N' DESCRIPCION UNIDAD N° DE VFCFS PARCIAL TOTAL
01.03 OBRAS DE CONCRETO ARMADO
01.03.01 COLUMNAS Y PLACAS
01.03.02 VIGAS
01.03.03 LOSAS ALIGERADAS lER PISO
mm.Di^úi _ .FMCnF.RAOD y .O.FS.F,M,CD,eRAD.O Df ! OSA-FN.TBF i D.? ,F.i,F.,S,F y, F , m ,1„3, '•• 'i> 4,1,5 3 7 3, .33 .SS4JJ
01.03.01.07 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE LOSA ENTRE LOS EJES D y E M2 15 2.95 4.15 183.64
01.03.01.08 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE LOSA ENTRE LOS EJES C y D M2 IS 3.47 4.15 216.01
01.03.01.08 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE LOSAS VIGUETA 3 M2 1 96.32 96.32
01.03.01.08 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE LOSA VIGUETA 4 M2 1 3.57 4.15 14.82
.r,o,rs!.r(3,Ei,o, f^^=,^.1,n..l;£r,f.frc^,?, O A R A . I . P S A , 1. ,0 0 9 •SÍ;, 3,3.
01.03.01.09 LADRILLO HUECO PARA LOSA UNO 2 959.13 8.33 159/91 1 15979.11
01.03.03 LOSAS ALIGERADAS 2ER PISO
01.03.01.07 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE LOSA ENTRE LOS EJES E y F M2 13 6.92 4.15 373.33 884.11
01,03.01.97 , SHCOV-D£SEN'€0-fP-ADO-Dí LOSA Ef^T-P.-E tOS E^fS E > £ • M i
01.03.01.08 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE LOSA ENTRE LOS EJES C y D M2 15 3.47 4.15 216.01
01.03.01.09 CONCRETO f'c=210 kgf/cm2 PARA LOSA M3 1 959.13 0.09 86.32 86.32
ei,-S3.Sl,-S5- t A & f í ! L t a K Ü E C O fít^íy;-tGSA •^í•^íe 2 .S.53 15S-79.11 1557M1
01.03.03 LOSAS ALIGERADAS 3ER PISO
01.03.01.07 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE LOSA ENTRE LOS EJES E y F M2 13 6.92 4.15 373.33 959.13
31.G3;3í;3o - LriCGrrvAOO V"DD5ÍIfi^'CGvRAS3 x,C5A i^iVTRC LC'S CiCG Z Y D m i i5 3.-'v;' rr 21G.GI
01.03,01.08 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE LOSAS VIGUETA 3 M2 1 96.32 96.32
01.03.01.08 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE LOSA TECHO ESCALERAS M2 2 6.92 4.35 60^20
01.03.01.08 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE LOSA TECHO ESCALERAS M2 1 3.57 4.15 14.82
101.03.01.03 COfiCRETO f i . ' l W igf/uiil TORA 1C3A Tv'TS "x 333,13 O.OS SC.32 SG.32
01.03.01.09 LADRILLO HUECO PARA LOSA UND 2 959.13 8.33 15979.11 15979.11
METRADO DE ACERO DE LOSAS ALIGERADAS
N- DE N-DE LONOITU LONGITUD P/0 PARCIAL TOTAL
OS ELEMENTO PIEZA 1/4" 3/8- 1/2" 5/r 3/4" r mi kg
0,250 0,560 0.994 1.552 2.235 3.973
LOSA l E R PISO 4003.3716
VIGUETA 1
1.1b 3/8" 16 41.6 23,296
2 1.30 0,728
2.55 16 848 84,2912
1/2" 2 2.65 2.634
3.40 1/2- 16 2 3.56 3.529 113.6 112.9184
3isr 16 10 26 1.456 416 232.96
3,30 3/8" 16 10 3.4 1,904 544 304,64
2.55 1? 3.55 1.»5 -!t5,.S9S
58.05 1
3/8" 16 67.25 37,660 1076 602,56
VIGUETA 2
! Sí 3/S- 6 2 16.8 9.408
1,40 0.784
2.65 2.634 31.8
1/2" 6 2 2.65 31,6092
3.50 2 3,50 42 41.748
1/2" 6 3.479
2.60 3/B" 6 12 2,60 1.466 1872 104,832
3/8" 6 12 3.40 1,904 244.8 137.088
2.55 6 17.136
3/8" 2 1,428 30.6
67.26 3/8- 6 37.660 403.5 225.96
VIGUETA 3
3/8- 8 2 1,40 0784 22.4 12.544
1/2- 8 2 2,55 2.535 40.8 40 5552
3.40 g 2 3.33Í 5,t.0?3€
3ra- 8 12 250 1.400 240 134.4
.?.3S
3/8* B 12 3.3U 1.b48 jiti.tí 17/.408
3/8- 8 2 1.428 40.8 22.848
tií.25 3/8- 1
8 37.660 538 301.28
1.25 3/8" 12 1,40 0.784 16.8
1/? 1 12 255 2.535 30.6 30.4164
3.40 1/2- 12 3,40 3.380 40.8 40.5552
.2.50 3/8" 36 2,50 1.400 90 50.4
3/8- 1 36 3.30 1.848 118.8 66.528
3/8- 1 12 1.428 30.6 17.136
3/8" 1 ??.ii08 58.05 32.508
3/8" 1 1 27.356 48.85 27.356
.39 6 5
3íS- 1 1 22.204 55.65 22.204
30.45 3/8- 1 1 17.052 30,45 17.052
3/8- 1 1 11.900 21.26 11.9
3/8" 1 1 6.748 1206 6.748
VIGUETA 4
1.2a 3/8" S 2 1.40 0.784 22,4 12.544
2.55 1/2- 8 1 2,55 2.535 20,4 20.2776
4.65 1/2" 8 1 4.622 37,2 36.9768
A C E R O ne. T E M P E R A T l I R A 1/4" 884 11 1 4 1 000 3 5 3 6 44 884 11
L O S A 1 E R Píóü i 400j.o716 1
1.15 3/8" 16 2 1,30 0.728 41,5 23.296
0.i5 i
255 1/2" 16 2 265 2,634 84.8 84,2912
3.40 1/9" 16 0 3 55 357*3 113 6 11P.9184
2.50 3/8- 16 10 2,6 1,456 416 232,96
3-30 SiB" 15 1ü 1>A 1:»04 544 304.64
2,55 3/8" 16 2 2.55 1,428 81.6 45.696
55.05 3/8" 16 1 67.25 37,660 1076 602.56
.1,25 3/8" 6 2 1,40 0,784 16.8 9.408
2.65 1/2" 6 2 2,65 2,634 31,8 31-6092
3.50 1/2- 6 2 3,50 3,479 42 41.748
2.60 3/8- 6 12 2,60 1,456 187,2 104-832
3.40 _ ?-'A" q 13 340 1 004 177 9S3
2.56 3/8" 6 2 1,428 30,6 17.136
.R7?.5 Jí7,&60 405,5 225,66
1 1.25 3/8" 8 2 1,40 0,784 22,4 12644
2.55 •lí2 8 2 2,5b 2,5i5 ,(,,!. 4u,5aS2
3.40 1/2" 8 2 3,40 3,380 54 4 54 0 7 3 6
2,50 3/8- 8 12 2,50 1 400 240 134,4
3.30 3/8" 3 12 3,30 1,848 316,8 177,408
255 . 3/8- 8 2 1,428 40,8 22,848
67.25 3/8" 8 1 37.560 538 301,28
1,25. 3/8" 1 12 1,40 0,784 15,8 9,408
2.55 1/2" 1 12 2.55 2.535 30,6 30,4164
. 3.40, 1/2" 12 3,40 3,380 40,8 40,6652
250 yn" 1 ''6, ,^,50 90 ,50 4
:w 3/8" 1 36 3,30 1,848 118.8 66,528
.5 5 5 - í ii 1,ü¿o •íT,)55
58.05 3/8- 1 1 32508 58.05 32.508
3/8" " 1 1 27,356 48.85 27.356
39,65 3/8" 1 1 22,204 39.65 22,204
30.45 . 3/6" 17.052 30.45 17,052
1 1 30.45
21,25 3/8" 11,900 21.25 11.9
1 1 ,51
12.05 3/8" 6.748 12.05 6,748
1.25 3/3" 8 2 1.40 0,784 22.4 12,544
2.55 1/2" 8 1 2,55 2,535 20.4 202776
4.65 VS" R 1 4 622 37.? 36 9 7 6 8
4.ü5
ACERO DE TEMPERATURA 1/4" 884,11 1 4 1,000 3536.44 884,11
LOSA 3ER PISO 4458,3516
1.15 3/8" 16 2 1.30 0.728 41,6 23,296
2.55 1/2- 16 2 2,65 2,634 84,8 84,2912
3.40 1/2- 16 2 3.55 3.529 113,6 1129184
2,50 3/8" 16 10 2.6 1.456 416 232.96
3,30 3/8" 16 10 3.4 1 904 544 304.64
2.55 3/8" 16 2 2.55 1.428 81.6 45,696
5a,Q5 .-t3- ts 1 •C7,2£ i.':r: S02.SS
VibUtíA 2
1,25 3/8" 6 2 1.40 0.784 16.8 9,408
2,D1!
1/2" 6 2 265 2.634 31.8 31.6092
3.50 1/2" 6 2 3.50 3,479 42 41,748
2,.50 . 3/8" 6 12 2.60 1.456 1872 104.832
MO 3/S" 6 12 3.40 1 904 244.8 137,088
2,55 3/8- 6 2 1.428 30.6 17-136
67,25 3/8- 6 1 37 660 403 6 2 2 5 96
V,IGUi:IA3.
1,25 3/8" 8 2 1.40 0784 22.4 12,544
2,55 V2" 8 2 2.55 2 535 40.9 40.5552
3.40 1/2- 8 2 3.40 3.380 54.4 54,0736
2 50 5,3- '3 iZ i.M ;..BG i34,4
3,3g__ 3/8" 8 12 3.30 1.848 316.8 177,408
2,-S5 3/8" 8 2 1.428 40.8 22,848
67,25 3/8" 8 1 37.660 538 301,28
0.15 ' 3/8" 1 12 1.40 0.784 16.8 9,408
2,55 1/2" 1 12 2.55 2535 30.6 30,4164
3.40 . 1/2" 1 12 3.40 3.380 40.8 40,5552
,2,50 3/8- 1 36 2-50 1.400 90 50,4
3,30 3/8" 1 36 3.30 1.848 118.8 66528
. 2,55 M" 1 12 1 4.28 30,6 17,136
58,05 3/8" 1 1 32.503 58-05 32-508
48,85 SS" 27 5ES 4e..sj 27 3-E.<;
39,65, 3/8- 1 1 22.204 39-65 22-204
SSi«___ 3/8" 1 1 17.052 30.45 17,062
2125 3/8" 1 1 11.900 21.25 11-9
„,12.U5.. 3/8" 1 1 6.748 12.05 6,748
1,25 3/8" 8 2 1.40 0.784 224 12.544
2.55 1/2" 8 1 2.55 2.535 20-4 20,2776
4.65 1/2" 8 1 4.622 37.2 36,9768
VIGUETA 5
1 1,26 3/8" 34 2 1.40 0.784 95.2 53,312
275 1/2" 34 1 2.75 2.734 93.5 92,939
4.85 1/2" 34 1 4.821 164.9 163,9106
, .1,25. 3/8" 8 2 1.40 0,784 22,4 12,544
255 1/2- 8 1 2.55 2.535 20.4 20,2776
4.65 1/r 8 1 4672 372 36,9768
•3~S.« I .SGS 17
i L í I í """" í L
METRADO DiE MOVIMIENTO DE TIERRA DE LCSA D E C I M E N T A C I Ó N
Partida Medidas
Ddscripclón Unidad N° de veces Parcial Total
01,01 Mo;f¡mient:o de tierras
01.01,01 Excavacioilies
01.01.01,01 Excavaciones masivas m3 1507.55
Los,3 m a c i z a E j e A - 6 m3 i 11.21 3.87 1.13 47.7:,!
losa m a c i z a E j e B - ? m3 1 59.41 19,12 1.13 1459.83
01.01,01 Relíenos
01.01.01,01 Rellenos con matwial pr^jpio m3; 259.79
R e l l e n o colTipacta.,io c o n t r o l a d o Eje A - B mS 1 10.51 3,17 0.23 6.66
R e l l e n o c o m p a c t a d o c o n t r o l a d o E j e B-F m3. i ¡58.71 ::.8.42 0.23 253.13
METRADO DE SOLADO LOSA ()E C I M E N T A C I Ó N
Partida Descripción Míldidaé
Unidad N° de veces Parcial Total
01,01 Obtas de Concreto s i m p l »
01.01,01 Solíidos
01.01.01.01 Solljdo espesor=0 lOm m i 1263.88
Los,3 m a c i z a E j e A - B mZ 1 10.36 3.02 31.29
Los,a m a c i z a E j e B-F m3 i .58.56 18.27 1252.59
M E T Í Í A D O DE CONCRETO, ENCOFRADO Y DESENCOFRADO LOSA DE C I M E N T A C I Ó N
Partida Descripción M(>dida£¡
Unidad N° de veceíí PSrcial Total
1)1 ESTRUCTURAS
01.01.1)1 Losa de cimeritación
01.01.01.1)1 Concreto r c = í : l O kg/cm2 m2 1117.19
L o s a m a c i z a E j e A-B mS 1 •1.21 3.87 0.80 34.71
L o s a m a c i z a E j e B-F mí; 1 09.41 19.12 0.80 1)61.70
Ne,rvadura m3 1 134.80 0.38 0.30 20.7Í?
01.01.01.1)2 Encofrado y dasencofrado m2 203.28
Losa maciza 1 134.80 1.10 ,203.2Í:I
METRADO DE ACERO LOSA DE C I M E N T A C I Ó N
Longitudes por diámetro
Descripción Diseño de fierre Diámt;tro ! alementos igi ezas por e gitud por p
1/4" ;;/8" 1/2" 5/8* 3/4" 1"
ACERO DE LOSA DE CIMENTACION
e Cimentación 1 Lcngitucünal 1/2' 16 4 12.11 /'75.04
e cimentación LcnqituCilnal 1/2' 11 4 70.31 2-655.48
e cimentación 1 LcngituCiinal 3/8' 16 1 12.11 1&3.76
e cimentación LCnqitucünal 3/8' 77 1 70.31 5413.87
e cimentación! Transversal 1/2' 45 4 4.77 358.6
e cimentación Transversal 1/2" 278 4 12.11 13466.32
e cimentación ( Transversal 3/8" 45 1 4.77 214.65
e cimentación Transversal 3/8" 278 1 12.11 3366.58
Nep/adura Lcngitucünal 1/2' 740 2 1.40 2072
1/4" í;/8" 1/2" 5/8' 3/4" 1"
ngitud total por díaniie 9188.86 36827.44
Peso kg./ml 0.26 0.56 0.994
Total k g 5145.7f:i 38594.48
METRADO DE CONCRETO, ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE PLACAS
S^SP£CfF^!CACÍOf^S SUSTOTA!.Í!íí3í TOTAL Í T ; 3 >
PLACA 1 Y4
EJEF 2 0.30 2.20 11.22 14.810
EJEE 2 0.30 0.60 11.22 4.039
EJE 1 Y 14 2 0.25 6.92 11.22 38.821
PLACA 2Y3
EJEF 2 0.25 2.05 11.22 11.501
EJEE 2 0.25 6.97 11.22 39.102
EJE7Y9 m' 2 0.30 0.60 11.22 4.039
PLACA 5Y8 m=
EJEC rn' 2 O.'óü Ü.6Ü 1 i .22 4.039
EJED 2 0.25 2.09 11.22 11.725
CJC t Y t 4 ¿. G.25 3.5S t1.22 ^ 2C.C5C
EJE 0 -1 0.30 0.&0 2.020
EJEB 1 0.25 2.05 11.22 5.750
E M 7 1 025 6 10 1122 17,111
PLACA 7 m'
EJE D 1 0.25 2.75 11.22 7.714
EJEB m' 1 0.30 1.07 11.22 3.602
EJES 1 0.25 6.01 11.22 16.858
E N T R E E J E 7Y 8 1 0.25 1.93 11.22 5.414
EJE A 1 0.25 2.06 11.22 5.764
PARA E L ENCOFRADO
p i A C A 1 y 4. •} 22 84 .Q 1 7 AIR fin?
PLACA 2Y3 2 19.84 9.12 361.882
P L A C A 5Y 8 m' 2 13.13 9.12 239.491
PLACA 6 1 17.50 9.12 159.600
PLACA 7 1 2824 9.12 257.549
TOTAL 143S.12
METRADO DE ACERO DE PLACAS
DfAMETRO W" & E V E C E S W D £ PIEZAS 3»" ¡I"
placa 1 y 4 óm 2 64 12.67 11 a l . 9 9 3 6
5/8" 2 24 12.67 608.16 942.648
placa 2 V 3 3/8" 2 84 12.67 2128.56 1191.9936
placa 5 y 8 3/8" 2 48 12.67 1216.32 681.1392
5;r 24 12.67 SS3.Í6 042.648
placa 6 3/8" 1 76 12.67 962.92 539.2352
5/8" 1 24 12.67 304.08 471.324
placa 7 3/8" 1 116 12.67 1469.72 823.0432
5/8" 1 36 12.67 456.12 706.986
placa 1 y 4
.30 X .30 3/8" 6 57 1.34 458.28 256.6368
.25 "A .Zo 3íG" G 57 1.24 5S5.44
.30 X .60 3/8" 4 57 1.94 442.32 247.6992
placa 2 y 3
.25 X .25 3/8" 2 57 1.14 129.96 72.7776
.30 X .25 3/8" 4 57 1.24 282.72 158.3232
(ín V -<.n .3/.R" 9 ^7 1 Q4 n i 16 1.9.3 .R4,Q,R
placa 5 y 8
.60 X .30 3/8" 2 57 1.94 221.16 123.8496
.30 X .25 3/B" 4 57 •¡.24 232.72 •¡5S.3232
.60 X .30 3/8" 4 57 1.94 442.32 247.6992
.30 X .25 3/8" 2 57 1.24 141.36 79.1616
.25 )í . 2 5 3/8" 2 57 1.14 129.95 7 2 777.5
.77 X .30 3/8" 1 57 2.34 133.38 74.6928
.20 X .25 3/0 2 57 1.14 129.96 72.7776
.55 X .30 3/8" 1 57 1.84 104.88 58.7328
.26 X .25 3/8" 1 57 1.16 66.12 37.0272
.31 X .25 3/8" 1 57 1.26 71.82 40.2192
bsctcfscc
PLACA 1Y 4
EJE HORIZONTAL 3/8" 2 96 2.49 478.08 267.7248
EJE VERTICAL 3/8" 2 96 7.81 1499.52 839.7312
PLACA 2Y 3
EJE HORIZONTAL 3/8" 2 96 7 81 1499 52 839,7312
EJE VERTICAL 3/8" 2 96 2.34 449.28 251.5968
PLACA 5Y 8
S/S" 3S 4.27 oí 3.G4 453.1104
3/8" 2 96 2.49 478.08 267.7248
3/8" 1 96 6.65 638.4 357.504
3/8" 1 96 2.34 224.64 125.7984
Pl ACA 7
3/8" 1 96 3.04 291.84 163.4304
3/8" 1 96 2.35 225.6 126.336
3/'3" -i 3S 2.77 2o5.52 14S.5Í32
3/8" 1 96 6.8 652.8 365.568
TOTAL 0 139.7 0 63.35 0 0 21967.8 14860.8012
METRADO DE CONCRETO, ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE VIGAS
MEDIDAS PARCÍAL TOTAL UrjD
ri r M r t I l U M cor'co'ir'ioAoltuWco ni V E U C C i LARGO ANCHO ALTO
5.02 VIGAS
C C Í í C R E T O V Í G A S F'C 2ÍS KGJSCM2 69,2#9 M3
06.02.01.01 1 E R NIVEL
EJE1 M3
•V-Í1S£Í-¡T,"^ E J C C V 2 2.3S 0.G& .M3
EJE 3 - E J E 13 M3
V-118 E N T R E E J E C Y D 2 3.47 0.3 0.6 1.2492 M3
V'-ÍTü E Í - ^ T ^ E ' E J E S T E ¿ 2.33 0,554 rvi3
V-118 E N T R E E J E E Y F 2 6.32 0.3 0.6 2,2752 M3
EJE 4 - E J E 12 M3
v-1 i a C N T K E E J E C y D 2 4.Ü4 0.3 U.6 1.4544 Mi
V-119 E N T R E E J EO Y E 2 2.95 0.3 0.2 0,354 M3
V-119 E N T R E E J E E Y F 2 6.32 0.3 0.6 2,2752 M3
EJE 4'-EJE i r M3
V-120 E N T R E E J E C Y D 2 4.51 0.3 0.6 1,6236 M3
V-120 E N T R E E J E DY E 2 2.95 0.3 0.2 0.354 M3
V-120 E N T R E E J E E Y F 2 6.32 0.3 0.6 2,2752 M3
E J E 5 - E J E 11 M3
V-121 E N T R E E J E C Y D 2 4.89 0.3 0.6 1.7604 M3
V-121 E N T R E E J E O Y E 2 2.95 0.3 0.2 0.354 M3
V-121 E N T R E E J E E Y F 2 6.32 0.3 0.6 2.2752 M3
E J E E J E 5' M3
V-122 E N T R E E J E C Y D 1 5.17 0.3 0.6 0.9306 M3
V-122 E N T R E E J E D Y E 1 2.95 0.3 0.2 0.177 M3
y-122 E N T R E E J E E Y F 1 6.32 0,3 0.6 1.1.376 m
EJE 6 M3
V-123 E N T R E E J E C Y D 1 5.31 0.3 0,6 0.9558 M3
V-iP"? c w T D c c ri.vF l 1 0 3 0? n 177 m
V-123 E N T R E E J E E Y F 1 6.32 0.3 0.6 1.1376 M3
EJE 7 Y EJE 9 M3
V 1 3 ^ E.'^^TRE E J E C C •y. ? 97 0 3 1,1772 M3
V-124 E N T R E E J ED-E 2 2.95 0,3 0.2 0.354 M3
EJES M3
•M-25 C N T R U C J C C Y C í 3.2G 0.3 G.S s,sess- M3
V-125 E N T R E E J E C Y D 1 5.25 0,3 0.6 0,945 M3
V-125 E N T R E E J E D Y E 1 2.95 0.3 0,2 0,177 M3
V - Í 2 3 E N T R E EJE E V r 1 6.32 0.3 0.6 iVi3
E J E 10 M3
V-Í22 E N l R E E J E D T E 1 ü.j 0.2 (J.Í77 m
V-122 E N T R E E J E E Y F 1 6.32 0.3 0,6 1.1376 M3
E J E 14 M3
V-117 E N T R E E J E E Y D 1 2.95 U.3 0,6 0.531 M3
EJEC M3
V-110 E N T R E E J E 1 Y 3 2 2.25 0,3 0.6 0.81 M3
V - 1 0 4 E N T R E E J E 3 Y 6, 10 Y 1 3 9 3.85 0.3 0.6 6.237 M3
V-112 E N T R E E J E 6 Y 7 1 2.25 0.3 0.6 0.405 M3
V-113 E N T R E E J E 7 Y 9 2 3.85 0.3 0,6 1.386 M3
V-114 E N T R E E J E 9 Y 10 1 2.25 0.3 0.6 0.405 M3
V-115ENTREEJE13Y14 1 2.25 0.3 0,6 0.405 M3
V-101 E N T R E E J E 7 Y 9 2 3.85 0.3 0.6 1,386 M3
EJED M3
y-10.? E N T R E F JE l Y S 1 3 85 0 3 QR 0,693 Ma
V - 1 0 4 E N T R E E J E 3 Y 6. 10 Y 1 3 9 3.85 0.3 0.6 6.237 M3
V-105 E N T R E E J E 6 Y 8 2 3.85 0.3 0.6 1.386 M3
V-iri5 FisiTRP P J F R y q 1 1 •íi 0.3 0,2 0 090S- ,M?
V-106 E N T R E E J E 9 Y 10 1 3.85 0.3 0.6 0,693 M3
V - 1 1 1 E N T R E E J E 13 Y 14 1 3.85 0.3 0,6 0,693 M3
£,;E E •M3
V-102 E N T R E E J E 1 Y3 1 3.85 0,3 0,6 0,693 M3
V - t S 7 C h * T n ^ Z.¿€. £ Y 7 1 3.S£ C,3 C.€ G.SsS •,>3
V-107 E N T R E E J E 8 Y 9 1 3.85 0.3 0.6 0.693 M3
V-109ENTRE9Y10 1 3.85 0.3 0.6 0.693 M3
V - íGü c N í t\ c J c ; 1 i o 1 3.S3 0.3 G.D iVÍ3
V-111 E N T R E E J E 13 Y 14 1 3.85 0.3 0.6 0.693 M3
EJEF M3
V-riÜ E N T R E E J E 1 r 3 I 2.25 0.3 0.6 Ü.405 MJ
V-112ENTREEJE6Y7 1 2.25 0,3 0,6 0.405 M3
V-113 E N I R E E J E 7 Y 9 2 3.85 0.3 Ü.6 1.366 M3
V-114 E N T R E E J E 9 Y 10 1 2.25 0.3 0.6 0,405 M3
V-115 E N T R E E J E 13 Y 14 1 2.25 0.3 0,6 0,405 M3
MEDIDAS PARPIAI
N» PARTIDA ESPECIFICACIONES N' VECES TOTAL UND
LARGO ANCHO ALTO f M n ^ iMi-
05.02.01 CONCRETO VIGAS F'C 210 KG/CM2 69.269 M3
05.02.01.02 2D0 NIVEL
ZJZ'i • ?g!3
V-218 E N T R E E J E E Y D 1 2.95 0,30 0.60 0,531 M3
E J E 3 - E J E 13 M3
V-22G EÍÑTKE E J E C T u 2 3.47 0,5 0,6 j.2452 M3
V-220 E N T R E E J ED Y E 2 2.95 0,3 0.2 0.354 M3
V-220 E N T R E E J E E Y F 2 6.32 0.3 0,6 2.2752 M3
fcJC4-CJt 1¿ m
V-221 E N T R E E J E C Y D 2 4.04 0.3 0.6 1.4544 M3
V-221 E N T R E E J ED Y E 2 2.95 0.3 0.2 0.354 M3
V-221 E N T R E E J EE Y F 2 6.32 Ü.3 0.6 2.2752 M3
V-222 E N T R E E J EC Y D 2 4.51 0.3 0,6 1.6236 M3
V-222 E N T R E E J E D Y E 2 2.95 0.3 0.2 0.354 M3
V-222 E N T R E E J E E Y F 2 6.32 0.3 0.6 2.2752 M3
V-223 E N T R E E J EC Y D 2 4.89 0.3 0,6 1.7604 M3
V-223 E N T R E E J E DY E 2 2.95 0.3 0.2 0.354 M3
V-222 E N T R E E J E E Y F 2 632 0,3 0,6 2.2752 M3
V-224 E N T R E E J EC Y D 1 5.17 0.3 0.6 0.9306 M3
l V - 5 5 4 F N T R P F ,IF 0 Y F 1 7 ,95 0 3 07 n 177 M.3
V-224 E N T R E E J EE Y F 1 6.32 0.3 0.6 1.1376 M3
V - 3 2 5 E N T R E E J E C V í> 5,31 f\% 0.?55í!
V-225 E N T R E E J E O Y E 1 2.95 0.3 0,2 0.177 M3
V-225 E N T R E E J E E Y F 1 6,32 0.3 0,6 1.1376 M3
EJE 7 Y EJE 0 !íí3
V-226 E N T R E E J E C - C 2 3.27 0,3 0.6 1.1772 M3
V-226 E N T R E E J E D - E 2 2.95 0.3 0.2 0.354 M3
V-227 E N T R E EJEC Y C 1 3.26 0.3 0.6 0.5868 M3
V-227 E N T R E EJECY D 1 5.25 0.3 0.6 0.945 M3
"V~22T Eí>i i f \ c.Jc. u N c í 2.53 0,5 0,2 O.íTT tví3
v-227 E N T R E EJEE Y F 1 6.32 0.3 0.6 1.1376 M3
EJE 10 M3
'V-224 E N T R E t J E C Y ü i b,1/ Ü,j ü.b 0.9306 M3
v-224 E N T R E EJE DY E 1 2.95 0.3 0.2 0.177 M3
V-224 E N T R E E J E E Y F 1 6,32 0.3 0.6 1.1376 M3
V-219 E N T R E E J E E Y D 1 2.95 0.3 0.6 0.531 M3
V-211 E N T R E E J E 1 Y 3 2 2.25 0.3 0.6 0,81 M3
V-204 E N T R E E J E 3 Y 6, 10 Y 1 3 9 3.85 0.3 0.6 6.237 M3
V-214 E N T R E E J E 6 Y 7 1 2,25 0.3 [ 0.6 0.405 M3
V-215 E N T R E E J E 7 Y 9 2 3,85 0.3 0.6 1,386 M3
V-216 E N T R E E J E 9 Y 10 1 2,25 0.3 0.6 0,405 M3
V-217ENTREEJE13Y14 1 2,25 0.3 0.6 0.405 M3
V-201 E N T R E E J E 7Y 9 2 3.85 0.3 0.6 1 386 M3
FJF n M.3
V-202 E N T R E E J E 1 Y 3 1 3.85 0.3 0.6 0.693 M3
V - 2 M E N T R E E J E 3 Y 6, 10 Y 1 3 9 3.85 0.3 0.6 6.237 M3
V-305 E M T R E E J E ? Y o. 3,95 rt 3 ae 1,386- m
V-205 E N T R E E J E 8 Y 9 1 1.51 0.3 0.2 0.0906 M3
V-206 E N T R E E J E 9 Y 10 1 3,85 0.3 0.6 0,693 M3
V 2 1 2 E N T R E -EJ E 13 V 14 1 3.SS ^ 0.3 0.6 0,S02 W3
EJEE M3
V-207 E N T R E E J E 1 Y 3 1 3.85 0.3 0.6 0.693 M3
V - 2 3 4 Z N T R E C J u 3 Y G , ÍG V t G 5.C5 G.G
V-208 E N T R E EJE 6 Y 7 1 3.85 0.3 0.6 0,693 M3
V-208 E N T R E E J E8 Y 9 1 3.85 0.3 0.6 0.693 M3
•V-2Í0 Eí-<i R t a I 1 0 V 5,o5 0.3 U.b 0.S33 M5
V-209 E N T R E E J E 7 Y 8 1 3.85 0.3 0.6 0.693 M3
V-213 E N T R E E J E 13 Y 14 1 3.85 0.3 0.6 0.693 M3
EJE F IVIj
V-211 E N T R E E J E 1 Y 3 1 2.25 0,3 0.6 0.405 M3
V - 2 0 4 E N T R E E J E 3 Y 6, 10 Y 13 9 3.85 0.3 0.6 6.237 M3
V-214ENrR&EJt6Y7 1 2.25 0.3 0.6 0.405 M3
V-215 E N T R E E J E 7Y 9 2 3.85 0.3 0.6 1.386 M3
V-216 E N T R E E J E 9 Y 10 1 2.25 0.3 0.6 0.405 M3
V-217 E N T R E E J E 13 Y 14 1 2,25 0.3 0.6 0.405 M3
l,,„,„. „
N" PARTIDA ESPECIFICACIONES N° VECES PARCIAL TOTAL UND
05.02.01.03 SER NIVEL
V-316 E N T R E EJE E Y D 1 2.95 0,30 0.60 0.531 M3
V-3Í0 E N T K E E J E C Y U ¿ 3.47 U.J 0.6 t.2432 IVÍ3
V-318 E N T R E E J E D Y E 2 2.95 0,3 0.2 0.354 M3
V-318 E N T R E E J E E Y F 2 6.32 0.3 0.6 2.2752 M3
LJt4-tjei2 MJ
V-319 E N T R E E J E C Y D 2 4.04 0.3 0.6 1,4544 M3
V-319 E N T R E EJE D Y E 2 2.95 0,3 0.2 0.354 M3
V-319tNfRfc h J E E Y F 2 6.32 0.3 0.6 2.2/52 M3_|
E J E 4'- E J E i r M3
V-320 E N T R E EJE C Y D 2 4.51 0.3 0.6 1.6236 M3
V-320 E N T R E E J E D Y E 2 2.95 0.3 0.2 0.354 M3
V-320 E N T R E E J E E Y F 2 6.32 0.3 0.6 2.2752 M3
V-321 E N T R E EJE C Y D 2 4,89 0.3 0.6 1.7604 M3
V-321 E N T R E E J E D Y E 2 2.95 0.3 0.2 0.354 M3
V-321 E N T R E E J E E Y F 2 6 32 03 0.6 l 22752 M3
V-322 E N T R E E J E C Y D 1 5.17 0.3 0,6 0.9306 M3
V-3.97 F M T R F F.IF 0 V F 1, 0.3 a7 0 177 M3
V-322 E N T R E EJE E Y F 1 6.32 0.3 0.6 1.1376 M3
t 5 31 -0,3 flR 0.9559 ,M3
V-323 E N T R E E J E DY E 1 2.95 0.3 0.2 0.177 M3
V-323 E N T R E E J E E Y F 1 6.32 0.3 0.6 1.1376 M3
EJE 7 Y EJE & .M3
V-324 E N T R E EJE C - C 2 3.27 0.3 0.6 1.1772 M3
V-324 E N T R E EJE D-E 2 2.95 0.3 0.2 0.354 M3
EJE S M3
V-325 ENTRE E J E C Y C 1 3.26 0.3 0.6 0,5868 M3
V-325 E N T R E EJE C Y D 1 5.25 0.3 0.6 0.945 M3
v-325 cNTrtfc t j t DY c i 2.93 0,3 Ú:¿ 0.177 TviS
V-325 E N T R E E J E E Y F 1 6.32 0.3 0.6 1.1376 M3
\l-ó¿¿ E N 1 K E t J t C T ü i 5.17 0.3 u.b 0.M30Ó iv)j
V-322 E N T R E E J E DY E 1 2.95 0.3 0.2 0.177 M3
V-322 E N T R E E J E E Y F 1 6.32 0.3 0.6 1.1376 M3
V-317 E N T R E E J E E Y D 1 2.95 0.3 0.6 0.531 M3
V-310 ENTRÉ ÉJE1 Y 3 2 2.25 0.3 0.6 0.81 M3
V - 3 0 4 E N T R E E J E 3 Y 6. 10 Y 1 3 9 3.85 0.3 0.6 6.237 M3
V-312ENTRE EJE 6Y7 1 2.25 0.3 0.6 0.405 M3
V-313 ENTRE E J E 7 Y 9 2 3.86 0.3 0.6 1.386 M3
V-314 E N T R E EJE 9 Y 10 1 2.25 0.3 0.6 0.405 M3
V-315ENTREEJE13Y14 1 2.25 0,3 0.6 0,405 M3
V-301 E N T R E E J E 7 Y 9 2 3.85 0.3 0.6 1,386 M3
F„IF n .M3
V-303 E N T R E E J E 1Y 3 1 3,85 0.3 0.6 0.693 M3
V - 3 0 4 E N T R E E J E 3 Y 6, 10 Y 1 3 9 3.85 0,3 0.6 6,237 M3
•> j a j 0,3 n e 1 396 .M3
V-305 E N T R E E J E 8 Y 9 1 1.51 0,3 0.2 0.0906 M3
V-306 E N T R E E J E 9 Y 10 1 3.85 0.3 0.6 0.693 M3
V 3S-Í E N T R E e J € 1 3 Y M 1 3,SS n. -5 S.S M3
E J E E M3
V-303 E N T R E E J E 1 Y 3 1 3.85 0.3 0.6 0.693 M3
V - 3 0 4 CÍ^TRE E J E 3 V o , v 3 \' 1 3 s 3.u5 G.C 0,¿.>i iVi j
V-307 E N T R E E J E 6 Y 7 1 3.85 0,3 0.6 0.693 M3
V-307 E N T R E E J E 8 Y 9 1 3.85 0,3 0,6 0.693 M3
V - 5 0 3 tÍN j ntz 9 í i u 1 3.65 0,3 O.ü O.oáJ IVIO
V-308 E N T R E E J E 7 Y 8 1 3.85 0.3 0.6 0.693 M3
V-311 E N T R E E J E 13 Y 14 1 3.85 0.3 0.6 0.693 M3
EJE F MJ
V-310 ENTRE EJE 1Y 3 1 2.25 0,3 0.6 0.405 M3
V - 3 0 4 E N T R E E J E 3 Y 6, 1 0 Y 1 3 g 3.85 0,3 0.6 6.237 M3
V-312ENrRE EJtbY / 1 2.2b 0,3 0.6 0,405 M3
V-313 E N T R E E J E 7 Y 9 2 3.85 0.3 0.6 1.386 M3
V-314 E N T R E EJE 9 Y 10 1 2.25 0,3 0.6 0.405 M3
V-315ENTREEJE13Y14 1 2.25 0.3 0.6 0.405 M3
N° PARTIDA ESPECIFICACIONES N° VECES PARCIAL TOTAL UND
LARGO PERIMETRO
E.'-iCOF.'s A D 0 y D S S E N C O F R A D © '/¡GAS 441.oe-J M2
05.02.02.01 1 ER NIVEL
\MiS ENTRE EJEE Y D 1 2.55 t.3 3.E35 M2
E J E 3 - E J E 13 M2
V-118 E N T R E E J E C Y D 2 3.47 1.1 7.634 M2
v - í 1 o E N T R E E J E u 'í' E 2 2.33 0,3 1.77 iv!2
V-118 E N T R E E J E E Y F 2 6-32 1.3 16.432 M2
EJE 4 - E J E 12 M2
V-119 E N T R E t J tC Y U ¿ 4-Ü4 1,i B.óod 1V12
V-119 E N T R E E J E O Y E 2 2-95 0.3 1.77 M2
V-119 E N T R E E J E E Y F 2 6-32 1.3 16.432 M2
EJE 4-EJE i r M2
V-120 E N T R E E J E C Y D 2 4.51 1.1 9.922 M2
V-120 E N T R E E J E DY E 2 2.95 0,3 1.77 M2
V-120 E N T R E E J E E Y F 2 6.32 1.3 16.432 M2
E J E 5 - E J E 11 M2
V-121 E N T R E EJECYD 2 4.89 1.1 10.758 M2
V-121 E N T R E EJEO Y E 2 2.95 0.3 1.77 M2
V-121 E N T R E EJEEYF 2 6-32 1,3 16.432 M2
E J E E J E 5' M2
V-122 E N T R E EJECYD 1 5.17 1.1 5.687 M2
V-122 E N T R E EJEDY E 1 2.95 0.3 0.885 M2
,V-1-?2 E N T R E EJEE Y F 1- 6 32 13 8216
EJE 6 M2
V-123 E N T R E EJECYD 1 5.31 1.1 5.841 M2
>; r M T P C c i t n V F 1 3,95 .03 0W5 M2
v-123 E N T R E E J E E Y F 1 6.32 1.3 8.216 M2
EJE 7Y EJE 9 M2
12^' E N T H E E J E C C 3 1.1 7.101 M2
V-124 E N T R E E J E D-E 2 2.95 0.3 1.77 M2
EJE 8 M2
V-Í2S E r i T R E E J E C Y C 1 3.20 t.1 3.586 ,M2
V - 1 2 5 E N T R E EJE C Y D 1 5.25 1.1 5.775 M2
V-125 E N T R E E J E D Y E 1 2.95 0.3 0.885 M2
V-T23 E N T R E E J EE Y F 1 6.32 t.i 5.552 rvt2
EJE 10 M2
V-122 E N T R E E J E C Y D 1 5.17 1.1 5.687 M2
v-122 E N T R E E J ED Y E i 0.3 U.003 1VI2
V-122 E N T R E EJEEYF 1 6.32 1.3 8.216 M2
E J E 14 M2
V-117 E N T R E E J E E Y D 1 2,9S 1.3 3.835 M2
E J E C M2
V-110 E N T R E EJE 1 Y 3 2 2.25 1.1 4.95 M2
V-104 E N T R E E J E 3 Y 6, 10 Y 1 3 9 3.85 1.1 38.115 M2
V-112 E N T R E EJE6Y7 1 2.25 1.3 2.925 M2
V-113 E N T R E EJE7Y9 2 3.85 1.3 10.01 M2
V-114 E N T R E EJE 9Y10 1 2-25 1.3 2.925 M2
V-115 E N T R E E J E 13 Y 14 1 2.25 1.1 2.475 M2
EJEC M2
V-101 E N T R E EJE7 Y 9 2 3.85 1.3 10.01 M2
EJED M2
V-1D2 E N T R E E J E 1Y 3 1 -3,85 11 4 235 m
V - 1 0 4 E N T R E E J E 3 Y 6, 1 0 Y 1 3 9 3.85 1.1 38.115 M2
V-105ENTREEJE6Y8 2 3.85 1.1 8.47 M2
V^iry'^ -F-híTR-F E J E ^ 1 1 S1 n 0 45?
V-106 E N T R E E J E 9 Y 10 1 3.85 1,1 4.235 M2
V-111 E N T R E E J E 13 Y 14 1 3.85 1.1 4.235 M2
EJE E M2
V-102 E N T R E E J E 1 Y 3 1 3,85 1.1 4.235 M2
V - 1 0 4 E N T R E E J E 3 Y 6. 10 Y 13 9 3.85 1.1 38.115 M2
V-!S7ENT;^EEJE€Y7 1 1.1 4.235 fiS
V-107 E N T R E E J E 8Y9 1 3.85 1.1 4.235 M2
V-10gENTRE9Y10 1 385 1.1 4235 M2
V - íO'ó E N i r\c. t J c / f ü 1 5.55 t.í 4.255 iViz
EJE F M2
V-iiÜ E N T R E E J E 1 T ó 1 2.25 1.1 2.475 M2
V - 1 0 4 E N T R E E J E 3 Y 6, 10 Y 13 9 3.85 1.1 38.115 M2
V-112 E N T R E E J E 6 Y 7 1 2.25 1.3 2.925 M2
V-113 E N T R E E J E7 Y 9 2 3,85 1.3 10.01 M2
V-114 E N T R E E J E 9Y10 1 2,25 1.3 2.925 M2
V-115 E N T R E E J E 13 Y 14 1 2,25 1.1 2.475 M2
- S N C Í Í F R A P C Y S S S S N C O F H f t E O Y-S-SAS 1-953 M2
05.02.02.01 2D0 NIVEL
V-2iS CNTRC CJC E Y 0 - 2.3S 1.3 3.535
EJE 3 - E J E 1 3 M2
V-220 E N T R E E J E C Y D 2 3.47 1.1 7.634 M2
V ' - 2 2 0 E N T R E E J c D V' E 2 ¿.•33 •0.3 -;.7T ftí2
V-220 E N T R E E J E E Y F 2 6.32 1.3 16.432 M2
E J E 4 - E J E 12 M2
V-221 ENTRE E J E C Y D 2 4.Ü4 l.i B.ssa IVÍ2
V-221 E N T R E E J E DY E 2 2.95 0.3 1.77 M2
V-221 E N T R E E J E E Y F 2 6.32 1.3 16.432 M2
EJE 4 - E J E 11' M2
V-222 E N T R E E J E C Y D 2 4.51 1.1 9.922 M2
V-222 E N T R E E J E DY H 2 2.95 0.3 1.77 M2
V-222 E N T R E E J E E Y F 2 6.32 1.3 16.432 M2
V-223 E N T R E E J E CY D 2 4.89 1.1 10.758 M2
V-223 E N T R E E J E DY E 2 2.95 0.3 1.77 M2
E J E E J E 5' .M2
V-224 E N T R E E J E C Y D 1 5.17 1.1 5.687 M2
V-224 E N T R E E J E DY E 1 2.95 0.3 0.885 M2
V-334 E N T R E E J E E Y F 1. 6.32 13 821-6. M2
V-225 E N T R E E J E C Y D 1 5.31 1.1 5.841 M2
.V'-335- E N T R E E J E D Y F i 2 95 -0 3 -0-9*5 ,H3
V-225 E N T R E E J E E Y F 1 6.32 1.3 8.216 M2
EJE 7 Y EJE 9 M2
y 22S E . H T H E E J E C C 0 3.27 1 -) 7 -í A A .\í2
V-226 E N T R E E J E D-E 2 2.95 0.3 1.77 M2
V-227 C í i T R E E J C C ' Y C 1- 3.26 í.í 3.S-SS
V-227 E N T R E E J E CY D 1 5.25 1.1 5.775 M2
V-227 E N T R E E J E DY E 1 2.95 0.3 0.885 M2
V-22T E N T R E E J EE T F r 0.32 t.í o.'552 m
v-224 E N T R E E J ED Y E •) ¿.aa 0.3 0.065 M2
V-224 E N T R E E J E E Y F 1 6.32 1.3 8.216 M2
V-219ENTREEJEEYD 1 2.95 1.3 3.636 iV12
V-211 E N T R E E J E 1 Y 3 2 2.25 1.1 4.95 M2
V - 2 0 4 E N T R E E J E 3 Y 6, 10 Y 13 9 3.85 1.1 38.115 M2
V-214 E N T R E E J E 6 Y 7 1 2.25 1.3 2.925 M2
V-215 E N T R E E J E 7 Y 9 2 3.85 1.3 10.01 M2
V-216 E N T R E E J E 9 Y 10 1 2.25 1.3 2.925 M2
V-217 E N T R E E J E 13 Y 14 1 2.25 1.1 2.475 M2
V-201 E N T R E E J E 7 Y 9 2 3.85 1.3 10.01 M2
EJE D M2
V-2D2 E N T R E E J E 1 Y 3 1 3.85 11 4235 M?
V - 2 0 5 E N T R E EJE 6 Y 8 2 3.85 1.1 8.47 M2
V-2-0-5 - F N T R - F E J E 9 Y 9 -1 1 5Í -0-3 .0 4 5 3 ¥2
V-206 E N T R E E J E 9 Y 10 1 3.85 1.1 4.235 M2
V-212 E N T R E E J E 13 Y 14 1 3.85 1.1 4.235 M2
••EJE •E .M?
V-207 E N T R E EJE 1 Y 3 1 3.85 1.1 4.235 M2
V - 2 0 4 E N T R E E J E 3 Y 6, 10 Y 1 3 9 3.85 1.1 38.115 M2
V-2Ca E N T R E E J E e Y 7 1 3".-55 i.í 4.2S5 M2
V-208 E N T R E E J E 8 Y 9 1 3.85 1.1 4.235 M2
V-210ENTRE9 Y 1 0 1 3.85 1.1 4.235 M2
V-203 -ENTRE E J E 7Y o "t 3.ü3 i.-í 4.235 'm2
V-213 E N T R E E J E 13 Y 14 1 3.85 1.1 4.235 M2
V-2'rÍ E N T R E E J E '1 i 3 1 2.25 1.1 2.475 iV12
V - 2 0 4 E N T R E E J E 3 Y 6, 1 0 Y 13 9 3.85 1.1 38.115 M2
V-21b E N T R E E J E 7 Y 9 2 3.85 1.3 10.01 iVi2
N" P A R T I D A ESPECIFICACIONES N° V E C E S PARCIAL TOTAL UND
SHCOFRABO Y DESEN€OFR.ADG ViOAS í^^i 053. •M2
05.02.02.01 3ER NIVEL
V-SÍS C N T R C €¿Z E V Q í t.3 fti2^
EJE 3 - E J E 13 M2
V-318 E N T R E E J E C Y D 2 3.47 1.1 7.634 M2
V-3TO t N T R E EJE D T E 2 2.S5 0.5 t.77 ¡vi2
V-318 E N T R E E J E E Y F 2 6.32 1.3 16.432 M2
V - J 1» t N T K E E J E C T D ¿ 4.04 1.1 6.666 M Z
V-319 E N T R E EJE D Y E 2 2.95 0.3 1.77 M2
V-319 E N T R E E J E E Y F 2 6.32 1.3 16.432 M2
E J E 4'- E J E i r M2
V-320 E N T R E EJE C Y D 2 4.51 1.1 9.922 M2
V-320 E N T R E EJE D Y E 2 2.95 0.3 1.77 M2
V-320 E N T R E E J E E Y F 2 6.32 1.3 16.432 M2
V-321 E N T R E E J E C Y D 2 4.89 1.1 10.758 M2
V-321 E N T R E E J E D Y E 2 2.95 0.3 1.77 M2
V-321 E N T R E E J E E Y F 2 6.32 1.3 16.432 M2
V-322 E N T R E EJE C Y D 1 5.17 1.1 5.687 M2
V-322 E N T R E EJE D Y E 1 2.95 0.3 0.885 M2
V-322 E N T R E E J E E Y F 1. 6 32 í 1.3 8.216 M2
V-323 E N T R E EJE C Y D 1 5.31 1.1 5.841 M2
\y,53.3 F M X B - E FJ.F 0 . Y F 1 2 95 n?.a5 .W3
V-323 E N T R E E J E E Y F 1 6.32 1.3 8.216 M2
V 3 2 4 E j s ' T R E E.j^E C - C ^ í.t 7 1.í>-1
V-324 E N T R E E J E D-E 2 2.95 0.3 1.77 M2
EJES M2
v'-32'S d l T R L "LIJ'E C " V C" í 3.23 1.1 fcS
v-325 E N T R E EJE C Y D 1 5.25 1.1 5.775 M2
V-325 E N T R E EJE D Y E 1 2.95 0.3 0.885 M2
V-32o E N T n E E J E E Y r T 6.32 l.i 6.552 iví2
E J E 10 M2
V-322 E N T R E E J E C Y D 1 5.17 1.1 5.687 M2
v-322 E N T R E E J E D V E 1 U.J 0.665 M2
V-322 E N T R E EJE E Y F 1 6.32 1.3 8.216 M2
V-317 E N T R E E J E E Y D 1 2.95 1.3 3.836 M2
EJE C M2
V-310 E N T R E EJE 1 Y 3 2 2.25 1.1 4.95 M2
V - 3 0 4 E N T R E E J E 3 Y 6, 1 0 Y 13 9 3.85 1.1 38.115 M2
V-312 E N T R E E J E 6 Y 7 1 2.25 1.3 2.925 M2
V-313 E N T R E EJE 7 Y 9 2 3.85 1.3 10.01 M2
V-314 E N T R E E J E 9 Y 10 1 2.25 1.3 2.925 M2
V-315ENTREEJE13Y14 1 2.25 1.1 2.475 M2
V-301 E N T R E E J E 7 Y 9 2 3.85 1.3 10.01 M2
. y - 3 D 3 E N T R E E.J.F 1, y 3 L 1 3.85 11 4335 M3
V - 3 0 4 E N T R E E J E 3 Y 6, 10 Y 13 9 3.85 1.1 38.115 M2
V-305 E N T R E E J E 6 Y 8 2 3.85 1.1 8.47 M2
V-3/1:5 FtvJTRF E J E 9 Y 9- -1 •1 51- .0?. 1. U 2
V-306 E N T R E EJE 9 Y 10 1 3.85 1.1 4.235 M2
V-304 E N T R E E J E 13 Y 14 1 3.85 1.1 4.235 M2
•EJE E
V-303 E N T R E EJE 1 Y 3 1 3.85 1.1 4.235 M2
•V-337 E N T R E C J E 6 V T í 3.SS t.í 4.233 UZ
V-307 E N T R E EJE 8 Y 9 1 3.85 1.1 4.235 M2
V-309 E N T R E 9 Y 1 0 1 3.85 1.1 4.235 M2
V~3uo E r í T R E E J E T Yo < 3.33 i.t 4.233 wtz
V-311 E N T R E E J E 13 Y 14 1 3.85 1.1 4.235 M2
V - J i O E N T R E E J E '\ 3 1 2.25 1.1 2.475 M2
V-313 E N T R E E J E 7 Y 9 2 3.05 1.3 10.01 M2
V-314 E N T R E EJE 9 Y 10 1 2.25 1.3 2.925 M2
V-315 E N T R E E J E 13 Y 14 1 2.25 1.1 2.475 M2
METRADO DI: ACERO DE V!GAS
M« ELEM tr PZA6 LOtJGITUD 0
DESCRIPCION DISEÑO DEL F^^IERRO 0 LONG P Í ; A
IGUALES ElEMENIO 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1"
V-101 10,25 '
5/8" 2,00 3,00 11.28 6Í,65
1/2" 2,00 ,00 1.90 c:.80
1/2" 2,00 ,00 2.28 4,56
5/8" 2 2
1/2" 2 1 PARALONí:. M A Y O R f : S A
9MAGREGí^R 1 0 %
recubrrmiento:2.5
Subtoul 0,00 0,00 0 00 76,01 0,00 0,00
Peso Éspecifi;© 0,25 0,56 0 99 1,55 2,24 4,C4
Total t:g \
ANEXO 2: ESTUDIO DE SUELOS
1 3 4 4' 5 5' 6 7 8 9 10 11 11' 12 13 14
4.45 4.45 4.45 4.45 8.91 4.45 4.45 4.45 4.45 4.45 4.45 4.45 4.45 4.75
0.60 3.85 0.60 3.85 0.60 2.70 0.96 1.15 0.60 2.25 1.60 0.60 1.60 2.25 0.60 2.25 1.60 0.60 2.25 1.60 0.60 1.48 2.37 0.60 0.73 0.75 0.75 0.75 0.75 0.60 1.60 2.25 0.60 1.60 2.25 0.60 1.60 2.25 0.60 2.22 1.64 0.60 3.85 0.60 3.85 0.60
N.F.P.+0.25
VIDRIO TEMPLADO SOBRE VIDRIO TEMPLADO SOBRE VIDRIO TEMPLADO SOBRE VIDRIO TEMPLADO SOBRE P-2 VIDRIO TEMPLADO SOBRE VIDRIO TEMPLADO SOBRE VIDRIO TEMPLADO SOBRE
ESTRUCTURA DE ALUMINIO ESTRUCTURA DE ALUMINIO ESTRUCTURA DE ALUMINIO ESTRUCTURA DE ALUMINIO PERFIL DE ALUMINIO MURO CORTINA: CRISTAL ESTRUCTURA DE ALUMINIO ESTRUCTURA DE ALUMINIO ESTRUCTURA DE ALUMINIO
TEMPLADO COLOR GRIS 10MM
F 0.30 PROY. DE VG. 0.30x0.60
PROY. DE VG. 0.30x0.40
DECANSO DECANSO
N.P.T.+2.17 N.P.T.+2.17
N.F.P.+2.12 1.75 1.75 N.F.P.+2.12
SS.HH.V. N.P.T.+7.78 SS.HH.V.
N.P.T.+0.30 P-6 3.12 P-6 N.P.T.+0.30
N.F.P.+0.25 0.15 0.15
15 12 P-5 P-5 P-5 P-5 12 15
11 4.70 4.70 11
P-4 1.75 P-4
V-6 V-6 7.07
CONSERJE OFICINA 16 OFICINA 16 OFICINA 16 OFICINA 16 4.70 4
P-5 P-5 P-5 P-5
N.P.T.+0.30 4.40 JEFATURA DE DIRECCION DE SECRETARIA
SS.HH.M. N.F.P.+0.25 SECRETARIA
1.20 M-9 PERSONAL REMUNERACIONES
2.10 0.10 2.10 N.P.T.+0.30 3.10 2.10 0.10 2.10
1.92 4.30
N.F.P.+0.25 N.F.P.+0.25
N.P.T.+0.30 N.P.T.+0.30 N.P.T.+0.30 SS.HH.M. 4.30 1.92
N.F.P.+0.25 N.F.P.+0.25 N.F.P.+0.25 N.P.T.+0.30
P-4 0.70 ARCHIVO P-4
P-3 M-21 M-21 M-21 M-21 M-13 M-13 P-3
PROY. DE VG. 0.30x0.60
0.30 0.30 3.85 1.20 0.60 1.20 1.90 1.75 0.70
0.90 0.200.600.60 2.95 0.90 0.60 0.90 2.95 0.60 2.99 0.86 0.60 0.90 2.95 0.60 1.53 1.15
1.20 0.58 3.85 0.00 1.50 2.95 0.00 1.50 2.95 0.60 0.90 2.95 0.60 0.00 2.65 1.20 0.00 1.80 2.65 0.60 3.85 0.30 0.30
1.20 2.80 0.60
3.55 S=12% S=12% S=12% 3.55
2.94 P-2 2.30 0.60 PAZADIZO P-2 2.94
0.30 0.30 3.85 0.60 0.50 1.20 2.16 0.00 1.33 1.20 1.93 0.60 3.85 0.00 2.53 1.20 0.73 0.60 1.93 1.20 0.73 0.60 0.98 1.20 1.68 0.60 3.85 0.60 1.51 2.35 0.60 0.98 1.20 1.68 0.60 0.99 1.20 1.67 0.60 3.85 0.60 0.99 1.20 1.67 0.60 3.85 0.60 0.75 0.90 2.20 0.30
P-3 1 0.30
CRISTAL TEMPLADO CON CRISTAL TEMPLADO CON
CELOSIAS DE ESTRUCTURA
UNIDAD UNIDAD CELOSIAS DE ESTRUCTURA
HALL DE ABASTECIMIENTO 1 ABASTECIMIENTO 2
N.P.T.+0.30 N.P.T.+0.30
SECRETARIA DISTRIBUCION SECRETARIA N.F.P.+0.25 N.F.P.+0.25 0.75
N.P.T.+0.30 N.P.T.+0.30 N.P.T.+0.30
OFICINA DE N.F.P.+0.25 N.F.P.+0.25 0.30 N.F.P.+0.25
OFICINA DE OFICINA DE TELEFONICA
OFICINA DE 0.30 N.P.T.+0.30
CONTABILIDAD CONTABILIDAD CONTABILIDAD N.F.P.+0.25
C BARANDA METALICA OFICINA DE OFICINA DE C
PATRIMONIO CONTROL INTERNO
MURO CORTINA: CRISTAL
TEMPLADO GRIS OSCURO
BARANDA METALICA BARANDA METALICA MURO CORTINA: CRISTAL
MC-5 8MM
MURO CORTINA: CRISTAL MC-4 TEMPLADO GRIS OSCURO
8MM MURO CORTINA: CRISTAL
24 3 8MM
8MM 23 4 MURO CORTINA: CRISTAL
MURO CORTINA: CRISTAL TEMPLADO GRIS OSCURO
TEMPLADO GRIS OSCURO PERFIL DE ALUMINIO 8MM
8MM PERFIL DE ALUMINIO
PROY. DE COBERTURA
S=12%
MINUSVALIDO VEREDA VEREDA
fy= 4200 kg/cm2 UNIVERSIDAD CATÓLICA DE SANTA MARÍA
PRIMER NIVEL DISTRIBUCION GRAL. f'c= 210 kg/cm2 FACULTAD DE ARQUITECTURA, ING. CIVIL Y DEL AMBIENTE
ESCALA: 1/75 PLAN DE TESIS:
"ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE UN EDIFICIO EN
TINGO MARÍA SOBRE SUELO S3 (SUELO FLEXIBLE) CON
PLATEA DE CIMENTACIÓN"
VIDRIO TEMPLADO SOBRE VIDRIO TEMPLADO SOBRE VIDRIO TEMPLADO SOBRE VIDRIO TEMPLADO SOBRE VIDRIO TEMPLADO SOBRE VIDRIO TEMPLADO SOBRE VIDRIO TEMPLADO SOBRE VIDRIO TEMPLADO SOBRE
ESTRUCTURA DE ALUMINIO ESTRUCTURA DE ALUMINIO ESTRUCTURA DE ALUMINIO ESTRUCTURA DE ALUMINIO ESTRUCTURA DE ALUMINIO MURO CORTINA: CRISTAL ESTRUCTURA DE ALUMINIO ESTRUCTURA DE ALUMINIO ESTRUCTURA DE ALUMINIO
F 0.30 0.30 F
BARANDA METALICA BARANDA METALICA BARANDA METALICA BARANDA METALICA BARANDA METALICA BARANDA METALICA
DECANSO DESCANSO
N.P.T.+9.65 N.P.T.+9.65
N.F.P.+9.60 1.75 1.75 N.F.P.+9.60
N.P.T.+4.04 P-6 P-6 N.P.T.+4.04
N.F.P.+3.99 0.15 0.15 N.F.P.+3.99
37 34 P-5 P-5 P-5 P-5 34 37
4.70 4.70 4.70 4.70 4.70
40 31 P-4 P-4 31
43 28 ALMACEN 2 ALMACEN 2 28
44 27 N.P.T.+4.04 OFICINA 18 OFICINA 18 OFICINA 18 27
45 26 N.F.P.+3.99
OFICINA 16 OFICINA 16 OFICINA 16 OFICINA 16 ASUNTOS N.P.T.+4.04 26
4.70 N.P.T.+4.04 N.P.T.+4.04 N.F.P.+3.99
P-5 P-5 N.P.T.+4.04 N.P.T.+4.04
ESTUDIANTILES N.F.P.+3.99 N.F.P.+3.99
N.P.T.+4.04
N.F.P.+3.99
N.P.T.+4.04 N.F.P.+3.99 N.P.T.+4.04 N.P.T.+4.04
N.F.P.+3.99 N.F.P.+3.99 N.F.P.+3.99 N.F.P.+3.99
2.10 0.10 2.10 SS.HH.M. 2.10 0.10 2.10
1.92 4.30 N.P.T.+4.04 4.30 1.92
P-3 M-21 M-21 M-21 M-21 M-20
M-19 M-13 M-13 M-13 P-3 0.30
0.30 0.30 0.60 2.65 1.20 0.00 1.80 1.75 0.90 0.60 2.95 0.90 0.60 0.90 2.95 0.60 2.95 0.90 0.60 2.95 0.90 0.60 0.90 2.95 0.60 1.90 1.20 0.75 0.60 0.90 2.95 0.60 2.95 0.90 0.60 0.90 2.95 0.60 0.90 1.75 1.20 0.60 1.20 2.65 0.60 3.85 0.30 1.05
PAZADIZO 2.94
0.30 0.30 3.85 0.15 0.45 0.50 1.20 2.16 0.60 0.73 1.20 1.93 0.60 1.93 1.20 0.73 0.60 1.93 1.20 0.73 0.60 1.93 1.20 0.73 0.60 0.98 1.20 1.68 0.60 3.85 0.60 1.51 2.35 0.60 3.85 0.60 0.99 1.20 1.67 0.60 0.99 1.20 1.67 0.60 3.85 0.60 2.08 1.20 0.58 0.60 2.08 1.20 0.58 0.60
DE ALUMINIO SECRETARIA CELOSIAS DE ESTRUCTURA
SECRETARIA SECRETARIA M-14 N.F.P.+3.99
OFICINA DE N.P.T.+4.04 N.P.T.+4.04 COMITE 3.09
PLANIFICACION 1 N.F.P.+3.99 ELECTORAL
OFICINA DE OFICINA DE OFICINA DE OFICINA
N.F.P.+3.99 PLANIFICACION 2 PLANIFICACION 3 PLANIFICACION 4 MULTIUSOS
N.P.T.+4.04 N.P.T.+4.04 N.P.T.+4.04
N.F.P.+3.99 N.F.P.+3.99 N.F.P.+3.99
0.30 OFICINA DE N.P.T.+4.04 0.30
C BARANDA METALICA ACREDITACION ESCALOFON N.F.P.+3.99
8MM MURO CORTINA: CRISTAL 46 25 8MM
8MM 45 26 MURO CORTINA: CRISTAL
36 35 ESPECIFICACIONES TÉCNICAS
SEGUNDO NIVEL DISTRIBUCION GRAL.
ESTRUCTURA DE ALUMINIO ESTRUCTURA DE ALUMINIO ESTRUCTURA DE ALUMINIO ESTRUCTURA DE ALUMINIO ESTRUCTURA DE ALUMINIO PERFIL DE ALUMINIO MURO CORTINA: CRISTAL ESTRUCTURA DE ALUMINIO ESTRUCTURA DE ALUMINIO ESTRUCTURA DE ALUMINIO
V-8 TEMPLADO COLOR GRIS 10MM
F 0.30 PROY. DE VG. 0.30x0.60 PROY. DE VG. 0.30x0.60
N.F.P.+9.60 1.75 1.75 1.75 N.F.P.+9.60
SS.HH.V. SS.HH.V.
N.P.T.+7.78 P-6 P-6 N.P.T.+7.78
N.F.P.+7.73 0.15 0.15
N.F.P.+7.73
59 56 P-5 P-5 P-5 P-5 56 59
55 4.70 4.70 4.70 55
54 SALA DE 54
P-4 SESIONES P-4
63 52 ASESORIA N.P.T.+7.78
LEGAL 1 M-9 SECRETARIA 6.92
N.P.T.+7.78 N.P.T.+7.78
65 50 ALMACEN 2 N.F.P.+7.73 N.F.P.+7.73
ALMACEN 3 50
66 49 N.F.P.+7.73
ASESORIA OFICINA 18 N.F.P.+7.73 49
67 48 OFICINA 16 OFICINA 16 N.P.T.+7.78
N.P.T.+7.78
N.F.P.+7.73 OFICINA 19 48
P-5 P-5 N.P.T.+7.78 N.P.T.+7.78 N.F.P.+7.73 N.P.T.+7.78 P-5 P-5
N.F.P.+7.73 N.F.P.+7.73 N.F.P.+7.73
2.10 0.10 2.10
SS.HH.M. 4.30 1.92
P-3 0.00 M-21 M-21 M-21 M-13 M-13 M-13 P-3 0.30
0.300.15 3.85 0.150.300.15 1.20 1.75 0.90 3.85 0.60 2.95 0.90 0.60 2.95 0.90 0.60 0.90 2.95 0.60 0.90 2.95 0.60 1.90 1.20 0.75 0.60 0.90 2.95 0.60 2.99 0.86 0.60 0.90 2.95 0.60 0.90 1.75 1.20 0.60 1.20 2.65 0.60 3.85 0.30 0.30
PAZADIZO 3.55
N.P.T.+7.78 2.94
0.60 3.85 0.60 3.85 0.60 3.85 0.60 3.85 0.60 3.85 0.60 3.85 0.60 3.85 0.60 3.85 0.60 3.85 0.60 3.85 0.60 3.85 0.60 3.85 0.60 3.85 0.60 3.85 0.60 3.85 0.60
0.30 0.30 3.85 0.60 0.50 1.20 2.16 0.60 0.73 1.20 1.93 0.60 1.93 1.20 0.73 0.60 0.73 1.20 1.93 0.60 3.85 0.60 1.20 0.39 1.52 0.75 0.60 3.85 0.60 1.51 2.35 0.60 0.99 1.20 1.67 0.60 0.99 1.20 1.67 0.60 0.99 1.20 1.67 0.60 0.58 1.20 2.08 0.60 0.58 1.20 2.08 0.60 3.85 0.30 0.30
M-4 P-8 M-7 M-7
CRISTAL TEMPLADO CON
SECRETARIA SECRETARIA CRISTAL TEMPLADO CON
DE ALUMINIO N.P.T.+7.78 DE ALUMINIO
M-14 OF. COOPERACION
3.09 OFICINA DE N.P.T.+7.78 V-9 SECRETARIA 3.09
IMAGEN 4 N.F.P.+7.73
OF. TRIBUNA N.P.T.+7.78
OFICINA DE OFICINA DE DE HONOR
IMAGEN 3 OFICINA DE SECRETARIA N.P.T.+7.78
IMAGEN 2 IMAGEN 1 N.P.T.+7.78 N.F.P.+7.73
0.31 VICE RECTORADO SECRETARIA 0.31
0.30 ADMINISTRATIVO GENERAL 0.30
C BARANDA METALICA N.P.T.+7.78
VICE RECTORADO MURO CORTINA: CRISTAL
ACADEMICO 8MM
N.P.T.+7.78 PERFIL DE ALUMINIO
PERFIL DE ALUMINIO N.F.P.+7.73
68 47 8MM
8MM 67 48 MURO CORTINA: CRISTAL
RECTORADO 63 52
N.F.P.+7.73 62 53
TERCER NIVEL DISTRIBUCION GRAL.
1 3 4 4' 5 5' 6 6' 7 8 8' 9 10 11 11' 12 13 14
COBERTURA: SUPERBOARD
SQ DE 15MM
CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: BAMBOO DARK CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: BAMBOO DARK CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO
COSMOS 68N COSMOS 68N COSMOS 68N 061MX0.61MX15MM COSMOS 68N 061MX0.61MX15MM COSMOS 68N COSMOS 68N COSMOS 68N COSMOS 68N
061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM
OFICINA DE OFICINA DE OFICINA DE VICE-RECT. VICE-RECT. SECRETARIA OF. TRIBUNAL OF. COOPER.
IMAGEN 1 IMAGEN 2 IMAGEN 3 ACADEMICO RECTORADO ADMINISTRATIVO GENERAL DE HONOR TECNICA SECRETARIA
N.P.T. +7.78 N.P.T. +7.78 N.P.T. +7.78 N.P.T. +7.78 N.P.T. +7.78 N.P.T. +7.78 N.P.T. +7.78 N.P.T. +7.78 N.P.T. +7.78 N.P.T. +7.78
CELOCIAS EN TUBO
RECTANG. 50X100X4.5MM F°N,
PINTADO CON ESMALTE
BLANCO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO
COSMOS 68N COSMOS 68N COSMOS 68N COSMOS 68N COSMOS 68N COSMOS 68N COSMOS 68N COSMOS 68N COSMOS 68N
1.87 1.87 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM
N.P.T. +5.91
CON CABLES ACERADOS
OFICINA DE OFICINA DE OFICINA DE OFICINA DE OFICINA COMITE
PLANIFICACION 1 PLANIFICACION 2 PLANIFICACION 3 ACREDITACION ESCALAFON SECRETARIA MULTIUSOS ELECTORAL SECRETARIA
N.P.T. +4.04 N.P.T. +4.04 N.P.T. +4.04 N.P.T. +4.04 N.P.T. +4.04 N.P.T. +4.04 N.P.T. +4.04 N.P.T. +4.04 N.P.T. +4.04
CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: DRYWALL RH
COSMOS 68N COSMOS 68N COSMOS 68N COSMOS 68N COSMOS 68N COSMOS 68N COSMOS 68N COSMOS 68N 1.22X2.44M E=1/2"
1.87 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM
N.P.T. +2.17
0.20 CELOCIAS EN TUBO
OFICINA DE OFICINA DE OFICINA DE OFICINA DE HALL DE OF. DE CONTROL UNIDAD DE UNIDAD DE UNIDAD DE CENTRAL
CONTABILIDAD 1 CONTABILIDAD 2 CONTABILIDAD 3 PATRIMONIO DISTRIBUCION INTERNO ABASTECIMIENTO 1 ABASTECIMIENTO 2 ABASTECIMIENTO 3 TELEFONICA
N.P.T. +0.30 N.P.T. +0.30 N.P.T. +0.30 N.P.T. +0.30 N.P.T. +0.30 N.P.T. +0.30 N.P.T. +0.30 N.P.T. +0.30 N.P.T. +0.30 N.P.T. +0.30
CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: BAMBOO DARK CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: BAMBOO DARK
COSMOS 68N 061MX0.61MX15MM COSMOS 68N COSMOS 68N 061MX0.61MX15MM
CIELO RASO: ACUSTICO
COSMOS 68N CIELO RASO: ACUSTICO 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM
061MX0.61MX15MM COSMOS 68N
061MX0.61MX15MM
3.74 3.74 3.74 3.74
CUADRADO 50X100X4.5MM
F°N, PINTADO CON ESMALTE/
ACABADO: SIMILAR A LA
SESIONES PASADIZO SECRETARIA RECTORADO
SECRETARIA PASADIZO N.P.T. +7.78 N.P.T. +7.78 N.P.T. +7.78 N.P.T. +7.78
N.P.T. +7.78 N.P.T. +7.78
CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: DRYWALL RH
CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO COSMOS 68N COSMOS 68N COSMOS 68N 1.22X2.44M E=1/2"
COSMOS 68N COSMOS 68N 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM
061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM
N.P.T. +5.91 3.74 3.74
0.30 3.74
3.14 3.14 10.62
3.14 0.30 3.14 3.14 BARANDAS DE ACERO INOX.
0.30 ASUNTOS
ESTUDIANTILES PASADIZO
0.30 SECRETARIA PASADIZO N.P.T. +4.04 N.P.T. +4.04
N.P.T. +4.04 N.P.T. +4.04
7.63 0.17 0.20 0.60
0.60 0.30 0.17 0.60 0.40
0.30 0.17 CIELO RASO: ACUSTICO CIELO RASO: ACUSTICO
COSMOS 68N COSMOS 68N
CIELO RASO: DRYWALL RH CIELO RASO: ACUSTICO 0.17 061MX0.61MX15MM 061MX0.61MX15MM
0.30 1.22X2.44M E=1/2" COSMOS 68N
0.17 DESCANSO
2.19 N.P.T. +2.17 3.74 3.74
0.17 3.14 3.14
0.30 0.17 3.14 3.14
0.17 VEREDA HALL DE VEREDA
1.10 0.30 CENTRAL 0.17 EXTERIOR SECRETARIA PASADIZO DISTRIBUCION EXTERIOR
TELEFONICA PASADIZO 0.17 N.P.T. +0.30 N.P.T. +0.30 N.P.T. +0.30 N.P.T. +0.30 N.P.T. +0.30
VEREDA N.P.T. +0.30 N.P.T. +0.30 0.17 0.15 0.15 0.15 0.15
0.45 ESTACIONAMIENTO N.P.T. +0.15 N.P.T. +-0.00
CORTE 13-13 ESCALA: 1/75
CELOSIAS: EN PERFILERIA
METALICA E=1.5MM
COBERTURA: SUPERBOARD COBERTURA: SUPERBOARD
SQ DE 15MM SQ DE 15MM
VEREDA N.P.T. +0.30 N.P.T. +0.30 VEREDA
ESTACIONAM. N.P.T. +0.15 N.P.T. +0.15 ESTACIONAM.
N.P.T. +-0.00 N.P.T. +-0.00
ELEVACION LATERAL ELEVACION LATERAL
ESCALA: 1/75 ESCALA: 1/75
C-1 C-1 C-1 C-1 C-1 C-1 P-2 C-1 P-3 C-1 C-1 C-1 C-1 C-1
F 0.30 VIGA V-110 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-112 VIGA V-113 VIGA V-113 VIGA V-114 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-115 0.30 F
VIGA V-125
VIGA V-123
VIGA V-122
VIGA V-121
VIGA V-120
VIGA V-119
VIGA V-118
.95 .45 1.15 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.15 .45 .95
1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40
1ø3/8" 1ø1/2" 1ø1/2" 1ø1/2" 1ø1/2" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø1/2" 1ø1/2" 1ø1/2" 1ø1/2" 1ø3/8"
7.07 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 7.07
1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8"
P-1 .80 1ø3/8" .80 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" .80 1ø3/8" .80
0.30 VIGA V-102 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-107 VIGA V-108 VIGA V-107 VIGA V-109 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-111
C-1 C-1 C-1 C-1 C-1 C-1 C-1 C-1 C-1 C-1 C-1 C-1
VIGA V-124
VIGA V-116
VIGA V-117
1.00 .45 1.05 1.00 .40 .40 1.00 1.00 .40 .40 1.00 1.00 .40 .40 1.00 1.00 .40 .40 1.00 1.00 .40 .40 1.00 1.00 .40 .40 1.00 1.00 .40 .40 1.00 1.00 .40 .40 1.00 1.00 .40 .40 1.00 1.00 .40 .40 1.00 1.00 .40 .40 1.00 1.00 .40 .40 1.00 1.00 .40 .45 1.00 1.05 .45 1.00
3.55 1ø3/8" 1ø1/2" 1ø1/2" 1ø1/2" 1ø1/2" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø1/2" 1ø1/2" 1ø1/2" 1ø1/2" 1ø3/8" 3.55
2.94 1ø3/8" 1ø3/8" 2.94
.80 1ø3/8" .80 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" .80 1ø3/8" .80
C-1 C-1 C-1 C-1 C-1 C-1 C-1VIGA V-105 C-1 C-1 C-1 C-1 C-1
VIGA V-102 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-105 VIGA V-105 VIGA V-106 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-104 VIGA V-111 0.30
P-5 .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40
1.00 .45 1.15 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40 1ø3/8" .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.10 .40 .40 1.10 1.15 .45 1.00
1ø1/2" 1ø1/2" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø1/2" 1ø1/2"
1ø3/8" 1ø1/2" 1ø1/2" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø3/8" 1ø1/2" 1ø1/2" 1ø3/8"
C VIGA V-1 5
10 VIGA V-11
VIGA V-10 04
VIGA V-10
4 VIGA V-104
C-1 VIGA V-10
VIGA V-114
VIGA V-104
C-1 VIGA V-104 VIGA V-112 VIGA V-113 VIGA V-113
C-1 C-1 P-6 C-1 P-7
.80 1ø1/2" .80
VIGA V-101 VIGA V-101
C-1 C-1 C-1 fy= 4200 kg/cm2
1 3 4 4' 5 5'