Source: https://www.gillmanbuilders.com/armirovanie-rebristoj-plity
Timestamp: 2020-01-19 19:35:04+00:00
Document Index: 7916998

Matched Legal Cases: ['kko ', 'kko ', 'kko ', 'kko ', 'kko ', 'kko ', 'kko ']

Monoliittisten teräsbetonilaatujen pätevä vahvistaminen - Paalutus 2020
Vahvistettu ristikkopäällyste.
Hollow-ytimet on vahvistettu kehän ympärillä ja ylävyöhykkeellä, ne ovat kevyimmät ja soveltuvat monimutkaisten emästen muodostumiseen. Rakennusmarkkinoilla niille tarjotaan suurin kysyntä, mikä johtuu suurelta osin siitä, että ne voidaan tehdä ilman muottirakenteita ja lisäksi kuljettaa niitä helposti.
Monoliittiset lattiat ovat päinvastoin raskaimmat, joissakin rakenteissa paino neliömetriä kohden. m saavuttaa 300 kg, joten näille levyille käytetään kaksinkertaisia ​​ligamentteja ja jäykisteitä. Tarvitset myös lomituksia ja tiloja, jotka voidaan vuokrata. Lisävahvistusta tarvitaan tukien keskellä ja paikoilla, ja vahvistus sijoitetaan pohjan sisäpuolelle suunnilleen keskelle, koska SNiP merkitsee tiettyä turvallisuustasoa.
Rivitetyt levyt vahvistetaan toiselta puolelta, ottaen huomioon huoneen ominaisuudet. Yksityisessä asuntorakentamisessa vahvistetaan kattoa tai lattiaa käyttävä puoli. Vahvistetulla levyllä on merkitty viimeiset numerot, jotka ilmaisevat mahdollisen sallitun kuorman.
Lattialevyjen vahvistaminen on pakollista 8 metrin pituisissa paikoissa ja päällekkäisyyksissä. Rakenteen vahvistamiseksi tarvitaan vahvistamista, ilman näkyviä vaurioita, halkeamia, kaareja, taukoja. Ankkuritangot on luokiteltava A3: ksi, ne on sijoitettava ristikon muodossa olevaan muottiin ja ne on kiinnitettävä johtimilla leikkauspisteissä.
Lattiamallien vahvistamiseen on useita sääntöjä:
tangon välinen etäisyys ei saa olla yli 6 cm, valmiin raudoitussolun koko on yleensä 15 x 15 cm tai 20 x 20 cm;
reiät vahvistetaan kehän ympäri;
monoliittisen laatan vahvistaminen suoritetaan 8-14 mm: n varusteilla itsenäisen työskentelyn edellytyksin yksityisten matalahankkeiden rakentamiseen;
kun katon paksuus on alle 15 cm, asennus suoritetaan yhdessä kerroksessa ja paksumpi pohja kahdessa.
Käytettäessä kaksikerroksista vahviketta verkko asetetaan laudan molemmille puolille - alla ja yläpuolelle. Vahvistusohjelmat saattavat vaihdella riippuen huoneen kuormituksen uudelleenjakamisesta esimerkiksi paikoissa, joissa pylväitä tuetaan, vahvikkeen tulee olla tiheämpi ja lisäksi vanteita tarvitaan suuremmalla halkaisijalla. Lisäsuojausta ei tehdä kiinteällä verkolla vaan yksittäisillä sauvoilla tai nipuilla, joiden päällekkäisyys on vähintään 4 cm. Tämä menetelmä on erittäin kätevä käyttää erityisesti silloin, kun on tarpeen vahvistaa sitä omilla käsilläsi, koska sinun ei tarvitse käyttää erityistä tekniikkaa. Kaatamista varten on parempi käyttää nestemäistä betoniliuosta, ei pienempi kuin M-200.
TUTKIMUSLOMAKE numero 6
1. Teollisuusrakennusten teräs ja sekarakenteet.
Teollisuusrakennusten runkorakenteet voivat olla terästä, teräsbetonia ja sekoitettuja. Taloudellisesti ja teknisesti toteutettavissa ovat teräskehykset, mutta teräksen puutteen vuoksi niiden käyttöalue on usein rajallinen.
Sekarakenteissa - teräsbetonipylväät, teräsrustit. Käytetään sekoitettuja kehyksiä:
1), jonka pituus on vähintään 30 m;
2) kun käytetään keskeytettyjä kuljetuksia, joiden nostokyky on vähintään 5 tonnia, sekä kehittyneellä kuljetinliukulaitteella;
3) vakavissa käyttöolosuhteissa (dynaamiset kuormitukset tai lämmitysrakenteet yli 100 ° C: n lämpötiloihin);
4), jonka laskettu seismisiteetti on 9 pistettä ja jonka pituus on vähintään 18 m; 8 pisteen seismisyys ja vähintään 24 m etäisyydet jne.
Vahvistettuihin betonirakenteisiin osa elementeistä (lyhdyt, puolirakenteiset ristitangot) on tehty terästä ja nosturikannat ovat lähes aina terästä (lukuun ottamatta kevyitä ja keskiraskaita hanat, joiden nostokyky on enintään 32 tonnia).
2. Kiinteät nosturipalkit: osion asettelu.
Nosturipalkkien osan rakenne on sama kuin tavallisesti. Ensinnäkin määritä palkin vähimmäiskorkeus jäykkyyden olosuhteista, ja rajoittavan suhteellisen taipuman arvo otetaan huomioon suunnittelustandardien mukaisesti. Seuraavaksi laske palkin optimaalinen korkeus palkkien laskemisessa esitetyissä kaavoissa. Jos symmetrisen osuuden säde on suunniteltu, palkin vaadittava momentti määritetään teräksen lasketun resistanssin perusteella, joka pienenee 15-25 MPa: lla (150-250 kg / cm2). Tämä tapahtuu, koska ylemmän vyön aikana syntyy ylimääräisiä rasituksia horisontaalisista sivuttaisvoimista, jotka sitten summataan pystysuoran kuormituksen aiheuttamilla rasituksilla.
Keskikäyttöisille nostureille se on 1,05, raskaille nostureille ja
erikoistilat - 1,07; t - työolojen kerroin, joka on tehty raskailla ja erityisillä käyttömuodoilla nostureilla, jotka ovat 0,9; muissa tapauksissa tn-1.
On toivottavaa nimetä nosturipalkin korkeus mahdollisimman lähelle (hieman vähemmän) kaavan mukaiseen optimaaliseen arvoon. Jäykkyyden edellytyksestä palkin korkeuden on oltava vähintään kaavan mukainen korkeus ja tässä kaavassa "p = 1.2 ja raja-taipuma on 1/600 nostureita varten, joiden nostokyky on enintään 50 tonnia ja 1/750 nostokapasiteetilla yli 50 tonnia. Nosturin korkeus palkkeihin olisi annettava 200 mm: n monikerta.
Palkin seinämän paksuuden on oltava riittävä, jotta se havaitsisi leikkausvoiman ja pystysuorat tiivistetyt voimat nostureiden pyörien painosta. Symmetrisen kiinteän nosturipalkin poikkileikkauksen valinta ja asettelu suoritetaan samalla tavalla kuin palkkikotelon komposiittipalkin valinta ja asettelu.
Kevyille nostureille, joiden pituus on -6 m, nosturikannat voivat olla epäsymmetrinen poikkileikkaukseltaan kehittyneellä ylävyöllä. Vaakasuora tason käsitys taivutusmomentista on tarpeen jarrupalkin puuttuessa. Nostureita, joilla on suurempi hyötykuormitus, vaakasuora taso siirretään jarrupalkkiin. Nostopalkin ylähylly on myös jarrupalkin hylly.
3. Epäkeskisesti ladattujen perustusten laskeminen: pohjan koon valinta.
Kellariosan vaaditut mitat määritetään sarakkeen nosturin osan poikkileikkausmitojen mukaan. Säätökorkeus otetaan huomioon, kun sarakkeen Ns minimaalinen upotussuoruus on yhtä suuri kuin
N = 0,5 + 0,33 dd, (15,1)
Lasipohjan pohjan vähimmäispaksuus tulee olla vähintään 200 mm, etäisyys pylvään päässä lasin pohjaan on oletettu olevan 50 mm. Säätiön korkeus otetaan 300 mm: n monikerrokseksi. Lasin vähintään seinämän paksuuden tulisi olla 200 mm. Suunnitelman kellarikerroksen koon tulisi olla myös 300 mm: n kerrannaisia. Ensimmäisen vaiheen vähimmäiskorkeuden oletetaan olevan 450 mm, seuraavaksi 300 mm.
Kuva 15.17 - Säätiön rakentaminen
Laskelma pohjan laattaosan työntämiseksi suoritetaan tilasta
F ≤ Rbt ∙ bm ∙ h0, pl, (15.2)
jossa F on laskettu painevoima;
bm - tarkastetun kasvon keskikoko;
h0, pl on säätiön laattaosan työskentelykorkeus.
Painovoiman F suuruus oletetaan olevan
jossa Ao on osa kellarinvyöhykkeestä, jota rajaavat piramidin halkeamien pintojen pohjapohjan pakottaminen ja jatkaminen vastaavien kylkiluiden suhteen;
рmax - suurin rajapinta maanpinnalle suunnittelupainosta.
Ao = 0,5 ∙ b ∙ (l - lc -2 ∙ h0, pl) - 0,25 (b - bc - 2 ∙ h0, pl) 2.
Tarkastetun kasvon bm keskimääräinen koko määräytyy b: n ja bc: n suhteen mukaan
- jossa b - bc> 2 ∙ h0, pl
bm = bc + h0, pl, (15,4)
- jossa b - bc ≤ 2 ∙ h0, pl
bm = 0,5 ∙ (b + bc). (15,5)
jossa bc on alikehyksen osan koko, joka on pyramidin pakotetun pinnan ylempi puoli,
lsh on osa-sarakkeen koko taivutusmomentin tasossa.
Mf: n, Nf: n pohjan pohjalla tehdyt ponnistukset ottaen huomioon perusmateriaalin ja maaperän painon kuormituksen näiden materiaalien ominaispainon keskiarvona γmt - 20 kN / m3 lasketaan kaavojen
Mf = M + Q ∙ Hf, (15.6)
jossa H on pohjan pohjan syvyys suunnittelun tasosta.
Säätiön vahvistamisen laskenta. Taivutusmomentti sivun b suuntainen osa määräytyy kaavan mukaan
M = N ∙ c2 ∙ (1 + 6 ∙ e0 / l - 4 ∙ e0 ∙ c / l2) / (2 ∙ l), (15.8)
vaaditut raudoitusalueet kellarinjalustan leveydeltä 1 m leveydeltä lasketaan kaavalla
missä taulukon kerroin määritetään a: n arvosta riippuen;
taivutusmomentti sivun 1 suuntaisella poikkileikkauksella lasketaan kaavalla
Lisäksi vahvistus lasketaan kaavojen (15.9), (15.10) mukaisesti.
Luukun podkolonnika laskeminen. Armeijan asettelu on esitetty kuvassa 15.1. Taivutusmomentti alipylväässä todetaan e0: n ja lc: n suhteesta riippuen:
Мh = 0,8 (M + Q d d - 0,5 N ∙ lc), (15,13)
jossa lc / 2> e0> lc / 6
MX = 0,3 ∙ M + Qx ∙ dp, (15,14)
Kuva 15 - Alipilarin laskennallinen kaavio
Asx-pylvään vahvistuksen vaadittu alue määritellään kaavalla
missä zi on etäisyys alikolon pohjasta vastaaviin verkkoon.
Lippumäärä 7
Kysymys numero 1
Pylväiden sijoittaminen suunnitelmaan, kun rakennetaan metallikehyksen rakenteellisia kehyksiä.
Suunnitelmassa olevien sarakkeiden sijoittaminen huomioi tekniset, rakenteelliset ja taloudelliset tekijät. Se olisi kytkettävä prosessilaitteiden mittoihin, sijaintiin ja rahtivirtojen suuntiin. Pylväiden perustusten mitat liittyvät maanalaisten rakenteiden sijaintiin ja mittoihin. Pylväät on järjestetty niin, että ne yhdessä ristikkojen kanssa muodostavat poikittaisia ​​kehyksiä, ts. monivaiheisissa työpajoissa sarakkeita eri riveistä asennetaan samalla akselilla.
Teollisuusrakennusten yhdistämisen vaatimusten mukaan rakennuksen pylväiden välinen etäisyys (pidennysten koko) on osoitettu suurennetun moduulin mukaan, joka on 6 m (joskus 3 m); teollisuusrakennuksiin l = 18,24,30,36m ja enemmän. Pituuksien välinen etäisyys pituussuunnassa (sarakekohtainen etäisyys) otetaan myös 6 m: n monikerrokseksi. Yksivaiheisten rakennusten pilarien välinen etäisyys ja monivaiheisten rakennusten äärimmäisten (uloimpien) pylväiden välinen etäisyys ei yleensä riipu prosessilaitteiston sijainnista ja sen oletetaan olevan 6 tai 12 metriä. Kysymys kutakin tapausta varten olevien ääririvien (6 tai 12 m) sarakkeen nimeämisestä ratkaistaan ​​vertailemalla vaihtoehtoja. Suorituskyvyn ollessa suuret (l ≥ 30 m) ja huomattava korkeus (H≥14m) raskaiden nostureiden kanssa (Q≥50t) 12 m: n askel on edullisempi ja päinvastoin sarakkeille, joilla on pienemmät parametrit, sarakkeen nousu 6 m on edullisempi. Rakennusten päissä sarakkeita siirretään tavallisesti modulaarisesta ruudukosta 500 mm: iin, jotta voidaan käyttää tyypillisiä suojalevyjä ja paneeleja, joiden nimellinen pituus on 6 tai 12 m. Pylväiden siirtyminen keskiakseleista on myös haittoja, koska teräsrungon pitkittäiselementit rakennuksen lopussa ovat pienempiä, mikä johtaa rakenteiden vakiokokojen kasvuun.
Moniportaisissa rakennuksissa sisäisten sarakkeiden nousu teknisiin vaatimuksiin perustuu usein ulkoisten sarakkeiden lisääntyneeseen, mutta moninkertaiseen nousuun.
Suuressa rakennuksen koossa suunnitelmassa voi esiintyä suuria lisävaiku- tuksia lämpötilan muutoksista runkoelementeissä. Tästä syystä rakennuksessa leikataan tarvittaessa erillisiä lohkoja, joissa on poikittaiset ja pituussuuntaiset lämpötilan saumat.
Yleisimpiä poikittaislämpötila-liitäntöjen järjestelyjä ovat se, että rakennuksen leikkauskohdassa ne laittavat kaksi poikittaista kehystä (joita ei ole yhdistetty mihinkään pitkittäiselementtiin), joiden sarakkeita siirretään akselilta 500 mm kussakin suunnassa, samoin kuin lopussa rakennus.
Pituussuuntaiset hitsaukset on ratkaistu joko jakamalla monivaiheinen kehys kahteen (tai useampaan) itsenäiseen, joka on kytketty lisäpylväiden asentamiseen tai toisen tai toisen laitteen poikittaisesti liikkuvaan tukeen. Ensimmäinen ratkaisu tarjoaa ylimääräisen keskiakselin 1000 tai 500 mm: n etäisyydelle pääosasta. Joskus rakennuksissa, joiden leveys ylittää lämpötilalohkojen rajoittavat mitat, ne eivät tee pituussuuntaista leikkausta, vaan mieluummin kehysten painotusta, joka on tarpeen laskemalla lämpötilan vaikutuksia.
Joissakin tapauksissa rakennuksen suunnittelu teknisen prosessin ansiosta edellyttää, että kahta jaksoa olevien sarakkeiden pituussuuntaiset rivit sijoitetaan keskenään kohtisuoraan suuntaan. Tämä vaatii myös ylimääräisen keskiakselin. Yhden osaston pituusakselin akselin akselin ja toisen osaston pään akselin välisen etäisyyden oletetaan olevan 1000 mm ja sarakkeet siirtyvät akselilta sisäänpäin 500 mm.
Ribbed plate reinforcement. Täytä katto betonilla. Kuormien kerääminen laattaan
Monoliittinen ristikkopintainen laatta koostuu monoliittisesta levystä, joka on yhdistetty pää- ja toissijaisten palkkien väliin. Monoliittisen rei'itetyn päällekkäisyyden laskemisella on useita erityispiirteitä. Nykyaikainen rakentaminen perustuu tieteellisesti perusteltujen lähestymistapojen käyttöön ja edellyttää tehokkuusperiaatteiden noudattamista, joten tällaista rakentamista tarvitaan.
Joissakin tapauksissa levyt valmistetaan - 28. Suuremmille alueille käytetään valmiiksi koottuja levyjä. Esivalmistettujen laattojen paksuus on 60-100 mm. Laajojen enimmäisleveys ja pituus riippuu valmistajasta. Liittolevyn tuloksena oleva paksuus vaihtelee 120-300 mm: iin, riippuen haarasta ja kuormituksesta. Taustalevy voi toimia yksinkertaisesti tuettuina, tukkeutumattomana tai jatkuvana riippuen staattisen tuen asennuksesta.
Jatkuvainen tai ulompi laatta valmistettiin yläraudoituksen tukemiseksi, joka on säilytetty komposiittilevyn sementoituun monoliittiosaan. Seinään sijoitettujen pintojen sijaintipaikan mukaan valmistetaan kahdessa versiossa: joko sileällä pinnalla tai etuosasta ulkonevalla vahvistuskerralla. Vahvistettuja etupaneeleja käytetään erityisesti silloin, kun paneelien pintojen välinen tila on suunniteltava erityisesti seinäjärjestelmien kapeisiin monoliittisiin seiniin. Tallennetut levyt on tuettava seinän seinään.
Monoliittisen kaltevan katon pääominaisuus on betonin poistaminen venytetystä vyöhykkeestä säästämiseksi ja sen keskittämiseksi puristetulle vyöhykkeelle.
Jännitetyssä vyöhykkeessä betonia säilytetään kiristetyn raudoituksen asettamiseksi. Monoliittinen rei'itetty levy toimii lyhyellä puolella pitkin monivaiheisena jatkuvana säteenä. Se perustuu toissijaisiin palkkeihin. Toissijaiset palkit ottavat kuorman levystä, joka lähetetään pääpalkkeihin. Pääpalkit perustuvat ulkoseinään ja sarakkeisiin. GOST 21506-87.
Levyt, joilla on suorat pinnat, sijoitetaan sementtikerrokseen, jonka paksuus on vähintään 10 mm. Pintalevystä ulkonevien levyjen pituuden on oltava vähintään ulkonevan vahvikkeen pituus. Levyjen pitkittäisien sivujen välisten halkeamien poistamiseksi on suositeltavaa lisätä ylimääräisiä poikittaisia ​​vahvikkeita pitkittäisien saumojen päälle esivalmistettujen levyjen yläpinnalle. Kaikkien esivalmistettujen levyjen yläosaan sijoitetut lisävahvikkeet tulisi kiinnittää liitosportaisiin ja niiden asentoon betonisoitumisen aikana ja tiivistää ne.
Julkisten ja teollisuusrakennusten päällekkäisyyksissä käytetään 300 mm: n korkeudeltaan vahvistettuja, ristikkäisiä, jännitteitä. GOST 27215-87. 400 mm: n korkeudeltaan korkeudeltaan teräsbetonipäällysteiset levyt on tarkoitettu teollisuusyritysten ja muiden rakenteiden teollisten tilojen päällekkäisyyteen. Laakerirakenteiden askel on 6 metriä.
Ennen monoliittisen kerroksen valua esivalmistettujen levyjen pinta on käsiteltävä asianmukaisesti varmistaakseen sumun voiman siirron äärimmäisen kuormituksen vuoksi. Kun aukko on välillä 2. 0 ja 3. 5 m, tilapäistä tukea keskikohdassa tarvitaan ennen kuin asennat esivalmistetut levyt. Jos etäisyys on yli 3,5 m, levyt on tuettava kolmannella alueella. Tuki koostuu palkkeista, jotka muodostavat pohjalevyt, tuet ja kiinnittimet. Valmistaja toimittaa kuitenkin kaikki reiät, jotka perustuvat kaavamaiseen piirustukseen suunnittelijan toimittamasta lomakkeesta.
Valmistus ja merkinnät
Ribbed-levyt on valmistettu raskasta tai kevyestä betonista. Suunnitteluasiakirjoista riippuen ristikkäisillä levyillä on leikkaukset ja aukot hyllyissä, pitkittäisliitosten reunojen syvennykset betonikierteiden järjestämiseksi vierekkäisten levyjen väliin.
Etupaneelista valmistetut katot sopivat suurille päreille ja raskaille kuormille. Kiinteä kattopaneeli kiinnitetään hitsaamalla kosketuspinnat ylemmän betonilaatan reunoja pitkin. Piirustukset eroavat siitä, miten paneelit ovat tuettuja ja niillä on erilainen poikkileikkaus. Rakentamisessa on kolme päätyyppiä: suorakulmaiset esiväripalkit laajenevat koko staattisesti tehokkaalla korkeudellaan kannattujen kattopaneelien alapuolella. Huoneen aukon korkeus on merkittävästi rajoitettu.
Aukot kattavat kattotason alapuolella alemmat kuin edellisessä tapauksessa, koska osa staattisesti tehokkaasta korkeudesta on piilotettu kattolevyn paksuuteen. Tämän ratkaisun etu on myös yksi tapa laskeutua kattopaneeleista sarakkeiden ja pilarien väliin. Lamelliruuveilla on sama paksuus kuin kattopaneelit, mikä mahdollistaa laatan komposiittisen rakenteen toteuttamisen tasaisella silmällä ilman näkyviä palkkeja. Kattopaneelit on varustettu syvennyksellä paneelin paksuuden läpi.
Rei'itetyn levyn hetkien kaavio: a) perinteinen laskenta; b) pitkittäisten ja poikittaisten kylkiluiden jäykkää liitosta.
Ribbed-levyt on valmistettu reunuksilla suuntiin, joiden yläosassa on kiinteä levy. Tällaiset levyt toimivat hyvin taivutukselle. Mutta niiden käyttö asuinrakennuksissa on vähäinen, koska palkit tarttuvat alas ja muodostavat tasomaisen katon. Niitä käytetään yleensä rakentamisessa. Ribbed-lattiat valmistetaan sarjojen 1.442.1-1 ja 1.442.1-2 piirustusten mukaisesti.
Tämän ratkaisun etuna ei ole pelkästään litteä katto ja pienempi kokonaispaksuus laattarakenteesta, vaan myös yksinkertaisesti tuettujen kattopaneelien jännitteen pieneneminen, koska niiden alue pienenee matriisin leveydellä. Toisaalta haittapuolena on pieni voimakas vipu matriisin poikkileikkauksessa. Palkkien välinen etäisyys oli 450 tai 600 mm riippuen keraamisten lisäosien tyypistä. Keraamisen palkin alhaisen resistanssin takia tätä tyyppistä kattoa käytetään vain pienissä päissä ja alhaisissa kuormissa, palkkien kääntämisen enimmäismäärät, tehdasvalmisteiset esivalmistetut palkit koostuvat betonista tai keraamisesta betonilohkosta, joka on betonoitu runkorakenteen vesimerkkien päätyyppiseen tukirakenteeseen.
Tällä hetkellä käytetään monityyppisiä rei'itettyjä kerroksia. Ne poikkeavat poikkileikkaustyypistä (uurteinen, ontto ja kiinteä) sekä vahvistusmenetelmässä (tavanomainen tai esijännitetty vahvike). Levyn brändi (symboli) koostuu kolmesta levyryhmän ominaisryhmästä:
Ensimmäinen ryhmä. Riippuvan levyn koon mukaan (sen koko sarjanumero, rakenteen nimi).
Toinen ryhmä. Riippuvaisen laatan (teräsvahvistustyypin, betonityyppien) laakerikapasiteetista riippuen kevyelle betonipäällysteiselle betonille lisätään kirjain L).
Kolmas ryhmä. Riippuen rei'istä, joiden halkaisijat ovat 400, 700 ja 1000 millimetriä kattotuulettimien asennukseen tai ilmanvaihtoventtiilien kulkemiseen, merkittyinä vastaavasti 1,2 ja 3.
Riippuen laakerin muodoista kehyksen palkkeihin, uurretut levyt on jaettu kahteen tyyppiin:
Palkki on tarkoitettu ainoastaan ​​lastinkäsittelyyn. Asennuksen jälkeen tukipalkki pidetään tilapäisesti kunnossa, ja vasta sitten sijoitetaan palkit palkkeihin ja koko rakenne on sisäänrakennettu. Heti kun tarvittava betonivahvuus saavutetaan, tilapäinen tuki palkkeille poistetaan. Järjestelmä ei vaadi litteää kattoa, mikä tekee toteutuksesta nopeamman ja halvemman. Edellä esitetyn periaatteen mukaisesti palkkeihin ja palkkeihin tuotetaan useita palkkeja ja inserttejä.
Kattorakenteiden kantorakenteen paksuus vaihtelee 190 mm: n ja 300 mm: n välillä riippuen liittimien korkeudesta ja betonin korkeudesta. Kattoon kohdistuvan kuorman ja paksuuden mukaan tämäntyyppinen rakenne voi olla enintään 7,5 metriä tai enemmän. Useiden palkkien käyttö vierekkäin luo tukilevyn, joka mahdollistaa korvaamisen tai vastaavasti levyn kuoleman rakenteen kattoon. katon tai kattopalkin vahvistaminen voidaan saavuttaa myös käyttämällä ylimääräistä ylimääräistä tyynyä.
1P - ristikkojen hyllyille, 8 kokoa (1П1-1П8);
2P - lepää palkkien yläosassa, 1 koko (2П1).
Rei'itetyt levyt, joissa on koot 1P1-1P6 ja 2P1, valmistetaan esijännitetyllä pitkittäisellä vahvikkeella. Runkokoot 1P7 ja 1P8 levy, jossa käytetään ei-stressaavaa pituussuuntaista vahviketta.
Lujittavat kylkiluokat ovat kohtisuorassa, kun niitä ohjataan esivalmistettujen palkkien palkin hilaan, esijännitetyt teräsbetonipalkkeihin, esijännitetyn palkin tukielementti, säilyy keraamisten inserttien kaltainen aksiaalinen etäisyys. Palkissa on poikittaiset reiät yläreunaan, johon kiinnikkeet ovat työnnettynä, jotka on liitetty palkkien päätyosaan. Palkit valmistetaan valovoima-alueella jopa 6,0 m, ja ne on kehitetty edullisimpana korvikkeena rullatulle profiilille, joita käytetään yleisesti lattiatiloissa, jopa keraamisilla insertteillä, esivalmistettua monoliittista rakennetta kattoperiaatteen täyteaineilla.
Graafinen kuva monoliittisesta päällekkäisyydestä ja sen mallinnuksen tärkeimmistä näkökohdista
Mallissa on useita tyyppisiä tangon sijoitusta levyn suhteen: 1-levyn elementti; 2 - ydinelementti.
Rei'itetty laatta on laatikko, jossa on toissijaiset ja pääpalkit. Nämä monoliittisen päällekkäisyyden elementit liittyvät toisiinsa ja muodostavat kokonaisuuden. Rei'itetyn monoliittisen päällekkäisyyden ydin on betonin poistaminen venytetystä vyöhykkeen osasta. Jatkuvat vain rivat, joissa kiristetty vahvike pidetään. Ne tarjoavat rakenteellista lujuutta vinoissa osissa.
Järjestelmien avoimuus mahdollistaa esivalmistettujen, monoliitti- ja pre-monoliittisten, vahvistettujen betonielementtien yhdistämisen. Sisäkatot on usein suunniteltu valmiiksi monoliittisiksi esivalmisteen filigree-levyillä. Olettaen, että päänvahvistus on oikein rakennettu, tämä järjestelmä voi tehokkaasti nopeuttaa paikallisesti tuetun kattolevyn toteuttamista. 5 Teräs- ja teräskatto Teräs on perinteinen materiaali, jota käytetään kattorakenteisiin, kuten palkkeihin. Tällä hetkellä yleisten teräspalkkien kattoja käytetään laajalti teräsbetonilevyissä, teräspalkkeissa, teräsprofiileissa ja betonilaatoissa.
Rei'itetty laatta on rakenteeltaan sellainen, että sen yläpinta on sileä ja palkit eivät työntyvät laudasta. Nykyaikaisten ohjelmien avulla lasketaan rakenteiden yleiset mallit ja niiden elementit, kuten levy, sauva, kuori.
Teräskattojen etu on niiden korkea kantavuus ja kevyt teräsrakenne, helppo ja nopea asennus sekä materiaalin helppo käsittely. Teräskattiloita käytetään laajoihin katteisiin ja kuormituksiin. Teräsbetoni-komposiittikattoa käytettäessä on suositeltavaa käyttää yhdistelmää pääasiassa veto-jännityksen siirtämiseksi veto-osan vyöhykkeessä ja puristuksen jälkeen puristusvyöhykkeellä.
Siten materiaalia, joka on aineelle edullisempi, käytetään välittömästi. Teräselementtien alhaisen massan takia omalla tukirakenteella on pahimmat akustiset ominaisuudet. Yhdistelmä teräsbetonikattojen betonilaatan kanssa on myös edullinen akustisesta näkökulmasta. Komponenttien tuottaminen edellyttää erittäin yksityiskohtaista teräs- ja betonirakenteiden suunnittelu- ja korjausdokumentaatiota. Komposiittikatto voi olla rakenteeltaan teräs- ja komposiittikattoja, jotka jakautuvat palkkeihin ja laattarakenteisiin.
Armeijan sijaintipaikka: a) todellisessa rakenteessa; b) mallinnus ydin- ja levyelementtien kanssa; c) mallinnus levyelementeillä; 1 - levy; 2 - sauva.
Yksi tärkeimmistä kysymyksistä on, miten ydinelementti sijoitetaan levyn suhteen: keskittyy neutraalilla linjalla tai siirrytään tietystä epäkeskosta? Suunnittelussa on tarpeen muodostaa pituussuuntaiset ja poikittaiset kylkiluut ja perustella paras tapa rakenteen toimimaan kuormitettuna. Laskelmien tulosten mukaan on valittava järkevin vahvistusjärjestelmä.
Rakennepalkki: tukirakenne koostuu palkkeja, jotka tukevat kattopalkkia tai pienikokoista kupolia. Palkit voivat olla joko teräs- tai komposiittiteräsbetonia. Laatta voidaan valmistaa teräsprofiililevystä, teräsbetonista, pleksilasista, keraamisesta tai tiililevystä. b laattarakenne.
Rakenne koostuu teräslevystä, joka voi siirtää teräslevyn koko kuorman kattoon tai olla vuorovaikutuksessa komposiittilevyn metallikeraamisen komposiittilevyn kanssa. Teräksiset katot ja leimat, joko täysi tai ristikko. Kun otetaan huomioon katto ja matriisi olisi harkittava kallistuksen mahdollisuutta. Ylälevyn ja teräspalkin liitäntä on aina suunniteltava siten, että estetään puristetun terän puristaminen taivutustasosta tai varmistetaan sauvan lyhyin mahdollinen poikkileikkaus.
On huomattava, että SNiP teräsbetonilla ei sisällä tietoja lattialevyistä. Nämä tiedot löytyvät useista suosituksista ja tekniikoista.
Kokeilun tulosten ymmärtämiseksi on syytä tarkastella kolmea pääkohtaa: jännitysrasitustilan laskeminen, laatan vahvistamisen laskenta, lujituksen valinnasta saatujen tulosten riippuvuuden laskeminen eksentristen kiinnitysruuvien rakenteessa.
Paneelien lukituksen avaaminen ikkunalaudalla johtaa ei-taloudellisiin tarjouksiin. Suurten, suhteellisen pienen kuormituksen ollessa kyseessä rajan ratkaiseva poikkeama on ratkaiseva poikkeama koon suunnittelussa ja teräslaminoitua poikkileikkausta ei yleensä käytetä stressinäkökulmassa. Siksi joissakin tapauksissa voi olla hyödyllistä käyttää hitsattuja tai ristikkopalkkeja. Teräspalkkeja käytetään myös suurina kattoina omien kattorakenteidensa tukemiseksi.
Ne on usein yhdistetty muuntyyppisiin puisiin, kaareviin, vahvistettuihin betonikattoihin. Teräspalkkien enimmäismäärät riippuvat palkkien kuormituksesta, aksiaalisesta etäisyydestä ja koosta. Telesäteiltä ja kaareilta valmistetut teräslattiat. Aikaisempina aikoina käytettiin usein perinteisiä muurauslastoja, jotka oli rullattu teräspalkkeihin lyhyemmillä aksiaalisilla etäisyyksillä. Varastot olivat tavallisesti pienikokoisia, joten tavanomaisissa varastosäiliöissä voitaisiin toteuttaa pienemmät kattopaksuut.
Laattojen rasituksen ja törmäystilan laskeminen
Nykyaikaisten ohjelmien perustana on äärellinen elementtimenetelmä, joka viittaa likimääräisiin laskentamenetelmiin. Keskittymällä äärelliseen elementtiverkkoon peräkkäisinä approksimaatioina on kuitenkin mahdollista saada täsmällinen ratkaisu. Näin ollen jännitysten kannan tilan määrittämisessä on otettava huomioon laattaan syntyvät voima-tekijät, kuten leikkausvoimat, taivutus- ja vääntömomentit.
Laatta toimii poikkileikkauksena lujitetusta tiilestä, jossa laipan pohjapintaan kohdistuvat vetojännitykset kääntävät vahvistuksen ja paineen tiilen paineen alaiseksi. Jotta poikkileikkaus olisi staattinen, raudoituksen on oltava huolellisesti päällystetty sementtilaastilla. Kattokapasiteettia lisättiin palkkien käyttöönottoon. Tämä on perinteinen kattorakenne, jota käytetään nykyään. Tämä enimmäismäärä oli aikaisemmin erittäin suosittu sen teknisen haitan takia, erityisesti yksittäisissä asuntorakentamisessa.
Solmujen elementtien liitosten epäkeskisyyden rakenne: 1 - jäykkä insertti, C - jäykkän insertin pituus.
Laskentamallin laskentaperuste, joka perustuu tasapainon rajoittamismenetelmään, on joukko yksinkertaistuvia hypoteeseja:
maksimisilman tilassa olevaa tasoa pidetään litteiden liitosjärjes- telmien järjestelmänä, joka on yhdistetty murtuman linjaa pitkin palkkien pitimiä tukevien muovisten saranoiden ja kulmien kulmien välissä;
joustavan kiristysmallin korvaaminen palkkien välillä kova;
joka korvaa jäykkien liitosten jäykkyyden toistensa kanssa elastisella.
Tätä sovelletaan rajatylittävään muotoiluohjelmaan, joka edustaa palkkia kahdella saranatuella. Reunoissa on tietty kuormitus vääntömomentti. Solmujen tasapainotilojen mukaan tämä pitkittäisreunan vääntömomentti taivuttaa poikittaissuunnassa. Jos levyn kuvasuhde on suurempi kuin 4, laakerinopeus on melko pieni vertailua kohden ja sitä voidaan jättää huomiotta.
Saksan katon avulla voit asentaa kaikki tavanomaiset lattiatyypit sekä kasvattaa katon kantavuutta liittämällä palkit konkreettiseen vuoraukseen. Kuitenkin keraamiset levyt kestävät kuormia vain omasta painostaan ​​ja täyteaineistansa sekä tuoreesta betonista valun aikana. Saksan ylärajan kohdalla kaikkia kohteita ei saa ripustaa tai kiinnittää niihin ilman keskitettyä kuormitusta levyn yläpinnalle. Vaihe pystyy lähettämään pystysuorat ja pysyvät kuormat, joita tavallisesti löytyy asuin-, toimisto- ja vastaavissa tiloissa.
Pienemmissä suhteissa vertailuaika poikittaisessa reunassa on verrattavissa span-momenttiin ja vaikuttaa merkittävästi voiman voimaan ja vastaavasti raudoituksen parametreihin. Runkojen kuormituksen laskeminen hypoteettisella järjestelmällä kolmio- tai trapetsimuotona.
Rei'itettyjen laattojen tai laattojen simulointi (yhdistetty malli): a - ilman jäykkää pistoketta (palkin h korkeus), b - ilman jäykkää pistoketta (palkin h1 korkeus); c, d - sama, mutta kova kiinnitys.
On huomionarvoista, että ongelma-luokan raja-arvot ratkaistaan ​​tasapainon rajoittamismenetelmän avulla, koska mielivaltaisen ääriviivan laatta on murtumajärjestelmä edelleen tuntematon.
Tätä menetelmää ei voida hyväksyä erilaisille kuormitusyhdistelmille eikä se anna tietoja levyjen halkeamiskestävyydestä. Tämä koskee levyjä, joiden suhde on enemmän kuin 3 sivua. Palkinlevyille, joissa l 1 / l 2> 3, laskenta suoritetaan siten, että nauhan 1 m leveä pitkin lyhyttä sivua leikataan laatan kentälle ja suunnittelu kaavio edustaa monivaiheista jatkuvaa sädettä.
Levyjen tarkasteleminen palkkien reunojen välillä mahdollistaa laskettujen raotien, span- ja tukipisteiden pienentämisen. Tämän seurauksena raudoituksen alue pienenee.
Ribbed plate reinforcement
SCAD-tietokonekompleksissa toteutettu venttiilien valinta perustuu M.I. Karpenko. Hän kuvaa raudoitetun betonin muodonmuutosta halkeilla käyttäen anisotrooppista kiinteää runko-mallia. Perusteena on teorian vääntyneen betonin muodonmuutosta ja halkeamia. Tämän mukaan muodonmuutokset riippuvat leikkausvoimasta ja normaaleista voimista.
Rei'itetyn laatan vahvistusmenetelmä: 1 - vahvistava verkko laattapinnan alueella; 2 - vahvistava verkko sekundääristen palkkien päälle.
Vahvistetun betonin ominaisuudet ovat laeissa, jotka luovat siirtymän ja ponnistuksen välisen suhteen. Näihin pohjautuu kuoren ja levyjen laskenta. Kuoressa on 6 vapausastetta ja levy vain 3: kaksi kierrosta ja pystysuuntainen liike.
Vahvistuksen valinta suoritetaan paitsi voimaa, myös myös 1. ja 3. luokkaa halkeamiskestävyyden osalta. Lujuutta varten valittujen vahvikkeiden alue on huomattavasti pienempi, koska halkeamien leveys on hallitsematon, koska lisävahvistus puuttuu halkeaman aukon sallitun leveyden varmistamiseksi. Perinteisellä menetelmällä, jolla on tiettyjä rajoituksia, laskeminen ei tarjoa valittua raudoituksen arvoa halkeamiskestävyyden suhteen.
Venttiilien valinnan tulosten riippuvuus epäkeskeisten kiinnitysruuvien rakenteesta
Lankojen laskeminen ydinelementeillä ja teräsbetonilaatan kentillä, joissa on kuori- ja levyelementtejä, olisi otettava huomioon se, että levyjen keskitaso voidaan sijoittaa samaan tai rakenteiden eri tasoihin. Emme harkitse vaihtoehtoa ristin pystysuoran sijoittamisen kanssa, jotta voidaan yksiselitteisesti tulkita raudoituksen sijoitusta.
Jos ydinelementin siirtyminen levyn neutraaliakselista on välttämätöntä ottaa huomioon solmujen elementtien liitosten epäkeskisyys. Levyjen ja tangojen muodonmuutokset ovat yhteensopivia, edellyttäen, että tangot kiinnitetään levykokoonpanoihin jäykkien pystysuorattujen lisäosien avulla.
Levyyn syntyvien voimien kalvo-ryhmä tulee seurausta päällekkäisyyden oikeasta mallintamisesta. Siksi kun elementtien liitokset ovat epäkeskisiä, on tarpeen mallintaa kuorielementtejä, joilla on tarvittava määrä vapausasteja solmuissa.
Jos tangot liitetään levyjen solmukoihin suoraan levyihin, joissa on pystysuuntainen kuormitus, ei muodostu membraanin voimajoukko. Tällainen laskenta kuvaa tapauksia, joissa palkit työntyvät laattojen yläpuolelle.
Tulokset ovat samoja, kun mallinnetaan levyn ja kuoren lopullisten elementtien päällekkäisyyttä. Kun ydinelementtejä on lisätty, pystysuuntaisen kuormituksen seurauksena syntyy kalvoyhdisteryhmä. Lisäksi sauvissa (työntövoima) syntyy pituussuuntainen voima, joka heijastaa rakenteen todellista työtä. Tämä ei kuitenkaan tapahdu, kun elementtejä keskitetään keskiviivaan.
Betonialue on kahdesti mukana sauvan ja levyn leikkauspisteessä. On kysymys luvattoman alueen siirtämisen laillisuudesta puristetusta vyöhykkeestä levyn puristetulle vyöhykkeelle, joka on määritelty sisäisen voimaparin olakkeen muutokseksi. Elementtien vahvistuksen laskenta voidaan tehdä raja-arvojen ensimmäisessä ja toisessa ryhmässä.
Tarkastellaan kahta laskentataulua (ristikkäiselle laudalle ja monoliittiselle ristikkäiselle laudalle, jossa on kattopalkit), jotka on esitetty käsikirjassa "Rakennetyyppisten betonirakenteiden suunnittelu". Alkuperäisten tietojen perusteella simuloidaan laskentamenetelmiä SCAD-kompleksissa ottaen huomioon edellä mainitut ominaisuudet.
Ristit on esitetty suorakaiteen muotoisilla poikkileikkauksella olevilla tankoelementeillä. Rihveiden T-osaa ei ole otettu huomioon, koska ensinnäkin tämä johtaa kaksinkertaiseen laskentaan paineistetun alueen betonista ja vääristää lopputulosta, ja toisaalta äärimmäisten reunojen mallinnus on virheellinen, koska yksi brändin hyllyistä on tarpeetonta.
Katsomme 4 erilaista järjestelmää, jotka eroavat kuorman esityksessä laskentajärjestelmässä ja monoliittisen päällekkäisyyden lopullisen elementin tyypin (taulukko 1). Litteän järjestelmän ydinelementillä ei ole jäykkiä inserttejä tasossa, joten reunat on esitetty 1 elementtityyppisellä elementillä avaruustangon muodossa. Taulukko 1
KOULUTUSVIRASTON EDUSTAJA
PERM VALTION TEKNINEN YLIOPISTO
RAKENTAMISEN RAKENNEJÄRJESTELMÄ
Kurssihankkeeseen
MONOLIITIEN RIBBED CLOSING LASKEMINEN
Monoliittinen ristikkopinta koostuu monoliittisesta laatasta, toissijaisista ja pääpalkkeista, jotka ovat monoliittisesti toisiinsa yhteydessä.
Monoliittisen kaltevan katon ydin on se, että betonin säästämiseksi se poistetaan venytetystä vyöhykkeestä ja se keskitetään pääasiassa puristettuun vyöhykkeeseen. Jännitetyssä vyöhykkeessä betonia säilytetään vain työstetyn kiristyksen avulla.
Monoliittinen levy toimii lyhyellä puolella pitkin monivaiheisena jatkuvana säteenä, perustuu toisiopalkkeihin ja liittyy monoliittisesti niihin.
Toissijaiset palkit havaitsevat kuorman monoliittisesta laatasta ja siirtävät sen pääkaistaleihin, jotka liittyvät monoliittisesti niihin.
Pääpalkkeja tukevat pylväät ja ulkoseinät.
1. Taloudellisen vaihtoehdon valinta
1.1 Monoliittinen päällekkäisyys pääpankeilla rakennuksen kanssa
Toisiopalkin leveys l = 6600 mm; kaaripalkkien leveys l GB = 8000 mm. Levyn korkeus h PL = 80 mm q BP = 11,5 kN / m 2 ja sekundaaripalkkien nousu 1600 mm (kuva 1).
Kuva 1. "Järjestelmä monoliittiisten ristikkopintojen osalta"
hyväksy toissijaisen palkin korkeus
hyväksy kaukovalon korkeus
Kuva 2 "Osa 1-1. Kaukovalot "
Kuva 3 "Osa 2-2. Taustapalkki "
Sitten kaikkien pääpalkkien paino:
Kaikkien monoliittisten ristikkolaattojen edellyttämän betonin kokonaispaino rakennuksen varrella olevien pääpalkkien mukaan:
3.2 Monoliittinen katto päätepalkkeineen rakennuksen poikki
Toisiopalkin leveys l W = 8000 mm; pääpalkkien leveys l GB = 6600 mm. Laitan korkeus h PL = 80 mm q BP = 11,5 kN / m 2 ja sekundaaripalkkien nousu 1650 mm (kuvio 4).
Kuva 4 "Järjestelmä monoliittisten ristikkopintojen muodossa"
1. Määritä lautaselle tarvittava betonin paino:
2. Määritä sekundaariselle säteelle tarvittava betonin paino:
Määritä toissijaisen palkin vaadittu korkeus:
Määritä toissijaisen palkin tarvittava leveys:
Sitten kaikkien sekundaaristen palkkien paino:
2. Määritä pääpalkkeihin tarvittava betonin paino:
Korkea rakentamisnopeus, nopeutettu asuinalueiden rakentaminen, toimistorakennukset tekevät meistä ajattelemaan betonin laatuominaisuuksia. Vahva, vankka perustus ilman konkreettista ratkaisua ei voida luoda.