Source: http://docplayer.fi/3616364-Puurakenteiden-seisminen-suunnittelu.html
Timestamp: 2017-05-29 12:11:23+00:00
Document Index: 22058330

Matched Legal Cases: ['kko ', 'kko ', 'kko ', 'kko ', 'kko ', 'kko ', 'kko ', 'hd ', 'hd ', 'hd ', 'hd ', 'hd ', 'hd ', 'hd ', 'hd ', 'hd ', 'hd ', 'kko ', 'kko ', 'kko ']

Puurakenteiden seisminen suunnittelu - PDF
Download "Puurakenteiden seisminen suunnittelu"
1 V IEDOEIA MEDDELANDEN RESEARCH NOES Puurakenteiden seisminen suunnittelu omi oratti Rakennus- ja yhdyskuntatekniikka VALION EKNILLINEN UKIMUSKESKUS ESPOO 20012 ISBN ISSN Copyright Valtion teknillinen tutkimuskeskus (V) 2001 JULKAISIJA UGIVARE PUBLISHER Valtion teknillinen tutkimuskeskus (V), Vuorimiehentie 5, PL 2000, V puh. vaihde (09) 4561, faksi (09) Statens tekniska forskningscentral (V), Bergsmansvägen 5, PB 2000, V tel. växel (09) 4561, fax (09) echnical Research Centre of Finland (V), Vuorimiehentie 5, P.O.Box 2000, FIN V, Finland phone internat , fax "Kaksoisosoita, niin saat tutkimusyksiköiden nimet näkyviin" "Kaksoisosoita, niin saat tutkimusyksiköiden nimet näkyviin" Kansikuva: Maanjäristyksessä tuhoutunut omakotitalo/filmore, Northridge earthquake FEMA news photo, Federal Emergency Management Agency. oimitus Leena Ukskoski Otamedia Oy, ESPOO 20013 Avainsanat puutalo, seisminen suunnittelu, maanjäristys, lujuus iivistelmä Puurakennuksilla on hyvä maine maanjäristyskestävyyden suhteen. Pohjois-Amerikan ja Japanin kokemusten perusteella puurakenteiset talot kestävät suuriakin maanjäristyksiä vähäisin vaurioin. Ihmishenkien menetyksiä tai loukkaantumisia tapahtuu harvoin. Monet uudet puurunkoiset talot ovat säilyneet jopa ilman näkyviä pintavaurioita. Puutalon etuja ovat vähäinen omapaino, sitkeät liitokset ja yleensä selväpiirteinen rakenneleikkaus. Hyvä vahvistustapa maanjäristyksiä vastaan asuintaloissa on levyjäykistys vanerilevyllä. ällöin jäykistys on sekä luja väsytyskuormien kannalta että myös muodonmuutoskykyinen, mitä tarvitaan, kun rakennus tärisee puolelta toiselle. Muodonmuutoskyky on ratkaiseva tekijä rasitusten suuruuksien muodostumisessa. Vanerijäykistyksen hyvä muodonmuutoskyky perustuu naulan ja vanerin sitkeään toimintaan leikkauksessa. Nykyiset suunnittelumääräykset toimivat hyvin maanjäristysten varalta. Euroopan alueella käytössä oleva Eurocode 5, Puurakenteiden suunnittelu, sekä käyttöön tuleva Eurocode 8, Seisminen suunnittelu, ovat nykyaikaisia suunnitteluohjeita, joita voidaan soveltaa rakennusviennin yhteydessä. ässä julkaisussa esitetään asuinrakennuksen seismisen suunnittelun kulku esimerkkeineen näitä euronormeja soveltaen. Puurakennukset ovat yleensä säännöllisiä sekä pysty- että vaakatasossa, jolloin seismisessä suunnittelussa voidaan soveltaa yksinkertaista vastespektrianalyysiä (simplified modal response spectrum analysis). ällöin maan kiihtyvyyden aiheuttamat hitausvoimat korvataan yksinkertaisella rakennusta rasittavalla leikkausvoimalla. EC8 antaa selkeät ohjeet siitä, miten tämä leikkausvoima lasketaan. Vaakajäykistys mitoitetaan molempiin pääsuuntiin tätä leikkausvoimaa, ns. korvausvoimaa, vastaan. 34 Keywords timber house, seismic design, earthquake, strength Abstract imber buildings have a good reputation when subjected to seismic events. Experience from North America and Japan states that wooden buildings can resist catastrophic earthquakes with minimal damage. Many modern timber buildings have resisted even without any visual signs of damage. he advantage of wooden buildings is based on low self-weight, ductile joints and in general very regular building geometry. An effective way to design for lateral loads, including seismic loads, in residential wooden houses, is the use of plywood panels in shear walls. hese shear walls have high lateral force resisting capacity and the joints are in general very ductile. he ductility of the joints is very critical as it affects also the level of shear force to which the wall is subjected. he high performance of plywood shear walls is based on the ductility and energy dissipative characteristics of nailed or screwed joints on plywood in shear. Based on previous experience, modern design codes perform well for earthquakes. In the European region, Eurocode 5, Design of timber structures, and Eurocode 8, Design provisions for earthquake resistance of structures, are new design codes and these may be applied for example in the exportation of wooden buildings and building know-how to seismic areas. his report explains the use of Eurocodes in the seismic design of wooden residential buildings. Wooden buildings are usually regular, both in plane and in height, and in such case, a simplified modal response spectrum analysis may be used. he body forces created by the ground acceleration on the building are converted to a base shear force imposed to both principal directions. EC8 gives the methods to calculate this shear force. he structures resisting these lateral forces such as shear walls, floor diaphragms and anchorages are then designed against this base shear force. 45 Alkusanat ämä julkaisu on Wood Focus Oy:n vetämän ekes-tutkimushankkeen 'Puurakenteiden seisminen kestävyys esitutkimus' loppuraportti. Hanketta ovat rahoittaneet johtoryhmässä esiintyvät yritykset. utkimus alkoi helmikuussa 2000 ja päättyi joulukuussa utkimus suoritettiin V Rakennustekniikassa. yö on tehty pääasiassa kirjallisuuskatsauksena ja asiantuntijahaastatteluina, jossa haastateltavina ovat olleet professori Ario Ceccottin, Firenzen yliopisto, Onur Önal, Schauman Wood Oy:n Istanbulin toimisto, Erol Karacabeyli, Forintek Canada, sekä muita henkilöitä COSE5 'imber frame systems' -johtoryhmästä. Cost E5 -ryhmä järjesti Puurakenteiden seisminen kestävyys -seminaarin Venetsiassa syyskuussa Seminaarin anti on suuresti ollut avuksi myös tässä työssä. utkimuksen johtoryhmään ovat kuuluneet Ilmari Absetz, ekes, Jouni Hakkarainen, Finnforest Oyj Keijo Kolu, Schauman Wood Oy, puheenjohtaja Kari Liikanen, Porvoon Puurakennus Oy Alpo Maunu, Maunu-alot Oy Pekka Nurro, Wood Focus Oy Hannu Pellikka, Sepa Oy Jouni urunen, Kontiotuote Oy Mikko Viljakainen, Wood Focus Oy. Kiitän kaikkia niitä tahoja, jotka ovat osallistuneet tämän tutkimuksen käynnistymiseen ja työn ohjaamiseen. Espoo, huhtikuu 2001 omi oratti 56 Sisällysluettelo iivistelmä... 3 Abstract... 4 Alkusanat Johdanto Izmin maanjäristys urkissa Puurakenteiden seisminen suunnittelu Eurocode 8:n mukaan Yleistä Eurocode 8:n rakenne Rakennusten maanjäristyssuunnittelun analyysimenetelmät Yksinkertainen vastespektrianalyysi Vastespektrit Rakenteen pystykuormat seismisessä suunnittelussa Kuormien yhdistäminen seismisessä suunnittelussa Seismisten kuormien määritys Seisminen mitoitus Yleistä Murtorajatilatarkastelut Käyttörajatilatarkastelu Erityisohjeita puurakennuksille Rakennuksen jäykistys Välipohjalevyt Jäykistysseinät Rakennuksen ankkurointi Puurakenteiden liitokset Yleistä Liitoksen sitkeys Jaksollinen käyttäytyminen ja energian sitominen Erityyppisten liitosten käyttäytyminen Mekaanisten liitosten seisminen käyttäytyminen Eurocode 8:n ohjeet7 6. Yhteenveto Lähdeluettelo...55 Liitteet 78 1. Johdanto Viime aikoina sattuneiden pahojen maanjäristysten jälkeen, lähinnä urkissa, on kysytty, voisivatko puutalot olla seismisillä alueilla turvallisempia asua. Amerikan mantereen länsirannikon kokemusten perusteella puutalot ovat oikein suunniteltuina erittäin turvallisia. Puutalojen ja rakennusosien vienti seismisille alueille vaatii seismisen suunnittelun osaamista ja sitä, että tuotteiden turvallisuus pystytään osoittamaan. Siksi seismisen suunnittelun omaksuminen suomalaisessa puutuotteiden vientiyrityksissä on tärkeää. ässä julkaisussa selvitetään maanjäristysmitoituksen perusteet puurakennuksille soveltaen Euronormeja. Raportissa käydään läpi Eurocode 8:n (Rakennusten seismisen mitoituksen suunnitteluohje) mukainen seismisten kuormien määritys sekä muut siinä annetut puurakenteita koskevat keskeiset ohjeet. ietoa sovelletaan puurakennusten seismiseen mitoitukseen. Sovellutuskohteena on kantavaseinäinen asuinkäyttöön tarkoitettu puutalo. Eurocode 8 (EC8) on varsin nykyaikainen normi maanjäristyskuormien määritykseen sekä rakenneyksityiskohtien suunnitteluun. Suomessa ei ole mainittavia maanjäristyksiä, joten normityöskentelyssä ei ole suomalaisia mukana. ämän vuoksi EC8:n sisältö on Suomessa jäänyt vähemmälle huomiolle. Vientitoiminnassa tosin EC8-tuntemus saattaa olla merkittävää. ässä raportissa käsiteltävät Eurocode 5 ja 8 perustuvat lähdeluettelossa mainittuihin versioihin, jotka saattavat detaljeiltaan vielä muuttua. Suurempia muutoksia ei liene tulossa. Maanjäristysten vaikutus rakennuksiin Maanjäristysten synnyttämät maan liikkeet aiheuttavat siirtymiä rakennuksissa ja siten myös hitausvoimia rakenteissa. Nämä ovat seismisiä kuormia. Kestääkseen seismisiä kuormia rakennuksen on pystyttävä sietämään vaakasuuntaisia siirtymiä niin, että lujuus ei samalla laske. Jäykät ja hauraat rakenteet eivät yleensä toimi hyvin maanjäristyksissä, sillä jo pienet liikkeet saattavat aiheuttaa yht'äkkisen murron. Sitä vastoin sitkeät rakenteet tai rakenteet joilla on sitkeitä liitososia, toimivat hyvin maanjäristyksissä. Niillä on suuri muodonmuutoskapasiteetti ja kyky sietää muodonmuutoksia kehittämättä samalla suuria voimia. Useimmat maanjäristysnormit, myös Eurocode 8, sallivat rakenteiden mitoituksessa sitkeille rakenteille redusointia seismisille kuormille. Redusointi ottaa huomioon rakenteen muodonmuutoskyvyn. Hauraille rakenteille redusointia ei sallita. Puurakennukset Puurakennuksilla on hyvä maine maanjäristyskestävyyden suhteen. ämä perustuu rakenteiden keveyteen, liitosten sitkeyteen, rakennusten selväpiirteiseen pohjaratkaisuun ja toimivaan jäykistykseen. Maanjäristysten aiheuttamat vauriot johtuvat yleensä 89 huonosta rakennesuunnittelusta tai puutteellisesta rakennustyön valvonnasta. Erityistä huomiota tulee kiinnittää rakennuksen ankkurointiin ja välipohjien jäykistykseen tai ensimmäisen kerroksen riittävään jäykistykseen (autotalli, ryömintätila). Puu toimii sitkeällä tavalla, kun sitä kuormitetaan puristuksessa. ästä on hyötyä seismisessä suunnittelussa esim. jäykistysseinien päissä, missä puristus kohdistuu alapaarteeseen poikkisyyn suuntaan. Puu on vetorasituksessa, etenkin poikkisyyn suuntaan, hauras. Poikkisyyn suuntaista vetorasitusta puurakenteissa on erityisesti vältettävä. Puurakenteiden liitokset ovat yleensä puuosia sitkeämpiä ja aikaansaavat koko puurakennesysteemille sitkeän toiminnan ja hyvän seismisen kestävyyden. aulukko 1.1 esittää eri maanjäristyksissä kuolleiden määrät sekä kuinka monta näistä on kuollut puutaloissa (Karacabeyli 2000). Aikaisempien kokemusten perusteella puutalot ovat siis erittäin turvallisia. aulukko 1.1. Menehtyneiden lukumäärä eri maanjäristyksissä sekä puurakennuksissa menehtyneiden osuus (Karacabeyli, 2000). Maanjäristys M Menehtyneiden lukumäärä (noin) Arvio puutalojen määrästä Yhteensäl Puutaloissa maanjäristysalueella menehtyneet Alaska, ,4 130 < 10 San Fernando, , Edgecumbe, , Saguenay, , Loma Prieta, , Northridge, , Hyogo-ken Nambu (Kobe), , urkin ja aiwanin viimeaikaiset järistykset eivät ole yllä olevassa taulukossa mukana, koska niissä ei liiemmin ollut puurakennuksia. 910 2. Izmin maanjäristys urkissa Alustukseksi aiheeseen seuraavassa on lyhyt katsaus urkin viimeisestä tuhoisasta maanjäristyksestä. Elokuun 17. päivänä 1999 klo 3:02 aamuyöllä iski 7,4 M:n maanjäristys Kocaelin alueelle Luoteis-urkissa (Pohjois-Anatolian mannerlaattasauman kohdalla), jossa asuu yli 20 miljoonaa ihmistä. Järistys kesti noin 50 sekuntia. Järistyksen seuraukset olivat laajat: yli kuollutta täysin tuhoutuneita taloja n , joista valtaosa 4 8-kerroksisia betonitaloja osittain tuhoutuneita n taloa. Onnettomuudesta aiheutunut suuri menehtyneiden lukumäärä johtui pääasiassa siitä, että järistys sattui laajalle alueelle, jossa asukastiheys on suuri, järistys sattui öiseen aikaan ja rakennukset eivät olleet maanjäristyksen kestäviä. Paikalla rakennetut betonikerrostalot toimivat varsin heikosti alueilla, joissa maan huippukiihtyvyys oli yli 0,20 g. ämä aiheutui seuraavista seikoista: Rakennuksissa käytetyn betonin laatu oli heikkoa. Raudoituksen rakenneyksityiskohdat olivat puutteelliset (raudoitus joko puuttui kokonaan tai ei ollut ankkuroitu). alon jäykistyksessä oli puutteita. Perustamisolosuhteet olivat huonot tai täysin sopimattomat. Elementtirakenteiset betonitalot toimivat paikalla rakennettujakin heikommin. ämä aiheutui elementtien välisestä huonosta liitostavasta. Valtaosa elementtirakenteisista teollisuusrakennuksista sortui. Maan huippukiihtyvyys (%g) Kuva 2.1. Maanjäristyksen aikana mitatut kiihtyvyyshuiput eri mittausasemilla (Izmit urkey Earthquake August 17,11 Vaikka maanjäristys oli 7,4 M Richterin asteikolla, olivat maan huippukiihtyvyysarvot eri mittausasemilla kohtuulliset. Järistysalue oli kuitenkin laaja ja tiheästi asuttu. Richterin asteikko kuvaa vapautunutta energiaa eikä ole suoraan yhteydessä maan kiihtyvyyteen (ks. liite 1). Pohjois etelä [cm] Länsi itä [cm] Kuva 2.2. Maan liike järistyksen aikana pohjois etelä ja länsi itä -tasossa, YP-asemalta (Izmit urkey Earthquake August 17, Kuva 2.2 antaa käsityksen maan liikkeestä järistyksen aikana eräältä mittausasemalta. Huippusiirtymä vertikaalisuunnassa oli 2 metriä ja vaakasuunnassa 3,5 metriä. 1112 Kuva 2.3. Kiihtyvyydet maanjäristyksen aikana YP-asemalta (Izmit urkey Earthquake August 17, Maanjäristyksen aikana maahan kohdistuu kiihtyvyyskomponentteja kaikkiin suuntiin yhtäaikaisesti, kuva 2.3. Rakennusten kannalta vaakasuuntaiset komponentit ovat vaarallisimpia. Pystysuuntaisia kiihtyvyyksiä tarkastellaan yleensä vain tapauksissa, joissa on pitkiä vaakasuuntaisia ulokkeita tai pitkiä jännevälejä. 1213 Kuva 2.4. urkin maanjäristysnormien seismiset alueet (Izmit urkey Earthquake August 17, Kuvan 2.4 esitettyjen eri alueiden mitoituksessa käytettävät maankiihtyvyyden arvot ovat: Zone 1: A 0 = 0,40 Zone 2: A 0 = 0,30 Zone 3: A 0 = 0,20 Zone 4: A 0 = 0,10. urkin maanjäristysnormit antavat hyvin samanlaisen mitoituskuorman kuin Eurocode 8. Käytännön kannalta eroa ei ole lainkaan. urkin normit eivät tosin käsittele puurakennuksia, vaan pelkästään betoni- ja teräsrakennuksia. Lähteen /1999-Izmit earthquake and its effects on different contructions/ mukaan urkin uusin maanjäristysnormi, julkaistu 1997, on hyvä ja nykyaikainen suunnitteluohje. Mikäli rakennukset olisi suunniteltu ja rakennettu tämän mukaan, olisivat tuhot ainakin puolittuneet. Asiantuntijoiden käsitys on se, että suuri rakennusten tuho johtui pääasiassa rakentamisvaiheen puutteellisesta työn valvonnasta. eräsrakenteisten talojen osuus Istanbulissa on noin 5 %. Puutaloja on vain joitakin yksittäisiä. 1314 Kuva 2.5. Perinteinen puurunkoinen talo, jossa on tiilitäytteiset seinät. Maanjäristysalueella oleva rakennus on hyvin kestänyt järistyksen. (Izmit urkey Earthquake August 17,15 3. Puurakenteiden seisminen suunnittelu Eurocode 8:n mukaan 3.1 Yleistä Eurocode 8 (EC8) antaa ohjeita siitä, miten maanjäristyssuunnittelussa käytettävät kuormat määritetään. ämän lisäksi esitetään joitakin rakenteellisia ohjeita kantavista runkorakenteista sekä detaljiohjeita liitoksista. Puurakenteita koskevia rakenteellisia ohjeita on yhteensä yhdeksän sivua. ässä käsitellään Eurooppalaisen maanjäristysnormin, Eurocode 8 (ENV 1998) Design provisions for earthquake resistance of structures (EC8), määräyksiä, ohjeita ja suosituksia, jotka koskevat puurakenteita. Maanjäristysalueille rakennettavat rakennukset on suunniteltava ja rakennettava sillä tavalla, että rakennus ei sorru ja rakennukseen syntyy vain rajallisesti vaurioita ja se säilyy yhtenäisenä pystyssä. Pääpaino EC8:ssa on ihmisten turvallisuudessa ja siinä, että vauriot jäävät rajallisiksi ja kansakunnalle tärkeät rakennukset (esim. sairaalat, paloasemat) säilyvät toimintakuntoisina. Ydinvoimalat ja suuret patorakenteet eivät kuulu EC8:n piiriin. EC8 on jaettu kolmeen osaan seuraavasti: 3.2 Eurocode 8:n rakenne Eurocode 8 part 1-1, General rules Seismic actions and general requirements for structures. ässä osassa esitellään yleisiä maanjäristyskestävien rakennusten vaatimuksia ja määritelmiä. Osassa on myös käsitellään myös seismisen kuormituksen määritysmenetelmiä sekä maanjäristysmitoitukseen liittyviä kuormitusyhdistelmiä. Eurocode 8 part 1-2, General rules for buildings. ässä osassa käsitellään rakennuksia koskevia yleisiä maanjäristyskestävyyteen liittyviä määräyksiä. Eurocode 8 part 1-3, Specific rules for various materials and structures. ässä osassa käsitellään eri rakennusmateriaaleista tehtyjä rakennuksia ja annetaan näille tarkempia rakenteellisia ja detaljiohjeita sekä määräyksiä. ekstiosa on jaettu betoni-, teräs-, puuja muurattuihin rakennuksiin. Puurakenteita koskevia ohjeita on yhdeksän sivua (osa IV, s ). 1516 Lisäksi EC8 sisältää osat: Part 2 Specific provisions for bridges, Part 3 Provisions for towers, masts and chimneys, Part 4 Specific provisions with respect to tanks, silos and pipelines, Part 5 Specific provisions relevant to foundations, retaining structures and geotechnical aspects. Näitä EC8:n osia ei tarkastella tässä kirjoituksessa. Maapohjan kiihtyvyysarvot Kansalliset viranomaiset voivat vaurioitumisen seurauksia välttääkseen määritellä rajoituksia rakennusten korkeudelle tai muille ominaisuuksille paikallisesta seismisyydestä, tärkeysluokituksesta, maaperäolosuhteista sekä kaupunki- ja ympäristösuunnittelusta riippuen. Kuormien määrityksessä tarvittava maan huippukiihtyvyysarvo a g, joka riippuu alueellisesta seismisyydestä, saadaan paikallisilta viranomaisilta maakohtaisesti ns. kansallisissa sovellutusasiakirjoissa (NAD). EC8 ei sisällä alueellisia maan huippukiihtyvyysarvoja. Kansalliset viranomaiset määrittävät siten noudatettavan rakenteiden luotettavuustason omissa maissaan. Varsinainen rakenteiden mitoitus suoritetaan Eurocode 5:n (EC5) ohjeita noudattaen. Nykyinen rakenteiden suunnitteluperiaate maanjäristysalueilla on se, että rakennusten pitäisi kestää niin sanottu "käyttömaanjäristys" käyttörajoituksitta, siis ilman vakavia muodonmuutoksia tai vaurioita. ällöin sovelletaan maaperän huippukiihtyvyysarvoa, mikä toistuu keskimäärin 50 vuoden välein. Kiihtyvyysarvo on A y. Lisäksi rakennusten tulisi kestää "onnettomuusmaanjäristys", jossa rakenneosiin saa syntyä vakavia vaurioita, mutta nämä eivät sorru täydellisesti. Maanjäristyksen toistumisaika on tällöin noin 475 vuotta (EC8). Kiihtyvyysarvo on tässä tapauksessa A u. Rakenteen plastinen muodonmuutoskapasiteetti sekä liike-energian sitomiskyky ovat olennainen osa rakenteen kapasiteettia maanjäristyksissä (Ceccotti, 1989). Sellaiset asianmukaisesti suunnitellut rakenteet, joiden liitokset toimivat plastisesti ja sitovat energiaa, voivat kestää suurempia maanjäristysliikkeitä kuin samat rakenteet, joissa on jäykät ja energiaa sitomattomat liitokset. ämä pätee kaikille rakenteille materiaalista riippumatta. Rakenteet jaetaan tämän vuoksi EC8:ssa eri luokkiin muodonmuutoskyvyn ja energian sitomiskyvyn mukaan. ätä ominaisuutta kuvaa kerroin, q, jota kutsutaan myös vähennyskertoimeksi. Puurakenteilla vähennyskerroin saa arvon 1 3. Kun rakenne on mitoitettu niin, että se siirtyy plastiselle alueelle kiihtyvyydellä A u, kestäisi se vielä q-kertaisen kiihtyvyyden sortumatta, näin A u =qa y. Rakenne voidaan siis mitoittaa kimmoisesti, q=1,0, maan kiihtyvyydelle A y tarkasteltaessa vakavia vaurioita, ja samalla tiedetään, että se kestäisi vielä q-kertaisen kiihtyvyyden sortumatta. EC8:ssa käytettävä maan kiihtyvyysarvo, a g, kuvaa kuitenkin suurta maanjäristysonnettomuustilannetta, minkä numeerinen arvo ja toistumistiheys on kansallisten viranomaisten päätettävissä, niin kuin yllä on mainittu. 1617 3.3 Rakennusten maanjäristyssuunnittelun analyysimenetelmät Rakennusten seisminen suunnittelu ja mitoitus voidaan tehdä usealla eri analyysimenetelmällä. Näitä ovat 1. yksinkertainen vastespektrianalyysi 2. multi-moodivastespektrianalyysi 3. tehospektrianalyysi 4. suora aikaintegrointianalyysi 5. taajuustasoanalyysi. EC8 sallii kaikkia yllä esitettyjä analyysimenetelmiä määrätyin ehdoin. Edellä olevista ainoastaan menetelmä 1. Yksinkertainen vastespektrianalyysi, on suoritettavissa "käsin" soveltaen EC8:n ohjeita. Muut analyysimenetelmät ovat mutkikkaampia ja vaativat erityisasiantuntemusta. Näiden suoritus edellyttää yleensä jonkin yleisen elementtimenetelmäohjelmiston käyttöä, joka sisältää dynamiikan laskentarutiinit. aulukossa 3.1 on annettu vähimmäisvaatimus analyysi- ja mallimenetelmäksi, joka riippuu rakennuksen säännöllisyydestä. aulukko 3.1. Rakennuksen säännöllisyyden merkitys. Rakennuksen säännöllisyys Sallittu yksinkertaistus Vähennyskerroin, q asossa Korkeudessa Malli Analyysi kyllä kyllä ei ei kyllä ei kyllä ei 2D 2D 3D 3D yksinkertainen multi-moodi multi-moodi multi-moodi referenssiarvo pienennetty arvo referenssiarvo pienennetty arvo Rakennusta voidaan pitää säännöllisenä tasossaan, jos rakennus on massajakaumaltaan ja jäykkyydeltään lähes symmetrinen kahdessa pääsuunnassa rakennuksen pohjataso on kompakti eli ei sisällä H-, I- tai X-muotoja eikä sisällä yli 25 %:n sisennyksiä tämän päämitan suhteen välipohjien jäykkyys on riittävä suhteessa pystysuuntaisiin jäykistysrakenteisiin seismisellä kuormajakaumalla minkään kerroksen vaakasiirtymä ei ylitä 20 %:n keskimääräistä kerrossiirtymää. 1718 Rakennusta voidaan pitää säännöllisenä pystysuunnassaan, jos rakennuksen antavat rakenteet ovat jatkuvia perustuksista aina rakennuksen (tämän osan) yläosaan asti eri kerrosten vaakajäykkyys ja painojakauma on sama tai pienenee ylöspäin mentäessä, ilman suuria hyppäyksiä kantavien rakenteiden sisennyksistä edellytetään seuraavaa: - kun talon pohjasymmetria säilyy, voidaan korkeintaan 20 % sisennyksiä edellisestä kerroksesta rungossa sallia - yhden sisennyksen tapauksessa talon alimmassa 15 %:n osassa sisennys ei saa olla yli 50 %:a yllä olevasta kerroksesta (EC8:ssa on joitakin lisäkohtia sisennyksiin). Yleisesti voidaan todeta, että puurakenteiset talot täyttävät edellä esitetyt rakennuksen säännöllisyyttä koskevat ehdot ja siten taulukon 1 mukaisesti näille voidaan pääsääntöisesti soveltaa yksinkertaistettua vastespektrianalyysiä. 3.4 Yksinkertainen vastespektrianalyysi Yksinkertaisen vastespektrianalyysin tapausta sovelletaan taulukon 3.1 mukaisesti säännöllisten rakennusten suunnitteluun. ällöin otetaan huomioon ainoastaan rakennuksen alin ominaistaajuus ja korkeammat ominaistaajuudet jätetään vähäpätöisinä huomiotta. Rakennuksen ominaisperiodi tulee myös olla pienempi kuin 2 sekuntia (tai 4 x c). Puurakennukset yleensä täyttävät nämä ehdot. Perusleikkausvoima Rakennuksen kumpaankin pääsuuntaan kohdistuu leikkausvoima F b ( ) W q Fb = S e 0 / tai (1a) = S d ) W, (1b) ( 0 missä 0 on rakennuksen ominaisperiodi S e on kimmoisen vastespektrin ordinaatta S d on suunnitteluspektrin ordinaatta W on rakennuksen seisminen paino (kts. kohta 6) qonvähennyskerroin. 1819 Rakennuksen ominaisperiodi Rakennuksen ominaisperiodille, 0, on EC8:ssa annettu yksinkertaistettu laskentakaava, mikä antaa varmalla puolella olevia tuloksia. ämä on puurakennuksille seuraava: 0.75 = 0. H, (2) 0 05 missä rakennuksen korkeus H annetaan metreinä ja aika on sekunteina. Perusleikkausvoiman jakautuminen rakennukseen korkeussuunnassa Jos välipohjamassat ovat eri kerroksissa samansuuruisia, perusleikkausvoima jakautuu rakennukseen kolmiomaisesti niin, että kuormitus kasvaa ylöspäin mentäessä. ziwi F i = Fb, z W j i i (3) Maaperäolosuhteet missä F i on vaakavoima kerroksessa i F b on perusleikkausvoima z i on välipohjan korkeusasema maasta W i on välipohjan seisminen paino (ks. kohta 6). Paikallisten maaperäolosuhteiden mukaan määritellään kolme maapohjaluokkaa, A, B ja C, seuraavasti: Maapohjaluokka A: Kallio tai muu geologinen muodostuma, jossa leikkausaallon (S-aalto) nopeus v s on vähintään 800 m/s. Pinnalla saa olla korkeintaan 5 m heikompaa ainesta. iivis hiekasta, sorasta tai ylikonsolidoituneesta savesta muodostunut kerrostuma, jonka paksuus on useita kymmeniä metrejä (vähintään 10 m) ja jonka mekaaniset ominaisuudet paranevat syvemmälle mentäessä (v s vähintään 400 m/s). Maapohjaluokka B: Syvät esiintymät keskitiheää hiekkaa, soraa tai keskitiivistä savea. v s min. -arvo on 10 m:n syvyydessä 200 m/s ja 50 m:n syvyydessä 350 m/s. Maapohjaluokka C: Löysät koheesiottomat maaesiintymät tai pehmeät tai keskitiiviit koheesiomaalajit, joissa saa olla joitakin pehmeitä koheesiokerroksia. Vs-arvo saa alittaa 200 m:n/s vain alle 20 m:n syvyydessä. 1920 3.5 Vastespektrit Kansalliset maa-alueet on kunkin maan viranomaisten toimesta jaettu seismisiin vyöhykkeisiin. Näille on annettu maan huippukiihtyvyyden arvo a g, joka perustuu haluttuun toistuvuusarvioon. iedot on annettu kansallisissa sovellutusasiakirjoissa, NAD. EC8:ssa kyseisiä maakohtaisia arvoja ei ole. Jos maan huippukiihtyvyysarvo on alle 0,04 g, ei EC8-ohjeita tarvitse huomioida. Kimmoinen vastespektri Perusleikkausvoiman kaavassa (1a) tarvittava kimmoinen vastespektriarvo määritetään alla olevasta kaavaryhmästä rakennuksen ominais-periodin mukaan. Puurakenteiden tapauksessa päädytään kaavaryhmässä useimmiten tapaukseen (4.b), kun rakennuksen ominaisperiodi lasketaan kaavalla (2). missä S S S S e e e e = a = a = a = a g g g g S 1 + Sηβ 0 b c Sηβ 0 Sηβ c d ( ηβ 1) k1 k1 d 0 k2 jos < jos b jos c jos d b < 0 < 0 < 0 < c < d (4. a) (4. b) (4. c) (4. d) a g on: maan huippukiihtyvyysarvo 0 on rakenteen ominaisperiodi b, c, d ovat aikaparametrejä S on maaparametri η on vaimennuskorjauskerroin, joka on yleensä 1,0 ( η = 7 /(2 + ξ ) 0, 7, jossa ξ-vaimennuskerroin 5%) k 1 ja k 2 ovat eksponenttiparametrejä. Maapohjaluokituksen perusteella asetetaan vastespektrianalyysin vaatimille parametreille arvot, jotka ovat taulukossa 3.2. aulukko 3.2. Kimmoisen vastespektrianalyysin parametrit maapohjaluokan mukaan. Maapohjaluokka S β k1 k2 b [s] c d [s] [s] A 1,0 2, ,10 0,40 3,00 B 1,0 2, ,15 0,60 3,00 C 0,9 2, ,20 0,80 3,00 2021 21 Kuva 3.1. Kimmoinen vastespektri maapohjaluokalle C, kun ag on 0,25 g. Suunnitteluspektri Rakenteiden kyky kestää seismistä kuormitusta on yleensä parempi kuin pelkästään niiden kimmoinen kapasiteetti. ämän vuoksi perusleikkausvoiman kaava (1.a) jaetaan arvolla q. Vaihtoehtoisesti voidaan soveltaa kaavan (1.b) mukaista niin sanottua suunnitteluspektriä, jossa rakenteen muodonmuutoskykyä kuvaava q-termi on kaavaryhmään sisäänrakennettu. ulos on sama näillä menetelmillä. Perusleikkausvoiman kaavassa (1.b) tarvittava suunnitteluvastespektriarvo määritetään alla olevasta kaavaryhmästä. Puurakenteiden tapauksessa päädytään alla olevasta kaavaryhmästä useimmiten tapaukseen (5.b). ) (5. ) 0.2 ( ) (5. ) 0.2 ( ) (5. ) ( d jos q S S c jos q S S b jos q S S a jos q S S d k d k d c d d c k c d c b d b b d d d < = < < = < < = < + = α β α α β α β α β α Kaavaryhmässä (5) termi α tarkoittaa maan huippukiihtyvyyttä suhteessa maan vetovoimakiihtyvyyteen g (α =a g /g). ällä ei siten ole yksiköitä S E 4 022 aulukko 3.3. Suunnitteluspektrin arvot muuten kuin taulukossa 3.2. Maapohjaluokka kd1 kd2 A 2/3 5/3 B 2/3 5/3 C 2/3 5/3 Vähennyskerroin q mahdollistaa kimmoisen suunnittelutavan soveltamisen maanjäristyksen kaltaisissa poikkeuksellisissa kuormituksissa. Kerroin ottaa huomioon rakenteen plastisen ominaisuuden. Kerroin kuvaa suhdetta, jossa verrataan rakenteen sortumisen aiheuttavaa maan kiihtyvyyttä ja kiihtyvyyttä, jolla saavutetaan kimmoisen ja plastisen alueen raja. Seismisen liikkeen aikana rakenne pehmenee, muuttaa värähtelytaajuuttaan sekä sitoo liike-energiaa, ja kuormituksen syklisen luonteen vuoksi rakenteella on aikaa kääntää liikesuuntaansa päinvastaiseksi ennen sortumista. ämän vuoksi rakenteen kyky mukautua plastisiin muodonmuutoksiin murtumatta on olennainen osa sen kapasiteetista vastustaa seismistä kuormitusta. Kun rakenne on täysin kimmoinen murtumiseen asti, on q =1, muuten se on >1. Puurakenteille q-arvo on 1 3. EC8:ssa on annettu vähennyskertoimen q,-arvot usealle rakennetyypille, joista esimerkkejä alla: q = 1,0 q = 1,5 q = 2,0 q = 3,0 Rakenteet, joissa ei ole mekaanisia liitoksia, nivelkaaret, ulokerakenteet, kolminivelkaaret, mastojäykisteiset rakennukset, levyjäykisteiset rakennukset, joissa ei ole käytetty mekaanisia liittimiä. Rakenteet, joissa energiaa sitovia liitoksia on harvassa. Kehät, jossa puolijäykät liitokset ovat solmuissa, pilari-palkki sekä kehärungot, hirsirakenteet kipsilevyllä jäykistetyt seinät (Ceccotti & Karacabeyli 1998). Levyjäykistys puulevyin ja mekaanisin liittimin, mm. platform-runkoinen puukerrostalo. Mikäli rakennus on kahdessa vaakapääsuunnassa jäykistetty toisistaan riippumattomilla tavoilla, lasketaan molemmat tapaukset erikseen ja sovelletaan kullekin pääsuunnalle omaa vähennyskerrointa. Esimerkkinä tämäntyyppisestä rakennuksesta on kolminivelkaarihalli, joka on jäykistetty ristikoin (mekaanisin liittimin) poikkisuuntaan kaaren tasosta. Vähennyskerroin on tällöin kaaren suunnassa q=1 ja tätä kohtisuoraan q=2. 2223 3.6 Rakenteen pystykuormat seismisessä suunnittelussa Kaavoissa (1) ja (3) käytettiin rakenteen massaa W. ämän laskemiseksi sovelletaan seuraavaa. Maanjäristyksen vaikutus rakenteeseen lasketaan ottamalla huomioon järistyksen aikana rakennuksen eri kerroksissa olevat massat: W = G kj + ψ EIQki, (6) missä G kj on pysyvän kuorman ominaisarvo ja ψ EI Q ki on todennäköinen hyötykuorman arvo maanjäristyksen aikana. ψ EI = ϕψ 2i, (7) missä ψ 2i on pitkäaikaisarvo, 0,3 hyötykuormalle, tai 0,2 lumikuormalle (EC1 ja EC5), ϕ on 0,5 muille paitsi ylimmälle kerrokselle, jolle se on 1,0, kun eri kerroskuormilla ei ole korrelaatioita (EC8) ϕ on 1,0 varastokuormille (EC8). 3.7 Kuormien yhdistäminen seismisessä suunnittelussa Seismisessä suunnittelussa käytettävä kuormituksen suunnitteluarvo saadaan yhdistämällä pysyvien kuormien ja maanjäristyskuormien vaikutus. uulikuormia ei tarvitse ottaa huomioon samanaikaisesti maanjäristyskuorman kanssa. Ed 2 = Gkj + γ Fb + ψ iqki, (8) missä γ on tärkeyskerroin (γ I = 1,4 sairaalat, palokunnat, voimalat; γ II = 1,2 koulut, kulttuurirakennukset; γ III = 1,0 asuintalot, liikerakennukset; γ IV = 0,8 maatalousrakennukset ja vastaavat). G kj ja Q ki ovat pysyvien ja muuttuvien kuormien ominaisarvoja. ψ 2i on yhdistelykerroin muuttuvan kuorman pitkäaikaisarvolle. Edellä esitetyt kuormien laskentatavat liittyvät maanjäristyksen aikana rakennukseen kohdistuvaan vaakakuormaan. ämä onkin selvästi vaarallisempi kuorman suunta useimmissa tapauksissa. Maanjäristystilanteessa maapohja liikkuu kuitenkin kaikkiin suuntiin ja tietyille rakenteille, esim. pitkille ulokkeille, saattavat pystysuuntaiset 2324 maanjäristyskomponentit olla myös tärkeitä. Maanjäristyskuormien pystysuuntaiset kuormat saadaan kertomalla lasketut vaakasuuntaiset kuormat arvolla 0,7, kun rakenteen ominaisperiodi 0 <0,15s 0,5, kun rakenteen ominaisperiodi 0 >0,50s interpoloidaan yllä olevalla välillä kun 0,15 s < 0 <0,5s. 3.8 Seismisten kuormien määritys Puurakennukset ovat yleensä säännöllisiä sekä pysty- että vaakatasossa, ja siten taulukon 3.1 mukaisesti voidaan soveltaa yksinkertaista vastespektrianalyysiä. Vaadittaessa tarkempaa analyysimenetelmää voidaan yksinkertaista menetelmää soveltaa kuitenkin esisuunnitteluun. Puurakenteiden tapauksessa tämä menetelmä, EC8:n mukaisesti, useimmiten riittänee. Rakenteen mitoituskuormien määrittäminen etenee yksinkertaisimmillaan alla olevan listan mukaan. Suunnittelukuormien kulku on seuraava: 1. Paikallisten olosuhteiden mukaan valitaan maapohjaluokka (A, B tai C). 2. Selvitetään maapohjan huippukiihtyvyysarvo, a g, alueen seismisyyden mukaan. 3. Arvioidaan rakenteen ominaisperiodi kaavalla Määritetään rakenteesta riippuva vähennyskerroin q (q = 3,0: levyjäykistetylle esim. vaneri, jonka paksuus yli 9 mm, q = 2,0: pilari-palkki- ja kehärungot, q = 1,0: nivelkaaret, liimatut rakenteet). 5. Määritetään suunnitteluspektrin ordinaattaa kaavaryhmästä 5. Yleensä olisi hyvä käyttää kaavaa 5.b, tämä on kaavaryhmän huippuarvo ja on siten varmalla puolella. Yleensä yksinkertaistettu ominaisperiodikaava 2 johtaa tähän nimenomaiseen kaavaan. 6. Lasketaan rakenteen seisminen massa kaavalla Lasketaan rakennuksen perusleikkausvoima kaavalla 1 ja tämän jakautuminen kaavalla 3. Jotta yksiköt menevät oikein, maan huippukiihtyvyysarvo olisi hyvä antaa normalisoituna g:llä (esim. a g = 0,25 [g] eikä 2,45 [m/s 2 ]), ja seisminen massa yksiköillä [N], jolloin seismisen vaakakuorman yksikkö on myös [N]. Kun seisminen kuormitus on määritetty, suoritetaan rakenteiden mitoitus EC5:n mukaisesti. Seuraavassa luvussa selostetaan mitoituksen pääperiaatteita. 2425 4. Seisminen mitoitus 4.1 Yleistä ässä luvussa käsitellään seismistä mitoitusta lähinnä kantavat seinät -runkoisille taloille (esim. platform). Puurakenteiden seisminen suunnittelu ja mitoitus on hyvin samankaltaista kuin mitoitus muita vaakakuormia, esim. tuulikuormia, vastaan. Vaakakuormat johdetaan välipohjatasoilta jäykistysseiniä pitkin perustuksiin. Erona on se, että tuulikuorma kohdistuu paineena ulkoseiniin ja seismisessä mitoituksessa kuormat kohdistuvat massoihin eli lähinnä välipohjiin. Seismisessä kuormituksessa voimat ovat syklisiä ja muuttavat äkillisesti suuntaa sekä pysty- että vaakasuunnassa. Rakenneosat on sen vuoksi sidottava hyvin toisiinsa niin, etteivät välipohjat tai palkit pääse tuelta putoamaan. Platform-runko on tässä mielessä hyvä, kun välipohja ulottuu koko kantavan seinän paksuuden yli. Kantava seinä tukee näin hyvin välipohjaa ja välipohja tukee samalla seinän yläosaa sivusuunnassa. Myös paloturvallisuuteen on kiinnitettävä huomioita seismisessä suunnittelussa. ähän ei EC8:ssa ole kuitenkaan annettu erillisohjeita, vaan on noudatettava kansallisia paloturvallisuusmääräyksiä. alon kokonaisjäykistystä tarkasteltaessa suunnitellaan, miten vaakavoimat johdetaan talon eri osista perustuksiin. Vääntökeskiön eli massakeskipisteen tulisi yhtyä mahdollisimman hyvin jäykistysseinien painopisteeseen vääntövaikutusten minimoimiseksi. ämä riippuu talon pohjaratkaisusta ja jäykistysseinien sijoituksesta. Puutaloissa painopisteet saadaan usein lähelle toisiaan. alon pohjaratkaisun tulisi olla myös mahdollisimman säännöllinen vaaka- ja pystysuunnassa sekä massakeskittymien että jäykkyyden suhteen. Kohdassa 3.3 on kirjattu EC8:ssa annettuja säännöllisyyden raja-arvoja. Rakennuksen jäykistystarkastelu sisältää jäykistysseinien, välipohjalevyjen sekä ankkuroinnin tarkastelun. Näitä kohtia käsitellään jäljempänä. 4.2 Murtorajatilatarkastelut Rakenteen varmuus murtoa vastaan pidetään maanjäristystilanteessa riittävänä, jos seuraavat osat koskien rakenneosan murtokapasiteettia, sitkeyttä, tasapaino-ehtoa, täyttyvät. 2526 Rakenneosan murtokapasiteetti Seuraavan ehdon on täytyttävä kaikkien rakenneosien ja liitosten osalta: E d f k = f { G γ F, ψ Q } R = R{ } (9) kj, b 2i ki d γ M Rakenteen kapasiteettia määritettäessä otetaan huomioon, että materiaalin lujuus on hetkellistä aikaluokkaa vastaava arvo ja että materiaalin osavarmuuskerroin γ M =1,3, kun rakenne on energiaa sitova eli q > 1,0 ja γ M = 1,0, kun rakenne ei ole energiaa sitova eli q= 1,0 (esim. liimattu rakenne). Lähes kaikissa tapauksissa osavarmuuskerroin on siis 1,3, niin kuin normaalimitoituksessakin, vaikka kyseessä on onnettomuustilanne. Rakenteen tärkeyskerroin, γ, yllä olevassa kaavassa on esitetty kaavan (8) yhteydessä. Asuintaloille tämä saa arvon 1,0. Rakenteiden sitkeys Rakenteiden ja koko rakennuksen on oltava riittävän sitkeitä. Sitkeyden on todellisuudessa oltava sitä, mitä suunnittelussa oletetaan ja jossa tätä hyödynnetään kuormia pienentävänä tekijänä (vähennyskerroin q). asapainoehto Rakennuksen on oltava stabiili maanjäristystilanteessa. ällöin on otettava huomioon kuormitusyhdistelmät ja laskettava rakennuksen ankkurointi - kaatumista vastaan: pystysuuntaisia vetovoimia vastaan rakennuksen ja jäykistysseinien päissä, - liukumista vastaan: leikkausvoimaa vastaan pitkin jäykistäviä seiniä. Ankkuroinnit on hoidettava kerrostalon tapauksessa jokaisessa kerroksessa. Luonnollisesti voimat kasvavat alimmissa kerroksissa. avallisesti ankkuroinnit kaatumista vastaan hoidetaan läpipulttauksella ja kulmateräksillä tai naulatulla teräsnauhalla. Myös läpi kerroksen menevää jäykistyslevyä voidaan hyödyntää. Ankkurointi liukumista vastaan hoidetaan yleensä kiila-ankkurein perustuksiin alimmassa kerroksessa ja ylemmissä riittänee seinän alajuoksun naulaus alustaan. 2627 4.3 Käyttörajatilatarkastelu Rakenteiden vaurioiden rajoittamiseksi EC8:ssa on annettu kerroksen suurin vaakasiirtymä maanjäristyksessä. Mitoittava maanjäristys saa olla useammin toistuva ja maan huippukiihtyvyysarvo on pienempi, kuin mitä se on edellä esitetyissä murtorajatarkasteluissa. äsmällistä arvoa ei ole kuitenkaan annettu. Kansalliset ohjeet voivat ottaa tähän kantaa. Kerroksen vaakasiirtymä on rajoitettu arvoon: d r /ν 0,004 h 0,006 h hauraat ei-kantavat rakenteet liitetty kiinteästi ei-kantavat rakenteet liitetty liikuntasaumoin missä d r on kerroksen vaakasiirtymä h on kerroksen korkeus ν vähennyskerroin arvoltaan 2,0 2,5 rakennuksen eri tärkeysluokille. 4.4 Erityisohjeita puurakennuksille On huomattava, että EC5:n antamien ohjeiden lisäksi EC8:ssa on annettu joitakin tiukennuksia ja erityisohjeita puurakenteille. Näistä tärkeimmät luetellaan seuraavassa. Vähennyskertoimen, q, arvo on puurakenteille 1,0 3,0. EC8 on annettu runkotyypeille seuraavasti: yyppi A, q = 1,0: kolminivelkaarille, mastojäykisteisille rakennuksille ja levyjäykisteisille rakennuksille, joissa ei ole käytetty mekaanisia liittimiä. yyppi B, q = 1,5: puolijäykät mastojäykisteet, rakenteet, joissa energiaa sitovia liitoksia harvassa. yyppi C, q = 2,0: kolminivelkaaret, joissa nivelten välisissä rakenneosissa puolijäykkä liitos (momenttiliitos); ristikot, joissa mekaaniset liitokset, hirsirakenteet. yyppi D, q = 3,0: mekaanisin liitoksin kootut levyjäykisteiset talot. Mikäli rakennus on pystysuunnassa epäsäännöllinen (ks. kohta 3.3), on vähennyskerrointa pienennettävä 20 %, ei kuitenkaan alle 1,0:aan. 2728 Jotta mekaanisin liittimin tehdyt liitokset kykenevät sitomaan energiaa ja yllä olevia vähennyskertoimia voitaisiin käyttää, on mekaanisille liitoksille annettu seuraavia reunaehtoja: Puu-puu- ja teräs-puu-puikkoliitoksissa (naulat, pultit, tapit jne.) on liitososien oltavavähintään8dpaksujajapuikonhalkaisijatulisiollaalle12mm. Muutamia käytettävän jäykistyslevyn vähimmäisvaatimuksia on esitetty EC8:ssa: Vanerilevyn vähimmäispaksuus on 9 mm. Lastulevyn vähimmäistiheys on 650 kg/m 3. Lastu- ja kuitulevyn vähimmäispaksuus on 13 mm. Lisäksi on otettava huomioon, että EC5 rajoittaa eri levyjen käyttöä eri kosteusolosuhteissa siten, että vaneria voidaan käyttää käyttöluokissa 1 3 lastulevyä ja määrättyjä OSB- ja kuitulevylaatuja voidaan käyttää käyttöluokissa 1 2 Gyproc-kipsilevyä voidaan käyttää käyttöluokissa 1 (GN13, GEK13 GF15) tai kosteusluokissa 1 3 (GS9). 4.5 Rakennuksen jäykistys Vaakakuormien siirtämiseksi perustuksille tarvitaan rakennusta jäykistäviä rakenneosia. Platform-runkoisissa taloissa luontevin jäykistystapa on levyjen käyttö jäykistävissä seinissä. Yleisesti käytetään joko vaneri- tai OSB-levyjä (Oriented Strand Board) jäykistysseinissä. Myös kipsilevyjä voidaan käyttää. Jäykistys voidaan hoitaa myös vinolaudoituksella; useimmiten levyjen käyttö jäykistävissä seinissä on taloudellisin ja järkevin tapa jäykistää puurakennus. Levyjen periaatteellinen toiminta esitetään kuvassa 4.1 yksinkertaisella rakennusmuodolla, johon kohdistuu kuorma kohtisuoraan pitkän sivun seinää vastaan. Seinien oletetaan olevan yksinkertaisesti tuettuja katon ja perustusten välillä. Kattolevyn (tai välipohjan) oletetaan toimivan korkeana palkkina ja siihen kohdistuu vaakakuorma, joka on verrannollinen sen massaan ja maan kiihtyvyyteen. Kattolevy tuetaan päätyseinille, jotka kuljettavat voimat perustuksille niiden levyjäykistyksenä. Yllä kuvattuja jäykistäviä osia voi olla myös rinnakkain, jolloin myös sisäseiniä käytetään jäykisteinä. Kerrostalossa yllä kuvattuja rakennusosia on päällekkäin ja vaakavoimat siten kumuloituvat alimpien kerrosten seinille. 2829 Maan kiihtyvyyden suunta Kuva 4.1. Voimien siirtyminen yksinkertaisessa rakennuksessa, jossa yläpohja toimii vaakasuuntaisena levynä ja päätyseinät jäykistysseininä. Jäykistävät rakennusosat tulee kiinnittää kunnolla toisiinsa varmistamaan, että täydellinen kuormituspolku vaakavoiman siirrolle on olemassa. ähän sisältyvät mm. liitokset, jotka liittävät levytyksen runkoon, välipohjalevyn ja jäykistävän seinän liitos sekä jäykistysseinien sidontaliitos perustuksiin. Rakennuksen ankkurointiin ja puurakenteiden liitoksiin palataan tekstissä myöhemmin. 4.6 Välipohjalevyt Väli- ja yläpohjia voidaan käyttää siirtämään vaakasuoria voimia kantaville seinille. Puurunkoisissa rakennuksissa nämä rakenteet rakennetaan periaatteessa puisista välipohjapalkeista, jotka levytetään erityyppisillä puisilla levymateriaaleilla. Vaneria, lastulevyä ja OSB:tä käytetään yleisesti välipohjissa. Levyt kiinnitetään palkkeihin joko nauloilla tai ruuveilla. Platform-tyyppisessä rakentamisessa, jossa lattialevytys toimii työtasona kerroksen seinärakenteita tehtäessä, on otettava huomioon levyvalinnassa myös lattialevyn kosteuden ja sään kestävyys. yön aikana levytys voi joutua alttiiksi sateelle, jolloin vain sisäkäyttöön (interior) tarkoitettuja levyjä ei voi käyttää. Exterior-Vaneri (EN 636-3) on ainoa puulevy, jota voidaan käyttää myös käyttöluokan 3 mukaisissa rakenteissa (EC5). Välipohjarakenteen voidaan olettaa toimivan korkean I-palkin tavoin, joka on tuettu sivusuuntaisilla jäykistävillä väliseinillä. EC5:n mukaan tämä on voimassa jänneväleille, jotka ovat pidempiä kuin kaksi kertaa ja lyhyempiä kuin kuusi kertaa levyn leveys, (2b < l < 6b). Rakenteen staattinen toiminta yksinkertaistetaan siten, että levytys toimii uumana leikkausvoimia vastaan ja paarreosat toimivat laippoina vastustaen taivutusmomentista aiheutuvia puristus- ja vetovoimia. 2930 b l Leikkausvoima ν d Puristuspaarrevoima F c b Vetopaarrevoima F t l Jäykistävät seinät Kuva 4.2. Välipohjalevy ja sen staattinen toiminta. Useimmiten välipohjan reunapalkkia tai seinän kaksinkertaista alajuoksua käytetään levyn paarreosana. Juoksut on limitetty porrastetuilla jatkosliitoksilla ja liitetty yhteen naulaamalla tai pulttaamalla. Vaihtoehtoisesti voidaan paarteina käyttää reunassa olevia välipohjan kannatinpalkkeja. aivutusmomentti otetaan vastaan paarteilla (reunapalkit), jotka suunnitellaan momentista aiheutuvalle veto- ja puristusvoimalle. F t,d =F c,d =M max, d /b, (10) missä M max on maksimimomentti ja b on levyn leveys. Leikkausvoima q f,d levytyksen ja paarteen välillä voidaan laskea yhtälöstä q f,d =F v,d /b c, (11) missä F v,d on kokonaisleikkausvoima ja b c on keskeltä keskelle etäisyys paarteiden välillä. Levytys tulee suunnitella kestämään leikkausvoima 3031 v d =F v,d /b, (12) missä F v,d on kokonaisleikkausvoima ja b on levyn leveys. Lopuksi, liitosväli liitoksille, jotka liittävät levytyksen palkkeihin, lasketaan yhtälöllä s=r d /v d, (13) missä R d on yksittäisen liitoksen laskentakapasiteetti ja v d on laskettu leikkausvoima per metri. Liitosvälin tulee EC5:n mukaan olla korkeintaan 150 mm välipohjalevyjen reunoilla ja 300 mm muualla. Liitosten leikkauslujuuden tulee näin olla mitoittava tekijä. Liitoskapasiteetti lasketaan EC5-kaavaryhmästä 8.3 kuten seuraavassa: R d ply f hd t1d solid f hd t2d ply 2 2 f hd t1d 2 t2 t2 3 t2 t β + 2β β β β t1 t1 t1 t ply nail + = min f t d 4β (2 β ) M hd 1 yd 2β (1 + β ) + β ply β f hd t1 d ply nail + M f hd t d 4β (1 2β ) 2 2 yd 2β (1 + β ) + β ply β f hd t2 d 2β nail ply 2M yd f hd d 1+ β missä f ply hd ja f solid hd ovat vanerin ja puun reunapuristuslujuuksien laskenta-arvot, M nail yd on liittimen myötömomentin laskenta-arvo, t 1 ja t 2 ovat levyn paksuus ja naulan tunkeuma puuhun, d on liittimen halkaisija ja β on reunapuristuslujuuksien suhde (Huom. Jäykistysseinien tapauksessa kaava-ryhmästä laskettua R d :tä voidaan vielä korottaa kertoimella 1,2). 2 1 (14) Yksinkertaisesti tuetuilla levyillä, kuten kuvassa 4.2, leikkausvoima siirretään levyltä jäykistysseinille levyn reunassa. Leikkausvoiman oletetaan olevan tasaisesti jakautunut pitkin levyn reunaa, mikäli jäykistysseinä ulottuu koko välipohjasyvyyden yli. Levyn tuet ja paarteet kiinnitetään seinän yläjuoksuun. ämä siirtää leikkausvoimat alla olevalle jäykistysseinälle. Jos levytys ei ole suoraan liitetty näihin osiin, on varmistettava, että on olemassa toinen kuormansiirtopolku. 3132 Seisminen kuormitus kohdistuu välipohjan tasossa molempiin pääsuuntiin edestakaisena vaihtokuormituksena. ämän vuoksi välipohjalevyn reunarakenteet tulee mitoittaa sekä puristus- että vetovoimille ja niiden ollessa tukilinja myös leikkausvoimille. Käytettäessä yllä esitettyä mallia oletetaan, että levytys toimii yhtenä osana. Yksittäiset levyt on siten liitettävä hyvin alapuolisiin rakenteisiin. Yhteistoiminnaltaan paras lattia saadaan, kun levyt limittyvät mieluummin kuin ovat samassa linjassa. Levyt toimivat kuitenkin kahteen suuntaan. Limitys pitäisi siksi suunnata määräävää kuormitussuuntaa vastaan eli lyhyempää sivua vastaan, kuten kuvassa 4.2. apauksessa, jossa lattialevyssä on suuria reikiä, on tärkeää varmistaa voimien siirtopolku reikien ympärillä. Puristus- ja vetovoimat voidaan kuljettaa käyttäen reunapalkkeja ja teräsvanteita. Leikkausvoimien siirtymisen varmistamiseksi on olennaista, että levyt naulataan tai ruuvataan kunnolla palkkeihin reiän ympärillä. Ratkaisevaa levyjäykistyksessä on erilaisten liitosten yksityiskohtien suunnittelu. EC8-ohjeet jäykistävien välipohjalevyjen seismiseen mitoitukseen Välipohjalevyt sekä jäykistävät seinät voidaan mitoittaa kuten tuulikuormia vastaan noudattaen EC5-ohjeita muutamin poikkeuksin. Seuraavat kohdat poikkeavat EC5:n mukaisesta mitoituksesta: Välipohjalevyjen tapauksessa 1,2-kertaista korotusta liitinten lujuuteen ei saa ottaa huomioon. Jäykistetason leikkausvoimat eivät välttämättä ole tasan jakautuneet välipohjan leveydelle [ EC P(5) ], vaan pystysuuntaisten jäykiste-rakenteiden sijainti tulisi ottaa huomioon. Jäykistävän levyn kaikki reunat on tuettava alapuoliseen tukipalkkiin ("blocking"). Kantavien palkkien ja poikkipalkkien jatkuvuuteen levyn epäjatkuvuuskohdissa on kiinnitettävä huomiota. Palkin hoikkuudelle on annettu raja-arvo h/b < 4. Seismisillä alueilla, joissa a g > 0,2 g, tulisi epäjatkuvuuskohdissa, kuten levyn nurkassa, liitinväliä pienentää kertoimella 1/1,3. EC5:ssä annettuja minimietäisyyksiä ei kuitenkaan saa alittaa. Jos välipohjalevy oletetaan täysin jäykäksi, ei kantavien palkkien jännevälisuunta saa poiketa välipohjan alueella mm. tukiseinien kohdalla. 3233 Jatkos uettu jatkos Pienennetty liitinväli Reunatuenta ("blocking") Jäykistävä seinälevy Kuva 4.3. Välipohjalevytyksen tuenta ja liitinvälit EC8 mukaan (EC8). 4.7 Jäykistysseinät Kantavat seinät -rungossa luontevin jäykistystapa on levyjäykistys seinissä. Yleensä puurunkoisten rakennusten seinät koostuvat pystysuorista runkotolpista, jotka on sijoitettu säännöllisin välein. äten ne muodostavat kehikon yhdessä ylä- ja alajuoksun kanssa. Runko on tavallisesti levytetty toiselta tai molemmilta puolilta erityyppisillä levymateriaaleilla, naulattuna tai ruuvattuna runkoon. Rakenteellisesti jäykistysseinää voidaan pitää ulokelevynä, jossa keskitetty kuorma kohdistuu yläjuoksuun. Levytetty jäykistysseinä siirtää vaakavoiman perustuksille tehokkaasti. Seuraava teksti perustuu EC5-suunnitteluohjeeseen ja SEP-esitykseen levyjäykistämisestä. Yleisesti jäykistysseinissä käytetään puulevyjä, vaneri- tai OSB-levyjä. Myös kipsikartonkilevyjä voidaan käyttää. EC5:ssa levyjäykistyksen kapasiteetti muodostuu liitosten kapasiteetista plastisuusteoreettisena alarajaratkaisuna. Yleensä on hyvä käyttää ainakin huoneistonvälisiä ja käytävänvastaisia seiniä jäykistävinä, joissa on levyt molemmin puolin seinärunkoa. 3334 y y F c Yläohjauspuu H H Jäykistyslevy Runkotolppa t Alaohjauspuu F x z N B N Kuva 4.4. yypillinen jäykistävä seinäelementti ja tämän staattinen toiminta. Runkotolpat liitetään ala- ja yläjuoksuun nauloilla tai erityyppisillä metallikiinnikkeillä. Rakenteellisesti runkoliitoksia voidaan pitää nivelellisinä liitoksina. ästä syystä puurungon siirtymiä täytyy vastustaa levytyksellä, joka liitetään runkoon. Eniten kuormitetut liitokset sijaitsevat siellä, missä tapahtuvat suurimmat siirtymät rungon ja levytyksen välillä eli nurkissa. Paitsi nostavalle voimalle runkotolpat tulee mitoittaa myös keskitetylle puristavalle voimalle. Kun jäykistyslevyt liitetään runkotolppiin perinteisillä runkotolppajaolla (k600) joka tolppaan, jäykistyskyky muodostuu lähinnä liitosten lujuudesta. Erityistapauksissa saattaa myös levyn leikkauslujuus tai lommahdus vaikuttaa seinälevyn kuormankantokykyyn. EC5:ssä levyjäykistyksen kapasiteetti muodostuu liitosten kapasiteetista plastisuusteoreettisena alarajaratkaisuna. Kun jäykistyslevyt on naulattu vakiovälein levyn ympäri ja levyn leveys on vähintään h/4, voidaan levyjäykistyksen laskentalujuus laskea kaavasta (EC5 9.18): F F f, d b i, = (15) s c v di i missä F f,d on yhden kiinnikkeen kapasiteetti, b i on levyn leveys, s on kiinnikeväli levyn reunalla (sama kiinnikeväli ympäri levyn) 3435 c i = 1, jos b i b 0 c i = b i /b 0, josb i <b 0 b 0 =h/2,hon jäykistysseinän korkeus. Levyjen kiinnikkeiden laskentalujuutta F f,d (annettu kaavaryhmässä 14) voidaan korottaa kertoimella 1,2 ( F f,d =1,2R d ). Liitosvälin tulee EC5:n mukaan olla korkeintaan 150 mm naulojen tapauksessa ja 200 mm ruuvien tapauksessa jäykistävän levyn reunoilla. Levyn keskialueella liitinväli saa olla aina 300 mm:iin asti, kuitenkin korkeintaan kaksinkertainen reuna-alueisiin verrattuna. Keskialueella olevat naulat eivät vaikuta seinälevyn leikkauskapasiteettiin, sen sijaan nämä estävät levyn lommahtamisen. EC5:n mukaan seinälevyn lommahdustarkastelua ei tarvitse suorittaa, jos seuraava ehto toteutuu: b net /t < 100 (16) missä b net on seinärungon vapaa väli ja t on seinälevyn paksuus. Siis jos runkojako on k600, lommahdustarkastelua ei siten tarvitse suorittaa ( koska t > 5,95 mm). Jäykistysseinän koko kapasiteetti saadaan jäykistyslevyjen kapasiteettien summana (EC5 9.19):, = (17) F v d F v, di i ässä mallissa käytetty voima jakautuu tasaisesti liitoksille, jotka liittävät levyt seinärunkoon. Seinän veto- ja puristussauvat sekä ankkurointi pitää suunnitella voimalle (EC5 9.20): F t,d =F c,d =F v,d h/b (18) Useasta seinäelementistä kootun seinän kokonaiskapasiteetti voidaan siis laskea jokaisen seinäelementin kapasiteettien summana (kaava 16), jopa siinä tapauksessa, että seinäelementit on rakennettu erilaisista levymateriaaliyhdistelmistä ja liitoksista. Jos seinän molemmin puolin ovat samantyyppiset jäykistyslevy ja liitokset, näiden jäykistyslevyjen kapasiteetit voidaan summata yhteen. Mikäli samassa seinäelementissä on kahta eri jäykistyslevyä, EC5 sallii sen, että heikomman levyn kapasiteetista voidaan käyttää hyväksi joko 75 %, jos liittimien voimasiirtymäkäyrät ovat samanmuotoiset, tai muutoin 50 %. ällöin siis vanerilevyjäykistyksen yhteydessä voitaisiin samassa seinässä olevasta kipsilevyjen kapasiteetista käyttää hyväksi 50 %. Jos seinässä on ikkuna tai muu aukko, pitäisi sen leveydeltä vaikutus koko seinän kuormankantokykyyn jättää huomioimatta. Jäykistysseinän reunatolpat sekä alajuoksu tulee ankkuroida perustuksiin vastustamaan nostavia voimia (pystysuuntaisia) ja leikkausvoimia (vaakasuuntaisia). Monikerroksisissa 35 Näytä lisää
GLASROC-KOMPOSIITTIKIPSILEVYJEN GHO 13, GHU 13, GHS 9 JA RIGIDUR KUITUVAHVISTELEVYJEN GFH 13 SEKÄ GYPROC RAKENNUSLEVYJEN GN 13, GEK 13, GF 15, GTS 9 JA GL 15 KÄYTTÖ RANKARAKENTEISTEN RAKENNUSTEN JÄYKISTÄMISEEN Lisätiedot Kun levyjä on kaksi päällekkäin huomioidaan ainoastaan yksi levykerros.
2.1.2008 GLASROC-KOMPOSIITTIKIPSILEVYJEN GHI 13, GHI 15 JA GHU 13 SEKÄ GYPROC- RAKENNUSLEVYJEN GN 13, GEK 13, GF 15 JA GTS 9 KÄYTTÖ RANKARAKENTEISTEN RAKENNUSTEN JÄYKISTÄMISEEN SUUNNITTELUARVOT JA TAULUKKOMITOITUSOHJEET Lisätiedot LEVYJÄYKISTYSRAKENTEIDEN SUUNNITTELUOHJE KNAUF OY:N KIPSILEVYJEN LEVYJÄYKISTYKSELLE
Suunnitteluohje :n kipsilevyjen levyjäykistykselle LEVYJÄYKISTYSRAKENTEIDEN SUUNNITTELUOHJE KNAUF OY:N KIPSILEVYJEN LEVYJÄYKISTYKSELLE Suunnitteluohje :n kipsilevyjen levyjäykistykselle 1 (10) SISÄLTÖ Lisätiedot HIRSIRAKENTEISEN PIENTALON RAKENNE- JA JÄYKISTYSLASKELMAT MAANJÄRISTYSALUEILLA
TAMPEREEN AMMATTIKORKEAKOULU Rakennustekniikan koulutusohjelma Talonrakennustekniikka Opinnäytetyö HIRSIRAKENTEISEN PIENTALON RAKENNE- JA JÄYKISTYSLASKELMAT MAANJÄRISTYSALUEILLA Työn ohjaaja Työn teettäjä Lisätiedot Sisällys. [9, Metsä Wood] [10, RunkoPES]
1 2 Sisällys Kerrostalon jäykistys yleensä Esimerkki kohteiden jäykistys Pilari-palkkirunko, mastopilarijäykistys Puuviikki, Helsinki Pystyrunko, levyjäykistys (mastoseinäjäykistys) Kivistö, Vantaa CLT-tilaelementti, Lisätiedot LATTIA- JA KATTOPALKIT
LATTIA- JA KATTOPALKIT LATTIA- JA KATTOPALKIT Kerto -palkit soveltuvat kantaviksi palkeiksi niin puurunkoisiin kuin kiviainesrunkoisiin rakennuksiin. Kerto-palkkeja käytetään mm. alapohja-, välipohja-, Lisätiedot KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN. SFS-EN 1995 EUROKOODI 5: PUURAKENTEIDEN SUUNNITTELU Osa 1-2: Yleistä. Rakenteiden palomitoitus
1 LIITE 17 KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN SFS-EN 1995 EUROKOODI 5: PUURAKENTEIDEN SUUNNITTELU Osa 1-2: Yleistä. Rakenteiden palomitoitus Esipuhe Tätä kansallista liitettä käytetään yhdessä standardin SFS-EN Lisätiedot Katso lasiseinän rungon päämitat kuvista 01 ja Jäykistys ja staattinen tasapaino
YLEISTÄ itoitetaan oheisen toimistotalo A-kulman sisääntuloaulan alumiinirunkoisen lasiseinän kantavat rakenteet. Rakennus sijaitsee Tampereen keskustaalueella. KOKOAISUUS Rakennemalli Lasiseinän kantava Lisätiedot MYNTINSYRJÄN JALKAPALLOHALLI
Sivu 1 / 9 MYNTINSYRJÄN JALKAPALLOHALLI Tämä selvitys on tilattu rakenteellisen turvallisuuden arvioimiseksi Myntinsyrjän jalkapallohallista. Hallin rakenne vastaa ko. valmistajan tekemiä halleja 90 ja Lisätiedot ESIMERKKI 7: NR-ristikkoyläpohjan jäykistys
ESIMERKKI 7: NR-ristikkoyläpohjan jäykistys Perustietoja - NR-ristikkoyläpohjan jäykistys toteutetaan jäykistelinjojen 1,2, 3, 4 ja 5 avulla. - Jäykistelinjat 2, 3 ja 4 toteutetaan vinolaudoilla, jotka Lisätiedot YEISTÄ KOKONAISUUS. 1 Rakennemalli. 1.1 Rungon päämitat
YEISTÄ Tässä esimerkissä mitoitetaan asuinkerrostalon lasitetun parvekkeen kaiteen kantavat rakenteet pystytolppa- ja käsijohdeprofiili. Esimerkin rakenteet ovat Lumon Oy: parvekekaidejärjestelmän mukaiset. Lisätiedot Teräsrakenteiden maanjäristysmitoitus
Teräsrakenteiden maanjäristysmitoitus Teräsrakenteiden T&K-päivät Helsinki 28. 29.5.2013 Jussi Jalkanen, Jyri Tuori ja Erkki Hömmö Sisältö 1. Maanjäristyksistä 2. Seismisten kuormien suuruus ja kiihtyvyysspektri Lisätiedot No. 1, 1995, s. 34-49
PUULEVY JA YKSTESEN SENARAKENTEEN STAATTNEN TOMNTA JA MTOTUS Jarmo Leskela Mikko Kilpelainen Rakenteiden Mekaniikka, Vol. 28 No. 1, 1995, s. 34-49 Tiivistelmii: Artikkelissa johdetaan mitoitusyhtalbt puulevyjaykisteisen Lisätiedot Stabiliteetti ja jäykistäminen
Stabiliteetti ja jäykistäminen Lommahdusjännitykset ja -kertoimet Lommahdus normaalijännitysten vuoksi: Leikkauslommahdus: Eulerin jännitys Lommahduskerroin normaalijännitykselle, pitkä jäykistämätön levy: Lisätiedot T512905 Puurakenteet 1 5 op
T512905 Puurakenteet 1 5 op Kantavat puurakenteet Rajatilamitoituksen periaatteet Murtorajatila Materiaalin osavarmuusluku M Kuorman keston ja kosteusvaikutuksen huomioiva lujuuden ja jäykkyyden muunnoskerroin Lisätiedot Markku Kortesmaa Rakenteiden mekaniikka, Vol. 40 No. 2, 2007, s. 40-47
PUUN ORTOTROPIA VAURIOIDEN AIHEUTTAJANA Markku Kortesmaa Rakenteiden mekaniikka, Vol. 40 No. 2, 2007, s. 40-47 TIIVISTELMÄ Puu on ortotrooppinen materiaali, mikä on otettava huomioon rakennesuunnittelussa. Lisätiedot Erään teräsrunkoisen teoll.hallin tarina, jännev. > 40-50 m
Erään teräsrunkoisen teoll.hallin tarina, jännev. > 40-50 m 1 HALLIN ROMAHDUS OLI IHAN TIPALLA - lunta katolla yli puoli metriä, mutta paino olennaisesti alle 180 kg neliölle KEHÄT HIEMAN TOISESTA NÄKÖKULMASTA Lisätiedot (m) Gyproc GFR (taulukossa arvot: k 450/600 mm) Levykerroksia
.2 Seinäkorkeudet Suurin sallittu seinäkorkeus H max Taulukoissa 1 ja 2 on esitetty H max (m) Gyproc-seinärakenteiden perustyypeille. Edellytykset: Rankatyypit Gyproc XR (materiaalipaksuus t=0,46 mm), Lisätiedot Vaijerilenkit. Betoniteollisuus ry 28.3.2012
Betoniteollisuus ry 28.3.2012 Vaijerilenkit Vaijerilenkeillä betonielementit liitetään toisiinsa lenkkiraudoituksen, valusauman ja betonivaarnan avulla. Liitoksessa vaikuttaa sekä sauman pituussuuntainen Lisätiedot Kuormitukset: Puuseinärungot ja järjestelmät:
PIENTALON PUURUNKO JA JÄYKISTYS https://www.virtuaaliamk.fi/bin/get/eid/51ipycjcf/runko- _ja_vesikattokaavio-oppimisaihio.pdf Ks Esim opintojaksot: Rakennetekniikka, Puurakenteet Luentoaineisto: - Materiaalia Lisätiedot ESIMERKKI 2: Kehän mastopilari
ESIMERKKI : Kehän mastopilari Perustietoja: - Hallin 1 pääpilarit MP101 ovat liimapuurakenteisia mastopilareita. - Mastopilarit ovat tuettuja heikomman suunnan nurjahusta vastaan ulkoseinäelementeillä. Lisätiedot PÄÄKANNATTAJAN LIITOSTEN MITOITUS
PÄÄKANNATTAJAN LIITOSTEN MITOITUS VERKKOLIITE 1a Diagonaalien liitos pääkannattajan alapaarteeseen (harjalohkossa) Huom! K-liitoksen mitoituskaavoissa otetaan muuttujan β arvoa ja siitä laskettavaa k n Lisätiedot RIL263 KAIVANTO-OHJE TUETUN KAIVANNON MITOITUS PETRI TYYNELÄ/RAMBOLL FINLAND OY
RIL263 KAIVANTO-OHJE TUETUN KAIVANNON MITOITUS PETRI TYYNELÄ/RAMBOLL FINLAND OY YLEISTÄ Kaivanto mitoitetaan siten, että maapohja ja tukirakenne kestävät niille kaikissa eri työvaiheissa tulevat kuormitukset Lisätiedot Kuormat on yhdistettävä rakennesuunnittelussa riippuvasti
16.5.2012/1(6)/tp Kuormat on yhdistettävä rakennesuunnittelussa riippuvasti Pysyvät kuormat ovat riippumattomia, mutta ne yhdistetään nykyisissä rakennesuunnittelunormeissa aina riippuvasti 1. Pysyvä ja Lisätiedot Puurakenteet. Tomi Toratti
1 Puurakenteet Tomi Toratti 25.9.2014 2 SFS 5978 Puurakenteiden toteuttaminen. Rakennuksien kantavia rakenneosia koskevat vaatimukset 2012 Toteutusasiakirjat Toteutusluokat TL1, TL2 ja TL3 Toleranssiluokat Lisätiedot Finnwood 2.3 SR1 (2.4.017) Copyright 2012 Metsäliitto Osuuskunta, Metsä Wood
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus. Lisätiedot KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN. SFS-EN EUROKOODI 3: TERÄSRAKENTEIDEN SUUNNITTELU. Osa 1-1: Yleiset säännöt ja rakennuksia koskevat säännöt
LIITE 9 1 KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN SFS-EN 1993-1-1 EUROKOODI 3: TERÄSRAKENTEIDEN SUUNNITTELU. Osa 1-1: Yleiset säännöt ja rakennuksia koskevat säännöt Esipuhe Tätä kansallista liitettä käytetään yhdessä Lisätiedot ThermiSol Platina Pi-Ka Asennusohje
Platina Pi-Ka ThermiSol Platina Pi-Ka essa kerrotaan ThermiSol Platina Kattoelementin käsittelyyn, kiinnitykseen ja työstämiseen liittyviä ohjeita. Platina Pi-Ka 2 1. Elementin käsittely... 3 1.1 Elementtikuorman Lisätiedot RakMK:n mukainen suunnittelu
RVL-vAijerilenkit RakMK:n mukainen suunnittelu RVL-VAIJERILENKIT 1 TOIMINTATAPA... 3 2 MITAT JA MATERIAALIT... 4 2.1 Mitat ja toleranssit... 4 2.2 Vaijerilenkin materiaalit ja standardit... 5 3 VALMISTUS Lisätiedot HalliPES 1.0 OSA 11: JÄYKISTYS
1.0 JOHDANTO Tässä osassa käsitellään yksittäisen kantavan rakenteen ja näistä koostuvan rakennekokonaisuuden nurjahdus-/ kiepahdustuentaa sekä primäärirungon kokonaisjäykistystä massiivipuurunkoisessa Lisätiedot Tartuntakierteiden veto- ja leikkauskapasiteettien
TUTKIMUSSELOSTUS Nro RTE3261/4 8..4 Tartuntakierteiden veto- ja leikkauskapasiteettien mittausarvojen määritys Tilaaja: Salon Tukituote Oy VTT RAKENNUS- JA YHDYSKUNTATEKNIIKKA TUTKIMUSSELOSTUS NRO RTE3261/4 Lisätiedot SIPOREX-HARKKOSEINÄÄN TUKEUTUVIEN TERÄSPALKKIEN SUUNNITTELUOHJE 21.10.2006
SIPOREX-HARKKOSEINÄÄN TUKEUTUVIEN TERÄSPALKKIEN SUUNNITTELUOHJE 21.10.2006 Tämä päivitetty ohje perustuu aiempiin versioihin: 18.3.1988 AKN 13.5.1999 AKN/ks SISÄLLYS: 1. Yleistä... 2 2. Mitoitusperusteet... Lisätiedot Ympäristöministeriön asetus
Luonnos 11.12.2012 Ympäristöministeriön asetus rakentamisen suunnittelutehtävän vaativuusluokan määräytymisestä nnettu Helsingissä.. päivänä..kuuta 201. Ympäristöministeriön päätöksen mukaisesti säädetään Lisätiedot Taiter Oy. Taiter-pistokkaan ja Taiter-triangeliansaan käyttöohje
Taiter-pistoansaan ja Taiter-tringaliansaan käyttöohje 17.3.2011 1 Taiter Oy Taiter-pistokkaan ja Taiter-triangeliansaan käyttöohje 17.3.2011 Liite 1 Betoniyhdistyksen käyttöseloste BY 5 B-EC2: nro 22 Lisätiedot Finnwood 2.3 SR1 (2.4.017) Copyright 2012 Metsäliitto Osuuskunta, Metsä Wood? 19.11.2015
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus. Lisätiedot LASKENTAOHJE KNAUF OY:N KIPSIKARTONKILEVYJEN LEVYJÄYKISTYKSELLE
1 LASKENTAOHJE KNAUF OY:N KIPSIKARTONKILEVYJEN LEVYJÄYKISTYKSELLE 1 MÄÄRÄYKSET JA OHJEET Jäykistävien rakenneosien suunnittelu tehdään Suomen rakentamismääräyskokoelman mukaan. RakMK:n osa B1 Rakenteiden Lisätiedot KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN SFS-EN 1990 EUROKOODI. RAKENTEIDEN SUUNNITTELUPERUSTEET
1 LIITE 1 KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN SFS-EN 1990 EUROKOODI. RAKENTEIDEN SUUNNITTELUPERUSTEET Esipuhe Tätä kansallista liitettä käytetään yhdessä standardin SFS-EN 1990:2002 kanssa. Tässä kansallisessa Lisätiedot SUOMEN KUITULEVY OY Heinola/Pihlava TUULENSUOJALEVYT. -tyyppihyväksyntä VTT-11366-06. Kiinnitysohjeet ja levyjäykistysominaisuudet
SUOMEN KUITULEVY OY Heinola/Pilava TUULENSUOJALEVYT -tyyppiyväksyntä VTT-11366-06 Kiinnitysojeet ja levyjäykistysominaisuudet Runkoleijona Tuulileijona Päivitetty 4.5.2009 2 SISÄLLYS 1.0 ALKUSANAT...4 Lisätiedot Hämeenkylän koulun voimistelusalin vesikaton liimapuupalkkien kantavuustarkastelu
TUTKIMUSSELOSTUS Nro VTT S 01835 10 4.3.010 Hämeenkylän koulun voimistelusalin vesikaton liimapuupalkkien kantavuustarkastelu Tilaaja: Vantaan Tilakeskus, Hankintapalvelut, Rakennuttaminen TUTKIMUSSELOSTUS Lisätiedot VS-VAARNALENKIT KÄYTTÖ- ja SUUNNITTELUOHJE Käyttöseloste nro BY390. VS-vaarnalenkit VS-80 VS-100 VS-120 VSH-140
VS-VAARNALENKIT KÄYTTÖ- ja SUUNNITTELUOHJE Käyttöseloste nro BY390 VS-vaarnalenkit VS-80 VS-100 VS-120 VSH-140 14.6.2013 1/7 SISÄLLYSLUETTELO 1. YLEISTÄ 1.1 Yleiskuvaus 1.2 Toimintatapa 2. MITAT JA MATERIAALIT Lisätiedot Sweco Rakennetekniikka Oy. KORKEAN RAKENTAMISEN HAASTEET, CASE REDI. Copyright Helin & Co / Voima Graphics Arkkitehti Helin & Co
Sweco Rakennetekniikka Oy. KORKEAN RAKENTAMISEN HAASTEET, CASE REDI Copyright Helin & Co / Voima Graphics Arkkitehti Helin & Co 1 Työmaa 10.8.2016 web-liittymästä Haastavuus näkyy jo tästä 2 Näkymiä Tekla Lisätiedot HalliPES 1.0 OSA 16: RAKENNETYYPIT
HalliPES 1.0 OSA 16: RAKENNETYYPIT 19.12.2014 1.0 JOHDANTO Tässä osassa esitetään tyypillisiä hallirakennusten katto- ja seinäelementtien rakennetyyppejä. Katto- ja seinäelementit toimivat tavallisesti Lisätiedot Palosuojatut liitokset. Puurakenteiden palosuojatut liitokset
Palosuojatut liitokset Puurakenteiden palosuojatut liitokset 02.06.2014 Sisällysluettelo 1 YLEISTÄ...- 3-2 LIITOKSET, JOISSA SIVUKAPPALEET PUUTA...- 3-2.1 YKSINKERTAISET SÄÄNNÖT...- 3-2.1.1 LIITTIMIEN Lisätiedot Asennusohjeet. Ylä- ja alakiskojen (myös puurankaisten) tiivistys alustaansa tehdään mineraalivillakaistan avulla, silloin kun alusta on epätasainen.
Asennusohjeet Tässä esitetyt ratkaisut koskevat seinien sekä väli- ja yläpohjien paloteknistä tyyppihyväksyntää. Ääniteknisessä suunnittelussa noudatetaan viranomaismääräyksiä ja ohjeita. Seuraavilla sivuilla Lisätiedot SUUNNITTELUN PERUSVAATIMUKSET EN 1990 kohta 2.1
1 SUUNNITTELUN PERUSVAATIMUKSET EN 1990 kohta 2.1 (5)P Mahdollinen vaurio tulee välttää tai rajoittaa käyttämällä tarkoituksenmukaisesti yhtä tai useampaa seuraavista tavoista: - välttämällä, poistamalla Lisätiedot MITOITUSTEHTÄVÄ: I Rakennemallin muodostaminen 1/16
1/16 MITOITUSTEHTÄVÄ: I Rakennemallin muodostaminen Mitoitettava hitsattu palkki on rakenneosa sellaisessa rakennuksessa, joka kuuluu seuraamusluokkaan CC. Palkki on katoksen pääkannattaja. Hyötykuorma Lisätiedot Lumirakenteiden laskennassa noudatettavat kuormat ja kuormitukset
Lumirakenteiden laskennassa noudatettavat kuormat ja kuormitukset Kuormien laskemisessa noudatetaan RakMK:n osaa B1, Rakenteiden varmuus ja kuormitukset sekä Rakenteiden kuormitusohjetta (RIL 144) Mitoituslaskelmissa Lisätiedot Suojatuote PROxA Sääsuojan asennusohje. Suojatuote Pro Oy Rastaansiipi 15 D 10 90650 Oulu Suomi
Suojatuote PROxA Sääsuojan asennusohje Suojatuote Pro Oy Rastaansiipi 15 D 10 90650 Oulu Suomi Yleisesti Sääsuoja on tilapäiseen suojaukseen tehty rakenne, jota ei ole mitoitettu täysille tuuli ja lumikuormille. Lisätiedot 2 RIL Töölönkatu 4, Helsinki Puh , fax ,
2 RIL 244-2007 JULKAISIJA JA KUSTANTAJA: Suomen Rakennusinsinöörien Liitto RIL ry MYYNTI: Suomen Rakennusinsinöörien Liitto RIL ry Töölönkatu 4, 00100 Helsinki Puh. 0207 120 600, fax 0207 120 619, email Lisätiedot ESIMERKKI 2: Asuinhuoneen välipohjapalkki
ESIMERKKI 2: Asuinhuoneen välipohjapalkki Perustietoja - Välipohjapalkki P102 tukeutuu ulkoseiniin sekä väliseiniin ja väliseinien aukkojen ylityspalkkeihin. - Palkiston päällä oleva vaneri liimataan palkkeihin Lisätiedot 7. Suora leikkaus TAVOITTEET 7. Suora leikkaus SISÄLTÖ
TAVOITTEET Kehitetään menetelmä, jolla selvitetään homogeenisen, prismaattisen suoran sauvan leikkausjännitysjakauma kun materiaali käyttäytyy lineaarielastisesti Menetelmä rajataan määrätyn tyyppisiin Lisätiedot Liitos ja mitat. Lisäksi mitoitetaan 4) seinän suuntainen sideraudoitus sekä 6) terästapit vaakasuuntaisille voimille.
25.9.2013 1/5 Liitoksen DO501 laskentaesimerkki Esimerkissä käsitellään tyypillisten elementtien mittojen mukaista liitosta. Oletetaan liitoksen liittyvän tavanomaiseen asuinkerrostaloon. Mitoitustarkastelut Lisätiedot VEMO-valuankkurit KÄYTTÖOHJE Käyttöseloste nro BY326
VEMO-valuankkurit KÄYTTÖOHJE Käyttöseloste nro BY326 995-G 1036-G 1140 1130 1988 07.05.2012 Sivu 1/16 SISÄLLYSLUETTELO 1. Yleistä 1.1 Valuankkurin toimintatapa 2. Valuankkurin rakenne 2.1 Ankkurin osat Lisätiedot RUDUS OY ELEMENTO - PORRASELEMENTIT
RUDUS OY Sivu 1/15 RUDUS OY ELEMENTO - PORRASELEMENTIT SUUNNITTELUN LÄHTÖTIEDOT 1. Suunnittelun perusteet SFS-EN 1990 Eurocode: Rakenteiden suunnitteluperusteet, 2010 NA SFS-EN 1990-YM, Suomen kansallinen Lisätiedot CLT-rakenteetsuunnittelun näkökulmasta
CLT-rakenteetsuunnittelun näkökulmasta MHM = MassivHolzMauer josta käytännössä markkinoilla vain yksi tuotemerkki jota voi vapaasti soveltaa hyvinkin räätälöityihin rakenneratkaisuihin naulaamalla ristikkäin Lisätiedot RakMK:n mukainen suunnittelu
RV-VAluAnkkurit RakMK:n mukainen suunnittelu RV-VAluAnkkurit 1 TOIMINTATAPA... 3 2 MITAT JA MATERIAALIT... 4 2.1 Mitat ja toleranssit... 4 2.2 Valuankkurin materiaalit ja standardit... 5 3 VALMISTUS... Lisätiedot RUNGON RAKENNESUUNNITELMAT
RUNGON RAKENNESUUNNITELMAT PUURUNGON TASOPIIRUSTUS 1:50, arkkikoko: A3 RUNKOLEIKKAUKSET SEINIEN KIPSILEVYJEN KIINNITYKSET YLÄPOHJAN VINOLAUDOITUS / LEVYTYS 1:10, arkkikoko: A4 RÄYSTÄSLEIKKAUKSET 1:10, Lisätiedot Rakennusmääräysten ja ohjeiden kehittyminen Tomi Toratti
1 Rakennusmääräysten ja ohjeiden kehittyminen Tomi Toratti 19.11.2015 2 Sisältö Vuosi 2016 Palomääräykset - YM asetusluonnos rakennusten paloturvallisuudesta Jatkuva sortuma - YM asetus rakenteiden onnettomuuskuormia Lisätiedot ESIMERKKI 3: Nurkkapilari
ESIMERKKI 3: Nurkkapilari Perustietoja: - Hallin 1 nurkkapilarit MP10 ovat liimapuurakenteisia mastopilareita. 3 Halli 1 6000 - Mastopilarit on tuettu heikomman suunnan nurjahusta vastaan ulkoseinäelementeillä. Lisätiedot Julkisivuverhoukset. Sandwich panel SPA
Julkisivuverhoukset Sandwich panel SPA Ruukin tuulettuva julkisivuverhousjärjestelmä tarjoaa laajat mahdollisuudet Ruukin paneeleilla toteutetun seinän julkisivuarkkitehtuuriin. Verhousvaihtoehdoksi sopii Lisätiedot TUTKIMUSRAPORTTI VTT-R-07831-11 2 (6) Sisällysluettelo
2 (6) Sisällysluettelo 1 Tehtävä... 3 2 Aineisto... 3 3 Palotekninen arviointi... 3 3.1 Tuotemäärittelyt ja palotekninen käyttäytyminen... 3 3.2 Ullakon yläpohjan palovaatimusten täyttyminen... 3 4 Yhteenveto... Lisätiedot RAK. KUORMAT: LUMIKUORMA MAASSA 2,75 kn/m2 TUULIKUORMA 0,6 kn/m2 KATTORAKENTEET 0,8 kn/m2
KUORMAT: LUMIKUORMA MAASSA 2,75 kn/m2 TUULIKUORMA 0,6 kn/m2 KATTORAKENTEET 0,8 kn/m2 MITALLISTETTU PUUTAVARA C24 SEINIEN RUNGOT 42x148 k600 YLÄJUOKSUT, ALAJUOKSUT JA RUNKOTOLPAT SIJAINTEINEEN PIIRUSTUKSEN Lisätiedot PVL-vaijerilenkki. Seinäelementtien pystysaumaliitoksiin. Tekninen käyttöohje
PVL-vaijerilenkki Seinäelementtien pystysaumaliitoksiin Versio: FI 10/2012 Laskentanormit: EC+NA Betoniyhdistyksen käyttöselosteet BY 5 B-EC 2 N:o 26 (PVL 60, PVL 80, PVL, PVL 120) BY 5 B-EC 2 N:o 32 (PVL Lisätiedot Teräsrunkoisen. perustaminen,
Teräsrunkoisen kangaskatteisen hallin perustaminen, kun perustaminen tehdään ankkuroimalla pilarin pohjalevy terästangoilla maahan asfaltin päältä. FISE-PÄIVÄ 1.11.2006 Pentti Äystö 1 Luvanvaraiset rakennustoimenpiteet: Lisätiedot RIL 248-2013. Suomen Rakennusinsinöörien Liitto RIL ry. NR-kattorakenteen jäykistyksen suunnittelu ja toteuttaminen
RIL 248-2013 Suomen Rakennusinsinöörien Liitto RIL ry NR-kattorakenteen jäykistyksen suunnittelu ja toteuttaminen 2 RIL 248-2013 JULKAISIJA JA KUSTANTAJA: Suomen Rakennusinsinöörien Liitto RIL ry MYYNTI: Lisätiedot EC7 Kuormien osavarmuusluvut geoteknisessä suunnittelussa, vaihtoehtoja nykyarvoille
EC7 Kuormien osavarmuusluvut geoteknisessä suunnittelussa, vaihtoehtoja nykyarvoille Tim Länsivaara TTY EUROKOODI 2014 SEMINAARI Sisältö 1. Johdanto 2. Kuormien osavarmuusluvut stabiliteettitarkastelussa Lisätiedot 3. SUUNNITTELUPERUSTEET
3. SUUNNITTELUPERUSTEET 3.1 MATERIAALIT Rakenneterästen myötörajan f y ja vetomurtolujuuden f u arvot valitaan seuraavasti: a) käytetään suoraan tuotestandardin arvoja f y = R eh ja f u = R m b) tai käytetään Lisätiedot Copyright 2010 Metsäliitto Osuuskunta, Puutuoteteollisuus. Finnwood 2.3 ( 2.3.027) FarmiMalli Oy. Katoksen takaseinän palkki. Urpo Manninen 12.7.
TEKNINEN TIEDOTE PALONKESTÄVÄ NR YLÄPOHJA 1.8.2016 SISÄLTÖ 1.0 YLEISTÄ...2 2.0 PALOSSA KANTAVA ALAPAARRE...3 2.1 Alapuolinen palo...3 2.2 Yläpuolinen palo...5 2.3 Alapaarteen stabiliteetti...5 3.0 PALORISTIKKO...7 Lisätiedot ASENNUSOHJEET SILENCIO 24 / 36 SILENCIO EL
ASENNUSOHJEET 24 / 36 EL Näin saavutetaan paras ääneneristys Betonielementit ja betoniset ontelolaatat Betonisten välipohjien ääneneristys riippuu paljolti siitä, millaisia kantavat rakenteet ovat. Laatta- Lisätiedot Esimerkkilaskelma. Mastopilarin perustusliitos liimaruuveilla
Esimerkkilaskelma Mastopilarin perustusliitos liimaruuveilla.08.014 3.9.014 Sisällysluettelo 1 LÄHTÖTIEDOT... - 3 - KUORMAT... - 3-3 MATERIAALI... - 4-4 MITOITUS... - 4-4.1 ULOSVETOKESTÄVYYS (VTT-S-07607-1)... Lisätiedot EC5 Sovelluslaskelmat Asuinrakennus
Toinen painos EC5 Sovelluslaskelmat Asuinrakennus Eurokoodi 5 2 EC5 Sovelluslaskelmat - Asuinrakennus EC 5 sovelluslaskelmat Asuinrakennus 3 4 PDF-julkaisu, maaliskuu 2010 ALKUSANAT Tämä ohje on laadittu Lisätiedot Rautatiesiltojen kuormat
Siltaeurokoodien koulutus Betonirakenteet ja geosuunnittelu Rautatiesiltojen kuormat Ilkka Sinisalo, Oy VR-Rata Ab 2.12.2009, Ilkka Sinisalo, Siltaeurokoodien koulutus, sivu 1 Raideliikennekuormat Pystysuorat Lisätiedot Tampereen Tornihotelli CASE STUDY. Juha Valjus Finnmap Consulting Oy 17.11.2011
Tampereen Tornihotelli CASE STUDY Juha Valjus Finnmap Consulting Oy 17.11.2011 TAMPEREEN TORNIHOTELLI 2011 2 TAMPEREEN TORNIHOTELLI 2011 Veturitalli Ravintolat ja kokoustilat Torniosa Huoneet ja Lounge Lisätiedot RT 82-10804 AVOIN PUURAKENNUSJÄRJESTELMÄ. Runkorakenteet SISÄLLYSLUETTELO
RT 82-10804 ohjetiedosto lokakuu 2003 korvaa RT 82-10678 1 (8) AVOIN PUURAKENNUSJÄRJESTELMÄ Runkorakenteet puukerrostalo, pientalo, puurunko, avoin puurakennusjärjestelmä flervåningshus av trä, småhus, Lisätiedot Eurokoodien mukainen suunnittelu
RV-VAluAnkkurit Eurokoodien mukainen suunnittelu RV-VAluAnkkurit 1 TOIMINTATAPA...3 2 MITAT JA MATERIAALIT...4 2.1 Mitat ja toleranssit...4 2.2 Valuankkurin materiaalit ja standardit...5 3 VALMISTUS...6 Lisätiedot Lausunto kantavan puurakenteisen ulkoseinän palonkestävyydestä
LAUSUNTO VTT-S-4801-07 25.5.2007 Lausunto kantavan puurakenteisen ulkoseinän palonkestävyydestä Tilaajat: Suomen Kuitulevy Oy Puhos Board Oy LAUSUNTO VTT-S- 4801-07 1 (2) Tilaaja Suomen Kuitulevy Oy sekä Lisätiedot ESIMERKKI 7: Hallin 2 NR-ristikkoyläpohjan jäykistys
ESIMERKKI 7: Hallin 2 NR-ristikkoyläpohjan jäykistys Perustietoja - Yläpaarteen taso jäykistetään yläpaarteiden väliin asennettavilla vaakasuuntaisilla NRjäykisteristikoilla. - Vesikatteen ruoteet siirtävät Lisätiedot Knauf liimausjärjestelmä
Knauf liimausjärjestelmä Knauf Liimausjärjestelmä on uusi kiinnitystapa kipsilevyjen asentamiseen. Levyt kiinnitetään runkorakenteeseen liimaamalla sekä pienellä ruuvimäärällä. Knauf Liimausjärjestelmä Lisätiedot Kerto-Tyyppihyväksynnät. Toukokuu 2001
Kerto-Tyyppihyväksynnät Toukokuu 2001 Kerto-S Tuoteseloste 1. Kerto-S, standardikertopuun kuvaus Kerto-S valmistetaan sorvatuista havupuuviiluista liimaamallla siten, että kaikkien viilujen syysuunta on Lisätiedot Puurakentamisen toteuttaminen standardi. Tomi Toratti RTT Puutuoteteollisuus
Puurakentamisen toteuttaminen standardi Tomi Toratti RTT Puutuoteteollisuus Lähtökohta Tutkimushanke VTT vuosina 2004-2006 Puurakenteiden laadunvarmistus, - Suunnittelu, valmistus, työmaatoteutus ja käyttö Lisätiedot KONETEKNIIKAN KOULUTUSOHJELMA BETONIELEMENTTIRAKENTAMISEN SOVELTAMINEN KORKEISIIN RAKENNUKSIIN. Eemeli Tikkanen
KONETEKNIIKAN KOULUTUSOHJELMA BETONIELEMENTTIRAKENTAMISEN SOVELTAMINEN KORKEISIIN RAKENNUKSIIN Eemeli Tikkanen Diplomityö, jonka aihe on hyväksytty Oulun yliopiston Konetekniikan koulutusohjelmassa 14.08.2014 Lisätiedot Ontelolaatastojen suunnittelukurssi 21.11.2012 Juha Rämö. 12.10.2012 Juha Rämö 1
Ontelolaatastojen suunnittelukurssi 21.11.2012 Juha Rämö 12.10.2012 Juha Rämö 1 Suunnittelu - Äänen eristys - Liitosten erityiskysymyksiä; mm. ulokeparvekkeet - Palonkesto tiistai, 20. marraskuuta 2012 Lisätiedot PUURAKENTEET RAKENTEIDEN MITOITUS. Lattioiden värähtelysuunnittelu euronormin EC5 mukaan
Lattioiden värähtelysuunnittelu euronormin EC5 mukaan 1 Luentorunko Kirjallisuus Yleistä Kävely häiriölähteenä 2 Kirjallisuus Standardi SFS-EN 1991 RIL 205-1-2007 Puurakenteiden suunnitteluohje Standardin Lisätiedot Hilti HIT-RE 500 + HIS-(R)N
HIS-(R)N Hilti HIT-RE 500 + Injektointijärjestelmä Hyödyt Hilti HIT-RE 500 330 ml pakkaus (saatavana myös 500 ml 500 ml ja 1400 ml pakkaus) Sekoituskärki BSt 500 S - soveltuu halkeilemattomaan betoniin Lisätiedot TYÖOHJE SMYYGI- ELI TÄYTELISTA JA IKKUNAPENKKI
NIKO PALONEN / www.suorakon.com TYÖOHJE SMYYGI- ELI TÄYTELISTA JA IKKUNAPENKKI 8.10.2014 JOHDANTO Tämän oppaan tarkoitus on kertoa smyygi- eli täytelistan tekemisestä vanhan hirsirakennuksen ikkunakarmin Lisätiedot CASE, PO-2011 mukaan mitoitettu paalutukset, Lohjan Sairaala. DI Johan Rosqvist
CASE, PO-2011 mukaan mitoitettu paalutukset, Lohjan Sairaala DI Johan Rosqvist CASE, PO-2011 mukaan mitoitettu paalutukset Lohjan sairaala Part of SWECO 2 CASE, PO-2011 mukaan mitoitettu paalutukset Lohjan Lisätiedot TERADOWEL- ja ULTRADOWELkuormansiirtojärjestelmä
TERADOWEL- ja ULTRADOWELkuormansiirtojärjestelmä Vaarnalevyt lattioiden liikuntasaumoihin Versio: FI 6/2014 Tekninen käyttöohje TERADOWEL- ja ULTRADOWELkuormansiirtojärjestelmät Vaarnalevyt lattioiden Lisätiedot Teräsrakenteiden suunnittelua koskevat määräykset, ohjeet ja Eurocode-standardit
Teräsrakenteiden suunnittelua koskevat määräykset, ohjeet ja Eurocode-standardit Teräsrakenteiden suunnittelua koskevat määräykset, ohjeet ja Eurocode-standardit Esityksen aiheet: Suomen rakentamismääräykset Lisätiedot Lyijylaminoitu kipsikartonkilevy. Suojaa röntgensäteilyltä
Lyijylaminoitu kipsikartonkilevy Suojaa röntgensäteilyltä sivu 2 X-RAY PROTECT: lyijylaminoitu kipsikartonkilevy X-RAY PROTECT Lyijylaminoitu kipsikartonkilevy X-RAY PROTECT -lyijylaminoitu kipsikartonkilevy Lisätiedot LEPO-tasokannakkeet KÄYTTÖ- ja SUUNNITTELUOHJE
LEPO-tasokannakkeet KÄYTTÖ- ja SUUNNITTELUOHJE Betoniyhdistyksen käyttöseloste BY 5 B nro 363 17.02.2012 SISÄLLYSLUETTELO 1. YLEISTÄ...2 1.1 YLEISKUVAUS...2 1.2 TOIMINTATAPA...2 1.3 LEPO...4 1.3.1 Mitat...4 Lisätiedot Esimerkkilaskelma. NR-ristikon yläpaarteen tuenta
Esimerkkilaskelma NR-ristikon yläpaarteen tuenta 27.8.2014 Sisällysluettelo 1 LÄHTÖTIEDOT... - 3-2 RAKENTEEN TIEDOT... - 3-3 RAKENTEEN KUORMAT... - 4-4 LYHIN NURJAHDUSPITUUS... - 5-5 PISIN NURJAHDUSPITUUS... Lisätiedot 15.11.2010 Arto Suikka Betoniteollisuus ry. Betonivalmisosarakentamisen uudet suunnittelu- ja toteutusohjeet
15.11.2010 Arto Suikka Betoniteollisuus ry Betonivalmisosarakentamisen uudet suunnittelu- ja toteutusohjeet Uutta ja vanhaa Valmisosarakentaminen Suunnitteluprosessi Rakennejärjestelmät Talonrakentaminen Lisätiedot Ympäristöministeriön asetus Eurocode-standardien soveltamisesta talonrakentamisessa annetun asetuksen muuttamisesta
Ympäristöministeriön asetus Eurocode-standardien soveltamisesta talonrakentamisessa annetun asetuksen muuttamisesta Annettu Helsingissä 5 päivänä marraskuuta 2010 Ympäristöministeriön päätöksen mukaisesti Lisätiedot TT- JA HTT- LAATTOJEN LIITOSTEN MITOITUS ONNETTOMUUSKUORMILLE 1- KERROKSISISSA RAKENNUKSISSA
1 SUUNNITTELUOHJE 15.4.2008 TT- JA HTT- LAATTOJEN LIITOSTEN MITOITUS ONNETTOMUUSKUORMILLE 1- KERROKSISISSA RAKENNUKSISSA Ohje on laadittu Betonikeskus ry:n Elementtijaoksen toimesta. Elementtisuunnittelun Lisätiedot ASUINKERROSTALON ÄÄNITEKNISEN LAADUN ARVIOINTI. Mikko Kylliäinen
ASUINKERROSTALON ÄÄNITEKNISEN LAADUN ARVIOINTI Mikko Kylliäinen Insinööritoimisto Heikki Helimäki Oy Dagmarinkatu 8 B 18, 00100 Helsinki kylliainen@kotiposti.net 1 JOHDANTO Suomen rakentamismääräyskokoelman Lisätiedot JOHDANTO SEINÄKENKIEN TOIMINNAN KUVAUS TUOTEVALIKOIMA VETO- JA LEIKKAUSKAPASITEETIT
SEINÄKENKIEN KÄYTTÖ Václav Vimmr Zahra Sharif Khoda odaei Kuva 1. Erikokoisia seinäkenkiä JOHDNTO Seinäkengät on kehitetty yhdistämään jäykistävät seinäelementit toisiinsa. Periaatteessa liitos on suunniteltu Lisätiedot WQ-palkkijärjestelmä
WQ-palkkijärjestelmä Sisällys 1. Toimintatapa 2 2. Valmistus 2 2.1. Materiaali 2 2.2. Pintakäsittely 2 2.3. Laadunvalvonta 3 3. Palkin käyttö rakenteissa 3 4. Suunnittelu 3 4.1. Palkin rakenne 3 4.2. Palkin Lisätiedot 2017 © DocPlayer.fi Yksityisyyskäytäntö | Palveluehdot | Palaute