Source: https://edoc.pub/norma-aashto-lrfd-pretensado-espaol-pdf-free.html
Timestamp: 2019-09-23 15:30:48
Document Index: 204321636

Matched Legal Cases: ['Artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'Artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'Artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5', 'Artículo 5', 'artículo 5', 'artículo 5']

Norma Aashto Lrfd Pretensado .Español - PDF Free Download
NORMA LRFDDescripción completa...
Author: victor mamani
0 downloads 23 Views 671KB Size
Losas2
AASHTO Pedestrian BridgeDescripción completa
AASHTO LRFD B CRESTA reD ISEÑO S ESPECIFICACIONES
Cuando se añade refuerzo longitudinal local, las barras serán distribuidas alrededor del perímetro formado por los estribos cerrados. Perímetro espacio entre barras no será superior a 18,0. Al menos una barra longitudinal se colocará en cada esquina de los estribos. El diámetro mínimo de las barras de esquina será 1/24 de la distancia estribo, pero no menos que la de un bar # 5.
El espaciamiento del refuerzo transversal no excederá el máximo permitido espaciamiento, s max, determinado como:
Si v u < 0 ,19 √ F ' do, entonces:
(5.8.6.6-1)
s max = 0.8 re ≤ 36,0 en.
Si v u ≥ 0,19 √ F ' do, entonces:
(5.8.6.6-2)
s max = 0.4 re ≤ 18,0 en.
dónde: v u = l a tensión de corte calculada de acuerdo con
Eq. 5.8.6.5-5 (ksi) re v = e ficaz
profundidad como
Artículo 5.8.6.5 (pulg.)
El refuerzo transversal para cortante y torsión se proporcionan para una distancia al menos h / 2 más allá del punto que se requiere teóricamente. Interfaz de refuerzo transferencia de corte se proporcionará como se especifica en el artículo 5.8.4.
5,9-PRETENSADO 5.9.1 General Consideraciones de diseño
5.9.1.1 General
C5.9.1.1
Las disposiciones aquí especificados se aplicarán a los miembros estructurales de hormigón reforzados con cualquier combinación de tendones de pretensado y barras de refuerzo convencionales que actúan juntos para
El material de referencia en el presente artículo se basa en anteriores ediciones ediciones del suministro de serie y el ACI 343, ACI 318, y ntario carretera Código Diseño Puente. elO
resistir los efectos de la fuerza comunes. componentes estructurales pretensados deberán ser diseñados tanto para las fuerzas de pretensado
Tendones de pretensado de barras de acero de alta resistencia o hebras se
inicial y final. Que respondan a los requerimientos de servicio, la fatiga, la
utilizan generalmente pero otros materiales que satisfacen la fuerza, la rigidez
fuerza y los estados límite de eventos extremos, como se especifica en el
deseada y los requisitos de ductilidad también podrían utilizarse, siempre que
artículo 5.5, y de acuerdo con los supuestos previstos en los artículos 5.6, 5.7,
cumplan el propósito del artículo 5.4.1.
y 5.8.
Una teoría unificada de estructuras de hormigón reconoce hormigón tendones de pretensado no estresadas o barras de refuerzo pueden ser
armado convencional y el hormigón completamente pretensado como casos
utilizados en combinación con los tendones estresados, siempre que se
límite que abarcan niveles de precompresión que van desde ninguno a lo
demuestre que el rendimiento de las satisface estructura todos los estados
necesario para satisfacer el estado límite de servicio especificada en la Tabla III
límite y los requisitos de los artículos 5.4 y 5.6.
límites de esfuerzo de compresión, que se especifican en el artículo 5.9.4, se pueden usar con cualquier combinación de cargas de servicio
5.9.4.2.2-1. 5.9.4.2.2-1. Anterior a 2011, estas Especificaciones Especificaciones casos intermedios identificados entre estos dos extremos como hormigón parcialmente pretensado incluyendo:
aplicable en la Tabla 3.4.1-1, excepto el servicio Combinación de carga III,
que no se aplicará a la investigación de compresión.
Un elemento de hormigón diseñado con una combinación de refuerzo pretensado y no preesforzado que actúan juntos para resistir los efectos
los límites de tensión de tracción, que se especifican en el artículo 5.9.4, se
de la fuerza comunes en el estado límite de resistencia y
pueden usar con cualquier combinación de carga aplicable en el servicio
- - `````` `````` ,, , `````, -`-``,, - ``,, ,,`, ` , ``,, ---
Asociación Americana de los derechos de autor de Carreteras y Transportación Funcionarios Estatales proporcionados por IHS bajo licencia con AASHTO
Queda prohibida la reproducción o redes permitida sin licencia de IHS
© 2012 por la Asociación Americana de Carreteras Estatales y Transporte. Licenciatario = Departamento de Transporte / 5950087001 No para reventa, 16:59:20 Todos los derechos reservados. La duplicación es una09/07/2012 violación de laMDT ley aplicable.
S SECCIÓN 5: C ONCRETE S STRUCTURAS
Tabla 3.4.1-1. Servicio Combinación de carga III se aplicará cuando se investiga tensión bajo carga viva.
Un miembro de hormigón pretensado diseñado para romper la tensión bajo la combinación de tensión previa efectiva y la carga de servicio completo en el estado límite de servicio III al t iempo que satisface los requisitos para los estados límite de fatiga.
Resistencias del hormigón 5.9.1.2-especificado
Los puntos fuertes específicos, F ' do y F ' ci, d eberá identificarse en el pliego para cada componente. límites de estrés relacionados con las fortalezas especificados serán los especificados en el artículo 5.9.4. la resistencia del hormigón a la transferencia será la adecuada para los requisitos de los anclajes o para la transferencia a través de enlaces, así como para los requisitos de inclinación o desviación.
5.9.1.3-pandeo El pandeo de un miembro de entre los puntos donde el hormigón y tendones están en contacto, el pandeo durante la manipulación y la erección, y el pandeo de bandas delgadas y bridas será investigada.
C5.9.1.4
Propiedades 5.9.1.4-Sección Para Propiedades de la sección antes de la unión de los tendones post-tensado, se considerarán efectos de la pérdida de área debido a los conductos
Bonding significa que la lechada en el conducto ha alcanzado su resistencia especificada. especificada.
Para ambos miembros pretensados o post-tensados después de la unión de los tendones, propiedades de la sección pueden basarse en cualquiera de la sección bruta o transformada.
5.9.1.5-Grieta de Control
Donde se permite formación de grietas bajo cargas de servicio, ancho de fisura, la fatiga de refuerzo, y las consideraciones de corrosión se investigaron de acuerdo con las disposiciones de los artículos 5.5, 5.6, y 5.7. 5.9.1.6-tendones con ángulo o puntos de Curves Se aplicarán las disposiciones del artículo 5.4.6 de la curvatura de los conductos.
C5.9.1.6 tendones filamento verticalmente drapeadas deben supone que en la parte inferior del conducto en las zonas de momento negativo y en la parte superior del
Las disposiciones del Artículo 5.10.4 se aplicarán a la investigación de las
conducto en las zonas de momento positivo. La ubicación del centro de tendón de la
concentraciones de tensión debido a cambios en la dirección de los tendones de
gravedad, con respecto a la línea central del conducto, se muestra para momento
negativo en la Figura C5.9.1.6-1.
Para tendones en conductos cubiertos que no son nominalmente recta, se tendrá en cuenta a la diferencia entre el centro de gravedad del tendón y el centro de gravedad del conducto cuando se determina la excentricidad. Se aplicarán las disposiciones del artículo 5.8.1.5 de las webs de la caja de puentes de vigas postensadas curvas.
Figura C5.9.1.6-1-Localización de tendón en el c onducto
Asociación Americana de los derechos de autor de Carreteras y Transportación Funcionarios Estatales proporcionados por ` , ` `
IHS bajo licencia con AASHTO ` , , , , ` ,
Queda prohibida la reproducción o redes permitida sin licencia de IHS ` `
C5.9.2
5.9.2-tensiones debidas a la deformación impuesta
Información adicional está contenida en Leonhardt (1964).
Se investigaron los efectos sobre los elementos adyacentes de la estructura de las deformaciones elásticas e inelásticas debido a la tensión previa. Las fuerzas de retención producidas en los elementos estructurales contiguos pueden ser reducidos debido a los efectos de la fluencia.
En las tramas monolíticos, efectos de fuerza en las columnas y muelles resultantes de pretensado la superestructura pueden basarse en el acortamiento elástico inicial. Para tramas monolíticos convencionales, se considera cualquier aumento en los momentos de columna por acortamiento de fluencia a largo plazo de la superestructura pretensado que ser compensado por la relajación simultánea de momentos de deformación en las columnas debido a la fluencia en el hormigón columna.
La reducción de las fuerzas de retención en otros miembros de una estructura que son causados por la tensión previa en un miembro puede tomarse como:
Para deformaciones impuestas repentinamente
mi -ψ
) ( , ITT
(5.9.2-1)
Para deformaciones impuestas lentamente
-ψ (,)
) / ψ ( tt , )
(5.9.2-2)
dónde: = Efecto de la fuerza determina utilizando el módulo
de elasticidad del hormigón en el tiempo de carga se aplica (kip) F '
= Reducido efecto de la fuerza (kip) Ψ ( t, t i) = c oeficiente de fluencia en el
momento t p ara la carga
hora t yo aplicada en artículo 5.4.2.3.2
como se especifica en
= Base de los logaritmos neperianos
C5.9.3
Limitaciones 5.9.3 de estrés para tendones de pretensado La tensión del tendón debido a la tensión previa o en el estado límite de servicio
Para el post-tensado, el admisible a corto plazo de 0.90 F py p uede ser permitido para cortos períodos de tiempo antes de asentar para
no deberá exceder de los valores:
compensar las pérdidas de asientos y de fricción, siempre que no se superen los
Especificadas en la Tabla 5.9.3-1, o
Recomendado por el fabricante de los tendones o los anclajes.
otros valores de la Tabla 5.9.3-1.
El estrés tendón en la fuerza y el límite de evento extremo estados no excederá el límite de resistencia a la tracción especificada en la Tabla 5.4.4.1-1.
- - `````` `````` ,, , ` `` `, -` -``,, ,,` , ` ,, ---
Tabla 5.9.3-1 Límites de estrés para tendones de pretensado
tendón Tipo Sin tensiones y Strand Plain Bares de alta
Strand baja Relajación
Deformadas Bares de alta resistencia
pretensado Inmediatamente antes de la transferencia ( F PBT)
0.70 F pu
0.75 F pu
Al servicio de estado límite después de que todas las pérdidas ( F Educación física)
0.80 F py
Postensado Antes de asentar a corto plazo F PBT s e puede permitir
0.90 F py
En anclajes y acopladores inmediatamente después de
0.74 F pu
conjunto de anclaje En otros lugares a lo largo de la longitud del miembro de lejos de anclajes y acopladores inmediatamente después de conjunto de anclaje Al servicio de estado límite después de las pérdidas ( F Educación física)
5.9.4-estrés Límites para el concreto
5.9.4.1 Para-temporal antes Destaca pérdidas Fully Componentes pretensadas Destaca 5.9.4.1.1-compresión
El límite de esfuerzo de compresión para los componentes de hormigón tensados-post pretensado y, incluso
segmentally puentes construidos, serán 0,60 F ' ci (Ksi). Destaca 5.9.4.1.2-Tension
C5.9.4.1.2
Los límites de la Tabla 5.9.4.1.2-1 se aplicarán para tensiones de tracción.
Cuando se proporciona refuerzo unido a permitir el uso del aumento de la tracción que limita el estrés en las zonas con armadura adherente,
la fuerza de tracción debe ser computarizada. El primer paso en el cálculo de la fuerza de tracción,
s determinar la profundidad de la zona de tracción usando las T,e tensiones fibra extrema en el punto considerado, F l a parte superior ci y F b ot ci. Un área se define a continuación, sobre el cual se supone que la tensión media a la tracción de actuar. La fuerza de tracción se calcula como el producto de la tensión media a la tracción y el área calculada, como se ilustra a continuación. El área requerida de refuerzo, UN s, se calcula dividiendo la fuerza de tracción por la tensión permitida en el refuerzo.
- - ```` `````` ``,, ,, `````, -`-``,, ,,`, ``,, ---
f la parte superior ci
bx parte superior
ejército des reserva = F s
dónde F s = 0 .5 F y ≤ 30 ksi Figura C5.9.4.1.2-1-Cálculo de la tracción de la fuerza y área requerida de Refuerzo
` , ` `
` , , , , ` , ` `
Tabla 5.9.4.1.2-1-temporales de los límites de tensión de tracción en hormigón pretensado antes de Pérdidas, componentes totalmente pretensado
Otros puentes que segmentally construidos
en precomprimido
En las zonas distintas de la zona de tracción precomprimido y sin refuerzo unido
En áreas con armadura adherente (barras de refuerzo o de pretensado de acero)
0,0948 √ F ' ci ≤ 0,2 (ksi)
0.24 √ F ' ci ( k si)
suficiente para resistir la fuerza de tracción en el hormigón calculado suponiendo una sección no agrietada, donde el refuerzo es proporcionada usando una tensión de 0,5 F Y, que no exceda de 30 ksi.
Para el manejo de las tensiones en pilas pretensado
0.158√ F ' ci ( k si)
segmentally Puentes construidos longitudinalZona Destaca través de articulaciones en el precomprimido de tracción
Las juntas con mínimo unidos refuerzo auxiliar a través de las articulaciones, lo que es suficiente para llevar a la fuerza de tracción calculado a una tensión de 0,5 F y; con tendones internos o tendones externos
Las juntas sin el mínimo unidos refuerzo auxiliar a través de las articulaciones
0.0948√ F ' ci m áximo tensión (ksi)
Destaca transversales a través de juntas
0.0948√ F ' ci ( k si)
Para cualquier tipo de junta
Destaca en otras áreas
Para las áreas sin refuerzo no preesforzado unido
0.19√ F ' ci ( k si)
Esfuerzo de tracción principal en eje neutro en Web
Todos los tipos de puentes de hormigón segmentarias con tendones internos y / o externos, a menos que el propietario impone otros criterios para las estructuras críticas
5.9.4.2-Para tensiones en Límite de servicio Estado después de las pérdidas Fully-Componentes pretensadas
Destaca 5.9.4.2.1-compresión
C5.9.4.2.1
La compresión se investigó mediante la combinación de carga Límite de servicio Estado que se especifica en la Tabla 3.4.1-1. Se aplicarán los límites de la T abla 5.9.4.2.1-1.
0,110 √ F ' ci ( k si)
El factor de reducción, φ w, d eben tomarse para ser igual a 1,0 cuando
A diferencia de vigas rectangulares sólidas que se utilizaron en el
las proporciones web y la brida de esbeltez, calculado de acuerdo con el
desarrollo de los códigos de diseño de hormigón, se espera que el concreto no
artículo 5.7.4.7.1, no son mayores que 15. Cuando cualquiera de la web o la
confinado de los lados de compresión de vigas cajón a arrastrarse al fracaso a
relación de esbeltez brida es mayor que 15, el factor de reducción, φ w, se
un esfuerzo mucho menor que la resistencia nominal del hormigón. Este
calculará de acuerdo con el artículo 5.7.4.7.2.
comportamiento es similar al comportamiento del hormigón en columnas de pared delgada. El factor de reducción, φ w, f ue desarrollado originalmente para dar cuenta de la reducción en la cepa utilizable de hormigón en las columnas de pared delgada en el estado límite de fuerza. El uso de φ w p ara reducir el límite de estrés en vigas cajón en el estado límite de servicio no es teóricamente correcto. Sin embargo, debido a la falta de información sobre el comportamiento del hormigón en el estado límite de servicio, el uso de φ w p roporciona un enfoque racional para explicar el comportamiento de los componentes finos.
La aplicación del artículo 5.7.4.7.2 de brida, pavoneaba, y los elementos de espesor variable requiere algún juicio. Consideración de longitudes apropiadas de elemento de tipo en pared se ilustra en la Figura C5.9.4.2.1-1. Para longitudes de espesor constante, el espesor de pared asociado con esa longitud debe ser utilizado. Para longitudes de espesor variable, por ejemplo, L 4, u n espesor medio podría ser utilizado. Para los componentes multilength, tales como la brida superior, la relación más alta se debe utilizar. El efecto beneficioso de apoyo de los puntales debe ser considerado. No hay factores de longitud efectiva que se muestra. El borde libre del saliente en voladizo se supone que está soportado por el parapeto en la Figura C5.9.4.2.1-1.
Las opciones sugeridas-C5.9.4.2.1-1 figura para Wall longitudes que deben considerarse
Tabla 5.9.4.2.1-1-compresión en los límites de tensión de hormigón pretensado en Límite de servicio Estado después de las pérdidas, componentes totalmente pretensado
En otro de los puentes construidos segmentally debido a la suma de tensión previa eficaz y cargas permanentes
0.45 F ' c ( ksi)
En puentes segmentally construidos debido a la suma de tensión previa eficaz y cargas permanentes
Debido a la suma de pretensado efectiva, las cargas permanentes y cargas transitorias, así como durante el transporte y la
0.60 φ w F ' c ( ksi)
- - ```` `````` ``,, ,, ```` `, -`-``,, ,,`, ``,, ---
Destaca 5.9.4.2.2-Tension
C5.9.4.2.2
Para las combinaciones de carga de servicio longitudinales que implican
condiciones corrosivas graves incluyen la exposición a la sal de deshielo, el
tráfico tensiones de tracción de carga en los miembros con unidos o tendones
agua o la sal del mar en el aire y los productos químicos transportados por el aire en
de pretensado sin límites deben ser investigados utilizando Servicio
las zonas industriales pesados.
combinación de carga III specificied en la Tabla 3.4.1-1. combinación de cargas
Ver Figura C5.9.4.1.2-1 para el cálculo de área requerida de armadura adherente.
de servicio que debe ser investigado para combinaciones de carga que implican cargas de tráfico en los análisis transversal de los puentes de viga cajón.
Se aplicarán los límites de la Tabla 5.9.4.2.2-1. Tabla 5.9.4.2.2-1-tracción límites de tensión en concreto pretensado en Límite de servicio Estado después de l as pérdidas, componentes totalmente pretensado
Otros puentes que segmentally La tensión en los precomprimido tracción Zona Puentes, asumiendo las secciones no fisuradas construidos
Para los componentes con los tendones de pretensado unidos o refuerzo que están sujetas a no peor que las condiciones de corrosión
0.19√ F ' c ( ksi)
Para los componentes con los tendones de pretensado unidos o refuerzo que están sometidos a condiciones corrosivas severas
0.0948√ F ' c ( ksi)
Para los componentes con los tendones de pretensado no adherentes
Sin tension Los puentes construidos por
Destaca longitudinal a través de articulaciones en el zona de tracción precomprimido
Las juntas con mínimo unidos refuerzo auxiliar a través de las articulaciones suficientes para llevar a la fuerza de tracción longitudinal calculado a una tensión de 0,5 fy; tendones internos o tendones externos
el auxiliar mínimo unido refuerzo a través de juntas
La tensión en la dirección transversal en la zona de tracción precomprimido
Destaca en otras áreas Sin tension
Para las áreas sin refuerzo unido
En áreas con armadura adherente suficiente para resistir la fuerza de
0.19√ F ' c ( k si)
tracción en el hormigón calculado suponiendo una uncracked
proporcionada usando una tensión de 0,5 F Y, q ue no exceda de 30 ksi
, , ` ` , ` , , , , ` ` ` , ` ` ` ` `
, , , , ` ` ` ` ` ` ` ` ` ` ` ` -
Todos los tipos de puentes de hormigón segmentarias con tendones internos y / o externos, a menos que el propietario impone otros criterios para las estructuras críticas.
0,110 √ F ' c ( k si)
5.9.5-La pérdida de pretensado
Pérdida total de 5.9.5.1-Prestress
C5.9.5.1
Los valores de pérdidas de pretensado especificados en este documento serán
Para la construcción segmentaria, la construcción de hormigón ligero, de
aplicables únicamente a hormigón de peso normal y de resistencias del hormigón
pretensado de varias etapas, y los puentes en donde se desea una evaluación
especificadas hasta 15,0 MPa, a menos que se indique lo contrario.
más exacta de las pérdidas de pretensado, los cálculos de pérdida de pretensado deben hacerse de acuerdo con un método de paso de tiempo con el apoyo de los
En lugar de un análisis más detallado, las pérdidas de pretensado en los miembros construidos y pretensado en una sola etapa, con relación a la tensión
datos de investigación probados. Véanse las referencias citadas en el artículo C5.4.2.3.2.
inmediatamente antes de la transferencia, se puede tomar como:
Los datos de los ensayos de control en los materiales a utilizar, se deben
En los elementos pretensados:
Δ F=pTΔ + Δ
(5.9.5.1-1)
Δ F= Δ + Δ F+ Δ + ΔF pF
detalles estructurales pertinentes para la construcción. estimación precisa de la pérdida total de pretensado requiere el reconocimiento
En los miembros postensadas: pT
considerar los métodos de endurecimiento, las condiciones de servicio ambiente, y
(5.9.5.1-2)
de que las pérdidas dependientes del tiempo como resultado de la fluencia,
contracción, y la relajación son también interdependiente. Sin embargo, el refinamiento indebida rara vez se justifica ni siquiera posible en la etapa de diseño, porque muchos de los factores componentes son desconocidos o más allá del control del diseñador.
donde: Δ F ` ` ` ` ` ` ` ` ` ` ` `
= Pérdida total (ksi) Δ F pF
= Pérdida debido a la fricción (ksi) Δ F P ensilvania
= Pérdida debido a conjunto de anclaje (ksi) Δ F pES
son instantáneos, mientras que las pérdidas debidas a la fluencia, la contracción y la
= Suma de todas las pérdidas o ganancias debido a la elasticidad
relajación son dependientes del tiempo.
acortamiento o la extensión en el momento de aplicación de pretensado y / o cargas externas (ksi)
Df PLT =
Las pérdidas debidas a conjunto de anclaje, la fricción y acortamiento elástico
pérdidas debidas a la contracción a largo plazo y la
Este artículo ha sido revisado sobre la base de nuevas investigaciones analíticas. La presencia de una cantidad sustancial de refuerzo no preesforzado, tal como en el hormigón parcialmente estrés pretensado, influencias
fluencia del hormigón, y la relajación del acero (ksi)
la redistribución a lo largo de la sección debido a la fluencia del hormigón con el tiempo, y en general conduce a la pérdida menor de pretensión acero de pretensado y más grande pérdida de precompresión de hormigón.
La pérdida a través de dispositivos de hardware y de anclaje estresantes se ha medido de dos a seis por ciento (Roberts, 1993) de la fuerza indicada por las veces la presión de carnero el área RAM calibrado. La pérdida varía en función del carnero y el ancla. Se recomienda un valor de diseño inicial de tres por ciento.
La extensión de las disposiciones a 15,0 MPa s e basó en Tadros (2003), que sólo incluía hormigón de peso normal. En consecuencia, la extensión a 15,0 ksi sólo es válida para los miembros hechos con hormigón de peso normal.
5.9.5.2 Pérdidas instantánea C5.9.5.2.1
5.9.5.2.1-Conjunto de Anclaje
La magnitud del conjunto de anclaje será la mayor de la requerida para controlar la tensión en el acero pretensado en transferencia o la recomendada por el fabricante del anclaje. La magnitud del conjunto asumido por el diseño y se utiliza para calcular la pérdida de conjunto se muestra en los documentos del contrato y se verificó durante la construcción.
pérdida conjunto Anchorage es causado por el movimiento del tendón antes de asientos de las cuñas o el dispositivo de anclaje agarre. La magnitud del conjunto mínimo depende del sistema de pretensado utilizado. Esta pérdida se produce antes de la transferencia y hace que la mayor parte de la diferencia entre pajas estrés y la tensión en la transferencia. Un valor común para el grupo de anclaje es 0,375 in., Aunque los valores de tan bajas como 0,0625 en. Son más apropiados para algunos dispositivos de anclaje, tales como aquellos para los tendones de barra.
Para anclajes de cable de tipo cuña, el conjunto puede variar entre 0,125 pulg. Y 0,375 pulg., Dependiendo del tipo de equipo utilizado. Para los tendones cortos, un valor pequeño de asientos de anclaje es deseable, y equipos con capacidad de cuña de potencia se debe utilizar. Para los tendones largos, el efecto de conjunto de anclaje de las fuerzas del tendón es insignificante, y asientos de potencia no es necesario. El 0,25-in. valor de ajuste de anclaje, a menudo asumida en los cálculos de alargamiento, es adecuado pero sólo aproximados. Debido a la fricción, la pérdida debida al conjunto de anclaje puede afectar sólo una parte del miembro de pretensado.
Pérdidas por acortamiento elástico también se pueden calcular de acuerdo con el artículo 5.9.5.2.3 o otras directrices publicadas (PCI 1975; Zia et al., 1979).. Pérdidas por acortamiento elástico para los tendones externos pueden calcularse de la misma manera que para los tendones internos. 5.9.5.2.2-Fricción Construcción 5.9.5.2.2a-pretensados Para los tendones de pretensado drapeados, las pérdidas que se puedan producir en los dispositivos de sujeción deben ser considerados.
Construcción tensado 5.9.5.2.2b-Post
C5.9.5.2.2b
Las pérdidas debidas a la fricción entre los tendones de pretensado interno y la pared del conducto pueden tomarse como:
Δ FpF= f
( 1 e - -
(Kx +
mu α )
Cuando grandes discrepancias se producen entre alargamientos tendinosos medidos y calculados, en el lugar se requieren pruebas de fricción.
(5.9.5.2.2b-1)
Las pérdidas debidas a la fricción entre el tendón externo a través de un solo tubo desviador pueden tomarse como:
mi -μ α +
(5.9.5.2.2b-2)
Los 0,04 radianes en la Ec. 5.9.5.2.2b-2 representa un cambio de ángulo inadvertida. Este cambio de ángulo puede variar dependiendo de las tolerancias específicas del trabajo en la colocación de tubo desviador y no necesita ser aplicada
en los casos en que el ángulo de desviación está estrictamente controlada o precisamente conocida, como en el caso de conductos continuos que pasan a través
F pj = l a tensión en el
acero de pretensado en pajas (ksi)
de agujeros en forma de campana longitudinales separadas en desviadores . El
x = longitud de un tendón de pretensado de la jacking
cambio de ángulo inadvertida No es necesario considerar para el cálculo de las
fin a cualquier punto en consideración (ft) K = c oeficiente de fricción oscilante (por pie de tendón) μ = coeficiente de fricción α = suma de los valores absolutos de cambio angular de
pérdidas debidas al movimiento de estar cuña.
pretensado camino de acero de hinca final, o desde el extremo de elevación más cercano si tensado se realiza igualmente en ambos extremos, hasta el punto bajo investigación (rad). e = b ase de los logaritmos neperianos
Valores de K y μ debe basarse en datos experimentales de los
Para los miembros delgados, el valor de X puede tomarse como la
materiales especificados y se consignarán en los documentos contractuales.
proyección del tendón en el eje longitudinal del miembro. Un coeficiente de
En ausencia de estos datos, un valor dentro de los intervalos de K y Mu como
fricción de 0,25 es apropiado para 12 tendones Strand. Un coeficiente inferior
se especifica en la Tabla 5.9.5.2.2b-1 puede ser utilizado.
puede ser utilizada para los tamaños de los tendones y de los conductos más grandes. Ver también el artículo C5.14.2.3.7 para continuar el debate de la fricción y coeficientes de oscilación.
Para tendones confinadas a un plano vertical, α se tomará como la suma de los valores absolutos de los cambios angulares más de longitud X.
α v y α h s e puede tomar como la suma de los valores absolutos de los cambios angulares más de longitud, X,d el perfil de tendón proyectado en los planos vertical y horizontal, respectivamente. La suma escalar de α v y α h se puede utilizar como una primera aproximación de α.
Para tendones curvadas en tres dimensiones, el total de tridimensionales cambio α angulares se pueden obtener añadiendo
Cuando la elevación desarrollado y el plan de los tendones son parabólica o circular, la α puede calcularse a partir de:
vectorialmente el total de cambio angular vertical, α v,
y el total cambio angular horizontal, α h. 2 αα +
(C5.9.5.2.2b-1)
Cuando la elevación desarrollado y el plan del tendón son curvas generalizadas, el tendón puede dividirse en pequeños intervalos, y la fórmula anterior se puede aplicar a cada intervalo de manera que: ` ` ` ` ` ` ` ` ` ` ` `
α ΣΔα = ΣΔ =
+ delta α
(C5.9.5.2.2b-2)
Como una aproximación, el tendón puede ser sustituido por una serie de acordes de conexión puntos nodales. Los cambios angulares, Δα v y Δα h, d e cada acorde puede ser obtenido a partir de su pendiente en la elevación desarrollado y en plano. Las pruebas de campo llevadas a cabo en los tendones exteriores de un viaducto segmental en San Antonio, Texas, indican que la pérdida de la tensión previa en desviadores es mayor que el coeficiente de fricción habitual (μ = 0,25) sería estimar.
Esta pérdida adicional parece ser debido, en parte, a las tolerancias permitidas en la colocación de los tubos de desviadores. Las pequeñas desalineaciones de los tubos puede resultar en un aumento significativo de los cambios de ángulo de los tendones en los puntos de desviación. La adición de un cambio de ángulo inadvertida de 0,04 radianes al cambio de ángulo teórico representa este efecto dependiendo de la duración desviador típico de 3,0 ft y la tolerancia de colocación de ± 3/8. La
0.04 valor se añade al valor teórico en cada desviador. El valor puede variar con las tolerancias en la colocación de la tubería. Las mediciones también indicaron que la fricción a través de los desviadores fue mayor durante las operaciones hincapié en que durante las operaciones de asientos. Ver Podolny (1986) para un desarrollo general de la teoría pérdida de fricción para puentes con bandas inclinadas y para puentes horizontalmente curvadas. Coeficientes de mesa 5.9.5.2.2b-1-fricción para tendones de pretensado
Cable o hilo
revestimiento de metal galvanizado rígido y semirrígido
desviadores de tubos de acero rígidos para tendones
externos barras de alta resistencia
revestimiento de metal galvanizado
5.9.5.2.3-acortamiento elástico
5.9.5.2.3a-pretensados miembros
C5.9.5.2.3a
La pérdida debido al acortamiento elástico en los elementos pretensados se tomará como:
Los cambios en la tensión del acero pretensado debido a las deformaciones elásticas de la sección se producen en todas las etapas de carga. Históricamente, ha sido conservador para tener en cuenta este efecto de manera implícita en el cálculo de
Δ f =pES
las pérdidas de acortamiento y de fluencia elásticos considerando sólo la fuerza de
(5.9.5.2.3a-1)
f ct E
pretensado presente después de la transferencia.
El cambio en la tensión en el acero de pretensado debido a las deformaciones
elásticas de la sección se puede determinar para cualquier carga aplicada. El
F C GP = la tensión de hormigón en el centro de gravedad de
tendones de pretensado debido a la fuerza de pretensado inmediatamente después de la transferencia y el peso propio del elemento en la sección de momento máximo (ksi). mi p = m ódulo de elasticidad del acero de pretensado (ksi) mi ct = m ódulo de elasticidad del hormigón a la transferencia o
tiempo de aplicación de la carga (ksi)
La pérdida total de elástico o ganancia se pueden tomar como la suma de los efectos de la tensión previa y las cargas aplicadas.
cambio resultante puede ser una pérdida, en la transferencia, o una ganancia, en el momento de aplicación de la carga superpuesta. Cuando se desea un análisis más detallado, la Ec. 5.9.5.2.3a-1 se puede utilizar en cada sección a lo largo de la viga, para las diversas condiciones de carga.
en el cálculo de F C GP, u tilizando las propiedades brutos (o netos) transversal de sección, puede ser necesario para realizar un cálculo separado para cada diferente elástico deformación a ser incluido. Para los efectos combinados de pretensado inicial y el peso miembro, se usa una estimación inicial de tensión previa después de la transferencia. La tensión previa puede suponerse que 90 por ciento de la tensión previa inicial antes de la transferencia y el análisis iterado hasta que se logra una precisión aceptable. Para evitar la repetición por completo, la Ec. C5.9.5.2.3a-1 puede ser utilizado para la sección inicial. Si se desea la inclusión de una ganancia elástica debido a la aplicación del peso de la cubierta, el cambio en la fuerza de pretensado se puede calcular directamente. Lo mismo es cierto para todas las otras ganancias elásticos con la debida consideración para secciones compuestas.
En el cálculo de hormigón
propiedades de la sección transformadas, los efectos de las pérdidas y ganancias debido a las deformaciones elásticas se tienen en cuenta implícitamente y Δ F pES no debe ser incluido en la fuerza de pretensado aplicado a la sección transformada en transferencia. Sin embargo, la tensión previa eficaz en las hebras se puede determinar restando las pérdidas (elástica y dependiente del tiempo) a partir de la tensión de elevación. En otras palabras, cuando se utiliza propiedades de la sección transformadas, el tendón de pretensado y el hormigón se tratan juntos como una sección compuesta en la que tanto el hormigón y el tendón de pretensado están igualmente tensas en compresión por una fuerza de pretensado concebido como una carga externa ficticia aplicada en el nivel de las hebras. Para determinar la tensión efectiva en los cables de pretensado (despreciando las pérdidas dependientes del tiempo para simplificar) la suma de la Δ F p ES valores considerados deben ser incluidos. En contraste, el análisis con propiedades brutos (o netos) de sección implica el uso de la tensión efectiva en las hebras en cualquier etapa dada de la carga para determinar la fuerza de pretensado y dando como resultado tensiones de hormigón.
La pérdida debido al acortamiento elástico en los elementos pretensados puede ser determinada por la siguiente ecuación alternativa:
- - `````` `````` ,, , `````, -`- ``,, ,,` , ``,, ---
) - eMGG correo MA ( yogramo+ Unmetro gramo
A PBT f ps
AIPD (
)+ Un correo metro gramo
AIE ci gg mi pag
(C5.9.5.2.3a-1)
dónde: UN ps = á rea de acero de pretensado (in. 2) UN g = á rea bruta de la sección (in.
mi ci = m ódulo de elasticidad del hormigón a la transferencia de
(Ksi) -
ódulo de elasticidad de mi p = m
los tendones de pretensado
` ` , ` , , , , ` ` ` -
, ` ` ` ` ` , ,
mi m = excentricidad media acero de pretensado en
, , ` ` ` ` ` ` ` `
midspan (in.)
` ` ` ` -
F P BT = estrés en acero de pretensado inmediatamente antes de
transferencia (ksi) yo g = m omento de inercia de la sección bruta
(en. 4) METRO g = m omento en el centro del claro debido al miembro peso propio
(Kip-in.) 5.9.5.2.3b-postensado miembros
C5.9.5.2.3b
La pérdida debido al acortamiento elástico en miembros postesas,
La pérdida debido al acortamiento elástico en miembros postesas, distintos
distintos de los sistemas de losa, se puede determinar por la siguiente
de los sistemas de losa, puede tomarse como:
ecuación alternativa: Δ
- 1 2 NE
(5.9.5.2.3b-1)
úmero de tendones de pretensado idénticos norte = n
correo MA ) - eMGG ( yogramo+ Un metro gramo
2 NAI PD
Unmetro correo )+ gramo
F C GP = s uma de hormigón tensiones en el centro de gravedad
de tendones de pretensado debido a la fuerza de pretensado después de pajas y el peso propio del elemento en las secciones del momento máximo (ksi)
AIE gg
(C5.9.5.2.3b-1) dónde: UN ps = á rea de acero de pretensado (in. 2)
F CGP l os valores se pueden calcular utilizando una tensión en el acero reducido
por debajo del valor inicial por un margen depende de acortamiento elástico, la relajación, y los efectos de fricción.
UN g = á rea bruta de la sección (in.
Para las estructuras post-tensado con tendones unidos, F CGP puede ser tomada en la sección central de la extensión o, para la
construcción continua, en la sección de momento máximo.
mi m = e xcentricidad media en el centro de la luz (in.)
(Ksi) F P BT = estrés en acero de pretensado inmediatamente antes de
Para las estructuras post-tensadas con cables no adherentes, la F CGP valor se puede calcular como la tensión en el centro de gravedad del acero de pretensado promedió a lo largo de la longitud del miembro.
transferencia tal como se especifica en la Tabla 5.9.3-1 (ksi) yo g = m omento de inercia de la sección bruta
Para los sistemas de losa, el valor de Δ F pES puede tomarse como 25 por ciento de la que se obtiene de la ecuación. 5.9.5.2.3b-1.
(Kip-in.) N = n úmero de tendones de pretensado idénticos F pj = l a tensión en el
Para las estructuras post-tensado con tendones unidos, Δ F pES puede ser calculado a la sección de centro de la luz o, para la construcción continua, en la sección de momento máximo.
Para las estructuras post-tensadas con cables no adherentes, Δ F pES p uede ser calculada usando la excentricidad de la acero de pretensado promediado a lo largo de la longitud del miembro. Para los sistemas de losa, el valor de Δ F pES puede tomarse como 25 por ciento de la que se obtiene de la ecuación. C5.9.5.2.3b-1. Para la construcción postensado, Δ F pES p érdidas pueden reducirse aún más por debajo de aquellos implicados por la ecuación. 5.9.5.2.3b-1 con los procedimientos de tensado adecuados tales como etapa subrayando y retensado.
Si se usan tendones con dos números diferentes de hebra por tendón, norte puede calcularse como: N = + NNA 1
UN sp2 2
(C5.9.5.2.3b-2)
dónde: norte 1 = n úmero de tendones en el grupo más grande norte 2 = n úmero de tendones en el grupo más pequeño UN sp 1 = á rea de sección transversal de un tendón en el más grande
grupo (in. 2) UN sp 2 = á rea de sección transversal de un tendón en la más pequeña
grupo (in. 2) 5.9.5.2.3c-combinada pretensado y postensado
Al aplicar las disposiciones de los artículos y 5.9.5.2.3a 5.9.5.2.3b a componentes con pretensado combinado y post-tensado, y donde post-tensado no se aplica en incrementos idénticos, se considerará los efectos de la subsiguiente post-tensado en el acortamiento elástico de los tendones de pretensado previamente estresado.
C5.9.5.2.3c
Ver Castrodale y White (2004) para obtener información sobre el cálculo de los efectos de la posterior post-tensado en el acortamiento elástico destacaron de tendones de pretensado previamente.
C5.9.5.3
Estimación 5.9.5.3-aproximado de pérdidas dependientes del tiempo
Para prefabricado estándar, los miembros sometidos a carga normal y las condiciones ambientales, donde pretensado:
Las pérdidas o ganancias debido a las deformaciones elásticas en el momento de la transferencia o la aplicación de la carga, debe añadirse a las pérdidas dependientes del tiempo para determinar las pérdidas totales. Sin embargo, estas
miembros están hechos de hormigón de peso normal,
pérdidas elásticos (o ganancias) deben tomarse igual a cero si propiedades de la sección transformadas se utilizan en el análisis de tensión.
el hormigón es ya sea vapor o curado húmedo,
pretensado es por barras o filamentos con propiedades normales
tiempo dado en la ecuación. 5.9.5.3-1 están destinados para secciones con sólo
y bajas de relajación, y
cubiertas compuestas. Las pérdidas en la ecuación. 5.9.5.3-1 se derivaron como
Las estimaciones aproximadas de pérdidas de pretensado en función del
aproximaciones de los términos en el método de refinado para una amplia gama de
condiciones medias de exposición y temperaturas caracterizan
el sitio, la pérdida de pretensado largo plazo, Δ F P LT, d ebido a la fluencia
hormigón pretensado prefabricado vigas en I estándar y invertidas tee vigas. Los miembros fueron asumidos para ser utilizado plenamente,
del hormigón, la contracción del hormigón, y la relajación de acero se es decir, el nivel de pretensado es tal que el estrés de hormigón a la tracción a
las cargas de servicio completo se encuentra cerca del límite máximo. Se supone además en el desarrollo de
f PiA f
γγ+ h st
12.0 γ hγst + Δ
(5.9.5.3-1)
método aproximado que viven momentos de carga producen alrededor de un tercio de los momentos de carga total, que es razonable para I-haz y la construcción tee compuesto invertida y conservadora para cajas no compuesto y anulada losas. Ellos fueron calibrados con resultados de las pruebas a escala real y con los resultados del método de refinado,
γ = - 1,7 0,01 h
(5.9.5.3-2)
y se encontró que dar resultados conservadores (Al-Omaishi, 2001; Tadros, 2003). El método aproximado no se debe utilizar para los miembros de formas poco comunes, es decir, que tiene V / S proporciones muy diferentes de 3,5 pulg.,
γ= S t
(5.9.5.3-3)
nivel de pretensado, o puesta en escena de la construcción. El primer término de la ecuación. 5.9.5.3-1 corresponde a la fluencia pérdidas, el segundo término a la
contracción pérdidas, y el tercero a las pérdidas de relajación.
dónde: El comentario al artículo 5.9.5.4.2 también da un método de predicción de
F Pi = t ensión en el acero de pretensado inmediatamente antes de
la pérdida de relajación alternativa.
transferencia (ksi)
H = l a humedad relativa ambiente anual media
(%) Γ h = f actor de corrección para la humedad relativa de la , , ` ` , ` , , , , ` ` ` -
γ aire ambiente S t = f actor de corrección para la resistencia del hormigón
, ` ` ` ` ` , , , ,
en el momento de la transferencia de tensión previa a la pieza de
hormigón Δ F pR = u na estimación de la pérdida de la relajación tomado como 2,4 MPa
para bajo hebra relajación, 10,0 ksi para el estrés aliviado hebra, y de conformidad con l os fabricantes de recomendación para otros tipos de hebra (ksi)
Para vigas distintos de los hecho con losas compuestas, las pérdidas de pretensado dependientes del tiempo que resultan de la fluencia y la retracción del hormigón y la relajación de acero se determinaron utilizando el método de refinado del artículo 5.9.5.4. Para puentes de hormigón segmentadas, las pérdidas de suma global sólo podrán ser utilizados para fines de diseño preliminar.
Para los miembros de dimensiones inusuales, nivel de tensión previa, construcción puesta en escena, o hormigón materiales constituyentes,
método de refinado de
se utilizarán Artículo 5.9.5.4 o informáticos métodos tiempo-step.
Las estimaciones 5.9.5.4-refinados de las pérdidas dependientes del tiempo
5.9.5.4.1 General
C5.9.5.4.1
Para los miembros no segmentales pretensado, los valores más
Ver Castrodale y Negro (2004) para obtener información sobre el cálculo de
precisos de creep-, shrinkage-, y las pérdidas relacionadas con la
la interacción de los efectos de fluencia para el pretensado aplicado en diferentes
relajación-, de los especificados en el artículo 5.9.5.3 se puede determinar
de acuerdo con las disposiciones del presente artículo. Para prefabricados
Las estimaciones de las pérdidas debidas a cada fuente dependiente del
de pretensada vigas sin un relleno compuesto y para prefabricada o fundida
tiempo, tales como la fluencia, la contracción o relajación, puede conducir a una
in situ vigas postensadas no segmentales, las disposiciones de los artículos
mejor estimación de las pérdidas totales en comparación con los valores obtenidos
5.9.5.4.4 y 5.9.5.4.5, respectivamente, serán considerados antes de aplicar
usando el artículo 5.9.5.3. Las pérdidas individuales se basan en una investigación
las disposiciones del presente Artículo.
publicada en Tadros (2003), destinada a ampliar la aplicabilidad de las disposiciones de estas especificaciones para hormigón de alta resistencia. El nuevo enfoque representa, además, para la interacción entre el prefabricado y los componentes de
Para la construcción segmentaria y vigas prefabricadas empalmados
hormigón colado in situ de un miembro de material compuesto y de la variabilidad de
postensado, excepto durante el diseño preliminar, pérdidas de pretensado
las propiedades de fluencia y retracción del hormigón mediante la vinculación de las
serán determinados por el método de paso del tiempo y de las
fórmulas de pérdida para el desplazamiento y el de predicción contracción fórmulas
disposiciones del artículo 5.9.5, incluyendo la consideración de
del artículo 5.4.2.3 .
etapas de construcción y programación muestran en los documentos del contrato.
componentes con por pretensado y post-tensado, y donde post-
de tensado se aplica en más de una etapa, se considerarán los efectos de la subsiguiente pretensado en la pérdida de fluencia para pretensado anterior. El cambio en la tensión del acero pretensado debido a la pérdida dependiente del tiempo, Δ F PLT, s e determina como sigue:
Δ F PLT = ( Δ F pSR + Δ F pCR + Δ F pR 1) ID + (5.9.5.4.1-1)
( Δ F P SD + Δ F p CD + Δ F pR 2 - Δ F P SS) df
dónde: Δ F pSR
= Pérdida de pretensado debido a la contracción de la viga
concreto entre la transferencia y la colocación de la cubierta (ksi) Δ F pCR
= Pérdida de pretensado debido a la fluencia de la viga
concreto entre la transferencia y la colocación de la cubierta (ksi) Δ F pR 1
pérdida debido a la relajación de cables de
= tensión previa
pretensado entre el tiempo de la colocación de la transferencia y la cubierta (ksi) Δ F pR 2
pretensado en la sección de material compuesto entre el tiempo de la colocación de la cubierta y el tiempo final (ksi)
Δ F PSD
= Pérdida de pretensado debido a la contracción de la viga concreto entre el tiempo de la colocación de la cubierta y el tiempo final (ksi)
Δ F p CD = p érdida de pretensado debido a la fluencia de la viga concreto entre el tiempo de la colocación de la cubierta y el tiempo final (ksi)
Δ F SSp
= Ganancia de tensión previa debido a la contracción de la cubierta en
sección compuesta (ksi) ( Δ F pSR + Δ F pCR + Δ F pR 1) c arné de identidad = Suma de las pérdidas de pretensado dependientes del tiempo entre la transferencia y la colocación de la cubierta (ksi)
( Δ F P SD + Δ F p CD + Δ F pR 2 - Δ F P SS) df = Suma de las pérdidas de pretensado dependientes del tiempo después de la colocación de cubierta (ksi)
Para hormigón que contiene áridos ligeros, agregados muy duros, o aditivos químicos inusuales, las propiedades de los materiales estimados utilizados en este artículo y en el artículo 5.4.2.3 pueden ser inexactos. Los resultados reales de las pruebas deben ser utilizados para su estimación.
Para la construcción segmentaria, para todas las consideraciones que el diseño preliminar, pérdidas de pretensado se determinarán como se especifica en el artículo 5.9.5, incluyendo la consideración de
la construcción dependiente del tiempo método y calendario que figura en el pliego de condiciones. 5.9.5.4.2-Pérdidas: Tiempo de Tiempo de transferencia a la cubierta de Colocación
5.9.5.4.2a-Contracción de la viga de hormigón
La pérdida de pretensado debido a la contracción del hormigón viga entre el tiempo de transferencia y la colocación de la cubierta, -
Δ F pSR s e determinará como:
Asociación Americana de los derechos de autor de Carreteras y Transportación Funcionarios Estatales proporcionados por ` , ,
IHS bajo licencia con AASHTO , , ` , ` `
Queda prohibida la reproducción o redes permitida sin licencia de IHS , ,
Δ F= ε
(5.9.5.4.2a-1)
• 1 + •1 + correo EA •
yogramo
• • [ 1 +0.7ψ •
s eg un do
(5.9.5.4.2a-2) donde: εo ferta
= Cepa retracción del hormigón de la viga entre la hora del traslado y colocación de la cubierta por la Ec. 5.4.2.3.3-1 K c arné de identidad
= Coeficiente de s ección transformada
cuentas para la interacción dependiente del tiempo entre el hormigón y el acero unido en la sección siendo considerados para período de tiempo entre la transferencia y la colocación de cubierta
= Excentricidad de la fuerza de pretensado con
respecto al centroide de la viga (in.); positivo en la construcción común en el que se encuentra por debajo de la viga centroide , , ` ` , ` , ,
Ψ segundo( t F, t i) = c oeficiente de viga de la fluencia en el tiempo final debido a
introducido en el
, , ` ` ` , `
` ` ` ` , , , , ` `
Eq. 5.4.2.3.2-1
= Edad final (día)
= Edad a la transferencia (días)
5.9.5.4.2b-arrastramiento de la viga de hormigón
La pérdida de pretensado debido a la fluencia del hormigón viga entre el tiempo de transferencia y la colocación de la cubierta, Δ F PCR,
se determinará como: Ef
Δ =pCR
b CGP
, ) ( tt KE re
(5.9.5.4.2b-1)
donde: Ψs egundo( t re, t i) = viga coeficiente de fluencia en el momento de la cubierta
la colocación debido a la carga introducida en la transferencia por la Ec. 5.4.2.3.2-1 = Edad a la colocación de la cubierta (días)
5.9.5.4.2c-relajación del pretensado filamentos La pérdida de pretensado debido a la relajación de cables de pretensado entre
C5.9.5.4.2c
NCA. 5.9.5.4.2c-1 y 5.9.5.4.3c-1 se dan para pérdidas de relajación y
el tiempo de transferencia y la colocación de la cubierta,
son apropiados para la temperatura normal varía solamente. las pérdidas de
Δ F pR 1, s e determinará como:
relajación aumentan con el aumento de las temperaturas.
Una ecuación más precisa para la predicción de la pérdida de relajación
(5.9.5.4.2c-1)
entre la transferencia y la colocación de la cubierta se da en Tadros et al. (2003):
LRFDUS-6-E1: Junio 2012 erratas a LRFD Diseño, Sexta Edición S SECCIÓN 5: C ONCRETE S STRUCTURAS
dónde: Δ F=
• F log (24) t • • • • •• K ' log (24)t • pt
strés en cables de pretensado inmediatamente después F pt = e
menos de 0,55 F py
Fpt F py
•• - 0.55 1• • • • ••
acero de pretensado, a menos que se disponga de datos de los fabricantes más precisa La pérdida de relajación, Δ F pR 1, puede suponerse igual a 1.2 ksi para hebras de baja relajación.
3 ( Δ F+pSRΔ
F pCR F pt
)• • K •
(C5.9.5.4.2c-1)
Eq. 5.9.5.4.2c-1 K L = 3 0 para hilos de baja relajación y 7 para la otra
donde el K ' L e s un factor que representa el tipo de acero, igual a 45 para el acero de baja relajación y 10 para el acero liberado de tensiones, t e s el tiempo en días entre tensado de cadena y la colocación de la cubierta. El término en los primeros corchetes es la relajación intrínseca sin tener en cuenta el acortamiento hebra debido a la fluencia y retracción del hormigón. El segundo término entre corchetes representa para la reducción de la relajación por fluencia y retracción del hormigón. El factor K carné de identidad d a cuenta de la restricción de la pieza de hormigón causada por armadura adherente. Es el mismo factor utilizado para los componentes de fluencia y de contracción de la pérdida de pretensado. La ecuación dada en el artículo 5.9.5.4.2c es una aproximación de la fórmula anterior con los siguientes valores típicos asumidos:
= 0,75 días
= 120 días
ff pCR ) pt
• • = 0.67 •
K id = 0.8 5.9.5.4.3-Pérdidas: Tiempo de la cubierta de ubicaciones para Tiempo final
5.9.5.4.3a-Contracción de la viga de hormigón
La pérdida de pretensado debido a la retracción del hormigón de la viga entre el momento de la colocación de la cubierta y el tiempo final,
Δ F P SD, s e determinará como:
, , ` ` , ` , , , , ` ` ` , ` ` `
Δ F= ε PSD
(5.9.5.4.3a-1)
` ` , , , , ` ` ` ` ` ` ` ` ` ` ` ` -
• •1 + •
Un correo c pc
(5.9.5.4.3a-2) donde: ε BDF = c ontracción cepa de viga entre el tiempo de cubierta
la colocación y el tiempo final por la Ec. 5.4.2.3.3-1 K df = c oeficiente sección transformada que representa para
hormigón acero y unidos en la sección que se considera para el período de tiempo entre la colocación de la cubierta y el tiempo final
LRFDUS-6-E1: Junio 2012 erratas a LRFD Diseño, Sexta Edición 5-108
mi PC = e xcentricidad de la fuerza de pretensado con respecto
a centroide de la sección compuesta (in.), positivo en la construcción típica en la fuerza de tensión previa está por debajo de centroide de la sección
rea de la sección calcula utilizando la bruto UN c = á compuestas propiedades de la sección de hormigón de la viga y la cubierta y la relación modular-cubierta-a viga (en. 2) yo do = m omento de inercia de la sección calcula utilizando
las propiedades de la sección de hormigón compuesto bruto de la viga y la cubierta y la relación modular viga cubierta-a en servicio (en. 4) 5.9.5.4.3b-arrastramiento de la viga de hormigón
El pretensado (pérdida es positivo, la ganancia es negativo) debido a la fluencia del hormigón viga entre el tiempo de la colocación de la cubierta y el tiempo final, Δ F CPD, s e determinará como:
E fp CGP F
• ψ tt , ψ •• segundoF yo
E pag f
( tt K , )•••
• • tt fd , •
• • K df •
discos compactos segundo
(5.9.5.4.3b-1) dónde: Δ F discos compactos = Cambio en el esfuerzo en el centro de gravedad de hormigón
cables de pretensado debido a las pérdidas a largo y la cubierta plazo entre transferir de colocación, en combinación con el peso de la cubierta y superpuestas cargas (ksi) Ψ segundo( t F, t d) = c oeficiente de viga de la fluencia en el tiempo final debido a cargando
Eq. 5.4.2.3.2-1 5.9.5.4.3c-relajación del pretensado filamentos La pérdida de pretensado debido a la relajación de cables de pretensado en la
C5.9.5.4.3.c Las investigaciones indican que aproximadamente la mitad de las pérdidas por
sección de material compuesto entre el tiempo de la colocación de la cubierta y el
relajación producen antes de la colocación de la cubierta; Por lo tanto, las pérdidas
tiempo final, Δ F pR 2, s e determinará como:
después de la colocación de cubierta son iguales a las pérdidas previas.
Δ F= Δ pR 2
(5.9.5.4.3c-1)
5.9.5.4.3d-Contracción de cubierta de hormigón
La ganancia de tensión previa debido a la contracción de la sección compuesta de la cubierta, Δ F PSS, se determinará como: -
Δ=Δ , ,
f KE CDF
` , , , , ` ,
•• 1 0.7ψ +
(5.9.5.4.3d-1)
Δ FCDF
ε [ 1 +0.7ψ
• • )] •
• • • (5.9.5.4.3d-2)
dónde: Δ F CDF
= Cambio en el esfuerzo en el centro de gravedad de hormigón
cables de pretensado debido a la contracción del hormigón cubierta (ksi)
= Cepa retracción del hormigón cubierta entre hora final y colocación Eq. 5.4.2.3.3-1
ε DDF
= Área de concreto cubierta (en. 2)
mi discos compactos = Módulo de elasticidad del
hormigón cubierta (ksi)
= Excentricidad de la cubierta con respecto a la
sección bruta compuesto, positivo en la construcción típica en la que la cubierta está por encima de la viga (in.) Ψs egundo( t F, t d) = coeficiente de fluencia del hormigón cubierta en última tiempo debido a la carga introducida poco después de la colocación de la cubierta (es decir, superposiciones, barreras, etc.) por la Ec. 5.4.2.3.2-1
5.9.5.4.4-prefabricado pretensado Vigas sin desmoche Composite ecuaciones en el artículo los Artículo 5.9.5.4.3 son aplicables
5.9.5.4.2 y a vigas con
la cubierta no compuesto o relleno o sin relleno. Los valores para el tiempo de “colocación de la cubierta” en el artículo 5.9.5.4.2 se pueden tomar como valores en el momento de la colocación de la cubierta no compuesto o los valores en el momento de la instalación de elementos premoldeados sin relleno. Tiempo de “colocación de la cubierta” en el artículo 5.9.5.4.3 se puede tomar como el tiempo de la colocación de la cubierta no compuesto o los valores en el momento de la instalación de elementos premoldeados sin relleno. Área de la “cubierta” para estas aplicaciones se debe tomar como cero.
5.9.5.4.5-postensado no segmentario Girders pérdidas de pretensado a largo plazo para los miembros de post-tensadas después de haber sido inyectados tendones pueden calcularse utilizando las disposiciones de los artículos 5.9.5.4.1 través 5.9.5.4.4. En la Ec. 5.9.5.4.1-1, el valor del término ( Δ F pSR + Δ F pCR + Δ F pR 1) carné de identidad s e tomará como cero.
5.9.5.5-Pérdidas para el cálculo de flechas
Para la comba y la deflexión cálculos de los miembros no segmentales pretensadas de hormigón de peso normal con una fuerza en exceso de 3,5 ksi en el momento de pretensado, F CGP y Δ F CDP p uede ser calculado como la tensión en el centro de gravedad de acero de pretensado promedió a lo largo de la longitud del miembro.
Report "Norma Aashto Lrfd Pretensado .Español"