Source: http://docplayer.fi/32330546-Kymenlaakson-ammattikorkeakoulu-rakennustekniikan-koulutusohjelma-juho-rongas-tappivaarnaliitoksen-mitoitusohjelma.html
Timestamp: 2018-10-17 05:56:23+00:00
Document Index: 13585131

Matched Legal Cases: ['kko ', 'kko ', 'kko ', 'kko ', 'kko ', 'kko ', 'kko ', 'kko ']

KYMENLAAKSON AMMATTIKORKEAKOULU Rakennustekniikan koulutusohjelma. Juho Rongas TAPPIVAARNALIITOKSEN MITOITUSOHJELMA - PDF
Download "KYMENLAAKSON AMMATTIKORKEAKOULU Rakennustekniikan koulutusohjelma. Juho Rongas TAPPIVAARNALIITOKSEN MITOITUSOHJELMA"
1 KYMENLAAKSON AMMATTIKORKEAKOULU Rakennustekniikan koulutusohjelma Juho Rongas TAPPIVAARNALIITOKSEN MITOITUSOHJELMA Opinnäytetyö 2010
2 TIIVISTELMÄ KYMENLAAKSON AMMATTIKORKEAKOULU Rakennustekniikan koulutusohjelma RONGAS, JUHO Opinnäytetyö Työn ohjaaja Toimeksiantaja Tammikuu 2010 Avainsanat Tappivaarnaliitoksen mitoitusohjelma 38 sivua + 16 liitesivua lehtori Juha Karvonen, KyAMK Insinööritoimisto Ylimäki & Tinkanen Oy, Kotka eurokoodi, mitoitus, laskentaohjelma, tappivaarnaliitos Suomessa siirrytään eurokoodien mukaiseen rakenteiden mitoittamiseen vuonna Tämä muutos luo alan toimijoille aikataulullisia, koulutuksellisia, teknisiä ja taloudellisia paineita. Näitä paineita keventääkseen Suunnittelu- ja konsulttitoimistojen liitto SKOL ry on käynnistänyt eurocode-laskentapohjien laadintahankkeen, jossa mukana olevat insinööritoimistot, koulut ja materiaalijärjestöt valmistavat ja testaavat toisilleen eurokoodien mukaisia mitoitusohjelmia ilman rahallista kompensaatiota. Tämän opinnäytetyön tarkoituksena oli tehdä puurakenteisen tappivaarnaliitoksen mitoitusohjelma, joka on yksi SKOL:n projektissa tehtävistä ohjelmista. Laskentapohja on toteutettu Excel-taulukkolaskentaohjelmalla, kuten suurin osa projektissa toteutettavista ohjelmista. Tässä raportissa on selostettu eurokoodeihin siirtymisen historiaa ja nykytilannetta, kerrottu tappivaarnaliitoksesta ja selvitetty liitoksen mitoitusperusteet.
3 ABSTRACT KYMENLAAKSON AMMATTIKORKEAKOULU University of Applied Sciences Construcion Engineering RONGAS, JUHO Bachelor s Thesis Supervisor Commissioned by January 2010 Keywords Dimensioning Program for Dowelled Connections 38 pages + 16 pages of appendices Juha Karvonen, Senior Lecturer Ylimäki & Tinkanen Oy, Kotka eurocode, dimensioning, calculation program, dowelled connections Finland will transfer to using Eurocodes in the field of dimensioning of the structures. This change will create pressure on scheduling, training, technology and economy of the building trade. In order to ease this pressure, Suunnittelu- ja konsulttitoimistojen liitto SKOL ry has launched the Eurocode-dimensioning program preparation project, which involved engineering offices, schools and material manufacturer organizations and testing each other s dimensioning programs without financial compensation. The aim of this thesis was to create a dimensioning program for dowelled connections in wood construction, which is one of SKOL s project s programs. This dimensioning program was created with Microsoft Excel, like most of the project s programs. In this report, the history and recent situation of Eurocode transition are described, facts about dowelled connections are given with illustrations, and the essentials of dimensioning of connections are explained.
4 SISÄLLYS TIIVISTELMÄ ABSTRACT KÄYTETYT MERKINNÄT 1 JOHDANTO Työn tausta Työn tavoite 8 2 EUROKOODIT Historia Nykytilanne Suomessa 9 3 TAPPIVAARNALIITOKSET BSB-järjestelmä WS-järjestelmä 11 4 LIITOKSEN MITOITUS Yleistä Voimasuureet Voimasuureiden laskenta Voimasuureiden jakaminen liittimille Materiaaliominaisuudet Puutavara Tappivaarnat ja teräslevyt Liitoksen leikkauskestävyys Liitoksen halkeamiskestävyys Lohkeamismurto Liitoksen teräslevyjen kestävyys Taivutuskestävyys Vetokestävyys 27
5 4.7.3 Puristuskestävyys Leikkauskestävyys Voimien yhteisvaikutus Reunapuristuskestävyys Palamurtumiskestävyys 31 5 LASKENTAPOHJA Laskentapohjien laadintahanke Laskentapohjan laadinta Laskentapohjan välilehdet Laskentapohjan testaus 34 6 YHTEENVETO 35 LÄHTEET 37 LIITTEET Liite 1. Tulosteet tappivaarnaliitoksen mitoitusohjelmasta
6 KÄYTETYT MERKINNÄT A a 1 a 2 a 3c a 3t a 4c a 4t A net A v b D d F 90,d F 90,k F b,rd F bs,k F bt,k f h F ps,k f r,0,k f t,0,k f u f v,k F x,n f y F y,n h h e I p k mod M c,rd teräslevyn bruttopoikkileikkauksen pinta-ala liitinväli puussa syysuuntaan liitinväli puussa syitä vastaan kohtisuoraan päätyetäisyys puussa kuormittamattomaan päätyyn päätyetäisyys puussa kuormitettuun päätyyn reunaetäisyys puussa kuormittamattomaan reunaan reunaetäisyys puussa kuormitettuun reunaan teräslevyn nettopoikkileikkauksen pinta-ala teräslevyn leikkauspinta-ala puuosan paksuus liittimelle poratun reiän halkaisija liittimen halkaisija puutavaran halkeamiskestävyyden mitoitusarvo puutavaran halkeamiskestävyyden ominaisarvo teräslevyn reunapuristuskestävyys ristiinviilutetun LVL:n läpilohkeamiskestävyyden ominaisarvo liitospuun läpilohkeamiskestävyyden ominaisarvo puun reunapuristuslujuuden ominaisarvo palalohkeamiskestävyyden ominaisarvo LVL:n tasoleikkauslujuus puutavaran vetolujuus teräksen vetomurtolujuus puutavaran leikkauslujuus liittimelle n momentista aiheutuva x-akselin suuntainen voimakomponentti teräksen myötöraja liittimelle n momentista aiheutuva y-akselin suuntainen voimakomponentti sauvan korkeus kauimmaisen liittimen etäisyys kuormitetusta reunasta polaarinen jäyhyysmomentti muunnoskerroin teräksen taivutuskestävyyden mitoitusarvo
7 M Ed M Ed M y N c,rd N Ed n ef n i N pl,rd N t,rd N u,rd R k t 1 ja t 2 t s V c,rd V Ed V eff,rd W pl X d X k γ M γ M0 γ M1 γ M2 Δx n Δy n ρ k liitosta rasittava momentti liitosta rasittava momentti liittimen myötömomentti teräslevyn puristuskestävyyden mitoitusarvo vetovoiman mitoitusarvo tehollinen liitinmäärä puun syiden suunnassa liitinmäärä puun syiden suuntaisessa rivissä i teräslevyn bruttopoikkileikkauksen vetokestävyyden mitoitusarvo vetokestävyyden mitoitusarvo teräslevyn nettopoikkileikkauksen vetokestävyyden mitoitusarvo liittimen leikkauskestävyyden ominaisarvo yhtä leikettä kohti reunaosien puutavaran paksuudet keskiosan puutavaran paksuus teräslevyn leikkauskestävyyden mitoitusarvo leikkausvoiman mitoitusarvo teräslevyn palamurtumiskestävyys plastinen taivutusvastus kestävyyden (yleisesti) mitoitusarvo kestävyyden (yleisesti) ominaisarvo puutavaran osavarmuuskerroin teräksen osavarmuuskerroin teräksen osavarmuuskerroin teräksen osavarmuuskerroin liittimen n ja liitosalueen painopisteen välinen x-akselin suuntainen etäisyys liittimen n ja liitosalueen painopisteen välinen y-akselin suuntainen etäisyys puutavaran ominaistiheys
8 8 1 JOHDANTO 1.1 Työn tausta Suomessa siirrytään käyttämään rakennesuunnittelussa eurokoodien mukaista mitoitusta vuonna Tämä muutos aiheuttaa suunnittelutoimistoille koulutuksellisia, aikataulullisia, teknisiä ja mahdollisesti myös taloudellisia paineita. (1.) Näitä paineita keventääkseen Suunnittelu- ja konsulttitoimistojen liitto SKOL ry on käynnistänyt hankkeen, jossa laaditaan eurokoodien mukaisia laskentapohjia eri materiaaleille ja rakenteille. Hankkeen tavoitteena on tuottaa käytännön rakennesuunnitteluun hyvin soveltuvat, riittävän tasokkaat ja toiminnaltaan virheettömät laskentapohjat hankkeeseen osallistuvien osapuolten käyttöön mennessä. (1.) Hankkeeseen osallistui yhteensä noin 30 suunnittelutoimistoa, oppilaitosta ja materiaalijärjestöä. Hankkeessa toteutetaan noin 100 erilaista laskentapohjaa. Tämä opinnäytetyö on yksi näistä laskentapohjista. Työn toimeksiantaja on Insinööritoimisto Ylimäki & Tinkanen Oy, joka on yksi hankkeeseen osallistuneista suunnittelutoimistoista. 1.2 Työn tavoite Työn tavoitteena on tehdä Microsoft Excelillä SKOL ry:n eurocode-laskentapohjien laadintahankkeen vaatimusten määrittelyn mukainen mitoitusohjelma. Sillä voidaan mitoittaa puurakenteinen liitos, jossa liittiminä käytetään tappivaarnoja. Laskentapohjan täytyy mitoittaa liitos mahdollisimman tarkasti eurokoodien mukaisesti. Ohjelman tulisi olla mahdollisimman selkeä, helppokäyttöinen ja käyttäjää opastava, niin että suunnittelija pystyy kohtuullisen lyhyellä perehtymisellä käyttämään mitoitusohjelmaa, vaikka ei olisi aiemmin käyttänyt sitä. Ohjelman on oltava riittävän yleispätevä erityyppisille liitoksille, eikä se saa keskittyä vain tietynlaiseen liitokseen, koska tällöin ohjelman käyttö jäisi hyvin marginaaliseksi.
9 9 2 EUROKOODIT 2.1 Historia Vuonna 1975 Euroopan komissio päätti toimenpideohjelmasta, jonka tarkoituksena on poistaa kaupan teknisiä esteitä ja harmonisoida teknisiä määräyksiä. Tämän ohjelman pohjalta komissio teki aloitteen valmistella rakennusten rakenteellisen suunnittelun ohjeet, jotka ensivaiheessa olisivat vaihtoehtona kansallisille ohjeille ja myöhemmin korvaisivat kansalliset ohjeet kokonaan. (2.) Komissio julkaisi jäsenmaiden ohjausryhmän avustamana ensimmäisen sukupolven eurokoodit vuonna Vuonna 1989 komissio ja jäsenmaat päättivät siirtää valmistelun ja julkaisemisen CEN:lle (European Comitee for Standardization), tarkoituksenaan julkaista eurokoodit EN-standardeina. (2.) CEN julkaisi 62 kappaletta Eurokoodeja esistandardeina (ENV) vuosina ENV-versioihin jätettiin niin sanotut boxed values, joihin jäsenmaat saivat asettaa omat arvonsa, jotka ilmoitettiin kansallisissa soveltamisasiakirjoissa (National application documents NAD). (2.) ENV-versioiden muuttaminen varsinaisiksi EN-standardeiksi alkoi vuonna ENstandardeissa on kansallisesti määrättäviä parametreja (Nationally determined parameters NDP). EN-standardeissa on suositusarvot näille NDP:lle, mutta jäsenmaat voivat antaa omia arvojaan kansallisessa liitteessä (National annex NA). (2.) Eurokoodien 18 ensimmäistä kansallista liitettä tuli voimaan Tällöin alkoi rinnakkaiskäyttö, jonka aikana on mahdollista suunnitella kantavia rakenteita joko Suomen rakentamismääräyskokoelman tai eurokoodien mukaan. (3.) 2.2 Nykytilanne Suomessa CEN on julkaissut eurokoodeja 58 kappaletta. Näistä 46:een Suomen ympäristöministeriö antaa kansallisen liitteen, joista suurin osa on jo julkaistu. Viimeiset kansalliset liitteet julkaistaan helmikuussa (4.)
10 10 Suomen rakentamismääräyskokoelman B-sarjaa uusitaan ja rinnakkaiskäyttö jatkuu vuoteen 2011 saakka. ENV-esistandardien käyttö päättyy kuitenkin TAPPIVAARNALIITOKSET Tappivaarnaliitos on oletettavasti vanhin vaarnaliitostyyppi. Sen käytettävyys on parhaimmillaan suurten jännevälien sauvarakenteissa. Tappivaarnaliitoksen käyttö Suomessa on melko vähäistä, mikä johtuu tiedon puutteesta sekä suunnittelussa että valmistuksessa. Keski-Euroopassa, missä on pidemmät perinteet puurakentamisessa, on lukuisia näyttäviä puurakenteita, jotka on toteutettu tappivaarnaliitoksilla. (5.) Tappivaarnaliitoksessa voi olla mukana yksi tai useampia teräslevyjä, tai se voi olla tyypiltään puu-puu-puuliitos. Liitoksessa on oltava mukana aina sidepultteja, jotka pitävät liitoksen kasassa. Sidepultit ovat tappivaarnoja, joiden päihin on tehty kierteet muttereita varten. Vaarnatapit voidaan upottaa puuhun ja peittää puutapeilla, jolloin liitos on melko näkymätön ja näkyviin jäävät puurakenteet ovat esteettisemmän näköisiä. (6.) Tappivaarna on sileäpintainen pyöröteräspuikko, jonka päät on viistetty tai pyöristetty, jotta se ei porattuun reikään asennettaessa riko puuta. Tappivaarnan paksuus on vähintään 6 mm ja enintään 30 mm. (6.) Tappivaarnaliitoksen etuja verrattuna pulttiliitokseen ovat tarkan sovituksen ansiosta pienemmät liitossiirtymät, huomaamattomampi liitos ja halvemmat liittimet. Palosuojaus on helpompaa, sillä liittimet voidaan upottaa puuhun. (6.) 3.1 BSB-järjestelmä Sveitsiläinen BSB-liitos (Blumber system bauweise) on tunnetuin teräslevyinen tappivaarnaliitosjärjestelmä. Liitos voidaan valmistaa tietokoneohjatulla sahausporausjärjestelmällä, jota kutsutaan Blumberin linjaksi. Liitos on myös mahdollista tehdä käsityönä, jolloin poraus tapahtuu pylväsporakoneella ja puuosien urat työstetään sahalla. (6.)
11 11 BSB- järjestelmään kuuluvat tappivaarnat, joiden halkaisija on 6,3 mm ja pituus mm, ja teräslevyt, joiden paksuus on 5 mm. Puuosiin porattavat reiät ovat halkaisijaltaan 6 mm ja teräsosien reiät 7 mm. Teräslevyjen väli on 40 mm. (6) Kuva 1. BSB-järjestelmän mukainen tappivaarnaliitos 3.2 WS-järjestelmä Sveitsiläiseen WS-järjestelmään kuuluvat WS-T-liittimet, jotka ovat itseporautuvia, karkaistusta hiiliteräksestä valmistettuja tappivaarnoja. Liittimiä on saatavilla 5 mm:n halkaisijalla mm pitkinä ja 7 mm:n halkaisijalla mm pitkiä. Liittimen on oltava 7 mm puun paksuutta lyhyempi, joten se soveltuu mm:n puunpaksuuksille ja kaksipuolisena 480 mm:iin saakka. (7.) Liittimissä on porakärki ja ne porautuvat samalla kertaa sekä puun että teräslevyjen läpi. Liittimet asennetaan joko käsikäyttöisellä CF WS/M -asennustyökalulla tai puoliautomaattisella CF WS/P -asennuskoneella. (7.)
12 12 Liitoksissa voidaan käyttää 5 mm:n liittimillä 1 3 kappaletta 5mm:n paksuisia teräslevyjä ja 7 mm liittimillä 1-3 kappaletta 5 mm:n paksuisia tai yhtä 10 mm paksuista teräslevyä. (5.) Järjestelmä soveltuu ristikon liitoksiin, pilareiden ja palkkien liitoksiin, kehän kulmaliitoksiin sekä jatkosliitoksiin. Järjestelmän teräsosilla voidaan myös toteuttaa työmaalla tehtäviä liitoksia. (5.) 4 LIITOKSEN MITOITUS Liitos mitoitetaan RIL Puurakenteiden suunnitteluohje Eurokoodi EN :n mukaisesti. Tämä suunnitteluohje on lyhennetty ja tiivistetty versio alkuperäisestä EN-standardista, ja siihen on myös sisällytetty valmiiksi kansallisessa liitteessä tehdyt Suomea koskevat valinnat. Osa suunnitteluohjeen kaavoista on osittain yksinkertaistettuja, ja ne johtavat varmalla puolella oleviin tuloksiin. (8.) Tässä työssä käsitellään ainoastaan liitoksen mitoitusta. Liitettävät puuosat on mitoitettava erikseen esimerkiksi suunnitteluohjeen RIL mukaisesti. 4.1 Yleistä Tappivaarnaliitoksen mitoituksessa sovelletaan leikkauskuormitettuja pultteja koskevia sääntöjä. Tappivaarnan leikkauskestävyys leikettä kohden R k saadaan kertomalla vastaavan pulttiliitoksen kestävyys kertoimella 0,8. Jos tappivaarnan pää jää puuosan sisään, käytetään mitoituksessa puuosan paksuutena tappivaarnan tunkeumaa vastaavaa mittaa. (8.)
13 13 Taulukko 1. Liittimien minimivälit ja -päätyetäisyydet (8) Puutavara yleensä Kerto-Q-LVL a 1 Syysuuntaan (4+ cosα )d 1) 4d a 2 Syitä vastaan kohtisuorasti 3d 3d a 3t -90º α 90º max(7d ;80 mm) 1) max(4d ;60 mm) 150º α 210º 4d 4d a 3c 90º < α < 150º 210º < α < 270º max( (1+6 sinα )d ;4d) 4d a 4t 0º < α < 180º max( (2+2 sinα )d ;3d) max( (2+2 sinα )d ;3d) a 4c 180º α 360º 3d 3d 1) Kerto-S-LVL:llä a 1,min = (4+3 cosα )d ja a 3,t,min = max(7d ;105 mm) Kuva 2. Liitinvälien sekä reuna- ja päätyetäisyyksien määritelmät (8) Tappivaarnojen minimivälit ja -päätyetäisyydet on esitetty taulukossa 1 ja kuvassa 2. Tappivaarnan paksuuden on oltava vähintään 6 mm ja enintään 30 mm. Paksuustoleranssi on -0 / +0,1 mm. Tappia varten puuhun porattavan reiän halkaisija saa olla enin-
14 14 tään tappivaarnan nimellispaksuuden d suuruinen ja minimihalkaisija on 0,95d. Teräslevyyn porattavan reiän halkaisija saa olla yleensä enintään D. D = d + 1mm 1,1d ( 1 ) RIL ohjeen mukaan laskettaessa teräslevyihin voidaan kuitenkin porata 2 mm tappivaarnan halkaisijaa suuremmat reiät silloin, kun puuosien paksuudet täyttävät seuraavat ehdot: t ja t M y f h d ja ( 2 ) t s 4 f M h y d, ( 3 ) missä f h puun reunapuristuslujuuden ominaisarvo kaava (13) M y tappivaarnan myötömomentti kaava (14) t 1 ja t 2 liitoksen reunaosien puutavaran paksuudet (kuva 3) t s liitoksen keskiosan puutavaran paksuus (kuva 3) Kuva 3. Liitoksen keskiosan ja reunaosien määritelmät (8)
15 15 Tappivaarnaliitoksessa on käytettävä aina sidepultteja, jotka pitävät liitoskappaleet yhdessä. Sidepulttien määrä on vähintään 1/10 tappivaarnojen määrästä. Vähintään yksi sidepultti sijoitetaan liitoksen reunaosien päitä lähinnä olevaan liitinriviin. Mikäli sidepultit ovat valmistettu samasta materiaalista kuin muut tappivaarnat, ne voidaan laskelmissa hyödyntää leikkausvoimaa siirtävinä tappivaarnoina. Liitos mitoitetaan murtorajatilassa, ja kaavoista saatavat kestävyyksien ominaisarvot on jaettava osavarmuuskertoimella. Jos mitoitetaan liitosta, jossa on mukana useita puutavaralaatuja, valitaan osavarmuuskerroin sen materiaalin mukaan, jolla se on suurin. Osavarmuuskertoimet on esitetty taulukoissa 2 ja 3. Lisäksi kestävyys on kerrottava kosteusolosuhteista ja kuorman kestosta riippuvalla muuntokertoimella k mod, jonka arvot on esitetty taulukossa 4. Näin saadaan kestävyyden mitoitusarvo, jota verrataan laskentakuormista aiheutuviin voimasuureisiin. Taulukko 2. Puutavaran osavarmuuskertoimet γ M (8.) Sahatavara C18 - C30 1,4 Sahatavara C40 1,25 Liimapuu 1,2 LVL 1,2 Taulukko 3. Teräksen osavarmuuskertoimet (9.) γ M0 1,0 γ M1 1,0 γ M2 1,25 Kestävyyden mitoitusarvo X d lasketaan siis seuraavasti: X d X k = kmod, ( 4 ) γ M missä X k k mod γ M lujuusominaisuuden ominaisarvo muunnoskerroin materiaalin osavarmuuskerroin.
16 Taulukko 4. Muunnoskertoimen k mod arvot eri käyttö- ja aikaluokissa (8.) 16 Käyttö- Kuorman aikaluokka luokka Pysyvä Pitkä- Keski- Lyhyt- Hetkelaikainen pitkä aikainen linen 1 0,6 0,7 0,8 0,9 1,1 2 0,6 0,7 0,8 0,9 1,1 3 0,5 0,55 0,65 0,7 0,9 4.2 Voimasuureet Voimasuureiden laskenta Eurokoodien ja Rakentamismääräyskokoelman sekakäyttö on kielletty, joten voimasuureet on laskettava käyttäen Eurokoodin mukaisia kuormituksia. Rakennusten kuormitukset esitetään EN :n eri osissa. Voimasuureet voidaan yksinkertaisissa rakenteissa laskea käsin, mutta monimutkaisemmissa rakenteissa on suositeltavaa käyttää jotakin FEM-ohjelmaa (finite element method) Voimasuureiden jakaminen liittimille Liitoksessa vaikuttavia voimasuureita ovat normaalivoima, leikkausvoima ja momentti. Momentti syntyy kahdesta osatekijästä: ulkoisten kuormien aiheuttamasta momentista sekä leikkausvoiman ja liitosalueen painopisteen välisen epäkeskisyyden aiheuttamasta momentista. Liitosalueella tarkoitetaan liittimien muodostamaa aluetta. Tässä työssä käsitellään vain suorakulmion muotoisia liitosalueita, joissa liittimien painopiste sijaitsee samassa kohdassa kuin liitosalueen painopiste. Liitoksen mitoittamiseksi on ratkaistava rasitetuin liitin. Se ratkaistaan jakamalla voimasuureet liittimille. Jos liitosta rasittaa momentti, rasitetuin liitin on jokin liitosalueen painopisteestä kauimpana sijaitsevista liittimistä, eli jos liitosalue on suorakulmainen, rasitetuin liitin on jokin kulmassa sijaitsevista liittimistä. Normaalivoima ja leikkausvoima jaetaan vaaka- ja pystyvoimakomponentteihin. Nämä komponentit jaetaan tasan kaikille liittimille.
17 17 Momentin jakamista varten on laskettava liitosalueen polaarinen jäyhyysmomentti I p. I = x + y + x + y + + x + y, ( 5 ) p n n missä Δx n Δy n liittimen n ja liitosalueen painopisteen välinen x-akselin suuntainen etäisyys liittimen n ja liitosalueen painopisteen välinen y-akselin suuntainen etäisyys. Polaarisen jäyhyysmomentin avulla saadaan laskettua jokaiselle liittimelle tulevat momentista aiheutuvat pysty- ja vaakavoimakomponentit. Liittimelle n tuleva momentista aiheutuva vaakavoimakomponentti lasketaan kaavasta: F x, n M y I Ed n =, ( 6 ) p missä M Ed I p liitosta rasittava momentti polaarinen jäyhyysmomentti. Liittimelle n tuleva pystyvoimakomponentti lasketaan vastaavasti: F y, n M x I Ed n =. ( 7 ) p Näistä kaavoista voidaan päätellä, että momentti aiheuttaa suurimmat voimat liitosalueen painopisteestä etäisimpiin liittimiin ja toisaalta, että mitä laajempi liitosalue on, sitä pienemmän voiman momentti aiheuttaa yksittäisille liittimille. Kun voimasuureet on jaettu liittimille, eri voimasuureista aiheutuneet voimakomponentit redusoidaan jokaiselle liittimelle ja etsitään rasitetuin liitin. Tässä on syytä huomioida se, että rasitetuin liitin ei välttämättä ole se, jonka redusoitu voima on suurin, koska liittimen leikkauskapasiteettiin vaikuttaa myös voiman suuntakulma. (Kaavat 11 ja 18.)
18 Materiaaliominaisuudet Puutavara Tässä työssä käsiteltävät puutavarat ja niiden ominaisuudet, joita tarvitaan liitoksen mitoituksessa, näkyvät taulukossa 5. Taulukko 5. Puutavaroiden ominaisuudet (8.) Vetolujuus Leikkauslujuus Tasoleikkauslujuus Ominaistiheys (N/mm²) (N/mm²) (N/mm²) (kg/m3) f t,0,k f v,k f r,0,k ρ k C ,0 380 C ,5 420 C ,0 460 C ,8 500 GL24c 14 2,2 350 GL28c 16,5 2,7 380 GL28h 19,5 3,2 410 GL32c 19,5 3,2 410 GL32h 22,5 3,8 430 KERTO-S 35 4,1 2,3 480 KERTO-Q 26 4,5 1,3 480 KERTO-T 24 2,4 1,3 410 Liitoksen mitoituksessa tarvitaan myös materiaalien osavarmuuskertoimia jotka näkyvät taulukossa 2. Puutuotteille ilmoitetut ominaislujuudet vastaavat 5 minuutin kuormitusaikaa ja kosteusolosuhdetta RH 65 %. Materiaaliominaisuuksien mitoitusarvojen määrittämiseksi on käytettävä kuorman keston ja kosteusvaikutuksen muuntokerrointa k mod, joka näkyy taulukossa 4. Rakenteen käyttöluokat on esitetty taulukossa 6 ja kuormien aikaluokat taulukossa 7. (8.) Taulukko 6. Käyttöluokat (8.) Käyttöluokka Rakenne sijaitsee 1 Lämmitetyissä sisätiloissa tai vastaavissa olosuhteissa, kokonaan tai palkin vedetty puoli lämmöneristekerroksessa 2 Ulkoilmassa katetussa ja tuulettuvassa tilassa hyvin säältä suojattuna 3 Ulkoilmassa säälle alttiina
19 19 Taulukko 7. Kuormien aikaluokat (8.) Aikaluokka Pysyvä Pitkäaikainen Keskipitkä Lyhytaikainen Hetkellinen Kuormitukset Oma paino Pysyvästi rakenteeseen kiinnitetyt koneet, laitteet ja kevyet väliseinät Maanpaine Varastoidut tavarat, vesisäiliökuorma Lumi Lattioiden ja parvekkeiden hyötykuormat Autotallien ja liikennöintialueiden hyötykuormat Kosteuden vaihtelun aiheuttamat kuormat Portaiden hyötykuormat Hyötykuorman pistekuorma Kunnossapito- tai henkilökuormat katolla Ajoneuvokuormat Asennuskuormat Tuuli Onnettomuuskuorma Tappivaarnat ja teräslevyt Taulukossa 8 on esitetty tässä työssä käsiteltävät teräsmateriaalit ja niiden lujuusominaisuudet. Teräslajit ovat standardin EN mukaisia. Taulukossa 3 on esitetty teräksen osavarmuuskertoimet. Taulukko 8. Teräslajien ominaisuudet (9) Teräslaji Myötöraja Vetomurtolujuus f y (N/mm²) f u (N/mm²) S S Liitoksen leikkauskestävyys Liitoksen leikkauskestävyyden tarkastelu voidaan jakaa kahteen osaan: yksittäisen liittimen leikkauskestävyyteen ja koko liitosalueen leikkauskestävyyteen. Jos liitosta rasittaa momentti, silloin tulee määrääväksi yleensä yksittäisen liittimen leikkauskestävyys, mutta jos liitosta rasittaa vain normaalivoima, voi määrääväksi tulla koko liitosalueen leikkauskestävyys. Tämä johtuu siitä, että vedetyssä sauvanpääliitoksessa puun syiden suuntaisessa liitinrivissä tehollisesti toimivien liitinten määrä n ef voi olla pienempi kuin liitinten todellinen määrä.
20 20 n ef ni = min a t n 50 d 0,9 4 i 2, ( 8 ) missä n i d puun syiden suuntaiseen riviin i sijoitettujen liittimien lukumäärä liittimen paksuus min( a1; a3) kun ni 2 a = a3 kun ni = 1 ( 9 ) a 1 a 3 peräkkäisten liittimien välinen etäisyys puun syiden suunnassa päätyetäisyys min( t1; t2) liitokset, joissa puutavaraa vain reunaosissa t = min(2 t1;2 t2; ts ) muut 2- ja monileikkeiset liitokset (10) Kun kyseessä on puuosien välinen liitos, yksittäisen liittimen leikkauskestävyyden ominaisarvo R k yhtä leikettä kohti lasketaan kaavalla: R k 3 M y 0, 4 fh tu d 1 + (A) 2 = min fh d tu, (11) 2 M y fh d (B) missä t u t f fh = min t f fh 1 h,1, k 2 h,2, k (12) f = min( f ; f ; f ) (13) h h,1, k h,2, k h, s, k f h,1,k ja f h,2,k reunaosien reunapuristuslujuuksien ominaisarvot f h,s,k keskiosan reunapuristuslujuuden ominaisarvo.
21 21 Kaavan jälkeen suluissa oleva kirjain ilmaisee murtumistavan, mikäli kyseinen lauseke tulee määrääväksi. Murtumistavat on esitetty kuvassa 4. Kuva 4. Liitoksen murtotavat (8.) Tappivaarnan myötömomentti M y lasketaan kaavasta: y [ ] M = f d, (14) 2,6 0, 3 uk Nmm missä f uk tappivaarnan vetomurtolujuuden ominaisarvo. Puuosien reunapuristuslujuus kulmassa α syysuuntaan nähden lasketaan kaavasta: f f = k α α h,0, k h, k sin + cos, (15) missä f h,0, k = d 2 0, 082 (1 0, 01 d) ρk N/mm puutavaralle yleensä 2 37 (1 0, 01 ) N/mm kero-q-lvl:lle (16)
22 22 k 90 1, , 015 d havupuulle = 1,30 + 0,015 d yhteen suuntaan viilutetulle LVL:lle 1,15 + 0, 015 d kero-q-lvl:lle, (17) kun 45º < α 90º kerto-q:n reunapuristuslujuutena voidaan käyttää arvoa f h,45,k. Näissä kaavoissa ominaistiheyden ρ k yksikkö on [kg/m 3 ] ja d yksikkö on [mm]. Kun liitoksessa on mukana teräslevyjä, lasketaan yksittäisen liittimen leikkauskestävyyden ominaisarvo R k yhtä leikettä kohden kaavalla: fh t d (E) 4 M y Rk = min 1,3 fh t d (F) 2 fh d t 3 M y fh d (G), (18) missä t ohuimman puuosan paksuus. Mikäli liitosta rasittaa momentti, on yksittäisen liittimen kestävyys syytä tarkista jokaisessa kulmassa erikseen, koska liitintä rasittava voima ja voiman suuntakulma vaihtelevat. Koko liitosalueen leikkauskestävyys saadaan kun lasketaan ensin yksittäisen liittimen leikkauskestävyys käyttäen suuntakulmana koko liitosalueelle redusoidun voiman suuntakulmaa. Kun yksittäisen liittimen leikkauskestävyys on tällä tavoin laskettu, koko liitosalueen leikkauskestävyys saadaan laskettua kertomalla se leikkeiden ja tehollisesti toimivien liittimien määrällä. 4.5 Liitoksen halkeamiskestävyys Jos koko liitosalueelle redusoitu voima vaikuttaa jossakin syysuunnasta poikkeavassa kulmassa (ks. kuva 5), täytyy syysuuntaan nähden kohtisuora voimakomponentti ottaa huomioon tarkistamalla, että puun halkeamiskestävyys on riittävä seuraavan ehdon mukaisesti:
23 23 F F, (19) v, Ed 90, d missä F 90,d F v,ed F v,ed1 ja F v,ed2 halkeamiskestävyyden mitoitusarvo suurempi arvoista F v,ed1 ja F v,ed2 puun syitä vastaan kohtisuoran liitosvoimakomponentin F Ed sinα aiheuttamat leikkausvoimat (ks. kuva 5). Kuva 5. Syysuuntaan nähden vino liitosvoima (8.) Havupuutavaran halkeamiskestävyyden ominaisarvo lasketaan kaavalla: he F90, k = 14 b N he 1 h [ ], (20) missä b h h e puuosan paksuus kuitenkin enintään liittimien tunkeumasyvyys [mm] sauvan korkeus [mm] kauimmaisen liittimen etäisyys kuormitettuun reunaan [mm] (kuva 5). 4.6 Lohkeamismurto Liitosalueen lohkeamiskestävyys on tarkastettava syysuuntaisesti vedetyissä sauvanpääliitoksissa. Lohkeamismurtoja on kahta tyyppiä: palalohkeaminen ja läpilohkeami-
24 24 nen. Palalohkeaminen tulee kyseeseen yleensä teräslevyllisillä pintaliittimillä, kuten naulalevyillä. Palalohkeaminen voi myös tulla kyseeseen sellaisen teräslevyllisen tappivaarnaliitoksen ulko-osissa, joissa vaarnatapit on upotettu puuhun. Palalohkeamista ei tarvitse tarkistaa sellaisessa tappivaarnaliitoksessa, jossa kaikki liitettävät osat ovat puuta. Läpilohkeaminen voi tulla kyseeseen tappivaarna- ja pulttiliitoksilla. Lohkeamismurrot on esitetty kuvassa 6. Kuva 6. Lohkeamismurtuminen: a) läpilohkeaminen ja b) palalohkeaminen (8.) Teräslevylliselle tappivaarnaliitokselle, jossa liittimet on upotettu puuhun, on siis tarkastettava sekä läpilohkeamis- että palalohkeamiskestävyys. Ristiin viilutetulle
25 25 LVL:lle (Laminated veneer lumber), jonka liitoksissa on käytetty teräslevyjä, on tehtävä aina molemmat tarkastelut. Lohkeamismurtotarkasteluja ei tehdä sellaisille liitoksille, joissa kaikki liittimet sijaitsevat yhdessä puun syiden suuntaisessa rivissä. Läpilohkeamismurtotarkastelua ei tarvitse tehdä sellaiselle tappivaarnaliitokselle, jossa puun syysuunnassa peräkkäisten liittimien määrä on enintään neljä ja tappivaarnojen välinen etäisyys poikittaissuunnassa on vähintään 4d. Liitospuun läpilohkeamiskestävyyden ominaisarvo on F = L t k f, (21) bt, k net, t 1 bt t,0, k missä f t,0,k puun vetolujuus ilman kokovaikutuskorjausta k bt 1,5 sahatavara ja liimapuu = (22) 1,25 LVL L = ( n 1) ( a D) (23) net, t 2 2 n 2 D a 2 t 1 liitinrivien määrä puun syitä vastaan kohtisuorassa suunnassa liittimelle poratun reiän halkaisija liitinrivien välinen etäisyys puun syitä vastaan kohtisuorassa suunnassa tappivaarnan sileän karaosuuden tunkeuma puusauvassa. Ristiin viilutetun LVL:n läpilohkeamiskestävyys voidaan myös laskea kaavalla (24), jolloin kaavoista (21) ja (24) suuremman arvon antava kestävyys on määräävä.
26 26 F = L t f + 0,7 L t f, (24) bs, k net, t 1 t,0, k net, v 1 v, k missä f v,k ristiin viilutetun LVL:n syrjäleikkauslujuus pintaviilujen syysuunnassa L = 2 ( a + ( n 1) ( a D)) (25) net, v a 3 a 1 n 1 liittimien päätyetäisyys liitinrivien välinen etäisyys puun syysuunnassa liitinrivien lukumäärä puun syysuunnassa. Palalohkeamiskestävyyden ominaisarvo on F = L ( t f + ( a + ( n 1) a ) f ) (26) ps, k net, t ef t,0, k v,0, k missä f v,0,k t ef R d f h,0, k sahatavaralla ja liimapuulla f v,k ja LVL:llä tasoleikkauslujuus f r,0,k = k (27) R k f h,0,k liittimen leikkauskestävyys tarkasteltavassa leikkeessä kaavan 16 mukainen reunapuristuslujuus. 4.7 Liitoksen teräslevyjen kestävyys Mikäli mitoitettava liitos sisältää teräslevyjä, on myös ne mitoitettava eurokoodien mukaisesti. Teräsosien mitoitusta koskevat ohjeet löytyvät eurokoodien EN osista 1 ja 8. Koska tässä työssä käsiteltävissä liitoksissa teräslevyt ovat aina puuosien välissä, katsotaan niiden olevan suojattuna nurjahdukselta, kiepahdukselta ja lommahdukselta Taivutuskestävyys Taivutuskestävyyden mitoitusarvon M c,rd tulee aina täyttää seuraava ehto:
27 27 M c, Rd M, (28) Ed missä M Ed teräslevyä rasittavan momentin mitoitusarvo. Teräslevyn taivutuskestävyys lasketaan seuraavasti: M c, Rd W f pl y =, (29) γ M 0 missä W pl f y γ M0 plastinen taivutusvastus, jossa on otettu huomioon levyn reiät käytetyn teräslaadun myötöraja osavarmuuskerroin Vetokestävyys Koska teräslevyssä on reikiä liittimiä varten, vetokestävyys on tarkastettava aina sekä brutto- että nettopoikkileikkaukselle. Määräävän nettopoikkileikkauksen löytämiseksi voi olla tarpeen tarkistaa kestävyys useammalle poikkileikkaukselle kuvan 7 mukaisesti. Kuva 7. Murtolinjat 1 ja 2 (10.)
28 Vetokestävyyden mitoitusarvon N t,rd tulee aina täyttää seuraava ehto: 28 N t, Rd N, (30) Ed missä N Ed teräslevyä rasittavan vetovoiman mitoitusarvo. Reiällisessä poikkileikkauksessa vetokestävyyden mitoitusarvo N t,rd on pienempi arvoista N pl,rd ja N u,rd. Bruttopoikkileikkauksen vetokestävyyden mitoitusarvo N pl,rd lasketaan seuraavasti: N pl, Rd A f y =, (31) γ M 0 missä A bruttopoikkileikkauksen pinta-ala. Nettopoikileikkauksen vetokestävyyden mitoitusarvo N u,rd lasketaan kaavasta: N u, Rd 0,9 Anet fu =, (32) γ M 2 missä A net nettopoikkileikkauksen pinta-ala Puristuskestävyys Puristuskestävyyden mitoitusarvon N c,rd tulee aina täyttää seuraava ehto: N c, Rd N. (33) Ed Teräslevyn puristuskestävyyden mitoitusarvo N c,rd lasketaan seuraavasti: N c, Rd A f y =. (34) γ M 0
29 29 Puristetussa sauvassa olevia liittimen reikiä ei tarvitse huomioida, jos reiässä on liitin. Puristetussa liitoksessa osa voimista välittyy suoraan puuosalta toiselle puskulla, mutta koska tämän voiman suuruudessa on hyvin paljon epävarmuustekijöitä, on varmempaa mitoittaa liitos aina täydelle puristusvoimalle Leikkauskestävyys Leikkauskestävyyden mitoitusarvon V c,rd tulee aina täyttää seuraava ehto: V c, Rd V, (35) Ed missä V Ed teräslevyä rasittavan leikkausvoiman mitoitusarvo. Teräslevyn leikkauskestävyyden mitoitusarvo V c,rd lasketaan kaavasta: V c, Rd Av ( f y / 3) =, (36) γ M 0 missä A v leikkauspinta-ala Voimien yhteisvaikutus Leikkausvoiman ja aksiaalisen voiman vaikutus taivutuskestävyyteen on otettava huomioon. Mikäli leikkausvoiman mitoitusarvo V Ed on yli 50 % leikkauskestävyyden mitoitusarvosta V c,rd, otetaan leikkausvoiman vaikutus huomioon pienentämällä teräksen myötörajaa leikkauspinta-alalle seuraavasti: (1 ρ) f y, (37) missä 2 ρ = (2 VEd / Vc, Rd 1). (38)
30 30 Myötörajan pienentämisen sijasta voidaan myös pienentää vastaavan osan paksuutta. Leikkauksen, aksiaalisen voiman ja taivutuksen yhteisvaikutustarkastelussa on seuraavan ehdon toteuduttava: M N, Rd M, (39) Ed missä ( ) 2 M = M 1 N / N N, Rd c, Rd Ed c, Rd (40) M c,rd ja N c,rd arvoja laskettaessa on otettava huomioon mahdollinen leikkauksen pienentävä vaikutus Reunapuristuskestävyys Liitoksen teräslevyjen reunapuristuskestävyys F b,rd on tarkastettava seuraavan ehdon mukaisesti: F b, Rd F (41) Ed missä F Ed yhtä teräslevyä rasittava suurin yksittäisestä liittimestä aiheutuva voima. Reunapuristuskestävyys F b,rd lasketaan seuraavasti: F b, Rd k a f d t γ 1 b u =, (42) M 2 missä a b f ub = min ad ; ;1,0 fu (43) f ub f u tappivaarnan murtolujuus teräslevyn murtolujuus
31 31 siirrettävän voiman suunnassa: a d a3t 3 D 1 3 D 4 = a1 levyn pään liittimille muille kun pään liittimille (44) kohtisuorassa suunnassa siirrettävään voimaan nähden: k 1 = a D 4t min 2,8-1,7 ; 2,5 reunarivin liittimille a D 2 min 1,4-1,7 ; 2,5 muille kun reunan liittimille (45) liitinvälit ja päätyetäisyydet kuvan 7 mukaan d tappivaarnan halkaisija D liittimen reiän halkaisija. Kuva 8. Liittimien etäisyyksien merkinnät (10) Palamurtumiskestävyys Teräslevyn palamurtumiskestävyys koostuu kahdesta osasta: leikatun pinnan leikkauskestävyydestä ja vedetyn pinnan vetokestävyydestä. Palamurtumistarkastelussa on syytä tutkia useita murtumismalleja määräävän murtotavan löytämiseksi. Murtuminen tapahtuu pitkin ruuvien keskilinjoja. Murtumistavat on esitetty kuvassa 9.
32 32 Kuva 9. Palamurtumistavat Palamurtumiskestävyyden mitoitusarvo V eff,rd lasketaan seuraavasti: V eff, Rd f A γ u nt = + 3 γ M 2 M 0 f y A nv, (46) missä A nt A nv vedon rasittama nettopinta-ala leikkauksen rasittama nettopinta-ala. 5 LASKENTAPOHJA 5.1 Laskentapohjien laadintahanke SKOL:n Eurokoodi-laskentapohjien laadintahankkeessa on laadittu tarkka toiminta-, käyttöliittymä- ja dokumentointiohje laskentapohjien tekemiseen. Tämän ohjeen tarkoitus on, että kaikista laadittavista laskentapohjista (n. 100 kpl) tulisi toiminnaltaan ja käyttöliittymältään hyvin samankaltaisia, jotta niiden käyttäminen olisi mahdollisimman helppoa. Laskentapohjien ensisijaisia käyttäjiä ovat talonrakennuksen rakennesuunnittelijat, jotka tuntevat laskettavat rakenneosat ja niiden mitoitusperiaatteet. Tyypillisesti ra-
33 33 kennesuunnittelija käyttää laskentapohjaa muutaman kuukauden, ehkä vuoden välein, jolloin hän mitoittaa peräkkäin muutamasta useaan kymmeneen rakenneosaa. (11.) Toissijaisia käyttäjiä ovat rakennusalan opiskelijat ja eurokoodeja opiskelevat ammattilaiset, jotka käyttävät laskentapohjia opiskelun tukena esimerkiksi harjoitustehtävien laskentaan. Heillä laskentapohjien käyttö on yksittäistä. (11.) Laskentapohjien käytön päätarkoitus on mitoittaa rakenneosa mahdollisimman tehokkaasti, laskennan oikeellisuudesta ja täydellisyydestä tinkimättä. Laskentapohjia ei suunnitella opetuskäyttöön, mutta lomakkeella tehtävien laskennan eri vaiheiden on silti oltava helposti erottuvia ja seurattavia. (11.) 5.2 Laskentapohjan laadinta Laskentapohjan laadinnan lähtökohtana olivat laskentapohjalle asetetut vaatimukset ja SKOL:n eurocode-laskentapohjien laadintahankkeen toiminta-, käyttöliittymä- ja dokumentointiohje. Ohjelmalle asetetut vaatimukset olivat, että sillä on voitava mitoittaa eurokoodien mukaisesti puurakenteinen tappivaarnaliitos, jota rasittaa normaalivoima, leikkausvoima ja taivutusmomentti. Toiminta-, käyttöliittymä- ja dokumentointiohjeessa oli määritelty ohjelmointialusta, joka on Microsoft Excel - taulukkolaskentaohjelma. Lisäksi oli määritelty ohjelman ulkoasu ja jakaminen välilehdille. Ohjelman välilehdet ovat liitteenä. Ohjelmapohjan laadinta alkoi tutustumalla SKOL:n ohjeisiin, EN-standardeihin ja RIL suunnitteluohjeeseen. Seuraavaksi haastateltiin suunnittelijoita, jotka olivat mitoittaneet tappivaarnaliitoksia. Tämä oli erityisen tärkeää, jotta ohjelmasta tulisi mahdollisimman käyttökelpoinen käytännön mitoitustehtäviin. Päädyttiin siihen, että ohjelmalla on voitava mitoittaa tappivaarnaliitos, joka on tyypiltään puu-puu-puu-liitos tai puu-teräs-liitos yhdellä tai kahdella teräslevyllä. Liitoskappaleiden syysuunnan on voitava olla toisiinsa nähden 0º - 90º:n kulmassa. Liitosta on voitava rasittaa normaalivoimalla, leikkausvoimalla ja momentilla. Kaikki voimat voivat olla positiivisia, negatiivisia tai niitä ei ole ollenkaan, jolloin arvo on 0. Liitinrivejä voi olla 30, ja liittimiä voi olla yhdellä rivillä 30. Liittimet on voitava jakaa kahteen osaan paremman momenttikapasiteetin saavuttamiseksi.
34 34 Kun nämä määritykset oli tehty, oli seuraavaksi kerättävä kaikki laskennassa tarvittavat kaavat EN-standardeista ja RIL suunnitteluohjeesta ja laadittava ohjelman vuokaavio eli mitoituksen kulku. Tämän jälkeen laskentapohja voitiin ohjelmoida Exceliin. Kun ohjelmointi saatiin valmiiksi, ohjelma yksikkötestattiin laskemalla käsin muutama mitoitusesimerkki ja tuloksia verrattiin laskelmapohjalla saatuihin tuloksiin. Yksikkötestauksen jälkeen havaitut virheet korjattiin, ja ohjelma oli valmis lähetettäväksi varmennustestaukseen. Testauksesta on kerrottu lisää luvussa Laskentapohjan välilehdet Laskentapohja on jaettu sisällön mukaisille välilehdille. Lähtötiedot välilehdellä syötetään kaikki lähtötiedot ja siinä näytetään myös lähtötietoja selkeyttävät kuvat ja laskennan lopputulokset. Kuvat on ohjelmoitu siten, että ne muuttuvat annettujen lähtötietojen mukaan ja ovat täten mahdollisimman kuvaavia. Laskentavälilehdillä tapahtuu kaikki laskenta. Laskelmien vaiheet on eritelty ja kaikki välitulokset ovat näkyvillä, jotta laskentaa olisi mahdollisimman helppo seurata. Laskentavälilehtiä on kolme, joista ensimmäisellä on liitoksen puuosien mitoitus, toisella on teräsosien mitoitus ja kolmannella välilehdellä on liitoksen geometrian laskentaa. Geometrian laskentavälilehteä ei ole liitteenä, koska se on erittäin laaja eikä laskennan vaiheita pystyttäisi ymmärrettävästi esittämään. Tulosvälilehdellä on esitetty laskennassa käytetyt lähtöarvot, lähtöarvoja selkeyttävät kuvat ja laskennan lopputulokset sekä käyttöasteet. Näiden lisäksi ohjelmassa on vuokaavio ja ohjeet omilla välilehdillään. 5.4 Laskentapohjan testaus Laskentapohjien laadintahankkeen työprosessiin kuuluu myös ohjelman testaus. Ohjelman testaus jakaantuu kahteen osaan: yksikkötestaukseen ja varmennustestaukseen. Yksikkötestauksen suorittaa ohjelman tekijätoimisto, mieluiten kuitenkin joku muu henkilö kun itse ohjelmoija. Yksikkötestaus kattaa laskentapohjan yleisen toiminnan testauksen ja laskennan oikeellisuuden testauksen. Yksikkötestaus on huomattavasti suppeampi, kuin varsinainen varmennustestaus. (12.)
35 35 Laskentapohjan varmennustestauksen suorittaa aina eri taho kuin se, joka on toteuttanut sen. Varmennustestaus suoritetaan erillisen testausohjeen mukaisesti. Testaus suoritetaan kattavasti, jotta kaikki laskentapohjia käyttävät osapuolet voivat vakuuttua laskentapohjien käyttökelpoisesta toiminnasta ja laskennan tulosten oikeellisuudesta. (13.) Varmennustestaus sisältää kattavuuden tarkistamisen, missä selvitetään onko laskentapohjalle toteutettu kaikki laskennan perusteiden ja teorian vaatimukset ja rajoitukset. Lisäksi varmennustestaukseen kuuluu laskentapohjan laskennan oikeellisuuden testaus, missä varmennetaan että rakenneosa lasketaan ja mitoitetaan laskennan perusteiden ja teorioiden mukaisesti sekä laskennan tulokset ovat oikein. (13) 6 YHTEENVETO SKOL:n Eurokoodi-laskentapohjien laadintahanke on erittäin tärkeä siinä mukana oleville insinööritoimistoille, koska se helpottaa huomattavasti eurokoodien mukaiseen mitoitukseen siirtymistä. Koulutuspaineita tämä projekti ei sinänsä poista, sillä rakennesuunnittelijan on tunnettava eurokoodeilla mitoitus, ennen kun hän voi alkaa käyttää laskentapohjia, mutta projektin ansiosta mukana olevien suunnittelutoimistojen ei tarvitse päivittää itse kaikkia mitoitusohjelmiaan eurokoodien mukaisiksi, mikä vähentää huomattavasti eurokoodeihin siirtymisestä aiheutuvia kustannuksia. Tappivaarnaliitoksen mitoitusohjelmaa suunniteltaessa laskentateoriat olivat helposti saatavilla suunnitteluohjeista, mutta haastavaa oli löytää tietoa liitosten käytännön mitoittamisesta ja liitossovelluksista, koska kyseessä on Suomessa harvemmin käytetty liitostyyppi. Mitoitusohjelmaa tehdessä ja suunniteltaessa jouduttiin myös tekemään useita kompromisseja laskennan tarkkuuden ja käyttökelpoisuuden välillä ja siinä, että ohjelma olisi mahdollisimman käyttökelpoinen erityyppisille liitoksille. Yksi esimerkki tästä on liitoksen epäkeskisyys joka on merkittävä tekijä ristikon liitoksen mitoituksessa. Ristikon liitosta mitoitettaessa olisi hyvä, että ohjelmaan voisi syöttää useita liitoskappaleita ja kaikille sauvavoimille epäkeskisyyden. Tämä olisi kuitenkin monimutkaistanut huomattavasti lähtötietojen syöttämistä laskentalomakkeelle ja koska tällä ohjelmalla ei ole tarkoitus mitoittaa ainoastaan ristikon liitoksia päädyin siihen, että laskentalomakkeelle syötetään vain yksi liitettävä kappale. Ristikoiden liitoksia mitoitet-
36 36 taessa on nyt siis redusoitava kaikkien liitokseen kohdistuvat sauvavoimat ja epäkeskisyydet on annettava momenttina liitokselle. Jatkotoimenpiteinä tästä ohjelmasta saisi hyvin helposti muokattua puurakenteiden pulttiliitoksen- tai naulaliitoksenmitoitusohjelman. Kaikkien näiden liitosten mitoitus perustuu puikkoliitosteoriaan ja tästä johtuen mitoituskaavat ovat hyvin samantapaisia. SKOL:n projektissa kaikki puurakenteiden puikkoliitokset oli jaettu eri toimistoille, paljon järkevämpää olisi ollut jakaa nämä kaikki samalle toimistolle, jolloin ohjelmien tekoon käytetty kokonaisaika olisi lyhentynyt huomattavasti. Suomen rakentamismääräyskokoelman ohjeet erikoisliittimien suhteen ovat olleet liian suppeat tämäntyyppisen liitoksen mitoittamiseen, mutta ehkä nyt Eurokoodien tulon ja toivottavasti myös tämän mitoitusohjelman myötä tappivaarnaliitosten käyttö suomessa lisääntyy.
37 37 LÄHTEET 1. SKOL Eurocode-laskentapohjien laadintahanke. Hankkeen yleisohje. Dokumentin versio 1.2, päiväys Eurokoodien historiaa. Saatavissa: [Viitattu ] 3. Eurokoodien käyttöönottotiedote. Saatavissa: tilanne nyt/eurokoodien kayttoonotto.tiedote.pdf. [Viitattu ] 4. Virtanen, M Eurokoodien käyttöönoton tilanne. Eurokoodi seminaari Hanasaari. 5. Muuriaisniemi, S Ristikon tappivaarnaliitoksen mitoitusohjelma. Insinöörityö. Kymenlaakson ammattikorkeakoulu. 6. Teräslevyinen tappivaarnaliitos. Saatavissa: [Viitattu ] 7. WS-T vaarnaruuvi. Saatavissa: ighlight=0,tappivaarna. [Viitattu ] 8. RIL Puurakenteiden suunnitteluohje Eurokoodi EN Suomen Rakennusinsinöörien Liitto RIL ry SFS-EN Eurocode 3. Teräsrakenteiden suunnittelu. Osa 1-1: yleiset säännöt ja rakennuksia koskevat säännöt. Suomen Standardisoimisliitto. 10. SFS-EN Eurocode 3. Teräsrakenteiden suunnittelu. Osa 1-8: liitosten mitoitus. Suomen Standardisoimisliitto. 11. SKOL Eurocode-laskentapohjien laadintahanke. Toiminta-, käyttöliittymä- ja dokumentointiohje. Dokumentin versio 1.4, päiväys
38 SKOL Eurocode-laskentapohjien laadintahanke. Työprosessin määrittely. Dokumentin versio 2.0, päiväys SKOL Eurocode-laskentapohjien laadintahanke. Testausohje. Dokumentin versio 1.1, päiväys
39 LIITE 1/1 Rakennelaskelma, lähtötiedot Tekijä: Sivu: 1 (1) Päiväys: Rakennuskohde: Työ no: Sisältö: Sijainti: Tappivaarnaliitoksen mitoitus Versio 0.2 Aikaluokka = Keskipitkä Osien paksuudet Käyttöluokka = 2 t 1 = 50 mm t s = 50 mm Liitoksen tyyppi = 2 leikkeinen Puu - Teräs liitos t = 5 mm Puutavara t 1 = GL32c Puutavara t s = GL32c Tapit = S235 Teräslevyt = S235 Tappien määrä rivillä = 4 Liitinväli syysuuntaan = 50 mm Tappirivien määrä = 2 minimi = 29 mm Tapin halkaisija d = 6 mm Liitinrivien väli = 50 mm minimi = 18 mm Jaetaanko liittimet Vaakasuunnassa kyllä 1 Liitinryhmien väli = 150 mm t 1 t t Pystysuunnassa ei 2 Liitinryhmien väli = 100 mm Q d N d B Voimat N d = Q d = M d = α N = 10 kn 1kN 1 knm 45 o Syysuunta A 150 M d Liitoskappaleiden dimensiot Kuvan piirto (Ei vaikuta laskentaan) Kappaleen A korkeus = 200 mm Päätyliitos: Kyllä Ei minimi = 90 mm Päätyetäisyys: 80 mm Kappaleen B korkeus = minimi = 200 mm 0 mm Liitosvoimien aiheuttaman leikkausvoiman kerroin = 1 Tarkistukset Liitosalueen käyttöaste leikkauksen suhteen = 29,9 % Yksittäisen liittimen käyttöaste leikkauksen suhteen = 66,6 % Käyttöaste halkeamiskestävyyden suhteen = 37,3 % Käyttöaste läpilohkeamiskestävyyden suhteen = 9,1 % Käyttöaste teräsosan kestävyyden suhteen = 28,4 %
40 LIITE 1/2 Liitoksen kapasiteetti Voimien jako komponentteihin N d = 10 kn Q d = -1 kn α N = 45 o α Q = 135 o α N = 0,79 rad α Q = 2,36 rad N dx = 7,07 Q dx = 0,71 N dy = 7,07 Q dy = -0,71 F x = 7,78 kn Kurmitettu pääty sijaitsee liitinalueen: Vasemmalla puolella F y = 6,36 kn R = 10,05 kn α = 0,69 rad α = 39,29 o Reunapuristuslujuuden laskennassa tarvittavat arvot k 90 ρ k f h,0,k f t,0,k 1 C18 1, ,67 18,00 2 C24 1, ,98 21,00 3 C30 1, ,29 23,00 4 C40 1, ,37 26,00 5 GL24c 1, ,98 14,00 6 GL28c 1, ,29 16,50 7 GL28h 1, ,60 19,50 8 GL32c 1, ,60 19,50 9 GL32h 1, ,14 22,50 10 KERTO-S 1, ,00 35,00 11 KERTO-Q 1, ,78 26,00 12 KERTO-T 1, ,60 24,00 valittu t 1 8 GL32c 1, ,6 19,5 valittu t s 8 GL32c 1, ,6 19,5 Tehollinen liitinmäärä Vaakasuuntaan Pystysuuntaan Liitinmäärä 4 Liitinmäärä 2 t = 50 mm tehollinen määrä kun α on 0 3,8 IαI = 39 o n ef = 3,9 n tod = 8 n ef,tot = 7,8
41 LIITE 1/3 Kulmaliittimiä rasittavat voimat e 1 = e 2 = e = Q d = 205 mm 100 mm 141 mm 1kN M Ed = 1,14 knm I p = 0, m 2 Vasen yläkulma Oikea yläkulma x = 125 mm x = -125 mm y = -25 mm y = -25 mm q x,f = 972 N q x,f = 972 N q x,m = -317 N q x,m = -317 N q x = 655 N q x = 655 N q y,f = 795 N q y,f = 795 N q y,m = N q y,m = 1585 N q y = -790 N q y = 2381 N q = 1026 N q = 2469 N α q = -50 o α q = 75 o Vasen alakulma Oikea alakulma x = 125 mm x = -125 mm y = 25 mm y = 25 mm q x,f = 972 N q x,f = 972 N q x,m = 317 N q x,m = 317 N q x = 1289 N q x = 1289 N q y,f = 795 N q y,f = 795 N q y,m = N q y,m = 1585 N q y = -790 N q y = 2381 N q = 1512 N q = 2708 N α q = -31 o α q = 62 o Liittimen leikkauskestävyys vasen yläkulma α q = -0,9 rad α q - α N = -1,7 rad f h,1,k = 25,1 N/mm 2 d = M y = 6 mm Nmm Puu - puu - puu liitos Puu - teräs - puu liitos f h,s,k = 22,0 N/mm 2 f h = 25,1 N/mm 2 f h = 22,0 N/mm 2 t u = 50 mm t u = 57 mm R k = min( N R k = min( 5002 N 7140 N 3925 N 6283 N = 3925 N = 6283 N
42 LIITE 1/4 Puu - teräs - puu - teräs - puu liitos Puu - teräs - puu osuus Teräs - puu - teräs osuus f h = 25,1 N/mm 2 t u = 50 mm t u = 50 mm t t = 5mm k = 2,7 R k = min( N N R k = min( N N N = N Liittimen leikkauskestävyys oikea yläkulma α q = 1,3 rad α q - α N = 0,5 rad f h,1,k = 22,4 N/mm 2 d = M y = 6 mm Nmm Puu - puu - puu liitos Puu - teräs - puu liitos f h,s,k = 28,5 N/mm 2 f h = 22,4 N/mm 2 f h = 22,4 N/mm 2 t u = 50 mm t u = 50 mm R k = min( N R k = min( 4520 N 6456 N 3962 N 5943 N = 3962 N = 5943 N Puu - teräs - puu - teräs - puu liitos Puu - teräs - puu osuus Teräs - puu - teräs osuus f h = 22,4 N/mm 2 t u = 50 mm t u = 50 mm t t = 5mm k = 2,7 R k = min( N N R k = min( N N N = N Liittimen leikkauskestävyys vasen alakulma α q = -0,5 rad α q - α N = -1,3 rad f h,1,k = 28,2 N/mm 2 d = M y = 6 mm Nmm
43 LIITE 1/5 Puu - puu - puu liitos Puu - teräs - puu liitos f h,s,k = 22,3 N/mm 2 f h = 28,2 N/mm 2 f h = 22,3 N/mm 2 t u = 50 mm t u = 63 mm R k = min( N R k = min( 5588 N 7954 N 3952 N 6666 N = 3952 N = 6666 N Puu - teräs - puu - teräs - puu liitos Puu - teräs - puu osuus Teräs - puu - teräs osuus f h = 28,2 N/mm 2 t u = 50 mm t u = 50 mm t t = 5mm k = 2,7 R k = min( N N R k = min( N N N = N Liittimen leikkauskestävyys oikea alakulma α q = 1,1 rad α q - α N = 0,3 rad f h,1,k = 23,6 N/mm 2 d = M y = 6 mm Nmm Puu - puu - puu liitos Puu - teräs - puu liitos f h,s,k = 30,5 N/mm 2 f h = 23,6 N/mm 2 f h = 23,6 N/mm 2 t u = 50 mm t u = 50 mm R k = min( N R k = min( 4741 N 6755 N 4063 N 6094 N = 4063 N = 6094 N Puu - teräs - puu - teräs - puu liitos Puu - teräs - puu osuus Teräs - puu - teräs osuus f h = 23,6 N/mm 2 t u = 50 mm t u = 50 mm t t = 5mm k = 2,7 R k = min( N N R k = min( N N N = N K mod / γ M = 0,67
44 LIITE 1/6 Kulmaliittimien käyttöasteet leikkauksen suhteen, tarkasteltaessa yksittäistä liitintä Liitoksen tyyppi = 3 2 leikkeinen Puu - Teräs liitos Vasen yläkulma Oikea yläkulma Voima = 1026 N Voima = 2469 N Kapasiteetti = 4189 N Kapasiteetti = 3962 N Käyttöaste = 24,5 % Käyttöaste = 62,3 % Vasen alakulma Oikea alakulma Voima = 1512 N Voima = 2708 N Kapasiteetti = 4444 N Kapasiteetti = 4063 N Käyttöaste = 34,0 % Käyttöaste = 66,6 % Rasitetuin liitin Oikea alakulma voima = 2708 N kapasiteetti = 4063 N Käyttöaste = 66,6 % Koko liitosalueen kapasiteetti leikkauksen suhteen Yhden Liittimen leikkauskestävyys f h,1,k = 26,9 N/mm 2 d = M y = 6 mm Nmm Puu - puu - puu liitos Puu - teräs - puu liitos f h,s,k = 31,6 N/mm 2 f h = 26,9 N/mm 2 f h = 26,9 N/mm 2 t u = 50 mm t u = 50 mm R k = min( N R k = min( 5372 N 7604 N 4336 N 6504 N = 4336 N = 6504 N Puu - teräs - puu - teräs - puu liitos Puu - teräs - puu osuus Teräs - puu - teräs osuus f h = 26,9 N/mm 2 t u = 50 mm t u = 50 mm t t = 5mm k = 2,7 R k = min( N N R k = min( N N N = N Liitoksen tyyppi = 3 2 leikkeinen Puu - Teräs liitos Liittimen kapasiteetti = 4336 N n ef,tot = 7,8
45 LIITE 1/7 Liitoksen kapasiteetti = N Liitosta rasittava voima = N Käyttöaste = 29,9 % Liitinten minimietäisyydet liitoskappaleessa a 1 = max( )mm = 29 mm a 2 = max( )mm = 18 mm a 3t = 80 mm a 3c = 29 mm a 4t = 20 mm a 4c = 18 mm Liitinten minimietäisyydet liitettävässäkappaleessa α s = -6 o α s = -0,10 rad b 1 = b 2 = b 3t = b 3c = b 4t = b 4c = 30 mm 18 mm 80 mm 24 mm 18 mm 18 mm Liitospuun minimikorkeus Liitosalueen korkeus = Liitospuun minimikorkeus = 50 mm 89 mm Valittu liitospuun korkeus = 200 mm Liitettävän puun minimikorkeus Liitosalueen leveys/2 = 125 mm Liitosalueen korkeus/2 = 25 mm x = 127, mm β = 0,20 rad α N = 0,79 rad e = 106 mm e 2 = 106 mm Liitosalueen korkeus = Liitettävän puun minimikorkeus = 212 mm 248 mm Valittu liitettävän puun korkeus = 200 mm
SS-Teracon Oy, valvojina DI Pasi Koivisto ja DI Reijo Kytömäki
TAMPEREEN AMMATTIKORKEAKOULU Rakennustekniikan koulutusohjelma Talonrakennustekniikka Opinnäytetyö TERÄSRAKENTEISTEN SITEIDEN LIITOKSET Työn ohjaaja Työn teettäjä Tampere 2008 DI Risto Lilja SS-Teracon
POHJOIS-KARJALAN AMMATTIKORKEAKOULU Rakennustekniikan koulutusohjelma
POHJOIS-KARJALAN AMMATTIKORKEAKOULU Rakennustekniikan koulutusohjelma Jussi Kakkonen SOVELLUSLASKELMAT JÄYKISTÄVÄÄN CLT- ELEMENTTISEINÄÄN TOTEUTETTAVASTA TAPPIVAARNALIITOKSESTA JA RUUVILIITOKSESTA Opinnäytetyö