Source: https://www.scribd.com/document/309308337/05-Relazione-Calcolo-Micropali-Gottolengo-BS-CANALE-REDONE
Timestamp: 2018-11-15 19:42:05+00:00
Document Index: 30239745

Matched Legal Cases: ['§ 2', '§ 6', '§ 4', '§ 4', '§ 4', '§ 4', '§ 8', '§ 4', '§ 4', '§ 5', '§ 6', '§ 6']

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05 - Relazione Calcolo Micropali Gottolengo -BS- C...
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DELL’INTERVENTO DI RICOSTRUZIONE
DEL PONTE STRADALE SUL CANALE REDONE
SITO IN VIA CADORNA
PIAZZA XX SETTEMBRE, 1 25023 GOTTOLENGO (BS)
R02-15
REV. N.
DOTT. ING. SIMONE LONGHI
Albo Ingegneri della Provincia di Mantova n.1279 - Sezione A
PROGETTAZIONE GEOTECNICA E STRUTTURALE
VIA CREMA N.32 – 46027 SAN BENEDETTO PO (MN)
SEDE UFFICIO: VIA CHIESOLINA N.11 – 25010 VISANO (BS)
P.IVA 02469580209 - C.F. LNGSMN75C12E897H - TEL. 349.6104554
MAIL: INFO@STUDIOSL.IT
MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS)
1. INTRODUZIONE.........................................................................................................3
2. DOCUMENTAZIONE DI RIFERIMENTO ...................................................................................3
2.1 Indagini ed Elaborati tecnici ....................................................................................3
2.2 Normative ..........................................................................................................4
2.3 Raccomandazioni e specifiche ................................................................................4
2.4 Riferimenti bibliografici ..........................................................................................4
3. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA DEL SITO .........................................................................5
3.1 Quadro altimetrico ...............................................................................................5
3.2 Stratigrafia e natura dei terreni ................................................................................5
3.3 Idrologia del sottosuolo .........................................................................................5
3.4 Caratteristiche geotecniche dei terreni .......................................................................5
4. ELEMENTI PROGETTUALI ..............................................................................................6
4.1 Metodi e strumenti di calcolo ..................................................................................6
4.2 Analisi generale ...................................................................................................7
4.3 Geometria delle opere di palificazione .......................................................................8
4.4 Caratteristiche e resistenze di calcolo dei materiali utilizzati .............................................8
4.4 Tecnologia costruttiva dei micropali ..........................................................................9
4.5 Condizioni e Combinazioni di carico ....................................................................... 10
4.6 Definizione dell’Azione sismica di progetto ............................................................... 10
5. CAPACITÀ PORTANTE VERTICALE DEI PALI – VERIFICA GEO ......................................................... 12
5.1 Richiami teorici ................................................................................................. 12
5.2 Calcolo Capacità portante verticale: Nuovo Approccio Normativo secondo D.M. 14/01/2008 . 15
5.3 Risultati ........................................................................................................... 17
6. CARICO LIMITE PER PALI SOGGETTI A FORZE ORIZZONTALI: CAPACITÀ PORTANTE TRASVERSALE – VERIFICA GEO . 20
6.1 Richiami teorici ................................................................................................. 20
6.2 Risultati ........................................................................................................... 22
7. CAPACITÀ STRUTTURALE: VERIFICA DI RESISTENZA MECCANICA .................................................... 23
8. VERIFICA ANCORAGGIO ALLE STRUTTURE SUPERIORI ............................................................... 24
9. CAPACITÀ STRUTTURALE: VERIFICA DI STABILITÀ DELL’EQUILIBRIO ELASTICO ...................................... 27
10. VERIFICHE ALLO SLE - CEDIMENTI E SPOSTAMENTI TRASVERSALI ............................................... 29
RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. SIMONE LONGHI
Oggetto della presente relazione è il dimensionamento dei micropali di fondazione, da
realizzarsi nell’ambito dell’intervento di ricostruzione del ponte sul canale Redone, nel
Comune di Gottolengo (BS).
2. DOCUMENTAZIONE DI RIFERIMENTO
2.1 Indagini ed Elaborati tecnici
La caratterizzazione geologica dei terreni interessati è avvenuta sulla base dei rilievi e delle
indagini geognostiche condotte in sito nel mese di agosto e settembre 2015 (1).
Le indagini complessivamente effettuate attraverso l’esecuzione di n. 1 prova
penetrometrica tipo CPTU, n.1 prova dinamica DPSH e n. 1 stendimento sismico MASW,
hanno evidenziato entro una profondità massima dal p.c. di circa 24 m, unità litotecniche
di natura semi-incoerente (depositi limosi-sabbiosi) con intercalazioni di natura coesiva
(limi e argille) di spessore variabile.
La litostratigrafia è riferibile processi morfogenetici avvenuti in passato nell’area in esame
(depositi fluviali e alluvioni fluvio/glaciali).
Tale relazione costituisce parte integrante dei disegni esecutivi allegati al progetto (cfr. tav.
Fondazioni – Progetto Esecutivo) nei quali sono riportate le caratteristiche geometriche, gli
schemi planimetrici, i particolari costruttivi di dettaglio e le sezioni strutturali adottate.
Cfr. RELAZIONE GEOLOGICA - PROGETTO DI RICOSTRUZIONE PONTE SUL CANALE REDONE - COMUNE DI
GOTTOLENGO (BS) - COMMITTENTE COMUNE DI GOTTOLENGO - DOTT. GEOL. FRANCESCO CALZOLARO VIA A.
MANZONI, N°1 – 25020 – CASTELLETTO DI LENO (BS) – DATA 28-09-2015.
Cfr. RELAZIONE SULLA RISPOSTA SISMICA LOCALE - PROGETTO DI RICOSTRUZIONE PONTE SUL CANALE REDONE COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) - COMMITTENTE COMUNE DI GOTTOLENGO - DOTT. GEOL. FRANCESCO CALZOLARO
VIA A. MANZONI, N°1 – 25020 – CASTELLETTO DI LENO (BS)O – DATA 28-09-2015.
3 Raccomandazioni e specifiche  A.Analisi e Progettazione di Fondazioni su Pali – Collana di Geotecnica e Ingegneria Geotecnica .G. Palermo (2010). Colombo.Flaccovio Editore.S.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) 2. Aspetti Progettuali e Tecnologici – Collana di Geotecnica e Ingegneria Geotecnica . Palermo (2005).2008 – “Norme tecniche per le costruzioni”. De Deo – Pali di fondazione – DEI (2013) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. Palermo (2005). Ceroni . 380 .Micropali . Bologna (2000). Ceroni. n.” D. Rossini. E.Flaccovio Editore. 6 giugno 2001 n. 2. Legge 2 febbraio 1974. Viggiani – Fondazioni – Hevelius Edizioni (1999) – Asse Stampa. Tanzini . M. Palermo (2014). n.Elementi di Geotecnica – Seconda Edizione – Zanichelli. 14."Testo unico delle disposizioni legislative e regolamentari in materia edilizia". Palermo (2012) C. Palermo (2010) A.Prove Geotecniche in situ – Collana di Geotecnica e Ingegneria Geotecnica . Circolare n. H.G. 14 febbraio 1974 . Palermo (2004). A.Flaccovio Editore. 617 – “Istruzioni per l'applicazione delle «Nuove norme tecniche per le costruzioni» di cui al decreto ministeriale 14 gennaio 2008. normale e precompresso ed a struttura metallica”. Colleselli . L. Bruschi . D. Tanzini – Manuale del Geotecnico Vol. E. F.Teoria e Pratica . M.4 Riferimenti bibliografici           P. 64 – “Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche”.“Istruzioni relative alla Legge 5 novembre 1971”. 1086 – “Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato.Flaccovio Editore.H. CIRCOLARE 2 febbraio 2009. Ministero dei Lavori Pubblici.P.Flaccovio Editore.2 Normative       Legge 5 novembre 1971. G.M.Flaccovio Editore.01.R. Davis . 11951. Poulos. SIMONE LONGHI PAGINA 4 DI 121 . – Interpretazione di prove geotecniche in sito – Software modulare integrato per prove SPT – DP – CPTM – CPTE/U – DMT . Benevento (2013) E. M. Bernardini . Bruschi – P. F. 1 e 2 .Pali di Fondazione Sottopassi e Tunnel e Altre Strutture Finalizzate a Interventi Particolari .Pali di Fondazione .I.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.Micropali e Pali di Piccolo Diametro. – Associazione Geotecnica Italiana – Raccomandazioni sui pali di fondazione (1984) 2. n.Flaccovio Editore.Micropali .
sono terreno stimate a partire dalla infatti fornisce informazioni più lo stato tensionale dei terreni Definizione Tipologica dello Strato Ql [m] h [m] NSPT [-] Dr [%] Cuk [kPa] k1 [N/cm3] kw [kg/cm3] I) Terreno naturale e argille -4. Allegato).) e -24 m (cfr. che ai fini della definizione state prese a riferimento le proprietà geomeccaniche del prova CPTU lungo tutta la verticale investigata. 3. Prove DPSH e CPTU: grandezze caratteristiche (2).0 4.4 sono raccolti per i diversi orizzonti.4 24 >50 - 30 25 V) Limi e argille -24.5 22 - >80 25 15 Tabella 3.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) 3. del modello geotecnico. Allegato).4 Caratteristiche geotecniche dei terreni In tabella 3. 2 Il significato dei simboli riportati in tabella Ql h NSPT Dr cuk k1 kw quota media del letto dello strato altezza dello strato numero di colpi della prova standard SPT (ottenuto elaborando i dati di campagna della DPSH) densità relativa coesione non drenata coefficiente di Winkler o coefficiente di reazione laterale del terreno (Vedi Allegato) coefficiente di Winkler o coefficiente di reazione laterale del terreno (rapportato al diametro reso del palo) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.5 5. è stato identificato con la quota del piano stradale originario prima dell’intervento di costruzione del nuovo impalcato. si ipotizza la presenza di falda acquifera superficiale (così come testimoniato dai rilievi condotti durante l’indagine geognostica) e posta a circa -2. i valori medi dei parametri geotecnici d’interesse (cfr.4 – Parametri geotecnici Rif.0 m dal rif. i parametri di resistenza e attraversati. 3. SIMONE LONGHI PAGINA 5 DI 121 .5 9 30 - 10 10 III) Limi e Argille -14.0 7.00 m).1 5. compresa tra la quota 0.2 Stratigrafia e natura dei terreni All’interno dell’area in esame è stato ipotizzato un unico profilo verticale del terreno rispondente alla verticale d’indagine conseguita mediante la prova penetrometrica DPSH.5 4. Tale prova dettagliate circa la litologia.1 15 - 80 25 15 IV) Sabbie e sabbie fini -19.00 m (da quota di rif. 3. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA DEL SITO 3.1 Quadro altimetrico Il riferimento assunto nel seguito (indicato con 0. Si evidenzia in questa sede.3 Idrologia del sottosuolo Entro la massima profondità raggiunta dai pali.5 1 - 22 25 15 II) Sabbie e sabbie limose -9.
Corso di Aggiornamento “GEOTECNICA E FONDAZIONI PROFONDE: MICROPALI.1 Metodi e strumenti di calcolo Le analisi sono state condotte adottando il metodo semiprobabilistico agli stati limite. Corso di Aggiornamento “MICROPALI. 6 e 15 Febbraio 2015. PALI. sono stati soddisfatti i requisiti per la sicurezza allo stato limite ultimo (anche sotto l'azione sismica) e allo stato limite di esercizio. PALIFICATE” .Ordine Ing Arezzo – AREZZO (AR). Corso di Aggiornamento “MICROPALI. nonché casi prova interamente risolti e commentati.xls” – NTCalc© NOVAINGEGNERIA . ELEMENTI PROGETTUALI 4.  utilizzo delle versioni più aggiornate (dopo test). avvalendosi di codici di calcolo automatico per l'analisi sia strutturale che geotecnica.Cfr. 3 Corso di Aggiornamento “GEOTECNICA e FONDAZIONI PROFONDE: MICROPALI.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) 4. Simone Longhi  Verifiche geotecniche GEO: foglio di calcolo “P&Microp 1. PALI. Simone Longhi . Corsi di aggiornamento con Presentazione del software da parte dell’Autore (3). In particolare.Ordine Ing Cremona – CREMONA (CR). 7-8 Novembre 2014.  storia consolidata dei codici di calcolo (svariati anni di utilizzo).MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. contiene una esauriente descrizione delle basi teoriche e degli algoritmi impiegati. SIMONE LONGHI PAGINA 6 DI 121 . Le verifiche nel seguito esposte sono state eseguite secondo le disposizioni di carico più gravose. Tale affermazione è suffragata sulla base dai seguenti elementi:  diffusione dei codici di calcolo sul mercato. PALIFICATE” . l’individuazione dei campi d’impiego. PALIFICATE” . 28-29 Marzo 2014.Ordine Ing Belluno – BELLUNO (BL). Ing. 7 e 14 Marzo 2014.1” sviluppato e validato da Ing. RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.2. PALI e PALIFICATE di FONDAZIONE” .Ordine Ing Modena – MODENA (MO). PALI. Il sottoscritto ha esaminato preliminarmente la documentazione a corredo del software per valutarne l’affidabilità e soprattutto l’idoneità al caso specifico. Tale documentazione.Licenza NTCalc_276 intestata a Dott. sono stati utilizzati i seguenti programmi di calcolo:  Verifiche geotecniche e strutturali (GEO e STR): Foglio elettronico di calcolo “MicroTUB_2. Tali codici sono di sicura ed accertata validità e sono stati impiegati conformemente alle loro caratteristiche.  pratica d’uso frequente nell’attività professionale.
Quest’ultima ipotesi è assicurata a livello esecutivo. SIMONE LONGHI PAGINA 7 DI 121 . Dancelli Alessandro .2 Analisi generale Sulla base dell’analisi strutturale e dei rilievi condotti in sito relativi ai manufatti esistenti (4).PROVINCIA DI BRESCIA . dall’installazione all’interno del foro di un tubo in PVC liscio di sezione opportuna che consenta il reciproco scorrimento tra le superfici a contatto.Committente: Comune di Gottolengo (BS) Progettista: Dott. Ai fini delle verifiche tipo GEO di capacità portante verticale.Via Garibaldi.8 in corrispondenza della pila centrale in alveo). Dancelli Alessandro . ciascun blocco è sostenuto da un reticolo o gruppo di micropali verticali (n. 32 25023 Gottolengo (BS) – DATA: 3004-2015. per tutta l’altezza di porzione di muratura attraversata. collegati e resi solidali da opere in CA. Ing. Inoltre ai fini delle verifiche di tipo GEO di capacità portante trasversale. PROGETTO DEFINITIVO – ESECUTIVO . Ing. Cfr. il palo qui ipotizzato viene considerato solidamente incastrato in testa (sommità) dal corpo di fondazione.Via Garibaldi. viene trascurato il contributo dei primi 5 m di terreno a partire dal piano campagna (probabile materiale di riporto). Relazione di calcolo impalcato e fondazioni superficiali .: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) 4. PERIZIA TECNICA DI CONDIZIONE STATICA DEL PONTE STRADALE SUL CANALE REDONE SITO IN VIA CADORNA NEL COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) . 32 25023 Gottolengo (BS). 16 pali per ciascuna palla e n. Posti in corrispondenza di ciascuna spalla e in asse alla pila centrale in alveo.COMUNE DI GOTTOLENGO . RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. 4 Cfr.Dott.RIFACIMENTO E CONSOLIDAMENTO DEL PONTE STRADALE SUL CANALE REDONE IN VIA CADORNA ed OPERE DI URBANIZZAZIONE Relazione sui materiali. così come la porzione del micropalo interferente con le opere in muratura del manufatto originario. l’intervento di palificazione prevede la realizzazione di 3 distinti blocchi fondazionali.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.
La quota massima del piano di posa o d’imposta della nuova fondazione Qf (coincidente con la quota di testa utile dei pali) è ipotizzata a circa -1.39 cm3) in acciaio tipo S 355.G.) e armati con elementi tubolari coassiali 177. arch. 4. PALIFICATA B). La lunghezza dell’armatura metallica finale Larm. saranno realizzati con tecnica a rotazione e perforazione rivestita (D nominale = 300 mm). La quota di testa di ciascun tubolare. tale da permettere la formazione di una sezione di palo reso finale avente diametro D ≈ 350 mm.k  450 Acciaio per micropali Classe dell’acciaio per carpenteria: S355 Tensione caratteristica di rottura: ft.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. SIMONE LONGHI PAGINA 8 DI 121 .8 x 8.k  35 Acciaio per armatura (opere in CA) Tipologia acciaio: B450 C Tensione caratteristica di rottura: ft.U.0 m ÷ 18.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) 4.68 cm2.k  510 Tensione caratteristica di snervamento: fy. avente funzione di ancoraggio all’interno del corpo di fondazione Dt.0 mm (A = 42.k  28 Resistenza caratteristica cubica: Rc. Per dettagli relativi alle caratteristiche e proprietà dei materiali indicati consultare quanto riportato nel seguito e in Allegato. risulta dalla somma di Lpu e Dt. lunghezza d’armatura Larm = 15. e str.0 m dal rif. W = 173.k  540 Tensione caratteristica di snervamento: fy.3 Geometria delle opere di palificazione I micropali verticali previsti.k  355 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.4 Caratteristiche e resistenze di calcolo dei materiali utilizzati Nell’esecuzione delle opere in oggetto è previsto l’utilizzo dei seguenti materiali: Calcestruzzo (opere in CA) Classe di resistenza del calcestruzzo: C28/35 Classe di esposizione del calcestruzzo: XC3 Resistenza caratteristica cilindrica: fc. PALIFICATA A e C) e della pila centrale (Cfr. è collocata a circa 50 cm dall’intradosso della fondazione.0 m rispettivamente per i pali delle spalle (Cfr. La lunghezza utile di ciascun micropalo Lpu = (Qb – Qf) viene stabilita in dipendenza dei carichi verticali massimi agenti all’intradosso della fondazione e sulla base dei calcoli di stima della capacità portante verticale. I medesimi saranno iniettati con miscela cementizia a gravità attraverso la testa del tubo (TIPO I.
MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.  INIEZIONE con miscela cementizia del palo.  POSA in opera di tubo liscio in PVC RIGIDO lungo l'intera porzione di attraversamento del micropalo nel corpo murario e fondazionale esistente.  POSA in opera dell'ARMATURA costituita da tubo metallico.  Contemporaneo RECUPERO del tubo di RIVESTIMENTO ESTERNO fino ad ultimazione del palo. PREVIA OPERAZIONE DI SPURGO del fondo foro dai detriti di perforazione. sino alla quota di progetto di posa del palo. a CIRCOLAZIONE DIRETTA DI FLUIDO (acqua) e RIVESTIMENTO ESTERNO.4 Tecnologia costruttiva dei micropali La realizzazione dei pali avviene in cinque fasi distinte:  PERFORAZIONE eseguita con sistema a ROTAZIONE CONTINUA.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Miscela di iniezione per micropali Dosaggio (riferit o a 1 m 3 d’impasto finale) Acqua: 600 kg/m 3 Cement o R325: 1200 kg/m 3 Additivo eventuale: 10÷20 kg/m 3 Rapport o Acqua–Cement o: A/C ≤ 0.5 Classe di resistenza della miscela: C25/30 O in alternativa malte cementizie del tipo Microcalcestruzzo a prestazione garantita: C25/30 Betoncino premiscelato tipo Fassa Bortolo® RS30: C25/30 (Scheda tecnica in Allegato) Saldature Da eseguire con processo manuale e tecnica ad arco ed elettrodi rivestiti secondo UNI EN ISO 4063:2011 4. attraverso la sezione cava d'armatura. SIMONE LONGHI PAGINA 9 DI 121 .
T. 14/01/2008.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.LL.C. 11.14964 del 7 novembre 2003 e succ. il Comune di GOTTOLENGO ricade nella Zona sismica 3 (“Zona con pericolosità sismica bassa.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) 4.1988).P.05 g ≤ ag <0.PP.7 Verifiche alle tensioni ammissibili – N.” – D.03. assumendo un grado di sismicità S pari a 5. 11-03-1988 – Circ. i parametri di pericolosità sismica risultano quelli esposti nella figura seguente tratta da EdiLus-MS software ACCA. 24-09-1988. D.M. M. Prescrizioni generali “… Le opere provvisionali vanno progettate con criteri analoghi a quelli delle opere a carattere permanente.M. 4.M.M. 16. Cfr.C. A. aggiornato con la Delibera della Giunta Regionale della Lombardia n. Per il sito in Oggetto. fatta eccezione per le costruzioni di tipo 1 e 2 e Classe d’Uso I e II. X/2129 del 11 luglio 2014 (in vigore dal 14/10/2015). che può essere soggetta a scuotimenti modesti” Accelerazione con probabilità di superamento del 10% in 50 anni: 0. Le recenti disposizioni in materia di Norme Tecniche per le Costruzioni (5) rendono definitivamente obbligatorio il metodo di calcolo agli stati limite (D.15 g).6 Definizione dell’Azione sismica di progetto Stante all’O. n. limitatamente a siti ricadenti in Zona 4 per le quali è ammesso il Metodo di verifica alle tensioni ammissibili per le opere ed i sistemi geotecnici (verifiche da eseguire secondo il D.01.1996. § 2.2. 14. SIMONE LONGHI PAGINA 10 DI 121 . 3274 del 2003. individuate le caratteristiche dell’opera.M. mentre la definizione delle azioni sismiche può essere effettuata secondo il D. 5 Cfr.01. in accordo a quanto previsto dalla recente Normativa.2008). RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.M.5 Condizioni e Combinazioni di carico In fase di verifica progettuale si sono esaminate le combinazioni più gravose con riferimento a condizioni statiche che sismiche.
: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Coerentemente con le analisi strutturali. SIMONE LONGHI PAGINA 11 DI 121 . sono stati assunti i seguenti parametri sismici: RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.
5. CAPACITÀ PORTANTE VERTICALE DEI PALI – VERIFICA GEO
5.1 Richiami teorici
In generale, date le caratteristiche geometriche e costruttive del palo, la capacità portante
è valutata attraverso il metodo statico (approccio convenzionale), come somma di due
contributi: portata limite di base (o di punta) e portata limite per attrito laterale lungo il
Cioè si assume valida l'espressione:
QLIM = QB + QL
Portata limite totale del palo
Portata limite di base (o alla punta) del palo
Portata limite lungo il fusto del palo
Nel presente dimensionamento, la portata limite del palo è calcolata secondo il metodo di
Bustamante e Doix (1985) (6), nel seguito dell’esposizione segnalato con la sigla (B&D).
Trattasi di un metodo diretto basato su correlazioni di tipo empirico, che utilizza i dati delle
prove penetrometriche tipo SPT (dinamiche) e in cui:
QLIM = kB x AP x pl + Ss p x Dl  Ls x qs
kB coefficiente in funzione del terreno posto in corrispondenza della base (=1.2 per
sabbie ghiaie)
AP area di base del palo
pl pressione limite del terreno
Dl diametro del fusto del palo = a x Dn (con Dn diametro nominale di perforazione)
Ls lunghezza fusto del palo
qs portata unitaria limite lungo il fusto
Essendo i micropali eseguiti con iniezione di tipo globale unica (tipo I.G.U.) in terreni
sabbiosi e limoso-argillosi, i parametri d’interesse sono ottenuti dalla Tab.5.1 e Fig.5.25.3 (curve SG.2 e AL.2).
Bustamante M., Doix B., Une méthode pour le calcul des tirants et des micropieux injectés, Bull liason Labo.
P. et Ch., 140, nov. déc. 1985.
PAGINA 12 DI 121
Tabella 5.1 – Valori del coefficiente di amplificazione del diametro nominale del palo
Figura 5.2 – Valori della portata unitaria limite in funzione del numero di NSPT, per terreni incoerenti
PAGINA 13 DI 121
Figura 5.3 – Valori della portata unitaria limite in funzione del numero di NSPT, per terreni coesivi
Per confronto con il metodo sopra riportato si è deciso di utilizzare un 2° metodo,
enunciato da Bustamante e Gianeselli (1982) (7) e indicato nel seguito con la sigla (B&G)
Tale metodo, sempre diretto, utilizza i dati delle prove penetrometriche tipo CPT / CPTU
(statiche). Secondo gli Autori la portata limite risulta:
QLIM = qB x AP +  sl Al x qS ds
portata unitaria limite alla base del palo
area geometrica alla base del palo
area della superficie laterale del fusto del palo
portata unitaria limite lungo il fusto
Secondo la formulazione degli Autori,
qB = qca  kc
qS = MIN (qc /ac ; tlim )
resistenza alla punta rilevata da prova CPTM
resistenza alla punta equivalente
kc, ac,tlim
parametri funzione della resistenza qc, della natura del terreno e della
tipologia del palo
Bustamante M., Gianeselli L., Calcul de la capacité portante des pieux à partir des essais au pénétromètre
statique, Bull liason Labo. P. et Ch., 127, sept-oct 1983, Réf. 2842.
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(M1. gm (M1).3 bis] dove   Wp peso del palo al netto dell’eventuale spinta idrostatica per pali immersi in acqua Fs fattore di sicurezza. SIMONE LONGHI PAGINA 15 DI 121 .: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Per la trattazione e i dettagli circa l’utilizzo dei metodi di cui sopra si rimanda a testi tecnici specializzati.Wp = (Rbk / gb) + (Rsk / gs) . il calcolo di Rd è determinato in modo analitico a partire dai valori caratteristici dei parametri geotecnici. Senza entrare nel dettaglio di quanto prescritto dalla Normativa. la portata ammissibile QAMM del singolo micropalo è definita come: QAMM = (QB + QL) /Fs . Ai sensi della normativa D. Cap. RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.(M1.M. e in funzione di coefficienti parziali. ' k .R2)] [5.2 Calcolo Capacità portante verticale: Nuovo Approccio Normativo secondo D.D. x(x3.Wpd Palo Compresso Palo Teso Rd = Rsd + Wp = (Rsk / gs) + Wpd (Rbk . 5.4] Approccio 2 Ed (A1) ≤ Rd [(M1.U.5.R1).R2) o (M1. di tipo strutturale (STR) e geotecnico (GEO).MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. Infrastrutture 14/01/2008. x4)] 8 [5.A2) ≤ Rd [(M1.6 bis] [5. Rsk ) = f [gn k . ck .3] [5.M. in funzione dei set di coefficienti (M1.L.G.I. le attuali norme tecniche (8) prevedono che la verifica agli stati limite ultimi venga condotta secondo due tipologie di condizioni (Approccio 1 e 2): Approccio 1 Ed (A1.R3).5] Ove Ed è il valore di progetto dell’azione o degli effetti delle azioni in funzione dei set A1 o A2 di coefficienti parziali gf. sono state valutate le combinazioni con Approccio di Tipo 2 ovvero considerando i set di coefficienti denominato (A1+M1+R3).R3)] [5. di norma pari a 2. 11/03/1988.R1). 14/01/2008 Per i pali di fondazione. Nella presente relazione le verifiche agli S. tenuto conto di quanto consigliato dalle “Raccomandazioni sui pali di fondazione” A. 6 Progettazione Geotecnica . e Rd è il valore di progetto della resistenza del terreno (capacità portante). come di seguito riportato: Rd = Rbd + Rsd .M. (1984).6] [5.WP QAMM = (QL) /Fs + WP Palo Compresso Palo Teso [5.7] Cfr.
5 m. ove Rd viene stimato con riferimento ai parametri geotecnici del terreno. Wpd = 33. [(Rc calc) min /x4]} [5. Per il caso in esame.2. Ap= 0.5 kN ≈30 kN. dipendenti dal metodo di calcolo effettuato per la stima della capacità portante e in funzione del set considerato (R3). viene riscritta convenientemente come: Rck = Rbk + Rsk [5.2]  Wpd peso di progetto del palo al netto dell’eventuale spinta idrostatica per pali immersi in acqua  gn k .10 m2.35.6 kN ≈30 kN.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. gG (A1) = 1.65 e x4 = 1. PALO PER PILA (PALIF.15 (per pali in compressione).1] Rbk = MIN [(Rb calc) media /x3]. B): Wp = 25.5 kN ≈35 kN. A e C): Wp = 21. Aa= 0. Lpu = 14. Con riferimento alle sopraccitate procedure analitiche che prevedono l’utilizzo di parametri geotecnici o di risultati di prove in sito.5÷17.0033 m2. derivati da prove in sito.3 kN ≈ 25 kN.9. il valore caratteristico di resistenza è funzione del numero di verticali d’indagine secondo l’espressione Rck = MIN [(Rc calc) media /x3]. sostituendo opportunamente (Larm = 15÷18 m. Il peso del palo Wpd viene computato mediante l’espressione seguente: Wpd = [(Pa + gmiscela x (Ap –Aa)) x Lpu – gacq x (Ap) x Lp immerso] x gG (A1) [5. Per i metodi di calcolo analitici.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Ove i simboli hanno il seguente significato:  gb e gs coefficienti di sicurezza parziali (gR).1] Rsk = MIN [(Rs calc) media /x3]. gs = 1. ripresa dall’equazione 6. RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.8] L’espressione [5. in caso di valutazione separata delle componenti alla punta e lungo il fusto del palo.25 (in trazione)  Rbk e Rsk valori caratteristici di resistenza (o portanza) alla base QP e lungo la superficie laterale del palo QL.55. gst = 1.10 delle NTC 2008. [(Rs calc) min /x4]} [5. SIMONE LONGHI PAGINA 16 DI 121 . Wpd = 27.1 verticale d’indagine rappresentativa (in termini di volume di terreno significativo investigato per le opere in progetto) le relazioni sono applicate assumendo x3 = 1.26 kN/m.8]. avendo a disposizione n. ' k valori caratteristici dei parametri geotecnici  gm coefficiente di sicurezza parziale in funzione del parametro geotecnico Per il set (M1) i coefficienti sono tutti unitari (g' = gc’ = gg =1)  x fattore di correlazione in funzione del numero di verticali oggetto d’indagine geognostica.3) si ottiene ai fini della verifica GEO: PALO PER SPALLA (PALIF. Pa = 0. e per la tipologia di pali in esame (trivellati) si ha: Set (R3) gb = 1.8. [(Rb calc) min /x4]} [5. ck .9.gmiscela = 22 kN/m3.10] Nelle condizioni più gravose.
1.5 15.3 0. applicando il coefficiente parziale gt e ipotizzando che i valori caratteristici medi siano anche i minimi. SIMONE LONGHI PAGINA 17 DI 121 . RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. Cap.3.5 15 544 447 -15.5] Ed (A1) + Wpd ≤ Rcd = Rbd + Rsd Palo Compresso [5.0 -0.4.5 15 420 (*) 293 (*) Tabella 5.D.1. PALIFICATA TIPO A e C (SPALLA) Q TIPO/VERIFICA MICROPALO “BUSTAMANTE-DOIX” (B&D) MICROPALO “BUSTAMANTE-GIANESELLI” (B&G) Qt Qbase lavoro palo palo [m] [m] [m] 0.2 – Risultati – VERIFICA GEO A CAPACITA’ PORTANTE VERTICALE PER PALO SINGOLO .11] Palo Teso [5.3 Risultati Nel seguito si riportano in forma tabellare i risultati salienti relativi alle verifiche di tipo GEO per carichi verticali.d della resistenza di pali soggetti a carichi trasversali (9).5 14.5 0.M.12] Per pali in trazione Ed (A1) .5 14.Wpd ≤ Rsd Per la determinazione del valore di progetto Rtr.3 piano Lp [m] Dt [m] Lpu [m] La [m] Rcd Rsd (A1+M1+R3) (A1+M1+R3) [kN] [kN] -15.0 -0. 6 Progettazione geotecnica § 6. il dato qui fornito in tabella è già al netto degli effetti dovuti al peso proprio di progetto del palo.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Quindi per pali sollecitati a compressione. condotte per le tipologia di palo in progetto e utilizzando entrambe le due metodologie segnalate.15] 5. Infrastrutture 14/01/2008.2 Resistenza di pali soggetti a carichi trasversali .d = (Rtrk ) /gt = (Rtrk calc) media /(x3 x gt) [5. Per le verifiche GEO va confrontato direttamente con il carico agente in testa al palo 9 Cfr.5 0. si ha: Rtr.5 15. riscrivendo la [5.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.SPALLA NOTE: (*) per le impostazioni del programma P&Microp 1.
0 -0. in sintesi si ha: PALO SINGOLO .5 18 754 640 -18. Si Npi SLU/SLV ≤ Rd collasso (A1+M1+R3) Rd collasso (A1+M1+R3) = Rcd singolo singolo (A1+M1+R3) x n pali x Eg Dall’analisi dei dati riportati in allegato. confrontando quanto sopra. Per le verifiche GEO va confrontato direttamente con il carico agente in testa al palo In presenza di palificate (gruppi di pali) occorre effettuare anche una verifica di capacità portante GEO per effetto gruppo (o di collasso) mettendo in conto i termini di efficienza Eg in funzione del tipo di palo e di terreno.5 < 420 x 16 x 0.SPALLA Np SLU/SLV = Ed (A1) + Wpd = 197 + 30 = 227 kN (compressione) < 544 kN (B&D) Np SLU/SLV = Ed (A1) = 197 kN (compressione) < 420 kN (B&G) LA VERIFICA E’ SODDISFATTA Np SLU/SLV = Ed (A1) .5 17.PILA NOTE: (*) per le impostazioni del programma P&Microp 1.1.5 + 30*16 = 2925.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) PALIFICATA TIPO B (PILA) Q TIPO/VERIFICA MICROPALO “BUSTAMANTE-DOIX” (B&D) MICROPALO “BUSTAMANTE-GIANESELLI” (B&G) Qt Qbase lavoro palo palo [m] [m] [m] 0.67 = 5832 kN (B&D) = 2445. In presenza di terreni incoerenti le esperienze (cfr.5 18.SPALLA Si Npi Si Npi Si Npi SLU/SLV SLU/SLV SLU/SLV ≤ Rd collasso (A1+M1+R3) = 2445.5 18.Wpd = 47 – 0 (*) = 47 kN (trazione) < 447 kN (B&D) Np SLU/SLV = Ed (A1) = 47 kN (trazione) < 293 kN (B&G) LA VERIFICA E’ SODDISFATTA Nota: (*) A favore di sicurezza si trascura l’effetto del peso del palo GRUPPO DI PALI .67 = 4502 kN (B&G) LA VERIFICA E’ SODDISFATTA Si fa notare che se i pali fossero per ipotesi caricati al massimo previsto per singolo palo. Meyerhof 1976) hanno mostrato come tale valore possa arrivare anche a circa 2/3 (Eg <1).3 piano Lp [m] Dt [m] Lpu [m] La [m] Rcd Rsd (A1+M1+R3) (A1+M1+R3) [kN] [kN] -18.3 0. SIMONE LONGHI PAGINA 18 DI 121 .5 0.5 17. la verifiche (per entrambe le stime dei diversi Autori) sarebbero ancora soddisfatte Si Npi SLU/SLV = 197 x 16 + 30*16 = 3632 kN < 5832 kN (B&D) Si Npi SLU/SLV = 197 x 16 = 3152 kN < 4502 kN (B&G) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.5 0.2 – Risultati – VERIFICA GEO A CAPACITA’ PORTANTE VERTICALE PER PALO SINGOLO .50 < 544 x 16 x 0. il dato qui fornito in tabella è già al netto degli effetti del peso proprio di progetto del palo.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.0 -0.5 18 624 (*) 458 (*) Tabella 5.
4 + 30 = 442.4 x 8 + 30*8 = 3539 kN < 4041 kN (B&D) Si Npi SLU/SLV = 412. RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. la verifica sarebbe ancora soddisfatta Si Npi SLU/SLV = 412.PILA Np SLU/SLV = Ed (A1) + Wpd = 412.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.4 x 8 = 3302 < 3445 kN (B&G) Come si evince da quanto riportato.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) PALO SINGOLO .PILA Si Npi Si Npi Si Npi SLU/SLV SLU/SLV SLU/SLV ≤ Rd collasso (A1+M1+R3) = 3054.3 kN (compressione) < 624 kN (B&G) LA VERIFICA E’ SODDISFATTA GRUPPO DI PALI . assegnata la distribuzione dei micropali e confrontando i carichi verticali massimi agenti sulla testa dei medesimi. la lunghezza utile di progetto (a partire dal piano di intradosso della fondazione) Lpu è tale da garantire il rispetto delle verifiche GEO sopra esposte. SIMONE LONGHI PAGINA 19 DI 121 .3 < 624 x 8 x 0.67 = 3445 kN (B&G) LA VERIFICA E’ SODDISFATTA Si fa notare che se i pali fossero per ipotesi caricati al massimo previsto per singolo palo.30 < 754 x 8 x 0.3 + 30*8 = 3294.67 = 4041 kN (B&D) = 3054.4 kN (compressione) < 754 kN (B&D) Np SLU/SLV = Ed (A1) = 412.
Sotto uno spostamento orizzontale. 6. mentre il secondo meccanismo si verifica nel caso di pali aventi rigidezze non eccessive rispetto al terreno di infissione (meccanismo di palo lungo o intermedio).5 d (d= diametro reso del palo) - nel caso di terreni incoerenti la resistenza del terreno è variabile linearmente con la profondità z secondo la relazione: pu (z) = 3  kp x g x d x z [6.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) 6. SIMONE LONGHI PAGINA 20 DI 121 .MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. lungo il palo.1 Richiami teorici La resistenza limite laterale di un palo è determinata dal minimo valore fra il carico orizzontale necessario per produrre il collasso del terreno lungo il fusto ed il carico orizzontale occorrente per generare la plasticizzazione del palo.1 per terreni coesivi e incoerenti. derivato teoricamente. Fig.1] dove kp = (1+sin')/(1-sin') = coefficiente di spinta passiva g peso specifico del terreno (g' se immerso in falda) - terreno omogeneo e valutazione separata dei casi di rottura: rottura non drenata (terreno coesivo c = cu e ' = 0) o drenata (terreno incoerente c = cu e ' ≠ 0) - la forma della sezione trasversale del palo è ininfluente e il valore della pressione è determinato solo dalla dimensione d = Dp (diametro reso del palo) - il terreno presenta proprietà costanti con la profondità RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. è simile a quello riportato in figura 6.1 – Palo soggetto ad uno spostamento: reazioni del terreno Il problema è stato affrontato da Broms (1964) facendo le seguenti assunzioni: - nel caso di terreni coesivi. il diagramma è assunto costante con la profondità a partire dalla quota z = 1. l’andamento delle pressioni sul terreno. Il primo meccanismo (plasticizzazione del terreno) si verifica nel caso di pali molto rigidi in terreni poco resistenti (meccanismo di palo corto). CARICO LIMITE PER PALI SOGGETTI A FORZE ORIZZONTALI: CAPACITÀ PORTANTE TRASVERSALE – VERIFICA GEO 6.
T3) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.7] Il carico limite trasversale (orizzontale) risulta: T = MIN (T1.25  36  cu  d3   [6. SIMONE LONGHI [6. fornisce le seguenti espressioni per il carico limite trasversale: Terreni coesivi Palo corto: L  T1 = 9  cu  d2   1.5] 3 2 My L  1  k p  g  d 3    2 L d [6.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) - il comportamento all’interfaccia palo/terreno è rigido perfettamente plastico. ovvero le rotazioni elastiche del palo sono trascurabili sino a quando il momento M non perviene al valore My (di plasticizzazione).5  cu  d  cu  d 182 .4] Terreni incoerenti 2 Palo corto: L  T1 = 1.T2.3 e attraverso la risoluzione delle equazioni di equilibrio. identifica i meccanismi di rottura come indicati nella figura 6.2] 1 [6. Quando M = My. Broms.2 e 6.6] 1     2 3    [6. ovvero la resistenza del terreno si mobilita completamente per un qualsiasi valore non nullo dello spostamento e rimane costante all’aumentare dello spostamento - il comportamento flessionale del palo è di tipo rigido perfettamente plastico.676   k p  g  d4  [6. si forma nella sezione una cerniera plastica Nel caso in cui il palo risulta vincolato in testa ad una struttura che ne impedisce la rotazione (fondazione). 5 9 c u  d3   d   d  Palo lungo:  My  2 T3 = 13 .MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.5  d   Palo intermedio:   L 2 4 My 2 L   T2 = 9  c u  d 2   1.8] PAGINA 21 DI 121 .5   9  c u  d 2 2    4 .3] 1 2 2 [6.5  k p  g  d   d Palo intermedio: T2 = Palo lungo:  My T3 = k p  g  d 3  3.
sono esposti nell’Allegato “Elaborato Calcolo Geotecnico Strutturale”. RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. SIMONE LONGHI PAGINA 22 DI 121 .2 Risultati I risultati relativi al calcolo della capacità portante trasversale. 6.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Fig.2 – Carico limite trasversale: terreni coesivi Fig.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.3 – Carico limite trasversale: terreni incoerenti 6. 6.
RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.U.2] 3  g M0 Nello stato di sollecitazione generale di flessione composta e taglio. il calcolo delle tensioni massime e minime. nell’ipotesi di computare reagente la sola sezione di acciaio. viene eseguito mediante le seguenti formule:  Flessione composta sEDmax = My N Mx   A Wymin Wxmin [7. in campo elastico per gli stati di sforzo piani. SIMONE LONGHI PAGINA 23 DI 121 .L.4] Le verifiche di resistenza della sezione in acciaio sono esposte in Allegato. CAPACITÀ STRUTTURALE: VERIFICA DI RESISTENZA MECCANICA La verifica della sezione resistente dei micropali è stata condotta in condizioni S. si ha: WYmin = WXmin = W = Jp / R (con Jp momento d’inerzia. Si fa notare che se si considera reagente la sola sezione di acciaio.. a partire dai risultati ottenuti. la verifica strutturale si esegue con riferimento ai seguenti criteri: s id = 2 s EDmax  3t EDmax t id = t EDmax  2  fyk [7.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) 7.1] g M0 fyk [7. R il raggio esterno del tubo)  Taglio per profili tubolari tED max  2 T T  A p R s [7.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.3] Per profili tubolari circolari.
se i limiti vengono superati. è possibile prevedere Nell’ipotesi che la lunghezza la min di ancoraggio del tubolare all’interno del corpo della trave sia di circa 50 cm.1. Cap.M.4 tondini 20 mm DF  = T max (d) .2. si ha: n.1] ad N lim il valore massimo N la lunghezza d’ancoraggio per il singolo micropali. 11 Cfr. RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. Infrastrutture 14/01/2008.5. 4 Costruzioni civili e industriali § 4. il tubolare deve essere ancorato alla struttura da esso supportata (blocco fondale in CA). piegati. Cap. N lim risulta: N Poiché N max resistenti.1.3. 4 tondini 20 mm (fbd = 4.Nlim = 450 – 0 = 450 kN 10 Cfr.1 MPa per barre in acciaio B450C con calcestruzzo per la fondazione C28/35. 4 Costruzioni civili e industriali § 4. l’intero sforzo va affidato a collegamenti meccanici.4 Tensione tangenziale di aderenza acciaio calcestruzzo . In generale quando N max (d) >N lim le soluzioni possibili per garantire l’ancoraggio sono:  tondini piegati e saldati in testa con disposizione radiale  tondini di acciaio disposti radialmente inseriti micropalo  carpenterie metalliche costituite da piastre quadrate o circolari irrigidite e saldate al micropalo Nell’ipotesi di prevedere la posa di n. VERIFICA ANCORAGGIO ALLE STRUTTURE SUPERIORI Al fine di garantire l’efficienza dell’opera di fondazione. disposti radialmente e saldati in testa al micropalo (vedi Particolare armatura ancoraggio).M.1.1778 m  tlim ad = tensione di aderenza acciaio-calcestruzzo [kN/m2] = aderenza acciaio liscio – calcestruzzo = fbd = 550 kN/m2 (10) Sostituendo nella [8. (d) > N lim lim= 153 kN occorre attrezzare l’estremità superiore dei micropali con elementi Come indicato nelle NCT 2008.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. Infrastrutture 14/01/2008. Rck = 35 MPa (11).1 Resistenza allo scorrimento fra i componenti . max (d) ≈ 420 kN.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) 8. SIMONE LONGHI PAGINA 24 DI 121 . La lunghezza dell’ancoraggio la min si determina a partire dall’espressione: la min =N lim / (p x e x tlim ad) [8.5.D.D.1] dove  N = forza comunicata dalla struttura al micropalo e viceversa [kN]  e = diametro esterno del tubo = 0.
90 gM2 coefficiente di sicurezza per la verifica delle unioni = 1.4 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.11] Sostituendo ai simboli i seguenti valori      altezza della gola = 6 x 10-3[m] tensione rottura dell’acciaio più debole tra gli elementi collegati = 355 x 103 [kN/m2] b coefficiente = 0. Con una saldatura a cordone d’angolo nella porzione di contatto.25 Fw. Resistenza delle saldature a cordone d’angolo – Fig. Ed = 115/(0.14 x 100–2 m2 sED max = 366 MPa < 390 MPa Il collegamento tra la barra in acciaio e la superficie esterna del tubolare avviene mediante saldatura a cordone d’angolo. del 14/01/2008 § 4.Ed [5.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) F max (agente sul tondino piegato) = 1/4 x (450) ≈ 115 kN la min  20 (piegato e saldato) = 46 cm la tondino  20 piegato (sviluppo) = 110 cm (di cui 85 cm lungo la direzione di tiro la) La verifica (la > la min) risulta soddisfatta.2. Ed forza di calcolo che sollecita il cordone d’angolo per unità di lunghezza [kN/m] a ftk Fw.2.8.04x2x2) = 718 kN/m Fw. 4.8 Unioni §§ 4. fyk = 450 MPa e gMO = 1.C. Su ciascun lembo di estremità della barra e su ciascun lato a contatto con il profilato metallico è necessario garantire una saldatura avente lunghezza l e sezione minima di gola a.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.Rd = a  ftk 3  b  g M2  Fw. Al fine di garantire la funzionalità dell’ancoraggio è necessario inoltre verificare la resistenza a trazione di ciascuna staffa: sED max = N A ≤ fyk [5. infatti nella sezione di gola sia ha (12): Fw. SIMONE LONGHI PAGINA 25 DI 121 .15. N.2. Rd = 1093 kN/m > 718 kN/m 12 Cfr.10] γM0 Sostituendo N ≈ 115 kN.2.4. A = 3.T.
l’altezza minima della gola deve essere: a  6.0 cm RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. SIMONE LONGHI PAGINA 26 DI 121 .: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Quindi affinché sia garantita l’unione mediante saldatura a cordone d’angolo degli elementi.0 mm e la lunghezza del cordone di saldatura: l  4.
Di diametro esterno e interno del tubolare n modulo di omogenizzazione della sezione acciaio e calcestruzzo (miscela cementizia) k coefficiente compreso tra 0 e 1 indicativo del grado di partecipazione nel calcolo del momento d’inerzia della superficie di calcestruzzo esterna a contatto con il tubolare. introducendo nella [9. essendo degli elementi strutturali di notevole snellezza destinati a sopportare carichi di compressione di notevole entità.1] con:   E modulo di elasticità dell’acciaio JP modulo d’inerzia della sezione trasversale del micropalo p p 1 4 p k 4 D 4e  D i4  Di  D P  D 4e 64 64 n 64 n  JP =           [9.2] De.2 Effetti di gruppo e carico ciclico . lo svergolamento si manifesta per semilunghezza d’onda di: l* = 4 E  JP b*   Ncr = Ncr l* = 2 E  JP  b* [9.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) 9.Analisi e Progettazione di Fondazioni su Pali – § 8.3.5] 13 H. Davis .H. si prestano all’insorgenza di fenomeni d’instabilità elastica. Per palo infinitamente lungo. SIMONE LONGHI PAGINA 27 DI 121 . a favore di sicurezza.Collana di Geotecnica e Ingegneria Geotecnica . seguendo la trattazione di Timoshenko e Gere (1961).Flaccovio Editore. mediante l’espressione: k wrid = k w  r [9. G. Palermo (2005).3] [9.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. E. Poulos.4] con:  b reazione laterale del terreno per unità di spostamento = kw x Dp Il valore di kw può essere opportunamente ridotto per tener conto dell’effetto gruppo di pali vicini (palificata) (13). il carico critico è fornito dall’espressione: N cr = Dp  k w  h4  p 2  E  JP  m    h2 m2  p 4  E  JP   [9.2. h lunghezza del fusto (le cui estremità sono supposte vincolate mediante cerniere) Dp diametro reso del micropalo kw coefficiente di reazione orizzontale del terreno (media ponderata lungo il profilo verticale del palo) m numero intero di semionde della deformata sinusoidale causata dal carico di punta da cui la semilunghezza d’onda l = h/m Per ottenere Ncr si procede per iterazione.1] diversi valori di m. ovvero individuando il minimo valore di carico critico. RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. In generale. CAPACITÀ STRUTTURALE: VERIFICA DI STABILITÀ DELL’EQUILIBRIO ELASTICO I micropali.
RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.16 kN >> 412 kN La verifica è soddisfatta.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.7] Il coefficiente c = f (l**). Allegato).5 N/cm3 Per il caso più cimentato (cfr.Rd = c  A  fyk g M1 [9.4. Le NCT al § 4.3 Stabilità delle membrature a cui si rimanda per maggiori dettagli. dove: l** = A  fyk Ncr [9. B e C kw = 15 N/cm3 In presenza di pali in gruppo si assume: kwrid = 50% kw = 7.2.Rd è definito dall’espressione: Nb.2. r = 1.Rd = 1329. dove Nb.6] Per il caso più cimentato (cfr. Effetti delle deformazioni impongono per l’analisi elastica che: a cr = Ncr  10 NED [9. SIMONE LONGHI PAGINA 28 DI 121 . si ha: Nb. si ha: acr ≈ 14 ≥ 10 La verifica è soddisfatta Trattando il problema dell’instabilità dell’equilibrio è utile fare riferimento anche al § 4. Nel caso di palo isolato.8] Con Ncr definito dalla [9. Allegato PALO PILA CENTRALE).1.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Dove r è un coefficiente in funzione del numero dei pali del gruppo.4] Per i casi in esame si è assunto kw ≈ kw eq = media ponderata lungo il profilo verticale del palo: PALO PER PALIFICATA TIPO A.4.3.
Davis .  ns coefficiente di Poisson 14 Cfr. con fattori di correzione per gli effetti di compressibilità del palo.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) 10. la stima del cedimento sarà condotta secondo il modello afferente al palo portante all’estremità.5  db / d rapporto tra il diametro di base e il diametro lungo il fusto  Rk fattore di correzione per compressibilità del palo  Rb fattore di correzione per la rigidezza dello strato portante  Rfattore di correzione per il coefficiente di Poisson del terreno ns  K coefficiente di rigidezza del palo K = RA  Ep /ES [10. § 5 Analisi del cedimento di pali singoli .Flaccovio Editore. con sufficiente precisione in termini di cedimento di palo incompressibile in un semispazio. Poulos. G.H. rispetto all’area delimitata dalla circonferenza esterna del palo. E’ conveniente considerare due casi estremi relativi ad una massa di terreno omogeneo.2]  Io coefficiente d’influenza del cedimento per palo incompressibile in una massa seminfinita e per ns = 0. VERIFICHE ALLO SLE .Analisi e Progettazione di Fondazioni su Pali – Collana di Geotecnica e Ingegneria Geotecnica .1] In cui  P carico assiale applicato (NSLE) in condizioni di esercizio  I coefficiente di riduzione definito dall’espressione I = Io  Rk  Rb x R [10.H. Il comportamento del palo in esercizio (cedimento verticale d) è valutato a mezzo della soluzione suggerita da Poulos e Davis (14) descritta dall’equazione: d = P  I /(Es  d) [10.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. a partire dal piano della fondazione. Ep moduli elastici di Young rispettivamente del terreno lungo il fusto. ecc. SIMONE LONGHI PAGINA 29 DI 121 . Per un palo pieno RA = 1  Es.CEDIMENTI E SPOSTAMENTI TRASVERSALI Il cedimento della sommità del singolo palo può essere espresso.  Lpu/d rapporto lunghezza utile del palo (a partire dal piano della fondazione) e diametro del palo  Es assunto pari alla al valore medio pesato dei moduli elastici definiti per ciascuno strato lungo il profilo verticale. Eb.3]  RA rapporto dell’area della sezione del palo Ap. avente modulo di Young (Es) e coefficiente di Poisson (ns) costanti: a) Palo sospeso b) Palo portante all’estremità di base su uno strato più consistente Per il caso in esame. E. Palermo (2005). RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. alla base del palo e del materiale costituente il palo.
MICROPALI di CONSOLIDAMENTO e PALIFICATE di FONDAZIONE Modena. da un’estesa serie di prove sperimentali è risultato funzione del parametro geometrico R proposto da Randolph e Clancy (1993): R = ni L [10.13/ R2 [10. il cedimento medio di un gruppo di pali è ottenuto attraverso metodo empirico come prodotto del cedimento medio di un singolo palo per un coefficiente di amplificazione: d palif = d x RS [10. SIMONE LONGHI PAGINA 30 DI 121 .Pali. si ha: RG.8] 15 S. RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Per i pali oggetto del presente documento. 19-20 Aprile 2013 . Viggiani 2000) è stimato dall’espressione: RS = RG x n [10. Salvatore Palermo.1997.6] Il parametro Rg che indica il rapporto tra la rigidezza della palificata e la rigidezza del singolo palo.Relatore: Ing.4] Dove: P carico assiale applicato (NSLE) in condizioni di esercizio b = Coefficiente di forma = 0. il cedimento d si stima a mezzo della relazione derivata da Poulos e Davis (15): d = b x P /(E  Lu) [10.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. Micropali e Palificate di Fondazione – Dispense del Corso di aggiornamento Corso di aggiornamento professionale PALI.5/ R + 0.7] Dove: n = numero dei pali della palificata i = interasse tra i pali L = lunghezza del palo In particolare.max = 0.5] Il valore del coefficiente di amplificazione Rs. Palermo . in base alle recenti esperienze (Mandolini 1994. utilizzando l’inviluppo massimo dei valori sperimentali.5 + Log (Lu/Dp) Lu = lunghezza del palo immorsato nello strato portante Dp = diametro reso del palo E = modulo elastico del terreno (o valore medio ponderato lungo la porzione Lu) In presenza di palificata. Mandolini et al.
32 d medio palif = n x RG x d RG = 0.24 x R-1. considerato come palo isolato.max x d [10. opportunamente amplificato di un coefficiente Rs. Gli stessi Autori. con rotazione della testa impedita e soggetta a carico trasversale (TSLE e/o MSLE): La lunghezza elastica viene definita da: l = 4 4  E y  JP k w  Dp [10. trattandosi di una verifica allo SLE.14] Dove: Jp = modulo d’inerzia della sezione trasversale del micropalo Ey = modulo elastico dell’acciaio Dp = diametro reso del palo kw coefficiente di reazione orizzontale del terreno (media ponderata lungo il profilo verticale del palo) eventualmente ridotto per effetto gruppo di pali vicini (i < 8Dp) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. per ottenere il cedimento massimo atteso della palificata. il cedimento della palificata viene calcolato partendo dal cedimento di uno dei pali della palificata.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Il cedimento massimo atteso della palificata (quindi il cedimento massimo medio più probabile) risulta: d max palif = n x RG. la relazione: Dd max palif = RDmax x d medio palif RDmax = 0.9]. soggetto al carico medio della palificata.36 x R0. SIMONE LONGHI PAGINA 31 DI 121 .10] [10.9] Nell’espressione [10. il valore viene determinato risolvendo il palo come una trave di lunghezza illimitata su suolo elastico (modello alla Winkler). propongono per la stima del cedimento differenziale massimo Dd max palif.11] [10.12] [10.23 [10.13] Per lo spostamento trasversale massimo del palo (yd).
SIMONE LONGHI PAGINA 32 DI 121 . Ciò è verificato se il rapporto tra la lunghezza del palo e la lunghezza elastica: L/l > 5 La reazione del terreno p(z). sono strutture di elevata snellezza e in termini di modello alla Winkler possono essere considerati infinitamente lunghi. per gli usuali valori delle loro caratteristiche geometriche e meccaniche e geotecniche del terreno.18] z e l  l  k w  Dp  z  z   cos    sin   l  l   [10. per sola azione orizzontale (TSLE): Per z = 0 T(z) = TSLE q(z) = 0 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. il momento M(z).16]   z   sin     l  [10.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.17] z e l  2 l  k w  Dp  y z  = TSLE  z  z   cos   sin   l  l   [10.19] Le espressioni sono ottenute a partire dall’equazione della linea elastica (a cui si rimanda a testi specializzati per maggiori dettagli). la rotazione q(z) e lo spostamento y(z) del palo si esprimono attraverso le relazioni: [10.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) I pali di fondazione.15] p z  = k w  y z  Tz  = TSLE  e  z l   z   cos    l   z Mz  =   TSLE le l 4  qz  = 2TSLE [10. il taglio T(z). imponendo le condizioni al contorno.
imponendo le condizioni al contorno: Per z = 0 M(z) = MSLE q(z) = 0 [10. nel caso in cui l’azione sollecitante.21]   z   sin     l  [10.20] p z  = k w  y z  Tz  =  z  z  4MSLE  l  e  cos   l  l   Mz  = MSLE  e  z l  z  z   cos   sin   l  l    qz  = 8MSLE [10.24] In presenza di azioni T e M simultanee. B e C kw = 15 N/cm3 In presenza di pali in gruppo si assume: kwrid = 50% kw = 7. sia costituita da una coppia di momento MSLE. Per il casi in esame si assume kw = valore primo strato in prossimità della testa del palo PALO PER PALIFICATA TIPO A.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.23] z e l  2 l  k w  Dp  z  z   cos    sin   l  l   [10. si applica il principio di sovrapposizione degli effetti.5 N/cm3 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Con analoghe considerazioni.22] z e l  3 l  k w  Dp  y z  = 4MSLE [10. SIMONE LONGHI PAGINA 33 DI 121 .
Ottobre 2015 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) VISANO (BS). SIMONE LONGHI PAGINA 34 DI 121 .MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.
SIMONE LONGHI PAGINA 35 DI 121 .MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Allegati Figure Calcolo geotecnico e strutturale RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.
: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) FIG. Geol.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. A1 – Ubicazione Indagini A cura del Dr. SIMONE LONGHI PAGINA 36 DI 121 . Francesco Calzolaro RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.
SIMONE LONGHI PAGINA 37 DI 121 .MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.
SIMONE LONGHI PAGINA 38 DI 121 . A2 – ELABORAZIONI CPTU .: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) FIG.A cura del Dr. Geol.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. Francesco Calzolaro RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.
A3 – DATI DI CAPAGNA PROVA DPSH .A cura del Dr.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) FIG.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. Geol. Francesco Calzolaro RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. SIMONE LONGHI PAGINA 39 DI 121 .
A4 e succ. Simone Longhi RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. – Elaborazione Indagine DPSH A cura dell’Ing.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) FIG.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. SIMONE LONGHI PAGINA 40 DI 121 .
SIMONE LONGHI PAGINA 41 DI 121 .MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.
MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. SIMONE LONGHI PAGINA 42 DI 121 .
SIMONE LONGHI PAGINA 43 DI 121 .: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.
: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. SIMONE LONGHI PAGINA 44 DI 121 .MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.
MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. SIMONE LONGHI PAGINA 45 DI 121 .
SIMONE LONGHI PAGINA 46 DI 121 .MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.
: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. SIMONE LONGHI PAGINA 47 DI 121 .MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.
PER RAGIONI DI COERENZA. SIMONE LONGHI PAGINA 48 DI 121 . COME ERA LECITO ATTENDERSI DATA LA VICINANZA DELLE PROVE ESEGUITE IN SITO. RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. NELLE VERIFICHE DI CAPACITA’ PORTANTE VERTICALE ESEGUITE CON IL METODO DI B&D.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) NOTA: DAL GRAFICO QUI RIPORTATO EMERGE LA BUONA RISPONDENZA DEI RISULATI OTTENUTI CONFRONTANDO LUNGO LA VERTICALE IL NUMERO NSPT. SONO STATI PRESI A RIFERIMENTO I DATI STIMATI A PARTIRE DALLA SOLA PROVA DPSH.
.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.terreno Carta sismogenetica d'Italia. Web Map di martellottamariangela Data ultima modifica: 30 giugno 2012 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.Zone ZS9 Sotto il profilo sismico.. gli studi sulla pericolosità sismica. promossi dall’Istituto Nazionale di Geofisica e Vulcanologia (INGV).: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Definizione della Magnitudo attesa nel sito in Oggetto per analisi d’Interazione Cinematica palo . SIMONE LONGHI PAGINA 49 DI 121 . hanno portato alla definizione di una nuo .
516M2 .1346M4 .60 Idriss (1999) 40 35 30 25 20 15 10 5 M 4.24 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.0606M4 .62 = 9.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Calcolo di Nc (numero di cicli effettivi dell’accelerogramma) con Foglio elettronico di calcolo “FonLim_2.00 PAGINA 50 DI 121 .6818M2 .17M + 164.o di cicli di carico equivalentI al carico sismico (adottato)= 7.531M + 9.5 7.5 8.0.5 9.0 Valutazione di N eq = n.0 8. SIMONE LONGHI 8.o di cicli di carico equivalenti al carico sismico Interpolato da Seed & Idriss (1982): N eq = 0.3.17 Interpolato da Idriss (1999): N eq = 0.9399 = Neq = n.5 5.0 5.0” – NTCalc© NOVAINGEGNERIA M = Magnitudo attesa del terremoto = Neq Seed & Idriss (1982) 6.0 6.9596M3 + 5.116.2343M3 + 29.0 4.0 7.5 6.13.
A15 – Coefficiente di reazione laterale del terreno – tratto da Viggiani Carlo. 1999 Per i terreni coesivi (sovraconsolidati) kw = k1 x b / (1.Campo Valore consigliato 3 Valori tipici di k1 [N/cm ] per terrenicoesivi. SIMONE LONGHI con b = 30 cm PAGINA 51 DI 121 .: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Stato di Addensamento Tipo di Sabbia Sciolto (Dr = 15% ÷ 35%) Medio (Dr = 35% ÷ 65%) Denso (Dr = 65% ÷ 85%) 3 7 ÷ 20 20 ÷ 100 100 ÷ 350 15 10 50 30 175 110 k1 [N/cm ] . relativi ad una piastra di diametro b=30 cm Fig. Fondazioni. Helvenius Edizioni.Campo Non Satura Valore consigliato Satura Valore consigliato 3 Valori tipici di k1 [N/cm ] per terreni incoerenti. relativi ad una piastra di diametro b=30 cm Stato di Consistenza Tipo di Argilla Compatta (cu = 50 ÷ 100 kPa) Molto Compatta (cu = 100 ÷ 200 kPa) Dura (cu = > 200 kPa) 3 18 ÷ 35 35 ÷ 70 25 50 >70 100 k1 [N/cm ] .5 x Dp) [N/cm3] con b = 30 cm Per i terreni incoerenti kw = k1 x (Dp + b)/(2 x Dp)2 [N/cm3] RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.
SIMONE LONGHI PAGINA 52 DI 121 .MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) SCHEDE TECNICHE MATERIALI RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.
: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Scheda Tecnica Betoncino RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. SIMONE LONGHI PAGINA 53 DI 121 .MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.
SIMONE LONGHI d t d/t 2 4 3 4 3 177.2 -1999 Diametro esterno nominale Spessore nominale Diametro interno nominale D T d 177.80 [mm] 8.39 [cm ] Modulo di resistenza plastico attorno all'asse forte Wpl.01 [cm] 3 173.80 [mm] 8.44 [cm ] 6.81 [-] CARATTERISTICHE MECCANICHE CLASSIFICAZIONE DELLA SEZIONE Valore di snervamento dell'acciaio Coefficiente e Classificazione Diametro Spessore Rapporto tra diametro e spessore Classificazione della sezione RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.78 [cm ] fy e 355 [MPa] 0.UNI EN 10219 .MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Calcolo delle caratteristiche meccaniche dei profili tubolari .00 [mm] 161.23 [-] CLASSE 1 PAGINA 54 DI 121 .83 [cm ] Momento d'inerzia torsionale It 3082.68 [cm ] Momento d'inerzia Raggio d'inerzia I i Modulo di resistenza elastico Wel.yy 1541.80 [mm] Area della sezione trasversale A 42.00 [mm] 22.yy 230.88 [cm ] Modulo di torsione Ct 346.
MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) ALLEGATO CALCOLO GEOTECNICO E STRUTTURALE RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. SIMONE LONGHI PAGINA 55 DI 121 .
1 = m/s Categoria di sottosuolo di progetto = A: SS= 0.50 38.000. rigido (se Fo< 2.202 Accelerazione massima al sito = amax= (S a g /g) g = m/sec2 1. 1.4 se T4)= S = SS ST= 1.800 E: SS= 1. di poisson= STRATO 2 tipo strato: h2 = altezza strato= m VS.30 L Argille e s.499 T1 1.2) = Vs.1 = velocità delle onde di taglio= m/s 2 4 r 1 = densità (massa per unità di volume)= kN s / m n 1 = coeff. SIMONE LONGHI Strato 1 h1 h2 Strato 2 d PAGINA 56 DI 121 . spettrale massima.000 1.00 Argilla lim osa 5.30 = Vs.200 C: SS= D: SS= 1.90 0. limose 19. Ing.499 Accelerazione massima al sito / g = amax/g = S ag /g = 0.979 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.30 ACCELERAZIONE SISMICA DEL SITO ag/g = (accelerazione massima attesa su sito di riferimento rigido) / g = Fo = fattore amplif.000 B: SS= 1.2 occorre adottare 2.600 SS = effetto amplificazione stratigrafica sul sottosuolo in progetto: Categoria topografica in progetto = ST= effetto dell'amplificazione topografica (1.xls” – NTCalc© NOVAINGEGNERIA – LICENZA NTCalc_276 intestata a Dott. PALIFICATA – SPALLA INTERAZIONE CINEMATICA Si considera l'interazione cinematica (M) ? d = diametro palo= m L = lunghezza palo= m Ep = modulo elastico di rigidezza assiale del palo= N/mmq STRATO 1 tipo strato: h1 = altezza strato= m VS.80 0.2 = velocità delle onde di taglio= m/s 2 4 r 2 = densità (massa per unità di volume)= kN s / m n 2 = coeff.00 1.00 1.35 14.00 90. 1. 1.499 1.2 se T3.490 90. di poisson= si 0.2 se T2. su sito di rif.00 400.0 se T1.135 2.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Verifiche geotecniche e strutturali: Foglio elettronico di calcolo denominato “TUB 2. Simone Longhi.2.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.00 C 1.
55 1) 0.071 tff d3 (L /d)0.55 10.1 = 4.2 /Vs. sismica: d = 0.1)0.0007 Ep / E1 = 1. sismica: d = 0.2 /Vs. 2009): - 0.15 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.15 t ff = tensione tangenziale all’interfaccia da analisi di free-field= kN/mq MCIN = Momento cinematico all'interfaccia tra i 2 strati (MAIORANO et Alt.91 41.30 (Ep/ E1)0.43 La = Lunghezza attiva = 1. risulta d = Valutazione adottata per d= d = d adottato= MCIN = Momento cinematico all'interfaccia tra i 2 strati (NIKOLAOU et Alt.55 0.44 tc =Tensione di taglio all'interfaccia (contatto) tra i due strati = amax r1 h1 = kN/mq 17.50 = kNm VALUTAZIONE DEL FATTORE d DI RIDUZIONE DEL MOMENTO funzione del numero di cicli effettivi e del periodo dominante dell’accelerogramma Valutazione 1) per d: Nc = n.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.65 (Vs.002.042 tc d3 (L /d)0.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) 2 G1 =Modulo di taglio dello strato 1 = r 1 Vs.43 Jp = Momento di inerzia del palo = p d4 / 64 = m 4 0..15 PAGINA 57 DI 121 .5 d (Ep / E1)0.30 (Ep/ E1)0.58 G2 =Modulo di taglio dello strato 1 = r 2 Vs.50 = kNm - Valore adottato per MCIN= MCIN = Momento cinem atico all'interfaccia tra i 2 strati = valore adottato= kNm NIKOLAOU et Alt 2001 MINERZ (su monopalo o singolo palo della palificata) = kNm Moto cinematico e inerziale: in fase oppure sfasati? MRIS = Momento risultante (su monopalo o singolo palo della palificata) = kNm fase 10.45 8.95 h1 > La? si (L'equazione a seguire per M è valida a rigore quando h1>La.81 Momento all'interfaccia (contatto) tra i due strati in condizioni di moto stazionario: M = 0. ovvero quando l'interfaccia tra i due strati si trova a una profondità superiore alla Lunghezza attiva del palo) Vs.00 790.29 0.40 Rapporto di snellezza = L/d = 37.04 N c + 0. 2001)= d M = kNm 18.22 = N/mmq E2 = Modulo di Young dello strato 1= 2 (1 + n 2) G2 = N/mmq 304. SIMONE LONGHI 10.015 N c + 0.o di cicli effettivi dell'accelerogramma= Periodo naturale del deposito prossimo ai periodi predom inanti dell'eccitaz.1 = N/mmq E1 = Modulo di Young dello strato 1= 2 (1 + n 1) G1 = N/mmq 14.65 (Vs..17= d scelto in base ai due valori calcolati = Valutazione 2) per d: d nel campo dei valori frequenti (variabile in genere tra 0.2 / Vs.1)0.23= Periodo naturale del deposito che si allontana dai periodi predom inanti dell'eccitaz.50).17 e 0.00 0.25 = 2.
V) dei Micropali N compressione (+).n (g Qi y oi Qki) App. unica (STR. 2 Comb. 2) 2 mono-Palo Palificata Verifiche SLU_STR Verifiche SLU_GEO Verifiche SLU_STR Verifiche SLU_GEO Relativa Comb. 1 Comb. i valori a seguire: Ai fini di SLU_STR_(N.00 (1.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.00) 1.36 - 414.609.00) 1. SIMONE LONGHI 490.50 (0. GEO) : A1+M1+R3 1. scelto.72 PAGINA 58 DI 121 . 2 (GEO) : A2+M1+R2 1. associata.00) 1. GEO) : A1+M1+R3 1. resistenza SLU (N.00 1.152.323.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) QUADRO SOLLECITAZIONI DI PROGETTO Sollecitazioni su mono-Palo (Micropalo isolato) o Palificata di Micropali? Palificata 1) PER VERIFICHE SLU Coefficienti parziali Azioni (A1.M.30 (1.30 (1. tra terne non sismiche e sismiche Verifiche SLU_STR 1 N= kN Mx = kNm - 2 3 Verifiche SLU_STR 3. 2 Comb.56 1.00 1.88 - Vy = kN - M = (Mx2 + My2)1/2 = kNm - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm My = kNm - 26. unica (STR. associata all'Approccio scelto: unica unica unica unica All'interno dell'app. A2) perm.00) App. gG (se fav.60 - Vx = kN - 490.50 (0.00) 1.M.56 Vy = kN - - M = (Mx2 + My2)1/2 = kNm - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm - My = kNm - - Vx = kN - 414.) var.) SLU: combinazioni NON SISMICHE tipo: g G1 G1 + g G2 G2 + g Q1 Qk1 + S i=2.00) SLU: combinazioni SISMICHE tipo : E + G1 + G2 + S j (y 2j Qkj ) App.00 - My = kNm - - Vx = kN - 26.30 (0. 2 (GEO) : A2+M1+R2 App. 1 Comb.00 Approccio scelto nel calcolo Azioni su mono-Palo o Palificata (1 opp. riportare per la comb.00 1.00 1.V). gQ (se fav. 1 (STR): A1+M1+R1 Comb.00 1. 1 (STR): A1+M1+R1 Comb.88 1.72 - Vy = kN - M = (Mx2 + My2)1/2 = kNm - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN - RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.
76 1.40 - Vy = kN - M = (Mx2 + My2)1/2 = kNm - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm - My = kNm - - Vx = kN - 417.00 - 420.32 - Vy = kN - M = (Mx2 + My2)1/2 = kNm - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm - 416.76 - Vy = kN - M = (Mx2 + My2)1/2 = kNm - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm - My = kNm - - Vx = kN - 420. SIMONE LONGHI - PAGINA 59 DI 121 .80 732.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) 4 5 6 7 8 N= kN Mx = kNm - 747.308.52 - My = kNm Vx = kN - 414.323.96 - My = kNm - - Vx = kN - - Vy = kN - - M = (Mx2 + My2)1/2 = kNm - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN - RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.96 - Vy = kN - M = (Mx2 + My2)1/2 = kNm - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm - 360.40 1.64 - Vy = kN - M = (Mx2 + My2)1/2 = kNm - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm - My = kNm - - Vx = kN - 416.12 - My = kNm - - Vx = kN - 360.36 - Verifiche SLU_STR 333.80 - 417. tra terne non sismiche e sismiche Verifiche SLU_STR 1 N= kN Mx = kNm - 2 414.00 - My = kNm - - Vx = kN - - Vy = kN - - M = (Mx2 + My2)1/2 = kNm - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN - N trazione (-).MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.
15 - - 10.52 (*) DATO COMPRENSIVO DEL PESO DI PROGETTO DEL PALO PER LO STATO LIMITE CONSIDERATO RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Interazione cinematica Verifiche SLU_STR MCIN (su monopalo o singolo micropalo della palificata) = kNm 10.323. equilibrio elastico dei Micropali Verifiche SLU_STR N= N di compressione (+ ) = kN Mx = kNm Verifiche SLU_STR 3.00 2. non sismiche e sismiche = kN My = Momento di plasticizzazione della sezione (Broms)= MRd.632.60 - My = kNm Verifiche SLU_GEO - Ai fini di SLU_GEO_qlim_Vert (B-D): portanza limite SLU Verticale N= N di compressione (+ ) tra terne non sismiche e sismiche= kN Mx = kNm My = kNm N= N di trazione (-) tra terne non sismiche e sismiche= kN Mx = kNm Verifiche SLU_GEO 3. calcolato per a) N=0 b) N associato alla combinazione in cui opera V : N= kN Mx = kNm Verifiche SLU_GEO - Verifiche SLU_GEO 490.19 394. non sismiche e sismiche = kN Valore (utente) = kN Valore adottato = kN 3.19 Ai fini di SLU_GEO_Grup: portanze limiti SLU palificata per effetto di gruppo V tra combin. per le comb.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.36 - Vx = kN - Vy = kN - 417.152. stab. non sismiche e sismiche: V = max { (Vx2 + Vy2)1/2 } = kN Verifiche SLE Verifiche SLE - (*) 407.56 394. G1 + G2 + y21 Qk1 + S j (y2j Qkj). per SLE combinazioni non sismiche.00 - - (*) 747.52 - - My = kNm Verifiche SLU_GEO 490.609.15 MINERZ(su monopalo o singolo micropalo della palificata) = kNm MRIS(su monopalo o singolo micropalo della palificata) = kNm N (tra le combinazioni SLU_STR sismiche)= kN Mx = kNm My = kNm Verifiche SLU_STR 10. di regola solo questa per cedimenti e spostamenti SLE: combinazioni NON SISMICHE tipo FREQUENTE G1 + G2 + y11 Qk1 + S j (y2j Qkj ) SLE: combinazioni SISMICHE tipo : E + G1 + G2 + S j (y2j Qkj) mono-Palo Palificata Riportare.925.632.50 2.50 N= N di compressione (+ ) tra terne non sismiche e sismiche= kN Valore (utente) = kN Valore adottato = kN (*) 2) PER VERIFICHE SLE SLE: combinazioni NON SISMICHE tipo QUASI PERM.925.76 - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN - 417. considerate i valori a seguire: Ai fini di SLE_ced_vert: cedimento max SLE verticale N= N di compressione (+) = kN Mx = kNm My = kNm Verifiche SLE - Verifiche SLE 2.76 Ai fini di SLU_STR_(N)_st_eq_el.811.15 - 10.00 - My = kNm - Ai fini di SLU_GEO_qlim_trasv_t_c e SLU_GEO_qlim_trasv_t_i: portanza limite SLU trasversale V tra combin.20 - Ai fini di SLE_sp_trasv: spostamento max SLE trasversale V tra combin. SIMONE LONGHI PAGINA 60 DI 121 .15 1.56 - 1.
77 26.o totale pali della palificata = - 16.00 Mx = kNm My = kNm 8 N pmax = N/np + Mx dymax/S idyi2 + My dxmax/S dxi2 Verifiche SLU_STR N pmin= kN 197.00 Npmax= kN 197.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Distribuzione dei micropali nella palificata ? uniforme DISTRIBUZIONE UNIFORME E SIMMETRICA RISPETTO AI DUE ASSI DEI MICROPALI NELLA PALIFICATA dX2 dX1 y My dy1 x dy2 Mx npx= numero micropali su una fila in direzione x : npy= numero micropali su una fila in direzione y : np = n.30 V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN 420.76 1. tra terne non sismiche e sismiche Verifiche SLU_STR N= kN 3.My dxmax/S dxi2 N compressione (+).52 - Mp = kNm N pmin= kN Npmax= kN 46.00 1) PER VERIFICHE SLU Palificata Singolo Micropalo della palificata Ai fini di SLU_STR_(N.152.00 Mx = kNm My = kNm - 1 2 V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm My = kNm 26.90 V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm My = kNm 414. resistenza SLU (N.323.92 V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm 414.60 - Mp = kNm N pmin= kN Npmax= kN Vp = V / np = kN 100.56 N= kN Mx = kNm My = kNm 1.79 81.323.80 732.71 82.32 Mp = kNm N pmin= kN 45.609.72 46.64 - Mp = kNm N pmin= kN Npmax= kN Vp = V / np = kN 81.36 - Mp = kNm N pmin= kN Npmax= kN Vp = V / np = kN 82.V) dei Micropali N pmin= N/np .60 30.71 26. SIMONE LONGHI PAGINA 61 DI 121 .66 V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN 490.71 82.60 100.72 3 4 My = kNm 5 6 7 Vp = V / np = kN 25.00 Vp = V / np = kN 1.M.88 1.77 Npmax= kN Vp = V / np = kN 45.M.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.40 1.68 V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm - 416.00 - Mp = kNm N pmin= kN Npmax= kN - My = kNm - Vp = V / np = kN - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN - Mp = kNm - RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.Mx dymax/S idyi2 .71 25.11 V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm My = kNm 417.V).72 747.36 - Mp = kNm N pmin= kN Npmax= kN Vp = V / np = kN 82.79 26.308.
52 Npmedio = N/np = kN Vp = V / np = kN 175.76 M = MRIS = kNm 10.52 - N pmax= N/np .36 Mx = kNm My = kNm V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN Ai fini di SLU_STR_(N)_st_eq_el.152.60 - Verifiche SLU_STR N pmax = N/np + Mx dymax/S idyi2 + My dxmax/S dxi2 Npmax = kN Vp = V / np = kN Np= N / np = kN N pmin= kN Npmax = kN 197.00 - Ai fini di SLU_GEO_qlim_trasv_t_c e SLU_GEO_qlim_trasv_t_i: portanza limite SLU trasversale Verifiche SLU_GEO V tra combin. non sismiche e sismiche: V = max { (Vx2 + Vy2)1/2 } = kN RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.15 MINERZ(su monopalo o singolo micropalo della palificata) = kNm MRIS(su monopalo o singolo micropalo della palificata) = kNm 10. tra terne non sismiche e sismiche Verifiche SLU_STR N= kN 333.60 100.11 417.70 - Verifiche SLE 407.70 Verifiche SLE 25.00 Npmax = kN 227.60 Ai fini di SLU_GEO_qlim_Vert (B-D): portanza limite SLU Verticale Verifiche SLU_GEO N= N di compressione (+ ) tra terne non sismiche e sis miche= kN Mx = kNm My = kNm N= N di trazione (-) tra terne non sismiche e sis miche= kN Mx = kNm My = kNm Verifiche SLU_GEO N pmax = N/np + Mx dymax/S idyi2 + My dxmax/S dxi2 3.72 2) PER VERIFICHE SLE Palificata Ai fini di SLE_ced_vert: cedimento max SLE verticale N= kN Mx = kNm My = kNm Ai fini di SLE_sp_trasv: spostamento max SLE trasversale V tra combin. calcolato per a) N=0 b) N associato alla combinazione in cui opera V : N= kN Mx = kNm My = kNm 1.811.00 Verifiche SLU_GEO 30. SIMONE LONGHI Singolo Micropalo della palificata Verifiche SLE Verifiche SLE N pmax = N/np + Mx dymax/S idyi2 + My dxmax/S dxi2 2.47 PAGINA 62 DI 121 .MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.20 Npmax = kN 175.82 Npmax= kN 20.12 Mx = kNm My = kNm - 1 2 V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN 360.My dxmax/S dxi2 Npmax = kN 46.Mx dymax/S idyi2 .15 Interazione cinematica (su monopalo o singolo micropalo della palificata) Verifiche SLU_STR MCIN (su monopalo o singolo micropalo della palificata) = kNm 10.71 - Vp = V / np = kN 26.71 82. equilibrio elastico dei Micropali Verifiche SLU_STR N= N di compressione (+ ) = kN Mx = kNm My = kNm 3.56 My = Momento di plasticizzazione della sezione (Broms)= MRd.00 747.66 100.82 Vp = V / np = kN 22. non sis miche e sismiche = kN 490. stab.632.Mx dymax/S idyi2 .609.96 - N pmax= N/np .56 Mp = kNm N pmin= kN - Mx = kNm My = kNm - Npmax= kN Vp = V / np = kN - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN - Mp = kNm - N pmin= kN Npmax= kN 82.323.My dxmax/S dxi2 Verifiche SLU_STR N pmin= kN 20.15 N (tra le combinazioni SLU_STR sismiche)= kN 1.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) N pmin = N/np + Mx dymax/S idyi2 + My dxmax/S dxi2 N trazione (-).
SIMONE LONGHI PAGINA 63 DI 121 .267.0 Scelta 2: TUBI CIRCOLARI CAVI UNI EN 10219 (FORMATI A FREDDO) 101.373.373.414.390. tubo circolare 177.03 mm 177. 2: riepilogo dati per Sez.0 Scelta 3: Sez.0 A= mm 2 4.50 A = Area dell'armatura = Area sezione = mm 2 4. Area a taglio) = mm 2 D = Dim ensione Armatura = mm Peso Armatura = pa= kN/m 4.373. es t.80 0.390.54 177.54 J = Momento di inerzia della sezione di armatura = mm 4 W = Modulo di resistenza della sezione di armatura = mm 3 15.414.00 5.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.87 W = Modulo di resistenza della sezione di armatura = mm 3 173.87 173. tubo circolare Sezione scelta: 177.80 kN/m 0.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) VERIFICA SLU-STR MICROPALO Scelta armatura micropalo Scelta 1: TUBI CIRCOLARI CAVI UNI EN 10210 (LAMINATI A CALDO) 177.390.267.03 Area per la verifica a taglio = A = mm 2 Dimensione Armatura = d e = d.025 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.267.54 J = mm 4 15.80 Peso Armatura = pa= kN/m 0. tubo di = d.87 W = mm 3 173. Utente Scelta effettuata: 1.00 Per scelta 1 opp.0 = kg 502.267.54 177.00 5.8x8. es t s= sp.o micropali simili = n = Totale peso armatura per tutti i micropali simili =Pa n = kN 15. de = d.414.267. 2: Area Sezione Momento di inerzia Modulo Res.00 mm 169.54 15.335 Per scelta 1 opp.335 Computo Armatura adottata La = lunghezza armatura = m Pa= Peso Armatura di 1 micropalo = p a L a= kN N.6x2. Utente A = Area dell'armatura = mm 2 - J = Momento di inerzia della sezione di armatura = mm 4 - 3 - W = Modulo di resistenza della sezione di armatura = mm Area a taglio = mm2 Dimensione Armatura = mm Classe Sezione Peso Armatura = pa= kN/m Armatura adottata A = Area dell'armatura = mm 2 J = Momento di inerzia della sezione di armatura = mm 4 4.8x8.335 Per scelta 3: Sez. = mm 4.80 mm 8.8x8.03 Apvt= Area per la verifica a taglio (A opp.025 1.int Pes o Sez.
00 1.: gM0 1.10 1.M) A = Area dell'armatura = mm 2 4.00 Scelta Acciaio Scelta effettuata fyk = Tens ione di snervamento dell'acciaio scelto = N/mm 2 gM0 = gM1 = Resist.716.05 438.05 261.00 1.10 sRd = fyk/gM0 = tens ione calcolo per resist.05 Inst. effettuata: Av adottata = Av = mm 2 2.00 420.54 W = Modulo di resistenza della sezione di armatura= mm 3 Apvt= Area per la verifica a taglio (A opp.05 223.05 338.80 - per scelta sez. sezione= N/mm Calcolo di Vc.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. Utente): Av = mm 2 2.05 1. tubi circolari cavi (sc.000.05 1.00 2 sRd = fyk/gM0=tensione calcolo per resist.05 1.05 1.80 Vc.66 e= de = mm s = mm 177.05 400. 1 o 2): Av = 2A/p = mm 2 Altra sez. SIMONE LONGHI PAGINA 64 DI 121 . 3: sez.: gM1 sRd = fyk / gM0 1.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Tipi Acciaio S 235 S 275 S 355 S 420 S 460 Tipologia Acciaio fyk 235. sezione = N/mm 338.716.05 Classe (se sez.00 Classe 1 Presenza di mono-Palo o Palificata ? Palificata Riepilogo valori principali utilizzati nelle verifiche SLU_STR_(N.267. Sez. Membr. (sc.23 E= Modulo di elas ticità dell'acciaio = N/mm 2 210.32 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.81 1.Rd utilizzato nelle verifiche SLU_GEO_qlim_trasv_t_c e SLU_GEO_qlim_trasv_t_i sez. tubolare) 2 0.90 1.267.80 8.03 4.390.00 355.10 de/s 22.00 275.Rd = resistenza di calcolo a taglio = Av fyk / (31/2 gM0 ) =kN 530. Area a taglio) = mm 2 173.05 1.10 S 355 S 355 355.54 2 338.00 460.
17 12.33 28.19 23.88 10.67 ok - - - (N/mm 2) t max (N/mm 2) sid 4.69 ok 10.92 Npmin= kN Mp = kNm 46.60 Vp = kN 30.82 22.00 2 7 12 15 N traz.57 14.71 - Vp = kN 25.28 ok 23.11 10 N pmax= kN Mp = kNm 82.95 12.90 8 N pmax= kN Mp = kNm 46.72 - Vp = kN 25.57 18.67 ok 10.60 - Vp = kN 30.72 Vp = kN 25.30 N pmax= kN Mp = kNm 81.19 23.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.71 Vp = kN 25.95 ok 4.72 ok 19.38 12.82 22.95 ok - - - - - - - - - (N/mm 2) smax= Np/A .15 28.71 Vp = kN 26. (+) Verifiche SLU_STR 1 Npmin= kN Mp = kNm 197.92 6 N pmax= kN Mp = kNm 82.56 - - PAGINA 65 DI 121 .24 28.33 28.M.14 23.61 ok 10.00 Vp = kN 1. Utente tmax = Vp/Apvt Nota: sid = (smax2 + 3 tmax2)1/2 (N/mm 2) smax= Np/A + Mp/W N compr.68 3 Npmin= kN Mp = kNm 100.M.72 ok 19.00 Vp = kN 1.90 9 Npmin= kN Mp = kNm 82.V). per sez.79 46.37 34.14 23.66 5 Npmin= kN Mp = kNm 82.66 4 N pmax= kN Mp = kNm 100.38 12.37 34.79 46. (-) 1 0.70 ok 10.70 ok 19.V) dei Micropali Nota: per sez.00 14 N pmax= kN Mp = kNm 45.88 10.28 ok 19.30 13 Npmin= kN Mp = kNm 45.18 ok 46.18 ok 23.71 - Vp = kN 26.11 11 Npmin= kN Mp = kNm 81.77 - Vp = kN 26.Mp/W Verifiche SLU_STR - sRd ≥ sid? 20.15 28.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Singolo Micropalo della palificata (sollecitazioni per la distribuzione uniforme o sfalsata adottata) Verifica SLU_STR_(N.16 0. SIMONE LONGHI 46. resistenza SLU (N.68 N pmax= kN Mp = kNm 197.79 Vp = kN 26.38 12.73 12.61 ok 19.73 12.69 ok 19.57 18.16 - Vp = kN Vp = kN sRd ≥ sid? - - Vp = kN (N/mm 2) sid - Npmin= kN Mp = kNm Npmin= kN Mp = kNm (N/mm 2) t max 20.57 14.95 12. tubolare tmax = 2Vp/Apvt.38 12.79 Vp = kN 26.17 12.56 - 2 N pmax= kN Mp = kNm 3 Npmin= kN Mp = kNm - Vp = kN - RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.24 28.77 Vp = kN 26.
2: Wpl = 1.Rd = A' fy.Rd in base a N) = N Rd = kN - 1. 2 Wpl = mm 3 220. 2 Wpl = mm 3 220.red / gM0 = kN N Rd adottato (Npl.Rd = Wel.M/W Verifiche SLU_STR Npmin= kN M = MRIS = kNm 82. tubi circ.34 Mc.min = mm3 - sez.11 t max sid sRd ≥ sid? 77. (sc.rid adottato = MRd 73. 3: W el. 3) in cl. 1 o 2) in cl.min fy. cavi (sc. tubi circ. 3) in cl.54 1. 1 o 2) o Altra sez. in cl.Rd adottato = Mc.red /gM0 = kNm - Mc.Rd della sez.red /gM0 = kNm 74.442. 1 o 2) in cl. 3).71 Vp = kN 26.Rd [ 1 . 1 o 2) o Altra sez. (sc. cavi (sc.Rd . 1 o 2) o Altra sez.min = mm3 - sez. (sc.83 sez. scelta e per la clas se in progetto = kNm Mc.min fy. tubi circ. in cl.Rd sez. cavi (s c.Rd = kNm 74. 3: Wel. 2: Mc.65 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.15 Ai fini di SLU_GEO_qlim_trasv_t_c e SLU_GEO_qlim_trasv_t_i: portanza limite SLU trasversale Verifiche SLU_GEO V tra combin. scelta e per la clas se in progetto = kNm 74.min = W= mm 3 - Altra sez.Rd della sez.267. 4: Aeff = mmq A'= (A oppure Aeff) = mmq Se N di compressione : N c. calcolato per N associato alla combinazione in cui opera V : b) Npmin= kN 100.r) fyk = N/mm 2 355.71 10.red =(1. 3). cavi (s c.205.min = mm 3 - sez.red /gM0 = kNm Mc.(N/NRd)b ] = MRd.min = mm 3 - sez.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Interazione cinematica smax= Np/A +/. tubi circ. 1. (sc.45 My = Momento di plasticizzazione della sezione (Broms)= MRd. tubi circ. 1 o 2) in cl. (sc. tubi circ.Rd = Weff.min = mm3 - sez. non sismiche e sismiche = VEd = Vp= kN 30.Rd = kNm Mc.Rd sez.min = W= mm 3 - Altra sez. 2: W pl = mm3 sez.45 Mc. clas se 1.Rd sez. tubi circ.205.Rd = Mel.27 W mm 3 Altra sez.Rd =Wpl fy. 1 o 2) o Altra sez. classe 3: Mc.min fy. cavi (sc. 3: Wel. 2: W pl = mm3 sez. (sc. tubi circ.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. tubi circ.Rd = Weff. 3: A=mmq sez. (sc. 3) in cl. 3).red /gM0 = kNm - Mc.24 80.rid = Mc. 1 o 2) o Altra sez. 2. 4: W eff.00 My = Momento di plasticizzazione della sezione (Broms)= MRd. (sc. 2: Mc. in cl. clas se 1.Rd opp. 1.red /gM0 = kNm Mc.45 Mc. 3). 1. 4: W eff.45 Interazione tra flessione e forza assiale sez. tubi circ.Rd =Wpl fy.73 ok 77. classe 4: Mel.205.54 4. cavi (sc. cavi (sc.65 MRd.73 ok 10. 1.: b = b adottato = b = 1. 1 o 2) o Altra sez. 3).Rd sez.min = mm3 - sez.442.267.34 220.34 Mc. in cl. cavi (sc. 2: Wpl = 1. cavi (sc.Rd = kNm 73. 1. 1 o 2) o Altra sez. 1. classe 3: Mc. 1 o 2) in cl.90 12. 3: Wel.Rd sez.red /gM0 = kNm 74.Rd = Mel. cavi (sc. in cl.red / gM0 = kN Se N di compressione : sez. SIMONE LONGHI - PAGINA 66 DI 121 . 1. tubi circ.Rd = Mpl.Rd adottato = MRd = kNm 74. in cl.Rd = kNm 74. in cl. 3) in cl. 1 o 2) o Altra sez. classe 4: Mel.27 W mm 3 Altra sez.Rd sez. calcolato per a) N=0 - sez.70 1. Nc. cavi (sc. (sc. tubi circ.34 220.15 Vp = kN 26.205. 3: W el.Rd = Mpl.45 Mc. cavi (sc.1) = fy.Rd = Wel. cavi: b= Altre Sez.442. 3).83 1. 3).83 4. (sc.90 12.66 Effetto dell'interazione tra flessione e taglio: 2 r = (2 VEd / Vc. in cl. tubi circ.45 Mc.70 MRd. 3: Wel.min fy. (sc. (sc.60 Se N di trazione: N pl.24 80.11 Npmax = kN M = MRIS = kNm 82.Rd = A fy. 3).
in cl. cavi (sc. cavi (sc.442. tubi circ.45 100.Rd = kNm Mc. Nc. in cl.34 - Mc.Rd = Wel. clas se 1.83 1. cavi (sc. (sc.: b = b adottato = b = 1.Rd sez.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) N associato alla combinazione in cui opera V : c) Npmax= kN 100.Rd = A' fy.45 Mc. (sc. in cl.min = mm3 - sez.83 4.65 MRd.Rd sez.83 Se N di compressione : N c.27 W mm 3 Altra sez.Rd in base a N) = N Rd = kN 1. 3). (sc. SIMONE LONGHI - 74. tubi circ.65 RIEPILOGO per Singolo Micropalo della palificata My = Momento di plasticizzazione della sezione (Broms)= MRd.65 PAGINA 67 DI 121 . 2: Mc. tubi circ. 1 o 2) o Altra sez.54 4. tubi circ.rid adottato = MRd 73.min = mm 3 - sez. 1 o 2) in cl.(N/NRd)b ] = MRd.red /gM0 = kNm 74. calcolato per a) N=0 MRd = kNm N associato alla com binazione in cui opera V : b) Npmin= kN MRd = kNm c) N pmax= kN MRd = kNm RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.Rd adottato = Mc. in cl.Rd della sez. 2 Wpl = mm 3 Mc. cavi (sc. scelta e per la clas se in progetto = kNm 74. 3) in cl.54 sez. 1 o 2) o Altra sez. 1 o 2) o Altra sez. 1.205. classe 3: Mc.Rd = kNm 74.442.Rd = Weff. cavi (sc. (sc.60 73.45 Mc.Rd sez. tubi circ.red /gM0 = kNm 220.60 73.267.Rd opp.267. (sc.Rd = Mpl.Rd [ 1 . 3: Wel. cavi: b= Altre Sez.205. 2. 3) in cl.min = mm3 - sez.70 1. 4: Aeff = mmq A'= (A oppure Aeff) = mmq 1. tubi circ. 3). 2: Wpl = 1. (sc. 2: W pl = mm3 sez.red /gM0 = kNm - Mc.red / gM0 = kN N Rd adottato (Npl.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. tubi circ. cavi (sc.34 220. 3: W el.65 100. 1 o 2) o Altra sez. 1 o 2) o Altra sez. 3: A=mmq sez.Rd = A fy. 3).min = W= mm 3 - Altra sez. cavi (s c. 1 o 2) in cl. 3).min fy.Rd =Wpl fy. 3: Wel. 4: W eff. classe 4: Mel.rid = Mc. 3). in cl.min fy.60 Se N di trazione: N pl. 1.Rd = kNm 73. tubi circ. 1.70 MRd.442. (sc. 1.red / gM0 = kN Se N di compressione : sez.Rd = Mel.45 Interazione tra flessione e forza assiale sez.
4.510 0.921 0.98 29. tipo acciaio.63 E= Modulo di elasticità dell'acciaio = N/mm 2 210.4 Effetti delle deformazioni Si intende effettuare questa verifica ? NEd =kN si 197.1.4.VERIFICA SECONDO NTC 4.267.75 Nb. (4.2.05 Eq..5 [ 1+ a(l* .2) + l* ] = 0.373.829.87 A = Area dell'armatura adottata = mm 2 4.414.000. 2. (4.829.2.98 Eq.00 350.2.2.l*2) ] = c = (c' se c' ≤ 1. 2.98 N cr = N cr adottato= kN 5. risulta: 2 2 2 4 N cr = p E J (1/ l + l b/(p EJ)] Al variare di l si ottiene il minimo N cr con: d (Ncr /dl)=0.Rd = c A fyk / gM1 = NEd =kN 1.267.0.3.VERIFICA SECONDO NTC 4. posto l =semilunghezza d'onda= L / m.373.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.50 177.2.921 1.414.00 15.43 NTC) Classi 1.1.98 N cr = N cr adottato= kN a cr = N cr/ N Ed = 5.4. in Theory of elastic stability (1961): 2 2 2 4 2 4 Ncr =  p E J/ L ) [m + b L /(m p EJ)] Con m = n.3. che porge: 1/4 l* = (EJ/b) N cr =Ncr (l*) = 2 b EJ)1/2 Calcolo di Ncr Kh_int = coefficiente di reazione laterale del terreno se mono-palo = N/cm 3 15.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) VERIFICA SLU-STR .2.50 Kh= (Kh_int se mono-Palo.829.54 2 355.00 - N b. curva di instabilità) = a 2 F = 0.000.Rd ≥ N Ed ? ok 2 .00 197.16 197.00 Kh_rid= coefficiente di reazione laterale del terreno se palificata = N/cm 3 7.VI NTC in base a tipo sez.o di semionde della deformata sinusoidale caricata dal carico di punta.00 2.662 1/2 c' = 1/ [F + (F 2 .829.98 1 .46 NTC) Classi 1.00 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. altrimenti c=1) = gM1 = 0.Rd / N Ed = 6.05 fyk = Tensione di snervamento dell'acciaio scelta = N/mm gM1 = N= Carico verticale agente in Combinazione SLU : N = N max = carico assiale max su mono-Palo (micropalo isolato)= kN N = Npmax = carico assiale max su singolo micropalo della Palificata = kN N = N Ed=kN 197.87 5. 3: l* = (A fyk / N cr)1/2 = (da tab.STABILITA’ EQULIBRIO MICROPALO VERIFICA SLU CON FORZA DI COMPRESSIONE PER LA STABILITA' DELL'EQUILIBRIO ELASTICO DEL TUBOLARE DI ARMATURA Presenza di mono-Palo o Palificata ? Palificata N D= dimensione armatura adottata= m m 177.80 E= Modulo di elasticità dell'acciaio = N/mm 2 J = Momento di inerzia della sezione di armatura adottata = mm 4 210. Kh_rid se Palificata)= N/cm 3 D= dimensione armatura adottata= m m D= dimensione alternativa (utente) = mm D= dimensione adottata= m m 2 b = reazione laterale terreno per unità di spostamento laterale e per unità di lunghezza= kh D= N/mm 7.21 0.00 N cr = 2 b EJ)1/2 = kN Ncr = kN 5.80 350. Gere. Relazione da Timoshenko.59 - a cr_min = 10 a cr ≥ a cr_min ? ok VERIFICA EFFETTUATA Entrambe (1 e 2) PAGINA 68 DI 121 .3 Stabilità delle membrature (4.00 1.329.1 aste compresse) A = Area dell'armatura adottata = mm 2 4.54 fyk = Tensione di snervamento dell'acciaio scelta = N/mm 2 355.00 Calcolo del carico critico elastico Carico critico di asta caricata da N e vincolata lateralmente a un mezzo elastico. 3: N b. SIMONE LONGHI N cr = 2 b EJ)1/2 = kN Ncr = kN 5.829.00 J = Momento di inerzia della sezione di armatura adottata = mm 4 N cr = 2 b EJ)1/2 = kN 15.
per la comb.00 1. GEO) : A1+M1+R3 1. 2 (GEO) : A2+M1+R2 App.00 1. Materiali.00 1. 2) Relativa Comb.) gcu gT SLU: combinazioni NON SISMICHE tipo: g G1 G1 + g G2 G2 + g Q1 Qk1 + S i=2. as sociata.00 1.00 1.60 1.60 73. A2 M1 R1. SIMONE LONGHI ≥10 1. TERRENI COESIVI. non sismiche e sis miche = kN n 2 unica Verifiche SLU_GEO - Verifiche SLU_GEO 30. gQ (se fav. 1 (STR): A1+M1+R1 Comb.00 1.40 1. Resistenze A1.48 1.34 1.45 100.70 1.30 Approccio scelto nel calcolo Azioni su mono-Palo o Palificata (1 opp. 1 (STR): A1+M1+R1 Comb.21 PAGINA 69 DI 121 . associata all'Approccio scelto: All'interno dell'app.) var. R3 perm.00 1. 2 Comb.00 1.00 (1.60 73.65 100. 1 Comb.00 1. My = Mom ento di plas ticizzazione della sezione (Broms)= MRd.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.00 1.66 74.42 1.30 (0.00 1.28 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. unica (STR.50 (0. 2 (GEO) : A2+M1+R2 App.00) 1.55 1. gG (se fav.60 1.30 (1.00) 1.00 1.70 1.50 1.00 1.00) 1.65 1.o verticali indagate) 1 2 3 4 5 7 1.00) 1.60 1.45 1.30 mono-Palo Palificata Verifiche SLU_STR Verifiche SLU_GEO Verifiche SLU_STR Verifiche SLU_GEO unica unica Verifiche SLU-GEO portanza limite SLU trasversale V (Vp se palificata) tra combin. GEO) : A1+M1+R3 1.00 1.55 1.00) 1.00 1. R2. calcolato per mono-Palo a) N=0 MRd = kNm = b) N associato alla combinazione in cui opera V : N= kN = MRd = kNm = Palificata a) N=0 MRd = kNm = N associato alla combinazione in cui opera V : b) N pmin= kN MRd = kNm = c) N pmax= kN MRd = kNm = x3 x4 1.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) VERIFICA SLU-GEO CARICO LIMITE TRASVERSALE PALO – MODELLO COESIVO VERIFICA SLU-GEO PER CARICO LIMITE TRASVERSALE DI UN PALO CON ROTAZIONE IN TESTA IMPEDITA. 2 Comb. condotto per via analitica (n = n. scelto. GEO associata all'Approccio scelto: gcu = gT = Relativa Com b.50 (0.30 (1.30 SLU: combinazioni SISMICHE tipo : E + G1 + G2 + S j (y 2j Qkj ) App.65 Fattori di correlazione x per il calcolo della resistenza caratteristica.n (g Qi y oi Qki) App. Sollecitazioni su mono-Palo o Palificata ? Palificata Coefficienti parziali Azioni. a seguire i valori.00) 1. unica (STR. 1 Comb.
n = (1, 2, 3, 4, 5, 7, ≥10)
D= dimens ione armatura adottata= mm
D= dimensione alternativa (utente) = mm
D= dimensione adottata= m
L palo = L= Lunghezza del palo = m
Coesione non drenata media= c u med = kN/mq
Coesione non drenata minima= c u min = kN/mq
Coes ione non drenata media di progetto = cu med,d = cu med / gcu = kN/mq
Coes ione non drenata minima di progetto = cu min,d = cu min / gcu = kN/mq
Palificata: calcolo effettuato per ciascuno dei 3 valori del Momento di plasticizzazione:
My = Mom ento di plas ticizzazione della sezione = MRd = kNm
P. corto: H1 = 9 cu d 2 (L/d - 1,5) H1 med (cu= cu med,d) =kN
H1 min (cu= cu min,d) =kN
P. intermedio: H2 = -9 cu d 2 (L/d +1,5) + 9cu d 2 [2 (L/d)2 + 4/9 My/cu d3 +4,5]1/2 H2 med (cu= cu med,d) =kN
H2 min (cu= cu min,d) =kN
H3 med (cu= cu med,d) =kN
H3 min (cu= cu min,d) =kN
H med = min (H1 med; H2med; H3med)= kN
P. lungo
P. lungo: H3 = -13,5 cu d + cu d (182,25 + 36 My/cu d )
Hmin = min (H1min; H2min; H3min)= kN
H k = Min(H med/x3 ; H min/x4) = kN
R tr,d = H d = Hk/gT = kN
Si procede alla verifica con il seguente R tr,d :
a opp. b opp. c ?
Rtr,d = kN
Ftr,d = V = kN
R tr,d / Ftr,d =
Ftr,d ≤ Rtr,d ?
PAGINA 70 DI 121
VERIFICA SLU-GEO CARICO VERTICALE MICROPALO (METODO DI BUSTAMANTE E
DOIX)
MICROPALI SOGGETTI A CARICHI ASSIALI
Sollecitazioni su mono-Palo o Palificata ?
Palificata
Azioni (A1, A2)
Approccio e Combinazioni
SLU: combinazioni NON SISMICHE
perm. gG (se fav.)
Comb. 1 (STR): A1+M1+R1
Com b. 2 (GEO) : A2+M1+R2
Com b. unica (STR, GEO) : A1+M1+R3
Coefficienti parziali (A, R)
Resistenze (R1, R2, R3) base e laterale
per pali trivellati e soggetti a carichi assiali
var. gQ (se fav.)
1,30 (1,00)
1,00 (1,00)
1,50 (0,00)
1,30 (0,00)
SLU: combinazioni SISMICHE
Approccio scelto nel calcolo Azioni su mono-Palo o Palificata (1 opp. 2)
Relativa Comb. GEO as sociata all'Approccio scelto:
g da as sociare nel calcolo delle resistenze:
N'd = azione as siale max di progetto a compressione (positiva)= kN
N'd = azione assiale max di progetto a trazione (negativa)= kN -
d = diametro di perforazione micropalo = m
L = Lunghezza micropalo = m
(se i niettata, Min 5 m e
Fattori di correlazione x per il calcolo della resistenza caratteristica, condotto per via analitica (n = n.o verticali indagate)
dsi= ai d
come IGU (o trascurare)
Figura riferita a micropalo tipo IRS
Figura riferita a micropalo tipo IGU
Tabella da Bustamante M.-Doix B. 'Une m éthode pour le calcul des tirants et des micropieux injectés', Bull, liaison labo P. et Ch. 140 nov. déc. 1985
e conforme alla traduzione italiana di Viggiani C.: Fondazioni, Ed. Hevelius, 1999
Quantità min. miscela consigliata
Valori di a
(VS = L S p ds2/4)
IRS, IGU
Ghiaia sabbios a
Sabbia ghiaios a
1,3 ÷ 1,4
IRS, IGU: 1,5 VS
1,5 ÷ 1,6
1,2 ÷ 1,3
1,4 ÷ 1,5
1,1 ÷1,2
1,4 ÷ 1,6
IRS: (1,5 ÷ 2) Vs IGU: 1,5 VS
IRS: 2 Vs IGU: 1,5 VS
Calcari alterati o fratturati
1,8 ÷ 2,0
IRS:(2,5 ÷ 3) VS IGU: (1,5 ÷ 2) VS
IRS, IGU: (1,5 ÷ 2) Vs per strati compatti
Sabbia limos a
Roccia alterata e/o fratturata
IRS, IGU: (2 ÷ 6) VS o più per strati fratturati
IRS, IGU: (1,1 ÷ 1,5) VS per strati poco fratturati
2 VS o più per strati fratturati
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Spes. lSi
d Si = ai d
( da ta be lla )
A rgille lim o s e
Sa bbie lim o s e
Lim i e A rgille
Sa bbie fini
lS = S lSi = m
Res istenza laterale caratteris tica media: Rs;cal med = S i QS_i_k_med = kN
Res istenza laterale caratteris tica minima: Rs;cal min = S i QS_i_k_min = kN
949.67
si_min
QS_i_k_med =
QS_i_k_min =
( da dia gram m a ) (da dia gra m m a )
s i_med
p dSi s i_med lSi
p d Si s i_min lSi
b n_i s'vz_m_i
Natt,n_i =
p ds i lSi b n_i s'vz_m_i
CALCOLO DELLA RESISTENZA DI PROGETTO (CAPACITA PORTANTE)
CARICO ASSIALE DI PROGETTO
N'd = azione as siale max di progetto = kN
( N'd≥0)
(N'd≤0)
Natt,n = S Nattr,n_i )<0 = kN
N''d= gg I S QS_i attr_p-t )<0 I = kN
( N''d≥0)
Nd = N'd + N''d = kN
(Nd1>0; sempre di compr.) (N d2 > 0 opp. < 0)
Rs,k = Min(Rs,cal med/x3 ; Rs,cal min/x4) = kN
Valutazione A
f (%)=
Valutazione A: Rb,k = f(%) Rs,k = kN
Valutazione B
a (strato di appoggio base micropalo)=
d Sb = a d
per Nd1
per Nd2
Ab = Area alla base = p(dSb/2) = mq
pl_med = MPa
pl_min = MPa
Rb;cal med = Ab kb p l_med = kN
Rb;cal min = Ab kb pl_min = kN
Valutazione B: Rb,k = Min(Rb,cal med/x3 ; Rb,cal min/x4) = kN
Rb,k adottata = Rb,k = kN
Rb,k = kN
laterale + base
Rc,k = Rb,k + Rs,k = kN
RESISTENZA DI PROGETTO (CAPACITA' PORTANTE)
Per Nd1> 0 : Rc,d = Rbk/gb + Rsk / gs = kN
Per Nd2> 0 : Rc,d = Rbk/gb + Rsk / gs = kN
Per Nd2< 0 : Rt,d = Rbk/gb + Rsk / gst = kN
VERIFICA per Nd1 >0
Rc,d / Nd1 =
Rc,d ≥ Nd1 ?
VERIFICA per Nd2 >0
Rc,d / Nd2 =
Rc,d ≥ Nd2 ?
VERIFICA per Nd2 <0
Rt,d / INd2 I =
Rt,d ≥ INd2 I ?
PAGINA 72 DI 121
t.00 4.050 0. 'Une méthode pour le calcul des tirants et des micropieux injectés'.) SG AL SG AL - Diagr. Bull. .098 0.0 - Vert. 3 4 5 6 7 8 - Vert. 4 5 - Roccia) Vert. qui rielaborati elettronicamente. 10 - s i_med s i_min Diagr.40 - Spes.00 4. 2 - s (in corris pondenza di pl e dal rispettivo diagramma scelto) Vert. 6 - Vert.) SG AL SG AL - Categoria terreno (C. Vert. s pl Vert. Categoria terreno (C. marne calcaree.t. 1 0.o verticali: Terreno 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 A rgille limo se Sabbie limo se Limi e A rgille Sabbie fini Limi e argille - Terreno 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 A rgille limo se Sabbie limo se Limi e A rgille Sabbie fini Limi e argille - Terreno 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 A rgille limo se Sabbie limo se Limi e A rgille Sabbie fini Limi e argille - Terreno 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 A rgille limo se Sabbie limo se Limi e A rgille Sabbie fini Limi e argille - 1 Spes. 2 - Vert. lSi (m) 4. Vert. 5 - Incolla valori s i_med. et Ch.40 - Spes. 1 0. 1999 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. 'Fondazioni'. Hevelius.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Relazione tra: tipo di iniezione.) IGU IGU IGU IGU IGU - SG AL SG AL - Iniezione Categoria terreno (C. 10 - Vert. Vert. déc.t. 8 - Vert.098 0. 6 - Vert.00 5. tratti da: Bustamante M.40 - Spes.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.450 1.125 - Diagrammi.. Vert.098 0.0 15.050 0. Diagramma s Tipo di iniezione Categoria terreno (C. 1 9. 2 - Vert.126 0.10 1.00 4. Vert.126 0. lSi (m) 4.126 0.050 0.000 1. 3 - Vert.Doix B. s SG2 AL2 SG2 AL2 - Diagr. lSi (m) 4.125 - Vert.00 5. 9 - Vert.00 4. 4 - Vert. Ed.125 - 0.10 1. 8 - Vert.00 5. 10 - Vert. 7 - Vert.) IRS IGU SG : Da ghiaia a sabbia limosa SG1 SG2 AL : Lim o e argilla AL1 AL2 MC : Marne.). 1985 e con riferimento anche a Viggiani C.10 1.t.t. SIMONE LONGHI PAGINA 73 DI 121 .0 22. 9 - Vert.467 - Vert. 3 - NSPT (pl solo se Vert. 7 - Vert.40 - Iniezione Categoria terreno (C.) IGU IGU IGU IGU IGU - Iniezione IGU IGU IGU IGU IGU - Iniezione IGU IGU IGU IGU IGU - SG AL SG AL - Categoria terreno (C. liaison labo P.200 1. s i_min SG2 AL2 SG2 AL2 - 0.10 1. gessi alterati o fratturati MC1 MC2 R : Roccia alterata o fratturata  R1  R2 N. s SG2 AL2 SG2 AL2 - Diagr. 9 - Vert. lSi (m) 4.t. s SG2 AL2 SG2 AL2 - Vert.00 5.0 24. Vert. 140 nov.
5 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.5 pl (MPa) NSPT 100 molto addensato s per argille e lim i (Bustam ante-Doix) s (MPa) 0.0 6.3 0.0 0. SIMONE LONGHI NSPT 30 15 consistente 2. consistente 1.8 0.0 1.0 8 moderat.7 0.0 4.0 0.0 0.5 4.5 20 40 moderatamente addensato addensato 3.5 4 molle 1.5 6.0 60 3.5 80 5.0 pl (MPa) 2.3 0.0 0.2 SG 2 0.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) s per sabbie e ghiaie (Bustamante-Doix) s (MPa) 0.0 5.1 0.2 AL 1 0.0 molto consistente dura PAGINA 74 DI 121 .5 2.1 AL 2 0.5 7.4 0.0 2.5 SG 1 0.6 0.5 sciolto 1.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.
d = kN 544.925. incoerenti. entrambi ? incoerenti coerenti Per portata VERTICALE della palificata Terreni incoerenti Collasso per rottura del singolo palo Resistenza limite verticale del singolo palo = Rc. entrambi ? Per la portata trasversale si verifica su terreni: coerenti.7.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) VERIFICA SLU-GEO EFFETTI PALI IN GRUPPO PORTANZA LIMITE SLU-GEO DELLA PALIFICATA PER EFFETTO DI GRUPPO NTC 6.coll / N d = 1.o di pali in una fila = 0. SIMONE LONGHI PAGINA 75 DI 121 .71 Efficienza di gruppo = Eg = Resistenza limite verticale palificata inclusiva effetti di gruppo= Rd.99 Nd ≤ Rd.coll ? ok RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. incoerenti.00 14.50 Rd.d = kN Resistenza limite verticale palificata = R'' = kN Resistenza limite verticale palificata adottata = Rd = kN 8.836.3.67 5.90 2.00 8.1 ed EC7 7.50 7.coll = Eg Rd= kN 0.4.00 i = interasse dei pali = m m = numero di file di pali = n = n.42 np = numero di pali della Palificata = 16.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.00 Per la portata verticale si verifica su terreni: coerenti.00 Resistenza limite verticale palificata = R' = np x Rc.18 Verifica Nd = Forza verticale di progetto (di compressione) sulla palificata = kN 2.710.50 np = numero di pali della Palificata = 16.710.1(4) Portanza limite SLU GEO della palificata per effetto di gruppo Block failure Individual pile failure 1) Collasso per rottura del singolo palo 2) Collasso per rottura del blocco Sollecitazioni su mono-Palo o Palificata ? Palificata Dimensioni della palificata intesa come blocco B=m H (H>B) = m L = altezza della palificata = m 1.71 8.
SIMONE LONGHI PAGINA 76 DI 121 .: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.
03 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.d = kN 50. SIMONE LONGHI PAGINA 77 DI 121 . H min/x4) = kN 11.74 Resistenza limite trasversale palificata: R2_Y = Hk/gT = kN 8.5d) CPD = Correzione di Poulos Davis = Min (1.41 Resistenza limite trasversale palificata: R2= min (R2_X. 0.51 Resistenza limite trasversale palificata: R2_X = Hk/gT = kN b) Forza in direzione Y. Terreni coerenti Dati a seguire dalla verifica SLU-GEO per carico limite trasversale di un palo con rotazione in testa impedita.03 2) Collasso per rottura del blocco Relazione di Broms per Palo corto: H = 9 cu d2 (L/d .35 Hk = Min(H med/x3 .00 Resistenza limite trasversale palificata = R'1 = np x Rtr.CPD) a) Forza in direzione X.00 A) MECCANISMI DI COLLASSO 1) Collasso per rottura del singolo palo Resistenza limite trasversale del singolo palo = Rtr.58 Hmin = H(cu= cu min.150.00 19.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.441.878.369.d = cu min / gcu = kN/mq 22.58 Hk = Min(H med/x3 .50 4.d.1.53 Relazione di Broms per Palo corto adattata: H = 9 cu d (L .00 Coesione non drenata minima= cu min = kN/mq 22.764.1.d) = 9 cu med.d) = 9 cu min.50 Coesione non drenata media= cu med = kN/mq 22.CPD) = kN 19.09 A) Resistenza limite trasversale palificata = Rtr.09 7.00 1.d H (L .5) = 9 cu d (L .150.878.coll = min (R1.CPD) = kN 1.d B (L .70 d = diametro sezione palo = m 0.369. su terreni coerenti gcu = gT = x3 = 1.d B (L . R2) = kN 804.d H (L .CPD) = kN 1.3500 L palo = Lunghezza del palo = m 14.70 1. direzione perpendicolare al lato H della palificata d=H=m Hmed = H(cu= cu med.30 x4 = 1.CPD) = kN 4. R2_Y) = kN 1.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Per portata TRASVERSALE della palificata.d = cu med / gcu = kN/mq 22.00 Coesione non drenata media di progetto = cu med.5 d.393. direzione perpendicolare al lato B della palificata d=B=m Hmed = H(cu= cu med.25 np = numero di pali della Palificata = 16.1 L palo) = m 0.00 Coesione non drenata minima di progetto = cu min.d = kN 804.35 Hmin = H(cu= cu min.03 Resistenza limite trasversale palificata = R''1 = kN Resistenza limite trasversale palificata adottata = R1 = kN 804. H min/x4) = kN 2.d) = 9 cu min.d) = 9 cu med.
00 1.d = kN 50.00 0.57 0.d.429 3.coll = Rtr.00 i/d (in progetto)= i/d = i/d (adottato)= ET (calcolato per i/d adottato)= Efficienza Trasversale della palificata = 2.25 np = numero di pali della Palificata = 16.50 i/d = ET = 1.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.57 0.20 0.00 i/d = 0.40 0.d.d ≤ Rtr. SIMONE LONGHI PAGINA 78 DI 121 .00 ET = i/d (in progetto)= i/d = i/d (adottato)= ET (calcolato per i/d adottato)= Efficienza Trasversale della palificata = 2.01 C) Minimo tra A) e B): kN 402.429 3) Minimo tra 1) e 2) 0.01 Verifica Ftr.70 'da Viggiani' 0.60 0.d.d.10 0.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) B) MECCANISMO DI EFFICIENZA TRASVERSALE Collasso per rottura del singolo palo Resistenza limite trasversale del singolo palo = Rtr.50 0.90 ET 'da Mokwa' 0.57 2.00 0.coll = ET.25 1.57 2.80 0.d = kN Resistenza limite trasversale palificata = R'' = kN Resistenza limite trasversale palificata adottata = Rd = kN 804.01 Meccanismo adottato ? Rtr.coll adottata = kN B)DI EFFICIENZA 0.coll ? ok RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.30 0.00 Resistenza limite trasversale palificata = R'1 = np x Rtr.ad Rd= kN 402.19 Rtr.00 6.ad = Efficienza Trasversale adottata della palificata = 4)ALTRO B) Resistenza limite trasversale palificata inclusiva effetti di gruppo= Rtr.d.03 804.d = V = Forza trasversale di progetto sulla palificata = kN 394.486 2) VIGGIANI 6.03 Metodi per calcolo Efficienza trasversale della palificata 1) MOKWA 1.00 1 2 3 4 5 6 7 4) ALTRO ET = Efficienza Trasversale della palificata = 8 i/d 0.500 402.d = 1.coll / Ftr.500 Metodo scelto per adottare l'efficienza trasversale della palificata : ET.02 Ftr.
microp = Iw Nmax / (E L) = mm - Verifica sul MONO PALO Ed= Cedimento verticale massimo su mono-palo.00 - np= numero di micropali della Palificata (adottato)= 16.00 d In presenza di Palificata: i = interasse dei pali della Palificata = m L microp = Lunghezza del micropalo = m np= numero di micropali della Palificata = np= numero di micropali della Palificata 0.30 d = diametro di perforazione micropalo = m 0. SIMONE LONGHI PAGINA 79 DI 121 .35 Lu L = Lunghezza per valutare il coefficiente Iw = m 1.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. dovuto al carico agente in progetto = dmax.50 16.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) VERIFICA SLE-CEDIMENTO VERTICALE MICROPALO VERIFICA SLE PER CEDIMENTO VERTICALE Presenza di mono-Palo o Palificata ? Palificata N N= Carico verticale agente in Combinazione SLE : N = Nmax = carico assiale max su mono-Palo (micropalo isolato) = kN - N = N pmedio = carico assiale medio su singolo micropalo della Palificata = kN 175.5 + Log(L / D) = Iw= Coefficiente di influenza = - Iw= Coefficiente di influenza (adottato) = dmax.00 CEDIMENTO VERTICALE MASSIMO dmax.35 d = diametro di perforazione micropalo (adottato) = m Lmicrop 0.microp = mm Cd= Cedimento verticale limite ammesso in progetto su mono-palo = mm - Ed ≤ Cd - RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.microp DEL MONO-PALO (MICROPALO ISOLATO): Iw= Coefficiente di influenza = 0.50 E = Modulo di deformazione elastica del terreno = N/mmq 25.90 14.70 d = diametro di perforazione micropalo = m 0.
32 = Rds.max = coeff. ammesso in progetto sulla palificata= mm 25.19 15.Palif = mm Cd= Corrispondente cedimento verticale limite.Palif = 0.Palif DELLA PALIFICATA: Rg = coeff.13 1.max = coeff.microp = Iw Npmedio / (E L) = mm R = (np i / Lmicrop) 1/2 1. dovuto al carico agente in progetto = dmax.13 5.Palif = mm Cd= Corrispondente cedimento verticale differenziale limite.Palif DELLA PALIFICATA: Iw= Coefficiente di influenza = 0. SIMONE LONGHI PAGINA 80 DI 121 .MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. di riduzione di gruppo = 0.13 / R = Rg.63 - Rg.36 R 0. di riduzione di gruppo per calcolo dmax. di riduzione di gruppo (adottato)= dmax.30 dmed.69 2 CEDIMENTO VERTICALE MEDIO PIU' PROBABILE dmed.63 53.Palif = Rg = coeff.5 + Log(L / D) = Iw= Coefficiente di influenza = Iw= Coefficiente di influenza (adottato) = dmedio.microp = mm 0.5 / R + 0.Palif = Rs d = (n p Rg. di riduzione di gruppo per calcolo dmed.max = coeff.30 = 1. di riduzione di gruppo = 0.Palif = mm 0.max = coeff.56 30.00 Ed ≤ Cd ? ok RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.30 Rg = coeff.microp = mm 25.Palif = mm Cd= Corrispondente cedimento verticale limite.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) CEDIMENTO VERTICALE MASSIMO dmax.00 Ed ≤ Cd ? ok Ed= Cedim ento verticale medio più probabile sulla palificata.Palif = 0.Palif DELLA PALIFICATA: Rds.69 60. di riduzione di gruppo (adottato)= 0.00 Rg.36 - Rds.00 Ed ≤ Cd ? ok Ed= Cedimento verticale differenziale massimo sulla palificata.3 R -1. ammesso in progetto sulla palificata= mm 9.2 = 0.19 Verifiche sulla PALIFICATA Ed= Cedimento verticale massimo sulla palificata. ammesso in progetto sulla palificata= mm 53.36 9. dovuto al carico in progetto = dmed. dovuto al carico in progetto = Dmax.max dmed.max ) dmedio. di riduzione di gruppo (adottato)= Dmax.Palif = Rs d = (np Rg ) dmedio. di riduzione di gruppo per calcolo D max.max = coeff.max = coeff. di riduzione di gruppo = 0.Palif = Rds.56 CEDIMENTO VERTICALE DIFFERENZIALE MASSIMO D max.
Kh_rid se Palificata)= N/cm 3 7.44 1/4 l = lunghezza elastica = (4 E J / Kh d) = cm 149.25 0.50 In presenza di Palificata: n p= numero di micropali della Palificata = np= numero di micropali della Palificata 16.000.178 d= distanza (utente) = m 0.00 J = Momento di inerzia della sezione di armatura = cm 4 J = Momento di inerzia (utente) = cm4 J= Momento di inerzia adottato= cm 4 1.47 - V= Carico orizzontale agente in Combinazione SLE (adottato) = kN 25.44 1.541.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) VERIFICA SLE-SPOSTAMENTO TRASVERSALE MICROPALO VERIFICA SLE DELLO SPOSTAMENTO TRASVERSALE DI UN MONO-PALO (singolo MICROPALO) CON ROTAZIONE IN TESTA IMPEDITA.511 Cd= spostamento trasversale limite ammesso in progetto = mm 10. Presenza di mono-Palo o Palificata ? Palificata V V= Carico orizzontale agente in Combinazione SLE = kN V= Carico orizzontale agente in Combinazione SLE = kN 25.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.47 diametro di perforazione micropalo = m 0.300 D= dim ensione armatura adottata= mm 0.00 E= Modulo di elasticità (utente) = N/mm2 E= Modulo di elasticità adottato= N/mm 2 210.03 VERIFICA SPOSTAMENTO TRASVERSALE DEL mono-Palo (spost.50 7.00 Ed ≤ Cd ok L microp d RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.350 L= Lunghezza del micropalo = m 14.50 Kh= (Kh_int se mono-Palo. SIMONE LONGHI PAGINA 81 DI 121 .50 E= Modulo di elasticità dell'acciaio = N/mm 2 210.00 - np= numero di micropali della Palificata (adottato)= 16.00 Kh_int = coefficiente di reazione laterale del terreno = N/cm 3 = r = fattore di riduzione di Kh_int in presenza di Palificata (Poulos e Davis.350 d = distanza adottata = m 0.50 0. medio se Palificata) Ed = spostamento trasversale max dovuto al carico agente in progetto= spostamento y(z=0) = mm 6. 1980) = r = fattore di riduzione= r = fattore di riduzione (adottato)= Kh_rid= coefficiente di reazione laterale del terreno (Palificata)= r Kh_int = N/cm 3 15.00 0.000.541.
136 0.0000522 0.001 0.998 0.010 0.418 3.854 8. trasv.0018419 0.0006105 0.09 6.008 0.067 0.35 4.003 0.000 0.022 0.70 8.92 14.027 0.001 0.211 0.0000279 0.251 0.074 0.0014917 0.73 11.171 2.99 9.017 0.892 3.0001098 0.001 0.0025004 0.74 2.0000110 0.968 11.002 0.115 0.0001042 0.41 8.89 12.087 1.536 0.006 0.527 1.919 0.094 0.0000530 0.000 0.58 0.002 0.45 1.109 1.19 3.000 0.009 0.0000001 0.006 0.000 0. SIMONE LONGHI - - T(z) M(z) Taglio (kN) 25.0000030 0.706 1. (N/cm 2) 4.005 0.003 0.sin z/l) z y(z) Profondità (m) 0.014 0.80 6.945 3. y(z) = (V/ d Kh l) e -z/l (cos z/l + sin z/l) p(z) = Kh y(z) 2 -z/l q(z) = -(2V/ d Kh l ) e sin z/l -z/l T(z) = -V e cos z/l M(z) = (V l /2) e -z/l (cos z/l .994 1.004 0.721 4.055 0.0008652 0.0026863 0.008 0.0000005 0.001 0.003 0.052 0.072 0.003 0.001 0.0000052 0.000 q(z) Rotazione (rad) 0.000 0.57 9.629 0.28 9.681 0.152 0.0000009 0.001 0.000 0.115 0.206 0.54 7.06 4.18 12.007 0.0028168 0.831 3.21 14.000 0.0000109 0.34 13.000 0.423 0.048 0.007 0.000 0.002 0.16 1.307 7.503 0.0000048 0.0000391 0.174 0.059 0.86 10.022 0.007 0.0000023 0.0000052 0.003 0.0000038 0.032 0.002 0.001 0.019 0.15 10.67 6.005 0.22 5.069 0.000 0.05 13.019 0.0003999 0.075 0.083 2.883 4.019 0.342 0.107 1.072 0.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.597 2.012 0.001 Momento Flettente (kNm) 18.576 0.0001143 0.50 Spost.001 0.483 1.015 0.007 0.60 11.001 0.001 0.0000818 0.0000666 0.516 3.006 0.004 0.0000967 0.026 0.0013908 0.001 0.154 0.024 0.002 0.87 1.0011614 0.47 12.93 5.0000013 0.007 0.616 1.333 1.0000002 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.90 3.000 0.661 1.0000001 0.0001190 0.77 4.266 0.009 0.979 12.114 3.643 1.190 0.0000185 0.028 0.000 p(z) Press.067 0.040 0.012 0. (cm) 0.327 5.041 0.030 0.003 0.333 0.0000048 0.000 0.317 3.000 0.393 0.32 2.044 0.004 0.000 0.0027297 0.199 0.0000043 0.76 13.001 0.055 0.167 0.0002323 0.159 0.02 11.001 0.226 0.139 0.170 0.51 5.48 3.351 0.013 0.000 0.31 11.12 8.0000020 0.29 0.03 2.44 10.001 PAGINA 82 DI 121 .003 0.380 0.004 0.000 0.64 4.651 0.0000010 0.009 0.167 0.470 20.794 1.032 0.000 0.0021892 0.83 8.63 13.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) RISULTATI DELLA RISOLUZIONE DEL MICROPALO COME TRAVE DI LUNGHEZZA ILLIMITATA SU SUOLO ELASTICO CON ROTAZIONE IN TESTA IMPEDITA E SOGGETTA A CARICO TRASVERSALE.002 0.068 0.003 0.074 0.198 0. trasv.003 0.090 0.000 0.019 2.129 0.341 1.005 0.001 0.002 0.003 0.570 15.007 0.718 0.38 6.008 0.96 7.141 0.050 0.001 0.002 0.564 1.61 2.016 0.095 0.163 0.0000052 0.001 0.027 0.025 0.0000018 0.0001216 0.748 3.007 0.867 0.091 0.023 0.147 0.000 0.0000003 0.132 0.0022465 0.0000930 0.25 7.774 3.0000036 0.570 0.009 0.000 0.
000.00 -12.00 -8.00 -2.00 -6.0 0.00 -12.00 -10.00 -12.002 -0.00 -4.00 -6.00 -14.00 Q(z) rad 6.00 z (m) z (m) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. SIMONE LONGHI PAGINA 83 DI 121 .00 -10.003 -0.00 -16.00 -4.00 -8.00 - p(z) N/cmq -2.00 -2.000 0.00 -4.00 -6.00 -12.00 -10.00 -14.00 4.00 -2.50 0.00 0.00 0.00 - 0.00 -8.001 0.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) y(z) cm -0.00 -12.00 -8.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.001 -2.00 -8.0 0.00 2.00 -6.0 -16.00 z (m) T(z) kN -1.00 0.00 -14.00 z (m) -16.50 1.00 -0.0 1.00 -10.00 -14.00 -4.00 -16.00 200.00 -6.00 -10.0 M(z) kNm -200.00 -14.00 -16.00 -2.0 0.00 z (m) -4.000.
00 1.1 = velocità delle onde di taglio= m/s 2 4 r 1 = densità (massa per unità di volume)= kN s / m n 1 = coeff.4 se T4)= S = SS ST= 1.80 Strato 1 h1 0.2) = Vs. su sito di rif.000. di poisson= si 0. rigido (se Fo< 2.50 38.200 C: SS= D: SS= 1.2 se T2.800 E: SS= 1. per i pali della pila centrale è stato considerato come primo strato quello incontrato a partire dalla base delle fondazioni in muratura esistenti (stimato a circa 5 m di profondità). SIMONE LONGHI PAGINA 84 DI 121 .: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) PALIFICATA – PILA CENTRALE INTERAZIONE CINEMATICA (*) Si considera l'interazione cinematica (M) ? d = diametro palo= m L = lunghezza palo= m Ep = modulo elastico di rigidezza assiale del palo= N/mmq STRATO 1 tipo strato: h1 = altezza strato= m VS.000 1.30 ACCELERAZIONE SISMICA DEL SITO ag/g = (accelerazione massima attesa su sito di riferimento rigido) / g = Fo = fattore amplif.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.000 B: SS= 1.1 = m/s Categoria di sottosuolo di progetto = A: SS= 0.00 C 1.490 250.979 h2 Strato 2 d (*) A differenza dei pali afferenti alle spalle.499 T1 1.30 = Vs. RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.2 = velocità delle onde di taglio= m/s 2 4 r 2 = densità (massa per unità di volume)= kN s / m n 2 = coeff. 1.499 1.00 250. 1.135 2.00 1. spettrale massima.90 0.00 Sabbia limosa 4.600 SS = effetto amplificazione stratigrafica sul sottosuolo in progetto: Categoria topografica in progetto = ST= effetto dell'amplificazione topografica (1.00 400.499 Accelerazione massima al sito / g = amax/g = S ag /g = 0.0 se T1.35 17.2 se T3. di poisson= STRATO 2 tipo strato: h2 = altezza strato= m VS.30 L Argille e s. 1.2 occorre adottare 2. limose 15.202 Accelerazione massima al sito = amax= (S a g /g) g = m/sec2 1.
37 t ff = tensione tangenziale all’interfaccia da analisi di free-field= kN/mq MCIN = Momento cinematico all'interfaccia tra i 2 strati (MAIORANO et Alt.00 0. SIMONE LONGHI 1.65 (Vs.00 Jp = Momento di inerzia del palo = p d4 / 64 = m 4 0..77 h1 > La? si (L'equazione a seguire per M è valida a rigore quando h1>La.5 d (Ep / E1)0.1 = 1.1 = N/mmq E1 = Modulo di Young dello strato 1= 2 (1 + n 1) G1 = N/mmq 112.25 = 1.0007 Ep / E1 = 129.042 tc d3 (L /d)0. risulta d = Valutazione adottata per d= d = d adottato= MCIN = Momento cinematico all'interfaccia tra i 2 strati (NIKOLAOU et Alt..00 790.50 = kNm - Valore adottato per MCIN= MCIN = Momento cinem atico all'interfaccia tra i 2 strati = valore adottato= kNm NIKOLAOU et Alt 2001 MINERZ (su monopalo o singolo palo della palificata) = kNm Moto cinematico e inerziale: in fase oppure sfasati? MRIS = Momento risultante (su monopalo o singolo palo della palificata) = kNm fase 1.2 /Vs.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) 2 G1 =Modulo di taglio dello strato 1 = r 1 Vs.1)0.2 /Vs.015 N c + 0.65 (Vs.30 (Ep/ E1)0.40 Rapporto di snellezza = L/d = 292.30 (Ep/ E1)0.25 Momento all'interfaccia (contatto) tra i due strati in condizioni di moto stazionario: M = 0. ovvero quando l'interfaccia tra i due strati si trova a una profondità superiore alla Lunghezza attiva del palo) Vs.22 = N/mmq E2 = Modulo di Young dello strato 1= 2 (1 + n 2) G2 = N/mmq 304.1)0. sismica: d = 0.17= d scelto in base ai due valori calcolati = Valutazione 2) per d: d nel campo dei valori frequenti (variabile in genere tra 0.04 N c + 0.50 = kNm VALUTAZIONE DEL FATTORE d DI RIDUZIONE DEL MOMENTO funzione del numero di cicli effettivi e del periodo dominante dell’accelerogramma Valutazione 1) per d: Nc = n. sismica: d = 0.50).2 / Vs.29 0.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.37 PAGINA 85 DI 121 .55 0.60 tc =Tensione di taglio all'interfaccia (contatto) tra i due strati = amax r1 h1 = kN/mq 14.55 1. 2001)= d M = kNm 2.37 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. 2009): - 0.48 8.55 1) 0.50 G2 =Modulo di taglio dello strato 1 = r 2 Vs.17 e 0.o di cicli effettivi dell'accelerogramma= Periodo naturale del deposito prossimo ai periodi predom inanti dell'eccitaz.91 La = Lunghezza attiva = 1.50 50.071 tff d3 (L /d)0.23= Periodo naturale del deposito che si allontana dai periodi predom inanti dell'eccitaz.
453. 1 (STR): A1+M1+R1 Comb. 2 (GEO) : A2+M1+R2 App. unica (STR.) var.M.M.50 (0.20 - Vy = kN - M = (Mx2 + My2)1/2 = kNm - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm - My = kNm - - Vx = kN Vy = kN - 75.00 1.00) 1.20 - Vy = kN - M = (Mx2 + My2)1/2 = kNm - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm - My = kNm - - Vx = kN - 21.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.20 - My = kNm - - Vx = kN - 51.84 - My = kNm - - Vx = kN - - Vy = kN - - M = (Mx2 + My2)1/2 = kNm - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN - RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.00) App. associata.n (g Qi y oi Qki) App. A2) perm. 2) 2 mono-Palo Palificata Verifiche SLU_STR Verifiche SLU_GEO Verifiche SLU_STR Verifiche SLU_GEO Relativa Comb.84 - M = (Mx2 + My2)1/2 = kNm - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm - 75. 2 Comb.30 (0. associata all'Approccio scelto: unica unica unica unica All'interno dell'app. 1 Comb.00) 1.) SLU: combinazioni NON SISMICHE tipo: g G1 G1 + g G2 G2 + g Q1 Qk1 + S i=2. GEO) : A1+M1+R3 1. riportare per la comb.50 (0.999. 1 (STR): A1+M1+R1 Comb.00 Approccio scelto nel calcolo Azioni su mono-Palo o Palificata (1 opp. gG (se fav.00) SLU: combinazioni SISMICHE tipo : E + G1 + G2 + S j (y 2j Qkj ) App.64 1.68 - 108.507.64 - 51.68 1. resistenza SLU (N. scelto. i valori a seguire: Ai fini di SLU_STR_(N. 2 (GEO) : A2+M1+R2 1.00) 1. tra terne non sismiche e sismiche Verifiche SLU_STR 1 N= kN Mx = kNm - 2 3 4 5 Verifiche SLU_STR 3.299. gQ (se fav.V) dei Micropali N compressione (+). GEO) : A1+M1+R3 1.30 (1. 2 Comb.00 1.28 2. 1 Comb.V).00 1.28 - Vy = kN - M = (Mx2 + My2)1/2 = kNm - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm - My = kNm - - Vx = kN - 108.00) 1. unica (STR.00 1.00 1. SIMONE LONGHI 21.60 - - PAGINA 86 DI 121 .00 (1.30 (1.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) QUADRO SOLLECITAZIONI DI PROGETTO Sollecitazioni su mono-Palo (Micropalo isolato) o Palificata di Micropali? Palificata 1) PER VERIFICHE SLU Coefficienti parziali Azioni (A1.
equilibrio elastico dei Micropali Verifiche SLU_STR N= N di compressione (+ ) = kN Mx = kNm Verifiche SLU_STR 3. calcolato per a) N=0 b) N associato alla combinazione in cui opera V : N= kN Mx = kNm Verifiche SLU_GEO - Verifiche SLU_GEO 108.64 (*) DATO COMPRENSIVO DEL PESO DI PROGETTO DEL PALO PER LO STATO LIMITE CONSIDERATO RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.37 MINERZ(su monopalo o singolo micropalo della palificata) = kNm MRIS(su monopalo o singolo micropalo della palificata) = kNm N (tra le combinazioni SLU_STR sismiche)= kN Mx = kNm My = kNm Verifiche SLU_STR 1.68 Ai fini di SLU_STR_(N)_st_eq_el. non sismiche e sismiche = kN Valore (utente) = kN Valore adottato = kN 3. G1 + G2 + y21 Qk1 + S j (y2j Qkj). per le comb.294. di regola solo questa per cedimenti e spostamenti SLE: combinazioni NON SISMICHE tipo FREQUENTE G1 + G2 + y11 Qk1 + S j (y2j Qkj ) SLE: combinazioni SISMICHE tipo : E + G1 + G2 + S j (y2j Qkj) mono-Palo Palificata Riportare.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. non sismiche e sismiche: V = max { (Vx2 + Vy2)1/2 } = kN Verifiche SLE Verifiche SLE - (*) 88. considerate i valori a seguire: Ai fini di SLE_ced_vert: cedimento max SLE verticale N= N di compressione (+) = kN Mx = kNm My = kNm Verifiche SLE - Verifiche SLE 2.30 N= N di compressione (+ ) tra terne non sismiche e sismiche= kN Valore (utente) = kN Valore adottato = kN (*) 2) PER VERIFICHE SLE SLE: combinazioni NON SISMICHE tipo QUASI PERM.40 - Ai fini di SLE_sp_trasv: spostamento max SLE trasversale V tra combin.20 - (*) - - My = kNm Verifiche SLU_GEO 108.68 - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN - 21. per SLE combinazioni non sismiche.507.579.294.738. SIMONE LONGHI PAGINA 87 DI 121 . non sismiche e sismiche = kN My = Momento di plasticizzazione della sezione (Broms)= MRd.999.299. stab.64 48.20 - Vx = kN - Vy = kN - 21.21 Ai fini di SLU_GEO_Grup: portanze limiti SLU palificata per effetto di gruppo V tra combin.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Interazione cinematica Verifiche SLU_STR MCIN (su monopalo o singolo micropalo della palificata) = kNm 1.37 - 1.20 - My = kNm - Ai fini di SLU_GEO_qlim_trasv_t_c e SLU_GEO_qlim_trasv_t_i: portanza limite SLU trasversale V tra combin.37 1.64 - 2.20 - My = kNm Verifiche SLU_GEO - Ai fini di SLU_GEO_qlim_Vert (B-D): portanza limite SLU Verticale N= N di compressione (+ ) tra terne non sismiche e sismiche= kN Mx = kNm My = kNm N= N di trazione (-) tra terne non sismiche e sismiche= kN Mx = kNm Verifiche SLU_GEO 3.30 3.20 3.579.21 48.37 - - 1.
40 51.58 Mp = kNm N pmin= kN 188. resistenza SLU (N.V).68 N= kN Mx = kNm My = kNm 1.M.71 V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN 21.453.84 V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm My = kNm 3 V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN N= kN Mx = kNm My = kNm 4 - N pmax = N/np + Mx dymax/S idyi2 + My dxmax/S dxi2 Verifiche SLU_STR N pmin= kN 412.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.V) dei Micropali N pmin= N/np .00 1) PER VERIFICHE SLU Palificata Singolo Micropalo della palificata Ai fini di SLU_STR_(N.999.40 Npmax= kN 412.28 2.70 9.48 V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN 75. tra terne non sismiche e sismiche Verifiche SLU_STR N= kN 3.60 - Mp = kNm N pmin= kN Npmax= kN Vp = V / np = kN 181.20 108.20 N= kN Mx = kNm My = kNm - Mp = kNm N pmin= kN Npmax= kN Vp = V / np = kN - V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN - Mp = kNm - 5 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.299.40 - Npmax= kN Vp = V / np = kN 188.64 1.90 13.M. SIMONE LONGHI PAGINA 88 DI 121 .o totale pali della palificata = - 8.41 Mp = kNm N pmin= kN 374.90 Npmax= kN Vp = V / np = kN 374.20 Mx = kNm - 1 My = kNm 2 Vp = V / np = kN 6.Mx dymax/S idyi2 .507.70 181.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Distribuzione dei micropali nella palificata ? uniforme DISTRIBUZIONE UNIFORME E SIMMETRICA RISPETTO AI DUE ASSI DEI MICROPALI NELLA PALIFICATA dX2 dX1 y My dy1 x dy2 Mx npx= numero micropali su una fila in direzione x : npy= numero micropali su una fila in direzione y : np = n.40 2.My dxmax/S dxi2 N compressione (+).
Interazione cinematica (su monopalo o singolo micropalo della palificata) Verifiche SLU_STR
MCIN (su monopalo o singolo micropalo della palificata) = kNm
MINERZ(su monopalo o singolo micropalo della palificata) = kNm
MRIS(su monopalo o singolo micropalo della palificata) = kNm
N (tra le combinazioni SLU_STR sismiche)= kN
Mx = kNm
My = kNm
V = (Vx2 + Vy2)1/2 = kN
N pmin= kN
Npmax= kN
Vp = V / np = kN
M = MRIS = kNm
Ai fini di SLU_STR_(N)_st_eq_el; stab. equilibrio elastico dei Micropali Verifiche SLU_STR
N= N di compressione (+ ) = kN
3,299.20
Ai fini di SLU_GEO_qlim_trasv_t_c e SLU_GEO_qlim_trasv_t_i:
portanza limite SLU trasversale Verifiche SLU_GEO
V tra combin. non sis miche e sismiche = kN
My = Momento di plasticizzazione della sezione (Broms)= MRd, calcolato per
a) N=0
b) N associato alla combinazione in cui opera V : N= kN
Verifiche SLU_STR
N pmax = N/np + Mx dymax/S idyi2 + My dxmax/S dxi2
Npmax = kN
Np= N / np = kN
Verifiche SLU_GEO
Ai fini di SLU_GEO_qlim_Vert (B-D): portanza limite SLU Verticale Verifiche SLU_GEO
N= N di compressione (+ ) tra terne non sismiche e sis miche= kN
3,579.20
N= N di trazione (-) tra terne non sismiche e sis miche= kN
N pmax= N/np - Mx dymax/S idyi2 - My dxmax/S dxi2
2) PER VERIFICHE SLE
Ai fini di SLE_ced_vert: cedimento max SLE verticale
N= kN
Ai fini di SLE_sp_trasv: spostamento max SLE trasversale
V tra combin. non sismiche e sismiche: V = max { (Vx2 + Vy2)1/2 } = kN
Singolo Micropalo della palificata
2,738.40
Npmedio = N/np = kN
PAGINA 89 DI 121
VERIFICA SLU-STR MICROPALO
Scelta armatura micropalo
Scelta 1: TUBI CIRCOLARI CAVI UNI EN 10210 (LAMINATI A CALDO)
177,8x8,0
Scelta 2: TUBI CIRCOLARI CAVI UNI EN 10219 (FORMATI A FREDDO)
101,6x2,0
Scelta 3: Sez. Utente
Per scelta 1 opp. 2:
Area Sezione
Modulo Res.
de = d. es t
s= sp.
di = d.int
Sez. tubo circolare
A= mm 2
4,267.54
J = mm 4
15,414,373.87
W = mm 3
173,390.03
Per scelta 1 opp. 2: riepilogo dati per Sez. tubo circolare
Sezione scelta:
A = Area dell'armatura = Area sezione = mm 2
J = Momento di inerzia della sezione di armatura = mm 4
W = Modulo di resistenza della sezione di armatura = mm 3
Area per la verifica a taglio = A = mm 2
Dimensione Armatura = d e = d. es t. = mm
Peso Armatura = pa= kN/m
Per scelta 3: Sez. Utente
A = Area dell'armatura = mm
J = Momento di inerzia della sezione di armatura = mm
W = Modulo di resistenza della sezione di armatura = mm
Area a taglio = mm2
Dimensione Armatura = mm
Armatura adottata
A = Area dell'armatura = mm 2
Apvt= Area per la verifica a taglio (A opp. Area a taglio) = mm 2
D = Dim ensione Armatura = mm
Computo Armatura adottata
La = lunghezza armatura = m
Pa= Peso Armatura di 1 micropalo = p a L a= kN
N.o micropali simili = n =
Totale peso armatura per tutti i micropali simili =Pa n = kN
PAGINA 90 DI 121
Tipi Acciaio
Tipologia Acciaio
Scelta Acciaio
fyk = Tens ione di snervamento dell'acciaio scelto = N/mm 2
gM0 =
Resist. Sez.: gM0
Inst. Membr.: gM1 sRd = fyk / gM0
Classe (se sez. tubolare)
de = mm
s = mm
sRd = fyk/gM0=tensione calcolo per resist. sezione = N/mm
E= Modulo di elas ticità dell'acciaio = N/mm 2
Presenza di mono-Palo o Palificata ?
Riepilogo valori principali utilizzati nelle verifiche
SLU_STR_(N,M)
W = Modulo di resistenza della sezione di armatura= mm 3
sRd = fyk/gM0 = tens ione calcolo per resist. sezione= N/mm
Calcolo di Vc,Rd utilizzato nelle verifiche
SLU_GEO_qlim_trasv_t_c e SLU_GEO_qlim_trasv_t_i
sez. tubi circolari cavi (sc. 1 o 2): Av = 2A/p = mm 2
Altra sez. (sc. 3: sez. Utente): Av = mm
per scelta sez. effettuata: Av adottata = Av = mm 2
Vc,Rd = resistenza di calcolo a taglio = Av fyk / (31/2 gM0 ) =kN
Singolo Micropalo della palificata (sollecitazioni per la distribuzione uniforme o sfalsata adottata)
Verifica SLU_STR_(N,M,V); resistenza SLU (N,M,V) dei Micropali
Nota: per sez. tubolare tmax = 2Vp/Apvt; per sez. Utente tmax = Vp/Apvt
Nota: sid = (smax2 + 3 tmax2)1/2
smax= Np/A + Mp/W
N compr. (+)
Npmin= kN
Mp = kNm
Vp = kN
N pmax= kN
sRd ≥ sid?
PAGINA 91 DI 121
3: Wel. 1 o 2) in cl.Rd =Wpl fy. cavi (s c. 3). 3).Rd sez. (sc. in cl. 4: Aeff = mmq A'= (A oppure Aeff) = mmq Se N di compressione : N c.red /gM0 = kNm Mc. in cl. tubi circ. tubi circ.Rd della sez. tubi circ. 1 o 2) o Altra sez. 1 o 2) in cl.red =(1. 3). 3) in cl. 3).45 Interazione tra flessione e forza assiale sez. 1 o 2) o Altra sez. 3: A=mmq sez.Rd = Mpl.Rd = Weff.58 Effetto dell'interazione tra flessione e taglio: 2 r = (2 VEd / Vc. scelta e per la clas se in progetto = kNm Mc. classe 3: Mc.Rd = Mel. Nc.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Interazione cinematica smax= Np/A +/. cavi (sc.34 Mc. tubi circ.Rd in base a N) = N Rd = kN - 1.Rd = Wel.rid adottato = MRd 66.267.267.71 52. 4: W eff.min = mm3 - sez. (sc.Rd sez. 2: Wpl = 1.min = W= mm 3 - Altra sez.Rd = kNm 74. cavi (sc. cavi (sc.r) fyk = N/mm 2 355. classe 4: Mel.83 4. 2.Rd sez. cavi (sc. 3) in cl.205.Rd .Rd = Wel. calcolato per N associato alla combinazione in cui opera V : b) Npmin= kN 374.54 4. 4: W eff.34 Mc. 3). 3) in cl. 2: W pl = mm3 sez.37 Vp = kN 2. 2: Mc.Rd = kNm Mc.min = mm3 - sez. (sc. 1 o 2) o Altra sez. classe 3: Mc.442. (sc. 1 o 2) o Altra sez.red /gM0 = kNm Mc.27 52.90 Se N di trazione: N pl. 1 o 2) o Altra sez.45 Mc.205.Rd sez.Rd adottato = MRd = kNm 74.Rd = A' fy. SIMONE LONGHI - PAGINA 92 DI 121 .Rd = Weff.Rd sez. tubi circ.min = mm 3 - sez.Rd della sez. cavi (s c.red /gM0 = kNm 74.45 Mc. (sc.M/W Verifiche SLU_STR Npmin= kN M = MRIS = kNm t max sid sRd ≥ sid? 188. 2: W pl = mm3 sez.Rd = A fy.00 My = Momento di plasticizzazione della sezione (Broms)= MRd.45 Mc.205. cavi (sc. (sc. 2 Wpl = mm 3 220.Rd [ 1 .02 1. tubi circ. 3) in cl.70 1. in cl. tubi circ.Rd sez. 1 o 2) o Altra sez.min fy.min = mm 3 - sez. cavi (sc. classe 4: Mel. 1. cavi: b= Altre Sez.40 Vp = kN 2. tubi circ. 1. 3).27 W mm 3 Altra sez. 3). cavi (sc. in cl.(N/NRd)b ] = MRd.442.Rd = kNm 74.07 ok 52.27 W mm 3 Altra sez.Rd = Mpl.07 ok 1.rid = Mc.1) = fy.red /gM0 = kNm - Mc. in cl.red / gM0 = kN Se N di compressione : sez. tubi circ. 1. tubi circ. scelta e per la clas se in progetto = kNm 74.40 1.34 220.45 Mc. cavi (sc. cavi (sc. tubi circ. clas se 1.205. 1 o 2) in cl.min = mm3 - sez. 3: W el.92 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. in cl. tubi circ.45 My = Momento di plasticizzazione della sezione (Broms)= MRd. 1.54 1. 3: W el. 2 Wpl = mm 3 220. (sc.min = mm3 - sez.Rd opp. 1. non sismiche e sismiche = VEd = Vp= kN 13. 1 o 2) o Altra sez. 3).Rd adottato = Mc.: b = b adottato = b = 1.83 1. 3: Wel.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.min fy.71 Npmax = kN M = MRIS = kNm 188. 3: Wel. 1 o 2) o Altra sez. in cl. cavi (sc.92 MRd.02 1.Rd = Mel.83 sez.27 52. 3: Wel.red /gM0 = kNm 74. in cl. (sc.70 MRd. calcolato per a) N=0 - sez.min fy.red /gM0 = kNm - Mc. clas se 1. 2: Mc.34 220. (sc.Rd = kNm 66.37 Ai fini di SLU_GEO_qlim_trasv_t_c e SLU_GEO_qlim_trasv_t_i: portanza limite SLU trasversale Verifiche SLU_GEO V tra combin. 1. 1 o 2) in cl.min = W= mm 3 - Altra sez. (sc. tubi circ.red / gM0 = kN N Rd adottato (Npl.Rd =Wpl fy. 2: Wpl = 1.442. (sc. 1. (sc.min fy.
Rd sez.rid = Mc. cavi (sc. (sc. (sc. 2.Rd = kNm 74. 3).83 4.267. 3). in cl.70 MRd.90 Se N di trazione: N pl.min fy. 1.min = W= mm 3 - Altra sez.Rd = kNm 66.min = mm 3 - sez. in cl.red / gM0 = kN N Rd adottato (Npl.54 sez. SIMONE LONGHI - 74.205. classe 3: Mc. in cl. 4: W eff. Nc. tubi circ.267.red /gM0 = kNm 220. 2: Wpl = 1.Rd =Wpl fy.442.34 220.205. tubi circ. 2: W pl = mm3 sez.Rd = Mpl.90 66. 3) in cl.45 Interazione tra flessione e forza assiale sez. cavi (s c. clas se 1.Rd in base a N) = N Rd = kN 1. 1 o 2) in cl. tubi circ.red / gM0 = kN Se N di compressione : sez.(N/NRd)b ] = MRd.90 66. (sc. tubi circ. 1 o 2) o Altra sez.34 - Mc.min fy. (sc. 3).Rd = A' fy. 4: Aeff = mmq A'= (A oppure Aeff) = mmq 1. tubi circ. cavi: b= Altre Sez.92 PAGINA 93 DI 121 . 3).Rd sez.Rd = Mel. tubi circ.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.Rd opp.red /gM0 = kNm 74.45 Mc. cavi (sc.red /gM0 = kNm - Mc. (sc.45 Mc.: b = b adottato = b = 1.Rd [ 1 . 1 o 2) o Altra sez. 3). (sc. 1. in cl.83 1.Rd = Weff. 1 o 2) o Altra sez.min = mm3 - sez. 2 Wpl = mm 3 Mc. in cl.92 374.Rd sez.442. 3: W el. tubi circ. 1. cavi (sc. calcolato per a) N=0 MRd = kNm N associato alla com binazione in cui opera V : b) Npmin= kN MRd = kNm c) N pmax= kN MRd = kNm RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. 2: Mc.Rd adottato = Mc.92 MRd. 1 o 2) in cl. 3: Wel.442. cavi (sc.Rd = kNm Mc.Rd della sez. 3: A=mmq sez. 1.92 RIEPILOGO per Singolo Micropalo della palificata My = Momento di plasticizzazione della sezione (Broms)= MRd.min = mm3 - sez. (sc. scelta e per la clas se in progetto = kNm 74.54 4. 1 o 2) o Altra sez.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) N associato alla combinazione in cui opera V : c) Npmax= kN 374.70 1.83 Se N di compressione : N c. 1 o 2) o Altra sez.27 W mm 3 Altra sez. 3) in cl. tubi circ.Rd = A fy. cavi (sc. classe 4: Mel.rid adottato = MRd 66. 3: Wel.Rd = Wel. cavi (sc.45 374.
(4.267.87 5.14 - a cr_min = 10 a cr ≥ a cr_min ? ok VERIFICA EFFETTUATA Entrambe (1 e 2) PAGINA 94 DI 121 . posto l =semilunghezza d'onda= L / m.43 NTC) Classi 1.87 A = Area dell'armatura adottata = mm 2 4. (4. 2. risulta: 2 2 2 4 N cr = p E J (1/ l + l b/(p EJ)] Al variare di l si ottiene il minimo N cr con: d (Ncr /dl)=0.2.1.829.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) VERIFICA SLU-STR .4 Effetti delle deformazioni Si intende effettuare questa verifica ? NEd =kN si 412.2.50 Kh= (Kh_int se mono-Palo.40 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. 3: l* = (A fyk / N cr)1/2 = (da tab. 2.414.00 J = Momento di inerzia della sezione di armatura adottata = mm 4 N cr = 2 b EJ)1/2 = kN 15.2.40 412.829.21 0.40 Calcolo del carico critico elastico Carico critico di asta caricata da N e vincolata lateralmente a un mezzo elastico.414.Rd ≥ N Ed ? ok 2 ..921 0.5 [ 1+ a(l* .00 15. SIMONE LONGHI N cr = 2 b EJ)1/2 = kN Ncr = kN 5.329.373.3 Stabilità delle membrature (4.921 1.00 N cr = 2 b EJ)1/2 = kN Ncr = kN 5.510 0.2.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.00 350.98 N cr = N cr adottato= kN a cr = N cr/ N Ed = 5. in Theory of elastic stability (1961): 2 2 2 4 2 4 Ncr =  p E J/ L ) [m + b L /(m p EJ)] Con m = n.373.63 E= Modulo di elasticità dell'acciaio = N/mm 2 210. 4.54 2 355. tipo acciaio.00 2.3.22 Nb.98 14. curva di instabilità) = a 2 F = 0.4.05 fyk = Tensione di snervamento dell'acciaio scelta = N/mm gM1 = N= Carico verticale agente in Combinazione SLU : N = N max = carico assiale max su mono-Palo (micropalo isolato)= kN N = Npmax = carico assiale max su singolo micropalo della Palificata = kN N = N Ed=kN 412.00 1. altrimenti c=1) = gM1 = 0. Relazione da Timoshenko.80 350.VERIFICA SECONDO NTC 4.1 aste compresse) A = Area dell'armatura adottata = mm 2 4.o di semionde della deformata sinusoidale caricata dal carico di punta.98 1 . Kh_rid se Palificata)= N/cm 3 D= dimensione armatura adottata= m m D= dimensione alternativa (utente) = mm D= dimensione adottata= m m 2 b = reazione laterale terreno per unità di spostamento laterale e per unità di lunghezza= kh D= N/mm 7. che porge: 1/4 l* = (EJ/b) N cr =Ncr (l*) = 2 b EJ)1/2 Calcolo di Ncr Kh_int = coefficiente di reazione laterale del terreno se mono-palo = N/cm 3 15.98 Eq.05 Eq.4.000.267.l*2) ] = c = (c' se c' ≤ 1. Gere.STABILITA’ EQULIBRIO MICROPALO VERIFICA SLU CON FORZA DI COMPRESSIONE PER LA STABILITA' DELL'EQUILIBRIO ELASTICO DEL TUBOLARE DI ARMATURA Presenza di mono-Palo o Palificata ? Palificata N D= dimensione armatura adottata= m m 177.50 177.80 E= Modulo di elasticità dell'acciaio = N/mm 2 J = Momento di inerzia della sezione di armatura adottata = mm 4 210.2.Rd = c A fyk / gM1 = NEd =kN 1.000.2. 3: N b.54 fyk = Tensione di snervamento dell'acciaio scelta = N/mm 2 355.VI NTC in base a tipo sez.VERIFICA SECONDO NTC 4.40 - N b.2) + l* ] = 0.Rd / N Ed = 3.829.16 412.662 1/2 c' = 1/ [F + (F 2 .829.00 Kh_rid= coefficiente di reazione laterale del terreno se palificata = N/cm 3 7.829.98 N cr = N cr adottato= kN 5.1.46 NTC) Classi 1.3.0.
00) Verifiche SLU_GEO - Verifiche SLU_GEO 13.60 1. condotto per via analitica (n = n.70 1. calcolato per mono-Palo a) N=0 MRd = kNm = b) N associato alla combinazione in cui opera V : N= kN = MRd = kNm = Palificata a) N=0 MRd = kNm = N associato alla combinazione in cui opera V : b) N pmin= kN MRd = kNm = c) N pmax= kN MRd = kNm = x3 x4 1. A2 M1 R1.00 1.55 1.00 1.o verticali indagate) 1 2 3 4 5 7 1.00 1. 1 (STR): A1+M1+R1 Comb.00) 1.50 (0.70 1. RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.00) 1. 1 Comb. 2) Relativa Comb. GEO) : A1+M1+R3 SLU: combinazioni SISMICHE tipo : E + G1 + G2 + S j (y 2j Qkj ) App. Materiali. 2 (GEO) : A2+M1+R2 App.92 374.) gg . as sociata.00 1.00 1.00 1.60 1. unica (STR.42 1. R2. gj' = gT = Relativa Com b. GEO) : A1+M1+R3 Approccio scelto nel calcolo Azioni su mono-Palo o Palificata (1 opp.30 (1.00 1.60 1.30 mono-Palo Palificata Verifiche SLU_STR Verifiche SLU_GEO Verifiche SLU_STR Verifiche SLU_GEO unica unica Verifiche SLU-GEO portanza limite SLU trasversale V (Vp se palificata) tra combin.58 74. Resistenze A1.45 1. 1 (STR): A1+M1+R1 Comb.00 1.45 374.90 66.30 (0. non sismiche e sis miche = kN n 1.) var.00 1. a seguire i valori. gQ (se fav. My = Mom ento di plas ticizzazione della sezione (Broms)= MRd.40 1.21 (*) A differenza dei pali afferenti alle spalle.n (g Qi y oi Qki) App.00 1.50 (0.30 1. Sollecitazioni su mono-Palo o Palificata ? Palificata Coefficienti parziali Azioni.00 1.00 1.30 (1.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) VERIFICA SLU-GEO CARICO LIMITE TRASVERSALE PALO – MODELLO INCOERENTE (*) VERIFICA SLU-GEO PER CARICO LIMITE TRASVERSALE DI UN PALO CON ROTAZIONE IN TESTA IMPEDITA. GEO associata all'Approccio scelto: gg .00) 1. scelto. 2 Comb.48 1.34 1.55 1.30 2 unica 1.00 1. gG (se fav. 2 Comb.00) 1. TERRENI INCOERENTI.28 ≥10 1.00 (1.00) 1.00 1.00 1. per la comb.92 Fattori di correlazione x per il calcolo della resistenza caratteristica. R3 perm. gj' gT SLU: combinazioni NON SISMICHE tipo: g G1 G1 + g G2 G2 + g Q1 Qk1 + S i=2. 2 (GEO) : A2+M1+R2 App. associata all'Approccio scelto: All'interno dell'app.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. 1 Comb.65 1.90 66. unica (STR.50 1. SIMONE LONGHI PAGINA 95 DI 121 . per i pali della pila centrale è stato adottato un modello di tipo “incoerente” valido per terreni granulari: il basso angolo di attrito riproduce gli effetti di terreni poco o per nulla addensati posti a ridosso delle nuove fondazioni.
d = j'min /gj' = ° 10.826.42 Coeff.78 62.20 H med = min (H1 med.20 H3 min (kp= kp min.826.d = H d = Hk/gT = kN 66.80 350.07 62.sinj'min.d = (1 + sinj'med.d) =kN 1.d) = 1.59 30. lungo ok PAGINA 96 DI 121 .00 Angolo medio di attrito del terreno. lungo: H3 = kp gd d 3 [(3.d = V = kN 13. 5. lungo 62.78 P.d : a opp.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.d / Ftr.d = kN 28.d = j'med /gj' = ° Angolo minimo di attrito del terreno.22 a 28. SIMONE LONGHI Rtr.42 Palificata: calcolo effettuato per ciascuno dei 3 valori del Momento di plasticizzazione: My = Mom ento di plas ticizzazione della sezione = MRd = kNm a) 74.d) =kN 66.20 612.83 1.20 62.77 P.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) n = (1.45 H L palo D b) 66. lungo 62.77 612.3500 L palo = L= Lunghezza del palo = m 17. 7.00 Coeff.826.d) =kN 613.20 P.00 10. di progetto = j'min.676 My / kp gd d 4 )2]1/3 H3 med (kp= kp med.77 H2 min (kp= kp min. lungo 62.d ? 2.83 H1 min (kp= kp min.83 1.d)/(1 . intermedio: H2 = 1/2 kp gd d3 (L/d)2 + My/L Hmin = min (H1min.20 P.92 P.15 Ftr.00 Peso di unità di volume di progetto gd = g/gg = kN/m 3 = 8. H2med.28 36.77 612. 3. 2. H min/x4) = kN R tr.00 10. H3min)= kN H k = Min(H med/x3 .sinj'med.20 P.00 Angolo minimo di attrito del terreno = j'min = ° 10. c ? c RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.70 x4 = 1.d) = 1.826. lungo 39. b opp.15 c Si procede alla verifica con il seguente R tr.78 62.d)/(1 .92 c) 66.d = (1 + sinj'min.20 612. 4.59 36.826. H3med)= kN 66.70 D= dimens ione armatura adottata= mm D= dimensione alternativa (utente) = mm D= dimensione adottata= m 177. H2min.d ≤ Rtr.50 Peso di unità di volume g (se falda g = g') = kN/m 3 = Angolo medio di attrito del terreno = j'med = ° 8.20 P.20 62.d) =kN 1. ≥10) x3 = 1 1. minimo di spinta passiva kp min.83 1.00 0.5 kp gd d 3 (L/d)2 H1 med (kp= kp med.d = Ftr.826. lungo P.78 P.d) =kN 613. medio di spinta pas siva kp med.58 R tr.83 H2 med (kp= kp med. corto: H1 = 1.83 1. di progetto = j'med.15 b 28.d) =kN 66.
00 1.3 IRS. GEO) : A1+M1+R3 2 unica Approccio scelto nel calcolo Azioni su mono-Palo o Palificata (1 opp. R3) base e laterale per pali trivellati e soggetti a carichi assiali var. R2.00 1. 1999 Quantità min.5) VS per strati poco fratturati 2 VS o più per strati fratturati PAGINA 97 DI 121 . R) Resistenze (R1.5 VS Argilla Marne Calcari marnosi Calcari alterati o fratturati 1.1 ÷1.5 VS Limo 1.00 1.70 1.00 1. 2 (GEO) : A2+M1+R2 App. Bull. miscela consigliata Valori di a TERRENO (VS = L S p ds2/4) IRS.21 d (se i niettata.70 N'd = azione as siale max di progetto a compressione (positiva)= kN 442.o verticali indagate) 1 2 3 4 5 7 1.6 1.1 ÷ 1.8 1.45 1.70 1.00 1.1 ÷ 1.5 ÷ 2) Vs per strati compatti Sabbia limos a Roccia alterata e/o fratturata 1.00) 1. déc.15 1.25 1.55 1.15 1.8 1.35 1.4 ÷ 1.1 ÷ 1.40 N'd = azione assiale max di progetto a trazione (negativa)= kN N N - d = diametro di perforazione micropalo = m L = Lunghezza micropalo = m 0.60 1. IGU IRS IGU Ghiaia Ghiaia sabbios a Sabbia ghiaios a Sabbia grossa Sabbia media Sabbia fine 1.1 ÷ 1.2 IRS:(2.35 1. ≥10) x3 = x4 = fusto x3 x4 Fattori di correlazione x per il calcolo della resistenza caratteristica.5 VS IRS.50 ≥10 1. IGU: 1.00 1.) gb gs gst 1.4 ÷ 1.4 ÷ 1.30 (1. 4.34 1. 1985 e conforme alla traduzione italiana di Viggiani C.2 1. 5.5 1. IGU: 1. liaison labo P.8 1.45 1.1 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.35 gs 1.00) 1.00) 1. 2 Com b.4 ÷ 1.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.4 1.1 ÷ 1. unica (STR.2 IRS. A2) Approccio e Combinazioni SLU: combinazioni NON SISMICHE App. GEO) : A1+M1+R3 Coefficienti parziali (A.2 IRS.8 1.50 (0.2 ÷ 1.6 ÷ 1.6 1.5 ÷ 2) VS IRS.4 ÷ 1.50 (0.5 VS 1. 2 (GEO) : A2+M1+R2 App.50 1.5 ÷ 3) VS IGU: (1.8 ÷ 2.60 1.70 1.5 1.15 gst 1.5 VS 1. Min 5 m e n = (1.70 1. IGU: 1.) Comb.2 1.00 1.5 1.00 1. IGU: 1.-Doix B.00 1.00 1.25 SLU: combinazioni SISMICHE Comb.60 1.48 1.00 (1.8 1. gQ (se fav. GEO as sociata all'Approccio scelto: g da as sociare nel calcolo delle resistenze: 1.: Fondazioni.1 ÷ 1. condotto per via analitica (n = n. 2) Relativa Comb.00 1. 2.65 1.5 VS IRS. unica (STR. 1 dsi= ai d lS10 lSi lS10 Figura riferita a micropalo tipo IRS Figura riferita a micropalo tipo IGU Tabella da Bustamante M.5 VS 1.55 1. 'Une m éthode pour le calcul des tirants et des micropieux injectés'.00) 1.2 1. 1 (STR): A1+M1+R1 Com b.28 lS1 lf lS2 L lS1 lS dsi= ai d lSi L lS lS2 bulbo n come IGU (o trascurare) App.5 VS IRS: 2 Vs IGU: 1. gG (se fav. IGU: 1.3 ÷ 1. 140 nov. 1 perm.2 IRS: (1. Ed.42 1.30 (0.2 1.2 1. IGU: 1.1 ÷ 1.30 17.2 1.70 1. IGU: (1. Hevelius. SIMONE LONGHI IRS. IGU: (1.00) 1.0 1.00 1.5 ÷ 2) Vs IGU: 1.5 ÷ 1. 2 Com b.00 1.5 1. 7. 1 (STR): A1+M1+R1 Com b.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) VERIFICA SLU-GEO CARICO VERTICALE MICROPALO (METODO DI BUSTAMANTE E DOIX) MICROPALI SOGGETTI A CARICHI ASSIALI Sollecitazioni su mono-Palo o Palificata ? Palificata Azioni (A1.45 1.40 1. IGU: (2 ÷ 6) VS o più per strati fratturati IRS. et Ch.2 ÷ 1.4 IRS.1 ÷ 1.00) 1. 3.30 (1.25 gb 1.
k = kN 878.35 - 1.d ≥ INd2 I ? - RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.k = kN 79.cal med/x3 . SIMONE LONGHI PAGINA 98 DI 121 .89 - (MPa) 0.cal min = Ab kb pl_min = kN 134.71 600.d / Nd1 = 1.n_i )<0 = kN N''d= gg I S QS_i attr_p-t )<0 I = kN - - ( N''d≥0) ( N''d≥0) 447.cal min = S i QS_i_k_min = kN 1.36 CALCOLO DELLA RESISTENZA DI PROGETTO (CAPACITA PORTANTE) CARICO ASSIALE DI PROGETTO N'd = azione as siale max di progetto = kN 447.20 1.15 1.15 1. lSi d Si = ai d ai ( da ta be lla ) A rgille lim o s e Sa bbie lim o s e Lim i e A rgille Sa bbie fini Lim i e a rgille - (m) 4.71 600.126 0.15 1.15 0.cal min/x4) = kN 79.d / Nd2 = Rc.35 0.d = Rbk/gb + Rsk / gs = kN 753.k = Min(Rs.10 4.d ≥ Nd1 ? ok VERIFICA per Nd2 >0 Rc.15 lS = S lSi = m 17.36 si_min QS_i_k_med = QS_i_k_min = ( da dia gram m a ) (da dia gra m m a ) s i_med p dSi s i_med lSi (kN) 216.35 0.20 - Rb.d = Rbk/gb + Rsk / gs = kN Per Nd2> 0 : Rc.77 541.k = Min(Rb. < 0) RESISTENZA CARATTERISTICA laterale Rs.61 134.00 5.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Terreno Spes.18 - laterale + base Rc.k = kN Valutazione B - Rb.cal med = Ab kb p l_med = kN Rb.61 - Valutazione B: Rb.k + Rs.98 - 2 Per Nd2< 0 : Rt.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. sempre di compr.40 - (m) 0.35 0.20 - pl_min = MPa 1. Rb.125 - b n_i s'vz_m_i - (kPa) - Natt.77 541.d = Rbk/gb + Rsk / gst = kN - VERIFICA per Nd1 >0 Rc.n = S Nattr.18 - Rb.40 - Nd = N'd + N''d = kN (Nd1>0.098 0.050 0.d ≥ Nd2 ? - VERIFICA per Nd2 <0 Rt.359.0935 - kb = pl_med = MPa 1.cal med = S i QS_i_k_med = kN Res istenza laterale caratteris tica minima: Rs.359.15 1.cal min/x4) = kN base Valutazione A f (%)= Valutazione A: Rb.k = kN Valutazione B a (strato di appoggio base micropalo)= d Sb = a d per Nd1 799.098 0.d / INd2 I = - Rt. Rs.) (N d2 > 0 opp.40 - ( N'd≥0) (N'd≤0) gg = - - Natt.81 - RESISTENZA DI PROGETTO (CAPACITA' PORTANTE) Per Nd1> 0 : Rc.35 - Ab = Area alla base = p(dSb/2) = mq 0.69 Rc.cal med/x3 .n_i = p ds i lSi b n_i s'vz_m_i (kN) - 1.89 - p d Si s i_min lSi (kN) 216.125 - (MPa) 0.k = f(%) Rs.50 Res istenza laterale caratteris tica media: Rs.63 per Nd2 - 0% - 0% - 1.126 0.050 0.00 4.k = Rb.35 0.k adottata = Rb.
10 - Vert.0 - Vert. s i_min SG2 AL2 SG2 AL2 - 0. Vert. 1 0.t. 3 - NSPT (pl solo se Vert.125 - Diagrammi.t. gessi alterati o fratturati MC1 MC2 R : Roccia alterata o fratturata  R1  R2 N. Vert.) SG AL SG AL - Diagr. 1985 e con riferimento anche a Viggiani C.125 - Vert. Categoria terreno (C. 9 - Vert. liaison labo P.0 22. Ed.0 24.00 4. 9 - Vert.10 4. lSi (m) 4. Vert. Vert.467 - Vert.00 4.00 5.050 0.Doix B.00 5. et Ch.) IRS IGU SG : Da ghiaia a sabbia limosa SG1 SG2 AL : Lim o e argilla AL1 AL2 MC : Marne. 7 - Vert. 1 0.t.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Relazione tra: tipo di iniezione.00 5. 4 - Vert. s SG2 AL2 SG2 AL2 - Vert. marne calcaree.t. 2 - s (in corris pondenza di pl e dal rispettivo diagramma scelto) Vert. s SG2 AL2 SG2 AL2 - Diagr.450 1. 4 5 - Roccia) Vert. qui rielaborati elettronicamente. lSi (m) 4.) SG AL SG AL - Categoria terreno (C.o verticali: Terreno 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 A rgille limo se Sabbie limo se Limi e A rgille Sabbie fini Limi e argille - Terreno 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 A rgille limo se Sabbie limo se Limi e A rgille Sabbie fini Limi e argille - Terreno 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 A rgille limo se Sabbie limo se Limi e A rgille Sabbie fini Limi e argille - Terreno 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 A rgille limo se Sabbie limo se Limi e A rgille Sabbie fini Limi e argille - 1 Spes.40 - Spes. 8 - Vert.000 1.10 4. 10 - s i_med s i_min Diagr. 9 - Vert. lSi (m) 4. lSi (m) 4.200 1.). 6 - Vert.126 0.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. 2 - Vert. 'Fondazioni'.098 0.0 15.. s pl Vert.40 - Spes.126 0.050 0. Hevelius.40 - Iniezione Categoria terreno (C. Bull. 7 - Vert. s SG2 AL2 SG2 AL2 - Diagr. 1999 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.40 - Spes. 8 - Vert.00 4. 5 - Incolla valori s i_med.t. SIMONE LONGHI PAGINA 99 DI 121 .00 4. 3 - Vert.) IGU IGU IGU IGU IGU - SG AL SG AL - Iniezione Categoria terreno (C.126 0.00 5. 6 - Vert. déc.10 4. tratti da: Bustamante M. 10 - Vert.050 0.125 - 0. 140 nov.098 0.t.10 4. 1 9. 2 - Vert. 'Une méthode pour le calcul des tirants et des micropieux injectés'.098 0. Vert. 3 4 5 6 7 8 - Vert. Diagramma s Tipo di iniezione Categoria terreno (C.) IGU IGU IGU IGU IGU - Iniezione IGU IGU IGU IGU IGU - Iniezione IGU IGU IGU IGU IGU - SG AL SG AL - Categoria terreno (C. . Vert.
0 2.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.6 0.2 SG 2 0.2 AL 1 0.5 6.3 0.5 20 40 moderatamente addensato addensato 3.5 4 molle 1.5 2.7 0.0 1. consistente 1. SIMONE LONGHI NSPT 30 15 consistente 2.0 molto consistente dura PAGINA 100 DI 121 .0 0.5 80 5.5 7.5 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.0 8 moderat.0 5.4 0.0 4.0 60 3.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) s per sabbie e ghiaie (Bustamante-Doix) s (MPa) 0.3 0.0 0.5 SG 1 0.8 0.0 0.1 0.0 6.1 AL 2 0.0 0.5 4.5 sciolto 1.0 pl (MPa) 2.5 pl (MPa) NSPT 100 molto addensato s per argille e lim i (Bustam ante-Doix) s (MPa) 0.
d = kN Resistenza limite verticale palificata = R'' = kN Resistenza limite verticale palificata adottata = Rd = kN 6.50 np = numero di pali della Palificata = 8.90 1.00 Per la portata verticale si verifica su terreni: coerenti.30 Rd.1 ed EC7 7.031. SIMONE LONGHI PAGINA 101 DI 121 .7.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) VERIFICA SLU-GEO EFFETTI PALI IN GRUPPO PORTANZA LIMITE SLU-GEO DELLA PALIFICATA PER EFFETTO DI GRUPPO NTC 6.294.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.coll / N d = 1. entrambi ? Per la portata trasversale si verifica su terreni: coerenti.86 Efficienza di gruppo = Eg = Resistenza limite verticale palificata inclusiva effetti di gruppo= Rd.o di pali in una fila = 0.4.00 13. incoerenti.00 Resistenza limite verticale palificata = R' = np x Rc. entrambi ? incoerenti incoerenti Per portata VERTICALE della palificata Terreni incoerenti Collasso per rottura del singolo palo Resistenza limite verticale del singolo palo = Rc. incoerenti.041.67 4.23 Nd ≤ Rd.coll ? ok RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.3.00 8.80 7.1(4) Portanza limite SLU GEO della palificata per effetto di gruppo Block failure Individual pile failure 1) Collasso per rottura del singolo palo 2) Collasso per rottura del blocco Sollecitazioni su mono-Palo o Palificata ? Palificata Dimensioni della palificata intesa come blocco B=m H (H>B) = m L = altezza della palificata = m 0.86 6.coll = Eg Rd= kN 0.00 i = interasse dei pali = m m = numero di file di pali = n = n.98 np = numero di pali della Palificata = 8.34 Verifica Nd = Forza verticale di progetto (di compressione) sulla palificata = kN 3.d = kN 753.031.
: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. SIMONE LONGHI PAGINA 102 DI 121 .MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.
d) = 1. gj' = 1.d.00 Angolo medio di attrito del terreno.d = (1 + sinj'min.d gd H3 (L/H)2 = kN Hk = Min(H med/x3 .484.d = j'min /gj' = ° 10.5 kp med.00 1.3500 17. minimo di spinta passiva kp min.d = kN 225.d gd B3 (L/B)2 = kN 2.40 np = numero di pali della Palificata = 8.15 np = numero di pali della Palificata = 8.16 2) Collasso per rottura del blocco Relazione di Broms per Palo corto: H = 1. Terreni incoerenti Dati a seguire dalla verifica SLU-GEO per carico limite trasversale di un palo con rotazione in testa impedita.d) = 1.01 Resistenza limite trasversale palificata: R2_Y = Hk/gT = kN Resistenza limite trasversale palificata: R2= min (R2_X.70 0.01 12.30 x4 = d = diametro sezione palo = m L palo = Lunghezza del palo = m 1.743.01 Hmin = H(kp= kp min. R2) = kN 225.50 Peso di unità di volume g (se falda g = g') = kN/m 3 = Angolo medio di attrito del terreno = j'med = ° 8.40 Hmed = H(kp= kp med. di progetto = j'med.484.d) = Coeff.00 Angolo minimo di attrito del terreno = j'min = ° 10.d) = 1.d = (1 + sin j'med.42 A) MECCANISMI DI COLLASSO 1) Collasso per rottura del singolo palo Resistenza limite trasversale del singolo palo = Rtr.00 10.sinj'med.70 Peso di unità di volume di progetto gd = g/gg = kN/m 3 = 8.sinj'min.5 kp min.16 B) MECCANISMO DI EFFICIENZA TRASVERSALE Collasso per rottura del singolo palo Resistenza limite trasversale del singolo palo = Rtr.47 A) Resistenza limite trasversale palificata = Rtr.80 Hmed = H(kp= kp med.5 kp gd d 3 (L/d)2 a) Forza in direzione X.d)/(1 .00 Resistenza limite trasversale palificata = R'1 = np x Rtr.743.d = j'med /gj' = ° Angolo minimo di attrito del terreno.92 Hk = Min(H med/x3 .838. direzione perpendicolare al lato H della palificata d=H=m 1.coll = min (R1.00 gT = x3 = 1.790. SIMONE LONGHI PAGINA 103 DI 121 .d) = 1.d = kN 28.5 kp med. H min/x4) = kN 21.72 Resistenza limite trasversale palificata: R2_X = Hk/gT = kN b) Forza in direzione Y.d gd H3 (L/H)2 = kN 21.42 28.d = kN 1.00 Resistenza limite trasversale palificata = R'1 = np x Rtr.00 10.124. di progetto = j'min.d) = 1.461. direzione perpendicolare al lato B della palificata d=B=m 0. R2_Y) = kN 9.5 kp min.16 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.16 Resistenza limite trasversale palificata = R''1 = kN Resistenza limite trasversale palificata adottata = R1 = kN 225.d gd B3 (L/B)2 = kN 2.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.00 Coeff. H min/x4) = kN 1.124.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Per portata TRASVERSALE della palificata.15 7. medio di spinta passiva kp med.d)/(1 .00 1.16 225.92 Hmin = H(kp= kp min. su terreni incoerenti gg .5 kp gd d L 2 = 1.d = kN Resistenza limite trasversale palificata = R'' = kN Resistenza limite trasversale palificata adottata = Rd = kN 225.
d.00 0.50 0.coll = Rtr.70 0. SIMONE LONGHI PAGINA 104 DI 121 .d = 2.d.30 0.d.58 Meccanismo adottato ? Rtr.coll adottata = kN C)Minim o tra A) e B) 0.coll ? ok RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.00 i/d = 0.500 112.coll / Ftr.00 1.500 Metodo scelto per adottare l'efficienza trasversale della palificata : ET.58 Verifica Ftr.00 1 2 3 4 5 6 7 4) ALTRO ET = Efficienza Trasversale della palificata = 8 i/d 0.40 0.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.d.429 3.d = V = Forza trasversale di progetto sulla palificata = kN 48.00 ET = i/d (in progetto)= i/d = i/d (adottato)= ET (calcolato per i/d adottato)= Efficienza Trasversale della palificata = 2.60 0.58 112.25 1.21 Rtr.ad Rd= kN 4)ALTRO C) Minimo tra A) e B): kN 112.57 2.00 6.00 0.ad = Efficienza Trasversale adottata della palificata = B) Resistenza limite trasversale palificata inclusiva effetti di gruppo= Rtr.486 2) VIGGIANI 6.d.429 3) Minimo tra 1) e 2) 0.20 0.57 2.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Metodi per calcolo Efficienza trasversale della palificata 1) MOKWA 1.57 0.10 0.57 0.d ≤ Rtr.80 'da Viggiani' 0.34 Ftr.00 i/d (in progetto)= i/d = i/d (adottato)= ET (calcolato per i/d adottato)= Efficienza Trasversale della palificata = 2.coll = ET.90 ET 'da Mokwa' 0.50 i/d = ET = 1.
50 8.00 d In presenza di Palificata: i = interasse dei pali della Palificata = m L microp = Lunghezza del micropalo = m np= numero di micropali della Palificata = np= numero di micropali della Palificata 0.90 17.35 Lu L = Lunghezza per valutare il coefficiente Iw = m 4.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) VERIFICA SLE-CEDIMENTO VERTICALE MICROPALO VERIFICA SLE PER CEDIMENTO VERTICALE Presenza di mono-Palo o Palificata ? Palificata N N= Carico verticale agente in Combinazione SLE : N = Nmax = carico assiale max su mono-Palo (micropalo isolato) = kN - N = N pmedio = carico assiale medio su singolo micropalo della Palificata = kN 342.00 CEDIMENTO VERTICALE MASSIMO dmax.microp DEL MONO-PALO (MICROPALO ISOLATO): Iw= Coefficiente di influenza = 0.30 d = diametro di perforazione micropalo = m 0.35 d = diametro di perforazione micropalo (adottato) = m Lmicrop 0.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.microp = Iw Nmax / (E L) = mm - Verifica sul MONO PALO Ed= Cedimento verticale massimo su mono-palo.5 + Log(L / D) = Iw= Coefficiente di influenza = - Iw= Coefficiente di influenza (adottato) = dmax.40 E = Modulo di deformazione elastica del terreno = N/mmq 25. SIMONE LONGHI PAGINA 105 DI 121 .30 d = diametro di perforazione micropalo = m 0.00 - np= numero di micropali della Palificata (adottato)= 8. dovuto al carico agente in progetto = dmax.microp = mm Cd= Cedimento verticale limite ammesso in progetto su mono-palo = mm - Ed ≤ Cd - RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.
31 6.10 43.max = coeff. di riduzione di gruppo (adottato)= Dmax. di riduzione di gruppo (adottato)= 0.32 = Rds. SIMONE LONGHI PAGINA 106 DI 121 . di riduzione di gruppo = 0.Palif = Rs d = (n p Rg.Palif = mm 0.Palif = mm Cd= Corrispondente cedimento verticale limite.max = coeff.Palif DELLA PALIFICATA: Iw= Coefficiente di influenza = 0.microp = mm 1.3 R -1.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) CEDIMENTO VERTICALE MASSIMO dmax.Palif = 1.max dmed.Palif = mm Cd= Corrispondente cedimento verticale limite.98 = 0.5 / R + 0.36 Verifiche sulla PALIFICATA Ed= Cedimento verticale massimo sulla palificata.microp = Iw Npmedio / (E L) = mm R = (np i / Lmicrop) 1/2 1.max = coeff.35 30. di riduzione di gruppo = 0. di riduzione di gruppo per calcolo D max. ammesso in progetto sulla palificata= mm 6.00 Ed ≤ Cd ? ok Ed= Cedim ento verticale medio più probabile sulla palificata. dovuto al carico in progetto = dmed.max = coeff. di riduzione di gruppo per calcolo dmax.Palif = Rds.Palif = Rg = coeff.Palif = mm Cd= Corrispondente cedimento verticale differenziale limite.36 15.60 4.64 Rg.51 dmed. di riduzione di gruppo = 0. di riduzione di gruppo (adottato)= dmax. ammesso in progetto sulla palificata= mm 20.Palif DELLA PALIFICATA: Rds.00 Ed ≤ Cd ? ok Ed= Cedimento verticale differenziale massimo sulla palificata.31 - Rds.max = coeff.13 / R = Rg.62 60.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.60 1.10 - Rg. di riduzione di gruppo per calcolo dmed.00 Ed ≤ Cd ? ok RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.36 R 0.microp = mm 20.Palif = Rs d = (np Rg ) dmedio.Palif DELLA PALIFICATA: Rg = coeff.5 + Log(L / D) = Iw= Coefficiente di influenza = Iw= Coefficiente di influenza (adottato) = dmedio.max ) dmedio. dovuto al carico in progetto = Dmax.2 = 0. ammesso in progetto sulla palificata= mm 43.max = coeff. dovuto al carico agente in progetto = dmax.Palif = 0.62 2 CEDIMENTO VERTICALE MEDIO PIU' PROBABILE dmed.35 CEDIMENTO VERTICALE DIFFERENZIALE MASSIMO D max.51 Rg = coeff.
50 0.44 1/4 l = lunghezza elastica = (4 E J / Kh d) = cm 149.350 L= Lunghezza del micropalo = m 17.178 d= distanza (utente) = m 0. Presenza di mono-Palo o Palificata ? Palificata V V= Carico orizzontale agente in Combinazione SLE = kN V= Carico orizzontale agente in Combinazione SLE = kN 11.541.832 Cd= spostamento trasversale limite ammesso in progetto = mm 10.00 - np= numero di micropali della Palificata (adottato)= 8.350 d = distanza adottata = m 0.00 E= Modulo di elasticità (utente) = N/mm2 E= Modulo di elasticità adottato= N/mm 2 210. 1980) = r = fattore di riduzione= r = fattore di riduzione (adottato)= Kh_rid= coefficiente di reazione laterale del terreno (Palificata)= r Kh_int = N/cm 3 15.50 Kh= (Kh_int se mono-Palo.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) VERIFICA SLE-SPOSTAMENTO TRASVERSALE MICROPALO VERIFICA SLE DELLO SPOSTAMENTO TRASVERSALE DI UN MONO-PALO (singolo MICROPALO) CON ROTAZIONE IN TESTA IMPEDITA.000.300 D= dim ensione armatura adottata= mm 0.50 In presenza di Palificata: n p= numero di micropali della Palificata = np= numero di micropali della Palificata 8.000. Kh_rid se Palificata)= N/cm 3 7.00 J = Momento di inerzia della sezione di armatura = cm 4 J = Momento di inerzia (utente) = cm4 J= Momento di inerzia adottato= cm 4 1.03 VERIFICA SPOSTAMENTO TRASVERSALE DEL mono-Palo (spost.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.25 0.00 Kh_int = coefficiente di reazione laterale del terreno = N/cm 3 = r = fattore di riduzione di Kh_int in presenza di Palificata (Poulos e Davis.00 0.08 diametro di perforazione micropalo = m 0.50 7. SIMONE LONGHI PAGINA 107 DI 121 .50 E= Modulo di elasticità dell'acciaio = N/mm 2 210.00 Ed ≤ Cd ok L microp d RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.08 - V= Carico orizzontale agente in Combinazione SLE (adottato) = kN 11.44 1.541. medio se Palificata) Ed = spostamento trasversale max dovuto al carico agente in progetto= spostamento y(z=0) = mm 2.
0000001 0.000 0.009 0.000 q(z) Rotazione (rad) 0.082 0.007 0.15 3.513 0.691 0.011 0.080 8.0000195 0.0000082 0.000 0.30 13.000 0.40 1.003 0.0000004 0.000 0.0000207 0.256 4.0000513 0.074 0.90 12.211 0.007 0.001 0.35 14. SIMONE LONGHI - - - T(z) M(z) Taglio (kN) 11.480 1.0000013 0.80 3.0002587 0.0000268 0.001 0.003 0.0000001 0.136 0.012 0.000 0.0001520 0.25 5.173 2.051 0.50 Spost.0000023 0.000 0.000 0.124 2.002 0.0000007 0.000 0.000 0.000 0.001 0.000 0.012 0.556 1.012 0.028 0.197 0.000 0.075 0.001 0.90 5.000 p(z) Press.052 0.000 0.000 0.157 0.000 0.0005533 0.000 0.004 0.000 0.409 0.001 0.000 0.75 2.0012170 0.001 0.0000043 0.000 0.046 0.379 0.000 0.079 0.002 0.75 9.042 0.0000004 0.002 0.003 0.000 0.032 0. trasv.0000000 0.000 0.003 0.004 0.003 0.05 8.024 1.700 1.000 0.000 0.063 0.000 0.003 0.05 15.10 9.95 6.001 0.020 0.000 Momento Flettente (kNm) 8.0000347 0.0000001 0.0000132 0.002 0. (N/cm 2) 2.000 0.0000015 0.000 0.001 0.000 0.830 2.000 0.000 0.001 0.55 4.10 2.20 11.859 0.00 7.0000527 0.000 0.000 0.743 0.35 7.0000015 0.368 1.000 0.304 0.55 11.000 0.0000020 0.0000000 0.004 0.0000000 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.0000425 0.520 6.001 0.75 16.087 0.260 0.238 0.001 0.090 0.70 15.000 0.001 0.031 0.006 0.000 0.80 10.003 0.000 0.0007324 0.05 1.004 0.003 0.021 0.624 0.666 1.0000721 0.008 0.002 0.0000010 0.050 0.708 1. trasv.95 13.0000001 0.000 0.0000022 0.0009167 0.000 0.627 0.270 0.007 0.15 17.032 0.032 0.015 0.25 12.322 0. (cm) 0.002 0.000 0.0010756 0.80 17.000 0.000 0.0006994 0.0000491 0.sin z/l) z y(z) Profondità (m) 0. y(z) = (V/ d Kh l) e -z/l (cos z/l + sin z/l) p(z) = Kh y(z) 2 -z/l q(z) = -(2V/ d Kh l ) e sin z/l -z/l T(z) = -V e cos z/l M(z) = (V l /2) e -z/l (cos z/l .155 0.60 5.859 0.001 0.024 0.002 0.70 1.041 0.20 4.000 0.50 10.014 0.000 0.40 15.001 0.001 0.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.000 0.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) RISULTATI DELLA RISOLUZIONE DEL MICROPALO COME TRAVE DI LUNGHEZZA ILLIMITATA SU SUOLO ELASTICO CON ROTAZIONE IN TESTA IMPEDITA E SOGGETTA A CARICO TRASVERSALE.028 0.000 0.091 0.160 0.051 0.0000001 0.0000016 0.211 0.055 0.0011992 0.70 8.35 0.521 0.0000159 0.10 16.40 8.000 0.001 0.000 0.000 0.003 0.423 0.436 0.017 0.001 0.0000417 0.000 0.069 0.029 0.65 14.50 3.014 0.012 0.001 0.000 0.000 0.0000000 0.266 0.004 0.0010835 0.785 1.135 0.030 0.000 0.000 0.45 9.0003931 0.000 0.60 12.30 6.001 0.710 0.071 0.000 0.0000021 0.000 0.069 0.011 0.85 4.0000002 0.596 0.080 0.85 11.0000001 0.45 2.0000001 0.019 0.65 7.00 14.011 0.000 0.006 0.283 0.584 1.115 0.177 4.000 PAGINA 108 DI 121 .000 0.0000001 0.000 0.466 0.002 0.45 16.15 10.369 1.115 0.
00 -2.00 -2.000.00 -14.0 0.00 z (m) -20. SIMONE LONGHI PAGINA 109 DI 121 .00 2.00 z (m) T(z) kN -1.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) y(z) cm -0.00 -12.00 -12.00 200.00 -18.20 0.00 -2.20 0.00 -14.40 - p(z) N/cmq -1.0 -20.00 0.00 -16.00 -14.00 -10.00 -8.00 -4.00 -6.00 -0.00 -18.00 -4.00 -16.00 -6.00 z (m) -4.00 -8.00 -16.00 -10.00 z (m) z (m) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.00 0.0 1.00 -8.00 -20.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.00 -10.00 1.00 -14.001 -2.00 -20.00 -12.00 -4.00 -8.001 0.0 0.001 -0.00 -6.00 -10.00 -10.00 -18.00 -8.00 -16.00 -16.00 Q(z) rad 3.00 -20.0 0.00 -18.00 -2.00 -12.00 -18.00 -6.00 -4.00 -14.00 -6.0 M(z) kNm -200.000 0.002 -0.00 -12.00 - 0.000.00 0.
35 Coefficiente parziale per calcolo resistenza alla base di progetto (Cfr.7 Fattore di correlazione in funzione del numero di verticali indagate (Cfr.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.A. 6.25 Coefficiente parziale per calcolo resistenza laterale in trazione di progetto (Cfr.II NCT 2008) gst [-] 1.II NCT 2008) F S l [-] 1.00 VALORE ADOTTATO del Fattore globale di sicurezza laterale in compressione [ x 4 • g s ] o "-" F S l t [-] 2.8 Diametro del tubolare (per palo in C. Allegato "Tabelle") . 6.A.Valore adottato unico per tutte le prove (Cfr. con gabbia metallica o altro = "-") P tubo [KN/m] P a rm [KN/m] 0.50 VALORE ADOTTATO del Fattore globale di sicurezza alla base [ x 4 • g b ] o "-" Metodo Speditivo (Coefficienti globali di sicurezza) con riferimento ai valori minimi di resistenza RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.4.00 Peso di volume della miscela di cemento (micropali) o del calcestruzzo (pali in C.4.50 VALORE ADOTTATO del Fattore globale di sicurezza laterale in trazione [ x 4 • g st ] o "-" F S b [-] 2.3 1 Tabella 1.34 - Peso del tubolare a metro lineare (se non presente = "-") Peso dell'armatura metallica o altro a metro lineare (se non presente = "-") g cls [kN/m3] 22.35 Quota di base del palo rispetto al p.96 Fattore globale di sicurezza laterale in compressione [ x 4 • g s ] F S lt [-] 1. rispetto al riferimento (relativo o assoluto) g w [kN/m3] 10 Peso di volume dell'acqua D p [m] 0.c.4.00 Peso di volume dell'armatura metallica o altro (per palo in C.c.A.c.XLS” – SVILUPPATO DALLO SCRIVENTE VERIFICA SLU-GEO CARICO VERTICALE MICROPALO SPALLA Caratteristiche Geometriche al Contorno ISTRUZIONI Q b [m] -15.96 Fattore globale di sicurezza laterale in trazione [ x 4 • g st ] F S b [-] 2. Q rif [m] 0.Se non applicato "-" Y [-] 1 Coefficiente di amplificazione del diametro del palo alla base J [-] 1 Coefficiente di amplificazione del diametro lungo il profilo verticale del palo (da applicare solo se il D p reso finale  D p nominale) VERIFICA 1 APPROCCIO 3 gG [-] N Prove 1. Tab. Tab. Tab. con gabbia metallica o altro) .30 Fattore globale di sicurezza alla base [ x 4 • g b ] F S l [-] 2. Diametro del palo (nominale o reso finale) D tubo [mm] 177.2-1.0 Quota della falda rispetto al p.Se non presente "-" Ti po di pa l o 5 VALORI kc 1 kc [-] UNICO - Fattore di resistenza alla base .4.7 Fattore di correlazione in funzione del numero di verticali indagate (Cfr. 6.1.5 Q p.4.II NCT 2008) gb [-] 1. 6.) g acciaio [kN/m3] 78.15 Coefficiente parziale per calcolo resistenza laterale in compressione di progetto (Cfr.IV NCT 2008) x4 [-] 1.0 Quota del piano della fondazione = Quota testa palo utile rispetto al p.IV NCT 2008) gs [-] 1.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) FOGLIO ELETTRONICO DI CALCOLO “P&MICROP 1. [m] -1. con gabbia metallica o altro = "-") s tubo [mm] 8 Spessore del tubolare (per palo in C.f. SIMONE LONGHI PAGINA 110 DI 121 . 6.A.3 Fattore parziale del peso proprio del palo in funzione del set di combinazione esaminato Numero di verticali d'indagine x3 [-] 1. Tab.0 Quota del p. Q w [m] -2.c. Tab.
: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. SIMONE LONGHI PAGINA 111 DI 121 .
I dati di qc.43 m i valori medi di qc equivalente stimati dalla prova DPSH. 0.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. sono stati adattati. [m] -10 -11 CPT1 -12 -13 -14 -15 -16 -17 -18 -19 -20 -21 -22 NOTA: Ai fini della stima della capacità portante con il metodo B&G è stata predisposta una prova “modello” sulla base dei dati della CPTU. opportunamente corretti per quanto riguarda il valore misurato in sito. (m) dal rif. SIMONE LONGHI PAGINA 112 DI 121 .: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) CONFRONTO PROVE CPT Andamento di qc (MPa) con la quota Qs rif. RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING. azzerandone il valore per dar conto della presenza di probabile terreno di riporto nei primi 5 m e inserendo a partire dalla profondità di 15.00 m (assoluto) 0 2 4 6 8 0 10 12 14 16 18 20 qc [MPa] -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9 Qs rif.
5 Profondità di base del palo rispetto al p.c.65 Peso di progetto del palo al netto della spinta idrostatica [W p • g G ] RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.0 Coefficiente di amplificazione del diametro lungo il profilo verticale del palo Ab [m2] 0.33 Volume della miscela di cemento o di calcestruzzo Pp pal o [kN] 34. Q w [m] -2.5 Quota di base del palo rispetto al p.c. [m] -1.00 Peso armatura (gabbia metallica o altro) a metro lineare -1.5 Quota di base rispetto al riferimento assoluto 14.f.10 Area di base del palo (con eventuale amplificazione del diametro D p • Y Pp tot arm [kN] 4.0 Quota della falda rispetto al p.18 Diametro del tubolare metallico s tubo [m] 0.34 Peso armatura tubolare a metro lineare 79. assoluto -15.00 Area della sezione del tubo P tubo [KN/m] g tubo [kN/m3] P a rm [kN/m] Q p. g w [kN/m3] 10.A.67 Peso di volume dell'armatura tubolare 0.10 Area nominale del palo D tubo [m] 0. Z b [m] 15.0 Quota del piano della fondazione = Quota testa palo rispetto al p.0 Coefficiente di amplificazione del diametro del palo alla base 1.35 Diametro del palo (nominale o reso finale) Ap [m2] 0.c. [m] Q b [m] L pu [m] Y [-] J [-] 0.26 Peso totale del palo (valore caratteristico) Wp [kN] 21. con gabbia metallica o altro) D p [m] 0.c Q p. SIMONE LONGHI PAGINA 113 DI 121 .5 Lunghezza utile del palo (a partire dalla quota d'intradosso fondazione) 1.0 Peso di volume dell'armatura metallica o altro (per palo in C.93 Peso totale dell'armatura (tubolare e/o gabbia metalica o altro) V mi s cel a [m3] 1.0 Quota del p.0 Quota del piano della fondazione = Quota testa palo rispetto al rif.f. rispetto al riferimento (relativo o assoluto) -15.01 Spessore del tubolare metallico A tubo [m2] 0.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Risultati Q rif [m] Q b [m] 0.0 Peso di volume del calcestruzzo fluido o della miscela cementizia (o del materiale costituente il palo) g acc [kN/m3] 78.0 Peso di volume dell'acqua g cls [kN/m3] 22.c.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.3 Fattore parziale peso proprio del palo 27.27 Peso del palo al netto della spinta idrostatica gG [-] Wpd [kN] 1.
11 NCT 2008 Riferimento Valori Rc.6 Resistenza caratteristica a trazione del palo VALORI MINIMI Rb.8 Resistenza di calcolo laterale . k [kN] 331.1.7 Fattore di correlazione in funzione del numero di verticali indagate (Cfr. Formula 6. calc mi n/z4] Cfr.Portata limite laterale Rb.II NCT 2008) Rb. CPT1 RIF. calc mi n [kN] 933. 6.0 Resistenza di calcolo di base . 6.4. k = MIN [Rc. SIMONE LONGHI PAGINA 114 DI 121 .II NCT 2008) gst [-] 1. Tab.0 Resistenza di calcolo di base . k [kN] 549. CPT3 RIF.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.2.Valore minimo Rc lim [kN] 912.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Resistenze di pali soggetti a carichi assiali § 6.Portata limite di base Rs .IV NCT 2008) gs [-] 1.0 - - - Resistenza di calcolo di base .8 Resistenza di calcolo a compressione del palo . 6.Valore medio Rb. k [kN] 331.15 Coefficiente parziale per calcolo resistenza laterale in compressione di progetto (Cfr.Valore minimo Rc.IV NCT 2008) x4 [-] 1.4. Rt. k [kN] 217. Rc.8 Resistenza di calcolo laterale .0 Resistenza di progetto a trazione del palo RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.3.Valore medio Rs . calc mi n [kN] 563. Tab. calc medi a /z3. calc [kN] RIF. calc med + Wp] Rc.2. calc med [kN] 370.Valore minimo Rs . calc [kN] 563.10 NCT 2008 Rt.3 Resistenza caratteristica a compressione del palo VALORI MINIMI Rt.8 Resistenza di calcolo laterale .0 Resistenza limite ultima del palo a trazione [Rt. k = MIN [Rt. Tab.Valore medio Rc. calc med [kN] 933. calc med .5 Resistenza limite ultima del palo a compressione [Rc.9 Resistenza di progetto a compressione del palo Rd t [kN] 293.6 Resistenza caratteristica laterale del palo Rd c [kN] 421. 6. Formula 6. calc mi n/x4] Cfr.Wp] Rt lim [kN] 585.25 Coefficiente parziale per calcolo resistenza laterale in trazione di progetto (Cfr.7 Fattore di correlazione in funzione del numero di verticali indagate (Cfr. Tab.4. CPT4 370. CPT2 RIF. calc medi a /x3.6 Resistenza caratteristica di base del palo Rs .4.II NCT 2008) gb [-] 1. Tab.4.1 NCT2008 x3 [-] 1.8 Resistenza di calcolo a compressione del palo .35 Coefficiente parziale per calcolo resistenza alla base di progetto (Cfr. 6. calc med [kN] 563. calc mi n [kN] 370.4.
70 kN Q SLU = N SLU + Wd PALO = 197 + 30 = 227.0 kN Q SLU Q SLE D SLU ≈ 6 mm D SLE ≈ 3 mm RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.CEDIMENTO ATTESO PER PALO IN PROGETTO PALO “SPALLA” Q SLE = N SLE + Wd PALO = 150.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) FOGLIO ELETTRONICO DI CALCOLO “CEDIMENTO PALO.7 + 25 = 175.XLS” – SVILUPPATO DALLO SCRIVENTE STIMA DELLA CURVA CARICO . SIMONE LONGHI PAGINA 115 DI 121 .
A.2-1. [m] -1.00 Peso di volume della miscela di cemento (micropali) o del calcestruzzo (pali in C.c.30 Fattore globale di sicurezza alla base [ x 4 • g b ] F S l [-] 2. Tab.A.7 Fattore di correlazione in funzione del numero di verticali indagate (Cfr. Tab. Diametro del palo (nominale o reso finale) D tubo [mm] 177.II NCT 2008) F S l [-] 1. 6.f.5 Q p.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) VERIFICA SLU-GEO CARICO VERTICALE MICROPALO PILA Caratteristiche Geometriche al Contorno ISTRUZIONI Q b [m] -18.0 Quota del piano della fondazione = Quota testa palo utile rispetto al p.00 Peso di volume dell'armatura metallica o altro (per palo in C.Se non presente "-" Ti po di pa l o 5 VALORI kc 1 kc [-] UNICO - Fattore di resistenza alla base .34 - Peso del tubolare a metro lineare (se non presente = "-") Peso dell'armatura metallica o altro a metro lineare (se non presente = "-") g cls [kN/m3] 22.3 Fattore parziale del peso proprio del palo in funzione del set di combinazione esaminato Numero di verticali d'indagine x3 [-] 1.Valore adottato unico per tutte le prove (Cfr.4.c.7 Fattore di correlazione in funzione del numero di verticali indagate (Cfr.c.0 Quota della falda rispetto al p.4.00 VALORE ADOTTATO del Fattore globale di sicurezza laterale in compressione [ x 4 • g s ] o "-" F S l t [-] 2.IV NCT 2008) x4 [-] 1. con gabbia metallica o altro) . 6. 6.8 Diametro del tubolare (per palo in C.4.50 VALORE ADOTTATO del Fattore globale di sicurezza alla base [ x 4 • g b ] o "-" Metodo Speditivo (Coefficienti globali di sicurezza) con riferimento ai valori minimi di resistenza RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.96 Fattore globale di sicurezza laterale in compressione [ x 4 • g s ] F S lt [-] 1.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.II NCT 2008) gst [-] 1. Q w [m] -2.15 Coefficiente parziale per calcolo resistenza laterale in compressione di progetto (Cfr.A.II NCT 2008) gb [-] 1.25 Coefficiente parziale per calcolo resistenza laterale in trazione di progetto (Cfr.IV NCT 2008) gs [-] 1.0 Quota del p.35 Coefficiente parziale per calcolo resistenza alla base di progetto (Cfr.A.4.35 Quota di base del palo rispetto al p. rispetto al riferimento (relativo o assoluto) g w [kN/m3] 10 Peso di volume dell'acqua D p [m] 0. con gabbia metallica o altro = "-") s tubo [mm] 8 Spessore del tubolare (per palo in C. con gabbia metallica o altro = "-") P tubo [KN/m] P a rm [KN/m] 0. SIMONE LONGHI PAGINA 116 DI 121 . 6. Tab.) g acciaio [kN/m3] 78. Tab. Q rif [m] 0.c.96 Fattore globale di sicurezza laterale in trazione [ x 4 • g st ] F S b [-] 2. Allegato "Tabelle") .3 1 Tabella 1.4.50 VALORE ADOTTATO del Fattore globale di sicurezza laterale in trazione [ x 4 • g st ] o "-" F S b [-] 2. Tab.Se non applicato "-" Y [-] 1 Coefficiente di amplificazione del diametro del palo alla base J [-] 1 Coefficiente di amplificazione del diametro lungo il profilo verticale del palo (da applicare solo se il D p reso finale  D p nominale) VERIFICA 1 APPROCCIO 3 gG [-] N Prove 1. 6.
: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) CONFRONTO PROVE CPT Andamento di qc (MPa) con la quota Qs rif. 0. SIMONE LONGHI PAGINA 117 DI 121 .00 m (assoluto) 0 2 4 6 8 0 10 12 14 16 18 20 qc [MPa] -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9 Qs rif. (m) dal rif.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. [m] -10 -11 CPT1 -12 -13 -14 -15 -16 -17 -18 -19 -20 -21 -22 RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.
c Q p.5 Lunghezza utile del palo (a partire dalla quota d'intradosso fondazione) 1.35 Diametro del palo (nominale o reso finale) Ap [m2] 0.35 Peso totale del palo (valore caratteristico) Wp [kN] 25.67 Peso di volume dell'armatura tubolare 0.c. [m] -1.12 Peso di progetto del palo al netto della spinta idrostatica [W p • g G ] RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.0 Peso di volume dell'acqua g cls [kN/m3] 22.0 Quota del piano della fondazione = Quota testa palo rispetto al rif.61 Volume della miscela di cemento o di calcestruzzo Pp pal o [kN] 41.c.01 Spessore del tubolare metallico A tubo [m2] 0.5 Profondità di base del palo rispetto al p.00 Area della sezione del tubo P tubo [KN/m] g tubo [kN/m3] P a rm [kN/m] Q p.18 Diametro del tubolare metallico s tubo [m] 0.0 Coefficiente di amplificazione del diametro del palo alla base 1. [m] Q b [m] L pu [m] Y [-] J [-] 0.3 Fattore parziale peso proprio del palo 33.0 Quota del p. SIMONE LONGHI PAGINA 118 DI 121 .A.5 Quota di base del palo rispetto al p.00 Peso armatura (gabbia metallica o altro) a metro lineare -1. Z b [m] 18.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Risultati Q rif [m] Q b [m] 0.c.f.10 Area nominale del palo D tubo [m] 0.10 Area di base del palo (con eventuale amplificazione del diametro D p • Y Pp tot arm [kN] 5.0 Peso di volume dell'armatura metallica o altro (per palo in C.0 Quota del piano della fondazione = Quota testa palo rispetto al p.47 Peso del palo al netto della spinta idrostatica gG [-] Wpd [kN] 1.34 Peso armatura tubolare a metro lineare 79. Q w [m] -2. rispetto al riferimento (relativo o assoluto) -18.0 Coefficiente di amplificazione del diametro lungo il profilo verticale del palo Ab [m2] 0.5 Quota di base rispetto al riferimento assoluto 17.0 Quota della falda rispetto al p.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.0 Peso di volume del calcestruzzo fluido o della miscela cementizia (o del materiale costituente il palo) g acc [kN/m3] 78. assoluto -18. con gabbia metallica o altro) D p [m] 0.95 Peso totale dell'armatura (tubolare e/o gabbia metalica o altro) V mi s cel a [m3] 1.f.c. g w [kN/m3] 10.
II NCT 2008) gb [-] 1.9 Resistenza di calcolo a compressione del palo . Rt. Tab. Tab. SIMONE LONGHI PAGINA 119 DI 121 .9 Resistenza di calcolo a compressione del palo . k [kN] 263.4. Tab.7 Fattore di correlazione in funzione del numero di verticali indagate (Cfr.25 Coefficiente parziale per calcolo resistenza laterale in trazione di progetto (Cfr. 6.Valore medio Rc. Tab.4 Resistenza di calcolo di base . calc mi n [kN] 447.3.0 Resistenza limite ultima del palo a trazione [Rt. calc [kN] RIF.4. calc med . calc med [kN] 903. k [kN] 531. Formula 6.15 Coefficiente parziale per calcolo resistenza laterale in compressione di progetto (Cfr. calc mi n [kN] 903.5 Resistenza caratteristica laterale del palo Rd c [kN] 624. calc mi n/z4] Cfr.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) Resistenze di pali soggetti a carichi assiali § 6. calc medi a /x3. 6.Valore minimo Resistenza di calcolo di base .Valore medio Rs .7 Fattore di correlazione in funzione del numero di verticali indagate (Cfr. CPT2 RIF.11 NCT 2008 Riferimento Valori Rc. calc [kN] 903.2.4 Resistenza di calcolo di base .MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.1 NCT2008 x3 [-] 1.1. calc mi n/x4] Cfr.4. 6.5 Resistenza di calcolo laterale .2. CPT1 RIF. calc medi a /z3.3 Resistenza di progetto a trazione del palo RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.6 Resistenza caratteristica a compressione del palo VALORI MINIMI Rt.Portata limite laterale Rc.4 - Rs .4.IV NCT 2008) gs [-] 1.IV NCT 2008) x4 [-] 1. Formula 6.5 - - - Rb.Portata limite di base Resistenza di calcolo laterale . calc med [kN] 1350. CPT3 RIF.5 Resistenza di calcolo laterale .4. k = MIN [Rc.4 Resistenza limite ultima del palo a compressione [Rc. k = MIN [Rt.II NCT 2008) Rb.2 Resistenza caratteristica di base del palo Rs .Valore minimo Rc lim [kN] 1325. Tab. k [kN] 531.Valore medio Rb.Valore minimo Rs . 6.0 Resistenza di progetto a compressione del palo Rd t [kN] 458.Wp] Rt lim [kN] 929.5 Resistenza caratteristica a trazione del palo VALORI MINIMI Rb.35 Coefficiente parziale per calcolo resistenza alla base di progetto (Cfr. calc med + Wp] Rc. 6. calc mi n [kN] 1350. Rc.II NCT 2008) gst [-] 1.4. k [kN] 794. CPT4 447.10 NCT 2008 Rt. calc med [kN] 447.
4 + 35 = 447.MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM.3 + 30 = 342.: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) STIMA DELLA CURVA CARICO . SIMONE LONGHI PAGINA 120 DI 121 .4kN Q SLU Q SLE D SLU ≈ 9 mm D SLE ≈ 6 mm RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.CEDIMENTO ATTESO PER PALO IN PROGETTO PALO “PILA” Q SLE = N SLE + Wd PALO = 312.3 kN Q SLU = N SLU + Wd PALO = 412.
MICROPALI DI FONDAZIONE – GOTTOLENGO (BS) – COMM. SIMONE LONGHI PAGINA 121 DI 121 .: COMUNE DI GOTTOLENGO (BS) APPROFONDIMENTI TEORICI SUL CALCOLO DEL CEDIMENTO DI SINGOLO PALO RELAZIONE DI CALCOLO –AUTORE: ING.
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