Source: https://www.scribd.com/document/70958888/20080119-c08-Analisis-y-Diseno-Sismico-Para-Muros
Timestamp: 2018-01-20 22:10:24
Document Index: 402995953

Matched Legal Cases: ['Artículo 22', 'Artículo 23', 'Artículo 28', 'Artículo 24', 'Artículo 14', 'artículo 24', 'artículo 24', 'artículo 23', 'Artículo 25', 'Artículo 13', 'Artículo 26', 'Artículo 27', 'Artículo 26', 'artículo 3', 'Artículo 23', 'Artículo 27', 'Artículo 25', 'Artículo 27', 'Artículo 28', 'Artículo 27', 'Artículo 27', 'Artículo 24', 'Artículo 25', 'Artículo 11', 'Artículo 28', 'artículo 17', 'Artículo 21', 'Artículo 28', 'Artículo 12', 'Artículo 12', 'artículo 24', 'Artículo 28', 'artículo 12']

Uploaded by Milton Arevalo Arias
Artículo 22. DEFINICIONES Para los propósitos de esta Norma se utilizará las siguientes definiciones: a) SISMO SEVERO. Es aquél proporcionado por la NTE E.30 Diseño Sismorresistente, empleando un coeficiente de reducción de la solicitación sísmica R = 3. b) SISMO MODERADO. Es aquél que proporciona fuerzas de inercia equivalente a la mitad de los valores producidos por el “sismo severo”. Comentario El “sismo moderado” o de servicio, es aquél que no origina el agrietamiento diagonal de los muros portantes hechos de albañilería. El hecho de suponer que este sismo origina fuerzas de inercia iguales a la mitad del “sismo severo” (“V” en la Norma E.030), equivale a emplear R = 6 en un análisis elástico cuando la estructura está sometida al “sismo moderado”. Para efectos de esta Norma, en una edificación de albañilería ubicada sobre suelo duro en la zona sísmica 3, por ejemplo, se ha considerado que el límite entre el sismo moderado y el severo corresponde a un sismo con aceleración máxima igual a 0.2g, luego la severidad de este u otro sismo puede incrementarse hasta alcanzar una aceleración máxima de 0.4g (Norma E.030), en esta etapa (Fig.8.1) la estructura incurre en el rango inelástico alcanzando derivas de hasta 0.005 en los entrepisos, que corresponde al límite de reparación de la albañilería. Para el caso de suelos de menor calidad, las aceleraciones indicadas se multiplican por el factor “S” especificado en la Norma E.030.
Artículo 23. CONSIDERACIONES GENERALES 23.1 La Norma establece que el diseño de los muros cubra todo su rango de comportamiento, desde la etapa elástica hasta su probable incursión en el rango inelástico, proveyendo suficiente ductilidad y control de la degradación de resistencia y rigidez. El diseño es por el método de resistencia, con criterios de desempeño. El diseño está orientado, en consecuencia, a
proteger a la estructura contra daños ante eventos sísmicos frecuentes (sismo moderado) y a proveer la necesaria resistencia para soportar el sismo severo, conduciendo el tipo de falla y limitando la degradación de resistencia y rigidez con el propósito de limitar el nivel de daños en los muros, de manera que éstos sean económicamente reparables mediante procedimientos sencillos. Comentario Los objetivos de la Norma E.070 (Fig.8.1) son fundamentalmente dos: 1) que ante la acción de sismos moderados la estructura se comporte en el rango elástico; y, 2) que ante la acción de sismos severos la estructura quede en estado económicamente reparable. Estos objetivos se logran bajo dos condiciones: 1) diseñando a los elementos de refuerzo de tal modo que puedan soportar la carga que inició la falla de los muros (Vm), para que no exista degradación de resistencia durante el sismo severo; y, 2) proveyendo la suficiente resistencia y rigidez al edificio, a través de los muros (Σ Vm = V), de tal forma que permitan que la estructura se comporte elásticamente ante los sismos moderados, y sin sobrepasar su límite de reparación (fijado en una deriva de 0.005) cuando actúa el sismo severo. La deriva máxima de 0.005 (desplazamiento inelástico dividido entre la altura del piso), proviene de múltiples experimentos hechos con ladrillos y bloques nacionales. 23.2 Para los propósitos considerandos: a) . b) de esta Norma, se establece los siguientes
El “sismo moderado” no debe producir la fisuración de ningún muro portante. Los elementos de acoplamiento entre muros deben funcionar como una primera línea de resistencia sísmica, disipando energía antes de que fallen los muros de albañilería, por lo que esos elementos deberán conducirse hacia una falla dúctil por flexión.
Comentario 23.2.b Para cumplir con el propósito indicado en 23.2.b, es necesario diseñar a las vigas de acoplamiento (dinteles, Fig.8.2) ante los esfuerzos producidos por el “sismo moderado”, amplificados por 1,25 (menor a 2, que es la relación entre las fuerzas del sismo severo y moderado), para que los muros aún permanecen en el rango elástico. Para esto, con los momentos flectores producidos por las cargas verticales y sísmicas en la viga dintel, es posible obtener su refuerzo longitudinal, con el cual se determina los momentos plásticos (Mp en la Fig.8.2) en los extremos del dintel. Luego, por equilibrio, se calcula la fuerza cortante (V) asociada al mecanismo de falla por flexión, para finalmente diseñar los estribos; de esta manera se garantizará una falla dúctil por flexión en estas vigas. El hecho de diseñar a las vigas de acople para un sismo inferior al severo, no quiere decir que estas vigas vayan a colapsar durante el sismo severo, por la sobre resistencia que ellas tienen (factor φ = 0.9, endurecimiento del refuerzo fm/fy = 1.5) y porque los muros antes de agrietarse, controlan los giros por flexión de las vigas de acople, al igual que la losa de techo.
El límite máximo de la distorsión angular ante la acción del “sismo severo” se fija en 1/200, para permitir que el muro sea reparable pasado el evento sísmico.
Comentario 23.2.c Experimentalmente ha podido observarse que cuando se aplica a los muros distorsiones angulares mayores que 0.005 (1/200), se pierde la última línea resistente de los muros (armados o confinado), que por lo general son los talones. Una vez que se trituran los talones (Fig.8.3), el refuerzo vertical pandea y la resistencia sísmica degrada notablemente.
Fig.8.3 Talón triturado de un muro confinado (izquierda) y de un muro armado (derecha).
Los muros deben ser diseñados por capacidad de tal modo que puedan soportar la carga asociada a su incursión inelástica, y que proporcionen al edificio una resistencia a corte mayor o igual que la carga producida por el “sismo severo”.
Comentario 23.2.d La intención de esta especificación es tratar de mantener constante la resistencia global del edificio durante el sismo severo. Cabe destacar que en una falla por corte de un muro que compone al edificio, la resistencia la proporciona la albañilería (Fig.8.4), mientras que el refuerzo horizontal y los confinamientos proporcionan mayormente ductilidad al evitar el deterioro de la albañilería cerrando las grietas. Por ello, si en ese muro se obtuviese una fuerza cortante ante sismo severo mayor que su resistencia al agrietamiento diagonal (Vm), la diferencia deberá ser tomada por otros muros paralelos (redistribución de cortantes).
independientemente de su esbeltez. La razón principal de esta forma de falla podría deberse a que en estos muros predomina la deformación por corte en los primeros pisos (Fig.005.8.2.5). mientras que “M2” carece de este refuerzo. 91 . la reducción de resistencia fue drástica al triturarse los talones de los muros.8. mientras que las derivas no sobrepasen de 0. pudo apreciarse que la forma de falla por corte no es peligrosa.4 Falla por corte en dos muros de albañilería armada. Fig.8. por la poca esbeltez que tienen y porque las paredes transversales restringen su deformación por flexión. pasado este nivel. Otra razón es que la forma de los ladrillos no permite el empleo de un refuerzo horizontal importante.e No se tiene conocimiento a nivel mundial de muros confinados que hayan fallado por flexión. M1 Vm M2 desplazamiento lateral (mm) e) Se asume que la forma de falla de los muros confinados ante la acción del “sismo severo” será por corte. Comentario 23.5 Sin embargo.1%).Comentarios a la Norma E. capaz de absorber la fuerza cortante asociada al mecanismo de falla por flexión. en un experimento de un edificio de 5 pisos a escala natural.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Fig. “M1” tiene refuerzo horizontal (0. Ambos muros tienen la misma resistencia al agrietamiento diagonal (Vm).6). hecho de albañilería armada (Fig.8.
Comentarios a la Norma E. con la formación de rótulas plásticas en su parte baja.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Fig.8).8.7). 3) deslizamiento seguido por cizalle del refuerzo vertical o por un balanceo del muro sobre el plano de falla cuando la losa de techo lo arrastra en la dirección transversal. Sin embargo.2. Comentario 23.8.f En los muros armados es posible obtener una forma de falla por flexión.005 f) La forma de falla de los muros armados es dependiente de su esbeltez. sino también la fuerza cortante asociada al mecanismo de falla por flexión. generándose una pérdida drástica de la sección transversal (Fig. 2) rotura del refuerzo vertical extremo por giros excesivos en la base del muro. si no se contempla en el diseño a las derivaciones de esta falla (Fig. capaz de absorber no solo la carga de agrietamiento diagonal de la albañilería. lo que podría producir la trituración de estos bordes (falla tipo reloj de arena).64 del Capítulo 4).8 92 . y.6 0.8. como son: 1) trituración de los talones y el posterior pandeo del refuerzo vertical.8. es necesario mencionar que una falla por flexión puede ser tan peligrosa como una falla por corte. haciendo que la carga vertical se concentre en el borde longitudinal.8. ya que la forma de los bloques permite el empleo de un refuerzo horizontal importante (figuras 4.49 y 4.7 Fig. Fig. Los procedimientos de diseño indicados en el Artículo 28 tienden a orientar el comportamiento de los muros hacia una falla por flexión.
24. La carga gravitacional para cada muro podrá ser obtenida por cualquier método racional. por lo que sus períodos de vibrar estás contenidos en la zona plana del espectro sísmico. El caso de los alféizares se presenta en las figuras 6.5.23 del Capítulo 6.3 El análisis considerará las características del diafragma que forman las losas de techo. Asimismo.4 El análisis considerará la participación de aquellos muros no portantes que no hayan sido aislados de la estructura principal. que deben contemplarse en el análisis y en el diseño estructural.Comentarios a la Norma E.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Artículo 24. donde C = 2. 24. Comentario Por lo general.1 El análisis estructural de los edificios de albañilería se realizará por métodos elásticos teniendo en cuenta los efectos causados por las cargas muertas. harían que el tabique proporcione rigidez y resistencia ante cargas sísmicas (por el cambio de sección transversal que produce el tabique). Cuando los muros se construyan integralmente con el alféizar. sino que ingresó al régimen inelástico y la diferencia Vu-Vm debe redistribuirse en el resto de muros paralelos. el efecto de éste deberá considerarse en el análisis. las edificaciones de albañilería son rígidas.2 La determinación del cortante basal y su distribución en elevación. se hará de acuerdo a lo indicado en la NTE E. Comentario Cuando un tabique presenta discontinuidad vertical. aislamientos como el mostrado en la Fig.9.2. 93 . efecto que no contemplan los programas de cómputo usuales. ANÁLISIS ESTRUCTURAL 24. las cargas vivas y el sismo. lo cual no significa que el muro haya colapsado.030. 24. este tipo de edificación no requiere ser analizada mediante métodos dinámicos. Comentario Para ser consecuente con el método elástico de análisis estructural.030 Diseño Sismorresistente. sin embargo. No es conveniente realizar el análisis con el sismo severo porque podría obtenerse cortantes (Vu) que superen a la resistencia al agrietamiento diagonal (Vm) del muro.6. Comentario Ver el comentario al Artículo 14 del Capítulo 6 y la Fig. se deberá considerar el efecto que sobre la rigidez del diafragma tienen las aberturas y las discontinuidades en la losa. es aconsejable analizar a la edificación sometiéndola a la acción del “sismo moderado” con R = 6. salvo que presenten las irregularidades indicadas en la Norma E. es conveniente aislarlo de la losa o viga del techo para que la carga de gravedad no se transmita a través de él.21 a 6.8.
94 . su contribución a cada muro no excederá de la mitad de su longitud. Cuando un muro transversal concurra a dos muros.8. es tan solo una simplificación del problema.Comentarios a la Norma E.10 24. Comentario La hipótesis de asumir a los muros en voladizo cuando no existen vigas de acoplamiento.10).5 La distribución de la fuerza cortante en planta se hará teniendo en cuenta las torsiones existentes y reglamentarias.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Aligerado Fig. multiplicando su espesor real por la relación de módulos de elasticidad Ec / Em .8. se agregará a su sección transversal el 25% de la sección transversal de aquellos muros que concurran ortogonalmente al muro en análisis ó 6 veces su espesor. y se considerará acoplado cuando existan vigas de acoplamiento diseñadas para comportarse dúctilmente.8. La rigidez lateral de un muro confinado deberá evaluarse transformando el concreto de sus columnas de confinamiento en área equivalente de albañilería. por lo que es recomendable trabajar contemplando un ancho efectivo de losa igual a cuatro veces su espesor a cada lado del muro. La rigidez de cada muro podrá determinarse suponiéndolo en voladizo cuando no existan vigas de acoplamiento. losa maciza t = 15 cm Fig.6 Para el cálculo de la rigidez de los muros. ya que la losa de techo genera restricciones al giro por flexión que tienen los muros. incluso cuando hay vigas de acoplamiento (Fig. el centroide de dicha área equivalente coincidirá con el de la columna de confinamiento. como si fuese un elemento de acoplamiento.9 Tabique aíslado discontinuidad 24. lo que sea mayor.
Comentarios a la Norma E.8. Fig. con la fuerza cortante no existe mayores problemas debido a que los esfuerzos cortantes se concentran mayormente en el alma del muro. Incluso cuando se utilice programas espaciales o de elementos finitos. puede obviarse cuando se utilice un modelo espacial con mallas de elementos finitos. en vista que la experiencia sísmica ha demostrado que por más largo que sea un muro. Fig.8.12. es aconsejable despreciar la rigidez de los muros en la dirección transversal al plano.11).6 se refiere al caso específico en que se modele a la estructura mediante un sistema de pórticos planos (con rigidez nula en su dirección transversal. para simular el empotramiento de la barra sobre el muro.8. por ejemplo: los muros confinados están compuestos por albañilería y concreto.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Comentario El artículo 24. donde deberá agregarse un brazo rígido tal como se muestra en la Fig. . Una precaución a considerar es la transición entre las barras y las mallas de elementos finitos.8.12 Fig.13 95 . deberá incluirse el ancho efectivo de los muros transversales al que está en análisis.13).8. como si los muros fuesen láminas) acoplados entre sí a través de los diafragmas y con barras compuestas por un solo material (albañilería para los muros o concreto para las vigas).8. Otra precaución es que al evaluar el momento flector por integración de los esfuerzos normales que proporciona el programa (Fig. proporciona muy poca rigidez y resistencia en la dirección perpendicular al plano que lo contiene (Fig.11 El criterio de la sección transformada especificado en el artículo 24.6. donde se considera la diferencia de materiales existente entre los diversos elementos.
porque el efecto de los muros transversales en la rigidez por flexión y por axial del muro en análisis han sido contemplados a través de los anchos efectivos (“B”). Pórtico plano correspondiente al eje 3.14. o6t Fig. se muestra en la Fig. se les integra con el diafragma rígido.14. para el eje 3 de un edificio de 2 pisos compuesto por muros confinados.8. 96 .8. Nótese en la Fig.Comentarios a la Norma E. Una vez definido cada pórtico.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Un ejemplo de la técnica de pórticos planos. en este caso debe darse propiedades (área y momento de inercia) nulas a la sección en la dirección transversal al pórtico.14 que el brazo rígido no se ha extendido hasta contactar con el muro del eje A (o D).8.
070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé 24. asegurando que su falla sea por un mecanismo de flexión y no de corte. antes que el “sismo severo” produzca la fractura de la albañilería. por la sobre resistencia que ellos poseen. El diseño se hará para la combinación de fuerzas gravitacionales y las fuerzas debidas al “sismo moderado”.4 E m calcularse Opcionalmente. el ingreso del refuerzo a su zona de endurecimiento.060 Concreto Armado.a La intención de este artículo es tratar de disipar la energía sísmica a través de elementos intencionalmente dúctiles. Dentro de estos elementos se contabiliza a las vigas de acoplamiento (ver el artículo 23. DISEÑO DE ELEMENTOS DE CONCRETO ARMADO 25. no significa que vayan a colapsar cuando ocurra el “sismo severo”.2. el 97 .8. utilizando los factores de amplificación de carga y de reducción de resistencia ( φ ) especificados en la NTE E. La cimentación será dimensionada bajo condiciones de servicio para los esfuerzos admisibles del suelo y se diseñará a rotura. dadas por: el factor de amplificación de cargas.9 El módulo de elasticidad para el acero ( Es ) se considerará igual a 196 000 MPa (2 000 000 kg / cm 2 ) Artículo 25. 24.8 El módulo de elasticidad ( Ec ) y el módulo de corte ( Gc ) para el concreto serán los indicados en la NTE E.b y la Fig. cuyo refuerzo horizontal deberá ser capaz de soportar la fuerza cortante asociada a su mecanismo de falla por flexión. Comentario 25.060 Concreto Armado. Cabe remarcar que el hecho de diseñar estos elementos dúctiles ante la acción del “sismo moderado”.7 El módulo de elasticidad considerará como sigue: • • • • ( Em ) y el módulo de corte (Gm ) para la albañilería se ´ E m = 500 f m ´ Em = 600 f m ´ Em = 700 f m Unidades de arcilla: Unidades Sílico-calcáreas: Unidades de concreto vibrado: Para todo tipo de unidad de albañilería: Gm = 0.1 Requisitos Generales a) Todos los elementos de concreto armado del edificio. el factor de reducción de resistencia del concreto.1. los valores de “ E m ” y “ G m ” podrán experimentalmente según se especifica en el Artículo 13. con excepción de los elementos de confinamiento de los muros de albañilería. serán diseñados por resistencia última. 24.2) y a las placas de concreto armado (si existiesen).Comentarios a la Norma E.
b) Para el diseño por flexo compresión de los muros armados que tengan continuidad en sus extremos con muros transversales.6.a para muros confinados y 28. no debe sumarse. podrá considerarse la contribución de las alas de acuerdo a lo indicado en 24. refuerzos verticales. 98 . Artículo 26. facilita el diseño. El refuerzo que se obtenga en la zona de intersección de muros transversales. se tomará como elemento de refuerzo vertical común a ambos muros (sección transversal de columnas. como si el 100% del sismo actuase en X-X con 0% en Y-Y.3.1 Requisitos Generales a) Para el diseño de los muros confinados ante acciones coplanares.15). provenientes del diseño independiente de cada muro. sino que debe adoptarse al mayor de ellos. porque el factor de seguridad que se utiliza para determinar la resistencia admisible del suelo (del orden de 3) es mayor al factor (2) empleado para pasar las fuerzas de “sismo moderado” a “sismo severo”.3. Cuando se presenten muros que se intercepten perpendicularmente.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé incremento de resistencia en las vigas por acción de la losa del techo. Para el diseño a corte se considerará que la sección es rectangular.b. es apropiado contemplar el efecto benéfico de la carga tributaria proveniente del muro transversal (“Pt” en la Fig.a como 26.L ). etc. etc. DISEÑO DE MUROS DE ALBAÑILERÍA 26.) en el punto de intersección.030 se permite el análisis sísmico en forma independiente para cada dirección principal del edificio (X e Y).b para muros armados. y viceversa.1. b) Los elementos de confinamiento serán diseñados de acuerdo a lo estipulado en el Artículo 27 de esta Norma. cuando reduzca las tracciones originadas por el momento flector sísmico (M). despreciando la contribución de los muros transversales. obteniéndose resultados conservadores. Tampoco la cimentación tendrá problemas si se dimensiona contemplando las acciones del “sismo moderado”. Esto se debe a que en la Norma E. según se especifica en los artículos 27.1. al mayor elemento de refuerzo proveniente del diseño independiente de ambos muros. En estos casos. Comentario Este comentario aplica tanto a los artículos 26. podrá suponerse que los muros son de sección rectangular ( t. El suponer muros (armados o confinados) de sección rectangular.Comentarios a la Norma E. el control de los desplazamientos laterales producidos por la albañilería aún en estado elástico.8.
que son los más frecuentes.55Vm = Fuerza Cor tan te Admisible (26.3). 26. 99 .2) donde: “Ve” es la fuerza cortante producida por el “sismo moderado” en el muro en análisis y “ Vm ” es la fuerza cortante asociada al agrietamiento diagonal de la albañilería (ver Artículo 26.8.2 Control de Fisuración a) Esta disposición tiene por propósito evitar que los muros se fisuren ante los sismos moderados. b) Para todos los muros de albañilería deberá verificarse que en cada entrepiso se satisfaga la siguiente expresión que controla la ocurrencia de fisuras por corte: Ve ≤ 0.Comentarios a la Norma E.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé muros confinados muros armados M Pt vista en elevación Fig.15. Para el efecto se considerarán las fuerzas cortantes producidas por el sismo moderado. Vista de muros que se interceptan perpendicularmente.
3 Resistencia al Agrietamiento Diagonal a) La resistencia al corte ( Vm ) de los muros de albañilería se calculará en cada entrepiso mediante las siguientes expresiones: ´ Unidades de Arcilla y de Concreto: Vm = 0.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Comentario 26. puede incrementarse la resistencia al agrietamiento diagonal (Vm) mejorando la calidad de la albañilería (v´m). con sobrecarga reducida (NTE E. α . Ensayos de carga lateral cíclica realizados en muros con distinta esbeltez coplanar (Fig. t . L + 0. Comentario 26.b En caso el muro no cumpla con la expresión 26. En caso se incremente el grosor del muro.Comentarios a la Norma E.3) donde: “ Ve ” es la fuerza cortante del muro obtenida del análisis elástico. Mención especial merece el factor de reducción de resistencia al corte por esbeltez “α” (inversa de la esbeltez).5).8. y. donde podría admitirse hasta un error de 5%.23 Pg donde: ' vm = Pg = t = L= α= resistencia característica a corte de la albañilería (ver artículos 13. y se debe a que el momento flector genera tracciones normales que incrementan al esfuerzo principal de tracción diagonal producido por la fuerza cortante (Fig.2. “ M e ” es el momento flector del muro obtenido del análisis elástico. se le reemplace por una placa de concreto armado.3.6 en el Capítulo 6).L 1 ≤ α= Me 3 ≤1 (26. carga gravitacional de servicio.8.9). las tracciones por flexión aceleran el agrietamiento diagonal de la albañilería.23 Pg Unidades Sílico-calcáreas: Distorsión angular ´ Vm = 0. calculado como: Ve . 26.a Las expresiones para calcular “Vm” son empíricas. se deberá reanalizar sísmicamente al edificio.13) longitud total del muro (incluyendo a las columnas en el caso de muros confinados) factor de reducción de resistencia al corte por efectos de esbeltez. indicaron que en muros esbeltos (Me / (Ve L) ≥ 1) la resistencia al corte unitaria (V / (L t)) disminuye prácticamente en proporción a la inversa de la esbeltez (α).8. t . 100 . Este efecto fue corroborado en un experimento de simulación sísmica hecho en mesa vibradora (Fig.5 vm .16).030 Diseño Sismorresistente) espesor efectivo del muro (ver artículo 3. o se incremente el peralte de las vigas de acoplamiento para aumentar Vm (ver 15.17) sobre un espécimen de 3 pisos. L + 0. α . con lo cual.35 v m .2.8 y 13.
lo cual permite disminuir “M”. Efectos de la esbeltez sobre la resistencia unitaria a fuerza cortante. donde “h” oscila entre el 50% al 70% de la altura total del muro. Cabe mencionar que la Fig. lo que por consecuencia incrementa la resistencia al corte (Vm) del muro (ecuación 26.17 Ensayo en mesa vibradora de un módulo esbelto.8.18). aumentando “α”.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé alargado cuadrado esbelto Esfuerzo cortante kg/cm2 cuadrado alargado esbelto Fig.18).8. una manera de reducir la esbeltez M / (V L) es incrementando el peralte de las vigas de acoplamiento (Fig. donde “h” es la altura en que se ubica la fuerza cortante h “V” respecto a la base del muro (Fig. 101 .6. Además.3). Fig.8.16. de modo que M = V h.18 esbeltez M / (V L) puede ser reemplazada por la V relación h / L.Comentarios a la Norma E.8. Nótese que la falla por corte se produjo sólo en el primer piso.
070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé 26.8. la demanda de ductilidad será excesiva y cuanto mayor sea la densidad. el resto de muros que componen al edificio podrán ser no reforzados para la acción sísmica coplanar. por esta razón se 102 Fig.8. se empleará refuerzo mínimo. d) Cumplida la expresión ∑ Vmi ≥ VEi por los muros portantes de carga sísmica.8. Lo último se debe a que en muros muy alargados.5). Cabe resaltar que la resistencia a corte y la rigidez de los edificios de albañilería. es decir que: ∑ Vmi ≥ VEi (26. producida por el “sismo severo”.4 es fundamental para lograr los objetivos indicados en el Artículo 23. Bajo esa condición. depende directamente de la densidad de muros. tal como lo demuestran numerosos edificios antiguos (Fig. En este paso culminará el diseño de estos edificios ante cargas sísmicas coplanares.1.4 Fig. Cuanto menor sea la densidad de muros.. Comentario 26.19 La expresión 26. en cada entrepiso "i" y en cada dirección principal del edificio.8.2g para suelo duro).005 (para que el edificio sea reparable).4) b) La sumatoria de resistencias al corte ( ∑ Vmi ) incluirá sólo el aporte de los muros reforzados (confinados o armados) y el aporte de los muros de concreto armado.20 . e) Cuando ∑ Vmi en cada entrepiso sea mayor o igual a 3 VEi .4g en suelo duro) las derivas inelásticas no sobrepasen de 0. se considerará que el edificio se comporta elásticamente. sin considerar en este caso la contribución del refuerzo horizontal. capaz de funcionar como arriostres y de soportar las acciones perpendiculares al plano de la albañilería (ver el Capítulo 9).Comentarios a la Norma E. Esta expresión proviene de analizar edificios de albañilería mediante programas de análisis inelástico paso a paso (Fig.1). y que hasta el límite entre los sismos moderados y severos (aceleraciones máximas de hasta 0.8.20). se deberá cumplir que la resistencia al corte sea mayor que la fuerza cortante producida por el sismo severo. el edificio se comporte elásticamente (Fig. el edificio podría comportarse elásticamente incluso ante sismos severos e incluso sin la presencia de refuerzo.19). de tal modo que ante los sismos severos (con aceleraciones máximas de hasta 0. c) El valor “ VEi ” corresponde a la fuerza cortante actuante en el entrepiso “i” del edificio. variando la densidad de muros.8.4 Verificación de la resistencia al corte del edificio a) Con el objeto de proporcionar una adecuada resistencia y rigidez al edificio. el refuerzo vertical prácticamente no se elonga al predominar las deformaciones por corte (Fig.
evitando el vaciamiento de la albañilería. ALBAÑILERÍA CONFINADA a) Las previsiones contenidas en este acápite aplican para edificaciones hasta de cinco pisos o 15 m de altura.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé especifica el empleo de refuerzo mínimo y capaz de soportar las acciones transversales al plano cuando el edificio se comporte en el rango elástico (cuando ΣVm > R VE . Artículo 27. Los muros adicionales a los que aportan resistencia sísmica (en exceso a la expresión ΣVm = VE). 26. para tal efecto el diseño debe comprender: • La verificación de la necesidad de refuerzo horizontal en el muro. que son los responsables de controlar los desplazamientos laterales del edificio. y se obtendrán amplificando los valores obtenidos del análisis elástico ante el “sismo moderado” ( Vei . es decir. Cuando existen placas de concreto armado. M ei ) por la relación cortante de agrietamiento diagonal ( Vm1 ) entre cortante producido por 103 . c) Las fuerzas internas para el diseño de los muros en cada entrepiso “i” serán las del “sismo severo” ( Vui . lo que ocurre para distorsiones que superan el límite elástico de la albañilería (aproximadamente 1/800). donde R = 3). ya que ellos están conectados a través del diafragma rígido (losas de techo) con los muros portantes de cargas sísmica. • La verificación del agrietamiento diagonal en los entrepisos superiores.Comentarios a la Norma E.a). aparte que las placas son obligadas a iniciar su falla por flexión antes los sismos moderados (Artículo 25. se reserva el aporte del refuerzo horizontal de la placa para mejorar el comportamiento global del edificio ante sismos severos. debido a que el refuerzo horizontal se activa después que la placa se agrieta diagonalmente. pueden ser no reforzados. en la expresión ΣVm interviene solo la resistencia que aporta el concreto (Vc). El diseño de los muros debe orientarse a evitar fallas frágiles y a mantener la integración entre el panel de albañilería y los confinamientos verticales.6 Diseño para fuerzas coplanares de flexo compresión a) El diseño para fuerzas en el plano del muro se hará de acuerdo al Artículo 27 para muros de albañilería confinada y al Artículo 28 para muros de albañilería armada.5 Diseño para cargas ortogonales al plano del muro a) El diseño para fuerzas ortogonales al plano del muro se hará de acuerdo a lo indicado en el Capítulo 9.1. compresión o tracción y corte fricción. b) Para este tipo de edificaciones se ha supuesto que la falla final se produce por fuerza cortante en los entrepisos bajos del edificio. M ui ). 26. incluso si son portantes de carga vertical. y. • El diseño de los confinamientos para la combinación de fuerzas de corte.
ver 26. Falla del primer piso. Vui =Vei Comentario al Artículo 27 Vm1 Ve1 M ui = M ei Vm1 Ve1 (27. durante el “sismo severo”. Fig.22).21).8. Cualquier incremento de fuerza sísmica se traducirá en energía de deformación para el muro agrietado y en una redistribución de cortantes para el resto de muros aún no agrietados. ambos en el primer piso.8.17. el cual al elevar la esbeltez (M / (V L)). conforme crece la intensidad del “sismo moderado”. posteriormente. además. el factor de amplificación Vm1 / Ve1 es un valor propio de cada muro y no debe ser mayor que R = 3. hasta que cada muro del primer piso se agrieta diagonalmente cuando la fuerza cortante Ve1 alcanza el nivel de resistencia al corte Vm1. Por otro lado.8. Las lecciones dejadas por los sismos severos indican que el primer piso de los edificios de albañilería falla por corte (Fig. lo que causará un estado de fallas progresivas cuando cada muro alcance su nivel de resistencia “Vm”. con lo cual ya no ingresará mas fuerza sísmica a ese muro y sus fuerzas internas quedarán amplificadas en la relación Vm1 / Ve1 (Fig. Esto se debe a que allí se desarrollan las mayores fuerzas cortantes en los muros y.8.2).c) A nivel mundial.3) en los muros del primer piso respecto a los pisos superiores. albañilería confinada (centro) y albañilería armada (derecha).Comentarios a la Norma E. las fuerzas internas (Mei. porque allí se genera el máximo momento flector (Fig. Por lo indicado. Albañilería no reforzada (izquierda).8.21. no se tiene experiencia de edificios de albañilería confinada de más de 5 pisos que hayan soportado terremotos severos. que es la relación entre las fuerzas del “sismo severo” respecto a las del “sismo moderado”. El factor de amplificación no deberá ser menor que dos ni mayor que tres: 2 ≤ Vm1 / Ve1 ≤ 3 . Ver además la Fig.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé el “sismo moderado” ( Ve1 ). Vei) en todos los piso también se incrementan. Esto no exime de verificar si los pisos superiores se fracturan o no (Artículo 27. ni menor a 2. 104 .1).8.18). por esta razón se limita la altura del edificio. este cortante se mantiene constante al incurrir el muro en estado plástico. de lo contrario el muro se comportaría elásticamente. causa una reducción de la resistencia a fuerza cortante (Vm. ya que aún la estructura permanece en el rango elástico (Fig.
y mantener la unión entre la albañilería y las columnas.1 Verificación de la necesidad de colocar refuerzo horizontal en los muros a) Todo muro confinado cuyo cortante bajo sismo severo sea mayor o igual a su resistencia al corte ( Vu ≥ Vm ). salvo que el esfuerzo axial producido por las cargas verticales exceda de 0. anclando en las columnas de confinamiento según se observa en la Fig. incluso si el muro se agrieta diagonalmente.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Fig.001) es un valor nominal.t ) .1 En las edificaciones con menos de tres pisos puede obviarse el empleo de refuerzo horizontal.5 cm y terminarán con gancho a 90o vertical de 10 cm de longitud. todos los muros portantes del primer nivel serán reforzados horizontalmente. La función del refuerzo horizontal es tratar de coser la grieta diagonal. o que tenga un esfuerzo a compresión axial producido por la carga gravitacional considerando toda la sobrecarga.8.8. mayor o igual que 0.t ) ≥ 0.22 Vm1 / Ve1 = 27.23). Este refuerzo debe ser continuo a lo largo de la albañilería.4. Esta especificación se debe a que los esfuerzos axiales excesivos generan un decremento sustancial de la ductilidad del muro y de su resistencia inelástica (Fig.30 del Capítulo 4. Las varillas de refuerzo penetrarán en las columnas de confinamiento por lo menos 12.05 f m . sino tan solo incrementan la capacidad de deformación inelástica de los muros (ductilidad). 105 .05 f´m. La cuantía de refuerzo horizontal que se especifica (0. para evitar el deterioro de la albañilería. Comentario 27.001 . c) La cuantía del acero de refuerzo horizontal será: ρ = As /( s. ´ σ m = Pm / (L. ya que experimentalmente ha podido comprobarse que cuantías superiores no incrementan mayormente la resistencia a fuerza cortante en los muros confinados.Comentarios a la Norma E. deberá llevar refuerzo horizontal continuo anclado a las columnas de confinamiento. b) En los edificios de más de tres pisos.
09f´m. 27. Esto ocurre cuando la fuerza cortante última (Vui = Vei (Vm1/Ve1)) excede la resistencia correspondiente Vmi. Ambos muros están sujetos a un esfuerzo axial de 0.21) debido a que por lo general la fuerza cortante actuante es menor a la existente en el primer piso. o cuando una placa en el primer piso se transforma en albañilería confinada en el piso siguiente (figuras 2. La fractura diagonal de los muros superiores al primer piso (i > 1). Comentario 27. el entrepiso “ i ” también se agrietará y sus confinamientos deberán ser diseñados para soportar “ Vmi ”. cuando se disminuye la calidad de la albañilería en los pisos superiores.Comentarios a la Norma E.17 y 8.8. por ejemplo. y también porque la resistencia al corte de los pisos superiores es mayor que la correspondiente al primer piso.2 del Capítulo 6).070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé MV4 Fig.001. en forma similar al primer entrepiso. El muro MV3 carece de refuerzo horizontal. mientras que MV4 tiene una cuantía de 0.2 Verificación del agrietamiento diagonal en los entrepisos superiores a) En cada entrepiso superior al primero (i > 1) . podría presentarse. Estos casos son poco probables (figuras 8. deberá verificarse para cada muro confinado que: Vmi > Vui b) De no cumplirse esta condición.23 Ensayo de carga lateral cíclica. 106 .2 Cabe la posibilidad de que los pisos superiores al primero (i > 1) se agrieten diagonalmente.21 del Capítulo 2 y 6. por la menor esbeltez (Mi / (Vi L)) que tienen los pisos superiores.
Adicionalmente. se 107 .25).8. porque estas columnas no pueden deformarse por flexión en el plano del muro al estar integradas a la albañilería (Fig.26).Lm L ( N c +1) 1.5 Vm1 .3 Diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores a) Diseño de las columnas de confinamiento Las fuerzas internas en las columnas se obtendrán aplicando las expresiones de la Tabla 11. tracción “T” y compresión “C”). carga proveniente de los muros transversales de acuerdo a su longitud tributaria indicada en el Artículo 24.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé 27. se ilustran en la Fig.h (“h” es la altura del primer piso). N c = número de columnas de confinamiento (en muros de un paño Nc = 2 ) Lm = longitud del paño mayor ó 0.24. F = M L = fuerza axial en las columnas extremas producidas por “M”.Comentarios a la Norma E. en donde se reemplazó a la albañilería no agrietada por bielas que trabajan a tracción y a compresión.3. mitad de la carga axial sobre el paño de muro a cada lado de la columna.8. Para el instante de máximo agrietamiento diagonal. y. mientras que en el piso agrietado. con lo cual.8.6. TABLA 11 FUERZAS INTERNAS EN COLUMNAS DE CONFINAMIENTO COLUMNA • Vc (fuerza cortante) Vm1 . puede asumirse que las columnas absorben el 100% de la carga vertical. Comentario 27. Cabe indicar que en las columnas de confinamiento el momento flector es despreciable (sólo existe cortante “Vc”.Lm L ( N c +1) T (tracción) C (compresión) Interior V m1 h − Pc L Pc − Vm1 . Estas fórmulas fueron deducidas mediante modelos de pórticos planos (Fig. las bielas en tracción fueron eliminadas.a Los parámetros que intervienen en las fórmulas que se presentan en la Tabla 11.h 2L Extrema Donde: F − Pc Pc + F M = M u1 − 1 2 Vm1 . Pc = Pg / Nc + Pt. lo que sea mayor (en muros de un paño Lm = L ) Pc = es la sumatoria de las cargas gravitacionales siguientes: carga vertical directa sobre la columna de confinamiento.5 L.
Luego.5 L. ya que estas vigas fueron diseñadas para la acción del sismo moderado (Artículo 25.a).27 puede apreciarse la importancia de las vigas en la reducción de la tracción “T” en la columna. lo que sea mayor Vm1 Vm1 Fig. las fórmulas de la Tabla 11 también pueden ser deducidas para muros de un solo paño (Fig. puede calcularse la compresión (C = T + P). donde Nc = 2 y Lm = L. con lo cual. donde N es el número de pisos que tiene el muro). puede asumirse que el punto de inflexión en las vigas se encuentra localizado a la mitad de su longitud y que éstas plastifican en sus extremos (Mp) cuando actúa el sismo severo. Posteriormente. la distribución de fuerzas de inercia es uniforme (F = Vm1 / N. ¼ Lt o 6t Vm1 Nc = 3 Fig.1.8. de la compresión C. tomando momentos con respecto al punto “O”.26 Mediante las ecuaciones de equilibrio. 108 .8. para que ellas funcionen como topes que contengan el deslizamiento de las franjas agrietadas. En la Fig.Comentarios a la Norma E.27). efectuando equilibrio de fuerzas verticales. y que cada columna absorbe la mitad del cortante total (Vc = ½ Vm1).8. y. en consecuencia.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé dio más importancia a las columnas extremas.26). En el caso que exista vigas de acoplamiento (dinteles). Para esto se asume que al instante de formarse el agrietamiento diagonal.8. puede hallarse la fuerza de tracción “T”.25 Fig.24 T Lm = L1 o L2 o 0.8.8. estas franjas continuarán aportando resistencia al corte (Fig.
8.85 δ f c´ (27.27.8.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Vm1 F F Vc F F Vc O Vc C Vc O Fig. Diseño por compresión • El área de la sección de concreto se calculará asumiendo que la columna está arriostrada en su longitud por el panel de albañilería al que confina y por los muros transversales de ser el caso. a.75.Comentarios a la Norma E. según se utilice estribos cerrados o zunchos. el resultado no deberá ser menor que el área requerida por 109 .7 o 0. para columnas confinadas por muros transversales • Para calcular la sección transversal de la columna ( Ac ). respectivamente δ = 0. deberá agregarse los recubrimientos (ver Artículo 11. Evaluación de fuerzas internas por equilibrio.1) donde: φ = 0. para columnas sin muros transversales δ = 1.a.10) al área del núcleo " An ". pero no menor que 15 veces el espesor de la columna (15 t) en cm2.3. El área del núcleo ( An ) bordeado por los estribos se obtendrá mediante la expresión: C An = As + φ − As f y 0 .1 Determinación de la sección de concreto de la columna de confinamiento • El área de la sección de las columnas será la mayor de las que proporcione el diseño por compresión o el diseño por corte fricción.
Cabe señalar que para que la albañilería (cuerpo blando) falle por aplastamiento.8 δ = 1. que contempla la mayor área de compresión y el mayor confinamiento otorgado por las paredes transversales a la columna en análisis.28 C δ = 0.8. Adicionalmente. el área de la columna podría encontrarse gobernada por la longitud de anclaje que debe proporcionarse al refuerzo longitudinal de la solera (Fig.a. el peralte de la columna deberá ser suficiente como para anclar al refuerzo longitudinal existente en la solera. en los casos que la viga solera se discontinúe.8. es necesario que primero se triture la columna (cuerpo duro).1 Vc ≥ Ac ≥ 15t (cm 2 ) 0. En el diseño por compresión. Diseño por corte-fricción ( Vc ) • La sección transversal ( Acf ) de las columnas de confinamiento se diseñará para soportar la acción de corte fricción. con la expresión siguiente: Acf = donde: φ = 0.Comentarios a la Norma E.060).28) del núcleo de concreto (An).85 Comentario 27.12 del Capítulo 7).070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé corte-fricción " Acf ".3. se ha asumido que la columna de confinamiento es un elemento sin esbeltez. son las empleadas en el diseño de elementos de concreto armado (Norma E.3. cuando la viga solera pierde continuidad. 110 . Fig.0 Es necesario remarcar que ha veces.1’) Las fórmulas que se presentan. en este caso. se trata de evitar la falla por aplastamiento (Fig. con la diferencia que en el diseño por compresión se ha agregado el factor “δ”.2 f c´ φ (27.7. ya que se encuentra restringida de pandear por la albañilería.a.
30 111 . la fuerza de tracción T actúa en simultáneo con la de cortecizalle Vc.3.30). adicionalmente.. por lo que el área del refuerzo Ast debe sumarse con Asf en la zona del nudo (zona de falla).φ (27.1 f c´ Ac .φ Ast = T f y .2 Tal como se muestra en la Fig. Vc discontinuas Asf T continuas Ast discontinuas Asf Fig.85 El coeficiente de fricción es: µ = 0.8.a.29 Fig.8. pero de tal forma que cuente con la suficiente longitud de anclaje en ambos lados del plano de falla (Fig.( mínimo :4 φ 8mm ) fy El factor de reducción de resistencia es φ = 0.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé a. desarrollará por lo menos una tracción igual a la capacidad resistente a tracción del concreto y como mínimo se colocarán 4 varillas para formar un núcleo confinado. Sin embargo. el único refuerzo que necesariamente debe ser continuo es el debido a tracción (Ast)..8.a.2) As = Asf + Ast ≥ 0.3. mientras que el debido a cizalle puede recortarse (espigas).0 para juntas en la que se haya eliminado la lechada de donde: cemento y sea intencionalmente rugosa.8.29.2 Determinación del refuerzo vertical • El refuerzo vertical a colocar en las columnas de confinamiento será capaz de soportar la acción combinada de corte-fricción y tracción.Comentarios a la Norma E.8 para juntas sin tratamiento y µ = 1.µ. Comentario 27. El refuerzo vertical ( As ) será la suma del refuerzo requerido por corte-fricción ( Asf ) y el refuerzo requerido por tracción ( Ast ): Asf = Vc f y .
112 .31) reduce la sección transversal en la interfase columna-solera. deberá colocarse el menor de los siguientes espaciamientos (s) entre estribos: s1 = Av f y 0.3.3) s3 = d ≥ 5 cm 4 s 4 = 10cm Donde “ d ” es el peralte de la columna.8. f y 0. la expresión correspondiente al refuerzo Fig. Este refuerzo debe ser continuo y por lo menos debe consistir de 4 varillas de 8 mm de diámetro.31 Por otro lado.3 Determinación de los estribos de confinamiento • Los estribos de las columnas de confinamiento podrán ser ya sea estribos cerrados con gancho a 135o.8.8.8.1 f´c).32).1 f´c Ac = As fy.8. estribos de 1 ¾ de vuelta o zunchos con ganchos a 180º. “ tn ” es el espesor del núcleo confinado y “ Av ” es la suma de las ramas paralelas del estribo.a. con la finalidad de formar una canastilla que permita confinar al núcleo de concreto (Fig.5 d (por debajo o encima de la solera. f c´ ( Ac An −1) s2 = Av . fue obtenida asumiendo que este refuerzo debe ser capaz de soportar la carga que produce la fisura por tracción del concreto (con resistencia unitaria del orden de 0.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Cabe señalar que la forma de falla por cizalle combinada con tracción (Fig. En los extremos de las columnas. dintel o sobrecimiento).8.32 vertical mínimo.12 t n . a. Fig. f c´ (27.Comentarios a la Norma E.28). Esta falla se presenta porque la grieta diagonal en la albañilería (Fig. en una altura no menor de 45 cm o 1. la albañilería aporta resistencia a cizalle. con lo cual: T = 0. mientras que por debajo de la grieta diagonal.29) es imposible controlarla mediante estribos. que de por sí es débil por la junta de construcción existente entre ambos elementos (Fig. por lo que se debe recurrir a varillas verticales.3t n .
3. 4@ 10. corresponden al diseño de estribos para controlar la expansión lateral del núcleo de concreto.8. zuncho Fig. aunque el recubrimiento puede fallar.8.34.35 113 .a.Comentarios a la Norma E.8.33) hechos en probetas rectangulares con estribos de 1¾ de vuelta (Fig.8.8. producida por compresión en los extremos de las columnas (Fig.3. r @ 25 cm. Cabe destacar que ensayos de compresión (Fig.35. [] adicionales @ 10 cm Fig.34 Fig.3 Las fórmulas 27.28). 1 @ 5. o con ganchos a 135º proporcionaron el mismo confinamiento al núcleo de concreto. mientras que en la Fig.8. mientras que mejores resultados se obtuvieron con el empleo de zunchos.8.31). Adicionalmente se agregará 2 estribos en la unión soleracolumna y estribos @ 10 cm en el sobrecimiento.3. evitando de esta manera la trituración del concreto.4.33 []1 ¾ de vuelta El estribaje mínimo a utilizar se muestra en la Fig.a.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé • El confinamiento mínimo con estribos será [] 6mm. correspondiente al sismo de Pisco del 2007. Comentario 27. aparece un nudo sin los 2 estribos adicionales.
En la solera se colocará estribos mínimos: [] 6mm..37).070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé b) Diseño de las vigas soleras correspondientes al primer nivel • La solera se diseñará a tracción pura para soportar una fuerza igual a Ts : Ts = Vm1 Lm .37 114 .36).9 Acs = área de la sección transversal de la solera • El área de la sección transversal de la solera ( Acs ) será suficiente para alojar el refuerzo longitudinal ( As ). 2L As = Ts 0. Comentario 27.Comentarios a la Norma E.26).8.8. 4@ 10. causante de posibles cangrejeras.b) donde: φ = 0.36 Fig. Por ello. pudiéndose emplear vigas chatas con un peralte igual al espesor de la losa del techo. por la concentración de esfuerzos que produce la albañilería al trabajar como puntal (Fig. Sin embargo. evitando la congestión de refuerzo en los nudos (Fig.3. 1 @ 5. Incorrecto Fig..8.1 f c` Acs ≥ .8. r @ 25 cm.( mínimo :4 φ 8mm ) fy φ fy (27. es necesario agregar estribos mínimos en los extremos de las soleras. debido a que los pisos superiores proporcionan una gran área de corte vertical. la sección transversal de la solera puede ser la suficiente como para alojar al refuerzo longitudinal (Fig.3.8.b Las vigas soleras no necesitan diseñarse a fuerza cortante.
. según se emplee estribos cerrados o zunchos. deberá diseñarse para soportar la compresión “C”.Comentarios a la Norma E. f c´ (27.a) As = T φ fy ≥ 0. r @ 25 cm.b) donde: φ = 0. asociado al instante en que se origine el agrietamiento diagonal del primer entrepiso. b) El área del núcleo ( An ) correspondiente a las columnas extremas de confinamiento. deberá agregarse los recubrimientos al área del núcleo “ An ”: C = Pc + F C An = As + φ − As . d) Las soleras se diseñarán a tracción con una fuerza igual a “ Ts ”: Ts L = Vu m 2L 0. f y 0 .d) donde φ = 0.8 para columnas sin muros transversales δ = 1 para columnas confinadas para muros transversales c) Las columnas internas podrán tener refuerzo mínimo. F = Mu L T = F − Pc > 0 (27.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé 27. Comentario 27.4. Para obtener el área de concreto ( Ac ).1 f c´ Acs Ts As = ≥ .1 f c´ Ac .4.δ .4.85 . las columnas interiores... Asimismo. por lo que la interfase columna-solera no necesita diseñarse a cortefricción. donde Vmi > Vui = Vei(Vm1/Ve1).7 o 0. ( mínimo : 4 φ 8mm ) . presentan 115 . δ = 0 .4 En los pisos superiores no agrietados. donde φ fy = 0. integradas a la albañilería no agrietada. 1 @ 5. 4@ 10..4 Diseño de los pisos superiores no agrietados a) Las columnas extremas de los pisos superiores deberán tener un refuerzo vertical ( As ) capaz de absorber la tracción “ T ” producida por el momento flector ( M ui = M e (Vm1 / Ve1 )) actuante en el piso en estudio. podrá colocarse estribos mínimos: [] ¼”.( mínimo :4 φ 8mm ) fy φ fy (27. la albañilería trabaja al 100% a fuerza cortante.9.9 e) Tanto en las soleras como en las columnas de confinamiento.75. respectivamente.
sin embargo. es suficiente como para absorber la carga de agrietamiento diagonal en un muro que carece de carga vertical. Para alcanzar este objetivo la resistencia de los muros debe satisfacer las verificaciones dadas en 28.1 Aspectos Generales Es objetivo de esta norma el lograr que los muros de albañilería armada tengan un comportamiento dúctil ante sismos severos.8.2 / 4200 = 0.a Experimentalmente (ver 23.2. por lo que ellas deberían más bien diseñarse como elementos de arriostre de la albañilería sujeta a cargas perpendiculares a su plano (Capítulo 9). no solo para absorber las fuerzas sísmicas. es necesario reforzar a las columnas extremas de modo que puedan absorber la acción del momento flector (F = Mu / L. Las varillas de acero de refuerzo serán corrugadas. evitando fallas frágiles que impidan o reduzcan la respuesta dúctil del muro ante dichas solicitaciones. entonces el aporte del refuerzo horizontal es vs = ρ fy = vu. ALBAÑILERÍA ARMADA 28.1.Comentarios a la Norma E. debe evitarse las derivaciones de esta falla.8. La cuantía mínima de refuerzo horizontal que se especifica (ρ = 0.2. a) Todos los muros llevarán refuerzo horizontal y vertical.f y Fig. Comentario 28.4) ha podido comprobarse que los muros armados necesitan llevar refuerzo tanto horizontal como vertical. El refuerzo horizontal podrá colocarse en la cama de mortero de las hiladas cuando el espesor de las paredes de la unidad permitan que el refuerzo tenga un recubrimiento mínimo de 15 mm.8.d y la Fig. La cuantía mínima de refuerzo en cualquier dirección será de 0. alojado en la cavidad horizontal de la unidad de albañilería. de donde se obtiene: ρ = vu / fy = 4. Sin embargo.7).1%).8).38). como la falla por deslizamiento (Fig.2 a 28. Fig.1%.38 F Artículo 28.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé escasa compresión o tracción por flexión.5 y deberá cumplirse los siguientes requisitos: Comentario En el caso de los muros armados es posible lograr la falla por flexión (ver 23. Mui F Fig. 116 . o la trituración de los talones. propiciando una falla final de tracción por flexión. puesto que la resistencia a tracción por flexión de la albañilería simple es pequeña (del orden de 5 kg/cm2 para el caso de ladrillos de arcilla). Denominando “vu” al esfuerzo cortante asociado al agrietamiento diagonal (del orden de 4.2 kg/cm2). lo que reduciría la respuesta dúctil del muro.001 (0.8. b) El refuerzo horizontal se colocará preferentemente en el eje del muro.1%). sino también para contrarrestar los cambios volumétricos producidos por variaciones de temperatura o contracción de secado del grout.8.
1 y las figuras 7. f) Todos los alvéolos de las unidades que se utilicen en los muros portantes de carga sísmica.1. Comentario 28. La longitud de traslape será la requerida por tracción y los extremos de las barras en el traslape deberán amarrarse. deberá preverse el cambio de rigidez y de resistencia que existe entre un piso totalmente relleno con grout y el inmediato superior parcialmente relleno. sin embargo.Comentarios a la Norma E.14 y 7. está limitada como máximo en 8 m (ver artículo 17. que es lo que causa el deterioro de la albañilería por las continuas aberturas y cerramientos de esas grietas durante el sismo. sin considerar ninguna contribución de la albañilería de acuerdo a lo indicado en el Artículo 21.1. debe trabajarse descontando las celdas vacías (ver 3.1. para poder controlar en mayor grado al grosor de las grietas diagonales.001). deberán estar totalmente rellenos de concreto líquido. es decir para el cortante debido al sismo severo. incluso en la zona sísmica 1. Comentario 28. 117 .2L del extremo del muro. En los pisos superiores o en los muros de edificaciones de 1 y 2 pisos.1. Este refuerzo actúa en mayor grado en la zona central del muro.f Esta especificación se basa en que la rótula plástica se desarrollará en los primeros pisos del muro (ver 21.14 del Capítulo 2) a fin de calcular el área. Para los muros de los pisos superiores podrá emplearse muros parcialmente rellenos.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé c) El refuerzo horizontal de los muros se diseñará para el cortante asociado al mecanismo de falla por flexión. el refuerzo horizontal no será traslapado dentro de los 600 mm o 0. En el piso parcialmente relleno. por lo que deberá evitarse el traslape en esa región.d En los muros portantes de carga sísmica.1.f y la Fig. deberá respetarse la cuantía mínima especificada en 28.e En la medida que sea posible. en la zona sísmica 1 no excederá de 800 mm. donde se desarrollan las mayores grietas diagonales y también la mayor flexión por carga sísmica perpendicular al plano.27 en el Capítulo 6) y las varillas tienen una longitud de 9 m.h. de los dos primeros pisos de edificios de 3 ó más pisos.13 y la Fig. el momento de inercia y la resistencia a corte de la sección transversal (Vm). si cumplen con la limitación dada en el Artículo 28. debe evitarse el traslape del refuerzo horizontal.6.a (0. es conveniente no espaciar en exceso al refuerzo horizontal. esto es sencillo de cumplir puesto que la longitud de los muros armados hechos con bloques de concreto vibrado. d) El espaciamiento del refuerzo horizontal en el primer piso de muros hasta de 3 pisos o 12 m de altura en las zonas sísmicas 2 y 3 no excederá de 450 mm y para muros de más de 3 pisos o 12 m no excederá de 200 mm. debe considerarse que su esfuerzo cortante unitario es el mismo que el de una sección totalmente llena de grout. Comentario 28.15 del Capítulo 7). e) El refuerzo horizontal en los muros del primer piso de edificios de 3 o más pisos debe ser continuo sin traslapes. Para hallar “Vm” en el muro parcialmente relleno.2. Cualquiera que fuese el caso.
Por otro lado. resultante de la acción de las ' cargas de gravedad y de las fuerzas de sismo coplanares.8.8.8. Fig.3f´m.1.Comentarios a la Norma E. exceda de 0. El confinamiento se podrá lograr mediante planchas de acero estructural inoxidable o galvanizado. para evitar que el talón se triture pandeándose el refuerzo vertical (Fig. mediante estribos o zunchos cuando la dimensión del alvéolo lo permita. son suficientes como para brindarse entre ellas el confinamiento debido.40 118 .39 Fig.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé g) Cuando el esfuerzo último por compresión.g El objetivo de este artículo es controlar la expansión lateral del grout debido a la compresión por flexión actuante en el borde libre del muro.8.39). no basta con confinar a la celda extrema del borde libre (Fig.40).3 f m los extremos libres de los muros (sin muros transversales) se confinarán para evitar la falla por flexocompresión. sino que debe confinarse toda la región donde el esfuerzo de compresión por flexión supere a 0. Comentario 28. Se entiende que las paredes transversales debidamente conectadas entre sí.
71 del Capítulo 4. no la acción sísmica perpendicular al plano del muro.1.1. En este caso el refuerzo horizontal se colocará en las hiladas o en el eje del muro cuando las celdas de la unidad sin refuerzo vertical han sido previamente taponadas.h La fuerza cortante ante sismos severos que se refiere en 28.Comentarios a la Norma E.12 y en las figuras 4. porque perdería adherencia y no tendría protección contra la corrosión. etc. ver 28. An podrán ser construidos de albañilería parcialmente rellena. j) En las zonas del muro donde se formará la rótula plástica (primer piso). causado por posibles cangrejeras internas. Mayores detalles aparecen en el comentario al Artículo 12.41.i Los muros que aportan resistencia sísmica son aquellos contabilizados en la expresión 26. i) Los muros secundarios (tabiques.1.1. Comentario 28. se tratará de evitar el traslape del refuerzo vertical. es la asociada al mecanismo de falla por flexión (Vuf.07%. donde An es el área neta del muro.67 a 4.8. (ver las figuras 4.h.1.b). 119 . En estos casos. Fig.45 a 4. el resto de muros puede ser parcialmente relleno y la cuantía mínima que se especifica (0.5. la cuantía de refuerzo vertical u horizontal no será menor que 0.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Diversos elementos de confinamiento se aprecian en la Fig.8. Comentario 28.4 (ΣVm > VE). el refuerzo horizontal colocado en el eje del muro no debe atravesar celdas vacías.h.07%) cubre tan solo los cambios volumétricos por efectos de temperatura o de contracción de secado.1. Esta fuerza debe estar muy por debajo de la carga que produce el agrietamiento diagonal (Vm). En la albañilería parcialmente rellena. falla por cizalle en la zona donde termina la espiga de traslape.5 m . Comentario 28.41 h) Los muros de edificaciones de uno y dos pisos cuyo esfuerzo cortante ante V sismos severos no exceda de 0.j Con esta especificación se trata de evitar el debilitamiento del muro en su zona mas crítica (primer piso). o se tomará las precauciones especificadas en el Artículo 12.48 del Capítulo 4). parapetos y muros portantes no contabilizados en el aporte de resistencia sísmica) podrán ser hechos de albañilería parcialmente rellena. a fin de aplicar lo indicado en 28.
43.1.23 y 3. Esta cuantía fue derivada suponiendo que el esfuerzo cortante actuante (v) era del orden de 4. si bien la base del muro es la mas susceptible de fallar por cizalle. se añadirán espigas verticales de 3/8” que penetre 30 y 50 cm. Falla por cizalle en la base de la hilada 3. N = As fy f=µN s s V Plano de falla Fig. en la interfase cimentación – muro.001 En caso el refuerzo vertical central (con cuantía de 0. donde “t” es el espesor del muro.2 kg/cm2 y admitiendo un coeficiente de fricción µ = 1. 28. se logra atenuar el corrimiento de las fisuras de tracción por flexión hacia la parte interna del muro. el refuerzo vertical por flexión se concentrará en los extremos del muro y en la zona central se utilizará una cuantía no menor que 0. Adicionalmente. se especifica el empleo de una cuantía mínima (0. Sin embargo.8. “s” es el espaciamiento entre refuerzos verticales y “f” es la resistencia a cizalle: f = µ N = µ (As fy) = V = v t s Fig. tal como se muestra en la Fig. a. Comentario 28. en realidad esta falla podría presentarse en cualquiera de las hiladas (figuras 8. es necesario añadir espigas de 3/8” que conecten al muro con la cimentación en aquellas celdas donde no exista refuerzo vertical. en el interior de aquellas celdas que carecen de refuerzo vertical.2 / (1x4200) = 0.Comentarios a la Norma E. adicional a la requerida por flexión. espaciando las barras a no más de 45 cm. 120 .001) de refuerzo vertical en la zona central del muro.001. se basará en las suposiciones de esta sección y en la satisfacción de las condiciones aplicables de equilibrio y compatibilidad de deformaciones.8 y 8.8. las que finalmente derivan en una falla por deslizamiento.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé k) Para evitar las fallas por deslizamiento en el muro (cizalle).42). debido a la debilidad de la unión bloque-mortero. La deformación unitaria en el acero de refuerzo y en la albañilería será asumida directamente proporcional a la distancia medida desde el eje neutro.43 ρ = As / (s t) = v / (µ fy) = 4.001) tuviese un espaciamiento mayor que 20 cm. Por ello.8. alternadamente. Esto se debe a que en la base el grout puede segregarse (figuras 3.42 Muro sin refuerzo vertical en zona central.k Experimentos realizados indican que mediante el empleo de refuerzo vertical concentrado en los extremos.24 del Capítulo 3) debilitándose la resistencia a cizalle.2 Resistencia a compresión y flexo compresión en el plano del muro Suposiciones de diseño El diseño por flexión de muros sometidos a carga axial actuando conjuntamente con fuerzas horizontales coplanares.
6 y Fig. se tomarán iguales al producto del módulo de elasticidad Es por la deformación unitaria del acero. adoptando sus valores máximos al mismo instante. Para deformaciones mayores que la correspondiente a f y los esfuerzos en el acero se considerarán independientes de la deformación e iguales a fy .0055 cuando la albañilería es confinada mediante los elementos indicados en 28.3. sino por el vertical. Comentario a 28.0025 para albañilería de unidades asentadas cuando la albañilería no es confinada y de 0. ´ El esfuerzo de compresión máximo en la albañilería. comprimida. en la fibra extrema comprimida se asumirá igual a 0.8. para calcular el refuerzo vertical.25 M e y Vu = 1. actúan en simultáneo. con la diferencia que debe reemplazarse f´c por f´m y εc por εm. 121 . para después adicionarlos. f y . En la elaboración del diagrama de interacción (P-M) no debe considerarse al refuerzo vertical colocado en la parte central del muro (cuantía 0. de manera que el momento hasta una altura igual a la mitad de la longitud del muro sea igual al momento de la base y luego se reducirá de forma lineal hasta el extremo superior.44). El momento flector y la fuerza cortante factorizado serán M u = 1.002 para albañilería de unidades apilables e igual a 0. por lo que el refuerzo vertical debe calcularse para soportar cada efecto por separado.85 f m . La deformación unitaria máxima de la albañilería. g. El momento flector M e actuante en un nivel determinado se determinará del análisis estructural ante sismo moderado.2. Cabe destacar que el momento flector M y la fuerza cortante V (que es la que produce el cizalle. debe incluirse el refuerzo vertical de los muros transversales ubicados en el ancho tributario B = ¼L o 6t (ver artículo 24. por debajo del esfuerzo de fluencia especificado. La resistencia a la tracción de la albañilería será despreciada.8. puesto que este refuerzo está reservado para evitar la falla por cizalle.2 Las hipótesis que se proporcionan en 28.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé b. ver 28. Fig.1.001.1. ε m .k).b). de todas las secciones del muro debe ser igual o mayor al momento de diseño obtenido de un diagrama de momentos modificado.g.25 Ve respectivamente.14). Estas hipótesis se utilizan para dibujar el diagrama de interacción carga axial–momento flector (P-M). limitada por los bordes de la sección transversal y una línea recta paralela al eje neutro de la sección a una distancia a = 0. suponiendo que el muro es de sección rectangular (ecuación 28. será asumido uniformemente distribuido sobre una zona equivalente de compresión.Comentarios a la Norma E. 0. el cual puede obviarse si el diseño se hace en forma conservadora. donde c es la distancia del eje neutro a la fibra extrema f. La resistencia en flexión. e. es importante señalar que la falla por cizalle (grieta horizontal) no puede ser controlada por el refuerzo horizontal. son las mismas que se aplican en el diseño de placas de concreto armado. pero. Asimismo. d.85 c . Los esfuerzos en el refuerzo. c.
2) el uso del factor de reducción de resistencia φ (ver 28.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Fig.M n ≥ M u el factor de reducción de la capacidad resistente a flexocompresión φ .85 (28.3.45 Mh Mn h 28. se calculará mediante la siguiente expresión: 0.a) que es del orden de 0. Adicionalmente. P M V Por otro lado.g se acepta que la rótula plástica puede alcanzar una altura (medida desde la base) igual a la mitad de la longitud del muro (h = ½ L). Esto no quiere decir que durante el sismo severo el muro colapse por flexión. y que en toda esa zona el momento nominal (Mn.5 veces más que el valor de fluencia. tales como: 1) el ingreso del refuerzo a su zona de endurecimiento. 4) el giro de la cimentación que reduce M.65 ≤ φ = 0.85 − 0. Todos estos factores producen una sobre resistencia a flexión mayor que 2. 3) la interacción losa-muro que reduce M.3 Evaluación de la Capacidad Resistente “ M n ” a) Para todos los muros portantes se debe cumplir que la capacidad resistente a flexión M n . donde el refuerzo puede incrementar su resistencia hasta 1. Ve). reducida por el factor φ. por lo que las secciones superiores deberán tener una resistencia a flexión que supere al momento flector proveniente del análisis amplificado por Mn / Mh.44 Falla por cizalle en muros de concreto armado y acción simultánea de P. Fig.25 a los esfuerzos causados por el sismo moderado (Me.momento flector.8. ver 28.45).8.3. que es la relación entre las fuerzas originadas por el sismo severo y el moderado. en 28.Comentarios a la Norma E.3. el diseño se realiza amplificando por 1.2 Pu Po ≤ 0. considerando la interacción carga axial . con el objeto de que la falla por flexión se active antes que ocurra el sismo severo. debido a que hay una serie de factores que crean sobre resistencia por flexión. donde “Mh” es el momento flector proveniente del análisis en la sección localizada a la altura “h” (Fig.8. sea mayor o igual que el momento flector factorizado M u : φ . M y V.b) se mantiene constante.7.a) 122 . etc.2.
e) En la zona central del muro el refuerzo vertical mínimo será el requerido por corte fricción de acuerdo a lo indicado en el Artículo 28.3 La expresión 28. M n ). contemplando el 100% de sobrecarga.46.L / 2 . o su equivalente.3.1. En este cálculo debe trabajarse con la menor carga axial posible (0. por la trituración que esta carga podría causar en los talones del muro.46 Po Pu Mediante la expresión 28. se muestra en la Fig.k.9Pg.8. además. f) El valor “ M n ” se calculará sólo para el primer piso ( M n1 ). el diseño por flexo compresión podrá realizarse empleando la formulación anterior o mediante la evaluación del Diagrama de Interacción para las acciones nominales ( Pn vs. c) Para muros con secciones no rectangulares. se deberá utilizar la menor carga axial: Pu = 0.070 ALBAÑILERIA ´ Donde Po = 0.t.9Pg). donde Pg es la carga de gravedad calculada con la sobrecarga reducida según indica la Norma E.3.9 Pgt . φ 0.8L As = área del refuerzo vertical en el extremo del muro (28.Comentarios a la Norma E. puede evaluarse el refuerzo vertical a colocar en los extremos del muro: As = [Mu / φ –Pu L/2] / (fy D). en los bordes libres del muro y en las intersecciones entre muros.25 Pm .9 Pg .b.85 0. d) Por lo menos se colocará 2 φ 3/8”. donde Pgt es la carga de gravedad tributaria proveniente del muro transversal.65 Fig. el momento flector M u podrá ser reducido en 0. debiéndose emplear para su evaluación la máxima carga axial posible existente en ese piso: Pu = 1.030) y. la capacidad resistente a flexión M n podrá calcularse aplicando la fórmula siguiente: M n = As f y D + Pu L 2 donde: D = 0.3. asimismo. Comentario 28. el factor φ debe ser compatible con esta carga.L SENCICO – San Bartolomé b) Para muros de sección rectangular.1 f m . Cuando al extremo traccionado concurra un muro perpendicular.a. el valor de Pu corresponde a la carga con la cual se determina el refuerzo vertical (0.b) Para calcular el área de acero “ As ” a concentrar en el extremo del muro. 123 . En el cálculo de φ debe resaltarse que se contempla la reducción de resistencia a flexión cuanto mayor sea la carga vertical Pu.8.
g (Fig. o se ingresa al diagrama de interacción (Fig.8.4. para evitar la congestión de refuerzo en la celda. puede reducirse el momento flector Mu.47. Fig. 124 .Comentarios a la Norma E. En el cálculo de la resistencia de los pisos superiores al primero.3. que es la resistencia a flexión máxima que puede desarrollar la base del muro.4) En la que Pu es la carga total del muro. con la ecuación 28.25.45). se aplica la fórmula 28. para determinar el momento flector nominal Mn. El confinamiento se hará en toda la altura del muro donde los esfuerzos calculados con 28. considerando 100% de sobrecarga y amplificada por 1.2.9 del Capítulo 4. Fig. Una vez calculado “As” en el primer piso. deberá contemplarse lo especificado en 28. ´ b) Toda la longitud del muro donde se tenga σ U ≥ 0.48).4 Verificación de la necesidad de confinamiento de los extremos libres del muro a) Se verificará la necesidad de confinar los extremos libres (sin muros transversales) comprimidos.3 f m deberá ser confinada. También. con la mayor carga axial amplificada.48 28. tratando de cumplir lo especificado en el artículo 12. para luego hallar el área de acero vertical en el borde con pared transversal: As1 = (T – Pt)/fy.3.8.8.8. y en el borde libre: As2 = T/fy.8. sean mayores o iguales al esfuerzo límite indicado.47 El refuerzo vertical (As) debe distribuirse en las celdas extremas.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Adicionalmente. tal como se muestra en la Fig.b.b puede evaluarse la tracción (T) en cada extremo de la sección rectangular (T = [Mu/φ – Pu L/2]/D). evaluando el esfuerzo de compresión último ( σ U ) con la fórmula de flexión compuesta: σu = Pu M u . y + A I (28. cuando en el extremo traccionado existe carga vertical tributaria proveniente de un muro transversal (Pt).
Asimismo. que contempla el ingreso de refuerzo vertical en la zona de endurecimiento. b) El valor “ Vuf ” se calculará con las siguientes fórmulas: Primer Piso: V uf 1 = 1.49). El valor “ Vuf ” considera un factor de amplificación de 1. no menor que Vm1 Pisos Superiores: Vufi = 1. donde “s” es el espaciamiento entre las planchas o malla electrosoldada de confinamiento.8.Comentarios a la Norma E. 25 V u 1 (M n1 M u 1 ) . es necesario que ésta tenga un diámetro mayor que s/13.8.5 Resistencia a corte a) El diseño por fuerza cortante se realizará para el cortante “ Vuf ” asociado al mecanismo de falla por flexión producido en el primer piso. ensayos que se han hecho confinando solo a la celda extrema han mostrado deficiencia (Fig. 125 .20 f m en cualquier otra zona. el refuerzo vertical existente en el borde libre deberá tener un diámetro Db ≥ s /13. con la finalidad de evitar el pandeo de la barra vertical ubicada en la celda extrema (Fig.40)..8.. El diseño por fuerza cortante se realizará suponiendo que el 100% del cortante es absorbido por el refuerzo horizontal.. donde “ s ” es el espaciamiento entre elementos de confinamiento.25..10 f m en zonas de posible ´ formación de rótulas plásticas y de 0. Fig.8.50 28. Cabe remarcar que debe confinarse toda una región del muro (aquella donde σu > 0. ya que cuando existen muros transversales.8.39).070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé c) Cuando se utilice confinamiento. Comentario 28.8.3f´m.50). no mayor que Vmi ´ El esfuerzo de corte vi = Vuf / t L no excederá de 0. En el cálculo del momento de inercia “I” y del área “A”. debe incluirse el ancho efectivo del muro transversal. el área de compresión se incrementa sustancialmente (Fig.8.25 Vui (M n 1 M u1 ) .4 Esta especificación se aplica solo a los bordes libres de los muros.41.49 s Fig. Fig. Los elementos de confinamiento más comunes aparecen en la Fig.
51).44.8. excepto por el ingreso del refuerzo vertical a su zona de endurecimiento (factor 1. expresa el factor de amplificación por el cual debe multiplicarse a la fuerza cortante (Vui) existente en un piso “i”. se especifica que la fuerza cortante de diseño en el primer piso Vuf1. Ante la eventualidad de que se produzca una falla por corte en el primer piso (Fig. Falla por corte en muros de albañilería armada. donde: M e /(Ve .D (28. donde: M e /(Ve . el área del refuerzo horizontal ( Ash ) se calculará con la siguiente expresión: A sh = donde: V uf .1f´m en el primer piso. es por ello que el factor de amplificación se calcula sólo para el primer piso y es de distinta magnitud en cada muro. para hallar el cortante asociado al mecanismo de falla por flexión (Vufi).8. no debe ser menor que la carga de agrietamiento diagonal correspondiente (Vm1).Comentarios a la Norma E.25).L) < 1 Comentario 28.8 L para muros esbeltos.5 La relación Mn1 / Mu1. por esta misma razón se limita la magnitud de los esfuerzos cortantes a un tope de 0.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé c) En cada piso. izquierda derecha Fig. Edificio de 3 pisos (izquierda) y espécimen de 5 pisos a escala natural (derecha). 126 . Cabe destacar que una vez formada la rótula plástica en el primer piso. los esfuerzos en los pisos superiores no se incrementarán más.5) s = espaciamiento del refuerzo horizontal D = 0.L) ≥ 1 D =L para muros no esbeltos. s f y .
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