Source: https://beratung.bauforumstahl.de/lu/fr/conception-structurelle/deversement/
Timestamp: 2020-01-29 13:02:54+00:00
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Matched Legal Cases: ["l'article 6", "l'article 6", 'art. 6', 'art. 6', 'art. 5', 'art. 12']

G06: Déversement
FAQ au sujet G Déversement
Est-il permis avec les courbes de déversement de l'Eurocode de tester des profils aléatoires pour le déversement?
La norme NEN 6771 prévoit uniquement des règles pour les profilés en I à double symétrie et pour les profilés tubulaires pour tester la stabilité au basculement. La norme NEN-EN 1993-1-1 n'est pas au courant de cette restriction et stipule à l'article 6.3.2.2 (Courbes de déversement. Généralités) que pour les "autres sections", la courbe de déversement d est applicable. Pour la détermination du moment de basculement élastique, nous nous référons cependant à la norme NEN 6771. Est-il désormais possible d'utiliser les courbes de déversemenf de l'Eurocode pour tester des profils aléatoires de basculement (par ex. UNP et profils en L) ?
L'Eurocode peut être utilisé pour tester la stabilité au basculement de tous les profils via la courbe de déversement générale. Les auteurs de l'Eurocode ont choisi de donner une courbe de déversement très défavorable pour les profils pour lesquels les données de recherche sont insuffisantes. La question de savoir si cette situation est suffisamment défavorable pour toutes les "autres sections" n'a pas été examinée.
Dans la pratique, cependant, le problème demeure que l'Eurocode n'indique pas comment le moment critique de basculement élastique doit être déterminé. Cela peut être fait dans tous les cas en utilisant la mécanique appliquée, mais c'est difficile. Pour les Pays-Bas, ce problème a été résolu en se référant au TGB1990 pour la détermination du moment critique de basculement élastique dans l'annexe nationale, qui ne prévoit toutefois que des règles de calcul pour les profilés I.
Il n'est donc pas facile d'évaluer la stabilité au basculement d'autres profilés. Une alternative consiste à déterminer le moment de basculement élastique critique de ces profils en utilisant la méthode des éléments finis, mais c'est très compliqué.
Pour les profils en U, une nouvelle règle d'évaluation développée par la recherche à l'Université Technique d'Eindhoven peut également être utilisée.
Cette question a déjà été abordée dans la section Questions & Answers de Bouwen met Staal 218 (décembre 2010).
Les boîtes intérieures à proximité d'un hall de production peuvent-elles servir de support de basculement pour les colonnes ?
La façade d'un hall de production se compose de caissons intérieurs horizontaux en acier et d'une tôle extérieure verticale en acier. Les boîtes intérieures peuvent-elles servir de support de basculement pour les colonnes ?
Oui, c'est permis. Cependant, pour pouvoir utiliser les boîtes intérieures comme support de basculement, elles doivent pouvoir fonctionner comme un seul disque. Il est possible de vérifier si c'est le cas en se référant au RMBS 2000. Pour les colonnes, les caissons intérieurs ne peuvent bien sûr servir que de supports de basculement pour la combinaison de la pression du vent et de la dépression sur la façade et non pour l'aspiration du vent et la surpression, car seule la bride extérieure des colonnes est supportée.
Cette question a déjà été publiée dans la section Questions & Answers de Bouwen met Staal 190 (juin 2006).
Une poutre d'acier est chargée à la fois d'un moment de flexion autour de l'arbre solide et d'une force de pression normale. Pour l'essai de stabilité conformément à l'article 6.3.3 de la norme NEN-EN 1993-1-1, l'annexe nationale renvoie à l'appendice B pour la détermination des facteurs d'interaction. La valeur des facteurs d'interaction dépend du fait que la barre est sensible ou non aux distorsions de torsion. Comment déterminer la sensibilité à la torsion de la barre ?
Existe-t-il des formules ou des tableaux qui peuvent être utilisés pour déterminer facilement les valeurs de C1 et C2 ?
Lors de l'évaluation de la stabilité du basculement conformément à la norme NEN-EN 1993-1-1-1, les coefficients C1 et C2 doivent être utilisés pour le calcul du moment critique élastique du poulet (annexe D de l'annexe nationale). Cela dépend de l'heure de la journée. Pour certains cas de charge de base et des combinaisons de ces cas, les valeurs sont données dans les tableaux NB.6 à NB.8. Pour deux cas de charge de base avec moments de charge de tête, les figures NB.33 et NB.34 montrent où, selon et B*, les valeurs de C1 et C2 peuvent être lues. Cependant, les graphiques sont difficiles à lire. Existe-t-il des formules ou des tableaux qui peuvent être utilisés pour déterminer facilement les valeurs de C1 et C2 ?
Lors de l'évaluation de la stabilité du basculement conformément à la norme NEN-EN 1993-1-1-1, les coefficients C1 et C2 doivent être utilisés pour le calcul du moment critique élastique du basculement (annexe D de l'annexe nationale). Cela dépend de l'heure de la journée. Pour certains cas de charge de base et des combinaisons de ces cas, les valeurs sont données dans les tableaux NB.6 à NB.8. Pour deux cas de charge de base avec moments de charge de tête, les figures NB.33 et NB.34 montrent où, selon et B*, les valeurs de C1 et C2 peuvent être lues. Cependant, les graphiques sont difficiles à lire. Existe-t-il des formules ou des tableaux qui peuvent être utilisés pour déterminer facilement les valeurs de C1 et C2 ?
Nous n'avons pas de formules pour les graphiques, mais nous avons des tableaux avec les valeurs des graphiques. Ces tableaux sont inclus dans le SMT 2013. Les graphiques sont identiques à ceux du NEN 6771.
Le helpdesk de Bouwen met Staal a déjà répondu à cette question (août 2011) .
Une panne continue peut-elle être considérée comme un support de basculement si une cloison est insérée dans la poutrelle ?
Une grange agricole se compose de trois fermes à charnières dont l'entraxe est de 4 mètres. Les fermes sont recouvertes de pannes continues recouvertes de feuilles ondulées. En raison de la charge de vent ascendant, le bord inférieur de la poutrelle voudra se dégonfler. Si un petit tir est effectué dans la poutrelle à la jonction avec la panne, la panne peut-elle être considérée comme un support de basculement ?
Oui, sous certaines conditions, une panne d'acier peut être considérée comme un support de basculement de la poutrelle. La force de compression dans la bride crée des forces sur les supports qui empêchent la ferme de s'effondrer sur le poulet. Dès que la poutrelle a atteint la limite de stabilité au basculement, ces forces sont à leur maximum. La liaison entre la panne et la bride supérieure de la poutrelle doit pouvoir transférer les forces d'appui à la panne. La panne elle-même doit être suffisamment solide et stable pour absorber les forces cumulatives du support. La troisième condition est que la panne doit être soutenue dans le sens longitudinal par un lien de stabilité.
Si les forces d'appui pour la stabilité au basculement de la bride inférieure de la poutrelle sont dissipées par les pannes, des moments se produisent par rapport à la panne. La panne et la connexion doivent pouvoir absorber ces moments. Au lieu de cloisons, il est également possible de monter des entretoises entre la bride inférieure et la panne.
Le helpdesk de Bouwen met Staal a déjà répondu à cette question (avril 2010) .
Comment déterminer la longueur de basculement d'une panne en porte-à-faux ?
Une construction de toiture d'un hall industriel consiste en pannes saillantes en IPE 360 avec des plaques de toiture en acier profilé. En cas de pression du vent sur le toit, la bride imprimée de la partie en porte-à-faux n'est pas supportée. Comment déterminer la longueur de basculement de cette panne en porte-à-faux ?
Il n'est pas nécessaire de déterminer la longueur du poulet pour vérifier sa stabilité. La longueur de basculement est implicite dans les règles de calcul pour déterminer le moment critique de basculement élastique. Pour déterminer le moment critique de basculement élastique, on peut choisir un cas de charge avec une charge uniformément répartie sur un porte-à-faux. La condition pour l'application des règles d'évaluation est que l'extrémité de la tige fonctionne comme une fourche. Cette fourche peut être réalisée dans la pratique au moyen, par exemple, d'une poutre de bordure.
Le helpdesk de Bouwen met Staal a déjà répondu à cette question (mars 2009) .
Quelle valeur pour Wy doit être inscrite à l'art. 6.3.2.2.4 de la NEN-EN 1993-1-1-1 ?
La sensibilité au basculement d'une poutre supportée dans un bâtiment est testée au moyen de la règle d'essai simple de NEN-EN 1993-1-1-1, art. 6.3.2.2.4. La formule du moment de flexion Mc,Rd contient le moment de résistance Wy. Est-ce le moment de résistance de l'ensemble du profilé ?
Oui, la formule de la règle d'évaluation simple est composée de deux parties. La première partie ((f = kcLc/si,2 1 c0) décrit la pente de la frontière à laquelle l'instabilité ne se produit pas lorsque la bride imprimée est considérée comme une colonne sous pression. Toutefois, cette considération suppose que la colonne est chargée par une charge égale à la capacité de la section transversale ( = fy). La deuxième partie (Mc,Rd/My,ed) tient compte de la mesure dans laquelle la poutre est chargée. Par souci de simplicité, l'Eurocode a choisi de l'exprimer dans le ratio instantané (Mc,Rd/My,ed). Il s'agit d'une approche conservatrice de la relation des tensions.
Une indication est également donnée dans l'article pour la détermination de Mc,Rd. Comme le rapport des contraintes à calculer (exprimé en moments) se rapporte à la tension dans la bride imprimée, wy doit être déterminé pour la bride imprimée. Le texte de la norme n'est donc pas explicitement basé sur des sections transversales à double symétrie. Il est ainsi possible de distinguer le moment de résistance pour le côté imprimé et pour le côté étiré (bride).
En fonction de la classe transversale du profil, Wy a des valeurs différentes. Wy ne signifie pas toujours le moment élastique de la résistance.
Cette question a déjà été publiée dans la section Questions & Answers de Bouwen met Staal 215 (juin 2010).
Pour des raisons logistiques, dans une construction en acier avec poutres et dalles de canal intégrées, les dalles de canal sont d'abord placées d'un côté des poutres avant que l'autre champ ne soit rempli (peu après). La torsion de la poutre d'acier est en partie empêchée par la force de frottement horizontale entre l'acier et le béton. Quel est le coefficient de frottement minimal entre l'acier et le béton à prendre en compte ?
Les normes néerlandaises ne donnent aucune indication sur le coefficient de frottement minimal demandé. La norme allemande DIN 18800 (Stahl bolts. Teil 1. Bemessung und Konstruktion, 1981) utilise une valeur = 0,3 dans l'art. 5.4.2. En supposant une marge de sécurité de 1,5, cela donne une valeur effective de = 0,2. Selon la norme allemande, on peut donc supposer que 20 % de la force d'appui verticale peut être transmise par frottement dans la surface de contact entre l'acier et le béton. Toutefois, si un matériau de support, tel que le feutre ou le caoutchouc, est utilisé, le fournisseur doit vérifier à quelle valeur le coefficient d'adhérence peut être attribué.
En principe, c'est le cas, mais ce n'est pas toujours nécessaire. Si les poutres de tête ne sont pas recouvertes d'un revêtement ignifuge, l'effet de soutien est supprimé dès le début de l'incendie et les poutres de toit sont plus susceptibles de s'effondrer. Toutefois, il est permis d'inclure l'effet des supports de basculement manquants (en cas d'incendie) dans le calcul de l'incendie. Dans ce dernier cas, le facteur de charge doit être basé sur la charge calorifique et sur la charge maximale de basculement absorbable de la poutre non supportée à température ambiante (20 °C). Cette considération conduit à une capacité de charge plus élevée de la poutre de toit et donc à une température critique de l'acier plus basse. Par conséquent, une plus grande épaisseur de revêtement des poutres de toiture sera nécessaire. Cependant, ces coûts supplémentaires pour un revêtement plus coûteux sont susceptibles d'être bien inférieurs aux coûts de couverture des poutres de tête.
Est-ce qu'une dalle de béton préfabriqué peut servir de support basculant pour la bride supérieure d'une poutre ?
Une plaque de canal repose par une bande de feutre sur la bride supérieure d'un longeron de plancher en acier (voir dessin). A l'exception du feutre, il n'y a pas d'accouplement entre la poutre d'acier et le sol. Dans ce cas, le plancher peut-il servir de support de basculement pour la bride supérieure imprimée de la poutre ou la bride supérieure doit-elle être considérée comme non supportée ?
Non. Le rebord supérieur du longeron de plancher en acier ne peut (formellement) être considéré comme supporté que si le joint (lire : feutre) entre la dalle préfabriquée et la poutre sert de support latéral (poule). L'articulation doit alors être suffisamment rigide et doit également être capable de transférer les forces qui découlent de la norme NEN 6770, art. 12.2.4.4.2.
S'il n'y a pas de liaison mécanique entre le plancher et la poutre, ces forces doivent être transmises par le frottement du matériau de support entre la poutre d'acier et le plancher de béton. Le problème est cependant que l'on ne sait pas comment le feutre se comporte de manière constructive et qu'aucune règle de calcul n'est connue pour cette situation spécifique. Dans le cas de structures (très) légères et de tremblements de terre, il y a aussi le problème de s'assurer que la force de contact est toujours présente. Concrètement, cela signifie que le plancher de la poutre ne peut pas servir de support de basculement et qu'il faut trouver une autre solution.
Dans le cas des bâtiments d'étages, il est presque toujours important que les charges de vent latéral puissent être transférées à travers le plancher vers les installations de stabilité. En raison de la nécessaire cohésion structurelle de la construction du plancher, un accouplement mécanique entre le plancher et la poutre doit de toute façon être réalisé. Les accouplements mécaniques sont aussi souvent nécessaires, par exemple pour éviter un effondrement progressif ou pour augmenter la sécurité en cas d'incendie. Vous trouverez plus d'informations sur ce dernier aspect dans le document CUR/BmS/publication "Vloeren van kanaalplaten met geïntegreerde stalen ligggers" (Flooring of prefast slabs with integrated steel beams).