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Timestamp: 2018-11-19 19:02:36+00:00
Document Index: 172784880

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UNI EN 1991-1-2 Eurocodice 1 Azioni sulle strutture Parte 1-2: Azioni in generale - Azioni sulle strutture esposte al fuoco
Parte 1 - Prove Non Distruttive
Uni PI Belvilacqua Calcolo Numerico Dispensa11-12.pdf
mc-luhan.pdf
j Illuminazione Pubblica Rev 05
Eurocentrism-Samir-Amin.pdf
GN_5-04-Plate+bending.sbloccato
081215 ISPESL Guida Nuova Direttiva Macchine
tesina Alexrod
Classi Isolamento e Protezione
List CE Marking Construction 07072014 (4)
_capannone_carroponte
EGGA CE Marking Guidance Document (IT) ZINC.pdf
AltraMoneta Book
Parte 1-2: Azioni in generale - Azioni sulle strutture esposte al
dell’agosto 2005
Part 1-2: General actions - Actions on structures exposed to ﬁre
--```,,,`,```,`,`,````,,,`,`,```-`-`,,`,,`,`,,`---
La norma concerne le azioni termiche e meccaniche sulle strutture
esposte al fuoco e considera gli effetti termici conseguenti ad
azioni termiche nominali o deﬁniti mediante modelli ﬁsici di azione.
I metodi di calcolo forniti sono applicabili agli ediﬁci, con un carico
di incendio commisurato all’ediﬁcio e alla sua destinazione d’uso.
La presente norma è la versione ufﬁciale in lingua italiana della
norma europea EN 1991-1-2 (edizione novembre 2002).
La presente norma sostituisce la UNI ENV 1991-2-2:1997.
Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione
Provided by IHS under license with UNI
13.220.50; 91.010.30; 91.080.01
Not for Resale, 11/05/2010 04:13:40 MDT
La presente norma costituisce il recepimento, in lingua italiana, della norma europea EN 1991-1-2 (edizione novembre 2002), che assume così lo status di norma nazionale italiana.
La presente norma è stata ratiﬁcata dal Presidente dell'UNI, con
delibera dell’8 aprile 2005
Chiunque ritenesse, a seguito dell’applicazione di questa norma, di poter fornire suggerimenti per un suo miglioramento o per un suo adeguamento ad uno stato dell’arte
ENV 1991-2-2:1995
13.220.50; 91.010.30
Eurocode 1: Actions on structures - Part 1-2: General actions Actions on structures exposed to ﬁre
Eurocode 1: Actions sur les structures au feu - Partie 1-2:
Actions générales - Actions sur les structures exposées
Eurocode 1: Einwirkungen auf Tragwerke - Teil 1-2:
Allgemeine Einwirkungen - Brandeinwirkungen auf
This European Standard was approved by CEN on 1 September 2002.
Greece, Iceland, Ireland, Italy, Luxembourg, Malta, Netherlands, Norway, Portugal, Spain, Sweden, Switzerland and
Ref. No. EN 1991-1-2:2002 E
Procedimenti alternativi di progettazione.............................................................................................. 4
Scopo e campo di applicazione ........................................................................................................ 6
Riferimenti normativi ............................................................................................................................... 6
Distinzione tra Principi e Regole di applicazione..................................................................... 6
Termini e definizioni................................................................................................................................. 7
Termini comuni utilizzati nelle parti "fuoco" degli Eurocodici ......................................................... 7
Termini speciali collegati alla progettazione in generale ................................................................. 8
Termini collegati con l'analisi termica .................................................................................................... 8
Termini correlati all'analisi di trasferimento del calore ..................................................................... 9
Generalità................................................................................................................................................... 13
Scenario d'incendio di progetto ...................................................................................................... 14
Incendio di progetto .............................................................................................................................. 14
Analisi della temperatura ................................................................................................................... 14
Analisi meccanica .................................................................................................................................. 14
PROCEDIMENTO PER LA PROGETTAZIONE
STRUTTURALE IN CASO DI INCENDIO
AZIONI TERMICHE PER L'ANALISI DELLA TEMPERATURA 15
Regole generali ....................................................................................................................................... 15
Curve temperatura - tempo nominali........................................................................................... 16
Curva temperatura - tempo normalizzata .......................................................................................... 16
Curva dell'incendio esterno .................................................................................................................... 16
Curva degli idrocarburi ............................................................................................................................. 16
Modelli di fuoco naturale .................................................................................................................... 17
Modelli di fuoco semplificati ................................................................................................................... 17
Generalità ..................................................................................................................................................... 17
Incendi contenuti nel compartimento .................................................................................................. 17
Incendio localizzato................................................................................................................................... 17
Modelli di fuoco avanzati ......................................................................................................................... 17
AZIONI MECCANICHE PER L'ANALISI STRUTTURALE 18
Generalità................................................................................................................................................... 18
Simultaneità delle azioni .................................................................................................................... 18
Azioni dal progetto a temperatura ordinaria ..................................................................................... 18
Azioni aggiuntive ........................................................................................................................................ 19
Regole di combinazione per le azioni ......................................................................................... 19
Regola generale ......................................................................................................................................... 19
Regole semplificate................................................................................................................................... 19
Livello di carico ........................................................................................................................................... 19
CURVE TEMPERATURA-TEMPO PARAMETRICHE
AZIONI TERMICHE SU ELEMENTI ESTERNI - METODO DI CALCOLO
Scopo e campo di applicazione ..................................................................................................... 22
Condizioni d'utilizzo .............................................................................................................................. 22
Effetto del vento ...................................................................................................................................... 23
Modo di ventilazione ................................................................................................................................. 23
Deflessione delle fiamme causata dal vento .................................................................................... 23
Deflessione delle fiamme a causa del vento .................................................................................... 23
Caratteristiche di ﬁamme e fuoco ................................................................................................. 23
Condizioni di ventilazione naturale ...................................................................................................... 23
Dimensioni delle fiamme in condizioni di ventilazione naturale ................................................. 24
Deflessione della fiamma da un balcone ........................................................................................... 25
Ventilazione forzata .................................................................................................................................. 26
Dimensioni delle fiamme in condizioni di ventilazione forzata ................................................... 26
Deflessione di una fiamma da una tettoia ......................................................................................... 27
Fattori di conﬁgurazione generali .................................................................................................. 27
INCENDI LOCALIZZATI
MODELLI DI FUOCO AVANZATI
Modelli a una zona ................................................................................................................................ 31
Modelli a due zone ............................................................................................................................... 32
Modelli di ﬂuidodinamica computazionale ................................................................................ 32
prospetto E.2
CARICO D'INCENDIO SPECIFICO
Generalità................................................................................................................................................... 33
Fattori δ q1, δ q2 ......................................................................................................................................... 33
Fattori δ ni ..................................................................................................................................................... 34
Determinazione delle densità di carico d'incendio............................................................... 34
Generalità ..................................................................................................................................................... 34
Definizioni ..................................................................................................................................................... 34
Carico d’incendio protetto ....................................................................................................................... 35
Potere calorifico netto .............................................................................................................................. 35
prospetto E.3
Poteri calorifici netti H u [MJ/kg] di materiali combustibili per il calcolo dei carichi
d'incendio ..................................................................................................................................................... 36
Classificazione dei carichi d’incendio per destinazione d’uso .................................................... 37
prospetto E.4
Densità di carico d'incendio q f,k [MJ/m2] per differenti destinazioni d'uso ............................ 37
Valutazione individuale delle densità di carico d’incendio ........................................................... 37
prospetto E.5
Comportamento della combustione ............................................................................................ 37
Velocità di rilascio di calore Q ......................................................................................................... 37
Velocità di crescita dell'incendio e RHR f per differenti destinazioni d'uso ............................ 38
TEMPO EQUIVALENTE DI ESPOSIZIONE AL FUOCO
Fattore di correzione k c al fine di considerare i vari materiali (O è il fattore di apertura
definito nell'appendice A) ........................................................................................................................ 39
Fattore di conversione k b dipendenti dalle proprietà termiche dell'involucro ...................... 39
prospetto G.1
Generalità.................................................................................................................................................. 41
Trasferimento di calore per irraggiamento tra due aree di superficie infinitesima ............... 41
Limiti del fattore di configurazione Φ .................................................................................................. 41
Effetto di schermatura ........................................................................................................................ 42
Elementi esterni ...................................................................................................................................... 42
Inviluppo delle superfici riceventi.......................................................................................................... 42
.`..```-`-`...... 43 figura G..... 44 BIBLIOGRAFIA 45 --```....`.3 Superficie ricevente in un piano parallelo a quello della superficie radiante ...............`....`........5 Superficie ricevente in un piano posto ad un angolo θ rispetto alla superficie radiante.. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina VI .4 Superficie ricevente perpendicolare al piano della superficie radiante .```..`.figura G......`....`..````........`--- © UNI UNI EN 1991-1-2:2004 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.... 44 figura G...`.....
D. Germania. Grecia. B.. entro maggio 2003. e le norme nazionali in contrasto devono essere ritirate entro dicembre 2009. la cui segreteria è afﬁdata al BSI.`.`.````. di trasferire il compito della preparazione e della pubblicazione degli Eurocodici al CEN attraverso una serie di Mandati. Italia.e le Direttive del Consiglio 93/37/EEC. Alla presente norma europea deve essere attribuito lo status di norma nazionale. in una prima fase.PREMESSA Il presente documento (EN 1991-1-2:2002) è stato elaborato dal Comitato Tecnico CEN/TC 250 "Eurocodici Strutturali".`. --```.. Belgio. Islanda. Il CEN/TC 250/SC 1 è responsabile per l'Eurocodice 1. potendo essi variare da Stato a Stato.```.`--- Per quindici anni. con l'obiettivo di attribuire ad essi nel futuro lo status di Norme Europee (EN). Nell'ambito di tale programma di azioni. o mediante pubblicazione di un testo identico o mediante notiﬁca di adozione. Irlanda.`.. 1) Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Accordo tra la Commissione delle Comunità Europee ed il Comitato Europeo di Normazione (CEN) concernente il lavoro sugli EUROCODICI relativi alla progettazione di ediﬁci e di opere di ingegneria civile (BC/CEN/03/89). ha provveduto allo sviluppo del programma degli Eurocodici.CPD . © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale. Svezia e Svizzera. Finlandia. Il presente documento sostituisce la ENV 1991-2-2:1995. Paesi Bassi. Malta. Francia. E. li avrebbe sostituiti.. In conformità alle Regole Comuni CEN/CENELEC.. Nel 1989. la Commissione prese l'iniziativa di stabilire un insieme di regole tecniche armonizzate per la progettazione delle opere di costruzione che. 92/50/EEC e 89/440/EEC sui lavori e sui servizi pubblici e le analoghe Direttive EFTA predisposte con l'obiettivo di stabilire il mercato interno).`. sarebbe servito come alternativa rispetto ai regolamenti nazionali in vigore negli Stati Membri ed. L'obiettivo del programma era l'eliminazione degli ostacoli tecnici al commercio e l'armonizzazione delle speciﬁche tecniche. Il programma degli Eurocodici Strutturali comprende le seguenti norme.. generalmente composte da un certo numero di Parti: EN 1990 Eurocodice: Basis of Structural Design EN 1991 Eurocodice 1: Actions on structures prEN 1992 Eurocodice 2: Design of concrete structures prEN 1993 Eurocodice 3: Design of steel structures prEN 1994 Eurocodice 4: Design of composite steel and concrete structures prEN 1995 Eurocodice 5: Design of timber structures prEN 1996 Eurocodice 6: Design of masonry structures prEN 1997 Eurocodice 7: Geotechnical design prEN 1998 Eurocodice 8: Design of structures for earthquake resistance prEN 1999 Eurocodice 9: Design of aluminium structures Gli Eurocodici riconoscono la responsabilità delle autorità regolamentari in ogni Stato Membro ed hanno salvaguardato il loro diritto a determinare a livello nazionale valori correlati ad aspetti di sicurezza regolamentari. la Commissione delle Comunità Europee decise di attuare un programma di azioni nel settore delle costruzioni. gli enti nazionali di normazione dei seguenti Paesi sono tenuti a recepire la presente norma europea: Austria. C.`. Spagna. Norvegia. la Direttiva del Consiglio 89/106/EEC sui prodotti da costruzione . alla ﬁne. Danimarca. Cronistoria del programma degli Eurocodici Nel 1975. sulla base dell'articolo 95 del Trattato. Lussemburgo. Regno Unito.`. in base ad un accordo1) tra la Commissione ed il CEN. con l'aiuto di un Comitato Direttivo composto da Rappresentanti degli Stati Membri. Le appendici A.```-`-`. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 1 . la Commissione. F sono informative.. che ha portato alla stesura della prima generazione di codici Europei negli anni '80.`. Portogallo. Questa decisione lega de facto gli Eurocodici alle prescrizioni di tutte le Direttive del Consiglio e/o le Decisioni della Commissione relative alle norme Europee (per esempio. la Commissione e gli Stati Membri della UE e della EFTA decisero. Repubblica Ceca.
i requisiti essenziali (ER) sono precisati in documenti interpretativi destinati a stabilire i collegamenti necessari tra i requisiti essenziali ed i mandati per le norme armonizzate EN e ETAG/ETA. e di componenti strutturali. ecc. nell'intento di ottenere una piena compatibilità di queste speciﬁche tecniche con gli Eurocodici. - come un quadro di riferimento per deﬁnire speciﬁche tecniche armonizzate per i prodotti da costruzione (EN e ETA). --```. i documenti interpretativi devono: a) precisare i requisiti essenziali armonizzando la terminologia e i concetti tecnici di base.`. - come una base per la redazione dei contratti relativi ai lavori di costruzione ed ai servizi di ingegneria correlati.. Gli Eurocodici.`.`. cioè: - valori e/o classi per i quali nell'Eurocodice sono fornite alternative.. c) servire come riferimento per stabilire norme armonizzate e orientamenti per i benestari tecnici europei. 12 della CPD.). Pertanto. - valori da impiegare.`. ed indicando classi o livelli per ciascun requisito ove necessario. così come pubblicato dal CEN. nel loro complesso. e può essere seguito da una appendice Nazionale.. sono in relazione diretta con i Documenti Interpretativi2) a cui si fa riferimento nell'Articolo 12 della CPD.`--- © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.`.Status e campo di applicazione degli Eurocodici Gli Stati Membri della UE e della EFTA riconoscono che gli Eurocodici servono come documenti di riferimento per i seguenti scopi: - come un mezzo per veriﬁcare la rispondenza degli ediﬁci e delle opere di ingegneria civile ai requisiti essenziali della Direttiva del Consiglio 89/106/EEC. Secondo l'Art. L'appendice Nazionale può contenere solo informazioni su quei parametri. - dati speciﬁci della singola nazione (geograﬁci. per esempio metodi di calcolo e di veriﬁca. 3. Gli Eurocodici.Sicurezza in caso di incendio. climatici. Secondo l'Art. nella progettazione di strutture. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 2 . Forme di costruzione o condizioni di progetto inusuali non sono trattate in modo speciﬁco.`.````.. di uso corrente. la mappa della neve. ecc. poiché riguardano le opere di costruzione stesse.`. regole tecniche per la progettazione. per tali casi è richiesto dal progettista il contributo aggiuntivo da parte di esperti.ed il Requisito Essenziale N° 2 . il quale può essere preceduto da una copertina Nazionale e da una premessa Nazionale. sebbene siano di natura differente rispetto alle norme armonizzate di prodotto3). di tipologia tradizionale o innovativa.```-`-`.`. de facto. giocano un ruolo simile nel campo dell'ER 1 e di una parte dell'ER 2. - la procedura da impiegare quando nell'Eurocodice ne sono proposte diverse in alternativa. per i quali nell'Eurocodice è fornito solo un simbolo. - riferimenti ad informazioni complementari non contraddittorie che aiutino l'utente ad applicare l'Eurocodice..```. Gli Eurocodici forniscono regole comuni per la progettazione strutturale. per esempio. da impiegarsi nella progettazione degli ediﬁci e delle opere di ingegneria civile da realizzarsi nella singola nazione. che in ogni Eurocodice sono lasciati aperti ad una scelta a livello Nazionale. in particolare il Requisito Essenziale N° 1 .Resistenza meccanica e stabilità . b) indicare metodi per correlare queste classi o livelli di requisiti alle speciﬁche tecniche.3 della CPD. Norme Nazionali che implementano gli Eurocodici Le Norme Nazionali che implementano gli Eurocodici contengono il testo completo dell'Eurocodice (comprese tutte le appendici).. Essa può anche contenere: 2) 3) - decisioni riguardanti l'applicazione delle appendici informative. noti come Parametri Determinati a livello Nazionale.. gli aspetti tecnici che scaturiscono dal lavoro degli Eurocodici devono essere presi in adeguata considerazione dai Comitati Tecnici CEN e/o dai Gruppi di Lavoro EOTA che lavorano sulle norme di prodotto.
2. l'ambiente o la proprietà direttamente colpita dall'incendio.. Requisiti di sicurezza La EN 1991-1-2 è predisposta per committenti (per esempio per la formulazione di loro speciﬁci requisiti)..`. oppure qualora consentito da questi ultimi. prescrizioni complementari riguardanti: - la possibile installazione e manutenzione di sistemi di sprinkler.1.. Le parti degli eurocodici strutturali relative al fuoco prendono in esame aspetti speciﬁci della protezione passiva al fuoco in termini di progettazione di elementi strutturali o strutture complete nei confronti di una adeguata resistenza ai carichi e della limitazione della diffusione dell'incendio. - la trasmissione dell'incendio a costruzioni vicine sia limitato.2 dell'ID 1.`.3. il requisito essenziale può essere soddisfatto seguendo diverse possibili strategie per la sicurezza in caso d'incendio prevalenti negli Stati membri. 3. 11/05/2010 04:13:40 MDT © UNI Pagina 3 .`.`. imprese e relative autorità. compresi i fattori elencati qui di seguito. ove rilevante.. - le condizioni ﬁssate per l'utilizzo di ediﬁci e zone compartimentate al fuoco. Vedere i punti 2. La direttiva 89/106/EEC relativa ai prodotti da costruzione fornisce i seguenti requisiti essenziali per la limitazione del rischio d'incendio: "La costruzione deve essere progettata e costruita in modo tale che. --```.`.3. 3.Collegamenti tra gli Eurocodici e le speciﬁche tecniche armonizzate (EN e ETA) relative ai prodotti Sussiste la necessità di coerenza tra le speciﬁche tecniche armonizzate per i prodotti da costruzione e le regole tecniche per le opere4).3 e l'Art. così come 4. Gli obiettivi generali della protezione dal fuoco tendono a limitare il rischio per l'individuo.2(4) e 4. 4. - la sicurezza delle squadre di soccorso sia presa in adeguata considerazione.. in generale fornite nei regolamenti antincendio nazionali. deﬁnendo misure per la protezione attiva o passiva dal fuoco. ove richiesto.```-`-`. la società.`. inclusa la loro manutenzione. le proprietà vicine e.2. 12 del CPD. nel caso dello scoppio di un incendio: - la resistenza ai carichi della struttura possa essere assicurata per uno speciﬁco periodo di tempo.2 e 5. come gli scenari per l'incendio convenzionale (incendi nominali) o per l'incendio naturale (incendi parametrici)..3.```.2. Per esempio. progettisti. 4. ricorrendo all'ingegneria della sicurezza contro l'incendio per valutare le misure di protezione attive e passive.````.`. Informazioni aggiuntive speciﬁche alla EN 1991-1-2 La EN 1991-1-2 descrive le azioni termiche e meccaniche per la progettazione strutturale di ediﬁci soggetti ad incendio. 4) 5) Vedere l'Art. - la generazione e la diffusione di ﬁamme e fumo nella costruzione siano limitati. - l'uso di materiali isolanti e di rivestimento approvati. - gli occupanti possano lasciare la costruzione o essere soccorsi con mezzi appropriati. Le funzioni richieste e i livelli di prestazione possono essere speciﬁcati in relazione a classiﬁcazioni di resistenza al fuoco nominali (incendio normalizzato). non sono fornite nel presente documento poiché esse sono soggette a speciﬁcazione da parte dell'autorità nazionale competente. Inoltre tutte le informazioni che accompagnano la marcatura CE dei prodotti da costruzione che fanno riferimento agli Eurocodici devono menzionare chiaramente quali Parametri Determinati a livello Nazionale sono stati presi in conto.3 dell'ID n° 2.`.`--- Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale." Con riferimento al Documento Interpretativo n° 2 "Sicurezza in caso d'incendio"5)..
`...`. laddove la procedura è basata sull’incendio nominale (normalizzato). ﬁgura 1 Procedimenti alternativi di progettazione --```. è possibile eseguire un procedimento di calcolo per determinare una prestazione adeguata.. utilizzando l’ingegneria di sicurezza contro l’incendio. Tuttavia.`.. i parametri previsti. L’applicazione della presente Parte 1-2 è di seguito illustrata. Essi sono stati scelti ipotizzando che sia stato realizzato un livello appropriato di qualità di esecuzione dei lavori e di gestione della qualità.. L’approccio prescrittivo utilizza l’incendio nominale per generare le azioni termiche.`. L’approccio prescrittivo e l’approccio su base prestazionale sono identiﬁcati. considera (sebbene in modo non esplicito) le prestazioni e le incertezze sopra descritte. Procedimenti di progettazione Un procedimento analitico completo di progettazione di strutture resistenti al fuoco considera il comportamento del sistema strutturale a temperatura elevata. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 4 .`--- © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale. il potenziale ﬂusso di calore a cui la struttura è esposta e il beneﬁco effetto dei sistemi di protezione attiva e passiva. sono inoltre considerate le incertezze associate a tali aspetti e l'importanza della struttura (in termini di conseguenze del collasso). Attualmente.. che comprende alcuni se non tutti.`.```.`.`. si riferisce alle azioni termiche basate su parametri ﬁsici e chimici.. il sistema di classiﬁcazione.`.Valori numerici per coefﬁcienti parziali e altri elementi di afﬁdabilità sono forniti sotto forma di valori raccomandati che garantiscono un livello di sicurezza ammissibile. che richiama particolari periodi di resistenza al fuoco.````. e per dimostrare che la struttura o i suoi componenti forniscono una prestazione soddisfacente in un incendio reale di un ediﬁcio.```-`-`. L’approccio su base prestazionale.
4(4) - 3.`.2..1.```.2(1) - 3.1. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 5 --```. valori e raccomandazioni per classi.Supporti per la progettazione È prevedibile che supporti per la progettazione basati sui modelli di calcolo forniti nella EN 1991-1-2 siano predisposti da organizzazioni esterne interessate al tema..3..`.`.`.3.3.. con note che indicano dove possono essere applicate scelte a livello nazionale.1(10) - 3.1.1(1) - 3..```-`-`.2(1) - 3.1(2) © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.1.`.2(2) - 4.3.````.3. Di conseguenza la Norma Nazionale che implementa la EN 1991-1-2 dovrebbe avere una appendice nazionale contenente tutti i Parametri Determinati a livello Nazionale da impiegare nel progetto degli ediﬁci e delle opere di ingegneria civile da realizzarsi nella nazione interessata.`.2(2) - 3. Il testo base della EN 1991-1-2 contiene gran parte dei concetti principali e delle regole necessarie per la descrizione delle azioni termiche e meccaniche sulle strutture.3. Una scelta a livello nazionale è permessa nella EN 1991-1-2 attraverso: Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS - 2.3.`..2(2) - 4. La presente norma fornisce procedure alternative.3(1) - 3.`--- Appendice Nazionale per la norma EN 1991-1-2 ..`.
punto 1. Dati ulteriori e modelli ﬁsici aggiuntivi per la deﬁnizione di azioni termiche sono forniti nelle appendici. Nota Le seguenti norme europee che sono pubblicate o in preparazione sono citate nei punti normativi: prEN 13501-2 EN 1990:2002 EN 1991 prEN 1991 prEN 1991 prEN 1992 prEN 1993 prEN 1994 prEN 1995 prEN 1996 prEN 1999 1. EN 1991-1-3 e EN 1991-1-4. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 6 .Snow loads Eurocode 1: Actions on structures ..General actions .1 SEZIONE 1: GENERALITÀ 1.`. EN 1991-1-1.. successive modiﬁche o revisioni apportate a dette pubblicazioni valgono unicamente se introdotte nella presente norma europea come aggiornamento o revisione.3 Fire classiﬁcation of construction products and building elements . Per quanto riguarda i riferimenti datati.2 (1) I metodi di calcolo forniti nella presente parte 1-2 della EN 1991 sono applicabili agli ediﬁci.`. mediante riferimenti datati e non. a disposizioni contenute in altre pubblicazioni.```-`-`. - la scelta dei pertinenti scenari d'incendio di progetto è condotta da appropriato personale qualiﬁcato e dotato di esperienza. Tali riferimenti normativi sono citati nei punti appropriati del testo e sono di seguito elencati.Wind loads Eurocode 2: Design of concrete structures Eurocode 3: Design of steel structures Eurocode 4: Design of composite steel and concrete structures Eurocode 5: Design of timber structures Eurocode 6: Design of masonry structures Eurocode 9: Design of aluminium structures Ipotesi (1)P In aggiunta alle ipotesi generali di cui alla EN 1990. si applicano le seguenti ipotesi: 1.`. excluding ventilation services Eurocode: Basis of structural design Eurocode 1: Actions on structures .General actions .`.`--- Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.```.`.````.1 Scopo e campo di applicazione 1. Per i riferimenti non datati vale l'ultima edizione della pubblicazione alla quale si fa riferimento (compresi gli aggiornamenti).. con un carico d'incendio commisurato all'ediﬁcio ed alla sua utilizzazione.`. (3) La presente parte 1-2 della EN 1991 contiene le azioni termiche con riferimento alle azioni termiche nominali o deﬁnite mediante modelli ﬁsici d'azione. (4) La presente parte 1-2 della EN 1991 fornisce i principi generali e le regole di applicazione relative ad azioni termiche e meccaniche da impiegarsi in accordo con la EN 1990. (2) La presente parte 1-2 della EN 1991 concerne le azioni termiche e meccaniche sulle strutture esposte all'incendio.. Riferimenti normativi (1)P La presente norma europea rimanda.. self-weight and imposed loads Eurocode 1: Actions on structures . Distinzione tra Principi e Regole di applicazione (1) Si applicano le regole fornite nella EN 1990:2002.Classiﬁcation using data from ﬁre resistance tests. che forniscono le regole per progettare strutture resistenti al fuoco.4 - qualsiasi sistema di protezione attiva o passiva considerato nella progettazione è soggetto ad adeguata manutenzione.`. (5) La valutazione del danno di una struttura in conseguenza di un incendio non è trattata dal presente documento. © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 --```.`. Il suo utilizzo è previsto in connessione con le parti relative alla progettazione in caso d'incendio dal prEN 1992 al prEN 1996 e prEN 1999.Densities.4. in alternativa può essere deﬁnita nei regolamenti nazionali pertinenti.General actions ...
4 resistenza al fuoco: Capacità di una struttura.1. punto 1.`.5.5.1..1.. in accordo a prestabiliti criteri di resistenza.7 azioni indirette del fuoco: Azioni interne e momenti causati dall'espansione termica.5. nel corso dell'incendio di progetto. di una sua parte o di un elemento di soddisfare le funzioni richieste (funzione portante e/o di separazione al fuoco) per uno speciﬁcato livello e tempo di esposizione al fuoco.5.1.1.5. passaggio di ﬁamme o gas di combustione.`--- Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale. 1. 1.1.1. vedere integrità) o l'accensione al di là della superﬁcie esposta (vedere isolamento). Azioni indirette del fuoco non sono considerate.1.5. 1.1.1. Azioni indirette conseguenti al fuoco sono considerate nell'intera struttura.5. 1.11 elemento: Parte unitaria di una struttura (semplice come trave.1 Termini comuni utilizzati nelle parti "fuoco" degli Eurocodici 1.12 analisi di un elemento (in caso d'incendio): Analisi termica e meccanica di un elemento strutturale esposto al fuoco nella quale l'elemento è supposto isolato e con le appropriate condizioni al contorno.`. composta come una parete nervata o una struttura reticolare) considerato isolato e con appropriate condizioni al contorno.`.5.5 incendio generalizzato: Stato di coinvolgimento completo di tutto il materiale combustibile all'interno di uno speciﬁco spazio. che sono in grado limitare l'innalzamento della temperatura nella faccia non esposta al di sotto di un preﬁssato livello.`.```-`-`.3 compartimento antincendio: Spazio all'interno di un ediﬁcio che si estende su uno o più piani che è racchiuso da elementi di separazione tali che la diffusione del fuoco al di là del compartimento è impedita per tutti il periodo di esposizione al fuoco considerato. 1.`.. 1...5.1.2 elemento esterno: Elemento strutturale posizionato al di fuori dell'ediﬁcio che è a rischio di esposizione al fuoco dalle aperture presenti nell'involucro dell'ediﬁcio.5.1.`.`.6 analisi strutturale globale (in caso d'incendio): Analisi strutturale dell'intera struttura quando l'intera struttura o parte di essa sono esposte all'incendio.9 isolamento (I): Caratteristica degli elementi di separazione di parti di ediﬁcio esposti al fuoco da un lato soltanto.````. 1.5. eccetto quelle relative a gradienti termici.. che sono in grado d'impedire la propagazione di ﬁamme sulla faccia non esposta e il passaggio di ﬁamme e gas di combustione al di là della separazione.`.5.5. colonna.1. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 7 .10 funzione di stabilità (R): Capacità di un elemento strutturale di sopportare sollecitazioni per la durata d'incendio considerata.13 progettazione alla temperatura ordinaria: Progettazione allo stato limite ultimo per la temperatura ambiente in accordo alle parti 1-1 dei prEN da prEN 1992 a prEN 1996 o prEN 1999.5. 1.14 funzione di separazione: Capacità di un elemento di separazione di prevenire la diffusione del fuoco (per esempio.8 tenuta (E): Caratteristica degli elementi di separazione di parti di ediﬁcio esposti al fuoco da un lato soltanto.1.1.5 Termini e deﬁnizioni (1)P Ai ﬁni della presente norma europea si applicano i termini e le deﬁnizioni forniti nella EN 1990:2002. 1.```. 1.5.5.1 tempo equivalente di esposizione al fuoco: Tempo di esposizione alla curva temperatura-tempo dell'incendio normalizzata che si suppone produca lo stesso effetto di riscaldamento di un incendio reale in un compartimento. e i seguenti: 1. 1. --```. 1. 1..
`.`.5.2 Termini speciali collegati alla progettazione in generale 1.2.`. assunto come dato di progetto. includendo eventualmente la resistenza a pressioni orizzontali. il gas di contorno e le pareti esterne.2.```.`. il fuoco e il suo pennacchio.`.1 modello avanzato di fuoco: Incendio di progetto basato sui principi di conservazione della massa e dell'energia. compresi i controventi.```-`-`.5.2.5.. 1.3.5.5.15 elemento di separazione: Elemento portante o non portante (per esempio parete) formante parte della superﬁcie di conﬁne di un compartimento antincendio. ove pertinente.5.5. 1. © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.3. lo stato inferiore.3 parete taglia fuoco: Elemento di separazione a parete tra due spazi (per esempio due ediﬁci) che è progettato per la resistenza al fuoco e la stabilità strutturale. 1. 1. ﬁno a 0 per combustione totalmente inibita.`. 1. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 8 --```.3. 1.5 modello semplice di fuoco: Incendio di progetto basato su un limitato campo di applicazione di speciﬁci parametri ﬁsici..2 incendio di progetto: Sviluppo di incendio preﬁssato.5. 1.1. 1. Nello strato superiore si assume una temperatura uniforme del gas.3 Termini collegati con l'analisi termica 1. 1.2.2.`--- combustione.`.5. 1.5.1.18 analisi termica: Procedimento per la determinazione dell'evoluzione della temperatura negli elementi sulla base delle azioni termiche (ﬂusso termico netto) e delle proprietà termiche dei materiali costituenti gli elementi e le protezioni superﬁciali.5.3.5. 1. .1.1.17 elementi strutturali: Elementi portanti di una struttura. 1. sia evitato l'innesco dell'incendio al di là della parete.4 modello a una zona: Modello di fuoco nel quale si assume una temperatura uniforme del gas contenuto nel compartimento. il valore tiene conto delle incertezze di deﬁnizione.3 carico d'incendio speciﬁco di progetto: Carico d'incendio speciﬁco considerato per la determinazione delle azioni termiche nel progetto in caso d'incendio..5..1 fattore di combustione: Il fattore di combustione rappresenta l'efﬁcienza del processo di 1..1.`. di modo che in caso d'incendio con collasso della struttura da un lato della parete.16 resistenza al fuoco normalizzata: Capacità di una struttura o di una sua parte (generalmente solo elementi) di soddisfare alle funzioni richieste (funzione portante e/o di separazione) per il riscaldamento conseguente all'esposizione alla curva temperatura-tempo normalizzata per una preﬁssata combinazione di carico e per un preﬁssato periodo di tempo.5.5.1. e varia tra 1 per combustione completa.````.19 azioni termiche: Azioni sulle strutture descritte dal ﬂusso termico netto negli elementi.5. sul quale viene sviluppata un'analisi.2 modello di analisi ﬂuidodinamica computazionale: Modello di fuoco in grado di risolvere numericamente il sistema di equazioni differenziali alle derivate parziali fornendo in tutti i punti del compartimento i valori delle variabili termodinamiche e aerodinamiche.4 scenario d'incendio di progetto: Scenario d'incendio speciﬁco.6 modello a due zone: Modello di fuoco in cui sono deﬁnite differenti zone nel compartimento: lo strato superiore. 1.5...2.
.tempo normalizzata. o da compartimenti situati sotto o lateralmente alla parete esterna considerata..```. lo stadio di completo sviluppo.5.3.9 scenario d'incendio: Descrizione qualitativa dell'evoluzione di un incendio nel tempo che deﬁnisce i fenomeni chiave che caratterizzano l'incendio e lo differenziano da altri possibili tipi d'incendio.```-`-`.5.6 rischio d'attivazione dell'incendio: Parametro che tiene in conto la probabilità di accensione in funzione dell'area del compartimento e del tipo di utilizzo. © UNI --```.5.5.3.`. Le curve possono essere: - nominali: curve convenzionali adottate per la classiﬁcazione o la veriﬁca della resistenza al fuoco.3.5.3. la curva relativa agli idrocarburi.3. Elementi descrittivi tipici sono i processi d'innesco e di crescita delle ﬁamme.8 carico d'incendio: Somma di tutte le energie termiche che sono rilasciate dalla combustione di tutti i materiali combustibili contenuti in un dato spazio (contenuto dell'ediﬁcio e suoi elementi costruttivi).5.5 curva d'incendio esterno: Curva temperatura .10 accensione (ﬂash-over): Sviluppo di ﬁamma simultaneo da tutti i carichi d'incendio presenti in un compartimento.````. 1. 1.14 velocità di rilascio di calore: Calore (energia) rilasciato da un materiale combustibile in funzione del tempo. 1. - parametriche: curve determinate in base a modelli di fuoco e agli speciﬁci parametri ﬁsici che deﬁniscono le variabili di stato all'interno del compartimento.tempo nominale caratteristica per la superﬁcie di pareti esterne di separazione che possono essere esposte al fuoco da differenti parti della facciata.5. 1.4 Termini correlati all'analisi di trasferimento del calore 1.. 1.`.4..3. cioè direttamente dall'interno del compartimento considerato.12 fuoco localizzato: Fuoco che coinvolge solo una limitata zona del carico d'incendio del compartimento.`. 1.`.16 curve temperatura ..4.tempo normalizzata: Curva nominale deﬁnita nel prEN 13501-2 che rappresenta il modello di un incendio generalizzato all'interno di un compartimento.5.15 curva temperatura .5.3.1 fattore di conﬁgurazione: Il fattore di conﬁgurazione del trasferimento di calore per irraggiamento dalla superﬁcie A alla superﬁcie B è deﬁnito come la frazione dell'energia irradiata diffusamente che lascia la superﬁcie A e incide sulla superﬁcie B.`..3.13 fattore d'apertura: Fattore che rappresenta l'ammontare della ventilazione in funzione dell'area delle aperture presenti nelle pareti del compartimento.3. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 9 .5.3. 1. 1.5. 1.7 carico d'incendio speciﬁco: Carico d'incendio per unità d'area qf o qt rispettivamente riferito all'area in pianta o deﬁnito in funzione della superﬁcie complessiva del compartimento incluse le aperture. e della superﬁcie totale del compartimento.3. 1.3. la curva per incendio esterno.11 curva d'incendio degli idrocarburi: Curva temperatura .5.5. 1..`--- Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.tempo: Temperatura del gas nell'intorno della superﬁcie degli elementi in funzione del tempo. per esempio la curva temperatura .`. 1.tempo nominale che rappresenta l'effetto della combustione di idrocarburi.5.1. 1. dell'altezza di queste aperture.`.`.5.2 coefﬁciente di trasferimento di calore per convezione: Il ﬂusso termico per convezione attorno all'elemento è legato alla differenza tra la temperatura superﬁciale dell'elemento e quella del gas a contatto con esso. l'ambiente costruito e i sistemi che hanno effetto sul corso dell'incendio. la fase di estinzione.
incluse le aperture) Av area totale delle aperture verticali su tutte le pareti (Av = A v..```.5..d valore di progetto delle azioni indirette causate dal fuoco --```. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 10 .`. 1. cioè al rapporto tra il calore assorbito per irraggiamento da una data superﬁcie e quello assorbito dalla superﬁcie di corpo nero.`..`. escluse le aperture At area totale del compartimento (pareti.```-`-`.d valore costante di progetto degli effetti delle azioni in situazione d'incendio Eﬁ.5.i quantità del materiale combustibile i-esimo O fattore d'apertura del compartimento (O = A v h eq ⁄ A t ) O lim fattore di apertura ridotto per il caso di incendio controllato dal combustibile Pint pressione interna Q velocità di rilascio di calore del fuoco Qc parte convettiva della velocità di rilascio di calore Q Q ﬁ..i ) Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.4 ﬂusso termico netto: Energia per unità di tempo e di area assorbita completamente dagli elementi..t valore di progetto degli effetti di riferimento delle azioni in situazione d'incendio al tempo t Eg energia interna del gas H distanza tra la sorgente della ﬁamma e il sofﬁtto Hu potere caloriﬁco netto tenuto conto dell'umidità Hu0 potere caloriﬁco netto del materiale secco Hui potere caloriﬁco netto del materiale i-esimo Lc lunghezza del nocciolo Lf altezza della ﬁamma lungo l'asse LH proiezione orizzontale della ﬁamma (dalla facciata) Lh dimensione orizzontale della ﬁamma LL altezza della ﬁamma (a partire dal bordo superiore della ﬁnestra) Lx lunghezza del segmento che collega la ﬁnestra con il punto attuale di calcolo Mk.`.6 Simboli (1)P Ai ﬁni della presente parte 1-2 si applicano i seguenti simboli: Lettere latine maiuscole A area del compartimento antincendio A ind.4.v = Ah + Av) Aj area della superﬁcie j-esima del compartimento.`.`.i carico d'incendio caratteristico del materiale i-esimo Q * D i coefﬁciente di rilascio di calore legato al diametro D dell'incendio locale © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS ∑ Av.k carico d'incendio caratteristico Q ﬁ.`. 1. diametro della ﬁamma Ed valore di progetto degli effetti di riferimento delle azioni comprese nella combinazione fondamentale di carico secondo la EN 1990 Eﬁ. pavimento e sofﬁtto.d..````.4.1.`.3 emissività: È uguale al fattore di assorbimento di una superﬁcie.i area della ﬁnestra i-esima Ci coefﬁciente di protezione della faccia i-esima dell'elemento D lunghezza del compartimento antincendio.`--- Af area in pianta del compartimento antincendio Aﬁ area dell'incendio Ah area delle aperture orizzontali nelle coperture del compartimento antincendio A h.v area totale delle aperture nel compartimento (Ah.k..
`.`..`.i h i )⎞ ⁄ A v⎞ ⎝ ⎝ ⎠ ⎠ i altezza della ﬁnestra i-esima hi h˙ h˙ net h˙ net.c ﬂusso termico dell'area di superﬁcie unitaria ﬂusso termico netto dell'area di superﬁcie unitaria ﬂusso termico netto dell'area di superﬁcie unitaria per convezione h˙ net.`.d. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 11 --```.t valore di progetto della resistenza dell'elemento in situazione d'incendio al tempo t T temperatura [K] Tamb temperatura ambiente [K] T0 temperatura iniziale (= 293 [K]) Tf temperatura del compartimento antincendio [K] Tg temperatura dei gas [K] Tw temperatura della ﬁamma in prossimità della ﬁnestra [K] Tz temperatura della ﬁamma lungo l'asse [K] W larghezza della parete contenente ﬁnestre (W1 e W2) W1 larghezza della parete 1 contenente la ﬁnestra di area massima W2 larghezza della parete del compartimento antincendio ortogonale alla parete W1 Wa proiezione orizzontale di un balcone o di una tettoia Wc larghezza del nocciolo Lettere latine minuscole ( ρc λ ) ) b capacità di assorbimento termico per l'intero compartimento (b = bi capacità di assorbimento termico dello strato i-esimo di una superﬁcie del compartimento bj capacità di assorbimento termico di una superﬁcie j-esima del compartimento c calore speciﬁco deq caratteristica geometrica di un elemento strutturale esterno (diametro o lato) df spessore della ﬁamma di dimensione della sezione trasversale della faccia i-esima dell'elemento g accelerazione di gravità heq media pesata delle altezze delle ﬁnestre su tutte le pareti ⎛ h eq = ⎛ ∑ ( A v.1 azione caratteristica variabile primaria Qmax massima velocità di rilascio di calore Q in velocità di rilascio di calore entrante attraverso le aperture per mezzo del ﬂusso di gas Qout velocità di rilascio di calore persa attraverso le aperture a causa del ﬂusso di gas Qrad velocità di rilascio di calore persa attraverso le aperture a causa dell'irraggiamento Qwall velocità di rilascio di calore persa per irraggiamento e convezione dalle superﬁci del compartimento antincendio R costante dei gas ideali (= 287 [J/kgK]) Rd valore di progetto della resistenza dell'elemento a temperatura ordinaria Rﬁ..````.r ﬂusso termico netto dell'area di superﬁcie unitaria per irraggiamento h˙ tot ﬂusso termico totale dell'area di superﬁcie unitaria h˙ ﬂusso termico dell'area di superﬁcie unitaria dovuto al fuoco i-esimo i Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS k fattore di correzione kb fattore di conversione kc fattore di correzione © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale..`.`.`.```....```-`-`.`--- RHR f massima velocità di rilascio di calore per metro quadrato .Q * H coefﬁciente di rilascio di calore legato all'altezza H del compartimento antincendio Q k.`..
`. coefﬁciente z altezza z0 origine virtuale per l'altezza z z' posizione verticale della sorgente di calore virtuale --```. Θ [°C] = T [K] − 273 Θcr..`.`.k carico d'incendio speciﬁco caratteristico relativo all'area Af qt carico d'incendio unitario relativo all'area At q t. contenuto d'umidità wi larghezza della ﬁnestra i-esima wt somma delle larghezze delle ﬁnestre su tutte le pareti (wt = Σwi).i fattore di conﬁgurazione della faccia i-esima di un elemento per una data apertura Φz fattore di conﬁgurazione generale di un elemento per trasferimento di calore per irraggiamento da una ﬁamma Φz.````.`--- Lettere greche maiuscole Φ fattore di conﬁgurazione Φf fattore di conﬁgurazione generale per un elemento nel caso di trasferimento di calore per irraggiamento da un'apertura Φf. fattore di ventilazione riferito a At wf larghezza della ﬁamma.k carico d'incendio speciﬁco caratteristico relativo all'area At r distanza orizzontale tra l'asse verticale della ﬁamma e il punto del sofﬁtto dove viene calcolato il ﬂusso termico si spessore dello strato i-esimo s lim spessore limite t tempo t e.i fattore di conﬁgurazione della faccia i-esima di un elemento per una data ﬁamma Γ funzione del fattore di tempo del fattore di apertura O e dell'assorbimento termico b Γlim funzione del fattore di tempo del fattore di apertura Olim e dell'assorbimento termico b Θ temperatura [°C]. fattore di combustione velocità di massa m˙ in velocità di massa del gas entrante attraverso le aperture m˙ out velocità di massa del gas uscente attraverso le aperture m˙ ﬁ velocità di generazione dei prodotti di pirolisi qf carico d'incendio unitario relativo all'area in pianta Af q f..```.`.d carico d'incendio speciﬁco di progetto relativo all'area in pianta Af q f.```-`-`..d valore di progetto della temperatura critica del materiale [°C] Θd valore di progetto della temperatura del materiale [°C] © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale. fattore di ventilazione y parametro.`.d tempo equivalente di esposizione al fuoco t ﬁ.`. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 12 ..`..d resistenza al fuoco di progetto (proprietà di elemento o di struttura) t ﬁ.`.d carico d'incendio speciﬁco di progetto relativo all'area At q t..m m˙ massa.requ tempo richiesto di resistenza al fuoco t lim tempo di raggiungimento della massima temperatura nel gas in caso di incendio controllato dal combustibile tmax tempo di raggiungimento della massima temperatura nel gas tα coefﬁciente di velocità di crescita del fuoco u velocità del vento..
`.d) / (Av ⋅ At)1/2 Ψi fattore di carico d'incendio protetto αc coefﬁciente di trasferimento di calore per convezione αh area delle aperture orizzontali in relazione all'area in pianta αv area delle aperture verticali in relazione all'area in pianta δni fattore che tiene conto dell'esistenza di una misura i-esima speciﬁca di estinzione del fuoco δq1 fattore che tiene conto del rischio di attivazione del fuoco in relazione alla dimensione del compartimento antincendio δq2 fattore che tiene conto del rischio di attivazione del fuoco in relazione al tipo di utilizzo εm emissività superﬁciale di un elemento εf emissività delle ﬁamme. - calcolo dell'evoluzione della temperatura negli elementi strutturali..t livello di carico per il progetto in caso d'incendio λ conduttività termica ρ densità ρg densità interna del gas σ costante di Stephan Boltzmann (= 5. punto 6.`.```-`-`.Θg temperatura del gas nel compartimento antincendio o in prossimità dell'elemento [°C] Θm temperatura della superﬁcie dell'elemento [°C] Θmax temperatura massima [°C] Θr temperatura effettiva di irraggiamento della zona incendiata [°C] Ω (Af ⋅ qf.`. vedere EN 1990:2002. Il comportamento meccanico di una struttura dipende dalle azioni termiche e dai loro effetti termici sulle proprietà dei materiali e dalle azioni meccaniche indirette.`.. nonché degli effetti diretti delle azioni meccaniche.`.67 · 10-8 [W/m2K4]) τF tempo durante il quale il fuoco brucia liberamente (assunto pari a 1 200 [s]) ψ0 fattore di combinazione per il valore caratteristico di un'azione variabile ψ1 fattore di combinazione per il valore frequente di un'azione variabile ψ2 fattore di combinazione per il valore quasi permanente di un'azione variabile 2 SEZIONE 2: PROCEDIMENTO PER LA PROGETTAZIONE STRUTTURALE IN CASO DI INCENDIO 2.. - calcolo del comportamento meccanico della struttura esposta al fuoco.4.1 Generalità Nota (1) Si raccomanda che un'analisi strutturale di progetto per il fuoco tenga conto dei seguenti passi.3. del fuoco ηﬁ fattore di riduzione ηﬁ.`. - determinazione dei corrispondenti incendi di progetto..`--- Lettere greche minuscole ..`.````. Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale. (3)P Le azioni sulle strutture derivanti dall'esposizione al fuoco sono classiﬁcate come azioni eccezionali. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 13 --```.3(4).```. ove necessario: - selezione dello scenario d'incendio di progetto appropriato. (2) La progettazione strutturale implica l'applicazione delle azioni per l'analisi termica e di quelle relative all'analisi meccanica in accordo alla presente parte e alle altre parti della EN 1991..`..
t ﬁ. Nota 1 - con un modello di fuoco. l'analisi termica dell'elemento strutturale è condotta per un preﬁssato periodo di tempo senza considerare una fase di raffreddamento. si raccomanda che siano impiegati i procedimenti seguenti: - Il periodo di tempo speciﬁcato può essere fornito nei regolamenti nazionali o ottenuto dall'appendice F seguendo le speciﬁche dell'appendice nazionale. Analisi meccanica (1)P L'analisi meccanica deve essere estesa allo stesso periodo di tempo usato per l'analisi termica.2 Scenario d'incendio di progetto 2. Analisi della temperatura (1)P Nell'effettuazione dell'analisi termica di un elemento la posizione dell'elemento all'interno dell'incendio di progetto deve essere tenuta in conto. (2) Si raccomanda che la veriﬁca di resistenza sia condotta nel dominio del tempo: t ﬁ. UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS --```. includendo la fase di raffreddamento. (2) Per elementi esterni.3) dove: t ﬁ. dall'interno (dall'adiacente compartimento antincendio). alternativamente dall'esterno (da altri compartimenti antincendio vicini).5 nel caso di curva temperatura-tempo nominale.```-`-`.`--- Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale. (2) Per le strutture per le quali in conseguenza di altre azioni eccezionali si manifesta un particolare rischio d'incendio.`.2..requ (2. se non diversamente speciﬁcato.d. si raccomanda che tale rischio sia considerato nella valutazione del concetto generale di sicurezza.. (4) Con riferimento all'incendio di progetto scelto nella sezione 3. a meno che non si applichi il comma (2). l'analisi termica dell'elemento strutturale è condotta per tutta la durata dell'incendio. a meno che non diversamente speciﬁcato nello scenario d'incendio di progetto..`.. quando richiesto.`.d (2.requ è il tempo di resistenza al fuoco richiesto. si raccomanda che sia considerata l'esposizione al fuoco attraverso le aperture della facciata e della copertura.d.```.`.`. (3) Per strutture per le quali le autorità nazionali deﬁniscono requisiti di resistenza strutturale all'incendio.4 (1) Per ogni scenario d'incendio di progetto.t ≥ E ﬁ. (3) Non occorre considerare comportamenti strutturali dipendenti dal tempo o dai carichi precedenti alla situazione eccezionale. (3) Per pareti esterne di separazione. Nell'appendice nazionale possono essere deﬁniti periodi limitati di resistenza al fuoco.. Nota 2 2..t (2. si raccomanda che l'esposizione al fuoco sia considerata.`.2) o nel dominio delle temperature: Θd ≤ Θcr.`. (2) Si raccomanda che l'incendio di progetto sia applicato soltanto ad un compartimento dell'ediﬁcio alla volta. Incendio di progetto 2.d ≥ t ﬁ. gli appropriati scenari d'incendio di progetto e gli associati incendi di progetto siano determinati in relazione ad una valutazione di rischio d'incendio.d è il valore di progetto della resistenza al fuoco.````.. 11/05/2010 04:13:40 MDT © UNI Pagina 14 . si raccomanda che sia deﬁnito un incendio di progetto in ogni compartimento in accordo alla sezione 3 della presente parte.1) o nel dominio delle resistenze: R ﬁ. si può assumere che l'appropriato incendio di progetto è fornito dall'incendio normalizzato.3 (1) Si raccomanda che per identiﬁcare la situazione di progetto eccezionale.`.
(5) Si raccomanda che sulla faccia non esposta di elementi di separazione il ﬂusso termico netto sia determinato utilizzando l'equazione (3. σ è la costante di Stephan Boltzmann (5.`. Nota 1 Se non fornito nelle parti da prEN 1992 a prEN 1966 o prEN 1999 nelle sezioni dedicate alle proprietà di progettazione anticendio dei materiali.`.c è fornito dall'equazione (3.r [W/m2] (3. Si raccomanda che il coefﬁciente di trasferimento di calore per convezione sia assunto come αc = 9 [W/m2K]. (2) Si raccomanda che sulle superﬁci esposte al fuoco il ﬂusso termico netto h˙ net sia determinato considerando il trasferimento di calore per convezione e irraggiamento nella forma: h˙ net = h˙ net.`.````.8.. può essere assunto un valore εm = 0.67 · 10-8 W/m2K4).1 Regole generali (1)P Le azioni termiche sono date dal ﬂusso termico netto h˙ net [W/m2] sulla superﬁcie dell'elemento. Θr è la temperatura effettiva di irraggiamento della zona incendiata [°C]. (4) Per il coefﬁciente di trasferimento di calore per convezione ac pertinente alle curve nominali temperatura-tempo vedere 3..`.2) αc è il coefﬁciente di trasferimento di calore per convezione [W/m2K]. Θm è la temperatura superﬁciale dell'elemento [°C]. quando si considerano compresi in esso gli effetti del trasferimento di calore per irraggiamento.t è il valore di progetto della resistenza dell'elemento in caso d'incendio al tempo t.3) dove: Φ è il fattore di conﬁgurazione. Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.d.`.```-`-`.d.. Nota 2 L'emissività del fuoco è assunta in generale pari a εf = 1.d è il valore di progetto della temperatura critica del materiale. εf è l'emissività del fuoco..`..c + h˙ net. Eﬁ.2.```. net.`. Θd è il valore di progetto della temperatura del materiale.2).r (3) Si raccomanda che il valore netto della componente di convezione del ﬂusso termico sia valutato nella forma: h˙ net.`.`--- dove: .t è il valore di progetto degli effetti pertinenti delle azioni in caso d'incendio al tempo t .r = Φ ⋅ εm ⋅ εf ⋅ σ ⋅ [(Θr + 273)4 − (Θm + 273)4] [W/m2] (3.. Θm è la temperatura superﬁciale dell'elemento [°C].1) con αc = 4 [W/m2K]. h˙ è fornito dall'equazione (3. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 15 --```.Rﬁ.0.. εm è l'emissività superﬁciale dell'elemento.c = αc ⋅ (Θg − Θm) [W/m2] (3.3). (6) La componente netta del ﬂusso termico per irraggiamento per unità di superﬁcie è determinata nella forma: h˙ net.1) dove: h˙ net. Θcr. 3 SEZIONE 3: AZIONI TERMICHE PER L'ANALISI DELLA TEMPERATURA 3. Θg è la temperatura del gas in vicinanza dell'elemento esposto al fuoco [°C].
167 t − 0. t [min].`. (10) La temperatura del gas Θg può essere determinata in accordo al punto 3.687 e-0.2.`.2 con riferimento alla curva nominale temperatura-tempo o determinata utilizzando un modello di fuoco in accordo al punto 3.`.5) dove: (2) Θg è la temperatura del gas in vicinanza dell'elemento [°C]. t [min].`. L'uso della curva nominale temperatura-tempo in accordo al punto 3.```.(7) Se nel presente documento o nelle parti da prEN 1992 a prEN 1966 o prEN 1999 di progettazione antincendio non viene fornito nessun dato. è il tempo Il coefﬁciente di trasferimento di calore per convezione è: αc = 25 W/m2K 3.tempo nominali 3. (9) La temperatura superﬁciale Θm deriva dall'analisi termica dell'elemento in accordo ai procedimenti di progettazione antincendio contenuti nelle parti 1-2 dal prEN 1992 al prEN 1996 e del prEN 1999.32 t − 0. è il tempo Il coefﬁciente di trasferimento di calore per convezione è: (3.6) dove: (2) Θg è la temperatura del gas all'interno del compartimento antincendio [°C].tempo normalizzata (1) La curva temperatura ..313 e-3.````. t [min]..`.8 t) + 20 [°C] (3.325 e-0. si raccomanda che il fattore di conﬁgurazione sia assunto pari a Φ = 1. è il tempo Il coefﬁciente di trasferimento di calore per convezione è: αc = 25 W/m2K 3.3.tempo relativa all'incendio di idrocarburi è fornita dall'espressione: Θg = 1 080 (1 − 0.2 o alternativamente l'impiego di un modello di fuoco naturale in accordo al punto 3.``` © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.3 Curva degli idrocarburi (1) La curva temperatura .2 Curva dell'incendio esterno (1) La curva di riscaldamento dell'incendio esterno è fornita dall'espressione: Θg = 660 (1 − 0..4) dove: (2) Θg è la temperatura del gas all'interno del compartimento antincendio [°C].1 Curva temperatura .tempo normalizzata è fornita dall'espressione: Θg = 20 + 345 log10 (8 t + 1) [°C] (3.675 e-2.5 t) + 20 [°C] (3. Per il calcolo del fattore di conﬁgurazione Φ un metodo è fornito nell'appendice G. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 16 . Nota (8) Nel caso di elementi completamente avvolti dalle ﬁamme la temperatura d'irraggiamento Θr può essere deﬁnita pari alla temperatura del gas Θg presente in prossimità dell'elemento.. Un valore inferiore è consentito per includere nell'analisi effetti dovuti a schermatura o posizione.2.3 può essere speciﬁcato nell'appendice nazionale.0.2.7) αc = 50 W/m2K --```.2 Curve temperatura . Nota 3.
Nota 3 Per il calcolo della velocità di rilascio di calore Q un metodo è fornito nell'appendice E.. assumendo nel compartimento una temperatura uniforme dipendente dal tempo. Modelli di fuoco avanzati (1) Si raccomanda che i modelli di fuoco avanzati tengono in conto i seguenti fattori: - le proprietà del gas.3 Per elementi esterni al compartimento.`. Nota 2 Per gli elementi interni al compartimento antincendio. - modelli a due zone. - lo scambio d'energia.2 I modelli di fuoco semplici sono basati su speciﬁci parametri ﬁsici con un limitato campo di applicazione. Nota 1 3. - modelli di ﬂuidodinamica computazionale che forniscono l'evoluzione della temperatura in un compartimento con una distribuzione dipendente puntualmente dalla posizione e dal tempo. (2) Un metodo di calcolo delle condizioni di riscaldamento per elementi esterni esposti al fuoco attraverso le aperture della facciata è fornito nell'appendice B. Nel caso di incendi localizzati si assume una temperatura non uniforme quale funzione del tempo. (2) Nel caso di incendi limitati al compartimento si assume in quest'ultimo una temperatura uniforme. Incendi contenuti nel compartimento (1) Si raccomanda che. © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 --```.`.`. - lo scambio di massa.3.3. le temperature del gas siano valutate sulla base dei parametri ﬁsici considerando almeno il carico d'incendio speciﬁco e le condizioni di ventilazione.1. Nell'appendice C è fornito un metodo per il calcolo delle azioni termiche conseguenti a incendi localizzati. (3) Si raccomanda che quando s'impiegano modelli di fuoco sempliﬁcati il coefﬁciente di trasferimento termica per convezione sia assunto pari a αc = 35 [W/m2K].```..3.. quale funzione del tempo.```-`-`..1. assumendo uno strato superiore di spessore dipendente dal tempo e caratterizzato da una temperatura uniforme e dipendente dal tempo.3.. Nota 1 I metodi di calcolo disponibili generalmente includono anche procedimenti iterativi. Nota 3. un metodo è fornito nell'appendice E.1 Generalità (1) Per il calcolo del carico d'incendio speciﬁco di progetto qf.`.3.. si raccomanda che siano considerate le azioni termiche di un incendio localizzato. di valore inferiore. Nota 3. Incendio localizzato (1) L'appendice nazionale può indicare il procedimento per calcolare le condizioni di riscaldamento. Nota 1 L'appendice nazionale può speciﬁcare il procedimento per calcolare le condizioni di riscaldamento. (2) Si raccomanda che si utilizzi uno dei seguenti modelli: - modelli a una zona.1.````. nonché uno strato inferiore caratterizzato da una temperatura uniforme e dipendente dal tempo.`--- Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.d.2 Quando è improbabile che accada lo sviluppo completo dell'incendio.3 Modelli di fuoco naturale 3.d. si raccomanda che la componente di ﬂusso termico per irraggiamento sia calcolata come somma dei contributi del fuoco del compartimento e delle ﬁamme che fuoriescono dalle aperture. un metodo di calcolo per la temperatura del gas nel compartimento è fornito nell'appendice A.`.`. Nota 2 Nell'appendice E è fornito un metodo per il calcolo del carico d'incendio speciﬁco di progetto qf.`.3. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 17 ..`.1 Modelli di fuoco sempliﬁcati 3.
(4) Non occorre considerare le azioni indirette dagli elementi adiacenti quando i requisiti di sicurezza in caso di incendio si riferiscono ad elementi in condizioni di incendio normalizzato. si può considerare una combinazione dei risultati di un modello a due zone con quelli di un calcolo con incendio localizzato. - espansione termica di elementi che sollecitano altri elementi posizionati fuori del compartimento antincendio. (3) Si raccomanda che la diminuzione dei sovraccarichi conseguente alla combustione non sia considerata.```. Nel caso di modelli a una zona. - gradienti termici all'interno delle sezioni trasversali che danno luogo a tensioni di coazione. che considerano la situazione di progetto eccezionale di esposizione al fuoco. si raccomanda che il coefﬁciente di trasferimento di calore per convezione sia assunto pari a αc = 35 [W/m2K].2 - possono essere riconosciute trascurabili o a favore di sicurezza a priori. (2) Si raccomanda che valori rappresentativi delle azioni variabili.2.`--- 4. o espansione dei cavi di sospensione.1 Generalità (1)P Espansioni imposte e vincolate e deformazioni causate da variazioni di temperatura conseguenti all'esposizione al fuoco producono effetti di azioni.`.. © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale. se esse facilmente agiscono anche in situazione d'incendio..`.````.L'appendice nazionale può deﬁnire il procedimento di calcolo delle condizioni di riscaldamento.`. - espansione termica di elementi adiacenti.```-`-`. per esempio forze o momenti. - distribuzione dell'espansione termica all'interno di elementi staticamente indeterminati.`.. Si raccomanda che per una stima delle azioni indirette siano considerate le seguenti situazioni: - espansione termica contrastata degli elementi stessi. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 18 .. per esempio lo spostamento della testa di una colonna a seguito dell'espansione della soletta di solaio. (4) Al ﬁne di ottenere un calcolo più accurato della distribuzione di temperatura lungo un elemento soggetto a un incendio localizzato.`.. due zone o di ﬂuidodinamica computazionale. siano deﬁniti in accordo a EN 1990. per esempio colonne in un ediﬁcio multi piano a struttura intelaiata con pareti molto rigide. un metodo per il calcolo delle azioni termiche è fornito nell'appendice D..`..d siano determinati sulla base dei valori di progetto delle proprietà termiche e meccaniche dei materiali forniti nelle parti dei prEN da prEN 1992 a prEN 1999 riguardanti la progettazione contro l'incendio e sulla base della relativa esposizione al fuoco. che devono essere considerati con l'esclusione di quei casi dove le azioni: (2) 4. e/o sono implicitamente comprese nel calcolo per effetto di requisiti di sicurezza al fuoco deﬁniti in modo conservativo. Il campo di temperature nell'elemento può essere derivato considerando il massimo effetto tra i due modelli di fuoco in ciascuna posizione. Simultaneità delle azioni Azioni dal progetto a temperatura ordinaria (1)P Le azioni devono essere considerate come per il progetto a temperatura ordinaria. Nota 4 SEZIONE 4: AZIONI MECCANICHE PER L'ANALISI STRUTTURALE 4. per esempio solette continue. Nota (3) A meno che siano disponibili informazioni più dettagliate. (3) Si raccomanda che i valori di progetto delle azioni indirette dovute all'incendio Aind.`. - sono introdotte per mezzo di modelli e condizioni di vincolamento scelte a favore di sicurezza.`.1 --```.
`.`.`.3 è il fattore di riduzione deﬁnito nelle parti di progettazione al fuoco dei prEN da prEN1992 a prEN 1996 e del prEN 1999.2.2) dove: Rd è il valore di progetto della resistenza degli elementi determinata secondo i prEN da prEN1992 a prEN 1996 e prEN 1999.3.. Questi effetti delle azioni Eﬁ. --```.. o in alternativa come il valore frequente ψ1.`.`.t ⋅ Rd (4. gli effetti delle azioni possono essere dedotti da quelli determinati per progetto a temperatura normale: Eﬁ. le azioni meccaniche devono essere combinate in accordo con EN 1990 "Basis of structural design" per situazioni di progetto eccezionali. (2) In relazione alla situazione di progetto eccezionale da considerare.`.d = ηﬁ ⋅ Ed (4. gli effetti delle azioni possono essere determinati analizzando la struttura soggetta alle azioni combinate in accordo al punto 4.. Il presente punto si applica per esempio agli effetti delle azioni agenti sul contorno o nei vincoli.4.d.1 Q1. per esempio l'impatto dovuto al collasso di un elemento strutturale a un macchinario pesante. Nota (3) Le pareti da taglio possono essere previste con la richiesta di resistere ad un carico d'impatto orizzontale in accordo alla EN 1363-2.3.1 Q1 può essere speciﬁcato nell'appendice nazionale.```-`-`..t nel corso dell'esposizione al fuoco. a causa dello scioglimento della neve.1 Q1 o del valore frequente ψ1.d possono essere considerati costanti per tutta la durata dell'esposizione al fuoco. (2) L'utilizzo del valore quasi permanente ψ2. può essere necessario applicare azioni aggiuntive causate dall'esposizione al fuoco.1) dove: Ed è il valore di progetto degli effetti pertinenti delle azioni della combinazione fondamentale in accordo a EN 1990.````. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 19 . Livello di carico (1) Quando i dati tabulati sono speciﬁcati per un livello di carico di riferimento. ηﬁ 4.1 Q1. 4. siano veriﬁcati individualmente. ηﬁ.`.2 (4) Si raccomanda che i casi in cui non occorre considerare i carichi da neve.1 per t = 0 soltanto. Nota (2) Come ulteriore sempliﬁcazione rispetto a (1).t = Eﬁ.```.`--- La scelta delle azioni aggiuntive può essere speciﬁcata nell'appendice nazionale.3 Regole di combinazione per le azioni 4. questo livello di carico corrisponde a: Eﬁ.1 Regola generale (1)P Per ottenere gli effetti delle azioni di riferimento Eﬁ. dove l'analisi delle parti della struttura è portata a termine in accordo con le parti di progettazione al fuoco dei prEN da prEN 1992 a prEN 1996 e del prEN 1999. a temperatura normale.t = ηﬁ. Nota 4.t è il livello di carico per la progettazione in caso d'incendio.3. L'utilizzo di ψ2.d.1 Q1 è raccomandato.d è il corrispondente valore di progetto costante per la situazione d'incendio. (5) Non occorre considerare le azioni conseguenti ad operazioni industriali..2 Il valore rappresentativo della azione variabile Q1 può essere considerato come il valore quasi permanente ψ2.`. Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.3. Regole sempliﬁcate (1) Quando non occorre valutare esplicitamente le azioni indirette dovute al fuoco..d. Azioni aggiuntive (1) Non occorre considerare il veriﬁcarsi in modo simultaneo di altre azioni eccezionali indipendenti.. Eﬁ.
`.2a) con: t tempo [h] Γ = [O / b ] / [0.` c i è il calore speciﬁco dello strato i-esimo.4b) l'indice 1 rappresenta lo strato direttamente a contatto con il fuoco.3) allora b = b1 s1 s1 ⎞ allora: b = -------.4) c 1 ρ1 se s1 > slim se s1 < slim dove: (A. Nota (4) Per il calcolo del fattore b.`...1) dove: Θg è la temperatura del gas nel compartimento antincendio [°C] t* =t·Γ [h] (A.b 1 + ⎛ 1 – ------.```. --```.04 / 1 160] b = 2 2 [-] ( ρcλ ) con i limiti: 100 ≤ b ≤ 2 200 [J/m2s1/2K] ρ massa volumica della superﬁcie esterna del compartimento [kg/m3] c calore speciﬁco della superﬁcie del compartimento [J/kg K] λ conducibilità termica della superﬁcie del compartimento [W/mK] O = fattore di apertura A v h eq ⁄ A t [m1/2] con i limiti 0.APPENDICE (informativa) A CURVE TEMPERATURA-TEMPO PARAMETRICHE (1) Le curve temperatura-tempo seguenti sono valide per compartimenti antincendio ﬁno a 500 m2 di area in pianta. il calore speciﬁco c e la conduttività termica λ della superﬁcie del compartimento sono assunti a temperatura ambiente. si raccomanda che il valore di b = ( ρcλ ) sia introdotto come segue: - se b1 < b2. b = b1 - se b1 > b2..472 e-19 t*) (A.7 t* − 0.`. la massa volumica ρ. … s i è lo spessore dello strato i-esimo. (2) Se le densità di carico d'incendio sono speciﬁcate senza considerare in dettaglio il comportamento durante la combustione (vedere appendice E). bi = ( ρi c i λi ) . λ i e la conducibilità termica dello strato i-esimo.`. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 20 .1) approssima la curva temperatura-tempo normalizzata.b ⎝ s lim s lim⎠ 2 (A. l'indice 2 lo strato immediatamente prossimo.324 e-0.7 [m] (A... incluse le aperture) [m2] Nel caso Γ = 1 l'equazione (A.02 ≤ O ≤ 0. Si assume inoltre che il carico d'incendio del compartimento sia bruciato ﬁno ad estinzione.```-`-`.````. sofﬁtto e pavimento. (3) Le curve temperatura-tempo nella fase di riscaldamento sono espresse come: Θg = 20 + 1 325 (1 − 0. (5) Per tenere conto della superﬁcie di un compartimento composta da differenti strati di materiale. senza aperture nelle coperture e per un'altezza massima del compartimento pari a 4 m.2 t* − 0.. ρ i è la massa volumica dello strato i-esimo. allora si raccomanda che questo approccio sia limitato a compartimenti con carichi d'incendio costituiti principalmente da materiali combustibili di tipo cellulosico.`.`. si calcola uno spessore limite slim per il materiale esposto con la relazione: 3 600 t max λ 1 s lim = ------------------------------con tmax dato dall'equazione A.20 Av area totale delle aperture verticali sulle pareti [m2] heq media pesata delle altezze delle ﬁnestre sulle pareti [m] At area totale del compartimento (pareti.204 e-1. © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.4a) (A.
9) Se (O > 0. sofﬁtto e pavimento.04 75 ⎠ ⎝ 1 160 ⎠ (A.`.8) deve essere moltiplicato per il fattore k fornito da: O – 0.`.`.. e nel caso di crescita dell'incendio rapida t lim = 15 min.`--- Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.5) dove: A j è l'area della faccia j-esima della superﬁcie del compartimento..2 ⋅ 10-3 ⋅ q t.`.-------------------------k = 1 + ⎛⎝ ----------------------⎞⎠ ⎛⎝ -------------------0. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 21 . Nota (8) Quando tmax = t lim.2a) * t max = (0.. Nota Per informazioni sulla velocità di crescita dell'incendio vedere il prospetto E.d / O ). (11) Le curve temperatura-tempo nella fase di raffreddamento sono date da: * Θg = Θmax − 625 (t * − t max ⋅ x) * * Θg = Θmax − 250 (3 − t max ) (t * − t max ⋅ x) * Θg = Θmax − 250 (t * − t max ⋅ x) * per t max ≤ 0.d < 75 e b < 1 160).`. l'incendio è controllato dalla ventilazione.`...8) dove: O lim = 0.1 · 10-3 · q t.d / t lim (9) (A. Γlim in (A. nel caso di crescita dell'incendio media t lim = 20 min.`.7) dove: q t.````.11b) (A.04 / 1 160]2 (A.3) e (A. q f.1) è sostituito da: t * = t · Γlim [h] (A.2 · 10-3 q t.10) (10) Nel caso di velocità di crescita dell'incendio bassa.(6) Per prendere in conto differenti fattori b nelle pareti.11c) dove: t * è fornito dalla equazione (A.```. (7) La massima temperatura Θmax nella fase di riscaldamento si veriﬁca per il tempo * t * = t max * t max = tmax ⋅ Γ [h] (A.5 nell'appendice E. si raccomanda che il valore di b = ( ρcλ ) sia introdotto come segue: b = [Σ(b j A j)] / (At − Av) (A.6) con tmax = max [(0.04 q t.5 per 0..2b) con: Γlim = [O lim / b ]2 / [0.d ≤ 1 000 [MJ/m2].d è il valore di progetto del carico d'incendio speciﬁco relativo all'area in pianta A f del pavimento [MJ/m2]. aperture non incluse. b j è la proprietà termica della faccia j-esima della superﬁcie del compartimento calcolata con le equazioni (A. ricavabile dall'appendice E. t lim] [h] (A. t lim è dato dall'equazione (10) in [h]. Se t lim è dato da (0.d = q f.04 e q t.11a) (A.d A f / A t [MJ/m2].d / O ) ⋅ Γ x = 1. t lim = 25 min. il valore di t * nell'equazione (A.d) / O.```-`-`.d – 75⎞ ⎛ 1 160 – b ⎞ .2 · 10-3 q t.`.4).5 < t max < 2 per t max ≥ 2 * * (A.0 se tmax > t lim.12) * t max se tmax = t lim --```. oppure x = t lim ⋅ Γ / (A.. Si raccomanda che siano rispettati i seguenti limiti: 50 ≤ q t. Il tempo tmax corrispondente alla massima temperatura è fornito da t lim nel caso in cui l'incendio sia controllato dal combustibile.d è il valore di progetto del carico d'incendio speciﬁco relativo all'area totale A t del compartimento di modo che q t.
1) Quando sono presenti ﬁnestre su più di una parete.2) dove: W1 è la larghezza della parete 1. e la somma delle larghezze delle ﬁnestre (w t = Σw i).`.d maggiori di 200 MJ/m2.`. Il presente metodo assume condizioni stazionarie dei vari parametri.2 Il presente metodo permette di determinare: - la massima temperatura di un compartimento antincendio.`. - W1 e W2 sono la lunghezza e la larghezza del compartimento antincendio. Qualora si limiti l'apertura al 50% dell'area della parete esterna. Condizioni d'utilizzo (1) Quando c'è più di una ﬁnestra nel compartimento antincendio considerato. W2 è la lunghezza della parete perpendicolare alla parete 1 nel compartimento antincendio.METODO DI CALCOLO SEMPLIFICATO Scopo e campo di applicazione (1) (2) B.3) (5) Si raccomanda che tutte le parti di una parete esterna che non hanno la resistenza al fuoco (REI) richiesta per la stabilità dell'ediﬁcio siano classiﬁcate come aperture o ﬁnestre..```-`-`. - primariamente l'area totale della parete e secondariamente il 50% dell'area della parete esterna dal compartimento considerata se. - la dimensione e le temperature delle ﬁamme fuoriuscenti dalle aperture.`.. si raccomanda che la localizzazione e la geometria delle parti aperte sia ﬁssata in modo tale da considerare la situazione più severa... che per ipotesi contiene l'apertura più grande. Si raccomanda che queste due situazioni siano considerate nel calcolo. ( W 2 – L c ) A v1 D / W = ---------------------------------( W 1 – W c ) Av (B. l'area totale delle aperture verticali Av.------W 1 Av (B.`. il rapporto D / W è dato da: W D / W = --------2wt (3) (B. (2) Quando sono presenti ﬁnestre solo nella parete 1. ed è applicabile solo per carichi d'incendio q f. - Lc e Wc sono la lunghezza e la larghezza del nocciolo. - i parametri di irraggiamento e convezione. in accordo all'equazione (5) l'area è più del 50%. --```. nel calcolo si impiegano la media pesata dell'altezza delle ﬁnestre heq. Av1 è la somma delle aree delle ﬁnestre nella parete 1.`.`.. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 22 ...```. il rapporto D / W è calcolato come segue: W A v1 D / W = --------2.`. (6) L'area totale delle ﬁnestre in una parete esterna vale: - l'area totale deﬁnita dalla (5) se essa è meno del 50% dell'area della parete esterna di riferimento del compartimento.````.`--- © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale. (4) Quando è presente un nucleo nel compartimento antincendio il rapporto D / W deve essere ottenuto come segue: - valgono i limiti deﬁniti in (7).APPENDICE (informativa) B.1 B AZIONI TERMICHE SU ELEMENTI ESTERNI .
11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 23 .1 Condizioni di ventilazione naturale (1) --```..```-`-`.37 ⎛⎝ -------------------------------------– 1⎞ ⎞ 1 ⁄ 2⎠ ⎠⎠ A ρ (h g ) v g Nota (B. 3.. h eq ⎛⎝ 2..1 Si raccomanda che le ﬁamme fuoriuscenti da un un'apertura di un compartimento antincendio si stacchino dalla parete del compartimento (vedere ﬁgura B.d ) ⁄ τ F .`.7) © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.1/O) O 1/2(1 − e-0.`.6) eq Assumendo ρg = 0.4.`.1) con la seguente geometria: - asse d'uscita perpendicolare alla facciata. l'equazione si sempliﬁca nella seguente: Q 2⁄3 L L = 1..````. Altrimenti..036 ⁄ O Q = min ⎛⎝( A f ⋅ q f. - con rotazione di 45° nel piano orizzontale a causa della pressione del vento..`. B.4) (B.3.00286 Ω) + T0 (3) (B.9 ⎛⎝ -----⎞⎠ – h eq wt Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS (B.`.`--- Legenda 1 Vento 2 Sezione trasversale orizzontale La velocità di combustione o di rilascio di calore è fornita dall'espressione: h eq 1 ⁄ 2 -0.`. Deﬂessione delle ﬁamme a causa del vento B.2 Deﬂessione delle ﬁamme causata dal vento (1) ﬁgura B.3 Effetto del vento B. B.1 Modo di ventilazione (1)P Se sono presenti ﬁnestre su facce opposte del compartimento antincendio o se aria addizionale è in grado di alimentare il fuoco da un'altra sorgente (diversa dalle ﬁnestre)..81 m/s2. il calcolo deve essere effettuato in condizione di ventilazione forzata. 18 m in larghezza e di 5 m in altezza.```.45 kg/m3 e g = 9.(7) Si raccomanda che la dimensione del compartimento antincendio non sia maggiore di 70 m in lunghezza.`. il calcolo è eseguito prescindendo dalla ventilazione forzata.3.4 Caratteristiche di ﬁamme e fuoco B.5) L'altezza delle ﬁamme (vedere ﬁgura B. (8) Si raccomanda che la temperatura delle ﬁamme sia assunta uniforme lungo la larghezza e lo spessore della ﬁamma.15( 1 – e ) A V ⎛ ---------------⎞ ⎞ ⎝D ⁄ W ⎠ ⎠ (2) [MW] La temperatura del compartimento d'incendio è data da: Tf = 6 000 (1 − e-0.2) è data da: 2⁄3 Q -⎞ L L = max ⎛⎝ 0.`.
2). è data da: LH = 0..````.2 Dimensioni delle ﬁamme in condizioni di ventilazione naturale --```.8) (B. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 24 .25 wt (B.`.11) La lunghezza della ﬁamma lungo l'asse.ﬁgura B.`--- Legenda 1 Sezione trasversale orizzontale 2 Sezione trasversale verticale 3 Sezione trasversale verticale h eq L L = -----. © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.`.`. (5) La profondità della ﬁamma è pari a ²⁄₃ dell'altezza della ﬁnestra: ²⁄₃ heq (vedere ﬁgura B.454 heq (heq / 2wt)0.12) se non esiste una parete sopra la ﬁnestra o se heq > 1.54 se heq > 1.13) quando LL = 0 allora anche Lf = 0. (6) La proiezione orizzontale della ﬁamma: - - nel caso che sopra la ﬁnestra sia presente una parete è data da: LH = heq / 3 se heq ≤ 1.`.10) Nel caso la ﬁnestra non sia sovrastata da una parete.`.54 negli altri casi (B.25 wt e la distanza da qualsiasi altra ﬁnestra è maggiore di 4 wt (B.`.```.`...9) LH = 0.25 wt (B..`.⇒ 3 h eq L 1 ≅ -----2 2 h eq h eq L + ------.2).```-`-`.. Lf = LL + heq / 2 Lf = (LL + (LH − heq / 3) ) 2 2 1/2 + heq / 2 se esiste una parete sopra la ﬁnestra o se heq ≤ 1. è data da: quando LL > 0.6 heq (LL / heq)¹⁄₃ (7) (B.3 heq (heq / wt)0.25 wt LH = 0.25 wt parete al di sopra (4) La larghezza della ﬁamma è pari alla larghezza della ﬁnestra (vedere ﬁgura B..25 wt h eq 2 2 L L + ⎛ L H – ------⎞ + L 1 ⎝ 3⎠ assenza di parete al di sopra oppure heq > 1.≅ -----2 9 2 H L1 = Lf = LL + L1 Lf = heq < 1..
4 (Q / Av)0.3 - L'altezza della ﬁamma LL fornita dalla (3) è decrementata di Wa (1 + - La proiezione orizzontale della ﬁamma LH in (6) ottenuta è incrementata di Wa..```-`-`. © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.````. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 25 --```... - La proiezione orizzontale della ﬁamma LH ottenuta in (6) con il valore precedente di LL è incrementata di Wa...`.`.4725 (Lf ⋅ wt / Q )] + T0 [K] (B.3).6 (B. per la parete al di sopra della ﬁnestra e heq ≤ 1. (10) La temperatura della ﬁamma lungo l'asse è data da: Tz = (Tw − T0) [1 − 0.14) con Lf ⋅ wt / Q < 1 (9) L'emissività della ﬁamma nella ﬁnestra può essere assunta come εf = 1.(8) La temperatura della ﬁamma nella ﬁnestra è data da: Tw = 520 / [1 − 0..25 wt.`. nel caso di assenza di parete sopra alla ﬁnestra o per heq > 1. .`. si raccomanda che l'altezza e la proiezione in pianta della ﬁamma siano modiﬁcate come segue: Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS - L'altezza della ﬁamma LL fornita dalla (3) è decrementata di Wa. 2 ).67 (1 / deq)0.16) dove: (12) Il coefﬁciente di trasferimento di calore per convezione è fornito dalla relazione: αc = 4.```.25 wt.. (11) L'emissività della ﬁamma può essere valutata come: εf = 1 − e -0.`.`.3d f (B.0.`.`--- df è lo spessore della ﬁamma [m].17) (13) Se una tettoia o un balcone (con proiezione orizzontale: Wa) è posta in prossimità al contorno superiore della ﬁnestra sulla sua intera larghezza (vedere ﬁgure B.15) con Lx ⋅ wt / Q < 1 Lx è la distanza dalla ﬁnestra al punto dove viene eseguito il calcolo.`.4725 (Lx ⋅ wt / Q )] + T0 [K] (B. Deﬂessione della ﬁamma da un balcone Legenda 1 abc=Lf sezione trasversale verticale 2 a b c d e = L f e wa = ab Sezione trasversale verticale (14) Per le stesse condizioni di tettoia o balcone richiamate in (13). si raccomanda che l'altezza e la proiezione orizzontale della ﬁamma sia modiﬁcata come segue: ﬁgura B.
3325 L f (Av)1/2 / Q ) + T0 1/2 con L f (Av) (8) (B..4.21) Assumendo u = 6 m/s.`.```.d) / τF (2) [MW] (B.2 Ventilazione forzata (1) La velocità di combustione o di rilascio di calore è fornita dall'espressione: Q = (A f · q f. LL ≈ 0.4) è data da: ⎛ 1 0.`.`. LH = 1.628 Q / A v Nota ﬁgura B.4 (B..d) / 17. Dimensioni delle ﬁamme in condizioni di ventilazione forzata Legenda 1) Sezione orizzontale trasversale wf = wt + 0.33 (LL + heq) / heq Nota (5) 0.– h eq L L = ⎜ 1.5 − e-0.366 ⎛⎝ -----⎞⎠ 1 ⁄ 2⎟ u ⎝ Av ⎠ 1⁄2 Assumendo u = 6 m/s.20) − heq..605 (u 2 / heq)0.4 LH (6) (B..`.0.`.00228 Ω] + T0 (3) (B.B.22 .23) La temperatura della ﬁamma nella ﬁnestra è data da: Tw = 520 / (1 − 0.18) La temperatura del compartimento d'incendio è data da: Tf = 1 200 [(A f · q f.````..`--- (4) La proiezione orizzontale della ﬁamma è data da: LH = 0.`.22) La lunghezza della ﬁamma lungo l'asse è data da: L f = (LL2 + LH2)1/2 (7) (B.`.22 (LL + heq) (B.19) L'altezza delle ﬁamme (vedere ﬁgura B.4 LH 2) Sezione verticale trasversale L f = (LL2 + LH2)1/2 --```. La larghezza della ﬁamma è data da: wf = wt + 0.43 Q ⎞ -----------.`.. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 26 . © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS [K] Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale..```-`-`.24) /Q<1 L'emissività delle ﬁamme sul piano della ﬁnestra può essere assunta ε f = 1.
26) dove: d f è lo spessore della ﬁamma [m]..6 (B...`.`.3d f (B. il coefﬁciente di trasferimento di calore per convezione è fornito dall'espressione: αc = 9.`--- B. sia calcolato come segue: ( C 1 Φ f. ma con una lunghezza di ﬁamma L f che complessivamente rimane la stessa.3325 -----------------------(T – T 0) + T 0 ⎠ w Q [K] (B.5 Av) + 3.`. (11) Il coefﬁciente di trasferimento di calore per convezione è fornito dalla relazione: αc = 9. ﬁgura B.8 (1 / deq)0.(9) La temperatura della ﬁamma lungo l'asse è data da: 1⁄2 Lx ( Av ) ⎞ T z = ⎛⎝ 1 – 0.6)0. dopo essere stata deﬂessa orizzontalmente dalla sporgenza.```-`-`.1 + C 2 Φ f.2 ) d 1 + ( C 3 Φ f. la traiettoria della ﬁamma..3 + C 4 Φ f.27) Con u = 6 m/s.````.8 (1 / deq)0. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 27 . riprende la forma originale.`.i è il fattore di conﬁgurazione per la faccia i di un elemento rispetto all'apertura...`. vedere appendice G.4 ) d 2 Φf = -------------------------------------------------------------------------------------------------------------(C 1 + C 2)d 1 + (C 3 + C 4)d 2 (B.25) dove: Lx è la distanza dalla ﬁnestra al punto dove viene eseguito il calcolo.`.`.```.6 Nota (12) Con riferimento all'effetto di tettoie e balconi (vedere ﬁgura 5).4 (Q / (17.4 (Q / (17.5 --```. (10) L'emissività della ﬁamma può essere valutata come: εf = 1 − e -0.28) dove: Φf.. © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.5 Deﬂessione di una ﬁamma da una tettoia Legenda 1 Tettoia 1 ab=Lf Sezione trasversale verticale 2 abc=Lf Fattori di conﬁgurazione generali (1) Si raccomanda che il fattore di conﬁgurazione Φf per un elemento soggetto a trasferimento di calore per irraggiamento da un'apertura.75)0. di Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS è la dimensione trasversale della faccia i-esima dell'elemento.5 Av) + u / 1.`.
4 ) d 2 Φz = ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------(C 1 + C 2)d 1 + (C 3 + C 4)d 2 (B..2 ) d 1 + ( C 3 Φ z. (2) Si raccomanda che il fattore di conﬁgurazione Φf.````....3 + C 4 Φ z..`.j per una faccia di elemento dalla quale l'apertura non è visibile sia assunto pari a 0. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 28 .`.```-`-`.`. Per tutti gli altri ﬁni. si dovrebbero utilizzare le dimensioni delle ﬁamma fornite nel punto B. --```.```. (3) Si raccomanda che il fattore di conﬁgurazione complessivo Φz per un elemento soggetto a trasferimento di calore per irraggiamento da una ﬁamma sia calcolato come segue: ( C 1 Φ z.`.Ci è il coefﬁciente di protezione della faccia i-esima dell'elemento. (4) Il fattore di conﬁgurazione Φz.`.29) dove: Φz...i di facce isolate di elementi soggetti a trasferimento di calore per irraggiamento da ﬁamme può essere basato su dimensioni di rettangoli equivalenti alle ﬁamme.4 della presente appendice.`.`.`.i è il fattore di conﬁgurazione per la faccia i-esima dell'elemento per effetto della ﬁamma. Si raccomanda che le posizioni e le dimensioni dei rettangoli equivalenti che rappresentano a tal ﬁne il fronte ed i lati della ﬁamma siano determinate come indicato nell'appendice G. vedere appendice G. dato come segue: - per una faccia protetta: C i = 0 - per una faccia non protetta: C i = 1.1 + C 2 Φ z.`--- © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.
4) se y ≥ 1.`--- APPENDICE (informativa) .````. con Qc = 0.`.7 se 0.30 < y < 1.C INCENDI LOCALIZZATI (1) L'azione termica di un incendio localizzato può essere valutata utilizzando le espressioni fornite nella presente appendice. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 29 --```.`.```.`.25 Q 2⁄3 c (z − z0)-5/3 ≤ 900 [°C] (C.02 D + 0..0 (C..2) dove: D è il diametro dell'incendio [m]. Alcune differenze devono essere considerate con riferimento all'altezza relativa della ﬁamma rispetto al sofﬁtto.... il ﬂusso termico h˙ [W/m2] ricevuto dalla superﬁcie unitaria del sofﬁtto esposta alla ﬁamma. ﬁgura C. (2) Si raccomanda che il ﬂusso termico da una ﬁamma localizzata su di un elemento strutturale sia calcolato con l'espressione (3.8 Q per deﬁnizione.0148 Q 2/5 (4) [m] (C.3) Quando la ﬁamma tocca il sofﬁtto (L f ≤ H. Lh + H + z ' © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale. H è la distanza [m] tra la sorgente della ﬁamma e il sofﬁtto.02 D + 0.2).1. vedere la ﬁgura C.. (3) Lo sviluppo della ﬁamma L f di un incendio localizzato (vedere la ﬁgura C.1. o nel caso di incendio all'aria aperta.1) Quando la ﬁamma non impatta sul sofﬁtto del compartimento (L f < H. in accordo a E. vedere la ﬁgura C.`.`..4.1).1.00524 Q 2/5 [m] h˙ = da 136 300 a 121 000 y h˙ = 15 000 y -3.0 dove: y Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS r + H +z ' è un parametro [-] fornito dalla relazione: y = ---------------------------.`. vedere la ﬁgura C.1) è fornito da: L f = -1. Q è la velocità di rilascio di calore [W] dell'incendio. è dato da: h˙ = 100 000 se y ≤ 0. Qc è la parte convettiva del rilascio di calore [W]. la temperatura Θ (z) nel pennacchio lungo l'asse verticale di simmetria è fornita dalla relazione: Θ (z) = 20 + 0.1 Legenda 1 Asse della ﬁamma (5) (6) L'origine virtuale z0 dell'asse della ﬁamma è dato da: z0 = 1.1) e basato su di un fattore di conﬁgurazione stabilito in accordo all'appendice G. vedere la ﬁgura C.. z è l'altezza [m] lungo l'asse della ﬁamma.`.30 (C. vedere la ﬁgura C.`.```-`-`.
```.`.4).2). ≤ 100 000 [W/m2] © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS (C.4) può essere utilizzata per ottenere i differenti ﬂussi termici individuali h˙ 1.`.0 − Q * 2/3 ) D * 2/5 ) D quando Q quando Q * D * D < 1.9 H ( Q H ) (8) (9) )–H [m] (C..`--- (7) .0 dove: * D = Q / (1.33 L h = ( 2.. - la velocità di rilascio di calore del fuoco è limitata a Q ≤ 50 MW.r è la distanza orizzontale [m] tra l'asse verticale dell'incendio e il punto appartenente al sofﬁtto nel quale viene calcolato il ﬂusso di calore.0 (C.7) ≥ 1.2) è fornito dalla seguente relazione: * 0.`.10) Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale..6) z' è la posizione della sorgente di calore virtuale [m] ed è data da: z' = 2..8) ˙ (10) Il ﬂusso termico netto h net ricevuto dall'area esposta di superﬁcie unitaria posta a livello del sofﬁtto.3) e (C.4 D ( Q * 2/5 D −Q z' = 2. (12) Nel caso di diversi incendi localizzati e separati. (3..4 D (1. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 30 --```.````.5) [-] (C. vedere ﬁgura C.`. ﬁgura C.11 · 106 · H 2.```-`-`.2..5) Q * H è la velocità adimensionale di rilascio di calore fornita dalla relazione: Q * H = Q / (1... …ricevuti dalle superﬁci di area unitaria esposte al fuoco a livello del sofﬁtto. H è la distanza [m] tra la sorgente dell'incendio e il sofﬁtto.`. è dato da: Q h˙ net = h˙ − αc ⋅ (Θm − 20) − Φ ⋅ εm ⋅ εf ⋅ σ ⋅ [(Θm + 273)4 − (293)4] (C.2 Legenda 1 Asse della ﬁamma L'ingombro orizzontale della ﬁamma L h (vedere la ﬁgura C. Il ﬂusso termico complessivo può essere preso come: h˙ tot = h˙ 1 + h˙ 2 . l'espressione (C. h˙ 2.5) [-] (C. (11) Le regole fornite nei punti da (3) a (10) sono valide se le seguenti condizioni sono soddisfatte: - il diametro del fuoco è limitato a D ≤ 10 m.`.2.`.`. vedere la ﬁgura C.11 · 106 · D 2..9) che dipende dai vari coefﬁcienti dipendenti dalle espressioni (3.
massa volumica.```. m˙ fi è la velocità di generazione del gas per pirolisi. - lo scambio di energia tra il fuoco.2) dove: dm -------dt (5) è la velocità di cambiamento della massa di gas nel compartimento.```-`-`. pressione e energia interna del gas..1 Modelli a una zona (1) Si raccomanda che un modello a una zona sia applicato per condizioni di ignizione avvenuta. La legge dei gas ideali è: Pint = ρg R Tg (4) [N/m2] (D. Quindi: m˙ in = m˙ out (D. è la velocità della massa di gas entrante attraverso le aperture..`.= Q − Qout + Q in − Qwall − Qrad dt [W] (D. è la perdita di energia dalle superﬁci perimetrali del compartimento 4 Qrad = A h.````.3) Questi ﬂussi di massa possono essere calcolati in relazione alla pressione statica causata dalla differenza di massa volumica tra l'aria a temperatura ambiente e quella a temperatura elevata. è la perdita di energia per irraggiamento attraverso le aperture Con: c h˙ Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS è il calore speciﬁco net [J/kgK] è calcolato in base all'espressione (3. (6) Il bilancio di energia dei gas nel compartimento antincendio può essere preso come: dE g ---------..`.v σ T f .4) Eg è l'energia interna del gas [J] Q è la velocità di rilascio di calore dell'incendio [W] Qout = m˙ out c Tf Q in = m˙ in c Tamb Qwall = (A t − A h. - lo scambio di massa tra il gas interno.`.1) Il bilancio di massa dei gas del compartimento è scritto come segue: dm -------..`.`.= m˙ in – m˙ out + m˙ fi dt [kg/s] (D. La velocità di variazione della massa del gas e la velocità di pirolisi possono essere trascurate.APPENDICE (informativa) D MODELLI DI FUOCO AVANZATI D. il gas esterno (attraverso le aperture) ed il fuoco (in conseguenza della pirolisi).. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 31 --```. (2) Si raccomanda che la temperatura sia calcolata considerando: (3) - la soluzione delle equazioni di conservazione della massa e dell'energia.`. le pareti e le aperture.`.1) m˙ è la variazione di massa del gas [kg/s] T è la temperatura [K] © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.`--- dove: ..v) h˙ net. Nel compartimento si assumono valori omogenei di temperatura.. m˙ out m˙ in è la velocità della massa di gas uscente attraverso le aperture. il gas interno.`.
energia e sostanze chimiche tra queste zone può essere calcolato.`. © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale. (4) In un compartimento antincendio assegnato.3 (1) Un modello a due zone è basato sull'assunzione dell'accumulo dei prodotti di combustione in uno strato al di sotto del sofﬁtto. (3) Lo scambio di massa.D. Modelli di ﬂuidodinamica computazionale. - la derivata dell'energia è uguale alla somma delle derivate dell'incremento di calore e del lavoro svolto dalle particelle di ﬂuido (prima legge della termodinamica). un modello di fuoco a due zone può evolvere in un incendio a una zona in una delle seguenti situazioni: - la temperatura del gas dello strato superiore raggiunge una temperatura maggiore di 500 °C. Sono deﬁnite differenti zone: lo strato superiore.. con un interfaccia piana orizzontale. --```.2 Modelli a due zone D. il gas esterno e le pareti. - lo strato superiore cresce al punto da riempire 80% dell'altezza del compartimento. (2) Nello strato superiore.```. Modelli di ﬂuidodinamica computazionale (1) Un modello di ﬂuidodinamica computazionale può essere usato per risolvere numericamente le equazioni differenziali alle derivate parziali che forniscono in ogni punto del compartimento le variabili termodinamiche e aerodinamiche. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 32 . il fuoco e il suo pennacchio.````.`. lo strato inferiore. o CFD. Queste equazioni rappresentano la formulazione matematica delle leggi ﬁsiche di conservazione: Nota - la massa del ﬂuido si conserva. risolvendo le equazioni fondamentali di ﬂusso. si possono assumere proprietà uniformi del gas. - la derivata della quantità di moto uguaglia la somma delle forze sulle particelle ﬂuide (seconda legge di Newton). con un carico d'incendio uniformemente distribuito.`.. trasferimento di calore e fenomeni associati. analizzano sistemi che comprendono ﬂusso di ﬂuidi.
e/o - speciﬁcamente per un progetto singolo..00 1.44 Laboratori chimici.d = q f.4).```..13 1. musei.2 e i punti (4) e (5)]. δq2 Area in pianta del compartimento Pericolo di attivazione dell'incendio A f [m2] δq1 Pericolo di attivazione dell'incendio δq2 Esempi di utilizzi 25 1. residenze. squadre antincendio.3). è il carico d'incendio speciﬁco caratteristico per unità di area in pianta [MJ/m2] (vedere per esempio il prospetto E. Fattori δq1. basato sulle prescrizioni di resistenza al fuoco indicate nei regolamenti nazionali.k prospetto E. piscine 250 1.).d è deﬁnito come segue: q f.```` Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 33 .00 Ufﬁci. allarmi.90 1.APPENDICE (informativa) E CARICO D'INCENDIO SPECIFICO E. 10 δn = ∏ δni i=1 q f.1) dove: m è il fattore di combustione (vedere E. Queste misure attive sono generalmente imposte per ragioni di salvaguardia della vita [vedere prospetto E.`.50 1. in casi speciali. ofﬁcine di verniciatura 10 000 2.66 Stabilimenti di fuochi di artiﬁcio o vernici --```.1 Generalità (1) Si raccomanda che la densità di carico d'incendio usata nei calcoli sia un valore di progetto. δq1 è il fattore che tiene conto del rischio di attivazione del fuoco in relazione alla dimensione del compartimento (vedere prospetto E. Il valore di progetto del carico d'incendio q f. ecc.1 è il fattore che tiene conto delle differenti misure di spegnimento dell'incendio i-esime (sprinkler.78 Gallerie d'arte.1).`. industria cartaria 2 500 1.10 0. sensori. (2) Il valore di progetto può essere determinato: (3) - a partire da una classiﬁcazione nazionale dei carichi d'incendio in base all'utilizzo. δq2 è il fattore che tiene conto del rischio di attivazione del fuoco in relazione al tipo di utilizzo (vedere prospetto E.k ⋅ m ⋅ δq1 ⋅ δq2 ⋅ δn [MJ/m2] (E.`. basato sulle misurazioni o. attraverso una ricognizione dei carichi d'incendio.1).22 Stabilimenti di macchinari e motori 5 000 2. alberghi.
se dette misure di spegnimento all'incendio non sono previste. che non sono generalmente inclusi nella classiﬁcazione e che devono pertanto essere valutati con riferimento ai seguenti punti.```-`-`.`.2) dove: M k.87 0. il fattore δn8 del prospetto E.0. si raccomanda che il valore di δni del prospetto E.. (2) Per la determinazione della densità di carico d'incendio si applicano i seguenti punti: (3) --```. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 34 . allarmi.`. (5) Se i vani scale sono posti in sovrapressione in caso di allarme d'incendio. sistemi d'estrazione di fumi sono soddisfatti.61 1.5).`. vedere anche il punto 1.2 può essere assunto pari a 0.`.5 (4) Con riferimento alle misure di spegnimento dell'incendio che si raccomanda siano sempre presenti.0 0. Per ulteriori informazioni si fa riferimento al Documento di base CEN/TC250/SC1/N300A..````.prospetto Fattori δni E.1 Generalità (1) Si raccomanda che il carico d'incendio comprende tutto il contenuto combustibile dell'ediﬁcio e tutte le parti rilevanti della costruzione che possono bruciare. circostanze locali possono inﬂuenzare i valori forniti dal prospetto E.2 δni funzione delle misure di lotta attiva contro l'incendio Spegnimento automatico dell'incendio Rivelazione automatica dell'incendio Sistemi di estinzione ad acqua automatici Rivelazione e allarme incendio automatici Adduzione indipendente di acqua 0 1 Spegnimento manuale dell'incendio Trasmissione Squadre di Squadre di automatica di Vigili del fuoco Vigili del fuoco allarme ai Comandi operanti sul operanti dei Vigili del fuoco posto dall'esterno Dispositivi di Sistemi di lotta contro evacuazione l'incendio dei fumi 2 Mediante Mediante calore fumo δn1 δn2 0..i è l'ammontare del materiale combustibile [kg].61 oppure 0.. Deﬁnizioni (1) Il carico d'incendio caratteristico è deﬁnito nella forma: Q ﬁ.2. E. - carico d'incendio dell'ediﬁcio (elementi costruttivi.i ⋅ Hui ⋅ Ψi = Σ Q ﬁ.0 oppure 1.2. si raccomanda che i corrispondenti valori δni siano posti pari a 1. Tuttavia. in accordo a (3) e (4).2 Percorsi di accesso sicuro - da una classiﬁcazione del carico d'incendio in funzione dell'utilizzo (vedere E. © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.`. Tuttavia.9 oppure 1 oppure 1. impianti e ﬁniture).6).87 oppure 0. fornito dalla classiﬁcazione.`..0 oppure 1. compreso gli impianti e le ﬁniture.5.5 1.2. Parti combustibili che non si carbonizzano durante l'incendio non devono essere tenute in conto.`--- E.5 1.`.i [MJ] (E. ove applicabili..9.7 δn3 δn4 0. e/o - speciﬁcamente per un progetto singolo (vedere E.2.. le attrezzature di spegnimento e i sistemi di estrazione dei fumi.2 sia assunto pari a 1. i carichi d'incendio sono distinti come: - carico d'incendio proprio dell'utilizzo.```.2 Determinazione delle densità di carico d'incendio E.73 δn5 0. (6) Il precedente approccio è basato sull'assunzione che i requisiti nelle norme europee relative agli sprinkler. come per esempio le vie d'accesso.78 δn8 δn9 δn10 0.k.2. segnalatori. Se le densità di carico d'incendio sono determinate a partire da una classiﬁcazione del carico d'incendio in funzione dell'utilizzo.`.87 δn6 δn7 0.k = Σ M k.3.
11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 35 .. Hu0 è il potere caloriﬁco netto del materiale secco.````. siano rappresentati da valori.k / A (E.`.k = Q ﬁ. Se questo carico d'incendio sommato al carico d'incendio non protetto non è sufﬁciente a riscaldare il restante carico d'incendio protetto al di là della temperatura di accensione.k per unità di area è deﬁnito come: [MJ/m2] q f. [Ψi] è il fattore opzionale per stimare carichi d'incendio con protezioni.(2) Hui è il potere caloriﬁco netto [MJ/kg].2.`.01 u ) .4). vedere (E. I poteri caloriﬁci di alcuni materiali solidi. Carico d'incendio protetto (1) Non occorre considerare nel calcolo i carichi d'incendio in contenitori che sono progettati per sopravvivere all'esposizione al fuoco.4) dove: (3) --```.`.```-`-`. nel primo caso si ottiene q f.0..`..3..`. Il carico d'incendio speciﬁco caratteristico qf.```.. che non ci si attende subiscano variazioni nel corso della vita di esercizio della struttura.0.`.2. oppure l'area della superﬁcie interna del compartimento (A t).0. allora al restante carico d'incendio protetto può essere associato un fattore Ψi = 0.`. liquidi e gas sono indicati nel prospetto E.025 u [MJ/kg] (E.`. possono essere considerati come segue: Il massimo carico d'incendio con un limite inferiore del 10% del carico d'incendio protetto. che possono modiﬁcarsi durante la vita di esercizio della struttura.4 Potere caloriﬁco netto (1) Si raccomanda che i poteri caloriﬁci netti siano determinati secondo la EN ISO 1716:2002.`--- Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS u è il contenuto d'umidità espresso come percentuale rispetto al peso secco.3). ma che rimangono intatti per il tempo d'esposizione. nel secondo q t.k.. è associato con un fattore di protezione Ψi = 1.. che ci si attende non siano superati per l'80% della vita utile. In alternativa occorre deﬁnire singolarmente i valori Ψi. (2) Il contenuto d'umidità dei materiali può essere tenuto in conto come segue: Hu = Hu0 (1 − 0.2.k (3) Si raccomanda che i carichi d'incendio permanenti. (4) Si raccomanda che i carichi d'incendio variabili. © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.3) dove: A E.3 è l'area in pianta (A f) del compartimento o dello spazio di riferimento.2. (2) Carichi d'incendio in contenitori non combustibili che non sono progettati per resistere al fuoco. siano introdotti con il loro valore atteso risultante da una analisi di dettaglio. vedere (E. E.
cartone .polistirene .paglia .seta .`--- Parafﬁne .gasolio 45 Plastiche da idrocarburi puri .benzene .````.alcol etilico 30 Combustibili .butano 50 Oleﬁne .polipropilene 40 Altri prodotti ABS (plastica) 35 Poliestere (plastica) 30 Poliisocianurato e poliuretano (plastica) 25 Policloruro di vinile.cotone ..```-`-`.`.3 Poteri caloriﬁci netti Hu [MJ/kg] di materiali combustibili per il calcolo dei carichi d'incendio Solidi Legno 17.`.benzina.antracite .propano .lana 20 Carbonio .`.sughero .```.. PVC (plastica) 20 Bitume.etilene .metanolo .prospetto E.`.etano .metano .etanolo . asfalto 40 Pelle 20 Linoleum 20 Pneumatici 30 Nota I valori forniti nel presente prospetto non sono applicabili per il calcolo del contenuto energetico dei carburanti. © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale. petrolio ..toluene 40 Alcol .polietilene ..`. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 36 ..butene 45 Composti aromatici .carbone 30 Prodotti chimici --```.5 Altri materiali cellulosici .vestiti .carbone di legna .propilene .`.carta..`.`..
.8.4 sono validi per compartimenti ordinari in relazione alla destinazione d'uso indicata nel prospetto. (2) Si raccomanda che i carichi d'incendio e la loro disposizione locale siano valutati considerando l'impiego previsto... Valutazione individuale delle densità di carico d'incendio (1) In assenza di classi di destinazione d'uso.4.0 (vedere prospetto E.2.2.`. (4) Si raccomanda che i carichi d'incendio costituiti dalla costruzione stessa (elementi costruttivi.4 Media 80% Frattile 780 230 310 1 500 420 285 600 300 100 948 280 377 1 824 511 347 730 365 122 La distribuzione di Gumbel è spaziata per l'80% frattile.1).k [MJ/m2]. ﬁniture) siano determinati in accordo al punto E.`.`.k [MJ/m2] per differenti destinazioni d'uso Destinazione d'uso Alloggio Ospedale (stanza) Albergo (stanza) Biblioteca Ufﬁcio Classe di una scuola Centro commerciale Teatro (cinema) Trasporti (spazio pubblico) Nota E.`..````. Velocità di rilascio di calore Q (1) La fase di crescita di rilascio di calore può essere deﬁnita dall'espressione: 6 t Q = 10 ⎛⎝ -----⎞⎠ tα 2 (E. (3) I carichi d'incendio forniti nel prospetto E.2. (2) Per materiali principalmente cellulosici.`.```.`.`--- E. (3) Quando disponibili. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 37 --```. all'area del compartimento. le variazioni nel tempo.2. Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.4 Si raccomanda che le densità di carico d'incendio siano classiﬁcate in base alla destinazione d'uso. effettuando una ricognizione dei carichi d'incendio presenti in relazione all'uso previsto.4 sono validi nel caso che il fattore δq2 sia uguale a 1. le installazioni e gli arredi.2. le densità di carico d'incendio possono essere speciﬁcamente determinate per un singolo progetto. le situazioni sfavorevoli e le possibili modiﬁche della destinazione d'uso.2. come indicato nel prospetto E. Volumi speciali sono considerati in accordo al punto E... di modo che in sede di commessa sia necessario speciﬁcare soltanto le differenze rispetto al progetto esistente. Se necessario. impianti.. si raccomanda che i valori ottenuti siano sommati alle densità di carico d'incendio di cui al punto (1).5) dove: Q è la velocità di rilascio di calore in [W].Classiﬁcazione dei carichi d'incendio per destinazione d'uso (1) prospetto E. e siano intese come densità caratteristiche di carico d'incendio q f.5 .`. (2) I valori del carico d'incendio speciﬁco forniti nel prospetto E.```-`-`.6 E. Comportamento della combustione (1) Si raccomanda che il comportamento della combustione sia valutato in relazione all'uso ed al tipo di carico d'incendio. si raccomanda che sia condotta una ricognizione in progetti simili già realizzati.3 E. il fattore di combustione può essere assunto come m = 0.`. Densità di carico d'incendio q f.
. (5) La fase di crescita è limitata da un plateau orizzontale corrispondente a uno stato stazionario e a un valore di Q fornito da (RHR ﬁ · A ﬁ). che produce una temperatura inferiore nel compartimento.5 MJ/kg. con Hu = 17.`. RHR f è la massima velocità di rilascio di calore prodotto da 1 m2 di fuoco in caso di condizioni controllate dal combustibile [kW/m2] (vedere prospetto E.`.`. (7) La fase di riduzione può essere assunta di forma lineare con inizio quando 70% del carico d'incendio è combusto.`. (6) Il plateau orizzontale è limitato dalla fase di riduzione che comincia quando 70% del carico d'incendio totale è stato consumato. o attraverso l'espressione sempliﬁcata: Qmax = 0.. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 38 --```.`.```. m è il fattore di combustione con m = 0.`.5 Velocità di crescita dell'incendio e RHR f per differenti destinazioni d'uso Velocità massima di rilascio di calore RHR f Destinazione d'uso Alloggio Ospedale (stanza) Albergo (stanza) Biblioteca Ufﬁcio Classe di una scuola Centro commerciale Teatro (cinema) Trasporti (spazio pubblico) Velocità di crescita dell'incendio tα [s] RHRf [kW/m2] Media Media Media Veloce Media Media Veloce Veloce Lenta 300 300 300 150 300 300 150 150 600 250 250 250 500 250 250 250 500 250 (3) I valori della velocità di crescita del fuoco e di RHR f forniti nel prospetto E. tα corrisponde a 75 s. il plateau deve essere ridotto in conseguenza del contenuto d'ossigeno disponibile.. dove: Aﬁ è la massima area dell'incendio [m2] che è il compartimento antincendio nel caso di carico di incendio uniformemente distribuito. © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale. tale riduzione può essere automatica. la curva del rilascio di calore deve essere estesa per contenere tutta l'energia disponibile fornita dal carico d'incendio..0 (vedere prospetto E. e ﬁne quando il carico d'incendio è completamente combusto. ma che può essere un valore inferiore nel caso d'incendio localizzato. tα è il tempo necessario a raggiungere una velocità di rilascio di calore di 1 MW. Quando il massimo livello di velocità di rilascio di calore è ridotto per effetto del controllo della ventilazione sulla combustione. allora si assume che è presente combustione esterna. (2) E.`--- prospetto Il parametro tα e la massima velocità di rilascio di calore RHRf per differenti destinazioni d'uso sono indicate nel prospetto E.5...````.6) dove: (9) Av è l'area delle aperture [m2].`.```-`-`.10 · m · Hu · Av · h eq [MW] (E.5).8.t è il tempo in [s]. nel caso di uso di un programma di calcolo basato su di un modello a una zona. Hu è il potere caloriﬁco netto del legno.`.1).. Se la curva non è estesa. heq è l'altezza media delle aperture [m].. (4) Per un incendio ultra rapido.5 sono validi nel caso che il fattore δq2 sia uguale a 1. (8) Se l'incendio è controllato dalla ventilazione.
`.`.7 · O Calcestruzzo armato Acciaio protetto Acciaio non protetto (4) Fattore di correzione kc Quando non si effettua nessuna valutazione dettagliata delle proprietà termiche dell'inviluppo.1. prospetto F.d · k b · wt) k c [min] (F. wf è il fattore di ventilazione secondo il punto (5). sofﬁtto o pavimento sono composti da più strati di materiale o da differenti materiali.04 0. allora si raccomanda che questo approccio sia limitato a compartimenti antincendio con carico d'incendio prevalente di tipo cellulosico.07 [min · m2/MJ] (con qd dato in [MJ/m2]) (F.2.d = q f.1 kb è il fattore di conversione secondo il punto (4)...055 0. kc è il fattore di correzione.`. il fattore di conversione kb può essere assunto come: kb = 0. (3) Il tempo equivalente di esposizione al fuoco normalizzata è deﬁnito da: te.```-`-`.`. e deﬁnito nel prospetto F.0 13... te. wt = w f A t / A f.`.0 1. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 39 .d A f / A t.. Non è applicabile a strutture composte acciaio calcestruzzo o a strutture di legno. dove q t.`..d · k b · wf) k c oppure.`. collegate all'esposizione al fuoco normalizzata.07 © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.2) in alternativa kb può essere collegato alla proprietà termica b = ( ρcλ ) dell'inviluppo in accordo al prospetto F.. Il metodo fornito nella presente appendice è dipendente dal materiale.1) dove: --```. Al ﬁne di determinare b quando pareti.`.```. Nota (2) Se le densità di carico d'incendio sono deﬁnite senza speciﬁca attenzione al comportamento della combustione (vedere appendice E). vedere i punti (5) e (6) dell'appendice A.d è il carico d'incendio speciﬁco di progetto in accordo all'appendice E.d = (q f. Fattore di correzione kc al ﬁne di considerare i vari materiali (O è il fattore di apertura deﬁnito nell'appendice A) Materiale della sezione trasversale 1.APPENDICE (informativa) F TEMPO EQUIVALENTE DI ESPOSIZIONE AL FUOCO (1) L'approccio seguente può essere utilizzato quando la progettazione degli elementi è basata su dati tabulati o altre regole sempliﬁcate. funzione del materiale che compone le sezioni trasversali strutturali.2 Fattore di conversione kb dipendenti dalle proprietà termiche dell'involucro b= Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS ( ρcλ ) kb [J/m2s1/2K] [min · m2/MJ] b > 2 500 720 ≤ b ≤ 2 500 b < 720 0.d = (q t.````. prospetto F.`--- q f.
````.```-`-`..3) dove: αv = Av / A f è l'area delle aperture verticali nella facciata (Av) in relazione all'area in pianta del compartimento (Af).25 siano osservati.62 + 90(0. il fattore wf può essere calcolato anche come: wf = O -1/2 · A f / A t (F..`.`.5) dove: t ﬁ.5 [-] (F. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 40 . --```..4) dove: O è il fattore di apertura in accordo all'appendice A. dove si raccomanda che i limiti di applicabilità 0.d < t ﬁ.`.d (F. © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.(5) Il fattore di ventilazione wf può essere calcolato come: wf = (6..0 H è l'altezza del compartimento antincendio [m] 2 Per piccoli compartimenti [Af < 100 m ] senza aperture nel sofﬁtto. controllata in accordo alle parti dei prEN di progettazione contro l'incendio da prEN 1992 a prEN 1996 e prEN 1999.`..5 (1 + 10 αv − αv2) ≥ 10.`. bv = 12.025 ≤ αv ≤ 0.3 [0.0 / H )0.`. αh = Ah / A f è l'area delle aperture orizzontali nella copertura in relazione all'area in pianta del compartimento (Af).d è il valore di progetto della resistenza al fuoco normalizzata degli elementi.```. (6) Si deve veriﬁcare che: te.4 − αv)4 / (1 + bv αh)] ≥ 0.
.`.`.dA 2 dF d1 – d2 = -----------------------------2 π S1 – 2 (G.````.1 Trasferimento di calore per irraggiamento tra due aree di superﬁcie inﬁnitesima (2) Nei casi in cui l'elemento radiante ha temperatura ed emissività uniformi. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 41 . e arriva ad una assegnata superﬁcie ricevente.```-`-`. ﬁgura G.1 Generalità (1) Il fattore di conﬁgurazione Φ è deﬁnito in 1. dalla distanza della superﬁcie ricevente da quella radiante. (4) Il trasferimento di calore per irraggiamento ad un'area inﬁnitesima di una superﬁcie concava di un elemento.`.4. Il suo valore dipende dalla dimensione della superﬁcie radiante.. e può essere espresso dalla forma matematica: cos θ 1 cos θ 2 . (5) Limiti superiori per il fattore di conﬁgurazione Φ sono indicati nel prospetto G.`.. e inﬁne dall'orientazione relativa delle due superﬁci (vedere ﬁgura G. (3) Il trasferimento di calore per irraggiamento ad un'area inﬁnitesima di una superﬁcie convessa di un elemento..`..```. diviso per 2π".`--- Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale. Limiti del fattore di conﬁgurazione Φ Localizzato Generalizzato Φ≤1 Φ=1 convesso Φ=1 Φ=1 concavo Φ≤1 Φ≤1 Effetto di posizione Effetto di schermatura --```.`.1.`. è determinato dalla posizione e dalla dimensione del fuoco soltanto (effetto di posizione).5.1.1) Il fattore di conﬁgurazione misura la frazione del calore totale che lascia per irraggiamento una superﬁcie radiante data.1). è determinato dalla posizione e dalla dimensione del fuoco (effetto di posizione). nonché dalla radiazione ricevuta dalle altre parti dell'elemento (effetto schermatura)..APPENDICE (informativa) G FATTORE DI CONFIGURAZIONE G.1 prospetto G. la deﬁnizione può essere sempliﬁcata come segue: "l'angolo solido all'interno del quale l'ambiente radiante può essere visto da una particolare area di superﬁcie inﬁnitesima..`.
`.`--- UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale. Elementi esterni ﬁgura G.`. (4) Se il punto X giace al di fuori della superﬁcie radiante. come indicato nelle ﬁgure G. e quindi sottraendo i contributi dei due rettangoli che si estendono da X al lato più vicino della superﬁcie radiante.3 e G. vedere appendice B.`.3 Regole speciﬁche per procedere alla quantiﬁcazione dell'effetto di schermatura sono riportate nelle parti degli eurocodici relative al comportamento dei vari materiali. incontra un piano che contiene la superﬁcie radiante.```-`-`. Quindi si raccomanda che il valore di Φ sia determinato per il punto di mezzo P di ciascun lato del rettangolo.G. come indicato in ﬁgura G.. si raccomanda che il fattore di conﬁgurazione effettivo sia determinato sommando il contributo dei due rettangoli che si estendono da X al lato più lontano della superﬁcie radiante.```. come per esempio le zone schermate indicate in ﬁgura G.4.2 (tale procedimento considera l'effetto di schermatura in una forma approssimata).`. 11/05/2010 04:13:40 MDT © UNI Pagina 42 ..`.`.`. Tra le superﬁci sono comprese le ﬁnestre e le altre aperture nelle pareti dei compartimenti antincendio e le superﬁci rettangolari equivalenti delle ﬁamme... (3) Si raccomanda che il fattore di conﬁgurazione per ogni superﬁcie ricevente sia calcolato come somma dei contributi da ognuna delle zone della superﬁcie radiante (generalmente quattro).2 (1) Per il calcolo della temperatura in elementi esterni si può assumere che tutte le superﬁci radianti siano di forma rettangolare.. Si raccomanda che nessun contributo sia considerato dalle zone che non sono visibili dal punto P. (2) Quando si calcola un fattore di conﬁgurazione per una data situazione..4.2 Effetto di schermatura (1) G. (5) Si raccomanda che il contributo di ciascuna zona sia determinato come segue: Inviluppo delle superﬁci riceventi Legenda 1 Inviluppo --```.. si raccomanda che preliminarmente sia deﬁnito un inviluppo rettangolare della sezione trasversale dell'elemento che riceve trasferimento di calore per irraggiamento. Si raccomanda che queste zone siano deﬁnite con riferimento al punto X dove una linea orizzontale perpendicolare alla superﬁcie ricevente.````. che sono visibili dal punto P sulla superﬁcie ricevente.`.
5 2 0.3 (G.a) superﬁcie ricevente parallela alla superﬁcie radiante: a 1 a b b -1 -1 .`.5⎠ ⎝ 2 2 2π ( 1 + b – 2b cosθ ) ( 1 + b – 2b cosθ ) a cosθ ( b – cosθ ) ⎞ cosθ -1 -1 ⎞ -----------------------------------tan ⎛ -----------------------------------+ tan ⎛ -----------------------------------⎝ 2 ⎝ 2 2 2 0.4) Superﬁcie ricevente in un piano parallelo a quello della superﬁcie radiante Legenda a Superﬁcie radiante b Superﬁcie ricevente Φ = (Φ1 + Φ2 + Φ3 + Φ4) Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS UNI EN 1991-1-2:2005 --```.5⎠ 2π (1 + b ) (1 + b ) c) (G..5 2 0.tan ⎛ -----------------------------------------------------⎞ + Φ = -----.`.`.3) superﬁcie ricevente in un piano posto ad un angolo θ rispetto alla superﬁcie radiante: 1 ( 1 – b cosθ ) a -1 -1 .`.------------------------⎝ ⎝ 2 0.tan ⎛ -------------------------⎞ + ------------------------.tan ( a ) – ------------------------⎝ 2 0.tan ⎛ -------------------------⎞ Φ = -----...5⎠ 2π ( 1 + a 2 ) 0.. 11/05/2010 04:13:40 MDT © UNI Pagina 43 . h è l'altezza della zona sulla superﬁcie radiante.```-`-`..5⎠ ( a + sin θ ) ( a + sin θ ) ( a + sin θ ) ﬁgura G. w è la larghezza di tale zona..5 0.`.```. b =w/s.`.`.tan ( a ) – ----------------------------------------------------0.5⎠ 2 0.5⎠ 2 0. s è la distanza tra P e X..5 (1 + a ) (1 + b ) (1 + b ) (G.`.````.5 2 0. b) superﬁcie ricevente perpendicolare alla superﬁcie radiante: 1 a 1 -1 -1 .2) dove: a =h/s.`--- Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.tan ⎛ -------------------------⎞ Φ = -----.
```-`-`.`.`.. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 44 .ﬁgura G.````...`.```.`--- © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.`.`.5 Superﬁcie ricevente in un piano posto ad un angolo θ rispetto alla superﬁcie radiante Legenda 1 Superﬁcie radiante 2 Superﬁcie ricevente --```..`..4 Superﬁcie ricevente perpendicolare al piano della superﬁcie radiante Legenda a Superﬁcie radiante b Superﬁcie ricevente Φ = (Φ1 + Φ2) ﬁgura G.`..`..
````.Alternative and additional procedures Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS © UNI UNI EN 1991-1-2:2005 Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale.```..`--- EN 1363-2 Reaction to ﬁre tests for building products ..`..`.`.```-`-`. 11/05/2010 04:13:40 MDT Pagina 45 .`.BIBLIOGRAFIA EN ISO 1716:2002 --```...`..Determination of the heat of combustion (ISO 1716:2002) Fire resistance tests .`.`..`.
`..````..`.--```... 11B 20133 Milano.`.`. Copyright Ente Nazionale Italiano di Unificazione Provided by IHS under license with UNI No reproduction or networking permitted without license from IHS Licensee=Politecnico Milano/5935522004 Not for Resale..`..```.`.`.```-`-`. 11/05/2010 04:13:40 MDT ..`--- UNI Ente Nazionale Italiano di Uniﬁcazione Via Battistotti Sassi.Legge 22 aprile 1941 Nº 633 e successivi aggiornamenti.`. Italia Riproduzione vietata .
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