Source: https://beratung.bauforumstahl.de/be/fr/assemblages/soudage/
Timestamp: 2019-07-21 22:15:12+00:00
Document Index: 104635784

Matched Legal Cases: ['art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 4', 'art. 5', 'art. 7', "l'article 7"]

H06: Soudage
FAQ au sujet H Soudage
La galvanisation à chaud affecte-t-elle la résistance des barres d'armature et du joint soudé ?
Dans un immeuble de bureaux, la dalle préfabriquée est calculée comme un disque, les poutres en acier faisant office de cordon de serrage. Ces poutres de bordure sont ancrées au sol à l'aide de tiges de renfort soudées. Les poutres sont galvanisées à chaud, avec les barres de renfort soudées. La galvanisation à chaud affecte-t-elle la résistance des barres d'armature et du joint soudé ?
Si les tiges d'armature ne sont pas pliées et sont donc droites, la résistance n'est pas affectée par la galvanisation à chaud. Si les tiges d'armature sont pliées, il y a un risque de rupture des tiges en raison de la galvanisation à chaud.
Par cintrage, le matériau est déformé à froid et la zone formée à froid devient moins résistante. L'introduction de chaleur pendant le soudage peut réduire encore davantage la ténacité. Ceci est particulièrement important lorsque les barres sont pliées avec un rayon trop petit. Lorsqu'elles sont galvanisées, les contraintes résiduelles peuvent entraîner des déformations et, par conséquent, des fissures. Lors de la commande de l'acier, il faut donc préciser que le matériau doit être apte à la galvanisation à chaud. La teneur en silicium et en phosphore de l'acier est importante à cet égard. La galvanisation à chaud n'affecte pas la résistance du joint soudé.
Cette question a déjà été publiée dans la section Questions & Answers de Bouwen met Staal 207 (février 2009).
Est-il permis de souder des écrous sur les colonnes ?
Entre les colonnes d'acier d'un auvent, un plancher intermédiaire en bois supplémentaire est installé. Les poutres en bois reposent sur un profilé d'angle irrégulier qui est boulonné aux poteaux tubulaires carrés au moyen d'écrous soudés. Le soudage de ces écrous sur les colonnes est-il autorisé ?
En principe, ce n'est pas le cas. Les règles de conception d'une structure en acier sont données dans le document NEN-ENV 1090-1. L'article 8.4, paragraphe 4, prévoit l'utilisation d'écrous : les écrous ne peuvent être soudés que si cela est autorisé conformément au cahier des charges du projet. La raison en est que les écrous sont toujours produits par formage à froid. Le soudage, en particulier l'apport de chaleur, modifie la structure de l'acier, réduisant ainsi sa résistance. D'un point de vue technique, il n'est donc pas permis de souder aux écrous (mais aussi aux boulons), quelle que soit la classe de résistance. Cependant, des écrous à souder hexagonaux spéciaux, en acier avec une teneur en carbone ajustée (jusqu'à 0,25 %), sont disponibles dans le commerce. Disponible jusqu'à et y compris M16 peut être soudé à ces écrous. Le dessous des écrous a également un profilage pour faciliter la pose de la soudure. Les écrous à souder hexagonaux ne peuvent être utilisés qu'avec des boulons de classe de résistance inférieure à 8.8.
Une solution avec écrous soudés doit donc être considérée comme une solution d'urgence. Une alternative pourrait être de souder une plaque d'acier à l'extérieur de la colonne tubulaire, dans laquelle les trous de boulons filetés nécessaires ont été préalablement taraudés dans la plaque.
Lors de l'utilisation de soudures unilatérales sur des poutres THQ, faut-il tenir compte de l'excentricité ?
Les plaques de bride et les plaques de caisse des poutres THQ (mieux connues sous le nom de custodians) sont presque toujours reliées à des soudures d'angle sur un seul côté. Selon l'art. 4.12 de la norme NEN-EN 1993-1-8, les soudures d'angle simple face, dans lesquelles une force de traction est transférée perpendiculairement à l'axe longitudinal de la soudure (et qui provoquent une force de traction dans la racine de soudure), ne peuvent être utilisées que si l'excentricité est prise en compte. Une exception est faite pour les profilés tubulaires et l'excentricité ne doit pas être prise en compte. Cette exception s'applique-t-elle également aux soudures d'angle des poutres THQ ?
Non. Cette exception ne s'applique pas aux poutres THQ. L'excentricité entre le cœur de la section de gorge et le cœur de la plaque de sac permet d'obtenir un moment autour de l'axe longitudinal de la soudure. La contrainte résultant de ce moment doit être superposée à la contrainte dans la soudure qui se produit lorsqu'il n'y a pas d'excentricité. Cependant, cette contrainte supplémentaire ne conduira pas à des soudures beaucoup plus lourdes, mais l'effet ne peut pas être négligé. L'exemple de calcul ci-joint montre clairement que le fait de ne pas tenir compte de l'excentricité entraînera une sous-estimation de la valeur de calcul de la tension de soudage.
En outre, il convient de noter qu'un longeron THQ qui est chargé sur le gréement, et pour lequel aucune disposition n'est prise pour que le gréement soit absorbé par la dalle de plancher, est également soumis à des contraintes supplémentaires sur les soudures. Ceci n'est pas pris en compte dans l'exemple de calcul.
Dans l'exemple de calcul, la valeur de calcul de la charge est utilisée. Il peut être judicieux de passer les soudures avec une charge égale à la charge maximale admissible sur la poutre. Cela garantit que les soudures ne sont jamais normatives.
Cette question a déjà été publiée dans la section Questions & Answers de Bouwen met Staal 235 (octobre 2013).
Quelle est la valeur de w à utiliser pour une soudure d'angle avec deux aciers différents ?
Pour une soudure d'angle entre deux aciers différents (par exemple S235 avec S355), la résistance de la soudure, selon l'art. 4.5.3.2 (7) de la norme NEN-EN 1993-1-8, doit être basée sur le matériau le plus faiblement assemblé. Cependant, il n'est pas clairement indiqué quelle valeur doit être utilisée pour w. Faut-il utiliser la valeur de la nuance d'acier la plus basse ?
Le calcul de la résistance d'une soudure d'angle peut être déterminé par la méthode des contraintes combinées (art. 4.5.3.2 de la NEN-EN 1993-1-8) ou par une méthode simplifiée (art. 4.5.3.3 de la NEN-EN 1993-1-8). Dans les deux cas, la nuance d'acier la plus basse devrait être utilisée pour le fu et le w.
Soudez avec un apport de chaleur suffisant ;
La plaque inférieure d'un profilé SFB peut-elle être équipée d'une chaîne de verre au lieu d'une soudure continue ?
Un étage est pourvu d'éléments préfabriqués et de poutres d'acier intégrées. Pour les poutres intégrées, nous optons pour des profilés SFB que nous assemblons nous-mêmes. Nous ne voulons pas souder la plaque de base au profilé HEA avec une soudure continue, mais avec une chaîne de verre. Est-ce que c'est permis ?
Lors de l'essai de résistance d'une poutre intégrée, on suppose que la soudure se poursuivra sur toute sa longueur. Si la soudure est réalisée sous la forme d'une chaîne de verre, cela signifie que la charge de la plaque inférieure n'est pas uniformément introduite dans la bride inférieure du profilé HEA. Par conséquent, les contraintes dans la plaque inférieure et la bride sont plus élevées que ce qui est supposé dans le calcul. Cela signifie que les résistances des profilés telles qu'elles apparaissent dans les livrets de profilés ne sont plus valables. En principe, la soudure doit donc être effectuée en continu, à moins que le calcul de la poutre intégrée ne tienne compte du fait que la soudure n'est pas continue. Il n'y a pas d'exigences particulières pour le calcul de la soudure et l'Eurocode peut être suivi.
Le helpdesk de Bouwen met Staal a déjà répondu à cette question (novembre 2009) .
Existe-t-il des normes pour l'esthétique d'une soudure ?
Des bandes ont été soudées sur les manchons pour fixer un mur-rideau à la structure en acier. Afin d'obtenir une transition agréable entre la soudure et le tube (cône de soudure), la soudure a été mise à jour avec un produit d'apport. Cependant, l'architecte n'est pas satisfait du résultat. Existe-t-il des normes pour l'esthétique d'une soudure ?
Les exigences structurelles pour le soudage sont définies dans la norme NEN-EN 1090-2. Cette norme ne fait pas référence aux exigences esthétiques. Il n'y a pas de normes dans lesquelles des exigences esthétiques sont fixées pour le soudage. S'il existe des exigences particulières, celles-ci peuvent être incluses dans les spécifications.
Quelles sont les méthodes disponibles pour contrôler le soudage de manière non destructive ?
Une construction lourde en acier contient des équerres de 30 mm qui sont fabriquées sur le chantier. Nous voulons vérifier les soudures de manière non destructive. Quelles sont les méthodes disponibles pour contrôler le soudage de manière non destructive ?
Cinq types d'essais non destructifs sont courants :
recherche pénétrante
De ces méthodes, l'intérieur de la soudure ne peut être contrôlé que par un examen ultrasonique et radiographique.
Dans les examens visuels, les soudures sont examinées à l'œil nu. Un inspecteur expert peut voir d'après l'apparence de la soudure si un bon soudeur a travaillé et si le processus de soudage correct a été appliqué. Dans les structures soumises à des contraintes statiques, ce type d'examen est généralement suffisant.
Dans l'analyse magnétique, le matériau à examiner est recouvert d'un liquide calcaire blanc, ce qui donne une surface blanche. Le matériau à examiner est ensuite enduit d'un liquide contenant des particules de fer. En plaçant maintenant un électroaimant sur le matériau, les particules de fer se dirigent vers le champ magnétique généré. S'il y a une fissure dans le matériau, les lignes magnétiques à cet endroit montreront une déflexion. Cette méthode permet de détecter de très petites fissures invisibles à l'œil nu. Cependant, cette méthode ne permet pas de détecter les défauts à l'intérieur de la soudure.
Recherche par ressuage
Dans le cas d'un ressuage, le matériau à tester est enduit d'un liquide. Après que le liquide a pu agir pendant un certain temps, le matériau est soigneusement séché. Il est ensuite vaporisé d'un mélange de craie. En cas de fissures, la craie tirera parce qu'elle absorbe l'humidité des fissures. Avec cette méthode, seules les imperfections de la surface peuvent être détectées.
Lors d'un test aux ultrasons, un émetteur et un récepteur sont placés sur le matériau à tester. L'émetteur émet des ondes ultrasonores qui sont réfléchies sur les surfaces limites. Normalement, la limite est l'autre surface du matériau. S'il y a une fissure dans le matériau, les ondes se réfléchissent (en partie) plus tôt que prévu. De cette façon, il est possible d'établir s'il y a une imperfection dans le matériau. En tournant l'émetteur autour de l'imperfection trouvée, on peut obtenir une assez bonne image du lieu et du type d'imperfection.
Dans les examens radiographiques, une source, qui peut émettre des rayons X, est placée sur un côté du matériau à examiner. De l'autre côté du matériau, une plaque avec du matériel photographique est placée. Le film est ensuite exposé au rayonnement de la source. L'intensité du rayonnement est réduite parce qu'il doit passer à travers l'acier. Dans les endroits où il y a moins d'acier, par exemple en raison d'une imperfection du matériau, l'intensité diminue et des taches sombres apparaissent sur le film.
Un inconvénient pratique de la recherche radiographique est que, en raison du rayonnement nocif, l'environnement doit être déposé pendant la recherche. Cela peut être une nuisance dans un atelier de construction.
L'examen radiographique est souvent prescrit, car on pense que c'est le meilleur système. Cela n'est que partiellement vrai. Un avantage de l'examen radiographique est que le résultat peut être vu sur une photographie. Un inconvénient majeur de la recherche radiographique, cependant, est que les fissures et les déchirures imprimées de façon dense et perpendiculaire à la surface de rayonnement ne sont pas observées.
Où est-il établi quelles soudures dans une construction en acier doivent être testées avec un essai de soudage ?
La norme NEN-EN 1090-2 énonce les exigences relatives à l'inspection et au contrôle des soudures. L'article 12.4 (Soudage) donne un aperçu des normes déclarées applicables.
L'ouvrage se compose de profilés soudés formés à froid. Est-il permis de vérifier les joints soudés avec l'augmentation de la contrainte d'écoulement causée par le formage à froid ?
Non. La résistance de la soudure dépend de la résistance à la traction du matériau de base voir NEN 6770, formule (13.4-3) ou NEN-EN 1993-1-8, formule (4.1) et cette valeur n'est pas affectée par le formage à froid. De plus, l'apport de chaleur pendant le soudage fait disparaître localement l'effet de l'augmentation de la tension d'écoulement. Il n'est donc pas permis de tenir compte de l'influence positive du formage à froid sur la limite d'élasticité.
Un ouvrage est constitué de barres soudées entre elles. Peut-on considérer les boutons comme des charnières ?
Une structure à colombage se compose d'un bord supérieur et inférieur continu avec des barres murales verticales et diagonales. Les barres murales sont soudées aux barres de bordure à un moment fixe. Le treillis doit être testé conformément à l'Eurocode. Pour déterminer la répartition des forces, peut-on supposer que tous les nœuds sont articulés, de sorte que seules les forces normales et non les moments doivent être pris en compte pour l'essai de l'ouvrage en bois ?
La norme NEN-EN 1993-1-8, art. 5.1.5, énonce les dispositions relatives au calcul général des bâtiments à colombage. Pour déterminer la répartition des forces normales dans une armature, on peut supposer que les barres sont reliées par des charnières. Le tableau 5.3 du NEN-EN 1993-1-8 donne un aperçu des temps à facturer.
La capacité de charge d'un ouvrage à colombage dépend dans une large mesure des forces normales ; après tout, la part de flexion dans la capacité de charge est faible. Néanmoins, il peut se produire des moments de flexion qui peuvent être distingués en :
moments secondaires ;
moments dus à une charge transversale ;
des moments d'excentricité.
Les moments secondaires à l'emplacement des articulations causés par la rigidité en rotation des articulations peuvent être ignorés (sauf dans le cas du calcul de la fatigue) tant dans le calcul des barres que dans le calcul des articulations, à condition que les articulations aient une capacité de rotation suffisante. C'est le cas lorsque les deux critères suivants sont remplis :
la géométrie des connexions correspond à une certaine plage de validité indiquée dans les tableaux ;
les barres ne sont pas enfoncées dans le bois, c'est-à-dire que le rapport entre la longueur et le diamètre des barres est /d 6 (pour les barres en bois dans les bâtiments).
Les moments provoqués par des charges transversales sur le bois (par exemple, la charge sur les barres de bordure entre les nœuds) doivent toujours être pris en compte. Si les deux critères ci-dessus sont remplis, ce qui suit s'applique :
les barres murales peuvent être considérées comme des charnières reliées aux barres de bordure, de sorte que les moments dus à la charge transversale n'affectent pas les autres barres murales ;
les barres de bordure peuvent être considérées comme des poutres continues avec des supports simples à proximité des nœuds. Il peut aussi y avoir des moments qui découlent d'excentricités lorsque les lignes du système des tiges ne se rejoignent pas en un seul point. Les moments d'excentricité peuvent être négligés dans les barres de bordure et les barres murales. Ces moments peuvent également être négligés dans le calcul des connexions lorsque le e répond aux exigences d'excentricité :
0.55h0 e 0.25h0 (profilés tubulaires rectangulaires) ;
0,55d0 e 0,25d0 (profilés tubulaires ronds).
Ici, h0 (ou d0) est la hauteur (ou le diamètre) de la barre de bordure dans le plan du treillis. Les moments causés par les excentricités doivent toujours être pris en compte pour les barres de pression, même si l'excentricité se situe dans les limites indiquées ci-dessus. Il s'agit d'un écart par rapport au TGB 1990, dans lequel les moments d'excentricité des barres de pression dans certaines limites pourraient également être négligés. Voir aussi l'article de H.H. Snijder.
Cette question a déjà été publiée dans la section Questions & Answers de Bouwen met Staal 209 (juin 2009).
Quelle est la cause des fissures dans le corps des poutres en forme de I après le soudage de plaques de tête courtes ?
Lors du soudage de plaques de tête courtes, des dommages ont été causés par le passé par des fissures dans le corps des poutres en forme de I (voir photo). Quelle est la cause de cette fissuration et comment peut-on l'éviter ?
Formation de fissures dans le corps d'une poutre striée avec une plaque de tête courte.
Dans certains cas, il peut être intéressant de ne pas permettre aux plaques supérieures des poutres reliées par charnières de s'étendre jusqu'à la bride inférieure (par exemple, seulement plus de 60% de la hauteur de la poutre). Par conséquent, il n'est pas nécessaire de souder tout autour du profilé de liaison, mais seulement sur une partie du corps. Cela réduit considérablement la quantité de travail de soudage et, par conséquent, les coûts de fabrication. Dans le passé, cependant, il y a eu des cas connus de dommages, ce qui fait que ce type de connexion (transversale) est moins souvent utilisé aux Pays-Bas qu'à l'étranger.
Ces réclamations ont eu lieu en 1968 dans un certain nombre d'usines de la société Escher's Metaalfabrieken en Constructiewerkplaatsen. A cette époque, Ir. A. Kingma de l'entreprise a pris l'initiative d'enquêter sur les causes des fissures dans le corps. Ces fissures ont été causées par le soudage de plaques de tête réduites. Depuis lors, cet effet a été appelé " effet Kingma ". L'enquête de Kingma a montré que la formation de la fissure est due à une combinaison des deux facteurs suivants.
- Qualité de l'acier et qualité des poutres et des plaques supérieures. Il s'agissait de St 33-1 selon la norme DIN 17100 (appelée " qualité commerciale "), qui n'est que légèrement soudable (selon la norme Euronorm 25-67, désormais obsolète : " généralement pas destiné à la soudure "). En outre, l'étude TNO a montré que la teneur en phosphore (P), soufre (S) et azote (N) était relativement élevée par rapport aux nuances d'acier actuelles, bien que les valeurs se situaient dans les normes applicables à l'époque. Les essais de choc Kerch ont confirmé la faible ténacité de St 33-1.
- Plaque de tête relativement épaisse (15 mm) en combinaison avec un corps de longeron mince (7,1 mm à partir de IPE 300 et 8,6 mm à partir de IPE 400). Le transfert de chaleur à la plaque de tête épaisse par soudage a provoqué des tensions de retrait des soudures qui, en combinaison avec les contraintes de laminage plus élevées à l'époque, ont conduit à des fissures dans le corps mince.
Ces deux causes, éventuellement en combinaison avec la qualité des électrodes de soudage et la prévention du rétrécissement dû au soudage dans le moule, ont conduit à l'époque à des fissures dans le corps des poutres IPE.
Aujourd'hui, la préparation de l'acier et le processus de laminage se sont considérablement améliorés, de même que les techniques de soudage dans les entreprises de construction métallique. Cela signifie que lors de l'utilisation d'aciers soudables et des techniques de soudage actuelles, en combinaison avec des plaques de tête courtes d'une épaisseur de 8 ou 10 mm (a = 4 ou 5 mm), il n'y a pas lieu de craindre l'effet " Kingma". Une connexion avec des plaques de tête courtes peut donc être utilisée sans problème.
Pour la conception et le calcul des assemblages de plaques de tête courtes, veuillez vous référer à la publication anglaise " Joints in simple construction ". Vol. 1 : Design methods' de 1991, publié par The Steel Construction Institute.
Cette question a déjà été publiée dans la section Questions & Answers de Bouwen met Staal 119 (août 1994).
Quelle est l'épaisseur de soudage à respecter pour éviter les fissures (à froid) ?
Dans une construction, une tôle épaisse de 40 mm doit être soudée. Un calcul de résistance montre qu'une section de gorge a = 4 mm est suffisante. Cette taille est-elle suffisante pour éviter les fissures (à froid) ou faut-il toujours respecter une section de gorge minimale ? Dans la pratique, des tableaux de règles empiriques pour cette épaisseur minimale circulent. Quelle valeur devrait être attachée à ces tableaux ?
L'épaisseur requise d'une soudure doit être déterminée en premier lieu par un calcul. Une règle empirique courante est la suivante : diamètre de la gorge = demi-épaisseur de la feuille + 1 mm. Cependant, cette règle empirique conduit à des soudures lourdes pour les tôles épaisses.
La valeur à attribuer aux différentes tables de conception pour déterminer la soudure d'angle minimale est faible. Ces tableaux ont été conçus à l'origine pour éviter la fissuration à froid ou la fragilisation par l'hydrogène. En général, ces tableaux sont tirés des normes américaines. Cela est souvent démontré par le fait que les limites indiquées dans le tableau sont 12 mm, 19 mm et 38 mm (0,5, 3/4 et 1,5) respectivement. Le simple fait que ces tableaux ne disent rien au sujet de la nuance d'acier et/ou de la nuance d'acier indique que la valeur de ces tableaux est minime.
Dans la pratique américaine actuelle, cependant, ce type de tableau existe toujours, par exemple dans le Manual of Steel Construction de l'American Institute of Steel Constructions. Compte tenu de l'état actuel du soudage et de la disponibilité des matériaux modernes, ces tableaux sont généralement trop pessimistes.
Selon l'actuelle norme NEN-EN 1090-2, conformément à l'art. 7.4, les descriptions des méthodes de soudage approuvées doivent être utilisées, avec lesquelles le fournisseur de la construction métallique doit démontrer que la soudure qu'il doit réaliser répond aux exigences fixées. L'avantage de cette méthode est que le fournisseur de la construction peut décider lui-même de l'effort qu'il veut faire pour obtenir une faible épaisseur de soudure, bien sûr en fonction de la quantité de soudure.
Il est important de noter que la qualification de la méthode de soudage doit utiliser le même matériau de base, le même procédé de soudage, la même position et les mêmes consommables de soudage que lors de l'exécution finale de la soudure. Il convient également de garder à l'esprit que l'article 7.2.2.4 de la norme NEN 6770 concerne la capacité de déformation des joints soudés. Une plaque de 40 mm soudée avec une gorge endolorie de 4 mm n'aura généralement pas une capacité de déformation suffisante et présentera donc un comportement à la rupture fragile (rupture sans avertissement).
Il n'est donc pas possible de donner une directive générale sur l'épaisseur des soudures d'angle. En fonction d'un grand nombre de facteurs, le fabricant doit faire sa propre évaluation dans chaque cas individuel.
Cette question a déjà été publiée dans la section Questions & Answers de Bouwen met Staal 159 (avril 2001).
[Fig. a - tableau].
[Fig. b].
Avant de souder, il est recommandé d'enlever la couche de zinc sur une largeur suffisante des deux côtés des soudures à appliquer. Cela peut être fait en brûlant, en sablant ou en tachant. Dans la pratique, cependant, la plupart du temps, le soudage direct est effectué sur de l'acier galvanisé à chaud sans enlever la couche de zinc. En conséquence, la couche de zinc directement à côté de la soudure est brûlée pour une grande partie. Dans les deux cas, il est nécessaire de restaurer la couche de zinc après le soudage.
La galvanisation réduit-elle la résistance de la soudure et/ou de l'acier d'armature ?
Un détail de bord se compose d'un profilé d'angle en acier avec des pièces soudées en acier d'armature FeB500. L'ensemble est d'abord galvanisé à chaud, puis effondré dans les fondations. Selon l'entreprise de construction métallique, ce n'est pas un bon détail, car la résistance de la soudure et/ou de l'acier d'armature diminue en raison de la galvanisation. Le sidérurgiste propose donc de remplacer les pièces d'acier d'armature par de l'acier rond massif en S235. La crainte de l'entreprise de construction métallique est-elle justifiée ?
Peu de connaissances sont disponibles à ce sujet. En fait, il faut démontrer que ce détail est une solution durable pour une période de référence de 50 ans. La cause des fissures dans la soudure est généralement une dureté excessive de l'acier, éventuellement en combinaison avec une déformation à froid (flexion). Cela rend l'acier d'armature plus sensible à la fragilisation par l'hydrogène. Ceci ne s'applique pas à l'acier doux S235. Si la dureté de l'acier est trop élevée, des fissures se produisent déjà pendant le décapage avant la galvanisation. Lors de l'utilisation d'un acier soudable (FeB500HWL) ayant les bonnes propriétés, aucune fissure ne devrait se produire dans des circonstances normales. Le processus de galvanisation lui-même n'est donc pas la cause de la fissuration.
NPR 2053 peut être utilisé pour le soudage de barres d'armature. La présente directive fournit des orientations sur la façon de réaliser des assemblages soudés entre l'acier d'armature et la tôle (feuillards et/ou profilés en acier). Il s'agit de joints soudés entre des barres d'acier d'armature, entre des barres d'acier d'armature et des feuillards/profilés d'acier et entre des feuillards/profilés d'acier, les forces structurelles (portantes) étant transférées par l'intermédiaire de joints soudés. Si, toutefois, il est décidé de remplacer l'acier d'armature par de l'acier à tige ronde (acier lisse), la longueur d'ancrage peut devoir être ajustée.
Cette question a déjà été publiée dans la section Questions & Answers de Bouwen met Staal 196 (juin 2007).