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Timestamp: 2018-04-24 14:28:44+00:00

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 2000 Editado por INTI INSTITUTO NACIONAL DE TECNOLOGIA INDUSTRIAL Av. Leandro N. Alem 1067 7º piso – Buenos Aires Queda hecho el depósito que fija la ley 11.723. Todos lo derechos reservados. Prohibida la reproducción parcial o total sin autorización escrita del editor. Impreso en la Argentina. Printed in Argentina.
Secretaría de Obras Públicas de la Nación Subsecretaría de Vivienda de la Nación Instituto Nacional de Tecnología Industrial Instituto Nacional de Prevención Sísmica Cámara Argentina de la Construcción Centro Argentino de Ingenieros Consejo Profesional de Ingeniería Civil Asociación de Fabricantes de Cemento Pórtland Techint CPC S.A. Dirección Nacional de Vialidad Acindar Instituto Argentino de Siderurgia Instituto Argentino de Normalización Vialidad de la Provincia de Buenos Aires Consejo Interprovincial de Ministros de Obras Públicas Gobierno de la Ciudad de Buenos Aires Asociación Argentina de Hormigón Elaborado Cámara Argentina de Empresas de Fundaciones de Ingeniería civil Victorio Américo Gualtieri
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CAPÍTULO 1. GENERALIDADES 1.1. Campo de validez CAPÍTULO 2. SIMBOLOGÍA Y GLOSARIO 2.1. Simbología 2.2. Glosario CAPÍTULO 3. REQUERIMIENTOS GENERALES 3.1. Calidad de los materiales 3.2. Tensión de fluencia esperada 3.3. Resistencia a la flexión por impacto Charpy 3.4. Tipologías estructurales CAPÍTULO 4. ACCIONES SÍSMICAS DE DISEÑO 4.1. Introducción 4.2. Acción sísmica horizontal 4.3. Acción sísmica vertical 4.4. Factor de reducción CAPÍTULO 5. CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS 5.1. Introducción 5.2. Efectos provocados por las acciones sísmicas 5.3. Simultaneidad de efectos de las acciones sísmicas horizontales 5.4. Combinaciones especiales de estados de carga 5.5. Resistencia nominal CAPÍTULO 6. DEFORMACIONES CAPÍTULO 7. UNIONES, JUNTAS Y MEDIOS DE UNIÓN 7.1. Alcance 7.2. Juntas abulonadas 7.3. Juntas soldadas 1 1 3 3 5 9 9 9 9 10 11 11 11 11 11 15 15 15 16 16 17 19 21 21 21 21
Reglamento INPRES-CIRSOC 103, Parte IV
Introducción 12.) 10.3.1. Tramo especial 12. Limitaciones dimensionales de vigas y columnas (ver 9. Apoyo lateral de vigas CAPÍTULO 11.2.6. Introducción 10.2. Introducción 11.6.2. Nudos viga-columna y uniones 9.6.1.5. Resistencia 8. Resistencia nominal de los elementos del tramo especial Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes 23 23 23 23 25 25 25 26 28 29 30 31 33 33 33 26 28 33 29 30 33 35 35 35 36 37 37 37 38 II . Restricción lateral de nudos viga-columna 9. Relación entre las resistencias a flexión de vigas y columnas (ver 9. Placas de continuidad CAPÍTULO 12.) 10. Introducción 9. Nudos viga-columna y uniones 10. Empalmes CAPÍTULO 9.3.4. Relación ancho-espesor 10.3) 10. PÓRTICOS SISMORRESISTENTES NO ARRIOSTRADOS CON VIGAS RETICULADAS 12. Relación entre las resistencias a flexión de vigas y columnas 9. Panel nodal (ver 9.3. Panel nodal 9. Nudos viga-columna y uniones 11. Limitaciones dimensionales de vigas y columnas 9.5.1. PÓRTICOS SISMORRESISTENTES NO ARRIOSTRADOS CONVENCIONALES 11.) 10.2.4.1.1.2. Apoyo lateral de vigas CAPÍTULO 10.4. PÓRTICOS SISMORRESISTENTES NO ARRIOSTRADOS ESPECIALES 9. COLUMNAS 8.CAPÍTULO 8. Restricción lateral de nudos viga-columna (ver 9.3.2.7.5.7. Alcance 8.3. PÓRTICOS SISMORRESISTENTES NO ARRIOSTRADOS INTERMEDIOS 10.4.
Introducción 13.1.5. Riostras 13.5.6.2. V invertida y K) 14.3. V invertida y K) 13. Rigidizadores de enlaces 15. Requerimientos específicos para configuraciones especiales de riostras (V. Requerimientos específicos para configuraciones especiales de riostras (V.2.3. Introducción 14. Resistencia requerida en las columnas CAPÍTULO 16.2. Relación ancho-espesor 12. Parte IV III . PÓRTICOS SISMORRESISTENTES CONVENCIONALES ARRIOSTRADOS CONCÉNTRICAMENTE 14.4.5. Riostras 14. ASEGURAMIENTO DE LA CALIDAD 38 39 39 41 41 41 42 43 43 45 45 45 46 47 47 49 49 49 50 51 52 52 53 53 55 Reglamento INPRES-CIRSOC 103.1.1. PÓRTICOS SISMORRESISTENTES ESPECIALES ARRIOSTRADOS CONCÉNTRICAMENTE 13.5. Uniones nudo viga-columna 15. Resistencia nominal de los elementos ubicados fuera del tramo especial 12.8.4. Edificios bajos CAPÍTULO 15.6. Columnas CAPÍTULO 14. Uniones de riostras 13. PÓRTICOS SISMORRESISTENTES ARRIOSTRADOS EXCÉNTRICAMENTE 15. Arriostramientos laterales CAPÍTULO 13. Enlaces 15. Introducción 15.4. Apoyo lateral de enlaces 15.4. Uniones enlace-columna 15.7. Riostras y tramo de viga ubicado fuera del enlace 15. Uniones de riostras 14.12.3.
2. Historia de los desplazamientos A6. Métodos de ensayos a tracción A9. Placas de continuidad A5.1. Bulones A6.6. Control de ensayos A6. Simbología A3. Definiciones A4.3. Alcance y propósito A2. Dimensiones de los elementos A5.4. Secuencia de los desplazamientos A7. Requerimientos de ensayos de materiales A8. Detalles de unión A5. Resistencia del material A5. Requisitos para ensayos de subensamblajes A5. Criterios de aceptación 57 57 57 57 58 58 58 59 59 59 59 59 60 61 61 61 61 61 62 62 62 62 63 TABLAS TABLA 1: Valores de Ductilidad Global TABLA 2: Factor de Sobrerresistencia TABLA 3: Limitaciones de la relación ancho-espesor 12 16 28 Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes IV .1.5.2. Ensayos de tracción A8. Principales variables del ensayo A5.7. Soldaduras A5. Instrumentación A8. Requisitos generales A6. Fuentes de rotación inelástica A5.3.2. Requerimientos para el informe de los ensayos A10.1.APÉNDICE: REQUISITOS PARA ENSAYOS CÍCLICOS DE UNIONES VIGA-COLUMNA Y ENLACE-COLUMNA A1.
Agradecimiento: Se agradece la valiosa colaboración del Sr. Escudero pertenecientes al INSTITUTO NACIONAL DE PREVENCIÓN SÍSMICA. Martínez.PROYECTO DE REGLAMENTO ARGENTINO PARA CONSTRUCCIONES SISMORRESISTENTES INPRES .por una comisión técnica coordinada por el Ing. Alejandro P. e integrada por los Ingenieros Rodolfo García Pujador y Marcelo E.CIRSOC 103 PARTE IV CONSTRUCCIONES DE ACERO Este Proyecto de Reglamento fue elaborado en el INSTITUTO NACIONAL DE PREVENCIÓN SÍSMICA – INPRES. Oscar S. Hugo F. Giuliano. EDICIÓN AGOSTO 2000 . por la edición del presente documento. Pontoriero y del Sr.
el documento se enriquezca con los aportes de todos los sectores relacionados con la industria de la construcción en general. este Proyecto de Reglamento está basado en Las Previsiones Sísmicas para Edificios de Acero Estructural. ALEJANDRO P. La experiencia recogida en el mundo durante las últimos 20 años y particularmente el comportamiento observado de las estructuras de acero durante recientes terremotos destructivos. INGA. podía trasladarse directamente a las estructuras emplazadas en zonas sísmicamente activas. con los de la industria del acero. que la naturaleza intrínsicamente dúctil del acero estructural. y en particular. para adecuarlo a las exigencias y desafíos que impone un mercado altamente competitivo y globalizado. estructuras construidas con materiales dúctiles. En este sentido. que justifican las prescripciones reglamentarias. facilitarán un fluido intercambio de servicios de ingeniería y construcción. con el fin de que el diseñador conozca su propósito. muestran claramente que esta creencia es falsa. Hasta hace relativamente poco se creía. MARTA S. En particular. naturalmente debían ser también dúctiles. y aún hoy erróneamente muchos creen. y que resulta necesario tomar recaudos especiales para asegurar un comportamiento estructural dúctil. del American Institute of Steel Construction ( AISC). PARMIGIANI Directora Técnica CIRSOC ING. en el cual los códigos redactados sobre la base de lineamientos internacionales de reconocido prestigio. Se espera que en este periodo de discusión pública. requisito indispensable cuando se requiere que la estructura disipe energía por deformaciones inelásticas. se presenta acompañado de Comentarios. El proyecto de Reglamento. GIULIANO Director Nacional INPRES . el nuevo proyecto de Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes de Acero. es el primer intento de establecimiento de prescripciones reglamentarias para regular el diseño y construcción de estructuras de acero emplazadas en la extensa zona sísmica del territorio nacional. estos es. alcance y limitaciones. a partir de la decisión de actualizar el cuerpo reglamentario en vigencia. y complementa al Proyecto de Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios.PRÓLOGO Esta primera edición de la Parte IV “ Construcciones de Acero” se enmarca dentro de la nueva generación de reglamentos nacionales de seguridad estructural impulsada por el CIRSOC. CIRSOC 301.
excepto aquéllos que resulten específicamente modificados. 1-1 . GENERALIDADES 1. las prescripciones contenidas en la Parte I “CONSTRUCCIONES EN GENERAL” y las prescripciones establecidas en el Reglamento CIRSOC 301. Los requerimientos establecidos en la presente Parte IV se aplicarán exclusivamente a los estados de cargas que incluyan la acción sísmica. Estos requerimientos complementan para dicho tipo de estructuras. Parte IV Cap. cuyos principios y requerimientos deberán aplicarse con carácter general. CAMPO DE VALIDEZ Se establecen en esta Parte IV los requerimientos mínimos para el diseño y construcción de estructuras de acero para edificios que puedan estar sometidos a excitaciones sísmicas.1.CAPÍTULO 1. Reglamento INPRES-CIRSOC 103.
1.CAPÍTULO 2. 2-3 Reglamento INPRES-CIRSOC 103. Parte IV . SIMBOLOGÍA Af Ag Ast Aw D D E E EH EV Fcr Fy Fyb Fyc Fye Fyf Fyw Fu H K L L L Lp Ls Mnc Mp Mpa Mpe Mu P-∆ Pn Pnc Área del ala del perfil Área de la sección bruta Área del rigidizador del enlace Área del alma del enlace Cargas permanentes debidas al peso de los elementos estructurales y de los elementos que actúan en forma permanente sobre la estructura Diámetro externo de una sección tubular Módulo de elasticidad del acero Efecto provocado por las componentes horizontales y verticales de la acción sísmica Componente horizontal del efecto sísmico Componente vertical del efecto sísmico Tensión crítica de pandeo Tensión nominal de fluencia ( límite de fluencia nominal según la norma IRAM-IAS) Fy de la viga Fy de la columna Tensión esperada de fluencia Fy del ala de la columna Fy del panel nodal Tensión nominal máxima a tracción Altura promedio de piso por encima y por debajo de un nudo viga-columna Factor de longitud efectiva para elementos prismáticos Sobrecargas debidas a la ocupación y a los equipos móviles Longitud de vano de un reticulado Longitud no arriostrada de un elemento comprimido o de una riostra Longitud límite no arriostrada lateralmente para la resistencia a flexión con plastificación total Longitud de un tramo especial Resistencia nominal a flexión de un cordón en el tramo especial Resistencia nominal a flexión de plastificación Resistencia nominal a flexión de plastificación modificada por carga axial Resistencia nominal a flexión de plastificación usando la tensión esperada de fluencia Resistencia requerida a flexión de un elemento o nudo Efecto de segundo orden provocado por cargas axiales en columnas y distorsión de piso Resistencia nominal a cargas axiales de una columna Resistencia nominal a compresión de elementos diagonales en un tramo especial Cap. SIMBOLOGÍA Y GLOSARIO 2.
expresada como fracción de la aceleración de la gravedad Resistencia nominal al corte de un elemento Resistencia nominal al corte de un enlace Resistencia nominal al corte de un enlace.Pnt Pu Puc Py Qb R Rn Ru Ry S Sa Vn Vp Vpa Vu Z b b Resistencia nominal a tracción de elementos diagonales de un tramo especial Resistencia requerida a cargas axiales de una columna o de un enlace Resistencia nominal a compresión de una columna Resistencia nominal axial de un elemento en fluencia.1 del Reglamento CIRSOC 301 y Tabla 3 de la presente Parte IV.4 Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes . 2 . modificado por la acción de la carga axial Resistencia requerida al corte de un elemento Módulo de sección plástico Ancho de un elemento de sección comprimido definido en la Sección B5. Capítulo 7 de la Parte I. igual a Fy Ag Efecto máximo de las cargas verticales desbalanceadas aplicadas por las riostras a una viga Factor de reducción de las ordenadas espectrales elásticas Resistencia nominal Resistencia requerida Relación entre la tensión de fluencia esperada Fye y la tensión nominal Fy Carga de nieve Aceleración espectral de respuesta de diseño. bcf bf d db dc dz e hc l r ry t tbf tcf tf tp tw tz Ancho del ala de columna Ancho del ala de un perfil Diámetro nominal del medio de unión Altura total de viga Altura total de la sección de columna Altura total del panel nodal medida entre las placas de continuidad Longitud del enlace en un pórtico arriostrado excéntricamente Altura del alma para la estabilidad Longitud no arriostrada entre elementos de unión de secciones armadas Radio de giro Radio de giro alrededor del eje y Espesor de elementos unidos Espesor del ala de viga Espesor del ala de columna Espesor del ala Espesor del panel nodal incluido el de las placas de refuerzo Espesor del alma Espesor del panel nodal (no necesariamente incluido el espesor de las placas de Cap. Ordenada del plafón del espectro máximo de pseudoaceleración horizontal expresada como fracción de la aceleración de la gravedad que figura en la Tabla 4. “CONSTRUCCIONES EN GENERAL” del presente Reglamento.
Arriostramiento diagonal: Elemento estructural inclinado que transmite principalmente cargas axiales que le confiere al pórtico un comportamiento reticular para resistir cargas laterales.2. de las resistencias nominales a flexión de las viga(s). Los momentos máximos desarrollados serán determinados mediante ensayos Ωo δ δy ρ’ λ λp λr φ φc φv µ µ Factor de sobrerresistencia Deformación aplicada al modelo ensayado para controlar la carga Deformación del modelo ensayado al producirse la primera plastificación significativa Relación del esfuerzo axial requerido Pu y la resistencia a corte requerida Vu de un enlace Parámetro de esbeltez Parámetro de esbeltez límite para un elemento compacto Parámetro de esbeltez límite para un elemento no compacto Factor de resistencia Factor de resistencia para compresión Factor de resistencia para esfuerzo de corte de un panel nodal Ductilidad global de la estructura Coeficiente de deslizamiento 2. Distorsión horizontal de diseño: Es el desplazamiento horizontal de piso amplificado.refuerzo) wz z α ∆ Ancho del panel nodal entre las alas de una columna Módulo de sección plástico mínimo de la sección reducida de viga Ángulo que un elemento diagonal forma con la horizontal Distorsión lateral de piso de diseño Suma de las proyecciones al punto intersección de los ejes longitudinales de viga y columna. Efecto P-∆: Efecto de segundo orden provocado por las cargas axiales en columnas y la Reglamento INPRES-CIRSOC 103. con una reducción debida al esfuerzo normal en la columna ΣM*pc ΣM*pb Suma de las proyecciones al punto intersección de los ejes longitudinales de viga y columna. 2-5 . Parte IV Cap. Cargas nominales: Son las intensidades de las cargas especificadas en el Reglamento CIRSOC 301 y en la presente Parte IV del Reglamento INPRES-CIRSOC 103. GLOSARIO Ángulo de rotación del enlace: Es el ángulo de rotación inelástico entre el enlace y el tramo de viga fuera del enlace. según lo especificado en el Capítulo 13 de la Parte I. de las resistencias nominales a flexión de las columnas por encima y por debajo del nudo. “Construcciones en General”.
que incrementa las solicitaciones en los elementos. circunscripta por las alas de la columna y por las placas de continuidad. También se conocen como rigidizadores transversales. soldaduras. que incluye: el panel nodal. en el cual las fuerzas sísmicas laterales son resistidas por flexión y corte en los elementos y sus uniones. respecto de la resistencia nominal. Método de diseño por cargas y resistencias mayoradas (LRFD): Método de dimensionamiento de elementos estructurales que usa factores de cargas y resistencias tal que ningún estado límite preestablecido se exceda cuando el edificio esté sujeto a las combinaciones apropiadas de los estados de cargas establecidos. 2 . las uniones viga-columna y sus conectores. La longitud del enlace se define como la luz libre entre los extremos de dos riostras o entre una riostra y una columna. Enlace: Es el tramo de viga ubicado entre los extremos de dos riostras diagonales o entre el extremo de una riostra y una columna. Pórtico sismorresistente no arriostrado: Sistema estructural compuesto por vigas. Nudo viga-columna: Elemento estructural formado por la intersección de una o más vigas y una columna. de la forma del modo falla y sus consecuencias. en un pórtico arriostrado excéntricamente. etc. Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Cap. Estructura o sistema sismorresistente: Es el conjunto de elementos estructurales capaces de resistir cargas gravitatorias y cargas provenientes de la acción sísmica. como también los elementos rigidizantes (placas de continuidad.deformación lateral del pórtico. Factor de resistencia: Es un coeficiente que considera las inevitables desviaciones de la resistencia real de un elemento o unión.6 . Puede ser del tipo concéntrico o excéntrico. Panel nodal: Es la parte del nudo viga-columna constituida por el área rectangular del alma de la columna en la intersección con la viga. Elemento de apoyo lateral: Es un elemento diseñado para evitar el pandeo lateral o el pandeo lateral torsional de aquellos elementos principales constituyentes de un pórtico. Pórtico sismorresistente arriostrado en K: Pórtico sismorresistente convencional arriostrado concéntricamente. Elemento estructural de sección armada: Elemento estructural conformado por perfiles laminados unidos entre si a través de bulones. Placas de continuidad: Placas rigidizadoras ubicadas en los bordes superior e inferior del panel nodal. en el cual un par de riostras diagonales ubicadas a un lado de una columna concurren a un punto ubicado en la columna opuesta. remaches. Pórtico sismorresistente arriostrado: Tipología estructural constituido por un reticulado vertical resistente a fuerzas laterales. placas de refuerzo nodal y cartelas sí las hubiere). columnas y nudos.
2-7 . provista por un elemento o unión. Pórtico sismorresistente convencional arriostrado concéntricamente: Es un pórtico arriostrado diagonalmente que cumple con los requisitos del Capítulo 14. Parte IV Cap. Pórticos sismorresistentes arriostrados en X: Pórtico convencional arriostrado concéntricamente en el cual un par de riostras diagonales se cruzan cerca de sus semiluces. se conectan en un punto de la luz libre de viga. esfuerzo. Tiene al menos un extremo de cada riostra unida a una viga (unión riostra-viga) y separada de un nudo viga-columna u otra unión riostra-viga. en el que un par de riostras diagonales ubicadas por encima o por debajo (V invertida) de una viga. en el que todos los elementos del sistema de arriostramiento están principalmente sujetos a esfuerzos axiales. Resistencia de diseño al corte del enlace: La menor de la resistencia al corte de diseño del enlace originada por el momento o la resistencia al corte del enlace.. Pórtico sismorresistente no arriostrado especial: Pórtico resistente a cargas laterales que cumple con los requerimientos establecidos en el Capítulo 9. por una distancia relativamente corta llamada enlace. Pórtico sismorresistente especial arriostrado concéntricamente: Pórtico arriostrado diagonalmente que cumple con los requisitos establecidos en el Capítulo 12 en el cual todos los elementos del sistema de arriostramiento están sujetos predominantemente a esfuerzos axiales. Se define como el producto de la resistencia nominal por el factor de reducción de resistencia correspondiente.Pórtico sismorresistente arriostrado en V: Pórtico sismorresistente arriostrado concéntricamente (pórtico sismorresistente especial o convencional arriostrado concéntricamente). Pórtico sismorresistente no arriostrado con vigas reticuladas: Pórtico resistente a cargas laterales que cumple con los requerimientos establecidos en el Capítulo 12. Resistencia de diseño: Es el momento. tensión. Pórticos sismorresistentes arriostrados en Y: Pórtico arriostrado excéntricamente en el cual el tramo inferior vertical de la “Y” es el enlace del sistema de arriostramiento. Resistencia nominal: Es la capacidad de un elemento o edificio para resistir los efectos de las Reglamento INPRES-CIRSOC 103. etc. Pórtico sismorresistente no arriostrado Intermedio: Pórtico que cumple los requerimientos del Capítulo 10. Pórtico sismorresistente no arriostrado convencional: Es un pórtico que cumple las condiciones establecidas en el Capítulo 11. Pórtico sismorresistente arriostrado excéntricamente: Es un pórtico arriostrado diagonalmente que debe cumplir los requerimientos del Capítulo 15 de la presente Parte IV.
las dimensiones y las fórmulas derivadas de principios básicos aceptados de la mecánica estructural o por ensayos. Unión de deslizamiento crítico: Unión abulonada en la cual se requieren superficies con una adecuada resistencia al deslizamiento.cargas utilizando las resistencias especificadas de los materiales. en una longitud limitada que promueve la formación de una rótula plástica. 3) Cada sistema está diseñado para resistir una parte de la fuerza lateral total según su rigidez relativa. Unión Rígida: Unión con suficiente rigidez para mantener el mismo ángulo entre los elementos unidos después de aplicadas las cargas. que se determina por análisis estructural. momentos. y pórticos sismorresistentes arriostrados.). que son capaces de resistir al menos el 25% del corte. Unión: Es una transición de superficies conectadas.8 . Tensión de fluencia esperada: La tensión de fluencia esperada en elementos estructurales. Terremoto de Diseño: Es el terremoto representado por el Espectro de respuesta elástica especificado en el Capítulo 7 de la Parte I. Unión Semirígida: Unión con insuficiente rigidez para mantener invariable el ángulos de intersección entre los elementos unidos después de aplicadas las cargas. Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Cap. establecidas en el Reglamento CIRSOC 301 o en la presente Parte IV. 2 . Sistema dual: Es un sistema estructural que posee las siguientes características: 1) Es esencialmente un pórtico que resiste cargas gravitatorias. “Construcciones en General”. corte y reacciones de apoyo). tensiones. actuando sobre un elemento o unión. que permite transmitir solicitaciones entre dos o más elementos. Resistencia requerida: Es el efecto de las combinaciones de estados de carga (demanda de esfuerzos. etc. Sección reducida de viga: Reducción gradual de la sección transversal de una viga. Rotación inelástica del nudo viga-columna: Es la rotación total del nudo menos la rotación elástica que se produce previamente a la fluencia de los elementos intervinientes. es la tensión nominal de fluencia Fy mayorada por el factor Ry. 2) Posee una resistencia a cargas laterales provista por la combinación de pórticos sismorresistentes no arriostrados. Las uniones se clasifican de acuerdo con la magnitud y tipo de solicitación transmitida (momento. Rigidizadores intermedios del alma del enlace: Placas rigidizadoras verticales del alma ubicadas en el enlace de un pórtico arriostrado excéntricamente.
Parte IV Cap. Reglamento INPRES-CIRSOC 103.CAPÍTULO 3. CALIDAD DE LOS MATERIALES El acero usado en la estructura. de la presente Parte IV.9 . excepto cuando explícitamente se lo modifique en la presente Parte IV. 3) Tener. de acuerdo con lo especificado en el Reglamento CIRSOC 301. Se permiten otros valores de Ry basados en ensayos.5 para perfiles laminados y barras. 4) Buena soldabilidad. REQUERIMIENTOS GENERALES 3. RESISTENCIA A LA FLEXIÓN POR IMPACTO CHARPY Los perfiles con espesores de alas.3.1 para platinas. 3. la resistencia requerida de una unión o de un elemento se determinará de acuerdo con la siguiente expresión: Fye = Ry Fy Siendo: Fye la tensión de fluencia esperada Fy Ry la tensión nominal de fluencia el factor de modificación de la tensión de fluencia. deberá tomarse igual a 1.85. no deberá exceder 350 MPa. 3 . y 1.1. La resistencia nominal de fluencia para los aceros en elementos en los que se espera un comportamiento inelástico bajo el efecto de las combinaciones de estados especiales de carga especificados en el Artículo 5. 3. Para edificios con altura superior a 1 piso el acero utilizado deberá cumplir con las siguientes características: 1) La relación entre la tensión de fluencia y la tensión máxima a tracción no debe ser mayor que 0. al menos. deberá cumplir los requerimientos especificados en la Sección A3 del Reglamento CIRSOC 301. y las platinas con espesores iguales o mayores que 40 mm que sean parte integrante de la estructura sismorresistente. TENSIÓN DE FLUENCIA ESPERADA Cuando así se lo exija. una deformación del 20% en una longitud de 5 cm.4. 2) Tener una curva tensión-deformación con un pronunciado plateau de fluencia.2. iguales o mayores que 40 mm. deberán tener una resistencia a la flexión por impacto Charpy de 30 Nm a 20 °C.
que cumplen con las características establecidas en la Tabla I. La disipación de energía se logra a través de la plastificación de los enlaces. 3 . Capítulo 4 de la presente Parte IV. donde al menos un extremo de cada riostra diagonal se conecta de forma tal que aísla un segmento de viga que sirve de enlace. TIPOLOGÍAS ESTRUCTURALES Las tipologías de estructuras sismorresistentes de acero contempladas en la presente Parte IV. columnas. La acción sísmica es soportada principalmente por esfuerzos axiales y solamente un porcentaje pequeño de las fuerzas laterales inducidas es resistido por flexión. columnas y nudos viga-columna. c) Pórticos sismorresistentes arriostrados excéntricamente Son aquellas estructuras compuestas por vigas. vigas.3. La disipación de energía se logra a través de la plastificación de los elementos diagonales rigidizantes. riostras y nudos. en los que la acción sísmica es soportada mediante su resistencia a flexión y corte. pueden clasificarse de acuerdo con la forma de soportar la acción sísmica y de disipar la energía. Constituyen un sistema híbrido que combina los dos sistemas anteriormente mencionados: pórticos no arriostrados y pórticos arriostrados concéntricamente. b) Pórticos sismorresistentes arriostrados concéntricamente Son aquellas estructuras constituidas por vigas.4. Se caracterizan por disipar energía mediante deformaciones inelásticas a través de la formación de rótulas plásticas en los extremos de los elementos (vigas y columnas). d) Sistemas duales Son sistemas estructurales formados por la combinación de pórticos sismorresistentes no arriostrados con pórticos sismorresistentes arriostrados concéntricamente o excéntricamente. Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Cap. columnas. riostras y nudos.10 . a) Pórticos sismorresistentes no arriostrados Son aquellas estructuras constituidas por tres componentes básicas.
4. Para el caso de las estructuras y componentes estructurales contempladas en el Art.1. 4. 14. 7 y 8 de la Parte I.3. 4.CAPÍTULO 4. 4.2.3. La acción sísmica vertical se considerará igual al 20% de la máxima ordenada espectral correspondiente que figura en la Tabla 4 del Capítulo 7 de la Parte I. ACCIÓN SÍSMICA HORIZONTAL La acción sísmica horizontal de diseño. se determinará de acuerdo con lo establecido en los Capítulos 5. se tendrá en cuenta lo especificado en el Artículo 4. 4. ACCIONES SÍSMICAS DE DISEÑO 4. de la Parte I “CONSTRUCCIONES EN GENERAL”. de la Parte I. de la presente Parte IV.1. “CONSTRUCCIONES EN GENERAL”. Reglamento INPRES-CIRSOC 103.3. INTRODUCCIÓN Para la determinación de los efectos que produce la acción sísmica se deberán considerar las componentes horizontal y vertical de la misma. “CONSTRUCCIONES EN GENERAL”. considerando los siguientes valores de la ductilidad global de la estructura.2. se tendrá en cuenta lo establecido en el mismo. FACTOR DE REDUCCIÓN El Factor de Reducción se determinará de acuerdo con lo especificado en el Artículo 8.2. ACCIÓN SÍSMICA VERTICAL 4.11 . Parte IV Cap. “CONSTRUCCIONES EN GENERAL”.1. 4 .4. establecidos en la Tabla 1. Para la determinación del factor de reducción R.1.
capaces de resistir al menos el 25% del corte basal.5 3. combinados con: Pórticos sismorresistentes especiales arriostrados concéntricamente Pórticos sismorresistentes convencionales arriostrados concéntricamente Pórticos sismorresistentes arriostrados excéntricamente b) Pórticos sismorresistentes no arriostrados intermedios*.5 Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Cap.µ - 1) PÓRTICOS SISMORRESISTENTES NO ARRIOSTRADOS Pórticos sismorresistentes especiales Pórticos sismorresistentes intermedios Pórticos sismorresistentes convencionales Pórticos reticuladas sismorresistentes especiales con vigas 6 4.5 3.TABLA 1: Valores de Ductilidad Global TIPOLOGÍA ESTRUCTURAL DUCTILIDAD GLOBAL . combinados con: Pórticos sismorresistentes especiales arriostrados concéntricamente Pórticos sismorresistentes convencionales arriostrados concéntricamente 6 4.5 6 4. 4 .5 3) PÓRTICOS SISMORRESISTENTES ARRIOSTRADOS EXCÉNTRICAMENTE 6 4) SISTEMAS DUALES a) Pórticos sismorresistentes no arriostrados especiales capaces de resistir al menos el 25% del corte basal.5 3 5 2) PÓRTICOS SISMORRESISTENTES ARRIOSTRADOS CONCÉNTRICAMENTE Pórticos sismorresistentes especiales Pórticos sismorresistentes convencionales 4.12 .
para las construcciones de los grupos A y B. Parte IV Cap.13 .* Los sistemas duales con pórticos sismorresistentes no arriostrados intermedios. pueden ser reemplazados por pórticos sismorresistentes no arriostrados convencionales en las zonas sísmicas 1 y 2. 4 . Reglamento INPRES-CIRSOC 103.
2. de la presente Parte IV. 5.2.2 de la Parte I. EFECTOS PROVOCADOS POR LAS ACCIONES SÍSMICAS Los efectos provocados por la acción sísmica de diseño que figuran en las combinaciones A4. Los métodos que permiten determinar la componente horizontal del efecto sísmico.6 del Reglamento CIRSOC 301. 5. la componente vertical del efecto sísmico. se determinarán de la siguiente manera: E = EH + EV Siendo: E EH EV el efecto provocado por la acción sísmica la componente horizontal del efecto sísmico.2 b D Siendo: EV b la componente vertical del efecto sísmico la ordenada del plafón del espectro elástico de pseudoaceleraciones horizontales expresada como fracción de la aceleración de la gravedad que figura en la Tabla 4. Parte IV Cap.1. se especifican en el Capítulo 14 de la Parte I.2. Capítulo 7 de la Parte I. INTRODUCCIÓN Las cargas y combinaciones de cargas serán las especificadas en la Sección A4. determinado como se indica en el Artículo 5.CAPÍTULO 5.5 y A4. “CONSTRUCCIONES EN GENERAL”. según el Artículo 5. D las cargas permanentes debidas al peso de los elementos estructurales y de los elementos que actúan en forma permanente sobre la estructura. el factor de riesgo. determinado como se indica en el Artículo 5. Componente Vertical del efecto sísmico La componente vertical del efecto sísmico se determinará según la expresión siguiente: EV = 0.15 .2.1.1.2.2.2. excepto en los casos que modifica la presente Parte IV. “CONSTRUCCIONES EN GENERAL”.2. “Construcciones en General”. CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS 5.1 del Reglamento CIRSOC 301. Componente Horizontal del efecto sísmico Deberán considerarse las especificaciones establecidas en el Artículo 4. 5 . 5. a) γd a) γd Reglamento INPRES-CIRSOC 103.
se considerarán las siguientes combinaciones especiales de estados de carga: 1. las sobrecargas debidas a la ocupación y a los equipos móviles. el factor de sobrerresistencia de acuerdo con la Tabla 2 a) b) Ω0 Cuando se utilicen estas combinaciones especiales de estados de carga. TABLA 2: Factor de Sobrerresistencia TIPOLOGIA ESTRUCTURAL Todos los pórticos sismorresistentes no arriostrados Pórticos sismorresistentes arriostrados excéntricamente Todas las otras tipologías Ω0 3 2. cuando específicamente se los requiera de acuerdo con lo establecido en la presente Parte IV. 5.3.4. no se requiere considerar la simultaneidad de las acciones sísmicas horizontales.4. “CONSTRUCCIONES EN GENERAL”.5. de la Parte I. la carga de nieve. COMBINACIONES ESPECIALES DE ESTADOS DE CARGA En componentes sensibles a los efectos de la sobrerresistencia estructural.16 .5 L + 0.9 D − Ω0 EH Siendo: D L S EH las cargas permanentes debidas al peso de los elementos estructurales y permanentes. 5 . SIMULTANEIDAD DE EFECTOS DE LAS ACCIONES SÍSMICAS HORIZONTALES Se tendrá en cuenta lo especificado en el Artículo 11. la componente horizontal del efecto sísmico.5 2 Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Cap.2 S + Ω0 EH 0.2 D + 0.
elementos y uniones deberán cumplir con los requerimientos especificados en el Reglamento CIRSOC 301.5. excepto cuando explícitamente se la modifique en esta Parte IV. 5 .17 . Reglamento INPRES-CIRSOC 103.5. Parte IV Cap. RESISTENCIA NOMINAL La resistencia nominal de las estructuras.
19 . Reglamento INPRES-CIRSOC 103. los efectos P-∆ y el dimensionamiento de las juntas sísmicas. 6 . “CONSTRUCCIONES EN GENERAL”. Parte IV Cap. se hará de acuerdo con lo especificado en el Capítulo 13 de la Parte I. DEFORMACIONES El cálculo de las deformaciones para el control de la distorsión horizontal de piso.CAPÍTULO 6.
CAPÍTULO 7.4 d t Fu. 7.10 del Reglamento CIRSOC 301. JUNTAS ABULONADAS a) Todos los bulones deberán ser de alta resistencia y estar totalmente traccionados. deberán cumplir los requerimientos establecidos en el Capítulo J. d) La resistencia de diseño al corte o a la combinación de corte y tracción en juntas abulonadas. deberá determinarse de acuerdo con las Secciones J3. proceso de fabricación u operaciones de montaje. juntas y medios de unión. excepto en los casos explícitamente modificados en la presente Parte IV. b) En una misma superficie de unión las juntas abulonadas no pueden compartir su resistencia con juntas soldadas. deberán repararse de acuerdo con los requerimientos de la Autoridad Competente. ya sea en la unión o en el elemento. etc. del Reglamento CIRSOC 301.1. 7.7 y J3. 7 . usando agujeros estándares o agujeros ovalados con el eje mayor perpendicular a la línea de fuerza. del Apéndice). Este requerimiento será aplicado también a otros casos de acuerdo con lo especificado en la presente Parte IV. ALCANCE Las uniones.2. JUNTAS SOLDADAS a) La soldadura se ejecutará de acuerdo con las especificaciones establecidas en la Norma IRAM-IAS U 500-164. Además serán inspeccionadas y aprobadas por la Autoridad Competente.3. c) Para elementos y uniones que son parte de la estructura sismorresistente las discontinuidades originadas por errores. tales como: puntos de soldadura.7. c) Deberá proveerse la resistencia al aplastamiento de juntas abulonadas. excepto que la resistencia nominal de aplastamiento de los agujeros no deberá tomarse mayor que 2. corte con soplete. Parte IV Cap. e) Las uniones abulonadas en elementos que son parte de la estructura sismorresistente deberán configurarse de modo que un estado límite dúctil controle el diseño. que formen parte de la estructura sismorresistente. ayudas de montaje. UNIONES.33 o mayor.. b) Toda soldadura a tope con penetración completa usada en la estructura sismorresistente deberá ser ejecutada con un material de aporte que posea una resistencia a la flexión por impacto Charpy de 30 Nm a 30°C bajo cero. a menos que se justifique con un ensayo (ver Artículo A5. La resistencia de diseño al corte de una junta abulonada puede calcularse como la resistencia de las uniones abulonadas del tipo aplastamiento. Todas las superficies de unión deberán prepararse para tener un coeficiente de deslizamiento µ = 0. Reglamento INPRES-CIRSOC 103. JUNTAS Y MEDIOS DE UNIÓN 7.21 .
40. EMPALMES La resistencia de diseño de los empalmes en las columnas debe igualar o exceder la resistencia requerida determinada en el Artículo 8. deberá cumplirse con las prescripciones siguientes: a) La resistencia requerida a compresión simple. 8 .a) y 8. • El límite determinado por la resistencia de la fundación al levantamiento debido al momento de vuelco. sin considerar momento alguno.4.b). además de las prescripciones establecidas en el Capítulo H del Reglamento CIRSOC 301. Parte IV Cap. deberán ubicarse alejados del nudo viga-columna. Los empalmes soldados que están sometidos a una tensión calculada neta de tracción bajo las combinaciones especiales de los estados de cargas. 8. se determinará a partir de la combinación especial de los estados de cargas establecida en el Artículo 5. a) Los empalmes de columnas hechos con soldadura de filete o soldadura a tope con penetración parcial.a). ALCANCE Las columnas pertenecientes a la estructura sismorresistente deberán cumplir con los requerimientos del Reglamento CIRSOC 301 y los establecidos en este Capítulo. c) Las resistencias requeridas determinadas en los Artículos 8.CAPÍTULO 8. b) La resistencia requerida a tracción.2.23 . sin considerar momento alguno.1 Ry veces las resistencias nominales de las vigas o riostras que concurren a las columnas. COLUMNAS 8.2. 8.1.2.2 m o la mitad de la altura libre de la columna. deberán hacerse usando Reglamento INPRES-CIRSOC 103.2.b) no necesitan ser mayores que: • La máxima carga transferida a la columna considerando 1. una distancia igual a la menor de las dos siguientes: 1. RESISTENCIA Cuando se cumpla que: Pu / (φ Pn) > 0.4.3. se determinará a partir de la combinación especial de los estados de cargas establecida en el Artículo 5.
b) Cuando se empalmen secciones con diferentes espesores y anchos de alas y almas. donde Ry Fy es la tensión de fluencia esperada del material de la columna y Af es el área del ala de la columna empalmada de menor sección. 8 .3.24 .3.a).b) y además deberán cumplir con los requisitos siguientes: 1) La resistencia de diseño de una junta soldada a tope con penetración parcial. de acuerdo con el Artículo 8. deberá ser al menos igual al doble de la resistencia requerida.metal de aporte con una resistencia a la flexión por impacto Charpy igual a la requerida en el Artículo 7. 2) La resistencia mínima requerida para cada ala.5 Ry Fy Af. no se requerirán transiciones en aquellos casos donde se permitan soldaduras a tope con penetración parcial. deberá ser 0. Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Cap.
resistencia de los materiales. a los utilizados en las uniones ensayadas.CAPÍTULO 9. 9.1 INTRODUCCIÓN Se espera que los pórticos sismorresistentes no arriostrados especiales definidos en el Artículo 3. Las uniones reales deberán construirse usando materiales. Las extrapolaciones de los resultados de los ensayos deberán basarse en combinaciones similares de las dimensiones de los elementos.4. Como mínimo.03 radianes. PÓRTICOS SISMORRESISTENTES NO ARRIOSTRADOS ESPECIALES 9. En cualquiera de los requerimientos anteriores los resultados deberán basarse en al menos dos ensayos cíclicos. Parte IV Cap. No deberán usarse en los ensayos requeridos.a) desarrollen importantes deformaciones inelásticas cuando se encuentren sometidos al terremoto de diseño.25 . el control de calidad deberá cumplir con los procedimientos del Capítulo 16. procesos. de acuerdo con lo especificado en el Apéndice. configuraciones y controles de calidad que se asemejen tanto como sea posible. Se permite que los resultados de los ensayos estén basados en uno de los siguientes requerimientos: 1) Informes de ensayos de investigaciones o ensayos documentados ejecutados para otros proyectos que demuestren una razonable semejanza con las condiciones del caso que se analiza. deberá basarse en resultados de ensayos cíclicos que demuestren una capacidad de rotación inelástica de al menos 0.85 Fye. 2) Ensayos ejecutados específicamente para el proyecto y que sean representativos de las dimensiones de los elementos. mayores espesores de soldaduras y variaciones en las propiedades del material. Reglamento INPRES-CIRSOC 103. 9 . Estos pórticos deberán cumplir con los requerimientos establecidos en este Capítulo. Las interpolaciones o extrapolaciones de los resultados de los ensayos para elementos con diferentes dimensiones deberán justificarse por medio de análisis racionales que demuestren que la distribución y la magnitud de las tensiones internas sean consistentes con los modelos ensayados y que consideren los efectos adversos de mayores dimensiones de elementos. configuración de las uniones y procesos constructivos.2 NUDOS VIGA-COLUMNA Y UNIONES a) El diseño de los nudos viga-columna y sus uniones. vigas con una tensión de fluencia real que sea menor que 0.
siempre que pueda demostrase por un análisis racional que cualquier distorsión adicional de piso debida a las deformaciones de la unión.4. 9 . La resistencia de diseño al corte φv Rv del panel nodal deberá determinarse utilizando Σ Ry Mp. 9. Resistencia al Corte La resistencia requerida al corte del panel nodal (Ru).8 Mp cuando el pandeo local y no la fluencia de la viga limite la resistencia a la flexión de esta última o cuando se utilicen secciones reducidas de vigas.3.4. circunscripta por las alas de la columna y por las placas de continuidad.26 . c) La resistencia requerida al corte Vu de la unión entre la viga y la columna. pueda ser absorbida por el edificio.a) y 5.3.80 a las alas de la columna en la unión. Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Cap.75. se permite un valor de Vu menor si queda justificado por un análisis racional. para la rotación inelástica requerida (ver Apéndice). determinada en la cara de la columna. 9. se determinará usando la combinación de cargas 1.4. se determinará aplicando las combinaciones especiales de estados de carga establecidas en las ecuaciones 5. Alternativamente.b) a la viga o vigas que concurren al nudo en el plano del pórtico. Este análisis racional deberá incluir la estabilidad global del pórtico considerando los efectos de segundo orden. que sea al menos igual que el momento plástico nominal de la viga Mp. establecida en la ecuación 5.2 S más el corte resultante de la aplicación de 1.a).2 D + 0.2.1 Ry Fy Z. de las vigas que concurren φv = 0.b) Los ensayos de los nudos viga-columna deberán demostrar una resistencia a la flexión . 2) Se permiten uniones que puedan desarrollar las rotaciones requeridas en los elementos de unión y la resistencia de diseño según lo establece el Capítulo 1. Esta prescripción se exceptúa para los siguientes casos: 1) La resistencia a la flexión mínima de la viga ensayada deberá ser 0.3 PANEL NODAL (Alma de la viga paralela al alma de la columna) 9. No es necesario que Ru sea mayor que el corte determinado a partir de 0.1. en el sentido opuesto en cada extremo de la viga. No es necesario que la resistencia requerida al corte exceda el corte resultante de la combinación especial de estados de carga.5 L + 0. Introducción El Panel Nodal es el área rectangular del alma de la columna en la intersección con la viga.
el ancho del panel nodal entre las alas de columna.5. La soldadura deberá desarrollar al menos.27 .• Cuando Pu ≤ 0. el ancho del ala de la columna.3.4.6 Fy dc tp 1 +  d b dc t p    a) el espesor total del panel nodal incluyendo las placas nodales de refuerzo.75 Py Siendo: tp dc bcf tcf Fy •  3 b t2  cf cf  Rv = 0. el espesor del ala de la columna. Cuando las placas nodales de refuerzo estén en contacto con el alma de la columna deberán soldarse en los bordes superior e inferior.3. cuando se utilicen soldaduras tipo tapón para prevenir el pandeo del alma de la columna y de las placas de refuerzo. si las hubiere. establecida en el Reglamento CIRSOC 301. la tensión nominal de fluencia del acero del panel nodal. 9 . 9.75 Py. 9. de manera que puedan transmitir la parte del esfuerzo total absorbido por dicha placa.3.a). Cuando las placas nodales de refuerzo se ubiquen separadas del alma de la columna deberán ubicarse simétricamente y soldarse a las placas de continuidad para transmitir la parte del esfuerzo total absorbido por la mencionada placa nodal. la resistencia de diseño al corte de las mencionadas placas. Cuando Pu > 0. a) Alternativamente. la altura del panel nodal entre las placas de continuidad. Placas nodales de refuerzo Las placas nodales de refuerzo deberán soldarse a las alas de la columna ya sea usando soldadura a tope con penetración completa o soldadura en filete. Espesor del Panel Nodal Los espesores individuales de las almas de la columna y de las placas nodales de refuerzo. Reglamento INPRES-CIRSOC 103. Placas de Continuidad En los nudos viga-columna siempre deberán proveerse placas de continuidad. Rv se determinará utilizando la ecuación K1-12. deberán cumplir con la siguiente expresión: t ≥ (dz + wz) / 90 Siendo: t dz wz el espesor del alma de columna o placa nodal de refuerzo. la altura total de columna.3.3. Parte IV Cap. el espesor total del panel nodal deberá satisfacer la expresión 9. 9.3.
vigas híbridas o soldadas y secciones U a flexión Limitaciones de la relación ancho-espesor λp (secciones compactas) 136 b/t Fy Para: Pu / (φb Py) ≤ 0.9. Área del ala de viga No se permiten cambios abruptos en el área del ala de viga ubicada en regiones de probable rótula plástica.1. 9 . Cuando sea mayor que 1.125 Almas bajo combinaciones de flexocompresión 1365  P  1 − 1. siempre que se demuestre a través de ensayos que la configuración resultante permita la formación de rótulas plásticas estables y que cumplan con los requerimientos establecidos en el Artículo 9.33 − φ b Py Fy    664 ≥ Fy   Tubos de sección circular en compresión simple o flexión Tubos de sección rectangular en compresión simple o flexión D/t 8964 Fy 758 b / t o hc / t Fy Cap.5. Se permite agujerear o cortar el ala de viga.25 las columnas deberán cumplir con los valores de λp establecidos en la Tabla 3.2. LIMITACIONES DIMENSIONALES DE VIGAS Y COLUMNAS 9. Cuando la relación establecida en la expresión 9.125 Pu 502  2.b). La sección reducida de viga cumplirá con la resistencia de diseño especificada en el Capítulo 1.4.54 u  φb Py  Fy    hc / tw Para: Pu / (φb Py) > 0.a) sea menor o igual que 1.2. 9.4.25 las columnas deben cumplir con λp especificadas en la Tabla B5. Relación ancho-espesor Las vigas deberán cumplir con los valores de λp establecidos en la Tabla 3.28 Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes .4. TABLA 3: Limitaciones de la relación ancho-espesor Relación Descripción del elemento Anchoespesor Alas de vigas de perfiles laminados doble T.1 del Reglamento CIRSOC 301.
RELACIÓN ENTRE LAS RESISTENCIAS A FLEXIÓN DE VIGAS Y COLUMNAS En los nudos viga-columna deberá satisfacerse la siguiente relación: Σ M*pc / Σ M*pb Siendo: >1 a) Σ M*pc la suma de las proyecciones al eje de la viga. Se permite tomar: Σ M*pb = Σ ( 1.2. y que cumplan con los siguientes requisitos: 1) Columnas en edificios de un piso o en el piso superior de edificios de varios pisos. Parte IV Cap.1 Ry Fy z + Mv ) Siendo en las ecuaciones b). 9 .a).5. Σ M*pb la suma de las proyecciones al eje de la columna. la tensión nominal de fluencia de la columna. la resistencia requerida a compresión axial de la columna (signo el módulo plástico de la sección de la columna. para todas las combinaciones de carga que no sean las combinaciones especiales de los estados de carga establecidos en el Artículo 5. teniendo en cuenta la reducción debida al esfuerzo normal en la columna. de las resistencias nominales a flexión de las columnas (incluyendo cartelas si existieran). positivo). Se exceptúan de la condición anterior los casos siguientes: a) Columnas con Puc < 0. c) y d): z Ag Fyc Puc Zc el módulo de sección plástico mínimo de la sección reducida de viga.9. Reglamento INPRES-CIRSOC 103. de las resistencias nominales a flexión de la viga o las vigas que concurran al nudo. el área bruta de la columna. por encima y por debajo del nudo.29 .4. Se permite tomar: Σ M*pc = Σ Zc ( Fyc – Puc /Ag ) b) Cuando los ejes de vigas opuestas en el mismo nudo no coinciden deberá considerarse el eje intermedio.1 Ry Mp + Mv ) c) Mv.3 Fyc Ag. Alternativamente.. es el momento adicional debido a la amplificación producida por el corte desde la rótula plástica hasta el eje de la columna. Cuando se utilicen secciones reducidas de vigas se permite tomar: Σ M*pb de los resultados de ensayos tal como se d) Σ M*pb = Σ ( 1. se permite tomar requiere en el Artículo 9.
1. sea menor que el 33% de la resistencia requerida al corte del piso en la línea de columnas. se debe cumplir: 1) Las alas de la columna deberán estar soportadas lateralmente en los niveles superior e inferior de las alas de la viga. directa o indirectamente. b) Columnas en cualquier piso que tengan una relación entre la resistencia de diseño al corte y la resistencia requerida al corte.6.a). Se acepta que la columna permanece elástica cuando se cumpla alguna de las condiciones siguientes: 1) La relación calculada usando la ecuación 9. soportadas lateralmente. 9 . 2) La columna permanece elástica bajo la combinación especial de estados de carga establecida en la expresión 5.2) Columnas donde: .La suma de las resistencias de diseño al corte de todas las columnas en el piso.30 . b) Cuando una columna no permanece elástica fuera del panel nodal.a).5. . 3) Las alas de la columna deberán estar.5.5. Se entiende por una línea de columnas a una sola línea de columnas o líneas paralelas de columnas ubicadas dentro del 10% de la dimensión de la planta perpendicular a la línea de columnas. 9. Nudos restringidos a) Cuando se demuestre que la porción de columna ubicada fuera del panel nodal permanece elástica.La suma de las resistencias de diseño al corte de todas las columnas exceptuadas por cumplir con 9.6.a). Nudos no restringidos Una columna que contiene un nudo viga-columna sin apoyo lateral transversal al plano del pórtico. RESTRICCIÓN LATERAL DE NUDOS VIGA-COLUMNA 9.4. a través del alma de la columna o alas de vigas perpendiculares al plano del pórtico. ubicadas en cada línea de columna en el piso. exceptuadas por cumplir con 9. sea menor que el 20% de la resistencia al corte requerida en el piso. 9. sea mayor que 1. deberá diseñarse considerando la distancia entre los apoyos laterales adyacentes Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Cap. las alas de la columna en los nudos requieren soporte lateral sólo a nivel del ala superior de las vigas.6.25. que sea 50% mayor que la del piso inmediatamente superior.a). 2) Cada restricción lateral del ala de columna se diseñará para una resistencia requerida igual al 2% de la resistencia nominal del ala de viga Fy bf tbf.2.
APOYO LATERAL DE VIGAS Ambas alas de una viga deberán apoyarse directa o indirectamente. 1) 2) 9.5. dicha columna deberá cumplir con las especificaciones del Capítulo H del Reglamento CIRSOC 301.6. 9 . c) La resistencia requerida a flexión transversal al plano del pórtico de la columna. para la verificación del pandeo transversal al plano del pórtico. Cualquier apoyo lateral adyacente a una sección reducida de viga deberá cumplir con lo especificado en el Artículo 15. (ry en mm. ensayados de acuerdo con lo especificado en el Apéndice.como altura de la columna. excepto que: a) La resistencia requerida de la columna se determine por la combinación de carga A4. Además. Fy en MPa).31 . o con la resistencia de diseño al corte del panel nodal. Parte IV Cap. La longitud no soportada entre apoyos laterales no deberá ser mayor que: 17.1.5 del CIRSOC 301. la ubicación del apoyo lateral para el elemento deberá ser consistente con el utilizado en los ensayos. especificada en el Artículo 9. incluya el momento originado por la aplicación de la fuerza en el ala de la viga. Si se utilizan elementos con secciones reducidas de viga. b) La esbeltez L / r de la columna no sea mayor que 60. Además. cambios en la sección transversal y en otras ubicaciones donde el análisis indique que se formará una rótula plástica durante el desarrollo de deformaciones inelásticas.2).25 de la resistencia de diseño del pórtico.500 ry / Fy.7. más el momento de segundo orden debido al desplazamiento resultante del ala de la columna. Reglamento INPRES-CIRSOC 103.b. determinada con la resistencia de diseño a flexión de las vigas. se deberán proveer apoyos laterales en las cercanías de fuerzas concentradas. donde la acción sísmica E se toma igual al menor de los siguientes valores: La fuerza sísmica amplificada Ω0 EH 1.
a) por el 10. con las modificaciones siguientes: Reemplazar el Artículo 9. NUDOS VIGA-COLUMNA Y UNIONES a) El diseño de todos los nudos viga-columna y sus uniones. (ry en mm.2.2. deberá basarse en resultados de ensayos cíclicos de acuerdo con lo especificado en el Apéndice. Cuando la relación establecida en la expresión 9. Fy en MPa).33 .a).1 del Reglamento CIRSOC 301.4.5. definidos en el Artículo 3.2. como sigue: 10. Además.25 las columnas deberán cumplir con los valores de λp establecidos en la Tabla 3. Parte IV Cap.4.a). PÓRTICOS SISMORRESISTENTES NO ARRIOSTRADOS INTERMEDIOS 10. Reemplazar el Artículo 9.2 por el 10. sea menor o igual a 1.7.7 por el 10. Estos pórticos deberán diseñarse de manera que las deformaciones inelásticas inducidas se logren: a) Por fluencia de los elementos del pórtico (para el caso de uniones rígidas).2.2. Relación ancho-espesor Las vigas deberán cumplir con los valores de λp establecidos en la Tabla B5. APOYO LATERAL DE VIGAS Ambas alas de una viga deberán apoyarse directa o indirectamente. se deberán proveer apoyos laterales en las cercanías de fuerzas concentradas. cambios en la sección transversal y en otras ubicaciones donde el análisis Reglamento INPRES-CIRSOC 103. pertenecientes a la estructura sismorresistente. sea mayor a 1. INTRODUCCIÓN Se espera que los pórticos sismorresistentes no arriostrados intermedios. b) Por fluencia de los elementos de unión (para el caso de uniones semirígidas).200 ry / Fy.7.CAPÍTULO 10. La longitud no soportada entre apoyos laterales no deberá ser mayor que: 25.4. como sigue: 10. Reemplazar el Artículo 9.2. Cuando la expresión 9. como sigue: 10. Las uniones rígidas y semirígidas se describen en el Artículo A2-2 del Reglamento CIRSOC 301.1.5.4. 10 .25 las columnas deben cumplir con los valores de λp especificados en la Tabla B5. Los pórticos sismorresistentes no arriostrados intermedios deberán cumplir con los requerimientos especificados para los pórticos sismorresistentes no arriostrados especiales establecidos en el Capítulo 9.a).a).02 radianes.a). Los resultados deberán basarse en al menos dos ensayos cíclicos y deberán cumplir los requerimientos especificados en el Artículo 9. que demuestren una capacidad de rotación inelástica de al menos 0. desarrollen deformaciones inelásticas moderadas cuando se encuentren sometidos al terremoto de diseño.1 del Reglamento CIRSOC 301.
34 . 10 . Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Cap.indique que se formará una rótula plástica durante el desarrollo de deformaciones inelásticas.
deberán removerse y repararse incluyendo el uso de una soldadura de filete de refuerzo.2.1 Ry Mp de la viga. los elementos auxiliares de montaje (aquellos utilizados para poner en posición la viga antes de soldarla). Parte IV Cap. b) La resistencia nominal a flexión de la unión deberá ser igual o mayor que 0. PÓRTICOS SISMORRESISTENTES NO ARRIOSTRADOS CONVENCIONALES 11. Estos pórticos deberán cumplir con los requerimientos que se establecen en este Capítulo.5 Mp. INTRODUCCIÓN Se espera que los pórticos sismorresistentes no arriostrados convencionales. Los resultados de los ensayos deberán basarse en al menos dos ensayos cíclicos de acuerdo con los procedimientos descriptos en el Artículo 9.1.01 radianes. En las uniones no deberá usarse soldadura a tope con penetración parcial. 11.a). NUDOS VIGA-COLUMNA Y UNIONES a) Se permite que las uniones sean rígidas o semirígidas de acuerdo con los requerimientos siguientes: 1) Las uniones rígidas que sean parte de la estructura sismorresistente deberán poseer una resistencia requerida a flexión Mu. que demuestren una capacidad de rotación inelastica de al menos 0. Para las uniones con alas soldadas. ni soldaduras de filete para resistir esfuerzos de tracción. Reglamento INPRES-CIRSOC 103. Se exceptúan aquellos casos de elementos auxiliares de montaje ubicados en el ala superior en los cuales se permite que permanezcan en el lugar si se los une al ala de la columna con una soldadura continua de filete.a). desarrollen deformaciones inelásticas limitadas en sus elementos y uniones cuando se encuentren sometidos al terremoto de diseño. Alternativamente. c) Deberá demostrarse por medio de ensayos cíclicos que el nudo tenga una capacidad adecuada de rotación correspondiente a la distorsión horizontal de piso de diseño. el diseño de los nudos viga-columna y las uniones utilizadas en la estructura sismorresistente deberán basarse en resultados de ensayos cíclicos de acuerdo con lo especificado en el Apéndice.35 .CAPÍTULO 11. ubicada sobre el borde y por debajo de la soldadura a tope con penetración completa. siendo Mp el menor momento de plastificación de la viga o la columna que concurre al nudo. 11 . definidos en el Artículo 3.4.2. 2) Los nudos semirígidos deberán cumplir los siguientes requerimientos: a) La resistencia de diseño no deberá ser menor que la requerida en el Capítulo 1. que sea al menos igual a 1.
d) El esfuerzo real transmitido por el rigidizador. en nudos rígidos. Las uniones soldadas de las placas de continuidad a las alas de la columna deberán realizarse ya sea con soldadura a tope con penetración completa. Además. Los nudos rígidos y semirígidos se describen en la Sección A2. c) La resistencia de diseño de la soldadura determinada a partir de la resistencia de diseño al corte del panel nodal. Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Cap. b) La resistencia requerida al corte Vu.2 del Reglamento CIRSOC 301.2 S más el corte resultante de Mu. con soldadura a tope con penetración parcial a ambos lados. o por medio de placas de conexión. Las placas de continuidad tendrán un espesor mínimo igual al del ala de la viga o al de la placa de conexión.3.2. PLACAS DE CONTINUIDAD Cuando las uniones rígidas se materializan soldando las alas de la viga directamente a las alas de la columna. deberán desarrollar una resistencia de diseño que sea al menos igual a la resistencia de diseño del área de contacto de la placa con el ala de la columna. Sólo se podrán omitir las placas de continuidad si se demuestra mediante ensayos que pueden lograrse las capacidades de rotación inelástica requeridas. Las uniones soldadas de las placas de continuidad al alma de la columna deberán tener una resistencia de diseño al corte que sea al menos igual al menor de los siguientes valores: a) La suma de las resistencias de diseño de las uniones de la placa de continuidad a las alas de la columna. definido en el Artículo 11. deberán utilizarse placas de continuidad a fin de transmitir los esfuerzos de las alas de la viga al alma de la columna. b) La resistencia de diseño al corte del área de contacto de la placa con el alma de la columna.2 D + 0.d) En el diseño deberán considerarse la rigidez y la resistencia de los nudos semirígidos incluyendo el efecto de la estabilidad global del pórtico. Para nudos semirígidos Vu deberá determinarse según la combinación de carga anterior. 11 . más el corte resultante del máximo momento que la unión semirígida es capaz de resistir.a.36 .5 L + 0. combinada con soldadura de filete de refuerzo o con soldadura de filetes a ambos lados.1). 11. deberá determinarse mediante la combinación de carga 1.
cuando se encuentre sometido al terremoto de diseño. Parte IV Cap.2. definidos en el Artículo 3. No se permiten empalmes de los cordones (superior e inferior) dentro del tramo especial. No podrán utilizarse uniones abulonadas en los elementos del alma ubicados dentro del tramo especial.8 m.5 ni menor que 0. 12 . ni el uso de otras configuraciones de las diagonales distinta a la X. Reglamento INPRES-CIRSOC 103. generados por la carga permanente más la sobrecarga mayoradas. medida desde los extremos del tramo especial. El uso de estos pórticos esta limitado a longitudes de viga que no excedan los 20 m y altura total no mayor que 1. deberán ser todos Vierendell o todos arriostrados en X.03 Fy Ag. No se permite ninguna combinación entre ellos. 12. Estos pórticos deberán cumplir con los requerimientos de este Capítulo. dentro del tramo especial.CAPÍTULO 12. Los esfuerzos axiales en los elementos diagonales del alma dentro del tramo especial. Los paneles. La longitud del tramo especial deberá estar comprendida entra el 10% y el 50% de la luz de la viga. Esta interconexión deberá tener una resistencia de diseño adecuada para resistir un esfuerzo que sea al menos igual al 25% de la resistencia nominal a tracción del elemento diagonal. Las columnas y los tramos de vigas ubicados fuera del tramo especial deberán diseñarse para que permanezcan elásticos bajo los esfuerzos generados en el tramo especial totalmente plastificado. Cuando se usen elementos diagonales en el tramo especial deberán estar separados por elementos verticales. teniendo en cuenta el endurecimiento por deformación. experimenten importantes deformaciones inelásticas dentro de un tramo de la viga reticulada especialmente diseñado. Los elementos diagonales deberán interconectarse en los puntos de cruce.67.a). no deberán ser mayores que 0. TRAMO ESPECIAL Cada viga reticulada que sea parte de la estructura sismorresistente deberá tener un tramo especial ubicado dentro de la semiluz media de la viga. La relación entre longitud y altura de cualquier panel del tramo especial no deberá ser mayor que 1.37 . ni dentro de la mitad de la longitud del panel.4.1 INTRODUCCIÓN Se espera que los pórticos sismorresistentes no arriostrados con vigas reticuladas. PÓRTICOS SISMORRESISTENTES NO ARRIOSTRADOS CON VIGAS RETICULADAS 12.
con φ = 0. Las uniones extremas de los elementos diagonales del alma en el tramo especial deberán tener una resistencia de diseño que sea al menos igual a la resistencia a tracción esperada del elemento del alma. en todos los tramos. deberán tener una resistencia de diseño para absorber las combinaciones de cargas A4. RESISTENCIA NOMINAL DE LOS ELEMENTOS DEL TRAMO ESPECIAL En el estado de plastificación total. la cual se determina mediante la siguiente expresión: Vne = 3.90. deberán tener igual sección transversal y deberán proveer al menos el 25% de la resistencia al corte vertical requerida en el estado de plastificación total. Ry Fy Ag.6 especificadas en el reglamento CIRSOC 301.Ls ) + R (P + 0.5 y A4. excepto aquéllos del tramo especial. 13 . Los elementos diagonales en cualquier panel del tramo especial deberán tener igual sección transversal.38 . RESISTENCIA NOMINAL DE LOS ELEMENTOS UBICADOS FUERA DEL TRAMO ESPECIAL Todos los elementos y uniones. 12.075 EI (L .75 Ry Mnc Ls + 0.3 P ) sen α y nt nc 3 Ls a) Siendo: Ry Mnc EI L Ls Pnt Pnc el factor de modificación de la tensión de fluencia (ver Artículo 3.12.45 φ Ag Fy.3. La resistencia axial de los cordones no deberá ser mayor que 0.2. Los cordones superior e inferior en el tramo especial. desarrollados en el Artículo 12. y las cargas laterales necesarias para desarrollar una resistencia al corte vertical esperada Vne.4.2) la resistencia nominal a flexión la rigidez elástica a flexión de los cordones del tramo especial la luz de la viga la longitud del tramo especial la resistencia nominal a tracción de los elementos diagonales del tramo especial la resistencia nominal a compresión de los elementos diagonales del tramo especial el ángulo que forman los elementos diagonales con la horizontal α Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Cap. el tramo especial deberá desarrollar una resistencia nominal al corte a través de la resistencia nominal a flexión de los cordones y a través de las resistencias nominales a tracción y a compresión de los elementos diagonales del alma.
12.5. Reglamento INPRES-CIRSOC 103. deberán estar constituidos por barras planas con una relación ancho-espesor que sea menor o igual a 2. no deberá ser mayor que 136 / Fy (Fy en MPa). La relación ancho espesor de los cordones no deberá exceder los valores limites de λp dados en la Tabla 3.5% de la resistencia nominal a compresión Pnc del cordón adyacente mayor. Los arriostramientos laterales ubicados fuera del tramo especial deberán tener una resistencia de diseño de al menos 2.12. de acuerdo con lo especificado en la Sección F1 del Reglamento CIRSOC 301. RELACIÓN ANCHO-ESPESOR Los elementos diagonales del alma dentro del tramo especial.5. La relación ancho-espesor de perfiles angulares.39 . 12 .6. ARRIOSTRAMIENTOS LATERALES Los cordones superior e inferior de las vigas deberán estar arriostrados lateralmente en los extremos del tramo especial y en intervalos no mayores que Lp a lo largo de toda la longitud de la viga. Cada arriostramiento lateral en los extremos o dentro del tramo especial deberá tener una resistencia de diseño de al menos el 5% de la resistencia a compresión nominal Pnc del cordón del tramo especial. Parte IV Cap. alas y almas de sección T utilizados en los cordones del tramo especial.
CAPÍTULO 13. PÓRTICOS SISMORRESISTENTES ESPECIALES ARRIOSTRADOS CONCÉNTRICAMENTE
Se espera que los pórticos sismorresistentes especiales arriostrados concéntricamente, definidos en el Artículo 3.4.b), desarrollen importantes deformaciones inelásticas bajo la acción del terremoto de diseño. Estos pórticos tienen una mayor ductilidad que los pórticos convencionales arriostrados concéntricamente definidos en el Capítulo 14, debido a una menor degradación de resistencia cuando las riostras comprimidas pandean. Los pórticos sismorresistentes especiales arriostrados concéntricamente deberán cumplir con los requerimientos establecidos en este Capítulo.
13.2. RIOSTRAS
a) Esbeltez: Las riostras deberán tener K l / r ≤ 2.626 / Fy b) Resistencia requerida a compresión: La resistencia requerida a compresión de una riostra no debe exceder la resistencia de diseño φc Pn. c) Distribución de las fuerzas laterales: En cualquier plano arriostrado, las riostras deberán disponerse en direcciones alternadas. Para cualquier dirección de la fuerza sísmica paralela al plano, al menos el 30% y no más del 70% de la fuerza horizontal total, deberá ser resistida por riostras en tracción, a menos que la resistencia nominal a compresión Pn de cada riostra sea mayor que la resistencia requerida Pu resultante de la aplicación de las combinaciones especiales de carga establecidas en el Artículo 5.4. Se entiende por plano arriostrado a un solo plano o a un conjunto de planos paralelos que se encuentren ubicados en planta en una longitud menor o igual al 10% de la dimensión del edificio perpendicular al plano. d) Relación ancho-espesor: La relación ancho-espesor de las riostras comprimidas deberán cumplir los requerimientos del Reglamento CIRSOC 301 especificados en la Tabla B5.1 y los siguientes: – – Las riostras deberán ser compactas (λ < λp). La relación ancho-espesor de los perfiles angulares no deberá ser mayor que / (Fy en MPa) F136 y Las riostras tubulares de sección circular deberán tener una relación entre el diámetro exterior y el espesor de la pared de acuerdo con lo especificado en la Tabla 3, a menos que la pared se rigidice. – Las riostras tubulares de sección rectangular deberán tener una relación entre el ancho y el espesor de la pared de acuerdo con lo especificado en la Tabla 3, a menos que la pared se rigidice.
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e) Elementos de secciones armadas: La esbeltez de los elementos individuales que conforman una sección armada, determinada entre uniones, no deberá ser mayor que el 40% de la relación de esbeltez de la riostra. La resistencia total de diseño al corte de las uniones (bulones, soldaduras, etc.), deberá ser al menos igual a la resistencia de diseño a tracción de cada elemento individual que conforma la sección armada. Se deberán usar no menos de dos uniones con una separación uniforme. Las uniones abulonadas no deberán ubicarse dentro del cuarto medio de la longitud de la riostra. Excepción: Cuando se demuestre que las riostras pandean sin producir corte en las uniones, el espaciado de éstas deberá ser tal que la relación de esbeltez (l/r) de los elementos individuales no exceda 0,75 veces la relación de esbeltez de la riostra de sección armada.
13.3. UNIONES DE RIOSTRAS
a) Resistencia requerida: La resistencia requerida de la unión (incluyendo las uniones del nudo viga-columna si éstas son parte del sistema de arriostramiento), deberá ser la menor de las siguientes: 1) La resistencia nominal a tracción de la riostra determinada como Ry Fy Ag. 2) El esfuerzo máximo, proveniente de un análisis plástico o estático incremental no lineal, que puede ser transmitido a la riostra por la estructura. b) Resistencia a tracción: La resistencia de diseño a tracción de las riostras y sus uniones, basada en los estados límites de rotura a tracción sobre el área neta efectiva y la resistencia a rotura por corte y tracción (bloque de corte), como se especifica en el Capítulo D y la Sección J4.3 del Reglamento CIRSOC 301, deberá ser al menos igual a la resistencia requerida de la riostra como se establece en el Artículo 13.3.a). c) Resistencia a flexión: En la dirección en la cual el análisis indique que la riostra pandea, la resistencia de diseño a flexión de la unión, será igual o mayor que la resistencia nominal a flexión esperada 1,1 Ry Mp de la riostra, respecto del eje crítico de pandeo. Excepción: Cuando el análisis indique que el pandeo de la riostra se producirá fuera del plano del pórtico, que la placa nodal no tenga suficiente rigidez a la flexión fuera de su propio plano y además, que pueda desarrollar rotaciones inelásticas asociadas con deformaciones post-pandeo, se permite el no-cumplimiento de lo especificado en 13.3.c, siempre que la resistencia de diseño de la unión sea al menos igual a la resistencia nominal Fcr Ag de la riostra. d) Placas nodales: El diseño de las placas nodales deberá considerar la posibilidad del pandeo.
Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Cap. 13 - 42
13.4. REQUERIMIENTOS ESPECÍFICOS PARA CONFIGURACIONES ESPECIALES DE RIOSTRAS. (V, V invertida y K)
a) Los pórticos sismorresistentes con arriostramientos en V y en V invertida deberán cumplir con los requisitos siguientes: 1) Una viga que sea interceptada por riostras deberá ser continua entre columnas. 2) Una viga que sea interceptada por riostras deberá diseñarse para soportar los efectos de las cargas permanentes y de las sobrecargas correspondientes, establecidas en las combinaciones de cargas A4-1, A4-2 y A4-3 especificadas en el Reglamento CIRSOC 301, suponiendo que los arriostramientos no están presentes. 3) Una viga que es interceptada por riostras deberá diseñarse para resistir los efectos de las combinaciones de cargas A4-5 y A4-6 especificadas en el Reglamento CIRSOC 301, reemplazando el término E por la carga Qb, la cual es el efecto de la carga vertical desbalanceada máxima aplicado a la viga por las riostras. Este efecto de carga deberá calcularse usando una carga mínima Py para la riostra a tracción y una carga máxima de 0,3 φc Pn para la riostra en compresión. 4) En el punto de intersección de las riostras, las alas superior e inferior de la viga, deberán diseñarse para soportar una carga lateral igual al 2% de la resistencia nominal Fy bf tbf, del ala de la viga. Excepción: Las limitaciones a.2) y a.3), no necesitan ser aplicadas a un ático, edificios de un piso ni al último piso de un edificio de varios pisos. b) En los pórticos sismorresistentes especiales arriostrados concéntricamente no se permiten arriostramientos en K.
13.5. COLUMNAS
Las columnas deberán cumplir con los siguientes requerimientos: a) Relación ancho-espesor: La relación ancho-espesor de los elementos comprimidos de la columna, rigidizados y no rigidizados, deberán cumplir con los requerimientos para elementos arriostrados establecidos en el Artículo 13.2.d). b) Empalmes: Además de cumplir con los requerimientos establecidos en el Artículo 8.3, los empalmes de columnas deberán diseñarse para desarrollar al menos, la resistencia nominal al corte del menor de los elementos empalmados y el 50% de la resistencia nominal a flexión del elemento empalmado de menor sección. Los empalmes deberán ubicarse en el tercio medio de la altura libre de columna.
Reglamento INPRES-CIRSOC 103, Parte IV Cap. 13 - 43
1 del Reglamento CIRSOC 301 y los siguientes: – Las secciones de las riostras deberán ser compactas o no compactas.2. PÓRTICOS SISMORRESISTENTES CONVENCIONALES ARRIOSTRADOS CONCÉNTRICAMENTE 14. debido a una mayor degradación de resistencia cuando las riostras comprimidas pandean. c) Distribución de las fuerzas laterales: En cualquier plano arriostrado.4. pero no secciones esbeltas (λ < λr). definidos en el Artículo 3.b). al menos el 30% y no más del 70% de la fuerza horizontal total.8 φc Pn.45 . d) Relación ancho-espesor: La relación ancho-espesor de las riostras comprimidas deberán cumplir con los requerimientos especificados en la Tabla B5. 14. se desarrollen deformaciones inelásticas limitadas en sus elementos y uniones. a menos que la resistencia nominal a compresión Pn de cada riostra sea mayor que la resistencia requerida Pu resultante de la aplicación de las combinaciones especiales de carga establecidas en el Artículo 5.5.890 / Fy excepto para aquellos edificios especificados en el Artículo 14. Para cualquier dirección de la fuerza sísmica paralela al plano. Los pórticos sismorresistentes convencionales arriostrados concéntricamente deberán cumplir con los requerimientos establecidos en este Capítulo. deberá ser resistida por riostras en tracción. b) Resistencia requerida a compresión: La resistencia requerida a compresión simple de una riostra no deberá exceder 0. bajo la acción del terremoto de diseño. Estos pórticos tienen una menor ductilidad que los pórticos especiales arriostrados concéntricamente definidos en el Capítulo 13. RIOSTRAS a) Esbeltez: Las riostras deberán tener Kl / r ≤ 1. La relación ancho-espesor de los perfiles angulares no deberá ser mayor que 136 / Fy (Fy en MPa).CAPÍTULO 14. INTRODUCCIÓN Se espera que en los pórticos sismorresistentes convencionales arriostrados concéntricamente. Reglamento INPRES-CIRSOC 103. 14 .4. Parte IV Cap.1. Se entiende por plano arriostrado a un solo plano o a un conjunto de planos paralelos que se encuentren ubicados en planta en una longitud menor o igual al 10% de la dimensión del edificio perpendicular al plano. las riostras deberán disponerse en direcciones alternadas.
14.– Las riostras tubulares de sección circular deberán tener una relación entre el diámetro exterior y el espesor de la pared de acuerdo con lo especificado en la Tabla 3. que pueda desarrollar rotaciones inelásticas asociadas con deformaciones post-pandeo. deberá ser al menos igual a la resistencia requerida de la riostra como se establece en el Artículo 14. El espaciamiento de las uniones deberá ser uniforme y se deberán usar no menos de dos. basada en los estados límites de rotura a tracción en el área neta efectiva y la resistencia a rotura por corte y tracción (bloque de corte). e) Uniones de elementos de secciones armadas: Para toda riostra conformada por secciones armadas. – Las riostras tubulares de sección rectangular deberán tener una relación entre el ancho y el espesor de la pared de acuerdo con lo especificado en la Tabla 3.a). se permite el no-cumplimiento de lo especificado en 14.1 Ry Mp de la riostra. la primera unión abulonada o soldada a cada lado de la sección central deberá diseñarse para transmitir un esfuerzo al menos igual al 50% de la resistencia nominal de un elemento al adyacente.3.c). Excepción: Cuando el análisis indique que el pandeo de la riostra se producirá fuera del plano del pórtico. a menos que la pared se rigidice. deberá ser la menor de las siguientes: 1) La resistencia nominal a tracción de la riostra determinada como Ry Fy Ag. proveniente de un análisis plástico o estático incremental no lineal. como se especifica en el Capítulo D y en la Sección J4. 2) El esfuerzo en la riostra proveniente de las combinaciones especiales de estados de carga establecidas en el Artículo 5.3. 3) El esfuerzo máximo.3. la resistencia de diseño a flexión de la unión será igual o mayor que la resistencia a flexión esperada 1. a menos que la pared se rigidice. Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Cap. respecto del eje crítico de pandeo.46 .4.3 del Reglamento CIRSOC 301. b) Resistencia a tracción: La resistencia a tracción de diseño de las riostras y sus uniones. siempre que la resistencia de diseño sea al menos igual a la resistencia nominal Fcr Ag de la riostra. UNIONES DE RIOSTRAS a) Resistencia requerida: La resistencia requerida de la unión (incluyendo las uniones del nudo viga-columna si éstas son parte del sistema de arriostramiento). que la placa nodal no tenga suficiente rigidez a la flexión fuera de su propio plano y además. 14 . que pueda ser transmitida a la riostra por la estructura. c) Resistencia a flexión: En la dirección en la cual el análisis indique que la riostra pandea.
A4-2 y A4-3.3 y 14. b) En los pórticos sismorresistentes convencionales arriostrados concéntricamente no se permitirán arriostramientos en K. EDIFICIOS BAJOS Se exceptúan del cumplimiento de los requerimientos de los Artículos 14. siempre que la resistencia requerida se compute utilizando las combinaciones especiales de estados de carga establecidas en el Artículo 5. obtenidas según las combinaciones de estados de cargas A4-5 y A4-6 del Reglamento CIRSOC 301.4. 14. las estructuras de techo y los edificios de dos pisos o menos. deberán diseñarse para soportar una carga lateral igual al 2% de la resistencia nominal Fy bf tf. REQUERIMIENTOS ESPECÍFICOS PARA CONFIGURACIONES ESPECIALES DE RIOSTRAS. 3) Una viga que sea interceptada por riostras deberá ser diseñada para soportar los efectos de las cargas permanentes y sobrecargas correspondientes. Parte IV Cap. 2) Una viga que sea interceptada por riostras deberá ser continua entre columnas. V invertida y K) a) Los pórticos con arriostramientos en V y en V invertida deberán cumplir los requisitos siguientes: 1) La resistencia de diseño de las riostras deberá ser al menos 1. 14. 4) En el punto de intersección de las riostras con la viga.4. 14 . del ala de la viga. las alas superior e inferior de ésta.d) Placas nodales: El diseño de las placas nodales deberá considerar la posibilidad de pandeo. especificadas en el Reglamento CIRSOC 301.5.5 veces la resistencia requerida. asumiendo que no existen los arriostramientos. excepto en los casos establecidos en el Artículo 14. Reglamento INPRES-CIRSOC 103.47 . (V.4.5. 14. establecidas en las combinaciones de estados de carga A4-1.2.
Estos pórticos deberán cumplir con los requerimientos establecidos en este Capítulo. Parte IV Cap. igual al menor de los valores Vp o 2 Mp / e. excepto donde se lo permita en este Capítulo. d) La resistencia requerida al corte de un enlace Vu. ENLACES a) Los enlaces deberán cumplir con las relaciones ancho-espesor establecidas en la Tabla 3. columnas y los segmentos de viga ubicados fuera del enlace deberán diseñarse para mantenerse elásticos bajo las máximos esfuerzos que puedan generarse a través de la plastificación total de los enlaces.1. 15 . no deberá exceder la resistencia de diseño al corte del enlace φ Vn.60 Fy (d – 2 tf) tw φ = 0. Siendo: Vp = 0. considerando el endurecimiento por deformación.49 . INTRODUCCIÓN Se espera que los pórticos sismorresistentes arriostrados excéntricamente.f). Las riostras diagonales. como un pórtico arriostrado excéntricamente. b) La tensión de fluencia nominal del acero usado en los elementos de enlace no deberá exceder los 350 MPa. desarrollen importantes deformaciones inelásticas en los enlaces bajo la acción del terremoto de diseño. donde Py es igual a Fy Ag. Vn es la resistencia nominal al corte del enlace. se permite diseñar un pórtico arriostrado excéntricamente como un pórtico especial o convencional arriostrado concéntricamente y aún ser considerado. con el propósito de la determinación de los factores del código de aplicación. 15.CAPÍTULO 15. En el piso superior de un edificio de más de cinco pisos.2.90 e la longitud del enlace e) No es necesario considerar el efecto del esfuerzo axial en la resistencia de diseño al corte del enlace cuando la resistencia axial requerida Pu en el enlace sea igual o menor que 0.15 Py. definidos en el Artículo 3.2.c). c) No se permiten las placas nodales de refuerzo ni perforaciones en el alma de un elemento de enlace. excepto con lo establecido en el Artículo 15.4. Reglamento INPRES-CIRSOC 103. PÓRTICOS SISMORRESISTENTES ARRIOSTRADOS EXCÉNTRICAMENTE 15.
El ángulo de rotación del enlace no deberá exceder los valores siguientes: 1) 0. en los casos siguientes: Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Cap. Siendo: φ = 0.90 Vpa = Vp 1 .3.75 tw o 9.6 Mp / Vp 3) El valor determinado por interpolación lineal entre los valores especificados anteriormente para longitudes de enlaces comprendidas entre 1. cuando la distorsión horizontal de piso total es igual a la distorsión horizontal de piso de diseño (∆). donde tw es el espesor del alma del enlace y bf es al ancho del ala del enlace.50 . b) Se deberán proveer rigidizadores intermedios del alma del enlace. 15.f) Si la resistencia axial requerida Pu en un enlace es mayor que 0.15 Py.18 M p 1 − Pu /Py [ ( 2) La longitud del enlace no deberá exceder: [1.15 − 0. RIGIDIZADORES DE ENLACES a) Deberán proveerse rigidizadores en la altura total del alma del enlace. Estos rigidizadores deberán tener: 1) Un ancho combinado no menor que bf –2 tw. 15 .5 mm.6 Mp / Vp 2) 0. en los extremos del mismo a ambos lados del alma.6 Mp / Vp.6 Mp / Vp Aw = (db – 2 tf) tw ρ’( Aw / Ag ) ≥ 0.02 radianes para longitudes de enlace mayores o iguales que 2. 2) Un espesor no menor que el mayor de los siguientes valores: 0.6 M p /Vp ni cuando cuando 1.30 Siendo: ρ’ = Pu / Vu g) El ángulo de rotación del enlace es el ángulo formado entre el enlace y el tramo de viga ubicado fuera del enlace.08 radianes para longitudes de enlace menores o iguales que 1.5 ρ' (Aw /Ag )]1.Pu / Py ( )2 )] a) b) M pa = 1.30 ρ’( Aw / Ag ) < 0.6 Mp / Vp y 2. se deberán considerar los siguientes requerimientos adicionales: 1) La resistencia al corte de diseño del enlace deberá ser el menor de φVpa o 2φ Mp / e.
tw. se requieren rigidizadores solamente en uno de los lados del alma. 15. Las soldaduras en filete entre el rigidizador y las alas del enlace.2. Para enlaces con altura de alma menor que 635 mm.5 bf a partir de cada extremo.b). 2) En los enlaces de longitudes mayores que 2.02 rad. 3) Para longitudes de enlace entre 1.6 Mp / Vp y menores que 5 Mp / Vp.6 Mp / Vp. Reglamento INPRES-CIRSOC 103. y el ancho no deberá ser menor que (bf / 2) . los rigidizadores se ubicarán a una distancia de 1.1) Para longitudes de enlace 1. donde Ast es el área del rigidizador.6 Mp / Vp anteriores. se requieren rigidizadores intermedios similares a ambos lados del alma. 4) No se requieren rigidizadores intermedios de alma para longitudes de enlace mayores que 5 Mp / Vp.08 y 0.4. se proveerán rigidizadores intermedios de alma espaciados a intervalos que no superen los valores siguientes: .g). deberán tener una resistencia de diseño al menos igual que Fy Ast /4.a) y 9. excepto que el ángulo de rotación inelástica cumpla con el Artículo 15.02 radianes o menores: 52 tw – d/5 Se deberá usar interpolación lineal para valores de ángulos comprendidos entre 0. Los resultados de los ensayos deberán cumplir con los Artículos 9.08 radianes: 30 tw – d/5 . c) Una soldadura en filete que conecta un rigidizador con el alma del enlace. El espesor de estos rigidizadores no deberá ser menor que el mayor valor: tw o y 2. deberá tener una resistencia de diseño al menos igual que Fy Ast.2.6 Mp / Vp o menores. 15 . Para enlaces con altura de alma de 635 mm o mayor. UNIONES ENLACE-COLUMNA Cuando un enlace se conecta a una columna deberán cumplirse los requerimientos adicionales que a continuación se detallan: a) El diseño de la unión enlace-columna deberá basarse en resultados de ensayos cíclicos que demuestren una capacidad de rotación inelástica que sea 20% mayor que la calculada para la distorsión horizontal de piso de diseño.Para ángulos de rotaciones de 0.Para un ángulo de rotación del enlace de 0. los rigidizadores intermedios deberán cumplir con los requisitos establecidos en los puntos 1 y 2 9.51 . 5) Los rigidizadores intermedios deberán tener la altura del alma del enlace.2. Parte IV Cap.5mm.
como se describe en el Artículo 15. Tales apoyos deberán ser provistos en las alas superior e inferior de la viga y cada uno deberá tener una resistencia requerida de al menos 2% de la resistencia nominal del ala de la viga calculada como Fy bf tf. 15.6.2). deberá ser la proveniente de los esfuerzos normales y los momentos generados por la resistencia al corte esperada del enlace Ry Vn. APOYO LATERAL DE ENLACES Deberán proveerse apoyos laterales a las alas superior e inferior del enlace en los extremos del mismo.52 .5.6 Mp / Vp.3. RIOSTRAS Y TRAMO DE VIGA UBICADO FUERA DEL ENLACE a) La resistencia requerida a flexión y esfuerzo normal de una riostra. se proveerán apoyos laterales a la misma. deberán ser mayores que las resistencias requeridas anteriormente mencionadas.b) Cuando el extremo del enlace que concurre a la unión viga-columna esté reforzado para evitar la plastificación en el tramo de la viga. Se deberán colocar rigidizadores con altura total del alma en la interfaz enlace-refuerzo. 15 . Las resistencias de diseño de una riostra determinada en el Capitulo H (incluyendo el apéndice H3) del Reglamento CIRSOC 301. Cuando se usen estos tipos de enlaces y su longitud no exceda 1. se permite tomar como longitud del enlace el tramo de viga comprendido entre el extremo del tramo reforzado y la unión con la riostra. no se requerirán ensayos cíclicos de la unión reforzada.1 veces la resistencia nominal al corte del enlace Ry Vn (Vn definida en 15.a).a). Estos apoyos laterales extremos deberán tener una resistencia de diseño del 6% de la resistencia esperada del ala del enlace calculada como Ry Fy bf tf. b) El diseño del tramo de viga ubicado fuera del enlace deberá contemplar: 1) La resistencia requerida del tramo de la viga ubicado fuera del enlace deberá ser calculada a partir de los esfuerzos generados por al menos 1. Vn es el corte definido en 15. calculada teniendo en cuenta el endurecimiento por deformación. siempre que la resistencia de diseño de la sección reforzada y de la unión sea igual o mayor que la resistencia requerida del enlace. tal como lo establece el Artículo 15. 15.6. Para la determinación de la resistencia de diseño de este tramo de viga se permite multiplicar las resistencias de diseño definidas según el Reglamento CIRSOC 301 por Ry.2. Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Cap. 2) Donde el análisis indique la necesidad de mantener la estabilidad de la viga. incrementado en un 25% debido al endurecimiento por deformación.
2.7. Reglamento INPRES-CIRSOC 103.8. sean mayores que aquellos generados por la resistencia nominal esperada del enlace multiplicada por 1.a). La unión deberá poseer una resistencia torsional requerida alrededor del eje longitudinal de la viga para resistir el momento torsor generado por dos fuerzas iguales y contrarias de al menos 2% de la resistencia nominal del ala de la viga. Ninguna porción de esta unión podrá extenderse dentro de la longitud del enlace. RESISTENCIA REQUERIDA EN LAS COLUMNAS Además de los requerimientos establecidos en la Capítulo 8. La resistencia esperada del enlace es Ry Vn. excepto que los momentos y las cargas axiales que solicitan la columna adyacente a la unión de un enlace o riostra. deberá tener al menos. 15. calculada como Fy bf tf.5-1 del Reglamento CIRSOC 301. Parte IV Cap. actuando lateralmente en las alas de la viga. Deberá usarse una unión rígida si la riostra resiste una parte de los momentos extremos del enlace. UNIONES NUDO VIGA-COLUMNA Se permite diseñar la unión del nudo viga-columna como articulada en el tramo de viga ubicado fuera del enlace. 15 .d). establecidas en el Reglamento CIRSOC 301. con Vn definido en el Artículo 15. d) La resistencia requerida de la unión riostra-viga en el extremo del enlace. 15.c) El punto de intersección de los ejes longitudinales de la viga y la riostra deberá ubicarse en el extremo del enlace o en el interior de éste. la resistencia esperada de la riostra según lo establece el Artículo 15.6. e) La relación ancho-espesor de la riostra deberá satisfacer el valor de λp establecido en la Tabla B. la resistencia requerida de columnas deberá determinarse a partir de las combinaciones de estados de carga A4-5 y A4-6.1 para considerar el endurecimiento por deformación.53 .
Toda soldadura a tope de penetración parcial o completa. ASEGURAMIENTO DE LA CALIDAD Los requerimientos generales y responsabilidades para un plan de aseguramiento de la calidad deberán estar de acuerdo con los requerimientos establecidos por la presente Parte IV y la Autoridad Competente. 11. 10. sujeta a fuerzas netas de tracción en elementos que forman parte de la estructura sismorresistente (Capítulos 9. Las inspecciones visuales deberán ser realizadas por personal calificado de acuerdo con los procedimientos establecidos. servirán de apoyo pero nunca reemplazarán la inspección visual.La inspección visual de la soldadura será el método principal para confirmar que los procedimientos. materiales y mano de obra en la construcción son aquellos que han sido especificados y aprobados para el proyecto. 13. deberán ser ensayadas usando métodos no destructivos. Reglamento INPRES-CIRSOC 103. 16 . Excepción: Se permite la reducción del numero de ensayos no destructivos sólo si es aprobado por la Autoridad Competente. .CAPITULO 16. Ensayos no destructivos de soldaduras según lo establecido en la Norma IRAM-IAS U 500-164. Parte IV Cap.55 . Los ensayos e inspecciones mínimas establecidas en el plan de control de calidad por encima de las requeridas en la sección M5 del Reglamento CIRSOC 301. Cuando se establezca el plan de aseguramiento de la calidad deberán considerarse el programa de aseguramiento de la calidad del contratista y requisitos tales como la participación en un programa de certificación de calidad. 12. En el plan de aseguramiento de la calidad deberán incluirse las inspecciones especiales y ensayos necesarios para establecer que la construcción se ejecute conforme a lo establecido por estas prescripciones. deberán ajustarse de acuerdo con lo siguiente: . 14 y 15). aprobados y establecidos según la Norma IRAM-IAS U 500-164 de soldadura.
medido en radianes. δy : Deformación del modelo ensayado al producirse la primera plastificación significativa. dimensiones de los elementos. propiedades del acero y otras características de la construcción. Este Apéndice provee solamente las recomendaciones mínimas para condiciones simplificadas de ensayos. equipo de aplicación de cargas y de arriostramiento lateral. Modelo de ensayo: Porción de un pórtico representativa del prototipo para ser usada en ensayos de laboratorio. A2. Utillaje: Elementos y accesorios de fijación y apoyo. El propósito de los ensayos descriptos en este Apéndice es proveer evidencia que las uniones satisfacen los requerimientos de resistencia y rotación inelástica establecidas en estas prescripciones. ALCANCE Y PROPÓSITO Este Apéndice incluye los requerimientos para la ejecución de ensayos cíclicos de nudos viga-columna de pórticos sismorresistentes no arriostrados resistentes a cargas laterales y uniones enlace-columna en los pórticos sismorresistentes arriostrados excéntricamente. se deberán ejecutar ensayos adicionales para garantizar durante un terremoto un comportamiento confiable y satisfactorio de las uniones ensayadas. SIMBOLOGÍA δ : Deformación aplicada al modelo ensayado para controlar la carga. La rotación inelástica deberá ser calculada mediante un análisis de deformaciones del modelo de ensayo. Se permitirán requisitos alternativos de ensayos cuando sean aprobados por la Autoridad Competente. Subensamblaje: Es la combinación del modelo y el utillaje usado en el ensayo. Si las condiciones en el edificio así lo justifican. A3. cuando se lo requiera específicamente en la presente Parte IV.57 . Rotación Inelástica: Es la porción plástica o permanente del ángulo de rotación formado entre la viga y la columna o entre un enlace y la columna del modelo de ensayo. Reglamento INPRES-CIRSOC 103. DEFINICIONES Prototipo: Son las uniones. Parte IV Apen . usados para ensayar el modelo.APÉNDICE REQUISITOS PARA ENSAYOS CÍCLICOS DE UNIONES VIGA-COLUMNA Y ENLACE-COLUMNA A1. detallamiento y diseño utilizados en la estructura del edificio verdadero.
FUENTES DE ROTACIÓN INELÁSTICA Las rotaciones inelásticas deberán ubicarse en los mismos elementos estructurales y elementos de unión del modelo. A5. por ejemplo en la viga/s. PRINCIPALES VARIABLES DEL ENSAYO El modelo deberá asemejarse tanto como sea posible al diseño. Las siguientes variables deberán ser fielmente representadas en el modelo a ensayar: A5. con el objeto de proveer. La proporción de rotación inelásticas que se desarrolla en cada elemento estructural o elemento de unión del modelo deberá ser.Las fuentes de rotaciones inelásticas incluyen: la plastificación de los elementos estructurales. Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Apen. REQUISITOS PARA ENSAYOS DE SUBENSAMBLAJES El ensayo de subensamblages deberá asemejarse tanto como sea posible a las condiciones que tendrá el prototipo durante un terremoto. tal como se prevé que ocurra en el prototipo. al menos.1. enlaces.58 . plastificación de los elementos de unión y deslizamiento entre los elementos estructurales y los elementos de unión. Este tipo de ensayos deberá contemplar las siguientes características: 1) El modelo de ensayo deberá consistir en al menos una columna con vigas o enlaces unidos a uno o ambos lados de la columna. . columna o elementos de unión. con el eje longitudinal de la viga en la cara de la columna. detallamiento. 2) Los puntos de inflexión del modelo deberán coincidir aproximadamente con los puntos de inflexión que tendrá el prototipo bajo la acción de un terremoto. características de construcción y propiedades del material del prototipo. 3) Se permite el arriostramiento lateral del subensamblaje cerca de los puntos de aplicación de cargas o reacciones. No se permiten arriostramientos laterales adicionales en el subensamblaje a menos que tales arriostramientos sean una réplica de las condiciones utilizadas en el prototipo. estabilidad lateral al subensamblaje. si fuese necesario. A4. Las rotaciones inelásticas deberán ser calculadas mediante la hipótesis de que la plastificación está concentrada en el punto intersección de una línea que conecta el punto de inflexión sobre el eje longitudinal deformado de una viga o enlace. panel nodal. el 75% de la rotación inelástica desarrollada en los elementos estructurales o elementos de unión en el prototipo.
A5.6. Parte IV Apen . SOLDADURAS Las soldaduras del modelo deberán asemejarse a las del prototipo tanto como sea posible. tanto como sea posible. A5. a las dimensiones y detalles de unión de las placas de continuidad utilizadas en las uniones del prototipo. tan fielmente como sea posible.A5. A5. DIMENSIÓN DE LOS ELEMENTOS 1) La dimensión de la viga o enlace usado en el modelo de ensayo deberá estar dentro de los siguientes límites: a) La altura de la viga o enlace a ensayar no deberá ser menor que el 90% de la altura de la viga o enlace del prototipo. deberán ser tales que se ajusten.85 Fye para el tipo de acero utilizado en el prototipo. b) La tensión de fluencia no deberá ser menor que 0. 2) Las dimensiones de la columna utilizadas en el modelo. que desarrolla rotaciones inelásticas a través de su plastificación. La tensión de fluencia esperada Fye se determinará de acuerdo con lo establecido en Artículo 3. los detalles de unión del prototipo.5. siempre que esté sujeta a una revisión por profesionales calificados y a la aprobación de la Autoridad Competente. Adicionalmente. b) El peso por unidad de longitud de la viga o enlace a ensayar no deberá ser menor que el 75% del peso por unidad de longitud de la viga o enlace del prototipo.1.2.2. En este Artículo no se permite el uso de los valores de las tensiones de fluencia que proveen los fabricantes de acero (fluencia nominal). deberán ser tales que representen adecuadamente el comportamiento inelástico según lo establecido en el Artículo A5.4. Se permite una extrapolación de los resultados fuera de las limitaciones establecidas. se deberán satisfacer los siguientes requerimientos adicionales: a) La tensión de fluencia se determinará por medio de ensayos de los materiales utilizados en el modelo como lo especifica el Artículo A8. PLACAS DE CONTINUIDAD Las dimensiones y detalles de uniones de las placas de continuidad utilizadas en el modelo.59 . Los elementos de unión utilizados en el modelo serán una representación a escala natural de los elementos de unión utilizados en el prototipo. las soldaduras en el modelo deberán satisfacer los siguientes requisitos: Reglamento INPRES-CIRSOC 103. A5. RESISTENCIA DEL MATERIAL Para cada elemento estructural o elemento de unión del modelo.3. DETALLES DE UNIÓN Los detalles de unión usados en el modelo deberán representar.
Adicionalmente. de acuerdo con lo prescripto por la norma IRAM-IAS . aquéllos utilizados para poner en posición la viga antes de soldarla (apoyos de soldaduras.7. sobredimensionados. 4) La posición de soldado que se utilice para hacer las soldaduras en el modelo deberá ser la misma que aquélla a usar en las soldaduras del prototipo. serán los mismos que los utilizados en el prototipo. 2) El tipo y la orientación de los agujeros (estándar. ensayos no destructivos y normas de aceptación utilizadas en las soldaduras del modelo deberán ser las mismas que aquéllas que se utilizarán en la soldadura del prototipo. deberán cumplir con los procedimientos establecidos en la Norma IRAM-IAS U 500-164 y deberán estar comprendidos dentro de los parámetros establecidos por el fabricante del material de aporte (electrodos). deberán ser los mismos que aquéllos utilizados en las soldaduras correspondientes del prototipo. las partes abulonadas del modelo deberán satisfacer los siguientes requisitos: 1) El tipo de bulones utilizados en el modelo. 3) La resistencia a la flexión por impacto Charpy mínima especificada del material de aporte utilizado en el modelo no deberá exceder la resistencia a la flexión por impacto Charpy mínima especificada del material de aporte a ser utilizado en las soldaduras correspondientes del prototipo. Los apoyos de soldaduras y apéndices de soldaduras no deberán ser removidos en el modelo a menos que estos mismos elementos sean removidos en el prototipo. deberán ser los mismos que aquéllos utilizados en el prototipo. 6) Los métodos de inspección.1) Las soldaduras deberán ejecutarse siguiendo estrictamente las especificaciones de soldaduras definidas en la Norma IRAM-IAS U 500-164. agujeros de acceso.). . ranuras largas.) utilizados en el modelo. etc. tanto como sea posible. Las variables esenciales del procedimiento de soldado. 3) Cuando se prevea una rotación inelástica por fluencia o deslizamiento en la zona de la unión que contenga bulones. BULONES Las partes abulonadas del modelo deberán asemejarse. ranuras cortas. 5) Los detalles de los elementos de montaje. usados en las soldaduras del modelo. a las partes abulonadas de la unión del prototipo. A5. será el mismo que el usado en el prototipo. los métodos utilizados en el modelo para ejecutar los agujeros. apéndices de soldaduras. etc.60 . 2) La resistencia a tracción mínima especificada del material de aporte utilizado en el modelo deberá ser la misma que la utilizada en las soldaduras correspondientes del prototipo. Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Apen.
3. etc. Se permite usar cualquier parámetro pertinente de deformación δ para el control del ensayo.80 δy 6) 2 ciclos a δ = δy δ = 2 δy δ = 3 δy δ = 4 δy 7) Completados los ciclos a 4 δy.2 y A6.60 δy < δ ≤ 0.25 δy < δ ≤ 0.1. A6. REQUISITOS GENERALES El modelo de ensayo deberá ser sometido a cargas cíclicas. de acuerdo con las prescripciones establecidas en los Artículos A6. CONTROL DE ENSAYOS Los ensayos deberán realizarse sobre el modelo con control de deformaciones. Se permiten otras secuencias de desplazamientos siempre que se demuestre que éstas son de una severidad equivalente a las prescriptas. Reglamento INPRES-CIRSOC 103. A7. Parte IV Apen . 7 δy.3.4) Los bulones utilizados en el modelo deberán tener la misma forma de instalación que aquéllos a ser utilizados en el prototipo.50 δy 0.61 . A6. A6.3. El valor del parámetro seleccionado δy. el ensayo deberá continuar con dos ciclos para cada uno de los siguientes desplazamientos: 5 δy. SECUENCIA DE LOS DESPLAZAMIENTOS Las deformaciones deberán aplicarse al modelo con la secuencia siguiente: 1) 3 ciclos a 2) 3 ciclos a 3) 3 ciclos a 4) 3 ciclos a 5) 3 ciclos a 0. deberá determinarse a partir de un análisis de la respuesta esperada del modelo a ensayar. HISTORIA DE LOS DESPLAZAMIENTOS A6. INSTRUMENTACIÓN Deberá proveerse suficiente instrumentación sobre el modelo a ensayar para permitir la medición o el cálculo de las cantidades especificadas en el Artículo A9. será la misma que la utilizada en el prototipo. 6 δy. Se permiten incrementos de carga mayores que las prescriptas en el Artículo A6.2. 5) La preparación de las superficies de unión en el modelo.
usando el método equivalente a una deformación especifica de 0. Deberá ser claramente indicada la Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes Apen. 4) Una lista o gráfica que muestre la historia de desplazamiento aplicada al modelo. Los resultados de ensayos a tracción deberán basarse en ensayos realizados de acuerdo con lo especificado en el Artículo A8.62 . 5) Un gráfico carga-desplazamiento. El desplazamiento mostrado en el gráfico deberá ser medido cerca o en el punto de aplicación de la carga. A8. El informe deberá documentar detalladamente todas las características importantes y los resultados del ensayo. Deberán ejecutarse e informarse los resultados de los ensayos a tracción para las partes constituyentes del modelo que a continuación se detallan: • • Alas y almas de vigas y columnas en lugares normalizados Cualquier elemento de unión que desarrolle rotaciones inelásticas por fluencia. un informe escrito que cumpla con los requerimientos establecidos por la Autoridad Competente y con los requerimientos establecidos en el presente Artículo. REQUERIMIENTOS DE ENSAYOS DE MATERIALES A8. tipo de acero.1. El informe deberá incluir: 1) Un dibujo o una descripción clara del subensamblaje ensayado. MÉTODOS DE ENSAYOS A TRACCIÓN Los ensayos a tracción deberán ejecutarse de acuerdo a lo especificado en la Norma IRAMIAS U 500-102-1 correspondiente. detalles de soldadura incluyendo el material de aporte. 2) La velocidad de aplicación de las deformaciones en los ensayos a tracción deberá asemejarse. 3) Una lista de todas las variables esenciales adicionales consideradas en el Artículo A5. tamaño y ubicación de agujeros para los bulones. REQUERIMIENTOS PARA EL INFORME DE LOS ENSAYOS Se deberá preparar. incluyendo las dimensiones principales. pero no se permite que estos resultados reemplacen aquéllos obtenidos de los ensayos. 2) Un dibujo de los detalles de unión que muestre las dimensiones de los elementos. A9. condiciones de apoyo en los puntos de reacciones y aplicaciones de carga y ubicación de arriostramientos laterales. .A8.2.002. tamaño y tipo de acero de los bulones y todo otro detalle pertinente de la unión. Para los propósitos de este Artículo deberán informarse los resultados de los ensayos a tracción dados por el fabricante. a la velocidad utilizada en el ensayo del modelo. dimensiones de todos los elementos de unión.2. ENSAYOS DE TRACCIÓN Los ensayos de tracción deberán ejecutarse sobre probetas de acero extraídas del material adyacente utilizado para la construcción del modelo. con las siguientes excepciones: 1) La tensión de fluencia Fy que se informe como resultado del ensayo deberá basarse en la definición de límite de fluencia establecido en la norma IRAM-IAS U 500-102-1. para cada modelo de ensayo.
4. deslizamiento. etc. Ambos ensayos deberán satisfacer. inestabilidad y rotura de alguna parte del modelo.2 o A15.63 . Si el ensayo termina previamente a la falla deberán ser indicadas claramente las razones por las que el ensayo finaliza.ubicación de los puntos de aplicación de carga y donde la deformación es medida sobre el modelo. los criterios estipulados en los Artículos A8. Parte IV Apen . datos. 7) La rotación inelástica total desarrollada en el modelo de ensayo. Se deberán identificar las componentes del modelo que contribuyan a la rotación inelástica total debido a plastificación o deslizamiento. A10. 6) Un gráfico de momento-rotación inelástica total para la viga. A10. cuando sean aplicables. Con el objeto de satisfacer los requerimientos de rotación inelástica.2. A9. Se deberá informar la proporción de la rotación inelástica total desarrollada por cada componente del modelo. Reglamento INPRES-CIRSOC 103. El momento y la rotación inelástica total deberán calcularse con respecto a la cara de la columna. cada modelo a ensayar deberá ser capaz de desarrollar la rotación requerida por al menos un ciclo completo de deformación. 10) Los resultados de los ensayos de materiales especificados en el Artículo A8. incluyendo las observaciones de plastificación.5. que se consideren pertinentes. 11) Las especificaciones del procedimiento e informes de la inspección de soldadura. 8) Una lista cronológica de las observaciones importantes del ensayo. CRITERIOS DE ACEPTACIÓN Para cada tipo de unión utilizada en el prototipo se requiere al menos dos ensayos. 9) El modo de falla del modelo. por cada condición en la que las variables esenciales establecidas en el Artículo A4 permanecen dentro de los límites requeridos. Deberá indicarse claramente el método utilizado para el cálculo de las rotaciones inelásticas. Se permite incluir en el informe final dibujos adicionales.
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