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LA GEot 1ETRIA FRACTAL DE LAS SUPERFICIES DE FRACTURA EN MATERIALES - PDF
LA GEot 1ETRIA FRACTAL DE LAS SUPERFICIES DE FRACTURA EN MATERIALES
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Daniel Duarte Ojeda
1 LA GEot 1ETRIA FRACTAL DE LAS SUPERFICIES DE FRACTURA EN MATERIALES. 1. F. Gu~nea y E. Lou~s 1 Departamento de F~sica dez Estado S6Zido, Universidad Aut6noma de Madrid, CantobZanco Madrid. Departamento de F~sica, Universidad de Alicante, Apartado, Alicante, y, Centro de Investigaci6n y DesarroZZo, Indus tria Española dez Aluminio, S.A., Apartado 99, Alicante~ Recientemente se ha demostrado que muchas estructuras derivadas de distintos procesos de crecimiento tienen geometr~a fractal. En particular, y basándose en ciertas observaciones experimentales as~ como en razonamientos semiemp~ricos, MandeZbrot y cozaboradores1 han sugerido que Zas superficies de fractura en metales pod~an tener naturaleza fractal. En este trabajo se presenta un modelo que, basándose en Zas ecuaciones de equilibrio de Za elasticidad, permite simular Za propagaci6n de Za fractura y estudiar su posible geometr~a fractal. Las estructu ras generales, de ese modo, son autosimizares con dimensi6n fractal que dependedébilmente de Zas condiciones de contorno ( para compresi6n uniforme y ,05 para cizazzaj. Se discute Za influencia de Zas constantes elásticas en un medio is6tropo, asi como de Za anisotropia. Se sugieren diversas extensiones dez modelo que permitirian abordar situaciones más realistas. 1. B.B. MandeZbrot, D.E. Passoja y A.J. PauZZay, Nature, 308,?1 (1984). 752 3 ELEMENTO FINITO ESPECIAL E INTEGRALES INVARIANTES A y B PARA LA FRACTURA DINAMICA CON CARGAS TERMICAS. J.M. Martinez Esnaola, J.M. Bastero de Eleizalde CEIT (Centro de Estudios e Investigaciones Técnicas de Guipuzcoa. B Ibaeta, s/n SAN SEBASTIAN En esta comunicación, se describen varias técnicas numéricas que permiten el estudio de la propagación dinámica de grietas en problemas térmicos bidime~ sionales y materiales elástico-lineales. Por una parte, se muestra la aplicabi lidad de un elemento finito especial con fo:r;mulacic5n global-local del tipo "bl8e. ded" para el análisis de cargas de origen térmico. Por otra parte, se generalizan las integrales A y B para tener en cuenta la existencia de dichos efectos térmicos. Las técnicas expuestas se ilustran con ejemplos numéricos de aplicación. In this paper, several numerical methods are presented for dynamic crack p1~pagation in bidimensional thermal problems and Zinear-elastic materials. First, the appucabiuty of a global-local "blended" type finite element for thermal analysis is shown. In the other hand, A and B integrals are genera Uzed to take account of such thermal effeota Numerical examples aro presented. 774 1.- INTRODUCCION El estudio de problemas de Fractura originados por tensiones térmicas debidas a la intensificación local del gradiente de temperatura es de considerable importancia práctica en numerosas aplicaciones industriales. La presen:cta de cargas térmicas modifica el análisis de fractura en dos as pectos. En primer lugar, las propiedades del material serán variables en la estructura. En segundo término, no todas las formulaciores especiales para los ele mentes del borde de la grieta admiten la existencia de cargas de este tipo, y en los análisis a través de expresiones invariantes, éstas han de modificarse por la aparición de términos de área junto a los de linea /1-4/. En este articulo se presentan unas técnicas numéricas que incluyen los efectos dinámicos durante la propagación de una grieta y admiten la existencia de cargas de origen térmico, generalizando los métodos desarrollados por los autores y presentados en comunicaciones anteriores /5-6/..- ELEMENTO FINITO ESPECIAL EN FRACTURA TERMICA El elemento finito especial presentado en /5/ está basado en el concepto de funciones globales-locales desarrollado. por Mote /7/ y aplicado por Benzley /8/ para problemas de fractura estática. Con esta formulación el campo de desplazamientos se interpola de la forma siguiente: siendo u. ~ N.. d. + H.. SJ. ~J J ~J ( 1 ) u. el campo de desplazamientos ~ N.. las funciones de forma locales ~J H.. las funciones globales ~J d.,s. parámetros incógnita J J En un problema de fractura dinámica, la expresión (1) puede interpretarse del modo siguiente: u 1 = u= N 1 j dj + KI(FI 1 -Nlj u = V N j dj + KI(FI -N j (. a) (.b) donde K. di r~cas e ción Fii es el Factor de Intensidad de Tensión.dinámico, Fii las soluciones teóun problema de Fractura dinámica, y FJ. representa el valor de la funevaluada en el nudo j. I~ Con esta interpolación, los parámetros dj representan además los desplazamientos nodales y la incorporación de las funciones teóricas Fii permite el cá! culo preciso de los campos característicos en la vecindad de la grieta. Además, la interpolación clásica del MEF ha sido sustituida en el elemento especial (tipo A) por otra del tipo "blended" que permite la modelización cinemá ticade las condiciones de desplazamiento cuando el borde de la grieta se encuen~ tra en un nudo intermedio. Para asegurar la compatibilidad del campo de desplazamientos, se definen unos elementos de transición (tipo B) que rodean al elemen to especial y que suavizanla interpolación hasta la isoparamétrica convencionalde los restantes elementos de la estructura (tipo C). 785 LOs detalles de esta técnica pueden encontrarse en la referencia /5/ y el esquema resultante se representa en la Figura l. Esta formulación global-local permite la inclusión de cargas de origen térmico en el análisis de Fractura. La ecuación constitutiva de un medio termoe lástico lineal e isótropo es: CJ,. =AU c.. + J.I(U,.+u.. )"""YTo.. 1J r,r 1J 1 1 J ],1 1J ( 3) donde x, J.1 son las constantes de Lamé, T el incremento de temperatura respecto a la de referencia y y =a.(3a.+jj) (4) siendo a. el coeficiente de dilatación térmica lineal. En general, los parámetros A.,JJ,y,a. serán variables con la temperatura, con lo que a efectos del análisis el material queda convertido en heterogéneo. Si se admite que la distribución de temperaturas en el medio es regular, la ecuación (3) permite deducir que la singularidad del tipo r-! caracteristica del campo de tensiones en un problema de Fractura, está asociada a la singularidad del mismo tipo de las deformaciones u.. en la vecindad de la grieta. En consecuencia, los efectos térmicos represektádos por el término yto.. no afectan al campo singular asociado al Factor de Intensidad de Tensión, 1 Jsiendo los términos de orden superior los que recogen la influencia de dichos efectos /9/. En la formulación que aqui se presenta, dichos términos, no singulares, se ajustan mediante funciones polinómicas, lo que permite la aproximación de los efectos térmicos a través del método de los Elementos Finitos. Por otra parte, la ecuación del movimiento en un medio termoelástico puede expresarse en un sistema de ejes móvil con la punta de la grieta como ( A+JJ) o A a JJ ay U,.. +J.IU... + FT'i u T,. (u.. +u.. ) T,. T-yT,. = p ],1] 1,]] r,r T J 1,] ] 1 1 T 1 ~ a u. a u. (--1 " 1 a u 1. á au. 1_) - a axat + a -- (5) at ax ax Aceptando también que la distribución de temperaturas en el medio, asi como la dependencia de las propiedades mecánicas respecto a la temperatura pueden expresarse mediante funciones regulares, el análisis de singularidad de la ecu~ ción (5) en el entorno próximo a la punta d~ la grieta conduce a la expresión a u. 1 (A+J.I) u... + J.IU... = pa - (6) J,1] 1, J J ax que coincide con la ecuación del movimiento en un medio isotermo, con la particularidad de que A.,J.l toman los valores locales correspondientes a la temperatura del borde de la grieta. En consecuencia, la solución teórica representada por F., incorporada al análisis de forma global y obtenida para el caso isotermo, e~jigualmente aplicable bajo la acción de cargas térmicas_ 796 El crecimiento de la grieta se ha simulado mediante el desplazamiento de un único elemento, el elemento especial, y distorsionando el mallado de los elementos tipo B circundantes. Periódicamente es necesaria una regeneración del mallado para evitar una distorsión excesiva. La Figura 1 representa el esquema seguido en la propagación. Las aceleraciones de los puntos materiales Üj se interpolan de forma diferente en los elementos A, By C. Este hecho, junto con el desplazamiento de mallado utilizado para la simulación del crecimiento, introduce algunos errores numéricos que pueden corregirse utilizando un principio de trabajos virtuales mixto que abarque los instantes t y t 1 = t + ~t en la forma siguiente. 1 1 cr 1 J. ou.. dv + J pü, ou, dv- ( T ou. ds + J( cri.ou.. dv + fv ~,] V ~ ~ J3VTi ~ V J ~,J S _1 o d f -1~ d f 1~ d o + PU. U, V - ~vt.uu. S -,~T.uu. s = V ~ ~ o T~ ~ D~ ~ ~ (7) donde los superíndices 1 y denotan los instantes t 1 y t respectivamente, y ~ es la nueva superficie creada durante la propagac~ón entre dichos instantes. La introducción de la interpolación expresada en () en el principio vari~ cional (7) da lugar a un sistema de ecuaciones diferencialescrue ~ha resuelto por el método de integración de Newmark que conduce a una matriz de rigidez equivalente que resulta ser no simétrica. Este problema se ha resuelto mediante un sencillo proceso iterativo dado el pequeño grado de asimetría. La naturaleza misma del principio variacionalo)marca un ligero carácter oscilante a la solución /10/. El planteamiento de esta interpolación a través del MEF requiere técnicas de integración especiales para la evaluación de las matrices de rigidez y de masas y de las cargas térmicas nodales equivalentes asociadas al Factor de In tensidad de Tensión. Esto es debido a dos causas: - Por una parte, la interpolación global introduce términos singulares en la formulación. - Y por otra, las funciones locales de tipo blended presentan una discontinuidad en sus derivadas. 3.- INTEGRALES INVARIANTES A Y B EN FRACTURA TERMICA Como vía alternativa de análisis, las integrales A y B /5/, han sido reformuladas de manera que admiten la existencia de cargas de origen térmico, y permiten conocer el estado del material en la zona próxima al borde de la gri~ ta a través de los campos de tensiones y desplazamientos en la lejanía, que pueden evaluarse con mayor precisión a través del MEF. Con estos planteamientos integrales se soslaya el inconveniente de la fal ta de precisión de los elementos standard para la evaluación numérica de los campos singulares característicos de un proceso de fractura. En consecuencia, la simulación del crecimiento de la grieta puede llevarse a cabo mediante la sencilla técnica de la relajación nodal sustituyendo las condiciones de desplazamiento del borde de la grieta por unas condiciones aproximadas de fuerza. 807 Para la obtención de estas nuevas magnitudes integrales, se tendrá presente la ecuación del movimiento de un medio continuo referida a un sistema de ejes móvil con la punta de la grieta que se puede expresar a ü. u. a u au. l. p (. a i i fi l._ (J --- a axat + a --- (8) l.j 'j ax at ax Se considera la siguiente integral de superficie I (9) siendo V un dominio circundado por una superficie av simplemente conexa. ū.,a.. unos campos auxiliares de desplazamiento y tensiones. l. l.j n. el vector unitario nonmal a ds. l. oij el delta de Kronecker. Aplicando a esta expresión integral el teorema de Gauss generalizado, restringiendo el análisis a un caso de deformación plana (Figura ) y seleccionando como campos auxiliares los siguientes: u ! u= -rd ed cos ! r S cos es ( 10) -! ed = -ad rd sen a. d -! --r S 1+a. S e S sen - - (11) 1- ( a. 1-(-) e S (1) /..o 1,J. ü + ]l(u.. + ü.. ) - r,r l.,j J,l. (13) puede obtenerse, teniendo en cuenta la ecuación constitutiva (3) de un medio termoelástico, una expresión integral de la forma A= fr [ - - a ui - a ui (T.u.-T.u. )dl-pa (-"'--u.- a X l.l. l.l. ox l. - - a ui - a ui = f [ (T. u. -T. u. ) dl- pa (-- u.- -- f1 l.l. l.l. ax l. ax u. )dy 1 = l. 818 ( ~u~ ~u. Cl u o ~. o ~ - i - at + a ClxClt + a axü. + ytü ]ds ~ r,r (14) La evaluación de A puede efectuarse mediante la integración a lo largo de r infinitamente próximo al borde de la grieta (vid. Figura ) de manera que se relaciona con el Factor de Intensidad de Tensión dinámico en la forma A = e (a, T) KI (15) siendo e = e (a,t) una constante dependiente de la velocidad de propagación a y de las propiedades del material, y por tanto de la temperatura. La aplicación de la integral A a un problema de Fractura se realiza por el contrario mediante su evaluación a lo largo de un contorno alejado del borde de la grieta r 1 y de una integral sobre el área L. La segunda integral invariante se obtiene a partir de la siguiente expresión integral. I = f~ [a.. u. 1 - (tpa u. 1 u. 1 + W)6 1.]n.ds ov ~] ~' ~ 1 ~ 1 J J (16) donde W representa la energia de deformación que en un medio termoelástico lineal obedece a la expresión W = t A. u.. u.. + t l.l (u.. u.. + u.. u.. ) - ytu ~~~ J,J ~,J ~,J ~,J ],~ r,r (17) Aplicando a la expresión (16} el teorema de Gauss generalizado, y reduc~~ do el análisis a problemas bidimensionales, análogamente a lo realizado con la integral A, puede obtenerse la igualdad B= fr [<t pa u. 1 u. 1 +W} dy - T. u. 1 dl] ~, ~, ~ ~, fr1[<t fe{ pau.. ) dy - T. u. 1 u. 1 +W 1 dl] + ~. ~, ~ ~, d u. a u. Clu. [! da ~ ~ ~ a. at ClxClt Clx ClT i, 1 ~, J 1 j + p(--- - a. u u u. + + u u ) y u -.Lr_ TU ]T } ds (18) ui,j ui,j i,j j,i- r,r Cl T r,r '1 El análisis de singularidad de las magnitudes subintegrales a lo largo del contorno r pone de manifiesto que el valor de Bes independiente de dicho contorno r si se elige infinitamente próximo al borde de la grieta. Por otra parte, puede demostrarse que en el sistema de ejes locales la integral B admite la expresión alternativa - 1 f ( p ü. ü. + a.. u.. ) dy r a.. n. ü. dl ~ ~ ~J ~,J a ~J J ~ (19) donde r en un contorno infinitamente próximo al borde de la grieta y o.. re ~J 89 presenta las tensiones elásticas en un medio isotermo. La expresión (19) coincide con la establecida por Freund /11/ para la velocidad de relajación de ener gfa dinámica, con lo que la integral B puede relacionarse directamente con el Factor de Intensidad de Tensión dinámico K en la forma I 1 B =-- ]l (0) siendo (1) En la formulación de estas integrales para problemas térmicos, la relación constitutiva entre tensiones y temperatura, y la variación de las propiedades mecánicas en el medio a través de la temperatura, conducen a la aparición de nuevos térmicos de integrales de área. Asi, frente a la expresión clásica de la integral J de Rice, la consideración de efectos de inercia y cargas de origen térmico complica notablemente las expresiones invariantes A y B en forma de integrales de área que deben evaluarse junto con las de linea. Como contrapartida, el cálculo de tensiones y desplazamientos puede efectuarse mediante un código de elementos finitos standard, con la implementación de la técnica de la relajación nodal. 4.- RESULTADOS Las técnicas descritas se han aplicado a problemas de Fractura térmica, obtendiéndose una buena correlación entre ellas y con resultados recogidos en la bibliografia. En el primer ejemplo (Figura 3) se simula la propagación cuasiestática de una grieta de longitud inicial aiw = 0.5 en un panel rectangular con la geometria de la figura, y sometido a una distribución lineal de temperaturas. Se ha utilizado el elemento finito especial con dos técnicas de simulación del crecimiento de grieta: Desplazamiento de mallado (curva 1) y desplazamiento del nudo intermedio (curva ), asi como la integral B reducida al caso estáti co (curva 3). Este mismo problema ha sido analizado por Wilson y Yu /1/ mediante su integral J modificada, obteniendo para a/w = 0.5 valores de K* que oscilan entre y para los distintos contornos de integración~ En el segundo ejemplo, se considera el mismo panel y con la misma distribución de temperaturas, y se postula una grieta de longitud inicial a /w=0.5 que se propaga a velocidad constante a = 0. C (T=O). En la figura 4 se representan los resultados obtenidos con las tre~ técnicas descritas, que muestran una buena correlación. REFERENCIAS /1/ // Wilson, W.K., Yu, r.w., Int. J. Fract., ~,pp , (1979). Blackburn, w.s., Jackson, A.D., Int. J. Fract., 13, pp ,(1977). /3/ Chen, W.H., Chen,K.T., Int. u.fract., 17, pp. R99-103, (1981). /4/ Muscati, A., Lee, D.J., Int. J. Fract.-,-5, pp. 7-46, (1984). 8310 /5/ Miranda, I., Bastero, J.M., Mnez. Esnaola, J.M., Anales de Mecánica de la Fractura,~, pp , (1985). /6/ Martinez Esnaola, J.M., Miranda, I., Bastero, J.M., Anales de Ingeniería Mecánica Año 3, n~ 1, pp , (1985) /7/ Mote, C.D., Int. J. Núm. Meth. Eng., 3, pp , (1971) /8/ Benzley, S.E., Int. J. Num. Meth. Eng~, ~' pp , (1974) /9/ Martinez Esnaola, J.M., Miranda, I., Bastero J.M., "Application of a global local bl~nded type finite element in thermal fracture", aceptado en "The 6th. European Conference on Fracture (ECF6)", Junio /10/ Nishioka, T., Atluri, S.N., J. Appl. Mech., 47, pp , (1980). /11/ Freund, L.B., Journ. of Elast., ~, pp , (197). e e e e e e B B B e e B A B e e e e e e e B e B B\B e la le e y e e e J e 1 e e e B B 8 e e ~1 Al B lt Fig. 1 - Elemento especial: Desplazamiento y regeneración del mallado. Fig. - Selección de los contornos de integración. 8411 1.0 * <40 K * - I ft. e.:e e.'ti 0. o/w Fig. 3 - Propagación cuasiestática bajo cargas térmicas. 1.0T K * = I 0.< &.-=---..::-~~o.::::-~=--:"e+.. :e::::--=-e.f-=:::46=---:::0~. =-~=--~, o/w Fig. 4 - Propagación dinámica bajo cargas térmicas: Comparación de métodos. 85 Documentos relacionados
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