Source: https://www.scribd.com/doc/144539810/Carga-Ortogonal-Al-Plano-Del-Muro
Timestamp: 2018-05-22 01:31:58+00:00

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Carga Ortogonal Al Plano Del Muro
Uploaded by Humberto Avendaño
Artículo 29. ESPECIFICACIONES GENERALES 29.1 Los muros portantes y los no portantes (cercos, tabiques y parapetos) deberán verificarse para las acciones perpendiculares a su plano provenientes de sismo, viento o de fuerzas de inercia de elementos puntuales o lineales que se apoyen en el muro en zonas intermedias entre sus extremos superior o inferior. Comentario Ejemplos de falla por volcamiento debido a acciones sísmicas perpendiculares al plano de muros no portantes, se muestran en la Fig.9.1. Las columnas de concreto no reforzado, las mochetas de albañilería simple, la conexión dentada entre muros transversales de albañilería simple, no constituyen elementos de arriostre ante cargas perpendiculares al plano del muro. Fig.9.1 Columna no reforzada Mochetas Pisco, 2007
29.2 Para el caso de fuerzas concentradas perpendiculares al plano de muros de albañilería simple, los muros deberán reforzarse con elementos de concreto armado que sean capaces de resistir el total de las cargas y trasmitirlas a la cimentación. Tal es el caso, por ejemplo, de una escalera, el empuje causado por una escalera cuyo descanso apoya directamente sobre la albañilería, deberá ser tomado por columnas.
030.3. de acuerdo a lo indicado en el capítulo correspondiente de la NTE E. Se trata de evitar la formación de fisuras producidas por acciones sísmicas perpendiculares al plano del muro.5 Los muros o tabiques desconectados de la estructura principal serán diseñados para resistir una fuerza sísmica asociada a su peso. Fig.3 Para el caso de los muros armados. Diseño Sismorresistente 128 . 29. 29. porque ellas debilitarían a la sección transversal cuando el muro se ve sujeto en simultáneo a acciones sísmicas coplanares. deberán ser absorbidos por columnetas colocadas en los bordes del descanso.9. se diseña de una manera similar a una losa de concreto armado. este empuje debe ser absorbido por el refuerzo vertical y horizontal.4 se refiere tanto a los muros armados como confinados.4 29.4 Cuando se trate de muros portantes se verificará que el esfuerzo de tracción considerando la sección bruta no exceda del valor dado en el Artículo 29. Comentario El artículo 29. según se indica en el artículo 29. se ilustra en el comentario al Artículo 31. portantes de carga sísmica. Comentario La técnica de diseño por flexión para muros de albañilería armada sujetos a acciones perpendiculares al plano del muro. En el caso de muros armados. por el descanso de una escalera (Fig. Comentario La albañilería simple (no reforzada internamente) presenta poca resistencia al punzonamiento. empujes causados. El refuerzo horizontal y vertical de un muro armado sujeto a flexión biaxial en su plano.4). por ello.4. vigas o losa. los esfuerzos que generen las acciones concentradas actuantes contra el plano de la albañilería deberán ser absorbidas por el refuerzo vertical y horizontal.8. por ejemplo. cambiando f´c por f´m.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Para el caso de muros confinados o muros arriostrados por elementos de concreto.Comentarios a la Norma E. las fuerzas deberán trasladarse a los elementos de arriostre o confinamiento por medio de elementos horizontales.9.
adoptándose un gran margen de seguridad (del orden de 3) en el esfuerzo admisible a tracción por flexión de la albañilería (ver artículo 29.25. El peso volumétrico de la albañilería (γ) puede adoptarse como 1800 kg/m3 para la albañilería confinada de arcilla o sílico-calcárea y 2000 kg/m3 para la albañilería hecha con ladrillos de concreto vibrado. sujeta a cargas sísmicas uniformemente distribuidas. Fig. En la Norma E.U . se ha multiplicado a la carga de rotura por el factor 0. en esta Norma se ha dividido a la carga de rotura entre el factor de amplificación de carga 1.8 Z .6) donde: Z = factor de zona especificado en la NTE E.4.3). deberán ser diseñados como para transmitir la fuerza sísmica desde la albañilería hacia el pórtico (reacción R en Fig.9. debido a las razones indicadas en el comentario al artículo 29.Comentarios a la Norma E.9. tales como malla electrosoldada (Fig.030. La magnitud de esta carga (w. perfil metálico angular (Fig.6 El paño de albañilería se supondrá que actúa como una losa simplemente apoyada en sus arriostres.070 se ha preferido trabajar en condiciones de servicio (elásticas).9.9.030.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Comentario Incluso los elementos que sujetan al tabique a la estructura principal.8.8). Diseño Sismorresistente C1 = coeficiente sísmico especificado en la NTE E. en kg/m2) para un metro cuadrado de muro se calculará mediante la siguiente expresión: w = 0.C1 γ e (29.030 (w = Z U C1 P) es de rotura. Mientras que para la albañilería armada hecha con bloques de concreto vibrado puede emplearse 2300 kg/m3 cuando el muro está completamente relleno con grout y 2000 kg/m3 cuando el muro está parcialmente relleno. etc. Diseño Sismorresistente U = factor de importancia especificado en la NTE E.5).5 tecnopor guía Muro aíslado 29. 129 . en metros γ = peso volumétrico de la albañilería Comentario La carga sísmica que se especifica en la Norma E. Diseño Sismorresistente e = espesor bruto del muro (incluyendo tarrajeos)..5). o lo que es lo mismo.030. Por ello.
a través de la denominada “regla del sobre”. y la manera como se transmiten estas cargas sobre los arriostres. cuando el muro es portante de carga vertical y la losa se ha vaciado en conjunto con la solera.9. Cabe destacar que usualmente no se acostumbra utilizar columnas de albañilería armada (Fig. Fig.6 se muestra la manera de cómo actúan las cargas sísmicas perpendicularmente contra la albañilería. se calculará mediante la siguiente fórmula: M s = m.9.9. entonces la solera no trabajará ante la acción sísmica transversal a la albañilería.6 Fig.Comentarios a la Norma E. debido a que no puede deformarse por flexión al ser monolítica con el diafragma rígido. = dimensión crítica del paño de albañilería (ver la Tabla 12).7). sin embargo.7) = coeficiente de momento (adimensional) indicado en la Tabla 12.1 y la Fig. 130 .7. Fig. en kg-m/m).2 del Capítulo 6).7 El momento flector distribuido por unidad de longitud ( M s .a 2 donde: m a (29.6). producido por la carga sísmica "w" (ver Artículo 29. en metros. Por otro lado.6).9. por lo que para estos casos los arriostres están proporcionados generalmente por las losas de techo y los muros transversales.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé En la Fig. un techo metálico. la viga solera es indispensable (ver el comentario al Artículo 14.w. cuando el diafragma es flexible (por ejemplo. 29. Techo metálico y ausencia de solera.6.9.
7 0. Fig. MURO CON TRES BORDES ARRIOSTRADOS a = Longitud del borde libre b/a = 0.4 0.Comentarios a la Norma E.5 Comentario Los casos que se presentan en la Tabla 12.8 131 . MURO EN VOLADIZO a = Altura del muro m = 0.118 ∝ 0.2 0.106 1.0755 1.128 2.0627 1.9 0.087 0.097 0.060 0.8 0.125 CASO 2.0 0. MURO CON CUATRO BORDES ARRIOSTRADOS a = Menor dimensión b/a = 1. que corresponde al caso 1 con “b/a” tendiendo al infinito. generalmente “a” es la altura “h” del muro.133 CASO 3.0 m = 0.0479 1.125 CASO 4.0862 1.9. El caso 2 corresponde a muros que carecen de solera o losa de techo.0948 2.074 0. En el caso 1. El caso 3 corresponde a muros que no presentan arriostres verticales.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé TABLA 12 VALORES DEL COEFICIENTE DE MOMENTOS "m" y DIMENSION CRITICA "a" CASO 1. El caso 4 podría corresponder a parapetos o cercos en voladizo no arriostrados. o cuando ellos están muy distanciados entre si.8 y 9.0 0.0 0. se ilustran en las figuras 9.132 ∝ 0.10.112 1.1017 3.6 0.0 0. donde m = 1/8 y Ms = 1/8 w h2. MURO ARRIOSTRADO SOLO EN SUS BORDES HORIZONTALES a = Altura del muro m = 0.6 0.5 m = 0.5 0.8 0.
valor que supera a la relación fuerzas del sismo severo versus fuerzas del sismo moderado (“2”.9 Los arriostres podrán estar compuestos por la cimentación. ver el Artículo 22 del Capítulo 8).070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé El caso 2 (Fig. las vigas soleras (para el caso de cercos.9. Comentario El refuerzo que se obtenga en los elementos de arriostre no se suma con el refuerzo que se determine ante acciones coplanares en el mismo elemento. Para el caso que el tabique mencionado carezca además de arriostre horizontal superior (Fig.8) girado 90º. y viceversa.030 permite analizar a las edificaciones con el 100% del sismo actuando en una dirección con 0% en la dirección ortogonal.50 kg/cm2 para albañilería simple 3.2).7. 29. trabajaría en el rango elástico ante sismos severos perpendiculares al plano del muro (ver el Artículo 30. la albañilería portante de carga sísmica coplanar.9.9. Comentario Los esfuerzos de tracción por flexión en condición de rotura son del orden de 5 kg/cm2 para la albañilería simple (sin refuerzo interno) y de 10 kg/cm2 para la albañilería armada rellena con grout. las columnas de confinamiento. debido a que la Norma E. las losas rígidas de techo (para el caso de muros portantes). Este momento deberá dividirse entre la longitud de la diagonal para hallar “Ms” indicado en la expresión 29. De este modo. deberá evaluarse la fuerza “F” como el área del triángulo superior por la carga “w”.9. también podría corresponder a un tabique que carece de arriostre en uno de sus bordes verticales. 29. tabiques y parapetos) y los muros transversales.00 kg/cm2 para albañilería armada rellena de concreto líquido. por lo que el factor de seguridad respecto a f´t es del orden de 3. para luego tomar momentos con respecto al plano de falla.8 El esfuerzo admisible en tracción por flexión ( f t´ ) de la albañilería se supondrá igual a: f t´ = = 1. 132 .10 Para el análisis y diseño de los elementos de arriostres se emplearán métodos racionales y la armadura que se obtenga por este concepto.10 F Fig. Fig. no se sumará al refuerzo evaluado ante acciones sísmicas coplanares. sino que se adoptará el mayor valor respectivo.Comentarios a la Norma E.9 Caso 1 Caso 2 Caso 3 29.9).
Fig. es menos efectiva en proporcionar momento flector resistente que colocar las dos varillas en la dirección de la carga sísmica ortogonal al plano (Fig. luego deberá amplificarse la carga por 1.9. Fig. actuando esta vez como elementos de amarre (o de arriostre). Para la obtención del momento flector perpendicular al plano se empleará procedimientos basados en teorías elásticas como se indica en 29.11 (2 varillas alojadas en el eje del alféizar). 30. donde los esfuerzos axiales producidos por la carga vertical son pequeños. Para un análisis más refinado. para arriostrar el alféizar aislado ante acciones sísmicas perpendiculares a su plano. Con fines prácticos puede suponerse que las columnas de confinamiento. MUROS PORTANTES Recomendable 30.9. trabajan como una barra simplemente apoyada (Fig. la carga que se transmite desde la albañilería hacia los arriostres es del tipo triangular o trapezoidal (“regla del sobre”).7. Comentario Esta situación podría corresponder a edificaciones de 1 o 2 pisos.2 En los muros portantes de edificaciones diafragmadas y que como tales estarán sujetas principalmente a fuerzas coplanares.12 No recomendable Artículo 30.11 Fig.25 para diseñar a los arriostres a la rotura en flexión y corte.9. deberá resolverse la parrilla (Fig. y los hace actuar como una parrilla hiperestática (pórtico plano sujeto a cargas transversales).11 Cabe destacar que la disposición del refuerzo vertical mostrada en la Fig.Comentarios a la Norma E. 133 .9.9.21).01 f m se diseñarán de acuerdo al Artículo 31.9.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Para el caso de muros portantes confinados. porque éstas debilitan su área de corte ante acciones sísmicas coplanares.9. no se permitirá la formación de fisuras producidas por acciones transversales a su plano.11).1 Los muros portantes de estructuras diafragmadas con esfuerzo de ´ compresión no mayor que 0.12).
que cumplan con las especificaciones indicadas en los Artículos 19.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Los pisos críticos por analizar son: a..El último piso.13).Comentarios a la Norma E. debido a que allí se acumula la mayor carga axial. por lo que las columnas no arriostraron a la albañilería. Comentario Los muros indicados en el Artículo 30. En este paso culminará el diseño de estos muros. mientras que el último piso resulta crítico en tracción por flexión.a y 19. b.9.9. por lo que estos muros están lejos de la condición de resonancia. arriostrados en sus cuatro bordes. tienen una frecuencia natural de vibrar muy elevada (del orden de 100 Hz para un muro cuadrado de albañilería confinada en aparejo de soga) en comparación con la frecuencia predominante de los sismos peruanos (del orden de 3 Hz para suelo duro).2.13 El primer piso resulta crítico en compresión por flexión.3 Los muros portantes confinados. para después levantar la albañilería. no necesitarán ser diseñados ante cargas sísmicas perpendiculares al plano de la albañilería. por tracción producida por la flexión Comentario Por la razón indicada en el Artículo 30. donde la presión ejercida por la carga vertical en la albañilería es mínima.1. a no ser que exista excentricidad de la carga gravitacional. 134 .b.14 30. así como los muros portantes armados. por la menor carga de gravedad existente en ese piso. debido a la mala técnica constructiva utilizada: se construyó en primer lugar las columnas. Fig.El primer piso. el momento flector sísmico (Ms) en la albañilería portante sujeta a acciones sísmicas transversales a su plano (Fig. Fig.9. terminaron volcándose (Fig. los muros del último piso. debe evaluarse mediante teorías elásticas conservadoras y no aplicando teorías como la de líneas de rotura..9.3.1.14). por flexocompresión. Cabe indicar que en el sismo de Pisco del 2007.
la carga vertical acumulada proveniente de los pisos superiores (P = Σ Pi) se torna excéntrica en la cantidad e = ½ (t1 – t2).9. Estos giros muchas veces producen fisuras horizontales en la última hilada del muro cuando no se les toma en consideración en el diseño. sujeta a cargas repartidas (Fig.16).16 Un muro ubicado en la fachada del edificio. mientras que en los apoyos internos el giro es pequeño. repartido por unidad de longitud.9.15 ΣPi t2 Fig.Comentarios a la Norma E.9.17). para hallar el momento flector total: Mt = Ms + Mg. Puesto que el momento flector sísmico (Ms) es crítico en la parte central de la albañilería (Fig. Caso 2: Giro de la Losa losa t1 fachada La losa de techo (con ancho unitario). de tal modo que se mantenga la verticalidad en la línea de la fachada.15). Comentario A continuación se indica 2 casos en que la carga vertical (“P”) es excéntrica (“e”) respecto al eje del muro. con lo cual. Fig.13). De este modo se generan giros importantes en los apoyos extremos.4 Al momento flector producido por la excentricidad de la carga gravitacional " M g " (si existiese) deberá agregarse el momento generado por la carga sísmica " M s " (ver Artículo 29.9. 135 .9. para de esta manera obtener el momento total de diseño M t = M s + M g . En ambos casos se trabaja con una longitud unitaria de muro y se asume que el muro se comporta como una barra simplemente apoyada sobre sus arriostres horizontales.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé 30. podría cambiar de espesor (t) entre dos pisos consecutivos. por ejemplo (Fig. Caso 1: Cambio de Espesor Pe Mg h Fig. sujeta a un momento flector (“P e”) aplicado en su extremo superior (Fig. habrá que adicionar en ambos casos un momento flector Mg = ½ P e.17 “P” es la reacción en el apoyo extremo.9.7).9. actúa como una barra continua simplemente apoyada en los muros.
debido a que el giro se corrige con la primera capa de mortero que permite aplomar al muro inmediato superior.c1) en la que: f a = es el esfuerzo resultante de la carga axial Fa = es el esfuerzo admisible para carga axial ⎡ ⎛ h ⎞2 ⎤ = 0. En este caso.Comentarios a la Norma E.9.7. la carga acumulada proveniente de los pisos superiores (ΣPi) no es excéntrica.18). Fig.c2) f m = es el esfuerzo resultante del momento flector Fm = es el esfuerzo admisible para compresión por ´ flexión = 0. 25 f m En el último piso: f m − f a ≤ f t´ En cualquier piso: La compresión resultante será tal que: fa f + m ≤ 1.9.20 f ⎢1 − ⎜ ⎟ ⎥ 35 t ⎝ ⎠ ⎥ ⎢ ⎣ ⎦ ´ m (30.t 30. con una resultante (“P”) excéntrica con respecto al eje del muro en la cantidad e = t/2 – t/3 = t/6.6 El esfuerzo normal producido por el momento flector " M t ".7 Se deberá cumplir que: a) b) c) ´ En el primer piso: f a + f m ≤ 0 . aplasta a la albañilería.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Al rotar la losa (Fig.18 e P e = t/2 – t/3 = t/6 30.5 EI esfuerzo axial producido por la carga gravitacional ( Pg ) . se obtendrá como: f a = Pg L.40 f m 136 .9.17).33 Fa Fm (30. La única carga excéntrica (“P”). es la carga tributaria (o reacción) proveniente de la losa en cuestión (Fig. generando en ella una distribución de reacciones del tipo triangular.7. se obtendrá como: f m = 6 M t t 2 . 30.
7.2 El momento flector en la albañilería ( M s ) producido por la carga sísmica " w " (ver Artículo 29. las fuerzas sísmicas coplanares serán diminutas en comparación con la resistencia al corte coplanar. espesor compresión flexión Fig. con lo cual. puede aplicarse teorías no conservadoras para evaluar el momento flector “Ms” en la albañilería. 31. para hallar “P”. para carga sísmica perpendicular al plano del muro. Por ello. Comentario Los cercos. Comentario Especial cuidado debe tenerse cuando se utiliza ladrillos huecos.Comentarios a la Norma E.9. se cumplirá lo siguiente: 31. se ilustra el cálculo de esfuerzos por compresión (fm = P/t)) y por flexión pura (fm = M y/I = M t/2/ t3/12 = 6M/t2) en la sección mas crítica del muro. la carga axial acumulada obtenida de un metrado debe dividirse entre la longitud del muro.c1 contempla la posibilidad de que los muros sean muy esbeltos en cualquiera de los pisos. Al tener estos muros una masa muy pequeña. 137 . por lo que no se producirá el agrietamiento diagonal. artesanales o tubulares (pandereta).9. tabiques y parapetos) podrán ser construidos empleando unidades de albañilería sólida.1 Los muros no portantes (cercos.19. ya que la acción de la intemperie podría erosionarlos (ver la Fig. pudiéndose emplear la albañilería armada parcialmente rellena.3. tabiques y parapetos. como la de líneas de rotura. Debe remarcarse que la evaluación de esfuerzos (fa. MUROS NO PORTANTES Y MUROS PORTANTES DE ESTRUCTURAS NO DIAFRAGMADAS Adicionalmente a las especificaciones indicadas en el Artículo 29.6).19 Artículo 31.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Comentario La expresión 30. fm) se realiza trabajando por unidad de longitud de muro. hueca o tubular.5 del Capítulo 3 y el comentario respectivo). que usualmente es la zona central para los muros portantes. En la Fig. trabajan fundamentalmente a carga sísmica perpendicular al plano que los contiene. podrá ser obtenido utilizando la Tabla 12 o empleando otros métodos como el de líneas de rotura.
25. se sugiere seguir un procedimiento iterativo: 1) de acuerdo a la experiencia.85f´m a s Æ a fuerzas verticales.25 w s El factor de amplificación de cargas es 1.20 se ilustra la manera de cómo aplicar la teoría de diseño a la rotura en un parapeto (o cerco) de albañilería armada que trabaja en voladizo. y el valor “a” puede calcularse por equilibrio de As fy = 0.9). excepto que la carga vertical es nula (P = 0) y no se requiere verificar a la albañilería en compresión por flexión. el refuerzo horizontal es mínimo. 3) verificar que “fm” sea menor que f´t. si no fuese así. 31. En este caso se trabaja con una longitud de muro igual al espaciamiento entre refuerzos verticales (“s”). Comentario El límite máximo impuesto al esfuerzo elástico de tracción por flexión (8 kg/cm2).8).0007 (ver Artículo 2. En la Fig.6 actuante contra el plano del muro.20 wu = 1. 2) usando la Tabla 12 hallar “Ms”.9. pudiéndose empezar el proceso iterativo empleando la cuantía mínima (0. Para definir la ubicación de los arriostres. afectado por el factor de reducción de resistencia (φ = 0.754 MPa) en la albañilería. deberá incrementarse la cuantía de refuerzo vertical.3 En la albañilería simple el esfuerzo normal producido por el momento flector " M s ". La cuantía mínima de refuerzo horizontal y vertical a emplear en estos muros será 0. deberá ser mayor o igual que el momento actuante (Mu). Comentario El procedimiento de diseño de la albañilería no portante. es para controlar que el grosor de las fisuras no sea excesivo.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé 31. de modo que puedan soportar la carga sísmica " w " (especificada en el Artículo 29.0007) especificada para estos muros. Fig. El momento flector resistente (“MR”). acortar la distancia entre los arriostres y repetir el proceso. Para un muro en voladizo. no admitiéndose tracciones mayores de 8 kg/cm2 (0. en caso contrario.4 Los muros no portantes de albañilería armada serán reforzados de tal manera que la armadura resista el íntegro de las tracciones producidas por el momento flector " M s ".5Kg / cm 2 (0.9.147MPa). 31. definir esa ubicación.5 Los arriostramientos serán diseñados por métodos racionales de cálculo. se obtendrá como: f m = 6M s / t 2 y no será mayor que f t´ = 1.Comentarios a la Norma E. es totalmente similar al de la albañilería portante de carga vertical (Artículo 30). 138 .
debido a que el momento flector en la base del arriostre vertical es elevado y la carga axial es pequeña. aparte de la carga sísmica proveniente de la albañilería.21.22 VC dado Para el caso de cercos. se transmite sobre los arriostres a través de la denominada “regla del sobre”.9. debe considerarse la carga sísmica provenientes del peso propio de los arriostres (wpp = 0. Para el Fig. y la carga sísmica “F” proveniente del peso tributario del techo.21. Fig. se aplica la teoría de diseño especificada en la Norma E. haciendo trabajar a los F arriostres como si fuese una parrilla.9. aplicada sobre el arriostre superior del tímpano.22.25 para pasarlas a condición de rotura. Especial cuidado deberá tenerse con la cimentación de los tímpanos. actuando como carga uniformemente distribuida en el arriostre respectivo.9.9.21 tímpano mostrado en la Fig.23 139 . Para solucionar este problema. cuyo modelo aparece en forma parcial. donde γc es 2400 kg/m3 y “Ac” es el área de la sección transversal del arriostre). Esta carga debe amplificarse por 1.23). puede seguirse un procedimiento simplificado. la pared transversal ha sido reemplazada por una serie de apoyos simples. como el mostrado en la Fig. suponiendo que la solera de cada tramo está simplemente apoyada sobre las columnas en voladizo (Fig. Una vez hallada las fuerzas internas en las barras que componen a la parrilla.9. muchas veces se recurre a contrapesos (dados de concreto) como el mostrado en la Fig.060 para elementos de concreto armado.8 Z U C1 γc Ac.9.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé Comentario La carga sísmica de servicio actuante sobre los muros (“w”).9. Fig.Comentarios a la Norma E. con fines de facilitar el análisis estructural. Lógicamente.
25 muestran parapetos que no cumplieron con la especificación 31. se Fig. mientras que las fuerzas que contrarrestan al deslizamiento son Hp y µΣPi. actuantes en el centroide de cada elemento (i = solera.00 m de altura. Comentario En la Fig. Comentario Fig. ductos en los techos o patios interiores una distancia no menor de una vez y media su altura. Los factores de seguridad para evitar la falla por volcamiento y deslizamiento del cerco serán 2 y 1. 31. respectivamente. donde “µ” es el coeficiente de fricción concreto-suelo.25. Estos parapetos volcaron hacia el exterior peligrosamente.9. albañilería o cimentación).9. Fig. donde Pi = γi Ai.5.070 ALBAÑILERIA SENCICO – San Bartolomé 31.7.26 Pisco. 140 .7 Están exonerados de las exigencias de arriostramiento los parapetos de menos de 1.6 La cimentación de los cercos será diseñada por métodos racionales de cálculo.8 Z U C1 Pi. las fuerzas sísmicas por unidad de longitud. se determinan como Hi = 0. Para el caso del cerco mostrado en la Fig.).9.Comentarios a la Norma E.) y arriostrado en el tercer piso (der.24) que contrarreste a las fuerzas sísmicas perpendiculares al plano del cerco. que estén retirados del plano exterior de fachadas.24 Es recomendable profundizar la cimentación de los cercos (como postes) a fin de que se desarrolle empuje pasivo del suelo (“Hp” en la Fig. Mientras que parapetos adecuadamente arriostrados (Fig.24.26).9. “Ai” es el área de la sección transversal del elemento “i”.9. soportaron el sismo de Pisco del 15-08-2007. Las fuerzas que contrarrestan al momento volcante producido por Hi en torno al punto “O” son: Pi y Hp. y “γi” es el peso volumétrico correspondiente.9. parapeto sin arriostrar (izq.9.
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