Source: https://es.scribd.com/doc/45843433/CIRSOC-102-82-Accion-del-Viento-sobre-las-Construcciones
Timestamp: 2016-02-10 07:26:22+00:00

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CIRSOC 102 (82) - Acción del Viento sobre las Construcciones
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- INDICE Volver al Temario / Colaboradores
GENERALIDADES 1.1. Introducción. 1.2. Campo de Validez.
DEFINICIONES 2.1. Acción de conjunto sobre una construcción. 2.2. Acción local. 2.3. Acción resultante total. 2.4. Acción unitaria. 2.5. Acción unitaria exterior. 2.6. Acción unitaria interior. 2.7. Acción unitaria resultante. 2.8. Deriva. 2.9. Empuje. 2.10. Levantamiento. 2.11. Nivel de referencia. 2.12. Pared abierta. 2.13. Pared cerrada. 2.14. Pared parcialmente abierta. 2.15. Permeabilidad de una pared. 2.16. Presión del viento 2.17. Presión dinámica básica. 2.18. Presión dinámica del cálculo. 2.19. Relación de separación. 2.20. Relación de solidez. 2.21. Relación de solidez aerodinámica.
2.22. Succión. 2.23. Superficie "a barlovento". 2.24. Superficie "a sotavento". 2.25. Superficie maestra. 2.26. Velocidad básica de diseño. 2.27. Velocidad de referencia.
SIMBOLOGIA 3.1. Simbología.
CONDICIONES GENERALES 4.1. Dirección del viento 4.2. Acción del viento 4.3. Efectos del viento 4.4. Consideración de los efectos estáticos 4.5. Consideración de los efectos dinámicos 4.6. Clasificación de las construcciones 4.7. Determinación del nivel de referencia
METODO DE CALCULO 5.1. Generalidades 5.2. -Evaluación de la acción del viento, consideración de los efectos estáticos. Primer paso: Determinación de la velocidad de referencia (ß). Segundo paso: Cálculo de la velocidad básica de diseño (Vo). Tercer paso: Cálculo de la presión dinámica básica (qo). Cuarto paso: Cálculo de la presión dinámica (qz). Quinto paso: Cálculo de las acciones. 5.3. Esquema del procedimiento de cálculo.
ANEXOS AL CAPITULO 5 CAPITULO 6
Coeficiente de velocidad probable. Transición de rugosidades CONSTRUCCIONES PRISMATICAS DE BASE CUADRANGULAR 6.1.Prescripciones generales:Presión dinámica de cálculo (qz). Relación de dimensiones λ 6.1.3. Características de la construcción: Coeficiente de forma γ 6.2. Acciones exteriores: Paredes. Cara inferior (en construcciones separadas del suelo).Cubiertas. 6.3.Acciones interiores: Valores límite del coeficiente de presión interior ci 6.4. Acción unitaria resultante: Coeficiente de presión c. Valores límite de las acciones unitarias resultantes. 6.5. Acciones de conjunto. 6.6. Acciones locales: Aristas verticales. Bordes de techado. Angulos de cubiertas. Otras acciones locales. Valores límite de las acciones locales. 6.7. Construcciones prismáticas de base cuadrangular o asimilables, de características especiales, apoyadas o no sobre el suelo.
CONSTRUCCIONES PRISMATICAS DE BASE POLIGONAL REGULAR Y CONSTRUCCIONES CILINDRICAS 7.1. Prescripciones generales: Presión dinámica del cálculo. Dirección del viento. Relación de dimensiones λ. Clasificación de
las construcciones prismáticas de base poligonal regular y construcciones cilíndricas. Coeficiente de forma γ. 7.2. Acción unitaria exterior: Paredes. Cubiertas. Cara inferior de una construcción separada del suelo. 7.3. Acción unitaria interior: Construcciones cerradas. Construcciones abiertas (categorías V y VI únicamente) 7.4. Acción unitaria resultante. 7.5. -Acción de conjunto: Prismas y cilindros de generatrices verticales. Prismas y cilindros de generatrices horizontales. Construcciones macizas o cerradas estancas.
PANELES LLENOS Y CUBIERTAS AISLADAS 8.1. Prescripciones generales: Presión dinámica de cálculo (qz). Clasificación. Acciones locales. 8.2. Paneles llenos: Características. Dirección del viento. Relación de dimensiones λ. Acción resultante total. Acción de conjunto. 8.3. Cubiertas aisladas: Generalidades. Cubiertas de una vertiente. Cubiertas de dos vertientes simétricas. Cubiertas simétricas múltiples.
CONSTRUCCIONES CON ABERTURAS Y CONSTRUCCIONES DE RETICULADO 9.1. Prescripciones generales: Clasificación de las construcciones con aberturas y construcciones de reticulado. 9.2. Elementos lineales: Características. Relación de dimensiones. Clasificación de las barras. Barras con aristas vivas o poco redondeadas. Barras de contorno circular (macizas o huecas). 9.3. Elementos planos: Características. Elementos planos únicos. Elementos planos múltiples. 9.4. Elementos espaciales: Características. Clasificación. Torres formadas por barras de aristas vivas o poco redondeadas. Torres formadas por barras de contorno circular (macizas o huecas).
CAPITULO 10 CONSTRUCCIONES DIVERSAS
10.1. Prescripciones generales: Presión dinámica del cálculo (qz). Aplicación de las reglas generales. Clasificación 10.2. Construcciones de forma particular: Cubiertas cuya base es un polígono regular o un círculo. Construcciones en forma de bóveda sin linterna, apoyadas directamente sobre el suelo. Tubos o hilos cilíndricos rugosos y cables trenzados. Construcciones derivadas de la esfera. Banderas 10.3. Construcciones provisionales. 10.4. Construcciones en curso de ejecución. 10.5. Construcciones no consideradas expresamente en este reglamento.
Asesores que intervinieron en la redacción del Reglamento CIRSOC 102:
d) referencias de ensayos en túneles de viento o ensayos similares.1.Ing. conjuntamente con las prescripciones de este Reglamento. b) los ensayos sobre formas curvas contemplen los efectos del número de Reynolds.Coordinador: Ing. INTRODUCCION
El presente Reglamento tiene por objeto determinar los procedimientos y los medios para obtener los valores de las acciones producidas por el viento sobre las construcciones o sus diferentes partes. Roberto Cudmani Asesor honorario: Ing.
. Juan Carlos Reimundín . Dichos procedimientos o medios pueden ser: a) los métodos indicados en el presente Reglamento. Hilario Fernández Long Asesores: Ing. b) ensayos en túneles de viento o ensayos similares. Cleto Agosti
* CAPITULO 1 GENERALIDADES
*1. exclusivamente. Volver Indice
Los resultados de los ensayos en túneles de viento serán considerados válidos siempre que cumplan las siguientes condiciones: a) el viento natural sea representado teniendo en cuenta la variación de la velocidad con la altura. realizados en construcciones de características análogas a las de la construcción en estudio. c) ensayos en túneles de viento o ensayos similares.
tales como las aristas verticales. no se dan valores de la velocidad de referencia. los ángulos entrantes o
. longitudes.
* 1.2.c) los ensayos para determinar cargas y presiones fluctuantes contemplen adicionalmente la escala e intensidad de la componente longitudinal de la turbulencia. los aleros de las cubiertas. contemplen la simulación de masas. CAMPO DE VALIDEZ
Este Reglamento se aplica a todas las construcciones dentro del territoritorio de la República Argentina*. No es de aplicación para las construcciones que por su naturaleza o envergadura requieran estudios especiales.2. ACCION DE CONJUNTO SOBRE UNA CONSTRUCCION
Resultante geométrica de todas las acciones sobre las diferentes paredes de la construcción.
* 2. y no estén específicamente incluídas en este Reglamento.1. Volver Indice
* CAPITULO 2 DEFINICIONES
* 2. d) los ensayos para determinar la respuesta dinámica de una estructura. además de los requisitos anteriores. rigideces y amortiguamiento. generalmente su dirección no coincide con la del viento. por no contarse con datos estadísticos de esas zonas.
* Para el sector Antártico e Islas Malvinas. ACCION LOCAL
Acción del viento sobre ciertas zonas de las construcciones.
si ellas están "a barlovento".5. Volver Indice
* 2. o succiones. etc.
* 2.3. Se distingue mediante coeficientes apropiados. originada por el estado de sobrepresión o de depresión en que se encuentre el volúmen interior comprendido entre las paredes de una construcción.4. ACCION UNITARIA
Valor de la presión o succión que el viento ejerce sobre un elemento de superficie en una construcción.
* 2. la acción del viento particularmente acentuada en dichas zonas.
* 2. la cara exterior de sus paredes está sometida a: a) succiones. ACCION RESULTANTE TOTAL
Fuerza total ejercida sobre una superficie determinada. ACCION UNITARIA RESULTANTE
Suma de las acciones unitarias exterior e interior ejercidas sobre un mismo elemento de pared (o techo) de una construcción o de las ejercidas sobre las caras a barlovento y sotavento en el caso de elementos aislados. si las paredes están "a sotavento". ACCION UNITARIA INTERIOR
Acción unitaria del viento sobre la cara interior de la pared (o techo) de una construcción.7. ACCION UNITARIA EXTERIOR
Acción unitaria del viento sobre la cara exterior de la pared (o techo) de una construcción.
* 2.salientes de éstas.
. Cualquiera sea la construcción. b) presiones.6.
* 2.10. PARED PARCIALMENTE ABIERTA
. EMPUJE
Componente horizontal de la acción de conjunto en la dirección del viento.
* 2.13. LEVANTAMIENTO
Componente vertical de la acción de conjunto. a volcarla. PARED CERRADA
Pared con permeabilidad
< 5% =
* 2. que tiende a desplazar a la construcción y. eventualmente.11.9.12. a volcarla.
* 2. eventualmente.14. NIVEL DE REFERENCIA
Nivel a partir del cual se deberá medir la altura de un punto cualquiera de una construcción. eventualmente.
* 2. que tiende a levantar la construcción y. a volcarla. DERIVA
Componente horizontal de la acción de conjunto en sentido normal a la dirección del viento. en el que se desea calcular la presión dinámica. PARED ABIERTA
Pared con permeabilidad > 35%.8.
* 2. que tiende a desplazar lateralmente la construcción y. Volver Indice
PRESION DINAMICA DE CALCULO
Presión dinámica básica. y cd de reducción.15. Por convención.18. en exposición abierta (rugosidad tipo I) según se describe en la Tabla 3. afectada por los coeficientes: cz.
* 2. que posee la pared.17. expresada como un porcentaje de su área total.
* 2. sobre un elemento cuya dimensión mayor es de 0. normal a su dirección.que expresa la ley de variación de la presión con la altura. perpendicular a la misma y dirigida hacia ella. Volver Indice
* 2.16.50 m. que toma en cuenta las dimensiones de la construcción. PRESION DINAMICA BASICA
Presión ejercida por el viento sobre una superficie plana. RELACION DE SEPARACION
Relación entre la distancia entre ejes de las piezas de dos reticulados consecutivos y la menor dimensión en la dirección normal al viento. PRESION DEL VIENTO
Fuerza por unidad de superficie ejercida por el viento sobre una superficie. es aquella que se ejerce a una altura de 10 m sobre el suelo. PERMEABILIDAD DE UNA PARED
Suma de las áreas de las aberturas de cualquier dimensión. tomando en consideración la rugosidad del terreno.Pared con permeabilidad 5% <
< 35 % =
* 2.20.19. RELACION DE SOLIDEZ
. en el punto atacado por el filete de aire donde la velocidad se anula.
Superficie no expuesta al viento o paralela a la dirección de éste.21. SUPERFICIE "A BARLOVENTO"
Superficie expuesta al viento.25. SUPERFICIE MAESTRA
Proyección ortogonal del elemento considerado o del conjunto de la construcción. sobre un plano perpendicular a la dirección del viento. cuando sobre la construcción incide un haz de rayos luminosos paralelos a la dirección del viento.24. Por analogía. incluyendo huecos.
* 2. ejercida por el viento sobre una superficie perpendicular a la misma. descontando huecos y el área encerrada dentro del perímetro exterior del reticulado o panel.
* 2. SUCCION
Fuerza por unidad de superficie.
* 2. superficie "iluminada". Por analogía. VELOCIDAD BASICA DE DISEÑO
. SUPERFICIE "A SOTAVENTO".22. y dirigida en sentido opuesto al de la presión. superficie "no iluminada" o bajo incidencia rasante.23. RELACION DE SOLIDEZ AERODINAMICA
Valor que resulta de multiplicar la relación de solidez por una constante que depende del tipo de barra del reticulado y del régimen de flujo. cuando sobre la construcción incide un haz de rayos luminosos paralelos a la dirección del viento.
* 2.Relación entre el área efectiva del reticulado o panel normal a la dirección del viento. Volver Indice
expresada en metros cuadrados As área de la proyección horizontal de la construcción. SIMBOLOGIA
a dimensión horizontal de la construcción a dimensión de una barra normal a la dirección del viento. a una altura normal de referencia zo= 10 metros. en exposición abierta. y para el caso de reticulados o paneles. expresada en metros cuadrados. en exposición abierta (rugosidad tipo I) según se describe en la Tabla 3. Velocidad correspondiente al promedio de velocidad instantánea (pico de ráfaga) sobre intervalos Δt = 3 segundos. a una altura normal de referencia de 10m que tiene un período de recurrencia de un año.27. expresada en metros cuadrados
. expresada en metros cuadrados Ae área efectiva de un reticulado o panel normal a la dirección del viento. por lo menos una vez en un período de m años.Velocidad que tiene una probabilidad Pm de ser excedida.1. incluyendo huecos. y corresponde a promedios de velocidad instantánea sobre intervalos Δt = 3 segundos. VELOCIDAD DE REFERENCIA
Parámetro de la distribución de Fisher-Tippett II.
* 2. expresada en metros A área de la superficie maestra o superficie de referencia. descontando huecos. Volver Indice
* CAPITULO 3 SIMBOLOGIA
* 3. área encerrada dentro del perímetro exterior del reticulado o panel.
expresada en metros. c1. coeficientes de presión. en función de la altura y de la rugosidad del terreno.b dimensión horizontal de la construcción c. o separación entre dos estructuras paralelas de reticulado. c2. expresada en metros. expresada en metros L fuerza vertical de levantamiento. e separación entre la construcción y el suelo. cz coeficiente de variación de la presión dinámica básica.
. expresada en kilonewton (1 kN 100kgf)
m vida estimada de la estructura o construcción. Pm probabilidad de que la velocidad básica Vo sea excedida por lo menos una vez en un período de m años. según la dirección del viento. ho altura propia de la construcción. FT componentes de las fuerzas F. cE coeficiente global de empuje cL coeficiente global de levantamiento. expresado en metros. n coeficiente para obtener la componente Wn ó número de lados. o desnivel del terreno adyacente a la construcción. expresadas en kilonewton (1 kN 100 kgf) h altura de la construcción. en función de las dimensiones de la construcción. expresada en años.expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf) FN. expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf)
Fx componente de las fuerzas F. paralelas a las direcciones de referencia establecidas. expresada en metros. l longitud de una barra. según la dirección normal al viento. p pendiente del terreno adyacente a la construcción. cp coeficiente de velocidad probable cd coeficiente de reducción. F fuerza de empuje. expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf) Fy componente de las fuerzas F. ce. ci. d diámetro de una barra circular.
qz. Wn componente de la acción del viento. zh altura máxima de la construcción respecto al nivel de referencia. Wt componente de la acción del viento.qm valor medio de la presión dinámica de cálculo sobre la construcción. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2) z altura del nivel en consideración respecto al nivel de referencia.m valor medio de la presión dinámica de cálculo sobre una superficie. t coeficiente para obtener la componente Wt Vo velocidad básica de diseño o velocidad del aire en la corriente libre. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). W acción resultante total. ejercida por el viento sobre una superficie de referencia. paralela a la cara considerada. ejercida por el viento sobre una de las caras de un elemento de la superficie ubicado a la altura z sobre el plano de referencia expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). wz acción unitaria. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2) qz presión dinámica de cálculo. expresada en metros.z acción unitaria resultante ejercida por el viento sobre un elemento de superficie. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf). expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf). qzh presión dinámica de cálculo en el extremo superior de la construcción expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf). perpendicular a la cara considerada. Ra relación de solidez aerodinámica. Wr.
. expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf). qo presión dinámica básica expresada en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m2 100 kgf/m2) R fuerza resultante sobre el conjunto de la construcción. Rs relación de separación. expresada en metros. expresada en metros por segundo.
o ángulo horizontal que forma la dirección del viento con el parámetro de una construcción.2. ángulo que forma la dirección del viento con el plano tangente a la curva.zo altura normal de referencia. III ó IV) velocidad de referencia. en el punto considerado. que la dirección del viento es horizontal. expresada en % relación de solidez Volver Indice
* CAPITULO 4 CONDICIONES GENERALES
*4. c h
coeficiente de mayoración coeficiente de protección permeabilidad de una pared. zo. salvo indicación en contrario. . ACCION DEL VIENTO
. DIRECCION DEL VIENTO
En el presente Reglamento se considera.1.
o a. . II. expresada en metros.i parámetro que depende del tipo de rugosidad i (i = I. En las construcciones de contorno circular. expresada en metros por segundo (parámetro de la distribución de Fisher Tippett II) ángulo que forma la dirección del viento con la línea de máxima pendiente de un techo inclinado.
1. que depende de su presión estática. podrán considerarse asimismo los efectos estáticos mayorando las presiones de cálculo definidas en el Capitulo 5 por un factor F.4. vigas. más o menos acentuados según la forma y dimensión de las construcciones. bóvedas cáscara u otros sistemas de cubierta rígidos. se logre limitar la respuesta estructural dinámica. dado por la expresión siguiente:
. es decir. Volver Indice
* 4.5. losas. CONSIDERACION DE LOS EFECTOS ESTATICOS
Para el cálculo de estructuras poco sensibles a las ráfagas y a los efectos dinámicos del viento.3. que sean capaces de tomar los efectos debidos al viento sin que varíe esencialmente su geometría. armaduras. techadas con sistemas de arcos. y una componente dinámica. En edificios con período fundamental comprendido entre 1 y 2
segundos y altura no mayor de 100 metros.
*4.La acción ejercida por el viento sobre las construcciones resulta de la suma de una componente estática.5. que depende de la variación de su velocidad al enfrentar el obstáculo. a menos que por la adopción de una geometría adecuada. EFECTOS DEL VIENTO
La acción del viento produce efectos estáticos y efectos dinámicos. será suficiente sólo la consideración de los efectos estáticos. como las de tipo colgante. la aplicación de pretensado u otra medida. Se incluyen específicamente las construcciones que cumplen simultáneamente las siguientes condiciones: a) Edificios de vivienda u oficina cuyo período fundamental sea menor de un segundo. CONSIDERACION DE LOS EFECTOS DINAMICOS
Para la consideración de los efectos dinámicos se establecen tres casos de acuerdo con tres tipos de estructuras definidos a continuación. Se excluyen las cubiertas flexibles.
* 4. b) Todas las construcciones cerradas.
. Se incluyen en este tipo: las tuberías verticales. estructuras para carteles.6.2. se recurrirá a ensayos de modelos en túnel de viento. CLASIFICACION DE LAS CONSTRUCCIONES
El presente Reglamento clasifica las construcciones de acuerdo con su forma de conjunto. Para estos edificios. transversal las hace especialmente sensibles a las ráfagas de corta duración y cuyos períodos naturales largos favorecen la ocurrencia de oscilaciones importantes. Se incluyen en este tipo: los edificios de vivienda u oficina cuyo período fundamental es mayor de dos segundos.5.5. Se excluirán de este tipo de estructuras las que explícitamente se mencionan en el artículo 4. deberán realizarse estudios dinámicos especiales. hacen propicia la generación periódica de vórtices o remolinos de ejes paralelos a la mayor dimensión de la estructura y en general pueden presentar problemas de inestabilidad aerodinámica. su ubicación en el espacio y la permeabilidad de sus paredes. h la altura del edificio en metros. chimeneas de acero.5. b) las construcciones prismáticas de base poligonal regular y construcciones cilíndricas (ver Capítulo 7).3.5. antenas. etc. se distinguen:
a) las construcciones prismáticas de base cuadrangular (ver Capítulo 6). Volver Indice
* 4. Según su forma de conjunto. parapetos.6. A este fin se recomienda determinarlos según la Recomendación CIRSOC 102-1 "Acción dinámica del viento sobre las construcciones". deberán considerarse los efectos dinámicos. En estos casos será necesario el asesoramiento de un profesional con experiencia de dinámica estructural.
* 4.2 Para las estructuras cuya esbeltez o dimensiones reducidas en su
* 4. estructuras traccionadas o suspendidas (cubiertas colgantes.
* 4. Para todas aquellas estructuras.siendo: F un factor de mayoración de las presiones de cálculo estáticas. también puede calcularse la acción del viento según lo estipulado en el artículo 4. que por la forma de su sección
transversal. puentes a obenques o colgantes).1. y en general las estructuras que presentan una dimensión muy corta paralela a la dirección del viento. Cuando corresponda también. torres de transmisión.3.
se considera una
construcción como: a) Cerrada. respectivamente.3. c) casos intermedios entre los dos anteriores. ni siquiera en forma accidental.2. d) las construcciones con aberturas y construcciones de reticulado (ver Capítulo 9). al menos. según la vertical o según una perpendicular a dicha pared. DETERMINACION DEL NIVEL DE REFERENCIA
.6. superiores o iguales a su dimensión. Según la ubicación en el espacio. c) Abierta. si no dejan pasar absolutamente nada de aire. Volver Indice
* 4. b) Parcialmente abierta. b) construcciones aisladas aerodinámicamente en el espacio. Si. Según la permeabilidad de sus paredes. Si todas las paredes tienen permeabilidad nula. una de las paredes presenta o puede presentar en ciertos momentos una permeabilidad igual o superior al 35%. es decir. e) las construcciones diversas. se considera:
a) las construcciones apoyadas en el suelo o unidas a un plano de grandes dimensiones de otra construcción. Si. d) construcciones comprendidas entre dos planos paralelos de grandes dimensiones de otras construcciones. para las cuáles las distancias al suelo y a una pared vecina son.c) los paños llenos y las cubiertas aisladas (ver Capítulo 8). siendo inferior o igual al 5% la permeabilidad media de estas paredes. la construcción se denomina cerrada estanca.7.
* 4. por lo menos. una de las paredes presenta o puede presentar en ciertos momentos una permeabilidad media comprendida entre 5% y 35%.
* 4.6. que no entran en las categorías anteriores (ver Capítulo 10). Si sus paredes presentan fugas y pequeñas aberturas uniformemente repartidas.
el nivel de referencia se determinará como se indica en la Figura 3.3. el nivel de referencia será el del pie de la construcción (ver Figura 1)
b) para pendiente del terreno adyacente a la construcción 0. el que se establecerá según la pendiente del terreno sobre el cual esté ubicada la construcción.
.3 < p < 2. el nivel de referencia se determinará como se indica en la Figura 2. se pueden presentar los siguientes casos: a) para pendiente del terreno adyacente a la construcción p ó 0. Nivel de referencia cuando 0.3 < p < 2.La altura de un punto cualquiera de la construcción en el que se desea calcular la presión dinámica se medirá a partir de un nivel de referencia.
c) para pendiente del terreno adyacente a la construcción p ò 2.
En el presente Capítulo se describe el procedimiento general para la evaluación de la acción del viento sobre las construcciones.1. Nivel de referencia cuando p Volver Indice
* CAPITULO 5 MÉTODO DE CALCULO
* 5. Primer paso: Determinación de la velocidad de referencia ( )
. EVALUACION DE LA ACCION DEL VIENTO.2.
* 5. Mientras no exista una reglamentación al respecto.1.1. sin realizar consideraciones acerca de rumbos preponderantes.
* 5. CONSIDERACION DE
LOS EFECTOS ESTATICOS
* 5.Figura 3. La secuencia de cálculo se halla graficada en la Figura 11.1.2. se supondrá que
el viento máximo puede actuar en cualquier dirección. considerando los efectos estáticos.
Tabla 1. Para otras localidadesse obtendrá del mapa de la Figura 4. teniendo en cuenta la ubicación geográfica de la construcción. Valores de la velocidad de referencia á para las capitales provinciales y algunas ciudades
CIUDAD Bahía Blanca Bariloche Buenos Aires Catamarca Comodoro Rivadavia Córdoba Corrientes Formosa La Plata La Rioja Mar del Plata
(m/s) 28.2.5 31. siendo:
Vo la velocidad básica de diseño.7
. En la Tabla 1 se indican los valores de la velocidad de referencia para las capitales provinciales y algunas ciudades.0 27. b) interpolar linealmente entre ambos valores.0 27.
* 5.0 27.5 25.2 26.2.0 27.3 25.1. Cuando la ubicación de la construcción esté comprendida entre dos isocletas el proyectista podrá optar por: a) adoptar el mayor de los dos valores.5. cp el coeficiente de velocidad probable.1.2. expresada en metros por segundo. Segundo paso: Cálculo de la velocidad básica del diseño (Vo)
La velocidad básica del diseño Vo se calculará mediante la siguiente expresión: Vo = cp .0 37.5 28. que toma en consideración el riesgo
y el tiempo de riesgo adoptados para la construcción.
0 33.Mendoza Neuquén Paraná Posadas Rawson Resistencia Río Gallegos Rosario Salta Santa Fe San Juan San Miguel de Tucumán Santa Rosa Santiago del Estero Ushuaia Viedma San Luis San Salvador de Jujuy
22.5 35.0 28.5
.0 29.5 30.2 32.5 30.0 22.5 25.0 27.0 27.5 30.0 25.0 22.2 40.5 30.5 23.
etc. centrales de potabilización y distribución de aguas corrientes. etc. Mapa de distribución de la velocidad de referencia . determinada de acuerdo con el artículo 5. cuarteles de bomberos y fuerzas de seguridad. Vo la velocidad básica de diseño.2.2. a una altura normal de referencia de 10 m que tiene un período de recurrencia de un año de acuerdo con el tipo y destino de ésta. Pm m cp
0. del Período de vida m. construcciones rurales.3. silos. etc. edificios para comercios e industrias con alto factor de ocupación. Su valor se indica en a Tabla 2 (ver anexo a este artículo). Valores límite de la Probabilidad Pm.
. hoteles y oficinas. centrales eléctricas y de comunicaciones. Volver Indice
Tabla 2.65
0. Tercer paso: Cálculo de la presión dinámica básica (qo)
La presión dinámica básica qo se calculará mediante la expresión siguiente:
qo = 0. velocidad correspondiente al promedio de velocidad instantánea (pico de ráfaga) sobre intervalos de 3 segundos. reactores nucleares. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). expresada en metros por segundo.45
0. Edificios para vivienda.20
2. la velocidad de referencia. expresada en metros por segundo.13
0. aeropuertos principales. etc Edificios e instalaciones industriales con bajo factor de ocupación: depósitos.16
1. estructuras de otros grupos durante el proceso de construcción.000613 V 2 0
siendo: qo la presión dinámica básica. Construcciones temporarias o precarias: locales para exposiciones.Figura 4. y del coeficiente cp para los distintos grupos de construcciones.50
1. Grupo DESCRIPCION Construcciones cuyo colapso o deterioro puede afectar la seguridad o la sanidad pública y aquellas vinculadas con la seguridad nacional: hospitales. edificios educacionales. industrias riesgosas. en exposición abierta. edificios gubernamentales que no se consideren en el grupo 1.1.
e incluso.2. 5.1. cz el coeficiente adimensional que expresa la ley de variación de la presión con la altura y toma en consideración la condición de rugosidad del terreno (ver artículo 5. La aplicación de esta expresión conduce a diagramas de presión dinámica de cálculo variables con la altura del punto considerado.).2. 5. qo la presión dinámica básica. El coeficiente cz expresa la variación de la velocidad del viento con la altura y la rugosidad del terreno (ver anexo a este artículo).2.2. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). Coeficiente cz 5. cd siendo: qz la presión dinámica de cálculo.2. cd el coeficiente adimensional de reducción que toma en consideración las dimensiones de la construcción (ver artículo 5.4.4.4.4. puede adoptarse una presión dinámica de cálculo constante en toda la altura de la construcción.4.2. Cuarto paso: Cálculo de la presión dinámica de cálculo (qz)
La presión dinámica de cálculo qz se calculará mediante la expresión siguiente: qz = qo .2.3. cz .2. la presión dinámica de cálculo varían con las condiciones de rugosidad del terreno y con la altura del punto en consideración.4.2. En la mayoría de los casos resulta ventajoso trazar diagramas simplificados envolventes. en función del mayor valor de z. por consiguiente. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2).* 5. 5.2. La expresión general del coeficiente cz es:
.4.2.2. La velocidad del viento y. para construcciones bajas.).1.
respecto del nivel de referencia. En la Tabla 3 se describen los cuatro tipos de rugosidades en que se clasifican los terrenos y se dan los valores de zo. Superficies cubiertas por numerosas obstrucciones. con un promedio de alturas de las posibles obstrucciones alrededor de la construcción menor que 1. expresada en metros. Zonas onduladas o forestadas. centros de grandes ciudades con edificación general de más de 25 m de altura.i para cada tipo. zo.i un parámetro que depende del tipo de rugosidad i del terreno.i correspondiente al tipo de rugosidad I. Tipos de rugosidad y valores del parámetro zo. suburbios de grandes ciudades. * Volver Indice
Tabla 3.005
0.i para cada una de ellas. poco onduladas con obstrucciones dispersas.500
* Las fotografías fueron obtenidas por la Dirección de Infraestructura de la Fuerza Aérea Argentina.
DESCRIPCION Llanuras planas con pocas o ninguna obstrucción. con alturas entre 1.5 y 10 m. zo. tales como cercas.5 m.050
0. Zonas llanas.1 el parámetro zo. mesetas desérticas. Por ejemplo: áreas industriales. En las Figuras 5 a 10 se dan ejemplos de los cuatro tipos de rugosidades del terreno. zonas urbanas con numerosas obstrucciones de espacios cerrados que tienen la altura de las casas domésticas con promedio no superior a 10 m. árboles o construcciones muy aisladas.i (m)
zo. pantanos. llanuras sin árboles. Por ejemplo: fajas costeras hasta aproximadamente 6 km.siendo: z la altura del punto considerado.200
Ejemplo de terrenos con tipo de rugosidad II.
Figura 6. Volver Indice
.Figura 5. Ejemplo de terrenos con tipo de rugosidad I.
Ejemplo de terrenos con tipo de rugosidad III. Ejemplo de terrenos con tipo de rugosidad III.
Figura 8. Volver Indice
Ejemplo de terrenos con tipo de rugosidad IV. Valores del coeficiente adimiensional cz z (m) Tipos de rugosidad
. Ejemplo de terrenos con tipo de rugosidad IV.
Los valores del coeficiente cz se indican en la Tabla 4 para los cuatro tipos de rugosidad y para alturas variables entre 10 m y 250 m. Volver Indice
Tabla 4.Figura 9.
046 1. Volver Indice
Tabla 5.810 0.5 5.026
II 0.298 0. menores que 0.888 0.65.738
III 0.0 1.818 0.0 4.277 1. a/h ó b/h Tipo de rugosidad 0.191 1.204 1.637 0. que tenga en cuenta la dimensión espacial de la ráfaga en relación a las dimensiones de dicha construcción.446 0.191 1.732 0.839 1.0 3.000 1.760 0.3. Coeficiente de reducción por dimensiones cd.143 1.860 0.000 1.2.390 1.698 1.648 1. Cuando alguna de las dimensiones de la construcción exceda de 20 metros.5 2. 5.398 1.5 3.346 1. Coeficiente de reducción por dimensiones cd 5.I < 10 = 20 30 40 50 60 70 80 90 100 150 200 250 1.622 1. se incluyen al sólo efecto de facilitar la apropiada interpolación para relaciones h/Vo y a/h ó b/h intermedias.3.536 1.662 1.125 1.5 > 6.578 1.0 5. 5.944 2.4.384 1.3.2.071 1.451 0.0
.1. Los valores indicados en la tabla.618 0.0 2.948 1.088 1.894 0.2.556 0.5 h/Vo 1.310 1.673 0. En la Tabla 5 se indican los valores de cd en función de las relaciones entre la altura de la construcción y la velocidad básica de diseño (h/Vo) y entre el ancho de la construcción (a ó b) normal al viento y la altura de la construcción (a/h ó b/h) para cada tipo de rugosidad.703 0.4. En ningún caso se admitirá un coeficiente de reducción por dimensiones cd < 0.079 1.931 1.257 1.2.281
Nota: los valores intermedios se obtienen por interpolación lineal.527 1.980 1. Podrá aplicarse este coeficiente de reducción únicamente si los elementos estructurales que componen la construcción están vinculados de manera tal que quede asegurada una actuación conjunta con los mismos al ser solicitados por el viento.65. se podrá aplicar en el cálculo de las presiones dinámicas qz un coeficiente adimensional de reducción menor que la unidad.304 1.854 0.468 1.482
IV 0.4.5 4.
83 0. la orientación con relación a la dirección del viento.0
0.64 0.80 0.59 0.99 0.75 0.77 0.55 ------------------------------------------0.64 ---------------------------------0.84 0.86 0.86 0. Quinto paso: Cálculo de las acciones
5.63 0. se determinará con: wz = c .81 0.61 0.5. qz
siendo: wz la acción unitaria.88 0.73 0.64 0.74 0.
.77 0.70 0.74 0.79 0.63 0.79 0.83 0.67 0.69 0.82 0.66 0.5.78 0. etc.59 ---0.79 0.68 0.59 0.63 0.85 0.89 0.75 0.73 0.68 0.70 0.71 0.92 0.91 0.71 0.78 0.74 0.90 0.69 0.88 0.62 0.77 0.70 0.99 0.95 0.71 0.72 0.76 0.65 0.63 ---------------------0. ubicado al nivel z.93 0.80 0.0
5.94 0.71 0.94 0.62 0.66 0.87 0.59 ---------0.75 0.67 0.80 0.54 -------------------------------------------
0.68 0. c un coeficiente de presión que depende en cada caso de la forma geométrica de la construcción y de otros factores tales como: la relación de sus dimensiones.76 0.87 0.69 0.70 0.61 0.96 0.85 0.72 0.53 ---------------------------------------0.= I II III IV I II III IV I II III IV I II III IV I II III IV 0.82 0.74 0.64 0.78 0.56 0.2. Cálculo de las acciones unitarias La acción unitaria ejercida por el viento sobre una de las caras de un elemento de superficie de una construcción.0
* 5.62 0.84 0.81 0..82 0.73 0.66 0.78 0.58 0.1.67 0.69 0.72 0.93 0.65 0.59 ------0.73 0.63 0.90 0.54 ---0.52 ------------------------------------0.61 0.84 0.61 0.2.0
2. la rugosidad de la superficie. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2).67 0. respectivamente.71 0.5
1.58 0.61 0.66 0.82 0.74 0.61 ---------------------0.55 0. la permeabilidad de las paredes.55 0.57 ------------------------------------------0. este coeficiente llevará signo positivo o negativo según se trate de un efecto de presión o de succión.66 0.97 0.67 0.58 0.65 0.66 0.61 ------0.77 0.77 0.70 0.63 0.95 0.83 0.68 0.77 0.63 0. la ubicación en el espacio con respecto a otras superficies o construcciones.85 0.
c2. según las expresiones: w r.expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). qz o bien cuando se trata de un elemento aislado: wr.
5. por un valor medio uniforme para toda la superficie: wr.2.c2) .m
o bien cuando se trata de un elemento aislado:
. etc. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2) ce y ci los coeficientes de presión sobre las caras exterior e interior. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2).3.z = (c1 . en ciertos casos se da un valor único de c = c1 . respectivamente.qz la presión dinámica de cálculo. c1 y c2 los coeficientes de presión sobre las caras a barlovento y sotavento. panel.z la acción unitaria resultante. qz.5. qz la presión dinámica de cálculo. de un elemento de superficie en una construcción con volumen interior hueco. de un elemento de superficie de una construcción aislada (muro.z = (ce . ubicado en el nivel z.).2.m = (ce . techo. expresando luego a c1 y c2 en función de c. Volver Indice
5.ci) .2.ci) . Cálculo de la acción resultante media La acción resultante media se obtiene reemplazando el valor de la presión dinámica variable punto a punto. Cálculo de las acciones unitarias resultantes Las acciones unitarias resultantes se obtienen sumando geométricamente las acciones ejercidas en ambas caras de un mismo elemento de superficie de una construcción.5. qz siendo: wr.
en ciertos casos se da un valor único de c = c1 . respectivamente.2.5. expresando luego a c1 y c2 en función de c.c2. A
W la acción resultante total sobre una superficie.m = (c1 .2.4. c1 y c2 los coeficientes de presión sobre las caras a barlovento y sotavento.m la acción unitaria resultante media.
5. A la superficie de referencia que se define para cada caso.
. ce y ci los coeficientes de presión sobre las caras exterior e interior.3.m la acción unitaria resultante media. panel. según el artículo 5. de un elemento de superficie de una construcción aislada (muro. etc). techo. qz.c2) . qz. wr.wr.m un valor uniforme (valor medio o máximo) aplicable a la superficie en consideración.m .z la acción unitaria resultante. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). de un elemento de superficie en una construcción con volumen interior hueco.5. según el artículo 5.5. en ningún caso el valor uniforme deberá conducir a esfuerzos más favorables que los resultantes de la presión variable punto a punto.2.z dA
o bien utilizando el valor medio: W = wr. Cálculo de la acción resultante total sobre una superficie La acción resultante total sobre una superficie se calculará mediante la siguiente expresión: W= wr.. expresada en kilonewton (1
100 kgf).2. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2).m siendo: wr..
. qm .3. ESQUEMA DEL PROCEDIMIENTO DE CALCULO
En la Figura 11 se esquematiza gráficamente el procedimiento descripto en el presente Capítulo. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2).5. para el caso de reticulados o paneles.Volver Indice
5. As el área de la proyección horizontal de la construcción. expresada en metros cuadrados. 100 kgf) y L = cL . el área encerrada dentro del perímetro exterior del reticulado o panel. A siendo: E la fuerza de empuje. es posible calcular directamente sus componentes horizontal E y vertical L.
qm el valor medio de la presión dinámica de cálculo sobre la construcción. Volver Indice
* 5. Cálculo de la acción de conjunto sobre una construcción La dirección de la acción de conjunto sobre una construcción no coincide. expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf). qm . sin embargo. con la dirección del viento y en general. necesariamente. expresada en metros cuadrados. incluyendo huecos (área de la proyección vertical de la construcción). expresada en kilonewton (1 kN cE el coeficiente global de empuje.5. cL el coeficiente global de levantamiento. no puede determinarse en forma directa. mediante las siguientes expresiones que no toman en cuenta las acciones locales: E = cE . As
L la fuerza de levantamiento. Para ciertas construcciones. A el área de la superficie maestra o superficie de referencia.2.
ci.Figura 11. ce cE. A L = c L . Esquema del procedimiento de cálculo Nº de paso
Datos Ubicación de la construcción en el territorio Destino de la construcción
de Figura 1 ß
Vo = cp . a. a) Forma de conjunto y dimensiones (h. b.000613 2 V 0
Tipo (o tipos) de rugosidad Altura z del punto en consideración Velocidad básica de diseño (Vo) y dimensiones (h.c2) qz w = w r. b. qm . c2. c1. A E = cE . A.q
de Capítulos 6 a 10 c. AS
. qm . ß de la Tabla 2 cp
Velocidad básica de diseño (Vo)
qo = 0.m . z. cd qm
W=c. z = (c 1. cL
wr. AS
de la Tabla 4 cz de la Tabla 5 cd
qz = qo .cz .
39 2.65 1.2.2.15 2.90 2.16 2.70 1.89 0. Los valores del coeficciente cp obtenidos según se indica en este anexo no serán inferiores a los que se establecen en el artículo 5. Introducción El contenido de este anexo no limita ni reduce las exigencias contenidas enel Reglamento. Valores del coeficiente cp Si.38 2. Período de vida (años) 2 5 10 25 50 100 Probabilidad (Pm) 0.16 1.01
Nota: Se han recuadrado los valores adoptados en el Reglamento.67 1. Volver Indice
3. Determinación del coeficiente cp
.62 2.89 2.36 1.55 1.90 2. COEFICIENTE DE VELOCIDAD PROBABLE
1.2.82 2.* ANEXOS AL CAPITULO 5
* 5.99 0.20 1.09 2.38 2.13 2.
Tabla A.1.35 0. por razones especiales de proyecto.72 1.1.
2.99 0.50 1.45 1.51 1.71 2.01 2.61 0.37 2.02 1. se podrán adoptar los valores de cp indicados en la Tabla A.63 2.05 1.94 2.10 1.10 2. se considera necesario incrementar la seguridad prevista en el presente Reglamento.32 1. Valores del coeficiente de velocidad probable (cp) en función de la probabilidad (Pm) y de la vida de la construcción (m).2.
Pm la probabilidad elegida de que la velocidad básica Vo sea excedida por lo menos una vez en un período de m años. el parámetro de forma de la distribución de valores extremos de Frechet que se ha adoptado para todo el país.
4. m el número de años de vida de la construcción. Deducción del coeficiente cp Llamando q a la probabilidad de que la velocidad extrema anual sea inferior a un valor Vo. despejando F(Vo) se deduce: F (Vo) = (1 .Pm )
. la probabilidad de que la velocidad sea superior a Vo por lo menos una vez en m años.qm = 1 . será: Pm = 1 . en un año cualquiera se tendrá: P (V Vo) = q = F (Vo)
En el término de m años la probabilidad será: qm = (F (Vo) )m
En consecuencia. elegida para el caso considerado.Los valores de cp se calculan de acuerdo con la expresión siguiente:
siendo: cp el coeficiente de velocidad probable. igual a 7.14.(F (Vo))m
a A.2. cuya expresión es:
Tomando logaritmos neperianos:
De lo cual despejamos Vo:
En factor entre llaves no es otra cosa que el coeficiente de velocidad probable cp. TRANSICION DE RUGOSIDADES
. Introducción La variación de la velocidad desde un terreno de determinada rugosidad a otro de rugosidad diferente es un proceso gradual.Teniendo en cuenta que la distribución de los valores extremos adoptada por este Reglamento satisface la distribución de Frechet.1.4.4.2. En las figuras A. se dan ejemplos de transiciones de rugosidad *. Volver Indice
*Las fotografías fueron obtenidas por la Dirección de Infraestructura de la Fuerza Aérea Argentina.2.2.
Figura A.el perfil de velocidad se desarrolla totalmente en dicho tipo de rugosidad y se adoptarán los coeficientes cz que surgen de la aplicación de la fórmula dada en el artículo 5. Para un lugar donde las rugosidades varían en diferentes direcciones. se produce la estabilización del perfil de velocidad a una determinada altura relacionada con la distancia x (expresada en km) al comienzo de la rugosidad en la cual se halla ubicada las construcción. Ejemplo de terrenos con transición de rugosidad tipo I a tipo IV.
Figura A. En la Tabla A.2.. se indican los valores de la altura hx necesaria en función de la distancia x para cada uno de los tipos de rugosidad. tiene una altura h menor que la hx correspondiente de la Tabla A. Ejemplo de terrenos con transición de rugosidad tipo I a tipo III.1.
. debe considerarse la graduación más severa (terreno de menor rugosidad)
2.El viento debe atravesar una cierta distancia x del terreno hasta que se estabilice un nuevo perfil de velocidad. Sin influencia de la transmisión de rugosidades Si la construcción. Como este cambio comienza en las capas de viento más cercanas al suelo y se propaga luego hacia las más altas.2. ó de la Tabla 4.4.2.2. ubicada a una distancia x del comienzo de determinado tipo de rugosidad.
. y a tipo IV
Figura A. y a tipo IV. Ejemplo de terrenos con transición de rugosidad tipo I a tipo II.4. Ejemplo de terrenos con transición de rugosidad tipo I a tipo II.3.
tiene una altura h mayor que la hx correspondiente de la Tabla A.2 0.5 1 2 5 10 20 50 TIPO I 12 20 25 35 60 80 120 180 Altura hx (m) TIPO II 20 30 45 65 100 140 200 300 TIPO III 35 55 80 110 170 250 350 400 TIPO IV 60 95 130 190 300 450 500 500
Nota: Los valores intermedios se obtienen por interpolación lineal. el coeficiente cz se determinará de alguna de las formas siguientes:
. Valores de la altura hx necesaria en función de la distamcia x para los cuatro tipos de rugosidades. Distancia x (km) 0.
3. Con influencia de la transición de rugosidades Si la construcción. ubicada a una distancia x del comienzo de determinado tipo de rugosidad.2.2.Volver Indice
. Transición de un tipo de rugosidad bajo a otro más alto En el caso de una transición de un tipo de rugosidad bajo a otro más alto se adoptarán los coeficientes cz: a) debajo de la altura hx. se adopta el más bajo (máximos coeficientes).
4. a una distancia x.5. 5 ó 6. b) se acepta una reducción de cz. se muestra la transición de un tipo de rugosidad II a un tipo de rugosidad IV para una construcción ubicada en el punto A. según sea el caso. b) sobre la altura hx. correspondientes con el tipo de rugosidad más bajo.a) de los dos o más tipos de rugosidades que tienen influencia. correspondientes con el tipo de rugosidad más alto. del comienzo del tipo de rugosidad IV. según los métodos que se describen en 4.
Transición de un tipo de rugosidad alto a otro más bajo
En el caso de una transición de un tipo de rugosidad a otro más bajo se adoptarán los coeficientes cz: a) sobre la altura hx. para una construcción ubicada en el punto A. b) debajo de altura hx. a una distancia x2 del comienzo del tipo de rugosidad II...
Figura A.6..
En la Figura A. correspondientes con el tipo de rugosidad más bajo siempre que no sea mayor que el valor que adopta este coeficiente para la altura hx en el tipo de rugosidad más alto.... Curva cz-h de cálculo....
Curva x-hx para el tipo de rugosidad II según Tabla A.
.. Curva cz-h para el tipo de rugosidad II según Tabla 4..6.5.. Curva cz-h para el tipo de rugosidad IV según Tabla 4.. . se muestra la transición de un tipo de rugosidad IV a un tipo de rugosidad II.2.... correspondientes con el tipo de rugosidad más alto..
Transición que vincula más de dos tipos de rugosidades Cuando la transición vincula a más de dos tipos de rugosidades se debe tratar en forma similar a la descripta en 4 y 5. se muestra la transición de un tipo de rugosidad II a un tipo de rugosidad I y luego a un tipo de rugosidad III y los ejemplos para las construcciones ubicadas en A.7. B y C. En la Figura A.6.
Figura A. 7
Según sea la cara expuesta a la acción del viento se designará:
. Presión dinámica de cálculo (qz)
Se determina según lo establecido en el artículo 5.4.
* 6.2.2.Volver Indice
* CAPITULO 6
CONSTRUCCIONES PRISMATICAS DE BASE CUADRANGULAR
* 6.1.1. Relación de dimensiones
Para una dirección del viento dada. la relación de dimensiones λ es el cociente entre la altura h y la dimensión horizontal de la cara expuesta.1.1. PRESCRIPCIONES GENERALES
4.1. remitirse al artículo 6. La cubierta puede ser horizontal.1. Cuando la planta no sea rectangular.3.3.
6.1. Las paredes verticales son planas y pueden tener diferente permeabilidad. su ángulo de inclinación es α y la separación del suelo es e (ver Figura 12).1.1. con la salvedad de que por lo menos una de ellas sea cerrada ( 5%).
6. de una o más aguas.
6. la flecha de la cubierta es f. Características de la construcción
6. para construcciones separadas del suelo
. la altura es h. La separación del suelo puede ser:
e=O e h para construcciones apoyadas en el suelo.1.7.2. única o múltiple.3. en bóveda o inclinada.* 6.3.3.3. La planta es un rectángulo de lados a y b tales que a > b.
Designaciones para el coeficiente de forma Según la ubicación de la construcción con respecto al suelo.4.1. Determinación del coeficiente de forma
Se obtendrá (salvo en el caso indicado en el artículo 6. en general. Determinación del coeficiente de forma Se obtendrá de la Figura 13 en función de
y la relación b/a.1.1. el que a su vez.2.1.4. depende de la relación de dimensiones .1.).4.4. con e =O para construcciones separadas del suelo.1. el coeficiente se designará:
para construcciones apoyadas en el suelo. de la Figura 13 para una construcción apoyada en el suelo de igual base y mitad de altura h.3.1.4.
* 6. con e > h
para construcciones separadas del suelo.4.
6.4. Coeficiente de forma
El coeficiente de presión c depende. con e h
6.6.1. Determinación del coeficiente de forma
.1. En el caso de construcciones separadas del suelo.5. las cuatro paredes apoyan en el suelo por intermedio de pilares y están alejadas de cualquier plano de grandes dimensiones. Volver Indice
6.4. de un coeficiente de forma .
a) Para un viento normal a la cara mayor Sa: .5 por el cuadrante superior izquierdo en función de
y de b/a
. Valor del coeficiente γ o para construcciones prismáticas de planta cuadrangular apoyadas en el suelo.1. Construcciones para las cuales
Viento normal a la cara mayor Sb h > 1
En este caso particular el coeficiente γ h se obtendrá de la Figura 14. se obtendrá de la Figura 14. en función de
y la relación
Para un viento perpendicular a la cara Sa.
Viento normal a la cara mayor Sa
0. en función de
.6.4.1.
h el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones se paradas del suelo con e > h (ver artículo 6.4.2..).4.
y de b/a.). Construcciones para las cuales 1 b
6.4.1.5 por el cuadrante inferior izquierdo en función de
b. el coeficiente siguiente expresión:
e= o-
se calcula por la
< 0. con e h.4.
Figura 14.si
1 por el cuadrante superior derecho en función de < 1 por el cuadrante inferior derecho en función de
b a.5 ó bien
Para cualquiera de las caras Sa ó Sb.(
siendo: el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones separadas del suelo.
e o el coeficiente de forma y correspondiente a las construcciones apoyadas en el suelo (ver artículo 6. Valores de los coeficientes
para construcciones prismáticas de 1y
base cuadrangular separadas del suelo con Sa
< 2.1.
b) Para un viento normal a la cara menor Sb: .5 y viento normal a la cara
.si .2.
cuya base sea igual a una de las caras en contacto con los planos.2.
Figura 15. el coeficiente de forma γ se toma igual al coeficiente de forma o que corresponde a una construcción apoyada en el suelo. En estos casos. su altura h sea igual a la separación s entre los planos y la relación de dimensiones a ó b igual a 10 (ver figura 15).
* 6.1. Estos valores corresponden a un viento que no atraviesa la
.4.5. ACCIONES EXTERIORES
Los valores de los coeficientes de presión exterior ce se obtendrán de las Tablas 6 y 7.6. Construcciones separadas del suelo y comprendidas entre dos planos paralelos verticales de grandes dimensiones con relación a aquéllas.
. se podrá utilizar el diagrama de la Figura 16.2.2.(1.3 siendo: ce el coeficiente de presión exterior. según las características de la construcción.(1.8 y para construcciones entre planos paralelos verticales de grandes dimensiones: ce = .8)
Cuando fuera necesario tener una indica ción de la acción del viento oblicuo.3 .
. con e h.0.
* 6. Coeficiente ce Caras a barlovento Perpendicular a la pared Oblicuo a la pared + 0. cuando esto no se cumple.2. Cubiertas
Los coeficientes de presión exterior ce se obtendrán de la Tabla 7 y de las Figuras 17 y 18. Paredes
Los coeficientes de presión exterior ce se obtendrán de la Tabla 6.
* 6. Cara inferior (en construcciones separadas del suelo)
Como caso general se adoptará: ce = .3.8 Caras a sotavento .0.
* 6. ciertos coeficientes pueden dejar de ser válidos.0.8)
Tabla 6.2. el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones separadas del suelo.1.construcción. Coeficiente de presión exterior ce para paredes.
Figura 16.4.3. se tomará ci = + 0. ACCIONES INTERIORES
Los valores de los coeficientes de presión interior ci se obtienen de la Tabla 8.
* 6.1.Volver Indice
* 6.0. en tanto que.3.0. se tomará ci = .15.4.2 y 0.0 y + 0. ACCION UNITARIA RESULTANTE
Se obtendrán multiplicando el valor de la presión dinámica de cálculo qz por un coeficiente de presión c determinado de acuerdo con el artículo 6.0.15.1.20. si se obtienen valores comprendidos entre 0.
. Valor del coeficiente ce en función del ángulo de ataque del viento sobre una cara. para prismas de base cuadrada. de conformidad con las características de la construcción (permeabilidad de las paredes y su disposición con respecto a la dirección del viento). Valores límite del coeficiente de presión interior ci
Cuando las determinaciones efectuadas aplicando las indicaciones de la Tabla 8 conduzcan a valores de ci comprendidos entre .
* 6. se tomará c = + 0.* 6.3 y 0.3.2. Valores límite de las acciones unitarias resultantes
En todos los casos. ACCIONES DE CONJUNTO
Se determinan mediante la composición de las acciones resultantes sobre las distintas partes de la construcción. Volver Indice
* 6. calculadas de acuerdo con los artículos 6. cuando la combinación más desfavorable de ce y ci conduzca a valores comprendidos entre .1.4. de acuerdo con las indicaciones de la Tabla 9.0 se tomará c = . y 6.
.2.0 y + 0.3.4.0.3. En estas acciones no se tomarán en consideración las acciones locales. en tanto que para valores comprendidos entre 0. Coeficiente de presión c
Se determina mediante la combinación más desfavorable de los coeficientes de presión de las acciones unitarias exteriores ce e interiores ci.0.5.3.
75 y penúltima vertiente única o múltiple por interpolación lineal entre los coeficientes corres.75 y penúltima vertiente única h h múltiple h h f 1º cubierta y última vertiente según Figura 17 b) f según Figura 17 b)
cubiertas idem vertientes intermedias extremas por 0.pondientes a las condiciones f f según figura 17 a) para α = 0º f f h/2 según figura 17 a) para α = 0º según figura 17 c)
<f < h
.Tabla 7. Paralelo a las generatrices única o múltiple única h h múltiple h h única <f< h por interpolación lineal entre los coeficientes corres.pondientes a las condiciones f y h f h en función de f/h. Coeficiente de presión ce para cubiertas. Dirección del viento Perpendicular a las generatrices
Tipo de cubierta Plana única múltiple
Condición Aplicable a f f h/2 h/2 1º cubierta y última vertiente
Coeficiente ce según Figura 17 a) según Figura 17 a)
cubiertas idem vertientes intermedias extremas por 0.
y h f h en función de f/h. 1º cubierta y última vertiente igual al caso de cubierta única
múltiple f h
. Coeficiente de presión ce para cubiertas (continuación) Dirección del viento
Tipo de cubierta única
Condición Aplicable a
Coeficiente ce según Figura 18
Perpendicular Bóbeda de a las directriz: circular generatrices parabólica catenaria
1º cubierta y última vertiente
según Figura 18
cubiertas idem vertientes intermedias extremas por 0. múltiple <f< h según figura 17 a) para = 0º
(continúa) Volver Indice
Tabla 7.75 f y penúltima vertiente
única f h
por interpolación lineal entre los coeficientes de la bóveda de f = a o b/10 (según Figura 18). y los correspondientes a la cubierta horizontal de una construcción de igual base y altura (según Figura 17 a) en función de f/a o b.
75 y penúltima vertiente según figura 17 a) para α = 0º
Paralelo a las generatrices
única ó múltiple
Figura 17. ce en función h/2 en bóveda con f 2/3 h y a ó b/10 f a ó b/2 y todo
.Cubiertas planas con f
h/2. Viento perpendicualr a las generatrices. Valor del coeficiente de presión exterior ce para cubiertas
a) . de 0y .f
cubiertas idem vertientes intermedias extremas por 0.Cubiertas planas con f
Viento paralelo a las generatrices. ce en función de .
c) Cubiertas planas con 4/5 h f h. Valor del coeficiente de presión exterior ce.
Figura 18. ce en función de . Viento paralelo a las generatrices. para cubiertas en bóveda de directriz circular.tipo de cubiertas múltiples. Viento perpendicualr a las generatrices. parabólica o en catenaria ( válida para
b) Cubiertas planas con 4/5 h
f h. ce para de
= 0º en función
Tabla 8. Coeficiente de presión interior ci. Tipo de construcció n Cerrada Características Permeabilida d 5% Otros datos Coeficiente de presión Aplicación sobre todas las caras interiores de todos los locales Pared abierta a barlovento Sobre la cara interior de las paredes de ci +0.8 )o 1.6 (1.8
Con una pared abierta
La pared abierta
.3 bien -0.6 (1.8) + 0.3 0.
3 0.0.3 0.6 (1.8)
Las otras paredes y el techo 5%
Paredes abiertas paralelas a la dirección del viento
Sobre todas las paredes o construccione s interiores
Tabla 8.0.(1.3 bien .8 )o 1.0.8) Se calculan como si estuviesen aisladas en el espacio con abstracción de otras partes de la construcció n + 0. situadas fuera de la corriente de aire Paredes o construccione s interiores.3 bien .3 0.6 (1. Coeficiente de presión interior ci (continuación)
.6 (1.3 . situadas en la corriente de aire
+ 0.8 )o 1.8)
Pared abierta a sotavento paralela al viento
Sobre la cara interior de las paredes de 5% y las vertientes del techo Sobre la cara interior de la pared de 35%
Con dos paredes opuestas abiertas
Las paredes abiertas 35%
Paredes abiertas en la dirección Paredes o del viento construccione s interiores.35%
5% y las vertientes del techo Sobre la cara inferior de la pared de 35% -0.6 (1.8 1.6 (1.8)
+ 0.6 (1.
Se aplica la sobrepresión que reina sobre el sector adyacente de fachada
Con paredes parcialment e abiertas
Una o más paredes tienen una permeabilida d comprendida entre 5% y 35%
Caso de interpolación simple
Sobre las caras interiores de las paredes y techos
Sobreimpresione s o depresiones determinadas por interpolación lineal (simple o doble) entre los coeficientes de las construcciones con paredes abiertas
Con paredes cerradas y cuya cubierta presenta una linterna o un shed abierto de un solo lado
a longitud de la construcción a’ longitud de la linterna o shed .0.Tipo de construcció n Con dos paredes opuestas
Características Permeabilida d Las paredes abiertas 35% Las otras paredes y el techo 5% Otros datos Paredes abiertas oblicuas a la dirección del viento (cuando el viento puede atravesar la construcción a todo su largo o ancho)
Coeficiente de presión interior Aplicació n Cara interior expuesta al viento Vertiente s del techo ci + 0.8 ) (1 )
Tabla 9.2 1.6 (1.8)
1.02 0 ci .3
+ 0.5 0. Acciones en construcciones prismáticas de base rectangular TIPO DE CONSTRUCCION DIRECCION DEL VIENTO DETERMINACION DE LAS ACCIONES DE CONJUNTO
.6 (1.3 .
con un máximo de 0.
Bloque agrupado con cubiertas única o múltiple
Perpendicular al plano de las juntas
.Bloque único con cubierta única (Figura 19)
Perpendicular a las Por composición geométricas de las acciones generatrices resultantes parciales. Los bloques intermedios deben resistir como si actuaran independientemente. 0. 0.6 veces la acción calculada para el caso de bloque único. más allá de los 4 h.1 qzh y un mínimo de 0. Paralelo a las generatrices Igual al caso de bloque único con cubierta única.01 qzh para superficies con ondas paralelas a la dirección del viento. con las siguientes magnitudes: 0.01 + 0. Cuando la mayor dimensión de la planta sea superior a 4 h. Para cubiertas de vertientes planas.04 qzh para superficies con nervios perpendiculares a la dirección del viento.
Bloque único con cubierta múltiple
Perpendicular a las Vertientes extremas según Tabla 7 generatrices Vertientes intermedias a) se proyecta la zona intermedia sobre un plano horizontal y se aplica a la mísma una unitaria. se sumará una fuerza unitaria de empuje aplicada sobre la superficie desarrollada de la cubierta. c) 0. b) (0. verificados para 0.03 qzh.02 qzh para superficies con ondas perpendiculares a la dirección del viento.02 qzh para cubiertas abovedadas. Paralelo a las generatrices Igual al caso anterior.02) qzh.
* 6.2. se tomarán en cuenta mediante un coeficiente de Presión c'e. ACCIONES LOCALES
Las acciones el viento. o en lugares
.6. Esta succión suplementaria desaparece para = 40º.6. para 30º. El coeficiente de succión c'e en esta zona será el doble del coeficiente medio ce aplicable a las caras paralelas a la dirección del viento. Otras acciones locales
Los elementos situados alrededor de los apoyos. o agregados de un elemento exterior a la construcción (mástil.
* 6. interpolándose linealmente para valores intermedios. triple del coeficiente medio ce aplicable a la pendiente considerada para 30º.Volver Indice
* 6.6. medida a partir del límite del borde. interpolándose linealmente para valores intermedios. particularmente acentuadas en ciertas zonas localizadas de las construcciones. pero sin exceder de b/10. Esta succión suplementaria desaparece para = 40º. la acción local se determinará mediante un coeficiente de succión c'e. etc.3. Angulos de cubiertas
En las aristas comunes a dos vertientes de una cubierta.). ó interior ci. que se adicionará el coeficiente de presión exterior ce. medida a partir de la arista del diedro formado por dos paredes consecutivas de la construcción.4. Aristas verticales
Las acciones locales se considerarán sobre una longuitud igual a b/10. ménsula. El coeficiente de succión c'e en esta zona será el doble del coeficiente medio ce aplicable a la vertiente considerada.6.6.
* 6. Bordes de techado
Las acciones locales se considerarán sobre una longuitud igual a h/10.
7.5.).
Figura 20. APOYADAS O NO SOBRE EL SUELO En la Figura 20 se establece la forma de calcular las dimensiones a y b para el caso de construcciones de características especiales que puedan asimilarse a las construcciones de planta rectangular.donde existen discontinuidades acentuadas (chimeneas.
* 6. Valores límite de las acciones locales
El coeficiente resultante de adicionar la acción local c'e a la acción media exterior ce sobre las caras inferiores de los aleros. o a la acción media interior no deberá exceder de -2 ó -3. etc.
.6. DE CARACTERISTICAS ESPECIALES. linternas. se calcularán con un coeficiente resultante igual a -2. Ejemplos de determinación de la relación
. cornisas. CONSTRUCCIONES PRISMATICAS DE BASE CUADRANGULAR O
ASIMILABLES. respectivamente. Volver Indice
* 7. Presión dinámica de cálculo (qz)
Se determina según lo establecido en el artículo 5.* CAPITULO 7.1.1. para los prismas de más de cuatro caras y los cilindros (categorías II a VI). normal a la superficie maestra máxima.1.
7.2.1.2. Relación de dimensiones
* 7.3.4.1.1. CONSTRUCCIONES PRISMATICAS DE BASE POLIGONAL REGULAR Y CONSTRUCCIONES CILINDRICAS
* 7. La relación de dimensiones será para el caso de cuerpos con superficie maestra de ancho d constante y: a) prismas o cilindros de generatrices verticales
b) prismas o cilindros de generatrices horizontales
. Para los casos de prismas y cilindros de eje horizontal se deberá también considerar la acción del viento en la dirección paralela a las generatrices.1.2. PRESCRIPCIONES GENERALES
* 7. para los prismas de tres y cuatro lados (categoría I). Dirección del viento
Para el cálculo de las acciones de conjunto la dirección del viento se supone: normal a una cara.
La Figura 21 ilustra.2. expresado en metros. expresada en metros. La relación de dimensiones será para el caso de cuerpos con superficie maestra de ancho variable: a) prismas o cilindros de generatrices verticales
siendo: la relación de dimensiones.3.
7.4. 1 la longitud de las generatrices.1.1.3. expresada en metros. d el ancho de la superficie maestra. ho la altura propia de la construcción. 1 la longitud de las generatrices.3. ho la longuitud de las generatrices. la forma de determinar la altura ho y la longitud l para el cálculo de la relación de dimensiones .1.
7. mediante diversos ejemplos. Clasificación de las construcciones prismáticas de base
poligonal regular y construcciones cilíndricas
.siendo: la relación de dimensiones. A el área de la superficie maestra. Volver Indice
* 7. expresada en metros. expresada en metros. expresada en metros cuadrados.
se clasifican a las construcciones en seis categorías de acuerdo con lo indicado en la Tabla 10.
Figura 21.Para la determinación de los coeficientes c a utilizar en el cálculo. Ejemplos para el cálculo de la relación de dimensiones
Tabla 10. Clasificación de las construcciones prismáticas de base poligonal regular y construcciones cilíndricas Sin nervaduras Superficie rugosa Superficie lisa I II III V V VI * Con nervaduras Aristas redondeadas Aristas vivas * * * * IV
Forma del cuerpo / Características de la superficie Prismas de 3 ó 4 lados Prismas de 5 ó 10 lados Prismas de más de 10 y hasta 20 lados Prismas de más de 20 lados Cilindros circulares
* Estos casos no se incluyen en el presente Reglamento por carecerse de información experimental.
1. Las construcciones troncocónicas o en forma de hiperboloide de revolución pueden ser asimiladas a las definidas en la Tabla 10.4. Los valores de valores de
se obtienen del gráfico de la Figura 22 y los
por aplicación de la fórmula:
. apoyados o no sobre el suelo. que toma en cuenta la separación de la construcción del suelo teniendo.1. ci.
b para el caso de prismas o cilindros de generatrices verticales separados del suelo con e ≤ h.1.1. o para el caso de prismas o cilindros de generatrices horizontales. Los tubos e hilos cilíndricos rugosos y los cables trenzados están tratados en el Capítulo 10.7.4.1.5.
h para el caso de prismas o cilindros de generatrices verticales separados del suelo una distancia e > h. cE y cL se utilizará un coeficiente γ . pero con la condición de que el ángulo en la base no sea inferior a 70º.1.
7.2. las denominaciones siguientes:
o para el caso de prismas o cilindros de generatrices verticales apoyados en el suelo. Coeficiente de forma
Para el cálculo de los coeficientes ce.5.
7. Volver Indice
* 7. según los casos.
* 7.) y caras inferiores de construcciones separadas del suelo (según el artículo 7.2.1.2.).
o h el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones separadas del suelo. se consideran los casos siguientes: paredes (según el artículo 7.2. con e h.
. ACCION UNITARIA EXTERIOR
Para la determinación del coeficiente de presión exterior ce. o de generatrices horizontales y separados del suelo una distancia e > d.2.
el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones apoyadas en el suelo con e = 0.2.1.3.
Figura 22. cubiertas (según el artículo 7.)
* 7.2.1.siendo:
e el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones separadas del suelo. Paredes
7. con e > h. Valor de los coeficientes o y h en función de la relación de dimensiones γ para las distintas categorías.2. Prismas de tres y cuatro caras (categoría I) de generatrices verticales y separados o no del suelo.
La acción normal a una cara es la que da los mayores esfuerzos.0.(1.30 γ .8 ce = .8) para la cara a barlovento y para las caras a sotavento
siendo: ce el coeficiente de presión exterior. Dicha acción se determina con: ce = + 0.
2.1.2.1. respecto a la dirección del viento. se procede por interpolación lineal entre los valores correspondientes a =1y = 1. Cubiertas planas (terrazas).
* 7.2.3. Para el caso de cubiertas en forma de calota esférica.).2. Cilindros (categoría V y VI) de generatrices horizontales. El coeficiente de presión ce a tomar en cuenta en una sección diametral está dado por la Tabla 11 en función del coeficiente y del ángulo de inclinación de la normal a la superficie plana o al plano tangente a la superficie curva. Cara inferior de una construcción separada del suelo
Los coeficientes de presión exterior ce se obtienen de la Tabla 13. y 10. Prismas de más de cuatro caras (categorías II y III) y cilindros (categorías IV.
7.2. El coeficiente de presión ce a tomar en cuenta en una sección diametral está dado en la Tabla 12 para = 1 y = 1. y VI) de generatrices verticales y separados o no del suelo.2.3.2. Cubiertas
7.3. apoyados en el suelo o separados del suelo una distancia e < d.2.2.2. ver Capítulo 10 (artículos 10. Para un valor de la relación e/d y coeficiente γ superiores a 1. cono o pirámide.2.1. techados con vertiente plana o cubiertas abovedadas: se adoptan los valores indicados en el Capítulo 6 (Tabla 7 y Figuras 17 y 18).1.
. V.2.
7. en función de la relación e/d y del ángulo de inclinación α de la normal al plano tangente a la superficie curva respecto a la dirección del viento. Volver Indice
* 7.3. o de generatrices horizontales y separados del suelo una distancia e > d.el coeficiente que toma en consideración la separación de la construcción del suelo.2.4.3.1.
0. 0. 1. 0. +0. 0. +0. 0. 0. +0. 0. +0. 0. 1. 0. 1. 0. 1. 1. 0. 0. 0. 0. +1. +0. 0. 1. 0. +0. 0. +0. 0. 0. +0. 0. 0. 0. 0. 3 00 90 70 40 00 90 30 50 60 60 30 00 70 60 45 45 45 45 45 +1. 0. 0. 0. 0. 0. 1. Valores del coeficiente ce para prismas de más de cuatro caras (categorías II y III) y cilindros (categorías IV. 1. 0. 1. 0. 1. +0. 1. 0. 0. y cilindros (categorías IV. 0. 1. 1. 0. 0. 0. 1. 0.V y VI) de generatrices verticales separadas o no del suelo. 0. 0.Tabla 11. 0. 0. 1. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0.
a barlovento C at. 0. +0. 1. 00 90 70 40 00 40 80 10 00 80 60 40 35 32 32 32 32 32 32
. +0. 1. 1. 0. 1. 0. 0. 0. 0. +0. 0. +1. 0. +0. 00 90 70 35 00 30 48 58 58 48 43 43 43 43 43 43 43 43 43
IV 1. 00 90 70 35 00 35 60 78 40 95 93 85 10 63 60 60 60 60 60
1. 0. en función del coeficiente . 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 1. 0. 0. +0. 0. 0. 5 00 90 70 35 00 50 80 10 23 30 30 28 25 20 20 20 20 20 20 1 +1. 0. 0. 0. 0. 0. +0. 1. 0. 0. 0. 00 90 70 40 00 50 10 30 30 20 90 60 40 30 25 25 25 25 25 +1. +0. 1. 0. +0. +0. 1.V y VI) de generatrices horizontales separados del suelo una distancia e d. 1. 0. 1. 0. +0. 0. +0. +0. 0. 0. 3 00 90 70 40 00 50 10 40 40 20 00 80 60 58 58 58 58 58 58 1 VI 1. +0. y del ángulo . +1. 1. 0. +0. 5 00 90 70 35 00 40 70 85 85 75 70 70 70 70 70 70 70 70 70 1 V 1. 0. 0. +1. 0. 0. 0.
10º 20º 30º
40 50 60 70 80 90 10 11 12 13 14 15 16 17 18 º º º º º º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º
+1. 0. 0. 1. 1. 1. 0. +0.
3 0 0.9 0 +0 .3 5 0. 60 +0 .2 5 0.4 0 0.apoyados en el suelo o separados del mismo una distancia e < d.5 0 +0 .3 5 0.4 0 +0 . 25 1. 80 +0 .7 2 +0 . 4 0 1. 35 1.3 5 0. 10 0.3 5
0. 4 1 0. 40
1 sup erio r 0.7 0 +0 .7 8 0.3 5 0.7 2 +0 .3 0 0.3 0 0.0 0 +1 .4 0 0.9 0 +0 .4 0 0. 60 1.2 5 0.2 5 0. 40 0. 7 0 0.3 0 0.1 0 infer ior
+0 .0 0 +0 .2 5 0.9 0 +0 .2 5 0.2 5 0. 40
0.2 5 0. 08 1.9 0 +0 . 8 5 0. 30 +0 .Tabla 12.0 0 0.7 8 1.1 5 +0 .2 5 0.7 0 0. 9 0 1.7 5 +0 .6 0 0.5 0 1. 7 0 1. 1 5 1.2 5 0.3 0 0.9 0 +0 .3 5 0.3 5 0. 80 0.4 5 +0 . 40 1. 55 0.2 5 0.2 5 0.2 5 0.3 5 0.8 2 1.2 5 0.
C at γ .0 0 infer ior
0.2 5 0.3 0 0.3 0 0.3 0 0.3 7 0.3 0 0. Valores del coeficiente de presión exterior ce para cilindros (cate gorías V y VI) de generatrices horizontales.4 5 0.3 5 1. 70 +0 . 10 1.3 0 0.6 0 0.2 5 0. 00
.2 5 0.3 0 0. para =1 y = 1.3 0 0.9 0 +0 .3 5 0.2 5 0.9 5 0.3 5 0.2 0 infer ior sup erio r 1.7 2 0.2 5 0. 8 5 0.6 0 +0 .2 5 0.9 9 +0 .7 0 +0 .7 2 1.3 0 0.7 0 0. 0 5 1. 0 5 +0 .2 5 0.3 5 0.3 5 0.7 0 +0 .3 7 0.
8 9 1 1 1 1 1 1 1 1 1 cara 1 2 3 4 5 6 7 0 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º /α º º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º sup erio r 0 infer ior sup erio r 0.3 en función de la relación e/d y del ángulo . 35 +0 .9 2 +0 .7 0 +0 . 08 0. 3 0 0.6 0 +0 . 40 +0 . 3 0 0.3 0 0. 05 1.9 2 +1 .7 0 0.2 5 0.3 5 0. 00 0.9 0 +0 .2 5 0.6 0 1.9 0 +0 .3 5 0. 4 0 1.4 0 0.2 5 0.2 5 0.7 8 1.4 0 0. 0 0 1. 00 +0 .9 0 +0 .2 5 0. 1 0 0. 6 5 0.3 5 0.2 5 0.3 5 0. 00
0.7 0 +0 . 00
+0 .2 5 0.3 0 0.
8 0 +0 .7 0 0.6 5 +0 .5 2 0. 90
1. 8 5 1. 00
0. 2 0 0.3 2 0.8 0 -
0. 10 1.5 0 +0 .7 0 +0 .9 9 +0 .1 8 0.0 0 1. 35 +0 .1 8 0.1 8 0.5 5 0. 00
+0 .2 sup
+0 .8 0 +0 .4 0
0.5 5 0.5 5 0. 10 1.2 . 00
0.7 0 0. 40 +0 .0 0 +0 .4 2 0.5 0 0.8 0 0. 60 +0 . 60 +0 . 4 0 -
0. 90 1.3 2 0. 60 1.3 2 0.4 2 0.9 0 +0 .1 0 infer ior sup erio 1 r 0.4 0 -
0.9 0 +1 . 00
0.8 0 0.≤ 0.7 9 0.9 0 +0 .7 0
0.1 8 0.1 8 0.6 0 +0 . 40 1. 20 +0 .1 8 0. 2 0 1.4 0 0.2 2 0. 60 0.1 8 0.5 5 0.1 8 0.5 5 0. 0 0 -
0.2 6 0.4 0 0.5 0 1.2 2 0.4 2 0.7 0 +0 .4 0 0.8 0 -
0.6 0 0.8 6 0.2 6 0.1 8 0.6 0 0.9 0 +0 .5 5 0. 30 +0 .8 0 0.5 0 +0 .6 0
0.6 5 0.5 5 0.2 0 +0 . 60 1.5 2 0. 6 5 0.3 0 0.5 2 0.5 0 0.8 0 0.4 2 0.4 0 +0 .7 0 +0 .4 2 0. 00
1.9 0 1.2 2 0. 10 1.2 5 0. 2 0 0.3 2 -
0.7 9 1.5 2 0. 35 0. 40 +0 . 30 1.2 0 infer ior sup erio r 1.8 5 +0 . 5 5 1.4 2 0.4 0 0.5 5 0. 55 +0 . 00
0.2 2 0.5 2 0.9 0 +0 .8 5 +0 .5 0 +0 .2 2 0.6 0 -
0.1 0 +0 .8 0 1.9 0 +0 .0 0 1. 95
0.2 6 0.4 0 +0 .2 2 0.2 1 0.2 6 0.2 6 0. 20 1.3 2 -
0.8 0 0. 05 +0 . 30 +0 .5 0 1.2 5 0.2 0 1.7 0 1.5 0 +0 .1 8 0.6 5 +0 .0 0 infer ior sup erio r 1 ≤0 .1 8 0.8 5 +0 . 3 5 1. 40 1.9 0 +0 .0 0 0.6 5 0.8 6 0.5 5 0. 30 0.5 2 0.6 0 1.8 0 1.8 2 +0
0.10 infer 3 ior 0.1 8 0.1 8 0.1 0 infer ior 1 sup erio r 0.1 8 0.3 0 0. 6 5 1.7 2 0. 6 5 1.2 6 0.5 2 0.4 2 0.8 5 +0 . 00
0.5 2 0. 40 1. 60 0. 0 0 1. 2 0 1.1 8 0.4 2 0.0 0 +0 .2 2 0.4 2 0. 5 5 1.8 0 +0 .1 8 0.1 8 0.2 2 0.4 2 0.2 6 0.1 0 0.7 0 +0 .1 8 0.7 0 +0 .7 8 -
+0 .1 8 0.5 0
1.4 0 -
0.5 2 0.9 0 +0 . 55 +0 .3 0 0.1 8 0. 3 5 1. 40 1.1 8 0. 75 +0 . 30 +0 .9 0 +1 .5 5 0.8 0 1. 6 5 0.8 8 +0
. 3 5 1.4 0 0.6 0 0. .7 0 +0 . 3 0 1.9 0 +0
+0 . 6 0 1.0 0 +1 .2 2 0.8 0 -
1.2 6 0.6 0 1.5 5 0. 0 3 infer ior sup erio r 1.5 2 0.5 2 0.7 2 +1 .2 0 0.4 2 0.5 5 0. 4 5 1. 00
0.2 0 1.5 2 0.9 0 +0 . 00 +0 .7 5 +0 . 6 5 1. 3 5 1.8 0 +0
+0 .3 2 -
0. 7 2 1.3 5 0.5 0 1. 6 0 1.2 5 0.0 0 1. 2 0 1.2 6 0.3 2 -
0. 20 +0 .3 0 0.8 0 +0 . 65 +0 . 40 +0 .3 5 +0 .3 2 -
0. 7 0 1.6 5 0.9 0 +0 .4 2 0.7 0 1. 4 0 1.3 2 0.4 2 0.3 2 0. 5 5 0. 55 1.8 5 +0 .3 2 -
0. 30 +0 . 00
0.3 0 0. 10 1.7 5 1.4 0 0. 65 +0 .2 5 0.1 8 0. 30 1. 0 0 1.9 0 +0 .7 0 +0 .5 0 0.3 4 0.4 2 0.0 0 +1 .8 0 1.2 0 0.0 0 infer ior sup erio r 0 infer ior sup erio r 0.5 5 0.2 6 0.9 0 +0 .0 0 +0 . 9 0 0.2 2 0. 2 0 1.3 2 0. 60 1.1 5 +0 .4 0 +0 .4 0
+0 . 4 0 1. 60 +0 .
+0 .4 0
0.0 0 infer ior
sup erio r 1.7 0
0.7 0 +0 . 30 1.4 3
* 7. determinado de acuerdo con el artículo 7. CONDICION COEFICIENTE ce
.3.4 0 0. Se deberá considerar simultáneamente sobre las caras interiores de todos los locales una sobrepresión. 6 1 1.1. 8 0 1.3 ACCION UNITARIA INTERIOR
Para la determinación del coeficiente de presión interna ci.4 8 0.7 5
.4 3 0.2.9 0 +0 .5 0
0.1.4 0 0.5 Volver Indice
* 7. 6 0 1. 00
Tabla 13.4 0 0.3.3 0
. 90 0. 8 0 1.4 3 0.7 5 0.4 0 0. 50 1. Valores del coeficiente de presión exterior ce.3.4 3 0.6 .9 8 +0 . 70
1. 8 0 1.4 3 0. 50
1.5 5 0.) y construcciones abiertas (según el artículo 7.4 0 0.8
1.). 9 0 1.4 0
0.0 0 +1 .4 0
0.8 0 +0 .5 5 0.8 0 1.4 3 0. 50 1.2 0
+0 .0.4 0 0. 6 1
1. para la cara inferior de las construcciones separadas del suelo. 6 0
1.4 + 0. o bien una depresión.7 0
0. 75 1.5 0
0. Construcciones cerradas
Las paredes tienen una permeabilidad 5%.4 2
0.0.9 0 +1 .3 0 1.1.9 0
erio r infer ior
0.9 5 +0 .3.5.7 5
0. se distinguen los casos siguientes: construcciones cerradas (según el artículo 7. de acuerdo con los valores de la Tabla 14.4 0
+0 . en función del coeficiente global de empuje cE para construcciones macizas o cerradas estancas. 30
0.4 0 0. 90
0.1.4 8
0.4 0 +0 .
± 0.6 (1.5.cE)
* 7.6 (1.
.40 .cE) ± 0.1.5. Valor del coeficiente de presión interna ci para construcciones cerradas. ACCION DE CONJUNTO
Para el cálculo de las fuerzas resultantes de la acción del viento.6 (1. b) Prismas y cilindros de generatrices horizontales (según el artículo 7.3 qzh para las construcciones abiertas en su parte superior (chimeneas).cE) ± 0. únicamente)
Se considera una depresión uniforme igual a: a) 0.2.).5. se consideran tres casos: a) Prismas y cilindros de generatrices verticales (según el artículo 7. Construcciones abiertas.4. ci (sobrepresión + depresion -)
I II III IV V y VI
Se aplica la Tabla 8 ± 0. (categorías V y VI. siendo: qzh el valor de la presión dinámica de cálculo en el extremo superior de la construcción.Tabla 14.
* 7.2.10 .3.2.5.4 qzh para las construcciones abiertas tanto en la parte superior como en la parte inferior (torres de refrigeración).10 . b) 0. Volver Indice
* 7.90 .6 (1.). ACCION UNITARIA RESULTANTE
Se determinará de acuerdo con el artículo 5.2.
2.5. tanto en construcciones macizas como huecas. Volver Indice
* 7.1. Se calcula la fuerza E en la forma indicada en el artículo 7. además de la acción de empuje determinada según el artículo 7. Prismas y cilindros de generatrices verticales
7.5. y la fuerza E se calculará adicionando vectorialmente las fuerzas resultantes.
7.5.1.5.5.2. Para el caso de construcciones huecas se integrarán los respectivos diagramas de presiones.5.5.1.3. Para el caso de cilindros separados del suelo una distancia e se aplica lo indicado en el artículo 7.1. Viento normal a las generatrices 7.1. correspondientes a las distintas caras.5.1. qz .5. Construcciones cerradas La fuerza horizontal de empuje (o de volcamiento) E.1. según la Tabla 15. Construcciones en las cuales las partes inferiores y superiores están abiertas.
. se calcula rá adicionando vectorialmente las fuerzas resultantes correspondientes a las distintas caras. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100kgf). Prismas y cilindros de generatrices horizontales
7.2.3.5. d.2.2.1.3.5.)
* 7. En este caso L = 0.. para el caso de construcciones macizas.1. cL el coeficiente global de levantamiento.5. A siendo: L la fuerza de levantamiento. se considera para los cilindros cuyo diámetro es menor de 1.2.2. Para el caso de cilindros apoyados sobre el suelo o separados del suelo una distancia e < d.1.c) Construcciones macizas o cerradas estancas (según el artículo 7. La fuerza de levantamiento L.1. una fuerza de levantamiento L dada por: L = cL .00 m. 7. simultáneamente o no. se calcula de acuerdo con lo indicado en el artículo 7.
2.40 qz.
7.qz la presión dinámica de cálculo.2.0
(2.00 qz. As E = 0. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²).2.2 d 0
7. As siendo: qz la presión dinámica de cálculo. Viento paralelo a las generatrices Se consideran las fuerzas siguientes: 7. expresada en metros cuadrados. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m² ≅ 100 kgf/m²).2.5.1. Volver Indice
Tabla 15. una fuerza de empuje aplicable más allá de una distancia igual a 4d a partir de la cara expuesta.2.5. A el área de la superficie maestra. en el caso de cilindros cuyos fondos tengan forma de calota hemisférica. en el caso de cilindros con fondos planos. As el área de la sección diametral del cilindro.5.2. CONDICION COEFICIENTE cL
0.2. Eventualmente. Valor del coeficiente global de levantamiento cL. y tomada igual a 0.01 qz multiplicado por la superficie lateral resultante. expresada en metros cuadrados. La acción producida por la fuerza de empuje E.5 (1 > 5.5 < 10 d 10 d
(1 . cuyo valor está dado por: E = 1.
A siendo: E la fuerza de empuje.5.1. según lo indicado en el artículo 7.* 7.2.1. qz. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m² ≅ 100 kgf/m²). según la Tabla 16.1. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf). cEo el coeficiente global ásico de empuje (función de la categoría de la construcción). A el área de referencia.3.5.3. cE el coeficiente global de empuje.5. 7. Valores de los coeficientes globales básicos de empuje cEo y de las áreas de referencia A
. Coeficiente global de empuje básico cEo Se obtiene de la Tabla 16 para las distintas categorías de la construcción.1.3.. expresada en metros cuadrados.5.5. cEo siendo: cE el coeficiente global de empuje total.5.m.3. Volver Indice
7. un coeficiente que permite tomar en cuenta la separación de la construcción respecto del suelo (función de la categoría de la construcción y de la relación de dimensiones ). según la Tabla 16.qz.
7. El coeficiente global de empuje cE está dado por la expresión siguiente: cE = γ .3.2. Construcciones macizas o cerradas estancas
La fuerza E ejercida sobre una cierta superficie A está dada por la expresión siguiente: E = cE.de acuerdo con el artículo 7.m el valor medio de la presión dinámica de cálculo.
0.80 1.75 0.025 n 0.5 > 10 d
Superficie maestra
. se indican las representaciones gráficas de cEo que corresponden a las leyes de variación de la Tabla 16.28 ≤ 0.55
Prismas de 20 caras y más Cilindros
Con o sin nervaduras redondeadas rugosas sin nervaduras
≥ 1.3 1.
Tabla 16.n) d 0.5 + n]
d * ≥ 0.75 0.45 0. como alternativa.5 1.2.28 0.5
0.0 d 0.5 d*< 10 d 0.28 < 1.85 .05 0.0.0.90 .01 y 0.28
0.5 10 d d ≥ 0.0. en las Figuras 23 y 24.85 .2.0 d
≥ 1.005 [40 (10 . Valores del coeficiente global de empuje y superficies de referencia para estructuras prismáticas de base poligonal regular o circular Categoría Superficie de referencia para el cálculo de la fuerza total de empuje Una de las caras
Prismas de 3 ó 4 caras Prismas de más de 4 caras caras y no más de 10 caras Con o sin nervaduras redondeadas 5 6 8 10
1.55 Superficie maestra
d*< 0.05 .28 < 1.005 n Superficie maestra
Con nervaduras aristas vivas delgadas o (salientes gruesas con comprendidas entre 0.En la Tabla 16 se indican los valores de cEo y A en función de la categoría de la construcción.45 0.025 n ≥ 1.5 > 10 d 0.75 + 0.5 < 10 d 0.05 .5 10 d
0.95 0.10 d) d* ≥ 0.85 0.28 Primas de más de 10 caras y no más de 20 caras 10 d
Con o sin nervaduras redondeadas
d *< 0.
< 1,5 10 d ≤ 0,5 0,75
Figura 23. Representación de la variación del coeficiente global básico de empuje para construcciones prismáticas de base regular de más de cuatro caras, con o sin nervaduras redondeadas
Figura 24. Representación de la variación del coeficiente global básico de empuje para construccones cilíndricas o prismáticas de más de 20 caras (categorías IV, V y VI).
* CAPITULO 8. PANELES LLENOS Y CUBIERTAS AISLADAS
* 8.1. PRESCRIPCIONES GENERALES
* 8.1.1. Presión dinámica de cálculo (qz)
Se determina según lo establecido en el artículo 5.2.4.
* 8.1.2. Clasificación
a) Paneles llenos (de acuerdo con el artículo 8.2.) b) Cubiertas aisladas (de acuerdo con el artículo 8.3.) donde se distinguen: las cubiertas de una vertiente (de acuerdo con el artículo 8.3.2.), las cubiertas de dos vertientes simétricas (de acuerdo con el artículo 8.3.3.) y las cubiertas simétricas múltiples (de acuerdo con el artículo 8.3.4.)
* 8.1.3. Acciones locales
Los elementos sometidos a estas acciones (ver artículo 6.6.4.) deben calcularse con un coeficiente resultante igual a -2. Volver Indice
* 8.2. PANELES LLENOS
* 8.2.1. Características
Entran en esta categoría todas las placas planas rectangulares verticales (muros aislados, paneles, carteles, o vigas aisladas de alma llena), en contacto o no con el suelo.
* 8.2.2. Dirección del viento
Se supone que el viento tiene la dirección que conduce el valor máximo del coeficiente global de empuje cE.
* 8.2.3. Relación de dimensiones
La relación de dimensiones para este caso será:
siendo: la relación de dimensiones;
el valor de cE se obtiene por interpolación lineal..1.2.2. qz .2. perpendicular al panel.h la altura propia del panel. expresada en metros. se obtiene mediante la fórmula siguiente: W = cE .3. En el caso en que fuera necesario descomponer la acción resultante total sobre cada una de las caras. expresada en metros. h la altura propia del panel.2. Para paneles separadas del suelo y comprendidos entre dos planos se tomará = ∞ Volver Indice
* 8. expresada en metros. la acción resultante total. h . Para los paneles separados del suelo una distancia e < h. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). en función de la relación de dimensiones que corresponda según la posición del panel respecto al suelo. 1 siendo: W la acción resultante total.
8. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf). en función de la relación e/h. qz la presión dinámica de cálculo. Coeficiente global de empuje cE Se obtiene en la escala funcional de la figura 25.1.4. se puede considerar que la misma es la
.2. expresada en metros.2. 1 la dimensión horizontal del panel.4. entre los valores correspondientes a e = 0 y e = h. Acción resultante total
Para la dirección del viento que conduzca al valor máximo del coeficiente cE.
8. según el artículo 8.
8.4.4.1. cE el coeficiente global de empuje. 1 la longitud horizontal del panel.
2.8) sobre la cara a sotavento.5.suma de una presión determinada con c1 = + 0. en función del valor de la relación de dimensiones . Valores del coeficiente global de empuje cE.4.
Figura 25.0.(cE .8 sobre la cara a barlovento. La acción de conjunto es igual a la acción resultante total determinada según lo indicado en el artículo 8. Viento perpendicular u oblicuo respecto el panel. Acción de conjunto
8.2.1. y de una succión determinada con c2 = .5. Volver Indice
* 8. para paneles separados o no del suelo.2.
b) 0.2.5.2.020 qzh para las caras que presentan ondas o pliegues perpendicu-lares a la dirección del viento. suma de las fuerzas de fricción aplicadas en ambas caras del panel. cuyo valor unitario (para cada cara) se considerará igual a: a) 0. Viento paralelo al panel La acción de conjunto se asimila a una fuerza de empuje horizontal.Nota: La escala funcional toma en consideración la dirección del viento que conduce al máximo valor del coeficiente global de empuje cE.010 qzh para las caras planas o que presentan ondas o pliegues paralelos a la dirección del viento.
040 qzh para las caras que presentan nervaduras perpendiculares a la dirección del viento. Para valores más pequeños de "e" se recomienda recurrir a ensayos. expresada en metros. sobre todo si los techados considerados son de grandes dimensiones.1. Volver Indice
* 8. a nivel superior del panel.75 h .55)hα para para 40º < 40º
(*) Se llama la atención sobre el hecho de que en los techados de pequeña pendiente. y cuya altura mínima"e"sobre el suelo es (*): a) e b) e siendo: h la dimensión de una vertiente según la línea de máxima pendiente.1. Entran en esta categoría las cubiertas de una o más vertientes simétricas cuyas cumbreras y bordes son horizontales (ver Figura 26). el ángulo de la cubierta respecto de la horizontal.1. siendo: qzh la presión dinámica de cálculo.3. Generalidades
8. se produce un efecto Venturi tanto más acentuado cuanto más próximo al suelo esté el techado. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). por lo tanto se juzgó útil limitar la distancia "e" a 0.3.
. o si los riesgos en caso de accidente son considerables. expresado en grados.c) 0. a las que el viento puede atacar por los bordes sobre toda la periferia. cuando < 40º. (0. CUBIERTAS AISLADAS
* 8.3.75 h + 0.005 0.
8.2. las cubiertas aisladas puedan encontrarse durante ciertos períodos en condiciones aerodinámicas diferentes.1. Se debe considerar la posible ubicación de los mismos. Cuando por causa de su utilización. ya sea a un efecto Venturi (para el cual no es posible dar reglas generales).3. a lo largo de los cuales los trenes pueden detenerse un cierto tiempo provocando así condiciones similares a las que existen en las construcciones abiertas (ver Figura 27).
b) Las cubiertas aisladas bajo las que se depositen materiales.
Figura 27. las mismas deberán ser verificadas para esas condiciones. que puede dar lugar. o bien provocar condiciones semejantes a las existentes en las construcciones abiertas (ver Figuras 28)
. por ejemplo: a) Los refugios en doble alero de los andenes.
3.3.3.3.4.) y una de las acciones de conjunto (ver artículo 8.
8.3.3.3.). b) Cubiertas de dos vertientes simétricas (ver el artículo 8.1. En este último caso se reemplaza la bóveda por la vertiente plana formada por la cuerda. Volver Indice
* 8.2.4.2.3.). que proporciona la acción resultante sobre el mismo (ver artículo 8.2. Dirección del viento Las direcciones del viento que proporcionan las acciones unitarias resultantes máximas y las acciones de conjunto máximas son: a) Una dirección normal al borde horizontal de la cubierta. c) Cubiertas simétricas múltiples (ver el artículo 8. Cubiertas de una vertiente
Entran en esta categoría las cubiertas planas y aquellas en forma de bóveda cuyo rebaje sea menor o igual a 1/7.
.3.2.1.3.).).2. Clasificación de las cubiertas aisladas Para la determinación de los coeficientes "c" a utilizar en los cálculos se clasifican las cubiertas en: a) Cubiertas de una vertiente (ver el artículo 8.8.3.
y determinado de acuerdo con lo valores del coeficiete γ leídos en la Figura 29. para cada valor de α . que proporciona la segunda acción de conjunto (ver artículo 8.2.3.2. el valor de "c" en A y en B.5.2. función de la relación λ y del ángulo α de la vertiente respecto de la dirección del viento.2.3.b) Una dirección paralela al borde horizontal de la cubierta. Volver Indice
8. Acciones unitarias resultantes
8. 1 la dimensión horizontal paralela al borde de la cubierta.20 y: 25º 25º < 35º < 35º 40º =1 = =
8.3. Estos coeficientes "c" serán eventualmente multiplicados por un coeficiente γ α .2.2. El diagrama de la Figura 29 proporciona. expresada en metros (ver Figura 26). los valores del coeficiente γ α serán: a) Para 0. El coeficiente de presión "c" a tomar en cuenta varía linealmente desde el borde de ataque A al borde de fuga B.2. Relación de dimensiones La relación de dimensiones para este caso será:
siendo: la relación de dimensiones.3.3.3.3. h la dimensión según la línea de máxima pendiente de la vertiente. expresada en metros (ver Figura 26).2.).1.
la verificación de la estabilidad debe hacerse tomando: c = ± 0. para cubiertas aisladas de una vertiente y viento normal al borde horizontal en función del ángulo α y valor del coeficiente función de la relación de dimensiones . .7 c=0 en el borde de ataque en el borde de fuga
Figura 29.40º <
< 50º 50º
< 0. en
.3.20 y: cualquiera sea =
8. Valor del coeficiente de presión c. es decir para una terraza aislada.3. Cuando α es igual a 0.2.3.
3. 1 siendo: W la acción resultante total. (constante desde el borde de ataque A hasta el borde de fuga B) tiene por valor: para 0º para 10º para > 30º < 10º 30º c1 = 0 c1 = + 0. A y de fuga B. Acciones de conjunto
.1.3. cm el promedio de los valores "c" correspondientes a los bordes de ataque. c1 = + 0. hα . (según el artículo 8. Su valor se obtiene por diferencia entre la acción sobre la cara a barlovento y la acción resultante dada por el diagrama de la Figura 29.4. qz . b) Caso de ≠1
Los coeficientes determinados según el método indicado más arriba se multiplicarán por
.4. Viento perpendicular al borde horizontal de la cubierta La acción de conjunto es igual a la acción resultante total (*) y se obtiene mediante la fórmula siguiente: W = cm .8 . expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf).2.2. se procede como se indica a continuación: a) Caso de =1
En la cara de barlovento. el coeficiente c1 a tomar en cuenta.3.2. En el caso en que fuera necesario descomponer la acción unitaria resultante entre las dos caras.3.).
En la cara de sotavento.3.2.4. el coeficiente c2 a toma en cuenta varía linealmente del borde de ataque A al borde de fuga B.3.Volver Indice
2.2. Volver Indice
* 8. 1 la dimensión horizontal paralela al borde de la cubierta. b) las cubiertas de vertientes en forma de bóveda.2.3.
. Viento paralelo al borde horizontal de la cubierta La acción de conjunto se asimila a una fuerza horizontal de empuje cuyo valor unitario se indica en el artículo 8.3.2.4. Cubiertas de dos vertientes simétricas
Se distinguen: a) las cubiertas de vertientes planas.qz la presión dinámica de cálculo. se reemplaza en este caso la bóveda por las dos vertientes planas formadas por las semicuerdas (ver Figura 30).
Figura 30. con rebaje menor o igual a 1/7.
* La fuerza W tiene la dirección perpendicular al plano de la cubierta. expresada en metros. c) las cubiertas en forma de bóveda simétrica con la concavidad dirigida hacia el suelo.5. cuyo rebaje sea menor o igual a 1/4. en estos casos se reemplaza cada bóveda por la vertiente formada por la cuerda (ver Figura 30). h la dimensión según la línea de máxima pendiente de la vertiente. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). expresada en metros.3.
3.3. c) una dirección paralela al borde horizontal.3. Dirección del viento Las direcciones del viento que proporcionan las acciones unitarias resultantes máximas y las acciones de conjunto máximas son: a) una dirección perpendicular al borde horizontal.3. Relación de dimensiones La relación de dimensiones para este caso será: a) para oº b) para siendo: h la dimensión de una vertiente según la línea de máxima pendiente.4. que da la acción resultante sobre la cubierta (según artículo 8.3.3.2.3. 1 la dimensión horizontal paralela al borde de una de las vertientes de la cubierta.).3. que da.). b) una dirección oblicua al borde horizontal.3.3.2.) y una de las acciones de conjunto (según 8. expresada en metros. > 45º 45º
. y 8.3. que da la segunda acción de conjunto (según artículos 8.4.3. hacia los extremos de la cubierta.) que pueden ser más desfavorables que las debidas a un viento normal. el ángulo de la línea de máxima pendiente de una vertiente con respecto a la horizontal.2. expresada en metros.3.4.) y una acción de conjunto (según artículo 8. una acción resultante (según artículo 8. expresado en grados.8.3.5.2.1.3.
8 . cualquiera sea el ángulo
.3.3.3. se procede como se indica a continuación:
8.3. en función de (comprendido entre oº y 60º).1.20.Volver Indice
8.3. "c" varía linealmente entre estos puntos.3.
8. Los coeficientes c1 a tomar en cuenta tienen valores constantes desde el borde de ataque A a la arista B (cara a barlovento) y de la arista B al borde de fuga C (cara a sotavento).3.3.3.3.3. Sus valores son: Para las caras a barlovento (AB)
0º 10º < 30º
10º 30º
c1 = 0 c1 = + 0.3. c1 = + 0.3. En el caso en que fuera necesario descomponer la acción resultante entre las dos caras.1.3.3. el valor de "c" en el borde de ataque A.3. Acciones unitarias resultantes
8. Caso de
a) Caras situadas en el exterior del ángulo diedro (lado convexo). estos coeficientes "c" se multiplican por el coeficiente γ dado por la escala funcional en función de (ver Figura 31). Cuando < 0.3.1. en la arista B y en el borde de fuga C. El diagrama de la Figura 31 da. Viento perpendicular al borde horizontal
8.3.1.2.1.1.1.3.
y viento normal al borde horizontal.Para las caras a sotavento (BC) 0º ≤ α < 10º α ≥ 10º
c1 = . varía linealmente de A a B y de B a C.0. Valor del coeficiente de presión c.c) a tomar en cuenta.
b) Caras situadas en el interior del ángulo diedro (lado cóncavo) El coeficiente c2 (c2 = c1 .5
Figura 31.5 . Volver Indice
. c1 = . Su valor se obtiene como diferencia entre el coeficiente c1 sobre las caras exteriores y el coeficiente resultante dado por el diagrama de la Figura 31. para cubiertas aisladas con dos vertientes.0. en función del ángulo α y valor del coeficiente γ en función de la relación de dimensiones .
8. como máximo. Si se diera el caso. una sobrepresión uniforme sobre la cara inferior del ángulo diedro con c = + 0. ya sea en una extremidad o bien en la otra en el sentido longitudinal sobre una longitud igual.3.3.3.3.3.5.2.3.3.3. a la altura hα de la vertiente (ver Figura 32).3.4.3.3.3.3.1.
8.2.1.3.1.3.2.
8.4.4.3.3. sería necesario verificar las cubiertas aisladas que se encuentran provisoriamente en condiciones aerodinámicas diferentes de las precisadas más arriba.3. Acciones de conjunto
8. Viento perpendicular al borde horizontal Se aplican a las dos vertientes de la cubierta las resultantes de las acciones unitarias determinadas según el artículo 8.8.1.3.3. Viento oblicuo respecto del borde horizontal
. Viento oblicuo respecto al borde horizontal Se agrega a los valores resultantes del caso indicado en el artículo 8. Caso de
Los coeficientes determinados según el método indicado en el artículo anterior se multiplica por .3.
3.2. la acción de conjunto se asimila a una fuerza horizontal de empuje cuyo valor unitario está fijado en el artículo 8.
8.4.3.5.1.
.3.1.3. Acciones unitarias resultantes.
8. en este caso se reemplaza cada bóveda por las dos vertientes planas formadas por las semicuerdas. Cubiertas simétricas múltiples
Se distinguen: a) los techados múltiples con vertientes planas. Volver Indice
* 8. es decir cuando la cubierta se encuentra en la dirección del viento.3.2.Se aplican a las dos vertientes de la cubierta las resultantes de las acciones unitarias determinadas según el artículo 8. no se aplica más que a un solo extremo a la vez.3.
8. Viento perpendicular al borde horizontal Los coeficientes "c" a tomar en cuenta son los siguientes: a) para el primer techado a barlovento y último techado a sotavento: coeficientes "c" correspondientes a los de un techado único b) para los techados intermedios: en las superficies protegidas (*). c) los techados múltiples de bóvedas simétricas con la concavidad dirigida hacia el suelo. Viento paralelo al borde horizontal.4.5 sobre la cara interior del ángulo diedro.2. de rebaje menor o igual a 1/4.3.4.1. en este caso se reemplazará cada bóveda por la vertiente plana formada por la cuerda. coeficientes "c" reducidos en un 25%. La sobrepresión de + 0.4. cuyo rebaje sea menor o igual a 1/7.3.3. b) los techados múltiples con vertientes en forma de bóveda.
3.2.02 qzh para los techados en bóveda. Volver Indice
8.2. la acción de conjunto se asimila a una fuerza de empuje cuyo valor unitario se indica en el artículo 8.3.001 + 0.02) qzh
para los techados con vertientes planas que forman un ángulo con respecto a la horizontal.2. Viento perpendicular al borde horizontal Se aplican simultáneamente a la primera y a la última vertiente los esfuerzos determinados (según artículo 8.
8.3.4. Acciones de conjunto
8.4. con un máximo de 0.3. Viento oblicuo respecto al borde horizontal En caso de que ninguna construcción permanente impida la acción del viento.3.2.4.4.1.* Las superficies protegidas son aquellas situadas por debajo de la superficie descripta por la generatriz de pendiente igual al 20% hacia el suelo y que apoya sobre el contorno aparente de las construcciones protectoras.). se deberá tener en cuenta una sobrepresión de + 0.5.2.2.) y a la superficie proyectada en planta de todas los otras partes del techado.3.2. 0. siendo: qzh la presión dinámica de cálculo al nivel del coronamiento de la cubierta.10 qzh y un mínimo de 0.3. que se obtendrá aplicando fuerzas unitarias iguales a: (0.1.03 qzh. Viento paralelo al borde horizontal Es decir cuando el techado se encuentra en la dirección del viento. una fuerza horizontal de empuje.3. a media altura de las vertientes.3.5 sobre la cara interior de las vertientes (ver artículo 8.3.
2. Volver Indice
* 9.4.2.2. Clasificación de las construcciones con aberturas y
construcciones de reticulado Para la determinación de los coeficientes "c" a utilizar en el cálculo. no revestidas.1. según el artículo 9.* CAPITULO 9. según el artículo 9. CONSTRUCCIONES CON ABERTURAS Y CONSTRUCCIONES DE RETICULADO
* 9. columnas aisladas. Presión dinámica de cálculo (qz)
Se determina según lo establecido en el artículo 5.2. no revestidas.3. c) Elementos espaciales Construcciones tridimensionales de reticulado. b) Elementos planos Construcciones planas con aberturas y construcciones planas de reticulado. ELEMENTOS LINEALES
* 9.1.1. según el artículo 9. barras de reticulado.
* 9.1.1. Características
. se agrupan las construcciones en: a) Elementos lineales Barras: vigas.. etc.4.2. PRESCRIPCIONES GENERALES
4.5.2.. expresada en metros. expresada en metros.2.1.2. Barras con aristas vivas o poco redondeadas
9.1. Clasificación de las barras
Se clasifican las barras en: a) barras con aristas vivas o poco redondeadas.1.
* 9.2.3. b) barras de contorno circular (macizas o huecas). Una barra está caracterizada por una de sus dimensiones transversales "a" y su longitud "l".2. Volver Indice
* 9. Se analiza el comportamiento de una barra aislada.4.9. Relación de dimensiones
La relación de dimensiones de una barra (ver Figura 33) es:
siendo: la relación de dimensiones de una barra. según el artículo 9. 1 la longuitud de la barra.
* 9. aún cuando esté vinculada a otra barra o cualquier elemento de sostén. según el artículo 9. Se considera como elementos lineales a las barras.4.y se presume de sección constante.1.2. Acción del viento sobre una barra
.2.2.2. a la dimensión de la barra normal a la dirección del viento.2.
4. dados en la Tabla 17. a siendo: Fi la fuerza componente de la acción del viento (Fx .4. se adoptará. Cálculo de las componentes de la acción del viento F Las fuerzas Fx . expresada en kilonewton ( 1 kN ≅ 100 kgf). 1 . Fy . qz . cy . un coeficiente adimensional de mayoración (para λ > 5). FN ó FT). que pueden ser: a) Fx y Fy dirigidas según la dirección del viento y la normal a esa dirección ó b) FN y FT paralelas a las direcciones de referencia. a la dimensión transversal de la barra a considerar. 1 la longitud de la barra. Coeficientes de presión cx . . expresada en kilonewton por metro cuadrado ( 1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). debida a la acción del viento. se calculará como resultante de sus componentes en dos direcciones normales entre ellas.
9.2. según la Figura 33.La fuerza F que actúa sobre una barra. FN y FT se calculan con la fórmula: Fi = ci . qz la presión dinámica de cálculo. expresada en metros.
9. cN y cT
. según la Tabla 18.2.1.
Figura 33.2.2. ci un coeficiente de presión según la fuerza a calcular. cx. cN o cT. expresada en metros. cy . Fy .
cN + 0.96 1.00 + 0.51 0.0.00 .14 .00 0.08 + 0.60 + 0.1.00
cN + 1.Los coeficientes cx .36 + 0.08
cy 0.20
cT + 0.42 + 0. para ≤ 5.08 0.0.24 0.20 + 1.87 0.
cx 0º 45º 90º 135º 180º + 1.49 + 1.00
cT 0.1.36 + 0.05 + 1.55
cy 0.11
cy 0.60 + 0. en función del ángulo .68 + 0.20 + 1.20 + 1. cN .36 + 0.08
Tabla 17.51 0.48
cy + 0.00 .00 + 0. de incidencia del viento.42 . cT) para barras de aristas vivas o poco redondeadas ( 5).90 + 0.12 .02 + 0.55 + 0.85 + 1.00 + 0.42 .43
cT 0.09 + 0.0. cy . cN y cT se establecen en la Tabla 17 para distintos tipos de barras.05 + 1.29 .48 + 0.0.29 + 0. cy .0. Coeficientes de presión (cx .1.10 + 0.1.78
cN + 1.08 + 1.20 + 1.20
cx + 0.14 + 1.43
. Volver Indice
Tabla 17.02 + 1.00
cT + 1.80 + 1.78
cx + 1.02 .00 .
cx 0º 45º 90º + 1. (Continuación).99 + 0.48
cN + 1.
cT 0.20
cy 0.00
0.135º 180º
+ 0.21 0.42 0.54 + 1.08 + 0.0.20
cx + 1.0.08 + 0.93 .0.08
cT 0.96 + 0.00 + 0.51 0.20 + 1.93 + 1.08 + 0.00 .51
cy 0.1.39 1.00
Tabla 17.00 0.00 + 0.13 0.87
cx 0º 45º 90º 135º 180º + 0.81 + 1.31 + 1.00
cx + 0.35 + 1.00
cN + 0.55 + 1.00
cT 0.81 .00 + 1.02 0.76 + 1.08 0.63 0.00 0.48 + 0.0.14
cy 0.39 0.1.06
.66 + 0.49 .06
+ 0.00 .81 + 0.00 0.29 + 0.51
cN + 1.20
+ 0.93 + 1.36 + 0.42 + 1.55 + 0.34 0.08
cx 0º 45º 90º + 1.0.29 + 0.02 + 0.00
cN + 1.0.00 0.72 .00 + 0.00 0.54 0.96 + 1.0.08 + 0.00 + 1.84 + 1.20
cN + 0.15 0.00
cT 0.20 + 1.32 . (Continuación)
.00 + 0.
00 + 0.2.42 + 0.14
cy 0.0.290 30 1.5.26 + 0.27 + 1.06 + 0.45
cN + 1.00
cT 0.2.13 0.385 40 1.90 0. > 5. .205 20 1.89 + 0. Valores del coeficiente de mayoración δ .45
cy 0.00 + 0.90 + 1.00
cx 0º 45º 90º + 1. el coeficiente de mayoración se indica en la
Tabla 18.2.78
cy 0.00 + 0.00 .000 1. Coeficientes de mayoración Para barras de esbeltez Tabla 18.06
cy 0.14
cN + 1.23 + 0.00
cx + 1. La fuerza perpendicular al eje debida a la acción del viento sobre una barra de contorno circular está dada por la expresión: F = c.08 0.00 .96 0. d
.2.20 + 0.00 .00
cT 0.30 0.0.00
cx + 075 + 1.00
cT 0.06
cN + 1.00 0.2.436 50 1.14 + 0.84 0.cx 0º 45º 90º + 1.20 + 1.00
cT 0.81 + 0.4. en función de 10 1.00 + 0.085 15 1.75 + 0. para barras de aristas vivas o poco redondeadas.78 + 0.665
* 9. qz .475 100 1.78
cN + 0. Barras de contorno circular (macizas o huecas)
9.560 ∞ 1.0. 1 .00 0.72 0.1.5.14 + 1.26 + 0.
6 .0 Re < 8.5. para
5 Coeficiente c
0.2. expresado en metros. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²).3.5 ≤ 10 d 4. Coeficientes de mayoración
Tabla 19. c el coeficiente de presión según la Tabla 19.6 . el coeficiente de mayoración.
9.2 .64
22.0 ≤ 10 d 8. 10 < 8.2.2. qz la presión dinámica de cálculo. 1 la longitud de la barra. 10 8. d el diámetro de la barra.5. según el régimen de flujo del viento.siendo: F la fuerza actuante sobre la barra.1 .2 . según la Tabla 20. en función de la expresión 10 d . expresada en metros. 10 10 d Re
< 3.56
0. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf). Coeficiente de presión c El coeficiente de presión "c" se establece en la Tabla 19. Valores del coeficiente de presión para barras de contorno circular (macizas o huecas). en función de la expresión 10 d Régimen de flujo 10 d < 1.5
. 10 1.1 .48
Re < 4.25 Re < 22.
000 10 1.1. para barras de contorno circular (macizas o huecas). que es el valor:
siendo: la relación de solidez.
Tabla 20.000 1.1. Ae el área efectiva del reticulado o panel normal a la dirección del viento.3. en función de la esbeltez ≤5 Flujo subcrítico Flujo supercrítico 1.1.3.075 20 1.330 1.2.175 40 1. Se considera dentro de los elementos planos. A el área encerrada dentro del perímetro exterior del reticulado o panel.265 1. expresada en metros cuadrados. expresada en metros cuadrados.025 15 1.103 1. Los elementos planos están caracterizados por su relación de solidez.1. Valores del coeficiente de mayoración .238 100 1.620 1.3.
.250 ∞ 1. ELEMENTOS PLANOS
* 9.225 50 1.410 1.200 1.125 30 1.250
9. descontando huecos.152 1.3.Para barras de esbeltez Tabla 20. incluyendo huecos. Características
9. a los paneles con aberturas y reticulados no revestidos.590 1. Volver Indice
> 5 el coeficiente de mayoración se establece en la
estará dada por la expresión: W = cE . las fuerzas aplicadas a todas y cada una de las barras. decontando huecos. Coeficiente global de empuje para paneles con aberturas o reticulados no revestidos. Coeficiente cE Relación de Piezas de aristas vivas. Elementos planos únicos
9. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m² ≅ 100 kgf/m²). expresada en kilonewton. b) elementos planos múltiples. según el artículo 9. qz. según la Tabla 21.3.3. La acción de conjunto. determinadas de acuerdo con el artículo 9. Ae el área efectiva del reticulado o panel normal a la dirección del viento. qz.9. Ae siendo: W la acción de conjunto.2. (1kN ≅ 100 kgf).1. o Piezas de contorno circular
. cE el coeficiente global de empuje. El cálculo de la acción del viento que actúa perpendicularmente al plano medio de una viga de reticulado.3. Volver Indice
* 9.m el valor medio de la presión dinámica de cálculo.
9. puede efectuarse sumando.3. según el artículo 9.2.3.m . expresada en metros cuadrados.
Tabla 21.1.2.1. además del método global definido en este capítulo. Clasificación Se clasifica a los elementos planos en: a) elementos planos únicos.3..3.3.2.4.
solidez 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,75 1,00
poco redondeadas 1,90 1,80 1,70 1,70 1,60 1,60 2,00
Flujo subcrítico 1,20 1,20 1,20 1,10 1,10 1,50 2,00
Flujo supercrítico 0,70 0,80 0,80 0,80 0,80 1,40 2,00
9.3.2.2. En caso de que el elemento presente sectores caracterizados por valores de ϕ netamente diferentes, será necesario calcular la acción del viento sobre cada sector y sumar los efectos. La relación de dimensiones a considerar será la que corresponda al elemento total.
9.3.2.3. La acción del viento, actuando perpendicularmente al elemento plano, también se puede obtener efectuando la suma de los esfuerzos aplicados a todas las barras que lo componen: W= siendo: W la acción de conjunto, expresada en kilonewton (1kN ≅ 100 kgf); ci el coeficiente de presión, según la Tabla 19;
ci . δ i . qz,m . 1i . ai
el coeficiente de mayoración, según la Tabla 20;
qz,m el valor medio de la presión dinámica de cálculo, expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²); 1i la longitud de la barra, expresado en metros; ai la menor dimensión de la pieza, en dirección normal a la del viento, expresada en metros Volver Indice
* 9.3.3. Elementos planos múltiples
9.3.3.1. Se refiere al caso de 2 o más piezas colocadas paralelamente y a una distancia d entre ellas. La pieza colocada a barlovento protegerá a las de sotavento.
9.3.3.2. Sobre la pieza a barlovento actuará una fuerza calculada según el artículo 9.3.2.
9.3.3.3. Las piezas subsiguientes, si están igualmente espaciadas recibirán una fuerza igual a la anterior, multiplicada por un coeficiente de protección H < 1, que se establece en la Tabla 23, en función de la relación de separación Rs y de la relación de solidez aerodinámica Ra.
9.3.3.4. La relación de separación Rs es el valor:
siendo: Rs la relación de separación; e la distancia entre ejes de las piezas, expresada en metros; a la menor dimensión de la pieza, en dirección normal a la del viento expresada en metros.
9.3.3.5. La relación de solidez aerodinámica Ra es el valor: Ra = siendo: Ra la relación de solidez aerodinámica; la relación de solidez; k una constante, establecida según la Tabla 22. .k
Tabla 22. Valor de la constante k, en función del tipo de barra y el régimen de flujo. Tipo de barra De aristas vivas o poco redondeadas De contorno circular (y barras de aristas vivas o poco redondeadas combinadas con ellas Régimen de flujo cualquiera subcrítico supercrítico k 1,5 1,2 0,5
9.3.3.6. El valor del coeficiente de protección H se indica en la Tabla 23 en función de la relación de separación Rs y de la relación de solidez aerodinámica Ra.
Tabla 23. Valores del coeficiente de protección H en función de la relación de separación Rs y de la relación de solidez aerodinámica Ra. Valores de 0,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,2 0,96 0,97 0,97 0,98 0,98 0,99 para una relación de solidez aerodinámica Ra de: 0,3 0,90 0,91 0,92 0,93 0,94 0,95 0,4 0,80 0,82 0,84 0,86 0,88 0,90 0,5 0,68 0,71 0,74 0,77 0,80 0,83 0,6 0,54 0,58 0,63 0,67 0,71 0,75 0,7 0,44 0,49 0,54 0,59 0,64 0,69 0,8 y más 0,37 0,43 0,48 0,54 0,60 0,66
Relación de separación Rs mayor de 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0
*9.4. ELEMENTOS ESPACIALES
* 9.4.1. Características
Se consideran como elementos espaciales a las torres reticuladas en todas sus caras, de sección transversal constante o aproximadamente constante, sin revestir. La sección transversal puede adoptar la forma de rectángulo, cuadrado o triángulo, y las barras de cada plano vertical serán simples o gemelas, de igual forma y sección.
Incidencia normal a una cara: W = cE . expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²).1.* 9. qz. Torres de sección cuadrada (método global 0. cE el coeficiente global de empuje. según el artículo 9. c) Torres de sección cuadrada o rectangular (método por adición).3.4.4.4.35).35)
La acción de conjunto dependerá de la dirección del viento y se calculará de la manera siguiente:
9.4.08 artículo 9.
9.4.1. 0. Ae siendo: W la acción de conjunto.4.3.4.08
0. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf). según la Tabla 24.m el valor medio de la presión dinámica de cálculo. b) Torres formadas por barras de contorno circular.2.3.
* 9.3.1.4. según el artículo 9.3. Clasificación
Se agrupa a los elementos espaciales en: a) Torres formadas por barras de aristas vivas o poco redondeadas.según el
b) Torres de sección en forma de triángulo equilátero (método global 0.35). qz.2.
.3.08 0. Torres formadas por barras de aristas vivas o poco redondeadas
Se distinguen: a) Torres de sección cuadrada (método global 0. según el artículo 9. macizas o huecas.3. según el artículo 9.m .1.4.4.3.
obteniéndose: Wn = n .80 0.
9.10 3.3.
.Ae el área efectiva del reticulado o panel normal a la dirección del viento.15 2. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf). Descomposición de la acción de conjunto En los casos en que sea necesario repartir la acción de conjunto según los diferentes planos de los reticulados. para torres formadas por aristas vivas o poco redondeadas e incidencia del viento normal a una cara. 0. descontando huecos. se indica en la Tabla 25.1.4. Ae Wt = t . cE .35 2.20 2. el coeficiente global de empuje cE a utilizar. resultan de multiplicar los establecidos para el caso de incidencia normal a una cara por un coeficiente x.04 0. n el coeficiente para obtener la componente Wn. Los valores dados en dicha tabla.00 0.30 2. expresado en metros cuadrados. Ae siendo: Wn la componente de la acción del viento perpendicular a la cara considerada. y que como complemento se menciona en la Tabla 26.25 2. que figuran en la Tabla 27. Incidencia según una diagonal Cuando se considera al viento actuando según la dirección de la diagonal. que es función de la naturaleza de la estructura.4. qz. cE .70 0.3. Valores del coeficiente global de empuje cE.1.90 0. Wt la componente de la acción del viento paralela a la cara considerada.3. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf).m . se multiplicará el valor de la acción del viento W por los valores de los coeficientes n ó t.50
9.20 .60 0. qz.m . en función de la relación de solidez .2.2 3.08 cE = 3. Volver Indice
11 3.2 1.77 3.95 3.36 3. 0.2 1.00 3.25 0.65 3. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²) Ae el área efectiva de la cara de la torre.12 3.12 3.14 3.60 3. Cara considerada Incidencia Coeficiente I II III IV
.6 1. para torres formadas por aristas vivas o poco re dondeadas e incidencia del viento según la dirección de la diagonal. descontando huecos.65 3.2 1. Coeficiente x Naturaleza de la estructura Cabriada metálica Cabriada de hormigón armado Cabriada de madera Barras simples 1 + 0.m el valor medio de la presión dinámica de cálculo.t el coeficiente para obtener la componente Wt.19 3.08 0.64 3. Valores del coeficiente x para distintos tipos de estructuras.03 3.20 0. Valores del coeficiente global de empuje cE.30 0.00
Barras dobles (gemelas) Metálica y hormigón Madera 3.60 3.48 3.18 3.25
Tabla 26.3
Tabla 27.07 3.24 3. en función de la relación de solidez .35
Barras simples Metálica Hormigón y madera 3.38 3.36 3.90 3. cE el coeficiente global de empuje.10 0.51 3.15 0.16 3.48 3. qz.2 Barras dobles (gemelas) 1.24 3.
Tabla 25. Valores de los coeficientes n y t para las disitntas caras de la torre. expresada en metros cuadrados.
0.3. Ae siendo: Wn la componente de la acción del viento perpendicular a la cara considerada.00
0. cE .35)
. se multiplicará el valor de la acción del viento W por los valores de los coeficientes n ó t.37
9. Wt la componente de la acción del viento paralela a la cara considerada.22
9. qz.m . n el coeficiente para obtener la componente Wn.4. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf). Ae Wt = t .08 < < 0.4.00
0. que figuran en la Tabla 29 obteniéndose: Wn = n . Torres de sección en forma de triángulo equilátero (método global 0. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf).Normal a una cara
Según una diagonal
0. Descomposición de la acción de conjunto En los casos en que sea necesario repartir la acción de conjunto según los diferentes planos de los reticulados.13
0. El valor del coeficiente global de empuje cE se establece en la Tabla 28.2. qz.m . cE .
Paralela a una cara
cx = (2.
. descontando huecos. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²) Ae el área efectiva de la cara de la torre.30 0.40
2. cE el coeficiente global de empuje.80
* con un mínimo de 2. qz.30
2. expresado en metros cuadrados.80
1. Valor del coeficiente global de empuje cE.80
2.2 .00
Según la bisectriz
cE = (2.
Incidencia Normal de una cara
Coeficiente 0.88
2.m el valor medio de la presión dinámica de cálculo. Volver Indice
Tabla 28.08
Relación de solidez ( 0.6 .30
cE = (3.80
2.t el coeficiente para obtener la componente Wt.80
) 0. para distintos valores de la relación de solidez .15 0.35
cy = ( + 0.8)
2.6 .44
2. Torres de sección cuadrada o rectangular (Método por adición 0.4.9. b) Torres de sección triangular equilátera.00
0.4.3.74 .4.00
n Paralela a una cara t
1.67 .16
0.60). I n 0.38 + 0.4. para las distintas caras de la torre. y se suman Volver Indice
* 9.16
.3.84 0.4.0.1.1.0.09 .63 II 0.4.09
0. Cara considerada Incidencia Normal a una caraI Coef.27
0. Valores de los coeficientes n y t.3.09 III 0.00 0.68 .
Tabla 29. Para incidencia normal en cada cara se determinan los esfuerzos aplicados sobre los dos planos de reticulado según el artículo 9.0.16
0. según el artículo 9.4. según el artículo 9. para: a) Torres de sección cuadrada.3.27
0. Torres formadas por barras de contorno circular (macizas o
huecas) Se establecen los valores del coeficiente global de empuje cE.37
9.4.4.1. Torres de sección cuadrada Los valores del coeficiente global de empuje cE están dados en la Tabla 30.
Tabla 30. Valor del coeficiente global de empuje cE, para distintos valores de la relación de solidez.
0,05 2,4
0,10 2,2
0,20 1,9
0,30 1,7
0,40 1,6
0,50 1,4
Subcrítico 10 d < 1,5 m2 /s
Supercrítico 10 d ≥ 1,5 m2 /s
9.4.4.2. Torres de sección triangular equilátera Los valores del coeficiente global de empuje cE, están dados en la Tabla 31.
Tabla 31. Valor del coeficiente global de empuje cE en función de la relación de solidez para cualquier dirección del viento para torres de sección triangular equilátera.
Tipo de flujo 0,05 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50
Subcrítico 1,8 10 d < 1,5 m / s
Supercrítico 0,80 10 d ≥ 1,5 m2 / s 0,80 1,1 1,1 1,1 1,2
* CAPITULO 10. CONSTRUCCIONES DIVERSAS
* 10.1 PRESCRIPCIONES GENERALES
* 10.1.1. Presión dinámica de cálculo (qz)
* 10.1.2. Aplicación de las reglas generales
A falta de ensayos o de prescripciones especiales dadas en este Capítulo, por lo menos se utilizará, y siempre con un sentido prudente, lo establecido en los Capítulos 5, 6, 7, 8 y 9.
* 10.1.3. Clasificación
Las construcciones diversas comprenden todas aquellas que no entran estrictamente en los tipos considerados en los Capítulos 5, 6, 7, 8 y 9. Se incluyen especialmente entre ellas: a) las construcciones de forma particular, según el artículo 10.2.; b) las construcciones provisorias, según el artículo 10.3.;
c) las construcciones en curso de ejecución, según el artículo 10.4.; d) las construcciones no consideradas expresamente en el Reglamento, según el artículo 10.5. Volver Indice
* 10.2 Construcciones de forma particular
Se consideran los tipos de construcciones siguientes: a) cubiertas cuya base es un polígono regular o un círculo, según el artículo 10.2.1. - Casquetes esféricos, según el artículo 10.2.1.3.; - Conos y pirámides, según el artículo 10.2.1.4.; b) construcciones en forma de bóveda sin linterna apoyadas directamente sobre el suelo, según el artículo 10.2.2.; c) tubos o hilos cilíndricos rugosos y cables trenzados, según el artículo 10.2.3.; d) construcciones derivadas a la esfera, según el artículo 10.2.4.; e) banderas, según el artículo 10.2.5.
* 10.2.1. Cubiertas cuya base es un polígono regular o un círculo
10.2.1.1. Dirección del viento La dirección del viento se supone paralela a la base de la cubierta y perpendicular a una de sus caras, si ella es poligonal.
10.2.1.2. Coeficiente global de empuje referido a la superficie de la base Siendo más fácil el cálculo de la superficie de la base del casquete que el área A de la superficie de referencia, se sustituye el coeficiente global de empuje cE por un coeficiente cE' denominado coeficiente global de empuje referido a la superficie de la base, que tiene por valor, siendo d el diámetro de la base del casquete:
cE y cL están indicados en la Tabla 32. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²) d diámetro de la base del casquete. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m² ≅ 100 kgf/m²).1.2. expresado en metros.3. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m² ≅ 100 kgf/m²). Tipo de casquete c'E cL
Apoyado en el suelo o sobre una terraza
cL = . qzh la presión dinámica en la parte superior de la construcción.0. Determinación de la recta de acción de la resultante La recta de acción de la resultante de las fuerzas E y L está determinada por la abscisa x de su punto de intersección con el plano de la base del casquete.10. Casquetes esféricos Las fuerzas de empuje E y de levantamiento L están dadas por las expresiones siguientes: y siendo: E la fuerza global de empuje.3.2.
Tabla 32.1.14
10. L la fuerza global de levantamiento.1.2. esta abscisa está dada por las curvas de la Figura 34. Valores de los coeficientes cE y cL para los distintos tipos de casquetes.8 cL = .
2.f).1.8 Apoyado en un cilindro de altura (h-f) con:
+ 0.cL = .2.6
cL = ± 0.0. La fuerza E es positiva cuando está dirigida en el sentido del viento y negativa cuando está dirigida en sentido opuesto.1. La fuerza L está dirigida siempre hacia arriba (levantamiento).5 a h h 2. incluido el casquete.
10.5 Apoyado en un cilindro de altura h-f con: Consultar artículo 10.5 d 1.9 . con Volver Indice .5 a
Nota: f es la flecha del casquete.56
cL = .4. h es la altura de la construcción. La curva B es la relativa a los casquetes apoyados sobre un cilindro de altura (h . La curva A es la relativa a los casquetes que apoyan en el suelo o sobre una terraza.5 d 2. Conos y pirámides Para los conos de base circular o las pirámides de base cuadrada apoyadas sobre el suelo o sobre una terraza y donde la altura h verifica respectivamente una de las desigualdades siguientes: 1.
3 b) para la pirámide cE = 1.2 cL = . A siendo: E la fuerza global de empuje.
. expresada en metros cuadrados. a el lado de la base de la pirámide.1. exspresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). h la altura
Los coeficientes globales de empuje cE y de levantamiento cL se tomarán iguales a: a) para el cono cE = 0. qz. qz. Posición de la recta de acción de la resultante.2. As
Para todos los otros casos se deberá aplicar lo indicado en el artículo 10.7 cL = . expresada en metros cuadrados. As el área de la base.m .m el valor medio de la presión dinámica.0.
Figura 34. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). qz.m . expresada en kilonewton por metro cua drado ( 1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²).d el diámetro de la base del cono.0. y L = cL . A el área de la superficie maestra. L la fuerza global de levantamiento.3 Las fuerzas E de volcamiento y L de levantamiento están expresadas por: E = cE .
Para un viento paralelo a las generatrices: una succión uniforme ce = . y la Figura 19.2.2.
10. Para un viento normal a las generatrices: las acciones determinadas por los coeficientes ce dados en la Tabla 11.2.5 y una fuerza de empuje. Bóvedas gemelas
.1. Construcciones en forma de bóveda sin linterna apoyadas
10.2.2. Provisionalmente para las construcciones en forma de bóveda cuya flecha relativa está comprendida entre 1/4 y 1.2.2.1. según el artículo 6.Volver Indice
* 10.2.2.2.3.0. se aplican las acciones exteriores siguientes:
10.2.2.2. Bóveda única
10.2.4.2. categoría V para = 1.
0. 1 .3.10.4.1. Para un viento paralelo a las generatrices: una succión uniforme con ce = . Volver Indice
* 10.5 cE 1.2.1.2. 1 la longuitud del tubo o hilo. Valor del coeficiente cE.0. expresada en metros. Tubos o hilos cilíndricos rugosos y cables trenzados
La acción resultante normal al eje del tubo o hilo. y sobre la bóveda a sotavento una succión uniforme con ce = . Tipo Tubos o hilos rugosos Condición 10 d 0.3.2. qz .3. se calcula mediante la siguiente fórmula: W = cE .00
10. Para un viento normal a las generatrices: sobre la bóveda a barlovento las acciones de la bóveda única. Viento perpendicular al eje del tubo o hilo Los valores de cE a tomar en cuenta para una relación de dimensiones infinita están dados en la Tabla 33.2.2.2. d el diámetro del tubo o hilo.5 y una fuerza de empuje. y la Figura 19. qz la presión dinámica de cálculo.2. según el artículo 6. expresado en metros.
Tabla 33.3. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² 100 kgf/m² ).5. expresada en kilonewton ( 1 kN ≅ 100 kgf). d siendo: W la acción del viento. cE el coeficiente global de empuje.
0 d 0.5 < 10 d 10 d
< 1.5 < 10 d 10 d 10 d Cables de hilos finos trenzados 0.5 0. Viento inclinado respecto al eje del tubo o hilo Siendo α la inclinación.20 1. cE el coeficiente global de empuje para la dirección α .
Para 15º 15 75º ≥ 75º cE = 0 cE = cE (0.3. expresada en grados.5 < 1.25) cE = cE
La acción total del viento W normal al eje longuitudinal es: W = cE siendo: W la acción del viento. .5 0.2.0.2.5 1. qz 1 . del eje respecto de la dirección del viento (ver Figura 35).80
10.135 . d
.4.4 . expresada en kilonewton ( 1 kN ≅ 100 kgf).7 d 0. el coeficiente cE tiene el siguiente valor:
Figura 35.2.5 1.7 1.5
Tabla 34.5 .2.4.0.5 .5 0.5.4 1.48 > 1.2. expresada en kilonewton por metro cuadrado ( 1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). expresada en metros. expresado en metros. d el diámetro del tubo o hilo.10 + 0.2 ≤ 0. concavidad a barlovento Semiesfera hueca o maciza. está dada por la fórmula: W = h (0. Banderas
La acción W que una bandera de tela de altura h y longitud l es susceptible de aplicar a su mástil.8 d ≥ 1. Construcciones Semiesfera hueca. 1 la longitud del tubo o hilo.5 < 10 d 10 d Coeficiente global de empuje cE 1.20
.2. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf).62 . concavidad a sotavento Semiesfera maciza y disco circular Esfera 10 d 0. Construcciones derivadas de la esfera
En la Tabla 34 se indican los valores del coeficiente global de empuje cE para construcciones derivadas de la esfera.qz la presión dinámica de cálculo.0. Volver Indice
* 10. Valor del coeficiente global de empuje cE para construcciones derivadas de la esfera.0.5 .05 l) qz siendo: W la acción del viento.
CONSTRUCCIONES NO CONSIDERADAS EXPRESA-MENTE EN ESTE REGLAMENTO
10.5.3. las presiones pueden reducirse a 3/4 de las correspondientes a una construcción definitiva idéntica. cuando los riesgos de accidentes a las personas son prácticamente nulos. CONSTRUCCIONES EN CURSO DE EJECUCION
Si se diera el caso.4.5. Cuando una construcción: a) tiene forma inusual b) se repite un gran número de veces Se podrán admitir coeficientes aerodinámicos diferentes de los dados si resultan como consecuencia de ensayos en túnel de viento correctamente realizados e interpretados (ver el artículo 1. sobre todo. CONSTRUCCIONES PROVISIONALES
El cálculo de las construcciones provisionales no difiere del correspondiente a las otras construcciones. La distribución de esta fuerza depende de la forma de sujeción de la bandera a su mástil.
* 10.h la altura de la bandera. Volver Indice
* 10.).1. expresada en metros. formas que pueden conducir a coeficientes aerodinámicos diferentes de los correspondientes a la construcción definitiva.1. se deberán tomar en cuenta las diversas formas que puede tomar la construcción en el curso de su ejecución.
* 10. expresada en metros. pero cuando los riesgos de pérdidas materiales son pequeños y. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). 1 la longitud de la bandera. qz la presión dinámica de cálculo.
2.5. puede dar lugar a problemas que deben ser resueltos por métodos científicos elaborados por ensayos en túnel de viento.3. Convendrá.10. Volver Indice
. referirse a las publicaciones especiales. La justificación de su estabilidad aerodinámica y de comportamiento. que tratan el caso de estas construcciones y adoptar los márgenes de seguridad apropiados al riesgo considerado.5.1.
10. que deben cumplir las condiciones mencionadas en el artículo 1. si es necesario.

References: artículo 4
 artículo 4
 artículo 5
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 artículo 6
 artículo 6
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 artículo 5
 artículo 7
 artículo 7
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 artículo 5
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 artículo 5
 artículo 8
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 artículo 6
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 artículo 9
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 artículo 5
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 artículo 10
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 artículo 6
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 artículo 1
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