Source: https://es.scribd.com/doc/20821242/13/Analisis-de-Caidas-de-Voltaje-en-Conductores
Timestamp: 2016-02-08 10:55:10+00:00

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3.2 Análisis de Caídas de Voltaje en Conductores for ANÁLISIS, DIAGNÓSTICO Y MEJORAS AL SISTEMA ELÉCTRICO DE UN CLUB DEPORTIVO - Ing. Victor M Falcon
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Tensión2. DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA2.2. Descripción de los Servicios que Ofrecen las Instalaciones2.3. Descripción del Sistema Eléctrico2.4. Diagramas Unifilares y de Subestaciones2.5. Censo de Cargas3. ANÁLISIS DEL SISTEMA3.1. Mediciones y Características de las Cargas por Local3.2 Análisis de Caídas de Voltaje en Conductores3.4 Cálculos de Cortocircuito3.5 Análisis de Eficiencia en Sistema de Bombeo de Albercas y
Calderas3.6 Análisis de Alumbrado4. ANÁLISIS DEL CONSUMO DE ENERGÍA ELÉCTRICA4.1 Tarifas4.2. Análisis de los Recibos en Tarifa O-M4.3. Análisis de Los Recibos En Tarifa 024.4. Análisis de la Nueva Tarifa O-M Contratada a Partir de 20075. MEJORAS PROPUESTAS5.1. Mejoras para Reducir las Caídas de Voltaje y Pérdidas en
Conductores5.3. Oportunidades de Ahorro por Corrección de Factor de Potencia5.4. Propuestas para Sistemas de Bombeo y Filtros5.5. Propuestas para Alumbrado
La selección de los alimentadores que suministran energía eléctrica a una carga requiere de
un estudio preciso para garantizar seguridad y buen funcionamiento de la instalación,
también para estimar el costo de la inversión final y pero también que los gastos de
operación y mantenimiento no sean mas alto de lo esperado.
Los criterios para definir la sección transversal de los conductores, el calibre AWG o
MCM, son los siguientes:
Capacidad de conducción de corriente para las condiciones de la instalación
Capacidad para soportar la corriente de cortocircuito
Calibre mínimo permitido para las aplicaciones específicas
Fuerza de tiro en el proceso de cableado
Alimentadores de diferentes calibres que pueden compartir la misma canalización
En este caso se analizaron las cargas de cada local, para conocer la corriente que conduce
cada una, después se verificó si el calibre de los conductores alimentadores son los
correctos las caídas de voltajes en conductores.
Factor de Demanda. Es el cociente de la potencia o demanda máxima entre la potencia de
la carga instalada. La fórmula muestra que:
Instalda
Esto permite calcular las cargas que no son simultáneas y funcionan a diferente horario o
funcionan muy poco por ser de respaldo. Existen diversas tablas que especifican factores de
demanda para alumbrado o para locales determinados, sean comerciales, de industria o
casas habitación, éstos serán referidos de las tablas del libro Manual de Instalaciones
Eléctricas Residenciales e Industriales de Enríquez Harper. A continuación serán en
listados en las tablas siguientes: La tabla 3-8 muestra factores de demanda típicos, la tabla
3-9 presenta factores de demanda típicos y simultaneidad en las instalaciones industriales, y
la tabla 3-10 muestra factores de demanda en comercios.
FACTORES DE DEMANDA EN %
*De propósitos generales.
*Para procesos semicontínuos.
*De operación contínua
Resistencias de calefacción.
Soldaduras de arco.
Soldaduras de resistencia.
Tabla 3-8: Factores de demanda típicos
Tabla 3-9:Factores de demanda típicos y simultaneidad en las instalaciones industriales
Hornos de Resistencias
Accionamiento para calderas
Productoras de vapor
Salvo indicaciones del usuario
Motores de 0.5 a 2kW
0.6 para 10
0.5 para 20
0.4 para 50
Motores de 2.5 a 10kW
0.7 para 10
0.6 para 20
Motores de 10.5 a 30kW
0.8 para 5
motores 0.65 para 10
0.5 para 50
Motores de 30kW
0.9 para 2
0.7 para 5
0.5 para 10
0.45 para 4
0.4 para 10
0.3 para 20
Grúas y montacargas en general
0.4 para 7
0.2 para 2
0.4 para 4
Tabla 3-10: Factores de demanda en comercios
Hoteles chicos
Capacidad de conducción de corriente. Esta capacidad depende del calibre pero
principalmente del forro que aísla al conductor, pues dos conductores del mismo calibre
pero de diferente aislamiento (forro que lo protege) tendrán diferentes capacidades de
conducción. Otra condición que determina la capacidad de conducción de corriente de un
cable depende de si esta instalado en tubería o en aire. En el caso de las tuberías mientras
mas conductores se agrupen en un tubo mas se verá reducida la capacidad de conductiva de
las cables.
En las conexiones de fase y neutro o de varias fases y neutro, el calibre del neutro se debe
definir dependiendo de la situación que se presente, la norma NOM-001-SEDE-2005 define
la carga máxima del neutro.
220-22. Carga del neutro del alimentador. La carga del neutro del alimentador debe ser el máximo
desequilibrio de la carga determinado por este Artículo. La carga de máximo desequilibrio debe ser la
carga neta máxima calculada entre el neutro y cualquier otro conductor de fase; excepto que la carga así
obtenida se debe multiplicar por 140% para sistemas de dos fases tres conductores o dos fases cinco
conductores. En un alimentador para estufas eléctricas domésticas, hornos de pared y secadoras
eléctricas, la carga máxima de desequilibrio se debe considerar al 70% de la carga en los conductores de
fase, calculada según la Tabla 220-19 para las estufas y 220-18 para las secadoras. Para los sistemas de
tres conductores de c.c. o monofásicos de c.a.; sistemas de tres fases cuatro conductores, dos fases tres
conductores o dos fases cinco conductores, se debe calcular otro factor de demanda de 70% para la parte
de la carga en desequilibrio superior a 200 A. No debe reducirse la capacidad de conducción de corriente
del neutro en la parte de la carga que consista en cargas no-lineales alimentadas con un sistema de tres
fases cuatro conductores, conectado en estrella ni en el conductor puesto a tierra de un circuito de tres
conductores que esté formado por el conductor neutro y dos fases de un sistema tres fases cuatro
conductores conectado en estrella.
Caída de voltaje. Es la diferencia entre el voltaje aplicado al extremo de la alimentación de
una instalación y el obtenido en cualquier otro punto de la misma, cuando está circulando la
La Norma Oficial Mexicana, NOM-001-SEDE-2005, en los siguientes artículos especifica
los porcentajes de caída de voltaje permisibles al determinar el tamaño nominal del
conductor y capacidad de conducción de corriente mínimos.
210-19. Conductores: Tamaño nominal del conductor y capacidad de conducción de corriente mínimos
a) General. Los conductores de los circuitos derivados deben tener una capacidad de conducción de
corriente no-menor a la carga máxima que alimentan. Además, los conductores de circuitos derivados de
salidas múltiples que alimenten a receptáculos para cargas portátiles conectadas con cordón y clavija,
deben tener una capacidad de conducción de corriente no-menor a la capacidad nominal del circuito
derivado. Los cables armados cuyo conductor neutro sea más pequeño que los conductores de fase,
deben marcarse de esa manera (indicando el tamaño del neutro).
NOTA 1: Para la clasificación de los conductores por su capacidad de conducción de
corriente, véase 310-15.
NOTA 2: Para la capacidad de conducción de corriente mínima de los conductores de
los circuitos derivados de motores, véase la parte B del Artículo 430.
NOTA 3: Para las limitaciones de temperatura de los conductores, véase 310-10.
NOTA 4: Los conductores de circuitos derivados como están definidos en el Artículo
100, dimensionados para evitar una caída de tensión eléctrica superior a 3% en la
salida más lejana que alimente a cargas de calefacción, alumbrado o cualquier
combinación de ellas y en los que la caída máxima de tensión eléctrica de los circuitos
alimentadores y derivados hasta la toma de corriente eléctrica más lejana no supere
5%, proporcionarán una razonable eficacia de funcionamiento. Para la caída de tensión
eléctrica de los conductores de los circuitos alimentadores, véase 215-2.
215-2. Capacidad nominal y tamaño nominal mínimos del conductor. Los conductores de los
alimentadores deben tener una capacidad de conducción de corriente no-inferior a la necesaria para
suministrar energía a las cargas calculadas de acuerdo a las partes B, C y D del Artículo 220. El tamaño
nominal mínimo del conductor debe ser el especificado en los siguientes apartados (a) y (b) en las
condiciones estipuladas. Los conductores alimentadores de una unidad de vivienda o de una casa móvil,
no tienen que ser de mayor tamaño que los conductores de entrada de la acometida. Se permitirá utilizar
lo indicado en el Artículo 310, Nota 3, y en las Notas a la capacidad de conducción de corriente de las
Tablas de 0 a 2000 V para calcular el tamaño nominal de los conductores.
a) Para circuitos especificados. La capacidad de conducción de corriente de los conductores del
alimentador no debe ser inferior a 30 A, cuando la carga alimentada consista en alguno de los siguientes
(1) dos o más circuitos derivados de dos conductores conectados a un alimentador de dos conductores
(2) más de dos circuitos derivados de dos conductores, conectados a un alimentador de tres conductores,
(3) dos o más circuitos derivados de tres conductores conectados a un alimentador de tres conductores
(4) dos o más circuitos derivados de cuatro conductores conectados a un alimentador de tres fases, cuatro
b) Capacidad de conducción de corriente de los conductores de entrada de la acometida. La
capacidad de conducción de corriente de los conductores del alimentador no deberá ser inferior a la de los
conductores de entrada de acometida cuando los conductores del alimentador transporten el total de la
carga alimentada por los conductores entrada de acometida con una intensidad máxima de 55 A o menos.
NOTA 1: Los conductores de alimentadores, tal como están definidos en el Artículo
100, con un tamaño nominal que evite una caída de tensión eléctrica superior a 3% en
la toma de corriente eléctrica más lejana para fuerza, calefacción, alumbrado o
cualquier combinación de ellas, y en los que la caída máxima de tensión eléctrica
sumada de los circuitos alimentadores y derivados hasta la salida más lejana no
supere 5%, ofrecen una eficacia de funcionamiento razonable.
Esto es, la caída de voltaje (desde la alimentación hasta la carga) no deba exceder el 5%.
Un 3% se permite a los circuitos derivados (del tablero o interruptor a la salida para su
utilización) y el otro 2% se permite al alimentador (de la alimentación al tablero principal).
La fórmula para expresar en por ciento la caída de voltaje, llamada regulación de voltaje,
nominal ×
Donde ΔV es la diferencia entre el voltaje de la alimentación (VA) y el voltaje en el
extremo alimentador de una instalación (VT):
ΔV −
Para poder determinar el calibre del conductor apropiado para alimentar a cierto sector de la
instalación eléctrica evitando una caída de voltaje grande se utilizan fórmulas o tablas que
permiten determinarlo. La siguiente fórmula permite encontrar el área o sección transversal
del conductor, para después compararla con las tablas que proporcionan las áreas de los
diferentes conductores AWG y seleccionar el área igual o inmediatamente mayor a la
Scu = Área transversal del alimentador en mm2
c = Para circuitos monofásicos y bifásicos debe ser 2 y para circuitos trifásicos debe ser 3
ya que el voltaje nominal corresponde al voltaje entre fases.
L = Longitud del alimentador en metros
I = corriente del alimentador en amperes
%E = caída de voltaje deseada en por ciento
V = voltaje aplicado en volts (normalmente el nominal)
Las tablas consultadas una vez determinada la sección circular son las del libro “ABC de
las Instalaciones Eléctricas Industriales”, de Enríquez Harper, en el apéndice del capitulo 2
tabla 2.5 (Dimensiones de los conductores eléctricos desnudos).
Un manera de calcular la distancia permitida para determinado calibre de conductor con un
porcentaje de caída de conductor determinado previamente es usando la tabla 2.14
(constantes para el cálculo de caída de tensión en %)del libro anteriormente mencionado
que proporciona un constante K que es aplicada para en la siguiente fórmula:
Donde las variables son las mismas para la fórmula de Scu.
Una tabla que permite seleccionar conductores para alimentar motores dependiendo de la
potencia en Watts de los mismos, la corriente nominal, la distancia en metros, y el calibre
en AWG son las mostradas en el libro ya mencionado. Las tablas son las 2.20 (cargas 220 v
trifásicas 3% de caída de tensión), 2.21 (cargas 440 v trifásicas 3% de caída de tensión) y la
2.22 (cargas 110 v monofásicas de caída de tensión)
Pérdidas por Efecto Joule. Cuando una corriente eléctrica paso por un conductor produce
calor que es disipado por la superficie externa. La ley de de Joule se expresa en la fórmula
La resistencia es inversamente proporcional a l sección del conductor, lo que indica que la
aumentar el calibre del conductor se reducen las pérdidas por dicho efecto Joule. Esto
significa una inversión mayor en conductores eléctricos.
Para conocer las perdidas en estos conductores es necesario calcular la energía disipada en
calor en dichos conductores. Con la resistencia total del conductor es posible calcular los
Watts disipados en calor al paso de la corriente. Es necesario destacar que en cargas donde
exista un ángulo de defasamiento entre voltaje y corriente se calcula la impedancia del
conductor (resistencia y reactancia), la tabla 2.4.1 (Resistencia y reactancia en conductores)
muestra valores de resistencia y reactancia en Ω/m.
Caídas de Voltaje en Bomba del Pozo de Aguas Jabonosas.
Este análisis estará separado de las derivaciones hechas a esta instalación para alimentar
otras áreas. El sistema es alimentado por 3 conductores número 8 AWG y un neutro de
número 6 AWG, a una distancia de 95metros hasta el arrancador y el fusible de protección;
de ahí un conductor alimenta a la bomba sumergible a 40 metros de distancia con tres
conductores número 12 AWG.
Tomando en cuenta los datos tomados en la parte de Mediciones y Datos en el Pozo de
aguas jabonosas. Se calculará el área del conductor de alimentación con una caída de
voltaje de 3%
De las tablas mencionadas el calibre de conductor número 8 AWG tiene un área de 8.367
, ligeramente mayor a la calculada, por lo que utilizando correcta esta instalación (sin
las derivaciones que se han hecho sin realizar calculo alguno) se tendrá una caída de voltaje
Para la parte que va de la protección y el arrancador hasta la carga el área apropiada debe
Lo que el conductor número 10 AWG con área de 5.1610mm2
es el apropiado, pero en este
caso se esta utilizando calibre 12 AWG, con área de 3.3090 mm2
Caídas de Voltaje en Alimentador para Centro de Squash, Restaurante, Salón de
Espejos y Bomba de 5 HP.
Se encontró una instalación eléctrica inconclusa que fue conectada de manera inapropiada a
la alimentación de la bomba de aguas jabonosas, pues una derivación solo tiene un cable
conectado al neutro conducida en tubería de 2”. Dicho neutro también fue conectado al
sistema de aguas jabonosas. En este capitulo se calcularan las perdidas que causa en el
conductor número 8 AWG.
La carga total que alimenta al área de squash, restaurante, salón de espejos se enlista en la
Tabla 3-11: Cargas totales en área de squash
Palapas Y Tienda
Palapas y juegos
Lámparas exterior de squash
Dicha carga esta alimentada por tres hilos (dos fases y un neutro) por lo que crean
desbalance en relación con el otro conductor. Se considerara un factor de demanda de 30%
así la corriente que consumen las cargas conectadas es la siguiente:
Esta derivación está conectada a 93 metros del sistema de la bomba de aguas jabonosas. Si
se considera que la carga esta balanceada cada fase deberá conducir 26.08 amperes.
Mientras que la bomba para riego la corriente consumida por el motor de 5 HP es de 13
amperes, tomando los datos de placa y la derivación está a 65 metros de distancia.
Analizando el tramo de 65 metros de cable número 8 AWG (8.3670 mm2
), donde la
corriente máxima en dos conductores es de 55.08 A (26.08 A de las instalaciones, mas 16
medidos en la bomba de aguas jabonosas mas 13 A de la bomba de riego)
Ahora se calculará la caída en el resto del tramo que es de 28 metros (93m menos 65 metros
ya calculados).
La caída total es de 9 % en dos de los tres conductores, que es un voltaje 19.8 volts, cuando
esta circulando la corriente calculada, dicha situación no se presenta siempre pero la
operación de las dos bombas y las áreas del club mencionado provocaran esa caída por lo
que es necesario atender esta situación pronto. En el capitulo 6 se propone un circuito
derivado nuevo analizando factor de demanda, las caídas de voltaje y el calibre necesario
Para el otro conductor se tiene una caída total de:
Caídas de Voltaje en Alimentador para Cuartos de Vapor.
La alimentación para este sector se hace con 4 hilos (3 fases y un neutro) calibre número 4
AWG, en tubería de 2 pulgadas (51 mm.) a una distancia de 50 metros. La carga conectada
a este sistema es de 18.165kW, la mayoría de la carga es de alumbrado por lo que se
considerará un factor de demanda de 100%. 2.83 kW están conectados en un tablero
trifásico, los 15.335kW conectados en los demás tableros son de dos fases y un neutro
conectados todos en las mismas fases A y B.
Las corrientes en el tablero trifásico son:
Las corrientes, suponiendo que la potencia está repartida uniformemente en ambas fases es:
Se tiene dos conductores que conducen 60.37 A más la corriente de 7.43 A de la carga del
tablero trifásico, en dos conductores se conducen 67.8 A y en uno solamente 7.43A.
Obtenidas ya las corrientes, teniendo que el área del cable número 4 AWG es de
21.148mm2, la distancia es de 50 metros se calcula la caída de voltaje:
El desbalance entre fases es demasiado grande pues dos conductores conducen más
corriente que el otro. Suponiendo un sistema un sistema balanceado la caída de voltaje
18.165kW(1
En este caso el conductor es apropiado en ambos casos, es necesario analizar y corregir el
desbalance de corrientes.
Caídas de Voltaje en Área de Oficinas y Salón.
Para ésta área se considerará la carga total multiplicada por el factor de demanda, lo que
permite calcular el conductor de manera aproximada a como suceden los consumos de
energía eléctrica. La tabla 3-12 muestra la carga instalada y la carga máxima:
Tabla 3-12: Carga instalada y carga máxima en área de oficinas
Restaurante-Billares 5,030.0
37,278.0
24,025.2
La corriente de la carga máxima es:
El área del conductor número 1/0 AWG es de 53.473mm2, a una distancia de 160 metros.
El porcentaje de caída de voltaje es:
La caída de voltaje es menor al 3%.Un estudio de las actividades realizadas en el club
deportivo permite considerar un factor de demanda general de 50%, lo cual es una potencia
máxima de 18,639.0 W y una corriente de 48.9 por fase, la caída de voltaje es:
Lo cual corrobora que la caída de voltaje sigue siendo menor a 3 %.La caída de voltaje en
otros locales se muestra en la tabla 3-13.
Tabla 3-13: Caída de voltaje en salón de eventos, capilla y oficinas.
Máxima DistanciaHilosFasesCalibre
Corriente Caída de
voltaje en %
La caída de voltaje en los conductores que alimentan al restaurante-billar y a la alberca, se
calcularán juntos recabando los datos en la tabla 3-14:
Tabla 3-14: Caída de voltaje en restaurante y alberca.
metros HilosFasesCalibre
Restaurante 5989.0
La caída de voltaje se calcula con la fórmula siguiente:
La suma de caídas de voltaje es menor al 2 %. Lo cual permite que las caídas totales no
excedan el 5 % del total. Para esta área no es necesario hacer correcciones de calibre de
Caídas De Voltaje en el Cuarto de Calderas.
Se alimenta con 3 conductores número 2 AWG de 33.6320mm2
y un neutro número 4
AWG, a una distancia de 7 metros. La tabla 3-15 enlista las cargas de motores y sus
corrientes, así como las cargas de alumbrado.
Tabla 3-15: Cargas y corrientes en cuarto de calderas
13.80 A
2,305.0 W
Para el cálculo de la corriente total se utiliza la siguiente fórmula, donde la corriente del
motor mayor se multiplica por 1.25 más la corriente de los demás motores y cargas:
Para corriente de 54.7 A se tiene conductor número 6 AWG, el conductor instalado es
número 2 AWG, para el cual se calculará la caída de voltaje.
Prácticamente no existe una caída de voltaje importante, el tamaño de calibre de conductor
muestra que fue proyectado para un crecimiento de 100%. No es necesario proponer
modificaciones en calibre de conductores.
Caídas de Voltaje en Área de Bomba de Filtrado.
AWG, a una distancia de 7 metros. La bomba de 25 hp opera a 64 Amperes de corriente,
otra de 5 hp a 13.8 y cargas de alumbrado de 2,085.0 W con 5.47 Amperes de corriente. La
corriente máxima del local con la fórmula siguiente:
Para esa corriente el calibre apropiado es el 2 AWG de 33.406mm2 que es el que se
encuentra instalado. La caída de voltaje en por ciento es:
No existe caída de voltaje considerable, un análisis posterior de el funcionamiento de la
bomba de los filtro contempla reducir la potencia de la bomba o incluso recomendar un
cambio total del sistema que seria de una potencia menor a la instalada actualmente, con el
fin de mejorar la eficiencia del sistema de bombeo y filtrado. No se tiene recomendaciones
para modificar calibre de conductores en esta área.
3.3. Análisis del Porcentaje de Desbalance y Circuitos Derivados en
Centros de Carga y Tableros de Alumbrado y Fuerza
Definición de Centro de Carga. Un centro de carga es el conjunto de elementos agrupados
en un determinado lugar para controlar la alimentación de energía eléctrica de una
instalación eléctrica de un local. Dichos elementos pueden ser tableros de alumbrado o
fuerza que agrupan a los interruptores, dispositivos de protección (fusibles o interruptores
termomagnéticos), instrumentos de medición, arrancadores y elementos térmicos para
motor y todos aquellos dispositivos que permiten controlar la distribución de la energía a
circuitos derivados, colocados en un muro.
Tablero de Circuitos Derivados. Es un gabinete metálico alimentado por un circuito para
distribuir la energía eléctrica a varios circuitos derivados, posee los elementos necesarios
como un sistema de barras para las fases y el neutro con conexiones y terminales para poder
conectarles interruptores termomagnéticos. Se fabrican para sistemas monofásicos,
bifásicos o trifásicos. Están disponibles para diversos números de circuitos derivados. Se
recomienda tener un interruptor principal para proteger y controlar al tablero.
Centro de Carga con Derivaciones Individuales en Caja. Este centro de carga consiste
en un único interruptor general (termomagnético o interruptor de navajas con fusibles)
colocado en un módulo metálico colocado en un muro con otros interruptores similares de
menor corriente nominal conectados por conductores en tubería conduit o ductos.
Centro de Control de Motores o CCM. Consiste en un tablero diseñado para alimentar
varios motores. Consiste en barras alimentados por un interruptor general o principal, de
estas barras derivan los arrancadores para cada motor, así como los elementos térmicos
(relevador térmico), la protección contra cortocircuito (interruptor termomagnético) y
controles de arranque y paro del motor.
Taleros Generales. Son colocados en subestaciones o cuartos especiales para instalar
equipo eléctrico. Su alimentación se hace por medio de barras o cables directamente del
Distribución de Carga de los Circuitos. En los tableros trifásicos es necesario dividir la
carga total entre tres para conocer el valor de equilibrio entre las tres fases. El equilibrio o
balanceo de cargas en sistemas trifásicos es necesario para que el consumo de energía y por
lo tanto la corriente que circula en cada fases se lo mas balancead posible. Siendo que las
cargas en cada circuito pudieran ser diferente (lámparas, contactos) dichas cargas deben
conectarse de tal manera que las cargas tengan valores cercanos al valor de equilibrio y que
dicha diferencia sea menor al 5%. El desbalance se puede calcular con la siguiente relación
WM=Watts de la fase más cargada
Wm=Watts de la fase menos cargada
WP=Watts de la fase promedio (carga total entre tres)
IM=Corriente de la fase más cargada
Im=Corriente de la fase menos cargada
IP=Corriente de la fase promedio (carga total entre tres)
Cabe también agregar que las cargas para áreas habitacionales o de alumbrado y contactos
se usan circuitos de 20 A y en áreas industriales hasta de 50 A. Las salidas para usos
especiales deben tener un circuito para ser alimentados y protegidos individualmente.
La norma NOM-001-SEDE-2005 en los siguientes artículos especifica las cargas
permisibles en circuitos derivados
ARTÍCULO 210-CIRCUITOS DERIVADOS
210-1. Alcance. Este Artículo cubre a los circuitos derivados, excepto aquéllos que alimenten únicamente
motores, los cuales se cubren en el Artículo 430. Las disposiciones de este Artículo y del 430 se aplican a
los circuitos derivados con cargas combinadas.
Excepción: Los circuitos derivados para celdas electrolíticas, tal como se describen en 668-3(c),
Excepciones 1 y 4.
210-23. Cargas permisibles. En ningún caso la carga debe exceder a la capacidad nominal del circuito
derivado. Estará permitido que un circuito derivado individual suministre energía a cualquier tipo de carga
dentro de su valor nominal. Un circuito derivado que suministre energía a dos o más salidas o
receptáculos, sólo debe alimentar a las cargas especificadas de acuerdo con el tamaño nominal del
conductor en los siguientes incisos (a) a (d) y resumidas en 210-24 y en la Tabla 210-24.
a) Circuitos derivados de 15 y 20 A. Se permite que los circuitos derivados de 15 o 20 A alimenten a
unidades de alumbrado, otros equipos de utilización o una combinación de ambos. La capacidad nominal
de cualquier equipo de utilización conectado mediante cordón y clavija no debe superar 80% de la
capacidad nominal del circuito derivado. Cuando el equipo alimente a unidades de alumbrado o a equipos
de utilización con cable y clavija no-fijos o a ambos a la vez, la capacidad nominal total del equipo de
utilización fijo no debe superar 50% de la capacidad nominal del circuito derivado.
Excepción: Los circuitos derivados para aparatos eléctricos pequeños y el circuito derivado para lavadora de las
unidades de vivienda, especificados en 220-4(b) y (c), sólo deben alimentar a las salidas de receptáculos especificadas
b) Circuitos derivados de 30 A. Se permite que los circuitos derivados de 30 A suministren energía a
unidades fijas de alumbrado con portalámparas de servicio pesado, en edificios que no sean viviendas o a
equipo de utilización en cualquier edificio. La capacidad nominal de cualquier equipo de utilización
conectado con cordón y clavija no debe exceder 80% de la capacidad nominal del circuito derivado.
c) Circuitos derivados de 40 y 50 A. Se permite que un circuito derivado de 40 o 50 A suministre energía
a equipo de cocina fijo en cualquier edificio. En edificios que no sean viviendas, se permitirá que tales
circuitos suministren energía a unidades de alumbrado fijas con portalámparas de servicio pesado,
unidades de calefacción por infrarrojos u otros equipos de utilización.
d) Circuitos derivados de más de 50 A. Los circuitos de más de 50 A sólo deben suministrar energía a
salidas que no sean para alumbrado.
210-24. Requisitos de los circuitos derivados - Resumen. En la Tabla 210-24 se resumen los requisitos de
los circuitos que tengan dos o más salidas o receptáculos distintos a los circuitos de receptáculos
indicados en 220-4(b) y (c), como se ha especificado anteriormente.
Tabla 210-24. Resumen de requisitos de los circuitos derivados
corriente nominal del circuito (A)
2,082(14)
3,36(8)
Conductores (tamaño nominal
mínimo mm2
-AWG):
Cables y cordones de aparatos
Véase 240-4
corriente admisible del receptáculo**
Carga Máxima (A)
** Para la capacidad de conducción de corriente de los aparatos eléctricos de alumbrado por descarga
conectados con cordón y clavija, véase 410-30(c).
Documentos y Datos para Desarrollar el Análisis. Cabe destacar que para realizar este
estudio se tienen los diagramas unifilares y los cuadros de censo de carga en los que se
calcula el porcentaje de desbalance en cada centro de carga. También se cuenta con
fotografías tomadas para ilustrar el estado de los centros de carga más importantes.
Primero se analizara el porcentaje de desbalance de todo el sistema eléctrico y de cada
derivación. Después se analizará el tablero general y se partirá de ahí para analizar cada
derivación, en cada una de las derivaciones se analizarán los centros de carga, por local, sus
porcentaje de desbalance la distribución de circuitos y el estado físico de dichos tableros.
Las conclusiones y recomendaciones se presenta en el capitulo de Mejoras Propuestas.
Análisis del Porcentaje de Desbalance A continuación se enlistan en la tabla 3-16 los
desbalances en cada centro de carga y centros de control de motores (CCM) agrupados por
derivación. Se dividen por derivación, y estos por centro de carga o centro de control de
motores, se enlista la potencia total del circuito, las potencias conectadas en cada fase y el
Porcentaje de Desbalance, las cargas trifásicas se enumera en fase A, B y C.
La tabla 3-17 agrupa los desbalances totales de cada derivación y presenta el desbalance
Tabla 3-16: Porcentaje de desbalance en cada sector de las derivaciones del sistema eléctrico
y potencias totales y por fase
POTENCIAS POR FASE
OFICINAS Y SALÓN
RESTAURANT Y BILLAR
CAPILLA Y SACRISTIA
VAPOR MUJERES PB
VAPOR MUJERES PA
GURNICIÒN-BAR
VAPOR HOMBRES PA
VAPOR HOMBRES PB
CALDERAS Y AGUA CALIENTE
FILTRADO DE ALBERCA
TABLERO ILUMINACIÓN ALBERCA
SQUASH, RESTAURANTE Y CANCHAS
BOMBA AGUAS JABONOSAS
LÁMPARA EXTERIOR SQUASH
SALÒN DE ESPEJOS
Tabla 3-17: Porcentaje de desbalance en cada derivación del sistema eléctrico, potencia
total y por fase, porcentaje de desbalance total del sistema.
En casi todas las derivaciones se tienen desbalances mayores al 5%, excepto en la del
gimnasio y el desbalance total es de 61.95% entre las fases A y B. La única forma de
reducirlo es analizando sector por sector y reducirlo los mas posible en cada uno, para que
el desbalance total se reduzca de manera considerable. Las medidas más recomendables
serán el intercambio de conexiones entre fases, cambios en el tablero general e instalación
de nuevos centros de carga y CCM que se encuentren dañados o no sean adecuados.
Figura 3- 3: Tablero general e interruptor
Tablero General. Alimentado por tres fases con conductores 4/0 AWG y un neutro 1/0
AWG en tubería conduit de 2 pulgadas. Aquí se encontró un solo interruptor
termomagnético marca Cuttler-Hammer de 3 polos, 350 Amperes y 600 Volts. Las
etiquetas que permiten identificar datos del interruptor se encuentra en mal estado por lo
que es ilegible. Se identifico el dispositivo en base al catálogo de Cuttler-Hammer de
interruptores de caja moldeada (Molded Case Circuit Breakers, Electrical Aftermarket
Products and Services, 2006), pagina 36. Los detalles se mostrarán en el Análisis de Corto
La fotografía de la figura 4-1 muestra el estado del tablero general y su interruptor, en el se
puede observar que ninguna de las derivaciones tiene un interruptor termomagnético de
fusibles para proteger los conductores. Tampoco un tablero adecuado con barras de
distribución para poder hacer las derivaciones del interruptor principal y poder colocar las
protecciones particulares de cada una. Será necesario proponer un nuevo Tablero General.
Desbalance y centros de carga en el área de Oficinas y Salón. Como se señaló
anteriormente ésta derivación no tiene protección para sus conductores (4 No. 1/0 AWG)
por parte del tablero general.
En el registro A3, numerado en el diagrama unifilar, existen dos derivaciones donde el
calibre de dos de ellas cambia. Una derivación de 4 cables a 25 metros calibre 8 AWG
(para la capilla) en tubo de 2 pulgadas y la otra es de 4 conductores a 25metros calibre 6
AWG (para salón de eventos) también en tubo de 2 pulgadas. La otra derivación alimenta al
centro de carga de oficinas, el de restaurante billar y la alberca techada, con 4 conductores
calibre 1/0 AWG a 30 metros de distancia en tubería de 2 pulgadas. Ningún conductor está
protegido. Tampoco el conductor que alimenta al restaurante-billar a una distancia de 40
metros con 4 cables 4 AWG (tubería de 2 pulgadas), ni tampoco el conductor que parte de
esa área para alimentar a la alberca techada a una distancia de 50 metros, con 4 conductores
calibre 8AWG (tubería 1 ¼ de pulgada).
En área de Salón de eventos el tablero esta protegido por un interruptor termomagnético de
100 amperes de 3 polos, ahí aumenta el tamaño del calibre del conductor a 2 AWG, esta
instalación es errónea pues no se debe instalar un conductor de calibre mayor después de
uno de calibre menor.
En el centro de carga de oficinas y pasillos marca Cuttler-Hammer (se encuentra
descontinuado), que se muestra en la fotografía de la figura 3-4, presenta un desbalance de
130.9%, es alimentado por 220 Volts, con tres fases y un neutro. Uno de los problemas para
lograr un desbalance menor es que dos circuitos (en número 10 y el 21) concentran tanto
iluminación y alumbrado y son protegidos por interruptores de 40 A y un polo. Los demás
circuitos se encuentran dentro de la norma anteriormente mencionada, el circuito bifásico
(25 y 27) son para alumbrado exterior protegido por un interruptor termomagnético de dos
polos, 20 amperes.
La fotografía de la figura 3-5 nos muestra que debe de darse mantenimiento y limpieza para
quitar polvo y buscar si la humedad no ha dañado los cables y conexiones. También se
puede observar que de manera indebida se conectó un reloj para registro de trabajadores,
directamente sin protección alguna.
Figura 3- 4: Centro de carga de oficinas y pasillo.
Figura 3- 5: Centro de carga de oficinas y pasillo sin cubierta.
Figura 3- 6: Centros de carga salón de eventos y p
El centro de carga para el salón de eventos tiene un desbalance de 58.22% (fotografías de la
figuras 3-6 y 3-8), es de 220 volts, tres fases y un neutro. Está protegido por un interruptor
de 100 amperes, 220 V y 3 polos, que también protege a un interruptor especial para que
los conjuntos musicales conecten su equipo de sonido, marca ABB para protección y
control de los circuitos mixtos (óhmicos-inductivos-capacitivos) contra sobrecargas y
cortocircuitos con baja corriente de arranque, de 40 amperes, 3 polos a 440 Volts
(fotografía de la figura 3-7)
Figura 3- 7: Tablero para conexión de equipos de sonido.
Para reducir el porcentaje de desbalance será necesario reacomodar los circuitos y conectar
en las fases apropiadas para no sobrecargar una de ellas de más.
Figura 3- 8: Centro de carga para salón de eventos para iluminación y contactos.
El centro de carga del restaurante-billar tiene un desbalance de 85.9%, de tres fases y un
neutro. No se tiene imagen del mismo porque es de difícil acceso pero se encontró que tiene
interruptores y cables con falsos contactos y polvo. Todos los circuitos son protegidos con
termomagnéticos de 20 amperes para alumbrado, ventiladores y contactos.
Figura 3- 9: Centro de carga para iluminación de alberca techada.
El centro de carga para la alberca techada (fotografía de la figura 3-9), tres fases y un
neutro, presenta un desbalance de 22.6%. Se a dejado de utilizar 6 circuitos para alumbrado
excepto por dos circuitos para contactos y alumbrado. Se tienen una derivación para
alimentar 3 lámparas incandescentes con reflectores de 1000 Watts a 220 volts, son
protegidas por un interruptor termomagnético de 20 amperes, 2 polos, 220 volts. El centro
de carga presenta deterioro (partes oxidadas) por la humedad del lugar
El centro de carga de la capilla es de dos fases y neutro, tiene un desbalance de 29,7%, los
circuitos derivados presentan problemas pues uno de los interruptores se abre por
sobrecorriente, deben revisarse los circuitos de este local. Se propondrá cambiar este
tablero por uno trifásico.
Desbalance y centros de carga en el edificio de cuartos de vapor. Esta área es
alimentada por cuatro conductores número 4 AWG (tres fases y un neutro) a 50 metros de
distancia en tubería de 2 pulgadas. La primera observación es que no están protegidos los
cables contra cortocircuito y sobrecorriente. Los conductores llegan directamente al centro
de carga de cuartos de vapor de mujeres (planta baja) y tiene dos derivaciones de dos fases
y un neutro; la primera derivación es de tres conductores 4 AWG en tubería de 1 pulgada
para el centro de carga del bar y guarnición y el segundo es de tres conductores número 8
AWG en tubo de 1 pulgada. Ninguno de las dos derivaciones tiene una protección
termomagnética para conductores.
El centro de carga de cuartos de vapor para mujeres planta baja recibe la alimentación de la
derivación, es de trifásico y alimenta a todos las circuitos de cuartos de vapor de alumbrado
y contactos y las dos derivaciones mencionadas. El tablero presenta deterioro por la
humedad que lo ha oxidado, se recomienda cambiarlo y hacer otros cambios que se
mencionaran en las mejoras propuestas.
La primera derivación alimenta al centro de carga de cuartos de vapor hombre (planta baja)
que tiene un desbalance de 67.23%, es alimentado por dos fases y un neutro; no presenta
deterioro por humedad las recomendaciones se enfocaran en balancear las cargas.
La segunda derivación alimenta a un centro de carga de guarnición-bar y tiene dos
derivaciones para el centro de carga de cuartos de vapor mujeres (planta alta) de dos fases
un neutro con conductores 4 AWG (tubería de 1 pulgada) y el centro de carga de cuartos de
vapor hombres (planta alta) con tres conductores (2 fases y un neutro) calibre 8 AWG en
tubería de 1 pulgada. El centro de carga tiene un desbalance de 50 % y muestra deterioro
por oxidación., las dos derivaciones no tienen ninguna protección termomagnética.
Los dos centros de carga derivados de este tablero no presentan deterioro por oxidación. El
primero es para los circuitos de baño de vapor mujeres (planta alta) alimentado por dos
fases y un neutro, presenta un desbalance de 120.58%. El segundo es para los circuitos de
baños de vapor hombre (planta alta) tiene un desbalance 41.69%.
Desbalance, centros de carga y centros de control de motores en área de calderas y
agua caliente. Este sector presenta un desbalance total de 35.21 %, es alimentado por 4
conductores calibre 2 AWG (tres fases y un neutro) en tubería de 2 pulgadas, a 15 metros
de distancia. La derivación llega directamente a un centro de carga que agrupa interruptores
con fusibles e interruptores termomagnéticos generales para derivaciones de alumbrado y
motores, y su desbalance es de 79.83% descartando la carga de dos motores de 5 hp
agrupados en un CCM derivado. El tablero es de tipo CCM pues su diseño así lo muestra,
no se encuentran datos del mismo porque con el tiempo la pintura las ha cubierto, además
de ser un modelo descontinuado presenta deterioro porque se han hecho muchas
reparaciones, también se encuentra una gran cantidad de basura. Las fotografías de las
figuras 3-10, 3-11, 3-12 y 3-13 muestran el centro de carga y sus componentes.
Figura 3- 10: Centro de carga general para el área de calderas y agua caliente.
Figura 3- 11: Fusibles de 30 A para motores de 1 HP
Figura 3- 12: Fusibles 3 x 100 A para motores de 5 HP trifásicos.
Figura 3- 13: Interruptor de 3 x 30 A para motores de 2 y 1 HP.
Para el análisis de las protecciones generales contra cortocircuito y sobrecarga (interruptor
con fusibles o interruptor termomagnético) de los CCMs de ésta y las demás áreas se
referirá la norma NOM-001-SEDE-2005 para instalaciones eléctricas que en su artículo 430
ARTÍCULO 430 - MOTORES, CIRCUITOS DE MOTORES Y SUS CONTROLADORES
a) Carga específica. Un circuito alimentador que suministra energía a una carga fija y específica de
motores cuyos conductores tienen tamaño nominal basado en 430-24, debe estar provisto de un
dispositivo de protección de valor nominal o ajuste no-mayor a la capacidad o ajuste del mayor de los
dispositivos de protección de circuitos derivados contra cortocircuito y falla a tierra de cualquiera de los
motores del grupo, más la suma de las corrientes a plena carga de los otros motores del grupo (selección
basada en la Tabla 430-152 o en 440-22(a) para compresores de motores herméticos refrigerantes). Si
dos o más circuitos derivados del grupo poseen dispositivos contra cortocircuitos y fallas a tierra de igual
capacidad o ajuste, se considera a uno solo de ellos como el mayor para los cálculos anteriores.
430-24. Varios motores o motor(es) y otra(s) carga(s). Los conductores que suministren energía eléctrica a
varios motores o a motores y otras cargas, deben tener una capacidad de conducción de corriente, cuando
menos de la suma de las corrientes a plena carga nominales de todos los motores, más un 25% de la
corriente nominal del motor mayor del grupo, más la corriente nominal de las otras cargas determinadas de
acuerdo con lo indicado en el Artículo 220 y otras Secciones aplicables.
La fórmula siguiente se utilizó para verificar si la protección general es adecuada para el
circuito, en el caso de las mejoras propuestas se utilizará para proponer un interruptor
general en los centreo de carga y distribución:
En el caso analizado la primera derivación de este centro de carga esta protegido por tres
fusibles de 100 A con interruptor de cuchillas (fotografía de la figura 3-10) con tres
conductores AWG y uno de 12 AWG (tres fases y un neutro) alimenta aun CCM para dos
bombas de 5 hp.
El CCM (fotografía de la figura 3-12) tiene 2 arrancadores (contactores con elemento
térmico) accionados por sensores de nivel tanto en la cisterna como en el depósito que se
encuentra sobre el edificio de cuartos de vapor, los dos contactores con elemento térmico
son trifásicos. Los arrancadores son protegidos por un interruptor termomagnético de 30
amperes 3 polos. Los arrancadores son marca Cuttler-Hammer, tamaño NEMA 1, de 27
amperes, para 7 ½ hp en voltajes de 220.
El interruptor para esta derivación, tomando en cuenta la corriente de un motor trifásico de
5 HP (13.8 amperes) es de:
El interruptor de la derivación es mucho mayor del adecuado por lo que se propondrá un
nuevo interruptor en Mejoras Propuestas. Mientras que para cada motor de 5 HP la
corriente del interruptor será:
La protección es de 30 A y es mayor a la corriente calculada.
La alimentación de los motores de 5 HP son iguales, tres conductores calibre 10 AWG y
uno calibre 12 AWG en tubería de 1 pulgada a 10 metros de distancia.
Figura 3- 14: Termomagnéticos de 3 x 30 A, elementos térmicos y contactores para bombas de 5 HP.
La segunda derivación está protegida por un interruptor de 30 A, 3 polos. El desbalance es
de 46.57%, el cual solo puede ser reducido intercambiando fases entre los circuitos Las
cargas son un motor trifásico de 2 HP (6.8 A), un motor trifásico de 1 HP (3.6 A), dos
motores monofásico de 1 HP (16 A) y cargas de alumbrado y contactos de 2,210.0 Watts.
La corriente del interruptor general debe ser:
⎝⎛ ×
La corriente es cercana al del interruptor de 30 amperes. Los circuitos derivados a este
interruptor alimentan a cargas de iluminación y alumbrado. De esta derivación existen tres
circuitos. El primero con 3 conductores calibre 12 AWG y uno calibre 14 AWG en tubería
de 1 pulgada a tres metros de distancia llega a un interruptor termomagnético de 30
amperes, 3 polos, para dos motores trifásicos de 2 hp y 1 hp de la caldera generadora de
vapor los controles de ésta (fotografía de la figura 3-15). El segundo circuito es derivado a
un interruptor con fusible de 30 amperes para dos motores monofásico de 1 HP, los cuales
bombean agua caliente a dos depósitos (fotografía de la figura 3-16). La tercera derivación
sirve para alimentar los circuitos de iluminación y alumbrado tanto del cuarto de vapor
como de un cuarto para almacenar herramientas y un taller adjuntos.
Figura 3- 15: Caldera para generar vapor para los baños.
Figura 3- 16: Bombas de 1 Hp para distribuir el vapor.
Desbalance, centros de carga y centros de control de motores en área de filtrado. En
ésta área se encuentran la carga de más consumo del sistema (bomba de 25 HP) y tiene un
desbalance de 8.91%. Es alimentado por una derivación de tres fases y un neutro, 3 cables
calibre 2 AWG y uno 4 AWG en tubería de 2 pulgadas. A 7 m de distancia. Los cables
conductores no tienen protección de un interruptor termomagnético o fusible., ni tampoco
existe un interruptor general en el tablero. El centro de carga puede considerarse un CCM
combinado con tablero de alumbrado (fotografía de la figura 3-17).
Figura 3- 17: Centro de control de motores, tablero de iluminación y arrancadores del área de filtrado.
El circuito para la bomba de 25 HP, esta protegido por un interruptor termomagnético de 70
amperes 3 polos, además de tener un arrancador de contactores con un elemento térmico
marca Cuttler-Hammer también posee un sensor de bajo voltaje y desbalance. El deterioro
del equipo impide conocer el modelo del arrancador y sus componentes, pero todos los
modelos se encuentran descontinuados, en caso de reemplazo se recomienda buscar
elementos de acuerdo a las características del motor. El tablero en general se encuentra
deteriorado por humedad y polvo, además de basura, como se puede observar en la
fotografía de la figura 3-17. El cálculo para conocer el valor de un interruptor
termomagnético para proteger un motor de 25 HP es el siguiente:
Y el utilizado es de 70 amperes.
Dentro del tablero general, se encuentra un tablero de alumbrado para la alberca exterior, es
un tablero trifásico balanceado con 14 interruptores termomagnéticos de 20 amperes 1 polo
(dos por circuito). Cada circuito alimenta a una lámpara fluorescente de 210 Watts, 220
Volts (7 lámparas en total). El tablero muestra el mismo deterioro que los demás equipos,
por mal mantenimiento y reparación, el paso del tiempo y los agentes externos. La
fotografía de la figura 3-18 muestra el tablero.
Figura 3- 18: Vista interior del tablero de alumbra de alberca.
Los circuitos de las lámparas son conducidos en tuberías de 1 pulgada, los conductores
calibre 12 AWG. Presentan los mismos deterioros de humedad y paso del tiempo.
El otro circuito tiene un desbalance de 46.57% y está protegido por un interruptor con 3
fusibles de 30 amperes, y tiene dos derivaciones. La primera es para alumbrado y contactos,
protegidos por interruptor termomagnético de 30 amperes (1 polo), la segunda es para una
salida para un motor bomba para vaciado de la alberca que se encuentra a 5 metros de
distancia, conducido por tres conductores calibre 10 AWG en tubería de ¾ de pulgada a un
interruptor termomagnético de 30 amperes, 3 polos. Son relativamente nuevos y no
presentan deterioro. Es necesario reducir el desbalance.
Desbalance, centros de carga y centros de control de motores en área bomba de aguas
jabonosas y squash-restaurante-canchas. El estudio de caída de voltaje en este sector es
mayor al 5 %, con un valor de 6.74% y se demostró que existe una conexión inadecuada
para alimentar al área de squash restaurante y canchas. Se encontró una instalación
incompleta con un solo conductor neutro calibre 8 AWG en tubería de 2 pulgadas. Y se
hizo una derivación de los conductores del sistema de aguas jabonosas, se determino que
deben separarse estos dos sectores y por porcentaje de caída de voltaje se determinará el
calibre de los conductores. En la situación actual se tiene un desbalance 105.56 %, sin
embargo sin la carga de bomba de aguas jabonosas este aumenta a un 127.5%.
Figura 3- 19: Fusibles de 3 x 70 A, dispositivo térmico y arrancador para la bomba de aguas jabonosas.
Primero se analizará la derivación para la bomba de aguas jabonosas, cual es de 3
conductores calibre 8 AWG y un neutro 6 AWG a 95 m de distancia en tubería de 1 ½
pulgada, llega a un interruptor con fusibles de 60 amperes con un arrancador contactores y
un elemento térmico (fotografía de la figura 3-19). De ahí se deriva un conductor de tres
fases sin tubería protegido contra el agua a 40 metros de profundidad, donde se encuentra el
motor sumergible. No se encontró daños o anomalías en esta instalación más que las
señaladas, observándolo desde el punto de vista de que se analizan separadamente.
Analizando el área de squash, restaurante y canchas, se deben hacer cambios en todo este
sistema, se propondrán calibres de conductores en el capitulo de Mejoras Para Reducir Las
Caídas De Voltaje y Pérdidas En Conductores. Las reducciones de desbalance y cambios de
número de fases en tableros se propondrá en mejoras propuestas, en la revisión de esta
instalación se detecto que los registros para conexiones y distribución de derivaciones
presentan humedad y conexiones hechas sin planeación, lo que demuestra que cada que se
hace una modificación se realiza sin planeación (ver fotografías de la figuras 3-20, 4.21,
4.22 y 4.23)
Figura 3- 20: Muestra del estado de los registros por mal mantenimiento.
Figura 3- 21: Muestra del estado de los registros por mal mantenimiento.
Figura 3- 22: Muestra del estado de los registros por mal mantenimiento.
Figura 3- 23: Muestra del estado de los registros por mal mantenimiento.
Desbalance, Centros de Carga del Gimnasio. Esta es una sola derivación con un
desbalance de 0%, una carga de 2,180 Watts. Es alimentado por tres conductores calibre 8
AWG, en tubería de 1 ½ pulgada (2 fases y 1 neutro), tampoco tiene una protección
termomagnética. Se propondrá anexar esta derivación a la de derivación de restaurante y
Derivación Para Iluminación de Frontón. Se encontró una derivación sin utilizar,
bifásica que era utilizada para la iluminación de las canchas de frontón. Los conductores
son calibre 8 AWG en tubería de ¾ pulgadas. Se propondrán cambios o modificaciones de
acuerdo al análisis de Iluminación en estas áreas.
Desbalance, Centros de Carga y Centros de Control de Motores en Área Bombas de
Calor. Esta derivación fue instalada a finales del año 2005 y presenta un sinnúmero de
irregularidades detectadas tanto por inspección visual como mediciones. El rebalance de
este sector es de 75%. Es alimentado por tres conductores calibre 4 AWG en tubería de 1
pulgada a 3metros de distancia. La inspección visual nos mostró una instalación mal hecha
y con material incompleto. Se instaló un tablero general sin ninguna base para instalar
interruptores termomagnéticos como se puede ver en la fotografía de la figura 3-24
Figura 3- 24: Vista interior del tablero del sistema de aguas jabonosas
La siguiente foto muestra que sólo se dejó preparado para instalar interruptores (fotografía
de la figura 3-25) termomagnéticos pero al no tener una base para montarlos se instalaron
bases individuales para cada bomba de calor y bomba de agua (fotografía de la figura 3-26).
Se propondrá cambiar todo la instalación, se calculará una protección general en las
Figura 3- 25: Vista externa del tablero para el sistema de aguas jabonosas.
Figura 3- 26: Interruptores con fusibles e interruptores termomagnéticos (3 x 30), conexión errónea.
En las mediciones realizadas se detecto un desbalance de corrientes pues IA=56.4 Amperes
e IC=79.2 Amperes, teniendo una diferencia de 22.8 Amperes. El desbalance se debe a que
las bombas de calor tienen un ventilador interno monofásico de 1 HP a 220 Volts, que están
conectados a las fases B y C, en cada una. La figura 3-27 muestra la forma en que estaban
conectadas las bombas de calor, los ventiladores y las bombas de agua:
Figura 3- 27: Conexión del sistema de bombas de calor entre fases A, B y C
La corrección fue realizada de inmediato, y se determino que las bombas fueran conectadas
• Bomba de agua No. 1: Secuencia AB
• Bomba de Calor No. 1-A: Secuencia CAB, ventilador con secuencia AB
• Bomba de Calor No. 1-B: Secuencia BCA, ventilador con secuencia CA
• Bomba de agua No. 2: Secuencia BC.
• Bomba de Calor No. 2-A: Secuencia ABC, ventilador con secuencia BC
• Bomba de Calor No. 2-B: Secuencia BCA, ventilador con secuencia CA.
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