Source: https://www.scribd.com/document/251136759/Lineas-Electricas-de-Media-Tension
Timestamp: 2018-09-20 22:34:33+00:00

Document:
Calculo de Linea MediaTension
Modelos de Calculo de Offset
DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN
ADZ00100.DOC
LINEAS AEREAS DE MEDIA
OBJETO ........................................................................................................... 3
CAMPO DE APLICACION ................................................................................ 3
REGLAMENTACION. ....................................................................................... 3
CONDUCTORES .............................................................................................. 3
APOYOS........................................................................................................... 4
ARMADOS........................................................................................................ 6
AISLAMIENTO ................................................................................................. 7
Aisladores de vidrio ........................................................................................ 7
Aisladores compuestos (goma silicona) ....................................................... 7
CALCULO ELECTRICO ................................................................................... 8
Características eléctricas de los conductores .............................................. 8
Caída de tensión.............................................................................................. 11
Capacidad de transporte ................................................................................ 11
CALCULO MECANICO .................................................................................... 12
Cálculo mecánico de los conductores .......................................................... 12
Hipótesis de sobrecarga................................................................................. 13
Hipótesis de tracción máxima ........................................................................ 13
Hipótesis de flechas máximas........................................................................ 13
Comprobación de fenomenos vibratorios..................................................... 14
Tenses y flechas de tendido........................................................................... 14
Cálculo mecánico de los apoyos ................................................................... 16
Apoyo de alineación ....................................................................................... 17
Apoyo de ángulo ............................................................................................. 19
Apoyo de anclaje............................................................................................. 22
Apoyo de fin de línea ...................................................................................... 25
Cálculo de las cargas permanentes............................................................... 27
Calculo de las cargas permanentes y comprobación de los tenses
en casos especiales........................................................................................ 28
AMPLIACION DE FORMULAS PARA CALCULOS MECANICOS................... 28
Nomenclatura utilizada ................................................................................... 28
Apoyos de alineación...................................................................................... 29
Apoyos de ángulo ........................................................................................... 31
Apoyos de anclaje........................................................................................... 33
Apoyos fin de línea ......................................................................................... 35
Seguridad reforzada........................................................................................ 37
INSTALACION Y MONTAJES DE LAS LINEAS .............................................. 37
Separación entre conductores ....................................................................... 37
Altura de los apoyos ....................................................................................... 38
Distancia entre los conductores, sus accesorios en tensión y el
apoyo ............................................................................................................ 40
DOCUMENTACION ASOCIADA ...................................................................... 40
Definir los criterios básicos para el diseño e implantación de líneas aéreas de Media Tensión
(LAMT), hasta 30 kV de tensión nominal (36 kV de tensión mas elevada).
Líneas aéreas de MT del Grupo Endesa o que construidas por terceros deban integrarse a la red
del GE.
Para la confección del proyecto se tendrán en cuenta las siguientes disposiciones legales:
Reglamento Técnico de Líneas Aéreas de Alta Tensión (RLAT)
Reglamento de Verificaciones Eléctricas y de Regulación del Suministro de Energía Eléctrica
Normas del Grupo Endesa
Disposiciones administrativas aplicables.
Los conductores que se emplearán para la construcción de las LAMT serán los contemplados en
la norma Endesa GE AND010:
Los conductores de aluminio con alma de acero (tabla I) se emplearán en zonas sin
contaminación apreciable o con contaminación ligera.
Los conductores de aluminio con alma de acero recubierto de aluminio (tabla II) son
adecuados en zonas con contaminación salina fuerte o muy fuerte.
Excepcionalmente, en las zonas con nivel de contaminación extremadamente grave se
podrán instalar conductores de cobre (tabla III).
Conductores LA
ºCx10
Conductores LARL
LARL 56
LARL 78
LARL125 E
LARL 145 E
Los apoyos a utilizar en el diseño de LAMT serán los normalizados:
Apoyos metálicos de celosía, según norma GE AND001, tabla IV
Apoyos de hormigón, según norma GE AND002, tabla V
según norma GE AND003.DOC Grupo CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ENERO 2001 2ª edición Hoja 5 de 40 Apoyos de madera.L m 11 12 13 240 (TIPO V) Los apoyos de madera solo se utilizarán en alineación. tabla VI Apoyos de chapa metálica.ADZ00100. TABLA VII Apoyos de chapa plegada Esfuerzo nominal (daN) Alturas totales M 1600 Z Z . tabla VII Tabla IV Apoyos de celosía Esfuerzo nominal daN ≤ 4500 ≥ 7000 Alturas totales M 12-14-16-18-20-22 12-14-16-18-20-22-24-26 Tabla V Apoyos de hormigón Longitud m 11 13 15 Esfuerzo nominal DaN 250 X X 400 X X 630 X X 800 X X X 1000 X X X X = apoyo normal Z= apoyo reforzado Tabla VI Apoyos de madera de pino Esfuerzo asignado (daN) Longitud. según norma GE AND004.
Semicruceta 2 m atirantada En aquellos casos especiales que por separación entre conductores sea necesario podrán utilizarse semicrucetas de 2 m de longitud.ADZ00100. Semicruceta 1. 15 13.80 m de separación entre ellas. chapa y celosía en apoyos con función de alineación fundamentalmente.DOC Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación 400 630 800 1000 1600 6 CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 6 de 40 Apoyos con Placa base Apoyos empotrados 11 y 13 13 y 15 11. Para mantener la distancia entre conductores podrán montarse a 1. o en tresbolillo en nueva construcción tanto en simple o en doble circuito. bien en triángulo en líneas existentes o con aparamenta. Se utilizarán para apoyos de cualquier función: alineación. ángulo. Cruceta tipo bóveda Se utilizará sobre apoyos de hormigón. Para el cálculo del par torsor se considerará la longitud de 2 m. Brazos (crucetas) aislantes . 15 y 17 ARMADOS Los armados a utilizar en la construcción de las LAMT serán: Cruceta tresbolillo tipo canadiense Se utilizará sobre apoyos de madera (solo en alineación) . hormigón y chapa plegada en apoyos con función de alineación o ángulo con las limitaciones que se derivan de los cálculos mecánicos de los apoyos.5 m atirantada Se utilizará en los apoyos metálicos de celosía. Estas crucetas están diseñadas como disuasorias de la posada de aves. Existen dos tipos de cruceta. simple para apoyos de alineación con conductor en suspensión y doble para apoyos de ángulo y cruce con conductor en amarre.20 m ó 1. Esta última con las limitaciones que del cálculo puedan derivarse. anclaje o fin de línea. 13.
tensión considerada entre fase y tierra.A. en algunos casos y al efecto de coordinación de aislamiento podrán incrementarse el número de aisladores a utilizar. se especifican las zonas de distribución normal.DOC. En condiciones ambientales adversas se pueden utilizar discos de perfiles diversos y/o reforzar el aislamiento. refª NZZ00900. Esta posibilidad se le denomina aislamiento reforzado. 7. aumentar el aislamiento a un valor correspondiente a un escalón superior de la tensión que se indica en el Artículo 24.2 Aisladores compuestos (goma silicona) Especialmente en zonas de alta y muy alta contaminación podrán utilizarse aisladores compuestos según la norma GE AND 012 .T también permite en su Artículo 26-1º.DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 7 de 40 Se podrán utilizar en zonas boscosas o en líneas que atraviesan parajes naturales de interés. indicando que el nivel de aislamiento para cada una de ellas será de 20. 7 AISLAMIENTO En el documento Mapas Climáticos del Grupo Endesa. En otro tipo de soluciones como podrían ser las crucetas aislantes o aisladores compuestos (goma silicona) también se cumplirá el aislamiento reseñado 7. 40 y 60 mm/kV. en el caso de no poder obtener una resistencia de puesta a tierra inferior o igual a 20 Ω. Los aisladores U40BS serán usados en líneas de todo tipo de conductores normalizados excepto el LA180.L. alta y muy alta contaminación salina.1 Aisladores de vidrio Cumplirán la norma GE AND 008. En orden a cumplir lo anterior se dotará a las líneas de MT del número de aisladores de vidrio necesarios tanto en las cadenas de suspensión como en las de amarre. deben satisfacer las características mecánicas de la línea –soportar el peso del conductor y el tense – y eléctricas. Los U70BSz y U100BSDz deben utilizarse para todos los conductores normalizados El R.Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ADZ00100. En general para aislamiento reforzado se incrementará en una unidad el número de aisladores de la cadena. garantizando la distancia de fuga y por tanto el nivel de aislamiento.
605 log D/r ) 10 –4 H/km dónde: X = reactancia en ohmios por kilometro f = frecuencia de la red en hertzios D = separación media geométrica entre conductores. excepto para los armados tipo bóveda y las crucetas aislantes debido a su longitud variable. tal como se describe mas adelante. En la tabla siguiente se dan los valores D para los armados normalizados. en las tablas I. en mm r = radio del conductor.DOC Grupo CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación 8 ENERO 2001 2ª edición Hoja 8 de 40 CALCULO ELECTRICO 8. .1 Características eléctricas de los conductores La resistencia eléctrica del conductor varía con la temperatura. a efectos de cálculo debe utilizarse el valor correspondiente a 75ºC considerado como resultante de la temperatura ambiente mas la que adquiere el conductor por el paso de la carga.0040 para el aluminio La reactancia X del conductor se calcula a partir de la expresión: X = 2πf M Ω/km Siendo M el coeficiente de inducción mutua entre conductores deducido de la expresión: M = (0. Para calcular ese valor puede utilizarse la expresión R75 = R20 [1 + α (t − 20)]Ω / km donde: R20 = resistencia del conductor a 20ºC dada por las tablas α = 0. según el tipo de armado. anteriores se da la temperatura a 20ºC.5 + 4. II y III. en mm El valor de D se halla a partir de las distancias entre conductores.ADZ00100.
2 m 2.20 m Semicruceta de 2 m a tresbolillo y separada 1.20 m Semicruceta de 1.47 2.9 3.9 2.38 0.5 m en bandera separada 1.80 m Semicruceta de 2 m a tresbolillo y separada 1.6 m Semicruceta de 1.5 m a tresbolillo y separada 1.5 m a tresbolillo y separada 1.94 .40 0.5 m en bandera separada 0.DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 9 de 40 Tipo de armado D (metros) Canadiense 2 Semicruceta de 1.Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación Tipo de línea Un circuito Dos circuitos ADZ00100.80 m Semicruceta de 1.
DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 10 de 40 .Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ADZ00100.
DOC Grupo CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ENERO 2001 2ª edición Hoja 11 de 40 8.ADZ00100. en amperíos X = reactancia inductiva por fase y kilometro. en kV La caída de tensión en la línea.U cos ϕ Donde: P = potencia transformada.3 Capacidad de transporte . viene dada por la expresión: ∆U = √3 I (R cosϕ + X senϕ ) L dónde ∆U = caída de tensión compuesta. debida a la carga transportada será: ∆U = 3. conocidas la resistencia y reactancia de una línea. cos ϕ 3 y en tanto por ciento ∆U % = 100∆U 100 PL PL = 2 3 ( R cos ϕ + X sen ϕ ) = ( R + X tg ϕ ) U U 10 cos ϕ 10.U 2 8.2 Caída de tensión La caída de tensión. en km Teniendo en cuenta que: I= P 3. en ohmios/km ϕ = ángulo desfase L = longitud de la línea. en voltios I = intensidad de la línea. en kW U = tensión compuesta. • PL ( R cos ϕ + X sen ϕ ) U .103.
En el diseño de las líneas se tendrán en cuenta estas variantes y se contemplará un margen del 40% para absorber el crecimiento del mercado. Pueden utilizarse. las alturas y esfuerzos de los apoyos. siempre que sea posible. en función de la longitud de la línea estas pérdidas se calculan según: ∆P = 3 R L I2 o en tanto por ciento de la potencia transportada: ∆P(%) = 9 PLR 10U 2 cos 2 ϕ CALCULO MECANICO El cálculo mecánico de conductores y apoyos y el replanteo de las líneas. si se disponen.Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ADZ00100. programas informáticos de diseño de líneas contrastados. En el cálculo de apoyos pueden utilizarse. vista en el apartado anterior La potencia máxima a transportar será: Pmax = √3 U Imax cos ϕ Esta potencia no estará disponible al final de la línea debido a la pérdida que se produce por la resistencia del conductor.DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 12 de 40 Es la carga máxima que puede alimentar una línea en las condiciones normales de explotación. que tienen en cuenta los distintos parámetros a considerar y que ofrecen de una forma rápida en base al perfil de la línea.alta.1 Cálculo mecánico de los conductores El cálculo mecánico de los conductores se realizará teniendo en cuenta que: a) El coeficiente de seguridad a la rotura no sea inferior a 3 . estas condiciones pueden variar en función del mercado que alimentan . A continuación se detallan las fórmulas de cálculo individual. media o baja densidad de carga – y de si han de trabajar en situación de emergencia para socorro de otras zonas servidas normalmente por otras líneas. 9. los diagramas LNS de los apoyos para dar validez al escogido. puede acometerse por distintos métodos. La capacidad de transporte de la línea esta limitada por : • La intensidad máxima admisible del conductor • La caída de tensión máxima fijada.
c) En aquellas zonas afectadas por vientos fuertes deberá utilizarse en los cálculos la hipótesis adicional de sobrecargas excepcionales de viento. apartado 3 de dicho reglamento: Hipótesis de viento .L. Zona C. 9. que se fije en cada caso y nunca superior al 15% de la carga de rotura del conductor. altitud comprendida entre 500 y 1000 m Acción del propio peso del conductor y sobrecarga de hielo de 180√d gramos por metro lineal.D. Temperatura de –15ºC. Temperatura de –20ºC. Temperatura de –5 ºC.1 Hipótesis de tracción máxima Al efecto del cálculo de esta hipótesis el reglamento contempla tres zonas diferenciadas y para cada una de ellas se ha de considerar: Zona A.L. altitud inferior a 500 m Acción del propio peso del conductor y sobrecarga de viento de 60 kg/m2 (120 km/h) para conductores de un diámetro igual o inferior a 16 mm2 y 50 kg/m2 para los de diámetro superior a 16 mm2 . 9.2 Hipótesis de flechas máximas Las flechas máximas se calcularán siguiendo las hipótesis indicadas en el Artículo 27. 14.S.DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 13 de 40 b) Que la tensión de trabajo de los conductores a 15 ºC. siendo d el diámetro del conductor en mm. siendo d el diámetro del conductor en mm. sin considerar sobrecargas.2. de acuerdo con el Artículo 27 apartado1 del R. 9.T.T.A. 15. sea la del E. 16 y 17 del y Capítulo 6 del R. altitud superior a 1000 m Acción del propio peso del conductor y sobrecarga de hielo de 360√d gramos por metro lineal.2.A.Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ADZ00100. Zona B.2 Hipótesis de sobrecarga Las hipótesis de sobrecarga que deberán considerarse para el cálculo de la tensión máxima en los conductores serán las definidas en el Capítulo 4 art.
según se trate de zona B o C. el EDS (del inglés Every Day Stress) o tracción media de todos los días.3 Tenses y flechas de tendido Para la obtención de los tenses en los diferentes estados de temperatura y sobrecargas se utilizará la ecuación de cambio de condiciones.DOC Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 14 de 40 Acción del propio peso del conductor y sobrecarga de viento de 60 kg/m2 para conductores de un diámetro igual o inferior a 16 mm2 y de 50 kg/m2 para los de diámetro superior a 16 mm2 . de las líneas aéreas de MT no sobrepase el 15% de la carga de rotura del conductor.Vientos transversales de poca intensidad y aparición irregular .ADZ00100.Tracción de los cables. a mayor vano mas riesgo .Vano. La ecuación es: a 2  P12 P22  1  2 − 2  = δ (θ 1 − θ 2 ) + (T1 − T2 ) 24  T1 Es T2  .Rigidez del conductor.2. Hipótesis de hielo Acción del propio peso del conductor y sobrecarga de hielo de 180√d o 360√d gramos por metro lineal. aunque su uso no es común en líneas de MT. mas frecuente en las llanuras que en bosques y montañas Para evitar los daños provocados por las vibraciones se pueden disponer grapas adecuadas y antivibradores que absorban parte de la energía amortiguando la fatiga en el punto de agarre. Hipótesis de temperatura Acción del propio peso del conductor a 50ºC. con una temperatura media de 15 ºC. Temperatura de 0 ºC. siendo d el diámetro del conductor.Entorno de la línea. son mejores los cables mas flexibles .3 Comprobación de fenomenos vibratorios El fenómeno vibratorio en los conductores de las líneas aéreas es conocido por sus efectos.Temperatura de 15 ºC. 9. a mayor tracción mas riesgo . 9. y depende de la combinación aleatoria de factores tales como: . Es mas conveniente diseñar las líneas para que no sea necesario la utilización de dispositivos antivibratorios y para ello es importante seguir la recomendación CIGRE que establecía que en España. por tanto hay que comprobar que el tense correspondiente cumple con esa condición. como puede ser la rotura de hilos del conductor en los puntos de agarre.
en daN δ = coeficiente de dilatación lineal del conductor θ1 = temperatura inicial del conductor en ºC θ2= temperatura final del conductor en ºC E = módulo de elasticidad del conductor en daN/mm2 s = sección del conductor en mm2 Tanto T1 como T2 deben ser los valores de las tensiones horizontales del conductor los cuales son constantes a lo largo de todo el vano. comprobando que el EDS no sea superior al 15%. por ello esta ecuación sería solo válida para vanos nivelados. en daN P2 = peso unitario final del conductor.DOC Grupo CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ENERO 2001 2ª edición Hoja 15 de 40 dónde: a = vano. Las tablas a utilizar serán en cada caso las usuales en la zona dónde se vaya a instalar la línea. Las flechas se determinaran mediante la ecuación: f = a2 p 8T siendo: a = vano. en m p = peso del conductor con o sin carga. en daN Las tablas de tenses y flechas pueden establecerse de diferentes formas. TABLA RESUMEN DE LAS HIPOTESIS A APLICAR . al igual que la ecuación siguiente para el cálculo de flechas. Una manera sería partiendo de aplicar la carga de rotura del conductor dividida por tres y este será el valor máximo a aplicar en las condiciones más desfavorables de cada zona. No obstante también proporciona resultados suficientemente aproximados para el cálculo de vanos no excesivamente desnivelados. en m T1 = tensión inicial del conductor en daN T2 =tensión final del conductor en daN P1 = peso unitario inicial del conductor. en daN/m T = tensión total del conductor. Otra forma utilizada es establecer un tense máximo fijo para 15 ºC en cada una de las zonas y desarrollar las tablas partiendo de este dato prefijado comprobando que el EDS no sea superior al 15%.ADZ00100. que llevarán a soluciones distintas para una misma línea. Dependiendo del método elegido se obtendrán dos conjuntos diferentes de tablas reglamentarias de tendido.
.15 Hielo 360 √d (mm) -20 en Kgr/m en Kg/m -5 Viento de: Viento 2 Viento 50 kg/m ∅ ≥ 16 mm excepcional Viento de: Viento de: 2 +15 FLECHA 2 Ninguna 60 kg/m ∅ ≤ 16 mm +15 Viento de: 2 50 kg/m ∅ ≥ 16 mm 0 Hielo 0.36 √d (mm) 0 en Kg/m 50 Ninguna 50 9.5 y 9.18 √d (mm) . asimismo no se considerará el esfuerzo debido a la acción del viento sobre los apoyos porque esta contingencia la habrá tenido en cuenta el fabricante.DOC Grupo CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ENERO 2001 2ª edición Hoja 16 de 40 Zona A Zona B Zona C Condición Sobrecarga ºC Viento de: MAXIMA TENSION 2 60 kg/m ∅ ≤ 16 mm Sobrecarga ºC Sobrecarga ºC Hielo 0.4 Cálculo mecánico de los apoyos Las ecuaciones de cálculo recogidas en este apartado sólo son válidas si la línea transcurre por terrenos llanos o con desniveles inferiores al 10%.4.ADZ00100. En el apartado 9. aunque es también conveniente remitirse a textos especializados al objeto de calcular el tense en el punto de agarre del conductor del apoyo mas elevado y considerarlo para el cálculo del apoyo en las distintas hipótesis reglamentarias.18 √d (mm) 50 kg/m ∅ ≥ 16 mm 0 en Kg/m 50 Ninguna +15 Viento de: 2 50 kg/m ∅ ≥ 16 mm -15 2 60 kg/m ∅ ≤ 16 mm Viento de: excepcional Viento de: 2 60 kg/m ∅ ≤ 16 mm MAXIMA -10 Hielo 0. en estos casos puede prescindirse de considerar las cargas permanentes por no tener gran incidencia en el cálculo.4.6 se recogen los casos de fuertes desniveles o vanos muy largos.
L.2ª hipótesis: hielo. añadiendo el peso de un operario subido en la semicruceta. la 2ª hipótesis (hielo) someterá al apoyo a un esfuerzo de compresión. no contemplándose la 4ª hipótesis. debiendo verificarse que puede ser soportado por el apoyo que se haya elegido de acuerdo con el esfuerzo a flexión que resulta de la 1ª hipótesis. . A continuación se explican detalladamente estos cálculos. En zonas B y C.A. Normalmente y atendiendo a lo mencionado en el mismo artículo. . herrajes.4. c) Se instalan apoyos de anclaje cada 3 km como máximo. Los esfuerzos aplicados a los apoyos son: - Esfuerzo debido a la acción del viento sobre los conductores Esfuerzo debido a la acción del hielo sobre los conductores Esfuerzo debido a la tracción de los conductores Cargas permanentes debidas al peso propio de los apoyos. aisladores.4ª hipótesis: rotura de conductores. se prescinde de la 4ª hipótesis para los apoyos de alineación y ángulo. b) El coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis tercera es el correspondiente a las hipótesis normales. . conductores y aparatos. se determinan por la acción del viento sobre los conductores (1ª hipótesis). Por último.T. como ya se ha dicho.Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ADZ00100. porque en el diseño se cumplirá simultáneamente que: a) Los conductores y cables de tierra tienen un coeficiente de seguridad de 3 como mínimo.3ª hipótesis: desequilibrio de tracciones. son: .DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 17 de 40 Como ampliación en el apartado 10 se dan las fórmulas a aplicar en cálculos completos. en las tres zonas. hay que tener en cuenta la 3ª hipótesis (desequilibrio de tracciones). Las hipótesis de cálculo mecánico de los apoyos contempladas en el Artículo 30 del R.1 Apoyo de alineación En zona A. 9.1ª hipótesis: viento. 1ª Hipótesis (viento) .
Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ADZ00100. en mm a = eolovano (semisuma de los vanos concurrentes al apoyo). Las cargas permanentes que deberá soportar el apoyo serán las del peso propio de los conductores . Ampliación de fórmulas para cálculos mecánicos. Se aplica en zonas A. en metros 2ª Hipótesis (hielo) Se aplica en zonas B (-15ºC + hielo HB ) y C ( -20ºC + hielo HC ) No se producen en esta hipótesis esfuerzos transversales a la línea. B y C en las condiciones de –5ºC + viento.DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 18 de 40 En el caso en que deban considerarse las cargas permanentes su cálculo se efectuará según las fórmulas del apartado 10. en kg/m2 d = diámetro del conductor.001 n pv d a dónde: n= número de conductores pv = presión del viento sobre el conductor. El esfuerzo nominal (FV )que deberá soportar el apoyo en sentido transversal a la línea (esfuerzo principal del apoyo) será: Fv = 0.
4. B (-15 ºC + hielo HB) y C (-20 ºC + hielo HC) Es obligado verificar siempre que el apoyo puede soportar el esfuerzo longitudinal que se establece por la expresión: Fl = 8/100 n T dónde: Fl = esfuerzo longitudinal. en kg/m d = diámetro de conductor en mm a = eolovano.Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ADZ00100.DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 19 de 40 (si se deben considerar se calculara según el apartado 10) y la sobrecarga por manguito de hielo en los conductores. –20 ºC + hielo en zona C.36 √d ) en zona C dónde: Fh = peso del conductor con sobrecarga de hielo en kg/m n = número de conductores P = peso de un conductor.18 √d ) en zona B FhC = n a ( P+0. siendo estas últimas: FhB = n a ( P+0.2 Apoyo de ángulo En este tipo de apoyos se produce un cambio de dirección de la línea de α grados. 9. -º5 ºC + hielo en zona B. . semisuma de los vanos concurrentes en metros 3ª Hipótesis (desequilibrio de tracciones) Se aplica en zonas a (-5 ºC + viento). en kg n = número de conductores T = el mayor tense en kg de los que concurren en el apoyo a –5 ºC mas viento en zona A.
001 n pv d a2/2 cos α/2 Y por tanto RV = 0.Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ADZ00100.001 n pv d a cos α/2 dónde: n= número de conductores T = el mayor de los tenses concurrentes en el apoyo a –5 ºC + viento. en el caso en que deban considerarse su cálculo se efectuará según las fórmulas del apartado 10 Ampliación de fórmulas para cálculos mecánicos. se puede prescindir de la incidencia de cargas permanentes. en módulo. B y C en las condiciones de –5ºC + viento La resultante de tracciones (Rt )que deberá soportar el apoyo en sentido transversal a la línea (esfuerzo principal del apoyo) será: Rt = 2 n T sen α/2 La resultante de viento Rv se obtiene. en kg/m2 .001 n pv d a1/2 cos α/2 y F2 = 0.001 n pv d a cos α/2 Por tanto la resultante de ángulo sobre el apoyo es la suma se la resultante de tracciones más la de viento. 1ª Hipótesis (viento) Se aplica en zonas A. F = Rt + Rv = 2 n T sen α/2 + 0. de la composición de F1 = 0. en kg α = ángulo de la línea. en grados centesimales pv = presión del viento sobre el conductor.DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 20 de 40 En su cálculo.
DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 21 de 40 d = diámetro del conductor. en mm a = eolovano (semisuma de los vanos concurrentes al apoyo a1 y a2).Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ADZ00100. en metros El apoyo se orientará en la dirección de la bisectriz del ángulo.36 √d ) en zona C La resultante de tracciones será: El esfuerzo que deberá soportar el apoyo en el sentido transversal a la línea (esfuerzo principal del apoyo) será: Ft = 2 n T sen α/2 dónde: n= número de conductores T = el mayor de los tenses concurrentes en el apoyo a –15 ºC + hielo en zona B y a –20 ºC + hielo en zona C. en kg α= ángulo de la línea. 2ª Hipótesis (hielo) Se aplica en zonas B (-15ºC + hielo HB ) y C ( -20ºC + hielo HC ) Las cargas permanentes que deberá soportar el apoyo serán las del peso propio de los conductores (si se deben considerar se calculara según el apartado 10) y la sobrecarga por manguito de hielo en los conductores que se calcula según: Fh = n a ( P+0. en grados 3ª Hipótesis (desequilibrio de tracciones) .18 √d ) en zona B Fh = n a ( P+0.
3 Apoyo de anclaje En su cálculo.Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ADZ00100.4.DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 22 de 40 Se aplica en zonas A (-5 ºC + viento). Se instalarán apoyos de anclaje cada 3 km como máximo. Para el cálculo de este tipo de apoyos se aplicarán los siguientes hipótesis: 1ª Hipótesis (viento) Se aplica en zonas A. B (-15 ºC + hielo HB) y C (-20 ºC + hielo HC) Es obligado verificar siempre que el apoyo puede soportar el esfuerzo que se establece por la expresión: FT = 8/100 n T Este esfuerzo FT es equivalente a un esfuerzo Fdeseq = FT ( cos α/2 + sen α/2) actuando en la dirección perpendicular a la cara del apoyo 9. B y C en las condiciones de –5ºC + viento El esfuerzo nominal (FV )que deberá soportar el apoyo en sentido transversal a la línea (esfuerzo principal del apoyo) será: . en el caso en que deban considerarse su cálculo se efectuará según las fórmulas del apartado 10 Ampliación de fórmulas para cálculos mecánicos. se puede prescindir de la incidencia de cargas permanentes.
en el caso en que deban considerarse estas se efectuarán según las fórmulas del apartado 10 Ampliación de fórmulas para cálculos mecánicos.001 n pv d a dónde: n= número de conductores pv = presión del viento sobre el conductor. La sobrecarga por manguito de hielo en los conductores se calculará según: Fh = n a ( P+0.Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ADZ00100.DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 23 de 40 FV = 0. en metros . en kg/m d = diámetro de conductor en milímetros a = eolovano (semisuma de los vanos concurrentes al apoyo). en metros 2ª Hipótesis (hielo) Se aplicará en las zonas B (-15ºC + hielo HB ) y C ( -20ºC + hielo HC ) No se producen en esta hipótesis esfuerzos transversales a la línea. en milímetros a = eolovano (semisuma de los vanos concurrentes al apoyo). En su cálculo.36 √d ) en zona C dónde: Fh = peso del conductor con sobrecarga de hielo en kg/m n = número de conductores P = peso de un conductor. en kg/m2 d = diámetro del conductor.18 √d ) en zona B Fh = n a ( P+0. se puede prescindir de la incidencia de cargas permanentes.
. zona B (-15ºC + HB) y zona C (-20 ºC + HC).DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 24 de 40 3ª Hipótesis (Desequilibrio de tracciones) Se aplicará en zonas A (-5ºC+ viento). en kg 4ª Hipótesis (Rotura de conductores) Se aplicará en zona A (-5 ºC + viento). B (-15ºC + hielo HB ) y C ( -20ºC + hielo HC ) El esfuerzo longitudinal será: Ft = 50/100 n T siendo: Ft = esfuerzo longitudinal.Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ADZ00100. Se considera el momento de torsión (Mt) correspondiente a la rotura del conductor en la posición más desfavorable. en kg n = número de conductores T = el mayor de los tenses que concurren en el apoyo en las condiciones de cada zona.
en kg L = distancia del punto de aplicación del esfuerzo al eje del apoyo. El esfuerzo útil mínimo se determinará .4 Apoyo de fin de línea En su cálculo. además de calcular el desequilibrio de tracciones según Reglamento FT. T = el tense máximo de un conductor según zona. 1ª Hipótesis (viento) Se aplicará para las zonas A . B y C a -5ºC + viento. en el caso en que deban considerarse su cálculo se efectuará según las fórmulas del apartado 10 Ampliación de fórmulas para cálculos mecánicos. se puede prescindir de la incidencia de cargas permanentes.4.DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 25 de 40 Mt = T L Siendo. en kg/m2 .001 n pv d a1 FT = n T con: n= número de conductores pv = presión del viento sobre el conductor. en metros 9. por la fórmula: F= FT2 + FV2 siendo: FV = 0. en función del tense máximo a –5 ºC + viento y de la sobrecarga debida a la presión de viento en el semivano FV.Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ADZ00100.
en kg En el caso de apoyos de línea con simple circuito en armado tresbolillo. deberá comprobarse el momento torsor que aparece por el desequilibrio de tracciones (ver apartado 10 Ampliación de fórmulas). en milímetros a1 = semivano concurrente al apoyo. No se producen en esta hipótesis esfuerzos transversales a la línea. Ampliación de fórmulas para cálculos mecánicos. en el caso en que deban considerarse este se efectuará según las fórmulas del apartado 10.DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 26 de 40 d = diámetro del conductor. 4ª Hipotesis (Rotura de conductores) . en kg Este esfuerzo F es equivalente a un esfuerzo Fequiv = F ( cos β + sen β ) actuando en la dirección perpendicular a la cara del apoyo. se puede prescindir de la incidencia de cargas permanentes. en metros T = tense máximo a –5 ºC + viento. 2ª Hipotesis (hielo) Se aplicará en zonas B (-15ºC + hielo HB ) y C ( -20ºC + hielo HC ).Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ADZ00100.18 √d ) en zona B Fh = n a ( P+0. La sobrecarga por manguito de hielo en los conductores se calculará según: Fh = n a ( P+0. deberá comprobarse el momento torsor que aparece por el desequilibrio de tracciones (ver apartado 10 Ampliación de fórmulas).36 √d ) en zona C En esta hipótesis hay que considerar también el desequilibrio de tracciones que provoca una fuerza horizontal de los conductores sometidos a la tracción que corresponda según la zona considerada y será: Ft = n T siendo n = número de conductores T = tense máximo según la zona. siendo β = arc tg FV / FT En el caso de apoyos de línea con simple circuito en armado tresbolillo. En su cálculo.
en m 9. el momento de torsión (Mt) correspondiente a la rotura del conductor en posición más desfavorable.Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ADZ00100. B (-15ºC + hielo HB ) y C ( -20ºC + hielo HC ). en kg p = peso del cable.en kg L = distancia del punto de aplicación del esfuerzo al eje del apoyo. Se tiene en cuenta el tiro horizontal de los conductores sometidos a la tracción que corresponda según la zona considerada y se calculara. al igual que en los apoyos de anclaje.5 Cálculo de las cargas permanentes El desnivel introduce una componente vertical de la tracción (T) cuyo valor es.4. Mt = T L (en montaje triángulo y tresbolillo en doble circuito) Mt = 2 T L (en montaje tresbolillo simple circuito) Siendo. aproximadamente.  h h  nT  ± 1 ± 2  a2   a1 con lo que las cargas permanentes vienen dadas por:  h  h   F p = P + n p a + n T   ± 1   ± 2    a 1  a 2   Siendo: Fp = cargas permanentes en kg a1 y a2 = vanos de la línea en m a = eolovano (semisuma de vanos contiguos) g = gravivano o vano de peso n = número de conductores P = peso del aislamiento y herrajes. T = el tense máximo según la zona . en m .DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 27 de 40 Se aplicará para las zonas A (-5ºC + viento). en kg/m T = tense horizontal del cable en las condiciones de la hipótesis que se esta considerando h1 y h2 = desniveles en los vanos contiguos.
Como las fórmulas utilizadas hasta ahora son aproximadas. En primer lugar se determinará la tensión en el vértice de la catenaria. este estudio se efectuará mediante la ecuación de la catenaria.4.1 Nomenclatura utilizada n = número de conductores p = peso del conductor (en kg/m) a1 = longitud (en m) del vano anterior .Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ADZ00100.6 Calculo de las cargas permanentes y comprobación de los tenses en casos especiales En aquellos casos en que la línea tenga vanos muy largos (250 metros o mas) y desniveles superiores al 10%. a continuación el tense total en el apoyo mas elevado y con ambos valores ya se puede comprobar el coeficiente de seguridad del conductor y calcular las cargas verticales en los apoyos que limitan el vano considerado. 10 AMPLIACION DE FORMULAS PARA CALCULOS MECANICOS 10. deben comprobarse las cargas verticales que soportan los apoyos y el coeficiente de seguridad del conductor.DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 28 de 40 9.
18 d ∗ 1 + T(−15 º + H ) ∗  ± 1 ± 2  2  a1 a 2     + Poperario + Pherrajes  .2 Apoyos de alineación 1ª Hipotesis (Viento) a) Cargas permanentes en ZONAS A.001) 2  h1 h2    ± ±   + Poperario + Pherrajes a  1 a 2   b) Viento en ZONAS A.ADZ00100.001 ∗ a1 + a 2 ∗ PV 2 2ª Hipotesis (Hielo) a) Cargas permanentes e hielo en ZONA A No se considera a) Cargas permanentes e hielo en ZONA B ( )   h a + a2 h  F = n ∗  p + 0. B y C a + a 2 F = n∗ p ∗ 1 +  2  T( −5º C +V ) p 2 + (Pv ∗ d ∗ 0. B y C F = n ∗ d ∗ 0.DOC Grupo CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ENERO 2001 2ª edición Hoja 29 de 40 a2 = longitud (en m) del vano posterior h1 = desnivel (en m) entre el punto de sujeción del cable en el apoyo considerado y el punto de sujeción del mismo cable en el apoyo anterior h2 = desnivel (en m) entre el punto de sujeción del cable en el apoyo considerado y el punto de sujeción del mismo cable en el apoyo posterior T-5 ºC +V = tense (en kg) a –5 ºC + V T-15 ºC +H = tense (en kg) a –15 ºC + H T-20 ºC +H = tense (en kg) a –20 ºC + H PV = presión del viento sobre el conductor (en kg/m2) d= diámetro del conductor (en mm) α = ángulo de desviación de la línea (en grados) l = distancia entre el punto de sujeción del conductor mas alejado del apoyo y el eje del apoyo 10.
DOC Grupo CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ENERO 2001 2ª edición Hoja 30 de 40 a) Cargas permanentes e hielo en ZONA C ( )   h a + a2 h F = n ∗  p + 0.08 ∗ n ∗ T( −15 ºC + H B ) b) Desequilibrio de tracciones en ZONA C .001) 2  h1 h2    ± ±   + Poperario + Pherrajes a  1 a 2   a) Cargas permanentes e hielo en ZONA B ( )   h a + a2 h  + T(−15 º + H ) ∗  ± 1 ± 2  F = n ∗  p + 0.08 ∗ n ∗ T( −5º C +V ) c) Desequilibrio de tracciones en ZONA B F = 0.18 d ∗ 1 2  a1 a 2     + Poperario + Pherrajes  a) Cargas permanentes e hielo en ZONA C ( )   h a + a2 h  + T(−20 º + H ) ∗  ± 1 ± 2   + Poperario + Pherrajes F = n ∗  p + 0.ADZ00100.36 d ∗ 1 + T(− 20 º + H ) ∗  ± 1 ± 2 2  a1 a 2       + Poperario + Pherrajes  3ª Hipótesis (Desequilibrio de tracciones) a) Cargas permanentes en ZONA A a + a 2 + F = n∗ p ∗ 1  2  T( −5º C +V ) p 2 + (Pv ∗ d ∗ 0.36 d ∗ 1 2  a1 a 2    b) Desequilibrio de tracciones en ZONA A F = 0.
DOC Grupo CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ENERO 2001 2ª edición Hoja 31 de 40 F = 0. B y C  a + a2 α   α  F = n ∗ d ∗ 0.18 d ∗ 1 2  a1 a 2    a) Cargas permanentes y hielo en ZONA B ( )   h a + a2 h + T(− 20 º + H ) ∗  ± 1 ± 2 F = n ∗  p + 0. 10.001 ∗ 1 ∗ PV ∗ cos   + 2 ∗ T( −5 º C +V ) ∗ sen   2 2  2   2ª Hipótesis (Hielo) a) Cargas permanentes.08 ∗ n ∗ T( −20 º C + H C ) 4ª Hipótesis (Rotura de conductores) No es necesario considerarla (ya que colocaremos apoyos de anclaje cada 3 km como máximo.ADZ00100.36 d ∗ 1 2  a1 a 2  b) Resultante de ángulo en zona B α  F = n ∗ 2 ∗ T( −15 º C + H ) ∗ sen   2      + Poperario + Pherrajes  .001) 2  h1 h2    ± ±   + Poperario + Pherrajes  a1 a 2   b) Viento y resultante de ángulo en ZONAS A. los tenses máximos que se les darán a los conductores tendrá coeficiente de seguridad superior a 3 y el de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis 3ª será el correspondiente a las hipótesis normales. hielo y resultante de ángulo en ZONA A No se considera a) Cargas permanentes y hielo en ZONA B ( )   h a + a2 h  + T(−15 º + H ) ∗  ± 1 ± 2   + Poperario + Pherrajes F = n ∗  p + 0. B y C a + a 2 F = n∗ p ∗ 1 +  2  T( −5ºC +V ) p 2 + (Pv ∗ d ∗ 0.3 Apoyos de ángulo 1ª Hipótesis (Viento) a) Cargas permanentes en ZONAS A.
del angulo) = 0. a la bi sec t .18 d )∗ a a2 2 + T(−15 + )  h h  ∗  1 ±  + Poperario + Pherrajes a1 a 2   Cargas permanentes e hielo en ZONA C ( )   h a + a2 h  + T(−20 º + H ) ∗  ± 1 ± 2   + Poperario + Pherrajes F = n ∗  p + 0.001) 2  h1 h2    ± ±   + Poperario + Pherrajes  a1 a 2   a) Cargas permanentes e hielo en ZONA B F =n   (p + 0.08 ∗ n ∗ T( −20 º C + H ) Para apoyos de sección cuadrada .08 ∗ n ∗ T( −15 ºC + H ) Para apoyos de sección cuadrada α α  F( en dirección perpend.08 ∗ n ∗ T( −5º C +V ) ∗  cos + sen  2 2  b) Desequilibrio de tracciones en ZONA B (Apoyos con cadenas de amarre) F = 0. a la bi sec t .ADZ00100. del angulo) = 0.08 ∗ n ∗ T( −15 º C + H ) ∗  cos + sen  2 2  b) Desequilibrio de tracciones en ZONA C (Apoyos con cadenas de amarre) F = 0.DOC Grupo CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ENERO 2001 2ª edición Hoja 32 de 40 b) Resultante de ángulo en zona C α  F = n ∗ 2 ∗ T( −20 ºC + H ) ∗ sen   2 3ª Hipótesis (Desequilibrio de tracciones) a) Cargas permanentes en ZONA A a + a 2 F = n∗ p ∗ 1 +  2  T( −5º C +V ) p 2 + (Pv ∗ d ∗ 0.36 d ∗ 1 2  a1 a 2    b) Desequilibrio de tracciones en ZONA A (Apoyos con cadenas de amarre) F 0.08 n T( − º +V ) α α  F(en dirección perpend .
a la bi sec t .DOC Grupo CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ENERO 2001 2ª edición Hoja 33 de 40 α α  F( en dirección perpend. del angulo) = 0.08 ∗ n ∗ T( −20 ºC + H ) ∗  cos + sen  2 2  4ª Hipótesis (Rotura de conductores) No es necesario considerarla (ya que colocaremos apoyos de anclaje cada 3 km como máximo.001 ∗ a1 + a 2 ∗ PV 2 2ª Hipótesis (Hielo) a) Cargas permanentes e hielo en ZONA A No se considera a) Cargas permanentes e hielo en ZONA B ( )   h a + a2 h  F = n ∗  p + 0.001) 2  h1 h2    ± ±   + Poperario + Pherrajes a  1 a 2   b) Viento en ZONAS A. 10.ADZ00100. B y C a + a 2 F = n∗ p ∗ 1 +  2  T( −5º C +V ) p 2 + (Pv ∗ d ∗ 0. B y C F = n ∗ d ∗ 0.18 d ∗ 1 + T(−15 º + H ) ∗  ± 1 ± 2  2  a1 a 2     + Poperario + Pherrajes  a) Cargas permanentes e hielo en ZONA C ( )   h a + a2 h  + T(− 20 º + H ) ∗  ± 1 ± 2  F = n ∗  p + 0.4 Apoyos de anclaje 1ª Hipótesis (Viento) a) Cargas permanentes en ZONAS A.36 d ∗ 1 2  a1 a 2     + Poperario + Pherrajes  3ª Hipotesis (Desequilibrio de tracciones) a) Cargas permanentes en ZONA A . los tenses máximos que se les darán a los conductores tendrá coeficiente de seguridad superior a 3 y el de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis 3ª será el correspondiente a las hipótesis normales.
50 ∗ n ∗ T( −20 º C + H ) 4ª Hipótesis (Rotura de conductores) a) Cargas permanentes en ZONA A a + a 2 F = n∗ p ∗ 1 +  2  T( −5º C +V ) p 2 + (Pv ∗ d ∗ 0.18 d ∗ 1 2  a1 a 2       + Poperario + Pherrajes  a) Cargas permanentes e hielo en ZONA C ( )   h a + a2 h  F = n ∗  p + 0.50 ∗ n ∗ T( −5ºC +V ) b) Desequilibrio de tracciones en ZONA B F = 0.DOC Grupo CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ENERO 2001 2ª edición Hoja 34 de 40 a + a 2 F = n∗ p ∗ 1 +  2  T( −5º C +V ) p 2 + (Pv ∗ d ∗ 0.18 d ∗ 1 + T(−15 º + H ) ∗  ± 1 ± 2  2  a1 a 2     + Poperario + Pherrajes  a) Cargas permanentes e hielo en ZONA C ( )   h a + a2 h  F = n ∗  p + 0.001) 2  h1 h2    ± ±   + Poperario + Pherrajes a  1 a 2   a) Cargas permanentes e hielo en ZONA B ( )   h a + a2 h + T(−15 º + H ) ∗  ± 1 ± 2 F = n ∗  p + 0.36 d ∗ 1 + T(−20 º + H ) ∗  ± 1 ± 2   + Poperario + Pherrajes 2  a1 a 2    b) Rotura de conductores en ZONA A .ADZ00100.001) 2  h1 h2    ± ±   + Poperario + Pherrajes a  1 a 2   a) Cargas permanentes e hielo en ZONA B ( )   h a + a2 h  F = n ∗  p + 0.36 d ∗ 1 + T(−20 º + H ) ∗  ± 1 ± 2   + Poperario + Pherrajes 2  a1 a 2    b) Desequilibrio de tracciones en ZONA A F = 0.50 ∗ n ∗ T( −15 ºC + H ) b) Desequilibrio de tracciones en ZONA C F = 0.
001 ∗ (a1 / 2 ) ∗ PV )   β = tg −1    ( ) 1 . 0 ∗ n ∗ T C V ( − 5 º + )   M torsor ( en el caso de simple circuito a tresbolillo ) = T( −5 ºC +V ) ∗ l 2ª Hipótesis (Hielo) a) Cargas permanentes e hielo en ZONA A No se considera a) Cargas permanentes e hielo en ZONA B .001) 2  h1   ±  + Poperario + Pherrajes  a1  b) Viento y desequilibrio de tracciones en ZONAS A.5 Apoyos fin de línea 1ª Hipótesis (Viento) a) Cargas permanentes en ZONAS A.0 ∗ n ∗ T( −5 ºC +V ) )2 Para apoyos de sección cuadrada F(en direcc.ADZ00100.001 ∗ (a1 / 2) ∗ PV )2 + (1. de la linea) = F ∗ (cos β + sen β ) siendo:  (n ∗ d ∗ 0. B y C F= (n ∗ d ∗ 0. B y C a F = n∗ p ∗ 1 +  2  T( −5º C +V ) p 2 + (Pv ∗ d ∗ 0.DOC Grupo CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ENERO 2001 2ª edición Hoja 35 de 40 F = T( −5 ºC +V ) M torsor = F ∗ l b) Rotura de conductores en ZONA B F = T( −15 ºC + H ) M torsor = F ∗ l b) Rotura de conductores en ZONA C F = T( −20 º C + H ) M torsor = F ∗ l 10.
ADZ00100.18 d ∗ 1 + T(−15 º + H ) ∗  ± 1 2  a1     + Poperario + Pherrajes  a) Cargas permanentes e hielo en ZONA C ( )   h  a F = n ∗  p + 0.001) 2  h1   ±  + Poperario + Pherrajes a  1  a) Cargas permanentes e hielo en ZONA B ( )   h a F = n ∗  p + 0.0 ∗ n ∗ T( −15 º C + H ) M torsor ( en el caso de simple circuito a tresbolillo ) = T( −15º C +V ) ∗ l b) Desequilibrio de tracciones en ZONA C F = 1.18 d ∗ 1 + T(−15 º + H ) ∗  ± 1 2  a1     + Poperario + Pherrajes  a) Cargas permanentes e hielo en ZONA C ( )   h a F = n ∗  p + 0.36 d ∗ 1 + T(−20 º + H ) ∗  ± 1  + Poperario + Pherrajes 2  a1   c) Rotura de conductores en ZONA A F( apoyos de simple circuito y montaje tresbolillo ) = 2 ∗ T( −5 ºC +V ) .0 ∗ n ∗ T( −20 ºC + H ) M torsor ( en el caso de simple circuito a tresbolillo ) = T( −20 ºC +V ) ∗ l 4ª Hipótesis (Rotura de conductores) a) Cargas permanentes en ZONA A a F = n∗ p ∗ 1 +  2  T( −5º C +V ) p 2 + (Pv ∗ d ∗ 0.DOC Grupo CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ( ENERO 2001 2ª edición Hoja 36 de 40 )   h a F = n ∗  p + 0.36 d ∗ 1 + T(− 20 º + H ) ∗  ± 1 2  a1       + Poperario + Pherrajes  b) Desequilibrio de tracciones en ZONA A No se considera c) Desequilibrio de tracciones en ZONA B F = 1.
6 Seguridad reforzada En los casos de cruces con carreteras. además deberán estar dotados con refuerzos del conductor mediante varillas preformadas de protección aquellos que sean de alineación. ferrocarriles.DOC Grupo CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ENERO 2001 2ª edición Hoja 37 de 40 M torsor = F ∗ l b) Rotura de conductores en ZONA B F( apoyos de simple circuito y montaje tresbolill o ) = 2 ∗ T( −15 ºC +V ) M torsor = F ∗ l b) Rotura de conductores en ZONA C F( apoyos de simple circuito y montaje tresbolill o ) = 2 ∗ T( −20 ºC +V ) M torsor = F ∗ l 10. ríos navegables o flotables. 11 INSTALACION Y MONTAJES DE LAS LINEAS 11.ADZ00100. punto 2 del RLAT la distancia mínima entre conductores D. en metros. cruces sobre líneas eléctricas o de telecomunicación. el Reglamento obliga que los apoyos que limitan el vano de cruce deben de estar calculados con condiciones de seguridad reforzada. calculando según las tablas de las páginas anteriores.1 Separación entre conductores Según el artículo 25. se calcula según: D=k F +L + U 150 dónde k = coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento . deberán ser mayorados en un 25%. es decir que los esfuerzos obtenidos para las hipótesis de viento e hielo.
desplazando verticalmente la plantilla. en metros L = longitud. En cada uno de los apoyos dibujados en el perfil. se dibujan en dicho perfil los dos apoyos contiguos de los que queremos determinar su altura.2 Altura de los apoyos Una vez dibujado el perfil con escala horizontal 1:2000 y escala vertical 1:500. zona y vano máximo admisible para dicha plantilla. la catenaria que cumpliendo las condiciones anteriores pase por alguna de las marcas de altura útil de cada uno de los apoyos (3). se hace pasar por la base de los apoyos (1). correspondiente al conductor. 11. A continuación se dibuja. Se localiza la plantilla de la catenaria de +50 ºC sin sobrecarga. esta indicada en el citado artículo. seguidamente se desplaza verticalmente la plantilla de manera que la catenaria de la distancia mínima de seguridad quede tangente (o por encima) a los puntos mas salientes del terreno (2). . siendo 0 si es amarre U = tensión nominal de la línea en kV El valor del coeficiente k.Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ADZ00100. en metros. se marcan las distintas alturas útiles (o libres) de los apoyos escogidos. de la cadena de suspensión.DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 38 de 40 F = flecha máxima. Estando la plantilla de la de la catenaria de +50 ºC sin sobrecarga en posición vertical. que depende de la sección de los conductores.
la altura del apoyo deberá ser aumentada según lo establecido en el propio Reglamento de Líneas o en las normas particulares de los organismos oficiales a los cuales se ha de solicitar el permiso de cruzamiento.00 1. en función de la longitud del vano.25 0. desplazando ortogonalmente la parábola para conseguir que los apoyos resultantes sean correctos. los errores de imprecisión en el levantamiento topográfico. en la tabla siguiente: Incremento de altura en metros Vano (m) 50 100 150 200 250 300 350 400 Incremento (m) 0.DOC Grupo CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación ENERO 2001 2ª edición Hoja 39 de 40 De esta manera habremos efectuado la distribución de los apoyos en el perfil de forma que el conductor quede a una altura del terreno “d” igual o superior a 6 metros.doc. Es conveniente realizar distintos tanteos.ADZ00100. referencia NGZ00300.10 La altura total de cada apoyo (H) será H = a r + d + f + e + ∆h siendo: ar = perdida de altura por armado d = altura sobre el suelo ( > 6 metros) f = flecha máxima e = empotramiento del apoyo Λh = incremento de altura por inexactitudes En los casos normales este será el procedimiento válido. No obstante es conveniente aumentar esta distancia reglamentaria al objeto de tener previstos los fenómenos de fluencia del conductor. . zonas de arbolado.50 0.90 1.05 1. las posibles inexactitudes en el regulado y medición de flechas. así como los errores que se hayan podido producir en el dibujo.80 0. pero en los casos de cruces con carreteras. recoge estas consideraciones. etc. La Guía Técnica sobre separaciones entre líneas de energía eléctrica y otras instalaciones u obstáculos. ferrocarriles.6 0. Las cantidades en las que debe aumentarse la altura reglamentaria viene definida.
DOC Guía técnica sobre separaciones entre líneas de energía eléctrica y otras instalaciones u obstáculos AGD00100. en metros.DOC Guía técnica sobre protecciones contra sobretensiones en las instalaciones de MT NORMA GE AND001 Apoyos de perfiles metálicos para líneas hasta 36 kV NORMA GE AND002 Postes de hormigón armado vibrado NORMA GE AND003 Postes de madera para líneas aéreas hasta 36 kV NORMA GE AND004 Apoyos de chapa metálica para líneas aéreas hasta 36 kV NORMA GE AND009 Herrajes y accesorios para conductores desnudos en líneas MT NORMA GE AND010 Conductores desnudos para líneas aéreas hasta 36 kV NORMA GE AND009 Herrajes y accesorios para conductores desnudos en líneas MT NORMA GE AND007 Cortocircuitos fusibles de expulsión seccionadores hasta 36 kV NORMA GE AND008 Aisladores de vidrio para líneas aéreas de MT NORMA GE AND012 Aisladores de compuestos para líneas aéreas de MT NORMA GE AND014 Brazos aislantes de compuestos para líneas aéreas de MT .DOC Metodología de construcción de líneas aéreas de MT AMZ00100.Grupo Endesa DIRECCIÓN GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Dirección de Explotación 11.DOC Control de calidad de la construcción de líneas aéreas de MT NGZ00300. no será inferior a 0.DOC CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION ENERO 2001 2ª edición Hoja 40 de 40 Distancia entre los conductores.3 ADZ00100.2 metros 12 DOCUMENTACION ASOCIADA Para más información sobre aspectos concretos se ha generado la siguiente documentación que puede consultarse: AMD00200.DOC Métodos de medida de flechas en las líneas aéreas de MT AMD00300. sus accesorios en tensión y el apoyo La distancia.1 + U/150 con un mínimo de 0.
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References: Artículo 24
 Artículo 26
 Artículo 27
 Artículo 27
 Artículo 30
 artículo 25