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Timestamp: 2020-04-08 15:08:14+00:00

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Propagación de grietas autoafines en una aleación de aluminio : caso bidimensional
(1)D I V I S I O N D E ESTUDIOS D E PCÍBTGRAÍX). I |. ! |^ ^. PROPAGACION DE. fe J. OTILIAS. AirrOAHNI^. EN U N A ALEACION DE ALUMINIO: CASO BlIiMENSIONA!.. T E SIS QN»U E. PRESENTA:. KW OPCION AL" G l i á J X ) D E MAESTBO .EN, O B N C t á S D E I A M G E N l í E i m M E C Á N I C A CXM E S P E C I A L I D A D E N MAimíALES. XAVIER M 0 1 I C U O T Ü E R O. CIUDAD UNIVERSITARIA. DIB. M A R Z O D E L AÑO. 2001.
(2) TK1 Z5853. .m F I ME. 2001 G8.
(3) 1020145447.
(4) U N I V E R S I D A D A U T Ó N O M A DE N U E V O LEON FACULTAD DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA DIVISIÓN DE ESTUDIOS DE POSTGRADO. PROPAGACIÓN DE GRIETAS A U T O A F I N E S EN UNA ALEACIÓN DE ALUMINIO: C A S O BIDIMENSIONAL TESIS QUE PRESENTA EN OPCIÓN AL GRADO DE MAESTRO EN CIENCIAS DE LA INGENIERÍA MECÁNICA CON ESPECIALIDAD EN MATERIALES. XAVIER ENRIQUE GUERRERO DIB. CIUDAD UNIVERSITARIA. MARZO DEL AÑO 2001.
(5) • H r V i M t ^ o o I. FONDO TESIS.
(6) UNIVERSIDAD AUTÓNOMA DE NUEVO LEÓN FACULTAD DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA DIVISIÓN DE ESTUDIOS DE POSTGRADO. Los miembros del comité de tesis recomendamos que la tesis "Propagación de grietas autoafines en una aleación de aluminio: caso bidimensional" realizada por el Ing. Xavier Enrique Guerrero Dib sea aceptada como opción al grado de Maestro en Ciencias de la Ingeniería Mecánica con especialidad en Materiales.. El Comité de Tesis. Asesor Dr. Moisés Hinojosa Rivera. San Nicolás de los Garza, Nuevo León, Marzo del año 2001..
(7) DEDICATORIAS. > Antes que nada a Dios Nuestro Señor, por haberme dado la oportunidad de vivir y de alcanzar todo lo que he logrado hasta el día de hoy. > A Nuestra Buena Madre, la Santísima Virgen María. > A San Marcelino Champagnat por ser forjador de buenos cristianos y virtuosos ciudadanos. > A mi adorada Familia, mis entrañables padres, Xavier Enrique y María Gabriela. > A mis adorados hermanos, con los que he convivido a lo largo de toda mi vida, Jean Gabriel y Margoth, Poncho y Mari José. > A mis adorados sobrinitos José María (Chemita) y Margotita (Gotita). > A mis adorados abuelitos Alfonso (Poncho), María Luisa (Nena), José (Pepe)(ft) y María del Carmen (Melita). > A todos mis tíos, tías, primos y primas a quienes tengo siempre presentes. > A todos mis amigos y amigas que siempre me han acompañado, en las buenas y en las malas. En especial a Marilú Rubio por siempre ser un ejemplo de entereza y de templanza..
(8) AGRADECIMIENTOS. > Al Consejo Nacional de Ciencia y Tecnología (CONACYT) y al Programa del PAICYT de la Universidad Autónoma de Nuevo León por su apoyo financiero brindado a lo largo de mis estudios de maestría y en esta investigación final. > Al DIMAT de la Facultad de Ingeniería Mecánica y Eléctrica de la UANL por todo el apoyo brindado durante y a lo largo de toda mi maestría y por supuesto en la elaboración de esta tesis. > A mi amigo y asesor el Dr. Moisés Hinojosa Rivera por haberme motivado a cursar estos estudios de postgrado y por ser a lo largo de los mismos mi consejero. > A la empresa Grupo Nacional de Cobre, S.A. de C.V. (NACOBRE) y ALMEXA Aluminio, S.A. de C.V. Así como también a los ingenieros Guillermo Nuñez Burgos, Carlos Granados y Enrique Díaz de ALMEXA, además del analista Luis Rey Negrete. De NACOBRE a los ingenieros Roberto Ramírez y Víctor Gutierrez, además del analista Rodolfo Juárez. > A toda. la. gente. de. Reynolds. Metals,. por toda. su. colaboración,. especialmente al Ing. Rodolfo González Navar. > A todos mis maestros del Doctorado, Ubaldo Ortiz, Rafael Colás, Juan Antonio Aguilar Garib, Alberto Pérez, Tushar Kanti Das, Alán Castillo, Patricia Rodríguez, Martha Guerrero, Carlos Guerrero y Virgilio González por todos sus conocimientos y apoyos brindados a lo largo de mis estudios. > A todos mis compañeros y amigos, Prax, Martín, Jorge A., Julián, Rodrigo, Fernando, Luis Enrique, Paco, Chuy Garza, Edgar Reyes, Edgar Iván, Zarel y May ra, gracias por sus valiosísimos consejos. > A todos los que me han ayudado a terminar estos estudios que son de gran importancia para mí..
(9) P R Ó L O G O ¿Cómo y por qué se rompen las cosas? Pareciera una cuestión trivial, pero renombrados científicos con décadas de experiencia aún se muestran más que perplejos al estudiar el fenómeno de la ruptura de los materiales. ¿Por qué algunas grietas son inocuas, como tumores "benignos" mientras que otras son causa de catástrofes? ¿Qué diferencia una minúscula grieta en un componente mecánico, de una falla geológica como la célebre de San Andrés? Bien mirado, hay muchas similitudes y las diferencias más bien se deben a factores de escala. Sí, escalamiento. Fenómenos de escalamiento en la ruptura, en la generación de superficies de fractura por el avance caprichoso y tortuoso de una grieta. ¿Qué es lo que gobierna el impulso y la trayectoria que sigue una grieta? ¿A qué escala queremos analizar el fenómeno? ¿En qué material? ¿Importa el material? ¿Cuánto?. "Fractales hasta en la sopa" dijo un ilustre personaje, traduciendo libremente el título de un libro posado sobre mi escritorio. Pues sí, por lo visto y por lo escuchado, están en todas partes. Lo que parecía una artística curiosidad con extravagantes bases matemáticas resulta que tiene utilidad para describir la fractura de ... la materia. No en balde fractura y fractales comparten la raíz fractus. Precisamente la primera aplicación de relevancia práctica de la geometría fractal fue en la descripción de las superficies de fractura. ¿Qué genera las superficies de fractura? El avance de grietas a través del medio, del material. El carácter fractal, o más bien, autoafín, queda determinado por la azarosa trayectoria de las grietas. Alors! ¡escudriñad las trayectorias de las grietas!. M. Hinojosa San Nicolás de los Garza, N. L. 1ro de marzo del año 2001..
(10) Í N D I C E Pág. Dedicatorias Agradecimientos Prólogo índice General Resumen. 1. Introducción. 2. Capítulo 1. Conceptos Generales del Aluminio. 1.1 Propiedades Generales del Aluminio. 4. 1.2 Propiedades Mecánicas. 8. 1.2.1 Esfuerzo de prueba y resistencia a la tensión. 9. 1.2.2 Normas del aluminio y sus aleaciones. 11. 1.3 Tecnologías para la produción de Aluminio. 12. 1.3.1 Proceso de Laminación en Frío para láminas de Aluminio. Capítulo 2. 12. Carácter Autoafín de las Grietas. 2.1 Introducción. 16. 2.2 Fractografía. 16. 2.2.1 Tipos de fractura. 18. 2.2.2 Tipos de propagación de grietas. 20. 2.3 Mecánica de la fractura. 22. 2.3.1 Introducción. 22. 2.3.2 Modos de carga. 24. 2.3.3 El modelo de Inglis y el criterio de Griffith. 27. 2.3.4 Campo de esfuerzo, modo I, 2 dimensiones. 29. 2.4 Carácter autoafín de las grietas y sus trayectorias. 31. 2.4.1 Autoafinidad. 31.
(11) 2.4.2 Método de ventanas de ancho variable. 35. 2.4.3 Modelos de Línea. 37. 2.4.4 Modelos bidimensionales. 40. 2.4.5 Estado del arte. 42. Capítulo 3. Técnicas Experimentales y de Análisis. 3.1 Microscopía Electrónica de Barrido (MEB). 44. 3.2 Microscopía Óptica. 49. 3.3 Estereoscopia. 55. 3.4 Análisis de imágenes. 56. 3.5 Microscopía de Fuerza Atómica (MFA). 57. Capítulo 4. Experimentación. 4.1 Introducción. 61. 4.2 Material. 62. 4.2.1 Caracterización metalográfica. 63. 4.3 Generación de las trayectorias de las grietas. 66. 4.4 Registro de las trayectorias de las grietas. 69. 4.5 Extracción de las trayectorias de las grietas y análisis de imágenes 4.6 Análisis de autoafinidad de las trayectorias de grietas.. Capítulo 5. 72 74. Resultados y Discusión. 5.1 Introducción. 76. 5.2 Caracterización microestructural. 77. 5.3 Ensayos mecánicos de tensión modo 1. 80. 5.4 Registro y extracción de las trayectorias de las grietas. 83. 5.4.1 Trayectorias registradas con el digitalizador convencional de documentos. 83. 5.4.2 Trayectorias registradas con el estereoscopio. 84. 5.4.3 Trayectorias registradas con el microscopio óptico.... 85.
(12) 5.4.4 Trayectorias de grieta registradas en el microscopio electrónico de barrido (MEB). 86. 5.5 Análisis de autoafinidad. 87. 5.6 Discusión. 89. Capítulo 6. Conclusiones y Recomendaciones. 6.1 Conclusiones Generales. 94. 6.2 Recomendaciones para trabajos posteriores. 96. Referencias bibliográficas. 97. Apéndice A Prueba de Hipótesis para la comparación de la diferencia entre las resistencias a la tensión modo I, de las muestras cortadas en el sentido paralelo y perpendicular a la dirección de laminación. 101. Apéndice B Figuras con las trayectorias de los perfiles de las grietas. 103. Apéndice C Formaciones dendríticas en foil de aluminio. 106. Apéndice D Publicación por presentar en el 10m International Congress of Fracture, Reference Number: ICF0591. 108. "2D and 3D self-affine crack propagation on aluminium alloys*. índice de Tablas. 115. índice de Figuras. 116. Resumen Autobiográfico. 122.
(13) R e s u m e n. En la presente investigación se estudia el carácter autoafín del fenómeno de propagación de grietas en la aleación de aluminio 1145, caso bidimensional; para esto se aplicó la técnica de topometría estadística autoafín conocida como "Ventanas de Ancho Variable (Z m áx)" P a r a determinar los exponentes de rugosidad (Hurst) y la longitud de correlación. También se analizó el papel o efecto de la anisotropía microestructural con respecto a los parámetros de autoafinidad antes citados. Por último, los resultados se interpretaron a la luz de recientes. modelos. fenomenológicos. para. casos. bidimensionales. de. propagación de grietas autoafines. Nuestros resultados concuerdan con las predicciones de modelos recientes y teorías reportadas en la literatura respecto al valor del exponente de Hurst encontrado con valor de - 0.67. Estos resultados sugieren además que la longitud de correlación es sensible a la anisotropía microestructural..
(14) I N T R O D U C C I Ó N. Benoít Mandelbrot, de origen polaco, en 1984 estudió las superficies de fractura de aceros Maraging, determinando su dimensión fractal, sugiriendo relaciones entre la tenacidad y la dimensión fractal.. En el Programa Doctoral en Ingeniería de Materiales, de la FIME-UANL, se han estudiado superficies de fractura autoafines en metales, cerámicos y polímeros.. Las superficies de fractura se generan por el avance de los frentes de grieta, fenómeno sujeto a interacciones aleatorias, por lo que se puede afirmar que las trayectorias de las grietas son objetos autoafines.. En estudios recientes se documenta que el comportamiento de las superficies de fractura se puede describir como autoafín. Por ejemplo en el caso de la aleación de aluminio A319 se logró demostrar que el coeficiente de rugosidad o también llamado de Hurst tiene un valor aproximado a 0.8. En el caso de los polímeros también se han realizado estudios similares demostrando un comportamiento autoafín.. Para hablar de autosimílitud, se menciona que los objetos que presentan esta característica, tienen un escalamiento igual en todas direcciones, sin embargo los objetos en la naturaleza en general siguen un escalamiento desigual en diferentes direcciones, tales objetos se denominan autoafines o bien objetos.
(15) que. presentan. autosimilitud. estadística. (autoafinidad).. La. noción. de. autoafinidad fue aplicada por primera vez al movimiento fraccional Browniano (mfB), el cual es una particularización del movimiento Browniano descubierto por Robert Brown en 1828.. Con el objetivo de estudiar el carácter autoafín en la propagación de grietas, en este trabajo se seleccionó a la aleación de aluminio 1145, que se presenta en forma de láminas delgadas de aluminio, también conocidas como "foils". La elección se hizo debido a que el material en este tipo de presentación, está sometida a procesos que implican altas deformaciones mecánicas y. esto. favorece el análisis de la relación que guarda la anisotropía del material con el fenómeno de propagación de grietas.. Se utilizó la técnica de topometría estadística conocida como "Ventanas de Ancho Variable (Zmáx)" para obtener el exponente de Hurst y la longitud de correlación del material antes citado. Para lograr esto, primero se recurrió a varios procesos de análisis de imágenes; desde la digitalización convencional por medio de un escáner hasta el análisis de los perfiles de grieta por medio de microscopía electrónica de barrido. Posteriormente los datos obtenidos fueron procesados en un programa matemático que permite obtener los parámetros autoafines, obteniendo un exponente de rugosidad o de Hurst de 0.67 comprobando así la hipótesis que se planteó; la cual afirma que las trayectorias que siguen las grietas en las láminas delgadas de aluminio, muestran un carácter autoafín para el caso bidimensional..
(16) CAPÍTULO. 1. CONCEPTOS. GENERALES. DEL. ALUMINIO. 1.1 Propiedades Generales del Aluminio. Humphrey Davy (figura 1.1) fue el primero en dar a conocer al Aluminio, se habla de los primeros años del siglo XIX. La primera extracción de este metal se produjo gracias a la reducción con sodio fundido en los años de 1855 y 1890; ahora existen métodos mucho más modernos como lo es el electrolítico. En la actualidad este metal ocupa el segundo lugar mundial en lo que a su empleo se refiere (industria alimenticia, médica, aeronáutica, de la construcción, entre otras).. El principal mineral para la extracción del aluminio es la bauxita, la extracción de aluminio de este mineral se produce mediante un proceso químico como lo es la fusión electrolítica. Actualmente existe una gran diversidad de aleaciones de aluminio, que tienen un sinfín de aplicaciones desde la lámina más delgada utilizada para en la industria alimenticia hasta aplicaciones aeronáuticas, en la exploración espacial y en la electrónica.. Mm. *. i. Figura 1.1 Sir Humphrey Davy (1779-1829).
(17) Cabe mencionar que la industria del aluminio se apoya en las actividades básicas de investigación y experimentación, las cuales abarcan una amplia gama de aplicaciones, tanto para ayudar en la producción del metal y sus aleaciones como para mantener su aplicación en casi todas las principales industrias.. La tabla I muestra un cronograma de los métodos empleados para la producción de aluminio. El costo de producción era elevado, por lo que combinado con la baja resistencia mecánica del aluminio puro, limitaba las aplicaciones del metal. Sin embargo la invención del proceso electrolítico para la reducción del óxido de aluminio, abrió la gran posibilidad de reducir los costos.. Tabla I Cronograma de la Historia de la obtención y producción del aluminio [1] Año. 1825. Investigador y país Sir Humphrey Davy (Gran Bretaña) Hans Christian Oersted (Dinamarca). Proceso Electrólisis de la mezcla fundida de potasa y alúmina Calentamiento conjunto de cloruro de aluminio y una amalgama de potasio. 1825. Fogh (Francia). Una repetición del proceso anterior. 1827. Friedrich Wohler (Alemania). Calentamiento de potasio metálico y del cloruro de aluminio. 1845. Friedrich Wóhler (Alemania). Reducción del cloruro de aluminio con vapor de potasio Primer proceso comercial. Reducción del cloruro doble de sodio y aluminio con sodio metálico, preparado por separado por la reducción del carbonato de sodio con carbón vegetal. Reducción por sodio en Nueva Jersey Planta a escala normal en Nanterre, mediante reducción por sodio Planta en Londres para la reducción por sodio del cloruro de aluminio Planta en Rouen para la reducción por sodio del cloruro de aluminio. 1807. 1854 1856 1857 1858 1858. Henri Sainte Claire Deville (Francia) A. Monnier (E.U.A.) Deville y P. Morin (Francia) W. Gerhard (Gran Bretaña) Hermanos Tissier (Francia). Producto Sin éxito Amalgama de aluminio-Trozo pequeño de metal blanco Aluminio en forma cristalina compacta Unos cuantos granos de metal como polvo gris Glóbulos metálicos de aluminio. Aluminio al 97-97.3% Aluminio Aluminio Aluminio Aluminio.
(18) 1860. H. Merle & Co. (Francia) Bell Bros. (Gran Bretaña). Planta en Salindres para la reducción por sodio Planta en Co. Durham para la reducción por sodio. 1863. Wirz & Co. (Alemania). Primera planta de reducción de aluminio en Alemania Planta cerca de Birmingham para la reducción por sodio, seguida en 1866-9 por una planta más grande que usaba sodio barato obtenido por el proceso Castner Planta en Filadelfia que empleaba el proceso de reducción por sodio Electrólisis de una mezcla fundida de alúmina en criolita. 1860. 1867-77. J.F. Webster (Gran Bretaña) Col. Frismuth (E.U.A.). 1884 1886. 1887. 1888. 1888. 1889. 1896. Paul Louis Toussaint Héroult (Francia). Paul Louis Toussaint Héroult (Francia). Challes Martin Hall (Estados Unidos) J.F. Webster (Gran Bretaña) Paul Louis Toussaint Héroult (Francia). Proceso Héroult (Francia). Primera planta en operación en Neuhausen sobre el Rhin por la predecesora de la Swiss Company (actualmente, Aluminium Industrie A.G., AlAG) Pittsburgh Reduction Company que utilizaba el proceso Hall en los E.U.A. En 1907, la compañía cambió su nombre por el de Aluminium Company of America, ALCOA El sodio barato producido por el proceso Castner fue usado por Webster Establecimiento de la planta AlAG Primera planta de reducción en la Gran Bretaña que empleaba la energía hidroeléctrica en Escocia (British Aluminium Co.). Aluminio Aluminio. Aluminio. Aluminio al 99 %. Aluminio Aluminio. Aleaciones de aluminio. Aluminio. Aluminio. Aluminio. Aluminio. Han pasado ya más de 100 años desde que el francés Paul Louis Héroult y el americano Charles Martin Hall (figura 1.2) describieran, en sus patentes básicas de 1886, el proceso electrolítico que hoy día aún se utiliza. Cabe mencionar que estas dos personas no se conocían a la hora de descubrir ésto, lo cual condujo a demandas legales, para completar aun más las coincidencias, ambos tenían la misma edad, 22 años y fallecieron el mismo año, en 1914..
(19) Figura 1.2 Heroult y Hall. La industria del aluminio tuvo un gran crecimiento durante los períodos de las dos Guerras Mundiales; ésto seguido de un abatimiento en las ventas. Después de la Segunda Guerra Mundial se hizo frente al nuevo desafío de levantar de nuevo la industria aluminera, para esto se recurrió al uso de nuevas aleaciones, mejorando la calidad y su productividad en las plantas. Se recurrió entonces, al reciclado del fuselaje de aviones destruidos u obsoletos, al mismo tiempo se incrementó la demanda del material laminado para la manufactura de utensilios domésticos. Las propiedades físicas del aluminio puro se muestran en la tabla II. Tabla II Propiedades Físicas del aluminio puro [1,2] Propiedad Valor 13 Número Atómico 26.99 Peso Atómico 0.14288 nm Radio Atómico a 25°C Ninguno Isótopos Valencia 3 Color - luz reflejada Blanco plateado Estructura cristalina Cúbica Centrada en las Caras (FCC) 0.40414 nm Constante reticular a 25°C 0.28577 nm Distancia interatómica mínima Plano de deslizamiento (111) 2.699 g/cm J Densidad a 20°C 2.55 g/cm J Del sólido a 660°C Del líquido justo por encima de la 2.38 g/cm J temperatura de fusión (660°C) Calor de combustión 200 Kcal por g-átomo (837,200 J) Temperatura de fusión 660.2 °C Temperatura de ebullición 2057 °C /2480 °C 65.5 % de la IACS Conductividad eléctrica a 20 °C Resistividad eléctrica a 20 °C 2.69 níi/cm *IACS: International Annealed Copper Standard.
(20) 1.2 Propiedades mecánicas En cuanto a las propiedades elásticas del aluminio; el módulo de Young es bajo y es sensible a cambios pequeños debido a la cantidad de impurezas presentes. El valor del módulo de Young (E) para el aluminio al 99.997 % es de 64.5 MPa y para el aluminio al 99.950 % es de 69 MPa. Los valores utilizados para las aplicaciones comerciales son un poco más altos y el intervalo en que están estas aleaciones van desde 65 hasta 80 MPa. Esto se observa en la figura 1.3 [1].. El alargamiento elástico del aluminio y sus aleaciones bajo un esfuerzo determinado, es cerca de 3 veces más grande que el del acero. Esto implica una gran ventaja en el caso de las partes estructurales que requieren de una resistencia al impacto elevada en la zona elástica. En la tabla III se muestran las principales propiedades elásticas del aluminio.. -AJOi Mbúb É l rnKarnHtie -Al-Cu mads »marren» 14 días a 20 paJosC -Al-Cu tratadatontamente2B d¡asa209&tosC - AcfCu tratada tÉfHKenefe l Ü disse 250 grados C -Armada KrmCgmer« 0.5%atmt»de sduto. I2%atmKode sduto. 1.35 « attmco« 2*a«™»« sólito sOuto. traeda timrame» 48 hrie a 250 gradas C. -Al-Si. Figura 1.3 Variación del Módulo de Young con el % atómico de soluto para soluciones sólidas de cobre o silicio en aluminio tratadas térmicamente.
(21) Cabe mencionar que existen propiedades mécanicas que están estandarizadas según se puede revisar en el libro "Aluminium Standards & Data" editado por la Aluminium Association [2]. Tabla III Principales propiedades elásticas del aluminio [1] Propiedad elásticas Módulo deYoung (E). Valor. Aluminio al 99.99 % de pureza Aluminio al 99. 95 % de pureza. 64.5 MPa 69 MPa. Módulo de Corte (G). 17 MPa. Relación de Poisson. 0.32- 0.36. 1.2.1 Esfuerzo de prueba y resistencia a ta tensión Como en muchos de los metales no ferrosos, el aluminio y sus aleaciones no muestran un punto de cedencia bien definido. En la práctica, para las pruebas de control de calidad y para fines de diseño, se emplea un valor del esfuerzo de prueba tomado del 0.1 al 0.2 % de deformación plástica, como se observa en la figura 1.4. 65. Esfuerzo de prueba al 0 . 2 %. 60 55 50. Esfuerzo de " prueba Esfuerzo 4Q al 0 . 1 % f (MPa) 35. /. 45. /. /. /. /. /. 30 25 20 15 10 5. f. 0 0. 1. / 0.1. 1 0.2. 0.3. 0.4. 0.5. % de Deformación. Figura 1.4 Curva de esfuerzo-deformación que ilustra el método para hallar el esfuerzo de prueba. [1].
(22) La resistencia a la compresión del aluminio es ligeramente mayor que la resistencia a la tensión. Una de las formas para aumentar la resistencia de las diversas aleaciones de aluminio puede ser si se le trabaja en frío, lo cual reduciría la ductilidad. Como en otros casos de fundiciones metálicas puras, las propiedades de tensión dependen del proceso empleado; los vaciados en molde de arena poseen propiedades más bajas que las fundiciones metálicas que se han tratado térmicamente. El metal trabajado tanto en caliente como en frío posee una estructura granular más fina. que el material vaciado y en la. condición de recocido, el aluminio forjado posee un mejores propiedades que el vaciado. En la tabla IV se muestran algunas de las designaciones para los tratamientos térmicos para el caso de aleaciones forjadas de aluminio. Tabla IV Designación de algunos de los Tratamientos Térmicos en aleaciones de aluminio forjadas Tratamiento Térmico Designación o Nomenclatura Temple H14*, H16* y H18* Endurecido por trabajo en frío H1* Endurecido por trabajo en frío y H2* parcialmente recocido H3* Endurecido por trabajo en frío y estabilizado F Temple sin controlar el grado de endurecimiento por trabajo en frío Recocido O *La cifra indica el grado de endurecimiento por trabajo en frío.. La resistencia a la ruptura del aluminio al 99.8 % es de. 110 MPa y para el. aluminio al 99.0 %, el valor es de 150 MPa. La dureza del aluminio vaciado es de 28 en la escala Vickers y sube a 55 cuando se trata en frío a una reducción de un 80-90 % del espesor. No se conoce con precisión ninguna relación teórica entre los valores de la dureza y las propiedades mecánicas como por ejemplo el esfuerzo de prueba o el alargamiento pero, como una aproximación.
(23) empírica, los valores de la resistencia a la tensión expresados en MPa son cerca de 4 veces la dureza en la escala Vickers.. 1.2.2 Normas del Aluminio y sus aleaciones Las aleaciones de aluminio forjadas destinados para usos generales en la ingeniería, se especifican en las Normas Británicas (British Standards) 1470 a 1477, mientras que los señalados para usos más especializados se publican en una serie complementaria BS 4300. Los lingotes y los vaciados están comprendidos en la BS 1490. Otros países tienen sus respectivas normas, las cuales difieren por lo común de las del Instituto de Normas Británicas, pero trabajar con las de la Organización de Normas Internacionales (ISO), asegura que las normas nacionales principales queden dentro de las recomendaciones de la ISO.. Estas especificaciones, tanto nacionales como internacionales, están sujetas a revisiones y, si las circunstancias lo ameritan, se pueden modificar los límites de la composición o de las propiedades mecánicas. Por lo tanto, es necesario referirse a la última edición de las especificaciones para evitar la posibilidad de errores.. En. el. Reino. Unido. se. obtiene. información. acerca. de. las. especificiaciones de las aleaciones de aluminio en la Federación de Aluminio. La tabla V muestra varios valores comunes entre las distintas normas antes citadas..
(24) Tabla V Valores comunes de propiedades mecánicas en aluminio entre las distintas normas fl,2] 0.2% del % Forma. Pureza. Revenido. Esfuerzo de. Resistencia a la. %. prueba, MPa. tensión,. Alargamiento. MPa Lámina delgada. 99.99. 16-49. 62-92. (1-3). (4-6). 77-130. 115-154. Laminado duro. (5-8.5). (7.5-10). 4-15. Recocido. 31(2). 85 (5.5). 33. Semiduro. 100 (6.5). 123 (8). 9. Laminado duro. 146 (9.5). 154(10). 5. 39 (2.5). 85(5.5). 38. Recocido. Lámina delgada. Lámina delgada y Tira. Extrusiones. 99.99. 99.2. 20-50. 1.3 Tecnologías para la producción del Aluminio Existe una serie de procesos de refinación electrolítica, para la eliminación de las impurezas presentes en el mineral, uno de estos procesos es el Bayer [1,2]; que también se utiliza para la formación de lingotes que más tarde se emplearán para la producción de láminas como se describe a continuación.. 1.3.1 Proceso de Laminación en Frío para láminas delgadas de Aluminio El material utilizado en el presente trabajo es la aleación 1145 de aluminio, que se presenta en forma de láminas delgadas de aluminio. Este material se produce mediante el proceso de laminación en frío, el cual se describe a continuación.. Las aleaciones tratadas térmicamente, de acuerdo como sale del tren de laminación en caliente (figura 1.5), es por lo general bastante blando como para.
(25) ser laminado en frío sin necesidad de un recocido preliminar, como es el caso de la aleación de aluminio estudiada en esta investigación.. Figura 1.5 Proceso de Laminación en frío de las láminas delgadas de aluminio.. La laminación en frío puede efectuarse en castillos de laminación de configuración "cuarto o cuatro" (Four High) (figura 1.6) colocados ya sea en forma individual reversible o múltiple con los castillos de laminación en tándem. En el caso de material para calibres gruesos, la lámina rolada en caliente puede cortarse en tramos para laminarse en frío en un tren de laminación de hojas. La reducción obtenida durante la laminación en frío está sujeta a factores como el calibre del material inicial y el espesor final requerido, el tratamiento térmico, las propiedades metalúrgicas, el tamaño del grano, entre otros [3-5].. Para la mayoría de los productos, se introduce cuando menos un recocido dentro del programa de laminación..
(26) Con el propósito de controlar el tamaño de grano se necesita tener en cuenta tanto las reducciones mínimas como las máximas antes del recocido; las cantidades varían dependiendo de la aleación que se esté trabajando.. Las láminas delgadas son un producto laminado en frío de sección rectangular y con un espesor. menor a 0.2 mm. Los materiales que se utilizan para su. producción son el aluminio de distintas purezas y aleaciones del tipo 1xxx y 3xxx, principalmente.. Figura 1.6 Diagrama de un tren de laminación con dos ("Dúo") y cuatro rodillos ("Four High"). El material inicial para laminar es por lo general de 0.5 mm de espesor con el tratamiento térmico "O".. En los laminados de hojas y tiras, la reducción del espesor se efectúa al disminuir el espacio abierto entre los rodillos del trabajo. Para obtener una reducción en el espesor del tramo que se lamina, es preciso controlar los siguientes factores: acabado de la superficie del rodillo; para laminados.
(27) brillantes, reducir la fricción en el agarre del rodillo y permitir mayores reducciones; formulación del lubricante del rodillo. El perfil del producto laminado depende de la forma del material que entra y del control de las combas o coronas producidas por el calor a través del ancho de la cara del rodillo.. El pase final para el calibre menor de la lámina se efectúa laminando una capa doble. Para evitar soldar ambas capas, se mantienen separadas por medio de una película delgada de aceite. Cuando las capas se separan después de la laminación, las dos superficies que estaban en contacto con los rodillos brillan y las superficies interiores tienen un acabado mate.. Una gran proporción de las láminas producidas tienen un tratamiento térmico "O" del recocido, efectuado normalmente en hornos intermitentes. Para obtener un producto limpio, con la superficie libre de depósitos pegajosos de las fracciones del lubricante de laminación con temperatura de ebullición más elevada y sin identaciones causadas por burbujas del lubricante vaporizado atrapado entre las vueltas del rollo, la tensión aplicada durante el enrollado para el recocido debe ser bastante floja para dejar que escapen dichos vapores, pero no tanto como para permitir un movimiento entre las vueltas..
(28) CAPÍTULO. 2. MECÁNICA. DE. LA. LA PROPAGACIÓN. FRACTURA Y CARÁCTER. AUTOAFIN. DE. DE GRIETAS. 2.1 Introducción En el presente capítulo se revisarán los conceptos fundamentales de fractografía, fractura y sus implicaciones, esto como un conocimiento previo para comprender la relevancia del estudio de la propagación de grietas y sus trayectorias, empleando el modo de carga I, en dos dimensiones; para después conocer el método de autoafinidad de ventanas de ancho variable (Zmáx) para el análisis de las trayectorias de las grietas.. 2.2 Fractografía La examinación microscópica de la superficie de fractura con el objetivo de obtener información cualitativa acerca de la naturaleza de la misma es llamada fractografía. Su origen etimológico se deriva del latín fractus que significa fractura y del griego grafo que significa descripción. El término fractografía se comenzó a utilizar en el año 1944.. La fractografía se lleva a cabo generalmente utilizando microscopía electrónica de barrido (MEB), aprovechando su gran profundidad de campo. Generalmente en escala microscópica se observan tres tipos de fractura: 1) Clivaje 2) Cuasi-clivaje y 3) Coalescencia de cavidades..
(29) La fractura de clivaje es un tipo de fractura frágil que ocurre a lo largo de los planos cristalográficos (figura 2.1). Los arreglos característicos de la fractura por clivaje son de caras planas, con marcas de río que son causadas por la grieta moviéndose a través del cristal a lo largo de un número de planos paralelos formando una serie de mesetas. La dirección de estos patrones de río representan la dirección de propagación de la grieta.. Figura 2.1 Fracturas típicas de clivaje. La fractura de cuasi-clivaje se observa principalmente en fracturas realizadas a bajas temperaturas en aceros templados. En esta forma de fractura las caras no son verdaderos planos de clivaje, exhiben a menudo huecos y colinas rasgadas alrededor de las caras (figura 2.2).. Fiaura 2.2 Fractura aue muestra el cuasi-clivaie.
(30) La coalescencia de cavidades se caracteriza por depresiones como copa que pueden ser equiaxiales, parabólicas o elípticas dependiendo del estado de esfuerzos a que esté sometida. Este tipo de superficie de fractura denota una fractura dúctil. Las microgrietas son iniciadas en partículas de segunda fase, los huecos crecen, y eventual mente existen ligas entre las microgrietas de fractura (figura 2.3).. Figura 2.3 Figura que muestra la presencia coalescencia de cavidades. de. la. Más adelante se hablará sobre la topografía estadística autoafin; la cual es una herramienta que se vale de varios métodos para cuantificar la autoafinidad de las superficies analizadas, en la presente investigación se revisarán algunos de estos métodos.. 2.2.1 Tipos de fractura Normalmente para tipificar la fractura se puede realizar evaluando las diferentes características. de. la misma, tales como:. cristalográfico y por último la apariencia.. la deformación,. el arreglo.
(31) En cuanto a la deformación a la fractura, se conocen dos tipos de fractura dependiendo de la deformación plástica previa:. 1 °Fractura Frágil: es la que ocurre cuando la deformación en su mayor porcentaje es elástica, de forma tal que después de que se fractura la pieza, los fragmentos pueden volver a unirse sin mayor cambio significativo en la geometría de la misma, por ejemplo: cuanto fracturamos un gis, un vidrio, etc. Además tiene una rápida propagación de grieta, la dirección de propagación de la grieta ocurre en forma perpendicular con respecto a la dirección tensil y la superficie de fractura tiene forma laminar.. Este tipo de fractura (figura 2.4) se presenta también en metales con baja ductilidad y tenacidad, aunque en algunos casos los normalmente dúctiles, fallan también de manera frágil cuando éstos se someten a grandes deformaciones súbitas, como en el ensayo de impacto. TirfiISKTWKhii il—JUiülü-i. '. . «fc. .. Figura 2.4 Vista de una típica Fractura Frágil de una probeta de acero.
(32) 2°Fractura Dúctil : En la figura 2.5 se presenta un ejemplo de este tipo de fractura y básicamente es la que presenta un cuerpo después de ser sometido a una gran deformación plástica, tomando en cuenta que los esfuerzos en una región grande de la pieza, sobrepasaron el esfuerzo de cedencia o límite elástico. Este fenómeno se presenta de manera transgranular en los metales con buena ductilidad y tenacidad.. Figura 2.5 Típica fractura dúctil vista en un MEB. 2.2.2 Tipos de propagación de grietas Existen 3 tipos de propagación de grietas, los cuales pueden ser: transgranular, intergranular y mixta. La primera de ellas (transgranular) corresponde a la grieta que se propaga atravesando el interior de los granos, (figuras 2.5 y 2.6).
(33) Figura 2.6 Típica fractura transgranular. En cuanto a la propagación de grietas intergranulares corresponde a las grietas que se propagan siguiendo las fronteras de grano sin penetrar al interior (figura 2.7). Este tipo de fracturas, normalmente es el resultado del proceso de debilitamiento de las regiones donde se localizan las fronteras de grano.. Figura 2.1 Típica fractura intergranular. Por último, se habla de propagación de grieta mixta cuando se presentan ambos tipos de propagación de manera simultánea..
(34) 2.3 Mecánica de la Fractura 2.3.1 Introducción Una definición de fractura es: "la separación de un componente sólido, debido a la acción de una o varias cargas externas; todo esto por medio de un proceso de formación de nuevas superficies, llamadas "superficies de fractura". El proceso de fractura está formado principalmente por dos etapas: iniciación de grietas y propagación de las mismas [7].. Las propiedades mecánicas de los materiales son importantes para conocer el comportamiento que pueda presentar el material cuando se fractura, así como también las condiciones de carga y la geometría del cuerpo; puede ser necesario mantener o en algunos de los casos incrementar la carga después de la iniciación de grietas. En otros casos sólo bastará con llegar al punto de iniciación de grieta para que posteriormente, ésta se propague con la misma carga.. La fractura puede comenzar a partir de una grieta ya existente en el material; luego entonces la etapa de nucleación de grietas se elimina y el proceso se reduce únicamente a la propagación de la grieta. Para que el fenómeno de la fractura esté presente no se requiere que el esfuerzo de iniciación y propagación de grietas esté presente en la totalidad del volumen del cuerpo, en cambio si este esfuerzo de iniciación se alcanza en una pequeña zona del cuerpo la fractura se hará presente..
(35) Una de las características de la fractura es que en la gran mayoría de los casos se presenta en forma inesperada (figura 2.8); debido a que ésta puede iniciarse en regiones donde no esperamos que este fenómeno se lleve a cabo. Todo esto trae como consecuencia resultados fatales en algunos de los casos, es por esto que la fractura es materia de investigación permamente. En este proyecto, se utilizará este fenómeno para explicar el comportamiento autoafin de la propagación de grietas en materiales metálicos no ferrosos; como lo es el caso de la lámina delgada de aluminio.. Figura 2.8 Características principales (Iniciación y Propagación). del Mecanismo. de. Fractura. Cuando se habla de mecánica de la fractura nos referimos al tamaño y forma de las grietas y las fuerzas o cargas que provocan la forma y dimensiones bien definidas de la misma. Para todo esto requerimos del cálculo de la distribución de esfuerzos, deformaciones, desplazamientos ocurridos alrededor de la grieta, estableciendo, claro está, los balances de energía que se llevan a cabo a lo largo de la grieta. Para esto existen varias metodologías de análisis,.
(36) dependiendo de la extensión de la deformación plástica, (figura 2.9) debido a esto, se presentan varías categorías de la fractura, las cuales son:. 1°Fractura Lineal Elástica: es aquella donde la extensión de la zona plástica está confinada a una pequeña región frente a la punta de la grieta y la deformación del resto del cuerpo es elástica.. 2°Fractura Elasto Plástica: Es aquella en donde la zona plástica se extiende en el total remanente del ancho de la pieza, pero permaneciendo como una región relativamente estrecha alrededor del plano de la grieta.. 3°Colapso plástico: es cuando la fractura es precedida por la deformación plástica generalizada.. Lineal Elástica. Elasto-Plástica. Colapso Plástico. Figura 2.9 Categorías de la Fractura de acuerdo a la extensión de la zona plástica. 2.3.2 Modos de carga La mecánica de la fractura considera que el proceso de la misma se inicia con una grieta que se propaga hasta la separación final o la fragmentación total de la pieza. Ahora bien, si durante la propagación de la grieta, ésta puede.
(37) detenerse al disminuir o desaparecer los esfuerzos, podemos decir que la propagación es estable; por otro lado, si la grieta se propaga de manera rápida y autoacelerada, donde prácticamente es imposible detenerla, entoces la propagación es inestable.. Existe lo que se conoce como Mecánica de Fractura Lineal Elástica, la cual consiste en una aproximación de las condiciones de los esfuerzos más allá del límite elástico del material de los componentes estructurales y mecánicos.. Existe un parámetro que caracteriza a la fractura, éste es el factor de intensidad de esfuerzos (K), el cual describe la distribución de éstos alrededor de una imperfección del material (figura 2.10) y en su forma matemática se expresa: K = Ya(ica) 1 f i. (Ec. 1). En donde "Y" es el parámetro que involucra la geometría de la grieta y del componente, "a" es la longitud de la grieta o imperfección y V es una función que representa la magnitud del esfuerzo en el componente..
(38) P. R caraa aplicada h atura w: espesor l:anchura. w Figura 2.10 Representación típica de la concentración de esfuerzos que ocasiona la generación y propagación de la grieta.. El factor de intensidad de esfuerzos (K), es un parámetro que define la magnitud de los esfuerzos en la punta de la grieta si la deformación en el cuerpo es esencialmente elástica. Cuando se alcanza un valor crítico de K, conocido como tenacidad a la fractura y denotado como Kc, ocurre entonce la fractura. La tenacidad a la fractura constituye una propiedad del material, medible por medio de pruebas de laboratorio.. Existen varios modos de aplicación de carga que pueden ser utilizados en relación a la grieta, (figura 2.11). El modo I ó modo de apertura de grieta, se refiere a un esfuerzo tensil aplicado en la dirección normal a las caras de la grieta. Este es el modo usual para pruebas de tenacidad determinando el valor crítico de intensidad de esfuerzos como K|C. El modo II ó modo de corte, se refiere a un esfuerzo de corte aplicado normal al borde principal de la grieta.
(39) pero en el plano de la grieta. Por último el modo III o modo de corte paralelo, es para esfuerzos de corte aplicados paralelamente al borde principal de la grieta.. M o d o l:Tensión. Modo II: Corte. M o d o III: Corte y Tensión. Figura 2.11 Modos de generación de una grieta. 2.3.3 El modelo de Inglis y el criterio de Griffíth Griffith [7] propuso la primera teoría para explicar la gran discrepancia existente entre los esfuerzos de cohesión de los sólidos y su valor teórico de ~ E/10 donde E es igual al módulo de Young para el caso de tensión. Su postulado se basa en que los sólidos contienen muy pequeñas y finas grietas o fracturas no importando el cuidado que se haya tenido para producir dicho sólido.. El efecto de la concentración de esfuerzos en el inicio de las grietas provoca teóricamente un esfuerzo de cohesión que aparentemente puede ser igualado, tomando en cuenta que el esfuerzo medio (am) es mayor al esfuerzo nominal. Cuando estas condiciones aparecen, la grieta comienza a propagarse y la superficie de fractura se incrementa; todo esto implica o demanda una entrada de energía con el objeto de incrementar energía superficial. Esto se debe a la energía de deformación elástica almacenada en el cuerpo al momento de.
(40) iniciarse la propagación de la grieta. En pocas palabras lo que el criterio de Griffith indica, es que la grieta se propagará cuando disminuya la energía de deformación elástica, a tal grado que se iguale a la energía necesaria para crear nuevas superficies de fractura relacionadas con la grieta.. Para determinar la energía de deformación elástica se necesita el conocimiento de la distribución de esfuerzos alrededor del punto inicial de la grieta. Griffith utilizó un desarrollo elaborado por Inglis, el cual considera la distribución de esfuerzos cercana al final del eje mayor de un hueco de forma elíptica, basándose en la teoría de la elasticidad [7].. En la figura 2.12 se muestra un especimen utilizado para investigar el postulado que se menciona más adelante. Si el espesor T es muy pequeño comparado con las dimensiones de ancho "w° y de altura "h", además de la carga aplicada "P", se presenta la condición de denominada esfuerzo plano (plañe stress). Para cuando se presentan las condiciones donde 2c ». 2d y w » 2 c ,. basándose en el análisis de esfuerzos de Inglis, Griffith determinó que la energía superficial específica está relacionada con: <jc = (2Eys/7ia)1/2. (Ec.2). Donde: E: Módulo de Young, ys: Energía superficial específica y a: mitad de la longitud interna de la grieta..
(41) r. \. \. 4 Griet^elíptica. i IT. M H. \. T. \ w. Figura 2.12 Esquema dimensional del especimen relacionado con el análisis de Griffith para el esfuerzo plano (plañe stress).. 2.3.4 Campo de esfuerzo, modo I, 2 dimensiones En la figura 2.13 se muestra cómo es el campo de esfuerzos en probetas sometidas a pruebas de tensión en modo I. Como se puede observar el estado que guardan las probetas con un espesor delgado, como lo es este caso (lámina delgada de aluminio con espesor de 50 ^m) se rigen bajo las condiciones de esfuerzo plano (plañe stress) donde la componente de esfuerzo en el eje "z" es igual a cero (deformación libre en "z") [8,9].. Ahora bien en la figura 2.14 se puede observar cómo es que cambia la tenacidad con respecto a las condiciones de esfuerzo plano (plañe stress) y a la condición de deformación plana (plañe strain)..
(42) Condición para que se presente el esfuerzo plano (plañe stress) Para nuestro caso en hojas delgadas de aluminio (50 [jm). o ¥ =. K MB) V2ñr <ry=-. K. VThT. •fy(8). *XY~— ^ fyyíB) 1 V2W. Figura 2.13 Campo de esfuerzos de probetas sometidas a pruebas de tensión, modo I, caso bidimensional [8]. Donde: K|_= Tenacidad a la fractura c para deformación plana K = Ya «/5ta~ le ~ Tenacidad a la Fractura K c K. l'c. Y=. función de la longitud de fractura Kc= Espesor del especimen a= longitud de la fractura ff= esfuerzo. i 4 Comportamiento de esfuerzo plano (plañe stress). ¡. •. \ Comportamiento de ¡ deformación plana ! (plañe strain). Espesor Figura 2.14 Condición de esfuerzo plano vs deformación plana [8].
(43) 2.4 Carácter autoafin de las grietas y sus trayectorias Para conocer el carácter que guardan las trayectorias seguidas por las grietas en necesario conocer conceptos fundamentales de autoafinidad, tales como autosimilitud, exponente de rugosidad, longitud de correlación, entre otros.. 2.4.1 Autoafinidad Para entender el concepto de autoafinidad, primero hay que conocer el significado de autosimilitud, que se puede aclarar, comparando el perfil obtenido al analizar la superficie de un componente de ingeniería, que es semejante en otra longitud u orden de escala, al perfil que sigue el relieve de una montaña. Ésta es una característica que poseen los objetos que tienen un escalamiento igual en todas direcciones, sin embargo los objetos localizados en el medio ambiente tienen un escalamiento desigual en diferentes direcciones [10,11,12], a estos objetos se les llama autoafines, es decir, que presentan autosimilitud estadística. Se puede decir que Robert Brown fue el científico que en el siglo XIX, comenzó a delinear lo que hoy en día conocemos como "Autoafinidad"; reportando lo que se conoce como movimiento Browniano. Más tarde, en el año de 1905 Einstein elaboró la teoría del movimiento Browniano y además estableció que dicho movimiento es independiente del tamaño de la partícula. El movimiento Browniano de una partícula puede observarse en el microscopio óptico, donde aparentemente consiste de pasos o trayectorias aleatoriamente organizadas. Luego entonces, el desplazamiento de la partícula en un intervalo de tiempo,. es totalmente independiente del desplazamiento de la misma. partícula en un distinto intervalo de tiempo, sólo no existe independencia entre.
(44) la posición de la partícula X(r) y el tiempo(t). Cuando incrementamos la resolución de instrumento óptico y también la resolución en la escala del tiempo, observaremos que la huella que deja la partícula en cuestión, es semejante a la primera observación, un camino con trayectoria aleatoria. En la figura 2.15 se muestra un gráfico de una función B(t)(algunos autores utilizan Z(t), que representa a la posición de una partícula en movimiento Browniano, como una función del tiempo (t).. B(t). Figura 2.15 Movimiento Browniano de una partícula en función del tiempo. Ahora bien, debido a que el tiempo (t) y la posición de la partícula B(t) son dos cantidades físicas diferentes, su escalamiento deberá ser diferente. Por lo que la función B(t) no es un conjunto autosimilar estricto, pero si autoafin, tal y como lo muestra el escalamiento de la distribución de probabilidad del movimiento Browniano cuyo modelo, establecido por Mandelbrot [6] en 1965, es el siguiente: B(rt) = r /z B(t). (Ec. 3). En donde B es la distribución de probabilidad de B. La ecuación 3 nos muestra que si el tiempo sufriera un escalamiento con un factor de r, luego entonces la.
(45) posición de la partícula B se escalará con un factor de r 1/4 . El ejemplo más claro de esto es, como ya se mencionó, el movimiento fracciona! Browniano, que se expresa de la siguiente forma: [13,14,15] [{B(U)-B(i 2 )} 2 ] = h - t ^. (Ec.4). Donde {B(ti) - Bfe)} es un promedio temporal, ti y t2 es el tiempo y » es un parámetro de autoafinidad llamado exponente de Hurst. No se puede obtener de la misma manera la dimensión fractal de un objeto con características autoafines y otro con autosimilitud estricta. Voss en el año de 1985 estableció que dicha dimensión está relacionada con el parámetro C¡ de la siguiente forma: D = G + 1- £. (Ec. 5). Donde G es igual al número de argumentos de la función D. Para el caso anterior tenemos que la dimensión estará dada por la relación: D=2-Q. (Ec. 6). Ahora bien, el movimiento fracciona! Browniano se puede utilizar en el estudio de la rugosidad, ya que las superficies rugosas son autoafines y presentan un comportamiento de autosimilitud estadística equivalente al que presenta dicho movimiento. Luego entonces, una superficie rugosa debe cumplir con una transformación del tipo autoafin. Si consideramos los ejes coordenados del sistema cartesiano puede establecerse la siguiente relación: [16] (x,y,z)-> (bx,by,bcz).
(46) Donde z corresponde a la altura y (x,y) son las coordenadas correspondientes a un plano perpendicular a la dirección z.. A una superfìcie rugosa autoafin,. se le puede observar como una serie de. cambios en la altura con respecto a un plano de referencia, como se muestra en ta figura 2.16, donde se distinguen algunos perfiles de alturas paralelos al eje x.. Figura 2.16 Perfiles de alturas de una superficie rugosa hipotética. [17]. Al parámetro. se le conoce como exponente de rugosidad o exponente de. Hurst, en honor a H.E. Hurst por sus relevantes estudios en seríes de tiempo que dieron pie a un nuevo método de análisis para datos aparentemente aleatorios, Hurst le llama "The rescaled range analysis" (R/S analysis) [18].. Para las superficies autoafines, en general, es necesario que la altura en un punto r= (x2 + y2)1/4 sobre el plano (x,y) esté dada por la relación [19]: h(r)= [{z(r0 + r) - z(r0)}2]ro = r ^. (Ec. 7).
(47) La magnitud de £ se debe de localizar entre el 0 y el 1 y su relación con la dimensión fractal se establece en la ecuación 8. D = 3 - C,. (Ec. 8). Para superficies totalmente lisas, el exponente de Hurst (O debe de ser igual a 1, lo único que aparece es un ángulo de inclinación con respecto a un plano, pero cuando £ decrece, su rugosidad va en aumento. Para ser más precisos, las superficies autoafines presentan tal comportamiento hasta una longitud de escala llamada longitud de correlación (£), para superficies planas su dimensión equivale a 2. Todo esto ha llevado a comprobar que las superficies derivadas de fenómenos naturales, tales como las erosionadas, son autoafines.. 2.4.2 Método de banda de ancho variable Este método utiliza un perfil de longitud L, el cual se divide en ventanas o bandas de ancho A, iniciando por la posición del punto inicial Xo de la ventana, dentro de cada una se ejecutan dos momentos estadísticos correspondientes a la distribución de alturas, como lo son el momento de orden infinito w® o Zmáx que equivale a la diferencia entre la altura máxima, la altura mínima y el momento W2 o desviación estándar, estas cantidades se calculan para cada tamaño de ventana A, la ventana se mueve para cada uno de los puntos del perfil hasta el punto L - A, donde se procede a efectuar un promedio de w® y de W2 con respecto al número de ventanas empleadas. Estos promedios obtenidos para cada tamaño de ventana A se ajustan a leyes de potencia sobre A de la siguiente manera:.
(48) {Wco}xo a A c. {w 2 }xo a A ;. (Ec. 9). Cada ancho de ventana A varía desde un tamaño igual al límite de resolución entre puntos del perfil hasta un tamaño de ventana igual a L. En la figura 2.17 se muestra el procedimiento mencionado.. o.e0.6". h(x) Hm 0.4-. 0.2-. 0.0~~0. 1. 2. 3. I. 5. 6. 7. 8. x(Hm) Figura 2.17 Gráfico representativo del método de bandas de ancho variable. La figura 2.18 muestra una curva de autoafinidad para un perfil autoafin hipotético. En dicha figura se ilustra el exponente de rugosidad como la pendiente del gráfico logarítmico en la región que obedece la relación de potencia (ec. 9). Este regimen de autoafinidad tiene un límite superior llamado "longitud de correlación", (£). Para escalas de análisis mayores a la longitud de correlación el objeto ya no es autoafin. El exponente de rugosidad y la longitud de correlación son los dos parámetros que cuantifican la autoafinidad y que se emplearán en este trabajo..
(49) log r. Figura 2.18 Curva de autoafinidad para un perfil autoafin hipotético.. 2.4.3 Modelos de línea Una formulación que en ia última década se ha utilizado para describir la propagación del frente de grieta en materiales heterogéneos consiste en imaginar el frente de fractura como una línea moviéndose a través de un material que contiene obstáculos microestructurales aleatoriamente distribuidos. Este frente separará el espécimen en dos piezas quebradas. La morfología de la línea en cada tiempo t, determina la morfología de la superficie de fractura final, como lo se observa en la figura 2.19..
(50) <9. Heterogeneidades. z. y. Superficie de fractura Frente de grieta. x Figura 2.19 Representación de una línea moviéndose a lo largo del eje y, dentro de un medio heterogéneo dejando detrás una superficie rugosa[20]. El movimiento del frente de grieta se describe por una ecuación local no lineal de tipo Langevin [13,20,21], aplicada primero por Ertas y Kardar en un contexto muy diferente [22-24], (Ec. 10) donde p es el inverso de la movilidad, f (x, r ) es una fuerza aleatoria debida a las impurezas del medio heterogéneo y F es una fuerza uniforme aplicada.. Los términos no lineales toman en cuenta las variaciones de la velocidad de la grieta local con la orientación local del frente. Esta ecuación guía a un gran número de regímenes, dependiente de los valores relativos de las constantes de los términos no lineales. Aunque este modelo sufre de algunas carencias [25] sugiere la existencia de dos regímenes de fractura. Para velocidades de grieta tendientes a cero, la línea es capaz de liberarse de los obstáculos.
(51) microestructurales. Esto se conoce como la transición de desanclaje en el problema de la línea atrapada [25]. En este caso, el índice de rugosidad perpendicular a la dirección de propagación de la grieta es igual a 0.5. Para una velocidad dada, hay un cruce en alguna escala de longitud £QS de la conducta cuasiestática a la conducta dinámica [25,26]. Para escalas de longitud pequeñas (r<£QS), el índice de rugosidad es igual a C =0.5, mientras que para escalas grandes de longitud, cuando r > ^QS, C, = 0.75. La longitud de cruce £QS decrece rápidamente con la velocidad de grieta, tendiendo a infinito cuando la velocidad de la grieta tiende a cero.. Debido a que la velocidad aumenta con el aumento del factor de intensidad de esfuerzos, se espera, dentro del marco de este modelo, que la longitud de cruce decrezca cuando incrementa K|.. Otros modelos interesantes son establecidos por Roux y Franqois [27] para la fractura de materiales plásticos en los que la superficies de fractura son superficies de mínima energía y el índice de rugosidad presenta un valor entre 0.4 y 0.5.. Vashista. y. Nakano. [28]. proveen. interesantes. simulaciones. dinámicas. moleculares con la existencia de dos regímenes con una longitud de cruce que decrece al aumentar las velocidades de grieta..
(52) 2.4.4 Modelos Bidimensionales Pascal Daguier, en su tesis doctoral, menciona que dentro de los principales modelos bidimensionales para el análisis de propagación de grietas en materiales con microestructura del orden hetereogénea esta el modelo de "Fusibles Aleatorios" [29].. Con este tipo de modelo se puede dar una aproximación bastante cercana a lo que ocurre a lo largo del frente de grieta, ya que simula la estructura del material como una matriz, en donde de forma análoga, las uniones están representadas por enlaces parecidos a los de un circuito en serie, (figura 2.20) La ruptura o fractura se presenta como resultado por los miles de desórdenes que presenta la matriz.. También con este tipo de estudio se pueden observar propiedades interesantes como es el caso de la universalidad de la multifractalidad [29].. Figura 2.20 Matriz de Fusibles Aleatorios.
(53) Las líneas que unen a la matriz representan la intensidad de corriente i , que alcanzan un valor crítico ic, cuando están ordenadas en forma transversal, de tal modo que se toma a ic, como una variable como aleatoria. Inicialmente cada fusible transporta la misma corriente. Durante los procesos de iteración en donde se analiza la fractura macroscópicamente, nos dice Hansen [30] la morfología de la línea de fractura proveninete de diferentes tipos de desorden tiene un exponente de Hurst en dos dimensiones de: ¿;2D = 0.7± 0.07. Este exponente se aproxima bastante al obtenido en una "superficie" en 2D por el método de mínima energía, que es igual a 2/3.. La dinámica molecular es una técnica que se considera como uno de los modelos que muestran el comportamiento de todo un sistema molecular, donde aparecen los movimientos de los atómos. La interacción entre éstos, induce al movimiento coordinado de las partículas; luego entonces, la dinámica molecular es apropiada para estudiar fenómenos que implican este grado de complejidad.. El principio de la dinámica molecular es calcular las "trayectorias" de un sistema de N partículas al igual que las interacciones entre éstas. Conociendo la posición, la masa y la velocidad de choque entre partículas en el instante de tiempo to= 0, la interacción potencial entre el choque de las partículas, se puede calcular resolviendo un sistema de ecuaciones diferenciales (Newton) teniendo como variables las trayectorias de choque y el tiempo t. El potencial de interacción depende de la naturaleza del material que se va a simular..
(54) 2.4.5 Estado del Arte En este punto cabe resaltar la aparición de distintos modelos de reciente creación que se derivaron de ios estudios realizados por Benoit Mandelbrot [7] en el caso de la geometría de fractales, para caracterizar las superficies de fractura, tanto en 2D como en 3D.. Algunos de estos estudios experimentales [31] ofrecen la oportunidad de correlacionar las características morfológicas de las superfcies de fractura con las propiedades mecánicas de los materiales, tales como la tenacidad.. También se ha estudiado el comportamiento de los fractales isotrópicos o autosimilares y los fractales anisotrópicos o auto-afines para predecir la propagación de grietas en los materiales [20,32,33].. Existen diferentes métodos para determinar el exponente de rugosidad en los materiales que presentan autosimilitud o autoafinidad. Algunos de éstos son: > El Método de ventanas, que considera al perfil con una longitud L; > El Método de Espectros que analiza perfiles autoafines, calculándolos en base a un espectro de potencias. > Otro más es el de Probabilidad de Retorno.. Es importante señalar que existe poco trabajo experimental y en general no se considera el posible efecto que tiene la microestructura del material, así como.
(55) tampoco la anisotropía del mismo, tanto en las propiedades mecánicas como en los parámetros de autoafinidad.. Es por esto que en los últimos años, se ha tratado de predecir el comportamiento que guarda el exponente de Hurst con respecto a la microestructura, así como con la longitud de correlación. En este trabajo se demostrará cómo influyen estos factores en los parámetros de autoafinidad y en las propiedades mecánicas..
(56) CAPÍTULO. TÉCNICAS. 3. EXPERIMENTALES Y DE A N Á L I S I S. En este capítulo se discutirán las técnicas experimentales más relevantes para el estudio, análisis y caracterización de las grietas y superficies de fractura; para esto. se explicarán los principios de operación, resolución, modalidades,. ventajas y desventajas, magnificaciones, limitantes y/o requerimientos, así como también su aplicación en la fractografía y fractometría.. 3.1 Microscopía Electrónica de Barrido (MEB) Esta técnica es sumamente importante para el análisis fractométrico de superficies y trayectoria de grietas, su principio de operación se basa en un haz de electrones, que incide con una alta energía dirigida a la muestra que se desea analizar. Para poder observar muestras no conductoras con este microscopio es necesario el recubrimiento de las mismas, con materiales como oro, plata, grafito o cobre.. Una de las ventajas del microscopio electrónico de barrido además de obtener una buena imagen, es que se puede analizar el relieve de su superficie, conocer la composición química, la microestructura y además detectar los principales defectos.. Las modalidades con las que cuenta un MEB para la obtención de imágenes son dos: la técnica de electrones retrodispersados y la técnica de electrones.
(57) secundarios que ayudan a obtener la topografía. En cuanto a la composición química de los materiales se tiene el espectrómetro que realiza un análisis semi-cuantitativo de los elementos.. Una de las características importantes de estas técnicas es que el haz de electrones emitido de la fuente debe de ser paralelo, el origen debe de ser coherente, además que la frecuencia, energía y longitud de onda de los electrones deben de ser constantes.. Ahora bien, entre más pequeño sea el filamento, el haz de electrones será más paralelo; en cambio entre mayor sea el diámetro del filamento, el haz de electrones emitidos será cada vez menos paralelo, por lo tanto habrá mayor dispersión y menor coherencia.. Los filamentos pueden estar fabricados de Hexaboruro de Lantano (LaB6) ó de Tungsteno, los primeros tienen una mayor duración, teniendo una resolución de 3.5 nm, sólo que son demasiado costosos; en cambio los de Tungsteno son más económicos, teniendo una resolución de 4.5 nm pero con una período de vida menor.. La imagen que se observa en los monitores (figura 3.1) es digitalizada, con una dimensión de 1024 x 768 pixeles, ésta se forma gracias a la transformación que hace el tubo de rayos catódicos que se proyecta en pantalla por el mapeo de la.
(58) intensidad de la señal detectada como función de la posición del haz incidente de electrones.. La máxima resolución alcanzada por el MEB utilizando un detector de electrones secundarios es de 3.5 nanómetros. Ahora bien utilizando electrones retrodispersados se alcanza una resolución de 4 nanómetros. El orden de magnificación obtenida de una imagen, va desde 50x hasta 300,000x.. Figura 3.1 Microscopio Electrónico de Barrido LEICA S440. Existen tres lentes del tipo electromagnético y 2 condensadores, las lentes en la mayoría de los casos no tienen una simetría cilindrica perfecta, provocando una distorsión del haz enfocado. Para evitar este tipo de problema se coloca un astigmatizador que se presenta en forma de una bobina cilindrica, el cual es controlado con el mouse de la computadora conectada al MEB..
(59) Hay dos parámetros importantes que se utilizan para obtener un buen análisis en un MEB; éstos son: la distancia de trabajo( Work Distance), de 1 a 120 mm y la profundidad de campo (Depth of Fíeld). Si se tiene una buena profundidad de campo se pueden obtener excelentes imágenes topográficas; ahora bien en cuanto a la distancia de trabajo se recomienda de 1 a 25 mm entre la superficie de la muestra y el último lente del MEB. En la presente investigación se utilizó una distancia de trabajo de 25 mm para la obtención de las imágenes. Un esquema general de los componentes del MEB se observan en la figura 3.2.. «-Cañón de electrones „Lentes electrónicos (Primer condensador) Apertura . Control de barrido Control de Generador magnificación de barrido gentes electrónicos (última apertura) — —» 1. — i Especimen. AMP. Monitor. Bombas de. aftojvacío. Figura 3.2 Esquema componentes de un MEB. general. de. los. La cámara de vacío (figura 3.3) tiene las siguientes dimensiones 270 mm de ancho por 270 mm de altura por 250 mm de profundidad, la muestra que se coloca dentro de la cámara, se maneja en base a coordenadas cartesianas, para el eje "x" se puede recorrer 100 mm, para el eje "y" 100 mm y para el eje "z" 70 mm en total. También es posible rotar la muestra 360 grados de forma.
(60) continua. La muestra debe tener como máximo un diámetro de 32 mm y el peso no debe exceder los 2 kg.. Figura 3.3 Cámara de Vacío del MEB LEICA S440. Las condiciones ideales para una excelente observación en un MEB son; 1o La fuente debe de ser lo más pequeño posible, la superficie debe de ser esférica y el haz de electrones coherente por lo que no habrá difracción; además la fuente de energía debe de ser constante, (figura 3.4) 2°EI haz de electrones debe de ser lo más paralelo posible, tiene que estar al vacio (menos de 10~5 Torr). nai de electrones. Colector + 300V Sec. y Retro.. MontaColector. Tubo de tuz. Figura 3.4 Esquema del haz de electrones en un MEB[34]. 48.
(61) 3°EI lente debe de ser monocromático (frecuencia, energía y longitud de onda constantes) como esto no es posible se utiliza un lente cuya función será la de condensar. Tiene las aberraciones cromáticas, de difracción, entre otras, por lo que hay que tratar que éstas sean lo más bajas posibles; en el caso de la aberración cromática, hay que mantener constante el voltaje de aceleración. 4°Hay que disminuir la relación esférica de la superficie; ya que tiene que ser lo más esférico posible y para ello se mantiene la corriente constante.. El plano focal del lente objetivo es el que crea la imagen; además el diámetro del haz (50 ^m a 1000x)se debe al tamaño del filamento más la dispersión cromática debido a las aberraciones de los lentes. El plano focal del lente es aquel donde convergen todos los haces de electrones por medio del lente objetivo.. 3.2 Microscopía Óptica La microscopía óptica se remonta a 1,600 d.C. Es una herramienta fundamental para caracterizar la morfología de las microestructuras de los diversos materiales estudiados en la ciencia, ingeniería y medicina. En el área de la metalurgia, se pueden observar distintas metalografías. que se pueden. fotografiar utilizando los distintos contrastes con los que cuenta el microscopio óptico, gracias a los cuales se diferencian claramente las distintas fases..
(62) En la figura 3.5 se presenta un microscopio de tambor fabricado durante el siglo XIX, fue construido exactamente. cuando se estaban desarrollando. los. microscopios que se componían de más de 1 lente, los cuales comenzaron desde el siglo XVII, con el científico Jansen que creo un microscopio con 2 lentes, el cual aún es utilizado. Pero no podemos dejar de mencionar el trabajo que realizó Antony Van Leewenhoek (siglo XVII), el cual con sus estudios de microbiología le dió una aplicación al microscopio de 1 lente.. Figura 3.5 Microscopio de fabricado durante el siglo XIX. Tambor. El microscopio de Leewenhoek es muy sencillo en su diseño y uso. Este instrumento contiene lentes sencillos montados en una placa metálica con tornillos movibles, lo que permite mover la muestra a analizar de un lugar a otro, además de darle el enfoque que requiere. Este tipo de lentes permite obtener una magnificación desde 70 a 270 veces..
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