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Viernes 11 octubre 2002
BOE núm. 244
6. Los premios se pagarán a la terminación de cada partida, previa la oportuna comprobación y contra la entrega de los correspondientes cartones, que habrá de presentarse íntegros y sin manipulaciones que inducir a error. Los cartones premiados se acompañarán al acta de la sesión. 7. No serán tenidas en cuenta las observaciones o reclamaciones que se formulen sobre errores en el anuncio de los números después que los premios hayan sido pagados a los ganadores.» Disposición final única. La presente Orden entrará en vigor el día siguiente al de su publicación en el «Boletín Oficial del Estado». Madrid, 4 de octubre de 2002. ACEBES PANIAGUA
DISPONGO: Artículo 1. Aprobación de la «norma de construcción sismorresistente: parte general y edificación (NCSE-02)». Se aprueba la norma de construcción sismorresistente: parte general y edificación (NCSE-02), que figura como anexo a este Real Decreto. Artículo 2. Ámbito de aplicación. El ámbito de aplicación de la norma se extiende a todos los proyectos y obras de construcción relativos a edificación, y, en lo que corresponda, a los demás tipos de construcciones, en tanto no se aprueben para los mismos normas o disposiciones específicas con prescripciones de contenido sismorresistente. Artículo 3. Aplicación a proyectos y obras.
19687 REAL DECRETO 997/2002, de 27 de septiembre, por el que se aprueba la norma de construcción sismorresistente: parte general y edificación (NCSR-02).
Los proyectos iniciados con anterioridad a la entrada en vigor de este Real Decreto, así como las obras que se realicen en desarrollo de los mismos, y las que estuviesen en ejecución, se regirán por la norma hasta ahora vigente. Disposición transitoria única. Plazo de adaptación normativa. Los proyectos y construcciones de nuevas edificaciones y otras obras podrán ajustarse, durante un período de dos años a partir de la entrada en vigor de este Real Decreto, al contenido de la norma hasta ahora vigente o a la que se aprueba por este Real Decreto, salvo que la Administración pública competente para la aprobación de los mismos acuerde la obligatoriedad de esta última. Disposición derogatoria única. Cláusula derogatoria. Queda derogado el Real Decreto 2543/1994, de 29 de diciembre, por el que se aprueba la «norma de construcción sismorresistente: parte general y edificación (NCSE-94)». Disposición final primera. Facultad de desarrollo. Se faculta al Ministro de Fomento para dictar las disposiciones necesarias para el desarrollo y aplicación de lo dispuesto en este Real Decreto. Disposición final segunda. Entrada en vigor. Este Real Decreto entrará en vigor el día siguiente al de su publicación en el «Boletín Oficial del Estado». Dado en Madrid a 27 de septiembre de 2002. JUAN CARLOS R.
La Comisión Permanente de Normas Sismorresistentes, órgano colegiado de carácter interministerial, creada por el Decreto 3209/1974, de 30 de agosto, adscrita al Ministerio de Fomento y radicada en la Dirección General del Instituto Geográfico Nacional, de acuerdo a lo establecido en el Real Decreto 1475/2000, de 4 de agosto, por el que se desarrolla la estructura orgánica básica del Ministerio de Fomento, ha elaborado una propuesta de nueva norma que sustituya a la «norma de construcción sismorresistente: parte general y edificación (NCSE-94)», aprobada por Real Decreto 2543/1994, de 29 de diciembre. En la nueva norma, adecuada al estado actual del conocimiento sobre sismología e ingeniería sísmica, se establecen las condiciones técnicas que han de cumplir las estructuras de edificación, a fin de que su comportamiento, ante fenómenos sísmicos, evite consecuencias graves para la salud y seguridad de las personas, evite pérdidas económicas y propicie la conservación de servicios básicos para la sociedad en casos de terremotos de intensidad elevada. En su virtud, a iniciativa de la Comisión Permanente de Normas Sismorresistentes, cumplidos los trámites establecidos en la Ley 50/1997, de 27 de noviembre, del Gobierno, y en el Real Decreto 1337/1999, de 31 de julio, por el que se regula la remisión de información en materia de normas y reglamentaciones técnicas y reglamentos relativos a los servicios de la sociedad de la información, y en la Directiva 98/34/CE, de 22 de junio, modificada por la Directiva 98/48/CE, de 20 de agosto, ambas del Parlamento Europeo y del Consejo, a propuesta del Ministro de Fomento y previa deliberación del Consejo de Ministros en su reunión del día 27 de septiembre de 2002,
ANEXO NORMA DE CONSTRUCCIÓN SISMORRESISTENTE NCSE-02 PARTE GENERAL Y EDIFICACIÓN
3.5.1. Condiciones para aplicar el método simplificado de cálculo. La construcción debe resistir la acción horizontal del sismo en todas las direcciones, lo que obliga a analizarlo en más de una dirección. En general basta hacerlo en dos direcciones ortogonales en planta; en este caso, las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada dirección se combinarán con el 30% de los de la otra. Las solicitaciones verticales y en planta se podrán considerar como casos de carga independientes. En los edificios no exentos se calcularán también los desplazamientos horizontales debidos a la acción sísmica de cálculo, en las direcciones en que puedan producirse choques con las construcciones colindantes. Podrá hacerse un estudio específico para considerar la interacción suelo-estructura sin que con ello pueda reducirse la acción sísmica más de un 30% del valor que se obtendría con la construcción supuesta sobre base rígida.
MÉTODOS DE CÁLCULO .
Esta Norma establece el análisis de la estructura mediante espectros de respuesta como método de referencia para el cálculo sísmico (apartado 3.6.2). También se permite el estudio dinámico por integración de registros de aceleración (apartado 3.6.1). La Norma desarrolla además, en el apartado 3.7, un método simplificado de cálculo para los casos más usuales de edificación, cuya aplicación se autoriza para los edificios que cumplan las condiciones del apartado 3.5.1. En todos los casos debe utilizarse un modelo suficientemente representativo de la distribución real de rigideces y masas.
El método simplificado de cálculo se podrá aplicar en los edificios que cumplan los siguientes requisitos: (1) El número de plantas sobre rasante es inferior a veinte. (2) La altura del edificio sobre rasante es inferior a sesenta metros. (3) Existe regularidad geométrica en planta y en alzado, sin entrantes ni salientes importantes. (4) Dispone de soportes continuos hasta cimentación, uniformemente distribuidos en planta y sin cambios bruscos en su rigidez. (5) Dispone de regularidad mecánica en la distribución de rigideces, resistencias y masas, de modo que los centros de gravedad y de torsión de todas las plantas estén situados, aproximadamente, en la misma vertical.
GENERALIDADES. 1.1. OBJETO.
La presente Norma tiene como objeto proporcionar los criterios que han de seguirse dentro del territorio español para la consideración de la acción sísmica en el proyecto, construcción, reforma y conservación de aquellas edificaciones y obras a las que le sea aplicable de acuerdo con lo dispuesto en el artículo 1.2. La finalidad última de estos criterios es la de evitar la pérdida de vidas humanas y reducir el daño y el coste económico que puedan ocasionar los terremotos futuros. El promotor podrá requerir prestaciones mayores que las exigidas en esta Norma, por ejemplo el mantenimiento de la funcionalidad de servicios esenciales. La consecución de los objetivos de esta Norma está condicionada, por un lado, por los preceptos limitativos del uso del suelo dictados por las Administraciones Públicas competentes, así como por el cálculo y el diseño especificados en los capítulos siguientes, y por otro, por la realización de una ejecución y conservación adecuadas.
1.2.1. Ámbito de aplicación. Esta Norma es de aplicación al proyecto, construcción y conservación de edificaciones de nueva planta. En los casos de reforma o rehabilitación se tendrá en cuenta esta Norma, a fin de que los niveles de seguridad de los elementos afectados sean superiores a los que poseían en su concepción original. Las obras de rehabilitación o reforma que impliquen modificaciones substanciales de la estructura (por ejemplo: vaciado de interior dejando sólo la fachada), son asimilables a todos los efectos a las de construcción de nueva planta. Además, las prescripciones de índole general del apartado 1.2.4 serán de aplicación supletoria a otros tipos de construcciones, siempre que no existan otras normas o disposiciones específicas con prescripciones de contenido sismorresistente que les afecten. El proyectista o director de obra podrá adoptar, bajo su responsabilidad, criterios distintos a los que se establecen en esta Norma, siempre que el nivel de seguridad y de servicio de la construcción no sea inferior al fijado por la Norma, debiéndolo reflejar en el proyecto.
redes de distribución. Las estructuras pertenecientes a vías de comunicación tales como puentes. estén clasificadas en las categorías A o B del Reglamento Técnico sobre Seguridad de Presas y Embalses vigente. interrumpir un servicio para la colectividad. combustibles. interrumpir un servicio primario. - . las siguientes construcciones: Hospitales. por el que se aprueban medidas de control de los riesgos inherentes a los accidentes graves en los que intervengan sustancias peligrosas. sin que en ningún caso se trate de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos. En este grupo se incluyen las construcciones que así se consideren en el planeamiento urbanístico y documentos públicos análogos así como en reglamentaciones más específicas y. que estén clasificadas como de importancia especial en las normativas o disposiciones específicas de puentes de carretera y de ferrocarril. por los órganos competentes de las Administraciones Públicas. grandes presas y aquellas presas que. aeropuertos y puertos. Clasificación de las construcciones.2. las construcciones se clasifican en: 1 De importancia moderada Aquellas con probabilidad despreciable de que su destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas. Edificios e instalaciones vitales de los medios de transporte en las estaciones de ferrocarril. en función del riesgo potencial que puede derivarse de su posible rotura o de su funcionamiento incorrecto. Edificios para personal y equipos de ayuda. Edificios para centros de organización y coordinación de funciones para casos de desastre. 244 Viernes 11 octubre 2002 35901 1. A los efectos de esta Norma. muros. pueda interrumpir un servicio imprescindible o dar lugar a efectos catastróficos. gas. o bien de interés cultural o similar. 2 De importancia normal Aquellas cuya destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas. Las construcciones catalogadas como monumentos históricos o artísticos. centrales telefónicas y telegráficas. de 16 de julio. o producir importantes pérdidas económicas. estaciones de bombeo.BOE núm. de acuerdo con el uso a que se destinan. policía. etc. centrales eléctricas y centros de transformación. 3 De importancia especial Aquellas cuya destrucción por el terremoto. radio. fuerzas armadas y parques de maquinaria y de ambulancias. Edificios e instalaciones industriales incluidos en el ámbito de aplicación del Real Decreto 1254/1999. o producir daños económicos significativos a terceros. Edificios e instalaciones básicas de comunicaciones. televisión. como cuarteles de bomberos. al menos.2. centros o instalaciones sanitarias de cierta importancia. Las construcciones para instalaciones básicas de las poblaciones como depósitos de agua. Las grandes construcciones de ingeniería civil como centrales nucleares o térmicas. con los daños que puede ocasionar su destrucción e independientemente del tipo de obra de que se trate.
Si la aceleración sísmica básica es igual o mayor de 0. 2. En los casos en que sea de aplicación esta Norma no se utilizarán estructuras de mampostería en seco. 1. En las construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre sí en todas las direcciones cuando la aceleración sísmica básica ab (art.2.) Cumplimiento de la Norma.2. Se consideran prescripciones de índole general las siguientes: Clasificación de las construcciones. Aceleración sísmica básica. las edificaciones de fábrica de ladrillo.12 g. (Apartado 1. (art. la Norma será de aplicación en los edificios de más de siete plantas si la aceleración sísmica de cálculo.3. 244 - Las construcciones destinadas a espectáculos públicos y las grandes superficies comerciales.12 g.08 g. (Apartado 2. o similares. No obstante. (Apartado 1.2. mediante los procedimientos descritos en el capítulo 3. de bloques de mortero.) Mapa de peligrosidad sísmica. excepto: En las construcciones de importancia moderada.04 g deberán tenerse en cuenta los posibles efectos del sismo en terrenos potencialmente inestables.Calcular la construcción para la acción sísmica definida en el capítulo 2. Si la aceleración sísmica básica es igual o mayor de 0.1.1) Aceleración sísmica de cálculo. Prescripciones de índole general. (Apartado 2. de adobe o de tapial en las edificaciones de importancia normal o especial.1) sea inferior a 0.2. En las edificaciones de importancia normal o especial cuando la aceleración sísmica básica ab sea inferior a 0.2.Cumplir las reglas de proyecto y las prescripciones constructivas indicadas en el capítulo 4.35902 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. en las que se prevea una ocupación masiva de personas.08 g.3.04 g. un máximo de dos.2.2) es igual o mayor de 0. 1.) . (Apartado 1. y si dicha aceleración sísmica básica es igual o superior a 0. esta Norma requiere: . En los edificios en que ha de aplicarse.) Criterios de aplicación de la Norma.4. La aplicación de esta Norma es obligatoria en las construcciones recogidas en el artículo 1.3. poseerán un máximo de cuatro alturas.2. Criterios de aplicación de la Norma. .08 g e inferior a 0. ac. 2. siendo g la aceleración de la gravedad.
hipótesis y conclusiones adoptadas en relación con dichas acciones y su incidencia en el proyecto. 1. el director de obra debe tener en cuenta las acciones sísmicas que se puedan presentar y que.BOE núm.3. En la Memoria de todo proyecto de obras se incluirá preceptivamente un apartado de “Acciones sísmicas”.S. El director de obra comprobará que las prescripciones y los detalles estructurales mostrados en los planos satisfacen los niveles de ductilidad especificados y que se respetan durante la ejecución de la obra. pudieran dar lugar a consecuencias graves. figurarán en el apartado de “Acciones sísmicas” los valores.2. así como para la expedición de la licencia municipal y demás autorizaciones y trámites por parte de las distintas Administraciones Públicas.3. las cuales se desarrollarán y.) en el que se analicen las consecuencias del sismo sobre dicha construcción y el tipo de medidas que. Además. para su aprobación. Cumplimiento de la Norma en la fase de proyecto. en los planos se harán constar los niveles de ductilidad para los que ha sido calculada la obra.3 1. en la propiedad o entidad explotadora. o bien. que será requisito necesario para el visado del proyecto por parte del colegio profesional correspondiente. en su caso. Si el director de obra no estuviese conforme con el contenido del apartado de “Acciones sísmicas” dará cuenta a la Propiedad.1 CUMPLIMIENTO DE LA NORMA. cálculo y disposición de los elementos estructurales.3. que deberá requerir la elaboración del citado informe a un profesional competente. 244 Viernes 11 octubre 2002 35903 1. proceda adoptar. en caso de destrucción o daño por sismo. en caso de no existir éste. constructivos y funcionales de la obra. y en su caso. propondrá la necesidad de realizar las modificaciones del proyecto que estime oportunas. Además. Cuando ocurra un terremoto de intensidad alta deberá realizarse un informe de cada construcción situada en las zonas con intensidad igual o superior a VII (escala E. Cuando de acuerdo con el artículo 1. Cumplimiento de la Norma en la fase de construcción. . La responsabilidad de la confección de este informe recaerá en el técnico encargado de la conservación. se someterán al mismo procedimiento que siguió el proyecto original. sea de aplicación esta Norma.3. en las obras importantes con retrasos o paradas muy prolongadas. Cumplimiento de la Norma durante el período de vida útil. 1.2.3.M.
y el coeficiente de contribución K. Coeficiente adimensional de riesgo.0 construcciones de importancia especial ρ = 1. la aceleración sísmica básica. La peligrosidad sísmica del territorio nacional se define por medio del mapa de peligrosidad sísmica de la figura 2. expresada en relación al valor de la gravedad.33 ( ρ ⋅ b − 0. ac. ACELERACIÓN SÍSMICA BÁSICA. se define como el producto: a c = S ⋅ ρ ⋅ ab donde: ab: Aceleración sísmica básica definida en 2. 2.1g < ρ .1.3 ρ: S: Coeficiente de amplificación del terreno.1 g Para 0. Toma el valor: Para ρ .4 g ≤ ρ .04 g. Toma los siguientes valores: construcciones de importancia normal ρ = 1.0 S= siendo: C: Coeficiente de terreno. ab < 0. La lista del anejo 1 detalla por municipios los valores de la aceleración sísmica básica iguales o superiores a 0. ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO. MAPA DE PELIGROSIDAD SÍSMICA. Depende de las características geotécnicas del terreno de cimentación y se detalla en el apartado 2.25 S = 1.2.ab ≤ 0. 2. 244 CAPÍTULO 2 INFORMACIÓN SÍSMICA. que tiene en cuenta la influencia de los distintos tipos de terremotos esperados en la peligrosidad sísmica de cada punto. junto con los del coeficiente de contribución K.25 g 1. ab C 1.25 a C C S= + 3.1. Dicho mapa suministra.35904 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm.1) (1 − ) 1. función de la probabilidad aceptable de que se exceda ac en el período de vida para el que se proyecta la construcción .1. ab -un valor característico de la aceleración horizontal de la superficie del terreno. La aceleración sísmica de cálculo. g. .4.4 g Para 0.
definido por los siguientes valores: Si T < TA Si TA ≤ T ≤ TB Si T > TB siendo: α(T): T: K: C: TA .BOE núm. ESPECTRO DE RESPUESTA ELÁSTICA. referido en 2. 244 Viernes 11 octubre 2002 35905 Figura 2.1.3.2). de valores: . Períodos característicos del espectro de respuesta. Esta Norma establece un espectro normalizado de respuesta elástica en la superficie libre del terreno (Figura 2. Coeficiente del terreno. para aceleraciones horizontales.5 ⋅ T/TA α (T) = 2.4. 2. correspondiente a un oscilador lineal simple con un amortiguamiento de referencia del 5% respecto al crítico. Coeficiente de contribución. que tiene en cuenta las características geotécnicas del terreno de cimentación y se detalla en el apartado 2. TB : α (T) = 1 + 1.5 α (T) = K ⋅ C/T Valor del espectro normalizado de respuesta elástica. – Mapa de Peligrosidad Sísmica. Período propio del oscilador en segundos.1.
Terreno tipo II: . 750 m/s ≥ vS > 400 m/s. valores espectrales menores de los predichos por las expresiones anteriores. CLASIFICACIÓN DEL TERRENO.4. los terrenos se clasifican en los siguientes tipos: . el proyectista podrá utilizar. 244 TA = K ⋅ C/10 TB = K ⋅ C/2. suelo cementado o granular muy denso. . suelos granulares densos o cohesivos duros. Para algunas estructuras y modos de vibración con períodos superiores a 4 segundos.35906 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm.Terreno tipo I: Roca compacta. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla. siempre que lo justifique.Espectro de respuesta elástica. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla. 2.5 Figura 2. vS > 750 m/s. Roca muy fracturada. . COEFICIENTE DEL TERRENO.2. En esta Norma.
1 COEFICIENTES DEL TERRENO TIPO DE TERRENO I II III IV COEFICIENTE C 1. o suelo cohesivo de consistencia firme a muy firme. . e3 y e4 de terrenos de los tipos I. hundimiento de cavidades subterráneas. el espectro de respuesta definido con las reglas anteriores puede no ser aplicable a las construcciones con período fundamental mayor de TB. Se adoptará como valor de C el valor medio obtenido al ponderar los coeficientes Ci de cada estrato con su espesor ei . e2.Terreno tipo IV: Suelo granular suelto.Terreno tipo III: Suelo granular de compacidad media.0 Para obtener el valor del coeficiente C de cálculo se determinarán los espesores e1. vS ≤ 200 m/s. Especialmente habrá de analizarse la posibilidad de licuación (o licuefacción) de los suelos susceptibles a la misma. 244 Viernes 11 octubre 2002 35907 . los espesores de las distintas capas para clasificar las condiciones de cimentación deben. . o suelo cohesivo blando. normalmente. mediante la expresión: C = ∑C i • ei 30 En los edificios con sótanos bajo el nivel general de la superficie del terreno. En este caso. A cada uno de estos tipos de terreno se le asigna el valor del coeficiente C indicado en la tabla 2. etc.0 1. 400 m/s ≥ vS > 200 m/s. II. medirse a partir de la rasante.8. movimientos de ladera.3. para T > TB se tomará α(T) = 2. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla. III y IV respectivamente.BOE núm. En aquellos casos especiales en que resulte C >1.5 a menos que se determine un espectro de respuesta específico del emplazamiento. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla. densificación de suelos.3 1. cuyas ordenadas en ningún caso serán menores que las que se obtendrían con el procedimiento descrito en el apartado 2. Tabla 2.1. El coeficiente C no contempla el posible colapso del terreno bajo la estructura durante el terremoto debido a la inestabilidad del terreno como en el caso de arcillas sensibles. existentes en los 30 primeros metros bajo la superficie.6 2. en metros.
los valores de α(T) para períodos T • TA se multiplicarán por el factor ν = (5 / Ω ) 0.la verificación de la seguridad de la estructura. Para valores del amortiguamiento de la estructura diferentes del 5% del crítico. CAPÍTULO 3 CÁLCULO.35908 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm.los períodos y modos de vibración de la estructura .las masas del edificio a considerar en el cálculo . MODIFICACIÓN DEL ESPECTRO DE RESPUESTA ELÁSTICA EN FUNCIÓN DEL AMORTIGUAMIENTO. 3.3. las ordenadas espectrales se interpolarán linealmente entre los valores correspondientes a T = 0 y T = TA. Cuando sea preciso considerar movimientos verticales.1.la respuesta de la estructura ante las acciones sísmicas resultantes de la aplicación del capítulo 2 .5. ESPECTRO DE RESPUESTA ELÁSTICA PARA MOVIMIENTOS VERTICALES. se adoptará un espectro de respuesta elástica cuyas ordenadas espectrales sean el 70% de los valores correspondientes a las del espectro para movimientos horizontales definido en 2.4 donde Ω es el amortiguamiento de la estructura expresado como porcentaje del crítico. En general. 2. . 244 2.6. GENERALIDADES. la Norma proporciona los criterios para la determinación de: . los métodos de cálculo que se indican en este capítulo se refieren a edificios. A tal efecto. El objeto del cálculo sismorresistente es verificar la seguridad de las construcciones ante las acciones sísmicas que puedan actuar sobre ellas durante su período de vida útil. Para períodos T < TA .
incluyendo la acción sísmica. no menor de 1/20 de la mayor dimensión de la planta en el sentido perpendicular a la dirección del sismo. En todas las construcciones.para sobrecargas de uso en locales de aglomeración y espectáculos . 3.0 1.5 1. normas y reglamentos. Las que se indican en la NBE-AE/88: Acciones en la Edificación.3. VERIFICACIÓN DE LA SEGURIDAD.siempre que éstas tengan un efecto desfavorable sobre la estructura-. o norma que en cada momento la sustituya. MASAS QUE INTERVIENEN EN EL CÁLCULO. incluso en las que se prevea que coincidan el centro de masas y el de torsión. las masas permanentes. . hoteles y residencias .6 0.2. para la combinación de la acción sísmica con las restantes acciones se considerará la hipótesis sísmica como una situación accidental. normas y reglamentos para cada tipo de material. a fin de cubrir las irregularidades constructivas y las asimetrías accidentales de sobrecargas.para sobrecarga de nieve.0 En las construcciones en que no coinciden el centro de masas y el de torsión. Se comprobarán los estados límite últimos con las combinaciones de acciones. y una fracción de las restantes masas -. ACCIONES QUE SE CONSIDERAN EN EL CÁLCULO.de valor: .0 1. etc. que fijen las diferentes instrucciones. .BOE núm.para sobrecargas de uso en viviendas.5 0. bien por irregularidad geométrica ó mecánica. habrá que tener en cuenta el efecto de torsión que se produce.para sobrecargas de uso en almacenes. 3. En el caso de que dichos coeficientes no estén fijados expresamente en las citadas instrucciones.6 0. ponderando para el cálculo de los estados límite últimos todas las acciones variables desfavorables y permanentes con coeficientes de mayoración iguales a la unidad. o bien por una distribución no uniforme de las masas. se deberá considerar siempre una excentricidad adicional de las masas ó de las fuerzas sísmicas equivalentes en cada planta.para piscinas o grandes depósitos de agua 0.para sobrecargas de uso en edificios públicos. oficinas y comercios . siempre que ésta permanezca más de 30 días al año . 244 Viernes 11 octubre 2002 35909 3. y las variables favorables con cero. archivos. Se utilizarán los coeficientes de seguridad y simultaneidad establecidos en ellas. A los efectos de los cálculos de las solicitaciones debidas al sismo se considerarán las masas correspondientes a la propia estructura.4.para sobrecarga de tabiquería .
un método simplificado de cálculo para los casos más usuales de edificación. En todos los casos debe utilizarse un modelo suficientemente representativo de la distribución real de rigideces y masas. Las solicitaciones verticales y en planta se podrán considerar como casos de carga independientes. (5) Dispone de regularidad mecánica en la distribución de rigideces. . sin entrantes ni salientes importantes. en la misma vertical. uniformemente distribuidos en planta y sin cambios bruscos en su rigidez. La Norma desarrolla además. (4) Dispone de soportes continuos hasta cimentación. las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada dirección se combinarán con el 30% de los de la otra.6. MÉTODOS DE CÁLCULO. aproximadamente.2).5. en las direcciones en que puedan producirse choques con las construcciones colindantes. 244 La construcción debe resistir la acción horizontal del sismo en todas las direcciones. 3.5. Condiciones para aplicar el método simplificado de cálculo. en el apartado 3.5.1). (3) Existe regularidad geométrica en planta y en alzado. cuya aplicación se autoriza para los edificios que cumplan las condiciones del apartado 3. El método simplificado de cálculo se podrá aplicar en los edificios que cumplan los siguientes requisitos: (1) El número de plantas sobre rasante es inferior a veinte. 3.1.7. lo que obliga a analizarlo en más de una dirección.1. de modo que los centros de gravedad y de torsión de todas las plantas estén situados. En general basta hacerlo en dos direcciones ortogonales en planta. (2) La altura del edificio sobre rasante es inferior a sesenta metros.35910 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. Podrá hacerse un estudio específico para considerar la interacción suelo-estructura sin que con ello pueda reducirse la acción sísmica más de un 30% del valor que se obtendría con la construcción supuesta sobre base rígida. También se permite el estudio dinámico por integración de registros de aceleración (apartado 3. en este caso.6. En los edificios no exentos se calcularán también los desplazamientos horizontales debidos a la acción sísmica de cálculo. Esta Norma establece el análisis de la estructura mediante espectros de respuesta como método de referencia para el cálculo sísmico (apartado 3. resistencias y masas.
la respuesta espacial de la estructura se determinará mediante tres acelerogramas independientes actuando en las tres direcciones principales de la estructura con un modelo elástico lineal equivalente o con un modelo no lineal.6. Para cada terremoto. 3. El modelo de vibración de los edificios de pisos con soportes continuos hasta la cimentación y con forjados suficientemente rígidos en su plano puede analizarse.2) de hasta cuatro plantas en total. en cuanto a los movimientos en ese plano. Asimismo.1. su contenido en frecuencias y su duración. de acuerdo con las características del sismo de cálculo.6. adoptando como solicitación de cálculo el promedio de los valores característicos obtenidos con cada uno. 3. Para ello.2. En ambos casos deberán justificarse debidamente las leyes de comportamiento adoptadas para los materiales.de forma que sean compatibles con la información sísmica del capítulo 2. el modelo de vibración en cada una de las . 3. suponiendo en ésta los movimientos del sólido rígido en su plano: dos traslaciones y una rotación.2. Modelo de estructura. realizado en el dominio del tiempo o de la frecuencia. En concreto lo ha de ser con el espectro de respuesta elástica y con la aceleración sísmica de cálculo. Estudio dinámico. que considere los grados de libertad que mejor representen el comportamiento de la estructura real. en general tridimensional.2. debe hacerse a partir de acelerogramas representativos del movimiento del suelo. con sólo tres grados de libertad por planta. El estudio dinámico. Los cálculos deberán realizarse a partir de un número representativo de terremotos diferentes. Pueden utilizarse tanto acelerogramas reales modulados como artificiales. 244 Viernes 11 octubre 2002 35911 (6) La excentricidad del centro de las masas que intervienen en el cálculo sísmico respecto al de torsión es inferior al 10% de la dimensión en planta del edificio en cada una de las direcciones principales.6. que como mínimo serán 5.BOE núm. Este método utiliza el espectro de respuesta definido en esta Norma y requiere la combinación ponderada de las solicitaciones provenientes de cada modo de vibración de la construcción. PROCEDIMIENTOS GENERALES DE CÁLCULO. Si el edificio es de planta regular y con excentricidad de masas respecto al centro de torsión inferior al 10% de la dimensión en planta. se requiere escalar convenientemente los acelerogramas elegidos --en tiempo y amplitudes-.1. 3. justificando en todo caso su estructura en el dominio del tiempo. Análisis mediante espectros de respuesta.6. Se establecerá un modelo discreto. se podría aplicar el método simplificado de cálculo a los edificios de pisos de importancia normal (apartado 1.
Frecuencia propia del modo de vibración i (ωi = 2 π/Ti).2.3 --ó 2.7. .6.6. y como mínimo se considerarán: tres modos en el caso de modelos planos de estructuras de pisos (Figura 3. por el coeficiente de comportamiento por ductilidad µ. Coeficiente. Aceleración sísmica de cálculo. 3. El desplazamiento máximo.2. en el grado de libertad j . Coeficiente de comportamiento por ductilidad en la dirección o en el elemento analizado que depende fundamentalmente de la organización y materiales de la estructura. Desplazamientos modales máximos.3. 3. Para cada dirección en que se considere la acción sísmica.6. 244 dimensiones principales puede analizarse mediante dos modelos planos ortogonales independientes. Ordenada del espectro definido en 2. 3.6 en su caso-.max para el modo de vibración i.1).max : ωi : αi : Componente del vector aceleración asociado al modo de vibración i.35912 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. expresada en m/s2. Coeficiente de respuesta de valor: β = ν / µ.2.max / ω i 2 donde: a ij.2. definida en 2.3. Número mínimo de modos a considerar.2. correspondiente al grado de libertad j. vienen dados por: u ij.5. para cada modo y cada planta. En cada caso se considerará el número de modos de vibración con contribución significativa en el resultado. se calculará multiplicando el desplazamiento máximo equivalente. En el apartado 3.3.1 se recogen valores de µ correspondientes a casos típicos. max = α i ⋅ η ij ⋅ a c siendo: aij.para el período Ti del modo considerado.1. dependiente del amortiguamiento. reduciendo el movimiento horizontal a un solo grado de libertad por planta. Factor de distribución del modo de vibración i. calculado por el procedimiento anterior. Modos de vibración. correspondiente a la masa m. supuesto en el modelo lineal equivalente de la estructura.max = a ij.3. correspondiente a cada grado de libertad j.5 β − 1) ⋅ si Ti ≥T A TA : α(Ti) : β : ν : µ: ηij : ac : Ti si Ti ≤T A TA Período característico del espectro de respuesta definido en 2. los desplazamientos máximos equivalentes uij. Coeficiente de valor: α i = α (Ti )⋅ β α i = 1 + (2. definido en 2. y además de detalles de proyecto y construcción.
6.2.2 y 3. Figura 3.3).4. por orden de preferencia: Ensayos sobre construcciones de características iguales o semejantes a las que se considera. como las indicadas en los epígrafes 3.2. 3. dos traslacionales y otros dos rotacionales.2.).3. etc.2. solicitaciones.3. Combinación de los resultados obtenidos para los diferentes modos. debe efectuarse para toda variable asociada a cada grado de libertad supuesto (desplazamientos.1. La combinación de los resultados obtenidos en el análisis de los diferentes modos de vibración. Ensayos sobre modelos de la construcción considerada. Fórmulas aproximadas o empíricas.7. Cálculo de las características modales de la construcción. Las características de la construcción (período propio y coeficiente de forma de cada modo de vibración.2. 244 Viernes 11 octubre 2002 35913 - cuatro modos en el caso de modelos espaciales de estructura. 3. Si S representa la variable a calcular y Si su . tensiones. todos los modos de período superior a TA (apartado 2.7. y amortiguamiento) se determinarán por alguno de los siguientes procedimientos. Procedimientos teóricos de la Mecánica y de la Elasticidad.6.BOE núm. Modos de vibración en modelos planos de estructuras de pisos.
5. TF. 244 valor en el modo i.7. Deberá considerarse la pertinencia del análisis de los efectos de segundo orden.1 se podrán asimilar a un modelo unidimensional constituido por un oscilador múltiple con un sólo grado de libertad de desplazamiento por planta.2. las solicitaciones globales de planta se asignarán a cada elemento en proporción a las componentes utilizadas para la determinación del centro de rotación. a partir de un sistema de fuerzas horizontales equivalente al de los terremotos.1. Modos de vibración. 3.7.2. En particular. Número de modos a considerar. Cálculo de las solicitaciones.se obtiene a partir de las variables S. en edificios de pisos en los que se hayan adoptado tres grados de libertad por planta.1. 3. puede aplicarse la regla anterior agrupando en una única variable Sj la suma de los valores absolutos de las variables Si que difieren entre sí menos del 10%.35914 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. Si existiesen modos de vibración cuyos períodos difieren menos del 10%. Las construcciones que reúnan los requisitos establecidos en el epígrafe 3. 3. Su análisis se realiza. Los modos a considerar en función del período fundamental de la construcción. Si se han utilizado dos modelos planos ortogonales.7. de acuerdo con el modelo discreto que traduce la estructura real. la regla de combinación --en la hipótesis de que los períodos de los modos difieren en más de un 10%-. si TF ≤ 0. la asignación de las solicitaciones se hará teniendo en cuenta las torsiones provocadas por la excentricidad de las masas definidas en 3. MÉTODO SIMPLIFICADO DE CÁLCULO PARA LOS CASOS MÁS USUALES DE EDIFICACIÓN.5. Modelo de la estructura. serán los siguientes: (1) El primer modo. en este método simplificado. 3.es: S= ∑S i= 1 r 2 i siendo r el número de modos que suponen una contribución significativa al resultado. El método requiere la combinación ponderada de las solicitaciones provenientes de cada modo de vibración de la estructura.6.7. de acuerdo con la importancia de los desplazamientos obtenidos.75 s . obtenidas de la combinación de modos.2. La distribución de las solicitaciones -y consecuentemente de las tensiones. 3.2.
(2) El primer y segundo modos, si 0,75 s < TF ≤ 1,25 s (3) Los tres primeros modos, si TF > 1,25 s Para la consideración de los efectos de los distintos modos, se aceptan las siguientes relaciones entre los períodos del modo i, Ti , y del modo fundamental, TF : TF (2i − 1)
A falta de determinaciones más precisas por cualquiera de los procedimientos relacionados en el apartado 3.6.2.3.2. u otro equivalente, y para edificios (Figura 3.2) que reúnen los requisitos del apartado 3.5.1, el período fundamental TF , en segundos, puede estimarse de forma aproximada mediante las expresiones: (1) Edificios con muros de fábrica de ladrillo o bloques TF = 0,06 H H /(2L + H ) / L
(2) Edificios con pórticos de hormigón armado sin la colaboración de pantallas rigidizadoras TF = 0,09 n (3) Edificios con pórticos de hormigón armado con la colaboración de pantallas rigidizadoras. TF = 0,07 n H /( B + H ) (4) Edificios de pórticos rígidos de acero laminado.
(5) Edificios de pórticos de acero laminado con planos triangulados resistentes. TF = 0,085 n siendo: H: n: Altura de la edificación, sobre rasante, en metros. Número de plantas sobre rasante. H / (B + H)
Dimensión de las pantallas rigidizadoras, o de los planos triangulados, en el sentido de la oscilación, en metros. Dimensión en planta de la edificación, en el sentido de la oscilación, en metros.
Para el resto de los edificios de hasta cuatro plantas puede tomarse, a efectos del cálculo por el método simplificado, TF = 0,3 segundos.
Figura 3.2. Esquema de los diferentes tipos de estructuras.
Cálculo de las fuerzas sísmicas.
La fuerza sísmica estática equivalente, Fik , correspondiente a la planta k y modo de vibración i, viene dada por Fik = sik ⋅ Pk donde: Pk: si k: Peso correspondiente a la masa, mk , de la planta k, definida en el apartado 3.2. Coeficiente sísmico adimensional correspondiente a la planta k en el modo i, de valor: si k = ( a c /g) ⋅ α i ⋅ β ⋅ η ik siendo: ac: Aceleración sísmica de cálculo determinada en el apartado 2.2, expresada en m/s2. g: Aceleración de la gravedad, expresada igualmente en m/s2. β: Coeficiente de respuesta, definido en el apartado 3.7.3.1. ηik : Factor de distribución correspondiente a la planta k, en el modo i, definido en el apartado 3.7.3.2. αi : Coeficiente de valor (Figura 3.3) : Para Ti ≤ TB Para Ti > TB
αi = 2,5 αi = 2,5 (TB / Ti )
Ti : TB :
Período del modo considerado. Período característico del espectro definido en 2.3.
Figura 3.3. Coeficiente αi para el método simplificado de cálculo. 3.7.3.1. Coeficiente de respuesta β.
ν : Factor de modificación del espectro en función del amortiguamiento, definido en
el apartado 2.5.
µ : Coeficiente de comportamiento por ductilidad, definido en el apartado 3.6.2.2.
El coeficiente de comportamiento por ductilidad depende de la organización, material y detalles constructivos. El proyectista elegirá el coeficiente de comportamiento por ductilidad para cada modelo de cálculo dentro de las limitaciones que se establecen en los párrafos siguientes en función de la organización estructural y de los materiales empleados, y dispondrá los detalles estructurales establecidos en el capítulo 4 que garanticen la ductilidad adoptada. a) Para adoptar un coeficiente de comportamiento por ductilidad µ = 4 ( ductilidad muy alta) han de verificarse las siguientes condiciones: a.1) La resistencia a las acciones horizontales debe obtenerse (Figura 3.4.) : - Mediante pórticos planos o espaciales de nudos dúctiles rígidos, o
2) En estructuras con vigas de hormigón armado. a. b) Se puede adoptar un coeficiente de comportamiento por ductilidad µ = 3 (ductilidad alta) si se verifican las siguientes condiciones: b. b. c) Se podrá adoptar un coeficiente de comportamiento por ductilidad µ = 2 (ductilidad baja). .Mediante diagonales metálicas a tracción (en cruz de San Andrés o equivalente). (Figura 3.Mediante sistemas de rigidización dúctiles especialmente diseñados para disipar energía mediante flexiones o cortantes cíclicos en tramos cortos.5) : . 6).Mediante pantallas no acopladas de hormigón armado. o . repartidos homogéneamente por toda la estructura.1) La resistencia a las acciones horizontales se consigue principalmente (Figura 3. .3) El dimensionado y detalle tienen que asegurar la formación de mecanismos estables con alta capacidad de disipación de energía mediante histéresis. por ejemplo estructuras con arriostramientos en forma de V. En particular.3) En estructuras con vigas de hormigón armado.Las estructuras de tipo péndulo invertido o asimilables. b. pero no satisface los requisitos anteriores en cuanto a tipo y detalles estructurales. Para ello han de cumplirse las prescripciones establecidas en el capítulo 4 para este nivel de ductilidad. repartidos homogéneamente por toda la estructura. Se considera que se cumple esta condición si soportan menos del 50% de la fuerza sísmica horizontal que actúe sobre el edificio.4) El dimensionado y detalle tienen que asegurar la formación de mecanismos estables con muy alta capacidad de disipación de energía mediante histéresis. forjados reticulares o forjados unidireccionales con vigas planas. se encuadran en este grupo: .Las de losas planas. éstas tienen que ser de canto. su colaboración a la resistencia de las acciones horizontales debe ser escasa. .Aquellas en que las acciones horizontales son resistidas principalmente por diagonales que trabajan alternativamente a tracción y a compresión. a.35918 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. a. muros o pantallas verticales de hormigón armado. Para ello han de cumplirse las prescripciones establecidas en el capítulo 4 para este nivel de ductilidad. éstas tienen que ser de canto. si la estructura posee los soportes de acero u hormigón con núcleos. 244 . como por ejemplo los formados por pantallas y vigas de acoplamiento en estructuras de hormigón armado ó por triangulaciones metálicas incompletas.2) Si existen otros elementos o núcleos de rigidización.
las realizadas con elementos prefabricados o que contengan piezas prefabricadas de gran formato. armados vertical y horizontalmente y con suficiente capacidad de deformación plástica estable ante acciones laterales cíclicas y alternantes.55 1.1 facilita para los casos más frecuentes de edificación los valores del coeficiente de respuesta β.1. bien por pórticos metálicos que confinan a muros de hormigón armado o de mampostería reforzada. y las porticadas que resistan las acciones laterales mediante arriostramientos en forma de K (Figura 3.00 MUROS Y TIPOS SIMILARES Compartimentada 6 - - 0. Ω. d) Corresponde un coeficiente de comportamiento por ductilidad µ = 1 (sin ductilidad).09 Compartimentada 5 0.50 1. o bien por muros de carga de hormigón o de bloques de mortero. Tabla 3. y del coeficiente de comportamiento por ductilidad. 244 Viernes 11 octubre 2002 35919 También se encuadran en este grupo los sistemas estructurales constituidos. en particular las constituidas por muros de mampostería. VALORES DEL COEFICIENTE DE RESPUESTA β COMPARTIMENTACIÓN DE LAS Ω PLANTAS (%) COEFICIENTE DE COMPORTAMIENTO POR DUCTILIDAD SIN DUCTILIDAD (µ = 1) TIPO DE ESTRUCTURA µ=4 HORMIGÓN ARMADO O ACERO LAMINADO Diáfana 4 0.36 µ=2 0. salvo que se justifique un valor superior mediante el correspondiente análisis. a las estructuras desprovistas de capacidad de disipación de energía en el rango plástico.25 0. La tabla 3. en las que no se hayan adoptado disposiciones especiales para dotar a los nudos de ductilidad. También se encuadran en este grupo las estructuras de naves industriales con pilares y cerchas.7). ladrillo o bloques de hormigón.93 . en función del tipo de estructura. de la compartimentación de las plantas.27 µ=3 0.46 0. aún cuando incluyan en su interior entramados de madera o estén reforzadas o armadas sólo en puntos críticos.33 0.BOE núm. del amortiguamiento. En la evaluación de la componente vertical de la acción sísmica se adoptará un coeficiente de comportamiento por ductilidad µ = 1.
Ejemplos de organizaciones estructurales que permiten un valor del coeficiente de comportamiento por ductilidad µ = 4..Ejemplos de organizaciones estructurales que permiten un valor del coeficiente de comportamiento por ductilidad µ = 3.6..5. 244 Figura 3.4.35920 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. Figura 3. Figura 3.Ejemplos de organizaciones estructurales que permiten un valor del coeficiente de comportamiento por ductilidad µ = 2.. .
3. 3. Desplazamientos.7. para el que puede adoptarse la siguiente expresión aproximada Φik = sen[(2 i .BOE núm.7. en la dirección que pueda significar choque con estructuras colindantes se determinará teniendo en cuenta el comportamiento postelástico mediante la expresión: u = ue ⋅ µ . 3. 244 Viernes 11 octubre 2002 35921 Figura 3. ηik. El valor del factor de distribución. Altura total de la estructura del edificio.1) π ⋅ h k / 2 H ] donde: hk: H: Altura sobre rasante de la planta k.2. Factor de distribución η.3.1): n: Número de plantas mk: Masa de la planta k.. definida en 3. Φik: Coeficiente de forma correspondiente a la planta k en el modo i.Ejemplos de organizaciones estructurales que permiten un valor del coeficiente de comportamiento por ductilidad µ = 1. El desplazamiento horizontal. correspondiente a la planta k en el modo de vibración i tiene el valor: η ik = Φ k =1 ik n ∑m ∑m k =1 n k Φik 2 Φik k siendo (ver figura 3.3.2. u.7.
6. En edificios con una distribución homogénea de muros o soportes y de masas.2 se podrán tener en cuenta multiplicando las fuerzas obtenidas en el apartado 3. El sistema de fuerzas estáticas equivalentes Fk. necesario para el análisis de la estructura frente al sismo en la dirección considerada. se obtiene a partir de las fuerzas Fik. por diferencia entre los valores del cortante Vk y del cortante de la planta superior V k+1. Consideración de los efectos de rotación. 244 donde: ue: µ: 3.7.35922 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm.Obtención del sistema de fuerzas estáticas equivalentes Fk para cada planta k.7. Las fuerzas Fk constituyen el sistema equivalente de acciones sísmicas de cálculo que permite proceder al análisis completo de la estructura para la dirección considerada.4. las solicitaciones debidas a la excentricidad adicional a la que se refiere el apartado 3.4 en cada uno de los elementos resistentes por un factor definido por: γ a = 1 + 0 . como suma de las Fik existentes entre la última planta y la planta k considerada. Rigidez de cada elemento resistente j en la dirección de la fuerza considerada.Obtención del cortante combinado Vk de la planta k para los distintos modos i considerados mediante la expresión: Vk = ∑ i=1 r V2 ik siendo r el número de modos considerados. calculado en régimen elástico. Estas fuerzas se repartirán entre los elementos resistentes de manera que se satisfaga el equilibrio en planta. .2. como sigue: . . Sistema de fuerzas estáticas equivalentes. Coeficiente de comportamiento por ductilidad definido en el apartado 3.7. Desplazamiento lineal equivalente.2.Obtención de los cortantes Vik de cada planta k en el modo i.6 x Le . La fuerza horizontal en el elemento j del nivel k tiene el valor: f k j = Fk Kkj ∑K j=1 n kj siendo : Kk j : 3.5.
7.8. 3. cuando en cada planta k se verifique: Pk ⋅ d k < 0.8).BOE núm. Figura 3. En edificios de pisos de hasta cuatro plantas en los que sea aplicable el método simplificado pero no cumplan las condiciones de regularidad del apartado 3. También se podrán despreciar los efectos de segundo orden. Efectos de rotación.3. 244 Viernes 11 octubre 2002 35923 siendo: x: Le : La distancia del elemento que se considera al centro del edificio.3. medida de la misma forma.10 Vk ⋅ hk siendo: Pk: dk: Carga gravitatoria total por encima de la planta. . EFECTOS DE SEGUNDO ORDEN. calculada de acuerdo con el apartado 3.8. Desplazamiento relativo entre la cabeza y pie de los soportes de la planta considerada.2.1 se requerirá un estudio especial de los efectos de torsión. Mientras que el desplazamiento horizontal máximo del edificio no supere el dos por mil de la altura. medida perpendicularmente a la dirección de la acción sísmica considerada (Figura 3. La distancia entre los dos elementos resistentes más extremos. no será necesario considerar los efectos de segundo orden. calculado de acuerdo con 3.5.
). Igualmente debe procurarse una disposición geométrica en alzado tan regular como sea posible.35924 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. adoptados en el cálculo. µ. 3. Forma del edificio. En este capítulo se recogen una serie de reglas de diseño y prescripciones constructivas que han de cumplirse en todas las construcciones a las que sea aplicable esta Norma.1 INTRODUCCIÓN. y en los arriostramientos. en los elementos resistentes. En edificios asimétricos se pueden conseguir estructuras simétricas separándolas en cuerpos regulares independientes mediante juntas verticales. Algunas de las reglas y prescripciones aquí reflejadas han de aplicarse en función de los coeficientes de comportamiento por ductilidad. 4. 4. La disposición geométrica en planta será tan simétrica y regular como sea posible.1.9. evitando las transiciones bruscas de forma o rigidez entre un piso y el siguiente. tratando de conseguir en el edificio.2. Altura entre plantas. 4. Los empujes sobre muros se calcularán con un valor del coeficiente sísmico horizontal igual a la aceleración sísmica de cálculo. REGLAS DE ÍNDOLE GENERAL.2.1. CAPÍTULO 4 REGLAS DE DISEÑO Y PRESCRIPCIONES CONSTRUCTIVAS EN EDIFICACIONES. 244 Vk: hk: Cortante combinado correspondiente a la planta . una composición con dos ejes de simetría ortogonales (Figura 4. . MUROS DE CONTENCIÓN.
Ningún elemento estructural debe cambiar bruscamente de rigidez. éstos deben colocarse al menos en dos direcciones.2. Disposición de elementos estructurales. Si existiesen plantas de diferente esbeltez.BOE núm. Cuando ac ≥ 0. Disposiciones con simetría geométrica y mecánica. Disposición de masas. con objeto de evitar una concentración excesiva de tensiones. o diáfanas en edificios con el resto de las plantas muy compartimentadas. ni en más del 50% la masa media de todas ellas.12 g. la masa total de una planta no debe exceder en más del 15% la masa de las plantas contiguas. Si se confía la resistencia de los esfuerzos horizontales a elementos de gran rigidez como pantallas. muros. 4.3. etc. 4. Debe procurarse una distribución uniforme y simétrica de rigideces en planta y una variación gradual de rigideces a lo largo de la altura. . dichas zonas deben situarse en torno al centro de la planta.1. a ser posible ortogonales.2. 244 Viernes 11 octubre 2002 35925 Figura 4. Además.2. debe tenerse en cuenta la diferencia de rigidez entre las plantas. en posición simétrica y preferiblemente en el perímetro exterior de la planta. si en una planta existen zonas que deban soportar cargas que excedan en un 25% a la carga general media. triangulaciones.
16 g. (Figura 4. que la de los soportes sea superior a la de las vigas.2. es prioritario que éste se sitúe en la planta en una posición centrada. que puedan desarrollar rigidez y resistencia suficientes para alterar las condiciones en la estructura.. tendrán la capacidad suficiente para admitir los desplazamientos que se produzcan en ellos. tales como otras vigas o soportes.4. Cuando no pueda evitarse. podrán adoptarse soluciones constructivas que garanticen la no participación resistente de estos elementos. la distancia entre los ejes geométricos de las vigas y de los pilares será la menor posible y. . tabiquerías. Debe procurarse que la seguridad sismorresistente de los nudos sea superior a la de las piezas. 4. se tendrán en cuenta para la confección del modelo de análisis estructural y se comprobarán para las acciones que se deriven del cálculo. Cuando ac ≥ 0. y -debido a la fragilidad. no mayor de b/4.se calcularán las solicitaciones de cortante de las vigas que acometan al nudo con un valor del coeficiente de comportamiento por ductilidad µ = 1. siendo b el ancho del pilar en la dirección transversal a la directriz de la viga. Alternativamente. de forma que el fallo de uno de ellos no implique grandes cambios en la posición del centro de rigidez.) Para evitar efectos de excentricidad en los soportes.2. como muros de cerramiento. Disposiciones de elementos resistentes. 244 En el caso de disponer los elementos de gran rigidez en forma de núcleo. y por lo tanto.35926 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. y en éstas que la seguridad al esfuerzo cortante sea superior a la de momento. los elementos resistentes a sismo serán redundantes. Elementos no estructurales. etc. Los elementos no considerados en el modelo de estructura adoptado para el análisis.2. se contemplarán las acciones sísmicas verticales. Se evitará en lo posible que descansen sobre las vigas elementos resistentes principales de la estructura. Los elementos no estructurales. en todo caso. el modelo de la estructura incluirá en ese nudo un grado de libertad vertical. Figura 4. de la excentricidad de masas.
4. u.16 g no deben proyectarse juntas de apoyo en libre dilatación.5 cm. y TF es el período del modo fundamental en segundos. por ejemplo. No se instalarán conducciones generales atravesando planos de junta. aún en el caso de sismos importantes. deberá analizarse la posibilidad de licuación.5. Juntas entre construcciones.3. Toda construcción se separará de las lindes edificables de propiedad adyacentes y en toda su altura no menos que el desplazamiento lateral máximo por sismo. Cuando el terreno de cimentación contenga en los primeros 20 m bajo la superficie del terreno.BOE núm. u. 4.3 .7. bajo el nivel freático. Para edificios de hasta diez plantas. en una misma unidad estructural. al menos. 4. 244 Viernes 11 octubre 2002 35927 Las vías generales de evacuación. a fin de evitar el choque con las estructuras contiguas durante los movimientos sísmicos. Debe evitarse la coexistencia. ni menos de 1. total o parcialmente. estarán dotadas de resistencia y ductilidad adicional para facilitar su utilización. . en centímetros puede obtenerse mediante la expresión: u = 33 α1 . Si el terreno de apoyo presenta discontinuidades o cambios sustanciales en sus características. Las juntas entre cuerpos de edificios deben ser preferentemente planos verticales y con una anchura de. de zapatas o losas con los de pozos o pilotes.3. especialmente los núcleos verticales de comunicación como las escaleras. Criterio general de diseño. de sistemas de cimentación superficiales y profundos. de los dos cuerpos. DE LA CIMENTACIÓN. TF 2 donde α1. Toda construcción debe estar separada de las colindantes una distancia mínima para mitigar los efectos del choque durante los movimientos sísmicos.1. la suma de los desplazamientos laterales máximos. salvo que dispongan de enlaces flexibles adecuados. La cimentación se debe disponer sobre un terreno de características geotécnicas homogéneas.2. ac y g son los parámetros definidos en 3. (ac / g) . capas o lentejones de arenas sueltas situadas. En las zonas con ac ≥ 0. el desplazamiento lateral máximo. u. se fraccionará el conjunto de la construcción de manera que las partes situadas a uno y otro lado de la discontinuidad constituyan unidades independientes. salvo si se realiza un estudio especial.
en las cimentaciones profundas. tanto de tracción como de compresión. Elementos de atado. 4. igual a la carga sísmica horizontal transmitida en cada apoyo (Figura 4. Análogamente.16 g los elementos de atado deberán ser vigas de hormigón armado.3. 244 Si se concluye que es probable que el terreno licue en el terremoto de cálculo. Cada uno de los elementos de cimentación que transmita al terreno cargas verticales significativas deberá enlazarse con los elementos contiguos en dos direcciones mediante dispositivos de atado situados a nivel de las zapatas. tenga un espesor no menor de 15 cm ni de 1/50 de la luz entre pilares y sea capaz de resistir el esfuerzo prescrito en el primer párrafo de este apartado. para que pueda desarrollarse en esa parte la necesaria resistencia al hundimiento. de los encepados de pilotes o equivalentes.16 g podrá considerarse que la solera de hormigón constituye el elemento de atado. capaces de resistir un esfuerzo axial. con un mínimo de 6 metros.2. Reglas específicas para cimentaciones de pilotes. siempre que se sitúe a nivel de las zapatas o apoyada en su cara superior. 4. deberán evitarse las cimentaciones superficiales. Cuando ac ≥ 0. Figura 4. Son zonas críticas aquellas en las que se alcanzaría primero su agotamiento .3. Cuando ac < 0. Los pilotes deben enlazarse adecuadamente al encepado o al elemento estructural equivalente. las puntas de los pilotes deberán llevarse hasta suficiente profundidad bajo las capas licuables. a menos que se adopten medidas de mejora del terreno para prevenir la licuación. sea continua alrededor del pilar en todas las direcciones. No se considerará la resistencia de fuste de los pilotes en los tramos de terreno susceptibles de licuar durante el sismo de cálculo.3.35928 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. Disposición de elementos de atado.3. En los pilotes de hormigón armado la armadura longitudinal deberá extenderse desde la cabeza del pilote hasta cuatro diámetros por debajo de la zona crítica más profunda. ni en los situados por encima de esos estratos.3).
incluso aunque se dispongan los refuerzos que se prescriben en este capítulo.4.4. En los pilotes de hormigón encamisados con chapa. Puede estar constituida por cercos o espiral. una estructura de muros se considerará una solución “no dúctil”.En el resto del pilote: ρ s ≥ 0. La armadura transversal deberá extenderse en toda la longitud de la armadura longitudinal. deben disponerse muros resistentes en las dos direcciones principales en planta de la manera más uniforme y simétrica posible. La armadura longitudinal deberá estar formada por barras de diámetro mayor o igual que 12 mm.En las zonas críticas: ρ s ≥ 0. el espesor mínimo de los muros exteriores de una hoja será de 24 cm. Criterio general de diseño. ni por disposición de huecos muy diversos entre plantas sucesivas.BOE núm. Además. Cuando 0. la altura máxima de una estructura de muros será de 4 plantas y cada una de ellas de una altura no superior a 20 veces el espesor del muro.4 % de la sección total en los pilotes hormigonados in situ y el 1% en los prefabricados.08 g ≤ ac ≤ 0.12 g. La cuantía mínima de acero será el 0. para una aceleración de cálculo ac ≥ 0. puede sustituir parcialmente (como máximo el 50 %) a la armadura longitudinal requerida. si son de ladrillo cerámico. 4.1).6 % s ≤ 15 cm 4. cuyos diámetros deberán ser mayores o iguales de 6 mm y con una cuantía volumétrica ρs y un espaciado s que cumplan las siguientes condiciones: . Para cumplir los requisitos de índole general (art. descontada la previsión de corrosión. 244 Viernes 11 octubre 2002 35929 estructural durante un terremoto.12 g la altura máxima será de dos plantas. DE LAS ESTRUCTURAS DE MUROS DE FÁBRICA. El espesor mínimo para muros exteriores de una sola hoja será de 14 cm y de 12 cm para los interiores. Si ac > 0. No se presentarán cambios de rigidez por causa de variaciones del espesor superiores a medio canto del forjado en el paso de una planta a otra.12 g. Si se trata de muros interiores el espesor mínimo será de 14 cm.1. y de 18 cm si están construidos de bloques. . En cualquier caso. Se evitarán cambios bruscos de rigidez producidos por cambios en los materiales. 4. en número mínimo de 6 y separadas como máximo 20 cm. la sección de ésta.8 % s ≤ 10 cm .
puertas y ventanas en los muros resistentes estarán distribuidos en planta del modo más regular posible. Enlace de los forjados al muro. superponiéndose los correspondientes a las distintas plantas. en todas las direcciones. 4.12 g. al menos. con las secciones de armadura y las disposiciones constructivas que allí se especifican. Los forjados se enlazarán a los muros por medio de los encadenados que prescribe la norma NBE-FL-90. 244 Para el caso de muros exteriores de dos hojas (capuchinos) y si ac ≥ 0. El atado de las viguetas que discurran paralelas a la pared se extenderá al menos a las tres viguetas más próximas. los paños que hayan entre ellos no se considerarán resistentes y no se podrán considerar portantes. El armado será. la sección transversal tendrá.08 g. entrepaños y rozas. de madera o metálicas.4. 15 cm de altura y la anchura total del muro. Refuerzos en muros. la diagonal de un paño entre refuerzos debe ser inferior a 40 veces el espesor del muro.35930 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. Cuando ac ≥ 0. Huecos.4. en los muros de fábrica debe haber refuerzos verticales y horizontales a distancias menores de 5 m. deberán atarse en todo su perímetro a encadenados horizontales situados en su mismo nivel. La conexión entre los forjados y los muros y el monolitismo entre los diversos elementos que constituyen los forjados están encomendados a la losa superior que prescribe la norma EF-96. todos los elementos portantes de un mismo edificio se realizarán con la misma solución constructiva. ambas hojas estarán construidas con el mismo material. ni la existente entre un hueco y una esquina inferior a 80 cm. o la que la sustituya. Si únicamente es portante una de las dos hojas. de 4 φ 10 longitudinal más un φ 6 cada 25 cm como armadura transversal.2. reducida esta última. en la cantidad mínima que se precise para la continuidad de los paramentos vistos. Para los valores de ac ≥ 0.12 g. Además. con un espesor mínimo de cada hoja de 14 cm y el intervalo entre armaduras de atado o anclajes será inferior a 35 cm.4. Los forjados de viguetas sueltas. En cualquier caso.4. los huecos de paso. su espesor cumplirá las condiciones señaladas anteriormente para los muros exteriores de una sola hoja.12 g. el grueso reducido no será inferior a los valores especificados en el apartado anterior. 4. . en su caso. para solidarizar la entrega y conexión de las viguetas con el muro. La distancia entre los huecos no será menor de 60 cm.3. Cuando ac ≥ 0. al menos. En caso contrario. Cuando los refuerzos se realicen en hormigón. 4. En los muros de carga y de arriostramiento sólo se admitirán rozas verticales separadas entre sí por lo menos 2 m y cuya profundidad no excederá de la quinta parte de su espesor.
DE LAS ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN ARMADO. Las piezas cortas.Las comprobaciones a realizar incluirán las de las piezas. 4. En la cara inferior llegará efectivamente anclada al extremo al menos una armadura A /3. lo que se cumple si el coeficiente de seguridad ante el agotamiento de cualquier biela o anclaje en todo nudo es ligeramente superior a la de cualquier solicitación de las secciones de vigas o soportes que acometen a él. lo que se cumple si el coeficiente de seguridad a cortante en toda sección es superior al de la misma sección a momento flector. deberá comprobarse la biela en la diagonal del mismo (Figura 4. Cuando el nudo entre el soporte y la viga sea de hormigón. en la dirección de las vigas.Las secciones extremas de vigas y soportes se agotan antes que se produzca el agotamiento del encuentro. La capacidad resistente a cortante de las secciones será un 25% superior a la requerida por el cálculo. El ancho del descuelgue.20 m. Reglas generales para vigas. Criterios generales. Los preceptos de esta Norma están formulados en la suposición de que: . .2. conviene comprobarlas para el cortante que resulte de considerar en las secciones extremas momentos iguales a la capacidad resistente a flexión que posean y con signo opuesto. 4. . y las de los nudos. deben cumplirse los requisitos siguientes (véase Figura 4.Se alcanza la cedencia a flexión en el acero de la armadura longitudinal antes que el agotamiento de la sección por cortante. siendo A la cuantía de la máxima armadura negativa entre los dos extremos. h / 40. en todo su desarrollo. lo que se cumple si el coeficiente de seguridad de cualquier solicitación de todo soporte es siempre superior al de cualquier solicitación de toda viga con la que concurre en un nudo.1. Vigas de hormigón. En la cara inferior y en todo su desarrollo se disponen al menos 2 φ 14 y del 4 ‰. Para poder considerar que la estructura.7). Tanto en la cara superior como en la inferior. .1.5. tal como se detalla en los apartados siguientes. 244 Viernes 11 octubre 2002 35931 4.4): El descuelgue bajo el forjado es superior a la profundidad de cálculo de la cabeza comprimida en la sección fisurada. es al menos 0. se dispondrá. siendo h el canto total de la viga. una armadura mínima A /4 .5.BOE núm.2. . En la cara superior y en todo su desarrollo se disponen al menos 2 φ 14. siendo A la cuantía máxima de la armadura superior de tracción de ese mismo extremo. se beneficia de las condiciones de ductilidad alta (µ = 3). b. En la cara superior.5. la armadura de continuidad en un nudo interior tendrá una sección menor de b .Las secciones extremas de las vigas se plastifican antes que las del soporte. tales como enanos. 4.5.
siendo φL el diámetro de cualquier armadura longitudinal comprimida. se dispondrán cercos de diámetro de al menos 6 mm y con una separación menor de: • - 6 φL. no debe producirse inversión de momentos. 8 φL.5): El ancho del descuelgue. en la dirección de las vigas. se dispondrá. en una amplitud de dos cantos a partir de la cara del soporte. 0. en una amplitud de dos cantos a partir de la cara del soporte.35932 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. llegará efectivamente anclada al extremo sin continuidad al menos una armadura A/2 . 244 - En las zonas extremas de la viga. Requisitos de vigas para ductilidad alta (µ = 3). En las zonas extremas de la viga. se beneficia de las condiciones de ductilidad muy alta (µ = 4). es decir.4. . Para poder considerar que la estructura. En el resto de la viga los cercos tendrán una separación máxima de h/2. Existirá una armadura de piel longitudinal de al menos 2 φ 10. cada 0.25 m. b. Figura 4. el caso sísmico no debe provocar en extremos de las vigas momentos de ambos signos. siendo A la cuantía de la armadura de tracción de ese mismo extremo. pero inferior al de cualquiera de los soportes a los que acomete la viga. en todo su desarrollo una armadura mínima A/3. será al menos 0.15 m. se dispondrán cercos de al menos 6 mm de diámetro y con una separación no mayor que: • • • • h/4. Tanto en la cara superior como en la inferior. y además de las condiciones para µ = 3 del párrafo anterior.25 m de canto. siendo A la cuantía de la máxima armadura negativa entre los dos extremos. En la cara inferior. deben cumplirse los requisitos siguientes (véase Figura 4. siendo φL el diámetro de cualquier armadura longitudinal comprimida.
h. 244 Viernes 11 octubre 2002 35933 Independientemente del valor de µ.004 b . Requisitos de vigas para ductilidad muy alta (µ = 4).16 g. cuando el nudo entre soporte y viga es de hormigón.7). la armadura longitudinal de las vigas principales será al menos de 2 φ 16.10 m (véase Figura 4.6). Figura 4. no será superior a 0. y de 0. ac. Requisitos de vigas para ac ≥ 0.6.BOE núm.5. sea cual sea la aceleración sísmica de cálculo o el grado de ductilidad elegido. Figura 4. Además.16 g. . cuando la aceleración sísmica de cálculo. sea igual o superior a 0. en una amplitud de 2 h desde la cara del soporte. deberá comprobarse la biela en la diagonal del mismo (ver Figura 4. y la separación de cercos. extendida a todo su desarrollo.
el propio fuste.35934 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. del efecto de patilla o armadura soldada transversal (Figura 4.8 a). la armadura superior de los nudos extremos de vigas que sea necesaria por solicitación sísmica debe disponerse en su totalidad dentro del soporte (Figura 4.10). sin compresión superior. La solución del anclaje de la armadura superior por continuidad tras el soporte. La armadura superior de continuidad en un nudo interior. en una banda perpendicular del mismo ancho.8 c). que sea necesaria por solicitación sísmica. En general. con la reducción. con soportes de hormigón.7. contando su anclaje a partir del punto en que se disponga armadura ortogonal. está limitada a una tracción total. Si el soporte es metálico. 244 Figura 4.2. puede omitirse la comprobación de anclaje cuando la armadura es continua con la del soporte y posee una tracción similar. o de la soldadura del elemento al que se engarza. La armadura que pase dentro del soporte podrá contar con el efecto de pinzamiento .9). permite equilibrar el momento entre ambas piezas. En los nudos extremos de la última planta. contando su anclaje desde el comienzo del área pinzada por las bielas de soporte y nudo. en lazo alrededor de su fuste (Figura 4. siempre que. Condiciones particulares de la armadura superior. la armadura superior podrá disponerse a los lados del soporte en una banda de amplitud no superior a medio canto de la viga. no superior a la compresión vertical garantizada de su interior. debe comprobarse además que el elemento de engarce de las armaduras. o del quiebro. puede disponerse en una banda de ancho igual al del soporte más medio canto de la viga a cada lado de él (Figura 4. En cualquier caso. (Figura 4. debe excluirse la posibilidad de confiar dicho equilibrio a torsiones en el hormigón. Modelo de nudo extremo. Si se disponen armaduras independientes para ambas piezas. con fuste pasante a través del forjado (Figura 4. Si en el borde se disponen vigas transversales de canto. exista armadura ortogonal que posea una sección de al menos una cuarta parte de la anterior.5. en su caso.11).8 b). en caso de lazo.2. El efecto favorable del pinzado entre bielas podrá medirse como una pérdida de tracción por unidad de longitud igual a la tensión de compresión vertical garantizada en dicha zona multiplicada por el diámetro de la armadura. 4. o. la longitud de solapo será la de anclaje. entre ambas ramas del lazo.
en prolongación recta.BOE núm. Armaduras superiores en nudo extremo con soporte de hormigón. Figura 4. . 244 Viernes 11 octubre 2002 35935 de la compresión garantizada en los términos descritos anteriormente. Figura 4.9.8. La que pase por el exterior del soporte deberá dotarse de toda su longitud de anclaje teórica. Armaduras superiores en nudo extremo con soporte metálico.
5. Para tener en cuenta la colaboración a compresión de la armadura inferior de la viga. (ver Figura 4.4. Figura 4. para tener en cuenta a compresión las armaduras dispuestas por fuera del soporte.3 Condiciones particulares para la armadura inferior. pudiendo contar con la mejora que permite el doblado en patilla (consúltense las Figuras 4. tras los haces de la cara interior del soporte.5 y 4.2. En un nudo interior. . se prolonga lo suficiente para anclarse y que.35936 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. Si dicha armadura nunca está traccionada. si la armadura penetra en el soporte.6). bastará comprobar que. En un nudo interior. éstas deberán solaparse la correspondiente longitud de anclaje. se puede suponer que la compresión se descarga por punta en la zona que se encuentra comprimida en todas las direcciones. si el forjado es plano. en cualquier caso. penetra al menos 10 φ tras la cara interior del soporte.12). ni se tiene en cuenta a compresión. desde el punto de tracción nula de la viga. Disposición de armaduras en nudo extremo. 244 4. 4. debe confirmarse que desarrolla suficiente longitud para la compresión que se le atribuye.10. puede rematarse en patilla.
. En un nudo extremo de viga plana. a los efectos de disposición de armaduras inferior y superior y de los estribos. el momento en el extremo de la viga cambia de signo y pasa a traccionar la fibra inferior (Figura 4. salvo por lo que respecta al anclaje de la armadura de las vigas.4 Condiciones particulares para estribos.5. Figura 4. sobre todo si el soporte es de sección alargada en la dirección de la viga. 244 Viernes 11 octubre 2002 35937 4. Cuando la viga es plana. Armaduras de continuidad en nudo interior 4. ese encuentro. Condiciones particulares en caso de inversión de momentos.5.2. Si hay inversión en un nudo extremo. para la armadura inferior rigen las mismas reglas que las indicadas en el epígrafe anterior para la superior. debido a la acción horizontal del sismo. Se dice que hay inversión de momentos cuando.5. Si se produce inversión en un nudo interior. sólo se podrán tener en cuenta para resistir la solicitación sísmica las ramas verticales de los estribos existentes en la zona definida en la Figura 4.2. conviene que el estribado de ésta atraviese el nudo.13. que en todo caso se resolverá por prolongación recta a partir de la cara opuesta del soporte. se comporta como dos nudos extremos adosados. disponiendo ramas en las proximidades de las caras laterales del soporte.11.BOE núm.14).
además.35938 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. En el caso particular de soportes metálicos.13. 244 Figura 4. Cuando la inversión afecta al nudo extremo de la última planta. habrá que alterar en ese caso el diseño del dispositivo de engarce para que permita recoger carga en los dos sentidos. si el soporte es metálico. tanto superior como inferior. . Ramas de estribos computables a cortante.15). o bien anclar las armaduras de viga y soporte para dar cuenta de una biela comprimida en la diagonal opuesta (Figura 4. Si la inversión de momentos es muy fuerte puede producirse. inversión de reacción en la viga. es preciso contar con dispositivos de engarce de armaduras. cuando se produce inversión en un nudo extremo. hay que disponer una armadura específica en la diagonal del nudo.12. Figura 4. Solape de armadura inferiores.
25 m. .5.3. ac .3. sea igual o superior a 0.5. . cuando la aceleración sísmica de cálculo.El armado longitudinal estará constituido por al menos tres barras en cada cara (seis en secciones circulares). 4. Reglas generales de soportes. Soportes. Inversión de momentos en nudos extremos de última planta. con un intervalo no superior a 0.BOE núm. Inversión de momentos. . 244 Viernes 11 octubre 2002 35939 Figura 4.20 m.12 g : .La dimensión mínima no será inferior a 0.La capacidad resistente a cortante de las secciones será un 25% superior a la requerida por el cálculo.1. 4.16).15. En soportes de hormigón (Figura 4.14. Figura 4.
30 m. zapata. siendo el canto c la dimensión menor del soporte.10 m si es φ 16 o superior.10 m si la armadura longitudinal es φ 12 ó φ 14. oscilando de la compresión máxima a una menor que ella. Si el elemento de arranque es un muro o viga. cuando la aceleración sísmica de cálculo ac sea igual o superior a 0. viga.15 m si es φ 16 o mayor.17). Debido al carácter alternativo de la acción sísmica. 0. losa o.15 m.07 m si la armadura longitudinal es φ 12 ó φ 14. losa. dando a estas últimas la longitud de entrega acorde con ello y comprobando que pueden vincular suficiente peso para equilibrar la tracción. en todo soporte. en una amplitud medida a partir del entronque con el forjado o viga de al menos dos cantos. sea cual sea la aceleración sísmica de cálculo. Condiciones particulares del nudo de arranque. pozo o pilote de sección muy superior a la del pilar.3. pozo. las armaduras de espera dispuestas dentro de ese elemento deben dotarse al menos de estribos transversales a las caras de dicho elemento (Figura 4. las tensiones de los bordes del soporte cambian cíclicamente. Además de las condiciones generales.5. 0. se dispondrán cercos de diámetro de al menos 6 mm y con un intervalo no mayor que: c/3 . en su caso. La sección de la armadura longitudinal no será inferior al 1% ni superior al 6% de la sección de hormigón. El intervalo entre barras longitudinales no será superior a 0.2. y 0. Si la acción sísmica consigue provocar la aparición de tracciones es imprescindible confiar la tracción al solape entre las armaduras del soporte y las de espera. siendo recomendable disponerla hacia fuera si su tensión predominante es de compresión. y si la viga es de descuelgue también al paso por el nudo.En las zonas extremas del soporte. En las zonas extremas del soporte. siendo c la dimensión menor del soporte. En la base de arranque de los soportes deben disponerse armaduras de espera para transferir correctamente las solicitaciones del fuste al elemento inferior. 244 . y 0. y al paso por el nudo. deben respetarse las reglas particulares que se detallan a continuación. muro.16 g: La dimensión mínima no será inferior a 0. la armadura puede rematarse en patilla. se dispondrán cercos de diámetro al menos 8 mm y con un intervalo no mayor que: c/4 . Si el elemento de arranque donde se introduce la espera es una zapata. viga.35940 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. 4. encepado de grupo de pilotes. . Además. en una amplitud medida a partir del entronque con el forjado o viga de al menos dos cantos. La parte solapada con el fuste del soporte debe disponerse necesariamente en prolongación recta. pilote.
rematando el del inferior en prolongación recta. si la acción sísmica provoca la aparición de tracciones en un borde. En el caso de soporte extremo.BOE núm.3. En general. la longitud de solape de ambos tramos debe permitir la transferencia de dicho esfuerzo.18).3. es recomendable. Condiciones particulares en nudos intermedios. 4. Armado de soportes de hormigón. éste debe recalcularse tomando como sección efectiva la que resulta de prescindir de la zona situada por fuera de los haces de la misma. Como en el caso del arranque. disponer la cara del forjado por fuera de los haces del soporte (véase Figura 4. 16. 244 Viernes 11 octubre 2002 35941 Figura 4. si la armadura de viga que produce el quebranto de la biela se dispone remetida respecto al soporte.5. o el que reviente debido al efecto de transferencia de compresión de la armadura por punta. para evitar el efecto de expulsión de la armadura comprimida del borde exterior. la armadura de cada fuste se prolonga en el superior. En el caso de soporte extremo. . además de la fijación de la armadura del soporte a los estribos y a las esperas del fuste inferior.
En general.1. 244 Figura 4. Figura 4.18.35942 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm.5. Arranque de armaduras de espera de soporte. por lo que respecta a los soportes. Nudos intermedios. para producir confinamiento en la dirección perpendicular al borde o bordes libres. 17. con cadencia no menor de la de cualquiera de los fustes que acometen a él. que los modelos clásicos no tienen expresamente en cuenta. . Además de la comprobación de la biela oblicua de nudo. habida cuenta del aspecto dinámico. procedente del cambio cíclico del signo y dirección de la tensión. citada en el apartado 4. los soportes extremos y esquina contarán al paso del nudo con estribos u horquillas. con vigas de descuelgue conviene que sean los estribos de soporte los que se dispongan dentro del nudo. En todo caso. debe comprobarse que su armadura tiene suficiente desarrollo y condiciones de adherencia para dar cuenta del cambio de tensión al paso por el encuentro con la viga.
bidireccional o losa. lo será alternativamente en ambos--.19. podrá acudirse a la solución en patilla. resulta preferible conseguir la longitud de anclaje para dicha tracción por doblado hacia adentro y solape con la armadura superior de la planta. Si la acción sísmica produce inversión de momentos en un nudo superior. Si. . si eso sucede por acción sísmica. la capacidad resistente de la biela que resulta. siéndoles de aplicación las consideraciones expuestas para ese caso en el apartado de vigas.BOE núm. siempre que ésta sea hacia el exterior del soporte y a prudente distancia de la cara superior del forjado.3. debe comprobarse tanto la solución como la longitud de anclaje. acomete perpendicularmente a un soporte extremo. en todas las hipótesis de carga consideradas en el cálculo. --y. 4. deberán disponerse en su totalidad sobre nervios o sobre macizados diseñados al efecto. En particular. deben tratarse como un nudo extremo de pórtico. si ambos bordes del soporte se encuentran comprimidos. Nudos superiores. En nudos interiores (Figura 4. siendo L la luz del tramo. Los puntos en que un forjado unidireccional. Condiciones particulares del nudo superior.4. y. así como las variantes en la disposición de estribos que el nudo demanda para ello. las armaduras superiores dispuestas para soportar el momento debido a la acción sísmica en dirección perpendicular al borde de forjado.5. Si se produce inversión de momentos en la dirección de viguetas prefabricadas.20). 244 Viernes 11 octubre 2002 35943 4. Figura 4. soporte y forjado reticular. se alcanzan tracciones en uno de los bordes. se dispondrán bastones para garantizar el enlace a tracción inferior de los nervios a las vigas en un ancho de al menos L/4 a cada lado del soporte. en algún caso de carga. siéndole de aplicación las consideraciones ya señaladas para este caso en el apartado de vigas (Figura 4.19). Los nudos interiores de soporte y losa. o de soporte y paño de forjado unidireccional deben considerarse como nudos interiores de un pórtico. en particular.5.4 Forjados.
20.16 g. se cumplirá: El espesor será al menos 0. 4. 244 En los edificios con pantalla de rigidización. Si existen huecos. se considerarán. Es conveniente que las pantallas que se utilicen como elementos de rigidización y resistencia ante acciones horizontales sean continuas en toda la altura de la construcción. incrementándose la armadura de reparto en un 50 % respecto a lo establecido con carácter general. y la superficie de contacto . como estructuras sin ductilidad. En la parte baja de los dos bordes de la pantalla se dispondrán cercos como se indica en la figura 4. La armadura base estará formada por dos mallas. Requisitos de forjados para ac ≥ 0. las zonas más próximas a los extremos de cada elemento estructural estarán armadas y zunchadas.6. Cuando la aceleración sísmica de cálculo ac sea igual o mayor que 0.06 m si no las hay.05 m si hay bovedillas y 0. salvo si las uniones están proyectadas especialmente para suministrar suficiente rigidez y ductilidad al encuentro. según los artículos anteriores.16 g o para poder considerar en la dirección de la pantalla ductilidad alta o muy alta.15 m y mayor que h/20. cuando la aceleración sísmica de cálculo ac sea igual o mayor de 0. entre barras de la malla. si la acción horizontal se canaliza a través del esfuerzo rasante en el plano de la capa superior del forjado.25 % ni superior al 4 % de la sección de hormigón. Para ello. éstos se alinearán verticalmente. Pantallas de rigidización.16 g. 4. llegando hasta la cimentación sin cambios importantes ni en el ancho. Figura 4.15 m. La sección de cada familia de mallas no será inferior al 0. Las estructuras resueltas con piezas que son exclusivamente elementos prefabricados lineales o superficiales.21.5. en general. ni en el espesor.5. cualquiera que sea el material. ésta tendrá como mínimo 0. no superior a 0. Elementos prefabricados.5. con intervalo.35944 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. (µ = 3 ó µ = 4). Para considerar algún grado de ductilidad en las estructuras de pisos debe garantizarse la ductilidad en los nudos.
sin hacer uso de ningún mecanismo plástico de disipación. El proyecto de las estructuras metálicas ante acciones sísmicas se puede plantear en el rango lineal. En el primer caso la estructura se considerará sin ductilidad y en el cálculo se asignará valor unidad al coeficiente µ. 4.6. media o baja en función del sistema resistente (apartado 3.3.21. la estructura se considerará. DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO. 4.7. de ductilidad alta.6. Cuando en el proyecto de la estructura se utilicen valores de ductilidad iguales o superiores a 2 serán de obligado cumplimiento todos los requisitos relativos al material y a la sección exigidos por la normativa de proyecto de estructuras metálicas en el caso de utilizar el cálculo plástico. . En el segundo. Figura 4. Criterios generales. para considerar ductilidad µ > 1. En el caso de edificios de una planta. Armado de pantallas. para cada una de las direcciones en que se compruebe. o en el rango no lineal.1.BOE núm. 244 Viernes 11 octubre 2002 35945 entre el elemento prefabricado y el hormigón dispuesto en obra presentará suficiente rugosidad y estará cosida con armadura a uno y otro lado de dicha superficie.1) y de los detalles y materiales según se indica en los apartados que siguen. debe garantizarse que todos los pilares estén empotrados dúctilmente en la base.
2 veces la de las barras unidas). pasadores. rebajes. arandelas deformables.3. en el pliego de condiciones técnicas se indicará igualmente la necesidad de comprobar la estructura ante cualquier modificación en las dimensiones de las barras. dimensiones y calidades de los medios de unión (tornillos. 4.6. incluso cuando ésta implique la sustitución por aceros de mayor límite elástico o por piezas de mayor capacidad. 4. Las uniones atornilladas se proyectarán. Si la estructura resistente está formada por pórticos de nudos rígidos.Las secciones extremas de las vigas plastifiquen antes que las del soporte. cordones de soldadura). Los ejes de las barras que forman el pórtico se situarán en el mismo plano común. En el pliego de condiciones técnicas y en los planos del proyecto se especificará la calidad del acero a emplear y se indicará explícitamente la necesidad de comprobar la estructura ante cualquier modificación. de los cortes.). que no superará en más de un 10 % el nominal. no se admitirán las soldaduras de penetración parcial entre elementos críticos pertenecientes al esquema resistente a sismo. en forma tal que el fallo no se produzca por rotura de los tornillos. En el mismo sentido. como mínimo. . En el caso de considerar ductilidad muy alta se definirá y comprobará el mecanismo de fallo. Uniones. en este caso. respaldos. Cuando en el proyecto de la estructura se utilicen valores del coeficiente de comportamiento por ductilidad µ superiores a 2.2 (la capacidad de la unión será. tanto en lo que se refiere a su resistencia (total o parcial) como a su rigidez (rígida. etc. Si en el proyecto de la estructura se ha utilizado un valor alto o muy alto de ductilidad (µ = 3 ó 4). Cuando en el proyecto de la estructura se utilicen valores del coeficiente de comportamiento por ductilidad µ iguales o superiores a 2. En la memoria de cálculo se declarará explícitamente el tipo de unión. las uniones se proyectarán como de resistencia total.6. Estructuras de pórticos. debe cumplir las siguientes condiciones: . groeras en secciones extremas de barras y la posible necesidad de medios auxiliares (chapas de derrame.35946 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. para poder considerarla como de ductilidad alta o muy alta.6. . 244 4.4. 1. semirrígida o articulada). indicando la situación.Las secciones extremas de vigas y soportes plastifiquen antes de que se produzca la rotura del nudo. en la especificación de los materiales a emplear en los sistemas resistentes a cargas de sismo se acotará el valor del límite elástico del acero. Materiales. En los planos de proyecto se incluirán detalles específicos de las uniones.2. incluso cuando ésta implique la sustitución por barras de mayor capacidad. asumiendo una sobrerresistencia de 1.
2.deben asegurar que terremotos pequeños. 4. etc. y sobre todo de las víctimas. 4.6.16 g > ac ≥ 0. especialmente las que genera el daño a elementos no estructurales. falsos techos y otros elementos singulares. 244 Viernes 11 octubre 2002 35947 En los nudos se cuidará especialmente la continuidad de toda chapa traccionada y la garantía de no abolladura de la comprimida. como por ejemplo paneles de fachada. se considerarán de ductilidad alta. en las que la disipación se produce por formación de rótulas en las zonas previstas. en las que la disipación se produce por alargamiento de la barra traccionada (cruces de San Andrés). Cuando los cerramientos se hagan con elementos prefabricados de gran formato. 4. Los valores de cálculo y el diseño sismorresistente -. Todos los paños.08 g.1-.7. establecida en el apartado 1. de período de retorno del mismo orden que la vida de la construcción.es una reducción sustancial de las usualmente cuantiosas perdidas físicas y económicas.BOE núm. Se cuidará especialmente la simetría de la sección de los elementos de arriostramiento. particiones interiores. ductilidad alguna.7. Triangulaciones y arriostramientos. Las uniones . Si en el cálculo se incluye la colaboración de la barra comprimida.16 g deberá hacerse a partir de los 3 m de longitud o los 10 m2 de superficie. no se considerará. especialmente si se ha supuesto que la ductilidad de la construcción es alta o muy alta. y éstos no hayan sido considerados en el modelo de la estructura. Si 0. Cerramientos. se considerarán ductilidad muy alta. particiones y otros.. Las triangulaciones incompletas (los ejes de las diagonales no van a los nudos viga-pilar). Consideraciones generales. los paños de cerramiento o paredes de partición que superen los 5 m de longitud o los 20 m2 de superficie deberán subdividirse enlazándolos a elementos secundarios intermedios.7.5.de acuerdo con su finalidad. en general. Las triangulaciones completas (los ejes de las barras coinciden en un punto). deberá adoptarse para la construcción y cálculo de dichos elementos un coeficiente de comportamiento por ductilidad µ = 1. Uno de los objetivos de la Norma -. no ocasionen daños significativos a los elementos no estructurales. 4. así como la de uniones extremas. deben enlazarse correctamente a los elementos estructurales para evitar el desprendimiento de las piezas durante las sacudidas sísmicas.7 -. Cuando ac ≥ 0.1 DE OTROS ELEMENTOS DE LA CONSTRUCCIÓN.en especial los preceptos de todo el apartado 4.
se rematarán con un encadenado de coronación. 4.35948 Viernes 11 octubre 2002 BOE núm. µ = 1. cuando ac ≥ 0. Antepechos. como antepechos.12 g los muros o petos con el borde superior libre y con más de un metro de altura. deberán realizarse de forma que permitan los movimientos diferenciales previsibles en su punto de entronque con la construcción y se les dotará de dispositivos (por ejemplo en lira) para absorber las deformaciones a través de todo tipo de juntas. 4.6. calculándose con la acción sísmica correspondiente a la planta donde están ubicados. sobre todo de gas. ni las formadas por peldaños en voladizo empotrados en muros de fábrica. por su trascendencia. En construcciones de gran altura con grandes superficies acristaladas. salvo justificación especial. En este caso.16 g no deben proyectarse escaleras construidas sobre bóvedas tabicadas. parapetos. 244 deben permitir.4. . sin rotura. Las acometidas de las instalaciones.7. 4.5. Carpinterías exteriores. deberán dimensionarse la altura de galce. las vías de evacuación deben cumplir lo dispuesto en la Norma de Condiciones de Protección Contra Incendios de los Edificios vigente. Además.7. deberán diseñarse cuidadosamente los anclajes. En el caso de gas dispondrán además de válvulas de control de exceso de caudal en los contadores. Instalaciones y acometidas. considerando. los calzos y las juntas del acristalado de las ventanas con capacidad para absorber los movimientos que se produzcan en la carpintería por las oscilaciones de la construcción. Vías de evacuación. disponiendo refuerzos verticales anclados a la estructura o a la cimentación. Las cercas se tratarán de forma análoga anclándolas a su cimentación. 4. los desplazamientos obtenidos en el cálculo. la fijación de los revestimientos y el anclaje de los aplacados u otros elementos de fachada se realizará con materiales de alta durabilidad y mediante técnicas apropiadas para evitar el desprendimiento de piezas en caso de sismo.7.7. Revestimientos y aplacados.7. parapetos y chimeneas. Los elementos con el borde superior libre. Cuando ac ≥ 0. abastecimiento y saneamiento.7. 4. En zonas de tránsito. y en ellas no deben colocarse elementos que puedan desprenderse fácilmente en caso de terremoto. electricidad. chimeneas y cercas. deben enlazarse correctamente a la estructura para garantizar su estabilidad. Además.3.
0) (1.0) (1.0) (1. Y DEL COEFICIENTE DE CONTRIBUCIÓN.13 0.13 0.0) (1.0) (1.14 0.13 0.14 0.14 0.0) (1.0) (1.14 0.0) (1.0) (1.BOE núm. LOS BENALUP CASAS VIEJAS BENAOCAZ BORNOS BOSQUE.14 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.14 k (1.14 0.14 0.0) (1.0) (1.1) (1.14 0.04 0.0) (1.14 0.0) (1.2) (1.0) .0) (1. EL ENIX FELIX FINES FIÑANA FONDÓN GÁDOR GALLARDOS.14 0.0) (1.14 0.0) (1.0) (1.0) (1.14 0.07 0.14 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) PROVINCIA DE CÁDIZ ALCALÁ DE LOS GAZULES ALCALÁ DEL VALLE ALGAR ALGECIRAS ALGODONALES ARCOS DE LA FRONTERA BARBATE BARRIOS.14 0.0) (1.04 0.0) (1.14 0. ORGANIZADO POR COMUNIDADES AUTÓNOMAS.0) (1.05 0.0) (1.14 0.13 0.14 0.0) (1.14 0.0) (1.14 0.14 0.0) (1.2) (1.14 0.14 0.14 0. VALORES DE LA ACELERACIÓN SÍSMICA BÁSICA.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.2) (1.0) (1.14 0.06 0.06 0.14 0.07 0.14 0.0) (1.0) (1.0) (1.14 0.14 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.14 0.0) (1.14 0.0) (1.14 0.13 0.1) (1.14 0.0) (1.12 0.14 0.0) (1.0) (1.14 0.0) (1.14 0.0) (1.14 0.0) (1.0) (1.14 0.0) (1.0) (1.0) (1.14 0.0) (1.0) (1.0) (1.14 0.05 0.14 0.0) (1.0) (1. LOS GARRUCHA GERGAL HUÉCIJA HUÉRCAL DE ALMERÍA HUÉRCAL OVERA ILLAR INSTINCIÓN LAROYA LÁUJAR DE ANDARAX LÍJAR LUBRÍN LUCAINENA DE LAS TORRES ab/g 0.0) (1.14 0.0) (1.14 0.0) (1.14 0.14 0.0) (1.14 k (1.0) (1.0) (1.14 0.14 0.14 0.0) Municipio LÚCAR MACAEL MARÍA MOJÁCAR MOJONERA.0) (1.0) (1.0) (1.14 0.14 0.1) (1.14 0.0) (1. K.0) (1.05 0.14 0.14 0.0) (1.14 0.0) (1.0) (1.0) (1.14 0.08 0.14 0.14 0.14 0.0) (1.0) (1.0) (1.14 0. DE LOS TÉRMINOS MUNICIPALES CON ab ≥0. ANDALUCÍA PROVINCIA DE ALMERÍA Municipio ABLA ABRUCENA ADRA ALBÁNCHEZ ALBOLODUY ALBOX ALCOLEA ALCÓNTAR ALCUDIA DE MONTEAGUD ALHABIA ALHAMA DE ALMERÍA ALICÚN ALMERÍA ALMÓCITA ALSODUX ANTAS ARBOLEAS ARMUÑA DE ALMANZORA BACARES BAYÁRCAL BAYARQUE BÉDAR BEIRES BENAHADUX BENITAGLA BENIZALÓN BENTARIQUE BERJA CANJÁYAR CANTORIA CARBONERAS CASTRO DE FILABRES CÓBDAR CUEVAS DEL ALMANZORA CHERCOS CHIRIVEL DALÍAS EJIDO.0) (1.14 0.0) (1.08 0.14 0.0) (1.14 0.14 0.0) (1.14 0.0) (1.0) (1.0) (1.14 0.0) (1.13 0. LA NACIMIENTO NÍJAR OHANES OLULA DE CASTRO OLULA DEL RÍO ORIA PADULES PARTALOA PATERNA DEL RÍO PECHINA PULPÍ PURCHENA RÁGOL RIOJA ROQUETAS DE MAR SANTA CRUZ DE MARCHENA SANTA FE DE MONDÚJAR SENÉS SERÓN SIERRO SOMONTÍN SORBAS SUFLÍ TABERNAS TABERNO TAHAL TERQUE TÍJOLA TRES VILLAS.14 0.14 0.0) (1.0) (1.2) (1. 244 Viernes 11 octubre 2002 35949 ANEJO 1.14 0.04 g.13 0.14 0.14 0.0) (1. EL 0.14 0.13 0.14 0.0) (1.14 0.14 0. LAS TURRE TURRILLAS ULEILA DEL CAMPO URRÁCAL VELEFIQUE VÉLEZ BLANCO VÉLEZ RUBIO VERA VIATOR VÍCAR ZURGENA ab/g 0.0) (1.0) (1.14 0.14 0.07 (1.0) (1.14 0.14 0.0) (1.14 0.14 0.14 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.13 0.14 0. ab.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.2) (1.14 0.14 0.
08 0.1) (1.0) (1.08 0.1) (1.08 0.06 0.0) (1.0) (1.06 0.09 0.20 0.0) (1.06 0.04 0.08 0.0) (1.07 (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.12 0.0) (1.0) (1.1) (1.23 0.2) (1.05 0.12 0.08 0.07 0.16 0.0) (1.04 0.05 0.06 0.24 0.0) (1.18 0.0) (1.13 0.05 0.23 0.24 0.0) (1.0) (1.15 0.0) (1.0) (1.0) (1.2) (1.0) SAN SEBASTIÁN CHIPIONA DE LOS BALLESTEROS SANTAELLA VALENZUELA VICTORIA.0) (1.09 0.0) (1.0) (1.0) PROVINCIA DE GRANADA AGRÓN ALAMEDILLA ALBOLOTE ALBONDÓN ALBUÑÁN ALBUÑOL ALBUÑUELAS ALDEIRE ALFACAR ALGARINEJO ALHAMA DE GRANADA ALHENDÍN ALICÚN DE ORTEGA ALMEGÍJAR ALMUÑÉCAR ALPUJARRA DE LA SIERRA ALQUIFE ARENAS DEL REY ARMILLA ATARFE BAZA BEAS DE GRANADA BEAS DE GUADIX BENALÚA BENALÚA DE LAS VILLAS BENAMAUREL BÉRCHULES BUBIÓN BUSQUÍSTAR CACÍN CÁDIAR CÁJAR CALAHORRA.0) (1.09 0.1) (1.0) .14 0.0) PROVINCIA DE CÓRDOBA ADAMUZ AGUILAR DE LA FRONTERA ALMEDINILLA ALMODÓVAR DEL RÍO BAENA BENAMEJÍ BUJALANCE CABRA CAÑETE DE LAS TORRES CARCABUEY CARLOTA. LA CARPIO.05 0.1) (1.2) (1.05 0.17 0.15 0.0) (1.1) (1.0) (1.2) (1.0) (1.06 0.0) (1.0) (1.05 0.23 0.04 0.14 0.0) (1.08 0.24 0.07 0.05 0.1) (1.13 0.18 0.0) (1.35950 CÁDIZ CASTELLAR DE LA FRONTERA CONIL DE LA FRONTERA CHICLANA DE LA FRONTERA ESPERA GASTOR. LA CALICASAS CAMPOTÉJAR CANILES CÁÑAR CAPILEIRA CARATAUNAS CÁSTARAS CASTILLÉJAR CASTRIL CENES DE LA VEGA CIJUELA COGOLLOS DE GUADIX COGOLLOS DE LA VEGA COLOMERA CORTES DE BAZA CORTES Y GRAENA CUEVAS DEL CAMPO CÚLLAR CÚLLAR VEGA CHAUCHINA CHIMENEAS CHURRIANA DE LA VEGA DARRO DEHESAS DE GUADIX DEIFONTES DIEZMA DÍLAR DÓLAR 0.05 0.2) (1.13 0.23 0.07 0.0) (1. LA VILLA DEL RÍO VILLAFRANCA DE CÓRDOBA VILLAHARTA VILLAVICIOSA DE CÓRDOBA ZUHEROS BOE núm.14 0.0) (1.09 0.16 0.1) (1.06 0.06 0.0) (1.07 0.0) (1.3) (1.05 0.22 0.1) (1.0) (1.3) (1.23 0.0) (1.11 0.0) (1.0) (1.0) (1.09 0.05 0.13 0.0) (1.0) (1.2) (1.0) (1.1) (1.0) (1.21 0.21 0.06 0.14 0.06 0.24 0.24 0.0) (1.08 Viernes 11 octubre 2002 (1.06 0.0) (1.13 0.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.08 0.13 0.0) (1.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.13 0.06 0.05 0.11 0.0) (1.0) (1.10 0.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.07 0.10 0.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.05 0.11 0.0) (1.06 0.04 0. 244 0. EL CASTRO DEL RÍO CÓRDOBA DOÑA MENCÍA ENCINAS REALES ESPEJO FERNÁN NÚÑEZ FUENTE PALMERA FUENTE TÓJAR GUADALCÁZAR HORNACHUELOS IZNÁJAR LUCENA LUQUE MONTALBÁN DE CÓRDOBA MONTEMAYOR MONTILLA MONTORO MONTURQUE MORILES NUEVA CARTEYA OBEJO PALENCIANA PALMA DEL RÍO PEDRO ABAD POSADAS PRIEGO DE CÓRDOBA PUENTE GENIL RAMBLA.0) (1.08 0.06 0.06 0.0) (1.1) (1.0) (1.10 0.2) (1.0) (1.0) (1.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.14 0. EL PUERTO REAL PUERTO SERRANO ROTA SAN FERNANDO SAN JOSÉ DEL VALLE SAN ROQUE SANLÚCAR DE BARRAMEDA SETENIL DE LAS BODEGAS TARIFA TORRE ALHÁQUIME TREBUJENA UBRIQUE VEJER DE LA FRONTERA VILLALUENGA DEL ROSARIO VILLAMARTÍN ZAHARA 0.0) (1.0) (1.3) (1.1) (1.0) (1.0) (1.09 (1.06 0.17 0.0) (1.1) (1.0) (1.0) (1.24 0.1) (1.2) (1.07 0.0) (1.13 0.07 0.19 0.0) (1.0) (1.3) (1.08 0.08 0.1) (1.0) (1.05 0. LA RUTE 0.08 0.24 0.0) (1.07 0.08 0.12 0.12 0.0) (1.06 0.07 0.24 0.08 0.0) (1.17 0.15 0.0) (1.07 0.2) (1.0) (1.06 0.15 0.1) (1.0) (1.24 0.0) (1.07 0.12 0.06 0.0) (1.06 0.0) (1.2) (1.08 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.22 0.1) (1.0) (1.0) (1.06 0.23 0.0) (1.1) (1.06 0.09 0.0) (1.0) (1.06 0.0) (1.0) (1.1) (1.0) (1.3) (1. LA MEDINA SIDONIA OLVERA PATERNA DE RIVERA PRADO DEL REY PUERTO DE SANTA MARÍA. EL GRAZALEMA JEREZ DE LA FRONTERA JIMENA DE LA FRONTERA LÍNEA DE LA CONCEPCIÓN.05 0.07 0.0) (1.12 0.0) (1.13 (1.22 0.0) (1.
06 0.09 0.0) (1.24 0.2) (1.09 0.0) (1.0) (1.3) (1.21 0.0) PROVINCIA DE HUELVA ALÁJAR ALJARAQUE ALMENDRO.18 0.15 0.17 0.21 0.0) (1.3) (1.3) (1.06 0.23 0.0) (1.09 0.3) (1. EL CORTECONCEPCIÓN CORTEGANA CORTELAZOR CUMBRES DE ENMEDIO CUMBRES DE SAN BARTOLOMÉ CUMBRES MAYORES CHUCENA ENCINASOLA ESCACENA DEL CAMPO FUENTEHERIDOS GALAROZA GIBRALEÓN GRANADA DE RÍO TINTO.0) (1.0) (1.14 0.06 0.07 0.14 Viernes 11 octubre 2002 (1.12 0.06 (1.10 0. LA TORRE CARDELA TORVIZCÓN TREVÉLEZ TURÓN UGÍJAR VALLE DEL ZALABÍ VALLE.14 0.0) (1.3) (1.14 0.0) (1. EL VÁLOR VEGAS DEL GENIL VÉLEZ DE BENAUDALLA VENTAS DE HUELMA VILLAMENA VILLANUEVA DE LAS TORRES VILLANUEVA MESÍA VÍZNAR ZAFARRAYA ZAGRA ZUBIA.15 0.2) (1.21 0.10 0.0) (1.0) (1.06 0.0) (1.05 0.10 0.0) (1.13 0.07 0.10 0.0) (1.18 0.11 35951 (1.10 0.24 0.0) (1.08 0.0) PÓRTUGOS PUEBLA DE DON FADRIQUE PULIANAS PURULLENA QUÉNTAR RUBITE SALAR SALOBREÑA SANTA CRUZ DEL COMERCIO SANTA FE SOPORTÚJAR SORVILÁN TAHA.14 0.0) (1.19 0.21 0.0) (1. EL CAMPOFRÍO CAÑAVERAL DE LEÓN CARTAYA CASTAÑO DEL ROBLEDO CERRO DE ANDÉVALO.15 0.19 0.12 0.14 0.20 0.3) (1.0) (1.3) (1.23 0.21 0.14 0.0) (1.08 0.21 0.21 0.3) (1.0) (1.3) (1.12 0.22 0.2) (1.0) (1.10 0.0) (1.0) (1.0) (1.14 0.24 0. LAS GALERA GOBERNADOR GÓJAR GOR GORAFE GRANADA GUADAHORTUNA GUADIX GUAJARES.3) (1.21 0.0) (1.14 0.06 0.06 0.0) (1.0) (1.24 0.0) (1.24 0.3) (1.20 0.0) (1. LA PINAR.3) (1.0) (1.18 0.19 0.23 0.0) (1.0) (1. LA ZÚJAR 0.0) (1.0) (1.2) (1.0) (1.2) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.15 0.3) .24 0.0) (1.12 0. EL ALMONASTER LA REAL ALMONTE ALOSNO ARACENA AROCHE ARROYOMOLINOS DE LEÓN AYAMONTE BEAS BERROCAL BOLLULLOS PAR DEL CONDADO BONARES CABEZAS RUBIAS CALA CALAÑAS CAMPILLO.17 0.0) (1.0) (1.2) (1.0) (1.08 0.12 0.06 0.14 0.23 0.3) (1.06 0.0) (1.05 0.3) (1.0) (1.10 0.19 0. EL HIGUERA DE LA SIERRA HINOJALES 0.16 0.13 0.14 0.BOE núm.3) (1.24 0.23 0.12 0.0) (1.09 0.0) (1.0) (1.22 0. LA MARACENA MARCHAL MOCLÍN MOLVÍZAR MONACHIL MONTEFRÍO MONTEJÍCAR MONTILLANA MORALEDA DE ZAFAYONA MORELÁBOR MOTRIL MURTAS NEVADA NIGÜELAS NÍVAR OGÍJARES ORCE ÓRGIVA OTÍVAR OTURA PADUL PAMPANEIRA PEDRO MARTÍNEZ PELIGROS PEZA.0) (1.2) (1.11 0.12 0.0) (1.08 0.0) (1.3) (1.18 0.0) (1.11 0.0) (1.22 0.0) (1.16 0.0) (1.0) (1.3) (1.0) (1.0) (1.14 0.0) (1. EL PINOS GENIL PINOS PUENTE PÍÑAR POLÍCAR POLOPOS 0.0) (1.13 0.3) (1.0) (1.16 0.3) (1.0) (1.0) (1.06 0.25 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.24 0.3) (1.3) (1.20 0.0) (1.07 0.09 0.0) (1.12 0.13 0.11 0.3) (1.3) (1.0) (1.3) (1.24 0.16 0.20 0.0) (1.0) (1.09 0.16 0.0) (1.24 0.0) (1.17 0.08 0.06 0.14 0.09 0.08 0.06 0.0) (1.17 0.13 0.12 0.0) (1.3) (1.0) (1.11 0.13 0. LA GRANADO.0) (1.0) (1. 244 DÚDAR DÚRCAL ESCÚZAR FERREIRA FONELAS FREILA FUENTE VAQUEROS GABIAS.0) (1.11 0.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.19 0.22 0.11 0.23 0.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.3) (1.05 0.0) (1.0) (1.23 0.3) (1.18 0.14 0.0) (1.3) (1.08 0.19 0.0) (1.22 0.13 0.21 0.0) (1.06 0.23 0.07 0. LOS GUALCHOS GÜEJAR SIERRA GÜEVÉJAR HUÉLAGO HUÉNEJA HUÉSCAR HUÉTOR DE SANTILLÁN HUÉTOR TÁJAR HUÉTOR VEGA ILLORA ITRABO IZNALLOZ JAYENA JEREZ DEL MARQUESADO JETE JUN JUVILES LÁCHAR LANJARÓN LANTEIRA LECRÍN LENTEGÍ LOBRAS LOJA LUGROS LÚJAR MALAHÁ.24 0.0) (1.0) (1.3) (1.3) (1.0) (1.15 0.0) (1.22 0.17 0.3) (1.
08 0.11 0.0) (1.08 0.35952 HINOJOS HUELVA ISLA CRISTINA JABUGO LEPE LINARES DE LA SIERRA LUCENA DEL PUERTO MANZANILLA MARINES.06 0.0) (1.3) (1.07 0.0) (1.06 0.06 0.0) (1.08 0.05 0.09 0.0) (1.3) (1.04 0.21 0.2) (1.09 0.0) (1.04 0.07 0.3) (1.0) (1.12 0.07 0.06 0.0) (1.2) (1.2) (1.0) (1.08 0.0) (1.06 0.0) (1.20 (1.06 0. LA GUARROMÁN HIGUERA DE CALATRAVA HINOJARES HORNOS HUELMA HUESA IBROS IRUELA.05 0.3) (1.06 0.0) (1.0) (1.05 0.10 0.0) (1.05 0.0) (1.06 0.0) (1.2) (1.09 0.0) (1.05 0.08 0.06 0.0) (1.0) (1.10 0.3) (1.06 0.0) (1.2) (1.2) (1.06 0.0) (1.0) (1.3) (1. LOS VILLATORRES BOE núm.0) (1.05 0.0) (1.3) (1.0) (1.13 0.04 0.06 0.06 0.07 0.07 0.18 0.0) (1.0) (1.2) (1. LA NERVA NIEBLA PALMA DEL CONDADO.08 0.0) (1.08 0.0) (1.05 0.13 0.07 0.2) (1.12 0.08 0.16 0.3) (1.08 0.0) (1.04 0.3) GUARDIA DE JAÉN.0) PROVINCIA DE MÁLAGA ALAMEDA ALCAUCÍN ALFARNATE ALFARNATEJO ALGARROBO ALGATOCÍN ALHAURÍN DE LA TORRE ALHAURÍN EL GRANDE ALMÁCHAR ALMARGEN ALMOGÍA ÁLORA ALOZAINA ALPANDEIRE ANTEQUERA ÁRCHEZ ARCHIDONA ARDALES ARENAS 0.0) (1.07 0.12 0.0) (1.09 0.3) (1.10 0.0) (1.0) (1.0) (1.05 0.16 0.0) (1.08 0. LA PALOS DE LA FRONTERA PATERNA DEL CAMPO PAYMOGO PUEBLA DE GUZMÁN PUERTO MORAL PUNTA UMBRÍA ROCIANA DEL CONDADO ROSAL DE LA FRONTERA SAN BARTOLOMÉ DE LA TORRE SAN JUAN DEL PUERTO SAN SILVESTRE DE GUZMÁN SANLÚCAR DE GUADIANA SANTA ANA LA REAL SANTA BÁRBARA DE CASA SANTA OLALLA DEL CALA TRIGUEROS VALDELARCO VALVERDE DEL CAMINO VILLABLANCA VILLALBA DEL ALCOR VILLANUEVA DE LAS CRUCES VILLANUEVA DE LOS CASTILLEJOS VILLARRASA ZALAMEA LA REAL ZUFRE 0.0) (1.04 0.08 0.05 0.05 0.3) (1.09 0.3) (1.06 (1.0) (1.3) (1.05 0.0) (1.05 0.0) (1.0) (1.11 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.2) (1.08 0.0) (1.0) (1.0) (1.3) (1.06 0.3) (1.06 0.05 0.0) (1.09 0.0) (1.07 0.06 0.11 0.05 0.0) (1.06 0.0) (1.21 0.0) (1.3) (1.0) (1.05 0.06 0.0) PROVINCIA DE JAÉN ALBÁNCHEZ DE MÁGINA ALCALÁ LA REAL ALCAUDETE ANDÚJAR ARJONA ARJONILLA ARQUILLOS BAEZA BAILÉN BAÑOS DE LA ENCINA BEAS DE SEGURA BEDMAR Y GARCÍEZ BEGÍJAR BÉLMEZ DE LA MORALEDA CABRA DEL SANTO CRISTO CAMBIL CAMPILLO DE ARENAS CANENA CARBONEROS CÁRCHELES CASTELLAR CASTILLO DE LOCUBÍN CAZALILLA CAZORLA CHILLUÉVAR ESCAÑUELA ESPELÚY FRAILES FUENSANTA DE MARTOS FUERTE DEL REY 0.0) (1.0) (1.10 0.3) (1.04 0.05 0. LA IZNATORAF JABALQUINTO JAÉN JAMILENA JIMENA JÓDAR LAHIGUERA LARVA LINARES LOPERA LUPIÓN MANCHA REAL MARMOLEJO MARTOS MENGÍBAR NAVAS DE SAN JUAN NOALEJO PEAL DE BECERRO PEGALAJAR PORCUNA POZO ALCÓN QUESADA RUS SABIOTE SANTIAGO DE CALATRAVA SANTIAGO PONTONES SANTISTEBAN DEL PUERTO SANTO TOMÉ SORIHUELA DEL GUADALIMAR TORRE DEL CAMPO TORREBLASCOPEDRO TORREDONJIMENO TORREPEROJIL TORRES ÚBEDA VALDEPEÑAS DE JAÉN VILCHES VILLACARRILLO VILLANUEVA DE LA REINA VILLANUEVA DEL ARZOBISPO VILLARDOMPARDO VILLARES.0) (1.3) (1.0) (1.05 0.0) (1.06 (1. 244 0.07 0.0) (1.06 0.2) (1.08 0.09 0.07 0.0) (1.05 0.07 0.04 0.08 0.0) (1.07 0.0) (1.09 0.0) (1.3) (1.07 0.07 0.0) (1.07 0.06 0.3) (1.3) (1.0) (1.08 0.0) (1.0) (1.3) (1.06 0.0) .0) (1.0) (1.0) (1.07 0.07 0.06 0.0) (1.08 0.04 0.0) (1.06 Viernes 11 octubre 2002 (1.04 0.0) (1.2) (1.08 0.0) (1.06 0.0) (1.06 0.09 0.09 0.08 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.2) (1.0) (1.08 0.0) (1.3) (1.2) (1.07 0.0) (1.3) (1.10 0.0) (1.0) (1.0) (1.09 0.08 0.0) (1.0) (1.16 0.0) (1.05 0.0) (1.08 0.11 0.0) (1.09 0.04 0.0) (1.10 0.0) (1.10 0.04 0.07 0.06 0.06 0.0) (1.06 0.0) (1.04 0.0) (1.13 0.0) (1.05 0.10 0.3) (1.3) (1.3) (1.07 0.12 0. LOS MINAS DE RIOTINTO MOGUER NAVA.0) (1.
04 0.08 0. LA ALGÁMITAS ALMADÉN DE LA PLATA ALMENSILLA ARAHAL AZNALCÁZAR AZNALCÓLLAR BADOLATOSA BENACAZÓN BOLLULLOS DE LA MITACIÓN BORMUJOS BRENES BURGUILLOS CABEZAS DE SAN JUAN.2) (1.1) (1.07 0.07 0.19 0. EL CAZALLA DE LA SIERRA CONSTANTINA CORIA DEL RÍO CORIPE CORONIL.0) (1.0) (1.07 0.07 0.07 0.11 0.06 0.21 0.1) (1.06 0.1) (1.08 0.08 0.13 0.0) (1.08 0.2) (1.06 0.0) (1.07 0.0) (1.07 0.0) (1.2) (1.0) (1.07 0.07 0.1) (1.0) (1.08 0.07 0. EL CORRALES.0) (1.08 0.0) (1.2) (1.04 0.06 0.0) (1.08 0.07 0.2) (1.0) (1.0) (1.06 0.0) VILLANUEVA VILLANUEVA VILLANUEVA VILLANUEVA VIÑUELA YUNQUERA DE ALGAIDAS DE TAPIA DEL ROSARIO DEL TRABUCO 0.07 0.0) (1.1) (1.2) (1.08 0.06 0.07 0.17 0.0) (1.17 0.07 0.14 0.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.08 0.07 0.0) (1.06 0.0) .05 0.0) (1.07 0.16 0.0) (1.0) (1.08 0.0) (1.1) (1.07 0.09 0.08 0.07 0.1) (1.07 0.07 0.07 0.07 0.21 0.06 0. LA MADROÑO.1) (1.11 0.07 0.07 0.06 (1.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.0) (1.08 0. LA CANTILLANA CAÑADA ROSAL CARMONA CARRIÓN DE LOS CÉSPEDES CASARICHE CASTILBLANCO DE LOS ARROYOS CASTILLEJA DE GUZMÁN CASTILLEJA DE LA CUESTA CASTILLEJA DEL CAMPO CASTILLO DE LAS GUARDAS.1) (1.13 0.0) (1.1) (1.2) (1.1) (1.07 0.0) (1.08 0.0) (1.0) (1. EL BURGO.11 0.0) (1.08 0.08 0.0) (1.0) (1.2) (1.1) (1.16 0.1) (1.0) (1.18 Viernes 11 octubre 2002 (1.1) (1.2) (1. 244 ARRIATE ATAJATE BENADALID BENAHAVÍS BENALAURÍA BENALMÁDENA BENAMARGOSA BENAMOCARRA BENAOJÁN BENARRABÁ BORGE.15 0.0) (1.06 0.2) (1.07 0.2) (1.0) (1.0) (1.1) (1.06 0.06 0.1) (1.09 0.1) (1.0) (1.0) (1.08 0.0) (1.1) (1.08 0.2) (1.08 0.07 0. LAS CAMAS CAMPANA.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.19 0.08 0.07 0.0) (1.0) (1.1) (1.0) (1.1) (1.07 0.12 0.1) (1.0) (1.21 0.0) (1.0) (1.06 0.1) (1.2) (1.07 0.1) (1.1) (1.18 0.0) PROVINCIA DE SEVILLA AGUADULCE ALANÍS ALBAIDA DEL ALJARAFE ALCALÁ DE GUADAIRA ALCALÁ DEL RÍO ALCOLEA DEL RÍO ALGABA.0) (1.1) (1.08 0.07 0.06 0.1) (1.07 0.06 0.13 0.0) (1.21 0.07 0.06 0. EL DOS HERMANAS ÉCIJA ESPARTINAS ESTEPA FUENTES DE ANDALUCÍA GARROBO.0) (1. EL GELVES GERENA GILENA GINES GUADALCANAL GUILLENA HERRERA HUÉVAR DE ALJARAFE ISLA MAYOR LANTEJUELA.08 0.17 0.07 0.17 0. EL MAIRENA DEL ALCOR MAIRENA DEL ALJARAFE MARCHENA MARINALEDA 0.0) (1.07 0.0) (1.1) (1.07 0.0) (1.08 0. EL CAMPILLOS CANILLAS DE ACEITUNO CANILLAS DE ALBAIDA CAÑETE LA REAL CARRATRACA CARTAJIMA CÁRTAMA CASABERMEJA CASARABONELA CASARES COÍN COLMENAR COMARES CÓMPETA CORTES DE LA FRONTERA CUEVAS BAJAS CUEVAS DE SAN MARCOS CUEVAS DEL BECERRO CÚTAR ESTEPONA FARAJÁN FRIGILIANA FUENGIROLA FUENTE DE PIEDRA GAUCÍN GENALGUACIL GUARO HUMILLADERO IGUALEJA ISTÁN IZNATE JIMERA DE LÍBAR JUBRIQUE JÚZCAR MACHARAVIAYA MÁLAGA MANILVA MARBELLA MIJAS MOCLINEJO MOLLINA MONDA MONTEJAQUE NERJA OJÉN PARAUTA PERIANA PIZARRA PUJERRA RINCÓN DE LA VICTORIA RIOGORDO RONDA SALARES SAYALONGA SEDELLA SIERRA DE YEGUAS TEBA TOLOX TORREMOLINOS TORROX TOTALÁN VALLE DE ABDALAJÍS VÉLEZ MÁLAGA 0.0) (1.06 0.0) (1.0) (1.15 0.0) (1.0) (1.0) (1.2) (1.2) (1.0) (1.07 0.0) (1. LA LEBRIJA LORA DE ESTEPA LORA DEL RÍO LUISIANA.0) (1.07 0.2) (1.07 0.0) (1.1) (1.19 0.2) (1.0) (1.07 0.06 0.07 0.0) (1.08 0.0) (1.0) (1.07 0.2) (1.0) (1.2) (1.08 0.0) (1.06 0.BOE núm.1) (1.0) (1.07 0.1) (1.2) (1.21 0.08 0.07 0.1) (1.08 0.0) (1.08 0.1) (1.0) (1. LOS CUERVO DE SEVILLA.0) (1.07 0.05 0.06 0.1) (1.06 0.08 0.07 0.07 0.0) (1.07 0.19 0.08 0.07 0.1) (1.16 0.0) (1.0) (1.2) (1.08 35953 (1.0) (1.1) (1.0) (1.1) (1.08 0.0) (1.0) (1.07 0.16 0.09 0.0) (1.07 0.07 0.05 0.
04 0. LA GISTAÍN HOZ DE JACA JACA 0.0) (1.07 0.04 TEJEDA 0.0) (1.1) (1.0) PROVINCIA DE ZARAGOZA ARTIEDA BAGÜÉS MIANOS NAVARDÚN PINTANOS.05 0.09 0.08 0.08 0.07 0.05 0.04 0.04 PALMAS DE GRAN CANARIA.0) (1.0) (1.04 0.0) (1. EL RUBIO.0) (1.1) (1. EL SALTERAS SAN JUAN DE AZNALFARACHE SAN NICOLÁS DEL PUERTO SANLÚCAR LA MAYOR SANTIPONCE SAUCEJO.04 ANTIGUA 0.0) (1.0) (1.04 SAN NICOLÁS DE TOLENTINO 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.04 ARTENARA 0.04 0. EL RINCONADA.04 ARRECIFE 0. LA 0.06 0. LAS 0.08 0.35954 MARTÍN DE LA JARA MOLARES.1) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.1) (1.06 0.06 0.04 SAN BARTOLOMÉ 0.0) (1. EL 0.0) (1. EL SEVILLA TOCINA TOMARES UMBRETE UTRERA VALENCINA DE LA CONCEPCIÓN VILLAMANRIQUE DE LA CONDESA VILLANUEVA DE SAN JUAN VILLANUEVA DEL ARISCAL VILLANUEVA DEL RÍO Y MINAS VILLAVERDE DEL RÍO VISO DEL ALCOR.04 AGÜIMES 0.05 0.0) CANARIAS ARAGÓN PROVINCIA DE HUESCA AÍNSA SOBRARBE AISA ANSÓ ARAGÜÉS DEL PUERTO BENASQUE BIELSA BIESCAS BISAURRI BOLTAÑA BORAU BROTO CAMPO CANAL DE BERDÚN CANFRANC CASTEJÓN DE SOS CASTIELLO DE JACA CHÍA FAGO FANLO FISCAL FORADADA DEL TOSCAR FUEVA. EL PEÑAFLOR PILAS PRUNA PUEBLA DE CAZALLA.1) (1.04 ARUCAS 0. LOS SALVATIERRA DE ESCA SIGÜÉS UNDUÉS DE LERDA URRIÉS 0.04 OLIVA.1) (1.04 0. LA PUEBLA DE LOS INFANTES.0) (1.04 0.0) (1.1) (1.06 0.04 0.09 0.06 0.0) (1.2) (1.04 INGENIO 0.0) (1.0) (1.05 0.0) (1.05 0.0) (1.04 0. LA RONQUILLO.1) (1.05 0.05 0.04 FIRGAS 0.0) (1.05 0.1) (1.05 0.10 0.05 0.0) PROVINCIA DE LAS PALMAS AGAETE 0.05 0.1) (1.0) (1.08 0.0) (1.0) (1.1) (1.09 0.0) (1.07 0.0) (1.1) (1.04 0.04 0.04 SANTA BRÍGIDA 0.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.04 TELDE 0.0) (1.0) (1.04 MOYA 0.0) (1.07 0.0) (1.05 0.1) (1.0) (1.0) (1.04 SANTA LUCÍA DE TIRAJANA 0. LA PUEBLA DEL RÍO.0) (1.04 0.07 0.04 GÁLDAR 0.0) (1.0) (1.0) (1.1) (1.06 0.0) (1.1) (1.08 0.07 0.04 PÁJARA 0.07 0. LAS OLIVARES OSUNA PALACIOS Y VILLAFRANCA.0) (1.06 0.08 0. LA RODA DE ANDALUCÍA.0) (1.07 0.05 0.08 0.1) (1.08 0.06 0.04 (1.0) (1.0) (1.05 0.04 0.1) (1.04 0.06 0.07 0.07 0.0) (1. LOS MONTELLANO MORÓN DE LA FRONTERA NAVAS DE LA CONCEPCIÓN.0) (1.2) (1.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.1) (1.0) (1.04 0. LOS PALOMARES DEL RÍO PARADAS PEDRERA PEDROSO.10 0.0) (1.2) (1.2) (1.04 0.06 0.04 BETANCURIA 0.0) (1.0) (1.0) (1.05 0.07 0.0) (1.04 TEGUISE 0.0) (1.07 0.0) (1.04 (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.05 0.0) (1.04 0.08 0.0) (1.1) (1.07 0.04 TEROR 0.1) (1.05 0.0) (1.0) (1.1) (1.0) (1.0) (1.04 0.07 0.1) (1. EL SABIÑÁNIGO SAHÚN SALLENT DE GÁLLEGO SAN JUAN DE PLAN SANTA CILIA DE JACA SANTA CRUZ DE LA SERÓS SEIRA SESUÉ TELLA SIN TORLA VALLE DE HECHO VILLANOVA VILLANÚA YEBRA DE BASA YÉSERO BOE núm.2) (1.0) (1. LA REAL DE LA JARA. 244 0.04 SAN BARTOLOMÉ DE TIRAJANA 0.1) JASA LABUERDA LASPUÑA LLERT PALO PANTICOSA PLAN PUENTE LA REINA DE JACA PUÉRTOLAS PUEYO DE ARAGUÁS.08 0.1) (1.07 (1.2) (1.0) .09 0.04 MOGÁN 0.0) (1.04 0.07 0.0) (1.07 0.0) (1.05 0.07 0.05 0.04 PUERTO DEL ROSARIO 0.04 SANTA MARÍA DE GUÍA DE GRAN CANARIA 0.06 Viernes 11 octubre 2002 (1.04 HARÍA 0.0) (1.2) (1.0) (1.10 0.06 0.05 0.07 0.2) (1.06 0.0) (1.0) (1.04 (1.1) (1.08 0.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.
0) (1.0) (1.06 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0. EL CABANYES.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.05 0.0) (1.04 0. 244 TÍAS TINAJO TUINEJE VALLESECO VALSEQUILLO DE GRAN CANARIA VEGA DE SAN MATEO YAIZA 0.04 0.04 0.0) (1.07 0.04 0.07 0. LA VILAFLOR VILLA DE MAZO 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0. EL PUERTO DE LA CRUZ PUNTAGORDA PUNTALLANA REALEJOS.04 0.07 0.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.05 0.04 0. LA PASO.0) (1.05 0.04 0.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) CASTILLA LA MANCHA PROVINCIA DE ALBACETE ALATOZ 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0. LA OROTAVA.04 0.0) (1.0) (1.04 0. LA GUÍA DE ISORA GÜÍMAR HERMIGUA ICOD DE LOS VINOS LLANOS DE ARIDANE.04 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.08 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1. L' ARENYS DE MAR ARENYS DE MUNT ARGENTONA ARTÉS AVIÀ AVINYÓ AVINYONET DEL PENEDÈS BADALONA BADIA DEL VALLÈS BAGÀ BALENYÀ BALSARENY BARBERÀ DEL VALLÈS BARCELONA BEGUES BELLPRAT BERGA BIGUES I RIELLS BORREDÀ BRUC.0) (1. EL TAZACORTE TEGUESTE TIJARAFE VALLE GRAN REY VALLEHERMOSO VALVERDE VICTORIA DE ACENTEJO.0) (1.04 0.04 0.0) (1.05 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.07 0.04 0.0) .04 0.07 0.0) (1.05 0.0) (1.05 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0. EL BRULL.04 0.04 0.07 0.04 0.0) (1.0) (1.06 0.05 0.04 0.04 0.04 0.0) CATALUÑA PROVINCIA DE BARCELONA ABRERA AIGUAFREDA ALELLA ALPENS AMETLLA DEL VALLÈS.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0. EL SILOS.04 0.04 0.0) (1.04 0.06 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1. LOS TACORONTE TANQUE.04 0.0) (1.04 Viernes 11 octubre 2002 (1.05 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.05 0.0) (1.04 0.04 0.05 (1. LOS MATANZA DE ACENTEJO.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) ALBATANA ALCADOZO ALMANSA ALPERA AYNA BALSA DE VES BONETE CARCELÉN CAUDETE CORRAL RUBIO ELCHE DE LA SIERRA FÉREZ FUENTE ÁLAMO HELLÍN HIGUERUELA HOYA GONZALO LETUR LIÉTOR MOLINICOS MONTEALEGRE DEL CASTILLO NERPIO ONTUR PÉTROLA POZOHONDO SOCOVOS TOBARRA VILLA DE VES YESTE 0.04 0. EL SAN ANDRÉS Y SAUCES SAN CRISTÓBAL DE LA LAGUNA SAN JUAN DE LA RAMBLA SAN MIGUEL DE ABONA SAN SEBASTIÁN DE LA GOMERA SANTA CRUZ DE LA PALMA SANTA CRUZ DE TENERIFE SANTA ÚRSULA SANTIAGO DEL TEIDE SAUZAL.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.BOE núm.0) PROVINCIA DE SANTA CRUZ DE TENERIFE ADEJE AGULO ALAJERÓ ARAFO ARICO ARONA BARLOVENTO BREÑA ALTA BREÑA BAJA BUENAVISTA DEL NORTE CANDELARIA FASNIA FRONTERA FUENCALIENTE DE LA PALMA GARACHICO GARAFÍA GRANADILLA DE ABONA GUANCHA.07 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.06 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.05 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.07 0.04 35955 (1.0) (1. LOS ROSARIO.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.07 0.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 (1. LES CABRERA DE MAR CABRERA D'IGUALADA CABRILS CALDERS CALDES DE MONTBUI CALDES D'ESTRAC CALELLA CALLDETENES CAMPINS CANET DE MAR 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.
0) (1.0) (1.0) (1. LES GAIÀ GALLIFA GARRIGA.08 0.04 0.06 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1. LA POLINYÀ PONT DE VILOMARA I ROCAFORT.04 0.0) (1. L' HOSTALETS DE PIEROLA.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.05 0.0) (1.0) (1.04 0. EL MASQUEFA MATADEPERA MATARÓ MEDIONA MOIÀ MOLINS DE REI MOLLET DEL VALLÈS MONISTROL DE CALDERS MONISTROL DE MONTSERRAT MONTCADA I REIXAC MONTCLAR MONTESQUIU MONTGAT MONTMELÓ MONTORNÈS DEL VALLÈS MONTSENY MUNTANYOLA MURA NAVARCLES NOU DE BERGUEDÀ.04 0.04 0.07 0.0) (1.04 0.0) (1. LA RELLINARS RIPOLLET ROCA DEL VALLÈS.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.06 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.05 0. EL PRATS DE LLUÇANÈS PREMIÀ DE DALT PREMIÀ DE MAR PUIGDÀLBER PUIG REIG QUAR.0) (1. L' ESTANY.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.07 0.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.05 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.05 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.08 0.04 0. LES 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1. LA POBLA DE LILLET.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.08 0.04 0.0) (1.04 0. LA GRANERA GRANOLLERS GUALBA GUARDIOLA DE BERGUEDÀ GURB HOSPITALET DE LLOBREGAT.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.09 0.0) (1.04 0.04 0.04 0. EL POBLA DE CLARAMUNT.0) (1.08 0.0) (1.0) (1.0) (1.35956 CANOVELLES CÀNOVES I SAMALÚS CANYELLES CAPELLADES CAPOLAT CARDEDEU CARME CASSERRES CASTELL DE L'ARENY CASTELLAR DE N'HUG CASTELLAR DEL RIU CASTELLAR DEL VALLÈS CASTELLBELL I EL VILAR CASTELLBISBAL CASTELLCIR CASTELLDEFELS CASTELLET I LA GORNAL CASTELLFOLLIT DEL BOIX CASTELLGALÍ CASTELLOLÍ CASTELLTERÇOL CASTELLVÍ DE LA MARCA CASTELLVÍ DE ROSANES CENTELLES CERCS CERDANYOLA DEL VALLÈS CERVELLÓ COLLBATÓ COLLSUSPINA CORBERA DE LLOBREGAT CORNELLÀ DE LLOBREGAT CUBELLES DOSRIUS ESPARREGUERA ESPLUGUES DE LLOBREGAT ESPUNYOLA.0) (1.0) (1.05 0.04 0.04 (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.06 0.04 0. L' FIGARÓ MONTMANY FÍGOLS FOGARS DE LA SELVA FOGARS DE MONTCLÚS FOLGUEROLES FONT RUBÍ FRANQUESES DEL VALLÈS.0) (1.0) (1. LA GAVÀ GELIDA GIRONELLA GISCLARENY GRANADA.0) (1.04 0.0) (1.04 0.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.06 0.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) .04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.05 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) MASIES DE VOLTREGÀ.0) (1.04 0.0) (1. LES MASNOU.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.06 0.07 0.04 0.08 Viernes 11 octubre 2002 (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.05 0.05 0.0) (1.0) (1.0) (1. LA LLIÇÀ D'AMUNT LLIÇÀ DE VALL LLINARS DEL VALLÈS LLUÇÀ MALGRAT DE MAR MALLA MANLLEU MANRESA MARGANELL MARTORELL MARTORELLES MASIES DE RODA.0) (1.06 0. LA PALLEJÀ PAPIOL.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1. 244 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.09 0. LA ÒDENA OLÈRDOLA OLESA DE BONESVALLS OLESA DE MONTSERRAT OLIVELLA OLOST OLVAN ORÍS ORISTÀ ORPÍ ÒRRIUS PACS DEL PENEDÈS PALAFOLLS PALAU SOLITÀ I PLEGAMANS PALMA DE CERVELLÓ. EL PARETS DEL VALLÈS PERAFITA PIERA PINEDA DE MAR PLA DEL PENEDÈS.0) (1.0) (1. LA LLAGOSTA.04 0.0) (1. LA RODA DE TER RUBÍ RUBIÓ RUPIT I PRUIT SABADELL SAGÀS SALDES SALLENT SANT ADRIÀ DE BESÒS SANT AGUSTÍ DE LLUÇANÈS SANT ANDREU DE LA BARCA SANT ANDREU DE LLAVANERES SANT ANTONI DE VILAMAJOR SANT BARTOMEU DEL GRAU SANT BOI DE LLOBREGAT BOE núm.0) (1.04 0.04 0.05 0. EL PONTONS PRAT DE LLOBREGAT.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1. ELS IGUALADA JORBA LLACUNA.0) (1.0) (1.04 0.05 0.04 0.04 0.08 0.04 0.04 0.06 0.08 0.0) (1.05 0.0) (1.05 0.07 0.
0) (1.04 0.10 0.0) (1.04 Viernes 11 octubre 2002 (1.0) (1.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.05 0.06 0.0) (1.09 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) TERRASSA TIANA TONA TORDERA TORELLÓ TORRE DE CLARAMUNT.04 35957 (1.04 0.0) (1.07 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.04 0.07 0.0) (1.0) (1.08 0.0) (1.08 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.06 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.10 0.0) .0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.05 0.09 0.0) (1.06 0.0) (1.04 0.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.10 0.0) (1.08 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.04 0.11 (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.BOE núm.0) (1.0) (1.06 0.0) (1.0) (1.04 0.07 0.09 0.0) (1.09 0.04 0.08 0.0) (1.04 0.08 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.09 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.10 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.09 0.0) (1.05 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.05 0.0) (1.05 0.0) (1.0) (1.08 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.04 0.04 0.06 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.06 0.05 0.0) (1.0) (1.08 0.0) (1.09 0.07 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1. L' AVINYONET DE PUIGVENTÓS BANYOLES BÀSCARA BEGUR BELLCAIRE D'EMPORDÀ BESALÚ BESCANÓ BEUDA BISBAL D'EMPORDÀ.07 0.0) (1.05 0.04 0.04 0.04 0.09 0. LA TORRELAVIT TORRELLES DE FOIX TORRELLES DE LLOBREGAT ULLASTRELL VACARISSES VALLBONA D'ANOIA VALLCEBRE VALLGORGUINA VALLIRANA VALLROMANES VIC VILADA VILADECANS VILADECAVALLS VILAFRANCA DEL PENEDÈS VILALBA SASSERRA VILANOVA DE SAU VILANOVA DEL CAMÍ VILANOVA DEL VALLÈS VILANOVA I LA GELTRÚ VILASSAR DE DALT VILASSAR DE MAR VILOBÍ DEL PENEDÈS 0.04 0.04 0.08 0.04 0.04 0.0) (1.05 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.05 0.0) (1.0) (1.05 0.05 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1. LA BIURE BLANES BOADELLA D'EMPORDÀ BOLVIR BORDILS BORRASSÀ BREDA BRUNYOLA CABANELLES CABANES CADAQUÉS CALDES DE MALAVELLA CALONGE CAMÓS CAMPDEVÀNOL CAMPELLES CAMPLLONG CAMPRODON CANET D'ADRI CANTALLOPS CAPMANY CASSÀ DE LA SELVA CASTELLFOLLIT DE LA ROCA 0.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.05 0.09 0.0) (1.09 0.07 0.07 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.07 0.05 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.09 0.0) (1.10 0.04 0.0) (1.05 0.0) (1.07 0.05 0.09 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.05 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.05 0.10 0.08 0.0) (1.10 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.10 0.0) PROVINCIA DE GIRONA AGULLANA AIGUAVIVA ALBANYÀ ALBONS ALP AMER ANGLÈS ARBÚCIES ARGELAGUER ARMENTERA.09 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.08 0.0) (1.0) (1.0) (1.11 0.04 0.09 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.09 0.0) (1.04 0.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1. 244 SANT BOI DE LLUÇANÈS SANT CEBRIÀ DE VALLALTA SANT CELONI SANT CLIMENT DE LLOBREGAT SANT CUGAT DEL VALLÈS SANT CUGAT SESGARRIGUES SANT ESTEVE DE PALAUTORDERA SANT ESTEVE SESROVIRES SANT FELIU DE CODINES SANT FELIU DE LLOBREGAT SANT FELIU SASSERRA SANT FOST DE CAMPSENTELLES SANT FRUITÓS DE BAGES SANT HIPÒLIT DE VOLTREGÀ SANT ISCLE DE VALLALTA SANT JAUME DE FRONTANYÀ SANT JOAN DE VILATORRADA SANT JOAN DE MEDIONA SANT JOAN DESPÍ SANT JULIÀ DE CERDANYOLA SANT JULIÀ DE VILATORTA SANT JUST DESVERN SANT LLORENÇ D'HORTONS SANT LLORENÇ SAVALL SANT MARTÍ D'ALBARS SANT MARTÍ DE CENTELLES SANT MARTÍ DE TOUS SANT MARTÍ SARROCA SANT PERE DE RIBES SANT PERE DE RIUDEBITLLES SANT PERE DE TORELLÓ SANT PERE DE VILAMAJOR SANT POL DE MAR SANT QUINTÍ DE MEDIONA SANT QUIRZE DE BESORA SANT QUIRZE DEL VALLÈS SANT QUIRZE SAFAJA SANT SADURNÍ D'ANOIA SANT SADURNÍ D'OSORMORT SANT SALVADOR DE GUARDIOLA SANT VICENÇ DE CASTELLET SANT VICENÇ DE MONTALT SANT VICENÇ DE TORELLÓ SANT VICENÇ DELS HORTS SANTA CECÍLIA DE VOLTREGÀ SANTA COLOMA DE CERVELLÓ SANTA COLOMA DE GRAMENET SANTA EUGÈNIA DE BERGA SANTA EULÀLIA DE RIUPRIMER SANTA EULÀLIA DE RONÇANA SANTA FE DEL PENEDÈS SANTA MARGARIDA DE MONTBUI SANTA MARGARIDA I ELS MONJOS SANTA MARIA DE BESORA SANTA MARIA DE CORCÓ SANTA MARIA DE MARTORELLES SANTA MARIA DE MERLÈS SANTA MARIA DE MIRALLES SANTA MARIA DE PALAUTORDERA SANTA MARIA D'OLÓ SANTA PERPÈTUA DE MOGODA SANTA SUSANNA SANTPEDOR SENTMENAT SEVA SITGES SOBREMUNT SORA SUBIRATS TAGAMANENT TALAMANCA TARADELL TAVÈRNOLES TAVERTET TEIÀ 0.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.
05 0.08 0. 244 0.0) (1.07 0.0) (1.08 0.06 0.11 0.0) (1.06 0.08 0.10 0.0) (1.11 0. EL PORTBOU PRESES.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.10 0. LES MAÇANET DE CABRENYS MAÇANET DE LA SELVA MADREMANYA MAIÀ DE MONTCAL MASARAC MASSANES MERANGES MIERES MOLLET DE PERALADA MOLLÓ MONTAGUT MONT RAS NAVATA OGASSA OLOT ORDIS OSOR PALAFRUGELL PALAMÓS PALAU DE SANTA EULÀLIA PALAU SATOR PALAU SAVERDERA PALOL DE REVARDIT PALS 0.0) (1.0) (1. L' ESPINELVES ESPOLLA ESPONELLÀ FAR D'EMPORDÀ.0) (1.08 0.09 0.07 0.07 0.05 0.0) (1.08 0.0) (1.0) (1.09 0.05 0.04 (1.0) (1.0) (1.10 0.05 0.10 0.09 0.0) (1.0) (1.0) .11 0.10 0.0) (1.0) (1.0) (1.10 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.0) (1. LA SERINYÀ SERRA DE DARÓ SETCASES SILS SIURANA SUSQUEDA TALLADA D'EMPORDÀ.0) (1.0) (1.11 0.0) (1.0) (1.07 0.10 0.0) (1.07 0.08 0.10 0.07 0.09 0.0) (1.07 0.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.09 0.09 0.08 0.07 0.10 0.09 0.0) (1.08 0.07 0.0) (1. LES PUIGCERDÀ QUART QUERALBS RABÓS REGENCÓS RIBES DE FRESER RIELLS I VIABREA RIPOLL RIUDARENES RIUDAURA RIUDELLOTS DE LA SELVA RIUMORS ROSES RUPIÀ SALES DE LLIERCA SALT SANT ANDREU SALOU SANT ANIOL DE FINESTRES SANT CLIMENT SESCEBES SANT FELIU DE BUIXALLEU SANT FELIU DE GUÍXOLS SANT FELIU DE PALLEROLS SANT FERRIOL SANT GREGORI SANT HILARI SACALM SANT JAUME DE LLIERCA SANT JOAN DE LES ABADESSES SANT JOAN DE MOLLET SANT JOAN LES FONTS SANT JORDI DESVALLS SANT JULIÀ DE RAMIS SANT JULIÀ DEL LLOR I BONMATÍ SANT LLORENÇ DE LA MUGA SANT MARTÍ DE LLÉMENA SANT MARTÍ VELL SANT MIQUEL DE CAMPMAJOR SANT MIQUEL DE FLUVIÀ SANT MORI SANT PAU DE SEGÚRIES SANT PERE PESCADOR SANTA COLOMA DE FARNERS SANTA CRISTINA D'ARO SANTA LLOGAIA D'ÀLGUEMA SANTA PAU SARRIÀ DE TER SAUS SELVA DE MAR.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.08 0.0) (1.0) (1.0) (1.05 0.09 0.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.08 0.08 0.0) (1.0) (1.08 0.06 0.04 0.0) (1.0) (1.08 0.35958 CASTELLÓ D'EMPÚRIES CASTELL PLATJA D'ARO CELLERA DE TER.0) (1.0) (1.0) (1.08 0.0) (1. LA PERALADA PLANES D'HOSTOLES.10 0.0) (1.10 0.09 0.06 0.10 0.08 0.0) (1.10 0.09 0.07 0.08 0.08 0.06 0.0) (1.0) PARDINES PARLAVÀ PAU PEDRET I MARZÀ PERA.11 0.0) (1.0) (1. MONELLS I SANT SADURNÍ DE L'HEURA DARNIUS DAS ESCALA.10 0.0) (1.10 0.0) (1.0) (1.10 0.0) (1.0) (1.09 0.0) (1.08 0.0) (1.09 0.0) (1.05 0. EL FIGUERES FLAÇÀ FOIXÀ FONTANALS DE CERDANYA FONTANILLES FONTCOBERTA FORALLAC FORNELLS DE LA SELVA FORTIÀ GARRIGÀS GARRIGOLES GARRIGUELLA GER GIRONA GOMBRÈN GUALTA GUILS DE CERDANYA HOSTALRIC ISÒVOL JAFRE JONQUERA. LA JUIÀ LLADÓ LLAGOSTERA LLAMBILLES LLANARS LLANÇÀ LLERS LLÍVIA LLORET DE MAR LLOSSES.10 0.0) (1.0) (1.09 0.10 0. LA TERRADES TORRENT TORROELLA DE FLUVIÀ TORROELLA DE MONTGRÍ TORTELLÀ TOSES TOSSA DE MAR BOE núm.0) (1.06 0.09 0.10 0.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.05 0.10 0.10 0.0) (1.04 0.0) (1.08 0.06 0.0) (1.08 0.09 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1. LES PLANOLES PONT DE MOLINS PONTÓS PORQUERES PORT DE LA SELVA.08 0.10 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.09 0.0) (1.09 0.0) (1.05 0.06 0.08 0.0) (1.06 0.11 0.07 0.10 0.10 0.09 0.0) (1.05 0.0) (1.08 0.0) (1.0) (1.0) (1.09 0.0) (1.0) (1.0) (1.10 0.0) (1.0) (1.09 0.0) (1.0) (1.08 0.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.08 0.0) (1.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.09 0.0) (1.0) (1.06 0.0) (1.08 0.0) (1.06 0.0) (1.08 0.0) (1.11 0.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.08 0.0) (1.08 0.0) (1.0) (1.10 0.08 0.11 0.09 0.0) (1. LA CELRÀ CERVIÀ DE TER CISTELLA COLERA COLOMERS CORÇÀ CORNELLÀ DEL TERRI CRESPIÀ CRUÏLLES.10 0.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.08 0.05 0.07 0.05 0.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.08 0.0) (1.08 0.0) (1.10 0.05 0.0) (1.0) (1.07 0.09 0.07 0.08 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.09 0.08 0.10 0.08 0.0) (1.06 Viernes 11 octubre 2002 (1.
05 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.07 0.0) (1.0) (1. LA SORIGUERA SORT TARRÉS TÍRVIA 0.04 0. EL 0.08 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) .04 0.04 0. L' ALCOVER ALDEA.07 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.10 0.05 0.0) (1. ELS GINESTAR GRATALLOPS GUIAMETS.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.05 0.06 0.08 0.06 0.0) (1.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1. LES BOTARELL BRÀFIM CABACÉS CABRA DEL CAMP CALAFELL CAMARLES CAMBRILS CAPAFONTS CAPÇANES CASTELLVELL DEL CAMP CATLLAR.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.08 0.06 0.09 0.0) (1. LA VALLFOGONA DE RIPOLLÈS VALL LLOBREGA VENTALLÓ VERGES VIDRÀ VIDRERES VILABERTRAN VILABLAREIX VILADAMAT VILADASENS VILADEMULS VILADRAU VILAFANT VILAJUÏGA VILALLONGA DE TER VILAMACOLUM VILAMALLA VILAMANISCLE VILANANT VILA SACRA VILAÜR VILOBÍ D'ONYAR VILOPRIU 0.0) (1. L' ALFORJA ALIÓ ALMOSTER ALTAFULLA AMETLLA DE MAR.04 0.07 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.08 0.0) (1.09 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.09 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.05 (1. ELS LLOAR.04 0.0) (1.04 0.05 0.0) (1. LA FEBRÓ.0) (1.04 0.07 0.04 0.0) (1.0) (1. LA FIGUEROLA DEL CAMP FLIX FORÈS FREGINALS GARCIA GARIDELLS.0) (1.09 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0. EL 0.0) (1.0) (1.0) (1.BOE núm.04 0.0) (1. ES BOSSÒST CANEJAN CAVA COMA I LA PEDRA. L' ALDOVER ALEIXAR.10 0.06 0.11 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.04 0.04 0.04 0.08 0.04 0.0) (1.0) (1.05 0.0) (1.0) (1.0) (1. LA VIELHA E MIJARAN VILAMÒS VILOSELL.0) (1.09 0.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0. L' AMPOLLA.09 0.07 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1. LA BISBAL DEL PENEDÈS.07 0.06 0.0) (1. LA FIGUERA.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.05 0. LES VALLS DE VALIRA.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0. LA ESPOT ESTAMARIU ESTERRI D'ÀNEU ESTERRI DE CARDÓS FARRERA GÓSOL GUINGUETA D'ÀNEU.0) (1. L' ARBOLÍ ARGENTERA.08 0.08 0.0) (1.0) (1.0) (1. LA VALL DE BIANYA.0) (1.05 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.07 0.0) (1.09 0.07 0.0) (1.05 0.0) (1.0) PROVINCIA DE TARRAGONA AIGUAMÚRCIA ALBINYANA ALBIOL.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.05 0.07 0.0) (1.04 0.10 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.0) (1.04 0.04 (1. LA BLANCAFORT BONASTRE BORGES DEL CAMP.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) VALL DE CARDÓS VALLS D'AGUILAR.04 0.0) (1.04 0.05 0.0) (1.0) (1. LA PONT DE BAR. 244 ULLÀ ULLASTRET ULTRAMORT URÚS VAJOL.0) (1.06 0.04 0. L' FALSET FATARELLA.0) (1.0) (1.0) (1. L’ AMPOSTA ARBOÇ.04 0.11 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.05 0.0) (1. LA GUIXERS JOSA I TUIXÉN LES LLADORRE LLAVORSÍ LLES DE CERDANYA MONTELLÀ I MARTINET MONTFERRER I CASTELLBÒ NAUT ARAN POBLA DE CÉRVOLES.08 Viernes 11 octubre 2002 (1.0) PROVINCIA DE LLEIDA ALÀS I CERC ALINS ALT ÀNEU ARRES ARSÈGUEL BAUSEN BELLAGUARDA BELLVER DE CERDANYA BÒRDES.04 0.04 0. LES VANSA I FÓRNOLS. L' ASCÓ BANYERES DEL PENEDÈS BARBERÀ DE LA CONCA BELLMUNT DEL PRIORAT BELLVEI BENIFALLET BENISSANET BISBAL DE FALSET.0) (1.04 0.06 0. LA VALL D'EN BAS.0) (1.06 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 35959 (1.04 0.08 0.06 0.06 0.06 0.0) (1.0) (1.0) (1. EL COLLDEJOU CONESA CONSTANTÍ CORBERA D'EBRE CORNUDELLA DE MONTSANT CREIXELL CUNIT DELTEBRE DUESAIGÜES ESPLUGA DE FRANCOLÍ.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0. EL PRATS I SANSOR PRULLANS RIALP RIBERA D'URGELLET SANT LLORENÇ DE MORUNYS SEU D'URGELL.04 0.0) (1.04 0.05 0.0) (1.04 0.04 0.
0) (1.04 0.04 0.04 0. EL POBLA DE MAFUMET.07 0.0) (1.0) (1. ELS PALMA D'EBRE.04 0.04 0.07 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.12 0.04 0.04 0. EL MONTBLANC MONTBRIÓ DEL CAMP MONTFERRI MONTMELL.04 0.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.EL 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.13 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0. LA NOU DE GAIÀ.07 0.07 0.0) (1.0) (1.0) COMUNIDAD VALENCIANA PROVINCIA DE ALICANTE/ALACANT ADSUBIA AGOST AGRES AIGÜES ALBATERA ALCALALÍ ALCOCER DE PLANES ALCOLEJA ALCOY/ALCOI ALFAFARA ALFÀS DEL PI.04 0.0) (1.04 0. EL SALOMÓ SALOU SANT CARLES DE LA RÀPITA SANT JAUME DELS DOMENYS SANT JAUME D'ENVEJA SANTA BÀRBARA SANTA COLOMA DE QUERALT SANTA OLIVA SARRAL SECUITA.0) (1.04 0.04 0.0) (1. LA PERAFORT PERELLÓ.0) (1.04 0.11 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0. LA SOLIVELLA TARRAGONA TIVENYS TIVISSA TORRE DE FONTAUBELLA. LA TORREDEMBARRA TORROJA DEL PRIORAT TORTOSA 0.0) (1. LA MASPUJOLS MASROIG. LA VILELLA BAIXA.0) (1.07 0.0) (1.04 0.07 0.0) (1.04 0.15 0.04 0.04 0.16 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1. LA NULLES PALLARESOS.0) (1.04 Viernes 11 octubre 2002 (1. LA TORRE DE L'ESPANYOL.0) .0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0. EL MILÀ.0) (1.0) (1.15 0.08 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.09 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.15 0.0) (1.0) (1.04 0.08 0.04 0. 244 0.04 0. EL MORERA DE MONTSANT.04 0. LA VIMBODÍ VINEBRE VINYOLS I ELS ARCS XERTA BOE núm. LA SELVA DEL CAMP.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.16 0. L' ALTEA ASPE BALONES BANYERES DE MARIOLA BENASAU BENEIXAMA BENEJÚZAR BENFERRI BENIARBEIG BENIARDÁ BENIARRÉS BENIDOLEIG BENIDORM BENIFALLIM BENIFATO BENIGEMBLA BENIJÓFAR BENILLOBA BENILLUP BENIMANTELL BENIMARFULL BENIMASSOT BENIMELI BENISSA BENITACHELL/POBLE NOU DE BENITATXELL.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1. LES PINELL DE BRAI.0) (1.04 0.0) (1. LA RIUDECANYES RIUDECOLS RIUDOMS ROCAFORT DE QUERALT RODA DE BARÀ RODONYÀ ROQUETES ROURELL.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.07 0. EL PILES.08 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.35960 LLORENÇ DEL PENEDÈS MARÇÀ MARGALEF MASDENVERGE MASLLORENÇ MASÓ.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1. EL MONT RAL MONT ROIG DEL CAMP MÓRA D'EBRE MÓRA LA NOVA MORELL. EL VESPELLA DE GAIÀ VILABELLA VILALLONGA DEL CAMP VILANOVA DE PRADES VILANOVA D'ESCORNALBOU VILAPLANA VILA RODONA VILA SECA VILAVERD VILELLA ALTA.0) (1.0) (1.04 0.04 0.08 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1. LA POBOLEDA PONT D'ARMENTERA.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.07 0.04 0.07 0.0) (1.0) (1.04 0.07 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.07 0.04 0.04 0.07 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.14 0.0) (1.07 0.04 0.04 0.0) (1.0) ULLDEMOLINS VALLCLARA VALLMOLL VALLS VANDELLÒS I L'HOSPITALET DE L'INFANT VENDRELL.0) (1.04 0.04 0.0) (1.16 0.0) (1.07 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0. EL PONTILS PORRERA PRADELL DE LA TEIXETA PRADES PRATDIP PUIGPELAT QUEROL RASQUERA RENAU REUS RIBA.05 (1.0) (1.04 0.04 0. LA RIERA DE GAIÀ.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1. LA POBLA DE MONTORNÈS.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.07 0.04 0.0) (1.0) (1.04 (1.07 0.0) (1. EL MIRAVET MOLAR.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.07 0.0) (1.07 0.11 0.0) (1.08 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0. L' ALGORFA ALGUEÑA ALICANTE/ALACANT ALMORADÍ ALMUDAINA ALQUERIA D'ASNAR.04 0.06 0. EL PIRA PLA DE SANTA MARIA.04 0.04 0.08 0.04 0.0) (1.
0) (1.06 0.12 0.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.BOE núm.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.09 0.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.07 0.13 0.0) (1.06 0.08 0. LA ONDARA ONIL ORBA ORIHUELA ORXETA PARCENT PEDREGUER PEGO PENÀGUILA PETRER PILAR DE LA HORADADA PINOSO PLANES POBLETS.07 0.07 0.16 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.07 35961 (1.12 0.0) (1.14 0.07 0.0) (1.07 0.07 0.09 0.07 (1.0) (1.09 0.07 0.16 0.0) (1. LA TORREVIEJA VALL D'ALCALÀ.13 0.16 0.07 0.0) (1. EL CAMPO DE MIRRA/CAMP DE MIRRA.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1. 244 BIAR BIGASTRO BOLULLA BUSOT CALLOSA DE SEGURA CALLOSA D'EN SARRIÀ CALPE/CALP CAMPELLO.06 0.0) (1. LA VERGER.06 0.0) (1.06 0.06 0.07 0.08 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.15 0.0) (1.0) (1.16 0.0) (1.07 0. LA SAGRA SALINAS 0.0) (1.0) (1.07 0.05 0. EL CAÑADA CASTALLA CASTELL DE CASTELLS CATRAL COCENTAINA CONFRIDES COX CREVILLENT DAYA NUEVA DAYA VIEJA DÉNIA DOLORES ELCHE/ELX ELDA FACHECA FAMORCA FINESTRAT FORMENTERA DEL SEGURA GAIANES GATA DE GORGOS GORGA GRANJA DE ROCAMORA GUADALEST GUARDAMAR DEL SEGURA HONDÓN DE LAS NIEVES HONDÓN DE LOS FRAILES IBI JACARILLA JALÓN/XALÓ JÁVEA/XÀBIA JIJONA/XIXONA LORCHA/ORXA.0) (1.16 0.0) SAN FULGENCIO SAN ISIDRO SAN MIGUEL DE SALINAS SAN VICENTE DEL RASPEIG/ SANT VICENT DEL RASPEIG SANET Y NEGRALS SANT JOAN D'ALACANT SANTA POLA SAX SELLA SENIJA TÁRBENA TEULADA TIBI TOLLOS TORMOS TORREMANZANAS/TORRE DE LES MAÇANES.10 0.07 0.07 0.0) (1.07 0.0) (1.15 0.0) (1.14 0.0) (1.07 0.07 0. L´ ALZIRA ANNA ANTELLA ATZENETA D'ALBAIDA AYORA BARX BARXETA BÈLGIDA BELLREGUARD BELLÚS BENAGUASIL BENEIXIDA 0.0) (1.07 0.08 0.0) (1.07 0.07 0.07 0.06 0.0) (1.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.09 0.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.11 0.13 0.07 0. EL REDOVÁN RELLEU ROJALES ROMANA.0) (1.06 0.0) (1.12 0.07 0.0) (1.0) (1. L' ALCÚDIA.0) (1.0) (1.16 0.07 0.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.0) PROVINCIA DE VALENCIA/VALÈNCIA ADOR AGULLENT AIELO DE MALFERIT AIELO DE RUGAT ALAQUÀS ALBAIDA ALBAL ALBALAT DE LA RIBERA ALBALAT DELS SORELLS ALBALAT DELS TARONGERS ALBERIC ALBORACHE ALBORAYA ALBUIXECH ALCÀNTERA DE XÚQUER ALCÀSSER ALCÚDIA DE CRESPINS.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.07 0.0) (1.05 0.0) (1.08 0.06 0.06 0.0) (1.07 0.04 0.08 Viernes 11 octubre 2002 (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) .0) (1.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.07 0.15 0.0) (1.11 0.07 0.0) (1.07 0. EL VILLAJOYOSA/VILA JOIOSA.07 0.0) (1.0) (1.15 0. L' ALDAIA ALFAFAR ALFARA DEL PATRIARCA ALFARP ALFARRASÍ ALFAUIR ALGEMESÍ ALGIMIA DE ALFARA ALGINET ALMÀSSERA ALMISERÀ ALMOINES ALMUSSAFES ALQUERÍA DE LA CONDESA/ ALQUERÍA DE LA COMTESSA.06 0.07 0.08 0.0) (1.0) (1.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.13 0.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.13 0.0) (1.0) (1.0) (1.15 0.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.07 0.09 0.0) (1.07 0.15 0.07 0.07 0.07 0.07 0.0) (1.11 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1. L' LLÍBER MILLENA MONFORTE DEL CID MONÓVAR/MONÒVER MONTESINOS.15 0.0) (1.0) (1.08 0.0) (1.07 0.0) (1. LA VALL DE EBO VALL DE GALLINERA VALL DE LAGUAR.08 0.0) (1. LOS MURLA MURO DE ALCOY MUTXAMEL NOVELDA NUCIA.07 0.0) (1.0) (1.07 0.07 0.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.15 0.07 0.0) (1.0) (1.06 0.07 0.09 0.0) (1.09 0.16 0.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.08 0.0) (1.07 0.15 0.06 0.07 0.07 0.0) (1.07 0.16 0.07 0.16 0.15 0.0) (1.0) (1.16 0. ELS POLOP QUATRETONDETA RAFAL RÀFOL D'ALMÚNIA.0) (1.07 0.08 0.0) (1.0) (1.08 0.07 0.0) (1.0) (1.16 0.0) (1.07 0. LA VILLENA 0.0) (1.15 0.07 0.0) (1.0) (1.07 0.
07 0.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.07 0.04 0.07 0.07 0.04 0.07 0.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) LLOMBAI LLOSA DE RANES LLUTXENT MACASTRE MANISES MANUEL MASALAVÉS MASSALFASSAR MASSAMAGRELL MASSANASSA MELIANA MILLARES MIRAMAR MISLATA MOGENTE/MOIXENT MONCADA MONSERRAT MONTAVERNER MONTESA MONTICHELVO MONTROY MUSEROS NÁQUERA NAVARRÉS NOVELÉ/NOVETLÈ OLIVA OLLERIA.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.07 0.07 0.0) (1.0) (1.07 0.07 0.07 0.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.05 0.0) (1.07 0.07 0.07 0.07 0.0) (1.07 0.06 0.07 0.07 0.07 0.0) (1.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.07 0.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.07 0.06 0.07 0.07 0.0) (1.07 0.07 0.0) (1.07 0.0) (1.07 0.0) (1.07 0.07 0.07 0.0) (1.07 0.07 0.0) (1.0) (1.07 Viernes 11 octubre 2002 (1.0) (1.0) (1.07 0. L' ESTIVELLA ESTUBENY FAVARA FOIOS FONT DE LA FIGUERA.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.07 0. LA FONT D'EN CARRÒS.0) (1.0) (1.07 0.07 0.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.07 0.35962 BENETÚSSER BENIARJÓ BENIATJAR BENICOLET BENIFAIÓ BENIFAIRÓ DE LA VALLDIGNA BENIFLÁ BENIGÁNIM BENIMODO BENIMUSLEM BENIPARRELL BENIRREDRÀ BENISANÓ BENISODA BENISUERA BÉTERA BICORP BOCAIRENT BOLBAITE BONREPÒS I MIRAMBELL BUFALI BUÑOL BURJASSOT CANALS CANET D'EN BERENGUER CARCAIXENT CÀRCER CARLET CARRÍCOLA CASTELLÓ DE RUGAT CASTELLONET DE LA CONQUESTA CATADAU CATARROJA CERDÀ CHELLA CHESTE CHIVA COFRENTES CORBERA CORTES DE PALLÁS COTES CULLERA DAIMÚS DOS AGUAS ELIANA.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.07 0.07 0.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.06 0.04 0.07 0.07 0.04 (1.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.07 0.0) (1.0) .0) (1.07 0.0) (1.07 0.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.07 0.07 0.0) (1.07 0.06 0.0) (1.06 0.07 0.0) (1.0) (1. L' OLOCAU ONTINYENT OTOS PAIPORTA PALMA DE GANDÍA PALMERA PALOMAR.0) (1.0) (1. LA GUADASEQUIES GUADASSUAR GUARDAMAR JALANCE JARAFUEL LORIGUILLA LUGAR NUEVO DE LA CORONA LLANERA DE RANES LLAURÍ LLÍRIA LLOCNOU DE SANT JERONI LLOCNOU D'EN FENOLLET 0.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.07 0.06 0.07 0.07 0.07 0.07 0.0) (1.07 0.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.06 0.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.05 0.0) (1.0) (1.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.05 0.0) (1.0) (1. LA POBLA LLARGA.0) (1.05 0.0) (1.0) (1.06 0.06 0.0) (1.06 0.0) (1.06 0.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.07 0.0) (1.05 0.0) (1.06 0. 244 0.07 0.0) (1. LA FONTANARS DELS ALFORINS FORTALENY GANDIA GAVARDA GENOVÉS GILET GODELLA GODELLETA GRANJA DE LA COSTERA.07 0. EL PATERNA PEDRALBA PETRÉS PICANYA PICASSENT PILES PINET POBLA DE FARNALS.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.07 0.07 0.07 0.06 0. LA POLINYÀ DE XÚQUER POTRÍES PUÇOL PUIG QUART DE POBLET QUATRETONDA QUESA RAFELBUÑOL/RAFELBUNYOL RAFELCOFER RAFELGUARAF RÁFOL DE SALEM REAL DE GANDÍA REAL DE MONTROI RIBA ROJA DE TÚRIA RIOLA ROCAFORT ROTGLÁ Y CORBERÁ RÓTOVA RUGAT SAGUNTO/SAGUNT SALEM SAN ANTONIO DE BENAGÉBER SAN JUAN DE ÉNOVA SEDAVÍ SEGART SELLENT SEMPERE SENYERA SERRA SIETE AGUAS BOE núm.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.06 0.0) (1.07 0.07 0.07 0.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.07 0.07 0.0) (1.07 0.07 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.07 0.0) (1.0) (1.07 0.07 0. LA POBLA DEL DUC.06 0.06 0.0) (1.07 0.05 0.07 0.07 0.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.05 0.07 0.04 0.05 0.0) (1.07 0.06 0.07 0.0) (1.0) (1.07 0.06 0.0) (1. LA POBLA DE VALLBONA.07 0.0) (1. L' EMPERADOR ENGUERA ÈNOVA.06 0.07 0.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.0) (1.0) (1.07 0.06 0.
04 0.05 0.04 0.3) (1.04 0. LOS SEGURA DE LEÓN SOLANA DE LOS BARROS TALAVERA LA REAL TÁLIGA TORRE DE MIGUEL SESMERO TRASIERRA USAGRE VALDELACALZADA VALENCIA DEL MOMBUEY VALENCIA DEL VENTOSO VALLE DE MATAMOROS VALLE DE SANTA ANA VALVERDE DE BURGUILLOS VALVERDE DE LEGANÉS VILLAFRANCA DE LOS BARROS VILLAGARCÍA DE LA TORRE VILLALBA DE LOS BARROS VILLANUEVA DEL FRESNO VILLAR DEL REY ZAFRA ZAHÍNOS 0.0) (1.3) (1.04 0.04 (1.3) (1.05 0.04 0.3) (1. LA NOGALES 0.06 0.0) (1.3) (1.3) (1.3) (1.3) (1.07 0.3) (1.0) (1.0) (1.3) (1.05 0.05 (1.0) (1.06 0.3) (1.07 0.3) (1.0) .05 0.05 0.04 0.08 0.3) (1.3) (1.06 0.0) (1.3) EXTREMADURA PROVINCIA DE BADAJOZ ACEUCHAL ALBUERA.0) (1.04 0.05 0.2) (1.07 0.05 0. LA CORTE DE PELEAS CHELES ENTRÍN BAJO FERIA FREGENAL DE LA SIERRA FUENTE DE CANTOS FUENTE DEL ARCO FUENTE DEL MAESTRE FUENTES DE LEÓN HIGUERA DE VARGAS HIGUERA LA REAL JEREZ DE LOS CABALLEROS LAPA.06 35963 (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.06 0.04 (1.3) (1.04 (1.05 0.0) (1.04 0.2) (1.07 0.06 0.3) (1.0) (1.3) (1.3) (1.2) (1.04 0.07 0.0) (1.3) (1.3) (1.0) (1.04 0.06 0.3) (1.07 0.06 0.05 0.05 0.07 0.04 0.3) (1.0) OLIVA DE LA FRONTERA OLIVENZA PARRA.0) (1.3) (1.2) (1.04 0.05 0.04 0.2) (1.04 0.0) (1.04 0.3) (1.07 0.0) (1.3) (1.05 0.04 0.07 0. LA ALBURQUERQUE ALCONCHEL ALCONERA ALMENDRAL ATALAYA BADAJOZ BARCARROTA BIENVENIDA BODONAL DE LA SIERRA BURGUILLOS DEL CERRO CABEZA LA VACA CALERA DE LEÓN CALZADILLA DE LOS BARROS CASAS DE REINA CODOSERA.0) (1.0) (1.3) (1.3) (1.04 0.3) (1.06 0.05 0.2) (1.05 0.1) (1.04 0.3) (1.07 0.3) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.05 0.05 0.07 0.3) (1.04 0.0) (1.3) (1.3) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.3) (1.04 0.04 0.2) (1.0) (1.0) (1.3) (1.0) (1.05 0.04 0.04 0.3) (1.07 0.05 0.3) (1.07 0.0) (1.04 0.05 0.0) (1.3) (1.0) (1.04 0.3) (1.3) (1.3) (1.04 0.3) (1. LA LLERENA LOBÓN MALCOCINADO MEDINA DE LAS TORRES MONESTERIO MONTEMOLÍN MORERA.07 0.07 0.0) (1.3) (1.04 0.2) (1.0) (1.3) (1.07 0.2) (1.2) (1.07 0.3) (1.04 0.3) PROVINCIA DE CÁCERES CARBAJO CEDILLO HERRERA DE ALCÁNTARA MEMBRÍO SALORINO SANTIAGO DE ALCÁNTARA VALENCIA DE ALCÁNTARA 0.BOE núm.05 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.3) (1.04 0.1) (1.04 0.0) (1.3) (1.2) (1.0) (1.0) (1.05 0.04 0.2) GALICIA PROVINCIA DE A CORUÑA MELIDE SANTISO TOQUES 0.2) (1.06 0.3) (1.3) (1.04 0.0) (1.05 0.07 0.06 0.07 0.05 0.3) (1.04 0.05 0.3) (1.3) (1.3) (1.2) (1.04 0.3) (1.04 0.07 Viernes 11 octubre 2002 (1.04 0.0) (1. 244 SILLA SIMAT DE LA VALLDIGNA SOLLANA SUECA SUMACÀRCER TAVERNES BLANQUES TAVERNES DE LA VALLDIGNA TERESA DE COFRENTES TERRATEIG TORRELLA TORRENT TORRES TORRES TOUS TURÍS VALENCIA VALLADA VALLÉS VILAMARXANT VILLALONGA VILLANUEVA DE CASTELLÓN VINALESA XÀTIVA XERACO XERESA XIRIVELLA YÁTOVA ZARRA 0.05 0.2) (1.3) (1.04 0.3) (1.0) (1.3) (1.0) PROVINCIA DE LUGO ABADÍN ALFOZ ANTAS DE ULLA BALEIRA BARALLA BARREIROS BECERREÁ BEGONTE BÓVEDA CARBALLEDO CASTRO DE REI CASTROVERDE 0.0) (1.05 0.3) (1.04 0.04 0.04 0.07 0.3) (1.3) (1.05 0. LA PUEBLA DE LA CALZADA PUEBLA DE SANCHO PÉREZ PUEBLA DEL MAESTRE PUEBLONUEVO DEL GUADIANA REINA ROCA DE LA SIERRA SALVALEÓN SALVATIERRA DE LOS BARROS SAN VICENTE DE ALCÁNTARA SANTA MARTA SANTOS DE MAIMONA.04 0.0) (1.05 0.3) (1.06 0.07 0.07 0.
04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) PROVINCIA DE PONTEVEDRA AGOLADA ARBO CAÑIZA.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 (1.0) (1.04 0.0) (1.04 (1.0) (1.0) (1.04 0.04 Viernes 11 octubre 2002 (1.04 0.04 0. AS OUROL OUTEIRO DE REI PALAS DE REI PANTÓN PARADELA PÁRAMO.04 0.0) (1.04 0. A LALÍN MONDARIZ 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1. 244 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.35964 CERVANTES CHANTADA CORGO.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 (1. O VILALBA XERMADE 0. A PONTEDEVA PORQUEIRA PUNXÍN QUINTELA DE LEIRADO RAIRIZ DE VEIGA RAMIRÁS RIBADAVIA RÚA.04 0.0) (1.04 0. O PEROXA.04 0.04 0.04 0.0) (1. A BOLO.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.04 0. A MONTEDERRAMO MONTERREI MUÍÑOS NOGUEIRA DE RAMUÍN OÍMBRA OURENSE PADERNE DE ALLARIZ PADRENDA PARADA DE SIL PEREIRO DE AGUIAR.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1. O PASTORIZA.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0. A FOZ FRIOL GUITIRIZ GUNTÍN INCIO. O LAROUCO LAZA LEIRO LOBEIRA LOBIOS MACEDA MANZANEDA MASIDE MELÓN MERCA.04 0. A TOÉN TRASMIRAS VEREA VERÍN VIANA DO BOLO VILAMARÍN VILAMARTÍN DE VALDEORRAS VILAR DE BARRIO VILAR DE SANTOS VILARIÑO DE CONSO XINZO DE LIMIA XUNQUEIRA DE AMBÍA XUNQUEIRA DE ESPADANEDO BOE núm.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) PROVINCIA DE OURENSE ALLARIZ AMOEIRO ARNOIA.04 0. A PEDRAFITA DO CEBREIRO POBRA DO BROLLÓN.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0. O COSPEITO FOLGOSO DO COUREL FONSAGRADA.04 0.0) (1.04 0. A PORTOMARÍN QUIROGA RÁBADE RIBAS DE SIL RIBEIRA DE PIQUÍN RIOTORTO SAMOS SARRIA SAVIÑAO.0) COLES CORTEGADA CUALEDRO CHANDREXA DE QUEIXA ENTRIMO ESGOS GOMESENDE IRIXO.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1. A AVIÓN BALTAR BANDE BAÑOS DE MOLGAS BARBADÁS BEADE BEARIZ BLANCOS.04 0. A PETÍN PIÑOR POBRA DE TRIVES. O LÁNCARA LOURENZÁ LUGO MEIRA MONDOÑEDO MONFORTE DE LEMOS MONTERROSO MURAS NAVIA DE SUARNA NOGAIS.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) .0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0. OS BOBORÁS BOLA. O SOBER TABOADA TRABADA TRIACASTELA VALADOURO.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0. A POL PONTENOVA.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1. A COVELO CRECENTE DOZÓN FORCAREI IGREXA.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0. O CALVOS DE RANDÍN CARBALLEDA DE AVIA CARBALLIÑO.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1. A SAN AMARO SAN CIBRAO DAS VIÑAS SAN CRISTOVO DE CEA SAN XOÁN DE RÍO SANDIÁS SARREAUS TABOADELA TEIXEIRA.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1. O CARTELLE CASTRELO DE MIÑO CASTRELO DO VAL CASTRO CALDELAS CELANOVA CENLLE 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.
0) (1.0) (1.04 0.04 0.12 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1. LAS TOTANA ULEA UNIÓN.0) (1.0) (1.11 0.08 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.12 0.0) (1.0) (1.0) (1. LA VILLANUEVA DEL RÍO SEGURA YECLA 0.15 0.04 0.04 0.0) (1.14 0.07 0.0) (1.14 0.0) (1.0) (1.08 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1. 244 MONDARIZ BALNEARIO O TRONCOSO NEVES.0) (1.07 0.0) (1.0) REGIÓN DE MURCIA PROVINCIA DE MURCIA ABANILLA ABARÁN ÁGUILAS ALBUDEITE ALCANTARILLA ALCÁZARES.16 0.0) (1.0) (1.09 0.04 0.0) (1.04 0.14 0.0) (1.04 0.12 0.0) (1. SA POLLENÇA PORRERES PUIGPUNYENT SALINES.0) (1.10 0.16 0.04 0.08 0. ES MONTUÏRI MURO PALMA DE MALLORCA PETRA POBLA.04 0.0) (1.15 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1. AS PEDREIRA.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.09 0.04 35965 (1.10 0.0) (1.15 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.15 0.04 0.0) (1.0) SELVA SENCELLES SINEU SÓLLER SON SERVERA VALLDEMOSA VILAFRANCA DE BONANY 0.13 0.04 0.04 0. LOS ALEDO ALGUAZAS ALHAMA DE MURCIA ARCHENA BENIEL BLANCA BULLAS CALASPARRA CAMPOS DEL RÍO CARAVACA DE LA CRUZ CARTAGENA CEHEGÍN CEUTÍ CIEZA FORTUNA FUENTE ÁLAMO DE MURCIA JUMILLA LIBRILLA LORCA LORQUÍ MAZARRÓN MOLINA DE SEGURA MORATALLA MULA MURCIA OJÓS PLIEGO PUERTO LUMBRERAS RICOTE SAN JAVIER SAN PEDRO DEL PINATAR SANTOMERA TORRE PACHECO TORRES DE COTILLAS.0) (1.04 0.04 (1.04 0.04 0.10 0.04 0.0) COMUNIDAD FORAL DE NAVARRA PROVINCIA DE NAVARRA ABÁIGAR 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.04 0.07 (1.12 0.0) (1.04 0.10 0.0) (1.04 0.14 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.12 0.04 0.0) (1.11 0.0) (1.0) (1.04 0. ES MIGJORN GRAN.0) (1.0) (1.0) (1.07 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.14 0.0) (1.04 0.04 0.07 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) ILLES BALEARS PROVINCIA DE ILLES BALEARS ALAIOR ALARÓ ALCÚDIA ALGAIDA ANDRATX ARIANY ARTÀ BANYALBUFAR BINISSALEM BÚGER BUNYOLA CALVIÀ CAMPANET CAMPOS CAPDEPERA CASTELL.BOE núm.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.11 0.09 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.15 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1. SES SAN JOSÉ SANT ANTONI DE PORTMANY SANT JOAN SANT JOAN DE LABRITJA SANT LLORENÇ DES CARDASSAR SANT LLUÍS SANTA EUGÈNIA SANTA EULALIA DEL RÍO SANTA MARGALIDA SANTA MARÍA DEL CAMÍ SANTANYÍ 0.04 0.04 0. A RODEIRO SILLEDA VILA DE CRUCES 0.13 0.09 0.0) (1.04 (1.04 0.04 0.11 0.04 Viernes 11 octubre 2002 (1.04 0.0) (1.11 0.09 0.0) (1. ES CIUTADELLA DE MENORCA CONSELL COSTITX DEYÁ EIVISSA ESCORCA ESPORLES ESTELLENCS FELANITX FERRERIES FORMENTERA FORNALUTX INCA LLORET DE VISTAALEGRE LLOSETA LLUBÍ LLUCMAJOR MAHÓN MANACOR MANCOR DE LA VALL MARIA DE LA SALUT MARRATXÍ MERCADAL.0) (1.04 0.12 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.11 0.07 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) .
0) (1.04 0.05 0.04 0.0) (1.05 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) .0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.06 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.05 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.05 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.05 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.05 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.06 0.0) (1.04 0.04 0.05 0.0) (1.04 0.0) (1.05 0.07 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.06 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.05 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) EZPROGUI GALAR GALLUÉS/GALOZE GARAIOA GARDE GARÍNOAIN GARRALDA GOIZUETA GOÑI GÜESA/GORZA GUESÁLAZ GUIRGUILLANO HIRIBERRI/VILLANUEVA DE AEZKOA HUARTE/UHARTE IBARGOITI IGANTZI IGÚZQUIZA IMOTZ IRAÑETA IRURTZUN ISABA/IZABA ITUREN ITURMENDI IZA IZAGAONDOA IZALZU/ITZALTZU JAURRIETA JAVIER JUSLAPEÑA LAKUNTZA LANA LANTZ LARRAONA LARRAUN LEACHE LEGARDA LEGARIA LEITZA LEOZ LERGA LESAKA LEZÁUN LIÉDENA LIZOÁIN LÓNGUIDA/LONGIDA LUMBIER LUQUIN LUZAIDE/VALCARLOS MAÑERU MENDAZA MENDIGORRÍA METAUTEN MONREAL MORENTIN MURIETA MURUZÁBAL NAVASCUÉS NAZAR NOÁIN(VALLE DE ELORZ)/ NOAIN(ELORTZIBAR) OBANOS OCHAGAVÍA OCO ODIETA OITZ OLAIBAR OLAZTI/OLAZAGUTÍA OLEJUA OLLO OLÓRIZ OLZA ORBAITZETA ORBARA ORCOYEN ORÍSOAIN BOE núm.04 0.0) (1.04 0.0) (1.05 0.04 0.0) (1.05 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.05 0. 244 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.35966 ABÁRZUZA ABAURREGAINA/ABAURREA ALTA ABAURREPEA/ABAURREA BAJA ABERIN ADIÓS AIBAR/OIBAR ALLÍN ALTSASU/ALSASUA AMÉSCOA BAJA ANCÍN ANSOÁIN ANUE AÑORBE AOIZ/AGOITZ ARAITZ ARAKIL ARANARACHE ARANGUREN ARANO ARANTZA ARBIZU ARCE/ARTZI ARELLANO ARESO ARIA ARIBE ARRUAZU ARTAJONA ARTAZU ATEZ AURITZ/BURGUETE AYEGUI BAKAIKU BARAÑAIN BARÁSOAIN BARBARIN BASABURUA BAZTAN BEINTZA LABAIEN BELASCOÁIN BERA/VERA DE BIDASOA BERRRIOPLANO BERRIOZAR BERTIZARANA BETELU BIDAURRETA BIURRUN OLCOZ BURGUI/BURGI BURLADA/BURLATA CASTILLONUEVO CIRAUQUI CIRIZA CIZUR DICASTILLO DONAMARIA DONEZTEBE/SANTESTEBAN ECHARRI EGÜÉS ELGORRIAGA ENÉRIZ ERATSUN ERGOIENA ERRO ESLAVA ESPARZA DE SALAZAR ESTELLA/LIZARRA ESTERIBAR ETAYO ETXALAR ETXARRI ARANATZ ETXAURI EULATE EZCABARTE EZCÁROZ/EZKAROZE EZKURRA 0.05 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.05 0.0) (1.05 0.0) (1.0) (1.0) (1.06 0.0) (1.04 0.0) (1.04 Viernes 11 octubre 2002 (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.05 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.05 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.
04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 (1.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.BOE núm.04 (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.07 0.0) PAIS VASCO PROVINCIA DE ÁLAVA ASPARRENA HARANA/VALLE DE ARANA ZALDUONDO 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.05 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.05 0.04 0.0) (1.06 0.05 (1.08 (1.0) (1.0) (1.04 Viernes 11 octubre 2002 (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.05 0.04 0.04 0.05 0.06 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.0) CIUDAD DE CEUTA 0.0) .0) (1.04 0.05 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) ASTEASU ASTIGARRAGA ATAUN AZKOITIA AZPEITIA BALIARRAIN BEASAIN BEIZAMA BELAUNTZA BERASTEGI BERROBI BIDEGOYAN DEBA DONOSITA SAN SEBASTIÁN ELDUAIN ERRENTERIA ERREZIL EZKIO ITSASO GABIRIA GAINTZA GAZTELU GETARIA HERNANI HERNIALDE HONDARRIBIA IBARRA IDIAZABAL IKAZTEGIETA IRUN IRURA ITSASONDO LARRAUL LASARTE ORIA LAZKAO LEABURU LEGAZPI LEGORRETA LEZO LIZARTZA MUTILOA OIARTZUN OLABERRIA ORDIZIA ORENDAIN OREXA ORIO ORMAIZTEGI PASAIA SEGURA TOLOSA URNIETA URRETXU USURBIL VILLABONA ZALDIBIA ZARAUTZ ZEGAMA ZERAIN ZESTOA ZIZURKIL ZUMAIA ZUMARRAGA 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.0) PROVINCIA DE GUIPÚZCOA ABALTZISKETA ADUNA AIA AIZARNAZABAL ALBIZTUR ALEGIA ALKIZA ALTZO AMEZKETA ANDOAIN ANOETA ANTZUOLA ARAMA 0.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.0) (1.05 0.04 0.0) (1.04 0. 244 ORONZ OROZ BETELU ORREAGA/RONCESVALLES OTEIZA PAMPLONA/IRUÑA PIEDRAMILLERA PUENTE LA REINA/GARES PUEYO ROMANZADO RONCAL/ERRONKARI SADA SALDÍAS SALINAS DE ORO SANGÜESA/ZANGOZA SARRIÉS/SARTZE SORLADA SUNBILLA TIEBAS MURUARTE DE RETA TIRAPU UCAR UHARTE ARAKIL ULTZAMA UNCITI UNZUÉ URDAZUBI/URDAX URDIAIN URRAUL ALTO URRAUL BAJO URROTZ URROZ URZAINQUI UTERGA UZTÁRROZ/UZTARROZE VIDÁNGOZ/BIDANKOZE VILLAMAYOR DE MONJARDÍN VILLATUERTA VILLAVA/ATARRABIA YERRI YESA ZABALZA ZIORDIA ZUBIETA ZUGARRAMURDI ZÚÑIGA 0.04 35967 (1.0) (1.04 0.05 0.0) (1.04 0.0) (1.04 0.04 0.0) (1.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.04 0.0) (1.2) CIUDAD DE MELILLA 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.0) (1.0) (1.06 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.0) (1.0) (1.0) (1.0) (1.04 0.04 0.
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