Source: https://patents.google.com/patent/JP2016510937A/en
Timestamp: 2019-04-25 07:08:02+00:00

Document:
多重反射飛行時間型、開放型トラップ型、及び静電トラップ型の分析部の空間及びエネルギーのアクセプタンスを改善するために、新規性のあるイオンミラーが開示されている。 Multi-reflecting time-of-flight, open trap, and to improve the acceptance of the spatial and energy analyzer of an electrostatic trap, ion mirrors with new properties is disclosed. イオンミラー間に界浸レンズを組み入れることが、５次の対エネルギー時間集束(time per energy focusing)をエネルギー−空間交差項を含む３次の対空間時間集束（time per spatial focusing）と同時に達成することを可能にさせる。 The incorporation of an immersion lens between the ion mirrors, fifth-order versus energy time focusing (time per energy focusing) Energy - spatial interaction term third order to space time focusing comprising (time per spatial focusing) Accomplish simultaneously It allows for that. 分析部は飛行経路延長のための中空円筒状幾何学形状を有しているのが望ましい。 Analyzing unit desirably has a hollow cylindrical geometry for the flight path extending. 飛行時間型分析部は、接線方向への等時イオン集束のための空間変調イオンミラー場を組み入れているのが望ましい。 Time-of-flight analyzer is the incorporates spatial modulation ion mirror field for the isochronous ion focusing in the tangential direction is desirable.
本開示は、質量分光分析、多重反射飛行時間型質量分析計、及び静電トラップの分野に、また静電イオンミラーを含む関連の装置に、関する。  The present disclosure, mass spectrometry, multi-reflecting time-of-flight mass spectrometer, and the field of the electrostatic trap, and related devices, including electrostatic ion mirror relates.
多重反射質量分析計、即ち飛行時間型（ＭＲ−ＴＯＦ ＭＳ）又は開放型トラップ又は静電トラップ（Ｅ−トラップ）の何れかは、本質的にイオンエネルギー広がり及び空間広がりから独立したイオンパケットの等時性運動を整備するために格子無しイオンミラーを備えている。  The multiple reflection mass spectrometer, i.e. either time-of-flight (MR-TOF MS) or open trap or electrostatic trap (E- trap) is essentially ion which is independent from the ion energy spread and spatial extent and a grating without ion mirrors to establish an isochronous movement of packets.
多重反射質量分析計のためのイオンミラーの或る重要な部類は、二次元静電場を形成するように１つの横断方向Ｚに実質的に引き伸ばされているイオンミラーに代表される。  Some important class of ion mirrors for multiple reflection mass spectrometer, typified by ion mirrors are substantially elongated in one transverse direction Z so as to form a two-dimensional electrostatic field. この場は平面対称か又は中空円筒対称のどちらかを有している。 This field has either a plane of symmetry or a hollow cylindrical symmetry. ここに参考文献として援用される旧ソ連特許第１７２５２８９号は、平面対称のイオンミラーを有するＭＲ ＴＯＦ ＭＳを紹介している。 Here the former Soviet Union Patent No. 1725289, which is incorporated by reference are introduced MR TOF MS with an ion mirror plane symmetry. Ｚエッジを別にすれば、静電場は二次元Ｅ（Ｘ，Ｙ）であり、即ち、本質的にデカルト座標Ｚとは独立している。 If the Z edges separately, electrostatic field is a two-dimensional E (X, Y), i.e., independent of the nature Cartesian coordinates Z. イオンは、ジグザグ軌道に沿って動いており、Ｘ軸に対して小さい角度を成して射出され、周期的にミラーからＸ方向に反射され、Ｙ方向に空間集束され、Ｚ方向にゆっくりとドリフトしてゆく。 Ions are moving along a zigzag trajectory is emitted form a small angle to the X-axis, is reflected periodically from the mirror in the X direction, spatially focused in the Y direction, slowly drifting in the Z-direction slide into. 米国特許第７１９６３２４号、イギリス特許第２４７６９６４号、イギリス特許第２４７７００７号、国際公開第２０１１／０８６４３０号、及び同時係属出願第２２３３２２−３１３９１１号は、ここに参考文献として援用されるものであって、同軸リング電極のセット２つによって形成されている中空円筒状ミラーを有する多重反射分析部を開示している。 U.S. Patent No. 7196324, British Patent No. 2476964, British Patent No. 2477007, WO 2011/086430, and copending Application No. 223322-313911, there is here intended to be incorporated by reference, It discloses a multiple reflection analyzer having a hollow cylindrical mirror which is formed by a set of two concentric ring electrodes. 平面状ミラーとは対照的に、円筒状ミラーはＺエッジを排除しており、而して、方位角Ｚ方向に完全独立の静電場を形成する。 In contrast to the flat mirror, the cylindrical mirror has eliminated the Z edges, thus forming a complete independence of the electrostatic field in the azimuthal Z direction. 分析部は、機器寸法につきコンパクトなイオン経路折り返しを提供している。 Analyzer provides a compact ion path folded per device size. 但し、ジグザグイオン軌道を配設する場合、イオン経路は円筒表面から逸れてしまうので、イオンミラーが半径方向Ｙ変位に対して等時性の高いものであることが要求される。 However, when arranging the zigzag ion trajectory, since the ion path would deviate from the cylindrical surface, it is requested ion mirror is of high isochronous with respect to the radial direction Y displacement.
両方―平面状と中空円筒状―の幾何学形状の二次元イオンミラーを有する静電多重反射分析部は、飛行時間型分析部としての使用（旧ソ連特許第１７２５２８９号、米国特許第７３８５１８７号）、開放型トラップとしての使用（イギリス特許第２４７８３００号、国際公開第２０１１／１０７８３６号）、及び静電トラップとしての使用（イギリス特許第２４７６９６４号、イギリス特許第２４７７００７号、国際公開第２０１１／０８６４３０号）について開示されている。  Both - flat and hollow cylindrical - electrostatic multiple reflection analyzer having a two-dimensional ion mirror geometry, the use of a time-of-flight analyzer (Soviet Patent No. 1,725,289, U.S. Pat. No. No. 7385187), for use as an open trap (United Kingdom Patent No. 2,478,300, International Publication No. WO 2011/107836), and used as an electrostatic trap (United Kingdom Patent No. 2,476,964, United Kingdom Patent No. 2,477,007, International Publication No. 2011 / 086430 No.) have been disclosed for. 飛行時間型（ＴＯＦ）分析部ではオンパケットは高速応答検出器に向かって固定経路に沿って進行し、静電トラップではイオンパケットは無限にトラップされる。 On the packet is time-of-flight (TOF) analyzer proceeds along a fixed path toward a high-speed response detector, ion packets in the electrostatic trap is infinitely trap. それらは画像電流検出器によって検出されながらも反射し続ける。 They continue to reflected while being detected by the image current detector. 開放型静電トラップはＴＯＦとトラップの間のハイブリッド型と考えてもよかろう。 Open type electrostatic trap intends may as well be considered a hybrid between the TOF and trap. イオンは、反射回数の或るスパン内で緩く定義されている反射回数後に検出器に到達する。 Ions reach the detector after reflection times that loosely defined within a certain span of the number of reflections.
多重反射飛行時間型質量分析計は、ここに参考文献として援用されるイギリス特許第２４０３０６３号及び米国特許第７３８５１８７号に開示されている様に、Ｚ方向にイオンを閉じ込める周期レンズのセットと組み合わせることもできる。  multi-reflecting time-of-flight mass spectrometer, here, as disclosed in British Patent No. 2,403,063 and U.S. Pat. No. 7,385,187 which is incorporated by reference, a set of periodic lenses confining the ions in the Z-direction It can also be combined with. ここに参考文献として援用される米国特許第２０１１１８６７２９号は、平面対称の静電場にＺ方向に空間的に周期性の微弱場を重ね合わせてこの方向へのイオン閉じ込めを提供するという準平面型イオンミラーを開示している。 U.S. Patent No. 2011186729, incorporated by reference herein, quasi planar ion of providing ion confinement in this direction spatially superimposed periodicity of weak field in the Z direction electrostatic field plane of symmetry It discloses a mirror. その様な周期場は、それ単独で又は周期レンズとの組合せで、イオン集群での空間的Ｚ広がりに因る飛行時間歪の有意低減化を可能にする。 Such periodic field, in combination with either alone or in periodic lenses, allowing significant reduction of the time of flight distortion due to spatial Z spread of the ion bunching. ここに参考文献として援用されるイギリス特許第２４７６９６４号、イギリス特許第２４７７００７号、国際公開第２０１１／０８６４３０号は、円筒状中空分析部内の接線方向の周期レンズを開示している。 Here British Patent No. 2476964, which is incorporated by reference, British Patent No. 2,477,007, WO 2011/086430 discloses a tangential period lenses of the cylindrical hollow within the analysis unit.
多重反射質量分析計の設計における一般的な傾向は、所与のエネルギー許容度及び位相空間アクセプタンス即ちイオンパケットの初期の空間広がり、角度広がり、及びエネルギー広がりのアクセプタンスでの分光計の質量分解能を増加させるために、ミラー間の周期的イオン運動中のイオンパケット広幅化効果を最小限にするというものである。  General trends in multi-reflecting mass spectrometer design spreads the initial space of a given energy tolerance and phase space acceptance i.e. ion packets, angular spread, and mass spectrometer in acceptance of energy spread to increase the resolution, is that to minimize the ion packets broadening effect during periodic ion motion between the mirrors. 質量分析部のエネルギー許容度を改善するために、ここに参考文献として援用される米国特許第４７３１５３２号は、純粋に減速性の場を有する格子無しイオンミラーであって、運動エネルギーＫに関する飛行時間Ｔの２次集束、即ち、ｄＴ／ｄＫ＝ｄ ２ Ｔ／ｄＫ ２ ＝０、を提供する格子無しイオンミラーを開示している。 To improve the energy tolerance of the mass analyzer, where U.S. Patent No. 4,731,532, which is incorporated by reference, a grating without ion mirror having a purely deceleration of field, flight time for kinetic energy K secondary focusing T, then ie, discloses a grating without ion mirror to provide a dT / dK = d 2 T / dK 2 = 0,. 本発明は主として分析部等時性に関わるものであることから、我々は対エネルギー時間集束（time-per-energy focusing）を「エネルギー集束」と呼称することにする。 Since the present invention is mainly related to the analysis unit isochronous, it will be referred focused vs. energy time (time-per-energy focusing) and "energy focusing". ここに参考文献として援用されるＡ． Here they are incorporated by reference A. フェレンチコフ他、テクニカルフィジックス、第５０巻、第１号、２００５年、７３−８１ページ（A. Verenchikov et al., Technical Physics, v.50, N1, 2005, p.73-81）による論文には、ミラー電極のうちの１つに加速性電位を有する平面状イオンミラーであって、３次エネルギー集束、即ち、ｄＴ／ｄＫ＝ｄ ２ Ｔ／ｄＫ ２ ＝ｄ ３ Ｔ／ｄＫ ３ ＝０、を提供する平面状イオンミラーが記載されている。 Ferenchikofu other, Technical Physics, Vol. 50, No. 1, 2005, 73-81 pages (A. Verenchikov et al., Technical Physics, v.50, N1, 2005, p.73-81) in the article by the , a planar ion mirror with acceleration potential to one of the mirror electrode, tertiary energy focusing, i.e., dT / dK = d 2 T / dK 2 = d 3 T / dK 3 = 0, the planar ion mirrors to provide are described. ここに参考文献として援用される同時係属出願第２２３３２２−３１８７０５号は、平面状か又は中空円筒状のどちらかの幾何学形状の格子無しイオンミラーであって４次エネルギー集束（ｄ ４ Ｔ／ｄＫ ４ ＝０）及び５次エネルギー集束（ｄ ５ Ｔ／ｄＫ ５ ＝０）を持つ格子無しイオンミラーを開示している。 Here in co-pending application No. 223322-318705, which is incorporated by reference is a lattice without ion mirror of either geometry of planar or hollow cylindrical fourth order energy focusing (d 4 T / dK 4 = 0) and the lattice without having primary energy focusing (d 5 T / dK 5 = 0) 5 discloses an ion mirror. 高次エネルギー集束の達成は、１００，０００より上の質量分解能での質量分析部のエネルギー許容度を＞１０％へ増加させることを可能にする。 Achievement of higher energy focusing makes it possible to increase the energy tolerance of the mass analyzer of the mass resolution of the upper> to 10% than 100,000.
と表され、ここに、ｔ＝（Ｔ−Ｔ ０ ）／Ｔ ０は相対飛行時間偏差であり、Ｔ ０はゼロ初期座標Ｙ ０ ＝Ｂ ０ ＝０及び平均運動エネルギー値Ｋ ０を有するイオンに対応する飛行時間であり、δ＝（Ｋ−Ｋ ０ ）／Ｋ ０は相対エネルギー偏差であり、ｙ＝Ｙ／Ｈはイオンミラーのウインドー高さＨに対し正規化された座標である。 Is expressed as, where, t = (T-T 0 ) / T 0 is the relative time of flight deviation, T 0 is the ion with zero initial coordinate Y 0 = B 0 = 0 and the average kinetic energy values K 0 is the corresponding time of flight, δ = (K-K 0 ) / K 0 is the relative energy deviation, y = Y / H are coordinates normalized to the window height H of the ion mirrors. 展開（収差）係数（．．．｜．．．）は正規化された偏差、即ち、（ｔ｜δ）＝ｄｔ／ｄδ、（ｔ｜δδ）＝（１／２）ｄ ２ ｔ／ｄδ ２ 、など、である。 Expand (aberration) factor (... | ...) deviation which is normalized, i.e., (t | δ) = dt / dδ, (t | δδ) = (1/2) d 2 t / dδ 2 ,, or the like,. Ｎ次エネルギー集束とは、Ｎべき乗までを含め、δの純粋なべき乗で全ての係数はゼロであることを意味する。 The N-th order energy focusing, including up to N power, all coefficients in pure powers of δ means that is zero. ２次空間集束（即ち、空間広がり及びエネルギー広がりに対する飛行時間集束）とは（ｔ｜ｙｙ）＝（ｔ｜ｙｂ）＝（ｔ｜ｂｂ）＝０であることを意味し、というのは、混合２次項（ｔ｜ｙδ）及び（ｔ｜ｂδ）は平面Ｙ＝０に対する系対称性に因り消えるからである。 Secondary space focusing (i.e., time-of-flight focusing with respect to spatial extent and energy spread) and (t | yy) = (t | yb) = | meant to be (t bb) = 0, since the mixing second-order terms (t | yδ) and (t | bδ) is because disappear due to the system symmetry with respect to the plane Y = 0.
ここに参考文献として援用されるＭ．  M. to herein are incorporated by reference ヤヴォー他、フィジックスプロセディア、第１巻、第１号、２００８年、３９１−４００頁（M. Yavor et al., Physics Procedia, v.1, N1, 2008, p391-400）による論文は、３次エネルギー集束と２次空間集束とＹ方向の幾何学的集束を同時に提供する平面状イオンミラーのための幾何学形状及び電位の詳細を提供している。 Yavo other, physics professional Cedia, Vol. 1, No. 1, 2008, pp. 391-400 (M. Yavor et al., Physics Procedia, v.1, N1, 2008, p391-400) paper by the 3 It provides the following energy focusing and geometry and the potential for the planar ion mirror to provide simultaneously a geometric focusing of the secondary space focusing and Y direction detail. その様な分析部では、ミラー場でのイオンパケットの広幅化は、空間広がりとエネルギー広がりの両方に起因する所謂「混合」３次収差、即ち、項（ｔ｜ｙｙδ）ｙ ０ ２ δ、項（ｔ｜ｙｂδ）ｙ ０ ｂ ０ δ、及び項（ｔ｜ｂｂδ）ｂ 0 ２ δによって支配されており、というのも、残りの３次収差は平面Ｙ＝０に対する系対称性に因り消えるからである。 In such analyzer, broadening of the ion packets in the mirror field, the so-called "mixed" third-order aberration due to both the spatial extent and energy spread, i.e., terms (t | yyδ) y 0 2 δ, term (t | ybδ) y 0 b 0 δ, and section (t | bbδ) are governed by b 0 2 [delta], because, since the remaining third-order aberration disappears due to the system symmetry with respect to the plane Y = 0 it is. これらの項は、ＦＷＨＭレベルにおいても、またなおいっそう厳格には１０％ピーク高さレベルにおいても、多重反射質量分析計の分解能の劣化に関与する。 These terms also in FWHM level and noted also in 10% peak height levels in more stringent, involved in the degradation of the resolution of multi-reflecting mass spectrometers. この劣化は、特に、イオンがイオン運動の「理想」円筒表面から半径Ｙ方向に周期的にシフトされる中空円筒状分析部では目立っており、またイオンがここに参考文献として援用される米国特許第２００７１７６０９０号に記載されている「二重直交」加速器を通って十分に大きいＹ広がりで射入されるという周期的レンズを有する平面状質量分析部でも同じく目立っている。 This degradation is particularly U.S. Patent ions to be incorporated by reference from the "ideal" cylindrical surface of the ion motion is noticeable hollow cylindrical analyzer that is periodically shifted in the radial direction Y, also here ion are conspicuous also in planar mass analyzer with periodic lenses that are input morphism in sufficiently large Y spreads through the "double orthogonal" accelerator as described in No. 2007176090.
ここに参考文献として援用される同時係属出願第２２３３２２−３１８７０５号に記載されている様に、エネルギー集束の次数は、イオン反射の領域での静電位分布を最適化することによって増加させることができる。  Here as disclosed in co-pending application No. 223322-318705, which is incorporated by reference, the order of the energy focusing is increased by optimizing the electrostatic potential distribution in the region of the ion reflector be able to. 改善は、異なった電極電位を有するミラー電極の数を増やすことによって、及びイオン反射の領域に十分に薄い電極を選定することによって、達成される。 Improvement, by increasing the number of mirror electrodes with different electrode potentials, and by choosing a sufficiently thin electrode in the region of the ion reflector is achieved. この設計戦略は、但し、高次エネルギー集束を高次空間集束と同時に実現したいと欲する場合にはうまくいかない。 This design strategy, however, does not work if you want a higher energy focused high-order space focused and want to achieve at the same time. ５次エネルギー集束までなら２次空間集束と組み合わせて実現させることができるかもしれない。 5 in combination with a secondary space focusing Save to primary energy focusing may be able to realize. ３次エネルギー集束を３次空間集束と組み合わせて手に入れるには、加速性電位を有するミラー電極の幅を増加させなくてはならないが、その様な幾何学的修正はイオンミラーの空間アクセプタンスを小さくしてしまうという負の因果関係を生じさせる。 Tertiary energy focusing on get in combination with tertiary space focusing, but must be increased the width of the mirror electrode with acceleration potential, such geometric corrections spatial acceptance ion mirror causing a negative causal relationship arises in that small. また一方、我々独自の格子無しイオンミラーの徹底的な数値シミュレーションは、ミラー電極の数を増加させる、それらをより独立した電極電圧を有する複数部分へ割る、それらの幅及び形状を変える、及び他の類似手段、といった様な直進的措置で、イオンミラーの混合（エネルギー−空間）３次収差の排除を４次又はより高次のエネルギー集束と一体にもたらさないものはないことを示している。 On the other hand, we exhaustive numerical simulation of its own grid without ion mirror increases the number of mirror electrodes, dividing them into a plurality of portions having a more independent electrode voltage, changing their widths and shapes, and other similar means, in such such straightforward measures, mixed ion mirror - indicates that there is nothing not result in (energy space) third-order aberrations together with higher energy focused quartic or more clearance of. 上述の最適化手続きを使用すれば、高次のエネルギー等時性に到達することはできるが、但し、混合３次収差の増加を犠牲にしてである。 With optimization procedure described above, although it is possible to reach higher energy isochronous, however, is the increase of mixing the third order aberration at the expense. 換言すると、エネルギーアクセプタンスの増加は空間アクセプタンスの低下を招く。 In other words, the increase in energy acceptance leads to decrease in space acceptance.
而して、先行技術イオンミラーは、高いエネルギーアクセプタンスか又は高い空間アクセプタンスの二者択一であり、同時に両方を持てない。  by Thus, the prior art ion mirror is a choice between high energy acceptance or high spatial acceptance, you can not have both at the same time. 従って、高いエネルギー許容度即ち４次又はそれより高次のエネルギーに対する飛行時間集束を持つイオンミラーの空間的位相空間アクセプタンスを改善する必要性が存在する。 Therefore, the need to improve the spatial phase space acceptance of the ion mirror having a time-of-flight focusing with respect to high energy tolerance ie quartic or higher order energy is present.
（ｅ）前記レンズは界浸であり、つまり、イオンはレンズによって、ミラーに向かう方向には加速され、復路では遅速化される、ということが含まれる。 (E) the lens is immersion, i.e., ions by the lens, in the direction towards the mirror is accelerated, the return is slowed down, it includes that. このことは、更に、イオンがレンズとミラーの間の無場空間を「ミラー＋レンズ」対の外のイオンエネルギーに比較して増加したエネルギーで通過することを意味する。 This further means that pass through the ion is increased compared with no-field space between the lens and the mirror to an ion energy of the outer pair "mirror + lens" energy.
従って、発明された構成では、各ミラー−レンズ組合せ体には概して２つのレンズ領域が形成されており、即ち、予備集束レンズとイオンミラーの加速性電極によって形成される「内部」レンズである。  Thus, the invention has been configured, each mirror - generally two lens regions on the lens combination as are formed, i.e., "internal" lens formed by an acceleration electrode for preliminary focusing lens and ion mirrors it is. よって、イオンミラーへの道のり途中でイオンは２度加速され、即ち、１度目は予備集束レンズによって加速され、その次にミラー加速性電極の場によって加速される。 Accordingly, ions in the middle way to the ion mirror are accelerated twice, i.e., first time is accelerated by the pre-focusing lens, it is accelerated by the field mirror accelerating electrode to the next. 後者の場を通過した後、イオンはミラーの減速性場によって反射される。 After passing through the latter field, the ions are reflected by a reduction of field mirror.
Ｙ方向への空間的なイオンの広がりに起因する飛行時間収差を、ミラー反射場内部でイオン集群のＹ幅を縮める手段を提供することによって低減化することは、当業者には想定され得るであろう。  The time-of-flight aberration caused by the spread of spatial ion in the Y direction, can be reduced by providing a means to reduce the Y width of the ion bunching inside mirror reflected field is assumed to those skilled in the art It will be. 但し、予備集束レンズそのものが追加の収差を持ち込むことを強調しておくことが肝心であり、単に任意の予備集束レンズを使用したとしても集束の正の効果はささやかであり期待は叶えられないことを非常に多くの計算が示している。 However, the pre-focusing lens itself is essential that it is emphasized that to bring additional aberrations, not simply a positive effect focusing is modest expectations come true with the use of any pre-focusing lens It shows a very large number of calculated. 本発明の主たるそして非自明の点は、ミラー−レンズ組合せ体の混合３次収差の効率的低減化は、予備集束レンズが界浸（ミラーへの道のり途中でイオンを加速する）である場合にのみ起こる、ということである。 If efficient reduction of mixing the third order aberrations of the lens combination body, pre-focusing lens is to be immersion (accelerating ions in the middle way to the mirror) - the major and unobvious aspect of the present invention, the mirror occurs only, is that. 発明者は厳格な数学的証明を知らないが、様々なミラー−レンズ組合せ体の多数のシミュレーションがこの結論を裏付けている。 Inventor does not know the strict mathematical proof, but a variety of mirrors - number of simulations of the lens combination body support this conclusion.
（ｃ）イオンをＹ方向に幾何学的に集束させるように配列されている少なくとも１つの平面状静電レンズであって、前記横断Ｚ方向に引き伸ばされていて、前記イオンミラーの間に設置されている少なくとも１つの平面状静電レンズと、を備える分析部が提供されている。 (C) at least one planar electrostatic lens being arranged ions so as to converge geometrically in the Y-direction, have been stretched to the transverse direction Z, are disposed between said ion mirrors and at least one planar electrostatic lens has, the analysis unit comprises a are provided.
前記レンズは界浸であるのが望ましい。  The lens is desirably immersion. 或る実施形では、前記ミラーは分析部の正中平面Ｘ＝０に対して対称であるのが望ましい。 In one implementation the said mirror is desirably symmetric with respect to the median plane X = 0 in the analyzer. 或る実施形では、２つの前記平面状レンズが存在し、同一であって、分析部の正中平面に対して片側に１つずつ対称に配置されているのが望ましい。 In one implementation the there are two of said planar lens, the same, it is desirable are arranged symmetrically one on one side of the median plane of the analyzer. この場合、予備集束レンズ間に１つと前記レンズと前記ミラーの間に２つの３つの無場領域が形成される。 In this case, two of the three non-field region between the mirror and one said lens between the preliminary focusing lens is formed. 或る実施形では、レンズとイオンミラーの間の前記２つの無場領域は前記レンズ間の無場領域に比較してより高い加速性電位を有している。 In one implementation the said two free field region between the lens and the ion mirror has a higher acceleration voltage compared to the non-field region between the lens.
或る実施形では、単一の予備集束レンズ場が、イオンミラー間に設置されていてイオンをドリフトＺ方向に閉じ込めるように配列されている周期レンズの場を重ね合わされていてもよい。  In one implementation the single pre-focusing lens field, may be superimposed the field period lenses have been placed between the ion mirrors are arranged to confine the ions in the drift Z-direction . この場合には、平面状レンズに代えて、周期レンズのアレイが３Ｄ場を有するレンズから成っていて、イオンを両横断方向Ｙ及びＺに集束させる。 In this case, in place of the planar lens, periodic array of lenses consist lens having a 3D field focuses the ions in both transverse direction Y and Z.
或る実施形では、一方又は両方の平面対称又は中空円筒対称のミラーの静電場が、Ｚ方向のイオン閉じ込めを提供するようにミラーの引き伸ばし方向Ｚに周期性である微弱な場を重ね合わされていてもよい。  In an example form, the electrostatic field of the mirror plane symmetric or a hollow cylindrical symmetry of one or both, the weak field is periodicity in the stretching direction Z of the mirror so as to provide confinement of the Z-direction ion it may be superimposed. 前記空間的に修正された静電場は、それ単独で又は周期レンズとの組合せで、Ｚ方向の対空間時間収差（time per spatial aberrations）を排除するようになっている。 The spatially modified electrostatic field, in combination with either alone or in periodic lenses, so as to eliminate to space time aberrations in the Z direction (time per spatial aberrations).
これより、本発明の様々な実施形態を、例示のみを目的に与えられている配列と併せて、単に一例として、添付図面を参照しながら説明してゆく。  than this, various embodiments of the present invention, together with sequences that are given for illustrative purposes only, by way of example only, slide into explained with reference to the accompanying drawings.
３次エネルギー集束、２次空間集束、及び補償された２次混合収差を有する先行技術の４電極型平面状イオンミラー（ＭＰＡ−１）を描いている。  3 primary energy focusing depicts secondary space focusing, and 4-electrode planar ion mirror of the prior art having a compensated second mixing aberrations (MPA-1). 試料イオン軌道及び中間平面（Ｙ＝０）での静電位Ｕ（Ｘ）分布が、平均運動イオンエネルギー対電荷比Ｋ ０ ／Ｑ＝４５００Ｖについて描画されている。 Electrostatic potential U (X) distribution in the sample ion trajectory and the intermediate plane (Y = 0) has been drawn for the average kinetic ion energy to charge ratio K 0 / Q = 4500V. 図１の先行技術イオンミラーＭＰＡ−１での典型的な飛行時間広幅化を、イオン集群の有限のエネルギーＫ広がりと空間Ｙ広がりの場合でのイオンエネルギーの関数として示している。 Typical flight time broadening of the prior art ion mirror MPA-1 in FIG. 1, as a function of ion energy in the case of finite energy K spread and space Y extent of ion bunching. ５次エネルギー集束を達成可能な先行技術のイオンミラー（ＭＰＡ−２）を描いている。  depicting an ion mirror of the fifth-order energy focusing attainable prior art (MPA-2). Ｋ ０ ／Ｑ＝４５００Ｖについての静電位分布Ｕ（Ｘ，Ｙ＝０）が、３次、４次、及び５次のエネルギー集束に対応する３通りの調整モードＭＰＡ−２−３、ＭＰＡ−２−４、及びＭＰＡ−２−５について提示されている。 K 0 / Q = electrostatic potential distribution U (X, Y = 0) of about 4500V is, third-order, fourth order, and the three types corresponding to the fifth-order energy focusing adjustment mode MPA-2-3, MPA-2 It is presented for -4 and MPA-2-5. 調整モード間で、より下の次数のエネルギー集束は、空間収差及び混合項収差のより優良な補償を可能にする。 Between adjustment mode more orders of energy focusing below allows a more excellent compensation for spatial aberrations and mixtures term aberrations. 図３の先行技術イオンミラーＭＰＡ−２についてＹ＝０でのイオン飛行時間対イオンエネルギーを上述の３通りの調整モードでプロットしている。  For the prior art ion mirrors MPA-2 in FIG. 3 the ion flight time versus ion energy at Y = 0 are plotted in the adjustment mode of the three types described above. ＭＰＡ−２ミラーでの３次エネルギー集束を提供するＭＰＡ−２−３調整モード時の典型的な飛行時間広幅化を有限イオンＹ空間広がりでのイオンエネルギーの関数として示している。  shows a typical flight time broadening of the MPA-2-3 adjustment mode to provide a third order energy focusing with MPA-2 mirror as a function of ion energy in a finite ion Y spatial extent. ＭＰＡ−２ミラーでの４次エネルギー集束を提供するＭＰＡ−２−４調整モード時の典型的な飛行時間広幅化を有限イオンＹ空間広がりでのイオンエネルギーの関数として示している。  shows a typical flight time broadening of the MPA-2-4 adjustment mode to provide a fourth-order energy focusing with MPA-2 mirror as a function of ion energy in a finite ion Y spatial extent. ＭＰＡ−２ミラーでの５次エネルギー集束を提供するＭＰＡ−２−５調整モード時の典型的な飛行時間広幅化を有限イオンＹ空間広がりでのイオンエネルギーの関数として示している。  shows a typical time-of-flight broadening 5 primary energy focusing of MPA-2-5 adjustment mode to provide at MPA-2 mirror as a function of ion energy in a finite ion Y spatial extent. 本発明のイオンミラー−レンズ組合せ体（ＭＬ−１）を描いている。 It depicts lens combination as the (ML-1) -  ion mirror of the present invention. ４次エネルギー集束が、はるかに小さい（ＭＰＡ−１及びＭＰＡ−２に比較）混合３次収差と同時に達成されている。 4 primary energy focusing has been achieved at the same time as much smaller (compared to MPA-1 and MPA-2) mixing the tertiary aberration. 試料イオン軌道及び静電位分布Ｕ（Ｘ，Ｙ＝０）はＫ ０ ／Ｑ＝４５００Ｖに対応している。 Sample ion trajectories and electrostatic potential distributions U (X, Y = 0) corresponds to K 0 / Q = 4500V. １次から４次までのエネルギー導関数を補償する（ｄＴ／ｄＫ＝ｄ ２ Ｔ／ｄＫ ２ ＝ｄ ３ Ｔ／ｄＫ ３ ＝ｄ ４ Ｔ／ｄＫ ４ ＝０）ように調整された図８のミラー−レンズ組合せ体ＭＬ−１での典型的な飛行時間広幅化を有限イオンＹ空間広がりでのイオンエネルギーの関数として示している。  To compensate for energy derivative from the primary to quartic (dT / dK = d 2 T / dK 2 = d 3 T / dK 3 = d 4 T / dK 4 = 0) adjusted FIG as 8 mirror - shows a typical flight time broadening of the lens combination as ML-1 as a function of ion energy in a finite ion Y spatial extent. ミラー−レンズ組合せ体ＭＬ−１での全体としての時間広幅化を最小限にするべく１次及び３次エネルギー導関数を非ゼロに但し一部相互的に補償した場合（ｄ ２ Ｔ／ｄＫ ２ ＝ｄ ４ Ｔ／ｄＫ ４ ＝０，ｄＴ／ｄＫ≠０，ｄ ３ Ｔ／ｄＫ ３ ≠０）に対応する代わりの分析部調整時の典型的な飛行時間広幅化を有限イオンＹ空間広がりでのイオンエネルギーの関数として示している。  Mirror - When overall time broadening nonzero However mutually compensate some primary and tertiary energy derivatives in order to minimize the lens combination as ML-1 (d 2 T / dK 2 = d 4 T / dK 4 = 0, dT / dK ≠ 0, d 3 T / dK 3 ≠ 0) Co. ions Y space typical flight time broadening during analysis unit adjustment instead of corresponding to It is shown as a function of ion energy in the spread. ５次エネルギー集束を提供すると同時に混合３次収差を排除する本発明のイオンミラー−レンズ組合せ体（ＭＬ−２）を描いている。 Depicts lens combination as the (ML-2) -  of the present invention to eliminate to simultaneously mixed tertiary aberration provide fifth-order energy focusing ion mirrors. 静電位Ｕ（Ｘ，Ｙ＝０）分布はＫ ０ ／Ｑ＝４５００Ｖについて描画されている。 Electrostatic potential U (X, Y = 0) distribution is drawn for K 0 / Q = 4500V. 図１１のイオンミラー−レンズ組合せ体ＭＬ−２での典型的な飛行時間広幅化を有限イオンＹ空間広がりでのイオンエネルギーの関数として示している。 It shows a typical flight time broadening of the lens combination as ML-2 as a function of ion energy in a finite ion Y spatial extent -  ion mirror of Figure 11. 異なったイオンミラーを有する質量分析部についてのピーク形状の比較を提示しており、Ａ―飛行時間収差を何も持たない「理想」分析部、Ｂ―ミラーＭＰＡ−１を有する質量分析部、Ｃ―３次集束モードＭＰＡ−２−３にあるミラーＭＰＡ−２を有する質量分析部、Ｄ―５次集束モードＭＰＡ−２−５にあるミラーＭＰＡ−２を有する質量分析部、Ｅ―ミラー−レンズ組合せ体ＭＬ−２を有する質量分析部、である。 Different and present a comparison of the peak shape for mass spectrometer having an ion mirror, A- have no time-of-flight aberration "ideal" analyzer, mass spectrometer having a B- mirror MPA-1, C mass spectrometer with mirror MPA-2 in - tertiary focusing mode MPA-2-3, mass analyzer having a mirror MPA-2 in the D-5-order focusing mode MPA-2-5, E- mirror - lens mass spectrometer having a combined body ML-2, a. ピーク形状は時間集束位置にて計算されている。 Peak shape is calculated by time focusing position. 分析部は、同じ飛行時間Ｔ ０を維持するようにスケールされている。 Analyzer is scaled so as to maintain the same flight time T 0. 全ての場合で、イオンパケットは同じ相対初期広がりを有しており、即ち、（σ Ｋ ＝０．０１１Ｋ ０のガウスエネルギー分布、２Ｙ ０ ＝０．１３３Ｈの全高均一Ｙ分布、及びＦＷＨＭでのＲ ｍ ＝Ｔ ０ ｜（２ΔＴ ｉ ）＝３０００００の質量分解能に対応しているイオンスタート時間のガウス分布を有している。 In all cases, ion packets have the same relative initial spread, i.e., in the (σ K = 0.011K Gaussian energy distribution of 0, Height uniform Y distribution of 2Y 0 = 0.133H, and FWHM R m = T 0 | has a Gaussian distribution (2.DELTA.T i) = ion-start time corresponds to the mass resolution 300,000. 本発明のミラー−レンズ組合せ体のブロック略図を提示している。 It presents a block schematic diagram of a lens combination structure -  Mirror of the invention.
ここに参考文献として援用されるイギリス特許第２４０３０６３号及び米国特許第７３８５１８７号に開示されている様に、先行技術の多重反射飛行時間型分析部は、ドリフトＺ方向に引き伸ばされていてドリフト空間によって分離されている向かい合わせの２つのイオンミラーを備えている。  Here, as disclosed in British Patent No. 2,403,063 and U.S. Pat. No. 7,385,187, which is incorporated by reference, multi-reflecting time-of-flight analyzer of the prior art, have been stretched in the drift Z-direction It has two ion mirrors of alignment facing which are separated by a drift space. イオンパケットはジグザグ軌道に沿って動いており、周期的にミラー間でＸ方向に反射される。 Ion packets are moved along the zigzag trajectory, is reflected in the X direction between periodic mirror. ジグザグ軌道は、イオンをＸ軸に対して小さい角度を成して射入することによって、及び周期レンズでの空間的イオン閉じ込めによって、配設されている。 Zigzag trajectory, by entering morphism form a small angle of ion relative to the X axis, and by confining spatial ions at periodic lenses are arranged.
図１を参照すると、米国特許第７３８５１８７号の平面状イオンミラー（ＭＰＡ−１）が、ミラー引き伸ばしのＺ方向に直交するＸＹ平面に示されている。  Referring to FIG. 1, planar ion mirrors U.S. Patent No. 7385187 (MPA-1) is shown in the XY plane perpendicular to the Z direction of the mirror stretching. 静電場は４つの電極（１番−４番）へ電圧を印可することによって形成されている。 Electrostatic field is formed by applying a voltage to the four electrodes (1st -4 th). 外側のキャップ電極（１番電極）間距離は２Ｘ ０である。 Outer cap electrodes (1st electrode) while the distance is 2X 0. 表１は、ミラーウインドーのＹ高さＨに対し正規化された電極のＸ幅Ｌ、同様にＫ ０ ／Ｑに対して正規化された電極電位、を提示しており、ここに、Ｑはイオン電荷であり、Ｋ ０は無場空間での平均イオン運動エネルギーである。 Table 1, X width L of normalized electrode to Y the height H of the mirror window, and presents an electrode potential, normalized to the K 0 / Q Similarly, here, Q is the ionic charge, K 0 is the average ion kinetic energy in Muba space. 静電位は、１番電極及び２番電極では減速性、３番電極では近ドリフト電位、そして４番電極では加速性である（表１を見よ）。 Electrostatic potential, the deceleration of the 1st electrode and 2nd electrodes, an acceleration in the near drift potential, and the fourth electrode is a third electrode (see Table 1). 先行技術分析部は浮動ドリフト空間で動作しているわけだが、シミュレーションを目的に、ドリフト電位はゼロ（図１ではＵ＝０）に設定されており、ミラー電位はＫ ０ ／Ｑでシフトされている、即ち、実験上使用される正規化電位はシミュレーションに比べ１だけ小さい。 Prior art analyzer's not operating in floating drift space but the simulation purposes, the drift potential is set to zero (in FIG. 1 U = 0), the mirror potential is shifted by K 0 / Q It is, i.e., normalized potential used on experimental one less than in the simulation.
再度図１を参照して、ＭＰＡ−１についての軸方向静電位分布Ｕ（Ｘ，Ｙ＝０）は、Ｘ ０ ＝３０８及びＨ＝３０ｍｍを有する特定のイオンミラーについて、ミラー場が、２つの領域、即ち、加速場（陽イオンにつきＵ＜０）の領域と反射場（陽イオンにつきＵ＞０）の領域から成っていることを示している。  Referring again to FIG. 1, the axial electrostatic potential distribution U (X, Y = 0) of MPA-1, for the particular ion mirror with X 0 = 308 and H = 30 mm, the mirror field , two regions, i.e., it indicates that consist region of acceleration field (cation per U <0) of the area and the reflected field (cation per U> 0). 加速場の領域は、試料イオン軌道から見られる様に、Ｙ方向への幾何学的イオン集束を遂行する。 Region of the acceleration field, as seen from the sample ion trajectories, performing a geometric ion focusing in the Y direction. 集束の強さは、４番の電極を調節することによって調整され、ミラーに入ってくる平行なイオンビームは分析部の中間平面の（近軸接近の）一点に折り返して入るような具合に集束される。 The strength of the focusing is adjusted by adjusting the fourth electrodes, focusing and so as the parallel ion beam entering the mirror enters folded back (near the axis approach) a point intermediate the plane of the analyzer It is. その様な幾何学的集束は、イオン軌道を４回のミラー反射後のイオン軌道へ変換させる。 Such geometrical focusing, to convert the ion trajectories to 4 times of the ion trajectories after mirror reflection. ＭＰＡ−１ミラーを有する飛行時間分析部のイオン光学的性質及び等時性は、ここに参考文献として援用されるＭ． Ion optical properties and isochronous time-of-flight analyzer having a MPA-1 mirror, here incorporated by reference M. ヤヴォー他、フィジックスプロセディア、第１巻、第１号、２００８年、３９１−４００頁（M. Yavor et al., Physics Procedia, v.1, N1, 2008, p391-400）による論文に詳細に記載されている。 Yavo other, physics professional Cedia, Vol. 1, No. 1, 2008, pp. 391-400 (M. Yavor et al., Physics Procedia, v.1, N1, 2008, p391-400) paper in detail by Have been described. ミラーの適正調整は、同時に、分析部の中間平面での以下の性質、即ち、上述のＹ方向への幾何学的集束、各イオン反射回後の３次エネルギー集束（ｔ｜δ）＝（ｔ｜δδ）＝（ｔ｜δδδ）＝０、及び２回のイオン反射後の２次空間集束（ｔ｜ｙ）＝（ｔ｜ｂ）＝（ｔ｜ｙδ）＝（ｔ｜ｂδ）＝（ｔ｜ｙｙ）＝（ｔ｜ｙｂ）＝（ｔ｜ｂｂ）＝０、を提供する。 Proper adjustment of the mirror, at the same time, the following properties in the intermediate plane of the analyzer, i.e., the geometric focusing of the aforementioned Y-direction, the third order energy focusing after each ion reflection times (t | δ) = (t | δδ) = (t | δδδ) = 0, and the secondary space focusing after two ion reflector (t | y) = (t | b) = (t | yδ) = (t | bδ) = (t | yy) = (t | yb) = (t | bb) = 0, to provide.
図２を参照すると、正規化された時間−エネルギー平面でのイオン分布のシミュレーションプロットが、図１のＭＰＡ−１分析部での偶数回のミラー反射後の時間集束平面（分析部の中間平面に位置する）で示されている。  Referring to FIG. 2, the normalized time - plot of a simulation of ion distribution in the energy plane, time focusing plane after an even number of mirrors reflecting at MPA-1 analyzer of Figure 1 (the analyzer It is shown in an intermediate position in a plane). 初期イオン集群はσ Ｋ ＝０．０１１Ｋ ０のガウスエネルギー分布及び２Ｙ ０ ＝０．１３３Ｈの全高均一Ｙ分布を有している。 Initial ion bunching has a Gaussian energy distribution and overall height uniformly Y distribution of 2Y 0 = 0.133H of σ K = 0.011K 0. プロットは、分析部収差に因る最大ΔＴ／Ｔ ０ 〜２．５ｘ１０ −５イオン集群広幅化を特徴付けている。 Plot characterizes the maximum ΔT / T 0 ~2.5x10 -5 ion bunching broadening due to the analysis unit aberrations. 個々の「プローブ」イオンに対応する点は、殆どが２つの曲線、即ちエネルギー収差及び３次混合収差から成る（Ｔ−Ｔ ０ ）／Ｔ ０ ＝（ｔ｜δδδδ）δ ４と（Ｔ−Ｔ ０ ）／Ｔ ０ ＝（ｔ｜δδδδ）δ ４ ＋（ｔ｜ｙｙδ）ｙ ０ ２ δ、の間に囲われている。 The points corresponding to the individual "probe" ions, mostly two curves, i.e. energy consists aberration and third-order mixing aberration (T-T 0) / T 0 = (t | δδδδ) δ 4 and (T-T 0) / T 0 = (t | δδδδ) δ 4 + (t | yyδ) y 0 2 δ, are surrounded between. 十分な確度で、収差（ｔ｜δδδδ）δ ４と収差（ｔ｜ｙｙδ）ｙ ０ ２ δは飛行時間ピークの広幅化で優位を占めている。 With sufficient accuracy, the aberration (t | δδδδ) δ 4 and the aberration (t | yyδ) y 0 2 δ is dominated by broadening of the flight time peak. 対応する次数及び幾らか高い次数（５次及び６次）のエネルギー収差係数の値が表２に提示されている。 The value of the energy aberration coefficients of the corresponding order and somewhat higher degree (fifth and sixth order) are presented in Table 2.
収差係数の値を基に、所与のエネルギー広がり値及び所与の座標広がり値について、収差によって引き起こされる時間広がりの大きさを計算することができる。  Based on the value of the aberration coefficient, for a given energy spread value and a given coordinate spread values, it is possible to calculate the magnitude of the time spread caused by aberrations. 例えば、合計飛行時間がＴ ０ ＝１ｍｓであるとして、σ Ｋ ＝０．０１１Ｋ ０のガウスエネルギー分布及びＹ ０ ／Ｈ＝±０．０６７の均一座標広がりを有する図２のイオン集群を考察してみよう。 For example, the total flight time is T 0 = 1 ms, then consider the ion bunching of Figure 2 having a uniform coordinate broadening of the Gaussian energy distribution and Y 0 /H=±0.067 of σ K = 0.011K 0 let's see. すると、約９５％のイオンは、平均エネルギーからの逸れがδ＝２σ Ｋ ＝±０．０２２未満であり、即ち、４．４％の合計エネルギー広がり内に留まる。 Then, about 95% ions are it [delta] = 2 [sigma] K = less than ± 0.022 from the average energy, i.e., remains at 4.4% total energy in the spread. ４次収差（ｔ｜δδδδ）δ ４に因り、正規化された飛行時間の最大偏差は、１１．５＊０．０２２ ４ ≒ ２．６Ｅ−６に等しくなり、絶対時間広がりは２．６ｎｓである。 Fourth-order aberrations | due to the (t δδδδ) δ 4, the maximum deviation of the normalized flight time, equal to 11.5 * 0.022 4 ≒ 2.6E-6 , absolute time spread in 2.6ns is there. 同様に５次収差（ｔ｜δδδδδ）δ ５は、８．５＊２＊０．０２２ ５ ≒ ９Ｅ−８を導き、０．０９ｎｓに対応する。 Similarly fifth-order aberration (t | δδδδδ) δ 5 leads to 8.5 * 2 * 0.022 5 ≒ 9E -8, corresponding to 0.09Ns. 奇数次収差については逆符号の偏差が合算されるので、２という追加の因数が現れる。 Since the odd-order aberration deviation opposite sign are summed, it added as a factor of 2 appears. 座標広がりは、主として混合収差（ｔ｜ｙｙδ）ｙ ０ ２ δに因る飛行時間広がり０．０７２７＊０．０６７ ２ ＊２＊０．０２２ ≒ １．４Ｅ−５及び絶対値１４ｎｓに寄与する。 Coordinates spread mainly mixed aberration | contribute to (t yyδ) y 0 2 due to δ flight time broadening 0.0727 * 0.067 2 * 2 * 0.022 ≒ 1.4E-5 and the absolute value 14 ns.
図３を参照すると、もう１つの先行技術のイオンミラー（ＭＰＡ−２）が示されており、対応する飛行時間型質量分析部は、向かい合わせに設置されていてドリフト空間によって分離されている２つの前記ミラーから成る。  Referring to FIG. 3, and ion mirror of another prior art (MPA-2) are shown, corresponding time-of-flight mass analyzer is opposed to it being placed separated by drift space It consists of two of the mirrors are. ミラーは、ここに参考文献として援用される同時係属出願第２２３３２２−３１８７０５号に記載されている。 Mirror is described in co-pending application No. 223322-318705, which is herein incorporated by reference. 当該ミラーは５次エネルギー集束（ｔ｜δ）＝（ｔ｜δδ）＝（ｔ｜δδδ）＝（ｔ｜δδδδ）＝（ｔ｜δδδδδ）＝０を提供する。 The mirror 5 primary energy focusing provides | (δδδδδ t) = 0 (t | δ) = (t | δδ) = (t | | δδδ) = (t δδδδ) =. このために、ミラーキャップは１番電極から離隔されていて、別体の０番電極を形成しており、減速性電圧が１番電極、２番電極、及び３番電極へ印可され、無場電位（図３ではＵ＝０）が４番電極へ印可され、加速性電位が５番電極へ印可されている。 For this, the mirror caps have been separated from the 1st electrode, it forms a zeroth electrodes separate, reduction of the voltage that flies electrode, is applied to the 2nd electrode, and third electrode, Muba potential (in FIG. 3 U = 0) is applied to the fourth electrode, acceleration potential is applied to the fifth electrode. ミラー寸法及び５次エネルギー集束モード（ＭＰＡ−２−５）でのミラー電極の電気的調整は表３に提示されており、キャップからキャップまでの離隔距離は２Ｘ ０ ＝９０８ｍｍであり、ミラーウインドーの高さはＨ＝３０ｍｍである。 Electrical adjustment of the mirror electrode of the mirror dimensions and fifth-order energy focusing mode (MPA-2-5) are presented in Table 3, the separation distance from the cap to the cap is 2X 0 = 908mm, mirror window the height of a H = 30 mm.
隣接の電極同士を電気的に接続することによって、独立に調節される電圧の数を減らすことができ、ミラーＭＰＡ−２はエネルギー集束の次数を４次（ｔ｜δ）＝（ｔ｜δδ）＝（ｔ｜δδδ）＝（ｔ｜δδδδ）＝０（モードＭＰＡ−２−４）又は３次（ｔ｜δ）＝（ｔ｜δδ）＝（ｔ｜δδδ）＝０（モードＭＰＡ−２−３）へ減少させるように調整できる。  By electrically connecting the neighboring electrodes to each other, it is possible to reduce the number of voltage that is regulated independently, mirror MPA-2 fourth order the order of energy focusing (t | δ) = (t | δδ) = (t | δδδ) = (t | δδδδ) = 0 (mode MPA-2-4) or tertiary (t | δ) = (t | δδ) = (t | δδδ) = 0 (mode MPA It can be adjusted to reduce the -2-3). 電気的調整の対応するモードは表３に示されており、電位分布Ｕ（Ｘ，Ｙ＝０）は図３に示されている。 The corresponding modes of the electronic regulation are shown in Table 3, the potential distribution U (X, Y = 0) is shown in FIG.
図４を参照して、我々独自のシミュレーションで我々はエネルギー集束を犠牲にすることが混合３次収差の同時低減化を可能にさせることを見いだした。  Referring to FIG 4, our a unique simulation found that is possible to sacrifice energy focused to allow simultaneous reduction of mixed tertiary aberration. 一例として、ミラーＭＰＡ−２の幾何学形状及び電位は、３次エネルギー集束モードＭＰＳ−２−３では２次空間集束が達成されており、即ち（ｔ｜ｙ）＝（ｔ｜ｂ）＝（ｔ｜ｙｙ）＝（ｔ｜ｙｂ）＝（ｔ｜ｂｂ）＝０、且つ混合３次収差が排除される、即ち（ｔ｜ｙｙδ）＝（ｔ｜ｙｂδ）＝（ｔ｜ｂｂδ）＝０、となるように最適化される。 As an example, the geometry and the potential of the mirror MPA-2 is achieved tertiary energy focusing mode MPS-2-3 In secondary space focusing, i.e. (t | y) = (t | b) = ( t | yy) = (t | yb) = (t | bb) = 0, and mixing the third order aberration is eliminated, i.e. (t | yyδ) = (t | ybδ) = (t | bbδ) = 0, It is optimized so that. これは飛行時間の完全３次集束を意味し、というのもＹ＝０平面に対する系対称性が理由で分析部内の残りの３次収差係数は消えてしまうからである。 This is because disappears the rest of the third-order aberration coefficient in the analyzer because of the full 3 means the following focusing, since the system symmetry with respect to Y = 0 plane of the flight time. 本事例での優勢な消えない収差は引き続き４次収差（ｔ｜δδδδ）δ ４である。 Predominant indelible aberration in this case continues to fourth-order aberration | a (t δδδδ) δ 4.
図４を参照すると、飛行時間のイオンエネルギーへの依存性が上述の３通りのモードでプロットされている。  Referring to FIG. 4, the dependence on ion energy flight time is plotted in the mode of three types described above. これらの依存性は、混合３次収差を無視できるとしたなら、エネルギー集束の次数増加が時間ピーク広幅化の有意低減化をもたらすはずであることを示している。 These dependencies, if was mixed tertiary aberration negligible, indicating that the degree increases in energy focussing should result in significant reduction of the time peak broadening. 例示としての７％エネルギー広がりについて、３次エネルギー集束から４次エネルギー集束そして次いで５次エネルギー集束へと進めてゆくと時間広がりを相応して３倍乃至３０倍落とすことができる。 About 7% energy spread as illustrated, can be dropped 3 times to 30 times and correspondingly the fourth-order energy focusing and then the Yuku proceed to fifth-order energy focusing time spread from the tertiary energy focusing. しかしながら、表４に示されている様に、エネルギー集束次数を増加させることは３次混合収差（ｔ｜ｙｙδ）の発達を引き起こし、全体としての時間ピーク広幅化の改善を削ぎ、ひいては分析部のエネルギー許容度を制限する。 However, as shown in Table 4, increasing the energy focusing degree 3. This mixture aberration | cause the development of (t yyδ), stripped to improve time peak broadening as a whole, the thus analyzer to limit the energy tolerance.
図５を参照すると、時間−エネルギー平面内の飛行時間分布のプロットが、３次エネルギー集束モードＭＰＡ−２−３へ調整されていて完全３次集束も提供している図３のミラーＭＰＡ−２による偶数回のイオン反射後の時間集束平面で示されている。  Referring to FIG. 5, the time - plot of time of flight energy distribution in plane, in FIG. 3 which has been adjusted to 3 primary energy focusing mode MPA-2-3 also provides complete tertiary focusing mirror It indicated by time focusing plane after ion even number of reflections by MPA-2. 初期イオン集群は、図２をプロットするのに使用されているのと同じσ Ｋ ＝０．０１１Ｋ ０のガウスエネルギー分布及び２Ｙ ０ ＝０．１３３Ｈの全高均一Ｙ分布を有している。 Initial ion bunching has a Gaussian energy distribution and overall height uniformly Y distribution of 2Y 0 = 0.133H the same σ K = 0.011K 0 as is used to plot the Figure 2. 混合３次収差の排除に因り、プロットの点は曲線（Ｔ−Ｔ ０ ）／Ｔ ０ ＝（ｔ｜δδδδ）δ ４を大凡なぞっており、つまりは４次収差（ｔ｜δδδδ）δ ４が飛行時間広幅化で優位を占めていることを意味している。 Due to the elimination of mixed tertiary aberration, a point of the plot curve (T-T 0) / T 0 = (t | δδδδ) δ 4 are traced roughly a, that is fourth-order aberrations (t | δδδδ) δ 4 is which means that it is dominated by time-of-flight broadening. 表２と表４を比べると、ＭＰＡ−２−３調整モードのミラーＭＰＡ−２は、ミラーＭＰＡ−１に比べ２倍大きい収差係数（ｔ｜δδδδ）を有しており、そのことは、繰り返しになるが、一般的傾向、即ち、より低い３次混合収差を目指して調整するとエネルギー収差が増加する、ということを反映している。 Comparing Table 2 and Table 4, the mirror MPA-2 of MPA-2-3 adjustment mode, twice as large aberration coefficient than the mirror MPA-1 | has a (t δδδδ), that it is repeated but it becomes, reflecting the general trend, i.e., energy aberration increases to adjust the aim of lower third order mixing aberrations referred. 図２と図５を比べると、時間広幅化は、形式上ではより高い次数の全体集束にもかかわらず図５のほうが幾分高めである。 Comparing Figures 2 and 5, the time broadening is a higher overall somewhat elevated better focused despite 5 of orders on the form.
図６を参照すると、時間−エネルギー平面内の飛行時間分布のプロットが、４次エネルギー集束モードＭＰＡ−２−４へ調整されている図３のミラーＭＰＡ−２による偶数回のイオン反射後の時間集束平面で示されている。 Referring to  FIG. 6, the time - plot of time of flight energy distribution in plane, an even number of times of the ion reflector of Figure 3 being adjusted to 4 primary energy focusing mode MPA-2-4 by the mirror MPA-2 It indicated by time focusing plane after. 初期イオン集群は、図２及び図５をプロットするのに使用されているのと同じσ Ｋ ＝０．０１１Ｋ ０のガウスエネルギー分布及び２Ｙ ０ ＝０．１３３Ｈの全高均一Ｙ分布を有している。 Initial ion bunching has a Gaussian energy distribution and overall height uniformly Y distribution of 2Y 0 = 0.133H the same σ K = 0.011K 0 as is used to plot the Figure 2 and Figure 5 . プロットは消えない収差（ｔ｜ｙｙδ）ｙ ０ ２ δの多少の寄与を明白に実証している。 Have clearly demonstrated some of the contribution of | (yyδ t) y 0 2 δ plot is not aberrations disappear. 図２と同様、個々のイオンに対応する点は殆どが２つの曲線、即ち（Ｔ−Ｔ ０ ）／Ｔ ０ ＝（ｔ｜δδδδδ）δ ５と（Ｔ−Ｔ ０ ）／Ｔ ０ ＝（ｔ｜δδδδδ）δ ５ ＋（ｔ｜ｙｙδ）ｙ ０ ２ δに対応する対称性であって傾いている曲線の間に囲われている。 Similar to FIG. 2, most points corresponding to individual ions are two curves, i.e. (T-T 0) / T 0 = (t | δδδδδ) δ 5 and (T-T 0) / T 0 = (t | δδδδδ) δ 5 + (t | yyδ) is enclosed between the curves are inclined to a symmetry corresponding to y 0 2 [delta]. プロットから見られる様に、（ｔ｜δδδδδ）δ ５収差は（ｔ｜ｙｙδ）ｙ ０ ２ δ収差（初期のδ広がり及びｙ広がりを被る）を凌いで優勢である。 As can be seen from the plot, is the predominant surpass (suffer the initial δ spread and y spread) | | (yyδ t) y 0 2 δ aberration (t δδδδδ) δ 5 aberration. 而して、４次エネルギー集束は、３次エネルギー集束に比べて３倍小さい時間広がりを可能にさせており、図４のプロットと一貫性がある。 And Thus, a fourth-order energy focusing is to permit 3 times less time spread in comparison with the third-order energy focusing, there is a plot and consistency of FIG.
図７を参照すると、時間−エネルギー平面内の飛行時間分布のプロットが、５次エネルギー集束モードＭＰＡ−２−５へ調整されている図３のミラーＭＰＡ−２による偶数回のイオン反射後の時間集束平面で示されている。  Referring to FIG. 7, the time - plot of time of flight energy distribution in plane, an even number of times of the ion reflector of Figure 3 being adjusted to the fifth-order energy focusing mode MPA-2-5 by the mirror MPA-2 It indicated by time focusing plane after. 初期イオン集群は、図２、図５、及び図６をプロットするのに使用されているのと同じσ Ｋ ＝０．０１１Ｋ ０のガウスエネルギー分布及び２Ｙ ０ ＝０．１３３Ｈの全高均一Ｙ分布を有している。 Initial ion bunching is 2, 5, and the Gaussian energy distribution and overall height uniformly Y distribution of 2Y 0 = 0.133H the same σ K = 0.011K 0 as is used to plot the Figure 6 It has. 図６と同様、図７では、個々のイオンに対応する点は２つの曲線、即ち（Ｔ−Ｔ ０ ）／Ｔ ０ ＝（ｔ｜δδδδδδ）δ ６と（Ｔ−Ｔ ０ ）／Ｔ ０ ＝（ｔ｜δδδδδδ）δ ６ ＋（ｔ｜ｙｙδ）ｙ ０ ２ δに対応する対称性であって傾いている曲線の間に囲われている。 Similar to FIG. 6, 7, two curves are points corresponding to individual ions, i.e. (T-T 0) / T 0 = (t | δδδδδδ) δ 6 and (T-T 0) / T 0 = (t | δδδδδδ) δ 6 + (t | yyδ) is enclosed between the curves are inclined to a symmetry corresponding to y 0 2 [delta]. 但し（図６とは違って）消えない収差（ｔ｜ｙｙδ）ｙ ０ ２ δの寄与は絶対的優勢を来たしている。 However (unlike FIG. 6) indelible aberration (t | yyδ) contribution y 0 2 [delta] is may have been reached the absolute dominance. ＭＰＡ−２−４モードとＭＰＡ−２−５モードの間の切り換えは時間広がりを図４によって予測される１０倍ではなく１．５倍しか改善していない。 Switching between the MPA-2-4 mode and MPA-2-5 mode not improved only 1.5 rather than 10-fold as predicted by Figure 4 the time spread.
従って、反射場と加速場を有する２つの領域から成る「典型的」先行技術イオンミラーでは、避けられない支配的な３次混合収差が理由で、対エネルギー時間集束（time per energy focusing）の改善は分解能及びエネルギー許容度への限定効果しかない。  Accordingly, consisting of two regions having a reflective field and acceleration field in the "typical" prior art ion mirrors, with inevitable dominant third order mixing aberration reason, focusing versus energy time (time per energy focusing improvement) is only limited effect on resolution and energy tolerance.
図８を参照すると、平面状ミラーと平面状レンズの組合せ体がＸＹ平面に示されＭＬ−１と表記されている。  Referring to FIG. 8, a combination of flat mirrors and a planar lens is expressed as ML-1 is shown in the XY plane. イオンミラーと平面状レンズはどちらも、Ｚ方向に直交するＸＹ平面に実質的に二次元の静電場を形成するようにＺ方向に実質的に引き伸ばされている。 Both ion mirror and planar lenses, are substantially stretched in the Z direction so as to form a substantially two-dimensional electrostatic field to the XY plane perpendicular to the Z direction. 多重反射飛行時間型分析部は、向かい合わせになっていて無場ドリフト空間によって分離されている２つのその様なミラー−レンズ組合せ体を備えている。 Multi-reflecting time-of-flight analyzer comprises two such mirrors are separated has become opposed to the free field drift space - and a lens combination thereof. シミュレーションを目的に、ドリフト電位はゼロＵ Ｄ ＝０へ設定されている。 The simulation purposes, drift potential is set to zero U D = 0. ミラー静電場は１番から５番までの電極によって形成されている。 Mirror electrostatic field is formed by the electrodes to 5 paragraphs 1. 減速性電圧が１番電極、２番電極、及び３番電極へ印可され、而して減速性のミラー場を形成している。 Reduction of voltage that flies electrode, is applied to the 2nd electrode, and third electrode, forming a mirror field decelerating resistance Thus. ４番電極はドリフト電位（Ｕ ４ ＝Ｕ Ｄ ＝０）にある。 Fourth electrode is at the drift potential (U 4 = U D = 0 ). 最も高い加速性電圧が、幾何学的イオン集束のための５番電極へ印可されている（陽イオンについてはＵ ５ ＜Ｕ ６ ）。 The highest acceleration voltage is applied to the fifth electrode for geometric ion focusing (U 5 <U 6 for cation). ６番電極は、ミラーのための無場シールドの役割を演じている。 No. 6 electrodes, plays the role of Muba shield for the mirror. この電極は、６番電極の無場領域が（陽イオンについての）Ｕ ６ ＜Ｕ Ｄの印可によって形成される予備集束からミラーを分離できるほど十分に長い。 The electrode-free field region of the sixth electrode (for cations) U 6 <long enough to be separated a mirror from prefocused formed by application of a U D. ６番電極の電位は、ドリフト電位Ｕ Ｄ ＝０より低くなるようにバイアスをかけられ、その結果、６番のシールド電極と電位Ｕ＝０のドリフトの間に界浸レンズが形成されるようにしている。 The potential of the sixth electrode is biased to be lower than the drift potential U D = 0, the result, as immersion lens is formed between the shield electrode and the drift of the potential U = 0 No. 6 ing. その様な界浸レンズはイオンがミラーに向かって動くのを加速する。 Such immersion lens is to accelerate the ions move toward the mirror. 図８に示されている試料イオン軌道は、ミラーへの道のり途中でイオンが界浸レンズによってまず幾何学的に集束され、次いでイオンミラーの加速場領域に形成されるレンズによって追加的に集束されることを実証している。 Sample ions trajectory which is shown in Figure 8, the ion in the middle way of the mirror is focused first geometrically by immersion lens, then it is focused additionally by a lens formed in acceleration field region of the ion mirror We have demonstrated Rukoto. 電極幅及び電気的調整のオプションは表５に提示されている。 Optional electrode width and electrical adjustments are presented in Table 5. 特定のミラー−レンズ組合せ体ＭＬ−１について、キャップからキャップまでの距離は２Ｘ ０ ＝８３６ｍｍであり、ミラーウインドーの高さはＨ＝２４ｍｍである。 Specific mirror - Lens assortment ML-1, the distance from the cap to the cap is 2X 0 = 836mm, the height of the mirror window is H = 24 mm.
ミラー−レンズ組合せ体ＭＬ−１は、４次エネルギー集束（ｔ｜δ）＝（ｔ｜δδ）＝（ｔ｜δδδ）＝（ｔ｜δδδδ）＝０が、無視できるほどに小さい３次混合収差と共に実現され、而して本発明の目的が達成されるように設計されている。  Mirror - lens combination as ML-1 is 4-order energy focusing (t | δ) = (t | δδ) = (t | δδδ) = (t | δδδδ) = 0 is 3 negligibly small It is achieved with the following mixing aberrations are designed such object of the present invention is achieved Thus.
図９を参照すると、時間−エネルギー平面での飛行時間分布のプロットが、図２、図５−図７について使用されているのと同じ相対エネルギー及びＹ座標の初期広がり（σ Ｋ ＝０．０１１Ｋ ０のガウスエネルギー分布及び２Ｙ ０ ＝０．１３３Ｈの全高均一Ｙ分布）を有するイオンの集群について、図８のミラーＭＬ−１からの偶数回のイオン反射後の時間集束平面（分析部の中間平面に位置する）で示されている。  Referring to FIG. 9, the time - plot flight time distribution in the energy plane, FIG. 2, the initial spread of the same relative energy and Y coordinates as those used for FIGS. 5 7 (σ K = for a Gaussian energy distribution and 2Y 0 = bunching of ions having a total height uniformly Y distribution) of 0.133H of 0.011K 0, an even number of times after the ion reflection time focusing plane (analyzer from the mirror ML-1 in FIG. 8 shown in the position in the middle plane). ３次混合収差はほぼ打ち消されており、５次収差（ｔ｜δδδδδ）δ ５が優勢になっている。 Tertiary mixed aberrations are substantially canceled, fifth-order aberration (t | δδδδδ) δ 5 becomes predominant. 結果として、飛行時間広幅化の振幅は、図６の４次エネルギー集束ＭＰＡ−２−４を有する先行技術の分析部に比べ３倍小さくなる。 As a result, the amplitude of the flight time broadening is 3 times smaller than in the analysis of the prior art having a fourth order energy focusing MPA-2-4 in FIG.
図１０を参照すると、時間−エネルギー平面での飛行時間分布のプロットが、図９をプロットするのに使用されているのと同じエネルギー及びＹ座標の初期広がりを有するイオンの集群について、ミラーＭＬ−１による偶数回のイオン反射後の時間集束平面で示されているが、今回は僅かに異なる電気的調整のものである。  Referring to FIG. 10, time - plot flight time distribution in the energy plane, for bunching of ions having an initial spread of the same energy and Y coordinates as those used to plot the Figure 9, indicated by time focusing plane after ion even number of reflections by the mirror ML-1, but this time is of slightly different electrical adjustment. この「シフトされた」調整を用いた場合、１次及び３次の収差係数（ｔ｜δ）及び（ｔ｜δδδ）は完全に排除されるわけではないが、幾分小さい値へ調整されるので、飛行時間広幅化の振幅は所与のエネルギー広がりについて最小限に抑えられる。 When using this "shifted" adjustment, primary and third-order aberration coefficients (t | δ) and (t | δδδ) While not wishing to be completely eliminated, is adjusted to a somewhat smaller value since the amplitude of the flight time broadening is minimized for a given energy spread. その様な調整にとっての１つの実施可能なオプションは、依存性ｔ（δ）を５次チェビシフ多項式によって表すというものである。 One feasible option for the such adjustment is that the dependence t a ([delta]) expressed by quintic Chebishifu polynomial. 図９及び図１０のプロットについて、対応する電気的調整は表５に提示され、関連収差係数の値は表６に示されている。 The plots of FIGS. 9 and 10, electrical adjustment corresponding is presented in Table 5, the values ​​of the relevant aberration coefficients are shown in Table 6. 図９と図１０を比較すると、飛行時間広幅化の振幅は「シフトされた」調整では２倍小さい。 Comparing Figures 9 and 10, the amplitude of the flight time broadening is 2 times smaller than adjustments "shifted".
図１１を参照すると、平面状レンズと組み合わされた平面状ミラーの更に別の幾何学形状（ＭＬ−２）が示されている。  Referring to FIG. 11, yet another geometry of the planar mirror in combination with a planar lens (ML-2) are shown. この組合せ体では、ミラー及びレンズからの離隔距離は、幾何学形状ＭＬ−１に比べると著しく増加されており（ウインドー高さＨによって正規化されている６番電極の幅は、ＭＬ−１での４．９６に比較してＭＬ−２では８．１０である）、５次エネルギー集束と同時の３次混合収差の排除を可能にさせた。 This combination thereof, distance from the mirror and the lens, the width of the geometry ML-1 to compare the are markedly increased (normalized by that number 6 electrodes by window height H, in ML-1 4.96 and 8.10 in the ML-2 as compared that in) and allowed to permit fifth-order energy focusing and elimination of the third-order mixing aberration simultaneously. 全ての電極の幅及び電気的調整のモードは表７に与えられている。 Width and mode of electrical adjustment of all of the electrodes are given in Table 7. キャップからキャップまでの距離の絶対値及びミラーウインドー高さの絶対値は、２Ｘ ０ ＝１０８０ｍｍ及びＨ＝３０ｍｍである。 Absolute value and the absolute value of the mirror window height distance from the cap to the cap, a 2X 0 = 1080 mm and H = 30 mm.
図１２を参照すると、時間−エネルギー平面での飛行時間分布のプロットが、図２、図５−図７、図９、及び図１０をプロットするのに使用されているのと同じエネルギー及びＹ座標の初期広がり（σ Ｋ ＝０．０１１Ｋ ０のガウスエネルギー分布及び２Ｙ ０ ＝０．１３３Ｈの全高均一Ｙ分布）を有するイオンの集群について、図１１のミラーＭＬ−２による偶数回のイオン反射後の時間集束平面で示されている。 Referring to  12, the time - plot flight time distribution in the energy plane, FIG. 2, FIGS. 5-7, the same energy as those used to plot FIG. 9, and FIG. 10 and the bunching of ions having a (Gaussian energy distribution and overall height uniformly Y distribution of 2Y 0 = 0.133H of σ K = 0.011K 0) initial spread of Y-coordinate, an even number of ions by mirrors ML-2 in FIG. 11 It indicated by time focusing plane after reflection. はっきりと見られる様に、本発明の目的は達せられており、即ち、正規化された時間広がり振幅はΔＴ／Ｔ ０ ＜１０ −６まで小さくなっている。 As clearly seen, the object of the present invention has been reached, i.e., the amplitude spread normalized time is small to ΔT / T 0 <10 -6. 飛行時間広幅化の振幅は、（図７）のＭＰＡ−２−５調整モードの５次エネルギー集束ミラーを有する先行技術分析部での場合よりもほぼ１桁小さくなった。 The amplitude of the flight time broadening was nearly an order of magnitude smaller than in the prior art analyzer with 5 primary energy focusing mirror MPA-2-5 adjustment mode (Fig. 7). 表８に示されている様に、３次空間収差、３次混合収差並びに５次エネルギー収差を排除した後、時間広がりはより高次の収差―６次収差（ｔ｜δδδδδδ）δ ６及び４次空間収差―による支配を来たす。 As shown in Table 8, the third-order spatial aberrations, after eliminating the third-order mixing aberration and fifth order energy aberrations, time spread higher order aberrations -6-order aberrations (t | δδδδδδ) δ 6 and 4 cause the rule of - next space aberration.
図１３を参照すると、飛行時間収差の飛行時間ピーク形状への影響が異なったイオンミラー設計について比較されている。  Referring to FIG. 13, are compared for the ion mirror design flight influence time aberration flies to time peak shape of different. ピークは、分析部に飛行時間収差が無い場合のＦＷＨＭでの質量分解能Ｒ ｍ ＝Ｔ ０ ／（２ΔＴ ｉ ）＝３０００００に対応するガウス分布を有する初期時間広がりΔＴ ｉ （通常はイオン源でのターンアラウンド時間によって定義される）を仮定してシミュレートされている。 Peak initial time spread [Delta] T i (typically having a mass resolution R m = T 0 / (2ΔT i) = 300000 corresponding Gaussian distribution at FWHM when no time-of-flight aberration analyzing unit turns on the ion source It is simulated assuming to) defined by around time. イオン集群の初期のエネルギー及び空間の広がりは、図２、図５−図７、図９、図１０、及び図１２をプロットするのに使用されているのと同じである（σ Ｋ ＝０．０１１Ｋ ０のガウスエネルギー分布及び２Ｙ ０ ＝０．１３３Ｈの全高均一Ｙ分布）。 Spread of initial energy and spatial ion bunching is 2, FIGS. 5-7, 9, are the same as those used to plot FIG. 10, and FIG. 12 (σ K = 0. Gaussian energy distribution and overall height uniformly Y distribution of 2Y 0 = 0.133H of 011K 0). 横のスケールは全てのプロットで等しい。 Next to the scale is the same in all of the plot. 図１３−Ａは、飛行時間収差を何も持たない（即ち、ピーク形状が分析部進入時と同じである）「理想」分析部についてのピーク形状を示している。 Figure 13-A has no time-of-flight aberrations nothing (i.e., the peak shape is the same as the time of analysis portion enters) shows a peak shape of the "ideal" analysis unit. 図１３−Ｂは、３次エネルギー集束及び２次空間集束を持つＭＰＡ−１先行技術質量分析部についてのピーク形状を示している。 Figure 13-B shows a peak shape of MPA-1 prior art mass analyzer having a tertiary energy focusing and secondary space focusing. この事例でのイオンミラー収差は、ＦＷＨＭピーク幅と長いピークテールの両方に寄与している。 Ion mirrors aberration in this case contributes to both the FWHM peak width and long peak tail. 図１３−Ｃは、３次完全集束モードＭＰＡ−２−３にあるＭＰＡ−２先行技術質量分析部についてのピーク形状を示している。 Figure 13-C shows a peak shape of MPA-2 prior art mass analyzer in tertiary completely focused mode MPA-2-3. この事例では３次混合収差の排除がＦＷＨＭピーク幅を実際に「理想」ピークの幅まで小さくしているが、４次エネルギー収差がピーク右側の非常に長いテールに寄与している。 Although elimination of the third-order mixing aberration in this case is reduced to the width of the actual "ideal" peak FWHM peak width, 4 primary energy aberration contributes to the very long tail of the peak right. 図１３−Ｄは、５次エネルギー集束モードＭＰＡ−２−５にあるＭＰＡ−２先行技術質量分析部についてのピーク形状を示している。 Figure 13-D shows a peak shape of MPA-2 prior art mass analyzer in 5 primary energy focusing mode MPA-2-5. 図１３−Ｃに比較すると、エネルギー広がりに起因する長いテールは無くなっているが、消えない３次混合収差がなおも小さいピーク高さでの質量分解能を劣化させている。 Compared to FIG. 13-C, but the long tail is lost due to the energy spread, the third-order mixing aberration indelible is to degrade the mass resolution in still smaller peak height. 最後に、図１３−Ｅは、本発明のミラー−レンズ組合せ体ＭＬ−２を有する質量分析部でのピーク形状を示している。 Finally, Figure 13-E, the mirror of the present invention - have a peak shape in the mass spectrometer having a lens combination as ML-2. この分析部では、所与のエネルギー及び空間イオンの広がりについて、飛行時間収差寄与は無視できるほどであり、ピーク形状は実際に「理想」形状である。 In this analysis unit, the spread of a given energy and spatial ion time-of-flight aberration contributions are negligible, the peak shape is actually a "ideal" shape.
而して、新規性のあるミラー−界浸レンズ組合せ体は、先行技術の格子無しイオンミラーの設計を用いては実現され得なかった多重反射飛行時間型分析部でのＦＷＨＭレベルと低いピーク高さレベルの両方における超高レベルの質量分解能達成を可能にさせており、本発明の目標到達が実証された。  by Thus, the mirror of novelty - immersion lens combination body, the FWHM level in a multiple reflection time-of-flight analyzer that by using a grid without ion mirror design of the prior art could not be achieved and then allows the mass resolution of the ultra-high levels achieved in both the low peak height levels, target arrival of the present invention was confirmed.
図１４を参照すると、本発明のＴＯＦ分析部の幾つかの幾何学的な構成１から構成３がブロック略図のレベルで示されている。  Referring to FIG. 14, structure 3 is shown at the level of a block schematic diagram of several geometric configurations 1 of TOF analyzer of the present invention. 基本的な対称構成１は、図８及び図１１のミラー−レンズ組合せ体を採用している。 Basic symmetrical arrangement 1, the mirror 8 and 11 - adopts a lens combination thereof. 構成１は、各々が反射部分１１及び加速レンズ部分１２を含んでいる２つのイオンミラーと、２つの界浸レンズ１３と、を備えている。 Configuration 1 is provided with two ion mirrors, each of which include a reflective portion 11 and the acceleration lens portion 12, and two immersion lens 13, a. シールド１４が界浸レンズ１３間の空間１５にドリフト電位Ｕ Ｄとは異なる電位Ｕ Ｓを有する無場空間を作り出していることによって各レンズ１３は対応する加速ミラー部分１２から分離されている。 Shield 14 is separated from the acceleration mirror portion 12 which each lens 13 is accommodated by that creating a Muba space having different potentials U S A drift potential U D in the space 15 between the immersion lens 13. 別の分析部構成２は、１つの界浸レンズ１３しか採用しておらず、よって分析部は１つのイオンミラー及び１つのミラー−レンズ組合せ体を備えている。 Another analyzer configuration 2, only one immersion lens 13 not adopted, thus analyzing unit one ion mirror and one mirror - and a lens combination thereof. 更に別の分析部構成３は１つのレンズ１６を採用してこのレンズの両側の電位Ｕ Ｄが等しくなるようにしている。 Yet another analyzer configuration 3 so that the potential U D on both sides of the lens are equal to employ one of the lenses 16. 或る意味で、構成３は、ゼロドリフト空間長さを有する構成１と見なすこともできる。 In a sense, structure 3 may also be regarded as constituting 1 having a zero drift space length.
再度図１４を参照して、ミラー−レンズ組合せ体は、更に、ここに参考文献として援用される本起草者によるイギリス特許第２４０３０６３号及び米国特許第５０１７７８０号の中で平面状ＭＲ−ＴＯＦ ＭＳについて開示されている平面状レンズのアレイと組み合わせることもできる。  with again referring to FIG. 14, the mirror - lens combination body, further, here the drafter by British Patent No. 2,403,063 and U.S. planar in Patent No. 5,017,780, which is incorporated by reference MR- It can also be combined with an array of planar lenses disclosed for TOF MS. 構成４では、周期レンズ１７がイオンをＺ方向に集束させる。 In configuration 4, the period lens 17 focuses the ions in the Z direction. レンズ１７は、ドリフト電位Ｕ Ｄを有する空間１５内に置かれている。 Lens 17 is placed in the space 15 having a drift potential U D. 周期レンズは、界浸レンズ及びイオンミラーによるＹ方向の集束に直角である方向にイオンを集束させることに留意されたし。 Period lenses to was noted that focusing the ions in a direction that is perpendicular to the focusing in the Y direction by immersion lens and the ion mirrors. 別の構成５では、平面状レンズ１６（イオンをＹ方向に集束させる）及び周期レンズ１７（イオンをＺ方向に集束させる）について静電場が重ね合わされている。 In another arrangement 5, an electrostatic field is superimposed on the planar lens 16 (focusing the ions in the Y direction) and periodic lenses 17 (to focus the ions in the Z-direction). その様な重ね合わせは、イオンをＹとＺの両横断方向に集束させる３Ｄ場を有する周期レンズを形成することができる。 Such superposition can form a cycle lens having a 3D field to focus ions in both the transverse direction Y and Z.
更に別の実施形態（図示せず）では、一方又は両方のミラーの静電場は、Ｚ方向（ミラー引き伸ばしの方向）に周期性のある微弱場を重ね合わされていてもよい。  In yet another embodiment (not shown), the electrostatic field of one or both mirrors may be superimposed weak field with a periodicity in the Z direction (direction of the mirror stretching). その様なＺ方向へのイオンミラー場の空間変調（時間変調ではない）は、ここに参考文献として援用される本起草者による米国特許第２０１１１８６７２９号に開示されている様に、Ｚ方向のイオン閉じ込めを提供する。 Such ion mirror field spatial modulation in the Z direction (not the time modulation) is here, as disclosed in U.S. Patent No. 2011186729 according drafter which is incorporated by reference, in the Z direction ions to provide confinement. 別の実施形態では、その様なイオンミラー場の空間的な周期的変調は、周期レンズ又は空間Ｚ変調界浸レンズによる上記集束と組み合わされており、その結果、組み合わされたＺ集束が、Ｚ方向のイオンパケット幅に関係付けられる主要な飛行時間収差の相互打消しを可能にさせる。 In another embodiment, the spatial periodic modulation of such ion mirror field, combined with the focusing by periodic lens or space Z modulation immersion lens, as a result, Z focussing combined, Z It allows for cancellation mutual primary flight time aberration to be associated in the direction of the ion packets width. Ｚ方向の空間集束の等時性改善が、現記載のＹ空間方向の空間及び飛行時間集束との類推に基づいて期待される。 Isochronous improved spatial focusing in the Z direction, are expected based on analogy with the spatial and time-of-flight focusing in the Y spatial direction of the current description.
新規性のあるミラー−界浸レンズ組合せ体は分析部収差を実質的に低減する。  New resistant mirrors which - immersion lens combination body substantially reduces the analyzer aberrations. 上述のＺ方向の等時的な幾何学的集束は、分析部収差をなおいっそう減少させるものと期待される。 Isochronous geometric focusing of the aforementioned Z-direction is expected analyzer aberration noted as causing a further decrease. そうすると初期ターンアラウンド時間はピーク幅を定義するものと期待される。 Then initial turn-around time is expected to define the peak width. これは飛行経路の更なる延長を現実的にする。 This realistic further extended flight path. 別の実施形態では、ミラー−レンズ組合せ体は、ここに参考文献として援用される本起草者による米国特許第７１９６３２４号、イギリス特許第２４７６９６４号、イギリス特許第２４７７００７号、国際公開第２０１１／０８６４３０号、及び同時係属出願第２２３３２２−３１３９１１号に開示されている様に、分析部寸法に対比して効率的な軌道折り返しを提供する中空円筒状質量分析部内に実装されていてもよい。 In another embodiment, the mirror - lens combination body, here in U.S. Patent No. 7196324 according to the drafter which is incorporated by reference, British Patent No. 2,476,964, British Patent No. 2,477,007, WO 2011/086430 , and as disclosed in co-pending application No. 223322-313911, it may be mounted in a hollow cylindrical mass spectrometry portion to provide an efficient trajectory folded in contrast to the analysis unit dimensions. この場合、ミラー−レンズ組合せ体の電極はドリフト方向Ｚに小さい（ミラーウインドー高さに対比）湾曲を有している。 In this case, the mirror - lens combination of electrodes has a curved (in contrast to the mirror window height) small drift direction Z. 中空円筒状対称を新規性のあるミラー−界浸レンズ組合せ体と組み合わせれば、新規性のあるイオンミラーが半径方向イオン変位に対するはるかに高い許容度を有していることから追加の効果がもたらされ、而して、円筒状飛行時間型分析部及び静電トラップ型分析部での分解能の高値（５０万乃至１００万範囲）への道が開ける。 A hollow cylindrical symmetry novel of mirrors which - when combined with immersion lens combination thereof, is also an additional effect from the ion mirrors with novel has a much higher tolerance for radial ion displacement Thalassa is, then Thus, opening the door for high resolution in the cylindrical TOF analyzer and an electrostatic trap analyzer (500,000 to 1,000,000 range).
更に別の実施形態では、一方又は両方の中空円筒対称のミラーの静電場は、無場空間内の接線方向に周期性のレンズか又は接線方向に周期的に変調される界浸レンズのどちらかとの組合せで接線Ｚ方向に周期的に（空間的にであって時間的にではない）変調されていてもよい。  In yet another embodiment, the electrostatic field of the mirrors of the hollow cylindrical symmetry of one or both, tangentially periodicity of the lens or tangentially periodically modulated by immersion lens in Muba space of (not a temporally in spatially) periodically in the tangential direction Z in combination with either may be modulated.
分解能ＲをＲ〜１，０００，０００を目標に更に改善するためには、小さい（ｄ＝２−３ｍｍ）孔の気体イオンガイド内のイオン閉じ込め改善によって、及び分析部内に加速場強度の比例増加を伴うより高い加速エネルギーを使用することによって、ターンアラウンド時間を縮めるようにしてもよい。  The resolution R to further improve the goal R~1,000,000 is smaller (d = 2-3 mm) by ion confinement improvement in gaseous ion guide holes, and acceleration field for the analysis portion strength by using the higher acceleration energy than accompanied proportional increases in, it may be shorten the turnaround time.
２Ｘ ０ ＝１０８０ｍｍ、ウインドー高さＨ＝３０ｍｍ、正中表面の直径２Ｒ＝３２０ｍｍの図１１のイオンミラーとｐ＝１０ｍｍピッチの周期レンズを有する或る特定の中空円筒状ＭＲ−ＴＯＦ型分析部について数値推定を行ってみよう。  2X 0 = 1080mm, window height H = 30 mm, certain hollow cylindrical MR-TOF type analysis with a period lens of the ion mirror and p = 10 mm pitch diameter 2R = 320 mm in Figure 11 the median surface Let's go a numerical value estimated for the part. その様な分析部は１００ｍ飛行経路を有する。 Such analysis portion has a 100m flight path. 参考文献として援用される国際公開第２０１１／８６４３０号及び同時係属出願第２２３３２２−３１３９１１号に開示されている様に、選ばれたパラメータは半径方向イオン経路逸脱効果を最小限にし判定基準Ｒ＞２Ｘ ０ ／３及びＲ＞５０＊２Ｘ ０ ＊α ２を満たしており、ここに、α〜ｐ／２Ｘ ０は分析部内の軌道傾斜角である。 As disclosed in WO 2011/86430 and co-pending application No. 223322-313911, which is incorporated by reference, was selected parameters to minimize the radial ion path departing response criteria R> 2X 0/3 and R> 50 * 2X 0 * α satisfies the 2, here, Arufa～p / 2X 0 is orbital inclination angle of the analyzer. 中空円筒状分析部は、前記出願に開示されている様に、イオンを中間円筒表面のイオン反射点まで操舵するための少なくとも１つの半径方向操舵電極を有しているのが望ましい。 Hollow cylindrical analyzing unit, as disclosed in the application, what has at least one radial steering electrodes for steering the ions to the ion reflection point of the intermediate cylindrical surface is desirable. 本発明の３次空間集束との組合せの場合のそれらの注意事項は、円筒状ＭＲ−ＴＯＦ分析部の最小の空間収差を確約するはずであり、我々のシミュレーションで評価したところでは、先の仮定のイオンパケット広がり（σ Ｋ ＝０．０１１Ｋ ０のガウスエネルギー分布及び２Ｙ ０ ＝０．１３３Ｈの全高均一Ｙ分布）について２ΔＴ／Ｔ ０ ＜１Ｅ−６より下である。 Those notes when the combination of the third-order spatial focusing of the invention should be committed to minimum spatial aberration of the cylindrical MR-TOF analyzer, a were evaluated in our simulation, assuming the previous the spread of the ion packets (Gaussian energy distribution and overall height uniformly Y distribution of 2Y 0 = 0.133H of σ K = 0.011K 0) is below 2ΔT / T 0 <1E-6 .
と推定することができる。 It can be estimated that. 加速器手前での連続イオンビームの適正な望遠鏡的再集束で、且つ静電レンズ（四重極と加速器の間）内の位相空間ΔＸ＊ΔＶ ｘの温存を勘案すると、直交加速器内の１０００ａｍｕイオンの横断方向速度広がりΔＶ ｘは熱運動速度に対比して約５倍（１．５ｍｍ／０．３ｍｍ）低減され、（逆方向への速度を勘案すると）２４ｍ／ｓにまで下げることができる。 In proper telescopic refocusing of the continuous ion beam in the accelerator before, and when considering the preservation of phase space [Delta] X * [Delta] V x in the electrostatic lens (between quadrupole and accelerator), the 1000amu ions in orthogonal accelerator transverse velocity spread [Delta] V x is about 5 times as compared to the thermal velocity (1.5 mm / 0.3 mm) is reduced, it can be lowered to (in consideration of the speed in the opposite direction) 24m / s. するとＡ＝４Ｅ＋１０ｍ ２ ／ｓ加速に対応する４００Ｖ／ｍｍパルス場でのターンアラウンド時間は、ターンアラウンド時間ΔＴ ｉ ＝ΔＶ ｘ ／Ａ＝０．６ｎｓを生じさせることになる。 Then A = 4E + 10m 2 / s acceleration turnaround time at 400V / mm pulse field corresponding to would cause turnaround time ΔT i = ΔV x /A=0.6ns. Ｌ＝１００ｍのＭＲ−ＴＯＦでの１０００ａｍｕイオンについての２．５ｍｓ飛行時間を勘案すると、その様なターンアラウンド時間は分解能を約２Ｅ＋６レベルに制限するものと予想される。 In consideration of 2.5ms flight time for 1000amu ions at L = 100 m of the MR-TOF, such turnaround time is expected to limit the resolution to approximately 2E + 6 level. 換言すると、飛行経路の延長及び円筒状中空分析部内の加速電圧増加が実際にターンアラウンド時間制限を軟化させ、ＭＲ−ＴＯＦ型分析部でのＲ＞１Ｅ＋６の可能性を開く。 In other words, extension and the acceleration voltage increases in the cylindrical hollow within the analysis unit of the flight path softens the actual turnaround time limit, open up the possibility of R> 1E + 6 in MR-TOF-type analyzing part.
但し、円筒状ＭＲ−ＴＯＦでの長く延びた飛行時間のせいで、直交加速器の期待デューティサイクルは、ここに参考文献として援用される米国特許第２００７１７６０９０号に開示されている二重直交抽出の方法を以てしても非常に低く―０．１％から０．２％の間―になる。  However, because of the time of flight elongated in the cylindrical MR-TOF, expected duty cycle of the orthogonal accelerator is hereby incorporated by U.S. Pat the disclosed dual orthogonal to No. 2007176090 by reference during be with a method of extracting from -0.1% very low 0.2% - to become. ＭＲ−ＴＯＦ型分析部の分解能と感度の間の制約的な連関を取り除くため、直交加速器は、望ましくは、ここに参考文献として援用される国際公開第２０１１／１３５４７７号に開示されている頻回符号化パルシングの方法を採用するべきである。 To remove restrictive association between the resolution and the sensitivity of the MR-TOF-type analyzing part, orthogonal accelerator desirably frequent disclosed in WO 2011/135477 which herein is incorporated by reference It should employ encoding method pulsing. 代わりに、ＭＲ−ＴＯＦ分析部をＭＳ−ＭＳタンデムの第２段として使用している事例では、直交加速器はパルス式半径方向射出を有する直線状のイオントラップに置き換えられるのが望ましいであろう。 Alternatively, in the case using the MR-TOF analyzer as the second stage of the MS-MS tandem, orthogonal accelerator would be desirable is replaced by a linear ion trap with a pulsed radial injection. 置き換えは、小強度の親イオンビームがパルス式トラップ及びＭＲ−ＴＯＦ型分析部での空間電荷飽和を回避することが理由で実施可能になる。 Replacement will be performed because of the parent ion beam of small intensity to avoid space charge saturation in pulsed traps and MR-TOF-type analyzing part. その様なトラップは、Ｚ軸方向に沿って向きを定められ、角度α／２だけ傾けられていて、角度α／２でのイオン操舵のための偏向器が次に続いており、分析部内でのイオン軌道傾斜角はα〜ｐ／２Ｘ ０であり、数値例では１／１００に等しい。 Such traps are oriented along the Z-axis direction, it has inclined by an angle alpha / 2, the angle alpha / 2 deflector for ion steering in have then subsequently, the analysis portion ion orbital inclination of is α~p / 2X 0, in the numerical example equal to 1/100. イオン軌道との干渉を回避するため、及びＭＲ−ＴＯＦへの気体負荷を軽減するため、トラップには、ここに参考文献として援用される本起草者による米国特許第７３２６９２５号に記載されている静電セクタによって形成されている等時性曲線状入口が続いているのが望ましい。 To avoid interference with the ion trajectory, and to reduce the gas load on the MR-TOF, Traps, static described in U.S. Patent No. 7,326,925 according to the drafter to herein are incorporated by reference desirably isochronous curved inlet continues being formed by electrodeposition sector.
改善されたイオンミラースキームは、ここに参考文献として援用されるイギリス特許第２０８００２１号、米国特許第５０１７７８０号、米国特許第６０１３９１３Ａ号、米国特許第５８８０４６６号、及び米国特許第６７４４０４２号に開示されている飛行時間検出器又は画像電流検出器を有する同軸多重反射型分析部に適用できる。  improved ion mirror scheme, here British Patent No. 2,080,021, which is incorporated by reference, U.S. Pat. No. 5,017,780, U.S. Patent No. 6013913A, U.S. Patent No. 5,880,466, and U.S. Patent No. 6,744,042 It can be applied to a coaxial multi-reflecting analyzer having a time-of-flight detector or image current detector is disclosed. 円筒状二次元静電場は、平面状２次元場と非常に似通った特質を提供することが知られている。 Cylindrical two-dimensional electrostatic field, it is known to provide a very similar nature and planar 2-dimensional field. 上述のイオン光学研究に基づくと、少なくとも単一の集束レンズが、また望ましくは界浸レンズが、同軸多重反射型分析部の空間及びエネルギーのアクセプタンスを改善するものと期待される、ということが自明になる。 Based on the above ion optical studies, at least a single focusing lens is also desirable immersion lens is expected to improve the acceptance of the spatial and energy of the coaxial multi-reflecting analyzer, self-evident that become. その様な飛行時間型又は静電トラップ型の分析部は、（ａ）無場領域によって分離されている２つの平行で整列している格子無し同軸イオンミラーであって、イオンを同軸方向に反射するように配列されているミラーと、（ｂ）前記ミラーが無場空間電位に比較して加速性の電位を有する少なくとも１つの電極を有していることと、（ｃ）イオンを半径方向に集束させるように配列されていて前記イオンミラーの間に設置されている少なくとも１つの静電レンズと、を備えているべきである。 Analysis of such a time-of-flight or electrostatic trap type is a grid without coaxial ion mirrors are aligned in two parallel which are separated by (a) Muba region, reflected ions coaxially a mirror that is arranged to, (b) and that the mirror has at least one electrode having a comparison to acceleration potential to Muba space potential, in a radial direction (c) ion at least one electrostatic lens is arranged to focus and is installed between said ion mirrors, it should be provided with. 前記少なくとも１つのレンズは界浸であるのが望ましい。 Wherein at least one lens is desirably immersion. ミラー−界浸レンズ配列は対称であるのが望ましい。 Mirror - immersion lens arrangement is desirably symmetrical.
本発明を好適な実施形態に関連付けて説明してきたが、当業者には、形態及び詳細事項における様々な修正が、付随の特許請求の範囲の中に述べられている本発明の範囲から逸脱すること無くなされ得ることが自明であろう。  have been described in connection with preferred embodiments of the present invention, to those skilled in the art, various modifications in form and details can scope of the invention set forth in the appended claims that may be made without departing from will be obvious.
イオンを前記Ｙ方向に集束させるように配列されている少なくとも１つの静電レンズであって、前記横断Ｚ方向に引き伸ばされていて、前記イオンミラーの間に設置されている少なくとも１つの静電レンズと、を備えている分析部。 And at least one electrostatic lens being arranged to focus ions into the Y-direction, said transverse Z have been stretched in the direction, at least one electrostatic lens is disposed between said ion mirrors analysis unit and a and.
前記少なくとも１つのレンズは、（ｉ）平面対称、（ｉｉ）中空円筒対称、である、請求項１に記載の装置。 Wherein at least one lens is a, (i) a plane of symmetry, (ii) a hollow cylindrical symmetry, according to claim 1.
前記少なくとも１つのレンズは、（ｉ）平行な表面を有する平坦電極対のセット、（ｉｉ）平面状開口スリット電極のセット、（ｉｉｉ）同軸リング電極対のセット、（ｉｖ）同軸リング形状開口スリットのセット、によって形成されている、請求項１又は２に記載の装置。 Wherein the at least one lens, (i) a set of flat electrodes pairs with parallel surfaces, (ii) a set of planar openings slit electrode, (iii) a coaxial ring electrode pairs set, (iv) a coaxial ring-shaped aperture slit sets are formed by, apparatus according to claim 1 or 2.
前記レンズの数は２つである、請求項１から３に記載の装置。 The number of the lens is two, according to claims 1 to 3.
前記レンズは前記ミラー場からも互いからも無場空間（シールド）によって分離されている、請求項１から４に記載の装置。 The lenses are separated by a no-fly spaces from one another from the mirror field (shield), apparatus according to claims 1 to 4.
前記レンズは界浸である、請求項１から５に記載の装置。 The lens is an immersion apparatus according to claims 1-5.
イオンは前記レンズと前記ミラーを分離している前記無場空間を、前記レンズ間の前記無場空間より高い運動エネルギーで通過する、請求項１から６に記載の装置。 Ions the free play space separating the said lens mirror, passes by the high kinetic energy than the no-fly spaces between the lenses, according to claims 1 to 6.
イオンを前記引き伸ばしの方向に閉じ込めるために前記ミラーの間に周期レンズのセットが設置されている、請求項１から７に記載の装置。 Set period lens between the mirror to confine the ions in the direction of the stretching is installed, device according to claims 1 7.
前記レンズは前記周期レンズを重ね合わされて、イオンを２つの横断方向に集束させるレンズのセットを形成している、請求項１から８に記載の装置。 The lens is superimposed with the periodic lens, to form a set of lenses for focusing the ions into two transverse Apparatus according to claims 1 to 8.
前記少なくとも１つのミラーは、前記ミラーの前記引き伸ばしの方向Ｚに周期性である微弱場を提供する機構を有している、請求項１から９に記載の装置。 Wherein said at least one mirror has a mechanism to provide a weak field is periodic in the direction Z of the stretching of the mirror, according to claims 1-9.
符号化頻回パルシングを有する直交加速器を更に備えている請求項１から１０に記載の装置。 Device according to claim 1, further comprising an orthogonal accelerator with encoded frequent pulsing to 10.
半径方向パルス式直線状イオントラップ及び曲線状静電セクタ入口を更に備えている請求項１から１０に記載の装置。 Apparatus according to radial pulsed linear ion trap and curved electrostatic sector inlet further from claim 1 and a 10.
（ｃ）イオンを前記半径方向に集束させるように配列されていて、前記イオンミラーの間に設置されている少なくとも１つの静電レンズと、を備えている分析部。 (C) have been arranged to focus ions into the radially analyzing unit comprises at least one electrostatic lens is disposed, the between the ion mirrors.
前記少なくとも１つのレンズは界浸である、請求項１３に記載の装置。 Wherein at least one lens is an immersion apparatus of claim 13.

References: Application No. 223322
 application No. 223322
 application No. 223322
 application No. 223322
 application No. 223322
 application No. 223322