Source: https://es.scribd.com/document/41616631/Formulas-Para-Calculos-Electricos-Mecanicos-Para-Proyectos
Timestamp: 2016-08-27 13:28:11+00:00

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BrowseUploadSign inJoinBooksAudiobooksComicsSheet MusicWelcome to Scribd! Start your free trial and access books, documents and more.Find out moreMINISTERIO DE ENERGÍA Y MINASDIRECCIÓN GENERAL DE ELECTRICIDAD
2 BASES DE CÁLCULO Los cálculos de las redes secundarias deberán cumplir con las siguientes normas y disposiciones legales.1 ASPECTOS GENERALES ALCANCE Los cálculos eléctricos y mecánicos que forman parte de este documento corresponden a las redes secundarias en 380-220 V y 440-220 V. compuesta de plaza y calles. con conductor autoportante con portante de aleación de aluminio desnudo. 1.S.Norma DGE “Bases para el Diseño de Líneas y Redes Secundarias con Conductores Autoportantes para Electrificación Rural”
1. alumbrado público y conexiones domiciliarias. La calificación asignada es de 600 W por lote.1 Cargas de Servicio Particular Para la calificación eléctrica de servicio particular se han agrupado las localidades en 2 sectores sobre la base de su desarrollo relativo y configuración urbana Localidades tipo I Son aquéllas que son capitales de distritos o Centros Poblados UrbanoRurales que presentan configuración urbana definida.4
DEMANDA DE POTENCIA 1. de los Pequeños Sistemas Eléctricos que se ejecutan en la Electrificación Rural. vigentes Resoluciones Ministeriales (relativo a Redes de Distribución Secundaria).3
PUNTOS DE ALIMENTACION PARA REDES SECUNDARIAS Los puntos de alimentación para las redes de servicio particular.4. serán de los tableros de distribución de las subestaciones de distribución.
.0 1.L. vigentes. N° 009-93-EM Normas DGE/MEM. N° 25844 Reglamento de la Ley de Concesiones Eléctricas D.
1. Código Nacional de Electricidad Suministro 2001 Ley de Concesiones Eléctricas D.
Cargas Especiales La calificación eléctrica para las cargas especiales será determinada por los Consultores encargados del diseño de las redes secundarias. Las lámparas de alumbrado y sus cargas serán las siguientes : Tipo de Lámpara Vapor de Sodio Vapor de Sodio Vapor de Sodio Pot.4.Norma DGE “Bases para el Diseño de Líneas y Redes Secundarias con Conductores Autoportantes para Electrificación Rural”
Localidades tipo II Son grupos de viviendas situadas en áreas rurales que no presentan aún configuración urbana o es incipiente.00 81.00 11.60
1. caminos de herradura o dentro de chacras de los propietarios. La calificación asignada es de 400 W por lote. Los Consultores encargados de elaborar o actualizar los proyectos. de Lámpara (W) 50 70 150 Pérdidas (W) 10.2 Cargas de Alumbrado Público Los puntos de iluminación se ubicaran según lo establecido en la Norma DGE de Alumbrado de Vías Públicas vigente para la zona donde se desarrolle el proyecto. Las viviendas están generalmente situadas a lo largo de carreteras.60 168. podrán recomendar y adoptar otros valores de calificación sobre la base de las verificaciones que efectuarán en cada una de los centros poblados. 1.60 Total (W) 60.4.
2. en m K = Factor de caída de tensión Para circuitos trifásicos K= √3 (r1cos α +X1 Sen α) Para circuitos monofásicos K= 2 (r2 cos α +X2 Sen α) Los factores de caída de tensión se muestran en el cuadro N° 1.
CÁLCULO DE CAÍDA DE TENSIÓN La fórmula para calcular redes aéreas es la siguiente : ∆V = K x I x L x 10 Donde : I = Corriente que recorre el circuito.2
CÁLCULO DE LA RESISTENCIA ELÉCTRICA DEL CONDUCTOR r40° C= r20° C [ 1 + ∝ (t2 .3
X1 = 0.0036 t2 = 40 °C Las resistencias eléctricas de los conductores de fase y del portante.1.Norma DGE “Bases para el Diseño de Líneas y Redes Secundarias con Conductores Autoportantes para Electrificación Rural”
.20)] Donde : r 40° C = resistencia eléctrica del conductor a 40° C r 20° C = resistencia eléctrica del conductor a 20 °C ∝ = Coeficiente de corrección de temperatura 1/°C : 0.1746 log DMG RMG
Donde : DMG = Distancia media geométrica RMG = Radio medio geométrico En el cuadro N° 1 se muestra las reactancias inductivas para cada configuración de conductores.
2. se muestran en el Cuadro N° 1. en A L = Longitud del tramo.
CAPACIDAD DE CORRIENTE A 40 °C (A) Cond.200 1.045 -
RESISTENCIA DEL CONDUCTOR NEUTRO (O/Km) A 20 °C 1.910 2.109 0.110 0.478 1.38 1. A.910 0. 64 64 64 64 64 64 -
0.096 XL (10) 0.478
REACTANCIA INDUCTIVA FACTOR DE CAIDA DE TENSION (O/Km) XL(30) 0.910 1.086 0.285 2.094 3.272 3.910 1.868 1.478 1.045 2.045 2.538 1.096 0.929 1.478 1.38 1.38 1.868 1.929 1.38 1.776 3.272 3.38 1.38 A 40 °C 1.045 2.38 1.910 1.200 1.478 1.478 1.910 1.116 0.223 3.38 1.910
.272 3.478 1.045 0.607 2.929 1.538 3.200 1.478 1.045
RESISTENCIA DEL CONDUCTOR DE ALUMBRADO PUBLICO (O/Km) A 20 °C A 40 °C 1.045 0.123 0.910 1.478 1.045 2.478 1.780 3.285 2.223 3.765 3.607 2.538 K (380-220 V) K(440-220 V) 1.285 2.272 3.096 0.094 0.114 0.38 1.38 1. Fase 102 83 64 102 83 64 102 83 64 64 64 Cond.272 3.093 0.103 0.045 2.272 3.272 3.Norma DGE “Bases para el Diseño de Líneas y Redes Secundarias con Conductores Autoportantes para Electrificación Rural”
RESISTENCIA DEL CONDUCTOR DE FASE (O/Km) A 20 °C A 40 °C 0.110 0.045 2.091 0.765 K(220 VAP) 3.095 0.045 2.P.910 1.910 0.910 1.100 0.868 1.478 1.38 1.
2.Para cargas de alumbrado público 0.Cargas de servicio particular . los valores calculados serán: Sistema 380/220 V Sistema 440/220 V Sistema 220 V : Máxima caída tensión 26. avenidas y vías férreas : 5. según la Norma Técnica de Calidad de Servicio Eléctrico(NTCSE) para zonas rurales.0 % de la tensión nominal.8 V : Máxima caída tensión 15.6 V : Máxima caída tensión 30.50 1.Cargas de alumbrado público 0.5
FACTOR DE POTENCIA (Cos φ) : .6
FACTOR DE SIMULTANEIDAD .4
MÁXIMA CAÍDA DE TENSIÓN PERMISIBLE La caída máxima de tensión entre la subestación de distribución y el extremo terminal más alejado de la red no deberá exceder el 7.0 m 6.Para cargas de servicio particular 1.5 m
.0 m 3.0 m 6.00
2.Norma “Bases para el Diseño de Líneas y Redes Secundarias con Conductores Autoportantes para Electrificación Rural”
DISTANCIA MÍNIMAS DEL CONDUCTOR A SUPERFICIE DEL TERRENO En lugares accesibles sólo a peatones : En zonas no accesibles a vehículos o personas : En lugares con circulación de maquinaria agrícola: A lo largo de calles y caminos en zonas urbanas : En cruce de calles.0 m 6.00 .4 V
5 20.82 60.125
3.5 20.481 0.DEL PORTANTE (kN/mm²) 60.419 0.0
CÁLCULOS MECÁNICOS DE CONDUCTORES AUTOPORTANTES OBJETO Los cálculos mecánicos tienen la finalidad de determinar las tensiones y flechas en las diversas condiciones de operación.Velocidad de viento .82 60.82 60.5
0.397 0.362 0.1
3.Norma DGE “Bases para el Diseño de Líneas y Redes Secundarias con Conductores Autoportantes para Electrificación Rural”
3.5 16.82 60. DE DILAT.336 0.82 60.82 60.5 16. .2
SECCION DEL CONDUCTOR PORTANTE (mm²) 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 DIAM.5 16.82 60.307 0.187 0.82 60.249 0. definir las Hipótesis de estado según el Código Nacional de Electricidad Suministro y SENAMHI.Hielo Sobre la base de la zonificación del territorio del Perú.0 18.82 60. a continuación las hipótesis base ha considerar para el cálculo: HIPOTESIS N° 1 : CONDICION DE MAYOR DURACION (EDS) . TERMICA (1/°C) 21x10-6 21x10-6 21x10-6 21x10-6 21x10-6 21x10-6 21x10-6 21x10-6 21x10-6 21x10-6 21x10-6
20.5 16.310 0. salvo excepciones) Nula Nula
.249 0.Velocidad del Viento .EXTERIOR TOTAL (mm) MASA TOTAL (kg/m) MODULO DE ELAST.5 16.82 60.3
HIPOTESIS DE ESTADO Las hipótesis de estado para los cálculos mecánicos del conductor se definen sobre la base de los factores meteorológicos.Sobrecarga de hielo : : : Media anual (entre 15 y 25 °C.0 18.
3.Temperatura .82 COEFICIEN.0 18.Temperatura .
. encontraran diferencias significativas respecto a las condiciones consignadas en este documento.
3. luego de evaluar las condiciones climáticas particulares en el ámbito de cada proyecto.Velocidad de viento .
ESFUERZOS MECÁNICOS EN EL CONDUCTOR PORTANTE .Sobrecarga de hielo : : : Mínima Máxima Nula
HIPÓTESIS N° 3 : DE MÁXIMA TEMPERATURA .Norma DGE “Bases para el Diseño de Líneas y Redes Secundarias con Conductores Autoportantes para Electrificación Rural”
HIPÓTESIS N° 2 : DE MÍNIMA TEMPERATURA Y MÁXIMA VELOCIDAD .El esfuerzo del conductor portante de aleación de aluminio será en todos los casos.Sobrecarga de hielo : : : Mínima 50 % de la Velocidad Máxima 6 mm de espesor
En el caso que los Consultores. aproximadamente 18% del esfuerzo de rotura del conductor.Cuando. .Temperatura .Sobrecarga de hielo : : : 40 °C Nula Nula
HIPÓTESIS N° 4 : DE MÁXIMA CARGA DE HIELO .El esfuerzo máximo del conductor no superará 176 N/mm².Temperatura . debido a la presencia de hielo. los esfuerzos en el conductor portante sobrepasaran lo máximo establecido.Velocidad de viento .Temperatura . . de 52.3 N/mm² . podrán plantear las modificaciones pertinentes debidamente justificadas.Velocidad de viento .3 N/mm². el consultor podrá adoptar un esfuerzo EDS menor a 52.
Vano de cálculo. en N/mm² Sección del conductor en mm² Carga en el conductor en la condición i Temperatura en la condición i Coeficiente de dilatación (1/°C)
Las longitudes de vanos serán calculados según la normatividad y necesidades de la aplicaciones.Norma DGE “Bases para el Diseño de Líneas y Redes Secundarias con Conductores Autoportantes para Electrificación Rural”
Donde : Ti = d = E = S = Wi = ti = ∝ = Esfuerzo horizontal en el conductor para la condición i. Módulo de elasticidad final del conductor. en N/mm².
es decir. con rotura de conductor.13 x 10 x (C)
. cables de retenidas y sus accesorios.0 4.Norma DGE “Bases para el Diseño de Líneas y Redes Secundarias con Conductores Autoportantes para Electrificación Rural”
CÁLCULOS MECÁNICOS DE ESTRUCTURAS Y RETENIDAS OBJETO Estos cálculos tienen por objeto determinar las cargas mecánicas en los postes. 4. de tal manera que en las condiciones más críticas. en condiciones normales.2 FÓRMULAS APLICABLES Momento debido a la carga del viento sobre los conductores : MVC = (PV) (L) (fC) (S Hi) Cos (α/2) Momento debido a la carga de los conductores : MTC = 2 (TC) (S Hi) Sen (α/2) MVP = [ (PV) (h ) (Dm + 2 Do]/600 Momento total en condiciones normales : MRN = MVC + MTC + MVP Esfuerzo del poste en la línea de empotramiento en postes de madera : RH = MRN -5 3 3. Los factores de seguridad respecto a la carga de rotura. serán las siguientes: Postes de madera Postes de concreto Cables de retenida Accesorios de ferretería 3 2 2 2
No se efectuarán cálculos en condiciones de emergencia. es decir a temperatura mínima y máxima de velocidad de viento no se superen los esfuerzos máximos previstos en el Código Nacional de Electricidad Suministro.
en m Altura de la carga en la estructura con respecto al suelo. en hipótesis de condiciones normales: QN = MRN (hl . en m Angulo de desvío topográfico. en m Carga del conductor portante en N Diámetro total del cable autoportante. en cm Altura libre del poste.
Los resultados de los cálculos mecánicos. igual a 100 kg Circunferencia del poste en la línea de empotramiento. en cm Altura respecto al suelo del punto de ubicación de la retenida en el poste. en cm 2 Módulo de Elasticidad del poste. en cm Diámetro del poste en la línea de empotramiento.15)
Donde : Pv L TC fC a Do Dm h H Wc WAD C E I l K = = = = = = = = = = = = = = = = Presión del viento sobre superficies cilíndricas Longitud del vano. El ángulo de inclinación respecto del cable de retenida respecto al eje vertical será de 30°
. a kN/cm 4 Momento de inercia del poste. en grados Diámetro del poste en la cabeza.0. por cada tipo de estructuras y configuración de conductores.Norma DGE “Bases para el Diseño de Líneas y Redes Secundarias con Conductores Autoportantes para Electrificación Rural”
Carga en la punta del poste de concreto. en kg/m Peso de un hombre con herramientas. Factor que depende de la forma de fijación de los extremos del poste. deberán resumirse en cuadros de prestaciones mecánicas similares a los que se adjuntan en los formatos siguientes: Para el cálculo de retenidas se considerará cable de acero grado SIEMENSMARTIN de 10 mm de diámetro. en m Masa total del cable autoportante.
este método se aplica según la capacidad portante del tipo de terreno donde se va a efectuar la instalación de los Postes de Redes Secundarias.
CIMENTACION DE POSTES El cálculo de las cimentaciones de los postes se basa en su estabilidad. para ello se utiliza el método de Sulzberger.
ni del usuario. 3. El adecuado diseño de las Puestas a tierra en Redes Secundarias busca garantizar la seguridad de las personas. Antecedentes Se ha normalizado valores máximos de resistencias de puesta a tierra en líneas y redes primarias. para los proyectos de Electrificación Rural . sin incluir las puestas a tierra de la subestación de distribución. 3. 2. ni del usuario. aplicando para este fin las más actualizadas normas internacionales y analizando los principios físicos que dan lugar a tales requerimientos. 3.Norma DGE “Bases para el Diseño de Líneas y Redes Secundarias con Conductores Autoportantes para Electrificación Rural”
1. debe tener un valor máximo de 10 O. redes secundarias y subestaciones de distribución. sin incluir las puestas a tierra de la subestación de distribución.1 Valores máximos de resistencia de puesta a tierra Redes Secundarias en 380-220 V El valor equivalente de todas las puestas a tierra del conductor neutro .2 Redes Secundarias en 440-220 V El valor equivalente de todas las puestas a tierra del conductor neutro .
. debe tener un valor máximo de 6 O. Objetivo Establecer los criterios para el dimensionamiento de las puestas a tierra en Redes Secundarias. de los equipos y lograr una adecuada operación de los sistemas.
Que.La presente Resolución entrará en vigencia a partir del 01 de abril de 2004. cuyo texto forma parte integrante de la presente Resolución. De conformidad con lo establecido en el Artículo 37º del Reglamento de Organización y Funciones del Ministerio de Energía y Minas. en aplicación de lo dispuesto en la Resolución Ministerial N° 162-2001-EM/SG.. el Artículo 1° de la Ley N° 27744. Ley de Electrificación Rural y de Localidades Aisladas y de Frontera. declara de necesidad nacional y utilidad pública la electrificación de las zonas comprendidas en la mencionada norma legal. las Bases para el Diseño de Líneas y Redes Secundarias con Conductores Autoportantes para Electrificación Rural. Artículo 2°. el proyecto de la presente Resolución Directoral fue prepublicado en la página Web del Ministerio de Energía y Minas. la cual es de cumplimiento obligatorio para los proyectos que se desarrollan en el marco de la Ley de Electrificación Rural y de Localidades Aisladas y de Frontera.
. han sido actualizadas y adecuadas a las necesidades técnicas y legales para la ampliación de la frontera eléctrica. Que. el Artículo 11° de la misma Ley señala que la Electrificación Rural deberá contar con normas específicas de diseño y construcción adecuadas a las zonas rurales. 30 de diciembre del 2003
CONSIDERANDO: Que. aprobado por el Decreto Supremo Nº 025-2003-EM. Que.. originalmente propuestas por la Dirección Ejecutiva de Proyectos. Regístrese.Aprobar la Norma DGE “Bases para el Diseño de Líneas y Redes Secundarias con Conductores Autoportantes para Electrificación Rural”.Norma DGE “Bases para el Diseño de Líneas y Redes Secundarias con Conductores Autoportantes para Electrificación Rural”
Lima. comuníquese y publíquese. SE RESUELVE: Artículo 1°.
porqueloscristianosnodebencelebrarhalloween-090617104128-phpapp02.pdf
Formulas Para Calculos Electricos Mecanicos Para Proyectos by fredee20092,9K viewsEmbedDownloadRead on Scribd mobile: iPhone, iPad and Android.Copyright: Attribution Non-Commercial (BY-NC)List price: $0.00Download as PDF, TXT or read online from ScribdFlag for inappropriate contentMore informationShow less
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 Artículo 37
 Resolución 
 Artículo 1
 Artículo 2
 Resolución 
 Artículo 11
 Artículo 1