Source: https://es.scribd.com/document/45843433/CIRSOC-102-1982
Timestamp: 2017-11-21 02:51:48+00:00

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Descripción: Acción del Viento sobre las Construcciones
ACCION DEL VIENTO SOBRE LAS CONSTRUCCIONES
Hilario Fernández Long Asesores: Ing. INTRODUCCION El presente Reglamento tiene por objeto determinar los procedimientos y los medios para obtener los valores de las acciones producidas por el viento sobre las construcciones o sus diferentes partes. Juan Carlos Reimundín . Dichos procedimientos o medios pueden ser: a) los métodos indicados en el presente Reglamento.Coordinador: Ing. Cleto Agosti * CAPITULO 1 GENERALIDADES *1. exclusivamente.1.Ing. d) referencias de ensayos en túneles de viento o ensayos similares. Volver Indice Los resultados de los ensayos en túneles de viento serán considerados válidos siempre que cumplan las siguientes condiciones: a) el viento natural sea representado teniendo en cuenta la variación de la velocidad con la altura. b) los ensayos sobre formas curvas contemplen los efectos del número de Reynolds. Roberto Cudmani Asesor honorario: Ing. realizados en construcciones de características análogas a las de la construcción en estudio. b) ensayos en túneles de viento o ensayos similares. . conjuntamente con las prescripciones de este Reglamento. c) ensayos en túneles de viento o ensayos similares.
rigideces y amortiguamiento. d) los ensayos para determinar la respuesta dinámica de una estructura. tales como las aristas verticales. y no estén específicamente incluídas en este Reglamento. * Para el sector Antártico e Islas Malvinas. no se dan valores de la velocidad de referencia.2. CAMPO DE VALIDEZ Este Reglamento se aplica a todas las construcciones dentro del territoritorio de la República Argentina*. No es de aplicación para las construcciones que por su naturaleza o envergadura requieran estudios especiales.1. * 1. contemplen la simulación de masas. * 2. los ángulos entrantes o . longitudes. por no contarse con datos estadísticos de esas zonas. generalmente su dirección no coincide con la del viento.2. los aleros de las cubiertas.c) los ensayos para determinar cargas y presiones fluctuantes contemplen adicionalmente la escala e intensidad de la componente longitudinal de la turbulencia. además de los requisitos anteriores. ACCION DE CONJUNTO SOBRE UNA CONSTRUCCION Resultante geométrica de todas las acciones sobre las diferentes paredes de la construcción. ACCION LOCAL Acción del viento sobre ciertas zonas de las construcciones. Volver Indice * CAPITULO 2 DEFINICIONES * 2.
ACCION UNITARIA Valor de la presión o succión que el viento ejerce sobre un elemento de superficie en una construcción. b) presiones.7. * 2. ACCION RESULTANTE TOTAL Fuerza total ejercida sobre una superficie determinada. * 2. si ellas están "a barlovento". la cara exterior de sus paredes está sometida a: a) succiones. originada por el estado de sobrepresión o de depresión en que se encuentre el volúmen interior comprendido entre las paredes de una construcción.6. ACCION UNITARIA INTERIOR Acción unitaria del viento sobre la cara interior de la pared (o techo) de una construcción. Cualquiera sea la construcción. Se distingue mediante coeficientes apropiados. la acción del viento particularmente acentuada en dichas zonas. * 2.4. * 2. o succiones. si las paredes están "a sotavento". etc.5. ACCION UNITARIA RESULTANTE Suma de las acciones unitarias exterior e interior ejercidas sobre un mismo elemento de pared (o techo) de una construcción o de las ejercidas sobre las caras a barlovento y sotavento en el caso de elementos aislados.salientes de éstas. Volver Indice * 2.3. . ACCION UNITARIA EXTERIOR Acción unitaria del viento sobre la cara exterior de la pared (o techo) de una construcción.
12. LEVANTAMIENTO Componente vertical de la acción de conjunto. PARED ABIERTA Pared con permeabilidad > 35%. que tiende a desplazar a la construcción y.13. PARED PARCIALMENTE ABIERTA .10. EMPUJE Componente horizontal de la acción de conjunto en la dirección del viento. * 2.8. eventualmente.* 2. Volver Indice * 2. PARED CERRADA Pared con permeabilidad < 5% = * 2. que tiende a levantar la construcción y. a volcarla.14. a volcarla. eventualmente. * 2.9. DERIVA Componente horizontal de la acción de conjunto en sentido normal a la dirección del viento. eventualmente. en el que se desea calcular la presión dinámica. NIVEL DE REFERENCIA Nivel a partir del cual se deberá medir la altura de un punto cualquiera de una construcción. * 2. a volcarla. * 2. que tiende a desplazar lateralmente la construcción y.11.
RELACION DE SEPARACION Relación entre la distancia entre ejes de las piezas de dos reticulados consecutivos y la menor dimensión en la dirección normal al viento. normal a su dirección. PERMEABILIDAD DE UNA PARED Suma de las áreas de las aberturas de cualquier dimensión. en exposición abierta (rugosidad tipo I) según se describe en la Tabla 3. expresada como un porcentaje de su área total.que expresa la ley de variación de la presión con la altura.50 m.17. RELACION DE SOLIDEZ .19. PRESION DEL VIENTO Fuerza por unidad de superficie ejercida por el viento sobre una superficie. * 2. * 2. y cd de reducción.Pared con permeabilidad 5% < < 35 % = * 2. PRESION DINAMICA DE CALCULO Presión dinámica básica. perpendicular a la misma y dirigida hacia ella.18. PRESION DINAMICA BASICA Presión ejercida por el viento sobre una superficie plana.15. es aquella que se ejerce a una altura de 10 m sobre el suelo.20. tomando en consideración la rugosidad del terreno. que toma en cuenta las dimensiones de la construcción. * 2. sobre un elemento cuya dimensión mayor es de 0. afectada por los coeficientes: cz. * 2. Por convención.16. en el punto atacado por el filete de aire donde la velocidad se anula. Volver Indice * 2. que posee la pared.
Por analogía. y dirigida en sentido opuesto al de la presión.24. SUPERFICIE "A BARLOVENTO" Superficie expuesta al viento. descontando huecos y el área encerrada dentro del perímetro exterior del reticulado o panel. SUPERFICIE "A SOTAVENTO". incluyendo huecos. RELACION DE SOLIDEZ AERODINAMICA Valor que resulta de multiplicar la relación de solidez por una constante que depende del tipo de barra del reticulado y del régimen de flujo. superficie "iluminada". Superficie no expuesta al viento o paralela a la dirección de éste. superficie "no iluminada" o bajo incidencia rasante. * 2. * 2. * 2.22.23.21. Por analogía. * 2.26. SUPERFICIE MAESTRA Proyección ortogonal del elemento considerado o del conjunto de la construcción.25. SUCCION Fuerza por unidad de superficie. VELOCIDAD BASICA DE DISEÑO . cuando sobre la construcción incide un haz de rayos luminosos paralelos a la dirección del viento.Relación entre el área efectiva del reticulado o panel normal a la dirección del viento. Volver Indice * 2. * 2. ejercida por el viento sobre una superficie perpendicular a la misma. cuando sobre la construcción incide un haz de rayos luminosos paralelos a la dirección del viento. sobre un plano perpendicular a la dirección del viento.
descontando huecos. y corresponde a promedios de velocidad instantánea sobre intervalos Δt = 3 segundos. * 2. a una altura normal de referencia zo= 10 metros. y para el caso de reticulados o paneles. en exposición abierta (rugosidad tipo I) según se describe en la Tabla 3.Velocidad que tiene una probabilidad Pm de ser excedida. expresada en metros cuadrados. por lo menos una vez en un período de m años. expresada en metros cuadrados Ae área efectiva de un reticulado o panel normal a la dirección del viento. a una altura normal de referencia de 10m que tiene un período de recurrencia de un año. Velocidad correspondiente al promedio de velocidad instantánea (pico de ráfaga) sobre intervalos Δt = 3 segundos. expresada en metros cuadrados .1. área encerrada dentro del perímetro exterior del reticulado o panel.27. SIMBOLOGIA a dimensión horizontal de la construcción a dimensión de una barra normal a la dirección del viento. VELOCIDAD DE REFERENCIA Parámetro de la distribución de Fisher-Tippett II. Volver Indice * CAPITULO 3 SIMBOLOGIA * 3. expresada en metros cuadrados As área de la proyección horizontal de la construcción. expresada en metros A área de la superficie maestra o superficie de referencia. incluyendo huecos. en exposición abierta.
ci. d diámetro de una barra circular. expresada en años. paralelas a las direcciones de referencia establecidas. FT componentes de las fuerzas F. cz coeficiente de variación de la presión dinámica básica. expresada en metros. expresada en metros. coeficientes de presión. en función de la altura y de la rugosidad del terreno. F fuerza de empuje. ho altura propia de la construcción. expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf) Fx componente de las fuerzas F. expresada en kilonewton (1 kN 100kgf) m vida estimada de la estructura o construcción. cp coeficiente de velocidad probable cd coeficiente de reducción. c2. p pendiente del terreno adyacente a la construcción. l longitud de una barra. o separación entre dos estructuras paralelas de reticulado. expresado en metros. expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf) Fy componente de las fuerzas F. expresada en metros L fuerza vertical de levantamiento. cE coeficiente global de empuje cL coeficiente global de levantamiento. según la dirección normal al viento. Pm probabilidad de que la velocidad básica Vo sea excedida por lo menos una vez en un período de m años. e separación entre la construcción y el suelo. c1. o desnivel del terreno adyacente a la construcción. en función de las dimensiones de la construcción.b dimensión horizontal de la construcción c. según la dirección del viento. n coeficiente para obtener la componente Wn ó número de lados.expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf) FN. expresadas en kilonewton (1 kN 100 kgf) h altura de la construcción. . ce. expresada en metros.
expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf). expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf). expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2) qz presión dinámica de cálculo. qo presión dinámica básica expresada en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m2 100 kgf/m2) R fuerza resultante sobre el conjunto de la construcción. Wt componente de la acción del viento. wz acción unitaria. .m valor medio de la presión dinámica de cálculo sobre una superficie. expresada en metros. perpendicular a la cara considerada. t coeficiente para obtener la componente Wt Vo velocidad básica de diseño o velocidad del aire en la corriente libre. Ra relación de solidez aerodinámica. W acción resultante total. zh altura máxima de la construcción respecto al nivel de referencia. expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf).z acción unitaria resultante ejercida por el viento sobre un elemento de superficie. Wn componente de la acción del viento. expresada en metros. qz. expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf). expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). Rs relación de separación. ejercida por el viento sobre una superficie de referencia. ejercida por el viento sobre una de las caras de un elemento de la superficie ubicado a la altura z sobre el plano de referencia expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). paralela a la cara considerada. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2) z altura del nivel en consideración respecto al nivel de referencia.qm valor medio de la presión dinámica de cálculo sobre la construcción. qzh presión dinámica de cálculo en el extremo superior de la construcción expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). expresada en metros por segundo. Wr.
zo. expresada en % relación de solidez Volver Indice * CAPITULO 4 CONDICIONES GENERALES *4. .zo altura normal de referencia. II. ángulo que forma la dirección del viento con el plano tangente a la curva. III ó IV) velocidad de referencia. En las construcciones de contorno circular. o ángulo horizontal que forma la dirección del viento con el parámetro de una construcción. ACCION DEL VIENTO . expresada en metros.i parámetro que depende del tipo de rugosidad i (i = I. DIRECCION DEL VIENTO En el presente Reglamento se considera.2. que la dirección del viento es horizontal. expresada en metros por segundo (parámetro de la distribución de Fisher Tippett II) ángulo que forma la dirección del viento con la línea de máxima pendiente de un techo inclinado. *4. c h coeficientes de forma b relaciones de dimensiones coeficiente de mayoración coeficiente de protección permeabilidad de una pared. en el punto considerado. salvo indicación en contrario. o a.1. .
que depende de la variación de su velocidad al enfrentar el obstáculo.5. *4. la aplicación de pretensado u otra medida. Se incluyen específicamente las construcciones que cumplen simultáneamente las siguientes condiciones: a) Edificios de vivienda u oficina cuyo período fundamental sea menor de un segundo. * 4. se logre limitar la respuesta estructural dinámica. podrán considerarse asimismo los efectos estáticos mayorando las presiones de cálculo definidas en el Capitulo 5 por un factor F. techadas con sistemas de arcos. Se excluyen las cubiertas flexibles. * 4. que depende de su presión estática. es decir.1. que sean capaces de tomar los efectos debidos al viento sin que varíe esencialmente su geometría.3. armaduras. bóvedas cáscara u otros sistemas de cubierta rígidos. Volver Indice * 4.4. más o menos acentuados según la forma y dimensión de las construcciones.5. vigas. como las de tipo colgante. EFECTOS DEL VIENTO La acción del viento produce efectos estáticos y efectos dinámicos. losas. En edificios con período fundamental comprendido entre 1 y 2 segundos y altura no mayor de 100 metros. y una componente dinámica. a menos que por la adopción de una geometría adecuada. CONSIDERACION DE LOS EFECTOS ESTATICOS Para el cálculo de estructuras poco sensibles a las ráfagas y a los efectos dinámicos del viento.La acción ejercida por el viento sobre las construcciones resulta de la suma de una componente estática. será suficiente sólo la consideración de los efectos estáticos. b) Todas las construcciones cerradas. dado por la expresión siguiente: . CONSIDERACION DE LOS EFECTOS DINAMICOS Para la consideración de los efectos dinámicos se establecen tres casos de acuerdo con tres tipos de estructuras definidos a continuación.
3. deberán realizarse estudios dinámicos especiales. parapetos.3. Cuando corresponda también. h la altura del edificio en metros. hacen propicia la generación periódica de vórtices o remolinos de ejes paralelos a la mayor dimensión de la estructura y en general pueden presentar problemas de inestabilidad aerodinámica. su ubicación en el espacio y la permeabilidad de sus paredes. En estos casos será necesario el asesoramiento de un profesional con experiencia de dinámica estructural. . chimeneas de acero. también puede calcularse la acción del viento según lo estipulado en el artículo 4. * 4. * 4. Para estos edificios.2.6.5. Se excluirán de este tipo de estructuras las que explícitamente se mencionan en el artículo 4. se distinguen: a) las construcciones prismáticas de base cuadrangular (ver Capítulo 6). Se incluyen en este tipo: las tuberías verticales. estructuras traccionadas o suspendidas (cubiertas colgantes. Según su forma de conjunto. Volver Indice * 4. y en general las estructuras que presentan una dimensión muy corta paralela a la dirección del viento. que por la forma de su sección transversal. antenas. Para todas aquellas estructuras. CLASIFICACION DE LAS CONSTRUCCIONES El presente Reglamento clasifica las construcciones de acuerdo con su forma de conjunto. A este fin se recomienda determinarlos según la Recomendación CIRSOC 102-1 "Acción dinámica del viento sobre las construcciones". transversal las hace especialmente sensibles a las ráfagas de corta duración y cuyos períodos naturales largos favorecen la ocurrencia de oscilaciones importantes.5. torres de transmisión. * 4.2 Para las estructuras cuya esbeltez o dimensiones reducidas en su sección .5. estructuras para carteles. etc.1.siendo: F un factor de mayoración de las presiones de cálculo estáticas.5. puentes a obenques o colgantes). Se incluyen en este tipo: los edificios de vivienda u oficina cuyo período fundamental es mayor de dos segundos. b) las construcciones prismáticas de base poligonal regular y construcciones cilíndricas (ver Capítulo 7). deberán considerarse los efectos dinámicos. tanques elevados.6. se recurrirá a ensayos de modelos en túnel de viento.
respectivamente. e) las construcciones diversas. c) Abierta. Si. una de las paredes presenta o puede presentar en ciertos momentos una permeabilidad media comprendida entre 5% y 35%. b) construcciones aisladas aerodinámicamente en el espacio. se considera: a) las construcciones apoyadas en el suelo o unidas a un plano de grandes dimensiones de otra construcción. según la vertical o según una perpendicular a dicha pared. d) las construcciones con aberturas y construcciones de reticulado (ver Capítulo 9). b) Parcialmente abierta.6.6.2. Volver Indice * 4. la construcción se denomina cerrada estanca. superiores o iguales a su dimensión. Si todas las paredes tienen permeabilidad nula. Según la ubicación en el espacio. * 4. que no entran en las categorías anteriores (ver Capítulo 10). por lo menos. siendo inferior o igual al 5% la permeabilidad media de estas paredes. Si. es decir. d) construcciones comprendidas entre dos planos paralelos de grandes dimensiones de otras construcciones. c) casos intermedios entre los dos anteriores. si no dejan pasar absolutamente nada de aire. se considera una construcción como: a) Cerrada. Si sus paredes presentan fugas y pequeñas aberturas uniformemente repartidas. ni siquiera en forma accidental. una de las paredes presenta o puede presentar en ciertos momentos una permeabilidad igual o superior al 35%. Según la permeabilidad de sus paredes.3. DETERMINACION DEL NIVEL DE REFERENCIA . al menos. para las cuáles las distancias al suelo y a una pared vecina son. * 4.7.c) los paños llenos y las cubiertas aisladas (ver Capítulo 8).
c) para pendiente del terreno adyacente a la construcción p ò 2. . Figura 2.La altura de un punto cualquiera de la construcción en el que se desea calcular la presión dinámica se medirá a partir de un nivel de referencia. el nivel de referencia será el del pie de la construcción (ver Figura 1) b) para pendiente del terreno adyacente a la construcción 0.3 < p < 2. Nivel de referencia cuando 0.3. el que se establecerá según la pendiente del terreno sobre el cual esté ubicada la construcción. el nivel de referencia se determinará como se indica en la Figura 3.3 < p < 2. el nivel de referencia se determinará como se indica en la Figura 2. se pueden presentar los siguientes casos: a) para pendiente del terreno adyacente a la construcción p ó 0.
1. Nivel de referencia cuando p Volver Indice > = 2 * CAPITULO 5 MÉTODO DE CALCULO * 5. considerando los efectos estáticos. * 5. Mientras no exista una reglamentación al respecto. * 5.2. La secuencia de cálculo se halla graficada en la Figura 11. EVALUACION DE LA ACCION DEL VIENTO.1. se supondrá que el viento máximo puede actuar en cualquier dirección.2.1.1. GENERALIDADES En el presente Capítulo se describe el procedimiento general para la evaluación de la acción del viento sobre las construcciones. sin realizar consideraciones acerca de rumbos preponderantes. Primer paso: Determinación de la velocidad de referencia ( ) . CONSIDERACION DE LOS EFECTOS ESTATICOS * 5.Figura 3.
* 5.5 25. teniendo en cuenta la ubicación geográfica de la construcción.0 27.0 27. expresada en metros por segundo.7 . cp el coeficiente de velocidad probable.1. Cuando la ubicación de la construcción esté comprendida entre dos isocletas el proyectista podrá optar por: a) adoptar el mayor de los dos valores.2. b) interpolar linealmente entre ambos valores.0 27.0 37. que toma en consideración el riesgo y el tiempo de riesgo adoptados para la construcción.5 31. siendo: Vo la velocidad básica de diseño.2.2 26. Valores de la velocidad de referencia á para las capitales provinciales y algunas ciudades CIUDAD Bahía Blanca Bariloche Buenos Aires Catamarca Comodoro Rivadavia Córdoba Corrientes Formosa La Plata La Rioja Mar del Plata (m/s) 28. En la Tabla 1 se indican los valores de la velocidad de referencia para las capitales provinciales y algunas ciudades.0 27.2. Segundo paso: Cálculo de la velocidad básica del diseño (Vo) La velocidad básica del diseño Vo se calculará mediante la siguiente expresión: Vo = cp . Volver Indice Tabla 1. Para otras localidadesse obtendrá del mapa de la Figura 4.1.5 28.5.3 25.
5 30.5 35.0 29.5 25.Mendoza Neuquén Paraná Posadas Rawson Resistencia Río Gallegos Rosario Salta Santa Fe San Juan San Miguel de Tucumán Santa Rosa Santiago del Estero Ushuaia Viedma San Luis San Salvador de Jujuy 22.5 30.0 27.0 22.0 27.5 30.5 Volver Indice .2 40.0 22.5 23.5 30.0 33.0 28.0 25.2 32.
construcciones rurales. velocidad correspondiente al promedio de velocidad instantánea (pico de ráfaga) sobre intervalos de 3 segundos. reactores nucleares.etc. edificios para comercios e industrias con alto factor de ocupación. centrales eléctricas y de comunicaciones. aeropuertos principales. Mapa de distribución de la velocidad de referencia . expresada en metros por segundo. etc Edificios e instalaciones industriales con bajo factor de ocupación: depósitos.1.3. Pm m cp 1 0. industrias riesgosas.Figura 4.13 2 0.2. Grupo DESCRIPCION Construcciones cuyo colapso o deterioro puede afectar la seguridad o la sanidad pública y aquellas vinculadas con la seguridad nacional: hospitales.65 3 0. Valores límite de la Probabilidad Pm.2. Volver Indice Tabla 2. silos. la velocidad de referencia. y del coeficiente cp para los distintos grupos de construcciones. cuarteles de bomberos y fuerzas de seguridad. Vo la velocidad básica de diseño. Tercer paso: Cálculo de la presión dinámica básica (qo) La presión dinámica básica qo se calculará mediante la expresión siguiente: qo = 0. en exposición abierta. Su valor se indica en a Tabla 2 (ver anexo a este artículo). del Período de vida m. Construcciones temporarias o precarias: locales para exposiciones.20 50 2. edificios educacionales. etc. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). . a una altura normal de referencia de 10 m que tiene un período de recurrencia de un año de acuerdo con el tipo y destino de ésta.50 2 1. hoteles y oficinas.50 25 1. determinada de acuerdo con el artículo 5.45 4 0. estructuras de otros grupos durante el proceso de construcción.000613 V 2 0 siendo: qo la presión dinámica básica. edificios gubernamentales que no se consideren en el grupo 1.50 10 1. Edificios para vivienda. etc. centrales de potabilización y distribución de aguas corrientes.16 * 5. expresada en metros por segundo.
para construcciones bajas.1. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). cd el coeficiente adimensional de reducción que toma en consideración las dimensiones de la construcción (ver artículo 5.2.2. cd siendo: qz la presión dinámica de cálculo.4. En la mayoría de los casos resulta ventajoso trazar diagramas simplificados envolventes. puede adoptarse una presión dinámica de cálculo constante en toda la altura de la construcción.3.2.2. cz . en función del mayor valor de z. La aplicación de esta expresión conduce a diagramas de presión dinámica de cálculo variables con la altura del punto considerado. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2).2.2.). Cuarto paso: Cálculo de la presión dinámica de cálculo (qz) La presión dinámica de cálculo qz se calculará mediante la expresión siguiente: qz = qo . Coeficiente cz 5. qo la presión dinámica básica.2. 5.4.1.2.4. la presión dinámica de cálculo varían con las condiciones de rugosidad del terreno y con la altura del punto en consideración. por consiguiente.4. El coeficiente cz expresa la variación de la velocidad del viento con la altura y la rugosidad del terreno (ver anexo a este artículo). 5. e incluso. cz el coeficiente adimensional que expresa la ley de variación de la presión con la altura y toma en consideración la condición de rugosidad del terreno (ver artículo 5.2.2.4.2. 5.* 5.). La velocidad del viento y.2. La expresión general del coeficiente cz es: .4.4.
i para cada tipo. Zonas onduladas o forestadas. llanuras sin árboles. Zonas llanas.i para cada una de ellas. Tipos de rugosidad y valores del parámetro zo. con un promedio de alturas de las posibles obstrucciones alrededor de la construcción menor que 1.1 el parámetro zo. suburbios de grandes ciudades. Por ejemplo: fajas costeras hasta aproximadamente 6 km.i correspondiente al tipo de rugosidad I.5 y 10 m.siendo: z la altura del punto considerado.500 * Las fotografías fueron obtenidas por la Dirección de Infraestructura de la Fuerza Aérea Argentina. * Volver Indice Tabla 3. con alturas entre 1.- zo. Superficies cubiertas por numerosas obstrucciones.i un parámetro que depende del tipo de rugosidad i del terreno. zo. pantanos. Por ejemplo: áreas industriales. árboles o construcciones muy aisladas. tales como cercas. centros de grandes ciudades con edificación general de más de 25 m de altura. respecto del nivel de referencia.i (m) 0. mesetas desérticas.5 m. .200 0. expresada en metros. zonas urbanas con numerosas obstrucciones de espacios cerrados que tienen la altura de las casas domésticas con promedio no superior a 10 m. poco onduladas con obstrucciones dispersas.050 0. Tipo I II III IV DESCRIPCION Llanuras planas con pocas o ninguna obstrucción. En la Tabla 3 se describen los cuatro tipos de rugosidades en que se clasifican los terrenos y se dan los valores de zo. En las Figuras 5 a 10 se dan ejemplos de los cuatro tipos de rugosidades del terreno. zo.005 0.
Volver Indice .Figura 5. Ejemplo de terrenos con tipo de rugosidad I. Figura 6. Ejemplo de terrenos con tipo de rugosidad II.
Volver Indice . Figura 8. Ejemplo de terrenos con tipo de rugosidad III.Figura 7. Ejemplo de terrenos con tipo de rugosidad III.
Figura 9. Ejemplo de terrenos con tipo de rugosidad IV. Ejemplo de terrenos con tipo de rugosidad IV. Figura 10. Los valores del coeficiente cz se indican en la Tabla 4 para los cuatro tipos de rugosidad y para alturas variables entre 10 m y 250 m. Volver Indice Tabla 4. Valores del coeficiente adimiensional cz z (m) Tipos de rugosidad .
648 1.277 1. 5.4.980 1. se incluyen al sólo efecto de facilitar la apropiada interpolación para relaciones h/Vo y a/h ó b/h intermedias.3.65.2.281 Nota: los valores intermedios se obtienen por interpolación lineal.818 0.5 3.191 1.888 0.451 0.000 1. Los valores indicados en la tabla.622 1. En ningún caso se admitirá un coeficiente de reducción por dimensiones cd < 0.948 1.4.1.662 1.839 1. que tenga en cuenta la dimensión espacial de la ráfaga en relación a las dimensiones de dicha construcción.4. Coeficiente de reducción por dimensiones cd 5.398 1.698 1.390 1.446 0.088 1.0 3. En la Tabla 5 se indican los valores de cd en función de las relaciones entre la altura de la construcción y la velocidad básica de diseño (h/Vo) y entre el ancho de la construcción (a ó b) normal al viento y la altura de la construcción (a/h ó b/h) para cada tipo de rugosidad.637 0. se podrá aplicar en el cálculo de las presiones dinámicas qz un coeficiente adimensional de reducción menor que la unidad.931 1.000 1.5 2.079 1.482 IV 0. Volver Indice Tabla 5.894 0. Podrá aplicarse este coeficiente de reducción únicamente si los elementos estructurales que componen la construcción están vinculados de manera tal que quede asegurada una actuación conjunta con los mismos al ser solicitados por el viento.346 1.I < 10 = 20 30 40 50 60 70 80 90 100 150 200 250 1.204 1.5 > 6.944 2.0 2. menores que 0.0 5.536 1. 5. a/h ó b/h Tipo de rugosidad 0.125 1.760 0.732 0.143 1.468 1.298 0. Cuando alguna de las dimensiones de la construcción exceda de 20 metros.3. Coeficiente de reducción por dimensiones cd.026 II 0.854 0.2.810 0.0 1.071 1.0 4.5 5.046 1.2.738 III 0.65.703 0.527 1.304 1.673 0.257 1.578 1.860 0.2.310 1.5 4.384 1.556 0.618 0.191 1.0 .5 h/Vo 1.3.
92 0.67 0. .78 0.62 0.91 0.58 0.71 0.63 ---------------------0.86 0.68 0.74 0.77 0. este coeficiente llevará signo positivo o negativo según se trate de un efecto de presión o de succión. la rugosidad de la superficie.52 ------------------------------------0.2.66 0.64 0.61 0.95 0.90 0.55 0.87 0.70 0.70 0.67 0.64 0.55 ------------------------------------------0. respectivamente.84 0.5.59 ------0.81 0.5 1.89 0.72 0. la orientación con relación a la dirección del viento.71 0.69 0.80 0.61 0.79 0.94 0.85 0.73 0.85 0.63 0.64 0.61 ---------------------0.99 0.53 ---------------------------------------0..69 0.66 0.= I II III IV I II III IV I II III IV I II III IV I II III IV 0.74 0.90 0.76 0.85 0.71 0.74 0.71 0.95 0.81 0.61 0.63 0.75 0.0 2.63 0.97 0.59 0.83 0.65 0.84 0.74 0.99 0.58 0.66 0.77 0.73 0.67 0.71 0.70 0.88 0.59 ---0. c un coeficiente de presión que depende en cada caso de la forma geométrica de la construcción y de otros factores tales como: la relación de sus dimensiones.82 0. la permeabilidad de las paredes.93 0.77 0. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2).76 0.82 0.56 0.75 0.63 0.69 0. se determinará con: wz = c . Quinto paso: Cálculo de las acciones 5.59 0.78 0.54 ------------------------------------------- 0.61 ------0.88 0. etc.84 0.73 0.68 0.82 0.63 0.2.58 0.72 0.0 0.94 0.83 0.80 0.1.0 * 5.86 0.70 0.5.82 0. Cálculo de las acciones unitarias La acción unitaria ejercida por el viento sobre una de las caras de un elemento de superficie de una construcción.72 0.65 0.68 0.63 0.61 0.96 0.64 ---------------------------------0.59 ---------0.54 ---0.67 0.73 0.61 0.77 0.74 0.65 0. ubicado al nivel z.77 0. qz siendo: wz la acción unitaria.66 0.62 0.0 5. la ubicación en el espacio con respecto a otras superficies o construcciones.66 0.55 0.78 0.75 0.57 ------------------------------------------0.87 0.68 0.70 0.80 0.69 0.67 0.79 0.62 0.66 0.78 0.77 0.93 0.83 0.79 0.
qz la presión dinámica de cálculo.3.z = (c1 . Cálculo de la acción resultante media La acción resultante media se obtiene reemplazando el valor de la presión dinámica variable punto a punto.c2. qz siendo: wr. por un valor medio uniforme para toda la superficie: wr.). techo. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2).5.z = (ce . Cálculo de las acciones unitarias resultantes Las acciones unitarias resultantes se obtienen sumando geométricamente las acciones ejercidas en ambas caras de un mismo elemento de superficie de una construcción.c2) .z la acción unitaria resultante. de un elemento de superficie de una construcción aislada (muro. panel. qz o bien cuando se trata de un elemento aislado: wr.m o bien cuando se trata de un elemento aislado: . etc. qz. Volver Indice 5.2. c1 y c2 los coeficientes de presión sobre las caras a barlovento y sotavento.5. expresando luego a c1 y c2 en función de c.m = (ce .2. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2) ce y ci los coeficientes de presión sobre las caras exterior e interior. según las expresiones: w r.ci) .expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). en ciertos casos se da un valor único de c = c1 . 5. ubicado en el nivel z.2. de un elemento de superficie en una construcción con volumen interior hueco. respectivamente. qz la presión dinámica de cálculo.ci) .
.2.m la acción unitaria resultante media.5.m un valor uniforme (valor medio o máximo) aplicable a la superficie en consideración. wr.m .4. expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf). qz.2. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2).2. 5.z la acción unitaria resultante. de un elemento de superficie de una construcción aislada (muro. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2).m la acción unitaria resultante media. Cálculo de la acción resultante total sobre una superficie La acción resultante total sobre una superficie se calculará mediante la siguiente expresión: W= wr. de un elemento de superficie en una construcción con volumen interior hueco.5. expresando luego a c1 y c2 en función de c. c1 y c2 los coeficientes de presión sobre las caras a barlovento y sotavento.m siendo: wr.z dA o bien utilizando el valor medio: W = wr. según el artículo 5. respectivamente. panel. qz.c2. A la superficie de referencia que se define para cada caso.5. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). en ciertos casos se da un valor único de c = c1 . techo.. wr.2.m = (c1 .3. etc).wr. ce y ci los coeficientes de presión sobre las caras exterior e interior. en ningún caso el valor uniforme deberá conducir a esfuerzos más favorables que los resultantes de la presión variable punto a punto.c2) . A siendo: W la acción resultante total sobre una superficie. según el artículo 5. .
qm . con la dirección del viento y en general. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m2 100 kgf/m2). qm . necesariamente. expresada en kilonewton (1 kN 100 kgf). ESQUEMA DEL PROCEDIMIENTO DE CALCULO En la Figura 11 se esquematiza gráficamente el procedimiento descripto en el presente Capítulo.Volver Indice 5. expresada en metros cuadrados.5. qm el valor medio de la presión dinámica de cálculo sobre la construcción.5. expresada en metros cuadrados. para el caso de reticulados o paneles. Para ciertas construcciones. no puede determinarse en forma directa. mediante las siguientes expresiones que no toman en cuenta las acciones locales: E = cE . A siendo: E la fuerza de empuje. es posible calcular directamente sus componentes horizontal E y vertical L. As el área de la proyección horizontal de la construcción. el área encerrada dentro del perímetro exterior del reticulado o panel. . Cálculo de la acción de conjunto sobre una construcción La dirección de la acción de conjunto sobre una construcción no coincide. Volver Indice * 5. A el área de la superficie maestra o superficie de referencia. sin embargo. cL el coeficiente global de levantamiento.3.2. expresada en kilonewton (1 kN cE el coeficiente global de empuje. 100 kgf) y L = cL . As L la fuerza de levantamiento. incluyendo huecos (área de la proyección vertical de la construcción).
a) Forma de conjunto y dimensiones (h. Esquema del procedimiento de cálculo Nº de paso Datos Ubicación de la construcción en el territorio Destino de la construcción Coeficientes Resultados ß de Figura 1 ß Primero Vo = cp . a.c2) qz w = w r. b. z. AS Volver Indice . A E = cE .000613 2 V 0 Cuarto Tipo (o tipos) de rugosidad Altura z del punto en consideración Velocidad básica de diseño (Vo) y dimensiones (h. z = (c 1. A. cd qm W=c. A L = c L . b. ci.q Quinto de Capítulos 6 a 10 c. c1.Figura 11. AS de la Tabla 4 cz de la Tabla 5 cd qz = qo . cL wr. qm . c2. qm . ß de la Tabla 2 cp Segundo Tercero Velocidad básica de diseño (Vo) qo = 0. ce cE.m .cz .
Tabla A.1.16 1.38 2.10 1.99 0.62 2.71 2.39 2.45 1.32 1.89 2.16 2.05 1.63 2.51 1.65 1.01 Nota: Se han recuadrado los valores adoptados en el Reglamento.20 1. Volver Indice 3.99 0. COEFICIENTE DE VELOCIDAD PROBABLE 1.09 2. Período de vida (años) 2 5 10 25 50 100 Probabilidad (Pm) 0.89 0.35 0.37 2.2.94 2.36 1.2.2.72 1.13 2.* ANEXOS AL CAPITULO 5 * 5. por razones especiales de proyecto.90 2.61 0.2.10 2. Valores del coeficiente cp Si. Determinación del coeficiente cp .01 2.02 1.67 1. se podrán adoptar los valores de cp indicados en la Tabla A.15 2. Los valores del coeficciente cp obtenidos según se indica en este anexo no serán inferiores a los que se establecen en el artículo 5.70 1.50 1. Introducción El contenido de este anexo no limita ni reduce las exigencias contenidas enel Reglamento.38 2.90 2. Valores del coeficiente de velocidad probable (cp) en función de la probabilidad (Pm) y de la vida de la construcción (m).82 2.55 1. se considera necesario incrementar la seguridad prevista en el presente Reglamento. 2.1.
será: Pm = 1 .14. la probabilidad de que la velocidad sea superior a Vo por lo menos una vez en m años. despejando F(Vo) se deduce: F (Vo) = (1 .(F (Vo))m De donde. igual a 7. el parámetro de forma de la distribución de valores extremos de Frechet que se ha adoptado para todo el país. 4.Pm ) . elegida para el caso considerado.Los valores de cp se calculan de acuerdo con la expresión siguiente: siendo: cp el coeficiente de velocidad probable. Pm la probabilidad elegida de que la velocidad básica Vo sea excedida por lo menos una vez en un período de m años. en un año cualquiera se tendrá: P (V Vo) = q = F (Vo) En el término de m años la probabilidad será: qm = (F (Vo) )m En consecuencia.qm = 1 . m el número de años de vida de la construcción. Deducción del coeficiente cp Llamando q a la probabilidad de que la velocidad extrema anual sea inferior a un valor Vo.
Introducción La variación de la velocidad desde un terreno de determinada rugosidad a otro de rugosidad diferente es un proceso gradual.4. se dan ejemplos de transiciones de rugosidad *. .Teniendo en cuenta que la distribución de los valores extremos adoptada por este Reglamento satisface la distribución de Frechet. Volver Indice * 5.1.2.2. a A. cuya expresión es: resulta: Tomando logaritmos neperianos: De lo cual despejamos Vo: En factor entre llaves no es otra cosa que el coeficiente de velocidad probable cp.2. En las figuras A.4. TRANSICION DE RUGOSIDADES 1.
Como este cambio comienza en las capas de viento más cercanas al suelo y se propaga luego hacia las más altas. Figura A. *Las fotografías fueron obtenidas por la Dirección de Infraestructura de la Fuerza Aérea Argentina..2.2. se indican los valores de la altura hx necesaria en función de la distancia x para cada uno de los tipos de rugosidad. Figura A. se produce la estabilización del perfil de velocidad a una determinada altura relacionada con la distancia x (expresada en km) al comienzo de la rugosidad en la cual se halla ubicada las construcción. debe considerarse la graduación más severa (terreno de menor rugosidad) 2.4. Sin influencia de la transmisión de rugosidades Si la construcción. ó de la Tabla 4.1. . Ejemplo de terrenos con transición de rugosidad tipo I a tipo IV.2. En la Tabla A. tiene una altura h menor que la hx correspondiente de la Tabla A.2.2.El viento debe atravesar una cierta distancia x del terreno hasta que se estabilice un nuevo perfil de velocidad. Para un lugar donde las rugosidades varían en diferentes direcciones.2. Ejemplo de terrenos con transición de rugosidad tipo I a tipo III.el perfil de velocidad se desarrolla totalmente en dicho tipo de rugosidad y se adoptarán los coeficientes cz que surgen de la aplicación de la fórmula dada en el artículo 5. ubicada a una distancia x del comienzo de determinado tipo de rugosidad.
Ejemplo de terrenos con transición de rugosidad tipo I a tipo II. Ejemplo de terrenos con transición de rugosidad tipo I a tipo II.3. y a tipo IV Figura A. y a tipo IV.Volver Indice Figura A. .4.
2. el coeficiente cz se determinará de alguna de las formas siguientes: . tiene una altura h mayor que la hx correspondiente de la Tabla A.2.2 0. Valores de la altura hx necesaria en función de la distamcia x para los cuatro tipos de rugosidades. 3. Con influencia de la transición de rugosidades Si la construcción.5 1 2 5 10 20 50 TIPO I 12 20 25 35 60 80 120 180 Altura hx (m) TIPO II 20 30 45 65 100 140 200 300 TIPO III 35 55 80 110 170 250 350 400 TIPO IV 60 95 130 190 300 450 500 500 Nota: Los valores intermedios se obtienen por interpolación lineal. ubicada a una distancia x del comienzo de determinado tipo de rugosidad.Volver Indice Tabla A. Distancia x (km) 0.
4. se muestra la transición de un tipo de rugosidad II a un tipo de rugosidad IV para una construcción ubicada en el punto A. del comienzo del tipo de rugosidad IV. correspondientes con el tipo de rugosidad más bajo. b) se acepta una reducción de cz. En la Figura A. Volver Indice . b) sobre la altura hx. Transición de un tipo de rugosidad bajo a otro más alto En el caso de una transición de un tipo de rugosidad bajo a otro más alto se adoptarán los coeficientes cz: a) debajo de la altura hx.5. se adopta el más bajo (máximos coeficientes).a) de los dos o más tipos de rugosidades que tienen influencia. correspondientes con el tipo de rugosidad más alto. según sea el caso. según los métodos que se describen en 4. 5 ó 6. a una distancia x.
Transición de un tipo de rugosidad alto a otro más bajo En el caso de una transición de un tipo de rugosidad a otro más bajo se adoptarán los coeficientes cz: a) sobre la altura hx..2..... .6. Figura A.. correspondientes con el tipo de rugosidad más bajo siempre que no sea mayor que el valor que adopta este coeficiente para la altura hx en el tipo de rugosidad más alto. Volver Indice . Curva cz-h para el tipo de rugosidad IV según Tabla 4. Curva cz-h para el tipo de rugosidad II según Tabla 4.... a una distancia x2 del comienzo del tipo de rugosidad II..6. REFERENCIAS Curva x-hx para el tipo de rugosidad II según Tabla A.. para una construcción ubicada en el punto A.5. b) debajo de altura hx.... Curva cz-h de cálculo... correspondientes con el tipo de rugosidad más alto.. se muestra la transición de un tipo de rugosidad IV a un tipo de rugosidad II. En la Figura A.
Figura A. En la Figura A. se muestra la transición de un tipo de rugosidad II a un tipo de rugosidad I y luego a un tipo de rugosidad III y los ejemplos para las construcciones ubicadas en A. B y C. Transición que vincula más de dos tipos de rugosidades Cuando la transición vincula a más de dos tipos de rugosidades se debe tratar en forma similar a la descripta en 4 y 5.6. 7 .7.
1.1. Presión dinámica de cálculo (qz) Se determina según lo establecido en el artículo 5. Según sea la cara expuesta a la acción del viento se designará: .4.Volver Indice * CAPITULO 6 CONSTRUCCIONES PRISMATICAS DE BASE CUADRANGULAR * 6. PRESCRIPCIONES GENERALES * 6. la relación de dimensiones λ es el cociente entre la altura h y la dimensión horizontal de la cara expuesta.2.2.1.1. Relación de dimensiones Para una dirección del viento dada. * 6.
1.3. remitirse al artículo 6.1.3.7.* 6. única o múltiple.3. 6. Características de la construcción 6.1. para construcciones separadas del suelo y e>h .3. la flecha de la cubierta es f. Cuando la planta no sea rectangular. su ángulo de inclinación es α y la separación del suelo es e (ver Figura 12).2. con la salvedad de que por lo menos una de ellas sea cerrada ( 5%).1.4.3. Las paredes verticales son planas y pueden tener diferente permeabilidad. Figura 12 Volver Indice 6. 6. la altura es h. La separación del suelo puede ser: e=O e h para construcciones apoyadas en el suelo. en bóveda o inclinada. La cubierta puede ser horizontal.1. de una o más aguas.3.1. La planta es un rectángulo de lados a y b tales que a > b.
5. En el caso de construcciones separadas del suelo. Designaciones para el coeficiente de forma Según la ubicación de la construcción con respecto al suelo.4.2. Coeficiente de forma El coeficiente de presión c depende.3.1. de la Figura 13 para una construcción apoyada en el suelo de igual base y mitad de altura h.6.4. Determinación del coeficiente de forma h Se obtendrá (salvo en el caso indicado en el artículo 6.).1. el coeficiente se designará: o para construcciones apoyadas en el suelo.4. * 6.1.1. de un coeficiente de forma . 6.4.3.1. con e > h h e para construcciones separadas del suelo. en general. el que a su vez. 6.1.1. las cuatro paredes apoyan en el suelo por intermedio de pilares y están alejadas de cualquier plano de grandes dimensiones.1. Determinación del coeficiente de forma e . con e h 6. Volver Indice 6.4.1. Determinación del coeficiente de forma Se obtendrá de la Figura 13 en función de o y la relación b/a. con e =O para construcciones separadas del suelo. depende de la relación de dimensiones .4.4.4.
en función de by de la relación . se obtendrá de la Figura 14.6. Viento normal a la cara mayor Sa a= h a > = 0.1.5 Para un viento perpendicular a la cara Sa. En este caso particular el coeficiente γ h se obtendrá de la Figura 14. Construcciones para las cuales a 1y b < 2.5 Viento normal a la cara mayor Sb h > 1 b= b = Figura 13.4. Valor del coeficiente γ o para construcciones prismáticas de planta cuadrangular apoyadas en el suelo. en función de b y la relación .5 por el cuadrante superior izquierdo en función de a y de b/a .4. a) Para un viento normal a la cara mayor Sa: .si a 0.1.
).4. Figura 14. Construcciones para las cuales 1 b a 1y b 2..( o- h ) siendo: el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones separadas del suelo. con e h.4.). b Volver Indice 6.2. el coeficiente siguiente expresión: e= o- e se calcula por la e h .3.1.5 por el cuadrante inferior izquierdo en función de b.si a < 0.si b 1 por el cuadrante superior derecho en función de < 1 por el cuadrante inferior derecho en función de b a.4. Valores de los coeficientes e ó a h para construcciones prismáticas de 1y b base cuadrangular separadas del suelo con Sa < 2.2.1. h el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones se paradas del suelo con e > h (ver artículo 6. e o el coeficiente de forma y correspondiente a las construcciones apoyadas en el suelo (ver artículo 6.4.1. b) Para un viento normal a la cara menor Sb: .si .5 y viento normal a la cara . y de b/a.5 ó bien a >1 y Para cualquiera de las caras Sa ó Sb.
Volver Indice * 6. ACCIONES EXTERIORES Los valores de los coeficientes de presión exterior ce se obtendrán de las Tablas 6 y 7. En estos casos. Figura 15. el coeficiente de forma γ se toma igual al coeficiente de forma o que corresponde a una construcción apoyada en el suelo.1.4.5. Construcciones separadas del suelo y comprendidas entre dos planos paralelos verticales de grandes dimensiones con relación a aquéllas.6. cuya base sea igual a una de las caras en contacto con los planos. su altura h sea igual a la separación s entre los planos y la relación de dimensiones a ó b igual a 10 (ver figura 15). Estos valores corresponden a un viento que no atraviesa la .2.
1.3 siendo: ce el coeficiente de presión exterior. cuando esto no se cumple.0. el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones separadas del suelo.2.8 y para construcciones entre planos paralelos verticales de grandes dimensiones: ce = . se podrá utilizar el diagrama de la Figura 16.8) Dirección del viento Cuando fuera necesario tener una indica ción de la acción del viento oblicuo. con e h. * 6. Cara inferior (en construcciones separadas del suelo) Como caso general se adoptará: ce = . Paredes Los coeficientes de presión exterior ce se obtendrán de la Tabla 6.construcción.0.0. Cubiertas Los coeficientes de presión exterior ce se obtendrán de la Tabla 7 y de las Figuras 17 y 18.3. Coeficiente ce Caras a barlovento Perpendicular a la pared Oblicuo a la pared + 0.(1.3 . * 6. .8 Caras a sotavento .2. ciertos coeficientes pueden dejar de ser válidos.8) Tabla 6.(1.2. según las características de la construcción. e e . Coeficiente de presión exterior ce para paredes.2. * 6.
Volver Indice * 6.15.1.0 y + 0. .2 y 0. * 6.0. de conformidad con las características de la construcción (permeabilidad de las paredes y su disposición con respecto a la dirección del viento).4. Valores límite del coeficiente de presión interior ci Cuando las determinaciones efectuadas aplicando las indicaciones de la Tabla 8 conduzcan a valores de ci comprendidos entre . Valor del coeficiente ce en función del ángulo de ataque del viento sobre una cara.0. si se obtienen valores comprendidos entre 0.20.1. en tanto que. * 6. se tomará ci = + 0.3. ACCIONES INTERIORES Los valores de los coeficientes de presión interior ci se obtienen de la Tabla 8. ACCION UNITARIA RESULTANTE Se obtendrán multiplicando el valor de la presión dinámica de cálculo qz por un coeficiente de presión c determinado de acuerdo con el artículo 6. para prismas de base cuadrada.4. Figura 16.15.3. se tomará ci = .0.
En estas acciones no se tomarán en consideración las acciones locales.4.2.0 se tomará c = . y 6.5. en tanto que para valores comprendidos entre 0.3 y 0. * 6.0.3.3. Volver Indice * 6.1. ACCIONES DE CONJUNTO Se determinan mediante la composición de las acciones resultantes sobre las distintas partes de la construcción. se tomará c = + 0.0. .4.0 y + 0.* 6. cuando la combinación más desfavorable de ce y ci conduzca a valores comprendidos entre . calculadas de acuerdo con los artículos 6.3. Coeficiente de presión c Se determina mediante la combinación más desfavorable de los coeficientes de presión de las acciones unitarias exteriores ce e interiores ci. de acuerdo con las indicaciones de la Tabla 9. Valores límite de las acciones unitarias resultantes En todos los casos.2.3.
pondientes a las condiciones f f según figura 17 a) para α = 0º f f h/2 según figura 17 a) para α = 0º según figura 17 c) <f < h . Paralelo a las generatrices única o múltiple única h h múltiple h h única <f< h por interpolación lineal entre los coeficientes corres. Coeficiente de presión ce para cubiertas. Dirección del viento Perpendicular a las generatrices Tipo de cubierta Plana única múltiple Condición Aplicable a f f h/2 h/2 1º cubierta y última vertiente Coeficiente ce según Figura 17 a) según Figura 17 a) cubiertas idem vertientes intermedias extremas por 0.75 y penúltima vertiente única h h múltiple h h f 1º cubierta y última vertiente según Figura 17 b) f según Figura 17 b) cubiertas idem vertientes intermedias extremas por 0.75 y penúltima vertiente única o múltiple por interpolación lineal entre los coeficientes corres.Tabla 7.pondientes a las condiciones f y h f h en función de f/h.
Coeficiente de presión ce para cubiertas (continuación) Dirección del viento Tipo de cubierta única Condición Aplicable a Coeficiente ce según Figura 18 Perpendicular Bóbeda de a las directriz: circular generatrices parabólica catenaria f h f múltiple f h 1º cubierta y última vertiente según Figura 18 cubiertas idem vertientes intermedias extremas por 0. 1º cubierta y última vertiente igual al caso de cubierta única múltiple f h .y h f h en función de f/h. múltiple <f< h según figura 17 a) para = 0º (continúa) Volver Indice Tabla 7. y los correspondientes a la cubierta horizontal de una construcción de igual base y altura (según Figura 17 a) en función de f/a o b.75 f y penúltima vertiente única f h f por interpolación lineal entre los coeficientes de la bóveda de f = a o b/10 (según Figura 18).
Cubiertas planas con f h/2. de 0y . ce en función h/2 en bóveda con f 2/3 h y a ó b/10 f a ó b/2 y todo . Viento perpendicualr a las generatrices.75 y penúltima vertiente según figura 17 a) para α = 0º Paralelo a las generatrices única ó múltiple f h f Volver Indice Figura 17.f cubiertas idem vertientes intermedias extremas por 0. Valor del coeficiente de presión exterior ce para cubiertas a) .Cubiertas planas con f .
Viento paralelo a las generatrices.tipo de cubiertas múltiples. Valor del coeficiente de presión exterior ce. b) Cubiertas planas con 4/5 h f h. c) Cubiertas planas con 4/5 h f h. ce en función de . . ce para de 0 = 0º en función . ce en función de . Volver Indice Figura 18. Viento paralelo a las generatrices. Viento perpendicualr a las generatrices. parabólica o en catenaria ( válida para ). para cubiertas en bóveda de directriz circular.
Volver Indice Tabla 8.8) + 0.8 Con una pared abierta La pared abierta .3 0. Coeficiente de presión interior ci.6 (1.3 bien -0.6 (1. Tipo de construcció n Cerrada Características Permeabilida d 5% Otros datos Coeficiente de presión Aplicación sobre todas las caras interiores de todos los locales Pared abierta a barlovento Sobre la cara interior de las paredes de ci +0.8 )o 1.
0.8) Las otras paredes y el techo 5% Paredes abiertas paralelas a la dirección del viento Sobre todas las paredes o construccione s interiores (Continúa) Volver Indice Tabla 8.6 (1.8 )o 1.3 bien .6 (1.0. Coeficiente de presión interior ci (continuación) .8) Las otras paredes y el techo 5% Pared abierta a sotavento paralela al viento Sobre la cara interior de las paredes de 5% y las vertientes del techo Sobre la cara interior de la pared de 35% .3 .6 (1.0.3 bien . situadas fuera de la corriente de aire Paredes o construccione s interiores.6 (1.3 0.8) + 0.3 0.3 ) Con dos paredes opuestas abiertas Las paredes abiertas 35% Paredes abiertas en la dirección Paredes o del viento construccione s interiores.35% 5% y las vertientes del techo Sobre la cara inferior de la pared de 35% -0.8 1. situadas en la corriente de aire + 0.(1.8 )o 1.6 (1.6 (1.8) Se calculan como si estuviesen aisladas en el espacio con abstracción de otras partes de la construcció n + 0.3 0.
8 ) (1 ) Volver Indice Tabla 9.8 Se aplica la sobrepresión que reina sobre el sector adyacente de fachada Con paredes parcialment e abiertas Una o más paredes tienen una permeabilida d comprendida entre 5% y 35% Caso de interpolación simple Sobre las caras interiores de las paredes y techos Sobreimpresione s o depresiones determinadas por interpolación lineal (simple o doble) entre los coeficientes de las construcciones con paredes abiertas Con paredes cerradas y cuya cubierta presenta una linterna o un shed abierto de un solo lado a longitud de la construcción a’ longitud de la linterna o shed .8) 1.5 0.6 (1.02 0 ci .0.3 + 0.0.Tipo de construcció n Con dos paredes opuestas Características Permeabilida d Las paredes abiertas 35% Las otras paredes y el techo 5% Otros datos Paredes abiertas oblicuas a la dirección del viento (cuando el viento puede atravesar la construcción a todo su largo o ancho) Coeficiente de presión interior Aplicació n Cara interior expuesta al viento Vertiente s del techo ci + 0.0. Acciones en construcciones prismáticas de base rectangular TIPO DE CONSTRUCCION DIRECCION DEL VIENTO DETERMINACION DE LAS ACCIONES DE CONJUNTO .6 (1.3 .2 1.
se sumará una fuerza unitaria de empuje aplicada sobre la superficie desarrollada de la cubierta. con un máximo de 0. más allá de los 4 h.04 qzh para superficies con nervios perpendiculares a la dirección del viento. Cuando la mayor dimensión de la planta sea superior a 4 h.03 qzh.Bloque único con cubierta única (Figura 19) Perpendicular a las Por composición geométricas de las acciones generatrices resultantes parciales. Paralelo a las generatrices Igual al caso de bloque único con cubierta única.01 qzh para superficies con ondas paralelas a la dirección del viento. Bloque único con cubierta múltiple Perpendicular a las Vertientes extremas según Tabla 7 generatrices Vertientes intermedias a) se proyecta la zona intermedia sobre un plano horizontal y se aplica a la mísma una unitaria. 0. Bloque agrupado con cubiertas única o múltiple Perpendicular al plano de las juntas Figura 19 .02 qzh para superficies con ondas perpendiculares a la dirección del viento. Los bloques intermedios deben resistir como si actuaran independientemente. 0.02 qzh para cubiertas abovedadas.02) qzh. c) 0.6 veces la acción calculada para el caso de bloque único. Paralelo a las generatrices Igual al caso anterior.01 + 0. con las siguientes magnitudes: 0. verificados para 0. b) (0. Para cubiertas de vertientes planas.1 qzh y un mínimo de 0.
6. Esta succión suplementaria desaparece para = 40º. que se adicionará el coeficiente de presión exterior ce. medida a partir del límite del borde. según corresponda. interpolándose linealmente para valores intermedios. pero sin exceder de b/10.6.2. El coeficiente de succión c'e en esta zona será el doble del coeficiente medio ce aplicable a la vertiente considerada. se tomarán en cuenta mediante un coeficiente de Presión c'e.1. o agregados de un elemento exterior a la construcción (mástil. El coeficiente de succión c'e en esta zona será el doble del coeficiente medio ce aplicable a las caras paralelas a la dirección del viento.3.6. * 6.4. ó interior ci. ACCIONES LOCALES Las acciones el viento. * 6.6. Bordes de techado Las acciones locales se considerarán sobre una longuitud igual a h/10. interpolándose linealmente para valores intermedios.). para 30º. Otras acciones locales Los elementos situados alrededor de los apoyos. Angulos de cubiertas En las aristas comunes a dos vertientes de una cubierta. Aristas verticales Las acciones locales se considerarán sobre una longuitud igual a b/10. o en lugares .6. ménsula. * 6. particularmente acentuadas en ciertas zonas localizadas de las construcciones. medida a partir de la arista del diedro formado por dos paredes consecutivas de la construcción. * 6. etc. la acción local se determinará mediante un coeficiente de succión c'e. Esta succión suplementaria desaparece para = 40º.Volver Indice * 6. triple del coeficiente medio ce aplicable a la pendiente considerada para 30º.
Volver Indice * 6. DE CARACTERISTICAS ESPECIALES. cornisas. CONSTRUCCIONES PRISMATICAS DE BASE CUADRANGULAR O ASIMILABLES.).donde existen discontinuidades acentuadas (chimeneas. Ejemplos de determinación de la relación .6. Volver Indice . APOYADAS O NO SOBRE EL SUELO En la Figura 20 se establece la forma de calcular las dimensiones a y b para el caso de construcciones de características especiales que puedan asimilarse a las construcciones de planta rectangular. Figura 20. etc. se calcularán con un coeficiente resultante igual a -2. respectivamente.7. o a la acción media interior no deberá exceder de -2 ó -3. Valores límite de las acciones locales El coeficiente resultante de adicionar la acción local c'e a la acción media exterior ce sobre las caras inferiores de los aleros. linternas.5. * 6.
PRESCRIPCIONES GENERALES * 7.1.3.* CAPITULO 7. para los prismas de tres y cuatro lados (categoría I).2. normal a la superficie maestra máxima. 7.1.4. * 7. Relación de dimensiones 7.1. para los prismas de más de cuatro caras y los cilindros (categorías II a VI). Dirección del viento Para el cálculo de las acciones de conjunto la dirección del viento se supone: normal a una cara.1.1.3.1.2.1. Para los casos de prismas y cilindros de eje horizontal se deberá también considerar la acción del viento en la dirección paralela a las generatrices.1. Presión dinámica de cálculo (qz) Se determina según lo establecido en el artículo 5. CONSTRUCCIONES PRISMATICAS DE BASE POLIGONAL REGULAR Y CONSTRUCCIONES CILINDRICAS * 7.2. La relación de dimensiones será para el caso de cuerpos con superficie maestra de ancho d constante y: a) prismas o cilindros de generatrices verticales b) prismas o cilindros de generatrices horizontales . Volver Indice * 7.1.
1 la longitud de las generatrices. Volver Indice * 7. expresada en metros. La relación de dimensiones será para el caso de cuerpos con superficie maestra de ancho variable: a) prismas o cilindros de generatrices verticales b) prismas o cilindros de generatrices horizontales siendo: la relación de dimensiones.1.3. 7.2. 7.4.3. la forma de determinar la altura ho y la longitud l para el cálculo de la relación de dimensiones . 1 la longitud de las generatrices. expresada en metros. expresada en metros. expresado en metros. ho la altura propia de la construcción. expresada en metros.3. A el área de la superficie maestra. d el ancho de la superficie maestra. expresada en metros cuadrados.1.siendo: la relación de dimensiones.1. Clasificación de las construcciones prismáticas de base poligonal regular y construcciones cilíndricas . La Figura 21 ilustra. mediante diversos ejemplos. ho la longuitud de las generatrices.
Tabla 10. Figura 21.Para la determinación de los coeficientes c a utilizar en el cálculo. Clasificación de las construcciones prismáticas de base poligonal regular y construcciones cilíndricas Sin nervaduras Superficie rugosa Superficie lisa I II III V V VI * Con nervaduras Aristas redondeadas Aristas vivas * * * * IV Forma del cuerpo / Características de la superficie Prismas de 3 ó 4 lados Prismas de 5 ó 10 lados Prismas de más de 10 y hasta 20 lados Prismas de más de 20 lados Cilindros circulares * Estos casos no se incluyen en el presente Reglamento por carecerse de información experimental. se clasifican a las construcciones en seis categorías de acuerdo con lo indicado en la Tabla 10. . Ejemplos para el cálculo de la relación de dimensiones .
apoyados o no sobre el suelo. o para el caso de prismas o cilindros de generatrices horizontales.1. ci. que toma en cuenta la separación de la construcción del suelo teniendo. Coeficiente de forma Para el cálculo de los coeficientes ce. Los tubos e hilos cilíndricos rugosos y los cables trenzados están tratados en el Capítulo 10. cE y cL se utilizará un coeficiente γ .2.4. pero con la condición de que el ángulo en la base no sea inferior a 70º. Los valores de valores de e o y h se obtienen del gráfico de la Figura 22 y los por aplicación de la fórmula: . Volver Indice * 7.1.5. Las construcciones troncocónicas o en forma de hiperboloide de revolución pueden ser asimiladas a las definidas en la Tabla 10.1.1.7.1. según los casos. 7.1.4. h para el caso de prismas o cilindros de generatrices verticales separados del suelo una distancia e > h. 7. b para el caso de prismas o cilindros de generatrices verticales separados del suelo con e ≤ h.5. las denominaciones siguientes: o para el caso de prismas o cilindros de generatrices verticales apoyados en el suelo.
con e h. Paredes 7. Prismas de tres y cuatro caras (categoría I) de generatrices verticales y separados o no del suelo. Volver Indice * 7. o de generatrices horizontales y separados del suelo una distancia e > d. cubiertas (según el artículo 7. . el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones apoyadas en el suelo con e = 0.2. o h el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones separadas del suelo. con e > h.) * 7.1. se consideran los casos siguientes: paredes (según el artículo 7.).2.1.siendo: e el coeficiente de forma γ correspondiente a las construcciones separadas del suelo.2.3.2.2. Figura 22.2.1.2. ACCION UNITARIA EXTERIOR Para la determinación del coeficiente de presión exterior ce.1.) y caras inferiores de construcciones separadas del suelo (según el artículo 7. Valor de los coeficientes o y h en función de la relación de dimensiones γ para las distintas categorías.
0. . Dicha acción se determina con: ce = + 0.Volver Indice La acción normal a una cara es la que da los mayores esfuerzos.8) para la cara a barlovento y para las caras a sotavento siendo: ce el coeficiente de presión exterior.(1.8 ce = .30 γ .
7.2. Para el caso de cubiertas en forma de calota esférica.). V.2.2. en función de la relación e/d y del ángulo de inclinación α de la normal al plano tangente a la superficie curva respecto a la dirección del viento.1.3. ver Capítulo 10 (artículos 10.2. cono o pirámide. Cubiertas 7.1. Prismas de más de cuatro caras (categorías II y III) y cilindros (categorías IV.1. y VI) de generatrices verticales y separados o no del suelo.3.1.2. Cubiertas planas (terrazas). El coeficiente de presión ce a tomar en cuenta en una sección diametral está dado en la Tabla 12 para = 1 y = 1. respecto a la dirección del viento.3.2.2.2. 7. .2. El coeficiente de presión ce a tomar en cuenta en una sección diametral está dado por la Tabla 11 en función del coeficiente y del ángulo de inclinación de la normal a la superficie plana o al plano tangente a la superficie curva. se procede por interpolación lineal entre los valores correspondientes a =1y = 1. Volver Indice * 7. Cara inferior de una construcción separada del suelo Los coeficientes de presión exterior ce se obtienen de la Tabla 13. techados con vertiente plana o cubiertas abovedadas: se adoptan los valores indicados en el Capítulo 6 (Tabla 7 y Figuras 17 y 18).3.2.2.2. * 7. apoyados en el suelo o separados del suelo una distancia e < d. y 10. Cilindros (categoría V y VI) de generatrices horizontales. o de generatrices horizontales y separados del suelo una distancia e > d.2.4. 7.3.1. Para un valor de la relación e/d y coeficiente γ superiores a 1.el coeficiente que toma en consideración la separación de la construcción del suelo.
1. 0. 1. +0. +0. +1. +0. 0. 1. 1. 0. 0. 0. 1. +0. 1. 0. 0. 0. 0. 5 00 90 70 35 00 40 70 85 85 75 70 70 70 70 70 70 70 70 70 1 V 1. 0. 1. 0. +0. 0. 0. +0. 0. +1. 0. 0. 0. 0. +0. 0. +0. 1. +0. 0. 0. 0. 0. +1. 1. 0. y del ángulo .Tabla 11. 0. 1. 0. 0. +0. 5 00 90 70 35 00 50 80 10 23 30 30 28 25 20 20 20 20 20 20 1 +1. 0. 0. 0. 0. 0. 1. 1. 0. 1. 1. +0. 0. +0. 0. Valores del coeficiente ce para prismas de más de cuatro caras (categorías II y III) y cilindros (categorías IV. 1. 0. 0. 0. 0. 1. 0. 0. 1.V y VI) de generatrices horizontales separados del suelo una distancia e d. +0. +0. +0. 0. a barlovento C at. 00 90 70 40 00 40 80 10 00 80 60 40 35 32 32 32 32 32 32 Volver Indice .V y VI) de generatrices verticales separadas o no del suelo. +0. 00 90 70 35 00 35 60 78 40 95 93 85 10 63 60 60 60 60 60 1. +0. 1. 1. 0. 0. 0. 0. 0. 0. en función del coeficiente . 1. 0. 0. 0. 0. +1. +0. 3 00 90 70 40 00 90 30 50 60 60 30 00 70 60 45 45 45 45 45 +1. 0. 0. 1. 0. 1. 1. 0. 0. 1. +0. +0. 1. 0. 1. 0. +0. 0. 0. a sotavento / 0º 10º 20º 30º 40 50 60 70 80 90 10 11 12 13 14 15 16 17 18 º º º º º º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 1 II +1. 1. 1. 0. 0. 0. 0. 0. +0. 0. 00 90 70 40 00 50 10 30 30 20 90 60 40 30 25 25 25 25 25 +1. 0. 0. 0. 0. 3 00 90 70 40 00 50 10 40 40 20 00 80 60 58 58 58 58 58 58 1 VI 1. 0. 0. +0. 0. 1. 0. 0. +0. 0. 0. 0. 0. 00 90 70 35 00 30 48 58 58 48 43 43 43 43 43 43 43 43 43 IV 1. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. y cilindros (categorías IV. 0. 0. 0. 0.
3 5 0.2 5 0.7 5 +0 . 7 0 0.4 0 0.3 7 0.3 0 0. 05 1. 00 +0 . 0 5 1. 8 5 0.3 0 0.3 0 0.9 2 +1 .2 5 0.4 5 +0 .7 0 0.9 0 +0 .9 0 +0 .3 0 0. 55 0. 0 5 +0 .2 5 0. 8 5 0.7 0 +0 .3 0 0.3 5 0. C at γ .3 0 0.9 0 +0 .9 9 +0 . 7 0 1.9 2 +0 .2 5 0.3 5 0.9 0 +0 . 70 +0 .9 0 +0 .3 5 0.3 0 0.2 5 0. 40 +0 .6 0 0.2 5 0.0 0 +0 .9 5 0.7 2 0.2 5 0.6 0 +0 .2 5 0.6 0 1.3 5 0.4 0 +0 .apoyados en el suelo o separados del mismo una distancia e < d.3 5 0.1 5 +0 .4 0 0.9 0 +0 .7 2 +0 . 60 1.2 5 0. 80 +0 .3 7 0.2 5 0.3 5 0.6 0 +0 .2 5 0.7 0 +0 . 4 0 1.3 5 0.3 0 0.2 5 0. 1 5 1. 6 5 0.4 0 0. 10 0.5 0 +0 . 00 +0 . 4 0 1.7 0 0.9 0 +0 .2 0 infer ior sup erio r 1.3 0 0.3 0 0.7 0 +0 .2 5 0. 00 0.4 5 0.2 5 0.4 0 0.2 5 0. 10 1.7 2 1. 9 0 1. 3 0 0.3 5 1.2 5 0.3 0 0.7 8 1. Valores del coeficiente de presión exterior ce para cilindros (cate gorías V y VI) de generatrices horizontales.2 5 0.5 0 1.2 5 0. 60 +0 .2 5 0. 40 0.1 0 infer ior +0 .3 5 0.0 0 +1 . 00 .3 5 0. 30 +0 .3 5 0. 35 +0 .2 5 0. 8 9 1 1 1 1 1 1 1 1 1 cara 1 2 3 4 5 6 7 0 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º /α º º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º 0º sup erio r 0 infer ior sup erio r 0.Tabla 12.2 5 0. 80 0. 40 1.8 2 1.7 0 0. 08 1.2 5 0.7 0 +0 .4 0 0.3 5 0.7 8 1.0 0 0. 40 V 1 sup erio r 0.9 0 +0 .3 0 0.7 0 +0 .3 5 0.2 5 0. 00 0.2 5 0.9 0 +0 . 35 1.6 0 0. para =1 y = 1.2 5 0. 3 0 0.2 5 0. 4 1 0.3 en función de la relación e/d y del ángulo .3 5 0. 25 1. 1 0 0. 40 0.3 0 0. 00 0.3 0 0.3 0 0. 0 0 1. 08 0.2 5 0.7 2 +0 .3 5 0.3 5 0.0 0 infer ior 0.7 8 0.
2 0 0.8 5 +0 .5 2 0.5 2 0.8 6 0.3 2 0.1 8 0.7 0 1.9 0 +0 . 8 5 1.8 0 0.5 5 0.5 5 0.3 2 0.4 2 0.1 8 0.2 0 infer ior sup erio r 1.9 0 +0 . 00 1.5 5 0.7 9 1.3 2 0.7 9 0.7 0 +0 . 30 0. 0 0 - 0.3 0 0.8 0 - 0.7 0 0. 00 0.2 0 1.8 0 0.2 6 0.1 8 0.7 2 +1 .2 5 0.2 sup sup erio r +0 .4 2 0.2 6 0.4 0 0. 3 5 1.7 0 +0 . 6 5 0.1 8 0.2 2 0. 90 1.6 0 +0 .6 5 0. 60 +0 . 55 +0 . 6 0 1.2 2 0.7 0 +0 . 5 5 1.5 5 0.2 2 0. 00 0.3 2 - 0.2 5 0. 9 0 0.5 5 0.5 0 1. 30 +0 .4 2 0.8 0 +0 +0 .2 6 0. 00 0.1 8 0.5 2 0. 60 0.5 0 +0 .8 0 - 1.7 0 0.4 0 - 0.5 0 0.2 2 0.7 0 1.0 0 +0 .8 5 +0 . 30 +0 .7 0 +0 .0 0 1. 6 5 1.1 8 0. 2 0 1. 2 0 1.4 2 0.5 0 0.8 0 1. 00 0. 60 +0 .9 0 +0 .3 2 - 0.2 6 0.6 0 0.7 0 +0 .2 .2 6 0.1 0 0. 40 1. 6 0 1.5 5 0.2 5 0.8 0 +0 .8 0 0. 60 0.9 0 +0 .9 0 +0 .4 2 0.9 0 +0 .4 0 +0 .8 2 +0 VI 0.6 5 +0 .5 0 1. 90 1.9 0 +1 . 10 1. .2 0 1. 60 1. 00 0. 0 3 infer ior sup erio r 1.5 5 0.3 5 +0 .0 0 infer ior sup erio r 1 ≤0 .4 0 0.0 0 0.1 8 0. 30 1.1 8 0.2 0 0. 10 1.6 5 0.1 8 0.5 0 0.0 0 1.2 2 0.9 9 +0 . 40 1.9 0 +0 .3 0 0. 10 1.7 5 1.2 5 0.5 2 0.5 2 0.5 2 0. 00 +0 .3 0 0.5 2 0.1 8 0. 6 5 0. 4 0 1. 30 +0 .5 2 0.2 0 +0 . 2 0 1.1 8 0. 65 +0 .4 0 0.7 5 +0 .6 0 0. 40 +0 .2 6 0.3 2 0. 20 1.4 2 0.2 2 0.5 5 0. 5 5 1.3 0 0.5 0 +0 .5 5 0.1 8 0.4 2 0.3 2 - 0.4 2 0.7 8 - +0 . 60 1.4 2 0.4 0 0.2 6 0.4 0 0.1 8 0.1 0 +0 .6 0 1.4 0 +0 .4 0 0.8 0 1.1 8 0.6 5 0.4 0 +0 .8 0 +0 . 3 0 1. 4 5 1. 00 0.8 0 0.1 8 0.4 0 - 0.4 2 0.7 0 0.6 0 - 0.3 5 0. 6 5 1.7 0 +0 .5 5 0.2 2 0.4 2 0.4 0 0. 7 0 1.1 8 0.3 2 0. 3 5 1.5 0 +0 . 4 0 - 0. 00 0.5 0 +0 .0 0 +1 . 55 +0 .8 0 0. 95 0. 2 0 1.6 5 +0 . 65 +0 .5 0 1. 20 +0 . 40 1.4 0 +0 .2 2 0.1 8 0. 20 +0 .9 0 +0 . 30 1.6 0 0.1 0 infer ior 1 sup erio r 0.5 5 0.7 2 0.2 2 0.8 0 1. 40 +0 .2 6 0.5 0 1. 0 0 1.0 0 infer ior sup erio r 0 infer ior sup erio r 0.9 0 +1 . 4 0 1.7 0 +0 .3 0 0.5 2 0.1 8 0. 3 5 1.2 6 0. 7 2 1.1 8 0.2 2 0. 60 +0 .8 0 +0 .8 0 - 0.8 6 0.1 0 infer ior sup erio 1 r 0. 5 5 0.8 5 +0 .9 0 +0 .3 2 0.0 0 1. 30 +0 .5 2 0.6 0 0.3 4 0.1 8 0.8 5 +0 . 2 0 0.9 0 +0 .2 0 0.1 8 0.9 0 1.3 2 - 0.4 2 0.8 8 +0 . 35 0.8 0 +0 .6 0 1.2 6 0. 0 0 1. 6 5 1.0 0 +0 . 40 +0 .1 5 +0 .10 infer 3 ior 0.0 0 +0 .4 2 0. 05 +0 . 35 +0 . 10 1.9 0 +0 +0 .3 2 - 0.2 1 0.5 2 0.1 8 0.≤ 0. 3 5 1.5 2 0.5 5 0.9 0 +0 .8 5 +0 . 00 +0 . 60 1.4 2 0. 55 1.8 0 1.0 0 +1 . 40 1.5 5 0.3 2 - 0. 75 +0 .
50 1.3. se distinguen los casos siguientes: construcciones cerradas (según el artículo 7.4 3 0.4 0 0.5 5 0.9 0 .5. 9 0 1.4 0 0. 6 0 1. CONDICION COEFICIENTE ce .7 5 .4 0 +0 .4 + 0.9 0 +0 . de acuerdo con los valores de la Tabla 14. 90 0.5 5 0.5 Volver Indice * 7.3 ACCION UNITARIA INTERIOR Para la determinación del coeficiente de presión interna ci. para la cara inferior de las construcciones separadas del suelo.4 0 0.).4 0 +0 .4 3 0.0. 20 1. 50 1.0 0 +0 . Valores del coeficiente de presión exterior ce. 6 0 1. 6 1 1.7 5 0.5 0 0.9 0 +0 . 75 1.5 5 .0 erio r infer ior .8 0 +0 . 30 1.2 0 0.4 3 0.4 3 0.4 3 0.8 . 00 0. 50 1.1. 50 1.5 5 0.4 8 0.4 3 0.8 0 1. o bien una depresión. 50 1.1.7 0 +0 .4 0 0.4 0 0.7 5 0.4 0 0.0 0 infer ior 0. . Construcciones cerradas Las paredes tienen una permeabilidad 5%.4 0 0.4 3 0.0.4 0 0.3 0 1.6 . 8 0 1. 70 1.3.0 0 +1 .9 8 +0 .) y construcciones abiertas (según el artículo 7. 30 1.9 5 +0 .4 3 0.7 0 0.4 8 0. 8 0 1. Se deberá considerar simultáneamente sobre las caras interiores de todos los locales una sobrepresión.3. 90 0.7 0 +0 .1.4 0 0.3.4 0 0. 00 0. * 7. 00 Tabla 13.3 0 1.4 3 sup erio r 1. 8 0 1.4 2 0.4 0 0.9 0 +1 .5 0 0. en función del coeficiente global de empuje cE para construcciones macizas o cerradas estancas. determinado de acuerdo con el artículo 7.4 0 +0 .1.2. 6 1 1.5 0 0.4 3 0.
Valor del coeficiente de presión interna ci para construcciones cerradas.1. b) 0.Tabla 14. Volver Indice * 7. únicamente) Se considera una depresión uniforme igual a: a) 0.cE) ± 0.6 (1.40 . Construcciones abiertas.5. ACCION DE CONJUNTO Para el cálculo de las fuerzas resultantes de la acción del viento.6 (1.). .6 (1.90 .cE) ± 0.2.6 (1.10 .2.5.5.4.2. ci (sobrepresión + depresion -) CATEGORIA I II III IV V y VI Se aplica la Tabla 8 ± 0. siendo: qzh el valor de la presión dinámica de cálculo en el extremo superior de la construcción.cE) ± 0.5.).cE) * 7.10 . se consideran tres casos: a) Prismas y cilindros de generatrices verticales (según el artículo 7. (categorías V y VI.4 qzh para las construcciones abiertas tanto en la parte superior como en la parte inferior (torres de refrigeración). ACCION UNITARIA RESULTANTE Se determinará de acuerdo con el artículo 5.3.2. b) Prismas y cilindros de generatrices horizontales (según el artículo 7.3 qzh para las construcciones abiertas en su parte superior (chimeneas). * 7.
para el caso de construcciones macizas.2..2. Para el caso de cilindros separados del suelo una distancia e se aplica lo indicado en el artículo 7.5.2.5.3.5. según la Tabla 15.1.1. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100kgf).3.5. se calcula rá adicionando vectorialmente las fuerzas resultantes correspondientes a las distintas caras. d. Se calcula la fuerza E en la forma indicada en el artículo 7. Prismas y cilindros de generatrices horizontales 7. 7. . se considera para los cilindros cuyo diámetro es menor de 1.2.1.5.2. una fuerza de levantamiento L dada por: L = cL .5.5.3. Construcciones cerradas La fuerza horizontal de empuje (o de volcamiento) E. simultáneamente o no. Para el caso de cilindros apoyados sobre el suelo o separados del suelo una distancia e < d.1. Volver Indice * 7. Viento normal a las generatrices 7.5.1.) * 7.1.2.1. La fuerza de levantamiento L. cL el coeficiente global de levantamiento.5.1. Para el caso de construcciones huecas se integrarán los respectivos diagramas de presiones.1.5. y la fuerza E se calculará adicionando vectorialmente las fuerzas resultantes. Construcciones en las cuales las partes inferiores y superiores están abiertas. 7. además de la acción de empuje determinada según el artículo 7.00 m.1.c) Construcciones macizas o cerradas estancas (según el artículo 7. Prismas y cilindros de generatrices verticales 7. tanto en construcciones macizas como huecas. A siendo: L la fuerza de levantamiento.5.1.2. qz . se calcula de acuerdo con lo indicado en el artículo 7.5. correspondientes a las distintas caras. En este caso L = 0.
A el área de la superficie maestra. y tomada igual a 0.40 qz.2. Tabla 15.2.00 qz.1.01 qz multiplicado por la superficie lateral resultante. en el caso de cilindros con fondos planos. una fuerza de empuje aplicable más allá de una distancia igual a 4d a partir de la cara expuesta.5 < 10 d 10 d (1 . Valor del coeficiente global de levantamiento cL. cuyo valor está dado por: E = 1. Eventualmente. As siendo: qz la presión dinámica de cálculo.qz la presión dinámica de cálculo. Volver Indice . CONDICION COEFICIENTE cL 10 d 0.2 d 0 7.2. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). Viento paralelo a las generatrices Se consideran las fuerzas siguientes: 7.5. As E = 0.5.2. 7. As el área de la sección diametral del cilindro.2.2.0 ) (2. expresada en metros cuadrados.2. en el caso de cilindros cuyos fondos tengan forma de calota hemisférica.5.5 (1 > 5. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m² ≅ 100 kgf/m²). La acción producida por la fuerza de empuje E. expresada en metros cuadrados.
expresada en metros cuadrados.2.2.5. según la Tabla 16.* 7. 7.m. cEo siendo: cE el coeficiente global de empuje total.5. un coeficiente que permite tomar en cuenta la separación de la construcción respecto del suelo (función de la categoría de la construcción y de la relación de dimensiones ). El coeficiente global de empuje cE está dado por la expresión siguiente: cE = γ .5. según la Tabla 16.1. Valores de los coeficientes globales básicos de empuje cEo y de las áreas de referencia A .1. qz. cE el coeficiente global de empuje.3.3.5. A el área de referencia. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m² ≅ 100 kgf/m²).qz.de acuerdo con el artículo 7.m el valor medio de la presión dinámica de cálculo. cEo el coeficiente global ásico de empuje (función de la categoría de la construcción).1.. Construcciones macizas o cerradas estancas La fuerza E ejercida sobre una cierta superficie A está dada por la expresión siguiente: E = cE. Coeficiente global de empuje básico cEo Se obtiene de la Tabla 16 para las distintas categorías de la construcción.3. Volver Indice 7.3.A siendo: E la fuerza de empuje. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf). según lo indicado en el artículo 7.5.3.5.1. 7.
05 .05 0.2.0 d 0.28 0.75 0. en las Figuras 23 y 24.En la Tabla 16 se indican los valores de cEo y A en función de la categoría de la construcción.80 1.005 [40 (10 . Tabla 16.45 0.5 d*< 10 d 0.5 0.0 d VI Cilindros Lisos ≥ 1.45 0.025 n 0.28 Primas de más de 10 caras y no más de 20 caras 10 d III Con o sin nervaduras redondeadas d *< 0.85 0.55 Superficie maestra d*< 0.5 10 d Superficie maestra 0.2.5 < 10 d 0.85 .5 0.0.5 10 d d ≥ 0.01 y 0.05 .95 0.5 + n] II Número de lados Superficie maestra d * ≥ 0. se indican las representaciones gráficas de cEo que corresponden a las leyes de variación de la Tabla 16.75 + 0. como alternativa.0.28 ≤ 0.005 n Superficie maestra IV Cilindros Con nervaduras aristas vivas delgadas o (salientes gruesas con comprendidas entre 0.75 0.10 d) d* ≥ 0.0.5 1.025 n ≥ 1.28 < 1. Valores del coeficiente global de empuje y superficies de referencia para estructuras prismáticas de base poligonal regular o circular Categoría Superficie de referencia para el cálculo de la fuerza total de empuje Una de las caras Nº Descripción Condiciones cEo I Prismas de 3 ó 4 caras Prismas de más de 4 caras caras y no más de 10 caras Con o sin nervaduras redondeadas 5 6 8 10 1.5 > 10 d 0.90 .3 1.5 > 10 d Superficie maestra .28 0.28 < 1.85 .n) d 0.55 V Prismas de 20 caras y más Cilindros Con o sin nervaduras redondeadas rugosas sin nervaduras 10 d ≥ 1.
4. expresada en metros. expresada en metros. se puede considerar que la misma es la .4.4. 1 la dimensión horizontal del panel. 1 siendo: W la acción resultante total.1. perpendicular al panel.4. En el caso en que fuera necesario descomponer la acción resultante total sobre cada una de las caras. 8. 1 la longitud horizontal del panel. en función de la relación e/h. Para paneles separadas del suelo y comprendidos entre dos planos se tomará = ∞ Volver Indice * 8. Coeficiente global de empuje cE Se obtiene en la escala funcional de la figura 25.2.1. se obtiene mediante la fórmula siguiente: W = cE .2.2. h . expresada en metros. expresada en metros. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²).h la altura propia del panel.. h la altura propia del panel.2. cE el coeficiente global de empuje. la acción resultante total. entre los valores correspondientes a e = 0 y e = h. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf). el valor de cE se obtiene por interpolación lineal. Para los paneles separados del suelo una distancia e < h.1. Acción resultante total Para la dirección del viento que conduzca al valor máximo del coeficiente cE. 8. qz la presión dinámica de cálculo. según el artículo 8. 8. qz .3.2.2. en función de la relación de dimensiones que corresponda según la posición del panel respecto al suelo.
y de una succión determinada con c2 = . Figura 25.5.2.5. . Valores del coeficiente global de empuje cE. Viento perpendicular u oblicuo respecto el panel.8) sobre la cara a sotavento.(cE . Acción de conjunto 8.1.4.0. en función del valor de la relación de dimensiones .2.8 sobre la cara a barlovento.suma de una presión determinada con c1 = + 0. La acción de conjunto es igual a la acción resultante total determinada según lo indicado en el artículo 8. para paneles separados o no del suelo. Volver Indice * 8.2.
8.2. suma de las fuerzas de fricción aplicadas en ambas caras del panel.020 qzh para las caras que presentan ondas o pliegues perpendicu-lares a la dirección del viento. cuyo valor unitario (para cada cara) se considerará igual a: a) 0. . b) 0. Viento paralelo al panel La acción de conjunto se asimila a una fuerza de empuje horizontal.5.2.010 qzh para las caras planas o que presentan ondas o pliegues paralelos a la dirección del viento.Nota: La escala funcional toma en consideración la dirección del viento que conduce al máximo valor del coeficiente global de empuje cE.
Para valores más pequeños de "e" se recomienda recurrir a ensayos. expresada en metros. (0. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). Generalidades 8.005 0. Volver Indice * 8. el ángulo de la cubierta respecto de la horizontal.55)hα para para 40º < 40º (*) Se llama la atención sobre el hecho de que en los techados de pequeña pendiente. expresado en grados. Figura 26 . se produce un efecto Venturi tanto más acentuado cuanto más próximo al suelo esté el techado. sobre todo si los techados considerados son de grandes dimensiones.1. CUBIERTAS AISLADAS * 8.3.1. Entran en esta categoría las cubiertas de una o más vertientes simétricas cuyas cumbreras y bordes son horizontales (ver Figura 26).3. por lo tanto se juzgó útil limitar la distancia "e" a 0.1. cuando < 40º. siendo: qzh la presión dinámica de cálculo.75 h . y cuya altura mínima"e"sobre el suelo es (*): a) e b) e siendo: h la dimensión de una vertiente según la línea de máxima pendiente.040 qzh para las caras que presentan nervaduras perpendiculares a la dirección del viento.c) 0.75 h + 0. o si los riesgos en caso de accidente son considerables. a las que el viento puede atacar por los bordes sobre toda la periferia.3. a nivel superior del panel.
2.Volver Indice 8. Se debe considerar la posible ubicación de los mismos. o bien provocar condiciones semejantes a las existentes en las construcciones abiertas (ver Figuras 28) . por ejemplo: a) Los refugios en doble alero de los andenes.1. Cuando por causa de su utilización. Figura 27. que puede dar lugar. las mismas deberán ser verificadas para esas condiciones. b) Las cubiertas aisladas bajo las que se depositen materiales.3. a lo largo de los cuales los trenes pueden detenerse un cierto tiempo provocando así condiciones similares a las que existen en las construcciones abiertas (ver Figura 27). ya sea a un efecto Venturi (para el cual no es posible dar reglas generales). las cubiertas aisladas puedan encontrarse durante ciertos períodos en condiciones aerodinámicas diferentes.
3. que proporciona la acción resultante sobre el mismo (ver artículo 8. Clasificación de las cubiertas aisladas Para la determinación de los coeficientes "c" a utilizar en los cálculos se clasifican las cubiertas en: a) Cubiertas de una vertiente (ver el artículo 8.3.3.) y una de las acciones de conjunto (ver artículo 8. c) Cubiertas simétricas múltiples (ver el artículo 8.2.3.3. Volver Indice * 8. Dirección del viento Las direcciones del viento que proporcionan las acciones unitarias resultantes máximas y las acciones de conjunto máximas son: a) Una dirección normal al borde horizontal de la cubierta.2.2.2.). b) Cubiertas de dos vertientes simétricas (ver el artículo 8.3.4.8.). En este último caso se reemplaza la bóveda por la vertiente plana formada por la cuerda.3. .3.3.3.1.1. 8.4. Cubiertas de una vertiente Entran en esta categoría las cubiertas planas y aquellas en forma de bóveda cuyo rebaje sea menor o igual a 1/7.).2.).3.
20 y: 25º 25º < 35º < 35º 40º =1 = = . 8. y determinado de acuerdo con lo valores del coeficiete γ leídos en la Figura 29.3. 8.b) Una dirección paralela al borde horizontal de la cubierta. que proporciona la segunda acción de conjunto (ver artículo 8.2. El coeficiente de presión "c" a tomar en cuenta varía linealmente desde el borde de ataque A al borde de fuga B.2.3.3.).2. Relación de dimensiones La relación de dimensiones para este caso será: siendo: la relación de dimensiones. expresada en metros (ver Figura 26).3. h la dimensión según la línea de máxima pendiente de la vertiente. El diagrama de la Figura 29 proporciona. función de la relación λ y del ángulo α de la vertiente respecto de la dirección del viento.5.3.3.2. el valor de "c" en A y en B.2.1.2. Estos coeficientes "c" serán eventualmente multiplicados por un coeficiente γ α . Acciones unitarias resultantes 8. Volver Indice 8. los valores del coeficiente γ α serán: a) Para 0. 1 la dimensión horizontal paralela al borde de la cubierta.2.2. para cada valor de α .3. expresada en metros (ver Figura 26).
. Cuando α es igual a 0. Valor del coeficiente de presión c. en . para cubiertas aisladas de una vertiente y viento normal al borde horizontal en función del ángulo α y valor del coeficiente función de la relación de dimensiones .2.3.3. la verificación de la estabilidad debe hacerse tomando: c = ± 0.3.20 y: cualquiera sea = 8.7 c=0 en el borde de ataque en el borde de fuga Figura 29. es decir para una terraza aislada.40º < < 50º 50º = =1 b) Para < 0.
b) Caso de ≠1 Los coeficientes determinados según el método indicado más arriba se multiplicarán por .4.4.3. (según el artículo 8. (constante desde el borde de ataque A hasta el borde de fuga B) tiene por valor: para 0º para 10º para > 30º < 10º 30º c1 = 0 c1 = + 0.Volver Indice 8. A y de fuga B. En el caso en que fuera necesario descomponer la acción unitaria resultante entre las dos caras.4. se procede como se indica a continuación: a) Caso de =1 En la cara de barlovento. qz .2. 1 siendo: W la acción resultante total. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf). Acciones de conjunto 8.3.3.8 En la cara de sotavento. Su valor se obtiene por diferencia entre la acción sobre la cara a barlovento y la acción resultante dada por el diagrama de la Figura 29. cm el promedio de los valores "c" correspondientes a los bordes de ataque.2. .2.2. 8. hα .). Viento perpendicular al borde horizontal de la cubierta La acción de conjunto es igual a la acción resultante total (*) y se obtiene mediante la fórmula siguiente: W = cm . el coeficiente c2 a toma en cuenta varía linealmente del borde de ataque A al borde de fuga B.3.3. c1 = + 0. el coeficiente c1 a tomar en cuenta.8 .3.1.
2. expresada en metros. expresada en metros.2.2. en estos casos se reemplaza cada bóveda por la vertiente formada por la cuerda (ver Figura 30). Cubiertas de dos vertientes simétricas Se distinguen: a) las cubiertas de vertientes planas. 8. cuyo rebaje sea menor o igual a 1/4. con rebaje menor o igual a 1/7. Viento paralelo al borde horizontal de la cubierta La acción de conjunto se asimila a una fuerza horizontal de empuje cuyo valor unitario se indica en el artículo 8. Figura 30.2. h la dimensión según la línea de máxima pendiente de la vertiente. * La fuerza W tiene la dirección perpendicular al plano de la cubierta. b) las cubiertas de vertientes en forma de bóveda.4.qz la presión dinámica de cálculo. se reemplaza en este caso la bóveda por las dos vertientes planas formadas por las semicuerdas (ver Figura 30).5. c) las cubiertas en forma de bóveda simétrica con la concavidad dirigida hacia el suelo.3.3. 1 la dimensión horizontal paralela al borde de la cubierta. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). .3. Volver Indice * 8.
8.4.).) que pueden ser más desfavorables que las debidas a un viento normal.) y una de las acciones de conjunto (según 8.3.) y una acción de conjunto (según artículo 8.2.3. b) una dirección oblicua al borde horizontal.2. que da la acción resultante sobre la cubierta (según artículo 8.3. 1 la dimensión horizontal paralela al borde de una de las vertientes de la cubierta.3.1.3.3.3. Relación de dimensiones La relación de dimensiones para este caso será: a) para oº b) para siendo: h la dimensión de una vertiente según la línea de máxima pendiente. c) una dirección paralela al borde horizontal.4.3.3.3.3.5. que da. que da la segunda acción de conjunto (según artículos 8. una acción resultante (según artículo 8.4.3. > 45º 45º .3.3. y 8. el ángulo de la línea de máxima pendiente de una vertiente con respecto a la horizontal.3. expresada en metros.2.3.2. Dirección del viento Las direcciones del viento que proporcionan las acciones unitarias resultantes máximas y las acciones de conjunto máximas son: a) una dirección perpendicular al borde horizontal.3.8. expresada en metros. expresado en grados.). hacia los extremos de la cubierta.
3.2.1. en función de (comprendido entre oº y 60º).1.3. c1 = + 0.8 .3. el valor de "c" en el borde de ataque A.1.1.3. En el caso en que fuera necesario descomponer la acción resultante entre las dos caras. cualquiera sea el ángulo 8.3.3.3.3.3.3.1.8 . Sus valores son: Para las caras a barlovento (AB) 0º 10º < 30º 10º 30º c1 = 0 c1 = + 0.3. se procede como se indica a continuación: 8.3. "c" varía linealmente entre estos puntos. estos coeficientes "c" se multiplican por el coeficiente γ dado por la escala funcional en función de (ver Figura 31).3. en la arista B y en el borde de fuga C. Viento perpendicular al borde horizontal 8.1. Caso de =1 a) Caras situadas en el exterior del ángulo diedro (lado convexo).20. 8. Los coeficientes c1 a tomar en cuenta tienen valores constantes desde el borde de ataque A a la arista B (cara a barlovento) y de la arista B al borde de fuga C (cara a sotavento). Cuando < 0.1. Acciones unitarias resultantes 8.3.Volver Indice 8.3.3. El diagrama de la Figura 31 da.3.3.3.3.
b) Caras situadas en el interior del ángulo diedro (lado cóncavo) El coeficiente c2 (c2 = c1 .5 . Su valor se obtiene como diferencia entre el coeficiente c1 sobre las caras exteriores y el coeficiente resultante dado por el diagrama de la Figura 31. y viento normal al borde horizontal.5 Figura 31.c) a tomar en cuenta. Valor del coeficiente de presión c.Para las caras a sotavento (BC) 0º ≤ α < 10º α ≥ 10º c1 = . en función del ángulo α y valor del coeficiente γ en función de la relación de dimensiones . para cubiertas aisladas con dos vertientes.0. c1 = .0. Volver Indice . varía linealmente de A a B y de B a C.
3.1.2.3.3.3. Si se diera el caso. 8.3.8.3.1. Acciones de conjunto 8.3.3.3.3.3.3.4. Viento oblicuo respecto al borde horizontal Se agrega a los valores resultantes del caso indicado en el artículo 8.3.3.3.1. Caso de ≠1 Los coeficientes determinados según el método indicado en el artículo anterior se multiplica por . 8.3.2. como máximo. Viento perpendicular al borde horizontal Se aplican a las dos vertientes de la cubierta las resultantes de las acciones unitarias determinadas según el artículo 8.5. 8.4.3.3. a la altura hα de la vertiente (ver Figura 32). Viento oblicuo respecto del borde horizontal . Figura 32 8.3.3.3. ya sea en una extremidad o bien en la otra en el sentido longitudinal sobre una longitud igual.3.3.1. una sobrepresión uniforme sobre la cara inferior del ángulo diedro con c = + 0.2.4. sería necesario verificar las cubiertas aisladas que se encuentran provisoriamente en condiciones aerodinámicas diferentes de las precisadas más arriba.
5 sobre la cara interior del ángulo diedro. cuyo rebaje sea menor o igual a 1/7.Se aplican a las dos vertientes de la cubierta las resultantes de las acciones unitarias determinadas según el artículo 8.1. La sobrepresión de + 0.2.3. 8. b) los techados múltiples con vertientes en forma de bóveda. . Viento perpendicular al borde horizontal Los coeficientes "c" a tomar en cuenta son los siguientes: a) para el primer techado a barlovento y último techado a sotavento: coeficientes "c" correspondientes a los de un techado único b) para los techados intermedios: en las superficies protegidas (*).4. de rebaje menor o igual a 1/4. en este caso se reemplaza cada bóveda por las dos vertientes planas formadas por las semicuerdas.3.1. coeficientes "c" reducidos en un 25%.3. Acciones unitarias resultantes.3.3. Volver Indice * 8.2.2. en este caso se reemplazará cada bóveda por la vertiente plana formada por la cuerda.3. es decir cuando la cubierta se encuentra en la dirección del viento. 8. 8.1.4.3. la acción de conjunto se asimila a una fuerza horizontal de empuje cuyo valor unitario está fijado en el artículo 8.3. no se aplica más que a un solo extremo a la vez. Cubiertas simétricas múltiples Se distinguen: a) los techados múltiples con vertientes planas.4.3.4. Viento paralelo al borde horizontal.5. c) los techados múltiples de bóvedas simétricas con la concavidad dirigida hacia el suelo.
3. 8.2.2. la acción de conjunto se asimila a una fuerza de empuje cuyo valor unitario se indica en el artículo 8.3.1.3. una fuerza horizontal de empuje. Viento paralelo al borde horizontal Es decir cuando el techado se encuentra en la dirección del viento. siendo: qzh la presión dinámica de cálculo al nivel del coronamiento de la cubierta.* Las superficies protegidas son aquellas situadas por debajo de la superficie descripta por la generatriz de pendiente igual al 20% hacia el suelo y que apoya sobre el contorno aparente de las construcciones protectoras.3.) y a la superficie proyectada en planta de todas los otras partes del techado.2.). 0.4. Viento perpendicular al borde horizontal Se aplican simultáneamente a la primera y a la última vertiente los esfuerzos determinados (según artículo 8.2.5 sobre la cara interior de las vertientes (ver artículo 8. Viento oblicuo respecto al borde horizontal En caso de que ninguna construcción permanente impida la acción del viento.2. 8.3.3.4.3. Volver Indice . Acciones de conjunto 8.2.001 + 0.02) qzh para los techados con vertientes planas que forman un ángulo con respecto a la horizontal.2.3. a media altura de las vertientes.4.4. que se obtendrá aplicando fuerzas unitarias iguales a: (0.5. con un máximo de 0.2.3. se deberá tener en cuenta una sobrepresión de + 0. 8.02 qzh para los techados en bóveda.10 qzh y un mínimo de 0.3.1.03 qzh.
. según el artículo 9. c) Elementos espaciales Construcciones tridimensionales de reticulado.1.3. Volver Indice * 9. CONSTRUCCIONES CON ABERTURAS Y CONSTRUCCIONES DE RETICULADO * 9. según el artículo 9.1. PRESCRIPCIONES GENERALES * 9.4. barras de reticulado.2.2.2. etc.* CAPITULO 9. no revestidas. ELEMENTOS LINEALES * 9.2. según el artículo 9.4.1. se agrupan las construcciones en: a) Elementos lineales Barras: vigas. Presión dinámica de cálculo (qz) Se determina según lo establecido en el artículo 5. no revestidas. * 9.1. b) Elementos planos Construcciones planas con aberturas y construcciones planas de reticulado. columnas aisladas. Características . Clasificación de las construcciones con aberturas y construcciones de reticulado Para la determinación de los coeficientes "c" a utilizar en el cálculo.2.1.
9. Volver Indice * 9.2.1.2.2. a la dimensión de la barra normal a la dirección del viento. según el artículo 9.2. según el artículo 9. b) barras de contorno circular (macizas o huecas).1.1.2.2.2. * 9. Una barra está caracterizada por una de sus dimensiones transversales "a" y su longitud "l".4. Barras con aristas vivas o poco redondeadas 9. aún cuando esté vinculada a otra barra o cualquier elemento de sostén. 9.. Relación de dimensiones La relación de dimensiones de una barra (ver Figura 33) es: siendo: la relación de dimensiones de una barra. 1 la longuitud de la barra.2.2.5.3. Se considera como elementos lineales a las barras. Acción del viento sobre una barra . Se analiza el comportamiento de una barra aislada. * 9.y se presume de sección constante. expresada en metros. expresada en metros.1.4. Clasificación de las barras Se clasifican las barras en: a) barras con aristas vivas o poco redondeadas.4.2.
Cálculo de las componentes de la acción del viento F Las fuerzas Fx . 9. 9.2.4. se calculará como resultante de sus componentes en dos direcciones normales entre ellas. ci un coeficiente de presión según la fuerza a calcular. 1 . expresada en metros. cy . según la Figura 33. expresada en kilonewton por metro cuadrado ( 1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). qz . un coeficiente adimensional de mayoración (para λ > 5). dados en la Tabla 17. cy . Coeficientes de presión cx . Fy .2. debida a la acción del viento. cN o cT.4.La fuerza F que actúa sobre una barra. Figura 33. según la Tabla 18.1. FN y FT se calculan con la fórmula: Fi = ci . a la dimensión transversal de la barra a considerar. cx. expresada en kilonewton ( 1 kN ≅ 100 kgf). Fy . que pueden ser: a) Fx y Fy dirigidas según la dirección del viento y la normal a esa dirección ó b) FN y FT paralelas a las direcciones de referencia. .2. qz la presión dinámica de cálculo. se adoptará.2. cN y cT . FN ó FT). a siendo: Fi la fuerza componente de la acción del viento (Fx . expresada en metros. 1 la longitud de la barra.
02 .00 + 0.1.08 (Continúa) Tabla 17.60 + 0.20 cT + 0.02 + 0.42 .00 .42 . en función del ángulo .08 + 0.87 0.05 + 1. Coeficientes de presión (cx . (Continuación).00 cN + 1.48 + 0.02 + 1.00 . cy .05 + 1.42 + 0. cx 0º 45º 90º + 1.12 .00 0.10 + 0.00 .1.12 0.20 + 1. cx 0º 45º 90º 135º 180º + 1.20 + 1.0.51 0.78 cN + 1.80 + 1.0.55 cN + 0.99 + 0.14 .29 .55 cy 0.20 + 1.0.43 cT 0.08 + 1.00 cT + 1.Los coeficientes cx .14 + 1.90 + 0.96 1.09 + 0.49 + 1.0.55 + 0.43 .85 + 1. Volver Indice Tabla 17. cN .29 + 0.36 + 0.36 + 0.48 cy + 0.78 cx + 1.1.24 0.51 0. de incidencia del viento. cT) para barras de aristas vivas o poco redondeadas ( 5).00 + 0.00 cT 0.68 + 0.11 cy 0.0. cy .08 0.1.60 + 0.48 cN + 1. para ≤ 5.20 cx + 0.08 cy 0.36 + 0.00 + 0. cN y cT se establecen en la Tabla 17 para distintos tipos de barras.20 + 1.
00 + 1.00 0.42 + 1.51 cN + 1.20 cy 0.06 .87 cx 0º 45º 90º 135º 180º + 0.14 cN + 0.84 + 1.20 + 0. (Continuación) .36 + 0.08 + 0.08 cx 0º 45º 90º + 1.48 + 0.00 .51 cy 0.93 + 1.20 + 1.00 cx + 0.20 + 1.42 0.14 cy 0.76 + 1.00 0.39 0.96 + 0.00 cT 0.15 0.00 + 0.08 + 0.00 + 1.02 0.00 0.55 + 0.81 + 0.00 cT 0.08 + 0.08 + 0.00 + 0.49 .35 + 1.20 cx + 1.54 0.0.93 .55 + 1.00 + 0.00 cN + 0.00 (Continúa) Volver Indice Tabla 17.0.39 1.08 cy 0.29 + 0.0.1.06 + 0.20 + 0.00 + 0.135º 180º + 1.34 0.13 0.00 cT 0.93 + 1.08 0.51 0.0.66 + 0.96 + 1.63 0.02 + 0.0.21 0.29 + 0.72 .81 + 1.81 .0.87 .00 0.31 + 1.00 .0.1.00 0.00 + 0.32 .00 cN + 1.00 cT 0.54 + 1.00 0.
00 9. Coeficientes de mayoración Para barras de esbeltez Tabla 18.00 cT 0.00 0.78 cN + 0.290 30 1.205 20 1.665 Volver Indice * 9.00 cT 0.14 cN + 1.2.20 + 1.0.00 cx 0º 45º 90º + 1.00 + 0.78 + 0.00 .13 0.00 + 0.00 cx + 1.1.2.42 + 0.75 + 0.4. qz .84 0. 1 . para barras de aristas vivas o poco redondeadas.14 + 1.085 15 1.06 cN + 1. el coeficiente de mayoración se indica en la Tabla 18.00 cx + 075 + 1.00 + 0.00 + 0.00 0.06 cy 0.0.00 cT 0. d .45 cy 0.72 0.90 0.26 + 0.2.14 + 0.45 cN + 1.475 100 1.2.cx 0º 45º 90º + 1. Valores del coeficiente de mayoración δ .81 + 0.08 0.560 ∞ 1. > 5.436 50 1.20 + 0.00 cT 0.000 1.14 cy 0.90 + 1.27 + 1. La fuerza perpendicular al eje debida a la acción del viento sobre una barra de contorno circular está dada por la expresión: F = c.89 + 0.23 + 0.00 . Barras de contorno circular (macizas o huecas) 9.78 cy 0.5.2.5. .0.30 0.06 + 0.26 + 0. en función de 10 1.00 .385 40 1.96 0.
2. Tabla 19. en función de la expresión 10 d Régimen de flujo 10 d < 1.siendo: F la fuerza actuante sobre la barra. expresada en metros. según la Tabla 20.5 5 .5 ≤ 10 d 4.6 .1 .25 Re < 22.5.0 Re < 8. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf).2 .25 5 5 0. en función de la expresión 10 d . 9. Valores del coeficiente de presión para barras de contorno circular (macizas o huecas). expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). c el coeficiente de presión según la Tabla 19. 10 1. 1 la longitud de la barra. para 5 Coeficiente c Subcrítico 0. expresado en metros. 10 8.56 0. qz la presión dinámica de cálculo.5.2.2 . el coeficiente de mayoración. Coeficientes de mayoración . 10 10 d Re 5 0. Coeficiente de presión c El coeficiente de presión "c" se establece en la Tabla 19.3.2.74 Re < 4. 10 5 < 3. d el diámetro de la barra.1 .48 Supercrítico 3. 10 5 9. según el régimen de flujo del viento.6 .0 ≤ 10 d 8.64 22. 10 < 8.
en función de la esbeltez ≤5 Flujo subcrítico Flujo supercrítico 1.620 1.075 20 1. Tabla 20.250 ∞ 1. A el área encerrada dentro del perímetro exterior del reticulado o panel.000 1. expresada en metros cuadrados.225 50 1. Ae el área efectiva del reticulado o panel normal a la dirección del viento.3. Volver Indice > 5 el coeficiente de mayoración se establece en la * 9.103 1. Valores del coeficiente de mayoración .2.175 40 1. expresada en metros cuadrados. Se considera dentro de los elementos planos. para barras de contorno circular (macizas o huecas).200 1.590 1. incluyendo huecos.238 100 1.410 1.025 15 1.3.1.3. a los paneles con aberturas y reticulados no revestidos.1.1. Los elementos planos están caracterizados por su relación de solidez.265 1.000 10 1.330 1.125 30 1. que es el valor: siendo: la relación de solidez.1.3.Para barras de esbeltez Tabla 20. ELEMENTOS PLANOS * 9.152 1.250 9. . descontando huecos. Características 9.
3. además del método global definido en este capítulo.4.m el valor medio de la presión dinámica de cálculo.2.3. decontando huecos. puede efectuarse sumando. expresada en kilonewton.3.2.3. según el artículo 9. cE el coeficiente global de empuje.1. Ae el área efectiva del reticulado o panel normal a la dirección del viento. 9. las fuerzas aplicadas a todas y cada una de las barras. según el artículo 9.3.1. Tabla 21.3. qz.3. estará dada por la expresión: W = cE . El cálculo de la acción del viento que actúa perpendicularmente al plano medio de una viga de reticulado.2. determinadas de acuerdo con el artículo 9. Ae siendo: W la acción de conjunto.. La acción de conjunto. Coeficiente global de empuje para paneles con aberturas o reticulados no revestidos. Elementos planos únicos 9. o Piezas de contorno circular .m .9. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m² ≅ 100 kgf/m²). qz. (1kN ≅ 100 kgf). Coeficiente cE Relación de Piezas de aristas vivas.1.3. expresada en metros cuadrados. b) elementos planos múltiples. según la Tabla 21.2. Volver Indice * 9. Clasificación Se clasifica a los elementos planos en: a) elementos planos únicos.
c) Torres de sección cuadrada o rectangular (método por adición).1.4.3.4.1.3. macizas o huecas. qz. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²).4.35).según el b) Torres de sección en forma de triángulo equilátero (método global 0.3.08 artículo 9.4.35) La acción de conjunto dependerá de la dirección del viento y se calculará de la manera siguiente: 9.3.4.3.* 9. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf). * 9.1.35). Torres de sección cuadrada (método global 0.m .3. cE el coeficiente global de empuje. Ae siendo: W la acción de conjunto.08 0.4.4. 0. según el artículo 9. Clasificación Se agrupa a los elementos espaciales en: a) Torres formadas por barras de aristas vivas o poco redondeadas. según el artículo 9.3.08 0.2.4. .4. b) Torres formadas por barras de contorno circular.m el valor medio de la presión dinámica de cálculo.2. según el artículo 9. según la Tabla 24.3.1. qz. 9. Incidencia normal a una cara: W = cE . Torres formadas por barras de aristas vivas o poco redondeadas Se distinguen: a) Torres de sección cuadrada (método global 0.4. según el artículo 9.
qz.3. Valores del coeficiente global de empuje cE.1. descontando huecos. 9. Ae Wt = t . se indica en la Tabla 25.m .10 3.60 0.2 3. obteniéndose: Wn = n . . qz. el coeficiente global de empuje cE a utilizar.4.Ae el área efectiva del reticulado o panel normal a la dirección del viento. y que como complemento se menciona en la Tabla 26. Los valores dados en dicha tabla. Ae siendo: Wn la componente de la acción del viento perpendicular a la cara considerada. n el coeficiente para obtener la componente Wn.04 0. Descomposición de la acción de conjunto En los casos en que sea necesario repartir la acción de conjunto según los diferentes planos de los reticulados. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf).1. se multiplicará el valor de la acción del viento W por los valores de los coeficientes n ó t. 0.m .00 0.08 cE = 3. expresado en metros cuadrados. cE . Incidencia según una diagonal Cuando se considera al viento actuando según la dirección de la diagonal.80 0.50 9. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf).3. Wt la componente de la acción del viento paralela a la cara considerada. que es función de la naturaleza de la estructura.90 0.4.20 .35 2.30 2.3.15 2. que figuran en la Tabla 27.20 2. cE .2.70 0. Volver Indice Tabla 24. resultan de multiplicar los establecidos para el caso de incidencia normal a una cara por un coeficiente x.25 2. para torres formadas por aristas vivas o poco redondeadas e incidencia del viento normal a una cara. en función de la relación de solidez .
48 3. Valores del coeficiente global de empuje cE. Valores del coeficiente x para distintos tipos de estructuras.14 3.36 3.00 Barras dobles (gemelas) Metálica y hormigón Madera 3. Cara considerada Incidencia Coeficiente I II III IV .2 1. qz.95 3. Coeficiente x Naturaleza de la estructura Cabriada metálica Cabriada de hormigón armado Cabriada de madera Barras simples 1 + 0. cE el coeficiente global de empuje.48 3.35 Barras simples Metálica Hormigón y madera 3.2 1.65 3.77 3.15 0.64 3. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²) Ae el área efectiva de la cara de la torre.65 3. para torres formadas por aristas vivas o poco re dondeadas e incidencia del viento según la dirección de la diagonal.19 3.30 0.16 3.08 0.2 Barras dobles (gemelas) 1.60 3.38 3.24 3.03 3. expresada en metros cuadrados. en función de la relación de solidez .m el valor medio de la presión dinámica de cálculo.36 3.12 3. Valores de los coeficientes n y t para las disitntas caras de la torre.2 1.10 0.00 3.25 Tabla 26.11 3.90 3.t el coeficiente para obtener la componente Wt. Tabla 25.20 0.25 0.18 3. 0.60 3.07 3.12 3.51 3. descontando huecos.6 1.3 Volver Indice Tabla 27.24 3.
2.35) 9. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf). Ae siendo: Wn la componente de la acción del viento perpendicular a la cara considerada.m . se multiplicará el valor de la acción del viento W por los valores de los coeficientes n ó t. cE .2.m .13 9.00 0. Wt la componente de la acción del viento paralela a la cara considerada. Torres de sección en forma de triángulo equilátero (método global 0.4.22 0. n el coeficiente para obtener la componente Wn.37 0. que figuran en la Tabla 29 obteniéndose: Wn = n .00 0.2. cE .22 0. 9.3.00 0.22 0.4.1. qz.13 t 0.00 0.00 Según una diagonal n 0. Descomposición de la acción de conjunto En los casos en que sea necesario repartir la acción de conjunto según los diferentes planos de los reticulados.Normal a una cara n 0.2.08 < < 0. Ae Wt = t .63 0.3. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf).00 t 0.3. .13 0.13 0.4. qz.22 0. El valor del coeficiente global de empuje cE se establece en la Tabla 28.
20 2. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²) Ae el área efectiva de la cara de la torre.80 0.60 2.t el coeficiente para obtener la componente Wt.00 1.90 Paralela a una cara cx = (2.90 cy = ( + 0.08 Relación de solidez ( 0. Valor del coeficiente global de empuje cE. cE el coeficiente global de empuje.10 0.6 .40 2.80 2. para distintos valores de la relación de solidez . qz.2 ) 2.10 2. Incidencia Normal de una cara Coeficiente 0.80 0.15 0.2 . expresado en metros cuadrados.30 2.80 0.30 0.88 2.20 2.40 2.00 Según la bisectriz cE = (2.25 cE = (3. descontando huecos. .80 0.35 0.30 2.10 2.44 2.44 2.20 ) 0.40 2.20 2.8) 0. Volver Indice Tabla 28.80 0.m el valor medio de la presión dinámica de cálculo.80 * con un mínimo de 2.2 ) 2.80 0.00 1.4 )* 2.6 .00 2.
3.1.60).00 0. Valores de los coeficientes n y t.63 0.2. para las distintas caras de la torre.37 .16 0.9.1.4.4.4. según el artículo 9.3.09 III 0.4.4.0. y se suman Volver Indice * 9.0.0.00 n Paralela a una cara t 1.37 t 0. para: a) Torres de sección cuadrada.00 0.67 .38 + 0. Tabla 29.68 .00 0.27 0. Torres de sección cuadrada o rectangular (Método por adición 0.84 0. Cara considerada Incidencia Normal a una caraI Coef. Torres formadas por barras de contorno circular (macizas o huecas) Se establecen los valores del coeficiente global de empuje cE. b) Torres de sección triangular equilátera.27 0. Para incidencia normal en cada cara se determinan los esfuerzos aplicados sobre los dos planos de reticulado según el artículo 9.4.4.16 Según la bisectriz n 0.16 0.09 t 0.3.74 . I n 0.3.16 0. según el artículo 9.63 II 0.09 .
expresada en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m² ≅ 100 kgf/m²).1. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²) d diámetro de la base del casquete.2. esta abscisa está dada por las curvas de la Figura 34.1. L la fuerza global de levantamiento.3. Tabla 32. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1kN/m² ≅ 100 kgf/m²).10. Casquetes esféricos Las fuerzas de empuje E y de levantamiento L están dadas por las expresiones siguientes: y siendo: E la fuerza global de empuje. Tipo de casquete c'E cL Apoyado en el suelo o sobre una terraza cL = .0.14 .2.1. cE y cL están indicados en la Tabla 32.8 cL = .2. qzh la presión dinámica en la parte superior de la construcción. Volver Indice 10.3. Valores de los coeficientes cE y cL para los distintos tipos de casquetes. Determinación de la recta de acción de la resultante La recta de acción de la resultante de las fuerzas E y L está determinada por la abscisa x de su punto de intersección con el plano de la base del casquete. expresado en metros.
0.9 .f). con Volver Indice . h es la altura de la construcción.8 Apoyado en un cilindro de altura (h-f) con: + 0. La fuerza E es positiva cuando está dirigida en el sentido del viento y negativa cuando está dirigida en sentido opuesto.2. 10.5 d 1. incluido el casquete.2.5 Apoyado en un cilindro de altura h-f con: Consultar artículo 10. La curva A es la relativa a los casquetes que apoyan en el suelo o sobre una terraza.2.cL = .1.56 cL = .5 d 2. La fuerza L está dirigida siempre hacia arriba (levantamiento). La curva B es la relativa a los casquetes apoyados sobre un cilindro de altura (h .5 a h h 2.6 cL = ± 0. Conos y pirámides Para los conos de base circular o las pirámides de base cuadrada apoyadas sobre el suelo o sobre una terraza y donde la altura h verifica respectivamente una de las desigualdades siguientes: 1.4.5 a siendo: .1. Nota: f es la flecha del casquete.
y L = cL . expresada en kilonewton por metro cua drado ( 1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). qz.3 b) para la pirámide cE = 1. A el área de la superficie maestra.2.0. . expresada en metros cuadrados. expresado en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²).1. qz.m .2 cL = . h la altura Los coeficientes globales de empuje cE y de levantamiento cL se tomarán iguales a: a) para el cono cE = 0. qz. L la fuerza global de levantamiento.d el diámetro de la base del cono. As el área de la base.3 Las fuerzas E de volcamiento y L de levantamiento están expresadas por: E = cE . expresada en metros cuadrados.m el valor medio de la presión dinámica.7 cL = .0. exspresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). A siendo: E la fuerza global de empuje.m . As Para todos los otros casos se deberá aplicar lo indicado en el artículo 10. Posición de la recta de acción de la resultante. Figura 34. a el lado de la base de la pirámide.
según el artículo 6.5 y una fuerza de empuje.2.2.4.1.1.2. Bóveda única 10.2. categoría V para = 1. Para un viento paralelo a las generatrices: una succión uniforme ce = .2.2. Bóvedas gemelas .2.2. se aplican las acciones exteriores siguientes: 10. 10. Provisionalmente para las construcciones en forma de bóveda cuya flecha relativa está comprendida entre 1/4 y 1. y la Figura 19. Para un viento normal a las generatrices: las acciones determinadas por los coeficientes ce dados en la Tabla 11.2.2.Volver Indice * 10. Construcciones en forma de bóveda sin linterna apoyadas directamente sobre el suelo 10.2.2.2.2.0.2.3.2. 10.
Para un viento normal a las generatrices: sobre la bóveda a barlovento las acciones de la bóveda única. 10. 1 . según el artículo 6.0.10.2. cE el coeficiente global de empuje.3. qz . Para un viento paralelo a las generatrices: una succión uniforme con ce = . y la Figura 19.0. Valor del coeficiente cE.2.2.2.1.2.3. se calcula mediante la siguiente fórmula: W = cE .3.1. expresada en metros. y sobre la bóveda a sotavento una succión uniforme con ce = . Volver Indice * 10. d siendo: W la acción del viento.5 cE 1.4.00 . expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² 100 kgf/m² ). Tipo Tubos o hilos rugosos Condición 10 d 0. expresada en kilonewton ( 1 kN ≅ 100 kgf). Viento perpendicular al eje del tubo o hilo Los valores de cE a tomar en cuenta para una relación de dimensiones infinita están dados en la Tabla 33. Tabla 33. d el diámetro del tubo o hilo. 10.3.5 y una fuerza de empuje. Tubos o hilos cilíndricos rugosos y cables trenzados La acción resultante normal al eje del tubo o hilo.5.2. 1 la longuitud del tubo o hilo. expresado en metros.2. qz la presión dinámica de cálculo.
qz 1 . expresada en grados. expresada en kilonewton ( 1 kN ≅ 100 kgf).5 1.2.20 1.135 .7 1. Viento inclinado respecto al eje del tubo o hilo Siendo α la inclinación.80 10.5 < 10 d 10 d < 1. Para 15º 15 75º ≥ 75º cE = 0 cE = cE (0. d .5 1.5 0. .25) cE = cE La acción total del viento W normal al eje longuitudinal es: W = cE siendo: W la acción del viento.0 d 0.0.7 d 0. cE el coeficiente global de empuje para la dirección α .5 1.5 < 1.5 < 10 d 10 d 10 d Cables de hilos finos trenzados 0.2. el coeficiente cE tiene el siguiente valor: Figura 35. del eje respecto de la dirección del viento (ver Figura 35).2.4 .3.4.5 0.
5 .0. Banderas La acción W que una bandera de tela de altura h y longitud l es susceptible de aplicar a su mástil. Construcciones Semiesfera hueca.4.4 1.5 0.48 > 1.qz la presión dinámica de cálculo.8 d ≥ 1.2. Tabla 34.2.10 + 0. expresada en kilonewton por metro cuadrado ( 1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²). . concavidad a sotavento Semiesfera maciza y disco circular Esfera 10 d 0. expresada en kilonewton (1 kN ≅ 100 kgf).05 l) qz siendo: W la acción del viento.5 . concavidad a barlovento Semiesfera hueca o maciza. expresada en metros. expresado en metros. está dada por la fórmula: W = h (0.5. d el diámetro del tubo o hilo.0. Valor del coeficiente global de empuje cE para construcciones derivadas de la esfera.2. Construcciones derivadas de la esfera En la Tabla 34 se indican los valores del coeficiente global de empuje cE para construcciones derivadas de la esfera.62 .2 ≤ 0.5 .0. 1 la longitud del tubo o hilo.20 * 10. Volver Indice * 10.5 < 10 d 10 d Coeficiente global de empuje cE 1.
CONSTRUCCIONES PROVISIONALES El cálculo de las construcciones provisionales no difiere del correspondiente a las otras construcciones. * 10. .3.1. Volver Indice * 10. CONSTRUCCIONES NO CONSIDERADAS EXPRESA-MENTE EN ESTE REGLAMENTO 10. expresada en metros. expresada en kilonewton por metro cuadrado (1 kN/m² ≅ 100 kgf/m²).5. Cuando una construcción: a) tiene forma inusual b) se repite un gran número de veces Se podrán admitir coeficientes aerodinámicos diferentes de los dados si resultan como consecuencia de ensayos en túnel de viento correctamente realizados e interpretados (ver el artículo 1.5.).4. 1 la longitud de la bandera. La distribución de esta fuerza depende de la forma de sujeción de la bandera a su mástil. formas que pueden conducir a coeficientes aerodinámicos diferentes de los correspondientes a la construcción definitiva. sobre todo. * 10. CONSTRUCCIONES EN CURSO DE EJECUCION Si se diera el caso. expresada en metros. cuando los riesgos de accidentes a las personas son prácticamente nulos. se deberán tomar en cuenta las diversas formas que puede tomar la construcción en el curso de su ejecución. las presiones pueden reducirse a 3/4 de las correspondientes a una construcción definitiva idéntica. qz la presión dinámica de cálculo.1.h la altura de la bandera. pero cuando los riesgos de pérdidas materiales son pequeños y.
1.10. 10. referirse a las publicaciones especiales. que tratan el caso de estas construcciones y adoptar los márgenes de seguridad apropiados al riesgo considerado.5.2. Convendrá. La justificación de su estabilidad aerodinámica y de comportamiento. que deben cumplir las condiciones mencionadas en el artículo 1. Volver Indice . si es necesario.5. puede dar lugar a problemas que deben ser resueltos por métodos científicos elaborados por ensayos en túnel de viento.3.
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