Source: http://budgetcutt.com/download/ruotedentateruotismi_59b3d868dc0d603a3b568edb_pdf
Timestamp: 2018-12-13 11:00:40+00:00

Document:
ruotedentate_ruotismi - Free Download PDF
September 9, 2017 | Author: Leonardo Candito | Category: Gear, Transmission (Mechanics), Kinematics, Geometry, Machines
DOWNLOAD PDF - 406KB
ingranagg...
149 RUOTE DENTATE E ROTISMI
1 - Ruote di frizione. 2 - Le ruote dentate piane ad evolvente. 3 - Le ruote piane a denti elicoidali. 4 - Le ruote coniche. 5 - Vite senza fine e ruota a denti elicoidali 6 - Rotismi ordinari. 7 - Rotismi epicicloidali. 8.- Applicazioni.
Le ruote dentate, siano esse piane o coniche, con qualunque tipo di dentatura siano state costruite, rappresentano, insieme alle corrispondenti ruote di frizione, la soluzione al problema della trasmissione del moto fra una coppia di assi, rispettivamente paralleli o concorrenti in un punto, e con un rapporto di trasmissione costante. Quando si vuole che tale rapporto di trasmissione si abbia fra assi sghembi ortogonali, il meccanismo è costituito generalmente da una vite senza fine ed una ruota dentata a dentatura elicoidale.
§ 1.- Ruote di frizione. Consideriamo due membri (A) e (B) costituiti da due ruote di raggio r1 ed r2 (fig.1) vincolate rispettivamente alle coppie rotoidali O1 ed O2 i cui assi siano paralleli. Se nel punto di contatto C sussistono le condizioni adatte affinché nel moto relativo non vi sia strisciamento, tale moto relativo fra (A) e (B) è un moto di puro rotolamento di cui C è proprio il centro e di cui le circonferenze, traccia delle due ruote sul piano del moto, sono le primitive.
150 ELEMENTI DI MECCANICA TEORICA ED APPLICATA
Un siffatto 2 1 meccanismo costituisce una coppia di ruote di 2 frizione; la trasmissione del moto è assicurata 1 esclusivamente dalle 1 condizioni di aderenza 1 che debbono verificarsi 2 nel contatto. 2 L'analisi cinematica mostra che, se in 1 C il moto relativo è di puro rotolamento, le ve2 locità di C come punto Figura 1 appartenente alla ruota 1 oppure alla ruota 2 devono essere le medesime; deve essere quindi:
(v&C )(A) = ( v&C )(B)
e quindi, indicando rispettivamente con ω1 ed ω 2 le velocità angolari della ruota (A) e della ruota (B), 2 sarà:
ω1r1 = ω 2 r2
Ne segue che il rapporto di trasmissione del meccanismo è:
τ =#
r1 ω2 =# r2 ω1
2 ed è costante. I versi delle velocità angolari di (A) e di (B) sono di2 scordi se i membri (A) e (B) sono Figura 2 disposti come in fig.1 e quindi nella (137) vale il segno meno; sono invece concordi, e varrà quindi il segno più, quando i membri (A) e (B) sono disposti come in fig.2 che rappresenta il caso in cui una delle due ruote sia una ruota anulare, con contatto, cioè, interno. Quando la realizzazione di un rapporto di trasmissione costante deve essere realizzato fra assi concorrenti in un punto le superfici a contatto sono quelle di due coni a sezione circolare, (A) e (B), tangenti lungo una generatrice (fig.3), i cui assi di rotazione coincidono con gli assi dei coni e formano fra loro un angolo α=cost. Indicando rispettivamente con α1 ed α2 le semiaperture dei due coni, si ha che la condizione di ro-
151 RUOTE DENTATE E ROTISMI
tolamento senza strisciamento nel moto relativo è che per tutti i punti della generatrice di contatto sia:
& & ω1 ∧ ( C − O) = ω 2 ∧ ( C − O)
& & ω1OC sen α 1 = ω 2 OC sen α 2 Ne segue che il rapporto di trasmissione del meccanismo è:
sen α 1 ω2 =# sen α 2 ω1
ed è anch'esso costante. L'effettiva utilizzazione delle ruote di frizione come meccanismi atti a realizzare un rapporto di trasmissione costante è confinato al campo della trasmissione di piccole potenze (coppie basse e basse velocità); si comprende che la condizione di strisciamento nullo nel contatto è realizzabile solo in presenza di un adeguato carico normale sufficiente a generare la forza tangenziale d'attrito necessaria al funzionamento: tale carico normale non potrà essere troppo elevato per non generare deformazioni locali nel contatto ed elevate perdite per attrito nei perni delle coppie rotoidali. Le deformazioni del contatto d'altra parte renderebbero falsa la condizione che le primitive del moto siano le due circonferenze, nel caso di ruote piane, o i due coni, nel caso di assi concorrenti, che assicuravano il rapporto di trasmissione costante desiderato. In generale il rapporto di trasmissione diventerebbe una funzione delle forze normali che i due membri si scambiano.
152 ELEMENTI DI MECCANICA TEORICA ED APPLICATA
§ 2.- Le ruote dentate piane ad evolvente. Quando sono in gioco potenze notevoli è conveniente che la trasmissione del moto sia affidata, non all'aderenza, ma all'azione mutua che si scambiano opportune superfici coniugate ricavate sulla periferia di un disco, superfici che costituiscono la sagoma dei denti di una ruota dentata (fig.4). Tali superfici coniugate sono ottenute cinematicamente a partire da due primitive circolari di raggio r1 ed r2 di modo che, nel moto relaA tivo, (come nel caso delle ruo1 2 te di frizione piane) si realizzi il desiderato rapporto di trasmissione fra i due membri B che sarà, quindi, ancora costante ed esprimibile con la (137). Il loro profilo sul piano del moto è quello di una evolvente di cerchio (traiettoria di un Figura 4 punto generico di una retta che rotola senza strisciare su una circonferenza) e i due tratti di evolvente che costituiscono la sagoma del dente si svolgono parte internamente e parte esternamente alla circonferenza primitiva. Il contatto fra i profili durante il moto avviene lungo la retta g inclinata di un angolo costante ϑ rispetto alla tangente comune alle primitive, ε. La retta g pertanto costituisce anche la normale comune ai due profili nel loro punto di contatto e quindi anche luogo esclusivo dei punti di contatto fra i profili dei denti. Retta g ed angolo ϑ prendono anche il nome di retta di pressione ed angolo di pressione 1 (fig.5); in assenza di attrito, infatti, la retta g 1 coincide con la retta di applicazione della forza mutua che si scambiaf b no i denti in presa. Il valore dell’angolo di p t pressione, ormai geneFigura 5
153 RUOTE DENTATE E ROTISMI
ralmente adottato, è ϑ=20°. La retta g risulta anche tangente, in H e K, ad altre due circonferenze (cf)1 e (cf)2, di raggi rispettivamente r1cosθ ed r2cosθ, concentriche con le corrispondenti primitive, che prendono il nome di circonferenze fondamentali. Sono queste le circonferenze su cui la retta g rotola senza strisciare per la generazione delle evolventi che costituiscono il profilo dei denti. Non sarà quindi possibile avere tratti di evolvente interni alle circonferenze fondamentali. Per le ruote dentate vale la seguente nomenclatura: - la congiungente i centri delle coppie rotoidali, O1, O2 prende il nome di retta dei centri (fig.5); Figura 6 - la fase in cui i denti si toccano prima dell'attraversamento della retta dei centri si dice fase di accesso, la successiva, fase di recesso; - nelle ruote esterne (fig.6) la parte del profilo del dente interna alla primitiva prende il nome di fianco del dente, la parte esterna prende il nome di costa del dente; nelle ruote anulari è il viceversa; - troncature si chiamano la circonferenze ideali (fig.5) secondo le quali è delimitato il dente in altezza; la troncatura di testa, tt, delimita i denti verso l'esterno, la troncatura di base (o interna), tb, delimita i denti internamente alla primitiva; - la differenza fra i raggi della troncatura di testa e della primitiva prende il nome di addendum (fig.6); la differenza fra i raggi della primitiva e della troncatura di base prende il nome di dedendum; la somma dell'addendum e del dedendum misura l'altezza del dente; - la lunghezza dell'arco di primitiva compreso fra due profili omologhi (o fra due assi di simmetria del dente) successivi prende il nome di passo della dentatura (fig.6); la lunghezza dell'arco di primitiva compreso fra i due profili che costituiscono il dente prende il nome di grossezza del dente; - la differenza fra passo e grossezza è l'ampiezza del vano fra due denti; la lunghezza dell'arco di primitiva corrispondente alla rotazione durante la quale due denti sono in presa prende il nome di arco d'azione (fig.7); affinché i due denti successivi siano in presa prima che i precedenti si abbandonino l'arco d'azione deve essere maggiore o al limite uguale al
154 ELEMENTI DI MECCANICA TEORICA ED APPLICATA
passo. Affinché due ruote ingranino correttamente devono avere lo stesso passo, p, ed affinché il loro funzionamento sia invertibile i denti devono presentare profili simmetrici rispetto ad un raggio che sarà quindi l'asse del dente. Inoltre, perché le ruote possano funzionare correttamente almeno per una rotazione completa, il numero dei denti, z, deve essere intero. Ora se p è il passo della dentatura, comune a due ruote ingrananti fra loro, le relazioni che legano il numero dei denti alla lunghezza della circonferenza primitiva di ciascuna di esse saranno:
2πr1 = pz1
2πr2 = pz 2
2r1 2r2 p =m= = z1 z2 π
Da questa relazione si ricava che il rapporto di trasmissione ottenibile attraverso una coppia di ruote dentate è immediatamente deducibile dal rapporto fra il numero dei denti. Infatti, confrontando con la (137), si ha:
r1 z1 ω2 =# =# r2 z2 ω1
Il rapporto m=p/π che compare nella (141) prende il nome di modulo della dentatura (o anche passo diametrale) e si comprende che se, come si è detto, due ruote ingrananti fra loro devono avere lo stesso passo, ciò equivale a dire che dovranno avere anche lo stesso modulo. Per il modulo, che fissa, in pratica, il rapporto fra il diametro di primitiva di una ruota ed il numero dei suoi denti, si conviene di adottare generalmente numeri interi; solo per dentature piccole si adottano numeri frazionari . I valori normalmente usati, secondo le norme di unificazione variano: di 0,1 per valori compresi fra 0,5 e 1; di 0,25 per valori compresi fra 1 e 4; di 0,5 per valori compresi fra 4 e 7; di 1 per valori compresi fra 7 e 12;
155 RUOTE DENTATE E ROTISMI
di 2 per valori compresi fra 12 e 24; di 3 per valori compresi fra 24 e 45; di 5 per valori compresi fra 45 e 75. Il valore del modulo ha un ruolo fondamentale nel proporzionamento della ruota (proporzionamento modulare) e per questo viene comunemente indicato in mm: si fa l'addendum pari ad m, ed il dedendum pari a (7/6)m; l'altezza del dente risulterà pertanto pari a (13/6)m. Quando il dedendum ha un valore tale per cui il fianco del dente si estende fino all'interno della circonferenza fondamentale, il tratto del fianco compreso fra la fondamentale e la troncatura di base è radiale di modo che, nel punto di attraversamento, il profilo del fianco del dente abbia la medesima tangente. Dalla (141) risulta che il diametro della primitiva di una ruota risulta 2r=mz, e, aggiungendo due volte l'addendum, il diametro del disco su cui intagliare i denti (diametro della circonferenza di troncatura di testa) risulta m(z+2). A parità di numero di denti, quindi, a moduli piccoli corrisponderanno ruote piccole, a moduli grandi ruote grandi. Tuttavia, la scelta del valore da scegliere per il modulo di una dentatura ha un ulteriore risvolto: fissato i diametri delle primitive, il modulo determina il diametro delle circonferenze di troncatura di testa e di conseguenza, sulla retta g (fig.7) i punti IA ed IB in cui avverrà il primo contatto, in fase di accesso, (IA), fra il fianco di un dente della ruota conduttrice e l'estremità della costa di un dente della ruota condotta, e l'ultimo contatto, in fase di recesso, (IB), fra l'estremità della costa del dente della ruota conduttrice ed un punto del fianco del dente della ruota condotta. Si comprende allora che maggiore è il modulo scelto per la dentatura tanto più lontano dal centro C si troveranno i punti IA ed IB e tanto maggiore, di conseguenza la velocità di strisciamento (velocità relativa) fra i profili, e tanto maggiore, quindi, la potenza perduta nell'imbocco. Una caratteristica delle ruote dentate con profilatura ad evolvente è quella che il loro funzionamento risulta cinematicamente esatto anche se l'interasse di progetto, d, non viene esattamente rispettato (fig.8), ovvero se, entro certi limiti, esso viene volutamente alterato. Se, infatti, l'interasse passa dal valore 1 2 2 d al valore d(1+α), i 1 2 1 raggi delle primitive diventano r1(1+α) ed r2(1+α); i denti, tuttavia, in quanto costruiti sulla base delle fondamentali origiFigura 8 narie, saranno ancora
156 ELEMENTI DI MECCANICA TEORICA ED APPLICATA
rie, saranno ancora profili coniugati anche se le primitive risultano ampliate. Cambia invece l'angolo di pressione in quanto la retta g, dovendosi ancora appoggiare alle fondamentali, i cui centri sono diventati O1' ed O2', assumerà la posizione della g' il cui angolo rispetto alla tangente comune alle primitive sarà ϑ′>ϑ. Il rapporto di trasmissione fra due ruote il cui interasse sia stato maggiorato non cambia. Sarà infatti:
O'1 C r1 cosϑ r2 cosϑ r1 : = = cosϑ ' cosϑ ' O' 2 C r2
La ruota limite, ossia quella di raggio massimo, è la dentiera (o cremagliera) (fig.9). La forma del dente della dentiera è rettilineo. Da quanto sopra detto segue che un gruppo di ruote di diverso diametro, purché costruite con lo stesso angolo di pressione θ e con lo stesso modulo, possono correttamente ingranare fra loro realizzando i rapporti di trasmissione che derivano dal rapporto fra il loro numero dei denti. Un siffatto gruppo di ruote costituisce una serie: la ruota più piccola prende il nome di rocchetto, la più grande sarà la cremagliera. Tuttavia la realizzazione di una serie pone una limitazione alla scelta del valore del modulo (e di conseguenza al proporzionamento dei denti): poiché i contatti fra i profili avvengono sulla retta g e poi2 1 ché, al contempo, non esiste alcun tratto di evolvente all'interno delle circonferenze 1 fondamentali, l'estensione 2 della costa del dente, e quindi t le troncatura di testa, non possono superare i punti H e Figura 9 K. Pertanto fissato il diametro del rocchetto sarà (fig.9) la troncatura di testa della cremagliera, passando per H, a fissare, il valore massimo del modulo con cui possono essere realizzate le ruote della serie affinché le condizioni suddette siano rispettate. Sarà quindi:
mmax = r1 sen 2 ϑ
Conseguentemente si desume il minimo numero di denti che è possibile assegnare al rocchetto, e che sarà:
157 RUOTE DENTATE E ROTISMI
2r1 2r1 2 = = 2 mmax r1 sen ϑ sen 2 ϑ
Dalla (144) e dalla (145) si osserva che, per dato ϑ, mentre il valore del modulo massimo dipende dal diametro prescelto per il rocchetto, il numero minimo di denti che gli si può assegnare dipende esclusivamente dall'angolo di pressione. Con l'usuale valore di ϑ=20° si avrà mmax=0,11r1 e quindi zmin=18. La forza mutua che si scambiano i denti ha come retta d'azione la retta g, ed è costante se la coppia è costante. Per l'equilibrio della ruota dovrà essere:
Cm = Fn r cosϑ
Cm r cosϑ
Si vede quindi che, a parità di coppia motrice e a parità di diametro di primitiva, il valore dell'angolo di pressione influenza direttamente l'entità della forza mutua che si scambiano i denti in presa: maggiore è il valore di ϑ e maggiore sarà il valore di Fn; e ciò spiega come il valore dell'angolo di pressione che si utilizza sia poco elevato. Si faccia caso anche alla circostanza che ad un maggior valore dell'angolo di pressione, corrisponderebbe inevitabilmente un aggravio del carico sulle coppie rotoidali delle due ruote.
§ 3.- Le ruote cilindriche a denti elicoidali.
Le ruote a denti elicoidali rappresentano una variante rispetto alle ruote a denti diritti. Si può immaginare che le ruote piane a denti diritti nascano facendo compiere alla sagoma del dente uno spostamento assiale parallelo all'asse di rotazione della ruota stessa; il dente della ruota cilindrica a denti elicoidali può essere pensato ottenuto facendo compiere alla sagoma del dente uno spostamento elicoidale: una traslazione paep ef rallela all'asse di Figura 10
158 ELEMENTI DI MECCANICA TEORICA ED APPLICATA
rotazione della ruota ed una contemporanea rotazione intorno allo stesso asse. Tutti i punti del profilo del dente descrivono, in questo moto delle eliche appartenenti a cilindri coassiali: tra questi, il cilindro primitivo ed il cilindro fondamentale ed, ovviamente quelli corrispondenti alle troncature, di testa e di base. Le eliche, nascendo dallo stesso moto elicoidale, avranno tutte lo stesso rapporto caratteristico (fig.10) e quindi lo stesso passo pe; presenteranno quindi inclinazione diversa a seconda del cilindro cui appartengono. In particolare sarà sul cilindro primitivo:
2π rp
e sul cilindro fondamentale:
2π rf pe
2π rp cosϑ pe
Dal confronto fra la (148) e la (149) discende la relazione esistente fra gli angoli, α e β, di inclinazione delle due eliche; ossia:
tan β = tan α cosϑ
Nelle ruote con asse dente elicoidale si ottiene, proprio in virtù di tale disposizione, (fig.11), un aumento virtuale dell'arco d'azione: infatti, durante una rotazione della ruota pari a ∆ϑ corrispondente alla durata del contatto fra due denti in presa, il contatto fra i denti si sposta lungo un'elica, da Ca a Cb, portandosi dalla sezione frontale alla sezione posteriore; la rotazione ∆ϑ può pensarsi risultante b dalla somma di due rotazioni distinte: una rotazione ∆ϑ', relativa alla fase in cui il punto di 1 contatto sulla primitiva a passa dal punto Ca al punto C' e corrispondente alla fase del contatto fra una coppia di e Figura 11 profili, misurata sulla sezione frontale, (equivalente all'arco d'azione nel caso dei denti diritti), cui occorre aggiungere la rotazione ∆ϑ", relativa alla fase in cui il punto di contatto sulla primitiva passa dal punto C' al punto C" e corrispondente alla fase che
159 RUOTE DENTATE E ROTISMI
porta fino al termine del contatto fra i denti sulla sezione posteriore che è spostata assialmente rispetto alla prima della lunghezza z del tronco del cilindro. La rotazione complessiva sarà quindi:
∆ϑ = ∆ϑ 1 + ∆ϑ 2 =
Ca C ' C ' C" + r r
Ca C" = z tan α I vantaggi che si ottengono con tali tipi di ruote sono: la dolcezza di movimento, e quindi una maggiore silenziosità, in quanto il contatto e il distacco fra i denti non si realizza più in modo istantaneo; una maggiore robustezza dei denti, potendo utilizzare moduli minori senza compromettere la continuità della trasmissione, ed ottenendo quindi denti di altezza minore; l'utilizzo di un modulo più piccolo fa sì che di1 minuiscano anche le velocità massime di stria sciamento risultando i xy contatti più prossimi all’asse della rotazione istantanea. Affinché due f ruote ingranino correttamente devono avere lo Figura 12 stesso passo frontale e lo stesso angolo di inclinazione dell'elica sul cilindro primitivo. La normale al contatto fra i denti (fig.12) in questo caso dovrà essere una retta appartenente ad un piano m inclinato di ϑ rispetto al piano tangente ai due cilindri primitivi ed inclinata di β rispetto alla normale all'asse di rotazione (deve essere, nel contatto, normale all'elica sul cilindro fondamentale). & Pertanto, in assenza di attrito, la forza normale Fn che due denti si scambiano avrà le due componenti:
Fxy = Fn cos β Fz = Fn sen β
la prima normale all'asse di rotazione, la seconda parallela ad esso; solo la prima delle due ha, quindi, momento rispetto a detto asse, e, per l'equilibrio della ruota, dovrà essere:
160 ELEMENTI DI MECCANICA TEORICA ED APPLICATA
Cm = Fn cos β r cos ϑ
Cm r cos β cosϑ
La componente lungo l'asse z, che prende il nome di spinta assiale, si esprimerà allora come:
Fz = Fa =
Cm C tan β = m tan α r cosϑ r
tenuto conto anche della (150). Confrontando la (153) con la (147) si vede che per questo tipo di ruote la forza mutua che si scambiano i denti risulta maggiore che nel caso delle ruote a denti diritti; inoltre la presenza della spinta assiale obbligherà, nel loro montaggio, ad opportuni sopporti spingenti oppure a costruire ruote con dentatura a freccia (Chevron).
§ 4.- Le ruote coniche. Se consideriamo una coppia di ruote a denti diritti ingrananti fra loro e, idealmente, portiamo al finito, in un punto O, il punto di intersezione di tutti gli assi del moto (che prima era all'∞, trattandosi di moto piano), quella coppia di ruote diventerà una coppia di ruote coniche: tutti i piani (di cui si erano considerate le rette intersezione con il piano del moto) si intersecheranno nel punto O, tutti i cilindri (primitivo, fondamentale, troncature) diventeranno coni. In effetti, poiché i cilindri delle ruote piane erano limitati in altezza, avremo più concretamente dei tronchi di cono. Per quanto concerne il rapporto di trasmissione di una coppia siffatta, vale quanto detto per le corrispondenti ruote di frizione, poiché i coni 1 primitivi attuali corrispondono a quelle. Cerchiamo in0 vece le componenti della forza che si scamFigura 13
161 RUOTE DENTATE E ROTISMI
biano i denti, immaginando, (fig.13), per semplicità che il contatxy to avvenga in corrispondenza del punto z n C, punto della generatrice di contatto di uno xy dei coni primitivi corrix spondente ad una sua y sezione di raggio rm. Ipotizziamo un riferi0 mento con origine nel punto O, asse z perFigura 14 pendicolare al piano contenente gli assi del moto delle due ruote, asse x coincidente con l'asse di uno dei coni primitivi, asse y ortogonale ai primi due. Avremo allora un piano B0 passante per l'asse z e per la generatrice di contatto OC; un piano m* passante per OC e tangente ai coni fondamentali, per cui sarà inclinato dell'angolo ϑ rispetto a B0; la OC peraltro forma l'angolo α, semiapertura del cono primitivo, con l'asse y. La normale al contatto dovrà appartenere al piano m* e quindi la forza normale che si scambiano i denti avrà le due componenti:
& & Fxy = − Fn senϑ µ & & Fz = Fn cosϑ k
rispettivamente nel piano xy e secondo l'asse z. A sua volta la Fxy , dovendo essere perpendicolare alla OC avrà le componenti:
& Fx = Fxy sen α & Fy = Fxy cosα
& & i = Fn senϑ sen α i & & (156) j = Fn senϑ cosα j & Delle tre componenti trovate, solamente la Fz ha momento rispetto all'asse della ruota in quanto le altre due giacciono nel piano contenente proprio quest'asse. Per l'equilibrio della ruota dovrà allora essere:
Cm = Fz rm = Fn rm cosϑ
Cm rm cosϑ
Sostituendo la (158) nella seconda delle (155) e nelle (156), le compo-
162 ELEMENTI DI MECCANICA TEORICA ED APPLICATA
nenti, secondo i tre assi, della forza mutua che si scambiano i denti si possono scrivere come:
Cm tanϑ sen α rm C Fy = m tanϑ cosα rm Cm Fz = rm Fx =
e si può da queste rilevare, per un verso, l'influenza della geometria della ruota sull'entità delle forze che si scambiano i denti, e, d'altra parte, come tali tipi di ruote necessitino, nel montaggio, di adeguati sopporti che reagiscano, durante il funzionamento, a ciascuna delle componenti trovate.
§ 5.- Vite senza fine e ruota a denti elicoidali. Questo meccanismo consente la realizzazione di un rapporto di trasmissione costante fra assi sghembi, generalmente fra assi sghembi ortogonali. E' costituito dall'accoppiamento di una vite e da una ruota dentata piana a denti elicoidali. La vite a filetto trapezoidale (fig.15), è il membro rigido la cui superficie attiva è ottenuta da un elicoide rigato chiuso a cono direttore, ossia dalla superficie generata da una retta, incidente l'asse di rotazione e formante un a angolo ϑ (≈15°) con il piano normale ad esso, in moto elicoidale m 2 1 attorno allo stesso asse (fig16). La superficie attiva dei filetti è quella contenuta fra due cilindri di raggio r1 ed Figura 15 r2. Indicando con α l'inclinazione dell'elica media in corrispondenza del raggio medio, rm, della vite, e con pe il suo passo, la relazione che lega tali grandezze è data da:
163 RUOTE DENTATE E ROTISMI
pe 2πrrm
Si definisce ancora passo assiale, pa, della vite l'ampiezza della traslazione che porta una sezione del filetto a coincidere con la successiva; questo può essere diverso dal passo dell'elica media se la vite è a più principi (2 principi in fig.17). Sarà cioè:
pe = z1 pa
se con z1 si indica il numero dei principi della vite. Il rapporto di trasmissione fra i due membri e si può ricavare cona siderando ciò che accade nel piano principale ossia nel piano normale all'asse della ruota e contenente l'asse di rotazione della vite: in tale piano la vite si presenta come una cremaFigura 17 gliera (profilo principale) che imbocca con una ruota piana a denti diritti. Ipotizzando, per semplicità, che il contatto fra i due membri sia in corrispondenza del punto C, in cui la primitiva della ruota, di raggio R, è tangente alla retta che dista di rm dall'asse di rotazione della vite, si può osservare che la velocità assoluta del punto C, considerato appartenente al filetto della vite, può essere ricavata osservando che, se la vite ruota con velocità angolare ω1, essa compirà un giro completo in un certo tempo ∆t; sarà cioè:
2π = ω1 ∆t
Nello stesso tempo ∆t, per effetto del moto elicoidale, lo stesso punto C si sarà spostato di pe con velocità V; ossia:
164 ELEMENTI DI MECCANICA TEORICA ED APPLICATA
p e = v C ∆t
Dalle (162) e (163) si ricava allora:
pe 2π = ω1 v C da cui:
& La stessa velocità v C deve
pe z1 pa ω1 = ω 2π 2π 1
avere il punto C appartenente alla primitiva della ruota la cui velocità angolare sarà ω2; e deve quindi essere:
vC = ω2 R
Inoltre, affinché vite e ruo1 ta ingranino correttamente, il passo della dentatura della ruota deve essere il medesimo del passo assiale della vite e quindi, nella (165), il valore di R deve essere tale per cui:
z 2 pa = 2π R
Sostituendo nella (165) si ha quindi:
v C = ω2
z 2 pa 2π
da cui, eguagliandola con la (164), si può ricavare il rapporto di trasmissione:
ω 2 z1 = ω1 z 2
Considerando che un accoppiamento del genere non è reversibile, e che l'elemento motore è la vite, si capisce che risulta possibile realizzare rapporti di trasmissione estremamente bassi: con una vite a due principi (z1=2) ed una ruota elicoidale con 40 denti (z2=40), dalla (167) si deduce un rapporto di trasmissione τ=1:20.
165 RUOTE DENTATE E ROTISMI
Supponendo ancora che il contatto sia in C, cerchiamo ora le componenti della forza mutua che i due membri si scambiano durante l'accoppiamento (fig.19). Restando ancora nel piano principale (yz), osserviamo che dovrà esistere certamente una componente Fyz di direzione normale, in C, al profilo principale della vite; essendo questo inclinato dell'angolo ϑ, la relazione fra i suoi componenti lungo gli assi dovrà essere:
Fy = Fz tanϑ
m xz 1
Tuttavia né la Fy, né la Fz, possono avere momento rispetto all’asse di rotazione della vite, avendo rette d'azione ad esso incidenti; dovrà quindi esistere anche una componente Fx tale che sia, contemporaneamente:
Cm = Fz tan α rm
rispettivamente per l'equilibrio della vite, e per dover essere la Fxz normale, nel piano (xz), all'elica media che è inclinata di α. Da quest'ultima si ricava quindi:
Cm rm Cm 1 Fz = rm tan α Fx =
e infine, sostituendo opportunamente nella (168):
Cm tanϑ rm tan α
ottenendo quindi le tre componenti della forza normale che, in assenza di attrito, il filetto della vite esercita sul dente della ruota, ed il cui modulo vale quindi:
Cm tan 2 ϑ 1 1+ F +F +F = + 2 rm tan α tan 2 α 2 x
166 ELEMENTI DI MECCANICA TEORICA ED APPLICATA
Cm 1 + tan 2 α + tan 2 ϑ = Fz 1 + tan 2 α + tan 2 ϑ rm tan α
§ 6.- Rotismi ordinari. Prende il nome generico di rotismo un sistema costituito da ruote den4 tate che ingranano fra loro e 1 disposte in modo tale che la 2 5 rotazione di una di esse 3 ponga in rotazione tutte le 3 1 2 altre. 2 3 I rotismi si distin4 guono fondamentalmente in due categorie: i rotismi or6 dinari, quelli in cui gli assi di rotazione delle ruote siano tutti fissi, ed i rotismi Figura 20 epicicloidali, quelli in cui almeno un asse di rotazione è mobile. Nei rotismi ordinari (fig.20), tra la prima ruota (movente o conduttrice) e l'ultima ruota (cedente o condotta) sono generalmente interposti degli alberi intermedi su ciascuno dei quali sono calettate per lo più due ruote, solidali fra loro: di queste una ingrana con la ruota precedente di cui quindi sarà la cedente, l'altra con la successiva di cui sarà la movente. Se su un asse intermedio è calettata un unica ruota che imbocca contemporaneamente con la precedente e con la successiva, questa prende il nome di intermedia oziosa (fig.21). 4 Gli assi delle 1 ruote saranno fra loro 2 3 4 tutti paralleli oppure no 1 3 a seconda del tipo di 2 5 2 ruote (piane o coniche) 3 2 che sono calettate su di essi. Figura 21
167 RUOTE DENTATE E ROTISMI
Consideriamo ora un rotismo ordinario costituito da n ruote dentate, disposte secondo lo schema di fig.20, ciascuna delle quali avrà zi denti; in esso si avranno n/2 imbocchi per ciascuno dei quali è definibile un rapporto di trasmissione τ i . Con riferimento allo schema, avremo:
ω2 z1 ω 3 z3 ω4 z5 = ; τ2 = = ; τ3 = = ; ω1 z2 ω 2 z4 ω 3 z6
Il rapporto di trasmissione del rotismo nel suo complesso sarà dato dal prodotto dei rapporti di trasmissione che si hanno nei singoli imbocchi. E' infatti:
z1 z 3 z5 ω4 = τ 1τ 2τ 3 = ω1 z2 z4 z6
Si può allora concludere che il rapporto di trasmissione di un rotismo ordinario è dato dal rapporto fra il prodotto del numero dei denti delle ruote conduttrici ed il prodotto del numero dei denti delle ruote condotte. Dalla stessa (174) si può dedurre anche il verso di rotazione dell'ultima ruota: infatti, considerando che in ogni singolo imbocco si avrà τ i < 0 se l'imbocco è esterno oppure τ i > 0 se l'imbocco è interno, basterà contare il numero degli imbocchi esterni presenti nel rotismo e concludere che, se sono pari, il verso di rotazione dell'ultima ruota sarà concorde con quello della prima, mentre, se sono dispari, i due versi saranno discordi. Se applichiamo la (174) al caso dello schema di fig.21, poiché la quarta ruota è contemporaneamente cedente per la terza e movente per la quinta (intermedia oziosa), avremo:
ω4 z1 z3 z4 z1 z3 = = ω1 z2 z4 z5 z2 z5
ossia che il rapporto di trasmissione risulta indipendente dalla presenza o meno della intermedia oziosa (da qui il nome); la sua interposizione in un rotismo ha solo lo scopo di invertire il verso di rotazione dell'ultima cedente. Un rotismo si dice riduttore se per esso è τ < 1; si dice moltiplicatore se risulta τ > 1 . La sua condizione di equilibrio dinamico, in assenza di perdite, è espressa dalla relazione:
Cmω1 = Cr ω n e quindi possiamo pure scrivere:
168 ELEMENTI DI MECCANICA TEORICA ED APPLICATA
ωn Cm = ω1 Cr
Si vede allora che un rotismo riduttore è un moltiplicatore di coppia (Cr>Cm), mentre un rotismo moltiplicatore è un riduttore di coppia (Cr
Report "ruotedentate_ruotismi"
Share & Embed "ruotedentate_ruotismi"

References: § 1

§ 2

§ 3

§ 4

§ 5

§ 6