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PROYECTO TIPO RED AEREA TRENZADA DE BAJA TENSION. Cables aislados instalados sobre apoyos - PDF
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Monica Moreno Blanco
1 MT Edición 03 Fecha: Julio, 2009 MANUAL TÉCNICO DE DISTRIBUCIÓN PROYECTO TIPO RED AEREA TRENZADA DE BAJA TENSION Cables aislados instalados sobre apoyos2 HOJA CONTROL DE MODIFICACIONES Modificación del MT , Edición 03 (09-07), respecto a la Edición 02 (04-03) - Corregir algunos datos de la tabla 2 - Corregir algunos datos de la tabla 3 - Comentario nuevo en la pag 7, tercer párrafo del capítulo 7 - Comentario nuevo en la pag 16, párrafo anterior a la tabla 6 - Corregir los datos de la tabla 6 - Unidad de medida grafico 33 MT Edición 03 Fecha: Julio, 2009 MANUAL TÉCNICO DE DISTRIBUCIÓN PROYECTO TIPO RED AEREA TRENZADA DE BAJA TENSION Cables aislados instalados sobre apoyos INDICE Página 0 INTRODUCCIÓN OBJETO CAMPO DE APLICACION UTILIZACIÓN REGLAMENTACION DISPOSICIONES OFICIALES CARACTERISTICAS Principios básicos Materiales Puesta a tierra del neutro CÁLCULO ELÉCTRICO Comportamiento eléctrico de los cables Protecciones de sobreintensidades CALCULO MECANICO Conductores Esfuerzos solicitantes en los apoyos Cimentaciones DISTANCIAS DE SEGURIDAD Distancia de los conductores al terreno Prescripciones especiales Anexo A - Documentación del proyecto Anexo B - Gráficos de utilización de apoyos Anexo C - Tablas de tendido Anexo D - Conjuntos constructivos Anexo E - Cimentaciones para apoyos y puesta a tierra del neutro Preparado Aprobado4 2/72 0 INTRODUCCIÓN Este documento anula y sustituye al anterior MT de fecha Febrero 2004, Edición OBJETO Este documento constituye el Proyecto Tipo IBERDROLA y justifica todos los datos técnicos necesarios para el diseño, cálculo y construcción de las redes aéreas de baja tensión, realizadas con los cables tipo RZ según NI Este Proyecto Tipo, integrado en las Normas Particulares de IBERDROLA de AT y BT, según el MT , define la construcción de las redes tensadas sobre apoyos a través del neutro autoportante de aleación de aluminio (Alm), complementando la obra, en su unión a las redes posadas sobre fachadas descritas en el Proyecto Tipo documentado en el MT Al quedar justificados, en este documento, todos los detalles técnicos para las diferentes situaciones, bastará la aportación de los detalles singulares de cada línea, en proyecto, para que la misma quede totalmente definida, haciendo innecesaria la confección de un proyecto detallado. Se pretende de esta forma facilitar la labor, tanto de los organismos oficiales como de los departamentos de proyectos de empresas, en la tramitación oficial para la obtención de la Autorización Administrativa, Autorización de Ejecución y Declaración en concreto de Utilidad Pública. 2 CAMPO DE APLICACION Se aplicará a las nuevas instalaciones y ampliaciones de redes aéreas que se construyan sobre apoyos, en condiciones normales. Queda excluida su aplicación para aquellas redes que discurran por terrenos pantanosos o de marisma y todas otras en las que concurran circunstancias singulares, que aconsejen hacer un proyecto especial. Estas instalaciones tienen su origen en la salida del cuadro general de protección correspondiente al Centro de Transformación Intemperie (CTI) y finalizando en un apoyo fin de línea, en el cual se podrá ubicar una caja general de protección o una caja individual de protección y medida. Para los clientes ubicados en zona rural, que demanden suministro monofásico, se aplicará, igualmente, el presente Proyecto Tipo. Para ello se intentará equilibrar las fases en función de la potencia solicitada y simultaneidad aplicada.5 3/72 3 UTILIZACIÓN Cada proyecto concreto, redactado de acuerdo con el presente Proyecto Tipo, se complementará con las particularidades específicas del mismo que se describen en los Anexos. Por otro lado servirá de base genérica para la tramitación oficial de cada obra, en cuanto a la autorización administrativa, aprobación del proyecto de ejecución y declaración en concreto de utilidad pública, sin más requisitos que la presentación, en proyecto simplificado, de las características particulares de la misma, haciendo constar que su diseño se ha realizado de acuerdo con el presente Proyecto Tipo. 4 REGLAMENTACION En la redacción se han tenido en cuenta todas y cada una de las especificaciones contenidas en el Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión, aprobado por el Decreto 842/2002 de 2 de Agosto, publicado en el B.O.E. nº 224 el 18 de Septiembre de Asimismo se han tenido en cuenta las Instrucciones Técnicas Complementarias (ITC) BT 01 a BT 51, aprobadas por el mismo Decreto, y lo establecido en las normas UNE y normas IBERDROLA. 5 DISPOSICIONES OFICIALES A los efectos de Autorizaciones Administrativas de Declaración en Concreto de Utilidad Pública y ocupaciones de terreno, e imposición de servidumbre, se aplicará lo previsto en la Ley 40/1994 de Ordenación del Sistema Eléctrico Nacional (LOSEN) en todo aquello en que esté en vigor, y en aquellos puntos que no estén desarrollados, lo establecido en la Ley 10/1966 de 18 de Marzo sobre Expropiación Forzosa y sanciones en materia de instalaciones eléctricas, y en el Reglamento para su aplicación, aprobado por Decreto 2.619/1966 de 20 de Octubre y publicado en el B.O.E. número 254 del mismo año. 6 CARACTERISTICAS 6.1 Principios básicos El funcionamiento de la red aérea estará dotado de las siguientes características básicas: Clase de corriente... alterna trifásica Frecuencia industrial Hz Tensión nominal /400 V Aislamiento de los conductores... 0,6/1 kv Sistema de puesta a tierra... neutro unido a tierra6 4/ Materiales La construcción de las redes aéreas de baja tensión se realizará con materiales normalizados en normas de Iberdrola y con las disposiciones que se indican en este apartado, así como con las especificaciones de normas UNE y normas NI Cables. Las especificaciones de los cables se indican en la norma NI y Normas UNE, responden a la denominación genérica RZ y se dividen en dos grupos, según la siguiente aplicación: Redes de distribución Están formadas por tres conductores de fase (aluminio) y un conductor neutro; este último es autoportante de aleación de aluminio duro (almelec) y tiene 29,5, 54,6 ó 80 mm² de sección. Los cables que responden a estas características son los siguientes: 3x25/29,5(*), 3x50/29,5(*), 3x25/54,6, 3x50/54,6, 3x95/54,6 y 3x150/80. (*) Cables de nuevo desarrollo, se mantienen en el presente MT los cables de igual sección con neutro de 54,6 Alm a efectos de mantenimiento. En la tabla 1 se representan las características más importantes. TABLA 1 Características de las redes de distribución Designación 3x25/29,5 3x50/29,5 3x25/54,6 3x50/54,6 3x95/54,6 3x150/80 Diámetro mínimo de la fase, mm 8,4 10,9 8,4 10,9 14,6 17,5 Diámetro máximo de la fase, mm 9,6 12,3 9,6 12,3 16,1 19,1 Diámetro total máximo del haz, mm 24,00 30,750 24,00 30,750 40,25 47,75 Masa aproximada, kg/km Módulo de elasticidad, dan/mm Coeficiente de dilatación lineal, ºC -1 0, , , , , , Carga de rotura, dan Acometidas Es la parte de la instalación comprendida entre la red de distribución y la caja general de protección. Están formadas por dos o cuatro conductores de aluminio de las secciones siguientes: 2x16, 2x25 y 4x Apoyos. Podrán ser postes de hormigón armado vibrado NI o bien apoyos de chapa metálica NI , cuyos gráficos de utilización se reflejan en el Anexo B Conexiones. Todos los elementos estarán preaislados o protegidos con cubiertas aislantes, por lo cual no se precisará regenerar el aislamiento de los conductores.7 5/72 Terminales Los terminales serán preaislados a compresión NI , los cuales están destinados a conectar los conductores con las cajas o cuadros que contienen a los fusibles de protección. Derivaciones Las derivaciones se efectuarán sin tracción mecánica, mediante conexiones por cuña a presión NI , con conectores por perforación del aislamiento en redes y acometidas o con conectores por presión con pelado de cable en acometidas según NI Empalmes Se utilizarán manguitos preaislados a compresión NI los cuales se instalarán en puntos de la instalación no sometidos a tracción mecánica Herrajes y accesorios. La sujeción de los cables a los apoyos se realizará mediante diversos elementos recogidos en normas NI, los cuales tendrán la utilidad especificada en los conjuntos constructivos del Anexo D. Los conductores en las bajadas de los apoyos estarán protegidos con tubos de grado de protección contra impacto IK 08, según UNE EN 50102, hasta una altura mínima de 2,5m sobre la rasante del terreno Cajas Generales de Protección (CGP). Responderán a las especificaciones de las Normas Particulares de Iberdrola, según MT , el cual establece que las CGP se instalarán en terreno propiedad del cliente, situándose empotradas o sobre fachadas, a una altura mínima de 3 m y con acceso directo desde la vía pública. Cuando la CGP contenga, además, el equipo de medida, ésta se situará en fachada, zaguán abierto o linde de parcela, a una altura de 1,50 m. 6.3 Puesta a tierra del neutro El conductor neutro, además de la puesta a tierra del centro de transformación, se pondrá a tierra en otros puntos, y como mínimo, una vez cada 300 m de longitud de la línea, eligiendo con preferencia, los apoyos de donde partan las derivaciones importantes y apoyos fin de línea. La realización de la puesta a tierra del neutro se efectuará por medio de electrodos de difusión, según Anexo E. 7 CÁLCULO ELÉCTRICO La elección del cable estará calculado para suministros trifásicos y vendrá supeditado por la potencia a transportar, por la caída de tensión y por las pérdidas de potencia, teniendo en cuenta, además, los coeficientes de simultaneidad que estén vigentes en el Reglamento Electrotécnico BT. Los cálculos eléctricos responderán a las siguientes bases:8 6/72 Se establece un factor de potencia de valor cos ϕ = 0,9, que corresponde a un reparto normal para alumbrado y suministros industriales, tanto en zonas urbanas como rurales. La resistencia lineal R del conductor varía con la temperatura de funcionamiento de la red, adoptando, como temperatura ambiente o inicial 40º C. La reactancia X de los conductores varía con el diámetro y la separación entre conductores, pero en el caso que nos ocupa es sensiblemente constante al estar reunidos en haz. Por ello se adopta el valor X = 0,1 Ω/km, que puede introducirse en los cálculos sin error apreciable. La caída de tensión admisible y pérdida de potencia, en el punto más desfavorable de la red, no será superior al 5%. Este valor será el máximo que se podrá alcanzar por la suma de la red general y las acometidas, tanto existentes como futuras. El valor de la resistencia lineal R de los conductores, fase y neutro, se especifica en la norma UNE y está considerada a 20ºC. La modificación a la nueva condición de temperatura se efectuará mediante la siguiente ecuación: Siendo: [ α ( t2 t1) ] R = R 1+ t t 2 1 R t 2 = Resistencia lineal a la temperatura final, en Ω/km. R t 1 = Resistencia lineal a la temperatura base (20ºC), en Ω/km. α = Coeficiente de variación de la resistividad, de valor 0,00403 para el aluminio y 0,0036 para el almelec. t2 = Temperatura final. t1 = Temperatura base o inicial. En la tabla 2 se especifican los valores de la resistencia lineal, para las temperaturas de trabajo que se determinan en este capítulo. TABLA 2 Resistencia lineal de conductores, fase y neutro, en función de la temperatura Sección Resistencia lineal según temperatura Ω/km mm² 20ºC 40ºC 90ºC 25 1,200 1,297 1, ,641 0,693 0, ,320 0,346 0, ,206 0,223 0,264 29,5 54,6 1,150 0,630 1,233 0,675 1,440 0, ,430 0,461 0,5389 7/ Comportamiento eléctrico de los cables En la tabla 3 se indica, con los antecedentes especificados, el comportamiento eléctrico de los cables, cuyo procedimiento de cálculo se describe a continuación. Composición de los cables TABLA 3 Comportamiento eléctrico de los cables Potencia máxima de transporte para cos ϕ = 0,9 Intensidad máxima admisible I a 40º C Momento eléctrico máximo PL kw x km A kw Por caída de tensión 5 % 3x25/29, ,35 5,041 4,212 3x50/29, ,53 9,193 7,885 3x95/54, ,41 17,441 15,794 3x150/ ,18 25,597 24,535 Por pérdida de potencia 5 % Cuando las condiciones ambientales sean de 50º C, se aplicará, a la intensidad admisible, un coeficiente corrector de 0, Potencia máxima. La potencia máxima de transporte se obtiene mediante la ecuación (1). siendo U la tensión nominal entre fases P máx. = 3U I cos ϕ (1) Caída de tensión. La sección de los cables se determinará en función de que la caída de tensión, en el punto más desfavorable, no sea superior al 5%. La caída de tensión, por resistencia y reactancia de una línea (despreciando la influencia de la capacidad y la perditancia), viene dada por la siguiente fórmula: ΔU = 3 I ( R cos ϕ + X sen ϕ ) L Sustituyendo I de la ecuación (1) obtenemos la siguiente expresión: ( ) 3 ΔU = 10 PL U R + Xtg ϕ y la caída de tensión relativa, en tanto por ciento de la tensión compuesta, ΔU%, será: donde: 2 ΔU ΔU% ( ) U =10 5 = 10 PL 2 U R + Xtg ϕ ΔU = Caída de tensión en voltios U = Tensión compuesta en voltios P = Potencia a transportar en kilovatios L = Longitud de la red en kilómetros R = Resistencia del conductor a 90º C, en ohmio/kilómetro X = Reactancia del cable en ohmio/kilómetro ϕ = Angulo de desfase que, para cos ϕ = 0,9. tiene el valor de 25,84º. El valor correspondiente a tg 25,84º es igual a 0,4843.10 8/72 Al producto PL (kw x km) se le denomina momento eléctrico de la carga trifásica equilibrada P, situada a la distancia L. Este momento eléctrico toma la expresión de la ecuación (2) y su función cartesiana se representa en el gráfico 1. PL = 2 U U% 105(R + Xtg ϕ ) Δ (2) La potencia de transporte, en función de la longitud de la línea y en las condiciones que expresa este capítulo (caída de tensión 5% y cos ϕ = 0,9), se representa en el gráfico 2. Grafico 1 Momento eléctrico en función de la caida de tensión en %(U=400 V) Momento eléctrico, en kwxkm RZ 3x25/29,5 RZ 3x150/80 RZ 3x95/54,6 RZ 3x50/29, Caida de tensión, en %11 9/72 Gráfico 2 Potencia de transporte en función de la longitud de la línea una caída de tensión del 5% y factor de potencia del 0,9 (U = 400 V) Potencia de transporte, en kw RZ 3 x 150 / 80 Pmáx. = 190,18 RZ 3 x 95 / 54,6 Pmáx. = 143,41 RZ 3 x 50 / 29,5 Pmáx. = 93,53 kw RZ 3 x 25 / 29,5 Pmáx. = 62,35 kw Longitud de la línea, en metros Pérdida de potencia. La pérdida de potencia en la red ΔP, por efecto Joule, viene expresada por la siguiente fórmula: ΔP = 3 R L I ² Sustituyendo I de la ecuación (1) obtenemos la expresión: 2 3 P L ΔP = 10 R 2 2 U cos ϕ La pérdida de potencia relativa, en tanto por ciento, será: 2 ΔP ΔP% P =10 5 PL = 10 R 2 2 U cos ϕ El momento eléctrico PL, por pérdida de potencia, toma la expresión de la ecuación (3) y su función cartesiana se representa en el gráfico 3. PL Ucos 2 2ϕ = Δ P% (3) 5 10 R12 10/72 Gráfico 3 Perdidas de potencia del 5%(U=400V) Perdidas de potencia, en % RZ 3x150/80 RZ 3x95/54,6 2 1 RZ 3x25/29,5 RZ 3x50/29, Momento eléctrico, en kwxkm 7.2 Protecciones de sobreintensidades Con carácter general los conductores estarán protegidos, contra sobrecargas y cortocircuitos, por los cartuchos fusibles existentes en la cabecera de la línea principal. Estos cartuchos fusibles serán de clase "gg", según UNE-EN /1, y sus características de funcionamiento se indican en la tabla 4. TABLA 4 Características de funcionamiento de los cartuchos fusibles "gg" Intensidad nominal I n de los Tiempo Intensidad convencional cartuchos fusibles "gg" Convencional No fusión Fusión (amperios) (horas) I nf I f 63 < I n < I n ,25 I n 1,6 I n Protección contra sobrecargas. Esta protección tiene por objeto interrumpir toda intensidad de sobrecarga permanente en los conductores de un circuito, antes de que provoque un calentamiento perjudicial en el aislamiento de los mismos (máximo 90ºC). La protección contra sobrecargas estará asegurada cuando se cumpla la siguiente regla, según UNE 20460: I n I y 1,6 In < 1,45 I13 11/72 En la tabla 5 se indican los cartuchos fusibles de calibres normalizados (EN /1) que, cumpliendo con las condiciones anteriores, protegen a los conductores contra sobrecargas. TABLA 5 Protección contra sobrecargas. Intensidades admisibles en amperios Conductores Cartuchos fusibles "gg" Composición I 1,45 I Fusión Calibre de los cables a 40ºC a 40ºC 1,6 I n I n 3x25/29, x50/29, x95/54, x150/ Protección contra cortocircuitos. Los cartuchos fusibles "gg", dimensionados contra sobrecargas, protegerán a los conductores contra cortocircuitos, a partir de las siguientes consideraciones: Su poder de corte será mayor, en el punto donde están instalados, que el valor de la intensidad de cortocircuito prevista. Toda intensidad de cortocircuito, que suceda en cualquier punto de la red, debe interrumpirse en un tiempo inferior a aquel que llevaría al conductor a alcanzar su temperatura límite (250ºC). Para cortocircuitos de duración no superior a 5 segundos, el tiempo "t" en que una intensidad de cortocircuito eleva la temperatura del conductor desde su temperatura máxima admisible, en servicio normal, hasta la temperatura límite admisible, puede calcularse, en primera aproximación, por la fórmula (4). I²cc t = K² S² de donde t = k S (4) Icc siendo: Icc = Valor eficaz de la intensidad de cortocircuito, en amperios, según tabla 3 de UNE-EN (I máx. en 5 s). t = Duración del cortocircuito, en segundos. K = Constante que depende de la naturaleza del conductor y de su aislamiento. Este valor, para conductores de aluminio con aislamiento de polietileno reticulado, es de 93. S = Sección del conductor de fase, en mm². A esta fórmula se la denomina "curva térmica de los conductores" y podrá representarse en un gráfico con ejes de coordenadas logarítmico. Estas intensidades Icc, para tiempos de duración comprendidos entre 0,1s y 3s, se especifican en la UNE y son las que elevan la temperatura del conductor a 250ºC, suponiendo que todo el calor desprendido, durante el cortocircuito, es absorbido por el propio conductor.14 12/72 Este apartado presenta el siguiente desarrollo de cálculo: a) Cálculo de la corriente de cortocircuito Icc b) Longitud máxima del cable protegida por los fusibles c) Protecciones contra cortocircuitos en una línea con derivaciones a) Cálculo de la corriente de cortocircuito Icc El método, simplificado, para el cálculo de la corriente de cortocircuito se indica en la fórmula (5), admitiendo, previamente, las siguientes hipótesis: Como generalmente se desconoce la impedancia del circuito de alimentación a la red, se admite, para este cálculo, que la tensión en el centro de transformación, que alimenta la línea, es igual a 0,8 veces la tensión nominal del transformador. Se considera el defecto entre fase y tierra, como el caso más desfavorable. Se supone una temperatura media del conductor de 90ºC. 0,8 U Icc = L Rf Rn Xf Xn siendo: 2 2 ( + ) + ( + ) (5) U = Tensión simple (230 voltios), en servicio normal, en el punto donde se encuentra el elemento fusible. L = Longitud desde el fusible hasta el punto donde se produce el cortocircuito, en km. Rf = Resistencia del conductor de fase a la temperatura media de 90ºC, en Ω/km. Rn = Resistencia del conductor neutro a la temperatura media de 90ºC, en Ω/km. Las reactancias del conductor de fase y de neutro, Xf y Xn, respectivamente, tienen el valor de 0,1 Ω/km, tal y como se ha definido al comienzo de este capítulo. b) Longitud máxima del cable protegida por los fusibles Según la tabla 3 de la norma UNE-EN , cada fusible protege a un determinado cable, cuando se limita el valor máximo de la corriente para la cual el tiempo de funcionamiento del fusible no es superior a 5 segundos. En la tabla 5 se recoge, con esta premisa, las intensidades máximas de cortocircuito que especifica la citada norma UNE-EN. Con la fórmula (5) se obtienen, con esas intensidades máximas de cortocircuito, las longitudes máximas protegidas por los mismos fusibles que protegen contra sobrecargas, las cuales se reflejan en la tabla 6. Asimismo, dicha tabla recoge la gama de fusibles normalizados hasta 400 A, que completa los calibres de fusibles objeto de este estudio (80, 125, 200 y 250). Por su posible interés, y solo a nivel informativo, se muestran otros valores que no reflejan la protección contra sobrecarga.15 13/72 TABLA 6 Longitud máxima del cable protegida por los fusibles "gg" Características de los fusibles "gg" Longitudes máximas protegidas por el mismo fusible (m) Calibre Icc (In) (I máxima) 3x150/80 3x95/54,6 3x50/29,5 3x25/29,5 A 5 segundos * 356* 191* 145* * 261* 140* * 212* 113* * 159* * 121* * * Protege simultáneamente contra sobrecargas c) Protecciones contra cortocircuitos en una línea con derivaciones Las derivaciones se realizarán, generalmente, con secciones de conductores inferiores a la de la línea principal. La longitud máxima de la derivación que puede protegerse, contra cortocircuitos producidos en aquella, por el mismo fusible que protege la línea, se determina por el siguiente esquema: B N L ( S 2 2 ) L ( S ) 3 2 O M A L ( S ) 1 1 OA = L 1 ( S 1 ) representa la longitud máxima L 1 de línea principal, de sección S 1, protegida contra cortocircuitos por el fusible instalado en O. OB = L2 ( S2 ) representa la longitud máxima de derivación L 2, que el mismo fusible, instalado en O, protegería a un cable de sección S 2. La longitud máxima L 3, de sección S 2, derivada en el punto M de la línea principal OA y que queda protegida contra cortocircuitos por el mismo fusible instalado en O, viene dada por la siguiente relación: MA x OB MN = OA16 14/72 Con esta expresión y con las longitudes máximas indicada en la tabla 5 se obtienen todos los casos que pueden presentarse, según el ejemplo práctico que se indica en el gráfico B 90 50mm 2 Longitudes en metros Línea principal: 95 mm² Fusible: 200 A N 25 mm 2 MN = ( 50) = 52 m 25 O M A 50 metros del fusible, instalado en O, se puede 119 conectar una derivación de 52 metros con cable de 50 mm². A Gráfico 4 - Ejemplo de longitud máxima de derivación, protegida por el mismo fusible 8 CALCULO MECANICO Los criterios justificativos, para el cálculo mecánico, son los establecidos por el vigente Reglamento de baja tensión. En este capítulo se desarrollan las justificaciones mecánicas que presentarán las obras realizadas sobre apoyos. 8.1 Conductores El cálculo mecánico de los conductores se justifica en el documento MT , el cual establece tenses mecánicos de 315 y 500 dan. Las tablas de tendido correspondientes a los tenses especificados se recogen en el Anexo C. 8.2 Esfuerzos solicitantes en los apoyos Se comprobará la hipótesis más desfavorable, dentro de las que se citan en este apartado y de forma que, la obtención del esfuerzo nominal del apoyo (según sea la función que realiza en la línea) se efectuará con los tenses mecánicos del Anexo C, con el peso propio del cable y con la sobrecarga de viento reglamentaria de 50 dan/m² sobre el haz de conductores o bien con la sobrecarga de manguito de hielo de 60 (gramos/m)x d para zona B o 120 (gramos/m)x d para zona C, según sea su altitud, siendo "d" el diámetro del círculo circunscrito al haz (conductores de fase y fiador) en milímetros. Los valores de las sobrecargas y resultantes reglamentarias, extraídas del MT , que se precisan para obtener los esfuerzos solicitantes en los apoyos, se indican en la tabla 7.17 15/72 TABLA 7 Sobrecargas y resultantes reglamentarias, en dan/m Sobrecargas Resultantes R Composición de Viento Hielo Viento Hielo los conductores Zonas Zona B Zona C Zonas Zona B Zona C A-B-C A-B-C 3x 25 Al/29,5 Alm 1,2 0,2884 0,5767 1,2855 0,7494 1,038 3x 50 Al/29,5 Alm 1,5375 0,3264 0,6528 1,6843 1,0141 1,34 3x 95 Al/54,6 Alm 2,0125 0,3734 0,7468 2,3618 1,6095 1,983 3x150 Al/80,0 Alm 2,3875 0,4067 0,8135 2,9754 2,1823 2,589 (*)3x 25 Al/54,6 Alm 1,2 0,2884 0,5767 1,3117 0,8181 1,106 (*)3x50 Al/54,6 Alm 1,5375 0,3264 0,6528 1,713 1,0818 1,408 (*) Se mantienen en el presente MT los cables con neutro de 54,6 Alm a efectos de mantenimiento Apoyos de alineación Hipótesis en zona A (baja). Los apoyos estarán sometidos a un esfuerzo F en sentido transversal a la línea, cuya carga corresponderá a la acción del viento aplicada sobre el haz de conductores. F V a a 1+ 2 = (dan) 2 siendo: V = Sobrecarga de viento sobre el haz de conductores, en dan/m. a 1+ a2 = semisuma de vanos adyacentes al apoyo, en metros. 2 Hipótesis en zonas B y C (media y alta, respectívamente). Además de cumplir las prescripciones indicadas para la zona A, los apoyos estarán sometidos a la resultante obtenida por el peso propio del cable más la sobrecarga del manguito de hielo correspondiente a la zona B ó C, actuando sobre la semisuma de los vanos adyacentes al apoyo Apoyos de ángulo Hipótesis en zona A (baja). Estarán sometidos al esfuerzo F debido a la resultante por efecto del ángulo, más el correspondiente esfuerzo de acción del viento, según muestra la siguiente ecuación obtenida del gráfico 5. F = 2 T sen α/2 + V cos 2 α/2 siendo: T = Tensión del cable más desfavorable, a ºC + V/3 ó bien a 15ºC + V, en dan. V = Sobrecarga de viento sobre el haz de conductores, aplicada a la semisuma de los vanos contiguos al apoyo, en dan. α = Angulo de desviación de la línea.18 16/72 El ángulo máximo de desviación Ι (límite de utilización de un apoyo de esfuerzo útil F ubicado en zona A), deducida de la anterior, será: ( V) α T± T 2 VF sen = 2 V Hipótesis en zonas B y C (media y alta, respectívamente). Se comprobará la hipótesis más desfavorable, dentro de las siguientes : Hipótesis de viento 15ºC + V (dan) F = 2 T sen α/2 + V cos 2 α/2 Hipótesis de hielo 0ºC +H (dan) F = 2 T sen α/2 siendo: T = Tensión máxima del cable en la hipótesis considerada, en dan. V/2 V/2 α/2 α/2 α/2 α/2 T T F Gráfico 5. Esfuerzos solicitantes en los apoyos de ángulo Apoyos fin de línea. Estos apoyos soportarán las mismas cargas verticales especificadas para los apoyos de alineación y además, en dirección longitudinal, soportarán el 100% de la tensión máxima T del cable en la hipótesis considerada (F = T). En los apoyos de sección rectangular se comprobará, además, que el esfuerzo horizontal transversal del viento V, sobre el haz de conductores, en el semivano, es inferior al esfuerzo secundario que soporta el apoyo Apoyos en estrellamiento. El cálculo para determinar el esfuerzo útil de los apoyos que deben soportar diferentes solicitaciones, al confluir varias derivaciones en el mismo, podrá efectuarse por el gráfico 6, cuyo método se recomienda por su extremada sencillez.19 17/72 apoyo 1 Resultante de tracciones F t T 1 T 2 F t apoyo 2 T 3 apoyo 3 Resultante total Ft + Vt apoyo 1 V 2 apoyo 2 V 1 Ft Vt V 3 apoyo 3 Gráfico 6. Método para el cálculo de apoyos en estrellamiento A la resultante de las tracciones Ft se le añadirá el viento total Vt (V 1 +V 2 +V 3 ), en valor absoluto, cuando la hipótesis de viento sea más desfavorable que la de hielo. Cada viento parcial se obtiene proyectando el valor de la sobrecarga del viento en el semivano, sobre el eje perpendicular a la resultante de tracciones. El apoyo se orientará en la dirección de la resultante Ft Vt Justificación de los gráficos de utilización. Los gráficos que se adjuntan en el Anexo B justifican la utilización de los apoyos, en función del ángulo de desviación de la línea y del vano. 8.3 Cimentaciones El cálculo de las cimentaciones, para los apoyos que se contemplan en el presente Proyecto Tipo, se desarrolla en el documento MT20 18/72 9 DISTANCIAS DE SEGURIDAD 9.1 Distancia de los conductores al terreno A efectos de este proyecto tipo la distancia mínima de los conductores al terreno será, como mínimo, de 5 m. 9.2 Prescripciones especiales Para aquellas situaciones especiales, como cruzamientos y paralelismos con otras líneas, con vías de comunicación, con ríos y canales navegables o flotables, etc, deberán cumplir las condiciones señaladas en la Instrucción Técnica complementaria Complementaria ITC-BT- 06, así como las normas establecidas por los organismos afectados u otra norma oficial al respecto.21 19/72 ANEXO A Documentación del proyecto Cada proyecto concreto, diseñado en base al presente Proyecto Tipo, deberá aportar los siguientes documentos característicos del mismo. 1 MEMORIA En este capítulo se justificará la finalidad de la instalación, razonando su necesidad o conveniencia. A continuación se describirá el trazado de la red, destacando aquellos motivos fundamentales que hayan influido en su determinación, tales como haber procurado discurrir por zonas de dominio público, haber evitado el paso por ciertos cultivos, etc. Se citará el cable que intervendrá en la red, tanto en la línea principal como en las derivaciones, especificando la longitud total de la red, la potencia a transportar y la previsión de futuros suministros. Asimismo se indicará la caída de tensión y pérdidas de potencia en el final de cada ramal. Se incluirá una relación de cruzamientos, paralelismos y demás situaciones reguladas por el vigente Reglamento Electrotécnico de BT, con los datos necesarios para la localización, identificación del propietario, entidad u organismo afectado. Cuando se pretenda declarar una línea de Utilidad Pública se incluirá, además, una relación de propietarios con bienes y derechos a expropiar, de acuerdo con la LOSEN. Se hará referencia a los cálculos eléctricos, cálculos mecánicos y elementos constructivos, citando que los mismos se ajustan al presente Proyecto Tipo. Se justificará y describirá todo detalle o situación que no se contemple en este Proyecto Tipo. 2 PLANO DE SITUACION El trazado de la línea se representará en un plano a escala suficiente, para que el emplazamiento de la misma sea perfectamente identificable y localizable. 3 PLANO DE PLANTA Se representará la planta de la línea, en la que se situarán todos los cultivos, arbolados y servicios (carreteras, ferrocarriles, cursos de agua, líneas eléctricas, de telecomunicación, edificios, conducciones de gas, etc.), así como todo aquello que se estime de interés. En las urbanizaciones se indicarán las parcelas que se alimentan de cada C.G.P., así como su numeración y potencia prevista. Se indicará la naturaleza de los apoyos (hormigón o chapa metálica), altura y esfuerzo nominal. Mostrar más
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 artículo 45
 Real Decreto 
 Artículo 5
 Resolución 
 Artículo 45
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