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⭐Universidad Austral de Chile EVALUACIÓN NUMÉRICA DE LA RESISTENCIA AL AVANCE DE BUQUES. Facultad de Ciencias de la Ingeniería
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Ignacio Revuelta Ponce
1 Universidad Austral de Chile Facultad de Ciencias de la Ingeniería Escuela de Ingeniería Naval EVALUACIÓN NUMÉRICA DE LA RESISTENCIA AL AVANCE DE BUQUES Tesis para optar al Título de: Ingeniero Naval Mención: Arquitectura Naval Profesor Patrocinante: Sr. Marcos Salas Inzunza Ingeniero Naval Licenciado en Ingeniería Naval M.Sc. en Ingeniería Oceánica Doctor of Philosophy (Ship Science) JOSÉ MIGUEL AHUMADA FONFACH VALDIVIA - CHILE 20092 3 Resumen Este trabajo tiene como objetivo establecer una metodología en la utilización de un software de Dinámica de Fluidos Computacional (CFD sigla en inglés) basados en la resolución de las ecuaciones de Navier y Stock, para ensayos hidrodinámicos de embarcaciones, específicamente en la predicción de la resistencia al avance de forma analítica. Proponiendo la técnica CFD como una herramienta de diseño y optimización en la Ingeniería Naval, la cual se ha ido masificando paulatinamente con el desarrollo de la computación, en distintas áreas de la ingeniería que tratan con la mecánica de fluidos. El estudio se realizó en la optimización de la resistencia al avance tomando como modelo una unidad de superficie, proponiendo como solución de optimización el uso de Flap en popa, el cual fue evaluado en diferentes ángulos manteniendo sus dimensiones de cuerda y envergadura. Tanto los datos de la embarcación como los del dispositivo, se basaron en los ensayos realizados por el canal de prueba de la Universidad Austral de Chile. Para el análisis de los resultados se utilizaron dos modelos de turbulencia, los que fueron validados con los datos extraídos del canal de pruebas, permitiendo decidir cuál de los modelos es el más adecuado para este tipo de ensayos. Además en el análisis realizado se incluyeron los efectos del Flap de modo particular, demostrando la capacidad y facilidad en el análisis de los resultados arrojados por esta técnica de cálculo, entregando la posibilidad de plantear las opciones más eficientes, de tal forma acotar las pruebas experimentales, aumentando la probabilidad de escoger la mejor solución. 24 Índice Introducción 4 Simbología 5 1. Fundamentos para el Flap de Popa 1.1 Fenómenos producido por el Flap Modificaciones en el Flujo en la Zona de Popa Modificaciones en el Sistema de Formación de Olas Fenómenos Hidrodinámicos Secundarios Influencia de Fenómenos Viscosos 7 2. Estudio Hidrodinámico Por CFD 2.1 Condición de carga Definición de la Simulación CFD Modelo físico Especificación del Modelo Geométrico Especificación del Mallado Modelo Matemático Modelo de Turbulencia Especificación de las Propiedades del Flujo Definición de las Condiciones de Contorno Definición de las Condiciones Iníciales Parámetros de Solución Proceso de Cálculo Análisis de Solución Recursos Computacionales Procedimiento de Simulación CFD 3.1 Procesamiento de dato en CFX Ansys CFX CFX-Pre CFX-Solver CFX-Post Análisis de Resultados 4.1 Situación Sin Flap Situación de casco con Flap Caso Flap 0 [º] de Inclinación Caso Flap 5 [º] de Inclinación Caso Flap 10[º] de Inclinación Caso Flap 15[º] de Inclinación 45 Conclusiones 48 Referencias 49 35 Introducción La hidrodinámica de una embarcación constituye una parte primordial en su proyecto, lo que durante muchos años han sido los canales de ensayos los encargados de contribuir al diseño de formas para obtener mínima resistencia y óptimo comportamiento en el mar. Sin embargo, desde la introducción del uso masivo de la computación en todo tipo de industria, el ambiente naval no ha estado ajeno a esta situación, surgiendo una nueva herramienta para optimizar hidrodinámicamente las formas de los buques, estos son los llamados CFD. La Dinámica de Fluidos Computacional (CFD) es una rama dentro de la Mecánica de fluidos que utiliza técnicas numéricas para resolver las ecuaciones fundamentales del movimiento de fluidos entorno a un cuerpo, a través de un computador que son los encargados de implementar esas técnicas numéricas. Debido a que las ecuaciones resueltas son aproximaciones de los modelos matemáticos que describen la física del flujo real, hay que tener presente un margen de error en los resultados obtenidos. Estudiar el comportamiento hidrodinámico de una embarcación ha sido una de las materias de mayor interés como aplicación de los CFD para la ingeniería Naval, siendo el estudio de la resistencia al avance en aguas tranquilas el campo de más importancia, Para este caso se trata a los fluidos como incompresibles e isotérmico, calculándose el campo de presiones locales y los vectores de velocidad en tres dimensiones, en un espacio que rodea a la porción sumergida del casco, de esta manera es posible calcular las fuerzas y efectos que actúan sobre la superficie del casco. Los diversos problemas de la mecánica de fluidos que se pueden resolver con estas técnicas computacionales, permiten realizar el estudio de optimización hidrodinámica de una embarcación, ya construida instalando un dispositivo con estos fines, aminorando el número de ensayos experimentales, optimizando el tiempo empleado para este estudio. 46 Simbología µ t Viscosidad Turbulenta K Energía Cinética ε Disipación de la energía cinética ω Disipación de la energía cinética U Velocidad Vc Volumen de Control Sc Superficie de Control ν Viscosidad Cinemática ρ Densidad µ Viscosidad P Presión τ Tensor del Esfuerzo Viscoso Ω Energía Interna del sistema Cµ Constante Empírica SF Cuerda C F β Fn L WL L PP B WL Envergadura Angulo de Inclinación Numero de Froude Desplazamiento Eslora en Flotación Eslora entre Perpendiculares Manga en Flotación T Calado S Superficie Mojada Tº Temperatura S/F Condición sin flap. C/F Condición con flap. Exp (1) Resistencia experimental sin Estimuladores. Exp (2) Resistencia experimental con Estimuladores. CFX (1) Resistencia por CFX sin aplicar la inflación con modelo de turbulencia Shear Stress Transport. CFX (2) Resistencia por cfx con inflación y modelo de turbulencia k-e. CFX (3) Resistencia por cfx con inflación y modelo de turbulencia Shear Stress Transport. Resistencia v. Resistencia viscosa por CFX. Resistencia p. Resistencia por presión (ola) por CFX. Resistencia f. Resistencia por fricción por ITTC. Resistencia r. Resistencia residual experimental. 57 1. Fundamentos Para el Flap de popa El Flap es una extensión del fondo de una embarcación a popa del espejo, interactuando con el casco a ciertas velocidades produciendo alteraciones en el comportamiento hidrodinámico de la embarcación y variaciones de trimado, pudiendo estos efectos ser beneficiosos en la eficiencia del casco, el flap es un dispositivo relativamente pequeño, montado en el espejo con un ángulo respecto a la prolongación imaginaria del fondo. La influencia que produce el flap al interactuar con el casco está relacionada con sus características geométricas y su disposición en la popa. Las variables que tienen mayor influencia en el rendimiento de este dispositivo son: Cuerda (S F ): Es una extensión longitudinal, considerada en un porcentaje de la eslora entre perpendiculares (%Lpp). Envergadura (C F ): es la dimensión transversal del flap. Se recomienda que este valor alcance el máximo posible a lo largo del espejo. Ángulo (β): este ángulo es medido tomando como referencia una extensión ficticia del fondo a popa del casco, los valores típicos varían entre 10º con el borde del flap hacia arriba (ángulos negativos), hasta 20º con el borde hacia abajo (ángulos positivos) 1.1 Fenómenos producidos por el Flap Aunque los efectos producidos por el Flap de popa se encuentran bajo investigación y discusión, se han identificado los principales fenómenos y efectos hidrodinámicos alrededor del casco, que produce la presencia del Flap. A través de estudios realizados en más de 50 tipos de cascos, los principales fenómenos y efectos se han identificado como siguen a continuación: - Modificaciones en el flujo de popa. - Modificaciones en el sistema de formación de Olas. - Efectos hidrodinámicos Secundarios Modificaciones en el Flujo en la Zona de Popa El efecto principal producido por un apéndice en la zona de popa es la reducción en la velocidad del flujo, y con ello se produce un aumento de la presión dinámica debajo del la cual genera una fuerza de sustentación con una componente en sentido del movimiento de la nave, lo que ayuda a contrarrestar el Drag producido en la zona de popa. Por otra parte se ha observado que la velocidad de salida del flujo del borde exterior de estos apéndices es mayor a la de una embarcación sin ellos. Este incremento produce una reducción sustancial de la velocidad de separación del flujo, lo que genera una separación más ordenada de éste, y que se traduce en una significativa reducción de vórtices, y por lo tanto, de la resistencia de presión de origen viscoso Modificaciones en el Sistema de Formación de Olas El flujo alrededor de la zona del espejo sin la presencia de estos apéndices se ve afectado por una pérdida de energía del campo próximo al casco, debido a fenómenos de origen de presión viscosa (vórtices y gran turbulencia principalmente), las cuales no se propagan a la 68 energía del campo lejano. A velocidades equivalentes, la presencia de un apéndice en la zona de popa produce en el flujo alrededor de esta zona una reducción de: altura de ola, pendiente y posición de la primera cresta de ola en la salida del espejo, velocidad en donde se alcanza una separación ordenada del tren de olas y cantidad de espuma en las olas de salida de los bordes. Las velocidades de separación del flujo en la zona del espejo son menores a las registradas en las pruebas de mar. La literatura muestra que a través de diversos ensayos se ha encontrado una disminución en la altura de las superficies libres de las olas presentes en el campo lejano del casco. Este fenómeno comienza a producirse a partir de las velocidades medias de la fase de transición (alrededor de Fn = 0,45). Esta disminución de altura de ola produce una reducción en el coeficiente de formación de olas a velocidades equivalentes Fenómenos Hidrodinámicos Secundarios La presencia de estos apéndices en la zona de popa produce una serie de fenómenos, que en su conjunto contribuyen a mejorar los beneficios hidrodinámicos producidos por su presencia. Estos fenómenos son los siguientes: Aumento de la línea de agua efectiva, Interacción propulsiva, Modificaciones en el trimado, Reducción del desplazamiento aparente, Variaciones de las fuerzas de Lift y Drag Influencia de Fenómenos Viscosos Generalmente, el rendimiento de un flap instalado en una embarcación a escala real es mayor que el obtenido en los ensayos de canal. Este hecho ha llevado a los diseñadores a concluir que, como consecuencia de la menor escala, las condiciones del flujo alrededor del modelo de un flap de popa son distintas a las que ocurren en la nave prototipo. Esto es atribuido a la presencia de fenómenos viscosos, los cuáles no se reproducen exactamente a escala, dado que los ensayos de canal se realizan a iguales Fn entre la embarcación real y el modelo, y los fenómenos viscosos dependen del número de Reynolds en general. La presión bajo el casco varía según el factor de escala. Como es conocido, la capa límite es mucho más delgada a factores de escala altos. Es probable que la efectividad de un flap sea mitigado por el mayor grosor relativo de la capa límite asociado a las pruebas con modelos muy pequeños. A través de simulaciones computacionales se ha demostrado que la componente de la resistencia por presión viscosa alrededor de la zona de popa tiene un significativo efecto asociado a diferentes números de Reynolds. 79 2. Estudio Hidrodinámico Por CFD El objetivo de este capítulo es estudiar el comportamiento hidrodinámico de un buque de superficie por el método numérico RANS, para validar los datos obtenidos con los del canal de prueba de la Universidad Austral de Chile. Al tiempo que se hará descripción del método utilizado en la simulación de esta embarcación, estableciendo una estrategia estándar para el cálculo por CFD. 2.1 Condición de Carga Desplazamiento 4868,57 [ton] Eslora en flotación L WL 136,26 [m] Manga en flotación B WL 14,73 [m] Calado T 4,6 [m] Superficie mojada S 4,261 [m 2 ] Además se definió una condición de envergadura (S F ), Cuerda (C F ), cuatro condiciones de ángulo (β F ) de Flap y cinco velocidades 14 [kn], 18 [kn] 22 [kn], 26 [kn] y 30 [kn] para este estudio. S F : 7 [m] C F : 1,32 [m] β F : 0 [º]; 5 [º]; 10 [º]; 15 [º] 2.2 Definición de la Simulación CFD Modelo Físico Los datos generales y resultados del modelo de la embarcación de referencia se han extraído de otro informe con respecto al estudio de canal. El modelo de pruebas fue construido en la Universidad Austral de Chile, el material que se utilizo fue madera de balsa de espesor 5 [mm], reforzada con resina P-4 (de poliéster insaturado ortoftálica), la escala empleada fue 1:80 obteniendo las siguientes dimensiones: Desplazamiento : 9,27 [Kg] Eslora Total : 1,764 [m] Eslora en flotación : Manga en flotación : 1,704 [m] 184,0 [mm] Calado : 57,5 [mm] Superficie Mojada : 325,9 [mm 2 ] Los ensayos se ejecutaron en dos etapas, la primera se realizaron sin estimuladores de turbulencia, la segunda si los incluyeron, estos fueron construidos en aluminio, con 1/8 de diámetro, altura de 1/10, a una distancia de 1 entre ellos y 14mm de distancia de popa de la 810 roda. En total se aplicaron 12 pins, 6 por lado del modelo, los ensayos de remolque se realizaron en el canal de prueba de la Universidad Austral de Chile. Las dimensiones del canal son 45 [m] de longitud, por 3 [m] de ancho y 2 [m] de altura. El nivel de agua es de 1,8 [m]. Las pruebas fueron realizadas sin apéndices y no se midió el trimado dinámico. Tº canal: 13 ºC ρ canal: 101,865 Kg s 2 / m 4 µ canal: 1,20E-06 m 2 / s Tabla Nº 1: Fluido modelo de prueba: Agua Dulce Especificación del Modelo Geométrico Figura Nº 1: Modelo construido en el Canal de Pruebas En esta etapa se utilizo el software Rhinoceros v. 4.0, para modelar la forma del casco y flaps, este proceso requirió de una gran precisión para reproducir las formas fielmente y eliminar errores, la calidad de la geometría condiciona en un porcentaje importante la exactitud de los resultados, pero también se simplificaron las regiones en el modelo que no tienen un gran efecto en la respuesta final, como son radios o espesores muy pequeños. En la modelación del volumen de control, las dimensiones de ancho y alto fueron las mismas que las del canal de pruebas de la Universidad austral de Chile, las dimensiones que corresponden al largo del canal se hicieron de acuerdo a lo recomendado por la universidad de Iowa en el paper CFD Process Ref [13]. Figura Nº 2: Embarcación con Flap de 5º inclinación modelada en RHINOCEROS Figura Nº 3: extraída de CFD Process, muestra las dimensiones del dominio en unidades de eslora. 911 2.2.3 Especificación del Mallado El mallado se generó en el Software ICEM CFD V.11.0, optando por una malla híbrida, que se compone de un mallado no estructurado de elementos volumétricos tetraédricos y de superficies triangulares, este tipo de malla es más sencillo de generar y de ajustar a formas complejas, pero el costo computacional aumenta en comparación al estructurado, el otro componente es una inflación de los elementos del casco, incluyendo el flap en los casos correspondientes, generando una capa de enmallado estructurado alrededor del casco del tipo prismática, para mejorar la simulación de la capa limite. El proceso de mallar es el que mayor influencia ejerce sobre el resultado por lo que se requiere una malla de la mejor calidad posible. Figura Nº 4: esquema de la inflación Figura Nº 5: corte transversal de la malla no estructurada En esta etapa para la condición sin flap se genero una malla medianamente fina, para las demás condiciones que incluyen el flap se utilizo un mallado más grueso que la situación anterior, en los dos casos se aplico la inflación de la malla del casco, los tamaños de malla se indican en el siguiente cuadro. condición condición S/F C/F Casco Sup. Libre Flap Entrada 1 1 Salida 1 1 Fondo 1 1 Cielo 1 1 Lado 1 1 Simetría 1 1 Tabla Nº 2: Tamaños mallas no estructurada en escala de modelo [m] - S/F; se refiera a la condición sin flap. - C/F; se refiera a las condiciones con flap. Altura inicial [m] Números de capas 5 Tabla Nº 3: Datos de la inflación aplicada a todo los casos 1012 Figura Nº 6: Mallado del casco de tamaño 0,018 Figura Nº 7: Mallado de superficie libre de tamaño 0,018 Figura Nº 8: Mallado del casco con flap, tamaño 0,025 Figura Nº 9: Mallado del flap con tamaño 0,003 Figura Nº 10: Mallado de superficie libre de tamaño 0,025 1113 2.2.4 Modelo Matemático El modelo teórico, basado en la ecuación de Navier Stokes y la ecuación de continuidad, forman un sistema de ecuaciones diferenciales parciales acoplados, no lineales, las ecuaciones de movimiento se aplican a un flujo tridimensional isotérmico de un fluido viscoso con propiedades físicas constantes. Este modelo matemático emplea varias simplificaciones que facilitan la solución, pero sin alterar su validez, estas simplificaciones se nombran a continuación. - Flujo estacionario; *(ρ*u)=0. - Flujo incompresible; *U=0. - Fluido con propiedades física constantes, ρ, µ, ν. - Fluido viscoso newtoniano. Ecuaciones Fundamentales EL comportamiento del fluido es gobernado por la necesidad de conservación de masa, momento y energía, adicionalmente deben ser establecidas relaciones entre las propiedades física del medio, en este caso del fluido, es decir su densidad y viscosidad. Las propiedades físicas y leyes que gobiernan el movimiento del fluido, se obtienen de la aplicación de los principios de la termodinámica y conservación de la mecánica que dan paso a tres ecuaciones fundamentales que son descritas a continuación. a) Ecuación de continuidad Expresa la conservación de la masa del flujo que entra y sale del dominio acotado para el problema, calculando los cambios de velocidades de este. Si se considera un flujo estable a través de un volumen, como un tanque con una entrada y una salida, la razón con la cual el fluido entra en el volumen debe ser igual a la razón con la que el fluido sale del volumen para que se cumpla el principio fundamental de conservación de masa. La conservación de la masa, aplicada al flujo a través de un volumen rígido infinitesimal, es de la siguiente forma: δρ + U δt ( ρ ) = 0 (1.1) Para un flujo incompresible como el agua se reduce a: Que en coordenadas cartesianas es: U = 0 (1.2) = δ δx, δ δy, δ δz (1.3) 1214 b) Ecuación de la cantidad de Movimiento La ecuación de movimiento de un fluido se obtiene aplicando la Segunda Ley de Newton, según la cual la variación de la cantidad de movimiento de una porción de fluido es igual a la resultante de las fuerzas que actúan sobre esta porción. Partiendo de la segunda ley de Newton, se establece la ecuación de cantidad de movimiento lineal para un volumen de control. (2.1) F δ = UdV ( U )Uds t ρ + ρ δ Vc SC (2.2) Se trata de una ecuación vectorial, en la que el primer término evalúa las variaciones temporales de la cantidad de movimiento dentro del volumen de control, mientras que el segundo término estudia la cantidad de movimiento que entra y sale por la superficie de control. Estas variaciones de cantidad de movimiento entre flujo entrante y saliente de la superficie de control, (considerando flujo permanente) dan lugar a una fuerza sobre el cuerpo sometido a estudio. La cantidad de movimiento obedece a una ley de conservación, lo cual significa que la cantidad de movimiento total de todo sistema cerrado (o sea uno que no es afectado por fuerzas exteriores, y cuyas fuerzas internas no son disipadoras) no puede ser cambiada y permanece constante en el tiempo. Nuevamente aplicando a un volumen fijo infinitesimal, las ecuaciones de Navier-Stoke, para la cantidad de Movimiento pueden ser reducidas para un fluido Newtoniano incompresible (el fluido es isotrópico y el esfuerzo en un punto es linealmente dependiente de los niveles de deformación del fluido), con viscosidad constante entonces la ecuación queda: DU δu = ρ + µ 2 Dt δt ( V ) U = ρf p + U ρ (2.3) Donde el término de la Izquierda es la derivada sustancial de la velocidad, en la parte derecha de la ecuación, el primer término es la fuerza del cuerpo ( f ) actuando sobre un cuerpo en el fluido, usualmente es la gravedad g, para el agua, el segundo término es la presión local y el tercer término deriva del esfuerzo viscoso local en la superficie. c) Ecuación de la Conservación de la Energía: La ley de conservación de la energía establece que el valor de la energía de un sistema aislado (sin interacción con ningún otro sistema) permanece invariable con el tiempo. La conservación de la energía de un sistema esta ligada al hecho de que las ecuaciones de evolución sean independientes del instante considerado. Es decir, el hecho de que en su evolución temporal de un sistema todos los instantes de tiempo sean equivalentes, hace que las magnitudes del mismo varíen coordinadamente de tal manera que cierta magnitud llamada energía permanezca constante. La ecuación de la conservación de la energía puede expresarse mediante la ecuación: D Dt Vc U Ω ρ dv = Sc U τ nds Vc δ U τ δ x dv (3.1) 1315 Donde el término de la izquierda es la variación de la energía potencial y cinética del sistema, en el lado derecho de la ecuación el primer término es el trabajo de las fuerzas de la superficie, el segundo término de la izquierda es el incremento de la energía interna Modelo de Turbulencia Para la condición sin Flap se utilizaron los modelos de turbulencia SST (Shear Stress Transport) y k-ε, en las situaciones con flap solo se utilizó el modelo k-ε, para simular el flujo turbulento, estos modelos están basados en la solución de las ecuaciones promediadas de Navier-Stokes (promedio de Reynolds o RANS). Un flujo es definido como turbulento sí su comportamiento es irregular, rotacional, intermitente, altamente desordenado, caótico (determinístico), difusivo ó disipativo. La turbulencia es inherentemente no estacionaria, tridimensional produciendo incrementos en la transferencia de calor, de masa y de momento. Los flujos turbulentos pueden ser representados como un campo de vórtices interactuando con un amplio espectro de escalas temporales y espaciales. Los flujos turbulentos son asociados con esfuerzos de arrastre (drag) y caídas de presión importantes. Dentro de los métodos usuales para simular procesos turbulentos destacan los métodos de simulación numérica directa (DNS) Ref [7], de simulación de grandes vórtices (LES) Ref [7] y los basados en promediar temporalmente las ecuaciones de Navier-Stokes (RANS). La última de estas técnicas es la que demanda un menor costo computacional, y al mismo tiempo ha demostrado buenos resultados cuando se la emplea para resolver problemas tecnológicos reales, con geometrías y condiciones de contornos complejas. Los modelos de turbulencia son utilizados para predecir los efectos de la turbulencia en un flujo sin necesidad de resolver todas las pequeñas escalas de las fluctuaciones turbulentas. Algunos de estos modelos tienen aplicaciones específicas, mientras que otros pueden ser aplicados en un amplio rango de flujos con un grado razonable de exactitud. Los modelos RANS pueden ser clasificados en modelos de viscosidad de remolino y en modelos de las tensiones de Reynolds Estos modelos asumen que el flujo es completamente turbulento, por lo que la capa límite que se obtiene como resultado son turbulentas desde su punto de inicio. Existen algunos modelos especiales que son capaces de simular capa límite laminar y su transición a régimen turbulento, pero son muy complejos y actualmente no están implementados en códigos de CFD comerciales. Ecuaciones de Navier-Stokes promediadas en el tiempo (Reynold, Averaged Nevier-Stokes, RANS) El planteamiento de la turbulencia se basa en considerar que cualquier variable del flujo se puede descomponer en dos partes, un valor promediado y una fluctuación, de la forma: q q + ' = q (4.1) Donde q es el promedio y ' q es la fluctuación Las fluctuaciones son asumidas al azar. Esta promediación elimina valores que involucran solo un componente de fluctuación, pero no elimina los que involucran dos, esto es: q `= 0, `q` 0 q (4.2) 1416 La ecuación de la conservación de la masa queda de la misma forma que esta descrita anteriormente con el número 1.1, pero con las variables originales de flujo remplazadas por sus valores promediados a razón del tiempo. La forma de la ecuación de Reynolds promediadas a razón de los momentos es más compleja y debe ser ilustrada en relación a su forma, en una notación de tensores compactos: δ δt δ δ p δ ( ρq ) ( ρq q ) = + ( τ ρq` q` ) i + i j ij i j (4.3) δx j δxi δx j Donde el esfuerzo laminar τ ij es: δ q δ q i = µ + δx j δxi j τ ij (4.4) El esfuerzo aparente debido a la turbulencia es llamado el esfuerzo de Reynolds y puede ser descrito en términos de un tensor de esfuerzo turbulento. ( τ ij ) ρq`i q`j turb = (4.5) Que representa el esfuerzo aparente debido al transporte de momento por las fluctuaciones de la turbulencia y las deformaciones atribuidas a estas fluctuaciones. La ecuación de Reynolds no puede ser resuelta a no ser que el nuevo esfuerzo inducido por la turbulencia pueda ser relacionado con las variables de flujo temporales. Este problema es generalmente solucionado mediante un modelo de turbulencia. Eddy Viscosity Methods Estos métodos requieren calcular un campo escalar para la viscosidad turbulenta ya que el tensor de Reynolds se asume múltiplo de la identidad. Entre los métodos más referenciados para el cálculo de la viscosidad turbulenta podemos mencionar: Modelos algébricos, dónde ν t se obtiene a partir de correlaciones empíricas sin necesidad de resolver ninguna ecuación adicional a las planteadas en el modelo laminar. Como ejemplos de este modelo podemos mencionar el modelo LES de Smagorinsky Ref [7], el modelo de la longitud de mezcla de Prandtl Ref [5] y el modelo Baldwin-Lomax Ref [5]. Modelos basados en ecuaciones de transporte, donde se transportan cantidades que luego sirven para calcular una expresión de ν. Hay modelos de una sola ecuación o de dos t ecuaciones. Ejemplos de estos últimos modelos son el standard k-ε, su versión análoga k-ω los cuales serán descritos a continuación. a) Modelo k- ε Este modelo es uno de los más generalizados, siendo implementado en la mayoría de los códigos de dinámica de fluidos computacional, y es considerado el modelo estándar de la industria, este modelo ha sido extensamente validado y ha demostrado ser estable. En el software CFX el modelo k- ε utiliza la aproximación de la función de pared para mejorar la precisión de los resultados cuando el mallado en la región cercana a la pared es muy fino. 1517 La energía cinética k, está definida como la variación de las fluctuaciones en la velocidad y tiene las dimensiones [m 2 /s 2 ], ε es la disipación de remolinos turbulenta (la tasa a la cual las fluctuaciones de velocidad se disipan) y las dimensiones son [m 2 /s 3 ]. El modelo k-ε está basado en el concepto de la viscosidad remolino, y asume que la viscosidad turbulenta está relacionada a la energía cinética turbulenta y la disipación mediante la relación: (4.6) Donde, C µ es una constante empírica. Los valores de k y ε vienen directamente de las ecuaciones diferenciales de transporte de la energía cinética turbulenta y de la tasa de disipación turbulenta. b) Modelo Shear Stress Transport (SST, k-ω) Fue diseñado para dar las mejores predicciones en el inicio de la cantidad de separación del flujo bajo gradientes adversos de la presión por la inclusión de los efectos del transporte en la formulación de la vorticidad-viscosidad. Esto da lugar a una mejora importante en términos de predicciones de la separación del flujo. En este modelo ω representa la disipación de energía por unidad de volumen y tiempo y tiene dimensiones [s -1 ], estando está relacionada con la energía cinética por medio de la relación: µ k ρ ω t = (4.7) Especificación de las Propiedades del Flujo Las constantes de viscosidad, densidad, temperatura, presión, se consideraron de acuerdo a las condiciones ambientales del canal para posteriormente ser comparadas con el modelo experimental Definición de las Condiciones de Contorno Se trata básicamente de aquellas condiciones que controlan los valores de ciertas variables en los límites del dominio. Las características geométricas del modelo permitieron hacer la simulación con solo la mitad de la geometría, con el propósito de ahorrar cálculos, por consiguiente un ahorro de tiempo, aunque se sabe que esta simplificación puede inducir a un cierto porcentaje de error en los resultados finales. Debido a que es una aproximación a la realidad, despreciando los efectos de interferencia que pueden ocurrir considerando la otra mitad de la geometría. Las condiciones de contorno fueron impuestas en el dominio como sigue a continuación: a) Entrada Regimen de flujo subsónico, U x = U m ; U y = 0; U z = 0 b) Casco Condición de no deslizamiento 1618 c) Salida Regimen de flujo subsónico P=Prs (presión de salida) d) Paredes del costado y fondo Condición de no deslizamiento: U x = U m ; U y = 0; U z = 0 e) Pared de tope Condición de libre deslizamiento Definición de las Condiciones Iníciales La embarcación se consideró con un calado parejo, despreciando el trimado dinámico, el valor del calado fue el mismo que en el modelo para el canal de pruebas Parámetros de Solución Se emplearon los parámetros adecuados con el objetivo de obtener, en la medida de lo posible, una buena convergencia, para esto se aplicó una alta resolución y un criterio límite de convergencia residual de 1.0e-4 en valores RMS Proceso de Cálculo En esta etapa se limitó a 300 iteraciones con un paso de 0,125[s] de tiempo. En el proceso de cálculo se agregó un monitor a los que ya están definidos por defecto para evaluar la convergencia de las fuerzas que actúan sobre la embarcación, en la mayoría de los casos se decidió que la convergencia era suficientemente buena, por lo que se procedió a detener el proceso iterativo, para obtener la respuesta final Análisis de Solución Figura Nº 11: cfx-solver monitor de fuerzas sobre el casco En esta etapa se analizó si los datos entregados en la etapa anterior de cálculo son correctos, validándolos con los obtenidos en el canal, para lo cual se utilizó una herramienta módulo que posee el código CFX de pos proceso gráfico que facilita el estudio y análisis de los resultados. 1719 Recursos Computacionales Se utilizó un computador de escritorio armado especialmente para este tipo de aplicaciones, con las Siguientes características: Procesador Intel Pentium de cuatro núcleos a una velocidad de 2.6 GHZ. 8 Gb de memoria RAM, marca Kingston. Tarjeta grafica Ge Force serie 8400 GS de 512 MB Disco duro SATA de 500 GB Sistema Operativo Windows Xp versión 64 bit 3.1 Procesamiento de Datos en CFX Ansys CFX 3. Procedimiento Simulación CFD Es un paquete informático diseñado para el cálculo de la dinámica a través de la resolución de las ecuaciones de Navier-Stokes, de forma discreta, para cualquier flujo laminar o turbulento, es capaz de resolver casi cualquier problema en esta materia, haciéndolo muy útil para la rama de Arquitectura Naval, ya que no hay limitaciones de forma en el cálculo de resistencia al avance por este método, también se puede agregar prácticamente cualquier apéndice al casco. Ansys CFX se compone de tres módulos estructurados de forma que pasan entre ellos la información necesaria para el análisis CFD, con los cuales se pueden simular flujos permanentes, transitorios, laminares, turbulentos, subsónicos entre otros. Los módulos son CFX-Pre y CFX-post para el procesamiento de datos, CFX-Solver para la resolución de las ecuaciones. Figura Nº 12: Estructura de funcionamiento Ansys CFX 1820 3.1.2 CFX-Pre Este el módulo de pre proceso de los datos, permite importar múltiples mallas, usando la más apropiada para geometrías complejas, las especificaciones físicas del flujo como las condiciones de contorno e iniciales, y los parámetros del solucionador, son especificados en este módulo. En un rango completo de condiciones que incluyen, entrada, salida, abertura, conjuntamente con las condiciones del límite del modelo. Barra de Herramientas - Import Mesh: esta herramienta adapta el mallado generado en ICEM u otro programa mallador que tenga compatibilidad con CFX. - Create Material: con esta herramienta se pueden crear nuevos fluidos por el usurario, especificando sus propiedades con la densidad, viscosidad, etc., los que pueen ser utilizados en la simulación del problema. - Expressions: si es necesario, con esta herramienta crea nuevas expresiones para definir las condiciones de contorno, es muy útil crear estas expresiones cuando la simulación se repetirá varias veces con mallas diferentes. - Simulation type: define el tipo de simulación entre transiente o permanente, condicionando los procesos de cálculo y el pre proceso de los datos. - Create Domain: crea el dominio de la simulación, definiendo el volumen de control. - Boundary Condition: crea las condiciones de contorno del problema, ingresando los datos necesarios para la resolución del problema. - Global Initialisation: define los parámetros de iniciación de la resolución del problema, ingresando los datos necesarios - Solver control: se definan los parámetros de convergencia de la resolución de las ecuaciones. Ingresos de los Datos a CFX-Pre En este punto de la guía se privilegiaran las imágenes obtenidas de CFX-Pre, para la generación de condiciones de contorno, ya que son más aclaratorias que comentar el procedimiento, por tratarse la mayor parte de una elección de las funciones y métodos que se incluyen en el programa, e ingreso de valores necesarios. a) Abrir CFX-Pre Ingreasar a Ansys-CFX v.11 Launcher en Inicio/ ANSYS 11.0/CFX/ANSYS CFX Figura Nº 13: CFX Launcher 19 Mostrar más
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