Source: https://www.scribd.com/document/270930333/Resumen-Sismorresistente-Practica-1
Timestamp: 2018-11-17 07:19:20+00:00

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Informe Evalucion -Opinion Favorable de Expedientess Dr
ARTICULO 2: REQUISITOS GENERALES
2.1. Las construcciones de albañilería serán diseñadas por métodos racionales basados en los principios establecidos por la
mecánica y la resistencia de materiales. Al determinarse los esfuerzos en la albañilería se tendrá en cuenta los efectos
producidos por las cargas muertas, cargas vivas, sismos, vientos, excentricidades de las cargas, torsiones, cambios de
temperatura, asentamientos diferenciales, etc. El análisis sísmico contemplará lo estipulado en la Norma Técnica de Edificación
E.030 Diseño Sismo resistente, así como las especificaciones de la presente Norma.
Comentario La albañilería es un sistema frágil, basta una distorsión de 1/800 como para que ella se griete, por ello es necesario
emplear cimentaciones rígidas cuando se cimiente sobre suelos de baja capacidad portante. No se recomienda construir sobre
arena fina suelta con napa freática elevada por el riesgo que este suelo pueda licuarse durante los terremotos, ni sobre arcilla
expansiva que al entrar en contacto con el agua puede generar fuertes asentamientos diferenciales. Otras soluciones para el
caso de suelo blando, como el uso de solados de cimentación, deben contemplar la inclusión de nervaduras bajos los muros, por
la posibilidad de que al girar por flexión en su base, punzonen al solado, y además porque el refuerzo vertical de las columnas,
debe anclar allí y tener un recubrimiento de por lo menos 7.5cm.
2.2 Los elementos de concreto armado y de concreto ciclópeo satisfarán los requisitos de la Norma Técnica de Edificación E.060
Concreto Armado, en lo que sea aplicable.
Comentario: Los traslapes, ganchos, dobleces, etc. del acero de refuerzo, deberán satisfacer lo especificado en la Norma E.060,
salvo que se indique lo contrario en la Norma E.070. En forma similar, en la Norma E.060 se indica la manera de cómo diseñar a
las cimentaciones corridas de concreto ciclópeo, de forma práctica para evitar fallas por cortante, punzonamiento o flexión. Debe
indicarse que este tipo de cimentación es imposible diseñarla ante los efectos citados, debido a que se desconoce la resistencia
del concreto (f´c) con grandes piedras, por lo que para determinar el peralte se recurre a procedimientos basados en la
experiencia, como duplicar la longitud en volado del cimiento, medida desde la cara del sobrecimiento.
2.3 Las dimensiones y requisitos que se estipulan en esta Norma tienen el carácter de mínimos y no eximen de manera alguna
del análisis, cálculo y diseño correspondiente, que serán los que deben definir las dimensiones y requisitos a usarse de acuerdo
con la función real de los elementos y de la construcción.
2.4 Los planos y especificaciones indicarán las dimensiones y ubicación de todos los elementos estructurales , del acero de
refuerzo, de las instalaciones sanitarias y eléctricas en los muros; las precauciones para tener en cuenta la variación de las
dimensiones producidas por deformaciones diferidas, contracciones, cambios de temperatura y asentamientos diferenciales; las
características de la unidad de albañilería, del mortero, de la albañilería, del concreto, del acero de refuerzo y de todo otro
material requerido; las cargas que definen el empleo de la edificación; las juntas de separación sísmica; y, toda otra información
para la correcta construcción y posterior utilización de la obra.
Comentario: En lo que respecta a las unidades de albañilería, para el caso de la albañilería confinada ubicada en la zona sísmica
3, es importante que se especifique el uso de unidades sólidas, ya que las unidades huecas y tubulares terminan triturándose
después de ocurrir la falla por fuerza cortante. Por la misma razón, en la zona sísmica 3, los muros de albañilería armada
considerados portantes de carga sísmica, deben estar completamente rellenos con concreto líquido. Respecto al mortero, debe
especificarse las proporciones volumétricas de los elementos que lo componen, así por ejemplo, es necesario el uso de cal
hidratada y normalizada cuando se utilice unidades de concreto o sílico-calcáreas que deben asentarse en su estado natural
(secas). La unidad de concreto no puede regarse debido a que se expandiría para luego contraerse al secar, lo que produciría
fisuras en los muros. La unidad sílico-calcárea no debe regarse debido a que en su estado natural presenta baja succión. Es
importante también especificar el grosor de las juntas, ya que grosores por encima del límite máximo especificado en esta
Norma, reducen sustancialmente la resistencia a compresión y a fuerza cortante de la albañilería. También es necesario
identificar en los planos estructurales a los muros portantes, a fin de que no los debiliten insertándoles tuberías.
2.5 Las construcciones de albañilería podrán clasificarse como “tipo resistente al fuego” siempre y cuando todos los elementos
que la conforman cumplan los requisitos de esta Norma, asegurando una resistencia al fuego mínima de cuatro horas para los
muros portantes y los muros perimetrales de cierre, y de dos horas para la tabiquería.
Comentario: Se le da menos importancia a los tabiques puesto que estos son muros que no portan carga vertical y a la vez son
muros fácilmente reemplazables después de un incendio; esta es otra Razón para identificar en los planos de estructuras qué
muros son portantes.
2.6 Los tubos para instalaciones secas: eléctricas, telefónicas, etc. sólo se alojarán en los muros cuando los tubos
correspondientes tengan como diámetro máximo 55 mm. En estos casos, la colocación de los tubos en los muros se hará en
cavidades dejadas durante la construcción de la albañilería que luego se rellenarán con concreto, o en los alvéolos de la unidad
de albañilería. En todo caso, los recorridos de las instalaciones serán siempre verticales y por ningún motivo se picará o se
recortará el muro para alojarlas.
En los muros confinados se suele picar a la albañilería para luego instalar los conductos, esto puede traer por consecuencia: 1) el
debilitamiento de la conexión columna-albañilería , perdiéndose la integridad que deberían tener ambos elementos; 2) la creación
de una junta vertical en la parte intermedia del muro, con lo cual el muro queda dividido en dos partes no confinadas; y, 3) un
plano horizontal de debilitamiento, que podría causar una falla por deslizamiento y una excentricidad de la carga vertical.
Por las razones mencionadas, se especifica que los tubos de diámetro menores de 55 mm deben tener un recorrido vertical y que
nunca debe picarse a la albañilería para alojarlos. Una solución a este problema, se muestra en la. Cabe destacar que en otros
países se fabrican ladrillos alveolares especiales, que permiten alojar a los conductos, mientras que el resto de ladrillos son
2.7 Los tubos para instalaciones sanitarias y los tubos con diámetros mayores que 55 mm, tendrán recorridos fuera de los muros
portantes o en falsas columnas y se alojarán en ductos especiales, o en muros no portantes.
Comentario: Cuando los tubos de diámetros superiores a 55 mm atraviesan muros portantes, deberán alojarse en falsas
columnas, no en columnas estructurales. En este caso, el área de la falsa columna debe calcularse de tal modo que se cumpla la
siguiente expresión: Ac f´c = Am f´m, donde Ac es el área de la falsa columna (descontando a “Am” el área del tubo), f´c es la
resistencia del concreto, Am es el área de la albañilería desalojada y f´m es la resistencia a compresión de la albañilería. Es
preferible que estos conductos se alojen en ductos, planificados previamente por el arquitecto, lo que incluso permitirá un
2.8 Como refuerzo estructural se utilizará barras de acero que presenten comportamiento dúctil con una elongación mínima de
9%. Las cuantías de refuerzo que se presentan en esta Norma están asociadas a un esfuerzo de fluencia f 412MPa (4200 Kg / cm2
) y = , para otras situaciones se multiplicará la cuantía especificada por 412/ f (en MPa) ó 4200/ f (en kg / cm2 ) y y .
Comentario. Los experimentos han demostrado que no es adecuado emplear acero trefilado como refuerzo estructural, debido a
que la energía elástica que acumula este acero se disipa violentamente al fracturarse, lo que origina un deterioro severo en la
albañilería y una reducción sustancial de la resistencia.
Comentario: En la Fig.2.7 se muestra el borde libre horizontal de un cerco.
3.9 Concreto Líquido o Grout. Concreto con o sin agregado grueso, de consistencia fluida.
Comentario: La consistencia del grout es la de una sopa espesa de sémola, que permite rellenar los intersticios internos de la
albañilería armada. El objetivo de este concreto es integrar al refuerzo con la albañilería en una sola unidad, aparte de
proporcionar resistencia al muro.
3.10 Columna. Elemento de concreto armado diseñado y construido con el propósito de transmitir cargas horizontales y
verticales a la cimentación. La columna puede funcionar simultáneamente como arriostre o como confinamiento.
3.11 Confinamiento. Conjunto de elementos de concreto armado, horizontales y verticales, cuya función es la de proveer
ductilidad a un muro portante.
Comentario: Las columnas constituyen la última línea resistente de los muros confinados, ellas se diseñan para soportar la
carga que produce el agrietamiento diagonal de la albañilería, con lo cual, su función es mantener la resistencia a fuerza
cortante del muro en el rango inelástico. Para que las columnas funcionen como arriostres, debe haber una adecuada integración
columna albañilería, no como aparece en la.
3.12 Construcciones de Albañilería. Edificaciones cuya estructura está constituida Predominantemente por muros portantes de
Comentario: Es posible que en una construcción de albañilería existan placas de concreto armado que ayuden a soportar la
fuerza sísmica, sin embargo, el material predominante es la albañilería.
Artículo 8. ACERO DE REFUERZO
8.1 La armadura deberá cumplir con lo establecido en las Norma Barras de Acero con Resaltes para Concreto Armado (NTP
341.031).
8.2 Sólo se permite el uso de barras lisas en estribos y armaduras electro soldadas usadas como refuerzo horizontal. La armadura
electro soldada debe cumplir con la norma de Malla de Alambre de Acero Soldado para Concreto Armado (NTP 350.002).
Comentario: Las escalerillas electrosoldadas empleadas en las juntas horizontales, deberán tener sus escalones en el mismo
plano que las barras longitudinales (Fig.3.27), a fin de evitar el engrosamiento de las juntas. Por otro lado, no debe permitirse el
empleo de barras trefiladas (sin escalón de fluencia, Fig.1.25), ni el uso de barras longitudinales dobladas (Fig.3.28) ya que el
refuerzo perderá eficiencia al trabajar después de enderezarse expulsando al mortero.
Artículo 9. CONCRETO
9.1 El concreto de los elementos de confinamiento tendrá una resistencia a la compresión mayor o igual a 17,15MPa (175kg /
cm2 ) y deberá cumplir con los requisitos establecidos en la Norma Técnica de Edificación E.060 Concreto Armado.
Comentario: Las columnas de los muros confinados se encuentran sujetas a compresión, tracción, corte y cizalle (Fig.3.29), por
lo que debe emplearse como mínimo un concreto de calidad intermedia.
3.13 Espesor Efectivo. Es igual al espesor del muro sin tarrajeo u otros revestimientos descontando la profundidad de bruñas u
otras indentaciones. Para el caso de los muros de albañilería armada parcialmente rellenos de concreto líquido, el espesor
efectivo es igual al área neta de la sección transversal dividida entre la longitud del muro.
Comentario: En el cálculo del espesor efectivo “t”, no se contabiliza el tarrajeo porque este podría desprenderse por la acción
vibratoria del sismo. En el caso que el tarrajeo se aplique sobre una malla de acero anclada a la albañilería, el grosor del tarrajeo
puede incluirse en el cálculo de “t”.Los muros armados parcialmente rellenos son aquellos donde se ha vaciado concreto líquido
solo en los alvéolos que contienen refuerzo vertical. En estos casos, los experimentos demuestran que la resistencia unitaria al
esfuerzo cortante calculada sobre el área neta de la sección transversal es similar a la evaluada sobre el área bruta de un muro
totalmente relleno, por ello, para determinar la resistencia al corte, puede trabajarse con un espesor efectivo t = An / L, donde An
es el área neta y L es la longitud del muro. Los muros de albañilería apilable son totalmente rellenos, al no existir mortero en las
Comentario: Para que un muro sirva de arriostre a otro transversal, ambos deben estar debidamente conectados y haberse
construido en simultáneo, no como se muestra en la fig.
3.16 Muro No Portante. Muro diseñado y construido en forma tal que sólo lleva cargas provenientes de su peso propio y cargas
transversales a su plano. Son, por ejemplo, los parapetos y los cercos.
Comentario: Los tabiques de albañilería no aislados de la estructura principal, son portantes de carga sísmica al interactuar
coplanarmente con el pórtico que lo enmarca, según se indica en el Capítulo 10 de esta Norma.
3.17 Muro Portante. Muro diseñado y construido en forma tal que pueda transmitir cargas horizontales y verticales de un nivel al
nivel inferior o a la cimentación. Estos muros componen la estructura de un edificio de albañilería y deberán tener continuidad
Comentario: Es necesario que los muros portantes tengan continuidad vertical, con el objeto de que los esfuerzos producidos
por la carga vertical y por los sismos, puedan transmitirse de un piso al inmediato inferior, hasta la cimentación. En la Fig.2.18 se
aprecia muros que carecen de continuidad vertical, por lo que son simples tabiques.
Artículo 11. ALBAÑILERIA CONFINADA
Aparte de los requisitos especificados en el Artículo 10, se deberá cumplir lo siguiente:
11.1 Se utilizará unidades de albañilería de acuerdo a lo especificado en 5.3.
11.2 La conexión columna-albañilería podrá ser dentada o a ras:
a) En el caso de emplearse una conexión dentada, la longitud de la unidad saliente no excederá de 5 cm y deberá limpiarse de
los desperdicios de mortero y partículas sueltas antes de vaciar el concreto de la columna de confinamiento.
b) En el caso de emplearse una conexión a ras, deberá adicionarse “chicotes” o “mechas” de anclaje (salvo que exista refuerzo
horizontal continuo) compuestos por varillas de 6 mm de diámetro, que penetren por lo menos 40 cm al interior de la albañilería y
12,5 cm al interior de la columna más un doblez vertical a 90o de 10 cm; la cuantía a utilizar será 0,001 (ver 2.8).
Comentario Cuando la longitud de los dientes es excesiva, puede originarse 2 problemas (Fig.4.28): 1) que los dientes se
fracturen durante la etapa vaciado o compactación del concreto de la columna; y, 2) que se formen cangrejeras bajo los dientes.
Por ello se especifica que la longitud del diente no debe exceder de 5 cm, pero, aun así, será necesario limpiarlo de los
desperdicios de mortero producto del asentado, antes de vaciar el concreto de la columna, para así evitar la formación de juntas
frías que desintegrarían la conexión columna-albañilería. Para evitar los problemas descritos, es recomendable emplear una
conexión a ras columna albañilería, pero agregando mechas de anclaje (Fig.4.29). Estas mechas doblan verticalmente en la
columna, porque de hacerlo horizontalmente podrían perder anclaje por las fisuras horizontales que suelen formarse en las
columnas cuando están sujetas a tracción por flexión. En el caso que exista albañilería en ambos lados de la columna, las mechas
atraviesan horizontalmente a la columna y se embuten 40cm en cada parte de la albañilería.
11.3 El refuerzo horizontal, cuando sea requerido, será continuo y anclará en las columnas de confinamiento 12,5 cm con gancho
vertical a 90o de 10 cm.
Comentario: En la Fig.4.30 se muestra el refuerzo horizontal continuo anclado en las columnas de confinamiento. En este caso,
cuando la conexión albañilería columna es a ras, no se requiere añadir mechas.
11.4 Los estribos a emplear en las columnas de confinamiento deberán ser cerrados a 135o, pudiéndose emplear estribos con ¾
de vuelta adicional, atando sus extremos con el refuerzo vertical, o también, zunchos que empiecen y terminen con gancho
estándar a 180o doblado en el refuerzo vertical.
Comentario: En las columnas de confinamiento de poca dimensión, como las que se emplean en los muros con aparejo de soga,
es recomendable emplear estribos con ¾ de vuelta adicional (Fig.4.31), ya que los estribos convencionales con ganchos a 135º
podrían estorbar el paso de las piedras del concreto formando cangrejeras. Para estos casos, otra alternativa de solución es el
empleo de zunchos (Fig.4.32), que permiten confinar en mayor grado al núcleo de las columnas. De ninguna manera deberá
emplearse estribos abiertos con ganchos a 90º, porque no confinan al concreto (Fig.4.33) ante las cargas axiales que se
desarrollan en las columnas durante los terremotos. Estas cargas generan una expansión lateral en el concreto que debe ser
controlada por los estribos.
11.5 Los traslapes del refuerzo horizontal o vertical tendrán una longitud igual a 45 veces el mayor diámetro de la barra
traslapada. No se permitirá el traslape del refuerzo vertical en el primer entrepiso, tampoco en las zonas confinadas ubicadas en
los extremos de soleras y columnas.
Comentario: Una ventaja que tienen los muros confinados sobre los armados es que al menos en el primer piso, donde los
esfuerzos por carga sísmica son máximos, se utiliza refuerzo vertical continuo (Fig.4.34) a diferencia de los muros armados,
donde para facilitar la construcción de la albañilería, se utilizan espigas ancladas en la cimentación, ubicadas con gran precisión a
fin de que encajen en las celdas de los bloques. En los pisos superiores al primero, el refuerzo vertical de los muros confinados
puede traslaparse como se indica en la Fig.4.35, pero no en la forma como se muestra en la Fig.4.36, donde el traslape se ha
efectuado en el extremo inferior congestionando al núcleo, al 100% en la misma sección transversal y en pequeña longitud.
11.6 El concreto deberá tener una resistencia a compresión ( ´ ) c f mayor o igual a 17,15MPa (175kg / cm2 ). La mezcla deberá
ser fluida, con un revenimiento del orden de 12,7 cm (5 pulgadas) medida en el cono de Abrams. En las columnas de poca
dimensión, utilizadas como confinamiento de los muros en aparejo de soga, el tamaño máximo de la piedra chancada no
excederá de 1,27 cm (½ pulgada).
Comentario: La finalidad de que el concreto tenga gran revenimiento y que el tamaño de la piedra no sea excesivo, es evitar la
formación de cangrejeras. Ver además el comentario al Artículo 9.1.
11.7 El concreto de las columnas de confinamiento se vaciará posteriormente a la construcción del muro de albañilería; este
concreto empezará desde el borde superior del cimiento, no del sobrecimiento.
Comentario: Es necesario que los elementos de confinamiento se vacíen después de haberse construido la albañilería (Fig.4.37),
con el objetivo que ambos materiales queden integrados a través de la adherencia que se desarrolla entre ellos. Experimentos
realizados en muros donde las columnas fueron hechas antes de construir la albañilería (Fig.2.5), indicaron la formación de
grietas verticales en la interfase columna albañilería ante sismos moderados, pese a la presencia de mechas de anclaje. Esto hizo
que las columnas trabajasen a flexión por el espacio generado entre ambos materiales, por lo que no es recomendable el proceso
constructivo descrito. En adición, tal como se indicó en el comentario al Artículo 3.3 del Capítulo 2, una vez que se separa la
albañilería de la columna, se pierde el arriostramiento vertical, pudiendo colapsar la albañilería ante cargas sísmicas
transversales a su plano (ver la Fig. 2.5 correspondiente al sismo de Pisco del 2007). Puesto que el concreto de las columnas es
de mayor calidad que el del sobrecimiento, y porque a través de las columnas baja una carga axial importante (“P” en la
Fig.4.38), producida principalmente por los sismos, se especifica que el concreto de la columna debe circular a través del
sobrecimiento hasta llegar al cimiento, agregando estribos de confinamiento en esa zona. Esta disposición tiene la finalidad de
evitar durante los terremotos la posible trituración del sobrecimiento, carente de refuerzo y con espesor similar al del muro, lo
que haría que la columna se quede sin base contra la cual reaccionar. La especificación mencionada no se aplica cuando el
concreto del sobrecimiento presenta la misma calidad que el de las columnas, o cuando el sobrecimiento es reforzado, pero, aún
así, debe agregarse los estribos de confinamiento que aparecen en la Fig.4.38.
11.8 Las juntas de construcción entre elementos de concreto serán rugosas, humedecidas y libre de partículas sueltas.
11.9 La parte recta de la longitud de anclaje del refuerzo vertical deberá penetrar al interior de la viga solera o cimentación; no
se permitirá montar su doblez directamente sobre la última hilada del muro.
Comentario: A fin de evitar fallas por cizalle en la conexión solera-columna (Fig.4.39), es necesario incrementar la resistencia a
corte-fricción creando juntas rugosas y con un refuerzo vertical que sea capaz de soportar la fuerza cortante respectiva, por ello,
este refuerzo debe penetrar al interior de la solera (Fig.4.40) y no debe doblarse sobre la última hilada de la albañilería.
11.10 El recubrimiento mínimo de la armadura (medido al estribo) será 2 cm cuando los muros son tarrajeados y 3 cm cuando
son caravista.
Comentario: El objetivo de esta especificación es proteger al acero de refuerzo de la acción de la intemperie, evitando su
corrosión (Fig.4.41).
debe tratarse de descongestionar a las celdas. consiste en utilizar unidades de albañilería recortadas en forma de H. donde no existen ventanas de limpieza. En estos casos puede optarse por colocar juntas verticales. mientras que las losas aligeradas unidireccionales concentran estas cargas sobre los muros donde apoyan las viguetas (Fig. pero la ductilidad se reduce sustancialmente. de tal forma que las derivas máximas sean menores que 0. por lo que es preferible utilizar retazos de plásticos en reemplazo de la arena. en ellos es indispensable el empleo de vigas soleras que amarren a todos los muros (Fig. las celdas deben quedar totalmente libres de polvo o restos de mortero proveniente del proceso de asentado. Comentario: En la Fig. en los muros de Albañilería Armada.4.12 En el caso que se utilice como refuerzo horizontal una malla electrosoldada con forma de escalerilla. Se deberá considerar y evaluar el efecto que sobre la rigidez del diafragma tienen las aberturas y discontinuidades en la losa. ya que atravesaría celdas vacías quedando desprotegido y sin adherencia. 12.4. existen diversas maneras de confinar a los talones libres de los muros armados: 1) mediante la malla electrosoldada funcionando como estribos cerrados (Fig. 12. L.6.6 La cimentación debe constituir el primer diafragma rígido en la base de los muros y deberá tener la rigidez necesaria para evitar que asentamientos diferenciales produzcan daños en los muros. cuando se utiliza espigas. no es conveniente emplear dinteles peraltados ya que al reducirse el momento flector en la base de los muros. 14. 12.6. T. a) Los empalmes por traslape serán de 60 veces el diámetro de la barra. los alvéolos se limpiarán preferentemente con aire comprimido y las celdas serán humedecidas interiormente regándolas con agua.4.63) en una sola etapa. Comentario Las viguetas prefabricadas (Fig. tal como se indica en el Artículo 16. en este caso. ALBAÑILERIA ARMADA 12. Comentario El diafragma rígido es una lámina que no se deforma axialmente ni se flexiona ante cargas contenidas en su plano.61) se encuentran integrados a través del mortero.Artículo 12.42). Para evitar que la barra insertada se mueva durante el vaciado del grout. Otras veces se utiliza arena seca en el interior de las ventanas (Fig. así como permitir una adecuada transferencia de esfuerzos entre la barra y la albañilería a través del grout.10 El espesor del grout que rodea las armaduras será 1½ veces el diámetro de la barra y no deberá ser menor de 1 cm a fin de proporcionarle un recubrimiento adecuado a la barra.4. el gancho horizontal a 180º que se muestra en la Fig. estas edificaciones han mostrado tener mal comportamiento sísmico (Fig.6 Vigas dinteles preferentemente peraltadas (hasta 60 cm) para el caso en que el edificio se encuentre estructurado por muros confinados. muros de concreto armado o la combinación de ambos. en el último caso. esto no es adecuado puesto que por el efecto cíclico de la carga sísmica. masas y discontinuidades en la transmisión de las fuerzas de gravedad y horizontales a través de los muros hacia la cimentación.70).007) especificada para los sistemas aporticados de concreto armado en la Norma de Diseño Sismorresistente E. integrados por los diafragmas especificados en el Artículo 14 y arriostrados según se indica en el Artículo 18.9).6.4. Para el caso de muros totalmente llenos. En la medida que sea posible. Comentario Las plantas irregulares en forma de T. impide su deformación por flexión. 14. b) Los empalmes por soldadura sólo se permitirán en barras de acero ASTM A706 (soldables). en el interior de los alvéolos de las unidades correspondientes. una vez terminada de construir la albañilería.2 Podrá considerarse que el diafragma es rígido cuando la relación entre sus lados no excede de 4. CONFIGURACIÓN DEL EDIFICIO El sistema estructural de las edificaciones de albañilería estará compuesto por muros dúctiles dispuestos en las direcciones principales del edificio. sin embargo. lo que sea mayor. 4) una reducción de la compresión por flexión en los talones del muro. como arriostres horizontales. en el caso de muros parcialmente rellenos.030. a no ser que en esa hilada se vacíe grout. de manera permanente. en cambio. Estas fuerzas internas actúan sobre los muros en sentido contrario y tratan de contrarrestar los efectos de la carga sísmica. deberán ser evitadas o.49). originando un incremento importante de las fuerzas horizontales en el tanque que podrían causar su colapso.1 Debe preferirse edificaciones con diafragma rígido y continuo. que podría causar cangrejeras en el grout.68).65 y 4. Por ello.15f´m (19. H.58. cuando existe una concentración de muros hacia un lado de la planta. es mas.46).60).4 Los diafragmas deben distribuir la carga de gravedad sobre todos los muros que componen a la edificación. Cuando en cualquiera de las direcciones no exista el área suficiente de muros para satisfacer los requisitos del Artículo 19.9 Los alvéolos de la unidad de albañilería tendrán un diámetro o dimensión mínima igual a 5 cm por cada barra vertical que contengan.7). 15.4.4. no habrá desperdicios que limpiar en la base de los muros.57) para este caso. además. de manera que siempre queden protegidas por mortero. 15.6. que podría causar cangrejeras internas en el grout. la losa puede flexionarse ante cargas contenidas en su plano. las fuerzas internas que se desarrollan en ellas también se incrementan. retardándose el proceso constructivo en la primera jornada de trabajo.3).5 Los diafragmas formados por elementos prefabricados deben tener conexiones que permitan conformar. Puesto que los pórticos son muy flexibles. las que distribuyen las cargas provenientes del techo en los muros orientados en la dirección X e Y (Fig. mientras que en la dirección transversal (generalmente la de la fachada). 12.4 Para asegurar buena adhesión entre el concreto líquido y el concreto de asiento de la primera hilada. Comentario. es evitar la pérdida de concreto de la solera o de la losa de techo en el interior de las celdas vacías. usualmente las edificaciones presentan plantas alargadas con pocos muros en la dirección de la fachada.6. sí es posible vaciar el grout en toda la altura del muro. Transcurrida media hora.3 Los diafragmas deben tener una conexión firme y permanente con todos los muros para asegurar que cumplan con la función de distribuir las fuerzas laterales en proporción a la rigidez de los muros y servirles. y en elevación sea menor que 4. al no existir mortero de asentado en las hiladas superiores a la primera. c) Los empalmes por medios mecánicos se harán con dispositivos que hayan demostrado mediante ensayos que la resistencia a tracción del empalme es por lo menos 125% de la resistencia de la barra.4.5 Densidad de muros similares en las dos direcciones principales de la edificación. si se emplease refuerzo vertical continuo. 15. (*) Una técnica que permite facilitar la construcción empleando refuerzo vertical continuo en el primer piso. el espaciamiento de los escalones deberá estar modulado de manera que coincidan con la junta vertical o con la pared transversal intermedia del bloque. 12. 5) una reducción del refuerzo vertical a colocar en los extremos del muro. para ello puede emplearse dispositivos como el que se muestra en la Fig. 2) un incremento de la resistencia al corte (ver el Artículo 26.4.2 El refuerzo horizontal debe ser continuo y anclado en los extremos con doblez vertical de 10 cm en la celda extrema. en cambio.67). se utilizan para facilitar la construcción de la albañilería (Fig. de otro modo.6. las juntas verticales quedan completamente llenas con grout. Experimentalmente ha podido comprobarse que este sistema funciona como diafragma rígido. Esta especificación también se aplica a las barras horizontales colocadas en las juntas (Fig. el centro de masas se correrá hacia esa zona. con lo cual además. pudiendo originar tracciones excesivas cuando el peralte del dintel sobrepasa el límite especificado. por el hecho de que cada zona está sujeta a fuerzas de inercias que podrían actuar simultáneamente en sentidos indeseables (Fig. actúen como elementos que integran a los muros portantes y compatibilicen sus desplazamientos laterales. el techo y la cimentación. la plancha debe adherirse a los bloques mediante resina epóxica como se muestra en la Fig. En la primera etapa se vaciará hasta alcanzar una altura igual a la mitad del entrepiso. Comentario: Aparte que las barras verticales deben quedar protegidas por el grout. Los techos metálicos (Fig.16). Una manera de reducir la magnitud de la carga vertical actuante en cada muro es mediante el empleo de losas (aligeradas o macizas) armadas en 2 sentidos. que permita compactar adecuadamente al grout. con lo cual. para las edificaciones de Albañilería Confinada la altura máxima es 15m o 5 pisos (Artículo 27 del Capítulo 8).6. Sin embargo.2 Simetría en la distribución de masas y en la disposición de los muros en planta.6. compactándolo en diversas capas. donde sólo se permite diafragmas flexibles en el último nivel. el empleo de espigas traslapadas con las barras principales genera congestión de las celdas (Fig. Comentario: En caso la barra vertical no encaje en las celdas del bloque. La operación de recompactado es necesaria para expandir lateralmente al grout. donde se supone que la falla de los muros ante los terremotos es por fuerza cortante. etc.49 se muestra la instalación del refuerzo horizontal. Comentario: Además de las planchas metálicas (figuras 4. el refuerzo horizontal queda suelto ya que el vertical se coloca recién después haberse terminado de construir la albañilería. el refuerzo horizontal no atravesará los alvéolos vacíos.4 Regularidad en planta y elevación.12).6 Para el caso de unidades apilables no son necesarias las ventanas de limpieza.4. lo propio cuando el diafragma presente grandes aberturas. Cabe destacar que en esta Norma no existe límite en la altura de las edificaciones de Albañilería Armada.6).50). en todo caso.2.4) y macizas (Fig. el centro de masas de cada nivel coincide con el centroide del área en planta. se pierde la compatibilidad de desplazamientos laterales en los muros. que se retira después que el grout haya endurecido. al terminar cada jornada de trabajo (Fig. pasa a actuar como carga axial en el muro. Cabe remarcar que el propósito del regado interno es evitar que el grout se contraiga rápidamente al secar (ver el comentario al Artículo 7.4.4. 14.3).4). Comentario Conforme se incrementa el peralte de las vigas dinteles (Fig.57). es necesario que exista un espacio entre el borde interno del bloque y la cara externa de la barra. CAPÍTULO 6 ESTRUCTURACIÓN Las especificaciones de este Capítulo se aplicarán tanto a la albañilería confinada como a la albañilería armada. de manera que se logre una razonable simetría en la rigidez lateral de cada piso y se cumpla las restricciones por torsión especificadas en la Norma Técnica de Edificación E.11 En el caso que se utilice planchas perforadas de acero estructural en los talones libres del muro. Comentario: De vaciarse el grout (Fig. compactándolo hasta que su borde superior esté por debajo de la mitad de la altura correspondiente a la última hilada. con la finalidad de que las rebabas internas del mortero de asentado no estorben el paso del grout. se corre el riesgo que los bloques de la hilada inferior.4. donde para los muros confinados se acepta la falla por corte.4. no penetre al interior de las celdas respectivas. y.52).21 del Capítulo 2) en esa dirección. se inserta la barra vertical (Fig. Este cambio brusco de rigidez crea un efecto de látigo durante los sismos. éste podrá hacerse por soldadura.5). integrado a la solera. mientras más esbeltos sean los muros (Fig.5 Para el caso de la albañilería parcialmente rellena. Para el caso de la albañilería apilable donde no hay juntas de mortero. debilitados por las ventanas de limpieza. Para el caso que se haya empleado espigas. un sistema rígido que cumpla las funciones indicadas en los Artículos 14. Debe evitarse el vibrado de las armaduras para no destruir la adherencia con el grout de relleno.8 El concreto líquido o grout se vaciará en dos etapas. Sin embargo. estas vigas peraltadas son beneficiosas cuando se utilizan en los sistemas de Albañilería Confinada.55) para evitar que los desperdicios del mortero de asentado se adhieran a la base (cimentación o losa de techo). y. Por lo indicado.030 Diseño Sismorresistente..4. edificaciones en los que las losas de piso. armada o concreto armado) o su forma de falla sísmica (por corte o por flexión). Artículo 15. que causan una fuerte degradación de resistencia sísmica.6.6. Debe indicarse que los talones de los muros son zonas críticas. Comentario Plantas con relación entre sus lados L/B (Fig. o de la viga solera. primero se colocarán las planchas sobre una capa delgada de mortero presionándolas de manera que el mortero penetre por los orificios de la plancha. puede recortarse las tapas extremas de los bloques para formar bloques en forma de H (Fig.1) o de madera no constituyen diafragmas rígidos y tampoco arriostran horizontalmente a los muros (ver la Fig.62) sin amarrarla contra la espiga.b).1 del Capítulo 1 y las figuras 1. En estos muros no puede emplearse refuerzo horizontal en el eje. así como formar llaves de corte entre el techo y el muro que permitan integrar a estos elementos. En el interior de estas ventanas se colocará algún elemento no absorbente que permita la limpieza final. se deberá suplir la deficiencia mediante pórticos.4.4. 5) con columnas (Fig.1. por soldadura o por medios mecánicos.6. zona donde se formará la rótula plástica. reduciéndose el momento flector en la base de los muros. para que no se congestione la celda. donde se admite una falla por flexión. podría causar el desplazamiento del centro de masas hacia esa zona. las planchas se colocarán adheridas con epóxico a la superficie inferior de la unidad.5 a 1.11).4. Comentario: En la Fig. por medios mecánicos o por traslape. 14.4.3 Proporciones entre las dimensiones mayor y menor. se fracturen por la presión hidrostática ejercida por el grout. dividiendo al edificio en bloques. d) En muros cuyo diseño contemple la formación de rótulas plásticas. ya sea por carga vertical.14) muy flexibles en comparación con el último piso de albañilería. Comentario Usualmente los tanques de agua apoyan sobre 4 columnas (Fig.6. Otra alternativa para evitar la falla por deslizamiento consiste en utilizar traslapes con distintas longitudes (60 y 90 veces el diámetro de la barra) en forma alternada (Fig. estas zonas se destapan fácilmente (Fig.4. asimismo. 12. y con un peralte igual al espesor de la losa del piso para el caso en que el edificio esté estructurado por muros armados (*). es decir. es recomendable emplear refuerzo alojado en las juntas (Fig. es recomendable emplear al menos en el primer piso.1 y 14. ha podido comprobarse que conforme la magnitud de la carga vertical se incrementa. la mezcla será recompactada. la resistencia a fuerza cortante también se incrementa.2. la limpieza de la superficie de asiento se realizará antes de asentar la primera hilada. Comentario: Las espigas verticales que anclan en la cimentación.2. Comentario En nuestro medio. las varillas horizontales podrían desplazarse durante la operación de vaciado y compactación del grout (Fig. el peralte de la viga dintel se ha limitado a 60cm debido a que la fuerza cortante que en ella se desarrolla. Comentario Ver el comentario al Artículo 2. Por las razones indicadas. Comentario: Muchas veces se utiliza los retazos provenientes del bloque recortado para taponar las ventanas de limpieza (Fig. sin tocar al muro. esta arena absorbe el agua y el material cementante del mortero correspondiente a la primera hilada.44).005. 15. posteriormente.13) serán mayores. Comentario Cuando la relación entre los lados del diafragma excede de 4. por tal razón se especifica desdoblar este tipo de edificación en bloques simples mediante juntas verticales (Fig. los efectos de compresión por flexión en sus talones (Fig. se aplicará la siguiente capa de mortero sobre la cual se asentará la unidad inmediata superior.3.53). 4) con espirales discretas colocadas en cada bloque (Fig. debido a que el diafragma rígido. (*) Este acápite está relacionado con el método de diseño que se propone en el Capítulo 8.48). por lo que requieren la inclusión de placas de concreto armado (Fig. porque se desconoce el comportamiento sísmico de este tipo de estructura para alturas mayores. 12. para el efecto los bloques de la primera hilada tendrán ventanas de limpieza. de manera que el concreto de la losa del techo. En este caso la solera no trabaja ante cargas que provienen de la albañilería sujeta a carga sísmica ortogonal a su plano.66. Es mas conveniente que el grout tapone la ventana de limpieza (Fig.4.3 Las varillas verticales deberán penetrar. ya que éste trata de contraerse al secar separándose de la albañilería y del refuerzo. transcurrido 5 minutos desde la compactación de la última capa. Comentario Para el caso de losas aligeradas (Fig. 12. Comentario: En este caso. quedando sujeta esta altura a la resistencia de los materiales empleados. en consecuencia. con los objetivos principales de incrementarles su ductilidad y su resistencia al corte.6. cuando las luces son grandes y la carga es importante. 12.18). así es posible observar la existencia de cangrejeras en la base. Por ello es necesario que los esfuerzos axiales producidos por la carga vertical en un muro no excedan de 0. ha podido notarse fallas horizontales (deslizamiento o cizalle) en los muros en las zonas donde terminan las espigas (Fig.64 es preferible reemplazarlo por un gancho vertical a 90º (Fig. Artículo 14.2).4.4. ya que perdería efectividad en tracción por flexión y en cizalle por fuerza cortante. forme llaves de corte con el muro.54) y cubrir esa zona con un zócalo. U han mostrado tener mal comportamiento sísmico. es recomendable el uso de losas macizas o aligeradas armadas en dos direcciones.6.45). de tal manera que por la parte vacía del alvéolo penetre el concreto de la viga solera o de la losa del techo formando llaves de corte que permitan transferir las fuerzas sísmicas desde la losa hacia los muros. barras verticales continuas y para facilitar el proceso constructivo.4. que en planta estén comprendidas entre 1 a 4.4.4.4. por ejemplo.6. se le amarra a una barra horizontal temporal. mientras que en los muros armados se busca la falla por flexión. se dividirán en formas simples. no se le debe doblar (Fig.17).7 Antes de encofrar las ventanas de limpieza. La configuración de los edificios con diafragma rígido debe tender a lograr: 15. la albañilería no puede seguir su deformada y termina agrietándose (Fig. las ventanas se abrirán en todas las celdas de la primera hilada. es recomendable limpiar la base de los muros empleando un tortol a través de las ventanas de limpieza (Fig.32 del Capítulo 2).1 del Capítulo 3 y la Fig. Comentario: El objetivo de taponar a media altura aquellos bloques de la última hilada (días antes de asentarlos) por donde no atraviesa refuerzo vertical (Fig. utilizando las columnas de confinamiento como columnas del pórtico.8) constituyen una alternativa de techado. el concreto de las soleras se vacía en conjunto con el de la losa. En el caso de la albañilería de junta seca. Cabe destacar que el refuerzo horizontal puede amarrarse con el vertical cuando este último es continuo.b.65 se ilustra la manera de cómo colocar las planchas sobre los bloques asentados con mortero.69).3) mayor que 4 funcionan como diafragmas flexibles. en este caso la soldadura seguirá las especificaciones dadas por AWS. cualquiera que sea su material (albañilería confinada. la masa del tanque de agua elevado (Fig.1 Plantas simples y regulares. Esta segunda mitad también se deberá recompactar. lo que deberá contemplarse en el análisis estructural. En estos muros.8. esto provee monolitismo a la conexión albañilería-solera-losa. la longitud de empalme será de 60 veces el diámetro de la barra y 90 veces el diámetro de la barra en forma alternada. esto trae por consecuencia: 1) un incremento de la rigidez lateral. cabe destacar que en otros países los bloques H se fabrican industrialmente (Fig. 15. Comentario Generalmente. 12. 12. Es necesario limpiar las celdas interiormente con una varilla. sólo deberá tenerse el cuidado que la primera capa de mortero (empleada para nivelar a la primera hilada por las protuberancias que tiene la losa de techo o el sobrecimiento). Comentario Mediante ensayos de carga lateral cíclica en muros sujetos a carga vertical (Fig. Por otra parte. sino que se colocará en el mortero correspondiente a las juntas horizontales. Las escalerillas podrán usarse como confinamiento del muro sólo cuando el espaciamiento de los escalones coincida con la mitad de la longitud nominal de la unidad. o 4 veces el mayor diámetro de la barra por el número de barras alojadas en el alvéolo. sino mas bien puede recortarse una de las tapas del bloque para facilitar su inserción. inferior a la deriva máxima (0. las ventanas se abrirán solo en las celdas que alojen refuerzo vertical.20). Asimismo. 2) con columnas estribadas a corto espaciamiento sirviendo los bloques con tapas recortadas como elementos de encofrado del grout (Fig.1 Los empalmes del refuerzo vertical podrán ser por traslape. Cuando no sea posible evitar el empalme. La solución a este problema se logra peraltando a las columnas en la dirección aporticada. Una vez que la albañilería haya sido construida. evitando que esta quede empozada en la base del muro.4. las barras verticales deben ser preferentemente continuas en el primer piso empalmándose recién en el segundo piso (*).4.b. 3) con espirales continuas insertadas en las celdas (Fig. como si fuese una viga (Fig. Existen edificaciones mixtas donde los muros confinados están orientados en una sola dirección. los bloques vacíos correspondientes a la última hilada serán taponados a media altura antes de asentarlos. o analizar al edificio suponiendo que los diafragmas son flexibles. se recomienda taponar los paños libres con muros de albañilería. Para evitar este cambio brusco de rigidez en tanques existentes. Incluso.66).1 de este Capítulo.4. 14. diseñadas para absorber las acciones sísmicas perpendiculares al plano de la albañilería (armada o confinada). 3) una reducción del tamaño de la cimentación con su refuerzo respectivo.56). Comentario: El objetivo de esta especificación es evitar la congestión de las celdas. Las plantas con formas de L.6. puede ser regada al día siguiente ya que los bloques (de concreto. Z. se vaciará la segunda mitad del entrepiso. .4.6.51). Fig.47).6.6. evitando cambios bruscos de rigideces. generando torsión que afecta a todos los pisos. las que deben quedar recubiertas por mortero.43). ESTRUCTURA CON DIAFRAGMA RÍGIDO 14.1. se opta por una solución aporticada.59). habría que insertar los bloques desde el extremo superior de las barras (Fig. o que exista traslapes en la parte inferior de los pisos superiores.4.10). la posibilidad de una falla por flexión se aleja.71). o por carga sísmica. perdiéndose área de compresión. Para el caso de la albañilería con unidades apilables.2. En adición. en cuyo caso los bloques correspondientes deberían ser previamente taponados a media altura. sin doblarlas. Es posible el uso de losas unidireccionales siempre y cuando los esfuerzos axiales en los muros no excedan del valor indicado en el Artículo 19.
4) la existencia de cocheras. es tan solo una simplificación del problema. multiplicando su espesor real por la relación de módulos de elasticidad c m E / E . Comentario Cuando un tabique presenta discontinuidad vertical. siempre y cuando la arquitectura lo permita. salvo que presenten las irregularidades indicadas en la Norma E. porque el factor de seguridad que se utiliza para determinar la resistencia admisible del suelo (del orden de 3) es mayor al factor (2) empleado para pasar las fuerzas de “sismo moderado” a “sismo severo”. No es conveniente realizar el análisis con el sismo severo porque podría obtenerse cortantes (Vu) que superen a la resistencia al agrietamiento diagonal (Vm) del muro. con excepción de los elementos de confinamiento de los muros de albañilería.8.6.8. Otra razón es que la forma de los ladrillos no permite el empleo de un refuerzo horizontal importante. mientras que el refuerzo horizontal y los confinamientos proporcionan mayormente ductilidad al evitar el deterioro de la albañilería cerrando las grietas. las edificaciones de albañilería son rígidas. Artículo 16. de esta manera se garantizará una falla dúctil por flexión en estas vigas. Comentario 23.060 Concreto Armado. por ejemplo.1.10). Comentario a 18. c) Una longitud mayor ó igual a 1. que es la relación entre las fuerzas del sismo severo y moderado). 3) dificultad en el modelaje estructural. incluso cuando hay vigas de acoplamiento (Fig. OTRAS CONFIGURACIONES Si el edificio no cumple con lo estipulado en el Artículo 15. este tipo de edificación no requiere ser analizada mediante métodos dinámicos. Fig. por la existencia de cocheras. a una mayor absorción de fuerza cortante. 15.7 El módulo de elasticidad ( ) m E y el módulo de corte ( ) m G para la albañilería se considerará como sigue: • Unidades de arcilla: 500 ´ m m E = f • Unidades Sílico-calcáreas: 600 ´ m m E = f • Unidades de concreto vibrado: 700 ´ m m E = f • Para todo tipo de unidad de albañilería: m m G = 0. 16. porque las reacciones verticales en los extremos del dintel.005 (desplazamiento inelástico dividido entre la altura del piso).1) son fundamentalmente dos: 1) que ante la acción de sismos moderados la estructura se comporte en el rango elástico. aislamientos como el mostrado en la Fig.11).5). Así. y.4 El análisis considerará la participación de aquellos muros no portantes que no hayan sido aislados de la estructura principal. e) Juntas de control para evitar movimientos relativos debidos a contracciones. La rigidez de cada muro podrá determinarse suponiéndolo en voladizo cuando no existan vigas de acoplamiento. 24.2 De existir reducciones importantes en planta. Cuando estas vigas son peraltadas. puede obviarse cuando se utilice un modelo espacial con mallas de elementos finitos. 2) proveyendo la suficiente resistencia y rigidez al edificio. el factor de reducción de resistencia del concreto.6. mientras que el superior lo hace por la losa de techo y los estribos son barras verticales que pasan por las celdas de los bloques. proporciona muy poca rigidez y resistencia en la dirección perpendicular al plano que lo contiene (Fig. Sin embargo. sino que ingresó al régimen inelástico y la diferencia Vu-Vm debe redistribuirse en el resto de muros paralelos. Para ambos casos. columnas.2. tiendas.23).2 La determinación del cortante basal y su distribución en elevación. se deberán contemplar sus efectos en el análisis y en el diseño estructural. Cabe indicar que usualmente se utiliza vigas de concreto armado en las edificaciones de Albañilería Armada. donde se considera la diferencia de materiales existente entre los diversos elementos.060 Concreto Armado.005 en los entrepisos. no solo deberá hacerse el análisis dinámico. b) Para el diseño por flexo compresión de los muros armados que tengan continuidad en sus extremos con muros transversales.005 (1/200). Tanto la conexión dentada (Fig. de manera que éstos sean económicamente reparables mediante procedimientos sencillos.5 La distribución de la fuerza cortante en planta se hará teniendo en cuenta las torsiones existentes y reglamentarias. considerando a éste como si fuese una losa sujeta a fuerzas perpendiculares a su plano (Capítulo 9). es aceptable obviar el diafragma en el último nivel de las edificaciones de varios pisos. sino que deberá afectarse por ¾ al coeficiente de reducción de las fuerzas sísmicas elásticas “R”. en consecuencia. MUROS PORTANTES Los muros portantes deberán tener: a) Una sección transversal preferentemente simétrica b) Continuidad vertical hasta la cimentación. Comentario Para ser consecuente con el método elástico de análisis estructural. salvo que se utilice la teoría de elementos finitos. sino también la fuerza cortante asociada al mecanismo de falla por flexión. proviene de múltiples experimentos hechos con ladrillos y bloques nacionales.2 Los arriostres se diseñarán como apoyos del muro arriostrado.4E Opcionalmente. • En alféizar de ventanas o cambios de sección apreciable en un mismo piso. espaciados en múltiplos de 20cm cuando se usa bloques de concreto vibrado.b Para cumplir con el propósito indicado en 23. en el edificio de la Fig.23 del Capítulo 6. porque de lo contrario.6.005) cuando actúa el sismo severo.030).1 y la Fig. podrá suponerse que los muros son de sección rectangular ( t.1 y 18. DISEÑO DE MUROS DE ALBAÑILERÍA 26. DISEÑO DE ELEMENTOS DE CONCRETO ARMADO 25.030. 3) la mala distribución en planta de los muros. en los extremos de los dinteles discontinuos (Fig. 24.17). se deberá considerar el efecto que sobre la rigidez del diafragma tienen las aberturas y las discontinuidades en la losa. que dio lugar a una baja resistencia al corte de los muros. u otras irregularidades en el edificio.b y la Fig. desde la etapa elástica hasta su probable incursión en el rango inelástico. Cuando los muros se construyan integralmente con el alféizar. Comentario Los objetivos de la Norma E.5) y porque los muros antes de agrietarse.f se especifica el empleo de juntas verticales de control cada 8 metros. El refuerzo inferior corre por la base de los bloques “U”.6.2. Comentario 23. 24. variándose f´c por f´m cuando se calcula la barra superior. La carga gravitacional para cada muro podrá ser obtenida por cualquier método racional. Comentario Ver el comentario al Artículo 14 del Capítulo 6 y la Fig. Asimismo. haciendo que la carga vertical se concentre en el borde longitudinal.2g.) en el punto de intersección. y ante los sismos podría dar lugar al problema de “Piso Blando”. esta grieta da lugar a una pérdida del arriostre vertical en el alféizar. donde el muro longitudinal no aporta resistencia a fuerza cortante en la dirección corta. los muros trabajarán fundamentalmente a fuerzas laterales perpendiculares al plano. empleando un coeficiente de reducción de la solicitación sísmica R = 3. no significa que vayan a colapsar cuando ocurra el “sismo severo”.6.2 del Capítulo 9). 24. etc. se pierde la última línea resistente de los muros (armados o confinado). su contribución a cada muro no excederá de la mitad de su longitud. Luego.030). para permitir que el muro sea reparable pasado el evento sísmico. El caso de los alféizares se presenta en las figuras 6. el centroide de dicha área equivalente coincidirá con el de la columna de confinamiento. es necesario mencionar que una falla por flexión puede ser tan peligrosa como una falla por corte. ya sea por contracción de secado del concreto o por cambio de temperatura.2. asimismo. como si los muros fuesen láminas) acoplados entre sí a través de los diafragmas y con barras compuestas por un solo material (albañilería para los muros o concreto para las vigas).1 Requisitos Generales a) Para el diseño de los muros confinados ante acciones coplanares. y.64 del Capítulo 4). dadas por: el factor de amplificación de cargas. donde deberá agregarse un brazo rígido tal como se muestra en la Fig.13). como son: 1) trituración de los talones y el posterior pandeo del refuerzo vertical. para simular el empotramiento de la barra sobre el muro. capaz de absorber la fuerza cortante asociada al mecanismo de falla por flexión. En el primer caso.f En los muros armados es posible obtener una forma de falla por flexión. por ejemplo: los muros confinados están compuestos por albañilería y concreto. Comentario 23.4. se tomará como elemento de refuerzo vertical común a ambos muros (sección transversal de columnas.22). Los procedimientos de diseño indicados en el Artículo 28 tienden a orientar el comportamiento de los muros hacia una falla por flexión. La deriva máxima de 0. y. como es el caso de los muros portantes (Artículo 30. si en ese muro se obtuviese una fuerza cortante ante sismo severo mayor Artículo 24. proporcionan una adecuada transferencia de esfuerzos desde la albañilería. producida porque en el alféizar no existe carga vertical.4).17 del Capítulo 2 (Fig. Por ejemplo. para el caso de Albañilería Armada. de albañilería simple o albañilería confinada.7 Cercos y alféizares de ventanas aislados de la estructura principal. serán arriostrados por elementos verticales u horizontales tales como muros transversales.7).4. se ha considerado que el límite entre el sismo moderado y el severo corresponde a un sismo con aceleración máxima igual a 0. 18. El diseño está orientado. y sin sobrepasar su límite de reparación (fijado en una deriva de 0. Artículo 18.30 Diseño Sismorresistente. 18.030 Diseño Sismorresistente. en vista que la experiencia sísmica ha demostrado que por más largo que sea un muro.b). ya que la forma de los bloques permite el empleo de un refuerzo horizontal importante (figuras 4. han sido explicadas en el comentario al Artículo 3. CAPÍTULO 8 ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL Artículo 22.3).d no implica “obligatoriedad”. ya sea por efectos de temperatura o contracción de secado. 3) deslizamiento seguido por cizalle del refuerzo vertical o por un balanceo del muro sobre el plano de falla cuando la losa de techo lo arrastra en la dirección transversal. donde sólo habían 2 muros perimetrales. Es aquél proporcionado por la NTE E. no tiene porqué ser desdoblado en secciones rectangulares. según se indica en la Norma E. aunque. con la formación de rótulas plásticas en su parte baja.25. mientras que en el segundo caso es necesario que la junta atraviese el techo. Comentario Bajo esta especificación. El criterio de la sección transformada especificado en el artículo 24.1 La Norma establece que el diseño de los muros cubra todo su rango de comportamiento. mientras que cuando las unidades son de arcilla o de sílice-cal estas juntas deben ir cada 25m (Fig.c Experimentalmente ha podido observarse que cuando se aplica a los muros distorsiones angulares mayores que 0.6. es conveniente aislarlo de la losa o viga del techo para que la carga de gravedad no se transmita a través de él. con criterios de desempeño. 24. por lo que sus períodos de vibrar estás contenidos en la zona plana del espectro sísmico. y que proporcionen al edificio una resistencia a corte mayor o igual que la carga producida por el “sismo severo”.e No se tiene conocimiento a nivel mundial de muros confinados que hayan fallado por flexión. sin embargo. por la sobre resistencia que ellas tienen (factor φ = 0. serán diseñados por resistencia última. por lo que esos elementos deberán conducirse hacia una falla dúctil por flexión. lo que podría producir la trituración de estos bordes (falla tipo reloj de arena).9 El módulo de elasticidad para el acero ( s E ) se considerará igual a 196 000 MPa (2 000 000 kg / cm2 ) Artículo 25.29 del Capítulo 4). se combinaron los siguientes factores que ocasionaron su colapso ante el sismo de Pisco del 2007: 1) la baja calidad de los ladrillos.1) la estructura incurre en el rango inelástico alcanzando derivas de hasta 0. al mayor elemento de refuerzo proveniente del diseño independiente de ambos muros. Debido a los mayores cambios volumétricos que tienen las unidades de concreto (ladrillos o bloques). Comentario 23. Comentario El artículo 24.6.2. La cimentación será dimensionada bajo condiciones de servicio para los esfuerzos admisibles del suelo y se diseñará a rotura. deberá efectuarse el análisis dinámico especificado en la NTE E. deben ser continuas porque.8. sino como los mostrados en la Fig.2) ante los esfuerzos producidos por el “sismo moderado”. El diseño de estas vigas es muy similar al de una viga de concreto armado.3 El análisis considerará las características del diafragma que forman las losas de techo.030 Diseño Sismorresistente. Tampoco la cimentación tendrá problemas si se dimensiona contemplando las acciones del “sismo moderado”. sujeta a cargas perpendiculares a su plano. Para efectos de esta Norma. Una precaución a considerar es la transición entre las barras y las mallas de elementos finitos. Cabe destacar que en una falla por corte de un muro que compone al edificio.1 Las edificaciones sin diafragmas rígidos horizontales deben limitarse a un piso. 23. Por ello. por lo general.2. el desplazamientos laterales producidos por la albañilería aún en estado elástico.8. pueden llegar a triturar localmente a los bloques donde apoya el dintel. En el caso que el edificio califique como irregular (Fig.030. en el Artículo 17. 2) reducción de la altura efectiva del muro portante (“h” en la Fig.27). que anclan con ganchos a 180º sobre las barras longitudinales. el ingreso del refuerzo a su zona de endurecimiento. refuerzos verticales. 24. excepto su peso propio.20). conduciendo el tipo de falla y limitando la degradación de resistencia y rigidez con el propósito de limitar el nivel de daños en los muros. es posible obtener su refuerzo longitudinal. Comentario Por lo general. antes que el “sismo severo” produzca la fractura de la albañilería.8 El módulo de elasticidad ( c E ) y el módulo de corte ( c G ) para el concreto serán los indicados en la NTE E.6. los valores de “ m E ” y “ m G ” podrán calcularse experimentalmente según se especifica en el Artículo 13. el muro portante quedaría debilitado ante acciones sísmicas coplanares.3 Para el caso de la Albañilería Confinada.6. el refuerzo interior deberá ser diseñado como para soportar las acción sísmica perpendicular al plano del muro.6. que equivale a incrementar las fuerzas sísmicas en 33%.b. la junta no necesariamente debe atravesar la losa del techo. harían que el tabique proporcione rigidez y resistencia ante cargas sísmicas (por el cambio de sección transversal que produce el tabique). e) Se asume que la forma de falla de los muros confinados ante la acción del “sismo severo” será por corte. Comentario 23. soleras y diafragmas rígidos de piso.2) y a las placas de concreto armado (si existiesen). Incluso cuando se utilice programas espaciales o de elementos finitos. donde C = 2.8. la diferencia deberá ser tomada por otros muros paralelos (redistribución de cortantes). Para el caso de suelos de menor calidad. con lo cual se pierde la transferencia de esfuerzos sísmicos (momento flector y fuerza cortante) entre el dintel y el muro de apoyo.6.8.6. En los muros de Albañilería Armada podría crearse columnas de arriostre con los propios bloques (Fig. proporciona arriostre y área de compresión por flexión al muro longitudinal (Fig. y. generándose una pérdida drástica de la sección transversal (Fig.005) multiplicada por la altura del alféizar. f) La forma de falla de los muros armados es dependiente de su esbeltez.4g (Norma E.a y 17. El diseño se hará para la combinación de fuerzas gravitacionales y las fuerzas debidas al “sismo moderado”. ARRIOSTRES 18. b) Los arriostres tengan la suficiente resistencia y estabilidad que permita transmitir las fuerzas actuantes a los elementos estructurales adyacentes o al suelo. un muro cuya sección transversal tiene forma de T o L.a La intención de este artículo es tratar de disipar la energía sísmica a través de elementos intencionalmente dúctiles. Para esto. se calcula la fuerza cortante (V) asociada al mecanismo de falla por flexión. Artículo 17. de tal forma que permitan que la estructura se comporte elásticamente ante los sismos moderados. b) SISMO MODERADO. 2) rotura del refuerzo vertical extremo por giros excesivos en la base del muro. b) Los elementos de confinamiento serán diseñados de acuerdo a lo estipulado en el Artículo 27 de esta Norma. con la fuerza cortante no existe mayores problemas debido a que los esfuerzos cortantes se concentran mayormente en el alma del muro.49 y 4. para finalmente diseñar los estribos.2. y se considerará acoplado cuando existan vigas de acoplamiento diseñadas para comportarse dúctilmente.28).. Este tipo de estructura debe ser evitada. CONSIDERACIONES GENERALES 23. independientemente de su esbeltez.21 a 6. podrá considerarse la contribución de las alas de acuerdo a lo .1 Los muros portantes y no portantes. con el cual se determina los momentos plásticos (Mp en la Fig. Comentario La palabra “preferentemente” utilizada en 17. Dentro de estos elementos se contabiliza a las vigas de acoplamiento (ver el artículo 23.21). no quiere decir que estas vigas vayan a colapsar durante el sismo severo. ANÁLISIS ESTRUCTURAL 24. lo cual no significa que el muro haya colapsado. si no se contempla en el diseño a las derivaciones de esta falla (Fig.12.L ).8.8. por la poca esbeltez que tienen y porque las paredes transversales restringen su deformación por flexión. Otra precaución es que al evaluar el momento flector por integración de los esfuerzos normales que proporciona el programa (Fig. 2) que ante la acción de sismos severos la estructura quede en estado económicamente reparable.8. En este caso. Es aquél que proporciona fuerzas de inercia equivalente a la mitad de los valores producidos por el “sismo severo”.3 De no aislarse adecuadamente los alféizares y tabiques de la estructura principal. 24. deberá incluirse el ancho efectivo de los muros transversales al que está en análisis. salvo que no se permita la fisuración de la albañilería ante esta acción (comportamiento elástico). Estas vigas también pueden ser hechas de Albañilería Armada (Fig. en las losas y techos. utilizando un grosor de junta igual a la máxima deriva permitida en la albañilería (0. Estos objetivos se logran bajo dos condiciones: 1) diseñando a los elementos de refuerzo de tal modo que puedan soportar la carga que inició la falla de los muros (Vm). Para el caso de la Albañilería Armada.8). como si fuese un elemento de acoplamiento. Por ello es recomendable aislar los alféizares de la estructura principal (Fig.2. etc. etc.2 Para los propósitos de esta Norma. capaz de absorber no solo la carga de agrietamiento diagonal de la albañilería. se deberá contemplar lo siguiente: 16. Comentario 25.d La intención de esta especificación es tratar de mantener constante la resistencia global del edificio durante el sismo severo. cuyo refuerzo horizontal deberá ser capaz de soportar la fuerza cortante asociada a su mecanismo de falla por flexión. un muro transversal conectado a otro longitudinal. Artículo 23.8. no como el mostrado en la Fig. por equilibrio.2. proveyendo suficiente ductilidad y control de la degradación de resistencia y rigidez. Comentario La hipótesis de asumir a los muros en voladizo cuando no existen vigas de acoplamiento. las columnas de confinamiento pueden ser empleadas como elementos de arriostre de la albañilería. en el caso de muros con unidades de concreto y de 25 m en el caso de muros con unidades de arcilla.6. es aquél que no origina el agrietamiento diagonal de los muros portantes hechos de albañilería. efecto que no contemplan los programas de cómputo usuales. se agregará a su sección transversal el 25% de la sección transversal de aquellos muros que concurran ortogonalmente al muro en análisis ó 6 veces su espesor. este piso se torna muy flexible lateralmente. para que los muros aún permanecen en el rango elástico. Cuando se presenten muros que se intercepten perpendicularmente. Cuando un muro transversal concurra a dos muros. Una vez que se trituran los talones (Fig. las cargas vivas y el sismo. Comentario Cuando los alféizares de ventanas no se aíslan de la estructura principal. y deberán arriostrarse transversalmente con columnas de amarre o muros ortogonales y mediante vigas soleras continuas. 24.6. es necesario diseñar a las vigas de acoplamiento (dinteles. que corresponde al límite de reparación de la albañilería.6.2. para que no exista degradación de resistencia durante el sismo severo. luego la severidad de este u otro sismo puede incrementarse hasta alcanzar una aceleración máxima de 0. debiéndoseles diseñar ante acciones perpendiculares a su plano. c) El límite máximo de la distorsión angular ante la acción del “sismo severo” se fija en 1/200. que conduce a una elevada rigidez lateral. por lo que es recomendable trabajar contemplando un ancho efectivo de losa igual a cuatro veces su espesor a cada lado del muro. La razón principal de esta forma de falla podría deberse a que en estos muros predomina la deformación por corte en los primeros pisos (Fig.070 (Fig. disipando energía antes de que fallen los muros de albañilería. en una edificación de albañilería ubicada sobre suelo duro en la zona sísmica 3. • En donde haya juntas de control en la cimentación.2.8. 2) la baja densidad de muros en la dirección corta. El diseño es por el método de resistencia. b) Los elementos de acoplamiento entre muros deben funcionar como una primera línea de resistencia sísmica.24). dan lugar a los siguientes problemas: 1) grieta vertical en la zona de unión (Fig. con los momentos flectores producidos por las cargas verticales y sísmicas en la viga dintel. sino tan solo es una recomendación ideal. las aceleraciones indicadas se multiplican por el factor “S” especificado en la Norma E.29. es más.8. que por lo general son los talones. Comentario El “sismo moderado” o de servicio. el efecto de éste deberá considerarse en el análisis. dilataciones y asentamientos diferenciales en los siguientes sitios: • En cambios de espesor en la longitud del muro. por ejemplo. que deben contemplarse en el análisis y en el diseño estructural. La rigidez lateral de un muro confinado deberá evaluarse transformando el concreto de sus columnas de confinamiento en área equivalente de albañilería. controlan los giros por flexión de las vigas de acople. endurecimiento del refuerzo fm/fy = 1.20 m para ser considerados como contribuyentes en la resistencia a las fuerzas horizontales.6 se refiere al caso específico en que se modele a la estructura mediante un sistema de pórticos planos (con rigidez nula en su dirección transversal. por la sobre resistencia que ellos poseen. los bloques que se utilizan en la base de la viga tienen la forma de “U” (medio bloque) y deben ser recortados para formar ventanas de limpieza. Cabe remarcar que el hecho de diseñar estos elementos dúctiles ante la acción del “sismo moderado”. d) Longitudes preferentemente uniformes en cada dirección. El hecho de diseñar a las vigas de acople para un sismo inferior al severo.1 El análisis estructural de los edificios de albañilería se realizará por métodos elásticos teniendo en cuenta los efectos causados por las cargas muertas. utilizando los factores de amplificación de carga y de reducción de resistencia (φ ) especificados en la NTE E. en esta etapa (Fig. g) Arriostre según se especifica en el Artículo 18. Cuando en el primer piso se discontinúa verticalmente a los muros. hacia las columnas. y. El hecho de suponer que este sismo origina fuerzas de inercia iguales a la mitad del “sismo severo” (“V” en la Norma E.8. Las razones por las cuales se requieren que los muros portantes tengan continuidad vertical (17.1 Requisitos Generales a) Todos los elementos de concreto armado del edificio. los arriostres son las losas de techo y los muros transversales.030.30.8. en esta Norma se acepta configuraciones del edificio distintas a las ideales señaladas en el Artículo 15. 16. es aconsejable despreciar la rigidez de los muros en la dirección transversal al plano. según se indica en el Capítulo 10. sino más bien genera torsión.26). DEFINICIONES Para los propósitos de esta Norma se utilizará las siguientes definiciones: a) SISMO SEVERO. salvo que ésta tenga más de 25m de largo. Artículo 26. equivale a emplear R = 6 en un análisis elástico cuando la estructura está sometida al “sismo moderado”. es aconsejable analizar a la edificación sometiéndola a la acción del “sismo moderado” con R = 6. Comentario Ver el comentario al Artículo 14.28 del Capítulo 4) como la conexión a ras con la inclusión de mechas de anclaje (Fig.5. se establece los siguientes considerandos: a) El “sismo moderado” no debe producir la fisuración de ningún muro portante. lo que sea mayor. en consecuencia.8. y. amplificados por 1. ya que la losa de techo genera restricciones al giro por flexión que tienen los muros. al igual que la losa de techo.2) en los extremos del dintel. a través de los muros ( Σ Vm = V). por ejemplo. f) La distancia máxima entre juntas de control es de 8 m. y también.3 Un muro se considerará arriostrado cuando: a) El amarre o anclaje entre el muro y sus arriostres garantice la adecuada transferencia de esfuerzos.9.que su resistencia al agrietamiento diagonal (Vm). el refuerzo vertical pandea y la resistencia sísmica degrada notablemente. d) Los muros deben ser diseñados por capacidad de tal modo que puedan soportar la carga asociada a su incursión inelástica. asegurando que su falla sea por un mecanismo de flexión y no de corte. a proteger a la estructura contra daños ante eventos sísmicos frecuentes (sismo moderado) y a proveer la necesaria resistencia para soportar el sismo severo. mientras que el muro es portante de carga vertical (lo propio ocurre con los cercos adyacentes a muros portantes). la resistencia la proporciona la albañilería (Fig.25 (menor a 2. se hará de acuerdo a lo indicado en la NTE E.6 Para el cálculo de la rigidez de los muros.19) se generan fisuras.9.
a como 26.1%. Comentario 28. • El diseño de los confinamientos para la combinación de fuerzas de corte.1.8.8). Comentario Este comentario aplica tanto a los artículos 26.4) Comentario 26. ALBAÑILERÍA CONFINADA a) Las previsiones contenidas en este acápite aplican para edificaciones hasta de cinco pisos o 15 m de altura. El refuerzo que se obtenga en la zona de intersección de muros transversales. El factor de amplificación no deberá ser menor que dos ni mayor que tres: 2 / 3 Comentario al Artículo 27 A nivel mundial. el cual al elevar la esbeltez (M / (V L)). debe evitarse las derivaciones de esta falla.1). para tal efecto el diseño debe comprender: • La verificación de la necesidad de refuerzo horizontal en el muro.7). Esto se debe a que allí se desarrollan las mayores fuerzas cortantes en los muros y. no debe sumarse. sino también para contrarrestar los cambios volumétricos producidos por variaciones de temperatura o contracción de secado del grout.1.8. según se especifica en los artículos 27. ambos en el primer piso.18). Para el diseño a corte se considerará que la sección es rectangular.3. porque allí se genera el máximo momento flector (Fig.001 (0. Artículo 28. La cuantía mínima de refuerzo horizontal que se especifica (ρ = 0. obteniéndose resultados conservadores. compresión o tracción y corte fricción.2. sino que debe adoptarse al mayor de ellos.1.f y Fig. evitando el vaciamiento de la albañilería. Las lecciones dejadas por los sismos severos indican que el primer piso de los edificios de albañilería falla por corte (Fig.a para muros confinados y 28. c) Las fuerzas internas para el diseño de los muros en cada entrepiso “i” serán las del “sismo severo” ( ui ui V .3) en los muros del primer piso respecto a los pisos superiores.15). y. de tal modo que ante los sismos severos (con aceleraciones máximas de hasta 0.8.030 se permite el análisis sísmico en forma independiente para cada dirección principal del edificio (X e Y).4 es fundamental para lograr los objetivos indicados en el Artículo 23.a Experimentalmente (ver 23. causa una reducción de la resistencia a fuerza cortante (Vm. como si el 100% del sismo actuase en X-X con 0% en Y-Y.b. es apropiado contemplar el efecto benéfico de la carga tributaria proveniente del muro transversal (“Pt” en la Fig.1%).2. no se tiene experiencia de edificios de albañilería confinada de más de 5 pisos que hayan soportado terremotos severos. facilita el diseño.2).4) ha podido comprobarse que los muros armados necesitan llevar refuerzo tanto horizontal como vertical. En estos casos. Denominando “vu” al esfuerzo cortante asociado al agrietamiento diagonal (del orden de 4. despreciando la contribución de los muros transversales. • La verificación del agrietamiento diagonal en los entrepisos superiores. Esta expresión proviene de analizar edificios de albañilería mediante programas de análisis inelástico paso a paso (Fig.2 / 4200 = 0. ALBAÑILERÍA ARMADA 28. y viceversa.5 y deberá cumplirse los siguientes requisitos: Comentario En el caso de los muros armados es posible lograr la falla por flexión (ver 23. ver 26. como la falla por deslizamiento (Fig. 26. .3.M ). a) Todos los muros llevarán refuerzo horizontal y vertical. entonces el aporte del refuerzo horizontal es vs = ρ fy = vu. en cada entrepiso "i" y en cada dirección principal del edificio.2g para suelo duro). Las varillas de acero de refuerzo serán corrugadas.8.19).4 La expresión 26. b) Para este tipo de edificaciones se ha supuesto que la falla final se produce por fuerza cortante en los entrepisos bajos del edificio. ei M ) por la relación cortante de agrietamiento diagonal ( m1 V ) entre cortante producido por el “sismo moderado” ( e1 V ).8.8. La cuantía mínima de refuerzo en cualquier dirección será de 0. variando la densidad de muros. es decir que: mi Ei ΣV ≥ V (26. Para alcanzar este objetivo la resistencia de los muros debe satisfacer las verificaciones dadas en 28. propiciando una falla final de tracción por flexión.2 a 28. Esto se debe a que en la Norma E.005 (para que el edificio sea reparable).2 kg/cm2). de donde se obtiene: ρ = vu / fy = 4. Artículo 27.6. provenientes del diseño independiente de cada muro. sin embargo.d y la Fig. evitando fallas frágiles que impidan o reduzcan la respuesta dúctil del muro ante dichas solicitaciones. no solo para absorber las fuerzas sísmicas.4g en suelo duro) las derivas inelásticas no sobrepasen de 0. por esta razón se limita la altura del edificio.8. El suponer muros (armados o confinados) de sección rectangular. además. cuando reduzca las tracciones originadas por el momento flector sísmico (M).o la trituración de los talones.1.indicado en 24.21). lo que reduciría la respuesta dúctil del muro. y que hasta el límite entre los sismos moderados y severos (aceleraciones máximas de hasta 0. Esto no exime de verificar si los pisos superiores se fracturan o no (Artículo 27. El diseño de los muros debe orientarse a evitar fallas frágiles y a mantener la integración entre el panel de albañilería y los confinamientos verticales. el edificio se comporte elásticamente (Fig. es suficiente como para absorber la carga de agrietamiento diagonal en un muro que carece de carga vertical.1%). y se obtendrán amplificando los valores obtenidos del análisis elástico ante el “sismo moderado” ( Vei . se deberá cumplir que la resistencia al corte sea mayor que la fuerza cortante producida por el sismo severo.1 Aspectos Generales Es objetivo de esta norma el lograr que los muros de albañilería armada tengan un comportamiento dúctil ante sismos severos.4 Verificación de la resistencia al corte del edificio a) Con el objeto de proporcionar una adecuada resistencia y rigidez al edificio.8.b para muros armados.
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