Source: https://es.scribd.com/doc/79007907/Cargas-de-Viento-Norma-COVENIN-2003-86
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La Comisión de Normas para Estructuras de Edificaciones del Ministerio del Desarrollo Urbano presenta las Normas "ACCIONES DEL VIENTO SOBRE LAS CONSTRUCCIONES, basadas en las Normas ANSÍ A58.1 - 1982 "Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures" del Instituto Nacional Americano de Normalización, ANSÍ, con las modificaciones que se consideraron pertinentes para adaptarlas a nuestro medio. Estas Normas incorporan novedosos conceptos acordes con las actuales tendencias de la construcción y, en particular, el tratamiento detallado de los elementos livianos. Entre las características más resaltantes de las Normas "Acciones del Viento sobre las Construcciones" se pueden citar la selección de las velocidades del viento para muchas localidades del país, la clasificación de las construcciones en cuanto a su uso y características de respuesta, y el tratamiento de las acciones según sean sistemas resistentes o componentes y cerramientos de la construcción. Para facilitar la aplicación de estas Normas, en el Capítulo C-l del Comentario se indica el procedimiento general a seguir para la obtención de las acciones y en el Apéndice C se resuelven ejemplos. Caracas, Julio de 1986 Por la Comisión de Normas: Nicolás Colmenares, Presidente José Antonio Delgado, Secretario Henrique Arnal Arnim De Fries Salomón Epelboim José Grases César Hernández Carmen Lobo de Silva Joaquín Marín Ponentes: Profesores Ingenieros Arnaldo J. Gutiérrez y José Manuel Velásquez, de la Universidad Católica "Andrés Bello" y la Universidad Central de Venezuela.
contados a partir de la fecha de su publicación. . 4-86 (76). el Ministerio del Desarrollo Urbano. a fin de poder recoger las observaciones que su uso ocasione. y dado el CONVENIO firmado entre el Ministerio de Fomento. del 12-8-86 aprobó la presente Norma con carácter provisional. la cual ha sido elaborada por la Comisión de Normas para Estructuras de Edificaciones del Ministerio del Desarrollo Urbano. en su reunión No.ii PRÓLOGO COVENIN MINDUR 2003-86 De acuerdo a lo establecido en el Artículo 15 de la Ley de Normas Técnicas y Control de Calidad. se establece que la elaboración de Normas se hará en base a un procedimiento único y bajo la coordinación del Ministerio de Fomento. La Comisión Venezolana de Normas Industriales COVENIN. la Comisión Venezolana de Normas Industriales (COVENIN) y el Fondo para la Normalización y Certificado de Calidad (FONDONORMA) el 4 de Marzo de 1980. La presente Norma es de carácter provisional por el período de dos años.
5 CAPITULO 4 NOTACIONES Y 2 4 9 9 9 9 9 10 10 10 C-5 C-5 C-8 C-9 C-10 C-10 C-10 C-10 C-11 C-11 CRITERIOS GENERALES HIPOTESIS SOBRE LA ACCIÓN DEL VIENTO RELACION CON OTRAS NORMAS COVENINMINDUR CRITERIOS GENERALES DE ESTABILIDAD LA ESTABILIDAD DE RESISTENTES AL VIENTO LA ESTABILIDAD VOLCAMIENTO LA ESTABILIDAD DESLIZAMIENTO LOS SISTEMAS EL EL CONTRA CONTRA LA ESTABILIDAD DE LOS COMPONENTES Y CERRAMIENTOS LA ESTABILIDAD DURANTE LAS ETAPAS DE MONTAJE Y CONSTRUCCION CLASIFICACIÓN DE LAS CONSTRUCCIONES SEGÚN EL USO Y LAS CARACTERISTICAS DE RESPUESTA ANTE LA ACCIÓN DEL VIENTO CLASIFICACION SEGÚN EL USO USOS MIXTOS FACTOR DE IMPORTANCIA EOLICA CLASIFICACION SEGÚN CARACTERISTICAS DE RESPUESTA LAS 4. 1. 1.1 2.3.2 3. UNIDADES DEFINICIONES UNIDADES C-1 CAPITULO 2 2.4 3.3 3. 1.2 CAPITULO 3 3.3.1 3.3.2 4.3.1.1 3.1.3 3.2 3.1.2 11 12 12 12 C-19 C-19 C-20 .1 4.3. 1.4.1 4.3.COVENIN-MINDUR 2003 iii ÍNDICE Página (Articulado) Página (Comentario) CAPITULO 1 1.5 VALIDEZ Y ALCANCE 1 DEFINICION.2.
1 5.1.2.7 6.5 6.3.2.iv COVENIN MINDUR 2003-86 Página (Articulado) Página (Comentario) CAPITULO 5 5.5.2.2 5.2.2 6.2.3 6.5.2 6.2.5.5.2 5.1 6.5.2.2.5.3 6.1 5.1.1 5.2.3 5.2.2.2.1 6.9 C-36 C-36 C-36 C-36 C-37 PROCEDIMIENTOS ANALITICOS ALCANCE ACCIONES ACCIONES MINIMAS PRESION DINAMICA FACTORES DE RESPUESTA ANTE RAFAGAS SISTEMAS RESISTENTES AL VIENTO COMPONENTES Y CERRAMIENTOS COEFICIENTES DE EMPUJE Y SUCCION C-42 C-43 C-43 C-45 C-46 C-46 C-46 C-46 C-46 C-47 .1 6.5.2.3.5.1 6.2 CAPITULO 6 PARÁMETROS QUE DEPENDEN DE LA ZONIFICACIÓN EÓLICA SELECCIÓN DE LA VELOCIDAD BASICA REGIONES CON CONDICIONES ESPECIALES DE VIENTO ESTIMACIÓN DE LA VELOCIDAD BASICA DEL VIENTO A PARTIR DE DATOS CLIMATOLOGICOS TIPOS DE EXPOSICIÓN SELECCIÓN DE LOS TIPOS DE EXPOSICIÖN SISTEMAS RESISTENTES AL VIENTO COMPONENTES Y CERRAMIENTOS 14 14 14 14 15 15 16 LAS DEL 19 19 19 19 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 23 23 24 24 C-25 C-26 C-26 C-27 DETERMINACIÓN ACCIONES POR VIENTO METODOS DE ANALISIS DE EFECTOS 6.6 6.4 6.2 6.2.2.1 6.4.2.8 6.5 6.2.2.4.4 6.2 6.5.
Página (Articulado)
Página (Comentario)
Página (Apéndices) APENDICE A MATERIALES VIDRIADOS SOLICITADOS POR LA ACCIÓN DEL VIENTO ESTIMACION DEL PERIODO DEL MODO FUNDAMENTAL DE VIBRACIÓN DE ESTRUCTURAS EJEMPLOS
CÁLCULO DE LAS ACCIONES DEL VIENTO SOBRE UNA EDIFICACIÓN CON ALTURA MENOR DE 20 m Y CON TECHO DE DOS VERTIENTES ACCIONES DEL VIENTO SOBRE UNA EDIFICACIÓN CON UNA ALTURA MAYOR DE 20 m CALCULO DE LA VELOCIDAD BASICA DEL VIENTO Y SUS ACCIONES SOBRE UNA TORRE DE CELOSIA
1.1 Estas Normas establecen los requisitos mínimos para la determinación de las acciones del viento sobre las construcciones que se proyecten o ejecuten en el territorio nacional, y sustituyen al Artículo 6 de las "Normas para Cargas y Sobrecargas en Edificios" publicadas por el antiguo Ministerio de Obras Publicas en Agosto de 1975. 1.2 Estas Normas precisan los criterios adecuados para cuantificar los principales efectos que el viento causa sobre los tipos de construcciones en ellas especificados. Las disposiciones dadas son aplicables al cálculo de las acciones del viento sobre los sistemas estructurales, los componentes estructurales individuales y los materiales que constituyen los cerramientos de las construcciones. También se dan lineamientos específicos para utilizar los resultados provenientes de investigaciones en túneles de viento, cuando sea necesario determinar las acciones del viento y la respuesta de construcciones con formas geométricas irregulares, con características particulares de respuesta, o localizadas 3,1 sitios que originen efectos desfavorables tales que ameriten consideraciones especiales, o para casos donde se requiera calcular las acciones del viento con mayor precisión. 1.3 Las disposiciones de estas Normas se aplican a las construcciones nuevas cuyo comportamiento sea lo suficientemente conocido como para poder utilizar las simplificaciones fundamentadas en experiencias previas. Para el caso de refuerzos, modificaciones y reparaciones de construcciones existentes, la autoridad competente establecerá los criterios a aplicar de acuerdo con los lineamientos de estas Normas. 1.4 Estas Normas están constituidas por el Articulado y su Comentario y Apéndices, organizados en Capítulos, Artículos, Secciones y Subsecciones identificados respectivamente con uno a cuatro dígitos. En el Comentario, denotado por la letra C-, se encuentran explicaciones y figuras adicionales que complementan el Articulado y ayudan a su mejor interpretación. Al final del Capítulo C-l se suministra una bibliografía general y al final de los otros Capítulos referencias especializadas. Para facilitar la aplicación de estas Normas, en el Comentario C-l.4 se indica el procedimiento general a seguir para la obtención de las acciones por efectos del viento, y además en los Apéndices se resuelven ejemplos típicos y se da información adicional de carácter particular. 1.5 Cuando haya conflicto con otras normas vigentes, estas Normas privarán en todos los aspectos concernientes a las acciones por efectos del viento, salvo para construcciones en las cuales se hayan realizado estudios especiales o para las cuales existan especificaciones particulares debidamente documentadas.
EFECTO DE CANALIZACIÓN (EFECTO VENTURI): Modificación de la velocidad y la presión del viento debido a un cambio de la sección por donde circula. MÉTODO DE AGOTAMIENTO RESISTENTE: Método de diseño estructural. Las acciones se clasifican en permanentes. ÁREA TRIBUTARIA: Parte del área de la superficie donde actúa el viento que se supone va a cargar un determinado elemento estructural. ACCIÓN DEL VIENTO O EÓLICA: Acción accidental que produce el aire en movimiento sobre los objetos que se le interponen. . COMPONENTES Y CERRAMIENTOS: Elementos que soportan directa o indirectamente la acción eólica y la transfieren a los sistemas resistentes al viento. ACCIONES: Fenómenos que producen cambios en el estado de tensiones o deformaciones en algún elemento de una construcción. ANEMÓMETRO: Instrumento para medir la dirección y la velocidad del viento. CONSTRUCCIONES CERRADAS: Construcciones que encierran total o parcialmente un espacio y cuyos cerramientos impiden la circulación del viento. CONSTRUCCIONES ABIERTAS: Construcciones que permiten que e1 viento circule a través de ellas. Las palabras subrayadas señalan términos de este vocabulario.2 COVENIN MINDUR 2003-86 CAPITULO 2 DEFINICIONES. CONSTRUCCIONES: Conjunto constituido por 1a estructura. Para las áreas tributarias de forma rectangular el ancho deberá tomarse al menos igual a un tercio del lado mayor. en empujes y succiones. CELOSÍA: Sistema estructural abierto formado por miembros esencialmente unidimensionales. los componentes no estructurales y los cerramientos sometidos a la acción de1 viento. y que consiste. CENTRO DE PRESIONES: Punto de aplicación de la resultante teórica de las presiones de empuje o succión. BARLOVENTO: Lado desde donde sopla el viento.1 DEFINICIONES Las siguientes definiciones se aplican específicamente a los requisitos establecidos en estas Normas. principalmente. NOTACIÓN Y UNIDADES 2. variables y accidentales. también llamado "de Rotura". donde las resistencias son iguales o mayores que las acciones mayo radas.
TIPO DE EXPOSICIÓN: Clasificación para el sitio de ubicación de la construcción tomando en cuenta las características de las irregularidades en la superficie del terreno. o reticulada formada por barras simples paralelas a igual espaciamiento. La probabilidad anual de excedencia es el inverso de1 período de retorno. PERMEABILIDAD: Fracción del área de aberturas en una superficie respecto al área total de la misma. PROBABILIDAD DE EXCEDENCIA: Probabilidad de que la velocidad básica del viento sea superada alguna vez durante la vida útil de la construcción. y cuya superficie pueda ser plana con o sin aberturas. SOTAVENTO: Lado opuesto a donde sopla el viento. El período de retorno es el inverso de la probabilidad anual de excedencia.2. ("Fastest mile wind speed"). RELACIÓN DE ESBELTEZ: Relación entre la altura de una construcción y su menor dimensión en planta. También se denomina intervalo medio de recurrencia. VALLAS: Construcción usada como cartel o aviso. caracterizada por vórtices. VALLAS CON ABERTURAS: Vallas cuya permeabilidad es igual o mayor que 0. SISTEMA RESISTENTE AL VIENTO: Conjunto de miembros estructurales destinados a resistir las acciones del viento que les son transmitidas por otros miembros y por los componentes. Cuando las dimensiones en planta varíen con la altura se tomará la menor dimensión medida a la mitad de la altura. . PERIODO DE RETORNO: Tiempo promedio que debe transcurrir para que sea excedida la velocidad básica del viento. PERIODO DE REFERENCIA: Vida útil o duración probable de la construcción.COVENIN-MINDUR 2003-86 3 MÉTODO DE LAS TENSIONES ADMISIBLES: Método de diseño estructural donde las tensiones calculadas en condiciones de servicio no exceden los valores límites definidos para cada caso. Véase el Artículo 5. TURBULENCIA: Irregularidad en la circulación del aire.30. RÁFAGA: Acción de corta duración debida a un aumento súbito de la velocidad del viento. Véase el Capítulo C-5. TIEMPO PATRÓN DE RECORRIDO DEL VIENTO: Tiempo que requiere un volumen de aire de 1609 metros de longitud (1 milla) para pasar por una estación fija. La relación de área efectiva es el complemento de la permeabilidad.
Ae ANSI = Instituto Nacional Americano de Normalización ("American Nacional Standard Institute"). Cf CP Cp = Coeficiente para la determinación de las acciones producidas por el viento en las construcciones clasificadas como Tipos II y III abiertas. . éstas corresponden al sistema Metro.2. m2 = Proyección sobre un plano normal a la dirección del viento del área expuesta en las construcciones clasificadas como Tipo II y III abiertas o de sus componentes y cerramientos.5.1. VELOCIDAD BÁSICA DEL VIENTO: Velocidad correspondiente al tiempo patrón de recorrido de1 viento medida a 10 metros sobre un terreno con Tipo de Exposición C.CEB .4 COVENIN MINDUR 2003-86 VALLAS SIN ABERTURAS: Vallas cuya permeabilidad es menor que 0. = Símbolo para denotar las acciones gravitacionales permanentes en general = Coeficiente de empuje o succión externa para la determinación de la acción producida por el viento en las construcciones clasificadas como Tipos I y III cerradas. m2. m2. coeficiente para el cálculo de la componente de la acción que actúa paralelamente a la dirección del viento sobre el (mentes de sección transversal pequeña en relación a su longitud.5. = Área no permeable al viento.30. La siguiente notación es aplicable a1 Articulado. y asociada a un Período de Retorno de 50 años. VORTICIDAD: Flujo turbulento que a través de la formación de vórtices genera fuerzas alternantes sobre la construcción o sus componentes. ASCE= Sociedad Americana de Ingenieros Civiles ("American Society of Civil Engineers"). al Comentario y a los Apéndices. 2.2 NOTACIÓN Y UNIDADES La notación utilizada en estas Normas se detalla a continuación y corresponde parcialmente a la contenida en las Normas ANSÍ A58. Tabla' 6.13.FIP 1970. adoptada por la Comisión de Normas para Estructuras de Edificaciones del Ministerio del Desarrollo Urbano en 1976.10 y C-6. Kilogramo fuerza Segundo (MKS). En cuanto a las unidades.2. salvo las modificaciones impuestas por los criterios de simbología establecidos en las recomendaciones internacionales ACI . A Af = Área tributaria.1982.
COVENIN = Comisión Venezolana de Normas Industriales.8. Fp = Componente de la fuerza que actúa paralelamente a la dirección del viento sobre un elemento de sección transversal pequeña en relación a su longitud. . Tablas 6. representado por el producto del factor de respuesta ante ráfagas y el coeficiente de empuje o succión externa.2.2 (a) y (b). kgf. Fórmula 6. GCpe = Coeficiente de empuje o succión externa para la determinación de las acciones producidas por el viento sobre los componentes y cerramientos de las construcciones clasificadas como Tipos I y III cerradas. representado por el producto del factor de respuesta ante ráfagas y el coeficiente de empuje o succión interna. kgf/m.5. G = Factor de respuesta ante ráfagas. CV = Símbolo para denotar las acciones gravitacionales variables en general.1.2. Fórmulas 6. Ft = Componente de la fuerza que actúa en dirección normal al viento sobre un elemento de sección transversal pequeña en relación a su longitud. kgf/m. Gh = Factor de respuesta ante ráfagas para los sistemas resistentes al viento evaluado a una altura h sobre el terreno.10 y C-6.2.10.COVENIN-MINDUR 2003-86 5 Ct = Coeficiente para el cálculo de la componente de la fuerza que actúa en dirección normal al viento sobre elementos de sección transversal pequeña en relación a su longitud. Tablas 6. GCpi = Coeficiente de empuje o succión interna para la determinación de tas acciones producidas por el viento sobre tos componentes y cerramientos de las construcciones clasificadas como Tipos I y III cerradas. Fórmula 6. KZ = Coeficiente de exposición a la presión dinámica del viento evaluado a una altura z sobre e1 terreno. Fórmula 6. GZ = Factor de respuesta ante ráfagas para componentes y cerramientos evaluado a una altura z sobre el terreno.2.13.13.5.2. Fórmulas 6. F = Fuerza para el cálculo de las acciones del viento en las construcciones clasificadas como Tipos II y III abiertas.5.11. Kh = Coeficiente de exposición a la presión dinámica del viento evaluado a una altura h sobre el terreno. Tabla 6.
c d f h = Profundidad de elementos salientes.1. Véase las Tablas 5. excepto que podrá utilizarse la altura del alero para techos con pendientes menores de 10°. km/h. a = Ancho de las franjas que se consideran para calcular las acciones de1 viento localizadas en bordes. m. = Flecha de los techos en forma de arco.2. También ancho de una valla. tanques y estructuras similares. km/h. b b1 = bW = Ancho de la superficie expuesta de un elemento cuando el viento incide normal al eje del elemento. V = Velocidad básica del viento. Fórmula 6. m. véase la Tabla C-4. = Diámetro de un miembro o de una estructura de sección transversal circular. m. véase la Figura C-5. m. También e1 ancho mínimo en chimeneas. m. Menor dimensión en planta de una construcción. tales como nervios o deflectores. m.1 o la Figura 5. También longitud de un elemento. También altura del borde inferior de una valla sobre e1 nivel del terreno. Vt = Velocidad del viento promediada durante un período de t segundos. h1 = Altura del alero. T = Período natural de vibración de la estructura evaluado en la dirección paralela al viento. .2.6 COVENIN MINDUR 2003-86 L = Dimensión horizontal de una construcción o luz de una estructura medida paralelamente a la dirección del viento. = Altura media del techo en las construcciones del Tipo I. y la altura de una valla. Véase el Apéndice B. o 1a altura total en los otros Tipos. W = Símbolo para denotar las acciones de1 viento en general. MINDUR = Ministerio del Desarrollo Urbano. m. s. véase la Figura C-5. = Dimensión horizontal de las construcciones medida en dirección normal a la del viento. esquinas. m. en chimeneas. m.1 Vh = Velocidad media del viento promediada durante un periodo de una hora. km/h.1. P = Probabilidad de excedencia de la velocidad básica del viento durante un período de n años. etc.1 y C-5. m. tanques y estructuras similares.
1.3. véase la Tabla C-6. Tabla 6. kgf/m2.9 . q qh = Presión dinámica.2 (a) . kgf/m2.2. Fórmula 6. .1. x = Distancia medida desde el borde del techo a barlovento hasta el centro de presiones de empuje o succión en los techos de construcciones abiertas de una vertiente. kgf/m2. en grados = Relación adimensional que se utiliza para el cálculo del factor de resonancia t. . También ángulo auxiliar para el cálculo de las fuerzas sobre tirantes de mástiles y torres atirantadas. z0 = Altura de la rugosidad en la superficie. véase la Tabla 6. m.3 . δh y δZ. zg = Altura del gradiente en el perfil de velocidades del viento.2.2. w = Dimensión horizontal promedio de la construcción en la dirección normal al viento.2 (b). Fórmula 6.2).COVENIN-MINDUR 2003-86 7 n p = Período de referencia.7 . Tabla 6. α = Factor de importancia eólica (Tabla 4. m. αρ = Permeabilidad al viento. z = Altura sobre el nivel del terreno. en grados. = Presión para el cálculo de "las acciones del viento en componentes y cerramientos. = Presión dinámica evaluada a una altura h sobre el terreno. m.2.4. pZ = Presión evaluada a barlovento a una altura z sobre el terreno. Tabla 6.2. γ δ1 = Factor de exposición evaluado a las dos terceras partes de la altura promedio del tedio de una construcción. m. kgf/m2 . véase 1a Tabla C-6. kgf/m2 .2. También ángulo auxiliar para e1 cálculo de las fuerzas sobre tirantes de mástiles y torres atirantadas. véase la Fórmula C-6.4.2.2 (b) . ph = Presión evaluada a sotavento a una altura h sobre el terreno. años . qZ = Presión dinámica evaluada a una altura z sobre el terreno. m. Fórmula 6. β = Factor que se utiliza en el exponente de las fórmulas para calcular KZ.2. αρ = 1 .(Ae/A). kgf/m2. véase la Tabla 6.
También ángulo que forma la cuerda de un tirante con la horizontal.2.2 = Peso volumétrico del aire. grados. Fórmula 6. . grados Ø1 = Ángulo que forma la dirección del viento y el plano del techo de una construcción abierta de una vertiente.4.4.2. véase la Figura C-6.4. grados ψ = Factor relativo al perfil de presiones dado como función de la relación adimensional y. kgm/m3.2.4. h = Se refiere a la altura media del techo.1 (f) [ ] = Referencia bibliográfica. Principales Subíndices: f = Aplica al área y a los coeficientes para el cálculo de las fuerzas por efectos del viento en las construcciones clasificadas corno Tipo II y III abiertas.1 (d) = Ángulo que forma el plano del techo con la horizontal. considerada variable para el cálculo de las acciones por efectos del viento en un punto específico.4. Formula 6. véase la Tabla 6. véase la Tabla C-6.2.1 (e) K λ µ = Factor relativo a las condiciones de fricción en una superficie. p = Corresponde a los coeficientes de empuje o succión externa Corresponde a los coeficientes de empuje o succión interna pi = z = Se refiere a la altura medida en el lado a barlovento.12 δZ = Factor de exposición evaluado a una altura z sobre el terreno.4 ξ ρ = Coeficiente de amortiguamiento estructural. Ø = Ángulo que forma la dirección de1 viento y la cuerda de un tirante de un mástil o de una torre atirantada.2. Fórmula C-6.8 COVENIN MINDUR 2003-86 δh = Factor de exposición evaluado a una altura h sobre el terreno. considerada constante para el cálculo de las acciones por efectos de1 viento.2.1 = Factor relativo al tamaño de la construcción dado en función de su altura h y del Tipo de Exposición. definido usualmente como un porcentaje del amortiguamiento crítico. véase las Figuras C-6.1 (a) a C-6. = Coeficiente de arrastre sobre una superficie.14 ζ θ = Factor de resonancia dado en función de las relaciones γ y w/h. véase la Figura C-6.
3.2. En general no es necesario considerar la acción simultánea del viento y el sismo. no multiplicadas por factores de mayo ración de acciones. se estudiará cada construcción como si estuviese completamente aislada. no se considera la superposición de efectos en direcciones ortogonales. que el viento actúa en dos direcciones ortogonales entre sí. 3. 2. La acción simultánea del viento con otras acciones y sus respectivos factores de mayoración o minoración se tomarán en la forma establecida en las normas aplicables al material utilizado.1 HIPÓTESIS SOBRE LA ACCIÓN DEL VIENTO Las acciones por efectos del viento se analizarán considerando las siguientes hipótesis básicas: 1. salvo experiencias que demuestren lo contrario. la fundación deberá anclarse adecuadamente.2 LA ESTABILIDAD CONTRA EL VOLCAMIENTO Cuando la acción del viento produzca tracciones en algún elemento de fundación que exceda las dos terceras partes de la compresión por acciones permanentes.2 (a) . Se elegirán las direcciones que representen las condiciones más desfavorables para la estabilidad de la construcción en conjunto o de elementos de la misma. En general. . Se supone.3 CRITERIOS GENERALES DE ESTABILIDAD 3. Según las características de la construcción.3. 3.3. 3.1 LA ESTABILIDAD DE LOS SISTEMAS RESISTENTES AL VIENTO En el análisis de estabilidad de los sistemas resistentes al viento solo se emplearán las acciones externas. En casos especiales deberá tomarse en cuenta cualquier incremento en las succiones. los empujes o algún otro efecto desfavorable que resulte de dicha cercanía.COVENIN-MINDUR 2003-86 9 CAPITULO 3 CRITERIOS GENERALES 3. despreciando los efectos de protección que puedan producirse por la existencia de construcciones vecinas. se incluirá su efecto como se indica en la Tabla 6. En general. Se considera que la fuerza resultante de la acción del viento coincide con el centro de presiones de empujes o succiones del área expuesta. En el caso de construcciones de un solo piso y otras construcciones similares clasificables en el Tipo I donde puedan producirse acciones internas significativas. la autoridad competente podrá exigir la consideración de los efectos de torsión en planta.2 RELACIÓN CON OTRAS NORMAS COVENIN-MINDUR Las acciones establecidas en estas Normas son cargas de servicio.
3.10 3.3.5 LA ESTABILIDAD DURANTE LAS ETAPAS DE MONTAJE Y CONSTRUCCIÓN Durante las diversas etapas del montaje y construcción de la estructura se dispondrán arriostramientos temporales adecuados para resistir las acciones del viento sobre los elementos estructurales y no estructurales.4 LA ESTABILIDAD DE LOS COMPONENTES Y CERRAMIENTOS La estabilidad de los componentes y cerramientos se analizará bajo los efectos de la combinación de las acciones internas y externas de acuerdo con las fórmulas dadas en la Tabla 6.1 para estos sistemas. Al evaluar la fuerza resistente total deberán suponerse nulas las acciones variables. 3. 3. se dispondrá un anclaje adecuado para resistir la fuerza en exceso.3 LA ESTABILIDAD CONTRA EL DESLIZAMIENTO COVENIN MINDUR 2003-86 Cuando la fuerza resistente total al deslizamiento sea insuficiente en relación a la acción del viento. .3.
tales como museos y bibliotecas. el cual está implícito en la clasificación que de acuerdo al uso se hace a continuación: 1. También se incluyen en este Grupo las construcciones cuyo uso principal implique aglomeraciones de más de 300 personas con cierta frecuencia.Centrales eléctricas y de telecomunicaciones. etc.Depósitos de materias tóxicas o explosivas y centros que utilicen materiales radioactivos. .Hospitales. .Institutos educacionales en general. .Tanques elevados y chimeneas. tales como.1 CLASIFICACIÓN SEGÚN EL USO Las acciones consideradas en estas Normas son función del grado de seguridad aconsejable para las construcciones. teatros. . 2. comercios y actividades similares ...Viviendas unifamiliares y bifamiliares en general. .Edificaciones gubernamentales o municipales de importancia. cines. oficinas. . . estadios. etc. electricidad. . .Edificios destinados a viviendas.Torres de transmisión y antenas.Estaciones de bomberos o de policía e instalaciones militares.Edificaciones que contienen objetos de valor excepcional.Plantas e instalaciones industriales. .Monumentos y templos de valor histórico. puestos de emergencia o centros de salud en general. aunque no limitadas a: .COVENIN-MINDUR 2003-86 11 CAPITULO 4 CLASIFICACIÓN DE LAS CONSTRUCCIONES SEGÚN EL USO Y LAS CARACTERÍSTICAS DE RESPUESTA ANTE LA ACCIÓN DEL VIENTO 4.Almacenes y depósitos en general. tales como: auditorios. . . . . aunque no limitadas a: . GRUPO A Son aquellas construcciones cuya falla pueda ocasionar cuantiosas pérdidas humanas o económicas.Redes de distribución de agua.Estaciones de bombeo y depósitos de agua. GRUPO B Pertenecen a este Grupo las construcciones de uso público o privado tales como. gas. o que contienen instalaciones esenciales cuyo funcionamiento es vital en condiciones de emergencia.
y otras construcciones cerradas destinadas a usos similares.1.2 CLASIFICACIÓN SEGÚN LAS CARACTERÍSTICAS DE RESPUESTA Atendiendo a la naturaleza de los principales efectos que el viento puede ocasionar en las construcciones. 4. teatros.1 USOS MIXTOS Las construcciones que contengan áreas de uso correspondientes a Grupos diferentes de acuerdo ala clasificación anterior. También se incluyen las cubiertas estructurales rígidas. Están comprendidas en este Tipo las construcciones con cubiertas de láminas.2 TABLA 4. con una o más fachadas abiertas destinadas a naves industriales. GRUPO A B C α 1.15 1. 4.00 0. éstas se clasifican según las características de la geometría expuesta a la acción del viento en los siguientes Tipos: TIPO I Este Tipo comprende las construcciones cerradas poco sensibles a las ráfagas y a los efectos dinámicos del viento. 3.1.1. y aquellas cerradas en general cuya esbeltez sea menor o igual a 5 o cuyo período natural de vibración sea menor o igual a 1 segundo. GRUPO C Este Grupo comprende las construcciones no clasificables en los Grupos anteriores.12 COVENIN MINDUR 2003-86 También abarca este Grupo toda construcción cuyo colapso pueda poner en peligro las de este Grupo o las del Grupo A. . se ubicarán en el Grupo más desfavorable. depósitos.90 4. auditorios.2 FACTOR DE IMPORTANCIA EOLICA De acuerdo a la anterior clasificación se establece para cada Grupo un factor de importancia eólica a conforme a la Tabla 4.1. no destinadas a uso como habitación o al uso público.2 FACTOR DE IMPORTANCIA EOLICA. etc. y cuyo colapso no pueda causar daños a las construcciones de los dos primeros Grupos.
las construcciones flexibles con varios períodos de vibración próximos entre sí. las formas aerodinámicas inestables. o las que por su geometría sean propensas a fuertes vibraciones. . tales como las cubiertas colgantes excluí das del Tipo I. TIPO III Pertenecen a este Tipo aquellas construcciones especialmente sensibles a las ráfagas de corta duración las cuales favorecen la ocurrencia de oscilaciones importantes.COVENIN-MINDUR 2003-86 13 o sea aquellas capaces de resistir las acciones debidas al viento sin variar sustancialmente su geometría. los parapetos y las vallas. los tanques elevados. TIPO IV Se tipifican en este grupo las construcciones que presentan problemas aerodinámicos particulares. tales como las torres o antenas atirantadas y en voladizo. etc. TIPO II Se incluyen dentro de este Tipo las construcciones abiertas cuya esbeltez sea menor o igual a 5 o que tengan un período natural de vibración menor o igual a 1 segundo. Comprende las construcciones defina das como Tipos I y II cuya relación de esbeltez sea mayor de 5 o cuyo período natural de vibración sea mayor de 1 segundo.
los promontorios oceánicos. se seleccionará de acuerdo con la región utilizando la Tabla 5.1.1 o el mapa de 1a Figura 5. Todos los terrenos montañosos. se incrementará en un 10%.2. En las zonas costeras o en las localidades que a juicio de la autoridad competente sean asimilables a las condiciones de estas zonas.2.1 o en 1a Tabla 5. los desfiladeros.2.1 o de la Tabla 5.14 COVENIN MINDUR 2003-86 CAPITULO 5 PARAMÉTROS QUE DEPENDEN DE LA ZONIFICACIÓN EÓLICA 5. 5. Procedimientos aceptables de análisis estadísticos de valores extremos para procesar los datos. el factor de importancia eólica α. En ningún caso la velocidad básica del viento será menor de 70 km/h.1 para considerar velocidades locales del viento más elevadas.1.1.1. Se . dado en la Tabla 4. 5.1. el tiempo promedio de medición.1 y 5.1 REGIONES CON CONDICIONES ESPECIALES DE VIENTO Se dará una consideración especial a aquellas regiones donde las mediciones o 1a experiencia indican que las velocidades del viento son superiores a las mostradas en el mapa de la Figura 5. con las excepciones indicadas en las Secciones 5. la altura del anemómetro sobre el nivel del terreno. que en estas Normas se define como la velocidad correspondiente al tiempo patrón de recorrido del viento medida a 10 metros sobre un terreno Tipo de Exposición C y asociada a un período de retorno de 50 años. En ningún caso la velocidad básica será menor de 70 km/h. se estudiarán adecuadamente para detectar posibles condiciones especiales del viento y cuando la autoridad competente lo juzgue necesario. 1a calidad de los datos y el Tipo Exposición del terreno. se deberá ajustar los valores de la Figura 5. siempre y cuando se satisfagan los siguientes requisitos: 1. En estos casos la velocidad básica se obtendrá a partir de una información meteorológica apropiada de acuerdo con los requisitos de 1a Sección 5. Consideración adecuada de la duración de los registros. 2.1.2 ESTIMACIÓN DE LA VELOCIDAD BÁSICA DEL VIENTO A PARTIR DE DATOS CLIMATOLÓGICOS Los datos climatológicos regionales pueden utilizarse en lugar de las velocidades básicas dadas en el mapa de la Figura 5.1 SELECCIÓN DE LA VELOCIDAD BÁSICA La "velocidad básica" del viento v..1.1. 5.2 TIPOS DE EXPOSICIÓN E1 Tipo de Exposición para el sitio donde se edificará 1a construcción se seleccionará tomando en cuenta las características de las irregularidades en la superficie del terreno. etc.1.
por lo menos en una distancia que sea el mayor valor entre 500 metros y 10 veces la altura de la construcción en estudio. los campos abiertos. Se atribuye este Tipo a las áreas las cuales prevalecen esas características en la dirección desde donde sopla el viento. 2. como al efecto de las construcciones existentes.COVENIN-MINDUR 2003-86 15 considerarán debidamente las variaciones importantes en la rugosidad de la superficie del terreno. 3.3.2.1 SISTEMAS RESISTENTES AL VIENTO Las acciones sobre tos sistemas resistentes al viento se calcularán considerando los Tipos de Exposición definidos en el Artículo 5. El Tipo de Exposición quedará clasificado de acuerdo con las características generales que se describen a continuación: 1. TIPO DE EXPOSICIÓN B Este Tipo incluye a las áreas urbanas. TIPO DE EXPOSICIÓN A Este Tipo corresponde a grandes centros urbanos donde al menos un 50% de las construcciones tiene alturas superiores a 20 metros. boscosas u otros terrenos con numerosas obstrucciones que tengan las dimensiones usuales de viviendas unifamiliares con altura promedio no superior a 10 m. Se clasifican en este Tipo las áreas en las cuales se presentan esas características en la dirección desde donde sopla el viento. las cuales pueden atribuirse tanto a la vegetación y a la topografía naturales. 5. Comprende este Tipo las áreas con las características descritas y ubicadas con relación a la costa a una distancia que sea el mayor valor entre 500 metros y 10 veces la altura de la construcción en estudio. cuando 1a clasificación del sitio no se corresponde totalmente con las características . TIPO DE EXPOSICIÓN C Este tipo corresponde a las planicies. 4. Se tomarán en cuenta los posibles efectos de canalización o incrementos en la presión dinámica cuando la construcción en estudio esté ubicada detrás de construcciones adyacentes. suburbanas. por lo menos en una distancia que sea el mayor valor entre 800 metros o 10 veces la altura de la construcción en estudio. TIPO DE EXPOSICIÓN D Se clasifican en este Tipo las áreas planas del litoral que no tengan obstrucciones y que estén expuestas a vientos que soplan sobre grandes masas de agua. Cuando los Tipos de Exposición varían en diferentes direcciones.3 SELECCIÓN DEL TIPO DE EXPOSICIÓN 5. las sabanas y terrenos abiertos con obstrucciones dispersas cuya altura en general no sobrepasa de 10 metros.
16 COVENIN MINDUR 2003-86 tipificadas o cuando sea dudosa su clasificación.2 TABLA 5.3.2 TIPOS DE EXPOSICIÓN PARA LOS COMPONENTES Y CERRAMIENTOS TIPO DE EXPOSICIÓN DE LA CONSTRUCCIÓN TIPO DE CONSTRUCCIÓN A C B B B C B B C B B B C B C C C C C C C D C D D D C D I II Cerradas Abiertas Abiertas III Cerradas h ≤ 20m h > 20m Para todo valor de h Para todo valor de h h ≤ 20m h > 20m . como se indica en la Tabla 5.2 COMPONENTES Y CERRAMIENTOS El Tipo de Exposición para los componentes y cerramientos se relacionara con la del Tipo de construcción a la cual pertenecen.3. 5.3. se utilizará el Tipo de Exposición que conduzca a las acciones más desfavorables para el sistema resistente al viento.
Elena de Uairén Tumeremo CARABOBO Morón Puerto Cabello DISTRITO FEDERAL Caracas La Orchila Maiquetía FALCON Coro GUARICO Carrizal V 85 87 85 70 72 77 74 80 70 70 78 76 93 75 73 LOCALIDAD LARA Barquisimeto MERIDA Mérida MONAGAS Maturín NUEVA ESPARTA Porlamar PORTUGUESA Acarigua Guanare SUCRE Cumaná Güiria TACHIRA Colón La Grita San Antonio TERRITORIO FEDERAL AMAZONAS Puerto Ayacucho ZULIA La Cañada Maracaibo Mene Grande V 100 70 102 70 70 70 79 83 70 70 83 83 103 96 81 .1 Velocidad Básica del Viento. V.COVENIN-MINDUR 2003-86 17 TABLA 5. en km/h LOCALIDAD ANZOATEGUI Barcelona APURE Guasdualito San Fernando ARAGUA Colonia Tovar Maracay BOLIVAR Ciudad Bolívar Sta.
18 COVENIN MINDUR 2003-86 .
el proyectista se podrá referir a una bibliografía suficientemente reconocida para documentarse en relación a las acciones por efecto del viento o utilizar los procedimientos descritos en el Artículo 6. Véase 1a Sección 6.4 C = Coeficiente de empuje o succión que depende de la forma de la construcción.2.3 6.2.COVENIN-MINDUR 2003-86 19 CAPITULO 6 DETERMINACIÓN DE LAS ACCIONES POR EFECTOS DEL VIENTO 6.3 (6. Analíticos de acuerdo al Artículo 6. se determinarán utilizando uno de los siguientes procedimientos.1) G = Factor de respuesta ante ráfagas para considerar la naturaleza fluctuante del viento y su interacción con las construcciones.2 PROCEDIMIENTOS ANALÍTICOS 6.2 2. Se puede obtener mediante las Tablas de la Sección 6. Se calcula mediante las fórmulas definidas en la Sección 6.1 MÉTODOS DE ANÁLISIS Las acciones por efectos del viento para los sistemas resistentes al viento.2.2. . donde dicha velocidad se anula. En los casos de formas geométricas poco usuales.2. o de ubicaciones en sitios donde los efectos de canalización o los embates del viento que se producen detrás de obstrucciones a barlovento puedan requerir de consideraciones especiales.1 ACCIONES MÍNIMAS La acción del viento en condiciones de servicio para los sistemas resistentes al viento no será menor de 30 kgf/m2 aplicada al área proyectada de la construcción sobre un plano vertical que sea perpendicular a la dirección del viento.1 ALCANCE Los requisitos de este Artículo se aplican en general a todas las construcciones. los componentes estructurales individuales y los cerramientos.2.2. según se define para cada caso en las Tablas 6.2. 1.5 A = Área de la superficie expuesta o área proyectada sobre un plano normal a la dirección del viento. Experimentales en túneles de viento de acuerdo a1 Artículo 6.2 ACCIONES Las acciones de servicio por efecto del viento se determinarán mediante 1a expresión general: W=qGCA donde: W = Magnitud del empuje o succión que el viento produce sobre la superficie A.2 (a) y (b) q = Presión dinámica ejercida por el viento de "velocidad básica" V sobre la proyección de la superficie en el plano normal a su dirección. de construcciones con características de respuesta susceptibles de generar oscilaciones importantes ante la acción del viento.2.3 6.2 (a) y (b) 6. determinada de acuerdo con las fórmulas dadas en las Tablas 6.
58  z   g  para z ≤ 4.50 m (6.50 m (6. será evaluada en forma diferente para fachadas a barlovento y a sotavento (Véase la Figura de la Tabla 6.1).00485 Kh α V2 siendo  4.58  z   g  2/ β (6.8 a)  z K Z = 2.58 z  g     2/ β para z > 4.20 COVENIN MINDUR 2003-86 En el cálculo de las acciones del viento en condiciones de servicio para los componentes y cerramientos de las construcciones clasificadas como Tipo I y III cerradas. Para fachadas a barlovento q varía en función de la altura z sobre el terreno según la siguiente expresión: donde: qZ = 0.2.8 b) Para fachadas a sotavento q es constante y se evaluará a la altura h sobre el terreno según la expresión: qh = 0.00485 KZ α V2 2/ β (6-7)  4. Para los componentes y cerramientos de las construcciones clasificadas como Tipo II y III abiertas. se tomará en consideración la diferencia de efectos entre las fachadas opuestas.50   K Z = 2. la acción de1 viento en condiciones de servicio no será menor de 30 kgf/m2 aplicada al área proyectada Af sobre un plano normal a la dirección del viento. 6.10 a)  h K h = 2.50 m (6.58 z  g     2/ β para h > 4.5. en kgf/m2.50 m (6.10 b) .3 PRESIÓN DINÁMICA La presión dinámica q.2.9) para h ≤ 4.50   K h = 2. pero en ningún caso la acción resultante será menor de 30 kgf/m2 actuando en cualquiera de las dos direcciones normales a 1a superficie.
0 6.0)1 / β 2.2. se pueden utilizar los valores dados en las Tablas 6.1 SISTEMAS RESISTENTES AL VIENTO Para los sistemas resistentes al viento de las construcciones clasificadas en los Tipos I y II .2.2.2.65 + 3.2 COMPONENTES Y CERRAMIENTOS Para los componentes y cerramientos de las construcciones clasificadas como Tipos I y III cerradas. = Coeficiente de arrastre sobre una superficie.4 (b) se dan los valores de G.2.11) (h / 9. evaluado a la altura media del techo para construcciones Tipo I o 1a altura total para construcciones Tipo II.65 δh en donde: δh = (6.1 se suministran los valores KZ y Kh para las alturas más usuales.COVENIN-MINDUR 2003-86 21 Los valores de zg y β se dan en la Tabla 6. el factor de respuesta ante ráfagas Gh tiene un valor único para fachadas a barlovento y sotavento el cual se calculará mediante tas formulas siguientes: Gh = 0.1 En las Tablas 6. el factor de respuesta ante ráfagas Gh se calculará mediante un análisis que incorpore las propiedades dinámicas del sistema resistente. El factor de importancia eólica a se ha establecido en la Tabla 4. para las alturas h más usuales. 6. dado en la Tabla 6. Para los sistemas resistentes al viento de las construcciones clasificadas en el Tipo III. .2. Alternativamente al procedimiento que se describe en el Comentario C-6. externos e internos. resultando los valores de GCpe y GCpi dados en la Sección 6. Los factores de respuesta ante ráfagas definidos en esta Sección no serán menores de 1.3.2. Gh para los sistemas resistentes al viento y GZ para los componentes y cerramientos. En la Tabla 6.4 FACTORES DE RESPUESTA ANTE RÁFAGAS Se definen dos factores de respuesta ante ráfagas.4 (a) y 6.4 (b1) y (b2).2.4.4 (b) o C-6.4.2 y V es 1a velocidad básica del viento en km/h seleccionada de acuerdo a los requisitos del Artículo 5.1.2.2.2.4.12) siendo δh K = Factor de exposición que representa la intensidad de la turbulencia.5.3.1 6.4. los factores de respuesta ante ráfaga se combinan con los coeficientes de empuje y succión.2.35 k (6.
2.2. Como se indica en las Fórmulas (6. . 1os coeficientes de empuje y succión ya incluyen los factores de respuesta ante ráfagas. dados en la Tabla 6.5. Los subíndices "i" o "e" indicarán si la acción es interna o externa a la construcción. (c).2. y las Tablas 6.2 (a). Las Tablas 6.2.22 COVENIN MINDUR 2003-86 Para los componentes y cerramientos de las construcciones clasificadas como Tipos II y III abiertas.2 (c) y (d) para e1 caso en que h sea mayor de 20 metros.65 + 3.2. respectivamente.5.4 (a) se proporcionan los valores de GZ para las alturas z más usuales.5.2. 6.3 .1.2 (a) y (b) para los componentes y cerramientos de 1as construcciones con altura h menor o igual a 20 metros.5.2. En la Tabla 6.5. siendo variable de acuerdo con la altura z sobre el terreno: Gz = 0.65 δZ en donde: δZ = (6-13) (z / 9.2.1 Esta Subsección define los coeficientes Cp de empujes y succiones externas para las fachadas y techos de los sistemas resistentes al viento de las construcciones clasificadas como Tipo I y III cerradas.0)1 / β 2.1a acción del viento será evaluada con valores positivos de GCpe usando 1a presión dinámica de empuje qZ y con los valores negativos de GCpe utilizando la presión dinámica de succión qh.5.5a) y (6.35 k (6-14) E1 factor de exposición δZ será evaluado a las diferentes alturas z sobre el terreno a la cual se disponen los componentes y cerramientos. Esta Tabla es aplicable a construcciones con uno o más lados abiertos y también para los techos de construcciones cerradas de una vertiente. (d) y de le Subsección 6.5b) .2.5. Se dan dos tipos de Tablas para la obtención estos coeficientes. En el caso particular de las Tablas 6. 6.5 COEFICIENTES DE EMPUJE Y SUCCIÓN Los coeficientes de empuje y succión dependen principalmente de la forma geométrica de la construcción. Los coeficientes llevan signo positivo o negativo según se trate de un efecto de empuje o de succión.2 Esta Subsección define los coeficientes GCpe de empujes y succiones externas para los componentes y cerramientos de las construcciones clasificadas como Tipo I y III cerradas. (b). el valor de respuesta ante ráfagas GZ se obtendrá con las fórmulas siguientes. 6.
actuando hacia afuera en un caso y hacia adentro en otro. Las fuerzas resultantes se considerarán aplicadas en el centro de presiones y normales a la superficie del techo.2.8.2.1 en las construcciones clasificadas como Tipo I y III cerradas.5.5.4 En esta Subsección se definen los coeficientes Cp de empujes y succiones externas para el cálculo de las acciones sobre los techos en arco de sistemas resistentes al viento.5.2.75 y -0.7 6.5 En esta Subsección se definen los coeficientes Cf para el cálculo de las acciones sobre los techos de construcciones abiertas de una vertiente. 6.25 veces su altura se considerarán como si estuviesen a nivel del terreno.2.25.25. Para el cálculo del ángulo entre 1a dirección del viento y el plano del techo.5.7 En está Subsección se definen los coeficientes Cf para el cálculo de las acciones sobre vallas Las vallas cuya altura medida desde el nivel del terreno hasta un borde inferior de la misma sea menor de 0. las presiones de empuje que actúan sobre la superficie inferior calculadas con un coeficiente GCpe igual a 0. calculadas con los coeficientes de estas Tablas.5. . En todos los demás casos se emplearán 1os valores de GCpi de ±0. Los componentes estructurales de gran tamaño que resistan las cargas provenientes de áreas tributarias mayores de 90 m2 pueden calcularse utilizando 1a Tabla 6.2.2.2. y en la Tabla 6.20 de permeabilidad. En la Tabla 6.5. Véase la Tabla 6.2.5.2.5.3 En esta Subsección se definen los coeficientes GCpi de empujes y succiones internas a utilizar Cuando la permeabilidad en una de las fachadas excede en un 10% o más a la suma de las permeabilidades de las otras fachadas.6 sin aberturas.5. Para el caso de techos de construcciones cerradas de una vertiente.2.4.5.1 6.5 (a) se dan los valores de los coeficientes Cf para diversas relaciones de L/b. 6. y siempre que estas restantes fachadas no excedan individualmente el valor de 0.2. véase la Tabla 6. dados en la Tabla 6.6 En esta Subsección se definen los coeficientes Cf para e1 cálculo de las acciones sobre chimeneas y tanques.2.5. el viento se supondrá desviado ±10° de la horizontal para obtener la acción más desfavorable.COVENIN-MINDUR 2003-86 23 En los voladizos o aleros de los techos las acciones se calcularán sumando a las presiones que actúan sobre la superficie superior del techo.5 (b) la ubicación relativa del centro de presiones de empuje o succión. 6. Véase la Tabla 6. se usarán los valores de GCpi de 0.5.
Los coeficientes Cf se aplican al área efectiva de la cara de la torre.2.2. 2. Se supondrá que las fuerzas actúan paralelamente a la dirección del viento y se calcularán con el área de todos los elementos expuestos proyectada sobre un plano normal a la dirección del viento.2.2. Para torres de planta triangular las fuerzas por viento se supondrán actuando normalmente a una cara de la torre. .9.8.9 En esta Subsección se definen los coeficientes Cf para el cálculo de las acciones en torres de celosía formadas por perfiles angulares o similares de caras planas. La resultante de la fuerza actúa normal a la valla y a una distancia de 0. ubicadas de forma de obtener las máximas solicitaciones.5. este valor soto podrá disminuirse cuando se justifique experimental mente. como se ilustra en la Figura C-6. Véase la Figura C-6. Para banderas y similares fijas en todo su contorno se tomará el área total expuesta al viento. Estos coeficientes se dan en la Tabla 6. Esta Tabla es aplicable al caso de las banderas.75 (Ae/A) y se supondrán que actúan en dirección a una diagonal. Estos coeficientes son dados en la Tabla 6. 6. El resto de la torre se calculará usando combinaciones de 100% y 75% de las acciones del viento. La resultante de la fuerza actúa en el centro geométrico de 1a valla y normal a ésta. Las acciones del viento sobre las partes accesorias de las torres se calcularán utilizando los coeficientes de empuje y succión para componentes y cerramientos.5. pero cuando (Ae/A) < 0. Para torres de planta cuadrada las fuerzas por viento se supondrán actuando normalmente a una cara de la torre.9 del Comentario.2.0 + 0. se tomará en cuenta el 15% de la superficie total de la bandera.5.5.2.3 veces su dimensión horizontal. 1.8 En esta Subsección se definen los coeficientes Cf para el cálculo de las acciones sobre vallas con aberturas o reticuladas.50. 6. En mástiles y torres atirantadas la parte en voladizo de la torre se calculará para 1.25 veces la acción del viento.5.5. En el caso de estar fijas en un solo lado. medida desde el borde a barlovento sobre el eje de su centro geométrico.24 COVENIN MINDUR 2003-86 Para tomar en cuenta la acción del viento sobre la valla se considerarán dos casos. estas fuerzas se multiplicarán por el factor 1.7 del Comentario. en donde también se indica como se modifican cuando los miembros son de caras curvas.
Véase el Comentario.COVENIN-MINDUR 2003-86 25 6. La escala geométrica del modelo no es mayor de tres veces la escala geométrica de la componente longitudinal de la turbulencia. 3.10 En esta Subsección se definen los coeficientes para el cálculo de las acciones sobre tirantes. las rigideces y el amortiguamiento. se considerará que los ensayos se han realizado apropiadamente si se satisfacen todos los requisitos anteriores y si. 4.10 del Comentario. Véase la Figura C-6. Las características de respuesta de la instrumentación colocada en el túnel de viento son consistentes con las mediciones que se van a hacer. como por ejemplo techos contiguos de dos vertientes o con forma de sierra. la escala del modelo está dimensionada con la debida consideración de las longitudes.3. 6.11 Los coeficientes de empuje y succión para los casos no considerados explícitamente en estas Normas. Se ha modelado el viento natural para tomar en cuenta la variación de su velocidad con la altura. 6.3.2. se pueden realizar ensayos apropiados en túneles de viento o ensayos similares utilizando fluidos distintos a1 aire.2. adicionalmente. alternativamente a la aplicación de los requisitos del Artículo 6. En los modelos experimentales se considera la intensidad de la componente longitudinal de la turbulencia del viento natural. .2. 5. 6.10 se aplicarán al área expuesta de los tirantes. Se le da debida importancia a la dependencia de las fuerzas y presiones de empuje y succión respecto al Número de Reynolds. 2.1 ALCANCE Para la determinación de las acciones por viento.2. la cual se calcula como el producto de 1a longitud de la cuerda por e1 diámetro del tirante.5. etc.5. así como de sus fluctuaciones. Cuando el propósito sea la determinación de la respuesta dinámica de una construcción.5. Los coeficientes C y Cf dados en la Tabla 6.2 VALIDEZ Se considerará que los ensayos se han efectuado apropiadamente para la determinación de los valores medios de las acciones.5.3 PROCEDIMIENTOS EXPERIMENTALES EN TÚNELES DE VIENTO 6. podrán ser los provenientes de estudios suficientes reconocidos. cuando se cumplan los requisitos siguientes: 1. elementos estructurales individuales.2. las distribuciones de masa..
2.3) (6.2a) (6.3) II Abierta F = q Z Gh C f A f Barlovento: PZ = q Z G h C P III Cerrada Sotavento: Ph = q h G h C P Abierta IV Cerrada o Abierta F = q Z Gh C f A f Requiere estudios especiales. pero las acciones no serán menores que las correspondientes al Tipo III .2 (a) ACCIONES EN SISTEMAS RESISTENTES AL VIENTO Tipo de Construcción Presiones y Fuerzas Barlovento: PZ = q Z G h C P Sotavento: Ph = q h G h C P I Cerrada (6.2d) (6.2a) (6.2b) (6.26 COVENIN MINDUR 2003-86 TABLA 6.2c) Sotavento: Ph = q h G h C P − q h GC pi (6.2b) En caso de estructuras de un solo piso y similares se incluirá el efecto de las acciones internas y se verificarán las siguientes fórmulas: Barlovento: PZ = q Z G h C P − q h GC pi (6.
6) Abierta IV Cerrada o Abierta F = q Z GZ C f A f Requiere estudios especiales.COVENIN-MINDUR 2003-86 27 TABLA 6.5b) (6.5a) (6.2 (b) ACCIONES EN COMPONENTES Y CERRAMIENTOS Tipo de Construcción Presiones y Fuerzas Para h ≤ 20 m : p = q h GC pe − q h GC pi I Cerrada (6.5a) Sotavento: p = q h (−GC pe ) − q Z GC pi II Abierta F = q Z GZ C f A f Barlovento: p = q Z (+GC pe ) − q Z GC pi Sotavento: p = q h (−GC pe ) − q Z GC pi III Cerrada (6. pero las acciones no serán menores que las correspondientes al Tipo III .4) Para h > 20 m : Barlovento: p = q Z (+GC pe ) − q Z GC pi (6.6) (6.2.5b) (6.
908 0.059 1.207 1.2.50 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 0.442 0.084 1.800 0.126 0.263 0.363 0.2.380 0.319 1.214 0.3 CONSTANTES PARA EL CALCULO DE KZ y Kh TIPO DE EXPOSICIÓN A B C D FACTOR β ALTURA * zg metros 3.536 .28 COVENIN MINDUR 2003-86 TABLA 6.943 0.0 460 370 270 200 *Véase la Figura C-5.825 0.226 0.355 1.469 1.469 0.413 0.5 7.142 0.3.515 1.387 1.251 0.444 1.239 0.158 0.518 0.417 1.869 0.493 1.006 1.0 10.0 4.3 en el Comentario TABLA 6.173 0.107 1.279 1.601 0.562 0.233 1.494 0.118 0.540 0.187 0.1 COEFICIENTES DE EXPOSICIÓN A LA PRESIÓN DINÁMICA KZ δ Kh ALTURA SOBRE EL TERRENO zóh TIPO DE EXPOSICIÓN A B C D 0 a 4.033 1.582 0.976 1.200 0.129 1.620 0.
793 1.2.125 1.309 1.849 1.131 1.487 1.3 .096 * Para las construcciones Tipo II y III cerradas.225 1.060 2.2. (a).507 1.5.005 0.106 1.114 1.119 1.148 1. (d) y la Subsección 6.COVENIN-MINDUR 2003-86 29 TABLA 6.427 1.292 1.470 1.139 1.256 1.4.320 1.219 1.099 1.003 TABLA 6.959 1.247 1.4 (a) FACTOR DE RESPUESTA ANTE RÁFAGAS Gh para los sistemas resistentes al viento de las construcciones Tipo I y II Gz para los componentes y cerramientos de las construcciones Tipo II Y III abiertas * ALTURA hoz SOBRE EL TERRENO TIPO DE EXPOSICIÓN A B C D 0 a 4.239 1.50 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 2.651 1.588 1.440 1. (b).882 1.530 1.918 1.2.006 1.820 1.278 1.454 1. véase las Tablas 6.154 1. (c).5.110 1.299 2.2.557 1.359 2.1 COEFICIENTES DE ARRASTRE K SOBRE UNA SUPERFICIE TIPO DE EXPOSICIÓN A B C D COEFICIENT EK 0.010 0.266 1.232 1.102 1.202 2.627 1.025 0.2.213 1.124 2.415 1.
4 (b) y (b2) .20 3.50 1.20 más de 60 Véase el Comentario C-6.50 1.2.30 1.4 (b) FACTORES DE RESPUESTA ANTE RÁFAGAS G.25 1.90 2.2. PARA SISTEMAS RESISTENTES AL VIENTO DE LAS CONSTRUCCIONES TIPO III* TIPO DE CONSTRUCCIÓN ALTURA h SOBRE EL TERRENO metros CERRADAS TIPO DE EXPOSICIÓN A B C D ABIERTAS TIPO DE EXPOSICIÓN A B C D 0 a 10 10 a 30 30 a 60 2.00 2.40 2.00 2.30 1.70 1.50 1.50 1.00 1.40 1.40 2.50 2.30 COVENIN MINDUR 2003-86 TABLA 6.40 1.10 1.60 1.35 2.30 1.2.4 * Cuando se requieran valores más exactos pueden usarse las Tablas C-6.00 2.
TABLA 6.2.5.1 COEFICIENTES Cp PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES EXTERNAS EN SISTEMAS RESISTENTES AL VIENTO
COEFICIENTES DE EMPUJE Y SUCCION CP PARA LAS FACHADAS FACHADAS RELACION L/b CP Barlovento Todas 0.8 0a1 - 0.5 Sotavento 2y3 - 0.3 - 0.2 ≥4 Laterales Todas - 0.7
TABLA 6.2.5.1 (Continuación)
COEFICIENTES DE EMPUJE Y SUCCIÓN CP PARA LOS TECHOS SUPERFICIE A BARLOVENTO DIRECCIÓN SUPERFICIE RELACION DEL A ANGULO θ L/h VIENTO 0º 10º* 20º 30º 40º 50º ≥60º SOTAVENTO 0.2 0.2 0.3 0.4 ≥3 -0.9 0.5 Normal a la 2 -0.7 0.010 -0.7 -0.2 0.3 Cumbrera 1 -0.9 0.75 -0.9 -0.9 -0.35 0.2 ≤ 0.7 Paralelo a la Todas -0.7 Cumbrera
* Los valores de esta columna son aplicables para ángulos comprendidos entre 10º y 15°, ambos inclusive. Para L/h ≥ 3 se utilizarán los dos valores indicados.
TABLA 6.2.5.2 (a) COEFICIENTES GCpe PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES EXTERNAS EN COMPONENTES Y CERRAMIENTOS DE CONSTRUCCIONES CON h ≤ 20 m
El ancho a será el menor valor entre 0.1b1 y 0.40h pero no menor de 0.04b1 ni de 0.90 m, en donde b1 es la menor dimensión en planta. Cuando θ < 10° puede utilizarse la altura del alero h1 en lugar de la altura media del techo h.
COEFICIENTES DE EMPUJE Y SUCCIÓN GCpe PARA LAS FACHADAS* Área Tributaria
A > 45 m2 A ≤ 45 m2 1.40 – 0.242 log A 1.00 -1.50 + 0.242 log A -1.00 1.40 – 0.242 log A 1.00 -2.00 + 0.544 log A -1.00 * Estos coeficientes pueden reducirse en un 10% cuando θ ≤ 10º.
04b1 ni de 0.40 + 0.0.314 log A A > 9 m2 .047 log A Barlovento : 1.30 + 0.5.3.1.10b1 y 0.30 . siendo θ el ángulo correspondiente a 1a pendiente en el arranque y qh calculada para el Tipo de Exposición C.2 (b) COEFICIENTES GCpe PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES EXTERNAS EN COMPONENTES Y CERRAMIENTOS DE CONSTRUCCIONES CON h ≤ 20 m El ancho a será el menor valor entre 0.30 .60 + 1.0.40 * Para componentes y cerramientos de techos en arco.00 + 2.2.40h pero no menor de 0. en el perímetro del techo se utilizarán los coeficientes dados en la Tabla. COEFICIENTES DE EMPUJE Y SUCCIÓN GCpe PARA LOS TECHOS * Ángulo θ 0° < θ ≤ 10° 10° < θ ≤ 30° Zona 3 4 5 3 4y5 3 30° < θ ≤ 45° 4y5 Área Tributaria A ≤ 9 m2 .4.1.619 log A .10 -1. Cuando θ ≤ 10° puede utilizarse la altura del alero h1 en lugar de la altura media del techo h.1.2.20 .1.2 y qh se calculará para el Tipo de Exposición C.209 log A Sotavento : .40 + 0.152 log A .40 1.10 -1.209 log A Barlovento : 1.00 + 1.209 log A Sotavento : -1. .2. Para las áreas restantes del techo 1os coeficientes de esta Tabla se multiplicarán por 1.10 .209 log A . en donde b1 es la menor dimensión en planta.50 .50 .1.90 m.1.00 1.70 + 0.209 log A .34 COVENIN MINDUR 2003-86 TABLA 6.1.
10 – 0.80 + 0.50h. 2 y 3 COEFICIENTE DE SUCCIÓN .2 (c) COEFICIENTE GCpe PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES EXTERNAS EN COMPONENTES Y CERRAMIENTOS DE CONSTRUCCIONES CON h > 20m El ancho a será el menor valor entre 0.2.85 log 0.50 3 .50 + 1.80 1 -1.429 log 0.20 2 -2.181 log A 0.GCpe PARA LAS FACHADAS A SOTAVENTO Área Tributaria ZONA A > 45 m2 A ≤ 9 m2 9 < A ≤ 45 m2 -1.111 A -1. en donde b1 es la menor dimensión en planta.80 -1.111A -0.80 1.10 + 0.413 log 0. COEFICIENTE DE EMPUJE + GCpe PARA LAS FACHADAS A BARLOVENTO Área Tributaria ZONA A > 45 m2 A ≤ 45 m2 1.COVENIN-MINDUR 2003-86 35 TABLA 6.5.10 -1.111 A -1.50 -2.05b1 y 0.
00 Para techos con pendientes mayores de 10° utilícese el valor -GCpe de la Tabla 6.00 + 3.5.2 (b) con el correspondiente valor de qh calculado para el Tipo de Exposición C.095 log A -5.50 + 0. Si se coloca un parapeto alrededor del perímetro del techo.00 + 1.5.00 -2.00 -2. .36 COVENIN MINDUR 2003-86 TABLA 6.2.047 log A -2.05b1 y 0. A -4.143 log A A > 9 m2 -1.00 -2.50h. en donde b1 es la menor dimensión en planta. las Zonas 6 y 7 pueden tratarse como Zona 5.2 (d) COEFICIENTES GCpe PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES EXTERNAS EN COMPONENTES Y CERRAMIENTOS DE CONSTRUCCIONES CON h > 20 m El ancho a será el menor valor entre 0.523 log.00 + 2.2. COEFICIENTE DE SUCCIÓN GCpe PARA LOS TECHOS 1 Zona 2 4 5 6 7 1 2 Área Tributaria A ≤ 9 m2 -2.
5 -0.675 1.5 -0.2 < f/L ≤ 0.4 COEFICIENTES Cp PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES EXTERNAS SOBRE LOS TECHOS EN ARCO DE SISTEMAS RESISTENTES AL VIENTO UBICACIÓN DEL TECHO RELACIÓN FLECHA/LUZ f/L COEFICIENTES DE EMPUJE Y SUCCIÓN Cp CUARTA PARTE DEL ARCO A BARLOVENTO MITAD CENTRAL DEL ARCO CUARTA PARTE DEL ARCO A SOTAVENTO 0 < f/L ≤ 0.3 6(f/L) – 2.6 Sobre el terreno 0 < f/L ≤ 0.1 2.9 1.75(f/L) – 0.COVENIN-MINDUR 2003-86 37 TABLA 6.4(f/L) -0.2.6 .7 – (f/L) -0.3 0.5(f/L) – 0.5 0.7 – (f/L) -0.5 -0.7 – (f/L) -0.7 – (f/L) -0.3 < f/L ≤ 0.5.2 Sobre una estructura -0.
2.85 1.75 0.60 0.25 0.5 (a) del Comentario TABLA 6.00 *Véase la Figura C-6.35 0.95 1.90 0.90 1.2.90 0.90 0.35 0.50 0.00 0.40 0. ÁNGULO ENTRE LA DIRECCIÓN DEL VIENTO Y EL PLANO DEL TECHO* COEFICIENTE Cf RELACIONES L/b 5 3 2 1 1/2 1/3 1/5 10° 15° 20° 25° 30° 0.70 0.00 1.30 0.30 0.70 0.45 0.05 1.10 0.85 0.10 1.75 0.5 (a) del Comentario .2.45 0.5.38 COVENIN MINDUR 2003-86 TABLA 6.2.20 0.35 0.5 (b) UBICACIÓN RELATIVA x/L DEL CENTRO DE PRESIONES DE EMPUJE O SUCCIÓN ÁNGULO ENTRE LA DIRECCIÓN DEL VIENTO Y EL PLANO DEL TECHO* θ1 VALORES DE x/L RELACIONES L/b 2a5 1 1/5 a 1/2 10° a 20° 25° 30° 0.95 1.5.40 0.35 0.80 1.5 (a) COEFICIENTES Cf PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES SOBRE LOS TECHOS DE CONSTRUCCIONES ABIERTAS DE UNA VERTIENTE.50 0.20 0.45 * Véase la Figura C-6.5.55 0.35 0.5.30 0.95 1.15 1.70 0.30 0.20 0.
FORMA DE LA SECCIÓN TRANSVERSAL TIPOS DE SUPERFICIE 1 RELACIÓN h/d 7 25 Cuadrada (Viento normal a una cara) Cuadrada (Viento en dirección de una diagonal) Hexagonal u Octogonal 1.8 0.2 .3 Todas 1.5.8 1.6 COEFICIENTES Cf PASA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES SOBRE CHIMENEAS Y TANQUES.0 1.7 0.02) Muy Rugosa (c/d ≅ 0.2 2.2.COVENIN-MINDUR 2003-86 39 TABLA 6.1 1.4 Moderadamente lisa Rugosa (c/d ≅ 0.6 0.0 1.9 Circular 0.5 0.4 1.08) 0.7 0.0 1.0 1.5 1.
5 1.70 A 0.85 2.8 0.7 Para d q Z > 1 .50 1.8 COEFICIENTES Cf PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES SOBRE VALLAS CON ABERTURAS O RETICULADAS.2.7 COEFICIENTES Cf PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES SOBRE VALLAS SIN ABERTURA PARA VALLAS COLOCADAS PARA VALLAS COLOCADAS A NIVEL DEL TERRENO SOBRE EL TERRENO Relación Altura/Ancho Cf Relación entre Dimensiones Mayor/Menor Cf ≤3 5 8 10 20 30 ≥ 40 1.00 ≤6 10 16 20 4-0 60 ≥ 80 1.1 .5.85 2.0 1.7 Ae A ELEMENTOS CON CARAS PLANAS 0< Ae ≤ 0.30 1.30 A Ae 0.2 1.20 1.75 1.30 < ≤ 0.3 0.50 1.00 TABLA 6.5.10 A 2.75 1.2.40 1.8 1.30 1.6 1.20 1.10 < 1.9 Ae ≤ 0.40 1. COEFICIENTE Cf RELACIÓN DE ÁREA EFECTIVA ELEMENTOS CON CARAS CURVAS Para d q Z ≤ 1 .40 COVENIN MINDUR 2003-86 TABLA 6.
80 A Ae ≤ 1.67 0.00 1.COVENIN-MINDUR 2003-86 41 TABLA 6.45 4.5.60 A Ae 0.80 < .00 0.5.45 < ≤ 0.70 A Ae 0.4.67 (Ae/A) +0.00 3.71 .13 .33 + 0.30 A Ae ≤ 0.47 (Ae /A) A Ae 0.025 4.70 1.67 (Ae/A) 1. 0< RELACIÓN DE ÁREA EFECTIVA Ae/A FACTOR 0< Ae ≤ 0.00 + (Ae/A) A * Para torres con miembros de caras curvas los valores dados en esta Tabla se multiplicarán por los siguientes factores.00 A 0.025 < ≤ 0.2.18(Ae /A) 3.80 1.70 < ≤ 1.30 < 0.47 1.9 COEFICIENTES Cf PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES EN LAS TORRES EN CELOSÍA FORMADAS POR PERFILES ANGULARES O MIEMBROS SIMILARES DE CARAS PLANAS * RELACIÓN DE ÁREA EFECTIVA Ae A COEFICIENTE Cf TORRES DE PLANTA TORRES DE PLANTA CUADRADA TRIANGULAR Ae ≤ 0.
80 1.10 COEFICIENTES Cp y Ct PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES SOBRE TIRANTES ÁNGULO QUE FORMA LA DIRECCIÓN DEL VIENTO CON LA CUERDA DEL TIRANTE Ø COEFICIENTES Cp Ct 10° 20° 30° 40° 50° 60° 70° 80° 90° 0.03 1.36 0.20 0.60 0.16 1.5.33 0.20 0.43 0.00 .04 0.2.18 0.15 0.42 COVENIN MINDUR 2003-86 TABLA 6.45 0.35 0.10 0.27 0.05 0.
.fachadas.2 almacenes.5.altura.1.5.4.l.4 .combinaciones. C.2. T 6.T 6.6.externas.eléctricas.experimental.5.de telecomunicaciones.2.3. 1.3 .2.1 . C.1. Apéndice C .2. Secciones y Subsecciones del Articulado y e1 Comentario de estas Normas.1 área.2.1 aleros.2. 5.5.5.1 (grupo A) cines. 2.efectiva.definición. T 6. 2.2 .5 (b) .simultánea con otras acciones.1 .1 .6.1 .3.3.3.1 (grupo A).9. .1 . 6. 4. C.1 .2.l.1 (grupo A) .2. .1.1 .definición. C.analítico. 3. 6.3. .4 Bernoulli. 3.accidentales .1 . 5. 5. 5.5.de las normas.2.5. 4. centro .internas.2. C.2. C. 6. Acciones.5. . 3.3 anemómetro. 2. C.5.2 .6 2.2. 4. Artículos.definición.1 (grupo A).5.1. 2.2 centros.1. 5.4 análisis estadístico.1 celosía. 4.1 . .1. 6.1 bibliotecas.definición.3.de presiones. T denota Tabla. 6.1 (grupo A) Campos abiertos. .3.3. .COVENIN-MINDUR 2003-86 43 ÍNDICE ANALÍTICO La identificación corresponde al sistema de Capítulos.permanentes.2.2. 3.3 .del procedimiento .factores de mayo ración.2.2.3.3. C. 4.atmósfera estándar. 6.1 .tributaria. C. boscosa.5. 4. T 6. 4. 6. 6. 4. 3. .6.1.de la superficie expuesta. T 6.mínima. 6.2.1 (grupo A) amortiguamiento estructural. 4. 6.ubicación.de salud.de materiales radioactivos.principio de. .sísmica.5.2. 1.5. C. 3. 2.6.2. 3. 2. establecido en el Artículo 1.5 bibliografía. C.2.2.2.2. 6. C. .3.2 ANSÍ.2.del viento = eólica . 2.7 Barlovento.2.2 . 4.1 (grupo A). C.1 (grupo A) .urbana.3.2 cargas de servicio.1.1 antenas. .2.2 .5. T 6.2. litoral. C3.urbano.definición.6.5.2.8. T 6.1 .2.2 (a) y (b).2. suburbana. T 6. 3.1 .5. 4.variables.2. C.3.auditorio.3.2.componentes. 6.5.1 cerramientos (ver componentes) centrales.2 Banderas.cálculo.9. 6. 6. C.2.1 .3 alcance.5.2 .3.2 anclaje.2. 6. C.3. 3.1 .2.2.normas.2.
C.5.2.2.2.5. C.1 deslizamiento. ..coeficientes.2 .1 distribución.3 .de estabilidad.acciones.3. C.2.2 . C. C6. 6.con cubiertas.abiertas.2.2 . T 6.5.3. C.. C.1.3.1.2 (b) .5.5.de exposición.2.6.1.2.3.5.según su uso.. 6. TC 6.2.5.2 .tipo de exposición.2. 3. 6. 3 cubiertas.6.. 3.2.definición. C.3 .clasificación.5 (a).2.4 . 4 . 1.3. .generales. ...4.6 .3. TC 5..reparaciones. T 6.2.6.2. T 5.con lados abiertos..5.4 (b1) .2.. 6. 4.con otras normas.2.nuevas. 4.2. . 1.1 . C.2.1.1 (grupo B).de materiales tóxicos o explosivos 4.de agua. C.1 .2. 2.2 comportamiento.5 cúpulas. 5.aisladas. C. 6. 4.2..tipos. 4.. . 4.2. 6.rígidas. T 6.2.Geométrica.1 .4.2 T 6.según su respuesta. T 5..5..1 .Cf.2.2. C. 2. 1. 4.1. . 5.2. C..3.1 (grupo A) . 6. 1.4 .2.5.3.2.en general.4. T 6.de empuje y succión. 4.cerradas.2 .1.del tipo de exposición. C.2 coeficientes.5 constantes. 4. TC 6. 6.Ct.1 Chimeneas.2.de gran tamaño.2 T 6.del sitio (ver tipo de exposición) .altura.5. 6. 6.5. T 6.3.2.2. 6.2.3.3.2.2. .3 . 2. 4. C..de arrastre.1.3. 1.2.2. T 6. C. 4.4.. T 6.2.2.5.6. T 6.1 (grupo A) Datos.2. C.2.6.2. 4 .6. 4. 4.grupos.1.1. C. T 5.2. T 6. 4. 5.5. C.2. .1 componentes.6.. .3 construcciones.3 desviación típica.4.5.1. 4. 5. 3.Fisher-Tippet.1.4. C.2.5.2.3.2.2.5.6 a T 6.Cp.2.5.9 .5..1.1 (grupo A) . T 5.4 (b1) y (b2) .1 .2 (a) a (d) .1 .6.2..4.2. . C..2. T 6.de un solo piso..2. TC 6..de fricción.2.. 1.1. C.2. T 5.de láminas.. 1.3 .4.según el uso.5.5 . C.según su respuesta.5.2 (a) y (b).4 colapso.climatológicos.5. 5.10 .2 .1..2 .2 .2 depósitos.colgantes.4 (a) .de las construcciones..5 T 6. .6.2..2.2.1 .3 criterios..2 (a) y (b).2 (a) a (d) .5. T 6.1.6.3 .2.5.4 (a) y (b) ..según la geometría expuesta.5.1 . C.clasificación.GCpe.en doble alero..refuerzo. .modificaciones.2. T 6. . T 4.3 conflicto..2 desfiladeros.1.coeficientes.5.5.GCpi.1.44 COVENIN MINDUR 2003-86 clasificación .3.1.4. C. 4.1.2.4.2.
45 - de exposición, 6:2.4-1, 6.2.4.2, TC 6.2.4 (b1) - de importancia eólica, 6.2.3, 5.1.1. C.4.1.2, T 4.1.2 - de mayoración, 3.2, C.3.2 - de minoración, 3.2, C.3.2 - de resonancia. C.6.2.4 - de respuesta ante ráfagas. 6.2.2, 6.2.4, C6.2.1, C.6.2.4, T 6.2.4 (a) y (b) Galpones, C.4.2 geometría, 4.2, 6.2.1, 6.2.5, T 5.3.2 grupos según el uso, 4.1, T 4.1.2 Hipótesis, - sobre las acciones, 3.1, C.3.1 hospitales, 4.1 (grupo A) huracanes, C.5.1.1 Instalaciones, - industriales, 4.1 (grupo A) - militares, 4.1 (grupo A) instituciones educacionales, 4.1 (grupo A) Localidad, T 5.1 Mapa de zonificación, 5.1 masas de agua, 5.2 mástiles, 6.2, 5.9 materiales, - normas, 3.2 - vidriados. Apéndice A métodos, - de agotamiento resistente, 2.1 - de análisis, 6.1, C.6.1 - de tensiones admisibles, 2.1 modo fundamental de vibración, Apéndice B monumentos de valor histórico, 4.1 (grupo A) MOP, - normas, 1.1
Edificaciones, - escolares (ver Instituciones), 4.1 (grupo A) - gubernamentales o municipales, 4.1 (grupo A) - con objetos de valor excepcional, 4.1 (grupo A) edificios, 4.1 (grupo B) efectos, - cuantificación, 1.2, C.1.2 - de canalización (Venturi), 2.1, 6.2.1 - de protección, 3.1, C.3.1 - de torsión en planta, 3.2, C.3.1 - superposición, 3.1 ejemplos. Apéndice C elementos, - con caras curvas, T 6.2.5.8, T 6.2.5.9 - con caras planas, T 6.2.5.8, T 6.2.5.9 - con dimensiones transversales pequeñas, 6.2.5.11, C.6.2.5.11, T 6.2.5.13 esbeltez (ver relación de esbeltez), 2.1, 4.2 escala, - del modelo, 6.3.2 - natural, C.6.2.5 escuelas (ver instituciones), 4.1 (grupo A) estabilidad, - contra el deslizamiento, 3.3.3, C.3.3.3 - contra el volcamiento. 3.3.2, C.3.3.2 - de los componentes y cerramientos, 3.3.4. C.3.3.4 - de los sistemas resistentes, 3.1, C.3.1 - durante el montaje y la construcción, 3.3.5. C.3.3.5 estaciones, - de bombeo, 4.1 (grupo A) - de bomberos, 4.1 (grupo A) - policías, 4.1 (grupo A) estadios, 4.1 (grupo A) Factores,
museos, 4.1 (grupo A) Naves industriales, 4.2 normas, - australianas. C.6.2.5.1 - británicas, C.6.2.5.11 - COVENIN, C.3.2. Apéndice A - mexicanas, C.l.l - norteamericanas, C.1.1, C.2.2, C.5.1, C.6.2.5.1 - sísmicas, C.4.1 - suizas. C.6.2.5.11 - venezolanas, 1.1 notación, 2.2, C.2.2 número de Reynolds, 6.3.2 Parapetos. 4.2 período, - de referencias, 2.1, TC 4.1 - de retorno. 2.1, 5.1, C.4.1.2, C.5.1, TC 4.1 - natural de vibración, 4.2, C.4.2, Apéndice B permeabilidad, 2.1, 6.2.5.3 planicies, 5.2 plantas industriales, 4.1 j¡grupo B) presión dinámica, 6.2.2, 6.2.3, 6.2.5.2, C.6.2.3 principio de Bernoulli, C.6.2.5 probabilidad, - de excedencia, 2.1. C.2.1, C.4.1.2, TC 4.1 - de rotura. Apéndice A problemas aerodinámicos, 4.2, C.4.2 procedimientos, - de análisis, 6.1 - - analítico, 6.2 - - experimental, 6.3, C.6.3 - general, 1.4, C.1.4 promotorios oceánicos, 5.1.1 propiedades dinámicas, 6.2.4.1 puentes, C.6.1 puentes grúas. C.3.2
puestos de emergencia, 4.1 (grupo A) Ráfaga, 2.2, 4.2, C.5.1 redes, - de distribución - - de agua, gas, electricidad, 4.1 (grupo A) regiones, - condiciones especiales de viento, 5.1.1, c.5.1.1 registros, - años de, TC 5.1 - duración, 5.1.2 reglamento, - del D.F., C.l.l relación de esbeltez, 2.1, 4.2 requisitos, - mínimos, 1.1 respuesta dinámica, 6.3.2 Reynolds, - número de, 6.3.2 riesgo de colapso, C.5.1 Sabanas, 5.2 seguridad, - grado de, 4.1 simbología (ver notación), .2.2 sismo (ver acciones) sistema resistente al viento, - acciones, T 6.2.2.a - coeficientes, T 6.2.5.1 - definiciones, 2.1. C.2.1 - factores de respuesta ante ráfagas 6.2.4.1 - selección del tipo de exposición 5.3.1 sotavento. - definición, 2.1 - fachadas, 6.2.3.T 6.2.5.1, T 6.; Tanques - coeficientes, 6.2.5.6, C.6.2.5.1
47 - atirantadas, 4.2 - de transmisión, 4.1 (grupo A) - en celosía, 6.2.5.9 - en voladizo, 4.2 túneles de viento, - capa límite, C.6.2.5 - ensayos, C.6.2.5.1, C.6.2.5.2 - instrumentación, 6.3.2 - procedimiento experimental,1.2, 6.3 turbulencia, 2.1, 6.3.2, C.6.2.4 Unidades, 2.2, C.2.2, TC 2.2 usos mixtos, 4.1.1 Validez, - de las normas, 1.1 - del procedimiento experimental, 6.3.2 vallas, - con aberturas, 2.1, 4.2, 6.2.5.8, C.6.2.5.8, T 6.2.5.8 - definiciones, 2.1, 6.2.5.7, C.6.2.5.7, T 6.2.5.8 - sin aberturas, 2.1, 4.2 velocidad, - básica, 2.1 - estimación, 5.1.2, C.1.1 - locales, 5.1.1 - máxima registrada, TC 5.1 - mínima, 5.1, 5.1.2 - selección, 5.1, C.5.1, T 5.1, TC 5.1 vidrio, - coeficientes. Apéndice A - clasificación. Apéndice A - espesor. Apéndice A viento, - dirección, 3.1, 6.2.2.1, C.6.5.2, T 6.2.5.1, T 6.2.5.5 (b), T 6.2.5.6, T 6.2.5.10
- elevados. 4.1 (grupo A), 4.2 teatros, 4.1 (grupo A) techos, - de construcciones abiertas, 6.2.5.5, T 6.2.5.5 (a) - de construcciones cerradas, 6.2.5.5 - en arco, 6.2.5.4, T 6.2.5.4, TC 6.2.5.4 - en diente de sierra, 6.2.5.11, C.6.2.5.11, TC 6.2.5.11 y 12 templos de valor histórico, 4.1 (grupo A) tensiones admisibles, C.5.1 terrenos, - irregularidades, 5.2 - montañosos, 5.2 - nivel del, 5.1.2 - obstrucciones del, 5.2 - tipos de exposición, 5.1.2 - rugosidad, 5.2 tiempo, - patrón de recorrido, 2.1, 5.1, C.5.1, C.5.1.2 - promedio de medición, 5.1.2 tipos, - de exposición, - - clasificación, 5.2, C.5.2 - - constantes, T 6.2.3 - - definición, 2.1 - - selección, 5.3, 6.2.3.1, T 5.3.2, T 6.2.3, T 6.2.3.1, T 6.2.4, T 6.2.4.1, TC 6.2.4, TC 6.2.4 (bl) y (b2) - según las características de respuesta, 4.2, C.4.2 tirantes, - coeficientes, 6.2.5.10, C.6.2.5.10 topografía, 5.2 tormentas tropicales, C.5.1.1 torres,
1.3.2. 4.6. 5.4 Zonas.48 COVENIN MINDUR 2003-86 viviendas. C.5. 3. .5.2 vorticidad.3.2. 6.1 (grupo B) voladizos.2 volcamiento.3.2. C.costeras.2.2 (a) a (d) zonificación eólica. 2.1 .1. 5 . T 6.para el cálculo de acciones externas.
Efectos que requieren de estudios especializados tales como la inestabilidad aerodinámica.1. 3. [2]. Empujes y succiones estáticos.N. como por ejemplo: 1. "Mínimum Design Loads for Buildings and Other Structures". Obtenga los dos parámetros que dependen de la zonificación eólica.2].1] y [1.2 3. C-1.I) de Marzo de 1982. 4.1. como se señala en el Artículo C-4.. 1976. de acuerdo a lo especificado en el Artículo 4. Las vibraciones transversales en la dirección del viento causadas por el desprendimiento de vórtices en forma alterna.4 Estas Normas pueden aplicarse siguiendo el procedimiento general que se indica a continuación. etc. Para mayor información véase las Referencias [1. 5.3 . Clasifique la construcción en relación a su uso.COVENIN – MINDUR 2003-88 C. seleccionada con base en el Artículo. México. tanto los locales utilizados para un elemento estructural en particular. los cuales son la "velocidad básica" del viento. y en relación a sus características de respuesta ante la acción del viento. y en algunos aspectos se orientan de acuerdo al Capítulo XXXVIII "Diseño por Viento" del Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal. El efecto de turbulencia debido a las fluctuaciones en la velocidad del viento.2. 1.1 Estas Normas están basadas fundamentalmente en la Sección 6 de las Normas ANSÍ A58. el cual se manifiesta en vibraciones paralelas y transversales a la dirección del viento.11982.2 y 5. Defina los criterios de Análisis y Diseño. 2. como los generales para la estructura en conjunto. del American National Standards Institute (A. según lo establecido en los Artículos 5. conforme al Artículo 4.2 En las construcciones sometidas a la acción del viento deberán tomarse en cuenta aquellos efectos que puedan ser importantes en cada caso. C-1. de acuerdo a las especificaciones del Capítulo 3 2. y el Tipo de Exposición correspondiente a1 sitio donde se ubica la construcción.1 CAPITULO C-l VALIDEZ Y ALCANCE C-1. [17].S. Se ha procedido a una reorganización general del ordenamiento original de la Norma ANSÍ y se han adoptado en forma conveniente algunas ideas del Reglamento mexicano. Los componentes que tienen vidrios se tratan en el Apéndice A. el aleteo. Respecto a las velocidades del viento establecidas en la Norma se basan en los registros a nivel nacional del Servicio de Meteorología de la Fuerza Aérea Venezolana.
Cuantifique las acciones siguiendo los procedimientos contemplados en el Capítulo 6 REFERENCIAS [1. Comisión Federal de Electricidad.7. Marzo 1982. Vol. 100 págs. 60 págs. American National Standards Institute.2] Minor. No 11. "Calcul des Effets du Vent sur les Constructions. "Manual de Diseño de Obras Civiles.1. 121 págs. ASCE. "Time for a Glass Design Standard” Civil Engineering. Wind Loads".2 COVENIN MINDUR 2003-86 4. [7] [8] . Lima. págs 25-96. Chapter V. 2a. Noviembre 1980. Septiembre 1979. British Standards Institution. México. 50. Año 1. "The BOCA Basic Building Code/1981". Septiembre 1972. Instituto de Investigaciones Eléctrica México. adicionales a los artículos especializados incluidos al final de cada Capítulo del Comentario. 1981. Edición. [1. 690 págs. Diseño por Viento". Part 2. New York. Londres. Edición.1-1982. Estructuras. ANSÍ A 58. que se ha creído conveniente recomendar como complemento para ampliar y profundizar los aspectos teóricos y prácticos sobre el viento y sus efectos.39. pág. a) NORMAS Y MANUALES [1] [2] [3] [4] [5] [6] American National Standards Institute. C. Una Revisión". New York. BSI. Loading. Instituto de Investigaciones Eléctricas. No 3. "Code of Basic Data for the Design of Buildings. "Minimum Design Loads for Building and Other Structures".4. J. 30 . 1972. 508 págs.C. "Manual de Diseño de Obras Civiles. BIBLIOGRAFÍA A continuación se citan algunas referencias generales. 1972. Criterios de Diseño. Building Officials and Code Administrators International. Caracas. 50 págs. págs. "Diseño para Vidrios de Ventanas.E. CP 3. 1981.2. ANSÍ A58. Recommandations de la Convention Européenne de la Construction Métallique". C. Centre Technique Industriel de la Construction Métallique.1-1972. 8a. 12. "Nuevo Reglamento Nacional de Construcción Editorial Mercurio. CTICM Construction Métallique Vol. 1981. Illinois. Biblioteca Legislación Peruana.1] American Society of Civil Engineers. "Building Code Requirements for Minimum Design Loads in Buildings and Other Structures". Revista del Vidrio y Aluminio. 1982. Estructuras. Chimeneas". Comisión Federal de Electricidad. No 1.
Berlin. Vol. C. Groupe de Coordination des Textes Techniques. [12] [13] [14] [15] [16] [17] [18] [19] [20] [21] .65 et Annexes. Diciembre 1967. Cleveland. Department of the Navy. Dirección de Edificios e Instalaciones Industriales. Wind Loads of Structures Unsusceptible to Vibration". "Design Manual. 888 págs. Structural Engineering". NI-ES-03. Instituto Nacional de Investigaciones Tecnológicas y Normalización. Council on Tall Buildings. Buenos Aires. 1971. 2a Edición. 1977. Buenos Aires. Ministerio del Desarrollo Urbano. 1100 págs. Ministerio de Obras Públicas. "Acción Dinámica del Viento sobre las Construcciones". INTI. Tomo I.Comisión de Normas para Estructuras de Edificaciones. Normas para el Cálculo de Edificios 1955". "Normas de Ingeniería. Normas y Códigos". "Cálculo de Ta Acción de] Viento sobre las Construcciones". 1983. "Manual de Diseño por Viento según el Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal". 116 págs. "Regles Definissant les Effets de la Neige et du Vent sur les Constructions et Annexes".3 [9] [10] [11] Corporación de Desarrollo de la Región Zuliana. Especificaciones. Caracas 1983. Recomendación CIRSOC 102-1. Código de Viento". Norma Chilena NCh 432. Julio 1982. Instituto de Ingeniería. 1978.A. Metal Building Manufacturers Association. Caracas. 1982. Publicación No 407. New York. Caracas. Of 71. Santiago de Chile. "Design Loads for Buildings. "Acción del Viento sobre las Construcciones". Universidad Nacional Autónoma de México. Regles N. Washington. Mayo 1977. Instituto Nacional de Tecnología Industrial. Deutschen Industrien Normen. Editions Eyro-lles. Maracaibo.1965. "Tan Building Gritería and Loading". Naval Fácilities Engineering Command. Julio 1982. "Manual de Proyectos de Estructuras de Acero.V. "Acciones Mínimas para el Proyecto de Edificaciones" Norma Venezolana COVENINMINDUR 2002-83. Instituto Nacional de Tecnología Industrial. NAVFAC DM-2. 1980. 53 págs. SIDOR. Comisión Venezolana de Normas Industriales. Reglamento CIRSOC 102. 14 pags. MEMA.G. Siderúrgica del Orinoco C. Live Loads. 96 págs. CL of Monograph on Planhing and Design of Tall Building. DIN 1055 Part 4. CORPOZULIA. ASCE. Group CL. 1981. 115 págs. 35 págs. 382 págs. 36 págs.COVENIN – MINDUR 2003-88 C. "Metal Building Systems Manual".V. Commission des Regles Neige et Vent . 1959. 338 pags.
1980. Australia. Applied Science Publishers Ltd. "Wind Effects on Structures. S. Part 2 .L. 1124 . Suiza.. Transactions ASCE.. Prentice-Han Inc.8 "Effects of Wind". Lancaster. [23] Normen für die Belastungsannahmen. 224 pags. NRCC No 1730: Subsection 4. E. [28] Goldbrunner A. Inglaterra.Wind Forces". b) TEXTOS Y OTRAS REFERENCIAS [27] British Building Research Establishment. "Wind Forces on Buildings and Structures. 79 pags. "Code of Practice for General Structural Design and Design Loadings for Buildings". 1975. Committee on Loads and Stresses. G. Vol.1. 1980. New York. P. Volume 7. 1978. "An Introduction to Wind Effects on Structures". John Wiley and Sons. SAA. die Inbetriebnahme und die Uberwachung der Bauten. [32] Macdonaid. [37] Simiu. 1956. pags. 1981. New Zealand. [26] Task Committee on Wind Forces. "La Observación Meteorológica". Londres.1198. BRE Building Research Series. New Jersey. 243 pags. [36] Scruton. Londres. W. Zurich. S. Loads. E. Oxford University Press. "Wind Loading on Buildings".A. "Wind in Architectural and Enviromental Design. 1963. "Minimum Design Loads on Structure. Pentech Press. "Wind Forces in Engineering". Schweizerischer Ingenieur und Architekten Verein. [24] Standards Association of Australia. "Uncertainty Analysis. Normen No 160.B. Structural División. Part II. Associate Committe on the Nation. M. Final Report". Building Code. N. NZS 4203: 1984. Engineering Design Guides. Maracay. New Jersey.J. Londres. 684 pags. Berlin. Van Nostrand Reinhold Co. 458 pags.C. Edward Arnold Publishers Ltd. 1981. 1978. 392 pags. y Carrythers. 100 pags. 225 pags. and Safety in Structural Engineering". 52 pags.I. Diciembre 1984. 2a Edición. Ottawa. "National Building Code of Canadá 1980". 126.. y Scanlan. An introduction".. An Introduction to Wind Engineering". "Steel Structures".. Prentice-Hall Inc. y Abu-Sitta. North Sydney. Pergamon Press. [25] Standards Association of New Zealand. [34] Melaragno. 1982. C. 1972.W.4 COVENIN MINDUR 2003-86 [22] National Research Council of Canadá. Londres. R. "Wind Porces on Structures. 251 pags.H. 175 pags. 1112 pags. "Dynamic Response of Structures to Wind and Earthquake Loading". "Wind and Snow Loading". A. . New York. The Construction Press. P. [31] Houghton. Comandancia General de la Aviación. [33] Mc Guire. 1982. Wellington. [30] Hart. Inc.L.. 219 pags. [35] Sachs.C. 1976. 1968. 1961. [29] Gould.
y 1os pisos y techos.COVENIN – MINDUR 2003-88 C. las torres en celosía y las estructuras reticulada en general. [2. pasa a través de pequeñas aberturas. Segundo (MKS). Kilogramo masa segundo (SI). mientras que se consideran" construcciones abiertas" a los puentes. ni siguiera en forma accidental. Véase C-4. en donde la unidad de fuerza es el Newton y la unidad de presión el Pascal. Respecto a las unidades. los muros estructurales. En la Bibliografía del Capítulo C-l pueden consultarse textos especializados para ampliar las definiciones enunciadas. no deja pasar absolutamente nada de aire. Dentro de la definición de "componentes y cerramientos" pueden considerarse: 1as fachadas de vidrio y materiales similares.1. la Comisión decidió en 1976 mantener el uso del sistema Metro. Kilogramo fuerza. los ventanales y paneles exteriores. aún con una o más fachadas abiertas. para este último caso puede consultarse la Referencia [2. las estructuras espaciales a base de celosías. C-2.5 CAPITULO C-2 DEFINICIONES. las correas y parales para techos y paredes respectivamente. esto es. en ciertos momentos. las láminas para techos y cerramientos.1 DEFINICIONES En este Artículo se definen algunos términos de uso frecuente en estas Normas. Dentro de la definición de "construcciones cerradas" se consideran los edificios.4]. Se ha estimado útil incluir en este Comentario la Tabla C2. Se introducen conceptos probabilísticos porque las "velocidades básicas" del viento podrían ser excedidas.2. así como las estructuras sustentadas sobre una sola columna. En esa oportunidad se consideró no adoptar todavía el Sistema Internacional de unidades Metro. NOTACIÓN Y UNIDADES C-2. pero se considerara "permeable" si el viento.1-1982.5]. independientemente de lo que haya ocurrido en años anteriores. La construcción cerrada se considerará "estanca" si tiene permeabilidad nula.2 NOTACIÓN Y UNIDADES Hasta donde ha sido posible se mantuvo la notación original de la norma ANSI-A58. modificándose algunos símbolos para adecuarlos a los criterios adoptados en 1976 por la Comisión de Normas para Estructuras de Edificaciones del Ministerio del Desarrollo Urbano. . donde se proporcionan las equivalencias entre las unidades usuales para la velocidad. Ejemplos de "sistemas resistentes al viento" son: los sistemas aporticados. el fenómeno eólico puede ser modelado como una Distribución Geométrica. Si se supone que la probabilidad de ocurrencia de la velocidad se mantiene constante a lo largo de los años.
1981. American Concrete Institute. Comité Européen du Betón.Basic Principles. Volume I . 7247 definiciones. [2. 1975. Lo Missouri. Ang.Terminologie". CEB.H. Editor.S y Tang..2] Comisión Venezolana de Normas Industriales. 1a Edición. Bostón. American Meteorological Society. "Diaphragm Design Manual". "Proposed Standard: Preparation of Notion for Concrete".No. 67.C. 96. Steel Deck Institute.Octubre 1973. 409 págs. W.4] [2. COVENIN 288-65. New York. St.E. Agosto 1970. 8 . Luttren.H. L. 1959. págs 573-581. 638 págs. 241 págs. 10 págs.5] [2.3] [2. "Glossary of Meteorology". Vol. "Probability Concepts in Engineering Planning and Design". A. Journal of the American Concrete Institute. "Sistema Internacional Unidades SI". 159 págs. ACI. John Wiley and Sons.l] [2. "Notations . Huschke.6] . ACI Committee 104.6 REFERENCIAS COVENIN MINDUR 2003-86 [2. R. Bulletin d’ Information No.
7 TABLA C-2.868 1.515 1.621 0.2 CONVERSIÓN DE UNIDADES DE VELOCIDAD Multiplicar Por Para obtener Kilómetros / hora Metros / segundo Millas / hora 0.540 0.278 0.592 Metros / segundo Millas / segundo. Nudos Pies / segundo Kilómetros / hora Millas / hora Nudos Pies / segundo Kilómetros / hora Metros / segundo Nudos Pies / segundo Kilómetros / hora Metros / segundo Millas / hora Pies / segundo Kilómetros / hora Metros / segundo Millas / hora Nudos Nudos Pies / segundo .305 0.609 0.237 1.943 3.152 1.447 0.682 0.097 0.600 2.COVENIN – MINDUR 2003-88 C.689 1.911 3.853 0.281 1.467 1.
la acción sísmica se caracteriza por su corta duración y su cambio de dirección y sentido en intervalos de tiempo muy cortos.5] se señalan los criterios comunes a los análisis dinámicos por viento y por sismo. como ocurre con el viento. siendo importante la capacidad de deformación de la estructura para disipar energía. ta1 como se ilustra en la Figura C-3.8 COVENIN MINDUR 2003-86 CAPITULO C-3 CRITERIOS GENERALES C-3. dada la escasa información disponible sobre el tema. En general. Para evaluar las acciones por viento usual mente se supone que la construcción está aislada. entendiéndose por estable cuando la variación de esta acción no ocasione deformaciones excesivas o tensiones que agoten la resistencia de "los elementos o de la estructura en su totalidad. Por otra parte.4].12]. Es importante señalar las diferencias esenciales que existen en relación al proyecto de las construcciones sometidas a la acción del viento con respecto a las acciones por sismo.11] se cita un caso especialmente notable de colapso atribuido a un efecto desfavorable de interacción. Sin embargo. . El viento puede tener efectos dinámicos similares a los del sismo. En la Referencia [3. el efecto del sismo es proporcional a la masa de la construcción y no a su área expuesta. las acciones por viento pueden representarse mediante tres componentes orientadas según los ejes de un sistema ortogonal de coordenadas espaciales. véanse las Referencias [3.10] a [3. El viento se caracteriza por actuar durante un tiempo relativamente largo y en una misma dirección y la capacidad de deformación de la estructura no contribuye a disminuir los efectos de esa acción. Al contrario.9] se proporcionan recomendaciones específicas para el tratamiento del problema de la torsión.1 Con respecto a los efectos de torsión en planta.1 (b). En e1 caso particular de las construcciones más frecuentes es posible considerar sólo dos componentes.1 HIPÓTESIS SOBRE LA ACCIÓN DEL VIENTO Las construcciones proyectadas para resistir la acción del viento deberán permanecer estables. En las Referencias [3. aunque se conocen algunos casos significativos de respuesta torsional. En relación a las deformaciones es conveniente minimizar las vibraciones indeseables que perturben la comodidad de los ocupantes o que puedan causar daños a los elementos no estructurales. puede considerarse que para las construcciones usuales el efecto de torsión en planta es despreciable. se hace la advertencia sobre los posibles efectos desfavorables que pueden presentarse en los casos de interacción entre construcciones adyacentes.C.6] a [3. Véanse [3. tal como se ilustra en la Figura C-3.1] a [3. En la Referencia [3.
27].c).1.1.4CP + 1.1.75 (1.COVENIN – MINDUR 2003-88 C. [3.9 C-3. por ejemplo el Artículo 7. [3.29]: 1. puede resultar muy conservador considerar las cargas de grúas como acciones variables en las combinaciones que incluyan las acciones del viento.28].2.18] a [3. CP + CV 0.1. Combinaciones de acciones para normas que utilizan el Método de Agotamiento Resistente.2 2.2.b) (C-3. [3. Combinaciones de acciones para normas que utilizan el Método de las Tensiones Admisibles. La combinación (C-3. En el caso específico de edificios industriales con vigas de sustentación para grúas.c) tiene por objeto detectar cualquier posible inversión de signo en las tensiones. Véase el Comentario C-5.2.c) El factor de 0.3].2.2.2.7 CV + 1.6 de las Normas Covenin-Mindur 1618 "Estructuras de Acero para Edificaciones".2.20].b) con cargas variables relativamente bajas.2.a) (C-3. Análisis y Diseño". Al utilizar la combinación (C-3.2.75 (CP + CV + W) 0.4 CP + 1. o la nueva norma LRFD del AISC. Véase por ejemplo el Capítulo 9 de las Normas COVENIN-MINDUR 1753 "Estructuras de Concreto Armado para Edificaciones. Para lograr un nivel adecuado de seguridad debe considerarse un mayor período de retorno para la "velocidad básica" del viento. se indican a continuación las combinaciones relacionadas con la acción del viento más frecuentemente utilizadas en las normas de diseño aplicables al material empleado: 1.1 y las Referencias [3.7 CV 0. en este sentido cumple un papel análogo a la combinación (C-3.75 (CP + W) (C-3.2.c) . puede resultar inseguro incrementar las tensiones admisibles.1.3 W (C-3.2.b) (C-3.75 equivale al incremento de 33% en las tensiones admisibles contemplado en la citada norma.26] y [3.2. A título informativo.1. [15].9 CP +. Al respecto se recomienda consultar publicaciones especializadas como las Referencias [3.a) (C-3.2. Véase la Figura C-3.2 RELACIÓN CON OTRAS NORMAS COVENIN-MINDUR Se analizarán todas las combinaciones de acciones que tengan una probabilidad no despreciable de ocurrir simultáneamente con el viento.7 W) 0. según 1o estipula la Norma vigente COVENIN-MINDUR 2002 "Acciones Mínimas para el Proyecto de Edificaciones".
2 LA ESTABILIDAD CONTRA EL VOLCAMIENTO Los efectos estáticos de1 viento sobre 1as construcciones dan origen i un momento de volcamiento que actúa sobre 1a estructura en conjunto.3. o claraboyas en los techos.C.5 si se dota a 1a construcción de un sistema de anclaje debidamente diseñado.1 del Articulado. anclajes.3.1 (b) se muestran cuatro situaciones diferentes en relación a las presiones interiores: a) Se supone la construcción herméticamente cerrada por lo que la acción interior podrían ser empujes o succiones. de tal forma que resista el exceso de momento de volcamiento. peso de la tierra sobre la fundación. y como la acción exterior es un empuje también lo es la interior.2.1. C-3.3.5.1 LA ESTABILIDAD DE LOS SISTEMAS RESISTENTES AL VIENTO La interpretación de los daños ocasionados a las construcciones por la acción del viento permite diferenciar los efectos globales de los locales. El factor de seguridad al volcamiento podrá ser menor de 1. Para el cálculo de la estabilidad deben suponerse mínimas las magnitudes de las acciones permanentes. bien mediante una fuerza de fricción proporcional a los pesos correspondientes de las acciones permanentes mínimas o mediante anclajes diseñados . arriostramientos.b) en la Tabla 6. En la Figura C3. pudiendo incluirse el peso del relleno que cubre las zapatas de las fundaciones y considerarse nulas las acciones variables. excepto en el caso particular de construcciones de un solo piso y otras similares clasificables en el Tipo I véase la Fórmula (6. Véase la Subsección 6. d) Se disponen aberturas en diversos sitios por lo que la acción interior será empuje o succión dependiendo de1 tamaño de las aberturas en las fachadas a barlovento.3 LA ESTABILIDAD CONTRA EL DESLIZAMIENTO Las acciones por viento tienden a deslizar las construcciones a menos que se provea una fuerza resistente al deslizamiento.3.10 C-3. b) Se supone la existencia de una abertura en la fachada a barlovento. el cual debe ser contrarrestado para mantener el equilibrio mediante cargas gravitacionales. pilota o la resistencia a momento de elementos estructurales embebidos en el suelo. y como la acción exterior es una succión también 1o es la interior. C-3. como se observa en los esquemas de la Figura C3.3.3.3 CRITERIOS GENERALES DE ESTABILIDAD COVENIN MINDUR 2003-86 C-3.1 (a). c) Se considera la abertura ubicada en la fachada a sotavento. Adicional mente a las acciones exteriores que actúan sobre una construcción deben considerarse los efectos de las presiones interiores que se puedan generar debido a la existencia de aberturas tales como puertas y ventanas en las fachadas. Usualmente 1as acciones interiores no se consideran para el análisis de la estabilidad de 1as estructuras en su conjunto.
1984. 100 págs.6] . 1980. CL of Monograph on Planning and Design of Tall Buildings. págs. Group CL. Volumen 4. "Manual de Diseño por Viento según el Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal". Universidad Nacional Autónoma de México. 152-159.3] [3.30]. págs 253-256.3. New Zealand. "The Commonality of Dynamic Analysis Procedures for Earthquake and Wind Loadings". y Hall. Julio 1973. controlan fundamentalmente el diseño de los componentes y cerramientos como se puede observar en la Tabla 6. "Estructuras de Acero para Edificaciones.H. "Human Response to Wind-Induced Motion of Buildings". ASCE.5. 888 págs. véase las Referencias [3. New York. Véase el Artículo C-14. 340 págs. Véase págs. [3. [3. anclajes provisionales e incluso la protección ofrecida por construcciones adyacentes.5] [3. 1980. W.4] [3.11 adecuadamente.2] Hansen. R. Fabricación y Construcción". No ST7. "Tall Building Criteria and Loading". Diciembre 1984. Es usual considerar un factor de seguridad por deslizamiento igual a 1.23] y [3.4 LA ESTABILIDAD DE LOS COMPONENTES Y CERRAMIENTOS Las presiones interiores.M. cruces de San Andrés. 1982.J.COVENIN – MINDUR 2003-88 C. En relación a la adecuada fijación de las correas del techo y los parales de fachada cuando están sometidos a los efectos de succión. Proyecto. REFERENCIAS [3.J: Reed. Cevallos-Candau.J. Wellington. 96 págs.1605. Instituto de Ingeniería.1] Standards Association of New Zealand. COVENIN-MINDUR 1618-82. Las precauciones que se tomen deberán corresponderse al Tipo de Exposición que se aplique y al grado de incidencia de los vientos de acuerdo con la época del año. E. 1589 .5 LA ESTABILIDAD DURANTE LAS ETAPAS DE MONTAJE Y CONSTRUCCIÓN Los arriostramientos temporales a los que se refiere esta Norma podrán ser apuntalamientos. P. Los anclajes previstos para resistir el volcamiento también podrán considerarse para la resistencia al deslizamiento. C-3. Proceedings of Seventh World Conference on Earthquake Engineering. ASCE. Publicación No 407. "Code of Practice for General Structural Design and Design Loadings for Buildings" NZS 4203.3. [3. Comisión Venezolana de Normas Industriales. J. Turquía. 99.1 Council on Tall Buildings. Vol.1. Vol. Caracas.24]. Journal of the Structural Division. 1977. en combinación con las exteriores. C-3. y Vanmarcke.
"Acciones Mínimas para e Proyecto de Edificaciones".A. Octubre 1976.1. Mayo 1982. 53 págs. "Nuevo Reglamento Nacional de Construcciones" 2a Edición.13] Comisión Venezolana de Normas Industriales. Vol.1-1982. Galambos. No ST5.12 COVENIN MINDUR 2003-86 [3. COVENIN-MINDUR. T.A. 100 págs.10] Biblioteca Legislación Peruana.14] American National Standards Institute. "Guide for the Design and Construction of Mill Buildings".8] [3. Agosto 1979. [3. [3. Journal of the Structural Division. 816-820. Marzo 1983. "Manual de Diseño de Obras Civiles Estructuras. . Véase e1 Artículo 2. [3. Agosto 1966. Mac Gregor. Noviembre 1965. [3. New York. Nº ST5. Dowrick. W.A. "Development of a Probability Based Load Criterion for American Nations Standard A58". 1981. J. T. págs. Galambos. J. Lima. N2 ST3.4. ASCE.C. Central Electrical Generating Board Londres. D. B. [3.. 108. C. ANSÍ A58. 1983. 1982. 1981. México. [3. Journal of Structural Engineering. 690 págs. B. Edición. "The BOCA Basic Building Code/1981" . .17] Ellingwood. C. "Adverse Local Wind Loads Induced by Adja cent Building". Diseño por Viento" Instituto de Investigaciones Eléctricas. ASCE. "Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures". Norma Provisional 2002-83 Caracas.J. 978-997. 109. 508 págs. D. Mayo 1982 págs. Criterios de Diseño. Vol. C. 149 págs. Illinois. The Structural Engineer. 959-977. "Probability Based Load Criteria: Assessment of Current Design Practice". 399-409. U. J. y Cornell. Pittsburgh. 108. Vol. AISE Technical Report Nº 13. y Mallais. "Overall Stability of Structures". Editorial Mercurio. 222 págs.11] Report of the Committee of Inquiry into the Colapse of Cooling Towers at Ferrybridge. 54. Mac Gregor.S. y Comen. Department of Commerce Junio 1980. Ellingwood. B. págs. y Cornell ... Building Officials and Code Administrators International.4.15] Ellingwood. T. Vol. Journal of the Structural Division. No 10. 1972. "Probability Based Load Criteria: Load Factors and Load Combinations". ASCE.16] Galambos. [3.9] [3.12] Surry. [3. . NBS Special Publication 577.18] Association of Iron and Steel Engineers. 8a. Mac Gregor. págs. C. [3.7] Comisión Federal de Electricidad.
Vol. Elselvier Science Publishers. [3. Proceedings Vol. págs. D. y Ang A. S. Nº 4. ASCE. "A Structural Safety Analysis of Steel Buildings During Construction". págs.30] Karshemas. Journal of the American Concrete Institute. 58 a 60. Septiembre 1979. P. 1986. ACI. Septiembre 1983.19] Fisher. 104. 862-867.21] Minor. AISC. Mayo 1978. págs. 1ª Edición. No ST11. ASCE. 105. ASCE. "Behavior of C and Z Purlins under Wind Uplift". págs.26] Simiu. Julio-Agosto 1983. "Wind Damage Observations and Implications". Proceedings of the Sixth International Specialty Conference on Cold-Formed Steel Structures. [3.20] Bakota. "Estructuras de Concreto Armado para Edificaciones. y Soroushian. págs 2279-2291. Structural Safety. Vol. J. Chicago. P. Noviembre 1982. [3.E. y Mehta. Vol.24] Pekoz. 180 págs. Journal of the Structural Division. Análisis y Diseño ". J.F. págs. H. "Recurrence Intervals for Wind Design". 409-429. |3. No 4. T. Montreal. 1097 págs. Journal of the Structural Division. [3. No ST10. 279287. "Mill Building Design Procedure".G. Proceedings of the Canadian Structural Engineering Conference.13 [3.25] Mac Gregor. AISC.R. "Behavior and Design of Girts and Purlins for Negative Pressure". 130-137. No 4.C. J.28] Comisión Venezolana de Normas Industriales . [3. "Manual of Steel Construction.27] Vellozi. y Buettner. Covenin-Mindur 1753-85. 17 págs. P.M. E. Vol.29] American Institute of Steel Construction. [3. Octubre 1982. [3. 1703-1707. págs. Septiembre 1976. Journal of the Structural Division. Journal of the Structural Division.23] Birkemoe. 1. 1976. págs. Load & Resistance Factor Design". "Internal Pressure and Building Safety". "Wind Climate and Failure Risks". University of Missouri-Rolla. J. págs. Engineering Journal. 14. "Load and Resistance Factors for Concrete Design". Vol.Ministerio del Desarrollo Urbano. Vol. "Light and Heavy Industrial Buildings" AISC.22] Liu. 102. K.C.H. y Saathoff. 108. 4° Trimestre 1977. [3. Noviembre 1979. [3. . J. Amsterdam. ST5.S. ST9. 239-255. 2223-2234. [3. 80.COVENIN – MINDUR 2003-88 C.
págs. ASCE. 528-544. "Z-Section Girts Under Negative Loading"¡ Journal of the Structural Division. . P.14 COVENIN MINDUR 2003-86 [3. y Birkemoe. Nº ST3. Marzo 1985.31] Polysois. II. Vol. D.C.
1 (a) .15 a) CASO GENERAL DE LAS COMPONENTES DE LA ACCIÓN DEL VIENTO ACTUANDO SIMULTANEAMENTE. b) CASOS PARTICULARES QUE PERMITEN CONSIDERAR UN MENOR NÚMERO DE COMPONENTES DE LA ACCIÓN DEL VIENTO ACTUANDO INDEPENDIENTEMENTE REPRESENTACIÓN DE LA ACCIÓN DEL VIENTO EN ALGUNOS TIPOS DE CONSTRUCCIÓN (ADAPTADA DE LA REFERENCIA 31). FIGURA C-3.COVENIN – MINDUR 2003-88 C.
36] .C.16 COVENIN MINDUR 2003-86 FIGURA C-3.1 (b) EFECTOS EN CONSTRUCCIONES PROTEGIDAS CONTRA LA ACCIÓN DEL VIENTO [31.
20).2.17 FIGURA C -3.COVENIN – MINDUR 2003-88 C. . RECOMENDACIONES PROPUESTAS PARA LAS COMBINACIONES DE CARGAS EN ESTRUCTURAS INDUSTRIALES CON PUENTE-GRÚAS (Referencia 3.
3.2.C.3.1(b) VARIACION DEL EQUILIBRIO DE LA ACCIÓN UBICACIÓN DE LAS ABERTURAS C3.1(a) ESQUEMAS GENERALES DE LOS CONSTRUCCIONES TÍPICAS [3.223 .18 COVENIN MINDUR 2003-86 FIGURA C-3.1] EFECTOS DEL VIENTO SOBRE FIGURA C-3.
1 de acuerdo con el período de retorno que corresponda. 30. [4.1 de acuerdo al riesgo eólico. Por ejemplo.1 permite ajustar la "velocidad básica" del viento a períodos de retorno distintos de 50 años.12].2] y [4. [4. 4. [4. el análisis estático de las estructuras de este Grupo no necesita tener el nivel de refinamiento exigido para las construcciones de los Grupos A y B.1 y de la Tabla C-5. muros divisorios con altura menor de 2. (Supuesto como base para la elaboración del mapa de la Figura 5. El factor de importancia eólica α dado en la Tabla 4.1. el cual suele modelarse con una Distribución Geométrica. 27.01 y 0.9) con los flores de α y V dados en las Tablas 4. De acuerdo al criterio general de otras normas. como por ejemplo construcciones fabricadas en serie.50 m.90 están asociados respectivamente a períodos de retorno de 100 y 25 años.2 FACTOR DE IMPORTANCIA EOLICA De acuerdo con la filosofía general de diseño se deben establecer valores nominales para las acciones que sean consistentes con la seguridad deseada.COVENIN – MINDUR 2003-88 C.19 CAPITULO C-4 CLASIFICACIÓN DE LAS CONSTRUCCIONES SEGÚN EL USO Y LAS CARACTERÍSTICAS DE RESPUESTA ANTE LA ACCIÓN DEL VIENTO C-4.04 respectivamente. La conclusión del factor α permite aplicar las Fórmulas (6.7) y (6.3]. Alternativamente. lo cual implica asignar probabilidades distintas para los Grupos definidos en el Artículo 4.4 . el proyectista puede utilizar la Tabla C-4.1 y 5. C-4. etc. 50 y 25 años. los cuales corresponden a las probabilidades anuales de excedencia de 0.15 y 0.1. este procedimiento produce resultados más consistentes que el empleo de mapas para períodos de retorno 100. considerándose adicionalmente e1 riesgo de vidas humanas dentro y en 1os alrededores de las construcciones que impliquen cierto grado de aglomeración de personas. o bien hacer α igual la unidad y utilizar directamente el valor de V dado en la Tabla C-5.1].1 para realizar un cálculo de riesgo eólico.1. Por ejemplo. los valores de α de 1.1 CLASIFICACIÓN SEGÚN EL USO La clasificación propuesta en esta Norma es similar a la de las Normas para "Edificaciones Antisísmicas". En el Grupo C se pueden considerar las construcciones temporales o las construcciones de poca importancia que no estén destinadas a uso de habitación o publico. si la "velocidad básica'' del viento se establece para un período de retorno de 50 años y el período . Quedan excluidas de esta clasificación ciertas obras especiales en las cuales predominan los efectos dinámicos del viento o en las cuales la relación entre pérdidas y costos por incremento de la seguridad amerita aplicar criterios especiales que están fuera del alcance de las presentes Normas.
20 COVENIN MINDUR 2003-86 de referencia de la construcción es de 25 años. tales como las de arcos. cerradas o con una o más fachadas abiertas.1. de cáscaras. Sin embargo. en las que la forma de su sección transversal propicia la generación periódica de vórtices o remolinos.1. de vigas en celosía.[4.6]. plásticas o materiales similares.2 CLASIFICACIÓN SEGÚN LAS CARACTERÍSTICAS DE RESPUESTA Se definen cuatro Tipos de construcciones considerando que las características de la respuesta ante la acción de1 viento dependen fundamentalmente de la geometría y de las propiedades dinámicas y aerodinámicas de la construcción.. Pertenecen al Tipo I las estructuras de galpones. tales como las tuberías colgantes y las chimeneas. En el Apéndice C se ilustra el uso de la Distribución Geométrica para valores no dados en la Tabla C-4. algunas de estas construcciones tienen miembros esbeltos que eventualmente puedan requerir la consideración de efectos locales. Como solución alternativa para obviar .5. siendo las presiones estáticas la parte más sustancial de su respuesta ante la acción del viento.40 de que esta velocidad sea igualada o excedida por lo menos una vez en 25 años. se logren limitar los efectos dinámicos en la respuesta estructural. que sean capaces de resistir la acción del viento sin variar sustancialmente su geometría.2. como se muestra en la Figura C4. C-4. existe la probabilidad P = 0.C. alternativamente a los métodos de la Dinámica de Estructuras. y a las estructuras o componentes de forma aproximadamente cilíndrica con diámetros relativamente pequeños. se podrán usar las expresiones indicadas en el Apéndice B de estas Normas. Las construcciones clasificadas en el Tipo III presentan problemas dinámicos que generalmente pueden resolverse sin necesidad de recurrir a estudio especiales. Cuando se requiera calcular el período natural de vibración de la construcción. Pertenecen al Tipo I las construcciones poco sensibles a las ráfagas y con períodos naturales de vibración no mayores de 1 segundo. El Tipo II corresponde a las construcciones abiertas poco sensibles a los efectos del viento debido a su período natural de vibración relativamente pequeño.11. En estas construcciones los efectos dinámicos y aerodinámicos no son importantes. y excluye las cubiertas estructurales flexibles. Se señalan particularmente dentro de este Tipo a 1as construcciones definidas en el Tipo II. a menos que por la adopción de una geometría adecuada o la aplicación de fuerzas de pretensión u otras medidas convenientes. de losas planas. Este Tipo incluye las cubiertas estructurales rígidas. tales como las colgantes. Véase la Subsección C-6. etc. Corresponde al proyectista decidir el nivel de riesgo aceptable para la construcción en función de la seguridad requerida. en las cuales los componentes que hacen de cerramiento para el techo y las paredes son usualmente láminas metálicas.
Van Nostrand Reinhold Co. Universidad Nacional Autónoma de México. American National Standards Institute "Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures". No 3. Simiu. VI. NI-ES-03. difíciles de cuantificar por medios analíticos. J. Strnad. Maracaibo. New York. "Probability Concepts in Engineering Planning and Design.7. Vol.4] y [4. 409 págs.3] [4. An Introduction to Wind Engineering". Comisión Federal de Electricidad.H. y que requieren usualmente para su diseño de ensayos representativos en túneles de viento. y generalmente corresponden a efectos de galope ("galloping"). Agosto 1972. Volume I . Vol. The Structural Engineer. M. "The Balanced Risk Concept: New Approach to Earthquake Building Codes". 56B. Chimeneas".10] Rodríguez Cuevas.2] [4. 1975. Corporación de Desarrollo de la Región Zuliana.8] y [4. John Wiley and Sons Inc. 121 págs. aleteo ("flutter") y resonancia. 1978. 190 págs. 1981. 458 págs. A. Septiembre 1978. "Manual de Diseño de Obras Civiles.5] [4.1] [4. "La Investigación sobre Viento y su Interacción con la Ingeniería".-S. John Wiley and Sons Inc. 55-59. págs. Caracas. M.10].H. M. "Wind in Architectural and Environmental Design". 1982.11]. ANSÍ A58. Código de Viento". Norma. Se han agrupado en el Tipo IV las construcciones que presentan problemas aerodinámicos especiales.9] Ministerio del Desarrollo Urbano. C. 1978. "Normas de Ingeniería. y Scanlan. New York.8] [4. págs 45-52.Basic Principles". [4.9] se recomienda el uso de dispositivos estabilizadores especiales. E. . Julio-Septiembre 1977. [4. New York. Facultad de Ingeniería.. y Pirner. New York. Jr. N. REFERENCIAS [4.COVENIN – MINDUR 2003-88 C. 14 págs. Wiggins. págs 203-215. XLVII. R. "Wind Effects on Structures. 1982. 1982. No 3. Estos problemas se discuten ampliamente en las Referencias [4. en [4. 684 págs. 100 págs.2. y Tang. Melaragno. Estructuras. CORPOZULIA. Instituto de Investigaciones Eléctricas México. ASCE.7] [4.21 la consideración de los efectos de la vorticidad. Ang. Civil Engineering. "Static and Dynamic Full-Scale Tests on a Portal Frame Structure". Venezolana COVENIN-MINDUR-FUNVISIS 1756-80. Ingeniería. "Edificaciones Antisísmicas".1-1982.4] [4.6] [4..
R. C. Instituto de Investigaciones Eléctricas. México.4. .. "Manual de Diseño de Obras Civiles Estructuras. 1981. Statistics.12] Benjamín. A.C.1.11] Comisión Federal de Electricidad. and Decision for Civil Engineers". J. Diseño por Viento". [4.C. "Probability. y Cornell. Mc Graw Hill Inc. Criterios de Diseño. 684 págs. 1970.22 COVENIN MINDUR 2003-86 [4.
87 0.18 0.22 50 0.64 25 50 100 .01 5 0.02 0.18 0.87 0.98 0.64 0.05 10 0.04 0.23 TABLA C-4.40 0.1 PROBABILIDAD DE EXCEDENCIA PARA LA VELOCIDAD BÁSICA DEL VIENTO DURANTE UN PERIODO DE REFERENCIA DE n AÑOS PERIODO DE RETORNO AÑOS PERIODO DE REFERENCIA n EN AÑOS 1 0.10 0.10 25 0.40 100 0.34 0.COVENIN – MINDUR 2003-88 C.64 0.
24 COVENIN MINDUR 2003-86 Figura C-4.C.7) .1 EJEMPLO DE RIGIDIZACION DE UNA CUBIERTA FLEXIBLE PARA LIMITAR LOS EFECTOS DINÁMICOS DEL VIENTO (4.
COVENIN – MINDUR 2003-88 C. [5. indican que para un mismo período de retorno distintas construcciones tienen diferentes riesgos de colapso.25 CAPITULO C-5 PARÁMETROS QUE DEPENDEN DE LA ZÓNIFICACION EÓLICA C-5.12].31]. Este concepto involucra tiempo y distancia. y por lo tanto las condiciones topográficas. La Tabla y Figura 5. en estas Normas se utiliza como "velocidad básica" la velocidad correspondiente al tiempo patrón de recorrido del viento.1] a [5.13] a [5.2. pero a la vez suficientemente largos para que impliquen masas de aire capaces de envolver la construcción y ejercer acciones significativas sobre ella. [5. La Figura C-5.1.16]. fueron preparados a partir de los datos registrados por las estaciones meteorológicas de1 Observatorio Cagigal y del Servicio de Meteorología y Comunicaciones de la Fuerza Aérea Venezolana. así como el mapa de velocidades de la Figura 5. [1] y [2].1 suministra los valores de 1a velocidad básica para períodos de retorno de 25.36]. 50 y 100 años. Esta situación pone de manifiesto una de las limitaciones . La Tabla C-5. Los valores de las Tablas 5. considerando un tiempo patrón de recorrido del viento de 74 segundos. y posteriormente tratadas mediante un análisis de valores extremos utilizando 1a distribución Fisher-Tippett Tipo I.25] y [5.1. Los datos meteorológicos que se empleen para el proyecto estructural deben corresponder a intervalos de medición suficientemente cortos para permitir observar las máximas velocidades de ráfagas durante temporales intensos.1.22] a [5. las normas establecen como "velocidad básica" la correspondiente a un intervalo de tiempo en segundos. Los estudios sobre las acciones del viento que producirían el agotamiento resistente de cualquier miembro estructural solicitado por una determinada relación entre las acciones permanentes y variables.1 y C-5.1 se basan en velocidades del viento con un período de retorno de 50 años y calculadas para una altura de 19 metros sobre un terreno representativo del Tipo de Exposición C. [5. Atendiendo a las dimensiones de las construcciones civiles. como se muestra en la Figura C-5. En base a 1o anteriormente expuesto y de acuerdo al criterio de las normas ANSI.1. es decir.1 SELECCIÓN DE LA VELOCIDAD BÁSICA Las observaciones de los efectos del viento en las estructuras han permitido concluir que una ráfaga actúa en forma efectiva si recorre una distancia aproximada de al menos ocho veces la dimensión de la construcción en la dirección del viento. [5. la velocidad máxima no tiene significado preciso si no se especifica el intervalo de tiempo asociado a ella. como se indica en la Sección C-5.2 muestra la variación de la velocidad según el tiempo en que ésta se promedia. con lo cual se pueden incluir los efectos de las ráfagas en el proyecto de 1a construcción. Las velocidades fueron modificadas mediante el tiempo patrón de recorrido del viento. en promedio. asociado a un período de retorno en años.
No obstante en las zonas costeras y para el caso de 1as construcciones del Grupo A. el viento que sopla sobre el desfiladero de una montaña puede aumentar apreciablemente su velocidad a valores muy superiores a los indicados en el mapa.27] y [5. por 1o que para lograr un nivel adecuado de seguridad se debe seleccionar un mayor período de retorno para obtener la "velocidad básica" del viento de la Tabla C-5.1. En la Tabla C-5. Así por ejemplo.1.1. Los ajustes en los valores de la "velocidad básica" dados en estas Normas se harán siguiendo "las recomendaciones meteorológicas debidamente autorizadas y se utilizarán de acuerdo con los requisitos de la Sección 5. En estos casos los datos deberán ajustarse de acuerdo al procedimiento que se detalla en las Referencias [5.1]. C-5.1 cuando se les aplica el incremento del 10%.1. las estadísticas de las velocidades del viento para pronósticos con períodos de retorno de 100 años indican que se obtienen velocidades del mismo orden de magnitud que las dadas en la Tabla 5.C.1.1 REGIONES CON CONDICIONES ESPECIALES DE VIENTO El mapa de velocidades de la Figura 5. . [5.1 o el factor de importancia eólica según se explicó en la Sección C-4. [5. con lo cual se cubre cualquier eventualidad en lo que a tormentas tropicales y huracanes se refiere.29] y [5.26 COVENIN MINDUR 2003-86 actuales de las normas.2 ESTIMACIÓN DE LA VELOCIDAD BÁSICA DEL VIENTO A PARTIR DE DATOS CLIMATOLÓGICOS. aún cuando pueda esperarse la existencia de velocidades mayores debido a las características topográficas particulares más que a diferencias regionales. cuando tales ajustes se justifiquen. También dentro de estas regiones especiales puede presentarse a escala micrometeorológica perturbaciones en la velocidad del viento.21] y [5.1.22]. [5.2 deberá observarse que los factores de respuesta ante ráfagas y los coeficientes de empuje y succión sólo se utilizarán con la velocidad correspondiente al tiempo patrón de recorrido del viento calculada a partir de los valores registrados en las estaciones meteorológicas.30].37].1 se indican las estaciones meteorológicas donde la práctica usual de incrementar las tensiones admisibles en estructuras con cargas variables relativamente bajas respecto de las permanentes puede resultar inseguro. La revisión de la literatura técnica disponible sobre la incidencia de fenómenos locales y especialmente sobre tormentas tropicales y huracanes en 1a faja costera señala que hasta la fecha Venezuela no está expuesta a los embates catastróficos de huracanes. [5.1 y en la Figura 5.2.1 es válido para la mayoría de las regiones del país. además de los requisitos de la Sección 5.28].2 C-5. Cuando se utilicen datos climatológicos regionales en lugar de las "velocidades básicas" del viento dadas en la Tabla 5.
50 págs. Diseño por Viento". Building Science Series N° 30.C. 39-68. No ST5. "Rationale for Determining Design Wind Velocities".32] a [5. "Manual de Diseño de Obras Civiles. Vol. Publicación Nº 407.6] [5.27 C-5. págs 393-402. 392 págs.1. 16 pags. 26 págs.2 TIPOS DE EXPOSICIÓN La clasificación propuesta trata de incorporar la influencia de la topografía y los obstáculos que se interponen a una corriente de aire paralela al terreno. BSI. British Standards Institution. Comisión Federal de Electricidad. 78.7] [5. 14 pags. Estructuras. R. Abril 1952.10] Instituto de Ingeniería. Universidad Nacional Autónoma de México. México. Davenport. P. Pergamon Press. Chapter V. págs 151-164. Journal of the Structural Division. Sherlock. Part 2. paper 1708. Sepárate Nº 126. "Wind Forces on Structures. Nº 10. Vol. Loading. ASCE Vol.36]. 1972. ASCE. J. NI-ES-03. Noviembre 1970. National Bureau of Standards. Julio 1958. CP 3.4] [5. S. 1981.H. pags.G. Sherlock. Maracaibo. Digest 119. R. 47. [5. Código de Viento. Proceedings. 1977. Julio 1970. Nature of the Wind". Londres.H.COVENIN – MINDUR 2003-88 C. ASCE. Véase C-6. "Variation of Wind Velocity and Gusts with Height".2. Mayo 1960. Proceedings of Technical Meeting Concerning Wind Loads on Buildings and Structures. [5.3 se muestra la influencia del Tipo de Exposición sobre la velocidad del viento. En la Figura C-5. Building Research Station. y las distancias horizontales mínimas necesarias para uniformar los regímenes de flujo. "Normas de Ingeniería.11] Sachs. "Manual de Diseño por Viento según el Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal". Instituto de Investigaciones Eléctricas. C. "The Assessment of Wind Loads". Corporación de Desarrollo de la Región Zuliana. Septiembre 1972.4.8] [5. 86. 84. 1978. A. .5] [5. Wind Loads". "The Engineering Interpretation of Weather Bureau Records for Wind Loading on Structures". Inglaterra.9] [5. Journal of the Structural Division. Criterios de Diseño. 12 págs. "Code of Basic Data for the Design of Buildings. Masón.3 REFERENCIAS [5. "Wind Forces in Engineering".1] Hollister. Berlín. 55 págs. N° ST4.2] [5. 96 págs. "British Standard Code of Practice for Loading: Wind Loads" The Structural Engineer.” CORPOZULIA. [5. Octubre 1969. Vol.3] [5.
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30 COVENIN MINDUR 2003-86 TABLA C-5.1 VELOCIDADES BÁSICAS DEL VIENTO EN ESTACIONES METEOROLÓGICAS Estaciones por Estados Velocidad básicas en Máxima Años de km/h para diferentes Velocidad registro2 períodos de retorno registrada1 en años 25 50 100 km/h Desviación típica del error en km/h en función del período de retorno en años 25 50 100 ANZOATEGUI Barcelona APURE Guasdualito San Fernando ARAGUA Colonia Tovar Maracay (Base Aérea) BOLIVAR Ciudad Bolivar3 Sta.C. Cajigal) La Orchila Maiquetía3 80 85 91 75 26 9 11 12 80 79 87 85 94 90 73 75 7 10 10 9 12 10 14 12 38* 68* 71 69* 76 42* 72 77 74 80 46* 76 83 79 85 38 67 68 65 78 30 30 30 30 30 6 6 9 7 7 8 7 11 9 8 9 8 13 10 9 53* 55* 56* 58* 59* 61* 55 56 12 8 5 5 5 5 6 6 64* 73 72 87 68* 78 76 93 72 83 79 100 59 74 68 88 25 20 12 30 6 7 5 9 7 9 6 11 8 10 7 13 * Considerar como velocidad básica 70 km/h . Elena de Uairén Tumeremo3 CARABOBO Morón Puerto Cabello (Base Naval) DISTRITO FEDERAL Caracas (La Carlota) Caracas (Obs.
1 (Continuación) VELOCIDADES BÁSICAS DEL VIENTO EN ESTACIONES METEOROLÓGICAS Estaciones por Estados Velocidad básicas en Máxima Años de km/h para diferentes Velocidad registro2 períodos de retorno registrada1 en años 25 50 100 km/h Desviación típica del error en km/h en función del período de retorno en años 25 50 100 FALCÓN Coro GUÁRICO Carrizal LARA Barquisimeto3 MÉRIDA Mérida MONAGAS Maturín NUEVA ESPARTA Porlamar PORTUGUESA Acarigua Guanare SUCRE Cumaná Güiria3 TÁCHIRA Colón La Grita San Antonio 72 75 78 73 30 5 6 7 69* 91 57* 95 73 100 61* 102 77 108 65* 109 71 73 52 91 28 11 30 31 6 12 6 10 8 15 7 12 9 17 8 14 64* 66* 68* 64 6 3 3 4 58* 62* 74 75 60* 67* 79 83 62* 71 85 91 58 60 77 73 11 6 15 30 3 6 8 12 4 8 9 14 4 9 11 16 27* 21* 80 28* 23* 83 30* 25* 87 25 19 75 10 14 31 3 3 5 3 4 6 4 4 7 * Considerar como velocidad básica 70 km/h .31 TABLA C-5.COVENIN – MINDUR 2003-88 C.
Las velocidades están referidas a 10 m sobre el nivel del terreno .32 COVENIN MINDUR 2003-86 TABLA C-5. 2.1 .considerando el Tipo de Exposición C. 3. Se refieren a los datos disponibles para este estudio y no al tiempo de existencia de la estación.1 (Continuación) VELOCIDADES BÁSICAS DEL VIENTO EN ESTACIONES METEOROLÓGICAS Estaciones por Estados Velocidad básicas en Máxima Años de km/h para diferentes Velocidad registro2 períodos de retorno registrada1 en años 25 50 100 km/h Desviación típica del error en km/h en función del período de retorno en años 25 50 100 TERRITORIO FEDERAL AMAZONAS Puerto Ayacucho ZULIA La Cañada Maracaibo Mene Grande 78 83 87 74 23 7 8 9 95 89 76 103 96 81 112 103 86 101 84 69 4 31 29 13 11 8 16 13 10 18 15 11 Notas: 1.C. Localidad donde se recomienda diseñar con un período de retomo mayor cuando en la estructura la relación de la carga variable a la carga permanente sea menor o igual a 1/3. Véase los Comentarios C-3.2 y C-5.
33 .1 IDEALIZACIÓN DEL PASO DE UNA RÁFAGA SOBRE UN EDIFICIO Y UNA TORRE ATIRANTADA [5.COVENIN – MINDUR 2003-88 Figura C-5.4] C.
34 COVENIN MINDUR 2003-86 Figura C-5.C.2 REALACIÓN ENTRE LA MÁXIMA VELOCIDAD PROBABLE PROMEDIADA DURANTE t SEGUNDOS Y LA VELOCIDAD .
3 VARIACIÓN DEL PERFIL DE VELOCIDADES DEL VIENTO SEGÚN EL TIPO DE EXPOSICIÓN .35 Figura C-5.COVENIN – MINDUR 2003-88 C.
correspondientes a la forma simplificada del principio de Bernoulli: p= V2 ρ 2g (C-6.2].1) donde: p = presión dinámica producida por un fluido en movimiento ρ = peso volumétrico del fluido V = velocidad del fluido g = aceleración de la gravedad .1] y [6. [6.2.1.1 ALCANCE Los factores de respuesta ante ráfagas y los coeficientes de empuje y succión indicados en estas Normas están relacionados con la "velocidad básica" del viento definida en C-5.3 PRESIÓN DINÁMICA La "velocidad básica" del viento en función de la altura sobre el terreno.2. pues no siempre resulta que las acciones más desfavorables para los techos lo sean simultáneamente para las fachadas.9). estas Normas permiten procedimientos experimentales como alternativa para el análisis de los efectos del viento. las grúas y las cúpulas son algunos ejemplos de estructuras para las cuales pueden no ser aplicables los métodos considerados en el procedimiento analítico. En el caso de los componentes y cerramientos las acciones suponen ráfagas entre 1 y 10 segundos de duración. El valor de 30 kgf/m2 seleccionado como acción mínima está en concordancia con la "velocidad básica" de 70 km/h.1 ACCIONES MÍNIMAS Las acciones mínimas indicadas tratan de asegurar un diseño adecuado de los sistemas resistentes y de los componentes y cerramientos de la construcción. C-6. z para las fachadas a barlovento y h para las fachadas a sotavento. todo lo cual está en el orden de magnitudes estipuladas por otras normas extranjeras.36 COVENIN MINDUR 2003-86 CAPITULO C-6 DETERMINACIÓN DE LAS ACCIONES POR EFECTOS DEL VIENTO C-6. Los puentes. se convierte a una presión dinámica equivalente qZ o qh mediante las Fórmulas (6.2. por 1o tanto no se consideran los valores más elevados que se alcanzan durante ráfagas de viento de más corta duración.C.7) y (6. C-6.1 MÉTODOS DE ANÁLISIS Cuando el procedimiento analítico se considere insuficiente y/o no se disponga de una bibliografía suficientemente reconocida.2. C-6.
a la verticidad o a la inestabilidad debida al fenómeno de aleteo. El coeficiente KZ es adimensional y expresa la variación de la presión dinámica con la altura sobre el terreno y el Tipo de Exposición del mismo. y haciendo la equivalencia apropiada de unidades se obtiene el valor de la constante de las Fórmulas (6.37 El peso volumétrico de la masa del aire varía en función de la altitud.11) y .125 x 0.2. En las Figuras C-6. la temperatura. En [6. Considerando un valor promedio de 0. El factor de respuesta Gh se utiliza en los sistemas resistentes al viento y es un valor específico para cada construcción.9) como se indica a continuación: q= 1 ρ KαV 2 2g  km 1000m 1h  2  K α x x   V  km 3600s   h  2 1  1. como se puede observar en la Figura C-6.COVENIN – MINDUR 2003-88 C. a menos que se disponga de suficiente información meteorológica que justifique un valor distinto para su aplicación a un proyecto específico. Los factores de respuesta ante ráfagas se especifican en estas Normas como Gh y GZ y su uso apropiado se detalla en las fórmulas dadas en las Tablas 6.7) y (6.81 m / s 2  q = 0. También incluye 1a amplificación dinámica de 1as acciones del viento sobre construcciones flexibles.3. el clima y la estación del año.5] se señala que debido a los efectos de la turbulencia y a las incertidumbres sobre los valores de la velocidad del viento para alturas inferiores a 4. en estos últimos casos se deberá obtener la información apropiada en una bibliografía reconocida o mediante ensayos en túneles de viento.2266 kgf / m 3 q=  2  9.00485 para la constante se mantendrá en todos los cálculos de la presión dinámica.2.125 kgf-s2/m4 para la densidad de la masa del aire en la denominada "atmósfera estándar" a una temperatura de 15 °C y una presión a nivel del mar de 760 mm de mercurio. C-6.00485 K α V 2 El valor de 0.9).2. la latitud.0772 Kα V 2 = 0.4 FACTORES DE RESPUESTA ANTE RÁFAGAS El factor de respuesta ante ráfagas toma en cuenta el efecto adicional de la turbulencia sobre la velocidad del viento no incorporado en las Formulas (6.7) y (6.2(a) y (b).4 (a) y (b) se muestra la variación de los factores de respuesta ante ráfagas Gh y GZ y de los correspondientes factores de exposición δh y δZ en función de la altura sobre el terreno.5 x 0. El factor de respuesta GZ se utiliza para componentes y cerramientos y su valor depende de la ubicación de éstos en relación al nivel del terreno. determinándose su valor a la altura h que corresponda.2. las Fórmulas (6.50 m. pero no considera los efectos particulares debidos a los desplazamientos ocasionados por el viento transversal.
1. los factores Gh y GZ tienden a la unidad. A medida que se incrementa 1a altura.00 para construcciones cerradas Tipo III 1. a continuación se incluye la notación y ubicación de las variables involucradas de acuerdo con el Artículo 2.0.4 h T µV δ1 = f2 = 2.35 κ (0. En las Tablas C-6. como se indica a continuación: G h = 0. [6. véase las Tablas 5.25 para construcciones abiertas Tipo III f1 R (3.1 o la Figura 5. Véase el Apéndice B.074) 1 / β 0.001 para construcciones abiertas Tipo III Para facilitar el cálculo con la Fórmula(C-6.2). .2. km/h.65 + En donde: Acción media del viento Contribución de la componente dinámica de la acción del viento.2) ξ R= fψζ f = 55.4 (b1) y (b2) se suministran los valores de Gh que permiten obviar el uso de la Fórmula (C-6. y en la cual: f1 = 1.32 δ 1 ) 2 λ + 1+ f2 W (C-6.1 y C-5.C.38 COVENIN MINDUR 2003-86 (6. En los sistemas resistentes al viento de las construcciones clasificadas en el Tipo III.8] .13) sólo son aplicables a partir de esa altura.2).002 para construcciones cerradas Tipo III 0. Contribución de la componente estática de la acción del viento. Velocidad básica del viento. y para el cálculo no deberán tomarse menores de 1. T= V= Período natural de vibración de la estructura evaluado en la dirección paralela al viento.6] a [6. s.2. el factor Gh toma en cuenta los efectos debidos a la amplificación dinámica de las acciones del viento y depende de las dimensiones y propiedades de la construcción.
definido usualmente como un porcentaje del amortiguamiento crítico. γ = ζ Parámetro que se utiliza para el cálculo del factor de resonancia ζ.01 para estructuras de acero y como 0. = Factor de resonancia en función de los valores γ . δh y δZ.2. µ y γ TIPO DE EXPOSICIÓN β 3.0 4.46 1. κ = Coeficiente de arrastre sobre una superficie.003 µ 1.1 (f). ψ = Factor relativo al perfil de presiones dado como función del parámetro γ .0 10.4.2.0 κ 0.5 7.4.2.83 γ 2.070 /h 0.4. pudiendo utilizarse la altura del alero para techos con pendientes menores de 10°. véase la Figura C-6.33 1.4. β = Factor que se utiliza en el exponente de las fórmulas para calcular KZ.2.COVENIN – MINDUR 2003-88 C.005 0. κ. véase la Figura C-6.4 Valores de β.2. TABLA C-6. f y la relación w/h .000 /h 0.2.00 0. m. ξ = Coeficiente de amortiguamiento estructural. véase la Tabla C-6.39 h = Altura total de la construcción. véase las Figuras C-6.4.2.500 /h 1.02 para estructuras de concreto armado.2.4. véase la Tabla C-6.1 (d) . véase 1a Tabla C-6.005 /h A B C D . En general puede tomarse como 0.025 0. λ = Factor que depende de la altura h de la construcción y del Tipo de Exposición.2. W = Dimensión horizontal promedio de la construcción en la dirección normal al viento.1 (e). véase la Tabla C-6.4. m. µ = Coeficiente de fricción de una superficie.010 0.4.1 (a) a C-6.
2. .C. y para los tipos B y D siempre que se incremente Gh en un 1% por cada 10 km/h adicional sobre la velocidad básica de 100 km/h.40 TABLA C-5. EN ACERO COVENIN MINDUR 2003-86 Nota: Valores válidos hasta velocidades básicas de 150 km/h para los Tipos de Exposición A y C.4 (b1) FACTORES DE RESPUESTA ANTE RÁFAGAS Gh PARA SISTEMAS RESISTENTES AL VIENTO DE LAS CONSTRUCCIONES TIPO III.
40 2.15 1.20 1.30 1.5-10 A 2.60 1.25 1.5-10 10-30 30-60 60-100 4.10 1.40 1.70 1.00 2.20 1.15 1.4 (b2) FACTORES DE RESPUESTA ANTE RÁFAGAS Gh PARA SISTEMAS RESISTENTES AL VIENTO DE LAS CONSTRUCCIONES TIPO III.COVENIN – MINDUR 2003-88 C.10 1.30 1.30 1.20 1.10 1.10 1.80 1.17 w/h = 0.20 1. .20 1.00 2.30 1.20 1.20 1.20 1.45 1.10 1.15 1.05 1.75 1.50 1.00 1.45 1.00 10-30 30-60 60-100 4.5-10 10-30 30-60 60-100 B C D Nota: Valores válidos hasta velocidades básicas de 150 km/h para los Tipos de Exposición A y C.40 1.25 1.20 1.41 TABLA C-6.10 1.50 1.35 1.20 1.30 1.2.90 1.00 1. y para los Tipos B y D siempre que se incremente Gh en un 1% por cada 10 km/h adicional sobre la velocidad básica de 100 km/h.25 1.0 4.40 1.10 1.20 1.70 2.40 w/h = 1. EN CONCRETO ARMADO Tipo de Exposición Altura h sobre el terreno m TIPO DE CONSTRUCCIÓN CERRADA w/h = 0 w/h = 0.30 1.80 1.30 1.25 1.10 1.40 1.50 2.10 1.5-10 10-30 30-60 60-100 4.05 1.70 1.60 1.15 1.10 2.30 1.
V = presión dinámica y velocidad del viento sobre un punto de la estructura. resultan las siguientes expresiones adimensionales. se pueden obtener las presiones ligadas a estos puntos aplicando e1 principio de Bernoulli o de la conservación de la energía.42 C-6. uno sobre la estructura y otro sumergido en el fluido pero que no está afectado por la presencia del obstáculo.5 COEFICIENTES DE EMPUJE Y SUCCIÓN COVENIN MINDUR 2003-86 Si se consideran dos puntos.C. En efecto. adoptando la notación que se indica a continuación: p. Cp = 2 Fp ρV 2 A Ct = 2 Ft ρV 2 A .2. como se indica a continuación: C= 2 g ∆p ρ Vo2 De igual manera para el cálculo de las fuerzas se tiene que: F p = ∫ q dy A Ft = ∫ q dx A Si A es el área de la superficie que se considera. Vo2 V2 p+ ρ = po + ρ 2g 2g p − po = Vo2 V2 ρ= ρ 2g 2g  V  =1−  V   o      2  ( p − p o ) 2 g2  ρV  o E1 cambio de presión entre los dos puntos considerados se puede expresar en forma adimensional mediante el coeficiente C. Vo = presión dinámica y velocidad del viento sobre un punto alejado de le estructura. po.
y la construcción tiene una relación L/h ≥ 3. así como también de la literatura técnica disponible hasta la fecha. por lo que es necesario utilizar valores positivos y negativos de Cp para cuantificar las acciones debidas al viento en la superficie a barlovento.1 Los coeficientes Cp para las fachadas a barlovento se relacionan con la presión dinámica qZ. se debe tener especial cuidado de no intercambiar inadvertidamente los valores de las Tablas. Los coeficientes de las Tablas 6.10 y 6. En todo caso.9. [6. Los valores fueron obtenidos de ensayos realizados en túneles le viento en las Universidades Western Ontario de Canadá. Estos valores se ajustaron para reflejar los resultados de los ensayos a escala natural realizados por el National Bureau of Standards en Estados Unidos y el Building Research Station en Inglaterra.2.1-1972 [6. lo que implica que las acciones del viento varían con la altura sobre el terreno.5.2. con ligeras modificaciones.43 Los coeficientes de empuje y succión suministrados en esta Sección provienen de ensayos recientes sobre la capa límite en túneles de viento y de ensayos a escala natural. [6.2.13].19].5. [6. Los signos positivos y negativos de los coeficientes indican un efecto de empuje o de succión respectivamente.2 (a) Los coeficientes GCpe dados en estas Tablas se utilizarán en los componentes y cerramientos de las construcciones con una altura media del techo no superior a 20 m. Como los resultados de ensayos de la capa límite en túneles de viento se refieren a tipos específicos de construcciones de poca o gran altura.2. [6.5. 6. Los valores de los coeficientes Cp se utilizaran en los sistemas resistentes al viento. y confirmados experimentalmente mediante ensayos en túneles de viento en la Colorado State University. En estas Tablas se permite interpolar linealmente para obtener valores correspondientes a relaciones distintas a las tabuladas. C-6.5. Estos valores se basan en ensayos realizados en túneles de viento bajo condiciones de flujo relativamente estable y calmo.COVENIN – MINDUR 2003-88 C.2 Comentario a las Tablas 6. En el lado a sotavento y en las fachadas laterales la acción del viento se considera uniforme porque los coeficientes Cp se relacionan con a presión dinámica qh evaluada a la altura h del techo.1-1972.4 a 6. C-6. se produce una separación en el flujo de aire. .5.22].20].15] a [6.10 son los mismos de la norma ANSI A58.11].12] y [6. Cuando el viento sopla normal a la cumbrera de un techo con una inclinación entre 10 y 15°.14].2. y no se ha establecido completamente su validez en la capa límite de flujos turbulentos. Algunos de estos valores se han extraído de la Norma Australiana de 1973. las presiones dinámicas qZ y qh se evalúan con la debida consideración del Tipo de Exposición. [6. Los valores de los coeficientes para los techos son los valores de la Norma ANSI A58. y en la James Cook de Australia.
c) Para todos los valores de GCpe se utilizará la presión dinámica qh evaluada a la altura media del techo. Los coeficientes GCpe con magnitud positiva se relacionan con la presión dinámica qZ. que el factor de respuesta ante ráfagas G no se considerará por separado.2 (c) y (d): Los coeficientes GCpe dados en estas Tablas se utilizarán en los componentes y cerramientos de las construcciones con una altura media del techo mayor de 20 m.2. Los valores de los coeficientes GCpe se determinarán para cada componente y cada cerramiento considerando su ubicación en la construcción y el área tributaria que le corresponde.2 (a) a C-6. Estos valores fueron obtenidos de ensayos con túneles de viento realizados en la Universidad Colorado State.2 (d) para una mejor visualización del problema. como es el caso de las fachadas a barlovento. por lo que las acciones positivas variarán con la altura sobre el terreno.5. e) Los valores medios en los ensayos con túneles de viento corresponden a la velocidad media horaria equivalente.2.19]. b) Para todos los terrenos la presión dinámica qh será la correspondiente al Tipo de Exposición C. es decir. Comentario a las Tablas 6.5.15] a [6. pero no contemplan la pequeña probabilidad de que el viento no ocurra en la dirección particular para 1a cual se han registrado los coeficientes de presión más desfavorables.5. Las presiones dinámicas qZ y qh han de calcularse para el Tipo .69 para reflejar la reducción de los coeficientes de presión cuando se asocian a la "velocidad básica". incluyendo las presiones internas que sean aplicables. Los valores de la Tabla corresponden a esos valores experimentales divididos por 1. Los coeficientes GCpe negativos se relacionan con la presión dinámica qh evaluada para la altura media del techo de la construcción.2. Los resultados de los ensayos en túneles de viento indicaron que los valores de GCpe para el Tipo de Exposición B son realmente mayores que los dados en las Tablas. pero las acciones para este Tipo de Exposición son ligeramente menores que las correspondientes al Tipo C debido al efecto de la reducción en la presión dinámica.44 COVENIN MINDUR 2003-86 Algunas de las características de los coeficientes GCpe representados gráficamente en las Figuras C-6. Cada componente y cerramiento deberá diseñarse para las máximas acciones positivas y negativas que actúen sobre ellos. [6. son las siguientes: a) La variable que se representa es e1 producto GCpe.C. d) Los coeficientes de la Tabla representan los límites superiores de los valores más severos para cualquier dirección del viento.
se autoriza el uso de los valores apropiados de GCpe de las Tablas 6. las ventanas y sus respectivos soportes se diseñan para resistir determinadas cargas de viento.10]. se utilizará la presión dinámica qh considerando e1 Tipo de Exposición C para todos los terrenos.2.2. En relación al uso de los coeficientes se destaca lo siguiente: a) Para construcciones con una altura media del techo igual o menor a 20 m.2.5.2. Los valores de los coeficientes GCpe para cada componente y cerramiento se determinarán en base a su ubicación en la construcción y a su área tributaria. siempre que se relacionen con la presión dinámica qh correspondiente al Tipo de Exposición C.42].2 (a) y (b) y las 6. Los porcentajes de aberturas indicados se refieren al área total de la fachada que se analiza y toman en cuenta las aberturas permanentes o aberturas probables de producirse durante vientos muy fuertes. Estos valores están avalados experimentalmente con los ensayos en túneles de viento realizado en la Universidad de Western Ontario. Por ejemplos.5.2. [6.45 de Exposición apropiado. Cuando las puertas. se utilizará la presión dinámica qZ evaluada a la altura z sobre el terreno considerando apropiadamente el Tipo de Exposición que corresponda.2. En las Figuras C-6.5. b) Para construcciones con una altura media del techo mayor a 20 m. incluyendo las acciones internas que sean aplicables. Cada componente y cerramiento será diseñado para las máximas acciones positivas y negativas que actúen sobre ellos. la acción interna resultante de aplicar estos coeficientes debe combinarse con las acciones externas para producir un caso de cargas adicional.2 (a) ..2 (c) y (d) para un altura media del techo igual a 20 m.5. Para el caso de construcciones de un solo piso y otras construcciones similares clasificables en el Tipo I. su validez se admite para construcciones de cualquier altura. véase la Tabla 6.5. Para evitar la disparidad entre las acciones obtenidas al emplear las Tablas 6. Aún cuando estos estudios experimentales se orientaron principalmente hacia construcciones de baja altura.2 (e) y (f) se han representado los valores de las Tablas 6.2 (c) y (d) para una expresión más clara de la variación de los coeficientes.2 (a) y (b) para construcciones de hasta 30 m de altura.5. C-6. y los vidrios se protejan de alguna .COVENIN – MINDUR 2003-88 C.9] y [6. unos ventanales de vidrio se considerarán como aberturas si son susceptibles de romperse durante un ventarrón muy fuerte. [6.3 En esta Subsección se suministran los coeficientes de empuje y succión internos para componentes y cerramientos de las construcciones.2.
C-6.2.5.4 En la Figura C-6.2.5.4 se puede observar la variación de los coeficientes dados en esta
Tabla. Para componentes y cerramientos de techos en arco véase la nota al pie de la Tabla 6.2.5.2 (b)
Para tomar en cuenta estos efectos desfavorables el coeficiente Cf especificado en esta Tabla representa la suma de los efectos combinados de empuje y succión en ambas superficies del techo. En la Figura C-6.2.5.5 (a) se indica como considerar la incidencia del viento y la ubicación del centro de presiones, [6.22] a [6.25]. Para el cálculo de resultantes de presiones sobre cualquier superficie véase la Referencia [6.41]. Cuando por causa de su utilización las cubiertas aisladas puedan encontrarse durante ciertos períodos en condiciones aerodinámicas desfavorables, las mismas deberán ser verificadas para esas condiciones, por ejemplo: a) Las cubiertas en doble alero de los andenes, a lo largo de los cuales los vehículos pueden detenerse un cierto tiempo provocando así condiciones similares a las que existen en las construcciones cerradas. Véase la Figura C-6.2.5.5 (b) b) La cubiertas bajo las cuales se depositen materiales. En este caso la colocación de éstos podría dar lugar a un efecto Venturi o bien provocar condiciones semejantes a las existentes en construcciones cerradas. Véase la Figura C-6.2.5.5 (b)
C-6.2.5.6 Los coeficientes de esta Tabla están orientados al cálculo simplificado de las acciones
resultantes sobre chimeneas y tanques. Cuando se requiera un análisis más preciso de la acción del viento se recomienda utilizar una bibliografía especializada. Al aplicar los coeficientes Cf, las acciones se supondrán que actúan paralelamente a la dirección del viento y se calcularán con el área proyectada de 1a construcción sobre un plano normal a la dirección del viento. Véase la Figura C-6.2.5.6
C-6.2.5.7 Para una mejor aplicación de los coeficientes dados en la Tabla, véase la Figura C-6.2.5.7
C-6.2.5.8 Cuando las vallas tienen aberturas en un 30% o más de su área total los efectos del viento son similares a los que afectarían a una estructura reticulada, por lo cual se aplican los mismos coeficientes. Véase la Figura C-6.2.5
COVENIN – MINDUR 2003-88
C-6.2.5.9 Los coeficientes dados en esta Tabla son aplicables específicamente a las torres formadas por perfiles angulares o miembros similares. En la Figura C-6.2.5.9 se indican las diversas condiciones de solicitaciones para mástiles y torres atirantadas, de las cuales se tomará la más desfavorable, [6.26]
C-6.2.5.10 Para calcular los componentes de las acciones resultantes de las acciones del viento sobre los tirantes se emplearán los coeficientes dados en esta Tabla. Para la ubicación espacial de los componentes ortogonales en relación a la posición de la cuerda del tirante, véase la Figura C6.2.5.10, donde Fp es el componente paralelo a la dirección del viento y Ft es el normal a éste.
C-6.2.5.11 Para cubrir los casos no contemplados explícitamente en las Tablas 6.2.5.1 a 6.2.5.10,
estas Normas se acogen al criterio de recomendar el uso de los coeficientes dados en normas suficientemente reconocidas, como por ejemplo la norma suiza, [6.29] a [6.32]. De la información disponible se ha considerado de interés particular reproducir las tablas de coeficientes para techos en forma de diente de sierra y similares, [6.24], Tablas C-6.2.5.11 y C-6.2.5.12, así como también los coeficientes para el diseño local de miembros esbeltos. Tablas C-6.2.5.13. Cuando se requiera considerar el diseño local de elementos con dimensiones transversales pequeñas en comparación a su longitud, como los perfiles usualmente empleados en las construcciones Tipos II y III abiertas, la acción del viento se definirá mediante los componentes ortogonales de 1a fuerza referidos a los ejes principales de la sección transversal. Para calcular las acciones por las Fórmulas (6.3) y (6.6) de las Tablas 6.2.2 del Articulado, la Tabla C-6.2.5.13 suministra los valores de Cp y Ct correspondientes al coeficiente Cf para varios ángulos de ataque del viento. En este caso Af se sustituirá por el producto de la longitud L del elemento por el ancho de la superficie expuesta bW, con lo cual resultan las siguientes expresiones: F p = q Z G h C p bW L Ft = q Z G h C t bW L donde Gh se determinará según el Tipo de estructura que le corresponda.
C-6.3 PROCEDIMIENTOS EXPERIMENTALES EN TÚNELES DE VIENTO.
El estudio del movimiento del aire constituye uno de los aspectos de la Mecánica de los Fluidos que presenta mayores dificultades en su modelación matemática, y se complica notablemente con los problemas que introducen las formas geométricas complicadas, justificándose el empleo de procedimientos experimentales que abarcan desde las pruebas más simples en túneles
de viento hasta investigaciones complejas a escala natural. La selección del método más apropiado requiere de la participación activa de especialistas en la materia [6.2], [6.4], [6.25], [6.13] y [6.32] a [6.39].
COVENIN – MINDUR 2003-88 C. Departament of Commerce. Universidad Nacional Autónoma de México. con la Ingeniería". No ST3. North Queensland. 96 pags. y Mayne. . 52 págs. "Minimum Design Loads on Structures. "Gust Loading Factors". Journal of the Structural Division. Vol.10] Davenport. Julio-Septiembre 1977.1981. y Stathopoulos.Wind Forces". Vol. ASCE. SAA. págs 77-86. Inc. J. Simiu. [6. Journal of Industrial Aerodynamics.J. XLVII Nº 3. 458 págs. Junio 1968. Ontario.2] Agosti.11] Best. 106. 203-215. University of Western Ontario. [6. Canadá. An Introduction to Wind Engineering". T. N.6] [6. J. K. Universidad Nacional Autónoma de México. 1978.D..J. Journal of the Structural Division. y Holmes.13] Eaton. A.12] Marshall. E. J. "Gust Response Factors". D. N°ST1. 104 págs. 1977. U.G. 93. Wind Engineering Report 3/78. [6. Final Report on Phases I and II. "The Measurement of Wind Loads on a Full-Scale Mobile Home". NBS IR 77-1289. Vol. 1978. 1. Ingeniería. López Rivarola. "The Measurement of Wind Pressures on Two-Story Houses at Aylesbury". C. Ontario. Journal of the Structural Division. E. Vellozi.D. Junio 1975.67-109 [6.S. MBMA. "Revised Procedure for Estimating Along-Wind Response". R. University of Western Ontario.R. “Wind Loads on Low-Rise Buildings”. y Stathopoulos. R. 1981. John Wiley and Sons. ASCE. Vol. "Metal Building Systems Manual". James Cook University. págs 1295-1313.14] Standards Associaton of Australia. Instituto de Ingeniería. No ST6. Argentina Febrero 1982. BLWT-SS8. págs 11-34. Metal Building Manufacturers Association.7] [6. 116 págs. Publicación ?407.8] [6. Rodríguez Cuevas. Davenport. Buenos Aires. "La Investigación sobre Viento y su Interacción. BLWT-SS8. A. T. ASCE. Facultad de Ingeniería. Simiu. "Wind Effects on Structures. Canadá. Washington. Junio 1967.G. National Bureau of Standards.G. Vol.3] [6. Revista Vivienda No 235 .9] [6. Septiembre 1978. "Problemas de Diseño y Fallas en las Estructuras". E. págs. Australia. Surry D. 121 págs.49 REFERENCIAS [6.» New York. 1-10. R. 94. North Sydney. 1977. Surry. "Manual de Diseño por Viento según el Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal". Davenport. Enero 1980. y Cohen. Final Report on Phase III".4] [6. Cleveland. Vidal. C. "Model Study of Wind Pressures on an Isolated Single-Story House". págs. Australia. Part 2 . [6. págs. 1977. "Wind Loads on Low-Rise Buildings". No 1. E y Scanlan.5] [6. A.l] [6.
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1983. Paper 1355.40] Centro de Investigación de los Reglamentos Nacionales de Seguridad para las Obras Civiles del Sistema INTI.34] Paquet. 1-20.33] Council on Tall Building. Septiembre 1957. N.I. Prentice-Hall Inc. 56B. [6. M y Pirner. Enero-Marzo 1975. [6.37] Rodríguez Cuevas. [6. Vol. [6. Publicación Nº 280. [6. México. 126.39] Rodríguez Cuevas. Nº 376. S.COVENIN – MINDUR 2003-88 C. P "Wind Forces in Engineering". Facultad de Ingeniería. Final Report". ASCE. 16 págs. ASCE. [6. 83. N. M. "Wind Loading and Wind Effects". "Acción de1 Viento sobre las Construcciones". J. Suiza. N. págs. Instituto de Ingeniería. [6. Publicación Nº 329. "Etude Experiméntale in Situ de L'effect du Vent sur la Tour Maine-Montparnasse". Nº 1. Chapter CL-3. México. 1968. págs. México. W.1124-1198. Buenos Aires. E. Committee on Loads and Stresses. Wind Loading" . Berlín.38] Rodríguez Cuevas. 45-52. págs 42-70. New Jersey. 16 págs. Universidad Autónoma de México. H.A Normen No 160.30] Mc Guire. .51 [6. 392 págs. "Steel Structures".32] Task Committee on Wind Forces. New York. "Periodicidad en el Movimiento del Aire". págs. XLV. Enero 1971. y Perrin. The Structural Engineer. díe Inbetriebnahme und die Überwachung der Bauten. "Turbulencia del Aire y sus Efectos en Estructuras". UNAM. Vol. 1980. "Desplazamiento de Estructuras Simples bajo la Acción de Vientos Máximos Registrados en la Ciudad de México". Schweizerischer Ingenieur und Architekten Verein. Septiembre 1978. [6. Instituto de Ingeniería.29] Normen für die Belastungsannahmen. Publicación No 327. Zurich. "Wind Forces on Structures. 1961. Ingeniería. 1972. Instituto Nacional de Tecnología Industrial. 3a Edición. CL of Monograph on Planning and Design of Tall Building.35] Strnad. 12 págs. UNAM. 1956. Enero 1974. Vol. 115 págs. [6. [6. 1974. UNAM. "Medición de la Velocidad del Viento sobre el Edificio Prisma". Octubre 1979. Reglamento CIRSOC 102. Committee 9.. N. Journal of the Structural Division. 29 págs. París II.28] Cohen.Transactions ASCE.31] Sachs. Instituto de Ingeniería. "Static and Dynamic Full-Scale Tests on a Portal Frame Structure". Vol. No 3. [6. Vol. Pergamon Press. Structural Division. N°ST5. "Design of Multi-Level Guyed Towers. Annales de L’Institut Technique du Batiment et des Travaux Publics.36] Rodríguez Cuevas. [6. 1112 págs.
42] Stathopoulos. Vol. 343-349. [6. ASCE. "Computing Columns. .41] Marín Joaquín. págs. Oxford. Universidad Central de Venezuela. T. 112.C.52 COVENIN MINDUR 2003-86 [6. No ST9. y Kozutsky. 2012-2026. Journal of the Structural Division. Computers & Structures. Septiembre 1986. A ser publicado en el Boletín Técnico del IMME. Footings and Gates Through Moments of Area". Vol. 18. "Wind-induced Internal Pressures in Buildings". págs. Pergamon Press. R. Febrero 1984.
3 COEFICIENTE DE EXPOSICIÓN A LA PRESIÓN DINÁMICA KZ .53 FIGURA C-6.COVENIN – MINDUR 2003-88 C.2.
54 COVENIN MINDUR 2003-86 FIGURA C-6.2.C.4 (a) FACTOR DE RESPUESTA ANTE RÁFAGAS Gh o GZ .
2.COVENIN – MINDUR 2003-88 C.4 (b) FACTOR DE EXPOSICIÓN δh o δZ .55 FIGURA C-6.
C.4.2.56 COVENIN MINDUR 2003-86 FIGURA C-6.1 (a) FACTOR DE RESONANCIA ζ .
COVENIN – MINDUR 2003-88 C.4.1 (b) FACTOR DE RESONANCIA ζ .2.57 FIGURA C-6.
1 (c) FACTOR DE RESONANCIA ζ .58 COVENIN MINDUR 2003-86 FIGURA C-6.4.2.C.
COVENIN – MINDUR 2003-88 C.2.4.1 (d) FACTOR DE RESONANCIA ζ .59 FIGURA C-6.
2.C.60 COVENIN MINDUR 2003-86 FIGURA C-6.1 (e) FACTOR λ RELATIVO AL TAMAÑO DE LA CONSTRUCCIÓN .4.
1 (f) FACTOR ψ RELATIVO AL PERFIL DE PRESIONES .61 FIGURA C-6.4.COVENIN – MINDUR 2003-88 C.2.
62 COVENIN MINDUR 2003-86 FIGURA C-6.2 (a) COEFICIENTES GCpe PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES Y PRESIONES EXTERNAS SOBRE COMPONENTES Y CERRAMIENTOS DE FACHADAS EN CONSTRUCCIONES CON h ≤ 20m .2.C.5.
2 (b) COEFICIENTES GCpe PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES EXTERNAS SOBRE COMPONENTES Y CERRAMIENTOS DE TECHOS INCLINADOS ENTRE 0º Y 10º EN CONSTRUCCIONES CON h ≤ 20m .5.COVENIN – MINDUR 2003-88 C.2.63 FIGURA C-6.
C.64 COVENIN MINDUR 2003-86 FIGURA C-6.2.2 (c) COEFICIENTES GCpe PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES EXTERNAS SOBRE COMPONENTES Y CERRAMIENTOS DE TECHOS INCLINADOS ENTRE 10º Y 30º EN CONSTRUCCIONES CON h ≤ 20m .5.
COVENIN – MINDUR 2003-88 C.5.2.65 FIGURA C-6.2 (d) COEFICIENTES GCpe PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES EXTERNAS SOBRE COMPONENTES Y CERRAMIENTOS DE TECHOS INCLINADOS ENTRE 30º Y 45º EN CONSTRUCCIONES CON h ≤ 20m .
66 COVENIN MINDUR 2003-86 FIGURA C-6.2.C.5.2 (e) COEFICIENTES GCpe PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES EXTERNAS SOBRE COMPONENTES Y CERRAMIENTOS DE FACHADAS EN CONSTRUCCIONES CON h ≤ 20m .
2 (f) COEFICIENTES GCpe PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES Y PRESIONES EXTERNAS SOBRE COMPONENTES Y CERRAMIENTOS DE TECHOS EN CONSTRUCCIONES CON h ≤ 20m .COVENIN – MINDUR 2003-88 C.67 FIGURA C-6.5.2.
C.4 COVENIN MINDUR 2003-86 COEFICIENTES Cp PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES EXTERNAS SOBRE LOS TECHOS EN ARCO DE SISTEMAS RESISTENTES AL VIENTO .5.68 TABLA C-6.2.
COVENIN – MINDUR 2003-88 C.2.69 FIGURA C-6.5 (a) CONSIDERACIÓN DE LAS ACCIONES SOBRE LOS TECHOS DE CONSTRUCCIONES ABIERTAS EN UNA VERTIENTE .5.
70 COVENIN MINDUR 2003-86 FIGURA C-6.2.C.5 (b) CONDICIONES AERODINÁMICAS ESPECIALES EN CONSTRUCCIONES ABIERTAS. (ADAPTADA DE LA REFERENCIA 6.40) .5.
71 FIGURA C-6.5.6 COEFICIENTES Cf PARA EL CÁLCULO DE LAS FUERZAS SOBRE CHIMENEAS Y TANQUES .2.COVENIN – MINDUR 2003-88 C.
5.2.C.7 ACCIÓN DEL VIENTO SOBRE VALLAS SIN ABERTURAS .72 COVENIN MINDUR 2003-86 FIGURA C-6.
5.73 FIGURA C-6.COVENIN – MINDUR 2003-88 C.8 COEFICIENTES Cf PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES SOBRE VALLAS CON ABERTURAS o RETICULADAS .2.
C.74 COVENIN MINDUR 2003-86 FIGURA C-6. 6.2.28) .5.9 COEFICIENTES Cf PARA TORRES EN CELOSIA Y CASOS DE SOLICITACIÓN PARA MÁSTILES Y TORRES ATIRANTADAS (Ref.
10 DETALLES Y COEFICIENTES PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES SOBRE LOS TIRANTES DE LOS MÁSTILES Y LAS TORRES ATIRANTADAS .75 FIGURA C-6.COVENIN – MINDUR 2003-88 C.5.2.
5.11 COEFICIENTES PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES EXTERNAS EN TECHOS CONTIGUOS DE DOS VERTIENTES .C.76 COVENIN MINDUR 2003-86 TABLA C-6.2.
77 TABLA C-6.5.12 COEFICIENTES PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES EXTERNAS EN TECHOS CONTIGUOS CON FORMA DE SIERRA.COVENIN – MINDUR 2003-88 C. .2.
13 COEFICIENTES PARA EL CÁLCULO DE LAS ACCIONES SOBRE ELEMENTOS ESTRUCTURALES INDIVIDUALES .78 COVENIN MINDUR 2003-86 FIGURA C-6.2.C.5.
Al romperse el vidrio.1 y A. se consultaran las Normas Covenin pertinentes.COVENIN – MINDUR 2003-88 A. [A.2 corrige los valores de la Tabla A. Los valores tabulados suponen el vidrio enmarcado en todo su perímetro suponiendo apoyos fijos.1 permite determinar la máxima área de material vidriado en posición vertical de acuerdo con la acción del viento y la clasificación de los vidrios según su proceso de fabricación en flotados y laminados. Vidrio laminado: Consiste en dos o más láminas de vidrio adheridas unas a las otras por una o varias capas plásticas intermedias. se consultará con el fabricante o se recurrirá a publicaciones especializadas. Al romperse. con lo cual se obtiene una probabilidad de rotura de 0.1 APÉNDICE A MATERIALES VIDRIADOS SOLICITADOS POR LA ACCIÓN DEL VIENTO Para establecer los requisitos de seguridad y las características físicas y mecánicas apropiadas de los materiales vidriados expuestos a la acción del viento.3]. es decir aquellos procesados o combinados con otros materiales para que se rompan en fragmentos o piezas de manera que provoquen heridas o cortes menos graves que los que produce al romper se un vidrio corriente.2 de este Apéndice. usualmente importado. La Tabla A. de tal modo que no representen peligro para los ocupantes y otras personas que transiten interna o externamente en la vecindad de la edificación. La Tabla A. que aceptando una distribución normal fallarán ocho de cada mil láminas. El vidrio laminado es aquel que se obtiene por laminado entre rodillos y que posteriormente se somete a diversos tratamientos. 1as piezas de vidrio se mantienen adheridas al . es decir. A los efectos de la Tabla A. Los vidrios de seguridad para 1as edificaciones. además de las recomendaciones de los fabricantes.008. A falta de mayor información se podrán utilizar las Tablas A. se clasifican como se indica a continuación: Vidrio armado o alambrado: Consiste en una sola pieza de vidrio con una malla de alambre totalmente incorporada. El vidrio flotado. es aquel que se obtiene a1 hacer flotar una capa de vidrio fundido en un recipiente metálico bajo una atmósfera controlada. El factor de seguridad considerado es de 2.5.1. esto es. que bajo la acción eólica 1a flecha del marco medida en su punto medio no es mayor que 1/175 del tramo soportado.1] a [A. Cuando no se cumpla alguna de estas condiciones.1 los vidrios montados con una inclinación que no exceda la razón horizontal a vertical de 1:5 se consideran en posición vertical. sus fragmentos quedan alrededor del punto de penetración.
Journal of the Structural Division. y Hendrickson. . 683 a 688. New York. 780 págs.M. págs. lo que le confiere una mayor resistencia al impacto. En caso de rotura en algún punto. 1982. Anteproyecto 1A 3:2-001 "Vidrio de Seguridad para las Edificaciones". 518 a 530. E.2] International Conference of Building Officials. [A. [A. ASCE. 113. "Design Criteria for Glass Cladding Subjected to Wind Loads".4] Simiu. conservando su forma y posición original. págs. Caracas. Después del tratamiento no puede cortarse. la pieza completa se quiebra de inmediato en pequeños e innumerables pedazos granulares. 1980. págs. California. y solo unos cuantos trozos de vidrio quedan adheridos al marco.A. COVENIN MINDUR 2003-86 Vidrio Templado: Consiste en una única lámina especialmente tratada por proceso térmico o químico. REFERENCIAS [A. Capítulo CL-6. Committee 9.2 plástico en vez de esparcirse. Tomo CL de la Monografía "Planning and Design of Tall Buildings". Vol. taladrarse. "Uniform Building Code" Capítulo 54. ASCE. Quality Criteria. [A. E. COVENIN. a la flexión y a los cambios térmicos.3] Council on Tall Buildings.1] Comisión Venezolana de Normas Industriales. esmerilarse o pulirse. 501-518. Marzo 1987. No ST3.
TABLA A1 COVENIN – MINDUR 2003-88 ÁREA MÁXIMA.3 . EN m2 DE MATERIAL VIDRIADO EN POSICIÓN VERTICAL Y ENMARCADO EN TODO SU PERÍMETRO A.
1 Tipos de vidrios Factor Armado o alambrado Laminado de seguridad Pulido por abrasión de arena De doble lámina con cámara de aire* De alta resistencia por tratamiento térmico Templado 0.0 * ** El factor se aplica al espesor de la lámina más delgada.4 COVENIN MINDUR 2003-86 TABLA A2 FACTORES MULTIPLICADORES DE LA TABLA A.0** 1. y no al espesor total de la unidad.0 4. en todo caso menor de 1.40 .A.5 2.5 0. UBC 88 fija como mínimo 0.6 Variable.
"Acción Dinámica del viento sobre las Construcciones". REFERENCIAS B. suponiendo que la estructura se comporta elásticamente. Mayor dimensión de la planta en la dirección analizada. Se supone implícitamente que se trata de vibraciones no acopladas. Instituto Nacional de Tecnología Industrial. Desplazamiento lateral del nivel i. como es el caso de las estructuras que presentan un plano de simetría vertical en la dirección en que actúa el viento. Peso de la masa. "Régles Définissant les Effects de la Neige et du Vent sur les Constructions et Annexxes". es decir.1 es el siguiente: EI = g = h = I = L = p = pi = ps = δi = Módulo de elasticidad del material que constituye la estructura. de vibraciones en las cuales las distintas masas que componen la estructura se deslazan paralelamente a un mismo plano sin excitar por este hecho vibraciones perpendicu1ares a dicho plano. Julio 1982. B. También se suponen despreciables los momentos de inercia de 1as masas alrededor de ejes horizontales normales al plano de la estructura. 36 págs. Peso correspondiente a la masa i. Junio 1983. Altura total de la estructura o altura de1 baricentro de la masa. Unión Technique Interprofessionelle. 3a edición. Recomendación CIRSOC 102-1. Será igual a cero cuando se desprecia la masa del soporte. 338 págs.2 . Peso total del soporte. Eyrolles.5 APÉNDICE B ESTIMACIÓN DEL PERIODO DEL MODO FUNDAMENTAL DE VIBRACIÓN DE ESTRUCTURAS El presente Apéndice proporciona fórmulas aproximadas para determinar el período T del modo fundamental de vibración de las construcciones más frecuentes. El significado de las variables utilizadas en la Tabla B. Momento de inercia de 1a sección transversal del soporte a nivel de la base. Aceleración de la gravedad.COVENIN – MINDUR 2003-88 A.1 Centro de Investigación de los Reglamentos Nacionales de Seguridad para las Obras Civiles de1 Sistema INTI. Paris. Buenos Aires.
6 TABLA B. Soporte de inercia constante en toda la altura T = 2π (P + 0.236 PS )h 3 3 EIg (B.1) 2. MASAS CONCENTRADAS EN EL EXTREMO SUPERIOR 1. arriostrada entre sí o trianguladas.2) B.1 COVENIN MINDUR 2003-86 PERÍODO DEL MODO FUNDAMENTAL DE VIBRACIÓN DE ESTRUCTURAS A.4) 3. T = 2π ∑P δ i =1 N i i =1 N 2 i g ∑ Pi δ i (B. Estructuras constituidas principalmente por pórticos. T= αh L h βL + h (B. MASAS CONCENTRADAS EN CADA NIVEL (EDIFICIOS) 1.09 h L (B. T= 0. Edificios donde el arriostramiento está constituido por pórticos diagonalizados o muros estructurales.3) donde N es el número de pisos 2.5) . T = 2π Pδ g (B.A. Soporte constituido por columnas verticales o inclinadas. Edificios donde el arriostramiento está constituido por mampostería.
B.2 .6) donde: Estructura K Prismas o cilindros de sección constante Troncos de cono de sección homotética Troncos de cono o pirámides cualesquiera sin ser secciones homotéticas 1.1 2π Ω Los valores de Ω se dan en la Fig.06 0.08 2 1 Coeficiente α β C.COVENIN – MINDUR 2003-88 A.7 donde: Mampostería Simple Armada 0. MASA DISTRIBUIDA EN TODA LA ALTURA T = Kh 2 P EIg (B.79 Ver Figura B.
1 COEFICIENTE K EN FUNCIÓN DE a/L PARA TRONCOS DE CONO DE SECCIÓN HOMOTETICA .8 COVENIN MINDUR 2003-86 Figura 8.A.
COVENIN – MINDUR 2003-88 A.2 COEFICIENTE Ω EN FUNCIÓN DE LAS RELACIONES λ = eS d y µ = S PARA e d TRONCO DE CONO O PIRÁMIDES CUALESQUIERA .9 Ω2 10 Figura B.
con los datos siguientes: Clasificación según el uso: Grupo B Factor de importancia eólica: α = 1. Calcular las acciones eólicas sobre la edificación cuya geometría y dimensiones se indican en la figura.A.10 COVENIN MINDUR 2003-86 APÉNDICE C EJEMPLOS EJEMPLO C1 CÁLCULO DE LAS ACCIONES DEL VIENTO SOBRE UNA EDIFICACIÓN CON ALTURA MENOR DE 20 m Y CON TECHO DE DOS VERTIENTES.0 Tipo de exposición: Tipo C Velocidad básica: V = 100 km/h Dimensiones en m .
3.4) De la Tabla 6.2.1.25 2.1. COEFICIENTE GCpi (SUBSECCION 6.875 ≈ 8.2(a): A barlovento: p Z = q Z G h C p − q h GC pi A sotavento: (6.5 = 0.5.1.266 2.COVENIN – MINDUR 2003-88 A-11 SOLUCIÓN 1.5 < 5 La construcción se clasifica como Tipo I 2.57 Barlovento Sotavento Laterales : Cp = 0.5 P : Cp = -0.1 VIENTO TRANSVERSAL A LA CUMBRERA Fachadas: Relación L/b = 19.5. para el Tipo de Exposición C y la altura h = 7.4(a).2c) p h = q h G h C p − q h GC pi (6.5/34 = 0. FACTOR DE RESPUESTA ANTE RÁFAGAS (SECCIÓN 6.3. CLASIFICACIÓN SEGÚN LAS CARACTERÍSTICAS DE RESPUESTA (ARTICULO 4.75/19.2.7 P .2. COEFICIENTES Cp (SUBSECCION Y TABLA 6.8 P : Cp = -0.0 m: Gh = 1.2.1.1.2) Relación de esbeltez = 9.3) Supondremos condiciones de permeabilidad tales que: GCpi = ± 0.2d) 2.1. ACCIONES DEL VIENTO 2.1) 2.2.2. ACCIONES SOBRE EL SISTEMA RESISTENTE AL VIENTO Según la Tabla 6.
7 2.74 ≈ 2 Barlovento Sotavento Laterales : C = 0.A.3) Se calculará según la fórmula genérica. .00485 K α V 2 en donde el coeficiente K se obtiene de la Tabla 6.8 P : C = -0. las acciones qZ de las acciones qh.1. lo que permite diferenciar.43 Ángulo θ = 21° Barlovento (interpolando): COVENIN MINDUR 2003-86 C p = 0.3.2 + Sotavento: 0.5 ACCIONES SOBRE EL SISTEMA RESISTENTE AL VIENTO En las siguientes tablas se indica la altura z ó h a la cual se ha calculado el factor K. Los signos positivos o negativos denotan empujes o succiones. tanto en la columna denominada "q" como en las siguientes.2.1.3.3 P : C = -0. respectivamente.2 VIENTO PARALELO A LA CUMBRERA Fachadas: Relación L/b = 34/19.7 P Techos: Barlovento y Sotavento: Cp = -0.57 (− 0.2.95) = −0.7 2.5 = 1.1.12 Techo: Relación L/h = 19. q = 0.1 2.5/8 = 2.34 3−2 C p = −0.4 PRESIÓN DINÁMICA (SECCIÓN 6.
COVENIN – MINDUR 2003-88 A-13 .
A.14 COVENIN MINDUR 2003-86 .
COVENIN – MINDUR 2003-88 A-15 En las páginas siguientes se representan las acciones calculadas en kgf/m2. la separación entre pórticos. .5) es conveniente presentar las acciones a barlovento y sotavento tanto por el sentido reversible del viento como para el diseño local de miembros y elementos.5 kgf/m2 = 54.0 + 17. por lo que no hay acción neta. También se observa que la magnitud de la acción más desfavorable sobre el techo no ocurre simultáneamente con las correspondientes para las fachadas. Se puede observar que en las fachadas perpendiculares a la dirección del viento las acciones se cancelan mutuamente.3 = 71. En las fachadas en la dirección del viento si bien la acción neta es igual en los casos de empuje y succión interior (por ejemplo: 31. es decir. pueden expresarse en kgf/m multiplicándolas por el ancho tributario. para el análisis a cargas laterales de la estructura.2 + 40.
A.16 COVENIN MINDUR 2003-86 .
COVENIN – MINDUR 2003-88 A-17 .
103 . . Ángulo θ = 21° De las Tablas 6.10 . .6.40h = 3.2.9 .01 .7 . usaremos a = 2.36 .1.10 1.81.18 2.2.2. 0.2.7 . En la página siguiente se indican las acciones sobre los componentes y cerramientos: .41 1. Los valores definitivos son entonces .00 .61.61.2. con h < 20 m.3.2 se debe sumar a los valores obtenidos 0.95 y 0.1.61.80.1. de donde a = 1.2) Ancho a: Con b1 = 19.4) 2.00 . se utilizará la formula: 2.1 COVENIN MINDUR 2003-86 ACCIONES SOBRE COMPONENTES Y CERRAMIENTOS TIPO DE EXPOSICIÓN (SECCIÓN 5.5.75.128 .2. .10b1 = 1.103 .37 .2 (a) y (b) se obtiene la siguiente información: Superficie Fachada 34 m Fachada 19.73.2 (b)) Por su construcción Tipo I cerrada.0.10 1.1.2 será Tipo C ACCIONES (TABLA 6.1.00 .95 m. .3.04b1 = 0.5. .1.2.75 34 1 1.174 * De acuerdo con la Subsección 6.2) De conformidad con la Tabla 5.2 p = q h GC pe − q h GC pi (6.1 COEFICIENTES GCpe (SUBSECCION 6.2.80. .6 .78 o de 0.6.6 2.12.1.3.0 .14.6.5 m Zona Área m2 GCpe p kgf/m2 Techo Alero * 1 2 1 2 3 4 4 5 4 4 5 192 12 145 15 173 60 12 4 8.0 m.1.2.1.A.8.128 .3. Como este valor es mayor que 0.7 .00 .2.20 m.0 .5.2.120 .2.90 m.5 y h = 8.
COVENIN – MINDUR 2003-88 A-19 .
con la siguiente información: Clasificación según el uso: Grupo B Factor de importancia eólica: a = 1.2) Relación de esbeltez = 50/15 = 3.20 COVENIN MINDUR 2003-86 EJEMPLO C2 ACCIONES DEL VIENTO SOBRE UNA EDIFICACIÓN CON ALTURA MAYOR DE 20 m. .33 < 5 En lugar de calcular el período natural de vibración con la fórmula (B.A.3). Calcular las acciones eólicas sobre el edificio en concreto armado representado esquemáticamente en la figura.2 de las Normas COVENIN-MINDUR 1756 "Edificaciones Antisísmicas".0 Velocidad básica: V = 100 km/h Tipo de exposición: B SOLUCIÓN 1. CLASIFICACIÓN SEGÚN LAS CARACTERÍSTICAS DE RESPUESTA (ARTICULO 4. usaremos la expresión del Artículo 9.2.
161 (6.5. 2.35 0.1 ACCIONES SOBRE EL SISTEMA RESISTENTE AL VIENTO Según la Tabla 6.24 (6.2 FACTOR Gh (SECCIÓN 6.5 Fachadas laterales y techo: Cp = -0.65 δ h = 1.2.2.15 s La construcción se clasificara como Tipo I.12) y los valores de las constantes de las Tablas 6.1.1) Fachada a barlovento: Fachada a sotavento: Con L/b = 15/20 ≈ 0.061 x 50 3 / 4 = 1.4.2. Cp = -0.2.2.2a) p Z = q Z Gh C p (6.061 hn 3/ 4 (9.2 (a): A barlovento p Z = q Z Gh C p A sotavento (6.7 2.1.11) y (6.75.2.12) .1 para el Tipo de Exposición B se obtiene: Cp = 0.010 (50 / g )1 / 4.1 COEFICIENTES Cp (SUBSECCION Y TABLA 6.5 = 0. ACCIONES DEL VIENTO (SECCIÓN 6.3 y 6.4) Ta = 0.2b) 2.COVENIN – MINDUR 2003-88 A-21 Ta = 0.65 + 3.2) 2.8 δh = 2.11) G h = 0.4) Con las formulas (6.
2.3 PRESIÓN DINÁMICA q (SECCIÓN 6. Para fines de análisis de la estructura por cargas laterales. El empuje total de viento sobre el edificio es de 86723 kgf.3) Según la fórmula genérica: q = 0.4 PRESIONES Y FUERZAS EN LA DIRECCIÓN DEL VIENTO Por brevedad se omiten las acciones sobre los planos paralelos a la dirección del viento (fachadas laterales). de succión. la fuerza de viento en cada nivel se asignará a cada uno de los pórticos en la dirección del viento proporcionalmente al ancho tributario de estos.22 2.1.1. ph. área tributaria. y a sotavento. .00485 K α V 2 COVENIN MINDUR 2003-86 2. La fuerza de viento aplicada en cada nivel se obtiene multiplicando la presión por el área tributaria de cada nivel: F = p AZ en donde: p = A = suma vectorial de las acciones a barlovento pZ.A. de empuje. igual al ancho de la superficie expuesta b = 20 m por la altura tributaria ∆Z.
COVENIN – MINDUR 2003-88 A-23 .
2.2) De conformidad con la Tabla 5.50 .1.A.2.24 2.1 TIPO DE EXPOSICIÓN (SECCIÓN 5.2 será Tipo B.1.25 2.3 COEFICIENTES GCpi (SUBSECCION 6.5b) 2.80 1.2.3) Se supone que las aberturas en las fachadas son tales que permiten adoptar el valor GCpi = ± 0.7 .25 84 4.00 Fachadas a Sotavento 1 a 16 Techo 16 5.2 (c) y (d)) Ancho a Con b1 = 15 m y h = 50 m.25 51 2.5a) (6.04 .2. a = 0.3.00 .80 .0.75 51 2.4 COEFICIENTES GCpe (SUBSECCION 6.2.2 (b)) A barlovento: p = q Z (+GC pe ) − q Z GC pi A sotavento: p = q h (−GC pe ) − q Z GC pi COVENIN MINDUR 2003-86 (6.5.2 ACCIONES SOBRE COMPONENTES Y CERRAMIENTOS 2.75 m Superficie Fachadas a Barlovento Nivel Zona Área m2 GCpe 1 2 a 16 1 2y3 1 2y3 1 2 3 4 85 3.2.00 0.2.2 ACCIONES (TABLA 6.0 0.80 1.2.5.2 y TABLAS 6.5.3.25 2.6. 2.2.2.80 .
7 46.9 53.5 64.8 60.6 54.7 48.8 42. Zona 4 : p = .7 : p = .COVENIN – MINDUR 2003-88 A-25 2.9 38.2 50.4 44.2.9 58.6 54.5 52. kgf/m2 Se indican en la tabla siguiente: ACCIONES SOBRE COMPONENTES Y CERRAMIENTOS Barlovento Nivel Zona 1 Zonas 2 y 3 Zona 1 Zona 2 Zona 3 Sotavento 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 18.8 45. En el techo las succiones tienen las siguientes magnitudes.4 35.1 52.1 49.8 36.1.4 50.5* 19.0 22.4 49.6 52.6 62.9 97.5 54.7 50.6.8* 27.8 47.3 45.4 39.6 kgf/m2 Zonas 5.4* 32.2 99.1 47.4 42.0* 28.7* 23.5 SUCCIONES EN LA DIRECCIÓN DEL VIENTO.8 101 101 102 102 103 103 104 104 104 105 105 105 133 133 134 135 136 136 137 138 138 139 139 139 140 140 141 141 141 * De conformidad con la Subsección 6.2 46.0 96.9 52.67.5 45. se utilizará 30 kgf/m2 como acción mínima.9 56.2 51.5 52.3* 23.8 49.5 48.2 40.122 kgf/m2 .6 33.7 51.1 99.1 50.5* 30.1 98.2 53.2.2.
se usará la fórmula de la Distribución Geométrica: P(n ) = 1 − (1 − p) n . determinar las acciones del viento considerando que la misma tendrá una vida útil de 15 años con una probabilidad de excedencia P ≤ 0.26 EJEMPLO C3 COVENIN MINDUR 2003-86 CÁLCULO DE LA VELOCIDAD BÁSICA DEL VIENTO Y SUS ACCIONES SOBRE UNA TORRE EN CELOSIA Para la torre en celosía de planta cuadrada cuya geometría y dimensiones se indica en la figura.35. VELOCIDAD BÁSICA Como los valores dados como datos no se encuentran en la Tabla C-4. La velocidad básica asociada a un período de retorno de 50 años es de 74 km/h en la localidad donde se instalará la torre.A. Clasificación según el uso: Grupo B Factor de importancia eólica: α = 1.0 Tipo de Exposición: C SOLUCIÓN: 1.1.
10 = 0.293 m2 .COVENIN – MINDUR 2003-88 A-27 P (15) = 1 − (1 − p) 15 = 0.60/1.0283 El período de retorno para la velocidad básica es entonces: N = 1 / p = 35.472) x 0.1 ÁREA Af Área de tubos cuadrados = 2 x 0.038 = 0. CLASIFICACIÓN SEGÚN LAS CARACTERÍSTICAS DE RESPUESTA (ARTICULO 4.35 de donde resulta que la probabilidad anual de excedencia es p = 0.5 > 5 La construcción se clasifica como Tipo III 3.2) Las acciones sobre el sistema resistente al viento.02 + 1.940 V50 = 69.198 m2 Área de tubos redondos = (1.095 m2 Af = 0. mediante la interpolación lineal de los factores de importancia eólica de la Tabla 4. según la Tabla 6.1.6 km/h < 70 km/h La velocidad básica del viento es V = 70 km/h 2.09 x 1.2(a) están dadas por la fórmula: F = q Z Gh C f A f (6.2.940 V35 = 0.2) Relación de esbeltez = 6.20 = 5.3) 3.2.3 años Como solo se dispone de información para 25. ACCIONES DEL VIENTO (SECCIÓN 6.2 se determina la velocidad básica para 35 años: α = 0. 50 y 100 años.
3 para el Tipo de Exposición C q Z = 0. Para el cálculo de las acciones sobre miembros individuales se utilizará la Tabla C-6.18 (0.222 Para los perfiles de caras planas y cantos vivos: Cf = 4.2.66 se utilizará para el cálculo de la estabilidad del conjunto e incluye las acciones en las celosías a barlovento y sotavento.1 (b1) para construcciones en acero: Gh = 1.98 = 2.222) = 2. el coeficiente ponderado a usar será: Cf = 2.13 .5.10 x 1.3 FACTOR Gh (SECCIÓN 6.8b) y las constantes de la Tabla 6.98 x 0.5.293 El coeficiente Cf = 2.25 3.1.2.3 3.98 Para los perfiles de caras curvas: Cf = 0.2.A.00485 K Z α V 2 2/ β (6.9) A = 1.7) y (6.4) De la Tabla C-6.3) Se evalúa con las fórmulas (6.198 x 2.32 m2 Ae = Af.00 COVENIN MINDUR 2003-86 Y para una sección típica de la torre.4.2.095 = 2.5.66 0.58  z  g     z g = 270 m .0 x 0.7)  z K Z = 2.2.4 PRESIÓN DINÁMICA qZ (SECCIÓN 6.2 COEFICIENTE Cf (ARTÍCULO Y TABLA 6. Ae/A = 0.67 x 2.28 3.20 = 1.2.
7 39.9) 4.3 40.7 40.0 40.8 1.695 1.721 1.2 4.75 (Ae/A) = 1.729 1.3 65.0 4.2.1 FUERZAS QUE ACTÚAN NORMALES A UNA CARA En la siguiente tabla no se han considerado las acciones sobre las celosías paralelas a la dirección del viento.712 1.5 39.5 67. .3 39. Z m KZ qZ kgf/m2 F kgf 62.5.2 64.29 β = 7.9 41. FUERZAS (SUBSECCION 6.4 66.17 y se supondrán actuando en dirección a una diagonal.COVENIN – MINDUR 2003-88 A.2 FUERZAS QUE ACTÚAN EN LA DIRECCIÓN DE LAS DIAGONALES Las fuerzas que actúan normal a una cara se multiplicarán por el factor: 1 + 0.1 41.738 40.9 40.1 63.704 1.3 39.5 40.
técnicos y financieros. todas aquellas empresas e instituciones públicas y privadas interesadas en el proceso de normalización industrial y funciona gracias a los aportes económicos de sus miembros. . emanada del Decreto Presidencial 1. están a la disposición de los planes y proyectos que tengan como fin fortalecer las actividades de Normalización y Certificación de la Calidad en el país.195 del 10 de enero de 1973. FONDONORMA es una asociación en la cual participan. instalada el 27 de septiembre de 1973.¿QUE ES FONDONORMA? Con estas siglas se identifica al "FONDO PARA LA NORMALIZACIÓN Y CERTIFICACIÓN DE LA CALIDAD". El Gerente del Fondo es el Secretario Ejecutivo de la Comisión de Normas Industriales. FONDONORMA ha surgido como una organización cuyos recursos humanos. COVENIN. FONDONORMA tiene personalidad jurídica propia y está respaldada por una sólida base legal. Asociación Civil sin fines de lucro. como miembros integrantes. con el fin de cooperar económicamente en las actividades relacionadas con la elaboración de las Normas COVENIN y el otorgamiento de las MARCAS NORVEN. FONDONORMA está presidida por el Ministro de Fomento y es administrada por un Directorio integrado por: dos representantes del Ministerio de Fomento y dos representantes nominados por el Consejo Venezolano de la Industria.
para su aprobación como Norma Venezolana COVENIN. Ofrecer a la comunidad nacional la posibilidad de obtener el máximo rendimiento de los bienes o servicios que requiere. coordinar y llevar adelante las actividades de Normalización y Certificación de Calidad en el país. la Norma pasa por diversas etapas de desarrollo. 2. Asegurar la calidad del producto que se fabrica o de los servicios a prestar. como órgano asesor en estas materias. lo cual es indispensable en todo proceso de Normalización. para que las mismas sean verdaderos instrumento Técnicos que beneficien al mayor número de personas y entidades. así como investigación a nivel de plantas y/o laboratorios según el caso. Las Normas Venezolanas COVENIN son el resultado de un laborioso proceso que incluye la consulta y estudio de las Normas Internacionales. A lo largo de su estudio. Las Normas son aprobadas por CONCENSO entre estas personas. que persigue como objetivos principales los siguientes: 1. la primera de ellas comienza en la elaboración de un Esquema (primer papel de trabajo).COVENIN COMISION VENEZOLANA DE NORMAS INDUSTRIALES ¿QUE ES? La comisión venezolana de Normas Industriales (COVENIN) es un organismo creado en el año 1958. y 3. mediante Decreto Presidencial Nº 501 y cuya misión es planificar. de asociaciones o empresas relacionadas con la materia. El estudio de las Normas Venezolanas está a cargo de un Sub-comité Técnico especializado. Institutos de investigación. universidades y de los consumidores. al mismo tiempo que sirve al Estado Venezolano y al Ministerio de Fomento en particular. Proporcionar beneficios tangibles a las empresas productoras. Nacionales. ya sea para su uso personal o para el bienestar colectivo. . La elaboración de las Normas es coordinada por Técnicos de la Dirección de Normalización y Certificación de Calidad del Ministerio de Fomento y participan Técnicos de las empresas productoras o de servicio al cual ellas se refieren así como representantes de Organismos públicos y privados. En términos generales las Normas son el resultado de un esfuerzo conjunto debidamente canalizado. el cual luego de ser aprobado pasa a un período de consulta pública (Discusión Pública) alcanzando luego una etapa final en la cual como Proyecto es sometido a la consideración de la Comisión Venezolana de Normas Industriales COVENIN. adscrito a su vez a un Comité Técnico de Normalización.
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