CELEX: 52002PC0765
Language: sv
Date: 2002-12-27
Title: Förslag till Europaparlamentets och rådets direktiv om ändring av direktiv 97/68/EG om tillnärmning av medlemsstaternas lagstiftning om åtgärder mot utsläpp av gas- och partikelformiga föroreningar från förbränningsmotorer som skall monteras i mobila maskiner som inte är avsedda att användas för transporter på väg

Avis juridique important

|

52002PC0765

Förslag till Europaparlamentets och rådets direktiv om ändring av direktiv 97/68/EG om tillnärmning av medlemsstaternas lagstiftning om åtgärder mot utsläpp av gas- och partikelformiga föroreningar från förbränningsmotorer som skall monteras i mobila maskiner som inte är avsedda att användas för transporter på väg  /* KOM/2002/0765 slutlig - COD 2002/0304 */  

Förslag till EUROPAPARLAMENTETS OCH RÅDETS DIREKTIV om ändring av direktiv 97/68/EG om tillnärmning av medlemsstaternas lagstiftning om åtgärder mot utsläpp av gas- och partikelformiga föroreningar från förbränningsmotorer som skall monteras i mobila maskiner som inte är avsedda att användas för transporter på väg(framlagt av kommissionen)MOTIVERING1. FÖRSLAGETS SYFTEDirektiv 97/68/EG innehåller krav för utsläpp av luftföroreningar från förbränningsmotorer med kompressionständning för mobila maskiner som inte är avsedda att användas på väg och som har en motoreffekt på 18-560 kW. Enligt direktivet skall utsläppsnormerna införas i två steg. Normerna för steg I har redan trätt i kraft för alla effektklasser, och normerna för steg II träder i kraft mellan den 31 december 2000 och den 31 december 2003 beroende på effektklass. I december 2000 lade kommissionen i enlighet med skäl 5 i nämnda direktiv fram ett förslag enligt vilket även små (19 kW eller lägre) förbränningsmotorer med gnisttändning (bensin) skulle omfattas av direktivet. Europaparlamentet röstade om detta förslag vid den andra behandlingen i juli 2002, och rådet godkände omröstningens resultat.Enligt artikel 19 i direktiv 97/68/EG skall även utsläppsnormerna för förbränningsmotorer med kompressionständning skärpas. Kommissionen skall enligt nämnda direktiv lägga fram ett förslag om en ytterligare sänkning av gränsvärdena med beaktande av den teknik som finns allmänt tillgänglig för kontroll av luftförorenande utsläpp och luftkvalitetssituationen.2. BAKGRUND2.1. Luftkvalitetssituationen2.1.1. AllmäntSlutsatsen i fordons- och oljeprogrammet (Auto-Oil II) [KOM(2000) 626 slutlig] var att miljö- och luftkvalitetsproblemen troligen kommer att bestå, trots att luftkvaliteten inom gemenskapen har blivit bättre och torde förbättras ytterligare till följd av de åtgärder som redan beslutats. Enligt programmet måste man bland annat ta itu med ozonbildning (utsläpp av kväveoxider, NOx, och flyktiga organiska föreningar, VOC) och partikelutsläpp. Enligt programmet kvarstår dessutom i en rad städer lokala luftkvalitetsproblem i form av höga kvävedioxidvärden.2.1.2. Utsläpp från motorer med kompressionständning i mobila maskiner som inte är avsedda att användas på väg (nedan kallade mobila maskiner)Enligt fordons- och oljeprogrammet beror de återstående luftkvalitetsproblemen främst på utsläppen av kväveoxider och partiklar (PM) från motorer med kompressionständning. Sådana motorer har normalt låga utsläpp av flyktiga organiska föreningar, som också bidrar till ozonbildningen.Med några få undantag är mobila maskiner inte registrerade. Dessutom används mobila maskiner på mycket olika sätt. Det är därför svårt att korrekt uppskatta de faktiska utsläppen från dessa maskiner.Inom gemenskapen gjordes 1994 en tämligen omfattande kartläggning som grundval för genomförandet av direktiv 97/68/EG. Undersökningen var givetvis behäftad med viss osäkerhet och är nu flera år gammal, men den innehåller ändå en ungefärlig uppskattning av utsläppen från mobila maskiner, inklusive traktorer. Före genomförandet av steg I av direktiv 97/68/EG låg utsläppen enligt undersökningen på följande nivåer: &gt;Plats för tabell&gt;Genomförandet av stegen I och II enligt gällande lagstiftning har minskat och kommer att ytterligare minska dessa utsläpp. Det kan rimligen antas att en motor som uppfyller normerna för steg II släpper ut cirka 40 % mindre kväveoxider och 60 % mindre partiklar än en motor som inte uppfyller dessa krav. Denna minskning har till en viss grad motverkats av det ökade antalet motorer. När alla nuvarande motorer ersatts med motorer som uppfyller normerna för steg II, och om man utgår från nämnda kartläggning, kommer de sammanlagda utsläppen från mobila maskiner med en motor på 19 kW eller över, inklusive traktorer, att uppgå till nedanstående nivåer.För att ge en ungefärlig uppfattning om de sammanlagda utsläppen återges även uppgifterna i fordons- och oljeprogrammets slutliga rapport i tabellen.&gt;Plats för tabell&gt;(1) Endast utsläpp från avgasröret.2.1.3. SlutsatserEn slutsats är att det krävs ytterligare åtgärder för att lösa framtidens luftkvalitetsproblem. I artikel 19 i det gällande direktivet 97/68/EG nämns detta som en förutsättning för steg III. Vidare framgår att luftkvalitetsproblemen på ett betydande sätt kommer att förvärras genom utsläpp från mobila maskiner, även om man tar hänsyn till den osäkerhet som kartläggningen är behäftad med.2.2. Allmänt tillgänglig teknikDet tillverkas mycket färre motorer för mobila maskiner än för tillämpningar som är avsedda att användas på väg (nedan kallade vägfordon). För dessa produkter har det därför etablerats en världsmarknad. Det är av denna anledning som det i artikel 19 i direktiv 97/68/EG talas om allmänt tillgänglig teknik för minskning av utsläpp.Utvecklingen av avancerad teknik för minskning av förorenande utsläpp från motorer med kompressionständning har mest skett inom sektorn för vägfordon. Det främsta skälet till detta är högre produktionsvolymer. Några år senare, efter nödvändiga anpassningar, tillämpas sedan dessa tekniska lösningar inom sektorn för mobila maskiner. För en uppskattning av den framtida tillgängligheten av avancerad teknik för minskning av utsläpp är det därför meningsfullt att ta vägfordonssektorns lagstiftning och tekniska utveckling som utgångspunkt. Härvid måste man ta hänsyn till att mobila maskiner används under andra förutsättningar, och att vägfordonsteknik inte alltid är direkt tillämpningsbar.2.2.1. Europeisk lagstiftning för vägfordonTill följd av fordons- och oljeprogrammet kommer utsläppsnormerna för vägfordon att stegvis skärpas. 2005 införs Euro IV-normerna med mycket låga gränsvärden för partikelutsläpp. När man fattade beslutet om denna lagstiftning, räknade man med att tillverkarna skulle behöva använda partikelfällor eller motsvarande teknik för att kunna uppfylla gränsvärdena.För tunga fordon skärps från och med 2008 kväveoxidgränsvärdena ytterligare, dock med förbehåll för en teknisk översyn. För att uppfylla dessa gränsvärden måste tillverkarna använda något slags efterbehandlingsutrustning.2.2.2. Förenta staternas lagstiftning för vägfordonI december 2000 beslutade de amerikanska myndigheterna att införa nya gränsvärden för tunga fordon. De träder i kraft från och med 2007. Gränsvärdena för partikelutsläpp är ungefär desamma som det europeiska Euro IV/V-gränsvärdet, och när det gäller kväveoxidutsläpp motsvarar gränsvärdet i princip en sjättedel av Euro V-gränsvärdet. För att uppfylla de amerikanska normerna måste tillverkarna använda efterbehandlingsutrustning både när det gäller partikel- och kväveoxidutsläpp.2.2.3. Japansk lagstiftning för vägfordonNär det gäller utsläpp från motorer med kompressionständning i tunga fordon, är den japanska lagstiftningen traditionellt mindre sträng än den amerikanska eller europeiska. På grund av den allt sämre luftkvaliteten har dock Japan beslutat att införa långtgående lagstiftning om en stegvis minskning av partikel- och kväveoxidutsläppen. Ett första steg, i samma storleksordning som Euro IV-normerna, införs 2005, och ytterligare steg planeras för framtiden.2.2.4. SlutsatserI princip kan man utgå från att teknik för ytterligare begränsning av luftförorenande utsläpp från motorer med kompressionständning är eller kommer att vara tillgänglig på världsmarknaden om tre till fem år (förutsättning nr 2 i artikel 19). Eftersom tekniken i fråga har utvecklats för vägfordon, måste den emellertid i många fall först anpassas till mobila maskiner. I vissa fall kan detta visa sig vara tekniskt omöjligt eller mycket dyrt. Frågan tas upp längre ner i denna motivering.3. Viktiga frågor rörande steg iii3.1. Global anpassningMotorer för mobila maskiner produceras som sagt i stor utsträckning för världsmarknaden. Produktionsvolymerna för olika motortyper är låga, och olika regionala utsläppskrav skulle därför medföra orimliga utvecklingskostnader.När gällande lagstiftning utarbetades, gavs därför den globala anpassningen hög prioritet. Detta lyckades också i så måtto som gällande utsläppskrav enligt direktiv 97/68/EG liknar dem i japansk och amerikansk lagstiftning, vilket ger motortillverkarna möjlighet att erbjuda ett och samma koncept på alla dessa marknader.När det gäller framtida lagstiftning, har Förenta staterna redan beslutat att införa fas III-normer för motorer på 37-560 kW. Dessa normer gäller endast gasformiga utsläpp och kommer att införas mellan 2006 och 2008, beroende på motoreffektklass. För närvarande diskuteras i Förenta staterna införandet av en framtida fas IV, och enligt uppgifter från EPA (Environmental Protection Agency, den amerikanska miljöskyddsbyrån) förväntas ett lagförslag komma i början av 2003. EPA har också meddelat sin avsikt att basera detta förslag på vad som redan beslutats för vägfordon, dvs. användningen av efterbehandlingsutrustning.I gällande amerikansk lagstiftning föreskrivs dessutom utsläppsgränsvärden för effektklassen 19-37 kW som är strängare än de befintliga steg II-gränsvärdena enligt direktiv 97/68/EG.Japan har hittills inte fattat några beslut om att ytterligare skärpa utsläppsnormerna utöver EU:s gällande steg II-normer, men landet deltar i de internationella diskussioner som för närvarande förs mellan myndigheterna och industrin.3.1.1. SlutsatserNär det gäller framtida utsläppsnormer, är den globala anpassningen en högprioriterad fråga. Åtgärderna för ändring av direktiv 97/68/EG i fråga om steg III-gränsvärden har därför diskuterats i mycket nära samarbete med industrin och myndigheterna i Förenta staterna och Japan. Målet var att uppnå en situation som gynnar samtliga parter, där industrin kan arbeta med ett och samma koncept på världsmarknaden och på så sätt spara pengar, som i sin tur delvis kan användas för att uppnå en hög miljöskyddsnivå.3.2. Direktivets räckvidd3.2.1. MotoreffektklassDet gällande direktivet 97/68/EG gäller motorer med kompressionständning på 18-560 kW. Motsvarande amerikansk lagstiftning gäller effektklassen 19-560 kW. I praktiken spelar det ingen roll om effektklassens lägsta värde är 19 eller 18 kW, men av anpassningsskäl bör man för framtida krav i direktiv 97/68/EG använda 19 kW i stället för 18 kW.I Förenta staterna omfattas även motorer under 19 kW och över 560 kW av lagstiftning, och man skulle därför kunna hävda att man av anpassningsskäl också borde införa gränsvärden för sådana motorer i direktiv 97/68/EG. Av den kartläggning som nämns i punkt 1.1.2 framgår dock att dessa motorer inte märkbart bidrar till de sammanlagda utsläppen i EU. För närvarande är det därför svårt att motivera lagstiftning för denna kategori av motorer med kompressionständning. För att ytterligare anpassa lagstiftningen bör man dock undersöka frågan närmare och ta upp den i den tekniska översyn som behandlas i punkt 3.9.Enligt en ändring som nyligen beslutades av rådet och Europaparlamentet kommer direktivet dessutom att omfatta små bensinmotorer (upp till 19 kW). 3.2.2. Undantagna tillämpningarUtöver de motorer som faller utanför motoreffektsgränserna är för närvarande vissa användningsområden undantagna från direktivets räckvidd, närmare bestämt följande:Framdrivning av- (väg-) fordon enligt definitionen i direktiv 70/156/EEG och direktiv 92/61/EEG,- jordbrukstraktorer, enligt definitionen i direktiv 74/150/EEG,ochanvändning i- fartyg,- lokomotiv,- flygplan,- generatoraggregat,- fritidsfordon. När det gäller vägfordon, är gällande och för framtiden fastställda normer strängare än de för mobila maskiner. Det finns därför ingen anledning att ta upp vägfordon i direktiv 97/68/EG.Traktorer omfattas av ett annat direktiv, nämligen direktiv 2000/25/EG, som i princip innehåller samma krav som direktiv 97/68/EG (införandedatum avviker dock något). Enligt traktordirektivet skall gränsvärden och datum utan dröjsmål anpassas, så snart de bestämmelser som avses i artikel 19 i direktiv 97/68/EG har antagits. När det fattats ett formellt beslut om ändringen av direktiv 97/68/EG, kommer kommissionen därför inom ramen för kommittéförfarandet att lägga fram ett förslag om att samma gränsvärden och datum för ikraftträdande också skall införas i direktiv 2000/25/EG. Den nämnda ändringen i fråga om motorer med gnisttändning gällde även gränsvärden för generatoraggregat och andra motorer med konstant varvtal - både motorer med kompressionständning och motorer med gnisttändning - och innebär att undantaget för generatoraggregat upphävs. Fritidsbåtar är av intresse främst i samband med bensinmotorer och behandlas därför inte i detta ändringsförslag, som gäller dieselmotorer.Lokomotiv, som enligt definitionen "inte själva är avsedda för passagerar- eller godstransport", omfattas i Förenta staterna av särskild lagstiftning. Normalt har lokomotiv en motoreffekt på mer än 560 kW. Andra järnvägstillämpningar, t.ex. motorer i rälsbussar, omfattas av den vanliga lagstiftningen för mobila maskiner.Det gällande direktivet 97/68/EG innehåller ingen definition av lokomotiv. För att uppnå en bättre anpassning bör vi använda samma definition som den amerikanska lagstiftningen. Direktivet skulle på så sätt även omfatta "små" motorer för olika järnvägstillämpningar.Vidare har kommissionen tagit upp frågan i sitt meddelande "Mot ett integrerat europeiskt järnvägsområde" [KOM(2002) 18 final]. När det gäller luftföroreningar, har kommissionen meddelat sin avsikt att dels revidera direktiv 97/68/EG för att få det att omfatta "lätta järnvägsdieselmotorer", dels utarbeta tekniska specifikationer för driftkompatibilitet för tunga dieselmotorer. Det har hävdats att utsläppsnormer för järnvägstillämpningar borde bygga på en särskild provcykel, eftersom ett järnvägsfordon givetvis har ett annat körmönster än en grävmaskin eller jordbrukstraktor. Detta gäller i synnerhet för riktiga lokomotiv. Av nedanstående skäl (se avsnittet "Provningsförfarande") föreslås emellertid att man inte inför något särskilt provningsförfarande i direktiv 97/68/EG.Fartyg har enligt nyare rön visat sig stå för en avsevärd del av de sammanlagda kväveoxid- och partikelutsläppen. Detta gäller särskilt havsgående fartyg, men fartyg i inlandssjöfart bidrar också. I sin vitbok om den gemensamma transportpolitiken nämner kommissionen inte bara järnvägen utan även inlandssjöfarten som miljövänligt transportslag. För att ge argumentet ännu mer tyngd måste man minska utsläppen från inlandssjöfarten.På internationell nivå har Internationella sjöfartsorganisationen (IMO) utarbetat regler för kväveoxidutsläpp från fartyg (Marpol, bilaga VI). Bilagan i fråga har dock ännu inte trätt i kraft, eftersom den inte ratificerats av samtliga länder. Dessutom gäller den inte partikelutsläpp, som är en mycket högprioriterad fråga.Motortillverkarna ser helst att man för detta motorslag inför de gränsvärden (och det ISO-provningsförfarande) som tillämpas i Förenta staterna. Ur miljösynpunkt är dessa gränsvärden ambitiösa och ligger i linje med det allmänna anpassningsmålet. De skulle därför också kunna användas i EU:s lagstiftning.Frågan om hur man skall gå till väga när det gäller utsläpp från havsgående fartyg kommer att tas upp i ett särskilt kommissionsmeddelande.Fritidsbåtar omfattas av ett annat direktiv, närmare bestämt direktiv 94/25/EG. Kommissionen föreslog i oktober 2000 att man skulle ändra det direktivet och införa gränsvärden för avgasutsläpp och buller från motorer som är avsedda att installeras på fritidsbåtar (KOM(2000) 639). Rådet införde i sin gemensamma ståndpunkt om denna ändring av den 22 april 2002 en bestämmelse om översyn i artikel 2 i direktivet. Enligt denna bestämmelse skall kommissionen senast den 31 december 2005 lägga fram en rapport om möjligheterna att ytterligare reducera utsläppen från fritidsbåtar och, mot bakgrund av denna rapport, senast den 31 december 2006 lägga fram lämpliga förslag för Europaparlamentet och rådet om strängare krav och utsläppsvärden. Det finns därför ingen anledning att låta direktiv 97/68/EG även omfatta motorer i fritidsbåtar.3.2.3. SlutsatserFör att bättre anpassa den europeiska lagstiftningen till den amerikanska bör man ändra den lägsta effektgränsen från 18 kW till 19 kW. Motorer under 19 kW och över 560 kW bör för närvarande fortsätta att ligga utanför direktivets räckvidd. Införandedatum och gränsvärden för jord- och skogsbrukstraktorer bör anpassas genom kommissionens förslag om ändring av direktiv 2000/25/EG, som läggs fram parallellt med detta förslag. Man bör införa klarare definitioner för att få direktivet att även omfatta utsläpp från järnvägs tillämpningar utom lokomotiv "som inte själva är avsedda för passagerar- eller godstransport" för att anpassa direktivet till amerikansk lagstiftning.Direktiv 97/68/EG bör även gälla fartyg i inlandssjöfart. Eftersom de hittills har undantagits och skiljer sig i tekniskt hänseende, bör man införa särskilda utsläppsgränser och datum för ikraftträdande.3.3. ProvningsförfarandeDet nuvarande förfarandet för utsläppsmätning enligt direktiv 97/68/EG bygger på en provcykel för stationära driftsförhållanden, nämligen 8-stegscykeln enligt ISO 8178-4 C1. Eftersom mobila maskiner avser en lång rad olika tillämpningar under olika driftsförhållanden, är det mycket svårt att använda samma provcykel för alla tillämpningar. Den nuvarande provcykeln tar därför inte hänsyn till alla faktiska driftsförhållanden för mobila maskiner. Vidare omfattas en del av de driftsätt som orsakar mest luftförorening inte av provcykeln. Med de nya, strängare utsläppsvärdena bedöms den dock vara en god kompromiss. När man skärper utsläppsgränserna, blir det ännu viktigare att ha ett provningsförfarande som omfattar de viktigaste driftsätten för att undvika avvikelser mellan de verkliga utsläppen och mätningarna i laboratoriet. Framför allt är partikelutsläppen mycket större under "transienta villkor". Vid utarbetandet av gällande EU-lagstiftning om utsläpp från vägfordon tog man hänsyn till detta och införde ett transient provningsförfarande.De flesta mobila maskiner används för tillämpningar som i huvudsak är av transient art. Till och med utrustning som pumpar och generatorer, som mest drivs med konstant hastighet, kan uppvisa avvikelser från stationära driftsförhållanden i och med att motorbelastningen varierar med tiden. Genom ett brett samarbete mellan myndigheter och industri i Förenta staterna, Japan och Europa har man därför försökt ta fram en ny provcykel som bättre tar hänsyn till detta. Samarbetet ledde till en ny, transient provcykel som uppfyller dessa krav. Denna provcykel har utvecklats så att den kan köras med virvelströmsdynamometrar, vilket ger mycket lägre kostnader (mellan en tredjedel och en fjärdedel av de vanliga kostnaderna) än konventionell utrustning (lik- eller växelströmsdynamometer) för transient provning utan att man behöver ge avkall på miljömål.Man kan spara ännu mer (minst en femtedel av de vanliga kostnaderna), om man utför den transienta provningen med hjälp av de system med delflödesutspädning som redan används för förfarandet för stationära driftsförhållanden i stället för att följa den konventionella CVS-principen (Constant Volume Sampling). Arbetet i samband med ISO/FDIS 16183 (tunga fordon - mätning av gas- och partikelformiga avgasutsläpp under transienta provningsvillkor - system för outspädda avgaser med delflödesutspädning) har nu avslutats, och enligt kommissionen kan förfarandet överföras från vägfordon till mobila maskiner.Detta nya provningsförfarande bör göras obligatoriskt för mätningen av partikelutsläpp, så snart steg III B-värdena träder i kraft. För gasformiga föroreningar skulle tillverkaren kunna använda det befintliga provningsförfarandet. Men för att slippa använda två olika förfaranden är det troligt att tillverkarna tillämpar det transienta provningsförfarandet även på gasformiga föroreningar, när väl steg III B-värdena införts.Det har påpekats att ett lokomotivs driftsmönster skiljer sig från andra mobila maskiners, och att man därför bör använda ett särskilt provningsförfarande. Det finns redan ett särskilt provningsförfarande, nämligen ISO 8178-4, provcykel under stationära förhållanden, typ F för spårbundna trafikmedel. Denna typ F-provcykel verkar på rätt sätt återspegla driftsmönstret hos gamla järnvägsdrivsystem. Det är emellertid viktigt att tänka på utsläppslagstiftningens syfte, nämligen att minska hälso- och miljöpåverkan. I detta hänseende har för järnvägens del de lokala utsläppen runtomkring järnvägsstationer i stadsområden större betydelse än järnvägens andel av de sammanlagda utsläppen. De lokala utsläppen uppstår vid acceleration och tung belastning av motorerna, medan utsläppen under konstant fart, mest i landsbygdsregioner, är mycket låga. En särskild provcykel skulle ge ett utsläppsgenomsnitt som inte säger något om de verkliga miljöproblemen.Man bör emellertid genomföra fler studier och vid behov ändra provningsförfarandet, innan stränga gränsvärden för partikelutsläpp träder i kraft. Detta kan göras inom ramen för den tekniska översyn som behandlas i punkt 3.9.Det bör också påpekas att ett särskilt provningsförfarande enligt motsvarande amerikansk lagstiftning bara används för riktiga lokomotiv, som ju inte omfattas av direktiv 97/68/EG.3.3.1. SlutsatserDe framtida steg III B-normerna för partiklar bör bygga på ett särskilt, nytt och transient provningsförfarande, som bättre motsvarar de faktiska driftsförhållandena och som framför allt återger de verkliga partikelutsläppen och garanterar att det tas fram teknik för minskning av utsläppen under dessa driftsförhållanden.För mätningen av gasformiga utsläpp bör tillverkarna kunna välja mellan den nya transienta provcykeln och det befintliga provningsförfarandet under stationära förhållanden.Olika provningsförfaranden bör användas för samtliga motorer med varierande varvtal, utom i fråga om fartyg i inlandssjöfart. I den tekniska översynen enligt punkt 3.9 bör man emellertid ta särskild hänsyn till motorer med konstant varvtal och till järnvägstillämpningar. På motorer som är avsedda att användas för framdrivning av fartyg i inlandssjöfart bör man tillämpa det internationellt godkända provningsförfarandet enligt ISO 8178-4 (provcyklerna E2 och E3).Tillverkarna bör även fortsättningsvis kunna välja mellan full- och delflödessystem. 3.4. Gränsvärden och införandedatum för steg III3.4.1. Gränsvärden3.4.1.1. Gränsvärden för effektklassen 37-560 kWTeoretiskt finns det visserligen många olika gränsvärden för steg III att välja bland, men valet är i praktiken begränsat till antalet genomförbara tekniska steg.I princip handlar det om ett ingrepp på två olika nivåer: rena motormodifieringar och användning av efterbehandlingsutrustning. Dessa "tekniska nivåer" måste givetvis översättas till gränsvärden, så att tillverkarna i varje enskilt fall kan välja de tekniska lösningar som uppfyller normerna.Tänkbara scenarier för steg III är i huvudsak följande:&gt;Plats för tabell&gt;(*) Förbättring av miljön uttryckt som utsläppsminskning i procent med motorer som uppfyller steg II-normerna.Scenario 1 motsvarar den fas III som redan beslutats av Förenta staterna. För detta scenario räcker motormodifieringar, det skulle kunna införas inom kort tid och skulle svara mot industrins önskan om anpassning. Det skulle emellertid inte lösa problemet med partikelutsläpp, som i meddelandet om fordons- och oljeprogrammet beskrivs som en högprioriterad form av förorening och som i flera medlemsstater tagits upp som viktig fråga. Det är därför tveksamt om ett förslag som bygger på detta scenario verkligen skulle lösa de fastställda miljöproblemen. På lång sikt kan man med detta scenario inte uppnå någon global anpassning, eftersom Förenta staterna kommer att införa ytterligare gränsvärden för partikelutsläpp. För detta scenario krävs inga ytterligare begränsningar av bränslets svavelhalt utöver vad som redan beslutats (1 000 ppm).Scenario 2 omfattar gränsvärden för partikelutsläpp. Dessa gränsvärden kan uppnås genom motormodifieringar (bland annat genom kyld avgasrecirkulation) i linje med Euro 3-tekniken för vägfordon. Att partikelutsläppen är lägre än i steg II beror främst på lägre svavelhalter i bränslet, men genom motormodifieringar kan man troligen minska utsläppen med ytterligare 10 %. För att uppfylla kraven i detta scenario måste man ändra direktiv 98/70/EG så att användningen av bränslen med lägre svavelhalt (högst 350 ppm) blir obligatorisk. Det krävs längre tid att införa detta scenario än scenario 1 och det räcker inte för att uppnå global anpassning.Scenario 3 bygger på antagandet att man använder efterbehandlingsutrustning för att minska partikelutsläppen. Denna teknik finns redan tillgänglig i sektorn för vägfordon och torde med rimlig fördröjning även bli tillgänglig för de flesta tillämpningar i sektorn för mobila maskiner. Kväveoxidminskningen motsvarar scenario 2. Det krävs en övre gräns för svavelhalten på 50 ppm. Detta scenario skulle kunna leda till en global anpassning.Scenario 4 skiljer sig från scenario 3 såtillvida att efterbehandlingsutrustningen även antas minska kväveoxidutsläppen. EPA har inofficiellt meddelat att Förenta staterna för framtiden kan tänka sig en utveckling i en riktning som liknar scenario 4. EPA håller dock med om att det inom sektorn för mobila maskiner råder större osäkerhet om tekniken för efterbehandling av kväveoxidutsläppen än för partikelfällor. EPA utgår därför från att strängare gränsvärden för kväveoxider kommer att införas senare än för partiklar. Liksom i scenario 3 krävs det en övre gräns för svavelhalten på 50 ppm. Detta scenario skulle kunna leda till en global anpassning.Det är uppenbart att beslut om steg III-gränsvärden i hög grad påverkas av huruvida efterbehandlingsutrustning finns tillgänglig och är ekonomiskt genomförbar. I meddelandet om fordons- och oljeprogrammet nämns partikelutsläppen som ett av framtidens olösta luftkvalitetsproblem. I många rapporter framställs små partiklar (mikropartiklar) som det kanske största hälsoproblemet. Grundläggande efterbehandlingsteknik (partikelfällor) finns som sagt redan tillgänglig inom vägfordonssektorn och i viss utsträckning också inom sektorn för mobila maskiner. Olika försök visar dessutom att tekniken för vägfordon generellt också kan användas för vissa tillämpningar i sektorn för mobila maskiner, och inom viss tid troligen också för de flesta andra tillämpningar.Mobila maskiner brukas förstås normalt i en annan miljö än vägfordon. Avgastemperaturen skulle exempelvis kunna var för låg för partikelfällor med passiv regeneration. Detta skulle också kunna gälla för stadsbussar, som inte är undantagna från Euro IV-normerna. Det kan alltså mycket väl visa sig att det inte är möjligt att använda partikelfällor eller motsvarande teknik i vissa tillämpningar, även om industrin får god tid på sig. För att råda bot på denna osäkerhet skulle man, innan normerna träder i kraft, kunna göra en teknisk översyn för att se om det krävs vissa undantag. Denna lösning valdes för Euro V-normerna för tunga fordon i direktiv 1999/96/EG.Bilaterala samtal med EPA har gett en tydlig fingervisning om att den relevanta amerikanska lagstiftningen i nästa steg kommer att bygga på användningen av den efterbehandlingsutrustning som ursprungligen utvecklats för vägsektorn. Det verkar som om EPA avser att först införa dessa strängare krav för partiklar och några år senare för kväveoxider.Det råder inga grundläggande skillnader mellan Förenta staterna och EU i fråga om partikelutsläpp. Det kommer att finnas samma behov av bränsle med låg svavelhalt. Dessutom är tekniken allmänt tillgänglig och kan tillämpas på samma sätt. Det verkar därför fullt möjligt att i steg III införa samma norm för partikelutsläpp som i Förenta staternas fas IV.När det gäller kväveoxidutsläpp är det aktuella läget emellertid något mer sammansatt. För sektorn för vägfordon har man i Förenta staterna och EU beslutat införa normer som kräver efterbehandlingsutrustning. EU-lagstiftningens gränsvärde är dock ungefär åtta gånger högre än det amerikanska. EPA har kategoriskt förklarat sig föredra kväveoxidabsorberare som framtida teknik, medan de europeiska tillverkarna verkar föredra SCR-teknik (selektiv katalytisk reduktion), där det krävs ett separat system för fördelning av ammoniak eller urealösning. För vägsektorn är strategivalet något mindre avgörande, eftersom marknaden för vägsektorn inte är global på samma sätt som marknaden för mobila maskiner. När det gäller sektorn för mobila maskiner, skulle emellertid det aktuella, mycket globalt inriktade, tillvägagångssättet äventyras, om EU föredrar att utveckla SCR-tekniken medan Förenta staterna väljer kväveoxidabsorberare.I EU kommer dessutom Euro V-normerna för kväveoxidutsläpp att ses över av kommissionen före slutet av 2002. Även om denna tekniska översyn troligen kommer att visa att den nödvändiga tekniken kommer att finnas tillgänglig för vägsektorn senast 2008 (då Euro V träder i kraft), kan kommissionen inte före översynens offentliggörande dra några slutsatser om användningen av sådan teknik i sektorn för mobila maskiner. Det kan inte heller uteslutas att Euro V-gränsvärdena skärps som följd av den tekniska översynen.Vidare undersöker kommissionen för närvarande den framtida luftkvalitetssituationen och behovet av åtgärder inom ramen för projektet "Ren luft i Europa" (CAFE-programmet). Projektresultaten kommer att föreligga 2004/2005 och torde kunna läggas till grund för ett beslut om ett eventuellt steg IV-gränsvärde för kväveoxider. Sådana överläggningar bör göras inom ramen för den tekniska översyn som behandlas i punkt 3.9.3.4.1.2. Gränsvärden för effektklassen 19-37 kWEnligt den amerikanska lagstiftning som införs 2004 omfattas motorer på 19-37 kW av fas II-gränsvärden för utsläpp. För dessa gränsvärden behöver motorerna inte förses med efterbehandlingsutrustning.Motorer i effektklassen 19-37 kW omfattas redan av direktiv 97/68/EG men är föremål för endast en uppsättning gränsvärden. De amerikanska fas II-gränsvärdena är något strängare än de i direktiv 97/68/EG, särskilt i fråga om partiklar (se nedan). 1994 års kartläggning visar att dessa motorers andel av de sammanlagda utsläppen inte är försumbar. Dessutom har industrin uttalat sig för en anpassning av direktiv 97/68/EG till den amerikanska lagstiftningen.&gt;Plats för tabell&gt;3.4.2. Införandedatum för steg IIIValet av scenario är förstås kopplat till normernas införandedatum. När det gäller effektklassen över 37 kW, skulle därför scenario I (stegvis) kunna införas från och med 2006, eftersom tillverkarna under alla omständigheter måste uppfylla kraven på den amerikanska marknaden. För scenario 2 krävs mer tid, åtminstone i fråga om partikelgränsvärden, eftersom tillverkarna måste uppfylla ytterligare krav, och eftersom bränsle med låg svavelhalt måste bli obligatoriskt i alla medlemsstater. Även för scenario 3 krävs mer tid för att man skall kunna uppfylla partikelkraven. För att ge tillverkarna en tillräckligt lång utvecklingstid bör man rimligen utgå från att partikelnormerna kan träda i kraft ungefär 2009-2011. I scenario 4 råder större osäkerhet om huruvida man för mobila maskiner kommer att ha tillgång till efterbehandlingsutrustning för kväveoxider och framför allt om vad som slutligen kommer att beslutas för vägsektorn i EU. Det krävs därför mer information, innan man kan införa gränsvärden grundade på användningen av efterbehandlingsutrustning för kväveoxider. Den amerikanska lagstiftningen för effektklassen 19-37 kW skall införas 2004. Av praktiska skäl kan de amerikanska normerna inte införas i EU-lagstiftningen före 2006.En särskild fråga är införandedatum för motorer med konstant varvtal. För närvarande är dessa motorer undantagna från direktiv 97/68/EG. Enligt ovannämnda ändring kommer de dock att omfattas av utsläppsgränsvärdena, dock inte före den 31 december 2006. För att ge tillverkarna tillräcklig utvecklingstid bör gränsvärdena för dessa motorer träda i kraft några år senare än för andra motortyper.För vissa utrustningstyper enligt direktiv 97/68/EG kommer nya bullergränser att införas 2006 (direktiv 2000/14/EG). Det hade varit fördelaktigt att samordna införandedatumen. Det är dock inte möjligt låta steg III A träda i kraft samtidigt för alla motortyper fram till 2006. När direktiv 2000/14/EG om buller ses över, vilket planeras för 2005, kommer man att ta hänsyn till behovet av en framtida samordning av införandedatumen.3.4.3. SlutsatserFör att verkligen lösa miljöproblemen bör man införa steg III-gränsvärden för både kväveoxider och partiklar. Gränsvärdena bör bygga på bästa tillgängliga teknik, vara tillämpliga på mobila maskiner och anpassas globalt.Gränsvärdena för gasformiga föroreningar (steg III A) skulle således motsvara de amerikanska fas III-normerna för effektklasserna över 37 kW och fas II-normerna för effektklassen 19-37 kW. De bör stegvis införas från och med den 31 december 2006. Partikelgränsvärdena (steg III B) för effektklasserna över 37 kW bör bygga på antagandet att partikelfällor, eller motsvarande teknik, kommer att finnas tillgänglig i sektorn för mobila maskiner. I EU skulle dessa gränsvärden kunna införas stegvis från och med den 31 december 2009 för att ge industrin tillräcklig tid. Det bränsle som krävs kommer dock inte att finnas tillgängligt i Förenta staterna förrän ett år senare. För anpassningens skull och för att hålla världsmarknaden öppen bör man börja införa gränsvärdena ett år senare, dvs. den 31 december 2010.För att se till att den nödvändiga tekniken finns allmänt tillgänglig bör man införa en bestämmelse om översyn, enligt vilken kommissionen senast 2006 skall se över partikelgränsvärdena mot bakgrund av den tekniska utvecklingen och föreslå de undantag som krävs. I denna översyn bör man också ta upp frågan om steg IV-gränsvärden för kväveoxider på grundval av efterbehandlingsutrustningens tillgänglighet och ekonomiska genomförbarhet och dessutom överväga en ytterligare skärpning av gränsvärdena för motorer i effektklassen 19-37 kW. Man bör därför i direktiv 97/68/EG införa gränsvärden för steg III i följande två etapper:&gt;Plats för tabell&gt;Tabell med gränsvärden för steg III A&gt;Plats för tabell&gt;Tabell med gränsvärden för steg III BKategori: nettoeffekt(P )   //  Datum för ikraftträdandeH: 130 kW &lt;= P &lt;= 560 kW  //  31 december 2005I: 75 kW &lt;= P &lt; 130 kW  //  31 december 2006J: 37 kW &lt;= P &lt;75 kW  //  31 december 2007K: 19 kW &lt;= P &lt;37 kW  //  31 december 2005Tabell: steg III A, datum för ikraftträdande (datum för utsläppande på marknaden). När det gäller motorer med konstant varvtal, bör man tillämpa införandedatumen för steg III B även på gasformiga föroreningar.Kategori: nettoeffekt(P)  //  Datum för ikraftträdandeL: 130 kW &lt;= P &lt;= 560 kW  //  31 december 2010M: 75 kW &lt;= P &lt; 130 kW  //  31 december 2010N: 37 kW &lt;= P &lt;75 kW  //  31 december 2011Tabell: steg III B, datum för ikraftträdande (datum för utsläppande på marknaden).För fartyg i inlandssjöfart kommer följande gränsvärden och införandedatum att gälla:&gt;Plats för tabell&gt;Tabell med gränsvärden för fartyg i inlandssjöfart  Kategori:  //  Datum för ikraftträdandeV1:1   //  31 december 2006V1:2  //  31 december 2006V1:3  //  31 december 2006V1:4  //  31 december 2008V2  //  31 december 2008Tabell: Datum för ikraftträdande för utsläppsgränser för fartyg i inlandssjöfart (datum för utsläppande på marknaden).3.5. Bränslekvalitetens betydelse3.5.1. AllmäntDe båda stegens utsläppsnormer i det gällande direktivet 97/68/EG kan uppfyllas utan särskilda krav på bränslekvaliteten. I vissa medlemsstater är det därför tillåtet med eldningsolja för mobila maskiner som inte är avsedda att användas på väg. I andra medlemsstater krävs samma bränslekvalitet som för vägsektorn. En medlemsstat, närmare bestämt Spanien, har en särskild bränslekvalitetsnorm för sektorn för mobila maskiner. Vad som avgör valet av bränslekvalitet är beskattningen och inte bränslekvalitetens produktionskostnader. Normalt är det lägre skatt på eldningsolja än på motorbränsle.Bränslekvalitetens betydelse ökar i och med att utsläppsnormerna blir strängare och det krävs mer sofistikerad teknik för att uppfylla dem. Den viktigaste parametern i detta sammanhang är svavelhalten. Hög svavelhalt medför högre partikelutsläpp och kan skada eventuell efterbehandlings utrustning, som behövs för att uppfylla utsläppsgränserna, eller sänka utrustningens effektivitet. För att undvika detta måste svavelhalten ligga under åtminstone 50 ppm.Krav på svavelhalten i gasolja fastställs i direktiv 98/70/EG (om bensin och dieselbränslen för vägfordon och mobila maskiner) och direktiv 1999/32/EG (om eldningsolja). Enligt det senare är högsta tillåtna svavelhalt för gasolja som används för annat än vägfordon 2 000 ppm. Från 2008 kommer detta gränsvärde att sänkas till 1 000 ppm.Enligt direktiv 98/70/EG gäller en högsta svavelhalt på 50 ppm för diesel som är avsedd att användas i vägfordon från och med den 1 januari 2005. Enligt ett förslag om ändring av det direktivet, som för närvarande ligger hos rådet och Europaparlamentet för ett slutligt beslut, skall detta gränsvärde sänkas till 10 ppm. Det ser ut som om rådet och Europaparlamentet kommer att vara införstådda med att detta blir obligatoriskt från och med 2009.Direktiv 98/70/EG gäller i princip också kvaliteten på dieselbränsle för mobila maskiner som inte är avsedda att användas på väg. Eftersom det för uppfyllandet av utsläppsnormerna för steg I och II i tekniskt hänseende inte behövs några särskilda bränslekrav, har man överlåtit åt medlemsstaterna att fatta beslut om svavelhalten så länge den inte är högre än vad som anges i direktiv 1999/32/EG och inte strängare än vad som gäller för vägfordon. Enligt den gemensamma ståndpunkten om ovannämnda ändringsförslag skall kommissionen ytterligare detaljera kraven på dieselbränsle för sektorn för mobila maskiner, när förslagen om utsläppsgränsvärden för steg III läggs fram.I dagsläget används runt 9 % av gasoljan för mobila maskiner som inte är avsedda att användas på väg, om man även räknar inlandssjöfarten. Ungefär 50 % används för vägfordon och cirka 40 % som eldningsolja. På europeisk nivå finns ingen särskild dieselkvalitet för mobila maskiner, och med en marknadsandel på under 10 % är det osannolikt att situationen kommer att ändras i framtiden. På nationell nivå kan det däremot finnas särskilda bränslekvaliteter.Av skatteskäl är det som redan påpekats i vissa medlemsstater tillåtet att använda lågbeskattad eldningsolja även i mobila maskiner. Det kan därför finnas behov av specifika åtgärder, särskilt inom jordbrukssektorn. Numera märks lågbeskattad olja för att underlätta lagstiftningens genomförande och kontrollen av att man inte använder lågbeskattad olja där man borde använda bränsle för vägfordon. Om man kräver högre bränslekvalitet än eldningsolja för att uppfylla steg III-gränsvärdena, kan det uppstå vissa praktiska problem i de medlemsstater som vill fortsätta tillåta användningen av lågbeskattat bränsle.För detta problem finns olika lösningar, exempelvis diesel som färgas i en färg för eldning och i en annan färg för mobila maskiner, som också skulle kunna användas som eldningsolja av jordbrukare med förrådstank, samt ofärgad (högbeskattad) dieselolja för vägfordon.Medlemsstaterna bestämmer själva om skattepolitik och distributionssystem. Ovanstående exempel skall bara visa att det finns lösningar för de medlemsstater som vill fortsätta tillåta användningen av lågbeskattad dieselolja för mobila maskiner.Mot bakgrund av ovannämnda slutsatser om gränsvärden kommer vi i framtiden att ha en situation där steg III A-gränsvärdena för gasformiga föroreningar kan uppfyllas med hjälp av eldningsolja. För att uppfylla partikelgränsvärdena för steg III B måste man emellertid använda ett bränsle vars svavelhalt ligger under ett värde mellan 10 och 50 ppm. Man måste därför se till att det används bränsle med låg svavelhalt, när partikelgränsvärdena träder i kraft. Likaså måste de medlemsstater som vill uppmuntra en tidigare tillämpning av dessa gränsvärden se till att det används bränsle med låg svavelhalt.3.5.2. ReferensbränsleDet referensbränsle som används inom ramen för typgodkännandet bör ha samma kvalitet som det bränsle som används under verkliga driftsförhållanden. Eftersom medlemsstaternas lagstiftning om bränsle på marknaden varierar, är den gällande specifikationen för referensbränsle en kompromiss. Den viktigaste parametern - svavelhalten - måste ligga mellan 1 000 och 2 000 ppm.För de föreslagna steg III B-gränsvärdena för partikelutsläpp kommer det att krävas bränsle med låg svavelhalt (10-50 ppm). Man bör därför ändra referensbränslet så att det motsvarar förslaget och göra användningen av bränsle med låg svavelhalt obligatorisk för alla mobila maskiner som inte är avsedda att användas på väg. Dessutom är det möjligt att några medlemsstater vill ge tillverkarna incitament att uppfylla de strängare partikelnormerna innan de blir obligatoriska. I så fall bör tillverkarna tillåtas använda bränsle med låg svavelhalt när deras motorer typgodkänns.3.5.3. SlutsatserTillgången på lämpliga bränslen kommer inte att hindra införandet av steg III-utsläppsgränser för mobila maskiner.Steg III A-gränsvärdena kan uppfyllas utan ytterligare specifikation av bränslekvaliteten. För att man skall kunna uppfylla steg III B-gränsvärdena måste bränslets svavelhalt ligga under ett värde mellan 10 och 50 ppm. Kommissionen kommer att föreslå en ändring av direktiv 98/70/EG för att se till att det relevanta bränslet införs i hela EU.Ett särskilt referensbränsle bör därför användas, när steg III B-gränsvärdena för partikelutsläpp trätt i kraft eller när tillverkare frivilligt tillämpar dem i samband med typgodkännandet av motorfamiljer.3.6. BeständighetskravI motsvarande amerikansk lagstiftning definieras den livslängd under vilken gränsvärdena måste uppfyllas. Dessutom fastställs system för återkallning.EU har allmänt släpat efter när det gäller sådan lagstiftning. För lätta fordon infördes liknande bestämmelser genom direktiv 98/69/EG, medan arbetet för tunga fordon fortfarande pågår. Bestämmelserna för tunga fordon förväntas träda i kraft 2005.I princip bör samma slags lagstiftning också gälla för mobila maskiner. Eftersom utrustningen inte är registrerad, är det emellertid svårare att genomföra program för provning av maskiner i bruk. Ett första steg vore dock att definiera livslängden för olika motorkategorier och att ålägga tillverkarna att fastställa försämringsfaktorer för typgodkännandet.Nästa steg - provning av maskiner i bruk och återkallning - skulle kunna tas upp i ovannämnda tekniska översyn.3.6.1. SlutsatserLagstiftningen bör innehålla en definition av livslängden - 3 000 timmar för motorer under 37 kW och 5 000 timmar för motorer på 37 kW eller högre.Tillverkarna bör fastställa en försämringsfaktor för varje motorfamilj. Man bör som lägsta faktor använda 1,0, även om det fastställda värdet är lägre.3.7. Kostnader och kostnadseffektivitet3.7.1. KostnaderSteg III-gränsvärdena togs i först hand fram för att bana väg för en enhetlig, internationell lagstiftning utifrån miljöbehov och tillgången på teknik för minskning av utsläpp. Man måste dock också undersöka förslagets kostnadseffektivitet/vinster och se till att förslaget ligger i samma storleksordning som annan lagstiftning som införts för att lösa samma miljöproblem. Härvid kan man emellertid inte ta hänsyn till vad tillverkarna har att vinna på anpassningen.Det saknas som sagt exakta uppgifter om antalet mobila maskiner och deras användning. Dessutom har befintliga modeller för utsläppsberäkning normalt tagits fram för vägsektorn och kan inte tillämpas på mobila maskiner. För att råda bot på denna informationsbrist har beräkningarna grundats på motorerna med beaktande av livscykelutsläpp och livscykelkostnader. En av kommissionen beställd konsultstudie bygger på det gällande direktivets effektklasser och utgår från att steg III-gränsvärdena (steg III A + steg III B) ger upphov till följande livscykelkostnader. Kostnaderna omfattar utgifter för utrustning och konstruktion. Kostnaderna för effektklassen 18-37 kW bygger dock på strängare partikelgränsvärden än dem i ändringsförslaget. I avsaknad av bättre uppskattningar har dessa kostnader använts i analysen.&gt;Plats för tabell&gt;Tabell: Merkostnad (teknik och konstruktion) för uppfyllande av steg III-gränsvärdena.Källa: Konsultstudie av VTT Process.Det tillkommer kostnader för bränsle med låg svavelhalt, som krävs för steg III B-gränsvärdena för partikelutsläpp. Låg svavelhalt krävs inte för motorer på 18-37 kW, eftersom det inte behövs någon efterbehandlings utrustning. I praktiken kommer det dock att vara svårt att distribuera bränsle med högre svavelhalt för endast denna motorkategori. I denna motorkategori har därför merkostnaden för bränsle med låg svavelhalt lagts till.I en annan konsultstudie, utförd av Beicip-Franlab, uppskattas kostnaden för övergången från bränsle med en svavelhalt på 1 000 ppm till bränsle med en svavelhalt på 10 ppm till 1,5-1,9 eurocent per liter. För den fortsatta analysen har ett nettovärde av 1,5 eurocent per liter använts.&gt;Plats för tabell&gt;Tabell: Merkostnad för bränsle med låg svavelhalt.Källa: Konsultstudier av VTT Process och Beicip-Franlab.Det är svårt att verkligen exakt uppskatta kostnader av detta slag, eftersom det rör sig om normer som skall införas i en avlägsen framtid. Erfarenheten inom vägsektorn visar att dessa kostnader normalt överskattas, när man jämför de faktiska kostnaderna med uppskattningarna från tiden då lagstiftningen beslutades. I och med att det rör sig om en nästan hundraprocentig världsmarknad skulle man dessutom kunna hävda att kostnaderna för uppfyllandet av steg III A-normerna är ofrånkomliga, eftersom EPA redan har bekräftat att Förenta staterna kommer att bibehålla sina fas III-normer. Vidare grundade konsulten sin kostnadsberäkning på det mycket osannolika antagandet att man för alla motorer behöver två partikelfilter. Motsvarande (preliminära) kostnadsberäkning utförd av amerikanska EPA pekar på mycket lägre kostnader.3.7.2. VinsterI en särskild konsultstudie om beräkning av de externa marginalkostnaderna för luftförorening i Europa, utförd av företaget Netcen, uppskattas olika föroreningar orsaka följande externa marginalkostnader:Vinster genom minskning av utsläpp i landsbygdsregioner&gt;Plats för tabell&gt; Vinster genom minskning av utsläpp i stadsområden&gt;Plats för tabell&gt;Av tabellerna framgår att marginalkostnaderna varierar starkt beroende på var utsläppen sker. 1999 levde 80 % av EU:s befolkning i stadsområden. Eftersom en stor del av maskinerna används i jordbrukssektorn och utsläppen i fråga således sker i landsbygdsregioner, görs följande antaganden i fråga om användningen av och utsläpp från mobila maskiner: 50 % av utsläppen sker i landsbygdsregioner, 30 % i städer med 100 000 invånare, 8 % i städer med 500 000 invånare och 2 % i städer med över 1 miljon invånare.Enligt dessa antaganden får man följande vinster:NOx - 4 200 euro/tonPM - 36 420 euro/tonSO2 - 8 220 euro/ton3.7.3. UtsläppsminskningI den studie som VTT Process utfört beräknas "utsläppsbesparingen" under en livstidscykel (ton per motor) uppgå till följande:&gt;Plats för tabell&gt;3.7.4. Kostnadseffektivitet (genomförbarhet)Om man utgår från ovanstående data, och utrustningstillverkarnas uppgifter om distributionen av motorer i olika storleksklasser i Europa, medför det föreslagna paketet för mobila maskiner sammantaget en vinst som per maskin räknat är 75 euro högre än kostnaderna. Samma beräkning visar att det samlade resultatet beror på att stora maskiner ger hög vinst. Det har inte gjorts någon särskild beräkning för fartyg i inlandssjöfart.3.7.5. SlutsatserKostnadsberäkningar i samband med tekniska åtgärder som är tänkta att vidtas i en tämligen avlägsen framtid är av naturliga skäl osäkra. Erfarenheten visar att de beräknade kostnaderna, som uppskattas då lagstiftningen utarbetas, brukar vara högre än de faktiska kostnader som uppstår när lagstiftningen väl genomförs. I detta särskilda fall är det dessutom diskutabelt, om kostnaderna för steg III A verkligen skall beaktas fullt ut, eftersom de flesta tillverkare i alla händelser måste uppfylla normerna i motsvarande amerikansk lagstiftning, som ju redan beslutats. När det gäller motorer på 19-37 kW bygger konsultföretagets kostnadsberäkning på att steg III B-gränsvärdet för partiklar uppgår till 0,3 g/kWh, medan det enligt förslaget bara skulle krävas 0,6 g/kWh. Konsultföretaget har också utgått från att det för varje motor krävs två partikelfällor, vilket kan ifrågasättas på grund av förslagets beständighetskrav. Dessutom pekar EPA:s preliminära kostnadsberäkning på mycket lägre belopp.Å andra sidan har kostnaden för ökad bränsleförbrukning inte beaktats. Med hjälp av mer avancerad teknik kommer tillverkarna att kunna förbättra bränsleekonomin och därmed kompensera för den ökning av bränsleförbrukningen som partikelfällorna medför.Vidare är vinstberäkningen behäftad med stor osäkerhet. Det bör i detta sammanhang påpekas att alla partiklar från mobila maskiner är så kallade nanopartiklar, som verkar bli ett allt större hälsoproblem.Mot bakgrund av dessa osäkerheter, som kan påverka resultatet både positivt och negativt, verkar det som om steg III-paketet i sin helhet är positivt ur kostnads effektivitets synpunkt. Man bör dock tänka på att det samlade resultatet beror på att stora maskiner ger ett mycket positivt utslag, vilket ytterligare understryker betydelsen av den tekniska översyn som föreslås som ett led i paketet.3.8. Flexibla lösningar3.8.1. AllmäntMobila maskiner används i en lång rad olika tillämpningar. Även om lagstiftningen på området främst är inriktad på motortillverkare, kommer den dessutom att beröra många utrustningstillverkare, där vissa tillverkar motorer och andra inte. För att ta hänsyn till de olika konstellationerna, och inte begränsa lagstiftningen till minsta gemensamma nämnare, eller försena dess införande och därmed införandet av avancerad teknik, bör man införa flexibla lösningar (undantag). I motsvarande amerikansk lagstiftning har man gått tillväga på samma sätt.Lagstiftningen bör å andra sidan vara så klar som möjlig, så att den tolkas på samma sätt i alla medlemsstater. Det bör därför finnas så få undantag som möjligt. På grund av skillnaderna i de administrativa systemen är det dessutom svårt att kopiera den amerikanska lagstiftningen fullt ut.I följande fall gäller särskilda regler i lagstiftningen.3.8.2. Motortillverkare3.8.2.1. Små tillverkareSmå tillverkare har färre resurser för att utveckla ny teknik. De har också färre produkter för att täcka utvecklingskostnaderna. Om de inte producerar för världsmarknaden, måste de inte följa den amerikanska lagstiftningen.3.8.2.2. Små motorfamiljerI princip bör utvecklingskostnaderna täckas av motorfamiljen i fråga. Ju mindre motorfamilj, desto svårare blir detta att genomföra. Särskilt svårt blir det för små tillverkare som inte kan överföra kostnaderna till andra motorfamiljer.3.8.3. UtrustningstillverkareDirektiv 97/68/EG är ett motordirektiv, vilket innebär att det är motortillverkaren som måste uppfylla normerna. Förr eller senare monteras motorerna dock in i något slags utrustning, antingen av motortillverkaren själv eller av en särskild utrustningstillverkare. Särskilt i det senare fallet måste man ge utrustningstillverkaren möjlighet att anpassa sin produkt till motorkonstruktionen. En möjlighet att tillgodose detta behov är att tillåta att motorerna släpps ut på marknaden under en begränsad tid, förutsatt att de tillverkats innan gränsvärdena trädde i kraft.Denna möjlighet finns redan enligt det gällande direktivet, men bara på beslut av den enskilda medlemsstaten. Teoretiskt skulle det räcka att en enda medlemsstat väljer denna lösning för att öppna hela marknaden. I praktiken uppstår det dock problem för tillverkarna, eftersom de i så fall måste släppa ut sina motorer på marknaden i medlemsstaten/medlemsstaterna i fråga och sedan transportera motorn till en eventuell kund i en annan medlemsstat. Man skulle kunna hävda att denna lösning eventuellt frestar tillverkarna att tillverka och lagerföra ett stort antal motorer just innan de nya utsläppsgränsvärdena träder i kraft. I praktiken är detta dock osannolikt, eftersom den ekonomiska osäkerheten för tillverkaren skulle bli för stor. Man bör förenkla lagstiftningen och inte låta medlemsstaterna enligt eget gottfinnande tillämpa denna lösning, som möjliggör konstruktion av utrustning för motorer som redan tillverkats.3.8.4. Tänkbara lösningarMotsvarande amerikansk lagstiftning tillåter viss flexibilitet. Ett viktigt inslag i denna flexibilitet är omfördelning och sparande av, samt handel med, utsläpp. Detta innebär i stort sett att en motortillverkare kan saluföra en motor med utsläpp över gränsvärdena, om detta uppvägs av att man släpper ut motorer på marknaden vars utsläpp ligger så långt under gränsvärdena att den totala produktionens genomsnittliga utsläpp underskrider gränsvärdena. På så sätt tillåter man den flexibilitet som krävs utan att förlora några miljövinster.Detta system ingår i kommissionens förslag om utsläpp från motorer med gnisttändning [KOM(2000) 840 slutlig]. Både rådet och Europaparlamentet avvisade emellertid förslaget som för komplicerat och orättvist. Denna gång föreslår kommissionen inget sådant system.Det oaktat kommer EU-lagstiftningen att ställa tillverkarna inför samma problem. Det krävs därför en god lösning. I vilket fall som helst måste man frångå det konventionella systemet för typgodkännande. Det är därför viktigt att införa flexibla arrangemang som tolkas likadant i alla medlemsstater och som skapar minsta möjliga administrativa belastning.En möjlighet är att i princip tillämpa samma lösning som används i den amerikanska lagstiftningen för att lösa utrustningstillverkarnas problem. Utrustningstillverkaren får med andra ord i begränsad utsträckning använda motorer som bara uppfyller gamla utsläppsnormer. Tillverkaren kan sedan använda denna flexibilitet på det sätt som löser de egna problemen bäst. Den ena tillverkaren kanske behöver mer tid för teknisk utveckling av sin produktion, medan en annan behöver mer utvecklingstid bara för en liten motorfamilj. Fördelen med denna slags flexibilitet är att godkännandemyndigheterna inte behöver detaljstyra men ändå i förväg får reda på följderna för miljön, som är desamma oberoende av vilken strategi tillverkaren väljer.3.8.5. SlutsatserFör att lösa de särskilda problem som eventuellt uppstår för utrustningstillverkarna, inte minst små tillverkare, och vid produktion av små volymer bör man införa ett frivilligt flexibilitetssystem som ger utrustningstillverkarna möjlighet att under en fyraårsperiod använda motorer som bara uppfyller det föregående stegets gränsvärden. Antalet motorer i varje effektklass bör begränsas till 20 % av årsproduktionen eller ett högsta antal enheter beroende på effektklass (50, 100, 150 eller 200).3.9. Teknisk genomförbarhetsstudieDet kan, som redan påpekats, visa sig bli svårt att använda partikelfällor (eller liknande lösningar) i vissa typer av mobila maskiner, då steg III B-gränsvärdena träder i kraft. För sådan utrustning måste man eventuellt senarelägga ikraftträdandet av gränsvärdena för steg III B eller tillåta undantag. I det senare fallet bör man tillämpa en rad andra gränsvärden, som rimligtvis bör bygga på värdena i scenario 2 (se punkt 3.4.1.1), vilket innebär ett partikelgränsvärde som är 40 % lägre än de gällande steg II-gränserna. Man bör därför utföra en teknisk genomförbarhetsstudie om lämpligheten av teknik för partikelfällor i sektorn för mobila maskiner och föreslå nödvändiga undantag. Denna studie, och de beslut som bygger på den, får inte läggas för sent, så att tillverkarna får tillräckligt med tid. Om studien å andra sidan görs för tidigt, har den tekniska utvecklingen inte kommit tillräckligt långt, vilket skulle kunna leda till undantag trots att tekniken hade varit tillgänglig då gränsvärdena träder i kraft. Som kompromisslösning mellan dessa krav bör kommissionen lägga fram sitt förslag senast i slutet av december 2006.Studien, och vid behov förslagen, skulle också kunna omfatta en rad andra viktiga frågor. En sådan fråga är förstås behovet av en ytterligare minskning av kväveoxidutsläppen, vilket är nära kopplat till tillgängligheten på efterbehandlingsutrustning. Om man tar upp detta i 2006 års tekniska översyn, har man tillgång till det löpande CAFE-projektets uppgifter om det sammantagna behovet av ytterligare minskningar och kostnadseffektiviteten av åtgärder inom andra sektorer.Nedan följer andra frågor som skulle kunna tas upp i den tekniska översynen:- Behovet av att se över direktivets räckvidd i fråga om järnvägstillämpningar mot bakgrund av det nya järnvägsregelverkets aktuella utveckling och möjligheter, i synnerhet när det gäller driftskompatibilitet inom järnvägssektorn.- Behovet och genomförbarheten av provning av maskiner i bruk samt särskilda provningsförfaranden för järnvägstillämpningar.4. FÖRSLAGETS INNEHÅLL4.1. Direktivets räckvidd (bilaga I)Det gällande direktivet 97/68/EG omfattar motorer med kompressionständning på 18-560 kW. Motsvarande amerikansk lagstiftning gäller effektklassen 19-560 kW. I syfte att anpassa lagstiftningen kommer den lägre gränsen på 19 kW att tillämpas i direktiv 97/68/EG från och med den dag då steg III träder i kraft.Lokomotiv omfattas för närvarande inte av direktivet, men det saknas en särskild definition. Nu införs en definition av lokomotiv som motsvarar den amerikanska lagstiftningen. Det betyder att även små motorer i rälsbussar kommer att omfattas av direktivet. Detta ligger i linje med kommissionens vitbok om den gemensamma transportpolitiken [KOM(2001) 370]. Direktivet kommer också att gälla motorer för fartyg i inlandssjöfart.4.2. Provningsförfarande (bilaga III)Det nuvarande förfarandet för utsläppsmätning enligt direktiv 97/68/EG bygger på en provcykel för stationära driftsförhållanden, nämligen ISO C1 8-stegscykeln.De flesta mobila maskiner används för tillämpningar som i huvudsak är av transient art. Till och med utrustning som pumpar och generatorer, som mest drivs med konstant hastighet, kan uppvisa avvikelser från stationära driftsförhållanden i och med att motorbelastningen varierar med tiden. Genom ett brett samarbete mellan myndigheter och industri i Förenta staterna, Japan och Europa har man försökt ta fram en ny provcykel som bättre tar hänsyn till detta. Samarbetet ledde till en ny, transient provcykel som också kan köras med virvelströmsdynamometrar, vilket ger mycket lägre kostnader (mellan en tredjedel och en fjärdedel av de vanliga kostnaderna) än konventionell utrustning (lik- eller växelströmsdynamometer) för transient provning.De framtida steg III B-normerna för partiklar kommer att bygga på detta särskilda, nya och transienta provningsförfarande, som bättre motsvarar de faktiska driftsförhållandena och som framför allt återger de verkliga partikelutsläppen och garanterar att det tas fram teknik för minskning av utsläppen under dessa driftsförhållanden. För mätningen av gasformiga utsläpp kommer tillverkarna att kunna välja mellan den nya transienta provcykeln och det befintliga provningsförfarandet under stationära förhållanden.Stora kostnadsbesparingar (upp till 20 %) kan uppnås, om man utför den transienta provningen med hjälp av system med delflödesutspädning i stället för att följa den konventionella CVS-principen (Constant Volume Sampling). I detta hänseende kommer tillverkarna även i fortsättningen precis som nu att kunna välja mellan full- och delflödessystem.4.3. Gränsvärden för steg III (bilaga I)För att verkligen lösa miljöproblemen införs steg III-gränsvärden för både kväveoxider och partiklar. Gränsvärdena bygger på bästa tillgängliga teknik och kan tillämpas på mobila maskiner med hänsyn tagen till behovet av global anpassning.Steg III-gränsvärdena för gasformiga föroreningar (steg III A) motsvarar därför i princip de amerikanska fas III-normerna för effektklasserna över 37 kW och fas II-normerna för effektklassen 19-37 kW. Partikelgränsvärdena (steg III B) för effektklasserna över 37 kW bygger på antagandet att partikelfällor, eller motsvarande teknik, kommer att finnas allmänt tillgänglig i sektorn för mobila maskiner, om man ger det tillräckligt lång tid.För att se till att den nödvändiga tekniken finns tillgänglig införs en bestämmelse om översyn, enligt vilken kommissionen senast 2006 skall se över partikelgränsvärdena mot bakgrund av den tekniska utvecklingen och föreslå de undantag som krävs. Översynen skulle kunna omfatta en ytterligare studie om en eventuell senare användning av efterbehandlingsutrustning för minskning av kväveoxidutsläppen.4.4. Införandedatum för steg III (artikel 9)När det gäller effektklassen över 37 kW kan steg III A-gränsvärdena (stegvis) införas från och med 2006, eftersom tillverkarna då måste uppfylla kraven på den amerikanska marknaden. För steg III B-gränsvärden för partiklar krävs mer tid. För att ge tillverkarna tillräcklig tid för det tekniska utvecklingsarbete som krävs kommer dessa gränsvärden att stegvis träda i kraft mellan 2010 och 2012.Den amerikanska lagstiftningen för effektklassen 19-37 kW skall införas 2004. Av praktiska skäl kan de amerikanska normerna inte införas i EU-lagstiftningen före 2006.En särskild fråga är införandedatum för motorer med konstant varvtal. Dessa är undantagna från direktiv 97/68/EG. Till följd av ändringen i fråga om motorer med gnisttändning, som nyligen beslutades av rådet och Europaparlamentet, kommer de att regleras från och med den 31 december 2006, alltså 3-6 år senare än andra motortyper. För att ge tillverkarna rimlig tid har ikraftträdandedatumen för dessa motorslag anpassats i enlighet med detta.4.5. Bränslekvalitet4.5.1. AllmäntDe båda stegens utsläppsnormer i det gällande direktivet 97/68/EG kan uppfyllas utan särskilda krav på bränslekvaliteten. För att uppfylla de föreslagna steg III B-normerna för partiklar måste man emellertid använda ett bränsle med låg svavelhalt (under 50 ppm). Kommissionen kommer därför att föreslå en särskild ändring av direktiv 98/70/EG i god tid innan dessa gränsvärden träder i kraft. 4.5.2. ReferensbränsleDet referensbränsle som används inom ramen för typgodkännandet bör ha samma kvalitet som det bränsle som används under verkliga driftsförhållanden. Eftersom medlemsstaternas lagstiftning om bränsle på marknaden varierar, är den gällande specifikationen för referensbränsle en kompromiss. Den viktigaste parametern - svavelhalten - måste ligga mellan 1 000 och 2 000 ppm.För de föreslagna steg III B-gränsvärdena för partikelutsläpp kommer det att krävas bränsle med låg svavelhalt. Det införs därför ett referensbränsle som motsvarar det som används för vägfordon. Tillverkaren kan använda bränsle av denna kvalitet vid typgodkännandet av motorer som uppfyller steg III B-gränsvärdena, vare sig detta är obligatoriskt eller frivilligt.4.6. Beständighetskrav (bilaga III - tillägg 5)I motsvarande amerikansk lagstiftning definieras den livslängd under vilken gränsvärdena måste uppfyllas och fastställs system för återkallning.Eftersom utrustningen inte är registrerad, är det svårare att genomföra program för provning av maskiner i bruk. I detta inledande skede definieras därför livslängden bara för de olika motorkategorierna - 3 000-5 000 timmar för motorer under 37 kW och 8 000 timmar för motorer på 37 kW eller över - och tillverkarna åläggs att fastställa försämringsfaktorer som skall användas i samband med typgodkännandet.Nästa steg - provning av maskiner i bruk och återkallning - skulle kunna tas upp i ovannämnda tekniska översyn.4.7. Flexibilitet (artikel 9 och bilaga XIV)Direktiv 97/68/EG är ett motordirektiv, vilket innebär att det är motortillverkaren som måste uppfylla normerna. Förr eller senare monteras motorerna dock in i något slags utrustning, antingen av motortillverkaren själv eller av en särskild utrustningstillverkare. Särskilt i det senare fallet måste man ge utrustningstillverkaren möjlighet att anpassa sin produkt till motorkonstruktionen. Särskilda svårigheter i detta hänseende kommer att uppstå för små tillverkare och vid produktion av små volymer.För att sörja för flexibilitet införs två alternativa lösningar.Det första alternativet innebär att utrustningstillverkarna får använda "gamla" motorer under en tvåårsperiod, om motorerna tillverkats innan de nya gränsvärdena trätt i kraft. Denna möjlighet finns redan enligt det gällande direktivet, men bara på beslut av den enskilda medlemsstaten.Det andra alternativet är frivilligt och innebär att utrustningstillverkaren får använda ett begränsat antal motorer som bara uppfyller gamla gränsvärden. Antalet motorer begränsas till 20 % av årsproduktionen i varje effektklass eller ett högsta antal enheter beroende på effektklass (50, 100, 150 eller 200), som får användas under perioden mellan två gränsvärdessteg. På så sätt kan tillverkarna välja den lösning som passar dem bäst. Den ena tillverkaren kanske har problem med en motorfamilj, medan en annan drabbats av en allmän försening i produktutvecklingen. Detta alternativ gör att följderna för miljön blir kända i förväg och att tillverkarna får huvudansvaret för att lösa sina problem. Detta är också bästa sättet att undanröja eventuella skillnader mellan små och stora tillverkare.Samma alternativ har valts i motsvarande amerikansk lagstiftning, som också innehåller en rad andra flexibla lösningar såsom omfördelnings- och sparandesystem. Dessa andra alternativ är kanske ändamålsenliga i Förenta staterna, eftersom den amerikanska lagstiftningen genomförs av en enda förvaltning. I EU däremot är teoretiskt femton olika godkännandemyndigheter involverade, vilket gör alla de andra alternativen ogenomförbara.De europeiska organisationerna för motor- och utrustningstillverkare (Euromot respektive CECE/CEMA) har förklarat att de är nöjda med den föreslagna lösningen. Enligt kommissionens uppfattning representerar dessa organisationer samtliga tillverkare.4.8. Teknisk genomförbarhetsstudieEn teknisk genomförbarhetsstudie bör, som redan påpekats, göras för att se om teknik för partikelfällor kan användas i sektorn för mobila maskiner, vid behov med förslag om vilka tillämpningar som bara skall behöva uppfylla mildare partikelnormer. Denna studie får inte läggas för sent, så att tillverkarna i god tid får information om de relevanta gränsvärdena. Å andra sidan måste det ha gått en rimlig tid, så att den tekniska utvecklingen har kommit en bit på vägen. Som kompromisslösning kommer eventuella förslag från kommissionen att läggas fram senast i december 2006.2002/0304 (COD)Förslag till EUROPAPARLAMENTETS OCH RÅDETS DIREKTIV om ändring av direktiv 97/68/EG om tillnärmning av medlemsstaternas lagstiftning om åtgärder mot utsläpp av gas- och partikelformiga föroreningar från förbränningsmotorer som skall monteras i mobila maskiner som inte är avsedda att användas för transporter på väg(Text av betydelse för EES)EUROPAPARLAMENTET OCH EUROPEISKA UNIONENS RÅD HAR ANTAGIT DETTA DIREKTIVmed beaktande av Fördraget om upprättandet av Europeiska gemenskapen, särskilt artikel 95 i detta,med beaktande av kommissionens förslag [1],[1]  EGT L [...], [.. .. ..], s. [...].med beaktande av Europeiska ekonomiska och sociala kommitténs yttrande [2],[2]  EGT L [...], [.. .. ..], s. [...].i enlighet med förfarandet i artikel 251 i fördraget [3], och[3]  EGT L [...], [.. .. ..], s. [...].av följande skäl:(1) I Europaparlamentets och rådets direktiv 97/68/EG av den 16 december 1997 om tillnärmning av medlemsstaternas lagstiftning om åtgärder mot utsläpp av gas- och partikelformiga föroreningar från förbränningsmotorer som skall monteras i mobila maskiner som inte är avsedda att användas för transporter på väg [4] införs utsläppsgränsvärden för motorer med kompressionständning i två steg och uppmanas kommissionen att föreslå en ytterligare sänkning av utsläppsgränserna, med beaktande av den teknik som då kommer att finnas allmänt tillgänglig för kontroll av luftförorenande utsläpp från motorer med kompressionständning samt situationen såvitt avser luftkvaliteten.[4]  EGT L 59, 27.2.1998, s. 1.(2) Slutsatsen av fordons- och oljeprogrammet [5] är att det krävs ytterligare åtgärder för att förbättra den framtida luftkvaliteten i gemenskapen, särskilt i fråga om ozonbildning och partikelutsläpp.[5]  KOM(2000) slutlig.(3) Avancerad teknik för minskning av utsläpp från motorer med kompressionständning i vägfordon finns redan tillgänglig i stor omfattning, och sådan teknik torde i stor utsträckning kunna tillämpas på sektorn för mobila maskiner som inte är avsedda att användas på väg.(4) När det gäller läget kring år 2010, råder fortfarande osäkerhet både om kostnadseffektiviteten hos efterbehandlingsutrustning för partikelutsläpp i små motorer och om tillgängligheten till efterbehandlingsutrustning för minskning av kväveoxidutsläpp. Man bör göra en teknisk översyn före den 31 december 2006 och vid behov införa undantag eller senare ikräftträdandedatum för partikelgränsvärden samt överväga strängare gränsvärden för gasformiga föroreningar.(5) Det krävs ett transient provningsförfarande som motsvarar de driftsförhållanden som gäller för denna maskintyp vid normal användning.(6) Det föreslagna paketet med gränsvärden för steg III bör i möjligaste mån anpassas till utvecklingen i Förenta staterna för att hålla världsmarknaden öppen för tillverkarna och deras motorkoncept.(7) Man bör även införa utsläppsnormer för vissa järnvägs- och fartygstillämpningar för att bidra till främjandet av dessa sektorer som miljövänliga transportslag.(8) För den teknik som är nödvändig för uppfyllandet av steg III B-gränsvärdena för partikelutsläpp krävs bränsle med lägre svavelhalt än vad som nu används i många medlemsstater. Man bör definiera ett referensbränsle som motsvarar läget på bränslemarknaden. (9) Det är viktigt att beakta utsläppsvärdena under motorns hela livslängd. Man bör införa beständighetskrav för att undvika en försämring av utsläppsvärdena.(10) Man bör införa särskilda arrangemang för utrustningstillverkare för att ge dem tid att ta fram sina produkter och hantera små produktionsserier.(11) Eftersom målen för den föreslagna åtgärden för förbättring av den framtida luftkvaliteten inte i tillräcklig utsträckning kan uppnås av medlemsstaterna, och de nödvändiga utsläppsreglerna för produkter därför måste antas på gemenskapsnivå, kan gemenskapen vidta åtgärder i enlighet med subsidiaritetsprincipen i artikel 5 i fördraget. I enlighet med proportionalitetsprincipen i samma artikel går detta direktiv inte utöver vad som är nödvändigt för att uppnå dessa mål.(12) Direktiv 97/68/EG bör därför ändras i enlighet med detta.HÄRIGENOM FÖRESKRIVS FÖLJANDE.Artikel 1Direktiv 97/68/EG ändras på följande sätt:1. Följande strecksats skall läggas till i artikel 2:- "fartyg i inlandssjöfart: ett fartyg med en längd på 20 meter eller mer, med en volym på 100 m3 eller mer enligt formeln i punkt 2.8a i avsnitt 2 i bilaga I, eller bogserfartyg eller skjutbogserare byggda för att bogsera, framdriva genom påskjutning eller bogsera från sidan fartyg på 20 meter eller mer."2. Följande stycke skall läggas till i artikel 2:"Definitionen i 16:e strecksatsen i första stycket omfattar inte passagerarfartyg för upp till tolv personer (besättningen oräknad), färjor, fritidsfartyg på upp till 24 meter (enligt definitionen i artikel 1.2 i direktiv 94/25/EG), tillsynsmyndigheters tjänstefartyg och brandbekämpningsfartyg, militärfartyg och havsgående fartyg, inklusive havsgående bogserfartyg och påskjutare som är beroende av tidvattnet för sin trafik eller tillfälligtvis trafikerar inre vattenvägar och som har giltiga fart- eller säkerhetscertifikat enligt definitionen i punkt 2.8b i avsnitt 2 i bilaga I."3. I artikel 4 skall följande punkt läggas till som punkt 6:"6. På motorer som släpps ut på marknaden inom ramen för ett "flexibelt system" skall, utöver förfarandet i punkterna 1-5, förfarandet i bilaga XIII tillämpas."4. I artikel 6 skall följande punkt läggas till som punkt 5:"5. Motorer som släpps ut på marknaden inom ramen för ett "flexibelt system" bör märkas i enlighet med bilaga XIII."5. Artikel 8 skall ändras på följande sätt:a) Rubriken skall ersättas med "Utsläppande på marknaden".b) I punkt 1 skall ordet "nya" strykas.6. Artikel 9 skall ändras på följande sätt:a) I den inledande meningen till punkt 3 skall orden "och skall inte bevilja något annat typgodkännande för mobila maskiner med motor som inte är avsedda att användas på väg" ersättas med "och skall inte bevilja något annat typgodkännande för mobila maskiner med motor som inte är avsedda att användas på väg och som ännu inte släppts ut på marknaden".b) Följande punkter skall läggas till som punkt 3a, punkt 3b och punkt 3c:"3a. TYPGODKÄNNANDE AV MOTORER I STEG III A (MOTORKATEGORIERNA H, I, J och K)   Medlemsstaterna får bara bevilja typgodkännande för följande motortyper eller motorfamiljer, eller utfärda det dokument som beskrivs i bilaga VI, eller bevilja något annat typgodkännande för mobila maskiner som inte är avsedda att användas på väg, där en motor, som ännu inte släppts ut på marknaden, installerats- H: efter den 30 juni 2005 för motorer - utom motorer med konstant varvtal - med effekten 130 kW = P = 560 kW,- I: efter den 31 december 2005 för motorer - utom motorer med konstant varvtal - med effekten 75 kW = P &lt; 130 kW,- J: efter den 31 december 2006 för motorer - utom motorer med konstant varvtal - med effekten 37 kW = P &lt;75 kW,- K: efter den 31 december 2005 för motorer - utom motorer med konstant varvtal - med effekten 19 kW = P &lt;37 kW, om motorn uppfyller kraven i det här direktivet, och om utsläppen av gasformiga föroreningar från motorn uppfyller de gränsvärden som anges i tabellen i avsnitt 4.2.3 i bilaga I.3b. TYPGODKÄNNANDE AV MOTORER I STEG III B (MOTORKATEGORIERNA K, L, M och N) Medlemsstaterna får bara bevilja typgodkännande för följande motortyper eller motorfamiljer, eller utfärda det dokument som beskrivs i bilaga VI, eller bevilja något annat typgodkännande för mobila maskiner som inte är avsedda att användas på väg, där en motor, som ännu inte släppts ut på marknaden, installerats- K-motorer med konstant varvtal: efter den 31 december 2009 för motorer med effekten 19 kW = P &lt;37 kW,- L-motorer, H-motorer med konstant varvtal: efter den 31 december 2009 för motorer med effekten 130 kW = P = 560 kW- M-motorer, I-motorer med konstant varvtal: efter den 31 december 2009 för motorer med effekten 75 kW = P &lt; 130 kW,- N-motorer, J-motorer med konstant varvtal: efter den 31 december 2010 för motorer med effekten 37 kW = P &lt; 75 kW, om motorn uppfyller kraven i det här direktivet, och om utsläppen av partikelformiga föroreningar från motorn uppfyller de gränsvärden som anges i tabellen i avsnitt 4.2.3 i bilaga I.3c. TYPGODKÄNNANDE AV MOTORER I FARTYG I INLANDSSJÖFART (MOTORKATEGORI V) Medlemsstaterna får bara bevilja typgodkännande för följande motortyper eller motorfamiljer eller utfärda det dokument som beskrivs i bilaga VI- V1:1: efter den 31 december 2005 för motorer med en effekt över 37 kW och en slagvolym på under 0,9 liter per cylinder,- V1:2: efter den 30 juni 2005 för motorer med en slagvolym på 0,9 liter per cylinder eller över, dock under 1,2 liter per cylinder,- V1:3: efter den 30 juni 2005 för motorer med en slagvolym på 1,2 liter per cylinder eller över, dock under 2,5 liter per cylinder, och en motoreffekt på 37 kW = P &lt; 75 kW,- V1:4: efter den 31 december 2006 för motorer med en slagvolym på 2,5 liter per cylinder eller över, dock under 5 liter per cylinder,- V2: efter den 31 december 2007 för motorer med en slagvolym på över 5 liter per cylinder, om motorn uppfyller kraven i det här direktivet, och om utsläppen av partikelformiga föroreningar från motorn uppfyller de gränsvärden som anges i tabellen i avsnitt 4.1.2.4 i bilaga I." c) Punkt 4 skall ändras på följande sätt:i) I rubriken skall orden "registrering och" strykas.ii) I första stycket skall orden "... skall medlemsstaterna tillåta att nya motorer registreras, i tillämpliga fall, och släpps ut på marknaden, ..." ersättas med "... skall medlemsstaterna tillåta att nya motorer släpps ut på marknaden, ...".iii) Andra och tredje stycket skall ersättas med följande:"Steg III A- kategori H: från och med den 31 december 2005,- kategori I: från och med den 31 december 2006,- kategori J: från och med den 31 december 2007,- kategori K: från och med den 31 december 2006,- kategori V1:1: från och med den 31 december 2006,- kategori V1:2: från och med den 31 december 2006,- kategori V1:3: från och med den 31 december 2006,- kategori V1:4: från och med den 31 december 2008,- kategorierna V2: från och med den 31 december 2008. För motorer med konstant varvtal av kategorierna H, J, K respektive L skall ikraftträdandedatum vara fyra år senare än ovan angivna datum.Steg III B- kategori L: från och med den 31 december 2010,- kategori M: från och med den 31 december 2010,- kategori N: från och med den 31 december 2011. När det gäller motorer som tillverkats före nämnda tidpunkter, skall ovan angivna krav skjutas upp med två år. Det tillstånd som beviljas för ett gränsvärdessteg skall upphöra att gälla från och med den obligatoriska tillämpningen av påföljande gränsvärdessteg."7. I artikel 10 skall följande punkt läggas till som punkt 3:"3. Motorer får släppas ut på marknaden inom ramen för ett "flexibelt system" i enlighet med bestämmelserna i bilaga XIII."8. Bilagorna skall ändras på följande sätt:a) Bilagorna I, III, V, VII och XII skall ändras i enlighet med bilaga I till detta direktiv.b) Bilaga VI skall ersättas med texten i bilaga II till detta direktiv.c) I enlighet med bilaga III till detta direktiv skall en ny bilaga läggas till som bilaga XIII.Artikel 2Kommissionen skall senast den 31 december 2006- se över tillgänglig teknik för att se om gränsvärdena för steg III B är rimliga och bedöma om det eventuellt krävs ytterligare flexibla lösningar, undantag eller senare införandedatum för vissa utrustnings- och motortyper,- bedöma behovet av ett särskilt provningsförfarande för järnvägstillämpningar,- bedöma behovet av en ändring av direktivets räckvidd mot bakgrund av aktuell utveckling i regelverket för järnvägstransporter och driftskompatibilitet inom järnvägssektorn för att få direktivet att omfatta alla järnvägstillämpningar på ett så effektivt sätt som möjligt,- överväga strängare gränsvärden för utsläpp av gasformiga föroreningar mot bakgrund av miljöbehov och den tekniska utvecklingen inom vägsektorn i fråga om efterbehandlingsutrustning för kväveoxider,- undersöka behovet av ytterligare gränsvärden för motorer för fartyg i inlandssjöfart,- undersöka behovet av utsläppsgränsvärden för motorer under 19 kW och över 560 kW,och vid behov lägga fram förslag inför Europaparlamentet och rådet.Artikel 31. Medlemsstaterna skall sätta i kraft de lagar och andra författningar som är nödvändiga för att följa detta direktiv [inom tolv månader från dagen för dess ikraftträdande] [före den 1 juli 2005]. De skall genast underrätta kommissionen om detta.När en medlemsstat antar dessa bestämmelser skall de innehålla en hänvisning till detta direktiv eller åtföljas av en sådan hänvisning när de offentliggörs. Närmare föreskrifter om hur hänvisningen skall göras skall varje medlemsstat själv utfärda.2. Medlemsstaterna skall till kommissionen överlämna texten till de centrala bestämmelser i nationell lagstiftning som de antar inom det område som omfattas av detta direktiv.Artikel 4Detta direktiv träder i kraft den tjugonde dagen efter det att det har offentliggjorts i Europeiska gemenskapernas officiella tidning.Artikel 5Detta direktiv riktar sig till medlemsstaterna.Utfärdat i Bryssel denPå Europaparlamentets vägnar På rådets vägnarOrdförande OrdförandeBILAGA I1. Bilaga I till direktiv 97/68/EG skall ändras på följande sätt:a) I punkt B i sista stycket i avsnitt 1skall ordet "fartyg" ersättas med "fartyg, utom fartyg i inlandssjöfart".b) I punkt C i sista stycket i avsnitt 1 skall ordet "lokomotiv" ersättas med "lokomotiv som inte själva är avsedda för passagerar- eller godstransport".c) Avsnitt 2 skall ändras på följande sätt:i) Följande punkter skall läggas till som punkt 2.8a och punkt 2.8b:"2.8a: volym på 1003 eller mer: volym av fartyg i inlandssjöfart beräknad enligt formeln LxBxT, där "L" är största längden av skrovet, i meter, med undantag för roder och bogspröt, "B" är största bredden av skrovet, i meter, mätt på utsidan av bordläggningen (skovelhjul, avbärarlist osv. exkluderade) och "T" är det vertikala avståndet mellan den längsta mallade punkten på skrovet eller kölen, och flytvattenlinjeplanet vid största tillåtna djupgående.2.8b: giltiga fart- eller säkerhetscertifikat:a) ett certifikat som intygar att fartyget uppfyller kraven i den internationella konventionen från 1974 om säkerhet för människoliv till sjöss (SOLAS-konventionen) i dess ändrade lydelse eller likvärdiga krav, ellerb) ett certifikat som intygar att fartyget uppfyller kraven i den internationella lastlinjekonventionen från 1966 i dess ändrade lydelse eller likvärdiga krav, och att fartyget uppfyller kraven i den internationella konventionen från 1973 rörande förhindrande av havsföroreningar från fartyg (Marpol-konventionen) i dess ändrade lydelse (IOPP-certifikat)."ii) Följande avsnitt skall läggas till som avsnitt 2.17:"provcykel: en serie provningspunkter, var och en med fastlagt varvtal och vridmoment, vilka motorn skall genomgå under stationära driftsförhållanden (NRSC-prov) eller transienta driftsförhållanden (NRTC-prov)."iii) Avsnitt 2.17 skall omnumreras till avsnitt 2.18 och ersättas med följande: 2.18. Beteckningar och förkortningar2.18.1. Beteckningar för provparametrar&gt;Plats för tabell&gt; 2.18.2. Beteckningar för kemiska beståndsdelarCH4  //  metanC3H8  //  propanC2H6  //  etanCO  //  KolmonoxidCO2  //  koldioxidDOP  //  dioktylftalatH2O  //  vattenHC  //  kolvätenNOx  //  kväveoxiderNO  //  kväveoxidNO2  //  kvävedioxidO2  //  syrePT  //  PartiklarPTFE  //  polytetrafluoreten 2.18.3. FörkortningarCFV  //  venturirör för kritiskt flödeCLD  //  kemiluminescensdetektorCI  //  kompressionständningFID  //  flamjonisationsdetektorFS  //  fullt skalutslagHCLD  //  uppvärmd kemiluminescensdetektorHFID  //  uppvärmd flamjonisationsdetektorNDIR  //  infrarödanalysator med spridningsoptikNG  //  naturgasNRSC  //  stationär cykel för mobila maskiner som inte är avsedda att användas på vägNRTC  //  transient cykel för mobila maskiner som inte är avsedda att användas på vägPDP  //  kolvpumpSI  //  gnisttändningSSV  //  subsoniskt venturirörd) Avsnitt 3 skall ändras på följande sätt:i) Följande avsnitt skall läggas till som avsnitt 3.1.4:"3.1.4. "etiketter enligt bilaga XIV, ... om motorn släpps ut på marknaden inom ramen för ett flexibelt system."d) Avsnitt 4 skall ändras på följande sätt:- Följande avsnitt skall läggas till som avsnitt 4.1.2.4:"4.1.2.4. De erhållna utsläppen av kolmonoxid, summan av kolväten och kväveoxider samt partiklar får för steg III A inte överstiga de mängder som anges i följande tabell: Motorer för andra tillämpningar än fartyg i inlandssjöfart:&gt;Plats för tabell&gt;Motorer för fartyg i inlandssjöfart&gt;Plats för tabell&gt;- Följande avsnitt skall läggas till som avsnitt 4.1.2.5: 4.1.2.5. De erhållna utsläppen av kolmonoxid, summan av kolväten och kväveoxider samt partiklar får för steg III B inte överstiga de mängder som anges i följande tabell:&gt;Plats för tabell&gt;- Följande avsnitt skall läggas till som avsnitt 4.1.2.6:4.1.2.6. Gränsvärdena i avsnitten 4.1.2.4 och 4.1.2.5 skall inbegripa försämring beräknad enligt tillägg 5 till bilaga III.- Avsnitt 4.1.2.4 skall omnumreras till avsnitt 4.1.2.7.3. Bilaga III skall ändras på följande sätt:a) Avsnitt 1 skall ändras på följande sätt:- I punkt 1.1 skall följande stycke läggas till:"Följande två provcykler skall tillämpas i enlighet med bestämmelserna i avsnitt 1 i bilaga I:- NRSC-cykeln (stationär cykel för mobila maskiner som inte är avsedda att användas på väg) skall användas för stegen I, II och III A och för motorer med konstant varvtal samt för steg III B,- NRTC-cykeln (transient cykel för mobila maskiner som inte är avsedda att användas på väg) skall användas för steg III B för mätning av partikelformiga utsläpp från alla motorer utom motorer med konstant varvtal. Tillverkaren kan själv välja att även använda denna provcykel för steg III A och för gasformiga föroreningar i steg III B.För motorer för fartyg i inlandssjöfart skall ISO-provningsförfarandet enligt ISO 8178 och IMO:s Marpol 73/78, bilaga VI (NOx-kod) användas."- Följande punkt skall läggas till som punkt 1.3:1.3. Mätningsprincip:De avgasutsläpp från motorn som skall mätas omfattar gasformiga ämnen (kolmonoxid, summa av kolväten och kväveoxider) och partiklar. Vidare används ofta koldioxid som spårgas för att bestämma utspädningsförhållandet hos system med del- och fullflödesutspädning. Enligt god branschpraxis är en genomgående mätning av koldioxid ett utmärkt verktyg för att konstatera mätproblem under provningsförloppet.1.3.1. NRSC-prov:Under en fastställd serie av driftsförhållanden med varmkörd motor skall mängderna av de ovannämnda avgasutsläppen undersökas fortlöpande genom provtagning från de outspädda avgaserna. Provcykeln består av ett antal steg med olika varvtalsvärden och vridmoment (belastningar), som skall täcka det typiska driftsområdet för dieselmotorer. I varje steg mäts koncentrationerna av alla gasformiga föroreningar, liksom avgasflödet och den avgivna effekten, och de uppmätta värdena viktas sedan. Partikelprovet skall spädas ut med konditionerad omgivningsluft. Under hela provningsförloppet tas ett enda partikelprov, som samlas upp på lämpliga filter.Alternativt skall ett prov samlas upp på olika filter, ett för varje steg, och cykelviktade resultat beräknas.Antalet gram per kilowattimme av varje utsläppt förorenande ämne skall beräknas enligt anvisningarna i tillägg 3 till denna bilaga.1.3.2. NRTC-prov:Under en fastställd provcykel med transienta steg bestående av driftsförhållanden med varmkörd motor, vilka nära efterliknar driftsförhållandena för dieselmotorer i mobila maskiner som inte är avsedda att användas på väg, skall de ovannämnda föroreningarna undersökas. Med hjälp av motordynamometerns återkopplingssignaler för motorns vridmoment och varvtal skall kraften integreras över provcykelns tid, och som resultat erhåller man det arbete som motorn genererat under hela provcykeln. Koncentrationerna av de gasformiga ämnena skall bestämmas för hela provcykeln, antingen i de outspädda avgaserna genom integrering av analysatorsignalen, i enlighet med tillägg 3 till denna bilaga, eller i de utspädda avgaserna från ett CVS-system med fullflödesutspädning genom integrering eller med hjälp av ett system med provtagningssäckar i enlighet med tillägg 3 till denna bilaga. För partiklar skall ett proportionellt prov från de utspädda avgaserna samlas upp på ett specifikt filter, antingen genom delflödesutspädning eller fullflödesutspädning. Beroende på vilken metod som använts skall det utspädda eller outspädda avgasflödet bestämmas för hela provcykeln för beräkningen av de förorenande ämnenas massutsläppsvärden. Massutsläppsvärdena skall ställas i relation till motorns arbete så att man får fram antalet gram av varje förorenande ämne som släpps ut per kilowattimme.b) Avsnitt 2 skall ändras på följande sätt:- Punkt 2.2.3 skall ersättas med följande:2.2.3. Motorer med laddluftkylningLaddluftens temperatur registreras och skall vid det uppgivna nominella varvtalet och full belastning ligga inom ± 5 K av den maximala laddlufttemperatur som anges av tillverkaren. Kylmedlets temperatur skall vara minst 293 K (20°C).Vid användning av ett särskilt provningssystem för laddluften eller en extern fläkt skall laddluftens temperatur hållas inom ± 5 K av den maximala laddlufttemperatur som angetts av tillverkaren vid varvtalet för uppgiven största effekt och full belastning. Under hela provcykeln skall temperatur och flöde på laddluftkylarens kylmedel vid ovanstående börvärden vara oförändrade. Laddluftkylarens volym skall bygga på god branschpraxis och typiska fordons-/maskintillämpningar.Alternativt kan man ställa in laddluftkylaren i enlighet med SAE J 1937 från januari 1995.- Texten i punkt 2.3. ("Luftinlopssystem") skall ersättas med följande:Provmotorn skall vara utrustad med ett luftinloppssystem med ett luftinloppsundertryck inom ± 300 Pa av det värde som angetts av tillverkaren för ren luft vid de driftförhållanden som enligt uppgift från tillverkaren ger maximalt luftflöde. Strypningen skall ställas in vid nominellt varvtal och full belastning. Ett särskilt provningssystem får användas, under förutsättning att det motsvarar motorns verkliga driftsförhållanden.- Texten i punkt 2.4 ("Avgassystem") skall ersättas med följande:Provmotorn skall vara utrustad med ett avgassystem med ett avgasmottryck inom ± 650 Pa av det värde som angetts av tillverkaren för de driftförhållanden som ger den maximala angivna effekten.Om motorn är utrustad med en anordning för efterbehandling av avgaser skall det avgasrör som används vid provet ha samma diameter som det avgasrör som används vid drift av fordonet, på ett avsnitt som är minst fyra rördiametrar långt räknat uppströms från inloppet till expansionsdelen där anordningen för avgasefterbehandling sitter. Avståndet från avgasgrenrörets fläns eller turboladdarens utlopp till anordningen för avgasefterbehandling skall vara samma som i fordonskonfigurationen eller ligga inom tillverkarens avståndsspecifikationer. Avgasmottrycket eller strypningen skall uppfylla samma villkor som ovan och får ställas in med en ventil. Efterbehandlarbehållaren får tas bort under övningsprov och bestämning av vridmomentkurvan och ersättas med en motsvarande behållare med inaktivt katalysämne."- Punkt 2.8 skall utgå.c) Avsnitt 3 skall ändras på följande sätt:- Rubriken på avsnitt 3 skall ersättas med följande:"3. PROVETS GENOMFÖRANDE (NRSC-PROV)"- Följande punkt skall läggas till som punkt 3.1:"3.1. Bestämning av dynamometerinställningarDen specifika utsläppsmätningen skall bygga på okorrigerad bromsad effekt enligt ISO 14396: 2002.Viss kringutrustning och vissa tillbehör som är monterade på motorn och som behövs enbart för maskinens drift bör demonteras före provningen. Exempel framgår av följande, ofullständiga förteckning:- Luftkompressor för bromsar- Servostyrningskompressor- Luftkonditioneringskompressor- Pumpar för hydrauliska ställdonUtom i de fall där sådan kringutrustning är en nödvändig del av motorn (t.ex. kylfläkten på luftkylda motorer) skall den effekt som vid provningsvarvtalen tas upp av sådan utrustning som inte demonteras beräknas för inställning av dynamometern.Inställningen av inloppsstrypning och avgasmottryck skall anpassas till tillverkarens övre gränser i enlighet med avsnitten 2.3 och 2.4.De maximala vridmomentvärdena vid de angivna provvarvtalen skall fastställas genom experiment för att beräkna vridmomentvärden vid vart och ett av de angivna provstegen. För motorer som inte är utformade för att köras vid olika varvtal på en vridmomentkurva vid full belastning, skall det maximala vridmomentet vid provvarvtalen anges av tillverkaren.Motorinställningen för varje provsteg skall beräknas med följande formel:&gt;Hänvisning till&gt;Om kvoten&gt;Hänvisning till&gt;får värdet PAE kontrolleras av den tekniska myndighet som beviljar typgodkännandet."- Punkterna 3.1- 3.3 skall omnumreras till 3.2-3.4- Punkt 3.4 skall omnumreras till punkt 3.5 och ersättas med följande:3.5. Justering av utspädningsfaktornPartikelprovtagningssystemet skall startas och köras på bypass för metoden med ett filter (valfritt för metoden med flera filter). Utspädningsluftens bakgrundsnivå av partiklar kan bestämmas genom att man leder utspädningsluft genom partikelfiltren. Om filtrerad utspädningsluft används kan en mätning göras när som helst före, under eller efter provet. Om utspädningsluften inte är filtrerad skall mätningar göras på ett enda prov som tagits under provet.Utspädningsluften skall ställas in så att filtret vid varje provsteg har en yttemperatur mellan 315 K (42 °C) och 325 K (52 °C). Den totala utspädningsfaktorn får inte vara mindre än fyra.Observera: Vid förfarandet för stationära driftsförhållanden får filtertemperaturen vara lika med eller lägre än maximalvärdet på 325 K (52 °C). Man behöver dock inte hålla sig inom temperaturintervallet 42 °C-52 °C.Vid metoderna med ett eller flera filter skall provets massflöde genom filtret hållas på en konstant nivå i förhållande till massflödet av utspädda avgaser under alla provsteg i fullflödessystem. Denna masskvot får högst avvika ± 5 % från provstegets genomsnittliga värde, utom under de första 10 sekunderna i varje steg i system utan bypasskapacitet. Om system med delflödesutspädning och metoden med ett filter används, skall massflödet genom filtret vara konstant med en högsta avvikelse på ± 5 % från stegets genomsnittliga värde, utom under de första 10 sekunderna i varje steg i system utan bypasskapacitet.I system med kontroll av koncentrationen av CO2 eller NOx skall CO2- eller NOx-halten mätas i början och slutet av varje prov. Bakgrundskoncentrationen av CO2 eller NOx i utspädningsluften före och efter provet får skilja sig åt med högst 100 ppm respektive 5 ppm.Om ett system för analys av utspädda avgaser används, skall de relevanta bakgrundskoncentrationerna bestämmas genom provtagning av utspädningsluften i en provtagningssäck under hela provsekvensen.Den kontinuerliga bakgrundskoncentrationen (ej i säck) får fastställas som genomsnittet av minst tre värden som mäts vid olika tidpunkter - i början, i slutet och vid en tidpunkt nära mitten av cykeln. På tillverkarens begäran får bakgrundsmätningarna uteslutas.- Punkterna 3.5-3.6 skall omnumreras till 3.6-3.7- Punkt 3.6.1 skall ersättas med följande:3.7.1. Specifikation för utrustning i enlighet med avsnitt 1A i bilaga I:3.7.1.1. Specifikation ANär det gäller motorer som omfattas av avsnitt 1 A i) i bilaga I, skall följande 8-stegscykel [6] följas vid dynamometerdrift i provmotorn:[6]  Fotnot 1 skall ändras på följande sätt: Identisk med cykel C1 såsom den beskrivs i punkt 8.3.1.1 i standard ISO 8178-4: 2002(E).&gt;Plats för tabell&gt;3.7.1.2. Specifikation BNär det gäller motorer som omfattas av avsnitt 1 A ii) i bilaga I, skall följande 5-stegscykel [7] följas vid dynamometerdrift i provmotorn:[7]  Fotnot 2 skall ändras på följande sätt: Identisk med cykel D2 såsom den beskrivs i punkt 8.4.1 i standard ISO 8178-4: 2002(E).&gt;Plats för tabell&gt;3.7.1.3 Specifikation CFör motorer för fartyg i inlandssjöfart skall ISO-provningsförfarandet enligt ISO 8178 och IMO:s Marpol 73/78, bilaga VI (NOx-kod) användas.Belastningen anges i procent av det vridmoment som motsvarar högsta kontinuerliga effektuttag, definierat som den högsta effekt som kan tas ut under en sekvens med varierande effektuttag, som kan köras ett obegränsat antal timmar per år mellan angivna serviceintervall, under angivna förhållanden och om servicen utförs enligt tillverkarens anvisningar. [8]"[8]  För en bättre förklaring av definitionen av högsta kontinuerliga effektuttag, se figur 2 i standard ISO 8528-1: 1993(E).- Punkt 3.6.3 skall ändras på följande sätt:i) I första stycket skall orden "varje provcykel" ersättas med orden "samtliga provcykler".ii) I andra stycket skall orden "under varje steg i provcykeln" ersättas med orden "under varje steg i respektive provcykel".- Punkt 3.7 skall omnumreras till punkt 3.8- Följande avsnitt skall läggas till som avsnitt 4:4. PROVETS GENOMFÖRANDE (NRTC-PROV)4.1. InledningDen transienta cykeln för mobila maskiner som inte är avsedda att användas på väg (NRTC) beskrivs i tillägg 4 till bilaga III som en transient uppdelad sekvens av normaliserade varvtal och vridmoment tillämpliga på samtliga dieselmotorer som omfattas av detta direktiv. För att kunna utföra provet på en motor måste man räkna om de normaliserade värdena till den provade motorns verkliga värden på grundval av motorns vridmomentkurva. Denna omräkning kallas denormalisering, och den resulterande provcykeln kallas den provade motorns referenscykel. Dessa referensvärden för varvtal och vridmoment skall användas när motorn provas och de återkopplade varvtalen och vridmomenten registreras. Det avslutade provet skall valideras med hjälp av en regressionsanalys mellan varvtalens och vridmomentens referens- och återkopplingsvärden.4.2. Bestämning av motorns vridmomentkurvaInnan man genererar NRTC-provcykeln i provbänken, måste motorns vridmomentkurva bestämmas.4.2.1. Bestämning av varvtalsområdet för vridmomentkurvanLägsta och högsta varvtal för vridmomentkurvan definieras enligt följande:Lägsta varvtal = TomgångsvarvtalHögsta varvtal = nhi x 1,02 eller det varvtal där vridmomentet vid full belastning sjunker till noll, om det senare varvtalet är lägre (varvid nhi är det höga varvtalet, definierat som det högsta varvtal vid vilket 70 % av den nominella effekten uppnås)4.2.2. Motorns vridmomentkurvaMotorn skall varmköras på högsta effekt för att stabilisera motorparametrarna i enlighet med tillverkarens rekommendationer och god branschpraxis. När motorn har stabiliserats, bestäms vridmomentkurvan enligt följande:4.2.2.1. Transient kurvaa) Motorn avlastas och körs på tomgång.b) Motorn körs med full belastning/helt öppet spjäll och på lägsta varvtal.c) Varvtalet ökas med i genomsnitt 8 ± 1 min-1 per sekund från lägsta till högsta varvtal. Varvtals- och vridmomentvärdena registreras med en frekvens på minst en mätpunkt per sekund.4.2.2.2. Stegkurvaa) Motorn avlastas och körs på tomgång.b) Motorn körs med full belastning/helt öppet spjäll och på lägsta varvtal.c) Det lägsta varvtalet för vridmomentkurvan skall hållas vid full belastning under minst 15 sekunder, och under de sista 5 sekunderna skall det genomsnittliga vridmomentet registreras. Kurvan för det maximala vridmomentet från lägsta till högsta varvtal bestäms genom att man ökar hastigheten med högst 100 ± 20/min i taget. Varje provpunkt skall hållas under minst 15 sekunder, och under de sista 5 sekunderna skall det genomsnittliga vridmomentet registreras.4.2.3. Uppritning av vridmomentkurvanAlla mätpunkter som registrerats enligt anvisningarna i punkt 4.2.2 binds samman med linjär interpolering mellan punkterna. Som resultat erhålls vridmomentkurvan. Den används för att omvandla de normaliserade vridmomentvärdena enligt dynamometertabellen i bilaga IV till verkliga vridmomentvärden för provcykeln enligt anvisningarna i punkt 4.3.3.4.2.4. Alternativa sätt att bestämma vridmomentkurvanOm en tillverkare anser att ovanstående förfaranden inte är säkra eller representativa för en viss motor, får alternativa metoder användas. Dessa alternativa metoder måste uppfylla syftet med de beskrivna förfarandena för bestämning av vridmomentkurvan, nämligen att bestämma det högsta tillgängliga vridmomentet vid alla varvtal som uppnås under provcyklerna. Om man av säkerhetsskäl, eller av det skäl att förfarandena inte är representativa, gör avsteg från de förfaranden för bestämning av vridmomentkurvan som beskrivs i denna punkt, skall avstegen godkännas av de berörda parterna med en motivering för varför avstegen får göras. Under inga omständigheter får dock vridmomentkurvan köras med fallande motorvarvtal när det gäller styrda motorer eller motorer med turboladdare.4.2.5. Förnyad bestämning av vridmomentkurvanVridmomentkurvan behöver inte bestämmas före varenda provcykel. Vridmomentkurvan för en motor behöver bestämmas före en provcykel bara- om det, grundat på en fackmässig bedömning, har gått orimligt lång tid sedan den senaste bestämningen,eller- om det har gjorts fysiska förändringar eller nya inställningar på motorn, vilka kan tänkas påverka motorns prestanda.4.3. Bestämning av referenscykeln4.3.1. ReferensvarvtalReferensvarvtalet (nref) motsvarar det normaliserade varvtalet 100 % i dynamometertabellen i tillägg 4 till bilaga III. Motorns verkliga cykel beräknas genom denormalisering till referensvarvtalet och beror naturligtvis i hög grad på vilket referensvarvtal som väljs. Referensvarvtalet fastställs med hjälp av definitionennref = lågt varvtal + 0,95 * (högt varvtal - lågt varvtal)(högt varvtal är det högsta varvtal vid vilket 70 % av den nominella effekten uppnås, lågt varvtal är det lägsta varvtal vid vilket 50 % av den nominella effekten uppnås).4.3.2. Beräkning av verkligt varvtalDet normaliserade varvtalet räknas om till det verkliga varvtalet med följande formel:Verkligt varvtal = &gt;Hänvisning till&gt;4.3.3. Beräkning av verkligt vridmomentVridmomentet enligt dynamometertabellen i tillägg 4 till bilaga III är normaliserat till procent av högsta vridmoment vid respektive varvtal. Referenscykelns vridmoment räknas om till verkliga värden med hjälp av vridmomentkurvan, som bestämts enligt anvisningarna i punkt 4.2.2 enligt följande:Verkligt vridmoment = &gt;Hänvisning till&gt; (5)för respektive verkligt varvtal bestämt enligt avsnitt 4.3.2.4.3.4. Exempel på beräkning av verkliga värden (denormalisering)Följande provpunkt skall omräknas till verkligt värde:Varvtal i %= 43 %Vridmoment i %= 82 %Med följande givna värden:Referensvarvtal = 2 200 /minTomgångsvarvtal = 600 /minblirVerkligt varvtal = &gt;Hänvisning till&gt; = 1288 /mindär det högsta vridmomentet som avläses i vridmomentkurvan vid 1288 /min är 700 Nm.Verkligt vridmoment = &gt;Hänvisning till&gt; = 574 N5m4.4. Dynamometer4.4.1. När man använder en belastningsmätare, skall vridmomentsignalen överföras till motoraxeln och dynamometerns tröghet beaktas. Motorns verkliga vridmoment är det vridmoment som avläses på belastningsmätaren plus bromsens tröghetsmoment multiplicerat med vinkelaccelerationen. Styrsystemet måste beräkna detta i realtid.4.4.2. Om motorn provas med en virvelströmsdynamometer, bör antalet punkter där differensen &gt;Hänvisning till&gt; är mindre än - 5 % av toppvridmomentet inte överstiga 30 (varvid Tsp är det begärda vridmomentet,&gt;Hänvisning till&gt; motorvarvtalets derivata och ÈD virvelströmsdynamometerns rotationströghet). 4.5. UtsläppsprovProvsekvensen framgår av följande flödesdiagram:Förbered motorn, utför mätningar före provningen, gör prestandakontroller och kalibreringarBestäm vridmomentkurvan (kurvan för det maximala vridmomentet)Kör vid behov en eller flera övningscykler för att kontrollera motorn/provbänken/utsläppssystemenSTARTKör föreskriven konditioneringscykel i minst 20 minuter för att konditionera motorn och partikelsystemet inklusive tunneln (del- eller fullflödessystem).Partiklar samlas upp på övningsfilter.Kör partikelprovtagningssystemet (PM-systemet) på bypass med motorn i gång och byt PM-filtret till stabiliserat och vägt provtagningsfilter. Gör alla andra system klara för provtagning och insamling av data.Kör avgasprovtagning med varm start inom 5 minuter från det att motorn stängts av eller har frikopplats.Vid behov kan man före själva mätcykeln köra en eller flera övningscykler för att kontrollera motorn, provbänken och utsläppssystemen.4.5.1. Förberedelse av provtagningsfiltrenMinst en timme före provet placeras varje filter i en petriskål, som är skyddad mot damm och tillåter luftväxling, och som placeras i en vägningskammare för stabilisering. Efter stabiliseringen vägs varje filter och vikten noteras. Filtret förvaras sedan i en stängd petriskål eller i en förseglad filterhållare fram till provet. Filtret skall användas inom åtta timmar efter att ha tagits ur vägningskammaren. Tareringsvikten skall noteras.4.5.2. Installation av mätutrustningenInstrument och provtagningssonder installeras på föreskrivet sätt. Avgasröret skall i förekommande fall anslutas till systemet för fullflödesutspädning.4.5.3. Start och konditionering av utspädningssystemet och motornUtspädningssystemet och motorn startas och varmkörs. Provtagningssystemet konditioneras med motorn i drift med nominellt varvtal och 100 % vridmoment under minst 20 minuter, medan man samtidigt kör delflödessystemet eller fullflödes-CVS-systemet med utspädningssystem i två steg. Övningsprov av partikelutsläpp samlas upp. Partikelprovfiltren behöver varken stabiliseras eller vägas och kan kasseras. Filtret för bytas under konditioneringen under förutsättning att den totala provtagningstiden genom filtren och provtagningssystemen är längre än 20 minuter. Flödena ställs in så att de ungefär motsvarar de flöden som valts för transient provning. Vid behov minskas vridmomentet från 100 % vridmoment med bibehållet nominellt varvtal så att den specificerade maximala temperaturen i provtagningsområdet på 191 oC inte överskrids.4.5.4. Start av partikelprovtagningssystemetPartikelprovtagningssystemet startas och körs på bypass. Utspädningsluftens bakgrundsnivå av partiklar kan bestämmas genom man tar ett prov av utspädningsluften före avgasernas inlopp i utspädningstunneln. Partikelbakgrundsprovet bör samlas upp under den transienta cykeln, om det finns ett annat partikelprovtagningssystem. I annat fall kan man använda det partikelprovtagningssystem som använts för att samla upp partiklar i den transienta cykeln. Om filtrerad utspädningsluft används, kan en enda mätning av bakgrundsnivån göras före eller efter provet. Om utspädningsluften inte är filtrerad, kan mätningar göras före början och efter slutet av provcykeln, varefter genomsnittet av värdena beräknas.4.5.5. Justering av utspädningssystemetDet totala utspädda avgasflödet i ett system med fullflödesutspädning, eller det utspädda avgasflödet genom ett system med delflödesutspädning, skall ställas in så att man eliminerar vattenkondensering i systemet och så att filtret har maximal yttemperatur på mellan 315 K (42°C) och 325 K (52°C).4.5.6. Kontroll av analysatorernaUtsläppsanalysatorernas nollpunkt och mätområde ställs in. Om provtagningssäckar används, skall de tömmas på luft.4.5.7. Start av motornDen stabiliserade motorn skall startas inom 5 minuter efter avslutad uppvärmning i enlighet med tillverkarens anvisningar i instruktionsboken, antingen med en startmotor som används i produktionen eller med dynamometern. Alternativt kan man också, utan att stänga av motorn dessemellan, starta provet inom 5 minuter av motorns konditioneringsfas när motorn har frikopplats.4.5.8. Provning4.5.8.1. ProvsekvensSekvensen inleds när motorn startas från att ha varit avstängd efter konditioneringsfasen eller när den frikopplats, om man startar direkt under motorns konditioneringsfas med motorn i gång. Provet skall utföras enligt den referenscykel som beskrivs i tillägg 4 till bilaga III. Börvärdeskommandona för varvtal och vridmoment skall ges 5 gånger per sekund eller oftare (10 gånger per sekund rekommenderas). Börvärdena beräknas genom linjär interpolering mellan referenscykelns börvärden för frekvensen 1 gång per sekund. Återkopplingssignalerna för varvtal och vridmoment skall registreras minst en gång per sekund under provcykeln, och det är tillåtet att filtrera signalerna elektroniskt.4.5.8.2. AnalysatorreaktionNär man startar motorn eller provsekvensen - det senare om provcykeln startas direkt under konditioneringsfasen - skall man samtidigt starta mätutrustningen, närmare bestämt genom att- starta insamling eller analys av utspädningsluft, om ett system med fullflödesutspädning används,- starta uppsamling eller analys av de outspädda eller utspädda avgaserna, beroende på vilken metod som tillämpas,- starta mätning av mängden utspädda avgaser och av de temperaturer och tryck som behöver registreras,- starta registrering av avgasmassflödet, om ett system för analys av outspädda avgaser används,- starta registrering av återkopplingsvärden för varvtal och dynamometerns vridmoment.Om man mäter outspädda avgaser, skall utsläppens koncentrationer (HC, CO och NOx) och avgasmassflödet mätas kontinuerligt och lagras i ett datorsystem med en frekvens på minst 2 gånger per sekund. Alla övriga värden kan registreras med en frekvens på minst 1 gång per sekund. Om man använder analoga analysatorer, skall reaktionen registreras, och kalibreringsuppgifterna får användas online eller offline under provresultatens behandling.Om man använder ett system med fullflödesutspädning, skall HC och NOx mätas kontinuerligt i utspädningstunneln minst 2 gånger per sekund. De genomsnittliga koncentrationerna bestäms genom integrering av analysatorsignalerna under hela provcykeln. Systemets responstid får vara högst 20 sekunder, och den skall vid behov anpassas till CVS-flödets variationer och avvikelser i fråga om provtagningstid per provcykel. CO och CO2 skall bestämmas genom integrering eller genom analys av de koncentrationer i provtagningssäcken som samlats upp under hela provcykeln. Koncentrationerna av gasformiga föroreningar i utspädningsluften skall bestämmas genom integrering eller genom uppsamling i bakgrundssäcken. Alla övriga parametrar som behöver mätas skall registreras med minst en mätning per sekund (1 Hz).4.5.8.3. PartikelprovtagningNär motorn eller provsekvensen startas - det senare i det fall då provcykeln startas direkt under konditioneringsfasen - skall partikelprovtagningssystemet kopplas om från bypass till partikeluppsamling.Om ett system med delflödesutspädning används, skall provtagningspumparna (en eller flera) ställas in så att flödet genom partikelprovtagningssonden eller överföringsröret hålls proportionellt mot avgasmassflödet. Om ett system med fullflödesutspädning används, skall provtagningspumparna (en eller flera) ställas in så att flödet genom partikelprovtagningssonden eller överföringsröret hålls inom ± 5 % av det inställda flödet. Om flödeskompensering används (dvs. proportionell reglering av provtagningsflödet), måste man visa att förhållandet mellan flödet i huvudtunneln och partikelprovflödet inte varierar med mer än ± 5 % av det inställda värdet (med undantag av de första 10 sekunderna av provtagningen).Observera: Vid användning av dubbelutspädning är provtagningsflödet nettoskillnaden mellan flödet genom provtagningsfiltren och den sekundära utspädningsluftens flöde.Genomsnittstemperaturen och genomsnittstrycket vid inloppet till gasmätarna (en eller flera) eller flödesinstrumentet skall registreras. Om det inställda flödet inte kan hållas under hela provcykeln (med en avvikelse på högst ± 5 %) på grund av stor partikelmassa på filtret, skall provet ogiltigförklaras. Provet skall då göras om med ett lägre flöde och/eller filter med större diameter.4.5.8.4. MotorstoppOm motorn stannar någon gång under provcykeln, skall den konditioneras och startas om, varefter provet upprepas. Om det under provcykeln uppstår fel på någon del av den nödvändiga provutrustningen, skall provet ogiltigförklaras.4.5.8.5. Arbetsmoment efter provetNär provet avslutats skall mätningen av avgasmassflödet, den utspädda avgasvolymen, gasflödet till uppsamlingssäckarna och partikelprovtagningspumpen stoppas. För integrerande analysatorsystem skall provtagningen fortsätta tills systemets responstider har löpt ut.Om uppsamlingssäckar används, skall koncentrationerna i dem analyseras så snart som möjligt och allra senast 20 minuter efter provcykelns slut.Efter avgasprovet används en nollställningsgas och samma spänngas som tidigare för efterkontroll av analysatorerna. Provet skall anses godtagbart om skillnaden mellan resultaten före och efter provet är mindre än 2 % av spänngasvärdet.Partikelfiltren skall ställas tillbaka i vägningskammaren senast en timme efter avslutat prov. De skall konditioneras i en petriskål, som är skyddad mot damm och tillåter luftväxling, i minst en timma och därpå vägas. Filtrens bruttovikt registreras.4.6. Verifiering av provresultaten4.6.1. Kompensering för tidsfördröjning mellan börvärdessignal och återkopplad signalFör att minimera effekten av tidsfördröjningen mellan de återkopplade varvtals- och vridmomentsignalerna respektive referenscykelns signaler (börvärdessignalerna) är det tillåtet att förskjuta hela den återkopplade signalsekvensen framåt eller bakåt i tiden i förhållande till referenscykeln. I sådant fall skall både varvtal och vridmoment förskjutas med samma tidslängd och i samma riktning.4.6.2. Beräkning av det arbete som genereras under provcykelnDet verkliga arbete som genereras under provcykeln, Wact (kWh), beräknas med hjälp av alla registrerade värdepar av återkopplade varvtal och vridmoment. Det verkliga arbete, Wact, som provcykeln genererat används för jämförelse med referenscykelns arbete, Wref, och för beräkning av de specifika utsläppen. Samma metod skall användas för integrering av både referenscykelns effekt och den verkliga effekten. Om värden skall bestämmas i punkter mellan angränsande värden i referenscykeln eller mellan uppmätta värden, skall linjär interpolering användas.Vid integrering av referenscykelns arbete och det verkliga arbetet skall alla negativa vridmomentvärden ges värdet noll och tas med. Om integreringen görs för en provtagningsfrekvens på mindre än 5 mätningar per sekund och om vridmomentvärdet under ett givet tidsavsnitt ändras från positivt till negativt eller från negativt till positivt, skall den negativa delen ges värdet noll, dvs. den skall inte tas med i det integrerade värdet. Däremot skall den positiva delen tas med i det integrerade värdet.Wact får avvika med maximalt -15 % och + 5 % från Wref.4.6.3. Statistisk validering av provcykelnLinjära regressioner mellan återkopplingsvärdena och referensvärdena skall utföras för varvtal, vridmoment och effekt. Detta görs efter att en eventuell kompensering för tidsfördröjningen gjorts om detta alternativ väljs. Minsta kvadrat-metoden skall användas med bäst anpassade funktion på formelny = mx + bdär:y = återkopplingsvärde (verkligt värde) för varvtal (min-1), vridmoment (N.m) eller effekt (kW),m = regressionslinjens lutningskoefficient,x = referensvärde för varvtal (min-1), vridmoment (N.m) eller effekt (kW),b = regressionslinjens skärningspunkt med y-axeln.Skattningens standardavvikelse (SE) för regressionen av y på x samt förklaringsgraden (r2) skall beräknas för varje regressionslinje.Denna analys bör göras med en frekvens på en punkt per sekund. För att ett prov skall anses som giltigt måste villkoren i tabell 1 vara uppfyllda:Tabell 1: Regressionslinjetoleranser&gt;Plats för tabell&gt;Endast i syfte att beräkna regressionen är det tillåtet att före beräkningen utesluta enstaka mätpunkter som uppfyller villkoren i tabell 2. De får dock inte uteslutas när man beräknar cykelns arbete och utsläppen. En tomgångspunkt definieras som en punkt med ett normaliserat referensvridmoment på 0 % och ett normaliserat referensvarvtal på 0 %. Man får utesluta punkter i hela eller någon del av cykeln. Tabell 2: Villkor för uteslutning av enstaka punkter från regressionsanalysen (uteslutna punkter måste specificeras)VILLKOR  //  VARVTAL OCH/ELLER VRIDMOMENT OCH/ELLER EFFEKTPUNKTER SOM FÅR UTESLUTAS MED HÄNVISNING TILL VILLKOREN I VÄNSTRA KOLUMNENFörsta 24 (±1) s och sista 25 s  //  Varvtal, vridmoment och effektHelt öppet spjäll och vridmomentsåterkoppling &lt; 95 % av referensvridmoment  //  Vridmoment och/eller effektHelt öppet spjäll och varvtalsåterkoppling &lt; 95 % av referensvarvtal  //  Varvtal och/eller effektStängt spjäll, varvtalsåterkoppling &gt; tomgångsvarvtal + 50 min-1, och vridmomentsåterkoppling &gt; 105 % av referensvridmoment  //  Vridmoment och/eller effektStängt spjäll, varvtalsåterkoppling &lt;= tomgångsvarvtal + 50 min-1, och vridmomentsåterkoppling = av tillverkaren fastställt/uppmätt tomgångsvridmoment ± 2 % av maximalt vridmoment  //  Varvtal och/eller effektStängt spjäll och varvtalsåterkoppling &gt; 105 % av referensvarvtal  //  Varvtal och/eller effekte) Tillägg 1 till bilaga III skall ersättas med följande:TILLÄGG 1MÄT- OCH PROVTAGNINGSMETODER1. MÄT- OCH PROVTAGNINGSMETODER (NRSC-PROV)Gas- och partikelformiga ämnen som släpps ut av motorn skall mätas med hjälp av de metoder som beskrivs i bilaga VI. Metoderna i bilaga VI beskriver de rekommenderade analyssystemen för gasformiga utsläpp (avsnitt 1.1) och de rekommenderade systemen för partikelutspädning och partikelprovtagning (avsnitt 1.2).1.1. DynamometerspecifikationEn motordynamometer med de egenskaper som krävs för att genomföra den provcykel som beskrivs i avsnitt 3.7.1 i bilaga III skall användas. Utrustningen för mätning av vridmoment och varvtal skall möjliggöra effektmätning inom de angivna gränserna. Ytterligare beräkningar kan bli nödvändiga. Mätutrustningens noggrannhet skall vara sådan att de maximala toleranser som anges i punkt 1.3 inte överskrids.1.2. AvgasflödeAvgasflödet skall bestämmas med en av de metoder som anges i avsnitten 1.2.1-1.2.4.1.2.1. Metod med direkt mätningDirekt mätning av avgasflödet med flödesmunstycke eller motsvarande mätsystem (för närmare upplysningar se ISO 5167:2000).Observera: Direkt mätning av avgasflödet är en svår uppgift. Försiktighetsåtgärder skall vidtas för att undvika mätfel som ger fel utsläppsvärden.1.2.2. Metod med mätning av luft och bränsleMätning av luftflödet och bränsleflödet.Luft- och bränsleflödesmätare med den noggrannhet som anges i avsnitt 1.3 skall användas.Beräkningen av avgasflödet skall göras enligt följande formel:GEXHW = GAIRW + GFUEL (massflöde avgaser på våt bas)1.2.3. KolbalansmetodenBeräkning av avgasmassan utifrån bränsleförbrukning och avgaskoncentrationer med hjälp av kolbalansmetoden (se tillägg 3 till bilaga III).1.2.4. Metod med spårgasmätningMätning av koncentrationen av en spårgas i avgaserna.En känd mängd inert gas (t.ex. rent helium) sprutas in i avgasflödet som spårgas. Gasen blandar sig med och späds ut av avgaserna men får inte reagera i avgasröret. Gasens koncentration i avgasprovet mäts.För en fullständig blandning av spårgasen placeras avgasprovtagningssonden minst 1 m eller 30 gånger avgasrörets diameter, om det senare värdet är högre, nedströms spårgasens insprutningspunkt. Provtagningssonden får placeras närmare insprutningspunkten, om man verifierat fullständig blandning genom att jämföra spårgasens koncentration med referenskoncentrationen när gasen sprutas in uppströms i motorn.Spårgasflödet skall ställas in så att spårgaskoncentrationen vid tomgångsvarvtal och efter blandning är lägre än fullt skalutslag på gasanalysatorn. Beräkningen av avgasflödet skall göras enligt följande formel:&gt;Hänvisning till&gt;därGEXHW = momentant avgasmassflöde (kg/s)GT = spårgasflöde (cm³/min)concmix = spårgasens momentana koncentration efter blandning (ppm)EXH = avgasernas densitet (kg/m³)conca = spårgasens bakgrundskoncentration i inloppsluften (ppm)Spårgasens bakgrundskoncentration (conca) kan bestämmas som genomsnittet av de bakgrundskoncentrationer som mäts omedelbart före och efter provningen. Om bakgrundskoncentrationen är lägre än 1 % av spårgasens koncentration efter blandning (concmix.) vid maximalt avgasflöde, får man bortse från bakgrundskoncentrationen.Hela systemet skall uppfylla noggrannhetsspecifikationerna för avgasflödet och kalibreras i enlighet med avsnitt 1.11.2 i tillägg 2.1.2.5. Metod med mätning av luftflöde och luft-bränsleförhållandeBeräkning av avgasmassan utifrån luftflöde och luft-bränsleförhållande. Beräkningen av det momentana avgasmassflödet skall göras enligt följande formel:&gt;Hänvisning till&gt;varvid&gt;Hänvisning till&gt;&gt;Hänvisning till&gt; där A/Fst = stökiometriskt luft-bränsleförhållande (kg/kg) = relativt luft-bränsleförhållandeconcCO2 = koncentration av torr CO2 (%)concCO = koncentration av torr CO (ppm)concHC = koncentration av HC (ppm)Observera: Beräkningen gäller diesel med ett H/C-förhållande lika med 1,8.Luftflödesmätaren skall uppfylla de noggrannhetskrav som specificeras i tabell 3, CO2-analysatorn skall uppfylla kraven i punkt 1.4.1, och hela systemet skall uppfylla noggrannhetsspecifikationerna för avgasflödet.Alternativt kan man använda utrustning för mätning av luft-bränsleförhållandet, exempelvis en sensor av Zirconia-typ, för att mäta det relativa luft-bränsleförhållandet i enlighet med specifikationerna i punkt 1.4.4.1.2.6. Totalt flöde utspädda avgaserOm ett system med fullflödesutspädning används, skall de utspädda avgasernas totala flöde (GTOTW) mätas med PD, CFI eller SST - punkt 1.2.1.2 i bilaga VI. Noggrannheten skall uppfylla kraven i avsnitt 2.2 i tillägg 2 till bilaga III.1.3. NoggrannhetKalibreringen av samtliga mätinstrument skall göras i enlighet med nationella (internationella) standarder och uppfylla de krav som anges i tabell 3: Tabell 3: Mätinstrumentens noggrannhet&gt;Plats för tabell&gt;1.4. Bestämning av gasformiga ämnen1.4.1. Allmänna analysatorspecifikationerAnalysatorerna skall ha ett mätområde som är lämpligt för den noggrannhet som krävs vid mätning av koncentrationerna av ämnen i avgaserna (punkt 1.4.1.1). Analysatorerna bör ställas in på ett sådant sätt att den uppmätta koncentrationen ligger på mellan 15 och 100 % av fullt skalutslag.Om det fulla skalvärdet är 155 ppm (eller ppm C) eller lägre, eller om avläsningssystem (datorer, datainsamlare) som ger tillräcklig noggrannhet och avläsningsnoggrannhet under 15 % av fullt skalutslag används, kan även koncentrationer under 15 % av fullt skalutslag godtas. I sådana fall skall ytterligare kalibreringar göras för att säkerställa kalibreringskurvornas noggrannhet - punkt 1.5.5.2 i tillägg 2 till bilaga III.Utrustningens elektromagnetiska kompatibilitet (EMC) skall ligga på en sådan nivå att ytterligare fel minimeras.1.4.1.1. MätfelAnalysatorn får inte avvika från den nominella kalibreringspunkten med mer än ± 2 % av avläst värde eller ± 0,3 % av hela mätområdet, om det senare värdet är högre.Observera: I denna standard avses med noggrannhet avvikelsen mellan avläst värde på analysatorn och de nominella kalibreringsvärden som erhålls med hjälp av en kalibreringsgas (d verkligt värde).1.4.1.2. RepeterbarhetRepeterbarheten, definierad som 2,5 gånger standardavvikelsen vid tio upprepade reaktioner på en viss kalibrerings- eller spänngas, får inte vara större än ± 1 % av koncentrationen vid fullt skalutslag för varje mätområde över 155 ppm (eller ppm C) som används eller ± 2 % av varje mätområde under 155 ppm (eller ppm C) som används.1.4.1.3. StörningarAnalysatorns största reaktionsvariation på nollställnings- och kalibrerings- eller spänngaser över en tiosekundersperiod får inte överstiga 2 % av fullt skalutslag för samtliga mätområden som används.1.4.1.4. NollpunktsavvikelseNollpunktsavvikelsen under en entimmesperiod skall vara mindre än 2 % av fullt skalutslag för det lägsta mätområde som används. Nollpunktsreaktion definieras som den genomsnittliga reaktionen, inklusive störningar, på en nollställningsgas under ett 30-sekundersintervall.1.4.1.5. SpännavvikelseSpännavvikelsen under en entimmesperiod skall vara mindre än 2 % av fullt skalutslag för det lägsta mätområde som används. Spänn definieras som skillnaden mellan spännutslag och nollpunktsutslag. Spännreaktion definieras som den genomsnittliga reaktionen, inklusive störningar, på en spänngas under ett 30-sekundersintervall.1.4.2. GastorkningTorkanordningen (ej obligatorisk) skall ha minimal inverkan på koncentrationen av de gaser som mäts. Kemiska torkare är inte godtagbara som metod för att avlägsna vatten från provet.1.4.3. AnalysatorerI avsnitten 1.4.3.1-1.4.3.5 beskrivs de mätprinciper som skall användas. En detaljerad beskrivning av mätsystemen finns i bilaga VI.De gaser som skall mätas skall analyseras med hjälp av följande instrument. För olinjära analysatorer är det tillåtet att använda linjaritetskretsar.1.4.3.1. Analys av kolmonoxid (CO)Kolmonoxidanalysatorn skall vara en infrarödanalysator med spridningsoptik av absorptionstyp.1.4.3.2. Analys av koldioxid (CO2)Koldioxidanalysatorn skall vara en infrarödanalysator med spridningsoptik av absorptionstyp.1.4.3.3. Analys av kolväten (HC)Kolväteanalysatorn skall vara av typen uppvärmd flamjonisationsdetektor (HFID) med uppvärmda detektorer, ventiler, rörledningar etc., så att gasens temperatur hålls vid 463 K (190 °C) ± 10 K.1.4.3.4. Analys av kväveoxider (NOx)Analysatorn för kväveoxider skall vara av typen kemiluminiscensdetektor (CLD) eller uppvärmd kemiluminiscensdetektor (HCLD) med NO2/NO-omvandlare, om mätningen görs på torr bas. Om mätningen görs på våt bas, skall en HCLD med omvandlare som hålls på en temperatur över 328 K (55 °C) användas, förutsatt att vattendämpningskontrollen (punkt 1.9.2.2 i tillägg 2 till bilaga III) utförts med tillfredsställande resultat. Provtagningsbanan skall för både CLD och HCLD ha en väggtemperatur på mellan 328 och 473 K (55 °C-200 °C) fram till omvandlaren (torr mätning) respektive analysatorn (våt mätning).1.4.4. Mätning av luft-bränsleförhållandeUtrustningen för mätning av luft-bränsleförhållandet, som används för att bestämma avgasflödet i enlighet med punkt 1.2.5, skall vara en sensor med stort mätområde eller en lambdasensor av Zirconia-typ.Sensorn skall monteras direkt på avgasröret, där avgastemperaturen är tillräckligt hög för att eliminera vattenkondensering. Sensorns, och den inbyggda elektronikens, noggrannhet skall ligga inom± 3 % av avläst värde   &lt; 2± 5 % av avläst värde 2 &lt;= = &lt; 5± 10 % av avläst värde 5 &lt;= =För att uppfylla ovannämnda noggrannhetskrav skall man kalibrera sensorn enligt instrumenttillverkarens anvisningar.1.4.5. Provtagning av gasformiga utsläppProvtagningssonderna för gasformiga utsläpp skall i den mån detta är tillämpligt placeras minst 0,5 m eller tre gånger avgasrörets diameter - beroende på vilket avstånd som är störst - framför avgassystemets utsläpp och tillräckligt nära motorn för att säkerställa en avgastemperatur på minst 343 K (70 °C) vid sonden.I flercylindriga motorer med avgasgrenrör skall sondens inlopp placeras tillräckligt långt nedströms motorn för att säkerställa att provet är representativt för de genomsnittliga avgasutsläppen från samtliga cylindrar. I flercylindriga motorer med avgränsade grupper av grenrör, t.ex. i en V-motor, är det tillåtet att ta ett prov separat från varje grupp och beräkna det genomsnittliga avgasutsläppet. Andra metoder som har visat sig ge samma resultat som de ovan angivna får användas. Vid beräkning av avgasutsläppen skall motorns totala avgasmassflöde användas.Om avgasernas sammansättning påverkas av ett system för efterbehandling av avgaser, skall avgasprovet tas uppströms denna anordning under provskede I och nedströms denna anordning under provskede II. Om ett fullflödessystem används för bestämning av partiklarna kan de gasformiga utsläppen även bestämmas i de utspädda avgaserna. Provtagningssonderna skall vara nära partikelprovtagningssonden i utspädningstunneln (DT punkt 1.2.1.2 i bilaga VI och PSP avsnitt 1.2.2. i bilaga VI). CO och CO2 får alternativt bestämmas genom provtagning i säck med påföljande mätning av koncentrationen i provtagningssäcken.1.5. Bestämning av partiklarFör bestämningen av partiklar krävs ett utspädningssystem. Utspädning kan ske genom ett system med delflödesutspädning eller ett system med fullflödesutspädning. Utspädningssystemets flödeskapacitet skall vara tillräcklig för att fullständigt eliminera vattenkondensering i utspädnings- och provtagningssystemen samt hålla den utspädda avgasen mellan 315 K (42°C) och 325 K (52°C) omedelbart framför filterhållaren. Avfuktning av utspädningsluften innan denna kommer in i utspädningssystemet är tillåten om luftfuktigheten är hög. Förvärmning av utspädningsluften till en temperatur över gränsen på 303 K (30 °C) rekommenderas, om den omgivande temperaturen ligger under 293 K (20 °C). Temperaturen hos utspädningsluften får emellertid inte överstiga 325 K (52 °C), innan avgasen leds in i utspädningstunneln.Observera: Vid förfarandet för stationära driftsförhållanden får filtertemperaturen vara lika med eller lägre än maximalvärdet på 325 K (52 °C). Man behöver dock inte hålla sig inom temperaturintervallet 42 °C-52 °C.I ett system med delflödesutspädning skall partikelprovtagningssonden placeras framför och nära gassonden enligt definition i avsnitt 4.4 och i enlighet med EP och SP i figur 4-12 i punkt 1.2.1.1 i bilaga VI.Systemet med delflödesutspädning skall vara utformat så att avgasströmmen delas i två delar, varav den mindre späds ut med luft och därefter används för partikelmätning. Det är väsentligt att utspädningsfaktorn bestäms med stor noggrannhet. Olika metoder för delning kan användas, varvid den använda delningsmetoden i hög grad avgör vilka provtagningsredskap och provtagningsförfaranden som skall användas (punkt 1.2.1.1 i bilaga VI).För att bestämma partikelmassan krävs ett partikelprovtagningssystem, partikelprovtagningsfilter, en mikrogramvåg och en vägningskammare med kontrollerad temperatur och fuktighet.Vid partikelprovtagning kan två metoder användas:Vid metoden med ett filter används ett filterpar (se punkt 1.5.1.3) för samtliga steg i provcykeln. Särskild uppmärksamhet måste ägnas provtagningstiderna och provtagningsflödena under provets insamlingsfas. Endast ett filterpar krävs emellertid för provcykeln.Enligt metoden med flera filter skall ett filterpar (se punkt 1.5.1.3) användas för varje enskilt steg i provcykeln. Denna metod tillåter mer flexibla provtagningsförfaranden men kräver fler filter.1.5.1. Partikelprovtagningsfilter1.5.1.1. FilterspecifikationerVid certifieringsprov krävs fluorkarbonbelagda glasfiberfilter eller fluorkarbonbaserade membranfilter. För särskilda ändamål får andra filtermaterial användas. Samtliga filtertyper skall ha en insamlingskapacitet för 0,3 µm DOP (dioktylftalat) på minst 99 % vid en gashastighet på ytan mellan 35 och 100 cm/s. Vid korrelationsundersökningar som utförs mellan laboratorier eller mellan en tillverkare och en godkännandemyndighet skall filter av identisk kvalitet användas.1.5.1.2. FilterstorlekPartikelfiltren skall ha en diameter av minst 47 mm (37 mm effektiv diameter). Filter med större diameter godtas (punkt 1.5.1.5).1.5.1.3. Huvudfilter och sekundärfilterProven på de utspädda avgaserna tas under provsekvensen med ett seriekopplat filterpar (ett huvudfilter och ett sekundärfilter). Sekundärfiltret skall vara placerat högst 100 mm bakom huvudfiltret, och filtren får inte beröra varandra. Filtren kan vägas separat eller parvis med de effektiva sidorna mot varandra.1.5.1.4. Hastighet på filterytanEn gashastighet på ytan på mellan 35 och 100 cm/s genom filtret skall uppnås. Tryckfallet mellan provets början och slut får inte öka med mer än 25 kPa.1.5.1.5. ProvmassaDen rekommenderade minsta provmassan på de vanligast förekommande filterstorlekarna visas i nedanstående tabell. För större filter skall minsta provmassa vara 0,065 mg/1 000 mm  filterarea.&gt;Plats för tabell&gt;Vid metoden med flera filter är den totala rekommenderade minsta provmassan för samtliga filter lika med produkten av det relevanta värdet ovan och kvadratroten av det totala antalet steg.1.5.2. Specifikationer för vägningskammaren och analysvågen1.5.2.1. Villkor för vägningskammarenVid all konditionering och vägning av filter skall temperaturen i den kammare där partikelfiltren konditioneras och vägs hållas vid en temperatur på 295 K (22 °C) ± 3 K. Luftfuktigheten skall hållas på en sådan nivå att daggpunkten, dvs. den temperatur då kondens inträffar, ligger på 282,5 (9,5 °C) ± 3 K, och den relativa luftfuktigheten skall vara 45 ± 8 %.1.5.2.2. Vägning av referensfilterKammaren skall vara fri från alla eventuella föroreningar från omgivningen (t.ex. damm) som kan sätta sig på partikelfiltren under stabiliseringen. Avvikelser från de specifikationer för vägningskammaren som anges i punkt 1.5.2.1 tillåts om avvikelserna varar i högst 30 minuter. Vägningskammaren bör uppfylla de nödvändiga specifikationerna innan personal kommer in i vägningskammaren. Minst två oanvända referensfilter eller referensfilterpar skall vägas inom fyra timmar från, men helst samtidigt med, vägningen av provtagningsfiltren (-filterparen). Referensfiltren skall vara av samma storlek och material som provtagningsfiltren.Om referensfiltrets eller referensfilterparens genomsnittliga vikt mellan vägningarna av provtagningsfiltren ändras med mer än 10 ig, skall samtliga provtagningsfilter kasseras och avgasprovet göras om.Om stabilitetskriterierna för vägningskammaren enligt punkt 1.5.2.1 inte uppfylls, men vägningen av referensfiltren (-filterparen) uppfyller ovanstående kriterier, får motortillverkaren välja mellan att godta de uppmätta värdena för provtagningsfiltrens vikt eller ogiltigförklara proven, justera vägningskammarens kontrollsystem och göra om proven.1.5.2.3. AnalysvågDen analysvåg som skall användas för att bestämma vikten hos samtliga filter skall ha en noggrannhet (standardavvikelse) på 2 µg och en avläsningsnoggrannhet på 1 µg (1 siffra = 1 µg) enligt tillverkarens uppgifter.1.5.2.4. Eliminering av effekter av statisk elektricitetFör att eliminera effekterna av statisk elektricitet skall filtren neutraliseras före vägningen, t.ex. med hjälp av poloniumneutraliserare eller en anordning med motsvarande verkan.1.5.3. Ytterligare specifikationer för partikelmätningSamtliga delar av utspädningssystemet och provtagningssystemet, från avgasröret fram till filterhållaren, som kommer i kontakt med outspädda och utspädda avgaser skall vara konstruerade på ett sådant sätt att minsta möjliga avsättning och ändring av partiklarna sker. Samtliga delar skall vara av elektriskt ledande material som inte reagerar med avgasernas beståndsdelar, och de skall vara jordade för att förhindra elektrostatiska effekter.2. MÄT- OCH PROVTAGNINGSMETODER (NRTC-PROV)2.1. InledningGas- och partikelformiga ämnen som släpps ut av motorn skall mätas med hjälp av de metoder som beskrivs i bilaga VI. Metoderna i bilaga VI beskriver de rekommenderade analyssystemen för gasformiga utsläpp (avsnitt 1.1) och de rekommenderade systemen för partikelutspädning och partikelprovtagning (avsnitt 1.2).2.2. Dynamometer och övrig provrumsutrustningFöljande utrustning skall användas för avgasprov av motorer anslutna till motordynamometrar.2.2.1. MotordynamometrarEn motordynamometer med lämpliga specifikationer skall användas för att köra den provcykel som beskrivs i tillägg 4 till denna bilaga. Utrustningen för mätning av vridmoment och varvtal skall möjliggöra effektmätning inom de angivna gränserna. Ytterligare beräkningar kan bli nödvändiga. Mätutrustningens noggrannhet skall vara sådan att de maximala toleranser som anges i tabell 3 inte överskrids.2.2.2. Övriga instrumentMätinstrument för bränsleförbrukning, luftförbrukning, kyl- och smörjmedlens temperaturer, avgasernas tryck, undertrycket i inloppsgrenröret, atmosfärstrycket, luftfuktigheten och bränsletemperaturen skall användas efter behov. Dessa instrument skall uppfylla kraven i tabell 3: Tabell 3: Mätinstrumentens noggrannhet&gt;Plats för tabell&gt;2.2.3. Outspätt avgasflödeFör att kunna beräkna utsläppen i de outspädda avgaserna och styra ett system med delflödesutspädning måste man känna till avgasmassflödet. För bestämning av avgasmassflödet kan någon av nedanstående metoder användas.För beräkning av utsläppen skall båda metoders responstid vara lika med eller kortare än vad som krävs för analysatorer enligt definitionen i avsnitt 1.11.1 i tillägg 2.För styrning av ett system med delflödesutspädning krävs en snabbare reaktion. För delflödessystem med direktstyrning krävs en responstid på &lt;= 0,3 s. När det gäller delflödessystem med look ahead-styrning, som bygger på resultaten från en tidigare provkörning, måste systemet för avgasflödesmätning ha en responstid på &lt;= 5 s med en stegtid på &lt;= 1 s. Systemets responstid skall specificeras av instrumenttillverkaren. De kombinerade responstidskraven för avgasflöde och delflödessystem framgår av avsnitt 2.4.Metod med direkt mätningDirekt mätning av det momentana avgasflödet kan exempelvis ske med hjälp av- differentialtrycksutrustning, såsom flödesmunstycke (för närmare uppgifter se ISO 5167: 2000),- ultraljudsflödesmätare,- Vortex-flödesmätare.Försiktighetsåtgärder skall vidtas för att undvika mätfel som ger fel utsläppsvärden. Detta innebär bland annat noggrann installation av utrustningen i motorns avgassystem enligt instrumenttillverkarens rekommendationer och god branschpraxis. Särskilt motorns prestanda och utsläpp får inte påverkas av utrustningens installation.Flödesmätarna skall uppfylla de noggrannhetskrav som specificeras i tabell 3.Metod med mätning av luft och bränsleMätning av luftflödet och bränsleflödet med lämpliga flödesmätare. Beräkningen av det momentana avgasflödet skall göras enligt följande formel:GEXHW = GAIRW + GFUEL (massflöde avgaser på våt bas)Flödesmätarna skall uppfylla de noggrannhetskrav som specificeras i tabell 3, men också vara så noggranna att de uppfyller noggrannhetsspecifikationerna för avgasflödet.Metod med spårgasmätningMätning av koncentrationen av en spårgas i avgaserna.En känd mängd inert gas (t.ex. rent helium) sprutas in i avgasflödet som spårgas. Gasen blandar sig med och späds ut av avgaserna men får inte reagera i avgasröret. Gasens koncentration i avgasprovet mäts.För en fullständig blandning av spårgasen placeras avgasprovtagningssonden minst 1 m eller 30 gånger avgasrörets diameter, om det senare värdet är högre, nedströms spårgasens insprutningspunkt. Provtagningssonden får placeras närmare insprutningspunkten, om man verifierat fullständig blandning genom att jämföra spårgasens koncentration med referenskoncentrationen när gasen sprutas in uppströms i motorn.Spårgasflödet skall ställas in så att spårgaskoncentrationen vid tomgångsvarvtal och efter blandning är lägre än fullt skalutslag på gasanalysatorn.Beräkningen av avgasflödet skall göras enligt följande formel:&gt;Hänvisning till&gt;därGEXHW = momentant avgasmassflöde (kg/s)GT = spårgasflöde (cm³/min)concmix = spårgasens momentana koncentration efter blandning (ppm)EXH = avgasernas densitet (kg/m³)conca = spårgasens bakgrundskoncentration i inloppsluften (ppm)Spårgasens bakgrundskoncentration (conca) kan bestämmas som genomsnittet av de bakgrundskoncentrationer som mäts omedelbart före och efter provningen. Om bakgrundskoncentrationen är lägre än 1 % av spårgasens koncentration efter blandning (concmix.) vid maximalt avgasflöde, får man bortse från bakgrundskoncentrationen.Hela systemet skall uppfylla noggrannhetsspecifikationerna för avgasflödet och kalibreras i enlighet med punkt 1.11.2 i tillägg 2.Metod med mätning av luftflöde och luft-bränsleförhållandeBeräkning av avgasmassan utifrån luftflöde och luft-bränsleförhållande. Beräkningen av det momentana avgasmassflödet skall göras enligt följande formel:&gt;Hänvisning till&gt;varvid&gt;Hänvisning till&gt;&gt;Hänvisning till&gt;där A/Fst = stökiometriskt luft-bränsleförhållande (kg/kg) = relativt luft-bränsleförhållandeconcCO2 = koncentration av torr CO2 (%)concCO = koncentration av torr CO (ppm)concHC = koncentration av HC (ppm)Observera: Beräkningen gäller diesel med ett H/C-förhållande lika med 1,8.Luftflödesmätaren skall uppfylla de noggrannhetskrav som specificeras i tabell 3, CO2-analysatorn skall uppfylla kraven i punkt 2.3.1, och hela systemet skall uppfylla noggrannhetsspecifikationerna för avgasflödet.Alternativt kan man använda utrustning för mätning av luft-bränsleförhållandet, exempelvis en sensor av Zirconia-typ, för att mäta luftöverskottsförhållandet i enlighet med specifikationerna i punkt 2.3.4.2.2.4. Utspätt avgasflödeFör att kunna beräkna utsläppen i de utspädda avgaserna måste man känna till de utspädda avgasernas massflöde. Det sammanlagda utspädda avgasflödet under provcykeln (kg per prov) skall räknas fram med hjälp av mätvärdena från hela provcykeln och motsvarande kalibreringsdata för flödesmätningsutrustningen (V0 för PDV, KV för CFV, Cd för SSV) med hjälp av motsvarande metoder som beskrivs i punkt 2.2.1 i tillägg 3. Om den sammanlagda provmassan för mätning av partiklar och gasformiga föroreningar överskrider 0,5 % av det totala CVS-flödet, skall CVS-flödet korrigeras, eller också skall partikelprovflödet återföras till CVS-systemet innan det når flödesmätaren.2.3. Bestämning av gasformiga ämnen2.3.1. Allmänna analysatorspecifikationerAnalysatorerna skall ha ett mätområde som är lämpligt för den noggrannhet som krävs vid mätning av koncentrationerna av ämnen i avgaserna (punkt 1.4.1.1). Analysatorerna bör ställas in på ett sådant sätt att den uppmätta koncentrationen ligger på mellan 15 och 100 % av fullt skalutslag.Om det fulla skalvärdet är 155 ppm (eller ppm C) eller lägre, eller om avläsningssystem (datorer, datainsamlare) som ger tillräcklig noggrannhet och avläsningsnoggrannhet under 15 % av fullt skalutslag används, kan även koncentrationer under 15 % av fullt skalutslag godtas. I sådana fall skall ytterligare kalibreringar göras för att säkerställa kalibreringskurvornas noggrannhet - punkt 1.5.5.2 i tillägg 2 till bilaga III.Utrustningens elektromagnetiska kompatibilitet (EMC) skall ligga på en sådan nivå att ytterligare fel minimeras.2.3.1.1. MätfelAnalysatorn får inte avvika från den nominella kalibreringspunkten med mer än ± 2 % av avläst värde eller ± 0,3 % av hela mätområdet, om det senare värdet är högre.Observera: I denna standard avses med noggrannhet avvikelsen mellan avläst värde på analysatorn och de nominella kalibreringsvärden som erhålls med hjälp av en kalibreringsgas (o verkligt värde).2.3.1.2. RepeterbarhetRepeterbarheten, definierad som 2,5 gånger standardavvikelsen vid tio upprepade reaktioner på en viss kalibrerings- eller spänngas, får inte vara större än ± 1 % av koncentrationen vid fullt skalutslag för varje mätområde över 155 ppm (eller ppm C) som används eller ± 2 % av varje mätområde under 155 ppm (eller ppm C) som används.2.3.1.3. StörningarAnalysatorns största reaktionsvariation på nollställnings- och kalibrerings- eller spänngaser över en tiosekundersperiod får inte överstiga 2 % av fullt skalutslag för samtliga mätområden som används.2.3.1.4. NollpunktsavvikelseNollpunktsavvikelsen under en entimmesperiod skall vara mindre än 2 % av fullt skalutslag för det lägsta mätområde som används. Nollpunktsreaktion definieras som den genomsnittliga reaktionen, inklusive störningar, på en nollställningsgas under ett 30-sekundersintervall.2.3.1.5. SpännavvikelseSpännavvikelsen under en entimmesperiod skall vara mindre än 2 % av fullt skalutslag för det lägsta mätområde som används. Spänn definieras som skillnaden mellan spännutslag och nollpunktsutslag. Spännreaktion definieras som den genomsnittliga reaktionen, inklusive störningar, på en spänngas under ett 30-sekundersintervall.2.3.1.6. StegtidVid analys av outspädda avgaser får stegtiden för analysatorn i mätsystemet inte överskrida 2,5 s.Observera: En utvärdering av analysatorns responstid räcker inte för att fastställa hela systemets lämplighet för transient provning. Systemets volymer, särskilt dödvolymer, påverkar inte bara transporttiden från sonden till analysatorn utan även stegtiden. Även eventuella transporttider inuti analysatorn definieras som analysatorns responstid, vilket även gäller omvandlaren eller vattenavskiljaren i en NOx-analysator. Bestämningen av systemets totala responstid beskrivs i avsnitt 1.11.1 i tillägg 2.2.3.2. GastorkningSamma specifikationer som för NRSC-prov gäller (se avsnitt 1.4.2) enligt följande:Torkanordningen (ej obligatorisk) skall ha minimal inverkan på koncentrationen av de gaser som mäts. Kemiska torkare är inte godtagbara som metod för att avlägsna vatten från provet.2.3.3. AnalysatorerSamma specifikationer som för NRSC-prov gäller (se avsnitt 1.4.3) enligt följande:De gaser som skall mätas skall analyseras med hjälp av följande instrument. För olinjära analysatorer är det tillåtet att använda linjaritetskretsar.2.3.3.1. Analys av kolmonoxid (CO)Kolmonoxidanalysatorn skall vara en infrarödanalysator med spridningsoptik av absorptionstyp.2.3.3.2. Analys av koldioxid (CO2)Koldioxidanalysatorn skall vara en infrarödanalysator med spridningsoptik av absorptionstyp.2.3.3.3. Analys av kolväten (HC)Kolväteanalysatorn skall vara av typen uppvärmd flamjonisationsdetektor (HFID) med uppvärmda detektorer, ventiler, rörledningar etc., så att gasens temperatur hålls vid 463 K (190 °C) ± 10 K.2.3.3.4. Analys av kväveoxider (NOx)Analysatorn för kväveoxider skall vara av typen kemiluminiscensdetektor (CLD) eller uppvärmd kemiluminiscensdetektor (HCLD) med NO2/NO-omvandlare, om mätningen görs på torr bas. Om mätningen görs på våt bas, skall en HCLD med omvandlare som hålls på en temperatur över 328 K (55 °C) användas, förutsatt att vattendämpningskontrollen (punkt 1.9.2.2 i tillägg 2 till bilaga III) utförts med tillfredsställande resultat.Provtagningsbanan skall för både CLD och HCLD ha en väggtemperatur på mellan 328 och 473 K (55°C-200°C) fram till omvandlaren (torr mätning) respektive analysatorn (våt mätning).2.3.4. Mätning av luft-bränsleförhållandeUtrustningen för mätning av luft-bränsleförhållandet, som används för att bestämma avgasflödet i enlighet med punkt 2.2.3, skall vara en sensor med stort mätområde eller en lambdasensor av Zirconia-typ.Sensorn skall monteras direkt på avgasröret, där avgastemperaturen är tillräckligt hög för att eliminera vattenkondensering.Sensorns, och den inbyggda elektronikens, noggrannhet skall ligga inom± 3 % av avläst värde   &lt; 2± 5 % av avläst värde 2 &lt;= = &lt; 5± 10 % av avläst värde 5 &lt;= =För att uppfylla ovannämnda noggrannhetskrav skall man kalibrera sensorn enligt instrumenttillverkarens anvisningar.2.3.5. Provtagning av gasformiga utsläpp2.3.5.1. Outspätt avgasflödeFör beräkningen av utsläppen i de outspädda avgaserna gäller samma specifikationer som för NRSC-prov (se avsnitt 1.4.4) enligt följande:Provtagningssonderna för gasformiga utsläpp skall i den mån detta är tillämpligt placeras minst 0,5 m eller tre gånger avgasrörets diameter - beroende på vilket avstånd som är störst - framför avgassystemets utsläpp och tillräckligt nära motorn för att säkerställa en avgastemperatur på minst 343 K (70 °C) vid sonden.I flercylindriga motorer med avgasgrenrör skall sondens inlopp placeras tillräckligt långt bakom för att säkerställa att provet är representativt för de genomsnittliga avgasutsläppen från samtliga cylindrar. I flercylindriga motorer med avgränsade grupper av grenrör, t.ex. i en V-motor, är det tillåtet att ta ett prov separat från varje grupp och beräkna det genomsnittliga avgasutsläppet. Andra metoder som har visat sig ge samma resultat som de ovan angivna får användas. Vid beräkning av avgasutsläppen skall motorns totala avgasmassflöde användas.Om avgasernas sammansättning påverkas av ett system för efterbehandling av avgaser, skall avgasprovet tas uppströms denna anordning under provskede I och nedströms denna anordning under provskede II.2.3.5.2. Utspätt avgasflödeOm ett system med fullflödesutspädning används, gäller följande specifikationer.Avgasröret mellan motorn och systemet med fullflödesutspädning skall uppfylla kraven i bilaga VI.Provtagningssonderna (en eller flera) för gasformiga utsläpp skall installeras i utspädningstunneln i en punkt där utspädningsluften och avgaserna är väl blandade, samt i omedelbar närhet av provtagningssonden för partiklar.Uppsamlingen kan generellt sett göras på två sätt:- Föroreningarna samlas upp i en provtagningssäck under hela provcykeln och mäts när provet körts klart.- Föroreningarna mäts fortlöpande och integreras under hela provcykeln. Denna metod är obligatorisk för kolväten och NOx.Prov på bakgrundskoncentrationerna skall tas uppströms utspädningstunneln i en provtagningssäck och subtraheras från utsläppskconcentrationen enligt avsnitt 2.2.3 i tillägg 3.2.4. Bestämning av partiklarFör bestämningen av partiklar krävs ett utspädningssystem. Utspädning kan ske genom ett system med delflödesutspädning eller ett system med fullflödesutspädning. Utspädningssystemets flödeskapacitet skall vara tillräcklig för att fullständigt eliminera vattenkondensering i utspädnings- och provtagningssystemen samt hålla den utspädda avgasen mellan 315 K (42 °C) och 325 K (52 °C) omedelbart framför filterhållaren. Avfuktning av utspädningsluften innan denna kommer in i utspädningssystemet är tillåten om luftfuktigheten är hög. Förvärmning av utspädningsluften till en temperatur över gränsen på 303 K (30 °C) rekommenderas, om den omgivande temperaturen ligger under 293 K (20 °C). Temperaturen hos utspädningsluften får emellertid inte överstiga 325 K (52 °C), innan avgasen leds in i utspädningstunneln.Provtagningssonden för partiklar skall installeras i omedelbar närhet av provtagningssonden för gasformiga utsläpp, och installationen skall uppfylla föreskrifterna i avsnitt 2.3.5.För bestämning av partikelmassan krävs ett partikelprovtagningssystem, partikelprovtagningsfilter, en mikrogramvåg och en vägningskammare med kontrollerad temperatur och luftfuktighet. Specifikationer för system med delflödesutspädningSystemet med delflödesutspädning skall vara utformat så att avgasströmmen delas i två delar, varav den mindre späds ut med luft och därefter används för partikelmätning. Det är väsentligt att utspädningsfaktorn bestäms med stor noggrannhet. Olika metoder för delning kan användas, varvid den använda delningsmetoden i hög grad avgör vilka provtagningsredskap och provtagningsförfaranden som skall användas (punkt 1.2.1.1 i bilaga VI).För styrning av ett system med delflödesutspädning krävs det att systemet reagerar snabbt. Systemets omvandlingstid skall fastställas med hjälp av förfarandet i avsnitt 1.11.1 i tillägg 2.Om avgasflödesmätningens (se föregående avsnitt) och delflödessystemets sammantagna omvandlingstider ligger under 0,3 s, får direktstyrning användas. Om omvandlingstiden är över 0,3 s, måste man använda look ahead-styrning på grundval av resultaten från en tidigare provkörning. I så fall skall stigtiden vara &lt;= 1 s och den sammantagna omvandlingstiden &lt;= 10 s.Hela systemet måste reagera på ett sätt som säkerställer att partikelprovet (GSE) är representativt och proportionellt mot avgasmassflödet. För att fastställa proportionaliteten gör man en regressionsanalys mellan GSE och GEXHW med minst 5 registreringar per sekund, där följande kriterier skall vara uppfyllda:- Korrelationskoefficienten r2 för den linjära regressionen mellan GSE och GEXHW får inte vara lägre än 0,95.- Standardavvikelsen för skattningen av GSE på GEXHW får inte överskrida 5 % av maximalt GSE.- Skärningen mellan GSE och regressionslinjen får inte överskrida ± 2 % av maximalt GSE.Alternativt kan man först provköra systemet och sedan använda avgasmassflödets signal från denna provkörning för att styra provets flöde in i partikelsystemet ("look-ahead-styrning"). Ett sådant tillvägagångssätt krävs, om partikelsystemets omvandlingstid (t50,P) eller omvandlingstiden för avgasmassflödets signal (t50,F) är &gt; 0,3 s. En korrekt styrning av delflödessystemet uppnås, om provkörningens tidskurva för GEXHW,pre, som styr GSE, flyttas med en look ahead-tid på t50,P + t50,F.För fastställande av korrelationen mellan GSE och GEXHW skall de data som registreras under den verkliga provningen användas, varvid GEXHW-tiden skall förskjutas med t50,F i förhållande till GSE (t50,P ingår inte). Det vill säga att tidsförskjutningen mellan GEXHW och GSE är lika med skillnaden mellan respektive omvandlingstid, som fastställts i enlighet med avsnitt 2.6 i tillägg 2.När det gäller delflödessystem, är provtagningsflödets GSE ett särskilt problem, om detta värde inte mäts direkt utan beräknas genom differentialflödesmätning enligt följande:GSE = GTOTW - GDILWI detta fall räcker det inte med en noggrannhet på ± 2 % hos GTOTW och GDILW för att garantera en godtagbar noggrannhet hos GSE. Om gasflödet bestäms med hjälp av differentialflödesmätning, skall det maximala felet hos skillnaden vara sådant att noggrannheten hos GSE ligger inom ± 5 %, när utspädningsfaktorn är lägre än 15. Det kan beräknas med hjälp av genomsnittskvadratroten av felen hos varje instrument.Godtagbar noggrannhet hos GSE kan uppnås med någon av följande metoder:a) Den absoluta noggrannheten hos GTOTW och GDILW är ± 0,2 %, vilket garanterar en noggrannhet hos GSE på &lt;= 5 % vid en utspädningsfaktor på 15. Högre utspädningsfaktor ger dock större fel.b) Kalibreringen av GDILW mot GTOTW skall genomföras så att man uppnår samma noggrannhet för GSE som i punkt a. En kalibrering av detta slag beskrivs närmare i punkt 2.6. i tillägg 2.c) Noggrannheten hos GSE bestäms indirekt utifrån noggrannheten hos utspädningsfaktorn, som fastställts med hjälp av en spårgas, t.ex. CO2. Även här krävs samma noggrannhet som i metod a för GSE.d) Den absoluta noggrannheten hos GTOTW och GDILW ligger inom ± 2 % av fullt skalutslag, det maximala felet hos differensen mellan GTOTW och GDILW ligger inom 0,2 %, och linearitetsfelet ligger inom ± 0,2 % av det högsta värdet för GTOTW under provet.2.4.1. Partikelprovtagningsfilter2.4.1.1. FilterspecifikationerVid certifieringsprov krävs fluorkarbonbelagda glasfiberfilter eller fluorkarbonbaserade membranfilter. För särskilda ändamål får andra filtermaterial användas. Samtliga filtertyper skall ha en insamlingskapacitet för 0,3 µm DOP (dioktylftalat) på minst 99 % vid en gashastighet på ytan mellan 35 och 100 cm/s. Vid korrelationsundersökningar som utförs mellan laboratorier eller mellan en tillverkare och en godkännandemyndighet skall filter av identisk kvalitet användas.2.4.1.2. FilterstorlekPartikelfiltren skall ha en diameter av minst 47 mm (37 mm effektiv diameter). Filter med större diameter godtas (punkt 2.4.1.5).2.4.1.3. Huvudfilter och sekundärfilterProven på de utspädda avgaserna tas under provsekvensen med ett seriekopplat filterpar (ett huvudfilter och ett sekundärfilter). Sekundärfiltret skall vara placerat högst 100 mm bakom huvudfiltret, och filtren får inte beröra varandra. Filtren kan vägas separat eller parvis med de effektiva sidorna mot varandra.2.4.1.4. Hastighet på filterytanEn gashastighet på ytan på mellan 35 och 100 cm/s genom filtret skall uppnås. Tryckfallet mellan provets början och slut får inte öka med mer än 25 kPa.2.4.1.5. ProvmassaDen rekommenderade minsta provmassan på de vanligast förekommande filterstorlekarna visas i nedanstående tabell. För större filter skall minsta provmassa vara 0,065 mg/1 000 mm  filterarea.&gt;Plats för tabell&gt;2.4.2. Specifikationer för vägningskammaren och analysvågen2.4.2.1. Villkor för vägningskammarenVid all konditionering och vägning av filter skall temperaturen i den kammare där partikelfiltren konditioneras och vägs hållas vid en temperatur på 295 K (22 °C) ± 3 K. Luftfuktigheten skall hållas på en sådan nivå att daggpunkten, dvs. den temperatur då kondens inträffar, ligger på 282,5 (9,5 °C) ± 3 K, och den relativa luftfuktigheten skall vara 45 ± 8 %.2.4.2.2. Vägning av referensfilterKammaren skall vara fri från alla eventuella föroreningar från omgivningen (t.ex. damm) som kan sätta sig på partikelfiltren under stabiliseringen. Avvikelser från de specifikationer för vägningskammaren som anges i punkt 2.4.2.1 tillåts om avvikelserna varar i högst 30 minuter. Vägningskammaren bör uppfylla de nödvändiga specifikationerna innan personal kommer in i vägningskammaren. Minst två oanvända referensfilter eller referensfilterpar skall vägas inom fyra timmar från, men helst samtidigt med, vägningen av provtagningsfiltren (-filterparen). Referensfiltren skall vara av samma storlek och material som provtagningsfiltren.Om referensfiltrets eller referensfilterparens genomsnittliga vikt mellan vägningarna av provtagningsfiltren ändras med mer än 10 tg, skall samtliga provtagningsfilter kasseras och avgasprovet göras om.Om stabilitetskriterierna för vägningskammaren enligt punkt 2.4.2.1 inte uppfylls, men vägningen av referensfiltren (-filterparen) uppfyller ovanstående kriterier, får motortillverkaren välja mellan att godta de uppmätta värdena för provtagningsfiltrens vikt eller ogiltigförklara proven, justera vägningskammarens kontrollsystem och göra om proven.2.4.2.3. AnalysvågDen analysvåg som skall användas för att bestämma vikten hos samtliga filter skall ha en noggrannhet (standardavvikelse) på 2 µg och en avläsningsnoggrannhet på 1 µg (1 siffra = 1 µg) enligt tillverkarens uppgifter.2.4.2.4. Eliminering av effekter av statisk elektricitetFör att eliminera effekterna av statisk elektricitet skall filtren neutraliseras före vägningen, t.ex. med hjälp av poloniumneutraliserare eller en anordning med motsvarande verkan.2.4.3. Ytterligare specifikationer för partikelmätningSamtliga delar av utspädningssystemet och provtagningssystemet, från avgasröret fram till filterhållaren, som kommer i kontakt med outspädda och utspädda avgaser skall vara konstruerade på ett sådant sätt att minsta möjliga avsättning och ändring av partiklarna sker. Samtliga delar skall vara av elektriskt ledande material som inte reagerar med avgasernas beståndsdelar, och de skall vara jordade för att förhindra elektrostatiska effekter.f) Tillägg 2 till bilaga III skall ändras på följande sätt:- En ny rubrik med följande lydelse skall läggas till:TILLÄGG 2KALIBRERING (NRSC, NRTC [9])[9]  För NRSC- och NRTC-proven används samma kalibrering, utom när det gäller de krav som anges i punkterna 1.11 och 2.6.- Punkt 1.2.2 skall ändras på följande sätt:Efter den nuvarande texten skall följande läggas till: "Noggrannhetskravet innebär att de primärgaser som ingår i blandningen skall vara kända för att ha en noggrannhet av minst ± 1 %, och de måste kunna hänföras till nationella eller internationella gasnormer. Verifieringen skall utföras mellan 15 och 50 % av fullt skalutslag för varje kalibrering med blandare. Om den första verifieringen underkänns, kan man utföra en ytterligare verifiering med hjälp av en annan kalibreringsgas.Blandaren kan också kontrolleras med ett linjärt instrument, t.ex. med NO-gas med en CLD. Instrumentets spännvärde skall justeras med spänngas kopplad direkt till instrumentet. Blandaren skall kontrolleras vid de inställningar som skall användas, och det nominella värdet skall jämföras med den koncentration som uppmätts med instrumentet. Skillnaden skall vid varje punkt ligga inom ± 1 % av det nominella värdet.Även andra metoder kan användas, om de baseras på god branschpraxis och på förhand godkänns av de berörda parterna.Observera: En precisionsgasdelare med en noggrannhet inom ± 1 % rekommenderas för korrekt fastställande av analysatorns kalibreringskurva. Gasdelaren skall ha kalibrerats av instrumenttillverkaren."- I punkt 1.5.5.1 första meningen skall ordet "fem" ändras till "sex", och i det tredje stycket skall siffran "1 %" ändras till "0,3 %".- I punkt 1.5.5.2 sista stycket skall siffran "1 %" ändras till "0,3%".- Texten i punkt 1.8.3 skall ersättas med följande:Kontroll av syreinterferens skall göras när en analysator tas i bruk och efter längre serviceintervall.Området skall väljas så att provgaserna för syreinterferenskontrollen ligger inom den övre halvan. Ugnen skall vid provet hålla föreskriven temperatur.1.8.3.1. SyreinterferensgaserProvgaserna för kontroll av syreinterferens skall innehålla propan med 350 ppm C ÷ 75 ppm C kolväte. Koncentrationsvärdet skall bestämmas till kalibreringsgastoleranser genom kromatografisk analys av alla kolväten plus orenheter eller genom dynamisk blandning. Utspädningen skall till övervägande del bestå av kväve och resten syre. För dieselmotorer skall följande blandningsförhållanden användas:O2-koncentration  //  Balans21 (20-22)  //  Kväve10 (9-11)  //  Kväve5 (4-6)  //  Kväve1.8.3.2. Förfarandea) Analysatorn nollställs.b) Analysatorns mätområde ställs in med en syreblandning på 21 %.c) Nollpunktsutslaget kontrolleras igen. Om det ändrats mer än 0,5 % av fullt skalutslag, upprepas punkterna a och b i detta avsnitt.d) Provgaserna för kontroll av syreinterferens 5 % och 10 % tillförs.e) Nollpunktsutslaget kontrolleras igen. Om det ändrats mer än ± 1 % av fullt skalutslag, skall provet göras om.f) Syreinterferensen (%O2I) skall beräknas för båda de blandningar som anges i d på följande sätt:&gt;Hänvisning till&gt;A = kolvätekoncentrationen (ppm C) i den spänngas som avses i b i detta avsnitt.B = kolvätekoncentrationen (ppm C) i de provgaser för kontroll av syreinterferens som avses i d i detta avsnitt.C = analysatorns reaktion.&gt;Hänvisning till&gt;D = analysatorns utslag från A i procent av fullt skalutslag.g) Syreinterferensen (%O2I) skall vara lägre än ± 3,0 % för samtliga provgaser för kontroll av syreinterferens före provning.h) Om syreinterferensen överstiger ± 3,0 %, skall luftflödet ökas respektive minskas stegvis uppåt och nedåt i förhållande till tillverkarens specifikation, dvs. punkt 1.8.1 skall upprepas för varje flöde.i) Om syreinterferensen överstiger ± 3,0 % efter det att luftflödet justerats, skall bränsleflödet och därefter provtagningsflödet varieras, och punkt 1.8.1 skall upprepas för varje inställning.j) Om syreinterferensen fortfarande överstiger ± 3,0 %, skall analysatorn repareras eller bytas ut eller bränslet till flamjoniseringsdetektorn eller brännarluften bytas ut före provet. Denna punkt skall därefter upprepas med den reparerade utrustningen eller utbytta gasen.- Punkt 1.9.2.2 skall ändras på följande sätt:i) Femte meningen i första stycket skall ersättas med följande:Vattentemperaturen skall bestämmas och registreras som F.ii) Tredje stycket skall ersättas med följande:Värdet registreras som De. När det gäller dieselavgaser skall den förväntade maximala koncentrationen av vattenånga (i %) beräknas, under antagande av att förhållandet mellan H- och C-atomer i bränslet är 1,8:1, med utgångspunkt i den maximala CO2-koncentrationen i avgaserna eller den outspädda CO2-spänngaskoncentrationen (A, beräknad enligt punkt 1.9.2.1) på följande sätt:- Följande punkt skall läggas till som punkt 1.11:1.11. Ytterligare kalibreringskrav för mätning av outspädda avgaser under NRTC-prov1.11.1. Kontroll av analyssystemets responstidResponstiden skall bestämmas med exakt samma systeminställningar som vid provmätning (dvs. tryck, flöden, analysatorns filterinställningar och andra faktorer som påverkar responstiden). Responstiden fastställs genom att man byter gas direkt vid provtagningssondens inlopp. Gasbytet får inte ta längre än 0,1 sekunder. Kontrollgaserna skall ändra koncentrationen med minst 60 % av fullt skalutslag.Varje gaskomponents spårhalt skall registreras. Responstiden definieras som tidsskillnaden mellan gasbytet och den därpå registrerade koncentrationsändringen. Systemets responstid (t90) är omvandlingstiden i mätdetektorn plus detektorns stegtid. Omvandlingstiden definieras som tiden mellan ändringen (t0) och den tidpunkt då utvärdet uppnått 10 % av slutvärdet (t10). Stegtiden definieras som tiden mellan utvärden på 10 respektive 90 % av slutvärdet (t90 - t10).För tidsförskjutningen av analysatorn och avgasflödets signaler vid outspädd mätning definieras omvandlingstiden som tiden mellan ändringen (t0) och den tidpunkt då utvärdet uppnått 50 % av slutvärdet (t50).Systemets responstid skall vara &lt;= 10 sekunder med en stegtid på &lt;= 2,5 sekunder för alla beståndsdelar (CO, NOx, HC) och för samtliga mätområden som används.1.11.2. Kalibrering av spårgasanalysatorn för avgasflödesmätningOm man använder en analysator för mätning av spårgaskoncentration, skall denna kalibreras med standardgasen. Kalibreringskurvan skall fastställas genom minst tio kalibreringspunkter (utöver nollpunkten) placerade så att hälften av punkterna ligger mellan 4 och 20 % av fullt skalutslag och resten mellan 20 och 100 %. Kalibreringskurvan beräknas med minsta kvadrat-metoden.Kalibreringskurvan får avvika med högst ± 1 % av fullt skalutslag från det nominella värdet för varje kalibreringspunkt i området mellan 20 och 100 % av fullt skalutslag. Den får avvika med högst ± 2 % från det nominella värdet i området mellan 4 och 20 % av fullt skalutslag.Före provningen skall analysatorn nollställas och mätområdet ställas in med en nollställningsgas och en spänngas vars nominella värde är över 80 % av fullt skalutslag för analysatorn.- Texten i punkt 2.2 skall ersättas med följande:Kalibreringen av gasflödesmätare eller flödesmätningsutrustning skall göras i enlighet med nationella eller internationella standarder.Det maximala felet hos det uppmätta värdet skall ligga inom ± 2 % av det avlästa värdet.När det gäller delflödessystem, är provtagningsflödets GSE ett särskilt problem, om detta värde inte mäts direkt utan beräknas genom differentialflödesmätning enligt följande:GSE = GTOTW - GDILWI detta fall räcker det inte med en noggrannhet på ± 2 % hos GTOTW och GDILW för att garantera en godtagbar noggrannhet hos GSE. Om gasflödet bestäms med hjälp av differentialflödesmätning, skall det maximala felet hos skillnaden vara sådant att noggrannheten hos GSE ligger inom ± 5 %, när utspädningsfaktorn är lägre än 15. Det kan beräknas med hjälp av genomsnittskvadratroten av felen hos varje instrument.- Följande avsnitt skall läggas till som avsnitt 2.6:2.6. Ytterligare kalibreringskrav för system med delflödesutspädning2.6.1. Periodisk kalibreringOm provgasflödet bestäms med hjälp av differentialflödesmätning, skall flödesmätaren eller flödesmätningsutrustningen kalibreras enligt något av följande förfaranden, så att provtagningsflödet GSE i tunneln uppfyller noggrannhetskraven i avsnitt 2.4 i tillägg I:Flödesmätaren för GDILW ansluts i serie till flödesmätaren för GTOTW, skillnaden mellan de båda flödesmätarna kalibreras för minst 5 jämnt fördelade flödesbörvärden mellan provets lägsta GDILW-värde och provets GTOTW-värde. Utspädningstunneln behöver inte passeras.En kalibrerad massflödesmätare ansluts i serie till flödesmätaren för GTOTW, och noggrannheten kontrolleras för det värde som används under provet. Sedan ansluts massflödesmätaren i serie till flödesmätaren för GDILW, och noggrannheten kontrolleras för minst 5 inställningar, motsvarande utspädningsfaktorer mellan 3 och 50, i förhållande till det GTOTW-värde som används under provet.Överföringsröret TT kopplas bort från avgasflödet, och en kalibrerad flödesmätare, med ett mätområde som lämpar sig för mätning av GSE, kopplas till överföringsröret. Därefter ställs GTOTW in till det värde som används under provet, och GDILW ställs in till minst 5 olika värden efter varandra, motsvarande utspädningsfaktorer mellan 3 och 50. Alternativt kan man ordna med en särskild flödesväg för kalibreringen, där tunneln inte passeras. Det totala flödet och utspädningsluftens flöde genom respektive mätare måste dock vara desamma som under det verkliga provet.En spårgas matas in i överföringsröret TT. Spårgasen kan vara en beståndsdel av avgaserna, såsom CO2 eller NOx. Efter utspädning i tunneln mäts spårgaskomponenten. Detta skall göras för 5 utspädningsfaktorer mellan 3 och 50. Provflödets noggrannhet beräknas med hjälp av utspädningsfaktorn q:GSE = GTOTW /qGasanalysatorernas noggrannhet skall beaktas för att säkerställa noggrannheten hos GSE2.6.2. Kontroll av kolflödetDet rekommenderas med eftertryck att man kontrollerar kolflödet med hjälp av de verkliga avgaserna för att upptäcka mät- och kontrollproblem och verifiera att delflödessystemet fungerar på rätt sätt. Denna kontroll bör göras åtminstone varje gång en ny motor installeras, eller när en väsentlig del av provbäddskonfigurationen ändras.Motorn skall köras med toppvridmoment och topphastighet eller i något annat stationärt driftläge som ger 5 % eller mer CO2. Delflödessystemet skall köras med en utspädningsfaktor på ungefär 15:1.2.6.3. FörhandskontrollSystemet skall förhandskontrolleras inom 2 timmar före provningen enligt följande:Flödesmätarnas noggrannhet kontrolleras på samma sätt som vid kalibreringen vid åtminstone två punkter, inklusive GDILW -flödesvärden motsvarande utspädningsfaktorer mellan 5 och 15 för det GTOTW-värde som används under provet.Förhandskontrollen får uteslutas, om man med hjälp av de värden som registrerats vid ovan beskriva kalibrering kan visa att flödesmätarnas kalibrering är stabil under en längre tid. 2.6.4. Bestämning av omvandlingstidenOmvandlingstiden skall bestämmas med exakt samma systeminställningar som vid provmätningen. För detta skall följande metod användas:En oberoende referensflödesmätare med ett för provtagningsflödet lämpligt mätområde placeras i serie med och nära kopplat till sonden. Flödesmätarens omvandlingstid skall vara kortare än 100 ms vid den flödesstegsstorlek som används vid responstidsmätningen och ha en flödesstrypning som motsvarar god branschpraxis och som är så låg att den inte påverkar delflödessystemets dynamiska prestanda.Inmatningen av avgasflödet (eller luftflödet, om avgasflödet beräknas) i delflödessystemet skall stegvis ändras, från lågt flöde till minst 90 % av fullt skalutslag. För den stegvisa ändringen bör man använda samma tröskel som för att utlösa look ahead-styrning vid det verkliga provet. Stimulus för avgasflödesstegen och flödesmätarens reaktion skall registreras med en frekvens på minst 10 gånger per sekund.Med hjälp av dessa data beräknas delflödessystemets omvandlingstid, som är tiden mellan utlösandet av stegstimulus och den punkt som ger 50 % av flödesmätarens reaktion. På samma sätt bestäms omvandlingstiderna för delflödessystemets GSE-signal och avgasflödesmätarens GEXHW-signal. Dessa signaler används för de regressionskontroller som genomförs efter varje provning (se avsnitt 2.4. i tillägg I).Beräkningen skall upprepas för minst 5 öknings- och minskningsstimulus, varefter man beräknar resultatens medelvärde. Referensflödesmätarens interna omvandlingstid (&lt;100 ms) skall subtraheras från detta värde. Det resulterande värdet är delflödessystemets look ahead-värde, som skall tillämpas i enlighet med punkt 2.4 i tillägg I.- Följande avsnitt skall läggas till som avsnitt 3:3. KALIBRERING AV CVS-SYSTEMET3.1. AllmäntCVS-systemet (systemet för konstantvolymprovtagning) skall kalibreras med hjälp av en noggrann flödesmätare och hjälpmedel för ändring av driftförhållandena.Flödet genom systemet skall mätas vid olika driftinställningar för flödet, och systemets styrparametrar skall mätas och ställas i relation till flödena.Olika typer av flödesmätare kan användas, t.ex. kalibrerat venturirör, kalibrerad laminär flödesmätare eller kalibrerad turbinmätare.3.2. Kalibrering av kolvpump (PD)Alla pumpparametrar skall mätas samtidigt med parametrarna för ett kalibreringsventurirör, som är anslutet i serie med pumpen. Det beräknade flödet (i m3/min vid pumpinloppet och vid absolut tryck och temperatur) ritas sedan in i ett diagram som funktion av värdet på en korrelationsfunktion, vars värde i sin tur är en funktion av pumpparametrarnas värden. Den linjära funktion som beskriver sambandet mellan pumpflödet och korrelationsfunktionens värde bestäms. Om CVS-systemet har en drivanordning med flera hastigheter skall en kalibrering utföras för varje hastighetsområde som används.Temperaturen skall hållas konstant under kalibreringen.Otätheten i kopplingar och kanaler mellan kaliberingsventuriröret och CVS-pumpen skall hållas under 0,3 % av det lägsta flödespunkten (högsta strypning och lägsta pumphastighet).3.2.1. Behandling av mätdataLuftflödet (QS) i m3/min (vid standardförhållanden) för varje strypvärde (minst sex) beräknas med hjälp av värdena från flödesmätaren enligt den metod tillverkaren föreskriver. Luftflödet skall sedan omvandlas till pumpflöde (Vo) i m3/varv vid pumpinloppets absoluta temperatur och absoluta tryck enligt följande formel:&gt;Hänvisning till&gt;därQs = luftflöde vid standardförhållanden (101,3 kPa, 273 K) (m3/s)T = temperatur vid pumpinloppet (K)pA = absolut tryck vid pumpinloppet (pB- p1) (kPa)n = pumphastighet (varv/s)För att kompensera för den inverkan som tryckskillnader i pumpen och pumpförluster kan ha skall korrelering göras med hjälp av en korrelationsfunktion (X0), i vilken variablerna är pumphastigheten (n), tryckskillnaden mellan pumpinlopp och pumputlopp samt det absoluta trycket vid pumpens utlopp:&gt;Hänvisning till&gt;där&gt;Hänvisning till&gt; = tryckskillnad mellan pumpens in- och utlopp (kPa)pA = absolut tryck vid pumpens utlopp (kPa)Linjär anpassning med minsta kvadrat-metoden skall göras för att få fram kalibreringsekvationen enligt följande formel:&gt;Hänvisning till&gt;D0 är regressionslinjens skärningspunkt på y-axeln och m lutningskoefficienten.För ett CVS-system med flera hastigheter skall kalibreringskurvorna, som tagits fram för pumpens olika hastighetsområden, vara ungefär parallella, och värdet i skärningspunkten (D0) skall öka när man går från ett högre till ett lägre hastighetsområde.De värden som räknats fram med kalibreringsekvationen skall ligga inom ± 0,5 % från det uppmätta värdet på V0. Värdena på lutningskoefficienten m varierar mellan olika pumpar. Inflödet av partiklar kommer med tiden att göra att pumpförlusterna minskar, vilket återspeglas i lägre värden på m. Därför skall kalibrering göras när pumpen tas i drift, efter varje större översyn och då kontrollen av hela systemet (se punkt 3.5) ger vid handen att pumpförlusterna ändrats.3.3. Kalibrering av venturirör för kritiskt flöde (CFI)Kalibreringen av CFI baseras på flödesekvationen för ett kritiskt venturirör. Gasflödet är en funktion av inloppets tryck och temperatur:&gt;Hänvisning till&gt;därKv = kalibreringskoefficientpA = absolut tryck vid venturirörets inlopp (kPa)T = temperatur vid venturirörets inlopp (K)3.3.1. Behandling av mätdataLuftflödet (Qs) i m3/min (vid standardförhållanden) för varje strypvärde (minst 8) beräknas med hjälp av värdena från flödesmätaren enligt den metod tillverkaren föreskriver. Kalibreringskoefficienten räknas fram utifrån kalibreringsdata för varje strypvärde på följande sätt:&gt;Hänvisning till&gt;därQs = luftflöde vid standardförhållanden (101,3 kPa, 273 K) (m3/s)T = temperatur vid venturirörets inlopp (K)pA = absolut tryck vid venturirörets inlopp (kPa)För att bestämma området för det kritiska flödet skall kurvan Kv ritas som en funktion av trycket vid venturirörets inlopp. För flöden kring det kritiska luftflödet ("kvävt flöde") kommer Kv att vara relativt konstant. När trycket sjunker (undertrycket ökar), begränsas inte flödet i venturiröret, och Kv minskar, vilket är ett tecken på att CFI-systemet körs utanför det tillåtna arbetsområdet.För minst åtta punkter inom det kritiska flödesområdet beräknas medelvärdet och standardavvikelsen för Kv. Standardavvikelsen får inte överstiga ± 0,3 % av medelvärdet på Kv.3.4. Kalibrering av subsoniskt venturirör (SST)Kalibreringen av SST baseras på flödesekvationen för ett subsoniskt venturirör. Gasflödet är en funktion av inloppets tryck och temperatur samt tryckfallet mellan SST-inlopp och SSV-mynning, enligt följande:&gt;Hänvisning till&gt;därA0 = en rad konstanter och enhetsomräkningar= 0,006111 i SI-enheter av &gt;Hänvisning till&gt;d = SST-mynningens diameter (m)Cd = SST-utsläppskoefficientPA = absolut tryck vid venturirörets inlopp (kPa)T = temperatur vid venturirörets inlopp (K)r = absolut förhållande mellan SST-mynning och SSV-inlopp, statiskt tryck = &gt;Hänvisning till&gt;ß = förhållande mellan SST-mynningens diameter d och inloppets innerdiameter = &gt;Hänvisning till&gt;3.4.1. Behandling av mätdataLuftflödet (QSSV) i m3/min (vid standardförhållanden) för varje flödesvärde (minst 16) beräknas med hjälp av värdena från flödesmätaren enligt den metod tillverkaren föreskriver. Utsläppskoefficienten räknas fram utifrån kalibreringsdata för varje flödesvärde på följande sätt:&gt;Hänvisning till&gt;därQSSV = luftflöde vid standardförhållanden (101,3 kPa, 273 K) (m3/s)T = temperatur vid venturirörets inlopp (K)d = SST-mynningens diameter (m)r = absolut förhållande mellan SSV-mynning och SSV-inlopp, statiskt tryck = &gt;Hänvisning till&gt;ß = förhållande mellan SSV-mynningens diameter d och inloppets innerdiameter = &gt;Hänvisning till&gt;För att bestämma området för det subsoniska flödet skall kurvan Cd ritas som en funktion av Reynoldstalet vid SSV-mynningen. Re vid SSV-mynningen beräknas med följande formel:&gt;Hänvisning till&gt;därA1 = en rad konstanter och enhetsomräkningar= 25,55152 &gt;Hänvisning till&gt;QSSV = luftflöde vid standardförhållanden (101,3 kPa, 273 K) (m3/s)d = SSV-mynningens diameter (m)ì = gasens absoluta eller dynamiska viskositet beräknad med följande formel:&gt;Hänvisning till&gt; kg/m-sdär:b = empirisk konstant =.&gt;Hänvisning till&gt;S = empirisk konstant = &gt;Hänvisning till&gt;Eftersom QSSV ingår i Re-formeln, måste man börja beräkningarna med en första uppskattning av kalibreringsventurirörets QSSV eller Cd och upprepa beräkningarna tills QSSV konvergerar. Konvergensmetodens noggrannhet måste vara minst 0,1 %.För minst 16 punkter inom det subsoniska flödesområdet måste de Cd-värden som beräknats med den kurvanpassade ekvationen ligga inom ± 0,5 % av varje kalibreringspunkts uppmätta Cd-värde.3.5. Kontroll av hela systemetDen totala noggrannheten hos provtagnings- och analyssystemet för CVS bestäms genom att en känd mängd av en förorenande gas införs i systemet medan det körs på normalt sätt. Föroreningen analyseras, och massan beräknas enligt avsnitt 2.4.1 i tillägg 3 till bilaga III, utom för propan, där en faktor 0,000472 används i stället för 0,000479, som annars används för kolväten. Endera av följande två metoder skall användas:3.5.1. Mätning med strypmunstycke för kritiskt flödeEn känd mängd ren gas (propan) matas in i CVS-systemet genom ett kalibrerat strypmunstycke för kritiskt flöde. Om inloppstrycket är tillräckligt högt, är flödet, som ställs in med hjälp av strypmunstycket, oberoende av trycket vid strypmunstyckets utlopp (kritiskt flöde). CVS-systemet körs som vid ett normalt avgasprov under 5-10 minuter. Ett gasprov skall analyseras med den vanliga utrustningen (med hjälp av uppsamlingssäck eller integrering), och massan av gasen beräknas. Den massa som bestämts på detta sätt skall ligga inom ± 3 % från den kända massan av den inmatade gasen.3.5.2. Gravimetrisk mätningVikten av en liten cylinder fylld med propan bestäms med en noggrannhet på ± 0,01 gram. Under 5-10 minuter körs CVS-systemet som vid ett normalt avgasprov, medan kolmonoxid eller propan förs in i systemet. Mängden ren gas som förts in bestäms med hjälp av jämförande vägning. Ett gasprov skall analyseras med den vanliga utrustningen (med hjälp av uppsamlingssäck eller integrering), och massan av gasen beräknas. Den massa som bestämts på detta sätt skall ligga inom ± 3 % från den kända massan av den inmatade gasen.g) Tillägg 3 skall ändras på följande sätt:- En ny rubrik med följande lydelse skall läggas till: "RESULTATUTVÄRDERING OCH BERÄKNINGAR"- Rubriken på avsnitt 1 skall ändras enligt följande: "RESULTATUTVÄRDERING OCH BERÄKNINGAR - NRSC-PROV"- I punkt 1.2 första stycket skall orden "eller -volymerna (VSAM,I)" strykas, och i sista stycket skall orden "eller volym (VDIL)" och "eller Md/Vdil" strykas.- I punkt 1.3.1 första stycket skall orden "VEXHW eller VEXHD" strykas, och i andra stycket skall ordet "VTOTW" strykas.- Punkterna 1.3.2-1.4.6 skall ersättas med följande:1.3.2. Korrigering från torr bas till våt basOm GEXHW tillämpas, skall den uppmätta koncentrationen omvandlas till våt bas enligt följande formler, om den inte redan mätts på våt bas.conc (våt) = kw × conc (torr)För outspädda avgaser:&gt;Hänvisning till&gt;För utspädda avgaser:&gt;Hänvisning till&gt;eller&gt;Hänvisning till&gt;För utspädningsluften:&gt;Hänvisning till&gt;För inloppsluften (om denna inte är identisk med utspädningsluften):&gt;Hänvisning till&gt;där:Ha: inloppsluftens absoluta fuktighet (g vatten/kg torr luft):Hd: utspädningsluftens absoluta fuktighet (g vatten/kg torr luft)Rd: utspädningsluftens relativa fuktighet (%)Ra: inloppsluftens relativa fuktighet (%)pd: mättat ångtryck i utspädningsluften (kPa)pa: mättat ångtryck i inloppsluften (kPa)pB: atmosfärstryck (kPa)Observera: Ha och Hd kan härledas genom mätning av den relativa luftfuktigheten, se ovan, eller genom mätning av daggpunkten, mätning av ångtrycket eller mätning med torr/våt termometer med hjälp av vedertagna formler.1.3.3. Fuktighetskorrigering för NOxEftersom NOx-utsläppen beror på omgivande luftförhållanden, skall NOx-koncentrationen korrigeras för den omgivande luftens temperatur och fuktighet med hjälp av faktorerna KH i följande formler:&gt;Hänvisning till&gt;där:Ta: lufttemperatur (K)Ha: inloppsluftens fuktighet (g vatten/kg torr luft):&gt;Hänvisning till&gt;Ra: inloppsluftens relativa fuktighet (%)pa: mättat ångtryck i inloppsluften (kPa)pB: atmosfärstryck (kPa)Observera: Ha kan härledas genom mätning av den relativa luftfuktigheten, se ovan, eller genom mätning av daggpunkten, mätning av ångtrycket eller mätning med torr/våt termometer med hjälp av vedertagna formler.1.3.4. Beräkning av massflödesutsläppMassflödesutsläpp för varje steg skall beräknas enligt följande:a) För outspädda avgaser [10]:[10]  Vad gäller NOx måste koncentrationen (NOxconc eller NOxconcc) multipliceras med KHNOx (faktor för fuktighetskorrigering av NOx enligt föregående avsnitt 1.3.3) enligt följande: KHNOx × conc eller KHNOx × concc.Gasmass = u × conc × GEXHWb) För utspädda avgaser1:Gasmass = u × concc × GTOTWdär:concc är korrigerad bakgrundskoncentration&gt;Hänvisning till&gt;ellerDF=13,4/concCO2Koefficienten u - våt skall användas i enlighet med följande tabell 4:Tabell 4: Värde av koefficienten u - våt för olika beståndsdelar i avgaser  &gt;Plats för tabell&gt;Densiteten hos HC grundar sig på ett genomsnittligt förhållande mellan kol och väte på 1/1,85.1.3.5. Beräkning av specifika utsläppDet specifika utsläppet (g/kWh) skall för samtliga enskilda beståndsdelar beräknas på följande sätt:&gt;Hänvisning till&gt;där Pi = Pm,i + PAE,i.De vägningsfaktorer och det antal provsteg (n) som skall användas för beräkningen anges i punkt 3.7.1 i bilaga III.1.4. Beräkning av partikelformiga utsläppPartikelutsläppet beräknas på följande sätt:1.4.1. Faktor för fuktighetskorrigering av partiklarEftersom partikelformiga utsläpp från dieselmotorer beror på omgivande luftförhållanden, skall partikelmassflödet korrigeras för omgivande luftfuktighet med hjälp av faktorn Kp enligt följande formel:&gt;Hänvisning till&gt;Ha: inloppsluftens fuktighet (g vatten/kg torr luft)&gt;Hänvisning till&gt;Ra: inloppsluftens relativa fuktighet (%)pa: mättat ångtryck i inloppsluften (kPa)pB: atmosfärstryck (kPa)Observera: Ha kan härledas genom mätning av den relativa luftfuktigheten, se ovan, eller genom mätning av daggpunkten, mätning av ångtrycket eller mätning med torr/våt termometer med hjälp av vedertagna formler.1.4.2. System med delflödesutspädningDet slutliga provresultatet för partikelutsläpp som skall rapporteras erhålls på nedanstående sätt. Eftersom utspädningsförhållandet kan regleras på flera olika sätt, används olika beräkningsmetoder för ekvivalent massflöde för utspädda avgaser GEDF. Samtliga beräkningar skall göras på grundval av genomsnittsvärdena för de enskilda stegen (i) under provtagningen.1.4.2.1. Isokinetiska systemGEDFW,i = GEXHW,i × qi&gt;Hänvisning till&gt;där r är förhållandet mellan den isokinetiska sondens tvärsnittsarea Ap och avgasrörets tvärsnittsarea AT:&gt;Hänvisning till&gt;1.4.2.2. System med mätning av CO2- eller NOx-koncentrationGEDFW,i = GEXHW,i × qi&gt;Hänvisning till&gt;där:ConcE = koncentration på våt bas av spårgasen i de outspädda avgasernaConcD = koncentration på våt bas av spårgasen i de utspädda avgasernaConcA = koncentration på våt bas av spårgasen i utspädningsluftenKoncentrationer uppmätta på torr bas skall omräknas till våt bas i enlighet med punkt 1.3.2 i detta tillägg.1.4.2.3. System med mätning av CO2 och kolbalansmetoden&gt;Hänvisning till&gt;där:CO2D = CO2-koncentrationen i de utspädda avgasernaCO2A = CO2-koncentration i utspädningsluften(koncentrationer i volymprocent på våt bas)Denna formel bygger på antagandet om kolbalans (de kolatomer som tillförs motorn släpps ut i form av CO2) och har härletts på följande sätt:GEDFW,i = GEXHW,i × qioch&gt;Hänvisning till&gt;1.4.2.4. System med flödesmätningGEDFW,i = GEXHW,i × qi&gt;Hänvisning till&gt;1.4.3. System med fullflödesutspädningDet slutliga provresultatet för partikelutsläpp som skall rapporteras erhålls på nedanstående sätt.Samtliga beräkningar skall göras på grundval av genomsnittsvärdena för de enskilda stegen (i) under provtagningen.GEDFW,i = GTOTW,i1.4.4. Beräkning av partikelmassflödetPartikelmassflödet beräknas på följande sätt:För metoden med ett enda filter:&gt;Hänvisning till&gt;där:(GEDFW)aver under hela provcykeln skall bestämmas genom att medelvärdena för de enskilda stegen under provtagningsperioden summeras.&gt;Hänvisning till&gt;där i = 1, ... nFör metoden med flera filter:&gt;Hänvisning till&gt;där i = 1, ... nBakgrundskorrigering av partikelmassflödet kan göras på följande sätt:För metoden med ett enda filter:&gt;Hänvisning till&gt;Om fler än en mätning görs, skall (Md/MDIL) ersättas med (Md/MDIL)aver &gt;Hänvisning till&gt;ellerDF=13,4/concCO2För metoden med flera filter:&gt;Hänvisning till&gt;Om fler än en mätning görs, skall (Md/MDIL) ersättas med (Md/MDIL)aver &gt;Hänvisning till&gt;ellerDF=13,4/concCO21.4.5. Beräkning av specifika utsläppDet specifika utsläppet av partiklar PT (g/kWh) skall beräknas på följande sätt [11]:[11]  Partikelmassflödet PTmass måste multipliceras med Kp (faktor för fuktighetskorrigering för partiklar enligt avsnitt 1.4.1).För metoden med ett enda filter:&gt;Hänvisning till&gt;För metoden med flera filter:&gt;Hänvisning till&gt;1.4.6. Effektiv vägningsfaktorFör metoden med ett enda filter beräknas den effektiva vägningsfaktorn WFE,i för varje steg på följande sätt:&gt;Hänvisning till&gt;där i = l, ... nDen effektiva vägningsfaktorns värde skall ligga inom ± 0,005 (absolut värde) från de vägningsfaktorer som anges i punkt 3.7.1 i bilaga III.- Följande avsnitt skall läggas till som avsnitt 2:2. RESULTATUTVÄRDERING OCH BERÄKNINGAR (NRTC-PROV)I detta avsnitt beskrivs mätprinciper för beräkning av förorenande utsläpp under NRTC-cykeln. Någon av följande två mätprinciper kan användas:De gasformiga ämnena mäts i de outspädda avgaserna i realtid, och partiklarna bestäms med ett system med delflödesutspädning.De gasformiga ämnena och partiklarna bestäms med ett system med fullflödesutspädning (CVS-system).2.1. Beräkning av gasformiga utsläpp i de outspädda avgaserna och av de partikelformiga utsläppen med ett system med delflödesutspädning2.1.1. InledningDe gasformiga ämnenas momentana koncentrationssignaler används för beräkning av massutsläppen genom multiplikation med det momentana avgasmassflödet. Avgasmassflödet kan mätas direkt eller beräknas med hjälp av de metoder som beskriv i punkt 2.2.3 i tillägg 1 till bilaga III (mätning av inloppsluft och bränsleflöde, spårgasmetod, mätning av inloppsluft och luft-bränsleförhållande). Särskild uppmärksamhet bör ägnas åt de olika instrumentens responstider. Skillnaderna skall korrigeras genom tidsförskjutning av signalerna.När det gäller partiklar, använder man avgasmassflödets signaler för att styra delflödessystemet och för att ta ett prov som är proportionellt mot avgasmassflödet. Proportionalitetens kvalitet kontrolleras genom en regressionsanalys mellan provtagnings- och utsläppsflödet i enlighet med punkt 2.4 i tillägg 1 till bilaga III.2.1.2. Bestämning av gasformiga ämnen2.1.2.1. Beräkning av massutsläppMassan av föroreningar Mgas (g per prov) skall bestämmas genom beräkning av de momentana massutsläppen utifrån föroreningarnas outspädda koncentrationer, u-värdena i tabell 4 (se även punkt 1.3.4) och avgasmassflödet, tidsförskjutet med hänsyn till omvandlingstiden, och genom integrering av dessa momentana värden under hela provcykeln. Koncentrationerna bör helst mätas på våt bas. Om mätningen görs på torr bas, skall nedanstående korrigering från torr till våt bas tillämpas på de momentana koncentrationsvärdena, innan andra beräkningar görs. Tabell 4: Värde av koefficienten u - våt för olika beståndsdelar i avgaser&gt;Plats för tabell&gt;Densiteten hos HC grundar sig på ett genomsnittligt förhållande mellan kol och väte på 1/1,85.Följande formel skall användas:Mgas = &gt;Hänvisning till&gt; (i g/prov)däru = förhållandet mellan avgasbeståndsdelens och avgasernas täthetconci = momentan koncentration av respektive komponent i de outspädda avgaserna (ppm)GEXHW,i = momentant avgasmassflöde (kg/s)f = dataregistreringsfrekvens (Hz)n = antal mätningarFör beräkning av NOx skall nedan beskrivna faktor för fuktighetskorrigering kH, användas.Den momentant uppmätta koncentrationen skall omvandlas till våt bas enligt nedanstående beskrivning, om den inte redan mätts på våt bas.2.1.2.2. Korrigering från torr bas till våt basOm den momentant uppmätta koncentrationen mäts på torr bas, skall den omvandlas till våt bas enligt följande formler:concwet = kW x concdry där&gt;Hänvisning till&gt;varvidkW2 = &gt;Hänvisning till&gt;därconcCO2 = koncentration av torr CO2 (%)concCO = koncentration av torr CO (%)Ha = inloppsluftens fuktighet (g vatten/kg torr luft)&gt;Hänvisning till&gt;Ra: inloppsluftens relativa fuktighet (%)pa: mättat ångtryck i inloppsluften (kPa)pB: atmosfärstryck (kPa)Observera: Ha kan härledas genom mätning av den relativa luftfuktigheten, se ovan, eller genom mätning av daggpunkten, mätning av ångtrycket eller mätning med torr/våt termometer med hjälp av vedertagna formler.2.1.2.3. Fuktighets- och temperaturkorrigering för NOxEftersom NOx-utsläppen beror på omgivande luftförhållanden, skall NOx-koncentrationen korrigeras för fuktighet och den omgivande luftens temperatur med hjälp av faktorerna i följande formel:&gt;Hänvisning till&gt;därTa = inloppsluftens temperatur (K)Ha = inloppsluftens fuktighet (g vatten/kg torr luft)&gt;Hänvisning till&gt;Ra: inloppsluftens relativa fuktighet (%)pa: mättat ångtryck i inloppsluften (kPa)pB: atmosfärstryck (kPa)Observera: Ha kan härledas genom mätning av den relativa luftfuktigheten, se ovan, eller genom mätning av daggpunkten, mätning av ångtrycket eller mätning med torr/våt termometer med hjälp av vedertagna formler. 2.1.2.4. Beräkning av specifika utsläppDe specifika utsläppen (g/kWh) skall för varje enskild beståndsdel beräknas på följande sätt:Enskild gas = Mgas/WactdärWact = verkligt arbete (kWh) under provcykeln bestämt enligt avsnitt 4.6.2 i bilaga III2.1.3. Bestämning av partiklar2.1.3.1. Beräkning av massutsläppPartikelmassan MPT (g per prov) skall beräknas med någon av följande metoder:a)&gt;Hänvisning till&gt;därMf = partikelmassa (mg) som samlats upp under hela provcykelnMSAM = massa (kg) av utspädda avgaser som passerar genom partikelfiltrenMEDFW = ekvivalent massa (kg) för utspädda avgaser under hela provcykelnDen totala massan av ekvivalent massflöde för utspädda avgaser under hela provcykeln skall bestämmas på följande sätt:&gt;Hänvisning till&gt;&gt;Hänvisning till&gt;&gt;Hänvisning till&gt;därGEDFW,i = momentant ekvivalent massflöde för utspädda avgaser (kg/s)GEXHW,i = momentant avgasmassflöde (kg/s)qi = momentan utspädningsfaktorGTOTW,I = momentant utspätt avgasmassflöde genom utspädningstunneln (kg/s)GDILW,i = momentant massflöde utspädningsluft (kg/s)f = dataregistreringsfrekvens (Hz)n = antal mätningarb)&gt;Hänvisning till&gt;därMf = partikelmassa (mg) som samlats upp under hela provcykelnrs = genomsnittlig provkvot under hela provcykelndär&gt;Hänvisning till&gt;MSE = massa av avgasprov under hela provcykeln (kg)MEXHW = totalt massflöde avgaser under hela provcykeln (kg)MSAM = massa (kg) av utspädda avgaser som passerar genom partikelfiltrenMTOTW = massa (kg) av utspädda avgaser som passerar genom utspädningstunnelnObservera: Vid totalprovtagning är MSAM lika med MTOTW.2.1.3.2. Faktor för fuktighetskorrigering av partiklarEftersom partikelformiga utsläpp från dieselmotorer beror på omgivande luftförhållanden, skall partikelkoncentrationen korrigeras för omgivande luftfuktighet med hjälp av faktorn Kp enligt följande formel:&gt;Hänvisning till&gt;därHa = inloppsluftens fuktighet (g vatten/kg torr luft)&gt;Hänvisning till&gt;Ra: inloppsluftens relativa fuktighet (%)pa: mättat ångtryck i inloppsluften (kPa)pB: atmosfärstryck (kPa)Observera: Ha kan härledas genom mätning av den relativa luftfuktigheten, se ovan, eller genom mätning av daggpunkten, mätning av ångtrycket eller mätning med torr/våt termometer med hjälp av vedertagna formler.2.1.3.3. Beräkning av specifika utsläppPartikelutsläppet (g/kWh) beräknas på följande sätt:&gt;Hänvisning till&gt;därWact = verkligt arbete (kWh) under provcykeln bestämt enligt avsnitt 4.6.2 i bilaga III2.2. Bestämning av gas- och partikelformiga ämnen med ett system med fullflödesutspädningFör att kunna beräkna utsläppen i de utspädda avgaserna måste man känna till de utspädda avgasernas massflöde. Det sammanlagda utspädda avgasflödet under provcykeln MTOTW (kg per prov) skall räknas fram med hjälp av mätvärdena från hela provcykeln och motsvarande kalibreringsdata för flödesmätningsutrustningen (V0 för PD, KV för CFI, Cd för SST) med hjälp av någon av de metoder som beskrivs nedan i punkt 2.2.1. Om den sammanlagda provmassan för mätning av partiklar (MSAM) och gasformiga föroreningar överskrider 0,5 % av det totala CVS-flödet (MTOTW), skall CVS-flödet korrigeras för MSAM, eller också skall partikelprovflödet återföras till CVS-systemet innan det når flödesmätaren.2.2.1. Bestämning av utspätt avgasflödePD-CVS-systemBeräkningen av massflödet under hela provcykeln skall göras enligt följande formel, om de utspädda avgasernas temperatur hålls inom ± 6 K under hela cykeln med hjälp av en värmeväxlare:MTOTW = 1,293 * V0 * NP * (pB - p1) * 273 / (101,3 * T)därMTOTW = de utspädda avgasernas massa på våt bas under hela provcykelnV0 = gasvolym som pumpas per pumpvarv under provningsförhållanden (m³/varv)NP = sammanlagt antal pumpvarv per provpB = atmosfärstryck i provrummet (kPa)p1 = undertryck vid pumpinloppet (relativt atmosfärstrycket) (kPa)T = de utspädda avgasernas medeltemperatur vid pumpinloppet mätt under hela provcykeln (K)Vid användning av ett system med flödeskompensering (dvs. utan värmeväxlare) skall de momentana massutsläppen beräknas och integreras under hela provcykeln. I så fall beräknas de utspädda avgasernas momentana massa på följande sätt:MTOTW,i = 1,293 * V0 * NP,i * (pB - p1) * 273 / (101,3 . T)därNP,i = sammanlagt antal pumpvarv per tidsintervallCFI-CVS-systemBeräkningen av massflödet under cykeln skall göras enligt följande formel, om de utspädda avgasernas temperatur hålls inom ± 11 K under hela provcykeln med hjälp av en värmeväxlare:MTOTW = 1,293 * t * Kv * pA / T 0,5där MTOTW = de utspädda avgasernas massa på våt bas under hela provcykelnt = provcykelns varaktighet (s)KV = kalibreringskoefficient för venturiröret för kritiskt flöde för standardförhållandenpA = absolut tryck vid venturirörets inlopp (kPa)T = absolut temperatur vid venturirörets inlopp (K)Vid användning av ett system med flödeskompensering (dvs. utan värmeväxlare) skall de momentana massutsläppen beräknas och integreras under hela provcykeln. I så fall beräknas de utspädda avgasernas momentana massa på följande sätt:MTOTW,i = 1,293 * 1ti * KV * pA / T 0,5 där ti = tidsintervall (s)SST-CVS-systemBeräkningen av massflödet under hela provcykeln skall göras enligt följande formel, om de utspädda avgasernas temperatur hålls inom ± 11 K under hela cykeln med hjälp av en värmeväxlare:&gt;Hänvisning till&gt;där&gt;Hänvisning till&gt;A0 = en rad konstanter och enhetsomräkningar= 0,006111 i SI-enheter av &gt;Hänvisning till&gt;d = SST-mynningens diameter (m)Cd = SSV-utsläppskoefficientPA = absolut tryck vid venturirörets inlopp (kPa)T = temperatur vid venturirörets inlopp (K)r = absolut förhållande mellan SST-mynning och SSV-inlopp, statiskt tryck = &gt;Hänvisning till&gt;ß = förhållande mellan SST-mynningens diameter d och inloppets innerdiameter = &gt;Hänvisning till&gt;Vid användning av ett system med flödeskompensering (dvs. utan värmeväxlare) skall de momentana massutsläppen beräknas och integreras under hela provcykeln. I så fall beräknas de utspädda avgasernas momentana massa på följande sätt:&gt;Hänvisning till&gt;där &gt;Hänvisning till&gt;&ti = tidsintervall (s)Realtidsberäkningen skall påbörjas antingen med ett rimligt värde på Cd, såsom 0,98, eller ett rimligt värde på Qssv. Om beräkningen påbörjas med Qssv, skall det första Qssv-värdet användas för bedömning av Re.Under alla utsläppsprov skall Reynoldstalet vid SST-mynningen vara ungefär lika stort som de Reynoldstal som använts för härledning av kalibreringskurvan enligt avsnitt 3.2. i tillägg 2.2.2.2. Fuktighetskorrigering för NOxEftersom NOx-utsläppen är beroende av omgivningens luftförhållanden, skall NOx-koncentrationen korrigeras för den omgivande luftfuktigheten med hjälp av de faktorer som anges i följande formler:&gt;Hänvisning till&gt;därTa = lufttemperatur (K)Ha = inloppsluftens fuktighet (g vatten/kg torr luft)varvid&gt;Hänvisning till&gt;Ra = inloppsluftens relativa fuktighet (%)pa = mättat ångtryck i inloppsluften (kPa)pB = atmosfärstryck (kPa)Observera: Ha kan härledas genom mätning av den relativa luftfuktigheten, se ovan, eller genom mätning av daggpunkten, mätning av ångtrycket eller mätning med torr/våt termometer med hjälp av vedertagna formler.2.2.3. Beräkning av utsläppsmassflödet2.2.3.1. System med konstant massflödeFör system med värmeväxlare skall massan av föroreningar MGAS (g per prov) bestämmas med följande formel:MGAS = u x conc x MTOTWdäru = förhållandet mellan avgasbeståndsdelens och avgasernas täthet, såsom framgår av tabell 4 i punkt 2.1.2.1conc = genomsnitt av bakgrundskorrigerade koncentrationer (ppm) från hela provcykeln, bestämda genom integrering (obligatoriskt för NOx och kolväten) eller mätning efter uppsamling i säckMTOTW = total massa (kg) av utspädda avgaser från hela provcykeln, bestämd enligt punkt 2.2.1Eftersom NOx-utsläppen är beroende av omgivningens luftförhållanden, skall NOx-koncentrationen korrigeras för den omgivande luftfuktigheten med hjälp av faktorn kH enligt avsnitt 2.2.2.Koncentrationer uppmätta på torr bas skall omräknas till våt bas i enlighet med punkt 1.3.2 i detta tillägg.2.2.3.1.1. Bestämning av bakgrundskorrigerade koncentrationerDen genomsnittliga bakgrundskoncentrationen av gasformiga föroreningar i utspädningsluften skall subtraheras från de uppmätta koncentrationerna för att få fram föroreningarnas nettokoncentrationer. Genomsnittsvärdena för bakgrundskoncentrationerna kan bestämmas med hjälp av uppsamlingssäckar eller genom fortlöpande mätning med integrering. Följande formel skall användas:conc = conce - concd * (1 - (1/DF))därconc = koncentration (ppm) av respektive förorening i de utspädda avgaserna korrigerad med den mängd av respektive förorening som finns i utspädningsluftenconce = koncentration (ppm) av respektive förorening som uppmätts i de utspädda avgasernaconcd = koncentration (ppm) av respektive förorening som uppmätts i utspädningsluftenDF = utspädningsfaktorUtspädningsfaktorn beräknas på följande sätt:DF = &gt;Hänvisning till&gt;2.2.3.2. System med flödeskompenseringFör system utan värmeväxlare skall massan av föroreningar MGAS (g per prov) bestämmas genom beräkning av de momentana massutsläppen och integrering av dessa momentana värden under hela provcykeln. Vidare gäller att bakgrundskorrigeringen skall göras direkt på de momentana koncentrationsvärdena. Följande formel skall användas:&gt;Hänvisning till&gt;därconce,i = momentan koncentration (ppm) av respektive förorening som uppmätts i de utspädda avgasernaconcd = koncentration (ppm) av respektive förorening som uppmätts i utspädningsluftenu = förhållandet mellan avgasbeståndsdelens och avgasernas täthet, såsom framgår av tabell 4 i punkt 2.1.2.1MTOTW,i = momentant värde på massan (kg) av de utspädda avgaserna (se avsnitt 2.2.1)MTOTW = total massa (kg) av utspädda avgaser från hela provcykeln (se avsnitt 2.2.1)DF = utspädningsfaktor bestämd enligt punkt 2.2.3.1.1Eftersom NOx-utsläppen är beroende av omgivningens luftförhållanden, skall NOx-koncentrationen korrigeras för den omgivande luftfuktigheten med hjälp av faktorn kH enligt avsnitt 2.2.2.2.2.4. Beräkning av specifika utsläppDe specifika utsläppen (g/kWh) skall för varje enskild beståndsdel beräknas på följande sätt:Enskild gas = Mgas/WactdärWact = verkligt arbete (kWh) under provcykeln bestämt enligt avsnitt 4.6.2 i bilaga III2.2.5. Beräkning av partikelformiga utsläpp2.2.5.1. Beräkning av massflödetPartikelmassan MPT (g per prov) beräknas på följande sätt:MPT = &gt;Hänvisning till&gt;Mf = partikelmassa (mg) som samlats upp under hela provcykelnMTOTW = total massa (kg) av utspädda avgaser från hela provcykeln, bestämd enligt punkt 2.2.1MSAM = massa (kg) av utspädda avgaser tagna från utspädningstunneln för uppsamling av partiklarochMf = Mf,p + Mf,b (mg), om massorna på respektive filter mäts var för sigMf,p = partikelmassan (mg) som samlats upp på huvudfiltretMf,b = partikelmassan (mg) som samlats upp på sekundärfiltretVid användning av ett system med utspädning i två steg skall massan av den sekundära utspädningsluften subtraheras från den sammanlagda massan av de dubbelt utspädda avgaser som passerar genom partikelfiltren.MSAM = MTOT - MSECdärMTOT = massa (kg) av de dubbelt utspädda avgaser som passerar genom partikelfiltretMSEC = massa (kg) av den sekundära utspädningsluftenOm utspädningsluftens bakgrundsnivå av partiklar bestäms i enlighet med avsnitt 4.4.4 i bilaga III, kan partikelmassan bakgrundskorrigeras. I så fall skall partikelmassan (g per prov) beräknas på följande sätt:MPT = &gt;Hänvisning till&gt;därMf, MSAM, MTOTW = se ovanMDIL = massan (kg) av primär utspädningsluft som passerat uppsamlingsanordning för bakgrundspartiklarMd = massan (mg) av de uppsamlade bakgrundspartiklarna från den primära utspädningsluftenDF = utspädningsfaktor bestämd enligt punkt 2.2.3.1.12.2.5.2. Faktor för fuktighetskorrigering av partiklarEftersom partikelformiga utsläpp från dieselmotorer beror på omgivande luftförhållanden, skall partikelkoncentrationen korrigeras för omgivande luftfuktighet med hjälp av faktorn Kp enligt följande formel:&gt;Hänvisning till&gt;därHa = inloppsluftens fuktighet (g vatten/kg torr luft)&gt;Hänvisning till&gt;Ra: inloppsluftens relativa fuktighet (%)pa: mättat ångtryck i inloppsluften (kPa)pB: atmosfärstryck (kPa)Observera: Ha kan härledas genom mätning av den relativa luftfuktigheten, se ovan, eller genom mätning av daggpunkten, mätning av ångtrycket eller mätning med torr/våt termometer med hjälp av vedertagna formler.2.2.5.3. Beräkning av specifika utsläppPartikelutsläppet (g/kWh) beräknas på följande sätt:&gt;Hänvisning till&gt;därWact = verkligt arbete (kWh) under provcykeln bestämt enligt avsnitt 4.6.2 i bilaga III- Ett nytt tillägg med följande lydelse skall läggas till som tillägg 4 till bilaga III: TILLÄGG 4DYNAMOMETERTABELL FÖR NRTC-PROV&gt;Plats för tabell&gt; &gt;Plats för tabell&gt; &gt;Plats för tabell&gt; &gt;Plats för tabell&gt; &gt;Plats för tabell&gt; &gt;Plats för tabell&gt; &gt;Plats för tabell&gt; &gt;Plats för tabell&gt; &gt;Plats för tabell&gt;Nedan återges dynamometertabellen för NRTC-prov i diagramform.&gt;Hänvisning till&gt;&gt;Hänvisning till&gt; - Ett nytt tillägg med följande lydelse skall läggas till som tillägg 5 till bilaga III:"Tillägg 5Beständighetskrav1. Utsläppsbeständighetsperiod och försämringsfaktorerDetta tillägg gäller endast förbränningsmotorer med kompressionständning under stegen III A och III B.* * * * *1.1. Tillverkarna skall fastställa en försämringsfaktor (DF) för varje reglerad förorening och för varje motorfamilj som berörs av stegen III A och III B. Denna försämringsfaktor skall användas vid typgodkännandet och vid prov som utförs under tillverkningsprocessen. 1.1.1 Prov för fastställande av försämringsfaktorer skall utföras på följande sätt:1.1.1.1 Tillverkaren skall utföra beständighetsprov genom att ackumulera motordriftstid enligt ett provschema som är grundat på god branschpraxis och som återspeglar typisk försämring av utsläppsprestanda vid normal motordrift. Beständighetsprovtiden bör normalt motsvara åtminstone en kvart av utsläppsbeständighetsperioden (EDP). Driftstid kan ackumuleras genom att man kör motorn i en dynamometerprovbädd eller genom normalt bruk. Man kan påskynda beständighetsprovet genom att utföra provschemat för driftstidsackumulering med en högre belastningsfaktor än vad som förekommer vid normalt bruk. Faktorn för hur mycket provet påskyndas, dvs. förhållandet mellan antalet beständighetsprovtimmar och motsvarande antal EDP-timmar, skall tillverkaren fastställa enligt god branschpraxis.Under beständighetsprovet får komponenter som påverkar utsläppen varken underhållas eller bytas ut utom enligt det rutinmässiga serviceschema som rekommenderas av tillverkaren.Tillverkaren skall enligt god branschpraxis välja den provmotor, de underordnade system och de komponenter som skall användas för fastställande av försämringsfaktorer för avgasutsläppen från en motorfamilj eller från motorfamiljer med tekniskt likvärdiga utsläppskontrollsystem. Ett kriterium för provmotorn är att den skall ha samma utsläppsförsämrings egenskaper som de motorfamljer på vilka de resulterande försämringsfaktorerna kommer att tillämpas vid certifieringen. Motorer som skiljer sig ifråga om cylinderdiameter och slaglängd, konfiguration, luftsystem och bränslesystem kan anses vara likvärdiga i fråga om utsläpps försämringsegenskaper, om det finns rimliga tekniska skäl för detta.Andra tillverkares försämringsfaktorer får tillämpas, om man rimligen kan utgå från teknisk likvärdighet i fråga om försämrade utsläppsprestanda och om proven bevisligen utförts enligt gällande krav.Utsläppsprovningen skall utföras i enlighet med förfarandena i detta direktiv efter inkörning av provmotorn dels före driftstidsackumuleringen, dels efter avslutat beständighetsprov. Man kan också utföra utsläppsprovning i intervaller under beständighetsprovets driftstidsackumulering för att fastställa försämringstrenden.1.1.1.2 Beständighetsprov eller utsläppsprov för fastställande av försämringsegenskaper behöver inte bevittnas av godkännandemyndigheten.1.1.1.3 Fastställande av försämringsfaktorer på grundval av beständighetsprovAdditiv försämringsfaktor definieras som det värde som erhålls genom att utsläppsvärdet vid EDP:s början subtraheras från utsläppsvärdet vid EDP:s slut.Multiplikativ försämringsfaktor definieras som utsläppsvärdet vid EDP:s slut delat med utsläppsvärdet vid EDP:s början.För varje förorening som omfattas av lagstiftningen skall särskilda försämringsfaktorer fastställas. En additiv försämringsfaktor för NOx+HC-normen fastställs genom att man summerar föroreningarnas försämringsvärden, utan hinder av att en förorenings negativa försämringsvärde inte får kompensera för de andras försämring. För att erhålla en multiplikativ försämringsfaktor för NOx+HC fastställer och tillämpar man skilda försämringsfaktorer för HC och NOx vid beräkningen av de försämrade utsläppsnivåerna utifrån provresultaten, innan man kombinerar de resulterande försämringsvärdena för NOx och HC för att se om normen uppfylls.Om provet inte utförs för hela EDP, fastställs utsläppsvärdena vid EDP:s slut genom att man extrapolerar den aktuella provperiodens utsläppsförsämringstrend till hela EDP.Om man registrerat periodiska utsläppsprovresultat under beständighetsprovets driftstidsackumulering, skall man tillämpa statistiska standardförfaranden för databehandling enligt god praxis för att fastställa utsläppsnivåerna vid EDP:s slut. Statistisk signifikanstestning kan tillämpas vid fastställandet av de slutliga utsläppsvärdena.Om beräkningen ger ett värde under 1,00 för en multiplikativ försämringsfaktor, eller under 0,00 för en additiv försämringsfaktor, skall försämringsfaktorn vara 1,0 respektive 0,00.1.1.1.4 Med godkännandemyndighetens godkännande får tillverkaren använda försämringsfaktorer som fastställts på grundval av resultaten från sådana beständighetsprov som utförts för att erhålla försämringsfaktorer för certifieringen av motorer med kompressionständning för tunga fordon. Detta skall tillåtas, om det föreligger teknisk likvärdighet mellan provmotorn för vägfordonssektorn och den motorfamilj för mobila maskiner som inte är avsedda att användas på väg på vilken försämringsfaktorerna tillämpas vid certifieringen. EDP-värdena enligt punkt 2 skall läggas till grund för beräkningen av försämringsfaktorer på grund av resultaten från utsläppsbeständighets prov för vägfordon. 1.1.1.5 Om en motorfamilj bygger på etablerad teknik, får man använda en analys som bygger på god branschpraxis i stället för att utföra prov för att fastställa en försämringsfaktor för motorfamiljen ifråga, förutsatt att detta godkänts av godkännandemyndigheten.1.2 Uppgifter om försämringsfaktorer i ansökan om godkännande1.2.1 I ansökan om certifiering av en motorfamilj avseende motorer med kompressionständning utan efterbehandlingsutrustning skall man för varje förorening uppge de additiva försämringsfaktorerna.1.2.2 I ansökan om certifiering av en motorfamilj avseende motorer med kompressionständning med efterbehandlingsutrustning skall man för varje förorening uppge de multiplikativa försämringsfaktorerna.1.2.3 Tillverkaren skall på begäran tillhandahålla godkännandemyndigheten de uppgifter som krävs för att styrka försämringsfaktorerna. Sådana uppgifter är normalt resultaten från utsläppsproven, provschemat för driftstidsackumulering, underhållsrutiner och, i tillämpliga fall, information för att styrka bedömningen av teknisk likvärdighet enligt god branschpraxis.2. Utsläppsbeständighetsperioder för steg III A- och steg III B-motorer2.1. Tillverkarna skall tillämpa de utsläppsbeständighetsperioder som anges i tabell 1 nedan.Tabell 1: Kategorier av utsläppsbeständighetsperioder (EDP) för steg III A- och steg III B-motorer med kompressionständning (timmar)Kategori (effekt klass)  //  Livslängd (timmar)EDP&lt;= 37 kW(motorer med konstant varvtal)  //  3 000&lt;= 37 kW(motorer med icke konstant varvtal)  //  5 000 37 kW  //  8 000Motorer för fartyg i inlandssjöfart  //  10 0004. Bilaga V skall ändras på följande sätt:- Bilagans rubrik skall ersättas med följande:TEKNISKA EGENSKAPER HOS DET REFERENSBRÄNSLE SOM SKALL ANVÄNDAS FÖR GODKÄNNANDEPROV OCH FÖR PRODUKTIONSKONTROLLREFERENSBRÄNSLE FÖR MOBILA MASKINER SOM INTE ÄR AVSEDDA ATT ANVÄNDAS PÅ VÄG: TYPGODKÄNDA MOTORER MED KOMPRESSIONSTÄNDNING SOM UPPFYLLER GRÄNSVÄRDENA FÖR STEGEN I, II OCH III A SAMT MOTORER I FARTYG I INLANDSSJÖFART- Följande nya rubriker och tabeller skall införas efter den befintliga tabellen om referensbränsle för diesel:REFERENSBRÄNSLE FÖR MOBILA MASKINER SOM INTE ÄR AVSEDDA ATT ANVÄNDAS PÅ VÄG: TYPGODKÄNDA MOTORER MED KOMPRESSIONSTÄNDNING SOM UPPFYLLER GRÄNSVÄRDENA FÖR STEG III B&gt;Plats för tabell&gt; &gt;Plats för tabell&gt;&gt;Plats för tabell&gt; 5. Tillägg 1 till bilaga VII skall ersättas med följande:"Tillägg 1PROVRESULTAT FÖR FÖRBRÄNNINGSMOTORER MED KOMPRESSIONSTÄNDNINGPROVRESULTAT1. Upplysningar om utförandet av nrsc-provet [12]:[12]  Om flera huvudmotorer används, skall uppgifter lämnas för var och en av dessa.1.1. Referensbränsle som använts vid provet1.1.1. Cetantal: .......................................................................1.1.2. Svavelhalt: ......................................................................1.1.3. Densitet: .................................................................................1.2. Smörjmedel1.2.1. Fabrikat: ................................................................................1.2.2. Typ(er): .................................................................................(om smörjmedel och olja blandas, ange procentuell andel olja i blandningen)1.3. Motordrivna komponenter (i förekommande fall)1.3.1. Förteckning och identifieringsuppgifter: ......................................1.3.2. Upptagen effekt vid olika motorvarvtal (enligt uppgift från tillverkaren):&gt;Plats för tabell&gt;1.4. Motordata1.4.1. MotorvarvtalTomgång: .................................................................................min-1Mellanvarvtal: ...........................................................................min-1Nominellt varvtal: .......................................................................min-11.4.2. Motoreffekt [13][13]  Okorrigerad effekt mätt i enlighet med bestämmelserna i avsnitt 2.4 i bilaga I.&gt;Plats för tabell&gt;1.5. Utsläppsnivåer1.5.1. Dynamometerinställning (kW)&gt;Plats för tabell&gt;1.5.2. Utsläppsresultat från NRSC-provet:CO: . .................g/kWhHC: . .................g/kWhNOx: . ...............g/kWhNMHC+NOx: ......g/kWhPartiklar: . ........g/kWh1.5.3. Provtagningssystem som använts för NRSC-provet:1.5.3.1. Gasformiga utsläpp [14]:............................................................[14]  Ange figurens nummer enligt avsnitt 1 i bilaga VI.1.5.3.2. Partiklar1:.....................................................................1.5.3.2.1. Metod [15]: Ett/flera filter[15]  Stryk det som inte är tillämpligt.2. Upplysningar om utförandet av nrtc-provet [16]:[16]  Om flera huvudmotorer används, skall uppgifter lämnas för var och en av dessa.2.1. Utsläppsresultat från NRTC-provet:CO: . .................g/kWhNMHC: ..............g/kWhNOx: . ...............g/kWhPartiklar: . ........g/kWhNMHC+NOx: ......g/kWh2.2. Provtagningssystem som använts för NRTC-provet:Gasformiga utsläpp(1):............................................................Partiklar(1):............................................................Metod(2): Ett/flera filter6. Bilaga XII skall ändras på följande sätt:Följande punkt skall läggas till som punkt 3:3. När det gäller motorkategorierna H, I och J (steg III A) och motorkategorierna K, L och M (steg III B) enligt definitionen i artikel 9.3, godkänns som likvärdiga med godkännanden enligt detta direktiv följande typgodkännanden och, där detta är tillämpligt, den godkännandemärkning som hör samman med dem:3.1 Typgodkännanden enligt direktiv 88/77/EEG, ändrat genom direktiv 99/96/EG, som överensstämmer med kraven för stegen B1, B2 eller C enligt artikel 2 och avsnitt 6.2.1 i bilaga I.3.2 FN-ECE:s förordning 49 ändringsserie 03, som överensstämmer med kraven för stegen B1, B2 och C enligt punkt 5.2.BILAGA II"Bilaga VIANALYS- OCH PROVTAGNINGSSYSTEM1. SYSTEM FÖR GAS- OCH PARTIKELPROVTAGNINGFigur nummer  //  Beskrivning2  //  Avgasanalyssystem för outspädda avgaser3  //  Avgasanalyssystem för utspädda avgaser4  //  Delflöde, isokinetiskt flöde, sugfläktstyrning, delprovtagning5  //  Delflöde, isokinetiskt flöde, tryckfläktstyrning, delprovtagning6  //  Delflöde, CO2- eller NOx-kontroll, delprovtagning7  //  Delflöde, CO2- och kolbalans, totalprovtagning8  //  Delflöde, enkelt venturirör och koncentrationsmätning, delprovtagning9  //  Delflöde, dubbla venturirör eller mynningar och koncentrationsmätning, delprovtagning10  //  Delflöde, uppdelning på flera rör och koncentrationsmätning, delprovtagning11  //  Delflöde, flödesreglering, totalprovtagning12  //  Delflöde, flödesreglering, delprovtagning13  //  Fullflöde, kolvpump eller venturirör för kritiskt flöde, delprovtagning14  //  Partikelprovtagningssystem15  //  Utspädningssystem för fullflödessystem1.1. Bestämning av gasformiga utsläppPunkt 1.1.1 och figurerna 2 och 3 innehåller detaljerade beskrivningar av de rekommenderade provtagnings- och analyssystemen. Eftersom det finns flera möjliga konfigurationer som kan ge likvärdiga resultat, krävs inte exakt överensstämmelse med dessa figurer. Ytterligare komponenter, t.ex. instrument, ventiler, magnetventiler, pumpar och omkopplare får användas för att ge ytterligare information och samordna komponentsystemens funktioner. Andra komponenter, som i vissa system inte är nödvändiga för bibehållen noggrannhet, får uteslutas om detta sker på grundval av god branschpraxis.1.1.1. Gasformiga beståndsdelar i avgaser - CO, CO2, HC, NOxHär beskrivs ett analyssystem för bestämning av gasformiga utsläpp i outspädda eller utspädda avgaser som baseras på användningen av- en HFID-analysator för mätning av kolväten,- NDIR-analysatorer för mätning av kolmonoxid och koldioxid,- en HCLD-analysator eller likvärdig analysator för mätning av kväveoxider.Vad gäller outspädda avgaser (se figur 2) får provet för samtliga beståndsdelar tas med en provtagningssond eller två provtagningssonder som placeras nära varandra och som inuti är delade för att leda till de olika analysatorerna. Försiktighet skall iakttas så att ingen kondens av beståndsdelar i avgaserna (inklusive vatten och svavelsyra) sker någonstans i analyssystemet.Vad gäller utspädda avgaser (se figur 3) skall provet för kolväten tas med en annan provtagningssond än den som används för övriga beståndsdelar. Försiktighet skall iakttas så att ingen kondens av beståndsdelar i avgaserna (inklusive vatten och svavelsyra) sker någonstans i analyssystemet. Figur 2Flödesdiagram för avgasanalyssystem för CO, NOx och HC&gt;Hänvisning till&gt; Figur 3Flödesdiagram för avgasanalyssystem för utspädda avgaser för CO, CO2, NOx och HC&gt;Hänvisning till&gt;Beskrivningar - figur 2 och 3Allmänt:Samtliga komponenter i provtagningsgasens bana skall hålla den temperatur som angetts för respektive system.- SP1 Provtagningssond för outspädda avgaser (endast figur 2)En rak provtagningssond av rostfritt stål med flera hål och tillsluten ände rekommenderas. Innerdiametern får inte vara större än provtagningsledningens innerdiameter. Väggarnas tjocklek får inte överstiga 1 mm. Sonden skall ha minst tre hål i tre olika radialplan, med en sådan storlek att ungefär samma flöde för provtagning erhålls. Sonden skall täcka åtminstone 80 % av avgasrörets diameter.- SP2 Provtagningssond för HC i utspädda avgaser (endast figur 3)Sonden skall- utgöra de första 254 till 762 millimetrarna av provtagningsledningen för kolväten (HSL3),- ha en innerdiameter på minst 5 mm,- monteras i utspädningstunneln DT (avsnitt 1.2.1.2) vid en punkt där utspädningsluften och avgaserna är väl blandade (t.ex. ca. 10 tunneldiametrar bakom den punkt där avgaserna kommer in i utspädningstunneln),- befinna sig tillräckligt långt (radialt) från övriga sonder och tunnelns vägg för att inte påverkas av dödvatten eller virvlar,- värmas upp så att gasflödets temperatur stiger till 463 K (190 °C) ± 10 K vid utloppet ur sonden.- SP3 Provtagningssond för CO, CO2, NOx i utspädda avgaser (endast figur 3)Sonden skall- befinna sig på samma plan som SP2,- befinna sig tillräckligt långt (radialt) från övriga sonder och tunnelns vägg för att inte påverkas av dödvatten eller virvlar,- värmas upp och isoleras över hela sin längd till en temperatur på minst 328 K (55 °C) så att kondens av vatten undviks.- HSL1 Uppvärmd provtagningsledning Genom provtagningsledningen sker provtagning av gas från en enkel sond till delningspunkten/-punkterna och HC-analysatorn. Provtagningsledningen skall- ha en innerdiameter på minst 5 mm och högst 13,5 mm,- vara gjord av rostfritt stål eller PTFE,- ha en väggtemperatur på 463 K (190 °C) ± 10 K, uppmätt i varje separat kontrollerad uppvärmd sektion, om avgastemperaturen vid provtagningssonden är högst 463 K (190 °C),- ha en väggtemperatur på över 453 K (180 °C), om avgastemperaturen vid provtagningssonden är högre än 463 K (190 °C),- hålla en gastemperatur på 463 K (190 °C) ± 10 K omedelbart före det uppvärmda filtret (F2) och HFID.- HSL2 Uppvärmd provtagningsledning för NOx Provtagningsledningen skall- ha en väggtemperatur på 328-473 K (55-200 °C) fram till omvandlaren om kylbad används och fram till analysatorn om inget kylbad används,- vara gjord av rostfritt stål eller PTFE. Eftersom provtagningsledningen behöver värmas upp endast för att förhindra kondens av vatten och svavelsyra, beror provtagningsledningens temperatur på svavelhalten i bränslet.- SL Provtagningsledning för CO (CO2)Ledningen skall vara gjord av PTFE eller rostfritt stål. Den kan vara uppvärmd eller ouppvärmd.- BK Bakgrundssäck (valfritt; endast figur 3)För mätning av bakgrundskoncentrationer.- BG Provtagningssäck (valfritt; endast figur 3 för CO och CO2)För mätning av koncentration i proverna.- F1 Uppvärmt förfilter (valfritt)Temperaturen skall vara samma som för HSL1.- F2 Uppvärmt filter Filtret skall avlägsna eventuella fasta partiklar från gasprovet före analysatorn. Temperaturen skall vara samma som för HSL1. Filtret skall bytas ut vid behov.- P Uppvärmd provtagningspumpPumpen skall värmas upp till den temperatur som HSL1 håller.- HC Uppvärmd flamjonisationsdetektor (HFID) för bestämning av kolväten. Temperaturen skall ligga på 453-473 K (180-200 °C).- CO, CO2NDIR-analysatorer för bestämning av kolmonoxid och koldioxid.- NO2 (H)CLD-analysator för bestämning av väteoxider. Om en HCLD används skall den hållas vid en temperatur på 328-473 K (55-200 °C).- C Omvandlare En omvandlare skall användas för katalytisk reduktion av NO2 till NO före analysen i CLD- eller HCLD-analysatorn.- B Kylbad För nedkylning och kondensering av vatten från avgasprovet. Badet skall hållas vid en temperatur av 273-277 K (0-4 °C) med hjälp av is eller kylning. Kylbadet är valfritt, om analysatorn är fri från interferens av vattenånga enligt avsnitten 1.9.1 och 1.9.2 i tillägg 2 till bilaga III.Det är inte tillåtet att avlägsna vatten från provet med hjälp av kemiska torkare.- T1, T2, T3 TemperaturmätareFör övervakning av gasflödets temperatur.- T4 TemperaturmätareTemperaturen i NO2/NO-omvandlaren.- T5 TemperaturmätareFör övervakning av kylbadets temperatur.- G1, G2, G3 TryckmätareFör mätning av trycket i provtagningsledningarna.- R1, R2 TryckreglageFör reglering av luftens och bränslets respektive tryck för HFID-analysatorn.- R3, R4, R5 TryckreglageFör reglering av trycket i provtagningsledningarna och flödet till analysatorerna.- FL1, FL2, FL3 FlödesmätareFör övervakning av provets bypassflöde.- FL4 till FL7 Flödesmätare (valfria)För övervakning av flödet genom analysatorerna.- V1 till V6 UrvalsventilerÄndamålsenligt ventilsystem för val av gasflöde (provgas, spänngas eller nollställningsgas) till analysatorerna.- V7, V8 MagnetventilFör förbiledning (bypass) runt NO2/NO-omvandlaren.- V9 NålventilFör balansering av flödet genom NO2/NO-omvandlaren och bypassanordningen.- V10, V11 NålventilFör reglering av flödena till analysatorerna.- V12, V13 VippventilFör avtappning av kondens från kylbadet B.- V14 UrvalsventilFör val av provtagnings- eller bakgrundssäck.1.2. Bestämning av partiklarAvsnitten 1.2.1 och 1.2.2 samt figurerna 4 till 15 innehåller detaljerade beskrivningar av de rekommenderade utspädnings- och provtagningssystemen. Eftersom det finns flera möjliga konfigurationer som kan ge likvärdiga resultat, krävs inte exakt överensstämmelse med dessa figurer. Ytterligare komponenter, t.ex. instrument, ventiler, magnetventiler, pumpar och omkopplare får användas för att ge ytterligare information och samordna komponentsystemens funktioner. Andra komponenter, som i vissa system inte är nödvändiga för bibehållen noggrannhet, får uteslutas om detta sker på grundval av god branschpraxis.1.2.1. Utspädningssystem1.2.1.1. System med delflödesutspädning (figur 4 till 12) [17][17]  I figurerna 4 till 12 visas flera olika typer av system med delflödesutspädning, som normalt kan användas för förfarandet för stationära driftsförhållanden (NRSC). På grund av de mycket stränga restriktionerna godkänns för transient provning (NRTC) endast de delflödessystem (figurer 4-12) som uppfyller kraven i avsnittet "Specifikationer för system med delflödesutspädning" i punkt 2.4. i tillägg 1 till bilaga III.Här beskrivs ett utspädningssystem som är baserat på utspädning av en del av avgasflödet. Uppdelningen av avgasflödet och den därpå följande utspädningen kan göras med hjälp av olika typer av utspädningssystem. För den efterföljande insamlingen av partiklar kan alla de utspädda avgaserna eller endast en del av dessa ledas till partikelprovtagningssystemet (figur 14 i avsnitt 1.2.2). Den första metoden kallas totalprovtagning och den andra metoden delprovtagning.Beräkningen av utspädningsfaktorn beror på vilken typ av system som används.Följande typer rekommenderas:- Isokinetiska system (figur 4 och 5)Med dessa system blir flödet till överföringsröret likvärdigt med huvudavgasflödet vad gäller gasens hastighet och/eller tryck, och därför krävs ett ostört och jämnt avgasflöde vid provtagningssonden. Detta uppnås vanligen med hjälp av en resonator och ett rakt inloppsrör framför provtagningspunkten. Delningsfaktorn beräknas sedan utifrån lätt mätbara värden, t.ex. rördiametrar. Det bör noteras att isokinesi endast används för att uppnå likvärdiga flödesförhållanden och inte för att uppnå likvärdig storleksfördelning. Det senare är normalt inte nödvändigt, eftersom partiklarna är tillräckligt små för att följa strömlinjerna.- Flödesreglerade system med koncentrationsmätning (figur 6 till 10)Med dessa system tas ett prov från huvudavgasflödet genom anpassning av utspädningsluftens flöde och det totala flödet utspädda avgaser. Utspädningsfaktorn bestäms utifrån koncentrationen av spårgaser, t.ex. CO2 eller NOx, som finns naturligt i motoravgaserna. Koncentrationerna i de utspädda avgaserna och i utspädningsluften mäts, medan koncentrationen i de outspädda avgaserna antingen kan mätas direkt eller bestämmas utifrån bränsleflödet med hjälp av kolbalansformeln, om bränslets sammansättning är känd. Systemen kan styras med hjälp av den beräknade utspädningsfaktorn (figur 6 och 7) eller med hjälp av flödet till överföringsröret (figur 8, 9 och 10).- Flödesreglerade system med flödesmätning (figur 11 och 12)Med dessa system tas ett prov från huvudavgasflödet genom att utspädningsluftens flöde och det totala flödet utspädda avgaser ställs in. Utspädningsfaktorn bestäms utifrån skillnaden mellan de två flödena. Korrekt kalibrering av flödesmätarna i förhållande till varandra är nödvändigt, eftersom de två flödenas relativa storlek kan medföra väsentliga fel vid högre utspädningsfaktorer (figur 9 till 15). Flödesregleringen görs mycket enkelt genom att hålla flödet utspädda avgaser konstant och vid behov variera utspädningsluftens flöde.För att det skall vara möjligt att utnyttja fördelarna med system med delflödesutspädning måste uppmärksamhet ägnas åt att undvika de potentiella problemen med förlust av partiklar i överföringsröret, så att det säkerställs att ett representativt prov tas från motoravgaserna, samt åt bestämning av delningsfaktorn.I de beskrivna systemen uppmärksammas dessa kritiska områden.Figur 4System med delflödesutspädning och isokinetisk sond för delprovtagning (SB-styrning)&gt;Hänvisning till&gt;Outspädda avgaser överförs från avgasröret EP till utspädningstunneln DT genom överföringsröret TT via den isokinetiska provtagningssonden ISP. Avgasernas differentialtryck mellan avgasröret och inloppet till sonden mäts med tryckgivaren DPT. Denna signal överförs till flödesregulatorn FC1 som styr sugfläkten SB, så att den håller ett differentialtryck på noll vid sondens spets. Under dessa förhållanden är avgashastigheten i EP och ISP densamma, och flödet genom ISP och TT utgör en konstant andel av avgasflödet. Delningsfaktorn bestäms utifrån EP:s och ISP:s tvärsnittsareor. Utspädningsluftens flöde mäts med flödesmätaren FM1. Utspädningsfaktorn beräknas utifrån utspädningsluftens flöde och delningsfaktorn. Figur 5System med delflödesutspädning och isokinetisk sond för delprovtagning (PB-styrning)&gt;Hänvisning till&gt;Outspädda avgaser överförs från avgasröret EP till utspädningstunneln DT genom överföringsröret TT via den isokinetiska provtagningssonden ISP. Avgasernas differentialtryck mellan avgasröret och inloppet till sonden mäts med tryckgivaren DPT. Denna signal överförs till flödesregulatorn FC1 som styr tryckfläkten PB, så att den håller ett differentialtryck på noll vid sondens spets. Detta görs genom att man tar en liten del av utspädningsluften, vars flöde redan har mätts med flödesmätaren FM1, och leder in den i TT med hjälp av ett tryckluftsmunstycke. Under dessa förhållanden är avgashastigheten i EP och ISP densamma, och flödet genom ISP och TT utgör en konstant andel av avgasflödet. Delningsfaktorn bestäms utifrån EP:s och ISP:s tvärsnittsareor. Utspädningsluften sugs genom DT med hjälp av sugfläkten SB, och flödet mäts med FM1 vid inloppet till DT. Utspädningsfaktorn beräknas utifrån utspädningsluftens flöde och delningsfaktorn. Figur 6System med delflödesutspädning och mätning av CO2- eller NOx-koncentration genom delprovtagning&gt;Hänvisning till&gt;Outspädda avgaser överförs från avgasröret EP till utspädningstunneln DT genom provtagningssonden SP och överföringsröret TT. Koncentrationerna av en spårgas (CO2 eller NOx) mäts i de outspädda och utspädda avgaserna samt i utspädningsluften med hjälp av avgasanalysatorerna (en eller flera) EGA. Dessa signaler överförs till flödesregulatorn FC2 som styr antingen tryckfläkten PB eller sugfläkten SB så att den håller den önskade avgasdelnings- och utspädningsfaktorn i DT. Utspädningsfaktorn beräknas utifrån spårgaskoncentrationerna i de outspädda avgaserna, de utspädda avgaserna och utspädningsluften. Figur 7System med delflödesutspädning, mätning av CO2-koncentration, kolbalans och totalprovtagning&gt;Hänvisning till&gt;Outspädda avgaser överförs från avgasröret EP till utspädningstunneln DT genom provtagningssonden SP och överföringsröret TT. CO2-koncentrationerna mäts i de utspädda avgaserna samt i utspädningsluften med hjälp av avgasanalysatorerna (en eller flera) EGA. Signalerna för CO2 och bränsleflöde GFUEL överförs antingen till flödesregulatorn FC2 eller till flödesregulatorn FC3 i partikelprovtagningssystemet (se figur 14). FC2 styr tryckfläkten PB, medan FC3 styr partikelprovtagningssystemet (se figur 14), och därigenom anpassas flödena in i och ut ur systemet så att den önskade avgasdelnings- och utspädningsfaktorn bibehålls i DT. Utspädningsfaktorn beräknas utifrån CO2-koncentrationerna och GFUEL med hjälp av antagandet om kolbalans. Figur 8System med delflödesutspädning, enkelt venturirör, koncentrationsmätning och delprovtagning&gt;Hänvisning till&gt;Outspädda avgaser överförs från avgasröret EP till utspädningstunneln DT genom provtagningssonden SP och överföringsröret TT på grund av det undertryck som åstadkoms av venturiröret VN i DT. Gasflödet genom TT beror på utjämningen av rörelseimpulsen i venturizonen och påverkas därför av gasens absoluta temperatur vid utloppet ur TT. Följaktligen är avgasdelningen vid ett visst tunnelflöde inte konstant, och utspädningsfaktorn vid låg belastning är något lägre än vid hög belastning. Koncentrationerna av spårgas (CO2 eller NOx) mäts i de outspädda och de utspädda avgaserna samt i utspädningsluften med hjälp av avgasanalysatorerna (en eller flera) EGA, och utspädningsfaktorn beräknas utifrån de sålunda uppmätta värdena. Figur 9System med delflödesutspädning, dubbla venturirör eller dubbla munstycken, koncentrationsmätning och delprovtagning&gt;Hänvisning till&gt;Outspädda avgaser överförs från avgasröret EP till utspädningstunneln DT genom provtagningssonden SP och överföringsröret TT med hjälp av en flödesdelare som innehåller en uppsättning munstycken eller venturirör. Det första (FD1) är placerat i EP, det andra (FD2) i TT. Dessutom behövs det två tryckreglerventiler (PCV1 och PCV2) för att hålla avgasdelningen konstant genom att reglera mottrycket i EP och trycket i DT. PCV1 är placerad bakom SP i EP, PCV2 mellan tryckfläkten PB och DT. Spårgaskoncentrationerna (CO2 eller NOx) mäts i de outspädda och de utspädda avgaserna samt i utspädningsluften med hjälp av avgasanalysatorerna (en eller flera) EGA. De behövs för att kontrollera avgasdelningen och kan användas för att ställa in PCV1 och PCV2 för exakt reglering av delningen. Utspädningsfaktorn beräknas utifrån spårgaskoncentrationerna. Figur 10System med delflödesutspädning, uppdelning på flera rör, koncentrationsmätning och delprovtagning&gt;Hänvisning till&gt;Outspädda avgaser överförs från avgasröret EP till utspädningstunneln DT genom överföringsröret TT med hjälp av flödesdelaren FD3, som består av ett antal rör med samma dimensioner (samma diameter, längd och bottenradie) som monterats i EP. Avgaserna genom ett av dessa rör leds till DT, och avgaserna genom resten av rören leds genom dämpningskammaren DC. Avgasdelningen bestäms alltså av det totala antalet rör. För konstant reglering av delningen krävs ett differentialtryck på noll mellan DC och utloppet från TT, och detta mäts med hjälp av differentialtryckgivaren DPT. Ett differentialtryck på noll åstadkoms genom att frisk luft sprutas in i DT vid utloppet ur TT. Spårgaskoncentrationerna (CO2 eller NOx) mäts i de outspädda och de utspädda avgaserna samt i utspädningsluften med hjälp av avgasanalysatorerna (en eller flera) EGA. De behövs för att kontrollera avgasdelningen och kan användas för att ställa in insprutningsluftens flöde för exakt reglering av delningen. Utspädningsfaktorn beräknas utifrån spårgaskoncentrationerna. Figur 11System med delflödesutspädning, flödesreglering och totalprovtagning&gt;Hänvisning till&gt;Outspädda avgaser överförs från avgasröret EP till utspädningstunneln DT genom provtagningssonden SP och överföringsröret TT. Det totala flödet genom tunneln ställs in med hjälp av flödesregulatorn FC3 och provtagningspumpen P i partikelprovtagningssystemet (se figur 16).Utspädningsluftens flöde regleras med hjälp av flödesregulatorn FC2, som kan använda GEXH, GAIR eller GFUEL som styrsignaler för önskad avgasdelning. Provtagningsflödet in i DT utgörs av skillnaden mellan det totala flödet och utspädningsluftens flöde. Utspädningsluftens flöde mäts med hjälp av flödesmätaren FM1, det totala flödet med hjälp av flödesmätaren FM3 i partikelprovtagningssystemet (se figur 14). Utspädningsfaktorn beräknas utifrån dessa två flöden. Figur 12System med delflödesutspädning, flödesreglering och delprovtagning&gt;Hänvisning till&gt;Outspädda avgaser överförs från avgasröret EP till utspädningstunneln DT genom provtagningssonden SP och överföringsröret TT. Avgasdelningen och flödet in i DT regleras med hjälp av flödesregulatorn FC2, som ställer in tryckfläktens (PB) och sugfläktens (SB) flöden (eller hastigheter). Detta är möjligt eftersom det prov som tas med hjälp av partikelprovtagningssystemet leds tillbaka in i DT. GEXH, GAIR eller GFUEL kan användas som styrsignaler för FC2. Utspädningsluftens flöde mäts med hjälp av flödesmätaren FM1, och det totala flödet med hjälp av flödesmätaren FM2. Utspädningsfaktorn beräknas utifrån dessa två flöden.Beskrivning - figur 4 till 12 - EP Avgasrör Avgasröret får vara isolerat. För att minska den termiska trögheten i avgasröret rekommenderas ett förhållande mellan tjocklek och diameter på högst 0,015. Användandet av flexibla sektioner skall begränsas till ett förhållande mellan längd och diameter på högst 12. Antalet krökar skall minimeras för att minska tröghetsavsättning. Om systemet innehåller en provbäddsljuddämpare får även denna vara isolerad. I isokinetiska system skall avgasröret vara fritt från böjar, krökar och diameterförändringar inom ett avstånd på minst 6 gånger rördiametern framför och 3 gånger rördiametern bakom sondens spets. Avgasernas hastighet i provtagningszonen skall vara högre än 10 m/s utom vid tomgång. Avgasernas tryckvariationer får inte överstiga ± 500 Pa i genomsnitt. Åtgärder som syftar till att minska tryckvariationerna på annat sätt än genom att använda ett komplett avgassystem (inklusive ljuddämpare och anordning för efterbehandling) får inte förändra motorns prestanda eller orsaka avsättning av partiklar. I system utan isokinetiska sonder rekommenderas ett rakt rör med en längd av 6 gånger rördiametern framför och 3 gånger rördiametern bakom sondens spets. - SP Provtagningssond (figur 6 till 12) Innerdiametern skall vara minst 4 mm. Förhållandet mellan avgasrörets och sondens diameter skall vara minst 4. Sonden skall utgöras av ett öppet rör vänt mot flödesriktningen längs med avgasrörets mittaxel, eller en sond med flera hål enligt beskrivningen under SP1 i avsnitt 1.1.1. - ISP Isokinetisk provtagningssond (figur 4 och 5) Den isokinetiska provtagningssonden skall installeras vänd mot flödesriktningen i en punkt på avgasrörets mittaxel där flödesförhållandena i EP föreligger, och den skall vara utformad för att ge ett proportionellt prov av de outspädda avgaserna. Innerdiametern skall vara minst 12 mm. Vid isokinetisk uppdelning av avgaserna behövs ett styrsystem som håller ett differentialtryck på noll mellan EP och ISP. Under dessa förhållanden är avgashastigheten i EP och ISP densamma, och massflödet genom ISP utgör en konstant andel av avgasflödet. ISP skall kopplas till en differentialtryckgivare. Styrningen för att ge ett differentialtryck på noll mellan EP och ISP görs genom hastighets- eller flödesreglering med hjälp av fläkt. - FD1, FD2 Flödesdelare (figur 9) En uppsättning venturirör eller munstycken installeras i avgasröret EP respektive överföringsröret TT för att man ska få ett proportionellt prov av de outspädda avgaserna. Ett styrsystem bestående av två tryckreglerventiler PCV1 och PCV2 behövs för proportionell delning genom reglering av trycket i EP och DT. - FD3 Flödesdelare (figur 10) En uppsättning rör (flerrörsenhet) installeras i avgasröret EP för att man skall få ett proportionellt prov av de outspädda avgaserna. Ett av rören leder in avgaser i utspädningstunneln DT, medan de övriga rören leder ut avgaser till en dämpningskammare DC. Rören skall ha samma dimensioner (samma diameter, längd och böjningsradie), så att avgasdelningen avgörs av det totala antalet rör. Ett styrsystem behövs för att man skall åstadkomma proportionell delning genom att hålla ett differentialtryck på noll mellan flerrörsenhetens utlopp i DC och TT:s utlopp. Under dessa förhållanden är avgasernas hastighet i EP och FD3 proportionella mot varandra, och flödet i TT utgör en konstant andel av avgasflödet. De två punkterna skall kopplas till en differentialtryckgivare DPT. Regleringen för att åstadkomma ett differentialtryck på noll görs med hjälp av flödesregulatorn FC1. - EGA Avgasanalysator (figur 6 till 10) CO2- eller NOx-analysator kan användas (för kolbalansmetoden endast CO2-analysator). Analysatorerna skall vara kalibrerade på samma sätt som analysatorerna för mätning av gasformiga utsläpp. En eller flera analysatorer kan användas för att fastställa koncentrationsskillnaderna. Mätsystemens noggrannhet skall vara sådan att noggrannheten hos GEDFW,i ligger inom ± 4 %. - TT Överföringsrör (figur 4 till 12) Följande gäller för överföringsröret för partikelproven: - Det skall vara så kort som möjligt och högst 5 m långt. - Det skall ha en diameter som är lika stor som eller större än sondens, dock högst 25 mm. - Partikelprovet skall ledas ut längs med utspädningstunnelns mittaxel samt i flödesriktningen. Om röret är högst 1 m långt skall det isoleras med ett material som har en värmeledningsförmåga på högst 0,05 W/(mK) med en radiell tjocklek som motsvarar sondens diameter. Om röret är längre än 1 m skall det vara isolerat och uppvärmt till en väggtemperatur på minst 523 K (250 °C). Alternativt kan den väggtemperatur som krävs i överföringsröret bestämmas genom standardmässiga värmeöverföringsberäkningar. - DPT Differentialtryckgivare (figur 4, 5 och 10) Differentialtryckgivaren skall ha ett arbetsområde på högst ± 500 Pa. - FC1 Flödesregulator (figur 4, 5 och 10) I isokinetiska system (figur 4 och 5) behövs en flödesregulator för att hålla ett differentialtryck på noll mellan EP och ISP. Inställningen kan man göra a) genom att reglera sugfläktens (SB) hastighet eller flöde och hålla tryckfläktens (PB) hastighet konstant under varje steg (figur 4),eller b) genom att ställa in sugfläkten (SB) till ett konstant massflöde hos de utspädda avgaserna och reglera tryckfläktens (PB) flöde och därmed avgasprovets flöde i ett område vid överföringsrörets (TT) ände (figur 5). I tryckreglerade system får det kvarstående felet i tryckregleringskretsen inte överstiga ± 3 Pa. Tryckvariationerna i utspädningstunneln får inte överstiga ± 250 Pa i genomsnitt. I flerrörssystem (figur 10) behövs en flödesregulator för proportionell avgasdelning för att hålla ett differentialtryck på noll mellan flerrörsenhetens utlopp och TT:s utlopp. Justeringen kan göras genom reglering av insprutningsluftens flöde in i DT vid utloppet ur TT.  - PCV1, PCV2 Tryckkontrollventil (figur 9) I system med dubbla venturirör eller dubbla munstycken behövs två tryckreglerventiler för proportionell flödesdelning genom reglering av mottrycket i EP och trycket i DT. Ventilerna skall vara placerade bakom SP i EP och mellan PB och DT. - DC Dämpningskammare (figur 10) En dämpningskammare skall installeras vid flerrörsenhetens utlopp, för att minimera tryckvariationerna i avgasröret EP. - VN Venturirör (figur 8) Ett venturirör installeras i utspädningstunneln DT för att ge undertryck i området kring utloppet ur överföringsröret TT. Gasflödet genom TT bestäms av utjämningen av rörelseimpulsen i venturizonen och är i princip proportionellt mot tryckfläktens (PB) flöde, vilket innebär en konstant utspädningsfaktor. Eftersom utjämningen av rörelseimpulsen påverkas av temperaturen vid utloppet från TT och tryckskillnaden mellan EP och DT, är den verkliga utspädningsfaktorn något lägre vid låg belastning än vid hög belastning. - FC2 Flödesregulator (figur 6, 7, 11 och 12; valfri) En flödesregulator får användas för att reglera tryckfläktens (PB) och/eller sugfläktens (SB) flöde. Avgasflödet eller bränsleflödet och/eller CO2- eller NOx-differentialsignalerna kan användas som styrsignaler för regulatorn. Om luften tillförs under tryck (figur 11), kontrollerar FC2 luftflödet direkt. - FM1 Flödesmätningsutrustning (figur 6, 7, 11 och 12) Gasmätare eller annat instrument för mätning av utspädningsluftens flöde. FM1 är valfri om PB är kalibrerad för att mäta flödet. - FM2 Flödesmätningsutrustning (figur 12) Gasmätare eller annat instrument för mätning av flödet utspädda avgaser. FM2 är valfri om sugfläkten SB är kalibrerad för att mäta flödet. - PB Tryckfläkt (figur 4, 5, 6, 7, 8, 9 och 12) För reglering av utspädningsluftens flöde kan PB anslutas till flödesregulatorerna FC1 eller FC2. PB behövs inte om en vridspjällventil används. PB kan om den är kalibrerad användas för att mäta utspädningsluftens flöde. - SB Sugfläkt (figur 4, 5, 6, 9, 10 och 12) Endast för system med delprovtagning. SB kan om den är kalibrerad användas för att mäta flödet utspädda avgaser.- DAF Utspädningsluftfilter (figur 4 till 12) Det rekommenderas att utspädningsluften filtreras och tvättas med träkol för att avlägsna bakgrundskolväten. Utspädningsluften skall ha en temperatur på 298 K (25° C) ± 5 K. På tillverkarens begäran skall prov tas på utspädningsluften i enlighet med god branschpraxis för att fastställa bakgrundsnivåerna för partikelformiga föroreningar. Dessa bakgrundsnivåer kan sedan subtraheras från de värden som uppmätts i de utspädda avgaserna. - PSP Partikelprovtagningssond (figur 4, 5, 6, 8, 9, 10 och 12) Sonden utgör första delen av PTT och- skall installeras vänd mot flödesriktningen i en punkt där utspädningsluften och avgaserna är väl blandade, dvs. i utspädningstunnelns mittaxel, ca. 10 tunneldiametrar nedanför den punkt där avgaserna flödar in i utspädningstunneln,- skall ha en innerdiameter på minst 12 mm,- får, innan avgaserna leds in i utspädningstunneln, värmas upp till en väggtemperatur på högst 325 K (52 °C) genom direkt uppvärmning eller förvärmning av utspädningsluften, under förutsättning att lufttemperaturen inte överstiger 325 K (52 °C),- får vara isolerad. - DT Utspädningstunnel (figur 4 till 12)Utspädningstunneln- skall vara så lång att avgaserna och utspädningsluften blandas fullständigt under turbulenta flödesförhållanden,- skall vara gjord av rostfritt stål och- ha ett förhållande mellan tjocklek och diameter på högst 0,025 om innerdiametern överstiger 75 mm,- ha en nominell väggtjocklek på minst 1,5 mm om innerdiametern är 75 mm eller mindre,- skall ha en diameter på minst 75 mm för delprovtagning,- rekommenderas ha en diameter på minst 25 mm för totalprovtagning.- får, innan avgaserna leds in i utspädningstunneln, värmas upp till en väggtemperatur på högst 325 K (52 °C) genom direkt uppvärmning eller förvärmning av utspädningsluften, under förutsättning att lufttemperaturen inte överstiger 325 K (52 °C),- får vara isolerad.Motoravgaserna skall blandas ordentligt med utspädningsluften. För delprovtagningssystem skall blandningen kontrolleras efter idrifttagandet med hjälp av en CO2-profil av tunneln med motorn i gång (minst fyra mätpunkter på samma avstånd från varandra). Vid behov får ett blandningsmunstycke användas.Observera: Om den omgivande temperaturen omkring utspädningstunneln (DT) är lägre än 293 K (20 °C), bör försiktighetsåtgärder vidtas för att förhindra partikelförluster på utspädningstunnelns kalla väggar. Därför rekommenderas uppvärmning och/eller isolering av tunneln inom ovan angivna gränser.Vid hög motorbelastning får tunneln kylas ned med en icke-aggressiv metod, t.ex. en cirkulationsfläkt, så länge kylmedlets temperatur inte understiger 293 K (20 °C). - HE Värmeväxlare (figur 9 och 10)Värmeväxlaren skall ha tillräcklig kapacitet för att hålla temperaturen vid sugfläktens (SB) inlopp inom ± 11 K från den genomsnittliga drifttemperaturen under provet.1.2.1.2. System med fullflödesutspädning (figur 13)Här beskrivs ett utspädningssystem som bygger på utspädning av hela avgasmängden i enlighet med CVS-principen (Constant Volume Sampling). Avgasernas och utspädningsluftens totala volym skall mätas. Ett PDP-, ett CFV- eller ett SSV-system kan användas.För insamling av partiklar leds ett prov av de utspädda avgaserna till partikelprovtagningssystemet (figur 14 och 15 i avsnitt 1.2.2). Om detta görs direkt kallas det utspädning i ett steg. Om provet späds ut en gång till i en sekundär utspädningstunnel kallas det utspädning i två steg. Det senare är praktiskt om temperaturkravet för filtrets yta inte kan uppfyllas med utspädning i ett steg. Trots att det delvis är ett utspädningssystem, beskrivs systemet med utspädning i två steg som en variant av partikelprovtagningssystemet i figur 15 i avsnitt 1.2.2, eftersom de flesta av dess delar är gemensamma med ett typiskt partikelprovtagningssystem.De gasformiga utsläppen kan också bestämmas i utspädningstunneln i ett system med fullflödesutspädning. Därför visas provtagningssonderna för gasformiga beståndsdelar i figur 13, men de tas inte upp i beskrivningarna. Kraven på dem anges i avsnitt 1.1.1.Beskrivningar - figur 13 - EP Avgasrör Avgasrörets längd mätt från avgasgrenrörets eller turboladdarens utlopp eller från anordningen för efterbehandling till utspädningstunneln får inte vara större än 10 m. Om systemet är längre än 4 m skall alla rördelar efter de 4 första metrarna vara isolerade, utom en eventuell rökgasmätare som ingår i systemet. Isoleringens radiella tjocklek skall vara minst 25 mm. Isoleringsmaterialets värmeledningsförmåga får inte överstiga 0,1 W/mK vid 673 K (400 °C). För att minska den termiska trögheten i avgasröret rekommenderas ett förhållande mellan tjocklek och diameter på högst 0,015. Användandet av flexibla sektioner skall begränsas till ett förhållande mellan längd och diameter på högst 12.Figur 13System med fullflödesutspädning&gt;Hänvisning till&gt; Den totala mängden outspädda avgaser blandas med utspädningsluften i utspädningstunneln DT. Det utspädda avgasflödet mäts antingen med en kolvpump (PDP), med ett venturirör för kritiskt flöde (CFV) eller med ett subsoniskt venturirör (SSV). En värmeväxlare (HE) eller ett system för elektronisk flödesberäkning (EFC) får användas för proportionell partikelprovtagning och för flödesbestämning. Eftersom bestämningen av partikelmassan görs på grundval av det totala utspädda avgasflödet, behöver inte utspädningsfaktorn beräknas. - PDP Kolvpump Kolvpumpen mäter det totala utspädda avgasflödet utifrån antalet pumpvarv och pumpens slagvolym. Avgassystemets mottryck får inte sänkas på konstgjord väg av pumpen eller insugningssystemet för utspädningsluft. Vid ett givet motorvarvtal och en given belastning får det statiska avgasmottrycket med CVS-systemet i gång inte avvika med mer än ± 1,5 kPa från det statiska trycket när CVS-systemet inte är anslutet. Om elektronisk flödesberäkning inte används, får gasblandningens temperatur omedelbart framför PDP avvika med högst ± 6 K från den genomsnittliga drifttemperaturen under provet. Elektronisk flödesberäkning får endast användas, om temperaturen vid inloppet till PDP inte överstiger 50 °C (323).  - CFV Venturirör för kritiskt flöde CFV mäter det totala utspädda avgasflödet genom att hålla flödeshastigheten under en viss gräns (kritiskt flöde). Vid ett givet motorvarvtal och en given belastning får det statiska avgasmottrycket med CFV-systemet i gång inte avvika med mer än ± 1,5 kPa från det statiska trycket när CFV-systemet inte är anslutet. Om elektronisk flödesberäkning inte används, får gasblandningens temperatur omedelbart framför CFV avvika med högst ± 11 K från den genomsnittliga drifttemperaturen under provet. - SSV Subsoniskt venturirörSSV mäter det totala utspädda avgasflödet som en funktion av inloppets tryck och temperatur samt tryckfallet mellan SSV-inlopp och SSV-mynning. Vid ett givet motorvarvtal och en given belastning får det statiska avgasmottrycket med SSV-systemet i gång inte avvika med mer än ± 1,5 kPa från det statiska trycket när SSV-systemet inte är anslutet. Om elektronisk flödesberäkning inte används, får gasblandningens temperatur omedelbart framför SSV avvika med högst ± 11 K från den genomsnittliga drifttemperaturen under provet. - HE Värmeväxlare (valfri om EFC används) Värmeväxlaren skall ha tillräcklig kapacitet för att uppfylla de temperaturkrav som ställs ovan. - EFC Elektronisk flödesberäkning (valfri om HE används) Om temperaturen vid inloppet till PDP, CFV eller SSV inte hålls inom ovan angivna gränser, krävs ett flödesberäkningssystem som kontinuerligt mäter flödet och reglerar den proportionella provtagningen i partikelsystemet. För detta ändamål används de kontinuerligt mätta flödessignalerna för att korrigera provtagningsflödet genom partikelfiltren i partikelprovtagningssystemet (se figur 14 och 15). - DT Utspädningstunnel För utspädningstunneln gäller följande:- Den skall ha en så liten diameter att den ger upphov till ett turbulent flöde (Reynoldstal större än 4 000) och vara så lång att avgaserna och utspädningsluften blandas fullständigt. Ett blandningsmunstycke får användas.- Den skall ha en diameter på minst 75 mm.- Den får vara isolerad. Motoravgaserna skall ledas in i utspädningstunneln i flödesriktningen och blandas ordentligt. Om metoden med utspädning i ett steg används, tas ett prov från utspädningstunneln, vilket sedan överförs till partikelprovtagningssystemet (figur 14 i avsnitt 1.2.2). Flödeskapaciteten hos PDP, CFV eller SSV skall vara så stor att de utspädda avgaserna håller en temperatur på högst 325 K (52 °C) omedelbart framför huvudpartikelfiltret. Om metoden med utspädning i två steg används, tas ett prov i utspädningstunneln, vilket överförs till en andra utspädningstunnel för ytterligare utspädning och sedan leds genom provtagningsfiltren (figur 15 i avsnitt 1.2.2). Flödeskapaciteten hos PDP, CFV eller SSV skall vara så stor att de utspädda avgaserna i DT håller en temperatur på högst 464 K (191 °C) i provtagningsområdet. Det andra stegets utspädningssystem skall tillföra så mycket utspädningsluft att de två gånger utspädda avgaserna omedelbart framför huvudpartikelfiltret håller en temperatur på högst 325 K (52 °C). - DAF Utspädningsluftfilter Det rekommenderas att utspädningsluften filtreras och tvättas med träkol för att avlägsna bakgrundskolväten. Utspädningsluften skall ha en temperatur på 298 K (25° C) ± 5 K. På tillverkarens begäran skall prov tas på utspädningsluften i enlighet med god branschpraxis för att fastställa bakgrundsnivåerna för partikelformiga föroreningar. Dessa bakgrundsnivåer kan sedan subtraheras från de värden som uppmätts i de utspädda avgaserna. - PSP PartikelprovtagningssondSonden utgör första delen av PTT och- skall installeras vänd mot flödesriktningen i en punkt där utspädningsluften och avgaserna är väl blandade, dvs. i utspädningstunnelns mittaxel, ca. 10 tunneldiametrar nedanför den punkt där avgaserna flödar in i utspädningstunneln,- skall ha en innerdiameter på minst 12 mm,- får, innan avgaserna leds in i utspädningstunneln, värmas upp till en väggtemperatur på högst 325 K (52 °C) genom direkt uppvärmning eller förvärmning av utspädningsluften, under förutsättning att lufttemperaturen inte överstiger 325 K (52 °C),- får vara isolerad.1.2.2. Partikelprovtagningssystem (figur 14 och 15)Partikelprovtagningssystemet behövs för uppsamlingen av de partikelformiga föroreningarna på partikelfiltret. Vid totalprovtagning efter delflödesutspädning, vilket innebär att hela det utspädda avgasprovet leds genom filtren, utgör vanligen utspädnings- (figur 7 och 11 i avsnitt 1.2.1.1) och provtagningssystemet en integrerad enhet. Vid delprovtagning efter delflödesutspädning eller fullflödesutspädning, vilket innebär att endast en del av de utspädda avgaserna leds genom filtren, utgör utspädnings- (figur 4, 5, 6, 8, 9, 10 och 12 i avsnitt 1.2.1.1 samt figur 13 i avsnitt 1.2.1.2) och provtagningssystemen vanligen separata enheter.I detta direktiv betraktas systemet med utspädning i två steg DDS (figur 15) i ett system med fullflödesutspädning som en särskild variant av ett typiskt partikelprovtagningssystem enligt figur 14. Systemet med utspädning i två steg innehåller samtliga väsentliga delar från partikelprovtagningssystemet, t.ex. filterhållare och provtagningspump, och dessutom några särskilda delar för utspädningen, t.ex. utrustning för tillförsel av utspädningsluft och en sekundär utspädningstunnel.För att undvika inverkan på reglerkretsarna rekommenderas att provtagningspumpen är i gång under hela provningsförfarandet. För metoden med ett enda filter skall ett bypassystem användas för att leda provet genom provtagningsfiltren vid önskade tidpunkter. Eventuella störningar på reglerkretsarna som orsakas av öppning och stängning skall minimeras.Beskrivningar - figur 14 och 15 - PSP Partikelprovtagningssond (figur 14 och 15) Partikelprovtagningssonden i figurerna utgör första delen av partikelöverföringsröret PTT. Sonden- skall installeras vänd mot flödesriktningen i en punkt där utspädningsluften och avgaserna är väl blandade, dvs. i utspädningstunnelns mittaxel (se punkt 1.2.1), ca. 10 tunneldiametrar nedanför den punkt där avgaserna flödar in i utspädningstunneln,- skall ha en innerdiameter på minst 12 mm,- får, innan avgaserna leds in i utspädningstunneln, värmas upp till en väggtemperatur på högst 325 K (52 °C) genom direkt uppvärmning eller förvärmning av utspädningsluften, under förutsättning att lufttemperaturen inte överstiger 325 K (52 °C),- får vara isolerad.Figur 14Partikelprovtagningssystem&gt;Hänvisning till&gt;Ett prov av de utspädda avgaserna tas från utspädningstunneln DT i ett system med delflödes- eller fullflödesutspädning genom partikelprovtagningssonden PSP och partikelöverföringsröret PTT med hjälp av provtagningspumpen P. Provet leds genom filterhållarna (en eller flera) FH som innehåller partikelprovtagningsfiltren. Provtagningsflödet regleras med hjälp av flödesregulatorn FC3. Om elektronisk flödesberäkning EFC (se figur 13) används, utnyttjas det utspädda avgasflödet som styrsignal för FC3.Figur 15Utspädningssystem (endast fullflödessystem)&gt;Hänvisning till&gt;Ett prov av de utspädda avgaserna tas från utspädningstunneln DT i ett system med fullflödesutspädning och leds genom partikelprovtagningssonden PSP och partikelöverföringsröret PTT till den sekundära utspädningstunneln (SDT), där det späds ut en gång till. Provet leds sedan genom filterhållarna (en eller flera) FH, där partikelprovtagningsfiltren sitter. Utspädningsluftens flöde är vanligen konstant, medan provtagningsflödet regleras med hjälp av flödesregulatorn FC3. Om elektronisk flödesberäkning EFC (se figur 13) används, utnyttjas hela det utspädda avgasflödet som styrsignal för FC3. - PTT Partikelöverföringsrör (figur 14 och 15) Partikelöverföringsröret får inte vara längre än 1 020 mm, och det skall alltid vara så kort som möjligt. Måtten räknas enligt följande:- Från sondens spets till filterhållaren för delprovtagning efter delflödesutspädning och system med fullflödesutspädning i ett steg.- Från utspädningstunnelns ände till filterhållaren för totalprovtagning efter delflödesutspädning.- Från sondens spets till sekundärutspädningstunneln för system med fullflödesutspädning i två steg. Överföringsröret- får, innan avgaserna leds in i utspädningstunneln, värmas upp till en väggtemperatur på högst 325 K (52 °C) genom direkt uppvärmning eller förvärmning av utspädningsluften, under förutsättning att lufttemperaturen inte överstiger 325 K (52 °C),- får vara isolerat. - SDT Sekundärutspädningstunnel (figur 15) Den sekundära utspädningstunneln skall ha en diameter på minst 75 mm och vara så lång att uppehållstiden i tunneln för det två gånger utspädda provet blir minst 0,25 sekunder. Huvudfiltrets hållare FH skall vara placerad högst 300 mm från utloppet från SDT. Den sekundära utspädningstunneln- får, innan avgaserna leds in i utspädningstunneln, värmas upp till en väggtemperatur på högst 325 K (52 °C) genom direkt uppvärmning eller förvärmning av utspädningsluften, under förutsättning att lufttemperaturen inte överstiger 325 K (52 °C),- får vara isolerad. - FH Filterhållare (figur 14 och 15) För huvud- och sekundärfilter får ett gemensamt eller separata filterhus användas. Kraven i avsnitt 1.5.1.3 i tillägg 1 till bilaga III skall vara uppfyllda. Filterhållarna (en eller flera)- får värmas upp till en väggtemperatur på högst 325 K (52 °C) genom direkt uppvärmning eller förvärmning av utspädningsluften, under förutsättning att lufttemperaturen inte överstiger 325 K (52 °C),- får vara isolerad(e). - P Provtagningspump (figur 14 och 15) Om flödeskorrigering med hjälp av FC3 inte används, skall partikelprovtagningspumpen vara placerad så långt från tunneln att inloppsgasens temperatur hålls konstant (± 3 K). - DP Utspädningsluftpump (figur 15) (endast fullflödesutspädning i två steg) Pumpen för utspädningsluften skall vara placerad så att den sekundära utspädningsluften tillförs vid en temperatur av 298 K (25 °C) ± 5 K. - FC3 Flödesregulator (figur 14 och 15) En flödesregulator skall användas för att kompensera partikelprovets flöde för variationer i temperatur och mottryck längs provets väg genom systemet, om detta inte kan göras på annat sätt. Flödesregulatorn behövs om elektronisk flödesberäkning EFC (se figur 13) används. - FM3 Flödesmätningsutrustning (figur 14 och 15) (partikelprovflöde) Om flödeskorrigering med hjälp av FC3 inte används, skall mätaren eller instrumentet för gasflödet vara placerad så långt från provtagningspumpen att inloppsgasens temperatur hålls konstant (± 3 K). - FM4 Flödesmätningsutrustning (figur 15) (utspädningsluft, endast fullflödesutspädning i två steg) Mätaren eller instrumentet för gasflödet skall vara placerad så att inloppsgasen håller en temperatur av 298 K (25 °C) ± 5 K. - BV Kulventil (valfri) Kulventilens diameter får inte vara mindre än provtagningsrörets innerdiameter och den skall kunna öppnas/stängas på mindre än 0,5 sekunder.Observera: Om den omgivande temperaturen omkring PSP, PTT, SDT och FH är lägre än 293 K (20 °C), bör försiktighetsåtgärder vidtas för att förhindra partikelförluster på de kalla väggarna hos dessa delar. Därför rekommenderas uppvärmning och/eller isolering av dessa delar inom de gränser som anges i respektive beskrivning. Det rekommenderas också att temperaturen på filtrets yta inte tillåts understiga 293 K (20 °C) under provet. Vid hög motorbelastning får tunneln kylas ned med en icke-aggressiv metod, t.ex. en cirkulationsfläkt, så länge kylmedlets temperatur inte understiger 293 K (20 °C).BILAGA III"Bilaga XIIIBESTÄMMELSER FÖR MOTORER SOM SLÄPPS UT PÅ MARKNADEN INOM RAMEN FÖR ETT "FLEXIBELT SYSTEM"1. På begäran av en utrustningstillverkare får en motortillverkare under perioden mellan två gränsvärdessteg och i enlighet med nedanstående bestämmelser släppa ut ett begränsat antal motorer på marknaden, även om de bara uppfyller föregående stegs gränsvärden.2. På begäran av en utrustningstillverkare skall godkännandemyndigheten tillåta utsläppandet på marknaden av ett begränsat antal motorer i varje effektklass, som inte uppfyller de obligatoriska utsläppsgränsvärdena.2.1. Antalet undantagna motorer får inte överstiga 20 % av en årsproduktion inom varje effektklass beräknad på grundval av de senaste fem årens distribution på EU-marknaden.2.1.1 Som alternativ till punkt 2.1 kan en tillverkare i stället välja att undanta ett fast antal motorer i en eller flera effektklasser, dock högst 50 motorer på 130-560 kW, 100 motorer på 75-130 kW, 150 motorer på 37-75 kW och 200 motorer på 19-37 kW. 2.2. Godkännandemyndigheten skall till utrustningstillverkaren överlämna en uppsättning märkskyltar för märkning av utrustning med sådana motorer som omfattas av det flexibla systemet. Märkskyltarna skall ha följande text: "Maskin nr ... (maskinsekvens) av ... (totalt antal maskiner i respektive effektklass) i enlighet med godkännandenummer ...."2.3. Godkännandemyndigheten bör beteckna sina godkännanden med numren enligt bilaga VIII. Exempel (Österrike): 12/2005/1.2.4. Godkännandemyndigheten skall underrätta alla andra godkännandemyndigheter genom att sända dem en kopia av beslutet.2.5. Utrustningstillverkaren skall till godkännandemyndigheten lämna alla upplysningar som krävs för beslutet.2.6. Utrustningstillverkaren skall stå för alla kostnader som godkännandemyndigheten ådrar sig inom ramen för genomförandet av detta flexibla system.3. En motortillverkare får släppa ut motorer på marknaden inom ramen för ett flexibelt system som godkänts enligt punkt 2.3.1. Motortillverkaren skall lämna information om dessa motorer och nödvändig dokumentation till den godkännandemyndighet som har hand om typgodkännandet av motorfamiljen i fråga.3.2. Motortillverkaren skall märka motorerna i fråga med följande text: "Motor saluförd inom ramen för flexibelt system".