Serie Generale n. 277 del 26-11-1996
SUPPLEMENTI ORDINARI
MINISTERO DEI LAVORI PUBBLICI
MINISTERO DEI LAVORI PUBBLICI
CIRCOLARE 15 ottobre 1996, n. 252
Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche" di cui al decreto ministeriale 9 gennaio 1996. (GU Serie Generale n.277 del 26-11-1996 - Suppl. Ordinario n. 207)

Con decreto del Ministro dei lavori pubblici in data 9 gennaio
1996 sono state approvate le "Norme tecniche per il calcolo,
l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato,
normale e precompresso e per le strutture metalliche".
Dette norme (ovvero, secondo una terminologia più recente,
"regole tecniche"), pubblicate nel supplemento ordinario alla
Gazzetta Ufficiale n. 29 del 5 febbraio 1996, costituiscono
l'aggiornamento di quelle precedentemente approvate con il decreto 14
febbraio 1992.
Le nuove norme tecniche si distinguono per aver recepito,
integrandole e per quanto possibile adattandole al quadro normativo
nazionale, le norme europee sperimentali Eurocodice 2 - Progettazione
delle strutture di calcestruzzo, (parte 1-1; regole generali e regole
per gli edifici) ed Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di
acciaio, (parte 1-1; regole generali e regole per gli edifici) -
nelle rispettive versioni in lingua italiana, pubblicate a cura
dell'UNI (UNI ENV 1992 - 1-1, ratificata in data gennaio 1993 e UNI
ENV 1993 - 1-1 ratificata in data giugno 1994).
In sostanza, quindi, le nuove norme danno al progettista un'ampia
facoltà di scelta, potendo egli impiegare, con lo stesso valore
precettivo stabilito dalla legge 1086/1971, uno qualsiasi dei tre
metodi di verifica previsti (quello delle tensioni ammissibili e
quello degli stati limite nella duplice veste italiana ed europea);
tuttavia, l'adozione di uno dei tre procedimenti indicati ne comporta
l'applicazione unitaria ed integrale all'intero organismo
strutturale.
Relativamente al metodo degli stati limite, giova far notare che
le due versioni, italiana ed europea, si rifanno a criteri ispiratori
identici, pur essendo la versione italiana di gran lunga più
sintetica dell'altra, che si caratterizza per la diversa impostazione
espositiva, per la simbologia e per taluni procedimenti pratici di
calcolo.
Allo scopo di adeguare le verifiche contenute negli Eurocodici
agli stessi livelli di sicurezza previsti in ambito nazionale,
vengono forniti, nelle rispettive Sezioni III delle Parti 1a e 2a del
testo delle norme, i valori numerici e le varianti prescrittive che
costituiscono quindi il Documento di applicazione nazionale (DAN) per
l'uso degli Eurocodici.
Sono invece raccolte, in forma unitaria, in quanto valide, e da
applicare per tutti i casi, le prescrizioni riguardanti le azioni da
considerare nel calcolo e le loro combinazioni, i materiali ed il
collaudo statico.
In definitiva, con le istruzioni allegate alla circolare si è
inteso fornire agli operatori chiarimenti, indicazioni ed elementi
integrativi utili ai fini di una più agevole e univoca applicazione
delle nuove norme.
Il Ministro: DI PIETRO

MINISTERO DEI LAVORI PUBBLICI
Presidenza del Consiglio Superiore
Servizio Tecnico Centrale
Istruzioni per l'applicazione delle "Norme Tecniche per il calcolo,
l'esecuzione ed il collaudo delle opere in cemento armato normale e
precompresso e per le strutture metalliche" di cui al D.M. 9 Gennaio
1996
A. Utilizzazione delle norme ed illustrazione delle principali
innovazioni.
A.1. Introduzione
L'elemento nuovo e di maggior rilievo che caratterizza il D.M.
9.1.96 è rappresentato dalla possibilità di utilizzare in ambito
nazionale sia il metodo di verifica delle tensioni ammissibili che
quello agli stati limite, nella duplice versione italiana ed europea.
Viene quindi resa possibile un'ampia facoltà di scelta della
normativa di riferimento che il progettista, liberamente e
responsabilmente, può adottare. Pertanto, mentre sotto il profilo
concettuale resta inalterato il quadro di riferimento costituito dai
due possibili metodi di verifica (tensioni ammissibili e stati
limite), sul piano operativo, con la nuova disciplina, si viene ad
affiancare, accanto al testo normativo relativo al metodo degli stati
limiti nella versione "nazionale", un ulteriore testo normativo nella
versione "europea" anch'esso basato sul medesimo metodo agli stati
limite.
Quest'ultimo, ancorchè concettualmente identico nei fondamenti
teorici a quello "nazionale", tuttavia si diversifica e si
caratterizza per la diversa impostazione espositiva, per la
simbologia, per taluni procedimenti pratici di calcolo e per lo
sviluppo dei particolari costruttivi.
Il recepimento nell'ordinamento tecnico nazionale delle norme
europee sperimentali Eurocodice 2 - Progettazione delle strutture in
cemento armato normale e precompresso, Parte 1.1; Regole generali e
regole per gli edifici - ed Eurocodice 3 - Progettazione delle
strutture in acciaio, Parte 1.1; Regole generali e regole per gli
edifici - nelle rispettive versioni in lingua italiana, pubblicate a
cura dell'UNI (UNI-ENV 1992-1-1, gennaio 1993, e UNI-ENV 1993-1-1,
giugno 1994), avviene in una situazione evolutiva, in forma tale da
assicurare ad esse parità di regime giuridico con la normativa
nazionale in termini di cogenza, nonchè equivalenza di livelli di
sicurezza. Tale equivalenza è garantita attraverso la calibrazione
dei fattori parziali di sicurezza e degli altri parametri contenuti
nei Documenti di Applicazione Nazionale (nel seguito denominati DAN),
contenuti nelle Sezioni III delle Parti I e II del decreto stesso.
Il Servizio tecnico centrale del Consiglio superiore dei lavori
pubblici intende seguire attentamente la risposta dei tecnici
italiani a questa innovazione normativa, raccogliendo osservazioni e
suggerimenti in vista di una futura revisione delle norme.
Per l'impiego del metodo delle tensioni ammissibili, salvo quanto
nel seguito precisato, si deve far riferimento al D.M. 14.2.92,
limitatamente alle parti che interessano e riguardano tale metodo.
È inoltre necessario chiarire con esattezza i limiti entro i
quali avviene il recepimento delle Parti 1-1 degli Eurocodici EC2 ed
EC3.
In effetti lo studio normativo degli Eurocodici Strutturali è
estremamente vasto ed interessa molti aspetti dell'ingegneria
strutturale; infatti ogni Eurocodice consta di più parti ciascuna
delle quali si riferisce ad un argomento specifico; in particolare
gli Eurocodici 2 e 3 comprendono, oltre la parte 1-1 relativa alle
"regole generali e regole per gli edifici" numerose altre parti 1-2,
1-3 ecc. afferenti tipologie specifiche di opere.
Si ribadisce che i documenti recepiti in ambito nazionale, come
chiaramente indicato sia all'art. 2 del decreto ministeriale, sia al
paragrafo 1 della Parte Generale delle Norme Tecniche, sono
esclusivamente i due sottoindicati:
a) UNI-ENV 1992-1-1 (gennaio 1993) Eurocodice 2, Progettazione delle
strutture in cemento armato normale e precompresso Parte 1.1: Regole
generali e regole per gli edifici;
b) UNI-ENV 1993-1-1 (giugno 1994) Eurocodice 3, Progettazione delle
strutture in acciaio Parte 1.1: Regole generali e regole per gli
edifici;
ovviamente con le prescrizioni sostitutive, integrative e soppressive
contenute nei rispettivi DAN.
Sono quindi recepite dal decreto ministeriale solo le Parti 1-1 di
ciascuno dei due documenti normativi sopracitati, con esclusione
delle appendici, che non trovano collocazione nelle Norme Tecniche.
Nel seguito, le principali innovazioni delle norme tecniche,
rilevanti per gli scopi progettuali e costruttivi delle strutture in
c.a., in c.a.p. ed in acciaio, sono evidenziate e commentate al fine
di facilitarne l'avvicinamento da parte dei tecnici progettisti.
Vengono anche illustrate le modalità da osservarsi per la
corretta utilizzazione di ciascuno dei tre metodi di verifica
consentiti dalle norme e vengono anche indicati i pertinenti
riferimenti del testo normativo.
A.2. Articolazione delle Norme Tecniche
L'articolazione delle Norme Tecniche presenta anch'essa alcune
innovazioni (si veda l'indice sintetico in Tabella 1); è stata
introdotta una parte generale, ciascuna delle successive parti I
(c.a.e c.a.p.) e II (acciaio) è a sua volta suddivisa in tre sezioni
(prescrizioni generali, metodi agli stati limite, Eurocodici); per
quanto riguarda le altre parti e gli allegati, la loro articolazione
è rimasta invariata.
Nel testo delle Norme Tecniche sono state ampliate le parti
concernenti i metodi di calcolo agli stati limite ed inserite precise
indicazioni per la corretta applicazione degli Eurocodici, attraverso
le apposite Sezioni III, che costituiscono i rispettivi DAN.
I concetti ed i criteri generali vengono illustrati nella Parte
Generale; nella Parte I - Cemento armato normale e precompresso e
nella Parte II - Acciaio, tali criteri vengono particolarizzati per
le applicazioni alle costruzioni in c.a., c.a.p. ed in acciaio
rispettivamente.
Tabella 1

Norme Tecniche
Indice

Parte Generale
Parte I - Cemento armato normale e precompresso
Sezione I - Prescrizioni generali e comuni
Sezione II - Metodo agli stati limite: progetto ed
esecuzione
Sezione III - Eurocodice 2: UNI ENV 1992-1-1: criteri
e prescrizioni
Parte II - Acciaio
Sezione I - Prescrizioni generali e comuni
Sezione II - Metodo agli stati limite: progetto ed
esecuzione
Sezione III - Eurocodice 3: UNI ENV 1993-1-1: criteri
e prescrizioni
Parte III - Manufatti prefabbricati prodotti in serie
Parte IV - Costruzioni composte da elementi in metalli diversi
dall'acciaio
Parte V - Norme per travi composte "acciaio - calcestruzzo"
Allegato 1 - Requisiti dei materiali
Allegato 2 - Controlli sul conglomerato
Allegato 3 - Controlli su acciai da precompresso
Allegato 4 - Controlli di barre e di fili di acciaio trafilato
Allegato 5 - Controlli di reti e tralicci elettrosaldati con fili
lisci o nervati di acciaio trafilato di diametro
compreso tra 5 e 12 mm
Allegato 6 - Controlli dell'aderenza
Allegato 7 - Controlli sui laterizi
Allegato 8- Controlli su acciaio da costruzione

A.3. Parte Generale
La Parte Generale (si veda l'indice in Tabella 2) recepisce lo
stato dell'arte dei metodi di verifica disponibili: metodi agli stati
limite e delle tensioni ammissibili.
Nel caso in cui desideri adottare il metodo di verifica delle
tensioni ammissibili, il progettista dovrà far riferimento alla
precedente normativa tecnica (D.M. 14 febbraio 1992 e relativa
circolare 24 giugno 1993 n. 37406/STC).
Nel caso in cui desideri adottare il metodo di verifica agli stati
limite nella versione "nazionale", il progettista dovrà seguire
tutte le indicazioni di carattere generale contenute nella Sezione II
della Parte I - Cemento armato normale e precompresso, e della Parte
II - Acciaio.
Nel caso in cui desideri, invece, adottare i metodi di verifica
agli stati limite codificati negli Eurocodici 2 e 3, il progettista
dovrà utilizzare i rispettivi DAN, costituiti dalla Sezione III
delle Parti I e II.
Inoltre, mantenendo la tradizionale apertura nei riguardi del
progresso scientifico e tecnologico, le Norme Tecniche consentono ai
progettisti anche l'adozione di ulteriori metodi di verifica, purchè
adeguatamente supportati da studi ed esperienze, e purchè sia
garantito un livello di sicurezza equivalente a quello stabilito
dalle norme stesse.
L'adozione di tali ulteriori metodi di verifica dovrà essere
autorizzata, caso per caso, dal Servizio tecnico centrale, sentito il
Consiglio Superiore dei LL.PP.
Tabella 2

Norme Tecniche
Indice della Parte Generale

1. Modalità operative
2. Parti comuni alle Sezioni II e III
3. Norme europee di riferimento
4. Norme tecniche: metodo delle tensioni ammissibili
5. Norme tecniche: altri metodi di verifica
6. Indicazioni della norma tecnica seguita
7. Azioni di calcolo

In relazione alle opzioni normative offerte al progettista, si
pone ovviamente la condizione, esplicitata al paragrafo 6
"Indicazioni della Norma Tecnica seguita", che il progettista deve
chiaramente indicare nella relazione illustrativa di cui all'art. 4,
comma 3 lett. b, della legge 1086/71 il metodo di verifica adottato
che va applicato in maniera unitaria ed integrale all'intero
organismo strutturale.
Poichè, in alcune situazioni, può risultare difficoltoso
definire l'organismo strutturale nella sua interezza, si riportano
nel seguito, a titolo esemplificativo, casi particolari di organismi
che possono considerarsi indipendenti tra loro:
- sopraelevazione, strutturalmente autonoma, di edificio
esistente;
- manufatti prefabbricati non collaboranti con la restante
struttura.
Per quanto riguarda le verifiche del terreno fondazionale e delle
strutture di fondazione vanno tenuti presenti, anche in zone non
sismiche, i criteri e le indicazioni espresse al comma 1 del p.to
B.10 del D.M. 16.01.1996 "Norme tecniche per le costruzioni in zone
sismiche".
Il Paragrafo 3. "Norme di riferimento" concerne l'impiego degli
Eurocodici. I riferimenti ad altre norme europee, contenuti negli
Eurocodici, non sono utilizzabili in quanto dette norme non sono
recepite; pertanto, a tale riguardo, fermo restando l'obbligo di
seguire le prescrizioni dei DAN (Sezioni III), si deve far
riferimento alle indicazioni generali contenute nelle Norme Tecniche
o, in assenza di qualsiasi indicazione, alle norme nazionali
pertinenti.
Al paragrafo 7 "Azioni di calcolo" si trovano le disposizioni
riguardanti le azioni e le relative combinazioni di calcolo per le
verifiche agli stati limite ultimi e di esercizio e per le verifiche
col metodo delle tensioni ammissibili.
Al riguardo, si precisa che:
- le azioni sulle costruzioni da considerare nella progettazione sono
indipendenti sia dal criterio di verifica (dunque valgono per il
metodo agli stati limite, per le verifiche secondo gli Eurocodici
ed infine per il metodo delle tensioni ammissibili secondo il D.M.
14.2.1992), sia dalla tecnica costruttiva (dunque valgono per
strutture in c.a., c.a.p. e acciaio) e devono essere conformi alle
disposizioni contenute nelle norme tecniche per i carichi e
sovraccarichi e nella relativa circolare.
- le combinazioni delle azioni da considerare per tutti i metodi di
verifica agli stati limite (e quindi anche per l' applicazione
degli Eurocodici, come precisato nelle pertinenti Sezioni III) sono
quelle specificate nel citato paragrafo 7; per le verifiche alle
tensioni ammissibili valgono i criteri di combinazione ben noti
(condizione più sfavorevole per le strutture in c.a. ed in c.a.p.;
condizioni di carico I e II per le strutture in acciaio) di cui al
D.M. 14.2.1992.
Circa le combinazioni delle azioni per le verifiche agli stati
limite, è da segnalare la seguente innovazione.
Il coefficiente parziale dei carichi permanenti per le verifiche
agli stati limite ultimi è ora pari a 1,4 (valore precedente 1,5)
per le combinazioni di carico nelle quali i carichi permanenti hanno
effetto sfavorevole. Gli altri coefficienti parziali restano
immutati.
I coefficienti di combinazione (psi), già indicati in Circolare,
sono ora riportati nel testo delle Norme Tecniche. Tali valori sono
comunque da considerare con cautela.
Le caratteristiche dei materiali, analogamente a quanto detto per
le azioni, sono anch'esse indipendenti dal metodo di verifica
adottato. In particolare, i materiali devono possedere i requisiti
stabiliti nella Sezione I della Parte I - Cemento armato normale e
precompresso e nella Sezione I della Parte II - Acciaio.
Sostanzialmente indipendenti dal metodo di verifica adottato nella
progettazione, sono altresì gli adempimenti di collaudo statico
delle strutture, che verranno illustrati nel successivo punto H.
A.4. Parte I - CEMENTO ARMATO NORMALE E PRECOMPRESSO
A.4.1. Sezione I - Prescrizioni generali e comuni
Questa sezione raccoglie le prescrizioni riguardanti i materiali,
i prodotti ed il collaudo statico che nel D.M. 14.2.1992 erano
contenuti nei capitoli 2 ed 8 della Parte I.
Si segnalano, in particolare, i seguenti punti riguardanti gli
acciai per cemento armato.
a) Acciai forniti in rotoli
Viene imposto il limite di 14 mm al diametro massimo degli acciai
da c.a. forniti in rotoli al fine di evitare l'impiego di barre che,
in conseguenza del successivo raddrizzamento, potrebbero presentare
un decadimento eccessivo delle caratteristiche meccaniche. Tuttavia,
in casi eccezionali, adeguatamente motivati, il Servizio tecnico
centrale, sentito il Consiglio superiore dei lavori pubblici, potrà
concedere eventuali deroghe.
b) Caratteristiche meccaniche degli acciai
Il progettista, nei casi indicati dalla norma, ha l'obbligo di
dichiarare, nella relazione illustrativa sui materiali, i limiti dei
rapporti
fy/fyk e (ft/fy) medio
posti a base del calcolo.
Tale disposizione rappresenta soprattutto un segnale per i
progettisti affinchè prestino la dovuta attenzione alle effettive
caratteristiche meccaniche degli acciai impiegati, che, sempre più
spesso, presentano valori delle tensioni caratteristiche di
snervamento fyk e di rottura ftk sensibilmente superiori ai minimi
prescritti dalla norma ed indicati nel Prospetto 2-1, Parte I,
Sezione I.
Quanto sopra ha lo scopo di evitare:
- una eccessiva dispersione dei valori delle tensioni di snervamento,
resa possibile dagli elevati valori di fyk degli acciai prodotti
rispetto ai minimi indicati nel citato Prospetto 2-1;
- che l'impiego di acciai con valori troppo elevati della tensione di
snervamento, non previsti in sede di calcolo, possa vanificare le
ipotesi assunte per il calcolo del momento di rottura della sezione
e favorire l'instaurarsi di meccanismi di rottura fragile;
- l'impiego di materiale fragile con tensione di snervamento troppo
vicina alla tensione di rottura.
Tali limitazioni risultano maggiormente significative quando sia
importante garantire il requisito di duttilità e cioè in presenza
di azioni sismiche e tutte le volte che, nelle verifiche, si operi la
ridistribuzione delle sollecitazioni.
In tali casi, pertanto, il progettista deve dichiarare, nella
relazione sui materiali, i limiti dei suddetti rapporti.
Da ciò ne deriva anche un obbligo per i produttori di acciaio i
quali, con riferimento agli stessi campioni che hanno concorso a
determinare le tensioni caratteristiche di snervamento e di rottura
di cui alle espressioni (c) dell'Allegato 4, sono tenuti a far
annotare sui certificati di prova i valori dei rapporti fy/fyk e la
media del rapporto ft/fy (con n = 25 oppure 75 a seconda che il
produttore si avvalga o meno della suddivisione in gruppi di
diametri).
È chiaro altresì che i suddetti rapporti devono essere
determinati soltanto in fase di controllo nello stabilimento di
produzione mentre non è richiesta alcuna verifica specifica in
cantiere.
I simboli adottati hanno il seguente significato:
fy è il singolo valore della tensione di snervamento rilevato
sperimentalmente;
fyk è il valore nominale di riferimento della tensione
caratteristica di snervamento dei tipi di acciaio indicati nel
Prospetto II - 1, e cioè
fyk = 375 N/mm2 per Fe B 38k,
fyk = 430 N/mm2 per Fe B 44k;
ft è il singolo valore della tensione di rottura rilevato
sperimentalmente.
Il direttore dei lavori ed il collaudatore, ciascuno per la parte
di propria competenza, sono tenuti a verificare la corrispondenza dei
limiti indicati dal progettista nella propria relazione sui materiali
con i risultati delle prove riportati sui certificati che
accompagnano le forniture dei materiali, rilasciati dai laboratori
ufficiali incaricati delle prove di verifica della qualità degli
acciai presso gli stabilimenti di produzione.
Le limitazioni di cui sopra, che appaiono per la prima volta nelle
norme per tener conto anche della diffusa sismicità del territorio
nazionale, risultano rilevanti anche al fine di orientare la
produzione degli acciai da c.a. verso il raggiungimento di
caratteristiche atte a garantire maggiormente la qualità e la
sicurezza delle costruzioni.
In questa prima fase applicativa, per indirizzare i progettisti
nella definizione di tali limiti, tenuto conto sia delle
caratteristiche degli acciai da c.a. attualmente prodotti, sia dei
valori raccomandati in sede europea, possono assumersi, in via
orientativa, i seguenti valori:
fy/fyk (minore o uguale a) 1,35 e (ft/fy)medio (maggiore o
uguale a) 1,13
Tenuto conto della obbiettiva innovazione introdotta dalla
disposizione, i suddetti valori saranno, con successive circolari,
variati in relazione alle esperienze che verranno acquisite in
materia ed alla necessità di allineare tali valori a quelli
consigliati dai più recenti studi normativi, anche a livello
europeo.
In considerazione anche della attuale situazione di incertezza nel
processo di standardizzazione degli acciai in Europa, si è ritenuto
prudenziale, per il momento, non introdurre nel testo altri tipi di
acciai.
c) Reti e tralicci elettrosaldati
Viene stabilito che il trattamento termico, previsto al punto
2.2.1 per le prove degli acciai deformati a freddo, non si applica
alle reti ed ai tralicci di acciaio elettrosaldati.
d) Controllo in cantiere o nel luogo di lavorazione delle barre o di
formazione dei cavi.
Marchiatura per l' identificazione.
Allo scopo di consentire un più efficace controllo, nella fase di
utilizzazione in cantiere o nel luogo di lavorazione delle barre,
della qualità dell'acciaio, che, come noto, deve essere provvisto di
apposito marchio di produzione, viene prescritto che i certificati di
prova devono riportare l'indicazione del marchio identificativo
rilevato sui campioni e che, qualora i campioni fossero sprovvisti di
tale marchio, oppure il marchio non dovesse rientrare tra quelli
depositati presso il Servizio tecnico centrale, dovrà essere
riportata specifica annotazione sul certificato di prova. In questi
ultimi casi il certificato non potrà essere tenuto in conto ai fini
del controllo di accettazione.
Con riferimento al punto 2.2.9 della Parte I, Sezione I, si
rammenta che non è consentito l'impiego di acciai privi di marchio
regolarmente depositato.
È appena il caso di ricordare che le norme assegnano alla
responsabilità del direttore dei lavori l'obbligo di rispettare tale
adempimento.
A.4.2. Sezione II - Metodo agli stati limite
Questa sezione raccoglie le prescrizioni riguardanti le norme di
calcolo, le regole pratiche di progettazione, le norme di esecuzione
nonchè le norme complementari relative ai solai che nel precedente
D.M. 14.2.1992 erano contenute nei capitoli 4, 5, 6 e 7. Anche
alcune parti del capitolo A della Circolare 24 giugno 1993 n.
37406/STC sono state raccolte in questa sezione delle norme, che, in
sostanza, non presenta elementi innovativi di rilievo.
Particolare attenzione è stata rivolta ai paragrafi concernenti
le verifiche allo stato limite delle tensioni di esercizio, che
differiscono da quelle indicate nel precedente D.M. 14.2.1992 e nella
relativa Circolare; analogamente, particolare cura è stata adottata
nel redigere la Sezione III.
L'esigenza di tenere sotto controllo le tensioni di esercizio,
ossia le compressioni nel calcestruzzo e le tensioni nell'acciaio,
deriva da più considerazioni tra le quali se ne evidenziano due:
- compressioni eccessive possono causare microfessurazioni ed
influire negativamente sulla durabilità;
- lo stato di tensione di esercizio ha una elevata probabilità di
verificarsi concretamente durante la vita della struttura.
Pertanto, è apparso opportuno, ed anche in armonia con
l'Eurocodice 2, legare i suddetti limiti alle condizioni ambientali,
pervenendo così ai valori che, per comodità, si riportano di
seguito in forma sintetica.
Cemento armato normale
- Limiti per le compressioni in esercizio nel calcestruzzo

| | | | |
| combinazione | ambiente poco | ambiente | ambiente molto |
| di carico | aggressivo | moderatamente | aggressivo |
| | (a) | aggressivo | (c) |
| | | (b) | |
| | | | |
| | | | |
| rara | 0,60 fck | 0,60 fck | 0,50 fck |
| | | | |
| | | | |
| quasi | | | |
| permanente | 0,45 fck | 0,45 fck | 0,40 fck |
| | | | |
- Limiti per le trazioni in esercizio nell'acciaio
combinazione di carico rara: 0,70 fyk
Cemento armato precompresso
- Limiti per le compressioni in esercizio nel calcestruzzo

| | | | |
| combinazione | ambiente poco | ambiente | ambiente molto |
| di carico | aggressivo | moderatamente | aggressivo |
| | (a) | aggressivo | (c) |
| | | (b) | |
| | | | |
| | | | |
| rara | 0,60 fck | 0,60 fck | 0,50 fck |
| | | | |
| | | | |
| quasi | | | |
| permanente | 0,45 fck | 0,45 fck | 0,40 fck |
| | | | |
| | | | |
| all'atto della| | | |
| precompressio-| | | |
| ne | 0,60 fckj | 0,60 fckj | 0,60 fckj |
| | | | |
Sono stati, infine, adeguati al metodo agli stati limite i
requisiti minimi per le staffe (punto 5.3.2.) e per le armature
longitudinali dei pilastri (punto 5.3.4). Pertanto:
- nelle travi si devono prevedere staffe aventi sezione complessiva
non inferiore a
Ast = 0,10 (1+0,15d/b)b cm2/m
in cui b è lo spessore minimo, in cm, dell'anima della trave ed in
cui si può porre d = 0,9 h con h = altezza della sezione;
- nei pilastri soggetti a compressione centrata od eccentrica l'area
minima di armatura longitudinale deve essere pari a:
0,15 Nsd/fyd
dove, anche a chiarimento del testo contenuto nel D.M., si precisa
che
Nsd è la forza normale di calcolo (allo stato limite ultimo),
fyd è il valore di calcolo della tensione di snervamento
dell'armatura ordinaria
Nessun aggiornamento ha subito il capitolo contenente le norme
complementari relative ai solai, salvo alcune precisazioni circa la
frequenza delle prove sui blocchi.
A.4.3. Sezione III - Eurocodice 2 UNI ENV 1992-1-1: Criteri e
prescrizioni
Questa sezione costituisce il Documento di Applicazione Nazionale
(DAN) per l'impiego dell'Eurocodice 2 Progettazione delle strutture
di calcestruzzo Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici
(EC2-1-1), pubblicato dal CEN (Comitato Europeo di Normalizzazione),
nelle tre lingue ufficiali dell'Unione Europea (inglese, francese e
tedesco) e per l'Italia dall'UNI con la sigla UNI ENV 1992-1-1
(gennaio 1993). La Sezione III fornisce, pertanto, le prescrizioni
sostitutive, integrative o soppressive del testo di riferimento di
EC2-1-1.
Va ribadito, onde evitare interpretazioni estensive che vadano al
di là della portata della Sezione III, che si intende rendere
applicabile soltanto la UNI ENV 1992-1-1 (gennaio 1993), con
esclusione delle appendici; pertanto, non sono da intendersi comprese
le parti aggiuntive. In proposito si richiama anche quanto già
precisato nella introduzione.
Il campo di applicazione di EC2-1-1- interessa prioritariamente le
strutture in c.a. e in c.a.p. relative agli edifici, ma la norma
contiene anche prescrizioni applicabili ai ponti, alle strutture
prefabbricate ed alle altre opere in calcestruzzo, prescrizioni che
vanno integrate con le norme nazionali specifiche per le singole
tipologie: in particolare, per i ponti, il D.M. 4.5.90 e, per le
strutture prefabbricate, il D.M. 3.12.87 (ed eventuali loro
successive modifiche e integrazioni).
Per le verifiche relative al terreno di fondazione e, in alcuni
casi, per le verifiche delle fondazioni stesse, che vengono studiate
con criteri diversi da quelli su cui è basata la sicurezza
strutturale nell'ambito di EC2-1-1, si debbono considerare, caso per
caso, le implicazioni conseguenti, adottando le opportune correzioni.
Nella Sezione III, viene ripreso integralmente il testo dei
capoversi di EC2-1-1, richiamati con la propria numerazione, nei
quali sono introdotte prescrizioni sostitutive, integrative o
soppressive. Vi sono anche riportate delle ulteriori indicazioni,
come, ad esempio, quelle relative ai materiali.
In questa sezione, in particolare, vengono definiti i livelli di
sicurezza strutturale, attraverso la adozione di opportuni
coefficienti parziali di sicurezza e di valori per quelle quantità
che in EC2-1-1 risultano incasellate in quanto la loro definizione è
riservata alle singole autorità nazionali.
Come indicato nel precedente punto 2 della Parte Generale, si
ricorda che anche per le applicazioni di EC2-1-1 restano obbligatori
i seguenti riferimenti:
- per le azioni: "Criteri generali per la verifica di sicurezza ed i
carichi e sovraccarichi"
- per materiali e prodotti: "Capitolo 2 della Sezione II"
- per il collaudo statico: "Capitolo 3 della Sezione I"
- per le norme complementari relative ai solai: "Capitolo 7 della
Sezione II".
Si ricorda inoltre che, per quanto concerne il collaudo statico,
oltre alle prescrizioni di cui al Capitolo 3 della Sezione 1,
sopracitate, vanno anche rispettate, per quanto non in contrasto con
le Norme Tecniche, le disposizioni contenute nel Capitolo 7 di
EC2-1-1, inerenti i controlli di qualità.
A.4.4. Suggerimenti operativi
A.4.4.1. Impiego del metodo delle tensioni ammissibili
Il progettista che intenda operare con il metodo delle tensioni
ammissibili deve fare riferimento ai seguenti documenti normativi:
a) le norme tecniche di cui al D.M. 14.2.92. Da queste e dalla
relativa circolare 24 giugno 1993 n. 37406/STC si traggono le
prescrizioni riguardanti le combinazioni delle azioni, ovverosia
le "condizioni di carico", le norme di calcolo relative al metodo
delle tensioni ammissibili, le regole pratiche di progettazione e
le norme di esecuzione che accompagnano lo stesso metodo ed infine
le norme complementari relative ai solai.
b) le norme vigenti sui carichi e sovraccarichi. Da queste e dalla
relativa circolare, si traggono le prescrizioni circa le azioni da
considerare nel calcolo.
c) le norme vigenti per le costruzioni sismiche. Da queste, e dalla
relativa circolare, si traggono le prescrizioni ulteriori per le
costruzioni ubicate nelle zone classificate sismiche.
d) le norme tecniche di cui al D.M. 9.1.96. Da queste e dalla
presente circolare si traggono le prescrizioni circa i materiali e
prodotti ed il collaudo statico, con l'avvertenza, per
quest'ultimo, che la condizione di carico di cui al p.to 3.2
"Prove di carico", comma 4, della parte prima equivale, nel metodo
delle tensioni ammissibili, a quella che realizza le
sollecitazioni massime di progetto.
A.4.4.2. Impiego del metodo degli stati limite
Il progettista che intenda operare con il metodo degli stati
limite nella versione nazionale deve fare riferimento ai seguenti
documenti normativi:
a) le norme tecniche di cui al D.M. 9.1.96. Da queste e dalla
presente circolare si traggono le prescrizioni circa i materiali e
prodotti, le operazioni di collaudo statico, le combinazioni di
carico e tutte le norme generali di calcolo relative al metodo
degli stati limite.
b) le norme vigenti sui carichi e sovraccarichi. Da queste, e dalla
relativa circolare, si traggono le prescrizioni circa le azioni da
considerare nel calcolo.
c) le norme vigenti per le costruzioni sismiche. Da queste e dalla
relativa circolare si deducono le prescrizioni ulteriori per le
costruzioni ubicate nelle zone classificate sismiche.
A.4.4.3. Impiego dell'Eurocodice 2
Il progettista che intenda operare con il metodo agli stati
limite, come da Eurocodice 2, deve fare riferimento ai seguenti
documenti normativi:
a) le norme tecniche di cui al D.M. 9.1.96. Da queste e dalla
presente circolare si traggono le prescrizioni circa i materiali e
prodotti, le operazioni di collaudo statico, le combinazioni di
carico, le norme complementari relative ai solai e tutte le
prescrizioni della Sezione III (DAN).
b) le norme UNI ENV 1992-1-1 (gennaio 1993) Eurocodice 2. Il
contenuto di questo testo deve essere impiegato sulla base delle
prescrizioni contenute nella Sezione III delle Norme Tecniche
(DAN), tenendo presente che queste ultime prevalgono sui UNI ENV
1992-1-1 Eurocodice 2.
c) le norme vigenti sui carichi e sovraccarichi. Da queste e dalla
relativa circolare si traggono le prescrizioni circa le azioni da
considerare nel calcolo.
d) le norme vigenti per le zone costruzioni sismiche. Da queste e
dalla relativa circolare si deducono le prescrizioni ulteriori per
le costruzioni ubicate nelle zone classificate sismiche.
A.5. Parte II - ACCIAIO
A.5.1. Sezione I - Prescrizioni generali e comuni
Questa sezione raccoglie le prescrizioni riguardanti i materiali,
i prodotti ed il collaudo statico che nel D.M. 14.2.1992 erano
contenuti nei capitoli 2 e 7 della Parte II.
Si segnalano in particolare i seguenti 2 punti.
a) Le prescrizioni sui materiali e prodotti presentano alcune
innovazioni che tengono conto della UNI EN 10025 (gennaio 1992)
per ciò che concerne le caratteristiche meccaniche degli acciai
laminati per profilati, barre, piatti e lamiere.
Sono pertanto più articolati, in funzione dello spessore, i valori
della resistenza a rottura, dello snervamento, dell'allungamento a
rottura e della resilienza; vengono riportate le limitazioni
superiori della resistenza a rottura; si introduce il grado DD per
l'acciaio F2 510.
b) Circa i bulloni, la classe 6.6 è stata eliminata e sostituita con
la classe 6.8.
A.5.2. Sezione II - Metodo degli Stati Limite
Questa Sezione è ripresa, per la maggior parte, dal D.M.
14.2.92. Sono aboliti i riferimenti alle tensioni ammissibili,
restano invariate le resistenze di calcolo, sono adeguate alcune
prescrizioni che facevano riferimento alle tensioni ammissibili, sono
aggiornati i riferimenti alla normativa nazionale ed europea.
Si segnala che nell'ultimo capoverso del p.to 4.4, ove si
stabilisce il valore della forza di trazione nei bulloni, a seguito
del serraggio, appare, per un refuso, la tensione di snervamento fy
anzichè la resistenza di calcolo a trazione dei bulloni fd,N.
Gli adeguamenti riguardano i punti 5.4. "Archi", 5.5. "Telai" e 6.
"Verifiche Mediante Prove su Strutture Campione e su Modelli".
Inoltre è stato modificato il punto 4.9 "Norme particolari per
elementi inflessi": tale modifica è connessa con l'aggiornamento
delle norme sui carichi e sovraccarichi sulle costruzioni, che
comportano, tra l'altro, incrementi dei carichi di neve e vento.
Quindi, ai fini delle verifiche di esercizio, per tener conto del
ridotto periodo di ritorno da considerare, le azioni relative a neve
e vento possono essere ridotte, a giudizio del progettista, fino al
70%.
Le stesse riduzioni possono applicarsi anche nel caso in cui le
verifiche siano effettuate con il metodo delle tensioni ammissibili o
utilizzando l'Eurocodice 3.
A.5.3. Sezione III - Eurocodice 3 UNI ENV 1993-1-1: Criteri e
prescrizioni
Questa sezione costituisce il Documento di Applicazione Nazionale
(DAN) per l'impiego dell'Eurocodice 3 Progettazione delle strutture
di acciaio Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici
(EC3-1-1), pubblicato dal CEN (Comitato Europeo di Normalizzazione)
nelle tre lingue ufficiali dell'Unione Europea (inglese, francese e
tedesco) e per l'Italia dall'UNI con la sigla UNI ENV 1993-1-1
(giugno 1994). La Sezione III fornisce, pertanto, le prescrizioni
sostitutive, integrative o soppressive del testo di riferimento di
EC3-1-1.
Va ribadito, onde evitare interpretazioni estensive che vadano al
di là della portata della Sezione III, che si intende rendere
applicabile soltanto UNI ENV 1993-1-1 (giugno 1994), con esclusione
delle appendici; pertanto, non sono da intendersi comprese le parti
aggiuntive. In proposito si richiama anche quanto già precisato
nella introduzione.
Il campo di applicazione EC3-1-1 interessa prioritariamente le
strutture in acciaio relative agli edifici, ma la norma contiene
anche prescrizioni applicabili ai ponti, alle strutture prefabbricate
ed alle altre opere in acciaio, prescrizioni che vanno integrate con
le norme nazionali specifiche per le singole tipologie: in
particolare, per i ponti, il D.M. 4.5.90 (ed eventuali sue successive
modifiche e integrazioni).
Per le verifiche relative al terreno di fondazione e, in alcuni
casi, per le verifiche delle fondazioni stesse, che vengono studiate
con criteri diversi da quelli su cui è basata la sicurezza
strutturale nell'ambito di EC3-1-1, si debbono considerare, caso per
caso, le implicazioni conseguenti, adottando le opportune correzioni.
Nel prospetto 8.1 sono indicati i valori dei coefficienti (gamma)m
(coefficienti di sicurezza parziali delle resistenze) da adottare
nell'applicazione dell'Eurocodice 3.
Per quanto riguarda i carichi ed i sovraccarichi e loro
combinazioni, per le verifiche agli stati limite ultimi e di
esercizio, viene fatto rinvio alla Parte Generale (dove sono anche
definiti i coefficienti di sicurezza parziali per le azioni).
Quindi, vengono fornite le prescrizioni relative ai singoli punti
dell'Eurocodice, mantenendone la stessa numerazione.
Vengono di seguito brevemente richiamati i punti dell'Eurocodice
3, oggetto di particolari prescrizioni.
Poichè nell'Eurocodice 3 non compaiono indicazioni circa gli
spessori minimi, richiami in tal senso sono stati introdotti al punto
2.4. Durabilità.
Nell'Eurocodice 3 i requisiti dell'acciaio strutturale (punto
3.2.) fanno riferimento alle sole caratteristiche principali di
resistenza (tensione di snervamento fy e di rottura fu) e pertanto
sono integrati dalle prescrizioni di cui al punto 2. "Materiali e
Prodotti" della Sezione I - Parte II - Acciaio; in particolare si
sottolinea il problema della tenacità del materiale da impiegare
nelle strutture saldate e le precauzioni circa la fragilità alle
basse temperature (punto 2.3.2. della Sezione I - Parte II).
Poichè nell'Eurocodice 3 non compaiono limiti superiori per la
snellezza delle membrature compresse, limitazioni al riguardo sono
state introdotte al paragrafo 4.2.1. con apposito comma integrativo.
Il capitolo dell'Eurocodice 3, relativo all'analisi statica (5.2.
Calcolo delle forze interne e dei momenti) contiene alcune
indicazioni che non risultano adeguate ai più recenti risultati
disponibili; pertanto sono indicate le opportune varianti.
Il capitolo 6.6. si riferisce ai collegamenti saldati: nel
capitolo si richiamano le prescrizioni e cautele contenute nella
Sezione II (in forma sintetica) e nella CNR 10011/86 (in forma più
estesa).
Analogamente, il capitolo 7., che si riferisce alla fabbricazione
e montaggio, è integrato con le prescrizioni contenute nella Sezione
II (in forma sintetica) e nella CNR 10011/86 (in forma più estesa).
Si ricorda che, per quanto concerne il collaudo statico, oltre
alle prescrizioni di cui al Capitolo 3 della Sezione 1, vanno anche
rispettate, per quanto non in contrasto con le Norme Tecniche, le
disposizioni contenute in EC3-1-1 inerenti i controlli di qualità.
A.5.4. Suggerimenti operativi
A.5.4.1. Impiego del metodo delle tensioni ammissibili
Il progettista che intenda operare con il metodo delle tensioni
ammissibili deve fare riferimento ai seguenti documenti normativi:
a) le norme tecniche di cui al D.M. 14.2.92.
Da queste e dalla relativa circolare 24 giugno 1993, n. 37406/STC
si traggono le prescrizioni riguardanti le combinazioni delle
azioni, ovverosia le "condizioni di carico", le norme di calcolo
relative al metodo delle tensioni ammissibili, le regole pratiche
di progettazione e le norme di esecuzione che accompagnano lo
stesso metodo ed infine le norme complementari relative ai solai.
b) le norme vigenti sui carichi e sovraccarichi.
Da queste e dalla relativa circolare, si traggono le prescrizioni
circa le azioni da considerare nel calcolo
c) le norme vigenti per le costruzioni sismiche.
Da queste, e dalla relativa circolare, si traggono le prescrizioni
ulteriori per le costruzioni ubicate nelle zone classificate
sismiche.
d) le norme tecniche di cui al D.M. 9.1.96
Da queste e dalla presente circolare si traggono le prescrizioni
circa i materiali e prodotti ed il collaudo statico, con
l'avvertenza, per quest'ultimo, che la condizione di carico di cui
al p.to 3.2 "Prove di carico", comma 4, della parte prima
equivalente, nel metodo delle tensioni ammissibili a quella che
realizza le sollecitazioni massime di progetto.
Inoltre dalle istruzioni CNR 10011/86 si possono trarre
informazioni progettuali di dettaglio relative al metodo delle
tensioni ammissibili e più dettagliate regole pratiche di
progettazione e costruzione.
A.5.4.2. Impiego del metodo degli stati limite
Il progettista che intende operare con il metodo degli stati
limite nella versione nazionale deve fare riferimento ai seguenti
documenti:
a) le norme tecniche di cui al D.M. 9.1.96.
Da queste e dalla presente circolare si traggono le prescrizioni
circa i materiali, le operazioni di collaudo statico, le
combinazioni di carico e tutte le norme generali di calcolo
relative al metodo degli stati limite.
b) le norme vigenti sui carichi e sovraccarichi.
Da queste, e dalla relativa circolare, si traggono le prescrizioni
circa le azioni da considerare nel calcolo.
c) le norme vigenti per le costruzioni sismiche.
Da queste e dalla relativa circolare si deducono le prescrizioni
ulteriori per le costruzioni ubicate nelle zone classificate
sismiche.
Inoltre dalle istruzioni CNR 10011/86 si possono trarre
informazioni progettuali di dettaglio relative al metodo degli stati
limite e più dettagliate regole pratiche di progettazione e
costruzione.
A.5.4.3. Impiego dell'Eurocodice 3
Il progettista che intende operare con il metodo degli stati
limite come da Eurocodice 3 deve fare riferimento ai seguenti
documenti normativi:
a) le norme tecniche di cui al D.M. 9.1.96.
Da queste e dalla presente circolare si traggono le prescrizioni
circa i materiali, le operazioni di collaudo statico, le
combinazioni di carico, le norme complementari relative ai solai e
tutte le prescrizioni della Sezione III (DAN).
b) le norme UNI ENV 1993-1-1 (giugno 1994) Eurocodice 3.
Il contenuto di questo testo deve essere impiegato sulla base
delle prescrizioni contenute nella Sezione III delle Norme
Tecniche (DAN), tenendo presente che queste ultime prevalgono su
UNI ENV 1993-1-1 Eurocodice 3.
c) le norme vigenti sui carichi e sovraccarichi.
Da queste e dalla relativa circolare, si traggono le prescrizioni
circa le azioni da considerare nel calcolo
d) le norme vigenti per le zone costruzioni sismiche.
Da queste e dalla relativa circolare si deducono le prescrizioni
ulteriori per le costruzioni ubicate nelle zone classificate
sismiche.
Inoltre dalle istruzioni CNR 10011/86 si possono trarre
informazioni progettuali di dettaglio relative al metodo degli stati
limite e più dettagliate regole pratiche di progettazione e
costruzione.
B. Cemento armato normale e precompresso
B.1. Calcestruzzo
(Rif.to punti 2.1.1. Resistenza e compressione semplice e 2.1.8.
Durabilita')
Per l'esecuzione delle opere in conglomerato cementizio armato,
normale e precompresso, l'Allegato 2 delle Norme Tecniche stabilisce,
tra l'altro, la frequenza dei controlli da eseguirsi in rapporto alla
cubatura dei getti conglomerati omogenei.
Si ravvisa, parimenti, la necessità che, ove si non disponga di
adeguati specifici dati sperimentali, prima dell'inizio
dell'esecuzione delle strutture suddette, vengano predisposte ed
effettuate idonee prove preliminari per accertare che la resistenza
del conglomerato risulti non inferiore a quella minima di progetto e
per provvedere, ove ciò non si verificasse, ad apportare alla
miscela le conseguenti modifiche.
La necessità di prove preliminari sussiste anche nel caso di
impiego di calcestruzzi preconfezionati in centrali di betonaggio,
quando siano da richiedere, con apposite prescrizioni di capitolato,
adeguate garanzie di qualità da comprovarsi mediante documentazione
di prove sistematiche effettuate presso i laboratori della centrale
di betonaggio integrate da prove e relativa certificazione dei
laboratori ufficiali.
È appena il caso di aggiungere che le prove preliminari o di
qualificazione hanno solo carattere complementare e non possono in
nessun caso ritenersi sostitutive delle indispensabili prove di
controllo in cantiere, i cui certificati dovranno essere allegati
alla "relazione a struttura ultimata" di cui all'art. 6 della legge 5
novembre 1971 n. 1086. Ciò vale in particolare per i calcestruzzi
preconfezionati i quali, in relazione alle modalità ed ai tempi di
trasporto in cantiere e messa in opera possono subire modifiche
qualitative, anche sensibili.
Va infine tenuto presente che oltre ai requisiti di resistenza il
calcestruzzo deve essere durevole, ossia deve essere in grado di
proteggere le armature e di resistere soddisfacentemente alle
condizioni ambientali e di lavoro cui è esposto durante la vita
dell'opera.
Per tale funzione, la cui importanza è tanto maggiore quanto più
aggressivo è l'ambiente circostante previsto, acquistano particolare
importanza il rispetto dei requisiti indicati nel punto 6. "Norme di
esecuzione" e, per il calcestruzzo, anche le indicazioni
complementari contenute nella UNI 9858 (maggio 91).
B.2. Azioni di calcolo
(Rif.to punto 4.0.1.)
Le sollecitazioni di calcolo Sd si valutano applicando alla
struttura le azioni di calcolo nelle combinazioni di cui al punto 7
della Parte Generale delle Norme Tecniche.
Gli effetti del "fluage" del conglomerato cementizio sono valutati
in presenza delle combinazioni quasi permanenti alle quali potrà
applicarsi, in casi specifici, un limitato fattore di maggiorazione.
B.3. Resistenze di calcolo
(Rif.to punto 4.0.2.)
Ai fini dell'utilizzo del coefficiente (gamma)c = 1,5 si intendono
in cemento armato precompresso quelle strutture in cui le tensioni di
trazione in esercizio di cui al primo comma, lett. a) e b), del punto
4.3.4.5., non superino i limiti ivi indicati.
Negli altri casi (cemento armato normale o parzialmente
precompresso):
(gamma)c = 1,6
B.4. Strutture costituite da elementi mono-dimensionali
(Rif.to punto 4.1.1.)
Non è previsto il calcolo fondato sull'ipotesi di perfetta
plasticità in quanto ha un campo di validità ristretto, per le
limitate capacità di rotazione delle zone plasticizzate.
B.4.1. Calcolo non lineare
(Rif.to punto 4.1.1.1.)
L'ipotesi dell'accrescimento proporzionale delle azioni non potrà
essere assunta ogni volta che azioni rilevanti possano ripetersi un
elevato numero di volte (fatica), o i valori di calcolo delle azioni
abbiano probabilità di verificarsi in modo ripetuto od alterno.
Normalmente, nell'analisi di travi continue o telai, le
deformazioni dovute allo sforzo normale ed allo sforzo di taglio
possono trascurarsi.
Le norme prevedono tre gradi di approssimazione del calcolo:
- l'adozione di leggi momenti-curvature per i tronchi elementari
della struttura (raggiunta la fase plastica, tuttavia, la rotazione
plastica nelle sezioni critiche dovrà essere limitata al valore
(theta)p1 fornito dalle norme);
- la concentrazione delle rotazioni plastiche nelle sezioni critiche;
- la schematizzazione tri-lineare del diagramma momento-rotazione di
ciascuna sezione critica, come appare dalla figura 1, che indica il
modo di derivazione a partire dai valori caratteristici.

----&gt; Vedere figura a pagina 22 della G.U. &lt;----

B.5. Verifiche allo stato limite ultimo
B.5.1. Verifica delle sezioni allo stato limite ultimo per
sollecitazioni normali
(Rif.to punto 4.2.1.1.)
Le norme si applicano agli elementi monodimensionali a piccola
curvatura nei quali la distanza fra i punti di momento nullo è
almeno pari al doppio dell'altezza totale della sezione ed agli
elementi bidimensionali piani.
La configurazione deformata della sezione è rappresentata da una
retta che, a seconda dei casi, passa per uno dei tre punti A, B, C,
indicati nella Fig. 2.

----&gt; Vedere figura a pagina 23 della G.U. &lt;----

Il dominio di sicurezza è limitato ad una curva (o da una
superficie nel caso di flessione deviata) di interazione momento
flettente-sforzo assiale. L'estremità del vettore che definisce la
sollecitazione di calcolo ultima Sdu deve trovarsi all'interno del
dominio la cui frontiera corrisponde alla sollecitazione resistente
ultima Rdu.
Sugli assi di riferimento la relazione di sicurezza Sdu (minore o
uguale a) Rdu si applica direttamente, ad esempio:
- in trazione semplice: NSdu (minore o uguale a) NRdu
- in flessione semplice: MSdu (minore o uguale a) MRdu
Nel caso di pressoflessione si può adottare, per la sicurezza, la
relazione cautelativa:
NSdu MSdu
------ + ------ (minore o uguale a) 1
NRdu MRdu
B.5.2. Sicurezza
(Rif.to punto 4.2.1.2.)
Condizioni di sollecitazione.
Salvo più accurata indagine effettuata secondo le norme di cui al
punto 4.1., si dovranno considerare le seguenti sollecitazioni:
- per le travi: il massimo e il minimo momento flettente;
- per i pilastri e comunque per gli elementi pressoinflessi, in
mancanza di una più appropriata indagine sulle combinazioni delle
azioni: il massimo ed il minimo momento flettente associati ai
rispettivi sforzi normali concomitanti; il minimo e il massimo sforzo
normale associati ai rispettivi momenti flettenti concomitanti.
I rischi inerenti ai fenomeni di instabilità locali dovranno
essere oggetto di controlli specifici.
B.5.3. Diagrammi di calcolo tensioni-deformazioni del calcestruzzo
(Rif.to punto 4.2.1.3.)
Il coefficiente 0,85 tiene conto della riduzione di resistenza a
compressione conseguente alle modalità di applicazione del carico
(ad esempio carico applicato in permanenza); non è pertanto un
coefficiente di sicurezza.
Per determinare le caratteristiche di sollecitazione con calcolo
non lineare è preferibile ricorrere a rappresentazioni più fedeli
della legge di deformazione.
B.5.4. Diagrammi di calcolo tensione-deformazione dell'acciaio
(Rif.to punto 4.2.1.4.)
I requisiti generali di duttilità devono essere in accordo con
quanto specificato al punto 2.2. per l'acciaio da cemento armato
normale e 2.3. per l'acciaio da cemento armato precompresso ed ai
relativi allegati 3, 4 e 5.
Il diagramma di calcolo tensioni-deformazioni è schematizzato con
una bilatera, il primo tratto della quale ha pendenza corrispondente
al modulo di elasticità Es ed il secondo tratto è generalmente
orizzontale con ordinanza iniziale pari a:
fyk/(gamma)s per l'acciaio ordinario da cemento armato normale (fig.
3a)
0,9 . fyk/(gamma)s per l'acciaio da precompressione (fig. 3b)
Per l'acciaio da cemento armato precompresso il diagramma di
calcolo può essere altresì schematizzato con una bilatera il cui
secondo tratto è inclinato (fig. 3b) e termina nel punto di ascissa
(epsilon) = 0,01 ed ordinata fptk/(gamma)s.

----&gt; Vedere figura a pagina 25 della G.U. &lt;----

a) acciaio ordinario b) acciaio da precompressione
Fig. 3 - Diagramma di calcolo (sigma) - (epsilon)
Nelle zone di appoggio delle travi continue in cui le sezioni sono
calcolate come rettangolari, possono prendersi in conto le armature
tese eventualmente contenute nella piattabanda su una larghezza al
massimo pari alla larghezza dell'appoggio aumentata di un quinto
della distanza fra i punti di momento nullo a cavallo dell'appoggio.
Le armature compresse devono essere contenute all'interno di
staffe chiuse che rispettino le prescrizioni sulle distanze delle
armature.
Nel caso di armature tese, disposte in più strati in zona
ristretta, la deformazione limite 0,01 può essere assunta a livello
baricentrico delle armature.
La deformazione totale delle armature di precompressione allo
stato limite ultimo, qualunque sia la loro posizione nella sezione,
deve essere valutata tenendo conto dell'allungamento preventivamente
imposto (oppure corrispondente al valore caratteristico dello sforzo
di precompressione assunto nei calcoli).
B.5.5. Armature di precompressione non aderenti
(Rif.to punto 4.1.2.6.)
Si considerano armature di precompressione non aderenti quelle
impiegate in elementi strutturali post-tesi nei quali le guaine sono
permanentemente non iniettate oppure sono collocate al di fuori
della sezione di calcestruzzo anche se eventualmente conglobate a
posteriori nel calcestruzzo o protette con un rivestimento.
Non rientrano in questa categoria gli elementi precompressi con
cavi collocati al di fuori dell'inviluppo della struttura di
calcestruzzo, (quali ad es. gli archi in c.a. a spinta eliminata con
tirante in c.a.p., travi strallate con cavi da precompressione,
ecc.).
Si richiama l'attenzione sul fatto che, oltre alla riduzione di
resistenza dovuta allo scorrimento relativo acciaio-calcestruzzo, il
posizionamento dei cavi all'esterno della sezione di calcestruzzo
comporta la perdita della coincidenza delle inflessioni tra il cavo e
la sezione stessa al di fuori delle sezioni di ancoraggio e di
deviazione. Tale circostanza induce effetti del secondo ordine non
trascurabili e rende di fatto incognita l'eccentricità dei cavi
sotto carico.
B.5.6. Verifiche allo stato limite ultimo per sollecitazioni
taglianti
(Rif.to punto 4.2.2.1.)
Il comportamento a rottura degli elementi in cemento armato
normale e cemento armato precompresso sottoposti a prevalente
sollecitazione di taglio dipende da un gran numero di parametri; non
esistono metodi di calcolo semplici che coprano tutti i tipi di
rottura e che tengano conto adeguatamente dei contributi alla
resistenza di tutti gli elementi costituenti le membrature.
I metodi di calcolo agli stati limite fanno riferimento soltanto
ai principali tipi di rottura imputabili al cedimento o del
conglomerato d'anima o delle armature trasversali; i rischi inerenti
ad altri tipi di rottura devono essere coperti da prescrizioni sui
dettagli costruttivi (ancoraggi) e da limitazioni progettuali
(interesse minimo delle armature trasversali, conformazione delle
armature trasversali, ecc.)
Nel caso di travi parete, mensole corte, ecc., dovranno
utilizzarsi metodi di calcolo fondati su ipotesi teoriche e risultati
sperimentali chiaramente comprovati.
Le indicazioni contenute in questo punto possono applicarsi anche
agli elementi bidimensionali piani caricati normalmente al loro piano
medio (piastre) aventi armature orientate parallelamente alle
relative isostatiche di trazione o, al più, divergenti dalle stesse
di 15.
B.5.7. Elementi senza armature trasversali resistenti al taglio
(Rif.to punto 4.2.2.2.)
Appartengono a questa categoria di strutture i solai
monodimensionali. I metodi di calcolo relativi possono applicarsi
anche alle travi poste su aperture di luce modesta.
Si considerano armature trasversali resistenti a taglio le staffe
e le altre armature che collegano il corrente teso al corrente
compresso della membratura.
Gli elementi sprovvisti di armatura resistente a taglio non devono
essere soggetti ad apprezzabile sforzo normale di trazione affinchè
possa instaurarsi il meccanismo resistente arco tirante.
B.5.8. Verifica dell'armatura longitudinale
(Rif.to punto 4.2.2.3.3.)
Per travi precompresse, nei tratti in cui l'armatura di
precompressione è inclinata, è consentito, nel calcolo di Vrd
assumere d costante ed uguale al suo valore massimo nel tratto
considerato, purchè l'armatura ordinaria longitudinale residua sia
tale da rispettare la condizione imposta al punto 4.2.2.2.2.
(verifica dell'armatura longitudinale in elementi senza armature
trasversali resistenti al taglio).
B.5.9. Casi particolari
B.5.9.1. Componenti trasversali
(Rif.to punto 4.2.2.4.1.).
Si segnala che, nella formula relativa al taglio di calcolo, è
stato erroneamente riportato il simbolo Vrd anzichè Vsd.
B.5.9.2. Carichi in prossimità degli appoggi
(Rif.to punto 4.2.2.4.2).
Le prescrizioni di norma derivano dal comportamento secondo lo
schema reticolare di Morsch in presenza di carichi concentrati.
B.5.10. Carichi appesi o indiretti
(Rif.to punto 4.2.2.4.3.)
Il caso ricorre ad esempio quando:
a) i carichi sono applicati al lembo inferiore di una trave;
alle staffe compete lo sforzo di sospensione oltre gli sforzi
conseguenti al funzionamento a traliccio;
b) una trave si innesta ortogonalmente in un'altra di maggior
rigidezza; le armature trasversali della trave principale sono
anche impegnate a trasferire il carico trasmesso dalla trave
portata;
c) muro di sostegno realizzato con soletta verticale e nervature
interne; le staffe che collegano la soletta alle nervature,
oltre gli sforzi del traliccio, riportano la spinta del terreno
sulle nervature.
B.5.11. Deformazioni viscose
(Rif.to punto 4.2.4.5.)
Per tener conto delle deformazioni viscose l'eccentricità del
primo ordine elg del carico permanente e quasi permanente può essere
maggiorata in base all'espressione:

----&gt; Vedere formula a pagina 27 della G.U. &lt;----

dove:
elg = è la somma dell'eccentricità del primo ordine del carico
Fg e dell'eccentricità non intenzionale en1
Fg = è il carico assiale di lunga durata
Ec Ic
FE = 10 . ------- , essendo Ic il momento di inerzia della sezio
Ic2 di solo conglomerato.
B.6. Stato limite di fessurazione
B.6.1. Finalità
(Rif.to punto 4.3.1.1.)
Le fessure non sono da considerarsi fenomeno anomalo entro
strutture in c.a. non precompresso soggette a trazione, flessione,
taglio, torsione per effetto di carichi o di deformazioni imposte
(deformazioni termiche, ritiro, cedimento dei vincoli). È tuttavia
necessario contrastarne l'apertura allo scopo di rispettare le
esigenze funzionali e di durata, nonchè quelle inerenti l'estetica.
B.6.2. Definizione degli stati limite di fessurazione
(Rif.to punto 4.3.1.2.)
La verifica allo stato limite di decompressione relativa non
esclude che qualche fessura possa temporaneamente verificarsi sotto
l'azione di carichi rari.
Le verifiche dei vari stati limite elencati devono considerarsi
convenzionali e destinate a graduare le precauzioni atte a contenere
l'apertura delle lesioni. In particolare le verifiche dello stato
limite di formazione delle fessure deve essere accompagnata dalla
valutazione dell'apertura di fessure che si avrebbe in assenza di
resistenza a trazione.
Parti diverse di una stessa struttura possono essere progettate
per differenti stati limite.
I valori W1 - W2 - W3 corrispondono al caso in cui il ricoprimento
è uguale al minimo valore indicato al punto 6.1.4.. Per valori di
ricoprimento maggiori, le massime aperture ammissibili W
sopraindicate possono essere aumentate secondo il rapporto C/Cminimo
(minore o uguale a) 1,5.
B.6.3. Condizioni ambientali
(Rif.to punto 4.3.1.4.)
Esempi di ambiente poco aggressivo:
- Interno di fabbricati di abitazione e uffici.
Esempi di ambiente moderatamente aggressivo:
- interno di fabbricati con alta umidità relativa o dove vi sia
rischio di temporanea presenza di vapori corrosivi; acqua corrente;
atmosfera urbana o rurale senza grandi condensazioni di vapori
aggressivi; suoli ordinari.
Esempi di ambiente molto aggressivo:
- Acque pure, liquidi anche debolmente acidi, acque salmastre o acqua
con alto contenuto di ossigeno; gas corrosivo; suoli contenenti
sostanze acide; atmosfera marina.
B.6.4. Sensibilità delle armature alla corrosione
(Rif.to punto 4.3.1.5.)
Le verifiche di cui al punto 4.3.1.5. comportano in taluni casi
una restrizione dei domini di sicurezza delimitati dai diagrammi di
interazione di cui alle Istruzioni relative al punto 4.2.1.1., che
potranno concretizzarsi nel tracciamento di opportune curve limite.
B.6.5. Scelta degli stati limite di fessurazione
(Rif.to punto 4.3.1.6.)
Le esigenze funzionali sono state raggruppate in tre categorie per
facilitare eventuali riferimenti contrattuali, senza che ciò
corrisponda ad una classificazione del tipo di struttura.
B.6.6. Verifiche allo stato limite di fessurazione per sollecitazioni
normali
B.6.6.1. Stato limite di decompressione
(Rif.to punto 4.3.1.7.1.1.)
Si deve tener conto, se del caso, delle cadute di tensione di
precompressione e della resistenza opposta dalle armature aderenti
alla chiusura delle fessure, quando la fessurazione sia ammessa per
un livello di carico più elevato di quello per il quale è stato
verificato lo stato limite di decompressione.
B.6.6.2. Stato limite di formazione delle fessure
(Rif.to punto 4.3.1.7.1.2.)
Questo stato limite deve essere considerato solo nel caso in cui
l'intervento di una combinazione di azioni rara possa avere effetto
determinante.
Il calcolo si riferisce generalmente alla fibra estrema della
sezione.
B.6.6.3. Stato limite di apertura delle fessure
(Rif.to 4.3.1.7.1.3.)
L'area efficace Ac.eff è l'area di calcestruzzo entro la quale la
barra d'acciaio può effettivamente influenzare l'apertura della
fessura. Si può ritenere, per una singola barra, che l'area efficace
abbia forma circolare con diametro pari a 14 volte il diametro della
barra. Applicando tale concetto ai casi usuali di sezioni inflesse e
tese si può porre Ac.eff = beff . deff in cui i valori da attribuire
a beff ed a deff sono indicati nella figura 4.
Il valore Wk calcolato si riferisce all'apertura della fessura
misurata sulla superficie del calcestruzzo all'interno dell'area di
efficacia dell'armatura; al di fuori di tale area le fessure possono
allargarsi, e la loro ammissibilità dipende dalle esigenze
estetiche. Se tali più ampie fessure non sono ammissibili, occorre
predisporre ulteriori armature.
In assenza di dati più precisi i parametri Snn e (epsilon)sm che
definiscono Wm e Wk possono valutarsi come segue, nell'ipotesi che le
armature siano distribuite uniformemente sull'area efficace della
sezione trasversale.
a) La distanza media fra le fessure per la condizione di fessurazione
stabilizzata in corrispondenza del livello baricentrico dell'armatura
all'interno dell'area efficace è data da:

----&gt; Vedere formula a pagina 29 della G.U. &lt;----

in cui:
c = ricoprimento dell'armatura
s = distanza fra le barre; se s &gt; 14 (diametro)
si adotterà
s = 14 (diametro)
(diametro) = diametro della barra
k2 = coefficiente che caratterizza l'aderenza del calcestruzzo
alla barra e al quale si assegnano i seguenti valori:
0,4 per barre ad aderenza migliorata
0,8 per barre lisce
k3 = coefficiente che tiene conto della forma del diagramma
delle tensioni prima della fessurazione in base al
seguente progetto:
0,125 nel caso di diagramma triangolare di flessione o
pressoflessione
0,250 nel caso di trazione pura
(sigma)1 + (sigma)2
0,25 ----------------- nel caso di trazione eccentrica
2 (sigma)1
o nel caso in cui si consideri una sola parte della
sezione

----&gt; Vedere figure a pagina 30 della G.U. &lt;----

in cui:
(sigma)1,(sigma)2 = trazione nel calcestruzzo teso
As
(Pr) = -------
Ac eff
As = area della sezione di acciaio posta nell'area Ac e
Le armature di precompressione di area Ap possono essere prese in
conto solo se aderenti direttamente al calcestruzzo.
b) La deformazione unitaria media dell'armatura (epsilon)sm può
valutarsi secondo la seguente espressione che tiene conto della
collaborazione del calcestruzzo teso che lo circonda:

----&gt; Vedere formula a pagina 31 della G.U. &lt;----

in cui:
(sigma)s = tensione dell'acciaio calcolata nella sezione fessurata
per la combinazione di azioni considerata
(sigma)sr = tensione nell'acciaio calcolata nella sezione fessurata
per la sollecitazione corrispondente al raggiungimento
della resistenza a trazione fctm nella fibra di
calcestruzzo più sollecitata in sezione interamente
reagente, compresa nell'area efficace;
(beta)1 = coefficiente rappresentativo dell'aderenza acciaio
calcestruzzo che assume i valori:
1,0 nel caso di barre ad aderenza migliorata
0,5 nel caso di barre lisce
(beta)2 = coefficiente che tiene conto delle condizioni di
sollecitazione:
1,0 nel caso della prima applicazione di una azione di
breve durata;
0,5 nel caso di azioni di lunga durata o nel caso di
azioni ripetute.
Il diagramma della deformazione (epsilon)sm in funzione della
tensione (sigma)s è riportato in figura 5.
Le relazioni precedenti Srm e (epsilon)sm possono essere usate per
calcolare l'ampiezza delle fessure anche prima della stabilizzazione
della fessurazione.
B.7. Stato limite di deformazione
(Rif.to punto 4.3.3.)
Se le deformazioni possono provocare danni, esse devono essere
valutate assumendo i frattili inferiori delle rigidezze.
Nel calcolo delle controfrecce si dovrà tener conto
dell'influenza delle fasi di costruzione, del trattamento del
calcestruzzo e dell'età dei getti all'intervento delle prime
sollecitazioni.

----&gt; Vedere figura a pagina 32 della G.U. &lt;----

B.7.1. Calcolo delle deformazioni
(Rif.to punto 4.3.3.2.)
L'espressione della curvatura nello stato I (non fessurato) è la
seguente:
l (epsilon)c1 + (epsilon)c2
--- = -------------------
r h
essendo (epsilon)c1 e (epsilon)c2 rispettivamente le deformazioni
unitarie,in valore assoluto, delle fibre estreme distanti h.
Quando si tratta di evitare danni si assume il frattile inferiore
della resistenza fct = 0,7 . fctm; per il calcolo delle controfrecce
si assume il valore medio fctm.
L'espressione generale della curvatura nello stato II (fessurato)
è la seguente:
l (epsilon)cm + (epsilon)sm
--- = -------------------
r h
essendo
(epsilon)cm = contrazione unitaria media della fibra estrema di
conglomerato, in valore assoluto
(epsilon)sm = allungamento unitario medio dell'acciaio, che può
essere calcolato

----&gt; Vedere figura a pagina 33 della G.U. &lt;----

in cui (beta)1, (beta)2, (sigma)s, (sigma)sr hanno il significato
precedentemente indicato.
La formula è valida per (sigma)s (maggiore di) (sigma)sr senza
limitazioni
(sigma)s (epsilon)sm (maggiore
o uguale a) 0,4 . ------ imposta per il calcolo
Es dell'apertura delle
fessure.
Il diagramma tipico M - (epsilon)sm è in Fig. 6

----&gt; Vedere figura a pagina 33 della G.U. &lt;----

Fig. 6 - Diagramma M - (epsilon)sm
Per l'applicazione interessano soltanto le deformazioni relative
ai tratti OB (stato I) e CD (stato II)
Le deformazioni reali possono differire sensibilmente dai valori
medi calcolati, e in modo particolare se i momenti flettenti agenti
sono dell'ordine di grandezza del momento di fessurazione.
Lo scarto dipende dalla dispersione delle caratteristiche dei
materiali, dalle condizioni ambientali, dalle condizioni di carico e
dalla storia dei carichi precedenti.
Esso può raggiungere il 30% in presenza di una bassa percentuale
di armatura longitudinale, con calcestruzzo di resistenza fck = 16
N/mm(quadrati) e si riduce al 10% in presenza di forte percentuale di
armatura con calcestruzzo di resistenza fck = 35 N/mm(quadrati)
B.7.2. Rapporti di snellezza limite
(Rif.to punto 4.3.3.3.)
Per travi e solai i valori del rapporto l/h possono essere
corretti mediante fattori che tengono conto dell'influenza delle
armature tese e delle armature compresse sulla deformazione.
A titolo indicativo, a tali fattori si possono attribuire i
seguenti valori:

| | | | | | | |
Percentuale di | | | | | | | |
armatura tesa | | | | | | | |
| | | | | | | |
Ast | 0,50 | 0,75 | 1,00 | 1,50 | 2,00 | 2,50 | 3,00 |
--- 100 | | | | | | | |
bd | | | | | | | |
| | | | | | | |
| | | | | | | |
Fattore | 1,18 | 1,05 | 0,97 | 0,87 | 0,82 | 0,78 | 0,75 |
| | | | | | | |

| | | | | | | |
Percentuale di | | | | | | | |
armatura | | | | | | | |
compressa | | | | | | | |
| | | | | | | |
Asc | 0,25 | 0,50 | 0,75 | 1,0 | 1,50 | 2,0 | 3,00 |
--- 100 | | | | | | | |
bd | | | | | | | |
| | | | | | | |
| | | | | | | |
Fattore | 1,07 | 1,14 | 1,20 | 1,25 | 1,33 | 1,40 | 1,50 |
| | | | | | | |
In ogni caso nella scelta del fattore correttivo non si potrà
tener conto di una percentuale di armatura compressa maggiore di
quella tesa.
C. Strutture soggette a precompressione parziale
La parte I delle Norme Tecniche contiene una più esplicita e
puntuale disciplina di quella particolare tecnica correntemente
denominata "precompressione parziale" per la quale vengono precisate
alcune regole di progettazione ed esecuzione.
Si richiama innanzi tutto l'attenzione sul fatto che nel caso
della precompressione parziale, la resistenza di calcolo del
calcestruzzo si valuta, come prescritto in 4.0.2. della Parte I,
assumendo per il coefficiente (gamma)c il valore (gamma)c = 1,6 e
che, proprio a tal fine, si intendono in precompressione parziale
quelle strutture in cui le tensioni di trazione in esercizio, di cui
ai commi 2 e 3 del punto 4.3.4.5. della Parte I, superino i limiti
ivi indicati.
Di seguito si richiamano i punti salienti della precompressione
parziale.
- La precompressione parziale considerata è del tipo ad armatura
mista, in parte di acciaio presollecitato, in parte in acciaio
ordinario in barre ad aderenza migliorata.
- L'armatura ordinaria deve essere disposta nelle zone di
conglomerato, di cui è prevista la parzializzazione, in modo da
essere più vicina al lembo teso dell'armatura presollecitata
(5.4.1.).
- Per quanto riguarda le verifiche in condizioni di esercizio
occorre:
a) valutare le tensioni nel conglomerato e negli acciai, considerando
la sezione parzializzata, (4.3.4.5.);
b) controllare che la sezione risulti totalmente compressa per la
combinazione di azioni quasi permanente e, comunque, per il carico
permanente più il 10% dei carichi variabili disposti nel modo più
sfavorevole (4.3.1.7.1.1.);
c) controllare che l'ampiezza delle lesioni, valutata al livello
delle armature ordinarie, sia non maggiore dell'ampiezza ammissibile
relativa alle armature sensibili alla corrosione (4.3.1.7.1.3. e
prospetto 7.I.).
Ai fini del calcolo dell'ampiezza delle fessure si tiene conto
delle armature ordinarie, ad aderenza migliorata, senza considerare
quindi le armature di presollecitazione;
d) nel caso di sovraccarichi ripetuti che possono dar luogo ad
effetti di fatica per il gran numero di ripetizioni probabili, va
eseguita la verifica a rottura per fatica sia degli acciai
presollecitati (4.3.4.10.) sia di quelli ordinari (4.3.2.3.).
Si richiama l'attenzione a quanto indicato al punto 2.1.
dell'Allegato 3 relativamente alla obbligatorietà delle prove di
fatica per l'armatura presollecitata.
D. Elementi strutturali in conglomerato cementizio non armato
D.1 Oggetto
Le norme di cui alla Parte Prima del DM 9.1.96, non sono di regola
applicabili a strutture in conglomerato cementizio non armato.
Poichè, tuttavia, tali strutture spesso assolvono una non
trascurabile funzione statica, nelle presenti istruzioni, vengono
fornite alcune regole essenziali per la progettazione e verifica di
elementi strutturali massicci non armati o con armatura costruttiva,
sollecitati prevalentemente a compressione e pressoflessione, di
snellezza (landa) (4.2.4.2.) non superiore a 25. Possono rientrare
in questa categoria di strutture, i muri di sostegno a gravità, i
muri di fondazione e le fondazioni massicce.
Le presenti regole non sono applicabili agli elementi strutturali
non armati o debolmente armati delle costruzioni industrializzate
(prefabbricate e non) a setti e pareti portanti, che sono oggetto di
norme specifiche.
D.2 Resistenza del conglomerato
Non è ammesso l'impiego di conglomerato di resistenza
caratteristica Rck (minore di) 15 N/mm2 e comunque nei calcoli
statici non potranno essere prese in conto resistenze caratteristiche
Rck (maggiore di) 30 N/mm2.
La resistenza a compressione semplice del conglomerato sarà
controllata secondo le indicazioni dell'Allegato 2 delle Norme.
D.3. Diffusione degli sforzi
La diffusione delle tensioni normali presso i punti di
applicazione di carichi concentrati negli elementi massicci potrà
considerarsi avvenire a 30 gradi rispetto alla direzione delle
risultante delle pressioni applicate sull'elemento, a partire dai
bordi delle aree di carico.
D.4. Plinti e travi di fondazione
Per i plinti massicci e per le travi di fondazione, in via
semplificativa, è sufficiente controllare il rispetto della
diffusione degli sforzi secondo il punto D.3. e la verifica allo
stato limite delle tensioni di esercizio, controllando che la
tensione massima di compressione, sotto la combinazione rara, sia

----&gt; Vedere figura a pagina 37 della G.U. &lt;----

D.5. Muri di sostegno
D.5.1. Limitazione delle tensioni di esercizio
La verifica delle sezioni a pressoflessione, effettuata con
l'ipotesi dell'elasticità lineare e di resistenza a trazione nulla
del conglomerato, deve soddisfare le seguenti condizioni in esercizio
sotto la combinazione rara dei carichi:
- la parzializzazione non deve superare la metà dell'altezza della
sezione;
- la tensione di compressione massima dovrà essere:

----&gt; Vedere figura a pagina 38 della G.U. &lt;----

- la tensione di compressione media nella parte compressa dovrà
essere:

----&gt; Vedere figura a pagina 38 della G.U. &lt;----

D.5.2. Verifiche allo stato limite ultimo
È sufficiente la verifica allo stato limite ultimo, con le azioni
definite al punto 7 della Parte Generale e con la resistenza di
calcolo valutata indicato in 4.0.2. della Parte I, moltiplicando il
coefficiente di sicurezza gamma c del calcestruzzo per un
coefficiente
(gamma)n = 1,4
La verifica della sezione può effettuarsi con le seguenti
ipotesi:
- resistenza a trazione del conglomerato nulla
- distribuzione uniforme delle tensioni di compressione con valore
pari a:
0,80 fcd
sull'altezza
0,80 x
a partire dal lembo compresso (con x altezza della zona compressa).
E. Strutture in conglomerato cementizio con armatura normale o di
precompressione e confezionato con aggregati leggeri artificiali
Per le opere e gli elementi strutturali in conglomerato cementizio
confezionato con aggregati leggeri artificiali così come definito in
E.1.. e con armatura ordinaria e/o presollecitata, si applicano le
norme relative ai calcestruzzi ordinari (Norme Tecniche-Parte 1 e
relativi allegati), modificate ed integrate dalle norme seguenti.
E.1 Calcestruzzo leggero strutturale
Si definisce calcestruzzo leggero strutturale, un conglomerato
cementizio a struttura chiusa ottenuto sostituendo tutto o in parte
l'inerte ordinario con aggregato leggero artificiale, costituito da
argilla o scisti espansi.
Questo calcestruzzo è caratterizzato da una massa volumica a 28
gg. compresa tra 1400 e 2000 kg/m3.
La resistenza caratteristica a compressione Rck a 28 gg. deve
risultare non inferiore a 15 N/mm2.
La massa volumica del conglomerato viene misurata secondo le
procedure indicate nella forma UNI 7548 - Parte 2 (giugno 1976).
Per la determinazione di Rck valgono le prescrizioni relative ai
conglomerati ordinari.
E.2. Aggregato leggero
E.2.1. Definizioni
Si definisce massa volumica media dei granuli il rapporto tra la
massa del materiale essiccato ed il suo volume, delimitato dalla
superficie dei granuli stessi. Il suo valore si può determinare con
le procedure indicate nella forma UNI 7549 - Parte 5 (giugno 1976).
Si definisce massa volumica dell'aggregato leggero in mucchio
(peso in mucchio) la massa di un volume unitario di aggregato,
comprendendo nella misura i vuoti dei granuli e fra i granuli. Il suo
valore si può determinare con le procedure indicate nella norma UNI
7549 - Parte 4 (giugno 1976).
Per gli aggregati di argilla espansa, in via approssimata, la
massa volumica media dei granuli può stimarsi moltiplicando per 1,7
la massa volumica in mucchio.
E.2.2. Caratteristiche dei granuli
Per granuli di argilla espansa e di scisti espansi si richiede:
- nel caso di argilla espansa: superficie a struttura prevalentemente
chiusa, con esclusione di frazioni granulometriche ottenute per
frantumazione successiva alla cottura;
- nel caso di scisti espansi: struttura non sfaldabile con esclusione
di elementi frantumati come sopra indicato.
E.2.3. Coefficiente di imbibizione
Il coefficiente di imbibizione dell'aggregato leggero è definito
come quantità di acqua che l'inerte leggero può assorbire, in
determinate condizioni, espressa in per cento della sua massa. Il suo
valore si può determinare con le procedure indicate nella norma UNI
7549 Parte 6 (giugno 1976).
Il coefficiente di imbibizione determinato dopo 30 min. deve
essere non maggiore del 10% per aggregati con massa volumica in
mucchio superiore a 500 kg/m3, e 15% per aggregati con massa volumica
in mucchio non superiore a 500 kg/m3.
E.3. Composizione del calcestruzzo
E.3.1. Definizioni
Il volume del calcestruzzo assestato è uguale alla somma dei
volumi assoluti del cemento, degli aggregati, dell'acqua e dell'aria
occlusa.
Si definisce volume assoluto di un componente il suo volume reale,
escludendo i vuoti dei granuli e fra i granuli, per i componenti
solidi.
Si definisce indice di assestamento di un calcestruzzo leggero il
valore determinato con le procedure indicate nell'appendice B della
norma UNI 7549 - Parte 12 (giugno 1976).
E.3.2. Acqua
L'acqua impiegata per l'impasto del calcestruzzo leggero è
costituita da:
- acqua efficace: è quella contenuta nella pasta cementizia. Essa
condiziona la lavorabilità e la resistenza del calcestruzzo leggero.
A titolo orientativo, per un calcestruzzo di consistenza plastica,
avente un indice di assestamento compreso tra 1,15 e 1,20 il dosaggio
di acqua efficace risulta compreso tra 150 e 180 litri per metro cubo
di calcestruzzo assestato;
- acqua assorbita dell'aggregato leggero nel periodo di tempo tra
miscelazione e posa in opera.
L'assorbimento dà luogo ad una perdita progressiva di
lavorabilità dell'impasto.
Si assume pari all'assorbimento in peso a 30 min. misurato secondo
UNI 7549 - 76. In mancanza di una determinazione diretta, tale
assorbimento può essere valutato pari al 10% del peso dell'aggregato
leggero presente nell'impasto.
Il dosaggio dell'acqua risulta dalla somma dell'acqua efficace e
dell'acqua assorbita. Da tale somma si deve detrarre l'acqua
contenuta nella sabbia naturale ed il 40% dell'acqua presente come
umidità nell'aggregato leggero.
Pertanto l'umidità presente nell'aggregato leggero deve essere
determinata ai fini del calcolo del dosaggio dell'acqua di impasto.
La prebagnatura degli aggregati leggeri non è necessaria se non in
casi particolari.
E.3.3. Aria occlusa
È misurata dai vuoti residui di assestamento dell'impasto ed ha
un volume che può considerarsi mediamente compresso tra il 2,5% ed
il 3,5% del volume del calcestruzzo assestato.
La quantità di aria occlusa può essere aumentata a mezzo di
additivi aeranti (vedi UNI 7103-72), comunque non superando il 7% del
volume del calcestruzzo assestato.
E.4. Confezione e posa del calcestruzzo
E.4.1. Confezione
È opportuno eseguire una prova del mescolatore al fine di
verificare l'idoneità per l'impasto previsto.
In condizioni normali, si consiglia di introdurre i componenti
dell'impasto nel mescolatore in rotazione nel seguente ordine:
- aggregato rosso;
- 2/3 dell'acqua totale prevista
e, dopo un intervallo di circa 30"/60":
- aggregato fine e cemento,
- 1/3 dell'acqua prevista, con eventuali additivi.
Il tempo di miscelazione, a partire dall'avvenuta introduzione di
tutti i componenti, non deve risultare inferiore a un minuto primo,
seppure sia consigliabile un tempo maggiore.
E.4.2. Consistenza
Per disporre di sufficiente coesione ed evitare segregazioni, la
consistenza dovrà essere "plastica" al momento della posa in opera,
e cioè con un indice di assestamento compreso, nei casi ordinari,
tra 1,10 e 1,20.
La consistenza necessaria al momento del getto dovrà essere
determinata, caso per caso, con prove preliminari.
E.4.3. Posa e compattazione
I getti devono essere eseguiti a strati di spessore limitato per
consentirne la vibrazione completa ed evitare il fenomeno della
segregazione.
La compattazione del calcestruzzo leggero va sempre realizzata
con l'impiego di vibrazione, la cui entità deve essere maggiore che
il calcestruzzo ordinario.
E.5. Proprietà del calcestruzzo indurito
Data la estrema variabilità delle caratteristiche meccaniche del
calcestruzzo leggero in funzione della sua composizione e del tipo di
aggregato leggero utilizzato, la maggior parte delle caratteristiche
necessarie ai fini dei calcoli strutturali andranno definite per via
sperimentale.
È obbligatorio pertanto eseguire uno "studio preliminare di
qualificazione" esteso alle grandezze di seguito indicate:
E.5.1. Massa volumica
Si intende quella misurata a 28 gironi di stagionatura, determinata
secondo la norma UNI 7548-parte 2 (giugno 1976).
La massa del calcestruzzo armato, in mancanza di valutazioni
specifiche, si potrà assumere incrementando di 100 kg/m3 la massa
misurata del calcestruzzo.
E.5.2. Resistenza caratteristica a compressione
È definita e va controllata come per il calcestruzzo normale
secondo i criteri di cui all'Allegato 2 alle Norme Tecniche.
E.5.3. Resistenza a trazione
Va determinata mediante prove sperimentali a trazione semplice,
secondo le modalità di cui alle norme UNI.
Se la resistenza a trazione è determinata mediante prove di
resistenza a trazione indiretta o a trazione per flessione, il valore
della resistenza a trazione semplice può essere dedotto utilizzando
opportuni coefficienti di correlazione.
Valutata la resistenza a trazione media fctm su almeno 6 campioni
prismatici o cilindrici, i valori caratteristici corrispondenti ai
frattili 5% e 95% possono assumersi pari a:
fctk(5%) = 0,7 fctm fctk(95%) = 1,3 fctm
Il valore della resistenza a trazione per flessione si assumerà,
in mancanza di sperimentazione diretta, pari a:
fctm = 1,2 fctm
E.5.4. Modulo elastico
Il modulo elastico secante a compressione va determinato mediante
sperimentazione diretta da eseguirsi secondo la norma UNI 6556 (marzo
1976), ed è dato dal valore medio su almeno 3 Provini prismatici o
cilindrici.
E.5.5. Dilatazione termica
In mancanza di determinazione diretta, il coefficiente di
dilatazione termica può assumersi pari a:
(landa) = 0,8 10 5 .C 1
E.5.6. Ritiro
In mancanza di sperimentazione diretta, può farsi riferimento
alle prescrizioni di cui al punto 2.1.6., Parte I, delle Norme
Tecniche per il calcestruzzo normale, moltiplicando i valori di
(epsilon) (t infinito, t0) del ritiro per il coefficiente:
(ni) = 1,5
E.5.7. Viscosità
In mancanza di sperimentazione diretta, può farsi riferimento
alle prescrizioni di cui al punto 2.1.7., Parte I, delle Norme
Tecniche per il calcestruzzo normale, moltiplicando i valori di
(fi)(t infinito, t0) per il coefficiente

----&gt; Vedere figura a pagina 43 della G.U. &lt;----

in cui (ro) è la massa volumica del calcestruzzo leggero espressa in
kg/m3.
E.6. Norme di calcolo
Per strutture armate non è ammesso l'impiego di conglomerato
leggero avente Rck (minore di) 15 N/mm2 nei calcoli statici non
potrà essere presa in conto una Rck (maggiore di) 50 N/mm2.
Per Rck (maggiore di) 40 N/mm2 si richiedono controlli statistici
sia preliminari che in corso d'impiego, e calcolazioni accurate delle
strutture.
E.6.1. Stato limite delle tensioni di esercizio
Valgono per le tensioni di esercizio i limiti contenuti al punto
4.3.2. della Parte I.
Il coefficiente convenzionale di omogeneizzazione n per il
calcestruzzo leggero (rif.to punto 4.3.2.1. della Parte I) va assunto
pari a:
n = 36000/(ro)
in cui (ro) è la massa volumica del calcestruzzo espressa in kg/m3.
E.6.2. Verifiche allo stato limite ultimo
E.6.2.1. Stato limite ultimo per sollecitazioni normali
Diagrammi di calcolo tensioni-deformazioni del calcestruzzo.
Vale il diagramma parabola-rettangolo come definito per il
calcestruzzo normale, con ordinata massima ridotta a:
fck
0,80 fcd = 0,80 ------
(gamma)c
Come per il calcestruzzo normale, può essere utilizzato un diagramma
rettangolare esteso a 3/4 della zona compressa, con tensione costante
pari a:
0,80 Fcd per zona compressa di larghezza costante o decrescente
verso l'asse neutro;
0,75 Fcd per zona compressa di larghezza crescente verso l'asse neutr
E.6.2.2. Stato limite ultimo per sollecitazioni taglianti
E.6.2.2.1. Elementi senza armature trasversali
La verifica del conglomerato (punto 4.2.2.2.1. della Parte I), va
fatta ponendo il coefficiente r = 1 per qualsiasi valore di d.
E.6.2.2.2. Elementi con armature trasversali
Per la verifica del conglomerato (punto 4.2.2.3.1. della Parte I)
deve risultare:
Vd (minore o uguale a) 0,20 fcd bw d
E.6.2.3. Elementi snelli
Non sono ammesse per i pilastri snellezze (landa) (maggiore di) 70.
E.6.2.4. Rapporti di snellezza limite
I rapporti dati per il calcestruzzo normale di cui al punto
4.3.3.3., Parte I, delle Norme Tecniche vanno ridotti dell'80%.
E.7. Disposizioni costruttive
E.7.1. Tipi di armature metalliche ammissibili
Le armature ordinarie ammesse sono barre ad aderenza migliorata o
reti elettrosaldate.
Il diametro delle barre non deve superare i 20 mm.
Nelle strutture precompresse, ad armatura aderente, il diametro
dei trefoli non deve superare i 3/8 di pollice.
L'impiego di armature di maggior diametro deve essere autorizzato
dal Servizio tecnico centrale del Ministero dei lavori pubblici,
sentito il Consiglio superiore dei lavori pubblici.
E.7.2. Ancoraggio delle barre
Valgono le prescrizioni di cui alle norme tecniche per il
calcestruzzo normale, incrementando le lunghezze di ancoraggio e di
sovrapposizione almeno del 25%.
F. Ancoraggi per cavi da precompressione
Le presenti istruzioni si applicano a qualsiasi tipo di ancoraggio
provvisorio o definitivo, fisso o "a tendere", usato in strutture in
conglomerato cementizio ad armature post-tese in condizioni normali
di esercizio.
F.1. Definizioni
Tirante elementare. Filo, treccia, trefolo, o barra bloccati
singolarmente o in piccoli gruppi in un unico apparecchio di
bloccaggio.
Cavo. Insieme di uno o più tiranti elementari contenuti in una
guaina ed ancorati mediante un unico dispositivo di ancoraggio.
Bloccaggio. Dispositivo adatto al trasferimento della forza da un
tirante elementare all'ancoraggio.
Ancoraggio. Dispositivo adatto al trasferimento della forza del cavo
al calcestruzzo.
Tipologia di ancoraggio. La serie di ancoraggi di diversa potenza
costituiti da un numero variabile di bloccaggi identici fra di loro.
Apparecchio di giunzione. Dispositivo adatto al trasferimento della
trazione di tiranti elementari o cavi tra due sezioni non
necessariamente identiche.
Blocco di testata. La parte di una struttura precompressa armata in
modo particolare per resistere agli sforzi indotti dalle forze di
ancoraggio.
Complesso di ancoraggio. Il complesso costituito da ancoraggi,
tiranti, armature accoppiate agli ancoraggi ed armature supplementari
disposte nel blocco di testata.
Messa in tensione. Tesatura del cavo mediante opportuni dispositivi
meccanici o idraulici.
Assestamento del bloccaggio. Movimento del bloccaggio che può
avvenire durante o subito dopo la messa in tensione e può risultare
tipico per determinati procedimenti di ancoraggio (N.B.: durante
l'assestamento del bloccaggio non vi è movimento relativo tra
tirante elementare e bloccaggio).
Slittamento del bloccaggio. Movimento del tirante elementare rispetto
al bloccaggio (N.B.: lo slittamento denuncia parziale inefficienza
del bloccaggio e non deve essere confuso con l'assestamento).
F.2. Richiesta di accettazione
I produttori di ancoraggi devono depositare presso il Servizio
tecnico centrale (come prescritto al punto 4.3.4.1., Parte I, delle
Norme Tecniche) un'adeguata documentazione degli ancoraggi che
intendono produrre.
Tale documentazione dovrà comprendere:
a) i disegni degli ancoraggi con la esatta indicazione delle
dimensioni, dei materiali impiegati, delle tolleranze ammesse e di
ogni altra caratteristica;
b) i risultati delle prove eseguite come specificato nel successivo
punto F.3.
c) la resistenza caratteristica del calcestruzzo da utilizzare in
corrispondenza degli ancoraggi;
d) le armature accoppiate agli ancoraggi con esatta specifica delle
dimensioni, delle caratteristiche, ed una relazione tecnica
giustificativa, illustrante anche le particolari modalità di
posizionamento e fissaggio degli ancoraggi, sia per ciò che riguarda
il loro accostamento, sia la loro distanza dai lembi della struttura.
Tutta la documentazione dovrà essere firmata da un ingegnere o
architetto iscritto nel relativo albo.
Gli ancoraggi e tutte le loro parti dovranno portare un marchio
indelebile che ne comprovi la provenienza e la conformità ai disegni
depositati.
Ancoraggi analoghi, ma di potenza e dimensioni diverse, devono essere
oggetto di disegni separati.
Eventuali aggiunte o varianti ai cataloghi dei produttori dovranno
essere comunicate al Servizio tecnico centrale prima dell'impiego dei
nuovi ancoraggi.
Il Servizio tecnico centrale restituirà una copia vidimata di
tutta la documentazione per presa visione e conoscenza onde
attestarne il deposito.
Tale deposito è rinnovabile, su richiesta, ogni tre anni.
In relazione all'entrata in vigore del D.M. 9.1.1996, i produttori
di ancoraggi già depositati presso il Servizio tecnico centrale,
devono aggiornare la documentazione, a conferma della persistenza
della produzione.
F.3. Prove di accettazione
Le prove devono essere eseguite sotto il controllo di un
laboratorio ufficiale.
F.3.1. Prove di efficienza del bloccaggio (relative ad un determinato
ancoraggio)
Le prove statiche e sotto carichi ripetuti dovranno essere
eseguite per ogni ancoraggio di cui si richiede l'accettazione.
F.3.1.1. Caratteristiche del campione
a) Il campione, sia nelle prove statiche che sotto carichi ripetuti,
consisterà di uno o più tiranti elementari, di lunghezza adeguata e
comunque non inferiore a 1,50 m, bloccati ad una estremità
nell'ancoraggio considerato.
b) Nel campione il numero di fili, trecce, trefoli o barre sarà
quello massimo relativo all'ancoraggio considerato, con prelievo
dell'acciaio dallo stesso rotolo, bobina o fascio.
c) Le eventuali deviazioni che i fili, le trecce, i trefoli o le
barre possono assumere nell'ancoraggio in opera dovranno essere
fedelmente riprodotte nel campione in prova.
F.3.1.2. Prove statiche
Le prove statiche dovranno essere eseguite su una serie di almeno
10 campioni identici.
Il carico dovrà essere applicato gradualmente, e realizzato per
mezzo di martinetti tarati o di adatte macchine di trazione.
Il carico limite di prova è definito come il carico in
corrispondenza del quale il bloccaggio non è in grado di assolvere
la sua funzione.
F.3.1.3. Requisiti dei risultati delle prove statiche
L'efficienza del bloccaggio è misurata dai rapporti seguenti:
a) rapporto tra il carico limite di prova ed il corrispondente carico
limite teorico ottenuto quale prodotto dell'area teorica del campione
per la resistenza caratteristica dell'acciaio impiegato;
b) rapporto tra il carico limite di prova ed il corrispondente carico
limite ottenuto quale prodotto dell'area effettiva del campione per
la resistenza media dell'acciaio impiegato, determinata come media
aritmetica delle resistenze unitarie di almeno 3 provini prelevati
dallo stesso rotolo, bobina o fascio utilizzato per il campione.
L'efficienza è raggiunta se tali rapporti risultano non inferiori
a 0,92.
F.3.1.4. Prove sotto carichi ripetuti
Le prove dovranno essere eseguite su almeno due campioni.
La tensione applicata, determinata con riferimento all'area
effettiva del campione, dovrà oscillare nell'intervallo
(0,65fptk (diviso) 0,65 fptk - 50) N/mm2
essendo fptk la resistenza caratteristica dell'acciaio impiegato,
espressa in N/mm2.
Se l'ancoraggio considerato riguarda cavi non aderenti (tipo
unbonded) soggetti a variazioni di tensione, le prove devono essere
eseguite su almeno quattro campioni identici.
F.3.1.5. Requisiti dei risultati delle prove sotto carichi ripetuti
L'efficienza del bloccaggio è raggiunta se ogni campione
sopporta, senza rottura di più del 5% della sezione resistente, non
meno di 2 milioni di cicli di carico.
F.3.2. Prova di efficienza del complesso di ancoraggio
La prova dovrà essere eseguita su tutti di diversi tipi di
ancoraggio compresi nel catalogo del produttore, inclusi gli
eventuali ancoraggi fissi.
Per ogni tipo di ancoraggio la prova dovrà essere condotta
sull'ancoraggio di potenza massima e su un altro ancoraggio scelto
fra quelli di impiego più comune.
F.3.2.1. Caratteristiche del campione
a) Il campione consisterà in un ancoraggio immerso in un prisma
armato a sezione rettangolare o quadrata, in modo da riprodurre le
condizioni di lavoro di un blocco di testata standard.
b) Il rapporto tra ciascun lato dell'area di calcestruzzo
effettivamente caricata dall'ancoraggio, centrato rispetto al prisma,
e la corrispondente dimensione del prisma deve essere uguale a 0,65;
la lunghezza del prisma non deve essere inferiore al doppio del suo
lato maggiore; per gli ancoraggi circolari in luogo delle misure dei
lati si assumerà il diametro dell'ancoraggio.
c) Nel caso in cui il produttore preveda, nelle applicazioni, per la
distanza della piastra di ancoraggio da un bordo del calcestruzzo un
valore minore di quello risultante dal precedente punto b) la
corrispondente dimensione del prisma di calcestruzzo dovrà essere
opportunamente ridotta per realizzare un prisma conforme a tale
disposizione.
d) La qualità del calcestruzzo all'atto della prova, nonchè il tipo
e le dimensioni delle armature accoppiate agli ancoraggi saranno
quelle previste dai disegni di cui al precedente punto F.2.; in
particolare la resistenza del calcestruzzo dovrà essere uguale, con
tolleranza (più o meno) 10%, a quella caratteristica prevista al
detto punto F.2..
e) Nel campione, il numero dei tiranti elementari sarà quello
massimo relativo all'ancoraggio considerato, con prelievo
dell'acciaio dallo stesso rotolo, bobina o fascio.
F.3.2.2. Modalità di prova
La prova dovrà essere eseguita su due campioni, provati
contemporaneamente. Il carico sarà applicato per mezzo di martinetti
tarati, posizionati tra i due prismi di calcestruzzo contrapposti; in
alternativa, potrà essere provato un solo campione, purchè a mezzo
di una adatta attrezzatura si realizzino analoghe condizioni di
prova.
Il carico dovrà essere applicato gradualmente, con sosta di
un'ora in corrispondenza della massima tensione iniziale di tiro
prevista dalla vigente normativa.
Durante la prova dovrà essere rilevato l'inizio della
fessurazione, il suo evolversi, l'ampiezza delle fessure, nonchè la
comparsa di altre manifestazioni di dissesto, l'entità dei carichi
raggiunti e la modalità della rottura.
Il carico limite di prova è definito come il minore dei carichi
per il quale:
a) il campione non sopporta ulteriori incrementi di carico;
b) compaiono nel prisma di calcestruzzo sostanziali manifestazioni di
dissesto.
Se l'ancoraggio considerato riguarda cavi non aderenti (tipo
unbonded), sul complesso di ancoraggio deve essere effettuata anche
una prova sotto carichi richiesti con le specifiche ed i requisiti di
cui ai punti F.3.1.4. e F.3.1.5.
F.3.2.3. Requisiti dei risultati
L'efficienza del complesso di ancoraggio è misurata dai rapporti
tra il carico limitato di prova ed i corrispondenti carichi limite
determinati secondo le modalità a) e b) di cui al precedente punto
F.3.1.3.
L'efficienza è raggiunta se tali rapporti risultano non inferiori
a 0,92.
F.3.2.4. Deroghe
A causa delle oggettive difficoltà che può presentare la prova
di efficienza di complessi di ancoraggi per cavi di potenza elevata,
possono essere eventualmente accettate, per ancoraggio per cavi di
potenza superiore a 5 . 10(6) N e previo parere favorevole del
Consiglio superiore dei lavori pubblici, anche prove su modelli o
prove su ancoraggi di potenza inferiore, purchè sia dimostrata
l'estrapolabilità dei risultati della prova ad ancoraggi di potenza
superiore.
F.3.3. Prove di efficienza di apparecchi di giunzione
Gli apparecchi destinati alla giunzione di tiranti elementari o
cavi devono essere sottoposti alle stesse prove richieste al
precedente punto F.3.1. raggiungendo analoghe efficienze.
G. Controlli in cantiere e nelle lavorazioni intermedie.
Vengono di seguito richiamate le procedure relative ai controlli
da eseguirsi durante la fase esecutiva, allo scopo di verificare la
conformità dei prodotti alle specifiche di progetto.
Al riguardo è da rammentare che il direttore dei lavori, cui
principalmente le norme demandano il compito di accertare la qualità
dei materiali, ha l'obbligo di controllare i documenti contenenti le
informazioni sui materiali, disporre l'esecuzione delle prove di
cantiere nonchè di valutare tempestivamente i risultati dei
controlli, in modo da poter assumere in tempo utile decisioni circa
l'eventuale accettazione del materiale.
È appena il caso di rammentare che le frequenze stabilite per i
controlli rappresentano dei minimi inderogabili al disotto dei quali
è vietato scendere, anche per opere di modesta importanza.
Nel caso di strutture, anche di media importanza sotto il profilo
dell'impegno statico, sarà quanto mai opportuno disporre delle
frequenze di controllo superiori ai minimi sopra richiamati.
In ogni caso, i prelievi dei campioni da inviare ai laboratori
ufficiali devono essere effettuati a cura del direttore dei lavori o
da un tecnico di sua fiducia, mentre le domande di prova devono
essere sottoscritte dal direttore dei lavori. L'eventuale mancanza di
tale sottoscrizione deve essere annotata, da parte del Laboratorio,
sul certificato di prova.
G.1. Acciai per c.a. normale e precompresso e per carpenteria
metallica.
Per tutti i prodotti in acciaio, occorre preliminarmente
accertare:
- che i prodotti siano provvisti del marchio identificativo delle
caratteristiche dell'acciaio e dello stabilimento di produzione;
- che ciascuna fornitura di acciaio per cemento armato normale e
precompresso sia accompagnata da copia del certificato di verifica
della qualità, siglata dal produttore che vi annoterà gli estremi
della bolla di spedizione del materiale, conformemente a quanto
prescritto al punto 2.2.8.2. parte I, e 2.3.3.1. parte I del D.M.
9.1.96;
- che ciascuna fornitura di acciaio da carpenteria sia accompagnata
dalla documentazione di cui ai punti 2.6. e 2.2., ultimo comma
dell'Allegato 8. Tale documentazione deve altresì recare gli
estremi della bolla di spedizione del materiale, unitamente agli
estremi della attestazione di deposito rilasciata dal Servizio
tecnico centrale;
- che il periodo intercorrente tra la data del certificato di
verifica della qualità e quella della spedizione non ecceda i tre
mesi per gli acciai per c.a. normale e precompresso; qualora il
suddetto periodo sia superiore a tre mesi, ma comunque non
superiore a sei mesi, è necessario che la fornitura sia corredata
dalla comunicazione del produttore di cui all'ultimo comma del
punto 2.2.8.2. delle norme tecniche. Per gli acciai da carpenteria
i predetti limiti sono rispettivamente di sei mesi e un anno.
Riguardo ai controlli di cantiere, è da evidenziare che le prove
sul materiale prelevato in cantiere sono obbligatorie per tutti i
tipi di acciaio, con esclusione dell'acciaio da precompressione. In
tale ultimo caso l'esecuzione delle prove è disposta a giudizio del
direttore dei lavori.
Le modalità di controllo e le procedure per l'accettazione o meno
delle forniture sono indicate ai punti 2.2.8.4. e 2.3.3.2. della
Parte I delle Norme Tecniche ed al punto 3 dell'Allegato 8.
Relativamente agli acciai per cemento armato normale, i campioni
inviati al laboratorio ufficiale devono comunque essere riconoscibili
attraverso il marchio, che sarà rilevato e indicato sul certificato
di prova. È necessario indicare al laboratorio ufficiale l'eventuale
provenienza da rotolo del campione da provare.
In particolare, per gli acciai provenienti da rotolo, assumono
rilevanza i controlli di cantiere da effettuarsi sul prodotto
raddrizzato. Al riguardo, per ciascuno dei diametri (diametro)
maggiore di 10 mm, il direttore dei lavori deve provvedere
all'accertamento delle caratteristiche meccaniche e di duttilità di
cui al punto 2.2.8.4. della norma.
In tale contesto, particolare rilevanza assumono i controlli di
allungamento a rottura e di piegamento. Il direttore dei lavori deve
inoltre accertare, anche con controlli visivi, la assenza di
significative alterazioni superficiali delle barre, dando atto di
ciò nella relazione a struttura ultimata.
Relativamente agli acciai da cemento armato precompresso i
campioni inviati al laboratorio ufficiale debbono essere accompagnati
dal sigillo contenente il marchio del produttore.
Per un utile riscontro della marcatura e del tipo di acciaio, gli
operatori comunque interessati possono avvalersi dell'elenco dei
produttori di acciai qualificati, redatto dal Servizio tecnico
centrale.
G.1.1. Trasformatori intermedi.
I trasformatori intermedi (quali ad esempio officine di
raddrizzamento di armature avvolte in rotoli e matasse, presagomatori
di acciai per c.a., assemblatori di gabbie di armatura, produttori di
cavi da c.a.p., officine di carpenteria) debbono approvvigionarsi di
prodotti qualificati all'origine. È opportuno che il direttore dei
lavori operi in stretto contatto con il trasformatore che, comunque,
deve fornire assieme al prodotto la documentazione comprovante la
qualificazione del materiale di origine utilizzato.
Si raccomanda l'impiego di tecniche di raddrizzamento degli acciai
forniti arrotolati tali da non compromettere le caratteristiche
meccaniche e tecnologiche degli acciai stessi.
Materiali di differenti qualità devono essere stoccati
separatamente.
Si rammenta che, per quanto stabilito al punto 2.2.6. della Parte
I delle Norme Tecniche, non è consentito effettuare saldature su
acciai da cemento armato per i quali non risulti dichiarata la
saldabilità con il controllo dell'analisi chimica.
G.2. Manufatti prefabbricati.
Relativamente ai manufatti prodotti in serie, si evidenzia che
conformemente a quanto indicato nella Parte Terza del D.M. 9.1.96,
ogni fornitura deve essere corredata, oltre che dai disegni del
manufatto e dall'indicazione delle sue caratteristiche d'impiego
(ultimo comma art. 9 legge 1086/1971), anche da apposito certificato
di origine firmato dal produttore e dal tecnico responsabile della
produzione.
In presenza delle condizioni sopra elencate, i manufatti potranno
essere accettati senza ulteriori esami e controlli.
Si rammenta che, ai sensi del punto 5.2.2.2. del D.M. 3-12-1987,
ove trattasi di manufatti prodotti in serie controllata, il
certificato di origine di cui sopra deve altresì attestare che gli
elementi strutturali sono stati prodotti in serie controllata
riportando gli estremi dell'autorizzazione del Servizio tecnico
centrale, e recare, in allegato, copia del relativo estratto del
registro di produzione e gli estremi dei certificati di verifica
preventiva del laboratorio ufficiale.
In tal caso, sempre in base alla sopracitata disposizione, le
forniture possono essere accettate senza ulteriori controlli dei
materiali nè prove di carico dei componenti isolati.
Per i manufatti di produzione occasionale, o comunque, non
assoggettati a deposito presso il Servizio tecnico centrale, si
applicano le ordinarie disposizioni normative tra le quali, in
particolare, quelle relative agli artt. 4, 5 e 6 della legge 1086/71.
Inoltre il direttore dei lavori deve opportunamente provvedere agli
accertamenti da eseguirsi durante la fase esecutiva presso il
cantiere di prefabbricazione. In proposito, si segnala la necessità
che sui certificati di prova dei materiali sia indicato chiaramente
il prodotto (tipo e destinazione) cui si riferisce il prelievo.
G.3. Blocchi per solaio.
Si rammentano le prescrizioni di cui ai punti 7.1.3.4., 7.2.2. e
7.2.5. delle norme tecniche relative ai controlli delle
caratteristiche fisico-meccaniche dei blocchi per solaio. Si
richiama, in particolare, l'attenzione sulla necessità dei controlli
sulla produzione corrente, che debbono essere effettuati dal
produttore con frequenza almeno annuale.
H. Collaudo statico
Si ricorda che gli adempimenti formali e tecnici relativi al
collaudo statico sono sostanzialmente indipendenti dai metodi di
verifica adottati in progetto.
Le prove di carico, qualora ritenute utili dal collaudatore
nell'ambito della discrezionalità e responsabilità che gli
competono, devono essere eseguite come di seguito indicato.
Per l'esecuzione delle prove si raccomanda l'impiego di idonea
strumentazione adeguatamente tarata e l'intervento di tecnici
qualificati.
H.1. Metodo delle tensioni ammissibili
La condizione di prova ha lo scopo di indurre le massime
sollecitazioni di progetto nell'elemento strutturale prescelto (o
negli elementi strutturali prescelti). Pertanto si deve fare
riferimento ai seguenti punti del D.M. 14-2-1992:
- Parte Prima, 3. norme di calcolo: metodo delle tensioni
ammissibili;
- Parte Seconda, 3. norme di calcolo: verifica di resistenza, 3.0.2
Metodo delle tensioni ammissibili.
Nella condizione di prova le azioni previste si cumulano nel modo
più sfavorevole, in relazione agli scopi della prova stessa.
H.2. Metodo agli stati limite
La condizione di prova ha lo scopo di indurre le massime
sollecitazioni di esercizio nell'elemento strutturale prescelto (o
negli elementi strutturali prescelti). Pertanto si deve fare
riferimento al punto 7. Azioni di calcolo, della Parte Generale delle
Norme Tecniche.
Nella condizione di prova le azioni previste si cumulano nel modo
più sfavorevole per le combinazioni rare, in relazione agli scopi
della prova stessa.
I. Qualificazione degli acciai (per c.a. normale, per
precompressione, per carpenteria metallica)
I.1. Premessa
Tutti i prodotti in acciaio il cui impiego è disciplinato dalle
Norme Tecniche in argomento debbono essere qualificati all'origine.
I prodotti qualificati sono, a tal fine, sottoposti nello
stabilimento di produzione ad una serie sistematica di controlli
delle caratteristiche fisiche, meccaniche, tecnologiche ed, ove
previsto, chimiche.
Ciascun prodotto qualificato deve costantemente essere
riconoscibile per quanto concerne le caratteristiche qualitative e
riconducibile allo stabilimento di produzione tramite marchiatura
indelebile.
Per stabilimento si intende una unità produttiva a sè stante,
con impianti propri e magazzini per il prodotto finito. Nel caso di
unità produttive multiple appartenenti allo stesso produttore, la
qualificazione deve essere ripetuta per ognuna di esse e per ogni
tipo di prodotto in esse fabbricato.
Ogni prodotto deve essere marchiato con identificativi diversi da
quelli di prodotti aventi differenti caratteristiche, ma fabbricati
nella stessa unità produttiva e con identificativi differenti da
quelli di prodotti con uguali caratteristiche ma fabbricati in altre
unità produttive, siano esse e meno dello stesso produttore.
Prima dell'apertura dell'eventuale ultima e più piccola
confezione (fascio, bobina, rotolo, pacco, etc.) il prodotto deve
essere riconducibile anche al tipo di acciaio nonchè al lotto di
produzione e alla data di fabbricazione.
Per quanto possibile, anche in relazione all'uso del prodotto, il
produttore è tenuto a marchiare ogni singolo pezzo.
I produttori, i successivi intermediari e gli utilizzatori finali
debbono assicurare una corretta archiviazione della documentazione di
accompagnamento dei materiali garantendone la disponibilità per
almeno 10 anni e debbono mantenere evidenti le marchiature o
etichette di riconoscimento per la rintracciabilità del prodotto.
Eventuali disposizioni supplementari atte a facilitare
l'identificazione del prodotto attraverso il marchio potranno essere
emesse dal Servizio tecnico centrale.
I.2. Iter per la qualificazione all'origine degli acciai
I.2.1. Oggetto della qualificazione
Non sono ammessi alla qualificazione prodotti ottenuti da
laminazione di rottame o di materiale deviato da altri impieghi.
La procedura di qualificazione si applica ai prodotti di seguito
indicati:
I.2.1.1. Acciaio da cemento armato normale (Norme Tecniche - parte
prima, punto 2.2.)
- Acciai laminati a caldo ed eventualmente trattati al calore di
laminazione forniti in barre diritte o in rotolo nelle qualità Fe
B 22K ed Fe B 32K, come caratterizzati dal prospetto 1.I, saldabili
e non saldabili secondo quanto indicato al punto 2.2.6.
- Acciai laminati a caldo ed eventualmente trattati al calore di
laminazione forniti in barre diritte o in rotolo nelle qualità Fe
B 38K ed Fe B 44K come caratterizzati dal prospetto 2.I, saldabili
e non saldabili secondo quanto indicato al punto 2.2.6. e con le
caratteristiche di aderenza descritte e fissate nell'Allegato 6.
- Acciai trafilati (o laminati) a freddo in fili, di diametro
compreso tra 5 e 12 mm, lisci e nervati, caratterizzati come dal
prospetto 3.I, saldabili e, se nervati, con le caratteristiche di
aderenza descritte e fissate nell'Allegato 6.
- Reti e tralicci elettrosaldati, caratterizzati come da prospetto
4.I, ottenuti industrialmente per saldatura elettrica da fili
elementari saldabili.
Per quanto concerne questi ultimi prodotti occorre che la
produzione di reti e tralicci avvenga con fili di acciaio controllati
in stabilimento. Questo adempimento è considerato soddisfatto se il
filo è prodotto nello stesso stabilimento di produzione della rete o
del traliccio; in tal caso occorre che la produzione del filo sia
controllata per quanto riguarda la prova di piegamento secondo quanto
previsto nell'Allegato 4.
Si evidenzia altresì l'esigenza che sia rispettato il valore
minimo di 1,10 imposto dalle norme al rapporto ftk/fyk, eseguendo le
prove a trazione su materiale senza il trattamento termico previsto
al secondo capoverso del punto 2.2.1. della Parte Prima delle Norme
Tecniche.
È ammesso l'uso di fili laminati a caldo per la fabbricazione di
reti e tralicci elettrosaldati, purchè vengano rispettate tutte le
caratteristiche riportate nei prospetti 3.1 e 4.1 della parte I delle
Norme Tecniche.
È ammesso l'uso di acciai inossidabili purchè rientrino in una
delle categorie indicate nella parte prima, punto 2.2, e rispettino
tutte le caratteristiche fisiche, meccaniche e tecnologiche ivi
previste. Tali acciai sono considerati non saldabili e per essi la
qualificazione è ammessa anche nel caso di produzione non continua
nell'ultimo semestre ed anche nei casi in cui i quantitativi previsti
non siano rispettati, permanendo tutte le altre regole relative alla
qualificazione.
Rientrano nelle categorie degli acciai deformati a freddo (le cui
proprietà meccaniche si intendono determinate su provette dopo il
processo di invecchiamento, con mantenimento per 30 minuti a 250 C e
successivo raffreddamento in aria) anche gli acciai forniti in
rotoli, in quanto impiegati previa raddrizzatura meccanica (punto 1.1
Allegato 4).
La fornitura in rotoli delle barre di diametro (diametro)
(maggiore di) 14 mm è ammessa previa autorizzazione del Servizio
tecnico centrale, sentito il Consiglio superiore dei lavori pubblici.
Al riguardo, il Produttore deve presentare al Servizio tecnico
centrale apposita domanda corredata della documentazione atta a
comprovare l'idoneità del sistema di formazione dei rotoli, anche in
relazione al diametro minimo dei rotoli stessi.
Si segnala una imprecisione contenuta nel testo del primo comma
del punto 2. dell'Allegato 4, dovuta a un evidente refuso
tipografico. Quanto indicato nel disposto che recita "I controlli
consisteranno .... sui quali si effettueranno le prove previste dal
terzo comma del punto 1.1" deve essere, correttamente, inteso con
riferimento al quarto comma del punto 1.1.
I.2.1.2. Acciaio da cemento armato precompresso (Norme tecniche -
Parte Prima punto 2.3.)
- Fili, trecce, trefoli, ottenuti per trafilatura da vergella e
successiva cordatura (per trecce e trefoli), come descritti al
punto 2.3.1. delle Norme Tecniche.
- Barre laminate, lisce o nervate come descritte la punto 2.3.1.
delle Norme Tecniche.
Le caratteristiche di resistenza devono essere dichiarate e
garantite dal produttore nel rispetto di quanto indicato
nell'Allegato 3.
I.2.1.3. Acciaio laminato per strutture (Norme Tecniche - parte
seconda)
- Lamiere e nastri con spessore maggiore o uguale a 3 mm.
- Laminati mercantili, travi ad ali parallele del tipo IPE, HE, travi
a I e profilati a U.
- Profilati cavi circolari, quadrati o rettangolari o con altro
profilo chiuso:
a) senza saldatura o saldati, formati a caldo o ridotti a caldo;
b) senza saldatura o saldati e sottoposti a successive
deformazioni a freddo con o senza trattamenti termici.
- Lamiere e nastri laminati a caldo o a freddo di qualsiasi spessore
con o senza rivestimenti superficiali, destinati alla fabbricazione
delle lamiere grecate e profilati formati a freddo di cui al punto
I.3.
I prodotti di cui all'ultima tipologia di laminati di cui sopra
dovranno avere comunque valori caratteristici non inferiori a quelli
indicati nel prospetto 1.II per la classe Fe 360.
Si rammenta la necessità che da parte dei produttori sia
evidenziata, all'atto della richiesta di qualificazione come pure in
occasione delle verifiche periodiche, la suddivisione in classi di
spessori dei prodotti oggetto del deposito.
È ammesso riunire più gruppi di spessori ai soli fini del
raggiungimento della quantità minima prevista per la qualificazione
purchè siano garantite le caratteristiche meccaniche più elevate.
In tal caso, il produttore deve espressamente segnalare al Servizio
Tecnico Centrale di avere effettuato il raggruppamento stesso.
L'impiego di acciai diversi dai tipi Fe 360, Fe 430 ed Fe 510,
quali ad esempio acciai ad alta resistenza, acciai inossidabili,
microlegati, speciali, è ammesso con le condizioni indicate al
secondo capoverso del punto 2.0. della Parte II delle Norme Tecniche.
Tali acciai devono comunque essere assoggettati al processo di
qualificazione di cui al punto 2 dell'Allegato 8.
Per quanto concerne le prove di verifica periodica della qualità
per gli acciai di cui ai precedenti capoversi con snervamento
inferiore al tipo Fe 360, si utilizza un coefficiente di variazione
pari al 9%. La resistenza a rottura non deve comunque essere
inferiore a quella del tipo Fe 360. Per gli acciai con snervamento e
rottura compreso tra i tipi Fe 360 ed Fe 510 si utilizza un
coefficiente di variazione pari all'8%. Per gli acciai con
snervamento e rottura superiore al tipo Fe 510 si utilizza con
coefficiente di variazione pari al 6%.
Per tali acciai la qualificazione è ammessa anche nel caso di
produzione non continua nell'ultimo semestre ed anche nei casi in cui
i quantitativi minimi previsti non siano rispettati, permanendo tutte
le altre regole relative alla qualificazione.
I.2.2. Modalità di qualificazione
Sia per le nuove richieste di qualificazione, sia per le verifiche
periodiche delle qualificazioni stesse, il Servizio tecnico centrale,
esaminata la documentazione ed accertatane la validità e la
rispondenza, ricorrendo, ove necessario, anche a sopralluoghi,
comunicherà l'accettazione del deposito della documentazione
inviata.
I.2.3. Decadenza della qualificazione per assenza di produzione.
Per quanto concerne gli acciai da cemento armato normale e da
precompressione, una sospensione della produzione di un determinato
prodotto per un periodo uguale o superiore a sei mesi comporta la
decadenza della qualificazione per il prodotto stesso. In tale caso
la procedura di qualificazione deve essere ripresa dall'inizio,
riformulando domanda al Servizio tecnico centrale ed effettuando
nuovamente tutte le prove di qualificazione previste, ivi comprese
quelle di aderenza beam-test per gli acciai ad aderenza migliorata e
le prove di rilassamento e fatica per gli acciai da precompressione.
Per quanto concerne gli acciai da carpenteria la qualificazione si
suppone decaduta quando un determinato prodotto non venga fabbricato
presso una determinata unità produttiva per almeno un anno.
Trascorso tale termine si procede dunque ad una nuova qualificazione,
come sopra indicato.
I.2.4. Certificati di prova.
Le prove di qualificazione e le prove periodiche di verifica della
qualità sono eseguite dai laboratori ufficiali di cui al 1 comma
dell'art. 20 della legge 1086/1971.
I relativi certificati emessi dai suddetti laboratori ufficiali
devono contenere almeno:
- il nome dell'azienda produttrice, lo stabilimento ed il luogo di
produzione;
- il tipo di prodotto e la sua eventuale dichiarata saldabilità;
- il marchio di identificazione del prodotto depositato presso il
Servizio Tecnico Centrale;
- gli estremi dell'ultima attestazione di deposito conseguito, in
caso di prove periodiche di verifica della qualità;
- la data del prelievo, il luogo di effettuazione delle prove e la
data di emissione del certificato;
- le dimensioni nominali ed effettive del prodotto, i risultati delle
prove previste, ivi compresi i controlli dell'aderenza per le barre
ed i fili ad aderenza migliorata indicando anche quale delle
ineguaglianze (A) o (B) dell'Allegato 6 risulti verificata;
- l'analisi chimica per tutti i prodotti dichiarati saldabili o
comunque utilizzati per la fabbricazione di prodotti finiti
elettrosaldati;
- le elaborazioni statistiche previste dagli Allegati 3, 4, 5 e 8
delle Norme Tecniche.
I.2.5. Conformità statistica.
Per quanto concerne la conformità statistica, ferma restando la
facoltà del produttore di utilizzare metodi di propria scelta,
purchè validi e dichiarati, è possibile fare riferimento ai test
statistici di confronto delle varianze e delle medie delle due serie
di dati, secondo i classici procedimenti del controllo della
qualità, ad esempio secondo le UNI 6809-72 e 6806-72.
Il Servizio tecnico centrale si riserva la facoltà di non
accettare le analisi di conformità statistica che ritenga non valide
o non conformi.
I.3. Lamiere grecate e profilati formati a freddo
I prodotti di cui al IV capoverso del punto 2.0. (parte seconda)
delle Norme Tecniche (elementi di lamiera grecata, profilati formati
a freddo, ivi compresi i profilati cavi saldati non sottoposti a
successive deformazioni o trattamenti termici) debbono essere
realizzati utilizzando lamiere o nastri di origine qualificati
conformemente all'Allegato 8.
I produttori possono, in questo caso, derogare dagli adempimenti
previsti al punto 2.1. dell'Allegato 8 delle Norme Tecniche
relativamente ai controlli sui loro prodotti (sia quelli interni che
quelli da parte di un laboratorio ufficiale) ma devono fare
riferimento alla documentazione di accompagnamento dei materiali di
base, qualificati all'origine, da essi utilizzati.
Pur con questa eccezione, il produttore è tenuto ugualmente a
dichiarare al Servizio tecnico centrale la fabbricazione dei
prodotti, realizzati con materiale base qualificato.
I prodotti finiti devono essere marchiati, secondo le modalità
previste dal punto 2.5. dell'Allegato 8 delle Norme Tecniche.
Il produttore del prodotto finito è tenuto al deposito del
marchio presso il Servizio tecnico centrale.
La dichiarazione sopracitata, nonchè il deposito del marchio,
devono essere confermati annualmente al Servizio tecnico centrale.
I.4. Prescrizioni per il commercio.
I commercianti sono tenuti ad assicurare una gestione fisicamente
distinta dei materiali qualificati e tra questi ed eventuali altri
prodotti destinati ad usi diversi da quello strutturale.
Devono altresì garantire, per tutti i prodotti, sia per cemento
armato sia per strutture in acciaio, il rispetto degli ultimi due
capoversi del punto 2.5. dell'Allegato 8.
I.5. Prodotti provenienti da paesi extra comunitari.
È necessario che il produttore estero, con sede ed unità
produttiva al di fuori della Comunità Europea, nomini un suo
mandatario, con sede in Italia, che diviene responsabile e
costituisce il tramite tra Servizio tecnico centrale e produttore.
L. Raccomandazioni riepilogative sul controllo dei materiali e
prodotti.
Sulla base di tutto quanto precede, non può non ribadirsi
l'assoluta necessità che tutto il processo di produzione,
qualificazione, controllo ed accettazione dei materiali destinati
alle opere di ingegneria strutturale si evolva secondo le
prescrizioni fissate dalle norme e secondo le indicazioni e
disposizioni supplementari fornite con la presente circolare.
Pertanto tutti gli operatori (committenti, produttori,
importatori, commercianti del settore, imprese, direttori dei lavori,
laboratori, uffici di controllo, collaudatori), ciascuno per la
propria sfera di competenza, vorranno rispettare, ed esigere il
rispetto delle prescrizioni suddette.
In particolare:
- ai produttori di acciaio si rammenta la necessità di depositare
con la dovuta tempestività presso il Servizio tecnico centrale la
documentazione occorrente per il mantenimento della qualificazione;
si rammenta altresì l'esigenza di corredare tutte le forniture della
prevista documentazione al fine di non creare incertezze e confusioni
che possono portare al rifiuto delle forniture stesse;
- agli importatori di acciai provenienti dall'estero - in particolare
dai Paesi extracomunitari - si raccomanda di garantirsi che i
prodotti importati, debitamente marchiati, siano accompagnati dalla
documentazione di rito per poter essere immessi sul mercato nazionale
come prodotti qualificati;
- analoghe prescrizioni si rivolgono ai commercianti del settore, sia
per il controllo del marchio, sia per l'acquisizione di tutte le
documentazioni necessarie per le forniture ai cantieri di
utilizzazione; documentazioni che possono essere responsabilmente
rilasciate anche in copia conforme, salva la facoltà degli aventi
diritto di richiedere l'esibizione dei documenti originali;
- alle imprese utilizzatrici si raccomanda di adottare la massima
attenzione nell'acquisto dei prodotti, tenendo ben presente che
all'eventuale vantaggio economico derivante dall'acquisto di prodotti
non conformi è legato il rischio di controversie e del rifiuto dei
prodotti stessi da parte della direzione dei lavori e della
committenza;
- per quanto concerne, in particolare, l'esecuzione di strutture in
cemento armato precompresso a cavi post-tesi, si evidenzia l'obbligo
di impiegare sistemi di ancoraggio rientranti tra quelli la cui
documentazione risulta depositata presso il Servizio tecnico
centrale, nonchè di utilizzare personale qualificato sia nella fase
di tesatura dei cavi che nella fase di iniezione degli stessi;
- ai direttori dei lavori, ai quali - come detto - le norme affidano
il giudizio definitivo sulla utilizzazione dei prodotti, è appena il
caso di ribadire che, proprio per l'importante funzione che sono
chiamati a svolgere, è essenziale la più scrupolosa osservanza di
tutte le prescrizioni normative e delle disposizioni della presente
circolare, sia per i controlli preliminari che per quelli definitivi;
- analoga rilevanza assume la funzione dei laboratori abilitati
all'esecuzione delle prove di qualificazione e di accettazione.
Essenziale, pertanto, ribadire l'esigenza che tale funzione si
esplichi con il pieno rispetto delle procedure di prova, per quanto
attiene alle sperimentazioni e con assoluta neutralità, per quanto
attiene alle certificazioni rilasciate;
- per quanto concerne i collaudatori si richiama quanto previsto
dalle norme tecniche in materia di accertamento sui controlli dei
materiali, accertamenti che dovranno riguardare sia la frequenza che
i risultati dei controlli stessi.
Si confida nella professionalità e nella collaborazione di tutti
gli operatori del settore, i quali vorranno tenere ben presente che
qualsiasi deroga alle procedure di controllo, finalizzate a garantire
la sicurezza delle costruzioni e la pubblica incolumità, comporta
l'assunzione di rilevanti responsabilità, anche sotto il profilo
penale.
Il Servizio tecnico centrale, dal conto suo, opererà con la
massima incisività, anche in collaborazione con i competenti Uffici
di altre amministrazioni, per assicurare il pieno rispetto delle
prescrizioni contenute nelle norme tecniche e nelle presenti
istruzioni.