| 1 | |
| 00:00:05,420 --> 00:00:08,260 | |
| بسم الله الرحمن الرحيم السلام عليكم ورحمة الله | |
| 2 | |
| 00:00:08,260 --> 00:00:12,600 | |
| وبركاته اليوم هنكمل في مادة تصميم الآلات واحد احنا | |
| 3 | |
| 00:00:12,600 --> 00:00:14,940 | |
| لحد تلاتة chapter تلاتة بنحكي عن ال stresses | |
| 4 | |
| 00:00:14,940 --> 00:00:20,280 | |
| ومسبباتها سواء كان axial loading أو bending أو | |
| 5 | |
| 00:00:20,280 --> 00:00:23,600 | |
| torsion أو أي combination المرة الفاتت كان عن | |
| 6 | |
| 00:00:23,600 --> 00:00:27,260 | |
| stress concentration اليوم هنكمل في موضوع جديد | |
| 7 | |
| 00:00:27,260 --> 00:00:30,700 | |
| هنحكي عن stresses in pressurized cylinders | |
| 8 | |
| 00:00:30,700 --> 00:00:34,980 | |
| الإجهادات في الأسطوانات المضغوطة احنا زي ما احنا | |
| 9 | |
| 00:00:34,980 --> 00:00:42,600 | |
| شايفين فينا أسطوانة نصف قطر الداخل r<sub>i</sub> و نصف | |
| 10 | |
| 00:00:42,600 --> 00:00:48,380 | |
| قطر الخارجي r<sub>o</sub> متعرضة لضغط من برة لجوا طبعا هذا | |
| 11 | |
| 00:00:48,380 --> 00:00:52,260 | |
| أسطوانة ممتدة يعني طولها إلى ما لا نهاية طويلة جدا | |
| 12 | |
| 00:00:52,260 --> 00:01:01,690 | |
| فالمتعرضة لضغط داخلي p<sub>i</sub> وضغط خارجي p<sub>o</sub> نتيجة | |
| 13 | |
| 00:01:01,690 --> 00:01:06,650 | |
| الضغوط الداخلية والخارجية بيصير لو أخدت element | |
| 14 | |
| 00:01:06,650 --> 00:01:12,470 | |
| على أي .. على بعد مسافة r هيكون فيه two stresses | |
| 15 | |
| 00:01:12,470 --> 00:01:16,590 | |
| components واحدة tangential وسجما tangential و | |
| 16 | |
| 00:01:16,590 --> 00:01:20,230 | |
| واحدة .. وواحدة إيش؟ باتجاه ال radial direction | |
| 17 | |
| 00:01:20,230 --> 00:01:23,930 | |
| سجما radial احنا مش بطلب الاشتقاق بتاعها بس | |
| 18 | |
| 00:01:23,930 --> 00:01:27,850 | |
| هنعطيكم المعادلة الـ stress tangential component | |
| 19 | |
| 00:01:27,850 --> 00:01:31,810 | |
| معطبة للعقل هي sigma tangential بساوي p<sub>i</sub> r<sub>i</sub><sup>2</sup> | |
| 20 | |
| 00:01:31,810 --> 00:01:37,090 | |
| − p<sub>o</sub> r<sub>o</sub><sup>2</sup> − r<sub>i</sub><sup>2</sup> r<sub>o</sub><sup>2</sup> | |
| 21 | |
| 00:01:37,090 --> 00:01:41,990 | |
| في p<sub>o</sub> − p<sub>i</sub> على r<sup>2</sup> كله على r<sub>o</sub><sup>2</sup> | |
| 22 | |
| 00:01:41,990 --> 00:01:45,550 | |
| − r<sub>i</sub><sup>2</sup> و ال sigma radial اللي هي | |
| 23 | |
| 00:01:45,550 --> 00:01:50,870 | |
| بساوي p<sub>i</sub> r<sub>i</sub><sup>2</sup> − p<sub>o</sub> r<sub>o</sub><sup>2</sup> زائد r<sub>i</sub><sup>2</sup> | |
| 24 | |
| 00:01:50,870 --> 00:01:57,890 | |
| r<sub>o</sub><sup>2</sup> في p<sub>o</sub> − p<sub>i</sub> على r<sup>2</sup> كله | |
| 25 | |
| 00:01:57,890 --> 00:02:04,050 | |
| على r<sub>o</sub><sup>2</sup> − r<sub>i</sub><sup>2</sup> هناخد | |
| 26 | |
| 00:02:04,050 --> 00:02:08,910 | |
| الحالة إن فيه ضغط جوه يعني ما فيش ضغط من برة | |
| 27 | |
| 00:02:08,910 --> 00:02:16,090 | |
| هذه الحالة العامة p<sub>o</sub> بساوي صفر إذا بنعوض عن p<sub>o</sub> | |
| 28 | |
| 00:02:16,090 --> 00:02:22,230 | |
| بساوي صفر في هذه المعادلة خلّنا | |
| 29 | |
| 00:02:22,230 --> 00:02:24,850 | |
| نعوض عن p<sub>o</sub> بساوي صفر يصير Sigma Tangential | |
| 30 | |
| 00:02:29,140 --> 00:02:36,960 | |
| عند ال terms اللي فيها p<sub>o</sub> هتسفر صح هتكون p<sub>i</sub> r<sub>i</sub><sup>2</sup> | |
| 31 | |
| 00:02:36,960 --> 00:02:44,400 | |
| − بيصير | |
| 32 | |
| 00:02:44,400 --> 00:02:54,660 | |
| − هتصير عند ال p<sub>o</sub> صفر − − + + r<sub>i</sub><sup>2</sup> | |
| 33 | |
| 00:02:54,660 --> 00:02:56,840 | |
| تربيع | |
| 34 | |
| 00:02:58,370 --> 00:03:04,270 | |
| r<sub>o</sub> تربيع في | |
| 35 | |
| 00:03:04,270 --> 00:03:08,410 | |
| p<sub>i</sub> على | |
| 36 | |
| 00:03:08,410 --> 00:03:14,530 | |
| r تربيع كله | |
| 37 | |
| 00:03:14,530 --> 00:03:17,910 | |
| على r | |
| 38 | |
| 00:03:17,910 --> 00:03:25,690 | |
| <sub>o</sub> تربيع − r<sub>i</sub> تربيع يعني هتكون خلّيني أخد عامل | |
| 39 | |
| 00:03:25,690 --> 00:03:27,010 | |
| مشترك p<sub>i</sub> | |
| 40 | |
| 00:03:29,720 --> 00:03:35,300 | |
| r<sub>i</sub> تربيع هتكون | |
| 41 | |
| 00:03:35,300 --> 00:03:50,080 | |
| واحد زائد r<sub>o</sub> تربيع على r تربيع على | |
| 42 | |
| 00:03:50,080 --> 00:03:55,400 | |
| r<sub>o</sub> تربيع − r<sub>i</sub> تربيع هذا بالنسبة لسجما | |
| 43 | |
| 00:03:55,400 --> 00:04:01,620 | |
| tangential بالنسبة لسجما radial هنعوض عن p<sub>o</sub> بساوي | |
| 44 | |
| 00:04:01,620 --> 00:04:08,840 | |
| صفر هتكون ال p<sub>i</sub> r<sub>i</sub><sup>2</sup> | |
| 45 | |
| 00:04:08,840 --> 00:04:13,500 | |
| − r<sub>i</sub><sup>2</sup> | |
| 46 | |
| 00:04:13,500 --> 00:04:18,700 | |
| r<sub>o</sub><sup>2</sup> | |
| 47 | |
| 00:04:18,700 --> 00:04:28,980 | |
| p<sub>i</sub> على r<sup>2</sup> على r<sub>o</sub> تربيع | |
| 48 | |
| 00:04:31,940 --> 00:04:41,640 | |
| − r<sub>i</sub> تربيع نفس الشيء ناخد مشترك p<sub>i</sub> r<sub>i</sub> تربيع هيكون | |
| 49 | |
| 00:04:41,640 --> 00:04:53,380 | |
| واحد − r<sub>o</sub> تربيع على r تربيع على r<sub>o</sub> تربيع − | |
| 50 | |
| 00:04:53,380 --> 00:04:59,260 | |
| r<sub>i</sub> تربيع هذا في حالة إنه كان الضغط من جوه مش ضغط | |
| 51 | |
| 00:04:59,260 --> 00:05:05,840 | |
| من برة ليه هذه المعادلة؟ sigma tangential بساوي r<sub>i</sub><sup>2</sup> | |
| 52 | |
| 00:05:05,840 --> 00:05:10,740 | |
| في p<sub>i</sub> على r<sub>o</sub> تربيع − r<sub>i</sub> تربيع في 1 زي | |
| 53 | |
| 00:05:10,740 --> 00:05:16,360 | |
| r<sub>o</sub> تربيع على r تربيع إذا | |
| 54 | |
| 00:05:16,360 --> 00:05:23,540 | |
| بنعمل plot إذا بنعمل plot ل sigma tangential as a | |
| 55 | |
| 00:05:23,540 --> 00:05:31,120 | |
| function of r بحيث نبدأ من عند r<sub>i</sub> وننتهي عند r<sub>o</sub> | |
| 56 | |
| 00:05:32,710 --> 00:05:38,390 | |
| لما تكون ال r بساوي r<sub>i</sub> بتكون ال sigma | |
| 57 | |
| 00:05:38,390 --> 00:05:44,070 | |
| tangential إيش maximum لما تكون عندي ال r بساوي | |
| 58 | |
| 00:05:44,070 --> 00:05:50,790 | |
| r<sub>o</sub> بتكون أقل لأن ال r<sub>o</sub> أكبر من ال r<sub>i</sub> | |
| 59 | |
| 00:05:50,790 --> 00:05:55,750 | |
| من بين العلاقة العلاقة | |
| 60 | |
| 00:05:58,190 --> 00:06:01,770 | |
| decaying with distance r هذا ال sigma tangential | |
| 61 | |
| 00:06:01,770 --> 00:06:08,290 | |
| ال sigma radial لما نتعوض ال r بساوي r<sub>o</sub> إيش كل | |
| 62 | |
| 00:06:08,290 --> 00:06:11,550 | |
| كمية بساوي صفر يعني على السطح الخارجي بتكون | |
| 63 | |
| 00:06:11,550 --> 00:06:17,750 | |
| بساوي صفر وبتكون maximum لما ال r بساوي r<sub>i</sub> | |
| 64 | |
| 00:06:21,680 --> 00:06:26,220 | |
| هتكون هي فعلاً هتكون −p<sub>i</sub> هتكون sigma | |
| 65 | |
| 00:06:26,220 --> 00:06:30,760 | |
| tangential sigma radial عند ال r بساوي r<sub>i</sub> اللي | |
| 66 | |
| 00:06:30,760 --> 00:06:32,920 | |
| هتكون فعلاً اللي هي الضغط مباشرة عليها اللي هي | |
| 67 | |
| 00:06:32,920 --> 00:06:37,680 | |
| −p<sub>i</sub> إذا | |
| 68 | |
| 00:06:37,680 --> 00:06:44,460 | |
| كانوا الأطراف مغلقة إذا كانوا الأطراف مغلقة يعني | |
| 69 | |
| 00:06:44,460 --> 00:06:45,080 | |
| الحالة هذه | |
| 70 | |
| 00:07:02,800 --> 00:07:09,700 | |
| طبعاً هذا r<sub>i</sub> هذا | |
| 71 | |
| 00:07:09,700 --> 00:07:13,060 | |
| r<sub>o</sub> | |
| 72 | |
| 00:07:13,060 --> 00:07:17,180 | |
| فإن | |
| 73 | |
| 00:07:17,180 --> 00:07:28,420 | |
| ضغط من كل الاتجاهات الضغط هيصير | |
| 74 | |
| 00:07:28,420 --> 00:07:35,160 | |
| stress بهذا الاتجاه سجما<sub>L</sub> لانك دي دلالة اللي هو | |
| 75 | |
| 00:07:35,160 --> 00:07:40,060 | |
| stress بالاتجاه الطولي لأن ال stress بالاتجاه | |
| 76 | |
| 00:07:40,060 --> 00:07:45,020 | |
| الطولى هيكون في force من الضغط صح اللي هو سجما<sub>L</sub> | |
| 77 | |
| 00:07:45,020 --> 00:07:51,020 | |
| هتكون ال force على ال area ال area اللي هي هذه | |
| 78 | |
| 00:07:51,020 --> 00:07:57,860 | |
| الجزء هذا صح هتكون عند ال force عبارة عن الضغط | |
| 79 | |
| 00:07:57,860 --> 00:08:07,380 | |
| الداخلي p<sub>i</sub> في المساحة الداخلية πr<sub>i</sub><sup>2</sup> على ال | |
| 80 | |
| 00:08:07,380 --> 00:08:14,760 | |
| area اللي هتكون π بالضبط في r<sub>o</sub><sup>2</sup> − r<sub>i</sub><sup>2</sup> | |
| 81 | |
| 00:08:14,760 --> 00:08:27,300 | |
| يعني هتكون πr<sub>i</sub><sup>2</sup> على r<sub>o</sub><sup>2</sup> − r<sub>i</sub><sup>2</sup> | |
| 82 | |
| 00:08:52,830 --> 00:08:58,950 | |
| طبعاً هذه المعادلات السابقة هي الحالة العامة هناخد | |
| 83 | |
| 00:08:58,950 --> 00:09:06,530 | |
| حالة خاصة إنه ممكن أعتبر إنه cylinder thin walled | |
| 84 | |
| 00:09:06,530 --> 00:09:11,490 | |
| cylinder أو thin walled vessel أنا بعتبر ال | |
| 85 | |
| 00:09:11,490 --> 00:09:15,030 | |
| cylinder thin walled إذا كان ال thickness بتاعها | |
| 86 | |
| 00:09:15,030 --> 00:09:19,010 | |
| أقل أو يساوي عشر radius إذا كان ال thickness أقل | |
| 87 | |
| 00:09:19,010 --> 00:09:24,910 | |
| أو يساوي عشر radius بعتبرها إيش؟ thin walled | |
| 88 | |
| 00:09:24,910 --> 00:09:33,910 | |
| cylinder في حالة ال thickness كان قليل بالنسبة لل | |
| 89 | |
| 00:09:33,910 --> 00:09:40,950 | |
| radius الله نجعل المعادلة هذه يعني | |
| 90 | |
| 00:09:40,950 --> 00:09:48,650 | |
| هتكون ال r<sub>o</sub> قريبة كتير من ال r<sub>i</sub> صح؟ معناته هذا ال | |
| 91 | |
| 00:09:48,650 --> 00:09:55,940 | |
| term as ال r approaches ال r<sub>i</sub> بيقترب من صفر بيعني | |
| 92 | |
| 00:09:55,940 --> 00:10:00,060 | |
| إن عندي regular stress component في حالة thin | |
| 93 | |
| 00:10:00,060 --> 00:10:07,300 | |
| walled cylinder بتكون صغيرة بالمقارنة مع | |
| 94 | |
| 00:10:07,300 --> 00:10:13,980 | |
| tangential component ال | |
| 95 | |
| 00:10:13,980 --> 00:10:23,940 | |
| average tangential stress هيكون p<sub>i</sub>d<sub>i</sub> على 2t الـ d<sub>i</sub> هو | |
| 96 | |
| 00:10:23,940 --> 00:10:27,980 | |
| القطر الداخلي للأسطوانة والـ t هو ال thickness تاع | |
| 97 | |
| 00:10:27,980 --> 00:10:31,040 | |
| الأسطوانة هذا ال average ال maximum tangential | |
| 98 | |
| 00:10:31,040 --> 00:10:39,040 | |
| stress معطل الأقل هي p<sub>i</sub>d<sub>i</sub> + t على 2t وال | |
| 99 | |
| 00:10:39,040 --> 00:10:43,020 | |
| stress بالاتجاه الطولي إذا كانت الأطراف مغلقة | |
| 100 | |
| 00:10:43,020 --> 00:10:51,300 | |
| بساوي p<sub>i</sub>d<sub>i</sub> على 4t p<sub>i</sub>d<sub>i</sub> على 4t نشوف مثال | |
| 101 | |
| 00:11:14,800 --> 00:11:20,760 | |
| an aluminum alloy pressure vessel عندي أنبوب مصمت | |
| 102 | |
| 00:11:20,760 --> 00:11:25,060 | |
| من الألمنيوم is made of a tubing having an outside | |
| 103 | |
| 00:11:25,060 --> 00:11:27,320 | |
| diameter of eight inch and a wall thickness of ربع | |
| 104 | |
| 00:11:27,320 --> 00:11:37,400 | |
| إنش يعني عندي الأنبوبة قطرها الخارجي القطر | |
| 105 | |
| 00:11:37,400 --> 00:11:38,220 | |
| الخارجي عليها | |
| 106 | |
| 00:11:44,160 --> 00:12:06,640 | |
| بساوي ثمانية إنش وسمكة ربع إنش وجواها | |
| 107 | |
| 00:12:06,640 --> 00:12:08,620 | |
| سائل أو غاز مضغوط | |
| 108 | |
| 00:12:12,020 --> 00:12:14,980 | |
| What pressure can the cylinder carry if the | |
| 109 | |
| 00:12:14,980 --> 00:12:18,960 | |
| permissible tangential stress is twelve kilopound | |
| 110 | |
| 00:12:18,960 --> 00:12:23,880 | |
| per square inch and the theory of thin walled | |
| 111 | |
| 00:12:23,880 --> 00:12:26,900 | |
| vessels is assumed to apply؟ إيش قيمة الضغط | |
| 112 | |
| 00:12:26,900 --> 00:12:32,180 | |
| الداخلي؟ بدي p<sub>i</sub> إيه | |
| 113 | |
| 00:12:32,180 --> 00:12:38,420 | |
| ده إيش قيمته؟ إذا كان ال sigma tangential | |
| 114 | |
| 00:12:38,420 --> 00:12:44,950 | |
| permissible بساوي 12 كيلو باوند لكل إنش مربع | |
| 115 | |
| 00:12:44,950 --> 00:12:49,730 | |
| اللي | |
| 116 | |
| 00:12:49,730 --> 00:12:56,970 | |
| هو بدي | |
| 117 | |
| 00:12:56,970 --> 00:13:02,590 | |
| احنا نشوف sigma tangential maximum sigma | |
| 118 | |
| 00:13:02,590 --> 00:13:11,910 | |
| tangential maximum إيه بساوي ال p<sub>i</sub> في d<sub>i</sub> | |
| 119 | |
| 00:13:11,910 --> 00:13:27,210 | |
| زائد thickness على 2t الـ d<sub>i</sub> بساوي d<sub>o</sub> | |
| 120 | |
| 00:13:27,210 --> 00:13:34,990 | |
| − 2t مظبوط يعني هتكون ثمانية نقص 2 في ربع | |
| 121 | |
| 00:13:34,990 --> 00:13:35,470 | |
| في ربع | |
| 122 | |
| 00:13:38,310 --> 00:13:44,410 | |
| يعني 7.5 إنش هذه | |
| 123 | |
| 00:13:44,410 --> 00:13:49,350 | |
| حد بساوي ومابعطيني ماثر | |
| 124 | |
| 00:13:49,350 --> 00:13:56,250 | |
| ألف pound per square inch يعني احنا عند p<sub>i</sub> في القطر | |
| 125 | |
| 00:13:56,250 --> 00:14:03,810 | |
| الداخلي 7.5 والـ thickness ربع على 2 | |
| 126 | |
| 00:14:06,360 --> 00:14:16,220 | |
| في ربع بيستخدموا 12 ألف ومنها بحسب ال p<sub>i</sub> بساوي | |
| 127 | |
| 00:14:16,220 --> 00:14:23,920 | |
| 6 ألف على 7.5 7.5 × 4 = 30 | |
| 480 | |
| 128 | |
| 00:14:23,920 --> 00:14:27,900 | |
| فاصلة واحدة 9 تلاتة 74. | |
| 129 | |
| 00:14:27,900 --> 00:14:32,820 | |
| فاصلة واحدة 9 تلاتة اللي هي psi | |
| 130 | |
| 00:14:36,330 --> 00:14:41,270 | |
| هذا الضغط جوه ال cylinder هذا | |
| 131 | |
| 00:14:41,270 --> 00:14:48,470 | |
| المطلوب الأول المطلوب كان on the basis of pressure | |
| 132 | |
| 00:14:48,470 --> 00:14:57,630 | |
| found in part a على أساس احنا عرفنا الضغط طبقا | |
| 133 | |
| 00:14:57,630 --> 00:14:59,450 | |
| لطريقة الحسبة في part a | |
| 134 | |
| 00:15:03,150 --> 00:15:06,330 | |
| compute stress components using theory for thick | |
| 135 | |
| 00:15:06,330 --> 00:15:09,030 | |
| walled cylinders احسب ال stress components | |
| 136 | |
| 00:15:09,030 --> 00:15:15,590 | |
| باستخدام ال thick walled cylinders في الثيوريا حتى | |
| 137 | |
| 00:15:15,590 --> 00:15:22,810 | |
| ال thick walled cylinder sigma | |
| 138 | |
| 00:15:22,810 --> 00:15:28,930 | |
| tangential إيش بساوي r<sub>i</sub><sup>2</sup> | |
| 139 | |
| 00:15:28,930 --> 00:15:32,290 | |
| p<sub>i</sub> | |
| 140 | |
| 00:15:34,130 --> 00:15:45,290 | |
| على r<sub>o</sub><sup>2</sup> − r<sub>i</sub><sup>2</sup> في 1 زائد r<sub>o</sub> | |
| 141 | |
| 00:15:45,290 --> 00:15:56,670 | |
| تربيع على R تربيع يعني عندي اللي هو الـ Ri | |
| 142 | |
| 00:15:56,670 --> 00:16:04,650 | |
| ايش يستوي دي أعلى اتنين صح؟ تكون 3.75 | |
| 143 | |
| 00:16:04,650 --> 00:16:12,170 | |
| خمسة إنش و الـ R هو ايش يساوي اللي | |
| 144 | |
| 00:16:12,170 --> 00:16:20,550 | |
| هو 8 على 2 أربعة إنش يعني هتكون sigma | |
| 145 | |
| 00:16:20,550 --> 00:16:27,370 | |
| tangential R I اللي هي 3.75 تربيع | |
| 146 | |
| 00:16:27,370 --> 00:16:32,490 | |
| الـ P I احنا هنجيبها في 774 | |
| 147 | |
| 00:16:35,320 --> 00:16:42,800 | |
| 0.2 على الـ R الأول 4 تربيع minus 3 | |
| 148 | |
| 00:16:42,800 --> 00:16:55,880 | |
| point 75 تربيع في 1 زائد 4 تربيع على | |
| 149 | |
| 00:16:55,880 --> 00:17:01,900 | |
| R تربيع احسبوا | |
| 150 | |
| 00:17:01,900 --> 00:17:02,240 | |
| لها | |
| 151 | |
| 00:17:05,170 --> 00:17:29,170 | |
| بس الـ term هذا ال | |
| 152 | |
| 00:17:29,170 --> 00:17:31,050 | |
| sigma R الـ radial | |
| 153 | |
| 00:17:35,610 --> 00:17:49,970 | |
| هتكون R I تربيع P I على R O تربيع minus A على | |
| 154 | |
| 00:17:49,970 --> 00:18:00,290 | |
| تربيع في 1 minus R O تربيع على R تربيع هتساوي | |
| 155 | |
| 00:18:06,410 --> 00:18:15,490 | |
| الأولى كم؟ 5600 أيوة اللي هي في 1 | |
| 156 | |
| 00:18:15,490 --> 00:18:22,950 | |
| زي 16 على R تربيع التانية هتكون 5600 و | |
| 157 | |
| 00:18:22,950 --> 00:18:28,590 | |
| 19 في | |
| 158 | |
| 00:18:28,590 --> 00:18:29,310 | |
| 1 | |
| 159 | |
| 00:18:35,820 --> 00:18:42,520 | |
| في 1 ناقص 16 على | |
| 160 | |
| 00:18:42,520 --> 00:18:48,160 | |
| R تربيع و | |
| 161 | |
| 00:18:48,160 --> 00:18:57,340 | |
| الـ sigma L sigma | |
| 162 | |
| 00:18:57,340 --> 00:18:57,720 | |
| L | |
| 163 | |
| 00:19:04,190 --> 00:19:08,970 | |
| بتساوي PI RI | |
| 164 | |
| 00:19:08,970 --> 00:19:15,850 | |
| تربيع على RO تربيع | |
| 165 | |
| 00:19:15,850 --> 00:19:23,550 | |
| minus RI تربيع اللي | |
| 166 | |
| 00:19:23,550 --> 00:19:30,430 | |
| هتكون يعيش 5619 PSI | |
| 167 | |
| 00:19:41,250 --> 00:19:46,030 | |
| طيب طيب sigma tangential maximum ايش هتكون sigma | |
| 168 | |
| 00:19:46,030 --> 00:19:53,530 | |
| tangential maximum | |
| 169 | |
| 00:19:53,530 --> 00:19:59,630 | |
| هتكون | |
| 170 | |
| 00:19:59,630 --> 00:20:05,050 | |
| لما الـ R يستوي R ايه صح؟ يعني هتكون 5619 في | |
| 171 | |
| 00:20:05,050 --> 00:20:05,810 | |
| 1 و 19 | |
| 172 | |
| 00:20:10,140 --> 00:20:19,540 | |
| في 1 زائد 16 على | |
| 173 | |
| 00:20:19,540 --> 00:20:27,760 | |
| R آي اللي هي كم 3.75 تربيع كم | |
| 174 | |
| 00:20:27,760 --> 00:20:34,220 | |
| تطلع 12000 12000 | |
| 175 | |
| 00:20:38,620 --> 00:20:44,480 | |
| و 12 PSI مش | |
| 176 | |
| 00:20:44,480 --> 00:20:48,520 | |
| في فرق اذا كان نفس الشيء المفروض تطلع نفس الجواب | |
| 177 | |
| 00:20:48,520 --> 00:20:53,300 | |
| بس الفرق مش بسيط يعني بدي احكي الـ percentage error | |
| 178 | |
| 00:20:53,300 --> 00:20:56,860 | |
| هيكون | |
| 179 | |
| 00:20:56,860 --> 00:21:02,980 | |
| سواء 12012 ماينص 12000 على | |
| 180 | |
| 00:21:02,980 --> 00:21:06,580 | |
| 12012 في 100 | |
| 181 | |
| 00:21:09,610 --> 00:21:20,950 | |
| كم تطلع؟ حسبوليها 1 في الألف اه | |
| 182 | |
| 00:21:20,950 --> 00:21:24,350 | |
| يعني 0. | |
| 183 | |
| 00:21:24,350 --> 00:21:33,690 | |
| 1 في المية ال | |
| 184 | |
| 00:21:33,690 --> 00:21:37,730 | |
| .. الـ sigma r الـ sigma r | |
| 185 | |
| 00:21:43,040 --> 00:21:50,960 | |
| الـ Sigma R maximum بتكون | |
| 186 | |
| 00:21:50,960 --> 00:21:56,720 | |
| لما R تستوي | |
| 187 | |
| 00:21:56,720 --> 00:22:06,480 | |
| ايش؟ R I صح؟ يعني هتكون 5619 في | |
| 188 | |
| 00:22:06,480 --> 00:22:07,740 | |
| 1 ناقص | |
| 189 | |
| 00:22:10,120 --> 00:22:17,220 | |
| 16 على 3.75 طبعا المفروض يكون | |
| 190 | |
| 00:22:17,220 --> 00:22:23,700 | |
| متوقع الجواب هتكون سواء في اي كم حسبوها بس في اي | |
| 191 | |
| 00:22:23,700 --> 00:22:34,360 | |
| بس بالسالب اللي هي السالب 774 في | |
| 192 | |
| 00:22:34,360 --> 00:22:34,820 | |
| اصعى | |
| 193 | |
| 00:22:49,030 --> 00:23:00,750 | |
| الضغط الجو كم؟ كم؟ 14؟ 14 من 7؟ | |
| 194 | |
| 00:23:00,750 --> 00:23:07,810 | |
| كم؟ PSI ولا كيلو باون؟ PSI صح؟ | |
| 195 | |
| 00:23:07,810 --> 00:23:11,350 | |
| PSI | |
| 196 | |
| 00:23:11,350 --> 00:23:18,370 | |
| أكدوا معناه؟ يعني 15 يعني أنا أحكي 7.. | |
| 197 | |
| 00:23:18,370 --> 00:23:23,150 | |
| 750 تقريبا على 15 50 ضعيفة ضغط | |
| 198 | |
| 00:23:23,150 --> 00:23:27,090 | |
| الجول يعني | |
| 199 | |
| 00:23:27,090 --> 00:23:28,670 | |
| أكتر من الـ 50 bar | |
| 200 | |
| 00:23:49,310 --> 00:23:57,130 | |
| طيب الآن في حالة عندي rotating rings يعني عندي | |
| 201 | |
| 00:23:57,130 --> 00:24:00,970 | |
| أسطوانات بتدور الأسطوانات بتدور من وجهها في حالة | |
| 202 | |
| 00:24:00,970 --> 00:24:05,850 | |
| الـ flywheels في حالة الشفطات اللي هو blowers | |
| 203 | |
| 00:24:05,850 --> 00:24:09,290 | |
| بيكونوا بتدور بسرعة عالية في حالة الـ disksات اللي | |
| 204 | |
| 00:24:09,290 --> 00:24:11,790 | |
| بتدور نتيجة الدوران | |
| 205 | |
| 00:24:17,800 --> 00:24:30,220 | |
| بيصير قوة طرد مركزي بتحاول | |
| 206 | |
| 00:24:30,220 --> 00:24:35,120 | |
| القطر الخارجي | |
| 207 | |
| 00:24:35,120 --> 00:24:38,160 | |
| أو كل ما طلع مقابلة من المركز واطلع لبرا بيحاول | |
| 208 | |
| 00:24:38,160 --> 00:24:43,040 | |
| الأقطار ايش؟ تكبر، صح؟ بتحاول ايش؟ الأقطار تكبر، | |
| 209 | |
| 00:24:43,040 --> 00:24:45,780 | |
| إذا تلاحظ الأقطار، الأقطار تكبر، مانعكست بيصير ايش؟ | |
| 210 | |
| 00:24:46,620 --> 00:24:49,900 | |
| بيصير عندي tangential stress component بيصير عندي | |
| 211 | |
| 00:24:49,900 --> 00:24:54,140 | |
| نتيجة الدوران قوت الطرد المركزي بتحول مادة بدها | |
| 212 | |
| 00:24:54,140 --> 00:24:58,300 | |
| تصير فيها الـ strength تمغطف فبيصير عندي tangential | |
| 213 | |
| 00:24:58,300 --> 00:25:03,100 | |
| و radial stress components شبيهة للـ thick wall | |
| 214 | |
| 00:25:03,100 --> 00:25:08,990 | |
| pressure cylindersالفرق الوحيد إن المسبب ما فيش | |
| 215 | |
| 00:25:08,990 --> 00:25:13,110 | |
| ضغط فيه اللي هي قوة اللي هي الـ inertia forces هي | |
| 216 | |
| 00:25:13,110 --> 00:25:15,890 | |
| اللي بتخلي الـ tangential و الـ radial stress | |
| 217 | |
| 00:25:15,890 --> 00:25:19,910 | |
| components المثل | |
| 218 | |
| 00:25:19,910 --> 00:25:24,470 | |
| بتكون موجودة أو ملحوظة لو يكون الـ outside radius | |
| 219 | |
| 00:25:24,470 --> 00:25:33,250 | |
| كبير بالمقارنة مع الـ thickness و الـ thickness is | |
| 220 | |
| 00:25:33,250 --> 00:25:38,460 | |
| constantو الـ stresses are constant over the | |
| 221 | |
| 00:25:38,460 --> 00:25:41,480 | |
| thickness يعني أنا عندي flywheel عادة بتكون شكل ال | |
| 222 | |
| 00:25:41,480 --> 00:25:57,960 | |
| flywheel هذا | |
| 223 | |
| 00:25:57,960 --> 00:26:01,260 | |
| الـ flywheel هذا القطر الخارجي | |
| 224 | |
| 00:26:06,540 --> 00:26:11,020 | |
| الكبير من مقارنة عياش بالـ thickness يعني الـ RO | |
| 225 | |
| 00:26:11,020 --> 00:26:21,080 | |
| أكبر أو يساوي عشرة ضعف الـ T وال | |
| 226 | |
| 00:26:21,080 --> 00:26:27,200 | |
| thickness is constant ممكن أعتبر إنه لأن بعيد الـ | |
| 227 | |
| 00:26:27,200 --> 00:26:31,460 | |
| stress بيكون constant على عياش على الدفلة الصغيرة | |
| 228 | |
| 00:26:31,460 --> 00:26:31,700 | |
| هذه | |
| 229 | |
| 00:26:35,450 --> 00:26:39,910 | |
| التنجين في الـ stress معقول علاقة هذه رو أميجا | |
| 230 | |
| 00:26:39,910 --> 00:26:46,310 | |
| square في 3 زائد نيو على 8 في R I square | |
| 231 | |
| 00:26:46,310 --> 00:26:50,230 | |
| زائد R O square زائد R I square R O square على R | |
| 232 | |
| 00:26:50,230 --> 00:26:55,230 | |
| square minus 1 minus 1 زائد 3 نيو على | |
| 233 | |
| 00:26:55,230 --> 00:27:01,320 | |
| 3 زائد نيو في R square الـ روالكثافة المادة | |
| 234 | |
| 00:27:01,320 --> 00:27:05,300 | |
| المصطلوب منها الـ disk أو الـ flywheel الـ omega | |
| 235 | |
| 00:27:05,300 --> 00:27:09,720 | |
| السرعة الزاوية للـ disk أو الـ flywheel بالـ radians | |
| 236 | |
| 00:27:09,720 --> 00:27:16,590 | |
| per second لأنه الـ poison ratioالـ RI اللي هو نص | |
| 237 | |
| 00:27:16,590 --> 00:27:21,370 | |
| القطر الداخلي للدسك أو الـ flywheel الـ R أو نص | |
| 238 | |
| 00:27:21,370 --> 00:27:28,170 | |
| القطر الخارجي والـ R هي any location أنا بحسب الـ | |
| 239 | |
| 00:27:28,170 --> 00:27:35,530 | |
| stress at any radial distance R والسيجما | |
| 240 | |
| 00:27:35,530 --> 00:27:38,410 | |
| راديال برضه موضوع للعقل اللي هي رو ميجا square في | |
| 241 | |
| 00:27:38,410 --> 00:27:43,790 | |
| 3 زائد نيو على 8 في R I square زي R I | |
| 242 | |
| 00:27:43,790 --> 00:27:49,770 | |
| square minus R I square في R I square على R square | |
| 243 | |
| 00:27:49,770 --> 00:27:53,890 | |
| minus R I square لاحظوا termات في تشابه مع الـ term | |
| 244 | |
| 00:27:53,890 --> 00:28:01,870 | |
| الأخير فإذا عندي disk بدور يعني | |
| 245 | |
| 00:28:01,870 --> 00:28:03,990 | |
| هذه الفكرة اللي كانوا يستخدموها في المولينيكس | |
| 246 | |
| 00:28:03,990 --> 00:28:09,250 | |
| القديم المولينيكس القديم كان عند الشافت | |
| 247 | |
| 00:29:15,450 --> 00:29:24,150 | |
| هذا الـ shaft عندنا الـ motor هذه كانت تكون مطاطة | |
| 248 | |
| 00:29:24,150 --> 00:29:30,670 | |
| سنّنة سنّنة لأن لما ندور مع سرعة كانت تفتح هذه تسير | |
| 249 | |
| 00:29:30,670 --> 00:29:39,030 | |
| تمسك على القطعة الثانية فتدور معها نتيجة قوة الطرد | |
| 250 | |
| 00:29:39,030 --> 00:29:39,930 | |
| المركزية | |
| 251 | |
| 00:29:48,480 --> 00:30:05,300 | |
| طيب .. برضه | |
| 252 | |
| 00:30:07,360 --> 00:30:12,680 | |
| إذا أريد أن أثبت مثلا قطعتين استمنيت مع بعض ممكن | |
| 253 | |
| 00:30:12,680 --> 00:30:15,540 | |
| أستخدم طريقة اللي هي ما يسمى الـ press و الـ shrink | |
| 254 | |
| 00:30:15,540 --> 00:30:20,800 | |
| fit الـ press أنه يكون القطعة الداخلية قطرها أكبر | |
| 255 | |
| 00:30:20,800 --> 00:30:25,900 | |
| شوية من القطعة الخارجية أدخله في الضغط الـ press | |
| 256 | |
| 00:30:25,900 --> 00:30:30,080 | |
| fit أو shrink fit أنه بتسخين أسخن القطعة الخارجية | |
| 257 | |
| 00:30:30,080 --> 00:30:33,240 | |
| تتمدد فبيصير القطعة دي ممكن تدخل فيها لأن في عندي | |
| 258 | |
| 00:30:33,240 --> 00:30:33,480 | |
| هين | |
| 259 | |
| 00:30:36,670 --> 00:30:42,710 | |
| تو parts هذا القطع الخارجية و هذا الـ inner part | |
| 260 | |
| 00:30:42,710 --> 00:30:49,350 | |
| بدي أمسكهم بعض باستخدام press fit أو shrink fit | |
| 261 | |
| 00:30:49,350 --> 00:30:56,950 | |
| الآن القطع الداخلية نص | |
| 262 | |
| 00:30:56,950 --> 00:31:01,170 | |
| قطرها الداخل R I و نص قطرها الخارجي R capital | |
| 263 | |
| 00:31:01,170 --> 00:31:14,790 | |
| القطع الخارجية مسكتر الداخلي R مسكتر الخارجي RO لأن | |
| 264 | |
| 00:31:14,790 --> 00:31:18,910 | |
| عشان هدول يصيروا مسكين مع بعض بتكون القطعة | |
| 265 | |
| 00:31:18,910 --> 00:31:26,270 | |
| الخارجية أكبر شوية في Delta مسافة ضغيرة Delta الآن | |
| 266 | |
| 00:31:26,270 --> 00:31:32,160 | |
| نتيجة إن الـ Delta صغيرة فبيصير القطع الداخلية تضغط | |
| 267 | |
| 00:31:32,160 --> 00:31:35,340 | |
| على القطع الخارجية لبرا و الخارجية تضغط على القطع | |
| 268 | |
| 00:31:35,340 --> 00:31:42,340 | |
| الداخلية لجوه عكس بعض فبتولد pressure بين | |
| 269 | |
| 00:31:42,340 --> 00:31:46,160 | |
| القطعتين ال | |
| 270 | |
| 00:31:46,160 --> 00:31:50,020 | |
| pressure على القطع الداخلية هيكون pressure خارجي | |
| 271 | |
| 00:31:50,020 --> 00:31:55,460 | |
| خارجي الـ pressure على القطع الخارجية هيكون pressure | |
| 272 | |
| 00:31:55,460 --> 00:31:56,920 | |
| داخلي | |
| 273 | |
| 00:31:58,900 --> 00:32:03,660 | |
| الآن يعني هي حسب كيف أنا أطلع في الآخر بغض النظر | |
| 274 | |
| 00:32:03,660 --> 00:32:07,620 | |
| هو pressure خارجي أو داخلي هو نفس الـ pressure بس | |
| 275 | |
| 00:32:07,620 --> 00:32:11,580 | |
| إذا بدأ درس الداخلية بيكون pressure خارجي إذا بدأ | |
| 276 | |
| 00:32:11,580 --> 00:32:16,680 | |
| درس القطعة الخارجية بيكون pressure داخلي الآن كل | |
| 277 | |
| 00:32:16,680 --> 00:32:23,460 | |
| طبعا زيدي الـ delta الـ pressure automatic هيزيد طبعا | |
| 278 | |
| 00:32:23,460 --> 00:32:29,090 | |
| الـ pressure أكيد بيعتمد على الـ Radial Difference | |
| 279 | |
| 00:32:29,090 --> 00:32:35,310 | |
| اللي هو Delta وبيعتمد برضه على الخصائص الميكانيكية | |
| 280 | |
| 00:32:35,310 --> 00:32:40,050 | |
| بتاعة المواد بيعتمد على الـ Poison Ratio وبيعتمد | |
| 281 | |
| 00:32:40,050 --> 00:32:45,310 | |
| على Modulus of Elasticity زائد إيش الجيومتري | |
| 282 | |
| 00:32:45,310 --> 00:32:51,890 | |
| الأقطار معناته ال pressure بيستوى Delta على R كابتر | |
| 283 | |
| 00:32:51,890 --> 00:32:57,050 | |
| ال R كابتر هي ال common radius بين ال two parts في 1 | |
| 284 | |
| 00:32:57,050 --> 00:33:01,790 | |
| على EO في R O تربيع زائد R تربيع على R O تربيع | |
| 285 | |
| 00:33:01,790 --> 00:33:07,370 | |
| ناقص R تربيع زائد new node زائد 1 على EI في R تربيع | |
| 286 | |
| 00:33:07,370 --> 00:33:13,890 | |
| زائد R I تربيع على R تربيع كابتر ناقص R I تربيع | |
| 287 | |
| 00:33:13,890 --> 00:33:18,130 | |
| ناقص new I لأن ال EO و EI اللي هي ال modulus of | |
| 288 | |
| 00:33:18,130 --> 00:33:24,770 | |
| elasticity لل outer part و ال inner part و ال new | |
| 289 | |
| 00:33:24,770 --> 00:33:28,310 | |
| node و ال new I اللي هي ال poison ratio لل outer | |
| 290 | |
| 00:33:28,310 --> 00:33:35,210 | |
| part و ال inner part و ال R كابتر هي ال common | |
| 291 | |
| 00:33:35,210 --> 00:33:38,690 | |
| radius بين ال two parts أو اللي هي R كابتر | |
| 292 | |
| 00:33:38,690 --> 00:33:41,290 | |
| common radius بين ال part الداخلي و ال part | |
| 293 | |
| 00:33:41,290 --> 00:33:47,770 | |
| الخارجي ال R I هي القطر الداخلي لل inner part و ال | |
| 294 | |
| 00:33:47,770 --> 00:33:55,740 | |
| R O هو القطر الخارجي لل outer part لأن بتولد | |
| 295 | |
| 00:33:55,740 --> 00:34:00,600 | |
| pressure معناته ال pressure ده هعمل stresses سواء | |
| 296 | |
| 00:34:00,600 --> 00:34:04,260 | |
| في القطعة الداخلية أو القطعة الخارجية عشان احسب ال | |
| 297 | |
| 00:34:04,260 --> 00:34:06,420 | |
| stresses أنا ده ال pressure عرفناه ال pressure | |
| 298 | |
| 00:34:06,420 --> 00:34:10,780 | |
| عرفناه المعادلة اللي .. الآن لو ده أخد ال part | |
| 299 | |
| 00:34:10,780 --> 00:34:16,840 | |
| الداخلي هيكون متعرض لإيش ضغط خارجي ضغط خارجي | |
| 300 | |
| 00:34:16,840 --> 00:34:21,000 | |
| معناته ال P I عليه إيش ساعة؟ Zero فبروح في | |
| 301 | |
| 00:34:21,000 --> 00:34:29,960 | |
| المعادلات تعالى thick cylinder هذه المعادلات الفارت | |
| 302 | |
| 00:34:29,960 --> 00:34:37,140 | |
| الداخلي بروح بعوض اللي هو ال P I ب Zero P I ب Zero | |
| 303 | |
| 00:34:37,140 --> 00:34:38,260 | |
| P I ب Zero P I ب Zero P I ب Zero P I ب Zero P I ب | |
| 304 | |
| 00:34:38,260 --> 00:34:39,520 | |
| Zero P I ب Zero P I ب Zero P I ب Zero P I ب Zero P | |
| 305 | |
| 00:34:39,520 --> 00:34:41,120 | |
| I ب Zero P I ب Zero P I ب Zero P I ب Zero P I ب | |
| 306 | |
| 00:34:41,120 --> 00:34:42,060 | |
| Zero P I ب Zero P I ب Zero P I ب Zero P I ب Zero P | |
| 307 | |
| 00:34:42,060 --> 00:34:43,880 | |
| I ب Zero P I ب Zero P I ب Zero P I ب Zero P I ب | |
| 308 | |
| 00:34:43,880 --> 00:34:48,420 | |
| I ب Zero P I ب Zero P I ب Zero | |
| 309 | |
| 00:34:51,740 --> 00:34:55,980 | |
| بالنسبة للقطع الخارجية بيكون عليه pressure داخلي | |
| 310 | |
| 00:34:55,980 --> 00:35:05,160 | |
| يعني بتكون ال P O بيستوى صفر و ال R I بتاعتها ر | |
| 311 | |
| 00:35:05,160 --> 00:35:13,080 | |
| كابيتال و ال R O هي ر او واضح؟ | |
| 312 | |
| 00:35:13,080 --> 00:35:16,320 | |
| اعتمادًا على هذه المعادلات | |
| 313 | |
| 00:35:19,990 --> 00:35:24,090 | |
| بحسب اللي هو tangential stress component و radial | |
| 314 | |
| 00:35:24,090 --> 00:35:29,150 | |
| stress component إذا كانوا اتوصل if both cylinders | |
| 315 | |
| 00:35:29,150 --> 00:35:32,130 | |
| are of the same material إذا كانوا نفس المادة | |
| 316 | |
| 00:35:32,130 --> 00:35:40,530 | |
| معناته هتكون عندي ال EO نفس الشيء و ال new O نفس | |
| 317 | |
| 00:35:40,530 --> 00:35:48,570 | |
| ال new I تعمل اختصارات تصبح المعادلة أصغر بسرعة دي | |
| 318 | |
| 00:35:48,570 --> 00:35:51,870 | |
| ال pressure الحراري ال P بيستوى E في Delta على | |
| 319 | |
| 00:35:51,870 --> 00:35:57,190 | |
| اثنين R capital تكعيب في R O تربيع ناقص R تربيع | |
| 320 | |
| 00:35:57,190 --> 00:36:02,390 | |
| كابتر في R تربيع كابتر ناقص Ri تربيع على R O | |
| 321 | |
| 00:36:02,390 --> 00:36:03,770 | |
| تربيع ناقص Ri تربيع | |
| 322 | |
| 00:36:09,000 --> 00:36:11,560 | |
| المعادلات اللي احنا شفناها اللي هي معادلة السرقة | |
| 323 | |
| 00:36:11,560 --> 00:36:14,420 | |
| بتاعة ال sigma tangential و sigma radial بتاعة ال | |
| 324 | |
| 00:36:14,420 --> 00:36:17,780 | |
| .. اللي .. اللي هي ال .. ال .. التدمير في stress | |
| 325 | |
| 00:36:17,780 --> 00:36:20,720 | |
| component و radial stress component في حالة اللي | |
| 326 | |
| 00:36:20,720 --> 00:36:25,880 | |
| هي thick pressurized cylinder بستخدم معادلته ده | |
| 327 | |
| 00:36:25,880 --> 00:36:28,920 | |
| عشان احسب ال stresses في ال two cylindrical | |
| 328 | |
| 00:36:28,920 --> 00:36:35,640 | |
| components for the inner member للسلندر | |
| 329 | |
| 00:36:35,640 --> 00:36:46,150 | |
| الداخلية ال P O بيساوي P و ال P I بيساوي صفر بحسب | |
| 330 | |
| 00:36:46,150 --> 00:36:49,310 | |
| ال tangential stress sigma tangential على ال inner | |
| 331 | |
| 00:36:49,310 --> 00:36:56,350 | |
| part لما ال R small بيساوي R capital تطلع ناقص P | |
| 332 | |
| 00:36:56,350 --> 00:37:01,790 | |
| في R capital تربيع زائد R I تربيع على R تربيع ناقص | |
| 333 | |
| 00:37:01,790 --> 00:37:03,530 | |
| R I تربيع | |
| 334 | |
| 00:37:08,260 --> 00:37:12,920 | |
| for the outer member بيكون | |
| 335 | |
| 00:37:12,920 --> 00:37:15,580 | |
| ال P O بيستوي صفر و ال P I بيستوي ال P بيستوي | |
| 336 | |
| 00:37:15,580 --> 00:37:20,200 | |
| الصفر و ال P I بيستوي ال P بيستوي ال P بيستوي ال P | |
| 337 | |
| 00:37:20,200 --> 00:37:24,480 | |
| بيستوي ال P بيستوي ال P بيستوي ال P بيستوي ال P | |
| 338 | |
| 00:37:24,480 --> 00:37:31,540 | |
| بيستوي ال P بيستوي ال P بيستوي ال P بيستوي ال P | |
| 339 | |
| 00:37:31,540 --> 00:37:34,180 | |
| بيستوي ال P بيستوي ال P بيستوي ال P بيستوي ال P | |
| 340 | |
| 00:37:34,180 --> 00:37:34,420 | |
| بيستوي ال P بيستوي ال P بيستوي ال P بيستوي ال P | |
| 341 | |
| 00:37:34,420 --> 00:37:37,200 | |
| بيستوي ال P بيستوي ال P بيستوي ال P بيستوي ال P | |
| 342 | |
| 00:37:37,570 --> 00:37:41,690 | |
| ما بيساوي بعض، مع أنه أنا حاسب tangential stress | |
| 343 | |
| 00:37:41,690 --> 00:37:44,410 | |
| component عن نفس ال radial distance، يعني R small | |
| 344 | |
| 00:37:44,410 --> 00:37:48,950 | |
| زائد R capital ببساطة لأن الأكثر تقاربهم مختلفين، | |
| 345 | |
| 00:37:48,950 --> 00:37:52,110 | |
| مظبوط؟ | |
| 346 | |
| 00:37:52,110 --> 00:37:57,650 | |
| يعني إذا أحد حابب أريكُم كيف هذه الأجهزة، يعني ممكن | |
| 347 | |
| 00:37:57,650 --> 00:38:00,190 | |
| نحكي بحالة ال inner cylinder | |
| 348 | |
| 00:38:06,360 --> 00:38:12,760 | |
| في حالة ال inner ال | |
| 349 | |
| 00:38:12,760 --> 00:38:16,880 | |
| cylinder بكون | |
| 350 | |
| 00:38:16,880 --> 00:38:27,860 | |
| عندي ال ri بيستوي ال ri صح؟ و ال ro بيستوي ال R | |
| 351 | |
| 00:38:27,860 --> 00:38:33,780 | |
| capital صح؟ و ال pi إيش بيستوي؟ | |
| 352 | |
| 00:38:36,680 --> 00:38:44,960 | |
| صفر و ال P O بيستوي إيش P معناه السيج باتنجرش اللي | |
| 353 | |
| 00:38:44,960 --> 00:38:49,480 | |
| بيصير سوياً نعوض | |
| 354 | |
| 00:38:49,480 --> 00:39:01,540 | |
| عن P I بصفر هتكون سوياً ناقص P O R O اللي هي R | |
| 355 | |
| 00:39:01,540 --> 00:39:05,680 | |
| capital تربيع ناقص | |
| 356 | |
| 00:39:07,940 --> 00:39:18,520 | |
| ري تربيع ر كابيتال تربيع في ال | |
| 357 | |
| 00:39:18,520 --> 00:39:23,440 | |
| PIO صح في | |
| 358 | |
| 00:39:23,440 --> 00:39:28,200 | |
| PIO على | |
| 359 | |
| 00:39:28,200 --> 00:39:32,960 | |
| R تربيع على | |
| 360 | |
| 00:39:32,960 --> 00:39:45,620 | |
| اللي هي Rcapital تربيع ناقص ri تربيع يعني | |
| 361 | |
| 00:39:45,620 --> 00:40:02,180 | |
| هناخد ناقص PO في R تربيع صح مشترك بيصير عندي | |
| 362 | |
| 00:40:02,180 --> 00:40:05,420 | |
| واحد | |
| 363 | |
| 00:40:08,350 --> 00:40:18,790 | |
| زائد ر I تربيع على R تربيع على | |
| 364 | |
| 00:40:18,790 --> 00:40:26,910 | |
| R تربيع ناقص ر I تربيع هذا | |
| 365 | |
| 00:40:26,910 --> 00:40:34,430 | |
| في حالة ال inner cylinder و | |
| 366 | |
| 00:40:34,430 --> 00:40:35,490 | |
| ال sigma R | |
| 367 | |
| 00:40:38,590 --> 00:40:47,230 | |
| هتكون تساوي أنا هعوض ال P I بصفر ناقص P O R | |
| 368 | |
| 00:40:47,230 --> 00:40:51,810 | |
| capital تربيع زائد | |
| 369 | |
| 00:40:51,810 --> 00:41:05,030 | |
| ر I تربيع R capital تربيع في P O الآن بطلت P O | |
| 370 | |
| 00:41:05,030 --> 00:41:07,570 | |
| هيحصل أن أنا في الحالة دي H P صح؟ | |
| 371 | |
| 00:41:11,460 --> 00:41:20,540 | |
| في P اللي هي ال P هو بيساوي P على R تربيع على | |
| 372 | |
| 00:41:20,540 --> 00:41:29,300 | |
| R capital تربيع ناقص RI تربيع يعني هتكون تساوي | |
| 373 | |
| 00:41:29,300 --> 00:41:32,620 | |
| هأخذ | |
| 374 | |
| 00:41:32,620 --> 00:41:40,320 | |
| PR تربيع PR | |
| 375 | |
| 00:41:40,320 --> 00:41:48,490 | |
| تربيع في ناقص واحد زائد | |
| 376 | |
| 00:41:48,490 --> 00:42:02,550 | |
| ر اي تربيع على R تربيع على R capital تربيع ناقص ر | |
| 377 | |
| 00:42:02,550 --> 00:42:07,270 | |
| اي تربيع طيب | |
| 378 | |
| 00:42:11,620 --> 00:42:19,080 | |
| الـ Outer Cylinder هيكون | |
| 379 | |
| 00:42:19,080 --> 00:42:29,380 | |
| عندي الـRI بيستوي R كابيتال و الـ RO بيستوي RO و ال | |
| 380 | |
| 00:42:29,380 --> 00:42:37,560 | |
| PI بيستوي P و ال PO بيستوي | |
| 381 | |
| 00:42:37,560 --> 00:42:45,140 | |
| صفر في الحالة التي تصير عندي الـ Sigma tangential | |
| 382 | |
| 00:42:45,140 --> 00:42:51,840 | |
| بتصير عند P R | |
| 383 | |
| 00:42:51,840 --> 00:42:56,360 | |
| تربيع ناقص | |
| 384 | |
| 00:42:56,360 --> 00:43:06,080 | |
| R تربيع R O تربيع في | |
| 385 | |
| 00:43:09,770 --> 00:43:16,450 | |
| ناقص ناقص بيصير زائد زائد في P I في P على R | |
| 386 | |
| 00:43:16,450 --> 00:43:27,190 | |
| تربيع على R O تربيع ناقص R تربيع يعني هتكون تساوي | |
| 387 | |
| 00:43:27,190 --> 00:43:36,650 | |
| هأخذ P R تربيع في واحد زائد | |
| 388 | |
| 00:43:39,960 --> 00:43:49,740 | |
| R O تربيع على R تربيع على R O تربيع ناقص R تربيع | |
| 389 | |
| 00:43:49,740 --> 00:43:56,020 | |
| و ال sigma radial هتكون | |
| 390 | |
| 00:43:56,020 --> 00:44:02,640 | |
| عند ال P R | |
| 391 | |
| 00:44:02,640 --> 00:44:07,940 | |
| capital تربيع زائد | |
| 392 | |
| 00:44:10,690 --> 00:44:19,970 | |
| ر تربيع ر او تربيع في | |
| 393 | |
| 00:44:19,970 --> 00:44:27,870 | |
| ناقص P على | |
| 394 | |
| 00:44:27,870 --> 00:44:34,070 | |
| ر تربيع ر تربيع على | |
| 395 | |
| 00:44:34,070 --> 00:44:41,580 | |
| ر او تربيع ناقص ر تربيع يعني هكون يساوي PR تربيع | |
| 396 | |
| 00:44:41,580 --> 00:44:58,260 | |
| في واحد ناقص R O تربيع على R تربيع على R O تربيع | |
| 397 | |
| 00:44:58,260 --> 00:45:04,280 | |
| ناقص R تربيع أنا | |
| 398 | |
| 00:45:04,280 --> 00:45:12,620 | |
| أنجزت بشكل عام بشكل أعم فبتجيبها فبدك تجيبها عند | |
| 399 | |
| 00:45:12,620 --> 00:45:17,560 | |
| هنا at R بيساوي R capital تعوض على R capital | |
| 400 | |
| 00:45:17,560 --> 00:45:26,620 | |
| يعني | |
| 401 | |
| 00:45:26,620 --> 00:45:32,600 | |
| هذه المعادلات حالة يعني بتحسب ال stresses عند ال R | |
| 402 | |
| 00:45:32,600 --> 00:45:37,270 | |
| small بيساوي R capital هدموا على الدلالات تحسب ال | |
| 403 | |
| 00:45:37,270 --> 00:45:46,790 | |
| stresses at any R بين R capital و R O في حالة ال | |
| 404 | |
| 00:45:46,790 --> 00:46:00,410 | |
| outside cylinder أو بين RI و R capital طيب | |
| 405 | |
| 00:46:00,410 --> 00:46:05,550 | |
| في أي سؤال؟ أعطيكم العافية محاضرة الجامعة نكمل | |