| 1 | |
| 00:00:05,010 --> 00:00:07,910 | |
| بسم الله الرحمن الرحيم السلام عليكم ورحمة الله | |
| 2 | |
| 00:00:07,910 --> 00:00:11,750 | |
| وبركاته، هنكمل في مادة تصميم الآلات واحد، المحاضرة | |
| 3 | |
| 00:00:11,750 --> 00:00:16,170 | |
| الماضية أنهينا chapter خمسة static أو failure due | |
| 4 | |
| 00:00:16,170 --> 00:00:19,890 | |
| to static loading، اليوم هنكمل في ال chapter ستة | |
| 5 | |
| 00:00:19,890 --> 00:00:23,810 | |
| ال fatigue failure due to variable أو dynamic | |
| 6 | |
| 00:00:23,810 --> 00:00:28,940 | |
| loading. الآن طبعا في التطبيقات العملية في كثير من | |
| 7 | |
| 00:00:28,940 --> 00:00:34,760 | |
| الحالات بيكون load static بيكون متغير متغير و | |
| 8 | |
| 00:00:34,760 --> 00:00:49,700 | |
| عند سرعات كبيرة مثال مثلا في ال engine محرك | |
| 9 | |
| 00:00:49,700 --> 00:00:50,420 | |
| السيارة | |
| 10 | |
| 00:01:04,120 --> 00:01:17,500 | |
| بتكون ال crank تدور بسرعات و توصل ل 3000 RPM في ال | |
| 11 | |
| 00:01:17,500 --> 00:01:21,540 | |
| dynamic loading due to speed و ال acceleration على | |
| 12 | |
| 00:01:21,540 --> 00:01:24,580 | |
| ال component لل crank على ال connecting rod على ال | |
| 13 | |
| 00:01:24,580 --> 00:01:30,620 | |
| piston بتكون very large أول شيء اثنين متغيرة مفتوحة | |
| 14 | |
| 00:01:30,620 --> 00:01:30,980 | |
| ثابتة | |
| 15 | |
| 00:01:34,460 --> 00:01:48,160 | |
| لو أخذنا مثال ثاني جسر تمشي | |
| 16 | |
| 00:01:48,160 --> 00:01:52,480 | |
| عليه سيارات يعني | |
| 17 | |
| 00:01:52,480 --> 00:01:57,640 | |
| ال load أول شيء موقعه | |
| 18 | |
| 00:01:57,640 --> 00:02:03,130 | |
| بتغير في ال load بتغير من مكان لمكان. مرة ممكن يكون | |
| 19 | |
| 00:02:03,130 --> 00:02:08,450 | |
| عندي سيارة، ممكن سيارتين، ممكن ثلاث سيارات، مرة | |
| 20 | |
| 00:02:08,450 --> 00:02:14,490 | |
| شاحنة، فال load إيش؟ متغير، معناته ال stresses جوا | |
| 21 | |
| 00:02:14,490 --> 00:02:24,090 | |
| متغيرة في | |
| 22 | |
| 00:02:24,090 --> 00:02:27,370 | |
| ال suspension بتاع السيارة، ال suspension بتاع | |
| 23 | |
| 00:02:27,370 --> 00:02:28,630 | |
| السيارة، الزمبرك | |
| 24 | |
| 00:02:32,030 --> 00:02:42,310 | |
| و عندي هذا زنبراك و فيه علشان load طبعا | |
| 25 | |
| 00:02:42,310 --> 00:02:44,830 | |
| ال load على زنبراك السيارة ممكن تكون | |
| 26 | |
| 00:02:44,830 --> 00:02:52,090 | |
| ماشية أفقياً أو نزلت على مطب و طلعت فال loading أيش | |
| 27 | |
| 00:02:52,090 --> 00:02:58,050 | |
| معه متغير ممكن | |
| 28 | |
| 00:02:58,050 --> 00:03:05,300 | |
| في القلب بتاع الإنسان تكون ال loads وضخه و أكيد ال | |
| 29 | |
| 00:03:05,300 --> 00:03:09,840 | |
| loads بتغير إن أنا بضرب سبعين ضربة في تقريبا سبعين | |
| 30 | |
| 00:03:09,840 --> 00:03:22,480 | |
| نبضة في الدقيقة فممكن يكون عليه ففي | |
| 31 | |
| 00:03:22,480 --> 00:03:31,620 | |
| إيش؟ تغير ال load is dynamic هتشغل على طول | |
| 32 | |
| 00:03:38,190 --> 00:03:44,190 | |
| يعني لو إدعيش سبعين سنة في الدقيقة بيعمل ستين نبضة | |
| 33 | |
| 00:03:44,190 --> 00:03:56,110 | |
| صح؟ سبعين نبضة في الساعة ستين في اليوم أربع وعشرين | |
| 34 | |
| 00:03:56,110 --> 00:04:04,470 | |
| هزموت في السنة ثلاث مية وخمسة وستين في سبعين سنة | |
| 35 | |
| 00:04:12,720 --> 00:04:20,680 | |
| بدون انقطاع، بدون توقف من | |
| 36 | |
| 00:04:20,680 --> 00:04:30,360 | |
| ونص مليار؟ من ونص؟ فعش رقص تسعة، رقم كبير جدا، | |
| 37 | |
| 00:04:30,360 --> 00:04:36,380 | |
| طبعا ينطبق على القوية الدموية، ينطبق على الرئتين | |
| 38 | |
| 00:04:41,320 --> 00:04:45,080 | |
| طبعا في تطبيقات كثير سواء كانت في المعدات أو | |
| 39 | |
| 00:04:45,080 --> 00:04:51,930 | |
| تطبيقات حيوية بتتعرض ل dynamic loading ممكن تكون | |
| 40 | |
| 00:04:51,930 --> 00:04:55,970 | |
| dynamic loading نتيجة التغير بالحرارة السرين ده | |
| 41 | |
| 00:04:55,970 --> 00:05:00,790 | |
| stresses متغيرة نتيجة التغير بالحرارة يعني معناه | |
| 42 | |
| 00:05:00,790 --> 00:05:03,150 | |
| أن ال dynamic load ممكن يكون due to mechanical | |
| 43 | |
| 00:05:03,150 --> 00:05:08,190 | |
| load أو due to thermal load يعني بيكون إشي مرة | |
| 44 | |
| 00:05:08,190 --> 00:05:12,870 | |
| بتتعرض لدرجة حرارة مختلفة بشكل سريع برودة سخونة | |
| 45 | |
| 00:05:12,870 --> 00:05:14,510 | |
| فبتتغير الأحمال عليه | |
| 46 | |
| 00:05:20,670 --> 00:05:28,070 | |
| الآن ال failure due to dynamic load إذا mechanical | |
| 47 | |
| 00:05:28,070 --> 00:05:33,690 | |
| إذا كان ال failure عند 200 ميجا باسكال إذا كان ال | |
| 48 | |
| 00:05:33,690 --> 00:05:39,770 | |
| load dynamic وكان ال failure عند 60 ميجا باسكال | |
| 49 | |
| 00:05:39,770 --> 00:05:46,870 | |
| طبعا | |
| 50 | |
| 00:05:46,870 --> 00:05:57,710 | |
| ال loading اللي هو dynamic متغير بـ... بينتج أو بينتج | |
| 51 | |
| 00:05:57,710 --> 00:06:08,470 | |
| عنه إجهادات متغيرة و متكررة repeated أو alternating | |
| 52 | |
| 00:06:08,470 --> 00:06:13,900 | |
| or fluctuating لأن max stress will be low yield | |
| 53 | |
| 00:06:13,900 --> 00:06:17,980 | |
| strength، الـ ... ال max stress أقل بكثير من yield | |
| 54 | |
| 00:06:17,980 --> 00:06:23,340 | |
| strength ممكن تؤدي لل failure طبعا | |
| 55 | |
| 00:06:23,340 --> 00:06:26,820 | |
| ال failure occurs after many stress cycles، الـ ... | |
| 56 | |
| 00:06:26,820 --> 00:06:30,820 | |
| الانهيار بيصير بعد عدد كبير من دورات الإجهاد | |
| 57 | |
| 00:06:33,910 --> 00:06:37,770 | |
| failure is by sudden ultimate fracture بيصير فجأة | |
| 58 | |
| 00:06:37,770 --> 00:06:46,790 | |
| كسر نتيجة ن reach ال ultimate stress ما بيعتمدش | |
| 59 | |
| 00:06:46,790 --> 00:06:52,970 | |
| علينا أو إحنا اللي بنكون شايفين تحذير بشكل مقدم | |
| 60 | |
| 00:06:52,970 --> 00:06:57,090 | |
| بس هو قيلة فترة بيكون بس إحنا بنشوف آخر لحظة اللي | |
| 61 | |
| 00:06:57,090 --> 00:07:00,450 | |
| هي لحظة أيش؟ لحظة ال failure أما هو قيلة فترة | |
| 62 | |
| 00:07:00,450 --> 00:07:08,790 | |
| بيكون يعني ماشي في ... في ... باتجاه ال failure الآن | |
| 63 | |
| 00:07:08,790 --> 00:07:13,210 | |
| الـ ... الـ ... ال fatigue failure ممكن يقسم لثلاث | |
| 64 | |
| 00:07:13,210 --> 00:07:22,590 | |
| مراحل المرحلة الأولى بدأ micro crack يعني تشقق | |
| 65 | |
| 00:07:22,590 --> 00:07:28,430 | |
| صغير جدا due to cyclic plastic deformation عادة وين | |
| 66 | |
| 00:07:28,430 --> 00:07:31,970 | |
| في مناطق stress concentration locally ال stress | |
| 67 | |
| 00:07:31,970 --> 00:07:35,610 | |
| بيدخلنا في ال plastic region ما تدخل في ال | |
| 68 | |
| 00:07:35,610 --> 00:07:38,450 | |
| plastic region معناته صارت عنده permanent | |
| 69 | |
| 00:07:38,450 --> 00:07:41,370 | |
| deformation permanent deformation ممكن تبدأ ... | |
| 70 | |
| 00:07:41,370 --> 00:07:45,750 | |
| تعمل إيه؟ بداية تشقق هذا المرحلة لأن صارت عنده | |
| 71 | |
| 00:07:45,750 --> 00:07:51,850 | |
| بداية crack أو تشقق ندخل في المرحلة الثانية لأن | |
| 72 | |
| 00:07:51,850 --> 00:07:57,190 | |
| التشقق هو عادة بيكون عنده stressis fluctuating مثلا | |
| 73 | |
| 00:07:57,190 --> 00:08:01,450 | |
| تخيلوا ال bending بيصير | |
| 74 | |
| 00:08:01,450 --> 00:08:12,470 | |
| إيش؟ انتشار بيصير الشق يكبر هو propagation لأن إذا | |
| 75 | |
| 00:08:12,470 --> 00:08:15,770 | |
| في عندك crack إذا كانت تفتح و تسكر تفتح و تسكر | |
| 76 | |
| 00:08:15,770 --> 00:08:20,870 | |
| تفتح و تسكر فلحد ما يصير في النهاية | |
| 77 | |
| 00:08:23,520 --> 00:08:27,380 | |
| المادة الماسكة ال cross section بتاعها صغير جدا | |
| 78 | |
| 00:08:27,380 --> 00:08:34,180 | |
| المادة الحية الماسكة مساحتها قليلة جدا مش هتكون | |
| 79 | |
| 00:08:34,180 --> 00:08:39,520 | |
| قادرة على حمل ال load بيصير sudden fracture بيصير | |
| 80 | |
| 00:08:39,520 --> 00:08:42,000 | |
| sudden fracture معناه ثلاث stages in the | |
| 81 | |
| 00:08:42,000 --> 00:08:45,730 | |
| initiation of micro crack due to cyclic plastic | |
| 82 | |
| 00:08:45,730 --> 00:08:50,470 | |
| deformation الاستجابة الثانية اللي هو ال | |
| 83 | |
| 00:08:50,470 --> 00:08:55,450 | |
| progression لل micro crack بتكون تفتح و تستكر و لا | |
| 84 | |
| 00:08:55,450 --> 00:08:59,010 | |
| حد ما تكبر تكبر شوية شوية بعدين بيصير إيش failure | |
| 85 | |
| 00:08:59,010 --> 00:09:03,550 | |
| عندي | |
| 86 | |
| 00:09:03,550 --> 00:09:08,120 | |
| هنا مقطع على shaft زي ما أنتم شايفين فيه طبعا ال | |
| 87 | |
| 00:09:08,120 --> 00:09:17,440 | |
| shaft فيه key ... key way مكان ل key طبعا عند ال | |
| 88 | |
| 00:09:17,440 --> 00:09:23,580 | |
| key way نتيجة في عند sharp edges بيكون stress | |
| 89 | |
| 00:09:23,580 --> 00:09:27,840 | |
| concentration due stress concentration الإجهادات | |
| 90 | |
| 00:09:27,840 --> 00:09:30,520 | |
| عند المناطق هذه locally | |
| 91 | |
| 00:09:32,460 --> 00:09:35,640 | |
| بتدخلنا في ال plastic region، المعنية بيصير عندي | |
| 92 | |
| 00:09:35,640 --> 00:09:39,180 | |
| plastic deformation ممكن تفضي عندي ال cracks عند | |
| 93 | |
| 00:09:39,180 --> 00:09:45,140 | |
| النقاط هذه، إذا إحنا بنستمر في الـ ... في ال dynamic | |
| 94 | |
| 00:09:45,140 --> 00:09:49,540 | |
| أو ال fatigue، ال loading، بيفضي يصير propagation، | |
| 95 | |
| 00:09:49,540 --> 00:09:53,900 | |
| بتتوسع، تزيد، ال crack، لحد ما يصير عندي صدن فعلي، | |
| 96 | |
| 00:09:53,900 --> 00:09:58,270 | |
| زي ما بتشوفوا هنا في المنطقة هذه يعني هنا | |
| 97 | |
| 00:09:58,270 --> 00:10:03,090 | |
| initiation هنا propagation هنا sudden failure عند | |
| 98 | |
| 00:10:03,090 --> 00:10:12,050 | |
| نقطة C طبعا | |
| 99 | |
| 00:10:12,050 --> 00:10:17,130 | |
| هو كانت ال final brittle failure due to the | |
| 100 | |
| 00:10:17,130 --> 00:10:26,600 | |
| plastic deformation بيصير cold working بس فاكرين في | |
| 101 | |
| 00:10:26,600 --> 00:10:28,840 | |
| ال material science إحنا ممكن نرفع ال strength | |
| 102 | |
| 00:10:28,840 --> 00:10:34,460 | |
| بطرق ميكانيكية إنه نعمل mechanical deformation ال | |
| 103 | |
| 00:10:34,460 --> 00:10:37,240 | |
| mechanical deformation تعمل cold working فلو أنا | |
| 104 | |
| 00:10:37,240 --> 00:10:39,700 | |
| أعمل cold working كثير كثير كثير كثير كثير بيصير | |
| 105 | |
| 00:10:39,700 --> 00:10:43,640 | |
| المادة شوية شوية بتنشف في الآخر بيصير عند ال | |
| 106 | |
| 00:10:43,640 --> 00:10:44,940 | |
| brittle failure | |
| 107 | |
| 00:10:53,250 --> 00:10:57,910 | |
| الآن دراسة ال fatigue ... دا ليست دراسة ال fatigue | |
| 108 | |
| 00:10:57,910 --> 00:11:02,290 | |
| أو أعمار القطع الميكانيكية، في طرق، فاندي three | |
| 109 | |
| 00:11:02,290 --> 00:11:10,200 | |
| major fatigue life models الطرق methods تتوقع العمر | |
| 110 | |
| 00:11:10,200 --> 00:11:20,040 | |
| القطع الميكانيكية بعدد المرات لحد ال failure تحت | |
| 111 | |
| 00:11:20,040 --> 00:11:27,400 | |
| تأثير حمل معين أو مستوى من الحمل معين. الثلاث طرق | |
| 112 | |
| 00:11:27,400 --> 00:11:31,900 | |
| اللي هي ال stress life method و ال strain life | |
| 113 | |
| 00:11:31,900 --> 00:11:35,180 | |
| method و ال linear elastic fracture mechanics | |
| 114 | |
| 00:11:35,180 --> 00:11:39,820 | |
| method إحنا هنحكي عن الأولى و الثانية ال linear | |
| 115 | |
| 00:11:39,820 --> 00:11:44,040 | |
| elastic fracture mechanics method ممكن بدها course | |
| 116 | |
| 00:11:44,040 --> 00:11:50,600 | |
| لحالها عشان | |
| 117 | |
| 00:11:50,600 --> 00:11:53,880 | |
| نفحص | |
| 118 | |
| 00:11:55,380 --> 00:11:58,580 | |
| مقاومة المادة للأحمال الستاتيكية كنا نعمل ال | |
| 119 | |
| 00:11:58,580 --> 00:12:03,180 | |
| tensile test عشان أحسن مقاومة المواد للأحمال | |
| 120 | |
| 00:12:03,180 --> 00:12:07,000 | |
| المتغيرة ال variable أو ال fatigue كنت أعمل | |
| 121 | |
| 00:12:07,000 --> 00:12:13,820 | |
| fatigue test fatigue test بحضر عينة طبعا في أكثر من | |
| 122 | |
| 00:12:13,820 --> 00:12:18,680 | |
| عينة معيارية في عندي معيارية معيارية طولها معين | |
| 123 | |
| 00:12:18,680 --> 00:12:23,140 | |
| و قطر معين و شكل معين و surface finish معين لازم | |
| 124 | |
| 00:12:23,140 --> 00:12:27,320 | |
| تكون اللي هي ال polish زي المرايا تكون ما يكونش | |
| 125 | |
| 00:12:27,320 --> 00:12:32,560 | |
| فيها أي خدوش لأن الخدوش هذه إذا كانت موجودة أنا | |
| 126 | |
| 00:12:32,560 --> 00:12:36,780 | |
| بحكيله عندك بدايات كثير عشان ال micro cracks أو | |
| 127 | |
| 00:12:36,780 --> 00:12:37,540 | |
| التشققات | |
| 128 | |
| 00:12:40,760 --> 00:12:43,580 | |
| الآن هذه ال test sessions are subjected to | |
| 129 | |
| 00:12:43,580 --> 00:12:46,860 | |
| repeated stress while counting cycles to failure | |
| 130 | |
| 00:12:46,860 --> 00:12:54,300 | |
| أنا بعرضها لإجهادات متكررة و بكون أعد عدد الدورات | |
| 131 | |
| 00:12:54,300 --> 00:13:00,180 | |
| ال loading بيكون عندنا pure bending with no | |
| 132 | |
| 00:13:00,180 --> 00:13:02,500 | |
| transverse shear بيكون pure bending with no | |
| 133 | |
| 00:13:02,500 --> 00:13:05,440 | |
| transverse shear ال stress بيكون | |
| 134 | |
| 00:13:08,280 --> 00:13:10,960 | |
| completely reversed stress completely reversed | |
| 135 | |
| 00:13:10,960 --> 00:13:13,800 | |
| stress يعني ممكن يكون ... يعني هذا completely | |
| 136 | |
| 00:13:13,800 --> 00:13:19,980 | |
| reversed، هاي tension، compression يعني، tension، | |
| 137 | |
| 00:13:19,980 --> 00:13:24,560 | |
| zero، compression، zero، tension، معناته يعني نفس | |
| 138 | |
| 00:13:24,560 --> 00:13:28,220 | |
| ال fiber مرة ممكن يكون عليها tension و مرة ليش | |
| 139 | |
| 00:13:28,220 --> 00:13:31,720 | |
| compression، بسميه reversed يعني غير الاتجاه | |
| 140 | |
| 00:13:36,780 --> 00:13:47,500 | |
| ال mechanical setup للفحص بيكون عندي motor و | |
| 141 | |
| 00:13:47,500 --> 00:13:52,640 | |
| في عندي هنا main bearing و هنا عندي main bearing و | |
| 142 | |
| 00:13:52,640 --> 00:13:58,420 | |
| هاي ال specimen و في bearing load bearing يعني هذا | |
| 143 | |
| 00:13:58,420 --> 00:14:04,280 | |
| ال shaft و هذا shaft و ال load بيكون محمل على ال | |
| 144 | |
| 00:14:04,280 --> 00:14:06,920 | |
| two bearings هدول يعني هاي load W يعني على كل واحد | |
| 145 | |
| 00:14:06,920 --> 00:14:12,620 | |
| بيكون W على اثنين و هذه W على اثنين بيكون أحط وزن | |
| 146 | |
| 00:14:12,620 --> 00:14:18,340 | |
| أنا وزن طبعاً البدور الشافت البدور الشافت | |
| 147 | |
| 00:14:21,920 --> 00:14:28,360 | |
| طبعاً بحط load معين بشغل موتور بصورة معينة لحد و | |
| 148 | |
| 00:14:28,360 --> 00:14:33,880 | |
| بعد يكون في عندي counter يعد عدد لفات الموتور لحد | |
| 149 | |
| 00:14:33,880 --> 00:14:38,920 | |
| ما يصير failure الأن نوع ال stress هنا أنا high ال | |
| 150 | |
| 00:14:38,920 --> 00:14:42,840 | |
| loading هي عندي high bearing كأنها simply | |
| 151 | |
| 00:14:42,840 --> 00:14:45,900 | |
| supported يعني أنا هكون هنا عندي .. عندي load هنا | |
| 152 | |
| 00:14:45,900 --> 00:14:50,180 | |
| W مقسم ال W على اثنين W على اثنين هي W على اثنين و | |
| 153 | |
| 00:14:50,180 --> 00:14:51,680 | |
| هي W على اثنين | |
| 154 | |
| 00:14:54,520 --> 00:14:57,440 | |
| لأ أنا ما فرج أكلّمك مش هتعمل transfer الشيء لأ اللي | |
| 155 | |
| 00:14:57,440 --> 00:15:01,560 | |
| في عندي هيكون reaction هنا و reaction هنا لما نيجي | |
| 156 | |
| 00:15:01,560 --> 00:15:13,500 | |
| نعمل عندي | |
| 157 | |
| 00:15:13,500 --> 00:15:28,780 | |
| هاي ال W على 2 و ال W على 2 و هين هكون رد فعل و هين | |
| 158 | |
| 00:15:28,780 --> 00:15:36,220 | |
| و على اثنين خليني أرسم و أقولك الشير دياجرام | |
| 159 | |
| 00:15:36,220 --> 00:15:39,780 | |
| الشير | |
| 160 | |
| 00:15:39,780 --> 00:15:40,560 | |
| دياجرام هكون | |
| 161 | |
| 00:15:59,020 --> 00:16:04,640 | |
| هذه ال W على اثنين وهذه ال W على اثنين هنرسم ال | |
| 162 | |
| 00:16:04,640 --> 00:16:15,320 | |
| moment diagram في | |
| 163 | |
| 00:16:15,320 --> 00:16:16,520 | |
| النص فش ترمز الشيرة | |
| 164 | |
| 00:16:19,980 --> 00:16:24,220 | |
| الآن اللي هو ال V بيستوى DM by DX اللي هو ال slope | |
| 165 | |
| 00:16:24,220 --> 00:16:28,960 | |
| هين هين ال slope بتاع دياش constant فبيكون ال | |
| 166 | |
| 00:16:28,960 --> 00:16:33,420 | |
| shear zero فبكونش هين دي في النص transverse | |
| 167 | |
| 00:16:33,420 --> 00:16:44,240 | |
| loading هين هين دي انه transverse loading | |
| 168 | |
| 00:16:50,570 --> 00:16:53,190 | |
| حتى لما يجي أعمل أعمل flexure test لل ceramic | |
| 169 | |
| 00:16:53,190 --> 00:16:58,050 | |
| materials أو بعض مواد البلاستيك ال flexure test | |
| 170 | |
| 00:16:58,050 --> 00:17:12,350 | |
| انه بيحط load عمودي بيعمل بشكل هذا بيحطش | |
| 171 | |
| 00:17:12,350 --> 00:17:18,970 | |
| في النص load بحط load هنا و load هنا | |
| 172 | |
| 00:17:21,980 --> 00:17:26,160 | |
| عشان يضمن ان في المنطقة اللي هسيل فيها كسر ما فيش | |
| 173 | |
| 00:17:26,160 --> 00:17:30,500 | |
| shear بس bending وبالتالي ال stress بيكون ايش | |
| 174 | |
| 00:17:30,500 --> 00:17:39,280 | |
| normal stress فانت بتقيس ال strength لل ceramic | |
| 175 | |
| 00:17:39,280 --> 00:17:48,000 | |
| material في ال flexure test flexure test طبعاً في | |
| 176 | |
| 00:17:48,000 --> 00:17:50,200 | |
| ال ceramic material الصعب لما تيجي تمسكها تضغط | |
| 177 | |
| 00:17:50,200 --> 00:17:54,960 | |
| عليها و تنكسرفبيعمل عشان نقيس ال tensile strength | |
| 178 | |
| 00:17:54,960 --> 00:17:57,140 | |
| يعني بتبقى أستخدم .. بنفعش .. بنفعش .. بستخدمش | |
| 179 | |
| 00:17:57,140 --> 00:18:00,580 | |
| tensile بستخدم flexure test فبيعمل loading | |
| 180 | |
| 00:18:00,580 --> 00:18:06,240 | |
| طبعاً في ناس بيعملوا زي هيك و في أجهزة تانية خلي ال | |
| 181 | |
| 00:18:06,240 --> 00:18:11,540 | |
| load في النص بس هذه بتكون أكيد ما فيش في النص shear | |
| 182 | |
| 00:18:11,540 --> 00:18:16,200 | |
| هذا | |
| 183 | |
| 00:18:16,200 --> 00:18:23,750 | |
| one setup هذا one setup another setup اللي هو يكون | |
| 184 | |
| 00:18:23,750 --> 00:18:30,870 | |
| عندي هاي bearing و فيه motor هم مش شايفينه و عندي | |
| 185 | |
| 00:18:30,870 --> 00:18:34,890 | |
| هاي ال specimen هاي ممسوك و فيه عندي bearing | |
| 186 | |
| 00:18:34,890 --> 00:18:41,490 | |
| sliding يعني بيكون هذا cantilever يعني مضغوط من | |
| 187 | |
| 00:18:41,490 --> 00:18:45,090 | |
| الطرف و بيكون ال motor ايش قلف زي اللي سويته في | |
| 188 | |
| 00:18:45,090 --> 00:18:50,600 | |
| المقتبر نفس النظام هنا حيكون طبعاً في transfer shear | |
| 189 | |
| 00:18:50,600 --> 00:19:00,360 | |
| effect موجود في setup هذا طبعاً | |
| 190 | |
| 00:19:00,360 --> 00:19:07,860 | |
| أنا بغير ال load ال load بكون ايش متغير و | |
| 191 | |
| 00:19:07,860 --> 00:19:13,720 | |
| بحسب اللي هو ال fatigue strength for a specific | |
| 192 | |
| 00:19:13,720 --> 00:19:14,460 | |
| load طبعاً | |
| 193 | |
| 00:19:19,210 --> 00:19:24,770 | |
| ال .. ال sigma هتكون | |
| 194 | |
| 00:19:24,770 --> 00:19:35,230 | |
| M في ال C على I sigma so M في ال C على I فده أنا | |
| 195 | |
| 00:19:35,230 --> 00:19:40,270 | |
| بحط ال load ال M طبعاً تنحسب من ال moment diagram | |
| 196 | |
| 00:19:40,270 --> 00:19:41,450 | |
| مظبوط | |
| 197 | |
| 00:19:43,590 --> 00:19:48,170 | |
| هذه تساوي اللي هي ال fatigue strength أنا طبعاً بحط | |
| 198 | |
| 00:19:48,170 --> 00:19:55,170 | |
| load بلف ال motor لحد الكسر كل ما زودت قيمة ال | |
| 199 | |
| 00:19:55,170 --> 00:19:58,310 | |
| load ال number of cycles to failure متوقع تزيد ولا | |
| 200 | |
| 00:19:58,310 --> 00:20:05,690 | |
| هتقل؟ أكيد كل ما بقل ال load كل ما ال number of | |
| 201 | |
| 00:20:05,690 --> 00:20:12,800 | |
| cycles to failure ايه بتزيد الآن شكله هذا في حالة | |
| 202 | |
| 00:20:12,800 --> 00:20:19,620 | |
| ال styles أنا برسم على | |
| 203 | |
| 00:20:19,620 --> 00:20:25,140 | |
| similar scale على المحور الأفقي اللي هو number of | |
| 204 | |
| 00:20:25,140 --> 00:20:29,780 | |
| stress cycles to failure على المحور الرأسي اللي هو | |
| 205 | |
| 00:20:29,780 --> 00:20:35,360 | |
| fatigue strength SF شكل ال experimental data زي ما | |
| 206 | |
| 00:20:35,360 --> 00:20:36,060 | |
| انتوا شايفين | |
| 207 | |
| 00:20:40,630 --> 00:20:48,210 | |
| في stress level هذا بسمي SE stress level إذا نزلت | |
| 208 | |
| 00:20:48,210 --> 00:20:54,750 | |
| تحته هل هتنكسر العينة؟ مش هتنكسر هذا ال endurance | |
| 209 | |
| 00:20:54,750 --> 00:20:58,530 | |
| limit ال endurance limit هي ال stress level below | |
| 210 | |
| 00:20:58,530 --> 00:21:04,510 | |
| which ال specimen will not break طبعاً احنا هنا | |
| 211 | |
| 00:21:04,510 --> 00:21:07,510 | |
| طبعاً دي عندنا عشرة أقل سفر عشرة أقل واحد عشرة أقل | |
| 212 | |
| 00:21:07,510 --> 00:21:12,810 | |
| ثلاثة عشرة أقل ستة عشرة أقل ثمانية و هكذا ممكن أقسم | |
| 213 | |
| 00:21:12,810 --> 00:21:17,050 | |
| ال .. ال .. ال stress اللي يعني لثلت أجزاء أو يعني | |
| 214 | |
| 00:21:17,050 --> 00:21:24,170 | |
| .. يعني من صفر من واحد لألف، من ألف لمليون، و أعلى | |
| 215 | |
| 00:21:24,170 --> 00:21:31,730 | |
| من المليون cycles الآن ممكن أحكي عندي low cycle | |
| 216 | |
| 00:21:31,730 --> 00:21:35,530 | |
| fatigue هو high cycle fatigue، low cycle fatigue | |
| 217 | |
| 00:21:35,530 --> 00:21:41,870 | |
| يعني number of cycles to failure أقل من الألف وفي | |
| 218 | |
| 00:21:41,870 --> 00:21:45,670 | |
| كثير الأحيان أنه بيكون ال failure due to yielding، | |
| 219 | |
| 00:21:45,670 --> 00:21:50,730 | |
| due to yielding فعند ال high cycle fatigue يعني | |
| 220 | |
| 00:21:50,730 --> 00:21:56,600 | |
| بيكون number of cycles أعلى من الألف و تصنيفه تانية | |
| 221 | |
| 00:21:56,600 --> 00:21:59,780 | |
| أحكي finite life يعني عمر محدود و infinite life | |
| 222 | |
| 00:21:59,780 --> 00:22:02,820 | |
| finite life يعني بتكون number of cycles تفارق الحد | |
| 223 | |
| 00:22:02,820 --> 00:22:05,500 | |
| الفاصل بين ال .. ال .. ال finite life و ال | |
| 224 | |
| 00:22:05,500 --> 00:22:10,700 | |
| infinite life بين مليون و عشرة مليون cycles في ال | |
| 225 | |
| 00:22:10,700 --> 00:22:14,800 | |
| range هذا .. هذا الحد الفاصل بين أنه اعتبر هذا | |
| 226 | |
| 00:22:14,800 --> 00:22:20,970 | |
| عمره infinite أو عمره ايش محدود طبعاً في كثير من ال | |
| 227 | |
| 00:22:20,970 --> 00:22:26,490 | |
| applications بيكون ال life infinite يعني لما أنا | |
| 228 | |
| 00:22:26,490 --> 00:22:32,170 | |
| صممت القطع الميكانيكية بتاعة ال crank و ال | |
| 229 | |
| 00:22:32,170 --> 00:22:37,070 | |
| connecting rod متوقع تكون finite ولا infinite؟ | |
| 230 | |
| 00:22:37,070 --> 00:22:40,730 | |
| infinite مش عاجبني أنا أكون ماشي سراب و ال engine | |
| 231 | |
| 00:22:40,730 --> 00:22:44,850 | |
| متكسر و مظبوط ال gearbox بتاع السيارة اللي تروس | |
| 232 | |
| 00:22:44,850 --> 00:22:48,270 | |
| كلها dynamic loading برضه infinite | |
| 233 | |
| 00:22:50,920 --> 00:22:54,000 | |
| حالات نادرة جداً جداً جداً لما ما فيش حد مبغى يعني | |
| 234 | |
| 00:22:54,000 --> 00:22:59,580 | |
| بأنه يخرب ال gearbox، حالات نادرة جداً يعني بشكل | |
| 235 | |
| 00:22:59,580 --> 00:23:08,300 | |
| عام it's designed for infinite life للألمنيوم | |
| 236 | |
| 00:23:08,300 --> 00:23:11,440 | |
| غير أو ال nonferrous metals غير | |
| 237 | |
| 00:23:14,450 --> 00:23:17,870 | |
| في حالة ال non-ferrous metals ما فيش يعني بيضالوا | |
| 238 | |
| 00:23:17,870 --> 00:23:22,330 | |
| ال stress level أو .. أو ال .. يعني بيتغير مع | |
| 239 | |
| 00:23:22,330 --> 00:23:27,870 | |
| number of cycles طبعاً ب .. ب slope أقل أو بمعدل | |
| 240 | |
| 00:23:27,870 --> 00:23:34,830 | |
| ايش أقل فما فيش عندي endurance limit الآن for | |
| 241 | |
| 00:23:34,830 --> 00:23:39,810 | |
| each fatigue strength بيكون في عندي number of | |
| 242 | |
| 00:23:39,810 --> 00:23:45,500 | |
| cycles to failure يعني أنا ال .. ال .. يعني العمر | |
| 243 | |
| 00:23:45,500 --> 00:23:48,500 | |
| يعرف بعمر و strength عمر و strength | |
| 244 | |
| 00:23:57,020 --> 00:24:01,000 | |
| لأن في ال strain life method بعمل detailed | |
| 245 | |
| 00:24:01,000 --> 00:24:03,980 | |
| analysis of the plastic deformation at localized | |
| 246 | |
| 00:24:03,980 --> 00:24:09,840 | |
| regions، بعمل تحليل مفصل لل plastic deformation في | |
| 247 | |
| 00:24:09,840 --> 00:24:11,760 | |
| مناطق اللي هي ال local، بيكون عندها stress | |
| 248 | |
| 00:24:11,760 --> 00:24:14,360 | |
| concentration، بيكون عندها stress concentration | |
| 249 | |
| 00:24:15,850 --> 00:24:18,710 | |
| طبعاً الطريقة دي useful for explaining the nature | |
| 250 | |
| 00:24:18,710 --> 00:24:22,370 | |
| of fatigue بفيد أنه بفهم طبيعة الفتيك كيف بيصير ال | |
| 251 | |
| 00:24:22,370 --> 00:24:26,830 | |
| plastic deformation و كيف بتزيد و كيف بيصير الكراك | |
| 252 | |
| 00:24:26,830 --> 00:24:30,250 | |
| كيف بتتكون و كيف بتكبر الكراك و كيف بيصير عندي | |
| 253 | |
| 00:24:30,250 --> 00:24:34,500 | |
| failure طبعاً fatigue failure begins at a local | |
| 254 | |
| 00:24:34,500 --> 00:24:39,500 | |
| discontinuity عادة بيكون في عندي تغير مفاجئ في | |
| 255 | |
| 00:24:39,500 --> 00:24:42,920 | |
| المقطع يعني عند مثلاً عند .. عند key .. كعند key | |
| 256 | |
| 00:24:42,920 --> 00:24:47,240 | |
| way أو عند fillet أو عند ثقب هذه هي المناطق | |
| 257 | |
| 00:24:47,240 --> 00:24:52,760 | |
| المرشحة لبدايات اللي هي fatigue failure | |
| 258 | |
| 00:24:59,730 --> 00:25:03,370 | |
| أولاً وين ال stress at discontinuity exceeds the | |
| 259 | |
| 00:25:03,370 --> 00:25:07,750 | |
| elastic limit لما ال stress عند discontinuity | |
| 260 | |
| 00:25:07,750 --> 00:25:12,930 | |
| يتجاوز ال elastic limit بندخل في ال plastic range | |
| 261 | |
| 00:25:12,930 --> 00:25:18,910 | |
| بيصير عندي plastic deformation خانت طلع هين عندي | |
| 262 | |
| 00:25:18,910 --> 00:25:23,990 | |
| هين some mechanical element at اللي هو at | |
| 263 | |
| 00:25:23,990 --> 00:25:29,500 | |
| discontinuity تعرض ل stress level معين، الآن هاي | |
| 264 | |
| 00:25:29,500 --> 00:25:35,460 | |
| ال stress بيزيد، عندي هين stress و هين strain بيزيد | |
| 265 | |
| 00:25:35,460 --> 00:25:39,280 | |
| بيزيد، دخلنا عند ال discontinuity في ال plastic، | |
| 266 | |
| 00:25:39,280 --> 00:25:42,720 | |
| هذا ال elastic limit، دخلنا في ال plastic range | |
| 267 | |
| 00:25:42,720 --> 00:25:46,080 | |
| الإفرض | |
| 268 | |
| 00:25:46,080 --> 00:25:49,440 | |
| قبلت أنا اللي هو دي خف، يعني عكست، هذا ال first | |
| 269 | |
| 00:25:49,440 --> 00:25:54,730 | |
| reverse، هذا نهاية نهاية ال first reversal عكست بدل | |
| 270 | |
| 00:25:54,730 --> 00:26:00,890 | |
| load ايش يقل لحد | |
| 271 | |
| 00:26:00,890 --> 00:26:07,330 | |
| وصلت السفر بعدين هو reverse صار compression صار | |
| 272 | |
| 00:26:07,330 --> 00:26:14,170 | |
| compression لحد | |
| 273 | |
| 00:26:14,170 --> 00:26:19,900 | |
| وصلت maximum stress level بالاتجاه ال negative هذه | |
| 274 | |
| 00:26:19,900 --> 00:26:25,380 | |
| ال second reverse يعني هذه ايش هتكون one cycle صح؟ | |
| 275 | |
| 00:26:25,380 --> 00:26:32,980 | |
| يعني two reversals one cycle بعدين بدأ ايش يقل | |
| 276 | |
| 00:26:32,980 --> 00:26:37,300 | |
| ال compression يقل ال compression لحد ما صار zero | |
| 277 | |
| 00:26:37,300 --> 00:26:47,040 | |
| بعدين عملت tension stress دخلت ال plastic range | |
| 278 | |
| 00:26:53,100 --> 00:26:59,200 | |
| هذه ال second reversal لاحظوا نزلت يعني و نزلت | |
| 279 | |
| 00:26:59,200 --> 00:27:06,620 | |
| بعدين هذه ال third reversal بدأت أقلل في ال | |
| 280 | |
| 00:27:06,620 --> 00:27:13,300 | |
| tensile stress صفر صار خشيت في ال compression دخلت | |
| 281 | |
| 00:27:13,300 --> 00:27:18,920 | |
| في الـ plastic range هاي الـ fourth reversal | |
| 282 | |
| 00:27:22,050 --> 00:27:27,510 | |
| لما بدأت ازيد سفر صار موجة بتن ساعل لحظة اللي لها | |
| 283 | |
| 00:27:27,510 --> 00:27:31,830 | |
| استكملت كل ما لها بتقل بصير ادخل لـ plastic range | |
| 284 | |
| 00:27:31,830 --> 00:27:39,070 | |
| مبكر بدأت | |
| 285 | |
| 00:27:39,070 --> 00:27:42,530 | |
| الـ fifth reversal six | |
| 286 | |
| 00:27:43,820 --> 00:27:47,360 | |
| لحد نصي الـ search level أيش؟ بيصير أيش؟ failure | |
| 287 | |
| 00:27:47,360 --> 00:27:54,780 | |
| يصير، تضعف المادة كثير، فبيصير عندي أيش؟ لحظة أنه | |
| 288 | |
| 00:27:54,780 --> 00:27:58,660 | |
| الـ .. الـ cyclic plastic strain can't change | |
| 289 | |
| 00:27:58,660 --> 00:28:05,930 | |
| elastic limit leading to fatigue leading to fatigue | |
| 290 | |
| 00:28:05,930 --> 00:28:11,770 | |
| يعني دائما دخولي في plastic strain بتدخل .. بتنزل | |
| 291 | |
| 00:28:11,770 --> 00:28:15,470 | |
| الـ elastic limit بدخل في الـ plastic range مبكر، | |
| 292 | |
| 00:28:15,470 --> 00:28:17,510 | |
| داخل الـ plastic range مبكر بعمل deformation، | |
| 293 | |
| 00:28:17,510 --> 00:28:19,490 | |
| deformation يعني بدخل في الـ failure أنا | |
| 294 | |
| 00:28:26,770 --> 00:28:33,250 | |
| الشكل ستة تلتاش المرجوني العلاقة بين الـ fatigue | |
| 295 | |
| 00:28:33,250 --> 00:28:44,630 | |
| life to the true strain amplitude عندي عندي | |
| 296 | |
| 00:28:44,630 --> 00:28:47,910 | |
| يعني reversals to failure اللي هي الـ two n يعني | |
| 297 | |
| 00:28:47,910 --> 00:28:49,970 | |
| أنا حاكي number of .. الـ cycle عبارة عن two | |
| 298 | |
| 00:28:49,970 --> 00:28:50,610 | |
| reversals | |
| 299 | |
| 00:28:54,750 --> 00:28:58,110 | |
| اللي عندي هين الـ stress amplitude طبعا الـ stress | |
| 300 | |
| 00:28:58,110 --> 00:29:03,850 | |
| amplitude زي اللي بتلاحظه أنا عندي هين دخلت | |
| 301 | |
| 00:29:03,850 --> 00:29:09,330 | |
| الـ plastic range حالي في الـ plastic range و نزلت | |
| 302 | |
| 00:29:09,330 --> 00:29:12,810 | |
| ضل | |
| 303 | |
| 00:29:12,810 --> 00:29:20,300 | |
| هذا طبعا هذا permanent strain هذا استرجاعته صح؟ هذا | |
| 304 | |
| 00:29:20,300 --> 00:29:24,360 | |
| تم استرجاع معناته هذا elastic strain معناه الـ | |
| 305 | |
| 00:29:24,360 --> 00:29:30,220 | |
| total strain جزء منه elastic جزء منه أيش؟ plastic | |
| 306 | |
| 00:29:30,220 --> 00:29:39,580 | |
| الآن | |
| 307 | |
| 00:29:39,580 --> 00:29:44,360 | |
| الـ total strain احنا حكيناه الـ strain amplitude | |
| 308 | |
| 00:29:44,360 --> 00:29:47,820 | |
| هيكون | |
| 309 | |
| 00:29:49,610 --> 00:29:59,050 | |
| اللي هو delta epsilon على اثنين يظب | |
| 310 | |
| 00:29:59,050 --> 00:30:04,050 | |
| أنه elastic delta epsilon elastic على اثنين زي الـ | |
| 311 | |
| 00:30:04,050 --> 00:30:10,070 | |
| delta epsilon plastic على اثنين طب علشان أنا قاسم | |
| 312 | |
| 00:30:10,070 --> 00:30:15,410 | |
| على اثنين لأ أنا ما بحكي عن أيهاش complete reversed | |
| 313 | |
| 00:30:19,160 --> 00:30:21,880 | |
| فهذه كلها أبسلون أنا بيهمني الـ strain amplitude | |
| 314 | |
| 00:30:21,880 --> 00:30:26,160 | |
| هذه | |
| 315 | |
| 00:30:26,160 --> 00:30:37,800 | |
| أبسلون max وهذه أبسلون minimum هذه | |
| 316 | |
| 00:30:37,800 --> 00:30:44,700 | |
| اللي هي الـ strain amplitude اللي هي دلتا أبسلون على | |
| 317 | |
| 00:30:44,700 --> 00:30:44,940 | |
| اثنين | |
| 318 | |
| 00:30:55,890 --> 00:30:59,810 | |
| فمعنى total strain amplitude جزء يعني جزء منه | |
| 319 | |
| 00:30:59,810 --> 00:31:05,050 | |
| elastic وجزء منه plastic | |
| 320 | |
| 00:31:07,910 --> 00:31:13,610 | |
| الآن ممكن أحكي أن الـ delta epsilon plastic strain | |
| 321 | |
| 00:31:13,610 --> 00:31:17,550 | |
| الـ plastic strain amplitude بالساوية epsilon F | |
| 322 | |
| 00:31:17,550 --> 00:31:24,890 | |
| prime في 2N C و الـ delta epsilon الـ strain | |
| 323 | |
| 00:31:24,890 --> 00:31:30,410 | |
| amplitude elastic على 2 بالساوية اللي هي sigma F | |
| 324 | |
| 00:31:30,410 --> 00:31:47,950 | |
| prime على E في 2N بص بص طبعا | |
| 325 | |
| 00:31:47,950 --> 00:31:52,610 | |
| الـ | |
| 326 | |
| 00:31:52,610 --> 00:31:57,990 | |
| total strain amplitude مكون من جزئين معادلتين اللي | |
| 327 | |
| 00:31:57,990 --> 00:32:03,230 | |
| هو الـ elastic strain amplitude و الـ plastic strain | |
| 328 | |
| 00:32:03,230 --> 00:32:10,550 | |
| amplitude طبعا هنا رسم على log log scale log log | |
| 329 | |
| 00:32:10,550 --> 00:32:16,070 | |
| scale اللي هو خدت الـ elastic strand خدت الـ log | |
| 330 | |
| 00:32:16,070 --> 00:32:20,710 | |
| بتاع هذه خدت | |
| 331 | |
| 00:32:20,710 --> 00:32:21,750 | |
| الـ log بتاع الطرفين | |
| 332 | |
| 00:32:26,450 --> 00:32:32,290 | |
| هيكون عندي log delta epsilon plastic على اثنين | |
| 333 | |
| 00:32:32,290 --> 00:32:42,610 | |
| ساوي log الـ epsilon f prime زائد c log الاثنين n | |
| 334 | |
| 00:32:42,610 --> 00:32:51,010 | |
| وبرضه log delta epsilon elastic على اثنين بتساوي | |
| 335 | |
| 00:32:53,790 --> 00:33:05,510 | |
| log sigma f prime على a زائد b log الاثنين a هي n | |
| 336 | |
| 00:33:05,510 --> 00:33:16,720 | |
| معناته هذه كأنها x كأنها y وهذه كإنها H X هنات | |
| 337 | |
| 00:33:16,720 --> 00:33:22,580 | |
| علاقة بين هذه و هذه على log scale linear بتكون و | |
| 338 | |
| 00:33:22,580 --> 00:33:29,800 | |
| الـ slope بتاعها C و الـ intercept اللي هو أسبون F | |
| 339 | |
| 00:33:29,800 --> 00:33:34,980 | |
| prime و هذه علاقة H على log log scale linear ل | |
| 340 | |
| 00:33:34,980 --> 00:33:42,320 | |
| slope B و الـ intercept sigma F prime على E فاحنا | |
| 341 | |
| 00:33:42,320 --> 00:33:49,360 | |
| عند هاي .. هذا هو الـ | |
| 342 | |
| 00:33:49,360 --> 00:33:54,680 | |
| delta epsilon elastic على اثنين عند عشرة أس صفر | |
| 343 | |
| 00:33:54,680 --> 00:33:59,820 | |
| اللي هي عشرة أس صفر هيكون log العشرة أس صفر اللي | |
| 344 | |
| 00:33:59,820 --> 00:34:06,500 | |
| هي كم؟ صفر log الواحد؟ صفر فبالصفر بتعطينا إيه؟ | |
| 345 | |
| 00:34:06,500 --> 00:34:12,140 | |
| sigma F prime على E يعني وهي الـ slope اللي هو B | |
| 346 | |
| 00:34:12,140 --> 00:34:17,800 | |
| بالنسبة للـ plastic strain هاي الـ plastic strain الـ | |
| 347 | |
| 00:34:17,800 --> 00:34:22,880 | |
| slope بتاعه C و الـ intercept اللي هو epsilon F | |
| 348 | |
| 00:34:22,880 --> 00:34:26,560 | |
| prime الـ | |
| 349 | |
| 00:34:26,560 --> 00:34:33,560 | |
| epsilon F prime اللي هي الـ true strain at which | |
| 350 | |
| 00:34:33,560 --> 00:34:41,350 | |
| fracture occurs in one reversal point A يعني هي عند | |
| 351 | |
| 00:34:41,350 --> 00:34:48,470 | |
| النقطة دي أبسم أف برايم لما عندي هد تكون عند عشرة | |
| 352 | |
| 00:34:48,470 --> 00:34:52,170 | |
| أس صفر يعني الـ failure بيصير by yielding، الـ failure | |
| 353 | |
| 00:34:52,170 --> 00:34:59,070 | |
| بيصير by yielding و sigma أف برايم الـ true stress | |
| 354 | |
| 00:34:59,070 --> 00:35:04,100 | |
| هاي sigma أف برايم هاي الـ true stress هذا الـ true | |
| 355 | |
| 00:35:04,100 --> 00:35:09,360 | |
| strain you can write true stress corresponding لأن | |
| 356 | |
| 00:35:09,360 --> 00:35:14,380 | |
| لما أنا اروح ارجع جوع برجع موازي موازي الـ elastic | |
| 357 | |
| 00:35:14,380 --> 00:35:19,360 | |
| range يعني برجع موازي معناته الـ slope اش هيكون هذا | |
| 358 | |
| 00:35:19,360 --> 00:35:26,500 | |
| modulus velocity صح؟ modulus velocity معناته واضح | |
| 359 | |
| 00:35:26,500 --> 00:35:34,670 | |
| أنه الـ elastic strain اللي هو هذا مُثَلَث اللي له | |
| 360 | |
| 00:35:34,670 --> 00:35:37,430 | |
| علاقة بالـ sigma f prime و الـ modulus of | |
| 361 | |
| 00:35:37,430 --> 00:35:40,710 | |
| elasticity اللي له علاقة بالـ sigma f prime و الـ | |
| 362 | |
| 00:35:40,710 --> 00:35:45,350 | |
| modulus of elasticity عشان هيك بينت انديهين الـ | |
| 363 | |
| 00:35:45,350 --> 00:35:49,010 | |
| delta of elastic على 2 سواء sigma f prime في 2 N | |
| 364 | |
| 00:35:49,010 --> 00:35:54,250 | |
| أس B الـ sigma f prime اللي هي الـ true stress | |
| 365 | |
| 00:35:54,250 --> 00:35:56,610 | |
| corresponding to fracture in one reversal عندي | |
| 366 | |
| 00:35:56,610 --> 00:36:02,270 | |
| يعني من one reversal اللي هي النقطة هذه اللي هي الـ | |
| 367 | |
| 00:36:02,270 --> 00:36:05,610 | |
| intercept ده الـ elastic الـ total strain اللي ديلت | |
| 368 | |
| 00:36:05,610 --> 00:36:11,270 | |
| أبس مجموع الاثنين مجموع الاثنين طبعا أنا ما اجمعش على | |
| 369 | |
| 00:36:11,270 --> 00:36:12,110 | |
| linear scale | |
| 370 | |
| 00:36:14,560 --> 00:36:18,020 | |
| عشان هناك مبين كأنه مجتمع لأ مجموع بس انتبهوا أن | |
| 371 | |
| 00:36:18,020 --> 00:36:22,040 | |
| أنا عندي من هنا هذه العشر أقصى ناقص اثنين عشر أضعاف | |
| 372 | |
| 00:36:22,040 --> 00:36:26,640 | |
| العشر أقصى ناقص ثلاثة و العشر أقصى ناقص واحد عشر | |
| 373 | |
| 00:36:26,640 --> 00:36:29,860 | |
| أضعاف العشر أقصى ناقص اثنين و العشر الـ zero عشر | |
| 374 | |
| 00:36:29,860 --> 00:36:35,580 | |
| أضعاف العشر أقصى ناقص واحد فهو لأ صح هيك لأن أنا | |
| 375 | |
| 00:36:35,580 --> 00:36:41,380 | |
| بجمع هنا المعادلة هنا | |
| 376 | |
| 00:36:41,380 --> 00:36:48,370 | |
| جمع جمع عادي هنا جمع عادي لما أجمع على log scale | |
| 377 | |
| 00:36:48,370 --> 00:36:55,270 | |
| بيختلف فباين كأنهم قارئوا بعض لأ طيب | |
| 378 | |
| 00:36:55,270 --> 00:37:03,770 | |
| الآن إذا أعود عن الـ strain elastic strain | |
| 379 | |
| 00:37:03,770 --> 00:37:06,750 | |
| amplitude و plastic strain amplitude من المعادلة | |
| 380 | |
| 00:37:06,750 --> 00:37:11,840 | |
| هذه والمعادلة هي هذه و أعوضها هنا بالسيرين D الـ | |
| 381 | |
| 00:37:11,840 --> 00:37:15,960 | |
| total strain amplitude بيستوى sigma F prime على E | |
| 382 | |
| 00:37:15,960 --> 00:37:26,540 | |
| في 2N أس B زائد أبسط من F prime في 2N أس C زي | |
| 383 | |
| 00:37:26,540 --> 00:37:30,840 | |
| ما حكينا الـ C هو الـ slope of a plastic strain line | |
| 384 | |
| 00:37:32,100 --> 00:37:36,760 | |
| with two unstressed reverse و سواء cycles و الـ B | |
| 385 | |
| 00:37:36,760 --> 00:37:39,780 | |
| اللي هو fatigue strength exponent slope of elastic | |
| 386 | |
| 00:37:39,780 --> 00:37:45,300 | |
| strain line أيوه هذا slope of elastic strain line | |
| 387 | |
| 00:37:45,300 --> 00:37:48,720 | |
| on log log scale هذا الـ slope of elastic strain | |
| 388 | |
| 00:37:48,720 --> 00:37:56,620 | |
| line on log log scale table | |
| 389 | |
| 00:37:56,620 --> 00:38:02,260 | |
| A23 في الكتاب ماطين الـ values of coefficients ماطين | |
| 390 | |
| 00:38:02,260 --> 00:38:09,060 | |
| الـ sigma f prime أو b و epsilon f prime أو c خلينا | |
| 391 | |
| 00:38:09,060 --> 00:38:10,580 | |
| نشوف أيش تابل ثلاثة و عشرين | |
| 392 | |
| 00:38:27,860 --> 00:38:34,880 | |
| طيب ده إيه الـ table A22؟ هل | |
| 393 | |
| 00:38:34,880 --> 00:38:40,740 | |
| ثلاثة وعشرين؟ خلينا | |
| 394 | |
| 00:38:40,740 --> 00:38:41,420 | |
| نلفه | |
| 395 | |
| 00:38:48,830 --> 00:38:52,450 | |
| الثلاثة والعشرين اقيمين monatomic anastatic stress in | |
| 396 | |
| 00:38:52,450 --> 00:38:56,850 | |
| proteins of selected steels يعني اخذنا هاي steel | |
| 397 | |
| 00:38:56,850 --> 00:39:01,990 | |
| معين الـ code تبعه كذا معطيني اللي هو الـ harness | |
| 398 | |
| 00:39:01,990 --> 00:39:05,490 | |
| معطيني الـ tensile strength معطيني الـ ductility | |
| 399 | |
| 00:39:05,490 --> 00:39:09,230 | |
| reduction area معطيني الـ epsilon f prime اللي هو | |
| 400 | |
| 00:39:09,230 --> 00:39:12,370 | |
| الـ true fracture strain معطيني الـ modulus of | |
| 401 | |
| 00:39:12,370 --> 00:39:17,030 | |
| elasticity معطيني الـ sigma f prime ومعطيني الـ | |
| 402 | |
| 00:39:17,030 --> 00:39:20,810 | |
| fatigue strength exponent للـ elastic region | |
| 403 | |
| 00:39:20,810 --> 00:39:25,110 | |
| ومعطيني الـ epsilon f prime ومعطيني اللي هو الـ | |
| 404 | |
| 00:39:25,110 --> 00:39:28,370 | |
| fatigue ductility exponent هذا الـ table إيه؟ ثلاثة | |
| 405 | |
| 00:39:28,370 --> 00:39:28,810 | |
| وعشرين | |
| 406 | |
| 00:39:39,470 --> 00:39:46,590 | |
| الآن هذه المعادلة has limited use for design ليش؟ | |
| 407 | |
| 00:39:46,590 --> 00:39:49,890 | |
| لأن values for total strain عند الـ discontinuous | |
| 408 | |
| 00:39:49,890 --> 00:39:54,210 | |
| عند الـ key way أو عند الـ holes أو عند الـ fillets | |
| 409 | |
| 00:39:54,210 --> 00:39:58,230 | |
| are not readily available يعني قياسها صعب كثير | |
| 410 | |
| 00:39:58,230 --> 00:40:10,430 | |
| صعبة كثير طيب الآن الشكل اللي أنتم شايفينه for too | |
| 411 | |
| 00:40:10,430 --> 00:40:16,890 | |
| many alloys , steel alloys عملوا tensile test و | |
| 412 | |
| 00:40:16,890 --> 00:40:21,350 | |
| جابوا الـ ultimate tensile strength و عملوا fatigue | |
| 413 | |
| 00:40:21,350 --> 00:40:26,830 | |
| test و جابوا الـ endurance limit SE prime SE prime | |
| 414 | |
| 00:40:26,830 --> 00:40:30,230 | |
| هي اللي هي endurance limit for | |
| 415 | |
| 00:40:33,540 --> 00:40:39,180 | |
| fatigue highly polished fatigue specimen under | |
| 416 | |
| 00:40:39,180 --> 00:40:45,160 | |
| pure bending load under pure bending completely | |
| 417 | |
| 00:40:45,160 --> 00:40:51,840 | |
| reverse load هذه اللي هي SE prime الـ SE prime لأن | |
| 418 | |
| 00:40:51,840 --> 00:40:57,500 | |
| إذا بتلاحظوا للـ trend بتاعة البيانات أن كل ما بزيد | |
| 419 | |
| 00:40:57,500 --> 00:41:03,420 | |
| الألف من الـ tensile strength بزيد بتزيد الاش الـ | |
| 420 | |
| 00:41:03,420 --> 00:41:11,000 | |
| endurance limit لحد معين بعدين بتبدأش تصير تقريبا | |
| 421 | |
| 00:41:11,000 --> 00:41:17,860 | |
| ثابتة لحد | |
| 422 | |
| 00:41:17,860 --> 00:41:24,820 | |
| ما تصير تقريبا ثابتة الآن ممكن أعمل | |
| 423 | |
| 00:41:27,560 --> 00:41:33,360 | |
| two lines أو three lines، الخط المتقطع اللي في النص | |
| 424 | |
| 00:41:33,360 --> 00:41:40,100 | |
| بيمثل في خمسين في المئة reliability لل data إيش | |
| 425 | |
| 00:41:40,100 --> 00:41:47,520 | |
| يعني خمسين في المئة؟ إيش reliability؟ | |
| 426 | |
| 00:41:47,520 --> 00:41:51,600 | |
| الآن مثلاً عندي probability of failure، احتمالية | |
| 427 | |
| 00:41:51,600 --> 00:41:55,180 | |
| mechanical element مثلاً يصير في الفيريا مثلاً عشرة | |
| 428 | |
| 00:41:55,180 --> 00:41:59,790 | |
| في المئة، ال reliability بتاعة ال mechanical element | |
| 429 | |
| 00:41:59,790 --> 00:42:03,830 | |
| هتكون واحد ناقص في المئة تسعين في المئة، معناته هي | |
| 430 | |
| 00:42:03,830 --> 00:42:10,210 | |
| مؤشر للنجاح، النجاح زاد الفشل إيش يساوي؟ واحد، صح؟ | |
| 431 | |
| 00:42:11,960 --> 00:42:14,860 | |
| أنا هنا بحكي على reliability مش للـ .. للـ .. | |
| 432 | |
| 00:42:14,860 --> 00:42:18,580 | |
| reliability للـ .. للبيانات، reliability للبيانات | |
| 433 | |
| 00:42:18,580 --> 00:42:22,340 | |
| نفسها، الخط هتمثل خمسين في المئة في البيانات، يعني | |
| 434 | |
| 00:42:22,340 --> 00:42:26,140 | |
| خمسين .. يعني هذا بي .. يعني أنه خمسين في البيانات | |
| 435 | |
| 00:42:26,140 --> 00:42:30,180 | |
| أعلى قد تكون أعلى أو .. أو تحت، كم هو فات؟ أه، نعم | |
| 436 | |
| 00:42:30,180 --> 00:42:31,820 | |
| كم هو فات للبيانات؟ | |
| 437 | |
| 00:42:34,380 --> 00:42:38,020 | |
| لأ مش موجود في 3 بيانات، يعني بيحكي .. يعني جاي في | |
| 438 | |
| 00:42:38,020 --> 00:42:43,280 | |
| النص تقريباً يعني .. جاي في النص يعني ممكن يكون هو | |
| 439 | |
| 00:42:43,280 --> 00:42:49,640 | |
| most descriptive للبيانات، الخط هذا مثلاً .. هذا | |
| 440 | |
| 00:42:49,640 --> 00:42:56,180 | |
| الخط ممثل إيش؟ اللي هين SE prime على SE بساوي 6 من | |
| 441 | |
| 00:42:56,180 --> 00:43:00,600 | |
| 10، يعني بتحكي والله تست .. يعني ستين في المئة من البيانات | |
| 442 | |
| 00:43:00,600 --> 00:43:01,540 | |
| إيش؟ | |
| 443 | |
| 00:43:04,040 --> 00:43:10,500 | |
| يعني تحته، هنا مثلاً الخط هذا أربعين في المئة، يعني | |
| 444 | |
| 00:43:10,500 --> 00:43:13,500 | |
| أربعين في المئة تحت الخط هذا، يعني ستة في المئة | |
| 445 | |
| 00:43:13,500 --> 00:43:15,960 | |
| أعلى، هالستة في المئة تحته، يعني أربعين في المئة | |
| 446 | |
| 00:43:15,960 --> 00:43:23,900 | |
| إيش؟ أعلى، والخمسين في المئة نص أعلى ونص أسفل، | |
| 447 | |
| 00:43:23,900 --> 00:43:26,640 | |
| معناته الخمسين في المئة جاي في النص، هو يعني most | |
| 448 | |
| 00:43:26,640 --> 00:43:33,200 | |
| descriptive للبيانات، هذهالسلوب في معادلات ممكن أنا | |
| 449 | |
| 00:43:33,200 --> 00:43:38,300 | |
| أعمل curve fit لـ .. curve | |
| 450 | |
| 00:43:38,300 --> 00:43:49,100 | |
| fit للخطة ده، أعمل least square fit، least square | |
| 451 | |
| 00:43:49,100 --> 00:43:56,290 | |
| fit وهتطلع ال linear relationship ال SE prime | |
| 452 | |
| 00:43:56,290 --> 00:44:02,990 | |
| بيستوى نص ال SUT لحد وين؟ لحد هنا لحد تقريباً 200 | |
| 453 | |
| 00:44:02,990 --> 00:44:08,010 | |
| kilo pound per square inch، بعدين | |
| 454 | |
| 00:44:08,010 --> 00:44:13,290 | |
| بيصير إيش بيصير | |
| 455 | |
| 00:44:13,290 --> 00:44:14,850 | |
| تقريباً بتستوى مئة | |
| 456 | |
| 00:44:18,380 --> 00:44:24,160 | |
| بستوى إيش؟ مئة ال SE prime بتكون سوية إذا ال SUT | |
| 457 | |
| 00:44:24,160 --> 00:44:30,980 | |
| أكبر من 200، طيب | |
| 458 | |
| 00:44:33,400 --> 00:44:38,400 | |
| معناته إذا أنا بكون عارف في ال ultimate strength | |
| 459 | |
| 00:44:38,400 --> 00:44:43,320 | |
| لل steel باستخدام معادلات ممكن أتوقع ال endurance | |
| 460 | |
| 00:44:43,320 --> 00:44:49,960 | |
| limit for a fatigue specimen under completely | |
| 461 | |
| 00:44:49,960 --> 00:45:01,760 | |
| reversed bending، طيب | |
| 462 | |
| 00:45:05,040 --> 00:45:11,060 | |
| for design purposes، لأهداف التصميم ممكن أعمل | |
| 463 | |
| 00:45:11,060 --> 00:45:20,120 | |
| approximation للـ S N diagram، هذا هو الـ S N أو | |
| 464 | |
| 00:45:20,120 --> 00:45:21,380 | |
| أنا أحطه وراه هنا | |
| 465 | |
| 00:45:32,870 --> 00:45:40,110 | |
| هذا ممكن أعمله approximation، آخد من واحد لألف، أجيب | |
| 466 | |
| 00:45:40,110 --> 00:45:47,310 | |
| معادلة linear من ألف لمليون كمان معادلة وبعد | |
| 467 | |
| 00:45:47,310 --> 00:45:53,490 | |
| المليون ما هي بتكون عندي constant، يعني هقسم ال | |
| 468 | |
| 00:45:53,490 --> 00:45:59,190 | |
| curve لـ ثلاث مراحل من واحد لألف، من ألف لمليون على | |
| 469 | |
| 00:45:59,190 --> 00:46:07,670 | |
| مليون، وأوجد معادلة واحد اثنين ثلاث معادلات لاحظوا | |
| 470 | |
| 00:46:07,670 --> 00:46:13,290 | |
| كلها معادلات خطية على log log scale، معادلات خطية | |
| 471 | |
| 00:46:13,290 --> 00:46:19,250 | |
| على log log scale، طبعاً هي is a، بشير كلمة log log | |
| 472 | |
| 00:46:19,250 --> 00:46:24,710 | |
| scale nonlinear أو power equation nonlinear power | |
| 473 | |
| 00:46:24,710 --> 00:46:31,050 | |
| equation، لكن على log log scale احنا شايفينها linear | |
| 474 | |
| 00:46:31,050 --> 00:46:37,570 | |
| على log log scale احنا شايفينها يا شباب linear، المحاضرة | |
| 475 | |
| 00:46:37,570 --> 00:46:41,290 | |
| الجاية هنشوف كيف to derive أو كيف أنا أعمل | |
| 476 | |
| 00:46:41,290 --> 00:46:48,290 | |
| approximation للـ S-N diagram باستخدام معادلات خطية | |
| 477 | |
| 00:46:48,290 --> 00:46:51,810 | |
| على log log scale، هاد راجع أعمل كاميرا أعطيكوا | |
| 478 | |
| 00:46:51,810 --> 00:46:52,190 | |
| العافية | |