3.

O anexo III é alterado do seguinte modo: a) O pontos 1.3.1 passa a ter a seguinte redacção: «1.3.1. Ensaio ESC Durante uma sequência prescrita de condições de funcionamento do motor aquecido, examinam-se continuamente as quantidades das emissões de escape acima referidas retirando uma amostra dos gases de escape brutos ou diluídos. O ciclo de ensaio consiste num determinado número de modos de velocidade e potência que cobrem a gama operacional característica dos motores diesel. Durante cada modo, determinam-se a concentração de cada gás poluente, o caudal de escape e a potência, sendo os valores medidos ponderados. Para medição das partículas, os gases de escape são diluídos com ar ambiente condicionado, utilizando-se quer um sistema de diluição do fluxo parcial ou um sistema de diluição do fluxo total. As partículas são recolhidas num filtro único adequado proporcionalmente aos factores de ponderação de cada modo. Calcula-se a massa, em gramas, de cada poluente emitida por kWh, conforme descrito no apêndice 1 do presente anexo. Além disso, mede-se a concentração dos NOx em três pontos de ensaio dentro da zona de controlo seleccionada pelo serviço técnico, sendo os valores medidos comparados com os valores calculados a partir dos modos do ciclo de ensaio que envolvem os pontos de ensaio seleccionados. A verificação dos NOx assegura a eficácia do controlo de emissões do motor dentro da gama de funcionamento típica do motor.» ; b) O ponto 1.3.3 passa a ter a seguinte redacção: «1.3.3. Ensaio ETC Durante um ciclo transiente prescrito de condições de operação do motor aquecido, que é baseado em padrões específicos da condução rodoviária de motores pesados instalados em camiões e autocarros, examinam-se os poluentes acima indicados quer após diluição da totalidade dos gases de escape com ar ambiente condicionado (sistema CVS com diluição dupla para partículas), quer determinando os componentes gasosos nos gases de escape brutos e as partículas com um sistema de diluição do escoamento parcial. Utilizando os sinais de retroacção do binário e da velocidade do motor do dinamómetro, integra-se a potência em relação ao tempo do ciclo para se obter o trabalho produzido pelo motor durante o ciclo. Para um sistema CVS, a concentração de NOx e HC deve ser determinada durante o ciclo por integração do sinal do analisador, enquanto a concentração de CO, CO2 e NMHC pode ser determinada pela integração do sinal do analisador ou pela recolha de amostras em sacos. Se medidos nos gases de escape brutos, todos os componentes gasosos devem ser determinados ao longo do ciclo por integração do sinal do analisador. No que diz respeito às partículas, recolhe-se uma amostra proporcional num filtro adequado. Determina-se o caudal dos gases de escape brutos ou diluídos ao longo do ciclo para calcular os valores das emissões mássicas dos poluentes. Esses valores são relacionados com o trabalho do motor para se obter a massa, em gramas, de cada poluente emitida por kWh, conforme descrito no apêndice 2 do presente anexo.» ; c) O ponto 2.1 passa a ter a seguinte redacção: «2.1. Condições de ensaio do motor 2.1.1. Medem-se a temperatura absoluta (T a) do ar do motor na entrada do motor, expressa em Kelvin, e a pressão atmosférica seca (p s), expressa em kPa, e determina-se o parâmetro f a de acordo com as disposições que se seguem. Nos motores multicilindros com grupos distintos de colectores, por exemplo nos motores em “V”, deve ser medida a temperatura média dos diferentes grupos. a) Para motores de ignição por compressão: Motores com aspiração normal e motores com sobrealimentação mecânica: Motores turbocomprimidos com ou sem arrefecimento do ar de admissão: b) Para motores de ignição por faísca: 2.1.2. Validade do ensaio Para que um ensaio seja reconhecido como válido, o parâmetro fa deve satisfazer a seguinte razão: 0,96 ≤ f a ≤ 1,06» d) O ponto 2.8 passa a ter a seguinte redacção: Se o motor estiver equipado com um sistema de pós-tratamento dos gases de escape, as emissões medidas no(s) ciclo(s) de ensaio devem ser representativas das emissões no terreno. No caso de um motor equipado com sistemas de pós-tratamento dos gases de escape que requeiram o consumo de um reagente, o reagente utilizado para todos os ensaios deve cumprir o disposto no ponto 2.2.1.13 do apêndice 1 do anexo II. 2.8.1. Para um sistema de pós-tratamento dos gases de escape baseado num processo de regeneração contínuo, as emissões devem ser medidas num sistema de pós-tratamento dos gases de escape estabilizado. O processo de regeneração deve ocorrer, pelo menos, uma vez durante o ensaio ETC, e o fabricante deve declarar as condições normais em que a regeneração ocorre (carga de fuligem, temperatura, contrapressão de escape, etc.). Para verificar o processo de regeneração devem ser realizados, pelo menos, cinco ensaios ETC. Durante os ensaios, devem ser registadas a temperatura e a pressão (temperatura antes e depois do sistema de pós-tratamento dos gases de escape, contrapressão no escape, etc.). O sistema de pós-tratamento dos gases de escape é considerado satisfatório se as condições declaradas pelo fabricante ocorrerem no decurso do ensaio durante um período de tempo considerado suficiente. O resultado do ensaio final deve ser a média aritmética dos diferentes resultados do ensaio ETC. Se o sistema de pós-tratamento dos gases de escape tiver um modo de segurança que passa a modo de regeneração periódica, o primeiro deve ser ensaiado em conformidade com o disposto no ponto 2.8.2. Para esse caso específico, os limites de emissão constantes do quadro 2 do anexo I podem ser ultrapassados e não seriam ponderados. 2.8.2. No tocante a sistemas de pós-tratamento dos gases de escape baseados num processo de regeneração periódica, as emissões devem ser medidas durante, pelo menos, dois ensaios ETC, um durante a regeneração e outro fora dessa fase, num sistema de pós-tratamento dos gases de escape estabilizado, e os respectivos resultados ponderados. O processo de regeneração deve ocorrer, no mínimo, uma vez no decurso do ensaio ETC. O motor pode estar equipado com um interruptor capaz de impedir ou permitir o processo de regeneração, desde que esta operação não tenha efeitos sobre a calibração original do motor. O fabricante deve declarar as condições normais dos parâmetros em que o processo de regeneração ocorre (carga de fuligem, temperatura, contrapressão de escape, etc.) e a sua duração (n2). O fabricante deve igualmente fornecer todos os dados para determinar o tempo entre duas regenerações (n1). O procedimento exacto para determinar esse período deve ser acordado com o serviço técnico, com base no bom senso técnico. O fabricante deve fornecer um sistema de pós-tratamento dos gases de escape que tenha sido carregado para se poder atingir a regeneração no decurso do ensaio ETC. A regeneração não deve ocorrer durante essa fase de condicionamento do motor. As emissões médias entre fases de regeneração devem ser determinadas com base na média aritmética de vários ensaios ETC aproximadamente equidistantes. Recomenda-se a realização de, no mínimo, um ensaio ETC antes e tão próximo quanto possível de um ensaio de regeneração e de um ensaio ETC imediatamente após um ensaio de regeneração. Em alternativa, o fabricante pode fornecer dados que comprovem que as emissões permanecem constantes (± 15 %) entre as fases de regeneração. Neste caso, só podem ser utilizadas as emissões de um único ensaio ETC. Durante o ensaio de regeneração, todos os dados necessários para detectar a regeneração devem ser registados (emissões de CO ou NOx, temperatura antes e depois do sistema de pós-tratamento, contrapressão no escape, etc.). Durante o processo de regeneração, os limites de emissão constantes do quadro 2 do anexo I podem ser ultrapassados. As emissões medidas devem ser ponderadas em conformidade com o disposto nos pontos 5.5 e 6.3 do apêndice 2 do anexo I.» ; e) O apêndice 1 é alterado do seguinte modo: i) O ponto 2.1 passa a ter a seguinte redacção: «2.1. Preparação do filtro de recolha de amostras Pelo menos uma hora antes do ensaio, coloca-se cada filtro numa placa de Petri parcialmente coberta, protegida contra a contaminação por pó e numa câmara de pesagem para estabilização. No final do período de estabilização, pesa-se cada filtro e regista-se a tara. Armazena-se então o filtro numa placa de Petri fechada ou num suporte de filtro selado até ser necessário para o ensaio. O filtro deve ser utilizado no prazo de 8 horas a contar da sua remoção da câmara de pesagem. A tara deve ser registada.» ii) O ponto 2.7.4 passa a ter a seguinte redacção: «2.7.4. Recolha de amostras de partículas Deve ser usado um só filtro para o procedimento de ensaio completo. Toma-se em consideração os factores de ponderação modais especificados no procedimento do ciclo de ensaio retirando uma amostra proporcional ao caudal mássico dos gases de escape durante cada modo do ciclo. Isto pode ser conseguido ajustando o caudal da amostra, o tempo de recolha de amostras e/ou o quociente de diluição de modo a satisfazer o critério dos factores de ponderação efectivos do ponto 5.6. O tempo de recolha de amostras por modo deve ser de, pelo menos, 4 segundos por centésima (0,01) de factor de ponderação. A recolha de amostras deve ser efectuada o mais tarde possível dentro de cada modo. A recolha de partículas não deve ser concluída mais cedo do que 5 segundos antes do final de cada modo.» iii) É aditado um novo ponto 4 com a seguinte redacção: «4. CÁLCULO DO CAUDAL DOS GASES DE ESCAPE 4.1. Determinação do caudal mássico bruto dos gases de escape Para o cálculo das emissões nos gases de escape brutos, é necessário conhecer o fluxo dos gases de escape (ver ponto 4.4 do apêndice 1). O caudal mássico de gases de escape deve ser determinado em conformidade com os pontos 4.1.1 ou 4.1.2. A precisão da determinação do caudal dos gases de escape deve ser de ± 2,5 % da leitura ou 1,5 % do valor máximo do motor, consoante o que for maior. Podem ser utilizados métodos equivalentes (nomeadamente, os descritos no ponto 4.2 do apêndice 2 do presente anexo). 4.1.1. Método de medição directa A medição directa do caudal dos gases de escape pode ser efectuada por sistema como: — dispositivos de diferencial de pressão, tal como tubeiras de escoamento, — medidor de escoamento ultra-sónico, — medidor de escoamento por vórtices. Devem ser tomadas precauções para evitar erros de medição que teriam influência nos erros dos valores de emissões. Tais precauções incluem a instalação cuidadosa do dispositivo do sistema de escape do motor de acordo com as recomendações do fabricante do instrumento e com a boa prática da engenharia. Em especial, o comportamento funcional do motor e as emissões não devem ser afectados pela instalação do dispositivo. 4.1.2. Método de medição do ar e do combustível Trata-se da medição do fluxo de ar e do fluxo de combustível. Utilizam-se debitómetros de ar e de combustível para atingir a precisão total definida no ponto 4.1. O cálculo do caudal dos gases de escape faz-se do seguinte modo: q mew = q maw + q mf 4.2. Determinação do caudal mássico dos gases de escape diluídos Para o cálculo das emissões contidas nos gases de escape diluídos utilizando um sistema de diluição do fluxo total, é necessário conhecer o caudal mássico dos gases de escape diluídos. O caudal dos gases de escape diluídos (q medw) deve ser medido, durante cada modo, com um PDP-CVS, CFV-CVS ou SSV-CVS de acordo com as fórmulas gerais indicadas no ponto 4.1 do apêndice 2 do presente anexo. A precisão deve ser de ± 2 % da leitura ou superior, e é determinada em conformidade com as disposições do ponto 2.4 do apêndice 5 do presente anexo.» iv) Os antigos pontos 4 e 5 passam a ter a seguinte redacção: «5. CÁLCULO DAS EMISSÕES GASOSAS 5.1. Avaliação dos dados Para a avaliação das emissões gasosas, toma-se a média das leituras dos registadores de agulhas dos últimos 30 segundos de cada modo e determinam-se, para cada modo, as concentrações médias (conc) de HC, CO e NOx a partir das leituras médias e dos dados de calibração correspondentes. Pode-se utilizar um tipo diferente de registo se este assegurar uma aquisição de dados equivalente. No que diz respeito à verificação dos NOx dentro da zona de controlo, os requisitos acima indicados aplicam-se unicamente aos NOx. Determina-se o escoamento dos gases de escape q mew ou o escoamento dos gases de escape diluídos q mdew, se utilizados facultativamente, de acordo com o ponto 2.3 do apêndice 4 do presente anexo. 5.2. Correcção para a passagem de base seca a base húmida Converte-se a concentração medida para base húmida através das fórmulas a seguir indicadas, caso a medição não tenha já sido efectuada em base húmida. A conversão deve ser feita para cada modo individualmente. cwet= kw× cdry Para os gases de escape brutos: ou em que: pr = pressão do vapor de água depois de um banho de arrefecimento, kPa; pb = pressão atmosférica total, kPa; Ha = humidade do ar de admissão, g de água por kg de ar seco; kf = 0,055584 × wALF– 0,0001083 × wBET– 0,0001562 × wGAM+ 0,0079936 × wDEL+ 0,0069978 × wEPS Para os gases de escape diluídos: ou, Para o ar de diluição: KWd= 1 – KW1 Para o ar de admissão: KWa = 1 – KW2 em que, H a = humidade do ar de admissão, g de água por kg de ar seco; H d = humidade do ar de diluição, g de água por kg de ar seco, e pode ser derivada da medição da humidade relativa, da medição do ponto de orvalho, da medição da pressão do vapor ou da medição do bolbo seco/húmido utilizando as fórmulas geralmente aceites. 5.3. Correcção quanto à humidade e temperatura dos NOx Dado que as emissões de NOx dependem das condições do ar ambiente, corrige-se a concentração de NOx em função da temperatura e da humidade do ar ambiente através do factor a seguir indicado. Os factores são válidos na gama entre 0 e 25 g/kg de ar seco. a) Para os motores de ignição por compressão: em que: T a = temperatura do ar de admissão, K; H a = humidade do ar de admissão, g de água por kg de ar seco; sendo H a pode ser derivada da medição da humidade relativa, da medição do ponto de orvalho, da medição da pressão do vapor ou da medição do bolbo seco/húmido utilizando as fórmulas geralmente aceites. b) Para motores de ignição por faísca: k h.G = 0,6272 + 44,030 × 10–3 × H a - 0,862 × 10–3 × H a 2 sendo H a pode ser derivada da medição da humidade relativa, da medição do ponto de orvalho, da medição da pressão do vapor ou da medição do bolbo seco/húmido utilizando as fórmulas geralmente aceites. 5.4. Cálculo dos caudais mássicos das emissões Calcula-se os caudais mássicos das emissões (g/h) para cada modo como a seguir se indica. Para o cálculo de NOx, utiliza-se o factor de correcção da humidade k h,D, ou k h,G, conforme aplicável, determinado em conformidade com o ponto 5.3. Converte-se a concentração medida para base húmida em conformidade com o ponto 5.2, caso a medição não tenha já sido efectuada em base húmida. No quadro 6, indicam-se os valores para u gas para os componentes seleccionados baseados nas propriedades ideais do gás e combustível pertinentes no âmbito da presente directiva. a) Para os gases de escape brutos: m gas = u gas × c gas × q mew em que: u gas = relação entre a densidade do componente dos gases de escape e a densidade dos gases de escape; c gas = concentração do componente respectivo nos gases de escape brutos, ppm; q mew = caudal mássico dos gases de escape, kg/h; b) Para os gases de escape diluídos: m gas= u gas× c gas,c× q mdew em que: u gas = relação entre a densidade do componente dos gases de escape e a densidade do ar c gas,c = concentração de fundo corrigida do componente respectivo medida nos gases de escape diluídos, ppm; q mdew = caudal mássico dos gases de escape diluídos, kg/h; em que: O factor de diluição D deve ser calculado em conformidade com o ponto 5.4.1 de apêndice 2 do presente anexo. 5.5. Cálculo das emissões específicas Calculam-se as emissões (g/kWh) para todos os componentes do seguinte modo: em que: m gas é a massa de cada um dos gases; P n é a potência útil determinada em conformidade com o ponto 8.2 do anexo II. Os factores de ponderação utilizados nos cálculos acima são os indicados no ponto 2.7.1. Quadro 6 Valores de u gas nos gases de escape brutos e nos gases de escape diluídos para vários componentes dos gases de escape Combustível NOx CO THC/NMHC CO2 CH4 Diesel Gases de escape brutos 0,001587 0,000966 0,000479 0,001518 0,000553 Gases de escape diluídos 0,001588 0,000967 0,000480 0,001519 0,000553 Etanol Gases de escape brutos 0,001609 0,000980 0,000805 0,001539 0,000561 Gases de escape diluídos 0,001588 0,000967 0,000795 0,001519 0,000553 GNC Gases de escape brutos 0,001622 0,000987 0,000523 0,001552 0,000565 Gases de escape diluídos 0,001588 0,000967 0,000584 0,001519 0,000553 Propano Gases de escape brutos 0,001603 0,000976 0,000511 0,001533 0,000559 Gases de escape diluídos 0,001588 0,000967 0,000507 0,001519 0,000553 Butano Gases de escape brutos 0,001600 0,000974 0,000505 0,001530 0,000558 Gases de escape diluídos 0,001588 0,000967 0,000501 0,001519 0,000553 — valores u baseados nas propriedades ideais do gás e combustível a λ = 2, ar seco, 273 K, 101,3 kPa; — valores u dos gases de escape diluídos baseados nas propriedades ideais do gás e densidade do ar; — valores u do GNC com uma precisão dentro de 0,2 % para uma composição mássica de: C = 66 – 76 %; H = 22 – 25 %; N = 0 – 12 %; — valor u de GNC para HC corresponde a CH2,93 (para HC total, utilizar o valor u de CH4). 5.6. Cálculo dos valores da zona de controlo No que diz respeito aos três pontos de controlo seleccionados em conformidade com o ponto 2.7.6, medem-se e calculam-se as emissões de NOx de acordo com o ponto 5.6.1, procedendo-se também à sua determinação por interpolação a partir dos modos do ciclo de ensaio mais próximos do ponto de controlo respectivo, em conformidade com o ponto 5.6.2. Comparam-se então os valores medidos com os valores interpolados em conformidade com o ponto 5.6.3. 5.6.1. Cálculo das emissões específicas As emissões de NOx para cada um dos pontos de controlo (Z) devem ser calculadas do seguinte modo: m NOx,Z = 0,001587 × c NOx,Z × k h,D × q mew 5.6.2. Determinação do valor das emissões do ciclo de ensaio As emissões de NOx para cada um dos pontos de controlo devem ser interpoladas a partir dos quatro modos mais próximos do ciclo de ensaio que envolvem o ponto de controlo Z seleccionado, conforme indicado na figura 4. Para esses modos (R, S, T, U) aplicam-se as seguintes definições: Velocidade (R)= Velocidade (T) = nRT Velocidade (S)= Velocidade (U) = nSU Carga em percentagem (R) = Carga em percentagem (S) Carga em percentagem (T) = Carga em percentagem (U). Calculam-se as emissões de NOx do ponto de controlo Z seleccionado do seguinte modo: e: em que: ER, ES, ET, EU = emissões específicas de NOx dos modos envolventes calculadas de acordo com o ponto 5.6.1. MR, MS, MT, MU = binário do motor dos modos envolventes 5.6.3. Comparação dos valores das emissões de NOx Compara-se o valor das emissões específicas de NOx medidas do ponto de controlo Z (NOx,Z) com o valor interpolado (EZ) do seguinte modo: 6. CÁLCULO DAS EMISSÕES DE PARTÍCULAS 6.1. Avaliação dos dados Para a avaliação das partículas, registam-se, para cada modo, as massas totais das amostras (m sep) que passam através dos filtros. Levam-se de novo os filtros para a câmara de pesagem, condicionam-se durante pelo menos uma hora, mas não mais de 80 horas, e pesam-se. Regista-se a massa bruta dos filtros e subtrai-se a tara (ver ponto 2.1), obtendo como resultado a massa de partículas m f. Se tiver de ser aplicada uma correcção em relação às condições de fundo, registam-se a massa do ar de diluição (m d) através dos filtros e a massa de partículas (m f,d). Se tiver sido feita mais de uma medição, calcula-se o quociente m f,d/m d para cada medição e calcula-se a média dos valores. 6.2. Sistema de diluição do fluxo parcial Os resultados finais do ensaio de emissões de partículas a notar são obtidos como se indica a seguir. Dado que podem ser utilizados vários tipos de controlo da taxa de diluição, são aplicáveis diferentes métodos de cálculo para q medf. Todos os cálculos se baseiam nos valores médios dos modos individuais durante o período de recolha de amostras. 6.2.1. Sistemas isocinéticos q medf = q mew× rd em que r a corresponde à relação entre as áreas das secções transversais da sonda de amostragem isocinética e do tubo de escape: 6.2.2. Sistemas com medição da concentração de CO2 ou NOx qmedf= qmew× rd em que: c wE = concentração em base húmida do gás marcador nos gases de escape brutos c wD = concentração em base húmida do gás marcador nos gases de escape diluídos c wA = concentração em base húmida do gás marcador no ar de diluição As concentrações medidas em base seca devem ser convertidas em base húmida, em conformidade com o ponto 5.2 do presente apêndice. 6.2.3. Sistemas com medição de CO2 e método do balanço do carbono (14) em que: c (CO2)D = concentração do CO2 nos gases de escape diluídos c (CO2)A = concentração do CO2 no ar de diluição (concentrações em vol % em base húmida) Esta equação baseia-se na hipótese do balanço do carbono (átomos de carbono fornecidos ao motor são emitidos como CO2) e deduz-se do seguinte modo: qmedf= qmew× r d e 6.2.4. Sistemas com medição do caudal qmedf= qmew× rd 6.3. Sistema de diluição do fluxo total Todos os cálculos se baseiam nos valores médios dos modos individuais durante o período de recolha de amostras. O fluxo dos gases de escape diluídos qmdew deve ser determinado em conformidade com o ponto 4.1 do apêndice 2 do presente anexo. A massa total de amostras m sep deve ser calculada em conformidade com o ponto 6.2.1 do apêndice 2 do presente anexo. 6.4. Cálculo do caudal mássico de partículas Calcula-se o caudal mássico de partículas do modo seguinte. Se for utilizado um sistema de diluição do fluxo total, o valor q medf determinado em conformidade com o ponto 6.2 é substituído pelo q mdew determinado em conformidade com o ponto 6.3. i = 1, … n O caudal mássico de partículas pode ser corrigido em relação às condições de fundo do seguinte modo: em que D deve ser calculado em conformidade com o ponto 5.4.1 do apêndice 2 do presente anexo. v) O antigo ponto 6 passa a ser o ponto 7. f) O apêndice 2 é alterado do seguinte modo: i) O ponto 3 passa a ter a seguinte redacção: «3. ENSAIO DE EMISSÕES A pedido do fabricante, pode-se realizar um ensaio em branco para condicionar o motor e o sistema de escape antes do ciclo de medição. Os motores a GN e a GPL são rodados utilizando o ensaio ETC. Roda-se o motor, pelo menos, em dois ciclos ETC e até que o valor da emissão de CO medido num ciclo ETC não exceda em mais de 10 % do valor da emissão de CO medido no ciclo ETC anterior. 3.1. Preparação dos filtros de recolha de amostras (se aplicável) Pelo menos uma hora antes do ensaio, coloca-se cada filtro numa placa de Petri parcialmente coberta, protegida contra a contaminação por pó e numa câmara de pesagem para estabilização. No final do período de estabilização, pesa-se cada filtro e regista-se a tara. Armazena-se então o filtro numa placa de Petri fechada ou num suporte de filtro selado até ser necessário para o ensaio. O filtro deve ser utilizado no prazo de 8 horas a contar da sua remoção da câmara de pesagem. A tara deve ser registada. 3.2. Instalação do equipamento de medição Instalam-se os instrumentos e as sondas de recolha de amostras conforme necessário. Liga-se o tubo de escape ao sistema de diluição do fluxo total, se utilizado. 3.3. Arranque do sistema de diluição e do motor Põe-se o sistema de diluição e o motor a funcionar e a aquecer até que todas as temperaturas e pressões tenham estabilizado à potência máxima de acordo com a recomendação do fabricante e a boa prática de engenharia. 3.4. Arranque do sistema de recolha de amostras de partículas (motores diesel apenas) Põe-se o sistema de recolha de amostras de partículas a funcionar em derivação (by-pass). A concentração de fundo de partículas no ar de diluição pode ser determinada passando o ar de diluição através dos filtros de partículas. Caso se utilize ar de diluição filtrado, pode-se efectuar uma medição antes ou depois do ensaio. Se o ar de diluição não for filtrado, podem-se efectuar medições no início e no final do ciclo, calculando-se a média dos valores. Põe-se o sistema de diluição e o motor a funcionar e a aquecer até que todas as temperaturas e pressões tenham estabilizado de acordo com a recomendação do fabricante e a boa prática de engenharia. No caso de regeneração periódica do sistema de pós-tratamento, a regeneração não deve ocorrer durante o aquecimento do motor. 3.5. Ajustamento do sistema de diluição Regula-se o caudal do sistema de diluição (parcial ou total) de modo a eliminar a condensação da água no sistema e a obter uma temperatura máxima da face do filtro igual ou inferior a 325 K (52 °C) (ver ponto 2.3.1, DT, do anexo V). 3.6. Verificação dos analisadores Os analisadores das emissões devem ser colocados no zero e calibrados. Se forem utilizados sacos de recolha de amostras, devem ser evacuados. 3.7. Procedimento de arranque do motor Faz-se arrancar o motor estabilizado de acordo com o procedimento de arranque recomendado pelo manual do fabricante, utilizando quer um motor de arranque de produção quer o dinamómetro. Em alternativa, o ensaio pode começar directamente a partir da fase de pré-condicionamento do motor sem o desligar, quando o motor tiver atingido a velocidade de marcha lenta sem carga. 3.8. Ciclo do ensaio 3.8.1. Sequência do ensaio Dá-se início à sequência do ensaio se o motor tiver atingido a velocidade de marcha lenta sem carga. Efectua-se o ensaio de acordo com o ciclo de referência definido no ponto 2 do presente apêndice. Determinam-se os pontos de controlo da velocidade e do binário do motor a intervalos de 5 Hz ou superiores (recomenda-se 10 Hz). Registam-se a velocidade e o binário de retroacção do motor, pelo menos, uma vez em cada segundo ao longo do ciclo do ensaio, podendo os sinais ser electronicamente filtrados. 3.8.2. Medição das emissões gasosas 3.8.2.1. Sistema de diluição do fluxo total Ao fazer arrancar o motor ou a sequência de ensaio, se o ciclo começar directamente a partir do pré-condicionamento, faz-se arrancar simultaneamente o equipamento de medição: — começa-se a recolher ou a analisar o ar de diluição, — começa-se a recolher ou a analisar os gases de escape diluídos, — começa-se a medir a quantidade de gases de escape diluídos (CVS) e as temperaturas e pressões requeridas, — começa-se a registar os dados de retroacção da velocidade e do binário do dinamómetro. Medem-se continuamente o HC e os NOx no túnel de diluição com uma frequência de 2 Hz. Determinam-se as concentrações médias integrando os sinais do analisador ao longo do ciclo de ensaio. O tempo de resposta do sistema não deve ser superior a 20 s, e deve ser coordenado com as flutuações de escoamento do CVS e dos desvios tempo de amostragem/ciclo de ensaios, se necessário. Determinam-se o CO, o CO2, os HC não metânicos e o CH4, por integração ou analisando as concentrações no saco de recolha de amostras obtidas durante o ciclo. Determinam-se as concentrações dos gases poluentes no ar de diluição por integração ou por recolha no saco de gases de fundo. Registam-se todos os outros valores com um mínimo de uma medição por segundo (1 Hz). 3.8.2.2. Medição dos gases de escape brutos Ao fazer arrancar o motor ou a sequência de ensaio, se o ciclo começar directamente a partir do pré-condicionamento, faz-se arrancar simultaneamente o equipamento de medição: — começa-se a recolher ou a analisar as concentrações nos gases de escape brutos, — começa-se a medir o caudal de gases de escape ou de ar de admissão e o de combustível, — começa-se a registar os dados de retroacção da velocidade e do binário do dinamómetro. Para a avaliação das emissões gasosas, as concentrações das emissões (HC, CO e NOx) e o caudal mássico dos gases de escape devem ser registados, sendo armazenados, pelo menos, a intervalos de 2 Hz num computador. O tempo de resposta do sistema não deve ser superior a 10 s. Todos os outros dados podem ser registados com uma taxa de amostragem de, pelo menos, 1 Hz. No que diz respeito aos analisadores analógicos, regista-se a resposta, podendo os dados de calibração ser aplicados em linha ou não durante a avaliação dos dados. Para o cálculo das emissões mássicas dos componentes gasosos, os traços das concentrações registadas e o traço do caudal mássico dos gases de escape devem ser alinhados pelo tempo de transformação, conforme definido no ponto 2 do anexo I. Por conseguinte, o tempo de resposta de cada analisador das emissões gasosas e do sistema do caudal mássico dos gases de escape deve ser determinado em conformidade com o disposto nos pontos 4.2.1 e 1.5 do apêndice 5 do presente anexo e registado. 3.8.3. Recolha de amostras de partículas (se aplicável) 3.8.3.1. Sistema de diluição do fluxo total No arranque do motor ou no início da sequência de ensaio, se o ciclo começar directamente a partir do pré-condicionamento, comuta-se o sistema de recolha de amostras de partículas do desvio by-pass para a recolha de partículas. Se não se utilizar a compensação do fluxo, ajusta(m)-se a(s) bomba(s) de recolha de modo a que o caudal, através da sonda de recolha ou do tubo de transferência de partículas, se mantenha a ± 5 % do caudal regulado. Caso se utilize compensação do fluxo (isto é, controlo proporcional do fluxo de amostras), deve-se demonstrar que a relação entre o fluxo no túnel principal e o fluxo de amostras de partículas não varia em mais de ± 5 % do seu valor regulado (excepto no que diz respeito aos primeiros 10 segundos de recolha de amostras) Nota: No caso do funcionamento com diluição dupla, o caudal das amostras é a diferença líquida entre o caudal através dos filtros de recolha e o caudal do ar de diluição secundária. Registam-se a temperatura e a pressão médias à entrada do(s) aparelho(s) de medida do gás ou dos instrumentos de medição do caudal. Caso não se possa manter o caudal regulado durante o ciclo completo (com uma tolerância de ± 5 %) devido à elevada carga de partículas no filtro, o ensaio é anulado. Repete-se o ensaio utilizando um caudal inferior e/ou um filtro de diâmetro maior. 3.8.3.2. Sistema de diluição do fluxo parcial No arranque do motor ou no início da sequência de ensaio, se o ciclo começar directamente a partir do pré-condicionamento, comuta-se o sistema de recolha de amostras de partículas do desvio by-pass para a recolha de partículas. Para o controlo de um sistema de diluição do fluxo parcial é necessário uma resposta rápida do sistema. Determina-se o tempo de transformação pelo sistema através do procedimento constante 3.3 do apêndice 5 do anexo III. Se o tempo de transformação combinado da medição do fluxo de escape (ver ponto 4.2.1) e do sistema de diluição do fluxo parcial for inferior a 0,3 s, pode-se utilizar controlo em linha. Se o tempo de transformação exceder 0,3 s deve-se utilizar controlo antecipado baseado num ensaio pré-registado. Neste caso, o tempo de subida deve ser ≤ 1 s e o tempo de atraso da combinação ≤ 10 s. A resposta do sistema total deve ser concebida para assegurar uma amostra representativa das partículas, qmp,i, proporcional ao caudal mássico do escape. Para determinar a proporcionalidade, efectua-se uma análise de regressão linear de qmp,i em relação a qmew,i a uma taxa de aquisição de dados mínima de 1 Hz, satisfazendo os seguintes critérios: — o coeficiente de correlação R2 da regressão linear entre qmp,i e qmew,i não deve ser inferior a 0,95; — o erro-padrão da estimativa de qmp,i em qmew,i não deve exceder 5 % do máximo de qmp; — a ordenada na origem de qmp na linha de regressão não deve exceder ± 2 % do máximo de qmp. Facultativamente, pode efectuar-se um pré-ensaio e utilizar o sinal do fluxo mássico de escape desse pré-ensaio para controlar o fluxo das amostras para o sistema de partículas (“controlo antecipado”). Esse método é exigido se o tempo de transformação do sistema de partículas, t50,P ou o tempo de transformação do caudal mássico de escape, t50,F, ou ambos, forem > 0,3 s. Obtém-se um controlo correcto do sistema de diluição parcial se o traço do tempo de qmew,pre do pré-ensaio, que controla qmp, for desviado por um tempo de antecipação de t50,P + t50,F. Para estabelecer a correlação entre qmp,i e qmew,i, utilizam-se os dados obtidos durante o ensaio real, com o qmew,i alinhado em função do tempo por t50,F relativo a qmp,i (não há contribuição de t50,P para o alinhamento de tempo). Quer dizer, o desvio de tempo entre qmew e qmp é a diferença dos seus tempos de transformação, que foi determinada no ponto 3.3 do apêndice 5 do anexo III. 3.8.4. Paragem do motor Se o motor for abaixo durante o ciclo de ensaio, pré-condiciona-se e faz-se arrancar novamente o motor, repetindo-se o ensaio. Se ocorrer uma avaria em qualquer um dos equipamentos de ensaio requeridos durante o ciclo de ensaio, o ensaio é anulado. 3.8.5. Operações após o ensaio Ao completar o ensaio, termina-se a medição do volume dos gases de escape diluídos ou do caudal dos gases de escape brutos e o escoamento do gás para os sacos de recolha e pára-se a bomba de recolha de amostras de partículas. No caso de um sistema analisador por integração, a recolha continua até que os tempos de resposta do sistema tenham passado. Analisam-se as concentrações dos sacos de recolha, se utilizados, tão rapidamente quanto possível e, em todo o caso, nunca depois de decorridos mais de 20 minutos após o final do ciclo de ensaios. Após o ensaio de emissões, utiliza-se um gás de colocação no zero e o mesmo gás de calibração para verificar de novo os analisadores. O ensaio é considerado aceitável se a diferença entre os resultados antes do ensaio e após o ensaio for inferior a 2 % do valor do gás de calibração. 3.9. Verificação do ensaio 3.9.1. Desvio dos dados Para minimizar a influência do intervalo de tempo entre os valores de retroacção e do ciclo de referência, toda a sequência do sinal de retroacção da velocidade e do binário do motor pode ser avançada ou atrasada no tempo em relação à sequência da velocidade e do binário de referência. Se os sinais de retroacção forem desviados, tanto a velocidade como o binário devem ser desviados da mesma quantidade no mesmo sentido. 3.9.2. Cálculo do trabalho efectuado no ciclo Calcula-se o trabalho Wact (kWh) efectuado no ciclo real utilizando cada par registado de valores de retroacção da velocidade e do binário do motor. Esta operação deve ser efectuada após a ocorrência de qualquer desvio dos dados de retroacção, se esta opção tiver sido seleccionada. O trabalho Wact efectuado no ciclo real é utilizado para efeitos de comparação com o trabalho Wref efectuado no ciclo de referência e para calcular as emissões específicas do freio (ver pontos 4.4 e 5.2). Utiliza-se a mesma metodologia para integrar a potência de referência e a potência real do motor. Se tiverem de ser determinados valores entre valores de referência adjacentes ou valores medidos adjacentes, utiliza-se a interpolação linear. Ao integrar o trabalho efectuado no ciclo de referência e no ciclo real, todos os valores de binário negativos devem ser reduzidos a zero e incluídos. Se a integração for realizada a uma frequência inferior a 5 Hz e se, durante um dado intervalo de tempo, o valor do binário variar de positivo para negativo ou negativo para positivo, calcula-se a porção negativa, que é seguidamente reduzida a zero. A porção positiva é incluída no valor integrado. Wact deve estar compreendido entre – 15 % e + 5 % de Wref. 3.9.3. Estatística de validação do ciclo de ensaios Efectuam-se regressões lineares dos valores de retroacção em relação aos valores de referência para a velocidade, o binário e a potência. Esta operação deve ser efectuada após a ocorrência de qualquer desvio dos dados de retroacção, se esta opção tiver sido seleccionada. Utiliza-se o método dos mínimos quadrados, tendo a melhor equação a seguinte forma: y = mx + b em que: y = valor de retroacção (real) da velocidade (min–1), do binário (Nm) ou da potência (kW) m = declive da linha de regressão x = valor de referência da velocidade (min–1), do binário (Nm) ou da potência (kW) b = ordenada da linha de regressão com origem no ponto y Calculam-se, para cada linha de regressão, o erro-padrão de estimativa (SE) de y em relação a x e o coeficiente de determinação (r2). Recomenda-se que esta análise seja realizada a 1 Hz. Eliminam-se do cálculo da estatística de validação do binário e da potência do ciclo todos os valores de referência negativos do binário e os valores de retroacção a eles associados. Para que um ensaio seja considerado válido, devem ser preenchidos os critérios do quadro 7. Quadro 7 Tolerâncias da linha de regressão Velocidade Binário Potência Erro-padrão da estimativa (SE) de Y em relação a X Máx. 100 mín–1 Máx. 13 % (15 %) (15) do binário máximo do motor do traçado de potência Máx. 8 % (15 %) (15) da potência máxima do motor do traçado de potência Declive da linha de regressão, m 0,95 a 1,03 0,83-1,03 0,89-1,03 (0,83-1,03) (15) Coeficiente de determinação, r2 Mín. 0,9700. (mín. 0,9500) (15) Mín. 0,8800. (mín. 0,7500) (15) Mín. 0,9100. (mín. 0,7500) (15) Y ordenada na origem da linha de regressão, b ± 50 mín–1 ± 20 Nm ou ± 2 % (± 20 Nm ou ± 3 %) (15) do binário máximo, conforme o que for maior ± 4 kW ou ± 2 % (± 4 kW ou ± 3 %) (15) da potência máxima, conforme a que for maior Admitem-se exclusões de pontos da análise de regressão nos casos indicados no quadro 8. Quadro 8 Pontos que é admissível excluir da análise de regressão Condições Pontos a excluir Plena carga/plena abertura da admissão e retroacção do binário < 95 % referência do binário Binário e/ou potência Plena carga/plena abertura da admissão e retroacção da velocidade < 95 % referência da velocidade Velocidade e/ou potência Sem carga, não ser um ponto de marcha lenta sem carga, e retroacção do binário > que referência do binário Binário e/ou potência Sem carga, retroacção da velocidade ≤ velocidade de marcha lenta sem carga + 50 mín-1 e retroacção do binário = definido pelo fabricante / medido ± 2 % do binário máximo Velocidade e/ou potência Sem carga, retroacção da velocidade > velocidade de marcha lenta sem carga + 50 mín-1 e retroacção do binário > 105 % da referência do binário Binário e/ou potência Sem carga e retroacção da velocidade > 105 % da referência de velocidade Velocidade e/ou potência» ii) É aditado um ponto 4 com a seguinte redacção: «4. CÁLCULO DO CAUDAL DOS GASES DE ESCAPE 4.1. Determinação do caudal de gases de escape diluídos Calcula-se o fluxo total dos gases de escape diluídos durante o ciclo (kg/ensaio) a partir dos valores de medição ao longo do ciclo e dos dados de calibração correspondentes do dispositivo de medição do fluxo (V 0 para PDP, K V para CFV, C d para SSV), conforme determinado no ponto 2 do apêndice 5 do anexo III. Aplicam-se as seguintes fórmulas se a temperatura dos gases de escape diluídos se mantiver constante durante o ciclo através da utilização de um permutador de calor (± 6 K para um PDP-CVS, ± 11 K para um CFV-CVS, ver ponto 2.3 do anexo V). Para o sistema PDP-CVS: m ed = 1,293 × V 0 × N P × (p b - p 1) × 273 / (101,3 × T) em que: V 0 = volume de gás bombeado por rotação nas condições de ensaio, m3/rev N P = número de rotações totais da bomba por ensaio p b = pressão atmosférica na célula de ensaio, kPa p 1 = depressão abaixo da pressão atmosférica à entrada da bomba, kPa T = temperatura média dos gases de escape diluídos à entrada da bomba durante o ciclo, K Para o sistema CFV-CVS: m ed = 1,293 × t × K v × p p / T 0,5 em que: t = tempo do ciclo, s K V = coeficiente de calibração do tubo de Venturi de escoamento crítico para condições normais p p = pressão absoluta à entrada do tubo de Venturi, em kPa. T = temperatura absoluta à entrada do tubo de Venturi, K Para o sistema SSV-CVS: m ed= 1,293 × QSSV em que: em que: A 0 = = conjunto de constantes e conversões de unidades = 0,006111 em unidades SI de d = diâmetro da garganta do SSV, m C d = coeficiente de descarga do SSV p p = pressão absoluta à entrada do tubo de Venturi, em kPa. T = temperatura à entrada do tubo de Venturi, em K, r p = relação da pressão estática na garganta do SSVe a pressão estática absoluta à entrada do SSV = rD = relação entre o diâmetro da garganta do SSV, d, e o diâmetro interno do tubo de entrada = Caso se utilize um sistema com compensação do fluxo (isto é, sem permutador de calor), calculam-se e integram-se durante o ciclo as emissões mássicas instantâneas. Neste caso, calcula-se a massa instantânea dos gases de escape diluídos do seguinte modo: Para o sistema PDP-CVS: m ed,i= 1,293 × V 0× N P,i× (p b- p 1) × 273 / (101,3 × T) em que: N P,i = número total de rotações da bomba por intervalo de tempo Para o sistema CFV-CVS: m ed,i = 1,293 × Δt i × K V × p p / T 0,5 em que: Δt i = intervalo de tempo, s Para o sistema SSV-CVS: med= 1,293 × QSSV× Δti em que: Δt i = intervalo de tempo, s O cálculo em tempo real é iniciado quer com valor razoável para C d, tal como 0,98, quer com valor razoável para Q ssv. Se o cálculo for iniciado com o Q ssv, o valor inicial de Q ssv, é utilizado para avaliar Re. Durante todos os ensaios de emissões, o número de Reynolds da garganta do SSV deve situar-se na gama de grandeza dos números de Reynolds utilizados para obter a curva de calibração desenvolvida no ponto 2.4 do apêndice 5. 4.2. Determinação do caudal mássico dos gases de escape brutos Para calcular as emissões contidas nos gases de escape brutos e para controlar um sistema de diluição do escoamento parcial, é necessário conhecer o caudal mássico dos gases de escape. Para determinar este caudal, pode-se utilizar qualquer um dos métodos descritos nos pontos 4.2.2 a 4.2.5. 4.2.1. Tempo de resposta Para fins do cálculo das emissões, o tempo de resposta de qualquer método descrito a seguir deve ser igual ou inferior ao valor exigido para o tempo de resposta do analisador, conforme definido no ponto 1.5 do apêndice 5 do presente anexo. Para efeitos do controlo de um sistema de diluição do escoamento parcial, é necessária uma resposta mais rápida. No que diz respeito aos sistemas de diluição do escoamento parcial, é necessário um tempo de resposta ≤ 0,3 s. Para os sistemas de diluição do escoamento parcial com controlo antecipado baseado num ensaio pré-registado, é necessário um tempo de resposta no sistema de medida do caudal dos gases de escape de ≤ 5 segundos, com um tempo de subida ≤ 1 segundo. O tempo de resposta do sistema deve ser especificado pelo fabricante do instrumento. Os requisitos relativos ao tempo de resposta para os sistemas de medida do caudal dos gases de escape e de diluição do fluxo parcial são os indicados no ponto 3.8.3.2. 4.2.2. Método de medição directa A medição directa do caudal instantâneo dos gases de escape pode ser efectuada por sistemas como os seguintes: — dispositivos de diferencial de pressão, tais como tubeiras de escoamento, — medidor de caudal ultra-sónico, — medidor de caudal por vórtices. Devem ser tomadas precauções para evitar erros de medição que teriam influência nos erros dos valores de emissões. Tais precauções incluem a instalação cuidadosa do dispositivo do sistema de escape do motor de acordo com as recomendações do fabricante do instrumento e com a boa prática de engenharia. O comportamento funcional do motor e as emissões não devem ser afectados pela instalação do dispositivo. A precisão da determinação do caudal dos gases de escape deve ser de, pelo menos, ± 2,5 % da leitura ou 1,5 % do valor máximo do motor, consoante o que for maior. 4.2.3. Método de medição do ar e do combustível Trata-se da medição do caudal de ar e do caudal de combustível. Utilizam-se debitómetros de ar e de combustível para atingir a precisão da determinação do fluxo dos gases de escape no ponto 4.2.2. O cálculo do caudal dos gases de escape faz-se do seguinte modo: qmew= qmaw+ qmf 4.2.4. Método de medição de um gás marcador Este método envolve a medição da concentração de um gás marcador nos gases de escape. Injecta-se uma quantidade conhecida de um gás inerte (por exemplo, hélio puro) no escoamento dos gases de escape como marcador. O gás é misturado e diluído com os gases de escape, mas não deve reagir no tubo de escape. A concentração do gás deve ser então medida na amostra de gases de escape. Para assegurar a mistura completa do gás marcador, a sonda de recolha de amostras dos gases de escape deve estar localizada, pelo menos, a l metro ou 30 vezes o diâmetro do tubo de escape, conforme o que for maior, a jusante do ponto de injecção do gás marcador. A sonda de recolha de amostras pode estar localizada mais próxima do ponto de injecção se se verificar a mistura completa por comparação da concentração do gás marcador com a concentração de referência, quando o gás marcador for injectado a montante do motor. O caudal do gás marcador deve ser regulado de modo a que a concentração desse gás em marcha lenta sem carga do motor depois da mistura se torne inferior à escala completa do analisador do gás marcador. O cálculo do caudal dos gases de escape faz-se do seguinte modo: em que: q mew,i = caudal mássico instantâneo dos gases de escape, kg/s q vt = caudal do gás marcador, cm3/min c mix.i = concentração instantânea do gás marcador após mistura, ppm ρ e = densidade dos gases de escape, kg/m3 (ver quadro 3) c a = concentração de fundo em base húmida do gás marcador no ar de admissão, ppm Quando a concentração de fundo for inferior a 1 % da concentração do gás marcador após mistura (c mix.i) ao escoamento máximo de escape, a concentração de fundo pode ser desprezada. O sistema completo deve cumprir as especificações de precisão para o escoamento de gases de escape e deve ser calibrado em conformidade com o ponto 1.7 do apêndice 5 do presente anexo. 4.2.5. Método de medida do caudal de ar e relação ar/combustível Esta medição envolve o cálculo do caudal mássico dos gases de escape a partir do caudal de ar e da relação ar/combustível. O cálculo do caudal mássico instantâneo dos gases de escape faz-se do seguinte modo: em que: em que: A/F st = razão estequiométrica ar/combustível, kg/kg λ = quociente de excesso de ar c CO2 = concentração do CO2 em seco, % c CO = concentração do CO seco, ppm c HC = concentração de HC, ppm Nota: β pode ser 1 para combustíveis que contenham carbono e 0 para combustíveis com hidrogénio. O debitómetro de ar deve satisfazer as especificações de precisão constantes do ponto 2.2 do apêndice 4 do presente anexo, o analisador de CO2 utilizado deve satisfazer as especificações do ponto 3.3.2 do apêndice 4 do presente anexo e o sistema completo deve cumprir as especificações de precisão relativas ao caudal dos gases de escape. Facultativamente, pode-se utilizar um equipamento de medida da relação ar/combustível, tal como um sensor do tipo zircónia, para a medição do ar em excesso, em conformidade com as especificações do ponto 3.3.6 do apêndice 4 do presente anexo.» iii) Os antigo pontos 4 e 5 passam a ter a seguinte redacção: «5. CÁLCULO DAS EMISSÕES GASOSAS 5.1. Avaliação dos dados Para a avaliação das emissões gasosas nos gases de escape diluídos, as concentrações das emissões (HC, CO e NOx) e o caudal mássico dos gases de escape diluídos devem ser registados em conformidade com o ponto 3.8.2.1, sendo armazenados num sistema informático. No que diz respeito aos analisadores analógicos, regista-se a resposta, podendo os dados de calibração ser aplicados em linha ou não durante a avaliação dos dados. Para a avaliação das emissões gasosas nos gases de escape brutos, as concentrações das emissões (HC, CO e NOx) e o caudal mássico dos gases de escape devem ser registados em conformidade com o ponto 3.8.2.2, sendo armazenados num sistema informático. No que diz respeito aos analisadores analógicos, regista-se a resposta, podendo os dados de calibração ser aplicados em linha ou não durante a avaliação dos dados. 5.2. Correcção para a passagem de base seca a base húmida Se as concentrações forem medidas instantaneamente em base seca, devem ser convertidas em base húmida, de acordo com as fórmulas seguintes. Para efectuar uma medição contínua, a conversão deve ser aplicada a cada medição instantânea antes de se realizar qualquer outro cálculo. cwet= kW× cdry São aplicáveis as equações de conversão constantes do ponto 5.2 do apêndice 1 do presente anexo. 5.3. Correcção quanto à humidade e temperatura dos NOx Dado que as emissões de NOx dependem das condições do ar ambiente, corrige-se a concentração de NOx em função da temperatura e da humidade do ar ambiente através dos factores indicados no ponto 5.3 do apêndice 1 do presente anexo. Os factores são válidos na gama entre 0 e 25 g/kg de ar seco. 5.4. Cálculo dos caudais mássicos das emissões Calculam-se os caudais mássicos das emissões durante o ciclo (g/ensaio) como se segue, consoante o método de medição aplicado. Converte-se a concentração medida para base húmida em conformidade com o ponto 5.2 do apêndice 1 do presente anexo, caso a medição não tenha já sido efectuada em base húmida. Aplicam-se os valores para u gas que são indicados no quadro 6 do apêndice 1 do presente anexo para os componentes seleccionados, com base nas propriedades ideais do gás e combustível pertinentes no âmbito da presente directiva. a) Para os gases de escape brutos: em que: u gas = relação entre a densidade do componente dos gases de escape e a densidade dos gases de escape do quadro 6 c gas,i = concentração instantânea do componente respectivo nos gases de escape brutos, ppm; q mew,i = caudal mássico instantâneo dos gases de escape, kg/s f = razão de recolha de dados, Hz n = número de medições b) para os gases de escape diluídos sem compensação do fluxo: mgas= ugas× cgas× med em que: u gas = relação entre a densidade do componente dos gases de escape e a densidade do ar do quadro 6 c gas = concentrações médias corrigidas em relação às condições de fundo do componente respectivo, ppm m ed = massa total dos gases de escape diluídos durante o ciclo, kg c) para os gases de escape diluídos com compensação do fluxo: em que: c e,i = concentração instantânea do componente respectivo medida nos gases de escape diluídos, ppm, c d = concentração do componente respectivo medida no ar de diluição, ppm q mdew,i = caudal mássico instantâneo dos gases de escape diluídos, kg/s m ed = massa total dos gases de escape diluídos durante o ciclo, kg, u gas = relação entre a densidade do componente dos gases de escape e a densidade do ar do quadro 6 D = factor de diluição (ver ponto 5.4.1) Se aplicável, calculam-se os NMHC e o CH4 utilizando qualquer um dos métodos descritos no ponto 3.3.4 do apêndice 4 do presente anexo do seguinte modo: a) Método GC (sistema de diluição do fluxo total, apenas): cNMHC= cHC– cCH4 b) Método NMC: em que: c HC(w/Cutter) = concentração de HC com a amostra de gás a passar através do NMC c HC(w/oCutter) = concentração de HC com a amostra de gás a passar fora do NMC 5.4.1. Determinação das concentrações corrigidas em relação às condições de fundo (sistema de diluição do fluxo total, apenas) Subtrai-se a concentração média de fundo dos gases poluentes no ar de diluição das concentrações medidas para obter as concentrações líquidas dos poluentes. Os valores médios das concentrações de fundo podem ser determinados pelo método do saco de recolha de amostras ou medição contínua com integração. Utiliza-se a seguinte fórmula: em que: c e = concentração do poluente respectivo medida nos gases de escape diluídos, ppm, c d = concentração do poluente respectivo medida no ar de diluição, ppm, D = factor de diluição Calcula-se o factor de diluição do seguinte modo: a) No que diz respeito aos motores diesel e a GPL b) No que diz respeito aos motores a GN em que: c CO2 = concentração do CO2 nos gases de escape diluídos, vol % c HC = concentração de HC nos gases de escape diluídos, ppm C1 c NMHC = concentração de NMHC nos gases de escape diluídos, ppm C1 c CO = concentração do CO nos gases de escape diluídos, ppm F S = factor estequiométrico Convertem-se as concentrações medidas em base seca em base húmida, em conformidade com o ponto 5.2 do apêndice 1 do presente anexo. Calcula-se o factor estequiométrico do seguinte modo: sendo α, ε são os quocientes molares relativos a um combustível C H α O ε Em alternativa, se a composição do combustível for desconhecida, podem utilizar-se os seguintes factores estequiométricos: F S (diesel) = 13,4 F S (GPL) = 11,6 F S (GN) = 9,5 5.5. Cálculo das emissões específicas As emissões (g/kWh) são calculadas do seguinte modo: a) todos os componentes, excepto NOx: b) NOx: em que: W act = trabalho realizado no ciclo real conforme determinado no ponto 3.9.2. 5.5.1. No caso de um sistema de pós-tratamento periódico dos gases de escape, as emissões são ponderadas do seguinte modo: em que: n1 = número de ensaios ETC entre 2 regenerações; n2 = número de ETC durante a regeneração (mínimo de um ensaio ETC); M gas,n2 = emissões durante a regeneração; M gas,n1 = emissões durante a regeneração. 6. CÁLCULO DAS EMISSÕES DE PARTÍCULAS (SE APLICÁVEL) 6.1. Avaliação dos dados Os filtros de partículas devem voltar à câmara de pesagem, o mais tardar, uma hora após o fim do ensaio. Devem ser condicionados numa placa de Petri parcialmente coberta e protegida contra a contaminação por pó durante uma hora, pelo menos, mas não durante mais de 80 horas, sendo depois pesados. Regista-se a massa bruta dos filtros e subtrai-se o peso da tara, obtendo como resultado a massa de partículas m f. Para a avaliação da concentração das partículas, registam-se a massa total das amostras (m sep) que passam através dos filtros durante o ciclo de ensaios. Se tiver de ser aplicada uma correcção em relação às condições de fundo, registam-se a massa do ar de diluição (m d) através do filtro e a massa de partículas (m f,d). 6.2. Cálculo do caudal mássico 6.2.1. Sistema de diluição do fluxo total Calcula-se a massa de partículas (g/ensaio) do seguinte modo: em que: m f = massa das partículas recolhidas durante o ciclo, mg m sep = massa dos gases de escape diluídos que passa através dos filtros de recolha de partículas, kg m ed = massa dos gases de escape diluídos durante o ciclo, kg Caso se utilize um sistema de diluição dupla, a massa do ar de diluição secundária é subtraída da massa total dos gases de escape duplamente diluídos recolhidos através dos filtros de partículas. msep= mset– mssd em que: m set = massa dos gases de escape duplamente diluídos através do filtro de partículas, kg m ssd = massa do ar de diluição secundária, kg Se o nível de fundo das partículas do ar de diluição for determinado em conformidade com o ponto 3.4, a massa de partículas pode ser corrigida quanto às condições de fundo. Neste caso, calcula-se a massa de partículas (g/ensaio) do seguinte modo: em que: mPT, msep, med = ver acima md = massa do ar de diluição primária recolhido pelo sistema de recolha de partículas de fundo, kg mf,d = massa das partículas de fundo recolhidas do ar de diluição primária, mg D = factor de diluição conforme determinado no ponto 5.4.1. 6.2.2. Sistema de diluição do fluxo parcial Calcula-se a massa das partículas (g/ensaio) através de qualquer um dos seguintes métodos: a) em que: m f = massa das partículas recolhidas durante o ensaio, mg m sep = massa dos gases de escape diluídos que passa através dos filtros de recolha de partículas, kg m edf = massa dos gases de escape diluídos durante o ciclo, kg Determina-se a massa total dos gases de escape diluídos equivalentes durante o ciclo do seguinte modo: com: q medf,i = caudal mássico instantâneo dos gases de escape diluídos equivalentes, kg/s q mew,i = caudal mássico instantâneo dos gases de escape, kg/s r d,i = relação instantânea de diluição q mdew,i = caudal mássico instantâneo dos gases de escape diluídos através do túnel de diluição, kg/s q mdw,i = caudal mássico instantâneo do ar de diluição, kg/s f = razão de recolha de dados, Hz n = número de medições b) em que: m f = massa das partículas recolhidas durante o ensaio, mg r s = relação média de recolha de amostras durante o ciclo de ensaio com: em que: m se = massa de escape recolhida durante o ensaio, kg m ew = caudal mássico total dos gases de escape durante o ciclo, kg m sep = massa dos gases de escape diluídos que passa através dos filtros de recolha de partículas, kg m sed = massa dos gases de escape diluídos que passam através do túnel de diluição, kg NOTA: No caso do sistema de recolha total de amostras, os valores m sep e M sed são idênticos. 6.3. Cálculo das emissões específicas Calcula-se a emissão de partículas (g/kWh) do seguinte modo: em que: W act = trabalho realizado no ciclo real conforme determinado no ponto 3.9.2, kWh. 6.3.1 No caso de um sistema de pós-tratamento com regeneração periódica, as emissões são ponderadas do seguinte modo: em que: n1 = número de ensaios ETC entre duas regenerações; n2 = número de ensaios ETC durante a regeneração (mínimo de um ensaio ETC); = emissões durante a regeneração; = emissões fora da regeneração.» ; g) O apêndice 4 é alterado do seguinte modo: i) O ponto 1 passa a ter a seguinte redacção: «1. INTRODUÇÃO Medem-se os componentes gasosos, partículas e fumos emitidos pelo motor submetido a ensaio pelos métodos descritos no anexo V. Os pontos do anexo V descrevem, respectivamente, os sistemas de análise recomendados para as emissões gasosas (ponto 1), os sistemas recomendados de diluição e de recolha de amostras de partículas (ponto 2) e os opacímetros recomendados para a medição dos fumos (ponto 3). Para o ensaio ESC, determinam-se os componentes gasosos nos gases de escape brutos. Facultativamente, podem ser determinados os gases de escape diluídos, se for utilizado um sistema de diluição do fluxo total para a determinação das partículas. Determinam-se as partículas com um sistema de diluição do fluxo quer parcial quer total. Para o ETC, podem utilizar-se os seguintes sistemas: — um sistema de diluição do caudal total CVS para determinar as emissões gasosas e de partículas (são permitidos sistemas de diluição dupla), ou — uma combinação da medição dos gases de escape brutos para as emissões gasosas e um sistema de diluição do fluxo parcial para as emissões de partículas, ou — qualquer combinação de ambos os princípios (nomeadamente, medição dos gases brutos e medição do fluxo total de partículas).» ii) O ponto 2.2 passa a ter a seguinte redacção: «2.2. Outros instrumentos Utiliza-se, conforme necessário, instrumentos da medida do consumo de combustível, do consumo de ar, da temperatura do fluido de arrefecimento e do lubrificante, da pressão dos gases de escape e da depressão no colector de admissão, da temperatura dos gases de escape, da temperatura do ar de admissão, da pressão atmosférica, da humidade e da temperatura do combustível. Esses instrumentos devem satisfazer os requisitos indicados no quadro 9: Quadro 9 Precisão dos instrumentos de medida Instrumento de medida Precisão Consumo de combustível ± 2 % do valor máximo do motor Consumo de ar ± 2 % da leitura ou ± 1 % do valor máximo do motor, conforme o valor mais elevado Fluxo dos gases de escape ± 2,5 % da leitura ou 1,5 % do valor máximo do motor, conforme o valor mais elevado Temperaturas ≤ 600 K (327 °C) ± 2 K absoluto Temperaturas ≥ 600 K (327 °C) ± 1 % da leitura Pressão atmosférica ± 0,1 kPa absoluto Pressão dos gases de escape ± 0,2 kPa absoluto Depressão na admissão ± 0,05 kPa absoluto Outras pressões ± 0,1 kPa absoluto Humidade relativa ± 3 % absoluto Humidade absoluta ± 5 % da leitura Caudal do ar de diluição ± 2 % da leitura Caudal dos gases de escape diluídos ± 2 % da leitura» iii) São suprimidos os pontos 2.3 e 2.4; iv) Os pontos 3 e 4 passam a ter a seguinte redacção: «3. DETERMINAÇÃO DOS COMPONENTES GASOSOS 3.1. Especificações gerais dos analisadores Os analisadores devem ter uma gama de medidas adequada à precisão necessária para medir as concentrações dos componentes dos gases de escape (ponto 3.1.1). Recomenda-se que os analisadores funcionem de modo tal que as concentrações medidas fiquem compreendidas entre 15 % e 100 % da escala completa. Se os sistemas de visualização (computadores, dispositivos de registo de dados) puderem fornecer uma precisão e uma resolução suficientes abaixo de 15 % da escala completa, são também aceitáveis medições abaixo de 15 % da escala completa. Neste caso, devem ser feitas calibrações adicionais de, pelo menos, 4 pontos diferentes de zero nominalmente equidistantes para assegurar a precisão das curvas de calibração, em conformidade com o ponto 1.6.4 do apêndice 5 do presente anexo. A compatibilidade electromagnética (CEM) do equipamento deve ser tal que minimize erros adicionais. 3.1.1. Exactidão O desvio do analisador relativamente ao ponto de calibração nominal não pode ser superior a ± 2 % da leitura em toda a gama de medição, com excepção do zero, ou a ± 0,3 % da escala completa, conforme o valor maior. A exactidão é determinada em conformidade com os requisitos de calibração previstos no ponto 1.6 do apêndice 5 do presente anexo. NOTA: Para efeitos da presente directiva, a exactidão é definida como o desvio de leitura do analisador em relação aos valores de calibração nominais utilizando um gás de calibração (= valor verdadeiro). 3.1.2. Precisão A precisão, definida como 2,5 vezes o desvio-padrão de 10 respostas repetitivas a um determinado gás de calibração ou regulação, não pode ser superior a ± 1 % da escala completa para cada gama utilizada acima de 155 ppm (ou ppmC) ou ± 2 % de cada gama utilizada abaixo de 155 ppm (ou ppmC). 3.1.3. Ruído A resposta pico-a-pico do analisador a gases de colocação no zero e de calibração durante qualquer período de 10 segundos não deve exceder 2 % da escala completa em todas as gamas utilizadas. 3.1.4. Desvio do zero A resposta ao zero é definida como a resposta média, incluindo o ruído, a um gás de colocação no zero durante um intervalo de tempo de 30 segundos. O desvio do zero, durante um período de uma hora, deve ser inferior a 2 % da escala completa na gama mais baixa utilizada. 3.1.5. Desvio de calibração A resposta à calibração é definida como a resposta média, incluindo o ruído, a um gás de calibração durante um intervalo de tempo de 30 segundos. O desvio da resposta de calibração, durante um período de uma hora, deve ser inferior a 2 % da escala completa na gama mais baixa utilizada. 3.1.6. Tempo de subida O tempo de subida do analisador instalado no sistema de medição não deve exceder 3,5 segundos. NOTA: Avaliar apenas o tempo de resposta do analisador não define com clareza a adequação do sistema total ao ensaio em condições transientes. Os volumes, e especialmente os volumes mortos através do sistema, afectarão não só o tempo de transporte da sonda até ao analisador, mas também o tempo de subida. Do mesmo modo, os tempos de transporte dentro de um analisador seriam definidos como tempo de resposta do analisador, tal como o conversor ou os colectores de água dentro dos analisadores de NOx. A determinação do tempo total de resposta do sistema é descrita no ponto 1.5 do apêndice 5 ao presente anexo. 3.2. Secagem do gás O dispositivo facultativo de secagem do gás deve ter um efeito mínimo na concentração dos gases medidos. Os secadores químicos não constituem um método aceitável de remoção da água da amostra. 3.3. Analisadores Os pontos 3.3.1 a 3.3.4 descrevem os princípios de medição a utilizar. O anexo V contém uma descrição pormenorizada dos sistemas de medição. Os gases a medir devem ser analisados com os instrumentos a seguir indicados. Para os analisadores não-lineares, é admitida a utilização de circuitos de linearização. 3.3.1. Análise do monóxido de carbono (CO) O analisador de monóxido de carbono deve ser do tipo não-dispersivo de absorção no infravermelho (NDIR). 3.3.2. Análise do dióxido de carbono (CO2) O analisador do dióxido de carbono deve ser do tipo não-dispersivo de absorção no infravermelho (NDIR). 3.3.3. Análise dos hidrocarbonetos (HC) No que diz respeito aos motores diesel e alimentados a GPL, o analisador de hidrocarbonetos deve ser do tipo aquecido de ionização por chama (HFID) com detector, válvulas, tubagens, etc., aquecidos de modo a manter a temperatura do gás em 463 K ± 10 K (190 ± 10 °C). No que diz respeito aos motores a GN, o analisador de hidrocarbonetos pode ser do tipo não aquecido de ionização por chama (FID), dependendo do método utilizado (ver ponto 1.3 do anexo V). 3.3.4. Análise dos hidrocarbonetos não metânicos (NMHC) (apenas motores a GN) Os hidrocarbonetos não metânicos devem ser determinados por qualquer um dos seguintes métodos: 3.3.4.1. Cromatografia em fase gasosa (GC) Os hidrocarbonetos não metânicos são determinados por subtracção do metano analisado com um cromatógrafo em fase gasosa (GC) condicionado a 423 K (150 °C) dos hidrocarbonetos medidos em conformidade com o ponto 3.3.3. 3.3.4.2. Separador de hidrocarbonetos não metânicos (NMC) A determinação da fracção não metânica é efectuada com um NMC aquecido a funcionar em linha com o FID em conformidade com o ponto 3.3.3, por subtracção do metano dos hidrocarbonetos. 3.3.5. Análise dos óxidos de azoto (NOx) O analisador de óxidos de azoto deve ser do tipo de quimioluminescência (CLD) ou do tipo de quimioluminescência aquecido (HCLD) com conversor NO2/NO, se a medição for feita em base seca. Se a medição for feita em base húmida, utiliza-se um analisador HCLD com conversor mantido acima de 328 K (55 °C), desde que a verificação do efeito de atenuação da água (ver ponto 1.9.2.2 do apêndice 5 do anexo III) tenha sido satisfatória. 3.3.6. Medição da relação ar/combustível O equipamento de medida da relação ar/combustível utilizado para determinar o escoamento dos gases de escape, conforme especificado no ponto 4.2.5 do apêndice 2 do presente anexo é um sensor da relação ar/combustível de gama larga ou um sensor lambda do tipo Zircónia. O sensor é montado directamente no tubo de escape num local em que a temperatura dos gases de escape seja suficientemente elevada para eliminar a condensação da água. A precisão do sensor com a parte electrónica incorporada deve ter as seguintes tolerâncias: ± 3 % da leitura λ < 2 ± 5 % da leitura 2 ≤ λ < 5 ± 10 % da leitura 5 ≤ λ Para se obter a precisão acima especificada, o sensor deve ser calibrado conforme especificado pelo fabricante do instrumento. 3.4. Recolha de amostras das emissões gasosas 3.4.1. Gases de escape de brutos As sondas de recolha de amostras das emissões gasosas devem ser instaladas, pelo menos, 0,5 m ou 3 vezes o diâmetro do tubo de escape – conforme o valor mais elevado – a montante da saída do sistema de gases de escape, mas suficientemente próximo do motor de modo a assegurar uma temperatura dos gases de escape de, no mínimo, 343 K (70 °C) na sonda. No caso de um motor multicilindros com um colector de escape ramificado, a entrada da sonda deve estar localizada suficientemente longe, a jusante, para assegurar que a amostra seja representativa das emissões médias de escape de todos os cilindros. Nos motores multicilindros com grupos distintos de colectores, por exemplo nos motores em “V”, é recomendável combinar os colectores a montante da sonda de recolha de amostras. Caso tal não seja prático, é admissível obter uma amostra do grupo com o nível de emissões CO2 mais elevado. Podem ser utilizados outros métodos em relação aos quais se tenha podido demonstrar haver uma correlação com os métodos acima. Para o cálculo das emissões de escape, deve ser utilizado o caudal mássico total dos gases de escape do motor. Se o motor estiver equipado com um sistema de pós-tratamento dos gases de escape, a amostra de gases de escape deve ser tomada a jusante desse sistema. 3.4.2. Gases de escape diluídos O tubo de escape entre o motor e o sistema de diluição do fluxo total deve cumprir o disposto no ponto 2.3.1 do anexo V (EP). Instala(m)-se a(s) sonda(s) de recolha de amostras das emissões gasosas no túnel de diluição, num ponto em que o ar de diluição e os gases de escape estejam bem misturados, e próximo da sonda de recolha de partículas. A recolha de amostras pode geralmente ser executada de duas formas: — os poluentes são recolhidos num saco de recolha de amostras durante o ciclo e medidos após a finalização do ensaio, — os poluentes são recolhidos continuamente e integrados ao longo do ciclo; este método é obrigatório para os HC e os NOx. 4. DETERMINAÇÃO DAS PARTÍCULAS A determinação das partículas exige um sistema de diluição. A diluição pode ser obtida por um sistema de diluição do fluxo parcial ou um sistema de diluição do fluxo total. A capacidade de escoamento do sistema de diluição deve ser suficientemente grande para eliminar completamente a condensação de água nos sistemas de diluição e de recolha de amostras A temperatura dos gases de escape diluídos deve ser inferior a 325 K (52 °C) (16), imediatamente a montante dos suportes dos filtros. É permitido o controlo da humidade do ar de diluição antes de entrar no sistema de diluição e a desumidificação é especialmente útil se a humidade do ar de diluição for elevada. A temperatura do ar de diluição deve ser superior a 288 K (15 °C) na estreita proximidade do túnel de diluição. O sistema de diluição do fluxo parcial tem de ser concebido para obter uma amostra proporcional dos gases de escape brutos da corrente de gases de escape do motor, respondendo assim às variações no caudal da corrente dos gases de escape, e introduzir ar de diluição nessa amostra para se atingir uma temperatura inferior a 325 K (52 °C) no filtro de ensaio. Para o efeito, é essencial que o quociente de diluição ou o quociente de amostragem r dil ou r s sejam determinados, de modo a cumprir os limites de precisão indicados no ponto 3.2.1 do apêndice 5 do presente anexo. Podem ser aplicados diferentes métodos de extracção; o tipo de extracção utilizado dita, em grau significativo, os equipamentos e os processos de recolha de amostras a utilizar (ponto 2.2 do anexo V). Em geral, a sonda de recolha de amostras de partículas deve ser instalada muito perto da sonda de recolha de amostras de emissões gasosas, mas a uma distância suficiente para não causar interferências. Por conseguinte, as disposições relativas à instalação constantes do ponto 3.4.1 são igualmente aplicáveis à recolha de amostras de partículas. A conduta de recolha deve ser conforme ao disposto no ponto 2 do anexo V. No caso de um motor multicilindros com um colector de escape ramificado, a entrada da sonda deve estar localizada suficientemente longe, a jusante, para assegurar que a amostra seja representativa das emissões médias de escape de todos os cilindros. Nos motores multicilindros com grupos distintos de colectores, por exemplo nos motores em “V”, é recomendável combinar os colectores a montante da sonda de recolha de amostras. Caso tal não seja prático, é admissível obter uma amostra do grupo com o nível de emissões de partículas mais elevado. Podem ser utilizados outros métodos em relação aos quais se tenha podido demonstrar haver uma correlação com os métodos acima referidos. Para o cálculo das emissões de escape, deve ser utilizado o caudal mássico total dos gases de escape do motor. Para determinar a massa das partículas, são necessários um sistema de recolha de amostras de partículas, filtros de recolha de amostras de partículas, uma balança capaz de pesar microgramas e uma câmara de pesagem controlada em termos de temperatura e de humidade. Para a recolha de amostras de partículas, aplica-se o método do filtro único que utiliza um filtro (ver ponto 4.1.3) para todo o ciclo de ensaio. Para o ensaio ESC, deve prestar-se atenção considerável aos tempos e caudais da recolha de amostras durante a fase de recolha do ensaio. 4.1. Filtros da recolha de amostras de partículas Durante a sequência de ensaio, os gases de escape diluídos devem ser recolhidos por meio de um filtro que cumpra o disposto nos pontos 4.1.1 e 4.1.2. 4.1.1. Especificação dos filtros São necessários filtros de fibra de vidro revestidos de fluorocarbono. Todos os tipos de filtro devem ter um rendimento de recolha de 0,3 μm DOP (ftalato de dioctilo) de, pelo menos, 99 % a uma velocidade nominal do gás compreendida entre 35 e 100 cm/s. 4.1.2. Dimensão dos filtros Recomenda-se filtros de partículas com um diâmetro de 47 mm ou de 70 mm. São aceitáveis filtros de maior diâmetro (ponto 4.1.4), mas não são permitidos filtros de diâmetro inferior. 4.1.3. Velocidade nominal no filtro Deve-se obter uma velocidade nominal do gás através do filtro compreendida entre 35 e 100 cm/s. O aumento da perda de carga entre o início e o fim do ensaio não deve ser superior a 25 kPa. 4.1.4. Carga do filtro As cargas mínimas exigidas para as dimensões de filtros mais comuns são as indicadas no quadro 10. Para as dimensões maiores, a carga mínima é de 0,065 mg/1 000 mm2 de área de filtragem. Quadro 10 Cargas mínimas dos filtros Diâmetro do filtro (mm) Carga mínima (mg) 47 0,11 70 0,25 90 0,41 110 0,62 Se, com base em ensaios anteriores, é improvável que a carga mínima do filtro exigida possa ser atingida durante um ciclo de ensaio, após optimização dos caudais e do quociente de diluição, é admissível uma carga inferior do filtro, mediante a aprovação das partes interessadas, se for possível demonstrar que esta cumpre as exigências de precisão constantes dos pontos 4.2, nomeadamente com uma balança de 0,1 μg. 4.1.5. Suporte do filtro Para o ensaio das emissões, coloca-se os filtros num conjunto para suporte de filtros em conformidade com o disposto no ponto 2.2 do anexo V. O conjunto de suporte dos filtros deve ser concebido de modo a permitir uma distribuição uniforme do caudal na superfície de mancha do filtro. A montante ou a jusante do suporte do filtro devem ser colocadas válvulas de acção rápida. Um pré-classificador por inércia com um ponto de corte de 50 % entre 2,5 μm e 10 μm pode ser instalado imediatamente a montante do suporte do filtro. A utilização de um pré-classificador é fortemente recomendada se for usada uma sonda de recolha de amostras de tubo aberto virada para montante no tubo de escape. 4.2. Especificações da câmara de pesagem e da balança analítica 4.2.1. Condições na câmara de pesagem A temperatura da câmara (ou sala) em que os filtros de partículas são condicionados e pesados deve ser mantida a 295 K ± 3 K (22 °C ± 3 °C) durante todo o período de condicionamento e pesagem. A humidade deve ser mantida a um ponto de orvalho de 282,5 K ± 3 K (9,5 °C ± 3 °C) e a humidade relativa a 45 % ± 8 %). 4.2.2. Pesagem dos filtros de referência O ambiente da câmara (ou sala) deve estar isento de quaisquer contaminantes ambientes (tais como poeira) que possam ficar nos filtros de partículas durante a sua fase de estabilização. Serão admitidas perturbações das condições da câmara de pesagem, conforme assinalado no ponto 4.2.1, se a sua duração não exceder 30 minutos. A câmara de pesagem deve satisfazer as condições exigidas antes da entrada do pessoal neste mesmo recinto. Devem ser pesados, pelo menos, dois filtros de referência não utilizados no prazo de 4 horas, mas, de preferência, em simultâneo com as pesagens do filtro de recolha de amostras. Esses filtros devem ter as mesmas dimensões e ser do mesmo material que os filtros de recolha de amostras. Se o peso médio dos filtros de referência variar entre pesagens dos filtros de recolha de amostras em mais de 10 μg, todos os filtros de recolha devem ser deitados fora, repetindo-se o ensaio de emissões. Se não forem cumpridos os critérios de estabilidade da câmara de pesagem indicados no ponto 4.2.1, mas a pesagem dos filtros de referência cumprir esses critérios, o fabricante dos motores pode optar por aceitar os pesos dos filtros de recolha ou anular os ensaios, reparar o sistema de controlo da câmara de pesagem e voltar a realizar os ensaios. 4.2.3. Balança analítica A balança analítica utilizada para determinar o peso do filtro deve ter uma precisão (desvio-padrão) de 2 μg e uma resolução de, pelo menos, 1 μg (1 dígito = 1 μg) especificadas pelo fabricante da balança. 4.2.4. Eliminação dos efeitos da electricidade estática Para eliminar os efeitos da electricidade estática, os filtros devem ser neutralizados antes da pesagem, por exemplo por um neutralizador de polónio, uma gaiola de Faraday ou um dispositivo de efeito semelhante. 4.2.5. Especificações para medição de caudais 4.2.5.1. Exigências gerais As precisões absolutas do debitómetro ou da instrumentação de medição dos fluxos deve ser a especificada no ponto 2.2. 4.2.5.2. Disposições especiais para sistemas de diluição do fluxo parcial No que diz respeito aos sistemas de diluição do fluxo parcial, a precisão do caudal recolhido q mp é de especial importância se não for medido directamente, mas determinado por medição diferencial do caudal: q mp = qmdew – qmdw Neste caso, não é suficiente uma precisão de ± 2 % para o q mdew e q mdw para garantir precisões aceitáveis para o q mp. Se o caudal de gás for determinado por medição diferencial do escoamento, o erro máximo da diferença deve ser tal que a exactidão de q mp seja de ± 5 % quando o quociente de diluição for inferior a 15. O cálculo pode ser feito extraindo a raiz quadrada da média dos quadrados dos erros de cada instrumento. Podem ser obtidas precisões aceitáveis para o q mp através de qualquer um dos seguintes métodos: As precisões absolutas de q mdew e q mdw são ± 0,2 %, o que garante uma precisão de q mp de ≤ 5 % com um quociente de diluição de 15. Todavia, ocorrerão erros maiores com quocientes de diluição superiores. A calibração de q mdw relativamente a q mdew é efectuada de modo a obter as mesmas precisões para q mp que as obtidas na alínea a). Para indicações pormenorizadas sobre essa calibração, ver ponto 3.2.1 do apêndice 5 do anexo III. Determina-se indirectamente a precisão de q mp a partir da precisão do quociente de diluição, conforme determinado por um gás marcador, por exemplo, o CO2. São novamente necessárias precisões equivalentes para o q mp às obtidas pelo método da alínea a). As precisões absolutas de q mdew e q mdw situam-se a ± 2 % da escala completa, o erro máximo da diferença entre q mdew e q mdw situa-se a 0,2 %, e o erro de linearidade está a ± 0,2 % do valor mais elevado de q mdew observado durante o ensaio.; h) O apêndice 5 é alterado do seguinte modo: i) É aditado um ponto 1.2.3 com a seguinte redacção: «1.2.3. Utilização de dispositivos de mistura de gases de grande precisão Os gases utilizados para a calibração podem também ser obtidos através de dispositivos de mistura de gases de grande precisão (misturadores-doseadores de gases), por diluição de N2 purificado ou de ar de síntese purificado. A precisão do dispositivo misturador deve ser tal que a concentração dos gases de calibragem diluídos possa ser determinada com uma precisão de ± 2 %. Esta precisão implica que os gases primários utilizados para a mistura devem ser conhecidos com uma precisão mínima de ± 1 %, com base em normas nacionais ou internacionais sobre gases. A verificação será efectuada entre 15 % e 50 % da escala completa relativamente a cada calibração que inclua um dispositivo de mistura. Em alternativa, o dispositivo de mistura pode ser verificado com um instrumento, que por natureza é linear, utilizando gás NO com um CLD. O valor de calibração do instrumento deve ser ajustado com o gás de calibração directamente ligado ao instrumento. O dispositivo de mistura deve ser verificado com as regulações utilizadas e o valor nominal comparado com a concentração medida pelo instrumento. Esta diferença deve, em cada ponto, situar-se a ± 1 % do valor nominal.» ii) O ponto 1.4 passa a ter a seguinte redacção: «1.4. Ensaio de estanquidade Deve-se efectuar um ensaio de fugas no sistema. Para tal, desliga-se a sonda do sistema de escape e obtura-se a sua extremidade. Liga-se a bomba do analisador. Após um período inicial de estabilização, todos os debitómetros devem indicar zero. Se tal não acontecer, as linhas de recolha de amostras devem ser verificadas e a anomalia corrigida. A taxa de fuga máxima admissível no lado do vácuo é de 0,5 % do caudal durante a utilização para a parte do sistema que está a ser verificada. Os fluxos do analisador e do sistema de derivação podem ser utilizados para estimar os caudais em utilização. Em alternativa, o sistema pode ser evacuado até uma pressão mínima de 20 kPa de vácuo (80 kPa absolutos). Após um período inicial de estabilização, o aumento de pressão Δp (kPa/min) no sistema não deve exceder: Δp = p / V s × 0,005 × q vs em que: V s = volume do sistema, l q vs = caudal do sistema, l/min Outro método consiste na introdução de uma modificação do patamar de concentração no início da linha de recolha de amostras, passando do gás de colocação em zero para o gás de calibração. Se, após um período adequado de tempo, a leitura revelar uma concentração inferior em 1 % à introduzida, este facto aponta para problemas de calibração ou de estanquidade.» iii) É aditado um ponto 1.5 com a seguinte redacção: «1.5. Verificação do tempo de resposta do sistema analítico As regulações do sistema para a avaliação do tempo de resposta são exactamente as mesmas que durante a medição do ensaio (isto é, pressão, caudais, regulações dos filtros nos analisadores e todas as outras influências do tempo de resposta). A determinação do tempo de resposta é feita com a mudança do gás directamente à entrada da sonda de recolha de amostras. A mudança do gás deve ser feita em menos de 0,1 segundos. Os gases utilizados para o ensaio devem causar uma alteração da concentração de, pelo menos, 60 % de FS. Regista-se a alteração de concentração de cada componente do gás. O tempo de resposta é definido como a diferença de tempo entre a mudança do gás e a alteração adequada da concentração registada. O tempo de resposta do sistema (t 90) consiste no tempo de atraso do detector de medida e no tempo de subida do detector. O tempo de atraso é definido como o tempo que passa entre a mudança (t 0) e a obtenção de uma resposta de 10 % da leitura final (t 10). O tempo de subida é definido como o tempo que passa entre a obtenção da resposta a 10 % e da resposta a 90 % da leitura final (t 90 – t 10). Para o alinhamento temporal do analisador e dos sinais do escoamento dos gases de escape no caso da medição bruta, o tempo de transformação é definido como tempo necessário para se passar da alteração (t 0) até se obter a resposta de 50 % da leitura final (t 50). O tempo de resposta do sistema deve ser ≤ 10 segundos, com um tempo de subida de ≤ 3,5 segundos para todos os componentes limitados (CO, NOx, HC ou NMHC) e todas as gamas utilizadas.» iv) O antigo ponto 1.5 passa a ter a seguinte redacção: «1.6. Calibração 1.6.1. Conjunto do instrumento O conjunto do instrumento deve ser calibrado, sendo as curvas de calibração verificadas em relação a gases-padrão. Os caudais de gases utilizados serão os mesmos que para a recolha de gases de escape. 1.6.2. Tempo de aquecimento O tempo de aquecimento deve ser conforme às recomendações do fabricante. Se não for especificado, recomenda-se um mínimo de duas horas para o aquecimento dos analisadores. 1.6.3. Analisador NDIR e HFID O analisador NDIR deve ser regulado conforme necessário e a chama de combustão do analisador HFID optimizada (ponto 1.8.1). 1.6.4. Estabelecimento da curva de calibração — Calibra-se cada uma das gamas operacionais normalmente utilizadas; — utilizando ar de síntese purificado (ou azoto), põe-se a zero os analisadores de CO, CO2, NOx e HC; — introduzem-se os gases de calibração adequados nos analisadores, registam-se os valores e a estabelece-se a curva de calibração; — a curva de calibração é estabelecida por, pelo menos, seis pontos de calibração (excluindo o zero), aproximadamente equidistantes na gama de funcionamento; a concentração nominal mais elevada deve ser igual ou superior a 90 % da escala completa; — a curva de calibração é calculada pelo método dos mínimos quadrados; pode utilizar-se uma equação de correlação linear ou não linear; — os pontos de calibração não devem diferir da linha de correlação dos quadrados mínimos em mais de ±2 % da leitura ou em ± 0,3 % da escala completa, conforme o valor que for maior; — verifica-se novamente a regulação do zero e repete-se, se necessário, o processo de calibração. 1.6.5. Métodos alternativos Podem ser utilizadas outras técnicas (por exemplo, computadores, comutadores de gama controlados electronicamente, etc.), caso se possa provar que garantem uma exactidão equivalente. 1.6.6. Calibração do analisador do gás marcador para medições do caudal dos gases de escape A curva de calibração é estabelecida por, pelo menos, seis pontos de calibração (excluindo o zero), aproximadamente equidistantes na gama de funcionamento. A concentração nominal mais elevada deve ser igual ou superior a 90 % da escala completa. A curva de calibração é calculada pelo método dos mínimos quadrados. Os pontos de calibração não devem diferir da linha de correlação dos mínimos quadrados em mais de ± 2 % da leitura ou em ± 0,3 % da escala completa, conforme o valor que for maior. O analisador deve ser colocado no zero e calibrado antes da realização do ensaio, utilizando um gás de colocação no zero e um gás de calibração cujo valor nominal seja superior a 80 % da escala completa do analisador.» v) O antigo ponto 1.6 passa a ser o ponto 1.6.7 vi) É inserido um ponto 2.4 com a seguinte redacção: «2.4. Calibração do tubo de Venturi subsónico (SSV) A calibração do SSV baseia-se na equação de escoamento para um tubo de Venturi subsónico. O caudal do gás é uma função da pressão e temperatura de entrada e da queda de pressão entre a entrada e a garganta do SSV. 2.4.1. Análise dos resultados Calcula-se o caudal de ar (Qssv) em cada regulação da restrição (mínimo 16 regulações) em m3/min em condições normais a partir dos dados do debitómetro e utilizando o método prescrito pelo fabricante. Calcula-se o coeficiente de descarga a partir dos dados de calibração para cada regulação do seguinte modo: em que: QSSV = caudal em condições normais (101,3 kPa, 273 K), em m3/s, T = temperatura à entrada do tubo de Venturi, em K, d = diâmetro da garganta do SSV, m r p = relação da pressão estática na garganta do SSV e a pressão estática absoluta à entrada do SSV = r D = relação entre o diâmetro da garganta do SSV, d, e o diâmetro interno do tubo de entrada = Para determinar a gama do escoamento subsónico, traça-se C d em função do número de Reynolds, na garganta do SSV. Calcula-se o número de Reynolds na garganta do SSV com a seguinte fórmula: em que: A 1 = = conjunto de constantes e conversões de unidades Q SSV = caudal em condições normais (101,3 kPa, 273 K), em m3/s, d = diâmetro da garganta do SSV, m μ = viscosidade absoluta ou dinâmica do gás, calculada com a seguinte fórmula: b = constante empírica S = constante empírica Visto que o Q SSV é um dos valores da fórmula do número de Reynolds, os cálculos devem começar com um valor inicial aleatório para Q SSV ou C d do Venturi de calibração e ser repetidos até que o valor de Q SSV convirja. O método de convergência deve ter uma precisão igual ou superior a 0,1 %. Os valores calculados de C d para um mínimo de 16 pontos na região de escoamento subsónico retirados da equação de ajustamento da curva de calibração devem ter uma tolerância de ± 0,5 % do C d medido para cada ponto de calibração.» vii) O antigo ponto 2.4 passa a ser o ponto 2.5 viii) O ponto 3 passa a ter a seguinte redacção: «3. CALIBRAÇÃO DO SISTEMA DE MEDIÇÃO DAS PARTÍCULAS 3.1. Introdução A calibração da medição das partículas está limitada aos debitómetros utilizados para determinar o caudal das amostras e a razão de diluição. Cada analisador deve ser calibrado tantas vezes quantas as necessárias para satisfazer os requisitos de precisão da presente directiva. O método de calibração a utilizar é o descrito no ponto 3.2. 3.2. Medição dos caudais 3.2.1. Calibração periódica — para cumprir a precisão absoluta das medições dos caudais especificada no ponto 2.2 do apêndice 4 do presente anexo, o debitómetro ou os instrumentos de medição de caudais devem ser calibrados com um debitómetro de precisão previsto em normas internacionais e/ou nacionais, — se o caudal da amostra de gases for determinado por medição diferencial, o debitómetro ou os instrumentos de medição devem ser calibrados através de um dos procedimentos a seguir indicados, de modo a que o caudal de q mp à entrada do túnel cumpra os requisitos de precisão do ponto 4.2.5.2 do apêndice 4 do presente anexo. a) O debitómetro para o q mdw é ligado em série ao debitómetro para o q mdew, sendo a diferença entre os dois debitómetros calculada durante, pelo menos, 5 pontos de regulação com os valores de caudal igualmente espaçados entre o valor mais baixo do q mdw utilizado durante o ensaio e o valor do q mdew utilizado durante o ensaio. O túnel de diluição pode ser colocado em derivação; b) Liga-se em série um aparelho calibrado de medição do caudal mássico ao debitómetro para q mdew e verifica-se a precisão em relação ao valor utilizado para o ensaio. Liga-se em série um aparelho calibrado de medição do caudal mássico ao debitómetro para q mdw, e verifica-se a precisão em relação ao valor utilizado para o ensaio para, pelo menos, 5 pontos correspondentes a uma razão de diluição compreendida entre 3 e 50, relativa ao q mdew utilizado durante o ensaio; c) Desliga-se o tubo de transferência TT do escape e liga-se ao tubo de transferência um dispositivo de medição de caudais calibrado com uma gama adequada à medição de q mp. Regula-se então o q mdew no valor utilizado no ensaio e o q mdw é regulado sequencialmente em, pelo menos, 5 valores correspondentes a razões de diluição q entre 3 e 50. Em alternativa, pode existir um percurso de calibração especial do escoamento em que o túnel seja colocado em derivação, mas o escoamento do ar total e de diluição através dos aparelhos de medida correspondentes é o mesmo que no ensaio real; d) Introduz-se um gás marcador no tubo de transferência TT. Este gás marcador pode ser um componente dos gases de escape, como o CO2 ou os NOx. Após diluição no túnel mede-se a quantidade do gás marcador em relação a 5 razões de diluição compreendidas entre 3 e 50. A precisão do escoamento da amostra é determinada a partir da relação de diluição r d: — têm-se em consideração as precisões dos analisadores de gás para garantir a precisão de q mp. 3.2.2. Verificação do escoamento de carbono — Recomenda-se uma verificação do escoamento de carbono que utilize os gases de escape reais para detectar problemas de medida e de controlo e verificar o funcionamento correcto do sistema de diluição do fluxo parcial. A verificação do escoamento de carbono deve ser efectuada, pelo menos, quando se instala um novo motor ou quando se muda algum elemento significativo na configuração da célula de ensaio, — faz-se o motor funcionar à carga e velocidade de binário de pico ou qualquer outro modo em estado estacionário que produza 5 % ou mais de CO2. O sistema de recolha de amostras de fluxo parcial deve funcionar com um factor de diluição de cerca de 15 para 1, — se for efectuada uma verificação do escoamento de carbono, deve ser aplicado o procedimento indicado no apêndice 6 do presente anexo. Os caudais de carbono devem ser calculados em conformidade com os pontos 2.1 a 2.3 do apêndice 6 do presente anexo. Todos os caudais de carbono devem coincidir, não registando uma divergência de mais de 6 % entre si. 3.2.3. Verificação pré-ensaio — Duas horas antes da realização ensaio, deve efectuar-se uma verificação pré-ensaio, do seguinte modo: — deve verificar-se a precisão dos debitómetros pelo mesmo método que o utilizado para a calibração (ver ponto 3.2.1) para, pelo menos, dois pontos, incluindo valores do caudal de q mdw que correspondam a razões de diluição compreendidas entre 5 e 15 para o valor de q mdew utilizado durante o ensaio, — caso se possa demonstrar, através de registos do método de calibração descrito no ponto 3.2.1, que a calibração dos debitómetros é estável durante um período de tempo maior, a verificação pré-ensaio pode ser omitida. 3.3. Determinação do tempo de transformação (para sistemas de diluição do fluxo parcial durante o ensaio ETC apenas) — As regulações do sistema para a avaliação do tempo de transformação são exactamente as mesmas que durante a medição do ensaio. Determina-se o tempo de transformação através do seguinte método: — instala-se em série com a sonda, e estreitamente ligado a esta, um debitómetro de referência independente e com uma gama de medida adequada ao escoamento da sonda. Este debitómetro deve ter um tempo de transformação inferior a 100 ms para a dimensão do patamar do escoamento utilizado na medição do tempo de resposta, com uma restrição do escoamento suficientemente baixa para não afectar o comportamento funcional dinâmico do sistema de diluição do fluxo parcial e tendo em conta as boas práticas de engenharia, — introduz-se uma variação discreta do fluxo dos gases de escape (ou do fluxo de ar, se o fluxo dos gases de escape estiver a ser calculado) do sistema de diluição do fluxo parcial, desde um valor baixo até, pelo menos, 90 % da escala completa. O iniciador para a mudança de patamar deve ser o mesmo que o utilizado para dar início ao controlo antecipado no ensaio real. Registam-se o estímulo do patamar do escoamento dos gases de escape e a resposta do debitómetro a uma frequência de amostragem de, pelo menos, 10 Hz, — a partir desses dados determinam-se o tempo de transformação para o sistema de diluição do fluxo parcial, isto é o tempo que decorre desde o início do estímulo do patamar até ao ponto correspondente a 50 % da resposta do debitómetro. Do mesmo modo devem ser determinados os tempos de transformação do sinal de q mp do sistema de diluição do fluxo parcial e do sinal de q mew,i do debitómetro dos gases de escape. Esses sinais são utilizados em verificações de regressão realizadas após cada ensaio (ver ponto 3.8.3.2 do apêndice 2 do presente anexo), — repete-se o cálculo, pelo menos, durante cinco estímulos de subida e de descida, procedendo-se depois ao cálculo da média dos resultados. O tempo de transformação interno (< 100 msec) do debitómetro de referência deve ser subtraído deste valor. Este é o valor “antecipado” do sistema de diluição do fluxo parcial, que deve ser aplicado em conformidade com o ponto 3.8.3.2 do apêndice 2 do presente anexo. 3.4. Verificação das condições de escoamento parcial A gama de velocidades dos gases de escape e as oscilações de pressão devem ser verificadas e reguladas em conformidade com os requisitos do ponto 2.2.1 do anexo V (EP), se aplicável. 3.5. Intervalos de calibração Os instrumentos de medição do fluxo devem ser calibrados, pelo menos, trimestralmente ou sempre que ocorra uma reparação ou mudança do sistema susceptível de influenciar a calibração.» ; i) É aditado um apêndice 6 com a seguinte redacção: «Apêndice 6 VERIFICAÇÃO DO ESCOAMENTO DE CARBONO 1. INTRODUÇÃO Todo o carbono existente no escape, à excepção de uma pequena parte, provém do combustível e a sua quase totalidade, excluindo-se apenas uma ínfima parte, apresenta-se nos gases de escape como o CO2. Esta é a justificação para um controlo do sistema de verificação que se baseia nas medições de CO2. O caudal de carbono nos sistemas de medição de gases de escape é determinado com base no caudal de combustível. O caudal de carbono em vários pontos de recolha dos sistemas de recolha de amostras de emissões e de partículas é determinado com base nas concentrações de CO2 e nos caudais de gás nesses mesmos pontos. Por conseguinte, o motor constitui uma fonte identificada de caudal de carbono e observando o mesmo caudal de carbono no tubo de escape e à saída do sistema de recolha de amostras de partículas de fluxo parcial, verifica a estanquidade e a precisão da medição de caudais. Este controlo tem a vantagem de os componentes funcionarem em condições de ensaio reais do motor relativamente à temperatura e ao caudal. O esquema da figura seguinte mostra os pontos de recolha de amostras em que o caudal de carbono deve ser controlado. As equações específicas aplicáveis ao caudal de carbono em cada um dos pontos de recolha de amostras são indicadas mais adiante. 2. CÁLCULOS 2.1. Caudal de carbono que entra no motor (ponto 1) O caudal mássico de carbono que entra no motor para um combustível CH α O ε calcula-se da seguinte forma: em que: qmf = caudal mássico do combustível, kg/s 2.2. Caudal de carbono no tubo de escape (ponto 2) O caudal mássico de carbono no tubo de escape do motor deve ser determinado a partir da concentração bruta de CO2 e do caudal mássico dos gases de escape: em que: c CO2,r = concentração em base húmida do CO2 nos gases de escape brutos, % c CO2,a = concentração em base húmida do CO2 no ar ambiente, % (cerca de 0,04 %) q mew = Caudal mássico dos gases de escape em base húmida, kg/s M re = Massa molecular dos gases de escape Se o CO2 for medido em base seca, deve ser convertido em base húmida, nos termos do ponto 5.2 do apêndice 1 do presente anexo. 2.3. Caudal de carbono no sistema de diluição (ponto 3) O caudal mássico de carbono deve ser determinado a partir da concentração do CO2 diluído, do caudal mássico dos gases de escape e do caudal da amostra: em que: c CO2,d = concentração em base húmida do CO2 nos gases de escape diluídos à saída do túnel de diluição, % c CO2,a = concentração em base húmida do CO2 no ar ambiente, % (cerca de 0,04 %) q mdew = caudal mássico dos gases de escape diluídos em base húmida, kg/s q mew = caudal mássico dos gases de escape em base húmida, kg/s (sistema de diluição do fluxo parcial, apenas) qmp = caudal da amostra dos gases de escape no sistema de diluição do fluxo parcial, kg/s (sistema de diluição do fluxo parcial, apenas) M re = massa molecular dos gases de escape Se o CO2 for medido em base seca, deve ser convertido em base húmida, nos termos do ponto 5.2 do apêndice 1 do presente anexo. 2.4. A massa molecular (Mre) dos gases de escape deve ser calculada do seguinte modo: sendo q mf = caudal mássico do combustível, kg/s q maw = caudal mássico do ar de admissão em base húmida, kg/s H a = humidade do ar de admissão, g de água por kg de ar seco M ra = massa molecular do ar de admissão seco (= 28,9 g/mol) α, δ, ε, γ = quocientes molares de um combustível C H α O δ N ε S γ Em alternativa, podem utilizar-se as seguintes massas moleculares: M re (diesel) = 28,9 g/mol M re (GPL) = 28,6 g/mol M re (GN) = 28,3 g/mol»