Patent BR-112014001589-B1 (BR)
Title: chapa de aço de alta resistência e chapa de aço galvanizada de alta resistência excelente em conformabilidade e métodos de produção das mesmas
Inventor: AKINOBU MINAMI
IPC: C23C2/40
Filed: 2012-07-27
Abstract: relatório descritivo de patente de invenção para "chapa de aço de alta resistência e chapa de aço galvanizada de alta resistência excelente em conformabilidade e métodos de produção das mesmas". campo da técnica a presente invenção refere-se a uma chapa de aço de alta resistência e uma chapa de aço galvanizada de alta resistência que são excelentes em conformabilidade e a métodos de produção das mesmas. antecedentes da técnica nos últimos anos, houve um aumento de demandas por maior resistência na chapa de aço que é usada para automóveis etc. em particular, para o proposito de aumentar a segurança contra colisão, etc., uma chapa de aço de alta resistência com um esforço de tração máximo de 900 mpa ou mais também é usada. essa chapa de aço de alta resistência é formada de maneira econômica em grandes volumes por trabalho de prensa da mesma maneira que a chapa de aço macia e é usada como elementos estruturais. entretanto, recentemente, juntamente com o rápido aumento na resistência da chapa de aço de alta resistência, em particular na chapa de aço de alta resistência com um esforço de tração máximo de 900 mpa ou mais, surgiu um problema que a conformabilidade vem se tornando insuficiente e de trabalho acompanhado por deformação local como formabilidade por estiramento que se torna difícil. ademais, quando uma força de tensão de alta velocidade atuar sobre um material de aço, há o problema que o modo de fratura poderia mudar facilmente de fratura dúctil para fratura por fragilização. no passado, como um exemplo da técnica de endurecer um material de aço, um material de aço de alta resistência que foi endurecido ao acusar a precipitação satisfatória de cu foi conhecido. plt 1 descreve um material de aço de alta resistência do tipo endurecido por precipitação de cu que contém c, si, p, s, al, n, e cu em faixas predeterminadas, contém um ou ambos entre mn: 0,1 a 3,0% e cr: 0,1 a 3,0%, possui um (mn+cr)/cu de 0,2 ou mais, e possui um equilíbrio de ferro e impurezas inevitáveis, possui um tamanho médio de grão de cristal de 3 ?m ou mais, e possui uma razão de área de ferrita de 60% ou mais. ademais, como um exemplo de chapa de aço de alta resistência que obtém conformabilidade e expansibilidade de furo, plt 2 descreve uma chapa de aço de alta resistência que é excelente em conformabilidade e expansibilidade de furo que contém c, si, cu, e mn em % de massa predeterminada, contém ainda adicionalmente pelo menos um entre al, ni, mo, cr, v, b, ti, nb, ca, e mg, e possui uma dureza da fase ferrítica de hv 150 a 240, possui uma razão de volume de austenita residual na estrutura da chapa de 2 a 20%, e exibe uma resistência à tração de 600 a 800 mpa. plt 3 descreve, como um exemplo de chapa de aço laminada a frio de alta resistência para uso de trabalho que é excelente em características de fadiga, uma chapa de aço laminada a frio de alta resistência para uso de trabalho que é excelente em características de fadiga que é compreendida de chapa de aço que contém c: 0,05 a 0,30%, cu: 0,2 a 2,0%, e b: 2 a 20 ppm e que possui uma microestrutura compreendida de uma razão de volume de 5% ou mais e 25% ou menos de austenita residual e ferrita e bainita e que possui cu presente na fase ferrítica no estado de partículas que são compreendidas de cu individualmente de um tamanho de 2 nm ou menos em um estado de solução sólido e/ou estado precipitado. plt 4 descreve, como um exemplo de chapa de aço laminada a frio de alta resistência de estrutura compósita que é excelente em características de fadiga, uma chapa de aço laminada a frio de alta resistência de estrutura compósita que é compreendida de chapa de aço de estrutura compósita de ferrita-martensita que contém c: 0,03 a 0,20%, cu: 0,2 a 2,0%, e b: 2 a 20 ppm e que possui cu presente na fase ferrítica no estado de partículas que são compreendidas de cu individualmente de um tamanho de 2 nm ou menos em um estado de solução sólido e/ou estado precipitado. plt 5 descreve, como um exemplo de chapa de aço de resistência super alta que é excelente em resistência à fratura retardada, uma chapa de aço de resistência super alta que contém, por % em peso, c: 0,08 a 0,30, si: menos que 1,0, mn: 1,5 a 3,0, s: 0,010 ou menos, p: 0,03 a 0,15, cu: 0,10 a 1,00, e ni: 0,10 a 4,00, possui um equilíbrio de ferro e impurezas inevitáveis, contém uma ou mais estruturas de martensita, martensita temperada, ou estruturas de bainita em uma razão de volume de 40% ou mais, e possui uma resistência de 1180 mpa ou mais. plt 6 descreve, como um exemplo de chapa de aço de alta resistência que é excelente em conformação em prensa e resistência à corrosão, uma chapa de aço de alta resistência que é excelente em conformação em prensa e resistência à corrosão que satisfaz as exigências de c: 0,08 a 0,20%, si: 0,8 a 2,0%, mn: 0,7 a 2,5%, p: 0,02 a 0,15%, s: 0,010% ou menos, al: 0,01 a 0,10%, cu: 0,05 a 1,0%, e ni: 1,0% ou menos, possui um equilíbrio de ferro e impurezas inevitáveis, e satisfaz a relação da seguinte fórmula "0,4?(10p+si)/(10c+mn+cu+0,5ni)?1,6" (em que, as notações de elementos indicam os respectivos teores (%)), essa chapa de aço possui austenita residual de 3 a 10% e uma resistência à tração de 610 a 760 mpa. plt 7 descreve, como um exemplo de chapa de aço fina de alta resistência, uma de aço fina de alta resistência que possui uma composição de ingredientes que contém c: 0,05 a 0,3%, si: 2% ou menos, mn: 0,05 a 4,0%, p: 0,1% ou menos, s: 0,1% ou menos, cu: 0,1 a 2%, e si(%)/5 ou mais, al: 0,1 a 2%, n: 0,01% ou menos, ni: cu(%)/3 ou mais (quando cu for 0,5% ou menos, não necessariamente incluído) e satisfaz "si(%)+al(%)?0,5", "mn(%)+ni(%)?0,5", possui uma estrutura que contém uma razão de volume de 5% ou mais de austenita residual, e exibe uma resistência à tração de 650 a 800 mpa. lista de citações literatura de patente plt 1: publicação de patente japonesa no. 2004-100018a plt 2: publicação de patente japonesa no. 2001-355044a plt 3: publicação de patente japonesa no. 11-279690a plt 4: publicação de patente japonesa no. 11-199973a plt 5: publicação de patente japonesa no. 08-311601a plt 6: publicação de patente japonesa no. 08-199288a plt 7: publicação de patente japonesa no. 05-271857a sumário da invenção problema da técnica uma chapa de aço de alta resistência convencional é laminada a quente, decapada, e laminada a frio, então é continuamente recozida sob condições predeterminadas para fazer com que as fases cristalinas predeterminadas se precipitem em razões predeterminadas na estrutura de chapa de aço e, com isso, obtenham alta resistência e alta trabalhabilidade. entretanto, em um aço de baixa liga com baixos teores de elementos adicionados, a transformação de fase procede rapidamente no momento de tratamento de recozimento, até o ponto que a faixa operacional na qual as fases cristalinas predeterminadas podem ser realizadas para se precipitar em razões predeterminadas se torna estreita e, como resultado, a chapa de aço de alta resistência não se torna estável em propriedades e varia em qualidade. ademais, uma chapa de aço de alta resistência convencional com resistência à tração de 900 mpa ou mais é insuficiente em trabalhabilidade. deseja-se aprimorar a flangeabilidade por estiramento e de outro modo melhorar a trabalhabilidade. a presente invenção foi realizada em consideração dessa situação e tem como objetivo a provisão de uma chapa de aço de alta resistência com resistência à tração de 900 mpa ou mais onde flangeabilidade por estiramento é aprimorada para melhorar a capacidade de deformação local e onde a resistência à tração pode ser aprimorada quando uma tensão de alta velocidade for atuada, e um método de produção da mesma. solução para o problema os inventores, etc. envolvidos em estudos intensivos sobre a estrutura de chapa de aço e o método de produção para obter o aperfeiçoamento de flangeabilidade por estiramento e aumento da resistência à tração quando a tensão de alta velocidade for atuada na chapa de aço de alta resistência. como resultado, esses descobriram que fazer com que cu se precipite eficientemente em chapa de aço, é possível obter o aperfeiçoamento de flangeabilidade por estiramento e aumento da resistência à tração quando a tensão de alta velocidade for atuada. ademais, esses descobriram que para formar essa estrutura, é suficiente conferir tensão à chapa de aço durante o recozimento da chapa de aço. a invenção foi realizada como resultado de estudos adicionais baseados na descoberta acima e possui como fundamento o seguinte: (1) uma chapa de aço de alta resistência que é excelente em conformabilidade que contém, por % de massa, c: 0,075 a 0,300%, si: 0,30 a 2,50%, mn: 1,30 a 3,50%, p: 0,001 a 0,030%, s: 0,0001 a 0,0100%, al: 0,005 a 1,500%, cu: 0,15 a 2,00%, n: 0,0001 a 0,0100%, e o: 0,0001 a 0,0100%, contém, como elementos opcionais, ti: 0,005 a 0,150%, nb: 0,005 a 0,150%, b: 0,0001 a 0,0100%, cr: 0,01 a 2,00%, ni: 0,01 a 2,00%, mo: 0,01 a 1,00%, w: 0,01 a 1,00%, v: 0,005 a 0,150%, e um ou mais entre ca, ce, mg, e rem: total 0,0001 a 0,50%, e possui um equilíbrio de ferro e impurezas inevitáveis, em que a estrutura de chapa de aço contém uma fase ferrítica e fase martensítica, uma razão de partículas de cu incoerente com ferro bcc é 15% ou mais em relação às partículas de cu como um todo, uma densidade de partículas de cu na fase ferrítica é 1,0?1018/m3 ou mais, e um tamanho médio de partícula de partículas de cu na fase ferrítica é 2,0 nm ou mais. (2) a chapa de aço de alta resistência que é excelente em conformabilidade de (1) caracterizada pelo fato de que a estrutura em uma faixa de 1/8 de espessura a 3/8 de espessura da chapa de aço de alta resistência compreende, por fração de volume, uma fase ferrítica: 10 a 75%, fase ferrítica-bainítica e/ou fase bainítica: 50% ou menos, fase martensítica temperada: 50% ou menos, fase martensítica fresca: 15% ou menos, e fase austenítica residual: 20% ou menos. (3) chapa de aço galvanizado de alta resistência que é excelente em conformabilidade caracterizada por compreender a chapa de aço de alta resistência de (1) ou (2) na superfície cuja camada galvanizada é formada. (4) um método de produção de chapa de aço de alta resistência que é excelente em conformabilidade caracterizado pelo fato de que compreende um processo de laminação a quente de aquecer uma placa que contém, por % de massa, c: 0,075 a 0,300%, si: 0,30 a 2,50%, mn: 1,30 a 3,50%, p: 0,001 a 0,030%, s: 0,0001 a 0,0100%, al: 0,005 a 1,500%, cu: 0,15 a 2,00%, n: 0,0001 a 0,0100%, o: 0,0001 a 0,0100%, contém, como elementos opcionais, ti: 0,005 a 0,150%, nb: 0,005 a 0,150%, b: 0,0001 a 0,0100%, cr: 0,01 a 2,00%, ni: 0,01 a 2,00%, mo: 0,01 a 1,00%, w: 0,01 a 1,00%, v: 0,005 a 0,150%, e um ou mais entre ca, ce, mg, e rem: total 0,0001 a 0,50%, e possui um equilíbrio de ferro e impurezas inevitáveis, diretamente, ou após resfriamento uma vez, a 1050?c ou mais, laminação com um limite inferior de uma temperatura de 800?c ou o ponto de transformação ar3, o que for maior, e resfriamento a 500 a 700?c de temperatura e um processo de recozimento de aquecer a chapa de aço enrolado por uma taxa de aquecimento média a 550 a 700?c de 1,0 a 10,0?c/seg. até a temperatura de aquecimento máxima de 740 a 1000?c, então resfriamento por uma taxa de resfriamento média a partir da temperatura de aquecimento máxima a 700?c de 1,0 a 10,0?c/seg, conferindo tensão à chapa de aço a partir da temperatura de aquecimento máxima a 700, e resfriamento por uma taxa de resfriamento de 700?c ao ponto bs ou 500?c de 5,0 a 200,0?c/seg. (5) o método de produção da chapa de aço de alta resistência que é excelente em conformabilidade de (5) acima caracterizado por possuir um processo de laminação a frio, após o processo de laminação a quente e antes do processo de recozimento, de decapar a chapa de aço enrolado, então laminar a mesma por uma taxa de torque de aperto de uma taxa de torque de aperto de 35 a 75%. (6) o método de produção de chapa de aço de alta resistência que é excelente em conformabilidade de (4) ou (5) acima caracterizado pelo fato de que a tensão é conferida à chapa de aço no processo de recozimento ao aplicar 5 a 50 mpa de tensão à chapa de aço enquanto é flexionada uma vez ou mais em uma faixa que fornece uma quantidade de esforço de tração na circunferência mais externa de 0,0007 a 0,0910, (7) o método de produção de chapa de aço de alta resistência que é excelente em conformabilidade de (6) acima caracterizado pelo fato de que a flexão é realizada ao pressionar a chapa de aço contra um rolo com um diâmetro de rolo de 800 mm ou menos. (8) um método de produção de chapa de aço galvanizada de alta resistência que é excelente em conformabilidade caracterizado pelo fato de que produz a chapa de aço de alta resistência através do método de produção de chapa de aço de alta resistência de qualquer um entre (4) a (7) acima, então a mesma é submetida à eletrogalvanização. (9) um método de produção de chapa de aço galvanizada de alta resistência que é excelente em conformabilidade caracterizado pelo fato de que produz a chapa de aço de alta resistência através do método de produção de acordo com qualquer um entre (4) a (8) acima após o resfriamento até o ponto bs ou 500?c, realiza-se a galvanização por imersão a quente. (10) um método de produção de chapa de aço galvanizada de alta resistência que é excelente em conformabilidade de acordo com (9) caracterizado pelo fato de que realiza o tratamento de liga a 470 a 650?c de temperatura após a galvanização por imersão a quente. efeitos vantajosos da invenção de acordo com a presente invenção, é possível proporcionar uma chapa de aço de alta resistência que garante uma resistência à tração máxima de 900 mpa ou resistência mais alta enquanto possui excelente flangeabilidade por estiramento e outra conformabilidade e também possui excelentes propriedades de alta resistência à tração. ademais, é possível fornecer uma chapa de aço galvanizada de alta resistência que garante uma resistência à tração máxima de 900 mpa ou resistência mais alta que possui excelente flangeabilidade por estiramento e outra conformabilidade e também possui excelentes propriedades de alta resistência à tração. descrição de modalidades primeiro, a estrutura da chapa de aço de alta resistência da presente invenção será explicada. a estrutura da chapa de aço de alta resistência da presente invenção não é particularmente limitada desde que uma resistência à tração máxima de 900 mpa ou maior resistência possa ser garantida. por exemplo, a estrutura pode ser qualquer uma entre uma estrutura de fase única de martensita, uma estrutura de fase dupla compreendida de martensita e bainita, uma estrutura de fase dupla compreendida de ferrita e martensita, uma estrutura de fase compósita compreendida de ferrita, bainita, e austenita residual e outras tais estruturas que incluem ferrita, bainita, martensita, e austenita residual de maneira individual ou composta. alternativamente, essa pode ser uma estrutura dessas estruturas que incluem ainda uma estrutura de perlita. a fase ferrítica que está incluída na estrutura da chapa de aço de alta resistência pode ser qualquer ferrita endurecida por precipitação, ferrita não-recristalizada conforme trabalhada, ou ferrita restaurada de deslocamento parcial. a estrutura de chapa de aço da chapa de aço de alta resistência da presente invenção é preferivelmente compreendida de, na faixa de 1/8 a 3/8 de espessura centralizada em 1/4 da espessura de chapa, por fração de volume, fase ferrítica: 10 a 75%, fase ferrítica-bainítica e/ou fase bainítica: 50% ou menos, fase martensítica temperada: 50% ou menos, fase martensítica fresca: 15% ou menos, e fase austenítica residual: 20% ou menos. se a chapa de aço de alta resistência possuir essa estrutura de chapa de aço, a chapa de aço de alta resistência que possui uma conformabilidade mais excelente é derivada. aqui, a estrutura é produzida na faixa de 1/8 a 3/8 de espessura, pois essa faixa de estrutura pode ser considerada para representar a estrutura da chapa de aço como um todo. se essa estrutura de chapa de aço estiver na faixa de 1/8 to 3/8 de espessura, pode-se julgar que a chapa de aço como um todo possui essa estrutura. as fases que podem ser incluídas na estrutura da chapa de aço serão explicadas. fase ferrítica a fase ferrítica é uma estrutura que é eficaz para aprimorar a ductilidade e está preferivelmente contida na estrutura de chapa de aço em uma fração de volume de 10 a 75%. a fração de volume da fase ferrítica na estrutura de chapa de aço, a partir do ponto de vista da ductilidade, é mais preferivelmente 15% ou mais, ainda mais preferivelmente 20% ou mais. a fase ferrítica é uma estrutura macia, para elevar suficientemente a resistência à tração da chapa de aço, a fração de volume da fase ferrítica que está contida na estrutura de chapa de aço se torna mais preferivelmente is 65% ou menos, ainda mais preferivelmente se torna 50% ou menos. fase ferrítica-bainítica e/ou fase bainítica a fase ferrítica-bainítica e/ou fase bainítica é uma estrutura com um equilíbrio satisfatório de resistência e ductilidade e está preferivelmente contida na estrutura de chapa de aço em uma fração de volume de 10 a 50%. ademais, a fase ferrítica-bainítica e/ou fase bainítica é uma microestrutura que possui uma resistência intermediária àquela de uma fase ferrítica macia e fase martensítica dura e fase martensítica temperada e fase austenítica residual. a partir do ponto de vista de flangeabilidade por estiramento, a inclusão de 15% ou mais é mais preferida e a inclusão de 20% ou mais é ainda mais preferida. se a fração de volume da fase ferrítica-bainítica e/ou fase bainítica aumentar, o limite elástico se torna maior, então a partir do ponto de vista de congelabilidade de forma, a fração de volume da fase ferrítica-bainítica e/ou fase bainítica é preferivelmente 50% ou menos. fase martensítica temperada a fase martensítica temperada é uma estrutura que aumenta muito a resistência à tração. a partir do ponto de vista da resistência à tração, a fração de volume da martensita temperada é preferivelmente 10% ou mais. se a fração de volume da martensita temperada que está contida na estrutura de chapa de aço aumentar, o limite elástico se torna maior, então a partir do ponto de vista de congelabilidade de forma, a fração de volume de fase martensítica temperada é preferivelmente 50% ou menos. fase martensítica fresca a fase martensítica fresca geralmente aumenta a resistência à tração. por outro lado, essa forma pontos de partida de fratura e geralmente degrada a flangeabilidade por estiramento, então essa é preferivelmente limitada a uma fração de volume de 15% ou menos. para elevar a flangeabilidade por estiramento, é mais preferido tornar a fração de volume da fase martensítica fresca 10% ou menos, ainda mais preferivelmente 5% ou menos. fase austenítica residual a fase austenítica residual aumenta muito a resistência e ductilidade. por outro lado, essa se torna pontos de partida de fratura às vezes faz com que flangeabilidade por estiramento se deteriore, então essa é preferivelmente limitada a uma fração de volume de 20% ou menos. para elevar flangeabilidade por estiramento, a fração de volume da fase austenítica residual é preferivelmente 15% ou menos. para obter o efeito de aumento da resistência e ductilidade, a fração de volume da fase austenítica residual é preferivelmente 3% ou mais, é preferivelmente 5% ou mais. outros a estrutura de chapa de aço da chapa de aço de alta resistência da presente invenção pode conter ainda uma fase perlítica e/ou fase de cementita grossa ou outra estrutura. entretanto, se a estrutura de chapa de aço de chapa de aço de alta resistência contiver uma grande quantidade de fase perlítica e/ou fase de cementita grossa, a capacidade de flexão se deteriora. portanto, a fração de volume da fase perlítica e/ou fase de cementita grossa que está contida na estrutura de chapa de aço é preferivelmente um total de 10% ou menos, mais preferivelmente 5% ou menos. as frações de volume das diferentes estruturas que estão contidas na estrutura de chapa de aço da chapa de aço de alta resistência da presente invenção podem ser, por exemplo, medidas pelo seguinte método: a fração de volume da fase austenítica residual é obtida ao examinar o plano paralelo à superfície da chapa da chapa de aço e em 1/4 de espessura por análise de raios-x, calculando-se a fração de área, e considerando-se o valor como a fração de volume. as frações de volume da fase ferrítica, fase ferrítica-bainítica, fase bainítica, fase martensítica temperada, e fase martensítica fresca que estão contidas na estrutura de chapa de aço da chapa de aço de alta resistência da presente invenção são obtidas ao obter amostras com cortes transversais de espessura de chapa paralelos à direção de laminação como as superfícies observadas, polir as superfícies observadas, entalhar as mesmas por nital, então examinar a faixa de 1/8 de espessura a 3/8 de espessura centralizada em 1/4 de espessura de chapa utilizando um microscópio eletrônico de varredura por emissão de campo (fe-sem) para medir a fração de área, e considerando-se esse valor como a fração de volume. então, a microestrutura da chapa de aço de alta resistência da presente invenção será explicada. a microestrutura da chapa de aço de alta resistência da presente invenção deve ser uma onde a densidade de partículas de cu é ?1,0?1018/m3, o tamanho médio de partícula das partículas de cu é 2,0 nm ou mais, e a razão de partículas de cu onde as partículas de cu e o ferro bcc circundante são incoerentes nas partículas de cu totais é 15% ou mais. o "ferro bcc" é o termo geral para ferrita, bainita, e ferrita bainítica com estruturas cristalinas de matrizes cubicas centralizadas no corpo. se as partículas de cu forem coerentes com o ferro bcc, a resistência é bastante aprimorada. as partículas de cu que não são coerentes com o ferro de bcc obstruem o desenvolvimento da subestrutura de deslocamento no ferro bcc. juntamente com isso, a agregação de deslocamentos no momento de grande deformação por tensão se torna difícil, a formação de vazios é suprimida, e como resultado, flangeabilidade por estiramento é aprimorada. a densidade de partículas de cu é preferivelmente 5,0?1018/m3 ou mais, mais preferivelmente 1,0?1019/m3 ou mais. partículas finas de cu mantêm facilmente a coerência com o ferro bcc e são pequenas em contribuição com flangeabilidade por estiramento, então o limite inferior do tamanho médio de partícula das partículas de cu se torna 2,0 nm ou mais. o tamanho médio de partícula das partículas de cu é mais preferivelmente 4,0 nm ou mais, ainda mais preferivelmente 6,0 nm ou mais. se o número de partículas de cu que são incoerentes com o ferro bcc for menor que 15%, o aprimoramento da flangeabilidade por estiramento se torna insuficiente. portanto, o número de partículas de cu deve ser 15% ou mais, é preferivelmente 25% ou mais, mais preferivelmente é 35% ou mais. o tamanho médio de partícula, a coerência, e a densidade das partículas de cu podem ser avaliados como exposto a seguir: uma amostra é cortada da chapa de aço em 1/4 de espessura e é examinada utilizando um microscópio eletrônico de transmissão de alta resolução (hrtem). a espectroscopia por perda de energia de elétrons (eels) é usada para confirmar a composição das partículas de cu. essas são investigadas quanto ao tamanho de partícula e coerência com o ferro bcc. o tamanho das partículas se tornou a média dos tamanhos de partícula de 20 ou mais partículas. ademais, a razão dos precipitados que são incoerentes com o ferro bcc no número de partículas observado foi encontrada. a densidade de partículas de cu é medida por dois métodos de acordo com o tamanho médio de partícula. se o tamanho médio de partícula for menor que 3 nm, uma sonda atômica tridimensional (3d-ap) é usada para cortar e testar amostras de 1/4 de espessura da chapa de aço. o teste é realizado até 20 ou mais partículas de cu serem obtidas ou até o volume medido exceder 50000 nm3. a densidade é obtida ao dividir o número de partículas pelo volume medido. por outro lado, se o tamanho médio de partícula for 3 nm ou maior, o número de partículas de cu em um campo de 10000 nm2 a 1 ?m2 é medido, a difração de elétrons de feixe convergente (cbed) é usada para medir a espessura da parte observada da peça de teste, essa é multiplicada pela área observada para encontrar o volume observado, e o número de partículas de cu é dividido pelo volume observado para encontrar a densidade de partículas de cu. os meios para medir a composição, tamanho de partícula, e coerência das partículas de cu não são limitados às técnicas acima. por exemplo, as partículas podem ser observadas utilizando um microscópio eletrônico de transmissão de emissão por campo (fe-tem) etc. a seguir, a composição de ingredientes da chapa de aço de alta resistência da presente invenção será explicada. nota-se que na seguinte explicação, "%" deve significar "% de massa". c: 0,075 a 0,300% c é incluído para aumentar a resistência da chapa de aço de alta resistência. se o teor de c exceder 0,300%, a capacidade de soldagem se torna insuficiente. a partir do ponto de vista da capacidade de soldagem, o teor de c é preferivelmente 0,250% ou menos, mais preferivelmente 0,220% ou menos. se o teor de c for menor que 0,075%, a resistência é reduzida e uma resistência à tração máxima de 900 mpa ou mais não pode ser garantida. para aumentar a resistência, o teor de c é preferivelmente 0,090% ou mais, mais preferivelmente 0,100% ou mais. si: 0,30 a 2,50% si é um elemento que suprime a formação de carbonetos à base de ferro na chapa de aço e é exigido para aumentar a resistência e conformabilidade. se o teor de si exceder 2,50%, a chapa de aço se torna frágil e a ductilidade se deteriora. a partir do ponto de vista da ductilidade, o teor de si é preferivelmente 2,20% ou menos, mais preferivelmente 2,00% ou menos. por outro lado, se o teor de si for menor que 0,30%, uma grande quantidade de carbonetos à base de ferro grosso se forma no processo de recozimento, e a resistência e a conformabilidade se deterioram. a partir desse ponto de vista, o limite inferior de si é preferivelmente 0,50% ou mais, mais preferivelmente 0,70% ou mais. mn: 1,30 a 3,50% mn é adicionado para aumentar a resistência da chapa de aço. se o teor de mn exceder 3,50%, partes concentradas de mn grossas se formam no centro de espessura da chapa de aço, a fragilização ocorre facilmente, e problemas como rachadura da placa fundida ocorrem facilmente. ademais, se o teor de mn exceder 3,50%, a capacidade de soldagem também se deteriora. portanto, o teor de mn deve ser 3,50% ou menos. a partir do ponto de vista da capacidade de soldagem, o teor de mn é preferivelmente 3,20% ou menos, mais preferivelmente 3,00% ou menos. por outro lado, se o teor de mn for menor que 1,30%, estruturas macias são formadas em grandes quantidades durante o resfriamento após o recozimento, então se torna difícil garantir uma resistência à tração máxima de 900 mpa ou mais. portanto, o teor de mn deve ser 1,30% ou mais. para aumentar a resistência, o teor de mn é mais preferivelmente 1,50% ou mais, ainda mais preferivelmente 1,70% ou mais. p: 0,001 a 0,030% p tende a se precipitar no centro da espessura da chapa de aço e causar a fragilização da zona de solda. se o teor de p exceder 0,030%, a zona de solda se torna muito frágil, então o teor de p é limitado a 0,030% ou menos. o limite inferior do teor de p não é particularmente limitado contanto que o efeito da presente invenção seja exibido. entretanto, se o teor de p for menor que 0,001%, os custos de fabricação aumentam consideravelmente, então 0,001% se torna o limite inferior. s: 0,0001 a 0,0100% s possui um efeito prejudicial sobre a capacidade de soldagem e a fabricabilidade no momento da fundição e no momento da laminação a quente. consequentemente, o limite superior do teor de s se torna 0,0100% ou menos. s se liga a mn para formar mns grosso que reduz a ductilidade e flangeabilidade por estiramento, então 0,0050% ou menos é preferido, enquanto 0,0025% ou menos é mais preferido. o limite inferior do teor de s não é particularmente limitado contanto que os efeitos da presente invenção sejam exibidos. entretanto, se o teor de s for menor que 0,0001%, os custos de fabricação aumentam consideravelmente, então 0,0001% se torna o limite inferior. al: 0,005 a 1,500% al suprime a formação de carbonetos à base de ferro e aumenta a resistência e a conformabilidade da chapa de aço. se o teor de al exceder 1,500%, a capacidade de soldagem se torna insatisfatória, então o limite superior do teor de al se torna 1,500%. a partir do ponto de vista da capacidade de soldagem, o teor de al é preferivelmente 1,200% ou menos, mais preferivelmente 0,900% ou menos. al também é um elemento que é eficaz como um material desoxidante, porém se o teor de al for menor que 0,00