## PERBANDINGAN SIMPANGAN HORIZONTAL PADA STRUKTUR GEDUNG DENGAN EFISIENSI ELEMEN STRUKTUR  BALOK DAN KOLOM
(Studi Kasus: Pembangunan Gedung Fakultas Hukum UNTIRTA Sindangsari)
Baehaki 1 , Hendrian Budi Bagus Kuncoro 2 , Intan Cahya Kumala 3
Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Sultan Ageng Tirtayasa Jl. Jendral Sudirman km.3, Cilegon, Banten
3 intanck20@gmail.com

## ABSTRAK
Gedung  Fakultas  Hukum  Untirta  merupakan  gedung  baru  yang  bertempat  di  Desa  Sindangsari, Kecamatan  Pabuaran,  Kabupaten  Serang.  Berdasarkan Detail  Engineering  Design (DED),  gedung  Fakultas Hukum di prediksi memiliki dimensi yang cukup besar, maka dilakukan efisiensi pada elemen struktur balok dan kolom sebesar 5% dan 10%. Pada perencanaan struktur khususnya struktur beton  bertulang selain nilai efisiensi  bangunan,  struktur  gedung  harus  di  desain  dengan  mempertimbangkan  pengaruh  gempa  terhadap gedung.
Penelitian  ini  bertujuan  untuk  mengetahui  dan  membandingkan  perubahan  simpangan  hasil  efisiensi elemen  struktur  balok  dan  kolom  sebesar  5%  dan  10%  pada  Gedung  Fakultas  Hukum  UNTIRTA. Pembebanan yang ditinjau meliputi beban mati, beban hidup dan beban gempa (beban gempa dinamik respon spektrum dan statik ekivalen) sesuai SNI 1726 2012.
Berat  gedung  pada  perencanaan  awal  sebesar  59605,273  kN,  sedangkan  untuk  efisiensi  5%  (W t,5% ) 58407,046 kN dan berat gedung pada efisiensi 10% (W t,10% ) 57507,852 kN. Simpangan yang dihasilkan pada efisiensi  5%  sebesar  35,88  kN,  dengan  presentasi  perubahan  16,42  %  dari  perencanaan  awal.  Sedangkan efisiensi  10%,  simpangan  yang  dihasilkan  47,02  mm  dengan  presentasi  perubahan  sebesar  52,56%.  Gaya geser  yang  dihasilkan  pada  efisiensi  5%  sebesar    3387  kN  dan  pada  efisiensi  10%  sebesar  31,05  kN. Persentase perubahan gaya geser pada efisiensi 5% terhadap perencanaan awal sebesar 5,77%. Efisiensi 10% mengasilkan  persentase  perubahan  12,24%  dari  perencanaan  awal. Hubungan  antara  berat  gedung  dengan gaya geser, semakin ringan suatu gedung akan mengasilkan gaya geser yang lebih kecil, dan simpangan yang dihasilkan semakin besar.
Kata kunci: beban gempa, efisiensi, simpangan, gaya geser tingkat

## ABSTRACT
The  Law  Faculty  Bulding  of  UNTIRTA  is  a  new  building  located  at  Desa  Sindangsari  Kecamatan Pabuaran    Kabupaten  Serang.  Based  on  the  Detail  Engineering  Design  (DED),  the  Law  Faculty  Building predicted  as  a  large  dimention  of  structural  elements.  Ten  conducted  te  efficiency  of  beam  and  column elements of 5% and 10%. On structural design, especially reinforced concrete structure, building structures should  be  designed  by  considering  te  effect  of  reinforced  concrete  building  in  response  magnitude  of earthquakeon a building .
The research aims to determine and compare  changes in displacement of the efficiency of structural elements of beams and columns by 5% and 10% in te Faculty of Law Building of UNTIRTA.   The load that included are dead load, live load, and earthquake load based on SNI 1726 2012.
The weight of the building in the initial planning is 59605,273 kN, while for the efficiency of 5% (Wt, 5%) 58407,046 kN and the weight of the building at 10% efficiency (Wt, 10%) 57507,852 kN. The resulting displacement the 5% efficiency was 35.88 kN, with a presentation of 16.42% of the initial planning. While the efficiency  of  10%,  displacement  produced  47.02  mm  with  a  presentation  of  52.56%  change.  The  resulting story shear at 5% efficiency is 3387 kN and 10% efficiency 31.05 kN. The percentage change of story shear at the 5% efficiency to the initial planning was 5.77%. Efficiency of 10% yields a 12.24% percentage change from  initial  planning.  The  relation  between  the  weight  of  the  building  and  the  story  shear,  the  lighter  the building will produce smaller story shear, and the larger the resulting drift.
Keywords: earthquake load, efficiency, displacement, story shear

## 1. PENDAHULUAN
Demi  terciptanya  suatu  kampus  yang ideal  dan  layaknya  kampus  negeri  pada umumnya  mengingat  kapasitas  mahasiswa yang  semakin  meningkat,  Universitas  Sultan Ageng Tirtayasa (UNTIRTA) akan merencanakan  pembangunan  kampus  baru bertempat  di  Desa  Sindangsari,  Kecamatan Pabuaran,  Kabupaten  Serang.  Berdasarkan Detail  Engineering  Design (DED)  yang didapat,  gedung  Fakultas  Hukum  di  prediksi memiliki dimensi yang cukup besar.
Perencanaan struktur
merupakan serangkaian    kegiatan  dalam  pemilihan properti  (material  dan  dimensi)  elemen struktur  sedemikian  rupa,  sehingga  mampu menerima  beban  rencana  yang  ditetapkan struktur.  Dalam  perencanaan  struktur,  ada beberapa  hal  yang  harus  dipertimbangkan diantaranya  struktur  harus  sesuai  dengan kebutuhan  ( utility ),  struktur  harus  sanggup memikul  beban  dengan  aman  ( safety ),  serta sebaiknya  memiliki  bentuk/penampilan  yang menarik ( aesthetic ).
Selain  nilai  efisiensi  bangunan,  aspek keamanan  merupakan  aspek  yang  penting diperhatikan dalam merencanakan bangunan, yaitu  struktur  harus  mampu  memikul  beban yang  ada.  Sehingga  perlu  dilakukan  analisis mengenai pengaru h efisiensi dimensi teradap simpangan  dan  gaya  geser  yang  ditimbulkan akibat beban gempa yang terjadi.
Tujuan dari penelitian ini adalah untuk mengetahui besarnya simpangan pada gedung  dari  beban  hidup  dan  beban  mati, serta  beban  gempa  (beban  gempa  dinamik respon  spektrum  dan  statik  ekivalen)  yang bekerja, sesuai SNI 1726 2012.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA
Analisis Respons Struktur Gedung Terhadap  Beban  Gempa  dengan  Efisiensi Elemen Struktur Balok dan Kolom menggunakan  tinjauan  dari  penelitian  yang dilakukan  oleh  Agung  Prabowo  (2014), dengan  judul  “Efisiensi  Kebutuhan  Material pada  Perencanaan  Portal  Tahan  Gempa Wilayah  4  Lantai  dengan  Efisiensi  Elemen Struktur  Balok  dan  Kolom  (Studi  Kasus  : Tower ALTIZ – Tangerang Selatan)”.
Tinjauan  peraturan  pembebanan  yang dipakai  adalah  peraturan  SNI  1726  2012
yang  merupakan  revisi  dari  SNI  yang  lama yaitu  SNI  03  1726  2002. Menurut penelitian yang  disusun  oleh  Desinta  Nur  Lailasari “Studi Komparasi Perencanaan Gedung tahan Gempa  dengan  Menggunakan  SNI  03-1726- 2002 dan SNI 03-1726-2012”.
Analisis mengena beban gempa menggunakan  tinjauan  dari  Rifqi  Fauzan dengan  judul  “Analisis  Dinamik  Struktur Gedung Terhadap Beban Gempa

## A. Gempa Bumi
Gempa  bumi  di  definisikan  sebagai getaran  yang  bersifat  alamiah,  yang  terjadi pada  lokasi  tertentu,  dan  sifatnya  tidak berkelanjutan.
Indonesia  termasuk  negara  yang  sering tertimpa  bencana  gempa  bumi.  Gempa  bumi baik  yang  skala  kecil  maupun  skala  besar pernah  terjadi  di  Indonesia.  Letak  geografis Indonesia yang berada di pertemuan perbatasan  3  (tiga)  lempeng  tektonik,  yaitu lempeng  Australia,  lempeng  Pasifik  dan lempeng  Eurasia  mengakibatkan  Indonesia menjadi daerah yang rawan gempa.

## Gambar 1. Kondisi Tektonik Indonesia
Sumber: inatews.bmkg.go.id, 2016
B. Beban Mati
Beban  mati  merupakan  semua  berat  sendiri gedung  dan  segala  unsur  tambahan  yang merupakan  bagian  yang  tak  terpisahkan  dari gedung tersebut. Sesuai SNI 1727:2013, yang termasuk  beban  mati  adalah  seperti  dinding, lantai,  atap,  plafond,  tangga  dan finishing.
Beban  mati  yang  diberikan  pada  struktur  ini berdasarkan SNI 03-1727-1989 diantaranya:
a. Beton = 2.200 kg/m 3
b. Beton Bertulang = 2400 kg/m 3
c. Penutup lantai dari ubin = 24 kg/m 2
d. Spesi = 21 kg/m 2
e. Penggantung  langit-langit  (kayu)  =  7 kg/m 2
f. Plafond (semen asbes) = 11 kg/m 2
g. Dinding setengah bata = 250 kg/m 2

## C. Beban Hidup
Beban  hidup  merupakan  semua  beban  yang terjadi  akibat  penghunian  atau  penggunaan suatu  gedung,  termasuk  beban-beban  pada lantai  yang  berasal  dari  barang-barang  yang dapat  berpindah.  Beban  hidup  pada  lantai gedung diambil menurut SNI 1727:2013 .
Tabel  1.  Beban  Hidup  Terdistribusi  Merata Minimum
Hunian atau Penggunaan Merata Psf (kN/m 2 ) Apartement dan Hotel Ruang Pribadi Ruang Publik dan Koridor 40 (1,92) 100 (4,79) Hunian atau Penggunaan Merata Psf (kN/m 2 ) Sistem Lantai Akses Ruang Kantor Ruang Komputer 50 (2,4) 100 (4,79) Gudang  Persenjataan  dan  Ruang Latihan 150 (7,18) Ruang pertemuan Kursi tetap Lobi Kursi dapat dipindahkan Panggung pertemuan Lantai podium 100 (4,79) 100 (4,79) 100 (4,79) 100(4,79) 150 (7,18) Balkon dan Dek 100 (4,79) Ruang makan dan Restoran 100 (4,79) Garasi/Parkir Min 40 (1,92) Tempat Reaksi Tempat bowling, kolom Ruang dansa Gimnasium 75 (3,59) 100 (4,79) 100 (4,79) Atap Atap datar, berbubung Atap untuk taman 20 (0,96) 100 (4,79) Gudang Gudang diatas langit-langit Gudang berat Gudang ringan 20 (0,96) 250 (11,97) 125 (6,00) Sumber: SNI 1727:2013, 2013

## D. Beban  Gempa  berdasarkan  SNI  1726
2012
Beban  gempa  merupakan  beban  yang  timbul akibat  pergerakan  tanah  dimana  struktur tersebut  berdiri.  Terdapat  beberapa  metode analisa  perhitungan  besarnya  beban  gempa yang  bekerja  pada  struktur  gedung.  Secara umum  metode analisa ini terdiri dari analisis gempa statik ekivalen dan analisis dinamis.
Gambar  2. Spektrum Respon Desain Sumber : SNI 1726 2012, 2012
S a  S DS ( 0,4  0,6 0 T T ) (1)
S a = T S D1 (2)
T 0 = 0,2 DS D1 S S (3) Ts = DS D1 S S (4)
Keterangan : SDS = parameter respon spectral percepatan desain pada periode pendek SD1 = parameter respon spectral percepatan desain pada periode 1 detik
T      = periode getar fundamental struktur

## E. Desain Kategori Seismik
Kategori  seismik  desain  di  bagi  menjadi  3 kategori,  yaitu  SRPMB,  SRPMM,  SPRMK seperti dijelaskan pada tebel di bawah ini :

## Tabel  2. Tingkat risiko kegempaan
Kode Tingkat risiko kegempaan Rendah Menengah Tinggi SNI 1726 2013 KDS A,B KDS C KDS D,E,F Sistem Rangka SRPMB/M/K SDSB/K SRPMM/K SDSB/K SRPMK SDSK
Sumber  :  Seminar  HAKI  “konsep  SNI  1726 201X”  oleh  Prof.Dr.Ir.  Bambang  Budiono,
M.E,2011
Gambar  3. Flow Chart Tahapan Penentuan KDS
Sumber : SNI 1726 2012, 2012
F. Geser Dasar Seismik
Geser  dasar  seismic  V,  dalam  arah  yang diteteapkan  harus  ditetukan  sesuai  dengan persamaan berikut :
V =Cs.W                                                    (4)
Keterangan :
Cs = koefisien respon seismik W = berat sismik efektif Koefisien respon seismic Cs, harus ditentukan sesuai persamaan : Cs =       e DS I R S (5)
Keterangan :
SDS =  parameter  percepatan  spektrum respon  desain  dalam  rentang  periode pendek R = faktor modifikasi respon I e
= faktor keutamaan gempa
Nilai  Cs  yang  dhitung  sesuai  dengan persamaan  (10)  tidak  perlu  melebihi  berikut ini :
      e D1 I R T S = Cs (6)
C smin = 0,044 SDS Ie ≥ 0,01 (7)
Perhitungan  diatas  jika  di  buat  grafik,  bisa dilihat pada gambar berikut
Gambar  4. Grafik Hubungan Cs, dengan T Sumber : Fema 451 B, 2007

## G. Perhitungan Beban Statik Ekivalen
Gaya gempa lateral ( Fx ) (kN) yang timbul di semua  tingkat  harus  ditentukan  dari  persamaan berikut :
Fx = Cv x V (8)
Cvx  =   k i i n 1 i k s x h W h W (9)
Keterangan : Cvx  = faktor distribusi vertikal V =  gaya  lateral  desain  total  atau  geser didasar struktur (W)(kN) w i dan  w x =  bagian  berat  seismik  efektif total  struktur  (W)  yang  ditempatkan  atau dikenakan pada tingkat i atau x h i dan h x = tinggi dari dasar sampai tingkat I atau x (m) k  =  eksponen  yang  terkait  dengan  periode struktur
H. Distribusi Horizontal Gaya Gempa
Geser  tingkat  desain  gempa  di  semua tingkat  (Vx)(kN)  harus  ditentukan  dari persamaan berikut :
Vx   =   i n x i F (10)
Keterangan :
Fi = bagian dari geser seismic V yang timbul
tingkat I (kN)
Fi  = C vx . V
Dimana : C vx = Faktor distribusi vertikal
I. Simpangan Antar Lantai Defleksi  pusat  massa  di  tingkat  x  (δx) harus    ditentukan    sesuai  dengan  persamaan berikut:
e d x I . C δ δ.e  (11)
Gambar  4. Grafik Hubungan Cs, dengan T Sumber : Fema 451 B, 2007
F = gaya gempa desain tingkat kekuatan  e = perpindahan elastis yang dihitung akibat gaya gempa desain tingkat kekuatan  = Cd  e / I E = perpindahan yang diperbesar  = (  e3 –  e2 ) C d / I E
Simpangan  antar  lantai  tingkat  desain (Δ)  tidak  boleh  melebihi  simpangan  antar lantai  tingkat  ijin  (Δ a ).  Untuk  memenuhi persyaratan  kinerja  batas  layan  struktur bangunan gedung, dalam segala hal simpangan  antar-tingkat  yang  dihitung  dari simpangan struktur tidak boleh melampaui ∆ =  0,015h/ρ  kali  tinggi  tingkat  yang bersangkutan.  Suatu  struktur  harus  memiliki kekakuan yang cukup sehingga pergerakkannya  dapat  dibatasi.  Kekakuan struktur dapat diukur dari besarnya simpangan  antar  lantai  ( drift )  bangunan, semakin  kecil  simpangan  struktur  maka bangunan  tersebut  akan  semakin  kaku. Kekakuan bahan itu sendiri dipengaruhi oleh modulus elastisitas bahan dan ukuran elemen tersebut.  Dan  modulus  elastisitas  berbanding lurus dengan kekuatan bahan, maka semakin kuat  bahan  maka  bahan  tersebut  juga semakin  kaku.  Namun  bahan  yang  terlalu kaku bisa menjadi getas (patah seketika).

## 3. METODOLOGI PENELITIAN
Tahapan  penelitian  ini  diuraikan  sebagai berikut:
a Pengumpulan data
b Studi pustaka
c Efisiensi  dimensi  balok  dan  kolom sebesar 5% dan 10%
d Analisis pembebanan e Pemodelan  struktur  dengan  program ETABS f Hasil analisa struktur
Gambar 5. Denah Bangunan Sumber : PT. Pandu Persada, 2016
Gambar 6. Potongan Bangunan Sumber : PT. Pandu Persada, 2016
Data umum gedung Fungsi bangunan : Gedung Pendidikan Jumlah lantai bangunan : 4 lantai Panjang bangunan : 66 m Lebar bangunan : 30,8   m Tinggi antar lantai Lantai 1 : 5 m Lantai 2 – 4 : 4 m Lantai 5 : 4,7 m Lokasi bangunan : Kota Serang, Banten Mutu beton = 25 Mpa Tebal pelat = 120 mm Mutu baja =  <13 = fy 240 MPa ,
 >13 = fy 400 MPa

## Tabel 3. Spesifikasi Perencanaan Balok
No Notasi Dimensi awal (mm) Efisiensi 5% (mm) Efisiensi 10% (mm) 1 B1 300 x 700 300 x 660 300 x 600 2 B2 300 x 700 300 x 660 300 x 600 3 B3 300 x 600 300 x 560 300 x 540 4 B4 200 x 350 200 x 330 200 x 310 5 B6 150 x 350 150 x 330 150 x 310 6 BA 300 x 500 300 x 470 270 x 500 7 BK 2 300 x 600 300 x 560 300 x 540 8 BK 3 300 x 500 280 x 500 300 x 450 Sumber : PT. Pandu Persada, 2016

## Tabel 4. Spesifikasi Perencanaan Kolom
No Notasi
Dimensi
Awal (mm) Efisiensi 5% (mm) Efisiensi 10% (mm) 1 K1 600 x 600 580 x 580 560 x 560 2 K2 600 x 600 580 x 580 560 x 560 3 K3 300 x 300 290 x 290
280 x 280
4 K4 300 x 300 290 x 290
280 x 280
5 K5 300 x 600 300 x 560 300 x 540 6 KL 300 x 500 290 x 290 280 zx 280 7 KT 300 x 300 280 x 500 260 x 500
Sumber : PT. Pandu Persada, 2016

## 4. ANALISIS DAN PEMBAHASAN
Pembebanan  yang  ditinjau  meliputi beban  hidup  dan  beban  mati,  serta  beban gempa  (beban  gempa  dinamik  respon spektrum dan statik ekivalen sesuai SNI 1726 2012. Hasil berat struktur yang  digunanakan pada  perhitungan  beban  gempa  merupakan hasil perbandingan antara perhitungan manual  dan  hasil  program  ETABS  agar memperkecil resiko kesalahan.
A. Respons Spektrum Desain Dengan  menggunakan  aplikasi  spektra Indonesia http//puskim.pu.go.id
didapat parameter  percepatan  spektral  untuk  tanah keras:
S s = 0,828
S 1 = 0,348
S DS = 0,590
S D1 = 0,337
Gambar 7. Lokasi Penelitian Sumber : Analisa Penulis dan Google Maps, 2018
T 0 = 0,2 S D1 /S DS = 0,2 x 0,337/0.590 = 0,114 s T s = S D1 /S DS = 0,337/0,590 = 0,571 s
       
0 6 , 0 4 , 0 T T S S DS a 236 , 0 114 , 0 0 6 , 0 4 , 0 590 , 0         
S a = SD 1 /T = 0.337/3= 0.112
Berikut  di  bawah  ini  merupakan  grafik respons spektrum yang terjadi :
Gambar  8. Grafik Respons Spektrum pada Lokasi yang ditinjau Sumber : Aplikasi Spektra Desain puskim.pu.go.id, 2018
B. Beban Gempa Statik Ekivalen
a. Beban  gempa  statik  ekivalen  dengan efisiensi 5%
Penentuan  perkiraan  perioda  fundamental alami ditentukan berdasarkan persamaan Ta = C t h n x ,  kondisi crack dan uncracked. Nilai  T pada  kondisi uncracked (T gross )  digunakan untuk  menentukan  nilai  T max (Batas  waktu maksumum).  Batas  waktu  getar  maksimum (T max )  adalah  hasil  perhitungan  berdasarkan rumus empiris SNI gempa, namun tidak perlu lebih kecil dari hasil analisis ETABS kondisi uncracked .  Perhitungan  gempa  diambil  dua arah,  yaitu  berdasarkan  arah  x  dan  y  sesuai nilai T pada masing-masing arah tersebut (T x dan T y )
Berdasarkan rasio partisipasi massa yang telah    mencapai  90%,  didapatkan  T gross-x = 1,112 s dan T gross-y = 1,088 s.
Arah x  C u .T ax = 1,041 s < T uncrack-x = 1,112 s Maka digunakan T max-x = 1,112 s Arah y  C u .T ay = 1,041 s < T uncrack-y = 1,088 s Maka digunakan T max-y = 1,088s Nilai  T  pada  kondisi crack digunakan untuk  menentukan  nilai  T c (T computer ).
Berdasarkan  SNI  2847  2013  pasal  10.10.4, kondisi crack harus  meninjau  properti penampang yang ditetapkan yang
memperhitungkan  pengaruh  beban  aksial, keberadaan  daerah  retak  pada  seluruh panjang  komponen  struktur  dan  pengaruh jangka waktu pembebanan dengan mereduksi momen inersia (I) pada tiap elemen struktur. I kolom = 0,71I g dan I balok = 0,35I g .
Untuk  perioda  struktur  yang  didapat dari program ETABS (Tc) diambil berdasarkan dua arah yaitu T cx = 1,574 s dan T cy = 1,514 s.
Dari  ketiga  persamaan  diatas  didapatkan persamaan yang memenuhi yaitu: Arah x:
Tcx > Cu.Tax = 1,674 s > 1,112 s Maka digunakan T x = 1,112 s Arah Y: Tcy > Cu.Tay = 1,514 s > 1,088 s Maka digunakan T y = 1,088 s
Gambar 9. Batasan Penggunaan Gaya Statik Ekivalen Yang Diizinkan Sumber : Fema 451 B, 2007
TS = S D1 /S DS = 0,337/0,590 = 0,571 s
T ≤ 3.5 Ts
1,112 s  ≤ 3.5 x 0,571
1,112 s  ≤ 1,998 s   (Perencanaan beban statik ekivalen diizinkan)
Penentuan  nilai  C s dihitung  berdasarkan dua arah, yaitu C s-x = 0,057 dan C s-y = 0,058.
Berat struktur, Wt = 58407,046 kN C sx =  0,057  V x =  C s-x x  Wt  =  0,057  x 58407,046 = 3329,212 kN C sy =  0,058  V y =  C s-x x  Wt  =  0,058  x 58407,046 = 3387,609 kN
Tabel  5.  Beban  Statik  Ekivalen  Tiap  Lantai Arah X
Lantai Elevasi (Hi) m berat/ lantai (kN) Wi x H^k X (kNm) Fix (statik) (kN) Vx (statik) (kN) 5 21.7 5771 321147 696 696 4 17 12114 490068 1062 1758 3 13 13130 374186 811 2569
Lantai Elevasi (Hi) m berat/ lantai (kN) Wi x H^k X (kNm) Fix (statik) (kN) Vx (statik) (kN) 2 9 11375 235795 511 3080 1 5 14016 114678 248 3329 ∑ 58407 1535875 Sumber : Analisis Penulis, 2018
Tabel  6.  Beban  Statik  Ekivalen  Tiap  Lantai Arah Y Lantai Elevasi (Hi) m Berat/ lantai (kN) Wi x H^k X (kNm) Fiy (statik) (kN) Vy (statik) (kN) 5 21.7 5771 309504 704 704 4 17 12114 473686 1078 1782 3 13 13130 362844 825 2608 2 9 11375 229659 522 3131 1 5 14016 112484 256 3387 ∑ 58407 1488179 Sumber : Analisis Penulis, 2018
Penggunaan  analisis  respons  spektra perlu  diikuti  dengan  pemenuhan  persyaratan yaitu  besarnya  gaya  geser  dasar  respons spektra  harus  diperbesar  dengan  skala  gaya apabila  nilainya  kurang  dari 85%  gaya  geser dasar  yang  dihitung  menggunakan  prosedur statik ekivalen sesuai Pasal 7.9.4.1 SNI 1726- 2012.
Gambar 10. Grafik Perbandingan Berbagai Nilai Geser Arah X Efisiensi 5% Sumber : Analisia penulis, 2018
Gambar 11. Grafik Perbandingan Berbagai Nilai Geser Arah Y Efiseinsi 5% Sumber :Analisis Penulis, 2018
0 10 20 30 0 1000 2000 3000 4000 Gaya Geser Arah X V Dinamik x V Statik x 0,85xStatik x V Desain X 0 10 20 30 0 1000 2000 3000 4000 Gaya Geser Arah Y V Dinamik y V Statik y 0,85xStatik y
V Desain X
C. Perilaku Struktur ( Mode Shape )
Berdasarkan  SNI  1726  2012,  perilaku struktur  menggunakan  minimum  tiga  derajat kebebasan dinamik yang terdiri dari translasi pada  dua  arah  orthogonal  pada  denah  dan rotasi torsional terhadap sumbu vertikal.
Gambar 12. Mode 1 Translasi Arah X 5% Sumber : Program ETABS, Analisis penulis, 2018
Gambar 13. Mode 2 Translasi Arah Y 5% Sumber : Program ETABS, Analisis penulis, 2018
Gambar 14. Mode 3 Torsi Efisiensi 5% Sumber : Program ETABS, Analisis penulis,

## 2018
Berikut  di  merupakan  grafik  yang  didapat  dari simpangan  respons spektrum untuk arah x dan y.
Gambar  15. Grafik Simpangan Akibat
Respons Spektrum Arah X dan Y  5%
Sumber : Analisis Penulis, 2018
Gambar  16. Grafik Simpangan Akibat Statik Ekivalen Arah X dan Y 5% Sumber : Analisis Penulis, 2018
Dari  grafik  diatas  dapat  disimpulkan  untuk simpangan  arah  x  dan  y  akibat  respons spektrum  dan  simpangan  yang  telah  dikali faktor  pembesaran  (Cd)  arah  x  dan  y  tidak melampaui defleksi izin.
b. Beban  gempa  statik  ekivalen  dengan efisiensi 5%
Penentuan  perkiraan  perioda  fundamental alami ditentukan berdasarkan persamaan Ta = C t h n x ,  kondisi crack dan uncracked. Nilai  T pada  kondisi uncracked (T gross )  digunakan untuk  menentukan  nilai  T max (Batas  waktu maksumum).  Batas  waktu  getar  maksimum (T max )  adalah  hasil  perhitungan  berdasarkan rumus empiris SNI gempa, namun tidak perlu lebih kecil dari hasil analisis ETABS kondisi uncracked .  Perhitungan  gempa  diambil  dua arah,  yaitu  berdasarkan  arah  x  dan  y  sesuai nilai T pada masing-masing arah tersebut (T x dan T y )
Berdasarkan rasio partisipasi massa yang telah    mencapai  90%,  didapatkan  T gross-x = 1,212 s dan T gross-y = 1,184 s.
Arah x  C u .T ax = 1,041 s < T uncrack-x = 1,212 s Maka digunakan T max-x = 1,212 s Arah y  C u .T ay = 1,041 s < T uncrack-y = 1,184 s Maka digunakan T max-y = 1,184 s Nilai  T  pada  kondisi crack digunakan untuk  menentukan  nilai  T c (T computer ). Berdasarkan  SNI  2847  2013  pasal  10.10.4, kondisi crack harus  meninjau  properti penampang yang ditetapkan yang memperhitungkan  pengaruh  beban  aksial, keberadaan  daerah  retak  pada  seluruh panjang  komponen  struktur  dan  pengaruh jangka waktu pembebanan dengan mereduksi momen inersia (I) pada tiap elemen struktur. I kolom = 0,71I g dan I balok = 0,35I g .
Untuk  perioda  struktur  yang  didapat dari program ETABS (Tc) diambil berdasarkan dua arah yaitu T cx = 1,714 s dan T cy = 1,651 s.
Dari  ketiga  persamaan  diatas  didapatkan persamaan yang memenuhi yaitu: Arah x: Tcx > Cu.Tax = 1,702 s > 1,212 s Maka digunakan T x = 1,212 s Arah Y: Tcy > Cu.Tay = 1,639 s > 1,184 s Maka digunakan T y = 1,184 s T S = S D1 /S DS = 0,337/0,590 = 0,571 s
T ≤ 3.5 Ts
1,212 s  ≤ 3.5 x 0,571
1,212 s  ≤ 1,998 s   (Perencanaan beban statik ekivalen diizinkan)
Penentuan  nilai  C s dihitung  berdasarkan dua arah, yaitu C s-x = 0,057 dan C s-y = 0,058. Berat struktur, Wt = 57507,852 kN C sx =  0,050  V x =  C s-x x  Wt  =  0,050  x 57507,852 = 3047,916 kN C sy =  0,053  V y =  C s-x x  Wt  =  0,053  x 57507,852 = 3105,424 Kn
Tabel  9.  Beban  Statik  Ekivalen  Tiap  Lantai Arah X 10%
Lantai Elevasi (Hi) m Berat/ lantai (kN) Wi x H^k X(kNm) Fix (statik) (kN) Vx (statik) (kN) 5 21.7 5670 368036 650 650 4 17 11885 553992 979 1630 3 13 12970 420218 742 2373 2 9 13182 259385 458 2831 1 5 13798 122357 216 3047 ∑ 57507 1723990 3047 Sumber : Analisis Penulis, 2018
Tabel  10.  Beban  Statik  Ekivalen  Tiap  Lantai Arah Y 10%
Lantai Elevasi (Hi) m Berat/ lantai (kN) Wi x H^k X(kNm) Fiy (statik) (kN) Vy (statik) (kN) 5 21.7 5670 352517 658 658 4 17 11885 532448 995 1654 3 13 12970 405396 757 2411 2 9 13182 251527 470 2881 1 5 13798 119631 223 3105 ∑ 57507 1661521 3105
Sumber : Analisis Penulis, 2018
Penggunaan  analisis  respons  spektra perlu  diikuti  dengan  pemenuhan  persyaratan yaitu  besarnya  gaya  geser  dasar  respons spektra  harus  diperbesar  dengan  skala  gaya apabila  nilainya  kurang  dari 85%  gaya  geser dasar  yang  dihitung  menggunakan  prosedur statik ekivalen sesuai Pasal 7.9.4.1 SNI 1726- 2012.
Rasio x = ase Vdynamic b 0,85xV ≤ 1
Gambar 17. Grafik Perbandingan Berbagai Nilai Geser Arah X 10% Sumber : Analisia penulis, 2018
Gambar 18. Grafik Perbandingan Berbagai Nilai Geser Arah Y 10% Sumber :Analisis Penulis, 2018
D. Perilaku Struktur ( Mode Shape )
Berdasarkan  SNI  1726  2012,  perilaku struktur  menggunakan  minimum  tiga  derajat kebebasan dinamik yang terdiri dari translasi
0 5 10 15 20 25 0 1000 2000 3000 4000

## Gaya Geser Arah X
V Dinamik x V Statik x 0,85xStatik x 0 5 10 15 20 25 0 1000 2000 3000 4000

## Gaya Geser Arah Y
V Dinamik y V Statik y 0,85xStatik y
V Desain X
pada  dua  arah  orthogonal  pada  denah  dan rotasi torsional terhadap sumbu vertikal.
Gambar 19. Mode 1 Translasi Arah X 10% Sumber : Program ETABS, Analisis penulis,
2018
Gambar 20. Mode 2 Translasi Arah Y 10% Sumber : Program ETABS, Analisis penulis, 2018
Gambar 20. Mode 3 Torsi 10% Sumber : Program ETABS, Analisis penulis, 2018
Berikut  di  merupakan  grafik  yang  didapat  dari simpangan  respons spektrum untuk arah x dan y.
Gambar  21. Grafik Simpangan Akibat Respons Spektrum Arah X dan Y 10% Sumber : Analisis Penulis, 2018
Gambar  22. Grafik Simpangan Akibat Statik Ekivalen Arah X dan Y 10% Sumber : Analisis Penulis, 2018
Dari  grafik  diatas  dapat  disimpulkan untuk simpangan arah x dan y akibat respons spektrum  dan  simpangan  yang  telah  dikali faktor  pembesaran  (Cd)  arah  x  dan  y  tidak melampaui defleksi izin.
E. Pembaasan
Perbedaan  yang  terlihat  jelas  dalam efiesiensi  elemen  struktur  balok  dan  kolom adalah  berat  gedung.  Berat  gedung  pada perencanaan  awal  (W t,awal )  =  59605,273  kN, sedangkan  untuk  efisiensi  5%  berat  gedung (W t,5% )  =  58407,046  kN  dan  berat  gedung (W t,10% )  =  57507,852  kN  pada  efisiensi  10% sebesar kN. Persentase perubaan antara W t,5% dengan  W t,awal sebesar  2,01  dan  persentase perbaan  antara  W t,10% dengan  W t,awal sebesar 3,52 %.

## Tabel  13. Perbandingan Simpangan Arah X
Lantai δ (RS) perenc. awal (mm) δ (RS) 5% (mm) % peruba an δ (RS) 10% (mm) % perhub aan Atap 30,34 35.41 16,71 42,01 18,63 4 26,49 30.05 13,44 35,53 18,24 3 20,22 24.49 21.18 28,67 41,79 2 14.38 16.68 15,99 19,32 34,35 1 5,27 7.9 49,91 9,35 75,98 Sumber : Analisis Penulis, 2018 Tabel  14. Perbandingan Simpangan Arah Y Lantai δ (RS) perenc. awal (mm) δ (RS) 5% (mm) % perub aan δ (RS) 10% (mm) % peruba an Atap 30,82 35.88 14,10 47,02 52,56 4 26,45 29.38 11,08 39,57 49,60 3 20.17 24.07 19,34 31,84 57,86 2 14.20 16.37 15,28 21,68 52,68 1 6,03 8.02 33,00 11,95 98,18 Sumber : Analisis Penulis, 2018
Gambar  22. Grafik Perbandingan Nilai
Simpangan Ara h x Sumber : Analisis Penulis, 2018
Gambar  22. Grafik Perbandingan Nilai Simpangan Ara h x Sumber : Analisis Penulis, 2018
Hasil dari tabel simpangan diatas, terlihat perubahan  nilai  simpangan  dari  efisiensi balok  dan  kolom  sebesar  5%  dan  efisiensi 10%.  Efisiensi  10%  pada  balok  dan  kolom menghasilkan  nilai  simpangan  yang  lebih besar dari efisiensi 5%. Persentase perubahan nilai  simpangan  akibat  efisiensi  5%  teradap perencanaan  awal  sebesar  23,45%  pada  arah x  dan  pada  arah  y  sebesar  18,56  %. Sedangkan  persentase  perubahan    nilai simpangan  akibat  efisiensi  10%  terhadap perencanaan awal sebesar 30,73 % pada arah x dan pada arah y sebesar 62,176 %.
Menurut Smith and Coul, 1991, semakin kecil  simpangan  struktur  yang  terjadi    maka bangunan  tersebut  akan  semakin  kaku.  Hasil menunjukkan bahwa gedung dengan efisiensi sebesar  5%  memperoleh  nilai simpangan yang  lebih  kecil  dibandingkan  gedung dengan efisiensi 10% pada balok dan kolom. Ini  menunjukaan  ba h wa s emakin  besar dimensi elemen strukturnya maka simpangan yang  dihasilkan  semakin  kecil  karena
besarnya simpangan dipengaruhi oleh kekakuan,  dan  nilai  kekakuan  dipengarui oleh dimensi elemen strukturnya.
Gambar  23. Grafik Perbandingan Gaya Geser Arah x
Gambar  24. Grafik Perbandingan Gaya Geser arah y
Tabel  15. Perbandingan Gaya Geser pada Efisiensi 5% terhadap Perencanaan Awal Lantai Gaya geser Perenc. Awal Gaya Geser 5% % Vx % Vy Vx
(kN) Vy (kN) Vx (kN) Vy (kN) Atap 710 831 696 704 1,98 15,30 4 1862 1839 1758 1782 5,57 3,07 3 2673 2793 2569 2608 3,88 6,60 2 3212 3351 3080 3131 4,11 6,56 1 3538 3595 3329 3387 5,92 5,77 Sumber : Analisis Penulis, 2018
Tabel  15. Perbandingan Gaya Geser pada Efisiensi 10% terhadap Perencanaan Awal
Lantai Gaya geser 5% Gaya Geser 10% % Vx % Vy Vx
(kN) Vy
(kN) Vx (kN) Vy (kN) Atap 710 831 651 658 8,38 7,23 4
1862 1839 1630 1654 12,47 11,18
3
2673 2793 2373 2412 11,23 9,78 2 3212 3351 2832 2882 11,86 10,30 1 3538 3595 3048 3105 13,87 12,24 Sumber : Analisis Penulis, 2018
Berdasarkan  grafik  gaya  geser  diatas, dapat dilihat bahwa gaya geser pada efisiensi 5%  lebih  besar    dibandingkan  dengan efisiensi 10%. Gaya geser yang didapat pada perencanaan  awal  sebesar  3595  kN,  pada efisiensi  5%  diperole  gaya  geser  sebesar 3387  kN  dan  pada  efisiensi  10%  sebesar 31,05  kN.  Persentase  perubaan  gaya  geser pada  efisiensi  5%  teradap  perencanaan  awal sebesar 5,77% dari perencanaan awal. Untuk efisiensi 10% mengasilkan persentase perubaan  12,24%  dari  perencanaan  awal. Hal  ini  menunjukkan  bahwa  hubungan  gaya geser  (V)  dengan  berat  gedung,  semakin berat gedung maka semakin besar gaya geser yang terjadi.

## 5. KESIMPULAN DAN SARAN
a. Efisiensi pada elemen struktur balok dan kolom  pada  gedung  Fakultas  Hukum UNTIRTA  sebesar  5%  dan  10%  aman terhadap simpangan.
b. Efisiensi  sebesar  5%  menghasilkan simpangan  lebih  kecil  dibandingkan efisiensi 10%.
c. Efisiensi  sebesar  5%  menghasilkan  gaya geser  lebih  kecil  dibandingkan  efisiensi 10%.
d. Semakin  besar  dimensi  elemen  struktur, simpangan  yang  dihasilkan  semakin kecil.  Sedangkan  pada  gaya  geser, semakin  berat  suatu  gedung  akan menghasilkan  gaya  geser  yang  lebih besar.
Adapun  saran-saran  yang  dapat  disampaikan berkaitan  dengan  pengerjaan  skripsi  ini diantaranya sebagai berikut:
a. Dalam pemodelan struktur, untuk penelitian  selanjutnya  dapat  dilakukan dengan  pemberian  beban  dan  struktur yang  lebih  mendetail,  agar  struktur  yang dimodelkan  dapat  lebih  sesuai  dengan kenyataan .
b. Perlu dianalisis kekekuan struktur gedung  antara  gedung  dengan  efisiensi balok dan kolom 5% dan 10%

## 6. DAFTAR PUSTAKA
Badan Standarisasi Nasional. (1989), SNI-02- 1727-1989: Pedoman Perencanaan
Pembebanan Untuk Rumah dan Gedung . Bandung: BSN. Badan Standarisasi Nasional. (2012), SNI-03- 1726-2012:  Tata  Cara  Perencanaan
Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan  Gedung  dan  Non  Gedung . Bandung: BSN. Badan Standarisasi Nasional. (2013), SNI-03- 2847-2013: Persyaratan Beton Struktural  untuk  Bangunan  Gedung . Bandung: BSN.
Badan  Standarisasi  Nasional.  (2013), SNI-03-1727-2013: Beban Minimum untuk  Perencanaan  Bangunan  Gedung Dan Struktur Lain , Bandung: BSN. HAKI. (2016). Perancangan gedung Bertingkat  Tahan  Gempa  Sesuai  SNI 1726-2012 . Jakarta. Mursyidan, Akhmad, (2017). Analisis Struktur  Gedung  Bertingkat  di  Lima
Wilayah  di  Indonesia  Terhadap  Beban
Gempa  dan  Beban  AnginBerdasarkan SNI  1726-2012  dan  SNI  1727-2013.
Banten: Universitas Sultan Ageng
Tirtayasa. NEHRP.  (2006). FEMA  451  for  Seismic Regulation  of  Seismic  Building  and Other Structure Acompanying Commentary and Maps , Washington,D.C. Nur Lailasari, Desinta. (2013). Studi Komparasi  Perencanaan  Gedung  Tahan Gempa  dengan  Menggunakan  SNI  03- 1726-2002  dan  SNI  03-1726-2012.
Rekayasa Sipil , Vol 1. Permatasari,  Atika.  (2013), Analisis  Struktur Gedung Lab
terpadu Untirta
Berdasarkan  Peraturan  SNI  1726-2012 dan  SNI  2847-2013 .  Banten:  Universitas Sultan Ageng Tirtayasa. Prabowo, Agung. (2014). Efisiensi Kebutuhan  Material  Pada  Perencanaan Portal  Tahan  Gempa  Wilayah  4  dengan Efisiensi  Elemen  Struktur  Balok  dan Kolom. Surakarta: Universitas Muhammadiyah Surakarta. Priyosulistyo,  H.  (2010). Struktur  Beton Bertulang 1. Biro Penerbit. Yogyakarta. Ray  Sandy  Agusta,  Rizal.  (2016).  Evaluasi Kekuatan  dan  Detailing  Tulangan  Balok Beton  Bertulang  Sesuai  SNI  2847:2013
dan  SNI  1726:2012. Matriks  Sipil ,Vol  4 No.4. Setiawan, Agus. (2016). Perencanaan Struktur  Beton  Bertulang  Berdasarkan SNI 2847  2013. Erlangga. Jakarta Suharjanto.  (2013). Rekayasa  Gempa .  Kepel Press. Yogyakarta. Ulinnuha,  Toni.  (2016).  Evaluasi  Kekuatan dan  Detailing  Tulangan  Kolom  Beton Bertulang  Sesuai  SNI  2847:2013  dan SNI  1726:2012. Matriks  Sipil. Vol  4 No.4.