Journal homepage: http://iptek.its.ac.id/index.php/jats

## Perencanaan dan Analisis Perkuatan Lereng Menggunakan Fondasi Micropiles
Wirman Hidayat 1,* , Rangga Adiprima Sudisman 1 , Arlyn Aristo 1
Program Studi Teknik Sipil, Universitas Pertamina, Jakarta 1 Koresponden*, Email: wirman.hidayat@universitaspertamina.ac.id
Info Artikel Abstract
Diajukan              13 Oktober 2022
Diperbaiki            25 Mei 2023 Disetujui              25 Mei 2023 Keywords: slope stability, micropiles, safety factor, shear resistance, bending momen, pile spacing
Slope reinforcement design with micropiles is widely employed to enhance the stability of unstable slopes.  The  main  advantage  of  using  micropiles  is  their  high  resistance  capacity  and  ease  of construction in limited work areas. In this study, the micropile design was conducted to improve slope  stability.  Additionally,  the  effect  of  pile  installation  distance  (spacing)  on  the  structural behavior of the micropiles, including shear resistance and bending  moment, was investigated. The analysis was performed using the limit-equilibrium method and finite element method. The findings indicated that the micropiles increased the safety factor of unstable slopes from FS= 1,01 to meet the criteria (FS = 1,51). The study results also demonstrated that the shear resistance and bending  moment  per  pile  decreased  as  the  installation  distance  between  piles  decreased.  This reduction occurred due to the more distributed driving forces and the effect of a reduction in the bearing capacity of the pile group.
Kata kunci: stabilitas lereng, micropiles , angka keamanan, tahanan geser, momen lentur, spasi pemasangan tiang
Abstrak Perencanaan perkuatan lereng dengan micropiles merupakan salah satu metode yang biasa digunakan  dalam  meningkatkan  stabilitas  lereng  yang  labil.  Keuntungan  utama  dalam penggunaan micropiles adalah memiliki kapasitas tahanan yang tinggi, mudah dikonstruksi, dan  bisa  dikerjakan  pada  area  kerja  yang  terbatas.  Pada  penelitian  ini  dilakukan perancangan micropiles untuk  meningkatkan  stabilitas  lereng,  kemudian  dilakukan  studi terhadap pengaruh jarak pemasangan (spasi) tiang terhadap perilaku struktural micropiles yaitu  tahanan  geser  dan  momen  lentur.  Analisis  dilakukan  dengan metode  kesetimbangan batas dan metode elemen hingga. Diperoleh bahwa perancangan micropiles yang dilakukan dapat  meningkatkan  angka  keamanan  lereng  yang  labil  (FS  =  1,01)  menjadi  memenuhi kriteria  (FS  =  1,51).  Hasil  studi  pengaruh  jarak  pemasangan  tiang  menunjukkan  bahwa tahanan  gaya geser dan  momen  lentur per pile berkurang ketika  jarak  pemasangan  antar tiang semakin kecil. Hal ini terjadi karena beban pada lereng lebih terdistribusi ke masing- masing micropiles dan adanya efek reduksi daya dukung pada grup tiang.

## 1. Pendahuluan
Perkuatan  lereng  dengan  menggunakan  material struktural sering dilakukan untuk menjamin stabilitas lereng agar  memenuhi  kriteria,  metode  ini  juga  bisa  memberikan kemudahan  dalam  proses  konstruksi  ketika  kondisi  lokasi pekerjaan  memiliki  area  kerja  yang  terbatas  dan  sulit dijangkau,  karena  pekerjaan  dengan  perkuatan  struktural membutuhkan  area  kerja  yang  relatif  lebih  kecil dibandingkan  dengan  metode  perbaikan  dengan  perubahan geometri  dan  perbaikan  tanah.  Salah  satu  jenis  perkuatan lereng  yang  bisa  digunakan  adalah  dengan  menggunakan fondasi berdiameter kecil (150-300 mm) dari material beton bertulang  atau  menggunakan casing baja  yang  dipasang dengan  metode  pengeboran  dan grouting [1]  yang  disebut dengan micropiles .  Studi  tentang  penggunaan micropiles untuk  perkuatan  lereng  sudah  dilakukan  sejak  waktu  yang cukup  lama,  diantaranya  [2]–[4]  menunjukkan  bahwa penggunaan micropiles berhasil memberikan stabilitas lereng yang memenuhi kriteria.
Perhitungan  stabilitas  lereng  umumnya  dapat  dihitung menggunakan  metode  kesetimbangan  batas (limit- equilibrium) [5], [6]. Metode ini menggunakan prinsip perhi- tungan  dengan  menggunakan  persamaan  kesetimbangan (gaya atau momen) yang harus ditahan oleh kekuatan tanah dengan  membagi  massa  tanah  dalam  beberapa  irisan  yang proporsional.
Untuk  mendapatkan  hasil  perhitungan  stabilitas  lereng dan  perencanaan  perkuatan  yang  menyeluruh,  maka  digu- nakan  analisis  menggunakan  metode  elemen  hingga (finite element ),  pada  metode  ini  dapat  diperoleh  stabilitas  lereng dengan menghitung angka keamanan (safety factor ) dengan analisis  /𝑐 reduction . Parameter kekuatan tanah ( 𝑐 = kohesi dan  = sudut geser) secara berulang- ulang direduksi, proses pengurangan  kekuatan  geser  ini  secara  bertahap  akan membuat lereng berdeformasi semakin besar dan pada suatu kondisi  berada  pada  kondisi  runtuh,  angka  keamanan didefinisikan sebagai faktor reduksi yang dicapai pada saat terjadi keruntuhan [7].
Pada  penelitian  ini  dilakukan  perancangan  perkuatan lereng  yang  mengalami  kelongsoran  menggunakan micropiles . Analisis yang dilakukan meliputi stabilitas lereng tanpa dan dengan perkuatan, penentuan  posisi pemasangan micropiles terhadap  jarak  horizontal  lereng,  dan  pengaruh rasio  spasi  pemasangan  dan  diameter  tiang  terhadap  gaya geser  dan  momen  lentur  yang  terjadi  pada  tiang.  Analisis dilakukan  dengan  metode  kesetimbangan  batas  dan perangkat lunak berbasis elemen hingga PLAXIS 2D.

## 2. Metode
Studi  ini  membahas  analisis  stabilitas  dan  rencana perbaikan  terhadap  lereng  yang  labil  menggunakan micropiles . Diagram alir penelitian terdapat pada Gambar 1 . Pada tahap awal dilakukan analisis terhadap data pengujian laboratorium  dan  data  lapangan  berupa engineering properties , index  properties , triaxial, dan standard penetration test (SPT) untuk mendapatkan parameter tanah. Dari  hasil  tersebut  dilakukan  analisis  stabilitas  terhadap lereng eksisting dengan metode kesetimbangan batas, tahap berikutnya  dilakukan  perancangan  perkuatan  lereng menggunakan micropiles agar  memenuhi  angka  keamanan yang disyaratkan . Untuk  menganalisis  hasil  perkuatan  yang  dirancang, dilakukan pemodelan menggunakan perangkat lunak elemen hingga PLAXIS 2D. Pada tahap ini diperoleh nilai stabilitas, gaya  geser  dan  momen  lentur  yang  terjadi.  Pada  tahap selanjutnya  dilakukan  analisis  terhadap  variasi  lokasi pemasangan micropiles dan  pengaruh  jarak  pemasangan antar  tiang  terhadap  perilaku  struktural  (gaya  geser  dan momen lentur) pada micropiles .

## 2.1 Analisis Data
Lereng  yang  ditinjau  dalam  studi  ini  adalah lereng  alami  yang  memiliki  ketinggian  18-meter dengan  jarak  horizontal  adalah  20  meter,  pada bagian atas lereng terdapat bangunan rumah tinggal 1  (satu)  lantai  dan  pada  bagian  bawah  lereng terdapat  sungai  dengan  ketinggian  muka  air  rata- rata  adalah  2-meter,  kondisi  eksisting  lereng terdapat kelongsoran dengan ketinggian longsor 3- meter seperti pada Gambar 2 . Hal ini memberikan indikasi bahwa lereng tersebut berada dalam kondisi labil.  Berdasarkan  hasil  penyelidikan  tanah  yang dilakukan,  terdapat  5  (lima)  lapisan  tanah  dimana pada lapisan permukaan sampai dengan kedalaman 6-meter  terdapat  tanah  lempung  kepasiran  dengan konsistensi sangat lunak, pada lapisan kedua (6 – 20 meter)  terdapat  tanah  lempung  sedang,  dan  pada
lapisan berikutnya terdapat lapisan yang relatif lebih kuat  berupa  pasir  berlempung,  parameter  analisis yang digunakan dan geometri lereng terdapat pada Tabel 1 dan Gambar 3 .
Gambar 1. Diagram Alir Penelitian
Gambar 2. Kondisi Eksisting Lereng terdapat Longsor
Tabel 1. Parameter Analisis
Lapisan Kedalaman (m) Parameter Kuat Geser  unsat (kN/m 3 )  sat (kN/m 3 ) k (m/day) Dari Sampai c ’ (kPa)  ’ (o) Sandy Clay 0 6 7 8 15,50 16,42 0,0086 Silty Clay 6 14 55 12 15,50 17,97 0,0086 Sandy Clay 14 20 60 15 15,70 18,67 0,086 Silty Clayey Sand 20 24 4 35 15,82 19,75 8,64 Sand 24 42 2 35 16,02 19,78 8,64 Tinggi muka air 7-meter dibawah permukaan tanah Beban bangunan Beban merata 10 kPa
Gambar 3. Kontur Lereng dan Profil Tanah

## 2.2 Stabilitas Lereng dan Perencanaan Micropiles
Kondisi  lereng  eksisting  harus  dievaluasi  berdasarkan hasil  pengujian  tanah  lapangan  dan  laboratorium.  Analisis akan  memberikan  hasil  berupa  tingkat  kestabilan  lereng dalam bentuk angka keamanan (FS) sehingga bisa ditentukan apakah diperlukan perkuatan atau tidak berdasarkan kriteria yang  terdapat  pada Tabel  2 .  Metode  kesetimbangan  batas dapat  menghitung  angka  keamanan  lereng  dengan mempertimbangkan  gaya interaksi  yang  terjadi  antar  irisan model    yang  dibuat  [5]  seperti  yang  ditunjukkan  pada Gambar 4 , angka keamanan  dihitung dengan menentukan solusi kesetimbangan gaya pada persamaan 1.
𝐹𝑆 = ∑ (𝑐 𝑏 + 𝑊 tan  +  𝑇 tan  ′) 1 (𝑐𝑜𝑠  + 𝑡𝑎𝑛  sin  𝐹𝑆 ) ∑ 𝑊 𝑠𝑖𝑛  (1)
dimana: FS = angka keamanan (-) c’ = nilai kohesi tanah (kPa)  ’ = sudut geser tanah ( o )
b n = lebar irisan (m) W n = berat irisan tanah (kN)  T = resultan gaya antar irisan (kN)  n
= sudut antara bidang lonsor dengan vertikal ( o ) Pada  persamaan  1  terlihat  bahwa  variabel  angka keamanan (FS)  terdapat pada  sisi  kiri  dan  kanan,  sehingga dalam  penyelesaian  persamaan  tersebut  perlu  dilakukan proses trial-error sehingga  nilai  FS  yang  diperoleh  dapat memenuhi kondisi pada masing- masing persamaan.
Tabel 2 . Nilai Faktor Angka Keamanan untuk Lereng [8] Biaya dan konsekuensi dari kegagalan lereng Tingkat ketidakpastian kondisi analisis Rendah Tinggi Biaya perbaikan sebanding dengan biaya tambahan untuk merancang lereng yang lebih konservatif 1,25 1,5 Biaya perbaikan lebih besar dari biaya tambahan untuk merancang lereng yang lebih konservatif 1,5 ≥2,0
Tujuan utama dari penggunaan micropiles adalah untuk meningkatkan  stabilitas  lereng  sehingga  memenuhi  kriteria angka keamanan yang disyaratkan mengacu pada SNI-8460 [8],  sebagai  panduan  teknis  dalam  perhitungan  juga digunakan FHWA-NHI-05-039 [9].
Dalam perencanaan perkuatan menggunakan micropiles diperlukan  perhitungan  tahanan  geser  tanah  dan  tahanan perkuatan  dibandingkan  terhadap  beban  yang  bekerja  pada lereng.  Proses  perancangan  dimulai  dengan  desain preliminary untuk menentukan panjang, diameter dan spasi pemasangan  tiang  menggunakan  metode  kesetimbangan
batas.  Tahap  berikutnya  dilakukan  analisis  menggunakan metode  elemen  hingga  berupa  analisis  angka  keamanan lereng  serta  penentuan  lokasi  pemasangan micropiles pada potongan melintang lereng sehingga pemasangan micropiles menjadi optimal untuk memperoleh lokasi yang memberikan nilai  angka  keamanan  tertinggi  seperti  terdapat  pada Gambar 5 .
Gambar 4. Diagram Kesetimbangan Gaya pada Irisan Lereng dengan Metode Bishop
Gambar 5. Lokasi Rencana Pemasangan Micropiles dengan Jarak X dari Puncak Lereng 2.2.1 Menentukan Panjang Micropiles
Panjang kebutuhan micropiles disyaratkan harus melebihi kedalaman  bidang  kritis  kelongsoran,  model  analitis  untuk perhitungan  ditunjukkan  pada Gambar  6 .  Kedalaman micropiles dibagi  menjadi  2  (dua)  bagian  yaitu  kedalaman diatas  bidang  lonsor (𝐿 ) dan  kedalaman  dibawah  bidang longsor (𝐿 ) .  Kedalaman 𝐿 dapat  diperoleh  dengan menentukan  lokasi  kedalaman  maksimum  tanah  labil  yang akan  ditahan  oleh  tiang,  sedangkan  untuk  kedalaman 𝐿 ditentukan  dengan  menghitung  kebutuhan  kapasitas  tiang
untuk menahan beban yang disalurkan oleh tiang yang berada diatas bidang longsor dengan persamaan 2.
 𝐿  𝐷 ≥ 𝑃 =  𝐿  𝐷𝐹𝑆 (2)
dimana:
 1 = Kekuatan lekat micropiles -tanah bagian L 1 (kPa)  2 = Kekuatan lekat micropiles -tanah bagian L 2 (kPa) D  = Diameter micropiles (m)
FS = Angka keamanan untuk tahanan tiang [9]
Sehingga diperoleh:
𝐿 =   𝐿 𝐹 (3)
Panjang total mico pile s dapat dihitung dengan: 𝐿 =   𝐿 + 𝐿
(a)

## (b)
Gambar  6. Model  Analitis  untuk  Perhitungan  Tahanan Ultimit Micropiles (a) Micropiles diatas Bidang Longsor (L 1 ) (b) Micropiles dibawah Bidang Longsor (L 2 ) [9]

## 2.2.2 Kapasitas Tahanan Geser dan Momen Micropiles
Tahanan  geser micropiles ditentukan  oleh  gaya  geser yang  bisa  diberikan  pada  tiang  yang  mengakibatkan terjadinya  momen  lentur  pada  lokasi  tertentu  dimana  nilai tersebut  tidak  boleh  melebihi  kapasitas  geser  dan  momen ultimit  yang  dimiliki  oleh micropiles .  Perhitungan  respon tanah dan tiang terhadap pembebanan lateral dihitung dengan
Wirman Hidayat dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 21, Nomor 2, Mei 2023 (129-136)                               133
menggunakan  metode  kurva p-y ,  dimana y adalah  defleksi tiang dan p adalah respon tanah.
Metode kurva p-y dimodelkan secara analitis oleh  [10], [11]  menggunakan  model conventional-beam  column equation dimana perhitungan dilakukan dengan mengasumsikan bahwa tiang berlaku sebagai sebuah kolom yang mendapatkan gaya lateral dan gaya tekan vertikal pada pusat  massa  kolom  seperti  pada Gambar  7 .  Untuk mendapatkan nilai parameter tahanan geser yang diperlukan maka digunakan persamaan 4.
+ 𝑃 = 0 (4)
Dimana dM adalah mom en lentur, Px adalah gaya tekan aksial dan y adalah defleksi.
Gambar  7. Analisis  elemen  micropiles  dengan  Model Kolom [10]

## 2.2.3 Perhitungan Jarak Pemasangan (Spasi)
Spasi  pemasangan micropiles memberikan  pengaruh langsung terhadap angka keamanan dan besarnya gaya lateral yang  ditahan  oleh  masing-  masing  tiang,  selain  itu  jarak pemasangan  sangat  berpengaruh  terhadap  kemampuan perkuatan  dalam  menahan  massa  tanah,  konfigurasi pemasangan tiang ditujukkan pada Gambar 8 dan Gambar 9 .  Jarak  maksimum (S 1maks ) pemasangan micropiles ditentukan oleh perbandingan antara besar gaya lateral yang mampu ditahan oleh  tiang (H ult ) dibagi terhadap gaya total yang harus ditahan (H req ) dengan persamaan 5.
𝑆
=
(5)
Untuk  mengevaluasi  potensi  deformasi  plastis  yang  terjadi diantara micropiles [12] digunakan teori dalam bentuk gaya lateral tanah terhadap micropiles pada persamaan 6.
Gaya  horizontal  ultimit  yang  bekerja  pada micropiles yang  disebabkan  oleh  pergerakan  massa  tanah  diantara micropiles
(Hult-soil/pile) dihitung
dengan mengintegrasikan nilai q berdasarkan kedalaman micropiles dari bagian  atas bidang  longsor.  Untuk mengevaluasi spasi
pemasangan  yang direncanakan  maka digunakan  ketentuan berikut:
1) Jika 𝐻 ≥ maka  kondisi  aliran  plastis tidak terpenuhi, maka spasi yang digunakan adalah
𝑆 = 𝑆 2) Jika 𝐻 / < 𝐻 /2 maka  kondisi  aliran plastis terpenuhi, maka spasi yang digunakan adalah 𝑆 < 𝑆
Penentuan jarak pemasangan (spasi) dalam perencanaan micropiles merupakan hal yang sangat penting dan bersifat spesifik berdasarkan kasus yang ditinjau. Spasi pemasangan yang  terlalu  dekat  dapat  menyebabkan  peningkatan  biaya konstruksi,  sedangkan  jika  spasi  pemasangan  terlalu  jauh, maka deformasi dan gaya yang terjadi pada tiang meningkat, sehingga  dapat  menyebabkan  kerusakan  pada  tiang.  Oleh karena  itu  pada  studi  ini  juga  dilakukan  analisis  pengaruh jarak  pemasangan (𝑆 ) terhadap  diameter  tiang (𝐷) yang dinyatakan  dalam  rasio ( 𝑆 𝐷) terhadap  gaya  geser  dan momen lentur yang terjadi pada tiang.
Gambar 8. Layout Pemasangan Micropiles
Gambar 9. Model Spasi Pemasangan Micropiles
𝑞 = 𝑐𝑆 𝑆 𝑆 (    )
1 𝑁  tan  𝑒𝑥𝑝 𝑆 − 𝑆
𝑆 𝑁  tan  tan  8 +  4 − 2𝑁  tan  − 1 + 2 tan  + 2𝑁  + 𝑁  / 𝑁  / tan  + 𝑁  − 1 − 𝑐 𝑆 2 tan  + 2𝑁 
+ 𝑁  𝑁  tan  + 𝑁  − 1 − 2𝑆 𝑁  +  𝑧 𝑁  𝑆 𝑆 𝑆 (    ) 𝑒𝑥𝑝 𝑆 − 𝑆 𝑆 𝑁  tan  tan  8 +  4 − 𝑆         (6)
dimana:
N  = 𝑡𝑎𝑛  4 +  2 (-)
S 1 = Spasi tiang dari pusat-ke-pusat geometri (m) S 2 = Jarak tiang dari sisi-ke-sisi geometri (m) C = Kohesi tanah (kPa)  = Sudut geser tanah dengan interface ( o )  ’ = Berat volume efektif tanah (kN/m 3 ) z = Kedalaman titik tinjau dari permukaan tanah (m)

## 3. Hasil dan Pembahasan
Analisis  stabilitas  lereng  dan  perencanaan  perkuatan lereng  dilakukan  menggunakan  metode  Bishop,  dimana metode  ini  menggunakan  prinsip  kesetimbangan  batas menggunakan persamaan 1, model analisis geometri terdapat pada Gambar  10 .  Analisis  dilakukan  dengan  dengan membagi  lereng  secara  vertikal  menjadi  beberapa  irisan, pada setiap irisan dihitung besar gaya yang mendorong dan gaya yang menahan, sehingga dari kesetimbangan gaya dan momen  pada  masing-  masing  irisan  dapat  ditentukan  nilai angka  keamanan,  dari  perhitungan  tersebut  nilai  angka keamanan  yang  diperoleh  adalah  1,01  dimana  nilai  ini menunjukkan bahwa lereng berada dalam kondisi labil.
Perkuatan lereng perlu dirancang agar lereng memenuhi kriteria keamanan. Perhitungan dilakukan untuk memperoleh  nilai  tahanan micropiles yang  diperlukan, sedangkan untuk menentukan jarak pemasangan digunakan perbandingan antara besar gaya lateral yang mampu ditahan oleh  tiang (H ult ) dibagi  terhadap  gaya  total  yang  harus ditahan (H req ) pada persamaan 5, untuk menganalisis potensi deformasi  platis  tanah  yang  terjadi  diantara micropiles digunakan  persamaan  6.  Berdasarkan  hasil  desain  yang dilakukan diperoleh bahwa pemasangan micropiles dengan nilai tahanan geser (H req ) sebesar 595 kN memberikan angka keamanan yang memenuhi kriteria ( FS desain = 1,51). Panjang total  tiang (L) adalah  28-meter  dengan  jarak  pemasangan antar pile (S 1 ) adalah 0,75-meter, sedangkan diameter tiang (D) adalah 230 mm menggunakan casing pipa baja dengan diameter luar adalah 180-mm dan ketebalan pipa 11,5-mm, material baja mengacu pada standar API-N80 yang memiliki fy = 552 Mpa, potongan melintang micropiles terdapat pada Gambar 11 .
Gambar 10. Perhitungan Stabilitas Lereng dan Perkuatan Micropiles dengan Metode Kesetimbangan Batas
Gambar 11. Potongan Melintang Micropiles Distribusi  beban  yang  diterima  oleh micropiles dipengaruhi  oleh  lokasi  pemasangan  tiang  terhadap potongan  melintang  lereng.  Oleh  karena  itu  dilakukan analisis  untuk  mendapatkan  angka  keamanan  dengan melakukan variasi jarak pemasangan micropiles dari puncak lereng (X) dengan  hasil  seperti  yang  ditunjukkan  oleh Gambar 12 . Diperoleh bahwa pemasangan micropiles pada lokasi  puncak  dan  kaki  dari  lereng  tidak  efektif  dalam memberikan  tahanan  geser,  hal  ini  terlihat  dari  kenaikan angka keamanan yang relatif kecil dan masih berada dibawah FS target , sedangkan pemasangan micropile s yang dilakukan di
lokasi sekitar tengah lereng memberikan nilai FS tertinggi, dimana  diperoleh  angka  keamanan  sebesar  1,51. Pemasangan micropiles menyebabkan lokasi bidang longsor berubah, sehingga menyebabkan gaya yang mampu ditahan oleh tiang juga mengalami perubahan [13].
Gambar  12. Variasi  Angka  Keamanan  Lereng  terhadap Lokasi Micropiles
Gambar 13. Pengaruh Spasi Micropiles terhadap Tahanan Geser per Meter
Hasil analisis pengaruh jarak pemasangan (𝑆 ) terhadap diameter  tiang (𝐷) yang  dinyatakan  dalam  rasio ( 𝑆 𝐷) terdapat  pada Gambar  13 .  Diperoleh  nilai  gaya  geser  per meter  pada  spasi  pemasangan  terkecil  ( S 1 /D =  3) menunjukkan nilai terbesar ( H max/meter = 80 kN/m) dan nilai tersebut  mengalami  penurunan  ketika  spasi  antar  tiang meningkat  dimana  nilai  terkecil  ( H min/meter ) diperoleh  pada S 1 /D = 7 yaitu sebesar 47 kN/m. Hal tersebut menunjukkan
bahwa  semakin  kecil  spasi micropiles maka proporsi  gaya geser  per  meter  yang  mampu  ditahan  oleh micropiles semakin  besar,  sehingga  beban  yang  ditahan  oleh  tanah lereng menjadi berkurang dan menjadikan lereng lebih stabil.
Gambar  14. Pengaruh  Spasi  Micropiles  terhadap  Momen Lentur per Meter Nilai momen lentur per meter (M /meter ) yang ditahan oleh micropiles memiliki  perilaku  yang  sama  dengan  tahanan geser, dimana nilai M /meter semakin besar ketika spasi tiang semakin  kecil,  nilai M max/meter yang  diperoleh  adalah  174 kN.m/m  pada S 1 /D =  3  dan M min/meter adalah  102  kN.m/m pada S 1 /D = 7 seperti yang ditunjukkan oleh Gambar 14 .
Gambar 15. Pengaruh Spasi Micropiles terhadap Tahanan Geser dan Momen Lentur per pile Efisiensi pemasangan micropiles dapat dilihat dari besar gaya geser dan momen lentur yang dapat ditahan oleh satu tiang micropiles pada  grup  tiang  yang  dipasang.  Nilai
0.90 1.10 1.30 1.50 1.70 0 5 10 15 20 25 A ng ka K ea m an an ( F S) Jarak (m) FS dengan Micropiles FS tanpa Micropiles FS target (1.5) -28.00 -23.00 -18.00 -13.00 -8.00 -3.00 -100 -50 0 50
100
P an ja ng T ia ng ( m ) Tahanan Geser per Meter (H) (kN/m) S1/D = 3 S1/D = 4 S1/D = 5 S1/D = 6 S1/D = 7 -28.00 -23.00 -18.00 -13.00 -8.00 -3.00 -200 -150 -100 -50 0 50 100 150 200 Pa nj an g T ia ng ( m ) Momen Lentur per Meter (M) (kN.m/m) S1/D = 3 S1/D = 4 S1/D = 5 S1/D = 6 S1/D = 7 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 3 4 5 6 7 M om en L en tu r M ak si m um p er pi le (k N .m ) S1/D (-) Mmax/pile (kN.m/pile) Hmax/pile (kN/pile) Puncak Lereng Kaki Lereng
tersebut dapat diketahui dari nilai tahanan per pile (H max/pile ) dan (M max/pile ) . Gambar  15 menunjukkan  bahwa  nilai H max/pile dan M max/pile semakin  kecil  ketika  jarak  antar  tiang semakin kecil. Dimana nilai H max/pile terbesar yang diperoleh adalah 82 kN/ pile pada S 1 /D = 7 dan nilai terkecil adalah 60 kN/ pile pada S 1 /D = 3. Hal yang sama juga ditujukkan oleh nilai momen lentur per pile (M max/pile ), nilai momen terbesar adalah  179  kN.m/ pile pada S 1 /D =  7,  dan  nilai  momen terkecil yang diperoleh adalah 131 kN.m/ pile pada S 1 /D = 3. Perubahan nilai tahanan per pile untuk masing- masing S 1 /D terjadi  karena  pengaruh  distribusi  beban  pada  lereng  ke micropiles dan  efek  reduksi  daya  dukung  grup  akibat interaksi  tiang  dan  tanah,  dimana  daya  dukung  per pile berkurang ketika jarak antar tiang semakin dekat. Interaksi tiang dan tanah dalam kelompok atau grup berbeda dengan interaksi  pada  tiang  tunggal,  hal  ini  disebabkan  oleh  efek pemasangan tiang dan perubahan bidang runtuh tanah pada tiang  yang  berdekatan,  perbedaan  nilai  tersebut  ditentukan oleh sebuah parameter yang disebut dengan efisiensi [14]– [17].

## 4. Simpulan
Dari  hasil  pembahasan  dapat  disimpulkan  sebagai berikut:
1 Perencanaan perkuatan lereng menggunakan micropile s memberikan  nilai  angka  keamanan  yang  memenuhi kriteria,  dimana  perancangan  yang  dilakukan  meliputi penentuan  panjang,  diameter,  kapasitas  tahanan  geser dan  momen  lentur,  dan  jarak  pemasangan  (spasi) micropile s.
2 Posisi pemasangan micropiles pada potongan melintang lereng (X) sangat  menentukan  nilai  angka  keamanan yang  diperoleh.  Untuk  mendapatkan  nilai  angka keamanan  tertinggi  maka micropiles dipasang  pada sekitar bagian tengah lereng.
3 Nilai  tahanan geser dan momen lentur  per meter akan meningkat ketika spasi pemasangan semakin kecil, hal ini menyebabkan angka keamanan lereng semakin besar karena  proporsi  beban  yang  diterima  oleh micropiles semakin  besar  sehingga  beban  yang  diterima  lereng menjadi semakin kecil.
4 Nilai  tahanan  geser  dan  momen  lentur  per pile akan berkurang  ketika  spasi  pemasangan  semakin  kecil, pemasangan micropile s  yang  merupakan  grup  tiang menyebabkan daya dukung tiang dipengaruhi oleh nilai efisiensi.

## Daftar Pustaka
[1] D.  Bruce  and  I.  Juran,  “Drilled  and  Grouted
Micropiles:  State-of-Practice  Review,” US  Fed.
Highw. Adm. Publ. FHWA-RD-96- 017 , 1997.
[2] H. Bayesteh and M. Sabermahani, “Full-Scale Field Study  on  Effect  of  Grouting  Methods  on  Bond Strength  of  Hollow-Bar  Micropiles,” J.  Geotech. Geoenvironmental  Eng. ,  vol.  144,  no.  12,  p. 04018091, Sep. 2018, doi: 10.1061/(ASCE)GT.1943- 5606.0001983.
[3] F.  Lizzi,  “Reticulated  Root  Piles  to  correct landslides,” ASCE Conv. , vol. 3370, 1978.
[4] J.  .  Loehr,  J.  .  Bowders,  and  J.  .  Owen,  “Slope stabilization  with  recycled  plastic  pins,” J.  Transp. Res. Rec. , vol. 1–8, p. 1714, 2000.
[5] A. . Bishop, “The use of the slip circle in the stability of  slopes,” Geotechnique ,  vol.  5,  no.  1,  pp.  7–17, 1955.
[6] N. . Morgenstern and V. . Price, “The analysis of the stability of general slip surfaces,” Geotechnique , vol. 15, no. 1, pp. 79–93, 1965.
[7] R. B. . Brinkgreve and H. . Bakker, “Non-linear finite element  analysis  of  safety  factors,”  in Int.  Conf.  on Computer Methods and Advances in Geomechanics , 1991, pp. 1117–1122.
[8] SNI-8460,  “Persyaratan  Perancangan  Geoteknik,” 2017.
[9] FHWA-NHI-05-039, “Micropile Design &
Construction,” 2005.
[10]  L. . Reese and R. . Welch, “Lateral loading of deep foundations in stiff clay,” J. Geotech. Eng. Div. , vol. 101, no. 7, pp. 633–649, 1975.
[11]  H.  Matlock,  “Correlations  for  design  of  laterally loaded  piles  in  soft  clay,” Proc.  Annu.  Offshore Technol. Conf. , 1970.
[12]  T.  Ito  and  T.  Matsui,  “Methods  to  estimate  lateral force  acting  on  stabilizing  piles,” Soils  Found. ,  vol. 15, no. 4, 1975.
[13]  S. Hassiotis and J. . Chameau, “Stabilization of Slopes using Piles,” FHWA/IN/JHRP , vol. 84, no. 8, 1984.
[14]  M. . O’neil, “Group action in offshore piles,” in Proc. Conf.  on  Geotechnical  Practice  in  Offshore Engineering , 1983, pp. 25–64.
[15]  H. . Poulos and E. . Davis, Pile foundation analysis and  design .  New  York:  John  Willey  &  Sons,  Inc, 1980.
[16]  H.  .  Bolin,  “The  pile  efficiency  formula  of  the Uniform Building Code- Bldg. Standards Monthly,” 1941.
[17]  A. Vesic, “Analysis of pile group behavior predictions for the Houston site,” 1980.