Analisis Kekuatan Adhesive Bonding Sambungan Tumpang Tunggal Aluminium 6063 - Komposit Serat Sabut Kelapa
Sri Hastuti 1* , Xander Salahudin 1 , Catur Pramono 1 , Azam Akmal Nur Irsan 1 , Akhmad Nurdin 2 1 Departemen Teknik Mesin, Fakultas Teknik, Universitas Tidar, Magelang
2 Departemen Teknologi Rekayasa Perancangan Manufaktur, Politeknik Manufaktur Ceper, Klaten Jl. Kapten Suparman No. 39, Magelang
*E-mail: hastutisrimesin@untidar.ac.id
Diajukan: 03-10-2022; Diterima: 08-08-2023; Diterbitkan: 21-08-2023

## Abstrak
Sambungan tumpang tunggal banyak digunakan pada beda material atau sama material antar adherend pada komponen sambungan  mekanik.  Sambungan  ini  diaplikasikan  pada  industri  transportasi  darat,  laut  dan  udara.  Penelitian  ini bertujuan  untuk  menganalisis  kekuatan  adhesive  bonding  sambungan  tumpang  tunggal  bermaterial  adherend aluminium paduan 6063 dengan komposit serat sabut kelapa. Adherend diberikan kekasaran permukaan menggunakan sandpapering grid 150. Adhesive menggunakan material perekat campuran lateks karet/getah karet dengan resin epoksi (Epoksi A dan Epoksi B dengan perbandingan 1:1). Sambungan tumpang tunggal dengan ketebalan 0,4 mm dicetak dengan  cetakan  dan  tekanan  0,1  MPa.  Sambungan  di  post-curing  100 0 C  selama  100  menit.  Pengujian  mekanik dilakukan  uji  tarik  geser  mengacu  pada  standar  ASTM  D1002.  Hasil  pengujian  kekasaran  menunjukkan  kekasaran permukaan  permukaan  adherend  1,93  μm.  Pengujian  tarik  geser  menunjukkan  kekuatan  tertinggi  pada  variasi campuran  perekat  dengan  penambahan  10%  getah  karet  dengan  ketebalan  perekat  0,4  mm.  Kekuatan  tarik  geser berbanding lurus dengan modulus elastisitas sambungan tumpang tunggal. Hal ini didukung dengan pengamatan secara makro terjadi mechanical interlocking akibat kekasaran permukaan dan memberikan pengaruh peningkatkan daya rekat adhesive terhadap adherend. Mode kegagalan pada sambungan tumpang tunggal terjadi stok—break failure mode, two- stage failure mode, dan thin layer cohesive failure mode.
Kata kunci: aluminium; komposit; perekat; sambungan tumpang tunggal

## Abstract
Single lap joints are widely used in different materials or the same material between adherents on mechanical joint components. This joint is applied to the land, marine, and air transportation industry. This study aims to analyze the adhesive bonding strength of single lap joints with adherend aluminum alloy 6063 with a coconut fiber composite. The adhesive was given a surface roughness using a sandpapering grid of 150. The adhesive uses a mixture of rubber latex adhesive material with epoxy resin (Epoxy A and Epoxy B with a ratio of 1:1). Single lap joints with a thickness of 0.4 mm are molded with a die and a pressure of 0.1 MPa. The joint was post-cured at 100 0C for 60 minutes. Mechanical testing was carried out by shear tensile test referring to the ASTM D1002 standard. The results of the roughness test showed that the surface roughness of the adherend surface was 1.93 μm. The shear tensile test showed the highest strength in the variation of the adhesive mixture with the addition of 10% rubber latex with an adhesive thickness of 0.4 mm. The shear tensile strength is directly proportional to the modulus of elasticity of the single-lap joints. This was supported by macro observations that mechanical interlocking occurs due to surface roughness and has the effect of increasing the adhesive power of the adherend. The failure modes for the single-lap joints are stock—break failure mode, two-stage failure mode, and thin-layer cohesive failure mode.

## Keywords: aluminum; composite; adhesive; single lap joint

## 1. Pendahuluan
Sambungan digunakan dalam dunia industri permesinan dilakukan dengan berbagai metode antara lain pengelasan, rivet , baut, dan adhesive bonding . Metode sambungan adhesive bonding merupakan metode mechanial fastening yang banyak digunakan pada industri transportasi. Proses sambungan material dengan adhesive bonding antara dua material misal logam dengan logam, logam dengan komposit, kompsit dengan komposit, logam dengan plastik, komposit dengan plastik, plastik dengan plastik, dan logam dengan keramik [1]. Keuntungan menggunakan sambungan adhesive bonding antara  lain  mudah,  tanpa  permesinan,  tahan  korosi,  murah,  desain  sederhana,  dan  tahan  terhadap  lingkungan  [2],  [3]. Konfigurasi  sambungan adhesive  bonding banyak  digunakan  industri  yaitu single  lap  joint atau  dikenal  sambungan
tumpang tunggal. Tipe sambungan digunakan sesuai dengan konstruksi sambungan yang akan digabungkan dan ketebalan adhesive serta material adhesive akan mempengaruhi kekuatan pada sambungan. Adhesive bonding banyak ditemukan untuk aplikasi teknologi konstruksi permesinan dalam industri seperti aeronautic, aerospace , elektronik, dan otomotif [4] terutama sekarang banyak penggunaan material sambungan yang sederhana dan rapi untuk bodi mobil listrik yang ringan.
Komponen utama dari  karet alam adalah polymer polyisoprene (CH 2 -C=CH(CH 3 )-CH 2 ) [5].  Karet alam termasuk material elastomer yang dapat direnggangkan dan dapat kembali ke bentuk semula (elastis). Karet memiliki keunggulan yaitu sifat elastisitas, daya redam getaran, sifat lekuk lentur ( flex-cracking ) dan umur kelelahan ( fatigue ). Perekat epoksi (memiliki kekuatan tinggi dan ketahanan suhu), cyanoacrylates (kemampuan ikatan cepat untuk plastik dan karet, tetapi ketahanannya  buruk  terhadap  kelembaban  dan  suhu),  anaerobik  (cocok  untuk  ikatan  bentuk  silinder),  akrilik  (perekat serbaguna  dengan  kemampuan  pengawetan  cepat  dan  tahan  permukaan  yang  lebih  kotor  dan  kurang  siap),  poliuretan (fleksibilitas yang baik pada suhu rendah dan tahan terhadap kelelahan), silikon (pelapis yang sangat baik untuk aplikasi stres  rendah,  tingkat  fleksibilitas  tinggi  dan  sangat  tahan  suhu  tinggi),  dan  perekat  suhu  tinggi  ( fenolik,  polimida ,  dan bismaleimida ) [6], [7].
Aluminium  digunakan  dalam  berbagai  aplikasi  industri  manufaktur,  karena  mempunyai  tahan  terhadap  korosi. Aluminium murni memiliki kepadatan hanya 2,70 g/cm 3 , paduan aluminium tertentu memiliki rasio kekuatan-berat yang lebih  baik  dari  baja  kekuatan  tinggi  [8].  Kelebihan  Silikon  (Si)  mengakibatkan  paduan  berkekuatan  tinggi  tanpa kehilangan  mampu  bentuk  dan  mampu  las,  tetapi  cenderung  terjadi  korosi intergranular [9].  Komposit  didefinisikan kombinasi antara dua material atau lebih yang berbeda bentuknya, komposisi kimianya, dan tidak saling melarutkan antara materialnya dimana material yang satu berfungsi sebagai penguat dan material yang lainnya berfungsi sebagai pengikat untuk  menjaga  kesatuan  unsur-unsurnya.  Material  penyusun  komposit  terdiri  dari  pengisi/  matrik  dan  penguat/ reinforcement [10]. Penggunaan material serat sabut kelapa dapat mereduksi material pollutan karena digantikan dengan komposit berenguat serat alam yang ramah lingkungan.
Perlakukan  pengkasaran  permukaan adherend dapat  meningkatkan mechanical  interlocking dan  kegagalan  kohesif pada  sambungan  dengan  perekat  epoksi  [11].  Kekuatan  sambungan  tumpang  tunggal  perekat  campuran  epoksi- silyl modified polymer . Penambahan perekat silyl modified polymer pada perekat campuran secara banyak akan menurunkan kekuatan tarik geser sambungan tumpang tunggal [2]. Kegagalan sambungan dengan perekat aluminium powder -epoksi mengalami  kohesif failure  mode [12].  Penambahan  partikel  aluminium powder dalam  perekat  epoksi  meningkatkan kekuatan sambungan aluminium-komposit GFRP dengan pattern 90 0 cross-type . Mode kegagalan terjadi pada sambungan aluminium-komposit GFRP dengan penambahan aluminium powder pada perekat epoksi adalah mixed mode [13]. Tipe mode kegagalan sambungan single lap joint (SLJ) antara lain : adhesive failure ( kegagalan sambungan perekat menempel pada  salah  satu  permukaan adherend saja), cohesive  failure (kegagalan  sambungan  perekat  menempel  pada  kedua permukaan adherend dengan ketebalan yang sama), thin layer cohesive failure ( kegagalan sambungan perekat menempel pada permukaan adherend dengan ketebalan perekat satu sisi tebal dan satu sisi tipis), fiber-tear failure (kerusakan berupa robekan pada satu sisi permukaan adherend fiber tanpa merobek perekat), light-tear failure ( kerusakan berupa robekan pada salah satu permukaan adherend dan perekat terlepas dari permukaan adherend ), stock-break failure (patahan pada satu sisi adherend tanpa merusak area perekat), dan two-stage failure (kerusakan pada perekat dan adherend yang tidak merata kerusakannya) [14]. Komposit degan serat alam serat kenaf pada komposit sandwich dengan core  kayu Albizzia Falcataria  mengalami  kegagalan pengujian bending berupa  patahan karena tidak  mampu  menahan beban dengan jenis kegagalan salah satunya yaitu fiber pull out [15][16].
Berdasarkan penelitian-penelitian terdahulu yang telah dilakukan maka diperlukan suatu inovasi sambungan dengan ketebalan dan perekat campuran serta adherend dengan material yang ramah lingkungan daris serat sabut kelapa. Oleh karena itu diperlukan analisis kekuatan mekanik pada sambungan  tumpang tunggal terhadap pengujian tarik geser pada sambungan aluminium dengan komposit serat sabut kelapa.

## 2. Material dan metodologi
Material adherend menggunakan  aluminium  paduan  6063  dan  komposit  dengan  material  serat  sabut  kelapa  acak dengan  fraksi  volume  serat  30%.  Matrik  komposit  menggunakan Unsaturated  Polyester  Resin  Yukalac BQTN  157. Adherend  komposit  serat  kelapa  mengacu  pada  ASTM  D-790.  Perekat  campuran  pada  sambungan  tumpang  tunggal menggunakan  getah  karet  alam  yang  disadap  dari  pohon  karet.  Perekat  Epoksi  menggunakan  tipe  A  dan  B  dengan perbandingan Resin Epoksi A dan Hardener B yaitu 1:1.
Pembuatan adherend komposit  menggunakan  metode  cetak  tekan  dengan  tekanan  50  bar  selama  24  jam  [17]. Permukaan adherend aluminium dan komposit diberikan perlakukan kekasaran sandpapering grid 150. Variasi komposisi perekat campuran lateks karet (LK) dengan epoksi (EP) ditunjukkan pada Tabel 1.

## Tabel 1. Tabulasi spesimen sambungan tumpang tunggal
Jenis Spesimen Perlakuan Permukaan Tebal perekat Perekat lateks karet-epoksi Sambungan tumpang tunggal aluminium - komposit sandpapering grid 150 0,4 mm 0% : 100% sandpapering grid 150 0,4 mm 10% : 90% sandpapering grid 150 0,4 mm 20% : 80% sandpapering grid 150 0,4 mm 30% : 70%
Sambungan dilakukan tumpang tunggal/ single lap joint antar adherend menggunakan perekat campuran. Single lap joint (SLJ) ditunjukkan pada gambar 1. Sambungan sebelum di uji tarik geser didiamkan selama 24 jam, lalu dilakukan proses  post-cure  pada  temperatur  100 0 C  selama  100  menit  [18].  Pengujian  tarik  geser  mengacu  ASTM  D  1002  dan pengamatan kegagalan sambungan diamati secara makro.

## Gambar 1. Sambungan tumpang tunggal

## 3. Hasil dan pembahasan
Penampang adherend diberikan kesaran berupa sandpapering dengan grid 150. Kekasaran pada permukaan adherend pada permukaan aluminium dan komposit memberikan pengaruh peningkatan kekuatan mekanik sambungan, sehingga
meningkatkan daya rekat. Pengujian kekasaran pada permukaan aluminium didapatkan nilai kekasaran sebesar 1,93 μm .Foto makro kekasaran permukaan adherend aluminium ditunjukkan pada gambar 2. Morfologi permukaan aluminium membentuk sayatan, sehingga  memberikan pengaruh  kekasaran pada permukaan aluminium dan  meningkatkan ikatan bonding yang dapat meningkatkan mechanical interlocking pada sambungan tumpang tunggal .
Gambar 2. Morfologi kekasaran permukaan aluminium
Sambungan  sambungan  tumpang  tunggal menggunakan adherend alumnium  dengan  komposit  berpenguat  serat sabut  kelapa    merupakan  salah  satu    inovasi  rekayasa  material  pada  sambungan  beda  material adherend [19]  dan menggunakan perekat campuran. Hasil pengujian tarik geser dari sambungan adherend aluminium 6063-komposit serat sabut kelapa dengan ketebalan perekat 0,4 mm ditunjukkan pada gambar 3.  Kekuatan sambungan berdasarkan variasi komposisi perekat 0%LK : 100%EP , 10%LK : 90%EP , 20%LK : 80%EP , dan 30%LK : 70%EP menunjukkan trend yang meningkat pada pemberian sedikit perekat lateks karet/ getah karet. Kekuatan Tarik geser tertinggi dibandingkan variasi perekat lain pada  variasi komposisi perekat 10% LK : 90% EP ketebalan perekat 0,4 mm dengan nilai 1,908 MPa. Perekat campuran memiliki kekuatan yang cukup kuat karena peran epoksi yang tinggi dengan penambahan sedikit lateks karet/  getah  karet,  sehingga  dapat  melekat  kuat  pada  permukaan adherend .  Lateks  karet/  getah  karet  memiliki  peran menjaga  daya  rekat  antara  perekat  dengan adherend karena  lemah  dan  ulet. Pada  perekat  epoksi  kekuatan  tarik  geser sebesar 1,73 MPa. Epoksi memiliki peran terhadap gaya kohesinya, karena kekuatan dan kekakuannya. Penambahan lebih banyak lateks karet/ getah karet menyebabkan penurunan kekuatan geser sambungan. Hal ini juga dipengaruhi oleh jenis perekat, tebal perekat, dan area lap join adhesive [2][3][20][21].
Gambar 3. Kekuatan tarik geser sambungan tumpang tunggal 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 0% LK : 100% EP 10% LK : 90% EP 20% LK : 80% EP 30% LK : 70% EP Kek u atan T ar ik Geser ( MP a) Komposisi Perekat (%)
Modulus  elastisitas  pada  sambungan  sambungan  tumpang  tunggal ditunjukkan  pada  gambar  gambar  5.  Elongasi nilainya berbanding terbalik dengan kekuatan tarik geser dan berbanding lurus dengan modulus elastisitas ditunjukkan pada gambar 3., gambar 4., dan gambar 5.. Modulus elastisitas tertinggi pada variasi perak campuran 10% LK : 90% EP sebesar 35,035 MPa. Penambahan sedikit lateks karet/ getah karet pada perekat epoksi dapat meningkatakan nilai modulus elastisitas perekat campuran terlihat pada gambar 5. Semakin banyak kandungan perekat epoksi pada perekat campuran maka nilai modulus elastisitas semakin tinggi dari perekat campuran yang sedikit epoksi. Hal ini karena perekat epoksi memiliki  kekakuan  yang  tinggi,  sehingga  perekat  epoksi  memiliki  modulus  elastisitas  tinggi  [2],  [3],  [22].  Elongasi sambungan adhesive pada ditunjukkan pada Gambar 4.
Gambar 4. Elongasi sambungan tumpang tunggal
Gambar 5. Modulus elastisitas sambungan tumpang tunggal
Hasil pengujian tarik geser menunjukan beberapa patahan yang terjadi. Patahan atau mode kegagalan pada sambungan tumpang  tunggal  ditunjukkan  pada  gambar  6.  diamati  secara  makro.  Pengamatan  ini  dilakukan  untuk  menganalisis mekanisme  kegagalan  dan  peningkatan  kekuatan  sambungan  dengan  perekat  campuran.  Kegagalan  pada  sambungan gambar 6.a dengan variasi mengalami thin layer cohesive failure dan stock-break failure mode pada patahan adherend komposit.  Kegagalan  pada  sambungan  gambar  6.b.  mengalami stock-break  failure  mode pada  patahan adherend
0 2 4 6 8 10 12 0% LK : 100% EP 10% LK : 90% EP 20% LK : 80% EP 30% LK : 70% EP E lo n g asi (%) Komposisi Perekat (%) 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 0% LK : 100% EP 10% LK : 90% EP 20% LK : 80% EP 30% LK : 70% EP Mo d u lu s E last is itas ( MP a)
Komposisi Perekat(%)
komposit.  Kegagalan pada sambungan gambar 6.c. mengalami two stage failure mode perekat terobek tidak merata dan masih  merekat  pada  kedua  sisi  adherend  aluminium-komposit.  Kegagalan  pada  sambungan  gambar  6.c.  dengan penampakan  perekat  terobek  dan  masih  merekat  pada  sisi  adherend  komposit  [6],  [14].    Kegagalan  pada  sambungan gambar 6.d. mengalami stock-break failure mode dan terjadi fiber pull-out pada patahan adherend komposit. Penambahan sedikit lateks karet 10% dalam perekat epoksi dapat memberikan pengaruh peningkatan daya rekat mixed adhesive dan memberikan mode kegagalan thin layer sehingga dapat mengontrol pada sambungan SLJ [3].
Gambar 6. Mode kegagalan pada sambungan tumpang tunggal

## 4. Kesimpulan
Perekat campuran pada sambungan tumpang tunggal dengan kekasaran permukaan adherend 1,93 μm menggunakan sandpapering grid 150 dan ketebalan perekat 0,4 mm telah selesai dilakukan pengujian. Hasil studi menunjukkan bahwa pemberian perlakuan kekasaran pada permukaan adherend aluminium – komposit memberikan peningkatan daya adhesi yang baik, karena terjadi ikatan antara perekat dengan adherend . Penambahan material perekat lateks karet/ getah karet 10 % dengan ketebalan perekat 0,4 mm pada perekat resin epoksi  dapat memberikan peningkatan kekuatan tarik geser dan berbanding lurus dengan peningkatan modulus elastisitas. Mode kegagalan terjadi pada sambungan tumpang tunggal antara lain : stock-break failure mode, thin layer cohesive failure mode, two-stage failure mode mode, dan terjadi fiber pull out . Hal ini karena perekat terobek saat menerima beban geser dan perekat mempunyai daya tahan adhesi yang kuat, sehingga  sambungan  mengalami thin  layer  cohesive dan two-stage  failure  mode .  Pemberian  getah  karet  memberikan pengaruh  sifat  perekat  menjadi  lebih  ulet  dan  menurunkan  kekakuan  dari  perekat  epoksi  karena  proses  pencampuran perekat.

## Ucapan terima kasih
Peneliti mengucapkan terimakasih kepada LPPM Universitas Tidar yang sudah memberikan dukungan dana dalam penelitian bidang keilmuan dosen pratama tahun 2022.

## Daftar Pustaka
[1] A.  Baldan,  “Adhesively-bonded  joints  and  repairs  in  metallic  alloys,  polymers  and  composite  materials: Adhesives,  adhesion  theories  and  surface  pretreatment,” J.  Mater.  Sci. ,  vol.  39,  no.  1,  pp.  1–49,  2004,  doi: 10.1023/B:JMSC.0000007726.58758.e4.
[2] S. H. Triyono and N. S. Suharty, “Shear strength of the mixed adhesive joint silyl modified polymer-epoxy in single lap joint aluminum,” J. Mech. Eng. , vol. SI 4, no. 1, pp. 235–248, 2017.
[3] S. Hastuti, N. S. Suharty, and Triyono, “Joint strength of mixed silyl modified polymer-epoxy adhesive on single lap joint etched aluminum,” J. Teknol. , vol. 79, no. 7–2, pp. 39–44, 2017, doi: 10.11113/jt.v79.11873.
[4] M.  D.  Banea,  L.  F.  M.  Da  Silva,  and  R.  J.  C.  Carbas,  “Debonding  on  command  of  adhesive  joints  for  the automotive industry,” Int. J. Adhes. Adhes. , vol. 59, pp. 14–20, 2015, doi: 10.1016/j.ijadhadh.2015.01.014.
[5] W.  Andriyanti,  Darsono,  and  W.  Faisal,  “Kajian  metode  vulkanisasi  lateks  karet  alam  bebas  nitrosamin  dan protein alergen,” Pros. PPI - PDIPTN 2010 , pp. 161–169, 2010.
[6] M. D. Banea and L. F. M. Da Silva, “Adhesively bonded joints in composite materials: An overview,” Proc. Inst. Mech. Eng. Part L J. Mater. Des. Appl. , vol. 223, no. 1, pp. 1–18, 2009, doi: 10.1243/14644207JMDA219.
[7] M. D. Banea and L. F. M. da Silva, “Mechanical characterization of flexible adhesives,” J. Adhes. , vol. 85, no. 4–5, pp. 261–285, 2009, doi: 10.1080/00218460902881808.
[8] K. Mutombo and M. du, “Corrosion Fatigue Behaviour of Aluminium 5083-H111 Welded Using Gas Metal Arc Welding Method,” Arc Weld. , 2011, doi: 10.5772/25991.
[9] M. Nofri, “Analisis Perubahan Sifat Mekanik Al 6063 Setelah Dilakukan Heat Treatment Pada Temperatur Tetap Dengan Waktu Tahan Yang Bervariasi,” Bina Tek. , vol. 16, no. 1, p. 35, 2020, doi: 10.54378/bt.v16i1.1757.
[10] B.  Maryanti,  A.  Sonief,  and  S.  Wahyudi,  “Pengaruh  Alkalisasi  Komposit  Serat  Kelapa-Poliester  Terhadap Kekuatan Tarik,” Rekayasa Mesin , vol. 2, no. 2, pp. 123–129, 2011.
[11] K. S.-N. * Ala Abedinzadeh Andarabi and Tajbakhsh Navid Chakherlou, “S0143749622000173.pdf,” Eff. laser Surf. Struct. patterns interfacial Resist. Alum. joints Bond. with epoxy Adhes. , vol. 114, no. 103101, pp. 1–17, 2022, doi: https://doi.org/10.1016/j.ijadhadh.2022.103101.
[12] K. Diharjo et al. , “Adhesive nanosilica/aluminium powder-Epoxy for joint application on composite car body of electrical vehicle,” Proc. 2013 Jt. Int. Conf. Rural Inf. Commun. Technol. Electr. Technol. rICT ICEV-T 2013 , pp. 13–17, 2013, doi: 10.1109/rICT-ICeVT.2013.6741521.
[13] K. Diharjo, Y. Firdaus, W. W. Raharjo, and D. D. D. P. Tjahjana, “Improvement of strength on joint of GFRP/A1- 5083 joint using Epoxy/Al-powder adhesive  for electric  vehicle car body,” Proc. 2014 Int. Conf. Electr. Eng. Comput. Sci. ICEECS 2014 , no. November, pp. 193–196, 2014, doi: 10.1109/ICEECS.2014.7045244.
[14] A. Sadeghi, R. Mahshid, M. Heidari-rarani, and L. Lessard, “International Journal of Adhesion and Adhesives Effect of lamina fiber orientation interfaced with semi-flexible adhesive layer on strength and failure mode of composite  single-lap  joints,” Int.  J.  Adhes.  Adhes. ,  vol.  118,  no.  August,  p.  103232,  2022,  doi: 10.1016/j.ijadhadh.2022.103232.
[15] S.  Hastuti,  C.  Pramono,  and  P.  Paryono,  “Peningkatan  Kekuatan  Mekanik  Komposit  Sandwich  Serat  Kenaf dengan Core Kayu Albizzia Falcataria untuk Material Dinding Komposit,” J. Rekayasa Mesin , vol. 17, no. 2, p. 249, 2022, doi: 10.32497/jrm.v17i2.3216.
[16] A. Nurdin, S. Hastuti, H. P. D., and R. H., “Pengaruh Alkali dan Fraksi Volume terhadap Sifat Mekanik Komposit Serat Akar Wangi – Epoxy,” Rotasi , vol. 21, no. 1, p. 30, 2019, doi: 10.14710/rotasi.21.1.30-35.
[17] F. Paundra, Z. Z. Muttaqin, F. P. Nurullah, E. Pujiyulianto, F. Budi, and R. Artikel, “PENGARUH VARIASI FRAKSI  VOLUM  TERHADAP  KEKUATAN  TARIK  KOMPOSIT  HYBRID  BERPENGUAT  SERAT PELEPAH PISANG DAN SERAT,” pp. 6–8, 2022.
[18] W.  S.  Chow  and  Y.  P.  Yap,  “Optimization  of  process  variables  on  flexural  properties  of  epoxy/organo- montmorillonite nanocomposite by response surface methodology,” Express Polym. Lett. , vol. 2, no. 1, pp. 2–11, 2008, doi: 10.3144/expresspolymlett.2008.2.
[19] M.  K.  Budzik et  al. ,  “Testing  mechanical performance of  adhesively bonded composite joints in engineering applications: an overview,” J. Adhes. , vol. 00, no. 00, pp. 1–77, 2021, doi: 10.1080/00218464.2021.1953479.
[20] R. D. S. G. Campilho, D. C. Moura, M. D. Banea, and L. F. M. Da Silva, “Adhesive thickness effects of a ductile adhesive  by  optical  measurement  techniques,” Int.  J.  Adhes.  Adhes. ,  vol.  57,  pp.  125–132,  2015,  doi: 10.1016/j.ijadhadh.2014.12.004.
[21] R. D. S. G. Campilho, D. C. Moura, M. D. Banea, and L. F. M. Da Silva, “Adherend thickness effect on the tensile fracture toughness of a structural adhesive using an optical data acquisition method,” Int. J. Adhes. Adhes. , vol. 53, pp. 15–22, 2014, doi: 10.1016/j.ijadhadh.2014.01.015.
[22] H.  Long,  H.  Ma,  Y.  Wei,  and  Y.  Liu,  “A  size-dependent  model  for  predicting  the  mechanical  behaviors  of adhesively bonded layered structures based on strain gradient elasticity,” Int. J. Mech. Sci. , vol. 198, no. January, p. 106348, 2021, doi: 10.1016/j.ijmecsci.2021.106348.