c

## Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil
Available online at: http://ejournal2.pnp.ac.id/index.php/jirs/

## Penerapan Soil Preloading, PVD, dan PHD untuk Analisis Penurunan Konsolidasi Tanah
1 Citra Kusuma Andini, 2, * Yelvi, 3 Azmi Lisani Wahyu, 4 Handi Sudardja, 5 Merley Misriani 1,2,4 Jurusan Teknik Sipil, Politeknik Negeri Jakarta, Depok,16425, Indonesia 3 PT.Teknindo Geosistem Unggul, Surabaya, 60291, Indonesia
5 Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Riau , Pekanbaru, 28293 , Indonesia Corresponding Author: * yelvi@sipil.pnj.ac.id

## Abstract
Soft clay has a low bearing capacity, high compressibility and low permeability. This condition causes soft clay soil to have a long settlement time. To overcome this soft soil condition, soil improvement methods are needed. One of the efforts is to use a combination of soil preloading methods, Prefabricated Vertical Drain (PVD), and Prefabricated Horizontal Drain (PHD) methods. Calculating soil settlement with soil improvement is carried out using the Asaoka method, which is a field observation method, and the theoretical method using the Terzaghi method. Based on the calculation results of field observations using the Asaoka method, the average degree of soil settlement is 93.5%. The calculation results of the Asaoka method are recalculated using a back calculation to produce a new parameter value, namely the horizontal consolidation (Ch) value, which is then compared with the Ch value in the previous plan. In the Terzaghi method, the average soil settlement value is 1.205 meters. The results of soil settlement value are used to analyze the height of the embankment based on the load ratio requirement in SNI 8460: 2017, where the load ratio on the ground is ≥ 1.3 times the planned load under service conditions. Based on the monitoring results, a load ratio value of 0.875 was obtained so that the SNI requirements carried out a re-planning of the landfill. Then, proceed with the design of PVD and PHD. The results obtained in planning use triangular PVD patterns with a distance between PVDs of 1 meter.
Keywords: load ratio, Asaoka method, terzaghi method, soil improvements, soft soil

## Abstrak
Lempung  lunak  merupakan  jenis  tanah  yang  memiliki  daya  dukung  dan  permeabilitas  yang  rendah,  serta kompresibilitas yang tinggi. Hal ini menyebabkan lempung lunak mempunyai waktu penurunan yang lama. Kondisi tersebut  dapat  diatasi  dengan  melakukan  perbaikan  tanah.  Salah  satu  upaya  yang  dilakukan  dengan mengkombinasikan  metode  soil  preloading,  metode Prefabricated  Vertical  Drain (PVD)  dan Prefabricated Horizontal Drain (PHD). Perhitungan penurunan tanah dilakukan dengan dua metode, yaitu metode Asaoka  dan metode Terzaghi. Berdasarkan data observasi di lapangan dengan menggunakan metode Asaoka didapat rata – rata derajat penurunan tanah sebesar 93,5%. Selanjutnya, hasil perhitungan menggunakan metode Asaoka diubah kembali dengan back calculation sehingga didapatkan nilai konsolidasi horizontal (Ch) yang baru. Kemudian nilai tersebut dibandingkan dengan nilai Ch pada perencanaan sebelumnya. Pada metode Terzaghi di dapat nilai rata- rata penurunan tanah sebesar 1,205 meter. Nilai penurunan tanah digunakan untuk menganalisis tinggi timbunan berdasarkan syarat load ratio dalam SNI 8460:2017. Load ratio pada tanah ≥ 1,3 kali beban yang direncanakan pada kondisi layan. Namun, berdasarkan pemantauan, load ratio yang ditemukan hanya sekitar 0,875, sehingga memerlukan perencanaan ulang untuk memenuhi persyaratan SNI. Langkah selanjutnya adalah merancang sistem PVD dan PHD. Hasil dari perencanaan adalah penggunaan pola segitiga PVD dengan jarak antar PVD sekitar 1 meter.
Kata kunci: load ratio , metode asaoka, metode terzaghi, perbaikan tanah, tanah lunak
Citra Kusuma Andini 1 , Yelvi 2 , Azmi Lisani Wahyu 3 , Handi Sudardja 4 , Merley Misriani 5
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 20 No. 2 Edisi Oktober 2023

## 1.  Pendahuluan
Tanah lunak memiliki daya dukung rendah dan tingkat  kompresibilitas  yang  tinggi  sehingga seringkali  timbul  masalah  pada  kestabilan  dan konsolidasi  pada  tanah.  Selain  itu,  nilai permeabilitas  tanah  lunak  cenderung  rendah, sehingga memperlambat terjadinya penurunan tanah [1]. Untuk mengatasi kondisi tanah lunak ini,  maka  dilakukan  perbaikan  tanah,  salah satunya adalah dengan menggunakan kombinasi  antara  metode soil  preloading dengan  PVD.  Selama  proses  stabilisasi  pada tanah  dapat  dilakukan  prediksi  besarnya penurunan  tanah  yang  akan  terjadi  dengan metode  observasi  lapangan  [2].  Setelah besaran  penurunan  diketahui,  perlu  adanya tinjauan  terhadap  rasio  pembebanan  ( load ratio ) sebagaimana disebutkan dalam SNI 8460 Tahun 2017 tentang Persyaratan Perancangan Geoteknik  bahwa load  ratio pada  pra pembebanan  harus  bernilai  lebih  besar  atau sama dengan 1,3 kali beban yang direncanakan pada kondisi layan [3].
Pada  penelitian  sebelumnya  yang  dilakukan oleh Jaka Permadi, nilai load ratio yang didapat digunakan  untuk  perencanaan  preloading  dan membandingkan  hasil  perhitungan  manual dengan  pengamatan  lapangan  [4].  Penelitian mengenai load  ratio juga  dilakukan  oleh  Isah Bela  Mulyawati  untuk  mencari  pengaruh  nilai load  ratio terhadap  stabilitas  dan  deformasi lateral  pada  sistem vacuum  preloading [5].
Penelitian  juga  dilakukan  oleh  Henky  Adi Berliano,  digunakan  nilai load  ratio untuk menghitung rencana pembebanan, menganalisa penurunan
tanah, serta merencanakan perbaikan tanah [6].
Pada  Proyek  Jalan  Akses  Trisakti –  Liang Anggang  STA  0+000  s/d  STA  3+000  yang dibangun  pada  tahun  2017,  perencanaannya masih  mengacu  pada  literatur –  literatur  dan Pedoman  Bina  Marga,  sehingga  belum diketahui  nilai load  ratio pada  perencanaan perbaikan  tanah.  Oleh  karena  itu,  pada penelitian  ini  dilakukan  analisis  terhadap  data instrument  geoteknik  sehingga  diketahui  nilai load  ratio dan  dilakukan  perencanaan  ulang perbaikan tanah lunak yang menggunakan load ratio sesuai  dengan  syarat  SNI  8460:2017. Kemudian  direncanakan  kembali  perbaikan tanah untuk mempercepat penurunan
konsolidasi dengan menggunakan soil preloading , PVD dan PHD.
Analisis  pada  penelitian  ini  akan  menghitung prediksi penurunan konsolidasi tanah berdasarkan  hasil  monitoring settlement  plate menggunakan  metode  Asaoka,  lalu  dilakukan analisis back calculation untuk mencari nilai Ch asli lapangan  [7].  Analisis  nilai load  ratio pada prapembebanan  berdasarkan  hasil  monitoring settlement  plate yang  kemudian  disesuaikan dengan  syarat  SNI  8460:2017.  Menganalisis penurunan  konsolidasi  tanah  menggunakan metode Terzaghi berdasarkan hasil interpretasi tanah dasar.
Kemudian
dilakukan perencanakan  ulang  percepatan  penurunan tanah  menggunakan  PVD  berdasarkan  hasil back calculation.

## Konsolidasi Tanah
Penurunan tanah merupakan peristiwa berkurangnya  volume  tanah  akibat  adanya beban yang bekerja pada permukaan tanah [8]. Bila  tanah  mengalami  pembebanan  dan
Citra Kusuma Andini 1 , Yelvi 2 , Azmi Lisani Wahyu 3 , Handi Sudardja 4 , Merley Misriani 5
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 20 No. 2 Edisi Oktober 2023
kemudian  berkonsolidasi,  maka  penurunan tersebut berlangsung dalam 3 fase [9], yaitu:
1.  Fase  awal,  yaitu  fase  dimana  penurunan terjadi segera setelah beban bekerja.
2.  Fase  konsolidasi  primer,  merupakan  fase penurunan yang dipengaruhi oleh kecepatan aliran air yang keluar dari rongga pori tanah akibat adanya tekanan tambahan.
3.  Fase konsolidasi sekunder, merupakan fase penurunan  lanjutan  dari  fase  sebelumnya, dimana proses ini berlangsung lebih lambat.
Berdasarkan  tegangan  yang  terjadi  pada lapisan  tanah  yang  mengalami  penurunan, maka terdapat dua jenis penurunan konsolidasi primer.  Berikut  merupakan  persamaan  yang dapat digunakan untuk menghitung konsolidasi primer [10]:
1.  Terkonsolidasi secara normal ( normally
consolidated ) C c .H 1 + e o log ( p o + ∆p p o ) (1)
2.  Terkonsolidasi secara berlebih ( overconsolidated )
a.  Apabila ( p o + Δp) ≤ p c : Sc = C s .  H 1 + e o log ( p o + ∆p p o ) (2)
b.  Apabila ( p o
+ Δp) ˃ p c : Sc = C s .  H 1 + e o log ( p c p o ) + C c .H 1 + e o log ( p o + ∆p p c ) (3)
dengan  Sc  merupakan  penurunan  akibat konsolidasi  pada  lapisan  tanah,  H  merupakan tebal  lapisan  tanah  (m),  e 0 merupakan  angka pori  awal  pada  lapisan  tanah,  Cc  merupakan indeks  kompresi,  Sc  merupakan  indeks pemuaian,  po  merupakan  tegangan  efektif overburden, pc merupakan tegangan
prakonsolidasi dan
Δp merupakan
penambahan tegangan.

## Load Ratio pada Preloading
Load  ratio  merupakan  perbandingan  antara beban preloading dengan  beban  layan.  Pada SNI 8460:2017, disebutkan bahwa beban total pada  prapembebanan  berupa  tanah  timbunan yang  diaplikasikan  ke  tanah  asli  harus  lebih besar  atau  sama  dengan  1,3  kali  beban  yang direncanakan pada kondisi layan bila efek gaya angkat  ( buoyancy  effect )  yang  diterima  beban timbunan  pada  saat  proses  prapembebanan berlangsung tidak diperhitungkan.
Untuk menghitung load ratio pada tanah, dapat digunakan  persamaan  sederhana  berikut  ini [11]:
Load ratio =
Timbunan Tanah+Preloading Timbunan Tanah+Perkerasan+Lalu Lintas (4)

## Perencanaan Tinggi Timbunan
Pada pelaksanaan penimbunan, tinggi timbunan  awal  tidak  sama  dengan  tinggi timbunan  rencana.  Dalam  penentuan  tinggi timbunan  rencana  perlu  diperhatikan  besaran pemampatan  yang  terjadi  pada  tanah  asli. Persamaan yang digunakan untuk menghitung tinggi timbunan awal dan akhir adalah [12]:
H awal = q akhir + S c γ sat.timbunan (5)
H akhir = H awal – S c (6)
dengan H awal merupakan tinggi timbunan awal, H akhir merupakan  tinggi  timbunan  akhir,  Sc merupakan  penurunan  pada  tanah,  q akhir merupakan beban timbunan.
Citra Kusuma Andini 1 , Yelvi 2 , Azmi Lisani Wahyu 3 , Handi Sudardja 4 , Merley Misriani 5
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 20 No. 2 Edisi Oktober 2023

## Prefabricated Vertical Drain (PVD)
PVD  merupakan  tiang –  tiang  vertikal  yang dipasang pada jarak dan pola tertentu ke dalam tanah untuk mempermudah pengaliran air pada tanah. PVD terdiri dari 2 bagian, yaitu inti yang berfungsi  untuk  mempermudah  pengaliran  air pori  dan  filter  yang  berfungsi untuk  menyaring material agar tidak bercampur dengan air pori. Pada  pemasangan  PVD  terbagi  menjadi  dua pola,  yaitu  pola  segitiga  dan  pola  segi  empat
[13] .  Untuk  menentukan  waktu  konsolidasi akhir  akibat  PVD  dapat digunakan  persamaan berikut [14] .
t = ( D 2 8 x Ch ) F(n) x In ( 1 1 − Uh ) (7)
dengan t merupakan waktu untuk
menyelesaikan konsolidasi primer,
D
merupakan  diameter  ekivalen,  Ch  merupakan koefisien  konsolidasi arah  horizontal,  dan F(n) merupakan  faktor  hambatan  yang  disebabkan karena jarak antar PVD.

## Prefabricated Horizontal Drain (PHD)
PHD  merupakan  lembaran  tipis  memanjang yang  berguna  untuk  mengalirkan  air  secara horizontal dan digunakan untuk mengalirkan air pori dari PVD. PHD sendiri terdiri dari inti yang diselimuti  oleh  geotextile  non  woven.  Untuk menggunakan  PHD  perlu  disesuaikan  dengan debit maksimum aliran air yang dapat dihitung dengan persamaan berikut:
Q = N x q (8)
dengan  Q  merupakan  debit  maksimum  aliran air  horizontal,  N  merupakan  jumlah  titik  PVD dan q merupakan debit setiap 1 titik PVD.

## Metode Asaoka
Metode  Asaoka  merupakan  metode  observasi lapangan yang sering digunakan untuk mengetahui  konsolidasi  satu  arah,  karena selain  dapat  diketahui  besaran  penurunan akhir,  metode  ini  juga  dapat  memperoleh parameter –  parameter  yang  lebih  akurat. Metode  Asaoka  merupakan  suatu  alat  bantu untuk  memprediksi  penurunan  tanah  dengan menggunakan curve fitting [2].
Pengukuran data penurunan tanah di lapangan dilakukan  dengan  menggunakan  instrumen geoteknik,  salah  satunya  adalah settlement plate . Untuk dapat memperoleh nilai penurunan ρ 1 ,  ρ 2 ,  ρ 3,  … ,  ρ n pada  tanah  dengan  interval waktu  Δt  yang  konstan,  maka  data  –  data penurunan  harus  dipilih.  Nilai  penurunan  akhir dengan  interval  waktu  ini  dapat  dilihat  pada gambar 1.
Gambar 1. Grafik Penurunan Dengan Interval Waktu yang Konstan
(Sumber: Akira Asaoka, 1978)
Kemudian nilai ρ n yang  berada  pada  sumbu  y dan nilai ρ n-1 yang berada pada sumbu x diplot sehingga diperoleh titik – titik yang membentuk pola garis lurus. Titik pertemu an antara garis ρ n = ρ n-1 yang bersudut 45° merupakan penurunan akhir (ρ f ) dengan treadline ρ n vs ρ n-1 .
Citra Kusuma Andini 1 , Yelvi 2 , Azmi Lisani Wahyu 3 , Handi Sudardja 4 , Merley Misriani 5
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 20 No. 2 Edisi Oktober 2023
Gambar 2. Prediksi Penurunan Akhir Metode Asaoka (Sumber: Akira Asaoka, 1978)

## 2.  Metode Penelitian
2.1. Lokasi Penelitian
Penelitian  ini  dilakukan  pada  Poyek  Jalan Akses Pelabuhan Trisakti (Pelabuhan Trisakti – Liang  Anggang)  STA  0+000  s/d  STA  3+000, Banjarmasin,  Kalimantan  Selatan.  Lokasi penelitian dapat dilihat pada Gambar 3.
Gambar 3. Proyek Jalan Akses Trisakti - Liang Anggang
STA 0+000 s/d STA 3+000 (Sumber: PT Teknindo Geosistem Unggul)
2.2. Tahapan Penelitian Tahapan  penelitian  yang  dilakukan  dalam Analisis Penurunan Konsolidasi Tanah
Menggunakan Soil  Preloading ,  PVD  dan  PHD yakni  dengan  melakukan  studi  literatur.  Studi literatur  dilakukan  dengan  mengumpulkan
referensi –  referensi  terkait  penurunan
konsolidasi  tanah  lunak  dan  perbaikan  tanah lunak. Selanjutnya dilakukan tahap pengumpulan  data  berupa  pengumpulan  data sekunder  yang  diperoleh  dengan  melakukan permohonan pengambilan data kepada instansi yang terlibat. Data yang diperoleh berupa data tanah  dasar,  gambar  perancangan,  data pembebanan  dan  data  monitoring settlement plate .
Setelah  dilakukan  pengumpulan  data,  maka dilanjutkan dengan tahapan analisis data yang dilakukan dengan menghitung prediksi penurunan  konsolidasi  tanah  dengan  metode Asaoka.  Kemudian  melakukan  analisis back calculation untuk  mencari  nilai  koefisien
konsolidasi horizontal (Ch), dengan menggunakan rumus:
𝜋 2 𝐶𝑣 8 𝐻 2 + 8 𝐶ℎ 𝑑 2 𝐹 (𝑛) = − 𝑙𝑛 𝛽 𝛿𝑡 (9)
Dilakukan  perhitungan  load  ratio  berdasarkan hasil  monitoring settlement  plate dengan membandingkan  nilai  improvement  load  yang terdiri  dari  terdiri  dari  beban  yang  dihasilkan oleh  timbunan  tambahan  dengan  operational load  yang  terdiri  dari  beban  akibat  perkerasan dan  beban  akibat  lalu  lintas.  Lalu  dilakukan interpretasi data tanah dasar dan menganalisis data  beban  rencana.  Setelah  didapat  nilai  Ch asli  lapangan,  nilai  load  ratio,  data  beban rencana dan interpretasi tanah dasar, dilakukan perencanaan tinggi timbunan berdasarkan nilai load  ratio  sesuai  dengan  persyaratan  SNI 8460:2017,  dimana  nilai  improvement  load yang  terdiri  dari  tanah  timbunan  subgrade dibandingkan  dengan  nilai  operational  load yang  terdiri  dari  beban  akibat  perkerasan,
Citra Kusuma Andini 1 , Yelvi 2 , Azmi Lisani Wahyu 3 , Handi Sudardja 4 , Merley Misriani 5
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 20 No. 2 Edisi Oktober 2023
beban  akibat  lalu  lintas  dan  nilai  penurunan tanah.
Perhitungan  dilanjutkan  dengan  menganalisis penurunan konsolidasi, waktu penurunan serta derajat  konsolidasi  menggunakan  metode Terzaghi. Lalu dilakukan perencanaan percepatan  konsolidasi  dengan  PVD  dengan menggunakan rumus 7.
2.3. Bagan Alir Penelitian
Adapun bagan alir penelitian ini sebagai berikut.
Gambar 4. Bagan Alir Penelitian (Sumber: Olahan Pribadi, 2023)

## 3.  Hasil dan Pembahasan
3.1.  Analisis  Prediksi  Penurunan  Konsolidasi Akhir Menggunakan Metode Asaoka
Perhitungan  prediksi  penurunan  konsolidasi akhir dilakukan berdasarkan data hasil monitoring settlement  plate yang  dipasang  di lokasi  analisis.  Diambil  contoh  data  settlement plate pada STA 0+025 yang dimulai pada hari ke-139 dengan menggunakan interval waktu 5 hari.  Data  yang  digunakan  dalam  prediksi metode  Asaoka  beserta  grafik  prediksi  dapat dilihat pada tabel 1 dan gambar 5 dibawah ini.
Tabel 1. Besaran Penurunan Hari ke-n (P n ) dan Penurunan Hari ke-n+1 (P n+1 ) Proyek Jalan Akses Trisakti - Liang
Anggang STA 0+025 STA 0+025 Hari Ke- Pn Pn+1 139 347 349 144 349 358 149 358 364 154 364 370 159 370 399 164 399 399 169 399 399 (Sumber: Analisis Pribadi, 2023)
Gambar 5. Grafik Prediksi Penurunan Akhir Metode Asaoka Pada Proyek Jalan Akses Trisakti - Liang Anggang STA 0+025 (Sumber: Olahan Pribadi, 2023)
Pada  gambar  grafik  di  atas,  ditunjukkan penurunan akhir pada STA 0+025 yang didapat dari perpotongan garis linier yang terbentuk dari
Citra Kusuma Andini 1 , Yelvi 2 , Azmi Lisani Wahyu 3 , Handi Sudardja 4 , Merley Misriani 5
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 20 No. 2 Edisi Oktober 2023
data  P n dan  P n+1 dengan  garis  linier  45°.
Perpotongan garis linier 45° dengan garis hasil regresi linier dari data Pn dan Pn+1 digunakan untuk  mencari  nilai  x.  Hasil  persamaan  yang didapat dari regresi linier tersebut adalah y = x dan  y  =  0,8893x  +  48,329.  Nilai  x  dapat  dicari dengan  persamaan  penyelesaian  fungsi  linier. Didapat hasil penurunan akhir sebesar 436,576 mm.  Hasil  penurunan  akhir  berdasarkan metode  Asaoka  dibandingkan  dengan  nilai penurunan  akhir  berdasarkan  hasil  monitoring sehingga  didapat  nilai  derajat  konsolidasi sebesar  91,4%.  Berikut  ini  merupakan  tabel rekapitulasi  penurunan  akhir  berdasarkan metode asaoka.
Tabel 2. Rekapitulasi Prediksi Penurunan Akhir dengan Metode Asaoka pada Proyek Pembangunan Jalan Akses Trisakti - Liang Anggang STA 0+000 s/d STA 3+000
Titik SP STA Pn (mm) x (mm) U 0+025 399 436,576 91,4% 0+075 615 664,960 92,5% 0+125 598 633,109 94,5% 0+225 435 482,295 90,2% 0+325 278 295,490 94,1% 0+425 436 477,793 91,3% 0+475 693 746,138 92,9% 0+525 738 818,551 90,2% 0+625 482 514,578 93,7% 0+675 689 712,415 96,7% 0+725 780 840,800 92,8% 0+825 532 540,667 98,4% 0+925 503 547,918 91,8% 0+975 1017 1048,757 97,0% 1+025 795 842,6269 94,3% 1+075 1143 1230,093 92,9% 1+125 849 891,4769 95,2% 2+925 554 611,1704 90,6% 2+975 700 722,7691 96,8%
(Sumber: Analisis Pribadi, 2023)
3.2.  Analisis  Nilai  Koefisien  Konsolidasi  Arah Horizontal  (Ch)  Berdasarkan  Prediksi Asaoka dengan Back Calculation
Perhitungan nilai Ch dilakukan dengan menggunakan persamaan 9 dan besaran nilai β
didapatkan  dari  grafik  Asaoka.  Berikut  ini merupakan rekapitulasi hasil nilai Ch.
Tabel 3. Rekapitulasi Nilai Ch pada Proyek Pembangunan Jalan Akses Trisakti - Liang Anggang STA 0+000 s/d STA
3+000
Titik SP STA Cv (m 2 /s) Ch (m 2 /s) 0+025 4,48 x 10 -8 9,6 x 10 -8 0+075 4,48 x 10 -8 7,4 x 10 -8 0+125 4,48 x 10 -8 6,7 x 10 -8 0+225 4,48 x 10 -8 5,5 x 10 -8 0+325 4,48 x 10 -8 1,6 x 10 -7 0+425 4,48 x 10 -8 6,2 x 10 -8 0+475 4,48 x 10 -8 5,9 x 10 -8 0+525 4,48 x 10 -8 4,6 x 10 -8 0+625 4,48 x 10 -8 7,5 x 10 -8 0+675 4,48 x 10 -8 1,0 x 10 -7 0+725 4,48 x 10 -8 5,5 x 10 -8 0+825 4,48 x 10 -8 1,7 x 10 -7 0+925 4,48 x 10 -8 5,8 x 10 -8 0+975 4,48 x 10 -8 7,4 x 10 -8 1+025 4,48 x 10 -8 5,7 x 10 -8 1+075 4,48 x 10 -8 4,5 x 10 -8 1+125 4,48 x 10 -8 5,5 x 10 -8 2+925 4,48 x 10 -8 4,9 x 10 -8 2+975 4,48 x 10 -8 9,4 x 10 -8
(Sumber: Analisis Pribadi, 2023)
Berdasarkan  hasil  nilai  Ch  pada  tabel  di  atas, didapatkan  nilai  Ch  rata –  rata  sebesar 7,62  x 10 -8 .  Dimana  nilai Ch rata – rata ini bila dibuat persamaan  menjadi  Ch  =  1,7  Cv.  Pada perencanaan  sebelumnya  nilai  Ch  yang digunakan  merupakan  2  x  Cv  sehingga  waktu konsolidasi  90%  yang  terjadi  pada  tanah menjadi lebih lama dari perencanaan.
3.3.  Analisis Load  Ratio Timbunan  Tanah Berdasarkan Hasil Monitoring
Perhitungan  load  ratio  pada  pelaksanaan berdasarkan  data  settlement  plate  dilakukan dengan  membandingkan  improvement  load yang  berasal  dari  timbunan  settlement  plate dengan  operational  load  yang  berasal  dari beban akibat perkerasan dan beban akibat lalu lintas  yang  didapat  berdasarkan  Panduan
Citra Kusuma Andini 1 , Yelvi 2 , Azmi Lisani Wahyu 3 , Handi Sudardja 4 , Merley Misriani 5
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 20 No. 2 Edisi Oktober 2023
Geoteknik  4  [15].  Hasil  analisis  dapat  dilihat pada tabel di bawah ini.
Tabel 4. Hasil Analisis Load Ratio Pelaksanaan pada
Proyek Pembangunan Jalan Akses Trisakti - Liang
Anggang STA 0+000 s/d STA 3+000
STA Improvement Load (t/m 2 ) Operational Load (t/m 2 ) Load Ratio 0+025 3,397 3,315 1,025 0+075 3,491 3,675 0,950 0+125 2,502 3,699 0,677 0+225 4,717 3,705 1,273 0+325 1,331 3,092 0,430 0+425 3,862 3,571 1,082 0+475 2,667 3,897 0,684 0+525 3,261 4,155 0,785 0+625 3,858 3,710 1,040 0+675 4,074 3,823 1,066 0+725 2,934 4,121 0,712 0+825 3,896 3,750 1,039 0+925 2,784 4,127 0,675 0+975 4,213 4,958 0,850 1+025 5,435 4,540 1,197 1+075 2,995 4,974 0,602 1+125 3,178 4,622 0,688 2+925 3,062 3,713 0,825 2+975 4,734 4,602 1,029 (Sumber: Analisis Pribadi, 2023)
Berdasarkan tabel hasil analisis di atas, didapat nilai rata – rata load ratio sebesar 0,875, dimana nilai ini tidak memenuhi syarat load ratio ≥1,3. Ketidaksesuaian nilai load ratio terhadap syarat SNI  8460:2017  dapat  menyebabkan  adanya penurunan  tambahan  pada  tanah,  sehingga dilakukan perencanaan ulang dengan menggunakan perhitungan teoritis.
3.4.  Analisis  Penurunan  Konsolidasi  Akhir
Menggunakan Metode Terzaghi
Perhitungan penurunan konsolidasi akhir serta waktu  dan  derajat  konsolidasi  dilakukan berdasarkan  hasil  interpretasi  tanah  dasar. Perhitungan  diawali  dengan  mengasumsikan nilai  tegangan  vertikal  efektif.  Asumsi  ini sebagai  angka  awal  untuk  mengetahui  tinggi
timbunan  awal  dan  tinggi  timbunan  akhir  yang kemudian  digunakan  untuk  mencari  tinggi timbunan setiap STA. Hasil analisis penurunan konsolidasi dapat dilihat pada lembar lampiran.
Dari  perhitungan  penurunan  konsolidasi  dapat dihitung  tinggi  timbunan  tanah  awal  dan  akhir, kemudian direkapitulasi serta dibuat grafik linier hubungan  antara  tinggi  timbunan  awal  dan akhir. Hasil persamaan yang didapat dari grafik digunakan  untuk  menghitung  tinggi  timbunan dan  estimasi  penurunan  tanah  pada  setiap STA.  Berikut  merupakan  hasil  perhitungan timbunan tanah dan estimasi penurunan tanah.
Tabel 5. Rekapitulasi Hasil Perhitungan Tinggi Timbunan dan Estimasi Penurunan Tanah
STA Tinggi Timbunan Akhir (m) Tinggi Timbunan Awal (m) Estimasi Penurunan Tanah (m) 0+025 2,491 3,544 1,053 0+075 2,505 3,567 1,062 0+125 2,555 3,647 1,091 0+225 2,818 4,062 1,244 0+325 2,462 3,498 1,036 0+425 2,685 3,851 1,167 0+475 2,601 3,719 1,118 0+525 2,784 4,008 1,224 0+625 2,748 3,952 1,203 0+675 2,534 3,613 1,079 0+725 2,684 3,850 1,166 0+825 2,709 3,890 1,181 0+925 3,124 4,541 1,417 0+975 3,133 4,555 1,422 1+025 3,071 4,458 1,387 1+075 2,951 4,271 1,320 1+125 3,067 4,452 1,385 2+925 2,638 3,778 1,140 2+975 3,280 4,783 1,503 (Sumber: Analisis Pribadi, 2023) 3.5.  Analisis Load Ratio Berdasarkan Perhitungan Teoritis
Perhitungan load ratio berdasarkan perhitungan teoritis  dilakukan  dengan  membandingkan improvement  load yang  berasal  dari  tanah
Citra Kusuma Andini 1 , Yelvi 2 , Azmi Lisani Wahyu 3 , Handi Sudardja 4 , Merley Misriani 5
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 20 No. 2 Edisi Oktober 2023
timbunan  subgrade, preload dan  estimasi penurunan tanah dengan operational load yang berasal  dari  nilai  penurunan  tanah,  beban akibat perkerasan, dan beban akibat lalu lintas. Berikut  ini  merupakan  tabel  hasil  analisis load ratio berdasarkan perhitungan teoritis.
Tabel 6. Hasil Analisis Load Ratio pada Proyek Pembangunan Jalan Akses Trisakti – Liang Anggang STA
0+000 s/d STA 3+000 STA Improve ment Load Operati onal Load Load Ratio 0+025 3,544 2,726 1,300 0+075 3,567 2,744 1,300 0+125 3,647 2,805 1,300 0+225 4,062 3,124 1,300 0+325 3,498 2,691 1,300 0+425 3,851 2,962 1,300 0+475 3,719 2,861 1,300 0+525 4,008 3,083 1,300 0+625 3,952 3,040 1,300 0+675 3,613 2,779 1,300 0+725 3,850 2,961 1,300 0+825 3,890 2,993 1,300 0+925 4,541 3,493 1,300 0+975 4,555 3,504 1,300 1+025 4,458 3,429 1,300 1+075 4,271 3,285 1,300 1+125 4,452 3,424 1,300 2+925 3,778 2,906 1,300 2+975 4,783 3,679 1,300 (Sumber: Analisis Pribadi, 2023)
Berdasarkan  hasil  analisis  dalam  tabel  6, didapat  nilai  rata – rata load ratio sebesar 1,3 dengan adanya penimbunan tambahan dengan rata –  rata  timbunan  tambahan  sebesar  0,92 meter,  dimana  nilai  ini  telah  memenuhi  syarat SNI 8460:2017 dimana nilai load ratio sebesar ≥1,3.
3.6.  Analisis  Waktu  dan  Derajat  Konsolidasi Hasil Perbaikan Tanah
Setelah diketahui nilai penurunan tanah, maka dapat dicari waktu penurunan konsolidasi tanpa perbaikan tanah dengan menggunakan variasi
faktor waktu, sehingga didapat waktu penurunan  konsolidasi  saat  90%  selama  116 tahun. Berikut merupakan tabel hasil perhitungan  waktu  penurunan  konsolidasi secara alami.
Tabel 7. Waktu Penurunan Konsolidasi 90% Tanpa
Perbaikan Tanah Tahun Tv a Uv 0 0,0000 1,9089 0% 10 0,0776 1,8257 8% 20 0,1552 1,7426 16% 30 0,2328 1,6594 23% 40 0,3104 1,5762 31% 50 0,3880 1,4931 39% 60 0,4656 1,4099 47% 70 0,5431 1,3268 54% 80 0,6207 1,2436 62% 90 0,6983 1,1604 70% 100 0,7759 1,0773 78% 110 0,8535 0,9941 85% 116 0,9001 0,9442 90% 120 0,9311 0,9109 93% (Sumber: Analisis Pribadi, 2023)

## Analisis Prefabricated Vertical Drain (PVD)
Analisis  penurunan  konsolidasi  dengan  PVD dilakukan  dengan  dua  pola,  yaitu  pola  segi empat dan pola segitiga, serta dilakukan variasi jarak antar PVD (S), yaitu 1 m, 1,1 m, 1,2 m, 1,3 m,  1,4  m,  dan  1,5  m.  Setelah  didapat  waktu penurunan  tanah  dan  derajat  konsolidasi  pada penggunaan  PVD  pola  segi  empat  dan  pola segitiga,  dibuat  grafik  hubungan  antara  waktu penurunan  tanah  dengan  derajat  konsolidasi sebagaimana  terlihat  pada  gambar  6  dan gambar 7 di bawah ini.
Citra Kusuma Andini 1 , Yelvi 2 , Azmi Lisani Wahyu 3 , Handi Sudardja 4 , Merley Misriani 5
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 20 No. 2 Edisi Oktober 2023
Gambar 6. Hubungan Waktu Penurunan dengan Derajat Konsolidasi pada PVD Pola Segiempat (Sumber: Analisis Pribadi, 2023)
Gambar 7. Hubungan Waktu Penurunan dengan Derajat Konsolidasi pada PVD Pola Segitiga (Sumber: Analisis Pribadi, 2023)
Berdasarkan hasil yang didapat dari perhitungan, diambil pola pemasangan segitiga dengan  jarak  antar  PVD  1meter  selama  3,4 bulan,  sebab  pada  pola  segi  empat  dengan jarak yang sama menghasilkan waktu yang lebih lama, yaitu 4,1 bulan.

## Analisis  Prefabricated  Horizontal  Drain (PHD)
Perhitungan  PHD  yang  dilakukan  merupakan perhitungan debit maksimum aliran air horizontal.  Debit  maksimum  aliran  air  didapat dari  debit  total  dikalikan  dengan  jumlah  titik PVD.  Dikarenakan  lebar  1  lajur  kendaraan sebesar  7,75  meter,  maka  titik  PVD  yang
terpasang sebanyak 8 titik. Dari data lebar lajur dan titik PVD dapat dihitung:
D air maks = 8 titik x D total
D air maks = 8 x 3,61 x 10 -8 m 3 /s
D air maks = 2,89 x 10 -7 m 3 /s
D air maks = 0,0029 x 10 -4 m 3 /s
Hasil debit maksimum aliran air horizontal yang didapat  adalah  0,0029  x  10 -4 m 3 /s,  bila disesuaikan dengan tabel kapasitas pengaliran debit  air  maksimum  pada  produk  PHD  yang digunakan, pada tekanan 300 kPa besaran nilai debit air maksimum adalah sebesar 3,77 x 10 -4
m 3 /s,  maka  debit  air  maksimum  yang  didapat memenuhi syarat.

## 4.  Kesimpulan
Berdasarkan  analisis  yang  dilakukan  pada Proyek  Jalan  Akses  Trisakti –  Liang  Anggang STA 0+000 s/d STA 3+000, didapatkan nilai rata
–  rata  derajat  penurunan  konsolidasi  sebesar 93,5%  berdasarkan  metode  Asaoka.  Dari analisis back  calculation diperoleh  nilai  Ch  asli lapangan sebesar 7,62 x 10 -8 m 2 /s atau Ch = 1,7 x Cv. Berdasarkan hasil monitoring, didapat nilai rata – rata load ratio sebesar 0,875, kemudian direncanakan  ulang  tinggi  timbunan  tanah sehingga  didapat  nilai  load  ratio  1,3  sehingga telah  memenuhi  syarat  SNI  8460:2017.  Pada perencanaan  PVD  didapat  waktu  penurunan konsolidasi  dengan  pola  pemasangan  segitiga dan jarak antar PVD 1 meter selama 3,4 bulan. Dari  kebutuhan  PVD  yang  direncanakan, didapatkan nilai debit aliran air maksimum PHD sebesar 0,0029 x 10 -4 m 3 /s.
Citra Kusuma Andini 1 , Yelvi 2 , Azmi Lisani Wahyu 3 , Handi Sudardja 4 , Merley Misriani 5
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 20 No. 2 Edisi Oktober 2023

## Daftar Rujukan
[1] M.  Eng.  D.  Dr.  Ir.  Hary  Christady  Hardiyatmo,
Mekanika  Tanah  II .  Yogyakarta:  Gadjah  Mada University Press, 2002.
[2] Akira  Asaoka,  “Observational  Procedure  of Settlement Prediction,”  in Soils  and  Foundations ,
Japanese  Society  of  Soil  Mechanics  and Foundation Engineering, 1978.
[3] “SNI  8460:2017 :  Persyaratan  Perancangan Geoteknik.”  Badan  Standardisasi  Nasional,
Jakarta, 2017. [4]
Jaka  Permadi,  “Perbandingan  Permodelan  dan
Data Lapangan Penurunan Tanah Pada Perbaikan  Tanah  Lunak  Dengan  Metode  Pre- Loading  Jalan  Tol  Trans  Sumatera  Ruas Pekanbaru - Dumai STA 2+800 dan STA 3+200,”
Universitas Gadjah Mada, Yogyakarta, 2018.
[5] Isah  Bela  Mulyawati,  “Pengaruh  Nilai  Load  Ratio Terhadap  Stabilitas  dan  Deformasi  Lateral  Pada Sistem Vacuum Preloading.” Universitas Pendidikan Indonesia, 2021. [6] Henky  Adi  Berliano,  “Kajian  Teknis  Perbaikan Tanah  Lunak  Menggunakan  Metode  Kombinasi Vacuum  dan  Preloading  dengan  PVD  dan  PHD Pada  Area  Container  Yard  Pelabuhan  Terminal Kijing  Kalimantan  Bar at,” Jurnal  Dosen  dan Mahasiswa Universitas Tanjung Pura , 2020. [7] Farah  Nasya,  “Penentuan  Harga  Ch  Lapangan dari Hasil Test Trial Embankment dan Implementasinya  Untuk  Prediksi  Pemampatan  Di
Lapangan Dengan Metode Konvensional, Elemen Hingga  dan  Asaoka,”  Institut  Teknologi  Sepuluh
November, Surabaya, 2017.
[8] Braja  M.  Das,  Ph.  D.  Ir.  Noor  Endah  Mochtar  M. Sc., and Ph. D.  Ir.  Indrasurya B. Mochtar M. Sc., Mekanika  Tanah  (Prinsip  -  Prinsip  Rekayasa Geoteknik)  Jilid  I .  Jakarta:  Penerbit  Erlangga, 1995.
[9] M.  Eng.  D.  Dr.  Ir.  Hary  Christady  Hardiyatmo, Mekanika  Tanah  I .  Yogyakarta:  Gadjah  Mada University Press, 2002.
[10] Karl  Terzaghi,  Ralph  B.  Peck,  and  Gholamreza Mesri, Soil  Mechanics  In  Engineering  Practice ,
Third Edition. John Wiley & Sons, Inc., 1996.
[11] S. T. , M. T. Azmi Lisani Wahyu, “Perbaikan Tanah Lunak Dengan  Menggunakan  Metode Preloading dan PVD.” PT. Teknindo Geosistem Unggul, 2023.
[12] I.  Ir.  Wahyu  P.  Kuswanda,  “Metoda  Percepatan Konsolidasi dengan Metoda Preloading dan PVD.” PT Teknindo Geosistem Unggul, 2022.
[13] “Desain  dan  Konstruksi  Pita  Drain  Vertikal Prefabrikasi  (PDVP).”  Departemen  Permukiman dan Prasarana Wilayah, 2004.
[14] “Perancangan  Perbaikan  Tanah  Lunak  Dengan Soil  Preloading  dan  PVD.”  PT  Teknindo
Geosistem Unggul, Surabaya, 2022.
[15] “Panduan  Geoteknik  4 :  Desain  dan  Konstruksi.” Departemen Permukiman dan Prasarana Wilayah,
2002.

## LAMPIRAN
Tabel 8. Hasil Penurunan Konsolidasi pada Proyek Pembangunan Jalan Akses Trisakti - Liang Anggang STA 0+000 s/d STA
3+000 dengan Metode Terzaghi Kedalaman H Cc Cs e ₀ γ (t/m 3 ) P 0 ' (t/m 2 ) P c ' (t/m 2 ) ΔP (t/m 2 ) OCR Sc (m) 0 - 5 5 0,802 0,160 2,148 1,413 1,032 6,250 4,9 6,059 0,194 5 - 10 5 0,792 0,158 1,717 1,530 3,389 5,389 4,1 1,590 0,560 10 - 14 4 1,073 0,215 2,110 1,472 5,658 7,180 3,3 1,269 0,304 14 - 18 4 1,450 0,290 2,384 1,462 7,524 9,870 2,6 1,312 0,261 18 - 23 5 0,446 0,089 1,167 1,756 10,338 14,347 2,4 1,388 0,019 23 - 27 4 0,696 0,139 1,509 1,429 13,086 15,660 1,7 1,197 0,012 (Sumber: Analisis Pribadi, 2023)