Jurnal Al Ulum LPPM Universitas Al Washliyah Medan Vol. 12 No. 2 Tahun 2024
P-ISSN 2338-5391 | E-ISSN 2655-9862

## ANALISIS KINERJA STRUKTUR RANGKA GEDUNG DENGAN PERKUATAN
DIAFRAGMA PELAT LANTAI PADA RSUD SURABAYA TIMUR
Andra Putri Larasati 1* , Made Dharma Astawa 1 , Wahyu Kartini 1
1 Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Pembangunan Nasional “VETERAN” Jawa Timur Jl. Rungkut Madya No.1 Surabaya. Telp/fax: 0623-18706369
* email: andraputrilarasati011@gmail.com

## ABSTRAK
Indonesia  merupakan  negara  yang  rawan  mengalami  gempa  karena  letak  geografisnya  yang  terletak pada pertemuan 3 lempek tektonik, oleh karena itu, dalam perencanaan suatu bangunan harus didesain tahan terhadap gempa. Salah satu cara yang dilakukan adalah dengan merencanakan struktur dengan perkuatan  diafragma  pelat lantai.  Diafragma  pelat  lantai  didesain  untuk  menerima  beban  lateral  dan mentransfer  gaya  lateral  tersebut  ke  elemen  penahan  gaya  lateral  seperti  dinding  geser  dan  kolom. Diafragma  pelat  lantai  diharapkan  mampu  memberikan  tahanan  lateral  kepada  struktur  dengan membuat  struktur  tersebut  berperilaku  daktail.  Struktur  yang  daktail  merupakan  struktur  yang  dapat berdeformasi  inelastis  tanpa  mengalami  keruntuhan  total  dan  mampu  mengembangkan  sendi-sendi plastis yang dapat menyerap beban yang diterima oleh struktur. Perilaku inelastis bangunan ditunjukkan dalam kapasitas daktilitas dan beban. Kapasitas dan beban ditunjukkan dari kurva yang didapat dari analisis pushover. Analisis pushover digunakan untuk menetapkan parameter kapasitas inelastis. Dari hasil  analisis  struktur,  simpangan  yang  terjadi  tidak  melebihi  simpangan  izin,  tidak  terdapat ketidakberaturan  horizontal  dan  vertikal,  efek  P-Delta  telah  memenuhi  kriteria,  dan  level  kinerja struktur adalah Immediate Occupancy. Namun, daktilitas struktur masih terbilang rendah.
Kata kunci: daktilitas, diafragma pelat lantai, beban lateral, analisis pushover

## ABSTRACT
Indonesia  is  a  country  that  is  prone  to  earthquakes  because  of  its  geographical  location  where Indonesia  is  located  at  the  confluence  of  3  tectonic  plates,  therefore,  building  built  there  must  be designed to resist earthquake. One of many ways to design a earthquake resistant building is to design a structure with slab diaphragm reinforcement. Slab diaphragms are designed to receive lateral loads and transfer these lateral forces to lateral force retaining elements, such as shear walls and columns. The floor slab diaphragm is expected to be able to provide lateral structural support by making the structure  to  be  ductile.  A  ductile  structure  is  a  structure  that  can  be  inelastically  deformed  without experiencing total collapse and still able to develop plastic joints that can absorb the load received by the  structure.  The  elastic  behavior  of  a  building  is  shown  in  the  ductility  and  load  capacities.  The capacity and load carried from the curve obtained from the pushover analysis. Pushover analysis is used to get inelastic capacity parameters. From the result of the analysis, the story drift that occurs doesn’t exceed the allowable drift, there is no horizontal and vertical irregularity, P-Delta effect has satisfied  the  criteria,  and  the  structure  performance  level  is  Immediate  Occupancy.  However,  the ductilty of the strcuture is low.
Keywords: ductility, floor diaphragm, lateral force, pushover analysis
Jurnal Al Ulum LPPM Universitas Al Washliyah Medan Vol. 12 No. 2 Tahun 2024
P-ISSN 2338-5391 | E-ISSN 2655-9862

## PENDAHULUAN
Rumah sakit merupakan salah satu fasilitas umum  yang  sangat  krusial,  oleh  karena  itu, perencanaannya  harus  diperhitungkan  dengan teliti. Menurut Peraturan Pemerintah Republik Indonesia Nomor 47 Tahun 2021, rumah sakit dikategorikan  dalam  rumah  sakit  umum  dan rumah  sakit  khusus.  Rumah  sakit  khusus  dan rumah  sakit  umum  dibedakan  berdasarkan kemampuan  pelayanan,  fasilitas  kesehatan, sarana  penunjang,  dan  sumber  daya  manusia. Namun, keduanya sama-sama harus direncanakan  sebaik  mungkin  untuk  dapat memberikan  rasa  aman  dan  nyaman  kepada para  penggunanya.  Pembangunan  rumah  sakit harus  memperhatikan  beberapa  aspek,  yaitu keamanan, keselamatan, kesehatan, kenyamanan dan kemudahan.
Perencanaan  rumah  sakit  berbeda  dengan perencanaan gedung–gedung lain karena rumah sakit  harus  memiliki  daktilitas  serta  mutu material  yang  baik  agar  tetap  kokoh  ketika terjadi  bencana  alam.  Dalam  perencanaannya, bangunan rumah sakit harus memenuhi kriteria standar bangunan tahan gempa. Oleh karena itu, digunakan sistem penahan gaya gempa berupa elemen  horizontal  yang  berfungsi  sebagai diafragma.
Diafragma  adalah  elemen  struktur  yang berfungsi  untuk  mendistribusikan  gaya  gempa ke  elemen  vertikal  seperti kolom  atau  dinding geser  (Alexander et  al., 2018)  Diafragma mampu  memberi  tahanan lateral  pada  struktur dengan  cara  mentransfer  gaya-gaya  lateral  ke elemen-elemen  vertikal  sistem  pemikul  gaya lateral.  Diafragma  meliputi  sistem  atap,  pelat lantai, membran, atau bresing.
Tujuan  dari  penelitian  ini  adalah  untuk mengetahui  penulangan  elemen  kord  dan kolektor,  menganalisis  kinerja  dan  daktilitas struktur dengan diafragma lantai yang dimodelkan  sebagai  diafragma  kaku  ( rigid diaphragm ).

## Diafragma
Berdasarkan  SNI  2847:2019  Pasal  12, diafragma  adalah  elemen  horizontal  struktur yang menyalurkan gaya yang bekerja ke elemen vertikal sistem penahan gaya gempa. Diafragma  meliputi  sistem  atap,  pelat  lantai, membran, atau bresing.
Pada  dasarnya  diafragma  berperilaku sebagai  balok  horizontal  yang  membentang antara  elemen-elemen  vertikal  pada  sistem pemikul  gaya  lateral.  Tulangan  diafragma menahan  tarik  akibat  lentur  pada  ujung  tarik tegak lurus dengan gaya yang dikenakan. Ujung tarik dan tekan diidentifikasikan sebagai kord. Kord diasumsikan menahan semua tarik lentur dari  momen  lentur  bidang  diafragma  akibat beban  lateral.  Potongan  balok  atau  pelat  yang menyalurkan  geser  diidentifikasi  sebagai kolektor.
Gambar 1. Aksi Diafragma Tipikal Sumber: SNI 2847:2019

## Gaya Desain Diafragma
Gaya gempa desain diafragma didapatkan dari persamaan berikut:
F px = ∑ 𝐹𝑖 𝑛 𝑖=𝑥 ∑ 𝑊𝑖 𝑛 𝑖=𝑥 W px ...................................... (1) Dimana: F px = gaya desain diafragma Fi = gaya desain pada tingkat i
Wi        = berat tributari diafragma sampai tingkat i Fx dihitung menggunakan rumus berikut:
Fx = C vx V……………………………….. (2) Dimana:
C vx = 𝑤𝑥 ℎ𝑥 𝑘 ∑ 𝑤𝑖 ℎ𝑥 𝑘 …………………………….(3)
Fpx tidak boleh kurang dari persamaan berikut: F px min = 0,2 S DS I e w pi………………………………… (4) Dan tidak boleh melebihi: F px max = 0,4 S DS I e w pi

## Kord
Diafragma  kaku  ( rigid )  menyebabkan  tidak terjadinya  deformasi  dan  tidak  ada  tegangan yang  terjadi  pada  arah  bidang  karena  seluruh gaya  yang  diterima  oleh  pelat  lantai  langsung
Jurnal Al Ulum LPPM Universitas Al Washliyah Medan Vol. 12 No. 2 Tahun 2024
P-ISSN 2338-5391 | E-ISSN 2655-9862
terbagi  merata  ke  elemen  vertikal,  sehingga tidak didapatkan gaya dalam untuk menentukan tulangan kord. Namun, elemen kord tetap harus direncanakan  dengan  melakukan section  cut pada dinding geser.

## Kolektor
Berdasarkan NEHRP ( National Earthquake  Hazards  Reduction  Program )  sub bab 6.1.3, ketika diafragma dimodelkan sebagai diafragma  kaku,  gaya  yang  ditransfer  ke diafragma didapatkan dengan cara mengurangi gaya  pada  dinding  geser  di  bagian  atas  dan bawah  diafragma.  Gaya  dalam  untuk  elemen kolektor  didapatkan  dengan section  cut dan menggunakan output F11 (geser) dari program bantu.

## Simpangan Antar Lantai
Penentuan simpangan antar tingkat diatur dalam  SNI  1726:2019  Pasal  7.8.6,  dimana simpangan antar tingkat harus dihitung sebagai perbedaan simpangan pada pusat massa di atas dan di bawah tingkat yang ditinjau.
Gambar 2. Simpangan Antar Lantai

## Sumber: SNI 1726:2019

## Daktilitas
Daktilitas  adalah  kemampuan  struktur berdeformasi  inelastik  ketika  menerima  beban gempa  berulang  kali  dan  bolak-balik  tanpa mengalami  keruntuhan  total,  tetapi  sambal mengembangkan  sendi-sendi  plastis  untuk menyerap  energi  beban  semaksimal  mungkin tanpa  kehilangan  kestabilannya.  Sendi-sendi plastis  ini  berfungsi  untuk  menyerap  energi beban dan menahan beban gempa yang besar.

## Analisis Pushover
Analisis pushover atau  beban  dorong adalah  analisis  nonlinier  statik  dimana pengaruh  gempa  rencana  terhadap  struktur bangunan  dianggap  sebagai  beban  statik  pada pusat  massa  masing-masing  lantai.  Analisis pushover bertujuan untuk mengetahui perpindahan dari struktur yang direncanakan. Hasil  akhir  yang  didapatkan  dari  analisis ini  adalah  nilai  dalam  bentuk  kurva  yang berisikan  kapasitas  dan  dibandingkan  dengan spektrum demand yang  menghasilkan  titik kinerja ( performance point ). Spektrum demand atau spektrum beban ini merupakan representasi dari gerakan tanah yang diakibatkan  oleh  gempa  bumi.  Melalui performance  point atau  titik  kinerja  dapat diketahui tingkat kerusakan struktur berdasarkan perpindahan lateralnya ( drift ).

## METODE PENELITIAN
Mutu  beton  dan  mutu  baja  tulangan ditentukan dengan mengacu pada peraturan dan standar  yang  berlaku  di  Indonesia.  Metode perencanaan  yang  digunakan  adalah  metode berbasis  kinerja  ( performance-based  design ). Penggunaan  metode  ini  bertujuan  untuk mengetahui tingkat kerusakan struktur berdasarkan perpindahan lateralnya serta untuk mengetahui  kapasitas  struktur  ketika  terjadi gempa.
Data-data  yang  diperlukan  diperoleh dengan cara library research , dimana data-data dan  referensi  yang  ada  dalam  laporan  ini didapatkan  dari  buku,  dokumen  perencanaan struktur, studi terdahulu, dan referensi lain yang berkaitan  dengan  pokok  pembahasan.  Metode analisis  struktur  dengan  pelat  lantai  sebagai diafragma  pada  RSUD  Surabaya  Timur menggunakan program bantu ETABS V.19.0.0.

## HASIL DAN PEMBAHASAN

## Data Perencanaan
Struktur  yang  direncanakan  merupakan RSUD Surabaya Timur yang berlokasi di Kota Surabaya  dengan  modifikasi  penambahan  3 lantai  menjadi  12  lantai.  Tinggi  total  struktur adalah 44 m. Pada perencanaan ini, mutu beton yang digunakan adalah 35 MPa dan mutu baja tulangan  BjTS  42  dan  BjTP  28.  Pemodelan
Jurnal Al Ulum LPPM Universitas Al Washliyah Medan Vol. 12 No. 2 Tahun 2024
P-ISSN 2338-5391 | E-ISSN 2655-9862
struktur  dengan  program  bantu  ETABS ditunjukkan pada gambar berikut.
Gambar 3. Pemodelan Tiga Dimensi

## Kontrol Desain
Analisis struktur meliputi kontrol partisipasi  massa,  pengaruh  P-Delta,  dan eksentrisitas.  Dari  hasil  pengolahan  data dengan  program  bantu,  partisipasi  massa mencapai  lebih  dari  90%  pada  mode  ke 7,pengaruh  P-Delta  memenuhi  ketentuan,  dan eksentrisitas  tiap  lantai  baik  arah  X  maupun arah  Y  tidak  lebih  dari  15%.  Selain  itu,  tidak ada  ketidakberaturan  horizontal  dan  vertikal pada  struktur  yang  direncanakan,  sehingga diafragma dapat dimodelkan sebagai diafragma kaku.

## Simpangan Antar Lantai
Berdasarkan Tabel 20 pada SNI
1726:2019  pasal  7.12.1,  simpangan  antar tingkat izin untuk sistem pemikul gaya seismik yang  hanya  terdiri  dari  rangka  momen  dan didesain  untuk  KDS  D,  E,  atau  F,  simpangan antar tingkat desain tidak boleh melebih Δ a /ρ untuk  semua  tingkat.  Besarnya  nilai  ρ ditentukan sesuai SNI 1726:2019 pasal 7.3.4.2. Simpangan antar lantai dilihat di Tabel 1 dan 2.

## Gaya Desain Diafragma
Data-data yang digunakan untuk menentukan gaya desain diafragma didapat dari section  cut pada  ETABS dan  mengambil  nilai F1  untuk  gempa  arah  X  dan  F2  untuk  gempa arah  Y,  sedangkan  berat  tingkat  (Wi)  didapat
dari  F3  dengan  kombinasi  beban  mati  dan beban  mati  tambahan  dan  Wpx  merupakan berat sendiri diafragma pelat lantai tanpa kolom dan balok. Data-data tersebut ditunjukkan pada Tabel 3.
Tabel 1. Simpangan Antar Lantai Arah X δe (mm)  δxe (mm)  δx (mm)  δa (mm) 65,19 6,35 23,28 30,77 58,84 6,62 24,28 30,77 52,217 6,74 24,71 30,77 45,479 6,77 24,82 30,77 38,711 6,70 24,57 30,77 32,011 6,50 23,83 30,77 25,512 6,15 22,54 30,77 19,364 5,65 20,70 30,77 13,719 4,98 18,26 30,77 8,739 4,12 15,12 30,77 4,615 3,06 11,21 30,77 1,559 1,56 5,72 30,77 Tabel 2. Simpangan Antar Lantai Arah Y δe (mm)  δxe (mm)  δx (mm)  δa (mm) 41,581 3,95 14,49 30,77 37,629 4,12 15,11 30,77 33,507 4,21 15,44 30,77 29,295 4,26 15,61 30,77 25,039 4,23 15,51 30,77 20,81 4,12 15,10 30,77 16,691 3,92 14,37 30,77 12,772 3,62 13,28 30,77 9,15 3,22 11,79 30,77 5,934 2,70 9,89 30,77 3,238 2,08 7,62 30,77 1,161 1,16 4,26 30,77

## Perhitungan Elemen Kord
Gaya dalam yang digunakan untuk menghitung kebutuhan  tulangan  kord  didapatkan  dari melakukan section cut pada dinding geser pada lantai yang ditinjau, seperti pada Gambar 4.
Gambar 4. Hasil section cut dinding geser.
Jurnal Al Ulum LPPM Universitas Al Washliyah Medan Vol. 12 No. 2 Tahun 2024
P-ISSN 2338-5391 | E-ISSN 2655-9862

## Tabel 3. Rekapitulasi Berat Sendiri Diafragma
Story Fpx min  Fpx max  Fpx pakai SCut11  2551,21 3401,61 2551,21 SCut10  2551,21 5102,42 2551,21 SCut9 2625,85 5251,71 2625,85 SCut8 2625,69 5251,38 2625,69 SCut7 2567,92 5135,84 2567,92 SCut6 2602,89 5205,77 2602,89 SCut5 2587,59 5175,17 2587,59 SCut4 2551,21 5102,42 2551,21 SCut3 2551,21 5102,42 2551,21 SCut2 2617,88 5235,77 2617,88 SCut1 2664,26 5328,52 2664,26 Sumber: Analisis Data
Perhitungan  dan  rekapitulasi  tulangan kord ditunjukkan pada Tabel 4,5,6,7.
Tabel  4.  Rekapitulasi  Tulangan  Kord  Arah Memanjang
Momen Mz (kN.m) Tu (N) As perlu Kanan Kiri 2275,61 2275,61 2275,61 142225,63 376,26 3958,35 3958,4 3958,38 247398,44 654,49 3525,65 3525,72 3525,69 220355,31 582,95 4202,22 4202,29 4202,26 262640,94 694,82 4333,34 4333,42 4333,38 270836,25 716,50 3940,84 3940,94 3940,89 246305,63 651,60 4107,05 4107,19 4107,12 256695,00 679,09 4210,81 4.211,18 4211,00 263187,19 696,26 4333,28 4333,8 4333,54 270846,25 716,52 3807,17 3807,92 3807,55 237971,56 629,55 6651,68 6652,66 6652,17 415760,63 1099,90

## Tabel  5.  Rekapitulasi  Tulangan  Kord  Arah Melintang
Momen Mz (kN.m) Tu (N) As perlu Kanan Kiri 1343,6 1343,51 1343,56 111962,92 296,20 2631,12 2630,98 2631,05 219254,17 580,04 2852,63 2852,4 2852,52 237709,58 628,86 2794,06 2794,79 2794,43 232868,75 616,05 2868,15 2867,84 2868,00 238999,58 632,27 3048,77 3048,42 3048,60 254049,58 672,09 3043,32 3042,96 3043,14 253595,00 670,89 3081,36 3080,81 3081,09 256757,08 679,25 3224,9 3224,37 3224,64 268719,58 710,90 2992,51 2992,03 2992,27 249355,83 659,67 4425,87 4425,42 4425,65 368803,75 975,67

## Tabel 6. Rekapitulasi Tulangan Kolektor Arah
Melintang Fu wall V dinding V pelat Vdin - Vpelat As perlu 0 0,000 0,000 0,000 0,000 4234,1 352,845 169,3 183,47 7168,914 4519,6 376,637 180,78 195,85 6217,494 4361,1 363,433 174,44 188,98 5999,521 4433,5 369,465 177,34 192,12 6099,105 4410,7 367,565 176,43 191,13 6067,740 4250,9 354,247 170,03 184,20 5847,881 4221,4 351,783 168,85 182,92 5807,217 4159,5 346,629 166,38 180,24 5722,132 4011,7 334,311 160,46 173,84 5518,782 3647,9 303,993 145,91 158,07 5018,289

## Tabel 7. Rekapitulasi Tulangan Kolektor Arah
Memanjang Fu wall V dinding V pelat Vdin - Vpelat As perlu 0 0,000 0,000 0,000 0,000 4463,6 278,979 69,74 209,235 4428,24 4290,9 268,185 67,04 201,139 4256,90 4428,6 276,789 69,19 207,592 4393,47 4562,4 285,154 71,28 213,865 4526,25 4665,5 291,595 72,89 218,696 4628,49 4606,0 287,878 71,96 215,908 4569,48 4697,7 293,606 73,40 220,205 4660,41 4737,9 296,119 74,03 222,090 4700,30 4622,4 288,901 72,22 216,675 4585,72 4718,2 294,889 73,72 221,167 4680,78

## Perhitungan Elemen Kolektor
Perhitungan  elemen  kolektor  dilakukan menggunakan  gaya  dalam  pada  dinding  geser pada  lantai  yang  ditinjau  dan  pada  1  lantai  di bawah  lantai  yang  tertera  pada  Gambar  5.
Gambar 5. Gaya Diafragma Untuk Perhitungan Elemen Kolektor Sumber: Design Guide for Reinforced Concrete Diaphragms
Jurnal Al Ulum LPPM Universitas Al Washliyah Medan Vol. 12 No. 2 Tahun 2024
P-ISSN 2338-5391 | E-ISSN 2655-9862

## Analisis Pushover
Melalui analisis pushover dengan program bantu,  didapatkan performance  point seperti pada Gambar 6 dan 7.
Gambar 6. Kurva Kapasitas Arah X
Gambar 7. Kurva Kapasitas Arah Y
Selain  kurva  kapasitas,  didapatkan  juga nilai displacement pada Tabel 8 .
Tabel 8. Nilai Displacement Performance Point Arah X Y V (kN) 7643,35 10141,43 Dy (m) 0,0223 0,0176 D (m) 0,0253 0,0197 Teff 1,065 0,854
Level  kinerja  struktur  berdasarkan target perpindahan sebagai berikut:
1. Simpangan total maksimum 𝑋 = Dt 𝐻 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 0,0253 44 = 0,00058
Karena  simpangan  total  maksimum 0,00058  <  0,01,  sehingga  level  kinerja bangunan  adalah SP=1  Immediate Occupancy (I0)
Tabel 9. Jumlah Sendi Plastis yang Terjadi
2. Simpangan total maksimum 𝑌 = Dt 𝐻 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 0,0197 44 = 0,00045 Karena  simpangan  total  maksimum 0,00045  <  0,01,  sehingga  level  kinerja bangunan adalah SP=1 Immediate
Occupancy (I0)
Tabel 10. Jumlah Sendi Plastis yang Terjadi

## Daktilitas Struktur
Hasil  dari  analisis pushover didapatkan simpangan maksimum arah X dan arah Y yang digunakan untuk perhitungan daktilitas sebagai berikut:
1. Daktilitas arah X (μx)  = 0,0253 0,0223 = 1,14
2. Daktilitas arah Y (μy)  = 0,0197 0,0176 = 1,12

## KESIMPULAN
1. Simpangan  yang  terjadi  tidak  melebihi simpangan izin.
2. Struktur  tidak  memiliki  ketidakberaturan horizontal maupun vertikal.
3. Level kinerja struktur termasuk Immediate Occupancy.
4. Ditinjau  dari  jumlah  sendi  plastis  yang terjadi,  daktilitas  struktur  masih  kurang baik.

## DAFTAR PUSTAKA
Alexander,  Christanto,  D.,  &  Pranata,  H.
(2018). Analisis Pengaruh Fleksibilitas Diafragma Terhadap Distribusi Horizontal Gaya Gempa.
Jurnal Al Ulum LPPM Universitas Al Washliyah Medan Vol. 12 No. 2 Tahun 2024
P-ISSN 2338-5391 | E-ISSN 2655-9862
Badan Standarisasi Nasional. (2019).
Persyaratan  Beton  Struktural  Untuk Bangunan  Gedung  dan  Penjelasan.
Jakarta.
Badan  Standarisasi  Nasional.  (2019). Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung dan Nongedung. Jakarta.
Badan  Standarisasi  Nasional.  (2020). Beban Desain Minimum dan Kriteria Terkait untuk Bangunan Gedung dan Struktur Lain. Jakarta.
Concrete  Reinforcing  Steel  Institute.  (2019). Design Guide for Reinforced Concrete Diaphragms. Concrete  Reinforcing Steel Institute.
Habibi,  I.  (2019). Analisa  Pushover  Pada Bangunan  Gedung  Telkomsel  di  Kota
Pematang Siantar. Medan.
Honarto, R. J., Handono, B. D., & Pandaleke, R.  (2019).  Perencanaan  Bangunan Beton Bertulang Dengan Sistem
Rangka  Pemikul  Momen  Khusus  di
Kota Manado.
Karima,  F.  A.,  Isneini,  M.,  Sebayang,  S.,  & Bayzoni.  (2021).  Analisis  Struktur Gedung  Bertingkat  Rendah  Akibat Pengaruh  Beban  Gempa  Dengan
Metode Riwayat Waktu.
Karisoh, P. H., Pandaleke, R., & Dapas,  S. O. (2018).  Perencanaan  Struktur  Gedung Beton Bertulang Dengan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus.
Madutujuh, N. (2021, Oktober 26). Bimbingan Teknis  SNI  2847:2019:  Persyaratan Beton  Struktural  Untuk  Bangunan
Gedung.
Moehle,  J.  P.,  Hooper,  D.  J.,  Kelly,  D.  J.,  & Meyer, T. R. (2010). Seismic Design of Cast  in  Place  Concrete  Diaphragms, Chords, and Collectors. Gaithersburg: NIST GCR 10-917-4.
Moehle,  J.  P.,  Hooper,  J.  D.,  &  Lubke,  C.  D. (2008). Seismic  Design  of  Reinforced Concrete Special Moment. Gaithersburg: NIST GCR 8-917-1.
Potalangi, J. G., Manalip, H., & Wallah, S. E.
(2020).  Analisis  Keruntuhan  Gedung Bertingkat  Akibat  Beban  Gempa  dan Beban Angin Dengan Metode Pushover.
Pribadi,  A.,  Herbudiman,  B.,  &  Sudrajat,  R.
(2022). Analisis Perbandingan Variasi Tata  Letak  Dinding  Geser  dengan Metode Pushover.
Saputra,  M.  R.,  Alami,  F.,  &  Widyawati,  R.
(2020).  Studi  Kinerja  Gedung  Empat Tingkat  Terhadap  Beban  Gempa dengan Metode Statik Pushover.