Abstrak—Pembangunan apartemen merupakan solusi dari me- ningkatnya  kebutuhan  tempat  tinggal  di  Kota  Tangerang  Se- latan. Namun, pembangunan apartemen di Indonesia berisiko terjadi  gempa  karena  terletak  pada  pertemuan  tiga  lempeng. Oleh  karena  itu,  digunakan struktur  baja  beton  komposit  ka- rena  memiliki  kekuatan  nominal  yang  besar,  dimensi  pen- ampang  yang  efisien,  serta  lebih  ringan  daripada  beton  kon- vensional. Sedangkan Buckling Restrained Braced Frame meru- pakan bresing penahan gempa yang didesain untuk tahan ter- hadap  tekuk  serta  tariknya.  Apartemen  Kingland  Avenue Tower  Venetian  direncanakan  ulang  menggunakan  struktur baja beton komposit dengan sistem Buckling Restrained Braced Frame.  Apartemen  tersebut  direncanakan  memiliki  32  lantai dan  1  basement.  Konfigurasi  bresing  yang  digunakan  adalah inverted-V. Studi literatur yang digunakan mengacu pada SNI 1727:2020,  SNI  1726:2019,  SNI  1729:2020,  AISC  341-16.  Dari perhitungan analisis didapatkan hasil, yaitu: tebal pelat lantai atap dan non atap sebesar 9 cm, balok induk menggunakan WF 400x200x8x13 dan WF 350  175  7  11, dimensi kolom terbesar CFT  800  800  35,  bresing  menggunakan  CoreBrace  BRB  de- ngan  luas  inti  20  inch 2 .  Perencanaan  struktur  bawah  meng- gunaan tiang pancang diameter 80 cm dengan kedalaman 34 m. Dimensi pilecap terbesar 10,6x3,4 m, dimensi kolom pedestal 1  1 m, dan sloof 400  600 mm.

## Kata Kunci—Struktur Komposit, Kota Tangerang Selatan, Baja
Beton Komposit, Buckling Restrained Braced Frames.

## I. PENDAHULUAN
EKTOR  konstruksi  merupakan  salah  satu  sektor  ung- gulan  dalam  perekonomian  Kota  Tangerang  Selatan. Kemudian  Kota  Tangerang  Selatan  berbatasan  langsung dengan Jakarta sehingga banyak masyarakat memilih tinggal di  kota  tersebut.  Namun,  harga  lahan  yang  mahal  menjadi masalah sehingga apartemen merupakan solusi dalam meng- atasi permasalahan tersebut karena harga terjangkau dan ke- mudahan menyewakan kembali atau kenaikan harga pada sa- at dijual kembali [1].
Mengingat  Indonesia  terletak  di  daerah  pertemuan  bebe- rapa  lempeng  tektonik  yang  aktif  bergerak  yaitu  Lempeng Eurasia, Lempeng Indo-Australia, dan Lempeng Circum Pa- sific [2]. Fenomena ini menyebabkan Indonesia sering terjadi gempa  tektonik.  Oleh  karena  itu,  pembangunan  apartemen harus mampu bertahan dan tidak runtuh secara struktural jika terjadi gempa sehingga akan memperkecil kerugian yang di- derita dan memberikan keamanan lebih [3].
Dalam  mengatasi  masalah  tersebut,  pembangunan  apar- temen menggunakan material komposit karena material kom- posit memiliki kekuatan nominal yang lebih besar, memiliki dimensi  penampang  struktur  yang  lebih  efisien,  dan  beban
struktur yang lebih ringan dibandingkan penggunaan material beton  konvensional  [4].  Material  komposit  dikonstruksi  se- demikian rupa sehingga bentuk baja struktural dan beton be- kerja sama untuk menahan tekan aksial dan/atau lentur.  Pada modifikasi perencanaan ini, material komposit diapli-kasikan pada  kolom,  balok  induk,  dan  pelat.  Sistem  bresing  yang digunakan  sebagai  penahan  gempa  adalah  Sistem  Rang-ka Bresing  Tahan  Tekuk  atau Buckling  Restrained  Braced Frame (BRBF).  Struktur  BRBF  terdiri  dari  inti  baja  yang daktail di mana didesain untuk leleh pada tarik dan tekannya. BRBF memiliki kekakuan elastis yang tinggi pada gaya late- ral untuk pergerakan seismik yang rendah. Sedangkan untuk pergerakan  seismik  yang  tinggi,  BRBF  memberikan  energi disipasi yang lebih besar dan stabil dibandingkan sistem CBF konvensional  [5].  Struktur  BRBF  pada  modifikasi  perenca- naan ini menggunakan konfigurasi Inverted-V .
Dengan  melihat  keuntungan  pada  penggunaan  material baja  beton  komposit  dan  sistem  BRBF  serta  pelaksanaan konstruksi  eksisting pada  Apartemen Kingland Avenue To- wer Venetian dengan metode konvensional, gedung Aparte- men  Kingland  Avenue  Tower  Venetian  akan  dimodifikasi ulang dengan penggunaan struktur material komposit dan sis- tem  BRBF  yang  bertujuan  untuk  menghasilkan  modifikasi baru  yang  memiliki  kekuatan  nominal  yang  lebih  besar, dimensi  penampang  yang  lebih  kecil,  dan  ketahanan  yang lebih  tinggi  terhadap  gempa.  Dalam  perencanaannya,  pem- bangunan  akan  direncanakan  32  lantai  sesuai  jumlah  lantai eksisting yang akan dibangun di Kota Tangerang Selatan.

## II. TINJAUAN PUSTAKA

## A. Struktur Komposit
Struktur  komposit  merupakan  struktur  yang  terdiri  dari baja  dan  beton  yang  saling  bekerja  sama  secara  struktural. Komposit baja dengan beton didasarkan pada pemikiran bah- wa  beton  mempunyai  perilaku  yang  menguntungkan  ketika menerima  beban  tekan  dan  perilaku  yang  kurang  mengun- tungkan  ketika  menerima  beban  tarik.  Sedangkan  baja mempunyai  perilaku yang sama baik  untuk  beban tarik  dan tekan  tetapi  bahaya  terhadap  tekuk  harus  diperhatikan  jika menerima  beban  tekan  [6].  Struktur  komposit  dapat  diapli- kasikan pada elemen struktur berupa pelat, kolom, dan balok. Kolom komposit terisi beton dan balok komposit mengguna- kan penghubung geser dengan dek baja gelombang disajikan pada Gambar 1.
B. Buckling Restrained Braced Frames (BRBF)
Buckling  Restrained  Braced  Frames (BRBF)  merupakan

## Modifikasi Perencanaan Struktur Apartemen Kingland Avenue Tower Venetian Menggunakan Struktur Baja Beton Komposit dengan Sistem Buckling-Restrained Braced Frame
Muhammad Luqman Figo, Heppy Kristijanto, dan Aniendhita Rizki Amalia Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : heppy@ce.its.ac.id
S
bresing yang  didesain  untuk  tahan  terhadap  tekuk  dan tariknya. Desain kerangka struktur BRBF ini didesain untuk tetap  elastik  selama  respons  seismik,  dan  semua  kerusakan seismik (leleh) terjadi pada bresing [7] BRBF terdiri dari inti baja  daktail  yang  ditempatkan  di  dalam  selubung  baja sebelum  selubung  diisi  dengan  mortar  atau  beton.  Sebelum pengecoran  mortar,  bahan  pemisah  atau  celah  udara  yang sangat  kecil  antara  inti  baja  dan  mortar  disediakan  untuk meminimalkan, atau menghilangkan transfer gaya aksial dari inti baja ke mortar dan selubung baja.
Jika dibandingkan dengan sistem kerangka momen, BRBF menunjukkan  kekakuan  lateral  yang  tinggi  untuk  gerakan seismik  pada  level  rendah,  hal  ini  membuat  mudah  dalam memenuhi  persyaratan  penyimpangan.  BRBF  juga  menye- diakan  energi  disipasi  yang  lebih  besar  dan  stabil  untuk gerakan seismik pada level tinggi. Selain itu, BRBF memiliki desain yang fleksibel karena kekuatan dan kekakuannya bisa diinstalasi  dengan  mudah.  Namun,  apabila  tidak  dikontrol dengan  baik,  baja  pada  daerah  leleh  terkekang  mungkin memiliki berbagai hasil kekuatan leleh.
BRBF  dapat  dikonfigurasikan  menjadi  beberapa  cara dengan  perbedaan  yang  minor  berdasarkan  perilakunya. Beberapa  konfigurasi  yang  dapat  digunakan  seperti  bresing inverted-V ,  bresing  V, two-story-X ,  dan  bresing  diagonal tunggal seperti disajikan pada Gambar 2.

## C. Fondasi
Fondasi  adalah  suatu  bagian  dari  konstruksi  bangunan yang  bertugas  sebagai  sarana  meletakkan  bangunan  dan meneruskan beban bangunan atas ke dasar tanah yang cukup kuat  untuk  mendukungnya  [8].  Bentuk  fondasi  ditentukan oleh berat bangunan dan keadaan tanah di sekitar bangunan, sedangkan  kedalaman  fondasi  ditentukan  oleh  letak  tanah padat  yang  mendukung  fondasi.  Fondasi  bangunan  umum-
nya  dibedakan  sebagai  fondasi  dangkal  dan  fondasi  dalam. Fondasi  dangkal  kedalamannya  kurang  atau  sama  dengan lebar fondasi (D ≤ B) dan dapat digunakan jika lapisan tanah kerasnya terletak dekat dengan permukaan tanah.  Sedangkan fondasi dalam digunakan jika lapisan tanah keras berada jauh dari permukaan tanah.

## III. METODOLOGI
Metodologi berisi langkah-langkah perencanaan ini dapat dilihat  pada  Gambar  3.  Pada  perencanaan  ini,  struktur dimodifikasi dengan data-data sebagai berikut:
Nama Gedung : Kingland Avenue Tower Venetian Lokasi : Jl. Raya Serpong km 8, Alam Sutera, Tangerang Selatan Fungsi : Ruang Hunian Tinggi : 108,2 m Jumlah Lantai : 32 (1 lantai basement , 1 LG, 31 lantai, dan 1 lantai atap) Material Struktur  : Baja beton komposit Sistem Struktur : Buckling Restrained Braced Frame
(BRBF)
Untuk kriteria desain dari perencanaan modifikasi aparte- men tersebut adalah sebagai berikut:

## 1) Pembebanan
Beban Mati: SNI 1727:2020 Tabel C3.1-1 dan Tabel C3.1-2 Beban Hidup: SNI 1727:2020 Tabel 4.3-1 Beban Gempa: SNI 1726:2019 Beban Angin: SNI 1727:2020 Pasal 26 Kombinasi Pembebanan : SNI 1727:2020 Pasal 2.3

## 2) Bresing

## CoreBrace BRB, NSI/AISC 341-16
3) Balok Komposit ASTM A36
Beton f’c 35 MPa

## SNI 1729:2020 BAB I

## 4) Kolom Komposit

## SNI 1729:2020 BAB I

## 5) Sambungan
Baut: Mutu baut A325, A490, SNI 1729:2020 BAB J2 Las: Mutu las F E60XX , F E70XX , F E90XX , F E100XX , F E110XX , dan SNI 1729:2020 BAB J3
6) Baseplate

## ANSI/AISC 341-16
7) Struktur Bawah
Fondasi: F’ c 52 MPa dan SNI 1726:2019 Poer:  f’ c 35  MPa,  f y 420  MPa,  SNI  1726:2019,  dan  SNI 2847:2019 Kolom Pedestal: f’ c 35 MPa, f y 420 MPa dan ACI 318M-19 Sloof: f’ c 35 MPa , f y 420 MPa , dan ACI 318M-19 Pelat Basement: f’ c 35 MPa, f y 420 MPa, dan SNI 2847:2019

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN
A. Perencanaan Struktur Sekunder
1) Perencanaan Pelat
Pelat lantai dibedakan berdasarkan fungsinya, yaitu lantai atap,  ruang  hunian,  kafetaria,  gimnasium,  dan  ruang  mesin.
Gambar 1.  Kolom komposit terisi beton dan balok komposit menggunakan penghubung geser dengan dek baja gelombang.
Gambar 2.  Konfigurasi yang bisa digunakan pada BRBF, yaitu inverted-V , bresing V, two-story-X , dan bresing diagonal tanggal.
Pelat  direncanakan  menggunakan  dek  baja  gelombang  dari Super Floor Deck dengan ketebalan 0,75 mm dan berat 10,1 kg/m 2 . Hasil perhitungan pelat disajikan pada Tabel 1.
2) Perencanaan Balok Anak
Balok anak menggunakan profil W F dengan mutu ASTM A36 dengan hasil perhitungan disajikan pada Tabel 2.
3) Perencanaan Balok Lift
Pada apartemen ini menggunakan lift penumpang dengan data-data sebagai berikut:
Merek Lift: Hyundai Geared Elevators Tipe: Passengger Elevators Kapasitas: 1.000 kg (15 orang) Lebar Pintu ( Clear Opening ): 900 mm Car : Internal CA  CB (1.600 mm  1.500 mm) Hoistway : 2X  Y (4.200 mm  2.130 mm)
M/C Room : MX2  MY (4.400 mm  3.850 mm) M/C Room Reaction : R1 (5.450 kg)  dan R2 (4.350 kg)
Dimensi  balok  penggantung lift menggunakan  profil  WF 250  125  6  9  dan  balok  penumpu lift menggunakan  profil WF 350  175  7  11.

## 4) Perencanaan Tangga
Tangga  direncanakan  4  tipe  sesuai  tinggi  antar  lantai  de- ngan data perencanaan tangga pada Tabel 3. Sedangkan Tabel 4 merupakan hasil perhitungan dimensi tangga.

## B. Pemodelan Struktur
Modifikasi  perencanaan  dimodelkan  pada  program  bantu ETABS 18 seperti pada Gambar 4. Pemodelan menggunakan material  baja  beton  komposit  dengan  sistem Buckling- Restrained Braced Frame (BRBF) tipe konfigurasi inverted- V .  Untuk  kolom,  balok,  dan  bresing  dimodelkan  dengan menggunakan frame , sedangkan untuk pelat dengan deck . Untuk assign beban  gempa  menggunakan  respons spektrum berlokasi  di  Kota Tangerang Selatan. Tanah yang digunakan  termasuk  kelas  situs  E.  Untuk  parameter  gempa yang  digunakan  S DS =  0,69  g  dan  S D1 =  0,65  g.  Struktur menggunakan sistem ganda rangka baja dan beton komposit dengan  bresing  konsentris  khusus  sehingga  didapatkan koefisien berikut: R = 6, Ω = 2,5, dan  C d = 5.
Pengaruh  gempa  rencana  yang  sembarang  diimplemen- tasikan terhadap struktur gedung dengan menganggap gempa rencana dalam arah utama efektif 100% dan arah tegak lurus dengan arah utama dianggap dengan efektivitas 30%.

## C. Kontrol Desain Struktur
Kontrol  desain  struktur  dilakukan  dengan  pemodelan struktur  3  dimensi  menggunakan  program  bantu  ETABS 2018,  sehingga  hasil  pemodelan  dan  analisis  struktur  harus dikontrol  untuk  menentukan  kelayakan  sistem  struktur tersebut.
Gambar 3.  Diagram alir penyelesaian.
Tabel 1. Rekapitulasi Perhitungan Pelat Fungsi Bentang (cm) Tebal Pelat (cm) Tulangan Atap 250 9 M6,5-200 Ruang Hunian 250 9 M10-325 Kafetaria 250 9 M7-250 Gimnasium 250 9 M7-250 Ruang Mesin 250 9 M7250 Tabel 2. Rekapitulasi Perhitungan Balok Anak Fungsi Bentang (cm) Tulangan Atap 6 WF 300  150  6,5  9 Ruang Hunian 6 WF 300  200  8  12 Kafetaria 6 WF 300  200  8  12 Gimnasium 6 WF 300  200  8  12 Ruang Mesin 6 WF 300  200  8  12 Tabel 3. Rekapitulasi Perhitungan Pelat Data Tipe 1 Tipe 2 Tipe 3 Tipe 4 Tinggi antar lantai 420 cm 320 cm 350 cm 450 cm Tinggi injakan 15 cm 16 cm 17,5 cm 15 cm Lebar injakan 30 cm 30 cm 30 cm 30 cm Jumlah tanjakan 14 buah 10 buah 10 buah 15 buah Jumlah injakan 13 buah 9 buah 9 buah 14 buah Panjang tangga 390 cm 270 cm 270 cm 420 cm Lebar tangga 157,5 cm 157,5 cm 157,5 cm 157,5 cm Lebar bordes 170 cm 290 cm 290 cm 140 cm Panjang bordes 340 cm 340 cm 340 cm 340 cm

## 1) Kontrol Pembebanan Struktur
Kontrol pembebanan struktur dilakukan dengan memban- dingkan  hasil  perhitungan  beban  manual  dengan  ETABS. Perbedaan perhitungan diberi toleransi sebesar 5%. Hasil per- hitungan disajikan pada Tabel 5.

## 2) Kontrol Partisipasi Massa
Partisipasi  massa  ragam  terkombinasi  dapat  diizinkan setidaknya  90%  dari  massa  aktual  masing-masing  arah  [9] yang dalam penelitian ini disajikan pada Tabel 6.

## 3) Kontrol Periode Getar Alami Struktur
Besarnya  periode  getar  alami  struktur  (Ta)  dalam  detik ditentukan dari persamaan berikut:
𝑇 𝑎 = 𝐶 𝑡 ℎ 𝑛 𝑥 ; 𝐶𝑡 = 0,0731 ; ℎ 𝑛 = 108,2 ; 𝑥 = 0,75
𝑇 𝑎 = 0,0731 × 108,2 0,75 = 2,45 detik Dikarenakan  S D1 sebesar  0,65  >  0,4,  maka  menurut  SNI 1728:2019, nilai 𝐶 𝑢 sebesar 1,4.  Sehingga batas maksimum periode getar adalah:
𝐶 𝑢 𝑇 𝑎 = 1,4 × 2,45 = 3,43 detik.
Dari Tabel 7. Mode 1 didapatkan T = 3,485 s yang bergerak pada bidang Y. Pada mode 2, didapatkan T = 2,896 s yang bergerak pada bidang X. Pada arah X nilai T lebih kecil dari 𝐶 𝑢 𝑇 𝑎 sehingga  memenuhi  syarat.  Sedangkan  arah  Y  lebih besar daripada 𝐶 𝑢 𝑇 𝑎 sehingga nilai 𝐶 𝑢 𝑇 𝑎 digunakan sebagai periode Y.

## 4) Kontrol Gaya Geser Seismik
Gaya geser dinamik diizinkan lebih besar 0,85% dari gaya geser  statis  seperti  pada  Tabel  8.  Karena  tidak  memenuhi syarat,  dilakukan  pembesaran  skala  pada  gaya  geser  gempa dengan  membagi  V statik dengan  V dinamik .  Kemudian  hasilnya dikalikan dengan scale factor sehingga hasilnya seperti pada Tabel 9.

## 5) Kontrol Simpangan Lantai (Story Drift)
Batas  simpangan  antar  lantai  suatu  struktur  bertujuan untuk  mencegah  terjadinya  kerusakan  non  struktural  dan ketidaknyamanan  penghuni  akibat  gempa.  Besar  batas simpangan  bergantung  pada  tinggi  antar  lantai  sehingga didapatkan  besar  maksimum  simpangan  pada  tinggi  antar lantai  3,2  m  yaitu  sebesar  64  mm.  Grafik  simpangan  lantai disajikan pada Gambar 5.

## 6) Kontrol Sistem Ganda BRBF dan SRPMK
Kontrol  terhadap  sistem  ganda  dengan  rangka  pemikul momen  khusus  yang  mampu  menahan  paling  sedikit  25% gaya  seismik  yang  ditetapkan.  Sehingga  BRBF  maksimal
Gambar 4. Permodelan gedung.
Gambar 5. Grafik simpangan lantai. Gambar 6.  Portal BRBF. -20 0 20 40 60 80 100 120 0 10 20 30 40 50 60 T in ggi L ant ai Simpangan Simpangan Lantai Tabel 4. Rekapitulasi Dimensi Tangga
Jenis Struktur Profil Pelat anak tangga Pelat baja t = 3 mm Pengaku anak tangga Siku L 50  50  6 Pelat bordes Pelat baja t = 5 mm Balok bordes WF 100  50  5  7 Balok utama tangga WF 200  100  4,5  7 (Tipe 1) WF 200  100  5,5  8 (Tipe 2,3,4) Balok penumpu tangga WF 200  150  6  9
Tabel 5. Rekapitulasi Pembebanan Struktur Jenis Beban Manual (kg) ETABS (kg) Perbedaan Mati 17.541.607,1 18.164.935 3,431% Mati Tambahan 11.437.768,6 10.912.161 4,59% Hidup 11.914.620 11.914.466 0,0013% Tabel 6. Kontrol Partisipasi Massa Case Mode Sum UX Sum UY Modal 26 89,86% 90,60% Modal 27 90,22% 90,62% Tabel 7. Kontrol Periode Getar Alami Struktur Case Mode Periode (detik) Modal 1 3,485 Modal 2 2,896 Tabel 8. Kontrol Nilai Respons Spektrum 1 Arah V dinamik (kg) V statik (kg) V dinamik >V satitk RS X 535.823,87 1.199.137,514 NOT OK RS Y 483.990,398 996.471,2315 NOT OK Tabel 9. Kontrol Nilai Respons Spektrum 2 Arah V dinamik (kg) V statik (kg) V dinamik >V satitk RS X 1199137,51 1199137,514 OK RS Y 996472,586 996471,2315 OK
menahan  75%  dari  total  gaya  seismik  yang  terjadi. Perbandingan BRBF dan SRPMK disajikan pada Tabel 10.

## D. Perencanaan Struktur Primer
1) Perencanaan Balok Induk Komposit
Perencanaan  balok  induk  menggunakan  balok  komposit dengan  penghubung  geser  ( shear  connector ).  Balok  induk arah  X  direncanakan  menggunakan  profil  WF  400  200  8  13.  Dari output ETABS  18  diperoleh  gaya  dalam  yang dipakai dalam desain adalah:
Sebelum Komposit
𝑀 𝑢 = 12.595,98 kg. m ≤ ∅𝑀 𝑛 = 28.935 kg. m 𝑉𝑢 = 8.327,4718 kg ≤ ∅𝑉 𝑛 = 43.200 kg ∆ = 0,6541 cm ≤ ∆ 𝑖𝑧𝑖𝑛 = 2,083 cm
Setelah Komposit
𝑀 𝑢 + = 12.362,127 kg. m ≤ ∅𝑀 𝑛 = 51.134,548 kg. m 𝑀 𝑢 − = 27.272,435 kg. m ≤ ∅𝑀 𝑛 = 34.294,378 kg. m 𝑉 𝑢 = 13.641,4956 kg ≤ ∅𝑉 𝑛 = 43.200 kg
∆ = 0,7282 cm ≤ ∆ 𝑖𝑧𝑖𝑛 = 2,083 cm

## Shear Connector
• Zona Positif
𝑛 = 𝑉ℎ 𝑄𝑛 = 2.063.906,25 114.085,7143 = 18,09 ≈ 20 buah
𝑆 = 𝐿 𝑛 = 104,5 cm 20 = 5,22 cm
𝑆 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 12 cm
• Zona Negatif
𝑛 = 𝑉ℎ 𝑄𝑛 = 235.714,2857 114.085,7143 = 2,066 ≈ 4 buah
𝑆 = 𝐿 𝑛 = 152,7 cm 4 = 38,191 cm
𝑆 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 40 cm

## 2) Perencanaan Kolom Komposit
Kolom  komposit  dikontrol  terhadap  kekuatan  aksial, lentur,  dan  interaksi  antara  lentur  dan  aksial  [10]  Kolom terbesar direncanakan menggunakan profil CFT 800  800  35 dengan kontrol kuat nominal penampang sebagai berikut: Kontrol kapasitas tekan nominal:
𝑃 𝑢 = 1.978.764,584 kg ≤ ∅𝑃 𝑝 = 3.196.231,041 kg
Kontrol kekuatan lentur
𝑀 𝑢 = 96.082,7 kg. m ≤ ∅𝑀 𝑛 = 1.574.416,225 kg. m
Kontrol interaksi pada lentur dan aksial
𝑃 𝑟 𝑃 𝑐 + 8 9 ( 𝑀 𝑟𝑥 𝑀 𝑐𝑥 + 𝑀 𝑟𝑦 𝑀 𝑐𝑦 ) ≤ 1,0 2.091.022,122 3.196.231,041 + 8 9 ( 98.154,83306 1.574.416,225 + 48.247,54451 1.574.416,225 ) ≤ 1,0 0,736 ≤ 1 (OK)
Kontrol Strong Column Weak Beam
∑𝑀 𝑝𝑐 ′ =  2.077.533,365 kg. m
∑𝑀 𝑝𝑏 ′ =  130.816,6424 kg. m ∑𝑀 𝑝𝑐 ′ ∑𝑀 𝑝𝑏 ′ = 2.077.533,365
130.816,6424 = 15,88 > 1 (OK)
Karena  kontrol strong  column  weak  beam sudah memenuhi  persyaratan,  maka  dapat  dikatakan  balok  sudah lebih lemah daripada kolom. Maka struktur dapat digunakan pada permodelan ini.
3) Perencanaan Bresing BRBF
Bresing  direncanakan  menggunakan CoreBrace  BRB Bolted  Lug ukuran  20  inci  dengan  konfigurasi inverted-V seperti  pada  Gambar  6.  BRBF  perlu  dilakukan  perhitungan adjusted braced strength karena adanya beberapa faktor yang perlu  dipertimbangkan  dalam  perancangan  sistem  tersebut. Hasil adjusted braced strength didapatkan pada saat regang-
Tabel 10.
Perbandingan SRPMK dan BRBF
Pemikul Gaya Geser Gempa X Gempa Y Kgf Persentase (%) Kgf Persentase (%) SRPMK 545.192,8915 45,47 501.496,5737 50,33 BRBF 653.944,6245 54,53 494.976,0127 49,67 Total 1.199.137,516 100 996.472,5864 100 Tabel 11. Sambungan Struktur Sekunder Elemen Profil Penyambung D (mm) n (jb) Balok anak–balok induk Badan b. anak L 70.70.7 12 2 Badan b. induk 12 2 Balok utama tangga–balok penumpu tangga Badan b. utama tangga Lubang slot 20 mm 8 2 Balok penumpu tangga Balok penumpu tangga–kolom Badan b. penumpu tangga Pelat t = 6 mm 8 2 Sisi kolom Las sudut t = 4 mm Tabel 12. Sambungan Struktur Primer Elemen Profil Penyambung D (mm) n (jb) Bresing BRBF Bresing BRBF – plat gusset Plat Gusset t = 50 mm 30 16 Plat gusset – kolom dan balok Las FE 110XX t = 14 mm Badan balok induk–kolom Badan b. induk Pelat t = 10 mm 20 6 Kolom Las FE 90XX t = 6 mm Sayap balok induk–kolom Sayap b. induk Diagphgram plate t = 16 mm 22 12 Kolom Las CJP t = 16 mm Antar Kolom Pelat t = 50 mm Las FE 100XX t = 30 mm Baseplate Kolom dengan baseplate Pelat t = 70 mm Las FE 100XX t = 28 mm Pelat pengaku Pelat pengaku t = 20 mm Las FE 100XX t = 6 mm Angkur SR235 22 12
an  sebesar  2%  dari  simpangan  lantai  dengan  perhitungan sebagai berikut:
𝜖 1 = 𝛥 𝐿 𝑦 = 51,365 mm 2,000544 = 2,57%
𝜔 = 19,554𝜖 + 1,2057
= 19,554 × 2,57% + 1,2057
= 1,707 ≥ 1 𝛽 = 3,558 𝜖 + 1,0578
= 3,5858 × 2,57% + 1,0578 = 1,149 ≥ 1
Kemudian  dilakukan  perhitungan  kapasitas  dikalikan dengan  faktor adjusted  braced  strength dan output aplikasi permodelan  didapatkan  gaya  dalam  yang  digunakan  dalam desain sebagai berikut:
𝑃 𝑦𝑠𝑐 = 𝛽𝜔𝑅 𝑦 𝑃 𝑦𝑠𝑐 = 1,149 × 1,707 × 1,1 × 304.182 =  656.660,788 kg
𝑃 𝑢 = 190.974,268 kg  ≤  ∅𝑃 𝑦𝑠𝑐 =  590.994,709 kg
E. Perencanaan Sambungan dan Baseplate
1) Perencanaan Sambungan Sekunder
Sambungan  direncanakan  dengan  baut  mutu  A325,  las mutu FE 70XX ,dan pelat penyambung profil siku mutu ASTM A36.  Perhitungan  sambungan  struktur  sekunder  disajikan pada Tabel 11.

## 2) Sambungan Struktur Primer
Sambungan  direncanakan  dengan  baut  mutu  A325  dan A490.  Sambungan  las  juga  digunakan  dan  pelat  penyam- bungan  mutu  A36.  Perhitungan  sambungan  struktur  primer disajikan pada Tabel 12.
F. Perencanaan Struktur Bawah 1) Perencanaan Fondasi
Fondasi  yang  direncanakan  menggunakan prestressed concrete  spun  pile dari  PT.  Wika  Beton  dengan  tipe  A1 diameter 800 m. Fondasi direncanakan dengan kedalaman 34 m. Denah fondasi sesuai dengan Gambar 7.

## 2) Perencanaan Poer
Poer  merupakan  bagian  yang  menyalurkan  beban  dari kolom ke tiang pancang. Dalam analisis penulangan lentur, di mana  poer  dianalisis  sebagai  balok  kantilever  dengan peletakan jepit kolom dan beban yang bekerja adalah beban terpusat  di  tiang  pancang  yang  menyebabkan  reaksi  pada tanah dan berat sendiri poer. Hasil perhitungan dimensi dan penulangan poer disajikan pada Tabel 13.

## 3) Perencanaan Kolom Pedestal
Kolom pedestal direncanakan menggunakan dimensi 1000 × 1000  mm  seperti  pada  Gambar  8.  Luas  tulangan memanjang  (A st )  tidak  boleh  kurang  dari  0,01A g atau  lebih dari 0,06A g . Maka, rasio tulangan memanjang harus didalam rentang 1% sampai dengan 6% [11]. Pada perencanaan kolom pedestal  ini,  menggunakan  tulangan  16D32  sehingga didapatkan  rasio  tulangan  1,31%  (Gambar  9).  Oleh  karena itu, kolom pedestal sudah memenuhi persyaratan.

## 4) Perencanaan Sloof
Sloof merupakan bagian yang mengikat poer satu dengan yang  lain  agar  tidak  terjadi  pergeseran  dan  penurunan  pada fondasi.  Desain sloof direncanakan  menggunakan  beton bertulang. Sloof menerima beban lentur dan 10% aksial dari kolom.
𝑞 𝑢 = 2.545,2 kg/m 𝑀 𝑢 + = 8.947,96 kg. m = 89,47 kN. m 𝑀 𝑢 − = 13.015,23 kg. m = 130,15 kN. m 𝑃 𝑢 = 10% × 14.974,9428 = 1.497,494 kN
Sloof dipasang tulangan 6D22 dan sengan D10-150 mm.
5) Perencanaan Pelat Lantai Basement
Tekanan maksimum yang terjadi pada pelat lantai basemen sama  dengan  tekanan  hidrostatis  oleh  air  tanah.  Elevasi  air tanah diasumsikan pada kondisi yang paling berbahaya yaitu sama  dengan  permukaan  tanah.  Besarnya  tekanan  tanah tersebut  sama  dengan  berat  air  yang  dipindahkan  oleh basemen  sehingga  pada  pembebanan  lantai  basemen merupakan tekanan hidrostatis oleh air tanah. Pelat basemen direncanakan sebagai pelat dua arah dengan dimensi 7,5 m 
Gambar 7.  Denah fondasi.
Gambar 8.  Kolom pedestal.
Gambar 9.  Kolom pedestal dengan rasio 1,31%.
6  m  dan  tebal  pelat  250  cm  (Gambar  10).  Rekapitulasi tulangan pelat lantai basemen disajikan pada Tabel 14.

## V. KESIMPULAN
Berdasarkan  penelitian  yang  dilakukan,  dapat  ditarik beberapa  kesimpulan,  yaitu:  (1)  Hasil  perhitungan  struktur sekunder  mengacu  pada  SNI  1729:2020  telah  memenuhi syarat  untuk  kontrol  terhadap  kuat  penampang,  kuat  geser, dan  lendutan.  (2)  Perencanaan  apartemen  berada  di  Kota Tangerang  Selatan  telah  memenuhi  syarat  kontrol  yang terdapat pada gempa sesuai SNI 1726:2019 dan pembebanan sesuai SNI 1727:2020. (3) Hasil perencanaan struktur primer mengacu  pada  SNI  1729:2020  untuk  struktur  baja  dan komposit  serta  SNI  2847:2019  untuk  struktur  beton  telah memenuhi  persyaratan  untuk  kontrol  terhadap  kuat  penam- pang,  kuat  lentur,  aksial,  kombinasi  aksial  dan  lentur,  kuat geser, dan lendutan. (4) Hasil analisis struktur bawah telah
memenuhi syarat dimensi dan kontrol akibat beban dari luar.
Saran  yang  bisa  diberikan  untuk  penelitian  selanjutnya adalah: (1) Studi perencanaan pada tugas akhir ini diharapkan agar dilakukan lebih lanjut dengan meliputi aspek teknis dan ekonomis agar lebih memungkinkan dapat terealisasi karena penggunaannya  di  Indonesia  masih  sangat  jarang.  (2) Penggunaan  BRBF  diharapkan  untuk  dilakukan  perban- dingan dengan sistem bresing lainnya agar dapat mengetahui sistem  serta  konfigurasi  bresing  yang  paling  efektif  dan efisien.  (3)  Perencanaan  sambungan  balok  induk  dengan kolom  sebaiknya  menggunakan  balok  konsol  agar memudahkan pemasangan di lapangan.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  Y. Onggo, A. Setiawan, R. V. Arifianthie, dan S. Rizal, “Faktor yang menentukan keputusan membeli apartemen,” Indones. Bus. Rev. , vol. 1,  no.  1,  hal.  94–103,  2018,  doi:  https://doi.org/10.21632/ibr.1.1  .94- 103.
[2]  Z.  Mallisa,  “Perkembangan  arah  falsafah  desain  seismik  struktur bangunan gedung bertingkat,” Media Litbang Sulteng , vol. 3, no. 2, hal. 96–103, 2010.
[3]  M. N. Sholeh, Struktur Bangunan Tahan Gempa . Yogyakarta: Pustaka Pranala, 2022. ISBN: 978-623-5427-06-5.
[4]  A.  W.  Mulifandi,  M.  T.  Hidayat,  dan  D.  Setyowulan,  “Perencanaan alternatif struktur komposit gedung volendam holland park condotel di kota Batu,” J. Mhs. Jur. Tek. Sipil Univ. Brawijaya , vol. 1, no. 2, 2017.
[5]  M.  Bruneau,  C.-M.  Uang,  dan  R.  Sabelli, Ductile  Design  of  Steel Structures , 2nd ed. New York: McGraw-Hill Education, 2011. ISBN: 9780071623957.
[6]  J. Propika, D. K. Fitriyah, dan Y. Septiarsilia, “Analisa perbandingan kolom  komposit  inside  steel  dan  outside  steel  terhadap  kapasitas tahanan  aksial  dan  momen,” Reka  Buana  J.  Ilm.  Tek.  Sipil  dan  Tek. Kim. , vol. 5, no. 2, hal. 159–170, 2020.
[7]  R. Sabelli, S. Mahin, dan C. Chang, “Seismic demands on steel braced frame buildings with buckling-restrained braces,” Eng. Struct. , vol. 25, no. 5, hal. 655–666, Apr 2003, doi: 10.1016/S0141-0296(02)00175-X.
[8]  Direktorat  Jenderal  Cipta  Karya,  “Buku  B  Panduan  Perencanaan Struktur  IPLT,”  Kementerian  Pekerjaan  Umum  dan  Perumahan Rakyat, Jakarta, 2017.
[9]  Badan Standardisasi Nasional, “SNI 1726:2019 Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung dan Nongedung,” Badan Standarisasi Nasional, Jakarta, 2019.
[10]  Badan  Standardisasi  Nasional,  “SNI  1727:2020  Beban  Desain Minimum dan Kriteria Terkait untuk Bangunan Gedung dan Struktur Lain,” Badan Standardisasi Nasional, Jakarta, 2020.
[11]  American  Concrete  Institute  Comittee, 318-19  Building  Code Requirements  for  Structural  Concrete  and  Commentary .  Farmington Hills: American Concrete Institute, 2019. ISBN: 9781641950565.
Gambar 10. Pelat lantai basemen.
Tabel 13. Jumlah Tulangan pada Poer Tipe Poer Bagian Tulangan % Dimensi Sumbu X Sumbu Y Tipe 1 10,6  3,4  1,5 Atas Bawah D25-90 D25-90 D25-90 D25-90 50,33 Tipe 2 3,4  3,4  1,5 Atas Bawah D25-90 D25-90 D25-90 D25-90 49,67 Tipe 3 3,4  10,6  1,5 Atas Bawah D25-90 D25-90 D25-90 D25-90 100 Tabel 14. Rekapitulasi Tulangan pelat Lantai Basemen Arah Bagian Penulangan X Lapangan D16-200 Tumpuan D16-90 Y Lapangan D16-300 Tumpuan D16-120