## Jurnal Asiimetrik: Jurnal Ilmiah Rekayasa Dan Inovasi
Terakreditasi “ Peringkat 4” oleh Kemenristek/BRIN, Nomor SK: 200/M/KPT/2020 Volume 3 Nomor 2 Tahun 2021, Juli 2021, Halaman 105-114.
Website : http://journal.univpancasila.ac.id/index.php/asiimetrik/

## Modifikasi Mesin Las Gesek Cakram
Modified of Disc Friction Welding Machine
Fendi Eka Setiawan * dan Nafsan Upara
Program Studi Teknik Mesin, Universitas Pancasila, Serengseng Sawah Jagakarsa, Jakarta Selatan 12640, Indonesia

## Informasi artikel
Diterima: 09/01/2021 Direvisi: 22/04/2021 Disetujui: 17/06/2021

## Abstract
The  purpose  of  this  research  is  to  improve  the  performance  of  the  disc friction welding machine that has been built and is operated, but there is a drawback, namely that there is no measuring device for process parameters such as rotational speed and forging load. In addition, during operation there is a vibration of 1.5 mm / s to 4.9 mm / s which is unacceptable according to ISO-2372 standards, so that these deficiencies can affect the quality of weld production. Repair or modification of this the friction welding machine is carried out by selecting and installing a rotating speed sensor (RPM) and load cell forging loads and installing rubber to dampen vibrations. Furthermore, the function test was carried out with the load, it was obtained that the rotational speed read on the LCD was 3.7% greater than the tachometer and the  vibration  decreased  up  to  a  value  of  0.9  mm/s  where  this  value  was acceptable  according  to  ISO-2372,  while  the  performance  test  resulted  in welding production for 3 workpieces with plate sheet material AA-110, ASTM A36  and  CU-DHP  copper  with  the  same  thickness,  namely  1mm.  From  the results of the specimen tensile test of the three materials, it was found that the breakdown location was in the welding area where the tensile test value was around 1.2 to 5.1% of the tensile value of the workpiece material .
Keywords: disc friction welding machine, modification, rotational speed, forging load, vibration.

## Abstrak
Tujuan penelitian ini adalah memperbaiki performance dari mesin las gesek cakram yang telah dibangun dan dioperasikan sebelumnya, namun terdapat kekurangan yaitu belum  terdapat alat pengukur parameter proses antara lain kecepatan  putar  dan  beban  tempa.  Selain  itu  saat  operasi  terjadi  getaran sebesar  1,5  mm/s  sampai  4,9  mm/s  yang  tidak  dapat  diterima  menurut standar  ISO-2372,  sehingga  kekurangan  tersebut  dapat  mempengaruhi kualitas  produksi  las.  Perbaikan  atau  modifikasi  terhadap  mesin  las  gesek cakram  ini  dilakukan  dengan  pemilihan  dan  pemasangan  sensor  kecepatan putar  (RPM)  dan load  cell beban  tempa  serta  pemasangan  karet  untuk meredam getaran. Selanjutnya dilakukan uji fungsi dengan beban diperoleh kecepatan  putar  terbaca  pada  LCD  3,7%  lebih  besar  dari tachometer dan getaran terjadi penurunan hingga sampai nilai 0,9 mm/s dimana nilai ini dapat diterima sesuai ISO-2372, sedangkan uji performance menghasilkan produksi las untuk 3  benda kerja dengan material lembaran pelat AA-110, ASTM A36 dan tembaga CU-DHP yang sama ketebalannya yaitu 1 mm. Dari hasil uji tarik spesimen ketiga material diperoleh lokasi putus didaerah pengelasan dimana nilai uji tarik sekitar 1,2 sampai dengan 5,1% dari nilai tarik material benda kerja.
Kata  Kunci: mesin  las  gesek  cakram,  modifikasi,  kecepatan  putar,  beban  tempa, getaran.
* Penulis Korespondensi. Tel.: - ; Handphone: +62 812 1951 1638 email : fendisetiawan9201@gmail.com

## 1. PENDAHULUAN
Perkembangan  pengelasan  gesek  pada saat ini sangat pesat, baik metode maupun aplikasinya. Menurut Besler ada 2 metode las gesek  telah  yang  telah  dipublikasikan-nya yaitu  berdasarkan  gerakan  relative  benda kerja (relative motion of the workpiece) dan gerakan relative alat gesek (relative motion of the tool) . Besler (Besler, 2016) dan Pah, dkk. (Pah, dkk., 2018) mempublikasikan las gesek penghancur (friction crushing welding) merupakan  bagian  grup  dari gerakan  relative  alat  gesek,  dimana  alat gesek  adalah  crakram  yang  perputar bergerak  dijalur  las  pada  benda  kerja  yang diam  menghancurkan  material  benda  kerja sehingga  terjadi  penyambungan.  Prinsip kerja diperlihatkan pada gambar 1.
Gambar 1. Ilustrasi las gesek crushing (Besler, 2017)
Dari  gambar  1.  Diperlihatkan  proses operasi friction crushing welding yaitu suatu kontur  berbentuk  cakram  yang  berputar ditekan dengan beban tempa (gaya vertikal) ke  tepi  flensa  ( flanged  edge )  benda  kerja.
Cakram  berputar  bergerak  (didorong  oleh gaya  dorong/tekan)  menggesek  tepi  flensa benda  kerja  yang  diam  (gerakan  cakram relatif terhadap benda kerja) sepanjang jalur las yang akan menimbulkan panas, sehingga flensa
akan hancur terjadilah
penyambungan.
Pada  tahun  2017,  Besler  (Besler,  2017) melakukan  publikasi  temuan  pengembangan terhadap friction  crushing  welding yaitu penggunaan  kawat  pengisi  sebagai  bahan tambahan  untuk  menyambung  benda  kerja berbahan  baja,  aluminium,  dan  tembaga. Operasi friction  crushing  welding ini  tidak memerlukan  persiapan  awal  pada  benda
kerja  seperti  membuat  flensa  namun  hanya menyiapkan  bahan  pengisi  yang  akan dihancurkan  oleh  cakram  yang  berputar sebagai  media  penyambungan  saat  operasi, sedangkan material dari kawat pengisi ( filler metal )  tergantung  kepada  material  benda kerja  yang  akan  di  las  (Uday,  dkk.,  2010; Besler, 2016).
Gambar 2. Ilustrasi pengelasan gesek crushing dengan kawat pengisi sebagai bahan tambahan (Besler, 2017)
Prinsip  operasi  pengelasan  gesek penghancur (crushing) dengan kawat pengisi tambahan  hampir  sama  dengan  pengelasan gesek  penghancur  tanpa  kawat  pengisi. Benda  kerja  yang  mau  disambung  hanya menambah  kawat  yang  akan  digesek  oleh cakram  sehingga  hancur  menyatu  dengan benda  kerja  terjadilah  penyambungan (Abdullah, dkk., 2020).
Dengan adanya dua metode pengelasan gesek  penghancur  sehingga  tipe  sambungan dapat  dilakukan  oleh friction  crushing welding pada benda kerja lembaran logam di perluas menjadi tipe ujung flens, butt , dan lap  joint (Besler,  2017;  Romadhan,  dkk., 2019)
Gambar 3. Perluasan variasi sambungan dalam pengelasan gesek crushing dengan adanya kawat pengisi bahan tambahan : (a) ujung tepi flensa,
(b) sambungan butt , dan (c) sambungan lap (Besler, 2017)
Dari  penjelasan  operasi  pengelasan penghancur  dapat  diperoleh  parameter proses las ini adalah  kecepatan  putar   yang
dilakukan  oleh  cakram,  beban  tempa  (gaya vertikal)  dan  gaya  pendorong  cakram  (Muller, dkk.,  2010;  Brar,  dkk.,  2017).  Berdasarkan penelitian  yang  telah  dilakukan  oleh  Laksono (Laksono,  2019)  dan  Wimbi  (Wimbi,  2019) dihasilkan  las  gesek  cakram  untuk  menyambung lembaran  berbahan  aluminium  untuk  jenis  tepi flensa, seperti pada gambar 4.
Gambar 4 . Diagram alir penelitian
Mesin las yang dihasilkan secara fungsi dapat menyambung  logam  aluminium  tebal  1  mm dengan  ujung  tepi  flensa.  Namun  dalam operasinya  terdapat  kekurangan  antara  lain: belum ada  alat ukur parameter proses dan terjadi getaran yang kencang, sehingga dapat mengurangi kualitas lasan.
Dalam  penelitian  ini,  dilakukan  modifikasi pada  mesin  las  gesek  model  cakram  untuk memperbaiki performance dari yang sebelumnya, kemudian  dilakukan  uji  kinerja  terhadap pembuatan benda kerja dengan metode las gesek dan diujikan hasilnya dengan uji tarik.

## 2. METODOLOGI
Langkah  -  langkah  dalam  penelitian  ini diperlihatkan  pada  gambar  5  diagram  alir penelitan  modifikasi  yang  dilakukan  Modifikasi mesin las gesek cakram dilakukan di Laboratorium Teknik Mesin Universitas Pancasila.
Masalah pada mesin las gesek cakram adalah tidak ada alat ukur untuk parameter proses yaitu kecepatan  putar  dan  beban  tempa,  karena  dua parameter  proses  ini  yang  menghasilkan  adanya gesekan dan beban tempa sehingga panas akibat material  mencair  dan  terjadilah  penyambungan. Masalah  yang  lain  adanya  getaran  saat  operasi
yang  diduga  dapat  mempengaruhi  mutu  dari sambungan  las.  Pengujian    terhadap  spesimen hasil produk las gesek  dilakukan hanya uji tarik untuk mengetahui kekuatan las dan lokasi putus.
Tahap pelaksanaan modifikasi yang dilakukan pada mesin las gesek cakram adalah:
a. Pembuatan dudukan sensor kecepatan putar (RPM) dan dudukan sesnsor load cell operasi.
b. Memasang  karet  untuk  mengurangi  getaran mesin las.
c. Membuat  alat  pengatur  parameter  putaran dan tekanan beban tempa.
Gambar 5 . Diagram alir penelitian

## Persiapan
Spesifikasi mesin las gesek cakram yang akan dimofikasi  diperlihatkan  pada  tabel  1  (Wimbi, 2019). Batas getaran yang diizinkan untuk mesin las  gesek  cakram  mengacu  kepada  standar  IS0- 2372 seperti pada tabel 2.
Gambar  6  menampilkan  alur  pembuatan pembuatan  instalasi  alat  ukur  kecepatan  putar dan  beban  tempa  yang  merupakan  tambahan komponen  dalam  meningkatkan  performa  mesin las gesek.
Studi Pustaka Mulai Identifikasi Modifikasi Ø Pemasangan alat ukur Ø Mengurangi Getaran Mengukur Getaran Getaran masih tinggi Uji Fungsi Selesai Kesimpulan Studi Lapangan Getaran Pada Mesin Proses:
Ø Putaran Ø Tekanan
Spesifikasi Alat
Alat tidak berfungsi Baik
Tabel 1. Spesifikasi mesin las  (Wimbi, 2019)
Tabel 2. Batas getaran untuk mesin turning  (ISO,
1947)
Gambar 6. Diagram alir pembuatan instalasi  alat ukur kecepatan putar dan beban tempa.

## Pengujian Fungsi
Tujuan  dari  uji  fungsi  untuk  mengetahui mesin  las  gesek  dan  system  pengukuran parameter proses (putaran dan beban tempa)
berfungsi  dengan  baik.  Uji  fungsi  dilakukan tanpa  beban  dimana  hanya  mengukur perbandingan putaran mesin las yang terbaca di  LCD  monitor  dibandingkan  dengan tachometer  untuk  kalibrasi  (perbedaan diharapkan dibawah 5%).

## Pengujian Kinerja
Pengujian  ini  dilakukan  pada  3  material yang  akan  disambung  (produk  las)  yaitu lembaran  Aluminium,  baja,  dan  tembaga. Ukuran specimen uji  diperlihatkan  pada gambar 7.
Dimana : p = 10 cm l  = 10 cm
t  = 1 mm
F  = Sesuai Hitungan o  = 1 mm
Gambar 7. Bentuk dan ukuran spesimen uji
Tipe  sambungan  las  yang  digunakan  adalah tipe flensa, dimana ukuran flensa dihitung dengan persamaan  1  dan  2  (Besler,  2016;  Besler  2017). Untuk ilustrasi tinggi flensa disajikan pada gambar 8 berikut:
Gambar 8. Ilustrasi tinggi flensa (F) pada
specimen uji
𝐹  = 𝐺 + (4 × 𝑡 −  𝜋𝑡) (1)
𝐹 = 𝐴 + 𝑡 (2)
Dimana A : Tinggi (mm) G     : Bukaan (mm)
t      : Tebal Pelat (mm)
Diskripsi Spec. Sebelum Modifikasi Nama Mesin Mesin Las Gesek Cakram Portabel Cakram Bentuk Roda Dengan Kontur Sakram Cekung Material S 45 C Diameter Luar 100 (mm) Bahu Cakram 2 x 2 (mm) Mesin Penggerak Cakram Daya 600 (Watt) Putaran 11.000 (rpm)
Mulai Arduino – Uno (Mikrokontroller) Sumber Daya Listirk (Power Supply)
Sensor - RPM (Revolutions Per - Minutes)

## Sensor Beban Berat
(Load Cell)

## Dimmer Pengatur Kecepatan (RPM)

## Motor Penggerak
(Rotating Disc)
Display LCD
Berfungsi
Gaya  yang terdapat pada  cakram mesin las gesek    saat  operasi  adalah  sebagaimana diperlihatkan  pada  gambar  9  dan  10  (Besler 2016):
F H : Gaya Dorong/Horizontal
F V =P  : Gaya Vertical/tempa
F C =Pr : Gaya Crushing (penghancur)
Gambar 9. Ilustrasi tekanan dan gaya pada operasi mesin las gesek cakram (Besler, 2016)
Gaya  yang  dibutuhkan  saat  rol  atau  cakram berputar  untuk  menghancurkan  atau  mencairkan logam,  persamaannya  dapat  dikembangkan  dari pengerolan datar sebagai berikut (Groove, 2011):
Gambar 10. Gaya pada pengerolan datar (Groover,
2011)
Panjang kontak rol dan benda kerja ( L p ), lihat segitiga ABC (gambar 10.b) diperoleh:
R 2 = L 2 p + ( R-a ) 2 (3)
L 2 p = R 2 - ( R-a ) 2 = 2Ra - a 2 (4)
Karena nilai a 2 amat kecil, maka diabaikan (= 0), sehingga:
L = 𝐿 ! ≈ √2𝑅𝑎 (5)
Gaya crushing (F C ):
F C = F V .cos (6)
Gaya gesek (F) :
F = F C .µ (7)
Gaya tempa (F V ):
𝑃 ≈ 𝑌 " 𝑤𝐿 (8)
Tegangan alir :
𝑌 " = #$ ! %&' (9)
Dimana:
Ỹ f : Tegangan alir rata-rata (MPa)
w  : Lebar benda kerja, (mm)
L= L p : Panjang kontak rol dan benda kerja, (mm)
R : Radius Rol, (mm) (D/2 = R)
D : Diameter rol,(mm)
a = F : Tinggi flensa , (mm) h = t : Tebal benda kerja, (mm)
µ      : Koefisien gesek = 0,1 untuk pekerjaan dingin (Tabel 3)
µ = tan α α : Sudut kontak, derajat = tan -1 ( µ ) = tan -
1 (0,1) = 5,71 o
K : Koefisien kekuatan, MPa (tabel 3)
n : Strain hardening exponent (tabel 3) ε : Regangan bahan
Tabel 3. Koefisien kekuatan dan Strain hardening exponent (Groover, 2011)
Perhitungan  Tenaga  atau  Daya  yang dibutuhkan  untuk  proses  pengelasan  ( crushing power )  dihitung  dengan  persamaan (Groover, 2011):
𝑃 ( = )'* +, (8)
Torsi  (T)  dihitung  dengan  persamaan (Appleton, 2008):
T = F . L p (9)
Dimana:
P w : Daya atau tenaga dibutuhkan untuk pengelasan crushing , (Watt)
n : Kecepatan putar, (rpm) T : torsi, (N.m)

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Rencana dan Gambar Modifikasi
Rencana dan gambar bentuk dan ukuran dudukan jig sensor kecepatan putar (RPM) dan dudukan jig sensor load cell dan material yang digunakan untuk dudukan sensor diperlihatkan pada  tabel  4.  Untuk  sensor  kecepatan  putar dan  load  cell  diperlihatkan  pada  tabel  5, termasuk material untuk mengurangi getaran.
Tabel 4. Komponen Dudukan Jig Sensor Kecepatan
Putar Dan Load Cell Komponen Spesifikasi Gambar Penyanggah sensor RPM Plat ASTM A36, 20 x 20 mm, t
= 3 mm Bagian penyentuh load cell Plat ASTM A36, 300 x 20 mm, t = 3 mm Dudukan sensor load cell Plat ASTM A36, 38 x 50 mm, t = 5 mm

## Pengukuran Getaran
Getaran yang dihasilkan mesin las gesek cakram  sebelum  dilakukan  modifikasi  diukur dengan vibration  meter diperlihatkan  pada tabel  6. Terlihat pada tabel 6, semua lokasi pengukuran  memiliki  nilai  getaran  melebihi nilai getaran yang  aman  berdasarkan standar ISO-2372 yaitu: maksimum 1,8 mm/s.

## Modifikasi
Proses  pembuatan  dudukan  sensor kecepatan purtar dan load cell diperlihatkan pada gambar 11.
Tabel 5. Daftar spesifikasi komponen sensor pereduksi getaran Nama Peralatan Jumlah Spesifikasi Modul Mikrokontroller Arduino-UNO 1 AT mega 328P Modul Sensor-IR RPM 1 LM393 Load Cells Weighing (Strain Gauge) 1 3-50 kg Dimmer SCR ( Speed Control ) 1 2020 Volt LCD 12x6 1 Light emitting diode Kabel Jumper 5 1 Meter Power Supply PSU 2A.12V 1 12V-12A Karet 1 Tebal 1,5 mm Tabel 6. Hasil pengukuran getaran Lokasi Ukur Kecepatan (mm/s) 1 2 3 Cakram 1,5 1,7 1,9 Clamp Benda Kerja 2,8 2,1 2,5 Dudukan Jig 4,5 4,7 4,9
Gambar 11. Proses pembuatan sensor  kecepatan purtar dan load cell .
Pemasangan  indikator  sensor  kecepatan IR-RPM dan   sensor pengukuran beban tempa ( load  cell )  pada  dudukan  yang  telah  dibuat diperlihatkan  pada  gambar  12.  Dan  proses klalibrasi program diperlihatkan pada gambar 13.
Gambar 12. Proses pemasangan sensor kecepatan purtar dan load cell pada dudukan
Gambar 13. Hasil kalibrasi program Arduino_UNO dan pembacaan pada LCD-LED
Pemasangan karet pada bagian mesin las gesek yang getaran besar diperlihatkan pada gambar 14.
Gambar 14. Proses pemasangan karet

## Pengujian Fungsi dan Kinerja Mesin Las
Pengujian  kecepatan  putar  (RPM)  untuk mengetahui keakuratan sensor RPM. Kecepatan  putar  yang  dihasilkan  oleh  mesin las  gesek  akan  dibandingkan  dengan tachometer  untuk  mengetahui  keakurasian. Hasil pengukuran diperlihatkan pada tabel  7 dan  8.
Tabel 7. Uji fungsi tanpa beban No Terbaca Di LCD Terbaca Di Tachometer (RPM) Beda (RPM) Beban (kgf) RPM 1 0 10.365 10.000 365 2 0 10.000 9.800 200 3 0 7.000 6.700 300
Tabel 8. Uji fungsi dengan beban
Dari hasil pengujian diperlihatkan tabel 7 dan  8  disimpulkan  perbedaan  antara pembacaan LCD dan Tachometer dibawah 5% (LCD  lebih  besar)  hal  ini  sebabkan  adanya pengaruh getaran pada mesin las dan material yang  dilas  sehingga  berpengaruh  pembacaan di  LDT  sedangkan  di  tachometer  tidak dipengaruh oleh getaran.
Pengujian  Getaran  dilakukan  untuk melihat besarnya getaran setelah pemasangan karet  peredam  geteran,  hasil  pengujian diperlihatkan pada tabel 9.
No Terbaca Di LCD Terbaca di Tachometer (RPM) Beda (RPM) Beban (kgf) RPM 1 11.33 6407 6173 234 2 11.36 9760 9460 300 3 11.37 6407 6169 238
Tabel 9. Hasil pengukuran getaran setelah modifikasi No. Velocity (mm/s) 1 0,90 2 0,22 3 0,43
Dari  hasil  pengukuran  geteran  dihasilkan getaran dibawah nilai aman geteran 1,8 mm/s sesuai standar ISO-2372.
Pengujian kinerja pada operasi mesin las gesek cakram  ini di fokuskan untuk kualitas dari  sambungan  las  pada  produk  suatu sambungan  nya  yang  dilakukan  dengan menyambung  tiga  material  lembaran  yaitu: aluminium AA1100  (Darsin, dkk., 2012), baja ASTM  A36    (Chludzinski,  dkk.,  2019),  dan tembaga EN Cu-DHP (Besler, 2016).
Hasil dari pengelasan spesimen untuk uji las diperlihatkan gambar 15.
Gambar 15. Hasil sampel yang dilas
Tipe  sambungan  las  yang  digunakan adalah    tipe  flensa  (gambar  7)  dengan ketinggian  flensa  (F)  dihitung  dengan persamaan (1) dan (2), sehingga diperoleh:
G = 1 mm; t = 1 mm
A= G + (4xt- π .t) = 1+(4x1-3,14.1) = 1,86 mm F = A+t = 1,86+1 ≈ 3 mm
Hasil  pengukuran  parameter  proses pengelasan  terhadap  specimen  diperlihatkan pada  tabel  10.  Dari  tabel  10  dapat  dihitung besar  daya  tempa  menggunakan  persamaan (3)  sampai dengan (8) diperoleh daya tempa diperlihatkan pada tabel 11.
Contoh  perhitungan  untuk  material Aluminium AA1100:
Ø Daya Tempa
𝑃 ( = 𝜋𝑛𝑇 30
Tabel 10. Parameter proses hasil pengelasan
Material Tebal (mm) Putaran Cakram (rpm) Gaya Tempa (N) Kecepatan Las (mm/min) Aluminium AA1100 1 7112 44,93 12,86 Baja ASTM 36 1 4417 73,96 15,36 Tembaga CU-DHP 1 6211 43,16 13,75
Dimana torsi: T = Ft. Lp
Mencari Ft:
Ft = P.cos α à α = 5,71
P = 44,93 N (tabel 10)
Sehingga, Ft = 44,93. Cos (5,71) =  4,71N Mencari Lp, dari rumus (3) diperoleh:
𝐿 ! ≈ √2𝑅𝑎
R  :  Radius  Cakram  =  D/2  =  100/2  =  50  mm a  = F : tinggi flensa = 3 mm, Sehingga:
𝐿 ! ≈ √2.50.3 = 17,32 𝑚𝑚 = 0,01732 𝑚
Sehingga: torsi T = 44,71.0,01732 = 0,77 Nm n: kecepatan putar = 7112 rpm (tabel 10)
maka daya tempanya adalah:
𝑃 ( = )..%%/.,,.. +, = 576,44 Watt
Untuk  perhitungan  daya  tempa  untuk materilal uji pengelasan lain dapat diperoleh dengan  contoh  cara  perhitungan  aluminium sebagaimana  perlihatkan  pada  tabel  11. Adapun ketiga bahan material yang digunakan memiliki ketebalan 1 mm sampai 2 mm
Tabel 11. Daya tempa (W) hasil hitungan
Material Spesimen Uji Besar Daya Tempa (W) Daya Motor Penggerak (W) Aluminium AA1100 576,44 600 Baja ASTM 36 587,13 600 Tembaga CU- DHP 481,06 600
Dari  tabel  11  terlihat  daya  tempa  hasil perhitungan lebih kecil dari daya motor yang disediakan untuk tempa (beban).

## Pengujian Tarik
Spesimen  yang  disiapkan  sebagaimana diperlihatkan  gambar  16  dilakukan  hanya pengujian Tarik.
Gambar 16. Spesimen pengujian uji tarik
Pengujian Tarik dilakukan pada Laboratorium Metalurgi Universitas Indonesia, hasilnya diperlihatkan pada tabel
12,13, dan 14.
Tabel 12. Hasil uji tarik spesimen aluminium AA1100 No. Spesimen Max Load (N) Yield Point (N) Tensile Test (MPa) Yield Strength (MPa) 1 70,46 49,03 5,91 3,61 2 52,77 49,03 3,99 3,71 3 51,71 49,31 3,72 3,54 Tabel 13. Hasil uji tarik spesimen baja ASTM 36 No. Spesimen Max Load (N) Yield Point (N) Tensile Test (MPa) Yield Strength (MPa) 1 68.81 49.61 5.31 3.83 2 70.46 49.03 5,19 3.61 3 91.66 49.08 6.44 3.45 Tabel 14. Hasil uji tarik spesimen tembaga CU- DHP No. Spesimen Max Load (N) Yield Point (N) Tensile Test (MPa) Yield Strength (MPa) 1 106,64 - 7,66 - 2 86.43 49.09 5.87 3.33
Dengan sebagian besar lokasi putus ada pada  daerah  lasan  untuk  seluruh  spesimen dari  semua  material  uji.  Berdasarkan  hasil penelitian  yang  dilakukan  oleh  Laksono (Laksono, 2019), bahwa hasil uji menunjukan
sebagian  besar  patahan  hasil  uji  tarik  tidak berada  pada  daerah  pengelasan,  sehingga dapat  disimpulkan  kinerja  mesin  gesek cakram sudah baik.
Hal tersebut membuktikan bahwa dengan adanya modifikasi  yang  dilakukan  belum  dapat meningkatkan  kualitas  lasan.  Namun  untuk proses  pengelasan  menjadi  lebih  cepat  dan mudah  dan  terkontrol  dibandingkan  saat sebelum dilakukan modifikasi.

## 4. SIMPULAN
Dari  hasil  uji  kinerja  mesin  terhadap spesimen  hasil  las  (aluminium  AA1100,  baja ASTM 36, dan tembaga CU-DHP) dengan tipe sambungan  flensa,  diperoleh  kekuatan  tarik las  lebih  kecil  dari  kekuatan  material  atau sambungan  las  tidak  kuat.  Berkurangnya kekuatan  sambungan  las  dapat  disebabkan sambungan  las  tidak  menyatukan  material yang  disambung,  kurang  lebar  gab  antara benda  kerja  yang  dilas  (hanya  1  mm) sehingga  cairan  material  yang  dilas  tidak masuk keseluruh gab, dan terdapat cacat las incomplete penetration menandakan terlalu cepat  kecepatan  pengelasan  sehingga  tidak sempurnanya pengelasan mengurangi kekuatan sambungan las.
Hal-hal tersebut diatas dapat diketahui dengan  adanya  komponen  tambahan  hasil dari modifikasi mesin las gesek cakram. Berdasarkan kesimpulan tersebut, maka dapat  dilakukan  penelitian  lanjutan  untuk dapat meningkatkan kinerja mesin las gesek cakram dalam menghasilkan hasil pengelasan yang sesuai dengan standar yang diacu.

## DAFTAR PUSTAKA
Abdullah,  M.E.,  Elmetwally,  H.T.,  Yakoub,  N.G., Elsheikh, M.N. dan Abd-Eltwab, A.A., 2020. Effect  of  orbital  friction  crush  welding parameters on aluminum tubes. Int. J. Sci. Technol. Res . hal. 4483-4486.
Appleton, E., 2008.‘Product Design for Manufacture  and  Assembly, Assembly Automation , Vol. 28 No. 3. https://doi.org/10.1108/aa.2008.03328cae. 001.
Besler, F. A., P. Schindele, R. J. Grant, dan  M. J. R. Stegmüller, 2016. Friction crush welding of aluminium, copper and steel sheetmetals with  flanged  edges, J.  Mater.  Process. Technol ., vol. 234, hal. 72–83.
Besler, F. A., R. J. Grant, P. Schindele, dan  M. J. R.  Stegmüller,  2017.  Advanced  Process Possibilities  in  Friction  Crush  Welding  of Aluminum,  Steel,  and  Copper  by  Using  an Additional  Wire, Metall.  Mater.  Trans.  B Process Metall. Mater. Process. Sci ., vol. 48, no. 6, hal. 2930–2948. Brar, GS, Singh, M, dan Jamwal, AS., 2017. Process Parameter  Optimization  of  Friction  Crush Welding  (FCW)  of  AISI  304  Stainless  Steel, Proceedings of the ASME 2017 International Mechanical  Engineering  Congress  and Exposition . Volume 2: Advanced
Manufacturing .  Tampa,  Florida,  USA. November  3–9,  2017.  V002T02A087.  ASME. https://doi.org/10.1115/IMECE2017-71302. Chludzinski, M., dos Santos, R.E., Pissanti, D.R.,
Kroeff,  F.C.,  Mattei,  F.,  Dalpiaz,  G.  dan Paes,  M.T.P.,  2019.  Full-scale  friction welding  system  for  pipeline  steels. Journal of Materials Research and Technology , 8(2), hal.1773-1780.
Darsin,  Mahrous,  Sumarji,  Sumarji  dan  Sudrajat, Angger.  2012.  Analisis  Sifat  Mekanik  Hasil Pengelasan  Aluminium  AA  1100  Dengan Metode Friction Stir Welding (FSW). ROTOR , v. 5, n. 1, hal. 8-17.
Groover,  M.  P.,  2011. Fundamentals  of  Modern Manufacturing-Materials, Process, and Systems ., 5th ed. John Wiley & Sons, Inc.
Laksono,  D.  Satrio.  2019.  Pabrikasi  Mesin  Las Gesek  Cakram, Tugas  Akhir  S-1 ,  Fakultas Teknik Jurusan Mesin Univ.Pancasila.
Pah, J.C.A., Irawan, Y.S. dan Suprapto, W., 2018. Pengaruh  Waktu  dan  Tekanan  Gesek terhadap Kekuatan Tarik Sambungan Paduan Aluminium dan Baja Karbon pada Pengelasan Gesek  Continuous  Drive. Rekayasa  Mesin ,
9 (1), hal. 51-59.
Romadhan, A.R., Nugroho, A.W., Suwanda, T. dan Wilza,  R.,  2019.  Sifat  Tarik  dan  Struktur Mikro  Sambungan  Las  Gesek  Tak  Sejenis Baja-Tembaga, JMPM  (Jurnal  Material  dan Proses Manufaktur) , 3 (1), hal.20-27.
Uday,  M.B.,  Ahmad  Fauzi,  M.N.,  Zuhailawati,  H. dan Ismail, A.B., 2010. Advances in friction welding  process:  a  review, Science  and technology  of  Welding  and  Joining , 15 (7), hal. 534-558.
Wimbi,Y.,  2019.  Perancangan  Mesin  Las  Gesek Cakram. Tugas  Akhir  S-1 ,  Fakultas  Teknik Jurusan Mesin Univ.Pancasila.