@ Jurusan Teknik Sipil | . Vol No. September 3 | 2 Jurnal Online Institut Teknologi Nasional

## Studi Tentang Faktor Granular Tinggi pada Perancangan Campuran Beton
Cara Dreux Gorrise
AFINA AZKA, PRIYANTO SAELAN Jurusan Teknik Sipil, Institut Teknologi Nasional, Bandung e-mail: afina.azka@yahoo.com

## ABSTRAK
Kuat  tekan  beton  oleh  Dreux  Gorrise  dirumuskan  berbanding  lurus  dengan  rasio berat  semen  terhadap  berat  air ( ⁄ ) ,  serta  berbanding  lurus  pula  dengan  faktor granular G. Besarnya G yang disarankan oleh Dreux yaitu 0,35-0,65. Semakin besar nilai  G  yang  digunakan,  semakin  hemat  kadar  semen  yang  terdapat  pada  1  m 3 beton.  Dreux  mengungkapkan  bahwa  nilai  G  0,65  dapat  tercapai  jika  ukuran maksimum agregat yang digunakan lebih besar atau sama dengan 63 mm. Penelitian lebih lanjut  oleh  Saelan dan  Thesia (2013)  mengungkapkan  bahwa nilai  G  sebesar 0,65  dapat  juga  dicapai  pada  campuran  beton  menggunakan  ukuran  agregat maksimum  20  mm.  Kajian  lanjut  tentang  formulasi  nilai  G  tinggi  oleh  Saelan  dan Thesia ternyata masih harus diteliti kembali. Berdasarkan hasil penelitian Saelan dan Thesia dilakukan penelitian kembali untuk membuat formulasi faktor granular tinggi yang lebih besar dari 0,60. Hasil penelitian ini mengungkapkan bahwa nilai G tinggi 0,65  dan  0,70  dapat  diformulasikan  secara  terukur  menggunakan  rumus G  =  0,260  k.  Nilai  k  diperoleh  dari  grafik  hubungan  antara  nilai  k  dengan  rasio volume  pasir  terhadap  volume  agregat  gabungan,  dengan  syarat  volume  pasir sebesar  0,260  m 3 dan  rasio  volume  pasir  terhadap  volume  agregat  gabungan berkisar 0,342 – 0,417. Volume pasir yang tidak sama 0,260 m 3 mengakibatkan kuat tekan beton yang dihasilkan berkurang.
Kata kunci : kuat tekan beton, faktor granular tinggi, Dreux Gorrise.

## ABSTRACT
Compressive strength of concrete formulated by Dreux Gorrise is linierly proportional to  cement-water  ratio ( ⁄ ) ,  and  granular  factor  G.  The  value  of  G  suggested  by Dreux is 0.35-0.65. The higher the value of G the more efficient cement content in 1 concrete.  The  value  of  G  at  0.65  reached  if  the  maximum  aggregate  size  is greater  or  equal  to  63  mm.  Futher  research  by  Saelan  and  Thesia  reveal that  the value of G at 0.65 also could be reached by using the maximum aggregate size of 20  mm.  It  turns  out  that  the  formulation  of  granular  factor  greater  than  0.60  by Saelan and Thesia is still to be developed further more. Based on the result of Saelan and Thesia research was redeveloped the formulation of ganular factor greater than 0.60. The formulation proposed is G = 0.260 k where the value of k was obtained from graph which describes the relation between k and ratio of sand volume to mix aggregate  volume.  The  condition  of  sand  volume  is  0.260 and  ratio  of  sand volume to mix aggregate volume at the range of 0.342-0.417. The sand volume that not equal to 0.260 will reduce the compressive strength of concrete.
Keywords : compressive strength of concrete, high granular factor, Dreux Gorrise.

## 1. PENDAHULUAN
Kuat  tekan  beton  oleh  Dreux  Gorrise  dirumuskan  berbanding  lurus  dengan  rasio  semen terhadap air ( ⁄ ), serta berbanding lurus pula dengan faktor granular . Besarnya yang disarankan  oleh  Dreux  yaitu  0,35  –  0,65.  Penelitian  lebih  lanjut  oleh  Saelan  dan  Thesia (2013)  mengungkapkan  bahwa  formulasi  faktor  granular  yang  diajukan  oleh  Thesia  dapat digunakan cukup akurat untuk perancangan komposisi campuran beton dengan nilai faktor granular  0,40  –  0,60.  Aplikasi  rumusan  Thesia  pada  faktor  granular  yang  lebih  besar  0,60 masih  belum  dapat  dipastikan  keberlakuannya.  Jika  ditinjau  dari  faktor  granular  yang disarankan oleh Dreux maka dapat disimpulkan bahwa semakin tinggi faktor granular maka kadar semen semakin rendah dalam 1 m 3 campuran beton. Dengan demikian perlu dilakukan pengembangan lebih lanjut untuk mendapatkan suatu formulasi faktor granular tinggi yaitu 0,65 – 0,70 sehingga perancangan komposisi campuran beton hemat semen dapat dilakukan selama campuran beton masih dapat dikerjakan ( workable).

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1 Metode Perancangan Campuran Beton Cara Dreux
Bolomey merumuskan bahwa kuat tekan beton ditentukan oleh kekuatan mortar, rasio air- semen,  dan  jumlah  agregat  dalam  campuran  beton.  Metode  ini  dikembangkan  lebih  lanjut oleh  Dreux  Gorrise  di  Perancis  pada  tahun  1979.  Rumusan  perancangan  campuran  beton dapat dinyatakan dengan Persamaan 1 :
( ⁄      )
... (1)
dimana:
= kuat tekan silinder beton pada umur 28 hari; = kekuatan tekan mortar semen umur 28 hari (MPa);
= faktor granular atau faktor kekompakan butiran;
⁄ = rasio berat semen terhadap berat air.
Besarnya faktor granular oleh Dreux Gorrise dirumuskan seperti pada Tabel 1 .
Tabel 1. Nilai Faktor Granular ( ) Kualitas Agregat Diameter Agregat Kasar (mm) D < 16 25 < D < 40 D ≥ 63 Baik Sekali 0,55 0,60 0,65 Normal 0,45 0,50 0,55 Dapat Dipakai 0,35 0,40 0,45 2.2

## Formulasi ITENAS Mengenai Faktor Granular ( )
Saelan dan Thesia (2013) melakukan penelitian lebih lanjut untuk mendapatkan nilai faktor granular  ( )  yang  dikaitkan  dengan  komposisi  agregat  dalam  campuran  beton.  Besarnya faktor granular dinyatakan dalam Persamaan 2 yaitu:
... (2)
dimana:
= konstanta yang nilainya diberikan pada Tabel 2 ;
= volume pasir dalam 1 m 3 beton.
Tabel 2. Nilai untuk 0,40 ≤ ≤ 0,60 No V pasir / V total agregat k 1. ≤ 0,26 3 2. 0,26 - 0,29 2 3. 0,29 - 0,39 1,8 4. 0,39 - 0,43 1,5 5. 0,43 - 0,49 1,8 6. ≥ 0,50 1,5 Sumber : Thesia (2013)

## 2.3 Pengaruh Gradasi Agregat Kasar terhadap Faktor Granular ( )
Pengaruh  perubahan  gradasi  agregat  kasar  terhadap  faktor  granular  telah  diteliti  oleh Maryanti (2014) dan hasil penelitiannya diperlihatkan pada Gambar 1 .
Gambar 1. Relasi faktor koreksi ( ) dengan modulus kehalusan ( )
Modulus kehalusan agregat kasar pada penelitian Maryanti dirumuskan pada Persamaan 3 berikut:
= ∑
... (3)
dimana:
= modulus kehalusan agregat kasar, diperoleh dari analisis saringan dengan ukuran saringan 4,75 mm, 9,5 mm, 19 mm, dan 37,5 mm
= jumlah komulatif persen tertahan pada saringan i
Gradasi agregat kasar sesuai dengan modulus kehalusan pada Gambar 2 diperlihatkan pada Tabel 3 .
Tabel 3. Persentase Gradasi Agregat Kasar untuk = 0,40 dan = 0,54 Bahan Ukuran Agregat Persentase Gradasi Agregat Kasar Setiap Campuran (%) (mm) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10  11  12  13 Agregat 40-20 100 75 50 25 - - - - - 75  50  25  25 Kasar 20-10 - 25 50 75 100 75 50 25 - - - - 20 10-5 - - - - - 25 50 75 100  25  50  75  25 Modulus Kehalusan ( ) 3 2,75  2,5  2,25 2 1,75  1,5  1,25 1 2,5  2  1,5  2 Agregat Kasar
Jika  penelitian  Maryanti  dapat  diberlakukan  untuk  faktor  granular  tinggi  yaitu  0,65  –  0,70 maka hasil penelitian ini dapat digunakan untuk memperkirakan ketercapaian faktor granular tinggi.  Berdasarkan  penelitian  Maryanti,  nilai sebesar  0,65 berpeluang  dapat  dicapai jika modulus kehalusan agregat kasar sebesar 3 karena faktor koreksi ( ) mendekati 1.

## 2.4 Kajian Mengenai Formulasi Faktor Granular Tinggi
Penelitian  Thesia  (2013)  mengungkapkan  bahwa  faktor  granular  sebesar  0,65  juga  dapat dicapai dengan menggunakan ukuran maksimum agregat 20 mm seperti yang tertera pada Tabel  5 .  Dengan  demikian  faktor  granular  tinggi  juga  dapat  dicapai  oleh  agregat  yang berukuran lebih kecil dari pada 63 mm.
Rumusan nilai yang diajukan oleh Thesia untuk faktor granular 0,65 adalah:
= 5,1 – 10 V pasir
... (4)
Rumus  tersebut  berlaku  jika  volume  pasir  sebesar  0,20  –  0,40  m 3 dan  rasio  volume  pasir dengan volume agregat total sebesar 0,34 – 0,50. Thesia juga melakukan validasi rumusan nilai menggunakan Persamaan  4 dengan  menerapkannya  pada  campuran  beton penelitian Zain (2010) yang hasilnya tertera pada Tabel 4 .
Tabel 4. Komposisi Campuran Beton dari Thesia dan Zain
No Mutu Semen ⁄ Agregat kasar m³ Agregat halus m³ aktual MPa aktual 1. C 42,5 1,58 0,412 0,260 0,672 0,387 31,46 0,685 2. C 42,5 1,95 0,396 0,260 0,656 0,396 39,78 0,646 3. C 42,5 1,95 0,367 0,260 0,627 0,415 38,94 0,632 4. C 42,5 2,31 0,364 0,260 0,624 0,417 50,88 0,661 5. C 42,5 2,32 0,345 0,260 0,605 0,430 50,25 0,650 6. C 42,5 1,67 0,411 0,213 0,624 0,342 32,30 0,650 7. C 42,5 1,54 0,400 0,208 0,608 0,342 30,50 0,690

## Sumber : Thesia 2013
Berdasarkan  hasil  penelitian  Thesia,  dan  Zain,  yang  tertera  pada Tabel  4 dapat  diajukan suatu  grafik  hubungan  antara  nilai  k  dengan  rasio  volume  pasir  terhadap  volume  total agregat  yang  disajikan  pada Gambar  2 dan Gambar  3 .  Grafik  pada Gambar  2 berlaku untuk nilai 0,60 < ≤ 0,65 dan Gambar 3 berlaku untuk nilai 0,65 < ≤ 0,70.
Gambar 2. Hubungan antara Gambar 3. Hubungan antara
dengan /( ) dengan /( ) untuk volume total agregat m 3 untuk volume total agregat m 3

## 3. METODE PENELITIAN

## 3.1 Prosedur Penelitian
Prosedur penelitian dilakukan dengan metode yang tertera pada Gambar 4 .
Gambar 4. Bagan alir metode penelitian

## 3.2 Data Penelitian
Data  penelitian  meliputi  data  sekunder  dan  data  primer.  Data  sekunder  yang  digunakan berasal dari analisis hasil penelitian Thesia (2013) seperti yang tertera pada Tabel 4 untuk mendapatkan formulasi grafik hubungan antara nilai dengan rasio volume pasir terhadap volume agregat total seperti pada Gambar 2 dan Gambar 3 . Data primer terdiri dari data material  yang  digunakan  seperti  tertera  pada Tabel  5 ,  data  komposisi  campuran  beton untuk membuat benda uji silinder beton seperti yang tertera pada Tabel 6 , Tabel 7 , dan Tabel 8 , serta data uji tekan silinder beton umur 28 hari.
Tabel 5. Hasil Pemeriksaan Sifat Fisik Agregat
Parameter Semen Agregat Kasar Agregat Halus Berat jenis kondisi SSD (kg/m³) 3150 2650 2550 Berat jenis kondisi kering udara (kg/m³) 2765 2680 Modulus kehalusan (FM) 2,25 2,5 3,0 3,5 Kadar air kondisi SSD (%) 2,55 3,17 Kadar air kondisi kering udara (%) 2,41 2,756 Berat isi (gram/cm³) 1,475 1,61
- Berat Jenis - Kadar Air - Analisis Saringan Pengujian Sifat Fisik Agregat - Timbangan - Mixer Beton - Kerucut Abrams - Batang Besi Penusuk - Cetakan Silinder  Ukuran Diameter 10 cm; Tinggi  20 cm - Cetakan Silinder  Ukuran Diameter 15 cm; Tinggi  30 cm Perawatan Benda Uji Selama 28 Hari Topik  Penelitian "Studi  Tentang Faktor Granular Tinggi  pada Perancangan Campuran Beton Cara Dreux Gorisse" Merancang Komposisi  Campuran Beton Faktor Granular Tinggi  0,65 dan 0,70 Selesai Kesimpulan Menganalisis  Data Hasil Pengujian Pengujian  Kuat  Tekan Beton  Umur 28 Hari Ukuran Maks. Agregat Kasar 40 mm Ukuran Maks. Agregat Kasar 20 mm Ukuran Maks. Agregat Kasar 20 mm Alat-alat Agregat Kasar dan Halus Semen dan Air Persiapan Alat dan Bahan untuk Pengujian Cara Tabel (Tabel 2.6) Cara Grafik (Gambar 2.4) Mulai Kaji Literatur Membuat Benda Uji Silinder Beton Ukuran D=10 cm; t=20 cm
Membuat Benda Uji Silinder  Beton Ukuran D=15 cm; t=30 cm
Cara Grafik (Gambar 2.5) Ukuran Maks. Agregat Kasar 20 mm
Tabel 6. Komposisi Campuran Beton Hasil Rumusan Cara Grafik pada Gambar 2
untuk Nilai Slump Tinggi Uraian Ukuran Agregat Campuran Beton (kg/m³) (mm) 1 2 3 4 Mat eria l Agregat Kasar
40-20 - - - - 20-4,75 369,004 1146,2 974,61 1146,2 Pasir 4,75-2,38 - - 159,47 144,36 2,38-1,2 170,11 144,36 191,36 173,23 1,2-0,6 170,11 144,36 159,47 144,36 0,6-0,3 170,11 144,36 63,79 57,74 0,3-0,15 170,11 144,36 63,79 57,74 Semen 369 356,96 369 356,96 Air 232,67 236,65 232,67 236,65
Pa ra me te r
⁄
1,586 1,508 1,586 1,508 Faktor Granular ( ) 0,65 0,70 0,65 0,70 Modulus Kehalusan ( ) 2,5 2,5 3,5 3,5 Pasir Modulus Kehalusan ( ) 2,25 2,25 2,25 2,25 Agregat Kasar Slump Rencana (cm) 16 18,5 16 18,5 Kuat Tekan Rencana 30 30 30 30 Umur 28 Hari (MPa)
Tabel 7. Komposisi Campuran Beton Hasil Rumusan Cara Tabel 2 untuk Nilai Slump Rendah
Uraian Ukuran Agregat Campuran Beton (kg/m³) (mm) 5 6 7 8 Mat eria l Agregat Kasar 40-20
- - - - 20-4,75 659,647 565,451 659,647 565,451 Pasir 4,75-2,38 - - 290,333 312,667 2,38-1,2 290,333 312,667 348,4 375,2 1,2-0,6 290,333 312,667 290,333 312,667 0,6-0,3 290,333 312,667 116,133 125,067 0,3-0,15 290,333 312,667 116,133 125,067 Semen 325 315 325 315 Air 204,922 208,83 204,922 208,83
Pa ra me te r ⁄ 1,586
1,508 1,586 1,508 Faktor Granular ( ) 0,65 0,70 0,65 0,70 Modulus Kehalusan ( ) 2,5 2,5 3,5 3,5 Pasir Modulus Kehalusan ( ) 2,25 2,25 2,25 2,25 Agregat Kasar Slump Rencana (cm) 6 6 6 6 Kuat Tekan Rencana 30 30 30 30 Umur 28 Hari (MPa)
Tabel 8. Komposisi Campuran Beton Hasil Rumusan Cara Grafik pada Gambar 3 untuk Nilai Slump Rendah Uraian Ukuran Agregat Campuran Beton (kg/m³) (mm) 9 10 11 12 13 14 15 16
Mat eria l Agregat Kasar 40-20 - - - - 1114,69  1076,4  1114,69  1076,36 20-4,75 1114,69  1076,36  1114,69  1076,36 - - - - Pasir 4,75-2,38 - - 180,07  188,867 - - 180,07  188,867 2,38-1,2 180,07  188,867  216,084  226,641  180,07  188,87  216,084  226,641 1,2-0,6 180,07  188,867  180,07  188,867  180,07  188,87  180,07  188,867 0,6-0,3 180,07  188,867  72,028  75,5469  180,07  188,87  72,0281  75,5469 0,3-0,15 180,07  188,867  72,028  75,5469  180,07  188,87  72,0281  75,5469 Semen 325 315 325 315 325 315 325 315 Air 204,922  208,83  204,922  208,83  192,626  196,3  192,626 196,3
Pa ra me te r
⁄ 1,586 1,508 1,586 1,508 1,586 1,508 1,586 1,508 Faktor Granular ( ) 0,65 0,70 0,65 0,70 0,65 0,70 0,65 0,70 Modulus Kehalusan ( ) Pasir 2,5 2,5 3,5 3,5 2,5 2,5 3,5 3,5 Modulus Kehalusan ( ) Agregat Kasar 2,25 2,25 2,25 2,25 3 3 3 3 Slump Rencana (cm) 6 6 6 6 6 6 6 6 Kuat Tekan Rencana 30 30 30 30 30 30 30 30 Umur 28 Hari (MPa)

## 3.3 Variabel Penelitian
Variabel penelitian terdiri dari:
1. ukuran maksimum agregat kasar (20 mm dan 40 mm);
2. faktor granular (0,65 dan 0,70);
3. modulus kehalusan agregat halus ( ) sebesar 2,5 dan 3,5; 4. modulus kehalusan agregat kasar ( ) sebesar 2,25 dan 3,0.

## 3.4 Analisis Penelitian
Analisis data hasil pengujian dilakukan dengan cara membuat grafik yang hasilnya diharapkan seperti yang tertera pada Gambar 5 dan Gambar 6 .
Gambar 5. Hubungan antara sebaran kuat tekan rata-rata aktual disekitar kuat tekan prediksi untuk tiap modulus kehalusan pasir terhadap faktor granular
Gambar 6. Hubungan antara sebaran kuat tekan rata-rata aktual disekitar kuat tekan prediksi untuk tiap ukuran maksimum agregat kasar terhadap faktor granular

## 4. HASIL PENELITIAN DAN PEMBAHASAN

## 4.1 Hasil-Hasil Penelitian
Hasil-hasil pengujian tekan diperlihatkan pada Tabel 9 , Tabel 10 , dan Tabel 11 .
Tabel 9. Hasil Uji Tekan Rancangan Campuran Menggunakan Cara Grafik pada Gambar 2 dengan Nilai Slump Tinggi
Uraian Campuran Beton 1 2 3 4 Material Volume Agregat Kasar (m³) 0,376  0,415  0,376  0,415 Volume Pasir (m³) 0,254  0,215  0,254  0,215 Volume Total Agregat (m³) 0,63 0,63 0,63 0,63 Parameter 0,403  0,342  0,403  0,342 ⁄ 1,586  1,508  1,586  1,508 Faktor Granular ( ) 0,65 0,7 0,65 0,7 Modulus Kehalusan ( ) 2,5 2,5 3,5 3,5 Pasir Modulus Kehalusan ( ) 2,25 2,25 2,25 2,25 Agregat Kasar Slump Rencana (cm) 16 18,5 16 18,5 Slump Aktual (cm) 17,8 20 16,5 21,5 Segregasi - - - - Kuat Tekan Rencana (MPa) 30 30 30 30
Kuat Tekan Rata-rata Aktual Umur 28 Hari (MPa)  14,12  11,26  14,96  11,43
Tabel 10. Hasil Uji Tekan Rancangan Campuran Menggunakan Cara Tabel pada Tabel 2

## dengan Nilai Slump Rendah
Uraian Campuran Beton 5 6 7 8 Material Volume Agregat Kasar (m³) 0,239  0,205  0,239  0,205 Volume Pasir (m³) 0,433  0,467  0,433  0,467 Volume Total Agregat (m³) 0,672  0,671  0,672  0,671 Parameter 0,645  0,695  0,645  0,695 ⁄ 1,586  1,508  1,586  1,508 Faktor Granular ( ) 0,65 0,7 0,65 0,7 Modulus Kehalusan ( ) 2,5 2,5 3,5 3,5 Pasir Modulus Kehalusan ( ) 2,25 2,25 2,25 2,25 Agregat Kasar Slump Rencana (cm) 6 6 6 6 Slump Aktual (cm) 3 4,25 2 9,5 Segregasi - - - - Kuat Tekan Rencana (MPa) 30 30 30 30 Kuat Tekan Rata-rata Aktual Umur 28 Hari (MPa) 17,82  12,29  24,86  17,27
Tabel 11. Hasil Uji Tekan Rancangan Campuran Menggunakan Cara Grafik pada Gambar 3 dengan Nilai Slump Tinggi
Uraian Campuran Beton 9 10 11 12 13 14 15 16 Material Volume Agregat Kasar (m³) 0,403  0,383  0,403  0,383  0,403  0,383  0,403  0,383 Volume Pasir (m³) 0,269  0,282  0,269  0,282  0,269  0,282  0,269  0,282 Volume Total Agregat (m³) 0,672  0,671  0,672  0,671  0,672  0,672  0,672  0,671 Parameter 0,4 0,42 0,4 0,42 0,4 0,42 0,4 0,42 ⁄ 1,586  1,508  1,568  1,508  1,586  1,508  1,586  1,508 Faktor Granular ( ) 0,65 0,70 0,65 0,70 0,65 0,70 0,65 0,70 Modulus Kehalusan ( ) 2,5 2,5 3,5 3,5 2,5 2,5 3,5 3,5 Pasir Modulus Kehalusan ( ) 2,25 2,25 2,25 2,25 3 3 3 3 Agregat Kasar Slump Rencana (cm) 6 6 6 6 6 6 6 6 Slump Aktual (cm) 13,75 4 1,25 8,75 5 4,5 4,5 4,5 Segregasi - - - - - - - - Kuat Tekan Rencana (MPa) 30 30 30 30 30 30 30 30 Kuat Tekan Rata-rata Aktual Umur 28 Hari (MPa) 18,63  20,44  21,28  17,38  21,01  16,07  14,99 16,6
Jika  hasil-hasil  penelitian  disajikan  dalam  bentuk  grafik,  maka  hasilnya  diperlihatkan  pada Gambar 7 , Gambar 8 , Gambar 9 , dan Gambar 10 .
Gambar 7. Sebaran kuat tekan rata-rata aktual di sekitar kuat tekan rencana untuk tiap modulus kehalusan pasir terhadap faktor granular menggunakan Gambar 2
Gambar 8. Sebaran kuat tekan rata-rata aktual di sekitar kuat tekan rencana untuk tiap modulus kehalusan pasir terhadap faktor granular menggunakan Tabel 2
Gambar 9. Sebaran kuat tekan rata-rata aktual di sekitar kuat tekan rencana untuk tiap modulus kehalusan pasir terhadap faktor granular menggunakan Gambar 3
Gambar 10.  Sebaran kuat tekan rata-rata aktual di sekitar kuat tekan rencana untuk tiap modulus kehalusan pasir terhadap faktor granular menggunakan Gambar 3

## 4.2 Pembahasan Hasil Penelitian
Hasil-hasil pengujian yang diharapkan dengan menggunakan model formulasi yang diajukan tidak tercapai. Ketidaktercapaian ini disebabkan oleh berbagai hal, yaitu:
1. pada campuran beton 1-4 dan campuran 9-16 hasil uji kuat tekan jauh lebih rendah dari kuat tekan rencana. Hal ini menunjukkan bahwa grafik pada Gambar 2 dan Gambar 3 tidak  berlaku  untuk  sembarang  volume  pasir  walaupun  kadar  pasir  dalam  agregat gabungan masih mengikuti batasan yaitu 34,2% - 41,7%, dan volume agregat gabungan maksimum  0,63  m 3 untuk Gambar  2 serta  0,60-0,672  m 3 untuk Gambar  3 .  Grafik tersebut hanya berlaku untuk volume pasir yang konstan sebesar 0,260 m 3 . Jika volume pasir yang terjadi berbeda dari 0,260 m 3 maka perilaku nilai
akan mengarah pada
nilai
yang  menggunakan  nilai pada Tabel  2 .  Perilaku  ini  diperlihatkan  pada Tabel 12 ;
Tabel 12. Hasil Uji Tekan Beton Jika Volume Pasir Tidak Sama dengan 0,260 m 3
Menggunakan Grafik pada Gambar 2 dan Gambar 3
No ⁄ ⁄ rencana aktual prediksi prediksi (m 3 ) (m 3 ) (MPa) aktual (MPa) 1 1,59 0,254 0,63 0,403 1,5 0,65 14,12 0,306 0,381 17,59 2 1,51 0,215 0,63 0,342 1,8 0,7 11,26 0,263 0,387 16,58 3 1,59 0,254 0,63 0,403 1,5 0,65 14,96 0,342 0,381 17,59 4 1,51 0,215 0,63 0,342 1,8 0,7 11,43 0,267 0,387 16,58 9 1,59 0,269 0,672 0,4 1,5 0,65 18,63 0,404 0,404 18,62 10 1,51 0,282 0,671 0,42 1,5 0,7 20,44 0,477 0,423 18,12 11 1,59 0,269 0,672 0,4 1,5 0,65 21,28 0,461 0,404 18,62 12 1,51 0,282 0,671 0,42 1,5 0,7 17,38 0,406 0,423 18,12 13 1,59 0,269 0,672 0,4 1,5 0,65 21,01 0,455 0,404 18,62 14 1,51 0,282 0,671 0,42 1,5 0,7 16,07 0,375 0,423 18,12 15 1,59 0,269 0,672 0,4 1,5 0,65 14,99 0,325 0,404 18,62 16 1,51 0,282 0,671 0,42 1,5 0,7 16,6 0,387 0,423 18,12
2. nilai yang pada Tabel 2 tidak dapat diterapkan untuk faktor granular tinggi yaitu 0,65 dan  0,70  karena  hasil  uji  tekan  yang  dihasilkan  berjauhan  dengan  kuat  tekan  rencana seperti  yang  tertera  pada Tabel  13 .  Nilai pada Tabel  2 hanya  berlaku  untuk  faktor granular 0,40-0,60 serta rasio volume pasir terhadap agregat gabungan kurang dari 0,50;
Tabel 13. Hasil Uji Tekan Beton untuk Nilai k yang Dirancang dengan Menggunakan Tabel 2
No ⁄ ⁄ rencana prediksi prediksi aktual (m 3 ) (m 3 ) (MPa) (MPa) 5 1,586 0,433 0,672 0,645 1,5 0,65 0,65 29,98 17,82 6 1,508 0,467 0,671 0,695 1,5 0,7 0,701 30,01 12,29 7 1,586 0,433 0,672 0,645 1,5 0,65 0,65 29,98 24,86 8 1,508 0,467 0,671 0,695 1,5 0,7 0,701 30,01 17,27
3. jika  faktor  granular  tinggi  sebesar  0,65  dan  0,70  dibuat  dengan  menggunakan  volume pasir  0,260  m 3 dan  nilai berdasarkan  grafik  pada Gambar  3 maka  hasil  uji  kuat tekannya  mendekati  kuat  tekan  yang  diharapkan,  seperti  yang  tertera  pada Tabel  14 . Pada  campuran  18  nilai  kuat  tekan  prediksi  umur  28  hari  lebih  rendah  dari  kuat  tekan rencana. Ditinjau dari pola runtuh yang terjadi terlihat bahwa bentuk silinder beton tidak akurat  sehingga  menimbulkan  penurunan  nilai  kuat  tekan  beton,  seperti  yang  tertera pada Gambar 11 ;
Tabel 14. Hasil Uji Tekan Beton untuk Nilai k yang Dirancang dengan
Menggunakan Grafik pada Gambar 3 No ⁄ rencana Slump rencana Slump aktual Segregasi rencana 28 hari (MPa) aktual 7 hari (MPa) prediksi 28 hari (MPa) (m 3 ) (m 3 ) (cm) (cm) 17 1,58 0,26  0,672  0,387 2,6 0,65 5 4,5 - 31 20,37 31,34 18 2,32 0,26  0,605 0,43 2,5 0,65 10 6,75 - 50 29,35 45,15
Gambar 11. Pola runtuh silinder beton pada campuran 18
4. formulasi  faktor  granular  tinggi  sebesar  0,65  dan  0,70  yang  dirancang  dengan menggunakan  grafik  pada Gambar  2 dan Gambar  3 dapat  diaplikasikan  jika  volume pasir yang digunakan tetap sebesar 0,260 m 3 . Jika volume pasir yang digunakan kurang atau  lebih  dari  0,260  m 3 maka  nilai  faktor  granular  rentan  mengalami  perubahan  yang ekstrim  sehingga  kuat  tekan  beton  yang  dihasilkan  akan  berkurang.  Dengan  demikian rumusan  formulasi faktor granular tinggi  dapat  diterapkan  pada  perancangan  campuran beton dengan tingkat pengawasan yang cukup tinggi;
5. faktor  granular  tinggi  yang  lebih  besar  dari  0,60  dapat  juga  dicapai  oleh  ukuran maksimum  agregat  kasar  20  mm  seperti  yang  terlihat  pada Tabel  14 ,  tidak  harus menggunakan  ukuran  maksimum  agregat  kasar yang  lebih  besar atau  sama  dengan  63 mm seperti yang disarankan oleh Dreux;
6. ditinjau  dari  kelecakan  campuran,  perhitungan  dengan  menggunakan  formulasi  yang diajukan  tidak  mengakibatkan  terjadinya  segregasi  pada  campuran  beton  segar,  baik pada slump rendah dan slump tinggi. Hal ini dapat dilihat pada Gambar 12 dan Gambar 13 .
Gambar 12. Campuran beton segar Gambar 13. Campuran beton segar yang mewakili nilai slump tinggi
yang mewakili nilai slump rendah
(160 – 185 mm) ( 60 mm)

## 5. KESIMPULAN
Dari  hasil  pengujian,  analisis,  dan  pembahasan  hasil  pengujian  maka  dapat  disimpulkan bahwa  faktor  granular  tinggi  dalam  perancangan  campuran  beton  cara  Dreux  dapat dilakukan sebagai berikut:
1. faktor granular dirumuskan:
= 0,260
... (5)
dengan syarat:
a. = 0,65 – 0,70;
b. volume pasir = 0,260 m 3 ;
c. volume agregat gabungan berkisar 0,60 m 3 - 0,672 m 3 ;
d. rasio volume pasir terhadap volume agregat gabungan  pasir dan agregat kasar ( / ( )) berkisar 0,342 m 3 - 0,417 m 3 .
2. nilai ditentukan dari grafik yang tertera pada Gambar 14 duplikasi dari Gambar 3 ;
Gambar 14. Hubungan antara k dengan / ( ) [m 3 ]
3. perancangan  campuran  beton  pada  faktor  granular  tinggi  juga  dapat  dicapai  dengan menggunakan ukuran maksimum agregat kasar sebesar 20 mm;
4. faktor granular tinggi yang dirancang menggunakan Persamaan 5 tidak mengakibatkan terjadinya segregasi pada beton segar.

## DAFTAR RUJUKAN
Maryanti, S. (2014). Studi Mengenai Pengaruh Gradasi Agregat Kasar Terhadap Faktor  Granular  dalam  Campuran  Beton.  Tugas  Akhir  Program  Studi  Teknik  Sipil. Bandung:  Institut Teknologi Nasional. Thesia, Z. (2013). Studi Mengenai Perancangan Campuran Beton Cara Dreux Gorrise – ITENAS, Tugas Akhir Program Studi Teknik Sipil. Bandung:  Institut Teknologi Nasional. Zain, M.F.M., Hamid, S.M.A.R., Jamil, M. (2010). Potential for Utilisting Concrete Mix Properties to Predict Strength at Different Ages, Journal od Applied Sciences 10 (22), 2010.