JTTM: Jurnal Terapan Teknik Mesin is licensed under a Creative Commons Attribution-NonCommercial 4.0 International License.

## 1. PENDAHULUAN
Blade adalah komponen penting dalam sebuah turbin uap pada Pembangkit Listrik Tenaga Uap (PLTU),  yang  bertugas  mengubah  energi  dari  uap  dengan  temperatur  dan  tekanan  tinggi  menjadi gerakan putar poros turbin [1][2], [3] . PLTU memanfaatkan energi panas dari pembakaran batu bara lalu  mengubah  fluida  kerja  (air)  sehingga  menjadi  uap  jenuh  kering.  Uap  jenuh  kering  ini  akan digunakan untuk memutar blade turbin [4] . Konversi energi yang dilakukan oleh blade turbin adalah mengubah energi kinetik uap menjadi energi mekanik sebagai penggerak mula bagi generator listrik untuk menghasilkan tenaga listrik [5] . Material blade diketahui terbuat dari Stainless  steel 17-4 PH. Stainless steel adalah logam paduan berbasis besi yang mengandung setidaknya 10,5% kromium dan
Volume 4, Nomor 1, April 2023, hlm 47-54 JTTM: Jurnal Terapan Teknik Mesin p ISSN 2721-5377| e ISSN 2721-7825 http://jurnal.sttmcileungsi.ac.id/index.php/jttm

## Analisis kegagalan pada blade turbin PLTU 400 MW

## Failure analysis on turbine blade of PLTU 400 MW
Win Hendrawan 1* , Meilinda Nurbanasari 2
1* Program Studi Teknik Mesin, Universitas Kebangsaan Republik Indonesia, Bandung, Jl. Terusan Halimun No.37, Bandung, Jawa Barat, Indonesia, 40263
2 Program Studi Teknik Mesin, Institut Teknologi Nasional, Bandung, Jl. P.H.H Mustofa No.23, Bandung, Jawa
Barat, Indonesia, 40124 *E-mail: winhendrawan@ukri.ac.id Article Submit: 07/01/2023 Article Revision: 23/01/2023 Article Accepted: 26/01/2023
Abstrak. Blade turbin PLTU 400 MW ditemukan  dalam  keadaan  patah. Kondisi ini diketahui pada saat major inspection  dilakukan,  dimana  turbin  sudah  beroperasi  selama  35  tahun.  Patah  pada  blade  sudah  terjadi  cukup lama  sehingga  terbentuk  kerak  oksidasi  pada  area  patahan.  Blade  tersebut  terletak  pada  tingkat  Low  Pressure (LP)  Turbin.  Material  blade  adalah  Stainless  Steel  17-4  PH.  Analisis  kegagalan  dilakukan  untuk  mengetahui penyebab patah pada blade sehingga tidak terulang kembali dan mendapatkan rekomendasi untuk operasi turbin selanjutnya. Metodenya dengan melakukan verifikasi material blade, investigasi kegagalan dengan pemeriksaan visual  dan  fraktografi.  Hasil  dari  investigasi  menunjukkan  bahwa  kegagalan  yang  terjadi  bukan  berasal  dari material blade. Penyebab patah diinisiasi oleh cacat pada leading edge karena benturan benda asing atau Foreign Object  Damage (FOD).  Pada  saat  penelitian  ini  dilakukan  FOD  tersebut  belum  bisa  diidentifikasi  wujudnya. Pada area blade yang patah terdapat bukti berupa beachmark , sehingga patah yang terjadi adalah patah fatigue. Perawatan berkala dengan interval yang lebih pendek perlu dilakukan untuk mencegah kegagalan terulang.
Kata kunci : A nalisis kegagalan; blade turbin; 17-4PH; patah fatigue; FOD
Abstract. The 400 MW PLTU's broken turbine blade was discovered. The turbine had been in operation for 35 years  when  a  thorough  checkup  revealed  this  issue.  The  blade's  fracture  has  existed  long  enough  for  an oxidation crust to develop there. The Low Pressure (LP) Turbine level is where the blade is situated. Blade is made of 17-4 stainless steel. Failure analysis is done to determine the root causes of broken blades in order to prevent them from happening again and to obtain recommendations for future turbine operations. Verifying the blade material, failure investigation by visual inspection, and fractography are the steps in the procedure. The investigation's findings demonstrated that the failure was unrelated to the blade material. A flaw in the leading edge caused by foreign object damage is what starts the fracture (FOD). The FOD could not yet be identified when  this  study  was  being  done.  There  is  evidence  of  a  beachmark  in  the  location  of  the  fractured  blade, indicating that the fracture is a fatigue fracture. To stop failures from happening again, periodic maintenance at closer intervals is required.
Keywords: failure analysis, turbine blade, 17-4PH, fatigue fracture, FOD

## Analisis kegagalan pada blade turbin PLTU 400 MW
maksimum  1,2%  karbon.  Baja  tahan  karat  ini  mengandung  nikel  sebagai  elemen  paduan  utama lainnya, dengan kandungan hingga 38%, ditambah elemen paduan dan stabilisator lainnya. Kandungan kromium membuat baja tahan terhadap karat [6][7][8][9] . Stainless steel diklasifikasikan menjadi lima kelompok:  austenitik,  martensitik,  feritik,  austenitik-feritik  ( dupleks ),  dan Precipitation  Hardening (PH). Precipitation hardening stainless steels (PHSS) adalah paduan dari besi-kromium-nikel dengan penambahan  satu  atau  lebih  elemen  pengerasan  presipitasi  seperti  aluminium,  titanium,  tembaga, niobium dan molibdenum [10] . Kegagalan  pada blade turbin  menyumbang  proporsi  terbesar.  Patah  akibat fatigue adalah jenis  kegagalan blade turbin  yang  paling  umum.  Hal  ini  dikarenakan  kondisi  dan  lingkungan  kerja blade yang  sangat  ekstrim,  pada  temperatur  dan  tekanan  yang  tinggi.  Ketika blade patah,  patahan sering  terjadi  di  tengah  dan  di root  blade [11] .  Hasil  penelitian  sebelumnya  menunjukkan  bahwa sebagian  besar  dari  kegagalan blade terkait  dengan fatigue ,  retak  korosi  tegangan,  dan corrosion fatigue [12][13] . Dari penelitian lain menunjukkan bahwa pada blade turbin uap paling sering terjadi kegagalan  adalah  pada  bagian  LP  terutama  pada  baris  terakhir.  Hasil  investigasinya  menunjukkan bahwa  sudu  turbin  uap  LP  yang  gagal  telah  mengalami  kelelahan  korosi  akibat  efek  gabungan  dari erosi kavitasi dan fatigue / kelelahan [14] . Hasil penelitian lainnya pada blade turbin LP menunjukkan bahwa  inisiasi  retakan  dan  perambatan  retakan  terjadi  dalam  siklus  yang  lebih  sedikit  pada  kondisi resonansi. Ketika retakan muncul, hal itu menyebabkan perubahan kekakuan sudu dan jika selain itu, sudu  bekerja  dalam  kondisi  resonansi,  frekuensi  alaminya  dan  bahan  sudu  mengurangi  kekuatan lelahnya [13][14] .
Turbin  uap  ini  memiliki  kapasitas  400  MW,  dengan  tipe Tandem  Compound  Double Exhaust. Terdiri dari 3 tingkat yaitu High Pressure (HP) Turbine, Intermediate Pressure (IP) Turbine dan Low Pressure (LP) Turbine [15] . Turbin pada tingkat LP terdiri dari 2 buah yaitu LP 1 dan LP 2. Pada saat turbin berhenti beroperasi untuk dilakukan pemeliharaan pada tingkat LP 1, ditemukan satu buah blade yang mengalami patah. Posisi blade yang patah tersebut masih terpasang pada tenon dan belum terlepas dari posisinya. Selanjutnya tenon dipotong untuk mengambil blade tersebut, sehingga tersisa  bagian  bawah  sampai  kaki/ root -nya.  Pada  saat  pelepasan  sisa blade yang  patah  dilakukan dengan bantuan proses las. Hal ini yang membedakan dengan penelitian sebelumnya, setelah diamati kedua bagian permukaan patahan sudah tertutup oleh kerak oksidasi, diasumsikan patah sudah terjadi cukup lama dan blade tersebut sudah beroperasi selama 35 tahun. Tujuan penelitian ini adalah untuk menentukan  mekanisme  kegagalan,  melakukan  analisis  penyebab  terjadinya  patah  sehingga  tidak terulang kembali dan menentukan rekomendasi untuk operasi turbin selanjutnya.

## 2. METODE
Metode  penelitian  terdiri  atas  dua  kategori  yaitu  verifikasi  jenis  material blade dan  analisis kegagalan  pada blade yang  patah.  Verifikasi  material blade dilakukan  berdasarkan  pengujian komposisi kimia, analisis struktur mikro dan uji keras. Analisis kegagalan dilakukan dengan pengujian inspeksi visual, fraktografi menggunakan mikroskop optik dan Scanning Electron Microscope (SEM). Diagram alir penelitian dapat pada Gambar 1 .
Pengambilan  sampel uji untuk menganalisis permukaan patahan diambil dari badan blade yang gagal  sebanyak  2  sampel.  Sampel  no.  3,  4  dan  4a  diambil  dari  permukaan  patahan  kaki  blade, sepanjang area patahan dan kemudian dipotong lagi menjadi dua bagian dan diberi notifikasi sebagai sampel  no.3  dan  4a.  Sampel  no.  5  masih  diambil  dari  badan  blade  yang  mengalami  kegagalan sedangkan sampel no. 6 diambil dari blade yang berbeda tetapi masih dalam satu barisan LP Turbin dimana  kondisinya  tidak  mengalami  patah,  semuanya  dapat  dilihat  pada Gambar  2 .  Sampel  no.4a tidak  dilakukan  pengujian  apapun  karena  mengalami  proses  las  (pada  saat  pelepasan  dari disk ), sehingga tidak layak uji karena sudah mengalami perubahan fasa. Proses pembersihan kerak dengan bahan kimia dilakukan pada sampel no 1, 2 dan 3 untuk membantu pengamatan visual area patah.
Untuk melakukan uji verifikasi material, uji komposisi kimia menggunakan mesin uji ARL 3460 Optical  Emission  Spectrometer  (OES) .  Uji  keras  menggunakan  mesin  uji  FR-100e  metode Micro vickers dengan  beban  300  Gram  dan dwelling  time 15  detik,  dilakukan  pada  sepuluh  titik  yang berbeda.
JTTM:  Jurnal  Terapan  Teknik  Mesin  is  licensed  under  a  Creative  Commons Attribution-NonCommercial 4.0 International License .
Gambar 1 . Diagram alir penelitian
Gambar 2 . Lokasi pengambilan sampel
Analisis struktur mikro (ASM) dengan menggunakan mikroskop optik (Olympus GX-71) sampel di etsa dengan larutan vilela untuk menampilkan mikrostrukturnya dan dilihat dengan pembesaran 100 x dan 200 x. Selanjutnya  untuk analisis kegagalan dilakukan inspeksi visual  dengan bantuan kamera digital biasa dengan pembesaran sampai 4x serta Fraktografi dengan bantuan mikroskop optik dan alat Scanning Electron Microscopy (SEM) Hitachi SU3500 with EDAX Octane Pro yang dioperasikan pada 3.00 kV.
Mulai Pemeriksaan Visual Fractography Stop Analisis Struktur Mikro Uji Keras Uji Komposisi Kimia Pengambilan dan Preparasi Sampel Data Hasil Pengujian dan Verifikasi Studi Literatur Verifikasi Material Pembahasan dan Analisa Data Kesimpulan dan Saran Investigasi Mekanisme Kegagalan Dokumen Literatur

## 50 Win Hendrawan, Meilinda Nurbanasari

## Analisis kegagalan pada blade turbin PLTU 400 MW

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Hasil  pengujian  terhadap  sampel  uji  yang  telah  diambil  dari blade yang  mengalami  kegagalan (dapat dilihat pada Gambar 3 ) adalah sebagai berikut:
Gambar 3 . (a) lokasi kegagalan terjadi, (b) blade yang patah (tanda panah).
3.1 Verifikasi jenis material blade
Verifikasi jenis material blade adalah berdasarkan pada hasil, uji komposisi kimia, uji keras dan analisis  struktur  mikro.  Uji  komposisi  kimia  dilakukan  pada  dua  jenis  sampel  dari  blade  patah  dan blade  yang tidak patah, kemudian hasilnya dibandingkan dengan spesifikasi dari material AISI 630. Hasil uji komposisi kimia pada blade ditunjukkan pada Tabel 1 . Hasil uji komposisi kimia pada kedua blade menunjukkan bahwa kedua blade sudah memenuhi spesifikasi teknis sesuai standar 17-4 PH atau ekuivalen dengan AISI 630. Kemudian hasil pengujian kekerasan  terhadap  sampel  uji  menghasilkan  harga  kekerasan  rata-rata  yaitu  331  HV.  Untuk mendukung  hasil  pengujian  komposisi  kimia  ( Tabel  1 ),  dilakukan  analisis  struktur  mikro  pada material blade patah yang dapat dilihat pada Gambar 4 .
Tabel 1 . Hasil uji komposisi kimia (% berat) [5]. C Si S P Mn Ni Cr Cu Standar 17-4 PH AISI 630 0,07 (max) 1 (max) 0,03 (max) 0,04 (max) 1 (max) 3 - 5 15- 17,5 3-5 Hasil  uji  Blade patah 0,043 0,33 0,003 0,021 0,451 4,50 15,94 3,74 Hasil uji Blade yang tidak patah 0,042 0,36 0,002 0,021 0,469 4,45 15,90 3,64
JTTM:  Jurnal  Terapan  Teknik  Mesin  is  licensed  under  a  Creative  Commons Attribution-NonCommercial 4.0 International License .
Gambar 4 . Struktur mikro blade
Analisis  struktur  mikro  pada Gambar  4 (sebelah  kiri) menunjukkan  material  blade  patah tersebut memiliki fasa tempered martensite dan tidak ada anomali. Gambar 4 (sebelah kanan) jenis material  yang  sama,  dengan  menggunakan  pembesaran  optik  yang  lebih  besar [16] .  Hasil  ini menunjukkan bahwa material yang diuji memiliki ciri sama dengan struktur mikro material Stainless steel 17-4 PH. Dari hasil pengujian yang telah dilakukan, uji verifikasi material menunjukkan bahwa kegagalan yang terjadi pada blade tidak berkaitan dengan material yang digunakan. Dengan demikian penggunaan  material blade yaitu Stainless  Steel 17-4  PH,  berdasarkan  data  dari  manufaktur  turbin sudah sesuai.
3.2 Analisis kegagalan.
Inspeksi secara visual pada permukaan patahan menggunakan bantuan kamera ditunjukkan pada Gambar  5 yang  memperlihatkan  dengan  jelas  area  patah  statik  dan  area  propagasi  atau  penjalaran patah  statik .  Beachmark pada  area  patah fatigue masih  dapat  terlihat  walaupun  tidak  tampak  jelas akibat tertutupi oleh oksida/kerak yang tebal . Initial crack (retak awal) terdeteksi pada leading edge dan terdapat lebih dari satu titik/lokasi.
Gambar 5 . Fraktografi permukaan patahan sampel 1.
Kegagalan diawali dengan adanya benturan pada leading edge ( initial crack 1 dan 2) oleh partikel asing  atau Foreign  Object  Damage  (FOD) . Initial  crack yang  terjadi  akibat  benturan  dan  beban dinamis yang bekerja pada blade menyebabkan retak berpropagasi. Sejalan dengan waktu, propagasi retak  menimbulkan  celah  yang  kemudian  akan  terisi  oleh  kondensat  sehingga  menyebabkan  terjadi
Analisis kegagalan pada blade turbin PLTU 400 MW
proses oksidasi (ditunjukkan dengan warna hitam pada permukaan patahan blade). Permukaan hitam akibat  oksidasi  tersebut  dengan  waktu  yang  lama  menyebabkan beachmark tidak  tampak jelas/tidak mudah  dikenali.  Akan  tetapi  adanya permukaan  patahan  yang  halus  (bisa dilihat crack  propagation area pada Gambar  5 ) menunjukkan  bahwa  blade  mengalami  patah fatigue .  Benturan  akibat  FOD pada leading  edge dapat  dilihat  pada  Gambar  6.  (a)  dan  (b) leading  edge yang  mengalami  erosi. Penelitian dengan material blade yang sama 17-4 PH dan [17] untuk lokasi kegagalan yang sama di LP  turbin  dapat  diambil  sebagai  pembanding  untuk  mengetahui  bagaimana  terjadinya  patah fatigue yang diinisiasi oleh korosi [10] , walaupun pada penelitian ini tidak ditemukan korosi yang seperti itu.
Gambar 6 . a. Lokasi benturan akibat FOD (lingkaran merah) b. Erosi pada area leading edge
Gambar 7 . Hasil SEM menunjukkan striasi (garis halus) ditunjukkan tanda panah
Initial  crack seperti  ditunjukkan  pada Gambar  6 diduga  akibat  terbentur  benda  asing  yang menimbulkan  cacat  pada leading  edge sehingga  terjadi  turbulensi  lokal.  Turbulensi  lokal meningkatkan laju erosi pada area tersebut.  Selain itu adanya benturan akibat FOD menyebabkan area pada leading edge yang semula smooth dengan drag force yang rendah menjadi tidak smooth (cacat) sehingga  terjadi  peningkatan drag  force .  Selanjutnya  pengamatan  dilakukan  pada  area  patah menggunakan SEM pada Gambar 7 (sebelah kiri) hasil pengambilan gambar pada area fatigue crack propagation memperlihatkan  adanya  striasi  (garis  halus)  yang  ditunjukkan  tanda  panah. Gambar  7 (sebelah kanan) diambil dari penelitian [10] yang menunjukkan fatigue striation, menggunakan SEM dengan  pembesaran  500  X.  Kemudian  pada Gambar  8 a  menunjukkan  aliran  uap  yang  mengenai blade , uap mengalir dari leading edge menuju ke trailing edge sehingga menyebabkan blade bergerak ke arah seperti yang ditunjukkan. Titik yang ditunjukkan oleh tanda panah merupakan lokasi benturan
JTTM:  Jurnal  Terapan  Teknik  Mesin  is  licensed  under  a  Creative  Commons Attribution-NonCommercial 4.0 International License .
akibat  benda  asing  (yang  belum  bisa  diidentifikasi  wujudnya),  dimana  area  tersebut  merupakan  sisi yang mendapat tekanan yang tinggi dari uap.
Gambar 8 . (a) Profil blade dan lokasi FOD [18] (b) Gaya yang bekerja pada blade [17][16]
Gaya-gaya yang bekerja pada blade [18] adalah sebagai berikut ( Gambar 8 .b):
a) Centrifugal force
b) Centrifugal bending
c) Steady steam bending
d) Unsteady centrifugal forces akibat vibrasi lateral dari shaft
e) Alternating bending (Unsteady bending forces)
Gaya-gaya  yang  bersifat  tetap  ( steady  force )  yaitu  (a),  (b),  (c)  jarang  menjadi  faktor  utama penyebab kegagalan blade kecuali terjadi overload pada saat turbin beroperasi. Umumnya, penyebab utama  kegagalan blade adalah  akibat unsteady  force (d)  dan alternating  bending (e). Alternating bending terjadi karena unsteady steam force , blade resonance dan vibrasi rotor (torsional dan aksial). Unsteady  bending  forces seringkali  menyebabkan blade mengalami  kegagalan fatigue .  FOD merupakan  penyebab  terjadinya initial  crack ,  dimana unsteady  bending  forces yang  berperan mempercepat propagasi retak.

## 4. SIMPULAN
Dari  penelitian  yang  sudah  dilakukan  dapat  disimpulkan  bahwa  verifikasi  jenis  material  blade berdasarkan  hasil  uji  komposisi  kimia,  analisis  struktur  mikro  dan  uji  keras  menunjukkan  material blade  adalah  jenis  baja  tahan  karat  17-4  PH  yang  ekuivalen  dengan  AISI  630.  Patah  pada  blade disebabkan oleh Foreign Object Damage (FOD) yang membentur sisi leading edge dan menimbulkan initial  crack .  Beban  dinamis  yang  diterima  blade  menyebabkan  crack  berpropagasi  dan  akhirnya mengalami  patah. Patah  yang terjadi merupakan  akibat fatigue , dengan  ciri adanya beachmark pada area  patah  setelah  diperiksa  dengan  SEM.  Hal  ini  diperkuat  dengan  umur  operasi  yang  sudah  lama sehingga  material  blade  mengalami  kelelahan  atau fatigue .  Dalam  hal  ini  perlu  ditelaah  lebih mendalam  tentang  FOD  yang  menjadi  penyebab  kegagalan.  Pada  penelitian  ini  belum  dapat mengidentifikasi  dengan  jelas  terkait  dengan  FOD  tersebut.  Rekomendasinya  adalah  turbin  masih dapat  dilanjutkan  untuk  beroperasi  setelah  dilakukan  penggantian  komponen  yang  rusak,  namun proses inspeksi perlu dilakukan lebih teliti dengan jangka waktu lebih pendek mengingat umur blade sudah melampaui umur ekonomisnya agar jika terjadi crack dapat segera terdeteksi

## REFERENSI
[1] S. Rani, A. K. Agrawal, and V. Rastogi, “Case Studies in Engineering Failure Analysis Failure
Analisis kegagalan pada blade turbin PLTU 400 MW
analysis of a fi rst stage IN738 gas turbine blade tip cracking in a thermal power plant,” Chem. Phys. Lipids , vol. 8, 2017.
[2] D. Ziegler, M. Puccinelli, B. Bergallo, and A. Picasso, “Investigation of turbine blade failure in a  thermal  power  plant,” Case  Stud.  Eng.  Fail.  Anal. ,  vol.  1,  no.  3,  2013,  doi: 10.1016/j.csefa.2013.07.002.
[3] L. K. Bhagi, P. Gupta, and V. Rastogi, “A Brief Review on Failure of Turbine Blades, DOI: 10.13140/RG.2.1.4351.3768,” Proc. STME-2013 Smart Technol. Mech. Eng. , no. October, pp. 1–8, 2013, doi: 10.13140/RG.2.1.4351.3768.
[4] A. D. Wibowo, S. Tinggi, T. Muhammadiyah, and J. Barat-indonesia, “Online Blade Washing Analysis on Gas Turbine Performance in Power Plants,” vol. 6, no. 3, pp. 209–220, 2021, doi: 10.22219/jemmme.v6i3.18140.
[5] M. Nurbanasari and Abdurrachim, “Crack of a first stage blade in a steam turbine,” Case Stud. Eng. Fail. Anal. , vol. 2, no. 2, 2014, doi: 10.1016/j.csefa.2014.04.002.
[6] A. P. Tschiptschin and C. R. F. Azevedo, “Failure analysis of turbo-blower blades,” Eng. Fail. Anal. , vol. 12, no. 1, pp. 49–59, 2005, doi: 10.1016/j.engfailanal.2004.05.001.
[7] F.  P.  Brennan,  “Fatigue  and  Fracture  Mechanics  Analysis  of  Threaded  Connections,”  no. September, 1992.
[8] Material Characterization . .
[9] Ć.  Diana  and  B.  Fakić,  “Review  Of  The  Development  Of  Research  In  The  Design  Of  Semi Austenitic  Stainless  Steel  17-7ph,” J.  Trends  Dev.  Mach.  Assoc.  Technol. ,  vol.  17,  no.  May, 2013.
[10]  Y.  Wei et  al. ,  “Analysis  on  corrosion  fatigue  cracking  mechanism  of  17-4PH  blade  of  low pressure  rotor  of  steam  turbine,” Eng.  Fail.  Anal. ,  vol.  118,  2020,  doi: 10.1016/j.engfailanal.2020.104925.
[11]  D. Zhang  and Y. H. Xie,  “Study on service life of last stage blade with damped structure in large  power  steam  turbine,”  in Advanced  Materials  Research ,  2008,  vol.  44–46,  doi: 10.4028/www.scientific.net/amr.44-46.803.
[12]  L. K. Bhagi, P. Gupta, and V. Rastogi, “Fractographic investigations of the failure of L-1 low pressure  steam  turbine  blade,” Case  Stud.  Eng.  Fail.  Anal. ,  vol.  1,  no.  2,  2013,  doi: 10.1016/j.csefa.2013.04.007.
[13]  D.  N.  Adnyana,  “Corrosion  Fatigue  of  a  Low-Pressure  Steam  Turbine  Blade,” J.  Fail.  Anal. Prev. , vol. 18, no. 1, 2018, doi: 10.1007/s11668-018-0397-5.
[14]  J.  A.  Rodríguez et  al. ,  “Fatigue  of  steam  turbine blades  at  resonance  conditions,” Eng.  Fail. Anal. , vol. 104, 2019, doi: 10.1016/j.engfailanal.2019.05.027.
[15]  E.  Saito,  N.  Matsuno,  K.  Tanaka,  S.  Nishimoto,  R.  Yamamoto,  and  S.  Imano,  “Latest Technologies  and  Future  Prospects  for  a  New  Steam  Turbine,” Mitsubishi  Heavy  Ind.  Tech. Rev. , vol. 52, no. 2, p. 39, 2015.
[16]  Z.  Mazur,  R.  Garcia-Illescas,  J.  Aguirre-Romano,  and  N.  Perez-Rodriguez,  “Steam  turbine blade  failure  analysis,” Eng.  Fail.  Anal. ,  vol.  15,  no.  1–2,  2008,  doi: 10.1016/j.engfailanal.2006.11.018.
[17]  N.  Hoyle  and  E.  Flow,  “Royal  Academy of  Engineering :  Renewable  Power,” Wind  Turbine Power Calc. , vol. 1, no. 1, 2009.
[18]  H. G. Naumann, “STEAM TURBINE BLADE DESIGN OPTIONS: HOW TO SPECIFY OR UPGRADE.,” 1982.