## EVALUASI BANGUNAN PENGAMAN LERENG SUNGAI CILIWUNG RUAS KALIBATA DENGAN MENGGUNAKAN ANALISIS BERDASARKAN LOAD RESISTANCE FACTOR DESIGN
* Furqaan Harjanto 1 , Agus Darmawan Adi 2 , Hary Christady Hardiyatmo 3 1,2,3 Departemen Teknik Sipil dan Lingkungan, Universitas Gadjah Mada, Yogyakarta
*) Email: furqaanharjanto@mail.ugm.ac.id

## ABSTRACT
Retaining walls are structures commonly used to retain soil with steeper slopes than the soil itself can withstand. The method was  applied  to  the  slope  of  the  Kalibata  Section  of  the  Ciliwung  River  using  a  non-gravity  retaining  wall.  However,  the construction experienced landslides during floods, so this research aims to determine the type of retaining wall construction that can be used, as well as the stability of each type of retaining wall construction. The analysis was conducted on the cut with code P.07 using soil data in the form of drill results with code BH-24, and laboratory data from the test results of the drill at three different sample depths. The analysis used the Load Resistance Factor Design method with the help of GEO5 software. The results of the analysis in all load combinations show that the semi-gravity cantilever type of retaining wall cannot be used because it does not meet the sliding stability, eccentricity and bearing capacity in all load combinations. The cantilevered non- gravity type does not meet the Service 1 combination due to the large horizontal displacement value, so anchor reinforcement is used. In the Strength 1 combination with anchors, the penetration depth was 18.4 meters with anchors installed at a depth of 2.5 meters from the surface, and a horizontal displacement of 2.7 centimeters.
Keyword: Stability, Earth retaining structure, Load Resistance Factor Design (LRFD), GEO5

## ABSTRAK
Dinding penahan tanah merupakan struktur yang biasa digunakan untuk menahan tanah dengan kemiringan lereng yang lebih curam  melebihi  yang  dapat  ditahan  oleh  tanah  itu  sendiri.  Metode  tersebut  diterapkan  pada  lereng  Sungai  Ciliwung  Ruas Kalibata  yang menggunakan dinding penahan  tanah tipe non gravitasi. Namun konstruksi tersebut mengalami  longsor  saat terjadi banjir, sehingga penelitian ini memiliki tujuan untuk mengetahui jenis konstruksi penahan tanah yang dapat digunakan, serta  stabilitas  masing  –  masing  jenis  konstruksi  penahan  tanah.  Analisis  dilakukan  pada  potongan  dengan  kode  P.07 menggunakan data tanah berupa hasil bor dengan kode BH-24, dan data laboratorium hasil pengujian dari bor tersebut pada tiga kedalaman sampel yang berbeda. Analisis menggunakan metode Load Resistance Factor Design dengan bantuan software GEO5.  Hasil analisis pada semua kombinasi beban menunjukkan jenis dinding penahan tanah tipe semi gravitasi kantilever tidak dapat digunakan karena tidak memenuhi stabilitas geser, eksentrisitas dan daya dukung pada semua kombinasi beban. Untuk jenis non gravitasi kantilever tidak memenuhi terhadap kombinasi Layan 1 dikarenakan nilai perpindahan horizontal yang  besar,  sehingga  digunakan  perkuatan  angkur.  Pada  kombinasi  Kuat  1  dengan  angkur,  memberikan  hasil  kedalaman penetrasi sebesar 18.4 meter dengan angkur dipasang pada kedalaman 2.5 meter dari permukaan, dan perpindahan horizontal sebesar 2.7 centimeter.
Kata kunci: Stabilitas, Dinding penahan tanah, Load Resistance Factor Design (LRFD), GEO5

## 1. PENDAHULUAN
Desain dari dinding penahan tanah secara tradisional menggunakan pendekatan allowable stress design (ASD) dengan prinsip dari ASD adalah membatasi tegangan yang bekerja agar tidak lebih dari tegangan izin yang telah dibagi dengan faktor keamanan. Faktor keamanan pada metode ASD tidak mempertimbangkan kepastian prediksi beban yang bekerja karena nilai faktor keamanan ASD didasarkan pada pengalaman dan penilaian dari individu. National Cooperative Highway Research Program (1986)  melakukan  penelitian  dan  menyimpulan  bahwa pendekatan ASD memberikan hasil yang tidak konsisten, dan tidak mengikuti filosofi desain dan pengetahuan yang terbaru, sehingga American Association of State Highway and Tranportation Official (1994) mengadopsi pendekatan baru yaitu load resistance factor design (LRFD) yang dimana faktor tahanan dan faktor beban dari LRFD ditentukan berdasarkan dari statistik aktual untuk mendapatkan nilai keamanan yang seragam.
Pada kasus lereng Sungai Ciliwung ruas Kalibata, dinding penahan tanah jenis turap digunakan sebagai struktur penahan  tanah  untuk  melindungi  lereng  sungai  tersebut.  Pada  April  2022,  terjadi  longsor  pada  turap  Sungai Ciliwung ruas Kalibata dan menyebabkan rusaknya jalan dan beberapa fasilitas umum yang berada pada lereng tersebut,  sehingga  memberikan  dampak  yang  besar  bagi  masyarakat  di  sekitar  area  lereng  Sungai  Ciliwung. Dengan adanya longsoran pada lereng Sungai Ciliwung, maka perlu dilakukan analisis terkait dengan jenis dinding penahan  yang  nantinya  digunakan  untuk  bangunan  pengaman  lereng  menggantikan  turap  yang  telah  longsor. Analisis  akan  dilakukan  untuk  jenis  dinding  penahan  tanah  semi  gravitasi  kantilever  dan  non  gravitasi menggunakan metode load resistance factor design .

## 2. METODE PENELITIAN
Penelitian  dilakukan  di  Sungai  Ciliwung  Ruas  Kalibata  yang  dimana  terjadi  longsor  pada  penanganan  lereng sungai eksisting menggunakan  konstruksi turap.  Data penyelidikan tanah yang  digunakan dalam penelitian ini berupa  data  dari  pihak  BBWS  Ciliwung  –  Cisadane  melalui  hasil  penyelidikan  lapangan  yaitu  uji Standard Penetration Test (SPT)  dengan  kode  BH  24,  uji Cone Penetration Test (CPT)  dengan  kode  S1  dan  S2,  serta pengujian laboratorium dari sampel tidak terganggu hasil uji bor lapangan pada beberapa kedalaman. Sedangkan untuk data potongan dan tampak didapatkan dari dokumen review drawing PT. Tuah Agung Anugrah [14] pada kode potonga P.07 dan  data tanah lain didapatkan dari dokumen laporan review desain oleh PT. Tuah Agung Anugrah [15]. Layout lokasi penyelidikan tanah dan potongan melintang lereng dapat dilihat pada Gambar 1 dan Gambar 2.
Gambar 1 . Layout lokasi penyelidikan tanah [15]
Gambar 2 . Potongan melintang lereng P.07 [15]
Dalam penelitian ini, analisis menggunakan bantuan perangkat lunak GEO5 dengan metode load resistance factor design (LRFD). Perangkat lunak GEO5 memungkinkan melakukan analisis pada pendekatan LRFD pada beberapa kombinasi beban dan tinjauan seperti stabilitas geser, eksentrisitas, daya dukung dan stabilitas global. Keruntuhan dinding  penahan  tanah  akibat  piping  juga  dapat  dianalisis  dengan  membandingkan  gradien  hidrolis  kritis  dan gradien  hidrolis.  Untuk  jenis  dinding  penahan  tanah  berupa  dinding  semi  gravitasi  (dinding  semi  gravitasi kantilever) maka analisis dilakukan dengan menggunakan metode LRFD dengan tinjauan yang dilakukan terhadap defleksi dan stabilitas global pada kombinasi beban Layan 1, tinjauan geser, daya dukung eksentrisitas dan piping pada Kuat 1 dan pengaruh gempa pada Ekstrim 1. Untuk jenis dinding penahan tanah tipe non gravitasi, tinjauan yang dilakukan adalah terhadap terhadap stabilitas global dan defleksi pada kombinasi beban layan 1, kedalaman penetrasi, stabilitas global dan piping pada kombinasi Kuat 1 dan pengaruh gempa pada Ekstrim 1. Pada kombinasi Layan  1,  apabila  nilai  defleksi  tidak  memenuhi  persyaratan,  maka  akan  ditambahkan  dengan  perkuatan  pada dinding berupa angkur. Tinjauan pada dinding penahan tanah tipe gravitasi dan tipe non gravitasi juga ditambahkan terkait dengan adanya pengaruh hidrolis pada dinding, yaitu adanya piping pada tipe non gravitasi, sedangkan pada tipe gravitasi, dilakukan control drainase menggunakan weep hole

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Interpretasi Data
Data yang digunakan tersebut merupakan data sekunder yang diperoleh dari pihak BBWS Ciliwung – Cisadane berupa data pengujian lab hasil dari uji bor BH -24 dengan hasil uji serta korelasi parameter seperti pada Tabel 3.1. Korelasi parameter mengacu pada penelitian dari Look [11].
Tabel 1 . Hasil korelasi parameter tanah
Tabel 1. (Lanjutan)

## Pemilihan Jenis Dinding Penahan Tanah
Lokasi yang berada pada tepi sungai, dan adanya jalan untuk lalu lintas kendaraan, memberikan lahan yang sempit, sehingga membatasi jenis penahan tanah yang dapat digunakan di lapangan. Dinding penahan tanah jenis gravitasi, dan non gravitasi dapat digunakan sebagai struktur penahan lereng sungai [9]. Terdapat beberapa kriteria batasan tinggi yang dapat ditahan untuk jenis dinding penahan tanah. Untuk jenis dinding gravitasi (pasangan batu), tinggi dinding yang umum digunakan adalah 2 – 3 meter. Untuk semi gravitasi (kantilever), tinggi dinding yang dapat ditahan mencapai 7 meter [11]. Dengan kondisi lapangan dimana tinggi tanah yang ditahan adalah ±7 meter, maka struktur penahan tanah tipe gravitasi pasangan batu tidak dapat digunakan dan dipilih tipe semi gravitasi kantilever. Untuk dinding non gravitasi, kedalaman penetrasi mengikuti tinggi tanah yang ditahan, sehingga semakin tinggi tanah yang ditahan, maka kedalaman penetrasi yang diperlukan akan semakin besar, hal ini berpengaruh terhadap penggunaan dinding non gravitasi jenis turap precast dikarenakan panjang total yang umum digunakan adalah 12 meter.  Dengan  tinggi  tanah  ±7  meter,  maka  berdasarkan  dari  penelitian  Look,  kedalaman  penetrasi  minimum adalah 2.5H yaitu sebesar ±17.5 meter [11], hal ini membuat panjang total struktur lebih dari 12 meter, sehingga untuk tipe non gravitasi digunakan jenis secant pile. Dinding tipe non gravitasi dibagi menjadi dua kategori : (a) kantilever  dan  (b)  dengan  angkur  [4].  Galian  yang  melebihi  6  meter,  beban  yang  diterima  pada  turap  akan meningkat, sehingga moment yang terjadi pada dinding akan sangat besar dan menyebabkan dimensi konstruksi akan sangat besar, sehingga perlu digunakan perkuatan angkur untuk mengurangi moment, selain itu juga untuk mengurangi nilai perpindahan horizontal [4].

## Tinjauan Keruntuhan Hidrolis Dinding Penahan Tanah
Air pada keadaan statis didalam tanah, akan mengakibatkan tekanan hidrostatis yang arahnya keatas ( uplift ), tetapi ketika air mengalir melewati lapisan tanah, aliran air akan mendesak partikel tanah partikel tanah sebesar tekanan rembesan  hidrodinamis  yang  bekerja  menurut  arah  alirannya.  Keadaan  dimana  butiran  –  butiran  tanah  halus terangkut  oleh  adanya  aliran  air,  maka  akan  menyebabkan  terjadinya  pipa  –  pipa  didalam  tanah  yang  disebut
Korelasi Uji Lab Dipakai Korelasi Uji Lab Dipakai 10 Med Stiff Clay 0 - 7 18.00 17.76 17.76 18.00  17.95 17.95 3 Very Soft Clay 7 - 13 15.00 15.50 15.50 16.00  16.52 16.52 1 Very Soft Clay 13 - 16 15.00 15.99 15.99 16.00  16.50 16.50 11 Med Stiff Clay 16 - 17.5 18.00 - 18.00 18.00 - 18.00 16 Stiff Clay 17.5 - 19 19.00 - 19.00 19.00 - 19.00 27 Very Stiff 19 - 20.5 20.00 - 20.00 20.00 - 20.00 34 Very Stiff 20.5 - 22 20.00 - 20.00 20.00 - 20.00 47 Hard Clay 22 - 23.5 20.00 - 20.00 20.00 - 20.00 60 Hard Clay 23.5 - 26.5 20.00 - 20.00 20.00 - 20.00 60 Very Dense Sand 26.5 - 29.5 21.00 - 21.00 23.00 - 23.00 N SPT Jenis Tanah Kedalaman (m) ϒbulk (kN/m3) ϒsaturated (kN/m3) Korelasi Uji Lab (UU) Dipakai Korelasi Uji Lab (UU) Dipakai 10 Med Stiff Clay 0 - 7 50.00              40.22              40.22        23.00 3.80 3.80 3 Very Soft Clay 7 - 13 15.00              24.53              24.53        18.00 5.70 5.70 1 Very Soft Clay 13 - 16 5.00              21.58              21.58        16.00 3.80 3.80 11 Med Stiff Clay 16 - 17.5 55.00 - 55.00             - - 4.00 16 Stiff Clay 17.5 - 19 80.00 - 80.00             - - 6.00 27 Very Stiff 19 - 20.5 135.00 - 135.00             - - 6.00 34 Very Stiff 20.5 - 22 170.00 - 170.00             - - 7.00 47 Hard Clay 22 - 23.5 235.00 - 235.00             - - 8.00 60 Hard Clay 23.5 - 26.5 300.00 - 300.00             - - 10.00 60 Very Dense Sand 26.5 - 29.5 - - 1.00        43.00 - 43.00 C (kN/m2) φ (°)
N SPT Jenis Tanah
Kedalaman (m)
dengan  piping  [8].  Stabilitas  dari  turap  sangat  sensitif  terhadap  aliran  rembesan  [17].  Dengan  adanya  aliran rembesan, maka akan terjadi adanya reduksi tekanan tanah pasif dan meningkatkan tekanan tanah aktif, sehingga meningkatkan  resiko  ketidakstabilan  dari  dinding  penahan  tanah  akibat  dari piping atau heave .  Adanya peningkatan elevasi muka air, maka faktor keamanan terhadap stabilitas dinding menjadi menurun [13]. Dinding penahan tanah tipe gravitasi, agar menghindari ketidakstabilan dinding penahan tanah akibat dari infiltrasi  air, maka penggunaan sistem drainase pada dinding gravitasi dengan weep hole dan pipa perforated yang terletak pada tumit dinding [5]. Keamanan terhadap piping (SFP), dapat dicari dengan Persamaan (1) [6] sebagai berikut:
𝑆𝐹 ≤ (1)
Dengan : i = gradien hidraulik, 𝑖 = ∆ ; i_c = gradien hidraulik kritis, 𝑖 ≤ ; γ' = Berat jenis tanah pada lokasi munculnya air (kN/m3); γ_w = Berat jenis air (kN/m3); ∆h = Beda tinggi energi (m); l = Panjang lintasan aliran (m)

## Load Resistance Factor Design
Desain  dari  struktur  penahan  tanah  secara  tradisional  didesain  dengan menggunakan  metode Allowable Stress Design (ASD) yang dimana semua ketidakpastian dalam beban dan kekuatan material dikombinasikan dalam satu jenis  faktor  keamanan  [1]. Load Resistance Design Factor (LRFD)  merupakan  metode  yang  dikembangkan dengan  memberikan  pendekatan  yang  dimana  potensi  kegagalan  dan  kondisi  layan  dapat  dievaluasi  dengan mempertimbangkan ketidakpastian yang terkait dengan beban dan kekuatan material. Secara umum, desain LRFD harus berada pada kondisi dimana beban yang telah dikalikan dengan faktor beban, harus  lebih kecil daripada kekuatan material yang telah dikalikan dengan faktor reduksi.  Kondisi batas dalam analisis LRFD untuk desain dinding penahan tanah adalah Kuat 1 ( Strength 1), Layan 1 ( Service 1), dan Ekstrim 1 ( Extreme 1). Jenis beban yang bekerja pada dinding penahan tanah pada metode LRFD adalah beban mati struktur (DC), tekanan tanah horizontal (EH), beban tambahan timbunan (ES), beban vertikal timbunan (EV), beban hidup (LL), beban air (WA) dan beban gempa (EQ) dengan komponen pada Gambar 3 [1].
Gambar 3 . Faktor LRFD untuk dinding penahan tanah [16]
Elemen  struktur  harus  dievaluasi  terhadap  11  kombinasi  beban,  namun  tidak  semua  kombinasi  tersebut  dapat digunakan pada dinding penahan tanah [17]. Kombinasi beban yang dapat digunakan pada struktur penahan tanah adalah kuat 1, kuat 4, layan 1 dan ekstrim 1. Namun untuk kombinasi kuat 4 hanya digunakan ketika beban mati dinding penahan tanah sangat besar (dinding gravitasi) sehingga untuk jenis kantilever, hanya digunakan kuat 1. Kombinasi beban yang berpengaruh terhadap proses desain hanyalah kombinasi beban kuat 1 dan ekstrim 1 [10]. Pada  kombinasi  beban  kuat  1,  dibedakan  menjadi  kuat  1-a  dan  kuat  1-b  untuk  faktor  beban  maksimum  dan minimum, faktor minimum tersebut memberikan eksentrisitas terbesar dan faktor maksimum memberi tekanan tanah terbesar. Tabel kombinasi beban yang digunakan adalah seperti pada Tabel 2.
Tabel 2 . Kombinasi beban LRFD [2] Kombinasi DC EH ES EV LL Kuat 1 (Max) 1.25 1.5 1.5 1.35 1.75 Kuat 1 (Min) 0.9 0.9 0.75 1 1.75 Layan 1 1 1 1 1 1 Ekstrem 1 (Max) 1.25 1 1 1 1.75 Ekstrem 1 (Min) 0.9 0.9 0.75 1 1.75

## Analisis Dinding Penahan Tanah Tipe Semi Gravitasi Kantilever
Dimensi untuk asumsi awal dengan tinggi tanah yang ditahan oleh dinding penahan tanah adalah 7.76m [3], maka lebar dari kaki dinding penahan tanah adalah pada rentang 3.7 - 5.5m dan diambil nilai 6m dengan detail dimensi seperti pada Gambar 4.
Gambar 4 . Dimensi dinding penahan tanah
Stabilitas geser dinding penahan tanah dapat dicari dengan persamaan 2, dimana V adalah gaya vertikal terfaktor dan tanδ  adalah nilai dari  tan ϕf  untuk struktur cor ditempat yang bertemu dengan tanah dan 0.8 tan ϕf untuk struktur pracetak.
𝑅 = 𝑉 tan  𝛿
(2)
Gaya vertikal dan horizontal terfaktor dinding penahan tanah dapat dilihat pada Tabel 3 dan Tabel 4.
Tabel 3. Gaya vertikal terfaktor Kuat 1 Min Gaya Gaya vertikal (kN)  Koef. LRFD  Gaya terfaktor (kN) Berat dinding 206.21 0.9 185.59 Berat tanah 177.88 1 177.88 Tabel 4 . Gaya horizontal terfaktor Kuat 1 Min Gaya Gaya horizontal (kN)  Koef. LRFD  Gaya terfaktor (kN) Beban merata tanah 1 262.98 1.5 394.47 Tekanan aktif tanah 2 51.77 1.5 77.66 Kohesi tanah 2 -192.73 1.5 -289.1 Tekanan air 295.37 1 295.37 Beban merata fungsi jarak 1.89 1.75 3.31
Berdasarkan Persamaan 2, tahanan geser nominal adalah 36.28 kN, dengan gaya horizontal total adalah 481.72 kN, maka struktur tidak aman terhadap geser. Pada tinjauan eksentrisitas, dicari dengan Persamaan 3 berikut.
𝑒 = −
(3)
B adalah lebar telapak dinding penahan tanah, MR adalah moment tahan dan MD adalah moment dorong. Nilai eksentrisitas tidak boleh melebihi B/4. Moment tahan dan moment dorong dilihat pada Tabel 5.
Tabel 5 . Moment tahan Gaya Gaya vertikal terfaktor (kN)  Lengan moment (m)  Moment (kNm) Berat dinding 185.59 2.69 499.24 Berat tanah 177.88 4.29 763.1 Tabel 6 . Moment dorong Gaya Gaya horizontal terfaktor (kN)  Lengan moment (m)  Moment (kNm) Beban merata tanah 1 394.47 2.17 856 Tekanan aktif tanah 2 77.66 1.45 112.61 Kohesi tanah 2 -289.1 2.17 -627.35 Tekanan air 295.37 2.59 765.01 Beban merata fungsi jarak 3.31 2.61 8.64
Dengan  menggunakan  Persamaan  3,  didapatkan  eksentrisitas  yang  terjadi  adalah  2.59  meter,  dengan  batas eksentrisitas maksimum adalah 1.5 meter, sehingga tidak aman terhadap eksentrisitas. Pada tinjauan daya dukung,
tekanan  yang  terjadi  pada  tanah  dicari  menggunakan  Persamaan  4,  sedangkan  daya  dukung  dicari  dengan Persamaan 5.
𝜎 = Ʃ
(4)
𝑞 = 𝑐𝑁 + 𝛾𝐷 𝑁 𝐶 + 0.5𝛾𝐵𝑁 𝐶 (5)
Dengan c adalah kohesi, Ncm, Nqm dan Nɣm adalah perkalian dari faktor kapasitas untuk kohesi, beban tambahan dan berat jenis, lalu faktor koreksi bentuk telapak dinding, faktor kemiringan beban dan koreksi kuat geser dasar dinding, ɣ adalah berat jenis tanah, Df adalah kedalaman telapak, Cwq dan Cwɣ adalah faktor koreksi muka air tanah. Gaya yang vertikal yang bekerja pada Tabel 7.
Tabel 7 . Gaya vertikal terfaktor Kuat 1 Max Gaya Gaya vertikal (kN)  Koef. LRFD  Gaya vertikal terfaktor (kN) Berat dinding 206.21 1.25 257.76 Berat tanah 177.88 1.5 266.82
Menggunakan Persamaan 3, didapatkan tekanan tanah adalah 641.26 kN/m2, menggunakan Persamaan 4, daya dukung tanah adalah 303.85 kN/m2, sehingga struktur tidak aman terhadap daya dukung. Kombinasi yang paling berpengaruh  terhadap  desain  adalah  kombinasi  Kuat  1  [10].  Dengan  hasil  analisis  pada  kondisi  Kuat  1  yang menunjukkan bahwa dinding penahan tanah tidak memenuhi stabilitas eksternal, maka pada kombinasi Layan 1 dan Ekstrem 1 akan memberikan hasil yang tidak memenuhi, sehingga analisis pada kombinasi selain Kuat 1 tidak dilakukan.

## Analisis Dinding Penahan Tanah Tipe Non Gravitasi
Hasil analisis kedalaman penetrasi pada kombinasi Kuat 1 dilakukan dengan membandingkan moment pendorong dari tekanan tanah aktif dengan moment penahan dari tekanan tanah pasif dengan hasil analisis pada Gambar 5. Pada kondisi muka air normal, kebutuhan penetrasi sedalam 22.68 meter, sedangkan pada kondisi banjir sebesar 21.14  meter  sehingga  struktur  yang  dapat  digunakan  adalah  secant  pile karena  melebihi  12  meter  batas  untuk penggunaan precast .
Hasil analisis terhadap stabilitas piping memberikan hasil seperti pada Gambar 6. Gradient hidraulik kritis sebesar 0.65,  sedangkan  gradient  hidraulik  saat  banjir  adalah  0.07  dan  saat  muka  air  normal  adalah  0.14,  sehingga konstruksi tersebut aman terhadap bahaya piping .
Gambar 5 . Hasil analisis kedalaman penetrasi: (a) muka air banjir, (b) muka air normal
Gambar 6 . Hasil analisis piping: (a) muka air banjir, (b) muka air normal
Pada  kombinasi  Layan  1,  analisis  digunakan  untuk  menentukan  perpindahan  horizontal  ( displacement ). Displacement maksimum adalah  0.5% dari H  [3],  sehingga dibatasi pada 4.7cm dengan hasil  pada Gambar 7. Diameter secant pile yang digunakan adalah 80 cm dengan jarak secondary pile sebesar 1.2 m. didapatkan nilai displacement sebesar 140.4 cm untuk muka air banjir dan 226.6 untuk muka air normal, sehingga perlu diberi perkuatan berupa angkur untuk mengurangi displacement tersebut. Properties dari angkur yang digunakan adalah sesuai  dengan  dokumen  review  desain  oleh  PT.Tuah  Agung  Anugrah  yang  dimana  angkur  dipasang  pada kedalaman 2.5m dari permukaan tanah dengan hasil analisis pada Gambar 8. Dengan adanya perkuatan angkur, nilai  displacement  menjadj  2.6  cm  pada  kondisi  banjir  dan  4.5  cm  untuk  kondisi  muka  air  normal,  sehingga memenuhi persyaratan telah sesuai [3].
Gambar 7 . Hasil displacement: (a) muka air banjir, (b) muka air normal
Gambar 8 . Hasil displacement dengan angkur: (a) muka air banjir, (b) muka air normal
Pada  kombinasi  Ekstrem  1, bahwa  percepatan  seismik  horizontal  (kh)  dapat  dicari  dengan  persamaan  sebagai berikut [12]:
𝐾 = 0.5 (6)
Nilai percepatan puncak di permukaan tanah dapat dicari dengan persamaan sebagai berikut [7].
𝑃𝐺𝐴𝑀 = 𝐹𝑃𝐺𝐴  × 𝑃𝐺𝐴 (7)
Dengan  nilai  Kh  merupakan  koefisien  percepatan  gempa horizontal,  PGAM  merupakan  percepatan  puncak  di permukaan tanah, g merupakan percepatan gravitasi, PGA merupakan percepatan puncak di permukaan tanah dan FPGA merupakan faktor amplifikasi untuk PGA. Kombinasi Ekstrem 1 menghasilkan panjang penetrasi seperti pada Gambar 9, dengan kondisi banjir dibutuhkan adalah 20.71m, sedangkan pada muka air normal dibutuhkan 22.18m. Nilai tersebut masih lebih kecil dibandingkan kombinasi Kuat 1, sehingga kedalaman yang mengacu pada kombinasi Kuat 1.
Gambar 9 . Hasil analisis kedalaman penetrasi: (a) muka air banjir, (b) muka air normal
Penggunaan  angkur  akan  mengubah  nilai  kedalaman  penetrasi.  Analisis  pada  optimasi  desain  akibat  angkur dilakukan pada kondisi muka air normal kombinasi Kuat 1 karena di kondisi tersebut merupakan kondisi kritis dengan  hasil  analisis  dinding  penahan  tanah  non  gravitasi  angkur  pada  Gambar  10,  didapatkan  panjang  total struktur 27.82 meter dan penetrasi 18.4 meter.
Gambar 10 . Kedalaman penetrasi dengan angkur
Gambar 11 . Hasil analisis piping optimasi
Gradient hidraulik kritis pada desain optimasi adalah sebesar 0.65, gradient hidraulik yang terjadi adalah 0.17, sehingga struktur aman terhadap piping seperti Gambar 11. Pada kombinasi Layan 1, perpindahan yang terjadi adalah 4.6 cm seperti Gambar 12, sehingga memenuhi kriteria SNI [3].
Gambar 12 . Perpindahan pada kombinasi Layan 1
Dengan  menggunakan  struktur  tipe  secant  pile,  maka  perlu  dicek  keamanan  terhadap  kegagalan  struktur. Pengecekan kegagalan struktur dilakukan pada kombinasi beban Kuat 1 dan Ekstrem 1 dengan hasil pada Gambar 13 dan 14. Pada kombinasi Kuat 1, dibutuhkan 24 tulangan diameter 25 mm dengan tulangan sengkang diameter 13mm dan jarak 250mm, sedangkan pada kombinasi Ekstrem 1 dibutuhkan 30 tulangan diameter 25mm dengan tulangan sengkang diameter 13mm dan jarak 250mm.
Gambar 13 . Tulangan kombinasi Kuat 1
Gambar 14 . Tulangan kombinasi Ekstrim 1

## 4. KESIMPULAN
Berdasarkan  dari  hasil  analisis  yang  telah  dilakukan,  beberapa  kesimpulan  yang  dapat  diambil  adalah  sebagai berikut:
1. Dinding penahan tanah tipe semi gravitasi kantilever tidak dapat digunakan dikarenakan stabilitas pada semua kombinasi beban tidak memenuhi.
2. Jenis dinding penahan tanah yang cocok digunakan adalah jenis non gravitasi dan dipilih jenis secant pile dikarenakan panjang total struktur yang diperlukan adalah 28 meter, sehingga penggunaan jenis turap tidak memungkinkan karena terbatas oleh panjang maksimum turap adalah 12 meter.
3. Hasil analisis pada dinding secant pile kantilever memberikan nilai defleksi yang besar pada kombinasi Layan 1 melebihi nilai maksimum yang disyaratkan, sehingga perlu diberikan perkuatan angkur untuk mengurangi nilai defleksi.
4. Hasil analisis dinding penahan tanah terhadap piping memberikan hasil bahwa dinding penahan tanah non gravitasi dengan panjang total struktur 28m telah aman terhadap piping dengan nilai gradient hidraulik sebesar 0.17 yang dimana nilai tersebut masih lebih kecil dari gradient hidraulik kritis sebesar 0.65.
Berdasarkan dari kesimpulan tersebut, terdapat beberapa hal yang nantinya dapat dikembangkan, yaitu bagaimana perbandingan desain antara penggunaan load resistance factor design (LRFD) dengan allowable stress design (ASD), apakah dengan menggunakan metode LRFD, dapat memberikan hasil desain yang lebih ekonomis.

## DAFTAR PUSTAKA DAN PENULISAN PUSTAKA
[1] Aggour,  M.  S.  (2004).  LRFD  Resistance  Factors  for  Maryland  Retaining  Walls.  Report  No.  MD-04- SP308B4D, College Park: University of Maryland.
[2] American  Association  of  State  Highway  and  Transportation  Officials.  (2012).  AASHTO  LRFD  Bridge Design Specifications, Customary U.S. Units. American Association of State Highway and Transportation Officials.
[3] Badan  Standarisasi  Nasional.  (2017).  SNI  8460  Persyaratan  Perancangan  Geoteknik.  Bandung:  Badan Standarisasi Nasional.
[4] Das, B. M. (2019). Principles of Foundation Engineering, 9th Edition, SI Edition. Boston: Cengage Learning, Inc.
[5] Dwicahyani,  A.  (2017).  Perancangan  Kriteria  Desain  Seismik  Dinding  Penahan  Tanah  Dan  Perkuatan Geosintetik, Tesis, Yogyakarta: Universitas Gadjah Mada.
[6] European Committee For Standardization. (2004). EN 1997-1: Eurocode 7: Geotechnical design - Part 1: General rules. Brussels: European Committee For Standardization.
[7] Fakhrudin  Shobari,  A.,  Mufti,  I.  J.,  Khoirullah,  N.,  Zakaria,  Z.,  Sophian,  R.  I.,  &  Mulyo,  A.  (2019). Hubungan Nilai Koefisien Gempa Horizontal (Kh) Dengan Nilai Safety Factor (FS) Daerah Cilengkrang, Jawa Barat. Padjajaran Geoscience Journal Vol.3, No.4 (2019) ISSN: 2597-4033.
[8] Hardiyatmo, H.C. (2017). Mekanika Tanah I. Yogyakarta: Gadjah Mada University Press.
[9] Julien, P. Y. (2018). River Mechanics, Second Edition. United Kingdom: Cambridge University Press.
[10] Kalateh-Ahani, M., & Sarani, A. (2019). Performance-based optimal design of cantilever retaining walls. Periodica Polytechnica Civil Engineering, 63(2), 660–673. https://doi.org/10.3311/PPci.13201.
[11] Look, B. (2014). Handbook of Geotechnical Investigation and Design Tables (2nd Edition). London: Taylor & Franchis Group.
[12] Martiani, D. N., Arif, M., & Wahyudi, H. (2021). Alternatif Perencanaan Perbaikan Kelongsoran Lereng pada TPA Melonguane, Kabupaten Kepulauan Talaud. Jurnal Teknik ITS Vol.10, No.2 (2021) ISSN: 2337- 3539, 10.
[13] Permatasari, C., Arif, M., Agustia, R., & Deya Safitri, F. (2023). Pengaruh Fluktuasi Muka Air Terhadap Stabilitas Dinding Dan Bahaya Piping Pada Bangunan Air. Proceeding Civil Engineering Research Forum Vol. 2, No.2 (2023) ISSN: 2962-2697.
[14] PT. Tuah Agung Anugrah (2021a). Laporan Review Desain Supervisi Perkuatan Tebing Kali Ciliwung Ruas Kalibata. Jakarta: PT. Tuah Agung Anugrah.
[15] PT.  Tuah  Agung  Anugrah  (2021b).  Review  Drawing  Perkuatan  Tebing  Kali  Ciliwung  Ruas  Kalibata. Jakarta: PT. Tuah Agung Anugrah.
[16] Shamsabadi, A., Dasmeh, A., & Taciroglu, E. (2018). Guidelines for Analysis and LRFD-based Design of Earth Retaining Structures. Los Angeles: University of California
[17] Tawfik,  E.  F.,  Hamid,  T.  B.,  &  Sherif  Aggour,  M.  (2007).  Design  of  Cantilever  Retaining  Walls  in Unsaturated Soils Using AASHTO Load and Resistance Factor Design (LRFD) Method. Geo-Denver 2007. GSP 170.
[18] Veiskarami, M., & Zanj, A. (2014). Stability of sheet-pile walls subjected to seepage flow by slip lines and finite elements. Geotechnique, 64(10),759-775. https://doi.org/10.1680/geot.14.P.020.