## Analisis Korosi Retak Tegangan pada Pipa Baja Karbon dalam Larutan Asam dan Sweet Gas
Nendi Suhendi Syafei 1 , Darmawan Hidayat 2 , Bernard Y. Tumbelaka 3 , Liu Kin Men 4 1,2,3 Departemen Teknik Elektro, Fakultas MIPA, Universitas Padjadjaran Jl. Raya Bandung-Sumedang KM. 21, Jatinangor 45363, Jawa Barat, Indonesia
4 Departemen Fisika, Fakultas MIPA, Universitas Padjadjaran Jl. Raya Bandung-Sumedang KM. 21, Jatinangor 45363, Jawa Barat, Indonesia
n.suhendi@unpad.ac.id

## Abstrak
Pada  eksplorasi  di  industri  migas  bahwa  umumnya  akan  diikuti  dengan  zat  korosif  termasuk sweet  gas (misalnya H 2 S dan CO 2 ), maka akan mengakibatkan terjadinya peristiwa korosi. Bila terjadi peristiwa korosi retak tegangan akan mengakibatkan pipa baja karbon pecah sehingga berdampak produksi migas bisa terhenti. Penelitian ini bertujuan untuk menganalisis  peristiwa  korosi  pipa  baja  karbon  skala  laboratorium  dalam  lingkungan  asam  dengan  adanya sweet  gas H 2 O dan CO 2 dengan menggunakan metoda tiga titik pembebanan. Penelitian ini menggunakan bahan pipa baja karbon API  5L-X65  yang  berada  dalam  lingkungan  larutan  asam  asetat  dan  amoniak,  kemudian  diisikan sweet  gas CO 2 dan H 2 S  dalam  keadaan  jenuh.  Berdasarkan  hasil  uji  mikrostruktur  dan  mikroskop  terpolarisasi,  terjadi  peristiwa  korosi retak  tegangan,  yaitu  korosi  retak  tegangan  transgranular  dan  korosi  retak  tegangan  intergranular.  Laju  korosi  yang terjadi  pada  sampel  uji  akan  semakin  besar,  apabila  defleksi  yang  diberikan  semakin  besar.  Dalamnya  retakan  pada sampel  uji  akan  semakin  dalam  apabila  defleksi  yang  diberikan  semakin  besar.  Laju  korosi  pada  sampel  uji  akan semakin besar untuk defleksi yang sama tetapi variasi waktu paparan berbeda.
Kata kunci: korosi, retak tegangan, pembebanan tiga titik, sweet gas , pipa baja karbon

## Abstract
In industry exploration oil and gas that will generally be followed by corrosive substances including sweet gas (e.g H 2 S  and  CO 2 ),  then  will  result  in  corrosion  event.  If  there  is  event  a  corrosion  stress  cracking  will  cause  the  pipe carbon steel to break so that production oil and gas can be stopped. This research aims to analyze the corrosion event of  pipe  carbon  steel  in  laboratory  scale  on  acid  environment  with  the  existence  of  sweet  gas  H 2 O  and  CO 2 by  using method  three  points  loading . This  research  uses  pipe  carbon  steel  API  5L-X65  which  is  in  the  environment  of acetic acid  and  ammonia  solution,  then  filled  with  sweet  gas  CO 2 and  H 2 S  in  saturated  state.  Based  on  microstructure  and microscope  polarized  test  results,  there  is  a  phenomenon  corrosion  stress  cracking,  i.e  corrosion  stress  cracking transgranular stress and corrosion stress cracking intergranular. The corrosion rate occurs in test sample test will be greater if deflection to given is greater. Inside crack in test sample test will deeper if deflection to given is greater. The corrosion rate in test sample test will be greater for the same deflection but variation of exposure time is different.
Keywords: corrosion, stress cracking, three-point loading, sweet gas, pipe carbon steel

## I. P ENDAHULUAN
Pada  sepanjang  jalur  pipa  di  industri  migas, umumnya  akan  terjadi  peristiwa  fenomena  korosi yang  disebabkan  oleh  adanya  zat  korosif  yang  ikut serta  mengalir  di  dalamnya.  Dalam  industri  migas bila terjadi korosi retak regangan akan mengakibatkan  fatal,  yaitu  pecahnya  pipa  sehingga akan  mengakibatkan  produksi  migas  akan  terhenti. Korosi  dapat  menyerang  pada  logam  baik  yang
mengalami  pembebanan  maupun  tidak.  Pengaruh beban  khususnya  pada  logam  yang  mengalami tegangan  akan  sangat  berpengaruh  terhadap ketahanan laju korosi. Korosi ini umumnya disebut peretakan korosi-tegangan. Berdasarkan data penelitian  korosi  yang  telah  dilakukan  pada  benda uji terdapat hasil laju korosi yang berbeda-beda dari masing-masing  benda  uji.  Besarnya  beban  yang dikenakan  pada  benda  uji  memberikan  pengaruh terhadap  laju  korosi.  Pada  benda  uji  dengan  beban
yang  semakin  besar  mengakibatkan  cacat-cacat permukaan  yang  semakin  banyak  dimana  banyak permukaan  yang  terkelupas  dan  membentuk  suatu lubang-lubang  atau  ceruk.  Lubang  pada  benda  uji ini  menyebabkan  mempercepat  terjadinya  korosi [1]. Dari hasil pengamatan lain menunjukkan bahwa kegagalan  disebabkan  karena  pengaruh  media korosif.  Hal  ini  ditunjukkan  bahwa  tegangan  yang bekerja  masih  di  bawah  tegangan  luluh  material. Semakin  besar  tegangan,  maka  terjadinya Stress Corrosion Cracking (SCC) semakin cepat. Kekerasan  uji  menurun  seiring  dengan  lamanya benda uji terendam dalam media korosif [2].
Penelitian  ini  merupakan  kelanjutan  dan  bagian dari  penelitian  analisis  laju  korosi  pada  pipa  baja yang  telah  dilakukan  sebelumnya.  Penelitian  laju korosi pada pipa baja karbon API 5L-Grade B pada di  lingkungan  gas  H 2 S  kondisi  CO 2 jenuh  dalam larutan  NaCl  telah  dilakukan  [3].  Selanjutnya  laju korosi  diteliti pada pipa baja karbon API 5L-Grade B  di  lingkungan  gas  H 2 S  dan  kondisi  CO 2 jenuh dalam  larutan  NaCl  dan  larutan  asam  asetat  [4]. Kajian korosi retak tegangan akibat sweet gas (H 2 S dan  CO 2 )  pada  pipa  baja  karbon  API  5L-X65 terhadap laju korosi dalam larutan asam asetat telah dilakukan  pada  [5][6].  Karakteristik  pipa  baja karbon  API  5L-X65  dengan  metoda  pembebanan tiga  titik  pada  lingkungan  gas  H 2 S  kondisi  jenuh CO 2 dalam larutan asam asetat telah dikaji pada [7]. Kemudian  pengujian  kekerasan  dan  uji  tarik  untuk menentukan  koefisien  pengerasan n suatu  bahan API  5L-X65  juga  telah  dilakukan  [8].  Kemudian analisa fenomena korosi pelat pipa baja karbon API 5L-X65  dalam  larutan  250  ml  Asam  Asetat  dan 4750 Aquades pada kondisi gas CO 2 dan H 2 S jenuh pada  suhu  ruang  juga  telah  diteliti  [9] . Selain  itu, perbandingan  kajian  korosi  retak  tegangan  akibat sweet  gas (H 2 S  dan  CO 2 )  pada  pipa  baja  karbon API  5L-X65  terhadap  laju  korosi  dalam  larutan Asam  Asetat-Amoniak  dengan  air  laut  dan dianalisis  dengan  menggunakan    metoda  ultrasonic telah  dilakukan  [10].  Laju  korosi  pada  pipa  baja karbon  API  5L-X65  dengan  metoda  tiga  titik pembebanan  pada  larutan  asam  asetat  dengan  diisi gas  CO 2 dan  H 2 S  dalam  keadaan  jenuh  juga  telah diteliti  [11].  Analisa  korosi  retak  regangan  pada pipa baja karbon API 5L-X65 dalam larutan air laut dan  amoniak  dengan  diisi  gas  CO 2 dan  H 2 S  dalam keadaan  jenuh  juga  telah  dilakukan  [12].  Terakhir, analisa  korosi  pada  pipa  baja  karbon  API  5L-X65 dengan  metoda  pembebanan  tiga  titik  pada lingkungan gas H 2 S dan CO 2 jenuh di dalam larutan Asam Asetat juga telah diteliti [13].
Beberapa  penelitian  terkait  lainnya  pun  telah dilakukan  sebelumnya.  Hasil  penelitian  pada  pipa baja  karbon  API  5L-X60  yaitu  17H 1 S  akan  rentan
terhadap  korosi  retak  tegangan  dan  sifat  mekanik pipa  baja  karbon  API  5L-X60  terdegradasi menunjukkan  ketahanan  yang  lebih  tinggi  terhadap korosi  retak  tegangan  dari  pada  pipa  baja  karbon. Berdasarkan  hasil  pengamatan  dengan  fraktografik bahwa pipa baja karbon akibat proses embrittlement Hidrogen  akan  terjadi  korosi  retak  tegangan,  yaitu akibat  disebabkan  oleh  atom  Hidrogen  yang meresap ke dalam pipa baja karbon [14]. Ketahanan korosi yang tinggi pada pipa baja karbon tahan karat ( super  martensit )  pada  umumnya  digunakan  dalam industri  minyak  dan  gas,  terutama  di  lingkungan asam.  Namun  ada  beberapa  yang  rentan  dengan adanya  Hidrogen  dan  mekanisme  proses  korosi akan  terjadi  dengan  adanya  H 2 S  serta  tergantung pada pH.  Hasil penelitian lain menunjukkan bahwa H 2 S akan berdifusi merembes di sepanjang struktur logam  dan  akan  membentuk  pori  logam  Sulfida karena  bereaksi  pada  permukaan  logam.  Hal  ini akan  membebaskan  Hidrogen  terikat  dengan  sulfur yang  dapat  diserapnya  dan  Hidrogen  yang  ada dalam larutan H 2 S secara tidak langsung menyebabkan kegagalan [15]. Pada waktu bersamaan korosi retak tegangan telah diidentifikasi sebagai  salah  satu  kegagalan  dominan  pada  pipa baja  karbon  di  lingkungan  lembab,  yaitu  akan menyebabkan pecahnya pipa transmisi gas bertekanan  tinggi  serta  kerugian  ekonomi  yang serius dan bencana [14]. Baja komersial SS-430 pun akan  mengalami  proses  korosi  terus  menerus  pada lingkungan  NaCl.  Reaksi  korosi  yang  terjadi, didominasi  oleh  reaksi anodis .  Laju  korosi  yang terukur  sangatlah  kecil  dengan  tendensi  menurun seiring  dengan  kenaikan  konsentrasi  larutan  NaCl. Jadi  dapat  disimpulkan  bahwa  SS-430  mempunyai ketahanan korosi yang luar biasa ( outstanding ) pada lingkungan  NaCl.  Produk  korosi  yang  terjadi  pada permukaan  baja  SS-430  di  lingkungan  NaCl didominasi  oksida  krom  dan  oksida  besi  [16]. [4] Selain  itu,  terlihat  adanya  pengaruh  suhu  terhadap sifat  proteksi  bahan  poli  pada  permukaan  baja karbon  dengan  metode Electrochemical  Impedance Spectroscopy (EIS)  pada  beberapa  variasi  suhu, yaitu 25ºC, 45ºC, 60ºC, dan 75ºC. Dari hasil fitting yang  dilakukan  terhadap  hasil  pengukuran  EIS diperoleh  keterangan  bahwa  terdapat  penurunan nilai  impedansi  sering  kenaikan  suhu  yang memperlihatkan  bahwa  resistansi  material  proteksi korosi  dalam  kondisi  kritis  untuk  melindungi  baja karbon menurun [17].
Berdasarkan  hasil  percobaan  awal ditunjukkan bahwa  produk    korosi    yang    dominan    terbentuk adalah    FeS    dan  kerawanan    korosi    retak    tegang meningkat    seiring    dengan  meningkatnya    beban kerja,  konsentrasi  H 2 S  terlarut,  dan  waktu pengkorosian.  Pada  penelitian  ini,  awalnya  sampel
uji berada dalam lingkungan garam dan juga dalam lingkungan asam tanpa adanya amoniak. Kemudian dilanjutkan  di  dalam  lingkungan  asam  dengan adanya  amoniak,  karena  kondensat Ammonia Anhydrous (Amonia  Anhidrat)  dapat  menyebabkan korosi retak tegang pada baja bertegangan ( stressed carbon steel ). Berbeda dengan penelitian sebelumnya, penelitian ini bertujuan untuk menganalisis peristiwa korosi retak tegangan (SCC) pada  pipa  baja  karbon  dalam  berbagai  kondisi lingkungan.

## II. M ETODOLOGI
Untuk  membuat  rumah  sampel  ( holder )  uji korosi,  diperlukan  lembaran  baja  berupa  pelat  atau flat  extruded  section yang  berpenampang  lintang persegi  panjang.  Selain  itu,  dapat  juga  digunakan besi  cor  atau  besi  dalam  bentuk  balok  seperti terlihat  pada  Gambar  1.  Bahan  sampel  uji  korosi API  5L-X65  yang  akan  diuji  ditipiskan  dalam bentuk  pelat  tipis  kemudian  ditekuk  pada  kedua ujungnya sehingga mendapatkan tegangan. Besarnya regangan dapat diatur dengan memberikan lendutan melalui skrup yang digerakkan  dengan  ulir  seperti  pada  Gambar  1(b) untuk  menentukan  defleksi  y.  Penelitian  ini menggunakan  sampel  uji  korosi  berukuran  panjang 12,5  cm,  lebar  2  cm,  dan  tebal  2  mm  (Gambar  2) disimpan pada holder spesimen tiga titik pembebanan  seperti  pada  Gambar  1(a),  Gambar 1(b)  rancangan  bentuk holder ,  dan  sampel  uji ditekuk  seperti  pada  Gambar  1(c).  Kemudian sampel  uji  dimasukkan  kedalam  ruang chamber uji korosi (Gambar 3) dengan dua variasi defleksi.
Gambar 1. Bentuk holder dan pemasangan spesimen uji: (a) desain tiga poin pembebanan, (b) holder , (c) sampel uji dengan holder
Gambar 3. Chamber uji korosi (tabung berwarna putih berisi gas H 2 S dan tabung berwarna hitam berisi CO 2 ) pada suhu ruang
Sampel  uji  korosi  yang  tersimpan  dalam holder kemudian  diisi  larutan  Aquades  4700  ml,  Asam Asetat  250  ml,  dan  50  ml  Amoniak  seperti ditunjukan  pada  Gambar  3.  Populasi  sampel  uji korosi setiap variasi waktu terdiri dua buah sampel uji dengan 2 variasi defleksi. Baik berat sampel uji sebelum diuji korosi dan berat sampel sesudah diuji korosi  kemudian  ditimbang  beratnya.  Sampel  uji pelat  baja  karbon  API  5L-X65  yang  berada  pada ruang chamber selanjutnya  diisi  gas  CO 2 hingga jenuh, kemudian diisi gas H 2 S sampai jenuh selama 10 menit (dalam selang 2 hari sekali).
Kemudian  setelah  itu  dilakukan  uji  tarik  pada sampel  uji.  Uji  tarik  adalah  uji stress-strain mekanik yang bertujuan untuk mengetahui kekuatan bahan  terhadap  gaya  tarik.  Dalam  pengujiannya bahwa bahan uji ditarik sampai putus dan biasanya yang  menjadi fokus adalah kemampuan  maksimum bahan  tersebut  dalam  menahan  beban  tarik. Kemampuan/kekuatan tarik maksimum ini umumnya disebut Ultimate Tensile Strength (UTS). Perubahan  panjang  dalam  kurva  disebut  sebagai regangan  teknik  ( )  yang  didefinisikan  sebagai perubahan  panjang  yang  terjadi  akibat  perubahan statik ( ) terhadap panjang batang mula-mula ( ).
Tegangan  yang  dihasilkan  pada  proses  ini    disebut dengan  tegangan  teknik  ( ), dimana didefinisikan sebagai  nilai  pembebanan  yang  terjadi  ( )  pada suatu luas penampang awal ( ) seperti  Gambar 4. Tegangan  normal  tesebut  akibat  beban  tekan  statik dapat  ditentukan  berdasarkan  persamaan  berikut [18]: (1)
dengan adalah tegangan normal akibat beban tarik statik  (N/mm 2 ), adalah  beban  tarik  (N),  dan adalah luas penampang spesimen mula-mula (mm 2 ) seperti Gambar 2.

## Gambar 4. Prinsip dasar tegangan/stress [17]
Regangan  akibat  beban  tarik  statik  dapat ditentukan berdasarkan persamaan berikut [18]:
(2)
dengan , adalah  regangan  akibat beban  tarik  static, adalah  perubahan  panjang spesimen  akibat  beban  tarik  (mm),  dan adalah panjang spesimen mula-mula (mm).
Spesimen  berbentuk  keping  datar  mempunyai dimensi  lebar,  panjang,  dan  ketebalan  yang biasanya  ditentukan.  Penyangga  spesimen  sampel uji dikedua ujung ditahan kemudian ditekuk/ditekan dengan  sekrup  (dilengkapi  dengan  bola)  dimana penyangga  pendorong  berada  ditengah seperti  pada Gambar  1(a)  dan  Gambar  1(b).  Dimensi  spesimen sampel  yang  digunakan  dapat  dimodifikasi  sesuai dengan kebutuhan, tetapi dimensinya perlu diperkirakan secara proposional. Perhitungan regangan  elastik  seperti  pada  persamaan  berikut [19]:
(3)
dengan adalah  tegangan  tarik  maksimum  (N/m 2 ), adalah  modulus  elastisitas  (N/m 2 ), adalah ketebalan  spesimen  (mm), adalah  defleksi maksimum  (mm),  dan adalah  jarak  antara penyangga  luar  (mm)  dan  defleksi  kecil  ( kurang  dari  0,1)  seperti  ditunjukkan  pada  Gambar 1(a). Spesimen keping datar dengan 25-51 mm (1-2 inch),  panjang  127-254  mm  (5-10  inci)  dan ketebalan  spesimen  uji  bahan  yang  digunakan seperti pada Gambar 2.
Data  yang  diperoleh  berdasarkan  berat  sebelum dan sesudah diuji korosi dari sampel uji, yaitu untuk menghitung  laju  korosinya.  Kemudian  sampel  uji tersebut  diuji  menggunakan  mikrostruktur,  yaitu untuk  melihat  pola  struktur  pelat  baja  karbon. Penelitian ini perlu dikembangkan dengan menggunakan  metoda  ultrasonik  untuk  mengetahui panjang crack yaitu berdasarkan pantulan gelombang  yang  mengenai  permukaan  pelat  baja karbon.

## III. H ASIL P ENELITIAN
Tabel  1  menunjukkan  laju  korosi  untuk  setiap perubahan  defleksi  dan  waktu  paparan.  Tabel  2 merupakan  hasil  perhitungan  regangan  untuk sampel yang diuji. Tabel 3 menunjukkan laju korosi dengan variasi defleksi untuk beberapa sampel uji.
Tabel 1. Laju korosi  (mmpy) No. Defleksi (cm) Waktu Paparan (jam) Ph i Ph f Laju Korosi (mmpy) 1 0.5 336 4 4 2,615746361 2 1 336 4 4 2,950561895 3 1.5 336 4 4 3,138895633 1 0.5 672 4 4 3,588804007 2 1 672 4 4 4,028249396 3 1.5 672 4 4 4,237509105 1 0.5 1008 4 4 1,72988026 2 1 1008 4 4 1,8449731 3 1.5 1008 4 4 1,900775689 1 0.5 1344 4 5 4,229661865 2 1 1344 4 5 4,253203583 3 1.5 1344 4 5 4,352601944
Tabel 2. Perhitungan regangan σ untuk sampel uji
No. E (N/m²) t (m) y (m) H (m) σ (N/m²) 1 2,05E+11  0,0022  0,005  0,0946  1,51E+09 2 2,05E+11  0,0022 0,01 0,0946  3,02E+09 3 2,05E+11  0,0022  0,015  0,0946  4,54E+09
Tabel 3. Laju korosi dengan variasi defleksi
No. Defleksi (cm) Laju Korosi (mmpy) A1 0,5 2,615746361 B1 1 2,950561895 C1 1,5 3,138895633 A2 0,5 3,588804007 B2 1 4,028249396 C2 1,5 4,237509105 A3 0,5 1,72988026 B3 1 1,8449731 C3 1,5 1,900775689 A4 0,5 4,229661865 B4 1 4,253203583 C4 1,5 4,352601944

## (a)
(b)
(c) C3.            (b) A1.       (c) B1.
Gambar 5. Hasil mikrostruktur terjadi korosi retak tegangan transgranular dan intergranular (garis merah): sampel C3 (kiri), sampel A1 (tengah), dan sampel B1 (kanan)
Gambar 6. Hasil mikroskop terpolarisasi terjadi korosi retak tegangan transgranular dan intergranular (garis merah): sampel B3 (kiri) dan sampel C3 (kanan)
Berdasarkan hasil  uji  mikrostruktur  seperti  pada Gambar  5  dan  berdasarkan  hasil  mikroskop terpolarisasi pada Gambar 6 bahwa ternyata sampel uji  terjadi  korosi  retak  tegangan  transgranular  dan intergranular.  Berdasarkan  grafik  laju  korosi terhadap  waktu  variasi  defleksi  dengan  waktu paparan  yang  sama  hasilnya  ditunjukkan  pada Gambar  6.  Berdasarkan  Tabel  3  yang  menunjukkan bahwa  laju  korosi  makin  lama  makin  besar  dengan defleksi semakin besar, grafik laju korosi membentuk persamaan  kuadratik.  Berdasarkan  hasil  dari  grafik untuk  waktu  paparan  yang  sama,  diperoleh  sampel uji  336 jam adalah y = - 0,293x 2 + 1,1091x + 2,1344 seperti pada  Gambar  7(a), waktu  paparan  672 jam adalah  y  =  -  0,4604x 2 +  1,5694x  +  2,9192  seperti pada  Gambar  7(b),    waktu      paparan    1008      jam adalah  y  =  -  0,1186x 2 +  0,4081x  +  4,282    seperti Gambar 7(c)   dan    waktu    paparan    1334   jam adalah  y  =  0,1517x 2 +  0,1805x  +  1,5555  seperti pada Gambar 7(d).
y = -0.293x 2 + 1.1091x + 2.1344 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 0 0.5 1 1.5 2 La ju Ko ro si (m m py ) Defleksi (cm) (a) Waktu paparan 336 jam y = -0.4604x 2 + 1.5694x + 2.9192 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 4 4.1 4.2 4.3 0 0.5 1 1.5 2 La ju Kor os i(m m py ) Defleksi (cm) (b) Waktu paparan 672 jam ( c) Waktu paparan 1008 jam y = 0.1517x 2 - 0.1805x + 4.282 4.22 4.24 4.26 4.28 4.3 4.32 4.34 4.36 0 0.5 1 1.5 2 La ju K or os i (m m py )

## Defleksi (cm)
(d) Waktu paparan 1334 jam
Gambar 7. Grafik laju korosi (mmpy) terhadap variasi defleksi (cm) dengan waktu paparan yang sama
Transgranular Intergranular Transgranular Intergranular Transgranular Intergranular Transgranular Intergranular Intergranular Transgranular
Tabel 4. Data grafik dalamnya crack (μm) terhadap waktu paparan (jam) dengan defleksi yang sama
No. Waktu Paparan (jam) Dalamnya crack (μm) 1 336 47,79 2 672 90,41 3 1008 109,97 4 1344 110,33 1 336 61,63 2 672 91,36 3 1008 112,56 4 1344 127,34 1 336 94,88 2 672 125,1 3 1008 144,65 4 1344 150,03
Berdasarkan hasil grafik dalamnya crack terhadap defleksi  y  berdasarkan  Tabel  4  ditunjukkan  pada Gambar  8.  Dalamnya crack yang  terjadi  semakin lama  semakin  dalam  dengan  semakin  lama  waktu paparan  sampel  uji    dengan    defleksi    yang    sama membentuk    persamaan    kuadratik.  Berdasarkan hasil   dari   grafik  untuk   defleksi   0,5  cm  adalah y  =  -  9E-0,5x 2 +  0,2189x  –  14,995 seperti  pada Gambar  8(a), untuk  defleksi 1,0  cm  adalah  y = - 3E-05x 2 +  0,1206x  +  24,952  seperti  pada  Gambar 8(b)    dan            untuk                  defleksi            1,5          cm adalah    y  =  -  6E-05x 2 +  0,1475x  +  51,365 seperti pada Gambar 8(c).

## IV. K ESIMPULAN
Penelitian  uji  korosi  pelat  baja  karbon  API  5L- X65  berada  pada  lingkungan  larutan  7700  ml aquades,  250  ml  asam  asetat,  50  ml  amoniak  yang diisi  dengan  gas  CO 2 dalam  keadaan  jenuh  serta diisi gas H 2 S setiap dua hari sekali selama 10 menit menunjukkan  bahwa  peristiwa  fenomena  korosi terjadi.  Korosi  yang  terjadi  adalah  korosi  retak tegangan transgranular dan  korosi  retak  tegangan intergranular karena  adanya sweet  gas (gas  CO 2 dam  H 2 S)  dan  larutan  amoniak  yang  merupakan unsur  kondensat ammonia  anhydrous (amonia anhidrat).

## U CAPAN T ERIMA K ASIH
Ucapan  terima  kasih  disampaikan  kepada Universitas  Padjajaran  (UNPAD)  atas  dana  Hibah Internal  UNPAD  (HIU)  pada  penelitian  ini  dengan nomor kontrak 872/UN6.3.1/LT/2017.
y = -9E-05x 2 + 0.2189x - 14.995 0 20 40 60 80 100 120 0 500 1000 1500 D al am ny a cr ac k (μ m) Waktu paparan  (jam) (a) Defleksi 0,5 cm y = -3E-05x 2 + 0.1206x + 24.952 0 20 40 60 80 100 120 140 0 500 1000 1500
D aa la m n ya c ra ck ( µ m ) Waktu paparan  (jam) (b) Defleksi 1,0 cm y = -6E-05x 2 + 0.1475x + 51.365 0 20 40 60 80 100 120 140 160 0 500 1000 1500 D al am n ya c ra ck ( μ m) Waktu paparan  (jam) (a) Defleksi 1,5 cm
Gambar 8. Grafik dalamnya crack (μm) terhadap waktu paparan (jam) dengan defleksi yang sama

## R EFERENSI
[1] M.  Monnota,  et  al,  “Sulfide  stress  corrosion  study of  a  super  martensitic  stainless  steel  in  H 2 S  sour environments:  Metallic  sulfides  formation  and hydrogen embrittlement”, Applied  Surface  Science , vol. 394, pp. 132–141, 2017.
[2] F.  E.  Putrandono  and  A.  P.  Bayuseno,  “Analisis Stress  Corrosion  Cracking  Aisi  C20500  Dengan Variasi  Pembebanan  Pada  Media  Korosi  Air”, Jurnal Teknik Mesin S-1 , vol. 2, no. 2, 2014.
[3] N.  S.  Syafei,  S.  Suryaningsih,  O.  Nurhilal,  “Kajian Korosi  Retak  Tegangan  akibat  sweet  gas  (H 2 S  dan CO 2 ) pada Pipa Baja  Karbon”, FMIPA Universitas Padjadjaran, November 2014.
[4] N. S. Syafei, et al, “Analisa Regangan (Stress) Pada Pipa  Baja  Karbon  API  5L  GradeB  Terhadap  Laju Korosi  Dalam  Larutan  NaCl  dan  Asam  Asetat”. Jurnal  Fisika  Indonesia ,  vol.  XIX,  no.  56,  ISSN 1410-2994, Nov. 2015.
[5] N.  S.  Syafei,  Zaida,  L.  K.  Men,  “Kajian  Korosi Retak  Tegangan  akibat  sweet  gas  (H 2 S  dan  CO 2 ) pada  pipa  baa  karbon  API  5L-X65  terhadap  Laju Korosi  dalam  Larutan  Asam  Asetat  dan  Dianalisis dengan  Metoda  Ultrasonik”,  Program  Studi  Teknik Elektro  FMIPA  Universitas  Padjadjaran,  Desember 2016.
[6] N. S. Syafei, et al, “Analisa  Laju Korosi pada Pipa Baja  Karbon  API  5L-X65  dengan  Metoda Pembebanan  Tiga  Titik  pada  Lingkungan  Gas  H 2 S Kondisi  Jenuh  CO 2 dalam  Larutan  Asam  Asetat,” Prosiding  Seminar  Nasional  Inovasi  dan  Aplikasi Teknologi  di  Industri ,  ITN  Malang,  pp.  D12.1- D12.5, ISSN 2085-4218, Feb. 2017.
[7] N. S. Syafei, et al, “Karakteristik Pipa Baja Karbon API  5L-X65  dengan  Metoda  Pembebanan  Tiga Titik pada Lingkungan Gas H 2 S Kondisi Jenuh CO 2 dalam  Larutan  Asam  Asetat”, Prosiding  Seminar Nasional Energi dan Teknologi (SINERGI) Unisma Bekasi , pp. 33-39, ISSN: 2527-3108, Mei 2017.
[8] N.  S.  Syafei,  et  al,  “Pengujian  Kekerasan  dan  Uji Tarik  Untuk  Menentukan  Koefisien  Pengerasan n Suatu  Bahan  API  5L-X65,” Prosiding  Pertemuan Ilmiah  XXXI  HFI  Jateng  dan  DIY ,  Yogyakarta, ISSN: 0853-0823, Maret 2017.
[9] N.  S.  Syafei,  et  al,  “Analisa  fenomena  korosi  pelat pipa baja karbon API 5L-X65 dalam larutan 250 ml asam asetat dan 4750 aquades pada kondisi gas CO 2 dan  H 2 S  jenuh  pada  suhu  ruang,” Eksakta ,  vol.  18, no.  .2,  pp.  113-120,  e-ISSN:  2549-7464,  p-ISSN: 1411-3724, Oktober 2017.
[10] N. S. Syafei and  L. K. Men,  “Perbandingan Kajian Korosi Retak Tegangan Akibat Sweet Gas (H 2 S dan CO 2 )  Pada  Pipa  Baja  Karbon  API  5L-X65 Terhadap Laju Korosi Dalam Larutan Asam Asetat-
Amoniak  dengan  Air  Laut  dan  Dianalisis  dengan Menggunakan  Metoda Ultrasonik, Penelitian Riset Hibah Unpad (RFU-HIU 2017, Universitas Padjadjaran), 2017.
[11] N.  S.  Syafei,  et  al,  “Laju  korosi  papa  pipa  baja karbon  API  5L-X65  dengan  metoda  tiga  titik pembebanan  pada  larutan  asam  asetat  dengan  diisi gas CO 2 dan H 2 S dalam keadaan jenuh,” Simposium Nasional  RAPI  XVI ,  FT  UMS,  ISSN:  1412-9612, Desember 2017.
[12] N.  S.  Syafei,  et  al,  “Analisa  korosi  retak  tegangsn pada  pipa  baja  karbon  API  5L-X65  dalam  larutan 7900  ml  air  laut  dan  100  ml  amoniak  dengan  diisi gas  CO 2 dan  H 2 S  dalam  keadaan  jenuh,” Seminar Nasional  Inovasi  dan  Aplikasi  Teknologi  di Indonesia , ISSN: 2085-4218, ITN Malang, Februari 2018.
[13] N.  S.  Syafei,  et  al,  “Analisa  korosi  pada  pipa  baja karbon  API  5L-X65  dengan  pembebanan  tiga  titik pada  lingkungan  gas  H 2 S  dan  CO 2 jenuh  di  dalam larutan  asam  asetat,” Jurnal  Ilmu  dan  Inovasi Fisika ,  vol.  02,  no.  01,  pp.  37–44,  ISSN:  2549- 0516, 2018.
[14] O. I. Zvirko, et al, “Stress corrosion cracking of gas pipeline steels of different strength”, 21st European Conference  on  Fracture  (ECF21) ,  Procedia Structural Integrity 2 509–516, Catania, Italy, 2016.
[15] M.  Monnota,  et  al,  “Sulfide  stress  corrosion  study of  a  super  martensitic  stainless  steel  in  H 2 S  sour environments:  Metallic  sulfides  formation  and hydrogen embrittlement”, Applied  Surface  Science , vol. 394, pp. 132–141, 2017.
[16] D.  N.  Rochmah,  et  al,  “Pengaruh  Suhu  Terhadap Karakteristik Proteksi Korosi Bahan Poli (Tmspma) Pada Permukaan  Baja  Karbon”, Prosiding  Seminar Nasional Fisika dan Aplikasinya ,  November 2016.
[17] D. W. Callister, Materials  Science  an Engineering: an  Intruduction  7th  ed .  United  States  of  America: John Wiley & Sons, Inc, 2007.
[18] ASTM  G1–93. Standard  Terminology  and Acronyms Relating to Corrosion .
[19] A.  Solehudin,  Korosi  Retak  Tegang  (SCC)  Baja Karbon  AISI  1010  dalam  Lingkungan  NaCl-H 2 O- H 2 S.  [Online].  Available:  http://docplayer.info/ 42197006-Korosi-retak-tegang-scc-baja-karbon-aisi -1010-dalam-lingkungan-nacl-h-2-o-h-2-s.html.