## PERILAKU PUNCHING SHEAR PADA HUBUNGAN KOLOM BULAT DENGAN FLAT SLAB AKIBAT BEBAN TEKAN AKSIAL
Muhammad Zardi 1
1) Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Abulyatama Jl. Blang Bintang Lama Km 8,5 Lampoh Keude Aceh Besar, email: mr_zardi@yahoo.com
Abstract: The  aim  of  the  tests  was  to  investigate  the  influence  of  concrete  strength,  the eccentricity of the column and the use of shear reinforcement in flat slabs on punching shear. The  research  specimens  are  8  units  of  flat  slabs.  Flat  slab  size  1400  x  1400  mm2  with thickness of 120 mm. Flat slabs were connected with circular column with dimension 225 mm of  diameter  and  200  mm  of  height.  Flat  slabs  were  made  in  to  2  variations  of  concrete strength,  e.i.  30  MPa  and  60  MPa,  2  variations  of  shear  reinforcement,  e.i.  without  shear reinforcement and with shear reinforcement and 2 variations of eccentricity that, e.i. without eccentricity  and  with  eccentricity.  Each  treatment  has  1  specimen.  Each  specimen  has  6 cylinder specimens. Cylinder specimens used as a concrete strength control for main specimen (flat  slab).  The  tests  showed  that  the  concrete  strength  had  a  strong  influence  on  punching shear  strength.  This  is  shown  by  capacity  increase  of  42.78%;  54.00%;  46.59%  and  0.02%. The value is ratio between the maximum load of the specimens with 60 MPa and 30 MPa at the same eccentricity and the same shear reinforcement. The eccentricity of column reduce the capacity  of  punching  shear.  This  is  shown  by  3  specimens  decrease  in  capacity  of  3.70%; 36.75%  and  7.30%.  Only  1  specimen  that  increase  in  capacity  of  9.27%.  The  value  is  ratio between the maximum load of the specimens with 40 mm eccentricity and 0 mm eccentricity at the  same  compressive  strenght  and  the  same  shear  reinforcement.  The  use  of  shear reinforcement does not always increase the punching shear capacity. There are 2 observations that  increased  capacity  (52.07%  and  65.37%  at  the  centric  load)  and  2  observations decreased  capacity  (0.12%  and  4.92%  at  the  eccentric  load).  The  value  is  ratio  between  the maximum load on the specimens using shear reinforcement with the specimens that do not use shear  reinforcement  at  the  same  compressive  strenght  and  the  same  eccentricity.The  use  of shear  reinforcement  increase  punching  shear  capacity  of  flat  slab  at  the  centric  load condition. The use of shear reinforcement decrease punching shear capacity of flat slab at the eccentric load condition.
Keywords  : concrete  strength,  shear  reinforcement,  eccentricity,  punching  shear,  flat  slab, centric load, eccentric load.
Abstrak: Penelitian ini bertujuan untuk mengetahui pengaruh mutu beton, eksentrisitas pada kolom dan penggunaan tulangan geser pada flat slab terhadap punching shear . Benda uji yang diteliti berupa flat slab sebanyak 8 buah. Flat slab berukuran 1400 x 1400 mm2 dengan tebal 120  mm. Flat  slab dihubungkan  dengan  kolom  bulat  berdiameter  penampang  225  mm  dan tinggi  200  mm.  Flat  slab  dibuat  dengan  2  variasi  mutu  beton  yaitu  30  MPa  dan  60  MPa, 2  variasi  tulangan  geser  yaitu  tanpa  tulangan  geser  dan  pakai  tulangan  geser  serta  2  variasi eksentrisitas  yaitu  tanpa  eksentrisitas  dan  dengan  eksentrisitas.  Masing-masing  benda  uji berjumlah 1 buah untuk 1 perlakuan. Benda uji silinder dibuat sebanyak 6 buah untuk setiap benda  uji  flat  slab.  Benda  uji  silinder  dipakai  sebagai  kontrol  mutu  beton  untuk  benda  uji utama  ( flat  slab ).  Hasil  yang  diperoleh  dari  penelitian  adalah  mutu  beton  berpengaruh terhadap kapasitas punching shear . Hal ini ditunjukkan dengan adanya peningkatan kapasitas sebesar  42,78  %;  54,00  %;  46,59  %  dan  0,02  %.  Nilai  tersebut  merupakan  perbandingan antara  beban  maksimum  pada  benda  uji  60  MPa  dengan    benda  uji  30  MPa  pada  kondisi eksentrisitas  dan  penggunaan  tulangan  geser  yang  sama.  Eksentrisitas  kolom  memperkecil kapasitas punching shear. Hal ini dilihat pada 3 pengamatan benda uji yang kapasitasnya turun masing-masing  sebesar  3,70%;  36,75%  dan  7,30  %  sedangkan  1  pengamatan  benda  uji kapasitasnya  naik  sebesar  9,27  %.  Nilai  tersebut  merupakan  perbandingan  antara  beban

## ISSN 2407-733X
E-ISSN 2407-9200 pp. 1-14

## Jurnal Teknik Sipil Unaya
maksimum pada benda uji eksentrisitas 40 dengan benda uji eksentrisitas 0 mm pada kondisi mutu  beton  dan  penggunaan  tulangan  geser  yang  sama.  Penggunaan  tulangan  geser  tidak selalu  memperbesar  kapasitas  punching  shear.  Terdapat  2  pengamatan  yang  mengalami kenaikan kapasitas (sebesar 52,07 % dan 6,46 % pada beban sentris) dan 2 pengamatan lagi mengalami  penurunan  kapasitas  (sebesar  0,12  %  dan  4,92  %  pada  beban  eksentris).  Nilai tersebut merupakan perbandingan antara beban maksimum pada benda uji yang menggunakan tulangan geser dengan benda uji yang tidak menggunakan tulangan geser pada kondisi mutu beton  dan  eksentrisitas  yang  sama.  Penggunaan  tulangan  geser  pada  flat  slab  dapat memperbesar  kapasitas  punching  shear  pada  kondisi  beban  sentris  sedangkan  penggunaan tulangan  geser  pada  slab  dengan  kondisi  beban  eksentris  justru  memperkecil  kapasitas punching shear.
Kata kunci : mutu beton, tulangan geser, eksentrisitas, punching shear, flat slab , beban sentris, beban eksentris.
Pesatnya perkembangan populasi masyarakat, keterbatasan lahan yang ada serta kebutuhan akan bangunan bertingkat banyak yang  meningkat  menuntut  diadakannya pembangunan secara vertikal. Oleh karena itu inovasi  rekayasa  teknik  sipil  sangat diperlukan.  Salah  satu  perwujudan  hal tersebut  adalah  pemanfaatan  sistem  struktur flat slab untuk bangunan gedung bertingkat.
Struktur flat  slab adalah  struktur
bangunan dimana lantainya ditumpu langsung  di  atas  kolom  tanpa  adanya  balok. Penggunaan struktur flat slab sebagai sistem struktur  di  negara-negara  maju  sudah berkembang  pesat.  Di  tanah  air  seperti  di Jakarta,  pembangunan  struktur  bangunan tinggi juga sudah mulai menggunakan sistem sebagai alternatif yang baik.
Punching  shear merupakan  gaya  geser dua  arah  yang  bekerja  pada slab yang menyebabkan slab mengalami  desak setempat.  Beberapa  riset  yang  ada  telah menjelaskan  mengenai  fenomena punching shear pada struktur flat slab .
Kehancuran  akibat punching  shear ini dapat  terjadi  dengan  tiba-tiba  tanpa  ada
peringatan  awal.  Oleh  karena  itu  fenomena punching shear menarik untuk diteliti dengan harapan  dapat  menemukan  solusi  agar kehancuran yang tiba-tiba bisa dicegah.
Penelitian  ini  berkonsentrasi  pada punching  shear yang  terjadi  pada flat  slab . Fenomena yang ingin dilihat adalah pengaruh mutu  beton,  eksentrisitas  pada  pembebanan kolom  dan  penggunaan  tulangan  geser  pada flat slab terhadap punching shear .

## KAJIAN PUSTAKA
Fenomena  yang  paling  umum  terjadi pada  hubungan slab -kolom  adalah punching shear .

## Kapasitas Beban Aksial Kolom
Kolom merupakan elemen struktur yang lazim  direncanakan  untuk  menahan  beban tekan.  Kapasitas  beban  tekan  aksial  kolom yang  dikutip  dari  MacGregor  (1997)  seperti terlihat pada persamaan di bawah ini.
P 0 =  0,85 f’ c (A g - A st ) + f y x A st (1) dimana:
P 0 = kapasitas kolom (N);
A g = luas bruto penampang beton (mm 2 );
A st = luas penampang tulangan pokok (mm 2 ); f’c = mutu beton (MPa); dan
f y = mutu baja tulangan pokok (MPa).
Kekuatan kolom dalam memikul beban didasarkan  pada  kemampuannya  memikul kombinasi  beban  aksial  (Pu)  dan  momen (Mu)  secara  bersamaan.  Perencanaan  kolom
suatu  struktur  bangunan  didasarkan  pada kekuatan dan kekakuan penampang lintangnya  terhadap  aksi  beban  aksial  dan momen lentur.

## Pengaruh Mutu Beton terhadap
Punching Shear
Mutu  beton  diyakini  mempunyai pengaruh  besar  terhadap punching  shear .
Penelitian  yang  dilakukan  oleh  Hallgren, Kinnunen dan Nylender (2002) menunjukkan bahwa  mutu  beton  mempunyai  pengaruh yang  sangat  besar  terhadap  kemampuan beton untuk  menahan punching shear . Hasil penelitian  yang  dilakukan  dapat  dilihat  pada Gambar 1.
Gambar  1.  Grafik  hubungan  beban– defleksi slab untuk  berbagai mutu beton
Sumber:  Hallgren,  Kinnunen  dan  Nylander 2002
Tegangan  geser  izin  beton  untuk  plat berdasarkan SNI 03-2847-2002 harus diambil sebagai nilai terkecil dari persamaan 2, 3 dan 4.
(2)
(3)
(4)
dimana : V c =  kuat  geser  nominal  yang  disumbangkan oleh beton (N);
 c =   rasio dari sisi panjang terhadap sisi pendek pada  kolom,  daerah  beban  terpusat  atau daerah reaksi;
 s =    40  untuk  kolom  dalam,  30  untuk  kolom tepi, 20 untuk kolom sudut;
f’ c =    kuat tekan beton (MPa); b 0 =    keliling  dari  penampang  kritis  pada  plat (mm); dan
d  =  adalah jarak dari serat tekan terluar ke titik berat tulangan tarik longitudinal (mm).

## Pengaruh Tulangan Geser Terhadap

## Punching Shear
Tulangan  geser  mempunyai  andil  yang tidak bisa diabaikan terhadap punching shear . Beberapa  penelitian  menunjukkan  pengaruh tulangan  geser  yang  sangat  besar  di  mana kapasitas  geser  beton  naik  secara  signifikan seperti dapat dilihat pada Gambar 2.
Peraturan mengenai tahanan geser beton dan  tulangan  geser  sangat  bervariasi.  Ada peraturan  yang  menambahkan  nilai-nilai tertentu, ada juga yang mengurangi luas beton atau  efisiensi  dari  tulangan  geser.  Beberapa peraturan memperluas tulangan geser sampai pada  suatu  batas  tertentu.  Akibatnya  adalah tulangan geser dan daerah yang membutuhkan  tulangan  geser  menjadi bertambah (Albrecht, 2002).

## Jurnal Teknik Sipil Unaya
Gambar  2.  Grafik  hubungan  rotasi- kapasitas geser pada plat Sumber: Ruiz dan Muttoni 2009
Selain menaikkan kapasitas geser beton,
penggunaan
tulangan geser juga
memperbesar  bidang  kritis  plat.  Dengan demikian  kehancuran plat  tidak  dimulai  dari pinggir  kolom,  melainkan  dari  pinggir tulangan  geser  ke  arah  luar  kolom (Gambar 3).
Gambar  3.  Bidang  kritis  untuk slab yang memakai  dan  yang  tidak memakai tulangan geser Sumber: Ruiz dan Muttoni 2009

## Pengaruh Eksentrisitas terhadap

## Punching Shear
Hasil penelitian yang dilakukan Krüger, Burdet  dan  Favre  (1998)  menunjukkan bahwa momen pada kolom dapat
menyebabkan berkurangnya
kapasitas punching  shear pada flat  slab. Gambar  4 menunjukkan  adanya  perbedaan  kapasitas
beban yang nyata antara benda uji sentris dan benda uji eksentris.
Gambar  4.  Grafik  hubungan  beban- defleksi  untuk  benda  uji sentris dan benda uji eksentris
Sumber      : Krüger, Burdet dan Favre 1998

## METODE PENELITIAN
Benda  uji  yang  digunakan  dalam penelitian ini adalah flat slab yang dibuat dalam  2  variasi  mutu  beton,  2  variasi tulangan geser dan 2 variasi eksentrisitas. Masing-masing  benda  uji  diberi  nomor agar  tidak  tertukar  antara  benda  uji  yang satu  dengan  benda  uji  yang  lain.  Setiap pengecoran  benda  uji  juga  dilakukan pembuatan  benda  uji  silinder  untuk mengontrol  mutu  beton.  Untuk  lebih jelasnya penomoran benda uji yang dibuat disajikan pada Tabel 1.
Tabel 1. Penomoran benda uji Tulangan geser Mutu beton Eksentrisitas 0 mm 40 mm Tanpa tulangan geser 30 MPa FC 30 E 0 SR 0 FC 30 E 40 SR 0
60 MPa FC 60 E 0 SR 0 FC 60 E 40 SR 0 Pakai tulangan geser 30 MPa FC 30 E 0 SR 1 FC 30 E 40 SR 1
60 MPa
FC 60 E 0 SR 1 FC 60 E 40 SR 1
Benda  uji  dibuat  berdasarkan  SNI  03- 2847-2002  tentang  Tata  Cara  Perhitungan Struktur  Beton  untuk  Bangunan  Gedung, ASTM  C  33-93  tentang  Standar  Spesifikasi Agregat  Beton,  SNI  03-2493-1991  tentang Metode Pembuatan dan Perawatan Benda Uji Beton  di  Laboratorium,  SNI  03-1974-1990 tentang Metode Pengujian Kuat Tekan Beton, SNI 07-2529-1991 tentang Metode Pengujian Kuat  Tarik  Baja  Beton  dan  ACI  211.1-91 tentang  Perencanaan  Campuran  Beton Normal.

## Deskripsi Benda Uji
Benda  uji  merupakan  beton  bertulang yang  berukuran  1400 x 1400  mm 2 dengan tebal 120 mm. Flat slab dihubungkan dengan kolom bulat dengan diameter penampang 225 mm dan tinggi 200 mm. Untuk lebih jelasnya bentuk detail benda uji Gambar 5.
Gambar 5. Benda uji flat slab
Pembuatan dan Perawatan Benda Uji
Pembuatan benda  uji  dikerjakan  sesuai dengan  detil  benda  uji  (Gambar  6  dan Gambar  7). Flat  slab diberi  tulangan  agar tidak  terjadi  kegagalan  lentur.  Kolom  juga diberi tulangan agar sanggup menahan beban yang diberikan.
Gambar 6. Detil benda uji flat slab dengan mutu f’c 30 MPa
Gambar 7a. Detil benda uji flat slab dengan mutu f’c 60 MPa
Gambar 7b. Detil benda uji flat slab dengan mutu f’c 60 MPa
Mutu  baja  tulangan  yang  digunakan yaitu fy 320 MPa. Flat slab dianker ke lantai ( strong floor ) dengan posisi kolom berada di bawah.  Rangkaian  benda  uji  dapat  dilihat pada Gambar 8 dan Gambar 9.
Gambar 8. Rangkaian benda uji
Gambar  9.  Rangkaian  benda  uji  dengan eksentrisitas
Untuk benda uji yang memakai tulangan geser, sudut tulangan geser (  ) dipasang 90 o atau tegak lurus bidang slab . Tulangan geser yang digunakan berupa sengkang diameter 8 mm  berbentuk  segiempat  dan  dipasang sampai  sejauh  90  mm  (d)  dari  sisi  kolom dengan  jarak  50  mm.  Untuk  memudahkan pemasangan tulangan geser, pada sisi bawah slab dipasang  tulangan  dengan  diameter  10 mm.  Rangkaian  benda  uji  dengan  tulangan geser dapat dilihat pada Gambar 10.
Gambar 10a. Penempatan tulangan geser

## Gambar 10b. Penempatan tulangan geser

## Prosedur Pengetesan Benda Uji
Pengetesan  benda  uji  dilakukan  saat umur  benda  uji  28  hari  atau  ketika  beton sudah  mencapai  mutu  yang  diinginkan. Benda  uji flat slab dianker ke  lantai  dengan empat  batang  baja  berukuran  Ø1¼”  yang dipasang  membentuk  segi  empat  dengan jarak 200 mm dari pinggir slab .
Pembacaan data dari pengujian dimonitor dan direkam dengan menggunakan Portable  Data  Logger TDS-302.  Penelitian ini  menggunakan  11  nomor  seri  yang disambungkan  dengan  kabel-kabel  listrik yaitu pada 5 buah pada transduser dan 6 buah
pada strain gage .
Data  lendutan  diperoleh  dengan memasang  5  buah  transduser  tipe  CDP-100 dengan ketelitian 100 x 10 -6 . Regangan yang terjadi  pada  beton  dan  tulangan  dimonitor dengan  memasang strain  gage .  Data regangan  diperoleh  dari  alat  ukur electric gages tipe  KFG-10-120-CL-11  untuk  baja tulangan yang dipasang sebelum pengecoran dan  tipe  PL-60  untuk  beton  yang  dipasang sebelum pengujian.
Strain gage pada flat slab dipasang pada beton dan tulangan pada arah memanjang dan melintang slab. Sedangkan strain gage pada kolom dipasang pada daerah tekan beton dan daerah  tarik  tulangan.  Cara    pemasangan strain gage beton sama dengan pemasangan strain gage baja.
Titik  penempatan  transduser  dan  posisi strain gage beton dapat dilihat pada Gambar 11  dan  Gambar  12.  Sebelum  pengujian dimulai,  kabel-kabel  penghubung  harus dipastikan  berfungsi  dengan  baik  serta data logger telah diprogram.

## Jurnal Teknik Sipil Unaya
Gambar 11. Penempatan transduser
Gambar 11. Penempatan strain gage

## Campuran Beton
Mix  design untuk  beton  f’c  30  MPa dibuat berdasarkan ACI 211.1-91. Jumlah air untuk campuran beton didasarkan pada tinggi slump  rencana  yaitu    75  –  100  mm  dengan diameter agregat maksimum 25,4 mm. Faktor
Air Semen (FAS) direncanakan sebesar 0,54. Agregat kasar yang digunakan berupa kerikil dan tidak menggunakan additive .
Mix design  untuk  beton  f’c  60  MPa dibuat berdasarkan metode trial error dengan mengacu  kepada  total  volume  campuran beton  yang  dihasilkan  sebesar  1000  liter. Untuk beton f’c 60 MPa, agregat kasar yang digunakan  berupa  batu  pecah  serta additive berupa super  plasticizer sebanyak  2  %  dan silica  fume sebanyak  8  %  dari  berat  semen.
Produk yang digunakan adalah Sikament NN dan Sikafume yang diproduksi oleh PT. Sika Indonesia.

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Benda Uji FC 30 E 0 SR 0
FC 30 E 0 SR 0 merupakan benda uji dengan mutu  beton  f’c  30  MPa,  eksentrisitas  0  mm (beban sentris) dan tanpa tulangan geser. Data hasil penelitian dapat dilihat pada Gambar 12.
Gambar  12.  Grafik  beban-defleksi  benda uji FC 30 E 0 SR 0
Beban  maksimum  yang  dihasilkan sebesar  27,00  ton  dengan  retak  awal  terjadi pada 11,10 ton.
Benda Uji FC 30 E 40 SR 0 FC 30 E 40 SR 0 merupakan  benda  uji dengan mutu beton f’c 30 MPa, eksentrisitas 40 mm dan tanpa tulangan geser. Data hasil penelitian dapat dilihat pada Gambar 13.
Beban  maksimum  yang  dihasilkan sebesar  26,00  ton  dengan  retak  awal  terjadi pada 12,60 ton.
Gambar  13.  Grafik  beban-defleksi  benda uji FC 30 E 40 SR 0
Benda Uji FC 30 E 0 SR 1 FC 30 E 0 SR 1 merupakan benda uji dengan mutu  beton  f’c  30  MPa,  eksentrisitas  0  mm (beban sentris) dan memakai tulangan geser. Data  hasil  penelitian  dapat  dilihat  pada Gambar 14.
Beban  maksimum  yang  dihasilkan sebesar  41,06  ton  dengan  retak  awal  terjadi pada 16,07 ton.
Benda Uji FC 30 E 40 SR 1
FC 30 E 40 SR 1 merupakan  benda  uji dengan mutu beton f’c 30 MPa, eksentrisitas 40  mm  dan  memakai  tulangan  geser.  Data hasil penelitian dapat dilihat pada Gambar 15.
Gambar  15.  Grafik  beban-defleksi  benda uji FC 30 E 40 SR 1
Beban  maksimum  yang  dihasilkan sebesar  25,97  ton  dengan  retak  awal  terjadi pada 14,50 ton.
Benda Uji FC 60 E 0 SR 0 FC 60 E 0 SR 0 merupakan benda uji dengan mutu  beton  f’c  60  MPa,  eksentrisitas  0  mm (beban sentris) dan tanpa tulangan geser. Data hasil penelitian dapat dilihat pada Gambar 16.

## Jurnal Teknik Sipil Unaya
Gambar  16.  Grafik  beban-defleksi  benda uji FC 60 E 0 SR 0
Beban  maksimum  yang  dihasilkan sebesar  38,55  ton  dengan  retak  awal  terjadi pada 15,00 ton.
Benda Uji FC 60 E 40 SR 0 FC 60 E 40 SR 0 merupakan  benda  uji dengan mutu beton f’c 60 MPa, eksentrisitas 40 mm dan tanpa tulangan geser. Data hasil penelitian dapat dilihat pada Gambar 17.
Gambar  17.  Grafik  beban-defleksi  benda uji FC 60 E 40 SR 0
Beban  maksimum  yang  dihasilkan sebesar  40,04  ton  dengan  retak  awal  terjadi pada 12,00 ton.
Benda Uji FC 60 E 0 SR 1 FC 60 E 0 SR 1 merupakan benda uji dengan
mutu  beton  f’c  60  MPa,  eksentrisitas  0  mm (beban sentris) dan memakai tulangan geser. Data  hasil  penelitian  dapat  dilihat  pada Gambar 18.
Gambar  18.  Grafik  beban-defleksi  benda uji FC 60 E 0 SR 1
Beban  maksimum  yang  dihasilkan sebesar  41,07  ton  dengan  retak  awal  terjadi pada 11,50 ton.
Benda Uji FC 60 E 40 SR 1
FC 60 E 40 SR 1 merupakan  benda  uji dengan mutu beton f’c 60 MPa, eksentrisitas 40  mm  dan  memakai  tulangan  geser.  Data hasil penelitian dapat dilihat pada Gambar 19.
Gambar  19.  Grafik  beban-defleksi  benda uji FC 60 E 40 SR 1
Beban  maksimum  yang  dihasilkan sebesar  38,07  ton  dengan  retak  awal  terjadi
pada 12,50 ton.

## Pengaruh Mutu Beton
Beban  maksimum  yang  terjadi  pada benda uji dengan mutu f’c 30 MPa dan f’c 60 MPa dapat dilihat pada Gambar 20.
Gambar  20.  Grafik  kapasitas punching shear benda uji 30 MPa dan
60  MPa  pada  berbagai kondisi
Beban    maksimum  FC 30 E 0 SR 0 sebesar 27,00  ton,  sedangkan  beban  maksimum FC 60 E 0 SR 0 lebih besar yaitu sebesar 38,55 ton (terjadi peningkatan sebesar 42,78 %). Beban maksimum  FC 30 E 40 SR 0 sebesar  26,00  ton, sedangkan  beban  maksimum  FC 60 E 40 SR 0 lebih  besar  yaitu  sebesar  40,04  ton  (terjadi peningkatan  sebesar  54,00  %).  Beban maksimum  FC 30 E 40 SR 1 sebesar  25,97  ton, sedangkan  beban  maksimum  FC 60 E 40 SR 1 lebih  besar  yaitu  sebesar  38,07  ton  (terjadi peningkatan  sebesar  46,59  %).  Beban maksimum  FC 30 E 0 SR 1 dan  FC 60 E 0 SR 1 hampir  sama  yaitu  41,06  ton  dan  41,07  ton (terjadi peningkatan sebesar 0,02 %). Data di atas  menunjukkan  bahwa  mutu  beton berpengaruh  terhadap  kapasitas punching shear dimana  terdapat  peningkatan  beban maksimum pada mutu beton yang lebih besar.

## Pengaruh Eksentrisitas Pada Kolom
Beban  maksimum  FC 30 E 0 SR 0 sebesar 27,00  ton,  sedangkan  beban  maksimum FC 30 E 40 SR 0 lebih  kecil  yaitu  sebesar  26,00 ton  (terjadi  penurunan  sebesar  3,70  %). Beban  maksimum  FC 30 E 0 SR 1 sebesar  41,06 ton, sedangkan beban maksimum FC 30 E 40 SR 1 lebih  kecil  yaitu  sebesar  25,97  ton  (terjadi penurunan  sebesar  36,75  %).  Beban maksimum  FC 60 E 0 SR 0 sebesar  38,55  ton, sedangkan  beban  maksimum  FC 60 E 40 SR 0 lebih  besar  yaitu  sebesar  40,04    ton  (terjadi peningkatan  sebesar  3,87  %).  Beban maksimum  FC 60 E 0 SR 1 sebesar  41,07  ton sedangkan  beban  maksimum  FC 60 E 40 SR 1 lebih  kecil  yaitu  sebesar  38,07  ton  (terjadi penurunan  sebesar  7,30  %).    Data  di  atas dapat dilihat pada Gambar 21.
Data pada grafik tersebut menunjukkan ada  3  pengamatan  benda  uji  yang  beban maksimumnya lebih besar pada beban sentris. Sedangkan  1  pengamatan  benda  uji  lagi menunjukkan  beban  maksimumnya  lebih besar pada beban eksentris. Dengan demikian beban  maksimum  yang  terjadi  lebih  besar pada beban sentris.
Gambar  21.  Grafik  kapasitas punching shear benda  uji  dengan eksentrisitas
0 dan eksentrisitas  40  mm  pada berbagai kondisi

## Jurnal Teknik Sipil Unaya

## Pengaruh Penggunaan Tulangan Geser
Beban  maksimum  FC 30 E 0 SR 0 sebesar 27,00  ton  sedangkan  beban  maksimum FC 30 E 0 SR 1 lebih besar yaitu sebesar 41,06 ton
(terjadi peningkatan sebesar 52,07 %). Beban maksimum  FC 30 E 40 SR 0 sebesar  26,00  ton,
sedangkan  beban  maksimum  FC 30 E 40 SR 1 hampir sama yaitu sebesar 25,97 ton (terjadi penurunan sebesar 0,12%). Beban maksimum FC 60 E 0 SR 0 sebesar  38,55  ton,  sedangkan beban  maksimum  FC 60 E 0 SR 1 lebih  besar
yaitu  sebesar  41,07  ton  (terjadi  peningkatan
sebesar 6,46%). Beban maksimum FC 60 E 40 SR 0 sebesar  40,04  ton,  sedangkan beban  maksimum  FC 60 E 40 SR 1 lebih  kecil yaitu  sebesar  38,07  ton  (terjadi  penurunan sebesar 4.92 %).   Data di atas dapat dilihat pada Gambar 21.
Data pada grafik tersebut menunjukkan ada  2  dari  4  pengamatan  benda  uji  yang beban  maksimumnya  lebih  besar  pada slab yang menggunakan tulangan geser yaitu pada kondisi  beban  sentris.  Sedangkan  2 pengamatan  benda  uji  lagi  menunjukkan beban  maksimumnya  lebih  besar  pada slab yang tidak menggunakan tulangan geser yaitu pada kondisi beban eksentris.
Gambar  22.  Grafik  kapasitas punching shear benda  uji  dengan tulangan  geser  dan  tanpa tulangan geser pada berbagai kondisi

## KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
1. Mutu  beton  berpengaruh  terhadap kapasitas punching  shear. Hal  ini ditunjukkan dengan adanya
peningkatan  beban  maksimum  yang sanggup  ditahan  oleh flat  slab pada mutu beton yang lebih tinggi.
2. Eksentrisitas  kolom  memperkecil kapasitas punching  shear. Hal  ini dapat  dilihat  pada  3  pengamatan benda uji yang kapasitasnya turun.
3. Penggunaan  tulangan  geser  tidak selalu memperbesar kapasitas punching  shear. Dari  4  pengamatan benda  uji  terdapat  2  pengamatan mengalami kenaikan kapasitas sedangkan 2 pengamatan lagi mengalami penurunan kapasitas Penggunaan  tulangan  geser  pada flat slab dapat  memperbesar  kapasitas punching  shear pada  kondisi  beban sentris sedangkan penggunaan tulangan  geser  pada slab dengan
kondisi beban eksentris justru memperkecil kapasitas punching shear .
4. Defleksi  kolom  yang  terjadi  pada benda  uji  dengan  beban  sentris  lebih besar  dari  benda  uji  dengan  beban eksentris.  Hal  ini  disebabkan  karena kapasitas punching shear pada
kondisi beban sentris lebih besar dari kondisi pada beban eksentris.

## Saran
1. Eksentrisitas  yang  diberikan  agar lebih  besar  sehingga  pengaruh  yang ingin dilihat bisa tampak lebih nyata.
2. Tulangan  geser  yang  dipasang  agar lebih  banyak  atau  lebih  besar sehingga pengaruh yang ingin dilihat bisa tampak lebih nyata.
3. Ketebalan slab agar  dibuat  lebih besar dan bervariasi sehingga pengaruh  yang  ingin  dilihat  bisa tampak lebih nyata.
4. Penelitian  dapat  dilanjutkan  dengan ketebalan slab sebagai variabel.
5. Membuat  benda  uji  yang  tahan terhadap  pengaruh  lentur tanpa pemasangan tulangan lentur sehingga pengaruh tulangan lentur pada
punching shear bisa dieliminasi.

## DAFTAR PUSTAKA
Albrecht, U 2002, Design of flat slabs for punching  –  European  and  North American  practices, Cement  & Concrete Composites 24, 531–538.
Anonim  1, ACI  211.1-91  Standard Practice  for  Selecting  Proportions for  Normal,  Heavyweight,  and Mass Concrete, American Concrete Institute.
Anonim  2, ACI  318-2002  Building  Code
Requirements for Structural Concrete , American Concrete Institute. Anonim  3, ASTM  C33-99  Standard Specification for Concrete Aggregates , American  Society  for Testing and Materials .
Anonim  4, SNI  03-1974-1990  Metode Pengujian  Kuat  Tekan  Beton, Departemen  Pekerjaan  Umum,
Badan Penelitian dan
Pengembangan, Jakarta.
Anonim  5, SNI  03-2493-1991  Metode Pembuatan  dan  Perawatan  Benda Uji Beton di Laboratorium, Departemen  Pekerjaan  Umum, Badan Penelitian dan
Pengembangan, Jakarta.
Anonim  6, SNI  03-2847-2002  Tata  Cara Perhitungan  Struktur  Beton  untuk Bangunan  Gedung ,  Departemen Pemukiman dan Prasarana Wilayah,
Badan Penelitian dan
Pengembangan, Jakarta.
Anonim  7, SNI  07-2529-1991  Metode Pengujian  Kuat  Tarik  Baja  Beton, Departemen  Pekerjaan  Umum, Badan
Penelitian dan Pengembangan, Jakarta.

## Jurnal Teknik Sipil Unaya
Anonim  8, SNI  03-6468-2000  Tata  Cara
Perencanaan  Campuran  Beton Berkekuatan  Tinggi  Dengan  Semen Portland dan Abu Terbang, Departemen Pemukiman dan Prasarana Wilayah, Badan Penelitian  dan  Pengembangan, Jakarta.
Hallgren,  Kinnunen  &  Nylander  2002,
Punching  shear  tests  on  column footings.
Krüger,  G;  Burdet,  O  &  Favre,  R  1998,
Punching  tests  on  RC  flat  slabs with  eccentric  loading ,  Proceeding
2 nd Int. Ph.D. Symposium in Civil Engineering. MacGregor, J.G 1997, Reinforced
Concrete, John Wiley & Sons, New
York.
Ruiz,  M.F  &  Muttoni,  A  2009,
Applications  of  Critical  Shear Crack  Theory  to  Punching  of Reinforced  Concrete  Slabs  with Transverse  Reinforcement , ACI
Structural  Journal,  Title  no.  106-
S46
.