## PERENCANAAN SISTEM PENUNJANG UNTUK MENGATASI PENAMBAHAN DEFORMASI DINDING DIAFRAGMA PADA PROYEK GALIAN BASEMEN
Monica Michelle Susanto 1 dan Alfred Jonathan Susilo 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1 Jakarta monica.325180104@stu.untar.ac.id
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta alfred@ft.untar.ac.id
Masuk: 15-09-2022, revisi: 04-10-2022, diterima untuk diterbitkan: 08-10-2022

## ABSTRACT
Although has been widely used, cases of diaphragm wall collapse in basemen excavation project still occur sometimes. The collapse of diaphragm wall usually preceded by excessive lateral deformation of the diaphragm wall. This study discussed  a  case  of  excessive  lateral  deformation  of  the  diaphragm  wall  in  a  12  meter  deep  excavation  project. Excessive deformation occurs when the excavation is at -11 meter depth. The amount of deformation occurred is 86.17 mm, while the allowable deformation limit is 84 mm. To prevent the wall from collapsing, excavation support system will be installed with ground anchor and strut as the options. Based on the analysis result, ground anchor can reduce the  lateral  deformation  to  63.32  mm,  while  struts  can  reduce  the  lateral  deformation  to  67.72  mm.  Thus,  ground anchor will be recommended as the main option because it generates smaller deformation. However, the length of ground anchor required is very large and shall be installed outside project area so there is a possibility that ground anchor can not be applied. Although struts generates greater deformation than ground anchor, struts is recommended as a backup option that can be used because the struts components are only installed inside the excavation hole.
Keywords: basement; horizontal deformation; diaphragm wall; ground anchor; strut

## ABSTRAK
Meskipun  telah  sering  digunakan,  kasus  kegagalan  dinding  diafragma  pada  galian  basemen  masih  kerap  terjadi. Keruntuhan  dinding  diafragma  biasanya  diawali  dengan  penambahan  deformasi  lateral  yang  berlebihan  hingga dinding akhirnya runtuh. Penelitian ini membahas salah satu kasus deformasi berlebihan dinding diafragma pada suatu poyek galian sedalam 12 meter. Deformasi berlebihan terjadi ketika galian mencapai elevasi  -11 meter. Deformasi yang terjadi adalah 86.17 mm sementara batas defleksi yang diizinkan adalah 84 mm. Untuk mencegah keruntuhan dinding, perbaikan akan dilakukan dengan menambahkan sistem penunjang ( support system ). Opsi sistem penunjang yang akan dipasang berupa ground anchor dan struts . Berdasarkan hasil analisis, ground anchor dapat mengurangi deformasi  dinding  menjadi  63.32  mm,  sedangkan struts dapat  mengurangi  deformasi  dinding  menjadi  67.72  mm. Dengan demikian, ground anchor menjadi opsi utama yang direkomendasikan karena menghasilkan deformasi yang paling kecil. Akan tetapi, panjang komponen ground anchor yang diperlukan cukup besar hingga harus dipasang di luar lahan milik proyek. Akibatnya, terdapat kemungkinan ground anchor tidak dapat dipasang dan harus diambil opsi  lain  untuk  mengantisipasi  hal  tersebut.  Meskipun  deformasi  yang  dihasilkan struts lebih  besar  dibandingkan ground anchor , komponen struts hanya dipasang di dalam lahan proyek. Dengan demikian, struts direkomendasikan sebagai opsi cadangan untuk digunakan apabila ground anchor tidak dapat diterapkan pada proyek.
Kata kunci: basemen; deformasi horizontal; dinding diafragma; ground anchor ; strut

## 1. PENDAHULUAN
Semakin terbatasnya jumlah lahan yang tersedia ditambah dengan harga lahan yang semakin mahal di kota-kota besar membuat para pengembang kini semakin dituntut untuk memaksimalkan penggunaan lahan yang ada. Salah satu solusi yang seringkali diambil adalah dengan membuat basemen dengan jumlah lantai yang banyak. Semakin banyak jumlah lantai, galian yang harus dibuat juga akan semakin dalam sehingga diperlukan dinding penahan tanah untuk menjaga stabilitas lereng galian agar tidak longsor.  Salah satu jenis  dinding penahan tanah yang banyak digunakan saat ini adalah dinding diafragma.
Pembangunan dinding diafragma memerlukan perencanaan dan pelaksanaan lapangan yang memadai karena memiliki risiko  yang  besar  apabila  terjadi  kegagalan.  Karena  terdapat  perbedaan  tekanan  pada  kedua  sisi,  maka  dinding
Perencanaan Sistem Penunjang Untuk Mengatasi
Penambahan  Deformasi  Dinding  Diafragma  Pada  Proyek Galian Basemen
diafragma  akan  mengalami  deformasi  ke  arah  lubang  galian.  Deformasi  tersebut  dapat  terus  bertambah  hingga melebihi kriteria batas defleksi yang diizinkan. Deformasi  yang berlebihan ini dapat menjadi awal mula terjadinya keruntuhan  galian,  seperti  pada  kasus  keruntuhan  galian  pada  proyek  Nicoll  Highway  di  Singapura.  Perencanaan desain yang kurang optimal, ditambah dengan manajemen lapangan yang buruk menjadi penyebab terjadinya kasus tersebut. Beberapa peringatan akan potensi kegagalan sebenarnya telah diberikan sebelum keruntuhan benar-benar terjadi, tetapi justru tidak dianggap serius atau bahkan diabaikan  (Puzrin, Alonso, & Pinyol, 2010). Padahal, risiko kerusakan  yang  terjadi  sebenarnya  dapat  dicegah  atau  setidaknya  tidak  terlalu  parah  apabila  tindakan  penanganan diambil segera setelah peringatan awal muncul.
Deformasi  berlebihan  pada  dinding  diafragma  dapat  menjadi  indikasi  bahwa  tekanan  tanah  yang  dialami  sudah melebihi kapasitas dinding. Tindakan penanganan seharusnya diambil dan dilaksanakan secara cepat untuk mengatasi penambahan deformasi yang terjadi. Meskipun demikian, penerapan di lapangan justru seringkali menunjukkan hal yang  berbeda.  Tindakan  penanganan  biasanya  baru  diambil  setelah  dinding  mengalami  retak  atau  bahkan  runtuh sepenuhnya. Padahal, keruntuhan galian sebenarnya dapat dicegah sedini mungkin ketika deformasi berlebihan mulai terdeteksi pada dinding diafragma.
Penelitian ini akan membahas salah satu kasus deformasi berlebihan dinding diafragma pada proyek galian basemen sedalam 12 meter. Upaya perbaikan akan direncanakan dan dianalisis untuk mengatasi penambahan deformasi lateral dinding diafragma  yang  terjadi.  Metode  perbaikan dilakukan  dengan  cara  menambahkan  sistem  penunjang galian. Opsi sistem penunjang galian yang dianalisis terdiri dari ground anchor dan strut . Kedua opsi tersebut selanjutnya akan dianalisis efektivitasnya dalam mengatasi penambahan deformasi horizontal dinding daifragma serta efisiensi metode pelaksanannya sehingga diperoleh rekomendasi desain sistem penunjang galian terbaik untuk diterapkan pada proyek. Dengan demikian, keruntuhan dinding dapat dicegah dan risiko kerugian nyawa maupun material yang besar dapat dihindari.

## Dinding Diafragma
Pekerjaan  pembuatan  dinding  diafragma  dilakukan  sebelum  pekerjaan  penggalian  dan  diawali  dengan  pengecoran guide wall . Selanjutnya, dilakukan pengeboran dengan lumpur bentonite menggunakan clamshell bucket khusus untuk membuat panel dengan dimensi yang direncanakan. Setelah panel selesai dibuat, rangka pembesian tiga dimensi akan dimasukkan  ke  dalam  galian  dan  beton  kemudian  dicor  ke  dalam  tulangan  menggunakan  metode tremie (Puzrin, Alonso, & Pinyol, 2010).
Berdasarkan SNI 8460:2017, toleransi defleksi dinding penahan tanah sangat bergantung pada kepadatan lingkungan sekitar. Jika lingkungan sekitar tidak mensyaratkan defleksi maksimum yang ketat, defleksi maksimum 0,5% H harus dianggap sebagai batas toleransi defleksi dinding.
Tabel 1. Batas Maksimum Deformasi Lateral Dinding (Badan Standardisasi Nasional, 2017)
Batas maksimum deformasi lateral pada dinding Keterangan: x = jarak dari batas galian,
H = Kedalaman galian, 𝛿 𝑤 = Defleksi dinding Lokasi gedung dan infrastruktur eksisting terdekat Zona 1 (x/H < 1) Zona 2 (1 ≤ x/H ≤ 2) Zona 3 (x/H > 2) Tanah Tipe A Tanah Tipe B Batas izin maksimum deformasi ( 𝛿 𝑤 /𝐻 ) 0,5% 0,7% 0,7% 1,0%

## Tekanan Tanah Lateral Aktif
Tekanan  tanah  aktif  merupakan  tekanan yang  menyebabkan  dinding  penahan  tanah  terdorong  menjauh  dari  tanah. Rankine mengembangkan persamaan untuk menghitung tekanan tanah aktif dengan mengasumsikan gesekan dinding dengan tanah ( 𝛿 ) = 0. Rumus tekanan tanah aktif menurut Rankine dapat diperoleh dengan Persamaan 1 (Das, 2011).
𝜎′ 𝑎 = 𝜎 𝑣 ′ 𝐾 𝑎 − 2𝑐′√𝐾 𝑎 (1)
Dengan 𝜎 𝑎 ′ = tekanan tanah aktif (kN/m 2 ), 𝜎 𝑣 ′ = tegangan vertikal efektif overburden (kN/m 2 ), 𝐾 𝑎 = koefisien tekanan tanah aktif, dan 𝑐′ = kohesi (kN/m 2 ).
Besarnya koefisien tekanan tanah aktif menurut Rankine dapat dihitung dengan Persamaan 2.
𝐾 𝑎 = tan 2 ( 45° − 𝜙 ′ 2 ) (2)
Dengan 𝐾 𝑎 = koefisien tekanan tanah aktif dan 𝜙 ′ = sudut geser dalam ( ° ).

## Tekanan Tanah Lateral Pasif
Tekanan  tanah  aktif  merupakan  tekanan  yang  bekerja  ketika  dinding  penahan  tanah  terdorong  ke  arah  tanah  yang tertahan. Menurut Rankine (1857) tekanan tanah pasif dapat dihitung dengan persamaan 3 (Das, 2011).
𝜎′ 𝑝 = 𝜎 𝑣 ′ 𝐾 𝑝 + 2𝑐′√𝐾 𝑝 (3)
Dengan 𝜎 𝑝 ′ = tekanan tanah pasif (kN/m 2 ), 𝜎 𝑣 ′ = tegangan vertikal efektif overburden (kN/m 2 ), 𝐾 𝑝 = koefisien tekanan tanah aktif, dan 𝑐′ = kohesi (kN/m 2 ).
Besarnya koefisien tekanan tanah aktif menurut Rankine dapat dihitung dengan Persamaan 2.
𝐾 𝑝 = tan(45° + 𝜙 ′ 2 ) (4)
Dengan 𝐾 𝑎 = koefisien tekanan tanah aktif dan 𝜙 ′ = sudut geser dalam ( ° ).

## Ground Anchor
Komponen  utama ground  anchor terdiri dari unbonded length dan bond  length . Unbonded  length atau free  length merupakan  bagian  tendon  yang  dapat  memanjang  secara  elastis  dan  menyalurkan  gaya  tarik  menuju  bagian bond length . Free length biasanya dibungkus dengan pipa plastik untuk mencegah bagian ini tercampur dengan material grouting pada bond length atau tanah. Bond length atau fixed length adalah bagian tendon yang terjauh dari struktur dimana gaya tarik dari free length akan disalurkan ke tanah di sekitar jangkar. Bagian ini terbuat dari baja berkekuatan tinggi ( bar , strand , atau wire ) dan dikelilingi dengan grouting semen.
Gambar 1. Komponen Ground Anchor (Federal Highway Administration, 1999)
Panjang  minimum free  length pada  angkur  adalah  4,5  m  untuk  tipe wire dan  3  m  untuk  tipe  tendon. Free  length sebaiknya didesain sampai H/5 atau 1,5 m (digunakan nilai tertinggi) di belakang garis potensi kegagalan kritis untuk mengakomodasi  transfer  beban  minor  ke  kolom  beton  di  atas  angkur  (Federal  Highway  Administration,  1999). Panjang fixed length yang terbenam pada tanah kohesif dapat dihitung menggunakan persamaan 5 (British Standards Institution, 1989).
𝐿 = 𝑇 𝑎𝑙𝑙 × 𝑆𝐹 𝜋 × 𝑑 × 𝛼 × 𝑆 𝑢 (5)
Dengan 𝐿 =  panjang fixed  length (m), 𝑇 𝑎𝑙𝑙 =  gaya  tarik  desain  angkur  (kN), SF =  faktor  keamanan, 𝑑 =  diameter grouting (m), 𝛼 = faktor adhesi, dan 𝑆 𝑢 = kuat geser tak terdrainase tanah rata-rata sepanjang fixed length (kN/m 2 ).
Perencanaan Sistem Penunjang Untuk Mengatasi
Penambahan  Deformasi  Dinding  Diafragma  Pada  Proyek Galian Basemen

## Strut
Strut biasanya  menggunakan pipa  atau baja  profil  I  atau  H  yang  dipramuat  ( preloaded ) untuk memberikan  sistem yang sangat kaku. Perhitungan gaya strut dapat menggunakan diagram tekanan semu ( apparent pressure diagram ) yang diusulkan oleh Peck (1969).
Gambar 2. Diagram tekanan apparent Peck: (a) tanah pasir, (b) lempung lunak sampai medium soft , (c) lempung kaku (Bahrami, 2019)
Perilaku strut umumnya dievaluasi berdasarkan gaya tekan aksial dan gaya lentur. Tegangan tekan aksial ( 𝑓 𝑎 ) dapat dihitung dengan persamaan 6, sedangkan tegangan lentur ( 𝑓 𝑏 ) dihitung dengan persamaan 7 (Ou, 2006).
𝑓 𝑎 = 𝑁 1 + 𝑁 2 𝐴 (6)
𝑓 𝑏 = 𝑀 𝑆 (7)
Dengan 𝑁 1 = gaya strut akibat penggalian (kN), 𝑁 2 = gaya strut akibat perubahan suhu (kN), 𝐴 = luas penampang strut (m 2 ), 𝑀 = momen lentur akibat strut , dan 𝑆 = modulus penampang strut (m 3 ).
Tegangan aksial yang terjadi harus memenuhi syarat izin ( 𝐹 𝑎 ) berdasarkan persamaan 8 atau 9, sedangkan tegangan lentur yang terjadi harus memenuhi tegangan izin ( 𝐹 𝑏 ) yang dihitung dengan persamaan 11 (Ou, 2006).
𝐾𝐿 𝑟 𝑥 ≤ 𝐶 𝑐 𝐹 𝑎 = [1 − 1 2 ((𝐾𝐿/𝑟 𝑥 )/𝐶 𝑐 )]𝐹 𝑦 5 3 + 3 8 [(𝐾𝐿/𝑟 𝑥 )/𝐶 𝑐 ] − 1 8 [(𝐾𝐿/𝑟 𝑥 )/𝐶 𝑐 ] 3 (8)
𝐾𝐿 𝑟 𝑥 < 𝐶 𝑐 𝐹 𝑎 = 12𝜋 2 𝐸 23(𝐾𝐿/𝑟 𝑥 ) 2 (9)
𝐶 𝑐 = √2𝜋 2 𝐸/𝐹 𝑦 (10)
𝐹 𝑏 = 0,6𝐹 𝑦 (11)
Dengan 𝐾 = faktor panjang efektif, 𝐿 = lebar galian (m), 𝑟 𝑥 = radius girasi penampang pada sumbu lemah (m), 𝐶 𝑐 = rasio kelangsingan kritis, 𝐸 = modulus Young strut (kPa), dan 𝐹 𝑦 = tegangan leleh strut (kPa).
Kombinasi antara tegangan lentur dan tegangan aksial yang terjadi juga harus memenuhi persamaan 12 dan 13.
𝑓 𝑎 𝐹 𝑎 ≤ 15% 𝑓 𝑎 𝐹 𝑎 + 𝑓 𝑏 𝐹 𝑏 ≤ 1.0 (12)
𝑓 𝑎 𝐹 𝑎 > 15% 𝑓 𝑎 𝐹 𝑎 + 𝐶 𝑚 𝑓 𝑏 (1 − 𝑓 𝑎 /𝐹 𝑒 ′ )𝐹 𝑏 ≤ 1.0 (13)

## 2. METODE PENELITIAN
Secara  garis  besar,  alur  penelitian  yang  dilakukan  dapat  dilihat  pada  Gambar  3.  Uraian  dari  diagram  alir  tersebut adalah sebagai berikut:
• Penelitian dimulai dengan pengumpulan referensi terkait topik penelitian dari berbagai sumber literatur.
• Kemudian dilakukan  pengumpulan data  penelitian  berupa data  tanah  dan  data proyek  galian  basemen yang akan diteliti.
• Data  tanah  yang  telah  diperoleh  selanjutnya  akan  diolah  untuk  mendapatkan  parameter  tanah  pada  lokasi proyek yang diteliti.
• Selanjutnya,  akan  dilakukan  pemodelan  dan  analisis  deformasi  galian  awal  sebelum  penambahan  sistem penunjang galian pada program elemen hingga.
• Hasil deformasi dinding diafragma selanjutnya akan diverifikasi kesesuaiannya dengan kondisi eksisting yang terjadi di lapangan.
• Setelah  model  pada  program  sesuai  dengan  kondisi  eksisting  di  lapangan,  berikutnya  akan  dilakukan perencanaan desain awal, permodelan, serta analisis deformasi ground anchor dan strut .
• Tahap selanjutnya adalah membandingkan ground anchor dan strut dari segi efektivitasnya dalam mengatasi deformasi  lateral  dinding  diafragma  serta  efisiensi  desain  dan  metode  pelaksanaannya  untuk  mendapatkan rekomendasi opsi sistem penunjang galian yang dapat diterapkan.
• Setelah  diperoleh  rekomendasi  sistem  penunjang  galian  yang  dapat  diterapkan,  selanjutnya  akan  disusun beberapa kesimpulan dan saran untuk penelitian yang akan datang.
Perencanaan Sistem Penunjang Untuk Mengatasi
Penambahan  Deformasi  Dinding  Diafragma  Pada  Proyek Galian Basemen

## Penentuan Parameter Tanah
Parameter tanah ditentukan berdasarkan data pengujian lapangan serta data pengujian laboratorium dari lokasi proyek yang dianalisis. Data pengujian lapangan mencakup data boring log sebanyak 8 titik dan data uji sondir sebanyak 4 titik sedangkan pengujian laboratorium dilakukan terhadap 32 sampel tanah dari 8 titik bor. Apabila parameter tanah yang  tersedia  dari  hasil  pengujian  laboratorium  kurang  mencukupi,  maka  nilai  parameter  tanah  diambil  dari  hasil korelasi nilai tipikal maupun rumus empirik berdasarkan hasil pengujian lapangan. Seluruh nilai parameter tanah yang diperoleh dari data laboratorium maupun pengujian lapangan selanjutnya di- plot ke grafik untuk mendapatkan nilai rata-rata parameter tanah yang akan digunakan untuk analisis.
Tabel 2. Rekapitulasi Parameter Tanah untuk Analisis Lapisan Elevasi Lapisan Tanah Jenis Tanah Konsistensi 𝛾 𝑤𝑒𝑡 (kN/m 3 ) 𝛾 𝑠𝑎𝑡 (kN/m 3 ) 𝑒 0 𝑆 𝑢 (kPa) 𝐸 (kPa) 𝑐′ (kPa) Atas Bawah 1 0 12 Silt Stiff 16 17 0,9 100 30 19 2 12 28 Clay Very soft 15 16 1,6 30 10 10 3 28 38 Clay Stiff 16 17 1,2 120 40 42 4 38 50 Clay Very stiff 16 16 1,4 120 50 25 5 50 56 Clay Very stiff 16 17 1,2 200 60 30 6 56 70 Clay Very stiff 16 17 1,1 150 45 27 Tabel 2. Rekapitulasi Parameter Tanah untuk Analisis (lanjutan) Lapisan Elevasi Lapisan Tanah Jenis Tanah Konsistensi 𝜙
( ° ) Ψ ( ° ) 𝑘
(m/hari) 𝑂𝐶𝑅 Poisson’s Ratio Atas Bawah 1 0 12 Silt Stiff 20 0 8,64 × 10 −5 2 0,3 2 12 28 Clay Very soft 10 0 8,64 × 10 −7 0,5 0,4 3 28 38 Clay Stiff 6 0 8,64 × 10 −7 1 0,3 4 38 50 Clay Very stiff 11 0 8,64 × 10 −7 1 0,25 5 50 56 Clay Very stiff 15 0 8,64 × 10 −7 1 0,3 6 56 70 Clay Very stiff 13 0 8,64 × 10 −7 1 0,25

## Pengumpulan Data Proyek
Proyek yang dianalisis berlokasi di kawasan Jakarta. Basemen yang dianalisis berbentuk persegi berukuran 60 m × 60 m dan terdiri dari 3 lantai dengan jarak antar lantai 4 meter. Dinding diafragma direncanakan memiliki tebal 1 meter dan panjang 56 meter. Beban yang digunakan dalam analisis terdiri dari beban alat berat sepanjang 15 m dari tepi galian, serta beban kendaraan sepanjang 8 m pada jarak 15 m dari tepi galian. Elevasi permukaan lubang galian berada pada ± 0.00 m sedangkan elevasi dasar galian berada pada -12.00 m. Penggalian tanah awalnya direncanakan setiap 3 meter. Karena deformasi yang terjadi terus bertambah, maka ketika galian mencapai elevasi -9.00 m, rencana penggalian diubah menjadi setiap 1 meter hingga mencapai elevasi -12.00 m. Tahapan konstruksi yang direncanakan adalah sebagai berikut:
• Tahap 1: Pembersihan lahan dan mobilisasi alat berat.
• Tahap 2: Instalasi dinding diafragma
• Tahap 3: Dewatering hingga muka air tanah berada pada -4.00 m.
• Tahap 4: Galian tanah tahap pertama hingga elevasi -3.00 m.
• Tahap 5: Dewatering hingga muka air tanah berada pada -7.00 m.
• Tahap 6: Galian tanah tahap kedua hingga elevasi -6.00 m.
• Tahap 7: Dewatering hingga muka air tanah berada pada -10.00 m.
• Tahap 8: Galian tanah tahap ketiga hingga elevasi -9.00 m.
• Tahap 9: Dewatering hingga muka air tanah berada pada -13.00 m.
• Tahap 10: Galian tanah tahap keempat hingga elevasi -10.00 m.
• Tahap 11: Galian tanah tahap keempat hingga elevasi -11.00 m.
• Tahap 12: Galian tanah tahap keempat hingga elevasi -12.00 m.

## Gambar 4. Desain rencana penampang basemen

## Pemodelan Geometri Galian Awal
Permodelan  dengan  program  elemen  hingga  dilakukan  untuk  mesimulasikan  penambahan  deformasi  dinding diafragma yang terjadi serta memverifikasi data pengamatan di lapangan. Permodelan juga dilakukan untuk analisis lebih lanjut dengan menambahkan sistem penunjan galian.

## Gambar 5 Langkah Pemodelan Geometri Galian pada program Elemen Hingga

## Analisis Deformasi Dinding Diafragma Sebelum Penambahan Sistem Penunjang Galian
Sesuai  kriteria  dalam  SNI  8460:2017,  batas  maksimum  deformasi  lateral  dinding  diafragma  pada  proyek  yang dianalisis adalah 84 mm. Berdasarkan data pengamatan di lapangan, deformasi dinding telah melebihi batas ketika penggalian  tanah  baru  mencapai  elevasi  -11.00  meter  sehingga  proyek  dihentikan  sementara.  Dari  hasil  analisis menggunakan bantuan program elemen hingga, diperoleh deformasi maksimum yang terjadi adalah 86,17 mm. Untuk mengatasi  deformasi  berlebihan  tersebut,  maka  akan dilakukan penambahan  sistem  penunjang galian  agar  dinding tidak mengalami keruntuhan. Deformasi maksimum dinding diafragma dari hasil analisis pada masing-masing tahapan konstruksi ( construction stage ) yang dimodelkan dijelaskan pada Tabel 3.
Perencanaan Sistem Penunjang Untuk Mengatasi
Penambahan  Deformasi  Dinding  Diafragma  Pada  Proyek Galian Basemen
Tabel 3. Deformasi maksimum dinding pada masing-masing fase construction stage dari hasil analisis program Fase Construction Stage Keterangan Deformasi Maksimum Dinding Diafragma (mm) 1 Initial Phase Fase awal galian 0 2 Load & D-wall Mobilisasi alat berat dan instalasi dinding diafragma 1,123 3 Dewatering 1 Dewatering muka air tanah hingga elevasi -4.00 m 1,725 4 First Excavation Galian tanah hingga elevasi -3.00 m 9,885 5 Dewatering 2 Dewatering muka air tanah hingga elevasi -7.00 m 10,49 6 Second Excavation Galian tanah hingga elevasi -6.00 m 22,44 7 Dewatering 3 Dewatering muka air tanah hingga elevasi -10.00 m 23,89 8 Third Excavation Galian tanah hingga elevasi -9.00 m 47,48 9 Dewatering 4 Dewatering muka air tanah hingga elevasi -13.00 m 51,58 10 Fourth Excavation Galian tanah hingga elevasi -10.00 m 66,11 11 Fifth Excavation Galian tanah hingga elevasi -11.00 m 86,17 12 Final Excavation Galian tanah hingga elevasi -12.00 m 118,1
Gambar 6. Grafik kronologi penambahan deformasi horizontal dinding diafragma

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Desain Ground Anchor
Sebanyak  4  buah Ground  anchor akan  dipasang  pada  kemiringan  30 ° dengan  spasi  vertikal  3  meter  serta  spasi horizontal 2 meter. Kedalaman ground anchor baris pertama berada pada elevasi -2.00 meter dari permukaan tanah.
Desain  penampang ground  anchor meliputi  perhitungan  panjang  komponen free  length dan  perhitungan  panjang komponen fixed length .
Penentuan  panjang free  length ditentukan  sesuai  dengan  kedalaman  komponen fixed  length agar  komponen fixed length dapat tenggelam dalam lapisan tanah keras. Pada tanah kohesif, komponen fixed length harus dibenamkan pada lapisan tanah dengan N-SPT ≥ 25. Pada analisis ini, lapisan tanah keras dengan N-SPT = 28 berada pada kedalaman 38 meter dari permukaan tanah. Dengan demikian, panjang free length yang diperlukan adalah:
𝐿 𝑓𝑟𝑒𝑒 𝑙𝑒𝑛𝑔𝑡ℎ = 28 sin 30° = 56 m
Fixed length direncanakan terbuat dari strand diameter 15,24 mm dengan kuat tarik 260,7 kN per strand . Tegangan tarik ultimate ground anchor yang terjadi adalah 799,0781 kN. Maka jumlah strand yang diperlukan adalah:
𝑛 𝑠𝑡𝑟𝑎𝑛𝑑 = 𝑇 𝑢𝑙𝑡 𝑇 𝑠𝑡𝑟𝑎𝑛𝑑
= 799,0781
260,7 = 3,065 ≈  4 buah
Diameter fixed length yang direncanakan adalah 0.35 meter. Angkur pada analisis ini didesain untuk umur layan di bawah  6  bulan  sehingga  faktor  keamanan  yang  digunakan  adalah  2.  Besarnya  momen  desain  yang  diperlukan diasumsikan terdistribusi merata pada keempat ground anchor sehingga besarnya gaya tarik pada keempat ground anchor bernilai sama. Berdasarkan perhitungan tekanan tanah lateral menggunakan Teori Rankine, diperoleh besarnya gaya tarik desain angkur ( 𝑇 𝑎𝑙𝑙 ) sebesar 399,539 kN.
𝐿 𝑓𝑖𝑥𝑒𝑑 𝑙𝑒𝑛𝑔𝑡ℎ = 𝑇 𝑎𝑙𝑙 × 𝑆𝐹 𝜋 × 𝑑 × 𝛼 × 𝑆 𝑢 = 399,539 × 2 𝜋 × 0,35 × 0,42 × 120 = 13,4579  m ≈ 14 m
Gambar 7. Desain layout pemasangan ground anchor
Gaya  prategang  sebesar  75% sampai  100%  gaya  angkur  hasil  analisis  harus  diberikan  pada  saat  pemasangan  agar tidak  terjadi  defleksi  yang  berlebihan.  Pada  analisis  ini,  gaya ultimate angkur  yang  terjadi  adalah  799,0781  kN sehingga gaya prategang yang harus diberikan adalah:
F 𝑝𝑟𝑒𝑠𝑡𝑟𝑒𝑠𝑠 = 75% × T 𝑢𝑙𝑡
= 75 100 × 799,0781 = 599,3086 kN ≈ 600 kN
Perencanaan Sistem Penunjang Untuk Mengatasi
Penambahan  Deformasi  Dinding  Diafragma  Pada  Proyek Galian Basemen
Sebanyak 3 buah strut akan dipasang pada lubang galian dengan spasi vertikal 3 meter dan spasi horizontal 3 meter. Elevasi strut level pertama berada pada -3.00 m dari permukaan galian.
Gaya strut untuk  desain penampang diambil  dari  gaya strut terbesar  yang  dihitung  dengan  menggunakan diagram tekanan tanah apparent . Penentuan gaya strut akibat penggalian tanah dilakukan dengan mengasumsikan bahwa strut memiliki perletakan sendi pada titik B serta perletakan rol pada titik A dan titik C pada Gambar 8. Gaya strut akibat perubahan temperatur ( N 2 ) pada analisis ini diasumsikan sebesar 15 ton atau 147,15 kN (JSA, 1988). Total gaya strut yang digunakan merupakan penjumlahan dari gaya strut akibat penggalian tanah ( 𝑁 1 ) dan gaya strut akibat perubahan temperatur ( 𝑁 2 ).
N    =    N 1 + 𝑁 2
=   2304 + 147,15  =   2451,15 kN
Gambar 8. Konfigurasi desain pemasangan struts (tampak samping)
Desain strut meliputi  desain  komponen strut serta  komponen waler . Strut yang  akan  digunakan  pada  proyek direncanakan  terbuat  dari  baja  profil  WF  dengan  ukuran  920 × 345  mm.  Spesifikasi  profil  baja  yang  digunakan adalah:
• Luas penampang (A) = 44000 mm 2 = 0,044 m 2
• Momen inersia ( I x ) = 6243 × 10 6 mm =  6,243 × 10 −3 m 4
• Radius girasi ( r x )
= √ Ix 𝐴 = √ 6,243×10−3 0,044 = 0,3767 m
• Modulus penampang ( S x )  = 13527 × 10 3 mm = 0,0133 m 3
• Modulus Elastisitas (E) = 2 × 10 8 kPa
• Tegangan leleh ( F y )
= 250 MPa = 2,5 × 10 5 kPa
Penampang strut awal yang telah ditentukan harus dicek terlebih dahulu tegangannya apakah memenuhi tegangan izin yang  disyaratkan  oleh  AISC. Strut menerima  gaya  aksial  tekan  dan  momen  secara  bersamaan  selama  proses penggalian sehingga harus dicek kapasitasnya terhadap kedua gaya tersebut.
• Pengecekan tegangan aksial izin ( 𝑓 𝑎 < 𝐹 𝑎 )
Cek rasio kelangsingan strut → 𝜆 = 𝐾𝐿 𝑟 = (1)(30) 0,3767 = 79,6436
Cek rasio kelangsingan kritis → 𝐶 𝐶 = √2𝜋 2 (2 × 10 8 )/(2,5 × 10 5 ) = 125,663
𝜆 < 𝐶 𝐶 , maka digunakan Persamaan (8)
𝐹 𝑎 = [1 − 1 2 ( 79,6436 125,663 )] (2,5 × 10 5 )
5 3 + 3 8 [ 79,6436 125,6637 ] − 1 8 [ 79,6436 125,663 ]
3 =   91,2021 MPa
N = 2451,15 kN
A = 0,044 m 2
𝑓 𝑎 = N A = 2451,15 0,044 × 10 −3 = 55,708 MPa  < 𝐹 𝑎 = 91,2021  MPa (𝐎𝐊)
• Pengecekan tegangan lentur izin ( 𝑓 𝑏 < 𝐹 𝑏 )
𝐹 𝑏 = 0,6(2,5 × 10 5 ) = 150 MPa 𝑤  =   0,5 ton/m  =  4,905 kN/m
M  = wL 2 8 = (4,905)(30 2 )
8
=   551,8125 kNm
𝑓 𝑏 = M S x = 551,8125 0,0133 × 10 −3 = 41,6242 MPa  <    𝐹 𝑏 = 150 MPa (𝐎𝐊)
• Pengecekan tegangan kombinasi pada penampang
Cek 𝑓 𝑎 /𝐹 𝑎 = 55,708 /91,2021 = 61,0819%  > 15% , maka digunakan Persamaan (13)
𝑟 𝑦 =   √ Iy 𝐴 = √ 1,95×10−4 0,044 = 0,0666 m
𝐹 𝑒 = 12𝜋 2 (2 × 10 8 ) 23 ( 1(30)
0,0666 ) 2 = 5,0713 MPa 0,8963 + 0,85(41,6242)
(1 − 55,708 5,0713 ) 150 = 0,5872  <   1 (𝐎𝐊)
Karena penampang strut awal yang dipilih memenuhi tegangan aksial, lentur, maupun kombinasi yang disyaratkan oleh AISC, maka strut pada proyek yang dianalisis akan dibuat menggunakan profil WF 920 × 345 mm.
Waler diasumsikan disematkan pada strut sehingga tekanan tanah yang bekerja pada waler dihitung dari gaya strut. Beban dari strut didistribusikan sepanjang bentang spasi horizontal antar strut (3 meter) sehingga beban yang bekerja pada waler (p) dihitung sebagai:
p   = 1536

## 3 = 768 kN/m
Momen maksimum waler dapat dihitung dengan asumsi bahwa sambungan waler diletakkan pada jarak ¼ panjang bentang diukur dari perletakan.
𝑀 𝑚𝑎𝑘𝑠 = 1 10 𝑝𝐿 2 = 1 10 ( 768 )( 3 2 ) = 691,2 kNm
Elemen waler direncanakan terbuat dari baja profil WF seri W690 dari Nucor-Yamato Steel dengan ukuran 690 × 289 mm. Spesifikasi profil baja yang digunakan adalah:
• Luas penampang (A) = 36800 mm 2 = 0,0368 m 2
• Momen inersia ( I x )
= 3272 × 10 6 mm = 3,272 × 10 −3 m 4
• Radius girasi ( r x )
= √ Ix 𝐴 = √ 3,272×10−3 0,0368 = 0,2982 m
• Modulus penampang ( S x )  = 9160 × 10 3 mm = 0,0092 m 3
Perencanaan Sistem Penunjang Untuk Mengatasi
Penambahan  Deformasi  Dinding  Diafragma  Pada  Proyek Galian Basemen
• Modulus Elastisitas (E) = 2 × 10 8 kPa
• Tegangan leleh ( F y )
= 250 MPa = 2,5 × 10 5 kPa
Penampang waler awal yang telah ditentukan selanjutnya dicek tegangan aksial dan lenturnya sesuai dengan kriteria pada AISC.
• Pengecekan tegangan aksial izin ( 𝑓 𝑎 < 𝐹 𝑎 )
Cek rasio kelangsingan strut → 𝜆 = 𝐾𝐿 𝑟 = (1)(3)
0,2982 = 10,0609
Cek rasio kelangsingan kritis → 𝐶 𝐶 = √2𝜋 2 (2 × 10 8 )/(2,5 × 10 5 ) = 125,664
𝜆 < 𝐶 𝐶 , maka digunakan Persamaan (8)
𝐹 𝑎 = [1 − 1 2 ( 10,0609 125,6637 )] (2,5 × 10 5 ) 5 3 + 3 8 [ 10,0609 125,6637 ] − 1 8 [ 10,0609 125,6637 ]
3 =   141,4526 MPa
𝑓 𝑎 = 𝑁 𝐴 = 576 0,0368 × 10 −3 = 15,6522 MPa  < 𝐹 𝑎 = 141,4526 MPa (𝐎𝐊)
• Pengecekan tegangan lentur izin ( 𝑓 𝑏 < 𝐹 𝑏 )
𝐹 𝑏 = 0,6(2,5 × 10 5 ) = 150 MPa
𝑓 𝑏 = M S x = 691,2 9,16 × 10 −3 × 10 −3 = 75,4585 MPa  <    𝐹 𝑏 = 150 MPa (𝐎𝐊)
• Pengecekan tegangan kombinasi pada penampang
Cek 𝑓 𝑎 /𝐹 𝑎 =  15,6522/141,4526 = 11,0653%  > 15% , maka digunakan Persamaan (13)
𝑟 𝑦 =   √ Iy 𝐴 = √ 2,58×10−4 0,0368 = 0,0837 m
𝐹 𝑒 = 12𝜋 2 (2 × 10 8 )
23 ( 1(3)
0,0837 ) 2 = 802,2552 MPa 0,8963 + 0,85(75,4585) (1 − 15,6522 802,2552 ) 150
= 0,5468   <   1 (𝐎𝐊)
Karena penampang strut awal yang dipilih memenuhi tegangan aksial, lentur, maupun kombinasi yang disyaratkan oleh AISC, maka strut pada proyek yang dianalisis akan dibuat menggunakan profil WF 690 × 289 mm.
Berdasarkan SNI 8460:2017, gaya prategang sebesar 10% sampai 25% gaya strut harus diberikan diberikan pada strut untuk  menjamin  kontak  yang  baik  antara  dinding/ waler  beam dan strut .  Pada  analisis  ini,  gaya  prategang  diambil sebesar 25% gaya strut sehingga:
F 𝑝𝑟𝑒𝑠𝑡𝑟𝑒𝑠𝑠 = 25% × 2451,15 = 612,7875 kN ≈ 610 kN

## Pemodelan dan Analisis Deformasi Dinding Diafragma Setelah Penambahan Sistem Penunjang
Ground anchor baris pertama, kedua, dan ketiga dipasang ketika galian mencapai elevasi -11.00 m, sedangkan ground anchor baris keempat dipasang setelah galian mencapai elevasi -12.00 m. Komponen free length dimodelkan sebagai elemen node-to-node  anchor dan  komponen fixed  length dimodelkan  sebagai  elemen geogrid .  Urutan  tahapan konstruksi  ( construction  stage )  pemasangan ground  anchor serta  deformasi  maksimum  dinding  diafragma  pada masing-masing fase konstruksi dijabarkan pada Tabel 4.
Tabel 4. Tahapan konstruksi pemasangan ground anchor dan deformasi maksimum dinding pada tiap fase
Fase Construction Stage Keterangan Deformasi Maksimum Dinding Diafragma (mm) 1 Initial Phase Fase awal galian 0 2 Load & D-wall Mobilisasi alat berat dan instalasi dinding diafragma 1,123 3 Dewatering 1 Dewatering muka air tanah hingga elevasi -4.00 m 1,725 4 First Excavation Galian tanah hingga elevasi -3.00 m 9,885 5 Dewatering 2 Dewatering muka air tanah hingga elevasi -7.00 m 10,49 6 Second Excavation Galian tanah hingga elevasi -6.00 m 22,44 7 Dewatering 3 Dewatering muka air tanah hingga elevasi -10.00 m 23,89 8 Third Excavation Galian tanah hingga elevasi -9.00 m 47,48 9 Dewatering 4 Dewatering muka air tanah hingga elevasi -13.00 m 51,58 10 Fourth Excavation Galian tanah hingga elevasi -10.00 m 66,11 11 Fifth Excavation Galian tanah hingga elevasi -11.00 m 86,17 12 1st, 2nd, 3rd anchor Instalasi angkur baris 1, baris 2, dan baris 3 63,32 13 Final  Excavation  w/ ground anchor Galian tanah hingga elevasi -12.00 m 81,96 14 4th anchor Instalasi angkur baris 4 75,41
Strut baris pertama, kedua, dan ketiga dipasang ketika galian mencapai elevasi  -11.00 m. Strut dimodelkan sebagai elemen fixed end anchor . Urutan tahapan konstruksi ( construction stage ) pemasangan strut serta deformasi maksimum dinding diafragma pada masing-masing fase konstruksi dijabarkan pada Tabel 5.
Tabel 5. Tahapan konstruksi pemasangan strut dan deformasi maksimum dinding pada tiap fase
Fase Construction Stage Keterangan Deformasi Maksimum Dinding Diafragma (mm) 1 Initial Phase Fase awal galian 2 Load & D-wall Mobilisasi alat berat dan instalasi dinding diafragma 1,123 3 Dewatering 1 Dewatering muka air tanah hingga elevasi -4.00 m 1,725 4 First Excavation Galian tanah hingga elevasi -3.00 m 9,885 5 Dewatering 2 Dewatering muka air tanah hingga elevasi -7.00 m 10,49 6 Second Excavation Galian tanah hingga elevasi -6.00 m 22,44 7 Dewatering 3 Dewatering muka air tanah hingga elevasi -10.00 m 23,89 8 Third Excavation Galian tanah hingga elevasi -9.00 m 47,48 9 Dewatering 4 Dewatering muka air tanah hingga elevasi -13.00 m 51,58 10 Fourth Excavation Galian tanah hingga elevasi -10.00 m 66,11 11 Fifth Excavation Galian tanah hingga elevasi -11.00 m 86,17 12 1st, 2nd, 3rd Strut Instalasi angkur baris 1, baris 2, dan baris 3 67,62 13 Final  Excavation  w/ strut Galian tanah hingga elevasi -12.00 m 78,54
Perencanaan Sistem Penunjang Untuk Mengatasi
Penambahan  Deformasi  Dinding  Diafragma  Pada  Proyek Galian Basemen
Gambar 9. Grafik perbandingan deformasi dinding diafragma ketika elevasi galian -11.00 m dan elevasi galian - 12.00 m dengan perkuatan ground anchor dan struts

## Analisis Perbandingan
Dinding diafragma pada proyek yang dianalisis telah mencapai kondisi darurat sehingga opsi sistem penunjang galian yang  akan  diterapkan  harus  mampu  mengatasi  deformasi  berlebihan  yang  terjadi  hingga  sekecil  mungkin  agar kegagalan  dapat  dicegah.  Dengan  pertimbangan  tersebut,  maka  efektivitas  sistem  penunjang  dalam  mengatasi deformasi  dinding  diafragma  menjadi  pertimbangan  utama  dalam  memilih  alternatif  opsi  sistem  penunjang  galian yang  akan  diterapkan.  Berdasarkan  grafik  pada  Gambar  9,  dapat  dilihat  bahwa  deformasi  yang  dihasilkan  setelah pemasangan ground anchor, baik ketika galian mencapai elevasi -11 m maupun -12 m, lebih kecil dibandingkan strut sehingga ground anchor direkomendasikan sebagai opsi utama pada analisis ini.
Selain efektif dalam mengurangi deformasi horizontal, desain opsi sistem penunjang galian yang dipilih juga harus dapat diaplikasikan pada lokasi proyek dan dapat dibangun secara efisien tanpa membuang waktu dan tenaga. Opsi ground anchor memang paling efektif jika ditinjau dari segi kemampuannya mengatasi deformasi horizontal, tetapi pelaksanaan konstruksinya memiliki beberapa kendala. Komponen fixed length dari ground anchor harus terbenam pada lapisan tanah keras agar dapat bekerja secara efektif, sementara pada proyek yang dianalisis lapisan tanah keras berada  cukup  dalam  dari  permukaan  tanah  sehingga  panjang free  length yang  diperlukan  menjadi  sangat  besar. Sebagian  komponen ground  anchor harus  dipasang  di  luar  lahan  proyek  sehingga  memerlukan  perizinan  terlebih dahulu kepada pemilik lahan atau pihak yang berwenang. Pemasangan ground anchor juga berpotensi mengganggu atau merusak komponen struktur bawah tanah eksisting seperti pipa, saluran air, terowongan, atau fondasi bangunan sekitar. Apabila pihak pemilik lahan tidak memberikan izin atau apabila lokasi rencana ground anchor bertabrakan dengan  komponen  struktur  bawah  tanah  yang  sudah  ada,  maka  terdapat  kemungkinan ground  anchor tidak  dapat digunakan sama sekali pada lokasi proyek sehingga perlu ditentukan opsi cadangan untuk mengantisipasi hal tersebut.
Dengan  tetap  mempertimbangkan  efektivitasnya  dalam  mengatasi  deformasi  dinding  diafragma, strut direkomendasikan sebagai opsi cadangan jika sewaktu-waktu ground anchor tidak dapat diaplikasikan. Pelaksanaan konstruksi strut memiliki beberapa kelebihan dibandingkan ground anchor karena pemasangannya dilakukan di dalam lubang  galian  sehingga  tidak  akan  mengganggu  komponen  struktur  bawah  tanah.  Pemasangan strut juga  tidak memerlukan perizinan dari pemilik lahan sekitar karena seluruhnya dipasang pada lahan proyek. Meskipun demikian, strut juga memiliki beberapa kekurangan. Karena strut dipasang di dalam lubang galian, maka keberadaan strut dapat
membatasi mobilitas alat berat sehingga mengganggu aktivitas proyek di dalam lubang galian. Komponen strut juga harus dilepaskan setelah pelat basemen selesai dicor sehingga akan memerlukan waktu, tenaga, dan biaya tambahan.

## 4. KESIMPULAN

## Kesimpulan
• Batas maksimum deformasi lateral dinding diafragma pada proyek yang dianalisis adalah 84 mm.
• Ketika galian mencapai elevasi -11.00 m, deformasi dinding diafragma yang terjadi adalah 86,17 mm dan telah melebihi  deformasi  izin  sehingga  sistem  penunjang  galian  perlu  ditambahkan  untuk  mencegah  keruntuhan dinding diafragma.
• Opsi  utama  sistem  penunjang  galian  yang  direkomendasikan  adalah ground  anchor karena  menghasilkan deformasi dinding yang terkecil. Panjang komponen fixed length ground anchor yang diperlukan adalah 14 m sedangkan panjang komponen free length ground anchor yang diperlukan adalah 56 m.
• Panjang  komponen ground  anchor yang  besar  menyebabkan  sebagian  komponen ground  anchor harus dipasang pada lahan di luar milik proyek sehingga muncul kemungkinan ground anchor tidak dapat diterapkan karena komponen ground anchor mengenai struktur eksisting lain atau terbentur masalah perizinan.
• Strut direkomendasikan sebagai opsi cadangan sistem penunjang galian untuk mengantisipasi apabila ground anchor tidak dapat diterapkan pada proyek karena seluruh komponen strut dipasang di dalam lubang galian sehingga tidak memerlukan perizinan dan tidak akan mengenai komponen struktur eksisting lain.

## Saran
• Pengaruh penambahan sistem penunjang galian terhadap penurunan tanah di belakang dinding diafragma dapat dianalisis lebih lanjut pada penelitian berikutnya.
• Beban gempa dapat dipertimbangkan pada penelitian selanjutnya mengingat proyek berada pada lokasi rawan gempa.
• Pemodelan galian dapat dilakukan secara tiga dimensi untuk menghasilkan analisis yang lebih akurat.
• Desain  sistem  penunjang  galian  dengan  menggabungkan  beberapa  tipe  sistem  penunjang  galian  dapat dilakukan pada penelitian selanjutnya untuk memperoleh konfigurasi yang optimal.

## DAFTAR PUSTAKA
Badan Standardisasi Nasional. (2017). Persyaratan Perancangan Geoteknik (SNI 8460:2017). http://sispk.bsn.go.id/SNI/DaftarList.
Bahrami, M. (2019, November). Strut Design of Deep Excavation: Theory and Solved Example. Diambil kembali dari ResearchGate:
https://www.researchgate.net/publication/337245335_Strut_Design_of_Deep_Excavation_Theory_and_Sol ved_Example
British Standards Institution. (1989). BS 8081:1989 British Standard Code of Practice for Ground Anchorages. British Standards Institution.
Das, B. M. (2011). Principles of Foundation Engineering, SI Seventh Edition. Cengage Learning. Federal Highway Administration. (1999). Geotechnical Engineering Circular No. 4 : Ground Anchors and Anchored Systems. U.S. Department of Transportation. Ou, C. Y. (2006). Deep Excavation : Theory and Practice. Taylor & Francis.
Peck, R. B. (1969). Deep Excavation and Tunneling in Soft Ground. Proceedings Seventh International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering (hal. 225-290). State-of-the-Art Volume. Puzrin,  A.  M.,  Alonso,  E.  E.,  &  Pinyol,  N.  M.  (2010).  Braced  Excavation  Collapse:  Nicoll  Highway,  Singapore. Geomechanics of Failures , 151-181. Rankine, W. M. (1857). On Stability on Loose Earth . Philosopic Transactions of Royal Society , 9-27.
Perencanaan Sistem Penunjang Untuk Mengatasi
Penambahan  Deformasi  Dinding  Diafragma  Pada  Proyek Galian Basemen