## EVALUASI SEISMIK GEDUNG BERTINGKAT EKSISTING MENGGUNAKAN
PROSEDUR ASCE 41-17
Yuliar Azmi Adhitama 1 , Bambang Supriyadi 2 dan Bambang Suhendro 3
1 Departemen Teknik Sipil dan Lingkungan, Universitas Gadjah Mada, Yogyakarta Email: adhitamaazmi@gmail.com
2 Departemen Teknik Sipil dan Lingkungan, Universitas Gadjah Mada, Yogyakarta Email: bambang.supri@ugm.ac.id
3 Departemen Teknik Sipil dan Lingkungan, Universitas Gadjah Mada, Yogyakarta Email: bsuhendro@ugm.ac.id

## ABSTRACT
The  XYZ  building  is  a  5-story  reinforced  concrete  building  with  an  earthquake  resistance  planning process using the SNI 1726:2002 standard, while the new earthquake resistance planning standard is currently  in  effect  referring  to  SNI  1726:2019.  Earthquake  map  updates  and  design  spectra  design methods  make  the  evaluation  process  of  earthquake  resistance  interesting  to  study  so  that  it  can determine the performance of building structures. ASCE 41-17 is a standard published by the American Society of Civil Engineers guiding seismic evaluation and retrofit of existing buildings. The evaluation process is based on secondary asbuilt drawing data which is analyzed using a nonlinear static procedure (pushover) with the SAP2000 program. The results of the structural analysis are reviewed globally; the XYZ Building is able to withstand lateral forces up to the displacement target and meets the Immediate Occupancy performance target for the BSE-1E seismic hazard and the Life Safety performance target for the BSE-2E seismic hazard. The distribution of plastic hinges occurs in the beam first, so it fulfills the strong column weak beam principle. However, if viewed in more detail, beam G2 does not meet the requirements when evaluated using a nonlinear static method with a  coefficient (DCR 1.14) and if it is not multiplied by the  coefficient the beam still meets the requirements with (DCR 0.91). Column capacity in accepting demand as a whole meets the requirements with a ratio of less than 1. Each type of column meets the requirements when demand is not multiplied by the  coefficient or after being multiplied by the  coefficient.
Keywords: performance, static, nonlinear, pushover, ASCE 41-17

## ABSTRAK
Gedung XYZ merupakan gedung beton bertulang 5 lantai dengan proses perencanaan ketahanan gempa gedung  menggunakan  standar  SNI  1726:2002,  sedangkan  saat  ini  berlaku  standar  perencanaan ketahanan  gempa  yang  baru  mengacu  pada  SNI  1726:2019.  Perubahan  peta  gempa  dan  cara perancangan  spektra  desain  menjadikan  proses  evaluasi  ketahanan  gempa  menjadi  menarik  untuk diteliti  sehingga  dapat  mengetahui  kinerja  struktur  bangunan.  ASCE  41-17  adalah  standar  yang diterbitkan oleh American Society of Civil Engineers mengatur evaluasi seismik dan evaluasi perbaikan bangunan  eksisiting.  Proses  evaluasi  berdasarkan  data  sekunder asbuilt  drawing yang  dianalisis menggunakan prosedur statik nonlinier ( pushover ) dengan program SAP2000. Hasil analisis struktur ditinjau secara global, Gedung XYZ mampu menahan gaya lateral sampai pada displacement target dan memenuhi target kinerja Immediate Occupancy untuk seismic hazard BSE-1E dan target kinerja Life Safety untuk seismic  hazard BSE-2E.  Distribusi  sendi  plastis  terjadi  pada  balok  terlebih  dahulu, sehingga memenuhi prinsip strong column weak beam. Namun jika dilihat lebih detail, balok G2 tidak memenuhi  persyaratan  ketika  dievaluasi  menggunakan  metode  statik  nonlinier  dengan  koefisien  (DCR 1,14) dan jika tidak dikalikan koefisien  balok tersebut masih memenuhi syarat dengan (DCR 0,91).  Kapasitas  kolom  dalam  menerima demand secara  keseluruhan  memenuhi  syarat  dengan  rasio kurang dari 1. Setiap jenis kolom memenuhi syarat baik ketika demand tidak dikalikan dengan koefisien  maupun setelah dikalikan dengan koefisien  .
Kata kunci: kinerja, statik, nonlinier, pushover , ASCE 41-17

## 1. PENDAHULUAN
Pada awal tahun 2021 Indonesia kembali mengalami gempa bumi dengan kekuatan 6,2 Mw dengan kedalaman 10 km yang bersumber 6 km timur laut dari Kota Majene, Provinsi Sulawesi Barat. Gempa tersebut mengakibatkan bangunan gedung dan infrastruktur rusak dan sebagian rumah sakit tidak bisa difungsikan karena rusak berat. SNI 1726:2019
mengatur bahwa bangunan rumah sakit digolongkan pada bangunan dengan kategori risiko IV yang memiliki target keandalan untuk stabilitas struktur akibat beban gempa yang ketat, yaitu 2,5% peluang kegagalan akibat MCE R .
Bangunan yang ditinjau dalam penelitian ini merupakan Gedung XYZ 5 lantai yang mempunyai 2 sisi gedung yang dibatasi  oleh  dilatasi,  terletak  di  Kabupaten  Sleman,  Provinsi  Daerah  Istimewa  Yogyakarta.  Penelitian  ini  hanya meninjau  bangunan  Gedung  XYZ  sisi  utara  saja.  Bangunan  tersebut  dibangun  pada  tahun  2003-2004,  proses perencanaan  ketahanan  gempa  gedung  menggunakan  standar  yang  berlaku  pada  saat  itu,  yaitu  SNI  1726:2002. Sedangkan  saat  ini  berlaku  standar  perencanaan  ketahanan  gempa  yang  baru  mengacu  pada  SNI  1726:2019. Perubahan  peta  gempa  dan  cara  perancangan  spektra  desain  menjadikan  proses  evaluasi  ketahanan  gempa  pada gedung ini menjadi menarik untuk diteliti sehingga dapat mengetahui kinerja struktur ketika dikenai gempa rencana sesuai peraturan yang berlaku saat ini.
Prosedur  statik  nonlinier  menggunakan  model  matematik  yang  menggabungkan  karakteristik  beban-deformasi nonlinier dari masing-masing komponen pada bangunan dengan peningkatan beban lateral secara monotonik sebagai representasi  dari  gaya  inersia  pada  gempa  sampai  target  perpindahan  terlampaui  atau  bisa  juga  disebut  analisis pushover .  Menurut  Dewobroto  (2006),  analisis pushover merupakan  prosedur  untuk  mengetahui  keruntuhan  suatu bangunan terhadap gempa dengan memberikan pola beban lateral statik pada struktur, kemudian ditingkatkan secara bertahap sampai satu target perpindahan lateral dari suatu titik tercapai.

## Pengujian frekuensi alami Gedung
Karakteristik  dinamik  pada  gedung  ini  telah  diteliti  oleh  Halisa  (2010)  melalui  pengujian  mikro.  Pengukuran dilakukan pada lantai dasar, lantai 2 dan pada lantai 4 pada kedua sisi gedung yang berbeda (lihat Gambar 1). Sehingga dari  hasil  pengukuran  dapat  dihitung  indeks  kerentanan  dan  percepatan  yang  masih  dapat  diterima  oleh  bangunan dengan menggunakan rumus Nakamura. Diperoleh nilai frekuensi alami gedung arah U-S adalah 2,6367 Hz dan pada arah B-T adalah 2,7832 Hz. Percepatan maksimum hasil pengukuran pada gedung adalah 1010,27 cm/det 2 , 5,05 kali lebih besar dari yang disyaratkan, sehingga gedung dapat digolongkan aman. Pemodelan numerik dengan beban time history berupa rekaman gempa El Centro tidak menyebabkan benturan antar struktur yang berhimpit dengan dilatasi eksisting sebesar 5 cm.
Gambar 1. Denah gedung yang dievaluasi

## 2. DASAR TEORI

## Target level kinerja bangunan eksisting
ASCE 41-17 mensyaratkan bahwa target level kinerja suatu bangunan harus terdiri dari target struktural dan target nonstruktural. Basic Performance Objective for Existing Building (BPOE) adalah Target kinerja dasar untuk bangunan eksisting yang mensyaratkan dilakukan evaluasi.
Tabel 1. Basic performance objective for existing building (BPOE)
Kategori Risiko Level Bahaya Gempa BSE-1E BSE-2E I & II Life safety structural performance Life safety nonstructural performance (3-C) Collapse prevention structural performance Hazards reduced nonstructural performance (5-D) III Damage control structural performance Position retention nonstructural performance (2-B) Limited safety structural performance Hazards reduced nonstructural performance (4-D) IV Immediate occupancy structural performance Position retention nonstructural performance (1-B) Life safety structural performance Hazards reduced nonstructural performance (3-D)
Vol. 6 No. 1, September 2022

## Seismic hazard
Besaran gaya gempa atau dikenal dengan seismic hazard diatur dalam ASCE/SEI 41-17 pasal (2.4.1). Analisis gempa pada penelitian ini menggunakan dua tingkat besaran gaya gempa yaitu BSE-1E dan BSE-2E. BSE-1E merupakan gempa desain dengan periode ulang ( return period ) 225 tahun dengan 20% probabilitas terlampaui dalam 50 tahun. BSE-2E merupakan gempa desain dengan periode ulang ( return period ) 975 tahun dengan 5% probabilitas terlampaui dalam 50 tahun. Grafik respons spektrum BSE-1E dan BSE-2E pada penelitian ini dapat dilihat pada Gambar 2.

## Prosedur statik nonlinier ASCE 41-17
Prosedur Nonlinear  Static  Procedure (NSP)  menggunakan  model  matematik  yang  menggabungkan  karakteristik beban-deformasi  nonlinier  dengan  peningkatan  beban  lateral  monotonik  sampai  target  perpindahan  terlampaui. Hubungan  antara  gaya  geser  dasar  dan  simpangan  lateral  titik  kontrol  harus  ditetapkan  untuk  rentang  titik  kontrol perpindahan antara 0 dan 150% dari target perpindahan. Beban lateral diberikan pada model matematik sesuai dengan proporsi terhadap distribusi massa pada tiap bidang diafragma lantai. Hubungan gaya-peripndahan nonlinear antara geser  dasar  dan  perpindahan  titik  kontrol  harus  diubah  dengan  hubungan  yang  diidealisasi  untuk  menghitung kekakuan lateral efektif, K e dan kekuatan leleh efektif, V y , dari bangunan seperti pada Gambar 3.
Gambar 2. Respons spektrum BSE-1E dan BSE-2E
Gambar 3. Kurva idealisasi base shear-displacement
Komponen  beban  gravitasi,  Q G harus  dimasukan  dalam  model  matematik  dengan  kombinasi  gaya  gempa  sesuai persamaan (1) dan waktu getar alami efektif, T e , dihitung sesuai persamaan (2).
Q G = Q D + Q L + Q S (1)
Vol. 6 No. 1, September 2022
dengan Q D = beban mati, Q L = beban hidup dan Q S = beban salju.
T e = T i √ 𝐾𝑖 𝐾𝑒 (2)
dengan T i = waktu getar alami elastis, K i = kekakuan lateral elastis dan K e = kekakuan lateral efektif.
Target perpindahan, δ t dihitung sesuai dengan persamaan (3) sebagai berikut:
δ t = C 0 C 1 C 2 S a 𝑇𝑒 2 4𝜋2 𝑔 (3)
dengan C 0 = faktor modifikasi  untuk spektral simpangan SDOF terhadap MDOF, C 1 = faktor modifikasi simpangan maksimum inelastic terhadap simpangan hitungan respon linier elastik,  C 2 = faktor modifikasi efek bentuk pinched hysteresis , S a = respon spektrum percepatan pada periode fundamental efektif dan g = percepatan gravitasi.
Prosedur  analisis  statik  linear,  dinamik  linear,  dan  statik  nonlinear  digunakan  redaman  sebesar  5%  respon  spektra dalam  analisis.  Kriteria  penerimaan  untuk  yang  digunakan  pada  prosedur  nonlinier  menurut  ASCE  41-17  sebagai berikut:
 Komponen primer dan sekunder aksi deformation-controlled harus memiliki kapasitas deformasi yang lebih besar dari perhitungan deformasi yang terjadi pada displacement target .
 Kriteria penerimaan untuk aksi force-controlled yang digunakan pada prosedur nonlinier menurut ASCE 41-17 harus memenuhi persamaan (4) berikut:
 (Q UF – Q G ) + Q G < Q CL (4)
dengan Q UF = aksi forced-controlled disebabkan oleh beban gravitasi dan gaya gempa, Q CL = kapasitas batas bawah ( lower-bound ) aksi forced-controlled ,  = faktor beban dan  = diambil 1 untuk CP atau 1,3 untuk LS dan IO.

## 3. PEMODELAN STRUKTUR
Pemodelan  struktur  Gedung  RSGM  dilakukan  dengan  software  SAP2000  sesuai  dengan asbuilt  drawing dan  data sekunder  lainnya.  Penampang  struktur  pada  balok,  kolom  dan borepile dilakukan  menggunakan frame  element sedangkan  komponen tangga, bordes, plat lantai dan pile cap dimodelkan  sebagai shell  element. Kekakuan efektif pada  penampang  dilakukan  modifikasi  sesuai  dengan  ketentuan  ASCE  41-17  dan  komponen  dinding  dimodelkan sebagai  beban  (tanpa  dinding),  karena  pada  saat  struktur  bangunan  menerima  eksitasi  getaran  besar  (gaya  lateral gempa)  dinding  bata  akan  retak  dan  tidak  memiliki  kekakuan  struktur.  Pemodelan  pada  program  SAP2000  dapat dilihat pada Gambar 4.
.

## Gambar 4. Pemodelan gedung XYZ di Sleman

## Pendefinisian sendi plastis
Evaluasi  nonlinier  pada  kapasitas  komponen  struktur  akan  diteruskan  melewati  batas  elastisnya  (kondisi  plastis) sampai  pada  titik  sesaat  sebelum  komponen  struktur  tidak  dapat  menerima  gaya  yang  terjadi.  Sehingga  perlu mendefinisikan properti plastifikasi masing-masing komponen struktur penahan gaya lateral.

## Gambar 5 Kurva gaya-deformasi terhadap kinerja komponen struktur ASCE 41-17
1. Sendi Plastis Kolom
Definisi  sendi  plastis  kolom  pada  lentur  dipilih  menggunakan fiber P-M2-M3  sesuai  penampang asbuilt  drawing untuk  mewakili  aksi  komponen  aksial  dan  lentur  arah  X  maupun  arah  Y. sedangkan  sendi  plastis  geser  dipilih menggunakan Shear V2 untuk arah X dan Shear V3 untuk arah Y.
2. Sendi Plastis Balok
Definisi sendi plastis balok pada lentur dipilih menggunakan M3 yang terletak pada 0,5 tinggi balok. Kurva momen- kurvatur  balok  diambil  dari  kurva  hasil  analisis  dari section  designer SAP2000  yang  disimplifikasi  menyesuaikan kolom momen-kurvatur yang tersedia pada program SAP2000. sedangkan sendi plastis geser menggunakan Shear V2 .
Gambar 6. Simplifikasi kurva momen-kurvatur balok
Tabel 2. Penjelasan Notasi Gambar 5. Notasi Warna Penjelasan A Titik awal B Batas linier komponen struktur yang diikuti pelelehan pertama IO Level kinerja Immediate Occupancy LS Level kinerja Life Safety CP Level kinerja Collapse Prevention C Batas sesaat sebelum komponen struktur mengalami kemiringan positif ( Collapse ) D Kekuatan sisa E Kegagalan total

## Pola beban statik nonlinier
Pada  prosedur  statik  nonlinier  atau pushover  analysis, input  beban  statik  nonlinier  tidak  dilakukan  kombinasi pembebanan akan tetapi beban gravitasi yang telah diaplikasikan ke model gedung dilanjutkan ke pembebanan statik nonlinier  dengan  mempertimbangkan  efek geometric  nonliniearity P-delta  secara  bertahap  sampai  pada target displacement tertentu yang dianalisis secara otomatis oleh program SAP2000. FEMA 274 merekomendasikan 3 pola pembebanan statik yang dapat dipilih pada saat melakukan analisis statik nonlinier yang dapat dilihat pada Gambar 7. Gaya lateral statik nonlinier dalam penelitian ini mengacu pada gaya pseudo seismik yang dihitung berdasarkan gaya berat efektif bangunan dan didistribusikan ke masing-masing kolom secara merata.
Gambar 6. Pola distribusi beban statik nonlinier FEMA 274

## 4. HASIL ANALISIS

## Perbandingan Frekuensi Alami Hasil Pengujian Lapangan dengan Pemodelan
Proses validasi pada pemodelan dilakukan dengan membandingkan frekuensi alami struktur bangunan hasil pengujian mikrotremor di lapangan yang dilakukan oleh (Halisa, 2010) dengan frekuesni alami struktur hasil pemodelan. Pada proses validasi dinding dimodelkan sebagai shell element terlebih dahulu,  karena pada saat pengujian mikrotremor dinding-dinding pada bangunan gedung akan memberikan kekakuan pada struktur yang dapat meningkatkan frekuensi alami bangunan  yang tercatat.  Model dipilih dari tiga asumsi perletakan pondasi dan  mengasumsikan penampang frame element tidak retak. Perbandingan frekuensi alami hasil pemodelan ditampilkan dalam Tabel 3.
Tabel 3. Perbandingan frekuensi model gedung dengan hasil pengukuran
Model Kode Arah Y (U-S) Arah X (B-T) Frekuensi (Hz) Selisih (%) Frekuensi (Hz) Selisih (%) Hasil Uji UJI-P 2.637 - 2.783 - Spring SP-P 2.541 3.6% 2.750 1.2% Jepit JP-P 2.586 1.9% 2.804 0.8% Sendi SD-P 2.471 6.3% 2.755 1.0%
Hasil pemodelan didapatkan model gedung yang paling mendekati frekuensi alami pengukuran adalah model JP-P dengan frekuensi alami arah Y sebesar 2,586 Hz selisih 1,9% dari hasil pengukuran dan arah X 2,804 Hz selisih 0,8% dari hasil pengukuran. Berdasarkan hasil data Tabel 3, pemodelan gedung yang dilakukan pada penelitian ini telah mendekati kondisi gedung eksisting.

## Kurva pushover
Kurva pushover merupakan  kurva  hubungan  gaya  geser  dasar  (V)  dengan  perpindahan  pada  suatu  titik  tinjau  (  ), analisis dilakukan pada masing-masing arah orthogonal bangunan di Gedung XYZ dengan parameter displacement control sebagai berikut: Magnitude = 428 mm (2%h n ), telah memenuhi 150% displacement target Joint = Nodal teratas ujung struktur beton
Gambar 7. Kurva p ushover pada Gedung XYZ
Secara  global  dilihat  dari  grafik  diatas  struktur  masih  mampu  menahan  gaya  gempa  evaluasi  dan  masih  memiliki kekuatan  menahan  gaya  gempa  sampai displacement  target 428  mm  ditunjukkan  dari  kedua  grafik  masih  belum menunjukkan kecenderungan untuk turun.

## Displacement target
Target  perpindahan  atau displacement  target merupakan  sasaran  perpindahan  nodal  kontrol  yang  harus  dicapai struktur  saat  menerima demand respons  spektral  BSE-1E  maupun  BSE-2E.  Target  perpindahan dihitung menggunakan persamaan (3). Hasil perhitungan target perpindahan kemudian di plot ke dalam kurva pushover hasil analisis  statik  nonlinier  untuk  mendapatkan  gambaran  kondisi  struktur  secara  global  pada  saat  tercapai  target perpindahan  sesuai  dengan seismic  hazard yang  ditinjau.  Grafik  kurva pushover dengan plot target  perpindahan masing-masing seismic hazard dapat dilihat pada Gambar 8. Kedua kurva pushover pada arah X dan arah Y Gedung XYZ masih belum menunjukkan kecenderungan untuk turun sehingga secara global struktur masih mampu menahan gaya lateral sampai target perpindahan yang ditentukan baik dengan seismic hazard BSE-1E target kinerja Immediate Occupancy maupun seismic hazard BSE-2E target kinerja Life Safety.
Gambar 8. Plot target perpindahan pada kurva pushover Gedung XYZ

## Simpangan antar lantai
Pemeriksaan  simpangan  ( drift) merupakan  salah  satu  metode  untuk  menentukan  level  kinerja  struktur  secara keseluruhan  sesuai  dengan  batasan  simpangan  yang  ditetapkan.  ASCE  41-17  secara  eksplisit  tidak  mensyaratkan pemeriksaan drift  ratio. Namun  untuk  menunjang  penilaian  menggunakan  metode  target  perpindahan,  dilakukan pemeriksaan drift ratio saat target perpindahan sesuai ASCE 41-17 menggunakan batasan perpindahan yang diatur dalam FEMA 356. Batasan drift untuk level kinerja struktur Immediate Occupancy maksimal sebesar 1% dan Life Safety maksimal sebesar 2%.
Hasil  pemeriksaan  pada  grafik  simpangan  atap  dan  simpangan  antar  lantai  pada  Gambar  9.,  menunjukkan  bahwa Gedung XYZ ditinjau secara global memenuhi batasan level kinerja Immediate Occupancy untuk seismic hazard BSE-
1E sebesar 1% tinggi lantai dan level kinerja Life Safety untuk seismic hazard BSE-2E sebesar 2% tinggi lantai kecuali lantai 3 gedung utara pada arah X dengan seismic hazard BSE-1E (1,03%).
Gambar 9. Simpangan atap dan simpangan antar lantai Gedung XYZ

## Persebaran sendi plastis
Pembentukan sendi plastis (plastifikasi) merupakan indikator kemampuan elemen struktur dalam menahan gaya dalam akibat beban yang diberikan pada struktur. Berdasarkan konsep strong column weak beam , sendi plastis diharapkan tidak terbentuk pada elemen  kolom sebelum seluruh balok  mengalami plastifikasi.Pengamatan pembentukan sendi plastis pada Gedung XYZ disajikan pada Gambar 10 dan dijelaskan pada Tabel 4 dan Tabel 5.
Gambar 10 Persebaran sendi plastis Gedung XYZ (a) BSE-1E arah X; (b) BSE-2E arah X; (c) BSE-1E arah X; (d) BSE-2E arah Y
Tabel 4 Detail persebaran sendi plastis Gedung XYZ BSE-1E Tinjauan Tahap Perpindahan (m) Base Force (kN) B ke IO IO ke LS LS ke CP CP ke C CP ke D > E Arah X 41 0.174 17222 7 2 2 0 0 0 Arah Y 36 0.157 22539 6 4 5 0 0 8 Tabel 5 Detail persebaran sendi plastis Gedung XYZ BSE-2E Tinjauan Tahap Perpindahan (m) Base Force (kN) B ke IO IO ke LS LS ke CP CP ke C CP ke D > E Arah X 63 0.276 24120 49 4 12 0 0 3 Arah Y 58 0.265 32520 28 25 7 0 0 14
Pada Tabel 4 terdapat 8 balok anak yang mengalami kegagalan (>E) pada tinjauan arah Y BSE-1E. Ketika ditinjau lebih detail balok-balok tersebut  masih  memiliki  kinerja Immediate Occpuancy untuk aksi  lentur sedangkan  untuk
(a)
(b)
(c) (d)
aksi geser sudah mengalami kegagalan. Sedangkan untuk Tabel 5 terdapat 3 balok anak yang mengalami kegagalan (>E) pada tinjauan BSE-2E arah X dan 14 balok anak pada arah Y. Namun jika ditinjau pada balok girder sebagai sistem penahan gaya gempa, balok girder masih memiliki level kinerja Immediate Occupancy untuk aksi lentur dan Life Safety untuk aksi geser. Persebaran sendi plastis juga di amati pada kolom-kolom kritis. Hasil analisis SAP2000, kolom pada gedung XYZ dengan seismic hazard BSE-1E maupun BSE-2E menunjukkan belum terbentuknya sendi plastis dan tulangan-tulangan pada kolom masih mampu menahan momen yang terjadi.
Pemeriksaan aksi forced-controlled
ASCE  41-17  mengatur  untuk  komponen force-contro lled  yang  tidak  dimasukkan  dalam  pemodelan  dengan karakteristik force-deformation nonlinier harus memenuhi persamaan (4). Nilai faktor beban  (gamma) diambil 1 dan nilai  (chi) diambil 1,3 sehingga  adalah 1,3 untuk seismic hazard BSE-1E dan BSE-2E. Hasil evaluasi pada aksi geser balok dan aksi geser kolom dapat dilihat pada Gambar 11 sampai Gambar 13.
Gambar 11 Hasil evaluasi DCR geser tier 3 balok (a) BSE-1E (b) BSE-2E
Gambar 12 Hasil evaluasi DCR geser tier 3 kolom (a) BSE-1E arah X; (b) BSE-1E arah Y
Gambar 13 Hasil evaluasi DCR geser tier 3 kolom (a) BSE-2E arah X; (b) BSE-2E arah Y
Berdasarkan Gambar 11, Balok G2 yang tidak memenuhi persyaratan ketika dievaluasi menggunakan metode statik nonlinier dengan koefisien  (DCR 1,14) namun jika tidak dikalikan koefisien  balok tersebut masih memenuhi syarat dengan (DCR 0,91). Kapasitas kolom dalam menerima demand secara keseluruhan memenuhi syarat dengan
(a) (b) (a) (b) (a) (b)
rasio  kurang  dari  1.  Setiap  jenis  kolom  memenuhi  syarat  baik  ketika demand tidak  dikalikan  dengan  koefisien  maupun setelah dikalikan dengan koefisien  .

## 5. KESIMPULAN
1. Gedung XYZ mampu menahan gaya lateral sampai pada displacement target yang ditentukan arah X maupun arah Y menggunakan seismic hazard BSE-1E dan BSE-2E.
2. Kecuali lantai 3 pada arah X (1,03%), simpangan antar lantai memenuhi syarat sebesar 1% untuk BSE-1E target Immediate Occupancy dan 2% untuk BSE-2E target Life Safety .
3. Distribusi sendi plastis terjadi pada balok terlebih dahulu, memenuhi prinsip strong column weak beam.
4. Ditinjau secara global, struktur bangunan memenuhi target kinerja Immediate Occupancy untuk seismic hazard BSE-1E dan target kinerja Life Safety untuk seismic hazard BSE-2E.
5. Terdapat balok girder tipe G2 yang tidak memenuhi persyaratan forced-controlled dengan DCR 1,14 (terlampaui 14% dari kapasitas balok).

## DAFTAR PUSTAKA
Aninthaneni, P.K., Dhakal, R.P. 2016. Prediction of Fundamental Period of Regular Frame Buildings. Bulletin of the New Zealand Society for Earthquake Engineering, Vol. 49, No. 2. Aritonang, T. S. M. 2010. Evaluasi Kinerja Gedung Instalasi Rawat Darurat RSUP Dr. Sardjito Yogyakarta terhadap Pengaruh Gempa . Tesis. Yogyakarta: UGM. Dewobroto, W. 2005. Evaluasi Kinerja Struktur Baja Tahan Gempa dengan Analisa Pushover . Civil Engineering National Conference: Sustainability Construction & Structural Engineering Based on Professionalism. Halisa, 2010. Karakteristik Dinamik Gedung Rumah Sakit Gigi dan Mulut Prof. Soedomo Yogyakarta dengan Menggunakan Seismometer . Tesis. Yogyakarta: Universitas Gadjah Mada. Handayani, N. K., Satyarno, I., Priyosulistyo, H. 2018. Aplikasi Analisis Pushover pada Gedung Eksisting Tujuh Lantai Aplikasi Analisis Pushover pada Gedung Eksisting Tujuh Lantai . Civil Engineering and Environmental Symposium.
Harris, J., Speicher, M., 2018. Assessment of Performance-Based Seismic Design Methods in ASCE 41 for New Steel Buildings: Special Moment Frames . Earthquake Spectra, Volume 34, No. 3. Masbudi, Purwanto, E., Supriyadi, A., 2015. Evaluasi Kinerja Struktur Gedung dengan Analisis Pusover (Studi Kasus: Gedung Bedah Sentral Terpadu Rumah Sakit Bethesda Yogyakarta). e-Jurnal Matriks Teknik Sipil. Setiawan, A. F., & Febriansyah, R. 2020. Laporan Analisis Kehandalan Struktur Gedung Lama Rumah Sakit Gigi dan Mulut Prof. Soedomo UGM . Yogyakarta: Universitas Gadjah Mada. Suryanto, S. E., 2018. Performance Based Seismic Design: Pendekatan Lebih Terukur dan Ekonomis untuk Perencanaan Bangunan Tingkat Tinggi Beton Bertulang . Tesis. Yogyakarta: Universitas Gadjah Mada. Utomo, J. 2019. Evaluasi Kinerja Seismik Rangka Beton Pemikul Momen Khusus dengan PERFORM-3D . Media Komunikasi Teknik Sipil. Wijaya, U. 2020. Assessment and Evaluation Procedure of Existing Industrial Building Structure Based on ASCE 41-17 . Journal of Physics: Conference Series