PEMBUBUTAN KERING BAJA AISI 1070 TERHADAP PERTUMBUHAN AUS SISI PAHAT KARBIDA BERLAPIS (TiAlN/TiN)
Sunarto Jurusan Teknik Mesin, Politeknik Negeri Bengkalis Jalan Bathin Alam Bengkalis email : sunarto@polbeng.ac.id

## Abstrak
Pemesinan kering menjadi pilihan bilamana dampak yang diakibatkan oleh pemesinan basah berbahaya bagi operator dan lingkungan sekitar. Pemesinan kering adalah proses pemotongan logam tanpa menggunakan cairan pemotongan sehingga  akan  meningkatnya  suhu  saat  pemotongan  berlangsung.    Suhu  pemotongan  yang  tinggi  akan  mengurangi kemampuan  pahat  dan  memperpendek  umur  pahat.  Usaha  peningkatan  kemampuan  pahat  karbida  (WC+Co) dilakukan  dengan  melapisi  bahan  pelapis  diantaranya  Titanium  Aluminium  Nitrida  (TiAlN)  dan  Titanium  Nitrida (TiN). Pahat karbida berlapis (TiAlN/TiN) dengan type GC 1005 yang direkomendasikan untuk memotong paduan Aluminium pada kecepatan potong (V) = 2000 m/menit dalam penelitian ini digunakan untuk memotong baja AISI 1070 yang memiliki kekerasan 93,33 HRB dengan tujuan membuktikan ketangguhan pahat. Pengujian ketangguhan pahat  dilakukan  dengan  terlebih  dahulu  menetapkan  kondisi  pemotongan.  Hasil  yang  didapat  pahat  mampu memotong  baja  AISI  1070  sampai  kecepatan  potong V =  270  m/menit,  gerak  makan (f) =  0,15  mm/putaran  dan kedalaman potong (a) = 1,5 mm dalam  waktu (tc) = 8  menit dan  keausan tepi (VB) sebesar 0,38 mm dengan jenis kerusakan abrasive.
Kata kunci : Pemesinan Kering, Aus Sisi (VB), Kecepatan Potong (V), Gerak Makan (f)

## Abstract
Dry machining has become one of the options when the impact caused by wet machining endangers the operators and the surrounding environment. Dry machining is a metal cutting process without using any cutting fluids that will increase the temperature when doing the cutting. High cutting temperature will reduce the ability of a cutting tool and shorten the life of the cutting tools. The effort which was done to increase the ability of carbide tool (WC + Co) is through coating the coating materials including Titanium Aluminum Nitride (TiAlN) and Titanium Nitride (TiN). Coated-carbide Cutting  Tool (TiAlN  /  TiN)  type GC  1005 which  was recommended  for  cutting  aluminum  alloy  in cutting speed of (V) = 2000 m / minute in this study was used to cut steel AISI 1070 had a hardness of HRB 93.33 with the purpose of proving the toughness of the cutting tools. Cutting tool Toughness testing is done by starting to set the cutting conditions. The results obtained from this test was that the cutting tool was capable to cut steel AISI 1070 and reached the cutting speed upto V = 270 m / minute, the feed rate (f) = 0.15 mm / rotation and depth of cut (a) = 1.5 mm in time (tc) = 8 minutes and flank wear (VB) of 0.38 mm with an abrasive damage.
Keywords : Dry Machining, Flank Wear (VB), Cutting Speed (V), Feed Rate (f)

## PENDAHULUAN
Proses pemotongan tanpa menggunakan cairan pemotongan atau disebut juga dengan pemesinan  kering  menjadi  alternatif dewasa ini mengingat dampak yang ditimbulkan aki- bat  cairan  pemotongan  membahayakan  bagi operator  dan  lingkungan  sekitar.  Badan  ad- ministrasi keamanan dan kesehatan Amerika (OSHA)  secara  berkesinambungan  memper- baiki hukum – hukum baru yang berkaitan de- ngan  manukfaktur  dan  dampak  lingkungan yang sehat. Salah satu perhatian yang utama
pada industri pemotongan logam adalah ber- kaitan  dengan  kesehatan  bila  menggunakan cairan  pemotongan  pada  pemesinan  basah. Hingga  saat  ini,  telah  diestimasi  lebih  dari 100 juta galon dari cairan pemotongan  yang digunakan  setiap tahun  di  Amerika  (NPRA, 1991). Selain itu juga telah diestimasi bahwa diantara  700.000  sampai  1.000.000  pekerja mengalami pengaruh buruk karena cairan pe- motongan di Amerika setiap tahunnya (Ben- net, 1957).
Salah satu akibat dari pemesinan kering
adalah  temperatur  potong  yang  tinggi  se- bagai  akibat  dari  gesekan  antara  permukaan pahat dan benda kerja. Temperatur yang ting- gi pada saat pemotongan didapat dari energi pemotongan yang diubah menjadi panas me- lalui  proses  gesekan  antara  geram  dengan bidang  aktif  pahat  dan  antara  pahat  dengan benda  kerja,  serta  proses  perusakan  mole- kuler  atau  ikatan  atom  pada  bidang  geser (shear  plane).  Karena  tekanan  yang  besar akibat  gaya  pemotongan  serta  temperatur yang  tinggi  maka  permukaan  aktif  pahat akan mengalami keausan.
Astakhov VP (2006) banyak industri pe- motongan  logam  menggunakan  pahat  kar- bida  (WC+Co)  berlapis  pada  proses  pro- duksinya.    Salah  satu  pahat  karbida  yang  di produksi  oleh Sandvick  Coromant adalah type  GC  1005  yang  dilapisi  dengan  bahan pelapis Titanium Aluminium Nitrida (TiAlN) dan Titanum Nitrida (TiN) dengan kekerasan 1750 HV yang direkomendasikan untuk me- motong bahan  Aluminium  pada  kecepatan potong maksimum 2000 m/menit.
Untuk  menambah  perbendaharaan  dibi- dang penggunaan pahat insert tipe GC 1005 maka dalam penelitian ini akan dilakukan uji kemampuan pahat ketika membubut material baja  AISI  1070  yang  memiliki  kekerasan 93,33  pada  skala  HRB.  Kecepatan partum- buhan aus sisi dan kondisi pemotongan men- jadi fokus dalam pembahasan tulisan ini.

## TINJAUAN PUSTAKA Aus Sisi (VB) dan Aus Kawah (KT)
Selama  proses  pembentukan  geram berlangsung,  pahat  dapat  mengalami  kega- galan  dari  fungsinya  yang  normal  karena disebabkan oleh beberapa hal antara lain; 1). Keausan  yang  secara  bertahap  membesar (tumbuh)  pada  bidang  aktif  pahat,  2).  Retak yang  menjalar  sehingga  menimbulkan  pa- tahan pada mata potong pahat, 3). Deformasi plastik  yang  akan  mengubah  bentuk/geo- metri pahat. Jenis kerusakan yang terakhir di atas  disebabkan  oleh  tekanan  temperatur yang  tinggi  pada  bidang  aktif  pahat  dimana
kekerasan dan kekuatan  material pahat akan turun bersama dengan naiknya temperatur.
Selama  proses  pemotongan  berlangsu- ng, keausan tepi/sisi (VB) dan juga keau-san kawah (KT) akan  membesar  (tumbuh)  se- taraf dengan bertambahnya waktu pemotong- an (tc) (menit).
Aus  sisi  adalah  bentuk  aus  pada  sisi (flank)  pahat  potong  disebabkan  perubahan bentuk radius  ujung  pahat  oleh  gesekan  an- tara  permukaan  pemesinan  benda  kerja  de- ngan sisi pahat karena kekakuan benda kerja. Besarnya  aus  sisi  dapat  diketahui  dengan mengukur  panjang VB yaitu  jarak  antara mata potong sebelum terjadi keausan sampai ke garis rata-rata bekas keausan pada bidang utama.  Aus  sisi  sangat  mempengaruhi  hasil akhir,  integritas  permukaan,  gaya  dan  daya potong.  Aus  sisi  sangat  menentukan  kriteria usia  pakai  pahat  (tool  life)  dan  merupakan indeks  yang  sangat  penting  untuk  meng- evaluasi peformance dari  pahat  potong  (Ta- katsu, et. al., 1983).
Aus  Kawah (Crater  Wear) disebabkan oleh  suhu  pemotongan  yang  tinggi  pada bidang  kontak  antara  serpihan  dan  pahat (rake  face), dan  pada  tingkat  tertentu  terjadi pelarutan  secara  kimia  antara  pahat  dan benda  kerja yang  menyebabkan  pengikisan. Aus  ini    akan  meningkatkan  kerja  sudut sadak pahat (face edge) dan mengurangi gaya potong. Kedalaman kawah adalah parameter yang banyak digunakan untuk mengevaluasi keausan  kawah  (Rochim,  1993). Bentuk keausan  sisi dan  kawah  pada  pahat  potong dapat dilihat pada Gambar 1 berikut :
Gambar 1. Keausan kawah (crater wear) dan Keausan Tepi (flank wear)
Keausan  kawah  hanya  dapat  diukur  dengan memakai  alat  ukur  kekasaran  permukaan, jarum atau sensor alat ukur digeserkan pada bidang geram dengan sumbu penggeseran di- atur sehingga sejajar bidang geram (Rochim, 1993).
Tiga  daerah  yang  biasanya  digunakan untuk  mengidentifikasi  laju  keausan  sisi  se- bagai  salah  satu  untuk  menentukan  umur pahat  yaitu:  periode  peretakan  (break-in periode),  ialah  periode  keausan  yang  terjadi sesaat  setelah  pengoperasian,  dimana  pada periode  ini  keausan  pahat  berjalan  sangat cepat terutama pada bagian tajam dari ujung pahat. Daerah keausan konstan (steady-state wear region);  daerah  ini  menggambarkan laju  keausan  sebagai  fungsi  linear  terhadap waktu.    Daerah  kerusakan  (failure  region); pada periode ini laju keausan pahat berjalan dengan  cepat  sehingga  temperatur  potong bertambah  tinggi  dan  efisiensi  proses pemesinan  berkurang,  dan  akhirnya  pahat rusak akibat temperatur tinggi.
Gambar 2. Kurva Pertumbuhan Aus Sisi
Kemiringan  (slope)  kurva  pada  daerah keausan  dipengaruhi  oleh  material  dan  kon- disi  pemotongan.  Material  yang  lebih  keras, peningkatan  kecepatan  potong,  besar  gerak makan  dan  kedalaman potong  akan  menye- babkan peningkatan laju keausan (kemiring- an  kurva bertambah).  Hubungan  antara  kea- usan  pahat  dengan  beberapa  kecepatan  po- tong dapat dilihat pada Gambar 3.
Dengan  bertambahnya  kecepatan  poto- ng,  maka  laju  keausan  juga  bertambah,  se-
hingga  tingkat  kerusakan  yang  sama  akan dicapai dalam waktu yang lebih cepat.
Gambar 3. Keausan Pahat Vs. Kecepatan Potong
Kerusakan  fatal  pada  pahat  tidak  boleh terjadi,  sebab  gaya  pemotongan  akan  sangat tinggi  sehingga  dapat  merusakkan  seluruh pahat, mesin perkakas dan benda kerja, serta dapat  membahayakan  operator.  Untuk  me- nghindari hal tersebut ditetapkan suatu batas harga keausan sisi pahat (VB) yang dianggap sebagai batas kritis dimana pahat tidak boleh digunakan.
Tabel 1. Nilai Keausan Sisi Pahat No Pahat Benda Kerja VB(mm) 1. HSS Baja & Besi Tuang 0,3 – 0,8 2. Karbida Baja 0,2 – 0,6 3. Karbida Besi Tuang & Non Ferrous 0,4 – 0,6 5. Keramik Baja & Besi Tuang 0,3

## Sumber: Taufiq Rochim (1993)
Kriteria  umur  pahat  dapat  dilakukan dengan cara  mengukur  keausan  sisi  (VB). Hasil  pengukuran  dapat  ditampilkan  berupa grafik.  Grafik  yang  dihasilkan  merupakan hubungan  antara  dimensi  keausan VB (sumbu  Y)  dan  waktu  pemotongan tc (sumbu X). Penentuan umur pahat (T1) pada kecepatan  potong  (V1)  dimana  kriteria  saat berakhirnya  umur  pahat  keausan  tepi  (VB mak)  =  0,3  mm.  Salah  satu  peralatan  yang digunakan  untuk  mengukur  keausan  tepi
pahat  adalah USB  Digital  Microscope.
Pengukuran  keausan  tepi  dilakukan  dengan meletakkan  dasar  pahat  pada  meja  ukur. Ukuran  keausan  sisi VB pahat  dapat langsung  di  peroleh  dengan  menarik  garis ukur dari gambar.
Mekanisme Aus Pahat.

## a. Proses Pengikisan (Abrasive)
Berupa  gesekan  antara  aliran  material benda  kerja  pada  bidang  geram  dan bidang  utama  pahat.  Proses  pengikisan berbanding  langsung  terhadap  jarak  po- tong  (cutting  distance)  dan  tidak  tergan- tung pada suhu. Mekanisme pembentuk- kan  radius  serpihan  Ro  juga  memung- kinkan terjadinya aus abrasif pada pahat.

## b. Proses Kimiawi
Dua  permukaan  yang  saling  bergesekan dengan tekanan yang cukup besar beserta lingkungan  kimiawi  yang  aktif  (udara maupun cairan pendingin dengan komposisi  tertentu)  dapat  menyebabkan interaksi  antara  material  pahat  dengan benda  kerja.  Permukaan  material  benda kerja yang baru saja terbentuk
(permukaan geram dan permukaan benda kerja  yang  telah  terpotong)  sangat  aktif sehingga  mudah  bereaksi  kembali  dan menempel  pada  permukaan  pahat.  Pada kecepatan  potong  yang  rendah,  oksigen dalam  udara  pada  celah-celah  diantara pahat  dengan  geram  atau  benda  kerja mempunyai  kesempatan  untuk  bereaksi dengan material  benda  kerja  sehingga akan  mengurangi  derajat  penyatuan  de- ngan  permukaan  pahat.  Akibatnya  dae- rah  kontak  dimana  pergeseran  antara pahat dengan geram/benda kerja akan le- bih luas sehingga proses keausan karena gesekan akan terjadi lebih cepat.

## c. Proses Adhesi (Adhesive) atau Kerusakan  Patah Rapuh
Adalah  sebagai  laju  proses  yang  terkait dengan  suhu  serta  kondisi  pemotongan.
Pada  tekanan  dan temperatur  yang  re- latif tinggi,  permukaan  metal  yang  baru saja  terbentuk  akan  menempel  dengan permukaan metal yang lain. Proses adhe- si  tersebut  terjadi  disekitar  mata  potong pada  bidang  geram  dan  bidang  utama pahat.

## d. Proses Difusi atau Peresapan (Diffusion)
Pada  daerah  dimana  terjadi  pelekatan (adhesi)  antara  material  benda  kerja dengan  pahat  dibawah  tekanan  dan  tem- peratur  yang  tinggi  serta  adanya  aliran metal  (geram  dan  permukaan  terpotong relatif  terhadap  pahat)  akan  menye- babkan  timbulnya  proses  difusi.  Dalam hal  ini  terjadi  perpindahan  atom  metal dan karbon dari daerah dengan kecepatan tinggi menuju ke daerah dengan konsentrasi  rendah.  Kecepatan  keausan karena proses difusi dipengaruhi beberapa faktor, antara lain :
1. Daya  larut  (solubility) dari  berbagai fasa  dalam  struktur  pahat  terhadap material benda kerja 2. Temperatur 3. Kecepatan aliran metal yang melarutkan.

## e. Proses Oksidasi
Pada  kecepatan  potong  yang  tinggi (temperatur  yang  tinggi)  ketahanan karbida  atas  proses  oksidasi  akan menurun.  Karbida  dapat  teroksidasi  bila temperaturnya  cukup  tinggi  dan  tak  ada perlindungan  terhadap  serangan  oksigen dalam  atmosfir.  Akibatnya  struktur material  pahat  akan  lemah  dan  tidak tahan  akan  deformasi  yang  disebabkan oleh gaya pemotongan. Cairan pendingin dalam batas-batas tertentu mampu mencegah terjadinya proses oksidasi.
f. Proses Deformasi Plastik
Kekuatan pahat untuk menahan tegangan tekan  merupakan  sifat  material  pahat
yang  dipengaruhi  oleh  temperatur.  Hal inilah yang merupakan faktor utama yang membatasi kecepatan penghasilan geram bagi suatu jenis pahat. Penampang geram harus direncanakan supaya tekanan yang diderita ujung pahat tidak melebihi batas kekuatan  pahat  untuk  menghindari terja- dinya proses deformasi plastik.

## METODE PENELITIAN Bahan
1. Baja AISI 1070
Baja  AISI  1070  ialah  baja  yang  meng- andung unsur karbon antara 0,65 s/d 0,75%. Dalam  perdagangan  dibuat  dalam  bentuk pelat,  batangan  untuk  keperluan  tempa, pekerjaan mesin, dan lain-lain. Dimensi baja AISI  1070    seperti  yang  ditunjukkan  pada Gambar 4 di bawah ini:
Gambar 4. Dimensi Baja AISI 1070
Hasil uji komposisi baja AISI 1070 sebagai- mana yang ditunjukkan  pada Tabel berikut :
Tabel 2. Komposisi AISI 1070

## 2. Pahat Potong
Kandidat  pahat  potong  yang  digunakan dalam  penelitian  ini  merupakan pahat  pro- duksi  dari  perusahaan Sandvick  Coromant yaitu pahat  karbida  berlapis  (coated) dari bahan Titanium Aluminium Nitrida (TiAlN) dan  Titanium  Nitrida  (TiN) yang  dihasilkan melalui  proses  PVD.  Spesifikasi  pahat tersebut dapat dilihat pada Tabel berikut :
Tabel 3. Spesifikasi Pahat Potong (GC 1005)
Dimensi  pahat  karbida  coated  (TiAlN/TiN) dapat dilihat pada Gambar 5 berikut:
Gambar 5. Dimensi Pahat Bubut
Pemegang pahat yang digunakan adalah SDJCR (93 o ) yang dikhususkan untuk proses bubut. Bentuk pemegang pahat seperti Gam- bar 6 berikut :
Gambar 6. Pemegang Pahat (Tool Holder)

## Peralatan
1. Mesin Bubut CNC
Mesin  yang  digunakan  pada  penelitian  ini adalah  mesin  bubut  CNC  beserta  keleng- kapannya.  Mesin  bubut  CNC  dapat  dilihat pada Gambar 7 berikut :
Gambar 7.  Mesin Bubut CNC

## 2. Rockwell Hardness Tester TH 500
Untuk  menguji  kekerasan  benda  kerja digunakan  alat  uji  kekerasan Rockwell Hardness  Tester TH  500.  Bentuk  alat  uji kekerasan tersebut seperti Gambar 8 berikut:
Gambar 8. Rockwell Hardness Tester

## 3. Mikroskop
Untuk  mengambil  data  gambar  kegagalan pahat  yang  terjadi  setelah  proses  pemesinan digunakan USB  Digital  Microscope. Bentuk USB  Digital  Microscope dapat  dilihat  pada Gambar 9 berikut:

## Gambar 9. USB Digital Mikroskop

## 4. Scanning Electron Microscopy (SEM)
Scanning  Electron  Microscopy (SEM)  di- gunakan  untuk  studi  detail  arsitektur  per- mukaan sel (atau struktur renik lainnya), dan obyek  diamati  secara  tiga  dimensi.  SEM dapat dilihat pada Gambar 10 berikut :

## Metode
Untuk  mendapatkan bentuk  pertumbuhan aus  sisi  (VB)  pahat  yang  dapat  digunakan sebagai  penentu  umur  pahat  (Tool  Life)  di-
lakukan  dengan  membuat  beberapa  kondisi pemotongan  sebagai  mana  yang  terdapat pada Tabel berikut :
Gambar 10. FESEM
Tabel 4. Pemotongan Baja AISI 1070 Vs. Pahat Karbida Coated  (TiAlN/TiN)
Proses  pemesinan  dilakukan  dengan menggunakan mesin bubut CNC bahan baja AISI  1070.      Proses  pengukuran  aus  sisi (VB) diambil pada setiap panjang pemesinan (lt) adalah 60 mm dengan kecepatan potong (V)  bervariasi  sesuai  dengan  Tabel.  Harga batas  keausan  sisi (VB) untuk  pahat  karbida adalah  0,3  mm  dengan  waktu  pemotongan tidak  kurang  dari  5  menit  (ISO  3685-1977). Keausan  sisi (VB) dilihat  dengan  meng- gunakan USB Digital Microscope.
Setup    peralatan    pemesinan  seperti yang  ditunjukkan  pada Gambar 11 berikut:
Gambar 11. Setup Peralatan
Proses  pengambilan  besar  keausan  sisi sebagaimana yang ditunjukkan pada Gambar 12 berikut:
Gambar 12. Pengukuran VB
Untuk  mengetahui  komposisi baja  AISI 1070 dilakukan proses uji komposisi sebagai berikut :
Gambar 13. Uji Komposisi

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Pemotongan  baja  AISI  1070  sesuai dengan  Tabel 4 yang  direncanakan  di  dapat data sebagai berikut :
Tabel 5. Rekapitulasi Pemotongan
Pada  pemotongan  pertama,  kedua, ketiga dan keempat dengan kondisi pemotongan (V) =  175,  200,  210  dan  215 m/menit,  gerak  makan (f) =  0,1  dan  0,13 mm/put kedalaman potong (a) 1 mm dan 1,5 mm  dengan  waktu  pemotongan (tc) selama 2,19,  2,19,  5,38,  dan  1,24  menit  besar  aus sisi (VB) baru  mencapai  0,01  mm.  Hal  ini masih  mengidentifikasikan  bahwa  umur
pakai  pahat  masih  jauh  dari  ketentuan  yaitu minimal VB 0,3  mm  dalam  waktu  pemo- tongan (tc) tidak  kurang  dari  5  menit  (ISO 3685: 1977).
Bentuk keausan sisi pada kondisi pemo- tongan di atas dapat dilihat pada Gambar 14 berikut :
Gambar 14. Bentuk Aus Sisi
Kurva  pertumbuhan  aus  sisi  pada kecepatan potong 210 m/menit sebagaimana pada Gambar 15 berikut:
Gambar 15. Kurva Pertumbuhan VB
Dari  hasil  pemesinan  dengan  kondisi pemotongan  pertama,  kedua,  ketiga  dan  ke- empat  masih  belum  menunjukkan partum- buhan  aus  sisi  yang  signifikan  maka  dilan- jutkan  dengan  pemotongan  kelima  dan  ke-
0 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0 2 4 6 8 10 A u s S isi , VB (m m ) Waktu, tc (menit) Kurva Aus Sisi (VB) Pahat Karbida Coated(TiAlN/TiN) Vs. Baja AISI 1070 V=210m/menit, f=0,15mm/put, a=1,5mm Aus Sisi = 0,01 mm mm
enam  dengan (V) =  235  dan  215  m/menit  , gerak makan (f) = 0,2 dan 0,16 mm/putaran, waktu pemotongan (tc) hanya 0,18 dan 1,08 dengan  kondisi  pahat  berupa  patahan  pada ujung  pahat  atau  termasuk  dalam  kerusakan patah  rapuh  akibat  tekanan  yang  terima pahat melebihi kemampuannya.
Bentuk  kerusakan  pahat  pada  kondisi pemotongan di atas sebagaimana yang ditun- jukkan pada Gambar 16 berikut:
Gambar 16. Patahan Sisi pahat
Uji kemampuan pahat dilanjutkan deng- an  merubah  kondisi  pemotongan  yaitu  pada pemotongan  ketujuh  dan  kedelapan  dengan kecepatan potong (V) 210 dan 250 m/menit, gerak makan (f) 0,15 mm/put dan kedalaman potong (a) 1,5 mm. Pertumbuhan aus sisi VB pada  kondisi  ini  sebesar  0,04  mm  dalam waktu (tc) 9  menit  dan  0,11  mm  dalam waktu (tc) 7,3  menit.  Hasil  yang  di  dapat masih belum sejalan dengan ketentuan umur pahat  yang  direkomendasikan  oleh  ISO 3685: 1977. Kerusakan pahat lebih dominan disebabkan oleh pengikisan (Abrasive).
Bentuk kerusakan pahat  dengan kondisi pemotongan  di  atas  dapat  dilihat  seperti Gambar 17 berikut :
Gambar 17. Kerusakan Pahat
Kurva pertumbuhan aus sisi ditunjukkan  sebagaimana  pada  Gambar  18 berikut:
Gambar 18.  Kurva Pertumbuhan VB
Dari Gambar 18 diatas tahapan aus awal berada  pada  menit  4  dan  tahapan  aus  rata- rata berada pada menit 6 s.d 8.
Pemotongan kesembilan dengan kondisi pemotongan V = 270 m/menit, gerak makan (f) =  0,15  mm/put,  kedalaman  potong (a) = 1,5 mm dan lama pemotongan (tc) = 8 menit menghasilkan  kurva  pertumbuhan  aus  sisi seperti berikut:
Gambar 19. Kurva Pertumbuhan VB
Dari  Gambar  19  di  atas  bahwa  tahapan aus awal berada pada menit 0 s.d 2, tahapan aus  rata-rata  berada  pada  menit  2  s.d  7, tahapan  aus  mendadak  berada  pada  menit  7 s.d 8. Kurva pertumbuhan aus yang di dapat
0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 0.12 0 2 4 6 8 A u s S isi , V B ( m m ) Waktu (menit) Kurva Aus Sisi (VB) Pahat Karbida Coated (TiAlN/TiN) Vs. Baja AISI 1070 V=250m/menit, f=0,15mm/put, a=1,5mm 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0 2 4 6 8 10 A u s S isi , VB (m m ) Waktu, tc (menit) Kurva Aus Sisi (VB) Pahat Karbida Coated (TiAlN/TiN) Vs. Baja AISI 1070 V=270mm/menit, f=0,15mm/put, a=1,5mm Aus Awal Aus Rata-rata Aus Mendadak Patahan
VB=0,11
dikategorikan  sesuai  dengan  ketentuan  ISO 3685:  1977  dan  dapat  dijadikan  sebagai referensi utnuk mengetahui umur pahat.
Bentuk  kerusakan  pada  pemotongan  ke sembilan ini  berupa  aus  oleh  Abrasive sebagaimana yang ditunjukkan pada Gambar 20 berikut :
Gambar 20. Kerusakan Pahat
Pemotongan kesepuluh dengan V = 300 m/menit, gerak makan (f) = 0,15 mm/put dan kedalaman  potong (a) =  1,5  mm  serta  lama pemotongan (tc) = 3 menit menghasilkan aus sisi VB sebesar  1,51  mm.  Dapat  dinyatakan bahwa  kondisi  pemotongan  tersebut  tidak dapat  dijadikan  pedoman  penentuan  umur pahat.  Kurva  pertumbuhan  aus  sisi  dari kondisi  pemotomngan  di  atas  sebagaimana yang terlihat pada Gambar 21 berikut :
Gambar 21. Kurva Pertumbuhan VB
Bentuk  kerusakan  pada  pemotongan  ke sepuluh  ini  berupa  aus  oleh  Abrasive sebagaimana yang ditunjukkan pada Gambar 22 berikut :
Gambar 22. Kerusakan Pahat

## KESIMPULAN
1. Pahat  Karbida  (WC+Co)  yang  diapisi dengan  bahan  pelapis  (TiAlN/TiN)  pro- duksi  Sandvick  Coromant  dengan  Type GC  1005  yang  direkomendasikan  untuk memotong  paduan  Aluminium dengan kecepatan  potong  maksimum  2000  m/ menit  dapat  digunakan  untuk  memotong baja  AISI  1070  pada  kecepatan  potong 270 m/menit.
2. Pemotongan  baja  AISI  1070  dengan kondisi  pemotongan Vc =  270  m/menit, gerak  makan (f) =  0,15  mm/put  dan kedalaman  potong  (a)  menghasilkan  aus sisi VB =  0,38  mm  dalam  waktu (tc) 8 menit.
3. Lapisan  (TiAlN/TiN)  berdampak  pada peningkatan  ketangguhan  pahat  dalam memotong logam ferro.

## DAFTAR PUSTAKA
Astakhov  V  P  (2006).  Tribology  of  Metal Cutting. Elsevier, London.
Bennet.  E.  O (1957) The  Role  of  Sulfate Reducing Bacteria in The Deterioration of Cutting Oils.
ISO 3685 (1977) Second Edition 1993. NPRA, 1997, Report on U.S Lubricating Oil Sales.  1991 Operations, Institute  for production and Machine Tools University of Hannover, Germany.. Rochim, T (1993) Teori & Teknologi Proses Pemesinan. Higher Education
Development Support Project. Jakarta.
Mei 1993.
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 0 1 2 3 4 A u s S isi , VB (m m ) Waktu, tc (menit) Kurva Aus Sisi (VB) Pahat Karbida Coated (TiAlN/TiN) Vs. Baja AISI 1070
V=300m/menit, f=0,15mm/put, a=1,5mm

## VB=1,51