Abstrak — Offshore  fixed  platform didefinisikan  sebagai  platform yang berada di atas permukaan air dan ditopang Piles dari dasar laut,  dan  juga  lebih  sering  menerima  beban  berulang    sehingga menyebabkan kelelahan struktur. Kelelahan sturktur merupakan suatu  proses  dari  kumulatif  kerusakan  yang  disebabkan  oleh pengulangan  fluktuasi  beban  yang  dapat  mengakibatkan keruntuhan  meskipun  beban  yang  diterima  tidak  melebihi  batas maksimum  untuk  beban  statik.  Studi  ini  bertujuan  untuk menganalisis  kelelahan  struktur Bravo  Wellhead  Platform yang beroperasi di Selat Madura  dengan kedalaman perairan di lokasi tersebut adalah 180.0 ft terhadap MSL ( Mean Sea Level ). Dalam studi  ini  penulis  menggunakan  metode cumulative  damage dan fracture mechanics . Pada metode cummulative damage didapatkan  umur  kelelahan  terpendek  dibawah  MSL  sebesar 89,342  tahun  pada tubular  joint 303.  Selanjutnya,  dilakukan analisis  lokal  dan  penambahan crack menggunakan  metode fracture  mechanics terhadap tubular joint 303.  Tubular  joint paling kritis selanjutnya dianalisis menggunakan metode fracture mechanics dengan  memberikan  crack  sebesar  a  =  0.25  mm, 𝑎 ⁄ 2 𝑐 =  0.15  dan  didapatkan  umur  kelelahannya.  Kemudian diketahui  selisih  umur  kelelahan  dari  kedua  metode  ini  sebesar 22,241  tahun.  Kesimpulan  dari  studi  ini  adalah  retak  yang nantinya  ditambahkan  ke  dalam  struktur  dapat  mengurangi service life struktur secara signifikan.
Kata Kunci — cumulative damage, fracture mechanics , retak ( crack ), fatigue life, offshore platform, tubular joint

## I. PENDAHULUAN
FFSHORE fixed platform merupakan anjungan paling tua dan  paling  banyak  dibangun.  Struktur offshore  fixed platform banyak  digunakan  dalam  eksplorasi  migas  di Indonesia,  khususnya  di  laut  jawa.  Suatu offshore  fixed platform dikategorikan  sebagai  anjungan  terpancang  bila anjungan  tersebut  dalam  operasinya  bersifat  menahan  gaya- gaya  lingkungan  tanpa  mengalami displacement /  deformasi yang  berarti.  Di  laut  yang  dangkal  anjungan  dapat dipancangkan ke dasar laut.
Salah  satu  perusahaan  yang  mempunyai  fasilitas offshore fixed  platform adalah  perusahaan  X  di  field  Poleng.  Terdapat beberapa  rencana  yang  akan  dikerjakan  oleh  Perusahaan  X untuk  meningkatkan  kinerja  dari  eksploitasi  minyak  dan  gas, diantaranya  yaitu  menambahkan deck di  bagian sub-cellar deck seperti  pada  Gambar  1  pada  elevasi  (+)  18 ’ -7 ” ,  untuk
memindahkan equipment Hydro  cyclone dari cellar  deck . Platform BW di- install pada tahun 1977 dan telah beroperasi selama 41 tahun.
Gambar 1. Rencana penambahan luas sub-cellar deck.
Studi  ini  akan  menganalisis fatigue  service  life struktur Bravo  Wellhead  Platform 4  kaki  menggunakan  metode cummulative  damage dan  metode fracture  mechanics .  Perlu diketahui  suatu  analisis  struktur offshore  fixed  platform berbeda  dengan  perhitungan  struktur  di  daratan,  hal  ini dikarenakan  banyaknya  beban-beban  yang  lebih  kompleks yang menggambarkan suatu kondisi perairan di lokasi kajian.
Analisis  ini  merupakan  suatu  cara  yang  dapat  dilakukan untuk  memperkirakan  risiko  terjadinya  kerusakan  yang diakibatkan oleh beban berulang dan usia dari suatu bangunan dalam  menghadapi  beban  tersebut. Output -nya,  akan  muncul masa  layan  atau fatigue  service  life dari  masing-masing sambungan.  Analisis fatigue  life struktur Bravo  Wellhead Platform diawali  dengan  menganalisis  secara  global menggunakan  metode cummulative  damage .  Dan joint yang memiliki fatigue  life yang  kecil  akan  dianalisis  secara  lokal. Sehingga  mendapatkan  nilai stress  intensity  factor dan besarnya perambatan retak yang digunakan untuk menentukan umur  kelelahan  dari  struktur.  Pada  akhirnya diketahui selisih  hasil  perhitungan  umur  kelelahan  yang menggunakan  metode cummulative  damage dengan metode fracture mechanics.

## Analisis Kelelahan pada Struktur Bravo Wellhead
Platform dengan Penambahan Luas Sub-Cellar Deck Menggunakan Metode Cummulative Damage dan Fracture Mechanics
Bagus Panuntun, Nur Syahroni, dan Rudi Walujo Prastianto Departemen Teknik Kelautan, Fakultas Teknologi Kelautan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : baguspanuntun.its@gmail.com
O

## II. DASAR TEORI
A. Analisis Inplace
Analisis inplace merupakan  tahapan  untuk  mengetahui kemampulayanan  struktur.  Adapun  tahapan  yang  dilakukan sebelum melakukan analisis in-place ini adalah :
1. Melakukan permodelan struktur
2. Melakukan input beban-beban yang bekerja
Setelah  kedua  tahap  tersebut  dilakukan,  maka  selanjutnya dilakukan  analisis  terhadap  kemampuan  struktur  menahan beban yang bekerja.

## B. Analisis Fatigue
Struktur  baja  yang  mengalami  fluktuasi  tegangan  dalam jumlah  yang  banyak  dapat  mengalami  retak  bahkan  pada tegangan  yang  kecil.  Fluktuasi  tegangan  disebabkan  oleh beban  lingkungan  seperti  angin  dan  gelombang,  atau  getaran dari mesin. Retak kecil dapat berkembang menjadi lebih besar dan  dapat  mengakibatkan  kerusakan  struktur.  Retak  kecil tersebut  diakibatkan  oleh  karena  cacat  pada  bahan,  titik  dari ketidakhomogenan  lokal,  dan  titik  perubahan  drastis  dari geometri  struktur.  Struktur yang menggunakan sambungan las juga rentan terhadap fatigue sehingga memerlukan pengawasan yang kontinu.
Berdasarkan API RP 2A 21 st edition section 5, pada analisis fatigue struktur  dimodelkan  sebagai space  frame untuk mendapatkan  respon  struktur  berupa  tegangan  nominal member  untuk  gaya  gelombang  yang  bekerja.  Dengan melakukan  analisis fatigue ,  kita  dapat  menentukan  sisa  masa layan  dari  sambungan  las  elemen  silinder  sebuah  struktur. Terdapat  beberapa  parameter  yang  berhubungan  dengan analisis fatigue .
C. Kurva S-N
Kurva  ini  menyediakan  informasi  karakteristik  fatigue dengan  amplitudo  pembebanan  konstan.  Kurva  S-N  yang digunakan berdasarkan API RP2A 21 st edition (WSD) section 5.4. ditunjukkan pada gambar berikut [1]:
Gambar 2. Kurva S-N berdasarkan API RP2A 21 st edition.
D. Aturan Miner
Apabila join mengalami pembebanan dengan amplitudo yang bervariasi,  siklus  pembebanan  dapat  dibagi  menjadi  beberapa grup  yang  memiliki  rentang  tegangan  yang  sama.  Kerusakan fatigue yang terjadi adalah penjumlahan dari kerusakan fatigue
dari  masing-masing  grup.  Aplikasi  dari  Aturan  Miner  dapat dirumuskan sebagai berikut :
Dengan : D  : Kerusakan dalam 1 tahun n i :  Jumlah  siklus  pada  rentang  tegangan  yang  bekerja  pada grup ke-i
N i :  Jumlah  siklus  pada  rentang  tegangan  grup  ke-i  yang diizinkan sesuai kurva S-N m : Jumlah pembagian grup rentang tegangan
Kegagalan  sambungan  struktur  akan  terjadi  apabila  nilai persamaan Plamgren-Miner diatas lebih dari 1.

## E. Faktor Konsentrasi Tegangan
Pada  kondisi  tegangan  yang  kompleks,  terkadang  tidak begitu pasti tegangan mana yang harus digunakan untuk kurva S-N.  Untuk  itu  sebuah  efek  konsentrasi  tegangan  dapat digunakan  pada  perhitungan  tegangan  berupa  SCF. Stress Concentration  Factor (SCF)  adalah  perbandingan  antara tegangan  didaerah hot  spot dengan  tegangan  nominal  pada penampang.
Faktor ini dipengaruhi oleh besaran-besaran dari sambungan,  konfigurasi  sambungan,  dan load  path gaya. Tegangan  daerah hot  spot adalah  tegangan  di  sekitar diskontinuitas struktur, contohnya sambungan.
Gambar  3.  Ilustrasi  daerah  yang  mengalami  tegangan hot  spot pada sambungan.

## F. Stress Intensity Factor (SIF)
Parameter  yang  digunakan  untuk fracture  toughness salah satunya  adalah stress  intensity  factor (SIF)  yang  menentukan kepecahan  dari  materi.  SIF  adalah  satu fungsi  tegangan, geometri,  dan  ukuran  retak.  SIF  dapat  diwakili  dengan persamaan sebagai berikut:
K = 𝜎 𝑛𝑜𝑚 𝑓 ( 𝑔 ) (2.3)
dengan:
K     = stress intensity factor (ksi/in) α = panjang retak awal σ nom = tegangan nominal f (g)
= fungsi koreksi terhadap dimensi, geometri dan posisi retak
G. Perambatan Retak (Crack Propagation)
Pada  kegagalan  akibat  retakan  ditandai  dengan  munculnya retak  awal  atau  disebut initial  crack .  Pada  tahap  ini  menjadi indikasi awal terjadinya kegagalan struktur. Perjalanan retakan ini  terus  berlanjut  dengan  diikuti  perambatan  retak  yang diakibatkan  tegangan  geser  ( micro  crack  growth  stage )  yang terus  merambat  sehingga  didominasi  oleh  adanya  tegangan tarik  ( macro  crack  growth  stage )  sampai  sisa  penampang
komponen  tidak  mampu  lagi  mendukung  tegangan  kerja hingga patah ( final fracture ).
H. Analisis Umur Kelelahan
Hasil  perhitungan perambatan retak ini umumnya ditunjukkan sebagai  umur  kelelahan  dari  struktur  yang  ditinjau.  Dengan memberikan masukan berupa besar retak awal dan retak akhir akan  diketahui  jumlah  batas  siklus  yang  masih  aman  dengan mengintegralkan persamaan laju keretakan berikut :
dengan: 𝑎 0 = panjang retak awal ( initial crack ) 𝑁 = Jumlah cycle af       = panjang retak akhir ( final crack ) Δ 𝐾 = perubahan stress intensity factor C dan m   = konstanta material

## III. METODOLOGI PENELITIAN

## A. Metodologi
Gambar 4. Diagram Alir Pengerjaan Studi.

## B. Data Struktur
Objek  studi  yang  digunakan  oleh  penulis  adalah  Struktur Bravo  Wellhead  Platform . Bravo  Wellhead  Platform adalah jaket konvensional berkaki empat.
 Lokasi Platform Struktur Bravo Wellhead Platform terletak di West Madura Offshore . Koordinat Bravo Wellhead Platform adalah:  Latitude     : 6° 41 ’ 09.08 ” Selatan  Longitude   : 112° 54 ’ 36.34 “ Timur  Orientasi Platform " Platform  North "  harus  didefinisikan  sebagai  arah  utara sumbu  utama  struktur.  Perbedaan  sudut  antara  " Platform Utara"  dan  " True  North "  adalah  170,7  derajat  searah  jarum jam.
 Kedalaman Air Datum  referensi  adalah Mean  Sea  Level .  Kedalaman  air  di lokasi adalah 180,0 ft atau sama dengan 54,864 meter.
C. Jacket
Jacket    terdiri  dari  4  kaki  dengan  dua double  battered  leg dan  dua single  battered  leg ,  dengan  30 ” Piles dalam  kaki jacket.  Memiliki  5  (lima) jacket  horizontal  frame,  including the  jacket  walkway. Jaket  ini  dirancang  untuk  menampung sump  caisson  20  inci  dan  3  (tiga) risers ,  terdiri  dari  2  unit 6,625 inci OD dan 1 unit 12,75 inci tabung OD.
(2.5)

## D. Deck
Bagian atas Bravo Wellhead Platform didukung dengan 4 kaki dek  yang  terintegrasi  dengan  pelat  balok. Topside dek memiliki 2 dek tingkat yang terletak di  Cellar Deck     : EL. (+) 29 ’ -0 ”
 Sub CellarDeck   : EL. (+) 18 ’ -7 ”
E. Parameter Desain
 Faktor Kontingensi
Kontingensi berat berikut harus digunakan untuk mencakup berat apapun atau beban bervariasi atau ketidakakuratan dalam teknik perancangan.
Tabel 1.
Faktor Kontingensi (Berdasarkan Basis Desain)
 Properti Material Sifat mekanis bajanya adalah:
- Young modulus E = 29,000 ksi,
- Shear modulus G = 11,600 ksi
- Poisson ratio ν  = 0.3
- Volumetric mass ρ  = 490 lb/ft 3
Semua  baja  struktural  yang  digunakan  dalam  penelitian  ini harus  didasarkan  pada  spesifikasi  berikut  dan  kekuatan  hasil yang sesuai:
Tabel 2.
Spesifikasi Baja Struktural
 Tegangan Ijin
Merangkum  tegangan  ijin  yang  dipertimbangkan  untuk setiap analisis menurut API RP 2A-WSD :
Tabel 3 Desain Tegangan yang Bekerja

## 1)
F. Analisis Inplace
Pada  analisis inplace ini  penulis  melakukan strengthening pada  bagian Topside  Platform supaya  memenuhi  kondisi combined  unity  check lebih  kecil  dari  1  (UC  <  1).  Penulis menambahkan dua member tubular dengan properti materialnya ditentukan sebesar OD 6.65 ” dan WT 0.20 ” .
Gambar 5. Strengthening pada Sub-Cellar Deck.

## G. Member Stress Check
Analisis in-place diperiksa  di  kedalaman  air  minimum  dan kedalaman  air  maksimum  baik  untuk  kondisi  operasi  1  tahun dan  kondisi  badai  100  tahun.  Stress  unity  checks  telah dilakukan sebagai pengganti persyaratan AISC. Tekanan yang diizinkan  meningkat  1/3  untuk  kondisi  badai.  Ringkasan member utama ditunjukkan dalam tabel berikut.
Tabel 3 Member Stress Check untuk Analisis In-place in Operating Condition
Member Member Properties Group UC 1 Topside/Deck A Cellar Deck El. (+) 29'-0" Main Member 1016-1024 W33X118 W01 0,41 Secondary Member 1110-2028 C6X3X18 CH2 0,44 Extension Deck DE28-1001 W33X118 WN1 0,5 B Sub Cellar Deck El. (+) 18'-7" Existing 0039-709 8.625 in Ø x 0.322 in thk. F01 0,67 Extension Sub Cellar (new) 0037-0038 W6X12 MP2 0,74 No Description
Operating Member Stress Check – In place Analysis
Gambar  6. Member  Stress  Check struktur  untuk  Analisis Inplace  in Operating Condition
Tabel 4. Member Stress Check untuk Analisis In-place in Storm Condition Member Member Properties Group UC 1 Topside/Deck A Cellar Deck El. (+) 29'-0" Main Member 1080-0001 W33X118 W01 0,26 Secondary Member 1110-2028 C6X3X18 CH2 0,32 Extension Deck DE17-1075 W18X55 WN2 0,46 B Sub Cellar Deck El. (+) 18'-7" Existing JW05-8000 C4X2X9 MZ1 0,52 Extension Sub Cellar (new) 0037-0038 W6X12 MP2 0,65 Storm
No Description Member Stress Check – In place Analysis
Gambar  7. Member  Stress  Check struktur  untuk  Analisis Inplace in Storm Condition.

## H. Joint Punching Shear Check
Punching  shear  check berdasarkan  API  RP-2A  telah dilakukan  untuk  semua  sambungan  ( Joints )  tubular.  Tekanan yang  diizinkan  ditingkatkan  1/3  untuk  kondisi  badai  menurut
AISC. Ringkasan punching shear check untuk analisis inplace ditunjukkan pada Tabel 5 dibawah ini.
Tabel 5. Joint Punching Shear Check untuk Analisis In-place

## I. Faktor Keamanan Pile
Pile memiliki kapasitas tertentu dalam menahan beban axial yang  terjadi.  Rasio  antara  kapasitas  aksial pile dengan  beban maksimum  yang  terjadi  merupakan  nilai safety  factor untuk pile . Safety  factor untuk  kondisi operating disyaratkan minimum  2.0  sedangkan  untuk  kondisi  ekstrem.  Ringkasan hasil  analisis  untuk  nilai  minimum pile  safety  factor ditunjukkan pada Tabel 6 dibawah ini.
Tabel 6. Pile Safety Factor Summary
J. Analisis Fatigue Menggunakan Metode Cummulative Damage
Analisis fatigue yang  dilakukan  dalam  studi  ini  dilakukan dengan  cara  deterministik  (berdasarkan  API  RP2A).  Analisis deterministik  sesuai  untuk  digunakan  pada  struktur  yang memiliki  rentang  antara  perioda  natural  dan  periode gelombang yang cukup lebar.
K. Fatigue Life Member Kritis
Tabel  7  dibawah  ini  adalah  hasil  dari  analisis  fatigue deterministik,  akan  didapatkan  usia  layan  dari  masing-masing joint pada jacket yang dimodelkan.
Tabel 7. Hasil Joint dan Member Dengan Umur Kelelahan
Struktur Brace Size Chord Size Fatigue Life (SF =2) (OD × WT) (OD × WT) Service Life (years) 1 EL (-) 30 303 303-205 16.00" x 0.375" 34.00" x 1.00" 89.342 2 EL (-) 180 150 146-150 16.00" x 0.50" 20.00" x 0.50" 399.865 3 EL (-) 30 409 418-409 14.00" x 0.366" 14.00" x 0.374" 311.757
NO. Location Joint Brace Member L. Analisis Fatigue dengan Menggunakan Metode Fracture
Mechanics
Permodelan menggunakan software SOLIDWORK selanjutnya  akan  di- import ke software ANSYS  untuk dilakukan  permodelan selanjutnya. Meshing sensitivity adalah proses  dimana  mengukur  keakuratan output dari  permodelan ANSYS  akibat  dari  penggunaan  jumlah  elemen.  Jenis  elemen yang digunakan adalah solid dengan node tetrahedron .
Gambar 8. Meshing Pada Permodelan Analisis Lokal.

## M. Posisi Retak
Posisi  retak  awal  ditentukan  dari  konsentrasi  tegangan tertinggi  yang  terjadi.  Tegangan  tertinggi  didapatkan  dari penjumlahan  tegangan  normal  dan  tegangan  geser..  Hasil dari analisis dengan perangkat lunak ANSYS menunjukan tegangan maksimum  terjadi  pada  member  303 – 205  seperti  terlihat pada Gambar 9.
(a)                        (b) Gambar  9  (a)  Letak  Tegangan  Maksimum  (b)  Letak  Tegangan  Maksimum Tampak Zoom Out.
N. Initial Crack Joint Kritis
Pada  Joint  kritis  tersebut,  akan  dimodelkan  sebuah surface crack dengan  bentuk semi elliptical . Berdasarkan aturan ABS “ Guide  for  Fatigue  Assessment  of  Offshore  Structures tahun 2003 kedalaman retak (a 0 ) sebesar 0.25 mm dan perbandingan dari  kedalaman  retak  (a 0 )  dengan  panjang  retak  (2c) menggunakan asumsi sebesar 1,67 mm.
(a) Permodelan Crack (b) Bentuk Meshing Pada Pada Titik Acuan Crack
Gambar 10. (a) Permodelan Crack pada Titik Acuan (b) Bentuk Meshing pada Crack (Lanjutan).
O. Perhitungan Umur Kelelahan
Perhitungan  umur  kelelahan  pada  struktur  didapatkan  dari persamaan berikut:
N = (4.1)
Keterangan: a 0 = Kedalaman Retak Awal (initial crack) af     = Kedalaman Retak Akhir (final crack) N      = Jumlah Cycle ΔK = Perubahan SIF c & m  = Konstanta Material
Dengan  menggunakan  persamaan-persamaan  diatas,  maka dapat  diperhitungkan  umur  kelelahan  struktur  dengan  jumlah cycle yang  didapatkan  kemudian  membagi  dengan  jumlah kejadian cycle pada  struktur  tersebut  seperti  pada  Tabel  9. Pada  Tabel  8  diperlihatkan  jumlah cycle yang  terjadi  agar struktur mengalami kegagalan.
Tabel 8. Nilai SIF 2c α αf α avg ΔK Δα/ΔN ΔN N 1,67 0,25 0,5 0,375 0,44 3,13685E-11 7969780293 7,97E+09 3,34 0,5 0,75 0,625 0,87 2,34347E-10 1066795630 9,04E+09 5,01 0,75 1 0,875 1,10 4,7916E-10 521746389,5 9,56E+09 6,68 1 1,25 1,125 1,23 6,75373E-10 370165636,8 9,93E+09 8,35 1,25 1,5 1,375 1,30 7,9092E-10 316087594,2 1,02E+10 10,02 1,5 1,75 1,625 1,37 9,18947E-10 272050608,7 1,05E+10 11,69 1,75 2 1,875 1,50 1,215E-09 205761316,9 1,07E+10 13,36 2 2,25 2,125 1,80 2,09952E-09 119074836,2 1,08E+10 15,03 2,25 2,5 2,375 2,03 3,02641E-09 82606033,1 1,09E+10 16,70 2,5 2,75 2,625 2,07 3,17771E-09 78673089,19 1,10E+10 18,37 2,75 3 2,875 2,37 4,77215E-09 52387325,34 1,11E+10 20,04 3 3,25 3,125 2,43 5,18689E-09 48198407,78 1,11E+10 21,71 3,25 3,5 3,375 2,57 6,08711E-09 41070415,5 1,11E+10 23,38 3,5 3,75 3,625 3,07 1,03825E-08 24078963,59 1,12E+10 25,05 3,75 4 3,875 3,27 1,25492E-08 19921546,29 1,12E+10 26,72 4 4,25 4,125 3,50 1,5435E-08 16196954,97 1,12E+10 28,39 4,25 4,5 4,375 3,97 2,24688E-08 11126546,52 1,12E+10 30,06 4,5 4,75 4,625 4,30 2,86225E-08 8734381,18 1,12E+10 31,73 4,75 5 4,875 4,33 2,92933E-08 8534365,043 1,12E+10 33,40 5 5,25 5,125 4,47 3,20814E-08 7792680,616 1,12E+10 35,07 5,25 5,5 5,375 4,93 4,32239E-08 5783838,075 1,12E+10 36,74 5,5 5,75 5,625 5,17 4,96517E-08 5035077,708 1,13E+10 38,41 5,75 6 5,875 5,27 5,25908E-08 4753680,743 1,13E+10 40,08 6 6,25 6,125 5,70 6,66695E-08 3749841,757 1,13E+10 41,75 6,25 6,5 6,375 6,10 8,17132E-08 3059482,708 1,13E+10 43,42 6,5 6,75 6,625 6,63 1,05075E-07 2379260,764 1,13E+10 45,09 6,75 7 6,875 6,83 1,14868E-07 2176404,869 1,13E+10 46,76 7 7,25 7,125 6,93 1,19985E-07 2083585,216 1,13E+10 48,43 7,25 7,5 7,375 7,37 1,43918E-07 1737098,523 1,13E+10 50,10 7,5 7,75 7,625 7,63 1,6012E-07 1561330,433 1,13E+10 51,77 7,75 8 7,875 8,00 1,8432E-07 1356336,806 1,13E+10 53,44 8 8,25 8,125 8,20 1,98492E-07 1259493,559 1,13E+10 55,11 8,25 8,5 8,375 8,70 2,37061E-07 1054580,533 1,13E+10 56,78 8,5 8,75 8,625 8,93 2,56651E-07 974085,077 1,13E+10 58,45 8,75 9 8,875 9,40 2,9901E-07 836091,7673 1,13E+10 60,12 9 9,25 9,125 10,10 3,70908E-07 674020,9361 1,13E+10 61,79 9,25 9,5 9,375 10,80 4,53496E-07 551272,3896 1,13E+10 63,46 9,5 9,75 9,625 11,10 4,92347E-07 507771,7926 1,13E+10 N = 1,128E+10 Tabel 9. Perhitungan umur kelelahan No. 1 = 1,13E+10 Siklus 2 = 1,68E+08 Siklus/Tahun
3
Perhitungan umur kelelahan struktur
Jumlah siklus sampai struktur mengalami kegagalan Jumlah kejadian gelombang struktur Keterangan
Nilai
P. Selisish Umur Kelelahan Menggunakan Metode
Cummulative Damage dan Fracture Mechanics
Dari  hasil  analisis  menggunakan  metode cummalative damage dan fracture  mechanic yang  telah  dilakukan,  maka nilai  keduanya  dapat  digunakan  untuk  mengetahui  nilai perbandingan umur kelelahan platform seperti yang ditunjukkan pada Tabel 10.
Tabel 10. Selisih Umur Kelelahan Metode Nilai Selisih Cummulative Damage 89,342 Fracture Mechanics 67,101 22,241 Selisih Umur Kelelahan
Dapat  disimpulkan  dari  Tabel  10  bahwa  selisih  umur kelelahan  sebesar  22,241  tahun  adalah  akibat  adanya  retak  di bagian struktur atau platform yang mengakibatkan pengurangan umur kelelahan yang signifikan jika dibandingkan dengan sebelum tidak adanya retak tersebut.

## IV. KESIMPULAN

## A. Kesimpulan
Kesimpulan  yang  didapat  dari  analisis  umur  kelelahan Struktur Bravo Wellhead platform ini antara lain:
1. Kekuatan member  unity  check terbesar  untuk  analisis inplace terjadi di area extension sub-cellar dengan nilai UC sebesar  0,74  pada  kondisi  operasi  dan  UC  sebesar  0,65 pada  kondisi  badai.  Hasil  lebih  lengkapnya  ditampilkan pada Tabel 3 dan Tabel 4.
2. Nilai  umur  kelelahan  Struktur Bravo  Wellhead platform pada  sambungan joint 303 dengan  menggunakan  metode cummulative damage ialah sebesar 89.342 tahun.. 3. Dengan  metode fracture  mechanic diperoleh  umur kelelahan  Struktur Bravo  Wellhead platform sebesar 1,1E+10 cycles atau 67,101 tahun. Dan dari perbandingans hasil  perhitungan  umur  kelelahan,  dapat  disimpulkan bahwa dengan adanya retak mengakibatkan umur kelelahan berkurang  signifikan.  Pada  analisis  ini  umur  kelelahan berkurang 22,241 tahun.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] American Petrolim Institute, “ Recommended practice for planning, designing and constructing fixed offshore platforms, ” 1982.