## KAJIAN ALAT PENUKAR KALOR SHELL AND TUBE MENGGUNAKAN PROGRAM HEAT TRANSFER RESEARCH INC (HTRI)
1 Marno, 2 Awal Nurahmadi
1, 2 Program Studi Teknik Mesin, Fakultas Teknik, Universitas Singaperbangsa Karawang
1 marno@staff.unsika.ac.id, 2 a4hapfam@gmail.com

## I. P ENDAHULUAN
Perkembangan  teknologi  yang  memicu  lahirnya revolusi industri salah satunya adalah ditemukannya mesin uap  atau  boiler.  Sebagai  mesin  penghasil  uap  yang  akan digunakan  sebagai  tenaga  penggerak  atau  pemanas, keberadaannya hampir selalu dibutuhkan di setiap industri, baik pembangkit tenaga listrik atau industri manufaktur.
Boiler  sebagai  penggerak  tersebut  merupakan pesawat  atau  bejana  yang  disusun  untuk  mengubah  air dengan  jalan  pemanasan,  dimana  energi  kimia  dirubah menjadi  energi  panas.  Panas  yang  digunakan  untuk membuat  uap  air  didapat  dari  hasil  pembakaran  maka boiler harus mempunyai dapur sebagai tempat pembakaran, dimana  boiler  terdiri  dari  drum  yang  tertutup  pada  ujung serta  pangkalnya  dan  dalam  perkembanganya  dikenal dengan boiler pipa api atau boiler pipa air [1].
Salah  satu  industri  manufaktur  yang  menggunakan boiler  yaitu  PT.  NT  PISTON  RING.  PT.  NT  PISTON RING  Indonesia  adalah  salah  satu  perusahaan  komponen otomotif yang berdiri sejak tahun 2002 di kawasan industri Surya  Cipta  Karawang.  Perusahaan  ini  bergerak  dalam bidang  komponen  otomotif  yang  memproduksi  Ring piston.  Dalam  alur  proses  produksinya,  PT.  NT  PISTON RING  Indonesia  membutuhkan  boiler  untuk  memanaskan larutan  pelapis  pada  ring  piston.  Jenis  boiler  yang digunakan  di  tempat  ini  adalah  jenis  pipa  air  dengan kapasitas dua ton dan diaplikasikan  sebagai pemanas pada mesin  produksi  dengan  bahan  bakar  burnernya  adalah natual gas dan solar diesel.
Menggingat  harga  bahan  bakar  untuk  burner  terus merangkak  naik,  maka  banyak  perusahaan  berusaha  untuk menekan pemakaian bahan bakar tanpa mengganggu proses produksinya. Ada beberapa cara yang dilakukan diantaranya  adalah  menaikkan  efisiensi  baik  tenaga  kerja maupun  mesin-mesin  pembangkitnya,  untuk  mesin  diesel maupun  mesin  boiler  dengan  menambahkan  proses pemanfaatan  panas  yang  masih  bisa  digunakan.  Khusus boiler, metode untuk menaikan efisiensinya ada bermacam- macam,  diantaranya  adalah  dengan  menggembalikan  air kondensat  bekas  pemakaian  dari  mesin  produksi  kedalam water  tank,  kemudian  cara  lain  adalah  memanfaatkan  gas panas  yang  terbuang  dari  cerobong  bila  temperaturnya masih  cukup  tinggi  (diatas  200ºC)  untuk  memanaskan  air pengisi boiler ataupun digunakan untuk memanaskan udara pembakar bahan bakar boiler (ekonomiser) [2]. Metode lain untuk  meningkatkan  efisiensi  sistem  dapat  dilakukan dengan  meningkatkan  performasi  boiler  (ekonomiser)  itu sendiri  dengan  membuat  rancangan  boiler  sebaik  mungkin dari sisi transfer panasnya yang kini telah banyak dilakukan menggunakan software komputer.
Ekonomiser adalah alat penukar kalor yang memindahkan  gas  asap  hasil  pembakaran  ke  air  pengisian boiler.  Hal  ini  dimaksudkan  untuk  meningkatkan  efisiensi boiler  yaitu  untuk  menghemat  pemakaian  bahan  bakar, proses  pendidihan  didalam  drum  tidak  terlalu  lama  dan untuk menghindari pengerutan dinding didalam drum ketel. Didalam  sebuah  ekonomiser  terdapat  sebuah  alat  penukar kalor  ( heat  exchanger )  yang  berfungsi  untuk  menyerap panas  dari  gas  buang.  Jenis  alat  penukar  kalor  ( heat
Volume 2 No.1 Januari 2017 Website : www.journal.unsika.ac.id Email : barometer_ftusk@staff.unsika.ac.id

## I N F O  A R T I K E L
Diterima : 10 November 2016 Direvisi : 15 Desember 2016 Disetujui : 21 Januari 2017
Kata Kunci : Ekonomiser, heat transfer , heat exchanger , HTRI.

## A B S T R A K
Perkembangan teknologi yang memicu lahirnya revolusi industri salah satunya adalah ditemukannya mesin uap atau boiler. Harga  bahan  bakar  terus  merangkak  naik,  maka  banyak  perusahaan berusaha untuk menekan pemakaian bahan bakar tanpa mengganggu proses produksinya. Metode  untuk  menaikan  efisiensinya  adalah  dengan  memanfaatkan  gas  panas  yang terbuang dari cerobong bila temperaturnya masih cukup tinggi (diatas 200ºC). Gas buang tersebut  dapat  digunakan  untuk  memanaskan  air  pengisi  boiler  atau  memanaskan  udara pembakar  bahan  bakar  boiler  (ekonomiser).  Ekonomiser  adalah  alat  penukar  kalor  yang memindahkan gas asap hasil pembakaran ke air pengisian boiler. Pada penelitian ini fokus kepada analisis  performa  alat  penukar  panas shell  and  tube. Dari  data  yang  diperoleh  hasil  analisis  daya penukar panas adalah 165477 W. Hasilnya hampir sama dengan output dari program HTRI yaitu 166700 W. Kualitas alat penukar kalor yang direncanakan dapat dilihat dari nilai efektivitas dan  faktor  pengotoran  dari  alat  yang  direncanakan.  Nilai  efektivitas  perencanaan  ini bernilai 51 % dan faktor pengotoran bernilai 0,00289 ºC.m²/W.
exchanger )  yang  akan  direncanakan  pada  boiler  GC- 2000ZH  Miura  dalam  penelitian  ini  adalah  jenis shell and tube .  Alat  penukar  kalor  jenis  ini  terdiri  dari  sebuah shell silindris  dibagian  luar  dan  sejumlah tube dibagian  dalam, dimana  temperature  fluida  didalam tube berbeda  dengan diluar tube (di dalam shell ) [3].
Perpindahan  panas  antara  fluida  didalam tube dan diluar tube .  Metode  perancangan  yang  digunakan  akan dikerjakan  dengan  perhitungan  secara  manual  dan  dengan program  software  HTRI  [4].  Setelah  perencanaan  secara manual  selesai  kemudian  alat  penukar  kalor  tersebut  akan di  analisa  dengan  sistem  komputerisasi  yaitu  dengan program  HTRI.  Manganalisis  alat  penukar  kalor  dengan bantuan  HTRI  digunakan  untuk  mengetahui  kualitas  dari alat  penukar  kalor  tersebut  berdasarkan  koefisien perpindahan  panas  keseluruhan,  faktor  pengotoran  dan penurunan  tekanan  yang  akan  terjadi  sehingga  mampu memberikan desain penukar kalor yang lebih baik. Metode perancangan  penukar  kalor  menggunakan  software  HTRI telah  banyak  dilakukan  dan  mendapatkan  hasil  yang  baik dan  optimum  dalam  mentransfer  panas  dan  penurunan pressure drop sebagai contoh adalah perancangan  Amonia Desuperheater-Condenser [5].

## II. METODE PENELITIAN
Metode penelitian  yang  dilakukan  dalam  penelitian  ini dibagi  menjadi  empat  tahapan  yaitu  studi  literatur, pengumpulan  data,  analisa  dengan  cara  manual  dan bantuan  komputer,  dan  analisis  hasil  simulasi  komputer. Tahapan-tahapan  tersebut  dijelaskan  lebih  rinci  sebagai berikut:
A. Studi literatur
Studi  literatur  dilakukan  kajian-kajian  secara  teori mengenai  konsep  boiler,  ekonomiser  dan  alat  penukar kalor.  Kajian  literatur  mengenai  langkah  dan  perhitungan analisis  alat  penukar  kalor  dan  kajian  mengenai  data penelitian  yang  telah  ada  dari  hasil  perhitungan  yang dilakukan secara manual.
B. Tahapan pengumpulan data
Tahapan pengumpulan data dilakukan dengan mencari data-data  yang  dibutuhkan  untuk  input  perhitungan  dari Boiler GC-2000ZH Miura. Selanjutnya dilakukan pengamatan langsung dan pengukuran dimensi alat penukar kalor yang sesuai dengan kondisi lapangan.
C. Tahapan analisa dengan metode manual dan komputer Tahapan analisa dengan metode manual dan komputer dilakukan  tahapan  perhitungan  alat  penukar  kalor  dengan metode  manual  kemudian  dilanjutkan  manganalisis simulasi  perhitungan  data  tersebut  menggunakan  bantuan software HTRI.
D. Tahapan analisis hasil simulasi Tahapan  terakhir  yaitu  analisis  hasil  simulasi dilakukan analisis performasi perbandingan antara perhitungan  secara  manual  dengan  hasil  simulasi  yang dilakukan oleh bantuan software HTRI. Hasil perbandingan kedua  metode  tersebut  digunakan  untuk  memberikan  hasil perancangan desain terbaik untuk penukar kalor.

## III. H ASIL DAN P EMBAHASAN

## A. Data survey spesifikasi mesin boiler
Tabel 1. Data Survey Boiler BOILER TYPE GC-2000ZH MIURA ITEM UNIT NATURAL GAS / DIESEL FUEL Main unit Boiler type ……….. Once-trought steam boiler Max. working pressure Kg/cm ( Mpa ) 10.0 ( 0.98 ) Evaporation Kg/h 2000 Heat output MWatt 1.25 Heating surface m ² 9.90 Water content L 138 Boiler efficiency % More than 85.0 Fuel consumtion m³N/h, l/h 129 , 136 Chimney diameter * Ømm 400 Flue gas average temperature °C 200 Feed water pump capacity L/h 3200 Feed water average temperature °C 45 Pressure Output pump Mpa 0,2 Pressure Output chimney Mpa 0,2
Gambar 1. Boiler GC-2000ZH Miura [6]

## A. Spesifikasi Heat Exchanger
Spesifikasi Heat  exchanger yang  dirancang  dan  dianalisa untuk menaikkan suhu air umpan boiler (Ekonomiser ) GC- 2000ZH  Miura  adalah Shell  and  Tube  Heat  Exchanger . Standar TEMA yang dipilih adalah A E P, One Pass Shell Two  Pass  Tube dan  klasifikasi  type  R  (penggunaan heat exchanger pada dunia industri berat) [7].
B. Hasil Analisis  Dengan Perhitungan Teoritis
Perhitungan  perencanaan  Alat  Penukar  Kalor  ( Heat exchanger ) Shell and Tube di mulai dengan: 1)  Neraca Energi Laju Perpindahan Kalor [8]
a) Schematic diagram
Gambar 3. Diagram Profile Temperature
b) Neraca Energi
Besarnya  perpindahan  kalor  dari  fluida  panas  ke fluida  dingin  dapat  dihitung  dengan  persamaan
Neraca Energi sebagai berikut [8] : Q =  Qh = Qc (1) Qc = mc . Cpc . Δtc (2)
Qc = 0.88 kg/s . 4178. j/kg°c . (90 – 45)ºc
= 165476.5 watt
= 165.477 kw
Diasumsikan  bahwa  kalor  yang  di  terima  fluida dingin  air  umpan  seluruhnya  dilepaskan  oleh  flue gas  sehingga  bisa  diketahui  besarnya  laju  aliran massa gas.
Qc = mh . Cph . Δth
mh = 𝑄𝑐 𝑐𝑝ℎ .  𝛥𝑡ℎ Δth = (200 – 120) ºC =  80ºC
= 165476.5 𝑤
1006.1 𝑗/𝑘𝑔 𝑥 80°𝑐
= 2.055 kg/s
2) Beda Temperature Rata – Rata Logaritma (LMTD)
LMTD = 𝛥𝑇1− 𝛥𝑇2 𝑙𝑛 𝛥𝑇1 𝛥𝑇2
(3) ΔT1 = Th,i – Tc,o = 200°c - 90°
= 110°C
ΔT2 = Th,o – Tc,i
= 120°C - 45°C
= 75°C
LMTD = (110−75)°𝑐 𝑙𝑛 110°𝑐 75°𝑐 = 35 ln 1.467 = 92.10°C
Faktor koreksi untuk satu pass sheel dan dua pass tube R = (𝑇1−𝑇2) (𝑡2−𝑡1) = (200−120)
(90−45) = 1.7
S = (𝑡2−𝑡1) (𝑇1−𝑡1) = (90 −45) (200−45) = 0.29
Jadi Ft = 0.93
Gambar 4. Grafik nilai faktor koreksi LMTD
3) Properti fluida yang bekerja pada Heat Exchanger [9]
Sifat Fisika
Air , dari tabel steam:
Temperature, °C 45 90 Cp ( J/kg.°C ) 4180 4206 4188,5 k ( W/m.°C ) 0,637 0,675 0,661 µ ( kg/m.s ) 0,506x10 - ³ 0,315x10 - ³ 0,418x10 - ³ ρ ( kg/m³ ) 990,1 965,3 979,05 Pr 3,91 1,96 2,65
Udara pada tekanan atmosfir: Temperature, °C 45 90 Cp ( J/kg.°C ) 1011 1023 1016 k ( W/m.°C ) 0,03235 0,03779 0,03511 µ ( kg/m.s ) 2,214x10 ⁻⁵ 2,577x10 ⁻⁵ 2,42 x10 ⁻⁵ ρ ( kg/m³ ) 0,8977 0,7459 0,8148 Pr 0,7073 0,6974 0,7014
4) Koefisien Perpindahan Kalor Menyeluruh Desain (Ud)
Koefisien  perpindahan  kalor  menyeluruh  desain  dapat diketahui dengan menggunakan persamaan: Ud = 𝑞 𝐴.(𝐹 .𝐿𝑀𝑇𝐷) (4) Asumsi Nilai Ud dari tabel 8 Kern Gas - Water A   = 𝑞 𝑈𝑑.(𝐹 .𝐿𝑀𝑇𝐷)
diambil = 24 Btu/h ft² ºF =136,2768 W/m² ºC
=
165476,5 𝑤 136,2768 𝑊/𝑚 2 °𝐶.(0,93 .92,10)°𝐶
= 14,177 m²
5) Perhitungan Sisi Tube
a) Menetukan Jumlah Tube
Spesifikasi tube yang digunakan
OD : 3/4 inch = 0,01905 m ID : 0,584 inch = 0,01483 m BWG : 14, thickness =0,002108 m Flow area/ tube (a’): 0,268 inch² = 0,000173 m² Panjang tube (L)  : 6 ft = 1,8288 m
Jumlah Tube Nt = 𝐴 𝐿 .𝜋 𝑑 𝑜,𝑡 (5)
= 14,177 𝑚²
1,83𝑚 .  0,314.0,01905 𝑚
= 130 Tube
b) Luas Permukaan Perpindahan Kalor Total (at)
at = 𝑁𝑡 𝑎′ 𝑡 𝑛 (6)
= 130 0,000645 𝑚² 2 = 0,0112 m²
c) Kecepatan Aliran Massa Air umpan ( Water ) (Gt)
Gt = 𝑚 𝑐 𝑎 𝑡 (7)
Gt = 0,88 𝑘𝑔/𝑠 0,0112 𝑚² = 80 kg/m².s
d) Bilangan Reynold (Re, c)
Re,c = 𝑑 𝑖,𝑡 𝐺 𝑡 µ (8)
Re, c = 14,83 10 −3 𝑚 .  80 𝑘𝑔/𝑚 2 𝑠 4,18 10 −4 𝑘𝑔/𝑚𝑠
=  2838,27
Jadi, jenis aliran yang terjadi di dalam tube adalah aliran transisi turbulen karena Re,c >2300 < 4000 [10].
e) Koefisien Perpindahan Kalor Konveksi (hi)
Koefisien  perpindahan  kalor  konveksi  (hi)  dapat dicari dari persamaan Nusselt (Nu) sebagai berikut :
Nu = ℎ .  𝑑 𝑖,𝑡 𝑘 (9)
Nu = 0,023 𝑅𝑒, 𝑐 0,8 𝑃𝑟, 𝑡 0,4
= (0,023) (2838,27) 0,8 (2,65) 0,4 = 0,023 . 578,686 . 1,477 = 19,659
Sehingga :
hi  = 𝑁 𝑢 𝐾 𝑑 𝑖,𝑡
= 19,659  0,661𝑊/𝑚 °𝐶
0,01483 𝑚
= 876,217 W/m² ºC
6) Perhitungan Sisi Shell
a) Menghitung Diameter Shell
Spesifikasi  parameter  yang  digunakan  dalam perhitungan diameter shell Susunan tube = Triangular
Triangular  pitch  Pt  =  1,25  do  =  1,25  .  0.019  = 0,023 m C = 0,25 do = 0,25 . 0,019 = 0,00475 m
Persamaan untuk menghitung diameter shell
Ds = Db + Cl (10)
Dimana,  Db  =  diameter  bundel,  Db  =  do
( 𝑁𝑡 𝐾1 ) 1 𝑛 1 ⁄ = 0,019 ( 𝑁𝑡130 0,259 ) 1 2,207 ⁄ = 0,019 (522,08) 0,45
= 0,317 m
Ds = 317 + Cl
Nilai  C1  untuk  pull through floating head = 88 mm
Gambar 5. Nilai Clearence
Baffle spacing (B)   = 0,45 di,s = 0,45. 405  mm = 182,25
mm
Perkiraan  jumlah baffle = L − Bin spacing – Bout spacing
𝐵
(11)
= 1829mm – 400 mm – 400 mm 182,25  𝑚𝑚
= 5,6 = 6
b) Luas Permukaan Perpindahan Kalor Total (as)
as = 𝑑 𝑖,𝑠 .  𝐶 ′ .  𝐵 𝑃 𝑡 (12)
as = 0,405  .  0,00475 𝑚𝑚 .  0,18225 𝑚𝑚
0,023 𝑚𝑚
=  0,015 m²
c) Kecepatan Aliran Massa Flue gas (Gs)
Gs = 𝑚 ℎ 𝑎 𝑠 (13)
= 2,055 𝑘𝑔/𝑠
0,015 𝑚² = 137 kg/m².s d) Bilangan Reynold (Re, h)
Re, h = 𝑑 𝑒 𝐺 𝑠 µ , dimana de = diameter hidrolik
= 4( 1 2 𝑃 𝑡 .0,86 𝑃 𝑡 − 1 2 𝜋𝑑2𝑜,𝑡 4 ) 1 2 𝜋𝑑 𝑜,𝑡 = 4(( 1 2 23 .  0,86  .  23 ) −
1 2 𝜋19,052
4 )
1 2 𝜋19,05
= 4((11,5  .  19,78) − 142,439)
29,909
= 11,371 mm = 0,01137 m
maka, Re, h = 11,37 10−3𝑚 .  137 𝑘𝑔/𝑚.𝑠
2,420x10 −5kg m .s
= 64367,36
Jadi,  jenis  aliran  yang  terjadi  di  dalam tube adalah aliran turbulen karena Re, c >2300.
e) Koefisien Perpindahan Kalor Konveksi (ho)
Koefisien perpindahan kalor konveksi (ho) dapat dicari dari persamaan Nusselt (Nu) sebagai berikut :
Nu = ℎ .  𝑑 𝑒 𝑘 = 0,027 𝑅𝑒, ℎ 0,8 𝑃𝑟, 𝑠 0,4 = (0,027) (64367,36) 0,8 (0,7014) 0,4 = 0,027 . 7029,631 . 0,8677 Nu = 164,689
Sehingga, ho = 𝑁 𝑢 𝐾 𝑑 𝑒 = 164,689 .  0,03511 W/m °C
0,01137 𝑚 = 508,551 W/m².ºC
7) Koefisien Perpindahan Kalor Menyeluruh Bersih (Uc ) Nilai  k  adalah  Thermal  conductivity  SUS  304 Tube = 16,3 W/m ºC
Uc = 1 1 ℎ𝑖 + ln ( 𝑟𝑜 𝑟𝑖 ) 2𝜋𝐿𝑘 + 1 ℎ𝑜
(14)
= 1
1
876,217 + ln ( 9,525 7,415 )
2 .  3,14 .  1,823  .  16,3 + 1 508,551 = 1
0,00114 +  0,00134 +  0,00196 = 224,719 W/m².ºC

## 8) Faktor Pengotoran (Rf)
Rf = 𝑈 𝑐 −𝑈 𝑑 𝑈 𝑐 .  𝑈 𝑑 (15)
= 224,719 𝑊/𝑚².°𝐶−136,2768 𝑊/𝑚².°𝐶
224,719 𝑊/𝑚².°𝐶 .  136,2768 𝑊/𝑚².°𝐶 = 0,00289 ºC . m²/W
9) Penurunan Tekanan (ΔP)
a) Sisi Tube :
ΔPt = 𝑓 .  𝐺𝑡² .  𝐿 .  𝑛 2 .  𝑔 .  𝑑𝑖,𝑡 .  𝜌 .  ∅ (16)
= 6 10 −3 .  (80 𝑘𝑔/𝑚².𝑠)² .  1,823𝑚 .  2 2 .  9,81 𝑚 𝑠2 .  14,83 10−3 𝑚 .  979,05 𝑘𝑔/𝑚³ .  1 = 1400,064 273,342 = 5,122 kg/m²
b) Sisi Shell : ΔPs = 𝑓 .  𝐺 𝑠 ² . 𝑑 𝑖,𝑠 .  (𝑛𝑏+1)
2 .  𝑔 .  𝑑 𝑒 .  𝜌 .  ∅𝑠 (17)
= 0,04 .  (137𝑘𝑔/𝑚².𝑠 )² .405 10 −3 𝑚.  (6+1)
2 .  9,81 𝑚/𝑠².  1,137 10 −3 𝑚  .0,8148 𝑘𝑔/𝑚³   .  1 = 2128404,6 18,17 = 117138,39 kg/m²
10) Laju Kapasitas Kalor (C) a) Untuk perhitungan fluida dingin di tube: Cc = mc . Cp, c (18) = 0,88 kg/s . 4188,5 J/kg ºC = 3685,88 W/ºC
b) Untuk perhitungan fluida panas di sisi shell :
Ch = mh . Cp, h (19)
= 2,055 kg/s . 1016 J/kg ºC
= 2087,88 W/ºC
Dari  laju  kapasitas  kalor  yang  didapat,  Cc>Ch maka Cmaks = Cc dan Cmin = Ch.
11) Laju Perpindahan Kalor Maksimum (Qmaks) Qmaks = Cmin ( Th,i – Tc,i ) (20) = 2087,88 W/ºC . (200-45)ºC
= ( 2087,88 . 155 ) Watt
= 323621,4 Watt
12) Efektifitas Alat Penukar Kalor (ε)
Efektifitas suatu alat penukar kalor didapat dengan membandingkan  antara  laju  perpindahan  kalor  aktual dengan  laju  perpindahan  kalor  maksimum  yang mungkin terjadi.
ε = 𝑄𝑎𝑐𝑡𝑢𝑎𝑙 𝑄𝑚𝑎𝑘𝑠 x100% (21)
= 165476,5 323621,4 x 100%
= 0,51
= 51%
13) Number of Transfer Unit ( NTU )
NTU = 𝑈 .  𝐴 𝐶 𝑚𝑖𝑛
= 136,2768 𝑊/𝑚².°𝐶 .  14,177𝑚²
2087,88 𝑊/°𝐶
= 0,92

## C. Perhitungan Dengan Program HTRI
Dalam  perhitungan  menggunakan  program  HTRI, hanya  dimasukan  data  –  data  yang  telah  diketahui dalam perencanaan awal alat penukar kalor diantaranya  adalah  suhu,  laju  aliran  masa  salah  satu fluida,  tekanan,  serta  asumsi–asumsi  perancangan berdasarkan  standar  dari  TEMA, Perrys  hand  book dan pustaka Kern [8].
1) Proses memasukan data Pada  proses  ini,  hanya  dimasukan  data  yang dibutuhkan oleh program berdasarkan asumsi perancangan.  Beda  halnya  dengan  menggunakan perhitungan  manual,  tidak  semua  data  yang  kita ketahui  harus  dimasukan  dalam  proses  perhitungan HTRI.  Program  hanya  memberikan  tanda  untuk  data yang  harus  dimasukan  dan  selebihnya  program  akan memproses  data  secara  otomatis.  Seperti  yang  terlihat pada gambar.
Gambar 6. Input Summary

## 2) Hasil Proses Pengolahan Data

## Gambar 7. Output  Summary
Jika  proses  memasukan  data  sudah  selesai,  maka  data akan  diolah  secara  otomatis  oleh  program  dan  akan diketahui apakah perencanaan berhasil atau tidak. Jika perencanaan  gagal,  program  akan  memberikan  pesan eror  dan  perbaikan  yang  harus  dilakukan  dalam memasukan  data.  Jika  berhasil,  program  akan memberikan  hasil  berupa  tabel  seperti  yang  terlihat pada gambar.

## D. Analisa Data Hasil Perhitungan

## TABEL II
PERBANDINGAN HASIL PERENCANAAN MANUAL Perhitungan Manual Perhitungan HTRI Laju perpindahan kalor (q) 165477 W 166700 W LMTD 85,65 °C 82,6 °C Luas area 14,177 m² 13,385 m² Koefisien perpindahan kalor desain (Ud) 136,2768 W/m² ºC   145,05 W/m² ºC Koefisien perpindahan kalor bersih (Uc) 224,719 W/m².ºC 154,92 W/m².ºC Jumlah baffle 6 6 Perbandingan antara perhitungan manual dan komputerisasi dapat dilihat dari perbedaan laju perpindahan kalor,  LMTD,  luas  area,  koefisien  perpindahan  kalor menyeluruh disain dan bersih dan jumlah baffle . Perbedaan nilai  perhitungan  ini  diakibatkan  perhitungan  dengan menggunakan program lebih akurat daripada menggunakan perhitungan  manual  dan  perbedaan  penggunaan  nilai asumsi yang digunakan [9].
Kerja  penukar  panas  yang  terdapat  pada  perhitungan perencanaan  manual  adalah  165477  W.  Hasilnya  hampir sama  dengan  keluaran  dari    program  HTRI  yaitu  166700 W.  Pada  perhitungan  LMTD  Faktor  koreksi  menjadi  hal yang  membuat  perbedaan  hasil  antara  program  HTRI 82,6°C  dan  hasil  perhitungan  manual  85,65°C  Luas penampang  perpindahan  panas  yang  dihasilkan  dengan paket  program  HTRI  adalah  13,385  m²,  sedangkan  dari perhitungan manual sebesar 14,177 m². Perbedaan luas area di  sebabkan  penggunaan  dari  nilai  koefisien  perpindahan kalor desain yang dipakai.

## IV. KESIIMPULAN
Dari  hasil  perhitungan  sebelumnya,  dapat  diambil beberapa kesimpulan yaitu dari data yang ditunjukkan pada perhitungan manual dan dengan program HTRI menunjukkan  hasil  analisa  yang  tidak  terlalu  jauh perbedaanya.  Kerja  penukar  panas  yang  terdapat  pada perhitungan  perencanaan  manual  adalah 165477  W. Hasilnya  hampir  sama  dengan  keluaran  dari    program HTRI  yaitu  166700  W.  Selain  itu,  kualitas  alat  penukar kalor  yang direncanakan dapat dilihat dari  nilai efektivitas dan  faktor  pengotoran  dari  alat  yang  direncanakan.  Nilai efektivitas  perencanaan  ini  bernilai  51  %  dan  faktor pengotoran bernilai 0,00289 ºC.m²/W. Untuk kondisi fluida yang  sama,  terdapat  perbedaan  perhitungan  antara komputerisasi  dan  manual  dalam  melakukan  perencanaan APK.  Perbedaan  ini  dikarenakan  ketelitian  perhitungan program lebih akurat daripada perhitungan secara manual.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Penulis mengucapkan terima kasih kepada redaksi Jurnal Barometer serta seluruh rekan dosen Fakultas Teknik Universitas Singaperbangsa Karawang.

## DAFTAR RUJUKAN
[1] Chengel,  Yunus  A,  “ Heat  Transfer ”,  McGraw-Hill, New York, 2007
[2] Holman,  J  P.  “ Perpindahan  Kalor ”  Terjemahan  Ir.  E Jasjfi,  Msc,  Jakarta,  Erlangga,  1984.Davis,  Fred  D., User  acceptance  of  information  tehcnology:  Toward  a unified view, Management  Information  System Quarterly , Volume 27, 2003, pp. 425 – 478.
[3] Incropera, Frank P., dan Dewitt, David P., “ Fundamental  of  Heat  and  Mass  Transfer ”,  4th Edition,  John  Wiley  and  Sons,  United  States  of America, 1996
[4] Kern,  Donald  Q.  “ Process  Heat  Transfer ”,  McGraw- Hill International, New York, 1965
[5] Sahajpal, S. dan Shah, P. D., Thermal Design of Ammonia Desuperheater-Condenser and Comparative Study with HTRI, Procedia Engineering, Volume 51, 2013, pp. 375 – 379.
[6] “ Standards  of  The  Tubular  Exchanger Manufakturers
Association ”, 9th edition, Tarrytown, New York 10591,
2007
[7] Lienhard,  John  H,  “ Heat  Traansfer ”.  Prentice-Hall Inc., New Jersey, 1987
[8] Perry,  Robert  H.,  dan  Green,  Don  W,  “ Perry’s Chemical  Engineers’ Hand  Book,  7th  Edition,
McGraw-Hill, United states of Amerika, 1997.
[9] “ Standards  of  The  Tubular  Exchanger Manufakturers
Association ”, 9th edition, Tarrytown, New York 10591,
2007
[10] Departemen  Tenaga  Kerja.  2000. ”  Bahan Pelatihan
Operator Ketel Uap”. Jakarta: BINA PRIMA.