Abstrak — Perencanaan  gedung  hotel  Holiday  Inn  Express
Surabaya akan dilakukan modifikasi perancangan menggunakan  struktur  baja  dengan  metode  SRBE  (Sistem Rangka  Bresing  Eksentrik).  SRBE  merupakan  sebuah  sistem bresing  eksentrik  yang  memiliki link dan  berfungsi  sebagai pendisipasi  energi  ketika  struktur  menerima  beban  lateral. Perhitungan  modifikasi  perencanaan  struktur  gedung  hotel Holiday  Inn  Express  Surabaya  menggunakan  sistem  rangka bresing eksentrik (SRBE) telah dilakukan. Dimana perhitungan  struktur  mengacu  pada  SNI  1729-20015 “ Tata Cara  Perencanaan  Struktur  Baja  Untuk  Bangunan  Gedung ” , SNI  1726-2012 “ Tata  Cara  Perencanaan  Ketahanan  Gempa Untuk  Bangunan  Gedung ” ,  SNI    2847-2013 “ Tata  Cara Perencanaan  Struktur  Beton  Untuk  Bangunan  Gedung ” dan “ Peraturan  Pembebanan  Indonesia  Untuk  Gedung ” PPIUG 1983.  Pemodelan  dan  analisis  struktur  dilakukan  dengan program  bantu  SAP  2000.  Dari  analisa  dan  hasil  perhitungan diperoleh  struktur  sekunder  dan  primer:  pelat  lantai menggunakan  bondek  SUPER  FLOOR  DECK  t  =  0,75  mm, untuk  lantai  top  atap  dan  lantai  1  t  = 90  mm,  lantai  atap  dan lantai 2-14 t = 110 mm, balok anak terdapat 4 macam dimensi yang  digunakan,  dimensi  untuk  lantai  top  atap    WF 350x175x6x9,  lantai  atap  WF  450x200x9x14,  lantai  2-14  WF 500x200x9x14,  lantai  1  WF  400x200x8x13,  sedangkan  balok induk  terdapat  4  macam  dimensi  juga  yang  digunakan, dimensi  untuk  lantai  top  atap    WF  400  200  8  13, lantai  atap WF  500  200  9  14,  lantai  2-14  WF  600  200  10  15,  lantai  1 WF  600  200  11  17,  untuk  dimensi  kolom  lantai  1-8 digunakan  CFT  700x700x25  dan  CFT  600x600x25  dimensi kolom  lantai  9-top  atap, link terdapat  2  macam  dimensi  yang digunakan yaitu WF 400  200  8  13 untuk lantai atap-top atap dan WF 500  200  10  16 untuk lantai 1-14, dimensi balok luar lin k yang digunakan sama dengan dimensi link , dimesi bresing yang digunakan  WF 250x250x9x14 untuk  lantai atap-top atap dan  WF  300  300  10  15  untuk  lantai  1-14.  Pondasi  struktur menggunakan  tiang  bor  (borepile)  diameter  120  cm  dengan kedalaman 25 m dan tulangan yang digunakan adalah 26 D25 dengan sengkang D16-45 mm.
Kata  Kunci — Sistem  Rangka  Bresing  Eksentris,  Plastifikasi, Link.

## I. PENDAHULUAN

## A. Latar Belakang
Gedung hotel Holiday-Inn Express Surabaya yang terletak di  Jalan  Kedungdoro  VI  No.  54-58  Sawahan,  Surabaya merupakan  gedung  yang  terdiri  dari  16  lantai  dan  struktur bangunan  yang  digunakan  adalah  struktur  bangunan  beton bertulang.  Kondisi  tanah  pada  daerah  yang  dibangun termasuk  tanah  lunak  sehingga  membutuhkan  berat bangunan yang seringan mungkin namun memiliki kekuatan struktur  yang  sebesar  mungkin  untuk  menahan  gaya  lateral (gempa dan angin).
Perencanaan  suatu  struktur  bangunan  tahan  gempa merupakan  suatu  kebutuhan  yang  tidak  dapat  dihindari. Tujuan  desain  bangunan  tahan  gempa  adalah  untuk mencegah  terjadinya  kegagalan  struktur  dan  kehilangan korban  jiwa.  Sehingga  dalam  merancang  suatu  bangunan tahan  gempa  harus  mengutamakan  keselamatan  dan kenyamanan,  dimana  kegagalan  direncanakan  hanya  terjadi pada  daerah non  structural .  Oleh  karena  itu  struktur bangunan gedung hotel Holiday-Inn Express Surabaya yang semula  menggunakan  struktur  beton  bertulang  akan dimodifikasi menggunakan struktur baja.
Baja  memiliki  sifat  daktail  (tidak  getas),  dimana  baja mampu  berdeformasi  tanpa  runtuh  secara  tiba-tiba  apabila terjadi beban yang berlebihan. Ini memberikan cukup waktu untuk  evakuasi  bila  terjadi  gempa.  Konstruksi  baja  juga memiliki  berat  yang  relatif  lebih  ringan  dari  pada  material lain  tetapi  juga  memiliki  kemampuan  yang  cukup  tinggi, hampir  tidak  memiliki  perbedaan  nilai  muai  dan  susut,  dan dalam  hal  pelaksanaan  jauh  lebih  cepat  dibanding  material lain [1].
SRBE  mempunyai  nilai  daktilitas  yang  lebih  tinggi dibandingkan dengan SRBK. Tingginya nilai daktilitas pada SRBE  diakibatkan  oleh  adanya  elemen link yang  berfungsi sebagai  pendisipasi  energi  ketika  struktur  menerima  beban gempa.  Pendisipasian  energi  ini  diwujudkan  dalam  bentuk plastifikasi pada elemen link tersebut.
Berdasarkan  kondisi  tanah  di  lapangan  dan  hasil  dari perhitungan  analisa  kategori  desain  seismik  adalah bangunan  termasuk  dalam  kategori  desain  D,  maka  salah satu sistem rangka baja yang dapat digunakan adalah sistem rangka bresing eksentrik (SRBE).

## B. Perumusan Masalah
1. Bagaimana  merencanakan  struktur  sekunder  yang meliputi pelat, balok anak dan tangga?
2. Bagaimana  merencanakan  struktur  primer  yang meliputi balok, kolom, bresing eksentrik dan link ?
3. Bagaimana  memodelkan  dan  melakukan  analisis struktur dengan program bantu SAP 2000 v14?
4. Bagaimana merencanakan sambungan?
5. Bagaimana merencanakan pondasi?
6. Bagaimana  mengilustrasikan  hasil  perencanaan struktur dalam gambar teknik?

## C. Batasan Masalah
Dalam  penyusunan  Studi  ini  diberikan  beberapa  batasan masalah sebagai berikut :
1. Menggunakan SNI 03-1729-2015 tentang Tata Cara Perencanaan  Struktur  Baja  Untuk  Bangunan Gedung.

## Modifikasi Desain Struktur Gedung Hotel Holiday Inn Express Surabaya dengan Menggunakan Sistem Rangka Bresing Eksentrik
Lailatul Fitriyah, Priyo Suprobo, dan Endah Wahyuni Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) e-mail : priyo@ce.its.ac.id, endah@ce.its.ac.id
2. Menggunakan  SNI  1726-2012  tentang  Tata  Cara Perencanaan  Ketahanan  Gempa  Untuk  Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung.
3. Tidak menghitung anggaran biaya.
4. Tidak membahas metode pelaksanaan proyek
5. Tidak  mempertimbangkan  sistem  sanitasi  dan instalasi listrik gedung.
6. Tidak membahas dari segi arsitektural.
7. Tidak memperhitungkan basement .

## II. TINJAUAN PUSTAKA

## A. Umum
Sistem  Rangka  Bresing  Eksentris  (SRBE)  adalah  suatu sistem  rangka  baja  yang  terdiri  dari  balok,  kolom,  dan pengaku  dimana  pada  ujung  dari  bagian  pengakunya terdapat  suatu  elemen  yang  menggabungkan  antar  bagian dari  sistem  rangka  yang  disebut link. Karakteristik  yang membedakan  SRBE  dengan  desain  struktur  tahan  gempa SRPM dan SRBK adalah adanya penghubung yang terdapat pada  setidaknya  salah  satu  ujung  dari  bresing  yang  disebut sebagai link [2] .
Gambar 2.1  Konfigurasi Link pada Beberapa Sistem Portal [3].
Pada  gambar.2  dijelaskan  tentang  kurva  hubungan  antara gaya  lateral  dengan  perpindahan  yang  terjadi  pada  SRBK, SRBE,  dan  SRPM.  SRBE  dapat  memberikan  perilaku struktur  yang  di  harapkan  saat  terjadi  gempa  yaitu  terlalu kaku seperti halnya SRBK tetapi juga tidak terlalu memiliki deformasi yang besar seperti SRPM.
Gambar 2.2 Perbedaan perilaku tiga model sistem rangka baja [4].

## B. Sudut Rotasi Link Beam
Sudut  rotasi  link  beam  adalah  sudut  inelastis  antara  link beam  dan  balok  di  samping link ketika  besarnya  total story drift sama dengan besarnya desain story drift , θ. Pada desain struktur penahan gempa dengan SRBE perlu diperhitungkan besar rotasi plastis  yang akan dialami oleh link . Pada tahap
ini  lebih  mudah  menggunakan  mekanisme  disipasi  energi (juga  disebut  mekanisme  kehancuran).  Gambar  2.9 menunjukkan  mekanisme  kehancuran  dari  SRBE.  Pada setiap kasus θ merupakan besar penyimpangan yang terjadi pada  rangka,  besar  penyimpangan  pada  sendi  plastis terhadap balok juga disimbolkan θ. Untuk SRBE besar dari kebutuhan  rotasi  link  (γ)  harus  lebih  besar  dari  θ,  dengan perumusan:
  e L 
Gambar 2.3 Sudut Rotasi Link Beam [4]

## III. METODOLOGI

## A. Umum
Langkah – langkah  pengerjaan  proyek  akhir  ini akan dilakukan seperti diagram alir berikut.
Gambar 3.1 Diagram Alir Metodologi.

## Penyelesaian Studi

## IV. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER

## A. Pelat Lantai Hotel Holiday In Express Surabaya
Tabel 4.1
Rekap Dimensi dan Penulangan Pelat LANTAI TEBAL TULANGAN (cm)
Top atap 9 M8-200 Atap 11 M9,5-200 2-14 11 M10-175 1 9 M9-200

## B. Balok Anak
Tabel 4.2 Rekap Dimensi Balok Anak LANTAI PROFIL YANG DIGUNAKAN Top atap WF 350 x 175 x 6 x 9 Atap WF 450 x 200 x 9 x 14 2-14 WF 500 x 200 x 9 x 14 1 WF 400 x 200 x 8 x 13

## C. Balok Penumpu Lift
- Tipe lift : Passenger Elevators
- Merek  : HYUNDAI
- Kapasitas  : 15 Orang / 1000 kg
- Lebar pintu ( opening width ) : 900 mm
- Dimensi ruang luncur ( hoistway inside ) 2 Car
: 4800 x 2150 mm 2 - Dimensi sangkar ( Car size ) ( hoistway inside ) 2 car : 4200 x 2100 mm 2 - Dimensi ruang mesin  : 4400 x 3850 mm 2
- Dimensi sangkar ( Car size ) Internal : 1600 x 1500 mm 2 Eksternal : 1660 x 1655 mm 2
- Beban reaksi ruang mesin : R 1 = 5450 kg R 2 = 4300 kg
Tabel 4.3 Rekap Dimensi Balok Lift ELEMEN PROFIL YANG DIGUNAKAN Pembagi WF 100 x 50 x 5 x 7 Penumpu WF 400 x 200 x 7 x 11
D. Perencanaan Tangga
- Tinggi lantai = 4,8 m
- Panjang bordes = 2,8 m
- Tinggi bordes  = 2,4 m
- Lebar bordes = 1,3 m
- Panjang anak tangga (1/2 L bordes) = 1,3 m
- Lebar injakan (i)  = 28 cm
- Tinggi injakan (t)  = 20 cm
- Lebar pegangan tangga = 5 cm
Tabel 4.4 Rekap Dimensi Balok Tangga ELEMEN PROFIL YANG DIGUNAKAN Pengaku anak tangga L 50 x 50 x 5 Pengaku bordes WF 100 x 50 x 5 x 7
Balok utama tangga WF 200 x 100 x 5,5 x 8
Balok penumpu bordes
WF 200 x 100 x 5,5 x 8
Gambar 4.1 Potongan Tangga.

## V. PEMODELAN STRUKTUR

## A. Umum
Pemodelan  struktur  pada  Studi  ini  menggunakan sistem rangka bresing eksentrik (SRBE). Struktur  yang direncanakan adalah bangunan hotel yang terdiri dari 16 lantai  hotel  dengan  total  tinggi  struktur  58,25  meter. Denah  dari  struktur  yang  ada  dalam  permodelan  Studi penulis adalah sebagai berikut:
Gambar 5.1 Denah Struktur Hotel Holiday Inn Express Surabaya.

## B. Pembebanan
Rincian  pembebanan  untuk  beban  mati  adalah sebagai berikut:
a. Pelat atap = 79,53 kg/m 2 b. Pelat lantai hotel = 128 kg/m 2 c. Pelat lantai koridor = 128 kg/m 2
Rincian  pembebanan  untuk  beban  hidup  adalah sebagai berikut :
a. Lantai atap = 97,64 kg/m 2 b. Lantai hotel = 195,28 kg/m 2
c. Lantai koridor atau lobi = 487,18 kg/m 2

## C. Kombinasi Pembebanan
Kombinasi pembebanan yang dipakai pada struktur gedung  ini  mengacu  pada  SNI  1729:2012  sebagai berikut:
 1 D + 1 L
 1,4 D
 1,2 D + 1,6 L
 1,2 D + 1 L
 1,2 D + 1Ex + 1 L
 1,2 D + 1Ey + 1 L
 0,9 D + Ex
 0,9 D + Ey
Keterangan : D  : beban mati L  : beban hidup lantai E  : beban gempa yang dinyatakan dalam arah X dan Y

## D. Kontrol Desain
1. Kontrol Penerimaan Pemodelan
Untuk  membuktikan  hasil  pemodelan  struktur  sesuai dengan  kenyataan  aslinya,  perlu  dilakukan  pengecekan menggunakan  perhitungan  manual.  Perhitungan  manual dilakukan  dengan  cara  meninjau  satu  kolom  yang menggunakan  kombinasi  1D+1L,  hasil  beban  aksial  dari analisa  SAP  2000  v14  harus  sesuai  dengan  perhitungan berat bangunan manual yang memiliki toleransi perbedaan 5 %.
2. Kontrol Partisipasi Massa
Menurut  SNI  1726  ps  7.9.1,  bahwa  perhitungan  respon dinamik struktur harus sedemikian rupa sehingga partisipasi massa ragam terkombinasi paling sedikit  sebesar  90% dari massa aktual dari masing-masing arah
Dari  analisa  SAP  2000v14  didapat  partisipasi  massa  arah X sebesar 90,7% pada moda ke 7 dan partisipasi massa arah Y sebesar 91,0% pada moda ke  8. Maka dapat disimpulkan analisis  struktur  yang  sudah  dilakukan  telah  memenuhi syarat  yang  terdapat  pada  SNI  1726:2012  Pasal  7.9.1  yaitu partisipasi  massa ragam terkombinasi paling sedikit sebesar 90%.
3. Kontrol Waktu Getar Alami Fundamental Untuk  mencegah  pengunaan  struktur  gedung  yang  terlalu fleksibel,  nilai  waktu  getar  alami  fundamental  (T)  dari struktur gedung harus dibatasi.
Dari  hasil  analisis  SAP  2000v14  didapatkan  nilai  T  = 1,582  s.  Maka  berdasarkan  kontrol  waktu  getar  alami fundamental nilai T masih lebih kecil dari T a max = 2,158 s. Jadi  analisis  struktur  Hotel  Holiday  Inn  Express  Surabaya masih memenuhi persyaratan Pasal 7.8.2 SNI 1726:2012. 4. Kontrol Nilai Akhir Respon Spektrum
Dari  hasil  analisis  menggunakan  program  SAP  2000  v14 didapatkan  nilai  gaya  geser  dasar  (base  shear)  sebagai berikut:
Tabel 5.1 Gaya Geser Dasar Akibat Beban Gempa OutputCase CaseType StepType GlobalFX GlobalFY Text Text Text Kgf Kgf GEMPA X LinRespSpec Max 287082,9 98246,08 GEMPA Y LinRespSpec Max 86173,42 327303,9
Kontrol nilai akhir respon:
 Gempa arah X: V dinamik > 85% . V statik
287082,9 kg   > 85% . 494980,9989 kg
287082,9 kg   < 420733,849 kg  NOT OK
 Gempa arah Y:
V dinamik > 85% . V statik 327303,9 kg   > 85% . 494980,9989 kg 327303,9 kg   < 420733,849 kg  NOT OK Maka  harus  diperbesar  dengan  faktor  skala 0,85 . 𝐶𝑠 . .
Untuk arah X dikali dengan SF = 1,465 Untuk arah Y dikali dengan SF = 1,285 5. Kontrol Batas Simpangan (Drift) Pembatasan  simpangan  antar  lantai  suatu  struktur bertujuan  untuk  mencegah  kerusakan  non-struktur  dan ketidaknyamanan penghuni.
Tabel 5.2 Kontrol Simpangan Arah X Akibat Gempa Arah X
Tabel 5.3
Kontrol Simpangan Arah Y Akibat Gempa Arah Y

## VI. PERENCANAAN STRUKTUR PRIMER
A. Link
Balok link direncanakan  menggunakan  profil  WF  500  x 200  x  10  x  16.  Hasil  dari  output  SAP  2000  diperoleh  gaya dalam sebesar:
e = 150 cm       < 2,6 Mp / Vp  = 1,94 cm α = 0,014 radian  < α maks   = 0,055 radian Nu  = 35051,07 kg  < 0,15 Ny  = 42825 kg Vu  = 53909,64 kg  < ØVn = 62891,8  kg Untuk  pengaku  dengan  panjang link <  1,6  .  Mp  /  Vp, harus  direncanakan  memiliki  pengaku  antara.  Untuk  α  = 0,048 radian maka dipasang pengaku antara dengan jarak 30 cm.

## B. Balok diluar link
Balok  link  direncanakan  menggunakan  profil  WF  500  x 200  x  10  x  16.  Berdasarkan  SNI  03-1729-2002  Pasal 15.13.6.2,  kuat  perlu  balok  yang  terletak  diluar link harus ditentukan berdasarkan gaya- gaya yang ditimbulkan paling tidak  1,1  kali  kuat  geser  nominal link sebesar  Ry.Vn. Kontrol interaksi geser lentur yang terjadi:
375 , 1 625 , 0   Vn Vu Mn Mu   1,336 <  1,375  OK

## C. Bresing
Bresing direncanakan menggunakan WF 300 x 300 x 10 x 15,dengan  kuat  kombinasi  aksial  dan  lentur  perlu  batang bresing  harus  direncanakan  berdasarkan  gaya  aksial  dan
i h i h sx Ϭe Ϭ Δ Δ a h i- h (i-1) Ϭe x C d Δ i- Δ (i-1) 0,02* h sx Ground 0 0 0 0 0 0 OK 1 3,5 3,5 2,115 8,460 8,460 70 OK 2 7,7 4,2 8,754 35,016 26,556 84 OK 3 12,5 4,8 18,325 73,300 38,284 96 OK 4 15,9 3,4 24,747 98,988 25,688 68 OK 5 19,3 3,4 30,813 123,252 24,264 68 OK 6 22,7 3,4 36,586 146,344 23,092 68 OK 7 26,1 3,4 42,057 168,228 21,884 68 OK 8 29,5 3,4 47,183 188,732 20,504 68 OK 9 32,9 3,4 51,937 207,748 19,016 68 OK 10 36,3 3,4 56,238 224,952 17,204 68 OK 11 39,7 3,4 60,152 240,608 15,656 68 OK 12 43,1 3,4 63,670 254,680 14,072 68 OK 13 46,5 3,4 66,777 267,108 12,428 68 OK 14 49,9 3,4 69,498 277,992 10,884 68 OK atap 53,6 3,7 72,202 288,808 10,816 74 OK top atap 58,25 4,65 75,335 301,340 12,532 93
OK Simpangan ijin antar lantai (mm) Ket Lantai Elevasi (m) Tinggi Lantai (m) Simpangan (mm) Simpangan diperbesar Simpangan antar lantai (mm)
i h i h sx Ϭe Ϭ Δ Δ a h i- h (i-1) Ϭe x C d Δ i- Δ (i-1) 0,02* h sx Ground 0 0 0 0 0 0
OK 1 3,5 3,5 1,646 6,584 6,584 70 OK 2 7,7 4,2 6,653 26,612 20,028 84 OK 3 12,5 4,8 13,616 54,464 27,852 96 OK 4 15,9 3,4 18,157 72,628 18,164 68 OK 5 19,3 3,4 22,458 89,832 17,204 68 OK 6 22,7 3,4 26,609 106,436 16,604 68 OK 7 26,1 3,4 30,618 122,472 16,036 68 OK 8 29,5 3,4 34,473 137,892 15,420 68 OK 9 32,9 3,4 38,177 152,708 14,816 68 OK 10 36,3 3,4 41,649 166,596 13,888 68 OK 11 39,7 3,4 44,878 179,512 12,916 68 OK 12 43,1 3,4 47,836 191,344 11,832 68 OK 13 46,5 3,4 50,502 202,008 10,664 68 OK 14 49,9 3,4 52,897 211,588 9,580 68 OK atap 53,6 3,7 55,335 221,340 9,752 74 OK top atap 58,25 4,65 58,142 232,568 11,228 93 OK Simpangan antar lantai (mm) Simpangan ijin antar lantai (mm) Ket Lantai Elevasi (m) Tinggi Lantai (m) Simpangan (mm) Simpangan diperbesar
momen lentur yang di timbulkan oleh link yaitu sebesar 1,25 x Ry x Vn. Kontrol interaksi aksial lentur
8 9 ry rx r c M M P P n n           = 0,724  < 1,0

## D. Balok
Balok direncanakan menggunakan profil WF 600 x 200 x 10 x 15. Dari output SAP 2000 diperoleh gaya dalam  yang dipakai dalam desain adalah:
Mu  = 39003,5 kg.m < ØMn= 57041,4 kg.m Vu  = 16254,3 kg ≥ ØVn= 89400 kg δ = 0,1406 cm ≤ δ ijin = 1,665 cm

## E. Kolom komposit:
Kolom  direncankan  menggunakan  CFT  700  x  700  x  25 dengan kontrol kuat nominal penampang sebagai berikut:
Dikarenakan r c P P > 0,2, maka rumus interaksi aksial dan momen digunakan rumus yang terdapat pada SNI 03- 1729-2002 Pasal 12.5, Persamaan 12.5-1, yaitu sebagai berikut:
8 9 ry rx r c M M P P n n           ≤ 1,0 19594,338 81186,399 0, 497 307125 307125 8 9   
     ≤ 1,0 0,818 < 1,0  OK Tabel 6.1 Rekap Dimensi Struktur Primer ELEMEN LANTAI ARAH PROFIL YANG DIGUNAKAN Balok Induk Top atap x WF 400 x 200 x 8 x 13 y Atap x WF 500 x 200 x 9 x 14 y 2-14 x WF 600 x 200 x 10 x 15 y 1 x WF 600 x 200 x 11 x 17 y Kolom 1-8 - CFT 700 x 700 x 25 9 - top atap - CFT 600 x 600 x 25 Link
Top atap x
WF 400 x 200 x 8 x 13
y Atap x WF 400 x 200 x 8 x 13 y 2-14 x WF 500 x 200 x 10 x 16
y
1 x WF 500 x 200 x 10 x 16
y Balok di luar Link Top atap x WF 400 x 200 x 8 x 13 y Atap x WF 400 x 200 x 8 x 13 y 2-14 x WF 500 x 200 x 10 x 16 y 1 x WF 500 x 200 x 10 x 16 y Bresing Top atap x WF 250 x 250 x 9 x 14 y Atap x WF 250 x 250 x 9 x 14 y
2-14 x WF 300 x 300 x 10 x 15 y 1 x WF 300 x 300 x 10 x 15 y

## VII. PERENCANAAN SAMBUNGAN

## A. Sambungan kolom CFT 700x700x25 dengan kolom CFT 600x600x25
Sambungan  kolom  CFT  700x700x25  dengan  kolom  CFT 600x600x25  direncanakan  pada  lantai  1  menggunakan  las tumpul  penetrasi  penuh  dengan  mutu  F e70XX .  Gaya-gaya yang bekerja pada sambungan adalah akibat dari beban mati dan  beban  seismik  akibat  komponen  vertikal.  Sambungan ditempatkan pada posisi tengah dari ketinggian lantai.
Gambar  7.1 Detail Sambungan Kolom CFT 700.700.25.25 dengan Kolom CFT 700.700.25.2.

## B. Sambungan Kolom dengan Balok Induk
Sambungan pada kolom dengan balok induk direncanakan menggunakan  2  jenis  yaitu  sambungan  pen  geser  sebagai penumpu pada saat proses pengelasan dan sambungan rigid dengan  alat  sambung  las  dan  baut  sebagai  penumpu  beban. Sambungan las yang digunakan adalah tipe las F e70XX.

## Gambar 7.2 Detail Sambungan Kolom dengan Balok Induk

## C. Sambungan Batang Bresing
Kuat  perlu  sambungan  batang  bresing  ke  balok  harus ditentukan  lebih  besar  atau  sama  dengan  kuat  nominal batang bresing  yaitu 1,25 . Ry . Vn. Dimana Vn adalah kuat geser nominal link yang diambil dari nilai terkecil antara Vp dengan 2 Mp e .  Digunakan  sambungan  las  dengan  mutu
F E70XX dan mutu baut A325.
Gambar 7.3 Sambungan Batang Bresing.

## D. Sambungan Kolom CFT dengan Pedestal
Pedestal  direncanakan  menggunakan  dimensi  800x800. Untuk sambungan kolom CFT 700x700x25 dengan pedestal direncanakan  menggunakan  las  penetrasi  penuh  dengan mutu F e110XX .
Gambar 7.4 Sambungan Kolom CFT dengan Pedestal.

## VIII. PERENCANAAN PONDASI

## A. Perencanaan Diameter Bore Pile
Berdasarkan  output  program  bantu  SAP  2000  v19 didapatkan  besar  Qw  =  1071,534  ton,  dimana  Qw  adalah beban yang bekerja di atas tiang:
Diketahui:  F ’ c  = 30 MPa = 300 kg/cm 2
Diameter tiang:
Ds  = 631718, 01 2, 257 300 = 103,57 cm
= 1,036 m
Maka  diameter borepile yang  digunakan  adalah  1,2 m dan diameter pembesaran (Dbell) 2,5 m.

## B. Daya Dukung Bore Pile
Berdasarkan  perhitungan  daya  dukung  selimut  tiang  dan daya dukung di ujung tiang, maka daya dukung borepile nya adalah sebagai berikut:
Q L = Qp + Qs = 3268,513 + 316,672 = 3585,186 ton Q ijin = QL SF = 3585,186
3 = 1195,062 ton Qw   < Qijin 1071,534 ton < 844,565 ton  OK

## IX. KESIMPULAN DAN SARAN

## A. Kesimpulan
Dari  hasil  perhitungan  dan  analisis  yang  telah  dilakukan, maka dapat diambil kesimpulan sebagai berikut:
1. Dari hasil perhitungan struktur sekunder didapatkan :
a. Pelat  lantai  menggunakan  bondek  SUPER  FLOOR DECK t = 0,75 mm, dengan 2 macam pelat.
b. Balok anak menggunakan profil WF dengan 4 macam dimensi.
c. Balok  lift  menggunakan  profil  WF  dengan  2  macam dimensi.
d. Balok tangga  menggunakan profil L  dan WF dengan 3 macam dimensi.
2. Dari hasil perhitungan struktur primer didapatkan :
a. Balok  menggunakan  profil  WF  dengan  4  macam dimensi.
b. Kolom  menggunakan  komposit  profil  CFT  dengan  2 macam dimensi.
c. Link menggunakan  profil  WF  dengan  2  macam dimensi dengan panjang link 1,2 m dan 1,5 m.
d. Balok  luar link menggunakan  profil  WF  dengan  2 macam dimensi.
e. Bresing  menggunakan  profil  WF  dengan  2  macam dimensi.
3. Permodelan  analisis  struktur  menggunakan  program bantu  SAP  2000v14,  dengan  4  kontrol  desain  dan bangunan telah memenuhi persyaratan desain.
4. Dalam  perencanaan  ini,  sambungan  yang  digunakan adalah sambungan las dan baut.
5. Pondasi  struktur  menggunakan  tiang  bor  (borepile) diameter  120  cm  dengan  kedalaman  25  m  berdasarkan hasil  penyelidikan  tanah  SPT  (Standard  Penetration Test).  Tulangan  yang  digunakan  pada  pondasi borepile adalah 26 D25 dengan sengkang D16-45 mm.
6. Hasil  dari  perencanaan  struktur  dapat  dilihat  pada lampiran gambar berupa gambar teknik.

## B. Saran
Sebaiknya  dilakukan  studi  yang  mempelajari  tentang perencanaan  struktur  bresing  eksentrik  lebih  lanjut  dengan mempertimbangkan  aspek  teknis,  ekonomi,  dan  estetika, diutamakan  untuk  perencanaan  struktur  yang  diharapkan mampu  memenuhi persyaratan  yang  telah ditetapkan dalam peraturan baik SNI maupun AISC.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] E.  Wahyuni  and  Y.  Tethool, “ Effect  of  Vierendeel  Panel  Width and  Vertical  Truss  Spacing  Ratio  in  Staggered  Truss  Framing System Under Earthquake  Loads, ” Int. J.  Civ.  Eng. , vol. 13, no. 2, pp. 213 – 221, 2015.
[2] Y.  Budiono, “ Perilaku  Link  Panjang  Dengan  Pengaku  Diagonal Badan  Pada  Sistem  Struktur  Rangka  Baja  Tahan  Gempa, ” in Seminar dan Pameran HAKI , 2011.
[3] American  Institute of Steel Construction, “ Seismic Provision for Structural Steel Buildings, ” 2010.
[4] H. Moestopo, M. Yudi, “ Kajian Kinerja Link Yang Dapat Diganti Pada Struktur Rangka Baja Berpengaku Eksentrik Tipe Split-K, ” in Seminar dan Pameran HAKI , 2006.