## STUDI TEKNIS PENGEMBANGAN JARINGAN BARU DISTIBUSI 20 KV PENYULANG CARGILL DI GARDU INDUK MANYAR
Dwi Aries Sandy (09.632.006)
Jurusan Teknik Elektro Fakultas Teknik
Universitas Muhammadiyah Gresik
Jl. Sumatra 101 GKB(Gresik Kota Baru), Randu Agung, Gresik 61121 Jawa Timur, Indonesia
E-mail : shirosandy89@gmail.com

## Abstrak
Energi listrik sebagai salah satu infrastruktur yang menyangkut hajat hidup orang banyak. Pengembangan sistem distribusi energi listrik merupakan bagian yang esensial dalam mengatasi pertumbuhan kebutuhan energi listrik yang cukup pesat. Salah satu faktor yang mempengaruhi pengembangan jaringan distribusi baru adalah sistem proteksinya.
Penelitian  ini  bertujuan  untuk  menghitung  arus  hubung  singkat  dan  menetukan  seting  peralatan  proteksi  serta melakukan perbandingan hasil perhitungan dengan seting yang sudah terpasang di lapangan. Metode yang digunakan dalam penelitian ini adalah metode kuantitatif dengan melakukan pengambilan data secara langsung terhadap objek penelitian  pada  penyulang  Cargill  20  kV  di  Gardu  Induk  Manyar  yang  memiliki  arus  hubung  singkat  Gardu  Induk sebesar 18,45366 kA per periode januari sampai desember tahun 2015.
Hasil  perhitungan  memperlihatkan  bahwa  arus  gangguan  hubung  singkat  terbesar  yaitu  12.455,31  A  untuk gangguan  3  fasa,  10.786,62  A  untuk  gangguan  2  fasa  dan  288,38  A  untuk  gangguan  1  fasa  ke  tanah.  Berdasarkan hasil penelitian dan analisa bisa disimpulkan bahwa validasi seting proteksi antara perhitungan manual dan kondisi di lapangan untuk penyulang Cargill sudah sesuai dan koordinasi sistem pengaman antara penyulang Cargill dengan sisi incoming  dikatakan baik, karena tidak melebihi standart yang diterapkan oleh PLN.

## Kata kunci : hubung singkat, relai proteksi, penyulang 20 kv

## I. PENDAHULUAN
1.1 Latar Belakang Saluran  udara  tegangan  menengah  maupun tegangan  rendah  dengan  kawat  terbuka  (SUTM dan  SUTR  terbuka)  merupakan  saluran  yang paling  rawan    terhadap  gangguan  eksternal, yaitu  gangguan  yang  diakibatkan  dari  luar sistem.  Gangguan  karena  sentuhan  pohon merupakan  penyebab  gangguan  pelayanan distribusi  tenaga  listrik  yang  paling  banyak dilaporkan  diseluruh  unit  pelayanan  PLN sebagai  akibat  dari    banyaknya  pohon  -  pohon yang tumbuh disekitar jaringan SUTM, baik itu milik masyarakat umum maupun Dinas
Pertamanan Pemerintah Kota / Daerah .
Untuk mengatasi gangguan tersebut penerapan  dan  penggunaan  peralatan  proteksi mempunyai  peranan  yang  sangat  penting, sehingga  kontinuitas  pelayanan  tidak  terganggu dalam waktu yang lama.
Tujuan penyusunan makalah ini adalah untuk menghitung besar arus gangguan hubung singkat pada  penyulang  20  kv  Cargill  di  Gardu  Induk Manyar  dengan  panjang  jaringan  1,768  km. Kemudian  menentukan  setting  untuk  relai  OCR dan  GFR  serta  membandingkannya  dengan setting yang terpasang di lapangan.

## 1.2 Rumusan Masalah
1. Bagaimana  perhitungan  arus  gangguan hubung  singkat  pada  jaringan  20  kv  di  PT. PLN (Persero) ?
2. Bagaimana  menentukan  kapasitas  circuit breaker  dan  penetapan  seting  proteksi penyulang baru ”CARGILL” ?

## 1.3 Tujuan Penelitian
1. Menghitung  arus  gangguan  hubung  singkat pada  jaringan  20  kv  mulai  dari  impedansi sumber  di  bus  sampai  impedansi  di  tiap section jaringannya.
2. Menentukan  kapasitas  Circuit  Breaker  yang akan  dipasang  sebagai  media  pemutus,  bila terjadi gangguan diatas rating yang diijinkan di jaringan distribusi 20 kv. Serta penentuan seting  sistem  proteksi  baik  OCR  (Over Current  Relay)  yaitu  pengaman  beban  lebih akibat  gangguan  antar  fasa  maupun  GFR (Ground Fault Relay) yaitu pengaman beban lebih akibat gangguan fasa dengan tanah.

## II. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1 Perhitungan Gangguan Hubung Singkat
Perhitungan  hubung  singkat  adalah  suatu analisa  kelakuan  sistem  tenaga  listrik  pada keadaan  gangguan  hubung  singkat,  dimana dengan  cara  ini  diperoleh  nilai  besaran  -  besaran listrik  yang  dihasilkan  sebagai  akibat  gangguan hubung  singkat  tersebut.  Analisa  gangguan hubung  singkat  diperlukan  untuk  mempelajari sistem  tenaga  listrik  baik  waktu  perencanaan maupun setelah beroperasi kelak.[1] Relai  adalah  suatu  alat  pengaman  yang bekerja  secara  otomatis  mengukur  /  memasukkan rangkaian  listrik  (  rangkaian  trip  atau  alarm  ) akibat  adanya  perubahan  rangkain  lain.  Fungsi sistem  pengaman  adalah  untuk  menghindari  atau mengurangi kerusakan akibat gangguan pada yang terganggu  atau  peralatan  yang  dilalui  oleh  arus gangguan  sehingga  dapat  memberikan  pelayanan listrik  dengan  keandalan  yang  tinggi  kepada konsumen. [6]
Dengan  perhitungan  arus  gangguan  hubung singkat ini dapat digunakan untuk koordinasi relai proteksi arus lebih Over Current Relay (OCR) dari jenis  Inverse,  manfaatnya  menjadi  amat  terasa karena  waktu  kerja  relai  dapat  diketahui  untuk setiap  lokasi  gangguan.  Relai  proteksi  lain  yang berpengaruh  adalah  relai  gangguan  tanah  Ground Fault  Relay  (GFR).  Relai  ini  digunakan  sebagai pengaman  dimana  fungsinya  nanti  adalah  untuk membantu  relai  differensial  pada  transformator tenaga  dalam  mengamankan  busbar  dari gangguan hubung tanah di dalam daerah pengaman busbar.

## 2.2 Gangguan Hubung Singkat Tiga Fasa
Kemungkinan  terjadinya  gangguan  tiga  fasa adalah  putusnya  salah  satu  kawat  fasa  yang letaknya paling atas pada transmisi atau distribusi, dengan  konfigurasi  kawat  antar  fasanya  disusun secara  vertikal.  Kemungkinan  terjadinya  memang sangat  kecil,  tetapi  dalam  analisanya  tetap  harus diperhitungkan.[4]
Gambar 1 : Single line diagaram gangguan hubung singkat 3 fasa.

## 2.3 Gangguan Hubung Singkat Dua Fasa
Kemungkinan  terjadinya  gangguan  dua  fasa disebabkan  oleh  putusnya  kawat  fasa  tengah  pada transmisi  atau  distribusi.  Kemungkinan  lainnya adalah  dari  rusaknya  isolator  di  transmisi  atau distribusi  sekaligus  2  fasa.  Gangguan  seperti  ini biasanya mengakibatkan 2 fasa ke tanah.[4]
Gambar 2 : Single line diagaram gangguan hubung singkat 2 fasa.

## 2.4 Gangguan Hubung Singkat Satu Fasa ke Tanah
Kemungkinan  terjadinya  gangguan  satu  fasa ke  tanah  adalah  back  flashover  antara  tiang  ke salah  satu  kawat  transmisi  dan  distribusi.  Sesaat setelah tiang tersambar petir yang besar walaupun tahanan  kaki  tiangya  cukup  rendah  namun  bisa juga  gangguan  fasa  ke  tanah  ini  terjadi  sewaktu salah  satu  kawat  fasa  transmisi  /  distribusi tersentuh pohon yang cukup tinggi.[4]
Gambar 3 : Single line diagaram gangguan hubung singkat 1 fasa ke tanah

## 2.5 Koordinasi Sistem Pengaman OCR dan GFR
Setelan  arus  dari  OCR  dihitung  berdasarkan arus  beban  yang  mengalir  di  penyulang  atau incoming  Trafo,  artinya  untuk  OCR  yang terpasang di penyulang dihitung berdasarkan arus beban  maksimum  yang  mengalir  di  penyulang tersebut sedangkan untuk OCR  yang terpasang di Incoming  Trafo  dihitung  berdasarkan  arus nominal trafo tersebut.
Persyaratan  lain  yang  harus  dipenuhi  adalah penyetelan waktu minimum dari relai arus lebih ( terutama  di  penyulang  )  tidak  lebih  kecil  dari  0,3 detik.  Pertimbangan  ini  diambil  agar  relai  tidak sampai  trip  lagi,  akibat  arus  Inrush  current  dari transformator  distribusi  yang  memang  sudah tersambung  di  jaringan  distribusi,  sewaktu  PMT penyulang tersebut di operasikan. [5] Penyetelan  Ground  Fault  Relay  (GFR)  dapat di  setel  mulai  6%  s/d  12%  x  arus  gangguan hubung  singkat  1  fasa  terjauh/terkecil.  Nilai  ini untuk  mengantisipasi  jika  penghantar  tersentuh pohon,  dimana  tahanan  pohon  besar  yang  dapat memperkecil  besarnya  arus  gangguan  hubung singkat 1 fasa ketanah.
2.6 Penyetelan Time Multiple Setting ( TMS )
Setelan  Time  multiple  setting  (Tms)  dan setelan  waktu  relai  pada  jaringan  distribusi mempergunakan  standard  Invers,  yang  dihitung mempergunakan  rumus  kurva  waktu  berbanding terbalik  dengan  arus,  dalam  hal  ini  juga  diambil persamaan kurva arus waktu dari standard British. karakteristik relai standart invers dapat dilihat pada gambar 4 berikut :[5]
.
Gambar 4 : Karakteristik relai Standart Invers

## III. METODE PENELITIAN

## 3.1 Studi Literatur
Mengumpulkan  referensi  yang  menyangkut materi Analisa sistem tenaga listrik baik dari buku, catatan  maupun  jurnal  dari  internet  mengenai analisis arus hubung singkat secara global maupun perhitungan yang terperinci pada jaringan distribusi di PLN.

## 3.2 Pengumpulan Data
Pengumpulkan  data  dilakukan  di  PT.  PLN (Persero)  Transmisi  APP  Surabaya  dan  Distribusi Area  Gresik  sehingga  didapatkan  nilai-nilai  yang diperlukan sebagai bahan analisa selanjutnya.

## 3.3 Perhitungan dan Analisa
Perhitungan ini dilakukan dengan tujuan untuk mendapatkan  nilai besaran  yang  diperlukan dalam setting  peralatan  proteksi  yang  kemudian  akan dibandingkan dengan keadaan di lapangan.

## a. Impedansi Sumber
Impedansi  di  bus  150  kV  diperoleh  dengan persamaan :
Konversikan impedansi sumber di bus 150 Kv ke sisi 20 kV, dengan persamaan sebagai berikut:
X sc (sisi 20 kv)  = 20² / 150² x X sc (sisi 150 kV) b. Impedansi Trafo tenaga Dapat dihitung dengan persamaan : Reaktansi  transformator  (X T )  =  Impedansi(%)  x (Tegangan sekunder² / Daya )

## c. Impedansi Penyulang
Besarnya  impedansi  penyulang  merupakan total  impedansi  ohm/km  dari  berbagai  jenis penghantar  yang  digunakan  pada  jaringan penyulang tersebut.

## d. Perhitungan Arus Hubung Singkat
Perhitungan ini menggunakan persamaan :
Hubung singkat 3 fasa:
I f 3 fasa = 𝑉 𝑓𝑎𝑠𝑎 − 𝑛𝑒𝑡𝑟𝑎𝑙 Z1 eq
Hubung singkat 2 fasa :
I f 2 fasa = 𝑉 𝑓𝑎𝑠𝑎 − 𝑓𝑎𝑠𝑎 (Z1 + Z2)eq
Hubung singkat 1 fasa ketanah :
I f 1 fasa = 3 𝑥 𝑉 𝑓𝑎𝑠𝑎 − 𝑛𝑒𝑡𝑟𝑎𝑙 (𝑍1 + 𝑍2 + 𝑍0)𝑒𝑞

## d. Perhitungan Setelan Relai dan TMS
Dengan persamaan sebagai berikut :
Tms = t x (( I fault I seting ) 0,02 − 1) 0,14
Dan ,
t = Tms x 0,14
(( I fault I seting ) 0,02 − 1)

## e. Pemeriksaan Selektifitas Kerja Relai Arus Lebih
Pemeriksaan  ini  dilakukan  karena  setelan waktu  (Tms)  pada  relai  arus  lebih  jenis  inverse bukan  menunjukan  lamanya  waktu  kerja  relai tersebut.  Lamanya  waktu  kerja  relai  ini ditentukan  oleh  besarnya  arus  gangguan  yang mengalir  di  relai.  Makin  besar  arus  gangguan hubung  singkat  yang  mengalir  di  relai  makin cepat  kerja  relai  tersebut  menutup  kontaknya, kemudian memberikan tripping PMT.
f. Validasi pemakaian CB (Circuit Breaker) pada penyulang Cargill
Dengan  mengetahui  besarnya  arus  gangguan pada  transformator,  maka  dapat  menentukan berapa  besar  ketahanan breakdown peralatan circuit  breaker yang  harus  dipasang.  Peralatan main  switch yang  dipasang  harus  memiliki ketahanan  arus  lebih  besar  dari  arus  hubung singkat terbesar pada jaringan tersebut.

## g. Perbandingan Perhitungan Manual dengan Program MATLAB R2110b
Sebagai  tambahan  ilmu  dan  referensi,  penulis juga menambahkan simulasi program menggunkan Matlab  R2110b  dalam  perhitungan  ini.  Listing program  yang  terlampir  dibuat  sesederhana mungkin untuk memudahkan pembaca memahami dan  membandingkan  hasil  perhitungan  arus hubung  singkat  maupun  seting  pada  OCR  dan GFR  antara  penyulang  Cargill  dan  Incoming feeder.

## IV. PEMBAHASAN DAN ANALISA 4.1 Perhitungan Gangguan Hubung Singkat
Besar  arus  gangguan  hubung  singkat  ini dihitung  berdasarkan  panjang  penyulang  yang diasumsikan gangguan terjadi pada 1%, 5%, 10%, 20%,  30%  sampai  100%  untuk  setiap  daerah  dari panjang saluran seperti pada gambar berikut :
Gambar 5 : Konfigurasi penyulang Cargill a. Perhitungan impedansi sumber
MVA Hs = arus HS GI Manyar x tegangan primer trafo x √3
= 18,4536 kA x 150 x √3
= 4.794,4 MVA
Impedansi sumber (X sc ) = kV 2 x MVA Hs = 150 2 x 4.794,4 = 4,69 Ω Konversi pada sisi 20 kV (X sc 20 kV) = kVS 2 / kVP 2 x X sc = 20 2 / 150 2 x 4,69 = 0,08 Ω
b. Perhitungan reaktansi trafo
Transformator di GI Manyar memiliki daya 60 MVA  dengan  impedansi  12,5%  dan  belitan YyΔ  plus  NGR  dengan  hambatan  dalam sebesar 40 ohm, maka : Reaktansi trafo (X t ) = Impedansi x (teg sekunder 2 / daya ) (X t ) = 12,5 % x (20 2 / 60) = 0,83 Ω (X t0 ) = 3 x X t = 3 x 0,83 = 2,499 Ω c. Perhitungan impedansi jaringan Tabel 1. Data penghantar penyulang Cargill
Total impedansi jaringan : Z 1 = Z 2 = (0,098 + j 0,12) + (0,265 + j 0,13) + (0,216 + j 0,33)  = (0,579 + j 0,58) ohm/km Z 0 = (0,245 + j 0,3) + (0,663 + j 0,325) +
(0,363 + j 1,618 = (1,271 + j 2,243) ohm/km
Impedansi  jaringan  urutan  positif  dan  negatif persection :
Contoh pada 1% panjang jaringan, 1% x panjang jaringan x (Z 1 =Z 2) 1% x 1,768 x (0,579 + j 0,58) = (0,010 + j 0,011) Ω Section selanjutnya menggunakan persamaan yang sama,
Tabel 2 . Impedansi jaringan urutan positif dan negatif
Impedansi jaringan urutan nol persection : Contoh pada 1% panjang jaringan, 1% x panjang jaringan x Z 0
1% x 1,768 x (1,271 + j 2,243 ) = (0,022 + j 0,040 ) Ω
Section selanjutnya menggunakan persamaan yang sama,
Tabel 3 . Impedansi jaringan urutan nol
Perhitungan reaktansi ekivalen urutan positif dan negatif :
Contoh pada 1% panjang jaringan, Z 1 eq = Z 2 eq = X sc + X t + (Z 1 = Z 2 ) = j0,083 + j0,83 + (0,010 + j 0,011)
= (0,010 + j 0,927) Ω
Section selanjutnya menggunakan persamaan yang sama,
Tabel 4 . Reaktansi ekivalen urutan positif dan negatif
Perhitungan reaktansi ekivalen urutan nol : Contoh pada 1% panjang jaringan,
Z 0 eq = 3RN + Z t0 + Z 0 = 120 + j2,499 + (0,022 + j 0,040) = (120,022 + j 2,540) Ω Section selanjutnya menggunakan persamaan yang sama,
Tabel 5 . Reaktansi ekivalen urutan nol
d. Perhitungan arus hubung singkat
Perhitungan besar arus gangguan ini menggunakan  persamaan  pada  bab  II  dan program bantu Matlab. sehingga didapatkan besar arus gangguan sebagai berikut.
Tabel 6. Besar arus hubung singkat 3 fasa
Tabel 7. Besar arus hubung singkat 2 fasa
Tabel 8. Besar arus hubung singkat 1 fasa ke tanah

## e. Perhitungan Setelan Relai OCR dan TMS
Kapasitas  trafo  tenaga  di  GI  Manyar  60  MVA dengan  Tegangan  kerja  150/20  kV  dan  Impedansi sebesar 12,5 %. Menggunakan trafo arus ratio 2.000/5, maka :
𝐼 𝑛𝑜𝑚𝑖𝑛𝑎𝑙 = Kapasitas Trafo (Tegangan sekunder x √3) 𝐼 𝑛𝑜𝑚𝑖𝑛𝑎𝑙 = 60.000 (20 x 1,7321) = 1.732,1 A I seting primer = 1,05 x 1.732,1 A = 1.818,65 A I seting sekunder = I seting primer x 1 𝑟𝑎𝑡𝑖𝑜 𝐶𝑇 I seting sekunder = 1.818,65 x 5 2.000 = 4,55 𝐴
Sedangkan  Penyulang  Cargill  memiliki  arus  beban nominal  sebesar  400  A,  dan  ratio  trafo  arusnya  adalah 800/5 serta relai arus lebih yang digunakan adalah jenis normal ( standard inverse) , maka :
I seting primer = 1,05 x I beban = 1,05 x 400 A = 420 A
I seting sekunder = I seting primer x 1 𝑟𝑎𝑡𝑖𝑜 𝐶𝑇 I seting sekunder = 420 x 5 800 = 2,63 𝐴

## Perhitungan  Setelan  Time  Multiple  Setting
(TMS)
sisi Incoming :
Tms = t x (( I fault
I seting primer ) k − 1) 0,14 Tms = (0,3 + 0,4) x (( 12.455,31 1.818,65 ) 0,02 − 1) 0,14 = 0,196 Sisi Penyulang Cargill : Tms = t x (( I fault I seting primer ) k − 1) 0,14
Tms = 0,3 x (( 12.455,31 420 ) 0,02 − 1) 0,14 = 0,15
f. Perhitungan Setelan Relai GFR dan TMS sisi Incoming : I f 1 fasa = 277,74 A
I seting primer = 6% x 277,74 A = 16,66 A
I seting sekunder = 16,66 x 1 / ratio CT
I seting sekunder = 16,66 x (5 / 2.000) = 0,104 A
Sisi penyulang Cargill :
I seting primer = 12% x I f 1 fasa
I seting primer = 0,12 x 277,74 A = 33,33 A
I seting sekunder = I seting primer x 1 / ratio CT
I seting sekunder = 33,33 x ( 5 / 800 ) = 0,21 A

## Perhitungan Setelan Time Multiple Setting (TMS)
Sisi Incoming :
Tms = t x (( I fault 1 fasa I seting primer ) k − 1)
0,14
Tms = (0,3 + 0,4) x (( I 277,74 16,66 ) k − 1) 0,14 = 0,289
Sisi Penyulang Cargill :
Tms = t x (( I fault 1 fasa I seting primer ) k − 1)
0,14
Tms = 0,3 x (( 277,74 33,33 ) 0,02 − 1) 0,14 = 0,093

## g. Validasi pemakaian CB (Circuit Breaker) pada penyulang Cargill
Dengan  mengetahui  besarnya  arus  gangguan  pada transformator,  maka  dapat  menentukan  berapa  besar ketahanan breakdown peralatan circuit  Breaker yang harus  dipasang.  Peralatan main  switch yang  dipasang harus  memiliki  ketahanan  arus  lebih  besar  dari  arus hubung  singkat  terbesar  pada  jaringan  tersebut 12.455,31  A.  Hal  itu  sudah  sesuai  kondisi  dilapangan, karena  penyulang  Cargill  sudah  menggunakan  CB dengan kapasitas 25 kA.

## h. Validasi seting proteksi dengan data di lapangan
Tabel 9. Perbandingan Seting OCR  antara perhitungan manual,  perhitungan matlab dan data di lapangan
Tabel 10. Perbandingan Seting GFR  antara perhitungan manual,  perhitungan matlab dan data di lapangan

## 5.1 Kesimpulan
Arus  gangguan  hubung  singkat  3  fasa  pada penyulang  Cargill  di  GI  Manyar  dengan  total impedansi jaringan penyulang urutan positif  (0,579 + j 0,58)  ohm/km  dan  impedansi  jaringan  urutan  nol sebesar  (1,271  +  j  2,243)  ohm/km  yang  memiliki panjang jaringan 1,768 km adalah sebesar 12.455,31 A dan sebesar 10.786,62 untuk arus gangguan 2 fasanya. Sedangkan  arus  gangguan  1  fasa  ke  tanah  sebesar 288,38  A.  Dengan  koordinasi  seting  proteksi  0,15  SI untuk  penyulang  Cargill  dan  0,20  SI  untuk  sisi Incoming  dengan  waktu  0,3  detik  untuk  penyulang Cargill  dan  0,7  detik  untuk  sisi  Incoming  pada  relai OCR.  Sedangkan  pada  relai  GFR  0,09  SI  untuk penyulang  Cargill  dan  0,29  SI  untuk  sisi  Incoming dengan  waktu  0,3  detik  untuk  penyulang  Cargill  dan 0,7 detik untuk sisi Incomingnya.
Circuit  Breaker yang  terpasang  pada  penyulang Cargill adalah 25 kA. Dengan demikian membuktikan bahwa kapasitas Circuit Breaker yang terpasang sudah melebihi  arus  hubung  singkat  terbesar  pada  jaringan tersebut, yaitu 12,45531 kA.
Berdasarkan  hasil  penelitian  dan  analisa  dapat disimpulkan  bahwa  validasi  seting  proteksi  antara perhitungan  manual  dan  kondisi  di  lapangan  untuk penyulang  Cargill  sudah  sesuai  dan  koordinasi  sistem pengaman  antara  penyulang  Cargill  dengan  sisi incoming    dikatakan  baik,  karena  tidak  melebihi standart  dari  PLN,  yaitu  dengan  selisih  0,5  SI  untuk seting  TMS  dan  0,3  detik  untuk  seting  waktu  pada relai OCR dan GFR.

## 5.2 Saran
1. Perlu  adanya  pengecekan  secara  berkala  pada peralatan  proteksi  yang  terpasang  di  jaringan untuk  menghindari  kegagalan  operasi  pada sistem proteksi bila terjadi gangguan,
mengingat pasokan tenaga listrik ke konsumen sangat  penting  sehingga  daerah  pemadaman tidak menjadi lebih luas.
2. Pemangkasan  dahan  pohon  yang  berada dibawah  atau  sekitar  jaringan  penyulang Cargill  yang  berpotensi  dapat  menyebabkan gangguan  karena  jaringan  pada  penyulang  ini bersifat Radial.

## DAFTAR PUSTAKA
1. Gonen, Turan, Electric Power Distribution System Engineering, McGraw-Hill, Singapore, 1986 2. Zuhal, Dasar  Teknik  Tenaga  Listrik  dan Elektronika  Daya, Gramedia,  Jakarta,
1988
3. Weedy, B.M, Sistem Tenaga Listrik, Edisi ke-3 , Aksara Persada, Jakarta, 1988
4. SPLN  59, Keandalan  Pada  Sistem Distribusi 20 kV dan 6 kV , 1985
5. SPLN  68, Penentuan  Seting  Sistem Distribusi 20 kV , 1990
6. Perusahaan  Umum  Listrik  Negara,  SPLN 52-3  :1983, Pola  Pengamanan  Sistem ,
Departemen  Pertambangan  dan  Energi,
Jakarta, 1983 7. Gonen, Turan, Electrical Power Transmission System Engineering Analysis  and  Design ,  John  Wiley  &  Sons
Inc, USA, 1988
8. Stevenson Jr,W.D, Analisa Sistem Tenaga Listrik , Erlangga, Jakarta, 1996

## BIODATA
Penulis  bernama  lengkap  DWI  ARIES  SANDY, lahir  di  Gresik  Propinsi  Jawa  Timur  pada  tanggal 29  Juni  1989,  merupakan  anak  kedua  dari  dua bersaudara.  Penulis  lahir  dari  pasangan  suami  istri Bapak  Wagiono  dan  Ibu  Musri’ah.  Penulis sekarang bertempat tinggal di Jalan Kapten Darmo Sugondo  No.3  desa  Karang  –  Kering.  Dengan riwayat  pendidikan  di  SDN  Karang  –  Kering Gresik  lulus  tahun  2001,  SMPN  3  Gresik  lulus tahun  2004  ,  SMK  Semen  Gresik  lulus  2007  dan saat  ini sedang    menjalankan    studi strata   1   di Teknik    Elektro  Fakultas  Teknik  Universitas Muhammadiyah Gresik
Pembimbing Penulis
Ir.Hadi Suroso,M.Sc.
Dwi Aries Sandy