## ANALISIS DAYA DUKUNG DAN PENURUNAN FONDASI TIANG BOR BIASA DAN
MULTI-BELLED PILE
Brian Gian 1 dan Aniek Prihatiningsih 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia briangian28@gmail.com
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia aniekp@ft.untar.ac.id
Masuk: 29-12-2023, revisi: 13-01-2024, diterima untuk diterbitkan: 07-02-2024

## ABSTRACT
Foundation is an important structure as a support for the building on it and no less important is the soil on which the foundation is built. The importance of soil investigation to determine geotechnical properties and identify soil layers and thickness at the project site. The utilization of the lens soil layer can increase the bearing capacity of the pole. In this writing, we will discuss the increase in carrying capacity and decrease of ordinary bored pile foundations against drill piles with pile magnification in two lens soils (multi-belled pile) for magnification diameters of 0.7m, 0.8 m, and 0.9 m in two different concrete qualities, namely 20 and 35 MPa. The dimensions of the mast use a diameter of 0.6 m. The results showed that the use of multi-belled piles on the lens layer is better than ordinary drilled piles, because the magnification of the pole on the lens layer can increase the bearing capacity and reduce the decrease that occurs in the pile foundation, and improving the quality of concrete can also reduce the decrease that occurs in the foundation pile.
Keywords: Bored pile foundation; multi belled pile; lens soil; bearing capacity; settlement

## ABSTRAK
Fondasi ialah struktur penting sebagai penopang bangunan di atasnya dan  tidak kalah penting yaitu tanah yang berada pada lokasi dibangunnya fondasi tersebut. Pentingnya penyelidikan tanah untuk mengetahui sifat-sifat geoteknik serta mengidentifikasi  lapisan-lapisan  serta  ketebalan  tanah  di  lokasi  proyek.  Pemanfaatan  lapisan  tanah  lensa  dapat meningkatkan  daya  dukung  tiang.  Pada  penulisan  ini  akan  membahas  mengenai  peningkatan  daya  dukung  dan penurunan fondasi tiang bor biasa terhadap tiang bor dengan  perbesaran tiang di dua tanah lensa ( multi-belled pile ) untuk diameter pembesaran sebesar 0,7m, 0,8 m, dan 0,9 m pada dua mutu beton yang berbeda yaitu 20 dan 35 MPa. Dimensi tiang menggunakan diameter 0,6 m. Hasil penelitian menunjukan bahwa penggunaan multi-belled pile pada lapisan lensa lebih baik dari tiang bor biasa, dikarenakan dengan adanya perbesaran tiang pada lapisan lensa  dapat meningkatkan daya dukung serta mengurangi penurunan yang terjadi pada fondasi tiang, dan peningkatan mutu beton juga dapat mengurangi penurunan yang terjadi pada tiang fondasi.
Kata kunci: Fondasi tiang bor; multi belled pile ; tanah lensa; daya dukung; penurunan

## 1. PENDAHULUAN
Fondasi  merupakan  sebuah  struktur  berfungsi  untuk  mentransfer  beban  bangunan  ke  tanah  dan  memastikan stabilitasnya. Dalam kondisi tanah yang lemah atau memiliki daya dukung rendah, fondasi dangkal tidak selalu cukup untuk  menopang  beban  struktur.  Fondasi  tiang  bor  menjadi  solusi  fondasi  dalam  yang  dapat  diandalkan.  Kondisi lapisan tanah sekitar fondasi juga berpengaruh pada kekuatan daya dukung dan penurunan struktur fondasi yang akan dibangun. Pada umumnya sering dijumpai lapisan tanah berupa tanah lunak atau tanah keras pada daerah yang akan dibangun suatu struktur fondasi, namun tidak menutup kemungkinan adanya lapisan tanah keras diantara lapisan tanah lunak yang bisa disebut sebagai lapisan lensa.
Daya dukung tiang juga dipengaruhi oleh gesekan selimut tiang fondasi dan juga tahanan ujung tiang, sehingga agar daya dukung tiang meningkat dapat digunakan alternatif dengan memperbesar ukuran penampang tiang yang dapat disebut dengan belled-pile , dan jika tiang memiliki lebih dari satu perbesaran maka dapat disebut multi-belled pile (Septiadi  &  Prihatiningsih,  2020).  Selain  itu,  penggunaan mutu  beton  untuk  tiang  fondasi  juga  harus  diperhatikan karena dapat berpengaruh pada penurunan yang akan terjadi pada tiang fondasi.
Dalam  studi  kasus  ini,  terdapat  lahan  dengan  kondisi  lapisan  tanah  yang  memiliki  dua  lapisan  lensa  berupa  tanah lempung dan tanah pasir. Oleh karena itu, penelitian ini bertujuan untuk mengetahui daya dukung dan penurunan tiang bor biasa dan tiang dengan perbesaran diameter pada area lapisan lensa , serta membandingkan penurunan yang terjadi pada tiang bor biasa dan multi-belled pile dengan mutu beton yang berbeda yaitu 20 dan 35 MPa.

## Fondasi tiang bor
Tiang  bor  dibuat  dengan  cara  mengebor  lubang  dengan  kedalaman  yang  dibutuhkan  dan  kemudian  diisi  dengan tulangan baja dan beton (Septiadi & Prihatiningsih, 2020). Tiang bor biasanya berbentuk lingkaran dari kepala tiang hingga ujung tiang, atau bagian bawahnya dapat diperbesar. Penggunaan fondasi tiang bor sangat fleksibel karena dapat digunakan pada jenis tanah apapun.

## Multi-belled pile
Multi-Belled  pile adalah  tiang  bor  yang  dimodifikasi  agar  dapat  menambahkan  daya  dukung  pada  tiang  bor. Peningkatan  diameter pile dapat  meningkatkan  daya  dukung  dari pile .  Kekurangan  dari multi-belled  pile adalah instalasi yang lebih sulit dari tiang bor biasa (Septiadi & Prihatiningsih, 2020). Multi-Belled pile berbentuk tiang lurus dengan perbesaran seperti bel, seperti pada Gambar 1.
Gambar 1. Tiang bor biasa dan multi-belled pile

## Tanah lensa
Tanah lensa adalah lapisan tanah padat dan keras dengan N-SPT > 50 diantara lapisan tanah lunak dengan N-SPT < 15. Lapisan ini memiliki ketebalan yang berbeda. Lapisan lensa bisa berupa tanah pasir dan tanah lempung. (Lu & Susilo, 2022)

## Daya dukung fondasi tiang
Daya dukung tiang diperoleh dengan menggabungkan daya dukung ujung tiang dengan daya dukung selimut tiang. Sehingga daya dukung tiang dapat diperhitungkan dengan Persamaan 1.
Q all = Q p + Q s SF (1)
dengan Q all = daya dukung izin (ton), Q p = daya dukung ujung (ton), dan Q s = daya dukung selimut (ton), dan SF = faktor keamanan .
Tahanan  ujung  tiang  untuk  tanah  lempung  dapat  diperoleh  dari  metode  O’Neill  dan  Reese  (1999)  seperti  pada Persamaan 2 dan untuk tahanan ujung tiang pada tanah pasir dapat diperoleh dari metode Berezantev et al. (1961) seperti pada Persamaan 3. Nilai 𝜔 dapat diperoleh dari grafik pada Gambar 2.
Q p = 𝐴 p 𝑐 𝑢 𝑁 𝑐 ∗ (2)
Q p = 𝐴 p [ q ′ ( 𝜔 𝑁 𝑞 ∗ − 1 )] (3)
Gambar 2. Grafik nilai koreksi 𝜔 terhadap perbandingan panjang dan diameter tiang berdasarkan nilai ϕ ′ (Das, 2011)
dengan Q p = daya dukung ujung (ton), A p = luas penampang ujung tiang (m 2 ) , dan c u = undrained shear strength (ton/m 2 ) , 𝑁 𝑐 ∗ = 9, q ′ = tegangan efektif (ton/m 2 ) , 𝑁 𝑞 ∗ = 0.21𝑒 0.17ϕ′ , 𝜔 = faktor koreksi, L = panjang tiang (m), D 𝑏 = diameter tiang (m), dan ϕ ′ = sudut geser efektif tanah.
Tahanan selimut tiang untuk tanah lempung dapat diperoleh dari metode Kulhaway dan Jackson (1989) seperti pada Persamaan 4 dan untuk tanah pasir dapat diperoleh dari metode Reese et al. (1976) seperti pada Persamaan 5.
Q 𝑠 = 𝛼 ∗ 𝑐 𝑢 𝑝𝛥𝐿 (4)
Q 𝑠 = 𝐾𝑝 0 𝑡𝑎𝑛𝛿(𝜋 D s )𝛥𝐿 (5)
dengan Q 𝑠 = daya dukung selimut (ton), 𝛼 ∗ = 0.4, 𝑝 = πDs , D s = diameter tiang (m), 𝛥𝐿 = panjang selimut tiang (m), 𝐾 = faktor tekanan lateral (Tabel 1), dan 𝛿 = sudut geser tanah pasir.
Tabel 1. Nilai K koefisien faktor tekanan lateral
Depth to base ,m K ≤ 7,5 0,7 7,5 < 𝐿 ≤ 12 0,6 > 12 0,5

## Daya dukung multi-belled pile
Daya  dukung multi-belled diperoleh  dari  daya  dukung  ujung  tiang  dan  daya  dukung  selimut  tiang  (Septiadi  & Prihatiningsih,  2020).  Jika  perbesaran  tiang  berada  di  tengah  tiang,  untuk  daya  dukung  ujung belled pada  tanah lempung dapat dihitung dengan Persamaan 6 dan untuk daya dukung ujung belled pada tanah pasir dapat dihitung dengan Persamaan 7.
Q p = (𝐴 𝑏 − 𝐴 p )𝑐 𝑢 𝑁 𝑐 ∗ (6)
Q p = (𝐴 𝑏 − 𝐴 p )[ q ′ ( 𝜔 𝑁 𝑞 ∗ − 1 )] (7)
dengan Q p =  daya  dukung  ujung  (ton), A p =  luas  penampang  ujung  tiang (m 2 ) , c u = undrained  shear  strength (ton/m 2 ) , 𝑁 𝑐 ∗ = 9, A p = luas penampang ujung tiang (m 2 ) , A b = luas penampang ujung belled (m 2 ) , q ′ = tegangan
efektif (ton/m 2 ) , 𝑁 𝑞 ∗ = 0.21𝑒 0.17ϕ′ , 𝜔 = faktor koreksi, L = panjang tiang (m), fsn D b = D s = diameter ujung tiang belled (m).
Untuk mencari nilai 𝜔 dibutuhkan besar nilai diameter ujung tiang belled yang dapat diperoleh dari Persamaan 8.
D b = D a − D s (8)
dengan D b = diameter ujung belled (m), D a = diameter belled (m), D s = diameter tiang (m).
Daya dukung selimut tiang multi-belled pada tanah lempung dapat dihitung dari Persamaan 9 dan untuk tanah pasir dapat dihitung berdasrkan  Persamaan 10. Jika ada perbedaan jenis lapisan tanah, maka  daya dukung selimut tiang diperhitungan seusai dengan jenis lapisan tanah dan tebal lapisan tanah tersebut.
Q 𝑠 = 𝛼 ∗ 𝑐 𝑢 𝑝𝛥𝐿 (9)
Q 𝑠 = 𝐾𝑝 0 𝑡𝑎𝑛𝛿(𝜋D a )𝛥𝐿 (10)
dengan Q s = daya dukung selimut (ton), 𝛼 ∗ = 0.4, 𝑝 = πD s , 𝛥𝐿 = panjang selimut tiang (m), 𝐾 = faktor tekanan lateral, 𝛿 = sudut geser tanah pasir, dan D a = diameter belled (m).
Pada tiang dengan multi-belled , maka daya dukung diperoleh berdasarkan total daya dukung tiap perbesaran dan total daya dukung selimut tiang seperti pada Persamaan 11.
Q all = Q p1 + Q p2 + Q s SF (11)
dengan Q all = daya dukung izin, Q p1 = daya dukung ujung tiang, Q p2 = daya dukung ujung tiang akibat perbesaran di tengah, Q s = daya dukung selimut tiang, SF = faktor keamanan.

## Penurunan elastis
Penurunan elastis merupakan penurunan yang terjadi setelah beban pada tiang bekeja yang menyebabkan deformasi elatis  pada  tanah  tanpa  merubah  kadar  air  tanah  (Lu  &  Susilo,  2022).  Penurunan  elastis  tiang  dibagi  menjadi  tiga faktor, yaitu:
1. Penurunan tiang akibat pemendekan tiang (𝑆 𝑒(1) )
2. Penurunan tiang akibat beban yang bekerja pada ujung tiang (𝑆 𝑒(2) )
3. Penurunan tiang akibat beban yang bekerja pada selimut tiang (𝑆 𝑒(3) )
Penurunan elastis tiang akibat beban yang bekerja dapat dihitung dengan Persamaan 12.
𝑆 𝑒 = 𝑆 𝑒(1) + 𝑆 𝑒(2) + 𝑆 𝑒(3) (12)
Untuk penurunan tiang akibat pemendekan tiang dapat dihitung dengan Persamaan 13.
𝑠 𝑒(1) = (𝑄 𝑤𝑝 + 𝜉𝑄 𝑤𝑠 )𝐿 𝐴 𝑝 𝐸 𝑝 (13)
Kemudian untuk penurunan tiang akibat beban yang bekerja pada ujung tiang diperoleh dari Persamaan 14.
𝑠 𝑒(2) = 𝑞 𝑤𝑝 𝐷 𝐸 𝑠 (1 − 𝜇 𝑠 2 )𝐼 𝑤𝑝 = 𝑄 𝑤𝑝 𝐶 𝑝 𝐷𝑞 𝑝 (14)
Kemudian untuk penurunan tiang akibat beban yang bekerja pada selimut tiang diperoleh dari Persamaan 15.
𝑠 𝑒(3) = ( 𝑄 𝑤𝑠 𝑝𝐿 ) 𝐷 𝐸 𝑠 (1 − 𝜇 𝑠 2 )𝐼 𝑤𝑠 = 𝑄 𝑤𝑠 𝐶 𝑠 𝐿𝑞 𝑝 (15)
dengan 𝑄 𝑤𝑝 = beban yang bekerja pada ujung tiang (ton), 𝑄 𝑤𝑠 = beban yang bekerja pada selimut tiang (ton), 𝐴 𝑝 = luas penampang tiang (𝑚 2 ) , 𝐿 = panjang tiang (m), 𝐸 𝑝 = modulus elatisitas tiang (ton/m 2 ) , 𝜉 = konstanta nilai skin friction (0,5-0,67), 𝐷 = diameter tiang (m), 𝑞 𝑤𝑝 = beban per luas area  yang bekerja pada ujung tiang (ton/m 2 ) , 𝐸 𝑠 = modulus  elastisitas  tanah (ton/m 2 ) , 𝜇 𝑠 = poisson’s ratio tanah, 𝑞 𝑝 =  tahanan  ujung  tiang (ton/m 2 ) , 𝐼 𝑤𝑝 =  factor pengaruh (0,85), 𝐶 𝑝 = koefisien empiris, 𝐶 𝑠 = konstanta empiris, 𝑝 = perimeter tiang (m), dan 𝐼 𝑤𝑠 = factor pengaruh.
Penurunan konsolidasi primer
Penurunan konsolidasi primer terjadi dikarenakan meningkatnya tegangan akibat oleh beban sehingga keluarnya air pori tanah. Proses ini akan berlangsung sampai air pori dalam kondisi yang seimbang dengan tekanan hidrostatis di sekitarnya. (Fernanda & Susilo, 2023)
Untuk penurunan konsolidasi normally consolidated dapat dihitung dari Persamaan 16.
𝑆 𝑐 = 𝐶 𝑐 𝐻 1 + 𝑒 𝑜 𝑙𝑜𝑔 𝑃 𝑜 ′ + 𝛥𝜎 𝑃 𝑜 ′ (16)
Kemudian untuk penurunan konsolidasi over consolidated dapat dihitung dari Persamaan 17-18.
Jika kondisi 𝑃 𝑜 ′ + Δ𝜎 ≤ 𝑃 𝑐 ′
𝑆 𝑐 = 𝐶 𝑠 𝐻 1 + 𝑒 𝑜 𝑙𝑜𝑔 𝑃 𝑜 ′ + 𝛥𝜎 𝑃 𝑜 ′ (17)
Jika kondisi 𝑃 𝑜 ′ + Δ𝜎 > 𝑃 𝑐 ′
𝑆 𝑐 = 𝐶 𝑠 𝐻 1 + 𝑒 𝑜 𝑙𝑜 𝑔 𝑃 𝑐 ′ 𝑃 𝑜 ′ + 𝐶 𝑐 𝐻 1 + 𝑒 𝑜 𝑙𝑜𝑔 𝑃 𝑜 ′ + 𝛥𝜎 𝑃 𝑐 ′ (18)
dengan 𝑆 𝑐 = penurunan konsolidasi primer (m), 𝐶 𝑐 = indeks pemuaian, 𝐶 𝑠 = indeks pemampatan kembali, 𝐻 = tebal lapisan tanah (m), 𝑃 𝑜 ′ = tegangan efektif tanah (ton/m 2 ) , 𝑃 𝑐 ′ = tekanan prakonsolidasi (ton/m 2 ) , dan 𝑒 𝑜 = angka pori tanah.

## Penurunan ijin
Berdasarkan SNI 8460-2017 pasal 9.8.1, penurunan ( settlement ) tiang dibatas 25 mm untuk tiang dengan diameter maksimum 80 cm, dan 4% diameter tiang untuk tiang dengan diameter lebih dari 80 cm.

## 2. METODE PENELITIAN
Metode penelitian yang dilakukan dapat dilihat pada Gambar 3. Untuk penjelasan diagram alir jurnal:
1. Tahap awal penelitian melakukan pencarian dan pengumpulan dasar teori yang akan digunakan melalui buku bacaan, jurnal, artikel yang berhubungan dengan topik yang dibahas.
2. Kemudian pengumpulan data proyek berupa data tanah yang akan dianalisis.
3. Lalu  menganalisis  sifat  tanah,  daya  dukung  dan  penurunan  fondasi.  Dan  menentukan  parameter  yang dibutuhkan dalam perhitungan
4. Selanjutnya melakukan perhitungan daya dukung dan penurunan pada fondasi dengan perbesaran dan tanpa perbesaran terhadap mutu beton 20 MPa dan 35 MPa.
5. Membuat kesimpulan dan saran untuk analisis yang dilakukan.

## Gambar 3. Diagram alir

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Parameter tanah (Tabel 2) didapat dengan menggunakan dua titik boring log sedalam 30 m dari kawasan Cibitung. Pada kondisi tanah di lapangan, terdapat lapisan lensa pada kedalaman 8-14 m yang berupa tanah pasir dan 18-22 m berupa tanah lanau. Perbesaran tiang berada pada kedalaman 8 – 10 m dan 20 – 22 m.

## Daya dukung fondasi
Berdasarkan data tanah yang didapat bahwa terdapat lapisan lensa pada kedalaman 8-14 m yang berupa tanah pasir, dan pada kedalaman 18-22 m yang berupa tanah lanau. Perhitungan daya dukung ujung tiang meggunakan metode O’Neill dan Reese (1999) untuk tanah lempung dan metode Berenzantev et al. (1961). Untuk daya dukung selimut tiang dihitung menggunakan metode Kulhaway dan Jackson (1989) untuk tanah lempung dan metode  Reese et al.
1976. Panjang tiang sedalam 30 m Perhitungan daya dukung tiang terdapat pada Tabel 3. Untuk peningkatan daya dukung fondasi dapat dilihat pada Gambar 4-5.
Tabel 2. Parameter tanah yang digunakan Elevasi (m) Jenis Tanah Konsistensi N-SPT ϒ (𝑘𝑁/𝑚 3 ) 𝑐 𝑢 (kPa) ɸ’ E (MPa) Cc Cs e 0 0 – 8 Clay Lunak 4 16 30 28 4 0,52  0,11  2,4 8 – 14 Sand Padat 60 16 360 44 20 - - 2,4 14 – 18 Silt Kaku 15 14 100 34 8 0,4 0,08  2,4 18 – 22 Silt Sangat Kaku 56 14 400 52 26 0,4 0,12  2,4 22 – 30 Clay SangatKaku 20 16 100 34 8 0,5 0,11 2 Tabel 3. Daya dukung fondasi Kedalaman (m) Diameter (m) Q p (ton) Q s (ton) Q p Perbesaran (ton) Q ult (ton) Q all (ton) 30 0.6 25,45 270,8 - 296,24 118,49 Enlarged 0,7  25,45  279,46 127,34 432,25 172,9 Enlarged 0,8  25,45  288,13 274,28 587,85 235,14 Enlarged 0,9  25,45 296,8 691,65 1012,89  405,56
Gambar 4. Analisis daya dukung fondasi tiang bor biasa dan multi-belled pile
Gambar 5. Analisis persentase daya dukung multi-belled pile terhadap fondasi tiang bor biasa

## Penurunan elastis fondasi tiang
Penuunan  elastis  yakni  penurunan  yang  terjadi  setelah  beban  bekerja  pada  tiang,  sehingga  menyebabkan  tanah mengalami deformasi elastis. Perhitungan penurunan elastis dibagi menjadi tiga seperti pada Tabel 4 untuk mutu beton 20 MPa dan Tabel 5 untuk mutu beton 35 MPa.
Tabel 4. Penurunan elastis tiang dengan mutu beton 20 MPa
Kedalaman (m) Diameter (m) S e(1) (mm) S e(2) (mm) s e(3) (mm) S e (mm) 30 0,6 3,24 7,51 25,9 36,64 Enlarged 0,7 2,89 13,98 1,4 18,3 Enlarged 0,8 2,13 14,5 1,46 18,08 Enlarged 0,9 1,66 12,68 0,57 14,91 Tabel 5. Penurunan elastis tiang dengan mutu beton 35 MPa Kedalaman (m) Diameter (m) S e(1) (mm) S e(2) (mm) S e(3) (mm) S e (mm) 30 0.6 2,45 7,51 25,9 35,85 Enlarged 0,7 2,19 13,98 1,4 17,57 Enlarged 0,8 1,61 14,5 1,46 17,56 Enlarged 0,9 1,25 12,68 0,57 14,5

## Penurunan konsolidasi primer
Penurunan konsolidasi primer adalah keluarnya air pori tanah karena meningkatnya tegangan yang dipengaruhi oleh beban.  Proses  ini  akan  berlangsung  hingga  air  pori  tanah  dalam  keadaan  sebanding  dengan  tekanan  hidrostatis disekitarnya. Beban yang digunakan sebesar 118 ton. Untuk perhitungan penurunan konsolidasi primer dapat dilihat pada Tabel 6.
Tabel 6. Penurunan konsolidasi primer Elevasi (m) ΔH Δσ (kN/m 2 ) 𝑃 𝑜 ′ (kN/m 2 ) Δσ + 𝑃 𝑜 ′
(kN/m 2 ) Cek e 0 C s Sc (mm) 20 22 2 4,08 180 184,1 OC 2,4 0,12 0,69 22 24 2 3,39 192 195,4 OC 2 0,11 0,56 24 26 2 2,86 204 206,9 OC 2 0,11 0,44 26 28 2 2,45 216 218,45 OC 2 0,11 0,36 28 30 2 2,12 228 230,12 OC 2 0,11 0,3 30 32 2 1,85 240 241,85 OC 2 0,11 0,25 32 34 2 1,63 252 253,63 OC 2 0,11 0,21 34 36 2 1,45 264 265,45 OC 2 0,11 0,17 36 48 2 1,29 276 277,3 OC 2 0,11 0,15 38 40 2 1,16 288 289,16 OC 2 0,11 0,13 40 42 2 1,05 300 301,05 OC 2 0,11 0,11 42 44 2 0,96 312 312,96 OC 2 0,11 0,1 44 46 2 0,87 324 324,87 OC 2 0,11 0,085 46 48 2 0,79 336 336,8 OC 2 0,11 0,08 48 50 2 0,74 348 348,74 OC 2 0,11 0,07 Total Penurunan Konsolidasi Primer 3,68

## Analisis penurunan
Untuk analisis penurunan dan persentase fondasi tiang bor dengan mutu beton 20 MPa dapat dilihat pada Gambar 6 dan Gambar 7. Kemudian analisis penurunan dan persentase fondasi tiang bor dengan mutu beton 35 MPa dapat dilihat pada Gambar 8-9.
Gambar 6. Analisis penurunan tiang bor biasa dan multi-belled pile untuk mutu beton 20 MPa
Gambar 7. Persentase penurunan fondasi multi-belled pile terhadap tiang bor biasa untuk mutu beton 20 MPa
Gambar 8. Analisis penurunan tiang bor biasa dan multi-belled pile untuk mutu beton 35 MPa
Gambar 9. Persentase penurunan fondasi multi-belled pile terhadap tiang bor biasa untuk mutu beton 35 MPa

## 4. KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
1. Penggunaan multi-belled pile pada lapisan lensa dapat meningkatkan daya dukung fondasi tiang lebih besar dari daya dukung fondasi tiang bor biasa. Hal ini dibuktikan dengan analisis daya dukung antara multi belled pile perbesaran 0,9 m dengan tiang bor biasa yang meningkat sebesar 242,26%.
2. Berdasarkan  hasil  analisis,  perbesaran  diameter  tiang multi-belled  pile 0,9  m  lebih  efisien  karena menghasilkan persentase peningkatan daya dukung yang cukup tinggi sebesar 242,26% dari daya dukung tiang  bor  biasa  dan  memiliki  persentase  penurunan  yang  berkurang  banyak  dari  tiang  bor  biasa  sebesar 61,42% dengan total penurunan 14,5 mm, juga memenuhi syarat penurunan fondasi tiang pada SNI 2847- 2017 Pasal 9.8.1.
3. Mutu  beton  berpengaruh  terhadap  penurunan  elastis  yang  terjadi  pada  fondasi  tiang.  Hal  ini  dibuktikan berdasrkan analisis penurunan pada tiang bor biasa dengan mutu beton 20 MPa sebesar 38,38 mm dan mutu beton 35 sebesar 37,59 mm.

## Saran
1. Karena menggunakan multi-belled pile , dicoba melakukan analisis lebih lanjut untuk bagian perbesaran tiang agar mendapat dimensi yang lebih efisien untuk digunakan.
2. Melakukan analisis daya dukung multi-belled pile dengan software agar hasil yang didapat semakin akurat.

## DAFTAR PUSTAKA
Badan  Standarisasi  Nasional.  (2019) Persyaratan  beton  struktural  untuk  bangunan  gedung  dan  penjelasan (SNI 2847:2019). Das, B. M. (2011). Principles of foundation engineering (edisi ke 7) . Christopher M. Shortt.
Fernanda, N. O., & Susilo, A. J. (2023). Analisis efisiensi tiang ujung pada fondasi tiang bor di proyek gading serpong. JMTS: Jurnal Mitra Teknik Sipil , 6 (2), 301-308. https://doi.org/10.24912/jmts.v6i2.21904
Lu, M., & Susilo, A. J. (2022). Analisis perbandingan penurunan tiang fondasi pada lapisan lensa dan lapisan tanah keras. JMTS: Jurnal Mitra Teknik Sipil , 5 (1), 113-128.
https://doi.org/https://doi.org/10.24912/jmts.v5i1.16645
Septiadi, K., & Prihatiningsih, A. (2020). Studi manfaat daya dukung belled pile dan multi-belled pile. JMTS : Jurnal Mitra Teknik Sipil , 3 (4), 1113-1124. https://doi.org/https://doi.org/10.24912/jmts.v3i4.8394