Pengujian Kinerja Pompa Sentrifugal Multistage Berkapasitas 118,5 KW pada PLTP Berdasarkan Standar ISO 9906

## Wahyu Hidayat, Damawidjaya Biksono, Dadan Zulpian
1 Jurusan Teknik Mesin, Universitas Jenderal Achmad Yani, Bandung-Cimahi, Indonesia Email: wahyu.hidayat@lecture.unjani.ac.id
Received 8 Juli 2021 | Revised 12 Juli 2021 | Accepted 21 Juli 2021

## ABSTRAK
Pengujian unjuk kerja pompa sentrifugal multistage berkapasitas 118,5 kW di kawasan Pembangkit Listrik Tenaga Panas Bumi (PLTP) daerah Jawa Barat saat ini akan menyesuaikan prosedur standar. Standar pengujian pompa diterapkan pada proses pengujian pompa dengan tujuan nilai hasil pengujian valid. Nilai head  dan  debit  yang  didapat  dari  pengujian  dibandingkan  dengan  hasil  pengujian  sebelum  penerapan standar.  Pengujian  pompa  sentrifugal  menerapkan  metode  pengujian  lapangan  dengan  menerapkan standar ISO 9906-2012. Standar ISO 9906-2012 adalah panduan baku pengujian pompa rotodinamik. Dari hasil pengujian, didapatkan kurva pompa sentrifugal multistage debit maksimal 116,64 m 3 /jam pada head 275,13 m. Pada data spesifikasi kapasitas pompa sebesar 108 m 3 /jam dan head total sebesar 300 m. Hal ini  berarti  prosedur  pengujian  pompa  ISO  9906-2012  dapat  memungkinkan  kita  untuk  melihat  kinerja pompa aktual.
Kata kunci : pompa sentrifugal, pengujian lapangan, uji kinerja pompa, ISO 9906

## ABSTRACT
Performance test of multistage centrifugal pump at geothermal power plant area around west java is about to adapt standard procedure. Pump testing standards are applied during pump performance test in order to valid test result values. Head and flowrate value from current test compared with previous test result before  standard  are  applied.  Pump  performance  test  use  field  test  method  by  applying  ISO  9906-2012 standard. ISO 9906-2012 standard is a normative guidance for rotodynamic pump testing. The test result shows multistage centrifugal pump curve maximum flowrate is 116,64 m 3 /h at total head 275,13 m. Pump specification sheet shows that maximum capacity is 108 m 3 /h and total head 300 m. It indicates that ISO 9906-2012 standard pump testing procedure allow us to determine actual pump performance.
Kata kunci : Centrifugal pump, field test, performance test, ISO 9906

## 1. PENDAHULUAN
Sumber energi tidak terbarukan seperti minyak bumi, gas alam, dan batu bara yang dibutuhkan untuk memenuhi kebutuhan energi jumlahnya semakin menipis. Diperlukan sumber energi baru terbarukan yang lebih ramah terhadap pencemaran lingkungan atau peningkatan efisiensi untuk sistem yang sudah ada  dalam  pemanfaatan  energi  [1].  Peningkatan  efisiensi  untuk  sistem  bisa  dilakukan  dengan  cara Combined Heat and Power (CHP) [2]. CHP merupakan teknologi yang digunakan untuk menghasilkan energi  termal  selain  energi  utama  yang  berupa  energi  listrik [3].  Salah  satu  sumber  energi  baru  dan terbarukan adalah Pembangkit Listrik Tenaga Panas bumi (PLTP). Indonesia memiliki potensi panas bumi yang besar yaitu sebesar 28.617 MW [4]. Potensi ini membentang pada jalur cincin api dari Pulau Sumatera,  Pulau  jawa,  Pulau  Bali  hingga  Indonesia  bagian  timur  [5].  Energi  panas  bumi  yang  telah dimanfaatkan sebagai pembangkit listrik terpasang di Indonesia sebesar 1.340 MWe [6].
Salah  satu  komponen  utama  yang  terdapat  di  PLTP  adalah  pompa  sentrifugal.  Pompa  sentrifugal merupakan salah satu jenis pompa yang paling banyak digunakan didunia, pemilihan jenis pompa ini berdasarkan kelebihan yang dimiliki oleh pompa sentrifugal yaitu prinsip kerja yang sederhana, telah teruji  secara  seksama,  kuat,  efektif  dan  biaya  produksi  yang  tidak  mahal  [7].  Pompa  sentrifugal digunakan di berbagai bidang industri dan dianggap sebagai komponen terpenting dalam setiap proses kerja sehingga kehandalannya mendapat bagian penting dari suatu proses bisnis [8].
Dalam proses pengeboran sumur produksi di lapangan kerja panas bumi, penggunaan pompa banyak digunakan  pada  proses  pasokan  air,  injeksi  air  kedalam  sumur  dan  pemindahan  lumpur.  Pengujian pompa sebelum aktifitas pengeboran dilakukan untuk memeriksa kehandalan dan menentukan kinerja aktual  yang  mampu  dicapai.  Evaluasi  terhadap  prestasi  kerja  pompa  penting  dilakukan  untuk menentukan area aman operasi [7] untuk meyakinkan pengujian pompa dilakukan dengan baik, metode standar pengujian diterapkan. Grist dan Hentschke pada tahun 1990 menggunakan metode pengujian pompa sentrifugal yang mengacu pada standar BS-5316 (ISO 3555). Metode tersebut dilakukan untuk menentukan batas minimal dan maksimal operasi pompa [9]
Pengujian pompa sentrifugal multistage berkapasitas 118,5 kW di area kerja PLTP kawasan Jawa Barat saat ini akan diharmonisasikan dengan standar pengujian pompa sentrifugal. Standar ISO 9906 dijadikan prosedur standar normatif pengujian untuk mengetahui nilai prestasi dari suatu pompa rotodinamik yang terpasang. Tujuan penelitian ini adalah penerapan prosedur standar ISO 9906 pada pengujian pompa sentrifugal multistage berkapasitas 118,5 kW kemudian membandingkan hasil pengujian debit dan head dengan data pengujian sebelum penerapan standar ISO 9906. Hasil pengujian unjuk kerja pompa dengan penerapan standar ISO 9906 diharapkan lebih valid. Data hasil pengujian sebelum dan setelah penerapan standar ISO 9906 serta data ideal yang dikeluarkan oleh manufaktur pompa akan dibandingkan dalam kurva H – Q.

## 2. METODOLOGI
Metode penelitian yang digunakan pada penelitian ini adalah metode penelitian deskriptif-kuantitatif. Pada penelitian ini uraian penjelasan mengenai objek penelitian akan secara sistematis dipaparkan dan teori yang berhubungan dengan objek penelitian akan digunakan dan dipadukan agar hasil akhir berupa sajian data yang lebih menekankan pada pengolahan angka hasil pengukuran, tabel dan grafik. Pada stasiun pompa yang berada di lapangan PLTP, terdapat 4 pompa sentrifugal dengan spesifikasi yang identik dan terpasang secara paralel. Pompa sentrifugal multistage A & B berpenggerak mula motor listrik,  Pompa  sentrifugal  C  &  D  berpenggerak  mula  mesin  diesel.  Objek  penelitian  untuk  analisa penelitian ini adalah pompa sentrifugal D berpenggerak mula mesin diesel. Pompa sentrifugal multistage D  merupakan  pompa  sentrifugal  dengan  jumlah  impeler  sebanyak  4  buah  dalam  satu  casing  pompa dengan  konfigurasi horizontal  impeller  bare  shaft  end .  Berikut  adalah  spesifikasi  dan  data  teknis instalasi perpipaan.

## Tabel 1. Spesifikasi pompa sentrifugal
Manufacturer OSNA Pumpen Technologie Model NMH 32-80 Type Horizontal Multi Stage Bare shaft end Capacity 108 m 3 /jam Total Head 300 m NPSH R 3,3 m Power Input at pump shaft 118,5 kW Motor Capacity Required 132 kW Efficiency 69% No. of Stages 4 Guarantee operational data ISO 9906, Class 2 Sumber: Fuji Electric Co., Ltd. (1999) Tabel 2. Spesifikasi instalasi pipa dan data lingkungan 1. Spesifikasi Pipa Diameter 8’’DN200 SCH 40 dengan diameter dalam pipa discharge (d d ) 0,202715 meter Material Carbon Steel (terkorosi) ε = 0,15 mm
2. Instalasi pipa suction Panjang Panjang pipa carbon steel jalur discharge (L d ) 307 meter
Katup dan Fitting 10 buah 90° smooth bend ( flanged ) ukuran 8’’ (K = 0,3) 5 buah 45° elbow ( threaded ) ukuran 8” (K = 0,2) 2 buah pipe inlet ( well rounded ) ukuran 8” (K = 0,5) 3 buah pipe exit ( rounded ) ukuran 8” (K = 1)
7 buah katup jenis gate valve ( fully open ) ukuran 8” (K = 0,15)
3. Instalasi pipa discharge Panjang Panjang pipa carbon steel jalur discharge (L s ) 107,9 meter Katup dan Fitting 4 buah elbow 90° (K = 0,3) 7 buah long radius elbow 45° (K = 0,2) 3 buah gate valve (K = 0,15)
1 buah tee branch flow (K = 1)
1 buah globe valve (K = 10)
1 buah pipa inlet sharp edge (K = 0,5)
1 buah pipa outlet sharp edge (K = 1)
1 buah bucket strainer (K = 2)
4. Cairan Yang Digunakan Jenis Air Temperatur 20°C Massa Jenis 998,2 kg/m 3 Viskositas Dinamik (µ) 0,001002 kg/m.s Berat Spesifik (γ) 9,789 kN/m 3 Ketinggian dari permukaan laut Kolam penampungan: 1631 mdpl, Pompa: 1620 mdpl Tekanan udara 0,827 bara atau 82700 N/m 2 Elevasi muka air terhadap datum
- 11 m (bernilai negatif karena reservoar air berada diatas pompa)

## 2.1 Tahapan Penelitian
Sebelum dilakukan pengujian pompa, terdapat beberapa tahapan validasi. Data spesifikasi pompa yang terdapat pada Tabel 1 diolah untuk mencari kecepatan spesifik dan jenis impeller pompa. Perhitungan validasi pompa dilakukan untuk memastikan pompa sesuai dengan kondisi pemompaan setempat. Nilai NPSH pada kondisi aktual dihitung untuk memastikan syarat pompa tidak mengalami kavitasi (NPSH A > NPSH R ). Kavitasi adalah suatu fenomena timbulnya gelembung-gelembung udara dalam fluida akibat turunnya tekanan fluida dalam pompa melebihi tekanan dibawah  uap jenuh fluida tersebut, sehingga ketika kondisi tekanan fluida turun dibawah tekanan uap jenuh (P < Psat) maka timbul uap dalam bentuk gelembung  udara.  Fenomena  kavitasi  harus  dihindari  (atau  setidaknya  diminimalkan)  dalam  sistem aliran karena mengurangi unjuk kerja, menimbulkan getaran dan kebisingan yang mengganggu, dan menyebabkan kerusakan pada pompa. Lonjakan tekanan yang dihasilkan dari sejumlah besar gelembung yang  runtuh  didekat  permukaan  padat  selama  jangka  waktu  yang  lama  dapat  menyebabkan  erosi, permukaan berlubang, kegagalan fatigue , dan akhirnya kerusakan komponen atau mesin.

## Gambar 1. Kavitasi pada impeler
Penelitian ini memiliki tujuan mengetahui prestasi unjuk kerja pompa sentrifugal Thermal Pond D. Pada  sistem  pembangkit  listrik  panas  bumi  di  Star  Energi  Geothermal  Wayang  Windu  Ltd  terdapat kolam  penampungan  yang  dinamakan  dengan Thermal  Pond .  Kolam  tersebut  merupakan  kolam penampungan utama yang digunakan untuk menampung Liquid Geothermal Effluent (LGE) atau limbah cair  panas  bumi  yang  dihasilkan  selama  proses  eksploitasi  sumur  uap  panas  bumi  selama  proses pembangkitan listrik berlangsung. LGE terdiri dari brine , kondensat dan semua air drainase dari power station. Air yang terdapat pada thermal pond dimanfaatkan sebagai sumber air untuk keperluan aktivitas panas bumi seperti kegiatan perawatan sumur uap, pengeboran sumur uap dan mempertahankan aliran minimal sumur injeksi.
Gambar 2. Thermal pond PLTP
Uraian  penjelasan  mengenai  objek  penelitian  lebih  menekankan  pada  pengolahan  angka  hasil pengukuran, tabel dan grafik sehingga objektifitas hasil penelitian dapat dicapai, sistematis, terperinci,
jelas  dan  mampu  hitung.  Kajian  penelitian  ini  disertakan  pula  panduan  standar  uji  kinerja  pompa sentrifugal ISO 9906-2012 Rotodynamic Pumps – Hydraulic Performance Acceptance Tests Grades 1,2 & 3. Panduan tersebut digunakan sebagai acuan induk dalam penetapan hasil uji terhadap data teknis yang dimiliki oleh pompa dari manufaktur pembuat pompa. Deviasi nilai antara hasil uji dengan data spesifikasi teknis pompa akan diukur prosentasenya dan disesuaikan pada tingkatan prosentase toleransi yang terdapat panduan standar ISO 9906. Berdasarkan panduan standar ISO, nilai uji parameter yang akan  diketahui  yaitu head (H)  dan debit (Q). Seluruh  alat  ukur  yang  digunakan  dilakukan  kalibrasi sebelum  pengujian  dilakukan.  Variabel  bebas  yang  digunakan  yaitu  bukaan  katup  discharge  dengan kondisi bukaan 20%, 40%, 60%, 80% dan 100% bukaan penuh. Kelima kondisi bukaan katup tersebut disesuaikan dengan point prosedur ISO 9906 poin 5.7.1. Setelah data pengujian didapat kemudian data diolah untuk menentukan head loss total pada sisi suction dan discharge . Nilai debit dan nilai head loss total selanjutnya divisualisasikan kedalam diagram kartesian dua sumbu sehingga kurva karakteristik H-Q  terbentuk.  Data  hasil  pengujian  sebelum  penerapan  standar  ISO-9906  dibandingkan  untuk dilakukan analisa dan menyimpulkan hasil pengujian berdasarkan standar ISO 9906-2012.

## 2.2 Kalibrasi Alat Ukur
Untuk memastikan pembacaan alat ukur saat pengujian pompa sentrifugal akurat diperlukan kalibrasi pada  setiap  alat  ukur  yang  terpasang  pada  pompa.    Dalam  ISO  9906:2012  nilai  fluktuasi  alat  ukur ditentukan rentang nilai maksimal dan minimalnya dan dirata-ratakan berdasarkan pada tingkatan atau grade. Berikut adalah tabel fluktuasi pembacaan yang diizinkan yang terdapat pada Tabel 3 dalam ISO 9906:2012.
Tabel 3. Persentase fluktuasi pembacaan alat ukur yang diizinkan Measured quantuty Permissible amplitude of fluctuations Grade 1 (%) Grade 2 (%) Grade 3 (%) Rateof flow +2 +3 +6 Differential head +3 +4 +10 Outlet head +2 +3 +6 Inlet head +2 +3 +6 Input power +2 +3 +6 Speed of rotation +0.5 +1 +2 Torque +2 +3 +6 Temperature 0,3 o C 0,3 o C 0,3 o C
Pada proses penelitian ini, terdapat beberapa jenis alat ukur yang digunakan untuk membaca parameter uji pada pompa yaitu pressure gauge , ultrasonic flowmeter , orifice flowmeter dan tachometer.

## 2.2.1 Pressure Gauge
Untuk mengukur tekanan pada sisi suction (isapan) dan sisi discharge (keluaran) pompa pada instalasi uji penelitian digunakan pressure gauge dengan jenis bourdon tube . Pressure gauge yang terpasang pada sisi suction adalah merek Wika dengan rentang pembacaan hingga 5 Bar. Untuk sisi discharge pressure  gauge adalah  merek  Schuh  Technology  dengan  rentang  pembacaan  hingga  60  Bar.  Pada pressure gauge jenis bourdon tube terdapat pipa lengkung dimana salah satu ujung terhubung dengan pipa  aliran  fluida  sebagai  saluran  masuk  sampel  dan  ujung  lainnya  tertutup.  Saat  sampel  fluida bertekanan masuk maka tabung ini akan meregang. Perubahan regangan sesuai dengan besarnya tekanan sampel fluida. Perubahan regangan ini dihubungkan pada roda gigi dan jarum dial. Perubahan jarum (dial) diikuti dengan skala pembacaan yang dituliskan. Kalibrasi alat ukur tekanan pressure gauge ini yaitu dengan memasangnya pada instalasi kalibrator dan membandingkan hasil pembacaan dengan alat ukur lain yang sudah terstandarisasi. Metode kalibrasi pressure gauge ini adalah memberi sampel fluida bertekanan yang sama pada kalibrator dan alat ukur yang akan di kalibrasi. Masukan di mulai dari 0%
skala hingga mencapai 100% skala dengan kenaikan 20% skala, kemudian diturunkan dengan cara yang sama hingga mencapai 0% skala kembali. Penyimpangan atau deviasi yang terjadi dicatat. Jika hasil pemeriksaan  kalibrasi  melebihi  toleransi,  dilakukan  penyetelan  dengan  memutar  sekrup  kecil  pada bagian belakang pressure gauge .
Gambar 3. Pressure gauge jenis bourdon pada sisi suction

## 2.2.2 Flowmeter
Pada penelitian ini untuk pengukuran laju aliran fluida dalam pipa menggunakan dua jenis flowmeter yaitu ultrasonic dan plat orifice. Ultrasonic flowmeter bersifat portable sehingga dapat digunakan pada titik yang dikehendaki dan untuk plat orifice terpasang pada instalasi pipa secara permanen. Ultrasonic flowmeter adalah merek GE TransPort PT878. Untuk plat orifice adalah merek Fuji electric.
Gambar 4. Perangkat ultrasonic flowmeter GE transPort PT878
Dalam penelitian ini alat ukur laju aliran yang dijadikan acuan pembacaan adalah flowmeter ultrasonic . Alat ukur aliran ini bekerja dengan membangkitkan gelombang suara melalui transduser dan mengukur perambatan sinyal-sinyal melalui aliran fluida. Kalibrasi ultrasonic flowmeter dilakukan setiap 2 tahun sekali  dan  dilakukan  oleh  pihak  ketiga.  Selama  periode  tersebut  alat  ukur  dinyatakan  valid  dalam pembacaan data. Ultrasonic flowmeter memiliki riwayat kalibrasi terakhir pada 21 Mei 2018.

## 2.2.3 Tachometer
Untuk  pengukuran  kecepatan  putaran  poros  pompa  digunakan  laser tachometer . Tachometer yang digunakan  pada  penelitian  ini  adalah  merek  VIBXpert  yang  dapat  digunakan  pula  untuk  mengukur getaran. Alat ukur ini menggunakan sinar inframerah untuk mendeteksi putaran permukaan poros. Sinar yang  mengenai  permukaan  poros  yang  berputar  direfleksikan  kembali  pada  penerima  sinyal  pada
tachometer .  Pantulan  sinar  inframerah  menghasilkan  perubahan  frequensi.  Sinar  dengan  perubahan frekuensi  tersebut  terbaca  oleh  penerima  sinyal  dan  dikonversikan  menjadi  putaran.  Sama  seperti ultrasonic flowmeter , kalibrasi tachometer dilakukan oleh pihak ketiga yang merupakan vendor alat.
Gambar 5. Instalasi pemasangan tachometer

## 2.3 Instalasi Pompa Sentrifugal
Sistem distribusi air pada wilayah PLTP termasuk kedalam Non Potable Water Recirculating System (NPWRS).  NPWRS  pada  PLTP  merupakan  jalur  perpipaan  lapangan  yang  menghubungkan  antara kolam  penampungan  utama  ke  kolam  penampungan  pada  masing-masing  sumur  uap.  Berdasarkan Gambar 2, pada setiap sisi kolam penampungan utama, baik kolam sisi atas ( upper ) dan sisi bawah ( lower ) terdapat 2 jalur pipa berukuran 8 inchi Untuk pengujian pompa sentrifugal multistage D akan dilakukan secara siklus tertutup ( closed loop ) dimana air dari kolam penampungan sisi atas ( upper ) akan dipompakan pada jalur pipa yang mengarah kembali pada kolam penampungan sisi atas. Katup-katup yang  berada  pada  jalur  pipa  NPWRS  disesuaikan  kondisi  buka  tutupnya,  seperti  pada  Gambar  6 dibawah.
Gambar 6. Skema instalasi sistem pemompaan

## 2.4 Head Statis
Head statis adalah perubahan elevasi total yang harus dilalui fluida cair. Head statis dapat diukur dari permukaan cairan di tanki isap ke permukaan cairan di dalam bejana tempat cairan dikirim. Head statis total diukur dari permukaan cairan di tanki isap ke permukaan cairan di bejana tempat cairan dikirim, terlepas dari apakah pompa terletak di atas level air di tanki isap atau berada di bawah level air tanki isap.
Gambar 7. Head statik pada instalasi pompa
Sehingga berdasarkan Gambar 3, head statis total pada pompa merupakan pengurangan dari static head discharge dengan static  suction  head .  Perhitungan head statis  (ha)  dilakukan  untuk  mengetahui pengaruh  beda  ketinggian  fluida  yang  berada  pada  kolam Thermal  Pond terhadap  pompa.  Instalasi pompa  sentrifugal  terpasang  lebih  rendah  daripada  kolam Thermal  Pond .  Pada  perhitungan  ini dibutuhkan data elevasi muka air di sisi keluaran pompa terhadap datum (Zd) dan elevasi muka air di sisi isap terhadap datum (Zs).

## 2.5 Perhitungan Pompa Kecepatan spesifik
Menghitung kecepatan spesifik menggunakan data spesifikasi pada Tabel 1 dan menggunakan Persamaan [10] :
𝑁 ! = 𝑛 𝑄 "/$ 𝐻 %/& (1)
NPSH A Pada penentuan NPSH A terdiri dari beberapa langkah perhitungan yaitu:

## a. Luas Penampang ( As )
𝐴 = 1 4 𝜋𝑑 $ (2)
b. Reynold Number (Re)
𝑅𝑒 = 𝑣 𝐷 µ = 𝜌 𝑉 𝐷 µ (3)
Nilai bilangan Reynold kurang dari 2300 alirannya bersifat laminer. Untuk bilangan Reynold lebih besar dari 4000 alirannya bersifat turbulen serts untuk bilangan Reynold diantara 2300 dan 4000 maka terjadi aliran transisi, dimana pada aliran tersebut bersifat laminer atau turbulen [11].
c. Faktor gesekan ( f ) Penentuan nilai faktor gesekan ( f ) didapat dengan menggunakan diagram Moody . Pada penentuan nilai ( f ) dan ( Re ) Nilai kekasaran relatif (ε) didapat dari Tabel 2, Carbon Steel (terkorosi) ε = 0,15 mm.
d. Rugi-rugi mayor ( h f )
ℎ ' = 𝑓 𝑙 𝐷 𝑉 $ 2𝑔 (4)
e.
Rugi-rugi minor ( h L )
ℎ ) = 𝐾 ) . 𝑉 $ 2𝑔 (5)
Kavitasi dapat diminimalisir dengan cara mengkondisikan nilai NPSH A harus memiliki nilai lebih besar daripada NPSH R . Harus dikondisikan tidak terdapat bagian dari flow di dalam pompa memiliki tekanan statis lebih keci dari tekanan uap jenuh cairan pada temperatur setempat. Untuk menghitung NPSH A menggunakan data spesifikasi instalasi pipa dan data lingkungan pada Tabel 1 dengan menggunakan persamaan :
𝑁𝑃𝑆𝐻  = 𝐻 " − 𝑍 ! + 𝑃 *+, − 𝑃 - 𝜌𝑔 (6)
2.6 Head Total
Pada penentuan Head total terdiri dari beberapa langkah perhitungan yaitu:
a. Head kecepatan
ℎ . = 𝑉 / $ − 𝑉 ! $ 2𝑔 (7)
b. Head tekanan
ℎ 0 = 𝑝 / − 𝑝 ! γ (8)
c. Rugi-rugi mayor, menggunakan Persamaan (4)
d. Rugi-rugi minor, menggunakan Persamaan (5)
Nilai head total pada sisi suction dan sisi discharge ditentukan keduanya, masing-masing nilai head digunakan pada persamaan head total keseluruhan [10]:
𝐻 121*3 = ?𝑍 / − 𝑍 ! + 𝑝 / − 𝑝 ! 𝜌𝑔 + 𝑣 / $ − 𝑣 ! $ 2𝑔 @ + 𝛴ℎ ' (/5!) (9)

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Data-data pengujian dan pembacaan alat ukur disajikan pada Tabel 4. Data pada Tabel 5 adalah hasil perhitungan head total dengan menggunakan Persamaan (9). Grafik hubungan head dengan debit (H- Q), ditunjukan pada Gambar 8. Data hasil pengujian pada tahun 2017, 2018 dan 2019 dimasukan pada satu kurva H-Q yang sama dengan tujuan garis kurva dapat dibandingkan.
Tabel 4. Data hasil pengujian
Bukaan katup discharge (%) Tekanan Isap (Bar) Tekanan Keluaran (Bar) Debit (lt/s) (lt/s)* (m 3 /s) 20 1,1 31.30 19,50 0.0195 40 1,0 30,90 21,30 0.0213 60 1,0 30,30 24,10 0.0241 80 0,9 29,60 29,20 0.0292 100 0,9 27,50 32,40 0.0324
Tabel 5. Data hasil perhitungan setiap komponen head
Bukaan katup discharge (%) h v (m) h p (m) h ƒd (m) h ƒs (m) h ld (m) h ls (m) H tot (m) 20 -0,07  308,40  0,59  0,21  0,18  0,33  309,70 40 -0,07  305,34  0,69  0,24  0,21  0,39  306,88 60 -0,09  299,21  0,88  0,31  0,27  0,50  301,17 80 -0,07  293,09  1,27  0,45  0,40  0,73  295,93 100 -0,16  271,64  1,55  0,54  0,49  0,90  275,13
Berdasarkan informasi yang didapat dari Reliability Engineer PLTP setempat sebagai penyelenggara pengujian pompa, metode pengujian yang diterapkan pada tahun 2017 hingga 2019 yaitu secara sistem terbuka. Debit maksimum yang didapat pompa rata-rata yaitu 101,32 m 3 /jam dengan head sebesar 212 meter. Jalur pemompaan pada pengujian ini yaitu dari kolam penampungan utama menuju salah satu kolam
pada  sumur  uap  dengan  jarak  sejauh  3,2  km.  Kolam  penampungan  pada  sumur  uap  berada  pada ketinggian 1847 mdpl dan ketinggian kolam penampungan utama berada pada 1620 mdpl, sehingga selisih ketinggian yang antara kedua kolam adalah 227 meter. Data riwayat pengujian pompa hingga saat ini tersaji pada Tabel 6.

## Tabel 6. Kompilasi data hasil pengujian
Bukaan katup discharge (%) Tanggal Pengujian Bukaan katup discharge (%) Tanggal Pengujian 29 Juli 2017 14 April 2018 11 September 2018 12 Desember 2019 Debit (m 3 /jam) Head (m) Debit (m 3 /jam) Head (m) Debit (m 3 /jam) Head (m) Debit (m 3 /jam) Head (m) 25 47,92 303,65 52,13 302,67 50,36 300,23 20 70,20 309,70 50 74,41 270,02 71,57 273,64 68,47 274,98 40 76,68 306,88 75 90,83 240,12 94,86 230,71 96,01 231,35 60 86,76 301,17 100 97,60 212,14 103,54 213,57 102,82 211,57 80 105,12 295,93 100 116,64 275,13
Dari hasil pengujian tanggal 12 Desember 2019, nilai head maksimum yang dapat dicapai pompa yaitu pada nilai 309,7 m pada pengaturan katup bukaan discharge sebesar 20%. Kapasitas debit (Q) maksimal didapat pompa pada bukaan 100% sebesar 116,64 m 3 /jam. Apabila dibandingkan dengan data spesifikasi pada Tabel 1, kapasitas pompa yang diterbitkan oleh manufaktur pompa sebesar 108 m 3 /jam. Data hasil pengujian  dengan  data  spesifikasi  memiliki  selisih  sebesar  8,64  m 3 /jam.  Untuk  nilai head yang tercantum pada data spesifikasi Tabel 1, tertulis total head pada kapasitas 108 m 3 /jam sebesar 300 m. Pada data hasil pengujian nilai head yang didapat pada kondisi 100% bukaan katup discharge pompa yaitu  275,13  m.  Data  hasil  pengujian  dengan  data  spesifikasi  memiliki  selisih  sebesar  24,87  meter. Sehingga nilai head dan debit data hasil pengujian disajikan pada kurva H-Q pada Gambar 8.
180,00 200,00 220,00 240,00 260,00 280,00 300,00 320,00 340,00 360,00 380,00 0,00 20,00 40,00 60,00
80,00 100,00 120,00
H ead H ( m ) Flow Q (m 3 /h) Kurva H-Q Pompa Thermal Pond 12-Dec-19 Ideal
29-Jul-17 14-Apr-18 11-Sep-18

## 4. KESIMPULAN
Standar  ISO  9906-2012  dapat  diterapkan  pada  pengujian  lapangan  pompa  sentrifugal  dengan menyesuaikan  beberapa  kondisi  seperti  yang  tercantum  pada  standar  tersebut.  Panjang  instalasi perpipaan, banyaknya sambungan (fitting), kondisi permukaan dalam pipa perlu diperhitungkan untuk menemukan nilai head total. Dari data pengujian saat ini debit maksimum yang dapat dicapai pompa yaitu 116 m 3 /jam pada head 275,13 m. Jika dibandingkan dengan data spesifikasi debit pompa yaitu 108 m 3 /jam.  kurva H-Q yang terbentuk dari hasil pengujian pada tahun 2019 berdasarkan ISO 9906-2012 dibandingkan dengan kurva H-Q pengujian sebelumnya terlihat garis kurva pengujian tahun 2019 lebih mendekati kurva kondisi ideal pompa. Hasil pengujian pompa sebelumnya kurva H-Q terbentuk pada area yang hampir sama dan terletak lebih jauh dari kurva ideal pompa. Berdasarkan garis kurva hasil beberapa  pengujian  pompa  pada  Gambar  8,  penerapan  standar  ISO  9906-2012  dapat  memberikan informasi unjuk kerja actual pompa, pada penelitian ini hal tersebut ditandai dengan letak garis kurva H-Q yang mendekati kondisi ideal pompa. Untuk menjaga hasil pengujian unjuk kerja pompa tetap baik, maka kondisi jalur perpipaan harus diperhatikan dengan baik untuk menghindari adanya kebocoran yang berpotensi pada kesalahan pengukuran parameter. Prosedur saat ini dapat dilakukan harmonisasi dengan prosedur standar ISO 9906 dengan tujuan validitas hasil pengujian dapat lebih diakui.

## Daftar Notasi
p = Tekanan [atm, N/m 2 , Bar] T = Suhu [ o C] 𝑁 ! = Kecepatan spesifik
𝑛 = Putaran pompa [rpm]
𝑄 = Kapasitas aliran [m 3 /s] 𝐻 = Head total pompa [m] 𝐴 = Luas penampang [m 2 ] D = Diameter pipa [m]
𝑅𝑒 = Bilangan Reynold
𝑉 = Kecepatan aliran rata-rata dalam pipa [m/s]
µ
= Viskositas cairan [N.s/m 2 ] ʋ = Viskositas kinematik zat cair [m 2 /s] f = Faktor gesekan ℎ " = Rugi-rugi mayor [m] γ = Berat spesifik cairan [N/m 2 ] 𝜌 = Massa jenis air [kg/m 3 ] 𝑔 = Percepatan gravitasi [9,807 m/s 2 ] 𝐾 $ = Koefisien tahanan 𝑃 %&' = Tekanan udara lingkungan [N/m 2 ] 𝑍 ( = Beda ketinggian sisi discharge [m] 𝑃 ) = Tekanan jenuh fluida [N/m 2 ]

## DAFTAR PUSTAKA
[1] M. Azis, “Perancangan Siklus Rankine Organik Untuk Pemanfaatan Gas Buang Pada PLTU di Indonesia,” J. Rekayasa Hijau , vol. I, no. 2, Jul. 2017, Accessed: Dec. 22, 2020. [Online]. Available: https://ejurnal.itenas.ac.id/index.php/rekayasahijau/article/view/1638.
[2] W. Hdayat, J. Waluyo, and K. Jaelani, “Perbandingan Unjuk Kerja Tangki Penyimpan Energi Termal Stratifikasi Dengan Variasi Diameter Difuser,” Jun. 2015.
[3] W. Hidayat, “KARAKTERISASI DAN VISUALISASI UNJUK KERJA TANGKI PENYIMPAN ENERGI TERMAL STRATIFIKSI DENGAN VARIASI BENTUK DIFUSER,” UNIVERSITAS GADJAH MADA, 2016.
[4] (BPPT) Badan Pengkajian dan Penerapan Teknologi, “INDONESIA ENERGY OUTLOOK 2014 : Pengembangan Energi untuk Mendukung Program Substitusi BBM,” 2014. Accessed: Dec. 22, 2020. [Online]. Available: https://www.bppt.go.id/.
[5] R. Bertani, “Geothermal Power Generation in the World - 2010–2015 Update Report,” in Proceedings
World Geothermal Congress , 2015, pp. 19–25.
[6] M. Pramuda, M. Ridwan, and I. Maulana, “Optimasi Siklus Kalina KCS34 Pada Pemanfaatan Sumber Air Panas (Natural Hot Spring) Sebagai Pembangkit Listrik,” J. Rekayasa Hijau , vol. 1, no. 1, 2017, Accessed: Dec. 22, 2020. [Online]. Available: https://ejurnal.itenas.ac.id/index.php/rekayasahijau/article/view/1336.
[7] D. D. peer and V. G. Gunjalli, “Analytical Study of Performance of a Centrifugal Pump for Different Operating Conditions,” Int. J. Eng. Trends Technol. , vol. 54, no. 3, pp. 175–179, 2017, doi: 10.14445/22315381/ijett-v54p225.
[8] M. E. Qazizada and E. Pivarčiová, “Axial flow pump characteristics and reliability analyses at different frequency rotation,” Manuf. Technol. , vol. 17, no. 4, pp. 555–561, 2017, doi: 10.21062/ujep/x.2017/a/1213-2489/mt/17/4/555.
[9] E. Grist and R. P. Hentschke, “The Verification of Centrifugal Pump Performance Guarantees by Acceptance Tests—A Statistical Method,” in Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers, Part A: Journal of Power and Energy,204(02) , 1990, pp. 99–108, doi: https://doi.org/10.1243/PIME_PROC_1990_204_015_02.
[10] I. J. Karassik, J. P. Messina, P. Cooper, and C. C. Heald, Pump Handbook Third Edition , Third. New York: McGraw-Hill, 2001.
[11] B. R. Munson, D. F. Young, and T. H. Okiishi, “Mekanika Fluida Jilid 1,” PENERBIT ERLANGGA, JAKARTA, 2004.