## doi: mkts.v25i1.18754

## Model Hubungan Kapasitas Rekatan Balok Beton Bertulang yang Diperkuat GFRP-S terhadap Lama Perendaman Air Laut
* Mufti Amir Sultan 1 , Rudy Djamaluddin 2
1 Program Studi Teknik Sipil, Universitas Khairun, Ternate
2 Jurusan Teknik Sipil, Universitas Hasanuddin, Makassar
*) muftiasltn@unkhair.ac.id
Received: 29 April 2018 Revised: 11 Maret 2019 Accepted: 13 Maret 2019

## Abstract
The construction of structures with reinforced concrete materials in coastal environments will face constraints in the form of chloride influences which can lead to a decrease in strength and even damage. One of the most popular reinforcement methods today is using a corrosion resistant Glass Fiber Reinforced Polymer (GFRP) material. This study  was conducted to  investigate the behavior of GFRP-S rectifying capacity in  reinforced concrete beam reinforcement in 1, 3, 6, and 12 months. The test specimens consist of 10 reinforced beams with dimensions  (15x20x330)  cm  that  has  been  reinforced  with  GFRP-S  in  the  bending  area.  Beams  without immersion symbolized B 0 , immersion 1, 3, 6, and 12 months each given symbols B 1 , B 3 , B 6 and B 12 . The test specimen is loaded statically until it fails. To record the data when testing is installed strain gauge and LVDT. From the result of the research, it can be seen that there is a decrease of GFRP-S rectification capacity in the test  specimen  after  soaking  in  seawater.  The  value  of  the  decrease  in  the  capacity  of  the  bonding  can  be predicted by using the equation 𝐾𝑅 𝑡 = 𝐾𝑅 0 𝑒 −0.0072𝑡
Keywords: GFRP-S, bonding capacity, seawater

## Abstrak
Pembangunan  struktur  dengan  material  beton  bertulang  pada  daerah  lingkungan  pantai  akan  menghadapi kendala berupa pengaruh klorida yang dapat mengakibatkan penurunan kekuatan bahkan kerusakan. Salah satu  cara  perkuatan  yang  populer  saat  ini  dengan  menggunakan  material  Glass  Fiber  Reinforced Polymer (GFRP)  yang  tahan  korosi.  Penelitian  ini  dilakukan  untuk  menyelidiki  perilaku  kapasitas  rekatan  GFRP-S pada perkuatan balok beton bertulang yang direndam dalam air laut selama 1, 3, 6, dan 12 bulan. Benda uji terdiri dari 10 buah balok bertulang dengan dimensi (15x20x330) cm yang telah diperkuat dengan GFRP-S pada daerah lentur. Balok tanpa perendaman disimbolkan B 0 , perendaman 1, 3, 6 dan 12 bulan masing-masing diberi symbol B 1 , B 3 , B 6 dan B 12 . Benda uji diberi beban statik sampai gagal. Untuk merekam data-data pada saat  pengujian  dipasang  strain  gauge  dan  LVDT.  Dari  hasil  penelitian  terlihat  bahwa  terjadi  penurunan kapasitas rekatan GFRP-S pada benda uji setelah direndam dalam air laut. Nilai penurunan kapasitas rekatan dapat diprediksi dengan menggunakan persamaan 𝐾𝑅 𝑡 = 𝐾𝑅 0 𝑒 −0,0072𝑡 .
Kata kunci: GFRP-S, kapasitas rekatan, air laut

## Pendahuluan
Saat  sekarang  pembangunan  konstruksi  sipil semakin  berkembang  seiring  dengan  peningkatan kebutuhan  manusia.  Pembangunan  pada  daerah pantai  atau  bahkan  di  dalam  laut  semakin meningkat seperti pembangunan bangunan, jembatan,  jalan  raya  atau  jalan  tol,  dermaga  dan penahan gelombang. Struktur beton bertulang yang tidak  dilindungi  atau  dekat  dengan  laut  mungkin
dipengaruhi  oleh  korosi,  jika  tidak  ada  tindakan pemeliharaan  dan  pencegahan  sehingga  dapat menyebabkan keruntuhan.
Beberapa  alternatif  telah  dikembangkan  seperti coating pada tulangan dengan menggunakan epoxy , penggunaan  tulangan  galvanis,  namun  bahan tersebut  mempunyai  harga  yang  relatif  mahal. Dalam  beberapa  dekade  terakhir  dikembangkan material Fiber  Reinforced  Plastics (FRP)  telah
diterima  sebagai  bahan  alternatif  untuk  penguatan baja konvensional (Balamuralikrishnan & Jeyasehar,  2009).  FRP  telah  diterapkan  pada beberapa  struktur  sebagai  perkuatan  untuk  beton pada  struktur  baru  atau  struktur  yang  telah  lama (Hamid  &  Hutchinson,  2001).  Penggunaan  FRP sebagai  perkuatan  eksternal  pada  balok  beton bertulang  meningkatkan  beban  retak  awal,  beban leleh,  dan  puncak  (Hong et  al. ,  2014).  Perkuatan balok  beton  bertulang  dengan  pemasangan  GFRP tipe  lembaran  pada  bagian  bawah  balok  dapat meningkatkan kapasitas lentur balok dibandingkan dengan  balok  kontrol  atau  tanpa  perkuatan (Meikandaan  &  Murthy,  2017).  FRP  dapat digunakan  untuk  memperkuat  atau  merehabilitasi balok  beton  bertulang  dengan  bukaan  pada  balok (Mondal & Gautam, 2011). Penggunaan FRP pada struktur yang telah mengalami penurunan kekuatan akibat korosi di mana balok yang diperkuat dengan FRP akan meningkatkan kekakukan, batas leleh dan kekuatan batasnya (Rose et al. , 2009). Penggunaan GFRP tipe lembaran sebagai perkuatan pada balok beton  bertulang  yang  telah  terbebani  hingga  leleh tulangan memiliki kapasitas lentur yang lebih tinggi dari balok aslinya (Djamaluddin & Hino, 2011).
Kegagalan yang sering terjadi pada balok perkuatan dengan  serat  FRP  seperti  diilustrasikan  pada Gambar 1.
1 2 4 3 Beton FRP

## Epoxy

## Gambar 1. Kegagalan balok perkuatan FRP
Jenis kegagalan pada titik 1 yaitu terlepasnya ikatan antara  beton  (delaminasi  kohesif),  titik  2 terlepasnya  rekatan  antara epoxy dengan  beton ( delaminasi  adhesive ),  titik  3  terlepasnya  ikatan antara epoxy ( delaminasi  kohesif )  dan  titik  4 terlepasnya  rekatan  antara epoxy dan  GFRP-S ( delaminasi adhesive ).
Beberapa  penelitian  mengenai  kegagalan  balok perkuatan  FRP  antara  lain:  Kegagalan  dengan lepasnya  rekatan  FRP  dengan  permukaan  beton dimulai  pada  lokasi  retak  lentur  yang  kemudian merambat  ke  ujung  FRP  (Teng  &  Chen,  2007). Kegagalan  dengan  lepasnya  rekatan  FRP  pada permukaan  beton  sering  dijumpai  pada  balok perkuatan FRP (Guo et al. , 2005).
Karena  kelebihannya,  bahan  FRP  menjadi  solusi yang  menjanjikan  untuk  pada  daerah  yang mempunyai  korosi  tinggi  seperti  pada  daerah pantai. Namun lingkungan laut berdampak terhadap stuktur  seperti  beberapa  penelitan  berikut  ini.
Dimana  lingkungan  laut  berdampak  terhadap kekuatan balok beton bertulag yang telah diperkuat dengan GFRP (Sultan et al. , 2015). Kapasitas lentur balok beton bertulang yang telah diperkuat GFRP- S  pada  sisi  tarik  balok  mengalami  penurunan kapasitas setelah direndam dalam air laut selama 6 bulan (Sultan et al. , 2016).
Kapasitas  rekatan  antara  FRP  dengan  balok  beton bertulang  mengalami  penurunan  kapasitas  setelah direndam  dalam  air  laut  (Sultan  &  Djamaluddin, 2017).  Namun  perlu  penelitian  lebih  lanjut  untuk memodelkan penurunan kapasitas rekatan FRP dan beton  sehingga  dapat  diprediksi  berapa  besar penurunan kapasitas rekatan dengan waktu.
Penggunaan  GFRP  sebagai  tulangan  pada  balok beton  bertulang  mempunyai  kapasitas  lentur  yang lebih  baik  dibandingkan  dengan  menggunakan tulangan  baja  akibat  pengaruh  lingkungan  jangka panjang (Park et al. , 2014).
Untuk memenuhi permintaan FRP telah dikembangkan  dalam  berbagai  bentuk  seperti  bar, strip ,  kabel  serta  lembaran.  Penamaan  FRP  sesuai dengan material dasar pembentuknya: aramyd fiber reinforced  plastic (AFRP), glass  fiber  reinforced plastics (GFRP) dan carbon fiber reinforced plastic (CFRP).  Gambar  2  memperlihatkan  GFRP  tipe lembaran  yang  digunakan  dalam  penelitian  ini. Penggunaan  GFRP  dengan  pertimbangan  harga relatif  lebih  murah  dibandingkan  dengan  kedua serat yang lain.

## Gambar 2. GFRP tipe lembaran

## Metode Penelitian

## Benda uji
Benda  uji  yang  digunakan  terdiri  dari  10  balok beton  bertulang.  Penampang  melintang  benda  uji adalah  15  x  20  cm  dengan  panjang  330  cm. Tulangan  yang  digunakan  2D14  di  sisi  tarik  (sisi bawah)  dan  2  6  pada  daerah  tekan  (sisi  atas). Tulangan sengkang pada jarak ¼L dari tumpuan kiri dan  kanan  digunakan  10-77,  pada  daerah  ½L

## Mufti Amir Sultan, Rudy Djamaluddin
digunakan  10-200.  Detail  benda  uji  ditunjukkan pada  Gambar  3.  Mutu  beton  dan  mutu  baja  yang digunakan  masing-masing  adalah  25  MPa  dan 421,27 MPa.
Variasi benda uji dapat dilihat pada Tabel 1, Simbol benda  uji  B y-i ,  y  dimana  menyatakan  waktu perendaman dan i menyatakan urutan benda uji.
Perendaman  0  bulan  atau  tanpa  perendaman sebanyak dua buah (B 0-1 dan B 0-2 ), perendaman satu bulan  sebanyak  dua  buah  (B 1-1 dan  B 1-2 ), perendaman tiga bulan sebanyak dua buah (B 3-1 dan B 3-2 ),  perendaman  enam  bulan  sebanyak  dua  buah (B 6-1 dan  B 6-2 )  dan perendaman 12 bulan sebanyak dua buah (B 12-1 dan B 12-2 ).

## Tabel 1. Variasi benda uji
No  Benda uji Waktu perendaman (bulan) 1 B 0-1 0 2 B 0-2 0 3 B 1-1 1 4 B 1-2 1 5 B 3-1 3 6 B 3-2 3 7 B 6-1 6 8 B 6-2 6 9 B 12-1 12 10 B 12-2 12
Pemasangan  GFRP-S  dilakukan  setelah  bahan  uji dicuring  selama  28  hari  dengan  menggunakan metode wet  lay-up .  Pemasangan  GFRP-S  pada balok  beton  bertualang  terdiri  dari  lima  tahapan yaitu:  tahap pertama,  memotongan GFRP-S sesuai ukuran, pada penelitian  ini  menggunakan GFRP-S
sepanjang 300 cm sebanyak dua lapis, tahap kedua, menghalusan permukaan beton yang akan dipasangi GFRP-S  dengan  menggunakan  gurinda,  tahap ketiga, mencampur epoxy Tyfo S komponen A dan komponen  B  dengan  perbandingan  2:1,  tahap keempat, epoxy yang telah dicampur dioleskan pada pada permukaan  beton dengan  menggunakan kuas rol, dan tahap kelima  menempelkan GFRP-S pada benda uji menggunakan metode wet lay-up.
Metode wet lay-up merupakan metode pemasangan FRP,  dimana  FRP  yang  akan  dipasang  perlu dibasahi sebelumnya terlebih dahulu dengan epoxy untuk selanjutnya dilapisi pada benda uji yang akan diperkuat. Posisi penempelan GFRP-S berada pada daerah  sisi  tarik  benda  uji  balok.  Setelah  GFRP-S diletakkan pada permukaan benda uji balok, bahan perekat  kembali  diberikan  di  atas  lapisan  GFRP-S karena dalam penelitian  ini digunakan dua  lapisan GFRP-S untuk memastikan kondisi kerusakan yang terjadi. Setelah pemasangan GFRP-S telah selesai, maka  benda uji didiamkan selama 36  jam. Setelah itu  benda  uji  siap  dibawa  ke  kolam  perendaman. Ketika  benda  uji  direndam  maka  saat  tersebut merupakan awal penentuan waktu untuk pengamatan.

## Bak perendaman
Bak  yang  digunakan  sebagai  tempat  perendaman benda uji berukuran 8 m x 4 m dengan kedalaman 1 m.  Kolam  ini  juga  diberi  atap  untuk  menghindari masuknya air yang hujan yang dapat menyebabkan kadar garam dari air laut tersebut berkurang. Detail gambar  kolam  perendaman  dapat  dilihat  dalam Gambar 4.
8.00 m 4.00 m 8.00 m 1.00 m Beton bert ulang t=0.3 m 8.00 m Air laut  kedalaman 0.95 m A A POT A-A Gambar 4. Kolam perendaman 3300 1500 1500 strain gauge baja 600
Gambar 5. Penempatan strain gauge baja
3300 350 1400 strain gauge GFRP 600 350 350 350 strain gauge beton Gambar 6. Penempatan strain gauge beton dan strain gauge GFRP 3300 1200 600 Load Cell 1200 300 300 LVDT GFRP-S Gambar 7. Setup benda uji

## Setup pengujian
Pada  setiap  benda  uji  dipasang strain  gauge tipe FLA-2-11 sebanyak dua buah pada baja tulangan di daerah tarik. Strain  gauge tipe  PL-60-11 dipasang pada beton dipasang sebanyak tiga buah, yaitu pada daerah  tekan  benda  uji,  daerah  ½  tinggi  benda  uji
dan  pada  daerah  ¼  tinggi  benda  uji  ditengah bentang. Strain gauge tipe FLA-2-11 dipasang pada GFRP-S sebanyak empat buah yang pemasangannya dari  posisi  ½L  benda  uji  dan menyebar pada masing-masing jarak 35 cm sampai ke ujung GFRP-S, posisi  strain gauge ditunjukkan pada  Gambar  5  dan  Gambar  6. Setup pengujian
diilustrasikan pada Gambar 7, untuk merekam data lendutan  dipasang  LVDT  sebanyak  tiga  buah vertikal pada tengah bentang dan pada titik dibawah point load. Untuk membaca  lebar retak digunakan phi gauge . Phi gauge ini dipasang pada bagian yang retak setelah retak pertama terlihat pada benda uji.
Pengujian  dilakukan  dengan two  point  load , pembebanan  yang  bersifat  monotonik  dengan kecepatan  ramp  actuator  konstan  sebesar  0,05 mm/dt  sampai  benda  uji  mengalami  kegagalan. Seluruh instrument yang  dipasang  pada  benda  uji selanjutnya  dihubungkan  ke  data logger dan komputer untuk merekam data pengujian.
Pengamatan  terhadap  benda  uji  terus  dipantau secara  visual,  terutama  terhadap  perkembangan retak yang terjadi akibat bertambahnya beban, juga terhadap perilaku keruntuhan yang terjadi. Pembebanan  dilakukan  hingga  mencapai  beban ultimit .  Momen  lentur  pada  penelitian  ini  dapat diperoleh dengan menggunakan persamaan 1.
M = 0.8019 + 0.6P.
(1)
Dimana P adalah beban  yang  yang diberikan pada benda uji (kN).

## Hasil dan Pembahasan

## Kapasitas lentur maksimum
Tabel  2  menunjukkan  bahwa  kapasitas  lentur maksimum rata-rata benda uji mengalami penurunan setelah direndam dengan air  laut, besar beban  maksimum  rata-rata  berturut-turut  dari  B 0 , B 1 , B 3 , B 6 , dan B 12 adalah 3,42 ton, 3,37 ton, 3,36 ton,  3,34  ton,  dan  3,33  ton.  Prosentase  penurunan
kapasitas lentur setelah benda uji direndam dengan air laut sebesar 2,63%.

## Tabel 2. Kapasitas lentur maksimum rata-rata
No  Benda uji Kapasitas lentur (ton.m) 1 B 0 3,42 2 B 1 3,37 3 B 3 3,36 4 B 6 3,34 5 B 12 3,33

## Kapasitas rekatan GFRP-S
Pada  Gambar  8  dapat  dilihat  pada  di  awal  tahap pembebanan,  kurva  memilik  bentuk  non  linier. Regangan  menurun  seiring  dengan  bertambahnya jarak  tengah  bentang.  Seiring  peningkatan  beban, grafik  cenderung  untuk  mencapai  bentuk  linear. Pada  tingkat  beban  tertentu,  kurva  distribusi regangan  menjadi  linear  yang  berarti  sendi  mulai gagal. Ini sesuai dengan hubungan kapasitas rekatan sepanjang bagian permukaan GFRP yang menerima pembebanan.
Kegagalan  rekatan  terjadi  pada  tahap  yang ditunjukkan oleh distribusi regangan, bentuk kurva regangan  menjadi  horizontal  pada  awal  kegagalan rekatan  yang  berarti  bahwa  tulangan  sudah  tidak dapat  mentransfer  beban,  sehingga  pembebanan ditransfer  ke  GFRP.  Strain  gauge  yang  jauh  dari tengah  bentang  membaca regangan seiring dengan meningkatnya  pembebanan,  ini  berarti  transfer beban  pada  GFRP  bergeser  sepanjang  permukaan GFRP  dengan  beton  sampai  terjadi  proses debonding .
Gambar 8. Distribusi regangan GFRP-S pada benda uji B 0 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 0 50 100 150 R egan gan GF R P -S ( m )
Jarak dari tengah bentang ke ujung GFRP-S (mm)
P = 1,02 ton
P =  2,04 ton
P = 4,08 ton
Pmax = 4,41 ton
Gambar 9. Kapasitas rekatan GFRP-S setiap benda uji terhadap waktu perendaman
Gambar 10. Pengaruh waktu terhadap rasio kapasitas rekatan GFRP-S
Gambar  9  memperlihatkan  bahwa  regangan  dari GFRP-S  akan  semakin  menurun  sering  dengan waktu  pengaruh  rendaman  air  laut.  Hal  ini menunjukkan bahwa
perkuatan GFRP-S dipengaruhi rendaman air laut yang mengakibatkan kekuatan epoxy semakin berkurang.
Pada  beban  awal  pembebanan,  regangan  GFRP-S terlihat  masih  stabil  baik  untuk  B 0 maupun  B 1, B 3, B 6 ,  dan  B 12 .  Namun  pada  beban  di  mana  tulangan mengalami leleh, terlihat jelas perbedaan regangan GFRP-S  dari  B 1, B 3 ,  B 6 ,  dan  B 12 terhadap  B 0 . Kondisi  ini  terlihat  hingga  benda  uji  berada  pada kondisi  hampir  gagal  yaitu  pada  beban  masing- masing  4,41  ton,  di  mana  regangan  GFRP-S  pada B 0 lebih besar. Penurunan masing-masing regangan dari B 1, B 3 , B 6 , dan B 12 terhadap B 0 adalah sebesar 19,26%;  22,22%;  22,67%  dan  24,74%.  Sementara
itu pada kondisi beban maksimum untuk penurunan regangan dari B 1, B 3 , B 6 dan B 12 terhadap B 0 adalah sebesar 22,33%; 22,51%; 23,26% dan 23,66% .
Gambar  8  menunjukkan  bahwa  terjadi  penurunan kapasitas rekatan dari benda uji B 1 , B 3 , B 6 , dan B 12 terhadap  B 0 .  Adapun  nilai  kapasitas  rekatan  yang dihasilkan dari B 0 , B 1 , B 3 , B 6 , dan B 12 adalah     1,83 t/mm 2 ,  1,72  t/mm 2 ,  1,70  t/mm 2 ,  1,69  t/mm 2 ,  dan 1,68  t/mm 2 .  Dari  data  kapasitas  rekatan,  dapat disimpulkan  bahwa  terjadi  penurunan  kapasitas rekatan yang cukup besar, dari dari benda uji B 1 , B 3 , B 6 , dan  B 12 terhadap  B 0. Persentase  penurunan kapasitas rekatan dari dari benda uji B 1 , B 3 , B 6 , dan B 12 terhadap  B 0 ,  masing-masing  adalah  7,85%;
8,89%;  9,33%;  dan  11,04%.  Penurunan  kapasitas rekatan  ini  desebabkan  menurunnya  daya  rekat GFRP-S setelah dipengaruhi rendaman air laut.
1.66 1.68 1.70 1.72 1.74 1.76 1.78 1.80 1.82 1.84 0 2 4 6 8 10 12 14 K apa si ta s R eka ta n ( to n /m m 2) Waktu (bulan) y = e -0.0045x 0.00 0.50 1.00 1.50 0 2 4 6 8 10 12 K R */ K R 0
Lama perendaman (bulan)
a.  Sebelum perendaman
b.  Setelah perendaman
Gambar 11. Foto permukaan GFRP-S

## Model pengaruh lingkungan laut
Hubungan  antara  penurunan  kapasitas  rekatan dengan waktu rendaman air laut dapat dilihat pada Gambar  9.  Rasio  perbandingan  antara  kapasitas rekatan  KR*  terhadap  KR0  sebesar  1,000;  0,941; 0,931; 0,926 dan 0,924 secara berurutan untuk tanpa perendaman dan lama perendaman satu bulan, tiga bulan, enam  bulan, dan 12 bulan ditunjukkan pada Gambar 10.
Rasio  kapasitas  rekatan  (y)  terhadap  waktu perendaman  yang  dinyatakan  dalam  bulan  (x) menunjukkan pola kecenderungan garis eksponensial.  Persamaan  garis  eksponensial  ini merupakan persamaan korelasi  yang  menunjukkan hubungan antara kapasitas rekatan terhadap waktu rendaman.  Persamaan  korelasi  ini  dapat  dilihat dalam persamaan (2).

## 𝑦 = 𝑒 −0.0045𝑥
(2)
Variabel  y  merupakan  perbandingan  antara kapasitas  rekatan  benda  uji  dengan  perkuatan GFRP-S  tanpa  rendaman  air  laut  dan  dengan rendaman  air  laut  dibagi  dengan  kapasitas  rekatan balok normal tanpa rendaman air laut. Untuk lebih jelasnya maka dapat dilihat dalam persamaan (3).
𝑦 = 𝐾𝑅 𝑡 𝐾𝑅 0 (3)
Dengan  mensubstitusikan  persamaan  (2)  dan  (3) maka  dapat  diperoleh  persamaan  baru  yaitu persamaan (4).
𝐾𝑅 𝑡 = 𝐾𝑅 0 𝑒 −0,0045𝑡 ………………………….. (4)
Untuk mengubungkan antara kolam yang telah diisi dengan  air  laut  dan  kondisi  laut  sebenarnya digunakan faktor FK (Djamaluddin, et al ., 2015)
𝐹𝐾  = 𝑒 −0,0140𝑡
Dengan  mensubtitusikan  nilai  FK  pada persamaan (4) sehingga diperoleh persamaan (5).
𝐾𝑅 𝑡 = 𝐾𝑅 0 𝑒 −0,0072𝑡
(5)
Dimana  KR t adalah  Kapasitas  rekatan  setelah  t bulan,  KR 0 adalah  Kapasitas  rekatan  sebelum dipengaruhi  rendaman  air  laut,  t  adalah  Lama perendaman . Persamaan  (4)  ini  dapat  digunakan sebagai prediksi dalam  menghitung  nilai kapasitas rekatan  GFRP-S  pada  balok  rendaman  air  laut  di kolam dan Persamaan (5) digunakan untuk prediksi nilai  kapasitas  rekatan  GFRP-S  pada  balok rendaman  laut.  Dimana  KR t menyatakan  kapasitas rekatan  GFRP-S  setelah  direndam  dengan  air  laut selama  t  tahun.  KR 0 kapasitas  rekatan  GFRP-S sebelum  direndam  dengan  air  laut  selama  t tahun, dengan t adalah lama perendaman dengan air laut.

## Penyebab kegagalan balok perkuatan gfrp-s
Untuk mengetahui penyebab kegagalan pada balok dengan  perkuatan  GFRP-S  maka  dianalisa  dengan menggunakan  alat  petrografi  mikroskop  polarisasi Olympus BX 51-P.
Dalam Gambar 11a dapat dilihat perbedaan kondisi permukaan GFRP-S setelah dibebani namun belum direndam dengan air laut dan gambar 11b di mana kondisi permukaan GFRP-S dibebani dan direndam dengan  air  laut  selama  12  bulan.  Luas  permukaan beton  yang  melekat  pada  GFRP-S  sebelum direndam  dan  setelah  direndam  selama  12  bulan adalah  masing-masing  2,77%  dan  73,00%  terjadi kenaikan luasan beton yang melekat pada GFRP-S sebesar  96,20%  dibandingkan  sebelum  direndam. Ini  mengindikasikan  bahwa  terjadi  perlemahan kohesif  antara  partikel-partikel  pembentuk  beton sehingga  mempercepat terjadinya debonding yaitu terlepasnya ikatan antara partikel pembentuk beton ( delaminasi kohesif ).
Beton Epoxy Beton Epoxy

## Kesimpulan
Dari  hasil  penelitian  dapat  disimpulkan  sebagai bahwa akibat pengaruh air laut dapat mempengaruhi  kapasitas  lentur  balok  beton bertulang yang telah diperkuat GFRP-S. Penurunan kapasitas lentur ini diakibatkan terjadinya debonding atau  terlepas  ikatan  antara  GFRP-S dengan  beton.  Penyebab  terlepasnya  ikatan  antara GFRP-S  dengan  beton  akibat  dari  terlepasnya ikatan antara partikel pembentuk beton ( delaminasi kohesif ).  Nilai  penurunan  kapasitas  rekatan  antara GRPF-S  dengan  beton  dapat  diprediksi  dengan menggunakan  persamaan 𝐾𝑅 𝑡 = 𝐾𝑅 0 𝑒 −0,0072𝑡 dengan KR t menyatakan kapasitas rekatan GFRP-S setelah  direndam  dengan  air  laut  selama  t  tahun. KR 0 kapasitas  rekatan  GFRP-S  sebelum  direndam dengan  air  laut  selama  t  tahun,  t  adalah  lama perendaman dengan air laut.

## Daftar Pustaka
Balamuralikrishnan, R. & Jeyasehar, C. A. (2009). Flexural Behavior of RC Beams Strengthened with Carbon Fiber Reinforced Polymer (CFRP) Fabrics. The Open Civil Engineering Journal , 3, 102–109.
Djamaluddin,  R.  &  Hino,  S.  (2011).  Flexural Capacity  of  the  Strengthened  Yielded  Reinforced Concrete  Beams  using  GFRP  Sheet. Dinamika Teknik Sipil , 11 (3), 293–300.
Djamaluddin,  R.,  Irmawaty,  R.  &  Kwandou,  R. (2015).  Kapasitas  Rekatan  GFRP-S  pada  Balok Beton Akibat Perendaman Air Laut. Jurnal Teknik Sipil , 22 (1), 23–30.
Guo, Z. et al. (2005). Experimental study on bond stress-slip  behaviour  between  FRP  sheets  and concrete. International  Institute  for  FRP  in Construction , 77–84.
Hamid,  R.  &  Hutchinson,  A.  (2001).  Concrete Beams  Strengthened  with  Externally  Bonded  FRP Plates. Journal  of  Composites  for  Construction , 5 (1).
Hong, K. N. et al. (2014). Flexural Behavior of RC Members  using  Externally  Bonded  Aluminum- Glass  Fiber  Composite  Beams. Polymers , 6 (3), 667–685.
Meikandaan,  T.  P.  &  Murthy,  R.  (2017).  Flexural Behaviour  of  RC  Beam  Wrapped. International Journal of Civil Engineering and Technology, 8 (2), 452–469.
Mondal, S. & Gautam, C. P. (2011). Strengthening and  Rehabilitation  of  Reinforced  Concrete  Beams with  Opening. International  Journal  of  Civil  and Structural Engineering , 2 (1), 127–137.
Park, Y., Kim, Y. H. & Lee, S. (2014). Long-term Flexural  Behaviors  of  GFRP  Reinforced  Concrete Beams  Exposed  to  Accelerated  Aging  Exposure Conditions. Polymers, 6, 1773–1793.
Rose, A. L., Suguna, K. & Ragunath, P. N. (2009). Strengthening  of  Corrosion-Damaged  Reinforced Concrete  Beams  with  Glass  Fiber  Reinforced Polymer Laminates. Journal of Computer Science , 5 (6), 435–439.
Sultan,  M.  A. et  al. (2015).  Effect  of  Marine Environment to the  Concrete  Beams  Strengthened using  GFRP  Sheet. International  Journal  of Engineering and Technology , 7 (1), 21–24.
Sultan, M. A. & Djamaluddin, R. (2017). Pengaruh Rendaman  Air  Laut  terhadap  Kapasitas  Rekatan GFRP-Sheet  pada  Balok  Beton  Bertulang. Jurnal Teknik Sipil , 24 (1), 31–43.
Sultan,  M.  A.,  Djamaluddin,  R.  &  Tjaronge,  W. (2016).  Flexural  capacity  of  concrete  beams strengthened  using  GFRP  sheet  after  seawater immersion. Procedia Engineering , 644–649.
Teng,  J.  G.  &  Chen,  J.  F.  (2007). Debonding Failures of RC Beams Strengthened with Externally Bondded  FRP  Reinforcement :  Behaviour  and Modelling Classification of Failure Modes’ , paper presented  at  Asia-Pacific  Conference  on  FRP  in Structures (APFIS 2007), pp. 33–42.