ISSN: 2721-6225 (print) https://ppjp.ulm.ac.id/journals/index.php/rot
ISSN: 2745-6331 (online)

## ANALISIS KINERJA CONDENSER  SHELL AND TUBE UNIT 2  DI PT. PLN (PERSERO) SEKTOR ASAM-ASAM KALIMANTAN SELATAN
Hairudin 1) , Aqli Mursadin 2) 1,2 Program Studi Teknik Mesin Fakultas Teknik Universitas Lambung Mangkurat Jl. Akhmad Yani Km. 36 Banjabaru, Kalimantan Selatan, 70714 Telp. 0511-4773858 Email: khairudinmjr@gmail.com

## Abstract
The e condenser  is  a  type  of  heat  exchanger  that  functions  to  condense  fluid.  On steam  power m systems.  The v main  function  of m the  condenser  is  to  convert  steam into  liquid.  The  purpose  of  this  study  is  to  determine  the  value  and  influence  of heat  balance,  heat  transfer  coefficient,  pressure  drop  and  condenser efficiency.The w results  of f this s study  indicate  that  in  2018  the e average  heat balance (Q) was obtained at 356,017,533.46 Kj / hour while in 2019 the results of the average heat balance (Q) were 640,293,647,066 Kj / hour, fouling factor was not  affect  the balance sheet.  The average gross heat  transfer coefficient  (UD) in 2018 amounted to 204,274.25 Kj / hour.m2. C and the average net heat  transfer coefficient  (UC)  was  206,378  Kj  /  hr.m2.  °  C  whereas  in  2019  the  average  heat transfer coefficient is obtained by the average gross heat transfer coefficient (UD) of  366,544.07  Kj  /  jam.m2.  °  C  and  the  Clean  heat  transfer  coefficient  (UC)  is 448,554  Kj  /  h.m2.  °  C.Fouling  factor  is  very  influential  on n the  heat w transfer coefficient because the greater the fouling in the tube will result in the inhibition of  the e heat  transfer  rate  in  the  tube,  so  that  the  heat  transfer  coefficient decreases. The pressure drop in 2018 is still within the permissible limits, with an average  of  504.28  bars  and  2019  of  513.03  bars.  The  effectiveness  of  the condenser in 2018 is an average of 23.330 after maintenance has been obtained, the average effectiveness of the condenser in 2019 is 40.743

## Keywords: Surface Condensers, Effectiveness, Comparison

## PENDAHULUAN
p Pembangkit  Listrik Tenaga Uap atau sering disebut  (PLTU)  di Asam-asam adalah  salah  satu  unit  pembangkit  listrik  yang  dalam  wilayah  usaha  PT.  PLN (persero)  wiayah  Kalimantan n Selatan  dan  Kalimantan m Tengah.  Pembangkit listrik ini Telah dioprasikan sejak tahun 2000 dengan kapasitas terpasang sebesar 2 x 65 MW. Karena meningkatnya kebutuhan daya listrik, maka pada tahun 2010 PLTU  Asam-asam  menambah  lagi  kapasitas  sebesar  2  x  65  MW,  sehingga menjadi  4  x  65  MW.  Pembangkit  ini  menggunakan  energi  pada  uap  panas  yang dikonversikan  menjadi  energi  kinetik  dan  disalurkan  kegenerator  untuk menghasilkan listrik.
Untuk  memproses  produksi  listrik  PLTU,  peralatan  utama  adalah boiler feedwater  pump , v boiler, turbin  uap,  generator,  trafo  utama,  kondensor,  dan  alat bantu  ( auxiliary ). Uap yang v dihasilkan dari boiler dikonversikan menjadi energi kinetik  dan  disalurkan  untuk  menjalankan  turbin  uap  yang  telah  disambungkan dengan  generator  untuk  menghasilkan  energy  listrik.  Uap  yang  telah h digunakan
untuk k memutar turbin didinginkan dengan menggunakan air m laut atau air sungai didalam kondensor untuk dijadikan air kondensat dan di pompakan lagi kedalam boiler untuk dijadikan uap bertekanan.

## Pengertian Kondensor
Kondensor m adalah  suatu  peralatan v yang  berfungsi  untuk  mengubah  uap menjadi b air.  Proses  perubahanya  ini v dilakukan  dengan  cara  mengalirkan  uap kedalam suatau ruangan v yang berisi v pipa-pipa air ( tubes ).

## Prinsip Kerja Kondensor
Uap ini akan keluar untuk meningalkan n tingkat akhir turbin tekanan rendah yang  akan  mengalir  memasuki  kondensor.  Uap  yang  masuk  kedalam m shell kondensor  melalui steam r inlet  connection. Uap  ini  nantinya  bersinggungan dengan  kondensor  yang  bertemperatur  rendah  sehingga  temperatur  uap  turun dan n terkondensasi,  menghasilkan v kondensat  yang w terkumpul  pada hotwell. Kondensat v yang  terkumpul  di hotwell kemudian  dipindahkan m dari  kondensor dengan  menggunakan  pompa  kondensat  ke exhaust kondensat  dapat  dilihat  pada Gambar 1.
Gambar 1. Prinsip Kerja Kondensor

## Tipe-tipe Kondensor
1. Kondensor permukaan ( surface condensor ) Kondensor ii ini terdiri  dari bejana v yang nantinya  dihubungkan w dengan sisi uap  bekas n yang  keluar  dari  turbin n uap.  Didalamnya  dipasang  pipa-pipa tube pendingin yang mendapat m aliran dari air pendingin utama. Uap bekas dari turbin uap mengalir melalui bagian luar pipa. Kondensor permukaan  dapat dilihat q pada Gambar 2.
. Gambar 2. v Kondensor Permukaan
2. Kondensor u kontak langsung ( direct contact condensor )
Kondensor  tipe v ini  terbuat  dari  sebuah  bejana  yang  di  dalamnya  dipsang plat pengarah aliran atau baffle. v Uap bekas dari tubin v uap ini masuk melalui sisi samping g bawah v kondensor, sedangkan air pendingin disemprotkan dari sisi atas Prinsip v kerja kondensor n kontak w langsung adalah sebagai berikut: Uap v sisa  dari  turbin  uap v masuk  ke  dalam  kondensor v ini  melalui  sisi samping  bawah,  dan  secara  alami  (karena  uap  ringan)  akan  menjadi  ke  atas.  Air pendingin  dimasukkan  dari  sisi  atas  dalam  bentuk  semprotan  atau v spray. v Air kemudian  disemprotkan  sehingga  langsung v bersentuhan v dengan n uap,  sehingga terjadi v proses v perpindahan  panas v secara v langsung v dari  uap  ke  air  pendingin. Uap  yang  terkena  pancaran  air  pendingin  akan  terkondensasi  dan  bercampur dengan v air,.  Selanjutnya  campuran  air  kondensat  dan  air  pendingin  dipompa kemenara pendingin untuk mendapat pendingin dapat v dilihat pada v Gambar 3.
Gambar 3. Kondensor Kontak Langsung

## Konstruksi dan bagian-bagian Kondensor
Sebagaimana u peralatan  penukar u kalor  ( heat  exchanger )  lainnya  kondensor terdiri  dari  casing  ( shell )  dari  pipa-pipa  yang  terpasang  pada tubes  plate ( tubes shell ). Pada kedua ujung sisi tube plate terdapat ruang untuk masuk dan keluar air pendingin  yang  disebut water  box .  Penutup water  box dilengkapi  dengan main hole untuk keperluan pemeriksaan ataupun pemeliharaan.
1. Casing ( shelf )
Shell adalah u bagian u terluar  kondensor u dan  yang  berupa  tabung  penukar panas. Shell dibuat dari pelat baja karbon dan diberikan regangan yang berfungsi untuk memberikan kekakuan untuk shell .

## 2. Pipa (tube )
Umumnya v tabung  ini  terbuat u dari stainless  steel ,  paduan  tembaga  seperti kuningan  atau  perunggu,  nikel  cupro  atau  titanium  tergantung  pada  beberapa kriteria selesksi.
3. Water boxes
Pada v setiap akhir sisi lembar tabung v kondensor ditutup oleh penutup kotak yang disebut water box ,
4. Hotwell
Hotwell v adalah v area  penyimpanan v dengan  volume  yang  cukup  untuk menampung  semua  kondensat  yang  dihasilkan  dalam  kondensor  dalam  waktu tertentu.

## Kondensor PLTU Asam-Asam dan Spesifikasinya
Spesifikasi Kondensor:
1. Data teknik kondensor Jumlah :Suhu (1) per unit Tipe Tipe :Tekanan Tunggal, Shell Tunggal Permukaan Kondensor :4790 m 2 Kuantitas Pertukaran Panas :1.054 x 105 kW Kevakuman :95 mbar Kebersihan Tube :90% Koefisien Perpindahan Panas Menyeluruh   :3089.6 W/m 2 K 2. Sirkulasi air Kualitas :Air Payau Kapasitas Air :192 m 3 /min Temperature Masuk :33 o C Kenaikan Temperatur :8 o C Kecepatan (Dalam Tube) :1,9 m/s Jumal Pass :2 Pass Kehilangan Tekanan :8,16 mAq Termeratur Kondensat :40.87 o C Kandungan Oksigen dalam Kondensat: 0.005 cc/l (7pbb) Kapasitas Hotwell :17 m 2 3. Data konstruksi Tube Bahan :70-30 Cu-Ni (B11) Diameter Luar :25.4 mm Ketebalan :1 mm Jumlah Keseluruhan :7840 buah Panjang Efektif :7658 mm Panjang Keseluruhan :7720 mm Ketebalan Plat Shell :19 mm (Bawah), 16 mm (Atas) Ketebalan Lembar Tube :28 mm Ketebalan Plat Pendukung :16 mm Diameter Luar/Dalam Nosel Air        :1000 mm

## Faktor yang Mempengaruhi Kinerja Kondensor
Akan Proses perpindahan v panas dari uap v ke  air  pendingin v di  dalam m kondensor di pengaruhi fakor, v yaitu:
1. Jumlah v aliran v air v pendingin
2. Kebersihan v pipa pada kondensor v dan plate tube
3. Kinerja unit pembuang udara/gas
4. Kebocoran v udara v pada tube
5. Suhu v air v pendingin v tidak stabil
Proses v perpindahan v panas v ini i tentu  sangat  berpengaruh v terhadap v kerja kondensor. v Gangguan v pada v salah v satu v faktor tersebut v diatas v akan v berakibat pada  penurunan  vakum  kondensor.  Penurunan  vakum  kondensor  yang  naiknya tekanan balik akan berpengaruh pada keefektifan kinerja turbin.

## Neraca Panas
Dalam  mendesain  ataupun  menganalisis  STHE  ( shell  and  tube  heat exchanger )  langkah  pertama  yaitu  diawali  dengan  perhitungan  neraca  antara kedua  stream,  yaitu v panas  ( hot )  dan v dingin  ( cold ).  Neraca v panas  merupakan suatu hokum keseimbangan panas, dimana panas yang masuk sama dengan panas yang dilepaskan (Sitompul, 1992). Persamaanya dapat ditulis sebagai beriku: Q yang dipindahkan  = Q yang diserap W h , CP h ,(T 2 -T 1 ) h = W c .CP c .(T 2 -T 1 ) c ............................................................ (1)
Di mana:
Q  = kalor yang dipindahkan (Btu/jam) C p = panas jenis (Btu/lb o F) w  = laju aliran massa (Ib/jam) T 1 = temperatut masuk ( o F) T 2 = temperature keluar ( o F)
H v dan v C  sama-sama  menunjukkan hot (fluida  panas)  dan cold (fluida dingin).  Q  bisa  disebut  juga  dengan duty atau heat  load .  Biasanya  proses perpindahan  panas  ini  (antara  dua  aliran  panas  dan  dingin) v tersebut v seringkali dimasukkan  saat  keadaan  kesetimbangan  thermal,  dimana  panas  yang  akan dilepaskan (oleh fluida panas, maka hal ini menyebabkan temperatur fluida panas menjadi  lebih  rendah  dari  nilai  awalnya)  dan  panas  yang  diterima  (oleh  fluida dingin,  ini  menyebabkan  terjadinya  kenaikan  temperatur  fluida  dingin)  adalah sama,  sehingga  dengan  demikian  kita  dapat  menghubungkan  serta  menghitung variable-varibel  yang  tidak  diketahui  (misal flowrate atau  temperatur)  dengan menggunakan v informasi v dari v kedua v fluida v panas v dan v dingin v tersebut.

## Selisih Temperatur Rata-Rata Logaritnik (LMTD)
Pokok  perhitungan v pada v alat v penukar v kalor  adalah  masalah  perpindahan panas.  Apabila  panas  I  ini  akan  dilepaskan  besarnya  sama  dengan  Q  persatuan waktu, maka v panas diterima oleh fluida dingin sebesar Q pula (perpindahan panas dianggap  sempurna).  Sehingga  kemampuan  untuk  menerima  panas,  dipengaruhi oleh 3 hal yaitu:
1. Koefisien v perpindahan  panas  keseluruhan  ( the v overall v heat  transfer coefficient ), dinyatakan dengan U
2. Luas perpindahan panas, dinyatakan dengan A
3. Selisih  temperatur  rata-rata  9mean  temperatur difficience,  the  driving temperatur force ), dinyatakan dengan ∆ T lm
Hubungan antara besaran itu adalah:
Q = U.A. ∆ T lm (2)
Selisih  temperatur  rata-rata  logaritik  ( logarithmic  mean  overall  temperatur difference -LMTD)  atau  T Im (Sitompul,1992)  dapat  dihitung  dengan  formula berikut:
LMTD = ∆𝑇 lm =
∆𝑇𝑚𝑎𝑘𝑠−∆𝑇𝑚𝑖𝑛 𝑖𝑛 ∆𝑇𝑚𝑎𝑘𝑠 ∆𝑇𝑚𝑖𝑛 (3) Di mana :
T Im = v Selisih temperatur rata-rata v logaritmik ( o F)
T 1 = v Temperatur fluida masuk ke dalam shell (diluar tubes ) ( o F) T 2 = v Temperatur fluida yang keluar dari shell ( o F) t 1
= v Temperatur fluida masuk ke dalam tube ( o F) t 2 = v Temperatur fluida yang keluar dari tube ( o F)
Dalam melakukan v perencanaan v alat penukar kalor juga harus dicari selisih temperature rata-rata sebenarnya, yaitu dengan menggunakan  faktor seleksi  (F T ). Besar v selisih  temperatur  rata-rata  sebenarnya  ( ∆𝑇 m )  (Sitompul,  1992)  adalah: ∆𝑇 m = Fr x T lm = F T x LMTD (4)

## Koefisien Perpindahan Panas Keseluruhan
Koefisiensi  perpindahan  panas  keseluruhan  adalah  hantaran  perpindahan panas dari heat exchanger pada sebuah dinding yang mana pada salah satu sisinya terdapat fluida panas dan sisi lainnya terdapat fluida yang lebih dingin. Koefisien perpindahan panas bersih:
U c = ℎ 𝑖𝑜 +ℎ 𝑜 ℎ 𝑖𝑜 +ℎ 𝑜 ............................................................................................... (5)
Di mana:
U c = Clean  overall  heat  transfer  coefficient vv koefisien v perpindahan  panas dari heat  exchanger v pada  saat  bersih  dan  belum  terdapat  endapan  atau kotoran.
H io =   koefisiensi perpindahan panas pada sisi dalam tube (Btu/hr.Ft 2 . o F) h io =   koefisiensi perpindahan panas pada sisi luar tube (Btu/hr.Ft 2 . o F)
Koefisien perpindahan panas kotor:
U D = 𝑞 𝐴.∆𝑇𝑚 ................................................................................................... (6)
Dimana:
U D = v Overall  heat  transfer  coefficient  design v yaitu  hantaran v perpindahan panas  dari heat  exchanger setelah  dioperasikan  dan  sesudah  terdapat endapan atau kotoran. (Btu/hr.Ft 2 . o F). q = v Panas yang diterima oleh tube (Btu/hr) A       = v Luas perpindahan panas (ft 2 ) ∆ T m = v Beda temperatur rata-rata sebenarnya ( o F)

## Faktor Pengotoran (Fouling Factor)
Faktor  ini  pengotoran  jelas  mempengaruhi  proses  perpindahanvpanas pada v alat v penukarvkalor. v Pengotoran v pada v bagian v dalam v dan v bagian v luar tube selalu  terjadi  selama  alat  beroperasi.  Terjadinya  kotoran  atau  deposit  pada permukaan tube aka menaikkan tahanan panasnya. Maka hal ini akan menurunkan perpindahan panas  keseluruhan (U). semakin tebal  kotoran pada tube maka akan semakin  besar  pula  gangguan  (hambatan)  yang  terjadi.  Beberapa  yang  dapat menimbulkan pengotoran penukar kalor adalah:
1. Material tubes serta ketelitian pengerjaan
2. Kecepatan aliran fluida
3. Fluida alami dan material endapan
4. Waktu  atau  lamanya  beroperasi  sejak  pembersihan  terakhir  akibat  dari terjadinya fouling factor yaitu:
a. Ukuran
heat e exchanger menjadi lebih besar, kehilangan v energi v meningkat,  biaya  perawatan  meningkat  serta  waktu shutdown menjadi lebih panjang
b. Mengakibatkan v kenaikan suatu tahanan heat transfer , sehingga i meningkatkan  akan  berdampak  pada  biaya,  baik  investasi, operasi  maupun  perawatan  Faktor  pengotoran  (Holman,1997)  dapat dicari dengan persamaan:
R d = 1 𝑈 𝐷 = 1 𝑈 𝑐 ................................................................................................. (7)
Dimana:
U c = koefisiensi perpindahan panas keseluruhan yang  bersih  (Btu/jam.Ft 2 . o F). U c =  koefisiensi  perpindahan  panas  menyeluruh  ( design  overall  coefficient ) (Btu/jam.Ft 2 . o F).

## Efisiensi Efektif
Dodge,  B.F  menyatakan  defisiensi  efisiensi  alat  penukar  kalor  itu  sebagai sebagai  perbandingan  banyaknya  panas  yang  dapat  dipindahkan  dari  fluida dengan panas maksimum yang dapat dipindahkan.
Secara efesiensi ( ᶯ ) alat penukar kalor ( Sitompul, 1992) dituliskan sebagai berikut:
𝜀 = 𝑄 𝑎𝑐𝑡 𝑄 𝑚𝑎𝑥 = 𝑊 𝑐 .𝐶𝑝 𝑐 .(𝑡 1 −𝑡 2 ) 𝑊 ℎ .𝐶𝑝 ℎ .(𝑇 1 −𝑡 1 ) = 𝑡 2 −𝑡 1 𝑇 2 −𝑡 1 ................................................................ (8)

## Penurunan Tekanan Pada Sisi Tube
Suatu  penurunan  tekanan v pada tube alat v penukar  kalor  oleh sider dan tate dibuat  kolerasi  terhadap v faktor  gesekan  dari  fluida n yang  dipanasi  atau didinginkan  di  dalam tube ,  menurut  Kern  (1950  :  148) ∆ P 1 dapat  dicari  dengan menggunakan persamaan:
∆ P t = 𝑓 𝑥 (𝐺 𝑡 ) 2 𝑥 𝐿 𝑥 𝑛 ( 5,22 𝑥 10 10 ) 𝑥 𝐼𝐷 𝑡 𝑥 𝑆𝐺 𝑡 𝑥 ∅ 𝑡 ...................................................................... (9)
Dimana: n      = Jumlah pass aliran tube f       = Faktor gesekan G t = Kecepatan massa fluida yang mengalir (Ib/ft 2 .hr)
L      = Panjang tube (ft) L.n   = Panjang total lintasan dalam (ft)
Mengingat bahwa fluida mengalami belokan pada saat pass-nya, maka akan terdapat  kerugian  tambahan  penurunan  yang  dinyatakan  dengan  p r ( retum  loss ). Besarnya  retum  adalah  4  kali  head  kecepatan  setiap  pass.  Maka  menurut  Kern (1950:148) ∆ P r diformulasikan menjadi:
∆ P r = 4𝑛 𝑠 𝑉 2 2𝑔 [𝑝𝑠𝑖] …………………………………………..     .................... (10)
Menurut  Kern  (1950:148)  penurunan  tekanan  total  pada  sisi tube dapat dicari dengan persamaan: ∆ P T = ∆ P t + ∆ P r = [𝑝𝑠𝑖] …  ………………………………….
(11) Di mana: ∆ P T = Penurunan tekanan keseluruhan ∆ P t = Penurunan tekanan tube ∆ P r = Penurunan tekana akibat balikan

## METODE PENELITIAN
Penelitian  adalah  suatu  kegiatan  ilmiah  untuk  menjawab  keingintahuan manusia  yang  berkaitan  dengan  suatu    analisa  dan  konstruksi,  yang  dilakukan secara  metodelogis,  sistematis  dan  konsisten.  Metodelogis  berarti  sesuai dengan v metode vv atau v cara v tertentu,  sistematis  adalah  berdasarkan  suatu sistem,sedangkan konsisten berarti tidak adanya hal-hal yang bertentangan dalam suatu  kerangka  tertentu.dengan  demikian  penelitian  merupakan  sarana  ysng dipergunakan  oleh  manusia    untuk    memperkuat,  membina    serta mengembangkan ilmu  pengetahuan.

## Waktu dan Tempat Penelitian
Proses  pengambilan  data  secara  studi  pustaka  dilakukan  di Engineering centere milik PT. PLN (Persero) Sektor Asam-Asam Kalimantan
Selatan,Indonesia. Pengambilan  data oprasional secara  umum dilakukan oleh file operator.  Dimana  prosespengambilan  data  dilakukan  didalam  control  room menggunakan  monitor-monitor  control  yang  terhubung  ke  lapangan  dengan menggunakan system PLC.

## Pengolahan Data
Pembuatan data menurut George R. Terry,Phh, 2015. adalah serangkaiantindakan  operasi  atau  informasi  yang  diinginkan.  Arti  lain  dari pengolahan  data  adalah  suatu  ssstem    yang  nantinya  mengolah  masukan  berupa data mentah menjadi suatu laporan yang terstruktur dan akurat.
Proses pembuatan data dilakukan secara analisis dengan menggunakan data- data  mentah  yang  didapat  dari  studi  pustaka  dan  penelitian  lapangan.  Hasil  dari pengolahan data ini akan menghasilkan suatu analisis dan dapat disimpulkan yang diharapkan v dapat v berguna bagi v kepentingan v peneliti v maupun perusahaan.

## Diagram Alir Penelitian
Penelitian  ini  memiliki  beberapa  tahapan  seperti  yang  ditunjukkan  dalam Gambar 4.
Gambar 4. Diagram Alir Penelitian

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Data  penelitian  yang  digunakan  dalam  penelitian  ini  ditunjukkan  dalam Tabel 1 dan Tabel 2.
Tabel 1. Data pengamatan kondensor September 2018
N O Temperat ur Air Temperatu r Uap
Neraca panas (Q) ∆TLMTD Heat transfer Overall ceoficie n Design (Ud) Clean overall heat transfe r coefici ent (Uc) Fouli ng factor Penuru nan tekanan ( ∆ P) Keefekti fan In (t 1 ) Out (t 2 ) In (T 1 ) Out (T 2 )
1 92, 8 100 ,9 148 ,1 147 ,7 204,596,03 0,43 51,272, 43 117.392 ,44 124.71 1 0,008 51 7.454 14,7 2 88, 3 102 ,4 148 ,8 148 ,1 354,705,41 8,10 53,429, 60 216.730 ,86 226.57 7 0,004 91 7.438 23,3 3 88, 9 103 ,8 148 ,5 148 ,1 377,726,81 4,96 50,763, 35 130.023 ,51 243.06 9 0,004 62 7.478 25 4 95, 0 104 ,0 148 ,1 147 ,6 226,609,92 9,68 36,259, 54 206.740 ,23 139.06 3 0,007 69 7.471 16,9 5 89, 1 103 ,5 147 ,2 147 ,2 363,800,42 8,82 51,985, 55 211.508 ,43 233.06 4 0,004 79 7.433 24,8 6 88, 3 102 ,9 150 ,8 148 ,1 368,624,96 3,99 53,726, 70 210.638 ,08 236.25 0 0,004 72 7.457 23,3 7 88, 3 102 ,9 151 ,1 147 ,9 367,108,08 6,08 54,103, 34 210.638 ,08 235.43 3 0,004 74 7.376 23,2 8 88, 0 102 ,6 150 ,1 147 ,6 368,347,93 4,18 53,105, 59 211.349 ,48 236.32 7 0,007 43 7.548 23,5 9 88, 3 103 ,3 148 ,3 147 ,4 377,726,81 4,96 51,791, 53 216.730 ,86 243.06 9 0,004 61 7.477 25 10 89, 4 104 ,0 147 ,7 147 ,6 367.108,88 6,08 51,578, 94 210.638 ,08 235.43 3 0,004 74 7.355 25 11 95, 0 104 ,4 149 ,7 148 ,1 236,470,27 8,73 49,327, 35 135.681 ,15 145.55 5 0,007 37 7.488 17,1 12 90, 0 104 ,9 148 ,8 147 ,7 377,726,81 4,96 50,955, 41 216.730 ,86 243.06 9 0,004 61 7.438 25,3 13 89, 2 104 ,2 149 ,4 148 ,5 376,172,48 3,27 51,623, 37 215.839 ,03 241.94 9 0,004 63 7.373 24,9 14 84, 2 103 ,1 150 ,1 148 ,3 477,488,06 2,83 56,613, 75 273.971 ,55 317.45 7 0,003 65 7.334 28,6 15 83, 1 102 ,7 150 ,6 148 ,3 496,050,87 7,48 55,867. 34 284.617 ,56 331.84 0 0,003 51 7.463 29,0
Tabel 2. Data  pengamatan kondensor Februari 2019
N O
Temperat ur Air Temperatu r Uap
Neraca panas (Q) ∆TLMTD Heat transfer Overall ceoficie n Design (Ud) Clean overall heat transfe r coefici ent (Uc) Fouli ng factor Penuru nan tekanan ( ∆ P) Keefekti fan In (t 1 ) Out (t 2 ) In (T 1 ) Out (T 2 ) 1 92, 7 118 ,2 157 ,8 154 ,8 645.614, 140.49 55,263, 15 370.438 ,39 454.63 2 0,002 69 7.453 39,2 2 88, 7 106 ,3 142 ,3 127 ,6 445.655, 525,31 35,108, 69 255.706 ,78 293.29 2 0,003 91 7.548 32,8 3 91, 9 117 ,0 156 ,4 152 ,8 632.578, 641.92 48,892, 67 362.958 ,92 443.43 1 0,002 72 7.477 38,9 4 92, 8 118 ,6 155 ,5 153 ,7 648.104,39 8.89 47,916, 66 371.867 ,24 456.80 1 0,002 68 7.376 41.1 5 92, 8 119 ,1 153 ,5 154 ,9 663.935, 782,60 47,519, 08 380.950 ,92 470.58 4 0,002 62 7.433 43,3 6 92, 5 118 ,0 153 ,1 144 ,1 646,231, 418,36 41,022, 59 370.792 ,57 455.18 0 0,002 69 7.477 42
7 93, 0 119 ,1 156 ,9 155 ,1 657,168, 796,07 48,947, 36 377.068 ,18 465.89 0 0,002 65 7.376 40,8
8 91, 9 115 ,7 147 ,4 145 ,4 600,270,70 7,56 41,612, 90 344.421 ,38 416.07 2 0,002 90 7.548 42,9 9 92, 8 118 ,8 154 ,6 154 ,2 655,333,26 9,33 47,739, 60 376.015 ,00 463.07 6 0,002 65 7.477 42,1
10 92, 7 118 ,2 155 ,7 153 ,9 643,572,20 0,29 48,318, 58 369.266 ,77 452.91 3 0,002 70 7.355 40,5
11 88, 0 118 ,4 154 ,2 153 ,1 768,528,40 5,89 49,141, 96 440.963 ,74 565.68 6 0,002 26 7.488 58
12 93, 0 117 ,9 156 ,6 153 ,0 628,027,71 6,44 48,060, 70 360.347 ,71 439.54 0 0,002 77 7.438 39,2
13 92, 5 118 ,2 156 ,6 152 ,2 648,104,39 8,89 47,702, 06 360.391 ,70 439.60 5 0,002 77 7.376 40,1
14 93, 2 118 ,9 156 ,4 153 ,3 650,293,26 6,52 47,682, 11 373.123 ,16 458.69 8 0,002 68 7.334 40,7
15 93, 4 119 ,8 156 ,9 154 ,4 668,986,04 5,77 47,847, 68 383.848 ,64 475.01 4 0,002 60 7.473 41,6

## Pembahasan Neraca Panas Terhadap Fouling Factor
Hubungan  antara  neraca  panas  terhadap fouling  factor dapat  dilihat  dalam Gambar 5 dan Gambar 6.
Gambar 5. Grafik Hubungan Neraca Panas Terhadap Fouling Factor 2018
Gambar 6. Grafik Hubungan Neraca Panas Terhadap Fouling Factor 2019
Dari  Gambar  5  dan  Gambar  6  dapat  dilihat  bahwa  rata-rata  neraca  panas pada  bulan  September    2018    sebelum maintenance selama  15  hari  sebesar 375.618.439,57  Kj/jam  dan  pada  bulan  Februari  2019  sebesar  675.404.885,61 Kj/jam maka dengan luas perpindahan panas sebesar   15.718,34 m 2 . Berdasarkan Gambar 5 dan Gambar 6 diketahui bahwa fouling factor tidak berpengaruh  terhadap  neraca  panas.  Hal  ini  dapat  dilihat  pada fouling  factor terkecil  pada  2018  sebesar  0,00351  Kw.m 2 . ° C  dan  2019  sebesar  0,00276 Kw.m 2 . ° C.  Didapat  neraca  panas  pada  2018  sebesar  523.361.381,48  Kj/jam  dan pada fouling  factor terbesar  0,00811  Kw.m 2 . ° C  didapat  neraca  sebesar 239.086.132,57  Kj/jam,  sedangkan  pada  februari  2019  didapat  neraca  panas sebesar  645.614,140.49  Kj/jam  dan fouling  factor terbesar  0,00412  Kw.m 2 . ° C  di dapat 470.191.470,23 Kj/jam.
Neraca  panas  merupakan  suatu  hukum  keseimbangan  panas,  dimana  panas yang  masuk  sama  dengan  panas  yang  dilepaskan.  Faktor  yang  mempengaruhi turun dan naiknya neraca panas  adalah temperatur fluida panas dan fluida dingin yang masuk kedalam kondensor.

## Koefisien Perpindahan Panas Terhadap Fouling Factor
Koefisien  perpindahan  panas  adalah  hantaran  perpindahan  panas  dari heat exchanger pada sebuah dinding yang mana pada salah satu sisinya terdapat fluida panas  dan  sisi  lainnya  terdapat  fluida  yang  lebih  dingin.  Koefisien  perpindahan panas  terbagi  menjadi  koefisien  perpindahan  panas  bersih  (U c )    yang  belum
0 100000000 200000000 300000000 400000000 500000000 600000000 N e rac a p an as (B tu /h r) fouling factor (hr.ft2. F/Btu) neraca panas 0 100000000 200000000 300000000 400000000 500000000 600000000 N eraca pa na s (Btu/ hr ) fouling factor (hr.ft2. F/Btu)
neraca panas
terdapat  endapan  atau  kotoran,  dan  koefisien  perpindahan  panas  kotor  (U D ) setelah dioperasikan dan sesudah terdapat endapan atau kotoran.
Berdasarkan hasil dari perhitungan, didapat  rata-rata koefisien perpindahan panas  panas  bersih  (U c )  pada  September  2018  sebesar  217.740,31  Kj/jam  dan koefisien perpindahan panas kotor (U D ) sebesar   206.345,71 Kj/jam. Sedangkan pada  Februari  2019  didapat  nilai  rata-rata  Uc)  sebesar  473.249,52  Kj/jam  dan koefisien  panas  kotor  (Ud)  sebesar  38666.724,46  Kj/jam.  Dari  hasil  perhitungan tersebut  dapat  dibuatkan  grafik  hubungan  antara fouling  factor perhitungan tersebut dapat dibuatkan grafik hubungan antara fouling factor terhadap koefisien perpindahan panas.
Gambar 7.   Hubungan Fouling Factor Terhadap Koefisien Perpindahan Panas 2018
Gambar 8.   Hubungan Fouling Factor Terhadap Koefisien Perpindahan Panas
2019
Berdasarkan Gambar 7 dan Gambar 8 dapat dikatakan bahwa fouling factor sangat  berpengaruh  terhadap  koefisien  perpindahan  panas.  Hal  ini  dapat  dilihat pada fouling  factor tertinggi  0,00412  Kw.m 2 . ° C  di  dapat  koefisien  perpindahan panas  kotor  ( U D ) 269.784,11  Kj/hr  dan  pada fouling  factor terendah  0,00276 Kw.m 2 . ° C didapat koefisien perpindahan panas kotor ( U D ) 380.950,52 Kj/jam. Sedangkan  data  koefisien  perpindahan  panas  pada  kondensor  September 2018  didapat  hasil  untuk fouling  factor tertinggi  0,00897  Kw.m 2 . ° C  didapat koefisien  perpindahan  panas  kotor  ( U D )  123.855,11  Kj/jam  pada fouling  factor terendah  0,00370  Kw.m 2 . ° C  didapat  koefisien  perpindahan  panas  kotor 300.286,83 Kj/jam.
0 100000 200000 300000 400000 500000 600000 700000 K o efi sien pe rpi nd ah an pa na s (Btu/ hr. F. ft 2 ) fouling factor (hr.ft2. F/Btu ) 0 200000 400000 600000 800000 1000000 1200000 K oe fi sien pe rpi nd ah an pa na s (B tu/hr. F.f t 2 ) fouling factor (hr.ft2. F/Btu)
Fouling  factor berpengaruh  terhadap  koefisien  perpindahan  panas  di karenakan    semakin  besar fouling pada tube maka  akan  menyebabkan  kenaikan tahanan heat  transfer yang  mengakibatkaan  terhambatnya  laju  laju  perpindahan panas pada tube sehingga koefisien perpindahan panas menurun.

## Pressure Drop Terhadap Fouling Factor
Berdasarkan  hasil  perhitungan  yang  didapat,  dapat  dibuatkan  grafik hubungan antara fouling factor terhadap pressure drop.
Gambar 9. Grafik Hubungan Fouling Factor Terhadap Pressure 2018
Gambar 10. Grafik Hubungan Fouling Factor Terhadap Pressure Drop 2019
Berdasarkan  Gambar  9  dan  Gambar  10, pressure  drop untuk  September 2018 dan Februari 2019 diketahui pada fouling factor terkecil 0,00238 Kw.m 2 . ° C didapat pressure  drop sebesar  514,21  Bar  dan  pada fouling  factor terbesar 0,00412  Kw.m 2 . ° C  didapat pressure  drop sebesar  515,52  Bar.  Sedangkan  unutk 2018  diketahui  pada fouling  factor terkecil  0,00370  Kw.m 2 . ° C.  Didapat pressure drop 511,79  Bar,  dan  pada fouling  factor terbesar  0,00811  Kw.m 2 . ° C  didapat pressure drop sebesar 515,10 Bar. Dari Gambar 7 diketahui  bahwa fouling factor tidak berpengaruh terhadap pressure drop tahun 2018 dan 2019.
Pressure  drop di  pengaruhi  beberapa  factor  lainnya  yaitu  kecepatan  aliran massa fluida melalui tube, panjang tube , jumlah pass dan kebersihan air pendingin yang masuk kedalam kondensor (Budiman, 2012)

## Analisis Fouling Factor Terhadap Efisiensi Kondensor
Berdasarkan  perhitungan  yang  telah  dilakukan  maka  selanjutnya  dibuat grafik hubungan fouling factor terhadap efisiensi.
7,250 7,300 7,350 7,400 7,450 7,500 P en urun an tek an an ( P si) fouling factor (hr.ft2. F/Btu Pressure drop 7.25 7.3 7.35 7.4 7.45 7.5 7.55 7.6 P en urun an tek an an ( P si) fouling factor (hr.ft2. F/Btu
Pressure Drop
Gambar 11. Grafik Hubungan Fouling Factor Terhadap 2018
Gambar 12. Grafik Hubungan Fouling Factor Terhadap Efisiensi 2019
Berdasarkan Gambar 11 dan Gambar 12 diketahui bahwa hasil yang didapat pada fouling factor terkecil 0,00238 Kw.m 2 . ° C didapat Keefektifan sebesar 45,921 dan fouling  factor terbesar  0,00412  Kw.m 2 . ° C  didapat  Efektivitas  sebesar 32,835.Sedangkan untuk bulan September 218 diketahui bahwa hasil yang didapat pada fouling  factor terkecil  0,00370  Kw.m 2 . ° C  didapat  Efektivitas  29,037    dan fouling factor terbesar 0,00897 Kw.m 2 . ° C didapat Efektivitas 14,647. Dari  Gambar  11  dan  Gambar  12  diketahui  bahwa  pada  tahun  2018  terjadi penurunan  efektivitas  pada  kondensor  dan  setelah  dilakukan maintenance pada tahun  2019  terjadi  kenaikan  efektivitas,  disini  terlihat  bahwa maintenance memberikan pengaruh besar terhadap efektivitas kondensor.
Hal  ini  di  pengaruhi  oleh  kebersihan tube,  back  pressure kondensor,  laju aliran pendingin dan faktor perawatan kondensor (Budiman, 2012).

## KESIMPULAN
Dari penelitian yang telah dilakukan dapat disimpulkan bahwa:
1. Hubungan antara neraca panas,koefisien perpinbdahan panas, Dan pressure drop dengan fouling factor sebagai berikut:
a. Fouling factor tidak berpengaruh terhadap neraca panas.
b. Fouling factor tidak berpengaruh terhadap koefisien perpindahan panas.
c. Fouling factor tidak berpengaruh terhadap pressure drop .
2. Kinerja Condenser dari  kondisi  awal  beroperasi  pada  tahun  2000  sampai sekarang  mengalami  penurunan  yang  cukup  signifikan,  awal  beroperasi didapat hasil efektivitas sebesar 85,00. Sedangkan pada tahun 2018 didapat hasil 23,330 tingkat  efektivitas yang sangat  rendah dari standar kondensor, namun  setelah  dilakukan maintenance pada  bulan  Oktober  2018  dan dilakukan  analisis  kembali  pada  Februari  2019  terjadi  peningkatan
0 10 20 30 40 K ee fek ti fan fouling factor (hr.ft2. F/Btu Efisiensi 0 10 20 30 40 50 K ee fek ti fan fouling factor (hr.ft2. F/Btu Efisiensi
efektivitas  sebesar  40,743.  Maka  dari  hasil  perhitungan  sebelum maintenance dan  sesudah maintenance didapat  selisih  hasil  efektivitas sebesar 17,413.

## REFERENSI
Budiman,  Abdi.  2012. Analisis  Efektivitas  Codenser  PT.  PLN  (Persero)  Sektor Asam-asam. Banjarbaru Busthami,  A.Y,    2012. Analisis  Pengaruh  Temperatur  Inlet  Cooling  Water Terhadap  Back Pressure Condenser Pada Pembangkit Listrik Tenaga Uap Di PT. Indocement Tunggal Prakarsa, Tbk. Tarjun. Banjarbaru
Firmansyah, E. 2006. Analisis Koefisien Perpindahan panas Pipa Konsentrik. Jakarta Holman. J.P. 1997. Perpindahan Kalor. Erlangga. Jakarta Kern, D. Q. 1965. Pocces Heat Transfer. McGraw-Hill Book Company.