## ANALISA UKURAN DAN LAJU ALIR BATUBARA PADA BOILER PULVERIZER PLTU 660 MW
Ruly Bayu Sitanggang 1) , Eko Supriyanto 2)
1,2 Bidang Riset Sistem Pembangkitan, PT (PLN) Persero Research Institute Email: rully.bs@pln.co.id 1) Nomor Telp : +62 852 2005 5339 Asal Negara: Indonesia

## ABSTRAK
Pulverizer adalah salah satu peralatan penting di pembangkit listrik tenaga uap. Partikel batubara yang masih terbakar di area back pass boiler akan mengakibatkan penurunan efisiensi sehingga laju aliran campuran udara  dan  batubara  di  saluran  pipa  bahan  bakar  perlu  diseimbangkan.  Penelitian  ini  dilakukan  pada  PLTU Batubara  tipe pulverized  coal dengan  kapasitas  660  Megawatt  yang  menggunakan  enam pulverizer .  Aliran keseimbangan  bahan  bakar  diperiksa  menggunakan  uji dirty  air dan  pengambilan  sampel  ukuran  batubara dilakukan  dengan  metode  isokinetic.  Dalam  pengujian dirty  air tiga pulverizer masih  mengalami  turbulensi, menyebabkan  pengukuran  kecepatan  udara  menjadi  kurang  akurat  dan  hasil  pengujian dirty  air pada  tiga pulverize r lainnya menunjukkan hasil baik dengan kecepatan antar pipa batubara seragam. Lokasi tap test pada pulverizer D, C, dan A disarankan dipindahkan ke jarak sekitar lima kali diameter pipa dari hambatan. Temperatur keluaran seluruh pulverizer pada masih lebih rendah dari nilai standard. Karena tidak ada orifice di dalam pipa batubara,  menaikkan  suhu  keluaran pulverizer ke  65 o C  dapat  dilakukan  untuk  meningkatkan  keseimbangan kecepatan  batubara.  Secara  keseluruhan,  pengujian  kehalusan  sampel  batubara  menunjukkan  hasil  sesuai rekomendasi, dengan nilai kehalusan rata-rata lolos saringan 200 mesh pulverizer A, B, C, D, E, dan F masing- masing adalah 82,12, 83,24, 73,96, 79,13, 68,14, dan 78,43% berat.
Kata kunci: pulverizer, isokinetic, pengujian dirty air, coal balancing.

## ABSTRACT
Pulverizers are one of the most critical pieces of equipment in a pulverized coal steam power plant. Coal particulates that continue to burn in the back pass result in decreased boiler efficiency. This study was  carried out at a 660 MW power plant with six pulverizers. A dirty air test and isokinetic sample are used to investigate the fuel balance. Some coal lines in the dirty air test for three pulverizers still had turbulence, causing the dirty air velocity measurements less accurate. Because the velocity of dirty air between coal pipes is uniform, the results of the dirty air test on the other three pulverizers are excellent. The temperature in the six-pulverizer outlet is still below the required value. The test position on the D, C, and A pulverizers should be moved to a distance five times the coal pipe. Because there is no orifice in the coal pipe, raising the pulverizer outlet temperature to 65 o C may improve the flow balance in each coal pipe. Overall, the fineness testing revealed that they were still within the recommended  range,  with  an  average  values  of  82.12,  83,24,  73.96,  79.13,  68.14  and  78.43  wt  percent  for pulverizer A, B, C, D, E, and F, respectively.
Keywords: pulverizer, isokinetic, dirty air test, coal balancing.

## 1. PENDAHULUAN
Salah satu peralatan terpenting pada pembangkit listrik tenaga uap (PLTU) batubara yang menggunakan boiler tipe pulverized coal (PC) adalah pulverizer . Suhu gas keluar ruang bakar yang tinggi (FEGT) (Wiatros-Motyka, 2016), proses pembakaran yang tidak baik, temperatur permukaan superheater yang tinggi  (Nugroho & Ichsani, 2019), peningkatan tara kalor pembangkit (Prasetyo & Prabowo, 2019), laju  alir  air  pendingin uap  superheat ,  dan pemborosan  pada  air  pengisi  boiler  adalah permasalahan  yang  sering  dialami  boiler  dengan performa pulverizer yang  tidak  baik.  Disisi  lain buruknya performa pulverizer juga dapat
mengakibatkan  pembentukan  terak  dan  lapisan pengotor pada permukaan  pipa boiler (Schreiber et al., 2008). Peningkatan efisiensi energi di PLTU batu bara dapat dicapai dengan mengoptimalkan distribusi bahan bakar, keseimbangan  aliran udara primer dan batubara  pada  saluran  bahan  bakar  yang  dapat dikendalikan atau diperbaiki. (Żymełka et al., 2017). Berkurangnya  efisiensi  boiler  dan  meningkatnya pembentukan  terak  serta  lapisan  deposit  pada permukaan  pipa  boiler  disebabkan  oleh  partikel batubara yang terbakar di area backpass setelah tidak habis terbakar di area ruang bakar boiler. Selain itu pengaturan  pada pulverizer serta  laju  aliran  udara, harus  dilakukan  untuk  mencapai  potensi  reduksi
emisi NOx. (Li & Yao, 2017). Pada partikel batubara yang berada di udara yang mengalir pada kecepatan tertentu,  maka  semakin  tinggi  momentum  yang dimilikinya, akan semakin mudah terjadi pemisahan antara  partikel  batubara  halus  dengan  partikel batubara  yang  berukuran  besar  dan  terjadi ketidakseimbangan  pada  laju  aliran  bahan  bakar. Dengan  menggunakan  batubara  yang  berukuran partikel  kecil  atau  halus,  waktu  pembakaran  pada ruang  bakar  akan  memadai  untuk  terjadinya pembakaran seluruh partikel batubara tanpa mencapai  area backpass atau  area superheater sehingga meningkatkan efektifitas proses pembakaran  pada  boiler  dan  menurunkan  biaya operasi  (POWER,  2011,  p.  101).  Proporsi  batubara dengan  ukuran  besar  pada  udara  pembakaran  akan menyebabkan  penurunan  laju  aliran  udara  pada saluran pembakaran. Untuk menjaga kesetimbangan laju  alir  udara  pada  saluran  bahan  bakar,  perlu dilakukan  pengujian dirty  air pada  saluran  bahan bakar saat PLTU beroperasi namun kegiatan tersebut umumnya jarang dilaksanakan pada PLTU yang telah beroperasi. Jika terjadi gangguan yang menyebabkan perubahan  pada  ukuran  batubara  yang  dihasilkan pulverizer  maka  cenderung  akan  menyebabkan sistem  distribusi  batu  bara  akan  tidak  efisien,  maka diperlukan  untuk  membuat  suatu  baseline  performa dari  kesetimbangan  distribusi  batubara  di  tiap  pipa saluran batubara dari pulverizer menuju boiler yang dapat dilakukan dengan monitoring laju alir,  ukuran batubara dan kecepatan batubara (POWER, 2010).
Pemeriksaan laju alir batubara dan pengujian ukuran partikel batubara secara isokinetic merupakan hal yang penting, namun referensi yang menjelaskan proses  pengujian dirty  air dan isokinetic  sampling pada  PLTU subcritical skala  menengah  maka  pada studi ini akan dibahas proses pengujian dirty air dan pengamatan  ukuran  batubara  melakukan  isokinetic untuk melihat kesetimbangan distribusi bahan bakar antara tiap pipa distribusi batubara dari pulverizer ke boiler. Studi ini dilakukan pada PLTU kapasitas 660 MW yang terletak di Paiton, Jawa Timur, Indonesia. Diharapkan makalah ini dapat dijadikan referensi jika akan dilaksanakan pengujian serupa di PLTU lain.

## 2. METODE
Boiler  yang  digunakan  pada  pengujian  ini adalah  boiler  tipe  sirkulasi  paksa,  burner  yang terletak pada bagian sisi, aliran udara yang seimbang, menggunakan reheat , dapat beroperasi pada tekanan uap  konstan  ataupun  bervariasi  dan  menggunakan bahan  bakar  batubara  yang  telah  dihaluskan menggunakan pulverizer . Adapun metode penelitian yang  dilakukan  pada  studi  ini  dapat  dilihat  pada Gambar 1. Setiap pulverizer di set untuk beroperasi pada  rating  maksimum,  kemudian  pada  setiap  coal pipe  dilakukan  pengujian  dirty  air  test.  Setelah  itu dilakukan perhitungan delta tekanan untuk penentuan kecepatan  isokinetic  pengambilan  sampel  batubara. Setelah  itu  kemudian  dilakukan  pengukuran
distribusi  ukuran  batubara  dari  tiap  pulverizer  dan dilakukan  analisis  hasil.  Terdapat  24  burner  yang terletak  pada  empat  sisi  boiler  dengan  mode pembakaran  tangential.  Sistem  pulverizer  yang digunakan menggunakan sistem udara primer untuk transport  bahan  bakar  ke  boiler  dengan  enam  buah bowl pulverizer tipe HP 1163 yang dioperasikan pada kapasitas maksimum saat pengujian masing – masing pulverizer.
Gambar 1. Metode penelitian
Setiap  pulverizer  memiliki  empat  pipa keluaran  untuk  distribusi  batubara  menuju  boiler yang dinamakan coal pipe. Spesifikasi dari pulverizer ditunjukkan pada Tabel 1.
Tabel 1 .
Spesifikasi pulverizer Tipe HP1163 bowl -type medium- speed Kapasitas 88.4 T/h Ukuran batubara masuk 0 ～ 35mm(95%), 35 ～ 50mm(5%) Kelembaban batubara   33 HGI batubara 50 Pembukaan A B C D E F Classifier 5 5 5 6 7 5
Pada  saat  PLTU  operasi  dengan  beban maksimum, lima pulverizer akan beroperasi dan satu pulverizer  akan standby .  Skema  susunan  dari pulverizer  dapat  dilihat  pada Gambar  2 .  Temperatur udara sekitar, tekanan udara dan kelembaban relatif diambil  setiap  lima  menit  saat  pengujian  dilakukan menggunakan sensor portable yang dapat menyimpan data secara otomatis ( data logger ).

## 2.1. Pengujian Dirty air
Pada  setiap coal  pipe terdapat  satu  tapping pengujian  untuk  memasukkan  probe  pengujian. Pengujian dilakukan pada sisi vertical tiap coal pipe . Sebelum  dilakukan  pengujian dirty  air ,  data temperatur dan tekanan statis dalam coal pipe diukur menggunakan termokopel tipe K dan sensor tekanan statis seperti ditunjukkan pada Gambar 3 .Pengukuran temperatur dilakukan pada tiga titik yaitu dua posisi ujung  dan  satu  posisi  tengah.  Diameter  dalam  coal pipe  adalah  70  cm  dan  sesuai  rekomendasi  ada  12 titik  pengukuran  sesuai  ASME  PTC  4.2  (ASME, 1969).  Jarak  titik  pengukuran  dapat  dilihat  pada Gambar 4.
Gambar 2 . Layout pulverizer pada PLTU
Gambar 3. Skema pengukuran temperatur dan tekanan statis dalam coal pipe .
Gambar 4. Jarak titik pengambilan data pada coal pipe.
Kecepatan campuran udara dan partikel udara pada tiap coal pipe dilakukan untuk menentukan laju pengambilan  sampel  secara  isokinetic.  Skema pengujian dirty  air ditunjukkan  pada  Gambar  5. Probe  yang  digunakan  memungkinkan  untuk pengambilan data dilakukan pada lingkungan dengan kandungan  debu  yang  tinggi  sehingga  menurunkan kemungkinan  probe  untuk  berhenti  berfungsi.  Dua saluran  selang  untuk  tekanan  tinggi  dan  tekanan rendah  menghubungkan  probe dirty  air ke manometer 10 inci yang memiliki kemiringan. Pada saat  pengujian  probe  akan  digerakkan  sesuai  jarak dari  dua  belas  titik  yang  telah  ditentukan  pada Gambar  4,  kemudian  tekanan  yang  terbaca  pada manometer akan dicatat.
Kecepatan  campuran  udara  dan  batubara
( dirty air velocity ) kemudian dihitung menggunakan persamaan:
(1) Note: T = Temperature dalam coal pipe (F) Bp = Tekanan udara (inch Hg) Sp =
Tekanan  statis  pada  coal  pipe  (inch wc)
( 2) ( 3) Note: K = Faktor Probe K vh = Velocity head (inch wc) n = Jumlah titik pengambilan data

## 2.2. Pengambilan  sampel  batubara  secara Isokinetic
Setelah  pengukuran  dirty  air  velocity  pada tiap  coal  pipe  dilakukan  pengambilan  sampel batubara secara isokinetic. Titik pengambilan sampel yang digunakan sama dengan titik pengujian dirty air.
𝐷𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑦 (𝜌) = 530 460 + 𝑇 × 𝐵 𝑃 + 𝑠 𝑃 13.6 29.92 × 0.075
Dirty air velocity = 1096 𝐴𝑣𝑔√𝑣ℎ 𝜋 × K
𝐴𝑣𝑔 √ 𝑣ℎ = ∑ √ 𝑣ℎ 𝑛 𝑣ℎ=1 𝑛
Skema  dari  pengambilan  sampel  secara isokinetic  ditunjukkan  pada  Gambar  6.  Perbedaan tekanan  pada  orifice  saat  pengambilan  sampel dihitung dengan menggunakan persamaan:
(4)
Perbedaan  tekanan  pada  setiap  titik  akan disesuaikan dengan hasil perhitungan untuk memastikan  sampel  batubara  terambil  secara isokinetic.
Pada  saat  pengujian  perbedaan  tekanan tersebut dimonitor dan dijaga konstan sesuai dengan hasil perhitungan di setiap coal pipe. Untuk mengatur
perbedaan  tekanan  tersebut  digunakan  suplai  udara dari  kompresor  alat  bantu  PLTU  yang  diatur menggunakan  katup.  Waktu  pengumpulan  sampel pada setiap titik adalah 20 detik sehingga waktu total pengambilan  sampel  untuk  tiap  coal  pipe  adalah empat  menit.  Setelah  semua  sampel  dari  titik terkumpul  pada  tabung  sampel,  sampel  batubara kemudian  dikumpulkan  dalam  kantong  uji  dan diberikan  penamaan  sesuai  lokasi  pengambilan sampel.  Distribusi  persentase  ukuran  batubara  yang diambil  kemudian  akan  berdasarkan  ASTM  D-197 (ASTM,  2007)  dengan  menggunakan  saringan dengan  ukuran  mesh  48,  100,  150  dan  200  seperti dicantumkan juga pada petunjuk pengujian performa pembangkit listrik oleh ASME  (ASME, 2010).
Gambar 6. Skema pengambilan sampel batubara secara isokinetic

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Hasil Dirty air Test Pulverizer A ditunjukkan pada Velocity dirty air pada coal pipe 1, 2, 3 dan 4 secara  urut  sebesar  23,53,  33,61,  33,83  dan  29,18 (m/s)  dengan  rerata dirty  air velocity sebesar  30,04 m/s. Berdasarkan nilai dirty air velocity diatas maka didapat velocity deviation  terhadap  rerata velocity untuk coal pipe 1, 2, 3 dan 4 sebesar  -21,66, 11,88, 12,62 dan 2,85 (%).
Rekomendasi  deviasi  pada  coal  pipe  adalah +5% pada masing – masing coal pipe terhadap rerata velocity (Storm  &  Consultant,  2009)  (Brown  & McClellan, 2017).
Gambar 7 . Grafik dirty air velocity pulverizer A
Pada coal pipe 1 terjadi under velocity karena nilai  deviasi  sebesar  -21,66  %  terhadap  rata-rata. Pada  coal  pipe  1  aliran  cenderung  kurang  stabil, sehingga pembacaan tekanan dinamis kurang akurat. Untuk mendapatkan data yang lebih akurat, posisi tap test perlu dipindahkan menjauh dari hambatan aliran seperti belokan pada pipa. Temperatur keluaran mill A  dari  DCS  menunjukkan  59,3  ºC,  sedangkan temperature  coal  pipe  hasil dirty  air test  sebesar 134,3  ºF  (56,8  ºC).  Hasil  pengujian  fineness pulverizer A ditunjukkan pada Tabel 2, fineness lolos ayakan  200  mesh  dari  sampel  isokinetic  pada  coal pipe  1,  2, 3  dan  4  secara  urut  sebesar  64,53, 93,85, 89,71  dan  80,32  (%wt)  dengan  nilai  rata-rata  82,12 %wt.
Tabel 2 . Fineness batubara pulverizer A Ukuran mesh Coal Pipe Rerata (% wt) 1 2 3 4 200 64,53  93,85  89,71  80,38 82,12 150 75,72  96,80  94,84  88,81 89,04 100 88,13  98,35  97,58  95,48 94,89 48 99,49  99,52  99,47  99,69 99,54
Δ𝑃 = 1.573 × ( 𝑎𝑣𝑔 √ 𝑣ℎ ) 2 𝑥 ( 𝐾 ) 2
Hal ini menunjukkan bahwa tingkat kehalusan batubara  yang  dihasilkan  oleh  pulverizer  A  masih dalam  kondisi  baik  sesuai  rekomendasi  EPRI  untuk batubara  tipe  lignite  maka  fineness  lolos  200  mesh disarankan dalam rentang 60 – 70 % (EPRI, 1998).
Hasil dirty  air test  pulverizer  B  ditunjukkan pada Gambar 8, velocity dirty air pada coal pipe 1, 2, 3 dan 4 secara urut sebesar 31,19, 33,20, 36,00 dan 34,86  (m/s)  dengan  rerata dirty  air velocity sebesar 33,81  m/s.  Berdasarkan  nilai dirty  air velocity tersebut  maka  didapat velocity deviation  terhadap rerata velocity untuk coal pipe 1, 2, 3 dan 4 sebesar - 7,75,  -1,80,  6,46  dan  3,09  (%).  Pada  coal  pipe  1 sedikit  terjadi under  velocity karena  nilai  deviasi sebesar -7,75 %, sedangkan pada coal pipe 3 sedikit terjadi over velocity sebesar 6,46 % terhadap rerata.
Gambar 8. Grafik dirty air velocity pulverizer B
Temperature  keluaran  mill  B  dari  DCS menunjukkan 59,92 ºC, sedangkan temperature coal pipe  hasil dirty  air test  sebesar  134,6  ºF  (57.0  ºC).
Hasil  pengujian  fineness  pulverizer  B  ditunjukkan pada Tabel  3 ,  fineness  lolos  ayakan  200  mesh  dari sampel isokinetic pada coal pipe 1, 2, 3 dan 4 secara urut  sebesar  71,55,  81,30,  92,10  dan  88,02  (%wt) dengan  nilai  rata-rata  83,24  %wt.  Hal  ini menunjukkan bahwa tingkat kehalusan batubara yang dihasilkan oleh pulverizer B dalam kondisi baik.

## Tabel 3 .
Fineness batubara Pulverizer B Ukuran mesh Coal Pipe Rerata (% wt) 1 2 3 4 200
71,55  81,30  92,10  88,02 83,24 150 82,71  89,33  96,37  93,41 90,45 100 93,15  96,02  98,65  97,53 96,34 48 99,80  99,74  99,67  99,80 99,75
Hasil dirty  air test  pulverizer  C  ditunjukkan pada Gambar 9. Velocity dirty air pada coal pipe 1, 2, 3 dan 4 secara urut sebesar 29.96, 22.19, 27.71 dan 30.43  (m/s)  dengan  rerata dirty  air velocity sebesar 27.57  m/s.  Berdasarkan  nilai dirty  air  velocity tersebut  maka  didapat velocity deviation  terhadap rerata velocity untuk coal pipe 1, 2, 3 dan 4 sebesar 8.66, -19.52, 0.51 dan 10.36 (%).
Pada coal pipe 2 terjadi under velocity karena nilai deviasi sebesar -19.52 % terhadap rata-rata. Hal ini  karena  masih  terdapat  aliran  turbulensi  saat pembacaan  tekanan  dinamis  pada  coal  pipe  2, sehingga  hasil velocity  dirty  air kurang  akurat sehingga  perlu  dilakukan  pemindahan  lokasi  tap pengujian menjauh dari hambatan upstream .
Tabel 4 .
Fineness batubara Pulverizer C Ukuran mesh Coal Pipe Rerata (% wt) 1 2 3 4 200 67,64  62,40  91,04  74,74 73,96 150 80,18  75,63  96,08  85,19 84,27 100 91,34  88,78  98,62  93,52 93,06 48 99,39  98,95  99,66  99,44 99,36
Hasil  pengujian  fineness  pulverizer  C  sesuai Tabel 4, fineness lolos ayakan 200 mesh dari sampel isokinetic  pada  coal  pipe  1,  2,  3  dan  4  secara  urut sebesar 67,64, 62,40, 91,04 dan 74,74 (%wt) dengan nilai rerata 73,96 %wt. Hal ini menunjukkan bahwa tingkat  kehalusan  batubara  yang  dihasilkan  oleh pulverizer C masih dalam kondisi baik.
Hasil dirty  air test  pulverizer  D  ditunjukkan pada Gambar 10. Velocity dirty air pada coal pipe 1,
2, 3 dan 4 secara urut sebesar 16,93, 31,94, 36,65 dan 18,83  (m/s)  dengan  rerata dirty  air velocity sebesar 26,09 m/s.
Gambar 10. Grafik dirty air velocity pulverizer D
Gambar 9. Grafik dirty air velocity pulverizer C
Berdasarkan  nilai dirty  air velocity tersebut didapat velocity deviation  terhadap  rerata velocity untuk coal pipe 1, 2, 3 dan 4 sebesar  -35,10, 22,42, 40,51 dan -27,83 (%). Pada coal pipe 1 dan 4 terjadi under velocity karena nilai deviasi sebesar -35,10 dan -27,83 (% ) terhadap rata-rata. Hal ini karena adanya aliran  turbulensi  yang  terbaca  sebagai  tekanan  nol saat  pengambilan  data  tekanan  dinamis,  sehingga nilai velocity dirty air pada coal pipe tersebut kurang akurat. Untuk menghindari aliran turbulensi tersebut perlu memindahkan posisi tap test lebih menjauh dari hambatan upstream atau digeser ke posisi atas.
Temperature  keluaran  mill  D  pada  DCS menunjukkan  59,9  ºC,  sedangkan  temperature  coal pipe hasil dirty air test sebesar 134,6 ºF (57,0 ºC).
Tabel 5 .
Fineness batubara Pulverizer D Ukuran mesh Coal Pipe Rerata (% wt) 1 2 3 4
200 64,67  84,10  93,01  74,74 79,13 150 75,72  91,44  96,62  83,76 86,89 100 86,71  96,54  98,64  91,88 93,44 48 98,01  99,66  99,71  98,97 99,09
Hasil  pengujian  fineness  pulverizer  D ditunjukkan pada Tabel 5, fineness lolos ayakan 200 mesh dari sampel isokinetic pada coal pipe 1, 2, 3 dan 4 secara urut sebesar 64,67, 84,10, 93,01 dan 74,74 (%wt)  dengan  nilai  rata-rata  79,13  %wt.  Hal  ini menunjukkan bahwa tingkat kehalusan batubara yang dihasilkan  oleh  pulverizer  D  masih  dalam  kondisi baik.
Hasil dirty  air test  pulverizer  E  ditunjukkan pada Gambar 11. Velocity dirty air pada coal pipe 1, 2, 3 dan 4 secara urut sebesar 30,11, 34,33, 31,93 dan 33,95  (m/s)  dengan  rerata dirty  air  velocity sebesar 32,58 m/s.
Gambar 11. Grafik dirty air velocity pulverizer E
Berdasarkan  nilai dirty  air  velocity diatas maka  didapat velocity  deviation terhadap  rerata velocity untuk coal pipe 1, 2, 3 dan 4 sebesar  -7,57, 5,37,  -2,00  dan  4,20  (%).  Pada  coal  pipe  1  terjadi under velocity karena nilai deviasi sebesar  -7,57 %. Temperature outlet mill yang ditunjukkan pada DCS
sebesar 59.2 ºC, sedangkan temperatur pada coal pipe hasil dirty air test sebesar 137,0 ºF (58,3 ºC).
Tabel 6.

## Fineness batubara Pulverizer E
Ukuran mesh Coal Pipe Rerata (% wt) 1 2 3 4 200 66,52 72,71 61,60 71,74 68,14 150 79,25 84,31 74,04 82,59 80,04 100 90,67 93,04 86,16 92,00 90,47 48 99,38 99,55 99,19 99,68 99,45
Hasil  pengujian  fineness  pulverizer  E ditunjukkan pada Tabel 6, fineness lolos ayakan 200 mesh dari sampel isokinetic pada coal pipe 1, 2, 3 dan 4 secara urut sebesar 66,52, 72,71, 61,60 dan 71,74 (%wt) dengan nilai rata-rata 68,14 %wt.
Gambar 12. Grafik dirty air velocity pulverizer F
Hasil dirty air test pulverizer F sesuai Gambar 12. Velocity dirty  air pada  coal  pipe  1,  2,  3  dan  4 secara  urut  sebesar  29,55,  32,29,  33,73  dan  31,43 (m/s)  dengan  rerata dirty  air velocity sebesar  31,75 m/s. Berdasarkan nilai dirty air velocity diatas maka didapat velocity  deviation terhadap  rerata velocity untuk coal pipe 1, 2, 3 dan 4 sebesar -6,94, 1,70, 6,24 dan -1.00 (%).
Pada coal pipe 1 sedikit terjadi under velocity dengan nilai deviasi sebesar -6,94 %, sedangkan pada coal pipe 3 sedikit terjadi over velocity sebesar 6,24
%.  Untuk  menyeimbangkan velocity dirty  air dapat dilakukan dengan menyesuaikan pembukaan orifice, atau  dengan  menaikkan  temperature  outlet  mill hingga mencapai titik optimal.
Tabel 7 . Fineness batubara Pulverizer F Ukuran mesh Coal Pipe Rerata (% wt) 1 2 3 4 200 76,57  72,25  82,07  82,82 78,43 150 86,01  82,57  89,11  90,10 86,95 100 93,96  92,27  94,98  95,38 94,15 48 99,57  99,54  99,48  99,37 99,49
Hasil  pengujian  temperature  outlet  mill  dari DCS  sebesar  60,3  ºC,  sedangkan  temperature  rata- rata pada coal pipe hasil dirty air test sebesar  57,7 ºC (139,9  ºF).  Hasil  pengujian  fineness  pulverizer  F sesuai Tabel 7, fineness lolos ayakan 200 mesh dari sampel hasil  isokinetic coal sampling pada coal pipe 1, 2, 3 dan 4 secara urut sebesar 76,57, 72,25, 82,07 dan 82,82 (%wt) dengan nilai rerata 78,43 %wt. Hal ini  menunjukkan  bahwa  tingkat  kehalusan  batubara yang  dihasilkan  oleh  pulverizer  F  masih  dalam kondisi baik.
Pada  beberapa  coal  pipe  dari  pulverizer  A hingga F, terjadi under and over velocity dan terjadi penurunan temperatur dari keluaran mill yang terbaca di DCS dengan temperatur pada coal pipe yang masih lebih  rendah  dari  rekomendasi  65 o C  untuk penggunaan batubara dengan volatile matter 31,66 – 33,23%  (POWER,  2017).  Dengan  melakukan penyesuaian  orifice  atau  meningkatkan  temperatur keluaran  mill  hingga  mencapai  titik  optimum  dapat menyeimbangkan  kecepatan  aliran  campuran  udara dan  bahan  bakar  dari  tiap  pulverizer.  Peningkatan temperatur keluaran mill dapat mengurangi kemungkinan  terbentuknya  gumpalan  pada  serbuk batubara sehingga meningkatkan distribusi keseimbangan  penyebaran  serbuk  batubara  pada aliran bahan bakar.

## 4. PENUTUP
Hasil  pengujian dirty  air pada  coal  pipe keluaran  pulverizer  D,  C  dan  A  menunjukkan beberapa coal pipe masih mengalami turbulensi yang menyebabkan  pembacaan dirty  air velocity tidak akurat.  Lokasi  taping  pengujian  pada  pulverizer tersebut direkomendasikan untuk dipindahkan dengan  jarak  lima  kali  diameter  pipa  ke  arah upstream menjauhi lokasi hambatan seperti belokan pada jalur pipa. Sedangkan pada hasil pengujian dirty air pada  coal  pipe  keluaran  pulverizer  F,  E  dan  B menunjukkan  hasil  yang  baik  dengan  kecepatan aliran  udara  dan  bahan  bakar  pada  tiap  coal  pipe relative  seragam.  Temperatur  keluaran  mill  pada pulverizer  A,  B,  C,  D,  E  dan  F  menunjukkan  nilai yang  lebih  rendah  dari  rekomendasi  untuk  PLTU batubara  yang  menggunakan  batubara  jenis  lignite yaitu  65 o C.  Karena  pada  unit  pembangkit  PLTU yang  diuji  tidak  terdapat orifice  pada  tiap  coal  pipe maka  disarankan  untuk  meningkatkan  temperatur keluaran  mill  diatas  65 o C  untuk  membantu keseimbangan  laju  alir  keluaran  batubara  dari  tiap pulverizer.  Hasil  pemeriksaan  ukuran  serbuk batubara pada tiap pulverizer menggunakan isokinetic  sampling  menunjukkan  hasil  yang  masih cukup  baik  dengan  rerata  persentase  batubara  yang lolos ayakan 200 mesh untuk pulverizer A, B, C, D, E dan F adalah 82.12, 83,24, 73.96, 79.13, 68.14 and 78.43 wt%.
UCAPAN TERIMA KASIH Terima kasih kepada PT PLN (Persero) yang telah mendukung pelaksanaan penelitian ini.

## DAFTAR PUSTAKA
ASME. (1969). Coal Pulverizer—PTC 4.2 . ASME. ASME. (2010). Performance Monitoring Guidelines for Power Plants—PTC PM - 2010 . ASME. ASTM. (2007). ASTM D-197-Standard Test Method for  Sampling  and  Fineness  Test  of Pulverized Coal . ASTM.
Brown,  O.,  &  McClellan,  A.  (2017,  September  5). Combustion,  Reliability,  and  Heat  Rate Improvements  Through  Mill  Performance and  Applying  the  Essentials .  ASME  2017 Power  Conference  Joint  With  ICOPE-17 collocated  with  the  ASME  2017  11th International Conference on Energy Sustainability,  the  ASME  2017  15th International  Conference  on  Fuel  Cell
Science,  Engineering  and  Technology,  and the ASME 2017 Nuclear Forum.
https://doi.org/10.1115/POWER-
ICOPE2017-3087 EPRI.  (1998). Heat  Rate  Improvement  Reference Manual (TR-109546). EPRI.
Li, Q., & Yao, G. (2017). Improved coal combustion optimization  model  based  on  load  balance and  coal  qualities. Energy , 132 ,  204–212. https://doi.org/10.1016/j.energy.2017.05.06 8 Nugroho, B. A., & Ichsani, D. (2019). Experimental study: The effect of the variation of the mill air fuel ratio on fineness in the pulverizer of the 600 MW Indonesian steam power plant.
AIP  Conference  Proceedings , 2187 (1), 020016. https://doi.org/10.1063/1.5138271
POWER.  (2010,  October  7).  Pulverized  Coal  Pipe
Testing and Balancing. POWER Magazine . https://www.powermag.com/pulverized- coal-pipe-testing-and-balancing/
POWER. (2011, December 1). Pulverizers 101: Part III. POWER Magazine . https://www.powermag.com/pulverizers- 101-part-iii/ POWER. (2017, December 1). Improve Power Plant Heat  Rate  with  a  Pulverizer  Performance Program. POWER Magazine . https://www.powermag.com/improve- power-plant-heat-rate-with-a-pulverizer- performance-program/
Prasetyo,  I.  D.,  &  Prabowo.  (2019).  Experimental study effect of classifier pulverizer opening setting  variation  on  fineness  production passed 200 mesh. AIP Conference Proceedings , 2187 (1), 020014. https://doi.org/10.1063/1.5138269
Schreiber,  M.,  Haug,  M.,  Starke,  M.,  Kock,  R.,  & Turoni,  F.  (2008).  Online  measurement  of coal  fineness  and  air-fuel  ratio  inside  the coal pipe. PowerGen International , 2–4. Storm,  D.  &  Consultant.  (2009). Applying  the Fundamentals for Best Heat Rate
Performance  of  Pulverized  Coal  Fueled Boilers .
Wiatros-Motyka, M. (2016). Optimising fuel flow in pulverised  coal  and  biomass-fired  boilers. IEA Clean Coal Centre; Report, CCC/263; IEA: London, UK .
Żymełka, P., Nabagło, D., Janda, T., & Madejski, P.
(2017).  Online  monitoring  system  of  air distribution in pulverized coal-fired boilers based  on  numerical  modeling. Archives  of Thermodynamics , Vol.  38,  4 ,  109–125. https://doi.org/10.1515/aoter-2017-0027