## ISSN: 1410-7783
Volume 16 Nomor 2, Oktober 2016, 99 - 110

## Evaluasi Desain Struktur Gedung Office 5 Lantai dan Basement Pemuda City Walk Pekanbaru Terhadap Gempa Berdasarkan SNI 03-1726-2012
Evaluation of Structural Design Office Building 5 Floor and Basement Youth City Walk Against PekanbaruEarthquake Based on SNI 03-1726-2012

## Diandri Anggraini & Sri Hartati Dewi
Jurusan Teknik Sipil Universitas Islam Riau Jl. Kaharuddin Nasution 113 Pekanbaru-28284

## Abstrak
Di  Indonesia  sering  terjadi  bencana  alam,  gempa  bumi  yang  mengakibatkan  banyak bangunan yang mengalami kerusakan bahkan keruntuhan. Untuk memitigasi kerusakan bangunan gedung  akibat  gempa  bumi  di  Indonesia,  maka  telah  dikeluarkan  strandar  peraturan  Tata  Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Bangunan yang dijadikan Standar Nasional Indonesia SNI 1726 : 2012. Pada penelitian ini peneliti tertarik untuk melakukan evaluasi desain struktur berupa evaluasi detailing komponen  struktur  dan Strong  Column  Weak  Beam (  SCWB  )  gedung  Office Pemuda City Walk yang meliputi persyaratan geometri, tulangan lentur, dan tulangan transversal pada  kolom  apakah  sudah  memenuhi  persyaratan  agar  mampu  menerima  gaya  dalam  yang mengakibatkan oleh beban gempa berdasarkan standar peraturan terbaru SNI 1726 : 2012 dan SNI 03-2847-2002.
Penelitian  dilakukan  pada  gedung  Office  5  Lantai  dan  Basement  Pemuda  City  Walk Pekanbaru yang berlokasi di Jalan Pemuda, Pekanbaru, Riau. Penelitian dilakukan dengan metode penelitian  studi  literatur  yang  menggunakan  data  –  data  sekunder  berupa  gambar  perencana, terutama gambar detail struktur gedung Office 5 Lantai dan Basement Pemuda City Walk, dan lain – lainnya.
Dari hasil analisa perhitungan, didapatkan gaya geser dasar gempa ( V ) yang dipikul oleh struktur gedung Office 5 Lantai dan Basement Pemuda City Walk Pekanbaru sebesar 120,176 ton. Berdasarkan  hasil  analisa  menggunakan  SNI  03-2847-2002, detailing komponen  struktur  kolom pada setiap portal yang ditinjau yang meliputi geometri, tulangan lentur, dan tulangan geser telah memenuhi  persyaratan  di  mana  gaya  –  gaya  yang  bekerja  pada  struktur  lebih  kecil  dari  gaya  – gaya  yang direncanakan. Selain itu juga diperoleh nilai  – nilai momen nominal maksimal kolom ( M e ) lebih besar dari 6/5 momen nominal balok (6/5 M g ) pada setiap kolom dan balok yang saling bertemu disetiap portal yang ditinjau, sehingga telah memenuhi persyaratan Strong Column Weak Beam (SCWB). Dapat disimpulkan bahwa desain struktur gedung Office 5 Lantai dan Basement Pemuda City Walk Pekanbaru yang meliputi komponen struktur balok dan kolom telah memenuhi persyaratan dan aman dalam menerima beban gempa yang terjadi berdasarkan SNI 03-1726-2012 dan  SNI  03-2847-2002.  Berdasarkan  hasil  penelitian  ini  maka  disarankan  untuk  perencanaan selanjutnya  agar lebih memperhatikan  kapasitas  penampang  kolom  untuk  memenuhi  persyaratan Strong Column Weak Beam (SCWB). Kata kunci : SCWB, SRPMK, detailing, struktur .

## Abstrak
In  Indonesia  happen  natural  disasters,  earthquake  that  resulted  in  building  damage  and collapse.  For  mitigation  of  damage  to  buildings  effect  earthquake  in  Indonesia,  that  released regulatory  standard  planning  prosedures  for  earthquake  resistance  building  used  as  National Standard  Indonesia  SNI  1726  :  2012.  In  the  study,  researchers  interested  evaluation  include
evaluation of structural design detailing of structural components and Strong Column Weak Beam (SCWB) Office Pemuda City Walk building form geometry requirements, flexural and transverse reinforcement in column. What have met
the requircement to be able to accept the force caused by the eartgquake load based on the test regulatory standard SNI 1726 : 2012 and SNI 03-2847-2002.
Research  conducted  at  the  building  Office  5  floors  and  basement  Pemuda  City  Walk Pekanbaru  located  Pemuda  street,  Pekanbaru,  Riau.  Research  was  conducted  by  the  research literature  that  uses  sekunder  data  planner  image,  especially  the  image  detail  building  structure Office 5 floors and basement Pemuda City Walk and others.
Analysis  of  the  result  of  research,  obtained  seismic  shear  force  base  (V)  carried  by  the building  structure  Office  5  floors  and  basement  Permuda  City  Walk  Pekanbaru  of  120,176  ton. Based  on  the  results  of  the  analysis  using  SNI  03-2847-2002,  detailing  component  column structure  is  reinforcement  has  met  the  requirements  where  the  forces  works  on  the  structure  is smaller than the force planned. It also obtained the maximum nominal moment value column ( M e ) greater  that  6/5  nominal  moment  beam  (6/5 M g )  each  column  and  beams  that  converge  on  each portal are reviewed, so it has to meet the requirement of Strong Column Weak Beam (SCWB). It can be concluded that the design of the building structure Office 5th Floor and Basement Youth City  Walk  Pekanbaru,  which  includes  structural  beams  and  columns  have  been  compliant  and secure in accepting the burden of earthquake based on SNI 03-1726-2012 and SNI 03-2847-2002. Based  on  these  results  it  is  suggested  for  further  planning  for  more  attention  to  the  column capacity to meet the requirements of Strong Column Weak Beam (SCWB).
Keywords : SCWB, SRPMK, detailing, struktur .

## PENDAHULUAN
Di  Indonesia  sering  terjadi bencana  alam,  gempa  bumi  yang mengakibatkan banyak bangunan yang  mengalami  kerusakan  bahkan keruntuhan.Secara  umum  penyebab kegagalan  bangunan  akibat  gempa bumi dapat bersumber pada kesalahan perancangan, pengadaan barang, pelaksanaan konstruksi ataupun kesalahan  pemanfaatan  bangunan. Untuk memitigasi kerusakan bangunan gedung akibat gempa  bumi di  Indonesia,  maka  telah  dikeluarkan strandar peraturan Tata Cara
Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Bangunan  yang  dijadikan  Standar Nasional Indonesia SNI 1726 : 2012.
Gedung  Office  Pemuda  City Walk  yang  akan  dijadikan  objek penelitian  oleh  peniliti  ini  terdiri  dari 5  lantai  dan  basement.  Sebagai gedung yang difungsikan untuk perkantoran  dimana  akan  banyak manusia  yang  berada  didalamnya, gedung  ini  harus  mampu  menahan beban  gempa  yang  terjadi  sesuai dengan  filosofi  dan  konsep  dasar perencanaan bangunan tahan gempa.
Pada  penelitian  ini  peneliti tertarik  untuk  melakukan  evaluasi desain struktur berupa evaluasi detailing komponen  struktur  dan Strong Column Weak Beam ( SCWB ) gedung  Office  Pemuda  City  Walk yang  meliputi  persyaratan  geometri, tulangan lentur, dan tulangan transversal  pada  kolom  apakah  sudah memenuhi  persyaratan  agar  mampu menerima gaya dalam yang diakibatkan oleh beban gempa berdasarkan standar peraturan terbaru SNI  1726  :  2012  dan  SNI  03-2847- 2002.

## METODE PENELITIAN
Penelitian dilakukan pada gedung Office 5 Lantai dan Basement Pemuda  City  Walk  Pekanbaru  yang berlokasi  di  Jalan  Pemuda,  Tampan, Kec.  Payung  Sekaki,  Pekanbaru, Riau.  Penelitian  dilakukan  dengan metode  penelitian  studi  literatur  yang menggunakan  data  –  data  sekunder berupa  gambar  perencana,  terutama gambar  detail  struktur  gedung  Office 5  Lantai  dan  Basement  Pemuda  City Walk,  data  pengujian  tanah,  data
pengujian  beton  dan  dalam kegiatan  penelitian  mengacu  pada literatur  – literatur  antara lain peraturan  Standar  Nasional  Indonesia SNI  1726:  2012  dan  SNI  03-2847- 2002, Pedomen Perencanaan Pembebanan  Untuk  Rumah  dan Gedung  (PPPURG,  1987),  dan  bahan lainnya  yang  bersangkutan  dengan topik  penelitian  yang  dapat  dijadikan referensi  untuk  membantu  proses penelitian.

## Uraian Penelitian
Uraian  penelitian  ini  meliputi analisa  beban  gempa,  analisa  gaya dalam  dan  analisa detailing struktur beton bertulangan.

## Analisa Beban Gempa
Uraian penelitian dalam analisa beban gempa dijelaskan sebagai berikut : 1. Analisa Pembebanan 2. Penentuan Kategori Resiko Struktur  Bangunan  dan  Faktor Keutamaan ( 𝐼 𝑒 )
3. Penentuan  Parameter  –  Parameter Spektrum Respons Desain 4. Penentuan Kategori Desain
Seismik
5. Penentuan  Sistem  Struktur  dan Parameter Sistem ( R , Cd , 𝛺 0 ) 6. Perhitungan  Perioda  Fundamental
Struktur ( T )
7. Perhitungan  Geser  Dasar  Seismik ( V )
8. Perhitungan  Gaya  Gempa  Lateral ( 𝐹 𝑥 )
Analisa Gaya Dalam Uraian penelitian dalam analisa  gaya  dalam  yang  dihitung menggunakan  Program  ETABS  v9 dijelaskan sebagai berikut:
1. Pemodelan Struktur
2. Penentuan Material
3. Penentuan Section Properties
4. Penentuan Properti Objek
5. Penentuan Joint Restraints 6. Penentuan Load Patterns 7. Penentuan Kombinasi Pembebanan 8. Penentuan Frame Loads dan Area Loads
9. Run Analyze
10. Input Beban Gempa
11. Analysis Results
Analisa Detailing Struktur  Beton Bertulang Uraian peneltian dalam analisa detailing struktur beton bertulang dijelaskan sebagai berikut :
1. Analisa Persyaratan Geometri
2. Analisa Tulangan Lentur
3. Analisa Tulangan Transversal

## HASIL PENELITIAN
Analisa  Gaya  Geser  Dasar  Gempa Berdasarkan SNI 1726 : 2012
Hasil analisa gaya geser dasar gempa  berdasarkan  SNI  1726  :  2012 seperti yang dilakukan pada Lampiran A.3.1 dapat dilihat pada Tabel 5.13 di bawah ini.
Tabel 1 Hasil Analisa Gaya Geser Dasar Gempa No Langkah Analisa Hasil Analisa Keterangan 1 Gempa rencana Gempa kuat Gempa  kuat  adalah  gempa  yang peluang  terjadinya  dalam  periode umur  rencana  bangunan  50  tahun adalah  2%,  atau  gempa  yang periode ulangnya 2500 tahun. 2 Kategori resiko struktur bangunan Kategori resiko tipe II Ditentukan dalam Tabel 3.6, dengan  gedung  Office  Pemuda City Walk Pekanbaru yang merupakan  gedung  untuk  fasilitas perkantoran 3 Faktor keutamaan ( I e ) I e = 1 Ditentukan dalam Tabel 3.6 4 Parameter  percepatan gempa ( S S ,S 1 ) S S = 0,435 g S 1 = 0,273 g Menggunakan Aplikasi Desain Spektra Indonesia di situs www.puskim.pu.go.id. S S adalahnilai percepatan batuan dasar pada  perioda  pendek  dan S 1 adalahnilai percepatan batuan dasar pada perioda 1 detik 5 Kelas situs Kelas situs SC dalam Tabel 3.8, dengan  nilai qc = 170  kg/cm 2 pada  kedalaman  18,2 m di titik S1 dan qc = 210 kg/cm 2 pada kedalaman 19,6 m di titik S2 6 Koefisien  –  koefisien situs  dan  parameter  – parameter respons spektral percepatan gempa maksimum yang  dipertimbangkan resiko-tertarget (MCER) F a = 1,2 F v = 1,527 S MS = 0,522 S M1 = 0,417
Ditentukan dalam Tabel 3.9 menggunakan interpolasi. F a
adalah  faktor  amplifikasi  getaran terkait  percepatan  pada  getaran perioda  pendek  dan F v faktor amplifikasi terkait percepatan yang mewakili getaran perioda 1 detik. S MS adalah parameterspektrum respons percepatan  pada  perioda  pendek yang dihitung menggunakan persamaan  3.4  dan S M1 adalah parameterspektrum respons percepatan pada perioda 1 detikyang  dihitung  menggunakan persamaan 3.5. 7 Parameter  percepatan spektral desain S DS = 0,348 S D1 = 0,278 S DS adalah  parameter  percepatan spektral  desain  untuk  perioda pendek yang dihitung menggunakan  persamaan  3.6  dan S D1 adalah  parameter  percepatan spektral  desain  untuk  perioda pendek yang dihitung menggunakan persamaan 3.7.

## Evaluasi Desain Struktur Gedung ( Diandri Anggraini  & Sri Hartati Dewi )
8 Spektrum respon desain T o =  0,160 detik T s = 0,799 detik Hasil  analisa spektral percepatan dapat  dilihat pada Tabel 5.7 dan Gambar 5.4 Kurva  spektrum  respons  desain harus dibuat dengan mengacu pada mengikuti ketentuan yang ditetapkan pada subbab 3.3.7. 9 Kategori desain seismik Kategori D Ditentukan dalam Tabel 3.11 untuk kategori desain seismik berdasarkan parameter respons percepatan  padaperioda  pendek dan  dalam  Tabel  3.12  untuk kategori desain seismik berdasarkan parameter respons percepatan pada perioda 1 detik. 10 Sistem  struktur  dan parameter  sistem  (R, Cd, Ω0) Sistem struktur SRPMK (Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus) R = 8 Cd = 5,5 Ω0 = 3 Ditentukan dalam Tabel 3.13. R  adalah  koefisien  modifikasi respons,  Ω0  adalah  faktor  kuat lebih sistem, dan Cdadalah koefisien amplifikasidefleksi. 11 Perioda  Fundamental Struktur (T) T  =  1,477 detik (arah x) T  =  1,291 detik (arah y) Ta  minimum = 1 detik Ta maksimum  = 1,478 detik T  diperoleh  dari  hasil  perhitungan program  ETABS  (Tabel  A.6).  Ta minimum adalah perioda fundamental  pendekatan  minimum yang dihitung menggunakan persamaan 3.10 dan Ta maksimum adalah perioda fundamental pendekatan maksimum yang dihitung  menggunakan  persamaan 3.11.
12 Koefisien respons seismik (Cs) Cs = 0,020 Tidak melebihi dari: Cs  =  0,024 (arah x) C s =  0,027 (arah y) Tidak  kurang dari: C s = 0,015 Cs adalah koefisien respons seismik yang dihitung menggunakan  persamaan  3.14.  Cs maksimum  dihitung  menggunakan persamaan3.15  dan C s minimum dihitung  menggunakan  persamaan 3.16. 13 Geser  dasar  seismik ( V ) V =  153,636 ton V adalah  gaya  geser  dasar  seismik yang dihitung menggunakan persamaan 3.13.

## Analisa Gaya Gempa Lateral Berdasarkan SNI 1726 : 2012
Berdasarkan  perhitungan  pada  Lampiran  A.3.2,  didapatkan  gaya  gempa lateral arah x dan arah y seperti pada Tabel 5.14 dan Tabel 5.15 di bawah ini.
Tabel 2 Gaya Gempa Lateral Arah x
No Lantai ℎ 𝑖 (m) 𝑊 𝑖 (ton) 𝑊 𝑖 𝑥ℎ 𝑖 𝑥 𝑘 (tm) 𝐹 𝑖 𝑥 (ton) 𝑉 𝑖 𝑥 (ton) 1 Atap 2 30,22 22,742 3935,808 1,371 1,371 2 Atap 27,2 177,781 26239,377 9,143 10,514 3 Ruang mesin 23,7 51,879 6217,433 2,166 12,681 4 Dag 22,7 1234,423 138603,788 48,296 60,977 5 Lantai 5 19,2 1128,709 98386,032 34,282 95,260 6 Lantai 4 15,6 1167,815 74366,688 25,913 121,173 7 Lantai 3 12 1161,038 49724,277 17,326 138,499 8 Lantai 2 8,4 1283,71 32061,010 11,172 149,670 9 Lantai 1 3,9 1453,688 11380,488 3,966 153,636 TOTAL 7681,785 440914,903 153,636 Tabel 3 Gaya Gempa Lateral Arah y No  Lantai ℎ 𝑖 (m) 𝑊 𝑖 (ton) 𝑊 𝑖 𝑦ℎ 𝑖 𝑦 𝑘 (tm) 𝐹 𝑖 𝑦 (ton) 𝑉 𝑖 𝑦 (ton) 1 Atap 2 30,22 22,742 5403,825 1,444 1,444 2 Atap 27,2 177,781 35675,366 9,534 10,978 3 Ruang mesin 23,7 51,879 8345,699 2,230 13,208 4 Dag 22,7 1234,423 185304,304 49,521 62,730 5 Lantai 5 19,2 1128,709 129503,188 34,609 97,338 6 Lantai 4 15,6 1167,815 96014,987 25,659 122,998 7 Lantai 3 12 1161,038 62651,624 16,743 139,741 8 Lantai 2 8,4 1283,71 39078,256 10,443 150,184 9 Lantai 1 3,9 1453,688  12916,055 3,452 153,636 TOTAL 7681,785 574893,304 153,636
Distribusi  gaya  gempa  lateral untuk  setiap  portal  As-D,  dan  As-4 dapat  dilihat  pada  Gambar  5.2  dan Gambar 5.3di bawah ini Tabel 4 Distribusi Gaya Gempa Lateral Tiap Portal

## Pemeriksaan Waktu Getar Struktur
Berdasarkan perhitungan pada Lampiran A.3.4, waktu getar alami struktur T R arah  x  dan  arah  y  dapat  dilihat  pada  Tabel  5.20  dan  Tabel  5.21  di bawah ini.
Tabel 5 Perhitungan Waktu Getar Alami Struktur T R Arah x No  Lantai 𝑊 𝑖 (ton) 𝑑 𝑖 (cm) 𝑑 𝑖 2 𝐹 𝑖 𝑥 𝑊 𝑖 𝑑 𝑖 2 𝐹 𝑖 𝑥𝑑 𝑖 A B C D E F G H 1 Atap 2 22,742 0,2 0,04  1,371  0,910 0,274 2 Atap 177,781 0,2 0,04  9,143 7,111 1,829 3 Ruang mesin 51,879 0,2 0,04  2,166 2,075 0,433 4 Dag 1234,423 0,1 0,01  48,296 12,344 4,830 5 Lantai 5 1128,709 0,2 0,04  34,282 45,148 6,856 6 Lantai 4 1167,815 0,2 0,04  25,913 46,713 5,183 7 Lantai 3 1161,038 0,2 0,04  17,326 46,442 3,465 8 Lantai 2 1283,71 0,1 0,01  11,172 12,837 1,117 9 Lantai 1 1453,688 0,1 0,01  3,966 14,537 0,397 TOTAL 188,117  24,384
Menggunakan  data  pada  Tabel 5.20, maka diperoleh  nilai waktu getar alami  struktur  dengan  rumus  Rayleigh untuk arah x adalah T R x = 0,558 detik.
Dari perhitungan tersebut didapatkan  penyimpangan  waktu  getar alami  struktur  ( T )  dengan  rumus
empirik  dari  nilai  waktugetar  alami dari  struktur  yang  dihitung  dengan rumus  Rayleigh  ( T R )  adalah 1,647%< 20%.
Penyimpangan yang terjadi pada  arah  x  kurang  dari    20%,  maka sudah memenuhi persyaratan. No Lantai 𝐹 𝑖 𝑥 (ton) 𝐹 𝑖 𝑦 (ton) 𝐹 𝑖 As − D (ton) ( 𝐹 𝑖 𝑥 /8) 𝐹 𝑖 As − 4 (ton) ( 𝐹 𝑖 𝑦 /6) A B C D E F 1 Atap 2 1,371 1,444 0,171 0,241 2 Atap 9,143 9,534 1,143 1,589 3 Ruang mesin 2,166 2,230 0,271 0,372 4 Dag 48,296 49,521 6,037 8,254 5 Lantai 5 34,282 34,609 4,285 5,768 6 Lantai 4 25,913 25,689 3,239 4,282 7 Lantai 3 17,326 16,743 2,166 2,791 8 Lantai 2 11,172 10,443 1,397 1,741 9 Lantai 1 3,966 3,452 0,496 0,575
Tabel 6 Perhitungan Waktu Getar Alami Struktur T R Arah y No Lantai 𝑊 𝑖 (ton) 𝑑 𝑖 (cm) 𝑑 𝑖 2 𝐹 𝑖 𝑦 𝑊 𝑖 𝑑 𝑖 2 𝐹 𝑖 𝑦𝑑 𝑖 A B C D E F G H 1 Atap 2 22,742 0,1 0,01 1,444 0,227 0,144 2 Atap 177,781 0,1 0,01 9,534 1,778 0,953 3 Ruang mesin 51,879 0,1 0,01 2,230 0,519 0,223 4 Dag 1234,423 0,1 0,01 49,521 12,344 4,952 5 Lantai 5  1128,709 0,1 0,01 34,609 11,287 3,461 6 Lantai 4  1167,815 0,1 0,01 25,689 11,678 2,569 7 Lantai 3  1161,038 0,1 0,01 16,743 11,610 1,674 8 Lantai 2  1283,71 0,1 0,01 10,443 12,837 1,044 9 Lantai 1  1453,688 0,1 0,01 3,452 14,537 0,345 TOTAL 76,818 15,367 Menggunakan  data  pada  Tabel 6,  maka  diperoleh  nilai  waktu  getar alami  strukturdengan  rumus  Rayleigh untuk arah x adalah T R y = 0,445 detik.
Dari perhitungan
tersebut didapatkan  penyimpangan  waktu  getar alami  struktur  ( T )  dengan  rumus empirik  dari  nilai  waktugetar  alami dari  struktur  yang  dihitung  dengan
rumus  Rayleigh  ( T R )  adalah 1,901%< 20%.
Penyimpangan yang terjadi pada arah y kurang  dari    20%,  maka  sudah memenuhi persyaratan.
Analisa Detailing Komponen
Struktur Kolom Berdasarkan  perhitungan  pada,
hasil  analisa  geometri  struktur  kolom pada  portal  As-D  dan  As-4  dapat dilihat pada Tabel 7 di bawah ini.
Tabel 7 Analisa Persyaratan Geometri Kolom
No Tipe Kolom bw (mm) h (mm) bw / h bw / h ≥ 0,4 bw ≥ 300 P Pmin Ket (kN) (kN) A B C D E F G H I J Portal As-D 1 55  x  55 (L=3,9 m) 550 550 1 OK OK 2260,7 565,07  OK 2 55 x 55 550 550 1 OK OK 1885,43  565,07  OK (L= 4,5m) 3 55 x 55 550 550 1 OK OK 1504,02  565,07  OK (L=3,6 m) 4 45 x 45 450 450 1 OK OK 1120,37  378,27  OK (L=3,6 m)

## Evaluasi Desain Struktur Gedung ( Diandri Anggraini  & Sri Hartati Dewi )
No Tipe Kolom bw (mm) h (mm) bw / h bw / h ≥ 0,4 bw ≥ 300 P Pmin Ket (kN) (kN) A B C D E F G H I J Portal As-4 1 55 x 55 550 550 1 OK OK 2248,66  565,07  OK (L=3,9m) 2 55 x 55 550 550 1 OK OK 2021,15  565,07  OK (L=4,5 m) 3 55 x 55 550 550 1 OK OK 1597,54  565,07  OK (L=3,6 m) 4 45 x 45 450 450 1 OK OK 1191,12  378,27  OK (L=3,6 m) Dari  hasil  analisa  persyaratan geometri  struktur  kolom  yang  dapat dilihat  dalam  Tabel  7,  seluruh  tipe struktur  kolom  di  masing  –  masing portal  yang  ditinjau  telah  memenuhi persyaratan  –  persyaratan  tulangan lentur  seperti  yang  telah  ditetapkan dalam  SNI  03-2847-2002  mengenai persyaratan  lebar  ( b w )  dan  tinggi  ( h ) penampang kolom. Seluruh tipe struktur  kolom  di  masing  –  masing portal yang ditinjau juga telah memenuhi persyaratan Pu ≥ 0,1. Ag.f c ’ .Analisa tulangan
lentur struktur  kolom  dilakukan  dengancara
manual  yang  sudah  berpedoman  pada SNI 03-2847-2002. Karena pada kolom  digunakan stek sepanjang  4 d b (4x  22  =  88  mm),  maka  diasumsikan stek tersebut  memberikan  tambahan kapasitas  kolom  sebanyak  seperempat luas  tulangan  total  (¼  x A st ).  Nilai momen  ultimit  ( M u )  maksimal  dan gaya  aksial  ( P u )  maksimal  yang bekerja  pada  kolom  di  masing  – masing portal dan  nilai  momen ultimit ( M u ) maksimal balok dapat dilihat pada Tabel  5.23  dan  Tabel  5.24  di  bawah ini.
Tabel 8. Nilai P u dan M u Kolom No Tipe Kolom 𝑃 𝑢 (kN) 𝑀 𝑢 (kN) Portal As-D 1 55 x 55 (L= 3,9 m) 2260,70 172,217 2 55 x 55 (L= 4,5 m) 1885,43 58,47 3 55 x 55 (L= 3,6 m) 1504,02 185,404 4 45 x 45 (L= 3,6 m) 1120,37 135,862 Portal As-4 1 55 x 55 (L= 3,9 m) 2248,66 230,372 2 55 x 55 (L= 4,5 m) 2021,15 211,733 3 55 x 55 (L= 3,6 m) 1597,54 266,298 4 45 x 45 (L= 3,6 m) 1191,12 142,982
Tabel 9. Nilai 𝑀 𝑢 Balok
No Tipe Kolom 𝑀 𝑢 + (kN) 𝑀 𝑢 − (kN) A B C D Portal As-D 1 30 x 60 86,59 138,491 2 30 x 60 100,116 151,655 3 30 x 55 98,499 111,377 Portal As-4 1 30 x 55 107,683 168,815 2 30 x 55 57,337 116,367 3 30 x 50 55,815 99,411 Dari  hasil  analisa  dengan  cara manual akan dihasilkan diagram interaksi kolom yang akan menunjukkan  garis  diagram  momen rencana ( ∅ Mn ) dan gaya aksial rencana ( ∅ Pn ).    Semua  nilai  momen  ultimit ( Mu )  dan  gaya  aksial  ultimit  ( Pu ) berada di dalam garis diagram interaksi kolom,  ini  menunjukkan  bahwa semua tulangan  lentur kolom telah  memenuhi persyaratan.  Hasil  analisa  manual dapat dilihat selengkapnya pada Lampiran. Untuk menganalisa persyaratan strong  column - weak beam digunakan  penjumlahan  momen –  momen  nominal  dari  balok  –  balok (∑ M g )  dan  momen  –  momen  nominal dari kolom – kolom (∑M e ) yang saling
bertemu. Momen nominal balok diambil dari hasil program ETABS dan momen  nominal  kolom  diambil  dari nilai  momen  nominal  maksimal  dalam diagram interaksi kolom pada Lampiran.  Konsep strong  column - weak  beam harus  memenuhi  ∑ M e ≥ (6/5)  ∑ M g .  Berdasarkan  perhitungan pada  lampiran  A.5.1,  hasil  analisa persyaratan strong  column - weak beam dapat  dilihat  pada  Tabel  5.25. Dari hasil analisa tersebut dapat dilihat bahwa  semua  tipe  balok  dan  kolom yang  saling  bertemu  telah  memenuhi persyaratan strong  column - weak beam .
Tabel 10. Analisa Persyaratan Strong Column – Weak beam N o Tipe Kolo m ∅𝑀 𝑒 (kNm) ∅ ∑ 𝑀 𝑒 (kNm) ∑ 𝑀 𝑒 (kNm) Tipe Balo k ∅𝑀 𝑔 (kNm) ∅ ∑ 𝑀 𝑔 (kNm) 6/5 ∑ 𝑀 𝑔 (kNm) Ke t Portal As-D 1 55  x 55 172,2 17 344,43 4 529,8 98 30  x 60 86,59 225,08 1 337,62 2 O K 172,2 17 138,4
91 2 45  x 45 135,8 62 271,72 4 418,0 37 30  x 55 98,49 9 209,87 6 314,81 4 O K 135,8 62 111,3
77

## Portal As-4
1 55  x 55
218,1 22 532,59 6 819,3 78 30  x 55 107,6 83 276,49 8 414,74 7 O K 218,1 22 168,8
15 2 45  x 45 111,7 91 223,58 2 343,9 72 30  x 55 57,33 7 173,70 4 260,55 6 O K 111,7 91 116,3
67 3 45  x 45 142,9 82 285,96 4 439,9 45 30  x 50 55,81 5 155,22 6 232,83 9 O K 142,9 82 99,41 1 Berdasarkan perhitungan, hasil  analisa  kemampuan    tulangan transversal struktur kolom pada portal As-D  dan  As-4  dapat  dilihat  pada Tabel  5.21.  Seluruh  tipe  struktur kolom  di  masing  –  masing  portal yang ditinjau telah memenuhi persyaratan–persyaratan tulangan lentur  seperti  yang  telah  ditetapkan dalam  SNI  03-2847-2002,  di  mana luas  tulangan  transversal  rencana ( existing )  ≥  luas  tulangan  transversal minimum  yang  disyaratkan  dalam SNI  03-2847-2002.  Nilai  gaya  geser rencana  ( ∅ Vn )  ≥  gaya  geser  ultimit
( Vu )  juga  telah  memenuhi  syarat kemampuan tulangan transversal kolom.

## KESIMPULAN DAN SARAN Kesimpulan
Beberapa  kesimpulan  yang dapat  penulis  ambil  dari  penulisan Tugas Akhir ini antara lain: 1. Berdasarkan hasil analisa menggunakan  SNI  1726  :  2012, didapatkan  gayageser  dasar  gempa ( V )  yang  dipikul  oleh  struktur gedung  Office  Pemuda  City  Walk Pekanbaru  sebesar  120,176  ton.
Untuk  gaya  gempa  lateral  arah  X berdasarkan hasil analisa menggunakan SNI 1726 : 2012didapatkan  pada  lantai  atap  2 sebesar  1,133  ton,  lantai  atap sebesar6,701  ton,  lantai  R.  mesin sebesar  1,614  ton,  lantai  dag sebesar 36,992 ton, lantai 5 sebesar 26,692 ton, lantai 4 sebesar 20,866 ton,  lantai  3  sebesar  13,983  ton, lantai  2  sebesar  8,983  ton  dan lantai  1  sebesar  3,211  ton.  Untuk gaya gempa lateral arah Y berdasarkan hasil analisa menggunakan  SNI  1726  :  2012 didapatkan  pada  lantai  atap  2 sebesar 1,194 ton, lantai atap 6,993 ton,  lantai  R.  mesin  sebesar  1,663 ton,  lantai  dag  sebesar  37,959  ton, lantai 5 sebesar 26,966 ton, lantai 4 sebesar 20,677 ton, lantai 3 sebesar 13,522  ton,  lantai  2  sebesar  8,404 ton dan lantai 1 sebesar 2,797 ton.
2. Berdasarkan hasil analisa menggunakan  SNI  03-2847-2002, dengan sistem struktur dasar penahan beban lateral pada Gedung  Office Pemuda  City  Walk Pekanbaru diasumsikan menggunakan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK), detailing komponen struktur  kolom  pada  setiap  portal yang ditinjau yang meliputi geometri  kolom,  tulangan  lentur dan  tulangan  geser  juga  telah
memenuhi  persyaratan  di  mana gaya  –  gaya  yang  bekerja  pada struktur  lebih  kecil  dari  gaya  – gaya yang direncanakan.
3. Berdasarkan hasil analisa menggunakan  SNI  03-2847-2002, didapatkan  nilai  –nilai  momen nominal  maksimal  kolom  ( M e ) lebih  besar  dari  6/5  momen nominal  balok (6/5 M g ) pada setiap kolom  dan  balok  yang  saling bertemu disetiap portal yang ditinjau,  sehingga  telah  memenuhi persyaratan Strong  Column  Weak Beam (SCWB)
Saran Beberapa  saran  yang  dapat penulis  sampaikan  dari  penulisan
Tugas Akhir ini antara lain: 1. Untuk penelitian selanjutnya sebaiknya dapat dilengkapi dengan analisa hubungan balok-kolom (HBK). 2. Untuk penelitian selanjutnya sebaiknya dapat menggunakan asumsi  –  asumsi  lainnya  misalnya dengan  asumsi  sistem  struktur dasar penahan beban lateral berupa
SRPMM.
3. Untuk penelitian selanjutnya
sebaiknya dapat dicoba  melakukan analisa beban gempa menggunakan metode  lain  seperti  metode  analisa dinamik  atau  metode  analisa Time
History . 4. Untuk perencana bangunan disarankan agar merencanakan bangunan  tahan  gempa  mengacu pada  peraturan  gempa  terbaru  SNI 1726:2012.
5. Untuk  perencanaan  gedung  tahan gempa  agar  lebih  memperhatikan kapasitas  penampang  kolom  untuk memenuhi persyaratan
Strong Column Weak Beam (SCWB).

## DAFTAR PUSTAKA
Almulianur,  2013, Analisa  Beban Gempa Dasar Rencana (Base Shear) dengan Membandingkan  SNI  2002 dengan  SNI  2010  pada Struktur  RS.SANTA  MARIA di  Pekanbaru , Tugas  Akhir ,
Program  Studi  Teknik  Sipil Fakultas  Teknik  Universitas
Islam Riau, Pekanbaru.
Asroni,  A.,  2010, Balok  dan  Pelat Beton  Bertulang ,  Cetakan Pertama, Graha Ilmu, Yogyakarta. _________,  2010, Kolom,  Fondasi, dan  Balok  “T”  Beton
Bertulang ,  Cetakan  Pertama,
Graha Ilmu, Yogyakarta. Badan  Standarisasi  Nasional,  2002, Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan  Gedung  SNI  03- 2847-2002 , Bandung. Badan  Standarisasi  Nasional,  2012, Tata Cara Perencanaan Ketahanan  Gempa  Untuk Struktur  Bangunan  Gedung dan Non Gedung SNI 1726:2012 , Jakarta. Departemen  Pekerjaan  Umum,  1987, Pedoman Perencanaan Pembebanan  untuk  Rumah dan Gedung, Jakarta. Imran, I & F.Hendrik, 2010, Perencanaan Struktur Gedung Beton Bertulang Tahan  Gempa  Berdasarkan SNI  03-2847-2002 ,  Penerbit ITB, Bandung.
Purwono,  R.,  2010, Perencanaan Struktur  Beton  Bertulang Tahan  Gempa  Sesuai  SNI- 1726 dan SNI-2847 Terbaru , Cetakan Keempat, ITS Press,
Surabaya.