Abstrak—Performa  turbin  gas  dapat  bervariasi  diakibatkan oleh  banyak  faktor.  Salah  satu  faktor  yang  mempengaruhi performa  turbin  gas  adalah  temperatur  udara  lingkungan turbin  gas.  Salah  satu  cara  untuk  mendinginkan  temperatur udara lingkungan turbin gas yaitu dengan menggunakan sistem pendinginan absorsi. Penelitian ini bertujuan untuk melakukan analisis  secara  termodinamika  sistem  pendinginan  absorption chiller  binary  working  fluid  single  effect  water/lithium  bromide memanfaatkan  waste  heat  HRSG  dengan  menggunakan bantuan  Software  Solver  dan  Cycle  Tempo.  Software  Solver digunakan untuk menganalisis sistem pendinginan absorpsi dan Cycle  Tempo  digunakan  untuk  mengsimulasikan  sistem pembangkit  listrik  tenaga  gas.  Dilakukan  variasi  temperatur kondenser  dan  temperatur  flue  gas  pada  analisis  sistem pendinginan  absorpsi  dengan  nilai  variasi  masing-masing 30;35;40;45;50  dan  101;103;105;107;109  dan  variasi  skema operasi  pembebanan  pada  simulasi  sistem  pembangkit  listrik tenaga  gas  dengan  nilai  variasi  224MW;  323MW;  383MW; 480MW.  Hasil analisis menunjukkan sistem pendinginan intake udara PLTGU memanfaatkan waste heat HRSG pada PLTGU UP IP Grati POMU menggunakan absorption chiller Kalt CHP 150.  Sistem  pendinginan  berkapasitas  5272  kW  dengan  nilai COP sebesar 0,7357. Daya net turbin gas naik sebesar 8,07% .
Kata  Kunci—  Absorption  Refrigeration  System,  Air  Intake Refrigeration, Combined Cycle Power Plant, Heat Recovery Steam Generator,  Waste Heat.

## I. PENDAHULUAN
ERFORMA turbin gas dapat bervariasi diakibatkan oleh banyak  faktor.  Salah  satu  faktor  yang  mempengaruhi performa  turbin  gas  adalah  temperatur  udara  lingkungan turbin gas. Daya yang dihasilkan oleh turbin gas pada kondisi cuaca panas berkurang sebesar 20% [1]. Pengaruh temperatur udara lingkungan turbin gas berdampak pada output daya dan efisiensi sistem. Pada penelitian yang dilakukan oleh De Sa & Al Zubaidy pada tahun 2011, terjadi peningkatan keluaran daya turbin gas sebesar 31 MW dengan penurunan temperatur udara  lingkungan  dari  42 ° C  ke  20 ° C  [2].  Peningkatan temperatur  udara  lingkungan  turbin  gas  akan  mengurangi kepadatan  udara  sehingga  massa  aliran  udara  yang  masuk akan  berkurang.  Selain  itu,  konsumsi  daya  kompresor  akan meningkat  sebanding  dengan  peningkatan  temperatur  udara lingkungan  disebabkan  kapasitas  penyerapan  turbin  gas konstan sehingga tekanan sebelum turbin gas akan berkurang [3].  Salah  satu  cara  untuk  mendinginkan  temperatur  udara lingkungan turbin  gas  yaitu  dengan  menggunakan  sistem pendinginan absorption  chiller. Berbeda  dengan  siklus pendinginan kompresi uap pada umumnya yang menggunakan  kompresor, absorption  chiller memanfaatkan sumber  energi  panas  sebagai  sebagai  input  daya  utama. Komponen  utama  dalam  sistem  pendinginan absorption chiller terdiri  4  bagian  diantaranya  generator/desorber, kondenser,  evaporator,  dan  absorber  [4].  Fluida  kerja  pada
sistem  pendinginan absorption  chiller berfungsi  sebagai absorber  dan  refrigeran.  Komposisi  absorber  dan  refrigeran didasarkan fluida kerja yang dipakai. Jenis fluida kerja pada sistem  pendinginan absorption  chiller terdiri  dari binary, ternary, dan quartenary [5].
Air standard brayton cycle atau lebih dikenal dengan siklus brayton  seperti  yang  ditunjukkan  pada  Gambar  1.  adalah representasi yang disederhanakan dari keadaan yang dilewati oleh  udara  dalam  siklus  turbin  gas  yang  terdiri  dari kompresor, combustion  chamber, dan  turbin  gas  yang dirancang  dengan  menganggap  udara  buang  turbin dikembalikan ke keadaan masuk kompresor dengan melewati penukar  panas  di  mana  pembuangan  panas  ke  lingkungan terjadi  [6].  Berikut  ditunjukkan  perpindahan  panas  energi yang terjadi pada kondisi steady state dapat diperoleh dengan mengurangi  keseimbangan  massa  volume  kontrol  dan  laju energi. Dengan asumsi turbin beroperasi secara adiabatis dan dengan  efek  energi  kinetik  dan  potensial  yang  dapat diabaikan, kerja yang diperoleh per unit aliran massa adalah:
𝑊𝑇 ̇ 𝑚 ̇ = ℎ 3 − ℎ 4 (1)
Dimana 𝑚̇ menunjukkan  laju  aliran  massa.  Dengan  asumsi yang  sama  maka  kerja  kompresor  per  satuan  massa  yang mengalir adalah:
𝑊𝐶 ̇ 𝑚̇ = ℎ 2 − ℎ 1 (2)
Dimana 𝑊̇ 𝐶 menunjukkan masukan kerja kompresor bernilai positif. Panas yang ditambahkan ke siklus per satuan massa adalah:
𝑄𝑖𝑛 ̇ 𝑚̇ = ℎ 3 − ℎ 2 (3)
Panas yang dibuang per satuan massa adalah:
𝑄𝑜𝑢𝑡 ̇ 𝑚̇ = ℎ 4 − ℎ 1 (4)
Dimana 𝑄̇ 𝑜𝑢𝑡 bernilai positif. Efisiensi termal yang dihasilkan oleh Gambar 1 adalah:
𝜂 = 𝑊𝑇 ̇ 𝑚̇ − 𝑊𝐶 ̇ 𝑚̇ 𝑄𝑖𝑛 ̇ 𝑚̇ = (ℎ3−ℎ4)−(ℎ2−ℎ1) ℎ3−ℎ2 (5)
Heat Recovery Steam Generator (HRSG) adalah peralatan utama  dari  Pembangkit  Listrik  Tenaga  Gas-Uap  yang berfungsi  untuk  memanfaatkan  gas  buang  turbin  gas  untuk memperoduksi  uap  bertekanan  (khususnya superheated steam ). Gas buang dari turbin gas yang temperaturnya masih tinggi  (sekitar  550 ° C)  dialirkan  masuk  ke  HRSG  untuk memanaskan  air  didalam pipa-pipa  pemanas,  kemudian  gas buang  ini  dibuang  ke  atmosfer  melalui  cerobong  dengan temperatur yang sudah rendah (sekitar 107 ° C) [3].

## Analisis Sistem Pendinginan Absorpsi pada Intake Udara PLTGU
Muhammad Nasution Pangestu Departemen Teknik Mesin, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) e-mail: nasutionnp4@gmail.com
P
Siklus  penyerapan single  effect  water/lithium  bromide sebagai fluida kerja merupakan manifestasi paling sederhana dari  teknologi absorption  and  heat  pump .  Skema  siklus konfigurasi ini disajikan pada Gambar 2 dan skema perangkat disajikan pada Gambar 3. Komponen utama diberi label, dan titik  status  di  garis  penghubung  diberi  nomor  titik  status. Perangkat  terdiri  dari  dua  cangkang  silinder,  yang  masing- masing  menampung  dua  komponen  yang  beroperasi  pada tekanan  yang  hampir  sama.  Misalnya,  evaporator  dan absorber berada di cangkang yang sama. Meskipun aliran dari evaporator ke absorber memerlukan perbedaan tekanan, sifat geometri yang terbuka meminimalkan perbedaan ini [7]. Pada kondisi steady  state ,  laju  aliran  massa  ke  masing-masing komponen  harus  sama  dengan  nol.  Karena  diasumsikan bahwa  tidak  ada  reaksi  kimia  yang  terjadi  antara  air  dan litium bromida, laju aliran massa masing-masing jenis fluida ke dalam komponen apapun juga harus nol. Karena ada dua
jenis komponen fluida (yaitu, air dan litium bromida), hanya ada  dua  timbangan  massa  independen.  Sebagai  contoh, perhatikan  keseimbangan  massa  pada  desorber,  yang  dapat dituliskan pada keseluruhan massa sebagai:
𝑚 3 ̇ = 𝑚 4 ̇ + 𝑚 7 ̇ (6)
Keseimbangan  pada  litium  bromida,  dengan  asumsi  bahwa uap yang meninggalkan desorber memiliki kandungan garam (lithium bromide) nol, menghasilkan:
𝑚 3 ̇ 𝑥 3 = 𝑚 4 ̇ 𝑥 4 (7)
Keseimbangan massa air dapat diperoleh dengan mengurangkan  persamaan  6  dari  persamaan  7  untuk memperolehnya:
𝑚 3 ̇ (1 − 𝑥 3 ) = 𝑚 4 ̇ (1 − 𝑥 4 ) + 𝑚 7 ̇ (8)
Parameter aliran massa lain yang terkadang berguna adalah rasio sirkulasi larutan, f. Untuk titik status pada Gambar 2, f dapat dinyatakan sebagai:
𝑓 = 𝑚3̇ 𝑚7̇ = 𝑥4 𝑥3−𝑥4 (9)
Gambar 1. Air standard gas turbine cycle.
Gambar 2. Siklus skematik sistem single-effect water/lithium bromide absorption chiller.
Gambar  3.  Perangkat  skematik  sistem single-effect  water/lithium bromide absorption chiller.
Gambar 4. Absorption chiller single effect water/lithium bromide.
Gambar 5. Perencanaan sistem pendinginan absorpsi.
Gambar  6.  Siklus  skematik  perencanaan  sistem  pendinginan absorption chiller.
Nilai  f  adalah  nilai  tipikal  dan  berguna  ketika  berhadapan dengan  masalah  desain.  Keseimbangan  energi  pada evaporator dapat dituliskan dengan:
𝑄̇ 𝑒 = 𝑚̇ 10 ℎ 10 − 𝑚̇ 9 ℎ 9 (10)
untuk kondensor:
𝑄̇ 𝑐 = 𝑚̇ 7 ℎ 7 − 𝑚̇ 8 ℎ 8 (11)
Keseimbangan energi pada desorber dapat dituliskan:
𝑄̇ 𝑑 = 𝑚̇ 7 ℎ 7 + 𝑚̇ 4 ℎ 4 − 𝑚̇ 3 ℎ 3 (12)
dan demikian pula untuk absorber:
𝑄̇ 𝑎 = 𝑚̇ 10 ℎ 10 + 𝑚̇ 6 ℎ 6 − 𝑚̇ 1 ℎ 1 (13)
Keseimbangan energi pada sisi heating larutan penukar panas dapat dituliskan:
𝑄̇ ℎ𝑥−ℎ = 𝑚̇ 4 ℎ 4 − 𝑚̇ 5 ℎ 5 (14)
Pada sisi cooling larutan penukar panas dapat dituliskan:
𝑄̇ ℎ𝑥−𝑐 = 𝑚̇ 3 ℎ 3 − 𝑚̇ 2 ℎ 2 (15)
Dimana 𝑄̇ ℎ𝑥−ℎ = 𝑄̇ ℎ𝑥−𝑐 . Keseimbangan energi pada pompa dapat ditulis dengan cara yang sama seperti:
𝑊̇ 𝑝 = 𝑚̇ 2 ℎ 2 − 𝑚̇ 1 ℎ 1 (16)
Setelah  perpindahan  panas  di  masing-masing  komponen ditentukan, COP untuk pendinginan dapat dihitung:
𝐶𝑂𝑃 = 𝑄̇𝑒
𝑄̇𝑑+𝑊̇𝑝 (17)
Penelitian “Energetic  analysis  of  single  stage  lithium bromide  water  absorption  refrigeration  system” yang dilakukan oleh Haresh A. Patel, L.N. Patel, Darshan Jani, dan Amit Christian [8] adalah tentang analisis energi secara detail pada absorption  chiller dengan  kapasitas  pendinginan sebesar  140  kW.  Analisis  dilakukan  menggunakan  bantuan software MATLAB. Hasil menunjukkan rata-rata peningkatan  nilai  COP  seiring  dengan  naiknya  temperatur generator  pada  setiap  variasi  temperature  condenser  dan menunjukkan rata-rata penurunan nilai COP seiring dengan naiknya temperatur condenser pada setiap variasi temperature generator.
Penelitian tentang “Compressor intake-air cooling in gas turbine  plants” yang  dilakukan  oleh  Kakaras  et  al  [9] menyajikan  simulasi  komputer  tentang  integrasi  inovatif teknologi untuk mengurangi temperatur udara masuk turbin gas. Keuntungan besar dari jenis pendingin ini adalah bahwa udara  masuk  dapat  didinginkan  hingga  temperatur  tertentu dengan  berbagai  variasi  temperatur  udara  sekitar.  Oleh karena  itu,  keluaran  daya  dari  pembangkit  turbin  gas  dapat tetap  konstan,  terlepas  dari  kondisi  udara  sekitar.  Chiller
Gambar 7. Pengaruh temperatur inlet flue gas terhadap laju panas pada komponen pendinginan absorpsi.
Gambar 8. Pengaruh-pengaruh temperatur inlet lue gas terhadap rasio sirkulasi fluida kerja sistem pendinginan absorpsi.
Gambar 1. Pengaruh pengaruh temperatur inlet flue gas terhadap nilai COP sistem pendinginan absorpsi.
Gambar  10.  Pengaruh  temperatur  outlet  kondensor  terhadap  rasio sirkulasi fluida kerja sistem pendinginan absorpsi.
Gambar 11. Pengaruh temperatur outlet kondensor terhadap nilai COP sistem pendinginan absorpsi.
absorpsi  yan g  disimulasikan  pada  penelitian  ini menggunakan  larutan  Li-Br  dengan  konsentrasi  larutan densitas rendah 59% dan konsentrasi larutan densitas tinggi 64%.  Chiller  beroperasi  antara  tekanan  tinggi  0,1  bar  dan tekanan  rendah  8  mbar  dan  COP-nya  0,77.  Simulasi menunjukkan bahwa ada peningkatan yang cukup besar pada keluaran  daya  dari  pembangkit  listrik,  sedangkan  efisiensi terpengaruh secara merugikan.
Penelitian  ini  bertujuan  untuk  melakukan  analisis  secara termodinamika sistem pendinginan absorption chiller dengan
binary  w orking  fluid  single  effect  water/lithium  bromide . Analisis  sistem  disesuaikan  pada  Gambar  4.  Sumber  panas yang digunakan pada sistem pendinginan absorption chiller berupa  gas  buang  dari Heat  Recovery  Steam  Generator (HRSG)  pada  Pembangkit  Listrik  Tenaga  Gas  dan  Uap (PLTGU) ditunjukkan pada Gambar 5. Gas buang dari HRSG PLTGU memiliki temperatur yang cukup tinggi sekitar 107 ° C dengan laju aliran massa sekitar 415 kg/s. Gas buang dari HRSG PLTGU digunakan untuk memanaskan generator pada sistem  pendinginan absorption  chiller untuk  menguapkan refrigeran dan memisahkannya dari absorber.

## II. METODE PENELITIAN
Pada  penelitian  ini  tahapan  yang  dilakukan  oleh  peneliti adalah sebagai berikut.

## A. Studi Kasus
Pada  penelitian  tugas  akhir  ini,  karakteristik  dari  fluida kerja  pada  pendinginan absorption  chiller  single  effect water/lithium  bromide  system menyesuaikan  data  pada Sofware Solver yang dipakai. Selain itu, pemanfaatan waste heat juga  harus  disesuaikan  dengan  kebutuhan  sistem pendinginan  yang  ada  sehingga  tidak  mengganggu existing system pada HRSG. Pada penelitian ini, subjek yang dipakai adalah PLTGU Blok 2 IP UP Grati POMU.
Gambar 12. Perkiraan penambahan daya net turbin gas pada tiap skema beban operasi.
Gambar 13. Perkiraan penambahan laju bahan bakar pada tiap skema beban operasi.
Gambar  14.  Perkiraan  peningkatan  efisiensi  sistem  PLTG  pada  tiap skema beban operasi.
224 MW 323 MW 383 MW 480 MW Sebelum Pendinginan 68192,16103641,49125879,69156832,56 Setelah Pendinginan 74998,34112015,54135258,25167414,08 60000 80000 100000 120000 140000 160000 180000 N et P o we r Tur bi n G as ( kW ) Skema Beban Operasi TURBIN GAS Sebelum Pendinginan Setelah Pendinginan 7,552 7,561
9,244
10,124 8,223 8,192 9,719 10,715 7 8 9 10 11 224 MW 323 MW 383 MW 480 MW La ju A lir an M as sa B ah an B ak ar ( kg /s) Skema Beban Operasi BAHAN BAKAR Sebelum Pendinginan Setelah Pendinginan 224 MW 323 MW 383 MW 480 MW Sebelum Pendinginan 29,89 38,653 38,703 41,172 Setelah Pendinginan 30,615 39,081 39,157 41,58 29 31 33 35 37 39 41 43 Ef isi ens i S ist em Tur bi n Gas [ % ]

## EFISIENSI SISTEM
Sebelum Pendinginan
Setelah Pendinginan
Tabel 1. Hasil analisis tiap keadaan pada perencanaan sistem pendinginan absorpsi State P (kPa) T (°C) m (kg/s) x (%) h (kJ/kg) 1 0,8726 35 13,56 55,7 49,03 2 9,59 35 13,56 55,7 49,03 3 9,59 67,66 13,56 55,7 123,8 4 9,59 107 11,29 66,91 185,8 5 9,59 60,95 11,29 66,91 98,62 6 0,8726 60,95 11,29 66,91 98,62 7 9,59 107 2,271 0 2649 8 9,59 45 2,271 0 167,5 9 0,8726 5 2,271 0 167,5 10 0,8726 5 2,271 0 2510 11 100,8 107 415,8 12 100,8 89,94 415,8 13 101,3 35,27 416,7 14 101,3 39,14 416,7 15 101,3 32 416,7 16 101,3 35,27 416,7 17 9,59 12 251,9 18 0,8726 7,005 251,9 19 101,3 33 409,5 20 101,3 22,35 409,5 Tabel 2. Hasil analisis kesetimbangan energi pada perencanaan sistem pendinginan absorpsi Equipment Power, Heat & Cooling Load Unit Desorber 7166 kW Absorber 6735 kW Kondenser 5705 kW Evaporator 5272 kW SHX 906,5 kW Sol. Pump 0,074 kW

## B. Pengumpulan dan Pengolahan Data
Pengumpulan data diperoleh dari berbagai buku, jurnal dan penelitian tentang absorption chiller single effect water/lithium bromide system yang sudah pernah dilakukan sebelumnya  baik  dalam  negeri  maupun  luar  negeri.  Dari pengumpulan  data  tersebut  diperoleh  karakteristik  dari  tiap equipment pada absorption chiller single effect water/lithium bromide system pada umumnya. Selain itu, data berupa laju panas buang dari turbin gas yang masuk ke HRSG dan debit udara lingkungan yang melalui sistem juga diperlukan untuk dapat mengetahui kebutuhan pendinginan.

## C. Pemodelan Sistem Pendinginan Absorpsi dengan Software Solver dan Analisis Termodinamika
Tahapan  ini  dimulai  dengan  perancangan  sistem pendinginan absorption  chiller menggunakan  EES  dengan beberapa referensi desain single effect water/lithium bromide system yang sudah ada sebelumnya. Kemudian dilakukan uji coba (trial-error) untuk  mendapatkan  hasil  yang  tepat (konvergen)  sesuai  dengan  batasan  yang  ada.  Hasil  dari analisis ini akan dijadikan base case yang selanjutnya akan dilakukan beberapa variasi.

## D. Pemodelan Sistem Pembangkit Listrik Tenaga Gas

## (PLTG) dengan Ccle Tempo
Tahapan  ini  dimulai  dengan  perancangan  sistem pembangkit  listrik  tenaga  gas  menggunakan Cycle  Tempo. Perancangan sistem dibuat untuk mengetahui efek temperatur udara lingkungan terhadap kerja sistem berupa hasil simulasi. Hasil  simulasi  yang  didapatkan  selanjutnya  akan  diolah dalam  bentuk  tabel  dan  grafik  untuk  mengetahui  efek pendinginan  udara  lingkungan  pada intake udara  sistem PLTG terhadap kerja sistem PLTG.
E. Variasi Temperatur Flue Gas, Kondenser, dan Skema Beban Operasi PLTG
Selanjutnya  dilakukan variasi pada temperatur kondenser dan  temperatur flue  gas .  Variasi  ini  dilakukan  untuk
mengetahui  performa  dari  sistem  pendinginan  akibat  2 variabel  tersebut.  Kemudian  pada  sistem  PLTG,  dilakukan variasi  skema  beban  operasi  untuk  mengetahui  efek  sistem turbin gas terhadap pendinginan yang telah dirancang.

## F. Analisis dan Pengolahan Data Hasil Simulasi
Setelah didapatkan hasil simulasi dari Software Solver dan Cycle ,  hasil  tersebut  kemudian  diolah  dalam  bentuk  tabel maupun  grafik.  Langkah  selanjutnya  adalah  mengambil kesimpulan  mengenai  variasi  temperatur  udara  lingkungan dan  temperatur  desorber  terhadap  performa  pendinginan absorption chiller single effect water/lithium bromide system pada intake udara  PLTGU  yang  telah  dibuat.  Dari  hasil tersebut  kemudian  disesuaikan  dengan  data equipment absorption  chiller yang  sudah  ada  dipasaran  untuk penerapannya pada intake udara PLTGU.

## G. Kesimpulan dan Saran
Hasil  dari  analisis  akan  disajikan  dalam  sebuah  laporan yang  disusun  secara  sistematis  dan  sesuai  dengan  laporan tugas akhir pada umumnya.

## III. HASIL PENELITIAN DAN PEMBAHASAN
Parameter  perencanaan  sistem  pendinginan absorption chiller didasarkan atas beberapa komponen. Pada penelitian ini, parameter yang ditetapkan adalah temperatur dan tekanan dimana equipment pada absorption  chiller dianggap  tetap. Diagram  sistem  perencanaan  ditunjukkan  pada  Gambar  6 berikut.

## A. Analisis Sistem Pendinginan Absorpsi
Tabel  1  menyajikan  hasil  analisis  pada  tiap  keadaan  di sistem  pendinginan  sesuai  Gambar  6.  Kemudian  dari  hasil analisis yang diperoleh, didapatkan laju panas dan kerja yang dihasilkan pada tiap equipment sistem pendinginan absorpsi yang disajikan pada Tabel 2.
Dari  hasil  analisis  dengan  bantuan software  solver didapatkan nilai COP pada perencanaan sistem pendinginan absorpsi sebesar 0,7357.

## B. Pemilihan Equipment Pendinginan Absorpsi
Setelah dilakukan analisis secara termodinamika pada tiap komponen , kemudian disesuaikan dengan katalog pendinginan absorpsi yang sudah ada dan terjual dipasaran. Absorption  chiller yang  dipilih  adalah  Kalt  tipe  CHP150. Spesifikasi absorption  chiller Kalt  tipe  CHP150  disajikan pada Tabel 3.
C. Efek Variasi Temperatur Flue Gas dan Kondenser pada Sistem Pendinginan
Grafik dari hasil variasi temperatur flue gas dan temperatur outlet condenser pada sistem pendinginan absorpsi disajikan pada Gambar 7 hingga Gambar 11.
Gambar 7 menunjukkan pengaruh temperatur inlet flue gas yang masuk ke desorber terhadap laju panas pada komponen sistem  pendinginan  absorpsi.  Hasil  menunjukkan  kenaikan penurunan  laju  panas  pada  desorber  dan  absorber  seiring dengan  meningkatnya  temperature  inlet flue  gas dengan temperatur  outlet  condenser  konstan.  Penurunan  yang  pada absorber  terlihat  lebih  signifikan  dibandingkan  pada desorber.  Kemudian  Gambar  8  menunjukkan  pengaruh temperatur  inlet flue  gas yang  masuk  ke  desorber  terhadap
Tabel 3. Spesifikasi peralatan sistem pendinginan yang dipakai Model Unit CHP150 Cooling Capacity USRT 1500 kW 5272 Chilled Water Temperature In °C 12 Out °C 7 Flow Rate m 3 /h 907 Pressure Drop kPa 10,2 Cooling Water Temperature In °C 32 Out °C 37,5 Flow Rate m 3 /h 1500 Pressure Drop kPa 4,8 Exhaust Gas Exhaust Gas Volume kg/s 13,18 Temperature °C 450 Power Source Absorbent Pump kW 7,5 Electricity V;Hz 400;50
rasio sirkulasi fluida kerja sistem pendinginan absorpsi. Hasil menunjukkan  penurunan  yang  cukup  signifikan  seiring dengan  meningkatnya  temperature  inlet flue  gas dengan temperatur  outlet  condenser  konstan . Selanjutnya  pada Gambar 9 menunjukkan pengaruh pengaruh temperatur inlet flue gas yang masuk ke desorber terhadap nilai COP sistem pendinginan  absorpsi.  Hasil  menunjukkan  kenaikan  pada nilai COP seiring dengan meningkatnya temperatur inlet flue gas dengan  temperatur  outlet  condenser  konstan.  Pada temperatur  outlet  condenser  35 ° C,  terlihat  tidak  terjadi kenaikan  nilai  COP  yang  signifikan.  Sedangkan  pada temperatur outlet condenser tinggi pada nilai 45 ° C, kenaikan nilai COP terlihat cukup signifikan dengan rata-rata kenaikan sebesar 0,16%.
Gambar  10  menunjukkan  pengaruh  temperatur  outlet kondensor  terhadap  rasio  sirkulasi  fluida  kerja  sistem pendinginan  absorpsi.  Hasil  menunjukkan  penurunan  yang cukup  signifikan  seiring  dengan  meningkatnya  temperatur outlet  kondensor dengan  temperatur  inlet flue  gas konstan. Pada  temperatur  inlet flue  gas 101  °C, trendline rasio sirkulasi  fluida  menunjukkan  kenaikan  secara  signifikan dengan rata-rata kenaikan sebesar 18,82%. Pada temperatur inlet flue  gas 105  °C, trendline rasio  sirkulasi  fluida menunjukkan kenaikan yang lebih signifikan dengan rata-rata kenaikan  sebesar  21,62%.  Sedangkan  pada  temperatur  inlet flue gas 110 °C, trendline rasio sirkulasi fluida menunjukkan kenaikan  yang  paling  signifikan  dengan  rata-rata  kenaikan sebesar  25,67%.  Gambar  11  menunjukkan  pengaruh temperatur  outlet  kondensor  terhadap  nilai  COP  sistem pendinginan  absorpsi.  Hasil  menunjukkan  penurunan  yang cukup  signifikan  seiring  dengan  meningkatnya  temperatur outlet  kondensor dengan  temperatur  inlet flue  gas konstan. Pada  temperatur  inlet flue  gas 101  °C, trendline nilai  COP menunjukkan  penurunan  yang  signifikan  dengan  rata-rata penurunan sebesar 1,94%. Pada temperatur inlet flue gas 105 °C, trendline nilai COP menunjukkan penurunan yang lebih signifikan  dengan  rata-rata  penurunan  sebesar  2,1%. Sedangkan pada temperatur inlet flue gas 109 °C, trendline nilai  COP  menunjukkan  penurunan yang  paaling  signifikan dengan rata-rata penurunan sebesar 2,41%.

## D. Efek Pendinginan Intake Udara terhadap Sistem Turbin Gas
Setelah  diterapkan  pendinginan intake udara  pada  sistem pembangkit listrik tenaga gas, hasil simulasi pada cycle tempo menunjukkan  beberapa  perubahan  pada  tiap  1unit  blok  2 PLTGU IP UP Grati POMU dengan skema operasi PLTGU 3-3-1.
Gambar  12  menunjukkan  peningkatan  daya  net  turbin gas  setelah  proses  pendinginan  udara.  Hasil  menunjukkan rata-rata  kenaikan  daya  net  turbin  gas  pada  tiap  beban operasi.  Ketika  kerja  kompresor  tetap,  maka  daya  net  yang dihasilkan setelah pendinginan akan naik. Hal ini disebabkan karena  massa  udara  yang  dibawa  kompresor  meningkat disebabkan  peningkatan  densitas  udara  sehingga  daya  net turbin yang dihasilkan juga semakin besar. Pada beban 224 MW,  daya  net  turbin  gas  setelah  pendinginan  naik  sebesar 9,98%. Beban 323 MW memiliki kenaikan yang lebih rendah dari beban 224 MW yaitu sebesar 8,08%. Untuk beban 383 MW  dan  480  MW,  nilai  kenaikan  masing-masing  sebesar 7,45% dan 6,75%. Gambar 13 menunjukkan peningkatan laju
aliran massa bahan bakar yang dibutuhkan sistem turbin gas setelah  proses  pendinginan  udara.  Hasil  menunjukkan  rata- rata penambahan bahan bakar pada tiap beban operasi. Hal ini disebabkan karena pembakaran yang terjadi pada combustion chamber meningkat  akibat  penambahan  laju  aliran  massa udara  sehingga  kebutuhan  bahan  bakar  untuk  proses pembakaran  juga  ikut  meningkat.  Pada  beban  224  MW, kebutuhan  bahan  bakar  setelah  pendinginan  naik  sebesar 8,89%. Beban 323 MW memiliki kenaikan yang lebih rendah dari beban 224 MW yaitu sebesar 8,35%. Untuk beban 383 MW  dan  480  MW,  nilai  kenaikan  masing-masing  sebesar 5,14%  dan  5,84%.  Gambar  14  menunjukkan  peningkatan efisiensi  sistem  turbin  gas.  Hasil  menunjukkan  rata-rata terjadi  kenaikan  efisiensi  sistem  pada  tiap  beban  operasi setelah  proses  pendinginan.  Pada  beban  224  MW,  efisiensi sistem turbin gas setelah pendinginan naik sebesar 2,43% dari sebelum  pendinginan.  Beban  323  MW  memiliki  kenaikan yang lebih rendah dari beban 224 MW yaitu sebesar 1,11%. Untuk beban 383 MW dan 480 MW, nilai kenaikan masing- masing sebesar 1,17% dan 0,99%.

## IV. KESIMPULAN
Berdasarkan hasil peneliitan dan pembahasan dapat ditarik kesimpulan bahwa sistem pendinginan intake udara PLTGU memanfaatkan waste heat HRSG pada PLTGU UP IP Grati POMU menggunakan sistem sistem single effect water/lithium  bromide. Komponen  pendinginan  absorpsi yang  dipilih  adalah  Kalt  CHP150  dengan  kapasitas pendinginan  sebesar  5272  kW.  Nilai  COP  yang  dihasilkan dari  sistem  pendinginan  sebesar  0,7357.  Semakin  tinggi temperatur  inlet flue  gas dan  semakin  rendah  temperatur outlet kondensor menghasilkan performa sistem pendinginan yang  lebih  optimal.  Pendinginan intake udara  PLTGU menyebabkan  penambahan  bahan  bakar  pada  tiap  skema beban  operasi  dengan  nilai  rata-rata  penambahan  sebesar 7,05%. Daya net yang dihasilkan turbin gas naik dengan rata- rata kenaikan sebesar 8,07%. Efisiensi sistem turbin gas juga meningkat dengan rata-rata peningkatan sebesar 1,43%.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Peneliti mengucapkan terima kasih pada Institut Teknologi Surabaya  yang  telah  memberikan  kesempatan  untuk menyelesaikan penelitian ini.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  M.  R.  Majdi  Yazdi,  F.  Ommi,  M.  A.  Ehyaei,  and  M.  A.  Rosen, “Comparison  of  gas  turbine  inlet  air  cooling  systems  for  several climates  in  Iran  using  energy,  exergy,  economic,  and  environmental (4E) analyses,” Energy Convers. Manag. , vol. 216, no. May, p. 112944, 2020, doi: 10.1016/j.enconman.2020.112944.
[2]  A.  De  Sa  and  S.  Al  Zubaidy,  “Gas  turbine  performance  at  varying ambient temperature,” Appl. Therm. Eng. , vol. 31, no. 14–15, pp. 2735– 2739, 2011, doi: 10.1016/j.applthermaleng.2011.04.045.
[3]  T. Ruseno, "Analisis Performance dan  Effisiensi Thermal Turbin gas Untuk Pembangkit Tenaga Listrik," Indonesia Power , Jakarta, 2013.
[4]  B. Le Lostec, N. Galanis, and J. Millette, “Simulation of an ammonia- water absorption chiller,” Renew. Energy , vol. 60, pp. 269–283, 2013, doi: 10.1016/j.renene.2013.05.027.
[5]  S.  T.  Kadam et  al. ,  “Investigation  of  binary,  ternary  and  quaternary mixtures  across  solution  heat  exchanger  used  in  absorption refrigeration and process modifications to improve cycle performance,” Energy , vol. 198, p. 117254, 2020, doi: 10.1016/j.energy.2020.117254.
[6] D . C. Larson, C. B. Weinberger, A. Lawley, D. H. Thomas, and T. W.
Moore, "Fundamentals of engineering energy," Journal of Engineering Education, vol. 83, no. 4, 1994, doi: 10.1002/j.2168- 98301994.tb00126.
[7]  K.  E.  Herold,  R.  Radermacher,  and  S.  A.  Klein, Absorption  Chillers and Heat Pumps , 2nd ed. CRC Press Inc, 2016, doi: 10.1201/b19625.
[8]  H. A. Patel, L. N. Patel, D. Jani, and A. Christian, “Energetic Analysis of  Single  Stage  Lithium  Bromide  Water  Absorption  Refrigeration
System,”  in 2016  International  Conference  on  Innovations  in Automation and Mechatronics Engineering (ICIAME 2016) , India, vol. 23, pp. 488–495, 2016, doi: 10.1016/j.protcy.2016.03.054.
[9]  E.  Kakaras,  A.  Doukelis,  and  S.  Karellas,  “Compressor  intake-air cooling in gas turbine plants,” Energy , vol. 29, no. 12-15 SPEC. ISS., pp. 2347–2358, 2004, doi: 10.1016/j.energy.2004.03.043.