## Vol: 3 No. 1 Maret 2014

## ANALISIS PENGARUH AKIBAT KORONA TERHADAP RUGI-RUGI DAYA SALURAN UDARA TEGANGAN TINGGI 150 kV
(G.I. Lubuk Alung – G.I. P.I.P. – G.I. Pauh Limo)

## Novi Kurniasih dan Dewi Purnama Sari
Program Studi S2 Teknik Elektro, Fakultas Teknik Universitas Andalas
Abstrak— Pada saluran udara tegangan tinggi 150 kV, masalah korona merupakan suatu masalah yang sudah  harus  diperhitungkan.  Korona  ditandai  dengan  timbulnya  cahaya  yang  berwarna  violet  muda  di sekitar permukaan kawat penghantar yang disertai dengan suara mendesis dan berbau ozone. Fenomena korona  ini  menyebabkan  adanya  rugi-rugi  daya  pada  saluran  transmisi.  Rugi-rugi  daya  akibat  korona tersebut  dapat  dipengaruhi  oleh:  luas  penampang  kawat  penghantar,  jarak  antara  kawat  penghantar, keadaan permukaan kawat penghantar dan kondisi cuaca. Untuk mereduksi rugi-rugi daya akibat korona, dapat  dilakukan  dengan  memperbesar  jarak  antara  kawat  penghantar,  memperbesar  luas  penampang kawat  penghantar  dan  transposisi  jaringan  transmisi.  Jadi  dengan  mengetahui  adanya  rugi-rugi  daya korona tersebut, dapat diperoleh berapa persentase rugi-rugi daya akibat korona yang terjadi pada saluran dari    G.I. Lubuk Alung - G.I. P.I.P. - G.I. Pauh Limo. Berdasarkan hasil perhitungan per bulan, saluran dari    G.I.  Lubuk  Alung  -  G.I.  P.I.P.  menghasilkan  rugi-rugi  daya  korona  sebesar  21877,0200  kW (2,9389 %). Pada saluran antara G.I. Pauh Limo - G.I. P.I.P. menghasilkan rugi-rugi daya korona sebesar 45146,2680  kW  (5,0059  %) sedangkan  saluran  dari  G.I.  Pauh  Limo  -  G.I.  Lubuk  Alung  menghasilkan rugi-rugi daya korona sebesar 67023,2880 kW (4,0712 %).
Kata Kunci:Saluran udara  tegangan  tinggi  150 kV,  Korona,  Kawat  penghantar,  Rugi-rugi  daya,  Gardu Induk
Abstract — At high voltage overhead lines 150 kV, problem of corona represent a problem which have to be reckoned. Corona marked with incidence of light which is young violet chromatic around surface of conductor strand accompanied by ear fizz and smell ozone. This corona phenomenon cause the existence of  power  loss  at  transmission  line.  Lossy  of  power  effect  of  the  corona  can  influence  by:  wide  of penampang  of  conductor  strand,  distance  between  conductor  strand,  condition  of  surface  of  conductor strand and wheater condition. To reduce power loss effect of corona, can be done by enlarging distance between conductor strand, enlarging wide of penampang of conductor strand and transposisi transmission network.  Become  given  the  existence  of  corona  power  loss,  can  be  obtained  by  how  much  lossy percentage of power effect of corona that happened at lines of G.I. Lubuk Alung - G.I. P.I.P - G.I. Pauh Limo. Pursuant to result of calculation per month, lines of G.I. Lubuk Alung - G.I. P.I.P. yielding corona power loss equal to 21877,0200 kW (2,9389 %). At lines between G.I. Pauh Limo - G.I. P.I.P. yielding corona power loss equal to 45146,2680 kW (5,0059 %) while lines of G.I. Pauh Limo - G.I. Lubuk Alung yield corona power loss equal to 67023,2880 kW (4,0712 %).
Keywords:  150 kV High Voltage Transmission, Corona, Conductor Wire, Power Losses, Substation

## I. PENDAHULUAN
Pada  saluran  transmisi  udara  tegangan tinggi,  masalah  korona  merupakan  masalah yang  makin  menonjol  dan  sudah  harus diperhitungkan. Pentingnya masalah korona ini disebabkan  karena  untuk  saluran  transmisi udara  di  atas  100  kV,  gejala  korona  sudah mulai  serius [1][7] .  Korona  dapat  didefinisikan
sebagai  suatu  peristiwa  pelepasan  muatan listrik  (elektron)  yang  diemisikan  dari permukaan  sebuah  kawat  penghantar  atau konduktor,  yang  disebabkan  karena  besarnya kuat  medan  atau  gradien  tegangan  pada permukaan  kawat  penghantar  melebihi  dari kuat  medan  tembus  udara [1][8] .  Korona  mulai muncul  pada  harga  tegangan  sistem  tertentu dan  akan  menjadi  semakin  kuat  jika  tegangan

## Vol: 3 No. 1 Maret 2014
sistem dinaikkan.
Adanya  fenomena  korona  ini  dapat menyebabkan  terjadinya  rugi-rugi  daya  pada saluran  transmisi  tegangan  tinggi  dan gangguan  pada  sistem  komunikasi  karena interferensi  seperti  sinyal  berisik  pada  radio dan  juga  gangguan  gambar  pada  pesawat penerima  televisi [1][6][15][16][17] .  Untuk  lebih jelasnya,  dalam  penelitian  ini  hanya  dibahas mengenai  rugi-rugi  daya  akibat  peristiwa korona  pada  saluran  udara  tegangan  tinggi (SUTT)  150  kV  di  antara  tiga  Gardu  Induk yaitu  Gardu  Induk  Lubuk  Alung  ke  Gardu Induk  P.I.P.  sampai  ke  Gardu  Induk  Pauh Limo.
Beberapa faktor yang
dapat mempengaruhi  rugi-rugi  daya  akibat  korona (P k )  pada  saluran  transmisi,  yakni [1][12][15] : pertama,  luas  penampang  kawat  penghantar (A).  Besar  atau  kecilnya  luas  penampang kawat  penghantar  berhubungan  dengan  radius penampang  kawat  penghantar  (r)  tersebut sehingga dapat memberikan pengaruh terhadap besar kecilnya rugi-rugi daya akibat korona ini. Kedua,  jarak  antara  kawat  penghantar  (D). Semakin  kecil  jarak  antara  kawat  penghantar maka  menghasilkan  rugi-rugi  daya  korona yang semakin besar. Agar rugi-rugi daya akibat korona  dapat  direduksi  maka  sebaiknya  jarak antara  kawat  penghantar  diperbesar  dimana perbesaran  jarak  antara  kawat  penghantar tersebut  harus  disesuaikan  dengan  jarak-jarak aman ( clearance ). Ketiga, keadaan permukaan kawat penghantar. Terjadinya peristiwa korona ditandai dengan adanya cahaya yang berwarna violet  muda  di  permukaan  kawat  penghantar, mengeluarkan  suara  mendesis  dan  berbau ozone.  Cahaya  akan  semakin  jelas  jika permukaan  kawat  penghantar  dalam  keadaan kasar,  runcing  atau  kotor.  Semakin  terangnya cahaya  maka  rugi-rugi  daya  pada  saluran transmisi  yang  ditimbulkan  akibat  korona  ini semakin  besar.  Keempat,  kondisi  cuaca. Kondisi  cuaca  ditentukan  oleh  tekanan  udara (b)  dan  temperatur  sekeliling  (T).  Naik turunnya  tekanan  udara  dan  temperatur  ini dapat  mempengaruhi  besar  kecilnya  harga kerapatan udara relatif (  ) sehingga berpengaruh terhadap rugi-rugi daya korona.
Penelitian ini bertujuan untuk menganalisis  berapa  besarnya  pengaruh rugi-rugi  daya  dan  rugi-rugi  energi  yang ditimbulkan  akibat  adanya  peristiwa  korona
pada  saluran  udara  tegangan  tinggi  (SUTT) 150  kV  dari  Gardu  Induk  Lubuk  Alung  ke Gardu  Induk  P.I.P.  sampai  ke  Gardu  Induk Pauh Limo.

## II. TINJAUAN PUSTAKA
Korona merupakan salah satu dari gejala tegangan  tinggi.  Korona  dapat  didefinisikan sebagai  suatu  peristiwa  pelepasan  muatan listrik  (elektron)  yang  diemisikan  dari permukaan  sebuah  kawat  penghantar  atau konduktor,  yang  disebabkan  karena  besarnya kuat  medan  atau  gradien  tegangan  pada permukaan  kawat  penghantar  tersebut [1][8] .
Korona  terjadi  jika  pada  daerah  di  sekitar kawat  penghantar  atau  konduktor  tegangan tinggi,  kuat  medannya  lebih  tinggi  dari  kuat medan  tembus  udara  sehingga  akan  terjadi pelepasan muatan listrik ke udara. Pada saluran transmisi  untuk  harga  tegangan  sistem  di  atas 100  kV,  masalah  korona  sudah  mulai  muncul (serius)  dan  akan  menjadi  semakin  kuat  jika tegangan  sistem  dinaikkan [2] .  Umumnya korona  terjadi  pada  saluran  udara  tegangan tinggi  dan  tegangan  ekstra  tinggi  dimana terdapat perbedaan tegangan antara masing-masing  phasa  dan  juga  antara  phasa dengan tanah.
Gambar  1. Peristiwa  Korona  Pada  Saluran Udara Tegangan Tinggi [4]
Pada  tegangan  tinggi  dan  tegangan ekstra  tinggi,  korona  terjadi  pada  setengah perioda  gelombang  tegangan  positif  dan negatif [13] .  Dari  bukti-bukti  eksperimen  yang dilakukan  bahwa  korona  AC  selalu  dimulai pada  siklus  negatif.  Umumnya  korona  pada setengah  siklus  negatif ini terjadi  pada  daerah yang  kuat  medannya  tinggi  karena  kondisi permukaan konduktor tidak beraturan, misalnya  akibat  adanya  partikel-partikel  kecil yang  menempel  pada  permukaan  konduktor

## Vol: 3 No. 1 Maret 2014
tersebut.  Apabila  korona  pada  setengah  siklus negatif  terjadi  pada  suatu  tempat  berupa  titik tunggal  maka  arus  pelepasan  terdiri  atas sejumlah pulsa-pulsa pendek yang terkonsentrasi pada puncak dari tegangan yang digunakan.  Pulsa-pulsa  ini  akan  meningkat jumlahnya  dengan  meningkatnya  tegangan disertai suara mendesis yang ditunjukkan oleh frekuensi  yang  tinggi  dan  memancarkan  sinar violet.
Permulaan  dari  korona  pada  setengah siklus  positif  tergantung  dari  beberapa  faktor. Apabila  korona  pada  setengah  siklus  positif terjadi  pada  suatu  tempat  berupa  titik  tunggal maka arus pelepasan biasanya terdiri atas satu pulsa  per  setengah  siklus.  Magnitudo  dari pulsa  ini  mempunyai  ketinggian  seribu  kali dari  pulsa-pulsa  negatif  dan  magnitudo  ini akan naik seiring dengan naiknya tegangan.
Proses  ionisasi  dimulai  selama  setengah siklus  negatif  karena  adanya  elektron-elektron bebas  di  atmosphir.  Elektron  bebas  selalu terdapat  di  udara  sebagai  akibat  adanya  sinar ultra  violet,  radiasi  sinar  kosmis  atau  radiasi radioaktif  alam.  Dengan  naiknya  kuat  medan, elektron-elektron  bebas  ini  akan  mendapatkan energi  yang  cukup  untuk  mengionisasikan atom-atom  netral  dan  membentuk  banjiran elektron di dalam daerah yang kuat medannya tinggi.  Banjiran  elektron  ini  muncul  sebagai pulsa  arus.  Karena  adanya  medan  listrik, ion-ion  positif  akan  tertarik  mendekati konduktor sedangkan elektron-elektron bergerak  meninggalkan  konduktor  secara radial.
Sifat  pergerakan  dari  ion  positif  dan elektron  berbeda,  dimana  elektron-elektron dapat bergerak dengan cepat sedangkan ion-ion positif  relatif  tidak  dapat  bergerak  selama setengah  siklus.  Pada  suatu  jarak  tertentu  dari konduktor,  medan  listrik  menjadi  lemah dengan  kata  lain  apabila  harga  sesaat  dari tegangan  yang  digunakan  mendekati  nol. Elektron-elektron  dapat  bergabung  dengan atom-atom  oksigen  yang  elektro  positif sehingga  menjadi  relatif  tidak  dapat  bergerak. Penggabungan  ini  cukup  lemah  sehingga elektron-elektron  tersebut  dapat  mudah terlepas  kembali  menjadi  elektron-elektron bebas dengan bertambah kuatnya medan listrik. Penggabungan  dapat  juga  terjadi  di  dalam daerah  yang  kuat  medannya  tinggi  apabila kecepatan  elektron  akibat  tumbukan  sangat
lemah.
Pada  akhir  setengah  siklus  negatif, muatan-muatan negatif akan berada pada jarak yang  agak  jauh  dari  konduktor  sedangkan muatan  positif  berada  di  dekat  permukaan konduktor.  Apabila  konduktor  menjadi  positif maka  muatan  positif  akan  bergerak  dengan lambat  ke  arah  luar  menjauhi  koduktor sedangkan  muatan  negatif  akan  bergerak mendekati  konduktor  dengan  kecepatan  yang lebih tinggi. Kuat medan yang terjadi di antara muatan  positif  dan  muatan  negatif  akan meningkat  sampai  suatu  saat  dimana  korona mulai terjadi [1] .
Dalam  menganalisis  pengaruh  akibat korona  terhadap  rugi-rugi  daya  saluran  udara tegangan tinggi maka diperlukan [2][3][12] : 1. Kerapatan udara relatif [6]
T b    273 92 . 3 
(1)
dimana :
 =  kerapatan udara relatif b  =  tekanan udara (cmHg)
T  =  temperatur sekeliling (°C)
Harga kerapatan udara relatif ini dipengaruhi  oleh  tekanan  udara  dan temperatur sekeliling.
2. Gradien tegangan pada permukaan konduktor saluran transmisi
2 max 0 0 g g eff  (2)
dimana :
eff g 0 =  gradien  tegangan  tembus udara efektif (kV/cm)
max 0 g =  gradien  tegangan  tembus
udara maksimum (kV/cm) Pada keadaan
standar ( Standard Temperature  Pressure )  dimana  tekanan udara  760  mmHg  dan  temperatur  25°C, besar  gradien  tegangan  tembus  udara maksimum adalah 30 kV/cm [2] .
Ada  beberapa  sebab  yang  mempengaruhi besar  kecilnya  kuat  medan  atau  gradien tegangan pada permukaan kawat penghantar yaitu:
 Diameter kawat penghantar

## Vol: 3 No. 1 Maret 2014
 Jarak  antara  kawat  penghantar  (kawat phasa)
 Jumlah kawat penghantar per phasa
 Tinggi kawat penghantar dari permukaan tanah
 Adanya  partikel-partikel  kecil  yang menempel  pada  permukaan  kawat penghantar
 Kondisi cuaca.
Pada  saluran  transmisi  dengan  konfigurasi kawat  mendatar,  gradien  tegangan  pada permukaan  phasa  tengah  lebih  tinggi  dari pada  gradien  tegangan  pada  phasa  luar, sehingga koronanya juga lebih menonjol [1] .
3. Tegangan Korona Tegangan  yang  terjadi  sebagai  akibat  dari timbulnya  kuat  medan  karena  adanya tumbukan  elektron  pada  proses  ionisasi disebut  sebagai  tegangan  disruptif  kritis (V d )  dari  korona.  Harga  tegangan  disruptif kritis  dimana  korona  mulai  terjadi dinyatakan dengan [6] :
r D r m g V eff d ln 0       (3)
dimana :
V d =  tegangan  disruptif  kritis  per phasa (kV)
eff g 0 =  gradien  tegangan  tembus
udara efektif (kV/cm) m =  faktor tak tertentu
r =  radius  penampang  kawat penghantar (mm)
 =  kerapatan udara relatif D =  jarak antara konduktor (mm)
Tegangan disruptif kritis dari korona ini sangat tergantung pada beberapa hal yaitu [10] :
a. Kondisi atmosphir
 Naiknya  temperatur  akan  mempercepat ionisasi  sehingga  korona  mulai  pada tegangan  disruptif  kritis  yang  lebih rendah
 Turunnya tekanan udara akan menyebabkan turunnya kerapatan molekul sehingga panjang jalan rata-rata dari  molekul  makin  tinggi  dan  proses ionisasi akan berkurang
 Kelembaban dapat menurunkan tegangan disruptif kritis korona
 Naiknya  harga  kerapatan  udara  relatif akan  menyebabkan  naiknya  tegangan disruptif kritis
b. Keadaan dari permukaan kawat penghantar atau konduktor
Ionisasi  disebabkan  terutama  oleh  kondisi permukaan  dari  konduktor  (bagian  yang tajam, kasar, runcing, kotor dan berminyak)
c. Konfigurasi  dari  kawat  penghantar  atau konduktor
Konfigurasi  konduktor  dapat  menentukan bentuk kuat medan di antara konduktor-konduktor tersebut.
Apabila  tegangan  arus  bolak-balik  pada suatu kawat penghantar dinaikkan terus-menerus  maka  akan  dicapai  suatu  harga tegangan  tertentu  dimana  kelihatan  cahaya yang berwarna ungu ( violet ) muda mengelilingi  setiap  kawat  penghantar,  yang dikenal  sebagai  tegangan  kritis  visual  (V v ). Besar  tegangan  kritis  visual  ini  dapat dinyatakan dengan persamaan [6] :
r D r r m g V v v eff ln 301 . 0 1 0                
(4)
dimana :
V v =  tegangan kritis visual per phasa (kV) m v =  faktor tak tentu dari korona
Adanya  peristiwa  korona  yang  terjadi pada  saluran  udara  tegangan  tinggi  akan memberikan pengaruh terhadap rugi-rugi daya saluran  transmisi.  Pengaruh  tersebut  berupa timbulnya  rugi-rugi  daya  pada  saluran penghantar yang disebut sebagai rugi-rugi daya akibat korona ( corona losses ) [2] .
Menurut Peek ,  rugi-rugi  daya  akibat korona  untuk  suatu  saluran  penghantar  dapat dinyatakan dengan persamaan empiris berikut [1][6] :
                  5 2 10 25 244 d k V V D r f P  (5)
Adapun  rugi-rugi  daya  akibat  korona  untuk saluran tiga phasa jika diperhitungkan panjang saluran transmisi, dinyatakan oleh persamaan:
    l V V D r f P d k               
 5 2 10 25 244 3  (6)

## Vol: 3 No. 1 Maret 2014
dimana :
P k =  rugi-rugi daya korona (kW)
 =  kerapatan udara relatif f  =  frekuensi sistem (Hz)
r  =  radius penampang kawat penghantar (mm) D  =  jarak antara kawat penghantar (mm) V  =  tegangan kawat per phasa (kV) V d =  tegangan disruptif kritis per phasa (kV) l  =  panjang saluran transmisi (km)
Beberapa  batasan  dari  persamaan  rugi-rugi daya akibat korona tersebut adalah:
a. Batas frekuensi di antara 25 – 120 Hz
b. Radius  kawat  penghantar harus  lebih  besar dari 0.25 cm
c. Perbandingan
d V V harus  lebih  besar  dari
0.8
d. Kelembaban  udara  tidak  boleh  terlalu rendah.
Rugi-rugi  daya  akibat  adanya  korona tersebut memiliki persentase sebesar:
% 100 %
   Total k k P P P
(7)
dimana : % P k =  persentase  rugi-rugi  daya akibat korona (%)
Total P  =  rugi-rugi daya total saluran penghantar (kW)
Ada  tiga  faktor  yang  mempengaruhi rugi-rugi daya yang ditimbulkan oleh peristiwa korona yaitu [10][14] :
1. Faktor listrik
 Frekuensi dari supply Frekuensi dapat memperbesar
(menaikkan)  arus  dan  rugi-rugi  daya korona  pada  saluran  transmisi  tegangan tinggi
 Kuat  medan  atau  gradien  tegangan  di sekitar kawat penghantar Rugi-rugi  daya  korona  merupakan fungsi  dari  kuat  medan  atau  gradien tegangan.
2. Faktor cuaca di sekitar kawat penghantar  Kerapatan udara dan temperatur
Rugi-rugi  daya  korona  pada  kawat
penghantar yang  melalui daerah  dataran tinggi  lebih  besar  daripada  daerah dataran  rendah  karena  turunnya  harga kerapatan  udara  relatif  (  )  pada  daerah yang tinggi
 Hujan, kabut, salju, hujan es Hujan  dapat  menaikkan  rugi-rugi  daya korona  karena  titik  hujan  pada permukaan  kawat  penghantar  dapat mengawali tembus korona lokal, sedangkan kabut, salju dan hujan es juga dapat  menaikkan  rugi-rugi  daya  korona tetapi efeknya kurang bila dibandingkan dengan pengaruh hujan
 Konduktivitas udara (daya hantar udara) Daya  hantar  ion  dari  udara  sangat tergantung pada daerah.
Tabel 1 Daya Hantar Ion Dalam Udara [14]
Daerah Daya Hantar Ion/cm 3 Positif Negatif Pada permukaan laut 600-700 500-600 Pada  2000  m  di  atas permukaan laut 1050 850 Pada  5000  m  di  atas permukaan laut 2350 2000
Hujan  badai  akan  menaikkan  medan  listrik bumi  sehingga  atmosphir  menjadi  lebih konduktif
3. Faktor dari kawat penghantar
 Diameter dari kawat penghantar Dengan  memperbesar  diameter  kawat penghantar  maka  kuat  medan  pada permukaan  kawat  penghantar  akan diperkecil  sehingga  rugi-rugi  daya korona akan berkurang
 Jumlah penghantar per phasa
Pada  penghantar  berkas  efek  perisaian bersama  ( mutual  shielding  effects )  dari sub  penghantar  akan  mengurangi gradien tegangan masing-masing penghantar  yang  akan  menyebabkan berkurangnya rugi-rugi daya korona
 Kondisi permukaan kawat penghantar Karena  kawat  penghantar  beroperasi pada  atmosphir  normal  maka  pada permukaan  kawat  penghantar  akan terdapat  kotoran,  minyak  dan  lain-lain.
Pengotoran
permukaan dan
ketidakrataan  permukaan  akan  dapat menyebabkan terjadinya tegangan

## Vol: 3 No. 1 Maret 2014
tembus  yang  lebih  awal  sehingga rugi-rugi  daya  korona  akan  menjadi bertambah besar
 Pemanasan  kawat  penghantar  karena arus beban Kawat  penghantar  yang  panas  akan mencegah terjadinya kondensasi uap air, sehingga secara tidak langsung mencegah terbentuknya titik-titik embun pada  kawat  penghantar  yang  dapat menyebabkan  terjadinya  korona  dengan tegangan  tampak  lebih  rendah  sehingga rugi-rugi  daya  korona  akan  bertambah besar
 Konduktivitas material Konduktivitas  hanya  tergantung  pada temperatur. Pada kawat penghantar yang panas, kuat medan permukaan konduktor akan berkurang.

## III. METODOLOGI PENELITIAN
Gambaran  sistem  dari  Saluran  Udara Tegangan Tinggi (SUTT) 150 kV di antara tiga gardu induk (G.I.) yaitu dari G.I. Lubuk Alung ke  G.I.  P.I.P.  sampai  ke  G.I.  Pauh  Limo  yang akan dianalisis rugi-rugi dayanya, dapat dilihat pada gambar berikut.
G.I. LUBUK ALUNG G.I. P.I.P. G.I. PAUH LIMO PLTG 3 x 21.5 MW 3 x 27 MVA 150/11.5 kV 20 MVA 150/20 kV 10 MVA 150/20 kV 10 MVA 150/20 kV 30 MVA 150/20 kV 20 MVA 150/20 kV 30 MVA 150/20 kV
Gambar  2. Jaringan  Satu  Garis  Saluran Transmisi 150 kV Untuk Tiga Gardu Induk
Kemudian  data-data  yang  digunakan dalam perhitungan untuk menganalisis rugi-rugi daya akibat korona ini, diperoleh dari Stasiun  Meteorologi  Klas  II  Minangkabau Balai Besar Wilayah I Medan Ketaping Padang Pariaman,  berupa  data  klimatologi  per  bulan dan per jam selama satu tahun.
Tabel 2 Data Klimatologi Per Bulan
UNSUR BULAN TEKANAN UDARA (mbar) TEMPERATUR (°C) KEADAAN CUACA JANUARI 1010.6 26.3 Hujan FEBRUARI 1010.2 26.8 Hujan MARET 1010.1 26.5 Hujan APRIL 1010.3 25.8 Hujan MEI 1010.4 26.9 Cerah JUNI 1010.4 26.8 Cerah JULI 1011.3 26.4 Cerah AGUSTUS 1011.1 26.3 Hujan SEPTEMBER 1011.7 25.6 Cerah OKTOBER 1012.3 26.5 Cerah NOVEMBER 1010.4 26.5 Cerah DESEMBER 1010.0 26.7
Hujan Tabel 3 Data Per Jam Tanggal 1 Januari
JAM TEKANAN UDARA
(mbar) TEMPERATUR (°C) KEADAAN CUACA 00.00 1012.5 21.2 Hujan 01.00 1013.3 23.5 Hujan 02.00 1013.0 26.6 Hujan 03.00 1012.8 28.6 Cerah 04.00 1012.6 30.3 Cerah 05.00 1012.3 30.0 Cerah 06.00 1011.5 30.2 Cerah 07.00 1010.9 30.2 Cerah 08.00 1010.2 31.0 Cerah 09.00 1009.7 30.2 Cerah 10.00 1009.9 29.4 Cerah 11.00 1010.2 28.8 Cerah 12.00 1010.6 27.4 Cerah 13.00 1011.0 26.6 Cerah 14.00 1011.5 25.7 Cerah 15.00 1011.5 25.2 Cerah 16.00 1011.6 24.7 Hujan 17.00 1012.0 24.1 Hujan 18.00 1012.1 23.7 Hujan 19.00 1011.2 23.7 Cerah 20.00 1011.0 23.5 Cerah 21.00 1010.4 23.2 Hujan 22.00 1010.5 23.2 Hujan 23.00 1010.6 20.6 Hujan Tabel 4 Data Per Jam Tanggal 1 Juni
JAM TEKANAN UDARA
(mbar) TEMPERATUR (°C) KEADAAN CUACA 00.00 1010.8 25.6 Cerah 01.00 1011.2 27.0 Cerah 02.00 1010.9 30.2 Cerah 03.00 1010.6 30.6 Cerah 04.00 1010.4 30.5 Cerah 05.00 1010.0 30.7 Cerah 06.00 1009.6 31.1 Cerah 07.00 1009.1 31.1 Cerah 08.00 1010.4 31.4 Cerah 09.00 1008.5 32.2 Cerah 10.00 1008.8 31.4 Cerah 11.00 1009.2 30.5 Cerah 12.00 1009.7 29.3 Cerah 13.00 1010.4 28.6 Cerah 14.00 1011.1 28.0 Cerah 15.00 1011.9 27.6 Cerah 16.00 1012.3 26.5 Cerah 17.00 1012.2 25.2 Cerah 18.00 1012.0 24.6 Cerah 19.00 1011.5 24.4 Cerah 20.00 1011.0 24.0 Cerah 21.00 1010.7 23.8 Cerah 22.00 1010.9 23.6 Cerah 23.00 1011.1
23.4
Cerah Tabel 5 Data Per Jam Tanggal 1 Desember
JAM TEKANAN UDARA
(mbar) TEMPERATUR (°C) KEADAAN CUACA 00.00 1009.3 24.2 Cerah

## Vol: 3 No. 1 Maret 2014
01.00 1009.3 25.7
Cerah 02.00 1009.3 25.9 Cerah 03.00 1009.3 25.9 Cerah 04.00 1009.3 25.9 Cerah 05.00 1009.3 25.9 Cerah 06.00 1009.3 29.8 Cerah 07.00 1009.3 30.1 Cerah 08.00 1009.3 25.9 Cerah 09.00 1009.3 25.9 Cerah 10.00 1009.3 25.9 Cerah 11.00 1009.3 25.3 Cerah 12.00 1009.3 25.9 Cerah 13.00 1009.3 25.9 Cerah 14.00 1009.3 25.9
Cerah 15.00 1009.3 25.9 Hujan 16.00 1009.3 25.9
Hujan
17.00 1009.3
25.9 Hujan 18.00 1009.3 25.9 Hujan 19.00 1009.3 25.9 Hujan 20.00 1009.3 25.9 Hujan 21.00 1009.3 25.9 Hujan 22.00 1009.3 23.4 Hujan 23.00 1009.3 22.9 Hujan
Data-data klimatologi tersebut mewakili untuk daerah  Lubuk  Alung,  By  Pass  Air  Pacah  dan Pauh Limo.
Disamping  itu  juga  data-data  dari PT.  PLN  (Persero)  Penyaluran  dan  Pusat Pengatur  Beban  Sumatera  Unit  Pelayanan Transmisi  Padang  –  Transmisi  dan  Gardu Induk  Padang,  berupa:  data  saluran  transmisi 150  kV,  data  konstruksi  menara  transmisi  dan data  beban  per  jam  di  G.I.  P.I.P.  selama  satu tahun.

## Tabel 6 Data Saluran Transmisi 150 kV
NO. PENGHANTAR
PANJANG RUTE (kms) DATA KONDUKTOR JENIS A
(mm 2 ) I n (A)
1. Lubuk Alung – P.I.P. 11.00
ACSR 240 645 2. Pauh Limo – P.I.P. 22.70
ACSR 240 645 3. Pauh Limo – Lubuk Alung 33.70
ACSR 240 645 Tabel 7 Data Konstruksi Menara Transmisi
PENGHANTAR BANYAK TOWER JARAK ANTARA KONDUKTOR PHASA
(mm)
MENARA A MENARA B MENARA C MENARA D
Lubuk Alung – P.I.P. 35 4100 4100 4200 4200 Pauh Limo – P.I.P. 63 Pauh Limo – Lubuk Alung 98
Tabel 8 Data Beban Per Jam Tanggal 1 Januari
JAM PHT 150 kV LUBUK ALUNG PHT 150 kV PAUH LIMO
ARUS (A)
P (MW) Q (MVAr) TEGANGAN (kV) ARUS (A) P (MW) Q (MVAr) TEGANGAN
(kV) P-P P-N
P-P P-N
00.00 292 69 22 147 87 262 61 21 144 86 01.00 240 57 18 147 87 214 50 16 144 86 02.00 235 55 17 147 87 210 49 16 144 86 03.00 234 55 17 147 87 209 49 16 144 86 04.00 233 55 17 147 87 209 49 16 144 86 05.00 239 57 18 147 87 214 50 16 144 86 06.00 238 57 18 147 87 215 50 16 144 86 07.00 154 32 20 148 87 133 27 18 145 86 08.00 146 30 20 148 87 123 25 18 145 86 09.00 153 32 20 148 87 131 26 18 145 86 10.00 159 32 21 148 87 137 26 20 145 86 11.00 159 32 21 148 87 138 27 20 145 86 12.00 173 34 22 147 86 151 29 21 144 85 13.00 163 31 21 147 86 142 27 21 144 85 14.00 165 32 22 147 86 145 28 21 144 85 15.00 153 30 21 147 86 133 21 20 144 85 16.00 140 26 22 146 86 119 19 19 143 85 17.00 158 31 21 145 86 136 25 19 143 85 18.00 183 37 22 147 86 156 31 21 144 85 19.00 276 61 28 147 86 231 51 23 145 85 20.00 271 58 29 147 86 241 53 23 145 85 21.00 268 57 29 147 86 234 52 23 145 85 22.00 279 63 29 148 86 247 55 26 145 85 23.00 271 60 29 148 86 241 53 26 145 85 Tabel 9 Data Beban Per Jam Tanggal 1 Juni
JAM PHT 150 kV LUBUK ALUNG PHT 150 kV PAUH LIMO ARUS (A) P (MW) Q (MVAr) TEGANGAN (kV) ARUS (A) P (MW) Q (MVAr) TEGANGAN (kV) P-P P-N P-P P-N 00.00 232 49 30 146 85 176 34 24 144 84 01.00 224 49 30 146 85 174 34 23 144 84 02.00 223 49 30 146 85 170 33 23 144 84 03.00 220 47 29 146 85 153 30 20 144 84 04.00 219 46 28 145 85 151 29 20 144 84 05.00 218 45 28 145 85 148 28 21 143 84 06.00 217 45 27 145 85 155 36 25 143 84 07.00 196 40 24 146 85 145 28 20 144 84 08.00 196 35 29 144 85 141 22 21 143 84 09.00 218 41 30 144 85 159 29 23 143 84 10.00 219 41 30 144 85 160 29 23 143 84 11.00 234 49 30 145 85 177 32 23 143 84 12.00 233 49 30 145 85 175 32 22 143 84 13.00 227 48 30 146 85 173 32 22 143 84 14.00 242 50 30 145 85 170 32 21 143 84 15.00 232 48 30 145 85 162 30 20 143 84 16.00 230 48 30 145 85 160 30 20 143 84 17.00 229 48 30 145 84 160 30 20 143 84 18.00 233 46 30 145 85 154 29 21 143 84 19.00 291 60 36 145 85 203 40 23 143 84 20.00 282 57 35 145 85 199 39 23 143 84 21.00 258 52 35 143 85 176 32 23 142 84 22.00 265 54 35 145 85 183 34 23 142 84 23.00 267 55 34 146 85 194 37 23 144 84 Tabel 10 Data Beban Per Jam Tanggal 1 Desember JAM
PHT 150 kV LUBUK ALUNG PHT 150 kV PAUH LIMO ARUS (A) P (MW) Q (MVAr) TEGANGAN (kV) ARUS (A) P (MW) Q (MVAr) TEGANGAN
(kV)
P-P P-N
P-P P-N 00.00 159 33 21 149 87 110 21 17 145 86 01.00 154 32 21 148 87 106 21 17 145 86 02.00 153 32 20 148 87 103 21 16 145 86 03.00 152 31 20 148 87 103 21 16 145 86 04.00 157 31 20 148 87 112 21 15 145 86 05.00 162 31 20 148 87 114 21 15 145 86 06.00 162 31 20 148 87 114 21 14 145 86 07.00 101 17 18 146 87 57.4 8 12 144 86 08.00 95.9 18 15 145 87 48.7 8 10 142 86 09.00 96.8 18 13 145 87 50.3 9 10 142 86 10.00 202 46 22 145 87 151 32 16 143 86 11.00 201 46 22 145 87 149 32 16 143 86 12.00 210 46 22 148 87 164 34 19 145 86 13.00 198 46 22 148 87 157 32 19 146 86 14.00 221 50 26 148 87 171 38 19 146 86 15.00 199 42 22 148 87 151 32 19 146 86 16.00 197 41 22 148 87 150 32 19 146 86 17.00 191 40 24 147 87 143 29 19 145 86 18.00 191 41 22 148 87 136 29 18 145 86 19.00 199 40 29 147 87 146 28 22 145 86 20.00 210 48 28 146 87 159 32 19 144 86 21.00 222 50 21 147 87 168 49 14 145 86 22.00 215 48 25 148 87 163 33 19 146 86 23.00 223 51 20 148 87 175 40 16 147 86

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN
Peristiwa  korona  yang  terjadi  pada saluran udara tegangan tinggi (SUTT) 150 kV dari Gardu Induk Lubuk Alung ke Gardu Induk Padang  Industrial  Park  (P.I.P.)  sampai  ke Gardu  Induk  Pauh  Limo  mengakibatkan terjadinya  rugi-rugi  daya  pada  saluran transmisi  tersebut.  Dilihat  dari  proses perhitungan  rugi-rugi  daya  korona  (P k ),  untuk frekuensi  sistem  (f),  radius  penampang  kawat

## Vol: 3 No. 1 Maret 2014
ACSR  (r 1 ),  jarak  antara  konduktor  (D)  dan tegangan kawat per phasa (V) yang sama maka rugi-rugi  daya  korona  ini  dipengaruhi  oleh kerapatan  udara  relatif  (  )  dan  tegangan disruptif kritis (V d ).
Pada  data-data  klimatologi  terlihat bahwa  umumnya  pada  kondisi  cerah  tekanan udara  (b)  turun,  temperaturnya  (T)  naik sedangkan  pada  kondisi  hujan  tekanan  udara naik,  temperaturnya  turun.  Dengan  demikian nilai  kerapatan  udara  relatif  ini  bertambah besar pada saat kondisi hujan.
Tabel 11 Hasil Perhitungan Kerapatan Udara Relatif Per Jam
JAM
KERAPATAN UDARA RELATIF (  ) JANUARI JUNI DESEMBER 1 JANUARI 2 JANUARI 1 JUNI 2 JUNI 1 DESEMBER 2 DESEMBER 00.00 1.0121 1.0009 0.9956 1.0016 0.9988 0.9998 01.00 1.0051 0.9960 0.9913 1.0003 0.9937 0.9957 02.00 0.9944 0.9914 0.9805 0.9990 0.9931
0.9944
03.00 0.9876 0.9862 0.9790 0.9969 0.9931 0.9944 04.00 0.9819 0.9830 0.9791 0.9909 0.9931 0.9944 05.00 0.9826 0.9795 0.9781 0.9772 0.9931 0.9944 06.00 0.9811 0.9768 0.9764 0.9765 0.9803 0.9806 07.00 0.9805 0.9764 0.9759 0.9747 0.9793 0.9813 08.00 0.9773 0.9749 0.9762 0.9754 0.9931 0.9944 09.00 0.9794 0.9766 0.9718 0.9761 0.9931 0.9944 10.00 0.9822 0.9788 0.9747 0.9769 0.9931 0.9944 11.00 0.9844 0.9817 0.9779 0.9837 0.9951 0.9974 12.00 0.9894 0.9841 0.9823 0.9866 0.9931 0.9944 13.00 0.9924 0.9893 0.9853 0.9914 0.9931 0.9944 14.00 0.9959 0.9938 0.9879 0.9969 0.9931 0.9944 15.00 0.9976 0.9956 0.9900 0.9981 0.9931 0.9944 16.00 0.9994 1.0004 0.9940 0.9992 0.9931
0.9944
17.00 1.0018 1.0027 0.9983 1.0004 0.9931
0.9944
18.00 1.0032 1.0049 1.0001 1.0017 0.9931 0.9944 19.00 1.0023 1.0045 1.0003 1.0028 0.9931 0.9944 20.00 1.0028 1.0045 1.0011 1.0040 0.9931 0.9944 21.00 1.0032 1.0042 1.0015 1.0049 0.9931 0.9944 22.00 1.0033 1.0039 1.0024 1.0062 1.0015 1.0028 23.00 1.0123 1.0128 1.0032 1.0074 1.0031 1.0035
Σ rata-rata 0.9938 0.9918 0.9876 0.9929 0.9931 0.9944
Dari  tabel  11  di  atas  terlihat  bahwa  untuk daerah  di  sekitar  ketiga  Gardu  Induk  tersebut, nilai  tertinggi  kerapatan  udara  relatif  per  jam terdapat  pada  tanggal  2  Januari  pukul  23.00 sebesar  1,0128  sedangkan  nilai  terendah kerapatan  udara  relatif  terdapat  pada  tanggal 1 Juni pukul 09.00 sebesar 0,9718.
Tabel 12 Hasil Perhitungan Kerapatan Udara Relatif Per Bulan Selama Satu Tahun
BULAN
KERAPATAN UDARA RELATIF (  ) JANUARI 0.9930 FEBRUARI 0.9910 MARET 0.9919 APRIL 0.9944 MEI 0.9908 JUNI 0.9912 JULI 0.9934 AGUSTUS 0.9935 SEPTEMBER 0.9964 OKTOBER 0.9940 NOVEMBER 0.9922 DESEMBER 0.9911 Σ rata-rata 0.9927 Berdasarkan
proses perhitungan tegangan  disruptif  kritis,  untuk  gradien tegangan  tembus  udara  efektif  ( eff g 0 ),  faktor
permukaan konduktor (m 0 ), radius penampang kawat ACSR dan jarak antara konduktor yang sama  maka  tegangan  disruptif  kritis  hanya dipengaruhi  oleh  nilai  kerapatan  udara  relatif dan  faktor  tak  tertentu  (m)  terutama  faktor udara  (m 1 ).  Saat  kondisi  cerah  nilai  tegangan disruptif  kritis  lebih  besar  dibandingkan  pada saat  kondisi  hujan.  Nilai  tertinggi  tegangan disruptif  kritis  per  jam  terdapat  pada  tanggal 2  Januari  pukul  23.00  sebesar  92,4021  kV (kondisi  cerah)  sedangkan  nilai  terendah tegangan  disruptif  kritis  sebesar  72,4838  kV (kondisi  hujan)  terdapat  pada  tanggal 1 Desember pukul 15.00  – 21.00. Untuk hasil perhitungan  tegangan  disruptif  kritis  dan tegangan  kritis  visual  per  bulan  selama  satu tahun dapat dilihat pada tabel berikut.
Tabel 13 Hasil Perhitungan Tegangan Disruptif Kritis dan Tegangan Kritis Visual Per Bulan Selama Satu Tahun
BULAN V d ( kV ) V v ( kV ) JANUARI 72.4765 107.8797 FEBRUARI 72.3305 107.6890 MARET 72.3962 107.7748 APRIL 72.5787 108.0133 MEI 90.3949 107.6699 JUNI 90.4314 107.7081 JULI 90.6321 107.9179 AGUSTUS 72.5130 107.9274 SEPTEMBER 90.9059 108.2040 OKTOBER 90.6869 107.9751 NOVEMBER 90.5227 107.8034 DESEMBER 72.3378 107.6985 Σ rata-rata 81.5172 107.8551
Rugi-rugi  daya  korona  semakin  besar pada  saat  kondisi  hujan  bila  dibandingkan dengan  kondisi  cerah.  Berdasarkan  hasil perhitungan,  rugi-rugi  daya  tertinggi  per  jam akibat  korona,  terjadi  di  saluran  antara G.I.  Pauh  Limo  -  G.I.  Lubuk  Alung  yang terdapat  pada  tanggal  1  Desember  pukul 15.00 - 21.00 sebesar 171,4638 kW sedangkan rugi-rugi  daya  terendah  akibat  korona  ini terdapat  pada  tanggal  1  Juni  pukul  09.00 sebesar  1,2164  kW  yang  terjadi  di  saluran antara  G.I.  Lubuk  Alung  -  G.I.  Padang Industrial  Park.  Tingginya  rugi-rugi  daya korona di saluran antara G.I. Pauh Limo - G.I. Lubuk  Alung  karena  dipengaruhi  juga  oleh ukuran  saluran  penghantarnya  yang  paling panjang  bila  dibandingkan  dengan  panjang saluran  (l)  antara  G.I.  Lubuk  Alung  -  G.I. Padang  Industrial  Park  maupun  panjang saluran  antara  G.I.  Pauh  Limo  -  G.I.  Padang

## Vol: 3 No. 1 Maret 2014
Industrial  Park.  Untuk  hasil  perhitungan rugi-rugi  daya  korona  per  bulan  selama  satu tahun dapat dilihat pada tabel berikut.
Tabel 14 Hasil Perhitungan Rugi-rugi Daya Korona Per Bulan Selama Satu Tahun
BULAN P k ( kW ) G.I. Lubuk Alung – G.I. P.I.P. G.I. Pauh Limo – G.I. P.I.P. G.I. Pauh Limo – G.I. Lubuk Alung JANUARI 56.0309 115.6275 171.6584 FEBRUARI 57.3106 118.2682
175.5788 MARET 56.7326
117.0755 173.8081 APRIL 55.1454 113.8000 168.9454
MEI 4.0474
8.3525 12.3999 JUNI 4.1241 8.5106 12.6346 JULI 4.5576 9.4053 13.9629
AGUSTUS 55.7137
114.9728 170.6865 SEPTEMBER 5.1824 10.6945
15.8769 OKTOBER 4.6796
9.6570 14.3366 NOVEMBER 4.3187 8.9123
13.2310
DESEMBER 57.2462
118.1353 175.3815 Σ rata-rata 30.4241 62.7843 93.2084
Berdasarkan  hasil  perhitungan  per  jam, rugi-rugi  daya  tahanan  (ΔP R )  yang  paling tinggi  terdapat  di  saluran  antara  G.I.  Pauh Limo  -  G.I.  Lubuk  Alung  pada  tanggal 2 Desember pukul 22.00 sebesar 7902,972 kW sedangkan rugi-rugi daya tahanan yang paling rendah  terdapat  di  saluran  antara  G.I.  Pauh Limo  -  G.I.  Padang  Industrial  Park  pada tanggal  1  Desember  pukul  08.00  sebesar 100,4541 kW.
Pada  proses  perhitungan,  rugi-rugi  daya total  saluran  penghantar  (ΔP Total )  hanya dipengaruhi  oleh  rugi-rugi  daya  tahanan  dan rugi-rugi  daya  akibat  korona.  Rugi-rugi  daya total  tertinggi  per  jam  terdapat  di  saluran antara G.I. Pauh Limo - G.I. Lubuk Alung pada tanggal  2  Desember  pukul  22.00  sebesar 8056,1740  kW  sedangkan  rugi-rugi  daya  total terendah  terdapat  di  saluran  antara  G.I.  Pauh Limo  -  G.I.  Padang  Industrial  Park  pada tanggal  1  Desember  pukul  08.00  sebesar 109,7352 kW.
Rugi-rugi  daya  akibat  korona  yang terjadi di saluran antara G.I. Pauh Limo - G.I. Padang  Industrial  Park  mempunyai  persentase kerugian  yang  paling  tinggi  pada  bulan Desember sebesar 5,0059% sedangkan persentase  kerugian  yang  paling  rendah terdapat  pada  bulan  Juni  sebesar  0,4564%  di saluran antara G.I. Lubuk Alung - G.I. Padang Industrial Park.
Besar  kecilnya  rugi-rugi  daya  akibat korona  dan  rugi-rugi  daya  total  saluran penghantar  sangat  berpengaruh  terhadap rugi-rugi  energi  korona  (ΔE k )  dan  rugi-rugi energi total saluran penghantar (ΔE Total ). Dalam proses  perhitungan,  sistem  diasumsikan beroperasi  selama  24  jam  sehingga  diperoleh rugi-rugi  energi  korona  yang  paling  tinggi
terdapat di saluran antara G.I. Pauh Limo - G.I. Lubuk  Alung  pada  bulan  Desember  sebesar 48256767,3600  kWh  dengan  kerugian  biaya sebesar  Rp.  26.541.222.050  dan  rugi-rugi energi  korona  yang  paling  rendah  terdapat  di saluran antara G.I. Lubuk Alung - G.I. Padang Industrial  Park  pada  bulan  Juni  sebesar 2619267,8400  kWh  dengan  kerugian  biaya sebesar Rp. 1.440.597.312. Sedangkan rugi-rugi  energi  total  yang  paling  tinggi terdapat di saluran antara G.I. Pauh Limo - G.I. Lubuk  Alung  pada  bulan  Januari  sebesar 1685923554  kWh  dengan  kerugian  biaya sebesar  Rp.  927.257.954.700  dan  rugi-rugi energi  total  yang  paling  rendah  terdapat  di saluran antara G.I. Lubuk Alung - G.I. Padang Industrial  Park  pada  bulan  Desember  sebesar 535969327,7000  kWh  dengan  kerugian  biaya sebesar Rp. 294.783.130.200.
Untuk  hasil  perhitungan  satu  tahun, kerugian biaya yang paling besar akibat korona ini  terdapat  pada  saluran  antara  G.I.  Pauh Limo-G.I. Lubuk Alung
sebesar Rp.  174.265.914.200  sehingga  total  kerugian biaya di saluran penghantar tersebut mencapai Rp.  8.889.632.796.000.  Sedangkan  kerugian biaya  yang  paling  kecil  terdapat  pada  saluran antara  G.I.  Lubuk  Alung  -  G.I.  Padang Industrial  Park  sebesar  Rp.  56.882.010.240 sehingga  total  kerugian  biaya  di  saluran penghantar
tersebut mencapai Rp. 3.895.934.822.000.
Berikut  ini  memperlihatkan  grafik perbandingan  kerapatan  udara  relatif  terhadap tegangan  disruptif  kritis,  dimana  semakin besarnya  nilai  kerapatan  udara  relatif  maka semakin  besar  pula  tegangan  disruptif  kritis dengan  kata  lain  kerapatan  udara  relatif berbanding  lurus  dengan  tegangan  disruptif kritis.
Grafik  1. Perbandingan  Kerapatan  Udara Relatif Terhadap Tegangan Disruptif Kritis
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 KERAPATAN UDARA RELATIF T E G A N G A N D IS RU PT IF K RIT IS ( kV ) KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 01 JANUARI 01 JANUARI KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 02 JANUARI 02 JANUARI KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 01 JUNI 01 JUNI KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 02 JUNI 02 JUNI KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 01 DESEMBER 01 DESEMBER KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 02 DESEMBER 02 DESEMBER

## Vol: 3 No. 1 Maret 2014
Selanjutnya  pada  grafik  perbandingan kerapatan udara relatif terhadap rugi-rugi daya korona  terlihat  bahwa  semakin  besarnya  nilai kerapatan  udara  relatif  maka  semakin berkurangnya rugi-rugi daya akibat korona ini. Jadi di sini kerapatan udara relatif berbanding terbalik dengan rugi-rugi daya korona.
Grafik  2 .  Perbandingan  Kerapatan  Udara Relatif Terhadap Rugi-rugi Daya Korona Pada Saluran Antara G.I. Lubuk Alung – G.I. P.I.P.
Grafik  3 .  Perbandingan  Kerapatan  Udara Relatif Terhadap Rugi-rugi Daya Korona Pada Saluran Antara G.I. Pauh Limo – G.I. P.I.P.
Grafik  4 .  Perbandingan  Kerapatan  Udara Relatif Terhadap Rugi-rugi Daya Korona Pada Saluran  Antara  G.I.  Pauh  Limo  –  G.I.  Lubuk Alung
Pada  grafik  perbandingan  tegangan disruptif  kritis  terhadap  rugi-rugi  daya  korona terlihat  bahwa  semakin  besarnya  tegangan disruptif  kritis  maka  semakin  besar  pula rugi-rugi  daya  akibat  korona  ini  dengan  kata lain  tegangan  disruptif  kritis  berbanding  lurus
dengan rugi-rugi daya korona.
Grafik  5 .  Perbandingan  Tegangan  Disruptif Kritis  Terhadap  Rugi-rugi  Daya  Korona  Pada Saluran Antara G.I. Lubuk Alung – G.I. P.I.P.
Grafik  6 .  Perbandingan  Tegangan  Disruptif Kritis  Terhadap  Rugi-rugi  Daya  Korona  Pada Saluran Antara G.I. Pauh Limo – G.I. P.I.P.
Grafik  7 .  Perbandingan  Tegangan  Disruptif Kritis  Terhadap  Rugi-rugi  Daya  Korona  Pada Saluran  Antara  G.I.  Pauh  Limo  –  G.I.  Lubuk Alung

## V. KESIMPULAN
Berdasarkan analisis yang telah
dilakukan  dapat  ditarik  beberapa  kesimpulan, yaitu:
1. Pada  persamaan  kerapatan  udara  relatif (  )  terlihat  bahwa  nilai  kerapatan  udara relatif  semakin  bertambah  besar  apabila semakin meningkatnya tekanan udara (b) atau  semakin  menurunnya  temperatur (T). Besarnya kerapatan udara relatif per jam  untuk  daerah  ketiga  Gardu  Induk
0 10 20 30 40 50 60 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 KERAPATAN UDARA RELATIF RU G I-RU G I D A Y A K O RO N A ( kW ) KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 01 JANUARI 01 JANUARI KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 02 JANUARI 02 JANUARI KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 01 JUNI 01 JUNI KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 02 JUNI 02 JUNI KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 01 DESEMBER 01 DESEMBER KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 02 DESEMBER 02 DESEMBER 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 KERAPATAN UDARA RELATIF RU G I-RU G I D A Y A K O RO N A ( kW ) KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 01 JANUARI 01 JANUARI KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 02 JANUARI 02 JANUARI KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 01 JUNI 01 JUNI KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 02 JUNI 02 JUNI KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 01 DESEMBER 01 DESEMBER KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 02 DESEMBER 02 DESEMBER 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 KERAPATAN UDARA RELATIF RU G I-RU G I D A Y A K O RO N A ( kW ) KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 01 JANUARI 01 JANUARI KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 02 JANUARI 02 JANUARI KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 01 JUNI 01 JUNI KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 02 JUNI 02 JUNI KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 01 DESEMBER 01 DESEMBER KERAPATAN UDARA RELATIF TANGGAL 02 DESEMBER 02 DESEMBER 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS ( kV ) RU G I-RU G I D A Y A K O RO N A ( kW ) TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 01 JANUARI 01 JANUARI TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 02 JANUARI 02 JANUARI TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 01 JUNI 01 JUNI TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 02 JUNI 02 JUNI TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 01 DESEMBER 01 DESEMBER TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 02 DESEMBER 02 DESEMBER 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS ( kV ) RU G I-RU G I D A Y A K O RO N A ( kW ) TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 01 JANUARI 01 JANUARI TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 02 JANUARI 02 JANUARI TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 01 JUNI 01 JUNI TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 02 JUNI 02 JUNI TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 01 DESEMBER 01 DESEMBER TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 02 DESEMBER 02 DESEMBER 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS ( kV ) RU G I-RU G I D A Y A K O RO N A ( kW ) TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 01 JANUARI 01 JANUARI TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 02 JANUARI 02 JANUARI TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 01 JUNI 01 JUNI TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 02 JUNI 02 JUNI TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 01 DESEMBER 01 DESEMBER TEGANGAN DISRUPTIF KRITIS TANGGAL 02 DESEMBER 02 DESEMBER

## Vol: 3 No. 1 Maret 2014
(G.I.  Lubuk  Alung  –  G.I.  P.I.P.  –  G.I. Pauh  Limo),  berkisar  antara  0,9718 sampai 1,0128
2. Besarnya  tegangan  disruptif  kritis  (V d ) per jam pada saluran ketiga Gardu Induk tersebut  berkisar  antara  72,4838  kV sampai 92,4021 kV
3. Rugi-rugi daya korona (P k ) per jam yang terbesar terjadi di saluran G.I. Pauh Limo – G.I. Lubuk Alung yang berkisar antara 4,7318 kW sampai 171,4638 kW, hal ini karena  dipengaruhi  juga  oleh  panjang saluran (l) di antara Gardu Induk tersebut
4. Pada  saat  cuaca  cerah  nilai  tegangan disruptif  kritis  semakin  besar  dan rugi-rugi daya akibat korona yang terjadi di  permukaan  saluran  penghantar semakin  kecil  sedangkan  keadaan sebaliknya terjadi pada saat hujan
5. Semakin besarnya rugi–rugi daya akibat korona dan rugi-rugi daya tahanan (ΔP R ) pada saluran penghantar, mengakibatkan semakin  besar  pula  rugi-rugi  daya  total saluran  penghantar  (ΔP Total ).  Rugi-rugi daya total per jam yang terbesar terjadi di saluran  G.I.  Pauh  Limo  –  G.I.  Lubuk Alung yang berkisar antara 302,9953 kW sampai 8056,1740 kW
6. Persentase  rugi-rugi  daya  akibat  korona (%P k )  yang  terjadi  pada  saluran  antara G.I. Lubuk Alung ke G.I. P.I.P. sampai ke G.I.  Pauh  Limo  yaitu  berkisar  antara 0,4564% sampai 5,0059%
7. Semakin besarnya rugi-rugi energi akibat korona  (ΔE k )  maka  semakin  besar  pula biaya  rugi-rugi  energi  korona  sehingga mengakibatkan  rugi-rugi  energi  total saluran  penghantar  (ΔE Total )  dan  biaya rugi-rugi energi total saluran penghantar juga bertambah besar.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Para  penulis  menyampaikan  ucapan terima kasih kepada Bapak Ir. Bachrul beserta tim  dari  Bagian  Relay  &  Control  PT.  PLN (Persero) Penyaluran dan Pusat Pengatur Beban Sumatera  –  Unit  Pelayanan  Transmisi  Padang atas  masukan,  dukungan  dan  kerjasamanya dalam  mengumpulkan  data-data  penelitian untuk makalah ini.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  Arismunandar, Artono, Teknik Tegangan Tinggi ,  PT.  Pradnya  Paramita,  Jakarta,
1994, ch. 9, hal. 150-160.
[2]  Arismunandar,  Artono, Teknik  Tenaga Listrik ,  jilid  II,  PT.  Pradnya  Paramita, Jakarta, 2004, ch. 1, hal. 1-5, ch. 2, hal. 7-10, ch. 3, hal. 23-26, ch. 4, hal. 33-34, ch. 5, hal. 56-58.
[3]  Arismunandar,  Artono, Teknik  Tenaga Listrik ,  jilid  III,  PT.  Pradnya  Paramita, Jakarta, 2004, ch. 1, hal. 1-4.
[4]  CSIR,  CoroCAM  –  UV  Detection Systems, http://www.power-technology.com/contr actors/tandd/corocam/,  Diakses  tanggal 9 Agustus 2010, Jam 20.00 wib.
[5]  Dewita,  Fitma, Penentuan  Karakteristik dan  Rugi-rugi  Daya  Korona  Akibat Pengaruh  Temperatur  dan  Tekanan Udara (Aplikasi SUTT 150 kV dari PLTA Singkarak  ke  G.I.  Lubuk  Alung) ,  Tugas
Akhir, Teknik Elektro Fakultas Teknologi  Industri  Universitas  Bung Hatta, Padang, 2003. [6]  Gonen, Turan, Electrical Power Transmission  Engineering  System ,  John Wiley & Sons Inc., Singapore, 1988, ch. 8, pp. 538-563.
[7]  Hutauruk,  T.S., Transmisi  Daya  Listrik , Erlangga,  Jakarta,  1990,  ch.  1,  hal.  1-5, ch. 6, hal. 129-130.
[8]  Ofil Ltd., What is Corona,
http://www.ofilsystems.com/, Diakses tanggal 9 Agustus 2010, Jam 20.00 wib.
[9]  Putra,  Adhya, Studi  Kemungkinan Penerapan  Konduktor  Berkas  Saluran Transmisi  dengan  Memperhitungkan Rugi-rugi  Daya  Korona  (Aplikasi  SUTT 150  kV  dari  G.I.  Indarung  ke  G.I.S. Simpang  Haru) ,  Tugas  Akhir,  Teknik Elektro  Fakultas  Teknologi  Industri Universitas Bung Hatta, Padang, 2002.
[10]  Sirait,  K.T., Teknik  Tegangan  Tinggi , Laboratorium  Teknik  Tegangan  Tinggi dan  Pengukuran  Listrik  ITB,  Bandung, 1986, ch. 4, hal. 138-148.
[11]  Theraja, B.L., A Text Book of Electrical Technology  in  S.I.  System  of  Units ,  S. Chand  &  Company  Ltd.,  New  Delhi, 1986, ch. 36, pp. 1187-1190.

## Vol: 3 No. 1 Maret 2014
[12]  Wadhwa, C.L., Electrical Power Systems , edisi II, John Wiley & Sons Inc., New York, 1991, ch. 6, hal. 135-148. [13]  Wikipedia, Corona Discharge, http://en.wikipedia.org/wiki/Corona discharge,  Diakses  tanggal  8  November
2010, Jam 21.00 wib.
[14]  Zein,  Hermagasantos, Teknik  Tegangan Tinggi ,  PT.  Rosda  Jayaputra,  Jakarta,
1994, ch. 1, hal. 1-5, ch. 4, hal. 53-61.
[15]  Amalia  Saraswati,  Tejo  Sukmadi  dan Susatyo  Handoko,  2012,  “Perhitungan Korona,  Audible  Noise  dan  Radio
Interference pada Saluran Udara
Tegangan Ekstra Tinggi 500 kV dengan Variasi  Jarak  Antar  Kawat  dan  Jarak Antar Sirkit”, Jurnal Transmisi, Vol. 14, No. 4, hal.141-149.
[16]  Sujatmiko,  Hernawan,  Juni  2009, “Analisis  Kerugian  Daya  pada  Saluran Transmisi  Tegangan  Ekstra  Tinggi  500 kV di PT. PLN (Persero) P3B Jawa Bali Regional  Jawa  Tengah  &  DIY  Unit Pelayanan  Transmisi  Semarang”,  Jurnal Teknik Elektro, Vol. 1, No. 1, hal. 33-52.
[17]  Fathoni  Azis,  I  Nengah  Sumerti  dan Ngadirin,  Desember  2009,  “Analisis Kerugian  Daya  pada  Saluran  Transmisi Extra High Voltage di PT. PLN (Persero)
P3B Jawa Bali Regional Jawa Tengah & DIY Unit Pelayanan Transmisi
Ungaran”, Jurnal Teknik Elektro, Vol. 1, No. 2, hal. 79-85.

## Biodata Penulis
Novi  Kurniasih, lahir  di  Padang  tanggal  8 November  1980.  Pendidikan  S1  di  Jurusan Teknik Elektro Universitas Bung Hatta Padang pada  tahun  1999.  Saat  ini  penulis  sedang menyelesaikan  studi  S2  Teknik  Elektro  di Universitas  Andalas  dengan  Program  Studi Teknik Energi Elektrik.
Dewi Purnama Sari, lahir di Padang tanggal 5 Oktober 1979. Pendidikan S1 di Jurusan Teknik Elektro  Universitas  Bung  Hatta  Padang  pada tahun  1999.  Saat  ini  penulis  sedang menyelesaikan  studi  S2  Teknik  Elektro  di Universitas  Andalas  dengan  Program  Studi Teknik Energi Elektrik.