## BEHAVIOR GROUPS OF PILE TO VARIATION OF AXIAL OR LATERAL LOAD USE SOFTWARE PLAXIS 2D ON SOFT SOIL
by Musta’in Arif a

## ABSTRACT
Refer to Journal “ Numerical Analyses of Load Tests on Bored Piles, 2004” From the research results we can obtained that the conclusion from the Mohr Coulomb material model is more rigid than hardening material model , and the Soft Soil  material  model  is  more  rigid  than  Mohr  Coulomb  material  model.  It  is  because  there  are  difference  from  the formula that used in each methods.This final task goal is to compare some of configuration form of the pile group, in which consist of 2, 3, 4, 6, and 8 piles at one configuration with the distance between 2Ø and 4Ø to keep the axial or lateral  load  using  software  Plaxis  2D  with  material  model:  Mohr  Coulomb,  Hardening  and  Soft  Soil.Based  on calculation results using Plaxis 2D obtained result that the distance’s changes between piles will cause the addition from the ability of piles to keep axial and lateral load for same load. Then the distance’s changes between piles can reduce the decrease and deflection from piles.This studyof the threematerialmodels, namelyMohr Coulomb. Hardening, SoftSoilhas theresults ofthe analysiswith the differenceranging from0-1%,
KEYWORDS: axialload; group of pile; hardening;  lateral load; mohrcoulomb;Plaxis2D; softsoil.

## PENDAHULUAN
Pada  penelitian  M.  Wehnert,  dan  P.A.  Vermeer dengan  judul  artikel, Numerical  Analyses  of  Load  Tests on  Bored  Piles . 1 melakukan  penelitian  analisa  tiang pancang  antara  beban  dan  penurunan  dengan  effek elemen antarmuka.
Dari  hasil  penelitiannya  didapat  kesimpulan  bahwa model material Mohr Coulomb lebih kaku dari pada model material Hardening, dan  model  material Soft  Soil  Soil lebih  kaku  lagi  dari  model  material Mohr  Coulomb. Hal ini  karena  perbedaan  dari  pengklasifikasian  tanah  yang dipakai dari masing – masing model tersebut.
Dengan  mengacu  pada  penelitian  tersebut,  penelitian ini  membandingkan  beberapa  bentuk  konfigurasi  dari tiang pancang kelompok, yang terdiri dari 2, 3, 4, 6, dan 8 tiang  pancang  dalam  satu  konfigurasi  dengan  jarak  antar tiang pancang antara 2Ø sampai 4Ø (Ø=diameter), dalam menahan beban aksial atau lateral. Studi ini menggunakan bantuan  program  dalam  pengerjaannya  yaitu  Plaxis 2Ddengan model material Mohr Coulomb, Hardening dan Soft Soil . Dari hasil tersebut dapat dibuat grafik, sehingga dapat  diketahui  pengaruh  penambahan  jarak  antar  tiang pancang terhadap penurunan dan defleksi.Dengan bentuan program  ini  dapat  menghitung  kemampuan  daya  dukung tanah  akibat  pembebanan  gaya  aksial  atau  lateral  diatas tanah  sangat  lunak  ( very  soft  soil  –  soft  soil ) menggunakan  pondasi  rakit  (raft  pile)  dengan  variasi konfigurasi tiang pancang serta kedalaman tiang pancang tetap.
Dari  uraian  diatas  maka  permasalahan  yang  timbul akibat  pembebanan  gaya  aksial  atau  lateral  di  atas  tanah lunak dengan menggunakan pondasi raft pile adalah :
Pengaruh  jarak  antar  tiang  pancang  terhadap  daya dukung aksial ?
Pengaruh  jarak  antar  tiang  pancang  terhadap  daya dukung lateral ?
Pengaruh  jarak  antar  tiang  pancang  terhadap penurunan tiang pancang ?
Pengaruh  jarak  antar  tiang  pancang  terhadap  defleksi tiang pancang ?
Hasil  perhitungan  dengan  model  material Mohr Coulomb , Hardening, dan Soft Soil ?
Tujuan penelitian ini adalah:
Mengetahui  perilaku  tiang  pancang  kelompok  akibat perubahan  jarak  antar  tiang  pancang  terhadap  daya dukung aksial ?
Mengetahui  perilaku  tiang  pancang  kelompok  akibat perubahan  jarak  antar  tiang  pancang  terhadap  daya dukung Lateral ?
Mengetahui  perilaku  tiang  pancang  kelompok  akibat perubahan  jarak  antar  tiang  pancang  terhadap penurunan tiang pancang ?
Mengetahui  perilaku  tiang  pancang  kelompok  akibat perubahan jarak antar tiang pancang terhadap defleksi tiang pancang ?
Mengetahui  hasil  perhitungan  dengan  model  material Mohr Coulomb, Hardening dan Soft Soil ?
Berdasarkan permasalahan – permasalahan yang telah di uraikan di atas dan agar tidak menyimpang dari tujuan penelitian, maka dibuat suatu batasan masalah. Batasan – batasan  yang  perlu  dipakai  dalam pembahasan  penelitian ini adalah:
Program yang digunakan adalah Plaxis 2D. Variasi  pembebanan  untuk  setiap  konfigurasi  tiang pancang adalah sama.
Variasi Beban Aksial atau Lateral.
Penampang  tiang  pancang  yang  digunakan  adalah lingkaran dengan diameter 45 cm.
Jarak antar tiang pancang yang digunakan adalah 2Ø, 3Ø, 4Ø (Ø=diameter).
Jumlah  tiang  pancang  dalam  satu  konfigurasi  2,  4,  6 dan 8 tiang pancang.
a Lecturer  in  the  Department  of  Civil  Engineering,  Sepuluh Nopember  Institute  of  Technology  (ITS),  ITS  Campus,  Sukolilo, Surabaya 60111, Indonesia.
Note.  The  manuscript  for  this  paper  was  submitted  for  review  and possible  publication  on October 15, 2011. This paper is part  of the ITS Journal  of  Civil  Engineering,  Vol.  31,  No.  2,  November  2011.  ©  ITS Journal of Civil Engineering, ISSN 2086-1206/2011.
Konfigurasi  susunan  tiang  pancang  yang  digunakan adalah segi – empat.
Tebal pile cap yang digunakan adalah 60 cm. Data tanah yang digunakan diperoleh dari Laboratorium  Mekanika  Tanah  dan  Batuan,  Jurusan Teknik  Sipil,  FTSP  –  ITS,  lokasi  penyelidikan  tanah daerah Kabupaten Gresik, Jawa Timur. Kedalaman tiang pancang adalah 15 m. Model  material  yang  dipakai  dalam  program  Plaxis 2D adalah Mohr Coulomb, Hardening dan Soft Soil .

## LANDASAN TEORI
Daya Dukung Tiang Pancang Perhitungan Daya Dukung Metode Meyerhof Daya  dukung ultimate untuk  pasir  dari Meyerhoff terdiri  dari  gabungan  antara  daya  dukung  ujung  tiang (point bearing) dan daya dukung lekatan (lateral friction).
Metode Meyerhof
. 40. .
5 A N s av Q N A L P
(1)
modifikasi persamaan WIKA Dimana :
Q L = Daya dukung tanah maksimum (ton) N = Harga SPT di dasar Pondasi N av = Harga N rata – rata disepanjang tiang yang terbenam A p = Luas tiang pancang (m 2 ) A s = Luas selimut tiang pancang tertanam (m 2 )

## Perhitungan Daya Dukung Metode Luciano DeCourt
Daya dukung  ultimate dari tanah dasar dalam metode Luciano  DeCourt  terdiri  dari  daya  dukung  ujung  tiang (point bearing) dan daya dukung lekatan (lateral friction). Metode Luciano Decourt
1 3 Ns Q N K A A p p s
L (2)
Sumber: (Daya Dukung Pondasi Dalam) 2 Dimana :
N p =  Harga rata – rata SPT sekitar 4B diatas sampai 4B dibawah dasar tiang pondasi (B = diameter pondasi)
K =  koefisien karakteristik tanah: 12 t/m 2 untuk lempung 20 t/m 2 untuk lanau berlempung 25 t/m 2 untuk lanau berpasir 40 t/m 2 untuk pasir α =  1 (untuk driven pile pada kondisi tanah lempung) β =  1 (untuk driven pile pada kondisi tanah lempung) N s =   Harga rata – rata sepanjang tiang yang tertanam, dengan batasan : 3 ≤ N ≤ 50

## Efisiensi Kelompok Tiang
Persamaan untuk menghitung efisiensi kelompok tiang adalah sebagai berikut :
Converse – Labarre
1 1 1 90 n m m n Eg mn (3)
Sumber: (Daya Dukung Pondasi Dalam) 2 Dengan : E g =  Efisiensi kelompok tiang θ =  arc tg d/s, dalam derajat
m =  Jumlah baris tiang
n
=  Jumlah tiang dalam satu baris d
=  Diameter tiang
s
=  Jarak pusat ke pusat tiang

## Penurunan Tiang Pancang Kelompok
Karena penurunan dipengaruhi mekanisme pengalihan beban,  maka  penyelesaian  untuk  perhitungan  penurunan hanya bersifat pendekatan.
Persamaan  untuk  menghitung  penurunan  tiang pancang  kelompok adalah sebagai berikut :
Q g i B z L z g g i i
(4)
(Principle  of  Foundations  Engineering,  sixth  edition,
Braja M.Das) 3 Dimana : (a) MC model
(b) HS model
Δσ i =  Tegangan efektif tanah pada lapisan ke-I
(kN/m2)
L g , B g =  Panjang dan lebar dari tiang pancang kelompok (m)
zi
=  Jarak dari titik z=0 ke tengah lapisan I (m)
' ' 0 log 1 ' 0 0 C Hi c i i i s c i e i i (5)
(Principle of Foundations Engineering, sixth edition) 3
Dimana:
ΔS c
=  Penurunan tanah (m) C c =  Index pemampatan
e =  angka pori

## Kemampuan Daya Dukung Lateral
Perilaku  tiang  pancang  yang  berada  secara  kelompok berbeda  dengan  tiang  pancang  tumggal  apabila  dikenai beban  lateral.  Perbedaan  dapat  disebabkan  oleh  dua  hal berikut:
1. Rotasi yang terjadi pada hubungan pile cap dan tiang pancang.
2. Tambahan tahanan lateral yang disebabbkan oleh pile cap.
Besarnya  gaya  horizontal  maksimum  yang  bekerja  di ujung  sebuah  tiang  pancang  dapat  dicari  dengan persamaan  ( Tomlinson ) :
Kepala Tiang Bebas : Hu = Mu / (e + Zf) Kepala Tiang Tertahan : Hu = 2Mu / (e + Zf)
Tabel 1. Efisiensi Kapasitas Lateral ( BMS6-M.81 – Perencanaan Teknik Jembatan) 4
Gambar 2.1 Kondisi 1
Gambar 2.2 Kondisi 2
Gambar 2.3 Kondisi 3 Gambar 2.4 Perubahan lateral kepala tiang Gambar 2.5 Grafik Nilai f (BMS6-M.81, Perencanaan Teknik Jembatan) 4
Faktor Kekakuan 5 E I T n h (6)
Sumber:  (Daya  Dukung  Pondasi  Dalam,  Dr.  Ir.  Herman Wahyudi) 2
Zf = 1,8.T,  untuk  normally  consolidated  clay  dan granular soil.
Dengan: Zf = Titik jepit tiang
T = Faktor Kekakuan
Nilai nh   untuk soft normally-consolidated clays = 350 s/d 700 kN/m 2 dan soft organnic silts = 150 kN/m 2
E
= modulus elastis YOUNG tiang
I = momen inersia M u = momen retak tiang pancang
Reduksi Beban Lateral Untuk Pengaruh Kelompok Akibat  kelipatan  lengkung  konsentrasi  tegangan didepan  suatu  tiang  yang  dibebani  lateral,  rencana kapasitas lateral ultimate tiang direduksi bila  jarak antara tiang  adalah  dekat.  Tabel  ekivalensi  kapasitas  lateral dapat dilihat pada Tabel 1.

## Deformasi Lateral
Bila  sebuah  tiang  atau  tiang  dalam  kelompok mendapat  beban  lateral,  maka  bagian  kepala  tiang  akan mengalami  perubahan  tempat  lateral.  Perubahan  tempat lateral  tersebut  dapat  ditentukan  menurut  kondisi  tiang serta beban-beban yang bekerja.
Tiga kondisi tiang dikaitkan dengan hubungan pile cap dan kepala tiang.
Kondisi 1 :  tiang – tiang dengan kondisi “Flexible cap” atau tumpuan sendi.
Gambar 2.6 Grafik Koefisien Defleksi (Kondisi 1) ( BMS6-M.81 Perencanaan Teknik Jembatan) 4
Gambar 2.7 Grafik Koefisien Kemiringan
Gambar 2.8 Grafik Koefisien Defleksi (Kondisi 2) ( BMS6-M.81 Perencanaan Teknik Jembatan) 4
Kondisi 2 :  tiang  –  tiang  dengan  kondisi  “Rigid  cap” pada permukaan tanah.
Kondisi 3 :  tiang – tiang dengan kondisi “Flexible cap” pada  suatu  ketinggian  dari  permukaan tanah.
Perubahan  tempat  lateral  dikepala  tiang  (titik  A) ditentukan  dengan  perumusan  –perumusan  sebagai berikut:
Akibat gaya geser H dan momen M
2 3 1 1 2 M T H T F F
E I E I (7) (BMS6-M.81, Perencanaan Teknik Jembatan) 4 Akibat rotasi di titik B 2 2 1 2
M T H T
F F h E I E I (8)
( BMS6-M.81 – Perencanaan Teknik Jembatan – 1 Desember 1992) Akibat lentur tiang BA
I E h H 3 3 3 1 (9)
(BMS6-M.81-Perencanaan Teknik Jembatan) 4
Dimana: F 1 dan F 2 =koefisien defleksi F 1 dan Fθ 2 =koefisien kemiringan

## METODOLOGI

## Konfigurasi Tiang Pancang
Dalam  pengerjaan  Penelitian  ini,  konfigurasi  tiang pancang kelompok yang di analisa adalah sebagai berikut:
1. Dua buah tiang pancang, pile cap segi – empat, dapat dilihat pada gambar 3.2.
2. Tiga buah tiang pancang, pile cap segi – empat, dapat dilihat pada Gambar 3.3.
3. Empat buah tiang pancang, pile cap segi – empat, perhatikan gambar 3.4.
4. Enam buah tiang pancang, pile cap segi – empat, dapat dilihat pada gambar 3.5.
5. Delapan  buah tiang pancang, pile cap segi – empat, dapat dilihat pada gambar 3.6.

## Output
Hasil  Perhitungan  berupa  Tabel  dan  Grafiksebagai berikut:
1. Tabel dan Grafik penurunan vs jarak antar tiang pancang dengan variasi beban aksial.
2. Tabel dan Grafik penurunan vs jarak antar tiang pancang dengan variasi beban lateral.
3. Tabel dan Grafik defleksi vs jarak antar tiang pancang dengan variasi beban aksial.
4. Tabel dan Grafik defleksi vs jarak antar tiang pancang dengan variasi beban lateral.

## HASIL DAN ANALISA

## Data Tiang Pancang
Tiang  pancang  yang  digunakan  dalam  penelitian  ini mempunyai parameter – parameter sebagai berikut:
f’c = 60 MPa E pile = 4700(f’c) 0.5 =3.64 x 10 6 ton/m 2
Diameter Tiang Pancang (Ø)  =45 cm Luas Tiang Pancang (A p ) =0,159 m 2
I 45 = 2.185 x 10 -4 m 4

## Hasil Perhitungan Daya Dukung Tanah
Dengan  membandingkan  hasil  perhitungan  daya dukung yang dihasilkan dari dua metode, yaitu Meyerhoff dan Luciano DeCourt, dapat dilihat dari gambar 4.1.
Dari  grafik  4.1  terlihat  perbedaan  hasil  perhitungan antara  metode  Meyerhoff  dengan  Luciano.  Untuk kedalaman :
1. 1-20m ini disebabkan pada rumus Luciano
DeCourt ada koreksi harga N yaitu 3≤N≤50 sehingga menyebabkan besar gaya tahan selimut untuk metode Luciano lebih besar dibandingkan cara Meyerhoff
2. 23-28m ini disebabkan akibat dari rumus untuk tahanan ujung yang dipakai dalam metode
Meyerhoff untuk harga K=40 t/m 2 adalah harga koefisien untuk jenis tanah Pasir, sedangkan untuk Luciano DeCourt sendiri dipakai K=12 t/m 2 untuk jenis tanah lempung.
3. 36-40m ini disebabkan akibat dari rumus untuk tahanan ujung yang dipakai dalam metode
Meyerhoff untuk harga K=40 t/m 2 adalah harga koefisien untuk jenis tanah Pasir, sedangkan untuk Luciano DeCourt sendiri dipakai K=12 t/m 2 untuk jenis tanah lempung.
Gambar 3.2 Konfigurasi Tiang Pancang (2 buah tiang pancang) Gambar 3.3 Konfigurasi Tiang Pancang (3 buah tiang pancang) Gambar 3.4 Konfigurasi Tiang Pancang (4 buah tiang pancang) Gambar 3.5 Konfigurasi Tiang Pancang (6 buah tiang pancang)
Gambar 3.6 Konfigurasi Tiang Pancang (8 buah tiang pancang)
Ø Ø Ø Ø Ø Ø 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 K e d al am an ( m ) Daya Dukung  Q L (ton) Daya Dukung Tanah Luciano Meyerhoff

## Perhitungan Daya Dukung Kelompok
Dengan  memakai  rumus  efisiensi converse-labarre besarnya  efisiensi  tiang  pancang  kelompok  didapat sebagai berikut:
Efisiensi  Tiang  Pancang  Kelompok  Sumbu  Xdapat melihat  Tabel  4.1.  Efisiensi  Tiang  Pancang  Kelompok Sumbu Y dapat melihat Tabel 4.2.
Besarnya gaya aksial tiang pancang kelompok setelah pengurangan akibat adanya efisiensi adalah:
Daya Dukung Aksial Tiang Pancang Kelompok SbXdapat melihat Tabel 4.3.

## Analisa Data Tanah
Setelah  dilakukan  pengelompokan  nilai  N,  maka dilakukan  pembagian  lapisan  tanah  dasar  berdasarkan nilai  N  asli.  Hal  ini  dilakukan  untuk  mempermudah perhitungan  menggunakan  program,  dalam hal  ini  Plaxis 2D. 5
Sehubungan dengan data yang diperoleh hanya berupa nilai  N- SPT ,  sehingga  besarnya  nilai sat ,  e,  E,  diperoleh dengan cara literasi. korelasi nilai E (Modulus Elastisitas) dapat dilihat pada Tabel 4.5.(Sumber: Foundation Design Principles and Practices, Donald PE.GE )
Sedangkan  besarnya  nilai  indek  kompresi  (Cc),  dan indek  kembang  (Cs)  diperoleh  dengan  formula  sebagai
berikut:
0 0.156 0.0107 c C e ; 1 1 . . . . 5 10 S c c s C C C d
(Braja M. Das) 3
Keterangan :
1. Besarnya harga sat , d ,  ’, e, E diperoleh dengan cara literasi dengan acuan tabel 4.5, 4.6, 4.7, 4.8.
2. Untuk N SPT kurang dari 4, besarnya harga sat diperoleh dengan formula (0,08 x N SPT ) +1,47
Hasil  Perhitungan  Manual  Penurunan  Tiang Pancang Kelompok Dan Hasil Perhitungan Manual Defleksi Tiang Pancang Dan Beban Lateral Ultimit (Hu) Tiang Pancang Kelompok
Besarnya penurunan tiang pancang kelompok dapat digunakan rumus empiris dan hasil perhitungan manual defleksi tiang pancang dan beban lateral ultimate (Hu) tiang pancang kelompok, didapat hasilnya sebagai berikut:
Menentukan Defleksi Lateral
Berikut besarnya defleksi akibat adanya gaya lateral adalah sebagai berikut seperti dapat dilihat pada Tabel 4.13 dan Tabel 4.14. Tabel 4.1 Efisiensi Tiang Pancang Kelompok Sumbu X Tabel 4.2 Efisiensi Tiang Pancang Kelompok Sumbu Y Tabel  4.3 Daya  Dukung  Aksial  Tiang  Pancang Kelompok Sb X
Tabel  4.4 Daya  Dukung  Aksial  Tiang  Pancang Kelompok Sb Y

## Hasil Plaxis VariasiBeban Aksial
Dari  Tabel  4.15dan  Gambar  4.2  dapat  dilihat  bahwa akibat  bertambahnya  jarak  antar  tiang  pancang, bertambah  pula  kemampuan  tiang  pancang  dalam menahan gaya aksial.
Dari  Tabel  4.16  dapat  dilihat  bahwa  akibat bertambahnya  jarak antar  tiang  pancang,  bertambah  pula kemampuan tiang pancang dalam menahan gaya aksial.

## VariasiBeban Lateral
Dari  Tabel  4.17  dan  Gambar  4.3  dapat  dilihat  bahwa akibat  bertambahnya  jarak  antar  tiang  pancang, bertambah  pula  kemampuan  tiang  pancang  dalam menahan gaya lateral.
Tabel 4.5 korelasi nilai E (Modulus Elastisitas)
Tabel 4.6 korelasi nilai e (angka Pori) Sumber : Pondasi Dangkal,Herman Wahyudi 6
Tabel 4.7 Korelasi N- SPT (J.E. Bowles) 7
Cohesionless Soil / Sol Pulvérulent
N ( blows ) 0 – 3 4 – 10 11 – 30 31 – 50 > 50 (KN/m 3 ) - 12 – 16 14 – 18 16 – 20 18 – 23 Ø (°) - 25 – 32 28 – 36 30 – 40 > 35 State Very Loose Loose Medium Dense Very Dense Dr (%) 0 - 15 15 - 35 35 - 65 65 - 85 85 - 100 Cohesive Soil / Sol Cohérent N ( blows ) < 4 4 – 6 6 – 15 16 – 25 > 25 (KN/m 3 ) 14 – 18 16 – 18 16 – 18 16 – 20 > 20 q U (kPa) < 25 20 – 50 30 – 60 40 – 200 > 100 Consistency  Very Soft Soft Medium Stiff Hard
Tabel 4.8 Konsistensi tanah (untuk tanah dominan lanau dan lempung).
e n W sat sat g/cm 3 lb cb ft % g/cm 3 cm/s ft/year lugeon cm 2 /s ft 2 /year bars psi cm 2 /kg ft 2 /ton 0,5 31,25 4,40 0,80 163,0 1,31 10 -9 1,03 x 10 -3 10 -4 10 -5 0,01 0,142 100 97,6 0,6 37,50 3,50 0,78 129,60 1,38 0,05 0,71 20 19,5 0,7 43,75 2,86 0,74 105,8 1,44 10 -8 1,03 x 10 -2 10 -3 1 x 10 -4 3,4 0,8 50,00 2,38 0,70 88,0 1,50 2 x 10 -4 6,8 0,1 1,42 10 9,76 0,9 56,25 2,00 0,67 74,1 1,57 10 -7 1,03 x 10 -1 10 -2 3 x 10 -4 10,1 0,5 7,05 2 1,95 4 x 10 -4 11,1 1 14,2 1 0,976 1,0 62,50 1,70 0,63 63,0 1,63 1 x 10 -6 1,03 10 -1 5 x 10 -4 16,9 2 28,4 0,5 0,488 1,1 68,75 1,45 0,59 53,9 1,69 2 x 10 -6 2,06 6 x 10 -4 20,3 3 42,6 0,33 0,325 1,2 75,00 1,25 0,56 46,3 1,76 3 x 10 -6 3,10 7 x 10 -4 23,6 4 56,9 0,25 0,244 1,3 81,25 1,08 0,52 39,9 1,82 4 x 10 -6 4,13 8 x 10 -4 27,0 5 71,0 0,20 0,195 1,4 87,50 0,93 0,48 34,4 1,88 5 x 10 -6 5,17 9 x 10 -4 30,4 6 85,3 0,17 0,163 1,5 93,75 0,80 0,44 29,6 1,94 6 x 10 -6 6,20 10 -3 33,8 x 10 1 7 99,5 0,14 0,144 1,6 100,00 0,69 0,41 25,5 2,04 7 x 10 -6 7,24 8 113 0,12 0,122 1,7 106,25 0,59 0,37 21,8 2,07 8 x 10 -6 8,26 9 127 0,11 0,111 1,8 112,50 0,50 0,33 18,5 2,13 9 x 10 -6 9,30 10 -2 33,8 x 10 2 10 142 0,10 0,0976 1,9 118,75 0,42 0,30 15,6 2,20 10 -5 10,33 1 11 156 0,091 0,0887 10 -4 1,03 x 10 2 10 10 -1 33,8 x 10 3 12 170 0,083 0,0815 2,0 125,00 0,35 0,26 13,0 2,26 10 -3 1,03 x 10 3 100 13 185 0,077 0,075 2,1 131,25 0,29 0,22 10,6 2,32 10 -2 1,03 x 10 4 1000 14 199 0,073 0,07 2,2 137,50 0,23 0,19 8,4 2,39 10 -1 1,03 x 10 5 10000 15 213 0,064 0,065 2,3 143,75 0,17 0,15 6,4 2,45 20 284 0,050 0,0488 2,4 150,00 0,13 0,11 4,63 2,51 50 710 0,020 0,0195 2,5 156,25 0,080 0,074 2,96 2,57 100 1420 0,010 9,76 x 10 -3 2,6 162,50 0,038 0,037 1,42 2,64 500 7100 0,002 1,95 x 10 -3 2,7 168,75 0,000 0,000 0,00 2,70 1000 14200 0,001 9,76 x 10 -4 Tabel 1.2 . Nilai-nilai numerik parameter tanah untuk Gs = 2,70 (Biarez & Favre)
Catatan : 100 kPa = 100 kN/m 2 = 1 bar = 1,02 kg/cm 2 Sifat tanah S il t, Cl a y G ra v e l, S a n d ra ta -ra ta lu n a k g ra v e l sa n d m v = I / E
d K C v Konsistensi tanah Taksiran harga kekuatan geser undrained, C u Taksiran harga SPT, harga N Taksiran harga tahanan conus, q c (dari Sondir) kPa ton/ m 2 kg/cm2 kg/cm 2 kPa Sangat lunak (very soft) 0 – 12.5 0 – 1.25 0 – 0.125 0 – 2 0 – 2.5 0 – 250 Lunak (soft) 12.5 – 25 1.25 – 2.5 0.125 – 0.25 2 – 4 2.5 – 5 250–500 Menengah (medium) 25 – 50 2.5 – 5. 0.25 – 0.5 4 – 8 5 – 10 500 –1000 Kaku (stiff) 50 – 100 5.0 – 10. 0.5 – 1.0 8 – 15 10 – 20 1000 – 2000 Sangat kaku (very stiff) 100 – 200 10. – 20. 1.0 – 2.0 15 – 30 20 – 40 2000 – 4000 Keras (hard) > 200 > 20. > 2.0 > 30 > 40 > 4000
Dari  Tabel  4.18  dapat  dilihat  bahwa  akibat bertambahnya  jarak antar  tiang  pancang,  bertambah  pula kemampuan  tiang  pancang  dalam  menahan  gaya  lateral.
Namun  besar  gaya  lateral  untuk  sumbu  Y  lebih  besar dibanding  dengan  sumbu  X,  hal  ini  diakibatkan  oleh bedanya harga efisiensi.
Tabel 4.9 : Hasil Analisa Data Tanah
Tabel 4.10 : Penurunan TiangPancang Kelompok
Tabel  4.11. Daya  Dukung  Lateral  Tiang  Pancang
Kelompok Sb X
Tabel 4.12 Daya Dukung Lateral Tiang Pancang Kelompok Sb Y
Tabel 4.13 Defleksi Akibat Gaya Lateral Tiang Pancang Kelompok Sb X No Kedalaman Deskripsi N rata - rata γ sat γ d γ' γ unsat e E υ Cu C' Ø C c C s m kN/m 3 kN/m 3 kN/m 3 kN/m 3 kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 0.03 0.02 0.02
0.02
1 2 3 4 5
12.567 6 Lempung Kelanauan 13 Lempung Kepasiran 15 Lempung 15 8.5 - 18.5 1.5 - 8.5 36.5 - 40.5 34.5 - 36.5 28.5 - 34.5 18.5 - 28.5 7.94 14.18 8 Lempung Kelanauan dan Kepasiran Lempung ( clay) 1 1 13.50 15.94 1.76 17,500 12,000 7.94 15.94 5 1 11.614 7.33 8.714 8.714 9.800 1 5.50 5.50 6.18 10 86.9 15.33 12.567 100 13.50 66.67 1.15 17,500 17.94 15.50 0.2 7,500 100 1.15 0.2 1.33 15,000 0.2 2.11 6.25 7,500 0.2 0.2 2.11 6.25 0.2 15.50 16.18 50 17.33 17.94 0.20 20 30 66.67 4.17 4.17 33.33 57.94 0.22 0.20 0.35 0.29 0.35 0.03 0.03

## Interpretasi Hasil Perhitungan
Dari  Tabel  4.19dapat  dilihat  bahwa  besarnya penurunan untuk 2 Tiang dan 3 Tiang memiliki hasil yang sama  untuk  model  material Mohr  Coulomb dengan analisa  manual,  tetapi  untuk  4  Tiang,  6  Tiang,  dan  8 Tiang terjadi perbedaan besarnya penurunan yaitu sekitar 1-5%.
Selanjutnya  dari  Tabel  4.20dapat  dilihat  bahwa dengan  penambahan  jarak  dari  2Ø,  3Ø,  4Ø  membuat penurunan  tiang  pancang  berkurang  untuk  pemberian beban  yang  sama  pada  tiang  pancang  kelompok  dengan selisih kurang dari 2%.
Dari Tabel 4.21 dapat dilihat bahwa besarnya defleksi untuk  2  Tiang  dan  3  Tiang  memiliki  hasil  yang  sama untuk  model  material Mohr  Coulomb dengan  analisa manual, tetapi untuk 4 Tiang, 6 Tiang, dan 8 Tiang terjadi
perbedaan besarnya defleksi yaitu sekitar 1-6%.
Sedangkan dari Tabel 4.22 dapat dilihat bahwa dengan penambahan  jarak  dari  2Ø,  3Ø,  4Ø  membuat  defleksi tiang  pancang  berkurang  untuk  pemberian  beban  yang sama pada tiang pancang kelompok dengan selisih kurang dari 0,8%.
Dari Tabel 4.23 dapat dilihat bahwa besarnya defleksi antara  model  material Mohr  Coulomb dengan  analisa Manual  untuk  2Tiang,  3Tiang,  4Tiang,  6Tiang,  dan 8Tiang  terjadi  perbedaan  besarnya  defleksi  mencapai 18,5%.
Serta  dari  Tabel  4.24  dapat  dilihat  bahwa  dengan penambahan  jarak  dari  2Ø,  3Ø,  4Ø  membuat  defleksi tiang  pancang  berkurang  untuk  pemberian  beban  yang sama pada tiang pancang kelompok dengan selisih kurang dari 0,45%.
Tabel  4.14 Defleksi  Akibat  Gaya  Lateral  Tiang  Pancang Kelompok Sb Y
Tabel  4.15 Penurunan  Tiang  Pancang  Kelompok  Dengan Model Material Mohr Coulomb, Hardening, Soft Soil Untuk Sumbu X
Tabel  4.16 Penurunan  Tiang  pancang  kelompok  dengan model  Material Mohr  Coulomb,  Hardening,  Soft  Soil untuk sumbu Y

## KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
Berdasarkan  hasil  dan  analisa  dapat  disimpulkan tentang  perilaku  tiang  pancang  kelompok  dalam  hal pengaruh  penambahan  jarak  antar  tiang  pancang  sebesar Ø (0,45m), yaitu :
1. Terhadap penurunan tiang pancang terjadi penambahan  kemampuan  tiang  pancang  dalam menahan beban aksial atau lateral.
2. Besarnya  penurunan  untuk  2  Tiang  dan  3  Tiang memiliki hasil yang sama untuk model material Mohr Coulomb dengan analisa manual, tetapi untuk 4 Tiang, 6  Tiang,  dan  8  Tiang  terjadi  perbedaan  besarnya penurunan yaitu sekitar 1-5%, penambahan jarak antar tiang  pancang  dari  2Ø,  3Ø,  4Ø  membuat  penurunan tiang pancang berkurang untuk pemberian beban yang
sama  pada  tiang  pancang  kelompok  dengan  selisih kurang dari 2%.
3. Besarnya defleksi untuk 2 Tiang dan 3 Tiang memiliki hasil yang sama untuk model material Mohr Coulomb dengan analisa manual, tetapi untuk 4 Tiang, 6 Tiang, dan 8 Tiang terjadi perbedaan besarnya defleksi  yaitu sekitar 1-6%, sedangkan penambahan jarak antar tiang pancang  dari  2Ø,  3Ø,  4Ø  membuat  defleksi  tiang pancang berkurang untuk pemberian beban yang sama pada  tiang  pancang  kelompok  dengan  selisih  kurang dari 0,8%, pada Sumbu X.
4. Besarnya  defleksi  antara  model  material Mohr Coulomb dengan  analisa  Manual  untuk  2Tiang, 3Tiang, 4Tiang, 6Tiang, dan 8Tiang terjadi perbedaan besarnya defleksi mencapai 18,5%, Serta penambahan jarakantar  tiang  pancang  dari  2Ø,  3Ø,  4Ø  membuat defleksi  tiang  pancang  berkurang  untuk  pemberian
Tabel  4.17 Defleksi  Tiang  Pancang  Kelompok Dengan  Model  Material Mohr  Coulomb,  Hardening, Soft Soil Untuk Sumbu X
Tabel 4.18 Defleksi Tiang Pancang Kelompok Dengan Model  Material Mohr  Coulomb,  Hardening,  Soft  Soil Untuk Sumbu Y
Tabel  4.19 Perbandingan  Penurunan  Antara  Analisa Manual  Dengan  Model  Material Mohr  Coulomb pada Sumbu X
Tabel  4.20 Pengaruh  Perubahan  Jarak  Antar  Tiang Pancang  Terhadap  Penurunan  Untuk  Beban  Yang Sama pada Perhitungan Mohr Coulumb Pada Sumbu X
beban  yang  sama  pada  tiang  pancang  kelompok dengan selisih kurang dari 0,45%, pada Sumbu Y.
5. Untuk  beban  yang  sama,  perubahan  jarak  antar  tiang dapat  mengurangi  penurunan  dan  defleksi  tiang pancang.
6. Penelitian  ini  dari  ketiga  model  material,  yaitu Mohr Coulomb. Hardening, Soft Soil memiliki hasil analisa dengan perbedaan berkisar  0-1%,

## Saran
Untuk mencapai suatu hasil yang lebih baik dan ideal guna  mengetahui  Perilaku  Tiang  Pancang  Kelompok Menggunakan  Program  Bantu  Plaxis  2D, 5 disarankan Penelitian ini tidak menggunakan beban kombinasi (aksial dan  lateral  bekerja  bersamaan),  maka  penurunan  dan defleksi  yang  terjadi  hanya  berdasarkan  beban  tertentu (aksial  atau  lateral  saja),  oleh  karena  itu  untuk melanjutkan  penelitian    ini  dengan  menggunakan  beban kombinasi (aksial dan lateral bekerja bersamaan).

## DAFTAR PUSTAKA
1. M.  Wehnert,  &  P.A.  Vermeer,  2004.  “ Numerical Analyses of Load Tests on Bored Piles ”. NUMOG 9 th –
25 -27 August 2004, Ottawa, Canada.
2. Wahyudi,  Herman.  1999.  “ Daya  Dukung  Pondasi Dalam”.
3. Das,  Braja  M.1985  “ Mekanika  Tanah ”.  Jilid  1,  Penerbit Erlangga.
4. BMS6-M.81  – Perencanaan  Teknik  Jembatan –  1 Desember 1992
5. Plaxis 2D.
6. Wahyudi,  Herman.  1999.  “ Daya  Dukung  Pondasi Dangkal”.
7. Bowles, J.E. 1997 “ Analisa dan Desain Pondasi.” Jilid 1 Edisi Ke-4. Peoria, Illionis.
8. Biarez J, Favre J.L1976 “ Correalation de parametres en mecanique des sols “. Ecole Centrale de Paris.
Tabel  4.21 Perbandingan  Defleksi  Antara  Analisa Manual  Dengan  Model  Material Mohr  Coulomb pada
Sumbu X
Tabel  4.22 Pengaruh  perubahan  jarak  antar  tiang pancang terhadap defleksi untuk beban yang sama pada perhitungan mohr coulomb pada sumbu x
Tabel 4.23 Perbandingan defleksi antara analisa manual dengan model material mohr coulomb pada sumbu y Tabel  4.24 Pengaruh  Perubahan  Jarak  Antar  Tiang Pancang  Terhadap  Defleksi  Untuk  Beban  Yang  Sama pada Perhitungan Mohr Coulomb Pada Sumbu Y