Abstrak—Gedung  Apartemen  Alessandro  Vittorio  merupakan gedung  yang  berlokasi  di  Surabaya  dan  memiliki  28  lantai. Dalam  pembangunannya,  Gedung  Apartemen  Alessandro Vittorio  masih  menggunakan  metode  konvensional  berupa metode  cor  in  situ  pada  struktur  balok,  kolom,  dan  pelatnya. Atas dasar ini penulis merencanakan ulang gedung Apartemen Alessandro  Vittorio,  dengan  menggunakan  metode  beton pracetak  dengan  maksud  untuk  menghasilkan  sebuah rancangan baru yang dapat lebih cepat dan efisien dilaksanakan tanpa  mengurangi  mutu  dari  rancangan  aslinya.  Dalam perencanaan  ulang  gedung  Apartemen  Alessandro  Vittorio, penulis  mengubah  denah  dari  Tower  A  dimana  akan  dipisah dengan tower yang lain. Namun, sistem gedung yang digunakan tetap sama, yaitu sistem struktur ganda dengan rangka pemikul khusus momen disertai dengan dinding geser beton bertulang. Hasil  dari  modifikasi  Gedung  Apartemen  Alessandro  Vittorio dengan metode pracetak ini meliputi ukuran balok induk 30/45, 35/60,  dan  45/70,  ukuran  balok  anak  25/40  dan  30/45,  serta ukuran  kolom  110/90,  90/70,  80/60,  dan  50/50.  Modifikasi gedung  ini  juga  menggunakan  shear  wall  serta  sambungan antar  elemen  pracetak  menggunakan  sambungan  basah  dan konsol pendek.
Kata  Kunci—Beton  Pracetak,  Dinding  Geser,  Modifikasi Perencanaan, SRPMK, Sistem Ganda.

## I. PENDAHULUAN
ETODE  beton  pracetak  ( precast )  merupakan  metode konstruksi  yang  mengalami  perkembangan  pesat  di Indonesia pada beberapa tahun belakangan ini. Metode beton pracetak  dapat  diartikan  sebagai  metode  kostruksi  struktur beton  yang  dalam  penerapannya  elemen-elemen  struktur dicetak  terlebih  dahulu  di  tempat  khusus  yang  terpisah dengan lokasi dimana elemen-elemen struktur tersebut akan digunakan.  Metode  beton  pracetak  memiliki  beberapa keunggulan  bila  diterapkan  pada  suatu  proyek  dibanding dengan  menggunakan  metode  beton  konvensional  (cor in- situ ).  Secara  umum,  metode  beton  pracetak  dianggap  lebih ekonomis  dibanding  pengecoran  ditempat  dikarenakan adanya  pengurangan  biaya  pemakaian  bekisting,  mereduksi durasi  pengerjaan  proyek  sehingga  biaya  overhead  yang dikeluarkan akan lebih kecil dari metode konvensional [1].
Kelebihan metode beton pracetak antara lain adalah waktu pengerjaan  dan  pemasangan  yang  lebih  singkat,  proses produksi yang tidak bergantung cuaca, kontrol kualitas yang jauh  lebih  terjaga,  hemat  akan  penggunaan  bekisting,  serta pelaksanaan  yang  membutuhkan  lebih  sedikit  pekerja. Penggunaan metode beton pracetak dalam proyek konstruksi akan lebih efisien bila dilakukan pada bangunan gedung yang memiliki bentuk berulang dan massal [2]. Hal ini dikarenakan dengan  bentuk  yang  sama  di  tiap  lantainya,  jumlah  tipe elemen-elemen beton yang dibutuhkan akan semakin sedikit, sehingga  tidak  membutuhkan  banyak  cetakan  yang  berbeda dan juga menghemat waktu produksi elemen beton.
Gedung  Apartemen  Alessandro  Vittorio  merupakan gedung yang berlokasi di Surabaya dan difungsikan sebagai hunian vertikal. Gedung ini terdiri atas dua tower yaitu Tower A  dan  Tower  B  dengan  masing-masing  tower  memiliki  28 lantai.  Dalam  pembangunannya,  Gedung  Apartemen Alessandro  Vittorio  menggunakan  metode  konvensional berupa  metode cor-in situ  pada  struktur  balok,  kolom,  dan pelatnya.
Pada artikel ini akan dilakukan perancangan ulang struktur Gedung Alessandro Vittorio Surabaya dengan menggunakan metode  beton  pracetak  yang  akan  dibangun  di  Surabaya. Perancangan  ulang  ini  dimaksudkan  untuk  menghasilkan sebuah rancangan gedung baru yang lebih cepat  dan efisien dalam  sisi  pengerjaannya  tanpa  mengurangi  mutu  dari rancangan aslinya.
Dalam perancangan ulang ini, akan dilakukan modifikasi denah  Gedung  Alessandro  Vittorio  Surabaya  menjadi  lebih sederhana dimana yang akan dipakai dalam modifikasi hanya Tower  A.  Jumlah  lantai  dalam  gedung  tidak  akan  diubah namun hanya akan dilakukan penyederhanaan bentuk. Untuk sistem  sistem  gedung  yang  digunakan  tetap  sama,  yaitu sistem struktur ganda dengan rangka pemikul momen khusus disertai dengan dinding geser beton bertulang.

## A. Tujuan
Tujuan yang ingin dicapai dari pembahasan ini antara lain adalah:
a. Menentukan  preliminary  design,  struktur  primer  dan struktur sekunder bangunan yang sesuai.

## Modifikasi Perencanaan Struktur Apartemen Alessandro Vittorio dengan Metode Beton Pracetak
Zein Farid Vicky Mahendra, Wahyuniarsih Sutrisno, dan Ahmad Basshofi Habieb Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : wahyuniarsih.its@its.ac.id
M
Gambar 1. Bagan alir penyelesaian artikel.
b. Menghitungan  pembebanan  pada  struktur  Gedung Alessandro Vittorio.
c. Melakukan analisa permodelan struktur Gedung
Alessandro  Vittorio  dengan  menggunakan  program komersial analisis.
d. Merancang  detailing  dimensi  dan  penulangan  akhir struktur primer dan struktur sekunder bangunan.
e. Merencanakan  sambungan  antar  elemen  beton  pracetak agar memenuhi syarat tahan gempa.
f. Merencanakan pondasi yang sesuai dan mampu menahan beban  yang  dipikul  sesuai  dengan  kondisi  tanah  di lapangan.
g. Merancang  gambar  teknik  dari  hasil  modifikasi perancangan dan perhitungan struktur.

## B. Batasan Masalah
Pada  pembahasan  ini,  terdapat  masalah  yang  dibatasi antara lain:
a. Perencanaan  dengan  metode  beton  pracetak  hanya diterapkan pada pelat, balok, dan kolom.
b. Perencanaan  dinding  geser  dan  tangga  menggunakan metode cor in situ .
c. Perencanaan basement dan pondasi menggunakan metode cor in situ .
d. Perencanaan  bangunan  tidak  meninjau  segi  analisis anggaran  biaya  dan  tidak  memperhitungkan  utilitas
bangunan, mechanical , electrical,  plumbing , dan finishing .

## C. Manfaat
Manfaat dari artikel ini antara lain:
a. Manfaat bagi penulis adalah mampu merancang struktur Gedung  menggunakan  metode  beton  pracetak  dan menambah  wawasan  mengenai  perbandingan  antara pembangunan  gedung  menggunakan  metode  beton pracetak  dengan  metode  beton  konvensional  sehingga bermanfaat  di  masa  mendatang  ketika  memasuki  dunia kerja
b. Manfaat untuk kontraktor adalah dapat menjadi referensi alternatif perancangan struktur gedung dengan menggunakan metode beton pracetak.

## II. TINJAUAN PUSTAKA

## A. Sistem Struktur Gedung
Sistem  Rangka  Pemikul  Momen  (SRPM)  adalah  sistem rangka  ruang  di  mana  komponen-komponen  struktur  balok, kolom, dan join-joinnya menahan gaya yang bekerja melalui
Tabel 1.
Rekapitulasi Perencanaan Lift Lantai Balok Penggantung Balok Penumpu Dimensi (mm) 350 x 500 350 x 550 Bentang (mm) 3000 6000 Tul. Longitudinal 5D22 5D22 Tul. Geser D10-120 D10-100 Tabel 2. Rekapitulasi Perencanaan Pelat Pracetak Tulangan S1 S2 S3 S4 S5 Lentur X D10- 200 D10- 200 D10- 200 D10- 200 D10- 200 Lentur Y D10- 200 D10- 200 D10- 200 D10- 200 D10- 200 Tulangan Angkat D8 (50mm) D8 (50mm) D8 (50mm) D8 (50mm) D8 (50mm) Tabel 3. Rekapitulasi Perencanaan Balok Pracetak Tipe BA 1 BA 2 Tulangan Tumpuan Lapangan Tumpuan Lapangan Dimensi 250 mm x 400 mm 300 mm x 450 mm Bentang 6000 mm 6000 mm Selimut 50 mm 50 mm Atas 4D16 2D16 4D16 3D16 Bawah 2D16 4D16 3D16 4D16 Sengkang D10-100 mm D10-100 mm Angkur D10 (100 mm) D10 (100 mm) Tabel 4.
Rekapitulasi Perencanaan Tangga Tipe P (mm) L (mm) Lentur Bagi Susut T1 5000 3000 D16-150 mm D10 – 300 mm D10 – 300 mm T2 6000 3000 D16-100 mm D10 – 200 mm D10 – 300 mm
Gambar 2. Denah struktur Apartemen Alessandro Vittorio.
Gambar 3. Pemodelan 3D struktur utama gedung dengan ETABS.
Gambar 4. Grafik respon spektrum Kota Surabaya.
Gambar 6. Detail konsol pendek pada kolom.
Gambar 5. Detail konsol pendek pada kolom.
aksi  lentur,  geser,  dan  aksial  [3].  Pada  sistem  struktur  ini beban  gravitasi  harus  mampu  dipikul  oleh  rangka  struktur. Selain  itu,  sambungan  balok-kolom  harus  didesain  sebaik mungkin agar mampu menahan gaya lateral.
Sistem  Dinding  Struktural  (SDS)  adalah  dinding  yang direncanakan untuk menahan kombinasi gaya geser, momen, dan gaya aksial yang ditimbulkan gempa [3]. Pada praktik di lapangan,  sistem  struktur  bangunan  dapat  dibuat  sebagai sistem ganda, yaitu kombinasi antara Sistem Rangka Pemikul Momen  (SRPM)  dengan  Sistem  Dinding  Struktural  (SDS). Dalam  sistem  ganda  yang  diatur  dalam  SNI  1726-2019, SRPM harus mampu menahan minimum 25% beban lateral total  dimana  75%  sisanya  akan  ditahan  oleh  dinding struktural. Pada sistem struktur ganda diharapkan SRPM dan dinding geser mengalami defleksi lateral yang sama.

## B. Bangunan Tahan Gempa
Salah satu permasalahan yang timbul dari suatu bangunan adalah kuat atau tidaknya bangunan tersebut dalam menahan beban  gempa  yang  mungkin  terjadi.  Menurut  Pedoman Teknis Rumah dan Bangunan Gedung Tahan Gempa (2006), terdapat  taraf  keamanan  suatu  bangunan  dapat  dikatakan bangunan  tahan  gempa,  yaitu  sebagai  berikut:  (1)  Apabila bangunan  terkena  gempa  bumi  ringan,  bangunan  tidak mengalami  kerusakan  sedikitpun.  (2)  Apabila  bangunan terkena  gempa  bumi  sedang,  elemen-elemen  non  struktural bangunan  diperbolehkan  rusak  [4].  Namun,  elemen-elemen struktur  bangunan  tidak  boleh  rusak.  (3)  Apabila  terkena gempa  bumi  sangat  kuat,  bangunan  tidak  boleh  runtuh sebagian  maupun  seluruhnya.  Bangunan  tidak  boleh mengalami  kerusakan  yang  tidak  dapat  diperbaiki.  Namun, apabila mengalami  kerusakan, kerusakan yang terjadi harus dapat  dipebaiki  dengang  cepat  dan  dapat  difungsikan kembali.

## C. Beton Pracetak
Beton  pracetak  merupakan  beton  yang  dihasilkan  dari proses  produksi  dimana  lokasi  pembuatannya  berbeda dengan  lokasi  di  mana  elemen  akan  digunakan  [3].   Lawan
dari  pracetak  adalah  beton cast-in  place .  Beton  tipe  ini merupakan  beton  yang  pada  umumnya  diterapkan  di lapangan  yang  mana  proses  produksinya  belangsung  di tempat elemen tersebut akan difungsikan. Secara perhitungan beton pracetak tidak memiliki perbedaan dengan beton cast- in  place pada  umumnya.  Hanya  saja,  perbedaan  yang mendasar  antara  beton  pracetak  dengan  beton  cast-in  place adalah letak proses produksinya dan penambahan perhitungan  pada  proses  sebelum  komposit  dan  saat pengangkatan.

## III. METODOLOGI
Urutan penyelesaian artikel ini dapat diliat pada bagan alir Gambar 1.  Pada  perencanaan  ini, gedung akan dimodifikasi dengan kriteria sebagai berikut:
a. Data Umum Bangunan
Nama gedung     : Apartemen Alessandro Vittorio Lokasi          : Kota Surabaya, Jawa Timur Fungsi          : Apartemen Jumlah lantai     : 28 Lantai Luas Bangunan    : 1891,7 m 2 Tinggi bangunan  : 84 m Material bangunan : Beton Bertulang Pracetak Sistem bangunan  : Sistem Ganda b. Data Material
Kuat tekan beton (f’c)    : 45 MPa
Tegangan leleh baja (fy) : 420 MPa

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN

## A. Perencanaan Struktur Sekunder
Perencanaan  struktur  sekunder  pada  penelitian  ini meliputi:
1) Perencanaan Lift
Lift direncanakan  menggunakan lift penumpang  dengan
Tabel 5.
Rekapitulasi Perencanaan Ramp
Elemen Pelat Ramp Tulangan Arah X D13-100 Tulangan Arah Y D13-150 Elemen Balok Melintang Ramp Dimensi (cm) 40/50 40/50 Tulangan Longitudinal 3D19 3D19 Tulangan Geser D10-200 D10-200 Tabel 6. Rekapitulasi Kontrol Perhitungan Manual dengan ETABS Kombinasi Beban Manual (ton) ETABS (ton) Dead 38.335,46 36.501,02 Live 9.852,20 13.216,26 Total 48.187,66 49.717,28 Tabel 7. Rekapitulasi Kontrol Partisipasi Massa pada Sumbu X dan Y Modal Sum UX Sum UY … … … 13 0,9095 0,8888 14 0,9132 0,9120 15 0,9197 0,9159
Tabel 8. Rekapitulasi Kontrol Partisipasi Massa pada Sumbu X dan Y Modal Sum Uξ Sum Uη … … … 13 0,171 0,8869 14 0,17 0,8919 15 0,16 0,9001 Tabel 9. Gaya Geser Dasar Hasil Analisis Ragam Sumbu ξ dan η Load Case FX (kN) FY (kN) FY (kN) Gempa X Max 8407,37 1260,15 8,55E-06 Gempa Y Max 1260,15 8120,79 5,90E-06 Tabel 10. Rekapitulasi Gaya Geser Statik-Dinamik untuk Sumbu X dan Y Load Case FX (kN) FY (kN) Statik 11195,50 11195,50 Dinamik 11362,94 11400,85 Tabel 11. Rekapitulasi Gaya Geser Statik-Dinamik untuk Sumbu ξ dan η Load Case Fξ (kN) Fη (kN) Statik 11195,50 11195,50 Dinamik 11131,29 11468,07
spesifikasi sebagai berikut: Merk lift: IRIS, Tipe lift: Duplex, Kapasitas: 24 Orang, Kecepatan: 1 m/s, Lebar pintu: 1100 m.
Dari hasil perhitungan, didapatkan rekapitulasi perencanaan balok lift sebagai pada Tabel 1.
2) Perencanaan Pelat Pracetak
Pelat  menggunakan  elemen  pracetak  dengan  rekapitulasi penulangan yang disajikan pada Tabel 2.

## 3) Perencanaan Balok Anak
Balok  anak  menggunakan  elemen  pracetak  dengan rekapitulasi penulangan yang disajikan pada Tabel 3.

## 4) Perenanaan Tangga
Tangga direncanakan dengan spesifikasi berikut (Tabel 4): Mutu beton (f’ c )        = 35 MPa Mutu tulangan (f y )      = 420 MPa Bentang tangga        = 500 cm Tinggi antar lantai      = 300 cm Elevasi bordes         = 150 cm Tinggi tanjakan (t)      = 15 cm Lebar injakan (i)        = 30 cm Tebal pelat tangga (tp)   = 14 cm Tebal pelat bordes      = 14 cm Panjang bordes        = 300 cm Lebar tangga          = 150 cm

## 5) Perencanaan Ramp
Struktur ramp direncanakan dengan metode beton cor in- situ. Setelah  dilakukan  perhitungan,  didapatkan  rekapitulasi seperti pada Tabel 5.

## B. Pembebanan dan Analisis Struktur
Pembebanan dan analisis struktur meliputi:
1) Pemodelan Struktur
Pemodelan  struktur  digunakan  program  bantu  ETABS. Untuk denah dari struktur gedung dapat dilihat pada Gambar 2.
Pemodelan  dalam  program  bantu  ETABS  dapat  dilihat pada Gambar 3.

## 2) Pembebanan Gravitasi
Pembebanan pada struktur Apartemen Alessandro Vittorio Surabaya didasarkan pada SNI 1727:2020 sebagai berikut: a. Beban Hidup Lantai apartemen ruang pribadi   = 192 kg/m 2 Lantai apartemen ruang publik    = 479 kg/m 2 Pelat lantai parkir dasar         = 400 kg/m 2 Pelat lantai parkir tingkat        = 800 kg/m 2
Tangga dan jalan keluar         = 479 kg/m 2
Beban pekerja                = 100 kg/m 2
Pelat atap                    = 100 kg/m 2
Beban hujan                  = 20 kg/m 2
b. Beban Mati Tambahan
Dinding hebel                = 200 kg/m2
Spesi (1 cm)                  = 21 kg/m2
Tegel                        = 24 kg/m2 Homogenius tile               = 27 kg/m2
Calsiboard                   = 11 kg/m2 Penggantung Plafon            = 7 kg/m2 Ducting-Plumbing             = 30 kg/m2
Tabel 12.
Pengecekan Struktur terhadap Drift Ijin untuk Sumbu X dan Y
Story Displacement Elastic Drift Inelastic Drift Cek δe X δe Y δe X δe Y Δ X Δ Y (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 28 37,3 38,977 0,823 1,015 4,527 5,582 OK 27 36,477 37,962 0,914 1,082 5,027 5,951 OK 26 35,563 36,88 0,983 1,141 5,407 6,276 OK 25 34,58 35,739 1,059 1,211 5,824 6,660 OK 24 33,521 34,528 1,139 1,284 6,265 7,062 OK 23 32,382 33,244 1,217 1,357 6,693 7,464 OK 22 31,165 31,887 1,292 1,426 7,106 7,843 OK 21 29,873 30,461 1,362 1,492 7,491 8,206 OK 20 28,511 28,969 1,434 1,559 7,887 8,575 OK 19 27,077 27,41 1,452 1,581 7,986 8,696 OK 18 25,625 25,829 1,506 1,630 8,283 8,965 OK 17 24,119 24,199 1,551 1,669 8,530 9,180 OK 16 22,568 22,53 1,594 1,705 8,767 9,378 OK 15 20,974 20,825 1,631 1,734 8,971 9,537 OK 14 19,343 19,091 1,663 1,756 9,147 9,658 OK 13 17,68 17,335 1,687 1,768 9,279 9,724 OK 12 15,993 15,567 1,700 1,767 9,350 9,719 OK 11 14,293 13,8 1,701 1,750 9,355 9,625 OK 10 12,592 12,05 1,693 1,724 9,312 9,482 OK 9 10,899 10,326 1,604 1,627 8,822 8,949 OK 8 9,295 8,699 1,576 1,577 8,668 8,674 OK 7 7,719 7,122 1,512 1,492 8,316 8,206 OK 6 6,207 5,63 1,649 1,721 9,070 9,466 OK 5 4,558 3,909 1,031 0,960 5,671 5,280 OK 4B 3,527 2,949 1,012 0,841 5,566 4,626 OK 4A 2,515 2,108 0,044 0,085 0,242 0,468 OK 3B 2,471 2,023 0,792 0,630 4,356 3,465 OK 3A 1,679 1,393 0,136 0,142 0,748 0,781 OK 2B 1,543 1,251 0,589 0,462 3,240 2,541 OK 2A 0,954 0,789 0,202 0,180 1,111 0,990 OK 1B 0,752 0,609 0,752 0,609 4,136 3,350 OK 1A 0 0 -0,16 -0,13 -0,91 -0,74 OK G 0,166 0,137 0,166 0,137 0,913 0,754 OK
Railing tangga                = 50 kg/m2

## 3) Kombinasi Pembebanan
Kombinasi  pembebanan  menggunakan  SNI  1727:2020 sebagai berikut:
U  = 1,4D
U  = 1,2D + 1,6L + 0,5(Lr atau S atau R)
U  = 1,2D + 1,6Lr + 1,0L
U  = 1,2D + 1,0W + 1,0L + 0,5(Lr atau S atau R) U  = 1,2D + 1,0E + 1,0L + 0,2S U  = 0,9D + 1,0W
U   = 0,9D + 1,0E
4) Pembebanan Gaya Dinamis
Dari  perencanaan  pembebanan  gaya  dinamis  didapatkan respons spektrum untuk kota Surabaya seperti pada Gambar 4.

## 5) Kontrol Desain
Pada  perencanaan  ini,  dikarenakan  bentuk  gedung  yang tidak  beraturan  dan  tidak  proporsional  secara  sumbu  X  dan Y,  maka  arah  gempa  yang  berpotensi  menghasilkan  respon maksimum tidak hanya terjadi pada sumbu X dan Y.
Oleh karena itu, pada kontrol desain ini, beban gempa tidak hanya  diasumsikan  bekerja  pada  sumbu  X  dan  sumbu  Y, melainkan juga bekerja pada sumbu ξ dan η.
Sumbu ξ dan η tersebut merupakan sumbu X dan sumbu Y yang telah dirotasi sebesar 57,64° dari titik pusat sumbu. a. Kontrol Berat Hitungan Manual Rekapitulasi  kontrol  perhitungan manual  dengan ETABS disajikan  pada  Tabel  6.  Dari  hasil  perhitungan,  didapatkan
selisih sebesar 3,08% dimana kurang dari 5%.
Sehingga  permodelan  sesuai  dengan  asumsi  yang direncanakan.
b. Kontrol Partisipasi Massa
Berdasarkan  SNI  1726:2019  Pasal  7.9.1.1,  perhitungan respons dinamika struktur harus memiliki massa terkombinasi minimal 90% dari massa aktual masing masing arah.
Untuk rekapitulasi perhitungan dapat dilihat pada Tabel 7 dan  Tabel  8.  Dari  Tabel  7  dan  Tabel  8  dapat  disimpulkan bahwa struktur memenuhi persyaratan partisipasi massa. c. Kontrol Periode Fundamental
Periode  fundamental  struktur  merupakan  waktu  yang dibutuhkan oleh struktur untuk menempuh  masa satu  siklus Gerakan  yang  nilainya  dipengaruhi  oleh  fungsi  massa  dan kekakuan dari struktur tersebut.
Berdasarkan SNI 1726:2019 Pasal 7.8.2.1, perioda struktur untuk  rangka  pemikul  momen  khusus  digunakan  sebagai berikut:
Ta = C t h n x = 0,0488 x 84 0.75 = 1,354 detik Dari nilai S d1 = 0.4042, didapatkan C u = 1.4. Sehingga C u .T a dapat dihitung dengan nilai sebagai berikut.
C u. T a = 1.4 x 1,354 = 1,898 detik
Dari program bantu ETABS, didapatkan T struktur sebesar 1,861 untuk sumbu X dan Y, serta 1,873 untuk sumbu ξ dan η.  Sehingga  dapat  disimpulkan  struktur  memenuhi persyaratan.
d. Kontrol Gaya Dasar (Base Shear)
Berdasarkan  SNI  1726:2019  pasal  7.9.1.4.1  apabila
Tabel 13.
Pengecekan Struktur terhadap Drift Ijin untuk Sumbu ξ dan η
Story Displacement Elastic Drift Inelastic Drift Cek δe X δe Y δe X δe Y Δ X Δ Y (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 28 38,212 36,796 1,010 0,805 5,555 4,428 OK 27 37,202 35,991 1,071 0,895 5,890 4,923 OK 26 36,131 35,096 1,131 0,963 6,221 5,296 OK 25 35 34,133 1,197 1,040 6,584 5,720 OK 24 33,803 33,093 1,267 1,118 6,968 6,149 OK 23 32,536 31,975 1,336 1,196 7,348 6,578 OK 22 31,2 30,779 1,401 1,271 7,706 6,991 OK 21 29,799 29,508 1,462 1,342 8,041 7,381 OK 20 28,337 28,166 1,525 1,414 8,387 7,777 OK 19 26,812 26,752 1,545 1,434 8,498 7,887 OK 18 25,267 25,318 1,589 1,487 8,739 8,179 OK 17 23,678 23,831 1,627 1,533 8,949 8,432 OK 16 22,051 22,298 1,661 1,575 9,135 8,663 OK 15 20,39 20,723 1,690 1,612 9,295 8,866 OK 14 18,7 19,111 1,712 1,643 9,416 9,037 OK 13 16,988 17,468 1,726 1,665 9,493 9,158 OK 12 15,262 15,803 1,729 1,676 9,510 9,218 OK 11 13,533 14,127 1,714 1,675 9,427 9,213 OK 10 11,819 12,452 1,694 1,666 9,317 9,163 OK 9 10,125 10,786 1,602 1,577 8,811 8,674 OK 8 8,523 9,209 1,553 1,548 8,542 8,514 OK 7 6,97 7,661 1,471 1,488 8,091 8,184 OK 6 5,499 6,173 1,395 1,921 7,673 10,566 OK 5 4,104 4,252 1,102 0,869 6,061 4,780 OK 4B 3,002 3,383 0,463 1,278 2,547 7,029 OK 4A 2,539 2,105 0,463 -0,24 2,547 -1,353 OK 3B 2,076 2,351 0,389 0,947 2,140 5,209 OK 3A 1,687 1,404 0,399 -0,05 2,195 -0,314 OK 2B 1,288 1,461 0,334 0,661 1,837 3,636 OK 2A 0,954 0,8 0,326 0,092 1,793 0,506 OK 1B 0,628 0,708 0,259 0,395 1,425 2,173 OK 1A 0,369 0,313 0,227 0,156 1,249 0,858 OK G 38,212 36,796 1,010 0,805 5,555 4,428 OK
kombinasi  respons  untuk  gaya  geser  dasar  hasil  analisis ragam  (V t )  kurang  dari  100%  dari  gaya  geser  (V)  yang dihitung melakui metode static ekivalen, maka gaya tersebut harus dikalikan dengan 𝑉 𝑉𝑡 .
Setelah  dilakukan  perhitungan  didapatkan  nilai  V  = 11195,5  kN.  Hasil  analisis  program  bantu  ETABS  berupa gaya  geser  dasar  hasil  analisis  ragam  yang  disajikan  dalam Tabel 8 dan Tabel 9.
Dikarenakan  kurang  dari  100%  gaya  geser,  maka  harus dilakukan penskalaan sebagai berikut.
Faktor skala arah X   = 8562,57 11195,50 =  1,326
Faktor skala arah Y   = 8442,04 11195,50 =  1,350
Faktor skala arah ξ    = 8407,37
11195,50 =  1,323
Faktor skala arah η    = 8120,79 11195,50 =  1,411
Setelah dilakukan penskalaan didapatkan rekapitulasi hasil pada Tabel 10 dan Tabel 11. Dari hasil running ulang tersebut didapatkan hasil yang sudah memenuhi SNI 1726:2019 Pasal 7.9.1.4.1.
e. Kontrol Drift
Dalam SNI 1726:2012 Pasal 7.9.3, simpangan antar lantai ditentukan  dengan  tujuan  untuk  mencegah  kerusakan  non- struktural dan menjaga kenyamanan.
Berdasarkan  perhitungan,  didapatkan  nilai  drift  limit sebesar 46,154 mm.Rekapitulasi simpangan antar lantai dapat dilihat pada Tabel 12 dan Tabel 13.
f. Kontrol P-delta
Dalam  perencanaan  sebuah  gedung  bertingkat,  pengaruh P-Delta  terlebih  dahulu  perlu  dianalisis.  Analisis  ini diperlukan  untuk  mengetahui  apakah  pengaruh  P-Delta  ini perlu  diperhitungkan  dengan  batasan  koefisien  stabilitas 𝜃 kurang dari sama dengan 10%.
Dari perhitungan yang telah dilakukan, didapatkan bahwa pengaruh  P-Delta  pada  struktur  tidak  lebih  dari  0,1  untuk seluruh tingkat lantai. Oleh karena itu, pada perencanaan ini pengaruh P-Delta tidak dilakukan perhitungan. g. Kontrol Sistem Ganda
Dalam SNI 1726:2019, disebutkan bahwa dalam bangunan yang menerapkan sistem ganda yaitu gabungan antara Sistem Rangka Pemikul Momen (SRPM) dan Dinding Geser, elemen SRPMK  harus  memikul  beban  minimum  25%  dari  beban geser  nominal  yang  bekerja  dalam  arah  kerja  beban  gempa tersebut. Rekapitulasi kontrol sistem ganda ditunjukkan pada Tabel 14 dan Tabel 15.
Dari  hasil  perhitungan  Tabel  15,  dapat  dilihat  bahwa presentase  total  dari  SRPM  memiliki  nilai  lebih  besar  dari 25%, sehingga  konfigurasi struktur gedung telah memenuhi syarat sebagai struktur Dual System.

## C. Perencanaan Struktur Primer
Struktur Primer direncanakan meliputi balok induk, kolom,
Tabel 14.
Kontrol Sistem Ganda untuk Gempa Sumbu X dan Y
Pemikul Gaya Geser Arah X Presentase Arah Y Presentase Dinding Geser 7974,56 71,23 8384,78 72,56 Sistem Rangka 3220,95 28,77 3170,87 27,44 Total 11195,50 100,00 11555,65 100,00 Tabel 15. Kontrol Sistem Ganda untuk Gempa Sumbu X dan Y Pemikul Gaya Geser Arah X Presentase Arah Y Presentase Dinding Geser 7847,83 70,55 8055,45 68,46 Sistem Rangka 3275,95 29,45 3404,86 29,71 Total 11123,78 100,00 11460,30 100,00 Tabel 16. Rekapitulasi Penulangan Balok Induk Tipe BI-1 BI-2 BI-3 Tulan gan Tum Lap Tum Lap Tum Lap Dimensi 300 x 450 350 x 600 450 x 700 Bentang 3 m 5 m 6 m Atas 4D19 3D19 5D19 3D19 6D25 3D25 Tenga h 2D19 2D19 2D19 2D19 2D25 2D25 Bawa h 3D19 3D19 4D19 3D19 4D25 3D25 Sengk ang D10- 100 D10- 200 D10- 100 D10- 200 D10- 100 D10- 200 Angkur D16 D16 D16
Tabel 17.
Rekapitulasi Penulangan Kolom
Tipe K1 K2 Tulangan Tum Lap Tum Lap Dimensi 1100 mm x 900 mm 900 mm x 700 mm Cover 50 mm 50 mm Tulangan 28D25 28D22 Sengkang 6D16-100 4D16-150   5D16-100 4D16-100 Tulangan Tum Lap Tum Lap Dimensi 800 mm x 600 mm 500 mm x 500 mm Cover 50 mm 50 mm Tulangan 24D22 20D16 Sengkang 5D13-100 2D13-100   5D13-100 4D13-100 Tabel 18. Rekapitulasi Penulangan Kolom Tipe Longitudinal X Longitudinal Y Transversal SWA-1 D16-100 D16-100 D13-100 SWA-2 D16-100 D16-100 D13-200 SWA-3 D16-100 D16-100 D13-200 SWA-4 D16-100 D16-100 D13-200 Tabel 19. Rekapitulasi Penulangan Poer Tipe Tulangan Tulangan Pakai Arah X Tulangan Pakai Arah Y 1 Tarik (bawah) D29-100 mm D29-100 mm Tekan (atas) D29-100 mm D29-100 mm 2 Tarik (bawah) D29-100 mm D29-100 mm Tekan (atas) D29-100 mm D29-100 mm 3 Tarik (bawah) D29-100 mm D29-100 mm Tekan (atas) D29-100 mm D29-100 mm 4 Tarik (bawah) D32-100 mm D32-100 mm Tekan (atas) D32-100 mm D32-100 mm 5 Tarik (bawah) D32-100 mm D32-100 mm Tekan (atas) D32-100 mm D32-100 mm
dan dinding geser.

## 1) Perencanaan Balok Induk
Dalam  perencanaan  ini,  balok  induk  pracetak  akan direncanakan  tulanganya  dengan  meninjau  keadaan  balok induk saat sebelum komposit dan setelah komposit. Dari hasil perhitungan didapatkan dimensi balok induk pada Tabel 16.

## 2) Perencanaan Kolom
Kolom direncanakan dalam kondisi pracetak yang setelah dilakukan  perhitungan  didapatkan  rekapitulasi  penulangan sebagai pada Tabel 17.

## 3) Perencanaan Dinding Geser
Dinding geser direncanakan dengan metode beton cor in- situ dengan rekapitulasi penulangan pada Tabel 18.
D. Perencanaan Sambungan
Perencanaan sambungan meliputi:
1) Perencanaan Konsol Pendek
Perencanaan  konsol  tersebut  mengikuti  persyaratan  yang diatur dalam SNI 2847:2019 pasal 16.5. Detail konsol pendek yang digunakan sesuai dengan Gambar 5.
2) Perencanaan Sambungan Balok-Kolom
Perencanaan sambungan balok dengan kolom memanfaatkan  panjang  penyaluran  pada  tulangan  balok. Dalam  perencanaan  sambungan  ini  akan  digunakan  produk sambungan  dari  Peikko  group  yaitu  dengan  menggunakan Modix Rebar Couplers. Detail konsol pendek yang digunakan sesuai dengan Gambar 6.

## 3) Perencanaan Sambungan Balok Induk-Balok Anak
Sambungan balok anak dan balok induk ini memanfaatkan panjang penyaluran tulangan. Pada sambungan ini digunakan produk  Modix  Rebar  Coupler  dengan  kekuatan  leleh sambungan  sebesar  550  MPa.  Detail  konsol  pendek  yang digunakan sesuai dengan Gambar 7.

## 4) Perencanaan Sambungan Pelat-Balok
Sambungan  antara  balok  dengan  pelat  mengandalkan adanya  tulangan  tumpuan  yang  dipasang  memanjang melintas  tegak  lurus  diatas  balok  (menghubungkan  stud  – stud  pelat).  Selanjutkan  pelat  pracetak  yang  sudah dihubungkan tersebut diberi overtopping dengan metode cast in-situ (Gambar 5).

## E. Perencanaan Struktur Bawah

## Perencanaan struktur bawah meliputi:
1) Perencanaan Pondasi
Pondasi direncanakan menggunakan Spun Pile PT. Wijaya Karya dengan diameter diameter 80 cm dengan kedalaman 24 m. Pondasi  dikontrol  sebagai  berikut: Kontrol  P group 1 tiang maksimum, Kontrol defleksi, Kontrol momen maksimum.

## 2) Perencanaan Poer (Pilecap)
Poer  berfungsi  untuk  menyalurkan  beban  dari  kolom menuju  ke  pondasi,  sehingga  dibutuhkan  penulangan. Penulangan  poer  dimodelkan  sebagai  perletakan  jepit  di kolom. Dan pondasi tiang pancang dimodelkan sebagai beban terpusat.  Rekapitulasi  perhitungan  poer  disajikan  dalam Tabel 19 dan Gambar 7.

## 3) Perencanaan Tusuk Konde
Dalam  merencanakan  tulangan  tusuk  konde  mengambil rasio tulangan minimum menurut ACI 318-19M yaitu sebesar 2% dari diameter dalam tiang pancang. Dari hasil perhitungan didapatkan tulangan konde sebesar 8D29.

## 4) Perencanaan Sloof
Struktur sloof digunakan untuk membuat penurunan secara bersamaan  pada  pondasi  atau  sebagai  pengaku  yang menghubungkan  antar  pondasi  yang  satu  dengan  yang lainnya. Dari hasil perhitungan didapatkan sebagai berikut:
Dimensi           = 350 x 550 mm Tul. Utama Tarik   = 3D22 Tul. Utama Tekan  = 2D22 Sengkang         = D10-150

## F. Metode Pelaksanaan
Elemen pracerak berupa balok  dan pelat akan diproduksi dalam  bentuk Half  Slab dan Half  Beam .  Proses  produksi elemen  pracetak  berupa  balok  dan  pelat  dilakukan  di  area proyek.  Pengangkatan  beton  pracetak  dari  area  produksi  ke titik akhir elemen dilakukan pada umur yang telah ditentukan. Untuk  pelat  pengangkatan  dilakukan  pada  umur  ke  14  hari atau  saat  beton  sudah  mencapai  nilai  kuat  tekan  30,8  MPa. Sedangkan  untuk  balok  pracetak,  pengangkatan  dilakukan saat  umur  7  hari  atau  saat  beton  sudah  mencapai  nilai  kuat tekan  25  MPa.  Dalam  pengangkatan  ini  digunakan  jenis Crane POTAIN MD 265C J12 yang memiliki kapasitas untuk
Gambar 7. Detail konsol pendek pada kolom.
mengangkat elemen pracetak
Metode  yang  digunakan  pada  perencanaan  ini  adalah metode horizontal, dimana proses erection dilaksanakan tiap satu  lantai.  Pada  sambungan  balok,  digunakan  sambungan coupler untuk menyambungan tulangan yang sudah ditanam pada  elemen  pracetak.  Sambungan  yang  digunakan merupakan sambungan mekanis coupler dari Peikko Group.

## V. KESIMPULAN
Sesuai  perhitungan  yang  mengacu  pada  peraturan  SNI 2847:2019  diperloleh  dimensi  untuk  struktur  sekunder, primer, dan struktur bawah. Sistem sambungan pada elemen balok  menggunakan  produk  sambungan  Modix  Rebar Coupler  dari  PEIKKO  dan  sambungan  pada  elemen  kolom menggunakan  panjang  penyaluran  dari  kolom  itu  sendiri.
Pada  elemen  non-pracetak  seperti  tangga,  shear  wall,  dan pelat  menggunakan  sambungan  konvensional  dengan tulangan  menerus.  Hasil  perencanaan  yang  telah  dilakukan pada  gedung  Apartemen  Alessandro  Vittorio  akan digambarkan pada gambar teknik yang terdapat di lampiran.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  W.  Ervianto,  Eksplorasi  Teknologi  dalam  Proyek  Konstruksi, 1st  ed.
Yogyakarta: CV. Andi Offset, 2006.
[2]  E. Tjahjono and H. Purnomo, “Pengaruh penempatan penyambungan pada perilaku rangkaian balok-kolom beton pracetak bagian sisi luar,” Makara J. Technol., vol. 8, no. 3, p. 147800, 2004.
[3]  I. Imran and F. Hendrik, Perencanaan Lanjut Struktur Beton Bertulang, 1st ed. Bandung: ITB Press, 2016.
[4]  Dep. PU Dirjen Cipta Karya, Pedoman Teknis Rumah dan Bangunan Gedung Tahan Gempa, 1st ed. Jakarta: Departemen Pekerjaan Umum, 2006.