Terbit online pada laman web jurnal: http://journal.isas.or.id/index.php/JACEIT
JOURNAL OF APPLIED CIVIL ENGINEERING AND INFRASTRUCTURE TECHNOLOGY (JACEIT)
Vol. 4 No. 1 (2023) 30 - 37 ISSN: 2723-5378 (Online-Elektronik)

## Analisis Daya Dukung dan Penurunan Pondasi Tiang Bor Pada Struktur Kepala Jembatan
Galang Rasyid Januar 1 , Putera Agung Maha Agung 2
1 Jurusan Teknik Sipil, Politeknik Negeri Jakarta
2 Jurusan Teknik Sipil, Politeknik Negeri Jakarta
1 galang.rasyidjanuar.ts17@mhsw.pnj.ac.id*, 2 putera.agungmagung@sipil.pnj.ac.id

## Abstract
The foundation is an important part of the building, especially on the bridge that serves to withstand the load either its own weight or the load that works on it. The bearing capacity of the soil is the main support for a foundation as a component that transmits  the  load  acting on  the soil.  Based on  the  results  of  the analysis  of  the  bearing  capacity  of  the  drilled head  of  the bridgehead of the X toll road project, which was planned by the author with a configuration of 15 poles with a diameter of 100 cm at a depth of 20 m, the Ascial bearing capacity of 207,703 for single piles and 2429,674 tons for groups was obtained based on  the  Resse  and  Wright  method.  Meanwhile,  the  lateral  bearing  capacity  is  249,206  tons  for  single-clamp  conditions  and 2915,159 tons for group piles using the Broms method. The decrease that occurred was 1,805 cm for single piles and 2,199 cm for group piles, and based on the calculation of stability, the configuration was said to be stable to withstand the working load.
Keywords: Broms, Bored Pile, Carrying Capacity, Resse & Wright, SPT

## Abstrak
Pondasi merupakan bagian penting pada bangunan khususnya pada jembatan yang berfungsi menahan beban baik berat sendiri atau beban yang bekerja di atasnya. Daya dukung tanah merupakan pendukung utama suatu pondasi sebagai komponen yang meneruskan beban yang bekerja ke tanah. Berdasakan hasil Analisis Daya Dukung Tiang Bor Kepala Jembatan proyek Jalan tol X yang di rencanakan penulis dengan konfigurasi 15 tiang diameter 100 cm pada kedalaman 20 m di dapatkan Daya Dukung Askial  sebesar  207,703  untuk  tiang  tunggal  dan  2429,674  ton  untuk  kelompok  berdasarkan  metode  Resse  dan  Wright. Sedangkan  untuk  daya  dukung  Lateral  di  dapat  sebesar  249,206  ton  kondisi  jepit  tunggal  dan  2915,159  ton  untuk  tiang kelompok  menggunakan metode Broms. Penurunan yang terjadi sebesar 1,805 cm untuk tiang tunggal dan 2,199 cm untuk tiang kelompok, serta berdasarkan perhitungan sabilitas Konfigurasi di katakan Stabil untuk menahan beban yang bekerja .
Kata kunci: Broms, Daya dukung, Resse & Wright, SPT, Tiang Bor,
Diterima Redaksi : 09-09-2021 | Selesai Revisi : 13-07-2023 | Diterbitkan Online : 01-08-2023

## 1. Pendahuluan
Pembangunan  di  Indonesia  mengalami  kemajuan  pesat dan bersamaan dengan itu pemerintah harus menyediakan  sarana  dan  prasarana  yang  baik  untuk mendukung  kemajuan  tersebut,  salah  satunya  dengan membangun jalan tol, salah satunya Proyek jalan tol X yang berlokasi di Provinsi Bengkulu. Dalam pembangunan  jalan  tol  biasanya  terdapat  bangunan jembatan  sebagai  struktur  yang  di  bangun  untuk memungkinkan kendaraan dapat menyebrangi rintangan seperti sungai, jalan raya, ataupun rel kereta api [1].
Pada kontruksi Jembatan salah satu bagian terpenting di dalamnya  adalah  pondasi  karena  terletak  pada  bagian
bawah  dari  struktur  bangunan  yang  berperan  menahan beban  beban,  baik  beban  mati,  beban  hidup,  beban sendiri,  beban  gempa  dan  beban  lainnya  [2].  Pondasi yang di rencanakan harus bisa menahan beban baik arah askial  ataupun  arah  lateral  [3].  Beban  Lateral  adalah beban  yang  arahnya  tegak  lurus  tiang  yang  dapat mengakibatkan terjadi pergeseran jika tiang tak mampu menahannya  [4].  Pondasi  tiang  telah  menjadi  satu pilihan dalam proyek infrastruktur dikarenakan pondasi jenis tiang ini mampu meneruskan beban dari struktur di atasnya ke dalam lapisan tanah keras [5]. Pondasi tiang bor adalah jenis pondasi  tiang  yang pemasangannya  di lakukan  dengan  cara  melakukan  pengeboran  tanah terlebih dahulu, setelah itu di isi dengan tulangan yang
telah di rangkai dan kemudian di cor dengan beton [6]. Daya  dukung  pondasi  jenis  tinag  bor  ini  di  pengaruhi daya  dukung  pada  ujung  tiang  dan  daya  dukung  pada selimut  tiang  [7].  Daya  dukung  pondasi  merupakan seberapa  besar  kekuatan  tanah  menopang  beban  yang bekerja padanya dan dapat di ketahui berdasarkan data uji  lapngan  ataupun  uji  laboratorium  [8].  Investigasi tanah  dengan  cara  Standard  Penetration  Test  (SPT) umunnya  di  lakukan  untuk  mendapatkan  daya  dukung tanah pada lokasi yang di tinjau [9].
Adapun  tujuan  dari  penelitian  ini  adalah  untuk mengetahui  daya  dukung  aksial,  lateral  dan  penurunan tiang bor tunggal dan kelompok serta stabilitas terhadap beban yang bekerja.

## 2. Metode Penelitian
Tahapan  dalam  penelitian  ini  secara  ringkas  disajikan dalam bagan alir berikut.
Gambar. 1 Bagan Alir Penelitian
Metode pengambilan data di lakukan dengan cara studi dokumen  sekunder,  Data  data  tersebut  terdiri  dari  data gambar rencana dan data tanah N-SPT.
Metode  analisis  perhtungan  daya  dukung  berdasarkan data  N-SPT  menggunakan  metode Resse  &  Wright , untuk daya dukung ujung tiang pada tanah non-kohesif (N≤60) [10].
𝑄𝑏 = 𝑞𝑝 𝑥 𝐴𝑝 (1) 𝑞𝑝 = 7 𝑥 𝑁 𝑥 10 (2)
Dengan:
Qb = Daya dukung ujung tiang (kN)
qp  = tahanan ujung per satuan luas (kN/m 2 )
Ap = luas penampang pondasi (m2)
Daya dukung selimut tiang bor pada tanah non-kohesif (N<53)
𝑄𝑠 = 𝑞𝑠 𝑥 𝐿 𝑥 𝑃 (3) qs = 3.2 x N (4) Dengan: Qs = Daya dukung selimut tiang (kN) P = Keliling tiang (m) qs = Tahanan selimut persatuan luas (kN/m 2 )
Metode  perhitungan  daya  dukung  lateral  yang  di gunakan  adalah  dengan  metode  Broms  yang  dapat  di gunakan untuk mengetahui tahanan lateral ultimit untuk tanah kohesif atau granular. Sebelum menghitung daya dukung Lateral, tiang terlebih dahulu ditentukan sebagai
Journal of Applied Civil Engineering and Infrastructure (JACEIT) Vol. 4 No. 1 (2023) 30 – 37
tiang  Panjang  atau  tiang  pendek  dengan  berdasarkan kekakuan relative R atau T untuk  lapisan pasir dengan persamaan di bawah :
T = √ 𝐸𝑝 .𝐼𝑝 𝑛ℎ 5 (5) Dengan: Ep = Modulus elastisitas tiang
nh = Koefisien variasi modulus
Ip = Inersia Penampang
Selanjutnya daya dukung lateral ultimit dapat di tentukan besarnya dengan grafik pada gambar di bawah
Gambar. 2 Solusi Brom untuk menentukan tahanan lateral ultimit untuk tiang Panjang pada : lapisan pasir (a) dan lempung (b)
Gambar. 3 Solusi Brom untuk menentukan defleksi untuk kepala tiang tunggal pada lapisan psir (a) dan lempung (b)
Metode perhitungan penurunan elastis tiang tunggal dengan cara Vesic dan Das adalah sebagai berikut :
Se(1) = (𝑄𝑤𝑝+ξ Qws ).𝐿 𝐴𝑝 .𝐸𝑝 (6)
Dengan:
Qwp  = Beban yang didukunh ujung Tiang
Qws  = Beban yang didukung Selimut Tiang
Ap = Luasan penampang tiang
L =  Panjang tiang Ep = Modulus elastisitas tiang
ξ = Faktor distribusi per satuan tahanan friksi tiang biasanya di pakai 0,5 sampai 0,67 Se(2) = (𝑞𝑤𝑝 .𝐷 ) 𝐸𝑠 . (1 − µs2). 𝐼𝑤𝑝 (7)
Dengan:
D = Diameter tiang qwp  = Beban  yang  di  terima  ujung  tiang  per  satuan luas Es = Modulus elastisitas tanah di bawah ujung tiang µs = Angka poisson ratio Iwp   = Faktor pengaruh bentuk ujung tiang 0,85
Se(3) = (Qws ) 𝑃.𝐿 . 𝐷 𝐸𝑠 . (1 −  µs2). Iws (8)
Dengan;
P = Keliling penampang tiang L = Panjang total tiang Iws = Faktor pengaruh yang di tentukan sebagai Iws = 2+0.35 √ 𝐿 𝐵

## 3.   Hasil dan Pembahasan
Dimensi  pondasi  yang  di  tinjau  pada  penelitian  adalah diameter 100 cm kedalaman 20 m dengan jumlah tiang 15 buah.
3.1. Analisa Struktur Atas
Dengan  bantuan  perangkat  lunak  SAP200  analisa struktur di lakukan unruk mendapatkan reaksi perletkan akinat beban beban yang bekerja pada kepala jembatan. Permodelan  di  buat  dengan material  properties dan section  proprties yang  sesuai  seperti  di  tunjukan  pada Gambar 2.

## Gambar. 4 Permodelan Kepala Jembatan
Hasil  Reaksi  Perletakan  dari  program  SAP2000  pada dua kombinasi Kuat 1 dan Extreme 1 yang mengahsilkan reaksi terbesar yang selanjutnya di sajikan pada tabel 1.
Tabel. 1 Hasil reaksi perletakan Kombinasi V Mx My kN kNm kNm Kuat 1 17989,49 0 50970,859 Extreme 1 15044,694 30684,598 148175,53

## 3.2. Analisa Data Tanah
Pada  penelitian  ini  data  tanah  yang  di  gunakan  adalah data N-SPT yang akan disajikan pada Tabel 2 dibawah ini.
Tabel. 2 Data N-SPT Depth Range N Lapisan Tanah (-) meter m 0 0 0 Fill Material 2 2 4 Clayley Sand 4 2 5 Clayley sand 6 2
6 8 2 7 10 2 50 Sedimentary Rock 12 2 50 Sedimentary Rock 14 2 50
16 2 50 18 2 50 Sand
20 2 50 Sedimentary Rock 22 2 50
24 2 50
26 2 50
28 2
50 Sand
end of boring
Sebelum  di  gunakan  untuk  perhitungan  data  N-SPT  di koreksi  dahulu  terhadap  kondisi  lapnagan,  di  gunakan perhitungan pada kedalaman 20m.
N = 50 Em = 0.5 CB = 1 CS = 1 CR = 0.75 N60 = (Em x CB x CS x CR x N)/60 = 31,25
3.3. Daya dukung Aksial tiang tunggal
Berikut perhitungan aksial dengan tiang diameter 100cm dengan kedalaman 20 m dan digunakan faktor aman 2,5 untuk  tanah  non-kohesif  digunakan  persamaan  dengan metode Resse dan Wright 1977.
Daya dukung ujung tiang pada tanah non-kohesif:
Qu
= Qb + Qs - W = (7N.10.Ap) + (qs.L.p) kN = 1718,75 + 3890,86 -379,2 = 5232,46 kN Qall = 5232,46/2,5 = 2092,99 kN
Berikut  ini  hasil  perhitungan  tiang  bor  tunggal  pada kedalaman 20 m
Tabel. 3 Hasil Perhitungan Daya Dukung  Aksial Tiang Tunggal
Diameter Tiang L. tiang Qu Qijin cm cm Ton Ton 80 2000 393,341 157,576 100 2000 519,258 207,703 120 2000 655,309 262,123

## 3.4. Daya dukung Lateral Tiang Tunggal
Dilakukan  perhitungan  dengan  diameter  100  cm  dan kedalaman  20  m  dengan  deskripsi  tanah  pasir.  Untuk menghitung  besaran  daya  dukung  arah  lateral  lapisan tanah pasiran di lakukan penentuan kriteria tiang terlebih dahulu
a. Penentuan Kriteria Tiang
Kriteria tiang Panjang atau pendek berdasarkan nilai R atau T yang di tunjukkan dalam tabel di bawah ini:
Journal of Applied Civil Engineering and Infrastructure (JACEIT) Vol. 4 No. 1 (2023) 30 – 37
Tabel. 4 Penentuan Kriteria Tiang Jenis Tiang Modulus Tanah Kaku (pendek) L≤ 2T L ≤ 2 R Elastis (Panjang) L ≥ 4T L ≥ 0,35 R
Dimana, T = √ 𝐸𝑖 𝑛ℎ 5 (dalam satuan Panjang
E = Modulus tiang beton   = 4700 √f’c
F’c = 30 Mpa = 4700 √30
= 257429,60 kg/cm 2
I = Momen inersia Tiang  = 1 64 x π x D 4 I untuk D 100 cm
= 4910714,28 cm 4
nh = Modulus Variasi
nh = 1,2 kg/cm 3
T = 253,819 cm
L ≤ 2T= 2 x 253,819 cm
= 20 ≤ 424,645 (not ok)
L ≥ 4T= 4 x 253,8191 cm
= 20 ≥ 489,291 (ok)
Karena L ≥ 4T maka tiang bisa di kategorikan sebagai tiang Panjang.
My = 1
8 x ( 1 4 x π x D 3 ) x S
My = 1 8 x ( 1 4 x π x 100 3 ) x 4000 kg/cm 2
= 392500000 kg cm
ɸ = 40 Kp
= tan 2 (45 + ɸ 2 ) = 4,58
ɣsat = 0.0018 kg/cm 3 𝑀𝑦
𝐷4 ɣ 𝐾𝑝 = 329500000 100 4 . 0.0019 .4,58
= 475 (di plotkan ke grafik solusi Broms)
Gambar. 5 Grafik Solusi Brom Untuk Penentuan Nilai Daya Dukung Ultimit Tiang Panjang
b. Daya dukung ultimit Lateral taing Panjang jepit
Qu (g) /Kp ɣ D 3 = 130
Qu (g) = 100 x Kp x ɣ x D 3
= 100 x 4,58 x 0,0018 kg/cm3 x (100cm)3
= 826200 kg
= 826,200 ton
Tiang Panjang bebas
Qu (g) /Kp ɣ D 3 = 83
Qu (g) = 83 x Kp x ɣ x D 3
= 83 x 4,58 x 0,0018 kg/cm3 x (100cm)3
= 685746 kg = 685,746 ton
Kontrol  Tahanan  Lateral  Ijin  (Q(g))  terhadap  defleksi horizontal.
Kondisi jepit
Defleksi lateral di permukaan tanah Xz (z = 0) Peraturan DKI  Jakarta  untuk  Struktur  Bawah  No.  7  Tahun  1991 Paragraf 4 (Pasal 147).
Gambar. 6 Grafik Solusi Broms Untuk Penentuan Nilai Daya Dukung Izin Terhadap Defleksi Horizontal

## Q(g) kondisi jepit
Xz (z=0).(Ep.Ip) 3 5 .(n.h)2/5
Qg.L =  0,051  (di  dapat  dari  grafik solusi  Broms  untuk  menentukan  defleksi  kepala  tiang tunggal pada pasir.
Xz(0) = 1,27 cm
Qg
= 𝑋𝑧 (𝑧=0).(𝐸𝑝.𝐼𝑝) 3 5 .(𝑛.ℎ)2/5
𝑄𝑔.𝐿
= 1,27 .(25742,96 .  4910714,286) 3 5 .(1.2)2/5 2000 .0.051 = 249206 = 249,206 ton
Qu(g) ultimate > Qu(g)
826,200 ton > 249,206 ton => OK
Q(g) kondisi bebas
Xz (z=0).(Ep.Ip)
3 5 .(n.h)2/5
Qg.L = 0,2 (di dapat dari grafik solusi
Broms untuk menentukan defleksi kepala tiang tunggal pada pasir.
Xz(0) = 1,27 cm
Qg = 𝑋𝑧 (𝑧=0).(𝐸𝑝.𝐼𝑝) 3 5 .(𝑛.ℎ)2/5 𝑄𝑔.𝐿
= 1,27 .(25742,96 .  4910714,286) 3 5 .(1,2)2/5 2000 .0,2
= 62301 kg = 62,301 ton
Qu(g) ult > Qu(g)
685,746 > 62,301 ton => OK
Tabel. 5 Hasil Perhitungan Daya Dukung Lateral Tunggal Panjang Tiang 20 meter S=D Jenis Tiang Qijin Qu Syarat (cm) (ton) (ton) Q ijin<Qu 80 Panjang 182,341 676,823 Ok 100 Panjang 249,206 826,200 Ok 120 Panjang 275,718 1327,736 Ok
3.5. Penurunan elastis tiang tunggal
Hasil  Perhitungan  penurunan  elastis  tiang  dengan kedalaman 20 m didapatkan sebagai berikut pada tabel di bawah dengan metode Vesic dan Das.
Tabel. 6 Perhitungan Penurunan Tiang Tunggal Diameter Tiang (cm) Se1 mm Se2
mm
Se3 mm Se total mm 80 1,955 12,495 0,618 15,068 100 1,700 15,619 0,734 18,053 120 1,530 18,743 0,847 21,120

## 3.6. Daya dukung tiang Kelompok
Jumlah  tiang  yang  digunakan  yaitu  15  tiang  dengan konfigurasi berikut n x = 3dan n y = 5 seperti pada gambar di bawah:
3.7. Daya dukung Aksial Tiang Kelompok
Dengan  memperhitungkan  pengaruh  efisiensi  tiang dalam kelompok dilakukan perhitungan tiang kelompok sebagai berikut di bawah

## Tabel. 7 Perhitungan Daya Dukung Aksial Tiang Kelompok
Data Hasil Nilai Satuan Formula Sederhana 0,722 - Converse Labarre 0.717 - Los Angeles 0.780 - Seiler-Keeney 1.0359 - µ rata-rata 0.780 - Daya dukung tunggal 207,703 Qu(grup) = ΣQu x µ x n 2429,674 Ton
3.8. Kontrol beban aksial Dinamis dan Statis
a. Beban Dinamis
Pmaks  = 𝑃𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑛 + 𝑀𝑦 𝑥 𝑋 𝛴 𝑥2 + 𝑀𝑥 𝑥 𝑌 𝛴 𝑦2
= 133,573+402,919+ 41,718
= 578,211 ton
Qu(grup) = 2429,674 ton
Pmaks < Qu grup
578,210 ton < 2429,674 ton => Ok
P total < Qu grup
2003,6 ton < 2429,674 ton => Ok
b. Beban Statis
Pmaks  = 𝑃𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑛 + 𝑀𝑦 𝑥 𝑋 𝛴 𝑥2 + 𝑀𝑥 𝑥 𝑌 𝛴 𝑦2
= 153,210 + 138.6 + 0
= 291,810 ton
Qu(grup) = 2429,674 ton
Pmaks < Qu grup
291,809 ton < 2429,647 ton => Ok
Ptotal < Qu grup
2298,149 ton < 2429,647 ton => Ok
3.9. Daya dukung Lateral Kelompok
Dengan  memperhitungkan  pengaruh  efisiensi  tiang dalam kelompok dilakukan perhitungan tiang kelompok sebagai berikut di bawah ini

## Tabel. 8 Perhitungan Daya Dukung Lateral Tiang Kelompok
Data Hasil Nilai Satuan Formula Sederhana 0,722 - Converse Labarre 0.717 - Los Angeles 0.780 - Seiler-Keeney 1.0359 - µ rata-rata 0.780 - Daya dukung tunggal 249,206 Qu(grup) = ΣQu x µ x n 2915,158 Ton
3.10. Kontrol Beban Lateral Dinamis dan Statis
a. Beban Dinamis
Hmaks  = 𝐻𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑛 + 𝑀𝑦 𝑥 𝑋 𝛴 𝑥2 + 𝑀𝑥 𝑥 𝑌 𝛴 𝑦2
=161,653+402,919+41,7118
= 606,290 ton
Qu(grup) = 2915,158 ton
Hmaks < Qu grup
606,290 ton < 2915,158 ton => Ok
Htotal < Qu grup
2424,8 ton < 2915,158 ton => Ok
b. Beban Statis
Hmaks  = 𝐻𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑛 + 𝑀𝑦 𝑥 𝑋 𝛴 𝑥2 + 𝑀𝑥 𝑥 𝑌
𝛴 𝑦2 = 82,254 + 138,6 + 0 = 220,854 ton
Qu(grup) = 2915,158 ton
Hmaks < Qu grup
220,854 ton < 2915,158 ton => Ok
Htotal < Qu grup
2424,8 ton < 2915,158 ton => Ok
3.11. Penurunan elastis tiang kemlompok
Peneurunan elastis kelompok akibat beban statis
q = P maks ( BgxLg )
= 2296,67 ( 1300x800 )
= 2,209 kg/cm 2 N60 = 31,25 I > 0,807 Sg(e) = 0.96 x q √Bg .I
N60 Sg(e) = 0.96 x 2,209 √1300 .  0,807 31,25
= 2,199 cm = 21,997 mm
Untuk  penurunan  akibat  beban  dinamis  di  gunakan dengan Langkah perhitungan yang sama dengan beban perhitungan  dinamis,  di  dapatkan  hasil  sebesar  1,917 cm.

## 4.   Kesimpulan
Berdasarkan  Hasil  Analisis  Daya  dukung  aksial  untuk pembangunan Jembatan Proyek X dengan metode Resse dan Wright di dapatkan hasil sebesar 207,703 ton pada kedalaman 20 m untuk tiang tunggal dan 2429,674 ton untuk  tiang  kelompok.  Berdasarkan  hasil  perhitungan satbilitas aksial beban statis dan beban dinamis di dapat Qu grup > P total, dengan 2429,674 ton > 2298,149 ton maka pondasi dinyatakan Stabil.
Berdasarkan Hasil Analisis Daya dukung Lateral untuk pembangunan  Jembatan  Proyek  X  dengan  metode Broms  di  dapatkan  hasil  sebesar  249,206  ton  kondisi jepit untuk tiang tunggal diameter 100 cm dan 2915,159 ton untuk tiang kelompok. Berdasarkan hasil perhitungan satbilitas beban Lateral statis dan dinamis di dapat  Qu  grup  >  H  total,  dengan  2915,159  ton  > 2424,796 ton maka pondasi dinyatakan Stabil.
Berdasarkan  Hasil  Analisis  Penurunan  elastis  untuk pembangunan  Jembatan  Proyek  X  di    dapatkan  hasil sebesar 1,805 cm untuk tiang tunggal diameter 100 cm dan 2,199 cm untuk tiang kelompok. Berdasarkan hasil perhitungan penurunan elastis beban statis dan dinamis di dapat penurunan < 2,54 cm.

## Daftar Rujukan
[1] G.  Roschedy,  F.  J.  Manoppo,  A.  T.  Mandagi, and  K.  Gorontalo,  “Analisis  daya  dukung
pondasi jembatan gorr,” J. Sipil Statik , vol. 7, no.
4, pp. 397–408, 2019.
[2] D.  Hartanto,  Y.  Cahyo,  and  S.  Winarto, “Perencanaan  Pondasi  Tiang  Pancang  Pada Gedung  Sekretariat  Dewan  Dprd  Kabupaten Kediri,” J. Manaj. Teknol. Tek. Sipil , vol. 1, no. 2, pp. 303–312, 2018, doi: 10.30737/jurmateks.v1i2.418.
[3] D.  Suryani,  F.  Indriyani,  and  A.  Salimah, “Perencanaan  Pondasi  Bored  Pile  Proyek Double-Double  Track  Manggarai–Jatinegara,” Pros. Semin. Nas. … , 2019, [Online]. Available: http://jurnal.pnj.ac.id/index.php/snts/article/vie w/2430.
[4] S.  Kawengian,  S.  Balamba,  and  A.  N.  Sarajar, “Analisis  Daya  Dukung  Lateral  pada  Tiang Pancang  Kelompok  di  Dermaga  Belang,” J. Sipil Statik , vol. 6, no. 9, pp. 683–692, 2018.
[5] J. Mitra, T. Sipil, G. Pratama, A. Kawanda, and C.  Castello,  “Latar  belakang,” J.  Mitra  Tek. Sipil , vol. 2, no. 4, pp. 113–122, 2019.
[6] P.  A.  M.  Agung,  K.  W.  Djuwari,  and  M.  F. Andanawarih,  “Tinjauan  Ulang  Daya  Dukung dan  Penurunan  Pondasi  Bored  Pile  pada Pembangunan  Jalan  Layang  Kapt.  Tendean- Blok M-Cileduk, Paket Santa Section P10-P11,” Jur.  Tek.  Sipil,  Politek.  Negeri  Jakarta ,  vol. Vol.16, no. 1, p. No.1, 2017.
[7] A. Wijaya and A. Kawanda, “Analisa Penurunan Raft-Piled  Foundationarea  Bogie  Warehouse Proyek Jakarta  Lrt Section Depot,” Indones.  J. Constr. Eng. Sustain. Dev. , vol. 1, no. 2, p. 76, 2019, doi: 10.25105/cesd.v1i2.4104.
[8] E.  Yuliawan,  T.  Sipil,  U.  Muhammadiyah,  T. Rahayu,  T.  Sipil,  and  U.  Muhammadiyah, “ANALISIS DAYA DUKUNG DAN PENURUNAN PONDASI TIANG BERDASARKAN,” J. Konstr. , vol. 9, no. 2, pp. 1–13, 2018.
[9] N. Djarwanti, R. H. D. H. I, and O. F. Arganata, “Korelasi  Daya  Dukung  Pondasi  Tiang  Bor dengan  Metode  Reese  and  O  ’  neill  terhadap Metode  Terzaghi  and  Peck  Berdasarkan  Hasil Uji  SPT,” e-Jurnal  Matriks  Tek.  Sipil ,  no. September 2015, pp. 775–781, 2015.
[10] N.  Nurmaidah,  “Studi  Analisis  Perilaku  Daya
Dukung Pondasi Tiang Bor Dengan Menggunakan  Uji  Beban  Statik  Dan  Model Tanah  Mohr  Coulomb  Pada  Proyek  Paragon Square Tangerang, Banten,” Educ. Build. , vol. 3,
no. 1, pp. 33–39, 2017, doi: 10.24114/eb.v3i1.7441.