## Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil
Available online at: http://ejournal2.pnp.ac.id/index.php/jirs/

## Analisa Kedalaman Gerusan di Batang Bangko akibat Banjir Bandang Tahun 2016
1 Afif Kumala Ihsan, 2 Fidela Erina Marceli, 3* Revalin Herdianto, 4 Sadtim 1,2,3,4 Jurusan Teknik Sipil, Politeknik Negeri Padang, Padang, Indonesia Corresponding author: * revalin@pnp.ac.id

## Abstract
Bangko  River  is  one  of  tributaries  in  Batanghari  River  Basin  that  is  originated  from  Solok  selatan  Regency. Bangko River had a flash flood on February 8 th , 2016 that resulted in vast destruction of paddy field, residences, bridges,  and  flood  plain.  At  several  points  along  the  river,  some  changes  in  river  morphology  were  observed. These changes triggered some concern on safety of buildings and residencies along the riverbanks. Hence, there was a need of a study on changes of river behavior laterally and vertically for structural as well as non-structural measures to control morphological changes of the river. This study aims to find scour depth in current conditions due  to  various  discharge schemes that  might  occur  in  Batang  Bangko.  Scour  depth  was  analyzed  using  Lacey Channel  Regime  theory,  Blench  equation  (1969),  Blodgett  equation  (1986),  and  Pemberton  dan  Lara  equation (1984).  Design  rainfall  was  calculated  using  data  from  Padang  Aro  and  Muaro  Labuh  rainfall  station  from  year 2007-2021.  Sediment  gradation was  analyzed  at  laboratory  of  Civil  Engineering  Departement,  Politeknik  Negeri Padang. The results of scour depth from formulas were compared with actual scour depth of Bangko River. The analysis revealed that with Q25 of 492 m3/s results in scour depth of 1,402 m (Lacey Formula (Novak, ET AL., 2007);  0,588  m  of  Blench  formula,  1,535  m  of  Lacey  formula  (R.J.  Garde,  2006);  1,361  m  of  Lacey  formula (Direktorat  Jendral  Sumber  Daya  Air,  2013).  This  study  concluded  that  actual  scour  of  1.1  m  is  the  nearest  to Lacey formula (Novak, ET AL., 2007).
Keywords: river, morphology, scour.

## Abstrak
Sungai Batang Bangko merupakan salah satu anak sungai di DAS Batanghari yang mengalir di Kabupaten Solok Selatan.  Batang  Bangko  ini  mengalami  banjir  bandang  pada  tanggal  8  Februari  2016  yang  mengakibatkan rusaknya sawah, pemukiman, jembatan dan bantaran sungai. Di beberapa titik terbentuk pola aliran baru akibat perubahan  morfologi  sungai.  Perubahan  ini  dikuatirkan  mengancam  konstruksi  dan  pemukiman  yang  berada  di sekitar sungai. Untuk itu perlu dilakukan kajian terhadap potensi perubahan sungai, baik secara lateral maupun vertikal, sehingga bisa dilakukan upaya struktural dan non struktural untuk mengendalikan perubahan morfologi tersebut. Penelitian ini bertujuan untuk mengetahui kedalaman gerusan pada kondisi sekarang yang diakibatkan oleh  berbagai  kemungkinan  debit  yang  dapat  terjadi  di  Batang  Bangko.  Kedalaman  gerusan  dianalisa menggunakan  teori  Lacey  Regime  Channels,  Persamaan    Blench  (1969),  Persamaan  Blodgett  (1986),  serta persamaan  Pemberton  dan  Lara  (1984).  Curah  hujan  rencana  dihitung  dengan  data  dari  stasiun  curah  hujan Padang  Aro  dan  stasiun  curah  hujan  Muaro  Labuh  dari  Tahun  2007-2021.  Gradasi  butiran  sedimen  ditentukan dari  analisa  saringan  di  lab  Teknik  Sipil,  Politeknik  Negeri  Padang.  Hasil  analisis  kedalaman  gerusan dibandingkan  dengan  kedalaman  gerusan  hasil  pengukuran  yang  terjadi  di  Batang  Bangko.  Hasil  analisis dengan debit periode ulang 25 tahun sebesar 492 m3/detik menunjukkan bahwa  persamaan Lacey (Novak, ET AL.,  2007)  menghasilkan  kedalaman  gerusan  1,402  m,  persamaan  Blench  memperoleh  kedalaman  gerusan 0,588  m,  persamaan  Lacey    (R.J.Garde,  2006)  untuk  periode  25  tahun  memperoleh  kedalaman  gerusan  1,535 m,  dan  persamaan  Lacey  (Direktorat  Jendral  Sumber  Daya  Air,  2013)  untuk  periode  25  tahun  memperoleh kedalaman gerusan 1,361 m. Hasil penelitian ini menyimpulkan bahwa persamaan Lacey (Novak, ET AL.,2007) paling mendekati kondisi lapangan.
Kata Kunci: morfologi, sungai,  gerusan.
Afif Kumala Ihsan 1 , Fidela Erina Marceli 2 , Revalin Herdianto 3* , Sadtim 4

## 1.  Pendahuluan
Sungai  Batang  Bangko  merupakan  salah  satu sungai  yang  terletak  di  Nagari  Luak  Kapau, Muara Labuh, Kabupaten Solok Selatan. Secara geografis  terletak  pada  1°31'20.102"  Lintang Selatan  dan  101°4'20.421"  Bujur  Timur.  Batang Bangko ini merupakan hulu dari DAS Batanghari,  dengan  curah  hujan  berkisar  2500- 3500  mm  per  tahun.  Pada  sungai  Batang Bangko  ini  telah  terjadi  banjir  bandang  pada tanggal  8  Februari  2016  dengan  puncak intensitas hujan mencapai lebih dari 70 mm/jam dengan  durasi  mencapai  8  jam  (data  curah hujan Balai Wilayah Sungai Sumatera V). Banjir membawa  material  seperti  kayu,  lumpur  dan batu  yang  mengakibatkan  rusaknya  sawah, pemukiman,  jembatan  dan  bantaran  sungai.  Di beberapa  titik  terbentuk  pola  aliran  baru  akibat perubahan  morfologi  sungai.  Perubahan  ini sudah  menyebabkan  kerusakan  terhadap  jalan, jembatan,  bendung  dan  pemukiman  yang berada di sekitar sungai.
Banjir bandang disebabkan oleh berbagai faktor yang saling berkaitan satu sama lain, mulai dari factor  hidro-meteorologi,  hidrologi,  dan  proses hidraulik  dalam  jangka  waktu  dan  wilayah  yang tertentu [1]. Disini, topografi memainkan peranan yang penting sebagai pembentuk hujan tipe  orografis  dan  pembentukan  konsentrasi debit  yang  cepat  pada  alur  sungai  [2].  Karena karakter  pembentukan  debit  yang  demikian, dengan  potensi  muatan  sedimen  akan  terjadi aliran  yang  membawa  sedimen  jumlah  besar. Disamping  itu,  terdapat  interaksi  yang  erat antara  aliran  banjir,  angkutan  sedimen,  dan
evolusi  morfologi  [3]  yang  bisa  merupakan masalah di sungai tertentu.
Perubahan  morfologi  sungai  yang  berupa belokan  (meander)  atau  adanya  penyempitan saluran sungai dapat terjadi karena gerusan dan deposisi sedimen. Ketika angkutan dan deposisi sedimen  pada  suatu  ruas  sungai  relatif  sama pada  jangka  waktu  tertentu,  sungai  disebut mengalami  kondisi  seimbang.  Namun,  kondisi aliran  saluran  terbuka  berdasarkan  pada kedudukan permukaan bebas cenderung berubah  sesuai  ruang  dan  waktu,  karena adanya  hubungan  antara  kedalam  aliran,  debit, kemiringan  dasar  saluran  dan  permukaan saluran  bebas.  Peristiwa  sesaat  seperti  banjir bandang  mampu  mengangkut  sedimen  dalam volume  besar  dari  ruas  tertentu,  biasanya  di hulu,  dan  mendeposisikannya  ke  ruas  yang lebih  ke  hilir,  sehingga  kondisi  morfologi  sungai berubah dalam waktu yang singkat.
Penelitian  ini  menganalisis  kedalaman  gerusan pada  Batang  Bangko  dengan  masukan  debit yang  terjadi  pada  peristiwa  banjir  bandang Tahun  2016.  Tujuan  penelitian  ini  adalah membandingkan  gerusan  pada  Batang  Bangko sebelum  dan  sesudah  banjir  bandang,  dengan referensi  dari  kondisi  sungai  sebelum  banjir. Manfaat  dari  penelitian  ini  adalah  untuk memberikan analisis terhadap pemangku kepentingan  sebagai  bagian  dari  mitigasi bencana dan keamanan konstruksi.
Afif Kumala Ihsan 1 , Fidela Erina Marceli 2 , Revalin Herdianto 3* , Sadtim 4
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 21 No.1 Edisi April 2024

## 2.  Metode Penelitian
Batang  Bangko  merupakan  salah  satu  ruas sungai  yang  terletak  di  Daerah  aliran  sungai (DAS)  Batanghari  di  Kabupaten  Solok  Selatan. Luas catchment  area Batang  Bangko  meliputi 14407,40  hektar  dengan  lebar  maksimum  49,6 m.  Topografi  wilayah catchment  area dibagian hulu  sungai  berada  pada  elevasi  tertinggi  2533 m,  sedangkan  elevasi  terendah  pada  lokasi banjir  berada  pada  elevasi  470  m.  Dengan panjang  sungai  terjauh  23,364  km  sampai  ke titik  banjir,  kemiringan  rata –  rata  mencapai 8,83%. Data curah hujan yang digunakan dalam penelitian  ini  diperoleh  dari  stasiun  curah  hujan Padang  Aro  dan  stasiun  curah  hujan  Muaro Labuh.
Lokasi  daerah  penelitian  berada  di  Sungai Batang  Bangko  Nagari  Luak  Kapau,  Muara Labuh,  Solok  Selatan.  Lokasi  berjarak  sekitar 5,04 KM dari Padang Aro Solok Selatan, seperti terlihat  pada  Gambar  1.  Curah  hujan  rencana dihitung  menurut  SNI-2415:2016 [4]. Analisa
curah  hujan  rencana  dilakukan  dengan  empat metoda  distribusi  probabilitas  teoritis,  yaitu distribusi probabilitas Normal, distribusi probabilitas  Log  Normal,  distribusi  probabilitas Gumbel, dan distribusi probabilitas Log Pearson Type  III. Uji  kesesuaian  dilakukan  untuk mengetahui  metode  distribusi  probabilitas  yang paling  sesuai  dengan  data  pada  lokasi penelitian. Uji kesesuaian dilakukan menggunakan  dua  metode,  yaitu  metode  Chi Kuadrat  dan  metode  Kolmogorov-Smirnov. Survei  penelusuran  sungai  dan  pengukuran kedalaman gerusan dilakukan di Batang Bangko pada  Bulan  Mei  sampai  Juni  2022.  Data pengukuran  sekunder  diperoleh  dari  Dinas PSDA  Sumatera  Barat.  Ukuran  butir  diperoleh dengan  pengambilan  sampel  dasar  sungai  dan di  uji  di  Laboratorium  Bahan  Jurusan  Teknik Sipil,  Politeknik  Negeri  Padang.  Perhitungan kedalaman gerusan dilakukan dengan persamaan  Lacey,  Blodgett,  Pemberton  dan Lara.
Gambar 1. (kiri) Lokasi Studi di Batang Bangko, Solok Selatan, (kanan) Catchment Area Batang Bangko.
Lokasi Studi
Penelitian
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 21 No.1 Edisi April 2024
Gambar 2. Bagan Alir Penelitian

## 3. Hasil dan Pembahasan
3.1 Analisa Hidrologi
Pada  perhitungan  curah  hujan  yang  digunakan menggunakan  metode  Aljabar,  karena  hanya terdapat  dua  stasiun  yang  mempengaruhi  titik penelitian  sungai  batang  bangko,  yaitu  stasiun Muara  Labuh  dan  Stasiun  Padang  Aro. Data curah  hujan  yang  digunakan  pada  penelitian  ini diambil  dari  dua  stasiun,  yaitu  Stasiun  Padang Aro  dan  Stasiun  Muaro  Labuah.  Data  curah hujan  harian  yang  digunakan  pada  kedua stasiun  selama  15  tahun  dari  tahun  2007 sampai  tahun  2021,  seperti  pada  Tabel  1. Dengan menggunakan dua stasiun, curah hujan wilayah dihitung menggunakan metode rata-rata harian,  dan  curah  hujan  maksimum  tahunan
diambil  dari  curah  hujan  rata-rata  tertinggi selama tahun tersebut.
Uji  kesesuaian  dilakukan  menggunakan  dua metode,  yaitu  metode  Chi  Kuadrat  dan  metode Kolmogorov-Smirnov. Syarat distribusi probabilitas yang diterima oleh kedua uji adalah tersebut  X 2 Hitung<  X 2 kritis  dan ∆Phitung <∆Pkritis.  Berdasarkan Tabel  3,  maka  distribusi yang  diterima  oleh  kedua  uji  tersebut  adalah distribusi  Gumbel.
Debit  dihitung  dengan  metode  hidrograf  satuan sintetis  (HSS)  Nakayasu,  karena  terbukti mendekati  debit  sebenarnya  melalui  hasil simulasi  dengan  HEC-RAS  pada  penelitian sebelumnya di Sumatera Barat [5].
Afif Kumala Ihsan 1 , Fidela Erina Marceli 2 , Revalin Herdianto 3* , Sadtim 4
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 21 No.1 Edisi April 2024
Tabel 1. Perhitungan Hujan Harian Maksimum Rata – Rata 2 Stasiun.
Hasil perhitungan curah hujan rencana menggunakan empat metode distribusi disajikan pada Tabel 2.
Tabel 2 . Rekapitulasi Curah Hujan Rencana
Periode Ulang
Hujan Rencana Normal Log Normal Gumbel
Log Pearson Type III 2 72.620 69.741 68.267 69.393 5 90.690 89.288 93.428 89.026 10 100.160 101.625 109.252 101.984 25 109.410 115.327 127.702 117.900 50 116.720 127.458 144.072 129.613 100 122.750 138.400 158.792 141.279
Uji  kesesuaian  dengan  pola  distribusi  teoritis  dilakukan  dengan  metode  Chi  Kuadrat  dan  metode Kolmogorov-Smirnov.  Hasil  perhitungan  disajikan  pada  Tabel  3.  Dengan  prinsip  kuadrat  terkecil,  maka distribusi yang diterima oleh kedua uji tersebut adalah distribusi Gumbel.
Tabel 3. Uji Kesesuaian Distribusi Probabilitas
Distribusi Probalitas Uji Chi Kuadrat Uji
Kolmogorov-
Smirnov X2
Hitung X*2 Kritis 4p Hitung to Kritis Normal 2.670 5.990 0.194 0.328 Gumbel 1.330 5.991 0.091 0.328
25-Mei 75
0 37.50 13-Des 27 145 86.00 16-Mei 80 0 40.00 18-Mar 10 160 85.00 25-Jan 44 8 26.00 26-Ags 7 87 47.00 6-Mar 41 22 31.50 1-Apr 1 127 64.00 11-Nov 68 38 53.00 6-Mei 0 55 27.50 28-Jul 36 0 18.00 23-Feb 1 89 45.00 7-Feb 60 46 53.00 5-Feb 23 67 45.00 2-Apr 50 0 25.00 15-Des 0 150 75.00 8-Nov 75 53 64.00 6-Feb 70 109 89.50 8-Feb 50 110 80.00 5-Apr 22 180 101.00 14-Apr 36 43 39.50 21-Feb 6 99.5 52.75 7-Apr 37 13 25.00 18-Apr 28 117 72.50 13-Des 47 104 75.50 20-Nov 6 165 85.50 5-Jun 43 20 31.50 10-Apr 5 118 61.50 18-Des 42 16 29.00 13-Des 39
198 118.50 15 2021 118.50 2 2008 85.50 61.50 11 2017
52.75
12 2018
72.50
13
14 2019
2020
89.50 10 2016 101.00 8 2014 9 2015 53.00 75.00 7 2013 2009 47.00 4 2010
64.00 5 2011 53.00
6 2012 45.00
85.00
3 Kejadian Hujan Harian
NO Tahun Tanggal Hujan Harian Rata - Rata (mm) Hujan Harian Maksimum Rata - Rata (mm) 1 2007
86.00
Sta. Muaro Labuh Sta. Padang Aro
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 21 No.1 Edisi April 2024
Log Normal 2.000 5.990 0.230 0.328 Log Pearson Type III 1.500 5,991 0.916 0.328 Tabel 4. Debit dengan berbagai periode ulang No Periode Ulang (Tahun) Debit (m3/detik) 1 2 263.200 2 5 360.208 3 10 421.215 4 25 492.349 5 50 555.461 6 100 612.215 3.2 Analisa Saringan
Analisa  saringan  dilakukan  untuk  memperoleh ukuran  butiran  yang  lolos  pada  masing-masing saringan.  Ukuran  butiran  ini  digunakan  pada masing-masing persamaan perhitungan kedalaman  gerusan.  Urutan  susunan  ayakan dalam pengujian analisa saringan adalah:
1.  Susunan saringan untuk agregat kasar. Susunan  nomor  saringan  =  38;  19,5; 4,75;  2,36;  1,18;  0,6;  0,3;  0,15;  0,075; PAN
2.  Susunan saringan untuk agregat halus.
Saringan nomor = 4,75; 2,36; 1,18; 0,6;
0,3; 0,15; 0,075; PAN
Setelah itu dilakukan plotting pada grafik analisa saringan, diperoleh D 50 sebesar 16,16 mm.
3.3 Perhitungan Kedalaman Gerusan Berikut  ini  adalah  perhitungan  kedalaman gerusan:
1.  Persamaan Lacey [6] .
Metode  persamaan  Lance  yang  digunakan berdasarkan  [6].  Kedalaman  gerusan  dihitung berdasarkan persamaan Lacey yaitu:
Rs = 0,475 (Q/f)⅓                (1)
Dimana  Rs  diukur  dari  tinggi  muka  air  banjir setelah dikalikan  koefisien 2.
f = 1,75 d ½ (2)
dengan f = faktor lumpur Lacey, d =  dm adalah diameter  butir  rata-rata  (d50  dan  dasar  sungai yang  akan  dilaksanakan  konstan)  dan  q  = gerusan terlokasir dari alur sungai
Tabel 5. Persamaan Lacey [6] .
1 2 tahun 263,200 16.16 7,075 25 1,584 3,168 0.668 2 5 tahun 360,208 16.16 7.075 25 1,758 3516 1016 3 10 tahun 421,215 16.16 7,075 25 1,852 3,704 1204 4 25 tahun 492.349 16.16 7,075 25 1.951 3902 1402 5 50 tahun 555,461 16.16 7.075 25 2,081 4,062 1562 6 100 tahun 612.215 16.16 7,075 25 2,008 4,196 1696
r(m) Rs Total S(m) Kedalaman air No Periode Q(m^3/d) Nakayasu Dm rerata F
Afif Kumala Ihsan 1 , Fidela Erina Marceli 2 , Revalin Herdianto 3* , Sadtim 4
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 21 No.1 Edisi April 2024
Rumus :
F = 1,76 √dm H = 2,5 R(m) = 0,475 ( 𝑄 𝑓1 ) ^ ⅓
Rs total = R(m) × 2 S(m) = Rs total – H
Pada  persamaan  Lacey  [6]  disini  tampak perbedaan  periode  2  tahun  dengan  kedalaman 0,668  m,  periode  5  tahun  dengan  kedalaman 1,016  m,  periode  10  tahun  dengan  kedalaman gerusan  1,204  m,  periode  25  tahun  dengan kedalaman  gerusan  1,402  m,  periode  50  tahun dengan  kedalaman  gerusan  1,562  m,  dan periode  100  tahun dengan  kedalaman    gerusan 1,696  m.  untuk  persamaan  Lacey  [6]  memakai koefisiennya 2.
2.  Persamaan Blodgett (1986) Memberikan rumus untuk
menghitung
kedalaman gerusan dasar sungai, yaitu:
Z t = K D 50 -0,11 (3)
dengan  Zt  =  kedalaman  gerusan maksimum  dihitung  dari  dasar sungai.
K  =  koefisien    yang  nilainya 0,84 – 3,8 untuk satuan SI.
D50=  adalah  diameter  butir-rata- rata  (d50  dalam  millimeter)  dari material  dasar  sungai  yang  akan dilaksanakan  konstruksi  perkuatan tebing.
Tabel 6. Persamaan Blodgett [7]
Pada  persamaan  Blodget  ini  untuk  diameter yang  digunakan  rerata  dari  analisa  saringan D50  yaitu  16,16  m.  untuk  memakai  koefisien nya 2 dan kedalaman gerusannya 1,473 m.
3.  Pemberton dan Lara [8]
Pemberton  dan  Lara  menyarankan  bahwa persamaan  rezim  yang  dibuat  oleh  Blench  [9] dan  Lacey  (1931)  dapat  digunakan  untuk memperkirakan kedalaman gerusan pada saluran alam.
Z t = K.Q d a . W f b D 50 c (4)
dengan  Zt  =  kedalaman  gerusan maksimum  (m),  dihitung  dari  dasar sungai,  K  =  koefisien  (Tabel  2.1), Qd  =  debit  (m3/dt),  Wf  =  lebar sungai  pada  debit  rencana  (m), D50  =  diameter  rata-rata  material dasar  sungai  (mm)  dan  a,b,c  = eksponen (Tabel 2.1)
Dm (m) K Zt 16.16 2 1.473
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 21 No.1 Edisi April 2024
1 2 tahun 263,200 16.16 7,075 1.567 2,09 3.275 2.5 0.775 2 5 tahun 360,208 16.16 7.075 1.74 2,10 3.636 2.5 1.136 3 10 tahun 421,215 16.16 7,075 1.833 2,11 3.83 2.5 1.33 4 25 tahun 492.349 16.16 7,075 1.93 2,12 4.035 2.5 1.535 5 50 tahun 555,461 16.16 7.075 2.01 2,13 4.2 2.5 1.7 6 100 tahun 612.215 16.16 7,075 2.076 2,14 4.338 2.5 1.838 K D(se) Kedalaman air banjir
D(LQ) Gerusan No Periode Q(m^3/d) Nakayasu Dm rerata F
Tabel 7. Persamaan Pemberton dan Lara [9].
Pada  persamaan  Pemberton  dan  Lara  yang menggunakan  Persamaan  Blench,  diperoleh kedalam  gerusannya  lebih  besar  daripada kedalaman  gerusan  dengan  persamaan  Lacey. Dari  analisis  diatas  dapat  dilihat  bahwa  nilai yang  diperoleh  dengan  metode  Pembertonan dan  Lara  oleh  Blench  (1970)  lebih  tinggi  dari pada Pemberton dan Lara oleh Lacey.
4.  Persamaan Lacey [10]
Lacey  untuk  menghitung  kedalaman  gerusan  ( DLQ)    pada  debit  dominan  Q,  rumus  tersebut adalah:
DLQ = 0,47 (Q/f1)^⅓ (5) dengan f1= faktor lumpur Lacey, f1 = 1,76 √dm, dm  =  diameter  butir-rata-rata  (d50  dalam millimeter) dari material dasar sungai yang akan dilaksanakan konstruksi perkuatan tebing. Dse = K × DLQ K = 2,09
Tabel 8. Metode Lacey [10]
Dalam  perhitungan  ini  pada  persamaan  lacey [10]  nilai  koefisien  yang  digunakan  adalah  2,09 dan memperoleh nilai gerusan sebesar 1,535 m pada periode 25 tahun.
5.  Metode Lacey [11]
Dimana  kedalaman  gerusan  dihitung  dengan rumus Lacey:
R =  0,47 (Q/f)^⅓ (6)
dengan  R  =  kedalaman  gerusan  dibawah permukaan  air  banjir  (m),  Q  =  debit  (m3/dt),  f  = fak tor lumpur Lacey, f1 = 1,76 √dm, Dm adalah diameter  butir  rata-rata  (d50  dalam  millimeter) dari material dasar sungai yang akan dilaksanakan konstruksi perkuatan tebing. K = 2 1 2 tahun 263,200 16.16 7,075 25 1,584 2 5 tahun 360,208 16.16 7.075 25 1,758 3 10 tahun 421,215 16.16 7,075 25 1,852 4 25 tahun 492.349 16.16 7,075 25 1.951 5 50 tahun 555,461 16.16 7.075 25 2,081 6 100 tahun 612.215 16.16 7,075 25 2,008
Zt(m) Wf
No Periode Q(m^3/d) Nakayasu Dm rerata K
Afif Kumala Ihsan 1 , Fidela Erina Marceli 2 , Revalin Herdianto 3* , Sadtim 4
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 21 No.1 Edisi April 2024
Tabel 9. Metode Lacey [11]
Dalam  perhitungan  ini  Pada  persamaan  lacey  [11] nilai  koefisien  yang  digunakan  adalah  2  dan memperoleh nilai gerusan sebesar 1,361 m pada periode 25 tahun.
Tabel 10. Rekapitulasi Kedalaman Gerusan
Gambar 4. Rekapitulasi Kedalaman Gerusan
Dari  grafik  yang  diatas  diperoleh  bahwa persamaan  Lacey  [6]  periode  25  tahun memperoleh  kedalaman  gerusan  1,402  m, persamaan  Lacey  [9]  untuk  periode  25  tahun memperoleh  kedalaman  gerusan  0,588  m,
1 2 tahun 263,200 16.16 7,075 1.567 2 3.134 2.5 0.634 2 5 tahun 360,208 16.16 7.075 1.74 2 3.479 2.5 0.979 3 10 tahun 421,215 16.16 7,075 1.833 2 3.665 2.5 1.165 4 25 tahun 492.349 16.16 7,075 1.93 2 3.861 2.5 1.361 5 50 tahun 555,461 16.16 7.075 2.01 2 4.019 2.5 1.519 6 100 tahun 612.215 16.16 7,075 2.076 2 4.152 2.5 1.652 K R (total) Kedalaman air banjir
R Gerusan No Periode Q(m^3/d) Nakayasu Dm rerata F Q(m^3/d) Nakayasu Lacey (2007) Blench Lacey (2006) Lacer SDA (2013) 2 tahun 263,200 69.741 68.267 69.393 0.634 5  tahun 360,208 89.288 93.428 89.026 0.979 10  tahun 421,215 101.625 109.252 101.98 1.165 25  tahun 492.349 115.327 127.702 117.9 1.361 50  tahun 555,461 127.458 144.072 129.61 1.519 100  tahun 612.215 138.4 158.792 141.28 1.652 Hujan Rencana Harian Maksimum Periode Ulang
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 21 No.1 Edisi April 2024
persamaan  Lacey  [10]    untuk  periode  25  tahun memperoleh  kedalaman  gerusan  1,535  m,  dan
persamaan  Lacey    [11]  untuk  periode  25  tahun memperoleh kedalaman gerusan 1,361 m.
Gambar 5. Kedalaman Gerusan Lapangan
Dari  hasil  pengukuran  kedalaman  gerusan  di lapangan didapatkan kedalaman gerusan 1,1 m. metode  yang  mendekati  kedalaman  gerusan lapangan  adalah  Persamaan  Lacey [11].
Dengan periode ulang 25 tahun.

## 3.  Kesimpulan
Berdasarkan  tujuan  dan  hasil  pembahasan dapat di simpulkan sebagai berikut:
1.  Hasil  perhitungan  curah  hujan  rencana dengan  empat  metode  yaitu:  Normal,
Gumbel,  log  normal,  Log  Pearson  Tipe III.kemudian  dilanjutkan  uji  kesesuaian dengan  menggunakan  dua  metode  yaitu:
Metode Chi Kuadrat dan Metode Kolmogorov-Smirnov.  Maka  metode  yang terpilih adalah Metode Gumbel karena nilai Δp  Terhitung  <  Δp  kritis  (paling  kecil),  = 0,091 < 0,328.
2.  Hasil  perhitungan  debit  banjir  dengan  dua metode  yaitu:  Metode  Hasper  dan  Metode HSS  Nakayasu,  maka  yang  di  pilih  debit yang mendekati dari penelitian sebelumnya, yaitu Metode HSS Nakayasu.
3.  Dari  lima  metode  yang  digunakan  untuk menghitung  kedalaman  gerusan  yaitu Persamaan  Lacey  [6],  Persamaan  [7], Persamaan  Pemberton  dan  Lara  oleh  [9], Metode  Lacey  [10],  Metode  Lacey  [11].
Metode yang mendekati kedalaman gerusan  lapangan  adalah  Persamaan Lacey [11].

## Ucapan Terima Kasih
Penulis mengucapkan terimakasih  kepada Dinas PSDA Sumatera Barat, BWS Sumatera V dan  instansi  terkait  yang  telah  membantu  kami dalam menyelesaikan penelitian ini.

## Daftar Rujukan
[1] T. Glickman and W. Zenk, “Glossary  of Meteorology,” 2000.
[2] W. Amponsah et al. ,  “Hydrometeorological Characterization  of  a  Flash  Flood  Associated  with Major  Geomorphic  Effects:  Assessment  of  Peak Discharge Uncertainties and Analysis of the Runoff Response,” J.  Hydrometeorol. ,  vol.  17,  no.  12,  pp. 3063 –3077, 2016.
[3] Z. Cao, G. Pender,  and P. Carling, “Shallow water hydrodynamic models for hyperconcentrated sediment- laden  floods  over  erodible  bed,” Adv. Water Resour. , vol. 29, no. 4, pp. 546 –557, 2006.
[4] B.  S.  Nasional, SNI-2415:2016 Tata  Cara Perhitungan Debit Banjir Rencana . Jakarta, 2016.
[5] E.  R.  Syofyan,  A.  Saidi,  B.  Istijono,  and  &  R. Herdianto,  “Model  Hidrograf  Akibat  Perubahan Tataguna  Lahan  DAS  Batang  Kuranji  (Studi  Kasus Danau  Limau  Manis),” J.  Ilm.  Poli  Rekayasa ,  vol. 13, no. 1, pp. 1 –10, 2017.
[6] P.  Novak,  A.  I.  B.  Moffat,  C.  Nalluri,  and  R. Narayanan, Hydraulic  Structures,  Fourth  Edition . Taylor \& Francis, 2007.
[7] J.  C.  Blodgett,  “Rock  Riprap  Design  for  Protection of  Stream  Volume  1-Hydraulic  Characteristics  of Open Channels,” 1986.

## MAN
Afif Kumala Ihsan 1 , Fidela Erina Marceli 2 , Revalin Herdianto 3* , Sadtim 4
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol. 21 No.1 Edisi April 2024
[8]
J.  M.  Pemberton,  E.  L.,  &  Lara,  “Computing degradation  and  local  scour,” Available  from  Natl.
Tech.  Inf.  Serv.  Springf.  VA  22161.  Tech.  Guidel. ,
pp. 1 –48, 1984.
[9] T.  Blench,  “Regime  Theory  Design  of  Canals  with Sand Beds,” J.  Irrig.  Drain.  Div. ,  vol.  96,  no.  2,  pp. 205 –213, 1970.
[10] R.  J.  Garde, River  morphology  (1st  ed.) .  Age
International, 2006. [11]
Direktorat  Jenderal  Sumber  Daya  Air, Standar
Perencanaan  Irigasi-Kriteria  Perencanaan  Bagian
Saluran  KP-03 .  Kementrian  Pekerjaan  Umum, 2013.