## ANALISIS STRUKTUR JEMBATAN BOX GIRDER DENGAN PENAMPANG KURVA PARABOLIK SINGLE CELL
Jason Ongkosurya 1 dan FX. Supartono 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta Email: jason.ong097@gmail.com
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta Email: fxsupartono@gmail.com

## ABSTRAK
Box Girder adalah salah satu kompenen penting dari sekian banyak komponen struktur dari pembuatan jembatan segmental box girder yang berperan dalam menyalurakan gaya yang diterima dari lapisan perkerasan ke pier (kolom). Bentuk dari box girder sangat mempengaruhi ketahanan dan kekuatan dari suatu jembatan, serta effisiensi dari jembatan. Merubah bentuk dari box girder akan mempengaruhi inersia, beban sendiri, perletakan tendon. Yang menjadi komponen utama dalam perancangan jembatan post – tension box girder . Dengan bantuan program MIDAS CIVIL 2019 akan dianalisa  gaya, berat sendiri. Lendutan dan jumlah tendon yang terjadi serta perubahannya akibat perubahan bentuk box girder .
Kata kunci : box girder , bentuk box girder , effisiensi, jumlah tendon.

## 1. PENDAHULUAN
Indonesia merupakan negara dengan urutan keempat dunia mengenai jumlah penduduk, dan merupakan negara kepulauan terbesar di dunia. Setiap tahun jumlah penduduk di Indonesia semakin bertambah disetai dengan meningkatnya kebutuhan masyarakat akan transportasi, sehingga membuat kota-kota di Indonesia menjadi kota macet. Untuk menangani hal tersebut, di bawah  kepemimpinan Presiden Joko Widodo, pembangunan infrastruktur menjadi prioritas Bangsa Indonesia.
Salah satu prioritas pembangunan infrastruktur di Indonesia yaitu pembangunan jembatan. Pembangunan jembatan mempermudah dan mempercepat konektivitas antar wilayah mulai dari melewati keadaan geografis yang sulit maupun melewati titik-titik kemacetan. Salah satu infrastruktur jembatan yang sering ditemukan adalah jalan layang ( fly over ). Jalan layang dibangun untuk mengatasi permasalahan lalu lintas yang dikarenakan keterbatasan ruang datar perencanaan jembatan layang yang sering dipakai adalah metode jembatan box girder dengan prinsip beton prategang.
Seiring  dengan makin berkembangnya teknologi maka konstruksi jembatan harus direncanakan sesuai dengan tuntutan transportasi baik dari segi kenyamanan, keamanan, maupun keindahan. Kemampuan dan ketahanan sebuah jembatan dipengaruhi oleh jenis dan bentuk penampang dari box girder . Keindahan dari jembatan layang box girder paling dapat terlihat dari bentuk penampang box girder -nya. Box girder merupakan satu balok struktural pada jembatan yang menerima beban dari slab yang kemudian diteruskan ke kolom ( pier ).
Dalam merencanakan suatu jembatan bentuk dari box girder merupakan hal yang perlu diperhatikan. Bentuk dari box girder mempengaruhi inersia penampang, beban,persebaran gaya dalam, dan keindahan. Box girder ini berperan menyalurkan gaya yang diterima dari pelat kemudian disalurkan ke kolom.

## Beton prategang
Beton prategang terdiri dari beberapa material yaitu beton, baja prategang, grouting dan selongsong  ( duct ).  Pada material beton konvensional, Beton yang memikul beban akan mengalami tegangan pada sisi atas dan bawah penampang. Sisi atas penampang akan mengalami tegangan tekan dan sisi bawah penampang akan mengalami tegangan tarik. Berdasarkan sifatnya yang getas, sehingga membuat material beton tidak kuat dalam mengalami tarik.  Sehingga menurut Nawy (2001)  menyatakan bahwa pada balok prategang, balok diasumsikan bersifat
homogen dan elastis. Ketidakmampuan beton untuk menahan tegangan tarik, digantikan oleh tegangan tekan yang diakibatkan oleh tendon prategang.

## Kehilangan prategang
Kehilangan prategang adalah berkurangnya gaya yang bekerja pada tendon dalam tahap-tahap pembebanan baik akibat penarikan baja prategang maupun akibat pengruh waktu. Kehilangan prategang pada struktur beton prategang diilustrasikan pada gambar 1 di bawah ini.
Gambar 1. Berbagai Kehilangan Gaya Prategang (Sumber: Edison Leo, 2018 )
Berdasarkan SNI 2847:2013, sumber-sumber kehilangan prategang dalam menentukan tegangan efektif dalam baja prategang meliputi dudukan baja prategang saat penyaluran, perpendekan elastis beton, rangkak beton, susut beton, relaksasi tegangan baja prategang dan kehilangan friksi akibat kurvatur sengaja atau tidak sengaja pada tendon pasca-tarik.
Saat penarikan tendon pada struktur prategang pasca-tarik akan terjadi gesekan antara beton dan tendon prategang yang mengakibatkan berkurangnya gaya prategang yang terjadi. Gesekan ini dipengaruhi oleh kelengkungan tendon arah vertikal maupun horizontal dari gaya prategang seperti pada gambar 2 di bawah ini.
Gambar 2. Gaya Prategang Bekerja pada Tendon Lengkung (Sumber: Soetoyo , 2017 )
Kehilangan gaya prategang akibat gesekan tendon dapat dihitung menggunakan rumus 1 sebagai berikut:
𝐹 𝑝𝑝 = 𝐹 0 ∙ 𝑒 − ( 𝜇𝜇+𝑘𝑘 ) (1)
𝐹 𝑝𝑝 =  kehilangan gaya prategang  akibat gesekan tendon  (N), 𝐹 0 =  gaya prategang awal  (N), 𝜇 =  koefisien gesek kelengkungan ( rad ), 𝛼 = sudut kelengkungan tendon (º), dan 𝑘 = koefisien wobble (per meter ) .
Pada struktur pasca-tarik, saat penguncian tendon yang telah ditarik akan mengalami slip angkur dari mesin penarik dan ditahan baji pada angkur. Blok angkur  yang  mengalami pergerakan  akan mengurangi gaya yang terjadi pada tendon baja. Hal ini menyebabkan perpendekan tendon yang mengakibatkan adanya kehilangan gaya prategang pada daerah dekat pengangkuran sepanjang L set . seperti pada gambar 3 di bawah ini.
Besarnya slip angkur  tergantung pada jenis atau sistem pengangkuran  yang digunakan. Data besarnya slip angkur yang digunakan pada tugas akhir diperoleh dari spesifikasi angkur VSL yaitu sebesar 7 mm. Penentuan kehilangan prategang akibat slip angkur dihitung dengan menggunakan rumus 2 sampai 4 sebagai berikut:
F 0η = ∆𝑝 𝐿 (2)
L set = � ∆s × 𝐴𝑝 × 𝐸𝑝 F0η (3)
∆𝐹 𝑝𝐴 = 2 × F 0η × L set (4)
dengan F 0η =  kehilangan gaya prategang akibat friksi per satuan Panjang  (N/mm)  , ∆𝐹 𝑝𝐴 =  kehilangan gaya prategang akibat friksi  (N), L = panjang bentang  (mm), dan L set =    panjang bentang yang dipengaruhi oleh slip angkur (mm).
Jika struktur prategang terdiri lebih dari 1 tendon, maka menurut hokum Hooke beton akan mengalami perpendekan elastis  setiap step penarikan tendon  yang akan mengakibatkan memendeknya beton dan  baja prategang.ilustrasi terlihat pada gambar 4 di bawah ini:
Gambar 4. Penggambaran Elastik hukum Hooke (Sumber : www.wikipedia.com , 2019)
Dikarenakan penpendekan elastis bahan tersebut maka akan menyebabkan berkurangnya gaya prategang. Semakin banyak jumlah tahapan penarikan maka, kehilangan prategang akibat perpendekan elastic semakin besar. Penentuan kehilangan prategang akibat perpendekan elastis dihitung dengan menggunakan rumus 5 sebagai berikut:
∆𝐹 𝑝𝐸𝑝 = 𝑚 × 𝐸𝐸 × 𝐴 𝑝 (5)
dengan ∆𝐹 𝑝𝐸𝑝 =  kehilangan gaya prategang akibat perpendekan elastis  (N)  , m =  perbandingan nilai modulus elastisitas baja prategang dengan modulus elastisitas beton, dan A p = luas tendon (mm 2 ).
Rangkak pada beton terjadi karena peningkatan deformasi terhadap waktu pada kondisi beban yang konstan. Rangkak akan mengakibatkan penambahan regangan pada penampang. Nilai rangkak pada beton dipengaruhi oleh nilai mutu beton, pada beton mutu rendah nilai rangkak akan lebih besar dibandingkan dengan beton mutu tinggi Besarnya kehilangan prategang akibat rangkak pada beton dapat dihitung menggunakan rumus 6 di bawah ini:
∆𝐹 𝑝𝑝𝑝 = 𝑚 × 𝐾 𝑐𝑐 × ( 𝑓 𝑐𝑐 − 𝑓 𝑐𝑐𝑐 ) (6)
dengan ∆𝐹 𝑝𝑝𝑝 = kehilangan gaya prategang akibat rangkak beton (N) , K cr =  1.60 untuk komponen struktur pasca-tarik dan 2.00 untuk komponen struktur pra-tarik. , f cs =  tegangan beton pada titik berat tendon akibat berat sendiri box ( MPa ) , dan f cds = tegangan beton pada titik berat tendon akibat beban mati tambahan (MPa).
Susut merupakan perubahan volume pada beton tidak dipengaruhi oleh faktor beban. Faktor yang mengakibatkan susut beton meliputi sifat bahan dasar beton,rasio air semen, suhu pada saat pengeringan, kelembeban udara, umur beton saat beban berkerja.. Material yang mengalami penyusutan akan menimbulkan regangan susut. Ada beberapa ketentuan untuk memperhitungkan kehilangan gaya prategang akibat susut, berikut ini adalah salah satu cara yang dapat digunakan sepert pada rumus 7 dan 8 di bawah ini:
ε sh = 0 . 0002 𝑙𝑙𝑙 ( 𝑡+2 ) (7)
∆ f pSH = 𝐸 𝑝 × 𝜀 𝑐ℎ (8)
Analisis Stuktur Jembatan B ox Girder dengan Penampang Kurva Parabolik S ingle Cell
dengan ε sh = regangan susut dalam beton, t =  umur pembebanan (hari)  , ∆ f 𝑝𝑝𝑝 = kehilangan gaya prategang akibat susut (N) , dan E p = modulus elastisitas tendon (MPa).
Kehilangan gaya prategang akibat relaksasi baja terjadi karena adanya perpanjangan konstan dari baja prategang terhadap waktu. Besarnya penurunan gaya prategang tersebut tidak hanya bergantung pada durasi gaya prategang tersebut, tetapi juga dipengaruhi oleh rasio antara tegangan awal baja prategang dan kuat leleh baja prategang � 𝑓𝑝𝑝 𝑓𝑝𝑝 � . Berdasarkan SNI 2847:2013 membatasi tegangan tarik untuk tendon pasca-tarik, pada daerah angkur dan sambungan sesaat setelah transfer gaya (Servis) sebesar 0.60f pu dan nilai f py dapat dihitung dari:
• Batang prategang, f py = 0.80f pu
• Tendon stress relieved , f py = 0.85f pu
• Tendon relaksasi rendah, f py = 0.90f pu
Kehilangan gaya prategang akibat relaksasi dapat dihitung dengan menggunakan rumus 9 sebagai berikut:
∆𝑓 𝑝𝑝 = 𝑓 ′ 𝑝𝑝 × � log 𝑡 10 � × � 𝑓′𝑝𝑝 𝑓𝑝𝑝 − 0.55 � (9)
dengan ∆𝑓 𝑝𝑝 = kehilangan gaya prategang akibat relaksasi baja, 𝑓 ′ 𝑝𝑝 = tegangan tarik tendon sesaat setelah transfer gaya , dan 𝑓 𝑝𝑝 = kuat leleh baja prategang.

## 2. METODOLOGI PENELITIAN

## Konsep perencanaan jembatan
Perencanaan jembatan precast segmental box girder single cell ini sepanjang 300 m yang dibagi menjadi 5 bentang sama panjang. Dengan data perencanaan jembatan sebagai berikut:
• Panjang 1 bentang
: 60 m
• Panjang 1 segmen : 3 m • Bentang bersih jembatan  : 57 m
• Lebar total jembatan : 10 m
• Lebar lantai kendaraan
: 7 m
• Jumlah lajur
: 2 lajur, 2 arah
Box girder ini direncanakan memiliki lebar 10 m dan tinggi 3.2 m dengan f’ c sebesar 50 MPa . Tendon direncanakan menggunakan strand jenis Uncoated Seven Wire Super Strands ASTM A-416-06 Grade 270  dan  menggunakan angkur dari VSL yaitu Anchorage Type GC- Spiral Reinforcement dengan fy= 460 N/mm 2 .
Gambar 5. Tampak Keseluruhan Memanjang Jembatan

## Kerangka kerja
Gambar dibawah ini merupakan alur pekerjaan yang dilakukan dalam melakukan analisis perhitungan.
Gambar 7. Diagram Alir

## 3. HASIL ANALISIS

## Tegangan ijin bahan
Beton memiliki tegangan ijin yang berbeda pada kondisi transfer dan kondisi servis sesuai dengan peraturan yang diijinkan.
• Pada kondisi transfer
o σ� tekan (f ct ) = 24 MPa o σ� tarik (f tt )             =    0 MPa • Pada kondisi servis o σ� tekan (f cs ) = 22.5 MPa o σ� tarik (f tt )               =      0 MPa
• Modulus elastisitas beton

## E     = 33234.0187 MPa
Tendon prategang juga memiliki tegangan tarik yang diijinkan sesuai dengan peraturan yang berlaku.
• Tegangan tarik ijin kabel ( jacking )
= 1784.4 MPa
• Tegangan tarik ijin kabel (setelah pengangkuran)  =   1488.0 MPa

## Analisa penampang box girder
Berdasarkan hasil pre-eliminary design, berikut hasil properti dari kedua penampang box girder pada tabel dibawah ini:
Tabel 1. Analisa Penampang Box Girder Jenis Penampang Luas Penampang (mm 2 ) Titik berat Inersia (mm 4 ) Radius Girasi (r 2 ) Kern y t (mm) y b (mm) k t (mm) k b (mm) Trapezoid 7094656 1133.4138 2066.5862 9.2305x10 12 1301049.691 629.5647 1147.9035 Parabolic 5858924 993.7244 2206.2756 7.0904x10 12 1210188.082 548.5208 1217.8307

## Pembebanan
Gambar 8.  Penampang Box girder dengan penampang sekunder
Tabel 2. Pembebanan pada Box Girder Berat Sendiri (DL) Trapezoid 177.365 kN/m Parabolic 146.473 kN/m Beban Mati Tambahan (SDL) Berat Aspal 7.7 kN/m Berat trotoar+kerb+railing 11.88 kN/m Berat median 3.08 kN/m Beban Hidup (LL) Beban terbagi rata (UDL) 48.0788 kN/m Beban garis (KEL) 343 kN

## Kebutuhan tendon
Menggunakan Brosur VSL ( Sever Wire Super Strands Grade 270 ), dengan spesifikasi sebagai berikut :
• Diameter nominal strands : d = 15.24 mm
•
Luas penampang nominal satu strands : A p = 140 mm 2 • Tegangan leleh strand : f py = 1676 MPa • Tegangan putus strand : f pu = 1860 MPa • Beban putus : F pk = 260.7 kN • Modulus elastisitas
: Es = 195000 MPa
Perhitungan jumlah tendon menggunakan metode C line dan pada saat jembatan dalam kondisi servis. Pada table 3 di bawah ini.
Tabel 3. Perhitungan Jumlah Tendon M maks (kN.m) Trapezoid Circular 104283.0 91971.6 e c (mm) 629.5643 548.1327 e tendon (mm) 1835.1576 1929.1327 Z (mm) 2464.7219 2477.6480 F s (kN) 42310.2501 31720.5272 n strand 270.8029 237.5272 n tendon 14 14

## Letak tendon
Berdasarkan hasil iterasi dan pengecekan terhadap tegangan dan kestabilan jembatan didapat posisi tendon untuk kedua bentuk Box Girder yang akan dibandingkan sebagai berikut :
Gambar 9. Tendon Tampak Atas Jembatan ( Trapezoid )
Gambar 10. Tendon Tampak Samping Jembatan ( Trapezoid )
Gambar 11. Tendon Tampak Atas Jembatan ( Parabolic )
Gambar 12. Tendon Tampak Atas Jembatan ( Parabolic )
-4.00 -3.00 -2.00 -1.00 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 0 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 33 36 39 42 45 48 51 54 57 -3.50 -3.00 -2.50 -2.00 -1.50 -1.00 -0.50 0.00 0 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 33 36 39 42 45 48 51 54 57 -4.00 -3.00 -2.00 -1.00 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 0 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 33 36 39 42 45 48 51 54 57 -3.50 -3.00 -2.50 -2.00 -1.50 -1.00 -0.50 0.00 0 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 33 36 39 42 45 48 51 54 57

## Kehilangan gaya prategang
Kehilangan gaya prategang dianalisa, dengan kehilangan gaya jangka pendek (gesekan, slip angkur dan perpendekan elastis) maupun kehilangan gaya jangka Panjang (rangkak beton, susut beton, dan relaksasi baja). Besar kehilangan gaya prategang disajikan dalam bentuk tabel di bawah ini.
Tabel 4. Kehilangan Gaya Prategang Sepanjang Bentang Trapezoid (%) Jarak (m) Gesekan Slip Angkur Perpendekan Elastis Rangkak Susut Relaksasi Baja 0 77.78 71.43 71.00 70.98 69.56 66.89 3 75.62 70.54 70.02 70.00 68.58 65.91 6 75.15 71.34 70.70 70.67 69.25 66.58 9 74.68 72.14 71.35 71.31 69.89 67.23 12 74.22 72.94 72.01 71.96 70.54 67.88 15 73.76 73.76 72.69 72.63 71.21 68.55 18 73.31 73.31 72.10 72.04 70.62 67.95 21 72.86 72.86 71.51 71.44 70.02 67.36 24 72.42 72.42 70.96 70.88 69.46 66.79 27 71.98 71.98 70.43 70.34 68.92 66.26 28.5 71.76 71.76 70.07 69.98 68.56 65.90 30 71.98 71.98 70.43 70.34 68.92 66.26 33 72.42 72.42 70.96 70.88 69.46 66.79 36 72.86 72.86 71.51 71.44 70.02 67.36 39 73.31 73.31 72.10 72.04 70.62 67.95 42 73.76 73.76 72.69 72.63 71.21 68.55 45 74.22 72.94 72.01 71.96 70.54 67.88 48 74.68 72.14 71.35 71.31 69.89 67.23 51 75.15 71.34 70.70 70.67 69.25 66.58 54 75.62 70.54 70.02 70.00 68.58 65.91 57 77.78 71.43 71.00 70.98 69.56 66.89
Tabel 5. Kehilangan Gaya Prategang Sepanjang Bentang Parabolic (%) Jarak (m) Gesekan Slip Angkur Perpendekan Elastis Rangkak Susut Relaksasi Baja 0 77.83 71.48 71.05 71.05 69.63 67.17 3 75.71 70.63 70.11 70.04 68.62 66.16 6 75.24 71.43 70.79 70.42 69.00 66.54 9 74.77 72.23 71.44 72.13 70.71 68.24 12 74.31 73.03 72.10 73.55 72.13 69.66 15 73.85 73.85 72.78 75.15 73.73 71.27 18 73.40 73.40 72.18 75.57 74.15 71.69 21 72.95 72.95 71.60 76.03 74.61 72.15 24 72.50 72.50 71.04 76.35 74.93 72.47 27 72.06 72.06 70.51 76.49 75.07 72.61 28.5 71.84 71.84 70.16 76.91 75.49 73.02 30 72.06 72.06 70.51 76.49 75.07 72.61 33 72.50 72.50 71.04 76.35 74.93 72.47 36 72.95 72.95 71.60 76.03 74.61 72.15 39 73.40 73.40 72.18 75.57 74.15 71.69 42 73.85 73.85 72.78 75.15 73.73 71.27 45 74.31 73.03 72.10 73.55 72.13 69.66 48 74.77 72.23 71.44 72.13 70.71 68.24 51 75.24 71.43 70.79 70.42 69.00 66.54 54 75.71 70.63 70.11 70.04 68.62 66.16 57 77.83 71.48 71.05 71.05 69.63 67.17

## Perhitungan Post-tensioned Bar.
Berdasrkan  Hasil Perhitungan,  dikarenakan lintasan tendon yang cukup ekstrim dikarenakan bentuk penampang parabolic box girder , maka ditambahkan post-tensioned bar sebagai penahan gaya lateral Tarik yang ditimbulkan oleh beton.
Menggunakan Brosur Dextra (Fully-threaded )
• Diameter (Ø) =     32 mm • Fy =   830 MPa • Fu = 1030 MPa • Yield Load =   667 kN • Ultimate Load =   828 kN P = 0.6  × 𝑓 𝑝𝑝 × 𝐴 𝑡 = 0.6  × 1860 𝑀𝑀𝑀 × 19 × 140 𝑚𝑚
= 2968.56 kN
S
= 57 m
Δ
= 1.79 m
Q = 8 × 𝑃 × ∆ 𝑝2 = 8 × 2968 . 56 𝑘𝑘 × 1 . 79 𝑚 572 = 13.0840 kN/m x 7 tendon = 91.5877 kN/m
Untuk menahan gaya Q = 91.5877 kN/m ØLn = 0.5  × 𝑢𝑢𝑢𝑢𝑚𝑀𝑢𝑒 𝐿𝐿𝑀𝐿 = 414 𝑘𝑘
N = 𝑄 ∅𝐿𝐿 = 91 . 5877𝑘𝑘 𝑚 414 𝑘𝑘 = 0.2212/ meter ~ 1 buah per 4.52 meter
Dipasang → Post tensioned bar dengan Ømm dengan jarak 3 m. gaya penarikan post tensioned bar adalah 3 4 . 52 × 414 𝑘𝑘 = 274.8 ~ 280 𝑘𝑘
Gambar 13. Penampang parabolic box girder dengan post-tensioned bar .

## Lendutan Jembatan
Berdasarkan hasil perhitungan, berikut lendutan yang terjadi dengan pembebananan Service load (1.0 SW + 1.0 SIDL + 1.0 LL) pada tabel dibawah ini.
Tabel 6. Tabel Lendutan yang terjadi
Trapezoid Box Girder Parabolic Box Girder L dy [mm] rz [radians] dy [mm] rz [radians] 0 0 -6.38E-03 0 -7.32E-03 3 -19.0475 -6.28E-03 -21.835 -7.20E-03 6 -37.5037 -5.99E-03 -42.9931 -6.87E-03 9 -54.8366 -5.54E-03 -62.8651 -6.35E-03
4. KESIMPULAN
Berdasarkan hasil analisis, maka dapat disimpulkan:
1. Beban mati sendiri / Self Weight Dari trapezoid gox girder 177.1 kN/m’ sedangkan parabolic box girder 146.5 kN/m’. hasil tersebut menunjukan penurunan berat girder sebesar 17.25%
2. Jumlah Strand Minimum yang dibutuhkan oleh setiap penampang berkurang yaitu 270.8 strand untuk trapezoid box girder dan 237.6 strand untuk circular box girder berarti pengurangan strand sebesar 12.26% 3. Momen inersia dari 2 penampang adalah 9.2305  × 10 12 𝑚𝑚 4 dengan lendutan 113.971 mm untuk trapezoid box girder dan 7.0903  × 10 12 𝑚𝑚 4 dengan lendutan 130.691 untuk parabolic box girder. Sehingga dapat diambil kesimpulan bahwa circular box girder akan memiliki kekakuan yang lebih kecil dibandingkan dengan trapezoid box girder. Sehingga lendutan yang terjadi pada saat service load di tengah bentang memiliki perbedaan 14.67%.
4. Dari hasil perhitungan untuk mendapat gaya prategang 60% f pu pada tengah bentang, maka gaya tarik prategang pada ujung adalah 77 % fpu untuk Bentuk Box girder .

## DAFTAR PUSTAKA
AASHTO 2014 LRFD Bridge Design Specifications Chandra, C., (2019). “Kekuatan Geser Single Shear Key dan Multiple Shear Key pada Jembatan Segmental Single Cell Box Girder Bentang Panjang”.  Skripsi, Fakultas Teknik Universitas Tarumanagara, Jakarta. Edison, L., (2018). Bahan Kuliah Konstruksi Konstruksi Beton Lanjutan Struktur Beton Prategang, Fakultas Teknik Universitas Tarumanagara, Jakarta .
Koseki, K., dan Breen, J. E. Exploratory Study of Shear Strength of Joint for Precast Segmental Bridges, Research Rep. No. 248-1. Texas: The Universitas Texas Lin, T.Y. (2000). Desain Struktur Beton Prategang . Jakarta: Binarupa Aksara. Podolny and Muller.  (1982). Construction and Design of Prestressed Concrete Segmental Bridges. John Wiley&Son, Canada
Prasetya, Wiratma A., Elvira, dan Gatot Setya Budi. (2016). “Perhitungan Jembatan Layang dengan Tipe Box Girder Beton Prategang untuk Pertemuan Jalan Mayor Alianyang dan Jalan Soekarno Hatta Kabupaten Kubu Raya”. Pontianak: Universitas Tanjungpura.
Rizkia, Selvia Rahma.  (2017).  “Analisis Perbandingan Kehilangan Prategang Akibat Metode Stressing Satu Arah dan Dua Arah pada Jembatan Beton Prategang”. Lampung: Universitas Lampung.

## RSNI T 12-2004 Perencanaan Struktur Beton untuk Jembatan
Soegiarso, R. (2018). “Bahan Kuliah Struktur Jembatan, Fakultas Teknik Universitas Tarumanagara, Jakarta”. Sullivan, S. R. (2013). “Behavior of Transverse Joint in Precast Deck Panel System”, MSc. Thesis. Ohio: College of Engineering and Technology of Ohio University. Soetoyo. (2017), Bahan Kuliah Konstruksi Beton Pratekan, Fakultas Teknik Gunadarma, Jakarta .
SNI 1725:2016 Pembebanan untuk Jembatan
Tabel 6. Tabel Lendutan yang terjadi (Lanjutan) Trapezoid Box Girder Parabolic Box Girder L dy [mm] rz [radians] dy [mm] rz [radians] 12 -70.5786 -4.94E-03 -80.9152 -5.66E-03 15 -84.3269 -4.21E-03 -96.6816 -4.83E-03 18 -95.7434 -3.38E-03 -109.776 -3.88E-03 21 -104.554 -2.48E-03 -119.884 -2.84E-03 24 -110.551 -1.51E-03 -126.765 -1.74E-03 27 -113.589 -5.09E-04 -130.252 -5.84E-04 28.5 -113.971 2.56E-16 -130.691 -9.19E-17 30 -113.589 5.09E-04 -130.252 5.84E-04 33 -110.551 1.51E-03 -126.765 1.74E-03 36 -104.554 2.48E-03 -119.884 2.84E-03 39 -95.7434 3.38E-03 -109.776 3.88E-03 42 -84.3269 4.21E-03 -96.6816 4.83E-03 45 -70.5786 4.94E-03 -80.9152 5.66E-03 48 -54.8366 5.54E-03 -62.8651 6.35E-03 51 -37.5037 5.99E-03 -42.9931 6.87E-03 54 -19.0475 6.28E-03 -21.835 7.20E-03 57 0 6.38E-03 0 7.32E-03