## ANALISA PEMECAHAN BEBAN PADA PENYULANG SUBARU GARDU INDUK KENTEN PALEMBANG UNTUK MENURUNKAN JATUH TEGANGAN
Abdul Azis*, Linda Wijayanti**, Melisa Mulyadi*** * Program Studi Teknik Elektro, Fakultas Teknik, Universitas PGRI Palembang, JI. Jend. A. Yani Lrg. Gotong Royong 9/10 Ulu, Palembang, Sumatera Selatan, Indonesia ** Program Studi Program Profesi Insinyur, Universitas Katolik Indonesia Atma Jaya, Jl.
Jenderal Sudirman, Karet Semanggi, Jakarta Selatan, DKI Jakarta, Indonesia
***Program Studi Program Profesi Insinyur, Universitas Katolik Indonesia Atma Jaya, Jl. Jenderal Sudirman, Karet Semanggi, Jakarta Selatan, DKI Jakarta, Indonesia
*Email: abdul.202304070068@student.atmajaya.ac.id, azis@univpgri-palembang.ac.id **Email: linda.wijayanti@atmajaya.ac.id ***Email: melisa.mulyadi@atmajaya.ac.id

## ABSTRAK
Jatuh  tegangan  pada  jaringan  tegangan  menengah  merupakan  suatu  kondisi  jumlah  tegangan  yang disalurkan  tidak  sama  dengan  tegangan  yang  diterima.  Jatuh  tegangan  juga  dipengaruhi  oleh  arus  yang mengalir dan nilai resistansi dan reaktansi penghantar. Penyulang Subaru merupakan salah satu penyulang pada Gardu Induk Kenten yang mempunyai beban besar sehingga  saat beban puncak, jatuh tegangannya cukup besar. Tujuan dari penelitian ini adalah untuk menganalisa jatuh tegangan pada Penyulang Subaru, ditinjau  dari  sebelum  pemecahan  beban  dan  setelah  pemecahan  beban  pada  saat  beban  puncak.  Metode yang  digunakan  dalam  penelitian  ini  adalah  metode  topologi  jaringan.  Hasil  penelitian  adalah  sebelum pemecahan beban, jatuh tegangan 3 fasa pada Penyulang Subaru adalah 287,3229 V atau 1,4154%. Setelah pemecahan beban, jatuh tegangan 3 fasa pada Penyulang Subaru menjadi 109,1823 V atau 0,5300%, dan jatuh tegangan 3 fasa pada Penyulang Chevrolet menjadi 109,2697 V atau 0,5308%.
Kata kunci: Pemecahan Beban, Arus, Impedansi, Jatuh Tegangan

## 1. PENDAHULUAN
Energi listrik yang dibangkitkan pada pusat pembangkit tenaga listrik disalurkan melalui saluran transmisi 150 kV ke gardu induk. Pada gardu induk, tegangan 150 kV diturunkan menjadi tegangan  menengah  20  kV,  kemudian  energi  listrik  disalurkan  melalui  jaringan  tegangan menengah  ke  gardu  distribusi.  Pada  gardu  distribusi,  tegangan  menengah  20  kV  diturunkan menjadi tegangan rendah 380 Volt, kemudian energi listrik disalurkan melalui jaringan tegangan rendah ke konsumen. Jaringan tegangan menengah berfungsi untuk menyalurkan energi listrik dari gardu induk ke gardu distribusi (Hutahuruk, 1983). Besarnya energi listrik yang disalurkan dari gardu induk ke gardu distribusi akan mempengaruhi besarnya jatuh tegangan pada jaringan tegangan menengah. Jatuh tegangan merupakan suatu kondisi jumlah tegangan yang disalurkan tidak sama dengan tegangan yang diterima (Gonen, 2014).
Salah satu gardu induk di Kota Palembang adalah Gardu Induk Kenten yang mempunyai fungsi  menyalurkan  energi  listrik  ke  konsumen  melalui  jaringan  tegangan  menengah.  Untuk melayani kebutuhan energi listrik konsumen, saat ini Gardu Induk Kenten mempunyai dua buah transformator  dengan  masing-masing  kapasitas  daya  terpasang  sebesar  60  MVA.  Salah  satu penyulang pada Gardu Induk Kenten adalah Penyulang Subaru.
Penyulang  Subaru  merupakan  salah  satu  penyulang  pada  Gardu  Induk  Kenten  yang mempunyai beban besar. Penyulang Subaru mempunyai panjang 11,70 km dengan beban 153,29 A saat beban puncak dan jatuh tegangan sebesar 287,3229 V atau 1,4154%. Untuk mengurangi
jatuh  tegangan  pada  Penyulang  Subaru,  maka  dilakukan  pemecahan  beban.  Pemecahan  beban pada Penyulang Subaru agar saluran udara tegangan menengah menjadi lebih pendek dan beban yang  disalurkan  akan  semakin  kecil  sehingga  dapat  mengurangi  jatuh  tegangan  (Mujiono, Kurniawan, & Arkan, 2017). Adapun tujuan dari penelitian ini adalah untuk menganalisa jatuh tegangan pada Penyulang Subaru, ditinjau dari sebelum pemecahan beban dan setelah pemecahan beban pada saat beban puncak.

## 2. METODE PENELITIAN

## 2.1. Lokasi Penelitian
Lokasi penelitian adalah Gardu Induk  Kenten  yang beralamat di  Kelurahan  Tanah Mas, Kecamatan  Talang  Kelapa,  Kabupaten  Banyuasin,  Sumatera  Selatan  30961.  Objek  penelitian adalah Penyulang Subaru yang pada bulan Desember 2019 telah mengalami pemecahan beban, dan telah menjadi dua penyulang yaitu Penyulang Subaru dan Penyulang Chevrolet. Pada bulan Januari 2020 Penyulang Subaru dan Penyulang Chevrolet telah beroperasi. Data yang digunakan dalam penelitian adalah data beban puncak Penyulang Subaru sebelum pemecahan beban, data beban puncak Penyulang Subaru dan Penyulang Chevrolet setelah pemecahan beban.
Gambar 1. Lokasi penelitian

## 2.2. Metode Yang Digunakan
Metode yang digunakan dalam penelitian ini adalah metode topologi jaringan. Metode ini digunakan  untuk  menentukan  jatuh  tegangan  pada  jaringan  tegangan  menengah  berdasarkan tegangan yang sampai di sisi beban dan daya yang terpakai di sisi beban, yang dikombinasikan dengan hasil pengukuran (Kersting, 2022). Tahapan dalam penelitian adalah sebagai berikut.

## 2.2.1. Topologi Jaringan Tegangan Menengah Tipe Radial
Gambar 2.a menunjukkan suatu jaringan tegangan menengah tipe radial yang mempunyai 5 gardu distribusi yang berfungsi untuk mendistribusikan tenaga listrik ke beban atau konsumen. Dari Gambar 2.a dapat digambarkan topologi jaringan tegangan menengah tipe radial yang dapat dilihat pada Gambar 2.b (Kersting, 2022).
Gardu Induk 1 2 4 5 3 Segmen Node Gardu Induk I a I b 1 I d I e I c 2 4 5 I f 6 3 (a) (b)
Gambar 2.  a) Jaringan tegangan menengah, b) topologi jaringan tegangan menengah
Dari gambar 2.b dapat dilihat bahwa (Kersting, 2022):
- Node  atau  titik  simpul  beban  merupakan  titik  percabangan  pada  jaringan  yang  terhubung langsung ke beban. Indeks dari node yang merepresentasikan beban adalah 𝑖 = 1, 2, 3, 4, 5, 6 .
- Segmen  merupakan  bagian  dari  jaringan  yang  terletak  antara  dua  buah  node.  Indeks  dari segmen yang menggabungkan dua node adalah 𝑗 = 𝑎, 𝑏, 𝑐, 𝑑, 𝑒, 𝑓 .

## 2.2.2. Arus Node dan Arus Segmen
Untuk  mendapatkan  arus  beban  ( 𝐼 𝑖 )  dari  setiap  node  pada  Gambar  2.b  dapat  dihitung dengan pendekatan-pendekatan sebagai berikut (SPLN 72: 1987): 1. Tegangan minimal yang ditetapkan untuk jaringan tegangan menengah adalah 0,95 𝑉 𝑛 .
2. Faktor daya untuk jaringan tegangan menengah diambil sama untuk setiap terminal beban atau titik simpul beban yaitu 𝑐𝑜𝑠 𝜃 = 0,85.
Untuk  jaringan  tegangan  menengah  (Gambar  2.b),  arus  beban  untuk  setiap  node  diukur pada sisi sekunder transformator distribusi. Maka daya beban 3 fasa pada node 1 (Kersting, 2022):
𝑆 3  (1) = 𝑉 3  𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟 (1) × 𝐼 3  𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟 (1) ........... pers. 1
Untuk daya beban pada node 2, 3, 4, 5, 6 dapat ditentukan dengan cara yang sama.
Kemudian untuk menentukan arus node pada topologi jaringan tegangan menengah, maka arus beban tiap node sisi sekunder transformator distribusi, harus ditransformasikan ke sisi primer transformator  distribusi.  Berdasarkan  keadaan  tersebut,  maka  arus  beban  1  fasa  sisi  primer transformator distribusi pada node 1 adalah (Kersting, 2022):
𝐼 1  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 (1) = 𝐼 1 = 𝑆 3  (1)
√3 × 0,95 × 𝑉 3  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 ........... pers. 2
Untuk  arus  beban  1  fasa  sisi  primer  transformator  distribusi  pada  node 2, 3, 4, 5, 6 dapat ditentukan dengan cara yang sama.
Keterangan: 𝑆 3  (1) =  Daya beban 3 fasa node 1 (kVA) 𝑉 3  𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟 (1)
=   Tegangan sumber 3 fasa sisi sekunder node 1 𝐼 3  𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟 (1)
=   Arus beban 3 fasa sisi sekunder node 1 (A)
𝐼 1  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 (1) = 𝐼 1 =   Arus beban 1 fasa sisi primer transformator distribusi node 1 (A)
𝑉 3  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟
=   Tegangan 3 fasa sisi primer transformator distribusi (kV)
Berdasarkan hukum kirchoff (Kersting, 2022):
𝐼 𝑖 = ∑ 𝐼 𝑗 𝑛 𝑗=ɛ𝑖
........... pers. 3
ɛ𝑖 adalah  kumpulan  dari  node  yang  terhubung  pada  node  i  pada  suatu  jaringan  tegangan menengah.  Berdasarkan  gambar  2.b,  persamaan  (3)  dapat  dituliskan  dalam  hubungan  matrik, yaitu (Kersting, 2022):
[𝐼 𝑖 ] = [𝜏] × [𝐼 𝑗 ]
........... pers. 4
Pada  jaringan  tegangan  menengah tipe  radial,  semua node merupakan  titik  pembebanan sehingga arus injeksi pada setiap node adalah negatif, maka:
[𝐼 𝑖 ] = [−𝐼 𝑖 ] ........... pers. 5
−𝐼 𝑖 adalah  arus  beban  pada  titik  beban  atau  node  I,  dan  persamaan  (5)  dapat  disederhanakan menjadi:
[−𝐼 𝑖 ] = [𝜏] × [𝐼 𝑗 ] atau [𝐼 𝑗 ] = [𝐴] × [𝐼 𝑖 ] ........... pers. 6
........... pers. 7
Dari perkalian matrik tersebut di atas, maka arus 1 fasa segmen a sampai ke segmen f adalah: 𝐼 𝑎 = 𝐼 1 +   𝐼 2 + 𝐼 3 +   𝐼 4 + 𝐼 5 +   𝐼 6 = 𝐼 1 + 𝐼 𝑏
𝐼 𝑏 = 𝐼 2 + 𝐼 3 + 𝐼 4 + 𝐼 5 + 𝐼 6 = 𝐼 2 + 𝐼 𝑐 + 𝐼 𝑑 𝐼 𝑐 = 𝐼 3 𝐼 𝑑 = 𝐼 4 + 𝐼 5 + 𝐼 6 = 𝐼 4 + 𝐼 𝑒 + 𝐼 𝑓 𝐼 𝑒 = 𝐼 5 𝐼 𝑓 = 𝐼 6 Keterangan:
[𝐼 𝑖 ] =   Matrik arus injeksi pada setiap node [𝜏] =   Matrik topologi dari jaringan
[𝐼 𝑗 ] =  Matrik arus segmen
[𝐴] =   Matrik invers topologi jaringan

## 2.2.3. Impedansi Segmen
Impedansi  segmen  merupakan  penghantar  yang  terletak  antara  dua  buah  node  atau penghantar  yang  menghubungkan  dua  buah  node  (Gambar  2.b).  Impedansi  per  fasa  segmen  a adalah (Azis & Pebrianti, 2019):
𝑍 𝑎 = (𝑅 𝑎 + 𝑗 𝑋 𝑎 ) 𝑙 𝑎 ........... pers. 8
Untuk impedansi pada segmen 𝑏, 𝑐, 𝑑, 𝑒, 𝑓 dapat ditentukan dengan cara yang sama.
Keterangan:
𝑍 𝑎 =  Impedansi segmen a (Ω/km) 𝑋 𝑎 =  Reaktansi segmen a (Ω/km) 𝑅 𝑎 =  Resistansi segmen a (Ω/km)
𝑙 𝑎 =  Panjang segmen a (Ω/km)

## 2.2.4. Jatuh Tegangan
Jatuh  tegangan  tiap  segmen  pada  jaringan  tegangan  menengah  disebabkan  oleh  adanya impedansi segmen dan arus segmen. Dari Gambar 2.b, maka jatuh tegangan 3 fasa pada segmen a adalah (Pebrianti, dkk., 2021):
∆𝑉 3  (𝑎) = ∆𝑉 𝑎 = √3 𝐼 𝑎 × 𝑍 𝑎 = √3 𝐼 𝑎 (𝑅 𝑎 𝑐𝑜𝑠 𝜃 + 𝑗 𝑋 𝑎 𝑠𝑖𝑛 𝜃) 𝑙 𝑎 ........... pers. 9
Untuk jatuh tegangan 3 fasa pada segmen 𝑏, 𝑐, 𝑑, 𝑒, 𝑓 dapat ditentukan dengan cara yang sama.
Selanjutnya  jatuh  tegangan  dari  Gardu  Induk  (GI)  ke  node  dapat  ditentukan  dengan menjumlahkan jatuh tegangan tiap segmen. Berdasarkan Gambar 2.b dan menggunakan transpose matrik invers topologi jaringan radial [𝐴] 𝑇 , maka jatuh tegangan 3 fasa dari gardu induk ke node ( ∆𝑉 3  𝐺𝐼 𝑘𝑒 𝑛𝑜𝑑𝑒 𝑖 = ∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 𝑖 ) adalah (Gonen, 2014): [∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 𝑖 ] = [𝐴] 𝑇 × [∆𝑉 𝑗 ] ........... pers. 10
Dari perkalian matrik tersebut di atas, maka  jatuh tegangan  3 fasa dari gardu induk ke node 1 sampai ke node 6 adalah:
∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 1 =   ∆𝑉 𝑎 ∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 2 = ∆𝑉 𝑎 + ∆𝑉 𝑏 = ∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 1 + ∆𝑉 𝑏 ∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 3 = ∆𝑉 𝑎 + ∆𝑉 𝑏 + ∆𝑉 𝑐 = ∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 2 + ∆𝑉 𝑐 ∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 4 = ∆𝑉 𝑎 + ∆𝑉 𝑏 + ∆𝑉 𝑑 = ∆𝑉 𝐺𝐼𝑘𝑒 2 + ∆𝑉 𝑑 ∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 5 = ∆𝑉 𝑎 + ∆𝑉 𝑏 + ∆𝑉 𝑑 +   ∆𝑉 𝑒
= ∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 4 + ∆𝑉 𝑒
∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 6 = ∆𝑉 𝑎 + ∆𝑉 𝑏 + ∆𝑉 𝑑 + ∆𝑉 𝑓 = ∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 4 + ∆𝑉 𝑓 Maka persentase jatuh tegangan 3 fasa dari gardu induk sampai ke node 1 ( ∆𝑉 3  𝐺𝐼 𝑘𝑒 𝑛𝑜𝑑𝑒 1 % = ∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 1 % ) adalah (Azis & Febrianti, 2018):
∆𝑉 3  𝐺𝐼 𝑘𝑒 1 (%) =   ∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 1 (%) = ∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 1 𝑉 3  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 × 100 % ........... pers. 11
Untuk persentase jatuh tegangan 3 fasa dari gardu induk sampai ke node 2,3, 4, 5, 6 dapat ditentukan dengan cara yang sama.

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Penyulang  Subaru  sebelum  pemecahan  beban,  dan  Penyulang  Subaru  dan  Penyulang Chevrolet setelah pemecahan beban disuplai melalui Transformator 1, 60 MVA 150/20 kV Gardu Induk Kenten Palembang.

## 3.1. Beban Harian Penyulang
Beban  harian  merupakan  arus  yang  disalurkan  oleh  Transformator  1,  60  MVA  150/20 Gardu Induk Kenten Palembang ke Penyulang Subaru sebelum pemecahan beban, dan Penyulang Subaru dan Penyulang Chevrolet setelah pemecahan beban setiap jam dalam satu hari. Data beban harian  rata-rata  Penyulang  Cendana  bulan  Desember  tahun  2019,  dan  Penyulang  Subaru  dan Penyulang Chevrolet bulan Januari tahun 2020  dapat dilihat pada Tabel 1.

## Tabel 1

## Beban harian penyulang
Jam Sebelum Pemecahan Beban Desember 2019 Setelah Pemecahan Beban Januari 2020 Penyulang Subaru Penyulang Subaru Penyulang Chevrolet I 1ϕ (A) V 3ϕ (kV) I 1ϕ (A) V 3ϕ (kV) I 1ϕ (A) V 3ϕ (kV) 00.00 127,80 20,4 61,35 20,7 68,48 20,7 01.00 123,83 20,4 58,32 20,7 67,48 20,7 02.00 119,41 20,4 56,65 20,7 64,68 20,7 03.00 116,30 20,4 55,55 20,7 62,61 20,7 04.00 111,16 20,4 51,94 20,7 61,00 20,7 05.00 108,14 20,4 50,74 20,7 59,13 20,7 06.00 100,30 20,3 47,32 20,7 54,58 20,7 07.00 100,11 20,3 47,55 20,7 54,16 20,7 08.00 111,07 20,3 54,20 20,6 58,65 20,6 09.00 122,25 20,3 60,13 20,6 64,06 20,6 10.00 127,13 20,3 63,00 20,6 66,16 20,6 11.00 130,00 20,3 64,30 20,6 67,77 20,6 12.00 129,40 20,3 62,37 20,6 69,10 20,6 13.00 130,81 20,3 64,00 20,6 68,90 20,6 14.00 135,23 20,3 67,39 20,6 70,00 20,6 15.00 134,23 20,3 66,50 20,6 69,87 20,6 16.00 129,64 20,3 62,29 20,6 69,42 20,6 17.00 128,53 20,3 61,13 20,6 69,45 20,6 18.00 143,96 20,3 67,77 20,6 78,48 20,6 18.30 150,63 20,3 70,94 20,6 82,10 20,6 19.00 153,29 20,3 72,10 20,6 83,85 20,6 19.30 152,66 20,3 71,48 20,6 83,61 20,6 20.00 151,07 20,4 70,61 20,6 82,87 20,6 21.00 149,23 20,4 69,42 20,7 82,19 20,7 22.00 143,13 20,3 66,77 20,7 78,65 20,7 23.00 136,53 20,3 63,61 20,7 75,10 20,7 24.00 126,78 20,4 60,87 20,7 67,94 20,7

## 3.2. Topologi Penyulang

## 3.2.1. Sebelum Pemecahan Beban
R S = L C P F Cap Bank LBS Cut  Out PMCB Pault I ndikator PT PLN (Persero) WS2JB Area Palembang Rayon Kenten Penyulang Subaru GARDU Daya Terpasang Panjang ( kms ) SUTM SKTM a digambar disetujui Halaman 01 2 7 57 (KVA) 4 1 KPL 812 PB.20 160 kVA PB.134 250 kVA PB.270 160 kVA PB.422 100 kVA PB.440 160 kVA PB.295 200 kVA PB.296 315 kVA PB.269 200 kVA PB.291 200 kVA PB.249 160 kVA PB.181 315 kVA PB.185 160 kVA PB.404 200 kVA PB.331 50 kVA PB.237 100 kVA PB.329 100 kVA PB.208 250 kVA L PB.656 200 kVA PB.663 100 kVA PB.413 160 kVA PB.664 160 kVA PB.479 100 kVA PB.382 250 kVA PB.741 100 kVA PB.793 250 kVA PB.792 250 kVA PB.516 50 kVA PB.822 100 kVA PB.998 100 kVA PB.1000 100 kVA PB.859 100 kVA PB.1042 100 kVA PB.1059 100 kVA PB.1045 50 kVA PB.848 160 kVA GI KENTEN KPL PALEMBANG STAR PB.100 315 kVA R RECL OSER AUTO 200 0 PB.485 250 kVA PB.619 100 kVA PB.174 315 kVA PB.21 160 kVA PB.628 100 kVA PB.566 100 kVA PB.140 200 kVA PB.444 100 KVA PB.320 100 kVA PB.358 100 kVA PB.147 160 kVA PB.123 200 kVA PB.182 160 kVA PB.294 160 kVA PB.310 200 kVA PB.465 100 kVA PB.583 100 kVA PB.117 200 kVA PB.105 200 kVA PB.162 160 kVA PB.128 160 kVA PB.178 250 kVA PB.280 100 kVA PB.229 100 kVA L PB.661 160 kVA F L PB.581 100 kVA PB.356 50 kVA PB.923 100 kVA PB.1004 200 kVA PB.1051 100 kVA Disambung Peretakan UJUNG P ENY ULANG  JAMBI DAN S UBARU (LBS TERATAI) NO NO UJUNG P ENY ULANG  S UBARU DAN CHEV ROLE T (LBS PERINDUSTRIAN 2) Pi ndah peretakan Ke bawah A3C 150 400 M A3C 150 250 M A3C 150 500 M A3C 150 500 M A3C 150 150 M A3C 150 150 M A3C 150 500 M A3C 150 400 M A3C 150 200 M A3C 150 100 M A3C 150 100 M A3C 150 100 M A3C 150 250 M A3C 150 50 M A3C 150 200 M A3C 150 50 M L A3C 150 100 M A3C 150 250 M A3C 150 250 M A3C 150 700 M A3C 150 100 M A3C 150 100 M A3C 150 150 M A3C 150 250 M A3C 150 250 M A3C 150 150 M A3C 150 250 M A3C 150 150 M A3C 150 50 M A3C 150 100 M A3C 150 350 M A3C 150 150 M A3C 150 50 M A3C 150 100 M A3C 150 150 M A3C 150 100 M A3C 150 100 M A3C 150 50 M A3C 150 100 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 100 M A3C 150 100 M A3C 150 150 M A3C 150 50 M A3C 150 150 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 300 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 150 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 200 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 200 M Sectional Recloser 1 A3C 150 500 M R S = L C P F Cap Bank LBS Cut Out PMCB Pault I ndikator PT PLN (Persero) WS2JB Area Palembang Rayon Kenten Penyulang Subaru GARDU Daya Terpasang Panjang ( kms ) SUTM SKTM a digambar disetujui Halaman 01 (KVA) GI KENTEN 1 I b 2 3 4 5 I c I d I e I a 6 I f 7 I g 8 I h 9 I i 10 I j I k 11 12 I l 13 I m 14 15 I n I o I p 16 I r I q 17 18 19 I s 22 21 20 I t I u I v 24 I w 25 23 26 I x I y I z 27 I aa I ab 28 29 I ac I d 30 31 I ae 32 I af 33 I ag 34 I ah 35 I ai I aj 36 37 I ak 38 39 I al I am 41 I ao I an 40 42 I ap 43 I aq I ar 44 45 46 I as I at 47 48 49 I au I av I aw 50 I ax 51 I ay I az 52 53 54 55 I ba I bb I bc 56 57 58 59 I bd I be I bf I bg 60 I bh 61 I bi I bj 62 63 I bk 64 65 I bl I bm I bn 66 I bo 67 I bp 68 I bq 69 I br 70 71 I bs 72 73 74 I bu I bt I bv 75 I bw 76 77 78 I bx I by I bz 79 I ca I ca 80 I cb 81 82 83 I cc I cd I ce 84 85 I cf I cg 2 7 57 4 1 1 (a) (b)
Gambar 3. a) Penyulang Subaru, b) topologi Penyulang Subaru
Penyulang  Subaru  sebelum  pemecahan  beban  mempunyai  panjang  11,7  km  dengan  66 transformator  distribusi.  Penyulang  Subaru  menggunakan  jenis  penghantar  AAAC  150  mm 2 dengan nilai impedansi 0,2162 + j 0,3305 Ω. Single Line Diagram Penyulang Subaru sebelum pemecahan beban dapat dilihat pada Gambar 3.a. Dari Gambar 3.a dapat digambarkan topologi Penyulang Subaru sebelum pemecahan beban, dimana dalam topologi Penyulang Subaru sebelum pemecahan  beban  mempunyai  85  node  dan  segmen  (Gambar  3.b).  Data  Penyulang  Subaru sebelum pemecahan beban berdasarkan topologi dapat dilihat pada Tabel 2.

## Tabel 2

## Data Penyulang Subaru sebelum pemecahan beban
Penyulang Subaru Node   Kode gardu Kapasitas gardu (kVA) Sisi sekunder transformator distribusi Segmen Node   Kode gardu Kapasitas gardu (kVA) Sisi sekunder transformator distribusi Segmen Indeks V 3ϕ (V) I 3ϕ (A) Inde ks Panjang (km) Indeks V 3ϕ (V) I 3ϕ (A) Ind eks Panjang (km) 1 - - - - a 0,50 44 - - - - ar 0,05 2 PB 208 250 400  238,15 b 0,40 45 PB 356 50 400  111,65 as 0,05 3 PB 329 100 400  141,90 c 0,25 46 PB 310 100 410  137,77 at 0,05 4 PB 1000 100 400  54,45 d 0,15 47 PB 465 100 400  204,05 au 0,15 5 PB 822 100 400  108,90 e 0,15 48 PB 1004 200 400  168,30 av 0,10 6 PB 237 100 400  95,15 f 0,50 49 PB 583 100 400  144,65 aw 0,10 7 PB 331 50 400  89,10 g 0,50 50 - - - - ax 0,05 8 - - - - h 0,40 51 PB 117 200 400  394,35 ay 0,05 9 PB 1042 100 400  166,65 i 0,10 52 PB 661 100 400  163,90 az 0,15 10 PB 404 200 400  117,15 j 0,20 53 PB 105 160 400  311,85 ba 0,05 11 PB 741 100 400  169,40 k 0,10 54 PB 923 100 400  153,45 bb 0,05 12 PB 1045 50 400  72,60 l 0,10 55 PB 128 160 400  260,70 bc 0,05 13 - - - - m 0,25 56 PB 162 250 400  359,15 bd 0,05 14 PB 792 250 400  143,00 n 0,05 57 - - - - be 0,05 15 PB 793 250 400  168,85 o 0,05 58 PB 280 100 400  164,45 bf 0,05 16 - - - - p 0,20 59 PB 178 200 400  206,25 bg 0,05 17 PB 664 160 400  183,70 q 0,05 60 PB 147 160 400  381,15 bh 0,05 18 - - - - r 0,10 61 - - - - bi 0,05 19 PB 100 315 400  421,30 s 0,50 62 PB 358 100 400  122,65 bj 0,05 20 - - - - t 0,25 63 PB 320 160 400  189,75 bk 0,05 21 PB 656 200 400  147,40 u 0,10 64 PB 140 250 400  236,50 bl 0,05 22 PB 269 200 400  266,75 v 0,25 65 PB 444 160 400  229,35 bm 0,05 23 PB 516 50 400  92,40 w 0,75 66 PB 134 250 408  340,50 bn 0,05 24 PB 185 160 400  285,45 x 0,10 67 PB 413 160 408  257,67 bo 0,05 25 PB 479 50 400  106,15 y 0,10 68 PB 859 100 408  142,07 bp 0,05 26 PB 181 315 400  381,70 z 0,15 69 - - - - bq 0,05 27 PB 1059 100 422  167,10 aa 0,25 70 PB 20 160 400  289,85 br 0,05 28 PB 291 200 407  255,03 ab 0,25 71 PB 566 100 400  169,95 bs 0,30 29 PB 249 200 407  317,69 ac 0,15 72 - - - - bt 0,05 30 PB 998 100 408  140,92 ad 0,25 73 PB 628 100 400  49,50 bu 0,05 31 PB 270 160 408  257,67 ae 0,15 74 PB 1051 100 400  43,45 bv 0,05 32 - - - - af 0,05 75 PB 21 160 400  208,45 bw 0,15 33 PB 663 100 408  166,22 ag 0,10 76 - - - - bx 0,05 34 - - - - ah 0,35 77 PB 619 100 400  55,00 by 0,05 35 - - - - ai 0,15 78 PB 174 315 400  41,25 bz 0,05 36 PB 123 160 400  305,25 aj 0,05 79 PB 485 250 400  52,80 ca 0,05 37 PB 182 200 400  295,90 ak 0,10 80 PB 295 200 400  190,30 cb 0,20 38 - - - - al 0,15 81 PB 296 315 400  122,10 cc 0,05 39 PB 294 160 400  237,60 am 0,10 82 PB 848 160 400  142,45 cd 0,05 40 - - - - an 0,10 83 PB 382 200 400  167,75 ce 0,05 41 PB 581 100 400  201,30 ao 0,05 84 PB 440 160 400  149,60 cf 0,20 42 - - - - ap 0,10 85 PB 422 100 400  182,60 cg 0,05 43 PB 229 250 400  222,75 aq 0,05

## 3.2.2. Setelah Pemecahan Beban
Penyulang  Subaru  setelah  pemecahan  beban  mempunyai  panjang  8,3  km  dengan  36 transformator  distribusi.  Penyulang  Subaru  menggunakan  jenis  penghantar  AAAC  150  mm 2
dengan  nilai impedansi  0,2162  + j  0,3305  Ω.  Single Line  Diagram  Penyulang Subaru  setelah pemecahan beban dapat dilihat pada Gambar 4.a. Dari Gambar 4.a dapat digambarkan topologi Penyulang Subaru setelah pemecahan beban, dimana dalam topologi Penyulang Subaru  setelah pemecahan beban mempunyai 47 node dan segmen (Gambar 4.b). Data Penyulang Subaru setelah pemecahan beban berdasarkan topologi dapat dilihat pada Tabel 3.
R S = L C P F Sectional Cap Bank LBS Cut  Out PMCB Pault I ndikator PT PLN (Persero) UIWS2JB UP3 Palembang ULP Kenten Penyulang Subaru GARDU Daya Terpasang Panjang ( kms ) SUTM SKTM a digambar disetujui Halaman 01 1 30 5 (KVA) KPL 812 NO Ujung P. Yudistira PB.20 160 kVA PB.134 250 kVA PB.270 160 kVA PB.269 200 kVA PB.100 315 kVA PB.291 200 kVA PB.249 200 kVA PB.181 315 kVA PB.404 200 kVA PB.331 50 kVA PB.237 100 kVA PB.329 100 kVA PB.208 250 kVA L PB.656 200 kVA PB.663 100 kVA PB.413 160 kVA PB.664 160 kVA Recloser PB.1154 160 kVA 3 1 PB.741 100 kVA PB.793 250 kVA PB.792 250 kVA PB.516 50 KVA PB.822 100 kVA PB.998 100 kVA PB.1000 100 kVA PB.859 100 kVA PB.1059 100 kVA PB.1045 50 kVA GI KENTEN L LBS PERINDUSTRIAN 2 NO Ujung P. Chevrolet R REC AUTO  2000 PB.619 100 kVA PB.174 315 kVA PB.21 160 kVA L PB.1051 100 kVA UJUNG P ENY ULANG  JAMBI DAN S UBARU (LBS TERATAI) NO PB.485 250 kVA PB.628 100 kVA M. Supriyatna PB.1042 100 kVA PB.1235 50 kVA A3C 150 500 M A3C 150 300 M A3C 150 100 M A3C 150 250 M A3C 150 150 M A3C 150 50 M A3C 10 100 M A3C 150 350 M A3C 150 250 M A3C 150 400 M A3C 150 100 M A3C 150 100 M A3C 150 100 M A3C 150 100 M A3C 150 100 M A3C 150 100 M A3C 150 250 M A3C 150 50 M A3C 150 100 M A3C 150 50 M A3C 150 500 M A3C 150 250 M A3C 150 150 M A3C 150 750 M A3C 150 250 M A3C 150 250 M A3C 150 250 M A3C 150 150 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 100 M A3C 150 300 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M R S = L C P F Sectional Cap Bank LBS Cut  Out PMCB Pault I ndikator PT PLN (Persero) UIWS2JB UP3 Palembang ULP Kenten Penyulang Subaru GARDU Daya Terpasang Panjang ( kms ) SUTM SKTM a digambar disetujui Halaman 01 (KVA) Recloser GI KENTEN M. Supriyatna I b I a I c 1 2 4 3 5 6 7 I d I e I f I g 8 I h 9 I i I j 10 11 I k 12 13 I m I l 14 15 16 I p I n I o 17 I q 18 19 I r I s 20 I t 21 I u I v 22 24 23 I w I y 25 I x 26 I z 27 I aa 28 I ab 29 I ac I ad 30 I ae 31 32 I af 33 I ag 34 I ah 35 36 37 I ai I aj I ak 38 I al 39 I am 40 41 42 I an I ao I ap I aq 43 I ar 44 45 46 I as I at 47 I au 1 30 5 3 1 (a) (b)
Gambar 4. a) Penyulang Subaru, b) topologi Penyulang Subaru
Penyulang Chevrolet  setelah pemecahan beban mempunyai panjang 6,35 km dengan 38 transformator distribusi. Penyulang Chevrolet menggunakan jenis penghantar AAAC 150 mm 2 dengan nilai impedansi 0,2162 + j 0,3305 Ω. Single Line Diagram Penyulang Chevrolet setelah pemecahan beban dapat dilihat pada Gambar 5.a. Dari Gambar 5.a dapat digambarkan topologi Penyulang Subaru setelah pemecahan beban, dimana dalam topologi Penyulang Chevrolet setelah pemecahan  beban  mempunyai  49  node  dan  segmen  (Gambar  5.b).  Adapun  data  Penyulang Chevrolet setelah pemecahan beban berdasarkan topologi dapat dilihat pada Tabel 3.
R S = L C P F Sectional Cap Bank LBS Cut  Out PMCB Pault I ndikator PT PLN (Persero) UIWS2JB UP3 Palembang ULP Kenten Penyulang Chevrolet GARDU Daya Terpasang Panjang ( kms ) SUTM SKTM a digambar disetujui M Supriyatna Halaman 01 1 32 5 (KVA) Recloser 3 1 GI KENTEN L LBS KEBUN  BUNGA PB.185 160 kVA PB.479 100 kVA PB.140 200 kVA PB.444 100 kVA PB.320 100 kVA PB.358 100 kVA PB.147 160 kVA PB.123 200 kVA PB.1106 100 kVA PB.294 160 kVA PB.310 100 kVA PB.117 200 kVA PB.162 160 kVA PB.178 250 kVA L PB.661 160 kVA F PB.581 100 kVA PB.356 100 kVA PB.1096 50 kVA PB.182 160 kVA PB.1110 100 KVA LBS TRAKINDO NO L U J U N G P . M A N A D O LBS PERINDUSTRIAN 2 NO Ujung P. Subaru PB.566 100 kVA PB.1087 100 kVA PB.1155 100 kVA PB.1228 100 kVA Kebun Bunga SD Muhammadiyah A3C 150 400 M A3C 150 150 M A3C 150 500 M A3C 150 100 M A3C 150 100 M A3C 150 700 M A3C 150 350 M A3C 150 100 M A3C 150 25 M A3C 150 25 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 200 M A3C 150 50 M A3C 150 150 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 150 M A3C 150 100 M A3C 150 50 M A3C 150 100 M A3C 150 100 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 100 M A3C 150 200 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 200 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M A3C 150 50 M PB.229 100 kVA A3C 150 200 M PB.280 100 kVA PB.105 200 kVA PB.923 100 kVA PB.128 160 kVA PB.465 100 kVA PB.583 100 kVA PB.1004 200 kVA A3C 150 100 M A3C 150 100 M A3C 150 150 M PB.295 200 kVA PB.296 315 kVA PB.382 250 kVA PB.848 160 kVA PB.422 100 kVA PB.440 160 kVA R S = L C P F PT PLN (Persero) UIWS2JB UP3 Palembang ULP Kenten Penyulang Chevrolet GARDU Daya Terpasang Panjang ( kms ) SUTM SKTM a digambar disetujui M Supriyatna Halaman 01 (KVA) GI KENTEN I a 1 2 4 5 7 6 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 I b I c I d I e I f I i I j I l I m I p I r I s I u I x I y I z I aa I ac I ad I ae I af I ag I ah I ai I aj I ak I am I an I ao I ap I aq 3 I g I h I k I n I o I q 27 I t I v I w I ab I al I ar I as I at I au I av I aw Sectional Cap Bank LBS Cut  Out PMCB Pault I ndikator 1 32 5 Recloser 3 1 (a) (b)
Gambar 5. a) Penyulang Chevrolet, b) topologi Penyulang Chevrolet

## Tabel 3
Data Penyulang Subaru dan Penyulang Chevrolet setelah pemecahan beban
Penyulang Subaru Penyulang Chevrolet Node   Kode gardu Kapasitas gardu (kVA) Sisi sekunder transformator distribusi Segmen Node   Kode gardu Kapasitas gardu (kVA) Sisi sekunder transformator distribusi Segmen Indeks V 3ϕ (V) I 3ϕ (A) Inde ks Panjang (km) Indeks V 3ϕ (V) I 3ϕ (A) Ind eks Panjang (km) 1 - - - - a 0,50 1 - - - - a 0,90 2 PB 1154 160 400  25,48 b 0,30 2 PB 1087 100 400  16,50 b 0,15 3 PB 208 250 400  238,15 c 0,10 3 - - - - c 0,20 4 PB 329 100 400  141,90 d 0,25 4 - - - - d 0,75 5 PB 1235 50 415  16,56 e 0,05 5 PB 185 160 400  285,45 e 0,10 6 PB 1000 100 400  54,45 f 0,10 6 PB 479 50 400  106,15 f 0,10 7 PB 822 100 400  108,90 g 0,15 7 PB 1228 100 408  6,47 g 0,70 8 PB 237 100 400  95,15 h 0,50 8 PB 566 100 400  169,95 h 0,35
Penyulang Subaru Penyulang Chevrolet Node   Kode gardu Kapasitas gardu (kVA) Sisi sekunder transformator distribusi Segmen Node   Kode gardu Kapasitas gardu (kVA) Sisi sekunder transformator distribusi Segmen Indeks V 3ϕ (V) I 3ϕ (A) Inde ks Panjang (km) Indeks V 3ϕ (V) I 3ϕ (A) Ind eks Panjang (km) 9 PB 331 50 400  89,10 i 0,50 9 PB 140 250 400  236,50 i 0,10 10 - - - - j 0,40 10 PB 1096 50 400  47,30 j 0,05 11 PB 1042 100 400  166,65 k 0,10 11 PB 444 160 400  229,35 k 0,03 12 - - - - l 0,10 12 PB 1155 100 410  98,85 l 0,03 13 PB 404 200 400  117,15 m 0,10 13 PB 320 160 400  189,75 m 0,05 14 - - - - n 0,10 14 - - - - n 0,05 15 PB 741 100 400  169,40 o 0,10 15 PB 358 100 400  122,65 o 0,05 16 PB 1045 50 400  72,60 p 0,10 16 PB 147 160 400  381,15 p 0,05 17 - - - - q 0,25 17 - - - - q 0,20 18 PB 792 250 400  143,00 r 0,05 18 - - - - r 0,05 19 PB 793 250 400  168,85 s 0,05 19 PB 117 200 400  394,35 s 0,05 20 - - - - t 0,20 20 PB 661 100 400  163,90 t 0,15 21 PB 664 160 400  183,70 u 0,05 21 PB 105 160 400  311,85 u 0,05 22 PB 100 315 400  421,30 v 0,50 22 PB 923 100 400  153,45 v 0,05 23 - - - - w 0,25 23 PB 128 160 400  260,70 w 0,05 24 PB 656 200 400  147,40 x 0,10 24 PB 162 250 400  359,15 x 0,05 25 PB 269 200 400  266,75 y 0,25 25 - - - - y 0,05 26 PB 516 50 400  92,40 z 0,75 26 PB 280 100 400  164,45 z 0,05 27 PB 181 315 400  381,70 aa 0,15 27 PB 178 200 400  206,25 aa 0,05 28 PB 1059 100 422  167,10 ab 0,25 28 PB 123 160 400  305,25 ab 0,05 29 PB 291 200 407  255,03 ac 0,25 29 PB 1106 100 400  4,40 ac 0,05 30 PB 249 200 407  317,69 ad 0,15 30 PB 182 200 400  295,90 ad 0,05 31 PB 998 100 408  140,92 ae 0,25 31 - - - - ae 0,15 32 PB 270 160 408  257,67 af 0,15 32 PB 294 160 400  237,60 af 0,10 33 - - - - ag 0,05 33 - - - - ag 0,10 34 PB 663 100 408  166,22 ah 0,10 34 PB 581 100 400  201,30 ah 0,05 35 PB 134 250 408  340,50 ai 0,05 35 - - - - ai 0,10 36 PB 413 160 408  257,67 aj 0,05 36 PB 229 250 400  222,75 aj 0,05 37 PB 859 100 408  142,07 ak 0,05 37 - - - - ak 0,05 38 - - - - al 0,05 38 PB 356 50 400  111,65 al 0,05 39 PB 20 160 400  289,85 am 0,05 39 PB 310 100 410  137,77 am 0,05 40 - - - - an 0,35 40 PB 465 100 400  204,05 an 0,15 41 PB 628 100 400  49,50 ao 0,05 41 PB 1004 200 400  168,30 ao 0,10 42 PB 1051 100 400  43,45 ap 0,05 42 PB 1110 100 400  0,00 ap 0,10 43 PB 21 160 400  208,45 aq 0,15 43 PB 583 100 400  144,65 aq 0,10 44 - - - - ar 0,05 44 PB 295 200 400  190,30 ar 0,20 45 PB 619 100 400  55,00 as 0,05 45 PB 296 315 400  122,10 as 0,05 46 PB 174 315 400  41,25 at 0,05 46 PB 848 160 400  142,45 at 0,05 47 PB 485 250 400  52,80 au 0,05 47 PB 382 200 400  167,75 au 0,05 48 PB 440 160 400  149,60 av 0,20 49 PB 422 100 400  182,60 aw 0,05 3.3. Perhitungan Arus Node dan Arus Segmen

## 3.3.1. Sebelum Pemecahan Beban
Berdasarkan gambar 4 dan data pada Tabel 2 serta dengan menggunakan persamaan (1), maka daya beban 3 fasa node 2 pada Penyulang Subaru sebelum pemecahan beban adalah:
𝑆 3  (2) = 𝑉 3  𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟 (2) × 𝐼 3  𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟 (2) = 400 × 238,15 = 95.260 𝑉𝐴 = 95,26 𝑘𝑉𝐴 Setelah didapatkan daya beban node 2 pada Penyulang Subaru sebelum pemecahan beban, maka dapat dihitung arus beban 1 fasa node 2 pada sisi primer transformator distribusi, yaitu:
𝐼 2 = 𝑆 3  (2) √3 × 0,95 × 𝑉 3  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 = 95,26 √3 × 0,95 × 20 = 2,89 𝐴
Untuk  daya  beban  3  fasa  dan  arus  beban  1  fasa  node  selanjutnya  pada  sisi  primer transformator  distribusi  untuk  Penyulang  Subaru  sebelum  pemecahan  beban  dapat  ditentukan dengan  cara  yang  sama.  Selanjutnya  arus  segmen  1  fasa  pada  Penyulang  Subaru  sebelum pemecahan beban dapat ditentukan berdasarkan gambar 4 dan dengan menggunakan persamaan (7). Hasil perhitungan arus node dan arus segmen dapat dilihat pada Tabel 4.

## Tabel 4

## Hasil perhitungan arus node dan arus segmen Penyulang Subaru sebelum pemecahan beban
Penyulang Subaru Node Segmen Node Segmen Indeks  I 1ϕ (A) Indeks I 1ϕ (A) Indeks  I 1ϕ (A) Indeks  I 1ϕ (A) 1 - a I a = I 1 + I b + I c = 153,29 44 - ar I ar = I 44 + I as + I at = 3,0734 2 2,8947 b I b = I 2 = 2,8947 45 1,3571 as I as = I 45 = 1,3571 3 1,7248 c I c = I 3 + I d + I f = 150,3953 46 1,7164 at I at = I 46 = 1,7164 4 0,6618 d I d = I 4 + I e = 1,9855 47 2,4802 au I au = I 47 + I av + I aw = 6,284 5 1,3237 e I e = I 5 = 1,3237 48 2,0456 av I av = I 48 = 2,0456 6 1,1565 f I f = I 6 + I g = 146,6851 49 1,7582 aw I aw = I 49 = 1,7582 7 1,0830 g I g = I 7 + I h + I m = 145,5286 50 - ax I ax = I 50 + I ay + I az = 24,4809 8 - h I h = I 8 + I i + I j = 6,391 51 4,7932 ay I ay = I 51 = 4,7932 9 2,0256 i I i = I 9 = 2,0256 52 1,9922 az I az = I 52 + I ba + I bd = 19,6876 10 1,4239 j I j = I 10 + I k + I l = 4,3654 53 3,7905 ba I ba = I 53 + I bb = 8,8243 11 2,0590 k I k = I 11 = 2,059 54 1,8651 bb I bb = I 54 + I bc = 5,0339 12 0,8824 l I l = I 12 = 0,8824 55 3,1687 bc I bc = I 55 = 3,1687 13 - m I m = I 13 + I n + I p = 138,0546 56 4,3654 bd I bd = I 56 + I be = 8,8711 14 1,7381 n I n = I 14 + I o = 3,7905 57 - be I be = I 57 + I bf + I bg = 4,5058 15 2,0523 o I o = I 15 = 2,0523 58 1,9988 bf I bf = I 58 = 1,9988 16 - p I p = I 16 + I q + I r = 134,2642 59 2,5069 bg I bg = I 59 = 2,5069 17 2,2328 q I q = I 17 = 2,2328 60 4,6328 bh I bh = I 60 + I bi = 14,0922 18 - r I r = I 18 + I s + I cb = 132,0313 61 - bi I bi = I 61 + I bj + I bk = 9,4594 19 5,1208 s I s = I 19 + I t = 120,426 62 1,4908 bj I bj = I 62 = 1,4908 20 - t I t = I 20 + I u + I v = 115,3052 63 2,3064 bk I bk = I 63 + I bl = 7,9686 21 1,7916 u I u = I 21 = 1,7916 64 2,8746 bl I bl = I 64 + I bm = 5,6623 22 3,2423 v I v = I 22 + I w = 113,5136 65 2,7877 bm I bm = I 65 = 2,7877 23 1,1231 w I w = I 23 + I x + I z + I aa = 110,2713  66 4,2214 bn I bn = I 66 + I bo = 20,2412 24 3,4696 x I x = I 24 + I y = 4,7598 67 3,1946 bo I bo = I 67 + I bp = 16,0197 25 1,2902 y I y = I 25 = 1,2902 68 1,7613 bp I bp = I 68 + I bq = 12,8252 26 4,6395 z I z = I 26 = 4,6395 69 - bq I bq = I 69 + I br + I bs = 11,0639 27 2,1427 aa I aa = I 27 + I ab = 99,749 70 3,5231 br I br = I 70 = 3,5231 28 3,1540 ab I ab = I 28 + I ac + I ad = 97,6062 71 2,0657 bs I bs = I 71 + I bt = 7,5408 29 3,9291 ac I ac = I 29 = 3,9291 72 - bt I bt = I 72 + I bu + I bw = 5,4751 30 1,7470 ad I ad = I 30 + I ae + I af = 90,5231 73 0,6017 bu I bu = I 73 + I bv = 1,1298 31 3,1946 ae I ae = I 31 = 3,1946 74 0,5281 bv I bv = I 74 = 0,5281 32 - af I af = I 32 + I ag + I bn = 85,5815 75 2,5337 bw I bw = I 75 + I bx = 4,3453 33 2,0608 ag I ag = I 33 + I ah = 65,3403 76 - bx I bx = I 76 + I by + I ca = 1,8117 34 - ah I ah = I 34 + I ai + I bh = 63,2795 77 0,6685 by I by = I 77 + I bz = 1,1699 35 - ai I ai = I 35 + I aj + I ax = 49,1873 78 0,5014 bz I bz = I 78 = 0,5014 36 3,7102 aj I aj = I 36 + I ak + I al = 24,7064 79 0,6418 ca I ca = I 79 = 0,6418 37 3,5966 ak I ak = I 37 = 3,5966 80 2,3130 cb I cb = I 80 + I cc + I cf = 11,6053 38 - al I al = I 38 + I am + I an = 17,3996 81 1,4841 cc I cc = I 81 + I cd = 5,2545 39 2,8880 am I am = I 39 = 2,888 82 1,7314 cd I cd = I 82 + I ce = 3,7704 40 - an I an = I 40 + I ao + I ap = 14,5117 83 2,0390 ce I ce = I 83 = 2,039 41 2,4467 ao I ao = I 41 = 2,4467 84 1,8183 cf I cf = I 84 + I cg = 4,0378 42 - ap I ap = I 42 + I aq + I au = 12,0649 85 2,2195 cg I cg = I 85 = 2,2195 43 2,7075 aq I aq = I 43 + I ar = 5,7809

## 3.3.2. Setelah Pemecahan Beban
Berdasarkan gambar 6 dan data pada Tabel 2 serta dengan menggunakan persamaan (1), daya beban 3 fasa node 2 pada Penyulang Subaru setelah pemecahan beban adalah:
𝑆 3  (2) = 𝑉 3  𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟 (2) × 𝐼 3  𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟 (2) = 400 × 25,48 = 10.191 𝑉𝐴 = 10,19 𝑘𝑉𝐴
Setelah didapatkan daya beban node 2 pada Penyulang Subaru setelah pemecahan beban, maka dapat dihitung arus beban 1 fasa node 2 pada sisi primer transformator distribusi, yaitu:
𝐼 2 = 𝑆 3  (2) √3 × 0,95 × 𝑉 3  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 = 10,191 √3 × 0,95 × 20 = 0,3097 𝐴
Untuk  daya  beban  3  fasa  dan  arus  beban  1  fasa  node  selanjutnya  pada  sisi  primer transformator  distribusi  untuk  Penyulang  Subaru  setelah  pemecahan  beban  dapat  ditentukan dengan  cara  yang  sama.  Selanjutnya  arus  segmen  1  fasa  pada  Penyulang  Subaru  setelah pemecahan beban dapat ditentukan berdasarkan gambar 6 dan dengan menggunakan persamaan (7). Hasil perhitungan arus node dan arus segmen dapat dilihat pada Tabel 5.
Berdasarkan gambar 8 dan data pada Tabel 2 serta dengan menggunakan persamaan (1), daya beban 3 fasa node 2 pada Penyulang Chevrolet setelah pemecahan beban adalah:
𝑆 3  (2) = 𝑉 3  𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟 (2) × 𝐼 3  𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟 (2) = 400 × 16,50 = 6.600 𝑉𝐴 = 6,60 𝑘𝑉𝐴
Setelah didapatkan daya beban node 2 pada Penyulang Chevrolet setelah pemecahan beban, maka dapat dihitung arus beban 1 fasa node 2 pada sisi primer transformator distribusi, yaitu:
𝐼 2 = 𝑆 3  (2)
√3 × 0,95 × 𝑉 3  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 = 6,60 √3 × 0,95 × 20 = 0,2006 𝐴
Untuk  daya  beban  3  fasa  dan  arus  beban  1  fasa  node  selanjutnya  pada  sisi  primer transformator distribusi untuk Penyulang Chevrolet setelah pemecahan beban dapat ditentukan dengan  cara  yang  sama.  Selanjutnya  arus  segmen  1  fasa  pada  Penyulang  Chevrolet  setelah pemecahan beban dapat ditentukan berdasarkan gambar 8 dan dengan menggunakan persamaan (7). Hasil perhitungan arus node dan arus segmen dapat dilihat pada Tabel 5.

## Tabel 5
Hasil perhitungan arus node dan arus segmen Penyulang Subaru dan Penyulang Chevrolet setelah pemecahan beban.
Penyulang Subaru Penyulang Chevrolet Node Segmen Node Segmen Indeks  I 1ϕ (A) Indeks  I 1ϕ (A) Indeks  I 1ϕ (A) Indeks  I 1ϕ (A) 1 - a I a = I 1 + I b + I d = 72,0981
1 - a I a = I 1 + I b + I c = 83,851 2 0,3097 b I b = I 2 + I c = 3,2043 2 0,2006 b I b = I 2 = 0,2006 3 2,8947 c I c = I 3 = 2,8947 3 - c I c = I 3 + I d + I ar = 83,6505 4 1,7248 d I d = I 4 + I e + I h = 68,8938 4 -
d I d = I 4 + I e + I g = 72,0451 5 0,2088 e I e = I 5 + I f = 2,1943 5 3,4696 e I e = I 5 + I f = 4,7598 6 0,6618 f I f = I 6 + I g = 1,9855 6 1,2902 f I f = I 6 = 1,2902 7 1,3237 g I g = I 7 = 1,3237 7 0,0802 g I g = I 7 + I h = 67,2853 8 1,1565 h I h = I 8 + I i = 64,9747 8 2,0657 h I h = I 8 + I i = 67,2051 9 1,0830 i I i = I 9 + I j + I q = 63,8182 9 2,8746 i I i = I 9 + I j + I l +I m = 65,1394 10 - j I j = I 10 + I k + I l = 6,391 10 0,5749 j I j = I 10 + I k = 3,3626 11 2,0256 k I k = I 11 = 2,0256 11 2,7877 k I k = I 11 = 2,7877 12 - l I l = I 12 + I m + I n = 4,3654 12 1,2315 l I l = I 12 = 1,2315 13 1,4239 m I m = I 13 = 1,4239 13 2,3064 m I m = I 13 + I n = 57,6707 14 - n I n = I 14 + I o + I p = 2,9414 14 - n I n = I 14 + I o + I p = 55,3644 15 2,0590 o I o = I 15 = 2,059 15 1,4908 o I o = I 15 = 1,4908 16 0,8824 p I p = I 16 = 0,8824 16 4,6328 p I p = I 16 + I q = 53,8736
17 - q I q = I 17 + I r + I t = 56,3443 17 - q I q = I 17 + I r + I ab = 49,2408 18 1,7381 r I r = I 18 + I s = 3,7905 18 - r I r = I 18 + I s + I t = 24,4809 19 2,0523 s I s = I 19 = 2,0523 19 4,7932 s I s = I 19 = 4,7932 20 - t I t = I 20 + I u + I v = 52,5538 20 1,9922 t I t = I 20 + I u + I x = 19,6876 21 2,2328 u I u = I 21 = 2,2328 21 3,7905 u I u = I 21 + I v = 8,8243 22 5,1208 v I v = I 22 + I w = 50,321 22 1,8651 v I v = I 22 + I w = 5,0339 23 - w I w = I 23 + I x + I y = 45,2002 23 3,1687 w I w = I 23 = 3,1687 24 1,7916 x I x = I 24 = 1,7916 24 4,3654 x I x = I 24 + I y = 8,8711 25 3,2423 y I y = I 25 + I z = 43,4086 25 - y I y = I 25 + I z + I aa = 4,5058 26 1,1231 z I z = I 26 + I aa + I ab = 40,1663 26 1,9988 z I z = I 26 = 1,9988 27 4,6395 aa I aa = I 27 = 4,6395 27 2,5069 aa I aa = I 27 = 2,5069 28 2,1427 ab I ab = I 28 + I ac = 34,4037 28 3,7102 ab I ab = I 28 + I ac + I ae = 24,7599 29 3,1540 ac I ac = I 29 + I ad + I ae = 32,261
29
0,0535 ac I ac = I 29 + I ad = 3,6501 30 3,9291 ad I ad = I 30 = 3,9291 30 3,5966 ad I ad = I 30 = 3,5966 31 1,7470 ae I ae = I 31 + I af + I ag = 25,1779 31 - ae I ae = I 31 + I af + I ag = 17,3996 32 3,1946 af I af = I 32 = 3,1946 32 2,8880 af I af = I 32 = 2,888 33 - ag I ag = I 33 + I ah + I ai = 20,2363 33 - ag I ag = I 33 + I ah + I ai = 14,5117 34 2,0608 ah I ah = I 34 = 2,0608 34 2,4467 ah I ah = I 34 = 2,4467
35 4,2214 ai I ai = I 35 + I aj = 18,1755 35 - ai I ai = I 35 + I aj + I an = 12,0649 36 3,1946 aj I aj = I 36 + I ak = 13,954 36 2,7075 aj I aj = I 36 + I ak = 5,7809 37 1,7613 ak I ak = I 37 + I al = 10,7595 37 - ak I ak = I 37 + I al + I am = 3,0734 38 - al I al = I 38 + I am + I an = 8,9982 38 1,3571 al I al = I 38 = 1,3571
39 3,5231 am I am = I 39 = 3,5231 39 1,7164 am I am = I 39 = 1,7164 40 - an I an = I 40 + I ao + I aq = 5,4751 40 2,4802 an I an = I 40 + I ao + I aq = 6,284 41 0,6017 ao I ao = I 41 + I ap = 1,1298 41 2,0456 ao I ao = I 41 + I ap = 2,0456 42 0,5281 ap I ap = I 42 = 0,5281 42
0,0000 ap I ap = I 42 = 0 43 2,5337 aq I aq = I 43 + I ar = 4,3453 43 1,7582 aq I aq = I 43 = 1,7582
Penyulang Subaru Penyulang Chevrolet Node Segmen Node Segmen Indeks  I 1ϕ (A) Indeks  I 1ϕ (A) Indeks  I 1ϕ (A) Indeks  I 1ϕ (A) 44 - ar I ar = I 44 + I as + I au = 1,8117 44 2,3130 ar I ar = I 44 + I as + I av = 11,6053 45 0,6685 as I as = I 45 + I at = 1,1699 45 1,4841 as I as = I 45 + I at = 5,2545 46 0,5014 at I at = I 46 = 0,5014 46 1,7314 at I at = I 46 + I au = 3,7704 47 0,6418 au I au = I 47 = 0,6418 47 2,0390 au I au = I 47 = 2,039 48 1,8183 av I av = I 48 = 4,0378 49 2,2195 aw I aw = I 49 = 2,2195

## 3.4. Perhitungan Jatuh Tegangan 3.4.1. Sebelum Pemecahan Beban
Berdasarkan  gambar  4  dan  hasil  perhitungan  arus  segmen  Penyulang  Subaru  sebelum pemecahan beban pada Tabel 4 serta dengan menggunakan persamaan (10), maka jatuh tegangan 3 fasa segmen a pada Penyulang Subaru sebelum pemecahan beban adalah:
∆𝑉 𝑎 = √3 𝐼 𝑎 (𝑅 𝑎 𝑐𝑜𝑠 𝜃 + 𝑗 𝑋 𝑎 𝑠𝑖𝑛 𝜃) 𝑙 𝑎 = √3 × 153,29 × (0,2162 × 0,85 + 𝑗 0,3305 × 0,5268) × 0,50 = 33,6059 𝑉
Untuk  jatuh  tegangan  3  fasa  segmen  selanjutnya  pada  Penyulang  Subaru  sebelum pemecahan  beban  dapat  ditentukan  dengan  cara  yang  sama.  Selanjutnya  jatuh  tegangan  dari Gardu  Induk  Kenten  (GIK)  ke  node  1  dapat  ditentukan  dengan  menggunakan  persamaan  (11) yaitu:
∆𝑉 𝐺𝐼𝐾 𝑘𝑒 1 =   ∆𝑉 𝑎 = 33,6059 𝑉
Dari Tabel 1 dapat lihat bahwa beban puncak terjadi pada pukul 19.00 dan tegangan kirim pada  saat  beban  puncak  adalah 𝑉 3  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 = 20,3 𝑘𝑉 = 20.300 𝑉 ,  maka  persentase  jatuh tegangan 3 fasa dari Gardu Induk Kenten (GIK) ke node 1 dapat ditentukan dengan menggunakan persamaan (13) yaitu:
∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 1 (%) = ∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 1 𝑉 3  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 × 100 % = 33,6059 20.300 × 100 % = 0,1655%
Untuk persentase jatuh tegangan 3 fasa saat beban puncak dari Gardu Induk Kenten (GIK) ke node selanjutnya dapat ditentukan dengan cara yang sama. Hasil perhitungannya dapat dilihat pada Tabel 6.

## Tabel 6

## Hasil perhitungan jatuh tegangan Penyulang Subaru sebelum pemecahan beban
Segmen Node Ind eks ∆V 3ϕ (V) Ind eks ∆V 3ϕ GIK ke node (V) ∆V 3ϕ GIK ke node (%) Ind eks ∆V 3ϕ (V) Ind eks ∆V 3ϕ GIK ke node (V) ∆V 3ϕ GIK ke node (%) a 33,6059  1 ∆V a = 33,6059 0,1655 ar 0,0674 44 ∆V ar + ∆V GIK ke 43 = 287,014 1,4139 b 0,5077 2 ∆V b + ∆V GIK ke 1 = 34,1136 0,1680 as 0,0298 45 ∆V as + ∆V GIK ke 44 = 287,0438  1,4140 c 16,4856  3 ∆V c + ∆V GIK ke 1 = 50,0915 0,2468 at 0,0376 46 ∆V at + ∆V GIK ke 44 = 287,0517  1,4140 d
0,1306 4 ∆V d + ∆V GIK ke 3 = 50,2221 0,2474 au 0,4133 47 ∆V au + ∆V GIK ke 42 = 287,2332  1,4149 e 0,0871 5 ∆V e + ∆V GIK ke 4 = 50,3092 0,2478 av 0,0897 48 ∆V av + ∆V GIK ke 47 = 287,3229  1,4154 f 32,1579  6 ∆V f + ∆V GIK ke 3 = 82,38 0,4058 aw 0,0771 49 ∆V aw + ∆V GIK ke 47 = 287,3103  1,4153 g 31,9043  7 ∆V g + ∆V GIK ke 6 = 114,2843 0,5630 ax 0,5367 50 ∆V ax + ∆V GIK ke 35 = 284,5053  1,4015 h
1,1209 8 ∆V h + ∆V GIK ke 7 = 115,4052 0,5685
ay 0,1051 51 ∆V ay + ∆V GIK ke 50 = 284,6104  1,4020 i
0,0888 9 ∆V i + ∆V GIK ke 8 = 115,494 0,5689
az 1,2948 52 ∆V az + ∆V GIK ke 50 = 285,8002  1,4079 j
0,3828 10 ∆V j + ∆V GIK ke 8 = 115,788 0,5704 ba 0,1935 53 ∆V ba + ∆V GIK ke 52 = 285,9936  1,4088 k
0,0903 11 ∆V k + ∆V GIK ke 10 = 115,8783 0,5708
bb 0,1104 54 ∆V bb + ∆V GIK ke 53 = 286,104 1,4094 l 0,0387 12 ∆V l + ∆V GIK ke 10 = 115,8267 0,5706
bc 0,0695 55 ∆V bc + ∆V GIK ke 54 = 286,1735  1,4097 m 15,1329  13 ∆V m + ∆V GIK ke 7 = 129,4172 0,6375
bd 0,1945 56 ∆V bd + ∆V GIK ke 52 = 285,9947  1,4088 n
0,0831 14 ∆V n + ∆V GIK ke 13 = 129,5003 0,6379
be 0,0988 57 ∆V be + ∆V GIK ke 56 = 286,0934  1,4093 o
0,0450 15 ∆V o + ∆V GIK ke 14 = 129,5453 0,6382
bf 0,0438 58 ∆V bf + ∆V
GIK ke 57 = 286,1373  1,4095 p 11,7739  16 ∆V p + ∆V GIK ke 13 = 141,1911 0,6955 bg 0,0550 59 ∆V bg + ∆V GIK ke 57 = 286,1484 1,4096
Segmen Node Ind eks ∆V 3ϕ (V) Ind eks ∆V 3ϕ GIK ke node (V) ∆V 3ϕ GIK ke node (%) Ind eks ∆V 3ϕ (V) Ind eks ∆V 3ϕ GIK ke node (V) ∆V 3ϕ GIK ke node (%) q 0,0490 17 ∆V q + ∆V GIK ke 16 = 141,2401 0,6958
bh 0,3089 60 ∆V bh + ∆V GIK ke 34 = 281,0426 1,3844 r 5,7891 18 ∆V r + ∆V GIK ke 16 = 146,9802 0,7240
bi 0,2074 61 ∆V bi + ∆V GIK ke 60 = 281,2499  1,3855
s 26,4011  19 ∆V s + ∆V GIK ke 18 = 173,3813 0,8541
bj 0,0327 62 ∆V bj + ∆V GIK ke 61 = 281,2826  1,3856 t 12,6392  20 ∆V t + ∆V GIK ke 19 = 186,0205 0,9164
bk 0,1747 63 ∆V bk + ∆V GIK ke 61 = 281,4246 1,3863 u 0,0786 21 ∆V u + ∆V GIK ke 20 = 186,0991 0,9167
bl 0,1241 64 ∆V bl + ∆V GIK ke 63 = 281,5488  1,3869 v 12,4428  22 ∆Vv + ∆V GIK ke 20 = 198,4633  0,9777
bm 0,0611 65 ∆V bm + ∆V GIK ke 64 = 281,6099  1,3872 w 36,2623  23 ∆V w + ∆V GIK ke 22 = 234,7256  1,1563 bn 0,4437 66 ∆V bn + ∆V GIK ke 32 = 268,6015  1,3232 x 0,2087 24 ∆V x + ∆V GIK ke 23 = 234,9343 1,1573
bo 0,3512 67 ∆V bo + ∆V GIK ke 66 = 268,9527  1,3249 y 0,0566 25 ∆V y + ∆V GIK ke 24 = 234,9909 1,1576
bp 0,2812 68 ∆V bp + ∆V GIK ke 67 = 269,2338  1,3263
z 0,3051 26 ∆V z + ∆V GIK ke 23 = 235,0308 1,1578
bq 0,2426 69 ∆V bq + ∆V GIK ke 68 = 269,4764  1,3275 aa 10,9340  27 ∆V aa + ∆V GIK ke 23 = 245,6597  1,2101 br 0,0772 70 ∆V br + ∆V GIK ke 69 = 269,5536  1,3279 ab 10,6991  28 ∆V ab + ∆V GIK ke 27 = 256,3588  1,2629 bs 0,9919 71 ∆V bs + ∆V GIK ke 69 = 270,4683  1,3324 ac 0,2584 29 ∆V ac + ∆V GIK ke 28 = 256,6172  1,2641 bt 0,1200 72 ∆V bt + ∆V GIK ke 71 = 270,5883  1,3329 ad 9,9227 30 ∆V ad + ∆V GIK ke 28 = 266,2815  1,3117
bu 0,0248 73 ∆V bu + ∆V GIK ke 72 = 270,6131  1,3331 ae 0,2101 31 ∆V ae + ∆V GIK ke 30 = 266,4916  1,3128
bv 0,0116 74 ∆V bv + ∆V GIK ke 73 = 270,6247  1,3331 af 1,8762 32 ∆V af + ∆V GIK ke 30 = 268,1577  1,3210 bw 0,2858 75 ∆V bw + ∆V GIK ke 72 = 270,8741  1,3344 ag 2,8649 33 ∆V ag + ∆V GIK ke 32 = 271,0226  1,3351 bx 0,0397 76 ∆V bx + ∆V GIK ke 75 = 270,9138  1,3346 ah 9,7110 34 ∆V ah + ∆V GIK ke 33 = 280,7336  1,3829 by 0,0256 77 ∆V by + ∆V GIK ke 76 = 270,9395  1,3347 ai 3,2350 35 ∆V ai + ∆V GIK ke 34 = 283,9686  1,3989
bz 0,0110 78 ∆V bz + ∆V GIK ke 77 = 270,9505  1,3347 aj 0,5416 36 ∆V aj + ∆V GIK ke 35 = 284,5103  1,4015 ca 0,0141 79 ∆V ca + ∆V GIK ke 76 = 270,9279  1,3346 ak 0,1577 37 ∆V ak + ∆V GIK ke 36 = 284,668 1,4023
cb 1,0177 80 ∆V cb + ∆V GIK ke 18 = 147,9979  0,7291 al 1,1444 38 ∆V al + ∆V GIK ke 36 = 285,6546  1,4072 cc 0,1152 81 ∆V cc + ∆V GIK ke 80 = 148,1131  0,7296 am 0,1266 39 ∆V am + ∆V GIK ke 38 = 285,7813  1,4078
cd 0,0827 82 ∆V cd + ∆V GIK ke 81 = 148,1958  0,7300 an 0,6363 40 ∆V an + ∆V GIK ke 38 = 286,2909  1,4103
ce 0,0447 83 ∆V ce + ∆V GIK ke 82 = 148,2405  0,7302 ao 0,0536 41 ∆V ao + ∆V GIK ke 40 = 286,3446  1,4106 cf 0,3541 84 ∆V cf + ∆V GIK ke 80 = 148,352 0,7308
ap 0,5290 42 ∆V ap + ∆V GIK ke 40 = 286,8199  1,4129 cg 0,0487 85 ∆V cg + ∆V GIK ke 84 = 148,4007  0,7310 aq 0,1267 43 ∆V aq + ∆V GIK ke 42 = 286,9466  1,4135

## 3.4.2. Setelah Pemecahan Beban
Berdasarkan  gambar  6  dan  hasil  perhitungan  arus  segmen  Penyulang  Subaru  setelah pemecahan beban pada Tabel 5 serta dengan menggunakan persamaan (10), maka jatuh tegangan 3 fasa segmen a pada Penyulang Subaru setelah pemecahan beban adalah:
∆𝑉 𝑎 = √3 𝐼 𝑎 (𝑅 𝑎 𝑐𝑜𝑠 𝜃 + 𝑗 𝑋 𝑎 𝑠𝑖𝑛 𝜃) 𝑙 𝑎 = √3 × 72,0981 × (0,2162 × 0,85 + 𝑗 0,3305 × 0,5268) × 0,50 = 15,8061 𝑉
Untuk  jatuh  tegangan  3  fasa  segmen  selanjutnya  pada  Penyulang  Subaru  setelah pemecahan  beban  dapat  ditentukan  dengan  cara  yang  sama.  Selanjutnya  jatuh  tegangan  dari Gardu  Induk  Kenten  (GIK)  ke  node  1  dapat  ditentukan  dengan  menggunakan  persamaan  (11) yaitu:
∆𝑉 𝐺𝐼𝐾 𝑘𝑒 1 =   ∆𝑉 𝑎 = 15,8061 𝑉
Dari Tabel 1 dapat lihat bahwa beban puncak terjadi pada pukul 19.00 dan tegangan kirim pada  saat  beban  puncak  adalah 𝑉 3  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 = 20,6 𝑘𝑉 = 20.600 𝑉 ,  maka  persentase  jatuh tegangan 3 fasa dari Gardu Induk Kenten (GIK) ke node 1 dapat ditentukan dengan menggunakan persamaan (13) yaitu:
∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 1 (%) = ∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 1 𝑉 3  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 × 100 % = 15,8061 20.600 × 100 % = 0,0767%
Untuk persentase jatuh tegangan 3 fasa saat beban puncak dari Gardu Induk Kenten (GIK) ke node selanjutnya dapat ditentukan dengan cara yang sama. Hasil perhitungannya dapat dilihat pada Tabel 7.
Berdasarkan  gambar  8  dan  hasil  perhitungan  arus  segmen  Penyulang  Chevrolet  setelah pemecahan beban pada Tabel 5 serta dengan menggunakan persamaan (10), maka jatuh tegangan 3 fasa segmen a pada Penyulang Chevrolet setelah pemecahan beban adalah:
∆𝑉 𝑎 = √3 𝐼 𝑎 (𝑅 𝑎 𝑐𝑜𝑠 𝜃 + 𝑗 𝑋 𝑎 𝑠𝑖𝑛 𝜃) 𝑙 𝑎
= √3 × 83,8510 × (0,2162 × 0,85 + 𝑗 0,3305 × 0,5268) × 0,90 = 33,0889 𝑉
Untuk  jatuh  tegangan  3  fasa  segmen  selanjutnya  pada  Penyulang  Chevrolet  setelah pemecahan  beban  dapat  ditentukan  dengan  cara  yang  sama.  Selanjutnya  jatuh  tegangan  dari Gardu  Induk  Kenten  (GIK)  ke  node  1  dapat  ditentukan  dengan  menggunakan  persamaan  (11) yaitu:
∆𝑉 𝐺𝐼𝐾 𝑘𝑒 1 =   ∆𝑉 𝑎 = 33,0889 𝑉
Dari Tabel 1 dapat lihat bahwa beban puncak terjadi pada pukul 19.00 dan tegangan kirim pada saat beban puncak adalah 𝑉 3  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 = 20,6 𝑘𝑉 = 20.600 𝑉 , maka persentase jatuh tegangan 3 fasa dari Gardu Induk Kenten (GIK) ke node 1 dapat ditentukan dengan menggunakan persamaan (13) yaitu:
∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 1 (%) = ∆𝑉 𝐺𝐼 𝑘𝑒 1 𝑉 3  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 × 100 % = 33,0889 20.600 × 100 % = 0,1599%
Untuk persentase jatuh tegangan 3 fasa saat beban puncak dari Gardu Induk Kenten (GIK) ke node selanjutnya dapat ditentukan dengan cara yang sama. Hasil perhitungannya dapat dilihat pada Tabel 7.

## Tabel 7
Hasil perhitungan jatuh tegangan Penyulang Subaru dan Penyulang Chevrolet setelah pemecahan beban
Penyulang Subaru Penyulang Chevrolet Segmen Node Ind eks ∆V 3ϕ (V) Ind eks ∆V 3ϕ GIK ke node (V) ∆V 3ϕ GIK ke node (%) Ind eks ∆V 3ϕ (V) Ind eks ∆V 3ϕ GIK ke node (V) ∆V 3ϕ GIK ke node (%) a 33,6059  1 ∆V a = 15,8061 0,0767 a 33,0889  1 ∆V a = 33,0889 0,1599 b 0,5077 2 ∆V b + ∆V GIK ke 1 = 16,2276 0,0788 b 0,0132 2 ∆V b + ∆V GIK ke 1 = 33,1021 0,1600 c 16,4856  3 ∆V c + ∆V GIK ke 2 = 16,3545 0,0794 c 7,3355 3 ∆V c + ∆V GIK ke 1 = 40,4244 0,1954 d 0,1306 4 ∆V d + ∆V GIK ke 1 = 23,3579 0,1134 d 23,6918  4 ∆V d + ∆V GIK ke 3 = 64,1162 0,3099 e 0,0871 5 ∆V e + ∆V GIK ke 4 = 23,4061 0,1136 e 0,2087 5 ∆V e + ∆V GIK ke 4 = 64,3249 0,3109 f 32,1579  6 ∆V f + ∆V GIK ke 5 = 23,4931 0,1140 f 0,0566 6 ∆V f + ∆V GIK ke 5 = 64,3814 0,3112
g 31,9043  7 ∆V g + ∆V GIK ke 6 = 23,5802 0,1145 g 20,6514  7 ∆V g + ∆V GIK ke 4 = 84,7676 0,4098 h 1,1209 8 ∆V h + ∆V GIK ke 4 = 37,6024 0,1825 h 10,3134  8 ∆V h + ∆V GIK ke 7 = 95,081 0,4596 i 0,0888 9 ∆V i + ∆V GIK ke 8 = 51,5933 0,2505 i 2,8561 9 ∆V i + ∆V GIK ke 8 = 97,9371 0,4734 j 0,3828 10 ∆V j + ∆V GIK ke 9 = 52,7142 0,2559 j 0,0737 10 ∆V j + ∆V GIK ke 9 = 98,0108 0,4738 k 0,0903 11 ∆V k + ∆V GIK ke 10 = 52,803 0,2563 k 0,0306 11 ∆V k + ∆V GIK ke 10 = 98,0414 0,4739 l 0,0387 12 ∆V l + ∆V GIK ke 10 = 52,9056 0,2568 l 0,0135 12 ∆V l + ∆V GIK ke 9 = 97,9506 0,4735 m 15,1329  13 ∆V m + ∆V GIK ke 12 = 52,968 0,2571 m 1,2643 13 ∆V m +∆V GIK ke 9 = 99,2014 0,4795 n 0,0831 14 ∆V n + ∆V GIK ke 12 = 53,0346 0,2574 n 1,2138 14 ∆V n + ∆V GIK ke 13 = 100,4152 0,4854
o 0,0450 15 ∆V o + ∆V GIK ke 14 = 53,1249 0,2579 o 0,0327 15 ∆V o + ∆V GIK ke 14 = 100,4478 0,4856
p 11,7739  16 ∆V p + ∆V GIK ke 14 = 53,0733 0,2576 p 1,1811 16 ∆V p + ∆V GIK ke 14 = 101,5962 0,4911 q 0,0490 17 ∆V q + ∆V GIK ke 9 = 57,7695 0,2804 q 4,3180 17 ∆V q + ∆V GIK ke 16 = 105,9143 0,5120 r 5,7891 18 ∆V r + ∆V GIK ke 17 = 57,8526 0,2808 r 0,5367 18 ∆V r + ∆V GIK ke 17 = 106,451 0,5146 s 26,4011  19 ∆V s + ∆V GIK ke 18 = 57,8976 0,2811 s 0,1051 19 ∆V s + ∆V GIK ke 18 = 106,556 0,5151 t 12,6392  20 ∆V t + ∆V GIK ke 17 = 62,3781 0,3028 t 1,2948 20 ∆V t + ∆V GIK ke 18 = 107,7458 0,5208 u 0,0786 21 ∆V u + ∆V GIK ke 20 = 62,4270 0,3030 u 0,1935 21 ∆V u + ∆V GIK ke 20 = 107,9393 0,5218 v 12,4428  22 ∆Vv + ∆V GIK ke 20 = 73,4100 0,3564 v 0,1104 22 ∆V v + ∆V GIK ke 21 = 108,0496 0,5223
w 36,2623  23 ∆V w + ∆V GIK ke 22 = 78,3646 0,3804 w 0,0695 23 ∆V w + ∆V GIK ke 22 = 108,1191 0,5226 x 0,2087 24 ∆V x + ∆V GIK ke 23 = 78,4432 0,3808 x 0,1945 24 ∆V x + ∆V GIK ke 20 = 107,9403 0,5218 y 0,0566 25 ∆V y + ∆V GIK ke 23 = 83,1229 0,4035 y 0,0988 25 ∆V y + ∆V GIK ke 24 = 108,0391 0,5223 z 0,3051 26 ∆V z + ∆V GIK ke 25 = 96,3314 0,4676 z 0,0438 26 ∆V z + ∆V GIK ke 25 = 108,0829 0,5225 aa 10,9340  27 ∆V aa + ∆V GIK ke 26 = 96,6365 0,4691
aa 0,0550 27 ∆V aa + ∆V GIK ke 25 = 108,094 0,5225
ab 10,6991  28 ∆V ab +∆V GIK ke 26 = 100,1026 0,4859
ab 0,5428 28 ∆V ab + ∆V GIK ke 17 = 106,4571  0,5172 ac 0,2584 29 ∆V ac +∆V GIK ke 28 = 103,6389 0,5031
ac 0,0800 29 ∆V ac + ∆V GIK ke 28 = 106,5371  0,5176 ad 9,9227 30 ∆V ad +∆V GIK ke 29 = 103,8973 0,5044
ad 0,0788 30 ∆V ad + ∆V GIK ke 29 = 106,616 0,5180
ae 0,2101 31 ∆V ae +∆V GIK ke 29 = 106,3988 0,5165
ae 1,1444 31 ∆V ae + ∆V GIK ke 28 = 107,6014  0,5227 af 1,8762 32 ∆V af +∆V GIK ke 31 = 106,6089 0,5175 af 0,1266 32 ∆V af + ∆V GIK ke 31 = 107,7281  0,5233 ag 2,8649 33 ∆V ag +∆V GIK ke 31 = 106,8424 0,5187
ag 0,6363 33 ∆V ag + ∆V GIK ke 31 = 108,2377  0,5258 ah 9,7110 34 ∆V ah +∆V GIK ke 33 = 106,9328 0,5191
ah 0,0536 34 ∆V ah + ∆V GIK ke 33 = 108,2914  0,5261 ai 3,2350 35 ∆V ai +∆V GIK ke 33 = 107,2409 0,5206
ai 0,5290 35 ∆V ai + ∆V
GIK ke 33 = 108,7667 0,5284 aj 0,5416 36 ∆V aj +∆V GIK ke 35 = 107,5468 0,5221
aj 0,1267 36 ∆V aj + ∆V GIK ke 35 = 108,8935 0,5290 ak 0,1577 37 ∆V ak +∆V GIK ke 36 = 107,7827 0,5232
ak 0,0674 37 ∆V ak + ∆V GIK ke 36 = 108,9608  0,5293
Penyulang Subaru Penyulang Chevrolet Segmen Node Ind eks ∆V 3ϕ (V) Ind eks ∆V 3ϕ GIK ke node (V) ∆V 3ϕ GIK ke node (%) Ind eks ∆V 3ϕ (V) Ind eks ∆V 3ϕ GIK ke node (V) ∆V 3ϕ GIK ke node (%) al 1,1444 38 ∆V al +∆V GIK ke 37 = 107,9799 0,5242 al 0,0298 38 ∆V al + ∆V GIK ke 37 = 108,9906 0,5294
am 0,1266 39 ∆V am +∆V GIK ke 38 =108,0572 0,5245 am 0,0376 39 ∆V am + ∆V GIK ke 37 =108,9985  0,5295 an 0,6363 40 ∆V an +∆V GIK ke 38 = 108,8201 0,5283
an 0,4133 40 ∆V an + ∆V GIK ke 35 = 109,1800  0,5304 ao 0,0536 41 ∆V ao +∆V GIK ke 40 = 108,8449 0,5284
ao 0,0897 41 ∆V ao + ∆V GIK ke 40 = 109,2697  0,5308 ap 0,5290 42 ∆V ap +∆V GIK ke 41 = 108,8565 0,5284 ap 0,0000 42 ∆V ap + ∆V GIK ke 41 = 109,2697  0,5308 aq 0,1267 43 ∆V aq +∆V GIK ke 40 = 109,1059 0,5296
aq 0,0771 43 ∆V aq + ∆V GIK ke 40 = 109,2571  0,5307 ar 0,0674 44 ∆V ar +∆V GIK ke 43 = 109,1456 0,5298 ar 1,0177 44 ∆V ar + ∆V GIK ke 3 = 41,4421 0,2003
as 0,0298 45 ∆V as +∆V GIK ke 44 = 109,1713 0,5300
as 0,1152 45 ∆V as + ∆V GIK ke 44 = 41,5573 0,2009
at 0,0376 46 ∆V at +∆V GIK ke 45 = 109,1823 0,5300
at 0,0827 46 ∆V at + ∆V GIK ke 45 = 41,6400 0,2013
au 0,4133 47 ∆V au +∆V GIK ke 44 = 109,1597 0,5299
au 0,0447 47 ∆V au + ∆V GIK ke 46 = 41,6847 0,2015 av 0,3541 48 ∆V a v + ∆V GIK ke 44 = 41,7962 0,2020
aw 0,0487 49 ∆V aw + ∆V GIK ke 48 = 41,8448 0,2023

## 3.5. Pembahasan

## 3.5.1. Sebelum Pemecahan Beban
Panjang  Penyulang  Subaru  sebelum  pemecahan  beban  adalah  11,7  km  dengan  jumlah transformator  distribusi  66  buah  menggunakan  jenis  penghantar  AAAC  150  mm 2 .  Dari  hasil penelitian didapatkan hasil:
▪ Jatuh tegangan terbesar saat beban puncak, terjadi pada node 48 yaitu ∆𝑉 𝐺𝐼𝐾 𝑘𝑒 48 = 287,3229
V dengan persentase ∆𝑉 𝐺𝐼𝐾 𝑘𝑒 48 (%) = 1,4154%. Node 48 mempunyai jarak 9,05 km dari Gardu Induk Kenten, dan arus yang mengalir pada saat beban puncak adalah 153,29 A.
▪ Jatuh tegangan terkecil saat beban puncak, terjadi pada node 1 yaitu: ∆𝑉 𝐺𝐼𝐾 𝑘𝑒 1 = 33,6059 V dengan persentase ∆𝑉 𝐺𝐼𝐾 𝑘𝑒 1 (%) = 0,1655%. Node 1 mempunyai jarak 0,50 km dari Gardu Induk Kenten, dan arus yang mengalir pada saat beban puncak adalah 153,29 A.

## 3.5.2. Setelah Pemecahan Beban
Panjang  Penyulang  Subaru  setelah  pemecahan  beban  adalah  8,30  km  dengan  jumlah transformator  distribusi  36  buah  menggunakan  jenis  penghantar  AAAC  150  mm 2 .  Dari  hasil penelitian didapatkan hasil:
▪ Jatuh  tegangan  terbesar  saat  beban  puncak,  terjadi  pada  node  46  yaitu ∆𝑉 𝐺𝐼𝐾 𝑘𝑒 46 = 109,1823 V dengan persentase ∆𝑉 𝐺𝐼𝐾 𝑘𝑒 46 (%) = 0,5300%. Node 46 mempunyai jarak 8,25 km  dari  Gardu  Induk  Kenten,  dan  arus  yang  mengalir  pada  saat  beban  puncak  adalah 72,0981 A.
▪ Jatuh tegangan terkecil saat beban puncak, terjadi pada node 1 yaitu: ∆𝑉 𝐺𝐼𝐾 𝑘𝑒 1 = 15,8061
V dengan persentase ∆𝑉 𝐺𝐼𝐾 𝑘𝑒 1 (%) = 0,0767%. Node 1 mempunyai jarak 0,50 km dari Gardu Induk Kenten, dan arus yang mengalir pada saat beban puncak adalah 72,0981 A.
Panjang  Penyulang  Chevrolet  setelah  pemecahan  beban  adalah  6,35  km  dengan  jumlah transformator  distribusi  38  buah  menggunakan  jenis  penghantar  AAAC  150  mm 2 .  Dari  hasil penelitian didapatkan hasil:
▪ Jatuh  tegangan  terbesar  saat  beban  puncak,  terjadi  pada  node  41  yaitu ∆𝑉 𝐺𝐼𝐾 𝑘𝑒 41 = 109,2697 V dengan persentase ∆𝑉 𝐺𝐼𝐾 𝑘𝑒 41 (%) = 0,5308%. Node 41 mempunyai jarak 5,55 km  dari  Gardu  Induk  Kenten,  dan  arus  yang  mengalir  pada  saat  beban  puncak  adalah 83,8510 A.
▪ Jatuh tegangan terkecil saat beban puncak, terjadi pada node 1 yaitu: ∆𝑉 𝐺𝐼𝐾 𝑘𝑒 1 = 33,0889
V dengan persentase ∆𝑉 𝐺𝐼𝐾 𝑘𝑒 1 (%) = 0,1599%. Node 1 mempunyai jarak 0,90 km dari Gardu Induk Kenten, dan arus yang mengalir pada saat beban puncak adalah 83,8510 A.
Dari  hasil  perhitungan  yang  telah  dilakukan  dapat  dianalisa  bahwa  sebelum  dilakukan pemecahan  beban,  jatuh  tegangan  yang  terjadi  pada  Penyulang  Subaru  sebesar  1,4154%.
Besarnya  jatuh  tegangan  yang  terjadi  pada  Penyulang  Subaru  sebelum  pemecahan  beban dipengaruhi  oleh  besarnya  arus  yang  mengalir.  Apabila  arus  yang  mengalir  pada  penghantar semakin besar maka jatuh tegangan yang terjadi pada penghantar akan semakin besar. Kemudian besarnya  jatuh  tegangan  yang  terjadi  pada  Penyulang  Subaru  sebelum  pemecahan  beban  juga dipengaruhi  oleh  panjang  penghantar,  karena  panjang  penghantar  akan  mempengaruhi  nilai resistansi dan reaktansi penghantar. Apabila penghantar semakin panjang maka nilai resistansi dan reaktansi penghantar akan semakin besar, maka jatuh tegangan yang terjadi pada penghantar akan semakin besar.
Dari  hasil  perhitungan  yang  telah  dilakukan  dapat  dianalisa  bahwa  setelah  dilakukan pemecahan beban, jatuh tegangan yang terjadi pada Penyulang Subaru sebesar 0,5300% dan jatuh tegangan yang terjadi pada Penyulang Chevrolet sebesar 0,5308%. Mengecilnya jatuh tegangan yang  terjadi  pada  Penyulang  Subaru  dan  Penyulang  Chevrolet  setelah  pemecahan  beban dipengaruhi  oleh  mengecilnyanya  arus  yang  mengalir.  Apabila  arus  yang  mengalir  pada penghantar semakin kecil maka jatuh tegangan yang terjadi pada penghantar akan semakin kecil. Kemudian kecilnya jatuh tegangan yang terjadi pada Penyulang Subaru dan Penyulang Chevrolet setelah pemecahan beban juga dipengaruhi oleh panjang penghantar, karena panjang penghantar akan  mempengaruhi  nilai  resistansi  dan  reaktansi  penghantar.  Apabila  penghantar  semakin pendek maka nilai resistansi dan reaktansi penghantar akan semakin kecil, maka jatuh tegangan yang terjadi pada penghantar akan semakin kecil.
Jatuh  tegangan  yang  terjadi  pada  penyulang  sebelum  dan  setelah  dilakukan  pemecahan beban tidak dapat dihilangkan karena adanya sifat material dari penghantar, yaitu adanya nilai tahanan pada penghantar yang dipakai. Besar nilai resistansi dan reaktansi dipengaruhi oleh jenis penghantar, luas penampang dan panjang penghantar, dimana apabila nilai tahanan semakin besar maka jatuh tegangan akan semakin besar.

## 4. KESIMPULAN
▪ Pemecahan  beban  pada  penyulang  untuk  memperpendek  penyulang.  Sebelum pemecahan  beban  panjang  Penyulang  Subaru  adalah  11,7  km,  setelah  pemecahan beban panjang Penyulang Subaru menjadi 8,30 km dan panjang menjadi Penyulang Chevrolet 6,35 km.
▪ Pemecahan  beban  pada  penyulang  untuk  memperkecil  beban  penyulang.  Sebelum pemecahan beban, beban pada Penyulang Subaru adalah 153,29 A kemudian setelah pemecahan beban, beban pada Penyulang Subaru menjadi 72,0981 A dan beban pada Penyulang Chevrolet menjadi 83,8510 A.
▪ Sebelum  pemecahan  beban,  jatuh  tegangan  3  fasa  pada  Penyulang  Subaru  adalah 287,3229  V  atau  1,4154%.  Setelah  pemecahan  beban,  jatuh  tegangan  3  fasa  pada Penyulang Subaru menjadi 109,1823 V atau 0,5300%, dan jatuh tegangan 3 fasa pada Penyulang Chevrolet menjadi 109,2697 V atau 0,5308%.

## DAFTAR PUSTAKA
Azis,  A.,  &  Febrianti,  I.  K.  (2018).  EVALUASI  KETERSEDIAAN  DAYA  PADA  PT.  PLN (PERSERO) GARDU INDUK BUNGARAN PALEMBANG. Jurnal Ampere, 3 (2), 166- 175, DOI: https://doi.org/10.31851/ampere.v3i2.2397
Azis,  A.,  &  Pebrianti,  I.  K.  (2019).  ANALISIS  PENYALURAN  DAYA  LISTRIK  PADA SALURAN  UDARA  TEGANGAN  TINGGI  150  KV  DARI  PLTU  BUKIT  ASAM  KE GARDU  INDUK  KERAMASAN  PALEMBANG. Jurnal  Surya  Energy, 3 (2),  282-290, DOI: https://doi.org/10.32502/jse.v3i2.1534
Badan Standarisasi Nasional. SNI 04-3558-1994. KONDUKTOR ALUMINIUM CAMPURAN (AAAC). Jakarta: Badan Standardisasi Nasional.
Gonen, T. (2014). ELECTRICAL POWER DISTRIBUTION SYSTEM ENGINEERING. Third Edition. New York: CRC Press Taylor & Francis Group.
Hutauruk, T. S. (1983). JARINGAN TEGANGAN MENENGAH. Badan Pelaksana Prokerma PLN-ITB, Bandung.
Kersting,  W.  H.  (2022).  DISTRIBUTION  SYSTEM  MODELING  AND  ANALYSIS.  Third Edition. Boca Raton: CRC Press Taylor & Francis Group.
Mujiono,  D.,  Kurniawan,  R.,  &  Arkan,  F.  (2017).  ANALISIS  PEMECAHAN  BEBAN PENYULANG ANOA DI MUNTOK DENGAN MENGGUNAKAN SIMULASI ETAP 12.6.0. PROSIDING: Seminar Nasional Penelitian dan Pengabdian pada Masyarakat, 1 , 214-219, DOI: https://doi.org/10.33019/snppm.v1i0.527
Pebrianti,  I.  K.,  Azis,  A.,  Perawati,  Nurdiana,  N.  &  Irwansi,  Y.  (2021).  ANALISA  JATUH
TEGANGAN  PADA  PENYULANG  CENDANA  GARDU  INDUK  BUNGARAN PALEMBANG. Jurnal Ampere, 6 (2), 49-64,
DOI: https://doi.org/10.31851/ampere.v6i2.6860
PT  PLN.  SPLN  72:  1987.  SPESIFIKASI  DESAIN  UNTUK  JARINGAN  TEGANGAN MENENGAH DAN JARINGAN TEGANGAN RENDAH. Jakarta: PT PLN.