Jurnal Ampere licensed under a Creative Commons Attribution-ShareAlike 4.0 International License

## Perbandingan  Daya Hubung Singkat Pada Penyulang 20 Kv Sisi Sekunder Tranformator Daya Ii Di Gardu Induk Bungaran
Chairunnisa Lubis 1 , Amira Balqis 2 , R. Ahmad Yani 3 , Dwi Pratiwi 4 ,
1.2.3. Program Studi Teknik Elektro Universitas Palembang email : chairunnisa.lubis1507@gmail.com

## ABSTRAK
Pada pratiknya dilapangan mayoritas jaringan distribusi di PT. PLN (Persero) UID Palembang masih bayak menggunakan  jenis  konstruksi  radial,  dimana  selain  jenis  konstruksi  panjang  jaringan  distribusi mempengaruhi  jenis-jenis  gangguan  dalam  proses  penyaluran  energi  listrik.  Dengan  pajangnya  jaringan tersebut gangguan yang terjadi pada jaringan atau penyulang 20 KV dapat dipisahkan menjadi dua jenis gangguan yaitu gangguan yang bersifat simetris maupun gangguan bersifat asimetris. Atas dasar gangguan tesebut  penulis  tertarik  untuk  meneliti  dan  menganalisa  perbandingan  besar  daya  hubung  singkat  yang terjadi pada penyulang-penyulang dari sisi sekunder transformator daya  II pada Gardu  Induk  Bungaran. Dari hasil penelitian yang dilakukan penulis menyimpulkan bahwa  bila terjadi perbedaan besarnya daya hubung  singkat  pada  penyulang-penyulang  20  KV  dimana  bila  lihat  dari  perbedaan  tersebut  dapat diasumsikan bahwa besarnya daya hubung singkat pada penyulang distribusi berbanding terbalik dengan pajang saluran distribusi 20 kV, dimana semakin panjang saluran maka daya hubung singkat lebih kecil dan semakin pendek saluran distribusi 20 kV maka daya hubung singkat akan semakin besar. Kata kunci : Transformator Daya, Daya Hubung Singkat, Penyulang 20 kV, GI Bungaran

## Comparison Of Short Circuit Power On 20 Kv Refeiter On Secondary Side Of Power Transformer Ii At Bungaran Substation

## ABSTRACT
In reality, most distribution networks at PT. PLN (Persero) UID Palembang continue to be built radially. In addition to the construction type, the length of the distribution network affects the kinds of disruptions that can occur during the distribution of electrical energy. Disturbances that arise in the 20 KV network or feeder  can  be  classified  into  two  categories  based  on  the  network  length:  symmetric  disturbances  and asymmetric disturbances. The author is interested in investigating and comparing the short circuit power that occurs in the feeders from the secondary side of power transformer II at the Bungaran Main Substation in light of this disturbance.  Based on the findings of the investigation, the writer deduced that. Based on these variations, it can be inferred that the short circuit power in the distribution feeder is inversely related to  the  20  kV  distribution  line's  length,  with  the  short  circuit  power  being  greater  in  the  shorter  20  kV distribution channel and smaller in the longer line.
Keywords:  Power Transformer II, Short Circuit Power, 20 kV Feeder, GI Bungaran.
Correspondence author : Chairunnisa Lubis , Unniversitas Palembang, Indonesia E-Mail: : chairunnisa.lubis1507@gmail.com
Jurnal Ampere licensed under a Creative Commons Attribution-ShareAlike 4.0 International License

## PENDAHULUAN
Seiring pertumbuhan pelanggan PT. PLN (Persero) dan bertambah luasnya perkembangan penduduk  serta  pusat-pusat  beban  maka  utuk  mengalirkan  daya  atau  energi  listrik  diperlukan jaringan distribusi[1]. Pada prinsipnya jaringan distribusi yang berasal dari gardu induk terdapat berbagai jenis tegangan yang digunakan mulai dari tegangan distribusi 12 kV sampai yang saat ini familiar digunakan oleh PT. PLN (Persero) yaitu tegangan distribusi 20 KV [2-3]. Jaringan distribusi  dibangun  untuk  mengalirkan  listrik  sampai  kepelanggan  dengan  berberapa  jenis konstruksi  penyaluran,  ada  konstruksi  jenis  spindel,  radial  dan  jenis  konstruksi  lainnya  yang disesuaikan  dengan  kebutuhan  dilapangan.  Pada  pratiknya  dilapangan  mayoritas  jaringan distribusi  di  PT.  PLN  (Persero)  UID  Palembang  masih  banyak  menggunakan  jenis  konstruksi radial,  dimana  selain  jenis  konstruksi  panjang  jaringan  distribusi  mempengaruhi  jenis-jenis gangguan  dalam  proses  penyaluran  energi  listrik[4-5].  Dengan  pajangnya  jaringan  tersebut gangguan yang terjadi pada jaringan atau penyulang 20 KV dapat dipisahkan menjadi dua jenis gangguan  yaitu  gangguan  yang  bersifat  simetris  maupun  gangguan  bersifat  asimetris[4].  Atas dasar gangguan tesebut penulis tertarik untuk meneliti dan menganalisa perbandingan besar daya hubung singkat yang terjadi pada penyulang-penyulang dari sisi sekunder transformator daya II pada Gardu Induk Bungaran. Gardu Induk Bungaran yang terletak di Kecamatan Seberang Ulu I Kota Palembang, pada transformator daya II terdapat beberapa penyulang yang melayani untuk menaglirkan  energi  listrik  sampai  pada  pengguna,  adapun  penyulang  20  kV  yang  berasal  dari transformator  daya  II GI  Bungaran  yaitu  penyulang  unglen,  penyulang meranti  dan  penyulang pule.  Pada  ketiga  penyulang  tersebut  memiliki  panjang  yang  berbeda-beda  sehingga  pada penelitian perbandingan ini akan menjadi acuan untuk menentukan kapasitas pemutus tenaga baik yang telah terpasang maupun rencana pemasangan kembali apabila terjadi pengantian material rele  pemutus  tenaga  (PMT)[6-7].  Dari  penjelasan  masalah  diatas  penulis  bermaksud  untuk menganalisis  besarnya  daya  hubung  singkat  pada  ketiga  penyulang  20  KV  yang  berasal  dari Transformator Daya II pada Gardu Induk Bungaran.

## METODE PENELITIAN
Dengan melakukan obeservasi lapangan disertai literature terkait dimana untuk mendukung penelitian, penulis melakukan analisa perbandingan daya hubung singkat pada penyulang 20 kV yakni penyulang unglen dan penyulang meranti yakni pada PT.PLN (Persero) ULP Ampera dan ULTG Gardu Induk Bungaran dengan langkah-langkah :

## 1. Menentukan Impedansi [8]
Impedansi pada sumber Total reaktansi (pu) = 𝐷𝑎𝑦𝑎 𝑈𝑡𝑎𝑚𝑎,𝑀𝑉𝐴 𝑡𝑖𝑛𝑔𝑘𝑎𝑡 𝑘𝑒𝑠𝑎𝑙𝑎ℎ𝑎𝑛 (1)
Impedansi pada transformator daya II GI Bungaran
X PU baru = X PU lama x ( 𝑘𝑉 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟𝐿𝑎𝑚𝑎 𝑘𝑉 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟𝑏𝑎𝑟𝑢 ) 2 x ( 𝑘𝑉𝐴 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟𝑏𝑎𝑟𝑢 𝑘𝑉𝐴 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟𝑙𝑎𝑚𝑎 ) (2)
Impedansi saluran pada penyulang :
L   = 2x10 -7 Ln 𝐺𝑀𝐷 𝐺𝑀𝑅 (H/km) (3) X L = 2.π.f.L (ohm/km) (4)
Dimana : GMD = Geometric Mean Distance (m) GMR = Geometric Mean Radius (m)
F = Frekuensi (hertz)
L        = Induktansi (henry)
Untuk menghitung besar nilai GMD menggunakan persamaan sebagai berikut :
GMD = √𝐷 𝑎𝑏 . 𝐷 𝑏𝑐 . 𝐷 𝑎𝑐 3 (5)
Dimana : D ab , D bc , dan D ac = Jarak antar penghantar (m)
Resistansi pada suatu saluran penghantar berubah untuk setiap perubahan temperatur, perubahan temperatur  ini  hampir  linier  untuk  daerah  temperatur  yang  jelas.  Jika  tahanan  searah  suatu penghantar diketahui pada temperatur tertentu, maka tahanan searah pada temperatur lain dapat ditentukan dengan persamaan :
𝑅 2 𝑅 1 = 𝑇 + 𝑡 2 𝑇 +𝑡 1 (6)
Dimana :
R 2 = adalah tahanan searah penghantar pada temperature t 2 R 1 = adalah tahanan searah penghantar pada temperature t 1 T   = adalah konstanta searah penghantar untuk jenis tertentu T   = 234,5 untuk tembaga dengan konduktivitas 100% t 1 = 241 untuk tembaga dengan konduktivitas 97,3% t 2 = 228 untuk aluminium dengan konduktivitas 61%
Impedansi saluran pada jaringan distribusi terdiri dari nilai resistansi dan induktansi sedangkan untuk nilai kapasitas pada jaringan diabaikan karena saluran dianggap sebagai saluran pendek. Dengan  diperolehnya  nilai  resistansi  dan  induktansi  saluran  maka  impedansi  dari  saluran distribusi dapat diperoleh dengan persamaan berikut :
Z = √𝑅 2 +   𝑗𝑋 𝐿 2 (7)
Impedansi saluran = (R + jX L ). (Panjang saluran)
2. Menentukan arus gangguan tiga phasa pada penyulang [9]
• Untuk gangguan simetris
I HS 3 phasa = 𝑉𝑓 𝑍 𝑇𝑜𝑡𝑎𝑙 (8) 𝐼 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟 = 𝑑𝑎𝑦𝑎 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟 √3 𝑥 𝑡𝑒𝑔𝑎𝑛𝑔𝑎𝑛 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟 (9)
𝐼 ′ 𝐻𝑆 =     𝐼 𝐻𝑆 𝑥  𝐼 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟 (10)
• Untuk gangguan asimetris
𝐼 ′′ 𝐻𝑆 =     𝐼 ′ 𝐻𝑆 𝑥  1,6 (11)
Jurnal Ampere licensed under a Creative Commons Attribution-ShareAlike 4.0 International License
3. Menentukan besar daya hubung singkat pada penyulang 20 KV.
𝑆 𝐻𝑆 =   √3  𝑥 𝑉 𝑝𝑓 𝑥 𝐼 ′′ 𝐻𝑆 (12)
Selain  langkah-langkah  diatas  untuk  menunjang  penelitian  ini  penulis  melakukan  metode observasi  lapangan  dan  literasi  dari  artikel  terkait.  Dari  hasil  obesrvasi  lapangan  didapat  data pendukung diantaranya  data besarnya hubung singkat.

## A. Data Hubung Singkat
Adapun  besarnya  MVA  atau  arus  hubung  singkat  pada  bus  150  kV  diperoleh  dari  pencatatan dokumentasi  terekam  yaitu  hubung  singkat  tiga  phasa  sistem  interkoneksi  Sumbagsel interkoneksi GI Simpang Tiga dan GI Keramasan, GI Bungaran, pada tabel 1,  berikut :
Tabel 1. Arus gannguan tercatat
Kapasitas I a I b I c Arus Gangguan 10234,589 A 211,011 A 506,482 A Daya Gangguan 1535,88 MVA 31,652 MVA 75,97 MVA

## B. Data Transformator Daya
Name Transformator Daya II Merk/Type Paulwels/96P0026 Installation Out-Door Year of Manufacture 2001 Rated Power 30 MVA Standard IEC 76 Fequency Hertz 50 Hz Phases 3 Vector Group YNyn0+d Primary voltage 70 kV Secondary voltage 20 kV Short circuit 70 kV 40 kA Short circuit 20 kV 25 kA Rn 0,4 Ohm Impedance 12,50%

## C. Data Pemutus Tenaga
Data pemutus tenaga pada Gardu Induk Bungaran sisi 20 kV pada sisi sekunder transformator tenaga II yakni pada penyulang meranti dan penyulang unglen adalah sebagai berikut :
1. Penyulang Unglen
Instalasi : In Door Rating Tegangan : 24 kV Frekuensi : 50 H Z Rating Arus : 1250 A
Arus Hubung Singkat : 25 kA Media Pemadam : VCB (Vacum Circuit Breaker) Merk : AREVA 2. Penyulang Meranti Instalasi : In Door Rating Tegangan : 24 kV Frekuensi : 50 H Z Rating Arus : 630 A Arus Hubung Singkat : 25 kA Media Pemadam : VCB (Vacum Circuit Breaker) Merk : AREVA

## D. Data Penghantar
Data penghantar pada penyulang dapat dilihat pada tabel 2. sebagai berikut :
Tabel 2. Data Penghantar Penyulang Unglen dan Meranti
Penyulang 20 KV Jenis Penghantar Luas penampang (mm 2 ) Jumlah Urat GMR (mm) Panjang Saluran (kms) Resistansi 20 0 C (Ω / km) Unglen AAAC 150 37 2,25 5,791 0,225 Meranti AAAC 150 37 2,25 6,788 0,225

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Dari data-data yang didapat dari hasil obeservasi, maka didapat perbandingan daya hubung singkat pada kedua penyulang 20 KV dengan rincian sebagai berikut :

## Impedansi sumber pada busbar 70 kV dan Reaktansi Transformator
Pada Impedansi sumber Busbar 70 KV Gardu Induk Bungaran menggunakan persamaan 1 nilai reaktansi (pu) didapat :
Daya utama :  30  MVA Tingkat kesalahan (gangguan) :  1535,188 MVA. Reaktansi (pu) : daya utama MVA tingkat kesalahan = 30 1535,188 =   𝑗 0,01954
Reaktansi transformator daya II dengan kapasitas 30 MVA  Gardu Induk Bungaran adalah 12.50 %, dengan persamaan 2, yaitu :

## 70 kV/20 kV
Ecxiting Keramasan
12.50 %  / 30 MVA
𝑋 𝑝𝑢 𝑏𝑎𝑟𝑢  =  𝑗 0,1250  𝑥   ( 20 20 ) 2 𝑥   ( 30.000 30.000 ) 𝑋 𝑝𝑢 𝑏𝑎𝑟𝑢  =   𝑗 0,1250  𝑝𝑢
Jurnal Ampere licensed under a Creative Commons Attribution-ShareAlike 4.0 International License

## Impedansi Saluran  20 KV Penyulang Unglen
Berdasarkan  dari  visualisasi  konstruksi  dari  jaringan  pada  tiang  Saluran  Udara  Tegangan Menengah  (SUTM)  20  kV  dapat  ditentukan  besarnya  nilai  GMD  (Geometric  mean  distance) dengan persamaan 5 adalah :
0,85 cm 0,85 cm 170 cm Line Isolator AAAC Conductor 150 mm Gambar 2.  Konstruksi  TM 1  SUTM 20 KV Penyulang Unglen
𝐺𝑀𝐷 =    √(0,85) x (0,85) x (1,7) 3 =   1,07093  𝑚
𝐺𝑀𝑅  =   2,25  𝑚𝑚   =   0,00225  𝑚
Induktansi (L) dan Reaktansi (X L ) menggunakan persamaan 3 dan persamaan 4.
𝐿 = 2 . 10 −7 . ln 1,07093 0,00225 𝐿 =  0,00123307   𝐻/𝑘𝑚
Reaktansi (X L ) : 𝑋 𝐿 =   (2)𝑥(3,14)𝑥(50)𝑥(0,00123307)   =    0,3872   𝑜ℎ𝑚/𝑘𝑚
Resistansi (R)  kabel AAAC, 150 mm 2 pada suhu 20  C adalah 0,225 ohm/km. Maka resistansi pada suhu 60  , dengan menggunakan persamaan 6 adalah :
𝑅 60 =   ( 228 + 60 228 + 20 )  𝑥 0,225 =   0,261 Ω/𝑘𝑚
Impedansi Saluran (Z saluran ) Impedansi Saluran (Z saluran )  dengan menggunakan persamaan 7 adalah:
𝑍 𝑠𝑎𝑙𝑢𝑟𝑎𝑛 = (0,261 + 𝑗. 0,3872) 𝑥  (5,791) 𝑍 𝑠𝑎𝑙𝑢𝑟𝑎𝑛 =    (1,511  +   𝑗 2.242)   𝑜ℎ𝑚 Impedansi Dasar (Z dasar ) :
𝑍 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟 = (20 𝑘𝑉) 2
30 𝑀𝑉𝐴 =   13,333  𝑜ℎ𝑚
Impedansi per unit (Z pu ) :
𝑍 𝑝𝑢 = (1,511  +   𝑗. 2,242) 13,333 𝑍 𝑝𝑢 =  0,113   +   𝑗 0,168   𝑝𝑢
Jurnal Ampere licensed under a Creative Commons Attribution-ShareAlike 4.0 International License

## Impedansi Saluran 20 KV  Penyulang Meranti
Berdasarkan  dari  visualisasi  konstruksi  dari  jaringan  pada  tiang  Saluran  Udara  Tegangan Menengah  (SUTM)    20  kV  dapat  ditentukan  besarnya  nilai  GMD  (Geometric  mean  distance) adalah :
0,85 cm 0,85 cm 170 cm Line Isolator AAAC Conductor 150 mm Gambar 3.  Konstruksi  TM 1  SUTM 20 KV Penyulang Meranti 𝐺𝑀𝐷 =    √(0,85) x (0,85) x (1,7) 3
=   1,07093  𝑚 𝐺𝑀𝑅  =   2,25  𝑚𝑚   =   0,00225  𝑚 (standar umum pabrik kabel)
Induktansi (L) dan Reaktansi (X L )
𝐿 = 2 . 10 −7 . ln 1,07093
0,00225
𝐿 = 0,00123307   𝐻/𝑘𝑚
Reaktansi (X L ) : 𝑋 𝐿 =   (2)𝑥(3,14)𝑥(50)𝑥(0,00123307)   =    0,3872   𝑜ℎ𝑚/𝑘𝑚
Resistansi (R) : Resistansi kabel AAAC, 150 mm 2 pada suhu 20  C adalah 0,225 ohm/km. Maka resistansi pada suhu 60  :
𝑅 60 =   ( 228 + 60 228 + 20 )  𝑥 0,225 =   0,261 Ω/𝑘𝑚
Impedansi Saluran (Z saluran ) adalah : 𝑍 𝑠𝑎𝑙𝑢𝑟𝑎𝑛 = (0,261 + 𝑗. 0,3872) 𝑥  (6,788)
𝑍 𝑠𝑎𝑙𝑢𝑟𝑎𝑛 =    (1,772  +   𝑗 2,628)   𝑜ℎ𝑚
Impedansi Dasar (Z dasar ) :
𝑍 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟 = (20 𝑘𝑉) 2
30 𝑀𝑉𝐴 =  13,333  𝑜ℎ𝑚
Impedansi per unit (Z pu ) :
𝑍 𝑝𝑢 = (1,772  +   𝑗 2,268) 13,333 𝑍 𝑝𝑢 =  0,133   +   𝑗 0,170   𝑝𝑢
Jurnal Ampere licensed under a Creative Commons Attribution-ShareAlike 4.0 International License
Arus Gangguan Hubung Singkat Penyulang  Unglen
𝑍 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 =   𝑗 0,0195 +  𝑗 0,125  + (0,113 + 𝑗 0,168) 𝑍 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 =   0,113  +   𝑗 0,168 𝑍 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 =   0,2025 ∠  56,074°
Untuk gangguan simetris pada penyulang unglen :
𝑉 𝑓 = 1 𝑝𝑢 𝐼 𝐻𝑆 3 𝑝ℎ𝑎𝑠𝑎   =   4,9382   ≈   4,938  𝑝𝑢
𝐼 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟 = 30 𝑀𝑉𝐴 √3  𝑥 (20 𝑘𝑉)
𝐼 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟 =  866,0258   𝐴𝑚𝑝𝑒𝑟𝑒
𝐼 ′ 𝐻𝑆 =   4,938   𝑥   866,0258 𝐼 ′ 𝐻𝑆 =   4,276   𝑘. 𝐴𝑚𝑝
Untuk Gangguan Asimetris pada penyulang  Unglen :
𝐼 ′′ 𝐻𝑆 =   4,276   𝑥  1,6   = 6,842 𝑘. 𝐴𝑚𝑝
Arus Gangguan Hubung Singkat Penyulang  Meranti 𝑍 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 =   𝑗 0,0195 +  𝑗 0,125  + (0,133 + 𝑗 0,170)
𝑍 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 =   0,133  +   𝑗 0,3145 𝑍 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 =   0,3415 ∠  67,079°
Untuk Gangguan Simetris pada Penyulang Meranti :
𝑉 𝑓 = 1 𝑝𝑢
𝐼 𝐻𝑆 3 𝑝ℎ𝑎𝑠𝑎 = 1
0,3415
𝐼 𝐻𝑆 3 𝑝ℎ𝑎𝑠𝑎  =   2,9282   ≈   2,928  𝑝𝑢
𝐼 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟 = 30 𝑀𝑉𝐴 √3  𝑥 (20 𝑘𝑉)
𝐼 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟 = 30.000  𝑘𝑉𝐴
(1,732) 𝑥 (20  𝑘𝑉) =  866,0258   𝐴𝑚𝑝𝑒𝑟𝑒
𝐼 ′ 𝐻𝑆 =   2,928   𝑥   866,0258  =   2,536 𝑘. 𝐴𝑚𝑝
Untuk Gangguan Asimetris pada penyulang  Meranti
𝐼 ′′ 𝐻𝑆 =   2,536   𝑥  1,6 = 4,058 𝑘. 𝐴𝑚𝑝

## Analisa Daya Hubung Singkat Penyulang  Unglen dan Penyulang Meranti
Besar Daya Hubung Singkat Pada Penyulang  Unglen
𝑆 𝐻𝑆 =    √3  𝑥 (20) 𝑥 (6,842)    = 236,733  𝑀𝑉𝐴
Jurnal Ampere licensed under a Creative Commons Attribution-ShareAlike 4.0 International License
Besar Daya Hubung Singkat Pada Penyulang  Meranti
𝑆 𝐻𝑆 =    √3  𝑥 (20) 𝑥 (4,0576) = 140,392  𝑀𝑉𝐴
Dari hasil perhitungan arus gangguan hubung singkat dan daya hubung singkat  pada penyulang Unglen dan penyulang Meranti dapat dibandingkan, dan ditampilkan pada tabel 3 sebagai berikut :
Tabel 3. Perbandingan arus gangguan  dan daya hubung singkat penyulang 20 kV
Penyulang Daya Hubung Singkat (MVA) Arus Hubung Singkat I ’ HS (kA) I ’’ HS (kA) Unglen 236,733 4,276 6,842 Meranti 140,392 2,536 4,058
Gambar 4. Grafik perbandingan daya dan arus hubung singkat
Dari hasil pembahasan dan ditampilakan dengan grafik perbandingan maka dari penyulang 20 KV yang berasal dari sumber yaitu transformator daya II pada Gardu Induk Bungaran maka arus gangguan dan daya gangguan dari hubung singkat terbesar dihasilkan oleh penyulang unglen, peristiwa ini disebabkan oleh pajang saluran distribusi 20 kV yang berbeda, dimana daya hubung singkat yang terbesar didapat pada penyulang unglen, dimana daya hubung singkatnya sebesar 236,733  MVA.  Sedangan  kan  pada  penylang  meranti  didapat  daya  hubung  singkat  sebesar 140,392 MVA. Dilihat dari perbedaan daya hubung singkat pada kedua penyulang 20 kV dimana daya hubung singkat yang besar dikarenakan memiliki panjang saluran yang lebih pendek yaitu pada saluran distribusi penyulang unglen dengan pajang saluran sepanjang  5,791 kms. Sedangkan pada saluran distribusi penyulang meranti daya hubung singkat yang didapat lebih kecil, dimana panjang  saluran  distribusi    penyulang  meranti  lebih  panjang  dari  penyulang  unglen  yaitu sepanjang 6,788 kms. Dilihat dari perbedaan tersebut dapat diasumsikan bahwa besarnya daya hubung singkat pada penyulang distribusi berbanding terbalik dengan pajang saluran distribusi 20  kV,  dimana  semakin  panjang  saluran  maka  daya  hubung  singkat  lebih  kecil  dan  semakin pendek saluran distribusi 20 kV maka daya hubung singkat akan semakin besar. Bila dianalisis dengan kemampuan pemutus tenaga (PMT) terpasang sebesar 25 kA atau sebesar 866,025 MVA  dari hasil perhitungan,  maka daya hubung singkat pada penyulang unglen dan meranti masih tercover dari kapasitas PMT terpasang pada bus transformator daya II Gardu Induk Bungaran.
0 50 100 150 200 250
Daya Hubung Singkat (MVA) Arus Hubung Singkat (I' KA) Arus Hubung Singkat (I" KA)
P. Unglen P.Meranti
Jurnal Ampere licensed under a Creative Commons Attribution-ShareAlike 4.0 International License
𝑆 𝑝 =    √3  𝑥  (20)𝑘𝑉  𝑥  (25)𝑘𝐴 𝑆 𝑝 =   (1,732) 𝑥  (20) 𝑥  (25)   =   866,025  𝑀𝑉𝐴
Tabel 5. Perbanding kapasitas PMT terpasang dengan hasil perhitungan
Penyulang Daya Hubung Singkat (MVA) Kemampuan PMT Terpasang (MVA) Unglen 236,733 866,025 Meranti 140,392 866,025

## KESIMPULAN
Walaupun  dengan  posisi  pengontrolan  dimmer  yang  sama  tetap  menghasilkan  kecepatan putaran  motor  yang  berbeda,  yakni  variasi  2  (dua)  mata  pisau  hanya  menghasilkan  kecepatan putaran  yang  berbeda  hal  ini  dikarenakan  besarnya  massa  (Jumlah  mata  pisau)  dalam mempengaruhi kecepatan putaran motor, juga pengaruh dari bentuk variasi 4 (empat) mata pisau yang bertingkat maju dan mundur, sehingga bagian mata pisau yang jaraknya maju akan menarik sendiri  pada  sela  mata  pisau  sedangkan  pada  bagian  mata  pisau  yang  mundur  berfungsi  untuk langsung memotongnya. Meskipun terdapat variasi kecepatan putaran yang berbeda, motor DC tetap memiliki kemampuan menjaga kestabilan dalam menggerakkan mata pisau untuk mencacah pakan ternak hingga mampu menghasilkan hingga 200 Kg/jam, dengan variasi 4 mata pisau alat ini  dapat  menghasilkan  cacahan  2-5  cm tertinggi  yaitu  48%,  sehingga  pemilihan  pisau  dengan kecepatan putaran terbaik untuk menghasilkan ukuran cacahan sesuai standar SNI adalah variasi 4 mata pisau.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]      Putra,  &  Nova  Andika.  (2019).  Unjuk  Kerja  Mesin  Pencacah  Seresah  Biomassa  Tipe Multiguna  Berdasarkan  Tingkatan  Kecepatan  Putaran.  . Universitas  Lampung.  Bandar Lampung .
[2]      Uli Setiawan. (2019). Analisa Pengaruh Jumlah Pisau Potong Terhadap Produktifitas Mesin Pencacah Rumput Gajah . (Doctoral Dissertation, Institut Teknologi Nasional Malang).
[3]     R.Ramadani. (2019). Analisis Usahatani Rumput Gajah(Pennisetum Purpureum) Di Desa Kolam Kecamatan Percut Sei Tuan Kabupaten Deli Serdang. Diss .
[4]      Yulianto,  R.,  Nurwidodo,  N.,  Widianingrum,  D.  C.,  &  Khasanah,  H.  (2022).  Budidaya Rumput Odot Dan Teknologi Pengawetan Hijauan Pakan Ternak Sapi Didesa Kalibendo, Kecamatan Pasirian, Lumajang. JPKMI, 3 (1), 27–37.
[5]    Ettah,  E.,  Ekah,  U.,  Oyom,  E.,  &  Akonjom,  N.  (2021).  Performance  Analysis  Of Monocrystalline And Polycrystalline Solar Panels In A Semi-Arid Region. International Journal Of Engineering Science Invention (IJESI) , 10 (7), 10–14.
[6]    Deny Poniman Kosasih. (2018). Pengaruh Variasi Larutan Elektrolite Pada Accumulator Terhadap Arus Dan Tegangan. Teknik Material Jurusan Teknik Mesin Universitas Subang , 33–45.
[7]      Pattiapon,  D.  R.,  Rikumahu,  J.  J.,  Jamlaay,  M.,  Elektro,  T.,  &  Ambon,  P.  N.  (2019). PENGGUNAAN Motor Sinkron Tiga Phasa Tipe Salient Pole Sebagai Generator Sinkron . 9 (2).
[8]     Irfan Maulidin, Dyah Titisari, & Abd Kholiq. (2021). Tachometer Berbasis Mikrokontroler Dilengkapi Fitur Timer. Teknik Elektromedik Poltekkes Kemenkes, Surabay , 214–219.