Kapasitas Grup Pondasi Tiang Berdasarkan NSPT Pada Abutment Jembatan
Encu Sutarman Fakultas Teknik, Program Studi Sipil Universitas Langlangbuana Jl. Karapitan 116, Bandung
e.sutarmancivil@gmail.com
Abstrak — Kegagalan bangunan jembatan, mulai dari penurunan & kerusakan oprit, pergeseran & keruntuhan abutmen, pilar, retak dan runtuhnya lantai jembatan dll. Daya dukung ijin abutment memenuhi kapasitas yang diijinkan terhadap beban luar serta settlement dari abutment memenuhi yang disyaratkan.
Kajian ini antara lain: daya dukung pondasi, spasi antar pondasi, hubungan kapasitas ijin pondasi tunggal terhadap kapasitas ijin group pondasi, effisiensi group dengan faktor keamanan yang disyaratkan serta settlement yang diijinkan terhadap beban rencana.
Data berdasarkan proyek ruas jalan Hantar Jatigede Sumedang yang merupakan pekerjaan PLTA Jawa Barat Tahun 2013. Pengambilan tanah asli ( undistrubed ) dengan cara melakukan pemboran di titik lokasi rencana pondasi akan ditempatkan, kedalaman pengambilan tanah ( sampling ) disesuaikan terhadap daya dukung tanah yang didapat dari standard penetration test (SPT). Pengambilan contoh tanah tidak terganggu ( Undisturbed Sample ) serta pengambilan contoh tanah terganggu ( Disturb Sample ) sesuai tujuan dan kegunaannya. Data – data tersebut antara lain ; Sifat fisis dan mekanis tanah undisturbed serta NSPT dari Lokasi BW 01 under bridge abutment Jl. Hantar PLTA Jatigede. Analisa daya dukung pondasi berdasarkan SPT metode Meyerhof , 1976. Hasil analisa bahwa pondasi tiang pancang maupun bor pile memberikan daya dukung yang lebih besar dibandingkan dengan beban rencana. Settlement akibat beban luar lebih kecil dari settlement yang diijinkan.
Mengingat begitu pentingnya data parameter tanah yang menjadi dasar perhitungan tentunya data tersebut harus dihasilkan dengan kondisi actual serta metode yang benar.
Kata kunci— Soil test, parameter tanah, metode analitis, empiris, driven pile, drilled pile, pile group, end bearing capacity, friction capacity, ultimate capacity, safety factor, allowable capacity, settlement.

## I. P ENDAHULUAN

## A. Latar Belakang Dan Permasalahan
Kegagalan bangunan jembatan, berupa penurunan, pergeseran & keruntuhan abutment dan pilar disebabkan oleh beban berlebih, gerusan air, gempa, longsoran serta daya dukung tanah di daerah abutment dan pilar tidak memenuhi.
Tanah terbebani jika konstruksi didirikan dan jika tanah tidak tahan akibat tekanan vertical akibat konstruksi akan menyebabkan penurunan (settlement), hal ini menyebabkan unstabilitas konstruksi setelah pondasi tersebut menerima beban konstruksi. Tentunya perlu perencanaan teknik pondasi
yang baik serta penting untuk mengetahui kapasitas atau daya dukung ijin tanah, beban yang tersalurkan pondasi ketanah itu sehubungan dengan beban rencana yang akan bekerja. Jika tidak, maka hal ini menyebabkan unstabilitas yang akan membahayakan pengguna konstruksi serta masyarakat sekitar.
Apakah daya dukung pondasi abutment memenuhi kapasitas ijin terhadap beban luar serta settlement dari pondasi memenuhi yang diijinkan ?

## B. Maksud Kajian
Maksud kajian ini yaitu untuk mendapatkan suatu informasi mengenai apa yang menjadi permasalahan diatas tentang :
a. Daya dukung ijin pondasi tunggal.
b. Daya dukung ijin pile group dengan jarak spasi maksimal. c. Settlement yang diijinkan serta settlement akibat beban luar.

## C. Tujuan Kajian
Kajian ini untuk dapat menentukan suatu desain pondasi itu sesuai parameter tanah serta beban maksimum rencana serta bertujuan untuk mengetahui factor yang berpengaruh terhadap daya dukung tanah yang diijinkan.

## II. L ANDASAN T EORI

## A. Uji Penetrasi Standard (SPT)
Uji penetrasi standard (SPT) mulai dikembangkan tahun 1927 yang merupakan sarana untuk mendapatkan informasi dari lapisan bawah permukaan tanah, metode ini tidak hanya populer juga ekonomis.
Cara ini telah dibakukan sebagai ASTM (American Standard for Testing and Materials) D 1586 sejak tahun 1958 sampai sekarang.
Pengujian SPT terdiri dari :
a. Pemancangan alat pengambil contoh tanah berupa selinder belah standard atau tabung split spoon.
b. Perhitungan banyaknya pukulan untuk memasukan tabung split spoon sepanjang 30,5 cm (12 inci ≈ 1 ft) yang terakhir untuk bilangan N SPT.
c. Dengan menggunakan massa palu/ hammer 140 lbs (63,5 kg) yang jatuh bebas dari ketinggian 30 inc (76 cm )
Yang dimaksud tabung split spoon yaitu sebuah tabung berdiameter luar 2 inc (5,08 cm) dan berdiameter dalam 1,5 inc (3,81cm), panjang 18 inc – 30 inc (45,7 cm – 76,2 cm).
Pipa bor yang dipakai untuk menyambung penumbuk ke split spoon di dalam tanah adalah pipa A berdiameter 13/8 inc (4,12 cm) dan diameter dalam 9/8 inc (2,85 cm) atau yang lebih besar.
Definisi dari NSPT yaitu jumlah tumbukan yang diperlukan untuk memasukan tabung split spoon baku ke dalam tanah sedalam 1 foot atau 30 cm, setelah masuk sedalam 15 cm atau ½ ft pertama disebut nilai N atau NSPT. Uji ini dilakukan bersama – sama dengan boring.
Hasil SPT dari berbagai kedalaman dari satu lobang bor dapat digambarkan grafik SPT terhadap kedalaman yang biasanya bersatu dengan bor log. Hasil SPT dapat dipakai sebagai analisis pendahuluan, pembanding analisis dari hasil lab tanah asli, dapat memperkirakan parameter tanah asli hasil uji lab.
Para peneliti geoteknik telah banyak membuat korelasi SPT dengan: uji lapangan lainnya, berbagai sifat tanah seperti dengan jenis tanah serta konsistensinya, kuat geser tanah, parameter consolidasi, relatif density pasir, daya dukung pondasi, dan lain-lain.
Seperti yang ditunjukan Tabel 1, yang mana nilai dari NSPT dapat untuk menentukan modulus elastisitas tanah atau modulus tegangan – regangan Es.
TABEL 1. P ERSAMAAN UNTUK MENDAPATKAN NILAI MODULUS TEGANGAN – REGANGAN E S Jenis tanah SPT Pasir normally consolidated Es = 500 (N + 15) Es = 1500 ln N to 2200 ln N Pasir over consolidated †Es = 18000 + 750 N Es(OCR) = Es(NC) (OCR) 0,5 Pasir jenuh Es = 250 (N + 15) Pasir berkerikil dan kerikil Es = 1200 (N + 6) Es = 600 (N + 6) jika N ≤ 15 Es = 600 (N + 6) + 2000 Jika N > 15 Pasir berlempung Es = 320 (N + 15) Pasir berlanau Es = 300 (N + 6)
Lempung lunak *Es = (1+ Dr2 )qc : persamaan Vesic, 1970.
†Es = 18000 + 750 N : persamaan D’ Appolonia dkk, 1970
Pengujian dihentikan bila;
a. Diperlukan 50 kali pukulan untuk setiap penambahan kedalaman 15 cm.
b. Telah tercapai 100 kali pukulan.
c. 10 kali pukulan berturut tidak menunjukan kemajuan.
Untuk lebih jelasnya perhatikan Gambar 1 :
Gambar 1. Uji penetrasi standard (SPT)

## B. Daya Dukung Pondasi Berdasarkan Uji Penetrasi Standard Meyerhof Method’s, 1976

## 1. End Bearing Capacity
Daya dukung batas (ultimate) ujung pondasi tiang untuk pondasi tiang pancang (driven pile) Qp dalam tons berdasarkan data SPT atau NSPT dinyatakan oleh persamaan:
Untuk tanah pasir:
Syarat σ'v ≥ 0,25 tsf (tsf = ton/ft 2 )
Yang mana: Q p : Daya dukung batas ujung pondasi tiang dalam tons.
N’ : NSPT rata – rata terkoreksi.
B : diameter tiang pondasi. D f : panjang pondasi
A p : luas penampang ujung pondasi.
C N : koef koreksi, rekomendasi Peck et al (1974).
N av : NSPT rata – rata.
σ' v : tekanan effektif vertical in tsf
Persamaan di atas dapat digunakan untuk data DCPT rekomendasi Canadian Foundation Engineering Manual, 1985.
2. Friction Capacity (Meyerhof 1976, 1982)
Daya dukung batas (ultimate) keliling tiang pondasi untuk pondasi tiang pancang (driven pile) Qf dalam tons berdasarkan data SPT atau NSPT dinyatakan oleh persamaan:
Q f = f s p L f s = N’/50 ≤ 1 tsf Yang mana:
Q f : Daya dukung batas keliling tiang pondasi, dalam tons.
N’ : NSPT rata – rata terkoreksi.
p : keliling tiang pondasi L : panjang pondasi
3. Daya Dukung Ijin Pondasi atau Qall
Daya dukung ijin pondasi merupakan daya dukung pondasi atau lebih tepatnya daya dukung dari tanah terhadap beban rencana yang disalurkan melalui pondasi setelah memasukan faktor keamanan (SF).
Daya dukung batas pondasi atau Q ult
Q ult = Q p + Q f
Daya dukung ijin pondasi atau Q all
Q all = Q ult / SF
4. Daya Dukung Pondasi Group Berdasarkan Analisa Group. (Q vG ) ult = c u N c (b’) 2 + 4c u b’ l e

## 5. Daya Dukung Pondasi Group Berdasarkan Analisa Tiang
Tunggal.
(Q vG ) ult = G e n Q v ult
Perhatikan Gambar 2 dan Gambar 3 di bawah ini:
Gambar 2. Denah Group Pondasi
Gambar 3. Skema Group Pondasi
Yang mana: (Q vG ) ult : daya dukung batas group pondasi
berdasarkan beban vertical.
c u : kuat geser tanah cohesive.
N c : paktor daya dukung.
G e : effesiensi group.
b’ : jarak luar antar pondasi.
l e : panjang effektif pondasi. s : jarak antar center pondasi
B : diameter pondasi. b : panjang pile cap. n : jumlah pondasi satu group.
Dalam hal perhitungan daya dukung pondasi group dengan perhitungan daya dukung pondasi tunggal di tanah cohesive harus dikalikan dengan jumlah pondasi yang ada dalam satu group serta dikalikan dengan faktor effesiensi group.
Faktor effesiensi group G e diperlihatkan oleh Tabel 2.

## TABEL 2. F AKTOR EFFESIENSI GROUP G
E Pile spacing (s) 3B 4B 5B 6B 8B Effesiensi Group 0,7 0,75 0,85 0,9 1,0

## C. Metodologi Penelitian dan Parameter Tanah
Bahan untuk dikaji dan diketahui antara lain :
1. Sifat – sifat fisis, konsistensi serta parameter kuat geser tanah.
2. Sistem instalasi, dimensi pondasi.

## D. Pengambilan Data
Metode pengambilan informasi pendahuluan dari data SPT yang dilengkapi bor log, data sifat fisis tanah, batas – batas Atterberg tanah. Metode pengambilan tanah asli (undistrubed) dengan cara melakukan pemboran di titik lokasi rencana pondasi yang akan ditempatkan.
Gambar 4. Peta lokasi Jalan Hantar Jatigede

## E. Analisa Data
Perhitungan – perhitungan tersebut antara lain :
1. Karakteristik serta consistensi dari tanah berdasarkan SPT.
2. Pengaruh beban vertical terhadap daya dukung ijin pondasi tunggal (single pile).
3. Pengaruh dimensi pondasi, jarak spasi antar pondasi terhadap daya dukung ijin group pondasi.

## F. Pengujian Lapangan Berdasarkan SPT
Cara kerja dari SPT sebagai berikut ;
1. Lakukan pemboran sampai kedalaman yang mana akan dilakukan uji SPT, bersihkan dari serpih – serpih tanah lepas.
2. Pasang split spoon pada pipa bor dan masukan ke dalam lobang bor yang telah dilakukan.
3. Pada bagian atas dari pipa bor pasangkan hammer beserta bagian – bagian pelengkapnya yang terdiri ; hammer fall guide, hammer lifter rops (tali pengangkat hammer).
4. Lakukan penumbukan sehingga spit spoon masuk (ter penetrasi) sedalam 3x6” atau 3x15 cm dan hitung tumbukan untuk 15 cm pertama, kedua dan ketiga. Selama penumbukan jarak jatuh hammer harus tetap 30 inc dan tali pengangkat hammer harus kendor selama hammer jatuh.
5. Jumlah tumbukan pertama (15 cm pertama) diabaikan karena dianggap tanah rusak akibat pemboran sedangkan jumlah tumbukan hammer 15 cm kedua dan ketiga disebut
NSPT. Jumlah tumbukan 15 cm pertama dihitung jika jumlah tumbukan hammer 15 cm ketiga tidak bisa dilakukan.
6. Angkat tabung split spoon ke permukaan tanah dan keluarkan tanah dari tabung split spoon dengan membuka sekrup sepatu pipa dan membuka kedua belahan tabung split spoon untuk diidentifikasi, kemudian tanah disimpan di dalam core box.
7. Selanjutnya bor diperdalam untuk melakukan tes SPT berikutnya.

## G. Parameter Tanah
Berdasarkan hasil SPT ditunjukan bor log yang ditunjukan oleh Gambar 5, Gambar 6, Gambar 7 yang tabelkan pada Tabel 3.
Gambar 5. Bor log NSPT BW 01 Jl. Hantar PLTA Jatigede
Gambar 6. Bor log NSPT BW 01 Jl. Hantar PLTA Jatigede
Gambar 7 dibawah ini merupakan jenis lapisan tanah di lokasi pelaksanaan SPT.
Gambar 7. Jenis Lapisan Tanah BW 01 Jl. Hantar PLTA Jatigede

## Berdasarkan hasil test di Laboratorium mektan ditunjukan pada Tabel 4
TABEL 4. S IFAT P HISIS D AN M EKANIS T ANAH Lokasi : BW 01 Jl. Hantar PLTA Jatigede Depth : 20,45 – 20,95 m
factor koreksi ;
C N = 0,77 log =  0,77 log             = 0.76
Syarat σ' v ≥ 0,25 tsf (tsf = ton/ft 2 ) 20 σ' v 20 2,05 pondasi (pile tip). Ujung pondasi berada dikedalaman 197 ft, untuk 0 m 8 B 4 B 20,8 m

## TABEL 5. S UMMARY OF L ABORATORY T EST R ESULT
Lokasi : Jl. Hantar PLTA Jatigede

## III. A NALISA DAN P EMBAHASAN
A. Analisa Daya Dukung Pondasi Tunggal Berdasarkan Uji Penetrasi Standard (SPT) Meyerhof Method’s, 1976 Ujung tertutup (closed ended). Bahan pondasi terbuat dari beton. Pondasi menembus lapisan silt
Pondasi tiang berdasarkan insvestigasi lapangan ditunjukan oleh Gambar 1.4:
Gambar 8. Dimensi pondasi tiang dan data SPT

## End Bearing Capacity Pondasi Tiang Pancang
Daya dukung batas (ultimate) ujung pondasi tiang untuk pondasi tiang pancang (driven pile) Q p dalam tons berdasarkan data SPT atau N SPT dinyatakan oleh persamaan tanah silt:
Tegangan effektif
Dikedalaman 0,5 m – 1 m Dry density γ = 1,372 T/m 3 Kadar air = 30,37 % GWT 1 m dari permukaan
Jadi teg eff = 2,05 Tsf factor koreksi :
Syarat σ' v ≥ 0,25 tsf (tsf = ton/ft 2 )
N rata – rata ( N av ) untuk end bearing capacity Untuk menentukan N rata – rata tentukan N pada jarak 8B keatas dan 4B kebawah dari ujung
pondasi (pile tip).
Ujung pondasi berada dikedalaman 197 ft, untuk Nav gunakan di kedalaman; L – 8 B sampai L + 4B antara 20,8 m sd 25,6 m
N av yang diperhitungkan dalam rentang 68,244 ft – 83,99 ft. atau 20,8 m – 25,6 ft
N av = (52 + 57 + 61)/3 = 56,7 N’ = C N N av = 0,76 (56,7) = 43 A p = π B 2 / 4 = 3,14 . 1,312 2 /4 = 1,35 ft 2
Q p1 = 1393,55 Ton Q p2 = 174,15 Ton
Q p1 > Q p2
gunakan dalam hal ini Q p2 = 174,15 Ton
Sedangkan End Bearing Capacity pondasi bor.
Q pb = (1/3) 174,15 Ton = 58.05 Ton
Friction Capacity Pondasi Tiang Pancang Pondasi untuk pondasi tiang pancang (driven pile) Q f dalam tons berdasarkan data SPT;
f s = N’/50 ≤ 1 tsf
factor koreksi ;
C N = 0, 0,993 N rata – rata ( N av ) untuk Friction Capacity N av merupakan besar N sepanjang tiang dibagi jumlah N
N av = ∑N/n = 609/12 = 50.75 ≈ 51 N’ = C N N av = 0,933 (51) = 47,58 (ambil N ‘ = 48) p = π B = 3,14 . 1,312 = 4,12 ft f s = N’/50 ≤ 1 tsf ***

## syarat
f s = N’/50 = 48/50 = 0,96 tsf Q f = f s p L = 0,96 . 4,12 . 78,74 = 311,43 Ton
Sedangkan Friction Capacity Pondasi Bor.
Q fb = (1/2) 311,43 Ton = 155.715 Ton
Daya Dukung Batas Pondasi Tiang 1. Daya dukung batas/ ultimate pondasi atau Q ult pondasi tiang pancang;
Q ult = Q p + Q f = 485,58 Ton
2. Daya dukung batas/ ultimate pondasi atau Q ult pondasi bor pile;
Q ult = Q p + Q f = 213.765 Ton
3. Daya dukung ijin pondasi tiang pancang (allowable) atau Q all
SF = 3 maka Q all = Q ult / SF = 162 Ton
4. Daya dukung ijin pondasi pondasi bor pile (allowable) atau Q all
SF = 3 maka Q all = Q ult / SF = 71 Ton
B. Daya Dukung Group Pondasi Tiang Pancang 1. Daya dukung batas/ ultimate pondasi group tiang pancang atau Q ult G
Gambar 9. Configurasi Group Pondasi
Dalam hal perhitungan daya dukung pondasi group dengan perhitungan daya dukung pondasi tunggal di tanah cohesive harus dikalikan dengan jumlah pondasi yang ada dalam satu group serta dikalikan dengan faktor effesiensi group. Faktor effesiensi group G e Pile spacing (s) : 2,4 m = 6B Effesiensi Group (G e ) = 0,9
Jumlah pondasi dalam satu group (n) = 11
(Q vG ) ult = G e n Q v ult = 0,9 . 11 . 485,58 Ton = 4 807 Ton.
2. Daya dukung batas/ ultimate pondasi pondasi bor pile atau Q ult (Q vG ) ult = G e n Q v ult = 0,9 . 11 . 213.765 Ton = 2116. 27 Ton
3. Daya dukung ijin pondasi tiang pancang group atau Q ult , SF = 3
Q G all = 1602,4 Ton
4. Daya dukung ijin pondasi group pondasi bor Q ult , SF = 3
Q G all = 705.42Ton

## Settlement Pondasi Tiang Tunggal

## 1. Settlement pondasi tiang pancang tunggal yang diijinkan
S all Modulus elastisitas beton E b = 3,6 . 10 6 psi Q all = 162 Ton = 356907 lbs
B = 0.40 m = 15,748 inc
L e = 24 m ≈ 945 inc A p = 194,7 inc 2
Penurunan ijin pondasi berdasarkan metoda empiris (Vesic 1970), S all ; S all = 0, 64 inc ≈ 1,62 cm
2. Settlement pondasi bor tunggal yang diijinkan S all Modulus elastisitas beton E b = 3,6 . 10 6 psi Q all = 71 Ton = 156984 lbs
B = 0.40 m = 15,748 inc
L e = 24 m ≈ 945 inc A p = 194,7 inc 2
Penurunan ijin pondasi berdasarkan metoda empiris (Vesic 1970), S all ; S all = 0.94 cm

## 3. Settlement single pile akibat beban luar
N = 31, 273 Ton ≈ 68 898,5 Lbs S = 0, 25 inc ≈ 0,63 cm

## Settlement Group Pondasi Tiang
1. Settlement group pondasi tiang pancang S all G
S all G = S all (b’/B) 0,5 b’= 7m ≈ 275,6 inc B = 0.40 m = 15,748 inc
b’= jarak luar antar pondasi
Maka settlement;
S all G = S all (b’/B) 0,5 = 0,64 (275,6 /15,748) 0,5
= 2,68 inc ≈ 6,81 cm 2. Settlement group pondasi bor yang diijinkan S all G
S all G = S all (b’/B) 0,5 b’= 7m ≈ 275,6 inc B = 0.40 m = 15,748 inc
maka settlement pile group; S all G = S all (b’/B) 0,5
= 0.369 (275,6 /15,748) 0,5
= 1.54 inc ≈ 3.92 cm

## IV. K ESIMPULAN DAN S ARAN

## A. Kesimpulan Pondasi Tiang Pancang, SF = 3
1. Daya dukung pondasi tiang Pancang tunggal lebih besar dari beban rencana ; Q all > N = 162 Ton > 31,273 Ton
2. Daya dukung ijin group pondasi tiang pancang lebih besar dari beban luar group; Q all G > 3N ---1602,4 Ton > 93,82 Ton
3. Settlement pondasi tiang pancang akibat beban luar pondasi tiang tunggal lebih kecil dari Settlemen ijin pondasi tiang tunggal;
S < S all --- 0,63 cm < 1,62 cm
4. Settlement pondasi group tiang pancang akibat beban luar; Settlement group tiang akibat beban lebih kecil dari Settlement ijin group tiang;
S G < S all G- ---- 2,66 cm < 6,81 cm
5. Settlement group tiang akibat beban luar S G = S (b’/B) 0,5 b’= 7m ≈ 275,6 inc B = 0.40 m = 15,748 inc serta S = 0,25 inc
maka settlement group tiang;
S G = S(b’/B) 0,5 = 0,25 (275,6 /15,748) 0,5 = 1,046 inc ≈ 2,66 cm

## Pondasi Bor, SF = 3
1. Daya dukung ijin pondasi tiang bor tunggal lebih besar dari beban rencana:
Q all > N ---- 71 Ton > 31,273 Ton
2. Daya dukung ijin group pondasi tiang bor lebih besar dari beban luar group:
Q all G > 3N --- 705.4 Ton > 93,82 Ton
3. Settlement pondasi tiang tunggal bor akibat beban luar lebih kecil dari Settlemen ijin pondasi tiang tunggal:
S < S all --- 0,63 cm < 0,94 cm
4. Settlement pondasi group tiang bor akibat beban luar; Settlement group tiang akibat beban lebih besar dari Settlement ijin group tiang:
S G < S all G- ---- 2,66 cm < 3,92 cm
Daya dukung pondasi serta settlement akibat beban rencana memenuhi factor keamanan yang disyaratkan.

## B. Saran
Analisa daya dukung tanah atau daya dukung pondasi serta settlement yang akan terjadi akibat beban rencana banyak metode yang bisa digunakan baik formula empiris maupun analitis tetang daya dukung pondasi serta pengambilan data parameter tanah sebagai data untuk dikaji menggunakan metode yang berbeda.
Metode analisa daya dukung pondasi antara lain;
1. Static Analysis by utilizing soil strength.
2. Emperical analysis by utilizing standard field test;
A. Standard penetration test value.
B. Cone penetration value.
C. Pressuremeter tests.
3. Dynamic driving resistance;
A. By pile driving formulas.
B. By wave equation.
4. Full-scale pile load tests.
Dari beberapa metode yang digunakan tentunya akan memberikan nilai yang berbeda, selama formula serta metodenya benar dengan factor keamanan memenuhi syarat hal ini dapat digunakan sebagai rujukan untuk design.

## D AFTAR P USTAKA
[1] Berry Peter L (1987), An introduction TO Soil Mechanic, Mc Graw – Hill Book Company England.
[2] Bowles, Joseph (1984) E. Foundation, Mc Graw – Hill, Inc.
[3] Bowles, Joseph E. (1984) Physical And Geotechnical Propertises Of Soils, Mc Graw – Hill, Inc.
[4] Das, Braja M. (1985) Principles Of Geotechnical Engineering, Hemisphere Publishing Coorporation.
[5] Nasution Sarifudin.M.Eng, Ir,. (1990) Stabilitas Tanah, ITB.
[6] Prakash (1987), Pile Foundation Engineering, London.
[7] Sutarman, Encu (2006), Pengaruh Adittive Kimia Terhadap Kuat Geser Tanah, ITB.
[8] Sutarman, Encu (2003). Konsep Dan Aplikasi Mekanika Tanah, Penerbit Andi, Jogjakarta.
[9] Sutarman, Encu (2013). Konsep Dan Aplikasi Pengantar Teknik Sipil, Penerbit Andi, Jogjakarta.
[10] Sutarman, Encu (2017), Settlement Khas Beberapa Jenis Tanah, Jurnal Istek, Kajian Islam, Sains dan Teknologi, Fakultas Sainstek UIN SGD Bandung, Edisi Mei 2017 Volume X No 1.