## P ERANCANGAN M ESIN P ENGERING M INYAK PADA G ORENGAN
DENGAN M ETODE T ABUNG B ERPUTAR UNTUK K APASITAS 10 KG

## O IL S PINNER M ACHINE D ESIGN FOR 10 K G C APACITY OF F RIED F OOD WITH R OTATING T UBE M ETHOD
Sir Anderson 1a* , Khairul Amri 2a , Nasirwan 3a , Maulana Dharma Fikri 4b
a Politeknik Negeri Padang, Teknik Mesin, Kampus Limau Manis 25164, Padang , Indonesia
b Politeknik Negeri Padang, Mahasiswa D-III Teknik Mesin, Kampus Limau Manis 25164, Padang , Indonesia telp: 0751-72590, Fax: 0751-72576
Email:siranderson72@yahoo.co.id, mr.khairul.amri@gmail.com, maulan.dharmafikri@gmail.com

## A BSTRACT
Repeated heating of paml oil has a greater effect to produce high levels of trans fat. The excess consumsion of food contained trans-fat is couse of diabetes and coronary heart disease. The oil spinner machine of 10 kg capacity with rotating tube method are proposed to override this problem because it is able to throw the oil particles out from the fried food caused by centrifugal force. The drying area is a 50 cm long tube having 40 cm diameter which is driven by an electric motor single-phase 1 Hp 1400 rpm. In order to increase the speed of the drying tube into 2800 rpm, a 6 inch diameter pulley attached to the motor shaft while a 3 inch is mounted on a 10 cm diameter drying tube shaft. The two pulleys are connected by means of an open belt drive with a length of 60 inch and 187,48 0 the contact angle. The result of this drying machine in one drying process is 3 minutes. The capacity for one drying is 10 Kg, so the machine capacity per hour is 200 Kg/hour with effective drying at 2800 rpm engine speed.
Keywords : oil spinner design, 10 Kg capacity, drying tube, pulley and belt

## I. P ENDAHULUAN
Makanan gorengan tidak hanya menjadi salah satu masakan favorit masyarakat Indonesia tetapi juga  seluruh  dunia.  Khusus  di  Indonesia,  24  % pengguna  menggunakan  minyak  goreng  hingga lebih  dari  dua  kali  pemakaian  [1].  Kebiasaan  ini akan  memicu  munculnya  penyakit  diabetes  dan jantung  koroner  karena  minyak  goreng  sawit memiliki kandungan asam lemak trans yang tinggi jika dipanaskan secara berulang [1].
Kandungan  minyak  pada  makan  gorengan akan  membuat  makanan  menjadi  tidak  awet karena  menimbulkan  bau  apek  dan  merusak  cita rasa  makanan.  Salah  satu  solusike  untuk meminimalisir kandungan minyak pada makanan adalah  dengan  menggunakan  alat  pengering minyak.  Alat  ini  bekerja  memanfaatkan  gaya sentripugal  untuk  memisahkan  partikel  minyak dan air yang ada dalam  makan gorengan melalui proses pemutaran melingkar berkecepatan tinggi. Motor listrik digunakan sebagai tenaga penggerak dan  wadah  berbentuk  tabung  yang  dilubangi bagian  sisinya  sebagai  tempat  keluarnya  minyak dari makanan. Perancangan alat ini menggunakan kripik ubi sebagai acuan dalam merancang ukuran mesin, panjang sabuk dan pully, serta daya motor penggerak.  Hal  ini  disebabkan  karena  kripik
singkong  adalah  salah  satu  makanan  khas Sumatera  Barat.  Akan  tetapi  alat  ini  bisa digunakan untuk  berbagai  jenis  makanan gorengan lainnya seperti tempe dan tahu.

## II. P ERENCANAAN A LAT P ENGERING M INYAK

## A. Desain Rancangan
Rancangan  alat  pengering  minyak  dibuat menggunakan ZW3D 2019 seperti yang ditampilkan  pada  Gambar  1  untuk  visualisasi isometrik.

## B. Prinsip Kerja Alat Pengering Minyak
Tempat  pengering  dibuat  berbentuk  tabung dimana dimensinya didesain agar bahan yang akan ditiriskan  tidak  rusak  dan  penirisan  dapat dilakukan  secara  optimal.  Tabung  pengering dikaitkan dengan poros yang diputar menggunakan  motor  listrik.  Ketika  tabung pengering berputar dengan kecepatan tinggi, maka minyak  sisa  penggorengan  yang  melekat  pada makanan  akan  terlempar  keluar  karena  pengaruh gaya  sentrifugal.  Minyak  tersebut  selanjutnya akan  tertahan  oleh  wadah  penahan  minyak  dan mengalir ke keluar melalui saluran pembuangan.

## C. Komponen Mesin Pengering Minyak
Komponen mesin pengering ditampilkan pada Gambar 2.

## Gambar 2 Komponen mesin pengering minyak
Penjelasan  nomor,  nama  serta  fungsi  komponen mesin pengering yang ada pada Gambar 4 adalah sebagai berikut:
 Motor listrik : sebagai sumber penggerak
 Pully  motor  :  untuk  meneruskan  putaran motor
 Belt  :  sebagai  penghubung  gerak  dari  pully motor  ke  ke  pully  pada  shaft  tabung pengering .
 Pully  :  sebagai  penghubung  gerakan  dari motor ke shaft tabung pengering
 Pipa pembuangan : sebagai tempat keluarnya minyak hasil pengeringan
 Rangka  :  untuk  penopang  semua  komponen, rangka terbuat dari besi siku karena kokoh dan kuat
 Bearing  : sebagai tempat tumpuan poros dan untuk mempelancar putaran.
 Tabung  luar  :  sebagai  pelindung  tabung bagian  dalam  dan  tempat  pengumpulan minyak sisa pengeringan
 Tabung dalam : sebagai wadah tempat bahan makanan yang akan dikeringkan
 Tulang  tabung  :  sebagai  pembentuk  dan penguat tabung dalam.
 Penutup  tabung  sebagai  tempat  untuk mencegah makanan dan minyak sisa terlempar keluar
 Poros  sebagai  tempat  meneruskan  putaran pully  dan  meneruskan  putaran  pada  tabung pengering/dalam.
 Pipa  kedudukan  bearing  sebagai  tempat meletakkan bearing agar tidak goyang

## III. P ERHITUNGAN P ERANCANGAN DAN P EMBAHASAN

## A. Dimensi Tabung Dalam
Tabung bagian dalam akan dibuat menggunakan  plat Perforrated  Stainless 304 dengan  tebal 0,8  mm.  Bahan  ini  dipilih    karena lebih tahan  karat,  tetapi bukan  anti karat.  Hal ini dikarenakan  permukaan  stainless  steel  dilapisi oleh  campuran  kromium  dan  oksigen.  Seluruh permukaan plat dilubangi dengan diameter 2 mm dan  berjarak  1  cm  antar  lubang.  Ukuran  tabung dirancang memiliki daya tampung 10 Kg keripik goreng.  Untuk  mendapatkan  ukuran  tersebut,  uji eksperimen  dilakukan  dengan  menghitung  daya tampunng toples berdiameter 12 cm dan tinggi 16 cm. Keripik ubi dibuat dengan ukuran 1 cm x 1 cm x 1 cm dan dimasukkan kedalam toples. Dari hasil eksperimen  diperoleh  daya  tampung  toples mencapai  300  gr.  Menggunakan  rumus  untuk menghitung volume tabung seperti yang ditampilkan  pada  persamaan  1,  volume  toples adalah 1.808,64 cm 3 dimana 𝜋 =3,14, r adalah jari- jari toples 0,6 cm dan t adalah tinggi toples 16 cm.
𝑉 =  𝜋. 𝑟 2 . 𝑡 (1)
Massa jenis kripik ubi (ρ) dihitung menggunakan persamaan 2, dimana m adalah massa kripik  300 gr,  v  adalah  volume  toples  1.808,64  cm 3 .  Massa jenis kripik ubi kayu diperoleh 0,165 𝑔𝑟/𝑐𝑚 3 .
𝜌 = 𝑚 𝑉 (2)
Perhitungan  selanjutnya  adalah  menghitung volume  tabung  dalam  dengan  menggunakan persamaan 2. Volume tabung dalam adalah massa ubi kayu 10 kg dibagi dengan masa jenis ubi kayu 0,165 g/cm 3 , diperoleh volume 60.603 cm 3 . Agar diperoleh ukuran tabung yang mudah dibuat maka diameter  tabung  40  cm  dan  tinggi  50  cm. Berdasarkan data tersebut maka volume akhir dari tabung  dalam  menggunakan  persamaan  1  adalah 62.800 cm 3 .
Ukuran  panjang  plat  penyaring  minyak dihitung  menggunakan  persamaan  3,  dimana  d adalah diameter tabung 40 cm, maka panjang plat yang  digunakan  adalah  125,6  cm.  Berdasarkan hasil perhitungan tersebut maka ukuran plat yang dibutuhkan  untuk  membuat  tabung  dalam  adalah
13
125,6  cm  x  50  cm.  Bentuk  tabung  dalam ditampilkan pada Gambar  3 dan diameter tabung ditampilkan pada Gambar 4.
Panjang selimut tabung      =  π x d   (3)

## Gambar 3 Bentuk dan tinggi tabung dalam
Gambar 4 Diameter tabung dalam

## B. Kapasitas Mesin Pengering
Dalam  satu  kali  proses  pengeringan,  waktu operasi mesin adalah 3 menit dari hasil percobaan. Kapasitas untuk sekali pengeringan adalah 10 Kg, maka kapasitas mesin tiap jam adalah 200 kg/jam yang dihitung menggunakan persamaan 4.
Kapasitas = 𝐾𝑢𝑎𝑛𝑡𝑖𝑡𝑎𝑠 𝑤𝑎𝑘𝑡𝑢 (4)

## C. Daya Motor Penggerak
Torsi yang dibutuhkan untuk memutar tabung penyaring minyak ditampilkan pada persamaan 5. Dimana T adalah Torsi, F gaya beban dan r jarak dari  pusat  rotasi.  Menggunakan  beban  tabung sebesar 10 Kg, dan radius tabung 20 cm maka torsi yang diperlukan adalah 2000 Kgmm.
T = F x r (5)
Motor  yang  akan  digunakan  adalah  motor listrik  satu  phasa  dengan  daya  1  Hp.  Motor  ini dipilih karena paling banyak ditemukan di pasaran yang  bisa  diperoleh  dalam  kondisi  baru  maupun bekas. Karakteristik motor tersebut memiliki daya 746  Watt  dan  putaran  1400  rpm.  Torsi  motor dihitung menggunakan persamaan 6, dimana P motor adalah daya motor 746 Watt, π adalah konstanta 3,14, n adalah putaran motor 1400 rpm dan T motor adalah  torsi  dari  motor  itu  sendiri.  Dari perhitungan  diperoleh  torsi  motor  (T motor )  5090 Kgmm.
𝑃 𝑚𝑜𝑡𝑜𝑟 = 2.π .n. 𝑇 𝑚𝑜𝑡𝑜𝑟
(6)
Dari  hasil  perhitungan  terlihat  motor  1  phasa dengan  daya  1  Hp  memiliki  torsi  5090  Kgmm, yang  jauh  lebih  besar  dari  torsi  yang  dibutuhkan untuk  memutar  tabung  pengering  2000  Kgmm. Jadi motor tersebut bisa digunakan pada alat ini.

## D. Ukuran Pully dan Panjang V-Belt
Mesin  penyaring  minyak  goreng  dirancang menggunakan  sistem  transmisi  dari  pully  dan sabuk-V  sebagai  penerus  daya  motor  ke  tabung pengering.  Putaran  motor  listrik  1  phasa  akan dipercepat putarannya dengan mengambil perbandingan 2 : 1 seperti yang ditampilkan pada Gambar 5.

## Gambar 5 Sabuk dan pully
Beberapa  parameter  yang  ditentukan  dalam pemilihan  sabuk  dan  pully  adalah  1.  Diameter pully  pada  motor  listrik  dan  pully  pada  shaft tabung  pengering,  2.  Jenis  sabuk-V,  3.  Panjang sabuk-V  dan  sudut  kotak  sabuk  dengan  pully penggerak.
Perbandingan  diameter  pully  penggerak  (D p ) dan diameter pully penerus (d p ) akan sama dengan perbandingan putaran poros motor listrik 1 phasa (n 1 ) dengan putaran pully penerus (n 2 ) seperti yang ditampilkan pada persamaan 7. Dengan menetapkan  perbandingan  antara  diameter  pully penggerak  dan  pully  penerus  adalah  2:  1,  maka kecepatan pully penerus 2800 rpm karena putaran motor penggerak adalah 1400 rpm. Diameter pully penggerak dan pully penerus masing-masing 6 dan 3 inci.
𝑖 = 𝑛 1 𝑛 2 = 𝑑 𝑝 𝐷 𝑝 (7)
Penampang sabuk yang akan digunakan adalah Tipe A karena memiliki ukuran 12,5 mm x 8 mm yang  sesuai  untuk  diameter  dan  ketebalan  pully yang  digunakan.  Kecepatan  gerak  sabuk  (v) dihitung dengan menggunakan persamaan 8, dari hasil  perhitungan  diperoleh  nilai  5,582  m/s. Sementara  panjang  sabuk  (L)  yang  digunakan dihitung  menggunakan  persamaan  9  dimana  C adalah  580  [2].  Hasil  perhitungan  diperoleh panjang  sabuk  59,89  inci  yang  jika  dibulatkan menjadi 60 inci.
50 cm Ø 40 cm 𝐷 𝑝 𝑑 𝑝
𝑛 1 𝑛 2 𝐶
𝑣 = 𝜋.𝑑 𝑝 .𝑛 1 60𝑥 1000 (8)
𝐿 = 2𝐶 + 𝜋 2 ( 𝑑 𝑝 + 𝐷 𝑝 ) + 1 4𝐶 ( 𝐷 𝑝 − 𝑑 𝑝 ) 2 (9)
Parameter  lain  yang  perlu  dihitung  adalah  sudut kontak  antara  sabuk  dan  pully  penggerak  ( 𝛳 ) seperti yang ditampilkan pada Gambar 6. Rumus untuk menghitung sudut kontak ditampilkan pada persamaan 10. Dimana D p dan d p adalah 6 dan 3 inci,  dan  C  580.  Hasil  perhitungan  menunjukkan besar sudut kontak θ adalah 187,48 0 .
Gambar 6 Sudut kontak antara sabuk dan pully
𝛳 = 180 0 − 57 ( 𝐷 𝑝 − 𝑑 𝑝 ) 𝐶 (10)

## E. Parameter Poros
Parameter  poros  yang  perlu  dipehitungkan adalah diameter poros serta tegangan geser. Untuk memperoleh  besaran  tersebut  perlu  dihitung beberapa  besaran  yaitu  1.  moment  puntir  (T),  2. tegangan  pada  sisi  tarik  dan  sisi  kendor  (F),  3. reaksi gaya dan momen pada poros, 4. Tegangan geser yang diijinkan ( 𝜏 𝑎 ) .
Momen  puntir  (T)  dihitung  menggunakan persamaan 11. Dimana p adalah 1 dan n 1 putaran motor  listrik  1400  rpm.  Hasil  perhitungan menunjukkan momen puntir 676,42 kgmm.
T = 9,47 x 10 5 . 𝑝 𝑛1 (11)
Parameter  lain  yang  dihitung  adalah  tegangan pada sisi tarik F1 (kg) dan pada sisi kendor F2 (kg). Berdasarkan hasil perhitungan sebelumnya bahwa momen puntir (T) = 676,42 kgmm, radius pully (r) =  1,5  inci,  koefisien  gesek  antara  puli  dan  sabuk ( μ )  0,3  karena  sabuk  terbuat  dari  karet  dan  pully dari  baja,  sudut  kontak  puli 𝜃 = 187,48 0 ,  maka gaya  garik  efektif  (F e )  dihitung  menggunakan persamaan 12.
𝐹 𝑒 = 𝑇 𝑟 (12)
Hasil  perhitungan  diperoleh  gaya  tarik  efektif 17,75  kg.  Untuk  mendapatkan  nilai 𝐹 1 dan 𝐹 2 , maka  sudut  kontak  pully  harus  dirubah  dalam satuan  radian  seperti  pada  persamaan  13.  Hasil perhitungan diperoleh besar sudut kontak 187,48 0 sama dengan 3,27 rad.
Formula  untuk  menghitung  F 1 dan  F 2 ditampilkan pada persamaan 14 dan 15, dimana F e adalah  gaya  efektif  yaitu  17,75  Kg  seperti  yang telah  dihitung  berdasarkan  persamaan  12. Menggunakan  metoda  subsitusi  pada  ke-dua persamaan tersebut didapatl 𝐹 1 =17,74 kg dan 𝐹 2 = 2,66 kg.
𝜃(𝑟𝑎𝑑) = 𝜋 180 0 𝑥 𝜃(𝑑𝑒𝑔) (13)
𝐹 1 𝐹 2 = 𝑒 𝜇𝜃 (14)
𝐹 𝑒 = 𝐹 1 - 𝐹 2 (15)
Gambar  7  menunjukkan  reaksi  gaya  dan  momen pada poros mesin. Pada saat terjadi keseimbangan maka  total  momen  yang  bekerja  pada  suatu  titik (ΣM A )  adalah  nol  seperti  yang  ditulis  pada persamaan  16.  Disebabkan  karena  Gaya  beban Radial  (R A )  belum  diketahui,  maka  titik  pusat momen  bisa  digunakan  F 1 atau  F 2 .  Setelah dilakukan perhitungan maka diperoleh R A 3,54 Kg.
Gambar 7 Reaksi gaya dan momen pada por os
Σ 𝑀 𝐴 = 0 (16)
Besar  momen  dihitung  menggunakan  persamaan 17,  sehingga  diperoleh  M  adalah  460,2  Kgmm, dimana 𝑅 𝐴 = 3,54  Kg  dan  L  adalah  panjang lengan 130 mm.
M = Fxl (17)
Tegangan  Geser  yang  Diijinkan  ( 𝜏 𝑎 ) dihitung menggunakan  persamaan  18,  dimana  σ 1 adalah tegangan  geser  poros.  Poros  dibuat  dari  S30C karena penormalannya diberikan perlakuan panas dan memiliki tegangan geser sebesar 48 𝑘𝑔/𝑚𝑚 2 serta  penormalannya  diberikan  perlakuan  panas [4].  Tegangan  geser  yang  diijinkan (𝜏 𝑎 ) pada poros  dihitung  menggunakan  persamaan  18,  sf 1 dan  sf 2 nilainya  masing-masing  6  dan  2.  Hasil
𝑹 𝑨 200 mm 600 mm A
perhitungan  diperoleh  tegangan  geser  yang diizinkan sebesar 4 kgmm 2 .
𝜏 𝑎 = 𝜎 1 𝑆𝑓 1 .  𝑆𝑓 2 (18)
Formula  untuk  mengukur  diameter  poros  (d s ) ditampilkan pada persamaan 19, dimana 𝜏 𝑎 adalah tegangan geser 4 kgmm 2 , K m adalah faktor koreksi untuk  momen  lentur  dan  K t faktor  koreksi  untuk momen  puntir  yang  masing-masing  nilainya adalah  1,4  dan  1,2.  Nilai  itu  dipilih  berdasarkan anjuran American Society of Mechanical Engineers (ASME)  untuk  suatu  bahan  yang mengalami  tumbukan  atau  kejutan  ringan.  M adalah momen yang nilainya 460,2 Kgmm dan T adalah  momen  puntir  676,42  kgmm  [4].  Hasil akhir  diperoleh  besar  diameter  poros  harus  sama atau  lebih  besar  dari  10,117  mm  atau  jika dibulatkan menjadi 10 mm.
𝑑 𝑠 ≥ [( 5,1 𝜏 𝑎 ) √(𝐾 𝑚 . 𝑀) 2 + (𝐾 𝑡 . 𝑇) 2 ] 1 3 (19)
Tegangan  geser  poros  yang  terjadi  ( 𝜏 )  dihitung menggunakan  persamaan  20,  dimana  T  momen puntir 676,42 kgmm, dan d adalah diameter poros 10  mm.  Hasil  akhir  perhitungan  diperoleh tegangan geser yang terjadi adalah 3,449 Kgmm.
𝜏 = 5,1 .𝑇 𝑑 3 (20)

## F. Bearing
Pada  mesin  pengering  ini  diperlukan  sebuah bearing  yang  ditampilkan  sebagai  komponen nomor  7  pada  gambar  2.  Bearing  yang  akan digunakan adalah bearing P200, dengan karakteristik  menggunakan  bantalan  bola  garis tunggal alur dalam dengan diameter 10 mm sesuai dengan  diameter  poros  hasil  perhitungan.  Umur bantalan minimum 20.000-30.000 jam.
Spesifikasi bearing P200 adalah  : P: Bantalan bola garis tunggal alur dalam, 2: adalah singkatan dari lambang 02 dan 00: adalah diameter dalam 10 mm.
Untuk memudahkan perawatan yang berhubungan  dengan life  time bantalan,  umur bantalan  20000-30000  jam.  Semakin  besar putaran  maka  semakin  kecil  umur  bantalan. Berdasarkan perhitungan pada perhitungan perancangan  poin  E  gambar  7,  gaya  radial  yang terjadi di titik A adalah 3,54 kg maka gaya r adalah 3,54 sesuai persamaan 21.
𝐹 𝑟 =   𝑅 𝐴 (21)
Beban ekuivalen dinamis
(𝑃 𝑟 ) dihitung menggunakan persamaan 22 dan 23. Karena gaya aksial  =  0,  maka  nilai  V  =  1  untuk  cincin  dalam berputar,  dan  harga  faktor  X  =  0,56  Maka  nilai beban ekuivalen dinamis diperoleh P r = 1,98 kg.
𝑃 𝑟 = X.V. 𝐹 𝑟 + Y. 𝐹 𝑎 (22) 𝑃 𝑟 = X.V. 𝐹 𝑟 (23)
Beban ekuivalen statis (𝑃 0 ) dihitung menggunakan  persamaan  24,  darena  gaya  aksial 𝐹 𝑎 = 0, X 0 = 0,6 [4] maka beban  ekuivalen  statis adalah 2,124 Kg.
𝑃 0 = 𝑋 0 . 𝐹 𝑟 + 𝑌 0 . 𝐹 𝑎 (24) 𝑃 0 = 𝑋 0 . 𝐹 𝑟 (25)
Faktor  kecepatan  ( 𝑓 𝑛 ) dihitung  menggunakan persamaan  26,  dimana  n  adalah  putaran  poros 2800  rpm,  sehingga  diperoleh  nilai  faktor kecepatan 0,22.
𝑓 𝑛 = [ 33,3 𝑛 ] 1 3 (26)
Faktor  Umur  poros  ( 𝑓 ℎ )  dihitung  menggunakan persamaan 27. C (kg) menyatakan beban nominal dinamis  spesifik  dan  P  (kg)  beban  ekivalen dinamis  2,124  [4].  Nilai  C  tipe  P200  adalah  400 kg, maka faktor umur ( 𝑓 ℎ ) adalah diperoleh 41,431.
𝑓 ℎ =   𝑓 𝑛 . 𝐶 𝑃 (27)
Sementara  umur  bantalan  ( 𝐿 ℎ )  dihitung menggunakan persamaan 28. Dari hasil perhitungan persamaan 27, f h adalah 41,431. Hasil perhitungan  diperoleh  umur  bantalan  adalah 35.558.730,84 jam.
𝐿 ℎ = 500. (𝑓 ℎ ) 3 (28)
Dari hasil perhitungan maka disimpulkan umur bantalan hasil perancangan dikatakan baik karena umur bantalan yang diperoleh sekitar 35 juta jam jauh  melebihi  umur  batalan  minimum  yaitu  30 ribu jam.

## G. Perhitungan Nilai Reduksi
Alur kerja mesin pengering minyak berproses dari  motor  lalu  ke  pully  penggerak  (pully  1) kemudian  ke  pully  penerus  (pully  2)  melalui sabuk-V  dan  ke  tabung  saringan  melalui  poros seperti ditampilkan pada gambar 8.
Pada  saat  mesin  bekerja,  putaran  mesin  akan berkurang  karena  pengaruh  beban  dan  gesekan. Besar  nilai  pengurangan  dihitung  dari  putaran motor listrik karena pengaruh pully. Pully dibuat dengan diameter 6 inci dari bahan besi dan berat sekitar 0,5 Kg.
Akibat  pengaruh  berat  tersebut  terjadi pengurangan torsi 38,1 Kgmm dengan menggunakan  persamaan  5.  Dimana  F  adalah beban dari pully sebesar 0,5 Kg dan r adalah radius pully  sebesar  3  inci.  Akibatnya  besar  torsi  yang diteruskan  oleh  pully  penggerak  sebesar  5051,9 Kgmm dari sebelumnya 5090 Kgmm.
Perhitungan  yang  sama  juga  dilakukan  pada pully penerus yang berdiameter 3 inci. Berat pully 0,28 Kg. Menggunakan persamaan 5 maka besar pengurangan  torsi  sebesar  10,668  Kgmm.  Torsi dari  pully  penggerak  yang  sebelumnya  5051,9 Kgmm menjadi 5041,23 Kgmm ke poros tabung.
Poros  juga  murupakan  komponen  yang mereduksi  torsi  motor  listik.  Hasil  perhitungan putaran  poros  adalah  2800  rpm.  Torsi  poros (T poros )  dihitung  menggunakan  persamaan  29 dimana  P poros adalah  daya  poros  yang  diperoleh dari  daya  motor  listrik  1  Hp  746  Watt  dan  n putaran  poros  2800  rpm.  Hasil  perhitungan diperoleh Torsi poros 2545 kgmm
𝑃 𝑝𝑜𝑟𝑜𝑠 = 2.π .n. 𝑇 𝑝𝑜𝑟𝑜𝑠 (29)
Didapatlah  torsi  poros  adalah  sebesar  2545 kgmm yang dijumlahkan pengurangan torsi yang terjadi adalah 2496,23 kgmm. Diketahui sebelumnya  bahwa  torsi  yang  dibutuhkan  oleh tabung  pengering  adalah  adalah  2000  kgmm. Sementara Torsi poros adalah 2545 kgmm, setelah dikurangi  dengan  pengurangan  torsi  maka diperoleh  Torsi  poros  adalah  2496,23  Kgmm. Nilai  ini  masih  jauh  dibandingkan  2000  Kgmm yang  diperlukan.  Berdasarkan  kondisi  tersebut maka  Torsi  poros  mampu  memutar  tabung pengering dengan berat 10 kg.

## IV. K ESIMPULAN
Mesin  pengering  minyak  pada  makanan gorengan  yang  dirancang  bekerja  dengan memanfaatkan gaya sentripugal untuk memisahkan  partikel  minyak  yang  ada  dalam makan. Untuk mendapatkan alat spinner kapasitas
10 Kg diperlukan motor listrik 1 phasa daya 1 Hp 1400 rpm yang digunakan sebagai penggerak dan tabung pengering dengan radius 20 cm dan tinggi 50 cm. Agar putaran  tabung pengering mencapai 2800  rpm,  maka  pully  berdiameter  6  inci dipasangkan di motor sementara pully berdiameter  3  inci  dipasang  pada  poros  tabung pengering.  Kedua  pully  dihubungkan  dengan sabuk-V tipe A dengan panjang 60 inci dan sudut kontak  187,48 0 .  Hasil  dari  mesin  pengering  ini dalam satu kali proses pengeringan adalah 3 menit. Kapasitas untuk sekali pengeringan adalah 10 Kg, maka kapasitas mesin tiap jam adalah 200 Kg/jam dengan  efektif  pengeringannya  pada  putaran mesin 2800 rpm.

## U CAPAN T ERIMAKASIH
Terima  kasih  kami  sampaikan  kepada  Kepala Bengkel Teknik Mesin Politeknik Negeri Padang yang  telah  memfasilitasi  pembuatan  alat  Mesin Pengering  Minyak  Pada  Gorengan  Dengan Metode Tabung Berputar Untuk Kapasitas 10 Kg.

## R EFERENSI
[1]  Ilmi,  Ibnu  Malkan  Bakhrul,  Ali  Khomsan, and  Sri  Anna  Marliyati.  "Kualitas  minyak goreng  dan  produk  gorengan  selama penggorengan  di  rumah  tangga  Indonesia." Jurnal Aplikasi Teknologi Pangan 4.2 (2015).
[2]  Nur,  Rusdi  &  Sayuti,  Arsyad.  (2017). Perancangan Mesin-Mesin Industri.
Yogyakarta: Budi Utama [3]  Pramono.  P.  G  (2012).  Perancangan  Mesin Penyuir  Daging  Untuk  Bahan  Baku  Abon.
Yogyakarta (ID): Universitas Negeri Yogyakarta.
[4]  Shigley.  J.  E.&  Mitchell.  L.  D.  1984. Perencanaan Teknik Mesin , Jakarta, penerbit Erlangga.
[5]  Sularso  &  Suga,  Kiyokatsu.  (2002). Dasar Perencanaan  dan  Pemilihan  Elemen  Mesin . Jakarta: Pradya Paramita