Suherman, dkk./ ROTASI, Vol. 22  No. 4  (Oktober  2020) Hal. 246-252

## Pengaruh Elektroda pada Sambungan Las Baja Sa106 Grade A Dengan Metode SMAW
Suherman a* , Rahmawaty b , Susri Mizhar c Abdul Latif d , Ilmi Abdullah e
a Program Studi Teknik Mesin, Fakultas Teknik-Universitas Muhammadiyah Sumatera Utara
Jalan Kapten Muchtar Basri No 3 Glugur Darat Medan-Indonesia b Jurusan Teknik Mesin Politeknik Negeri Medan
Jalan Almamater No1 Padang Bulan Medan-Indonesia
c Program Studi Teknik Mesin Akademi Teknik Deli Serdang Jalan Sultan Hasanuddin Tanjung Garbus Lubuk Pakam-SUMUT-Indonesia
d,e Jurusan Teknik Mesin Institut- Fakultas Teknologi Industri Institut Teknologi Medan
Jalan Gedung Arca No 52 Teladan Barat Medan-Indonesia
* E-mail: suherman.me.umsu@gmail.com

## 1. Pendahuluan
Penggunaan  ketel uap (boiler) sangat dominan digunakan  industri seperti  industry pengolahan pabrik kelapa sawit, pengolahan minyak dan sebagai pembangkit listrik tenaga uap. Kondisi operasional ketel uap melibatkan tekanan tinggi dan  temperatur  tinggi.  Untuk  meningkatkan  effisiensi  termal  dari  ketel  uap,  panas  yang  terbuang  harus  dikurangi

## Abstract
The  welding  joints  of  steel  pipe  used  pressure  vessels  are  required  to  have  good  quality  joints  so that they can accept pressure at high temperatures. The SA 106 Grade A carbon steel is always used as a superheater pipe in boilers because it has high strength and toughness, good weldability. The purpose  of  this  study  is  to  compare  the  mechanical  properties  of  welding  joints  and  the microstructure of the  welding metals used difference type electrodes (E 6013 and E 7018) used in the welding of SA 106 grade A steel pipes with the SMAW method. The steel pipe made V dan used welding machine current type polarity DC (+) at welding current of 90 A. The coupon test is carried out several tests, namely tensile, bending, and hardness testing. The Observation of macrostructure and microstructure in the weld zone, HAZ, and parent material used microscope optic metallurgy. The  results  show  the  highest  maximum  of  tensile  strength  obtained  at  the  welded  joint  using  the E7018  electrode.  The  impact  strength  of  both  types  of  welding  electrodes  has  decreased  when compared  to  the  parent  metal.  The  Macro-structure  observations  showed  the  presence  of  welding defects,  namely  the  lack  of  fusion  in  the  welding  root  and  sidewall.  The  Microstructure  in  both welding  metals  is  mainly  acicular  ferrite,  grain  boundary  ferrite,  and  primary  ferrite.  The  Impact toughness of the specimen with E6013 electrodes has decreased compared to the parent material.
Keyword : SA 106 Grade A, Electrode E 6013, E 7018, SMAW, Pressure Vessels

## Abstrak
Pada sambungan las pipa baja yang digunakan pada bejana bertekanan diharuskan memiliki kualitas sambungan yang baik sehingga mampu menerima tekanan pada temperature tinggi. Baja karbon SA 106  Grade  A  adalah  baja  yang  selalu  digunakan  sebagai  pipa  superheater  pada  boiler  karena memiliki  sifat  kekuatan,  ketangguhan  yang  tinggi  dan  mampu  las  yang  baik.  Tujuan  penelitian  ini adalah  membandingkan  kekuatan  sambungan  las  dan  mikrostruktur  pada  kedua  jenis  elektroda  las (E  6013  dan  E  7018)  yang  digunakan  pada  pengelasan  pipa  baja  106  grade  A  dengan  metode SMAW. Pipa Baja karbon dibuat kampuh V dan digunakan mesin las jenis DC(+) pada arus sebesar 90  A.  Test  coupon  dilakukan  beberapa  pengujian  yaitu  tarik,  uji  lengkung,  dan  uji  kekerasan. Pengamatan  makrostruktur  dan  mikrostruktur  pada  daerah  las,  HAZ  dan  material  induk menggunakan  mikroskop  optik.  Hasil  penelitian  ini  menunjukkan  nilai  kekuatan  tarik  maksimum yang  paling  tinggi  diperoleh  pada  sambungan  las  dengan  menggunakan  elektroda  E7018.  Nilai kekuatan impak pada kedua jenis elektroda las mengalami penurunan bila dibanding dengan logam induk. Pengamatan makrostruktur menunjukkan adanya cacat las yaitu kurangnya fusi pada bagian akar las dan dinding kampuh. Mikrostruktur pada kedua logam las didominasi acicular ferrite, ferit batas  butir  dan primary  ferit .  Nilai  ketangguhan  pada  specimen  dengan  elektroda  las  E6013 mengalami penurunan dibanding material induk.
Kata kunci : SA 106 Grade B, Elektroda E 6013, E 7018, SMAW, Bejana Tekan
Suherman, dkk./ ROTASI, Vol. 22  No. 4  (Oktober  2020) Hal. 246-252
seminimal  mungkin  dalam  proses  produksi.  Ini  terpenuhi  dengan  meningkatkan  tekanan  dan  temperatur  uap.  Sehingga perlu pengetahuan tentang sifat-sifat material logam yang digunakan pada temperatur tinggi.
Baja karbon rendah jenis SA 106 dapat dibagi menjadi 3 grade yaitu Grade A, B dan C. baja karbon jenis SA 106 Grade  A  adalah  merupakan  baja  karbon  sedang  dimana  kandungan  karbon  kira-kira  0,1-0,2  %  rendah  [10].  Baja  ini memiliki kandungan Nikel (Ni) yang cukup besar 3-4% sehingga meningkatkan ketahanan korosinya. Baja ini memiliki kekuatan tarik  minimum  yaitu 330 MPa dan  memiliki  ketangguhan  yang baik  karena baja ini termasuk baja karbon  C- Mn-Si [1] Baja ini juga sangat cocok digunakan untuk fasilitas pembangkit listrik tenaga nuklir [9]
Dalam  industry  pembuatan  bejana  tekan  sering  menggunakan  pipa  jenis  ASTM  SA106  Grade  A  untuk  komponen utama dari boiler seperti pipa header, superheater dan lainnya. Jenis baja ini biasanya dilakukan penyambungan dengan proses  pengelasan  dengan  metode  SMAW  atau  metode  lainnya  atau  kombinasi  dari  metode  GTAW  dengan  metode SMAW  [14][8].  Karena  penggunaannya  yang  berada  dilingkungan  temperatur  dan  tekanan  tinggi  maka  dibutuhkan kualiatas sambungan yang baik sehingga tidak terjadinya kerusakan yang timbul akibat pengaruh temperatur tersebut.
Elektroda  las  jenis Rutile (E6013)  mengandung  sebagian  besar  titanium  oksida (rutile) dalam  lapisan  yang memudahkan  pengapian  busur  listrik,  operasi  busur  halus  dan  percikan  api  las  yang  sedikit.  Penggunaan  elektroda  ini adalah  untuk  tujuan  umum  dengan  karakteristik  pengelasan  yang  baik  dan  dapat  digunakan  dengan  sumber  arus  listrik AC dan DC pada semua posisi pengelasan. Elektroda ini sangat cocok untuk pengelasan sambungan fillet dengan posisi pengelasan secara horizontal/ vertikal (HV). Jenis elektroda ini memiliki keunggulan antara lain sifat mekanik logam las yang  dihasilkan  menengah,  menghasilkan  profil  manik  las  yang  baik,  posisi    Pengelasan  dimungkinkan  dengan  slag fluida (mengandung fluoride) dan terak yang mudah dilepas (pada metode pengelasan SMAW).
Jenis elektroda jenis Basic (E7018) mengandung lapisan kalsium karbonat tinggi (batu kapur) dan kalsium fluoride (Fluorspar), membuat lapisan terak lebih banyak cairan daripada pelapis rutile. Hal ini juga akan membuat pembekuan cepat  yang  membantu  pengelasan  diposisi  vertikal  dan  overhead.  Elektroda  ini  digunakan  untuk  pengelasan  bagian- bagian  fabrikasi  menengah  dan  berat  dimana  kualitas  las  lebih  tinggi,  sifat  mekanik  yang  baik  dan  resistensi  terhadap retak  karena  diperlukan  regangan  tinggi.  Adapun  cirinya  adalah  pada  Logam  las  dengan  kandungan  hidrogen  rendah, memerlukan  arus/  kecepatan  pengelasan  yang  tinggi,  profil  manik  buruk  (profil  permukaan  cembung  dan  kasar)  dan penghapusan terak sulit dilakukan.
Beberapa penelitian yang berkaitan dengan pengelasan pada pipa baja SA 106 Grade B/ ASTM 516 Grade 70 telah dilakukan beberapa peneliti. Proses pengelasan dengan metode SMAW menyebabkan adanya tegangan sisa yaitu berupa tekanan  pada  daerah  zona  fusi  dan  daerah  HAZ  serta  tegangan  tarik  pada  daerah  las  [12].  Dengan  melakukan  proses PWHT  menurunkan  nilai  regangan  dan  tegangan  sisa  pada  baja  SA  106  grade  B  [6].  Proses  perlakuan  panas  pasca pengelasan  (PWHT)  meningkatkan  kekerasan,  kekuatan  tarik  dan  ketangguhan  hasil  lasan  pada  baja  SA  106  Grade  B, akan  tetapi  tidak  mempengaruhi  mikrostrukturnya  [6].  Sedangkan  Sawaldi    melaporkan  Proses  PWHT  merubah mikrosruktur pada daerah las dan HAZ [11].  Peningkatan kuat arus yang digunakan pada proses pengelasan pipa baja SA 106 Grade B menurunkan laju korosinya [16].
Tujuan penelitian ini adalah untuk membandingkan dua jenis elektroda (E 6013 dan E 7018)  yang digunakan pada pengelasan baja ASTM SA 106 Grade A dengan metode pengelasan SMAW untuk mengetahui jenis elektroda las yang menghasilkan kekuatan  tarik,  kekuatan impak dan  untuk  mengamati  mikrostruktur pada logam  las sehingga didapatkan kekuatan sambungan las yang paling baik.

## 2. Metode Penelitian
Material  yang  digunakan  pada  penelitian  ini  adalah  pipa  Baja  SA  106  Grade  A  dengan  diameter  3  inchi  dengan ketebalan 5 mm dengan komposisi kimia sebagaimana pada tabel (1). Pipa baja dilas menggunakan metode pengelasan SMAW  dengan  polaritas  DC  (+).  Pipa  baja  dipotong  dan  dibuat  kampuh (groove) berbentuk  V  dengan  sudut  30 o dan besarnya  celah  akar (root  face) las  diatur  sebesar  2  mm.  Kuat  arus  yang  digunakan  yaitu  diatur  sebesar  90  Ampere dengan jenis kawat las masing-masing jenis E 6013 dan E 7018 berdiameter 3,2 mm. Pembuatan specimen uji dilakukan dengan  memotong  pipa  baja  dengan  lokasi  pengambilan  sampel  uji  dan  ukuran  specimen  uji  tarik,  bending  mengikuti standar  ASME  IX  bagian  7  (QW  463.1d). Pengujian  lengkung (bend  test) dilakukan  pada  daerah  permukaan  las (face) dan  daerah  akar  las (root) lasan  dari  perbedaan  jenis  kawat  las  dimana  pengujian  dilakukan  untuk  mengetahui  kualitas lasan  terhadap  beban  lengkung.  Standar  specimen  uji  lengkung  dan  diameter  jig  mengacu  pada  ASME  IX  QW  466.1. Pengujian kekuatan impak mengikuti standar ASTM E-8 dan specimen pengujian kekerasan dilakukan dengan mesin uji kekerasan  mikro  Vickers  pada  daerah  logam  induk,  daerah  terpengaruh  panas (heat  affected  zone) dan  daerah  las. Pengamatan makrostruktur dilakukan dengan menghaluskan specimen uji menggunakan mesin polishing dan selanjutnya dietsa dengan cairan kimia HNO 3 + Alkohol untuk mempermudah dalam mengamati adanya cacat pada daerah las, photo makro dilakukan dengan pembesaran maksimal 10X menggunakan kamera. Pengamatan mikrostruktur dilakukan dengan menggunakan
mikroskop optic dengan pembesaran maksimal 400x. Tabel 1 komposisi kimia SA 106 Grade B (% berat)
C Si Mn P S Cr Mo Ni Al Co Cu
0.199 0.206 0.915 0.22 0.008 0,050 0,066 3,12 0,050 0,001 0,033

## 3. Hasil dan Pembahasan

## 3.1. Pengamatan Makro struktur
Pengamatan makro struktur pada daerah las baja SA 106 Grade B sebagaimana ditunjukkan pada (gambar 1).  Hasil  lasan  dengan  elektroda  E  6013  Lebar  daerah  las  ±  15-17  mm  dengan  lebar  gap  sebesar  2  mm (gambar  1  a),  terlihat  tidak  ditemukan  cacat  las  seperti  porositas,  inklusi,  lack  of  root  penetrasi  dan  cacat lainnya. Gambar (1.b) menunjukkan gambar makrostruktur daerah las dengan menggunakan elektroda E 6013 dimana terdapat 2 jenis  cacat las  yaitu cacat lack of root penetration (kurangnya penetrasi akar) dan lack of side wall fusion ( kurangnya fusi dinding samping). Hal ini disebabkan karena beberapa factor seperti ukuran gap yang yang terlalu kecil, heat input yang rendah atau karena root face terlalu besar (Suherman dkk, 2018). Cacat ini terjadi pada kedua jenis elektroda las yang digunakan.
Gambar 1. Makrostruktur daerah las menggunakan elektroda a) E 7018 dan b) E6013

## 3.2. Mikrostruktur Baja SA 106 Grade A
Dari  hasil  pengujian  komposisi  kimia  sebagaimana  pada  tabel  (1)  dapat  dihitung Carbon  equivalent (CE) dari  baja  106  Grade  A  didapatkan  besaran  CE  sebesar  0,4  sehingga  dapat  disimpulkan  baja  ini  memiliki  sifat mampu las yang baik (weldability) tanpa perlu dilakukan pemanasan awal (preheat). Gambar 2 (a) menunjukkan  mikrostruktur logam  induk dimana  terlihat phase  yang terbentuk adalah ferrit dan perlite dengan ukuran butir yang halus, yang memiliki struktur kristal [16]. Pengamatan mikrostruktur pada daerah  las  didominasi  oleh  ferit  batas  butir  dan Widmanstatten  feritte dan  sedikit acicular  feritte dan upper bainit dengan  struktur  yang  kasar (gambar  2.c).  Mikrostruktur  pada  daerah  HAZ  halus  (gambar  2  b)  dan  Haz kasar (gambar 2,c) memiliki fasa poligon ferit, lower bainit [4] dengan struktur kristal BCC dan FCC [16]
Ada  beberapa  faktor  yang  mempengaruhi  perkembangan  mikrostrukur  daerah  las  yaitu  komposisi  logam las,  laju  pendinginan  dari  temperatur  800-500  C  [3],  kandungan  oksigen  dalam weld  metal dan  ukuran  butir austenit. Pada daerah las dengan menggunakan Elektroda jenis E6013 mempunyai kandungan  Mn yang rendah kira-kira  0,4%Mn  [8].  Unsur  paduan  Mn  termasuk  dalam  kelompok  penstabil  austenit (austenite  stabilizer), dimana  unsur  Mn  akan  menghambat  terjadinya  transformasi  dari  austenit  ke  ferit  pada  batas  butir  (GF)  yang menyebabkan fasa acicular feritte dapat terbentuk karena memiliki temperatur transformasi yang rendah (Smith, 1993).
B A inklusi Lack of root  fusion Lack of sidewall fusion A B P F AF P PF
Gambar 2. struktur mikro bajadengan elektroda las E 6013, a) raw material, b) Haz halus, c) Haz kasar dan d) logam las
Struktur ferit  acicular mempunyai  bentuk zig-zag ,  sehingga  memiliki  nilai  ketangguhan  yang  baik. Terbentuknya  struktur  ferit  acicular  pada  hasil  pengelasan  dimulai  dari  adanya  inklusi  dan  kemudian membentuk  nucleus-nucleus  yang  kemudian  memanjang  membentuk  struktur  ferit  acicular.  Pada  daerah  las mikrostruktur didominasi oleh struktur ferit batas butir (Grain boundary Ferrite) , proeutektik ferrite dan sedikit acicular ferrite (gambar 2 d).
Gambar 3 struktur mikro dengan elektroda E7018 a) fusion line b) HAZ halus, c) HAZ kasar dan d) Logam Las
Pada  saat  pengelasan,  logam  induk  yang  bersebelahan  dengan  logam  las  mengalami  siklus  termal  berupa pemanasan  sampai  mendekati  titik  cair  kemudian  diikuti  dengan  pendinginan.  Keadaan  ini  mengakibatkan terjadinya perubahan struktur mikro dan sifat-sifat mekanis dari keadaan awal logam induk. Daerah logam induk yang mengalami siklus termal ini disebut daerah terpengaruh panas (heat affected zone) , HAZ dapat dibedakan menjadi  dua  bagian  yaitu  HAZ  butir  kasar  yang  bersebelahan  dengan  logam  las  dan  HAZ  butir  halus  yang
C A A a D inklusi GF Fusion line GF F GF F Weld Zone HAZ kasar HAZ halus PF GF PF P AC B D AF AF GF P P AF C
Suherman, dkk./ ROTASI, Vol. 22  No. 4  (Oktober  2020) Hal. 246-252
bersebelahan dengan logam induk, seperti terlihat pada Gambar 3 (a). Terlihat jelas perbedaan antara HAZ butir kasar  dan  HAZ  butir  halus,  HAZ  butir  halus  terjadi  karena  pendinginan  yang  terjadi  lebih  cepat  karena bersebelahan  dengan  logam  induk,  sedangkan  HAZ  butir  kasar  terjadi  karena  pendinginannya  lebih  lambat karena  bersebelahan  dengan  logam  las  (sumber  panas).  Mikrostruktur  dari  daerah  las  dengan  menggunakan elektroda E7018 ditunjukkan pada gambar (3 d). pada daearah las sebagian besar terbentuk fasa primary ferrite (PF),  grain  boundary  ferrite  (GF),  dan  sedikit  acicular  ferrite  (AF)  serta  pearlite  (P) [13], struktur  yang terbentuk  pada  daerah  las  sebagian  besar  dipengaruhi  oleh  kandungan  Mn  dalam  logam  las.  Bila  kita bandingkan dengan logam las  dengan menggunkan elektroda las E6013 jumlah primary ferrite yang terbentuk pada logam las spesimen E7018 lebih banyak [3].

## 3.3. Pengujian Tarik, ketangguhan dan Lengkung
Pengujian tarik dilakukan untuk mendapatkan data kuantif pada hasil pengelasan sedangkan uji lengkung (bending) termasuk uji kualitatif hasil pengelasan (tabel 2). Hasil pengujian tarik menunjukkan nilai kekuatan tarik maksimum pada specimen pada elektroda E6013 menurun dibanding dengan logam induk hal ini karena adanya  cacat  pada  daerah  las  seperti  kurangnya  penetrasi  pada  bagian  akar (root) dan  pada  bagian  diding kampuh V (gambar 2). Selain itu dengan kandungan Mn pada elektroda las E6013 yang rendah 0,4% Mn  [8] sangat  mempengaruhi  nilai  kekuatan  tarik  hasil  lasan  sehingga  nilai  kekuatan  tarik  lebih  rendah  dibanding material  induk.  Hal  ini  belum  memenuhi  kriteria  penerimaan  menurut  standard  ASME  IX.  Nilai  kekuatan tarik  yang  paling  optimum  didapatkan  pada  hasil  pengelasan  menggunakan  elektroda  E7018  dimana  nilai kekuatan  tarik  lebih  tinggi  bila  dibanding  logam  induk  dan  pengelasan  dengan  elektroda  E6013.  Hal  ini karena  pada  kawat  las  jenis  E7018  mengandung  unsur  Mn  cukup  besar  1,2  Mn  [8],  dengan  kandungan  Mn cukup besar akan meningkatkan kekuatan dengan meningkatkan kemampu kerasan [5]
Ketangguhan  menurun  seiring  berkurangnya  kandungan  Mn  pada  logam  las  baik  pada  temperature kamar  maupun  pada  temperature  rendah  [3][8].  Selain  itu  kandungan  Mn  pada  daerah  las  juga  sangat mempengaruhi  kekuatan  impak,  kandungan  Mn  yang  besar  akan  memperbesar  terbentuknya  fasa acicular ferite pada daerah las [3], dikarenakan sedikitnya persentase fase acicular ferite yang terbentuk pada daerah las pada specimen E6013 maka kekuatan impaknya sedikit menurun, hal ini karena semakin besar persentase acicular ferite yang terbentuk pada daerah las akan meningkatkan ketangguhan pada daerah las [4]. Pengujian lengkung (bend) dilakukan pada daerah las (root dan face) pada specimen dengan elektroda E6013  dan  E7018.  Pada  specimen  uji  lengkung  dengan  elektroda  las  E6013  bagian  permukaan  lasan (face) tidak  terjadi  kerusakan  maupun  retak (crack) sedangkan  pada  bagian  akar (root) terjadi  patah  getas  untuk kedua jenis elektroda las. Hal ini dikarenakan adanya cacat pada bagian akar las berupa lack of root fusion dan lack of sidewall fusion disebabkan kuat arus yang digunakan saat pengelasan terlalu rendah.
Tabel 2. Hasil pengujian impak, Tarik dan Bending
Harga Impak (J/mm 2 ) Kekuatan Tarik Maks (MPa) Uji lengkung (Bend) Root Face Raw Material 1,616 546 - - E6013 1,139 451 Patah Baik E7018 1,803 598 Patah Baik

## 3.4. Pengujian Kekerasan
Pengujian kekerasan dilakukan pada kedua spesimen uji (E6013 dan E7018) seperti yang ditunjukkan pada gambar (4). Pengujian dilakukan dengan menggunakan metode vickers pada daerah las, HAZ dan logam induk pada baja SA 106 Grade  A. Pada daerah  logam las terlihat terjadi sedikit peningkatan nilai kekerasan pada  keduan  spesimen  sedangkan  pada  daerah  HAZ  sedikit  mengalami  penurunan  nilai  kekerasan  [13]. Peningkatan nilai kekerasan ini dikarenakan adanya laju pendinginan yang sedikit lebih cepat pada permukaan (face)  logam  las  sehingga  menghasilkan  peningkatan  nilai  kekerasan  karena  titik  pengujian  dilakukan  pada daerah dekat permukaan logam las (weld metal). Dari kedua jenis elektroda las yang digunakan tidak terlalu signifikan mempengaruhi nilai kekerasan pada daerah HAZ dan logam las pada baja SA 106 Grade A.
Gambar 4. Distribusi nilai kekerasan daerah logam induk, HAZ dan weld metal baja SA 106 Grade A

## 4. Kesimpulan
Pengelasan pipa baja SA 106 Grade A dengan menggunakan dua jenis elektroda masing-masing E 6013 dan E 7018 menggunakan metode SMAW dapat diambil kesimpulan yaitu:
1. Terjadinya  penurunan  nilai  kekuatan  tarik  maksimum  pada  hasil  pengelasan  dengan  elektroda  E  6013 dibanding  dengan  logam  induk  akan  tetapi  dengan  menggunakan  elektroda  E7018  nilai  kekuatan  tarik maksimumnya mengalami peningkatan.
2. Spesimen  uji  lengkung  daerah  akar  las  (root)  untuk  kedua  jensi  elektroda  las  mengalami  kerusakan (retak)  sedangkan  pada  spesimen  uji face  bend yaitu  pada  bagian  permukaan  las  tidak  mengalami kerusakan/retak pada kedua jenis elektroda las.
3. Pengamatan  makro  struktur  menunjukkan  adanya  cacat  pada  daerah  las  (E6013)  terutama  pada  daerah akar las (lack of root penetration) dan sisi dinding (lack of sidewall fusion) karena kurangnya arus yang digunakan saat pengelasan.
4. Mikrostruktur  pada  daerah  las  dengan  elektroda  yang  berbeda  didominasi  oleh  struktur primary  ferrite (PF), grain boundary ferrite (GF), dan sedikit acicular ferrite (AF) serta pearlite (P) .

## Daftar Pustaka
[1] ASME, 2017, Section IX (Boiler and pressure vessel code welding, brazing and fusing Qualification) [2] ASTM Handbook Volume 1 Material Testing [3] Evans, G.M., and Bailey, N., 1997, Metallurgy of basic weld metal, Abington Publishing, Norwich, USA [4] Kou, S., 1987, Welding Metallurgy, Jhon Wiley & Sons.
[5] Linnert, G.E., 1994, Welding Metallurgy carbon and Alloys Steels, Four Editions, Volume 1 Fundamentals, AWS, Miami Florida USA.
[6] Luckyta, K.C dan Rochiem, R., 2013, Pengaruh PWHT dan Non PWHT Dengan Las SMAW Terhadap Sifat Mekanik dan Struktur Mikro Pada Pipa ASTM A-106 Grade B, Jurnal Teknik POMITS Vol. 1, No1, hal 1-6
[7]  Machmud,  M.N.,  Maulana,  D  dan  Husaini,  2013,  Pengaruh  Waktu  Tahan  pada  Perlakuan  Panas  Pasca Pengelasan  terhadap  Kekerasan  dan  Kuat  Tarik  Baja  Karbon  ASTM  A106  Grade  B,  Jurnal  Teknik  Mesin Unsyiah, volume 1, nomor 3, Banda Aceh.
[8] Mizhar, S, 2007, Pengaruh Mangan (Mn) Terhadap Ketangguhan dan Creep Stress Rupture pada Sambungan Las SMAW Pipa Baja 15Mo3 Header Boiler, Tesis Prodi Teknik Mesin S2 UGM, Yogyakarta.
[9] Muljono, D., Somantri, A., dan Wijaya, B., Kajian Spesifikasi Baja Untuk Keamanan Fasilitas Pembangkit Listrik  Tenaga  Nuklir,  Prosiding  Seminar  Nasional  Pengembangan  Energi  Nuklir  IV,  2011  Pusat Pengembangan Energi Nuklir Badan Tenaga Nuklir Nasional ISSN 1979-1208 367
[10] Nofri, M., dan Fardiansyah, A., 2018., BINA TEKNIKA, Volume 14 Nomor 2, Edisi Desember, halaman 119-129.
[11]  Sawaldi,  A.,  AlFathier,  dan  Ibrahim,  A.,  2019, Pengaruh  PWHT  terhadap  struktur  mikro  pada  lasan  pipa baja ASTM A106 grade B, Journal of Welding Technology. Volume 1, No. 2, hal 31-35.
[12] Silva, C.C., A. B.D.S. Neto, da Silva, F.D.A., Junior, F.D.E.F.S., and Farias, J.S, 2009, Welding of ASTM A106  Gr.  B  steel  pipes  for  high-temperature  service  –  part  1  –  residual  stress  analysis,  Welding International Vol. 23, No. 4, 270–281.
[13]  Silva,  C.C.,  A.  B.D.S.  Neto,  da  Silva,  F.D.A.,  Junior,  F.D.E.F.S.,  and  Farias,  J.S,  2010,  Welding  of  the ASTM  A106  Gr.  B  steel  pipes  for  high-temperature  service  –  part  2  –  microstructure  and  hardness, Welding International Vol. 24, No. 3, 231–240.
0 50 100 150 200 250 300 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 N ilai K e ke rasan ( H V) Jarak (mm) E6013 E7018 BM HA W
[14]  Suherman,  Muliadi,  D.,  Ridho,  M.S.,  dan  Marpaung,  C.P.,  2018,  Pengaruh  Kuat  Arus  Terhadap  Sifat Mekanis dan Struktur Mikro pada Sambungan Las SMAW Baja SA 516 GR.70, Jurnal Mekanik Volume 4 nomor 2 Jurusan Teknik Mesin ITM Medan.
[15] Suherman, R. M. Ambarita, R. K. Simangunsong, P.J. Simanjuntak, 2018 Pengaruh Jenis Elektroda E6013 Pada  Pengelasan  SMAW  Terhadap  Sifat  Fisis  Dan  Mekanis  Baja  SA  106  Grade  B,  Prosiding  Seminar Nasional Era Industri 4.0, Universitas Pembangunan Masyarakat Indonesia, Medan
[16]  Yingsamphancharoen,  T.,  Srisuwan,  N  and  Rodchanarowan,  A.,  2016, The  Electrochemical  Investigation of the Corrosion Rates of Welded Pipe ASTM A106 Grade B, Metals, MDPI.