PADURAKSA: Jurnal Teknik Sipil Universitas Warmadewa
Desember 2022, Volume 11: Nomor 2
DOI 10.22225/pd.11.2.5367.229-239 Available Online at https://www.ejournal.warmadewa.ac.id/index.php/paduraksa

## PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG KANTOR OTORITAS JASA KEUANGAN (OJK) KAWASAN REGIONAL 4 DENGAN METODE BETON PRACETAK
Dwi Oktavianto 1,* , Nurul Rochmah 1
1 Program Studi Teknik Sipil, Universitas 17 Agustus 1945 Surabaya, Surabaya, Jawa Timur, Indonesia *Corresponding authors: dwi.oktavianto4@gmail.com
Submitted: 5 July 2022, Revised: 12 September 2022, Accepted: 24 September 2022
ABSTRACT: This study aims to plan the structure of the Regional Financial Services Authority Office Building 4 East Java using precast concrete. The use of precast concrete is based on advantages in terms of economy, efficiency, speed of implementation, and energy consumption that have an impact on the environment. The precast concrete structure is designed by assuming the structure is monolithic cast in place. Precast elements require joints that function to transfer the forces that occur between elements. Planning refers to the guidelines that apply in Indonesia, namely SNI 1727:2020, SNI 1726:2019, and SNI 2847:2019. Based on the results of the analysis obtained the configuration of the structure, the dimensions of each structural element, and the connection between the structural  elements.  The  connection  uses  a  combination  of  dry  and  wet  joints  which  aims  to  produce  a  monolithic  structure.  The connection between the column and the column uses 4 PEC® Column Shoe, the connection between the main beam and the sub- beam uses a combination of corbel, 2 BECO® Beam Shoe at the bottom of the main beam, and a rebar coupler that connects the top reinforcement of the main beam. The connection between the beams and the main beam uses 2 BECO® Beam Shoes at the bottom of the beams and distribution reinforcement at the top of the beams. The connection of the slab to the beam uses joint reinforcement at the top and bottom of the slab.
KEYWORDS : dry connection; precast concrete; precast connection; wet connection.
ABSTRAK: Penelitian ini bertujuan untuk merencanakan struktur Gedung Kantor Otoritas Jasa Keuangan Kawasan Regional 4 Jawa Timur menggunakan beton pracetak. Penggunaan beton pracetak didasarkan pada keunggulan dalam aspek ekonomi, efisien, kecepatan  dalam  pelaksanaan  dan  konsumsi  energi  yang  berdampak  terhadap  lingkungan.  Struktur  beton  pracetak  direncanakan dengan menganggap struktur tersebut bersifat monolit yang dicor di tempat. Elemen pracetak memerlukan sambungan yang berfungsi mentransfer  gaya  –  gaya  yang  terjadi  antar  elemen.  Perencanaan  mengacu  pada  pedoman  yang  berlaku  di  Indonesia  yaitu  SNI 1727:2020, SNI 1726:2019 dan SNI 2847:2019. Berdasarkan hasil analisis didapatkan konfigurasi struktur, dimensi masing – masing elemen  struktur  dan  sambungan  antar  elemen  strktur.  Sambungan  menggunakan  kombinasi  sambungan  kering  dan  basah  yang bertujuan untuk menghasilkan struktur yang monolit. Sambungan antara kolom dengan kolom menggunakan 4 buah PEC® Column Shoe, sambungan antara balok induk dengan balok anak menggunakan kombinasi konsol pendek, 2 buah BECO® Beam Shoe pada bagian bawah balok induk dan Rebar Coupler yang menyambungkan tulangan atas balok induk. Sambungan antara balok anak dengan balok induk menggunakan 2 buah BECO® Beam Shoe pada bagian bawah balok anak dan tulangan penyaluran pada bagian atas balok anak. Sambungan pelat dengan balok menggunakan tulangan penyaluran pada bagian atas dan bawah pelat.
KATA KUNCI : sambungan kering; beton pracetak; sambungan beton pracetak; sambungan basah.
© The Author(s) 2020. This article is distributed under a Creative Commons Attribution-ShareAlike 4.0 International license.

## 1 PENDAHULUAN
Tujuan pembangunan adalah untuk meningkatkan fasilitas  infrastruktur  dan  perekonomian.  Pada  tahap konstruksi,  pengendalian  dilakukan  untuk  mencapai penyelesaian pembangunan dengan tepat mutu, waktu dan  biaya,  tetapi  seringkali  mengesampingkan permasalahan  lingkungan  yang  mungkin  dapat ditimbulkan  sebagai  dampak  dari  pembangunan. Aktivitas intens di area konstruksi (karena dikerjakan secara  konvensional)  menghasilkan  ketidakrapian, debu,  polusi  udara,  gangguan  lalu  lintas  dan ketidaknyamanan  lainnya,  hal  ini  menimbulkan
gangguan bagi orang-orang disekitar area pembangunan,  gangguan  lalu  lintas  yang  dihasilkan menimbulkan  kejengkelan  pengendara  yang  melalui daerah  tersebut,  serta  membutuhkan  konsumsi  energi yang  lebih  besar  dan  menghasilkan  emisi  gas  rumah kaca  (GRK).  Hampir  50%  dari  semua  emisi  GRK dihasilkan oleh bangunan dan konstruksinya dalam hal energi  yang  digunakan  dalam  produksi  bahan, transportasi  bahan  dari  pabrik  produksi  ke  lokasi konstruksi,  serta  energi  dikonsumsi  dalam  tahap operasional (Wu, 2014).
Banyak upaya telah dilakukan untuk mengurangi emisi  karbon  untuk  mencapai  tujuan  jangka  panjang pembangunan  berkelanjutan,  termasuk  inovasi  proses dan  teknologi  (Spence  &  Mulligan,  1995).  Beton pracetak  didefinisikan  sebagai  proses  pengangkutan beton  yang  diproduksi  di  tempat  lain  ke  lokasi konstruksi  dan  merakitnya  dengan  benar  (Elliott, 2019).  Karena  kemudahan  dalam  manajemen  proses dan  kemampuan  konstruksi  yang  hebat,  metode pracetak  dianggap  sebagai  masa  depan  konstruksi karena  memperpendek  masa  konstruksi,  peningkatan kualitas,  penurunan  kecelakaan,  dan  pilihan  beton ramah  lingkungan  yang  disediakan  untuk  industri konstruksi (Kim & Chae, 2016).
Pemilihan penggunaan beton pracetak didasarkan pada  aspek  ekonomi,  efisien  dan  kecepatan  dalam pelaksanaannya.  Metode  beton  yang  paling  umum digunakan  untuk  pembangunan  gedung  bertingkat  di Surabaya  adalah  metode  beton  pracetak  (64.9%). Sedangkan  dengan  metode  beton  tradisional,  nilai persentasenya adalah 35.1%, yang ditentukan berdasarkan  kriteria  keselamatan  pekerja,  kekuatan struktur,  kualitas  kerja,  biaya  tenaga  kerja,  waktu pelaksanaan, jadwal kerja, kapasitas kontraktor, bentuk bangunan, keindahan bangunan, dan perubahan cuaca (Khakim et al., 2012).
Ditengah perubahan iklim dan pemanasan global, bangunan mengkonsumsi 36% energi yang dihasilkan, dan bertanggung jawab atas 39% emisi karbon global, menjadikannya sektor penyumbang terbesar perubahan iklim  (Green  Building  Council  Indonesia,  2021). Dimana hampir 50% dari semua emisi GRK dihasilkan oleh  bangunan  dan  konstruksinya  dalam  hal  energi yang  digunakan  dalam  produksi  bahan,  transportasi bahan dari pabrik produksi ke lokasi konstruksi, serta energi  dikonsumsi  dalam  tahap  operasional  (Wu, 2014).  Metode  beton  pracetak  dinilai  mampu mengurangi  konsumsi  energi  dengan  minimnya akitivitas  diarea  proyek.    Pada  rantai  produksi  beton pracetak,  aktivitas  paling  banyak  dilakukan  pada prabrik  beton  pracetak,  tetapi  konsumsi  energi  yang tersentralisasi  dipabrik  mudah  dikontrol  dengan mengurangi  banyak  kegiatan  yang  tidak  menambah nilai  proses  produksi  dan  menerapkan  Lean manufacturing (Peng & Low Sui Pheng, 2011).
Maka  pemilihan  penggunakan  beton  pracetak tidak  hanya  berdasarkan  aspek  ekonomi,  efisien  dan kecepatan  dalam  pelaksanaannya  saja  tetapi  juga dampak  terhadap  lingkungan.  Namun  metode  beton pracetak  akan  efektif  dan  efisien  jika  penerapannya dilakukan  pada  pekerjaan  yang  bersifat  massal  dan berualang.
Dalam  perencanaan  struktur,  struktur  beton pracetak  biasanya  mengikuti  pendekatan  yang mengasumsikan struktur bersifat monolit menggunakan  beton  dengan  pengecoran  ditempat. Pendekatan  ini  dikenal  sebagai  pendekatan  desain emulasi.  Dengan  pendekatan  ini,  perencanaan  sistem
struktur  untuk  struktur  beton    pracetak  dapat direncanakan  dengan  menggunakan  aturan  struktur beton  konvensional  (Tjahjono  &  Purnomo,  2010). Sambungan setiap elemen pracetak merupakan bagian yang  sangat  penting  dalam  mentransfer  gaya-gaya yang  terjadi  antar  elemen  pracetak  yang  dirangkai menjadi satu kesatuan (Cahyani et al., 2019). Jika tidak direncanakan  dengan  baik,  maka  sambungan  dapat mengubah  aliran  gaya  sehingga  dapat  mengubah hirarki  keruntuhan  yang  ingin  dicapai  dengan  konsep strong  column-weak  beam (SCWB)  yang  akhirnya dapat mengakibatkan keruntuhan dini pada struktur.
Gedung  kantor  Otoritas  Jasa  Keuangan  (OJK) Kawasan  Regional  4  Jawa  Timur  ditargetkan mendapatkan  sertifikasi Gold dari Green  Building Council Indonesia yang merupakan bentuk komitmen OJK  dalam  mendukung  pembangunan  ekonomi  hijau yang ramah lingkungan. Untuk mencapai hal tersebut maka  pada  tahap  konstruksi  digunakan  metode  beton pracetak pada struktur gedung. Oleh karena itu, tujuan penelitian  pada  studi  ini  adalah  untuk  merencanakan struktur  gedung  dengan  menggunakan  metode  beton pracetak dan pendetailan pada perencanaan sambungan antar  elemen  pracetak.  Saat  merencanakan  struktur, acuan standar diperlukan agar struktur yang dihasilkan nyaman,  tahan  lama,  dan  ekonomis.  Persyaratan  ini mencakup  persyaratan  material,  metode  analisis sebagai  pedoman  perhitungan,  dan  beban  serta kombinasinya pada struktur (Pratama & Hidayatullah, 2021).

## 2 METODOLOGI
Struktur Gedung Kantor Otoritas Jasa Keuangan Kawasan Regional 4 Jawa Timur yang berlokasi di Jl. Gubernur  Suryo  No.  28-30,  Surabaya  direncanakan menggunakan  metode  beton  pracetak.  Dimana  pada perencanaannya digunakan pendekatan dengan menganggap  struktur  bersifat  monolit  sehingga  dapat menggunakan  kaidah  perencanaan  seperti  beton konvensional  yang  kemudian  dilakukan  pendetailan terhadap sambungan antar elemen pracetak.
Tahapan  yang  dilakukan  dalam  perencanaan Struktur  Gedung  Kantor  Otoritas  Jasa  Keuangan Kawasan Regional 4 Jawa Timur sebagai berikut:

## 2.1 Pengumpulan Data dan Studi Literatur
Perencanaan  dilakukan  dengan  mengacu  pada peraturan  yang  berlaku  di  Indonesia  yaitu  SNI 1727:2020  tentang  Beban  Desain  Minimum  dan Kriteria  Terkait  Gedung  dan  Struktur  Lain,  SNI 1726:2019 tentang Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa  untuk  Struktur  Bangunan  Gedung  dan  Non Gedung,  SNI  2847:2019  tentang  Persyaratan  Beton Struktural untuk Bangunan Gedung dan Penjelasan dan literatur  lain  terkait  perencanaan  struktur  dengan metode beton pracetak.
Data  umum  dan  teknis  Gedung  Kantor  Otoritas Jasa  Keuangan  Kawasan  Regional  4  Jawa  Timur anatara lain: 1.  Data Umum
a. Nama gedung :  Kantor  Otoritas  Jasa
Keuangan Kawasan Regional 4 b. Lokasi :  Jl.  Gubernur  Suryo No.28-30, Surabaya c. Fungsi : Kantor d. Jumlah lantai : 10 Lantai + Atap
e. Tinggi bangunan  : 47.5m
f. Luas bangunan :  ±12,000 m²
2.  Data Spesifikasi Bahan Mutu beton:
a. Balok & Pelat  : 𝑓′ 𝑐 = 30 Mpa
b. Kolom : 𝑓′ 𝑐 = 35 Mpa Mutu baja tulangan:
Tegangan leleh baja ( 𝑓 𝑦 )  :  BJTS-420B, 𝑓 𝑦 = 420 MPa
3.  Data gambar Gambar DED Arsitektur (ARS)

## 2.2 Analisis Struktur
Struktur dimodelkan secara 3 dimensi menggunakan  perangkat  lunak  ETABS  selanjutnya dilakukan input pembebanan menurut SNI 1727:2020 dan  SNI  1726:2019.  Hasil  analisis  struktur  kemudian dikontrol  terhadap  suatu  batasan  tertentu  sesuai  SNI 1726:2019  untuk  menentukan  kelayakan  sistem struktur.

## 2.3 Perencanaan Penulangan
Gaya  –  gaya  dalam  tiap  elemen  struktur  yang didapatkan  dari  tahap  analisis  struktur  kemudian dianalisis  secara  manual  berdasarkan  SNI  2847:2019 dengan tujuan mengetahui kebutuhan penulangan tiap elemen  struktur  yang  mampu  memenuhi  batasan  – batasan ketentuan yang ditetapkan.

## 2.4 Perencanaan Sambungan
Sambungan  yang  digunakan  pada  elemen  beton pracetak  dapat  dikategorikan  menjadi  dua  kelompok yaitu  sambungan  kering (dry  connection) dan sambungan  basah (wet  connection) (Yuniarto  Adi  et al.,  2014).  (1)  Sambungan  tipe  kering  adalah sambungan  yang  menggunakan  alat  sambungan berbentuk  pelat  besi  sebagai  penyambung  dan mengelas  atau  memasang  bautnya.  (2)  Sambungan basah  adalah  sambungan  dengan  tulangan  beton pracetak yang dipasang lebih panjang sehingga keluar dari  beton  pracetak,  kemudian  disambung  dengan tulangan  dari  beton  pracetak  lain  dengan  cara pengecoran ditempat.
Sambungan kering dan basah dalam penggunaannya  memiliki  keunggulannya  masing- masing.  Perbandingan  metode  sambungan  kering  dan basah menurut (Ervianto, 2006). (1) Sambungan kering
(dry  connection) menghasilkan  struktur  yang  tidak monolit dan dianggap memiliki toleransi dimensi yang ketat, yang membutuhkan akurasi tinggi dalam proses pembuatan dan pemasangan, tetapi waktu pemasangan 25%  hingga  40%  lebih  cepat  daripada  sambungan basah.  (2)  Sambungan  basah (wet  connection) memiliki  struktur  yang  monolit  dengan  toleransi dimensi  yang  besar,  namun  membutuhkan  waktu karena membutuhkan waktu untuk mengeraskan beton.
Beton pracetak yang direncanakan menggunakan half  precast atau  pracetak  sebagian  pada  bagian  atas akan  dilakukan  pengecoran  secara  in  situ  maka perencanaan sambungan bagian atas dapat memanfaatkan tulangan penyaluran seperti sambungan pada  beton  konvensional.  Perhitungan  panjang tulangan  penyaluran  mengacu  pada  SNI  2847:2019 Pasal 25.4 sebagai berikut:
Panjang penyaluran batang ulir, 𝑙 𝑑 , dalam kondisi tarik  diambil  nilai  terbesar  dari  persamaan  1-2  SNI 2847:2019 Pasal 25.4.2.1 (Anonim, 2019c):
𝑙 𝑑 𝑚𝑎𝑘𝑠1 = 300𝑚𝑚 ..............................................   (1)
𝑙 𝑑 𝑚𝑎𝑘𝑠2 =   ( 𝑓𝑦 𝑥  𝑡 𝑥  𝑒 2.1 𝜆 √𝑓𝑐′ ) 𝑑 𝑏 ...............................   (2)
dimana 𝑑 𝑏 adalah diameter tulangan (mm),  𝑡 adalah faktor  modifikasi  posisi  pengecoran  𝑡 = 1,0 ,  𝑒 adalah  faktor  modifikasi  epoksi  untuk  tulangan  tanpa pelapis  (galvanis)  𝑒 = 1,0 dan 𝜆 adalah  faktor modifikasi beton ringan, untuk beton normal 𝜆 = 1.0 . Panjang penyaluran batang ulir 𝑙 𝑑𝑐 , dalam kondisi tekan digunakan nilai terbesar dari persamaan 3-5 SNI 2847:2019 Pasal 25.4.9.2 (Anonim, 2019c):
𝑙 𝑑𝑐 𝑚𝑎𝑘𝑠1 = 200𝑚𝑚 ............................................   (3)
𝑙 𝑑𝑐 𝑚𝑎𝑘𝑠2 = ( 0.24 𝑓𝑦  𝑟 𝜆 √𝑓′𝑐 ) 𝑑 𝑏 ................................   (4)
𝑙 𝑑𝑐 𝑚𝑎𝑘𝑠3 = 0.043𝑓𝑦  𝑟 𝑑 𝑏 ................................   (5) dimana 𝑑 𝑏 adalah diameter tulangan (mm),  r adalah faktor  tulangan  pengekang,  𝑟 = 1.0 dan 𝜆 adalah faktor  modifikasi  beton  ringan,  untuk  beton  normal 𝜆 = 1.0 .
Konsol  pendek  atau  korbel  adalah  kantilever dengan  rasio  kedalaman  bentang  geser  lebih  rendah dari satu, umumnya menjorok keluar dari dinding atau kolom.  Fungsi  utama  konsol  pendek  adalah mendukung balok atau lantai pracetak pada sambungan struktur  bangunan.  Pada  prinsipnya  konsol  pendek didesain  untuk  menahan  gaya  geser  ultimit, 𝑉 𝑢 ,  dan gaya tarik horizontal, 𝑁 𝑢 (Abdul-Razzaq et al., 2019). Perencanaan  konsol  pendek  sesuai  SNI  2847:2019 harus memenuhi rasio bentang terhadap tinggi 𝑎 𝑣 𝑑 ⁄ ≤ 1.0 , dengan gaya tarik horizontal terfaktor 𝑁 𝑢𝑐 ≤   𝑉 𝑢 , Kebutuhan tulangan dan pelat landasan konsol pendek dihitung  mengacu  pada  SNI  2847:2019  Pasal  16.5. Bentuk penampang dan notasi yang digunakan dalam
perencanaan konsol pendek ditunjukkan pada Gambar 1.
Gambar 1. Penampang Konsol Pendek (Anonim, 2019c)
Area  tulangan  tarik  utama, 𝐴 𝑠𝑐 diambil  nilai terbesar  dari  persamaan  6-7  SNI  2847:2019  Pasal 16.5.5.1 (Anonim, 2019c):
𝐴 𝑠𝑐1 =   𝐴 𝑓 + 𝐴 𝑛 ..................................................   (6)
𝐴 𝑠𝑐2 = (2 3 ⁄ )𝐴 𝑣𝑓 + 𝐴 𝑛 .......................................   (7)
𝐴 𝑠𝑐2 = 0.04 (𝑓𝑐 ′ 𝑓𝑦 ⁄ )(𝑏 𝑤 𝑑) ..............................   (8)
dimana 𝐴 𝑓 adalah  luas  tulangan  dalam  braket  atau korbel yang menahan momen desain terfaktor (mm2), 𝐴 𝑛 adalah luas tulangan dalam braket atau korbel yang menahan  gaya  tarik, 𝑁 𝑢𝑐 (mm2)  dan 𝐴 𝑣𝑓 adalah  luas tulangan geser-friksi (mm2).
Luas sengkang, 𝐴 ℎ dihitung menurut persamaan 9 SNI 2847:2019 Pasal 16.5.5.2 (Anonim, 2019c):
𝐴 ℎ =  0.5 (𝐴 𝑠𝑐 − 𝐴 𝑛 ) .........................................   (9)
dimana 𝐴 𝑠𝑐 adalah  luas  tulangan  tarik  utama  dalam korbel  atau  braket  (mm2), 𝐴 𝑛 adalah  luas  tulangan dalam braket atau korbel yang menahan gaya tarik, 𝑁 𝑢𝑐 Luas  pelat  landasan, 𝐴𝑙 dihitung  menurut persamaan 10:
𝐴𝑙 = 𝑉 𝑢 (ϕ 0.85 𝑓 ′ 𝑐) ⁄ .........................................   (10)
dimana 𝐴𝑙 adalah luas pelat landasan (mm2).
PEC®  Column  Shoe dari  PEIKKO  GROUP merupakan  alat  penyambung  berupa  sepatu  kolom yang digunakan untuk manyambungkan antara kolom beton pracetak dengan pondasi atau antar kolom beton pracetak.
European Association of Earthquake Engineering,  the  Hellenic  Society  of  the  European Association  for  Earthquake  Engineering telah melakukan  investigasi  penggunaan  produk  PEIKKO pada sambungan kolom beton pracetak untuk aplikasi sesimik  dengan  hasil  percobaan  yang  menunjukkan bahwa  sambungan  dapat  menahan  beban  gempa dengan daktilitas yang memuaskan dan kekakuan yang
sama  dengan  sambungan  cor  in  situ  (Camnasio  & Kiriakopoulos, 2012).
Pada  penggunaannya PEC®  Column  Shoe dicor pada  kolom  beton  pracetak,  didirikan  pada  angkur kekuatan  tinggi  yang  dicor  pada  pondasi  atau  kolom yang lain dengan penyesuaian tingkat dan vertikal yang benar  kemudian  dihubungkan  dengan  mur  yang dikencangkan.  Celah  sambungan  antara  kolom  beton pracetak  dengan  pondasi  atau  antar  kolom  beton pracetak  kemudian  di grouting .  Setelah grouting mencapai  kekuatan  yang  direncanakan,  sambungan bertindak sebagai sambungan yang monolit.
Metode  desain  yang  digunakan  adalah  dengan memastikan  desain  mampu  menahan  gaya  geser, metode  ini  telah  diverifikasi  secara  eksperimental sesuai dengan standar Eropa EN 1993-1-8. Nilai desain geser  untuk  sepatu  kolom  tunggal  pada  sisi  aktif penampang  kolom  dihitung  sesuai  persamaan  11-12 (Kinnunen, 2017).
Metode  desain  tersebut  sesuai  dengan  petunjuk teknis PEC®  Column  Shoe versi  PEIKKO  GROUP 09/2018  (Anonim,  2018).  Konfigurasi  dan  notasi dalam  perencanaan  sepatu  kolom  ditunjukkan  pada Gambar  2,  sedangkan  nilai  desain  ketahanan  geser masing – masing tipe sepatu kolom ditunjukkan pada Tebel 1.
Gambar 2. Konfigurasi Sepatu Kolom (Anonim, 2018)
Tabel 1. Nilai Desain Ketahanan Geser 𝑉 𝑅𝐷 Masing – Masing Tipe Column Shoe
PEC 30 PEC 36 PEC 39 PEC 45 PEC 52 𝑽 𝑹𝑫 kN 89 130 155 207 219

## Sumber: Anonim, 2018
𝑉′ 𝐸𝐷 ≤   𝑉 𝑅𝐷 .........................................................   (11)
𝑉′ 𝐸𝐷 = 𝑉 𝐸𝐷 − 𝜇 𝑁 𝐸𝐷 𝑛 ................................................   (12)
dimana 𝑉 𝑅𝐷 adalah nilai desain ketahanan geser PEC® Column Shoe (kN), 𝑉 𝐸𝐷 adalah tegangan geser ultimit di daerah koneksi kolom (kN), 𝑁 𝐸𝐷 adalah gaya tekan aksial  di  daerah  koneksi  kolom  (kN), 𝜇 adalah koefisien gesekan antara pelat dasar dan grouting, 𝜇 = 0.20  dan 𝑛 adalah  jumlah  masing-masing PEC® Column  Shoe aktif  yang  menahan  gaya  geser,  lihat Gambar 2.
BECO®  Beam  Shoe dari  PEIKKO  GROUP merupakan alat penyambung berupa sepatu balok yang digunakan untuk menyambungkan antara kolom beton pracetak  dengan  balok  beton  pracetak.  Pada penggunaannya BECO®  Beam  Shoe dipasang  pada balok beton pracetak di cor menjadi satu kesatuan yang monolit,  kemudian  diletakkan  diatas  konsol  pendek, BECO®  Beam  Shoe dihubungkan  pada  angkur  yang telah dipasang pada kolom beton pracetak menggunakan  mur  yang  dikencangkan.  Celah sambungan antara kolom beton pracetak dengan balok beton  pracetak  harus  di grouting sebagai  penguat struktur.  Kebutuhan  jumlah  dan  tipe BECO®  Beam Shoe dihitung  berdasarkan  ketahanan  tarik  sistem BECO® Beam Shoe menurut petunjuk teknis BECO® Beam  Shoe versi  PEIKKO  GROUP  03/2019  sesuai persamaan 13 (Anonim, 2019a).
𝑁 𝐸𝐷 ≤   𝑁 𝑅𝐷 .........................................................   (13)
dimana 𝑁 𝑅𝐷 adalah  nilai  desain  ketahanan  tarik BECO®  Beam Shoe (kN), 𝑁 𝐸𝐷 adalah  tegangan  tarik ultimit di daerah koneksi balok (per satu sepatu balok) (kN).
Tegangan  tarik  ultimit  di  daerah  koneksi  balok (per satu sepatu balok) 𝑁 𝐸𝐷 , dihitung sesuai persamaan 14.
𝑁 𝐸𝐷 = 𝑀 𝑢 𝑥 𝑑 𝑖 (∑ 𝑑 𝑖 2 𝑛 𝑖=1 ) ................................................... (14)
dimana 𝑀 𝑢 adalah  momen  ultimit  daerah  koneksi blaok, 𝑑 𝑖 adalah jarak vertikal antar sepatu balok.
Pada pengaplikasian sistem PEC® Column Shoe dan BECO® Beam Shoe digunakan angkur COPRA® Anchoring  Coupler dari  PEIKKO  GROUP  yang merupakan angkur dengan tulangan ulir betina dengan batang  berulir  yang  dapat  dilepas  untuk  menghindari risiko  kerusakan  selama  konstruksi. COPRA® Anchoring  Coupler berfungsi  mentransfer  gaya  tarik, kompresi  dan  geser  melalui  sambungan.  Nilai  desain ketahanan  tarik  masing-masing  tipe BECO®  Beam Shoe ditunjukkan pada Tabel 2.

## 2.5 Kesimpulan
Langkah  terakhir  dari  penelitian  ini  adalah menarik  kesimpulan  untuk  memenuhi  tujuan  akhir penelitian  berdasarkan  hasil  pengolahan  dan  analisis data yang dilakukan.
Untuk memperjelas, tahapan penelitian disajikan dalam bagan alir yang ditunjukkan pada Gambar 3.
Gambar 3. Bagan Alir Penelitian
Tabel 2 . Nilai Desain Ketahanan Tarik 𝑁 𝑅𝐷 Masing – Masing Tipe BECO® Beam Shoe dan COPRA® Anchoring
Coupler Beam Shoe BECO 16H BECO 20H BECO 24H BECO 30H BECO 39H BECO 30P BECO 36P BECO 39P BECO 45P BECO 52P Anchoring Coupler COPRA 16H COPRA 20H COPRA 24H COPRA 30H COPRA 39H COPRA 30P COPRA 36P COPRA 39P COPRA 45P COPRA 52P 𝑵 𝑹𝑫 (kN) 62 96 139 220 383 299 436 521 697 938 Sumber: Anonim, 2019

## 3 HASIL DAN PEMBAHASAN

## 3.1 Analisis dan Kombinasi Pembebanan
Pembebanan  yang  digunakan  dalam  analisis struktur  adalah  beban  mati  yang  merupakan  berat sendiri  struktur  dihitung  otomatis  oleh software
ETABS, berat material struktur dan finishing gedung. Beban  hidup  dihitung  berdasarkan  fungsi  masing  – masing  lantai  mengacu  SNI  1727:2020  Pasal  4.3.1. Beban  angin  dihitung  mengacu  pada  SNI  1727:2020 Pasal  27.  Parameter  beban  angin  berdasarkan  SNI 1727:2020 Pasal 27 ditunjukkan pada Tabel 3.
Tabel 3. Parameter Beban Angin Parameter beban angin V (m/s) 40.9 𝐾 𝑑 0.85 Kategori eksposur C 𝐾 𝑧𝑡 1.0 𝐾 𝑒 1.0 Faktor tiupan angin (G) 0.85
Dinding  sisi  angin  datang,  pergi  dan  tepi  secara berturut-turut  nilai  koefisien  tekanan  eksternal 𝐶 𝑝 sebesar  (0.8),  (-0.5),  (-0.7).  Beban  gempa  dihitung mengacu  pada  SNI  1726:2019  (Anonim,  2019b). Parameter  beban  gempa  berdasarkan  SNI  1726:2019 ditunjukkan  pada  Tabel  4.  Kombinasi  pembebanan yang  digunakan  mengacu  pada  SNI  1726:2019  Pasal 2.3.1.

## Tabel 4. Kriteria Desain
Parameter Kategori risiko bangunan II Faktor keutamaan Ie 1.0 Kelas situs Tanah lunak (SE) Percepatan respons spektral MCE 𝑆 𝑆 𝑆 1 0.7259 0.3198 Percepatan respons spektral 𝑆 𝐷𝑆 𝑆 𝐷1 0.65 0.58 Kategori desain seismik D Sistem struktur penahan gaya gempa Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) Faktor reduksi daktilitas R = 7 ;  0 = 3 ; Cd = 5.5

## 3.2 Pemodelan dan Analisis Struktur
Struktur gedung dimodelkan kemudian dilakukan analisis  struktur  secara  3  dimensi  menggunakan
perangkat lunak ETABS seperti yang ditunjukkan pada Gambar 4.
Gambar 4. Pemodelan Struktur Gedung

## 3.3 Kontrol Analisis Struktur
Kontrol  analisis  struktur dilakukan  menurut  SNI 1726:2019.  Besarnya  simpangan  antar  tingkat  yang terjadi  pada  struktur  tidak  boleh  melebihi  simpangan ijin  yang  dihitung  menurut  SNI  1726:2019  Tabel  20. Kontrol  simpangan  antar  tingkat  pada  arah  sumbu  X akibat  beban  gempa  arah  sumbu  X  ditunjukkan  pada Tabel  5  sedangkan  kontrol  simpangan  antar  tingkat pada arah sumbu Y akibat beban gempa arah sumbu Y ditunjukkan pada Tabel 6. Kemudian simpangan antar tingkat yang terjadi pada arah sumbu X dan Y disajikan dalam  bentuk  grafik  seperti  yang  ditunjukkan  pada Gambar 5.
Tabel 5. Simpangan Arah Sumbu X
Lantai Elevasi Simpangan Simpangan Antar Tingkat Story Drift Arah X Story Drift Ijin (∆a/ρ) Story Drift < Story Drift Ijin (m) (mm) mm mm mm Lantai Atap 43.3 48.924 2.091 11.5005 64.615 Sesuai Lantai 10 39.1 46.833 3.28 18.04 64.615 Sesuai Lantai 9 34.9 43.553 4.169 22.9295 64.615 Sesuai Lantai 8 30.7 39.384 4.71 25.905 64.615 Sesuai Lantai 7 26.5 34.674 5.278 29.029 64.615 Sesuai Lantai 6 22.3 29.396 6.026 33.143 64.615 Sesuai Lantai 5 18.1 23.37 5.612 30.866 64.615 Sesuai Lantai 4 13.9 17.758 6.059 33.3245 64.615 Sesuai Lantai 3 9.7 11.699 6.047 33.2585 64.615 Sesuai Lantai 2 5.5 5.652 5.378 29.579 64.615 Sesuai P1B & Lantai 1 0 0.274 0.274 1.507 84.615 Sesuai

## Tabel 6. Simpangan Arah Sumbu Y
Story Elevasi Simpangan Simpangan Antar Tingkat Story Drift Arah X Story Drift Ijin (∆a/ρ) Story Drift < Story Drift Ijin (m) (mm) mm mm mm Lantai Atap 43.3 49.938 1.025 5.6375 64.615 Sesuai Lantai 10 39.1 48.913 3.087 16.9785 64.615 Sesuai Lantai 9 34.9 45.826 4.229 23.2595 64.615 Sesuai Lantai 8 30.7 41.597 5.124 28.182 64.615 Sesuai Lantai 7 26.5 36.473 5.636 30.998 64.615 Sesuai Lantai 6 22.3 30.837 6.059 33.3245 64.615 Sesuai Lantai 5 18.1 24.778 5.943 32.6865 64.615 Sesuai Lantai 4 13.9 18.835 4.942 27.181 64.615 Sesuai Lantai 3 9.7 13.893 5.286 29.073 64.615 Sesuai Lantai 2 5.5 8.607 8.314 45.727 64.615 Sesuai P1B & Lantai 1 0 0.293 0.293 1.6115 84.615 Sesuai
Gambar 5. Simpangan Sumbu X dan Y

## 3.4 Hasil Analisis Struktur
Dari  analisis  struktur  yang  telah  dilakukan didapatkan  gaya  momen  ultimit  (Mu),  geser  ultimit (Vu) dan aksial tekan ultimit (Pu) kemudian dilakukan
perencanaan  penulangan.  Perencanaan  penulangan dihitung  berdasarkan  SNI  2847:2019  dengan  hasil perencanaan  penulangan  pada  kolom,  balok  induk, balok anak dan pelat secara berturut – turut ditunjukkan pada Tabel 7, 8, 9 dan 10.
Tabel 7. Rekapitulasi Perhitungan Kolom
Tipe Kolom Dimensi Tul. Utama (mm) Tul. Geser b (mm) h (mm) Tumpuan (mm) Lapangan (mm) K1 800 800 24D25 4D13-75 2D13-150 K1-A 600 600 12 D25 4D13-100 2D13-150 K2 450 600 16 D25 4D13-100 2D13-150 Tabel 8. Rekapitulasi Perhitungan Balok Induk Tipe Balok Induk Dimensi Pracetak Over- topping Diamter Tulangan Pakai (mm) b (mm) h (mm) h (mm) Tul. Lentur Tekan Tump. Tul. Lentur Tarik Tump Tul. Lentur Tekan Lap. Tul. Lentur Tarik Lap. Tul. Geser Tump. Tul. Geser Lap. Tul. Torsi Lap. Tul Torsi Tump. G2A3A 250 230 120 4D19 4D19 5D19 3D19 D10-100 D10-100 2D16 2D16 G34 300 280 120 7D19 4D19 8D19 4D19 D10-100 D10-150 2D16 2D16 G34A 300 330 120 9D19 6D19 7D19 6D19 3D10-100 3D10-200 2D16 2D16 G3A5 350 380 120 8D22 5D22 6D22 7D22 D13-100 D13-200 2D19 2D19 G46 400 480 120 9D22 7D22 8D22 6D22 D13-100 D13-200 2D19 2D19 G57 500 580 120 10D22 8D22 9D22 10D22 3D13-100 3D13-200 4D19 4D19 G69 600 780 120 11D22 11D22 12D22 11D22 3D13-100 3D13-200 6D19 6D19

## Tabel 9. Rekapitulasi Perhitungan Balok Anak
Tipe Balok Anak Dimensi Pracetak Overtopping Tul. Pakai (mm) Tul. Pakai (mm) b (mm) h (mm) h (mm) Tul. Lentur Tekan Tump. Tul. Lentur Tarik Tump. Tul. Lentur Tekan Lap. Tul. Lentur Tarik Lap. Tul. Geser Tump. Tul. Geser Lap. B2A3 250 180 120 4D16 4D16 4D16 4D16 D10-100 D10-200 B2A3A 250 230 120 6D16 2D16 5D16 3D16 D10-100 D10-200 B34 300 280 120 7D19 3D19 7D19 6D19 D10-100 D10-150 B3A5 350 380 120 6D19 6D19 6D19 5D19 D10-75 D10-150
Tabel 10. Rekapitulasi Perhitungan Pelat Tipe Pelat Tulangan Pakai Stud Tulangan Utama (mm) Tulangan Pembagi (mm) S1 ( Slab On Ground ) D10-100 D10-200 - S2 D10-120 D10-240 D10-600 S3 D10-120 D10-240 D10-600

## 3.5 Sambungan Kolom - Kolom
Sambungan  antar  kolom  menggunakan  4  buah PEC®  Column  Shoe tipe  PEC  39  dengan  ketahanan geser  155  kN, 𝑉′ 𝐸𝐷 = 188,03 kN ≤ 𝑉 𝑅𝐷 = 155 kN, yang  dicor  pada  bagian  bawah  kolom  kemudian dihubungkan  dengan  angkur  berkekuatan  tinggi  yang merupakan  satu  kesatuan  sistem  yang  dicor  pada pondasi  atau  bagian  atas  kolom  yang  lain menggunakan mur yang dikencangkan.

## 3.6 Sambungan Balok Induk-Kolom
Sambungan  antara  balok  induk  dengan  kolom menggunakan kombinasi konsol pendek, sepatu balok dengan  angkur sebagai  alat penyambung pada bagian bawah balok dan rebar coupler dengan angkur sebagai alat penyambung pada bagian atas balok. Sepatu balok sebagai  penghubung  bagian  bawah  balok  dengan kolom dihubungkan dengan angkur yang telah ditanam pada  kolom  kemudian  dibaut.  Bagian  atas  balok dihubungkan  dengan rebar  coupler antara  tulangan
balok yang dicor ditempat dengan angkur. (1) Konsol pendek  direncanakan  menurut  SNI  2847:2019  Pasal 16.5, didapatkan tinggi konsol pendek adalah 500mm, tulangan  utama  6D25,  tulangan  sengkang  4D19  dan pelat landasan 200 mm 2 x 300mm 2 dengan tebal 15mm. (2) Sepatu balok menggunakan 2 buah BECO® Beam Shoe pada  baigan  bawah  balok  induk  yang dihubungkan  dengan  angkur COPRA®  Anchoring Coupler yang  dicor  pada  kolom  menggunakan  mur yang  dikencangkan.  Pemilihan  tipe COPRA® Anchoring  Coupler  dan BECO®  Beam  Shoe berdasarkan  perhitungan  kuat  tarik  yang  terjadi  pada masing  –  masing  angkur  kemudian  dipilih  tipe COPRA® Anchoring Coupler dan BECO® Beam Shoe dengan  ketahanan  tarik  sama  dengan  atau  melebihi kuat tarik yang diperlukan, 𝑁 𝐸𝐷 ≤   𝑁 𝑅𝐷 .
Rekapitulasi hasil perencanaan sambungan balok induk-kolom  pada  tiap  tipe  balok  induk  ditunjukkan pada  Tabel 11,  sedangkan gambar detail  dan ilustrasi sambungan  kolom-kolom  dan  balok  induk-kolom ditunjukkan pada Gambar 6.
Tabel 11. Rekapitulasi Perhitungan Sambungan Balok Induk-Kolom
Tipe Balok Dimensi (mm) N ED (kN) N RD (kN) Anchoring Coupler Beam Shoe G2A3A 250/350 107.933 139 COPRA 24H BECO 24H G34 300/400 162.392 220 COPRA 30H BECO 30H G34A 300/450 224.482 383 COPRA 39H BECO 39H G3A5 350/500 249.993 299 COPRA 30P BECO 30P G46 400/600 276.605 299 COPRA 30P BECO 30P G57 500/700 349.173 436 COPRA 36P BECO 36P G69 600/900 394.590 436 COPRA 36P BECO 36P
Gambar 6. Sambungan Kolom – Kolom dan Balok Induk - Kolom

## 3.7 Sambungan Balok Anak – Balok Induk
Sambungan antara balok anak dengan balok induk menggunakan kombinasi sepatu balok yang menghubungkan  bagian  bawah  balok  induk  dengan balok  anak  dan  tulangan  dengan  panjang  penyaluran tanpa kait yang menghubungkan balok bagian atas. (1) Bagian  atas  balok  anak  yang  diasumsikan  menerima tekan  menggunakan  sambungan  dengan  tulangan penyaluran  tanpa  kait  dalam  kondisi  tekan  yang dihitung mengacu pada SNI 2847:2019 pasal 25.4.9.2. Didapatkan  kebutuhan  panjang  tulangan  penyaluran dalam kondisi tekan, 𝑙 𝑑𝑐 = 350mm. Panjang tulangan
penyaluran  didesain  tanpa  kait  maka  kebutuhan panjang  tulangan  penyarulan  tersebut  dikalikan  2.5 kali, 𝑙 𝑑𝑐 = 2.5 x 350mm = 875 mm. (2) Sepatu balok direncanakan  menggunakan  2  buah BECO®  Beam Shoe pada baigan bawah balok anak yang dihubungkan dengan  angkur COPRA®  Anchoring  Coupler yang dicor  pada  balok  induk  menggunakan  mur  yang dikencangkan.
Rekapitulasi hasil perencanaan sambungan balok anak-balok induk pada tiap tipe balok anak ditunjukkan pada  Tabel 12,  sedangkan gambar detail  dan ilustrasi sambungan balok anak-balok  induk  ditunjukkan  pada Gambar 7.
Tabel 12. Rekapitulasi Perhitungan Sambungan Balok Anak-Balok Induk Tipe Balok Dimensi (mm) N ED (kN) N RD (kN) Anchoring Coupler Beam Shoe B2A3 250/300 73.851 96 COPRA 20H BECO 20H B2A3A 250/350 89.968 96 COPRA 20H BECO 20H B3A5 350/500 193.567 220 COPRA 30H BECO 30H B34 300/400 153.958 220 COPRA 30H BECO 30H
Gambar 7. Sambungan Balok Anak-Balok Induk

## 3.8 Sambungan Pelat - Balok
Sambungan  antara  pelat  dengan  balok  (balok induk  dan  balok  anak)  direncanakan  menggunakan tulangan  penyaluran  pelat  bagian  atas  dalam  kondisi tekan dan bagian bawah dalam kondisi tarik. (1) Pelat
bagian bawah adalah pelat pracetak half slab , tulangan penyalurannya  merupakan  tulangan  pelat  pracetak yang dibuat keluar dari pelat pracetak dengan panjang dihitung  berdasarkan  panjang  tulangan  penyaluran tanpa  kait  dalam  tarik  SNI 2847:2019  Pasal  25.4.2.1.
𝑙 𝑑𝑐 = 250 mm. (2) Pelat bagian atas yang akan dicor in situ dihubungkan dengan tulangan penyaluran dengan panjang  penyaluran  tanpa  kait  dalam  kondisi  tekan mengacu pada SNI 2847:2019 pasal 25.4.9.2. 𝑙 𝑑 = 400 mm. Gambar detail sambungan antara pelat dan balok ditunjukkan pada Gambar 8.
Gambar 8. Sambungan Pelat-Balok

## 4 KESIMPULAN
Kesimpulan dari penelitian ini antara lain sebagai berikut:
1. Balok  menggunakan  balok half  precast dengan ketebalan overtopping 120mm.
2. Kolom menggunakan kolom pracetak penuh.
3. Pelat menggunakan half slab dengan ketebalan overtopping 50mm.
4. Sambungan  antara  kolom  dengan  kolom menggunakan PEC® Column Shoe .
5. Sambungan antara balok induk dengan kolom menggunakan  kombinasi  konsol  pendek,  2 buah BECO®  Beam  Shoe yang  dicor  pada bagian bawah balok induk pracetak disambungkan  dengan COPRA®  Anchoring
Coupler yang  telah  dicor  pada  kolom  dan tulangan bagian atas balok induk disambungkan dengan angkur yang telah dicor pada kolom menggunakan rebar coupler.
6. Sambungan  antara  balok  anak  dengan  balok induk  menggunakan  2  buah BECO®  Beam Shoe yang  dicor  pada  bagian  bawah  balok
anak pracetak disambungkan dengan COPRA® Anchoring Coupler yang telah dicor pada balok induk dan bagian atas balok anak disambungkan  dengan  tulangan  penyaluran tanpa kait dengan panjang 875mm.
7. Sambungan  antara  pelat  dengan  balok menggunakan tulangan penyaluran tanpa kait, bagian bawah pelat merupakan tulangan pelat pracetak yang dibuat keluar dari pelat pracetak dengan panjang 250mm. Bagian atas menggunakan  tulangan  penyaluran  dengan panjang penyaluran 400mm.
Saran bagi penelitian selanjutnya antara lain:
1. Penggunaan  metode  beton  pracetak  akan efektif  dan  efisien  jika  digunakan  pada konfigurasi struktur yang seragam atau tipikal sehingga pada perencanaan struktur sebaiknya
memperhatikan keseragaman konfigurasi struktur.
2. Penggunaan kombinasi sambungan kering dan basah harus mempertimbangkan untuk memastikan kedua mekanisme tersebut bekerja  sesuai  rencana  sehingga  diperlukan penelitian atau pengujian lebih lanjut terhadap penggunaan  kombinasi  kedua  mekanisme tersebut.

## DAFTAR PUSTAKA
Anonim.  (2018 ).  Petunjuk  Teknis  PEC®  Column  Shoe  versi PEIKKO  Group  09/2018 .  Finlandia:  PEIKKO  Group Corporation
Anonim.  (2019a). Petunjuk  Teknis  BECO®  Beam  Shoe  versi PEIKKO  Group  03/2019 .  Finlandia:  PEIKKO  Group Corporation
Anonim.  (2019b). SNI  03-1726-2019  tentang  Tata  Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan  Gedung  dan  Non  Gedung .  Jakarta:  Badan Standardisasi Nasional.
Anonim.  (2019c). SNI  2847-2019  tentang  Persyaratan  Beton Struktural  untuk  Bangunan  Gedung  dan  Penjelasan . Jakarta: Badan Standardisasi Nasional.
Anonim.  (2020). SNI  1727-2020  tentang  Beban  Desain Minimum dan Kriteria Terkait Gedung dan Struktur Lain . Jakarta: Badan Standardisasi Nasional.
Abdul-Razzaq,  K.  S.,  Dawood,  A.  A.,  &  Mohammed,  A.  H. (2019). A Review of Previous Studies on the Reinforced Concrete  Corbels. IOP  Conference  Series:  Materials Science and Engineering, 518 (2). https://doi.org/10.1088/1757-899X/518/2/022057
Cahyani, K. N., Soehardjono, A., & Wibowo, A. (2019). Kajian Eksperimental Pola Retak Pada Sambungan Balok-Kolom Beton  Pracetak  Dengan  Menggunakan  Sambungan Kering. PROKONS  Jurusan  Teknik  Sipil,  13 (1),  31. https://doi.org/10.33795/prokons.v13i1.171
Camnasio,  E.,  &  Kiriakopoulos,  P.  (2012). Investigation  on Bolted  Precast  Column  Connection  for  Seismic Applications . 1–8.
Elliott,  K.  S.  (2019). Precast  Concrete  Structures  (Second Edition) . Crc Press. www.TechnicalBooksPdf.com
Ervianto,  W.  I.  (2006). Studi  Implementasi  Teknologi  Beton Pracetak Bagi Bangunan Gedung . Jurusan Teknik Sipil - Fakultas Teknik Universitas Atma Jaya Yogyakarta .
Green  Building  Council  Indonesia.  (2021,  November  18). Net Zero Healthy . Https://Gbcindonesia.Org.
https://gbcindonesia.org/netzero
Khakim,  Z.,  Anwar,  M.  R.,  &  Hasyim,  M.  H.  (2012).  Studi Pemilihan  Pengerjaan  Beton  Antara  Pracetak  Dan Konvensional  Pada  Pelaksanaan  Konstruksi  Gedung Dengan Metode Ahp. Jurnal Rekayasa Sipil, 5 (2), 13. Kim, T., & Chae, C. U. (2016). Evaluation analysis of the CO2 emission and absorption life cycle for precast concrete in Korea.
Sustainability (Switzerland), 8 (7). https://doi.org/10.3390/su8070663
Kinnunen, J. (2017). ETA Tests and Design of HPKM Column Shoe Connections. Procedia Engineering, 172 , 521–528. https://doi.org/10.1016/j.proeng.2017.02.061
Peng,  W.,  &  Low  Sui  Pheng.  (2011).  Lean  Production,  Value Chain and Sustainability in Precast Concrete Factory – A Case  Study  in  Singapore. Lean  Construction  Journal 2011 , 19–37.
Pratama,  M.  F.  W.,  &  Hidayatullah,  E.  F.  N.  (2021).
Perancangan Ulang Struktur Atas Gedung Kantor Otoritas Jasa Keuangan Surakarta Menggunakan Baja
Konvensional.  INERSIA  Lnformasi  dan  Ekspose Hasil Riset  Teknik  Sipil  dan  Arsitektur,  17 (2),  141–152. https://doi.org/10.21831/inersia.v17i2.34187 Spence,  R.,  &  Mulligan,  H.  (1995).  Sustainable  development and  the  construction  industry. Habitat  International, 19 (3), 279–292. https://doi.org/10.1016/0197- 3975(94)00071-9
Tjahjono,  E.,  &  Purnomo,  H.  (2010).  Pengaruh  Penempatan Penyambungan  Pada  Perilaku  Rangkaian  Balok-Kolom Beton Pracetak Bagian Sisi Luar. MAKARA of Technology Series, 8 (3), 90–97. https://doi.org/10.7454/mst.v8i3.266 Wu,  P.  (2014).  Monitoring  Carbon  Emissions  in  Precast
Concrete installation Through Lean Production - A Case Study in Singapore. Journal of Green Building , 191–211. Yuniarto  Adi,  R.,  Nurhuda,  I.,  Fitriani  Perilaku  dan  Kekuatan Sambungan  Kolom  pada  Sistem  Beton  Pracetak,  I.,  & Fitriani,  I.  (2014).  Perilaku  dan  Kekuatan  Sambungan Kolom pada Sistem Beton Pracetak. Jurnal MKTS, 20 (1).