PENGARUH PENAMBAHAN TAHANAN LUAR (R LUAR ) TERHADAP TORSI  MOTOR INDUKSI 3 PHASA JENIS ROTOR BELITAN DL 10120RHD3

## Zainal  Abidin
Email : zainal@polbeng.ac.id Program Studi Teknik Listrik Politeknik Negeri Bengkalis

## Abstrak
Karakteristik  motor  induksi  sebagai  penggerak  ditentukan  berdasarkan  parameternya,  yaitu  :  tahanan  stator, tahanan  rotor,  reaktansi  bocor  stator,  reaktansi  bocor  rotor,  reaktansi  magnetisasi  dan  tahanan  inti  besi.  Nilai parameter tidak termuat dalam name plate motor dan nilai parameter  dapat dicari dengan melakukan pengujian tahanan  DC,  pngujian  beban  nol  ( no  load )  dan  pengujian  rotor  tertahan    ( block-  rotor ).  Pengujian  beban  nol disimulasikan  dengan  memaksimalkan  tahanan  rotor,  dimana  slip  mendekati  nol  (s  =  0)  dan    pengujian  rotor tertahan  disimulasikan  dengan  menahan  rotor  tetap  diam  atau  menimumkan  nilai  tahanan  rotor,  dimana  slip bernilai satu (s = 1). Hasil pengujian, parameter motor induksi 3phasa DL 10120RHD3 dengan Tahanan Stator (R 1 ) = 1,77 Ω, Tahanan Rotor (R 2 ) = 0,42 Ω, Reaktansi stator (X 1 ) = 3,51Ω, Reaktansi stator (X 2 ) = 3,51Ω dan Reaktansi  magnetik  (X m )  =  58,95  Ω.  Pengaruh  penambahan  R luar mengakibatkan  T start dan  Slip  mengalami kenaikan, dimana R luar = 0 Ω, nilai T start = 5,85 Nm, Slip = 0,06 dan R luar = 6 Ω, nilai T start = 43,13 Nm, Slip 0,88 dan I start mengalami penurunan, dimana R luar = 0 Ω, nilai I start = 27,07 A dan R luar = 6 Ω, nilai I start = 18,80 A. Hasil pengujian dan perhitungan menunjukkan arah dengan karakteristik sama dengan nilai yang berbeda
Kata kunci : Motor induksi 3phasa, rotor belitan, paramater motor induksi

## 1. PENDAHULUAN

## Jenis Motor Induksi 3phasa
Ada  dua  jenis  motor  induksi  3phasa  berdasarkan rotor,  yaitu:  Motor  induksi  3phasa  jenis  rotor sangkar  tupai  ( squirrel-cage  motor )  dan  motor induksi  3phasa  jenis  rotor  belitan  ( wound-rotor motor ). Kedua jenis motor ini bekerja pada prinsip dan  konstruksi  stator  yang  sama  tetapi  berbeda dalam konstruksi jenis rotor dan karakteristik torka- kecepatan.
Motor induksi 3phasa rotor belitan berbeda dengan motor induksi 3phasa rotor sangkar tupai dalam hal konstruksi rotornya. Motor dengan jenis rotor dililit dengan lilitan terisolasi serupa dengan lilitan stator.
(a) (b)
Gambar 1. Jenis rotor motor induksi 3phasa
a. rotor sangkar tupai ( squirrel-cage motor )
b. rotor belitan ( wound-rotor motor ).
Lilitan  fasa  rotor dihubungkan  secara  star  (Υ) dan masing  –  masing  fasa  ujung  terbuka  yang dikeluarkan  ke  cincin  slip  yang  terpasang  pada poros rotor. Secara skematik motor induksi 3phasa jenis rotor belitan diperlihatkan pada Gambar 2
Gambar 2. Skematik motor induksi 3phasa jenis rotor belitan
Cincin  slip  dan  sikat  merupakan  penghubung tahanan  kendali  variabel  luar  ke  dalam  rangkaian rotor.  Cincin  slip  yang  terhubung  ke  tahanan variabel  eksternal  berfungsi  membatasi  arus pengasutan.  Selama  pengasutan,  penambahan tahanan  eksternal  menghasilkan  torsi  pengasutan lebih besar dengan arus pengasutan lebih kecil jika dibanding dengan rotor sangkar tupai.

## Rangkaian ekivalen mesin listrik AC dinamis
Rangkaian ekivalen mesin listrik ac dinamis terdiri dari  rangkaian  ekivalen  sisi  stator  dan  sisi  rotor. Rangkaian  ekivalen  lengkap  dari  mesin  listrik  ac dinamis diperlihatkan pada Gambar 3.
A B
Sisi Stator Sisi Rotor
Gambar  3.  Rangkaian  ekivalen  lengkap  mesin listrik ac dinamis
Dalam melakukan analisis mesin listrik ac dinamis sering  menggunakan  rangkaian  listrik  ekivalen pendekatan  yang  lebih  sederhana.  Rangkaian ekivalen pendekatan diperlihatkan pada Gambar 4.
Gambar  4.  Rangkaian  ekivalen  pendekatan  mesin listrik ac dinamis

## Parameter Motor Induksi Tiga Fasa
Karakteristik  motor  induksi  sebagai  penggerak ditentukan  berdasarkan  parameternya,  yaitu  : tahanan stator, tahanan rotor, reaktansi bocor stator, reaktansi  bocor  rotor,  reaktansi  magnetisasi  dan tahanan  inti  besi.  Semua  nilai  parameter  tidak termuat  dalam  name  plate  motor.  Nilai  parameter dapat  dicari  dengan  melakukan  pengujian  tahanan DC,  pengujian  beban  nol  ( no  load )  dan  pengujian rotor  tertahan    ( block-  rotor ).  Pengujian  beban  nol disimulasikan  dengan  memaksimalkan  tahanan rotor,  dimana  slip  mendekati  nol  (s  =  0)  dan pengujian  rotor  tertahan  disimulasikan  dengan menahan  rotor  tetap  diam  atau  menimumkan  nilai tahanan  rotor,  dimana  slip  bernilai  satu  (s  =  1). Untuk  keperluan  tertentu,  motor  induksi  3phasa dibebani  dengan  suatu  beban  dimana  torsi  beban yang  dipikul  lebih  besar  dari  torsi  awal  yang dihasilkan oleh motor induksi, untuk menanggulangi  masalah  tersebut  motor  induksi jenis  rotor  belitan  ditambahkan  tahanan  luar,  yaitu dengan menserikan pada belitan rotor melalui sikat, tujuan  untuk  memperbesar  torsi  awal  dan memperkecil arus awal.

## Pengujian Tahanan DC
Sisi Stator , kumparan stator terhubung star (Y)
𝑅 1 = 𝑉 𝑑𝑐 2 𝑥 𝐼 𝑑𝑐 𝑥 𝑘 … … … … … … … … . . … . . … … 1)
𝑅 1𝑎𝑐 =   𝑅 1 𝑥 𝑘 … … … … … … … . . … … … . . … … . 2)
Sisi Rotor, kumparan rotor terhubung star (Y)
𝑅 2 = 𝑉 𝑑𝑐 2 𝑥 𝐼 𝑑𝑐 𝑥 𝑘 … … … … … … … … … . … … … . 3)
𝑅 2𝑎𝑐 =   𝑅 2 𝑥 𝑘 … … … … … … … … . … … … … … . 4)
Dimana :
𝑘 = faktor pengkali (1,1 s/d 1,5) akibat efek kulit
Pengujian rotor tertahan (block - rotor) Impedansi rotor tertahan (block - rotor)
𝑍 𝑏𝑟 = 𝑉 𝑏𝑟 √3 𝐼 𝑏𝑟 … … … … … … … … … . . … … … … . .5)
𝜃 𝑏𝑟 = cos −1 ( 𝑃 𝑏𝑟 √3 𝑉 𝑏𝑟 𝑥 𝐼 𝑏𝑟 ) … … … . … … . . . … . 6) 𝑋 𝑏𝑟 =   𝑍 𝑏𝑟 𝑥  sin(𝜃 𝑏𝑟 ) … … … … … … … … … . … .7)
Maka reaktansi stator dan rotor :
Reaktansi stator :
𝑋 1 = 0,5 𝑥 𝑋 𝑏𝑟 … … … … … … … … … … … … . . … .8)
Reaktansi rotor :
𝑋 2 = 0,5 𝑥 𝑋 𝑏𝑟 … … … … … … … … … … … … … . . .9)
Tabel 1. Distribusi Empiris dari X br
Disain Kelas Motor X 1 X 2 A 0,5 Xbr 0,5 Xbr B 0,4 Xbr 0,6 Xbr C 0,3 Xbr 0,7 Xbr D 0,5 Xbr 0,5 Xbr Rotor Belitan 0,5 Xbr 0,5 Xbr
Sumber : IEEE standar 112

## Pengujian beban nol (no – load)
Impedansi beban nol
𝑍 𝑏𝑛 = 𝑉 𝑏𝑛 √3 𝐼 𝑏𝑛 … … … … … … … … … … … . . … … 10)
Reaktansi magnetik
𝑋 𝑚 =   𝑍 𝑏𝑛 −   𝑋 1 … … … … … … … … . . … … … … 11)
Torsi Motor Induksi Tiga Fasa torsi  motor  induksi  dapat  ditentukan  dengan bantuan  teori  rangakaian  thevenin.  Dimana  teori
thevenin  mengijinkan  penggantian  sembarang jaringan  yang  terdiri  atas  unsur  –  unsur  rangkaian linier  dan  sumber  tegangan  fasor  tetap.  Rangkaian rotor direferensikan terhadap stator.
Tegangan Thevinin (V th )
𝑉 𝑡ℎ = 𝑉 𝑖𝑛 √3 ( 𝑗𝑋 𝑚 𝑅 1 + 𝑗(𝑋 1 +   𝑋 𝑚 ) 2 ) … … … … . . … . … . 12)
Atau :
|𝑉 𝑡ℎ | = 𝑉 𝑖𝑛 √3 ( 𝑋 𝑚 √𝑅 1 2 + (𝑋 1 +   𝑋 𝑚 ) 2 ) … … … … … . 13)
Dimana : V th : Tegangan thevenin
R 1 : Tahanan stator X 1 : Reaktansi stator X m : Reaktansi magnetik
Dari impedansi thevenin, akan didapat resistansi ekivalen (𝑅 𝑒 ) dan reaktansi ekivalen (𝑋 𝑒 ) :
𝑍 𝑡ℎ = 𝑅 𝑒 + 𝑗𝑋 𝑒
= 𝑗𝑀 𝑚 (𝑅 1 +   𝑗𝑋 1 ) 𝑅 1 + 𝑗(𝑋 1 +   𝑋 𝑚 ) … … . . … … . 14)
Kecepatan Sinkron dalam rpm :
𝑛 𝑠 = 120𝑓 𝑝 … … … … … … … . … … … … … … … . 15)
Kecepatan Sinkron dalam 𝑟𝑎𝑑 𝑠 ⁄
𝜔 𝑠 =   𝑛 𝑠 𝑥 2𝜋 60 … … … … … … … … … … … . . . … . 16)

## Torsi Maksimum
Torsi  maksimum  motor  induksi  3phasa  jenis  rotor belitan  terjadi  ketika  daya  celah  udara  bernilai maksimum  atau  ketika  daya  yang  dikonsumsi tahanan  maksimum,  karena  daya  celah  udara sebanding dengan daya yang terpakai pada tahanan rotor,  Persamaan  torsi  maksimum  jenis  rotor belitan dinyatakan oleh :
𝑇 𝑚𝑎𝑘𝑠 = 3(𝑉 𝑡ℎ ) 2 2𝜔 𝑠 (𝑅 𝑒 +   √𝑅 𝑒 2 +   (𝑋 𝑒 +   𝑋 2 )) 2 … … 17)

## Torsi Start
Saat  pengasutan  motor  induksi  3phasa  dalam keadaan diam (s = 1) dan daya mekanis bernilai nol
(P mek =  0).  Persamaan  torsi  start  motor  induksi 3phasa saat pengasutan dinyatakan oleh :
𝑇 𝑠𝑡𝑎𝑟𝑡 = 3 𝜔 𝑠 ( 𝑉 𝑡ℎ 2 𝑅 2 (𝑅 𝑒 +   𝑅 2 ) 2 + (𝑋 𝑒 +   𝑋 2 ) 2 ) … … . . 18)
Torsi  start motor  induksi    jenis  rotor  belitan  perlu diperbesar  jika  torsi  beban  lebih  besar  dari  torsi awal. yaitu dengan memasang tahanan variabel dari luar  yang terpasang secara seri terhadap kumparan rotor  melalui  sikat.  Torsi  start  motor  induksi 3phasa jenis rotor belitan tergantung dari nilai R luar . Persamaan  torsi  start  motor  induksi  3phasa  jenis rotor belitan dinyatakan oleh :
𝑇 𝑠𝑡𝑎𝑟𝑡 = 3 𝜔 𝑠 ( 𝑉 𝑡ℎ 2 (𝑅 2 +   𝑅 𝑙𝑢𝑎𝑟 ) (𝑅 𝑒 +   𝑅 2 +   𝑅 𝑙𝑢𝑎𝑟 ) 2 + (𝑋 𝑒 +   𝑋 2 ) 2 ) … . . 19)
Dengan arus  start :
𝐼 𝑠𝑡𝑎𝑟𝑡 = 𝑉 𝑡ℎ 𝑅 𝑒 +   𝑅 2 +   𝑅 𝑙𝑢𝑎𝑟 + 𝑗(𝑋 𝑒 +   𝑋 2 ) … … … . .20)
Atau |𝐼 𝑠𝑡𝑟𝑎𝑡 | = 𝑉 𝑡ℎ √(𝑅 𝑒 +   𝑅 2 +   𝑅 𝑙𝑢𝑎𝑟 ) 2 + (𝑋 𝑒 +   𝑋 2 ) 2 … … … … 21)
Serta slip :
𝑆 = 𝑅 2 +   𝑅 𝑙𝑢𝑎𝑟 √(𝑅 𝑒 ) 2 + (𝑋 𝑒 +   𝑋 2 ) 2 … … … … … … … … … . 22)
Dimana :
V th : Tegangan thevenin R luar : Tahanan variabel dari luar R e : Resistansi ekivalen X e : Reaktansi ekivalen R 2
: Tahanan rotor
X 2 : Reaktansi rotot

## 2. METODOLOGI PENELITIAN
Untuk menetukan parameter, dilakukan pengujian, yaitu :
1. Pengujian tahanan DC,
2. Pengujian  beban nol ( no load ) dan
3. Pengujian rotor tertahan  ( block- rotor ).
4. Pengujian pengaruh penambahan tahanan luar terhadap torsi awal, kecepatan , arus dan slip.
Data  yang  didapat  dari  pengujian  penggunaan penambahan  tahanan  luar  akan  dibandingkan dengan hasil perhitungan.
Data Motor : Motor induksi 3phasa, Jenis rotor : rotor belitan spesifikasi motor:
Conectioan : Δ/Y Tegangan : 220/380V Arus : 10,7 / 6,2 A Daya (P)  : 1,1 KW, Cosφ
: 0,67
n
: 1410 rpm,
f : 50 Hz Kelas
: B
Lokasi Pengujian :
Laboratorium  mesin  listrik  jurusan  teknik  elektro lantai 2

## Hasil Pengujian
Tabel 2. Pengujian Tahanan DC Sisi Phasa V DC (V) I DC (A) Stator terhubung Y U - V 13,2 4,1 U - W 13,2 4,1 V - W 13,2 4,1 Rotor terhubung Y K - L 3,9 5,1 K - M 3,9 5,1 L - M 3,9 5,1
Tabel 3. Pengujian beban nol ( No  Load ) V bn (V) I bn (A) P bn (W) 370 3,42 332
Tabel 4. Pengujian Rotor tertahan ( Block Rotor ) V br (V) I br (A) P br (W) 94 6,6 560
Tabel 5. Pengujian pengaruh tahanan luar (R luar ) terhadap torsi awal, arus rotor , slip dan η rotor (rpm) dengan Vsumber : 370 V
R luar Torsi awal (Nm) I rotor (A) Slip η rotor (rpm) 0 5,85 27,07 0,06 1435 1 18,17 25,95 0,19 1311 2 27,29 24,59 0,33 1245 3 34,68 23,10 0,47 1185 4 39,20 21,60 0,60 1075 5 41,85 20,16 0,74 1004 6 43,13 18,80 0,88 946

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Parameter Motor Induksi Tiga Fasa Rotor Belitan
Pengujian Tahanan DC
Tahanan Stator :
𝑅 1 =   𝑅 1𝑎𝑐 = 𝑉 𝑑𝑐 2 𝑥 𝐼 𝑑𝑐 𝑥 1,1
𝑅 1 =   𝑅 1𝑎𝑐 = 13,2 2 𝑥 4,1 𝑥 1,1 = 1,77 Ω
Tahanan Rotor :
𝑅 2 =   𝑅 2𝑎𝑐 = 𝑉 𝑑𝑐 2 𝑥 𝐼 𝑑𝑐 𝑥 1,1
𝑅 2 =   𝑅 2𝑎𝑐 = 3,9 2 𝑥 5,1 𝑥 1,1 = 0,42 Ω
Rotor Tertahan (Block Rotor) :
Impedansi rotor tertahan:
𝑍 𝑏𝑟 = 𝑉 𝑏𝑟 √3 𝐼 𝑏𝑟 = 94 √3 𝑥 6,6 = 8,22
𝜃 𝑏𝑟 = cos −1 ( 𝑃 𝑏𝑟 √3 𝑉 𝑏𝑟 𝑥 𝐼 𝑏𝑟 ) 𝜃 𝑏𝑟 = cos −1 (
560 1074,56 ) 𝜃 𝑏𝑟 = 58,59 0
Reaktansi rotor tertahan :
𝑋 𝑏𝑟1 =   𝑍 𝑏𝑟 𝑥  sin(𝜃 𝑏𝑟 )
𝑋 𝑏𝑟1 =  8,22 𝑥 0,8327 = 7,01 Ω
Maka :
Reaktansi stator : 𝑋 1 = 0,5 𝑥 𝑋 𝑏𝑟1 = 3,51 Ω
Reaktansi rotor : 𝑋 2 = 0,5 𝑥 𝑋 𝑏𝑟1 = 3,51 Ω
Pengujian beban Nol (No Load)
Impedansi beban nol :
𝑍 𝑛𝑙 = 𝑉 𝑛𝑙 √3 𝐼 𝑛𝑙 = 370 √3 𝑥 3,42 = 62,46 Ω
Reaktansi Magnetik :
𝑋 𝑚 =   𝑍 𝑛𝑙 −   𝑋 1 = 62,46 − 3,51 = 58,95 Ω
Tabel 6. Parameter motor induksi : Parameter Ω Tahanan Stator (R 1 ) 1,77 Tahanan Rotor (R 2 ) 0,42 Reaktansi stator (X 1 ) 3,51 Reaktansi stator (X 2 ) 3,51 Reaktansi magnetik (X m ) 58,95
Torsi Maksimum
Tegangan Thevinin (V th )
|𝑉 𝑡ℎ | = 𝑉 𝑖𝑛 √3 ( 𝑋 𝑚 √𝑅 1 2 + (𝑋 1 +   𝑋 𝑚 ) 2 ) |𝑉 𝑡ℎ | =  201,02 V
Tahanan Ekivalen :
𝑍 𝑡ℎ = 𝑗𝑀 𝑚 (𝑅 1 +   𝑗𝑋 1 ) 𝑅 1 + 𝑗(𝑋 1 +   𝑋 𝑚 ) =  1,51 + 𝑗3,51Ω
Tahanan Ekivalen  : 𝑅 𝑒 =  1,51 Ω
Reaktansi Ekivalen : 𝑋 𝑒 =  𝑗3,51 Ω
Kecepatan Sinkron dalam rpm :
𝑛 𝑠 = 120𝑓 𝑝 = 120 𝑥 50 4 = 1500 𝑟𝑝𝑚
Kecepatan Sinkron dalam 𝑟𝑎𝑑 𝑠 ⁄ 𝜔 𝑠 =   𝑛 𝑠 𝑥 2𝜋 60 = 157,08  𝑟𝑎𝑑 𝑠 ⁄
Torsi Maksimum :
𝑇 𝑚𝑎𝑘𝑠 = 3(𝑉 𝑡ℎ ) 2 2𝜔 𝑠 (𝑅 𝑒 +   √𝑅 𝑒 2 +   (𝑋 𝑒 +   𝑋 2 )) 2
𝑇 𝑚𝑎𝑘𝑠 =  35,22 𝑁𝑚
Pengaruh tahanan luar (R luar = 0, 1, 2, 3 ......6) terhadap Torsi start , Arus start dan Slip
Torsi start :
𝑇 𝑠𝑡𝑎𝑟𝑡 = 3 𝜔 𝑠 ( 𝑉 𝑡ℎ 2 (𝑅 2 +   𝑅 𝑙𝑢𝑎𝑟 ) (𝑅 𝑒 +   𝑅 2 +   𝑅 𝑙𝑢𝑎𝑟 ) 2 + (𝑋 𝑒 +   𝑋 2 ) 2 )
R luar = 0
Arus start :
|𝐼 𝑠𝑡𝑟𝑎𝑡 | = 𝑉 𝑡ℎ √(𝑅 𝑒 +   𝑅 2 +   𝑅 𝑙𝑢𝑎𝑟 ) 2 + (𝑋 𝑒 +   𝑋 2 ) 2 R luar = 0
|𝐼 𝑠𝑡𝑟𝑎𝑡 | = 27,07 𝐴
Slip :
𝑆 = 𝑅 2 +   𝑅 𝑙𝑢𝑎𝑟 √(𝑅 𝑒 ) 2 + (𝑋 𝑒 +   𝑋 2 ) 2
R luar = 0

## 𝑆 = 0,06
Tabel 6. Hasil perhitungan pengaruh R luar terhadap Torsi awal , arus start  dan slip
𝑅 𝑙𝑢𝑎𝑟 (Ω) 𝑇 𝑠𝑡𝑎𝑟𝑡 (𝑁𝑚) 𝐼 𝑠𝑡𝑎𝑟𝑡 (𝐴) S 0 5,85 27,07 0,06 1 18,17 25,95 0,19 2 27,29 24,59 0,33 3 34,68 23,10 0,47 4 39,20 21,60 0,60 5 41,85 20,16 0,74 6 43,13 18,80 0,88
Gambar 5. Grafik Torsi awal perhitungan VS pengujian
Gambar 6. Grafik Arus start perhitungan VS pengujian
Gambar 7. Grafik Slip perhitungan VS pengujian
Gambar 8. Grafik pengaruh kecepatan putar rotor
terhadap R luar

## 4. KESIMPULAN
Diperoleh  beberapa  kesimpulan  akibat  pengaruh penambahan  tahanan  luar  yang  terpasang  seri terhadap rotor, yaitu:
1. Kenaikan  torsi  awal  hasil  perhitungan    lebih halus jika dibandingkan dengan hasil pengujian.
2. Torsi  awal  bertambah  besar  sampai  dengan nilai  tertentu  dengan  bertambahnya  nilai tahanan luar (R luar )
3. Arus start yang dihasilkan semakin kecil.
4. Torsi  maksimum  terjadi  pada  slip  yang berbeda-beda dan akan semakin cepat didapat
5. kecepatan  motor    dapat  diatur  tanpa mempengaruhi torsi maksimum dan nilai torsi maksimum semakin cepat diperoleh.
6. Torsi  maksimum  terjadi  pada  slip  yang berbeda-beda
7. Torsi  maksimum  sebanding  dengan  besar tegangan masuk  pada stator.
8. Torsi  maksimum  dipengaruhi  oleh  besarnya tahanan  dan  dua  induktansi,  yaitu  induktansi pada  kumparan  stator  dan  induktansi  pada kumparan rotor
9. faktor  daya  motor  pada  saat  start  dapat diperbaiki

## DAFTAR PUSTAKA
[1] Nagrath, I.J., D.P. Kothari. Electric Machines .
McGraw-Hill, New Delhi, 1999
[2] Seung-Ki  Sul. Control  of  Electric  Machine Drive  Systems ,  John  Wiley  and  Sons,  Inc., New Jersey, 2011 [3] Katsuhiko Ogata , “ Modern Control Engineering “Third  Edition  Prentice-Hall nternational, Inc. 1997 [4] IEEE  Standars  112,. Standard  Test  Procedure for Polyphase Induction Motors and Generators .  USA:  Institute  of  Electrical  and Electronics Engineers, Inc. 2004
[5] NEMA  Standards  Publication.
Information Guide  for  General  Purpose Industrial  AC
Small  and  Medium  Squirrelcage  Induction
MotorStandars .Virginia. 2002.
[6] Yandri,  “ Penentuan  Parameter  dan  Arus  Asut Motor  Induksi  Tiga Fasa”,  jurnal  ELKHA. Vol. 3, No.2, Juli 2011
[7] Suyamto, “analisis daya dan torsi pada motor induksi’ .  seminar  nasional  V,  teknologi  nuklir yogyakarta, 5 November 2009.
[8] Ahyanuardi,  “ pemodelan  perilaku  dinamik motor  induksi  tiga  fasa ”,  Jurusan  Teknik Elektro FT UNP,
[9] Tasma  Sucita,  dan  Leli  Alhapip, Analisis karakteristik  beban  nol  motor induksi  rotor Sangkar saat pengasutan menggunakan toolbox  power  system  blockset  program simulasi  matlab  simulink ,  ELEC-trans  vol.  I No. 2 September 2002
[10] Andyk  Probo  Prasetya,  Abdul  Hamid  dan Yusuf Ismail Nakhoda .” Analisis perbandingan sistem pengasutan Motor induksi 3 fasa sebagai penggerak pompa pada perusahaan  daerah  air  minum  (pdam)  wendit malang”. Jurnal Elektro ELTEK Vol. 3, No. 1,
April 2012
[11] Isnanto Heru Purnomo , Analisis motor induksi 3  fasa  dengan  metode kerangka  referensi , Jurusan  Teknik  Elektro  Fakultas  Teknik
Universitas Diponegoro [12] Iwan    Setiawan  ,  “ Studi    Komparatif    Arus Asut  Motor  Induksi  Tiga  Fasa Standar NEMA Berdasarkan Rangkaian Ekivalen  Dan  Kode  Huruf” , Program  Studi Teknik  Elektro  Jurusan  Teknik  Elektro Fakultas Teknik Universitas Tanjungpura
[13] Saefurrochman dan Suprapto , “ analisa uji transformator  350  v/20  a  untuk catu  daya nitridasi  plasma  double  chamber ,  Pusat Teknologi  Akselerator dan  Proses  Bahan- BATAN, Yogyakarta. Juli 2011