Abstrak — Dewasa ini pengembangan, kebutuhan akan sumber energi terbarukan, dan penggunaan energi terbarukan ( renewable  energy )  semakin  menjadi  hal  yang  sangat  penting. Karena  energi  terbarukan  dapat  digunakan  sebagai  sumber energi yang digunakan untuk membangkitkan sistem pembangkit  tersebar  dan  pembantu  energi  utama.  Salah  satu energi  yang  terbarukan  yang  digunakan  untuk  sistem pembangkitan adalah energi dari sinar  matahari. Namun  ketika intensitas  cahaya  matahari  yang  berubah-ubah  mengakibatkan arus DC yang keluar dari solar sel berubah ubah, oleh karena itu dibutuhkannya  suatu  perangkat  teknologi  yang  mampu menaikkan  tegangan  jika  intensitas  cahaya  matahari  menurun yaitu  menggunakan  konverter  DC–DC.  Pada  penelitian  ini didesain  dan  diimplementasikan  topologi  konverter  DC–DC kombinasi  konverter  KY  dan  konverter  buck-boost  yang digunakan  untuk  menaikkan  tegangan  DC  yang  dikeluarkan panel  solar  sel.  Hasil  implementasi  menunjukkan  konverter dapat  bekerja  dengan  respon  waktu  pensaklaran  yang  cepat. Selaitu  konverter  dapat  bekerja  pada  rentang  tegangan masukkan  yang  berbeda  dan  memiliki  rasio  konversi  tegangan masukan  yang  hingga  7,16  kali  dengan  efisiensi  81,18%  pada daya beban 90%.
Kata  Kunci — Solar  sel,  Kombinasi  Konverter  KY  dan konverter Buck-Boost , Konverter DC – DC.

## I. PENDAHULUAN
NERGI  surya  merupakan  sumber  energi  terbarukan yang  tidak  mencemari.    Industri  panel  surya  di  dunia telah  meningkat  lebih  dari  31  %  per  tahun  lebih bertahan  dekade  terakhir.  Panel  surya  sebagai  sumber terbarukan  karena  memiliki  kelebihan,  seperti  tidak  adanya biaya  bahan  bakar  ,  sedikit  perawatan  ,  tidak  ada  suara,  dan tidak adanya bagian yang bergerak. Namun efisiensi konversi energi  aktual  modul  PV  agak  rendah  dan  dipengaruhi  oleh kondisi cuaca dan beban yang digunakan[1]-[2] . Untuk  memperoleh  keluaran  yang  efisien  diperlukan rangkaian  konverter  DC-DC.  Konverter  DC-DC  berfungsi untuk  menaikkan  dan  menurunkan  tegangan Direct  Current (DC), sama halnya dengan trafo yang mengubah tegangan AC tertentu  ke  tegangan  DC  yang  lebih  tinggi  atau  lebih  rendah. Akan  tetapi  konverter  DC-DC  mempunyai  efisiensi  lebih tinggi  dibandingkan  dengan power  supply k on vensi on al karena  tidak  ada  peningkatan  ataupun  pengurangan  daya masukan selama pengkonversian bentuk energi listriknya[3].
Ada  beberapa  macam  topologi  pada  konverter  DC-DC, seperti  konverter Boost dan  konverter buck-boost ,  kelemahan tegangan  konverter  tersebut  tidak  cukup  tinggi.  Hingga  kini, banyak  macam  teknik  yang  digunakan  untuk  menaikkan tegangan  telah  disajikan,  termasuk  beberapa  induktor  yang terhubung  dalam  seri  dengan  kapasitor,  inductor  dengan perbedaan  rasio,  superposisi  tegangan  berdasarkan  peralihan kapasitor,  transformator  tambahan  dengan  rasio  konversi sehingga meningkatkan kompleksitas konverter, dan selain itu juga  komponen  yang  digunakan  dalam  pembuatan  konverter masih banyak [4].
Dari macam teknik peningkatan diatas, sehingga dibutuhkan  konverter  yang  memiliki  jumlah  komponen  yang sedikit  dan  dapat  menghasilkan  tegangan  keluaran  tegangan yang  lebih  tinggi.  Oleh  karena  itu,  kombinasi  konverter  KY dengan  konverter buck-boost adalah konverter yang mempunyai  jumlah  komponen  yang  sedikit  dan  merupakan hasil  kombinasi  antara  konverter  KY  dengan  konverter buck- boost yang menambahkan kopel induktor. Konverter ini dapat menghasilkan perubahan tegangan yang lebih tinggi dari pada konverter pada umumnya[4].

## II. URAIAN PENELITIAN
A. Topologi kombinasi  KY dan konverter Buck-Boost
Konverter DC-DC kombinasi KY converter dan Buck-boost converter adalah konverter yang dapat meningkatkan tegangan masukkan  DC  ke  level  tegangan  keluaran  yang  lebih  tinggi. Konverter  ini  merupakan  pengembangan  dari  konverter KY[4].  Gambar  1  merupakan  rangkaian  dari  kombinasi  KY converter dan buck-boost converter .

## DESAIN DAN IMPLEMENTASI PENAIK TEGANGAN MENGGUNAKAN KOMBINASI KY CONVERTER DAN BUCK- BOOST CONVERTER
Bustanul Arifin, Heri Suryoatmojo, Soedibjo
Jurusan Teknik Elektro, Fakultas Teknologi Industri, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
Jl. Arief Rahman Hakim, Surabaya 60111 Indonesia e-mail : suryomgt@ee.its.ac.id ; soedieb@ee.its.ac.id
E
Gambar 1. Rangkaian Konverter Kombinasi KY converter dan Buck-Boost converter.

## B. Mode Operasi
1. Coupling Sama Dengan Satu
Mode 1 Pada saat t 0 -t 1 ,  saklar S1 on dan S2 off ditunjukan pada  Gambar  2.  Sumber  DC  V in menyalurkan  energi  ke induktor  L Np dan  L m kemudian  ke  S2.  Dalam  waktu  yang bersamaan sumber V in mengalir ke kapasitor C 1 , Induktor L NS , dioda  D 1 ,  dan  saklar  S2.  Pada  saat  yang  sama,  sumber  V in , kapasitor  C 1 ,  Induktor  L NS ,  dioda  D 1 terbung  seri  untuk menyalurkan energi ke induktor L o , kapasitor C o , dan beban R. Ketika  sumber  DC  mengalir  melalui  Lm  maka  membuat  Lm menjadi  termagnetisasi  dan  L Ns menjadi  terinduksi.  Kapasitor C1 melepas energi ke induktor L Ns dan Dioda D 1 menjadi bias maju. Pada saat yang sama, kapasitor C 2 melakukan pengisian sehingga  tegangan  pada  C 2 termuati.  Dalam  waktu  yang bersamaan,  tegangan  melewati  L o menjadi  bermuatan  negatif karena V C2 -V o , kemudian membuat L o menjadi termagnetisasi.
Model 2 Pada saat t 1 -t 2 , saklar S1 on dan S2 off ditunjukan pada  Gambar  3.  Sumber  DC  Vin  menyalurkan  energi  ke induktor  kopel  L Np dan    L m ke  S1  kemudian  ke  C 1 ,  sehingga tegangan  pada  C 1 menjadi  –V c1 dan  kembali  ke  VL Np .  Pada saat  yang  sama  tegangan  V in ,  induktor  L m dan  L Np ,  kapasitor C 2 terhubung  seri  untuk  menyalurkan  energi  ke  induktor  L o , kapasitor C o , dan beban R. Karena tegangan seri melewati C 2 maka  membuat  dioda  D 1 menjadi  terbias  mundur  dan  VL Ns tidak  teraliri  tegangan,  sehingga  membuat  tegangan  pada  Lo menjadi bernilai positif.
2. Coupling Tidak Sama Dengan Satu
Pada bagian ini kopling koefisien k adalah tidak sama satu, dengan  kata  lain  kebocoran  induktor  pada couple induktor dimasukkan kedalam perhitungan.
Mode 1 pada saat t 0 -t 1 ,  saklar S1 on dan S2 off ditunjukan pada  Gambar  4.  Sumber  DC  V in menyalurkan  energi  ke induktor L Np , L lk dan L m kemudian ke S2. Dalam waktu yang bersamaan sumber V in mengalir ke kapasitor C 1 , Induktor L NS , dioda  D 1 ,  dan  saklar  S2.  Pada  saat  yang  sama,  sumber  V in , kapasitor  C 1 ,  Induktor  L Ns ,  dioda  D 1 terbung  seri  untuk menyalurkan energi ke induktor L o , kapasitor C o , dan beban R. Ketika  sumber  DC  mengalir  melalui  L m dan  L lk maka membuat  L m dan  L lk menjadi  termagnetisasi  dan  L Ns menjadi terinduksi.  Kapasitor  C 1 melepas  energi  ke  induktor  L Ns dan Dioda  D 1 menjadi  bias  maju.  Pada  saat  yang  sama,  kapasitor C 2 melakukan pengisian sehingga tegangan pada C 2 termuati. Dalam waktu yang bersamaan, tegangan melewati L o menjadi bermuatan  negatif  karena  V C2 -V o ,  kemudian  membuat  L o menjadi termagnetisasi.
Mode  2 pada  saat  t 1 -t 2 ,  saklar  S1 on dan  S2 off ditunjukan pada  Gambar  5.  Sumber  DC  V in menyalurkan  energi  ke induktor  kopel  L Np ,  L lk dan    Lm  ke  S1  kemudian  ke  C 1 , sehingga  tegangan  L lk dan  Lm  mengirimkan  ke  C 1 menjadi  – V C1 dan kembali ke VL Np. Pada saat yang sama tegangan  V in , induktor  L m ,  L lk dan  L Np ,  kapasitor  C 2 terhubung  seri  untuk menyalurkan energi ke induktor L o , kapasitor C o , dan beban R. Karena  tegangan  seri  melewati  C 2 maka  membuat  dioda  D 1 menjadi  terbias  mundur  dan  VL Ns tidak  teraliri  tegangan, sehingga membuat tegangan pada L o menjadi bernilai positif.

## C. Analisis Persamaan Rasio Konverter
Induktor  kopel  dimodelkan  sebagai  transformator  ideal dengan  induktor  magnetisasi  L m dan  induktor  bocor  L lk disisi primer,  perbandingan  belitan  (N)  dan  kopling  koefisien  dari induktor kopel didefinisikan sebagai berikut :
(1) (2)
Dimana  n 1 dan  n 2 adalah  jumlah  belitan  primer  dan sekunder induktor kopel.
Pada  gambar  4,  saklar  S1 off dan  S2 on ,  Sumber  DC  V in menyalurkan energi  ke induktor L Np dan  L m kemudian ke S2.
Gambar 2. Mode Operasi 1(t 0 – t 1 ) Gambar 3. Mode Operasi 2(t 1 – t 2 )
Gambar 4. Mode 1 Operasi 1(t 0 – t 1 )
Gambar 5. Mode 2 Operasi 2(t 1 – t 2 )
Sehingga  membuat  Np  terinduksi  dan  persamaan  tegangan yang melewati V Np dan V Ns dapat di tulis sebagai berikut :
( ) (3)
(4)
Pada  saat  yang  sama  tegangan  pada  kapasitor  C 2 dan  L o dapat di tulis dengan persamaan sebagai berikut :
(5) (6)
Pada  mode  I,  gambar  3  saklar  S1 on dan  S2 off ,  tegangan yang  melewati  induktor  L o dan  kapasitor  C 1 dapat  ditulis sebagai berikut :
(7) (8)
Dengan  mengaplikasikan  prinsip induktor  volt-second balance pada  kedua  induktor  L m dan  L lk pada  satu  periode pensaklaran didapat persamaan sebagai berikut :
∫ ∫ (9)
DT kVin + (1-D)T ) ( off Lm V = 0 (10) (11)
Dengan  mengaplikasikan  prinsip  yang  sama  pada  induktor L o didapatkan persamaan sebagai berikut :
∫ ∫ (12)
(13)
Kemudian dilakukan substitusi persamaan (5)  dan (11)  ke persamaan (13) maka diperoleh
(14)
Induktor  magnetisasi  L m memiliki  nilai  yang  jauh  lebih besar  dibandingkan  dengan  nilai  L lk ,  sehingga  nilai  k mendekati 1. Dengan menganggap bahwa nilai k sama dengan 1  (induktor  kopel  ideal),  maka  persamaan  (14)  dapat  ditulis menjadi :
(15)
Nilai induktor magnetisasi L m dan induktor output L o dapat ditentukan dengan menggunakan asumsi yang telah ditentukan, yaitu semua komponen dianggap ideal.
Dengan asumsi hukum kirchoff dalam rangkaian gambar 6, maka
(16) (17) (18) (19)
Dan  dengan  asumsi  besar  daya  input  sama  dengan  besar daya output, maka
(20) (21)
Dan substitusikan persamaan (15)  ke dalam persamaan (21) diperoleh
( ) (22)
Substitusi persamaan  (22) ke persamaan (17) diperoleh (23)
(25)
Nilai  maksimum  dan  minimum  arus  induktor  L m dapat ditentukan  dengan  menggunakan  nilai  rata-rata  dan  nilai perubahan arusnya, sehingga di peroleh.
(26) (27)

## Dimana
(28) (29)
Sehingga,  setelah  dilakukan  substitusi  persamaan  (25)  dan (29) ke persamaan (26) dan (27), maka diperoleh
(30) (31)
Syarat  konverter  beropersai  secara Contiunous  Conduction Mode ( CCM )  adalah  arus  induktornya  harus  selalu  lebih  dari nol. Sehingga, berdasarkan persamaan (31), nilai induktor  L m minimal agar konverter bekerja secara CCM adalah (32)
Gambar 6. Model Rangkaian Equevalen Dari Kopel Induktor
( ) (33)
Dengan  menggunakan  prinsip  hukum  kirchoff,  maka  nilai induktor  magnetisasi  L o dapat  ditentukan  dari  gambar  6 sebagai berikut :

## (34)
Sehingga  nilai  maksimum  dan  minimum  arus  induktor  L m dapat ditentukan dengan menggunakan nilai rata-rata dan nilai perubahan arusnya.

## (35)
(36)

## Dimana

## (37)
(38)
Dengan  substitusikan  (19),  (21),  (22)  kedalam  persamaan (38), maka diperoleh
(39)
Sehingga,  setelah  dilakukan  substitusi  persamaan  (34)  dan (39) ke persamaan (35) dan (36), maka diperoleh
(40)
(41)
Syarat  konverter  beropersai  secara Contiunous  Conduction Mode ( CCM )  adalah  arus  induktornya  harus  selalu  lebih  dari nol.  Sehingga,  berdasarkan  persamaan  (41),  nilai  induktor  L o minimal agar konverter bekerja secara CCM adalah
(42)
(43)
Sedangkan  untuk  mendapatkan  persamaan  pada  kapasitor C 1 dapat diperoleh dengan menggunakan persamaan (44);
(44)
Kapasitor  C 2 dapat  diperleh  dengan  menggunakan persamaan (45);
(45)
Dan  kapasitor  C 3 dapat  diperoleh  dengan  menggunakan persamaan (46) dan (47) :
(46)

## (47)
III. D ESAIN , SIMULASI DAN IMPLEMENTASI

## A. Desain
Desain  konverter  dilakukan  untuk  mementukan  parameter rangkaian dengan menghitung sehingga mempermudah proses implementasi  pada  penelitian  yang  akan  dilakukan.  Table  1. Merupakan  parameter  awal  yang  digunakan  sebagai  acuan dalam proses perancangan konverter.
Penentuan  Rasio  Konversi    dan Duty  Cycle menggunakan persamaan  (15),  besar  rasio  konversi  (M)  dan duty  cycle (D) yang dibutuhkan konverter untuk menaikkan tegangan dengan kopling koefisien = 1, dapat ditentukan sebagai berikut :
( ) ( ) ( ) ( )
Pada  saat  tegangan  masukkan  maksimum  (V in =  35  V), besar rasio konversi dan duty cycle konverter adalah
( ) ( ) ( ) ( )
Kemudian sesuai dengan spesifikasi alat yang akan dibuat pada  Tabel  1,  maka  besar  beban  R  akan  digunakan  adalah sebagai berikut :
Konverter  ini  dirancang  untuk  selalu  beroperasi  secara CCM ( Continous Conduction Mode ). Sehingga perlu diketahui nilai batas minimum arus yang mengalir pada induktor L lk dan L m kontinus:
Setelah memperoleh nilai arus L m minimum, maka nilai L m yang diperoleh :
Tabel 1. Spesifikasi Awal Perancangan Konverter Parameter Nilai Besaran Tegangan Masukkan (V in ) 30 – 35 Volt Tegangan Keluaran (V o ) 320 Volt Frekuensi Pensaklaran (fs) 100 kHz Daya Masukkan (P in ) 100 Watt Daya Keluaran, Max (P o, max ) 100Watt Daya Keluaran, Min (P o, min ) 10 Watt Perbandingan Belitan 1 : 6 Riak Tegangan C 1 (∆C 1 ) 1 % Riak Tegangan C 2 (∆C 2 ) 0.1 % Riak Tegangan C o (∆C o ) 0.1 %
Ripple Arus L o (∆L o ) 20 %
Pada  perancangan  untuk  menentukan  nilai  induktor berdasarkan persamaan (43) dengan ripple arus maksimum di tetukan  sebesar  20%,  sehingga  diperoleh  nilai  L o sebagai berikut :
( ) ( )
Nilai  kapasitor  C 1 dihitung  menggunakan  persamaan  (44). Dimana ripple tegangan  ditentukan  sebesar  1%  sehingga diperoleh nilai sebagai berikut :
Untuk  mencari  nilai  kapasitansi  dari  C 1 ,  maka  dapat diperoleh:
(                 )
Nilai  kapasitor  C 2 dihitung  menggunakan  persamaan  (45). Dimana ripple tegangan  ditentukan  sebesar  0.1%  sehingga diperoleh nilai sebagai berikut :
Untuk  mencari  nilai  kapasitansi  dari  V C2 ,  maka  dapat diperoleh:
Nilai  kapasitor  filter  C o dihitung  menggunakan  persamaan (46)  dan  persamaan  (47).  Dimana ripple tegangan  ditentukan sebesar 0.1% sehingga diperoleh nilai sebagai berikut :
Karena  nilai  kapasitor  tidak  tersedia  dipasaran  maka  untuk mempermudah  simulasi  dan  implementasi  digunakan  nilai kapasitor yang tersedia dipasaran dan dipilih nilai sedikit lebih besar dibanding  hasil perhitungan  yaitu C 1 = 22 μF/160v , C 2 = 10 μF /250v ,C 3 = 33 μF /450v.
Dalam perancangan kopel induktor, langkah yang dilakukan adalah  menghitung  arus  yang  akan  melalui  kopel  induktor dihitung melalui persamaan dibawah.
Pengukuran  induktansi  bocor  dilakukan  dengan  cara melakukan  mengubungkan  singkatkan  belitan  sekunder    [5]. Setelah  dilakukan  pengulungan  dan  pengukuran  kebocoran induktasi  pada  kopel  induktor  tahap  selanjutnya  melakukan perhitungan  nilai  induktasi  magnetisasi  dengan  data  hasil pembuatan kopel induktor.
L 11 =  1053,2 μH               N 1 = 1 L 22 =  27730 μH               N 2 = 6 L leak12 =  8,036 μH
√

## √

## B. Implementasi
Implementasi  dilakukan  untuk  mengetahui  kinerja  dari konverter  DC-DC  kombinasi  konverter  KY  dengan  konverter Buck-Boost  berdasarkan  desain  dan  simulasi  yang  telah dilakukan .
Sesuai  Sesuai  dengan  komponen  pada  table  2.  Gambar  4 menunjukkan  hasil    implementasi  penelitain  dari  kombinasi konverter KY dan konverter buck-boost.

## IV. PENGUJIAN

## A. Pengujian Bentuk Gelombang Pensaklaran
Pengujian  sinyal  PWM  dan  pensaklaran  bertujuan  untuk mengetahui sinyal pensaklaran yang telah dibuat sudah sesuai dengan  peracangan  dan  simulasi.  Gambar  9  menunjukan pengujian  sinyal  pensaklaran  yang  dilakukan  mengunakan
Tabel 2. Kapasitas Komponen Implementasi Komponen Nilai Besaran Unit Trafo Frekuensi tinggi Magnetisasi Induktor L m Kebocoran Induktor L lkg 897,255 μH 8,036 μH 1 Output induktor         L o 1.664 mH 1 Kapasitor                   C 1 22/160v μF 1 Charger kapasitor      C 2 10/250v μF 1 Ouput kapasitor         C 3 33/450v μF 1 Saklar S 1 dan S 2 IRFP460 20A/500V 2 Diode MUR1560 600V/ 15A/ Ultra fast recovery 1 Kendali Pensaklaran Mikrokontroler Arduino Uno 1 FOD3182 200kHz 2
Gambar  8. Implementasi konverter kombinasi konverter KY dan Buck- Boost konverter
dutycycle 50%,  sehingga  besar  periode  gelombang  PWM  dan pensaklaran konverter adalah 10us.

## B. Pengujian Arus Induktor dan Tegangan Kapasitor
Dari  gambar  9  dapat  diketahui  bahwa  L m dapat  bekerja  C- CCM.  Besar  arus  yang  mengalir  pada  implementasi  induktor sisi primer IL m +IL Np = 5,20 A, arus sisi sekunder IL Ns = 2,7A, sedangkan  arus  indukor  L o =  1,24A.  Nilai  arus  saat implemetasi lebih besar dibandingkan dengan simulasi hal ini terjadi karena setiap komponen yang digunakan memiliki efek ketidak idealan. Besar arus hasil simulasi adalah  induktor sisi primer  IL m +IL Np =  4,8A,  arus  sisi  sekunder  IL Ns =  0,782A, sedangkan arus indukor L o = 0,089A.

## C. Pengujian Rasio Konversi
Rasio  konversi  dilakukan  untuk  mengetahui  kemampuan konverter  dalam  menaikkan  tegangan  masukkan  ke  tegangan yang  lebih  tinggi  sering  dengan  meningkatnya  perubahan dutycycle . Dengan memberikan tegangan kostan 30 V dengan beban yang digunakan adalah resistor sebesar 1057 Ω.
Kemudian dutycycle dinaikkan  dari  5%  sampai  50%. Dutycycle hanya  dinaikkan  sampai  50%  karena  ketika  lebih dari 50% kopel induktor bunyi sehingga mengakibatkan kopel induktor  terjadi  saturasi.  Hal  ini  terjadi  disebabkan kemampuan bahan ferrite yang digunakan sudah tidak mampu lagi  untuk  menahan  arus  yang  melewati  kawat  sehingga membuat terjadinya saturasi pada trafo  ferrite.
Dari gambar 10, bahwa hasil perhitungan dan implementasi terjadi perbedaan  ini  dikarenakan  adanya  drop  tegangan  pada kebocoran  induktansi  yang  mana  nilainya  dipengaruhi  oleh dutycycle . Jika dutycycle kecil maka nilai drop tegangan pada sisi  kebocoran  induktansi    besar.  Sedangkan  ketika dutycycle semakin  tinggi  maka  drop  tegangan  disisi  kebocoran induktansi perlahan berkurang.

## D. Pengujian Efisiensi
Pengujian  efisiensi  dilakukan  dengan  menjaga  tegangan masukkan dan tegangan keluaran konverter konstan. Sedangan beban  diubah-ubah  sehingga  dihasilkan  daya  keluaran  yang berbeda. Dari gambar 11, dapat diketahui bahwa efisiensi pada daya 70 watt pada tegangan masukkan 30V bernilai lebih dari 80%.  Seiring  dengan  penurunan  daya  keluaran  konverter, efisiensi  juga  semakin  menurun.  Dari  pengujian  yang dilakukan  efisiensi  maksimum  terdapat  pada  beban  70% sampai 90%.

## E. Pengujian Respon kontrol Tegangan
Pengujian  ini  dilakukan  untuk  mengetahui  apakah  kontrol close loop yang telah di buat  dapat bekerja dengan baik pada konverter yang telah diimplementasikan. Pengendalian kontrol close  loop menggunakan  kontrol  PI  ( Proporsional  Integral ) untuk  mengetahui  respon  tegangan  keluaran  dari  kontrol dutycycle terhadap  perubahan  tegangan  masukkan  yang berubah. Pada pengaplikasian kontrol PI menggunaan metode trial  and  error untuk  memperoleh  respon  yang  baik.  Dari gambar  13  menunjukkan  tegangan  keluaran  tetap  stabil walaupun tegangan masukkan berubah.

## F. Pengujian dengan Modul Fotovoltaik
Pengujian dilakukan dengan menggunakan modul fotovoltaik  untuk  mengetahui  bahwa  tegangan  keluaran  dari konverter  dapat  dijaga  konstan  saat  sumber  tegangan masukkan  yang  digunakan  berubah  dan  untuk  mengetahui apakah  sistem  kendali  PI  yang  telah  digunakan  dapat  bekerja
Gambar 9. Bentuk Gelombang Arus Induktor dan Tegangan pada Induktor
Gambar 10. Grafik Rasio Konversi Tegangan Terhadap Dutycycle
Gambar 11. Grafik Efisiensi konverter
Gambar 13. Gelombang tegangan keluaran akibat perubahan tegangan
dengan  baik  ketika  terjadi  perubahan  tegangan  masukkan akibat irradiasi dari fotovoltaik.
Pengujian dilakukan mulai pagi hari jam 08.00 sampai sore hari  jam  15.30  dimana  sinar  matahari  masih  cukup menghasilkan  energi  listrik  yang  diperlukan.  Pengujian dilakukan  menggunakan  beban  tahanan  resistor  1263Ω sehingga  daya  yang  dihasilkan  ±  36,59  watt  ketika  besar tegangan keluaran 215 volt.

## V. KESIMPULAN/RINGKASAN
Dari  hasil  simulasi  dan  implementasi  konverter  dapat disimpulkan  bahwa  implementasi  kombinasi  KY converter dan Buck-Boost converter didapatkan  rasio  konversi  hingga 7,16  kali.  Respon  waktu  pensakelaran  pada  konverter  sangat cepat  untuk  mencapai  kondisi steady  state sebesar  0,1s. dengan konverter memiliki efisiensi hingga 81,18% saat daya 90%.  Tegangan  keluaran  dapat  dijaga  konstan  saat  tegangan masukkan berubah-ubah.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] Yongchang,  Yu,  dan  Yao  Chaunan,  2012.  “Implementasi  Of  A  MPPT C on troller  Based On AVR  Meega16  For  Photovoltaic  Systems”. ELSIVIER, 2012.
[2] Oshaba, A.S, dkk. ”MPPT C on trol Design Of PV System Supplied SRM Using  BAT  Search  Algorithm”.  ELSEVIER,  Sustainable  Energy,  Grid and Networks 2 (2015) 51-60.
[3] Ashari,  Mochammad,  “Sistem  Konverter  DC,  Desain  Rangkaian Elektr on ika Daya”. ITS Press. 2012.
[4] Hwu, K.I, dan W. Z. Jiang, “Voltage Gain Enhancement for a Step-Up Konverter  c on structed  by  KY  and  Buck-Boost  Konverter”.  IEEE Transacti on On Industrial Electr on ic, Vol. 61, No. 04, April 2014.
[5] Hesterman, Bryce. “Analysis and modeling of Mgnetic Cooupling”.Denver  Chapter,  IEEE  Power  Electr on ics  Socienty. Colorado. 2007.
Gambar 14. Hasil Pengujian dengan menggunakan modul fotovoltaik