KRITERIA DESAIN DINDING PENAHAN PADA TANAH CAMPURAN
Dyah Wahyu Apriani 1,*) , Muhammad Hadid 1)
1) Program Studi Teknik Sipil, Institut Teknologi Kalimantan, Balikpapan
*) Email: dyahwahyuap@itk.ac.id

## Abstract
Retaining  wall  is  one  of  the  reinforcing  techniques  used  to  control  soil  movement. Reinforcement  with  retaining  walls  is  relatively  expensive  so  an  efficient  design  is needed.  Unfortunately,  the  guidelines  for  planning  a  retaining  wall  are  limited. Analysis of design criteria was carried out on silt clay soil taken in the area of the Karang  Joang  Kalimantan  Institute  of  Technology  (ITK)  area  based  on  the dimension guide given by Hardiyatmo  (2010) and Nakazawa, et  al  (1980) for  safe slope height based on the type of retaining wall. The minimum criteria for cantilever type retaining walls with a slope height of 2-3 meters is the width of the TOE (A) = B  /  3  meters,  the  base  width  retaining  wall  (B)  =  minimum  of  0.7  H  meters,  the width  of  the  upper  wall  (C)  =  0.2  meters  and  wall  thickness  (D)  =  H  /  10-H  /  12 meters,  while  for  slopes  with  a  height  of  4-  5  meters  the  safe  dimension  range  is TOE (A) width = A / 3, slope width (B) is designed to be a minimum of 0.9 H meters, width of the wall (C) = minimum 0.2 meters and wall thickness (D) = H / 10-H / 12 meters. Gravity retaining wall has design criteria for slopes as high as 2-3 meters of A = D / 2-D meters, B is taken to a minimum of 0.7 H meters, a minimum C value of 0.3  m  and  D  of  H  /  8  -  H  /  6  meters  for  slopes  with  a  height  of  2-3  meters, meanwhile for slopes with a height of 4-5 meters, B to a minimum of 0.9 H meters, with a value of A = D / 2-D meters, the C value is designed to be a minimum of 0.3 meters and D = H / 8 - H / 6 meters.
Kata kunci : dinding penahan tanah, gerakan tanah, perkuatan tanah

## PENDAHULUAN
Pemanfaatan  lahan  untuk  pemukiman dan  jalan  di  Kalimantan  Timur memiliki  tantangan  tersendiri  akibat dari karakteristik daerah yang berbukit dengan  43,35  %  wilayah  daratannya memiliki  kemiringan  diatas  43,22  %. Merubah  geometri  adalah  salah  satu cara  mengatasi  permasalahan  tersebut, perubahan  geometri  yang  terjadi  dapat berupa pemotongan daerah yang berbukit  atau  penimbunan  daerah- daerah  cekungan  agar  layak  untuk dikembangkan  menjadi  fasilitas  publik
yang aman bagi penggunanya.
Penimbunan  daerah-daerah  cekungan akan menimbulkan urugan tanah dengan ketingian tertentu, hingga pada batas  maksimum  urugan  tersebut  akan membentuk  lereng  yang  memiliki kemungkinan untuk longsor.
Stabilitas lereng timbunan sangat penting untuk dianalisis agar meminimalisir  pergerakan  tanah  yang mungkin  terjadi  di  lereng.  Gerakan tanah  tersebut  dapat  mengakibatkan kerusakan  fasilitas  umum,  lahan, maupun  korban  jiwa  yang  dapat
melumpuhkan  kegiatan  pembangunan dan  aktivitas  ekonomi  pada  daerah yang  mengalami  pergerakan  tanah,
sehingga diperlukan tindakan
pengendalian  gerakan  tanah  guna meminimalisir kerugian yang terjadi. Pengendalian
permasalahan longsor atau gerakan tanah pada lereng timbunan  atau  lereng  alam  adalah dengan  mengubah  geometri  menjadi lebih  landai,  namun  perlu  diingat pemotongan lereng berbukit dan pelandaian  lereng  timbunan  perlu memperhatikan  kondisi  lingkungan dan batas wilayah geometri  yang tidak dapat diubah sehingga metode mengubah  geometri  ini  tidak  dapat selalu  diterapkan.  Solusi  dari  masalah tersebut adalah
dengan metode perkuatan.
Dinding  penahan  tanah  adalah salah  satu  teknik  perkuatan  yang digunakan  untuk  menahan  tekanan tanah  lateral  yang  ditimbulkan  oleh tanah  urug  atau  tanah  asli  yang  labil. Perkuatan  dengan  dinding  penahan tanah relative mahal sehingga diperlukan desain yang efisien. Sayangnya pedoman
perencanaan dinding  penahan  tanah  dirasa  masih sangat  kurang.  Hardiyatmo  (2010) memberikan  estimasi  awal  dimensi dari  beberapa  tipe  dinding  penahan tanah seperti ditunjukkan pada Gambar 1  di  bawah  yang  dapat  digunakan sebagai  panduan  dalam  menentukan dimensi dinding penahan tanah. Nakazawa  dkk  (1980)  memberikan pegangan tipe dinding penahan berdasarkan  standar  ketinggian  DPT yang sering digunakan sesuai tabel 1 di bawah.
Gambar 1. Estimasi awal dimensi dinding penahan tanah
Timbunan  yang  ideal  dibentuk dari  material  berupa  tanah  granular yang  homogen  sehingga  mudah  padat tanpa  memerlukan  upaya  pemadatan yang  besar  dan  air  dapat  terdrainase dengan baik sehingga potensi
penambahan  berat  lereng  akibat  tanah yang  jenuh  menjadi  kecil  dan  lereng tetap  stabil.  Namun  pada  kenyataan, metode cut  and  fill yang  dilaksanakan pada  pembukaan  lahan  membuat material  timbunan  tidak  terkontrol
karena berasal dari material yang sama dengan daerah yang akan ditimbun dan properties  material  timbunan  adalah
tanah  campuran,  jarang  sekali  ditemui material timbunan berupa tanah granular homogen.
Tabel 1. Tinggi pemakaian baku pada berbagai dinding penahan
Penggunaan panduan yang diberikan  Hardiyatmo  (2010)  dan Nakazawa dkk (1980) belum
memberikan  pemahaman  yang  cukup dalam pelaksanaan pembangunan DPT di  lapangan,  dikarenakan  parameter tanah  disetiap  tempat  berbeda-beda dan  akan  berpengaruh  pada  dimensi yang  dipakai  serta  stabilitas  dari dinding penahan yang dibangun.
Penelitian ini akan menghasilkan
pedoman perancangan dinding penahan dengan material urugan
berupa  tanah  campuran  sesuai  kondisi lapangan,  selain  itu  penelitian  ini  juga akan  menguji  dimensi  yang  diberikan oleh Hardiyatmo (2010) dan ketinggian  lereng  yang  diberikan Nakazawa dkk (1980) dengan
mengambil  contoh  kasus  sesuai  data yang  diambil  di  wilayah  Institut Teknologi  Kalimantan  (ITK).  serta memberikan  alternatif  bentuk  dinding penahan  yang  beragam  namun  tetap mudah  dalam  perolehan  material  dan pelaksanaan.  Tipe  dinding  penahan
tanah  yang  akan  dianalisis  adalah  tipe kantilever dan gravitasi.
Metode coba-coba dilakukan untuk  menentukan  dimensi  dinding penahan  tanah  yang  tepat  berdasarkan panduan dimensi yang diberikan Hardiyatmo (2010) serta memperhitungkan  variasi  ketinggian lereng  timbunan  dengan  panduan ketinggian  lereng  yang  diberikan
Nakazawa dkk (1980). Analisis stabilitas dilakukan terhadap kemungkinan geser, guling dan kapasitas  dukung  tanah  sehingga diperoleh desain dinding penahan yang paling  efektif  dan  aman.  Sebagai  hasil akhir  diharapkan    penelitian  ini  dapat dijadikan  sebagai  salah  satu  pedoman singkat dan sederhana dalam perancangan  dinding  penahan  tanah  di wilayah  kampus  Institut  Teknologi Kalimantan  (ITK)  ataupun  acuan dalam  perancangan  dinding  penahan tanah  dengan  material  urugan  berupa tanah campuran.

## METODE PENELITIAN
Penelitian ini adalah penelitian pemodelan dengan menggunakan
rumus  empiris. output dari  penelitian ini  adalah  rentang  dimensi  dinding penahan  tanah  yang  aman  dengan ketinggian lereng yang divariasikan.

## Data Penelitian
Data  penelitian  yang  dipakai  diambil dari  dua  lokasi  di  wilayah  Kampus
Institut  Teknologi  Kalimantan  (ITK)
Karang  Joang  yakni  Rusunawa  dan Gedung Perkuliahan EFG sesuai Gambar  2  dimana  berdasarkan  hasil penyidikan tipe tanahnya berupa lempung  kelanauan  atau  campuran karena  memiliki  parameter  kohesi  (c) dan  sudut  gesek  dalam  ( 𝜑 ).  Propertis tanah  yang  digunakan  dalam  analisis sesuai Tabel 2.
Gambar 2. Letak pengambilan data tanah untuk pengujian (A) Gedung EFG dan (B) Rusunawa (Skala 1: 700)
Tabel 2. Data properties tanah Lokasi Kohesi (c) (kN/m 2 ) Sudut Gesek dalam ( 𝜑 ) ( o )
Berat vol. tanah ( 𝛾 ) (kN/m 3 ) Rusunawa 29,62 20,97 16,67 Gedung EFG 29,6 17,62 16,67

## Analisis Kriteria Desain
Penentuan  kriteria  desain  dinding penahan  dilakukan  dengan  cara  coba- coba  terhadap  dimensi  berdasarkan panduan yang
diberikan oleh Hardiyatmo  (2010),  dimana  dimensi yang  akan  divariasikan  dapat  dilihat pada  Tabel  3  dengan  penjelasan mengenai parameter-parameternya dapat  dilihat  pada    Gambar  3.  Tipe dinding  yang  ditinjau  adalah  dinding penahan  tipe  gravitasi  dan  kantiliver
dengan pertimbangan kemudahan pelaksanaan  dan  material.  Ketinggian lereng  ditinjau  sesuai  saran  Nakazawa dkk (1980) dimana tipe gravitasi aman untuk lereng dengan ketinggian sampai 5 m dan kantilever aman sampai 10 m namun ketinggian lereng pada penelitian  ini  dibatasi  pada  rentang  2- 5  meter  sesuai  kondisi  di  wilayah tinjauan  yakni  Kampus  ITK  Karang Joang.
AA A AB A
Pada analisis nilai  B dan D akan di variasikan sesuai rentang pada Tabel 3, nilai  C didesain  pada batas minimal sesuai yang diberikan oleh Hardiyatmo (2010)  sedangkan  nilai  A  pada  DPT tipe kantilever diambil sebesar B/3 dan DPT  tipe  gravitsi  akan  divariasikan
pada  rentang  D/2-D.  H  pada  Tabel  3 merupakan  ketinggian  lereng  dalam meter. Seluruh kombinasi dibuat sesuai rentang  dimensi  yang  diberikan  oleh Hardiyatmo  (2010)  sehingga  diperoleh dimensi yang optimal dan aman.
Tabel 3. Trial dimensi Tipe B (m) D (m) C (m) A (m) Kantilever (0.4-0.7) H H/12-H/10 0.2 B/3 Gravitasi (0.5-0.7) H H/8 - H/6 0.3 D/2-D
Gambar 3. Parameter dimensi dinding Penahan Tanah (a) Kantilever, (b) Gravitasi

## Analisis Stabilitas Dinding Penahan Tanah
Dimensi  dinding  penahan  tanah  yang dihasilkan  dari  analisis  kriteria  desain harus dianalisis
keamanannya berdasarkan  tinjauan  guling,  geser  dan kapasitas  dukung  tanah.  Menurut Bowles  (1997)  besar  angka  keamanan untuk  tanah  kohesif  minimum  2  untuk tinjauan geser dan guling dan
minimum  3  untuk  kapasitas  dukung tanah. Analisis keamanan untuk kapasitas  dukung  tanah  dilakukan dengan  Persamaan Error!  Reference
source not found. yang diberikan oleh Hansen  (1961)  dengan  pertimbangan bahwa  dinding  penahan  tidak  hanya menerima
beban
vertical dan horisontal  yang  jatuh  dipusat  berat dinding penahan, tetapi juga menerima beban  dengan  sudut  tertentu  yang bekerja  eksentris.  Faktor  kemiringan beban  diperoleh  berdasarkan  Tabel  4. Nilai  sudut  gesek  dalam  yang  ada maka diperoleh faktor kapasitas dukung  Hansen  (196)  seperti  Tabel  5 di bawah.
𝑞 𝑢 = 𝑑 𝑐 𝑖 𝑐 𝑐𝑁 𝑐 + 𝑑 𝑞 𝑖 𝑞 𝐷 𝑓 𝛾𝑁 𝑞 + 𝑑 𝛾 𝑖 𝛾 0,5𝐵𝛾𝑁 𝛾 (1) dengan :
(a)
(b)
𝑑 𝑐 , 𝑑 𝑞 , 𝑑 𝛾 = faktor kedalaman (Hansen, 1970) diambil = 1 𝑖 𝑐 , 𝑖 𝑞 , 𝑖 𝛾 = faktor kemiringan beban (Hansen, 1970)
B                = lebar dasar pondasi sebenarnya (m) e = eksentrisitas beban (m) ɣ = berat volume tanah (kN/m 3 )
𝑁 𝑐 , 𝑁 𝑞 , 𝑁 𝛾 = faktor-faktor kapasitas dukung
Tabel 4. Faktor kemiringan beban Hansen (1961) Faktor kemiringan beban Nilai Keterangan i c 𝑖 𝑞 − (1 − 𝑖 𝑞 ) 𝑁 𝑞 − 1 i q 1 − 0,5𝐻 𝑉 + 𝐴 ′ 𝑐 𝑎 𝑐𝑡𝑔𝜑 5 ≥ 0
i ɣ 1 − 0,7𝐻 𝑉 + 𝐴 ′ 𝑐 𝑎 𝑐𝑡𝑔𝜑 5 ≥ 0 untuk dasar horisontal Tabel 5. Faktor kapasitas dukung Hansen (1961) Lokasi Sudut Gesek dalam ( 𝜑 ) ( o ) Nc Nq Nɣ Rusunawa 20,97 15.7806 7.0499 3.4835 Gedung EFG 17,62 12.80816 5.07184 1.9456

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Percobaan  dimensi  untuk  DPT  tipe Kantilever dengan data lokasi Rusunawa diperoleh kombinasi
dimensi  yang  aman  sesuai  dengan Tabel  6.  Dari  Tabel  6  dapat  dibuat rentang  dimensi  minimum  yang  aman untuk DPT tipe Kantilever dengan data yang diambil di Rusunawa berdasarkan ketinggian  lereng  sesuai  Tabel  7. Dimensi  yang  aman  untuk  DPT  tipe kantilever  berdasarkan  data  Gedung EFG dapat dilihat pada Tabel 8.
Berdasarkan hasil analisis rentang  dimensi  yang  diberikan  oleh Hardiyatmo  (2010)  hanya  aman  pada lereng  dengan  ketinggian  2-3  meter sehingga untuk lereng dengan ketinggian 4-5 meter dilakukan perbesaran dimensi B
untuk memperoleh  angka  aman  sesuai  syarat yang  ada.  Rentang  dimensi  minimum
untuk DPT tipe kantilever berdasarkan data  yang  diambil  pada  Gedung  EFG dapat dilihat pada Tabel 9.
Dari  dua  kombinasi  dimensi yang  diperoleh  maka  dapat  dibuat kombinasi  dimensi  minimum  yang aman  untuk  tipe  tanah  lempung kelanauan  sesuai  dengan  jenis  tanah yang  diambil  pada  lokasi  Rusunawa dan  Gedung  EFG  sesuai  Tabel  10. Pemilihan  kriteria  desain  DPT  tipe kantilever pada tanah campuran didasarkan  pada  dimensi  minimum yang masih aman berdasarkan ketinggian lereng yang ditinjau. Analisis terhadap dinding penahan tanah
tipe gravitasi berdasarkan  data  yang  diambil  di lokasi  Rusunawa  dapat  dilihat  pada Tabel  11  yang  juga  memperlihatkan dimensi  yang  aman  untuk  ketinggian lereng  2-5  meter.  Berdasarkan  data
pada  Tabel  11  dapat  dibuat  rentang dimensi  minimum  yang  aman  untuk DPT  tipe  gravitasi  dengan  data  yang diambil  di  Rusunawa  berdasarkan
ketinggian  lereng  sesuai  Tabel  12. Dimensi  yang  aman  untuk  DPT  tipe kantilever  berdasarkan  data  Gedung
EFG dapat dilihat pada Tabel 13.
Tabel 6. Kombinasi dimensi aman DPT Kantilever di Rusunawa
Tabel 7. Dimensi minimum DPT kantilever di Rusunawa
H (m) A (m) B (m) C (m) D (m) 2-3 B/3 min 0.6 H 0.2 H/10-H/12 4 B/3 min 0.7 H 0.2 H/10-H/12 5 B/3 min 0.8 H 0.2 H/10-H/12

## Tabel 8. Kombinasi dimensi aman DPT Kantilever di Gedung EFG
No H A (m) B (m) C (m) D (m) c (kN/m3) ⱷ (°) Geser Guling Tanah ket 1 2 B/3 0.7 H 0.2 H/10 29.60 17.62 3.00 2.75 7.44 Ok 2 3 B/3 0.7 H 0.2 H/10 2.20 2.69 4.50 Ok 3 4 B/3 0.8 H 0.2 H/10 2.05 3.46 4.20 Ok 4 5 B/3 0.9 H 0.2 H/10 2.00 4.34 3.97 Ok 5 2 B/3 0.7 H 0.2 H/12 2.99 2.73 7.45 Ok 6 3 B/3 0.7 H 0.2 H/12 2.19 2.67 4.52 Ok 7 4 B/3 0.8 H 0.2 H/12 2.04 3.43 4.24 Ok 8 5 B/3 0.9 H 0.2 H/12 2.00 4.34 3.97 Ok

## Tabel 9. Kombinasi minimum kantiliver di Gedung EFG
H (m) A (m) B (m) C (m) D (m) 2-3 B/3 min 0.7 0.2 H/10-H/12 4 B/3 min 0.8 0.2 H/10-H/12 5 B/3 min 0.9 0.2 H/10-H/12 Tabel 10. Kriteria desain DPT Kantilever pada tanah campuran H (m) A (m) B (m) C (m) D (m) 2-3 B/3 min 0.7 H 0.2 H/10-H/12 4-5 B/3 min 0.9 H 0.2 H/10-H/12
No H A (m) B (m) C (m) D (m) c (kN/m3) ⱷ (°)  Geser Guling Tanah ket 1 2 B/3 0.6 H 0.2 H/10 29.62 20.97 3.06 2.31 7.43 Ok 2 3 B/3 0.6 H 0.2 H/10 2.27 2.25 4.43 Ok 3 4 B/3 0.7 H 0.2 H/10 2.18 3.01 4.67 Ok 4 5 B/3 0.8 H 0.2 H/10 2.18 3.89 4.74 Ok 5 2 B/3 0.6 H 0.2 H/12 3.05 2.29 7.39 Ok 6 3 B/3 0.6 H 0.2 H/12 2.26 2.23 4.41 Ok 7 4 B/3 0.7 H 0.2 H/12 2.17 2.98 4.70 Ok 8 5 B/3 0.8 H 0.2 H/12 2.17 3.86 4.79 Ok

## Tabel 11. Kombinasi dimensi aman DPT Gravitasi di Rusunawa
No H (m) B (m) D (m) C (m) A (m) c (kN/m3) ⱷ (°) Geser Guling Tanah Ket 1 2 0.6 H H/8 0.3 D/2 29.62 20.97 3.20 2.58 9.48 Ok 2 3 0.6 H H/8 0.3 D/2 2.42 2.53 6.89 Ok 3 4 0.6 H H/8 0.3 D/2 2.03 2.50 5.47 Ok 4 5 0.7 H H/8 0.3 D/2 2.10 3.39 5.63 Ok 5 2 0.6 H H/6 0.3 D 3.10 2.41 10.45 Ok 6 3 0.6 H H/6 0.3 D 2.32 2.36 7.60 Ok 7 5 0.7 H H/6 0.3 D 2.01 3.20 6.24 Ok 8 2 0.6 H H/6 0.3 D/2 3.20 2.57 9.53 Ok 9 3 0.6 H H/6 0.3 D/2 2.42 2.52 6.92 Ok 10 4 0.6 H H/6 0.3 D/2 2.03 2.49 5.49 Ok 11 5 0.7 H H/6 0.3 D/2 2.10 3.39 5.63 Ok

## Tabel 12. Dimensi minimum DPT gravitasi di Rusunawa
H (m) B (m) D (m) C (m) A (m) 2-4 min 0.6 H H/6-H/8 0.3 D/2 5 min 0.7 H H/6-H/8 0.3 D/2

## Tabel 13. Kombinasi dimensi aman DPT Gravitasi di lokasi Gedung EFG
No H (m) B (m) D (m) C (m)  A (m) c (kN/m3) ⱷ (°) Geser Guling Tanah ket 1 2 0.7 H H/8 0.3 D/2 29.60 17.62 3.13 3.10 8.54 Ok 2 3 0.7 H H/8 0.3 D/2 2.34 3.04 6.18 Ok 3 4 0.8 H H/8 0.3 D/2 2.22 3.94 5.60 Ok 4 5 0.9 H H/8 0.3 D/2 2.19 4.97 5.16 Ok 5 2 0.7 H H/8 0.3 D 3.08 2.98 9.19 Ok 6 3 0.7 H H/8 0.3 D 2.28 2.92 6.66 Ok 7 4 0.8 H H/8 0.3 D 2.16 3.81 6.04 Ok 8 5 0.9 H H/8 0.3 D 2.14 4.82 5.54 Ok 9 2 0.7 H H/6 0.3 D 3.06 2.93 9.37 Ok 10 3 0.7 H H/6 0.3 D 2.27 2.87 6.78 Ok 11 4 0.8 H H/6 0.3 D 2.15 3.76 4.48 Ok 12 5 0.9 H H/6 0.3 D 2.13 4.78 5.60 Ok 13 2 0.7 H H/6 0.3 D/2 3.13 3.09 8.56 Ok 14 3 0.7 H H/6 0.3 D/2 2.33 3.03 6.18 Ok 15 4 0.8 H H/6 0.3 D/2 2.22 3.94 5.59 Ok 16 5 0.9 H H/6 0.3 D/2 2.20 4.97 5.13 Ok
Rentang  dimensi  minimum  yang aman untuk DPT tipe gravitasi dengan data  yang  diambil  di  Gedung  EFG
berdasarkan  ketinggian  lereng  dapat dilihat  pada  Tabel  14.  Dari  dua kombinasi  dimensi  yang  diperoleh
maka  dapat  dibuat  kombinasi  dimensi minimum  yang  aman  untuk  tipe  tanah lempung kelanauan sesuai dengan jenis tanah  yang  diambil  pada  lokasi Rusunawa  dan  Gedung  EFG  sesuai Tabel  15.  Pemilihan  kriteria  desain DPT  tipe  kantilever  pada  tanah campuran  didasarkan  pada  dimensi minimum yang masih
aman berdasarkan  ketinggian  lereng  yang ditinjau. Hasil  analisis  kriteria  desain
menunjukkan  dimensi  yang  diberikan
Hardiyatmo (2010) tidak dapat langsung digunakan untuk perancangan  di  lapangan,  melainkan perlu  adanya  analisis  kekuatan  tanah
yang  didasarkan  pada  data  tanah  yang ada  di  lapangan.  Hal  tersebut  terlihat
untuk  lereng  dengan  ketinggian  4-5 meter terdapat rentang nilai yang tidak disebutkan  oleh  Hardiyatmo  (2010) dengan DPT (B) maksimal sebesar 0.7 H namun harus diperbesar sampai 0.8- 0.9  H.  Selain  itu  ketinggian  lereng yang  dapat  di  tahan  berdasarkan  tipe DPT  yang  diberikan  Nakazawa  dkk (1980)  juga  perlu  dilakukan  analisis kembali  terkait  properties  tanah  yang ada,  karena  berdasarkan  analisis  DPT kantiliver hanya dapat menahan lereng setinggi  maksimal  3  meter  dengan panduan  dimensi  yang  diberikan  oleh Hardiyatmo  (2010)  dan  menahan lereng  maksimal  5  meter  jika  nilai lebar  dasar  DPT  (B)  diperbesar menjadi 0.9 H meter.
Tabel 14. Dimensi minimum DPT gravitasi di Gedung EFG
H (m) B (m) D (m) C (m) A (m) 2-3 min 0.7 H H/8-H/6 0.3 D/2-D 4 min 0.8 H H/8-H/6 0.3 D/2-D 5 min 0.9 H H/8-H/6 0.3 D/2-D

## Tabel 15. Kriteria Desain DPT Gravitasi pada tanah campuran
H (m) B (m) D (m) C (m) A (m) 2-3 min 0.7 H H/8-H/6 0.3 D/2-D 4-5 min 0.9 H H/8-H/6 0.3 D/2-D

## SIMPULAN
Rentang  dimensi  dinding  penahan tanah  yang  aman  untuk  tanah  dengan tipe  lempung  kelanauan  di  wilayah kampus  ITK  Karang  Joang  Untuk  tipe kantilever  rentang  dimensi  yang  aman adalah  lebar  TOE  (A)  =  B/3  meter, lebar kaki dinding penahan tanah (B) = minimum  0,7  H  meter,  lebar  atas dinding penahan tanah (C) = 0,2 meter dan tebal dinding penahan (D) = H/10-
H/12  meter  untuk  lereng  dengan ketinggian  2-4  meter,  sementara  untuk lereng  dengan  ketinggian  5  meter rentang  dimensi  yang  aman  adalah nilai A = B/3, B didesain minimum 0.9 H  meter,  C  =  minimum  0,2  meter  dan D = H/10-H/12 meter. Untuk  DPT tipe gravitasi  adalah  sebesar  A  =  D/2-D meter,  B  diambil  minimum  0,7  H meter,  nilai    C minimum  0,3  m  dan D sebesar  H/8  –  H/6  meter  untuk  lereng
dengan ketinggian 2-3 meter.,
sementara  itu  untuk  lereng  dengan ketinggian  4-5  meter,  dimensi  yang diberikan  oleh  Hardiyatmo  (2010) tidak  aman  sehingga  harus  diperbesar pada bagian B menjadi minimum 0,9 H meter,  dengan  nilai  A  =  D/2-D  meter, nilai C dirancang minimum sebesar 0,3 meter  dan  D  =  H/8  –  H/6  meter.  Dari hasil penelitian memperlihatkan bahwa panduan  yang  diberikan  Hardiyatmo (2010)  tentang  rentang  dimensi  DPT tidak  dapat  langsung  diterapkan  pada pembangunan DPT di lapangan, melainkan  harus  dianalisis  terhadap parameter  tanah  yang  bekerja  pada DPT serta analisis stabilitasnya.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Penelitian ini terlaksana berkat dukungan  ketersediaan  data  dari  tim sarana  dan  prasarana  Pembangunan
Kampus  ITK  Karang  Joang,  untuk  itu penulis mengucapkan terimakasih kepada tim tersebut.

## DAFTAR PUSTAKA
Bowles,  J.  E.,  1997, Foundation Analysis and Design , 5 th Edition, Washinton  D.C.,  Library  of Congress Cataloging-in- Publication Data Hansen,  J.  B.,  1961, Earth  Pressure calculation, Copenhagen, Denmark, Danish Technical Press, Hardiyatmo,  H.C.,  2010, Analisis  dan Perancangan  Fondasi I,  1 th Edition. Yogyakarta, Gadjah Mada University Press Nakazawa, Kazuto dkk., 1980, Mekanika  Tanah  dan  Teknik
Fondasi ,  Jakarta,  PT  Pradya
Paramita