Vol. 18 No. 1 Edisi April 2021
ISSN (Online) : 2655-2124

## Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil
Available online at : http://ejournal2.pnp.ac.id/index.php/jirs/ Terakreditasi SINTA Peringkat 5

## Pembandingan Perancangan Bangunan Tahan Gempa
Menggunakan SNI 1726:2012 dan SNI 1726:2019
1 Azis Wicaksana, 2 Anis Rosyidah 1,2 Jurusan Teknik Sipil, Politeknik Negeri Jakarta, Jl. Prof. DR. G.A. Siwabessy, Kukusan, Kecamatan Beji, Kota Depok, Jawa Barat 16424
1 azis.wicaksana.ts16@mhsw.pnj.ac.id, 2 anis.rosyidah@sipil.pnj.ac.id

## Abstract
Indonesia has a code for designing a seismic-resistant building, which has always improved year after year. Start from  Peraturan  Perencanaan  Tahan  Gempa  Indonesia  Untuk  Gedung  (PPTI-UG)  1983,  SNI  1726:2002,  SNI 1726:2012,  and  the  latest  one  is  SNI  1726:2019.  SNI  1726:2019  experienced  some  renewal  on  designing  a seismic-resistant building. This research aims to compare spectrum response design and the structural behavior between  seismic-resistant  building  design  using  SNI  1726:2012  and  SNI  1726:2019.  The  reviewed  structure behaviors are base shear force (V), drift (δmax), and story drift (Δ). The study compares the detail of the structural components as well as using SNI 2847:2013 and SNI 2847:2019. The research uses a 10-story building modeling that serves as an apartment building  and  located  in  the  city  of  Banda  Aceh.  Seismic  analysis  using  a spectrum response  analysis  with  Special  Moment  Resisting  Frame  (SMRF)  structure.  The  result  showed  that  the  peak acceleration (Sa) for the class sites of Medium Land (SD) and Hard Land (SC) were 11% and 26%, respectively, while for Soft Land (SE), there was no increase. The shear force in SNI 1726: 2019 has increased by 19.75% for the  X  direction  and  19.97%  for  the  Y  direction.  The  increase  in  the  shear  force  is  directly  proportional  to  the increase  in  drift  and  story  drift.  In  the  beam  detailing  and  beam-column  connection,  there  were  no  significant changes. While in the column detailing, there are additional provisions that cause the transverse reinforcement to be tighter.
Keywords : SNI 1726:2019, SNI 2847:2019, beam detailing, column detailing, beam-column connection, spectrum response

## Abstrak
Di Indonesia terdapat peraturan perencanaan bangunan tahan gempa yang selalu diperbaiki dari tahun ke tahun. Mulai  dari  Peraturan  Perencanaan  Tahan  Gempa  Indonesia  untuk  Gedung  (PPTI-UG)  tahun  1983,  SNI 1726:2002,  SNI  1726:2012  dan  yang  terbaru  saat  ini  yaitu  SNI  1726:2019. Pada  SNI  1726:2019  terdapat beberapa perubahan dalam perencanaan bangunan tahan gempa. Penelitian ini bertujuan untuk membandingkan spektrum  respons  desain  dan  perilaku  struktur  antara  perancangan  bangunan  tahan  gempa  menggunakan  SNI 1726:2012  dengan  SNI  1726:2019.  Perilaku  struktur  yang  ditinjau  adalah  gaya  geser  dasar  (V),  simpangan (δmax),  dan  simpangan  antar  lantai  (Δ).  Penelitian  ini  juga  membandingkan  detailing  balok  dan  kolom  serta hubungan  balok  kolom  menggunakan  SNI  2847:2013  dan  SNI  2847:2019.  Penelitian  ini  menggunakan pemodelan  bangunan  10  lantai  yang  difungsikan  sebagai  bangunan  Apartemen  yang  berlokasi  di  kota  Banda Aceh.  Analisis  gempa  menggunakan  analisis  respon  spektrum  dengan  sistem  struktur  Sistem  Rangka  Pemikul Momen Khusus (SRPMK). Dari hasil penelitian didapatkan peningkatan percepatan puncak (Sa) untuk kelas situs Tanah  Sedang  (SD)  dan  Tanah  Keras  (SC)  masing-masing  sebesar  11%  dan  26%,  sedangkan  untuk  Tanah Lunak  (SE)  tidak  terjadi  peningkatan.    Nilai  gaya  geser  dasar  pada  SNI  1726:2019  mengalami  peningkatan sebesar 19,75% untuk arah X dan 19,97% untuk arah Y. Peningkatan pada gaya geser dasar berbanding lurus terhadap  peningkatan  pada  simpangan  dan  simpangan  antar  lantai.  Pada  detailing  balok  dan  hubungan  balok kolom  tidak  terdapat  perubahan  yang  signifikan.  Pada  detailing  kolom  terdapat  ketentuan  tambahan  yang mengakibatkan tulangan transversal yang terpasang menjadi lebih rapat.
Kata  kunci  : SNI  1726:2019,  SNI  2847:2019,  Detailing  balok,  Detailing  kolom,  Hubunngan  balok  kolom,  respon spektrum
Azis Wicaksana 1 , Anis Rosyidah 2
Jurnal Ilmiah Rekayasa Sipil Vol . 18 No. 1 Edisi April 2021

## 1.  Pendahuluan
Indonesia yang terletak pada jalur Ring of Fire merupakan  negara  dengan  kondisi  tektonik yang  cukup  aktif  di  dunia  [1].  Dengan  kondisi tersebut  tidak  heran  jika  Indonesia  sering dilanda bencana alam gempa bumi. Selain itu, Indonesia  berada  diantara  tiga  lempeng  bumi yaitu  lempeng  Eurasia,  lempeng  Pasifik  dan lempeng Indo-Australia yang
memiliki pergerakannya  masing-masing  [2].  Menurut Indra  pengaruh  percepatan  pergerakan  tanah yang terjadi saat gempa perlu dipertimbangkan dalam  perancangan  gedung  dan  infrastruktur. Ketika  terjadi  gempa,  bangunan  yang  ada akan mengalami guncangan pada muka tanah yang  dapat  mengakibatkan  kerusakan  pada bangunan tersebut [3]. Maka dari itu diperlukan  peraturan  perancangan  bangunan tahan gempa yang dapat mengurangi kerusakan  yang  terjadi  akibat  gempa  di Indonesia.
Di  Indonesia  terdapat  peraturan  perancangan bangunan tahan gempa yang selalu diperbaiki dari  tahun  ke  tahun.  Dimulai  dari  PPTI-UG- 1983,  SNI  1726:2002,  SNI  1726:2012  [4][5] dan  peraturan  yang  terbaru  saat  ini  yaitu  SNI 1726:2019.  Pembaharuan  SNI  1726:2019 mengacu  pada  ASCE  7-16  [6]  dan  didasari dengan  pemuktahiran  Peta  Gempa  Nasional yang  menghasilkan  Peta  Sumber  dan  Bahaya Gempa Indonesia [7].
Maka  dari  itu  peneliti  ingin  melakukan pembandingan desain bangunan tahan gempa menggunakan  SNI  1726:2012  [8]  dengan  SNI 1726:2019  [9]  untuk  mendapatkan  besarnya perbedaan  gaya  geser  dasar  (V),  simpangan (δmax),  dan  simpangan  antar  lantai  (Δ)  serta detailing  komponen  struktur  balok,  kolom  dan hubungan  balok  kolom  antara  SNI  2847:2013 [10] dengan SNI 2847:2019 [11].

## 2.  Metode Penelitian
2.1. Data Penelitian
Penelitian  ini  menggunakan  model  bangunan beraturan  dengan  tinggi  10  lantai  yang difungsikan  sebagai  bangunan  Apartemen yang  berlokasi  di  kota  Banda  Aceh.  Analisis gempa menggunakan analisis respon spektrum  dengan  sistem  struktur  Sistem Rangka  Pemikul  Momen  Khusus  (SRPMK). Perhitungan  beban  hidup  dan  beban  mati mengacu  pada  SNI  1727:2013  [12].  Ada  2 pemodelan yang akan dibuat, pemodelan yang dirancang  menggunakan  SNI  1726:2012  dan pemodelan yang dirancang menggunakan SNI 1726:2019. Kedua pemodelan tersebut
memiliki bentuk, fungsi serta dimensi
komponen struktur yang sama, yang membedakan hanyalah peraturan dalam perancangannya  saja.  Model  struktur  yang digunakan  dapat  dilihat  pada  Gambar  1  dan Gambar 2.
Gambar  1. Denah Bangunan
Gambar  2. Elevation View Bangunan Arah x

## 2.2. Diagram Alir Penelitian
Gambar  3. Diagram Alir Penelitian

## 2.3. Studi Literatur
Studi  literatur  dimulai  dengan  menentukan topik  yang  ingin  diteliti,  kemudian  mencari referensi  berupa  jurnal-jurnal  yang  berkaitan dengan  topik  yang  akan  diteliti.  Dalam  studi literatur  juga  mencari  peraturan-peraturan yang  digunakan  sebagai  pedoman  dalam penelitian.
2.4. Preliminary Design Pada tahap ini dilakukan perhitungan penampang  balok  dan  kolom  serta  tebal  plat yang  akan  digunakan  untuk  memasukkan dimensi  elemen  struktur  kedalam  pemodelan 3D yang dibuat. Perhitungan ini mengacu pada peraturan  yang  mengatur    persyaratan  beton struktur yaitu SNI 2847:2019.
2.5. Pemodelan Struktur
Pemodelan  struktur  menggunakan  software ETABS sesuai dengan data-data yang
direncanakan.
Tahapan-tahapan
dalam pemodelan strukutur adalah sebagai berikut:
1.  Membuat  grid  line  sumbu  x  dan  sumbu  y serta  menentukan  tinggi  bangunan  sesuai dengan data yang direncanakan.
2.  Memasukkan  spesifikasi  material  yang digunakan.  Dalam  penelitian  ini,  peneliti hanya  menggunakan  material  beton  dan tulangan saja.
3.  Membuat  dimensi  elemen-elemen  struktur seperti  balok,  kolom  dan  plat  sesuai dengan  dimensi  yang  sudah  dihitung  pada tahap preliminary design . 4.  Menggambar pemodelan struktur berdasarkan grid line dan data perancangan. 5.  Merubah  perletakkan  tumpuan  pada  kolom menjadi  jepit.  Perletakkan  tumpuan  kolom
Studi Literatur Preliminary Design Pemodelan Struktur Cek Simpangan Antar Lantai Izin Kesimpulan OK NOT OK Pembandingan Perilaku Struktur Hasil dan Pembahasan
Analisis Respon Spektrum menggunakan SNI 1726-2012 Analisis Respon Spektrum menggunakan SNI 1726-2019 Cek Faktor Skala Gempa
jepit karena asumsi perancangan menggunakan pondasi tiang pancang.
6.  Memasukkan  beban  mati  dan  hidup  sesuai dengan data perancangan.
2.6. Analisis Respons Spektrum
Langkah-langkah dalam analisis respon spektrum, yaitu:
1.  Menentukan  parameter  percepatan  respon spektral  (Ss  dan  S1)  sesuai  dengan  peta gempa dari lokasi bangunan yang ditentukan.
2.  Menentukan jenis tanah dari lokasi bangunan yang ditentukan.
3.  Menghitung koefisien situs (Fa dan Fv).
4.  Menghitung  parameter  spektrum  respons percepatan (Sms dan Sm1).
5.  Menghitung  parameter  percepatan  spektral desain (SDS dan SD1).
6.  Menghitung  periode  getar  fundamental struktur (T0, Ts dan TL).
7.  Menghitung  spektrum  respons  percepatan (Sa).
8. Memasukkan  semua  data  yang  dihitung kedalam software ETABS.
2.7. Periksa Faktor Skala Gempa
Pada  tahap  ini  dilakukan  untuk  menentukan gaya  gempa  rencana  perlu  dikalikan  dengan faktor  skala  atau  tidak.  Faktor  skala  gempa dilakukan ketika gaya gempa statik lebih besar dari  gaya  gempa  pada  analisis  respon spektrum.
2.8. Cek Simpangan Antar Lantai Izin
Pada tahap ini dilakukan pengecekan terhadap simpangan antar lantai izin. Dimana simpangan  antar  lantai  tingkat  (∆),  akibat gempa  yang  ditinjau  dengan  analisis  elastis, tidak  boleh  melebihi  simpangan  antar  lantai
izin  (∆a).  Jika  simpangan  antar  lantai  tingkat (∆)  melebihi  simpangan  antar  lantai  izin  (∆a) maka  perlu  dilakukan  pembesaran  dimensi, jika  tidak  maka  akan  berlanjut  ketahap berikutnya.
2.9. Pembandingan Perilaku Struktur
Ketika simpangan antar lantai tingkat (∆) tidak melebihi  simpangan  an tar  lantai  izin  (∆a), maka  pemodelan  tersebut  sudah  benar. Selanjutnya membuat rekapitulasi dan membandingkan  hasil  gaya  geser  dasar  (V), perpindahan  (δmax),  dan  simpangan  antar lantai  (Δ)  SNI  1726:2012  dengan  SNI 1726:2019.

## 3.  Hasil dan Pembahasan
3.1. Hasil Spektrum Respons Desain
Berikut  adalah  hasil  spektrum  respons  desain SNI  1726:2012  dan  SNI  1726:2019  yang dihitung  secara  manual  menggunakan  excel pada Gambar 4.
(a)  SNI 1726:2012 Sa = 0,81 g (SE)
Sa = 0,90 g (SC) Sa = 0,90 g (SD)
(b)  SNI 1726:2019
Gambar  4. Spektrum Respons Desain Berdasarkan (a) SNI 1726:2012, (b) SNI 1726:2019 Sumber : Olahan Pribadi
Berdasarkan  Gambar  4,  nilai  percepatan puncak  (Sa)  pada  spektrum  respons  desain menggunakan  SNI  1726:2019  untuk  kelas situs  Tanah  Lunak  (SE)  tidak  mengalami peningkatan,  sedangkan  untuk  kelas  situs Tanah  Sedang  (SD)  dan  Tanah  Keras  (SC) mengalami peningkatan masing-masing sebesar  12%  dan  34%.  Peningkatan  SD  dan SC  dipengaruhi  oleh  nilai  percepatan  puncak (Sa) yang diperoleh. Dampak dari peningkatan SD  dan  SC  akan  mempengaruhi  besarnya gaya geser dasar yang terjadi.
3.2. Hasil Gaya Geser Dasar
Dari perhitungan gaya geser dasar
menggunakan SNI  1726:2012 dan SNI 1726:2019.  Nilai  gaya  geser  dasar  dapat dilihat pada Tabel 1.
Tabel 1. Gaya Geser Dasar
A ra h Gaya Geser Dasar (kN) % Peningkatan Gaya Geser terhadap SNI 1726:2012 SNI 2012 SNI 2019 SNI 2012 SNI 2019 X 7681,27 9572,14 100,00 124,62 Y 7677,92 9569,66 100,00 124,64
Sumber : Olahan Pribadi
Berdasarkan  Tabel  1,  nilai  gaya  geser  dasar arah X dan Y pada SNI 1726:2019 mengalami
peningkatan  dengan  nilai  masing-masing sebesar  24,62%  dan  24,64%  dari  nilai  gaya geser dasar pada SNI 1726:2012.
3.3.  Hasil  Simpangan  dan  Simpangan  Antar
Lantai Hasil  simpangan  dan  simpangan  antar  lantai menggunakan SNI 1726:2012 dan SNI 1726:2019  dapat  dilihat  pada  Tabel  2  dan Tabel  3,  sedangkan  grafik  simpangan  dan simpangan antar lantai disajikan pada Gambar 5 dan Gambar 6.
Tabel 2. Simpangan Lantai Tinggi (m) Arah X Arah Y SNI 2012 SNI 2019 SNI 2012 SNI 2019 Lantai 10 3,5 32.08 39.88 29.63 36.86 Lantai 9 3,5 30.54 37.96 28.15 35.02 Lantai 8 3,5 28.82 35.82 26.47 32.92 Lantai 7 3,5 26.43 32.85 24.17 30.06 Lantai 6 3,5 23.31 28.97 21.22 26.40 Lantai 5 3,5 19.53 24.29 17.73 22.05 Lantai 4 3,5 15.47 19.23 14.02 17.45 Lantai 3 3,5 11.05 13.75 10.03 12.48 Lantai 2 3,5 6.50 8.08 5.92 7.37 Lantai 1 3,5 2.33 2.90 2.14 2.66 Sumber : Olahan Pribadi Tabel 3. Simpangan Antar Lantai Lantai Tinggi (m) Arah X Arah Y SNI 2012 SNI 2019 SNI 2012 SNI 2019 Lantai 10 3,5 8.48 10.57 8.12 10.12 Lantai 9 3,5 9.47 11.78 9.26 11.53 Lantai 8 3,5 13.16 16.36 12.65 15.74 Lantai 7 3,5 17.17 21.32 16.20 20.14 Lantai 6 3,5 20.75 25.76 19.24 23.90 Lantai 5 3,5 22.37 27.79 20.36 25.30 Lantai 4 3,5 24.28 30.17 21.97 27.32 Lantai 3 3,5 25.05 31.15 22.62 28.14 Lantai 2 3,5 22.93 28.53 20.78 25.88 Lantai 1 3,5 12.79 15.93 11.76 14.65 Sumber : Olahan Pribadi
Sa = 1,01 g (SD) Sa = 1,21 g (SC) Sa = 0,81 g (SE)
Gambar  5. Grafik Simpangan Sumber : Olahan Pribadi
Gambar  6. Grafik Simpangan Antar Lantai Sumber : Olahan Pribadi
Berdasarkan  Gambar  5  dan  Gambar  6,  nilai simpangan  antar  lantai  terbesar  arah  X  dan  Y pada  SNI  1726:2019  mengalami  peningkatan masing-masing  sebesar  24,35%  dan  24,42% dari  nilai  simpangan  antar  lantai  pada  SNI 1726:2012.  Meningkatnya  simpangan  dan simpangan antar lantai terjadi karena meningkatnya  gaya  geser  dasar  yang  terjadi. Peningkatan  simpangan  dan  simpangan  antar lantai  tersebut  mengakibatkan  meningkatnya gaya-gaya dalam yang terjadi
3.4. Hasil Detailing Balok
Hasil  pembandingan  detailing  balok  dapat dilihat pada Tabel 4.
Tabel 4. Detailing Balok
(SNI 2847:2013) (SNI 2847:2019) Balok B1 digunakan tulangan longitudinal : pada daerah tumpuan yaitu
- Atas     = 7 D22
- Bawah = 4 D22 pada daerah lapangan yaitu
- Atas     = 2 D22 - Bawah = 4 D22 pada daerah tumpuan yaitu
- Atas     = 7 D22 - Bawah = 4 D22 pada daerah lapangan yaitu - Atas     = 2 D22 - Bawah = 4 D22 1.  Ketentuan Gaya dan Geometri
- Pu < Ag f’c / 10 61,23 < 1275   ( OK ) Tidak ada persyaratan mengenai gaya aksial terfaktor pada balok - Ln ≥ 4d 5100 > 3144   ( OK ) 5100 > 3144   ( OK ) - b ≥ 0,3h dan 250 mm 500 > 283,3 dan 250   ( OK ) 500 > 283,3 dan 250   ( OK ) 2.  Ketentuan Tulangan Lentur
- As min > As use > As maks As min   = 1375,5 mm 2
As maks = 9825,0 mm 2
As Tump. Kiri atas = 2662,0 mm 2 ( OK ) As Tump. Kiri bawah = 1521,1 mm 2 ( OK ) As Tump. Kanan atas = 2662,0 mm 2 ( OK ) As Tump. Kanan bawah = 1521,1 mm 2 ( OK ) As min   = 1375,5 mm 2
As maks = 9825,0 mm 2
As Tump. Kiri atas = 2662,0 mm 2 ( OK ) As Tump. Kiri bawah = 1521,1 mm 2 ( OK ) As Tump. Kanan atas = 2662,0 mm 2 ( OK ) As Tump. Kanan bawah = 1521,1 mm 2 ( OK )
- Mn ⁺ ≥ 0.5 Mn ⁻
Tumpuan kiri As Mn ⁻ = 2662,0 mm 2 As Mn ⁺ = 1521,1 mm 2 Tumpuan kanan As Mn ⁻ = 2662,0 mm 2
Tumpuan kiri As Mn ⁻ = 2662,0 mm 2
As Mn ⁺ = 1521,1 mm 2 Tumpuan kanan As Mn ⁻ = 2662,0 mm 2
( OK )
( OK )
( OK )
(SNI 2847:2013) (SNI 2847:2019) As Mn ⁺ = 1521,1 mm 2
As Mn ⁺ = 1521,1 mm 2
- Mn ⁺ ᵅᵗᵅᵘ ⁻ ≥ 0.25 Mn max
Mn max = 2662,0 mm 2
As Tump. Kiri atas = 2662,0 mm 2 ( OK ) As Tump. Kiri bawah = 1521,1 mm 2 ( OK ) As Tump. Kanan atas = 2662,0 mm 2 ( OK ) As Tump. Kanan bawah = 1521,1 mm 2 ( OK )
Mn max = 2662,0 mm 2
As Tump. Kiri atas = 2662,0 mm 2 ( OK ) As Tump. Kiri bawah = 1521,1 mm 2 ( OK ) As Tump. Kanan atas = 2662,0 mm 2 ( OK ) As Tump. Kanan bawah = 1521,1 mm 2 ( OK )
3.  Ketentuan Tulangan Transversal
- Pemasangan tulangan transversal Dipasang sepanjang 2h dari muka kolom = 1900 mm Pemasangan sengkang pertama sejarak maksimal 50 mm dari muka kolom Dipasang sepanjang 2h dari muka kolom = 1900 mm Pemasangan sengkang pertama sejarak maksimal 50 mm dari muka kolom
- Jarak tulangan transversal di dalam sendi plastis (tumpuan) S1 = d/4                 = 197 mm
S2 = 8D tul. utama = 176 mm
S3 = 24D sengkang= 312 mm S4 = 300 mm S maks = 176 mm
S use    = 100 mm
S1 = d/4                 = 197 mm S2 = 8D tul. utama = 176 mm
S3 = 24D sengkang= 312 mm
S4 = 300 mm
S maks = 176 mm S use    = 100 mm
- Jarak tulangan transversal di luar sendi plastis (lapangan) S1 = d/2 = 393 mm S2 = 600 mm S maks = 393 mm
S use    = 300 mm
S1 = d/2 = 393 mm S2 = 600 mm S maks = 393 mm S use    = 300 mm
4.  Ketentuan Kekuatan Geser - Gaya geser desain M pr1 = 976,7 kNm M pr2 = 575,1 kNm M pr3 = 976,7 kNm M pr4 = 575,1 kNm V g = 304,3 kN V DL&LL = 105,4 kN V e = 409,7 kN V e / f   = 546,3 kN M pr1 = 976,7 kNm M pr2 = 575,1 kNm M pr3 = 976,7 kNm M pr4 = 575,1 kNm
V g = 304,3 kN
V DL&LL = 105,4 kN V e = 409,7 kN V e / f   = 546,3 kN - Tulangan transversal terpasang Tulangan transversal daerah tumpuan = 2 D13 – 100 Tulangan transversal daerah lapangan = 2 D13 – 300 Tulangan transversal daerah tumpuan = 2 D13 – 100 Tulangan transversal daerah lapangan = 2 D13 – 300

## 3.5. Hasil Detailing Kolom
Hasil pembandingan detailing kolom dapat dilihat pada Tabel 5
( OK )
Tabel 5. Detailing Kolom (SNI 2847:2013) (SNI 2847:2019) Kolom K1 digunakan tulangan longitudinal sebesar 24 D22 Kolom K1 digunakan tulangan longitudinal sebesar 24 D22 1. Ketentuan Gaya dan Geometri
- Pu > Ag f’c / 10 7015,5 > 2430    ( OK ) 7330,4 > 2430    ( OK ) - Dimensi penampang terkecil > 300 mm 900 > 300   ( OK ) 900 > 300   ( OK ) - b/h > 0,4 1 > 0,4   ( OK ) 1 > 0,4   ( OK )
2. Ketentuan Kuat Lentur Minimum Kolom
- ΣMnc ≥ 1.2 ΣMnb 4289,2 > 1898,1   ( OK ) 4289,2 > 1898,1   ( OK ) 3. Ketentuan Tulangan Longitudinal
- Rasio tulangan memanjang, 1% ≤ ρ ≤ 6% ρ = 1,21%   ( OK ) ρ = 1,21%   ( OK )
4. Ketentuan Tulangan Transversal
- Tulangan transversal di dalam sendi plastis (tumpuan) dipasang sepanjang ℓ 0. Panjang ℓ 0 : h kolom = 900 mm
1/6 Ln    = 441,67 mm
= 450 mm ℓ 0 pakai = 900 mm Panjang ℓ 0 :
h kolom = 900 mm 1/6 Ln    = 441,67 mm = 450 mm ℓ 0 pakai = 900 mm - Jarak horizontal
kaki sengkang (hx) Jumlah tul. longitudinal dalam satu sisi = 7 buah Jumlah tul. sengkang pakai (n) = 6 buah
xi 1 = 257,3 mm xi 2 = 128,7 mm xi 3 = 128,7 mm xi 4 = 128,7 mm xi 5 = 163,7 mm hx = xi maks = 257,3 mm
hx < 350 mm (OK)
Jumlah tul. longitudinal dalam satu sisi = 7 buah
Jumlah tul. sengkang pakai (n) = 7 buah xi 1 = 128,7 mm xi 2 = 128,7 mm xi 3 = 128,7 mm xi 4 = 128,7 mm xi 5 = 128,7 mm xi 6 = 163,7 mm hx = xi maks = 163,7 mm
hx < 200 mm (OK)
- Jarak  tulangan  transversal didalam sendi plastis (tumpuan) b/4                = 225 mm
6D tul.utama = 150 mm So pakai        = 114 mm
S maks          = 114 mm
S pakai         = 100 mm Av    = 706,78 mm 2 Ash1 = 442,61 mm 2 Ash2 = 544,73 mm 2
Av perlu = 549,36 mm 2
b/4                = 225 mm 6D tul.utama = 150 mm So pakai        = 150 mm S maks          = 150 mm S pakai         = 100 mm Av    = 720,1 mm 2 Ash1 = 623,75 mm 2 Ash2 = 521,10 mm 2 Ash3 = 517,93 mm 2 Av perlu = 666,24 mm 2
- Tulangan  transversal  di  luar sendi plastis (lapangan) . 6D tul.utama = 150 mm = 150 mm S maks          = 150 mm S use             = 100 mm 6D tul.utama = 150 mm = 150 mm S maks          = 150 mm S use             = 100 mm
5. Ketentuan Kekuatan Geser
(SNI 2847:2013) (SNI 2847:2019)
- Gaya geser desain M pr atas = 2380,8 kNm M pr bawah = 2316,6 kNm ∑M pr kolom = 4697,4 kNm V e = 1772,6 kN V e / f   = 2363,5 kN M pr atas = 2427,6 kNm M pr bawah = 2358,4 kNm ∑M pr kolom = 4786,0 kNm V e = 1806,0 kN V e / f   = 2408,1 kN - Tulangan transversal terpasang Tulangan transversal daerah tumpuan = 6 D13 – 100 Tulangan transversal daerah lapangan = 2 D13 – 100 Tulangan transversal daerah tumpuan = 7 D13 – 100 Tulangan transversal daerah lapangan = 2 D13 – 100
3.6. Hasil Detailing Hubungan Balok Kolom
Hasil pembandingan detailing hubungan balok kolom dapat dilihat pada Tabel 6. Tabel 6. Hubungan Balok Kolom
(SNI 2847:2013)
(SNI 2847:2019)
1. Ketentuan Gaya dan Geometri
- Syarat panjang joint
b kolom > 20 db
900        > 440    ( OK )
h kolom > 20 db 900        > 440    ( OK )
b kolom > 20 db 900        > 440    ( OK ) h kolom > 20 db 900        > 440    ( OK )
- Syarat tinggi joint Tidak ada syarat tinggi joint h kolom > h balok/2
900        > 425   ( OK ) 2. Ketentuan Kuat Geser
- Kuat geser joint
Aj   = b eff x h = 810000 mm 2 fVn = 0,75 x 1,7 √f'c x Aj = 5656604,71 N Aj   = b eff x h
= 810000 mm 2
fVn = 0,75 x 1,7 x λ √f'c x Aj = 5656604,71 N
3. Hasil - Kuat geser ultimate Vu = 874459,97 N
Cek fVn > Vu    ( OK, kuat geser join memadai ) Vu = 874459,97 N
Cek fVn > Vu    ( OK, kuat geser join memadai )

## 3.7. Pembahasan
Dari penelitian yang telah dilakukan, didapatkan peningkatan  percepatan  puncak  (Sa)  di  kota Banda Aceh pada perancangan bangunan tahan gempa  menggunakan  SNI  1726:2019  untuk kelas  situs  Tanah  Sedang  (SD)  dan  Tanah Keras  (SC)  [13].  Peningkatan  percepatan puncak  (Sa)  tersebut  mengakibatkan  beban
gempa  yang  terjadi  semakin  besar  [14].  Beban gempa yang semakin  besar akan  menghasilkan nilai simpangan dan simpangan antar lantai juga semakin  besar.  Pernyataan  tersebut  sejalan dengan hasil penelitian Zalukhu yang menunjukkan  bahwa  beban  gempa  yang meningkat  berbanding  lurus  dengan  simpangan dan simpangan antar lantai yang terjadi [15].
Dari hasil detailing komponen struktur menggunakan
SNI 2847:2019 terdapat
beberapa  perubahan.  Perubahan  yang  terjadi pada  detailing    balok  tidak  mempengaruhi kebutuhan tulangan longitudinal maupun transversal.  Pada  detailing  kolom  terdapat ketentuan tambahan untuk Pu > 0,3 Ag.fc’ atau fc’ > 70 MPa yang mengharuskan pemasangan tulangan transversal mengikat di setiap tulangan longitudinal  yang  ada.  Ketentuan  tersebut mengakibatkan tulangan transversal yang terpasang  menjadi  lebih  rapat.  Pada  detailing joint terdapat persyaratan tambahan untuk tinggi joint  dan  tambahan  faktor  pengali  (λ)  untuk mendapatkan  kuat  geser  joint.  Penambahan ketentuan  tersebut  tidak  memberikan  pengaruh pada hasil perhitungan kuat geser ultimate.

## 4.  Kesimpulan
Berdasarkan  hasil  analisis  dan  pembahasan yang  telah  dilakukan,  maka  dapat  penulis simpulkan sebagai berikut.
1.  Pada  perancangan  bangunan  tahan  gempa menggunakan  SNI  1726:2019  mengalami peningkatan  percepatan  puncak  (Sa)  untuk kelas  situs  Tanah  Sedang  (SD)  dan  Tanah Keras  (SC).  Sedangkan  pada  kelas  situs
Tanah Lunak (SE) tidak mengalami peningkatan.  Demikian  pula  dengan  gaya geser  dasar,  terjadi  mengalami  peningkatan sebesar  24,62%  untuk  arah  x  dan  24,64% untuk  arah  y.    Nilai  simpangan  antar  lantai terbesar  pada  SNI  1726:2019  mengalami peningkatan  sebesar  24,35%  untuk  arah  X dan 24,42% untuk arah Y.
2.  Perubahan  yang  terjadi  pada  detailing  balok menggunakan SNI 2847:2019 tidak mengakibatkan  peningkatan  jumlah  tulangan baik tulangan longitudinal maupun transversal. Pada detailing kolom menggunakan SNI 2847:2019 mengakibatkan  tulangan  transversal  yang terpasang  menjadi  lebih  rapat.  Peningkatan tersebut  dikarenakan  pada  SNI  2847:2019 terdapat ketentuan
tambahan yang mengharuskan pemasangan tulangan
transversal  mengikat  di  setiap  tulangan longitudinal  yang  ada.  Ketentuan  pada detailing hubungan balok kolom SNI 2847:2019 tidak memberikan pengaruh pada hasil  perhitungan  kuat  geser  ultimate.
Ucapan Terimakasih
Penulis mengucapkan terimakasih kepada UP2M  Politeknik  Negeri  Jakarta  yang  telah mendanai penelitian ini.

## Daftar Notasi
A j
:  Luas  efektif  dari  penampang  suatu
joint . A s :  Luas tulangan tarik. A sh
:  Luas  penampang  total  tulangan transversal. b c
:  Dimensi  penampang  inti  komponen struktur  yang  diukur  ke  tepi  luar tulangan  transversal  yang  membentuk luas A sh. b w
: Lebar Balok
d b
: Diameter nominal tulangan.
d
: Jarak dari serat tekan terjatuh ke pusat tulangan tekan longitudinal
C vx
: Faktor distribusi vertikal.
C d
: Faktor pembesaran simpangan lateral. c 1
:  Dimensi  kolom  persegi  atau  persegi ekuivalen,  kepada  kolom  atau  braket yang diukur dalam arah bentang dimana momen ditentukan
c 2
:  Dimensi  kolom  persegi  atau  persegi ekuivalen,  kepada  kolom  atau  braket yang  diukur  dalam  arah  tegak  lurus terhadap c 1 .
F c ’ : Mutu beton. F a
: Koefisin situs untuk periode 0,2 detik.
F yt : Kuat leleh tulangan. F y
: Kekuatan leleh tulangan yang
disyaratkan. F v
:  Koefisien  situs  untuk  perioda  panjang
(pada perioda 1 detik). h : Tebal atau tinggi keseluruhan komponen struktur.
h i , h x : Tinggi dasar sampai tingkat i atau x.
k : Eksponen yang terkait dengan perioda
struktur.
kf
: Faktor kekuatan beton. kn : Faktor keefektifan pengekangan. L n :  Panjang  bentang  bersih  komponen
struktur.
M pr :  Kekuatan  lentur  mungkin  komponen struktur,  dengan  atau  tanpa  beban aksial,  yang  ditentukan  menggunakan properti  komponen  struktur  pada  muka joint yang  mengasumsikan  tegangan tarik dalam batang tulangan longitudinal sebesar  paling  sedikit  1,25f y dan  faktor reduksi kekuatan sebesar 1 Nmm.
M nc :  Kuat  lentur  nominal  kolom  yang merangka ke dalam joint , yang dievaluasi  di    muka-muka joint .  Kuat lentur  kolom  didapat  dari  gaya  aksial terfaktor  terkecil  yang  menghasilkan kuat lentur terendah.
M nb : Kekuatan nominal balok yang merangka ke dalam joint yang dievaluasi di muka-muka joint . 𝑛 𝑙 :  Jumlah  batang  atau  bundel  tulangan longitudinal  di  sekeliling  inti  kolom
dengan sengkang persegi yang ditumpu secara  lateral  oleh  sudut  dari  sengkang pengekang atau kait seismik.
P u : Beban aksial kolom. S a : Respon spektra percepatan. S DS
: Parameter percepatan respons spektra pada  periode  pendek,  redaman  5 persen
S D1 : Parameter percepatan respons spektra pada perioda 1 detik, redaman 5 persen.
S ms : Parameter percepatan respons spektra MCE  pada  periode  pendek  yang  sudah disesuaikan  terhadap  pengaruh  kelas situs.
S m1 : Parameter percepatan respons spektra MCE  pada  periode  1  detik  yang  sudah disesuaikan  terhadap  pengaruh  kelas
situs.
S s : Parameter percepatan respons spektra MCE  dari  peta  gempa  pada  periode pendek, redaman 5 persen.
S 1 : Parameter percepatan respons spektra MCE  dari  peta  gempa  pada  periode  1 detik pendek, redaman 5 persen.
R : Koefisien modifikasi respons T 0 : 0,2 𝑆𝐷1 𝑆𝐷𝑆 T
: Perioda fundamental bangunan.
T a : Periode fundamental pendekatan T s : 𝑆𝐷1 𝑆𝐷𝑆 T L
: Peta periode panjang.
V
:  Geser  desain  total  di  dasar  struktur dalam arah yang ditinjau. V c : Kekuatan geser nominal yang disediakan oleh beton.
V e
: Gaya geser rencana.
V n : Kuat geser joint .
V x : Geser sesismik desain di tingkat.
x i
:  Jarak  antara  pusat  ke  pusat  tulangan longitudinal yang ditopang secara lateral dengan jarak maksimum 350mm s
: Jarak tulangan tranversal sepanjang lo.
s o :  Spasi  pusat  ke  pusat  tulangan transversal dalam panjang ℓ 0.
ℓ 0 : Panjang penamaan tambahan
melewati  garis  pusat  tumpuan  atau  titik belok.
ℓ dh :  Panjang  penyaluran  tarik  batang tulangan ulir dengan kait standar, yang diukur  dari  penampang  kritis  ujung  luar kait.
∆ : Simpangan antar lantai tingkat desain.
∆ a :  Simpangan  antar  lantai  tingkat  yang diijinkan.
δ max : Perpindahan maksimum di tingkat x. Daftar Rujukan
[1] J.  R.  Batmetan,  “Algoritma  Ant  Colony
Optimization  ( ACO )  untuk  Pemilihan Jalur Tercepat Evakuasi Bencana
Gunung  Lokon  Sulawesi  Utara,” J. Teknol.  Informasi-Aiti ,  vol.  14,  no.  1,  pp. 31 –48, 2016.
[2] Y. F. Kastama, I. G. M. Sudika, and N. K. Astarian, “Perbandingan Perilaku Struktur Beton Bertulang Terhadap
Beban  Gempa  Berdasarkan  SNI  03- 1726-2002 dan 03-1726- 2012,” 2016.
[3] I.  D.  Sidi,  “Ketidakpastian  (uncertainties) dan  Risiko  (risk)  dalam  Perenacnaan
Bangunan  Tahan  Gempa,  Prespektif Standard  Nasional  Indonesia  (SNI),”
2017.
[4] R.  Patria,  “Evaluasi  Kinerja  Struktur Bangunan  Gedung  Studi  Kasus  Pada Hotel Inna Garuda Extention Yogyakarta,” 2017. [5] F.  S.  Anggriawan  and  A.  Rosyidah, “Kinerja  Struktur  Bangunan  Dengan Floating Columns Terhadap Beban Gempa,” Potensi ,  vol.  22,  no.  1,  pp.  96 –
103, 2020.
[6] 7-16  ASCE/SEI, Minimum  Design  Loads and Associated Criteria for Buildings and
Other  Structures .  American  Society  of Civil Engineers, VA, 2016.
[7] Pustlitbang  PUPR, Buku  Peta  Gempa 2017 . 2017.
[8] 1726-2012  SNI, Tata  Cara  Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur
Bangunan  Gedung  dan  Non  Gedung . Badan  Standarisasi  Nasional,  Jakarta,
2012.
[9] 1726-2019  SNI, Tata  Cara  Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan  Gedung  dan  Non  Gedung . Badan  Standarisasi  Nasional,  Jakarta, 2019. [10] 2847:2013 SNI, Persyaratan Beton Struktural  untuk  Bangunan  Gedung . Badan  Standarisasi  Nasional,  Jakarta, 2013. [11] SNI 2847:2019, Persyaratan Beton Struktural  untuk  Bangunan  Gedung  dan Penjelasan . Bandung: Badan Standardisasi Indonesia, 2019. [12] 1727-2013  SNI, Beban  Minimum  untuk Perancangan  Bangunan  Gedung  dan Struktur Lain . Badan Standarisasi
Nasional, Jakarta, 2013.
[13] S.  Sutjipto,  “Perbandingan  Spektrum
Respons  Desain  RSNI  1726 :  2018  dan SNI  1726-2012  Pada  17  Kota  Besar  Di
Indonesia,”  in Konferensi Nasional Teknik Sipil ke-12 2018 , 2018, pp. 1 –7. [14] B.  N.  Dini  and  A.  A.  Masagala,  “Studi Komparasi Perencanaan Struktur Gedung  Berdasarkan  SNI  1726-2012 Menggunakan  Peta  Hazard  Gempa Indonesia  2010  dan  Peta  Sumber  dan
Bahaya Gempa Indonesia 2017,” 2019.
[15] Zalukhu,  O.  Yamotuho,  and  A.  A. Masagala, “Gedung Bertingkat Menggunakan  Peta  Hazard  Gempa Indonesia  2010  Dengan  Peta  Sumber Dan  Bahaya  Gempa  Indonesia  2017
Berdasarkan Sni 1726 : 2012,” Pp. 1–13, 2018.