JRPB, Vol. 7, No. 1, Maret 2019, Hal. 34 - 42 DOI: 10.29303/jrpb.v7i1.93 ISSN 2301-8119, e-ISSN 2443-1354 Tersedia online di http://jrpb.unram.ac.id/

## STUDI PENGERINGAN BAMBU DENGAN PEMANFAATAN
GAS BUANG ( FLUE GAS ) PEMBAKARAN GERABAH

## A Study of Bamboo Drying by Utilizing Flue Gas of Pottery Burning
Taufikul Hadi 1,*) , I Made Bendiyasa 2 , Rahman Sudiyo 2
1 Program Studi Teknik Lingkungan, Fakultas Teknik, Universitas Nahdlatul Ulama NTB
2 Jurusan Teknik Kimia, Fakultas Teknik, Universitas Gadjah Mada
Email *) : taufikul.hadi17@gmail.com
Diterima: November 2018 Disetujui: Fabruari 2019

## ABSTRACT
The temperature of flue gas from pottery burning is still relatively high, which is around 200 o C. It is expected that it can be utilized as a drying medium, for example to dry bamboo. In this study, drying medium used was hot air. The main objective of the study is to evaluate drying parameters which are expected to be applicable for drying bamboo with a flue gas medium from pottery. The dimensions of each bamboo sample were 45 cm length, 8 cm width, and 1 cm thickness. The initial weight of each sample was weighed then it was placed in the drying unit. Subsequently the hot air was flowed into the drying unit. The hot air temperatures used were 60°C, 80°C and 100°C. Every 30 minutes interval, as soon as the oven window was closed, the changes of the bamboo mass were recorded and the temperatures of the dry and wet thermometer were measured. The drying process was carried out until the mass of the bamboo samples were constant.   In this study, two type of drying rate were observed, i.e., falling and constant rates. It was observed that constant drying rate was lasting for a short period. The drying bamboo was controlled by both water diffusion in the bamboo and water transfer from the bamboo surface. The effective water diffusion coefficients (D eff ) are 0.02 cm 2 /h for hot air of 60 o C, 0.03 cm 2 /h for 80 o C, and 0.08 cm 2 /h for 100 o C.
Keywords: effective diffusivity, flue gas, drying rate, bamboo drying

## ABSTRAK
Suhu gas buang dari hasil pembakaran gerabah relatif masih tinggi, suhunya masih sekitar 200 o C. Gas buang hasil pembakaran gerabah ini diharapkan bisa dimanfaatkan sebagai media pengering, misalnya untuk mengeringkan bambu. Dalam penelitian ini, media pengeringan yang digunakan adalah  udara  panas.  Tujuan  dari  penelitian  ini  adalah  untuk  menghitung  parameter-parameter pengeringan yang diharapkan dapat diterapkan pada pengeringan bambu dengan media gas buang dari pembakaran gerabah. Dimensi dari masing-masing sampel bambu adalah panjang 45 cm, lebar 8  cm  dan  ketebalan1  cm.  Berat  awal  masing-masing  sampel  ditimbang,  kemudian  sampel  itu
dimasukkan  ke  dalam  unit  pengeringan.  Selanjutnya  udara  panas  dialirkan  ke  dalam  unit pengering.  Suhu  udara  panas  yang  digunakan  adalah  60 o C,  80 o C  dan  100 o C.  Setiap  30  menit, perubahan  massa  bambu  dicatat  dan  suhu  termometer  bola  kering  dan  termometer  bola  basah diukur. Pengeringan dilakukan sampai massa sampel bambu tidak berubah. Dalam penelitian ini, pengeringan  bambu  terbagi  dalam  dua  periode  yaitu  periode  laju  menurun  dan  periode  laju konstan. Teramati bahwa, laju pengeringan konstan berlangsung dalam waktu yang singkat. Laju pengeringan bambu dikontrol oleh difusi air di dalam bambu dan transfer massa air dari permukaan bambu ke udara. Koefisien difusivitas efektif air ( D eff ) yang diperoleh adalah 0,02 cm 2 /jam untuk suhu udara panas pengering 60 o C, 0,03 cm 2 /jam untuk 80 o C dan 0,08 cm 2 /jam untuk 100 o C.
Kata kunci: difusivitas efektif, gas buang, laju pengeringan, pengeringan bambu

## PENDAHULUAN

## Latar Belakang
Kasongan  merupakan  sebuah  dusun  di wilayah  Kabupaten  Bantul,  Daerah  Istimewa Yogyakarta  yang  terkenal  dengan  hasil kerajinan  gerabahnya.  Industri  gerabah  ini merupakan salah satu sektor industri utama di Kasongan.  Saat  ini  di  Kasongan  terdapat  581 unit  usaha  yang  bergerak  dalam  industri gerabah, baik kecil maupun menengah (UKM) (Zaki,  2010).  Salah  satu  diantaranya  adalah Koperasi  Usaha  Bersama  (KUB).  Selain memproduksi gerabah, KUB ini juga merintis usaha dalam pengeringan bambu.
Selama ini proses pengeringan bambu di KUB  dilakukan  secara  alami,  yaitu  bambu langsung  dijemur  di  bawah  sinar  matahari. Pengeringan  dengan  teknik  ini  memiliki banyak  kelemahan,  diantaranya  penggunaan lahan  untuk  pengeringan  relatif  luas,  waktu pengeringan  relatif  lama  sehingga  stok  bahan yang  dikeringkan  juga  harus  cukup  besar, bahan yang dijemur (bambu) dapat pecah atau melengkung karena panas matahari yang tidak merata, waktu pengeringan efektif hanya dapat dilakukan  selama  musim  kemarau  dan  sangat bergantung pada cuaca.
Seperti yang telah dijelaskan sebelumnya,  bahwa  Kasongan  merupakan pusat industri gerabah yang tentunya memiliki banyak tungku pembakaran yang menghasilkan  gas  buang  ( flue  gas ),  dimana panas terbuang percuma dan hanya
membebani  lingkungan.  Berdasarkan  hal tersebut muncul gagasan untuk memanfaatkan gas buang ( flue gas ) hasil pembakaran gerabah tersebut  untuk  proses  pengeringan  bambu. Bambu  perlu  dilakukan  pengeringan  sebelum dapat  dijadikan  sebagai  bahan  bangunan  atau bahan  kerajinan  lainnya  sebab  bambu  masih memiliki kadar air yang tinggi yaitu lebih dari 50%,  sementara  persyaratan  kadar  air  bambu yang  bisa  dijadikan  bahan  bangunan  atau bahan  kerajinan  kadar  airnya  maksimal  12%. Kadar  air  pada  bambu  sangat  perlu  untuk diturunkan untuk menghindari cacat pada saat proses  pembuatan  kerajinan  dari  bambu, seperti adanya cacat berupa bengkok, melengkung, dan menyusut.  Untuk keperluan perancangan  alat  dan  desain  proses,  perlu diketahui mekanisme pengeringan bambu, laju pengeringan, dan nilai difusivitas efektif ( D eff ) air di dalam bambu.

## Tujuan Penelitian
Tujuan  penelitian  ini  adalah  untuk mempelajari faktor-faktor yang mempengaruhi laju  pengeringan  bambu  dan  mencari  nilai parameter-parameter proses pengeringan bambu ( D eff , k G dan H ).

## Landasan Teori

## 1. Laju Pengeringan
Laju pengeringan dihitung menggunakan persamaan (1). Persamaan ini digunakan  oleh (Son, et  al. ,  2011)  pada  studi mereka  tentang karakteristik pengeringan alga .
) 1 ...( .......... .......... .......... t m m R t t t  
  
dengan m t merupakan  kadar  air  bambu  yang dihitung menggunakan persamaan berikut ini:
% 100    d d t t w w w m ……….…….(2)
dengan w t dan w d berturut-turut  adalah  berat bambu  pada  berbagai  waktu  (g)  dan  berat kering  bambu  (g).  Berat  kering  bambu  ( w d ) didapatkan dengan cara mengeringkan sampel bambu  dari  hasil  eksperimen  di  dalam  oven pengeringan dengan suhu 110 o C-150 o C sampai massa bambu tidak berubah.

## 2. Difusivitas
Model perpindahan masa air pada bahan diturunkan  berdasarkan  asumsi-asumsi:  (1) bahan  yang  dikeringkan  berbentuk slab /irisan lapisan  tipis,  tebal  bahan  jauh  lebih  kecil dibanding  panjang  dan  lebar  bahan,  sehingga transfer hanya berlangsung satu arah; (2) sifat transfer dianggap seragam.
Bambu berbentuk slab panjang, memiliki  ketebalan  L,  dengan  konsentrasi  air mula-mula C A0 dikeringkan  dengan  gas  panas seperti gambar 1.
x=0 x=L L udara panas y* yud NA A Δx Kulit bambu Tidak terjadi transfer massa ke arah kulit bambu (bagian yang hijau) udara panas P Gambar 1. Elemen Volum pada Slab Bambu ( P >> L )
Difusi air dalam bambu berpori dianggap mengikuti hukum Fick I (Tryebal, 1981):
) 3 ...( ) / / ( x C D luas waktu solut g N A eff A    
Laju  perpindahan  air  dari  permukaan bambu ke udara:
) 4 )..( ( ) / / ( ud G A y y k luas waktu solut g N   
dengan k G ,  y*, dan  y ud masing-masing adalah koefisien  transfer  massa  uap  air  dari permukaan  bambu  (g/cm 2 .jam),  kadar  uap  air di  udara  yang  setimbang  dengan  kadar  air  di permukaan bambu (g H 2 O/g udara kering) dan kadar air pada udara pengering (g H 2 O/g udara kering). Kesetimbangan  air  pada  permukaan bambu  dan  di  udara  dapat  didekati  dengan hukum Henry yang berbentuk :
y* = H.C A ………………………..(5) dengan y* adalah kadar uap air di udara yang setimbang  dengan  kadar  air  di  permukaan bambu (C A ), dan H adalah tetapan keseimbangan Henry.
Neraca  massa  solute  dalam  elemen volum (gambar 1):
Rate  of  input  –  Rate  of  output  =  Rate  of accumulation
t C D x x C x C t C x luas x C luas D x C luas D A eff x A x x A A x x A eff x A eff                                     . 1 . ). ( ). .( ). .( lim 𝜟 x → 0:
t C D x C t C D x C x A eff A A eff A                   1
1 2 2 … (6)
Initial conditions: t = 0,  0 < x < L C A (x,0) = C A0 ……………………....(7) Boundary conditions: t > 0,  x = 0, dianggap tidak ada transfer massa air dari kulit bambu, sehingga:
C A (0,t) = tertentu , dan nilai 0 0     x A x C ……. (8) t > t  ,  x = L
C A (L,t)=  terjadi  perpindahan  massa  antar  phase,
) ( ud G L x A eff y y k x C D      
 ………………….....(9)
Penyelesaian persamaan (6) diselesaikan dengan  pendekatan  numeris  dengan  (Matlab 7.0).  Target  dari  perhitungan  ini  adalah mencari nilai difusivitas efektif (D eff ) air dalam bambu  dengan  menyelesaikan  persamaan  (6) dengan bantuan persamaan (5), (7), (8) dan (9) dengan  mengevaluasi  nilai sum  of  square  of error ( SSE ).
SSE = ∑(C A data – C A hitung ) 2 …….…………(10)
Nilai  ( D eff )  yang  dianggap  benar  adalah  yang memberikan nilai SSE yang minimum.
Pengaruh  suhu  pengeringan  terhadap nilai D eff dihubungkan dengan model persamaan  Arrhenius  (Arumuganathan,  dkk; 2008) sebagai berikut:
𝐷 𝑒𝑓𝑓 = 𝐷𝑜 𝑒𝑥𝑝( − 𝐸 𝑎 𝑅𝑇 ). . . . . . . . . . . . . . … . . . . . . (11)
dengan: D eff = difusivitas efektif air (cm 2 /jam), D o = konstanta (dihitung sebagai intersep pada y  axis), E a =  energi  aktivasi  (KJ/mol), R = konstanta gas ideal (8,314 KJ/mol.K), T = suhu mutlak (K).

## METODE PENELITIAN Bahan
Bahan yang digunakan dalam penelitian ini adalah bambu wulung  yang diperoleh dari pedagang di Jalan Raya  Bantul km 7, Bantul, Yogyakarta.

## Alat
Unit  pemanas  udara  yang  digunakan dalam penelitian ini adalah tipe air conditioning  laboratory  unit ,  nomor  seri A573/52410 P.A. Hilton Ltd., negara pembuat Inggris.  Sedangkan  unit  pengering  bambu, peneliti rakit sendiri di bengkel teknik dengan memperhitungkan efisiensi panas yang terbuang  tidak  lebih  dari  10%.  Peneliti melengkapi unit pengering dengan isolasi agar panas  tidak  terbuang  dan  beberapa  peralatan instrumen yang dipinjamkan oleh Laboratorium Pusat Antar unit (PAU) UGM.
Gambaran  alat  penelitian  disajikan dalam gambar 2.
3 1 5 7 8 2 Input udara 6 Output gas panas 9 10 3 4 keterangan: 1. Unit pemanas udara 6.  Unit pengering bambu
2. Heater / pemanas 7.  Sampel bambu 3. Thermocouple 8.  Penyekat 4. Timbangan massa digital 9. Thermometer bola kering 5. Penyangga 10. Thermometer bola basah
Gambar 2. Rangkaian Alat Penelitian Pengering Bambu

## Variabel Penelitian
1. Variabel  terikat:  jenis  bambu  yang digunakan bambu wulung.
2. Variabel  yang  bebas:  suhu,  kelembaban udara, dan waktu pengeringan bambu.

## Prosedur Penelitian
Dalam pelaksanaan penelitian di laboratorium, pengeringan bambu ini disimulasikan.  Gas  buang  ( flue  gas )  yang digunakan  sebagai  media  pengeringan  bambu berasal dari udara yang dipanaskan.

## Analisis Dan Evaluasi Data
Massa bambu diperoleh dari pengukuran menggunakan  timbangan  digital  pada  setiap interval  waktu  tertentu.  Suhu  gas  pengering diperoleh dari pengukuran dengan menggunakan termocouple. Termometer bola basah  dan  termometer  bola  kering  digunakan untuk  mencari  kelembaban  relatifnya.  Dari
data  tersebut  di  atas  selanjutnya  dianalisis dengan bantuan program aplikasi Matlab untuk mendapatkan nilai-nilai parameter pengeringan D eff , k G , dan H .

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Karakteristik Penurunan Kadar Air Bambu
Karakteristik penurunan kadar air bambu selama  proses  pengeringan  dapat  dilihat pada gambar  3.  Penurunan  kadar  air  bambu persatuan  waktu  pada  tahap  awal  (tahap  I) lebih  besar  dibandingkan  dengan  tahap  akhir (tahap  II)  pengeringan.  Tahap  I  merupakan tahapan terjadinya pengeringan air yang ada di permukaan  bambu,  sedangkan  tahap  II merupakan  perpindahan  massa  air  dari  dalam bambu  ke  permukaan  bambu.  Semua  kurva cenderung  non-linier  dengan  kadar  air cenderung  mendekati  konstan  untuk  jangka waktu pengeringan yang sangat lama.
- 0.2000 0.4000 0.6000 0.8000 1.0000 1.2000 1.4000 1.6000 1.8000 0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00 16.00 K a da r a ir ba m bu, g H 2 O / g ba m bu k e ri ng Waktu pengeringan,  Jam I II
Gambar 3. Hubungan Waktu Pengeringan dan Kandungan air.
Data  yang  tersaji  pada  gambar  3  sangat smooth karena  kondisi  operasi  dijaga  stabil. Kondisi  operasi  yang  stabil  dicapai  karena oven  pengering  tidak  pernah  dibuka  tutup selama  proses  pengeringan  berlangsung.  Dari gambar  3  dapat  dilihat  bahwa  semakin  tinggi suhu udara pengeringan maka penurunan kadar air  akan  semakin  cepat  dan  kandungan  air
setimbang  semakin  kecil.  Banyak  literatur menunjukkan  kecenderungan  yang  serupa ketika mengeringkan beberapa produk pertanian  seperti  pada  pengeringan  lapisan tipis  limbah  ikan  menjadi  tepung  ikan (Ristawani, 2012) dan pada pengeringan kakao (Hii, et al ; 2008).

## Laju Pengeringan Bambu
Laju  pengeringan  adalah  banyaknya massa  air  yang  dipindahkan  dari  bambu  ke udara  pengering  persatuan  waktu,  dihitung dengan persamaan (1) dan hasilnya ditunjukkan  pada  gambar  4.  Gambar  4 menunjukkan  bahwa  periode  pengeringan bambu  terdiri  dari  dua  periode  yaitu  periode laju  pengeringan  menurun  (Ia  dan  Ib)  dan periode  laju  pengeringan  konstan  (II).  Pada awal pengeringan, laju pengeringan lebih cepat pada suhu udara pengering tinggi dibandingkan  dengan  suhu  udara  pengering yang rendah.
- 0.1000 0.2000 0.3000 0.4000 0.5000 0.6000 - 0.5000 1.0000 1.5000 2.0000 L a ju pe ng e r ing a n, g H 2 O / Ja m Kadar air bambu, g H 2 O/g bambu kering Unsaturated surface drying/ penyesuaian awal Ia Ib II Saturated surface drying Pore diffusion limitate
Gambar 4. Hubungan Kadar Air dan Laju Pengeringan.
Periode  laju  pengeringan  menurun pertama  (Ia)  merupakan  periode  penyesuaian awal.  Periode  penyesuaian  awal  ini  terjadi karena  suhu  di  sekitar  lapisan  cairan  pada permukaan  bambu  lebih  besar  dibandingkan dengan suhu bola basah udara pengering yang mengalir  pada  saat  proses  pengeringan.
Dengan  berjalannya  proses  pengeringan (sepanjang  Ia),  suhu  lapisan  cairan  berangsur turun hingga mencapai suhu yang sama dengan suhu bola basah. Setelah ini tercapai, maka laju pengeringan akan berlangsung konstan.
Periode  laju  pengeringan  konstan  (II), periode ini terjadi karena temperatur kesetimbangan  sudah  tercapai  di  mana  suhu lapisan  cairan  pada  permukaan  bambu  sama dengan  suhu  bola  basah  udara  pengering sehingga  mengakibatkan  laju  perpindahan  air dari dalam bambu ke permukaan bambu sama dengan laju penguapan uap air dari permukaan bambu  ke  udara.  Periode  laju  pengeringan konstan ini terjadi dalam waktu yang singkat.
Terakhir  periode  laju  pengeringan menurun  (Ib),  laju  pengeringan  semakin menurun  karena  jumlah  titik-titik  kering  ( dry spots ) pada permukaan bambu semakin banyak sehingga jumlah massa air yang berpindah per luas permukaan kotor ( gross surface area ) dari bambu ke udara pengering itu menjadi semakin berkurang.  Menurut  beberapa  penelitian sebelumnya proses pengeringan hasil pertanian, kebanyakan terjadi pada laju periode menurun (Kumar, dkk., 2012).
Dari  uraian  di  atas  dapat  disimpulkan bahwa untuk kondisi pengeringan dengan T = 60 o C;  RH  =  29%,  maka  laju  pengeringan menurun yang pertama (Ia) terjadi sejak awal pengeringan  yaitu  0  sampai  5,25  jam pengeringan  dengan  laju  pengeringannya 0,2998  sampai 0,0821 g H 2 O/jam, sedangkan laju konstan (II) terjadi pada  5,75 sampai 6,75 jam pengeringan dengan laju sebesar 0,0609 gr H 2 O/jam,  kemudian  dilanjutkan  dengan  laju pengeringan yang ke dua (Ib) terjadi sejak 7,25 sampai  14,25  jam  pengeringan  dengan  laju pengeringan  menurunnya  0,0567  sampai 0,0262  g  H 2 O/jam.  Untuk  lebih  ringkasnya disajikan  dalam  tabel  1  untuk  kondisi pengeringan yang lain.
Gambar  5  dan  gambar  6  menampilkan perbandingan  antara  hasil  percobaan  dengan hasil simulasi. Kurva yang diperoleh berdasarkan data yang didapat dari percobaan dengan  data  hasil  simulasi  dengan  bantuan aplikasi Matlab.
Tabel 1. Laju Pengeringan Terhadap Waktu Pengeringan.
N o Kondisi Pengerin gan Pengeringan menurun pertama (Ia) Pengeringan Konstan (II) Pengeringan menurun pertama (Ib) 1 T = 60 o C RH=29% Terjadi sejak 0 sampai 5,25  jam  pengeringan dengan laju dari 0,2998  sampai  0,0821 g H 2 O/jam
Terjadi pada 5,75 sampai 6,75 jam  pengeringan  laju  yang konstan 0,0609 g H 2 O/jam Terjadi  sejak  7,25  sampai  14,25 jam pengeringan dengan laju dari 0,0567 sampai 0,0262 g H 2 O/jam
2 T = 80 o C RH=12% Terjadi sejak 0 sampai 3  jam  pengeringan dengan laju dari 0,3005  sampai  0,4300 g H 2 O/jam Terjadi pada 3,5 sampai 5 jam pengeringan laju yang konstan 0,0716 g H 2 O/jam Terjadi  sejak  5,5  sampai  12  jam pengeringan  dengan  laju  dari 0,0578 sampai 0,0305 g H 2 O/jam
3 T =100 o C RH=8% Terjadi sejak 0 sampai 2,25  jam  pengeringan dengan laju dari
0,5255  sampai  0,2207 g H 2 O/jam Terjadi pada 2,5 sampai 3 jam pengeringan laju yang konstan 0,1692 g H 2 O/jam
Terjadi sejak  3,5  sampai  9,5  jam pengeringan  dengan  laju  dari 0,1376 sampai 0,0201 g H 2 O/jam
Gambar 5. Hubungan Waktu Pengeringan dan Kadar Air untuk Hasil Percobaan dengan Hasil Simulasi
Gambar 6. Hubungan Kadar Air dan Laju Pengeringan untuk Hasil Percobaan dengan Hasil Simulasi
Dari  gambar  5  menampilkan  hasil pendekatan  yang  cukup  baik  terhadap  model laju  pengeringan  dan  difusivitas  efektif  ( D eff ) yang diajukan. Hal ini terlihat dari gambar 5. yang menunjukkan kecenderungan yang sama antara nilai data yang diperoleh dari percobaan dengan hasil simulasi tentang penurunan kadar air bambu seiring dengan bertambahnya waktu pengeringan.  Dimana  semakin  lama  waktu pengeringan maka kadar air dalam bambu akan semakin berkurang.
Walaupun pada  gambar 5 menunjukkan kecenderungan  yang  sama  antara  nilai  data percobaan  dengan  nilai  hasil  simulasi  tentang
penurunan  kadar  air  seiring  bertambahnya waktu  pengeringan,  tetapi  bila  dilihat  lebih teliti nilai antara hasil percobaan dan nilai hasil simulasi  terdapat  perbedaan  yang  cukup signifikan.  Hasil  dari  simulasi  menunjukkan nilai selalu di bawah prediksi seperti yang bisa dilihat  pada  gambar  6.  Hal  ini  terjadi  karena dalam simulasi tidak memperhitungkan difusi air ke arah axialnya.
Perlu  diketahui  bambu  merupakan bahan non-isotropik artinya  bahan  yang memiliki  kekuatan/elastisitas  yang  tidak merata ke semua arah sehingga difusivitas air dari  dalam  bambu  tidak  terdistribusi  secara merata.  Kecepatan  difusivitas  ke  arah  axial (memanjang)  jauh  lebih  besar  dibandingkan difusi  air  ke  arah  radial  (searah  jari-jari)  dan tangensial  (melingkar).  Kecepatan  difusivitas air ke arah axial 5 bisa 10-100 kali lebih besar dari  arah  radialnya,  ini  disebabkan  oleh keberadaan serat yang mengarah ke arah axial yang  dianggap  berfungsi  sebagai  pembuluh kapiler yang menjadi jalannya difusi air.
Alasan  tidak  diperhitungkannya  difusi arah  axial  dalam  simulasi  pada  penelitian  ini karena  bambu  memiliki  buku-buku  disetiap ruasnya  yang  dianggap  bisa  menghambat difusi  air  ke  arah  axial  sehingga  airnya  tidak bisa keluar dari dalam bambu. Untuk itu maka difusivitas  arah  radial  menjadi  jalan  bagi  air untuk  mendifusi  keluar  dari  dalam  bambu seperti  yang  dilakukan  dalam  simulasi penelitian ini.

## Difusivitas Efektif Air di dalam Bambu
Perhitungan D eff dalam bambu dilakukan dengan  menyelesaikan  persamaan  (6)  dengan bantuan  persamaan  (7),  (8)  dan  (9)  dengan Matlab 7.0 untuk mengevaluasi nilai dari SSE. Nilai  dari  tetapan-tetapan  tersebut  diperoleh pada nilai SSE yang paling minimum, dengan parameter-parameter  yang  dievaluasi  adalah D eff , k G , dan H .
Tabel 2. Difusivitas Efektif Air pada Bambu
T ( o C) K o n s t a n t a Kesalah an relatif (%)
D eff cm 2 /jam k G g/cm 2 .jam H 60 0,02 0,18 21,3 26 80 0,03 0,13 16,3 23 100 0,08 1,22 10,5 19
Kisaran D eff di dalam bambu pada tabel 1 sudah sesuai dengan nilai D eff untuk produk pertanian (Hii, et al ; 2008).
Berdasarkan  tabel  2  untuk  periode  laju menurun  pada  ketebalan  bambu  yang  sama, menunjukkan semakin tinggi suhu pengeringan  maka  nilai D eff semakin  besar. Nilai D eff tertinggi  didapatkan  pada  suhu 100 o C. Suhu udara pengering sangat mempengaruhi perpindahan kadar air di dalam bambu.  Nilai D eff tidak  akan  konstan  tetapi selalu  berubah  dengan  bervariasnya  suhu pengeringan.  Selain  itu  nilai D eff juga  selalu berubah  seiring  dengan  semakin  lamanya waktu pengeringan. Fenomena ini disebabkan selama proses pengeringan kondisi bahan yang dikeringkan  akan  berubah  baik  struktur maupun  komposisinya.  Perubahan  ini  juga akan  mempengaruhi  transfer  massa  di  dalam bambu. Melihat kecenderungan meningkatnya nilai D eff dengan  naiknya  suhu  udara pengeringan menunjukkan hal yang sama pada model  pengeringan  kakao  (Hii, et  al ;  2008), dan  pengeringan  lapisan  tipis  limbah  ikan menjadi tepung ikan (Ristawani, 2012).
Dalam  penelitian  ini  tidak  dapat diketahui pengaruh ketebalan bambu terhadap nilai D eff .  Karena  dalam  penelitian  ini  hanya menggunakan ketebalan bambu yang seragam yaitu 1 cm. Namun dalam beberapa penelitian lain seperti yang dilakukan oleh (Maskan, dkk., 2002) dan (Ristawani, 2012), pada suhu tetap semakin  tebal  bahan  yang  dikeringkan  nilai D eff semakin  besar.  Alasan  yang  dapat menjelaskan D eff pada  bahan  yang  lebih  tebal nilai D eff lebih  besar  dibandingkan  dengan bahan  yang  tipis  merupakan  salah  satu  faktor yang  mempengaruhi  perubahan  struktur
jaringan  bahan.  Pada  saat  proses  pengeringan berlangsung,  struktur  jaringan  bahan  yang memiliki tebal lebih besar mengalami banyak perubahan  dan  cenderung  menjadi  kompleks dibandingkan  dengan  bahan  yang  memiliki ketebalan  yang  sangat  tipis.  Hal  inilah  yang menyebabkan  bahan  yang  lebih  tebal  proses pengeringannya  sangat  lambat  sehingga  nilai D eff menjadi lebih besar.
Hubungan  antara  Deff  dengan  suhu  (T) pengeringan  mengikuti  model  persamaan Arrhenius  dengan  menghubungkan  l n  (D eff ) dengan 1/T seperti pada gambar 7.
Gambar 7. Hubungan Antara Difusivitas Efektif dan Suhu Pengeringan.
Nilai energi aktivasi (E a ) yang didapatkan  dalam  percobaan  ini  adalah  35,47 KJ/mol.  Nilai  energi  aktivasi  ( E a )  yang didapatkan  dalam  penelitian  ini  masuk  dalam kisaran nilai energi aktivasi ( E a ) pada beberapa hasil  pertanian  yaitu  antara  12,32  KJ/mol  – 51,26 Kj/mol (Senadeera, et al., 2003).

## KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
1. Secara keseluruhan periode laju pengeringan  pada  pengeringan  bambu  ini dibagi dua yaitu periode laju menurun dan periode laju konstan. Periode laju pengeringan  konstan  jauh  lebih  singkat dibandingkan  periode  laju  pengeringan menurun.
2. Laju  pengeringan  bambu  dikontrol  oleh difusi  air  dari  dalam  bambu  dan  transfer massa air dari permukaan bambu ke udara.
3. Semakin  tinggi  suhu  pengeringan  maka laju pengeringan semakin besar dan cepat.
4. Nilai  parameter-parameter  pengeringan yang diperoleh D eff (cm 2 /jam), k G (g/cm 2 .jam) dan H adalah berturut-turut: 0,02;  0,18  dan  21,39  untuk  kondisi  udara pengering T = 60°C dan RH = 28%
0,03;  0,13  dan  16,30  untuk  kondisi  udara pengering T = 80°C dan RH = 12%
0,08;  1,22  dan  10,56  untuk  kondisi  udara pengering T = 100°C dan RH = 8%
5. Hasil  dari  penelitian  ini  diharapkan  dapat digunakan  untuk  memperkirakan  laju pengeringan  bambu  dengan  gas  buang pembakaran gerabah yang sebenarnya.

## Saran
1. Untuk mendapatkan hasil yang lebih tepat, sebaiknya  gas  buang  yang  digunakan dalam  penelitian  adalah  gas  buang  dari hasil  pembakaran  gerabah  bukan  dari  gas buang buatan.
2. Sebelum  pengeringan  bambu  dilakukan, sebaiknya bambu terlebih dahulu diseleksi berdasarkan jenis, ketebalan, dan diusahakan  bambu  memiliki  umur  yang seragam  agar  nanti  pada  saat  proses pengeringan tidak mengalami cacat pengeringan seperti melengkung, bengkok dan pecah-pecah di ujung.
3. Perlu dilakukan penelitian lebih lanjut pada jenis bambu yang berbeda untuk membandingkan  laju  pengeringan  dan Difusivitas efektif ( D eff ) airnya.

## DAFTAR REFERENSI
Arumuganathan,  T.,  Manikantan,  M.K.,  Rai,
R.D., Ananda, K.S., & Khare, V. (2008).
Mathematical  Modelling  of  Drying
Kinetics  of  Milky  Mushroom  In Fluidized Bed Dyer. Journal International Agrophysics, 23 : 1 - 7.
Hii, C. L., Law, C. L., Cloke, M., & Suzannah, S. (2009). Thin Layer Dying Kinetics of Cocoa and Dried Product Quality. Jurnal Biosystem Engineering, 102 : 153-161. Kumar,  N.,  Sarkar,  B.  C.,  &  Sharma,  H.  K.
(2012). Mathematical Modelling of Thin Layer Hot Air Drying of Carrot Pomace.
Jurnal Food Sci Tecnol, 49: 33 – 34. Maskan, A.,  Kaya,  S., & Maskan, M.  (2001).
HotAir and Sun Drying of Grape Leather (Pestil). Journal  of  Food  Engineering, 54: 81 - 88 .
Ristawani. (2012). Pengaruh Suhu, Ketebalan Dan  Perbedaan  Jumlah  Penggilingan Pada Pengeringan Lapisan Tipis
Limbah  Ikan  Menjadi  Tepung  Ikan . TESIS,  Universitas  Gadjah  Mada, Yogyakarta.
Senadeera W., Bhandari, B. R., Young, G., and Wijesinghe,  B.  (2003).  Influence  of shapes of selected vegetable materials on drying  kinetics  during  fluidized  bed drying. Journal  of  Food  Engineering , 84: 277 – 283.
Soon, S. M., Rhim, J. W., & Lee, J. H. (2011).
Dehydration Characterisyics of
Maesaengi (Capsosiphon Fulvescens) in Hot-Air  Drying. Journal  Food  Sci.
Biotechnol, 20(2): 549 – 553. Treybal,  R.  E.  (1981). Mass  Transfer Operations .  Singapore:    McGraw-Hill International Book Company. Zaki, M. (2010). Penggunaan Briket Batubara Sebagai  Bahan  Bakar  Alternatif  untuk Proses Pembakaran Gerabah Di
Kasongan .  TESIS,  Universitas  Gadjah Mada.