## PEMODELAN PROFIL MUKA AIR BANJIR RENCANA BANGUNAN CULVERT PADA SUNGAI KRUENG JAMBO BALEE
Amir Fauzi * , Khairul Iqbal, Purwandy Hasibuan Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh *Corresponding author, email address: amirfauzi@usk.ac.id
A R T I C L E     I N F O

## A B S T R A C T
Article History: Krueng Jambo Balee River, which is a tributary in Krueng Jambo Aye river basin, flows through the Pertagas pipeline installation (RoW, right of way), at  segment  of  Sta.  8+500  to  Sta.  8+600.  Flooding  that  occurred  at  RoW
Jambo Balee was caused by the draining capacity of the existing culverts which  were  unsufficient  to  flow  discharge  from  the  upstream  river,  thus inundating  the  surrounding  area,  and  overtopping  occurred  on  the  RoW. This condition is a serious problem for the security of vital objects for the oil and gas industry, as well as disrupting the activities of the surrounding people who use the RoW as a village road. The analysis in this study aims to design alternative types and dimensions of flood control structures, i.e in this study is culverts. The alternatives were analyzed using HEC-RAS model. The modeling results show that the net width of the culvert needed to  allow  floods  to  pass  through  the  25-year  return  period  is  8.5  meters, height of the culvert from the riverbed is 3,0 meters, and the width follows the  width  of  the  RoW,  i.e.  6.0  meters.  The  water  level  profile  for  the magnitude of the 25-year flood gives a flood water level of 2.39 m from the river bed (elevation +36.39 m), where the inlet is not submerged. This study  provides  a  technical  plan  for  the  design  of  culverts  for  river management,  as  well  as  flood  management  and  control  measures  at  the RoW Jambo Balee.
Received 7 Januari 2023 Accepted 20 Maret 2023 Online 30 Maret 2023 Keywords: Flood Culvert Jambo Balee HEC-RAS
© 2023 Magister Teknik Sipil Unsyiah. All rights reserved

## 1. PENDAHULUAN
Banjir,  apapun  tipenya  dapat  terjadi  pada  saat  aliran  dengan  debit  yang  besar  mengalir  pada  suatu daerah dan tidak dapat dialirkan secara cukup cepat oleh penampang sungai, atau kapasitas drainase sungai tidak memadai (Duivendijk, 1999). Interaksi antara faktor alamiah dan faktor kegiatan manusia memiliki peranan besar untuk terjadinya banjir. Kapasitas sungai atau saluran (drainase) yang berkurang, curah hujan yang tinggi, erosi dan sedimentasi, perubahan kondisi penutupan lahan, dan kondisi topografis merupakan beberapa  penyebab  terjadinya  banjir  (Asdak,  2018;  Kodoatie  dan  Sugiyanto,  2002).  Secara  umum  di Indonesia, banjir sering terjadi pada musim hujan, dimana terjadinya peningkatan debit air sungai akibat curah  hujan  yang  tinggi  sehingga  air  meluap  dan  menggenangi  daerah-daerah  di  sekitar  aliran  sungai (Suripin, 2004 dalam Putra dkk, 2018).
Sungai Krueng Jambo Balee, yang merupakan salah satu anak sungai yang termasuk dalam Daerah Aliran Sungai  Krueng Jambo Aye, terletak di Desa Jambo Balee, Kecamatan Indra Makmur, Kabupaten Aceh Timur, Provinsi Aceh. Aliran sungai ini melewati jalur instalasi pipa gas (RoW, right of way ) Pertagas yang  dioperasikan  oleh  PT.  Medco  E&P,  yaitu  pada  segmen  8+500  sampai  8+600.  Sejak  2017,  hampir setiap tahun terjadi banjir pada jalur RoW segmen tersebut (Anonim, 2021). Lokasi ini tepatnya terletak pada koordinat 04º54’05.30’’ Lintang Utara dan 97º33’27.10” Bujur Timur. Titik ini merupakan outlet dari

## Jurnal Arsip Rekayasa Sipil dan Perencanaan (JARSP) Journal of Archive in Civil Engineering and Planning
E-ISSN: 2615-1340; P-ISSN: 2620-7567
Journal homepage: http://www.jurnal.unsyiah.ac.id/JARSP/index
daerah aliran sungai Krueng Jambo Balee dengan luas tangkapan hujan 472 Hektar, dengan panjang sungai utama  mencapai  11  Km,  berdasarkan  analisis  data  Demnas  tahun  2019,  sebagaimana  disajikan  pada Gambar 1. Pada titik perpotongan sungai dan RoW ini, terdapat bangunan gorong-gorong bulat ( corrugated culvert ) dengan diameter 1,5 meter dan panjang 6 meter yang difungsikan untuk meneruskan aliran sungai Krueng Jambo Balee melewati RoW tersebut. Banjir yang terjadi pada daerah tersebut, diperkirakan karena dimensi  bangunan  gorong-gorong  eksisting  terlalu  kecil,  sehingga  kapasitas culvert tidak  mampu  untuk mengalirkan  debit  yang  terjadi.  Pada  saat  terjadi  curah  hujan  ekstrim  (debit  banjir),  aliran  banjir  akan tertahan dan terjadi pembendungan aliran, dan kemudian air naik dan meluap di atas badan RoW.

## Gambar 1 . Peta daerah aliran sungai Krueng Jambo Balee
Analisis  dalam  studi  ini  bertujuan  untuk  merencanakan  alternatif  tipe  dan  dimensi  bangunan penanganan banjir, berupa gorong-gorong, yang dapat secara efektif menangani permasalahan banjir sungai Krueng Jambo Balee pada daerah RoW di atas. Analisis dilakukan dengan pemodelan muka air banjir untuk beberapa periode ulang terhadap alternatif bangunan yang direncanakan.

## 2. KAJIAN PUSTAKA
Gorong-gorong ( culvert ) adalah salah satu tipe bangunan pelintasan aliran yang direncanakan untuk meneruskan aliran debit sungai ataupun aliran sedimen, yang dibangun di bawah badan jalan atau rintangan lainnya,  dengan  gangguan  hidraulis  minimum  terhadap  sempadan  atau  areal  sekitarnya  (Hotchkiss  dkk, 2008).  Bangunan  pelintasan  aliran  ini,  termasuk  didalamnya  jembatan  dan  gorong-gorong,  merupakan bangunan air utama dalam perencanaan sistem  transportasi secara keseluruhan. Karakterstik aliran  yang melalui gorong-gorong secara umum termasuk dalam tipe aliran berubah secara beraturan ataupun berubah secara cepat, dan terkadang terjadi loncatan hidrolis di hilirnya (Normann dkk, 2005 dalam Hotchkiss dkk,
2008).  Analisis  hidraulis  dalam  perencanaan  gorong-gorong  dilakukan  untuk  mendapatkan  kedalaman aliran  pada  batas  yang  diijinkan  selama  terjadi  debit banjir,  dimana  hal  ini  untuk  memastikan  kapasitas pengaliran  debit  memadai,  dan  juga  mencakup  penyediaan  jalur  perjalanan  atau  perpindahan  biota  air (Schall dkk, 2012; Kilgore dkk, 2010).
Analisis karakteristik hidrolis aliran melalui gorong-gorong dapat dilakukan secara komputasi dengan pemodelan  profil  muka  air  banjir.  Pemodelan  banjir  merupakan  salah  satu  metode  analisis  yang  cukup akurat untuk menentukan profil muka air akibat debit banjir yang terjadi pada suatu sungai (Ahmad dkk, 2016).  Hotchkiss  dkk  (2008)  menyebutkan  bahwa  dalam  menentukan  dan  memodelkan  profil  muka  air banjir melalui  gorong-gorong, dimana karakteristik alirannya termasuk dalam tipe aliran berubah secara beraturan,  maka  memerlukan  parameter  kedalaman  normal,  kedalaman  kritis,  dan  kedalaman  di  hilir gorong-gorong  sebagai  kondisi  batas.  Kedalaman  aliran  di  dalam  gorong-gorong  selalu  mendekati  atau menyesuaikan dengan kedalaman kondisi batas pada bagian mulut ( inlet dan outlet ) gorong-gorong.
Chow  (1997)  menyebutkan  aliran  kritis  pada  saluran  prismatik  dalam  kondisi  kemiringan  seragam akan  sama  pada  semua  penampang  saluran.  Kemiringan  yang  lebih  besar  dari  kemiringan  kritis  akan menimbulkan aliran yang lebih cepat dari keadaan superkritis yang disebut dengan kemiringan curam atau kemiringan superkritis, hal ini akan mengakibatkan aliran tidak stabil dimana perubahan kecil dalam energi spesifiknya menimbulkan perubahan kedalaman yang besar. Profil aliran dalam gorong-gorong ditentukan oleh kemiringan dasar gorong-gorong dan kedalaman kondisi batas. Apabila kedalaman normal lebih dari kedalaman kritis di dalam gorong-gorong, maka kemiringannya termasuk dalam tipe landai, dan kondisi batas  hilir  ditentukan  oleh  kedalamaan  aliran  di  dalam  gorong-gorong  atau  kedalaman  kritis  atau kedalamaan  setelah  outlet  ( tailwater ).  Adapun  aliran  dengan  kemiringan  curam,  yaitu  pada  kondisi kedalaman kritis lebih dari kedalaman normal, maka parameter ini digunakan sebagai kondisi batas hulu untuk pemodelan profil muka air pada gorong-gorong, sedangkan kedalaman normal atau kedalamaan di outlet dipakai sebagai kontrol batas hilir (French, 1985).
Hotchkiss dkk (2008) telah melakukan komparasi untuk analisis hidrolis aliran pada bangunan gorong- gorong  menggunakan  beberapa  model  komputasi,  dan  menyebutkan  bahwa  perhitungan  menggunakan model  HY-8  (dikeluarkan  U.S.  Federal  Highway  Administration),  HEC-RAS  (U.S.  Army  Corps  of Engineers), dan FishXing (U.S. Forest Service) memberikan hasil yang paling sesuai dengan perhitungan secara empiris. Ahmad dkk (2016) menganalisis aliran mantap satu dimensi dengan pemodelan HEC-RAS sebagai  pendukung  untuk  pengembangan  strategi  mitigasi  banjir  sungai.  Sun  dkk  (2017)  menganalisis profil muka air banjir pada sungai tipe perched menggunakan model HEC-RAS untuk beberapa periode ulang banjir, dan didapatkan bahwa model perkiraan banjir memberikan hasil yang otentik dan kredibel sesuai dengan data historis banjir. Prastica dkk (2018) mengestimasi banjir rencana dengan model HEC- RAS dalam analisis kapasitas pengaliran sungai Bengawan Solo. Sementara itu, Ogras dan Onen (2020) menggunakan HEC-RAS untuk menentukan profil muka air banjir pada sungai Tigris dengan aliran debit berulang dan didapatkan batasan banjir pada daerah padat permukiman.

## 3. METODE PENELITIAN
Analisis profil aliran dalam gorong-gorong secara umum menggunakan konsep inlet control dan outlet control (Brunner, 2021; Schall, dkk, 2012). Pemodelan aliran dengan kontrol pada bagian inlet, dilakukan jika kapasitas aliran debit pada bagian awal (masuk) gorong-gorong kurang dari kapasitas aliran debit di dalam gorong-gorong. Dimana kapasitas aliran debit pada inlet control sangat tergantung pada dimensi dari bukaan hulu gorong-gorong. Sementara untuk aliran dengan kontrol pada bagian outlet, akan terjadi apabila kapasitas aliran debit dibatasi oleh kondisi hilir (kedalaman aliran setelah mulut hilir) atau tergantung pada kapasitas aliran dalam gorong-gorong.
Analisis  hidrolis  mencakup  analisis  berdasarkan  kondisi  alur  sungai  eksisting  dan  kondisi  sungai terhadap  bangunan  pengendalian  banjir  dan  pengaturan  sungai.  Lengkung  debit  digunakan  untuk mengetahui kapasitas pengaliran dari suatu tampang sungai, yang dihitung pada kondisi penuh pada alur
utamanya dengan pendekatan aliran tidak mantap dan tidak seragam. Profil muka air banjir dihitung dengan metode  tahapan  standar,  yaitu  metode  perhitungan  saluran  alam  (saluran  tak  prismatik)  yang  memiliki karakteristik  hidrolis  tidak beraturan. Analisis  profil muka air  banjir  dilakukan untuk  mengetahui  tinggi luapan pada alur sungai dan juga untuk mengetahui lokasi terjadi hambatan. Analisis profil muka air dalam studi  ini  menggunakan  HEC-RAS  yang  dikembangkan  oleh  U.S. Army  Corps  of  Engineers  (USACE). HEC-RAS  menggunakan  metode  tahapan  standar  dengan  parameter  hidraulis  dihitung  untuk  masing- masing penampang melintang sungai.
Segmen sungai Krueng Jambo Balee yang dimodelkan dalam studi ini adalah pada bagian hulu dan hilir lokasi bangunan gorong-gorong eksisting pada jalur RoW Block A. Lokasi bangunan gorong-gorong tersebut berada pada koordinat UTM, X = 340058 m dan Y = 541944 m. Panjang segmen sungai Krueng Jambo Balee pada pemodelan ini adalah 206 meter, yaitu; 100 m ke arah hulu sungai dari jalur RoW, dan juga sepanjang 100 m ke bagian hilir sungai dari jalur RoW tersebut. Node /patok hulu sungai pada geometri pemodelan  adalah  P.1100,  dan node pada  bagian  hilir  adalah  P.900.  Sedangkan  jalur  RoW  diberi node P.1002  (sisi  hulu)  dan  P.1001  (sisi  hilir),  dengan  lebar  jalur  RoW  sendiri  adalah  6  meter.  Gambar  2 memperlihatkan kondisi eksisting lokasi studi pada saat normal dan pada kondisi terjadi banjir tahun 2018.
Gambar 2 . Sungai Krueng Jambo Balee kondisi normal (kiri) dan banjir (kanan)
Debit inflow banjir yang digunakan pada pemodelan ini adalah hasil perhitungan debit banjir rencana, yang  dianalisis  dengan  metode  hidrograf  satuan  sintetis  Nakayasu.  Besaran  debit infow banjir  rencana sungai Krueng Jambo Balee untuk masing-masing periode ulang adalah, Q 2 tahun = 8,21 m 3 /dt, Q 5 tahun = 24,63 m 3 /dt, Q 10 tahun = 37,14 m 3 /dt, Q 20 tahun = 47,91 m 3 /dt, Q 25 tahun = 54,15 m 3 /dt, dan Q 50 tahun  =  67,43  m 3 /dt.  Penentuan  periode  ulang  banjir  sesuai  dengan  U.S.  FHWA  (Federal  Highway Administration) dalam manual Highway Hydrology (McCuen dkk, 2002) yang merekomendasikan untuk perencanaan  gorong-gorong  agar  dapat  melewati  debit  banjir  minimal  periode  ulang  10  tahun.  Namun dalam  pemodelan  ini,  profil  muka  air  banjir  juga  dianalisis  sampai  dengan  periode  ulang  50  tahun, mengingat lokasi studi adalah areal vital industri minyak dan gas.
Perhitungan profil muka air banjir dimulai dari potongan melintang yang diketahui elevasinya, atau dimulai dari kondisi yang diasumsi, yaitu dimulai dari bagian hulu untuk aliran subkritis atau daerah hilir untuk aliran superkritis. Pada kasus dimana regim aliran subkritis menuju aliran superkritis atau sebaliknya, maka program akan menghitung dalam bentuk regim aliran campuran. Nilai debit yang dimasukkan pada bagian  hulu  sungai  diasumsikan  konstan  untuk  penampang  berikutnya,  atau  dengan  asumsi  tipe  aliran mantap.
4. HASIL DAN PEMBAHASAN

## 4.1  Pemodelan Kondisi Culvert Eksisting (D = 1,5 m)
Pemodelan profil muka air banjir untuk dimensi bangunan gorong-gorong eksisting dilakukan sebagai verifikasi ketinggian dan elevasi muka air banjir untuk setiap inflow debit rencana. Patok di bagian upstream sungai  sebelum  masuk  ke  bangunan  gorong-gorong  adalah node P.1001, node pada  bagian downstream sungai adalah P.999, dan node pada bagian tengah penampang gorong-gorong adalah P.1000. Jarak antara patok  P.1001  dan  P.999  adalah  8,0  meter,  dan  lebar  jalur  RoW  adalah  6,0  meter,  dengan  elevasi  tanah permukaan  jalur  RoW  adalah  +37,00  m.  Bangunan  gorong-gorong  eksisting  berbentuk  bulat  dengan diameter D = 1,50 m, panjang L = 6,00 m, elevasi upstream invert dan downstream invert sama yaitu +34,10 m, dan elevasi muka jalan RoW adalah +37,00 m. Potongan melintang geometri gorong-gorong eksisting diperlihatkan pada Gambar 3.
Gambar 3 . Geometri potongan melintang upstream dan downstream gorong-gorong eksisting
Hasil analisis memperlihatkan bahwa untuk gorong-gorong awal, pada debit banjir periode ulang 10 tahun  aliran  banjir  akan  melimpah  di  atas  RoW  dengan  tinggi  muka  air  mencapai  0,56  m  di  atas  RoW (elevasi  +37,56  m).  Tinggi  muka  air  ini  mengindikasikan  bahwa  kejadian  banjir  pada  akhir  tahun  2018 adalah dengan periode ulang 10 Pemodelan lanjutan menunjukan bahwa, bangunan gorong-gorong awal hanya  mampu  mengalirkan  debit  banjir  sampai  periode  ulang  2  tahun,  dengan  tinggi  muka  air  banjir mencapai 2,52 m dari dasar sungai (elevasi +36,52 m). Hasil pemodelan untuk kondisi gorong-gorong awal disajikan pada Tabel 1 dan Gambar 4.
Tabel 1 . Ketinggian muka air banjir untuk pemodelan kondisi gorong-gorong eksisting
T (tahun) Dimensi culvert (m) Elevasi culvert (m) Elevasi muka air U/S (m) Tinggi muka air U/S (H, m) Tinggi muka air + freeboard (m) 2 Base = +34,00 +36,52 2,52 3,02 10 D = 1,50 Top = +35,50 +37,56 3,56 4,27 25 L = 6,00 RoW = +37,00 +37,74 3,74 4,50 50 +37,84 3,84 5,61
Gambar 4 . Potongan memanjang dan melintang hasil pemodelan gorong-gorong eksisting
4.2  Pemodelan Rencana Box Culvert (B = 2 x 4,0 m; H = 3,0 m) Pemodelan alternatif #1 ini direncanakan gorong-gorong berbentuk segiempat ( box culvert ) dua unit dengan dimensi, lebar B = 4,0 m, tinggi H = 3,0 m, panjang L = 6,0 m. Elevasi lantai dasar bangunan sesuai dengan kondisi eksisting yaitu +34,00 m, namun elevasi rencana permukaan jalur RoW adalah +37,50 m. Potongan melintang geometri rencana gorong-gorong alternatif #1 ini diperlihatkan pada Gambar 5.
Gambar 5 . Geometri potongan melintang rencana gorong-gorong alternatif #1
Hasil  analisis  memperlihatkan  bahwa  rencana  gorong-gorong  alternatif  #1,  mempunyai  kapasitas pengaliran (mampu mengalirkan debit) sampai dengan debit banjir periode ulang 25 tahun, dengan tinggi muka  air  banjir  mencapai  2,98  m  dari  dasar  sungai  (elevasi +36,98 m). Aliran banjir  akan  tertahan  dan diperkirakan akan melimpah di atas RoW jika terjadi debit banjir dengan periode ulang di atas 25 tahun. Pada debit banjir dengan periode ulang 50 tahun aliran banjir mencapai 3,37 m dari dasar sungai (elevasi +37,37 m). Tinggi muka air banjir pada debit bajir perode ulang 20 tahun jika ditambahkan dengan jagaan ( freeboard )  maka  ketinggian  bukaan  bangunan  gorong-gorong  yang  dibutuhkan  mencapai  3,20  m,  agar aliran  dapat  mengalir  secara  bebas  (bukan  aliran  tenggelam).  Hasil  pemodelan  untuk  rencana  gorong- gorong alternatif #1 disajikan pada Tabel 2 dan Gambar 6.
Tabel 2 . Ketinggian muka air banjir untuk pemodelan rencana gorong-gorong alternatif #1
T (tahun) Dimensi culvert (m) Elevasi culvert (m) Elevasi muka air U/S (m) Tinggi muka air U/S (H, m) Tinggi muka air + freeboard (m) 5 +35,94 1,94 2,20 10 B = 4,00 Base = +34,00 +36,41 2,41 2,80 20 H = 3,00 Top = +37,00 +36,78 2,78 3,20 25 L = 6,00 RoW = +37,50 +36,98 2,98 3,40 50 +37,37 3,37 3,90
Gambar 6 . Potongan memanjang dan melintang hasil pemodelan gorong-gorong alternatif #1
4.3  Pemodelan Rencana Box Culvert (B = 8,5 m; H = 3,0 m) Pemodelan alternatif #2 ini direncanakan gorong-gorong berbentuk segiempat ( box culvert ) dengan dimensi, lebar B = 8,5 m, tinggi H = 3,0 m, panjang L = 6,0 m. Elevasi lantai dasar bangunan sesuai dengan kondisi eksisting yaitu +34,00 m, namun elevasi rencana permukaan jalur RoW adalah +38,00 m. Potongan melintang geometri rencana gorong-gorong alternatif #2 ini diperlihatkan pada Gambar 7.
Hasil  analisis  memperlihatkan  bahwa  rencana  gorong-gorong  alternatif  #2,  mempunyai  kapasitas pengaliran (mampu mengalirkan debit) sampai dengan debit banjir periode ulang 25 tahun, dengan tinggi muka air banjir mencapai 2,39 m dari dasar sungai (elevasi +36,39 m). Pada debit banjir dengan periode ulang 50 tahun aliran banjir mencapai 3,00 m dari dasar sungai (elevasi +37,00 m). Tinggi muka air banjir pada  debit  banjir  periode  ulang  25  tahun  masih  di  bawah  ketinggian  bukaan  gorong-gorong  jika ditambahkan dengan jagaan ( freeboard )  yaitu 2,90 m, dimana aliran masih dapat  mengalir  secara bebas (bukan aliran tenggelam). Hasil pemodelan untuk rencana gorong-gorong alternatif #2 disajikan pada Tabel 3 dan Gambar 8.
Tabel 3 . Ketinggian muka air banjir untuk pemodelan rencana gorong-gorong alternatif #2
T (tahun) Dimensi culvert (m) Elevasi culvert (m) Elevasi muka air U/S (m) Tinggi muka air U/S (H, m) Tinggi muka air + freeboard (m) 10 B = 8,50 Base = +34,00 +36,04 2,22 2,70 25 H = 3,00 Top = +37,00 +36,39 2,39 2,90 50 L = 6,00 RoW = +38,00 +37,00 3,00 3,60
Gambar 8 . Potongan memanjang dan melintang hasil pemodelan gorong-gorong alternatif #2
Berdasarkan pemodelan di atas, dapat dilihat bahwa permasalahan banjir yang terjadi berupa luapan air sungai di atas jalan RoW adalah akibat terjadinya pembendungan aliran, yang disebabkan oleh dimensi dan  kapasitas  gorong-gorong  awal  yang  tidak  dapat  meneruskan  aliran  banjir  dari  hulu  sungai  Krueng Jambo  Balee.  Hasil  pemodelan menunjukkan  bahwa bangunan  gorong-gorong  yang  direncanakan  dapat secara efektif mengalirkan debit banjir yang di bagian hulu sungai. Lokasi rencana gorong-gorng berada pada posisi eksisting, dengan elevasi dasar gorong-gorong tidak berubah, yaitu +34,00 m. Profil muka air menunjukan  bahwa  rencana  gorong-gorong  dapat  mengalirkan  air  secara  bebas  tanpa  terjadinya  aliran tenggelam di bagian inlet gorong-gorong.

## 5. KESIMPULAN DAN SARAN
Permasalahan  banjir  yang  terjadi  di  RoW  Jambo  Balee,  khususnya  pada  segmen  antara  Sta.  8+500 sampai Sta. 8+600 adalah kapasitas gorong-gorong yang tidak mampu mengalirkan aliran banjir dari hulu sungai Krueng Jambo Balee, sehingga harus didesain kembali. Debit banjir yang terjadi pada DAS Krueng Jambo Balee tahun akhir tahun 2018 mencapai sekitar 37 m 3 /dt, dengan perkiraan periode ulang 10 tahunan. Rencana  penanganan  banjir  pada  lokasi  tersebut  dianalisis  menggunakan  model  HEC-RAS.  Hasil pemodelan  menunjukkan  bahwa  lebar  bersih  bangunan  gorong-gorong  yang  dibutuhkan  untuk  dapat melewatkan banjir sampai dengan periode ulang 25 tahun (Q25) adalah 8,5 meter, dan tinggi gorong-gorong dari dasar sungai adalah 3,0 meter, serta lebarnya mengikuti lebar RoW yaitu 6,0 meter. Profil muka air untuk  besaran  banjir  25  tahun  memberikan  tinggi  muka  air  banjir  mencapai  2,39  m  dari  dasar  sungai (elevasi +36,39 m), dimana aliran masih dapat mengalir secara bebas (bukan aliran tenggelam). Studi ini
memberikan  rencana  teknis  desain  bangunan  gorong-gorong  untuk  pengaturan  sungai,  serta  tindakan penanganan dan pengendalian banjir di lokasi RoW tersebut.
Pemodelan  ini  belum  memperhitungkan  sedimen  yang  terangkut  bersama  aliran  debit,  sehingga disarankan untuk analisis lanjutan berupa pemodelan angkutan sedimen, yang dapat juga dilakukan dengan model HEC-RAS. Angkutan sedimen ini menjadi salah satu parameter dalam tindakan penanganan banjir, dikarenakan perubahan dan penggunaan lahan di hulu sungai telah mengekspos daerah tersebut terhadap erosi dan meningkatkan sedimentasi.

## DAFTAR PUSTAKA
Ahmad, H. F., Alam, A., Bhat, M. S., and Ahmad, S. 2016. One dimensional steady flow analysis using HEC-RAS - a case of River Jhelum, Jammu and Kashmir. European Scientific Journal . 12(32), 340- 350.
Anonim. 2021. Studi hidrologi dan penanganan banjir Jambo Balee . Medco E&P. Banda Aceh.
Asdak,  C.  2018. Hidrologi  dan  pengelolaan  daerah  aliran  sungai .  Universitas  Gajah  Mada  Press. Yogyakarta.
Brunner, G. W. 2021. HEC-RAS: River analysis system hydraulic reference manual , version 6.0 . U.S. Army Corps of Engineers, Hydraulic Engineering Center. Davis.
Chow, V. T. 1997. Hidraulika saluran tebuka . Erlangga. Jakarta.
Duivendijk,  J.  V.  1999. Assessment  of  ﬂood  management  options,  assessment  of  ﬂood  control  and management options . World Commission on Dam. Cape Town.
French, R. H. 1985. Open-channel hydraulics . McGraw-Hill. New York.
Hotchkiss, R. H., Thiele, E. A., Nelson, E. J., and Thompson, P. L. 2008. Culvert hydraulic, comparison of current computer models and recommended improvements. Journal of the Transportation Research Board . No. 2060. pp. 141-149.
Kilgore, R. T., Bergendahl, B. S., and Hotchkiss, R. H. 2010. Culvert design for aquatic  organism passage. Hydraulic Engineering Circular No. 26 . First edition. Federal Highway Administration. Washington, D.C.
Kodoatie,  R.  J.,  dan  Sugiyanto.  2002. Banjir,  beberapa  penyebab  dan  metode  pengendaliannya  dalam perspektif lingkungan . Pustaka Pelajar. Yogyakarta.
McCuen, R. H., Johnson, P. A., and Ragan, R. M. 2002. Highway hydrology. Hydraulic Design Series No. 2 . Second edition. Federal Highway Administration. Washington, D.C.
Ogras, S., and Onen, F. 2020. Flood analysis with HEC-RAS: a case study of Tigris River. Advances in Civil Engineering . 2020 6131982.
Prastica, R. M. S., Maitri, C., Hermawan, A., Nugroho, P. C., Sutjiningsih, D., and Anggraheni, E. 2018. Estimating  design  flood  and  HEC-RAS  modelling  approach  for  flood  analysis in  Bojonegoro  City. IOP Conf. Series: Materials Science and Engineering. 316, 012042.
Putra, A. Z. J., Masimin, dan Fatimah, E. 2018. Kajian kerugian risiko banjir pada sungai Krueng Meureubo. Jurnal Arsip Rekayasa Sipil dan Perencanaan . 1(2), 172-182.
Schall, J. D., Thompson, P. L., Zerges, S. M., Kilgore, R. T., and Morris, J. L. 2012. Hydraulic design of highway  culverts. Hydraulic  Design  Series  No.  5 .  Third  edition.  Federal  Highway Administration. Washington, D.C.
Sun, P., Wang, S., Gan, H., Liu, B., and Jia, L. 2017. Application  of  HEC-RAS for flood forecasting in perched river - a case study of hilly region, China. IOP Conf. Series: Earth and Environmental Scien ce. 61, 012067.