doi: mkts.v28i2.42215

## Simulasi Kenaikan Tekanan Air Pori Akibat Beban Timbunan Saat Fase Konstruksi Pembangunan Tanggul
* Togani Cahyadi Upomo 1 , Dian Eka Aryanti 2 , Rini Kusumawardani 1
1 Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Negeri Semarang, Semarang
2 Politeknik Energi dan Pertambangan (PEP), Bandung
*) togani.cahyadi@mail.unnes.ac.id
Received: 23 Oktober 2021 Revised: 19 Januari 2023 Accepted: 20 Januari 2023

## Abstract
Flood is an annual problem in Indonesia that has economic, social and environmental impacts.  One of the structural  measures  in  the  flood  control  is  to  construct  levee.  During  the  levee  construction  phase,  the geotechnical problem that arises is the increase in pore water pressure when the levee sit on saturated clay. To  prevent  the  slope  of  levee  become  unstable  during  construction  phase,  the  stability  of  levee  should  be predicted during design. The B-bar method combined with the slope stability analysis could be used to predict the excess pore water pressure and the realistic safety factor. The results show that the slope stability analysis without considering the increase in pore water pressure causes a relatively larger safety factor, hence giving incorrect  results.  In  addition,  by  considering  the  excess  pore  pressure,  the  stability  of  levee  that  sit  on saturated soft clay become critical during the construction phase.
Keywords: Excess pore pressure, metode B-bar, slope stability analysis

## Abstrak
Banjir  merupakan  masalah  tahunan  di  Indonesia  yang  menimbulkan  dampak  ekonomi,  sosial  maupun lingkungan.  Salah  satu  upaya  struktural  pengendalian  banjir  adalah  dengan  membangun  tanggul.  Ketika membangun tanggul, permasalahan geoteknik yang muncul adalah meningkatnya tekanan air pori pada tanah fondasi  tanggul  yang  berupa  lempung  jenuh.  Untuk  menghindari  kelongsoran  tanggul  saat  konstruksi, stabilitas tanggul harus dapat diprediksi saat tahap perencanaan. Metode B-bar yang dikombinasikan dengan analisis stabilitas lereng metode Bishop dapat digunakan untuk memprediksi besarnya perubahan tekanan air pori dan angka keamanan yang realistis. Hasil analisis menunjukkan bahwa analisis stabilitas lereng tanpa memperhatikan kenaikan tekanan air pori menyebabkan faktor keamanan yang relatif lebih besar, sehingga memberikan hasil perhitungan yang tidak realistis. Selain itu, dengan memperhatikan kenaikan tekanan air pori, stabilitas tanggul diatas lempung jenuh lunak menjadi kritis pada saat fase konstruksi.
Kata kunci: Kenaikan tekanan air pori, metode B-bar, analisis kestabilan lereng

## Pendahuluan
Banjir  merupakan  masalah  tahunan  di  Indonesia yang berdampak terhadap ekonomi, sosial maupun lingkungan.  Perubahan  tata  guna  lahan  dan hilangnya daerah resapan akibat konsep pembangunan  yang  tidak  berkelanjutan  dapat menyebabkan  semakin  banyak  lokasi  yang mengalami  masalah  banjir  baik  frekuensi  maupun intensitasnya (Nugroho, 2008). Pengendalian banjir dapat  dilakukan  melalui  upaya  struktural  maupun non  struktural.  Salah  satu  upaya  struktural  adalah membangun  tanggul  atau  meninggikan  tanggul
yang  telah  ada  dengan  material  berupa  urugan tanah. Sutopo (2006) melakukan simulasi di Sungai Garang  Semarang  dengan  hasil  peninggian/ pembangunan tanggul mampu menampung debit air Q 100 .  Pada kasus  lain, Maulana et al . (2017) juga telah  melakukan  simulasi  bahwa  pembuatan tanggul cukup efektif dalam pengendalian banjir di Sungai Tuntang.
Permasalahan  geoteknik  yang  timbul  dalam  masa konstruksi tanggul adalah bertambahnya tekanan air pori pada tanah pondasi tanggul yang berupa tanah lempung (Law & Bazozuk, 1979). Tanah lempung
mempunyai butiran halus dan permeabilitas rendah, sehingga  ketika  ada  penambahan  beban  diatasnya, tekanan  air  pori  meningkat  tiba-tiba  serta  turun secara  perlahan  sampai  dengan  kondisi  seimbang seperti  terlihat  pada  Gambar  1  (Badarinath  &  El Naggar,  2021),  Bishop  dan  Bjerrum,  1960). Kenaikan  tekanan  air  pori  ini  akan  menurunkan faktor  keamanan  dari  lereng  secara  tiba-tiba, sehingga dapat menimbulkan kelongsoran saat fase konstruksi.

## Gambar 1. Variasi kuat geser, tekanan pori dan faktor keamanan pada urugan diatas lempung jenuh (Bishop dan Bjerrum, 1960)
Pada artikel ini, telah dilakukan simulasi pengaruh beban  tambahan  berupa  urugan  tanggul  baru terhadap perubahan tekanan air pori dan penurunan faktor  keamanan  lereng  pada  fase  konstruksi pembangunan di atas tanah lempung jenuh. Analisis stabilitas  lereng  menggunakan  metode  Bishop, sedangkan  untuk  mempertimbangkan  pengaruh perubahan  tekanan  air  pori  menggunakan  metode B-bar ( 𝐵̅ ).

## Metode
Untuk  mengetahui  perbedaan  pengaruh  perubahan tekanan  air  pori,  maka  dalam  analisis  stabilitas lereng  dilakukan  dengan  dua  skenario,  yaitu: pertama mempertimbangkan perubahan tekanan air pori  pada  fondasi  tanggul,  dan  kedua  tidak mempertimbangkan  perubahan  tekanan  air  pori pada  fondasi  tanggul.  Pengaruh  kondisi  tanah lempung jenuh dan implementasi dalam perencanaan  dan  pelaksanaan  konstruksi  juga dibahas dalam penelitian ini.

## Faktor keamanan
Faktor keamanan suatu lereng didefinisikan sebagai perbandingan dari tegangan geser maksimum tanah dengan tegangan geser yang terjadi (Duncan et al ., 2014) atau dapat ditulis sebagai berikut:
𝐹 = 𝜏 𝑓𝑓 𝜏 (1)
dengan F = faktor keamanan, 𝜏 𝑓𝑓 = tegangan geser maksimum tanah dalam kN/m 2 ,  = tegangan geser yang terjadi dalam kN/m 2 .
Untuk  menentukan  faktor  keamanan,  salah  satu metode  yang  digunakan  adalah  metode  Bishop. Meskipun  metode  Bishop  bukanlah  yang  terbaik tetapi kesederhanaan konsep dan kemudahan dalam analisis menyebabkan metode ini banyak digunakan dalam  kepentingan  praktis  (Duncan et  al .,  2014).
Selain  itu,  perbedaan  hasil  perhitungan  faktor keamanan  dengan  metode  lain  tidak  terlalu signifikan  (Fredlund  dan  Krahn,  1977).  Pada metode  Bishop,  perhitungan  faktor  keamanan dilakukan  dengan  mengasumsikan  letak  bidang gelincir  serta  dengan  bentuk  melingkar  seperti terlihat  pada  Gambar  2.  Asumsi  lainnya  yaitu tegangan  geser  antar  pias  dianggap  tidak  ada, karena  gaya  antar  pias  dianggap  horizontal, sehingga  gaya  normal,  (P)  dapat  dicari  dengan Persamaan 2.
𝑃 = [𝑊 − 1 𝐹 (𝑐 ′ 𝑙  𝑠𝑖𝑛𝛼 − 𝑢 𝑙  𝑡𝑎𝑛𝜑 ′ 𝑠𝑖𝑛𝛼)] 𝑚 𝛼 (2)
𝑚 𝛼 =  𝑐𝑜𝑠𝛼 + [𝑠𝑖𝑛𝛼  𝑡𝑎𝑛𝜑′] 𝐹 (3)
dengan  P  =  gaya  normal  total  di  dasar  pias  dalam kN, W= berat total pias dengan lebar b dan tinggi h dalam kN/m 3 ,  = sudut kemiringan dasar pias (°), u  =  tekanan  air  pori  dalam  kN/m 2 , 𝑙 =  lebar  dasar pias dalam m, c’= kohesi efektif dalam kN/m 2 ,  ’= sudut geser dalam efektif (°).
Dengan  mengambil  momen  pada  titik  pusat lingkaran,  O,  seperti  pada  Gambar  2,  maka  faktor keamanan dapat diperoleh dengan Persamaan 4.
𝐹 = ∑[ 𝑐′𝑙  𝑐𝑜𝑠𝛼 +(𝑤−𝑢 𝑙) 𝑡𝑎𝑛𝜑′ 𝑐𝑜𝑠𝛼+ 𝑠𝑖𝑛𝛼 𝑡𝑎𝑛𝜑′
𝐹 ]
∑ 𝑊 𝑠𝑖𝑛𝛼 (4)
Gambar 2. Metode Bishop (Anderson and Richards 1987)
Faktor  keamanan  juga  dapat  ditentukan  dengan metode  B-bar.  Konsep  metode  B-bar  ( 𝐵̅ ) diperkenalkan oleh Skempton (1954) seperti dalam Persamaan 5.
𝐵̅ = ∆𝑢 ∆𝜎 𝑣
(5)
dengan 𝐵̅ =  B-bar  atau  nilai  B, ∆𝑢 =  perubahan tekanan  air  pori  dalam  kN/m 2 , ∆𝜎 𝑣 =  perubahan tegangan vertikal dalam kN/m 2 .
Black  and  Lee  (1973)  meneliti  nilai  B  teoritis berdasarkan  tipe  tanah  ketika  jenuh.  Hasil penelitiannya menunjukkan tanah jenuh mempunyai  nilai  B  mendekati  1.  Tetapi,  untuk tanah pasir padat dan lempung sangat kaku, nilai B turun menjadi sekitar 0,9. Pada penelitian ini, ketika kondisi  jenuh  air,  asumsi  nilai  B-bar  ( 𝐵̅ )  =  1, sehingga  setiap  penambahan  beban  (  v )  akan meningkatkan tekanan air pori (u) dengan nilai yang sama. Gambar 3 menunjukkan lokasi salah satu pias dalam analisis stabilitas lereng.
Gambar 3. Ilustrasi perhitungan tekanan air pori awal (u o ) dan perubahan tekanan air pori (  u).
Total  tinggi  pias  tersebut  adalah  h,  sedangkan  h 1 merupakan tinggi pias pada timbunan dan h 2 adalah kedalaman  tanah  fondasi  pada  pias.  Apabila  berat isi  air  =  9,81  kN/m 3 dan  berat  isi  tanah  timbunan adalah  , maka tekanan air pori awal (u o )= 9,81.(h 2 ) dan perubahan tekanan air pori yang terjadi (  u) =  . h 1 . 𝐵̅. Oleh karena kondisi tanah fondasi jenuh air maka nilai  u =  . h 1 .

## Kuat Geser Tanah
Kuat geser tanah dipengaruhi oleh tekanan air pori yang  terjadi.  Apabila  terjadi  kenaikan  tekanan  air pori maka akan mengakibatkan turunnya kuat geser tanah  (Butalia et  al .,  2003;  Al-Karni,  2001). Persamaan  6  menunjukkan  hubungan  antara  kuat geser tanah dengan tekanan air pori.
𝜏′ = 𝑐′ +   (𝜎′ 𝑛 − 𝑢)𝑡𝑎𝑛𝜑′
(6)
dengan τ′ =  kuat  geser  efektif  dalam  kN/m 2 , σ′ n = tegangan efektif tanah dalam kN/m 2 .
Ketika terjadi kenaikan tekanan air pori sebesar  u, maka  kuat  geser  tanah  (  ’)  akan  berkurang, sehingga Persamaan 6 menjadi Persamaan 7.
𝜏′ = 𝑐′ +   (𝜎′ 𝑛 − [𝑢 + ∆𝑢])𝑡𝑎𝑛𝜑′ (7)

## Model geometri dan parameter tanah
Simulasi dilakukan pada dua kasus. Kasus pertama, pembuatan  tanggul  baru  yang  dibangun  di  atas tanah  lempung  (Gambar  4a)  dan  kasus  kedua, peninggian  tanggul  di  atas  tanggul  lama  (Gambar 4b). Kemiringan lereng untuk kasus 1 dan 2 dibuat sama, yaitu 45 o terhadap horizontal.
Ketinggian  tanggul  sebesar  4  m  dari  permukaan tanah  pondasi.  Pada  kasus  2,  tanggul  lama mempunyai  ketinggian  awal  sebesar  2  m  dan selanjutnya  ketinggiannya  ditambah  menjadi  4  m (Gambar 4b). Muka air tanah terletak di permukaan pondasi tanggul.
Gambar 4. Model Simulasi a) kasus pembuatan tanggul baru dan b) kasus peninggian tanggul.
Parameter  berat  isi  tanah  dan  kuat  geser  pada masing-masing  lapisan  tanah  dapat  dilihat  pada pada Tabel 1. Sedangkan untuk kasus 2, timbunan lama diasumsikan mempunyai faktor r u = 0,1 karena tanah  dianggap  mempunyai  tekanan  air  pori  awal meskipun tidak dalam kondisi jenuh.

## Prosedur analisis
Prosedur  analisis  dilakukan  dengan  tiga  tahap. Tahap  pertama  adalah  kondisi  awal.  Pada  kondisi ini tekanan pori awal (u o )  ditentukan dari muka air tanah  dengan  prosedur  perhitungan  seperti  pada Gambar 3.
Tahap kedua adalah perhitungan perubahan tekanan air  pori  akibat  penambahan  beban  timbunan tanggul. Prosedur perhitungan menggunakan B-bar sesuai  dengan  Persamaan  5,  serta  diilustrasikan pada Gambar 3.
Tahap  ketiga  adalah  penentuan  faktor  keamanan yang  dilakukan  dengan  cara  mempertimbangkan penambahan  tekanan  air  pori  dalam  perhitungan. Prosedur  perhitungan  ketiga  tahap  tersebut dilakukan secara otomatis dengan bantuan perangkat lunak Slide 2018.
u o = 9,81 . h 2  u =  . h 1 . 𝐵̅

## Togani Cahyadi Upomo, Dian Eka Aryanti, Rini Kusumawardani
Tabel 1. Parameter Tanah Parameter Simbol Satuan Lempung 1 Lempung 2 Tanggul Lama Tanggul Baru Berat isi tanah (  ) (kN/m 3 ) 17 17 18 18 Kohesi (c) (kN/m 2 ) 15 18 20 15 Sudut geser dalam (  ) (°) 20 25 25 25

## Hasil dan Pembahasan

## Pengaruh perubahan tekanan air pori
Pada kasus 1 dan kasus 2 telah dilakukan simulasi dengan dua skenario seperti terlihat dalam Tabel 2. Skenario  1,  analisis  stabilitas  lereng  dilakukan tanpa memperhatikan pengaruh penambahan beban akibat  timbunan.  Sedangkan  pada  skenario  2, penambahan  beban  mempengaruhi  perubahan tekanan  air  pori  fondasi  tanggul.  Selanjutnya, tekanan air pori awal dan perubahan tekanan air pori digunakan dalam analisis kestabilan lereng. Jumlah pias  untuk  masing-masing  kasus  ditentukan sebanyak 15.

## Tabel 2. Skenario dalam simulasi analisis kestabilan lereng
Deskripsi Skenario 1 Skenario 2 Kasus 1 ₋ Geometri Gambar 4(a) ₋ Tanpa memperhatikan perubahan tekanan air pori ₋ Geometri Gambar 4(a) ₋ Perubahan tekanan air pori dengan B-bar Kasus 2 ₋ Geometri Gambar 4(b) ₋ Tanpa memperhatikan perubahan tekanan air pori ₋ Geometri Gambar 4(b) ₋ Perubahan tekanan air pori dengan B-bar
Hasil  analisis  kestabilan  lereng  kasus  1  tanpa perubahan  tekanan  air  pori  menunjukkan  faktor keamanan  sebesar  2,152.  Sedangkan  faktor keamanan  ketika  mempertimbangkan  perubahan tekanan  air  pori  sebesar  1,563.  Bidang  gelincir, faktor keamanan dan pusat rotasi pada kasus 1 dapat dilihat  pada  Gambar  5(a)  dan  5(b).  Pada  kasus  2, fenomena  turunnya  faktor  keamanan  juga  terjadi. Ketika  analisis  tanpa  memperhatikan  perubahan tekanan air pori, diperoleh faktor keamanan sebesar 2,283. Sedangkan ketika memperhatikan perubahan tekanan  air  pori  faktor  keamanan  adalah  sebesar 1,757.  Gambar  6(a)  dan  6(b)  menunjukkan  hasil analisis  stabilitas  lereng  pada  kasus  2.  Sedangkan rekapitulasi  faktor  keamanan  pada  kasus  1  dan  2 ditunjukkan pada Tabel 3.

## Tabel 3. Rekapitulasi Faktor Keamanan pada
Analisis Stabilitas Lereng Kasus 1 dan 2
Deskripsi FK (skenario 1) FK (Skenario 2) Kasus 1 2,152 1,563 Kasus 2 2,283 1,757
Gambar 5(c) dan 6(c) menunjukkan grafik tekanan pori awal dan perubahan tekanan air pori skenario 2 pada kasus 1 dan 2. Tekanan pori awal hanya terjadi pada pias yang melewati muka air tanah. Sedangkan perubahan tekanan air pori hanya terjadi pada lokasi masa longsoran yang bidang gelincirnya menembus lapisan  lempung  serta  mendapatkan  pembebanan dari  material  urugan.  Fenomena  turunnya  faktor keamanan  merupakan  akibat  dari  penambahan tekanan air pori oleh beban timbunan yang terjadi di masa tanah bidang gelincir. Ketika tanah lempung mendapatkan  pembebanan,  air  dalam  pori  tidak dapat  keluar  karena  permeabilitas  lempung  yang kecil,  sehingga  menyebabkan  tekanan  air  pori meningkat.  Kondisi  ini  merupakan  representasi kondisi ketika fase konstruksi.

## Pengaruh kondisi tanah lempung
Untuk mengetahui pengaruh kondisi tanah lempung dilakukan dengan cara mengubah parameter lapisan lempung 1 dengan parameter tanah lempung lunak dan  kaku  Bangkok,  Thailand.  Parameter  tanah lempung  Bangkok  menggunakan  hasil  pengujian triaxial CIU yang telah dilakukan oleh Chanaton et al .  (2012).  Berat  isi  tanah  dan  kuat  geser  tanah lempung  lunak  dan  kaku  Bangkok  dapat  dilihat pada Tabel 4.

## Tabel 4. Parameter tanah lempung Bangkok
( Surarak et al ., 2012) Parameter Lempung lunak Lempung kaku Berat isi tanah (kN/m 3 ) 17,5 17,5 c’ (kPa) 0 28,1  ’ ( o ) 27 11,4
Hasil perhitungan faktor keamanan untuk lempung lunak  pada  kasus  1  sebesar  0,613  dan  kasus  2 sebesar  1,024.  Sedangkan  faktor  keamanan  untuk lempung kaku pada kasus 1 sebesar 2,160 dan kasus 2 sebesar 1,951.
Gambar 5. Hasil analisis stabilitas lereng kasus 1, a) tanpa mempertimbangkan perubahan tekanan air pori, b) mempertimbangkan perubahan tekanan air pori, c) grafik tekanan air pori awal dan perubahan tekanan air pori pada masing-masing pias masa longsoran skenario 2.
2.152 2.152 2.152 W 2.152 2.152 2.152 16 14 12 10 8
6 4
2 0 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 1.563 1.563 1.563 W 1.563 1.563 1.563 1 7 .5 15 1 2 .5 10
7 .5 5
2 .5 12.5 15 17.5 20 22.5 25 27.5 30 32.5 35 37.5 40 42.5 45 47.5 0 10 20 30 40 50 60 70 80 Tek an an air p o ri (k Pa) X (m) Kasus 1 Tekanan air pori awal (kPa) Perubahan tekanan air pori (kPa) Y ( m et er ) Y ( m et er ) 20 24 28 32 36 7 11 7 11 X (meter) a) X (meter) b) Y ( m et er ) Y ( m et er ) c) 20 24 28 32 36 7 11 7 11 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 12 13 14 15 4 5 6 7 8 9 10 11
Gambar 6. Hasil analisis stabilitas lereng kasus 2, a) tanpa mempertimbangkan perubahan tekanan air pori, b) mempertimbangkan perubahan tekanan air pori, c) grafik tekanan air pori awal dan perubahan tekanan air pori pada masing-masing pias masa longsoran skenario 2.
2.283 2.283 2.283 W 2.283 2.283 2.283
1 7 .5 15
2 .5 12.5 15 17.5 20
22.5 25 27.5 30 32.5 35 37.5 40 42.5 45 47.5 50 1.757 1.757 1.757 W 1.757 1.757 1.757 1 7 .5 15 1 2 .5 10 7 .5 5 2 .5 14 16 18 20 22 24 26 28
30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 0 5 10 15 20 25 30 35 40 Tek an an air p o ri (k Pa) X (m) Kasus 2 Tekanan air pori awal (kPa) Perubahan tekanan air pori (kPa) X (meter) b) Y ( m et er ) Y ( m et er ) 20 24 28 32 36 7 11 7 11 Y ( m et er ) Y ( m et er ) 7 11 7 11 c) a) X (meter) 20 24 28 32 36 1 2 3 3 4 5 6 7 8 9 10 5 4 6 7 8 9 11 12 13 14 15 11 12 13 14 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
Gambar 7. Hasil Analisis stabilitas lereng kasus 1 dengan mengubah, a) lempung 1 dengan lempung lunak Bangkok, c) lempung 1 dengan lempung kaku Bangkok.
Hasil  analisis  stabilitas  lereng  kasus  1  serta mengubah  parameter  lempung  1  dengan  lempung Bangkok  dan  perbandingan  letak  bidang  gelincir antara  lempung  lunak  dan  kaku  dapat  dilihat  pada Gambar  7.  Kuat  geser  tanah  (  ’)  pada  lempung lunak  lebih  kecil  dibandingkan  lempung  kaku. Apabila terjadi kenaikan tekanan air pori ini, maka akan menurunkan kuat  geser tanah  yang berakibat bidang  gelincir  menembus  lapisan  lempung  lunak sehingga  terjadilah  kelongsoran.  Sedangkan  pada lempung kaku, karena kuat geser tanah awal sudah cukup  besar  maka  kenaikan  tekanan  air  pori  yang terjadi tidak banyak berpengaruh terhadap stabilitas lereng, meskipun pada timbunan yang sangat tinggi mempunyai potensi seperti halnya yang terjadi pada lempung lunak.

## Implikasi dalam desain dan konstruksi tanggul
Banjir  merupakan  masalah  serius  di  beberapa negara. Manajemen mitigasi bencana melalui upaya non-struktural dan struktural telah dilakukan (Kim et  al .,  2019;  Velasco et  al .,  2018).  Di  beberapa lokasi,  pembangunan  tanggul  baru  maupun peninggian  tanggul  dilakukan  dalam  proyek pengendalian banjir. Beberapa daerah kota besar di Indonesia,  pembangunan  tanggul  menghadapi masalah  karena  harus  berdiri  diatas  tanah  lunak. Berdasarkan  analisis  yang  telah  dilakukan,  tanah
lunak  mempunyai  pengaruh  yang  paling  besar terhadap  perubahan  tekanan  air  pori  selama  fase konstruksi. Untuk menghindari terjadinya longsoran, ketika fase desain perlu memperhatikan efek perubahan tekanan air pori. Kombinasi analisis stabilitas  lereng  dengan  keseimbangan  batas  dan metode  B-bar  dapat  digunakan  dalam  fase  desain. Metode  tersebut  cukup  efektif,    sederhana  dan mudah  dipahami  sehingga  dapat  digunakan  untuk praktisi. Brown dan Gillani (2016) juga menyarankan  penggunaan  metode  B-bar  dalam perhitungan faktor keamanan pada masa konstruksi pembangunan  bendungan tailing .  Setelah  fase desain dan memasuki fase konstruksi, pemantauan perubahan tekanan pori pada tanah lunak juga perlu dilakukan  dengan  cara  memasang  instrumentasi berupa  piezometer.  Pengurugan  yang  terlalu  cepat akan  mengakibatkan  tekanan  air  pori  meningkat dalam  durasi  cepat,  sehingga  mengakibatkan  kuat geser  tanah  berkurang  serta  dapat  menyebabkan kelongsoran (Badarinath dan El Naggar, 2021).

## Kesimpulan
Pembangunan tanggul baru dan peninggian tanggul sering dilakukan dalam proyek pengendalian banjir. Dalam  pembangunan  tanggul  tersebut,  seringkali tanggul harus dibangun diatas tanah lempung jenuh air.  Karena  lempung  mempunyai  permeabilitas
0.613 0.613 0.613 W 0.613 0.613 0.613 16 14 12 10 8 6 4 2 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 2.160 2.160 2.160 W 2.160 2.160 2.160 17 .5 15
12 .5 10
7. 5 5 2. 5 0 10 12.5 15 17.5 20 22.5 25 27.5 30 32.5 35 37.5 40 42.5 45 a) X (meter) Y ( m et er ) Y ( m et er ) 7 11 7 11 20 24 28 32 36 b) X (meter) Y ( m et er ) Y ( m et er ) 7 11 7 11 20 24 28 32
36
kecil,  maka  pada  saat  diberikan  pembebanan mengakibatkan  tekanan  air  pori  meningkat  secara tiba-tiba  sehingga  kuat  geser  tanah  turun.  Kondisi tersebut  terjadi  ketika  fase  konstruksi.  Hasil simulasi  menunjukkan  terjadi  penurunan  faktor keamanan  ketika  dalam  analisis  dilakukan  dengan memperhatikan perubahan tekanan air pori.  Faktor keamanan  tersebut  turun  cukup  signifikan  ketika kuat  geser  tanah  pada  fondasi  tanggul  kecil  atau fondasi  tanggul  berupa  lempung  lunak.  Untuk menghindari  kelongsoran  selama  konstruksi,  pada saat  fase  desain  tanggul,  perhitungan  stabilitas lereng harus memperhatikan perubahan tekanan air pori  dan  ketika  fase  konstruksi,  instrumentasi berupa  piezometer  harus  dipasang  dan  selalu dimonitor  secara  berkala.  Kontrol  kecepatan penimbunan  dan  perubahan  tekanan  air  pori  harus dilakukan  selama  konstruksi  untuk  menghindari peningkatan air pori yang berlebih.

## Ucapan Terima Kasih
Ucapan terima kasih, kami tujukan kepada Fakultas Teknik UNNES yang telah memberikan dukungan dana dalam penelitian ini.

## Daftar Pustaka
Al-Karni,  A.  A.  (2001).  Shear  strength  reduction due  to  excess  pore  water  pressure.  In Proceedings of  the  4th  International  Conferences  on  Recent Advances in Geotechnical Earthquake Engineering and Soil Dynamics: San Diego, CA (pp. 1-2).
Anderson,  M.  G.,  &  Richards,  K.  S.  (1987). Modelling slope stability: the complimentary nature of geotechnical and geomorphological approaches. Slope Stability:
Geotechnical Engineering and Geomorphology. John Wiley and Sons New York. 1987. p 1-9, 27 ref.
Badarinath,  R.,  El  Naggar,  H.  (2021).  Effects  of construction  sequence  and  pace  on  the  stability  of high  embankments  founded  on  soft  marine  clay. Transportation Geotechnics, 30 (21). 1-13.
Bishop,  A.  W.,  and  Bjerrum,  L.  (1960). The relevance  of  the  triaxial  test  to  the  solution  of stability  problems ,  Proceedings  of  the  ASCE Research Conference of Shear Strength of Cohesive Soils. Boulder. CO, 437–501.
Black,  K.  D.  and  Lee,  K.  L.  (1973)  Saturating laboratory samples by back pressure, Journal of the Soil  Mechanics  and  Foundation  Division  (ASCE) 99 (1973), 75-93.
Brown, B., & Gillani, I. (2016). Common errors in the  slope  stability  analyses  of  tailings  dams.
In APSSIM  2016:  Proceedings  of  the  First  Asia
Pacific  Slope  Stability  in  Mining  Conference (pp. 545-556). Australian Centre for Geomechanics.
Duncan, J.M., Wright, S.G., Brandon T.L. (2014). Soil  Strength  and  Slope  Stability (2 nd ed.) .  John Wiley & Sons, NJ: Hoboken.
Fredlund, Delwyn & Krahn, J. (2011). Comparison of slope stability method s . Canadian Geotechnical Journal, 14 . 429-439.
Kim,  K.,  Han,  D.,  Kim,  D.,  Wang,  W.,  Jung,  J., Kim,  J.,  &  Kim,  H.  S.  (2019).  Combination  of structural  measures  for  flood  prevention  in Anyangcheon  River  Basin,  South  Korea. Water , 11 (11), 2268.
Law,  K.T.,  Bozozuk,  M.  (1979).  A  method  of estimating excess pore pressures beneath embankments  on  sensitive  clays. Canadian Geotechnical Journal, 16 (4). 691-702.
Maulana,  I.,  Lukito,  S.  A.,  Suharyanto,  S.,  & Pranoto,  S.  (2017).  Perencanaan  pengendalian banjir sungai Tuntang di Desa Trimulyo Kabupaten Demak. Jurnal Karya Teknik Sipil, 6 (4), 447-459.
Nugroho, S. (2008). Analisis curah hujan penyebab banjir  besar  di  Jakarta  pada  awal  Februari  2007. Jurnal Air Indonesia, 4 (1). 50-55.
Skempton,  A.W.  (1954). The  pore-pressure coefficients A and B . Geotechnique,  4 (4). 143-147.
Surarak,  C.,  Likitlesuang,  S.,  Wanatowski,  D., Balasubramaniam,  A.,  Oh,  E.,  Guan,  H.  (2012). Stiffness and strength parameters for hardening soil model  of  soft  and  stiff  Bangkok  clays. Soils  and Foundations, 52 (4). 682–697.
Sutopo,  Y.  (2006).  Pengendalian  banjir  sungai Garang  melalui  upaya  peningkatan  elevasi  mercu tanggul,  luas  penampang  basah  sungai  dan pengurangan  debit  banjir. Jurnal  Teknik  Sipil  dan Perencanaan, 8 (2). 103-114.
Butalia,  T.,  Huang,  J.,  Kim,  D.,  Croft,  F.  (2003). Effect of Moisture Content and Pore Water Pressure Buildup on Resilient Modulus of Cohesive Soils in Ohio. Resilient  Modulus  Testing  for  Pavement Components, 1437 . 70-84.
Velasco,  M.,  Russo,  B.,  Cabello,  A.,  Termes,  M., Sunyer,  D.,  Malgrat,  P.  (2018). Assessment  of  the effectiveness  of  structural  and  nonstructural measures  to  cope  with  global  change  impacts  in Barcelona . Journal  of  Flood  Risk  Management,
11 (2018). S55–S68.