## ANALISA PENANGANAN SEDIMENTASI DENGAN SEPASANG JETTY PADA MUARA SUNGAI SERAYU
Novi Andhi Setyo Purwono 1) , Iwan Rustendi 1) , Fauzan Angga Musthafa 1) , dan Rizka Riadianto 1)
1) Program Studi Teknik Sipil, Universitas Wijayakusuma, Purwokerto, Jawa Tengah
novi_andhisp@yahoo.com

## ABSTRACT
The estuary functions as a discharge from the river, especially when it floods into the sea.  The  movement  of  currents  from  the  sea  and  also  the  flow  of  water  from  upstream causes  sedimentation  problems  in  the  estuary.  Jetty  building  planning  is  required  for handling  sediment  at  the  estuary  of  the  Serayu  River,  which  is  planned  with  35721  m 2 construction area of a pair Wind data analysis for 10 years is carried out using software WRPLOT,  AUTOCAD,  and  Google  Earth.  Concrete  quality  for  making  tetrapod  using concrete (f’c) 31.2 MPa. The tetrapods used have a weight, width, height of 7.6 tons, 2.69 m, and 2.24 m, respectively. Geotextiles used in the jetty building design are 44781.68 m long.  Security  of  the  Serayu  River  estuary  requires  two  pairs  of  the  jetty,  the  jetty  to  the right of the estuary requires 778 m length and 34.6 m width, while the jetty to the left of the estuary requires 560 m length and 34.6 m width. The budget plan for the construction of a jetty for handling sediment at the estuary of the Serayu River is IDR 438,708,114,000.00.
Keywords: jetty, estuary, sedimention

## ABSTRAK
Muara  sungai  berfungsi  sebagai  pembuangan  debit  sungai  terutama  pada  waktu banjir  ke  laut.  Pergerakan  arus  dari  laut  dan  juga  aliran  air  dari  hulu  menyebabkan permasalahan  sedimentasi  pada  muara.  Perencanaan  bangunan  jetty  diperlukan  untuk penanganan sedimen muara Sungai Serayu, dimana direncanakan dengan luas bangunan sepasang  jetty  35721  m2.  Analisa  data  angin  selama  10  tahun  dilakukan  dengan menggunakan  program  komputer  WRPLOT,  AUTOCAD,  dan  Google  Earth.  Mutu  beton untuk pembuatan tetrapod menggunakan beton (fc’) 31.2 MPa. Tetrapod yang digunakan mempunyai berat, lebar, tinggi berturut-turut 7.6 ton, 2.69 m, dan 2.24 m. Geotekstil yang digunakan pada perencanaan bangunan jetty sepanjang 44781.68 m. Pengamanan muara Sungai  Serayu  memerlukan  dua  pasang  jetty,  jetty  di  sebelah  kanan  muara  diperlukan panjang 778 m dan lebar 34.6 m sedangkan jetty di sebelah kiri muara diperlukan panjang 560  m  dan  lebar  34.6  m.  Perhitungan  rencana  anggaran  biaya  pembangunan  bangunan jetty untuk penanganan sedimen muara Sungai Serayu sebesar Rp 438,708,114,000.00.
Kata kunci: jetty, muara sungai, sedimen
P-ISSN: 2303-2693 E-ISSN: 2581-2939

## PENDAHULUAN
Muara  Sungai  Serayu  terletak  di wilayah  Kabupaten  Cilacap,  tepatnya  di Kecamatan Adipala dan Kecamatan
Kesugihan.  Menurut  Triatmodjo  (1999), muara sungai berfungsi sebagai pembuangan  debit  sungai  terutama  pada waktu  banjir  ke  laut.  Letak  muara  sungai yang  berada  di  ujung  hilir  menyebabkan debit  aliran  dimuara  lebih  besar  daripada sungai  di  wilayah  hulu.  Pasir  yang melintas  di  depan  muara  akan  terdorong oleh gelombang masuk ke muara
kemudian  diendapkan.  Transpor  sedimen sepanjang  pantai  juga  sangat  berpengaruh terhadap pembentukan endapan dimuara.
Pada  musim  penghujan  air  banjir dapat mengerosi endapan sedimen sehingga sedikit demi sedikit muara sungai dapat  terbuka  kembali.  Pada  saat  musim kemarau  debit  aliran  sungai  mengecil, sedangkan  gelombang  dari  arah  laut  besar dan  sedimen  dari  arah  saluran  sungai serayu terhambat dimuara sehingga terjadi pengikisan  dibagian  tepi.  Selama  proses penutupan dan pembukaan kembali biasanya disertai dengan proses
membeloknya  muara  sungai  dalam  arah yang  sama  dengan  arah  transpor  sedimen sepanjang pantai.
Identifikasi perubahan transport sedimen atau perubahan garis pantai selain menggunakan model juga dapat menggunakan  bantuan  citra  satelit  dengan resolusi  sedang  (Aryastana,  Ardantha,  & Candrayana, 2018; Aryastana, Ardantha, & Rahadiani,  2018;  Aryastana  et  al.,  2018; Ardantha et al., 2019). Permasalahan yang sering dijumpai adalah banyaknya endapan dimuara sungai sehingga tampang alirannya  menjadi  kecil  yang  dapat mengganggu  pembuangan  debit  sungai  ke laut.
Beberapa  studi  perencanaan  jetty sebagai  bangunan  pengendali  sedimen antara  lain  perencanaan  jetty  dengan menggunakan  material  geobag  untuk menangani  penumpukan  sedimen  pada muara  Tukad  Pangi,  Kabupaten  Badung, Provinsi  Bali  (Werdi  &  Eryani,  2020). Selain itu, perencaan jetty dengan material bronjong  juga  dilakukan  untuk  mengatasi penutupan  sedimen  pada  muara  Tukad Melangit di Kabupaten Klungkung
(Suryawan,  Eryani,  &  Rahadiani,  2019).
Jetty juga direncanakan untuk menanggulangi permasalahan sedimen pada  muara  Sungai  Batu  Putih  Kabupaten Aceh  Barat  (Riandi,  Ikhsan,  &  Amir,
2015).  Perencaaan  2  buah  jetty  juga dilakukan  pada  proyek  Offshore  Site
P-ISSN: 2303-2693
E-ISSN: 2581-2939
Development Kilang Bontang, Kalimantan Timur (Muchlisoh, 2016).
Jetty  adalah  bangunan  tegak  lurus pantai yang diletakan pada satu atau kedua sisi  muara  sungai  yang  berfungsi  untuk mencegah  terjadinya  luapan  sungai  oleh endapan  sedimen  pantai.  Pembangunan jetty  di  muara  Sungai  Serayu  diharapkan dapat mengurangi pengikisan tanah disekitar  muara  sungai  dan  mengurangi endapan sedimen dimulut sungai, untuk itu perlu  dilakukan  kajian  pembangunan  jetty di muara Sungai Serayu.

## KAJIAN PUSTAKA

## Angin
Triatmodjo  1999  menyatakan  bahwa angin  merupakan  sirkulasi  yang  kurang lebih  sejajar  dengan  permukaan  bumi.
Angin  terjadi  akibat  adanya  perubahan atau  pun  perbedaan  suhu  antara  suatu tempat  dengan  tempat  yang  lain.  Dalam perhitungan ini digunakan kecepatan angin maksimum, dimaksudkan  agar  dapat diperoleh  kondisikondisi  gelombang  yang ekstrim. Angin maksimum yang digunakan, terlebih dahulu dikoreksi untuk mendapatkan  factor  stress-angin  ( wind- stress factor ).

## Fetch
Coastal Engineering Research
Center  2006, menyatakan  bahwa Fetch
adalah  daerah  pembangkit  gelombang  laut yang dibatasi oleh daratan yang mengelilingi  laut  tersebut.  Daerah fetch adalah  daerah  dengan  kecepatan  angin konstan. Sedangkan jarak fetch merupakan jarak tanpa rintangan dimana angin sedang bertiup.  Arah fetch diambil  arah  tenggara, arah  selatan  dan  arah  barat  daya,  yang besarnya  dapat  dihitung  sebagai  berikut (Anonim, 2006):
F eff = ∑𝑋𝑖𝑐𝑜𝑠 𝛼 ∑𝑐𝑜𝑠𝛼 ................................  (1)
dimana:
F eff : fetch efektif
X i :  panjang  segmen fetch yang diukur  dari  titik  observasi gelombang  ke  ujung  akhir fetch.
α  :  deviasi  pada  kedua  sisi  dari arah angin, dengan menggunakan pertambahan 6º  sampai  dengan  42º  pada kedua sisi dari arah angin.

## Mawar Gelombang
Coastal Engineering
Research
Center 2006, menyatakan bahwa Waverose
menggambarkan  frekuensi  kejadian  pada tiap  arah  mata  angin  dan  kelas  ketinggian gelombang  pada  lokasi  dan  waktu  yang telah  ditentukan. Waverose menghasilkan nilai  tinggi  gelombang  air  laut  dalam satuan centimeter (cm) atau meter (m).
P-ISSN: 2303-2693 E-ISSN: 2581-2939

## Peramalan  Tinggi  dan  Periode
Gelombang Coastal Engineering Research Center  1984 menyatakan  bahwa metode
yang digunakan untuk perhitungan gelombang  berdasarkan  data  angin  dan medan  pembangkitan  gelombang  adalah metode  SMB  1984  (Anonim,  1984).
Metode SMB 1984, nilai tinggi gelombang signifikan  (Hs)  dan  periode  puncak gelombang  (Ts)  merupakan  fungsi  dari kecepatan  angina  (UA),  durasi  angin  (t), dan panjang fetch (F), dimana:
(Hs,Ts) = f(UA,F,t) ...................   (2)
Nilai  UA  adalah  faktor stress angin (m/s) yang didefinisikan sebagai:
UA = 0.71 𝑈10 1,23 .....................   (3)
Fetch efektif, model parametrik yang diekspresikan adalah sebagai berikut:
𝑔𝑡 𝑚𝑖𝑛 𝑈𝐴 = 68.80 ( 𝑔𝐹 𝑈𝐴² ) 2 3 .................   (4)
Nilai kecepatan angin dikonversi dari satuan knot menjadi  m/s  (1 knot =  0.514
m/s),  kemudian  menghitung  kecepatan angin  di  laut  dengan  menggunakan  grafik hubungan  antara  kecepatan  angin  di  laut (Uw) dan di darat (UL).
Uw = UL × R L ..........................   (5)
Setelah  mendapatkan  nilai  R L dari grafik  SPM  1984 Coastal  Engineering
Research  Center  1984 dalam,  maka  dapat dicari  nilai  tinggi  signifikan  dan  nilai
periode  signifikan  dengan  menggunakan data kecepatan angin maksimum dan fetch efektif. Tinggi gelombang signifikan (Hs):
Hrms = √ ∑nH0 2
∑n .........................   (6)
Hubungan tinggi gelombang signifikan  dengan  tinggi  gelombang root mean square.
Hs = 1.42 × Hrms ......................   (7)
Periode  gelombang  signifikan  (Ts), dihitung dengan rumus periode gelombang root mean square (Trms).
Trms = √ ∑𝑛𝑇0 2
∑𝑛 .........................   (8)
Hubungan periode gelombang
signifikan dengan periode  gelombang root
mean square dihitung dengan rumus:
Ts = 1.42 × Trms  ......................   (9)
Periode  ulang  gelombang  pada analisis  ini  menggunakan  metode Gumbel (Fisher  Tippett  Type  I) dan  metode Weibull .  Berikut  adalah  analisis  periode gelombang dengan data angin 10 tahun:
2.4.1 Periode  ulang Metode  Gumbel ( Fisher Tippett Type I )
Menghitung probabilitas bahwa
H(m)  tidak  terlampaui  atau  (H s <H sm ) dengan rumus:
P (Hs ≤ Hsm) = 1- 𝑚−0,44 𝑁𝑡+0,12 ................  (10)
dimana:
P-ISSN: 2303-2693 E-ISSN: 2581-2939 P (Hs ≤ Hsm) :  probabilitas  dari  tinggi
gelombang  representatif
ke-m yang tidak dilampaui. Hsm :  tinggi  gelombang  urutan ke-m m :  nomor urut tinggi gelombang  signifikan  : 1,2,3,...N NT :  jumlah kejadian gelombang selama pencatatan Tinggi  gelombang  signifikan  untuk periode ulang dihitung dari fungsi
distribusi  probabilitas,  dimana  Â  dan  B adalah  perkiraan  dari  parameter  skala  dan lokal  yang  diperoleh  dari  analisis  regresi linear (Triatmodjo, 1999):
Hsr = Â yr+B  ............................  (11)
yr = − ln {− ln (1 − 1 𝐿𝑇𝑟 )} .........  (12)
ym = − ln {− ln 𝑃(𝐻𝑠  ≤ 𝐻𝑠𝑚)} (13)
Beberapa nilai di atas dapat dihitung parameter Â dan Bˆ berdasarkan data Hsm dan  ym  dengan  menggunakan  rumus berikut (Triatmodjo, 1999):
Â = 𝑛∑𝐻𝑠𝑚𝑌𝑚− ∑𝐻𝑠𝑚∑𝑦𝑚 𝑛∑𝑌𝑚 2 −(∑𝑌𝑚)² ..........  (14) Bˆ = Hsm - Â ym .......................  (15)
2.4.2 Metode Weibull
Metode Weibull untuk  hitungan perkiraan tinggi gelombang ekstrim dilakukan  dengan  cara  yang  sama  seperti
metode Fisher  Tippet  Type  I ,  hanya persamaan  dan  koefisien  yang  digunakan disesuaikan dengan metode Weibull.
Rumus probabilitas yang digunakan adalah sebagai berikut (Triatmodjo, 1999):
P (Hs ≤ Hsm) = 1 - 𝑚−0,22− 0,27 √𝑘 𝑁𝑇+0,2+ 0,23 √𝑘 ..........   (16
dimana:
P (Hs ≤ Hsm) :  Probabilitas  dari  tinggi
gelombang  representatif
ke-m yang tidak dilampaui Hsm :  Tinggi gelombang urutan ke-m m :  Nomor urut tinggi gelombang signifikan: 1,2,3,...N NT :  Jumlah kejadian gelombang selama pencatatan k :  Parameter  bentuk,  pada
analisis ini dipakai k = 2.
Tinggi  gelombang  signifikan  untuk periode ulang dihitung dari fungsi distribusi probabilitas dengan rumus:
Hsr = Â ym + Bˆ .......................  (17) Parameter Â dan Bˆ dihitung dengan menggunakan  persamaan  14  dan  15. Setelah  dilakukan  perhitungan  masing- masing model distribusi, kemudian dilakukan  perhitungan  kala  ulang  tinggi gelombang untuk tiap arah mata angin.
P-ISSN: 2303-2693 E-ISSN: 2581-2939

## Gelombang Pecah
Coastal Engineering Research
Center  2006 menyatakan Menghitung tinggi  gelombang  pecah  dan  kedalaman gelombang  pecah.  Gelombang  menjalar dari tempat  yang dalam  menuju ke tempat yang  makin  lama  makin  dangkal,  pada suatu  lokasi  tertentu  gelombang  tersebut akan  pecah.  Panjang  gelombang  di  laut dalam
L 0 = 1.56 T 2 ................................  (18)
Cepat rambat gelombang:
C 0 = 156 10 .....................................  (19)
Untuk menghitung koefisien reflaksi, dihitung  terlebih  dahulu  arah  datang gelombang yang dihitung dengan persamaan berikut:
Sinσ1 = { 𝐶1 𝐶0 } sinσ 0 .....................  (20)
Koefisien reflaksi:
Kr= √ cos σ0 cos σ1 ...............................  (21)
Tinggi  gelombang  di  laut  dalam ekuivalen dihitung dengan persamaan:
H’ 0 = Kr x H 0 .............................  (21)
Hitung tinggi gelombang pecah:
𝐻′ 0
𝑔𝑇 2 ............................................  (22)
Untuk  nilai  H’ 0 /gT 2 dari  grafik penentuan tinggi gelombang pecah.
Sehingga  tinggi  gelombang  pecah  adalah Hb  =  grafik  penentuan  tinggi  gelombang
pecah  x  H’ 0 .  Setelah  tinggi  gelombang diperoleh  selanjutnya  dihitung  kedalaman gelombang  pecah  d b dengan  grafik penetuan  kedalaman  gelombang.  Dengan grafik  penentuan  kedalaman  gelombang maka, kedalaman gelombang pecah adalah d b = grafik penentuan kedalaman gelombang x tinggi gelombang pecah.
Bangunan  Jetty  dari  Tumpukan Batu dan Tumpukan Tetrapod
Triatmodjo (1999) menyatakan bahwa  bangunan  jetty  dari  dinding tumpukan  batu  sangat  populer  karena berbagai  keuntungan  yang  terdapat  pada struktur  ini.  Dinding  tumpukan  batu dibangun  berlapis  dengan  lapisan  paling luar  terdiri  dari  batu  lindung  yang  paling berat/besar,  sedangkan  makin  ke  dalam ukuran batunya semakin kecil.
Dasar  perencanaan  kontruksi  ini adalah lapis luar akan menerima gaya (dari gelombang  dan  arus)  yang  paling  besar, sehingga  ukurannya  harus  direncanakan sedemikian  berat  hingga  masih  stabil. Untuk  menentukan  berat  lapis  lindung dapat  di  pergunakan  rumus  Hudson sebagai berikut ini:
𝑊    = 𝛾 𝑟  𝐻3 𝐾 𝐷 (𝑆𝑅−1) 3 cot (𝜃) .............  (23)
dimana:
W  =  berat batu lapis luar (ton)
K D =  koefisien stabilitas batu
𝛾 𝑟 =  berat  jenis  batu, 𝛾 𝑟 =  2.65
ton/m 3
H  =  tinggi  gelombang  rencana
(m)
SR  =  rapat massa relatip, SR = 𝛾 𝑟 𝛾 𝑤 𝛾 𝑤 =  berat  jenis  air  laut  1.03
ton/m 3 θ =  sudut lereng sisi bangunan
Rumus tebal lapis pelindung berikut:
t = n x 𝑘 ∆ x (w/ 𝛾𝑟 ) 1/3 .................  (24)
dimana:
t =  tebal lapis (m)
n =  jumlah lapis
𝑘 ∆  =  koefisien lapis
Untuk menghitung lebar puncak jetty dan  jumlah  butir  batu  tiap  satu  luasan menggunakan rumus:
B = n x 𝑘 ∆ x ( w γr ) 1/3 ..................  (25)
N = A x n x k∆ x (1 − 𝑝 100 ) x ( γr W ) 2/3 . .  (26)
dimana:
B  =  lebar puncak (m)
N  =  jumlah butir batu (nminimum
=3)
𝑘 ∆  =  Koefisien lapis
W  =  berat  butir  batu  pelindung
(ton)
𝛾𝑟 =  berat jenis batu pelindung ( 𝛾𝑟
= 2.65 ton/m 3 )
N  =  jumlah  butir  batu  untuk  satu
satuan  luas permukaan A
A  =  luas permukaan (m 2 )
P =  Porositas  rerata  dari  lapis
pelindung (%)

## METODE PERENCANAAN
Pada  studi  ini  data-data  yang digunakan  dalam  analisa  terdiri  dari  dua jenis  data  yaitu  data  primer  yaitu melakukan  pengukuran  dan  pengamatan langsung,  dan  data  sekunder  dari  studi terdahulu  ataupun  dari  instansi  terkait untuk keperluan analisis.

## Data primer
Data primer  yang dikumpulkan pada penelitian  ini  adalah  data  sondir.  Data sondir  adalah  suatu  metode  uji  penekanan yang  dilakukan  untuk  menganalisa  daya dukung  tanah  dan  mengukur  kedalaman tanah keras.

## Data sekunder
Data  sekunder  yang  dikumpulkan pada  penelitian  ini  meliputi  sebagai berikut:
1. Data angin
Data  angin  yang  digunakan adalah  data  angin  selama  10  tahun
terakhir
jam-jaman untuk memprediksi  tinggi  dan  periode gelombang
2. Peta batimetri
Data  batimetri  merupakan  data kedalaman muara dan laut dikawasan
P-ISSN: 2303-2693 E-ISSN: 2581-2939
muara  sungai,  data  ini  dipergunakan untuk  menentukan  letek  kontruksi
jetty. Adapun langkah langkah
penyelesaian sebagai berikut:
1. Mengoreksi  data  angin  akibat pengaruh berbagai faktor.
2. Menganalisis panjang fetch
efektif berdasarkan peta lokasi.
3. Analisis pembangkitan
gelombang oleh angin.
4. Menggambar
mawar
gelombang .
5. Menentukan  tinggi  gelombang rencana  dengan  kala  ulang
tertentu.
6. Menganalisis  gelombang  berupa
periode gelombang, cepat
rambat gelombang, panjang gelombang dan gelombang pecah
7. Merencanakan dimensi dan stabilitas  unit  lapis  lindung bangunan jetty.
8. Merencanakan rencana anggaran biaya.

## HASIL DAN PEMBAHASAN

## Analisis Data Angin
Data  kecepatan  angin  maksimum dalam satuan knot dikonversikan ke dalam satuan metrik (m/detik). Data angin selama
sepuluh  tahun  yang  diperoleh  dari  Badan Meteorologi  Klimatologi  dan  Geofisika (BMKG) Cilacap dianalisis dengan
menggunakan software WRPLOT.
WRPLOT merupakan program yang digunakan  untuk  mengetahui  gambaran kejadian angin pada kecepatan tertentu dari berbagai arah.
Gambar 1. Windrose Tahun 2008-2017
Analisa  angin  mengikuti  pedoman pada Coastal Engineering Research Center 2006,  dengan  menggunakan  data  angin selama  10  tahun.  Dari  hasil Windrose diatas  dapat  diketahui,  bahwa  angin  yang berasal dari arah Tenggara lebih
mendominasi  kecepatan  angin  kecepatan rata-rata  distribusi  frekuensi  sebesar  3.73
m/s  selama  pengamatan  dilakukan.  Hasil presentase  kejadian  angin  dari  kedelapan mata  angin  yang  paling  dominan  adalah dari arah tenggara ( south east ) yaitu 22.40
%.  Hasil  presentasi  kejadian  angin  dapat dilihat pada Tabel 1.
P-ISSN: 2303-2693 E-ISSN: 2581-2939

## Tabel 1. Presentase Arah Kecepatan Angin
No. Directions /Wind Classes (m/s) 0.50 - 2.10 2.10 - 3.60 3.60 - 5.70 5.70 - 8.80 8.80 - 11.10 >= 11.10 Total (%) 1 N 0.4341 0.58222  0.13331  0.03304  0.00114 0 1.1838 2 NE 0.78388 0.8682 0.21078  0.02051  0.00114  0.00114  1.88565 3 E 185.831 87.116 673.138  0.99809  0.01367 0 18.3131 4 SE 143.332  957.752  962.082  176.032  0.00911  0.00114  22.4022 5 S 0.73375 23.038 124.191  0.09912 0 0 4.37859 6 SW 0.56399  224.569  120.545  0.21078  0.01025  0.00342  4.23959 7 W 248.724  489.472  168.968  0.29851  0.01025  0.00228  9.38269 8 NW 143.332  176.716  0.37143 0.0433 0.00342 0 3.61863 Sub-Total 972.792  309.509  212.048  346.368  0.04899  0.00798  65.4042 Calms 1.05505 Missing/Incomplete 33.5407 Total 100

## Fetch
Fetch adalah  jarak  titik  pengukuran angin hingga fetch akhir pada daerah yang akan  diprakirakan  kecepatan  anginnya. Jarak  ini  diukur  dengan  bantuan Autocad .
Fetch diambil pada tiga titik alur pelayaran untuk  lebih  mewakili  kondisi  gelombang di  alur  tersebut. Fetch rerata  efektif
dihitung  dengan  menggunakan  persamaan
1. Fetch efektif ditinjau dari arah tenggara,
selatan  dan  barat  daya  (Gambar  2).  Hasil analisa Fetch dengan tiga arah mata angin dengan  sudut  datang  (42 o ,  36 o ,  30 o ,  24 o ,
18 o , 12 o , 6 o , 0 o , - 6 o , -12 o , -18 o , -24 o , -30 o , -
36 o ,  -42 o )  didapat Fetch efektif  terpanjang berasal dari arah Selatan yaitu yaitu 164.13 km (Tabel 2).
Gambar 2. Fetch Efektif dari Arah Selatan ( Zoom in ) (Sumber: Musthafa & Risdianto, 2020)
P-ISSN: 2303-2693 E-ISSN: 2581-2939
Tabel 2. Perhitungan Fetch Arah Selatan

## Waverose
Waverose menggambarkan frekuensi kejadian  pada  tiap  arah  mata  angin  dan kelas  ketinggian  gelombang  pada  lokasi dan waktu yang telah ditentukan.
Waverose menghasilkan nilai tinggi gelombang air laut dalam satuan centimeter (cm) atau meter (m).
Gambar 3. Waverose 2008-2017
Hasil  analisis waverose diatas  dapat diketahui,  bahwa  arah  gelombang  yang berasal dari arah Tenggara lebih mendominasi  dengan  tinggi  gelombang signifikan  sebesar  3.757  m  dimana  tinggi gelombang mencapai titik tertingginya.
Peramalan  Tinggi  dan  Periode Gelombang oleh Data Angin
Metode yang digunakan untuk
perhitungan  gelombang  berdasarkan  data angin dan medan pembangkitan gelombang  adalah  metode  SMB  1984.
Nilai tinggi gelombang signifikan (Hs) dan periode puncak
gelombang (Ts)
merupakan  fungsi  dari  kecepatan  angin
(UA),  durasi  angin  (t),  dan  panjang fetch
(F).  Hasil  Hs  dan  Ts  dapat  dilihat  pada
Tabel 3. No Sudut (α   ) Cos (α) Jarak Xi (km) Xi Cos (α) Jarak ACAD (units) Skala 1:3.168 Asli 1 -42 0.74 200.00 148.63 63.14 0.3157 200.00 2 -36 0.81 200.00 161.80 63.14 0.3157 200.00 3 -30 0.87 200.00 173.21 63.14 0.3157 200.00 4 -24 0.91 200.00 182.71 63.14 0.3157 200.00 5 -18 0.95 200.00 190.21 63.14 0.3157 200.00 6 -12 0.98 200.00 195.63 63.14 0.3157 200.00 7 -6 0,99 200.00 198.90 63.14 0.3157 200.00 8 0 1.00 0.00 0.00 0.00 0.3157 0.00 9 6 0.99 200.00 198.90 63.14 0.3157 200.00 10 12 0.98 200.00 195.63 63.14 0.3157 200.00 11 18 0.95 200.00 190.21 63.14 0.3157 200.00 12 24 0.91 200.00 182.71 63.14 0.3157 200.00 13 30 0.87 200.00 173.21 63.14 0.3157 200.00 14 36 0.81 16.88 13.66 5.33 0.3157 16.88 15 42 0.74 16.34 12.15 5.16 0.3157 16.34 Jumlah 13.51 2217.56 164.13 km Fecth Efektif 164130.70 m
P-ISSN: 2303-2693 E-ISSN: 2581-2939

## Tabel 3. Nilai Tinggi dan Periode Gelombang Signifikan
Tahun Hs Ts Hs^2 Ts^2 Arah Kecepatan (m/s) 2008 2.37 7.10 5.60 50.46 250 9.766 2009 2.37 7.10 5.60 50.46 120 9.766 2010 2.16 6.89 4.66 47.47 150 9.252 2011 2.16 6.89 4.66 47.47 140 9.252 2012 2.67 7.39 7.11 54.64 240 10.794 2013 3.32 7.95 11.02 63.23 250 12.85 2014 2.67 7.39 7.11 54.64 350 10.794 2015 3.00 7.69 8.99 59.08 240 11.822 2016 2.85 7.56 8.11 57.09 240 8.738 2017 2.67 7.39 7.11 54.64 290 10.794 2,62 7,34 Jumlah 69.99 539.18
Tinggi gelombang signifikan (Hs)
Hrms = √ ∑nH0 2 ∑n = 2.646 m
Hubungan tinggi
gelombang
signifikan  dengan  tinggi  gelombang root mean  square. Hs  =  1.42  ×  Hrms  =  1.42  ×
2.646 = 3.757 m.
Periode  gelombang  signifikan  (Ts), dihitung dengan rumus periode gelombang root mean square (Trms).
Trms   = √ ∑𝑛𝑇0 2 ∑𝑛 = 7.343
Kemudian hubungan periode gelombang  signifikan  dengan  periode gelombang root  mean  square dihitung persamaan  9,  sehingga  diperoleh  hasilnya adalah  Ts  =  1.42  ×  T rms =  1.42  ×  7.343  =
10.427 s.
4.4.1 Metode  Gumbel  ( Fisher  Tippett Type I ) Analisa peramalan dengan
menggunakan  metode Fisher  Tippett  Type
I dilakukan  dengan  mengikuti  persamaan 10  sampai  dengan  persamaan  15.  Data probabilitas  ditetapkan  untuk  setiap  tinggi gelombang sebagai berikut:
P (Hs ≤ Hsm) = 1- 𝑚−0.44 𝑁𝑇 +0.12
Â = 𝑛∑𝐻𝑠𝑚𝑌𝑚− ∑𝐻𝑠𝑚∑𝑦𝑚 𝑛∑𝑌𝑚 2 −(∑𝑌𝑚)² = 0.368 Bˆ = Hsm - Â ym = 2.262
Hsm = 26.22 / 10 = 2.622
Â ym = 0.368 x 0.978 = 0.360 Selanjutnya hitungan
tinggi gelombang  signifikan  dengan  beberapa periode ulang tertentu tersaji pada Tabel 4.

## 4.4.2 Metode Weibull
Metode Weibull dihitung  dengan menggunakan persamaan 16 sampai persamaan 17.
P (Hs ≤ Hsm) = 1 - 𝑚−0.22− 0.27
√𝑘 𝑁𝑇+0.2+ 0.23 √𝑘 Â = 𝑛∑𝐻𝑠𝑚 𝑦𝑚− ∑𝐻𝑠𝑚 ∑𝑦𝑚 𝑛∑𝑦𝑚 2 −(∑𝑦𝑚)² = 0.838
Bˆ = 2.622 – (0.838 x 0.888) = 1.879
Selanjutnya hitungan tinggi
gelombang  signifikan  dengan  periode ulang  berdasarkan  metode  Weibull  dapat
dilihat pada Tabel 5, sedangkan rekapitulasi  perhitungan  tinggi  gelombang kala ulang dapat dilihat pada Tabel 6.
Tabel 4. Gelombang dengan Periode Ulang Tertentu (Metode Fisher Tippett Type I) T Ulang yr Hsr(m) α Σnr SD Σr Hsm- 1.28σr Hsm+1.28σr 2 3.34 3.491 1.005 2.381 0.124 0.296 3.112 3.871 5 4.42 3.890 2.725 0.339 3.456 4.324 10 5.25 4.196 2.989 0.372 3.720 4.673 25 6.37 4.607 3.343 0.416 4.074 5.139 50 7.22 4.921 3.614 0.450 4.345 5.496 100 8.08 5.237 3.887 0.484 4.618 5.856 Tabel 5. Gelombang dengan Periode Ulang Tertentu Metode Weibull T Ulang Yr Hsr(m) α σnr SD σr Hsm- 1.28σr Hsm+1.28σr 2 0.833 2.577 3.966 0.733 0.124 0.091 2.460 2.694 5 1.269 2.942 1.280 0.159 2.738 3.146 10 1.517 3.151 1.592 0.198 2.897 3.404 25 1.794 3.383 1.939 0.241 3.073 3.692 50 1.978 3.536 2.170 0.270 3.191 3.882 100 2.146 3.677 2.381 0.296 3.298 4.057
Tabel 6. Rekapitulasi Tinggi Gelombang Kala Ulang
Kala Ulang, T (Tahun) Weibull Gumbel (Fisher-Tippet Type I) Distribusi yang digunakan YR Hsr = H (m) YR Hsr = H (m) 2 0.833 2.577 3.338 3.491 Gumbel 5 1.269 2.942 4.422 3.890 Gumbel 10 1.517 3.151 5.254 4.196 Gumbel 25 1.794 3.383 6.368 4.607 Gumbel 50 1.978 3.536 7.220 4.921 Gumbel 100 2.146 3.677 8.080 5.237 Gumbel Hasil  analisa  tiga  metode  tersebut selanjutnya
dipilih menggunakan
gelombang  dengan  periode  ulang  Gumbel karena  dari  dua  metode  itu  diambil  paling besar  yaitu  metode  Gumbel  Hsr  pada  kala ulang 50 tahun yaitu 4.921.

## Gelombang Pecah
Menghitung tinggi  gelombang pecah dan kedalaman gelombang pecah
Panjang gelombang di laut dalam:
L 0 = 1.56 T 2 = 1.56 x 10 2 = 156 m
Cepat rambat gelombang:
P-ISSN: 2303-2693 E-ISSN: 2581-2939 C 0 = 156 10 = 15.6 m/d Untuk kedalaman 5 m:
𝑑 𝐿𝑜 = 5 156 = 0.03205
Dari tabel lampiran A-1 (Triatmodjo,
1999) untuk nilai d/Lo = 0.03205.
Didapat nilai d/L = 0.07385
L = 5 0.07385 = 67.705 m C = 𝐿 𝑇 = 67.705 10 = 6.771m/d
Untuk menghitung koefisien reflaksi
Sinσ1  = { 𝐶1 𝐶0 } sinσ 0 = { 6,771 15,6 } sin 45 = 0,307; σ1 = 17.879°  ̴ 18°
Koefisien reflaksi:
Kr = √ cos σ0 cos σ1 = √ cos 45° cos 17.879° = 0.862
Tinggi  gelombang  di  laut  dalam ekuivalen dihitung dengan persamaan:
H’ 0 =  0.862 x 4.921 = 4.242 m.
Hitung tinggi gelombang pecah
𝐻′ 0 𝑔𝑇 2 = 4.242 9.81 𝑥 10 2 = 0.00432
Untuk  nilai  H’ 0 /gT 2 =  0.00432  dan kemiringan  pantai  m  =  0.05  dari  grafik penentuan tinggi gelombang pecah Hb/H’ 0
=  1.3  Sehingga  tinggi  gelombang  pecah adalah Hb = 1.3 x 4.242 = 5.50 m. Setelah tinggi  gelombang  diperoleh  selanjutnya dihitung  kedalaman  gelombang  pecah  d b
dengan grafik penetuan kedalaman gelombang:
𝐻 𝑏 𝑔𝑇 2 = 5.50 9.81 𝑥 10 2 = 0.00562
Dengan  grafik  penentuan  kedalaman gelombang  maka 𝑑 𝑏 𝐻 𝑏 =  1.02,  sehingga kedalaman  gelombang  pecah  adalah  d b =
1.02 x 5.50 = 5.61 m.

## Perhitungan Bangunan Jetty
4.6.1 Bangunan  jetty  dari  tumpukan batu
Untuk menentukan berat lapis lindung  dapat  di  pergunakan  rumus Hudson sebagai berikut ini:
𝑊 = 𝛾 𝑟 𝐻3 𝐾 𝐷 (𝑆𝑅−1) 3 cot (𝜃) SR = 𝛾 𝑟 𝛾 𝑤 = 2.65 1.03 = 2.57
𝑊   = 2.65 .  4.9213 4  (2.57−1) 3 cot (2) = 10.20 ton/m 3
Dalam  perencanaan  jetty  dibuat dalam  2  layer  yaitu  lapis  pelindung,  lapis lindung kaki,  dan lapis inti,  dengan rumus tebal lapis pelindung berikut:
t   = n x 𝑘 ∆ x (w/ 𝛾𝑟 ) 1/3
t   = 2 x 1.15 x (10.20 / 2.65 ) 1/3 = 3.60 m
Untuk menghitung lebar puncak jetty dan  jumlah  butir  batu  tiap  satu  luasan menggunakan rumus:
B = n x 𝑘 ∆ x ( w γr ) 1/3 B = 3 x 1.15 x ( 10.20 2.65 ) 1/3 = 5.4 m
P-ISSN: 2303-2693 E-ISSN: 2581-2939

## 4.6.2 Bangunan  jetty  dari  tumpukan tetrapod
Menentukan elevasi puncak bangunn jetty  dapat  dihitung  menggunkan  rumus berkut ini.
El puncak =  H gelombang pecah + H kebebasan
=  5.50 + 0.5 = 6.00 m
Menentukan  tinggi  bangunan  jetty pada  kedalaman  4.5  meter  dibawah permukaan air menggunakan rumus berikut ini:
H Banggunan =Elv Puncak  Bangunan ─      Elv
Dasar Laut = 6.00 – (- 4.5)  = 10.50 m.
Untuk menentukan berat lapis lindung  dapat  di  pergunakan  rumus Hudson sebagai berikut ini.
𝑊 = 𝛾 𝑟 𝐻3 𝐾 𝐷 (𝑆𝑅−1) 3 cot (𝜃) SR = 𝛾 𝑟 𝛾 𝑤 = 2.4 1.03 = 2.33
𝑊 = 2.4 𝑥 4.921 3 8 𝑥  (2,33−1) 3 𝑥 (2) = 7.60 ton
Berat batu lapis inti (core):
𝑊 200 = 7.6 200 = 0.038 ton = 40 kg
Dalam  perencanaan  jetty  dibuat dalam  2  layer,  yaitu  lapis  pelindung,  lapis dan  lapis  inti,  dengan  rumus  tebal  lapis pelindung berikut:
t  = n x 𝑘 ∆ x (w/ 𝛾𝑟 ) 1/3
t  = 2 x 1.04 x (7.6 / 2.4 ) 1/3 = 3.10m
Untuk menghitung lebar puncak jetty menggunakan rumus:
B = n x 𝑘 ∆ x ( w γr ) 1/3 B = 3 x 1.04 x ( 7,6 2,4 ) 1/3 = 4.6 m
Untuk  pelindung  kaki,  digunakan batu  pecah  bersudut  kasar,  diketahui  dari perhitungan  sebelumnya  diperoleh  berat lapis pelindung utama 7.6 ton.
𝑊 10 = 7.6 10 = 0.76 ton = 760 kg
Lebar  pelindung  kaki  dapat  dihitung dengan rumus:
B = n x 𝑘 ∆ x ( w γr ) 1/3 B = 3 x 1.15 x ( o.76 2.4 ) 1/3 = 2.5 m
Tinggi pelindung kaki dapat dihitung dengan rumus:
t = n x 𝑘 ∆ x ( w γr ) 1/3 t = 2 x 1.15 x ( 0.76 2.4 ) 1/3 = 2.00 m

## Tabel 7. Perbandingan Jetty Tumpukan Batu dan Tumpukan Tetrapod
Jenis Pelindung Berat (ton) Tebal Lapis Lindung (m) Lebar Puncak (m) Lapis Inti (kg) Batu 10.20 3.60 5.40 50 Tetrapod 7.60 3.10 4.60 40
Jadi  panjang  Jetty  diambil  dari gelombang  pecah  yang  sudah  terjadi  yaitu pada  kedalaman  5.50  m  kemudian  ditarik dari  kedalaman  4  m  ke  tepi  sungai sehingga  diketahui  panjang  jetty  sisi  kiri sungai  dengan  jarak  560  m,  sedangkan jetty  sebelah  kanan  dengan  jarak  778  m dan lebar bawah jetty 34.6 m.

## Spesifikasi Tetrapod
Berdasarkan  data  hasil  perhitungan berat  butir  lapis  pelindung  pada  bagunan jetty,  dapat  dihitung  spesifikasi  tetrapod yang akan digunakan. Dari nilai berat butir dapat dihitung besarnya volume berdasarkan rumus dasar berat jenis.
γ = 𝑊 𝑉 dan V = 𝑊 γ
dimana:
γ  =  berat jenis (ton/m 3 )
W  =  berat (ton)
V  =  volume (m 3 )
Diketahui W = 7.6 ton maka:
V = 7.6 2.4 = 3.167 m 3
Perhitungan  volume  untuk  tetrapod
dapat dihitung dengan rumus berikut ini.
V =  0.280 H 3
3.167   =  0.280 H 3 H 3 =  11.311 H =  2.24 m
Berdasarkan  nilai  H  yang  telah diperoleh, dapat dihitung spesifikasi
tetrapod  yang  akan  digunakan.  Persamaan yang digunakan dalam perhitungan spesifikasi  tetrapod  antara  lain  sebagai berikut  (Shore  Protection  Manual  Vol.  II, pp 7-218):
A = 0.302 H G = 0.215 H B = 0.151 H H = 1 H C = 0.477 H I = 0.606 H
D = 0.470 H J = 0.303 H E = 0.235 H K = 1.091 H F = 0.644 H L = 1.201 H Tabel 8. Spesifikasi Tetrapod untuk Bangunan Jetty No Spesifikasi Tetrapod (m) 1 A 0.676 2 B 0.338 3 C 1.068 4 D 1.053 5 E 0.526 6 F 1.443 7 G 0.482 8 H 2.240 9 I 1.357 10 J 0.679 11 K 2.444 12 L 2.690
Gambar 4. Dimensi Tetrapod

## Menetukan Volume Tetrapod
Adapun  cara  yang  dilakukan  untuk menentukan tetrapod adalah berikut ini:
4.8.1 Cari tinggi seluruh dari tetrapod
1. Selisih jari – jari B dan E  = E –
B = 52.6 – 33.8 = 18.8 cm
2. Perbandingan selisih tinggi
𝐶 = 18.8 106.8 = 0.176
3. F  –  C  =  144.3  –  106.8  =  37.5
cm
4. C x (F - C) = 0.176 x 37.5 = 6.6
cm
5. Jari – jari pusat alas
r  =  6.6  +  E  =  6.6  +52.6  =  59.2
cm
6. Mencari tinggi puncak kerucut
𝑗𝑎𝑟𝑖−𝑗𝑎𝑟𝑖 𝐵 0.183 = 33.8 0.176 = 192.045 cm
4.8.2 Mencari Volume tetrapod 7.6 T
1. Tinggi dari pusat alas T  =  C  +  192.045  =  106.8  +
192.045 = 298.845 cm
2. Volume kerucut total
V = 1 3 𝑥 π x r 2 x T V = 1 3 x π x 52.6 2 x 298.845
V = 865856.856 cm 3
3. Volume kerucut puncak
V = 1 3 𝑥 π x B 2 x T V = 1 3 𝑥 π x 33.8 2 x 298.845
V = 357526.315 cm 3 4. Volume bola pusat tetrapod
V = 4 3 𝑥 π x r 3 V = 4 3 𝑥 π x (6.6 + E) 3 V = 4 3 𝑥 π x (6.6 + 52.6) 3 V = 869067.941 cm 3 5. Volume tetrapod 7.6  T
V t7.6 =  4  x  (vol kerucut  total – vol kerucut puncak ) + (vol bola ) V t7.6 =  4  x  (865856.856  – 357526.315) + (869067.941)
V t  7.6 =  2902390.105  cm 3 =  2.9 m 3
Jadi volume tetrapod 7.6 Ton adalah 2.9 m 3 .

## Rencana Anggaran Biaya
Hasil  perhitungan  rencana  anggara biaya  pekerjaan  pembuatan  sepasang  jetty di  Muara  Serayu  tersaji  pada  Tabel  9 berikut:
Tabel 9. Rencana Anggaran Biaya Pembangunan Jetty No Jenis Pekerjaan Jumlah Harga (Rp) I Pekerjaan Persiapan 472,170,799.00 II Pekerjaan tanah 117,512,554,858.00 III Pekerjaan geotekstil 924,183,360.00 IV Pembuatan 1 buah tetrapod 122,981,540,719.00 V Pekerjaan pembangunan jetty 34,528,087,200.00 VI Pemasangan tumpukan tetrapod berat 7.6 t 122,407,020,608.00 Jumlah Total 398,825,557,544.00 PPN (10%) 39,882,555,754.40 Total + PPN 438,708,113,298.40 Dibulatkan 438,708,114,000.00
P-ISSN: 2303-2693 E-ISSN: 2581-2939 Hasil perhitungan RAB
menunjukkan ada 6 item pekerjaan dengan total biaya adalah Rp 438,708,114,000.00.

## SIMPULAN DAN SARAN

## Simpulan
1. Hasil  analisa fetch dengan  tiga arah mata angin yaitu, Tenggara,
Selatan  dan  Barat  daya  didapat
fetch efektif  terpanjang  berasal
dari  arah  Selatan  yaitu  yaitu
164.13 km.
2. Hasil analisis waverose disimpulkan bahwa bulan agustus merupakan bulan dimana tinggi gelombang mencapai titik tertingginya.
3. Berdasarkan
perhitungan gelombang  kala  ulang  dengan kala  ulang  50  tahun  didapatkan hasil  tinggi  gelombang  (Hsr) sebesar 4.921 m (metode
Gumbell ).
4. Hasil  tinggi  gelombang  pecah
5.50  m,  kedalaman  gelombang
pecah  5.61  m,  sudut  datang
gelombang pecah 17.88 o .
5. Bangunan  jetty  di  bagi  menjadi
dua yaitu bangunan jetty sebelah kanan  mempunyai  panjang  778 m  dan  lebar  34.6  m  sedangkan
bangunan  jetty  sebelah  kiri
mempunyai  panjang  560  m  dan lebar 34.6 m.
6. Spesifikasi  tetrapod:  berat  7.60 ton,  lebar  2.690  m,  tinggi  2.240
m.
7. Dari perhitungan Rencana Anggaran Biaya (RAB) Perencanaan Bangunan jetty Untuk Penanganan Sedimen Muara  Sungai  Serayu  diperoleh nilai sebesar Rp 438,708,114,000.00.

## Saran
1. Untuk  penyempurnaan  desain, diperlukan  simulasi  kombinasi groin dan tembok laut.
2. Pembangunan  jetty  ini  akan memicu  terjadinya  erosi  dan akresi  di  sekitar  banguan  jetty. Hal  ini  perlu  dikaji  lebih  lanjut agar  tidak  terjadi  pengikisan garis pantai.

## DAFTAR PUSTAKA
Anonim.  (1984). Waterways  Experiment Station,  Corps  of  Engineer  -  Shore Protection  Manual .  Department  of The Army.
Anonim.  (2006). Waterways  Experiment Station, Corps of Engineer - Coastal Engineering  Manual .  Department  of The Army.
Ardantha,  I.  M.,  Aryastana,  P.,  Rahadiani, A.  A.  S.  D.,  &  Candrayana,  K.  W.
P-ISSN: 2303-2693 E-ISSN: 2581-2939
(2019). Analysis of Coastline
Change  in  Klungkung  Regency. The
1st Warmadewa Research and Development  Seminar  (WARDS) ,  1– 9. Denpasar: EAI. https://doi.org/10.4108/eai.30-10- 2018.2281487
Aryastana,  P.,  Ardantha,  I.  M.,  & Candrayana, K. W. (2018). Coastline change analysis and erosion prediction  using  satellite  images.
MATEC  Web  of  Conferences , 197 , 1–5.
https://doi.org/10.1051/matecconf/20 1819713003
Aryastana,  P.,  Ardantha,  I.  M.,  & Rahadiani,  A.  A.  S.  D.  (2018). Pemanfaatan  Citra  Satelit  SPOT dalam  Analisis  Perubahan  Garis Pantai  di  Kabupaten  Jembrana.
Konferensi Nasional Teknik Sipil 12 . Batam:  Program  Studi  Teknik  Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Atmajaya Yogyakarta.
Aryastana,  P.,  Ardantha,  I.  M.,  Rahadiani,
A.  A.  S.  D.,  &  Candrayana,  K.  W.
(2018).  Deteksi  Perubahan  Garis Pantai  Di  Kabupaten  Karangasem
Dengan  Penginderaan  Jauh. Jurnal
Fondasi , 7 (2), 94–104. https://doi.org/10.36055/jft.v7i2.407 9
Muchlisoh, L. (2016). Perencanaan
Struktur  Causeway  Jetty  2  Proyek Offshore  Site  Development  Kilang Bontang,  Kalimantan  Timur .  Tugas Akhi,  Institut  Teknologi  Sepuluh
Nopember Surabaya.
Musthafa,  F.  A.,  &  Risdianto,  R.  (2020). Perencanaan  Bangunan  Jetty  Untuk Penanganan  Sedimen  Muara  Sungai Serayu . Tugas Akhir, Fakultas Teknik,  Universitas  Wijayakusuma Purwokerto.
Riandi, I., Ikhsan, M., & Amir, A. (2015).
Perencanaan  Ulang  Jetty  di  Muara Batu  Putih  Meulaboh. Jurnal  Teknik Sipil  Dan  Teknologi  Konstruksi ,
1 (1), 96–107.
Suryawan,  I.  N.,  Eryani,  I.  G.  A.  P.,  & Rahadiani,  A.  A.  S.  D.  (2019). Perencanaan  Bangunan  Jetty  dari Bahan  Bronjong  pada  Muara  Tukad
Melangit  di  Banjar  Tegal  Besar Kabupaten Klungkung. PADURAKSA , 8 (1), 16–26.
Triatmodjo,  B.  (1999). Teknik  Pantai . Yogyakarta: Beta Offset.
Werdi,  N.  M.  K.,  &  Eryani,  I.  G.  A.  P. (2020).  Alternatif  Perencanaan  Jetty di  Muara  Tukad  Pangi  Kabupaten Badung. PADURAKSA , 9 (1),  102– 113.
https://doi.org/10.22225/pd.9.1.1678. 102-113