Pemodelan Penurunan Pondasi Struktur Bangunan di Tanah Lunak Kota Banjarmasin Menggunakan ANSYS
Darmansyah Tjitradi* 1 , Eliatun 2 , Oktafianus Steven Tjitradi 3
1 Program Studi Pendidikan Profesi Insinyur Universitas Lambung Mangkurat
2 Program Studi S1 Teknik Sipil Universitas Lambung Mangkurat
3 Mahasiswa Program Studi S1 Teknik Sipil Universitas Lambung Mangkurat Email: *tjitradi_syah@ulm.ac.id
Received 06 June 2021; Reviewed 29 July 2021; Accepted 17 August 2021 Journal Homepage: http://jurnal.borneo.ac.id/index.php/borneoengineering

## Abstract
Soil in Banjarmasin City is of soft clay type had a very low bearing capacity. Hence, it is  normal for buildings in this area to have gelam wooden (Melaleuca sp) piles as part of the foundation. Foundations based  on  gelam  wooden  piles  rely  on  friction  which  results  in  the  building  to  experience  differential settlement, tilt, and cracks on the structural elements. The modelling aims at understanding the effects of using tie beams on the pattern of structural damage in buildings that experience differential settlement on soft soil. The settlement of this foundation is analyzed using a FEM model using ANSYS Ed. software by taking fifteen building structural models with brick walls that will be idealized using solid elements. The frame structure is loaded according to SNI 1727:2013 and due to settlement at the support until it collapses. The result suggests that the use of tie beams in foundations on soft soil does affect the damage pattern.  On  hard  soil,  it  does  not  bring  such  effects  but  instead,  it  increased  the  degree  of  static indeterminacy of the structure. In the case of single-span frame, the crack pattern resembles an inverted "V" if the settlement takes place at the side supports. In double-span portals, on the other hand, the crack pattern of brick walls resembles a letter "V" if the settlement takes place at the side supports, and an inverted "V" if it happens between supports.

## Keywords: crack, brick wall, foundation settlement,  ANSYS

## Abstrak
Tanah  di  kota  Banjarmasin  termasuk  jenis  tanah  lempung  lunak  yang  memiliki  daya  dukung  sangat rendah, sehingga umumnya bangunan di daerah ini mengunakan pondasi kayu tiang gelam ( Melaleuca sp).  Penggunaan  pondasi  kayu  tiang  gelam  hanya  mengandalkan  lekatan  (friction),  sehingga mengakibatkan bangunan mengalami penurunan pondasi yang tidak seragam (differential settlement), kemiringan, dan keretakan pada elemen struktur. Pemodelan ini bertujuan untuk mengetahui pengaruh penggunaan balok sloof terhadap pola kerusakan struktur bangunan yang mengalami penurunan pondasi yang  tidak  seragam  di  tanah  lunak.  Penurunan  pondasi  ini  di  analisis  dengan  model  FEM  yang menggunakan  software  ANSYS  Ed.  dengan  mengambil  lima  belas  model  struktur  bangunan  dengan dinding batu bata yang akan diidealisasi dengan menggunakan elemen solid. Struktur portal dibebani dengan beban standar bangunan menurut SNI 1727:2013, dan  beban akibat penurunan tumpuan sampai mengalami keruntuhan. Hasil penelitian ini adalah penggunaan balok sloof pada pondasi di tanah lunak akan mempengaruhi pola kerusakan elemen struktur,  dan  pada  tanah keras tidak mempengaruhi pola kerusakan elemen struktur tetapi akan meningkatkan derajat ketidaktentuan statis struktur. Pada portal satu bentang pola retak dinding bata membentuk huruf V terbalik jika terjadi penurunan di tumpuan tepi, sedangkan pada portal dua bentang pola retak dinding bata membentuk huruf V jika terjadi penurunan di tumpuan tepi, dan membentuk huruf V terbalik jika terjadi penurunan di tumpuan tengah.
Kata kunci: retak, dinding bata, penurunan pondasi, ANSYS

## 1. Pendahuluan
Kota  Banjarmasin  merupakan  daerah  yang  mayoritas  lahannya  adalah  lahan  rawa  dan  sebagian terdiri dari tanah gambut yang mempunyai daya dukung tanah yang sangat lunak sekali. Daya dukung tanah kerasnya terletak sangat jauh sekali yaitu berkisar antara 25 m sampai dengan 50 m, sehingga pondasi yang biasa digunakan termasuk kategori pondasi dalam.  Masyarakat lokal daerah ini dalam membangun suatu bangunan biasa menggunakan pondasi dalam berupa pondasi tiang kayu gelam yang hanya mengandalkan lekatan ( friction ). Pondasi kayu gelam ( Melaleuca sp ) ini berasal dari pohon gelam yang tumbuh di daerah rawa dengan diameter berkisar antara 8 sampai dengan 15 cm, pondasi tersebut kemudian dihubungkan dengan balok sloof agar apabila terjadi penurunan pondasi diharapkan  terjadi  penurunan  pondasi  yang  seragam.  Penggunaan  pondasi  tiang  yang  hanya mengandalkan  lekatan  dan  balok sloof yang  terbuat  dari  beton  telah  menyebabkan  banyak  sekali terdapat bangunan miring di kota Banjarmasin serta elemen-elemen struktur seperti balok, kolom, pondasi dan dinding bata banyak yang mengalami keretakan.
Kestabilan struktur bergantung pada sifat geoteknik pondasi seperti kekuatan geser, permeabilitas, dan kompresibilitas tanah. Kekuatan rendah dari tanah yang sangat organik (hasil dari penumpukan sampah-sampah organik dari tumbuhan  yang telah mengalami pembusukan) seperti  tanah gambut dapat  menyebabkan  penurunan  yang  berlebihan  dan  kegagalan  struktur  atas,  misalnya  terjadi keretakan pada struktur atas atau perkerasan jalan utama (D. C. Wijeyesekera, dkk., 2016). Selain itu tanah gambut yang lunak sangat rentan terhadap gerakan tanah yang disebabkan oleh kelembaban, dan tidak mampu menahan beban yang diberikan oleh suatu struktur karena kadar air lapangannya yang luar biasa tinggi yang kadang-kadang bisa mencapai 800% (Huat, dkk. 2013).
Tanah lunak biasanya mempunyai ciri sebagai tanah dengan kekuatan geser rendah, sangat mudah dimampatkan dan permeabilitas rendah (Huat, dkk. 1995), (Huat,dkk., 2005). Secara umum, kendala konstruksi  pada  lapisan  lunak  ini  adalah  daya  dukung  yang  tidak  mencukupi,  penurunan  pasca konstruksi yang berlebihan dan ketidakstabilan pada penggalian. Secara teoritis, masalah penurunan dapat diartikan sebagai deformasi pada tanah akibat tegangan yang diberikan (N. O. Mohamad, dkk., 2016). Skempton dan MacDonal (1955) menyarankan batas-batas penurunan maksimum seperti pada Tabel 1. Dengan menggunakan nilai batas penurunan maksimum ini maka dapat menjadi dasar dalam pemodelan penurunan pondasi pada tanah lempung yang berkisar antara 65 sampai dengan 100 mm (Rufaizal C. M., dkk., 2019),  (Hardiyatmo, H. C, 2002).

## Tabel 1 Batas Penurunan Maksimum
Jenis Pondasi Batas Penurunan Maksimum (mm) Pondasi terpisah pada tanah lempung 65 Pondasi terpisah pada tanah pasir 40 Pondasi rakit pada tanah lempung 65-100 Pondasi rakit pada tanah pasir 40-65
Penurunan izin dari suatu bangunan, bergantung kepada beberapa faktor yang meliputi jenis, tinggi, kekakuan, fungsi bangunan, serta besar dan kecepatan penurunan.
Jika penurunan berjalan lambat, semakin besar kemungkinan struktur untuk menyesuaikan diri terhadap  penurunan  yang  terjadi  tanpa  adanya  kerusakan  struktur  oleh  pengaruh  rangkak  atau ( creep ). Oleh karena itu dengan alasan tersebut kriteria penurunan pondasi pada tanah pasir dan pada tanah lempung berbeda (Komarudin, 2017). Selain itu berdasarkan hasil penelitian Reza J.C., dkk. (2010)  dikatakan  bahwa  perbedaan  penurunan  antara  pondasi  yang  ada  yang  disebabkan  oleh peningkatan tegangan dari konstruksi baru. Struktur baru sering kali dibangun di satu sisi struktur lama yang menimbulkan peningkatan tegangan di sisi yang berdekatan, sehingga pondasi atau bagian
pondasi  yang  lebih  dekat  dengan  struktur  baru  lebih  banyak  mengalami  penurunan  dibandingkan dengan struktur yang lebih jauh.
Penelitian  ini menggunakan  model  kurva tegangan-regangan  beton  yang tidak terkekang menurut Kent-Park (1971) (Darmansyah T, 2006) untuk mewakili material beton mutu normal, yaitu:
a) Daerah AB: ε c ≤ 0.002
f c = f c ′ ∙ [ 2∙ε c 0.002 − ( ε c 0.002 ) 2 ] (1)
b) Daerah BC: 0.002 ≤ ε c ≤ ε 50u
f c = f c ′ ∙ [1 − z ∙ (ε c − 0.002)] (2)
Dimana:
𝑧 = 0.50 3+0.002∙𝑓𝑐 ′ 𝑓𝑐 ′  − 1000 − 0.002
(3)
𝜀 50𝑢 = 3+0.002∙𝑓 𝑐 ′ 𝑓 𝑐 ′ −1,000 (4)
Tujuan dari penelitian ini adalah untuk mengetahui pengaruh penggunaan balok sloof dan tanpa sloof terhadap pola kerusakan struktur bangunan satu bentang dan dua bentang yang mengalami penurunan pondasi  yang  tidak  seragam  di  tanah  lunak  kota  Banjarmasin.  Pemodelan  kerusakan  bangunan dilakukan dengan menggunakan software ANSYS Ed. yang berlisensi terhadap portal struktur beton dengan dinding pasangan batu bata.

## 2. Pemodelan Struktur
Penurunan  pondasi  pada  struktur  beton  ini  akan  dimodelkan  dengan  software  ANSYS  yang  akan dibebani  dengan  beban  standar  bangunan  menurut  SNI  1727:2013,  dan  beban  akibat  penurunan tumpuan.  Konfigurasi  model  struktur  beton  dengan  variasi  penurunan  tumpuan  ditunjukkan  pada Gambar 1 dan Tabel 2.
Gambar 1. Pemodelan Struktur Beton dengan balok sloof, dan dinding bata menggunakan Software ANSYS
Balok Sloof Beton (SOLID65) Dinding Batu Bata (SOLID65) Kolom Beton (SOLID65) Balok Lantai dan Ringbalk Beton (SOLID65) Tumpuan Baja (SOLID185) Dinding Bata (SOLID65) a. Portal Satu Bentang b. Portal Dua Bentang
Model bangunan PB1-S2-0, PB1-S1-0, PB1-TS-0, PB2-S2-0, PB2-S1-0, dan PB2-TS-0 merupakan perwakilan  kondisi  bangunan  yang  berada  di  tanah  keras  atau  memiliki  daya  dukung  tanah  yang sangat  besar,  sehingga  diasumsikan  tidak  terjadi  penurunan  pondasi  (dimodelkan  jenis  tumpuan jepit). Sedangkan model bangunan yang lainnya merupakan perwakilan dari struktur bangunan yang mengalami penurunan yang tidak seragam (dimodelkan jenis tumpuan dengan kondisi batas U y tidak sama dengan nol). Pengaruh interaksi tanah dan struktur serta pengaruh tulangan lentur dan geser tidak diperhitungkan dalam pemodelan ini.

## Tabel 2 Konfigurasi Model Struktur Beton
No Kode Benda Uji Beban Akibat Penurunan Tumpuan (mm) Tumpuan Kiri (P) Tumpuan Tengah (T) Tumpuan Kanan (P) 1 PB1-S2-0 0 - 0 2 PB1-S2-P 0 - 100 3 PB1-S1-0 0 - 0 4 PB1-S1-P 0 - 100 5 PB1-TS-0 0 - 0 6 PB1-TS-P 0 - 100 7 PB2-S2-0 0 0 0 8 PB2-S2-T 0 100 0 9 PB2-S2-P 0 0 100 10 PB2-S1-0 0 0 0 11 PB2-S1-T 0 100 0 12 PB2-S1-P 0 0 100 13 PB2-TS-0 0 0 0 14 PB2-TS.T 0 100 0 15 PB2-TS-P 0 0 100
Keterangan kode benda uji:
PB1 = Portal Satu Bentang, dan PB2 = Portal Dua Bentang, S1 = Balok Sloof 1, S2 = Balok Sloof 2, dan TS = Tanpa Sloof , 0 = tanpa penurunan tumpuan, T = penurunan tumpuan tengah, P = penurunan tumpuan pinggir/ tepi (kiri/kanan)

## 3. Pemodelan Numerik

## 3.1 Elemen Beton
Elemen beton dimodelkan dengan menggunakan model 8 ( nodal ) elemen solid  (SOLID65) dengan tiga derajat kebebasan pada setiap titiknya dan terjadi translasi pada arah  x, y, and z (Gambar  2). Elemen ini juga mempunyai kemampuan untuk berdeformasi plastis, retak dalam arah x, y, dan z. (L. Dahmani, et.al, 2010).
Model  tegangan-regangan  beton  yang  tidak  terkekang  menurut  Kent-Park  (1971)  ditentukan berdasarkan persamaan 1 s.d. 4 dengan hasil pada Tabel 3.

## Tabel 3  Model tegangan-regangan beton yang tidak terkekang menurut Kent-Park (1971)
No Strain Stress (MPa) 1 0 0 2 2.350 0.0001 3 11.750 0.0005 4 18.750 0.0010 5 23.438 0.0015 6 25.000 0.0020 7 18.429 0.0030 8 11.858 0.0040
Data  parameter  beton  dan  sifat  material  beton  yang  digunakan  dalam  pemodelan  ANSYS ditunjukkan pada Tabel 4 dan Tabel 5.
Tabel 4 Data Parameter Beton SOLID 65 (Nonlinear – Inelastic – Non-metal plasticity –
Concrete65) Parameter Nilai Keterangan Open shear transfer coefficient 0.20 Closed shear transfer coefficient 0.60 Uniaxial cracking stress 3.50 MPa (f r = 0,70 .  f c ’) Uniaxial crushing stress 25 MPa (f c ’) Tensile crack factor 0.60

## Tabel 5  Data Sifat Material Beton SOLID 65 (Linear Isotropic)
Sifat Material Nilai Modulus Elastisitas Beton, E c 2.35x10 4 MPa Poisson Rasio,  0,20

## Catatan: berat sendiri beton dimasukan dalam pembebanan
Pola retak beton berdasarkan hasil dari software ANSYS Ed. ditunjukkan dengan simbol seperti pada Gambar  3.  Beton  yang  mengalami crushing ditunjukkan  dengan  simbol tetrahedron merah,  retak pertama ( first crack ) dengan lingkaran merah, retak kedua ( second crack ) dengan lingkaran hijau dan retak ketiga ( third crack ) dengan lingkaran biru. Retak dapat terjadi pada tiga bidang yang berbeda, setelah itu  beton  kehilangan  kekakuan, tetapi masih dapat memikul sedikit tegangan  geser.  Retak juga dapat menutup ( closed crack ), tetapi hanya sebagian dari tahanan gesernya yang pulih (German Diaz. 2010).
Gambar 3. Simbol retak yang akan ditunjukan oleh elemen SOLID 65

## 3.2 Material Tumpuan Baja (Support)
Tumpuan baja dimodelkan dengan menggunakan model 8 elemen Solid  (SOLID185) dengan tiga derajat kebebasan pada setiap titiknya dan terjadi translasi pada arah  x, y, and z (Gambar 4). Data sifat material tumpuan baja yang digunakan dalam pemodelan ditunjukkan pada Tabel 6.

## Tabel 6. Data Sifat Material Tumpuan Baja SOLID 185 (Linear Isotropic)
Sifat Material Nilai Modulus Elastisitas Baja, E s 2x10 5 MPa Poisson Rasio,  s 0.30
Catatan: berat sendiri tumpuan baja dimasukan dalam pembebanan

## 3.3 Elemen Batu Bata (Brick)
Elemen batu bata dimodelkan dengan menggunakan model 8 elemen solid  (SOLID65) (Gambar 2). Data parameter batu bata dan sifat material batu bata yang akan digunakan dalam pemodelan ANSYS mengunakan hasil penelitian Ch. V. Uday Vyas, dkk., 2010 ditunjukkan pada Tabel 7 s.d. 9.

## Tabel 7 Data Sifat Material Batu Bata SOLID 65 (Linear Isotropic )
Sifat Material Nilai Modulus Elastisitas Beton, E c 1.45x10 4 MPa Poisson Rasio,  0.18
Tabel 8 Data Parameter Elemen Batu Bata SOLID 65 (Nonlinear – Inelastic – Non-metal plasticity – Concrete 65)
Parameter Nilai Open shear transfer coefficient 0.2 Closed shear transfer coefficient 0.5 Uniaxial cracking stress 0.71 MPa Uniaxial crushing stress 5 MPa
Gambar 4. Model 3D Elemen Baja SOLID185
Tabel 9 Model Tegangan-Regangan Batu Bata (Nonlinear – Elastic – Multilinear Elastic) No Strain Stress (MPa) 1 0 0.000 2 0.00013 1.885 3 0.00015 2.175 4 0.00019 2.500 5 0.00027 3.210 6 0.00038 4.000 7 0.00049 4.530 8 0.00058 4.900 9 0.00081 5.700 10 0.00143 6.300
Secara keseluruhan data pemodelan numerik struktur beton dan dinding pasangan batu bata dengan software ANSYS Ed. ditunjukkan pada Tabel 10.

## Tabel 10 Data Pemodelan Struktur Beton dengan ANSYS
Material Elemen  Struktur Dimensi Element Type Beton Ringbalk 200x400x4000 SOLID65 Balok 200x400x4000 Sloof 1 dan 2 200x400x4000 Kolom 300x300x4000 Batu Bata Dinding 100x200x50 SOLID65 Baja Tumpuan 300x300x100 SOLID185

## 4. Hasil  Dan Pembahasan
Berdasarkan hasil dari analisis software ANSYS Ed. pada kondisi beban ultimit dapat diketahui pola tegangan von misses, dan pola retak yang terjadi pada setiap model benda uji.

## 4.1 Portal Satu Bentang
a) Tegangan Von Misses
Gambar  5  menunjukkan  model  bangunan  portal  satu  bentang  yang  tidak  mengalami  penurunan tumpuan.  Dari  Gambar  5 menunjukkan intensitas tegangan  von misses  yang terbesar  terjadi  pada pertemuan  kolom  dengan balok lantai  dasar,  yaitu sebesar  3.99 MPa,   dan  dibagian  bawah  pojok dinding bata pada kolom tepi, yaitu sebesar 1.25 MPa (Gambar 5.(i)).
e PB1-S1-0
Gambar 5. Tegangan von misses portal satu bentang yang tidak mengalami penurunan tumpuan
PB1-S2-0
PB1-TS-0
(i)
(ii) (iii)
Gambar  6  menunjukkan  model  bangunan  portal  satu  bentang  yang  mengalami  penurunan  pada tumpuan kanan, penurunan maksimum terjadi pada model 6.(i) sebesar 42 mm, 6.(ii) sebesar 40 mm, dan 6.(iii) sebesar 36 mm. Dari Gambar 6 menunjukkan intensitas tegangan von misses yang terbesar terjadi  pada  pertemuan  bagian  bawah  kolom  yang  tidak  turun  dengan  balok sloof pertama,  yaitu sebesar 22.44 MPa (6.(i)), dan dibagian bawah sisi dinding bata pada kolom tepi yang turun, yaitu sebesar 1.65 MPa. (6.(ii)).

## b) Pola Retak
Gambar  7  menunjukkan  model  bangunan  portal  satu  bentang  yang  tidak  mengalami  penurunan tumpuan. Gambar 7 menunjukkan bahwa struktur tidak mengalami keretakan, sehingga penggunaan balok sloof 1 dan 2 tidak berpengaruh pada kerusakan struktur.
Gambar  8  menunjukkan  model  struktur  portal  satu  bentang  yang  mengalami  penurunan  pada tumpuan kanan. Penurunan maksimum terjadi pada model 8.(i) sebesar 42 mm, 7.(ii) sebesar 40 mm, dan 8.(iii) sebesar 36 mm. Gambar 7  menunjukkan bahwa bangunan yang menggunakan balok sloof 1 dan 2 kerusakan hanya terjadi pada kolom dan balok sloof (8.(i) dan 8.(ii)),  sedangkan bangunan
Gambar 7. Pola retak model portal satu bentang yang tidak mengalami penurunan tumpuan
PB1-S2-0 PB1-S1-0 PB1-TS-0 (i) (ii) (iii) PB1-S2-P PB1-S1-P PB1-TS-P
Gambar 6. Tegangan von misses model portal satu bentang yang mengalami penurunan tumpuan
kanan (i) (ii)
(iii)
yang menggunakan  balok sloof 1 (8.(ii))  dan tidak menggunakan  balok sloof (8.(iii))  telah terjadi keretakan  diagonal  pada  pojok  bawah  dinding  bata  membentuk  huruf  V  terbalik,  sehingga penggunaan balok sloof 1 dan 2 mempengaruhi pola kerusakan struktur.

## 4.2 Portal Dua Bentang
a) (Kriteria) Tegangan Von Misses
Gambar  9  menunjukkan  model  bangunan  portal  dua  bentang  yang  tidak  mengalami  penurunan tumpuan. Gambar 9 menunjukkan intensitas tegangan von misses yang besar terjadi pada pertemuan kolom  tepi  dengan  balok  lantai  dasar,  yaitu sebesar 5.18  MPa (9.(i)),    dan  dibagian  bawah  pojok dinding bata pada kolom tepi, yaitu sebesar 2.73 MPa (9.(iii)).
Gambar 10 menunjukkan model bangunan dua bentang yang mengalami penurunan tumpuan tengah, penurunan maksimum terjadi pada model 10.(i) sebesar 1.4 mm, 10.(ii) sebesar 1,6 mm, dan 10.(iii) sebesar 1.6 mm. Gambar 10 menunjukkan intensitas tegangan von misses yang besar terjadi pada pertemuan bagian bawah kolom tengah yang turun dengan balok sloof pertama, yaitu sebesar 10.59
Gambar 9. Tegangan von misses model portal dua bentang yang tidak mengalami penurunan tumpuan
PB2-S2-0 PB2-S1-0 PB2-TS-0 (i) (ii) (iii) PB1-S2-P
PB1-S1-P PB1-TS-P
(i)
(ii) (iii)
Gambar 8. Pola retak model portal satu bentang yang mengalami penurunan tumpuan kanan
MPa (10.(i)), dan dibagian pojok dinding bata pada kolom tepi lantai 2 yang tidak turun, yaitu sebesar 3.91 MPa (10.(iii)).
Gambar 11 menunjukkan model struktur portal dua bentang yang mengalami penurunan tumpuan tepi kanan, penurunan maksimum terjadi pada model 11.(i) sebesar 4 mm, 11.(ii) sebesar 4 mm, dan 11.(iii)  sebesar  4  mm.  Gambar  11  menunjukkan  intensitas  tegangan  yang  besar  terjadi  pada pertemuan  bagian  bawah kolom  tengah  yang  tidak  turun  dengan  balok lantai  dasar,  yaitu  sebesar 12.79 MPa (11.(ii)), dan dibagian sisi dinding bata pada kolom tengah yang tidak turun, yaitu sebesar 3.52 MPa. (11.(iii)).

## b) Pola Retak
Gambar  12  menunjukkan  model  struktur  portal  dua  bentang  yang  tidak  mengalami  penurunan tumpuan.  Gambar  12  menunjukkan  bahwa  struktur  mengalami  pola  keretakan  yang  sama  yaitu terjadi keretakan dibagian kolom  tengah pada pojok bawah dinding bata, sedangkan elemen yang lain  masih  dibawah  tegangan  tarik  beton  dan  diiding  bata  sehingga  masih  belum  mengalami keretakan.
Gambar 11. Tegangan von misses model portal dua bentang yang mengalami penurunan tumpuan tepi kanan PB2-S2-P PB2-S1-P PB2-TS-P (i) (ii) (iii) PB2-S2-T
PB2-S1-T PB2-TS-T
(i) (ii)
(iii)
Gambar 10. Tegangan von misses model portal dua bentang yang mengalami penurunan tumpuan tengah
Gambar 13 menunjukkan model bangunan dua bentang yang mengalami penurunan tumpuan tengah, penurunan maksimum terjadi pada model 13.(i) sebesar 1.4 mm, 13.(ii) sebesar 1.6 mm, dan 13.(iii) sebesar 1.6 mm. Dari Gambar 13 menunjukkan bahwa bangunan yang menggunakan balok sloof 1 dan 2 kerusakan hanya terjadi pada pojok bawah kolom tepi dinding bata dengan pola retak diagonal membentuk  huruf  terbalik  V,  sedangkan  bangunan  yang  menggunakan  balok sloof 1  dan  tidak menggunakan balok sloof kerusakan hanya terjadi pada setiap pojok dinding bata.
Gambar 14 menunjukkan model bangunan dua bentang yang mengalami penurunan tumpuan tepi kanan,  penurunan  maksimum  terjadi  pada  model  14.(i)  sebesar  4  mm,  14.(ii)  sebesar  4  mm,  dan 14.(iii) sebesar 4 mm. Gambar  14  menunjukkan bahwa  struktur portal yang menggunakan balok sloof 1 dan 2 kerusakan terjadi pada bagian tumpuan balok sloof 1, 2 dan balok lantai dasar, dan pada pojok bawah kolom tengah dinding bata dengan pola retak diagonal membentuk huruf V,  sedangkan bangunan yang menggunakan balok sloof 1 dan tidak menggunakan balok sloof kerusakan terjadi pada balok lantai dasar dan pada pojok bawah kolom tengah dinding bata dengan pola retak diagonal membentuk  huruf  V,  sehingga  penggunaan  balok sloof 1  dan  2  memiliki  pola  kerusakan  struktur yang sama yaitu pola retak diagonal pada dinding bata.
PB2-S2-0
PB2-S1-0 PB2-TS-0
Gambar 12. Pola retak model portal dua bentang yang tidak mengalami penurunan tumpuan
(i) (ii) (iii)
Gambar 13. Pola retak model portal dua bentang yang mengalami penurunan tumpuan tengah
PB2-S2-T PB2-S1-T PB2-TS-T (i)
(ii) (iii)
Berdasarkan pola retak yang terjadi, secara umum dapat  disimpulkan bahwa pola retak  dinding bata yang  terjadi  pada  bangunan  satu  bentang  yang  mengalami  penurunan  tumpuan  kanan  atau  kiri (Gambar 15.(i) dan 15.(ii)), dan pada bangunan dua bentang yang mengalami penurunan tumpuan tengah adalah retak diagonal yang membentuk huruf V terbalik (Gambar 15.(iii)).
Pola retak dinding bata yang terjadi pada bangunan dua bentang yang mengalami penurunan tumpuan tepi adalah retak diagonal pada pojok bawah kolom tengah dinding bata dengan membentuk huruf V (Gambar 16).
Gambar 15. Pola retak pada dinding bata jika kolom tepi atau tengah yang mengalami
penurunan pondasi
( i) Tumpuan Kiri Turun (ii) Tumpuan Kanan Turun (iii) Tumpuan Tengah Turun PB2-S2-P PB2-S1-P PB2-TS-P
Gambar 14. Pola retak model portal dua bentang yang mengalami penurunan tumpuan tepi kanan
(i) (ii) (iii)

## 5. Kesimpulan
Kesimpulan  dari  hasil  analisis  pemodelan software ANSYS  Ed.  terhadap  struktur  portal  beton dengan dinding pasangan batu bata adalah Penggunaan balok sloof pada pondasi yang mengalami penurunan  tidak  seragam  (mewakili  tanah  lunak)  akan  mempengaruhi  pola  kerusakan  elemen struktur (balok, sloof , kolom, dan dinding pasangan batu bata), Penggunaan balok sloof pada pondasi yang  tidak  mengalami  penurunan  (mewakili  tanah  keras)  tidak  mempengaruhi  pola  kerusakan elemen struktur tetapi akan meningkatkan derajat ketidaktentuan statis struktur. Pola retak dinding bata yang terjadi pada bangunan satu bentang yang mengalami penurunan tumpuan kanan atau kiri adalah retak diagonal yang membentuk huruf V terbalik (tegangan yang terjadi melebihi tegangan retak dinding pasangan batu bata 0.71 MPa). Pola retak dinding bata yang terjadi pada bangunan dua bentang yang mengalami penurunan tumpuan tepi adalah retak diagonal pada pojok bawah kolom tengah  dinding  bata  dengan  membentuk  huruf  V  (tegangan  yang  terjadi  melebihi  tegangan  retak dinding  pasangan  batu  bata  0.71  MPa).  Pola  retak  dinding  bata  yang  terjadi  pada  bangunan  dua bentang yang mengalami penurunan tumpuan tengah adalah retak diagonal yang membentuk huruf V terbalik (tegangan yang terjadi melebihi tegangan retak dinding pasangan batu bata 0.71 MPa). Lokasi elemen struktur yang berpotensi mengalami kerusakan dapat diketahui melalui hasil analisis tegangan von misses.

## Ucapan Terima Kasih
Ucapan terima kasih  kepada Lembaga Penelitian Universitas Lambung Mangkurat melalui Program Hibah  Dosen  Wajib  Meneliti  2020  yang  telah  memberikan  bantuan  dana  sehingga  terlaksananya penelitian ini.

## Daftar Pustaka
Ch.  V.  Uday  Vyas,  B.V.  Venkatarama  Reddy,  2010.  Prediction  of  Solid  Block  Masonry  Prism Compressive Strength Using FE Model, Materials and Structures (2010) 43:719–735.
Darmansyah Tjitradi, 2006. Modifikasi Kurva Tegangan Regangan Beton Kent Park (1971) Menjadi Blok Tegangan Segiempat Ekivalen, Jurnal Aksial, Vol.8, No.1, Hal. 1-13.
Gambar 16. Pola retak pada dinding bata jika kolom tepi yang mengalami penurunan pondasi
D.C.  Wijeyesekera, L.  Numbikannu, T.N.H.T.  Ismail, I  Bakar.  2016.  Mitigating  Settlement  of Structures  founded  on  Peat,  IOP  Conference  Series:  Materials  Science  and Engineering, Volume 136, Soft Soil Engineering International Conference 2015 (SEIC2015) 27–29 October 2015, Langkawi, Malaysia.
German Diaz. 2010. Seismic behaviour of composite wall systems subjected to different levels of seismic  action  and  with  different  levels  of  protection, Master  thesis  (pre-Bologna  period), RWTH AACHEN Stahlbau university, Germany.
Hardiyatmo, H. C, 2002. Teknik Pondasi I, Penerbit PT. Beta Offset, Yogyakarta.
Huat  B.B.K.,  Asadi  A.  2013.  Most  Current  Ideas  and  Latest  Advances  in  Soil  Improvement  at University  Putra  Malaysia,  Proceeding  of  Soft  Soil  Engineering  International  Conferences (SEIC’13), Sarawak, Malaysia.
Huat  B.B.K.,  Othman  K.,  Jaafar  A.A.  1995.  Geotechnical  Properties  of  Malaysia  Marine  Clays, Journal – Institution of Engineers Malaysia.
Huat B.B K., Maail S., Mohamed T.A. 2005. Effect of Chemical on the Engineering  Properties Of Tropical Peat Soil, American Journal of Applied Sciences, Science Publication.
I. Saifullah, M. Nasir-uz-zaman, S.M.K. Uddin, M.A. Hossain, M.H. Rashid, 2011. Experimental and Analytical Investigation of Flexural Behavior of Reinforced Concrete Beam, International Journal of Engineering & Technology IJET-IJENS Vol: 11 No: 01.
Komarudin. 2017. Studi Diferential Settlement Akibat Adanya Penambahan Sirtu Pada Kelompok Tiang Di Bawah Pondasi Tangki, Jurnal Gema Wiralodra, No. 1 Vol. VIII, April 2017.
L. Dahmani, A. Khennane, and S. Kaci, 2010. Crack Identification In Reinforced Concrete Beams Using ANSYS Software, Strength of Materials, Vol. 42, No. 2, Springer Science + Business Media, Inc.
N.O.  Mohamad, C.E.  Razali, A.A.A.  Hadi, P.P.  Som, B.CEng, M.B.  Rusli, F.R.  Mohamad,  2016. Challenges in Construction Over Soft Soil - Case Studies in Malaysia, OP Conference Series: Materials  Science  and  Engineering, Volume  136, Soft  Soil  Engineering  International Conference 2015 (SEIC2015) 27–29 October 2015, Langkawi, Malaysia.
Reza  J.  C,  Abolfazl  M.,  2010.  Adjacent  Building  Induced  Settlement  Reduction  in  Residential Constructions,  ISFGE  2010  Forensic  Approach  to  Analysis  of  Geohazard  Problems,  14-15 Dec. 2010, Mumbai.
Rufaizal C. M., Anuar Kasa, Siti Fatin Mohd Razali, 2019. A Review Of Road Embankment Stability On Soft Ground: Problems And Future Perspective, IIUM Engineering Journal, Vol. 20, No. 2.
Skempton,  A.W  dan  MacDonal,  D.H.,  1955,  A  survey  of  Comparisons  between  Calculated  and Observed Settlement of Structures on Clay, Conf. on Correlation of Calculated and Observed tresses and Displacement, ICE, London, pp.318-337.
SNI 1727:2013. Beban Minimum untuk Perancangan Bangunan Gedung dan Struktur Lain, BSN.