## PERENCANAAN PREFABRICATED VERTICAL DRAIN MENGGUNAKAN METODE ELEMEN UNTUK MEMPEROLEH POLA DAN JARAK YANG EFEKTIF
Joshua Michael 1 dan Aksan Kawanda 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta
Joshuamichaeel@gmail.com
2 Program Studi Magister Teknik Sipil, Universitas Trisakti, Jl. Kyai Tapa No. 1 Grogol Jakarta Barat, Indonesia Aksan@dtt.untar.ac.id
Masuk: 07-08-2020, revisi: 25-07-2020, diterima untuk diterbitkan: 05-08-2020

## ABSTRACT
As a city develops, less areas will be available for constructions. Out of these available lands, a large quantity of areas has low soil bearing  capacity and great  amount of  settlement. For this type of  soil, loading is required in order  to  stabilize  it.  This  will  push  out  porewater  contained  inside  the  soil.  However,  reaching  the  expected settlement requires a long time, which can be solved by using prefabricated vertical drain to speed up the process. This  is  possible  because  prefabricated  vertical  drain  decreases  the  travel  distance  of  porewater  to  half  of  the vertical  drain.  Calculations  for  this  thesis  are  done  using  one  dimensional  consolidation  method,  finite  element method,  and  asaoka  method  for  actual  data  calculation  from  the  field.  Using  one  dimensional  consolidation method,  with  prefabricated  vertical  drain  distance  of  1.2  m  in  triangular  pattern,  resulted  in  settlement  level  of 2.048  m for  110  days.  Using  finite  element  method  resulted  in  settlement  level  of  2.604  m for  120  days.  On the other hand, using asaoka method resulted in settlement level of 1.422 m for 102 days. This difference is caused by lack of depth data from the laboratory.
Keywords: soft soil; settlement; porewater; prefabricated vertical drain

## ABSTRAK
Semakin  berkembangnya  jaman  maka  pembangunan  semakin  banyak  sehingga  lahan  untuk  dilakukannya pembangunan  semakin  sedikit.  Sekarang  banyak  tanah  yang  memiliki  daya  dukung  kecil  dan  penurunan  yang besar  contohnya  seperti  tanah  lunak.  Agar  tanah  model  ini  dapat  memiliki  kondisi  yang  stabil  ,  maka  solusinya diberi  beban  sehingga  air  pori  dari  dalam  tanah  dapat  tertekan  keluar.  Namun  untuk  mencapai  penurunan  yang diinginkan  membutuhkan  waktu  yang  cukup  lama,  disini  digunakan  metode prefabricated  vertical  drain untuk mempercepat  penurunan. Prefabricated  vertical  drain disini  membuat  jarak  tempuh  air  pori  tanah  yang sebelumnya  setebal  tanah  lunak,  menjadi  setengah  jarak  antar prefabricated  vertical  drain .  Perhitungan  analisa pada skripsi ini menggunakan metode one dimensional consolidation , metode elemen hingga, dan metode asaoka sebagai  perhitungan  hasil  aktual  dari  data  lapangan.  Penurunan  total  menggunakan  metode one  dimensional consolidation dengan  jarak antar prefabricated vertical  drain 1.2m dengan pola segitiga sebesar 2.048 m selama 110 hari, sedangkan dari metode elemen hingga didapatkan penurunan sebesar 2.604 m selama 120 hari. Dari data settlement  recording yang  dihitung  menggunakan  metode  asaoka terjadi  penurunan  sebesar  1.422 m  selama  102 hari. Perbedaan disini disebabkan oleh kurang banyaknya sample kedalaman dari data laboratorium.
Kata kunci:  tanah lunak; penurunan; air pori; prefabricated vertical drain

## 1. PENDAHULUAN
Semakin  berkembangnya  jaman  semakin  banyak  juga  pembangunan  yang  terjadi  yang  secara  tidak  langsung mengakibatkan  kekurangannya  lahan  tempat  pembangunan  tersebut.  Sehingga,  terkadang  pembangunan  tersebut harus dilakukan pada tanah yang memiliki daya dukung kecil, dengan penurunan yang besar. Permasalahan dalam pembangunan adalah pada tanah-tanah tertentu terdapat lapisan tanah sangat jelek yang tebal. Pada kenyataannya tanah lempung bersifat kurang menguntungkan secara teknis untuk mendukung suatu pekerjaan konstruksi (Anissa Maria Hidayati, 2006).
Demi mencapai suatu elevasi yang sesuai dengan rencana pembangunan maka penimbunan umum untuk dilakukan pada  suatu  proyek,  namun  hal  ini  akan  mengakibatkan  terjadinya  tegangan  tambahan  pada  tanah.  Tegangan tambahan  pertama  akan  dipikul  oleh  air  pori  yang  ada  di  tanah  karena  sifat incompressible air.  Sehingga
menyebabkan  keluarnya  air  pori  tanah,  setelah  itu  tanah  padatlah  yang  menerima  tegangan  yang  sebelumnya dipikul air pori. Hal inilah yang mengakibatkan terjadinya penurunan konsolidasi.
Konsolidasi biasanya tidak terjadi secara horizontal karena pada lapisan yang terkena beban tidak mampu bergerak horizontal, namun konsolidasi umumnya terjadi secara vertikal. Namun pada skripsi  ini, akan diterapkan  metode Prefabricated  vertical  drain dimana  dipasang  saluran  untuk  air  pori  dapat  mengalir  sehingga  mempercepat terjadinya konsolidasi.
Pada studi kali ini, saya akan menganalisis penurunan yang terjadi pada tanah lunak disini yang diakibatkan oleh timbunan  yang  ada  setelah  diterapkannya Prefabricated  vertical  drain dengan  pola  segitiga  pada  jarak  jarak tertentu.

## Prefabricated vertical drain (PVD)
Tanah lunak, seperti lunak di sekitar muara dan lempung di daerah laut, gambut, dan tanah yang ada di area rawa, yang  biasa  dijumpai  di  sepanjang  daerah  pantai  di  seluruh  dunia,  sangat  mudah  di  mampatkan  di  alam  dan memiliki  sifat  geoteknik  yang  tidak  diinginkan,  seperti  kadar  air  alami  yang  tinggi  (dekat  dengan  batas  cairan), kekuatan  geser  rendah  yang  tidak  terkuras  dan  konduktivitas  hidrolik  rendah  (Sakleshpu,  Salgado,  &  Prezzi, 2018).  Oleh  karena  itu,  struktur  yang  dibangun  pada  tanah  ini  menghadapi  masalah  stabilitas  dan  kemudahan dalam  pelayanan  jika  tidak  diambil  tindakan  untuk  memperbaikinya.  Meskipun  pondasi  tiang  pancang  dapat digunakan  dalam  beberapa  situasi  untuk  mengatasi  masalah  ini,  mereka  mungkin  terlalu  mahal,  terutama  untuk mendukung  tanggul  dan  bangunan  bertingkat  rendah.  Dalam  kasus  seperti  itu,  tanah  dalam  zona  transfer  beban struktur perlu ditingkatkan untuk membuat tanah cocok untuk mendukung beban yang diterapkan. Perbaikan tanah pada  dasarnya  berarti  meningkatkan  kekuatan  geser  dan  mengurangi  kompresibilitas  tanah  ke  tingkat  yang diinginkan.  Stabilisasi  tanah  lunak  sebelum  konstruksi  dengan  menggunakan  beban  tambahan  sendiri  memakan waktu yang sangat lama (Buddhima Indratna, 2008). Untuk mempercepat waktu penurunan konsolidasi pada tanah lunak,  PVD  dapat  digunakan  bersamaan  dengan  preloading  untuk  mempercepat  penurunan  (Dennes  T.  Bergado, 2001).
PVD memiliki potensi besar dalam perkuatan tanah dengan mempercepat proses konsolidasi dan sudah digunakan secara  mendunia  (Yue-Bao  Deng,  2012).  Preloading  dengan  saluran  vertikal  mempercepat  konsolidasi  utama tanah  lunak  karena  dua  mekanisme.  Pertama,  saluran  air  sering  ditempatkan  dengan  jarak  yang  dekat  (dengan jarak 1 hingga 2 m dalam kasus prefabricated vertical drain (PVD), dan dengan demikian panjang maksimum jalur drainase air pori berkurang menjadi sekitar setengah dari jarak PVD, yang biasanya sebagian kecil dari ketebalan lapisan  tanah.  Kedua,  arah  aliran  air  pori  berubah  dari  vertikal  (hanya  untuk  preloading;  Gambar  1)  menjadi horizontal (untuk prefabricated with vertical drain ; Gambar 2). Karena dua efek ini, waktu yang diperlukan untuk mencapai tingkat konsolidasi  yang diperlukan  berkurang  menjadi  beberapa bulan,  bukan  beberapa  dekade dalam kasus preloading sendiri (Gambar 3). Fungsi PVD memungkinkan drainase berlangsung secara horizontal melalui jalur  drainase  yang  jauh  lebih  pendek  sehingga  laju  konsolidasi  bisa  dipercepat  dan  waktu  konsolidasi  dapat dikurangi (J.Chu, 2004).
Gambar 1. Preloading

## Gambar 2. Preloading dengan saluran vertikal
Gambar 3. Tipikal waktu – lengkung penurunan untuk kombinasi yang berbeda dari perbaikan tanah
Pelaksanaan PVD di lapangan biasa menggunakan pola tertentu agar dapat mempermudah . Pola pola yang dipakai untuk pemasangan PVD dilapangan pada umumnya adalah pola persegi dan segitiga dimana rumus yang berlaku untuk mengetahui daerah pengaruh dari PVD adalah:
R = 0,546 𝑆 atau D = 1,13𝑆 (untuk pola bujur sangkar)
R = 0,525 𝑆 atau D = 1,05 𝑆 (Untuk pola segitiga)
dengan D = diameter jangkauan kerja pada PVD , R = jari jari , S = jarak dari setiap PVD.
Gambar 4. Pemasangan PVD dalam pola bujur sangkar (kiri) dan segitiga (kanan)
(1) (2)
Pola  segitiga  dan  bujur  sangkar  disini  akan  memberikan  pengaruh  sendiri  terhadap  kinerja  PVD  di  lapangan. Penurunan lebih seragam adalah pengaruh dari pola segitiga di lapangan sedangkan pola bujur sangkar disini akan lebih mudah dikontrol saat dilapangan. Menurut Han (2015), diameter ekivalen dari suatu PVD dapat dinyatakan dengan persamaan berikut
d c = α d 2(𝑏+𝑡𝑔) 𝜋 dengan dc= Diameter ekivalen, b= Lebar PVD, t g= Tebal PVD, α d= Faktor koreksi (0,9-1,0).

## Penurunan konsolidasi
Konsolidasi  merupakan  fenomena  dalam  mekanika  tanah  yang  sering  menimbulkan  permasalahan  geoteknik (Apoji, Fatimatuzahro, & Pamuji, 2012). Ketika lapisan tanah jenuh mengalami peningkatan tekanan, tekanan air pori  meningkat  tiba-tiba.  Di  tanah  sangat  permeable  yang  berpasir,  drainase  yang  disebabkan  oleh  peningkatan tekanan  air  pori  segera  berakhir.  Penurunan  akhirnya  dihasilkan  karena  pengurangan  volume  massa  tanah  dan drainase air pori. Karena drainase air pori  yang cepat di tanah berpasir, penurunan elastis dan konsolidasi terjadi secara bersamaan (Budhu, 2015).
Ketika lapisan tanah liat yang kompresif jenuh mengalami peningkatan tekanan, penurunan elastis segera terjadi. Karena konduktivitas hidrolik tanah liat secara signifikan lebih kecil daripada pasir, tekanan air pori berlebih yang dihasilkan  oleh  pembebanan  berangsur-angsur  hilang  dalam  periode  yang  lama.  Dengan  demikian,  perubahan volume  yang  terkait  (yaitu,  konsolidasi)  di  tanah  liat  dapat  berlanjut  lama  setelah  penurunan  elastis.  Penurunan yang disebabkan oleh konsolidasi dalam tanah liat mungkin beberapa kali lebih besar dari penurunan elastis.
Perhitungan penurunan yang disebabkan oleh konsolidasi satu dimensi menggunakan rumus :
Sc = 𝐶𝑐 𝐻 1+𝑒0 log ( 𝜎 ′ 𝑜+ 𝛥𝜎′ 𝜎′𝑜 )

## Indeks pemampatan
Indeks pemampatan dipakai untuk menghitung nilai dari penurunan berlaku di lapangan sebagai hasil konsolidasi bisa  ditetapkan  pada  kurva  yang  menunjukan  asosiasi  antar  angka  pori  serta tekanan  yang  diperoleh  melalui  tes konsolidasi pada laboratorium.
Saran Terzaghi dan Peck (1967) menghitung persamaan indeks pemampatan melalui persamaan berikut:

## Undisturbed soil
𝐶𝑐  =  0,009(𝐿𝐿 –  10) (5)

## Remolded
𝐶𝑐  =  0,007(𝐿𝐿 –  10) (6)
dengan LL = batas cair dalam persen.
Beberapa  korelasi  lainpun  tersedia  untuk  indeks  pemampatannya.  Pengetesan  sudah  dilakukan  pada  berbagai macam tanah lempung. Beberapa korelasi diberikan pada tabel dibawah.
Tabel 1. Hubungan indeks pemampatan Cc Varian Daerah Pemakaian Cc = 0,007 (LL-9) Skempton Lempung yang terbentuk kembali (remolded) Cc = 0,01 WN Lempung Chicago Cc = 1,15(eo - 0,27)Nishida semua lempung Cc = 0,3 (eo -0,27)nough tenah kohesif anorganik lanau, lempung berlanau, lempung Cc = 0,0115 WN tanah organik gambut, lanau organik, dan lempung Cc = 0,0046 (LL - 9) Lempung brazilia Cc = 0,75 (eo - 0,5) Tanah dengan plastisitas rendah Cc = 0,0208eo + 0,0083 Lempung Chicago Cc = 0,256eo + 0,0107 Semua lempung
(3) (4) (5) (6)

## (Sumber: (Das, Principles of Geotechnical Engineering, 2009))

## Indeks pemuaian
Penentuan  indeks  pemuaian  biasanya  dilakukan  di  laboratorium,  dan  indeks  pemuaian  lebih  kecil  dari  indeks pemampatan. Pada umumnya,
C s ~ 1 5 sampai 1 10 C c
Batas a cair,  batasplastis,  indeks  pemampatan,  serta  indeks  pemuaian  untuk  tanah  yang  masih  belum  rusak strukturnya dalam tabel dibawah
Tabel 2. Pemampatan dan pemuaian tanah asli
Tanah Batas cair Batas plastis Indeks pemampatan (Cc) Indeks Pemuaian (Cs) Lempung Boston Blue 41 20 0,35 0,07 Lempung Chicago 60 20 0,4 0,07 Lempung Ft gordon Georgia 51 26 0,12 Lempung New Orleans 80 25 0,3 0,05 Lempung Montana 60 28 0,21 0,05
(Sumber: (Das, Principles of Geotechnical Engineering, 2009))

## Faktor waktu konsolidasi
Perhitungan faktor waktu konsolidasi di lapangan yang dibutuhkan menggunakan rumus berikut :
T v : 𝑐𝑣 𝑡 𝐻 2 𝑑𝑟 dengan Cv = Koefisien konsolidasi arah vertical, t = waktu yang dibutuhkan, H 2 = tebal lapisan yang dilalui air.
Untuk Perhitungan  faktor waktu arah radial / horizontal menggunakan rumus :
Tr = 𝐶ℎ∗𝑡 𝑑𝑒 2 dengan Ch = Koefisien konsolidasi arah horizontal, t = waktu konsolidasi, de = Diameter ekivalen.

## Koefisien konsolidasi
Persamaan yang diberikan  untuk Uv yang bervariasi dari 0% sampai 100%  sebagai berikut:
Uv = √ 4.𝑇𝑣 𝜋 (1+( 4𝑇𝑣 𝜋 ) 2.8 ) 0.179
Sedangkan,  menentukan derajat konsolidasi arah horizontalnya  menggunakan  metode equal  strain consolidation , dengan rumus
Ur = 1 – exp ( −8 𝑇𝑟 𝑚 )
Dimana
m = ( 𝑛 2 𝑛 2 −1 ) ln 𝑛 − 3𝑛 2 −1 4𝑛 2
dan
n = 𝑑𝑒 𝑑𝑐
dengan Tr = faktor waktu akibat konsolidasi radial, d e = daerah pengaruh diameter PVD, d c = diameter ekivalen PVD.
(8) (7) (9) (10) (11)
(12) (13)
Perbandingan  penurunan  tanah  dalam  suatu  waktu  disebut  juga  derajat  konsolidasi  (U).  Menurut  Carillo  (1942) persamaan derajat konsolidasi di tanah yang terstabilisasi dengan sistem PVD adalah berikut :
U = 1 – (1 – Uh)(1 – Uv)
dengan  U  =  Derajat  konsolidasi  rata-rata,  Uh  =  Derajat  konsolidasi  arah  horizontal/radial,  Uv  =  Derajat konsolidasi arah vertikal.

## Metode Asaoka
Metode  Asaoka  (1978)  termasuk  salah  satu  metode  untuk  mengobservasi  konsolidasi  satu  arah  yang  paling popular.  Karena  pada  metode  ini  penurunan  tanah  aktual  dapat  diprediksi  tanpa  dibutuhkannya  data-data laboratorium,  yang  digunakan  pada  analisis  di  metode  ini  yaitu  hasil  pengamatan  lapangan,  seperti  panjang drainase, tekanan air pori, regangan maksimum tanah, dan koefisien konsolidasi. Pada metode asaoka ini, prediksi penurunannya didapat dari metode curve fitting .
Di  lapangan  penurunan  direkam  oleh  instrument settlement  plate .  Agar  dapat  memprediksi  penurunan  akhirnya dari data penurunan ini , maka harus dipilih data data penurunan ini, hingga akhirnya didapat nilai penurunan  1 ,  2 ,  3, …,  n dengan  interval  waktu  t.  Lalu  nilai  dari  n dan  nilai  n-1 di  plot  sehingga  membentuk  garis  lurus. Penurunan akhir (  f ) adalah pertemuan antar garis  n =  n-1 (bersudut 45 o ) dengan garis regresi dari titik  n vs  n-1 . Data penurunan akhir ini didapat pada konsolidasi 100%.

## 2. METODE PENELITIAN
Penelitian ini dilakukan dengan mencari data tanah. Data tanah untuk sebuah penelitian merupakan suatu hal yang harus ada dan sangat dibutuhkan. Data tanah pada umumnya adalah berupa SPT ( Standard Peneration Test ). CPT ( Cone  Peneration  Test ),  data  lab,  serta  data  hasil test  di  lapangan.  Pada  penulisan  studi  kali  ini  data tanah  yang digunakan berasal dari Jakarta Timur. Data tanah yang digunakan berupa data boringlog dengan mengambil jenis tanah serta nilai N-SPTnya, data lab pada kedalaman tertentu, serta data settlement recording . Ketiga data inilang yang menjadi dasar dari penelitian kali ini. Metode yang digunakan dalam penelitian ini adalah metode konsolidasi satu dimensi dari Terzaghi, metode elemen hingga menggunakan program, dan juga metode asaoka.

## Diagram alir penelitian
Gambar  5.  adalah  diagram  penelitian  yang  dilakukan  dimulai  dari  tahap  penelitian,  analisis,  hingga  mencari kesimpulan.
(14)

## Gambar 5. Diagram alir penelitian

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN.

## Perhitungan penurunan dari tanah menurut teori terzaghi
Perhitungan penurunan tanah disini menggunakan persamaan one dimensional consolidation oleh Terzaghi. Tabel 3  menunjukan  perhitungan  penurunan  tanah  yang  terjadi  berdasarkan  perhitungan  menggunakan  persamaan one dimensional consolidation .
Tabel 3. Hasil perhitungan penurunan Lapisan Kedalaman Perlapisan (m) Ketebalan Tanah (H)  dry (KN/m3) σ (KN/m2) Δσ (KN/m2) Cc e0 S (m) 1 0,00-1,00 1 13,5 13,5 90 1,078 2,68 0,259 2 1,00-11,00 10 13,5 48,5 90 1,078 2,68 1,335 3 11,00-15,00 4 13,5 62,5 90 1,078 2,68 0,454 2,048

## Menghitung waktu penurunan tanpa PVD
Analisa  perhitungan  analisis  ini  didasari  oleh  teori  1  dimensi  terzaghi.  Penelitian  ini  mencari  waktu  penurunan tanpa PVD hingga mencapai derajat konsolidasi 90%. Hasil perhitungan dapat dilihat pada tabel 4
Tabel 4. Waktu penurunan tanpa PVD Waktu (t) Koefisien Konsolidasi Arah Vertikal (Cv) Hdr/2 Faktor Waktu konsolidasi arah vertikal (Tv) Derajat konsolidasi arah vertikal (Uv) (Hari) (m2/hari) (m) 0 0,000864 7 0,000 0,000 2 0,000864 7 0,000 0,007 100 0,000864 7 0,002 0,047 500 0,000864 7 0,009 0,106 1000 0,000864 7 0,018 0,150 2000 0,000864 7 0,035 0,212 5000 0,000864 7 0,088 0,335 10000 0,000864 7 0,176 0,473 20000 0,000864 7 0,353 0,658 30000 0,000864 7 0,529 0,780 40000 0,000864 7 0,705 0,858 41000 0,000864 7 0,723 0,864 46000 0,000864 7 0,811 0,890 48000 0,000864 7 0,846 0,899 48300 0,000864 7 0,852 0,900

## Menghitung waktu penurunan dengan diterapkannya PVD
PVD  yang dipakai  memiliki  lebar 0.1m, ketebalan 3.6  mm, Diameter 1.2 m. Perhitungan  ini  memiliki cara  yang serupa  dengan  tanpa  adanya  PVD.  Namun  disini  ada  diterapkan  koefisien  konsolidasi  arah  horizontal/radial. Perhitungan  kali  ini  dimulai  dengan  jarak  spasi  antar  PVD  bervariasi  dari  1m,  1.2m,  1.5m,  1.7m,  2m.  Contoh perhitungan dapat dilihat pada table 4 untuk jarak 1m pada pola segitiga, dan hasil akhir dapat dilihat pada table 5
Tabel 5. Waktu penurunan dengan jarak spasi 1m Waktu (t) Koefisien Konsolidasi Arah Vertikal (Cv) Hdr/2 Faktor Waktu konsolidasi arah vertikal (Tv) Derajat konsolidasi arah vertikal (Uv) Koefisien Konsolidasi Arah Horizontal (Ch) Faktor Waktu konsolidasi arah horizontal (Th) Derajat konsolidasi arah horizontal (Uh) Derajat konsolidasi gabungan (U) (Hari) (m2/hari) (m) 0 0,000864 7 0,00 0,00 0,008640 0,00 0,00 0,00 1 0,000864 7 0,00 0,00 0,008640 0,01 0,03 0,04 3 0,000864 7 0,00 0,01 0,008640 0,02 0,09 0,10 4 0,000864 7 0,00 0,01 0,008640 0,03 0,12 0,13 5 0,000864 7 0,00 0,01 0,008640 0,04 0,15 0,16 6 0,000864 7 0,00 0,01 0,008640 0,05 0,17 0,18 7 0,000864 7 0,00 0,01 0,008640 0,05 0,20 0,21 8 0,000864 7 0,00 0,01 0,008640 0,06 0,22 0,24 9 0,000864 7 0,00 0,01 0,008640 0,07 0,25 0,26 10 0,000864 7 0,00 0,01 0,008640 0,08 0,27 0,28 20 0,000864 7 0,00 0,02 0,008640 0,16 0,47 0,48 30 0,000864 7 0,00 0,03 0,008640 0,24 0,61 0,62 40 0,000864 7 0,00 0,03 0,008640 0,31 0,72 0,73 50 0,000864 7 0,00 0,03 0,008640 0,39 0,80 0,80 55 0,000864 7 0,00 0,04 0,008640 0,43 0,83 0,83 60 0,000864 7 0,00 0,04 0,008640 0,47 0,85 0,86 65 0,000864 7 0,00 0,04 0,008640 0,51 0,87 0,88 70 0,000864 7 0,00 0,04 0,008640 0,55 0,89 0,90 Tabel 6. Hasil akhir PVD pola segitiga dan bujur sangkar Segitiga Jarak (m) 1 1.2 1.5 1.7 2 Waktu (hari) 70 110 190 260 370 Bujur Sangkar Jarak (m) 1 1.2 1.5 1.7 2 Waktu (hari) 85 130 230 300 450
Grafik dari waktu penurunan dengan jarak yang bervariasi ini dapat dilihat pada gambar 5 untuk pola setiga dan gambar 6 untuk pola bujur sangkar
0 50 100 150 200 250 300 350 400 0.00 0.20 0.40 0.60
0.80 1.00
D er aj at K onsol ida si Waktu (hari) 1 m 1.2 m 1.5 m 1.7 m
2 m

## Gambar 7. Perbandingan waktu antar jarak tiap PVD pada pola bujur sangkar

## Metode Elemen hingga menggunakan program
Pada  program  plaxis  2D  ,  tanah  digunakan  dengan  tipe soft-soil  model dan  permodelan  tanah  tanpa  PVD  dapat dilihat seperti pada gambar 6.
Gambar 8. Permodelan tanah serta timbunan pada plaxis
Hasilnya penurunan yang terjadi sebesar 2.304m dalam waktu 39930 hari , grafik penurunan dapat dilihat pada gambar 7.
0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 W akt u ( h ar i) Derajat Konsolidasi) 1 m 1.2 m 1.5 m 1.7 m 2 m
Gambar 9. Kurva penurunan dan waktu yang terjadi
Selanjutnya  di  tes  pada  program  Plaxis  2D  ,  permodelan  tanah  dengan  PVD  menggunakan  timbunan  bertahap, permodelan tanah dapat dilihat pada gambar 8.
Gambar 10. Permodelan tanah dengan PVD dan timbunan bertahap
Hasil dari diaplikasikannya PVD pada tanah ini menyebabkan penurunan yang terjadi lebih cepat dalam waktu 130 hari , kutvanya dapat dilihat pada gambar 9.

## Gambar 11. Kurva waktu penurunan setelah PVD di aplikasikan pada tanhah

## Metode Asaoka
Pada  metode  ini,  data  yang  digunakan  adalah  data settlement  recording dari  lapangan  untuk  dicari  penurunan aktualnya, untuk grafik dari metode ini dapat dilihat pada Gambar 12.
Gambar 12. Grafik penurunan sesuai data lapangan pada metode asaoka
Dari  data  grafik  ini  dapat  diambil  hasil  penurunan  pada  derajat  konsolidasi  90%  sebesar  1422  dalam  waktu  102 hari.

## 4. KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
Dari hasil penelitian yang dilakukan , diperoleh kesimpulan berupa :
1. Penurunan yang terjadi akibat perhitungan analisis sebesar 2.048 m sedangkan pada program metode elemen hingga sebesar 2.304 m, dan pada hasil metode Asaoka mendapatkan penurunan sebesar 1.422 m. Penurunan yang  berbeda  antara  penurunan  aktual  dan  analisis  ini  disebabkan  oleh  data Compression  Index yang  tidak cukup banyak pada sample data lab, sehingga menyebabkan ketidak akuratan perhitungan analisis.
2. Waktu  yang  penurunan  untuk  mencapai  derajat  konsolidasi  90%  tanpa  adanya  aplikasi  PVD  selama  48300 hari, sedangkan setelah diaplikasikannya PVD pada tanah ini waktu untuk mencapai derajat konsolidasi 90% selama  110  hari  saja.  Pada  metode  asaoka  didapatkan  waktu  yang  dibutuhkan  untuk  sampai  derajat konsolidasi 90% selama 102 hari.
3. Dilihat dari grafik setiap jarak PVD yang diterapkan pada analisis , diambil jarak 1.2m dengan pola segitiga sebagai  PVD  yang  paling  efektif  karena  hasilnya  yang  tidak  memiliki  jangka  waktu  yang  jauh  dengan  1m namun memiliki rentang waktu yang cukup jauh dengan 1.5m.

## Saran
Dari  analisis  yang  dilakukan  ,  diharapkan  adanya  hasil  laboratorium  yang  lebih  lengkap  data  pengujiannya  agar hasil perhitungan dari analisanya dapat lebih menyerupai dengan hasil pada lapangan
Untuk  penelitian  berikutnya  ,  disarankan  juga  untuk  menggunakan  metode  lain  agar  waktu  penurunan  dapat dipercepat seperti vaccum preloading, atau dynamic compaction pada timbunannya.

## DAFTAR PUSTAKA
Anissa  Maria  Hidayati,  Made  Dodiek  Wirya  Ardana.  "Kombinasi  preloading  dan  menggunakan  prefabricated vertical drains untuk mempercepat konsolidasi tanah lempung lunak." Jurnal Ilmiah Teknik Sipil Vol. 12, No 2 (2006).
Apoji,  Dayu,  Rahmatyar  Fatimatuzahro  and  M.  Dwi  Pamuji.  "JURNAL  TEKNIK  SIPIL."  Prediksi  Penurunan Tanah Menggunakan Prosedur Observasi Asaoka  (2012).
Buddhima Indratna, Cholachat Rujikiatkamjorn. "Effect of Partially Penetrating Prefabricated Vertical Drains and Loading Pattens on Vacuum Consolidation." GeoCongress (2008).
Budhu, Muni. Soil Mechanics Fundamentals. John Wiley & Sons, (2015).
Das, Braja M. Principles of Geotechnical Engineering. Stamford: CL Engineering, (2009).
Dennes T. Bergado, A.s. Balasubramniam, R. Jonathan Fannin, and Robert D. Holtz. "Prefabricated vertical drains (PVDs) in soft bangkok clay ." (2001).
J.Chu, M.W. Bo. "Practical considerations for using vertical drains in soil improvement projects." (2004).
M.  W.  BO,  A.  Arulrajah.  H.  Nikraz.  "Preloading  and  prefabricated  vertical  drains  design  for  foreshore  land reclamation projects." Ground Improvement (2007).
Sakleshpu,  Venkata  Abhishek,  Rodrigo  Salgado  and  Monica  Prezzi.  "Geotechnical  Engineering."  Ground Engineering using prefabricated vertical drains: A Review (2018).
Yue-Bao  Deng,  Kang-He  Xie,  Meng-Meng  Lu,  Hai-Bing  Tao,  Gan-Bin  Liu.  "Consolidation  by  prefabricated vertical drains considering the time dependent well resistance." Geotextiles and Geomembranes (2012).