RekaRacana: Jurnal Teknik Sipil                                 © Jurusan Teknik Sipil Itenas | No. 2 | Vol. 5 Jurnal Online Institut Teknologi Nasional                                                                       Juni 2019
Analisis Daya Dukung Lateral pada Suction Pile dengan Menggunakan Metode Numerik
R. THASYIA PUTERI DEARINI J., INDRA NOER HAMDHAN
Jurusan Teknik Sipil, Institut Teknologi Nasional, Bandung Email: puteri626@gmail.com

## ABSTRAK
Suction Pile merupakan fondasi berbentuk silinder baja berdiameter besar yang tertutup  pada  bagian  atas  dan  terbuka  pada  bagian  bawah.  Fondasi  ini  sering digunakan  untuk  menyokong  bangunan offshore  dan  platforms.  Beban  yang diterima  oleh suction  pile  merupakan  beban  aksial  yang  berasal  dari  beban strukturnya dan juga beban lateral dari tekanan tanah dan air laut di sekelilingnya. Analisis  daya  dukung  lateral  pada suction  pile  dilakukan  dengan  menggunakan metode  numerik,  yaitu  menggunakan software  PLAXIS  3D  dengan  soil  model Mohr-Coulomb  dan Hardening  Soil,  serta  menggunakan  metode  analisis,  yaitu metode COM624 dari Federal Highway Administrasion (FHWA). Pemodelan suction pile dilakukan dengan cara memvariasikan panjang dari suction pile dengan mutu baja, diameter suction pile, dan parameter tanah yang sama. Berdasarkan hasil dari  penelitian  bahwa  semakin  panjang  penampang  dari suction  pile  yang digunakan,  maka  daya  dukung  lateral  yang  diperoleh  semakin  meningkat dikarenakan letak titik jepit yang masih berubah.
Kata  Kunci: suction  pile,  daya  dukung  lateral,  titik  jepit,  Mohr-Coulomb, Hardening Soil

## ABSTRACT
Suction pile is a large cylinder-shaped steel foundation which has a closed top and an open bottom. This foundation is often used to support offshore buildings and platforms. The loads resisted by the suction pile are the axial load from its own structure weight and the lateral load caused by soil and deep-sea pressure around it. Analysis of lateral bearing capacity of suction pile is done by using numerical method is conducted using commercial software PLAXIS 3D, with Mohr-Coulomb and  Hardening  Soil  as  the  soil  model  and  analysis  method  is  conducted  using COM624 method from Federal Highway Administrasion (FHWA). Suction pile model is designed by varying the suction pile lengths of equal steel quality, suction pile diameter, and soil parameter. The result of the research showed that the longer the cross section of the suction pile used, the higher its lateral bearing capacity, due to the location of the fixity point is still changed.
Keywords : suction pile, lateral bearing capacity, fixity point, Mohr-Coulomb, Hardening Soil

## 1. PENDAHULUAN
Dalam kegiatan eksplorasi minyak bumi dan gas alam, dibutuhkan struktur yang dibangun di lepas pantai untuk menunjang kegiatan tersebut. Fondasi yang digunakan untuk bangunan yang  berada  di  lepas  pantai  ini  salah  satunya  menggunakan Suction  Pile. Suction  Pile merupakan fondasi berbentuk silinder baja berdiameter besar yang tertutup pada bagian atas dan  terbuka  pada  bagian  bawah.  Beban  aksial  yang  diterima  oleh suction pile berasal dari beban struktur diatasnya sedangkan beban lateral yang ditahannya berasal dari tekanan tanah dan air laut disekelilingnya. Pada perencanaan suction pile sendiri berbeda dengan fondasi lain dalam  menerima  beban,  jenis  tanah  juga  merupakan  salah  satu  faktor  terpenting  akibat letaknya yang berada di lepas pantai membuat analisis daya dukung fondasi menjadi sedikit berbeda dengan fondasi pada umumnya.
Pada tugas akhir ini akan menganalisis daya dukung suction pile dalam menahan beban beban lateral  menggunakan  PLAXIS  3D  sebagai  metode  pendekatan  secara  numerik  berdasarkan defleksi lateral yang diizinkan.
Penelitian ini bertujuan untuk menganalisis berapa besar daya dukung ultimate lateral pada suction  pile  dengan  metode  pendekatan  secara  numerik  dan  analisis  manual,  kemudian menerapkan variasi yang berbeda pada panjang suction pile, serta untuk mengetahui berapa besar pengaruh kondisi tersebut terhadap daya dukung ultimate lateral.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1 Suction Pile
Suction  Pile  adalah  salah  satu  jenis  fondasi  dalam.  Fondasi  ini  banyak  digunakan  untuk menahan dan menyalurkan beban struktur atas ke dasar laut. Suction pile sendiri berbentuk silinder yang terbuka pada bagian dasarnya dan tertutup pada bagian atasnya, dengan lubang udara pada bagian atasnya (Allersma et al, 1999).
Proses Instalasi Suction Pile dibagi menjadi 2 (dua), yaitu:
1. Self-weight penetrasion phase
Pada tahap ini suction pile diletakan pada lokasi yang telah ditentukan. Suction pile akan turun secara pelahan akibat berat sendiri dan celah udara ( vent) yang terdapat pada bagian atas dibiarkan terbuka.
2. Suction-assisted penetrasion phase Pada tahapan ini, pompa digunakan untuk mengalirkan air yang terdapat di dalam suction pile dan menutup celah udara ( vent). Proses keluarnya air ini berfungsi untuk menurunkan tekanan di dalam pile, sehingga mendorong suction pile untuk turun dan masuk ke dalam dasar laut (Houlsby et al, 2005)

## 2.2 Beban Lateral
Beban lateral merupakan beban yang arah geraknya secara horizontal. Beban lateral ini dapat menyebabkan  suatu  fondasi  mengalami  deformasi  atau  defleksi  yang  dapat  memberikan dampak buruk pada suatu struktur.
Defleksi desain dalam arah lateral berdasarkan SNI (2017), defleksi lateral yang diizinkan pada fondasi  bergantung  kepada  kategori  struktur  dan  resiko  gempa  struktur  atasnya.  Pada umumnya  defleksi  lateral  yang  diizinkan  pada  fondasi  tidak  lebih  dari  2,50  cm  atau  sama dengan 1 inch.

## 2.3 Daya Dukung Lateral Metode COM624
Metode  analisis  COM624  dari Federal  Highway  Administrasion  (FHWA,  1991)  merupakan metode  analisis  daya  dukung  lateral  yang  menggunakan  pendekatan  reaksi subgrade berdasarkan  defleksi  lateral.  COM624  menggunakan Persamaan  1 differential  nonlinear untuk analisis beban lateral, berikut persamaan dari COM624:
𝐸𝐼 𝑑 4 .𝑌 𝑑𝑍 4 + 𝑄 𝑑 2 𝑌 𝑑𝑍 2 − 𝑅– 𝑃 𝑞 =  0 ...(1)
halmana:
𝑄 = beban aksial pada fondasi [kN],
𝑌 = defleksi lateral pada fondasi [m],
𝑍 = kedalaman dari atas fondasi [m],
𝑅 = modulus reaksi subgrade [MN/m 3 ], 𝐸 = modulus elastisitas fondasi [kN/m 2 ], 𝐼 = momen inersia fondasi [m 4 ], 𝑃 𝑞 = distribusi beban sepanjang fondasi [kN].

## 2.4 PLAXIS 3D
PLAXIS 3D adalah salah satu program PLAXIS yang mampu menampilkan bentuk deformasi, stabilitas tanah, penurunan, dan berbagai perilaku tanah saat diberi beban. PLAXIS 3D dapat menampilkan tampilan grafis yang nyaman untuk digunakan oleh pengguna sehingga dengan cepat mampu membuat geometri model dan membuat ukuran elemen hingga.

## 2.5 Keruntuhan Mohr-Coulomb
Keruntuhan  Mohr-Coulomb  adalah  teori  keruntuhan  yang  menyatakan  bahwa  keruntuhan pada suatu material akibat kombinasi kritis antara tegangan normal dan geser (Mohr, 1900). Hubungan  antara  tegangan  normal  dan  geser  pada  sebuah  bidang  keruntuhan  dapat dinyatakan dalam Persamaan 2 berikut.
𝜏 = 𝑐 +  𝜎(𝑡𝑎𝑛𝜑) …(2) halmana: 𝜏 = kuat geser tanah [kN/m 2 ], 𝑐 = kohesi tanah [kN/m 2 ], 𝜑 = sudut geser tanah [°], 𝜎 = tegangan normal pada bidang runtuh [kN/m 2 ].

## 2.6 Keruntuhan Hardening Soil
Hardening soil model adalah jenis keruntuhan geser tanah pada model tingkat lanjutan untuk memodelkan  berbagai  jenis  perilaku  tanah  lunak  maupun  tanah  keras  (Schanz,  1998). Perbedaan antara model Hardening Soil dan model Mohr-Coulomb terletak pada hubungan nilai  tegangan  dan  regangan.  Pada  Mohr-Coulomb  dijelaskan  bahwa  pembatasan  nilai tegangan berdasarkan nilai sudut geser sedangkan pada Hardening Soil model menjelaskan jenis  elastoplastis  dari  model  hiperbolik  dimana  hubungan  tegangan  dan  regangan  ini dikembangkan untuk deformasi tanah. Pada hardening soil model parameter kekakuan tanah dijelaskan  jauh  lebih  akurat  dibandingkan  dengan  Mohr-Coulomb  karena  menggunakan  3 parameter  kekakuan,  yaitu triaxial  stiffness  ( 𝐸 50 ), triaxial  unloading  stiffness  ( 𝐸 𝑢𝑟 )  dan oedometer loading stiffness ( 𝐸 𝑜𝑒𝑑 ).

## 3. METODE PENELITIAN
Pemodelan suction  pile  yang  dilakukan  menggunakan  program  PLAXIS  3D.  Pemodelan  ini dilakukan  dengan  asumsi  tanah  pasir.  Model  divariasikan  dengan  cara  mengubah  panjang suction  pile  sehingga  dianalisis  untuk  mengetahui  besar  pengaruh  panjang  suction  pile terhadap daya dukung lateral berdasarkan batas defleksi lateral yang diijinkan. Bagan alir dari penelitian ini ditunjukan Gambar 1 .
Mulai Perumusan Masalah Tinjauan Pustaka Pengumpulan Data
Data Parameter Tanah
Data Spesifikasi Suction Pile Data Beban Lateral
Analisis Daya Dukung Lateral pada Suction Pile
Metode Analisis
Metode Numerik Kapasitas Daya Dukung Lateral dan Deformasi Analisis dan Pembahasan Kesimpulan Selesai A A
Gambar 1. Bagan alir analisis daya dukung lateral pada suction pile
4. HASIL PENELITIAN DAN PEMBAHASAN

## 4.1 Daya Dukung Lateral Metode Numerik
Analisis  daya  dukung  lateral suction  pile  menggunakan  program  PLAXIS  3D,  pemodelan dilakukan dengan memberikan muka air tanah yang berada di atas lapisan tanah dan suction pile setinggi 1 meter. Pemodelan muka air tanah ini menyerupai keadaan  suction pile yang berada di dasar laut dan keadaan tanah pasir yang jenuh. Rasio panjang dan diameter atau variasi  panjang suction pile yang digunakan adalah 3 meter (1:1), 6  meter (1:2), 9 meter (1:3), 12 meter (1:4), 15 meter (1:5), 18 meter (1:6), 21 meter (1:7), dan 24 meter (1:8) dengan kondisi kepala bebas ( free head). Pemodelan dari struktur suction pile yang dianalisis dapat dilihat pada Gambar 2 . Adapun data parameter tanah dan suction pile yang digunakan dalam  menganalisis  daya  dukung  lateral  pada  PLAXIS  3D  dapat  dilihat  pada Tabel  1 dan Tabel 2 .
Gambar 2. Pemodelan suction pile pada PLAXIS 3D
Tabel 1. Parameter Tanah
Model Tanah Jenis 𝜸 𝒖𝒏𝒔𝒂𝒕 𝜸 𝒔𝒂𝒕 𝑬 ѵ 𝑪 ɸ 𝝋 𝑬 𝟓𝟎 𝑬 𝒐𝒆𝒅 𝑬 𝒖𝒓 [kN/m 3] [kN/m 3 ] [kN/m 2 ] [°]  [°] Mohr-Coulomb Drained 16 17 15.000 0,33  0,1 35 5 Hardening Soil Drained 16 17 15.000 15.000 30.000  0,33  0,1 35 5 Tabel 2. Parameter Suction Pile Tebal Pelat Berat Jenis Modulus Elastisitas Poisson Rasio Modulus Geser 𝒅 𝛾 𝑬 ѵ 𝑮 [m] [kN/m 3 ] [kN/m 2 ] - [kN/m 3 ] 0,05 63,4 200x10 6 0,33 75,19x10 6
Hasil analisis menggunakan metode numerik yaitu program PLAXIS 3D berupa variasi daya dukung lateral akibat dari pengaruh ukuran dimensi suction pile. Pada analisis ini, daya dukung lateral diperoleh berdasarkan batas defleksi lateral yang diizinkan yaitu sebesar 2,5 cm. Saat suction pile memikul beban lateral, defleksi lateral  akan terjadi di daerah permukaan yang mengikuti arah beban lateral yang diberikan seperti yang dapat dilihat pada Gambar 3 .
Gambar 3. Suction pile mengalami defleksi akibat beban lateral

## A) Pemodelan dengan Model Mohr-Coulomb
Pemodelan yang dilakukan pertama kali adalah pemodelan dengan menggunakan model Mohr- Coulomb untuk  tanah  pasir  homogen.  Peningkatan  daya  dukung  lateral  suction  pile  dapat dilihat pada Tabel 3 . Kapasitas daya dukung lateral suction pile diperoleh dari output program PLAXIS 3D yang ditampilkan dalam bentuk grafik hubungan rasio antara panjang dan diameter suction pile terhadap daya dukung lateral yang terjadi dapat dilihat pada Gambar 4 .
Tabel 3. Rekapitulasi Daya Dukung Lateral Keruntuhan Mohr-Coulomb
Diameter  Panjang Rasio 𝑼 𝒙 𝑸 𝒖 [m] [m] [m] [kN] 3 3 1:1 0,025 354,681 3 6 1:2 0,025 605,557 3 9 1:3 0,025 890,144 3 12 1:4 0,025 1.141,291 3 15 1:5 0,025 1.387,907 3 18 1:6 0,025 1.615,292 3 21 1:7 0,025 1.809,198 3 24 1:8 0,025 1.952,989
Gambar 4. Grafik hubungan rasio 𝑳 / 𝑫 dengan daya dukung lateral keruntuhan Mohr- Coulomb

## B) Pemodelan dengan Model Hardening Soil
Pemodelan  yang  dilakukan  pertama  kali  adalah  pemodelan  dengan  menggunakan  model hardening soil untuk tanah pasir homogen. Peningkatan daya dukung lateral suction pile dapat dilihat pada Tabel 4 . Kapasitas daya dukung lateral suction pile diperoleh dari output program PLAXIS 3D yang ditampilkan dalam bentuk grafik hubungan pengaruh rasio antara panjang dan  diameter suction  pile  terhadap  daya  dukung  lateral  yang  terjadi  dapat  dilihat  pada Gambar 5 . 0 500 1000 1500 2000 2500 0 1 2 3
4 5 6 7 8 9 Q u [ kN ] L/D 𝑸 𝒖 𝑳/𝑫

## Analisa Daya Dukung Lateral pada Suction Pile dengan Menggunakan Metode Numerik
Tabel 4. Rekapitulasi Daya Dukung Lateral Keruntuhan Hardening Soil Diameter  Panjang Rasio 𝑼 𝒙 𝑸 𝒖 [m] [m] [m] [kN] 3 3 1:1 0,025 222,573 3 6 1:2 0,025 376,982 3 9 1:3 0,025 571,957 3 12 1:4 0,025 765,367 3 15 1:5 0,025 978,412 3 18 1:6 0,025 1.176,824 3 21 1:7 0,025 1.318,234 3 24 1:8 0,025 1.476,677
Gambar 5. Grafik hubungan rasio 𝑳/𝑫 dengan daya dukung lateral keruntuhan Hardening Soil
Analisis  daya  dukung  lateral  pada suction  pile  menggunakan  Metode  Elemen  Hingga  dari program  PLAXIS  3D  ini  menunjukkan  bahwa  dengan  diameter suction  pile  tetap,  semakin panjang kedalaman dari suction pile, maka daya dukung lateral yang diperoleh semakin besar. Peningkatan  daya  dukung  lateral  yang  terjadi  karena  letak fixity  point  yang  masih  dekat dengan  permukaan  tanah  dan  dapat  dikatakan  letak fixity  point  pada  suction  pile  masih bergerak turun ke bawah hingga menemukan letak fixity point yang tetap. Sehingga akibat letak fixity point yang masih turun ke bawah dan belum mencapai letak yang stabil maka, daya dukung lateral yang didapatkan akan semakin besar hingga mencapai panjang suction pile yang sesuai.

## 4.2 Daya Dukung Lateral Metode Analisis
Daya dukung lateral diperoleh dengan cara coba-coba besar beban lateral pada suction pile yang menghasilkan defleksi lateral yang sama besar nilainya dengan defleksi lateral izin, yaitu 2,5 cm. Peningkatan daya dukung lateral suction pile dapat dilihat pada Tabel 5 .
0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 0 1 2 3
4 5 6 7 8 9 Q u [ kN ] L/D 𝑳/𝑫 𝑸 𝒖
T abel 5. Rekapitulasi Daya Dukung Lateral dengan Metode COM624
Diameter  Panjang Rasio 𝑼 𝒙 𝑸 𝒖 [m] [m] [m] [kN] 3 3 1:1 0,025 60 3 6 1:2 0,025 240 3 9 1:3 0,025 540 3 12 1:4 0,025 957 3 15 1:5 0,025 1490 3 18 1:6 0,025 1990 3 21 1:7 0,025 2420 3 24 1:8 0,025 2920
Kapasitas daya dukung lateral suction pile diperoleh dari hasil analisis menggunakan metode COM624 yang ditampilkan dalam bentuk grafik hubungan rasio antara panjang dan diameter suction pile terhadap daya dukung lateral yang terjadi dapat dilihat pada Gambar 6 .
Gambar 6. Grafik hubungan rasio 𝑳 / 𝑫 dengan daya dukung lateral metode Com624

## 4.3 Perbandingan Metode Analisis Daya Dukung Lateral
Hasil perbandingan analisis dari kedua soil model ini menunjukan bahwa daya dukung lateral yang diperoleh berdasarkan defleksi lateral izin sebesar 2,5 cm pada soil model hardening soil lebih rendah dibandingkan dengan soil model Mohr-Coulomb seperti yang dapat dilihat pada Gambar 7 . Daya dukung lateral pada soil model Mohr-Coulomb yang diperoleh memiliki nilai rata-rata 31,48% lebih besar dibandingkan Hardening Soil.  Perbedaan daya dukung lateral dari hasil analisis kedua soil model yang dilakukan karena parameter yang digunakan pada soil model hardening soil memiliki 3 jenis 𝐸 , sehingga menyebabkan daya dukung lateral pada soil model hardening soil lebih besar dibandingkan dengan soil model Mohr Coulomb.
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 0 2 4 6 8 10 Q u [ kN ] L/D 𝑳/𝑫 𝑸 𝒖
Gambar 7. Grafik perbandingan keruntuhan Mohr-Coulomb dan hardening soil
Hasil  analisis  daya  dukung  lateral  menggunakan  program  PLAXIS  3D  yang  kemudian dibandingkan dengan metode COM624 dapat dilihat pada Tabel 6 dan perbandingan analisis daya dukung lateral terhadap rasio dari hasil analisis PLAXIS 3D baik menggunakan soil model Mohr-Coulomb dan Hardening Soil dan analisis menggunakan metode COM624 seperti pada Gambar 8 .
T abel 6. Rekapitulasi Daya Dukung Lateral pada Suction Pile Rasio 𝑼 𝒙 [m] Mohr-Coulomb Hardening Soil COM624 𝑸 𝒖 [kN] 𝑸 𝒖 [kN] 𝑸 𝒖 [kN] 1:1 0,025 354,681 222,573 60 1:2 0,025 605,557 376,982 240 1:3 0,025 890,144 571,957 540 1:4 0,025 1.141,291 765,367 957 1:5 0,025 1.387,907 978,412 1.490 1:6 0,025 1.615,292 1.176,824 1990 1:7 0,025 1.809,198 1.318,234 2420 1:8 0,025 1.952,989 1.476,677 2920
Data di atas menunjukan bahwa perbandingan daya dukung lateral hasil analisis menggunakan PLAXIS  3D  yang  diperoleh  jika  dibandingkan  dengan  hasil  analisis  menggunakan  metode COM624 berdasarkan defleksi lateral izin sebesar 2,5 cm memiliki nilai persentase selisih daya dukung lateral yang berbeda tiap pertambahan panjang suction pile. Daya dukung lateral pada metode  COM624  yang  diperoleh  memiliki  nilai  rata-rata  39,10%  lebih  besar  dibandingkan Mohr-Coulomb  sedangkan  terhadap Hardening  Soil,  daya  dukung  lateral  metode  COM624 memiliki nilai rata-rata lebih besar 55,34%.
0 500 1000 1500 2000 2500 0 2 4 6 8 10 Q u ( kN ) L/D hardening soil mohr-coulomb 𝑳/𝑫 𝑸 𝒖
Gambar 8. Grafik perbandingan hasil analisis daya dukung lateral
Pada Gambar 8 terlihat perbandingan daya dukung lateral tiap metode yang digunakan untuk seluruh kenaikan rasio. Jika dilakukan perbandingan antara metode COM624 dan PLAXIS 3D dengan soil model Mohr-Coulomb dapat dilihat bahwa untuk rasio rentang 1:1 hingga 1:4 daya dukung  lateral  yang  diperoleh  dari  metode  COM624  masih  berada  di  rentang  yang  sesuai dengan hasil analisis dari PLAXIS 3D, sedangkan pada rasio 1:5 dan 1:8 diperoleh daya dukung lateral yang lebih besar dibandingkan PLAXIS 3D. Kemudian jika dibandingkan antara metode COM624 dan  PLAXIS 3D dengan soil model hardening soil dapat dilihat bahwa untuk rasio rentang  1:1  hingga  1:3  daya  dukung  yang  diperoleh  dari  metode  COM624  masih  berada direntang yang sesuai dengan hasil analisis dari PLAXIS 3D, sedangkan pada rasio 1:4 hingga 1:8 diperoleh daya dukung lateral yang lebih besar dibandingkan PLAXIS. Hal ini disebabkan karena  pada  metode  COM624  memiliki  pendekatan  yang  berbeda  yakni  hanya memperhitungkan kekuatan dari suction pile dan modulus subgrade reaction soil ( 𝑘 ) tanpa memperhitungkan interface (bagian suction pile yang bergesekan dengan tanah), kontribusi tanah yang berada di dalam suction pile dan shear strength dari tanah itu sendiri.
Sehingga  analisis  daya  dukung  lateral suction  pile  saat  menggunakan  PLAXIS  3D  dapat dikatakan lebih akurat dibandingkan analisis menggunakan metode COM624. Pada program PLAXIS 3D, analisis daya dukung lateral suction pile membuat pemodelan dengan memasukan parameter tanah pasir dan parameter suction pile yang akan digunakan. Analisis menggunakan PLAXIS  3D  ini  juga  memperhitungkan  kondisi  dimana  lapisan  tanah  tersebut  jenuh  karena dimodelkan muka air setinggi 1 meter diatas permukaan tanah, interface pada suction pile, dan tanah yang berada di dalam suction pile.
Perbedaan hasil analisis daya dukung lateral dari kedua metode tersebut memberikan variasi daya  dukung  lateral  yang  bergantung  pada  parameter-parameter  yang  digunakan  dan diperhitungkan serta keterbatasan menganalisis fondasi dari kedua metode tersebut.

## 5. KESIMPULAN
Berdasarkan hasil penelitian yang telah dilakukan dapat ditarik simpulan sebagai berikut: 1. Semakin  besar  rasio  antara  panjang  dan  diameter  penampang  dari suction  pile  yang digunakan, maka daya dukung lateral yang diperoleh semakin meningkat dikarenakan letak fixity point yang masih turun ke bawah dan belum mencapai titik yang tetap.
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 0 2 4 6 8 10 Q u [ kN ] L/D hardening soil mohr- coulomb com624
2. Daya dukung lateral yang diperoleh pada soil model Hardening Soil lebih kecil dibandingkan dengan soil  model  Mohr-Coulomb.  Perbedaan  ini  disebabkan  karena  parameter  pada Hardening Soil terdapat 3 jenis 𝐸 , yaitu 𝐸 50 , 𝐸 𝑜𝑒𝑑 , dan 𝐸 𝑢𝑟 .
3. Hasil analisis daya dukung lateral suction pile yang didapat menggunakan metode COM624 berbeda  dengan  hasil  analisis  menggunakan  PLAXIS  3D  dikarenakan  adanya  perbedaan pendekatan dari kedua metode yaitu parameter yang diperhitungkan dalam metode hanya kekuatan suction pile dan modulus subgrade reaction soil tanpa memperhitungkan interface pada suction pile, kontribusi tanah di dalam suction pile, dan shear strength tanah.

## DAFTAR RUJUKAN
Allersma, H. G., Kirstein, A. A., Brinkgreve, R. B., & Simon, T. (1999). Centrifuge and Numerical Modelling  of  Horizontally  Loaded  Suction  Pile. International  Offshore  and  Polar Engineering Conference (pp. 711 - 717). France: International Society of Offshore and Polar Engineers.
BSN. (2017). SNI 8460-2017 Persyaratan Perancangan Geoteknik. Jakarta: Badan Standarisasi Nasional.
FHWA.  (1991). Design  and  Construction  Guidelines  Federal  Highway  Administration. Washington DC: Departement of Transportation.
Houlsby, G. T., & Bryne, B. W. (2005). Design Procedures for Installation of Suction Caissons in Sand. Geotechnical Engineering, 158, 135-144.
Mohr,  O.  (1900).  Welche  umstande  bedingen  die  elastizitatsgrenze  und  den  bruch  eines materiales? Zeitschrift des Vereines, 44, 1524-1530.