## FAKTOR DAKTILITAS STRUKTUR BETON BERTULANG DENGAN BRESING BAJA EKSENTRIS
Daniel Christianto 1 dan Ricardo Hendrawan 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia danielc@ft.untar.ac.id
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia ricardo.325180057@stu.untar.ac.id
Masuk: 10-08-2022, revisi: 28-10-2022, diterima untuk diterbitkan: 15-11-2022

## ABSTRACT
Regulation for calculating earthquake forces for building in Indonesia keep developing. SNI 1726-2019 is the lastest earthquake regulation which has a return period of 2500 years, while SNI 1726-2002 has a return period of 500 years. So the old building have to be strengthened. Steel braces is a good option to resist lateral forces. In SNI 1726-2019 the value of response modification factor (R), overstrength factor ( Ω 0 ), and deflection amplification factor ( 𝐶 𝑑 ) for eccentrically braced concrete frames is not available. Therefore, the research purpose is to find the value of R, Ω 0 , and 𝐶 𝑑 for eccentrically braced concrete frames with pushover. Based on analysis, type A braces placed on 1 and 5 spans and using equal angle steel profile 50x50x5 is the best model, because first yielding occurred in the braces. The value  of  response  modification  factor  (R)  in  X  direction  is  6,4848,  and  in  Y  direction  is  6,9641.  The  value  of overstrength factor ( Ω 0 ) in X direction is 3,1346, and in Y direction is 2,4483. The value of deflection amplification factor ( 𝐶 𝑑 ) in X direction is 1,2692, and in Y direction is 1,1745. Performanced level based on ATC-40 and FEMA 440 for X and Y direction is immediate occupancy.
Keywords: eccentric braces;  pushover; response modification  factor; overstrength factor;  deflection amplification factor

## ABSTRAK
Peraturan analisis gaya gempa di Indonesia untuk bangunan gedung terus berkembang. Pada peraturan gempa terbaru yaitu SNI 1726-2019 memiliki periode ulang 2500 tahun, sedangkan pada SNI 1726-2002 memiliki periode ulang 500 tahun.  Maka,  bangunan  lama  perlu  diberi  perkuatan  tambahan.  Bresing  baja  merupakan  pilihan  yang  baik  karena efektif menahan gaya lateral. Dalam SNI 1726-2019 tidak terdapat nilai faktor modifikasi respons (R), faktor kuat lebih  ( Ω 0 ),  dan  faktor  pembesaran  defleksi  ( 𝐶 𝑑 )  untuk  rangka  beton  dengan  bresing  eksentris.  Maka,  tujuan  dari penelitian  ini  adalah  mencari  nilai  R, Ω 0 ,  dan 𝐶 𝑑 untuk  rangka  beton  dengan  bresing  eksentris  dengan  metode pushover .  Dari  hasil  analisis  yang  dilakukan,  bresing  tipe  A,  yang  ditempatkan  pada  bentang  1  dan  5,  dan menggunakan profil baja siku L 50x50x5 merupakan model yang paling baik, karena pelelehan pertama terjadi pada bresing. Nilai faktor modifikasi respons (R) arah X sebesar 6,4848, dan untuk arah Y sebesar 6,9641. Nilai faktor kuat lebih ( Ω 0 ) untuk arah X sebesar 3,1346, dan untuk arah Y sebesar 2,4483. Nilai faktor pembesaran defleksi ( 𝐶 𝑑 ) untuk arah X sebesar 1,2692, dan untuk arah Y sebesar 1,1745. Tingkat kinerja berdasarkan ATC-40 dan FEMA 440 untuk arah X dan arah Y adalah immediate occupancy .
Kata kunci: bresing eksentris; pushover ; faktor modifikasi respons; faktor kuat lebih; faktor pembesaran defleksi

## 1. PENDAHULUAN
Bangunan  tinggi  sudah  tidak  asing  lagi  dijumpai  di  seluruh  dunia,  termasuk  di  Indonesia.  Bangunan  tinggi  juga merupakan  salah  satu  solusi  untuk  menanggulangi  keterbatasan  lahan.  Tetapi,  bentuk  dari  bangunan  tinggi  akan cenderung langsing dan tinggi, sehingga akan sangat dipengaruhi oleh gaya lateral.
Ketentuan analisis gaya gempa di Indonesia untuk bangunan gedung sebenarnya sudah ada sejak lama yang di tuliskan dalam  Standar  Nasional  Indonesia  (SNI).  Tetapi  SNI  gempa  tersebut  berkembang  dan diperbaharui  dari  waktu  ke waktu. SNI terbaru yang mengatur perencanaan ketahanan gempa untuk struktur bangunan gedung adalah SNI 1726- 2019.  Pada  SNI  1726-2019  ini  bahwa  gempa  rencana  ditetapkan  sebagai  gempa  dengan  kemungkinan  terlampaui besarannya selama umur struktur bangunan 50 tahun adalah sebesar 2% (Badan Standardisasi Nasional, 2019). Dapat disimpulkan bahwa periode ulang adalah 2500 tahun. Pada SNI 1726:2012 gempa rencana ditetapkan sebagai gempa dengan kemungkinan terlewati besarannya selama umur struktur bangunan 50 tahun adalah sebesar 2 persen. Dengan
demikian,  pada  peraturan  tersebut  memiliki  periode  ulang  yang  sama  dengan  SNI  1726:2019  yaitu  2500  tahun. Sedangkan pada SNI 1726-2002 tertulis bahwa peluang dilampauinya beban tersebut dalam kurun waktu umur gedung 50 tahun adalah 10% dan gempa yang menyebabkannya disebut Gempa Rencana (dengan periode ulang 500 tahun). Perbedaan periode ulang SNI 1726-2019 dan SNI 1726-2002 sebagai acuan untuk mendesain bangunan gedung cukup jauh. Maka, bangunan lama yang didesain dengan SNI 1726-2002 perlu diberi perkuatan tambahan agar struktur cukup kuat untuk menahan gaya gempa dari peraturan terbaru.
Bresing baja merupakan salah satu pilihan untuk perkuatan struktur karena efektif untuk membantu struktur menahan gaya  lateral.  Rangka  bresing  adalah  suatu  rangka  batang  vertikal,  atau  yang  setara  dengan  jenis  konsentris,  atau eksentris, yang disediakan pada pada sistem rangka bangunan atau sistem ganda untuk menahan gaya lateral gempa (Badan  Standardisasi  Nasional,  2019).  Secara  umum  ujung  bresing  dapat diletakkan pada  pertemuan balok-kolom (bresing konsentris) atau pada balok dengan jarak tertentu dari sambungan balok-kolom (bresing eksentris). Bresing eksentris  mempunyai  kelebihan  dibanding  bresing  konsentris  karena  letak  pemasangan  ujung  bresing.  Hal  ini berpengaruh pada kemudahan proses pemasangan di lapangan dibanding bresing konsentris, karena bresing eksentris hanya disambungkan pada balok sedangkan bresing konsentris harus disambung pada hubungan balok-kolom. Pada bangunan bertingkat tinggi, sambungan bresing konsentris menjadi cukup besar, sehingga dapat mengecilkan ruang pada  daerah  disamping  kolom  dan  di  bawah  balok . Area  yang  terganggu  oleh  sambungan  ini  memungkinkan berdampak pada tata letak mekanikal, distribusi saluran pipa, dan detail arsitektur. Bresing eksentris juga memberikan keunggulan dalam segi ekonomi, karena panjang dari bresing eksentris lebih pendek dibandingkan bresing konsentris. Hal tersebut dapat menghemat biaya material baja yang akan digunakan sebagai perkuatan. Proses perbaikan struktur dengan perkuatan bresing tidaklah sulit karena bresing dapat di lepas atau dipasang dengan relatif mudah.
Dalam  SNI  1726-2019  terdapat  nilai  faktor  modifikasi  respons  (R),  faktor kuat  lebih ( Ω 0 ), dan faktor  pembesaran defleksi ( 𝐶 𝑑 ) untuk berbagai macam sistem pemikul gaya seismik. Tetapi tidak terdapat nilai faktor tersebut untuk rangka  beton  dengan  bresing  eksentris,  sedangkan  nilai-nilai  tersebut  diperlukan  untuk  analisis  perilaku  struktur setelah diberi perkuatan. Maka peneliti akan melakukan analisis untuk mendapatkan nilai faktor modifikasi respons (R), faktor kuat lebih ( Ω 0 ), dan faktor pembesaran defleksi ( 𝐶 𝑑 ) untuk rangka beton dengan bresing eksentris diagonal tunggal dengan metode pushover .

## Perbedaan SNI 1726-2002 dan SNI 1726-2019
Terdapat  perbedaan  antara  peraturan  perencaan  struktur  bangunan  gedung  tahan  gempa  tahun  2002  dan  2019. Perbedaan yang  mendasar  adalah  gempa  rencana  ditetapkan  mempunyai  periode ulang 500  tahun  pada  SNI 1726- 2002, sedangkan gempa rencana ditetapkan mempunyai periode ulang 2500 tahun pada SNI  1726-2019. Perbedaan tersebut berpengaruh pada peta wilayah gempa yang digunakan untuk menentukan parameter-parameter percepatan gempa. Oleh sebab itu, peta wilayah gempa yang digunakan pada SNI 1726-2002 dan SNI 1726-2019 juga berbeda. Pada SNI 1726-2002, Indonesia dibagi menjadi 6 wilayah gempa. Di mana wilayah gempa 1 adalah wilayah dengan kegempaan paling rendah dan wilayah gempa 6 dengan kegempaan paling tinggi. Sedangkan pada SNI 1726-2019 wilayah gempa di Indonesia dibagi menjadi 17. Peta gempa 2002 dapat dilihat pada gambar 1 dan peta dempa 2019 dapat dilihat pada gambar 2.
Gambar 1. Wilayah gempa di Indonesia dengan percepatan puncak batuan dasar dengan periode ulang 500 tahun (Badan Standardisasi Nasional, 2002)
Gambar 2. Parameter gerak tanah 𝑆 1 (gambar kiri) dan 𝑆 𝑠 (gambar kanan), gempa maksium yang dipertimbangkan risiko-tertarget wilayah Indonesia (Badan Standardisasi Nasional, 2019)

## Bangunan retrofit
Seismik retrofit bertujuan untuk meningkatkan kapasitas bangunan lama terhadap gempa karena perbaruan peraturan desain, perubahan fungsi dan konsep bangunan (misalnya bangunan lama berfungsi sebagai kantor dialihfungsikan menjadi  bangunan  rumah  sakit).  Hal-hal  yang  perlu  diperhatikan  ketika  seismik retrofit adalah  jenis retrofit yang dipilih, tidak mengurangi gangguan lingkungan ketika retrofit , mudah dilaksanakan dan ekonomis (Tavio dan Usman Wijaya, 2018). Penambahan perkuatan bresing merupakan salah satu upaya untuk membuat bangunan retrofit karena dapat meningkatkan kekuatan dan kekakuan struktur. Bresing adalah elemen struktur tambahan yang dipergunakan apabila hendak menjadikan struktur portal lebih kaku (mengurangi simpangan lateral). Bresing direncanakan memikul beban  aksial  yang  dapat  menyebabkan  tarik  dan  tekan.  Perkuatan  struktur  dengan  bresing  baja  memiliki  beberapa keuntungan,  yaitu  waktu  pengerjaan  yang  singkat  dan  tidak  memberi  pengaruh  signifikan  pada  berat  struktur. Pemasangan bresing baja dapat dilakukan pada bagian luar (eksterior) gedung, sehingga tidak mengganggu aktivitas di dalam struktur tersebut. Dalam pelaksanaan bresing baja juga mudah diangkut ke tingkat atas (Sukrawa et al., 2016). Bresing dapat ditempatkan pada sambungan balok-kolom, atau yang biasa disebut bresing konsentris. Bresing juga dapat ditempatkan pada balok  saja sehingga terdapat eksentrisitas antara bresing dengan muka kolom, penempatan tipe ini biasa disebut bresing eksentris. Bresing eksentris mempunyai kelebihan dibanding bresing konsentris karena letak  pemasangan  ujung  bresing.  Hal  ini  berpengaruh  pada  kemudahan  proses  pemasangan  di  lapangan  dibanding bresing  konsentris,  karena  bresing  eksentris  hanya  disambungkan  pada  balok  sedangkan  bresing  konsentris  harus disambung  pada  hubungan  balok-kolom.  Gambar  3  memperlihatkan  ilustrasi  sambungan  bresing  eksentris  dengan balok.
Gambar 3. Bresing eksentris tipikal pada sambungan balok (American Institute of Steel Construction, 2002)

## Analisis beban dorong (pushover analysis)
Analisis  statik  beban  dorong  ( pushover )  adalah  suatu  analisis  non-linier  statik  dimana  pengaruh  gempa  rencana terhadap  struktur  bangunan  gedung  dianggap  sebagai  beban  statik  yang  bekerja  pada  pusat  massa  masing-masing lantai,  yang  nilainya  ditingkatkan  secara  bertahap  sampai  melampaui  pembebanan  yang  menyebabkan  terjadinya pelelehan  (sendi  plastis)  pertama  di  dalam  struktur  bangunan  gedung,  kemudian  dengan  peningkatan  beban  lebih lanjut mengalami perubahan bentuk pasca-elastik yang besar sampai mencapai target peralihan yang diharapkan atau sampai mencapai kondisi plastik. Metode analisis statik beban dorong merupakan metode dengan pendekatan non- linier statik, dimana dapat digunakan pada struktur bangunan gedung beraturan, dengan karakteristik dinamik mode tinggi yang tidak dominan. Salah satu hasil analisis yang mempunyai manfaat penting yaitu kurva kapasitas. Kurva kapasitas  hasil  dari  analisis  statik  beban  dorong  menunjukkan  hubungan  kurva  beban  lateral-peralihan  oleh
peningkatan beban statik sampai pada kondisi ultimit atau target peralihan yang diharapkan (Pranata & Wijaya, 2008). Skematik analisis beban dorong dapat dilihat pada gambar 4.
Gambar 4. Skematik analisis statik beban dorong (ATC 40, 2004)
Tahapan utama dalam analisis pushover adalah:
1. Menentukan titik kontrol untuk memonitor besarnya perpindahan struktur. Rekaman besarnya perpindahan titik kontrol dan gaya geser dasar digunakan untuk menyusun kurva pushover .
2. Membuat kurva pushover berdasarkan berbagai macam pola distribusi gaya lateral terutama yang ekivalen dengan distribusi dari gaya inersia, sehingga diharapkan deformasi yang terjadi hampir sama atau mendekati deformasi yang terjadi akibat gempa. Oleh karena sifat gempa adalah tidak pasti, maka perlu dibuat beberapa pola pembebanan lateral yang berbeda untuk mendapatkan kondisi yang paling menentukan.
3. Estimasi  besarnya  perpindahan  lateral  saat  gempa  rencana  (target  perpindahan).  Titik  kontrol  didorong sampai  taraf  perpindahan  tersebut,  yang  mencerminkan  perpindahan  maksimum  yang  diakibatkan  oleh intensitas gempa rencana yang ditentukan.
4. Mengevaluasi level kinerja struktur ketika titik kontrol tepat berada pada target perpindahan merupakan hal utama  dari  perencanaan  berbasis  kinerja.  Komponen  struktur  dan  aksi  perilakunya  dapat  dianggap memuaskan jika memenuhi kriteria yang dari awal sudah ditetapkan, baik terhadap persyaratan deformasi maupun  kekuatan.  Karena  yang  dievaluasi  adalah  komponen  maka  jumlahnya  relatif  sangat  banyak,  oleh karena itu proses ini sepenuhnya harus dikerjakan oleh komputer. Gempa bumi menghasilkan gaya siklik dan menyebabkan elemen-elemen sturktur juga berperilaku siklik.

## Faktor modifikasi respons (R)
Sesuai dengan peraturan desain tahan gempa pada umumnya, besarnya beban gempa yang timbul dari inersia massa struktur dapat direduksi menggunakan nilai R menjadi beban gempa rencana. Semakin besar nilai R mengakibatkan semakin kecil beban gempa rencana. Nilai R yang besar perlu dijamin oleh kemampuan struktur untuk berperilaku daktail saat terjadi beban gempa yang lebih besar dari yang direncanakan (Prabowo, 2016). Besarnya faktor modifikasi respon (R) dapat diperoleh dengan persamaan berikut ini:
𝑅 = 𝑉 𝐸 𝑉 (1)
Dengan R = faktor modifikasi respons, 𝑉 𝐸 = besarnya gaya gempa pada struktur saat berperilaku elastik penuh, V = beban gempa rencana yang diberikan pada perancangan struktur.
Faktor pembesaran defleksi (C d )
Faktor pembesaran defleksi ( 𝐶 𝑑 ) adalah kemampuan struktur untuk berdeformasi saat terkena beban gempa (Tavio dan Usman Wijaya, 2018). Faktor pembesaran defleksi dapat dihitung dengan persamaan berikut ini:
𝐶 𝑑 = δ δ E /𝑅 (2)
Dimana  = besar perpindahan saat struktur mencapai kondisi leleh,  E /R = besarnya perpindahan atap ketika struktur dikenakan beban gempa rencana sebesar V.
Faktor kuat lebih ( Ω 𝟎 )
Semakin besar nilai Ω 0 menunjukkan struktur memiliki kemampuan yang semakin besar sehingga menghasilkan gaya gempa yang diperlukan agar semua elemen struktur mengalami pelelehan. Nilai Ω 0 digunakan untuk memperbesar gaya-gaya dari struktur atas ke struktur bawah untuk perancangan basement /fondasi. Tujuannya untuk menjamin agar struktur bawah tidak mengalami kegagalan lebih awal dibanding struktur di atasnya  (Prabowo, 2016). Faktor kuat lebih dapat dihitung dengan persamaan berikut ini:
Ω 0 = 𝑉 𝑚𝑎𝑥 𝑉 (3)
Dimana Ω 0 = faktor kuat lebih, 𝑉 𝑚𝑎𝑥 = besarnya gaya gempa maksimum yang mampu dipikul oleh struktur hingga seluruh elemen struktur mengalami pelelehan, V = beban gempa rencana yang diberikan pada perancangan struktur.

## Tingkat kinerja struktur
Menurut (Tavio dan Usman Wijaya, 2018) kinerja struktur adalah tingkatan performa suatu struktur terhadap gempa rencana.  Tingkatan  performa struktur  dapat  diketahui  dengan  melihat  tingkat  kerusakan pada  struktur  saat  terkena gempa rencana dengan periode ulang tertentu, oleh karenanya tingkat kinerja struktur akan selalu berhubungan dengan biaya perbaikan terhadap bangunan tersebut. Dalam desain struktur berbasis kinerja, biasanya kinerja struktur didesain sesuai  dengan  tujuan  dan  kegunaan  suatu  bangunan,  dengan  pertimbangan  faktor  ekonomis  terhadap  perbaikan bangunan  saat  terjadi  gempa  tanpa  mengesampingkan  keselamatan  terhadap  pengguna  bangunan.  Mengacu  pada FEMA-273 (1997) yang menjadi acuan klasik bagi perencanaan berbasis kinerja maka kategori level kinerja struktur, adalah Immediate Occupancy (IO), Life-Safety (LS), Collapse Prevention (CP). Tabel 1 menunjukan tingkat kinerja struktur bedasarkan ATC-40.
Tabel 1. Batasan simpangan pada tingkat kinerja struktur (ATC-40, 1996)
Batas Simpangan Antar Tingkat Tingkat Kinerja Struktur Immediate Occupancy Damage Control Life Safety Structural Stability Simpangan Total Maksimum 0,01 0,01-0,02 0,02 0,33 𝑉𝑖 𝑃𝑖 Simpangan Inelastis Maksimum 0,005 0,005-0,015 Tidak ada Batasan Tidak ada Batasan
Tabel 2 menunjukan tingkat kinerja struktur bedasarkan FEMA 356.
Tabel 2. Tingkat kinerja struktur untuk elemen vertikal ( drift ) (FEMA 356, 2000) Elemen Collapse Prevention (S-5) Life Safety (S-3) Immediate Occupancy (S-1) Portal Beton 4% simpangan sementara atau permanen 2% simpangan sementara atau 1% simpangan permanen 1% simpangan sementara atau simpangan permanent diabaikan Rangka Baja Pemikul Momen 5% simpangan sementara atau permanen 2,5% simpangan sementara atau 1% simpangan permanen 0,7% simpangan sementara atau simpangan permanent diabaikan Portal Bresing Baja 2% simpangan sementara atau permanen 1,5% simpangan sementara atau 0,5% simpangan permanen 0,5% simpangan sementara atau simpangan permanent diabaikan

## 2. METODE PENELITIAN
Struktur yang akan dianalisis adalah bangunan perkantoran 8 lantai dengan tinggi antar tingkat 4 meter. Untuk arah X dan arah y masing-masing memiliki 5 bentang dengan lebar per bentang 5 meter. Struktur gedung berada di daerah Jakarta dengan kondisi tanah sedang (SD ). Struktur diberi perkuatan berupa bresing eksentris diagonal tunggal. Data- data tersebut akan digunakan untuk pemodelan pada perangkat lunak MIDAS GEN, kemudian struktur tersebut akan dianalisis dan dicari nilai faktor modifikasi respons (R), faktor kuat lebih ( Ω 0 ), dan faktor pembesaran defleksi ( 𝐶 𝑑 ) dengan metode pushover . Pemodelan struktur bangunan yang  dilakukan pada perangkat lunak MIDAS GEN dapat dilihat pada Gambar 5.
Gambar 5. Pemodelan dengan perangkat lunak MIDAS GEN
Untuk pengujian, akan dilakukan dengan berbagai variasi tipe bresing, posisi, eksentrisitas, dan profil bresing. Tipe bresing yang digunakan adalah bresing tipe A, inverted A, dan diamond . Untuk posisi akan diletakkan pada bentang 1 dan 5 atau pada bentang 2 dan 4. Eksentrisitas yang akan diuji adalah pada jarak 1.5h, 2h, dan 2.5h. Sedangkan untuk profil bresing akan digunakan siku L 50x50x5 dan UNP 75x40x5x7.  Untuk konfigurasi bresing, dapat dilihat pada gambar 6, gambar 7, dan gambar 8.
Gambar 6. Tipe bresing A pada bentang 1 dan 5 (Gambar kiri), tipe bresing A pada bentang 2 dan 4 (Gambar kanan)
Gambar 7. Tipe bresing inverted A pada bentang 1 dan 5 (Gambar kiri), tipe bresing inverted A pada bentang 2 dan 4 (Gambar kanan)
Gambar 8. Tipe bresing diamond pada bentang 1 dan 5 (Gambar kiri), tipe bresing diamond pada bentang 2 dan 4 (Gambar kanan)

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Penentuan jumlah bresing yang digunakan
Karena terdapat perbedaan periode ulang, dan peta wilayah gempa antara SNI 1726-2002 dan SNI 1726-2019, maka gaya geser dasar struktur yang dihitung dari kedua peraturan tersebut akan berbeda. Berdasarkan SNI 1726-2002 gaya geser  dasar  struktur  adalah  1247,5529  kN  sedangkan  dengan  SNI  1726-2019  gaya  geser  dasar  struktur  adalah 1893,1856 kN. Selisih gaya geser dasar pada perhitunhgan tersebut adalah 645,533 kN. Maka berdasarkan perhitungan tersebut, bangunan eksisting membutuhkan perkuatan. Dalam perencanaan bangunan retrofit akan digunakan bresing baja dengan profil kanal C dan siku L equal angle dengan mutu BJ 37 (tegangan leleh ( 𝑓 𝑦 ) = 240 MPa, dan tegangan ultimit ( 𝑓 𝑢 ) = 370 MPa). Pertimbangan pemilihan profil kanal C dan siku L equal angle adalah kedua profil memiliki 1 sumbu simetris dan memiliki massa yang ringan dibanding profil lainnya. Maka luasan bresing yang dibutuhkan adalah selisih gaya geser dasar dibagi dengan tegangan leleh bresing, yaitu 2702,648 𝑚𝑚 2 . Ukuran bresing siku L equal angle yang akan di uji adalah ukuran 50x50x5 ( 𝐴 = 480,2 𝑚𝑚 2 ). Sedangkan untuk bresing UNP digunakan ukuran 75x40x5x7( 𝐴 = 818,8 𝑚𝑚 2 ). Bresing akan dipasang pada ke empat sisi bangunan pada setiap lantai. Setelah kebutuhan bresing diketahui, bangunan akan dimodelkan dan dilakukan analisis pushover .

## Nilai faktor daktilitas dari variasi bangunan retrofit
Dilakukan  analisis pushover, untuk  menghasilkan output berupa  kurva  kapasitas.  Kurva  kapasitas  menunjukan hubungan antara perpindahan atap dan gaya geser dasar struktur. Setelah didapatkan kurva kapasitas, maka nilai faktor daktilitas  struktur  dapat  dicari.  Terdapat  dua  pola  pembebanan  yang  dilakukan  pada  analisis pushover yaitu  pola pembebanan  merata  dan  pola  pembebanan  segitiga.  Hal  tersebut  diatur  pada  FEMA  273  yang  mengatakan  untuk semua analisis, paling tidak 2 distribusi vertikal beban lateral harus di aplikasikan . Selanjutnya akan ditentukan master node dan penentuan deformasi maksimum saat analisis pushover . Pushover dilakukan sampai master node (berada di lantai atap bangunan) mencapai perpindahan atap sebesar 0,02 tinggi bangunan, yaitu 0,64 meter. Nilai tersebut adalah batas maksimal dari tingkat kinerja life safety . Gambar 9 adalah contoh kurva kapasitas bangunan retrofit .
Gambar 9. Kurva kapasitas bangunan retrofit

## Kelelehan pertama dari elemen struktur bangunan retrofit
Setelah  proses running pushover  analysis dilihat  kelelehan  yang  terjadi pada  elemen  struktur.  Dari  hasil pushover analysis pada  72  model  bangunan retrofit ,  tidak  terlihat  terjadinya  kelelehan  pertama  pada  kolom.  Hal  tersebut merupakan hasil yang baik, karena kolom berperan penting untuk menjaga kestabilan struktur, menahan gaya aksial, geser, momen, serta torsi. Pada 4 model yang diberi pola beban merata, bresing leleh pertama kali dibanding dengan balok, kolom, serta perletakan pada arah X, sedangkan pada arah Y, bresing dan balok mengalami leleh pada step pushover yang sama. Sedangkan pada 3 model yang diberi pola beban segitiga, bresing leleh pertama kali dibanding dengan balok, kolom, serta perletakan pada arah X dan Y. Persamaan dari beberapa model tersebut adalah memakai perkuatan bresing siku L, eksentrisitas bresing 1,5h, tipe bresing “A” dan “ inverted A”.

## Tingkat kinerja berdasarkan ATC 40 dan FEMA 440
Tingkat  kinerja  bangunan  dipengaruhi  oleh  simpangan  total  maksimum.  Simpangan  total  maksimum  didapat  dari perbandingan performance  point  displacement dan  tinggi  total  bangunan.  Nilai performance  point  displacement didapat dari hasil analisis MIDAS GEN. Perhitungan yang dilakukan akan menggunakan metode ATC-40 dan FEMA 440. Perhitungan dengan FEMA 356 tidak dilakukan, karena menggunakan metode koefisien peralihan (metode yang sama dengan FEMA 440). FEMA 440 merupakan peraturan yang terbaru dan sudah melakukan penyesuaian terhadap FEMA 356. Sedangkan ATC-40 menggunakan metode spektrum kapasitas.

## 4. KESIMPULAN
Ada 3 model bresing yang dipilih untuk bangunan retrofit karena terjadi kelelehan pertama pada bresing baik arah X maupun arah Y pada pola pembebanan segitga, berikut adalah ketiga model bresing tersebut:
- Bresing tipe A, dengan eksentrisitas 1,5h, ditempatkan pada bentang 1 dan 5, menggunakan profil baja siku L 50x50x5,
- Bresing tipe inverted A, dengan eksentrisitas 1,5h, ditempatkan pada bentang 1 dan 5, menggunakan profil baja siku L 50x50x5,
- Bresing tipe inverted A, dengan eksentrisitas 1,5h, ditempatkan pada bentang 2 dan 4, menggunakan profil baja siku L 50x50x5,
Model bresing tipe A, dengan eksentrisitas 1,5h, ditempatkan pada bentang 1 dan 5, menggunakan profil baja siku L 50x50x5 memiliki nilai faktor modifikasi respons ( 𝑅 𝑦1 ) untuk X sebesar 6,485 dan arah Y sebesar 6,964.
Model bresing tipe inverted A, dengan eksentrisitas 1,5h, ditempatkan pada bentang 1 dan 5, menggunakan profil baja siku L 50x50x5 memiliki nilai faktor modifikasi respons ( 𝑅 𝑦1 ) untuk X sebesar 6,427 dan arah Y sebesar 6,906, dan Model Bresing tipe inverted A, dengan eksentrisitas 1,5h, ditempatkan pada bentang 2  dan 4, menggunakan profil baja siku L 50x50x5 memiliki nilai faktor modifikasi respons ( 𝑅 𝑦1 ) untuk X sebesar 6,450 dan arah Y sebesar 6,930.
Model bresing tipe A, dengan eksentrisitas 1,5h, ditempatkan pada bentang 1 dan 5, menggunakan profil baja siku L 50x50x5 memiliki nilai  faktor kuat lebih ( Ω 𝟎 ) untuk X sebesar 3,135 dan arah Y sebesar 2,448.
Model bresing tipe inverted A, dengan eksentrisitas 1,5h, ditempatkan pada bentang 1 dan 5, menggunakan profil baja siku L 50x50x5 memiliki nilai faktor kuat lebih ( Ω 𝟎 ) untuk X sebesar 3,314 dan arah Y sebesar 2,446.
Model bresing tipe inverted A, dengan eksentrisitas 1,5h, ditempatkan pada bentang 2 dan 4, menggunakan profil baja siku L 50x50x5 memiliki nilai faktor kuat lebih ( Ω 𝟎 ) untuk X sebesar 3,134 dan arah Y sebesar 2,446.
Model bresing tipe A, dengan eksentrisitas 1,5h, ditempatkan pada bentang 1 dan 5, menggunakan profil baja siku L 50x50x5memiliki nilai  faktor pembesaran defleksi ( 𝐶 𝑑 ) untuk X sebesar 1,269 dan arah Y sebesar 1,175.
Model bresing tipe inverted A, dengan eksentrisitas 1,5h, ditempatkan pada bentang 1 dan 5, menggunakan profil baja siku L 50x50x5 memiliki nilai faktor pembesaran defleksi ( 𝐶 𝑑 ) untuk X sebesar 1,299 dan arah Y sebesar 1,197.
Model bresing tipe inverted A, dengan eksentrisitas 1,5h, ditempatkan pada bentang 2 dan 4, menggunakan profil baja siku L 50x50x5 memiliki nilai faktor pembesaran defleksi ( 𝐶 𝑑 ) untuk X sebesar 1,279 dan arah Y sebesar 1,183.
Berdasarkan ATC-40, ketiga model bresing yang dipilih memiliki nilai drift aktual untuk arah X sebesar 0,0064, untuk arah Y sebesar 0,0068, dan mecapai tingkat kinerja immediate occupancy .
Berdasarkan FEMA 440, ketiga model bresing yang dipilih memiliki nilai drift aktual untuk arah X sebesar 0,0075, untuk arah Y sebesar 0,0079, dan mecapai tingkat kinerja immediate occupancy .

## DAFTAR PUSTAKA
American Institute of Steel Construction. (2002). Designing with Structural Steel A Guide For Architecs (Edisi 2). United States of America.
Applied Technology Council. (1996). Seismic Evaluation and Retrofit of Concrete Buildings (ACT-40). Badan Standardisasi Nasional. (2019). Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung (SNI 1726:2019).
Federal  Emergency  Management  Agency  &  American  Society  of  Civil  Engineers.  (2000). Prestandart  and Commentary for the Seismic Rehabilitation of Buildings (FEMA 356).
Prabowo,  A.  (2016).  Tinjauan  Nilai  Faktor  Modifikasi  Respon  (R)  dan  Faktor  Kuat  Lebih  ( Ω 0 )  pada  Struktur Gabungan Rangka Baja dan Rangka Beton Bertulang dengan Analisis Pushover. Jurnal Teknik Sipil ITB , 23 (1), 75–88.
Pranata, Y. A. & Wijaya, P. K. (2008). Kajian Daktilitas Struktur Gedung Beton Bertulang Dengan Analisis Riwayat Waktu Dan Analisis Beban Dorong. Jurnal Teknik Sipil Universitas Atma Jaya Yogyakarta , 8 (3), 250-263. Sukrawa,  M.,  Giri,  I.  B.  D.,  Deskarta,  I.  P.,  &  Prayoga,  M.  H.  (2016).  Perkuatan  Seismik  Struktur  Rangka  Beton Bertulang Menggunakan Bresing Baja Tipe X dan V Terbalik. Jurnal Spektran , 4 (2). Tavio & Wijaya, U. (2018). Desain Rekayasa Berbasis Kinerja (Edisi 2). Andi.