Abstrak —Kompleks  Lembaga  Penjamin  Mutu  Pendidikan (LPMP)  berlokasi  di  Kota  Padang.  Kebutuhan  akan  ruang  dan kurangnya  lahan  pada  komplek  LPMP  merupakan  tantangan yang  harus  diatasi  dalam  pembangunan.  Bangunan  bertingkat banyak  adalah  salah  satu  solusi  pembangunan  terhadap kurangnya lahan dan ruang. Perencanaan gedung asrama LPMP setinggi  10  lantai  (±  40  m)  dirancang  menggunakan  beton bertulang  pada  keseluruhan  lantai,  serta  menggunakan  beton prategang  pada  balok  lantai  atap.  Lantai  atap  tersebut  akan didesain  sebagai  ruang ballroom tanpa  ada  struktur  kolom ditengah  ruangan.  Sehingga,  ruang ballroom menjadi  lebih nyaman  dan  luas  dibandingkan  jika  menggunakan  balok nonprategang  yang  dapat  menghasilkan  dimensi  lebih  besar. Pada  era modern ini  beton  prategang  merupakan  salah  satu teknologi  struktur  yang  dikembangkan  dan  sering  digunakan untuk  pembangunan  gedung  bertingkat  yang  memiliki  balok dengan  bentang  yang  cukup  panjang  tanpa  ada  kolom  ditengah bentang. Balok beton prategang pada gedung bertingkat memiliki kendala  dari  sifat  beton  prategang  yang  getas.  Oleh  karena  itu, diperlukan  perencanaan  khusus  dalam  desain  balok  beton prategang agar dapat bersifat daktail yang cukup untuk menahan beban  gempa  yaitu  berupa  metode  pelaksanaan  pekerjaan  balok beton prategang dengan metode penarikan posttension dan cast in situ ,  sehingga  hubungan  balok  prategang  dan  kolom monolit . Struktur  gedung  LPMP  menggunakan  Sistem  Rangka  Pemikul Momen  Khusus  (SRPMK).  Dimana  sistem  ini  dirancang  untuk daerah  rawan  gempa  sesuai  peraturan  SNI  1726:2012,  untuk pembebanan  sesuai  peraturan  SNI  2847:2013,  dan  analisa struktur menggunakan program bantu SAP2000.
Kata  Kunci — Balok  Beton  Prategang,  Sistem  Rangka  Pemikul Momen Khusus, Asrama LPMP Padang.

## I. PENDAHULUAN
OMPLEKS  Lembaga  Penjamin  Mutu  Pendidikan (LPMP)  berlokasi  di  Kota  Padang.  Kebutuhan  akan ruang  dan  kurangnya  lahan  pada  komplek  LPMP  merupakan tantangan  yang  harus  diatasi  dalam  pembangunan.  Bangunan bertingkat  banyak  adalah  salah  satu  solusi  pembangunan terhadap kurangnya lahan dan ruang [1].
Gedung asrama LPMP merupakan gedung yang difungsikan  sebagai  hunian  dan  juga  ruang  kelas.  Struktur gedung  asrama  LPMP  merupakan  struktur  beton  bertulang biasa.  Pada  jurnal  ini  akan  dilakukan  modifikasi  pada  balok lantai  atap,  dimana  dibawah  lantai  atap  yaitu  pada  lantai  10
akan digunakan sebagai ballroom . Ballroom tidak menggunakan  kolom  ditengah  ruangan,  sehingga  digunakan balok  prategang.  Penggunaan  balok  prategang  lebih  efektif digunakan dibandingkan dengan balok bertulang biasa. Hal ini dikarenakan  bentang  balok  yang  panjang,  yaitu  20  meter, apabila menggunakan beton bertulang biasa akan menghasilkan dimensi yang besar dan tulangan yang banyak.
Beton  prategang  merupakan  teknologi  konstruksi  beton yang  mengkombinasikan  dua  jenis  bahan  mutu  tinggi,  yaitu beton  ( High  Strength  Concrete )  dan  baja  ( High  Strength Steel ),  dengan cara menarik baja tersebut dan menahannya ke beton, sehingga membuat beton dalam keadaan tertekan [2].
Komponen  struktur  beton  prategang  memiliki  dimensi tinggi  balok  lebih  kecil  dibandingkan  dengan  beton  bertulang untuk  kondisi  beban  dan  bahan  yang  sama.  Pada  umumnya tinggi  komponen  struktur  beton  prategang  berkisar  antara  65 sampai  80  persen  dari  tinggi  komponen  struktur  beton bertulang [3].
Struktur  bangunan  gedung  asrama  LPMP  dirancang menggunakan  system  rangka  pemikul  momen  khusus,  karena gedung  asrama  LPMP  berada  diwilayah  zona  gempa  tinggi. Perencanaan struktur dilakukan dengan menggunakan panduan tata cara perhitungan beton untuk bangunan gedung yaitu SNI 2847:2013,  perencanaan  ketahanan  gempa  untuk  bangunan gedung  SNI  1726:2012,  dan  peraturan  pembebanan  PPIUG 1987  yang  diharapkan  dapat  menghasilkan  suatu  struktur gedung yang memenuhi segala persyaratan keamanan struktur.

## II. URAIAN PENELITIAN
Beton  prategang  merupakan  teknologi  konstruksi  beton yang  mengkombinasikan  antara  beton  berkekuatan  tinggi dengan  baja  mutu  tinggi  dengan  cara  aktif.  Beton  prategang merupakan kombinasi yang ideal dari dua buah bahan modern yang berkekuatan tinggi [2].
Terdapat  dua  jenis  metode  pada  beton  prategang, diantaranya metode pra-tarik ( Pre Tension ) dan metode pasca- tarik  ( Post  Tension ).  Istilah  pra-tarik  digunakan  untuk menggambarkan  metode  prategang  dimana  setelah  penarikan tendon  baja  dilakukan,  kemudian  beton  dicor.  Kebalikan  dari metode pra-tarik, metode pasca-tarik adalah metode prategang dimana tendon baja ditarik setelah beton mengeras. Pada tugas

## Desain Modifikasi Struktur Gedung Asrama Lembaga Penjamin Mutu Pendidikan (LPMP) Sumatera Barat Menggunakan SRPMK dan Balok Prategang pada Lantai Atap
Muhammad Satrya Ageta, Endah Wahyuni, dan Bambang Piscesa Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil, Lingkungan, dan Kebumian,
Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : endah@ce.its.ac.id
K
akihr  ini,  metode  beton  prategang  yang  digunakan  ialah metode beton prategang pasca-tarik ( Post Tension ), dikarenakan  metode  ini  memungkinkan  pembuatan  tendon berbentuk  parabola  (menyesuaikan  dengan  bentuk  bidang momen),  sehingga  penampang  beton  disepanjang  bentang dapat  menerima  tegangan  lebih  efisien  dibandingkan  dengan menggunakan tendon lurus [2][3].
Sistem struktur bangunan gedung yang sering dilaksanakan pada  pembangunan  gedung  di  Indonesia  pada  umumnya menggunakan sistem struktur ganda dan sistem struktur rangka pemikul momen. Sistem struktur ganda diantaranya merupakan kombinasi sistem struktur rangka pemikul momen dan dinding struktural  atau  dinding  geser.  Pada  sistem  struktur  rangka pemikul  momen  terdapat  tiga  jenis  yaitu  Sistem  Rangka Pemikul  Momen  Biasa  (SRPMB),  Sistem  Rangka  Pemikul Momen  Menengah  (SRPMM),  dan  Sistem  Rangka  Pemikul Momen Khusus (SRPMK). Pada perencanaan ini menggunakan SRPMK [4].
Sistem  Rangka  Pemikul  Momen  Khusus  (SRPMK)  yaitu komponen  struktur  yang  mampu  memikul  gaya  akibat  beban gempa dan direncanakan untuk memikul aksi lentur, geser, dan aksial. Sistem ini pada dasarnya memiliki daktilitas penuh dan wajib digunakan di zona resiko gempa tinggi yaitu zona 5 dan 6 [4].

## III. METODOLOGI

## A. Umum
Jurnal ini membahas perencanaan struktur balok prategang yang  terdapat  pada  lantai  atap  dengan  menggunakan  metode post tension, yaitu pemberian gaya prategang dilakukan setelah balok  selesai  dicor  dan  cukup  keras  dan  kuat  menahan tegangan. Langkah-langkah pengerjaan jurnal dijelaskan dalam diagram alir pada Gambar 1.
Gambar 1. Metode penelitian jurnal.

## B. Data-data Perencanaan Struktur
Data-data pada perencanaan struktur gedung ini merupakan data-data  yang  akan  dijadikan  pedoman  dalam  perencanaan selanjutnya. Data-data yang digunakan adalah sebagai berikut :
a. Fungsi bangunan       : Asrama dan apartemen b. Tipe bangunan         : Gedung bertingkat
c. Tinggi bangunan       : ±40 m
d. Luas bangunan         : 33 m x 26 m = 858 m 2
e. Mutu beton (f’ c ) kolom  : 35 MPa (lantai 1-5) : 30 MPa (lantai 6-10)
f. Mutu beton (f’ c ) balok   : 35 MPa
: 40 MPa (balok prategang)
g. Mutu beton (f’ c ) pelat    : 35 MPa
h. Mutu baja (f y )          : 420 MPa

## C. Kombinasi Pembebanan
Kombinasi  pembebanan  yang  diterapkan  pada  bangunan ini sebagai berikut [5]:
1. 1.4D 2. 1.2D + 1.6L + 0.5R 3. 1.2D + 1.6R + 0.5L 4. 1.2D + 1.0W 1.0L + 0.5R 5. 1.2D + 1.0E + 1.0L 6. 0.9D + 1.0W 7. 0.9D + 1.0E

## D. Permodelan dan Analisis Struktur
Analisa  struktur  dilakukan  dengan  program  bantu  SAP. Permodelan struktur ini dapat dilihat pada Gambar 2.
Gambar 2 Permodelan Modifikasi Struktur Gedung.
Struktur sekunder yang dihitung adalah pelat, tangga, balok anak,dan  balok  lift,  sedangkan  struktur  utama  yang  dihitung adalah  balok  induk,  kolom,  dan  balok  pratekan.  Dan  untuk struktur  bawah  yang  dihitung  adalah  sloof, tiang pancang dan pilecap.

## E. Kontrol Perioda
Nilai  T  (waktu  getar  alami  struktur)  dibatasi  oleh  waktu getar  alami  fundamental  untuk  mencegah  pengunaan  struktur yang  terlalu  fleksibel.  Periode  fundamental,  T,  tidak  boleh melebihi hasil koefisien untuk batasan atas pada periode yang dihitung  (C u )  dan  periode  fundamental  pendekatan,  T a [5][6], dan [7].
Kontrol perioda yang terjadi dapat dilihat pada Tabel 1.
Tabel 1 Kontrol Perioda Case Mode Periode Modal 1 1.439 Modal 2 1.270 Modal 3 1.181 Modal 4 0.488 Modal 5 0.421 Modal 6 0.382 Modal 7 0.271 Modal 8 0.238 Modal 9 0.159 Modal 10 0.147 Modal 11 0.099 Modal 12 0.075
Perbandingan  nilai  untuk  periode  fundamental  struktur sebagai berikut :
T a ≤       T     ≤  C u .T a
1.289 s   ≤  1.439 s   ≤  1.805 s   (OK)
Maka  berdasarkan  kontrol  waktu  fundamental,  nilai  T masih  lebih  kecil  dari  C u .T a ,  jadi  analisis  struktur  memenuhi syarat.
F. Kontrol Gaya Geser Dasar (Base Shear)
Kontrol  gaya  dinamis  struktur  digunakan  untuk  melihat apakah  gaya  gempa  yang  dimasukkan  dengan  menggunakan respon  spectrum sudah  sesuai  dengan  yang  disyaratkan  SNI 1726:2012  pasal  7.8.1  [5][8],  dan  [9].  Hasil  kontrol  geser dasar dapat dilihat pada Tabel 2.
Tabel 2. Kontrol Akhir Berdasarkan Faktor Skala Gaya Gempa Load Case/Combo FX FY kN kN Gempa x max 4722.299 297.382 Gempa y max 308.916 4722.299 V statik = 5555.650 kN
Untuk Arah x : V tx > 0.85 V statik 4722.299 kN  > 0.85 x 5555.650 kN 4722.299 kN  > 4722.298 kN        (Ok) Untuk Arah y :
V ty > 0.85 V
4722.299 kN  > 0.85 x 5555.650 kN 4722.299 kN  > 4722.298 kN        (Ok)

## G. Kontrol Partisipasi Massa
Sesuai  SNI  1726:2012  Ps  7.9.1  perhitungan  respons dinamik  struktur  harus  sedemikian  rupa  sehingga  partisipasi massa  dalam  menghasilkan  respon  total  sekurang  kurangnya adalah  90%  [5][10].  Hasil  kontrol  partisipasi  massa  dapat dilihat pada tabel 3.
Tabel 3 Rasio Partisipasi Massa Case Mode Perioda Sum UX Sum UY Modal 1 1.439 0.731 0.000 Modal 2 1.270 0.731 0.766 Modal 3 1.181 0.745 0.766 Modal 4 0.487 0.871 0.766 Modal 5 0.420 0.871 0.887 Modal 6 0.383 0.872 0.887 Modal 7 0.271 0.929 0.887 Modal 8 0.238 0.929 0.932 Modal 9 0.159 0.938 0.947 Modal 10 0.147 0.964 0.959 Modal 11 0.099 0.983 0.975 Modal 12 0.075 0.992 0.997
Dari  hasil  perencanaan  didapatkan  partisipasi  massa  dalam menghasilkan respon total minimal 90% didapatkan mulai dari mode 8.

## H. Kontrol Simpangan Antar Lantai (Drift)
Gempa  menyebabkan  struktur  bertingkat  rawan  terhadap terjadinya  simpangan  horizontal  ( drift ).  Apabila  simpangan horizontal  ini  melebihi  syarat  aman  yang  telah  ditentukan maka gedung akan mengalami keruntuhan.
Sesuai SNI 1726:2012 Pasal 7.8.6 [5][11] kontrol drift dan syarat drift harus ditentukan sebagai berikut :
e ex d x I C   .  (1)
Hasil kontrol simpangan dapat dilihat pada Tabel 4 dan 5.
Tabel 4 Kontrol Simpangan Antar Lantai Portal Gempa Dinamis Arah X
Lt hi hsx δei δi Δi Δo Ket (m) (m) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) Atap 40 4 63.745 350.599 17.883 80 OK 10 36 4 60.494 332.717 25.600 80 OK 9 32 4 55.839 307.117 30.999 80 OK 8 28 4 50.203 276.118 35.799 80 OK 7 24 4 43.694 240.319 41.129 80 OK 6 20 4 36.216 199.190 44.930 80 OK 5 16 4 28.047 154.261 46.117 80 OK 4 12 4 19.662 108.143 45.285 80 OK 3 8 4 11.429 62.859 41.043 80 OK 2 4 4 3.966 21.815 21.815 80 OK 1 0 4 0.000 0.000 0.000 80 OK Tabel 5 Kontrol Simpangan Antar Lantai Portal Gempa Dinamis Arah Y Lt hi hsx δei δi Δi Δo Ket (m) (m) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) Atap 40 4 44.982 247.404 10.895 80 OK 10 36 4 43.002 236.509 15.101 80 OK 9 32 4 40.256 221.407 20.343 80 OK 8 28 4 36.557 201.064 25.262 80 OK 7 24 4 31.964 175.802 29.462 80 OK 6 20 4 26.607 146.340 32.282 80 OK 5 16 4 20.738 114.058 33.531 80 OK 4 12 4 14.641 80.527 32.769 80 OK 3 8 4 8.683 47.758 30.571 80 OK 2 4 4 3.125 17.187 17.187 80 OK 1 0 4 0.000 0.000 0.000 80 OK
Dari  hasil  perencanaan  didapatkan  simpangan  yang  terjadi tidak  melebihi  syarat  aman.  Jadi  dapat  disimpulkan  gedung aman dari keruntuhan.

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN
A. Preliminary Design
Preliminary design merupakan tahapan dalam perencanaan dimensi awal dari suatu elemen struktur.
1. Balok
Dimensi  balok  yang  disyaratkan  [12]  tertera  pada  tabel  6 dan tabel 7 adalah sebagai berikut :
Tabel 6 Rekapitulasi Balok Induk No Tipe balok Bentang Tinggi (h) Lebar (b) (cm) (cm) (cm) 1 BI-1 700 60 40 2 BI-2 300 40 30 3 BI-3 500 60 40 4 BI-4 200 40 30 5 BI-5 600 60 40 Tabel 7 Rekapitulasi Balok Anak No Tipe balok Bentang Tinggi (h) Lebar (b) (cm) (cm) (cm) 1 BA-1 700 45 30 2 BA-2 240 20 20 2. Kolom
Dimensi  kolom  yang  disyaratkan  [12]  adalah  sebagai berikut: Dimensi kolom 80cm x 80cm.
3. Pelat
Dimensi pelat yang disyaratkan [12] adalah sebagai berikut :
Pelat Lantai Hunian       = 12 cm
Pelat Atap              = 12 cm
4. Tangga
Tangga adalah sebuah konstruksi yang dirancang untuk menghubungi dua tingkat vertikal yang memiliki jarak satu sama lain.
Data teknis perencanaan tangga : Lebar injakan (i)      : 30 cm Tinggi injakan (t)      : 17 cm Tinggi tangga         : 400 cm Tinggi bordes         : 200 cm Panjang datar tangga   : 330 cm Panjang miring tangga  : 386 cm Sudut kemiringan      ;
α = arc tan
i t α = 29.64 o Syarat sudut kemiringan :
25 o ≤     α    ≤ 40 o
25 o ≤ 29.54 o ≤ 40 o (memenuhi)
B. Perencanaan Struktur Sekunder
1. Pelat
Hasil perhittungan penulangan pelat tertera pada Tabel 8. f’ c = 35   MPa f y = 420   Mpa
Tabel 8 Rekapitulasi Penulangan Pelat Tipe Lantai Tumpuan Lapangan Tul. Utama Tul. Pembagi Tul. Utama Tul. Pembagi A 1 – 9 Ø10-100 Ø10-200 Ø10-100 Ø10-200 Satu Arah 10 Ø10-100 Ø10-200 Ø10-100 Ø10-200 Atap Ø10-100 Ø10-200 Ø10-100 Ø10-200 Tipe Lantai Tumpuan Lapangan X Y X Y B 1 – 9 Ø10-100 Ø10-100 Ø10-100 Ø10-100 Dua Arah 10 Ø10-100 Ø10-100 Ø10-100 Ø10-100 Atap Ø10-100 Ø10-100 Ø10-100 Ø10-100 C 1 – 9 Ø10-100 Ø10-100 Ø10-100 Ø10-100 10 Ø10-100 Ø10-100 Ø10-100 Ø10-100 Atap Ø10-100 Ø10-100 Ø10-100 Ø10-100 D 1 – 9 Ø10-100 Ø10-100 Ø10-100 Ø10-100 2. Tangga
Hasil  perhittungan  penulangan  tangga  dan  bordes  tertera pada tabel 9.
f’ c = 35   MPa f y = 420   Mpa
Tabel 9
Rekapitulasi Penulangan Pelat Tangga Nama struktur Tulangan Lentur Bagi Pelat tangga D16 – 140 Ø10 – 300 Pelat bordes D16 – 200 Ø 10 – 300 Nama struktur Lentur Geser Balok bordes 3D16 Ø10 – 150 3. Balok Anak
Hasil  perhittungan  penulangan  balok  anak  tertera  pada tabel 10 dan 11. f’ c = 35   MPa
f y = 420   Mpa f yv = 240   Mpa
Tabel 10 Rekapitulasi Penulangan Memanjang Balok Anak (BA) Tipe Tumpuan Kiri Lapangan Tumpuan Kanan Positif Negatif Negatif Positif Positif Negatif BA 1 Tepi 3D16 2D16 2D16 4D16 4D16 2D16 BA 1 Tengah 4D16 2D16 2D16 3D16 4D16 2D16 BA 1 Tepi 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 BA 1 Tengah 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 Tabel 11 Rekapitulasi Penulangan Geser Balok Anak Tipe Tulangan Geser Tunpuaan Lapangan BA 1 Tepi Ø100 - 150 Ø100 - 150 BA 1 Tengah Ø100 - 150 Ø100 - 150 BA 1 Tepi Ø100 - 150 Ø100 - 150 BA 1 Tengah Ø100 - 150 Ø100 - 150

## C. Perencanaan Struktur Primer
1. Balok Induk (BI)
Hasil perhittungan penulangan balok induk tertera pada Tabel 12.
Tabel 12 Rekapitulasi Balok Induk (BI) Tipe  Torsi Tumpuan Lapangan Tulangan Geser - + - + Tum Lap BI 1  2D16  6D22 4D22 4D22 5D22 D13-150 D13-250 BI 2  1D16  5D22 5D22 2D22 3D22 D13-100 D13-150

## 2. Kolom
Hasil perhittungan penulangan kolom tertera pada tabel 13.
Tabel 13 Rekapitulasi Kolom Tipe Penulangan Lentur Tulangan Geser lo Sambungan Lewatan Tumpuan Lapangan (mm) K lt 1-5 20D22 4D13-90 4D13-130 800 600 K lt 6-10 20D22 4D13-110 4D13-130 800 700

## D. Perencanaan Balok Prategang
Metode  konsep  desain  untuk  mendesain  elemen  beton prategang,  tegangan  serat  beton  dihitung  dari  gaya  luar  yang bekerja  dibeton  akibat  pemberian  prategang  awal  dan  beban luar transversal. Balok prategang direncanakan dengan metode penarikan post  tension ,  digunakan  pada  balok  lantai  atap diruang ballroom .  Penampang  balok  prategang  dapat  dilihat pada gambar 3. Dimensi balok : 700/1000 Bentang      : 20000 mm f’ c : 40 MPa
Gambar 3. Penampang Balok Prategang.
Tegangan awal  : 3500 kN Tipe strand      : ASTM A 416-96 grade 270 Diameter       : 15.24 mm Luas penampang : 140 mm 2 Jumlah strand    : 22 buah Jumlah tendon   : 1 buah
Tabel 14 Kehilangan Prategang Macam Kehilangan Prategang Kehilangan Gaya Prategang Persentase Mpa % Tegangan Efektif Sesudah penarikan 0.7 fpu 1303.5 100% Kehilangan Langsung 1. kehilangan perpendekan elastis 0 0.00% 2. kehilangan angker slip 49.834 3.82% 3. kehilangan wobble effect 77.607 5.95% 4. kehilangan kekangan kolom 0.31 2.88% Kehilangan tak langsung 1. kehilangan rangkak 80.192 6.15% 2. kehilangan susut 48.665 3.73% 3. kehilangan relaksasi baja 68.829 5.28% Total kehilangan 328.875 25.23% Tegangan Efektif 974.625 74.77%
Penulangan Lunak tambahan :
Tulangan puntir  : 4D16 Tulangan lentur - Tumpuan negative  : 9D25
- Tumpuan positif    : 5D25 - Lapangan bawah    : 8D25 - Lapangan atas     : 4D25
- Geser tumpuan    : 2D13 – 200 mm
- Geser lapangan      : 2D13 – 300 mm
Gambar 4. Desain Penulangan Balok Prategang
E. Perencanaan Pondasi
Tipe pondasi        : tiang pancang Tipe tiang pancang    : kelas A Diameter luar        : 600 mm Tebal dinding        : 100 mm Allowable axial load   : 252.7 ton Berat tiang pancang   : 393 kg/m Pajang tiang         : 6 – 16 meter
Gambar 5. Penulangan Pilecap.
Pilecap 3300 x 1800 x 800 D13 - 150 Lt kerja t = 50 mm Pasir urug t = 10 mm D22 - 150 Tiang Pancang kls A1 Ø = 0.6 m, L = 15 m

## V. KESIMPULAN
Dari perhitungan-perhitungan yang telah dijelaskan pada bab sebelumnya  didapatkan  kesimpulan  sesuai  tujuan  penulisan Jurnal  “Desain  modifikasi  struktur  gedung  asrama  LPMP sumatera  barat  menggunakan  SRPMK  dan  balok  prategang pada  lantai  atap”  dengan  gambar  teknis  pada  lampiran  dan hasil analisa sebagai berikut :
1. Dari  hasil  perhitungan  preliminary  desain,  didapatkan data  data  perencanaan  dimensi  yang  meliputi  struktur sekunder,  struktur  primer  non  pratekan  dan  struktur primer pratekan sebagai berikut :
 Struktur sekunder:
- Balok anak tipe 1   =  30/45
- Balok anak tipe 2           =  20/20
- Balok lift                 =  30/40
- Balok bordes              =  20/20
- Tebal pelat (semua tipe pelat) =  12 cm
- Tebal pelat tangga          =  15 cm
- Tebal pelat bordes          =  15 cm
 Struktur primer:
- Balok induk tipe 1,3,5 =  40/60
- Balok induk tipe 2,3  =  30/40
- Balok pratekan      =  70/100
- Kolom tipe 1        =  80/80
- Kolom tipe 2        =  80/80
2. Dimensi balok prategang didapatkan b = 0.7 m dan h = 1 m, dengan bentang 20 m.
3. Balok prategang direncanakan dengan system pasca-tarik, didapatkan  gaya  prategang  awal  3500  kN,  dan didapatkan nilai kehilangan prategang sebesar 25.25%.
4. Berdasarkan  analisis  perhitungan  didapatkan  jumlah strand 22 buah dengan menggunakan 1 buah tendon.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] B.  O.  Majore  and  Steenie,  “Studi Perbandingan Respons Dinamik Bangunan  Bertingkat  Banyak  Dengan  Variasi  Tata  Letak  Dinding Geser,” J. Tek. Sipil Statik , vol. 3, no. 6, 2015.
[2] T.  Y. Lin and N. H. Burn, Desain Struktur Beton Prategang Edisi Ketiga Jilid 1 , Terjemahan. Jakarta: Binarupa Aksara, 2000.
[3] E.  G.  Nawy, Beton  Prategang :  Suatu  Pendekatan  Mendasar ,  3rd ed. Jakarta: Erlangga, 2001.
[4] Tavio and B. Kusuma, Desain Sistem Rangka Pemikul Momen dan Dinding  Struktur  Beton  Bertulang  Tahan  Gempa .  Surabaya:  ITS Press, 2009.
[5] Badan  Standarisasi  Nasional,  “Tata  Cara  Perencanaan  Ketahanan Gempa  Untuk  Bangunan  Gedung  (SNI  03-1726-2012),”  Bandung,
2012.
[6] M.  Z.  Fauzi,  E.  Wahyuni,  and  B.  Suswanto,  “Modifikasi Perencanaan  Struktur  Gedung  Apartemen  Brooklyn  Alam  Sutera Menggunakan  Struktur  Komposit  Baja-Beton  dengan  Sistem Rangka Berpengaku Eksentris,” J.  Tek.  ITS , vol. 7, no. 1, pp. D6– D11, 2018.
[7] L.  Fitriyah,  P.  Suprobo,  and  E.  Wahyuni,  “Modifikasi  Desain Struktur  Gedung  Hotel  Holiday  Inn  Express  Surabaya  dengan Menggunakan Sistem Rangka Bresing Eksentrik,” J. Tek. ITS , vol. 6, no. 2, pp. 271-D276, 2017.
[8] J. Pambudi, E. Wahyuni, and A. Sidharta, “Perencanaan Bangunan Kiln Menggunakan Metode Pracetak,” J. Tek. ITS , vol. 6, no. 2, pp.
D251–D256, 2017.
[9]
Y. Yuliana, D. Iranata, and E. Wahyuni, “Modifikasi Perencanaan Struktur  Gedung  Tower  C  Apartemen  Aspen  Admiralty  Jakarta Selatan  dengan  Menggunakan  Baja-Beton  Komposit,” J.  Tek.  ITS , vol. 6, no. 2, pp. C588–C593, 2017.
[10] I.  Budiono,  E.  Wahyuni,  and  Isdarmanu.,  “Perbandingan  Berat Material  Baja  pada  Perencanaan  Struktur  Baja  Sistem  Rangka Pengaku  Eksentris  (SRPE)  dengan  Sistem  Staggered  Trus  Frames (STF) pada Apartemen Purimas Surabaya,” J.  Tek.  ITS ,  vol.  6, no. 2, pp. D217–D223, 2017.
[11] A.  Zaky,  E.  Wahyuni,  and  Isdarmanu.,  “Modifikasi  Perencanaan Apartemen  Grand  Kamala  Lagoon  Menggunakan  Struktur  Baja Komposiit  dengan  Sistem  Rangka  Berpengaku  Eksentris,” J.  Tek. ITS , vol. 6, no. 2, pp. D198–D204, 2017.
[12] Badan  Standarisasi  Nasional,  “SNI  2847:2013  Tata  Cara Perhitungan  Struktur  Beton  Untuk  Bangunan  Gedung,”  Jakarta, 2013.