pISSN: 2723-3472 eISSN: 0000-0000 eISSN: 2746 -1033
Volume 2, Issue 1, March 2021, pages 69-78

## REKONSTRUKSI TADULAKO
Civil Engineering Journal on Research and Development https://new.jurnal.untad.ac.id/index.php/renstra
Alternatif Fondasi Tiang Pancang Pada Gedung Pengendalian Penduduk dan Keluarga Berencana (P2KB) Palu
R. Hidayat a * dan Irdhiani a
a Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Universitas Tadulako, Jl. Soekarno-Hatta Km 9, Palu 94118, Indonesia
* Corresponding author ’s e -mail: hhidayatrahmad@gmail.com
Received: 15 February 2021 ; revised: 25 February 2021 ; accepted: 27 February 2021
Abstract: The foundation design of Pengendalian Penduduk dan Keluarga Berencana is located on Jl. R.A. Kartini No. 100, Palu City, Central Sulawesi. In field testing using 2-point of (CPT), the value of hard-ground support at 8 – 9 m below the surface and the loads of building structures of 2 (two) floor buildings that work on the foundations are quite large, this is a consideration in choosing the type of used foundation. The point of this design is to obtain the dimensions of the pile foundation and calculate the bearing capacity of the foundation permit and settlement that meet the safety requirements. The calculation for bearing capacity of the foundation is calculated using (CPT) data and soil shear strength parameter data (c and φ). Single pile is calculation by using the Semi -Empirical method and using Brooms Method for calculating lateral force on the driven piles. The dimensions of the foundation are planned based on the load (Qv) acting on the entire foundation. Calculation of bearing capacity of a single pile with a penetration depth of 8,20 m and varying dimensions are used in the planning. Based on the calculation of the bearing capacity of a single pile using (CPT) data on the load that works on the foundation, was obtained 25 cm and 30 cm diameter of pile. while the calculation u ses ground shear strength parameter data (c and φ) obtained pile diameter of 30 cm and diameter of 35 cm. Based on the calculation of the bearing capacity of a single pile, the dimensions of the foundation and the settlement in permits has reached the safety requirements.
Keywords: driven pile, bearing capacity, settlement, defelection, safety factor.
Abstrak: Perencanaan fondasi gedung pengendalian penduduk dan keluarga berencana ini terletak pada Jl. R.A. Kartini No.100, Kota Palu, Sulawesi Tengah. Pada pengujian lapangan menggunakan alat sondir sebanyak 2 titik, nilai daya dukung tanah keras berada pada kedalaman 8 – 9 m di bawah permukaan tanah dan beban struktur bangunan gedung berlantai 2 (dua) yang bekerja pada fondasi cukup besar, hal ini menjadi pertimbangan dalam memilih jenis fondasi yang digunakan. Tujuan perencanaan ini ialah memperoleh dimensi fondasi tiang dan menghitung nilai daya dukung izin fondasi serta penurunan yang memenuhi syarat keamanan. Perhitungan daya dukung fondasi  d i  hitung  menggunakan  data  sondir  dan  data  parameter  kuat  geser  tanah  (c  dan  φ).  Perhitungan  penurunan  tiang  tunggal menggunakan  metode  Semi-Empiris  dan  Perhitungan  gaya  lateral  tanah  pada  tiang  pancang  menggunakan  metode  Brooms.  Dimensi fondasi direncanakan berdasarkan pada beban yang bekerja terhadap seluruh pondasi. Perhitungan daya dukung tiang tunggal dengan kedalaman penetrasi tiang 8,20 m dan digunakan dimensi bervariasi pada perencanaan. Berdasarkan perhitungan daya dukung tiang tunggal menggunakan data sondir terhadap beban yang bekerja di pondasi, didapat diameter 25 cm dan diameter 30 cm. sedangkan perhitungan menggunakan data parameter kuat geser tanah (c dan φ) didapat diameter tiang 30 cm dan diameter 35 cm. Berdasarkan hasil perh itungan daya dukung izin tiang tunggal, diperoleh dimensi fondasi dan penurunan izin yang sudah memenuhi syarat keamanan.
Kata kunci: tiang pancang, daya dukung, penurunan, defeleksi, faktor aman .

## 1. Pendahuluan
Pada perencanaan konstruksi bangunan gedung haruslah didukung  oleh  struktur  fondasi  yang  kuat  dan  stabil sehingga mampu memikul beban dari konstruksi bangunan. Berperan  sebagai  struktur  utama  gedung  yaitu  struktur bawah, fondasi menopang seluruh beban dan meneruskannya  ke  lapisan  tanah  pendukung [1-2] . Pemilihan  jenis  fondasi  yang  kurang  tepat  akan mengakibatkan kerusakan seperti retak pada dinding, lantai pecah, sampai penurunan yang tidak wajar pada bangunan yang  direncanakan.  Mengingat  pentingnya  hal  ini,  maka perencanaan dan pelaksanaan menjadi sudut pandang yang perlu  diselidiki  lebih  dalam  demi  tercapainya  suatu bangunan  yang  kokoh  dan  tetap  terjaga  kondisi  fisiknya sampai pada umur rencana [3-4] .
Ada  beberapa  hal  yang  perlu  di  perhatikan  dalam memilih  jenis fondasi yang akan digunakan, yaitu kondisi lapisan tanah, fungsi dan beban yang akan dipikul fondasi,
serta  biaya  konstruksi.  Seperti  yang  kita  ketahui  bersama ada 2 (dua) jenis fondasi, yaitu fondasi dangkal dan fondasi dalam [5-6] .  Dalam  penelitian  ini  penulis  menganalisis kembali fondasi dengan menggunakan jenis fondasi dalam yakni fondasi tiang pancang pada Gedung P2KB Palu yang rencananya  akan  dibangun  berlantai  2  (dua).  Perlu  di ketahui  bahwa  fondasi exsisting dibangun  menggunakan fondasi bored pile dengan kedalaman yang seragam di tiap titik  fondasi  yaitu  7,6  m,  dengan  diameter  seragam  yaitu 0,25 m. Melihat kondisi fisik tanah yang beragam pada data sekunder (hasil sondir di lapangan) serta beban yang bekerja pada Gedung P2KB Palu yang berlantai 2 (dua) dianggap cukup besar. Kondisi inilah yang mendasari penulis untuk menganalisis  kembali  fondasi  gedung  tersebut  dengan menggunakan fondasi tiang pancang yang dapat mencapai kedalaman tanah keras serta efisien. Faktor kelebihan dari tiang  pancang  yang  juga  menjadi  pertimbangan  yaitu: proses pembuatan dengan sistem pra-cetak sehingga mutu
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 2(1), March 2021
beton  dapat  lebih  terjamin  sesuai  dengan  mutu  rencana, daya dukung fondasi tiang pancang tidak hanya terdapat di ujung tiang tetapi juga di sekeliling tiang.
Adapun  permasalahan  yang  akan  di  bahas,  yaitu: bagaimana  menganalisis  dimensi  tiang  pancang  pada Gedung P2KB Palu  yang memenuhi  syarat  terhadap daya dukung  serta  penurunan  yang  terjadi,  berdasarkan  data sondir (qc dan Rf) dan data parameter kuat geser tanah c, φ dan γ hasil korelasi  dari  data sondir. Data yang diperoleh dari  pihak  terkait  (CV.  STB64)  adalah  data  uji  Sondir sebanyak 2 (dua) titik dan 1 (satu) titik uji Hand Boring [7] . Data yang digunakan dalam tugas akhir ini merupakan data sekunder  berupa  data  hasil  pengujian  sondir  pada  titik  1 (satu)  yang  dimana  merupakan  data  uji  sondir  dengan kondisi tanah yang kurang baik jika dibandingkan dengan data sondir pada titik 2 (dua). Data sekunder lainnya yang juga  digunakan  yaitu  data  perencanaan  berupa shop drawing /gambar kerja bangunan gedung P2KB Palu. Tujuan  utama  dari  pengujian  sondir  adalah  untuk mengetahui  profil  tanah  dan  karakteristiknya.  Umumnya, nilai tahanan konus (qt) tinggi pada tanah pasir dan rendah pada  lempung.  Selain  itu,  rasio  friksi  (Rf  =  fs/qt)  rendah pada tanah pasir dan tinggi pada tanah lempung. Klasifikasi menggunakan  grafik  sondir  tidak  dapat  diharapkan  untuk memberikan prediksi jenis tanah yang akurat seperti analisa saringan.  Tapi,  sondir  dapat  memberikan  acuan  untuk mendapatkan sifat mekanis tanah dan jenis tanah [8] .

## 2. Metode Penelitian
Komponen  dari  sebuah  struktur  harus  direncanakan untuk  menahan  beban  yang  bekerja  padanya  tanpa mengalami tegangan dan deformasi yang berlebihan. Pada struktur  menara  beban-beban  yang  diperhitungkan  adalah beban akibat berat sendiri, beban akibat angin, beban hidup, beban  akibat  gempa.  Perhitungan  daya  dukung  fondasi digunakan  2  cara  yaitu  dengan  menggunakan  data  sondir dan data paramete r c dan φ [9 − 11] .
2.1. Daya Dukung Fondasi Tiang Dari Hasil Data Sondir Metode Mayerhof
a) Tahanan ujung tiang (Qp)
Daya  dukung  ujung  tiang  dengan  menggunakan  data sondir  metode Mayerhof dinyatakan  dengan  rumus sebagain berikut [11] :
𝑄 𝑏 = 𝐴 𝑝 𝑓 𝑏 (1)
𝑓 𝑏 = 𝜔 1 . 𝜔 2 . 𝑞 𝑐𝑎 (2)
dengan:
𝑓 𝑏 =   tahanan  ujung  satuan,  unutk  tiang  bor  diambil 70% atau 50%-nya.
q ca = q c rata – rata  (kN/m 2 )  pada  zona  1D  di  bawah ujung tiang dan 4D di atas nya.
𝜔 1 =  {(D+0,5)/2D}n  :  koefisien  modifikasi  pengaruh skala, jika D > 0,5 m. jika D < 0,5 m, ω 1 = 1 𝜔 2 =   L/10D  =  koefisien  modifikasi  untuk  penetrasi tiang dalamlapisan pasir padat saat L < 10D, jika L > 10D, ω 2 = 1 jika D < 0,5 m, ω 1 = 1 𝐷 𝑑 =   diameter tiang (m) jika D < 0,5 m, ω 1 = 1
L =   kedalaman penetrasi tiang di dalam lapisan pasir padat (m)
b) Tahanan gesek tiang (Qs)
Daya  dukung  selimut  tiang  dengan  data  dondir  dapat dihitung dengan persamaan sebagai berikut [10] :
𝑓 𝑠 = 𝐾 𝑓 𝑞 𝑓 (3)
dimana  Kf  =  1  pada  tiang  pancang,  atau  bila  tidak dilakukan pengukuran tahanan gesek sisi konus:
𝑓 𝑠 = 𝐾 𝑐 𝑞 𝑐 (4)
dimana:
𝐾 𝑐 =   koefisien modifikasi konus = 0,05
𝑓 𝑠 =   tahanan gesek satuan (kg/cm 2 ) 𝐾 𝑓 =   koefisien modifikasi tahanan gesek sisi konus
𝑄 𝑠 = 𝐴 𝑠 𝑓 𝑠 (5)
Untuk tiang bor, Mayerhof menyarankan menggunakan faktor reduksi 70% dan 50% dalam menghitung tahanan gesek tiang dengan menggunakan Persamaan 3 dan 4.
2.2. Daya  Dukung  Ujung  Tiang  (Qp)  Dari  Hasil  Data Par ameter c dan φ
Perhitungan  daya  dukung  ujung  tiang  pada  tanah berpasir  dapat  dihitung  dengan  metode  Meyerhorf  dan metode Vesic sebagai berikut [11] :
a) Metode Mayerhof pada tanah pasir
𝑄 𝑝1 =   𝐴 𝑝 𝑞′𝑁 𝑞 (6) 𝑄 𝑝2 =   𝐴 𝑝 50𝑁 𝑞 ∗ tan 𝜑 (7)
Dari  kedua  persamaan  di  atas  digunakan  nilai  yang terkecil, dimana:
𝑞′ =  𝛾𝐿 (8) Tabel 1. Nilai Nq* berdasarkan Teori Meyerhof Soil friction angle, Ø (deg) N q* Soil friction angle, Ø (deg) N q* 20 12.40 33 96 21 13.80 34 115 22 15.50 35 143 23 17.90 36 168 24 21.40 37 194 25 26.00 38 231 26 29.50 39 276 27 34.00 40 346 28 39.70 41 420 29 46.50 42 525 30 56.70 43 650 31 68.20 44 780 32 81.00 45 930
dengan:
𝑄 𝑝 = Daya dukung ujung tiang (kg)
𝐴 𝑝 = Luas penampang tiang (m²) γ = Berat isi tanah (kg/m 3 ) L = Kedalaman fondasi (m) 𝑁 𝑞 ∗ = Diperoleh dari Tabel 1.
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 2(1), March 2021
b) Metode Mayerhof pada tanah lempung Perhitungan  daya  dukung  ujung  tiang  pada  tanah lempung dapat menggunakan persamaan sebagai berikut [10] :
𝑄 𝑝 =   𝑁 𝑞 ∗ 𝐶 𝑢 𝐴 𝑝 = 9𝐶 𝑢 𝐴 𝑝 (9)
dengan:
𝐶 𝑢 = kohesi  tak  terdrainase  tanah  di  bawah ujung tiang (kg/m 2 )
c) Metode Vesic
Vesic  (1977)  memperkenalkan  metode  untuk mengestimasi  daya  dukung  ujung  pada  fondasi  tiang berdasarkan  teori  ekspansi  rongga  ( expansion  of cavities ) [11] . Persamaan yang digunakan Vesic adalah sebagai berikut:
𝑄 𝑝 =   𝐴 𝑝 𝑞 𝑝 = 𝐴 𝑝 (𝑐𝑁 𝑐 ∗ + 𝜎 𝑜 ′ 𝑁 𝜎 ∗ ) (10)
dengan:
𝜎 𝑜 ′ = Rata – rata tegangan (efektif) normal tanah pada ujung tiang. c    = Kohesi (kg/m²) 𝑁 𝑐 ∗ = Faktor daya dukung 𝑁 𝑐 ∗ dapat dilihat pada Tabel 2 .
𝑁 𝜎 ∗ = Faktor daya dukung 𝑁 𝜎 ∗ dapat dilihat pada Tabel 3.
Tabel 2. Nilai Variasi Nc* dengan I rr untuk φ = 0 I rr 𝑁 𝑐 ∗
0 0,5 5 0,336 10 0,245 15 0,200 20 0,173 25 0,150 30 0,136 35 0,132 40 0,127 50 0,118 60 0,113 70 0,110 80 0,110 90 0,110 Tabel 3. Faktor Daya Dukung Nσ* ø' I rr 10 20 40 60 80 100 200 300 400 600 25 12.12 15.95 20.98 24.64 27.61 30.16 39.7 46.61 52.24 57.06 26 13.18 17.47 23.15 27.3 30.69 33.6 44.53 52.51 59.02 64.62 27 14.33 19.12 25.52 30.21 34.06 37.37 49.88 59.05 66.56 73.04 28 15.57 20.91 28.1 33.4 37.75 41.51 55.77 66.29 74.93 82.4 29 16.9 22.85 30.9 36.87 41.51 46.05 62.27 74.3 84.21 92.8 30 18.24 24.95 33.95 40.66 46.05 51.02 69.43 83.14 94.48 104.33 31 19.88 27.22 37.27 44.79 51.02 56.46 77.31 92.9 105.84 117.11 32 21.55 29.68 40.88 49.3 56.46 62.41 85.96 103.66 118.39 131.24 33 23.34 32.34 44.8 54.2 62.41 68.92 95.46 115.51 132.24 146.87 34 25.28 35.21 49.05 59.54 68.92 76.02 105.9 128.55 147.51 164.12 35 27.36 38.32 53.67 65.36 76.02 83.78 117.33 142.89 164.33 183.16 36 29.6 41.68 58.68 71.69 83.78 92.24 129.87 158.65 182.85 204.14 37 32.02 45.31 64.13 78.57 92.24 101.48 143.61 175.95 203.23 227.26 38 34.63 49.24 70.03 86.05 101.48 111.56 158.65 194.94 225.62 257.71 39 37.44 53.5 76.45 94.2 111.56 122.54 175.11 215.78 250.23 280.71 40 40.47 58.1 83.4 103.05 122.54 134.52 193.13 238.62 277.26 311.5 41 43.74 63.07 90.96 112.68 134.52 147.59 212.84 263.67 306.94 345.34 42 47.27 68.46 99.16 123.16 161.83 161.83 234.4 291.13 339.52 382.53 43 51.08 74.3 108.08 134.56 177.36 177.36 257.99 321.22 375.28 423.39 44 55.2 80.62 117.76 146.97 194.31 194.31 283.8 354.2 414.51 468.28 45 59.66 87.48 128.28 160.48 212.79 212.79 312.03 390.35 457.57 517.58 2.3. Daya  Dukung  Selimut  Tiang  (Qs)  Dari  Hasil  Data

## Parameter c dan φ
Daya dukung friksi atau daya dukung selimut tiang pada tanah pasir dapat dihitung menggunakan persamaan sebagai berikut:
𝑄 𝑠 =   ∑ 𝑝 ∆𝐿 𝑓
(11)
Tahanan  friksi  ( f )  dihitung  menggunakan  persamaan sebagai berikut:
𝑓 =  𝐾𝜎 𝑣 ′ tan 𝛿 (12)
dengan:
𝑝 = keliling penampang tiang (m) ∆𝐿 = panjang tiang (m)
𝑓 = tahanan friksi, yang dihitung dengan beberapa metode. 𝐾 = koefisien tekanan tanah lateral 𝜎 𝑣 ′ = tegangan efektif vertikal tanah 𝛿 = sudut gesek tanah – tiang (δ = 0,5φ – 0,8φ)
Untuk tanah lempung, daya dukung selimut tiang (Qs) dihitung dengan metode:
a) Metode α
Perhitungan  daya  dukung  selimut  dengan  metode  α dapat ditung dengan persamaan sebagai berikut:
𝑄 𝑠 =   ∑ 𝑓 ∆𝐿 𝑓 (13)
𝑓 =  𝛼𝐶 𝑢 (14)
dengan:
𝛼 = faktor adhesi empiris 𝐶 𝑢 = kohesi tanah tak terdrainase ( undrained cohesion ) Variasi faktor adhesi e mpiris (α) terhadap Cu/Pa dengan nilai-nilai  interpolasi  didasarkan  pada  faktor  adhesi menurut Terzaghi [11] .

## b) Metode λ
Vijaivergiya  dan  Focht  (1972)  memberikan  metode untuk  mendapatkan  tahanan  kulit  dari  suatu  tiang  di dalam lempung dengan persamaan [9 − 10] :
𝑄 𝑠 =  𝑝 𝐿 𝑓 𝑎𝑣 (15)
𝑓 𝑎𝑣 = 𝜆(𝜎 𝑣 ′ + 2𝐶 𝑢 ) (16)
dengan:
𝜎 𝑣 ′ =   Tegangan efektif vertikal rata-rata di  sepanjang kedalaman tiang
𝐶 𝑢 =   Kohesi tanah tak terdrainase
Nilai λ bervariasi sesuai dengan kedalaman tiang. Untuk nilai λ dapat dilihat pada grafik berikut ( Tabel 4 )
Tabel 4. Variasi nilai koefisien λ terhadap kedalaman
penetrasi tiang Kedalaman Tiang, L (m) λ 0 0,5 5 0,336 10 0,245 15 0,200 20 0,173 25 0,150 30 0,136 35 0,132 40 0,127 50 0,118 60 0,113 70 0,110 80 0,110 90 0,110

## 2.4. Faktor Keamanan
Untuk memperoleh kapasitas ijin tiang, maka kapasitas ultimit tiang dibagi dengan faktor aman tertentu. Tomlinson menyarankan faktor aman tiang pancang [12 − 14] :
𝑄 𝑎 = 𝑄 𝑢 2,5 (17)
Reese  dan O’Neill  (1989) menyarankan  pemilihan Faktor  aman  (Fs)  untuk  perancangan  fondasi  tiang  yang dipertimbangkan  faktor-faktor:  tipe  dan  kepentingan  dari
struktur, variabilitas tanah (tanah tidak uniform ), ketelitian penyelidikan  tanah,  tipe  dan  jumlah  uji  tanah  yang dilakukan,  ketersediaan  data  di  tempat  (uji  beban  tiang), pengawasan/kontrol kualitas di lapangan dan kemungkinan beban  design  aktual  yang  terjadi  selama  beban  layan struktur. Tabel  5 adalah  nilai-nilai  faktor  aman  (Fs)  yang digunakan  sebagai  nilai  pembagi  untuk  daya  dukung fondasi  tiang  yang  disarankan oleh  Reese  dan  O’Neill (1989) [11] .
Tabel 5. Faktor kemanan Klassifikasi Struktur Faktor Kemanan Baik Normal Buruk Sangat Buruk Monumental 2,3 3 3,5 4,0 Permanen 2,0 2,5 2,8 3,4 Sementara 1,4 2,0 2,3 2,8

## 2.5. Penurunan Fondasi Tiang Tunggal
Metode  semi  empiris  digunakan  untuk  menghitug penurunan  tiang  tunggal.  Penurunan  elastis  fondasi  tiang tunggal akibat beban vertikal  yang bekerja dapat dihitung sebagai berikut:
𝑆 = 𝑆 1 +𝑆 2 + 𝑆 3 (18)
𝑆 1 = (𝑄 𝑤𝑝 +ξ𝑄 𝑤𝑠 )𝐿 𝐴 𝑝 𝐸 𝑝 (19)
𝑆 2 = 𝑄 𝑤𝑝 𝐶 𝑝 𝐷𝑞 𝑝 (20)
𝑆 3 = 𝑄 𝑤𝑠 𝐶 𝑠 𝐿𝑞 𝑝 (21)
dengan:
S   = Penurunan elastis total fondasi tiang tunggal (mm) S 1 = Penurunan akibat deformasi aksial tiang tunggal (mm) S 2 = Penurunan dari ujung tiang (mm) S 3 = Penurunan akibat beban yang dialihkan (mm)

## 2.6. Tiang Mendukung Beban Lateral
Fondasi  tiang  sering  harus  dirancang  dengan memperhitungkan beban-beban horizontal. Besarnya beban lateral yang harus didukung fondasi tiang bergantung pada rangka bangunan yang mengirimkan gaya lateral tersebut ke kolom bagian bawah. Gaya lateral yang terjadi pada tiang bergantung  pada  kekakuan  atau  tipe  tiang,  macam  tanah, penenaman ujung tiang ke dalam pile cap , sifat gaya-gaya dan  besar  defleksi.  Jika  gaya lateral  yang  harus  didukung tiang  sangat  besar,  maka  dapat  digunakan  tiang  miring [12 − 14] .

## 2.7. Analisis Struktur Dengan Program SAP 2000
Analisis struktur dilakukan menggunakan program SAP 2000 22 Evaluation version yang didasari dengan peraturan gempa di Indonesia SNI 1726 – 2019 dan SNI 1727 – 2013 Peraturan pembenanan Indonesia sehingga didapatkan nilai beban aksial, gaya geser dan momen yang digunakan dalam perencanaan fondasi [15] .

## 2.8. Bagan Alir Penelitian
Sistematika penelitian dapat dilihat pada Gambar 1 .
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 2(1), March 2021

## 3. Hasil dan Pembahasan

## 3.1. Profilisasi Lapisan Tanah
Berdasarkan data sondir, diketahui bahwa titik sondir 1 (S1) merupakan tanah setempat dengan daya dukung jelek. Oleh  karena  itu  perlu  dibuat  profil  lapisan  tanah  yang dijadikan acuan dalam perencanaan. Adapun profil lapisan tanah dapat dilihat pada Tabel 6 .
Tabel 6 . Parameter tanah dasar data sondir
Z (m) H (m) Deskripsi Tanah γ (kN/m 3 ) φ ( O ) c (kN/m 3 ) 2.8 2.8  Lanau OC - Lanau Berpasir 1807.4 34.5 582.5 4.6 1.8  Pasir Berlanau - Lanau OC 1958.3 38.3 591.1 7.8 3.2  Lempung OC - Lempung 1917.7 30.4 1617.7 8.8 1 Pasir 2003.9 41.2 0.0
3.2. Analisa Pembebanan
Perhitungan pembebanan struktur berdasarkan
Peraturan Pembebanan Indonesia SNI-1727-2013, sedangkan perhitungan terhadap beban gempa berdasarkan SNI-1726-2019.  Pembebanan  pada  fondasi  seperti  pada Tabel 7 dengan desain respon spektrum Gambar 2 .
Gambar 2. Desain Respon Spektrum
Tabel 7. Beban yang bekerja pada fondasi
Nomor P V2 V3 M2 M3 Kolom kgf kgf kgf kgf.m kgf.m K1 49430.73 5888.44 6128.07  12343.92 14358.71 K2 58438.75 8736.27 6244.27  12505.82 16460.82 K3 58075.41 8693.89 6800.36  13293.19 16423.32 K4 65939.32 8891.47 9585.65  24711.22 19399.67 K5 66362.81 8909.31 9734.70  25000.32 19403.55 K6 58829.76 8664.68 7070.96  13923.39 16375.28 K7 64201.30 8505.28 6640.67  13459.56 16251.35 K8 49467.79 8686.19 5801.59  13627.65 16393.97 K9 54787.37 5866.03 6831.44  14025.56 14317.26 K10 61321.70 6103.24 7956.84  13862.76 14604.91 K11 72466.83 8994.81 7752.53  14060.65 16777.33 K12 72364.84 8924.99 8645.13  15150.06 16715.39 K13 78296.82 9229.27 11799.77  26815.69 19770.30 K14 78337.00 9334.75 11926.33  27124.57 19886.45 K15 72517.81 8979.31 8962.15  15626.53 16731.68 K16 76080.48 8871.92 8328.59  14807.22 16727.28 K17 52544.02 8700.09 8233.89  15102.37 16654.97 K18 56609.69 6254.13 8648.29  15473.62 14840.60 K19 54621.95 5895.35 8747.29  14710.89 14191.55 K20 60688.10 8736.45 8707.47  14738.22 16364.08 K21 57222.84 8704.18 6901.94  13423.32 16332.08 K22 61825.94 8924.10 13147.67  27644.59 19264.87 K23 61867.41 8956.63 13294.49  27962.09 19300.91 K24 58159.77 8673.25 7209.43  14095.69 16286.87 K25 65221.55 8492.65 9284.79  15473.34 16152.43 K26 60068.43 8622.06 9673.47  16135.04 16274.02 K27 60324.87 5848.35 9722.47  16204.19 14210.16 K28 46470.92 5854.26 6861.70  13051.77 13945.93 K29 45976.05 5894.69 7015.78  13197.64 13979.93 K30 50206.40 6128.10 10983.72  24774.03 14860.57 K31 49233.15 6127.52 11194.95  25258.03 14852.15 K32 48144.29 5649.52 7577.54  14101.94 13784.33 K33 51244.79 8348.47 8007.63  14436.78 15811.45 K34 46687.10 5609.28 7845.69  14727.69 13759.73
0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 Sa ( g) T (detik)
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 2(1), March 2021
Tabel 8. Daya dukung izin tiang pancang tunggal berdasarkan data sondir
No Dimensi As Ap f s Qs 𝜔 1 𝜔 2 Qb Qu Qa Qv Kontrol L D
m m m m 2 kN/m 2 kN kN kN kg kg Qa > Qv 1 8.20  0.25  0.79  0.05  133.66  860.37 1.0  1.0  752.32 1603.03  65403.74 78337  TIDAK 2 8.20  0.30  0.94  0.07  133.66  1032.44  1.0  1.0  1047.56  2066.10  84296.76 78337  AMAN 3 8.20  0.35  1.10  0.10  133.66  1204.52  1.0  1.0  1389.32  2574.91  105056.24  78337  AMAN
4 8.20  0.40  1.26  0.13  133.66  1376.59  1.0  1.0  1773.94  3125.81  127533.02  78337  AMAN
5 8.20  0.45  1.41  0.16  133.66  1548.66  1.0  1.0  2207.35  3724.73  151968.96  78337  AMAN
6 8.20  0.50  1.57  0.20  133.66  1720.74  1.0  1.0  2683.14  4365.25  178102.30  78337  AMAN
7 8.20  0.55  1.73  0.24  133.66  1892.81  0.9  1.0  2819.24  4665.31  190344.79  78337  AMAN
Tabel 9. Diameter rencana fondasi pada tiap titik kolom berdasarkan data sondir Nomor Dimensi Qa Qv Kontrol (Qa > Qv ) Kolom L (cm) D (cm) kg kg K1 820 30 65647.3  49430.7  AMAN K2 820 30 65647.3  58438.8  AMAN K3 820 30 65647.3  58075.4  AMAN K4 820 35 87091.3  65939.3  AMAN K5 820 35 87091.3  66362.8  AMAN K6 820 30 65647.3  58829.8  AMAN K7 820 30 65647.3  64201.3  AMAN K8 820 30 65647.3  49467.8  AMAN K9 820 30 65647.3  54787.4  AMAN K10 820 30 65647.3  61321.7  AMAN K11 820 35 87091.3  72466.8  AMAN K12 820 35 87091.3  72364.8  AMAN K13 820 35 87091.3  78296.8  AMAN K14 820 35 87091.3  78337.0  AMAN K15 820 35 87091.3  72517.8  AMAN K16 820 35 87091.3  76080.5  AMAN K17 820 30 65647.3  52544.0  AMAN K18 820 30 65647.3  56609.7  AMAN K19 820 30 65647.3  54622.0  AMAN K20 820 30 65647.3  60688.1  AMAN K21 820 30 65647.3  57222.8  AMAN K22 820 30 65647.3  61825.9  AMAN K23 820 30 65647.3  61867.4  AMAN K24 820 30 65647.3  58159.8  AMAN K25 820 30 65647.3  65221.6  AMAN K26 820 30 65647.3  60068.4  AMAN K27 820 30 65647.3  60324.9  AMAN K28 820 30 65647.3  46470.9  AMAN K29 820 30 65647.3  45976.1  AMAN K30 820 30 65647.3  50206.4  AMAN K31 820 30 65647.3  49233.2  AMAN K32 820 30 65647.3  48144.3  AMAN K33 820 30 65647.3  51244.8  AMAN K34 820 30 65647.3  46687.1  AMAN
Tabel 10. Diameter rencana fondasi pada tiap titik kolom berdasarkan parameter kuat geser tanah Nomor Dimensi Qa Qv Kontrol (Qa > Qv ) Kolom L (cm) D (cm) kg kg K1 820 30 65647.3  49430.7  AMAN K2 820 30 65647.3  58438.8  AMAN K3 820 30 65647.3  58075.4  AMAN K4 820 35 87091.3  65939.3  AMAN K5 820 35 87091.3  66362.8  AMAN K6 820 30 65647.3  58829.8  AMAN K7 820 30 65647.3  64201.3  AMAN K8 820 30 65647.3  49467.8  AMAN K9 820 30 65647.3  54787.4  AMAN K10 820 30 65647.3  61321.7  AMAN K11 820 35 87091.3  72466.8  AMAN K12 820 35 87091.3  72364.8  AMAN K13 820 35 87091.3  78296.8  AMAN K14 820 35 87091.3  78337.0  AMAN K15 820 35 87091.3  72517.8  AMAN K16 820 35 87091.3  76080.5  AMAN K17 820 30 65647.3  52544.0  AMAN K18 820 30 65647.3  56609.7  AMAN K19 820 30 65647.3  54622.0  AMAN K20 820 30 65647.3  60688.1  AMAN K21 820 30 65647.3  57222.8  AMAN K22 820 30 65647.3  61825.9  AMAN K23 820 30 65647.3  61867.4  AMAN K24 820 30 65647.3  58159.8  AMAN K25 820 30 65647.3  65221.6  AMAN K26 820 30 65647.3  60068.4  AMAN K27 820 30 65647.3  60324.9  AMAN K28 820 30 65647.3  46470.9  AMAN K29 820 30 65647.3  45976.1  AMAN K30 820 30 65647.3  50206.4  AMAN K31 820 30 65647.3  49233.2  AMAN K32 820 30 65647.3  48144.3  AMAN K33 820 30 65647.3  51244.8  AMAN K34 820 30 65647.3  46687.1  AMAN
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 2(1), March 2021

## 3.3. Analisa Pondasi Tiang
Dalam  analisis  ini  digunakan  tiang  pancang  beton pracetak  dan  diameter  yang  seragam  dengan  beban  yang diterima  oleh  fondasi.  Untuk  contoh  perhitungan  daya dukung ditinjau titik kolom yang menerima beban terbesar dengan dimensi dan data data perencanaan sebagai berikut: − Diameter tiang pancang, D (m) =  0,30 m dan 0,35m − Panjang tiang rencana, L (m) = 8,20 m − Elevasi muka air tanah (m)
= -0,75 m
− Beban maksimum aksial, Qv (kg)     = 78337,00 kg

## 3.4. Daya Dukung Fondasi Tiang Pancang Berdasarkan Data Sondir
Dari  hasil  analisis daya dukung izin tiang berdasarkan hasil  uji  sondir  menggunakan  metode  Mayerhof  dengan perencanaan dimensi tiang (D) = 30 cm dan kedalaman (L)
=  820  cm,  nilai  daya  dukung  izin  terhadap  beban  yang bekerja telah memenuhi syarat Qa > Qv. Daya dukung tiang ijin dan lapangan berdasarkan data sondir dapat dilihat pada Tabel 8 dan Tabel 9 .

## 3.5. Daya Dukung Fondasi Tiang Pancang Berdasarkan Data Parameter Tanah φ dan c
Pada  perhitungan  perencanaan  fondasi  tiang  pancang direncanakan  diameter  fondasi  tiang  0,35  m  dan  panjang tiang  yaitu  8,20  m.  Dari  hasil  profilisasi  lapisan  tanah berdasarkan hasil uji sondir Gambar 10 dan penentuan nilai parameter  tanah  (φ  dan  c)  berdasar kan  metode  Mayne [16 − 18] ,  hasil  identifikasi  jenis  tanah  yang  terdapat  pada lokasi  penelitian  pada  kedalaman  8,20  m  adalah  pasir dengan  sudut  geser  (φ)  =  41,164º  dengan kohesi  (c)  =  0. Daya dukung tiang lapangan dan ijin berdasarkan parameter kuat geser ta nah (c dan φ) dapat dilihat pada Tabel 10 dan Tabel 11 .
Tabel 11. D aya dukung izin berdasarkan data parameter kuat geser tanah (c dan φ)
L D As Ap Qp Qs Qu Qa Qv Kontrol m m m m 2 kg kg kg kg kg Qa > Qv 8.2  0.25  0.79  0.05  93775.31  24234.74  118010.05  47204.02  78337.00  TIDAK 8.2  0.30  0.94  0.07  135036.45  29081.69  164118.14  65647.26  78337.00  TIDAK 8.2  0.35  1.10  0.10  183799.62  33928.63  217728.25  87091.30  78337.00 AMAN 8.2  0.40  1.26  0.13  240064.81  38775.58  278840.39  111536.15  78337.00 AMAN 8.2  0.45  1.41  0.16  303832.02  43622.53  347454.55  138981.82  78337.00 AMAN 8.2  0.50  1.57  0.20  375101.26  48469.48  423570.73  169428.29  78337.00 AMAN 8.2  0.55  1.73  0.24  453872.52  53316.42  507188.95  202875.58  78337.00 AMAN 8.2  0.60  1.88  0.28  540145.81  58163.37  598309.18  239323.67  78337.00 AMAN Tabel 12. Perhitungan penurunan fondasi tiang tunggal menurut data parameter kuat geser tanah (c dan φ) No L D Qp Total Qs Total Qv Qwp Qws S1 S2 S3 S Kontrol cm  cm kg kg kg
kg kg cm cm cm mm S < 150 mm
1 820  30  135036.45  29081.69  78337.00  64455.71  13881.29  0.39  0.71  0.01  11.03  AMAN 820  35  183799.62  33928.63  78337.00  66129.73  12207.27  0.29  0.82  0.01  11.23  AMAN 820  40  240064.81  38775.58  78337.00  67443.45  10893.55  0.22  0.94  0.01  11.77  AMAN
2 820  30  135036.45  29081.69  65221.55  53664.31  11557.24  0.32  0.71  0.01  10.39  AMAN 820  35  183799.62  33928.63  65221.55  55058.06  10163.49  0.24  0.82  0.01  10.75  AMAN 820  40  240064.81  38775.58  65221.55  56151.83  9069.72 0.19  0.94  0.01  11.39  AMAN Tabel 13. Perhitungan penurunan fondasi tiang tunggal dengan data sondir
No L D Qb Total Qs Total Qv (maks) Qwp Qws S1 S2 S3 S Kontrol
cm  cm kg kg kg
kg kg cm cm cm mm S < 150 mm 1 820  25 752.32 860.37  65221.55  30425.90  34795.65  0.37  0.79  0.05  12.07  AMAN 820  30 1047.56  1032.44  65221.55  32847.79  32373.76  0.27  0.71  0.05  10.17  AMAN 820  35 1389.32  1204.52  65221.55  34934.18  30287.37  0.20  0.82  0.05  10.76  AMAN 2 820  30 1773.94  1376.59  78337.00  44108.49  34228.51  0.33  0.71  0.04  10.74  AMAN 820  35 2207.35  1548.66  78337.00  46037.44  32299.56  0.25  0.82  0.04  11.14  AMAN 820  40 2683.14  1720.74  78337.00  47728.20  30608.80  0.19  0.94  0.05  11.83  AMAN Tabel 14. Gaya lateral tiang pancang L D Ap α x L My M mak H u H s y o y o
m m m 2 kN.m kN kN kN mm cm
8.20  0.350  0.096  5.661  34.256  18342.637  60.249  20.083  0.009  0.00009
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 2(1), March 2021

## 3.6. Penurunan Fondasi Tiang Tunggal Dengan Data
Parameter (c dan φ) dan Data Sondir
Pada perhitungan penurunan segera pada fondasi tiang tunggal  menggunakan  metode  Semi-Empiris.  Berikut  ini adalah  hasil  perhitungan  penurunan  berdasarkan  nilai kapasitas dukung dan dimensi fondasi tiang yang aman dan ekonomis, dapat di lihat pada Tabel 12 dan Tabel 13 .

## 3.7. Kapasitas Dukung Lateral (Beban Horizontal) dan Defleksi
Analisis  gaya  lateral  terhadap  tiang  pancang  dan defleksi  dengan  menganggap  tiang  berkelakuan  tiang panjang  dengan  metode  Broms.  Hasil  analisis  kapasitas dukung lateral tiang dapat dilihat pada Tabel 14 . McNulty (1965)  menjelaskan  bahwa  perpindahan  lateral  ijin  atau defleksi  ( yo )  yang terjadi  untuk  bangunan  gedung  ialah  6 mm [19 − 22] .

## 4. Kesimpulan
Berdasarkan  hasil  perhitungan  yang  telah  dilakukan, maka dapat diambil kesimpulan yaitu sebagai berikut:
1) Alternatif  Fondasi  tiang  pancang  pada  Gedung Pengendalian  Penduduk  dan  Keluarga  Berencana (P2KB) Palu ini menggunakan tiang dengan kedalaman penetrasi 8,20 m. Berdasarkan dimensi yang ditetapkan, tiang  pancang  tunggal  telah  memenuhi  syarat  daya dukung  terhadap  beban  yang  bekerja.  Untuk  daya dukung ijin, hasil perhitungan menggunakan data sondir memberikan  dimensi  tiang  yang  bervariasi  yaitu,  D  = 0,35  m  dan  D  =  0,40  m.  Sedangkan  pada  perhitungan menggunakan data parameter c dan φ telah memenuhi daya dukung ijin dan penurunan pada jenis tiang tunggal dengan diameter yang bervariasi yaitu, D = 0,40 m, dan D  =  0,45  m  yang  disesuaikan  terhadap  beban  yang bekerja.  Penggunaan  dimensi  yang  bervariasi  betujuan pada efisiensi penggunaan tiang pancang.
2) Perbandingan dan alasan:
a) Nilai  daya  dukung  yang  diperoleh  dari  data  sondir dan  parameter  kuat  geser  menghasilkan  nilai  yang berbeda,  hal  ini  di  tunjukan  dengan  kebutuhan dimensi yang lebih besar berdasarkan parameter kuat geser  tanah (c  dan  φ). Begitu  pula  dengan  hasil perhitungan  penurunan  yang  tidak  berbeda  jauh terhadap  dimensi  yang  direncanakan.  Nilai  daya dukung  dan  penurunan  tiang  pancang  telah memenuhi  syarat  keamanan,  serta  aman  terhadap gaya lateral ijin dan defleksi yang terjadi pada tiang.
b) Berdasarkan  hasil  analisi,  lebih  direkomendasikan hasil  analisis  dengan  data  sondir  dijadikan  sebagai acuan  ataupun  ketetapan  dalam  pelaksanaan dilapangan.  Hal  ini  disebabkan  karena  data perencanaan yang dilakukan dengan data parameter kuat  geser  tanah  (c  dan  φ)  hanya  merupakan  data hasil  korelasi  dari  data  sondir  (bukan  pengujian lapangan), berbeda halnya dengan data sondir yang diperoleh  dengan  berdasarkan  pengujian  di lapangan.

## Daftar Pustaka
[1] F. Luthfiani, I. Nurhuda, and I.D. Atmanto, "Analisis Penurunan  Bangunan  Pondasi  Tiang  Pancang  dan Rakit  Pada  Proyek  Pembangunan  Apartemen Surabaya  Central  Business  District," Jurnal  Karya Teknik Sipil , vol. 6, no. 2, p. 166, 2017.
[2] H.  Husnah,  “Analisa  Daya  Dukung  Pondasi  Tiang Pancang  Pada  Proyek  Pembangunan  Pondasi  Tissue Block 5 & 6”, Siklus , vol. 1, no. 1, p. 15 , 2015.
[3] D. Tanjung and A.B. Nusa , “ Pengaruh Daya Dukung Pondasi  Tiang  Pancang  Pada  Proyek  Pembangunan Gis (Gas Insulated Switch Gear) di Kecamatan Payung Sekaki Pekanbaru ”, Buletin Utama Teknik , vol. 14, no. 1, p. 41, 2018.
[4] N. Boka, Perencanaan Fondasi Tiang Pancang Pada Gedung  Radiologi  Rumah  Sakit  Umum  Anutapura Palu-Tugas Akhir , Palu: Fakultas Teknik Universitas Tadulako, 2018.
[5] M. Fahrun, Perencanaan Fondasi Tiang pada Tower Telkomsel  Jalan  Banteng  Kota  Palu-Tugas  Akhir .
Palu: Fakultas Teknik Universitas Tadulako, 2018.
[6] B.  Rotinsulu, Perencanaan  Fondasi  Gedung Perkantoran  5  Lantai  Menggunakan  Tiang  Pancang Pada  RSU  Anutapura  Palu-Tugas  Akhir .  Palu: Fakultas Teknik Universitas Tadulako, 2017.
[7] CV. STB 64, Laporan Hasil Pengujian Tanah (Sondir &  Hand  Boring)  Lokasi  Pembangunan  Gedung Pengendalian  Penduduk  dan  Keluarga  Berencana (P2KB), Palu:  Dinas  Pekerjaan  Umum  Kota  Palu, 2018.
[8] A. Kose, Perencanaan Fondasi Tiang Pancang Pada Gedung  Poso  CITY  MALL-Tugas  Akhir ,  Palu: Fakultas Teknik Universitas Tadulako, 2016.
[9] J.E.  Bowles, Analisa  dan  Desain  Pondasi ,  Jakarta: Erlangga, 1997.
[10] J.E.  Bowles, Foundation  Analysis  and  Design, Singapore: The McGraw-Hill Companies, Inc., 1997.
[11] B.M.  Das, Principles  of  Foundation  Engineering , USA: Cengage Learning, 2011.
[12] H.C. Hardiyatmo, Teknik Pondasi 2 , Yogyakarta: Beta Offset, 2006.
[13] H.C. Hardiyatmo , Analisis dan Perancangan Pondasi I, Yogyakarta: Gadjah Mada University Press., 2014.
[14] H.C. Hardiyatmo. Analisis dan Perancangan Pondasi II . Yogyakarta: Gadjah Mada University Press., 2015.
[15] Tim  Penyusun, SNI  03-1726-2019 - Tata  Cara Perencanaan  Ketahanan  Gempa  Untuk  Struktur Gedung  dan  Non  Gedung. Jakarta:  Badan Standardisasi Nasional, 2012
[16] P.W.  Mayne ,  “ Interpretation  of  Geotechnical Parameters from Seismic Piezocone Tests ” Prosiding
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 2(1), March 2021
the 3 rd International Symposium on Cone Penetration Testing, p . 47, 2014.
[17] P.P.  Rahardjo, Manual  Fondasi  Tiang ,  Bandung: Universitas Parahyangan, 1997.
[18] A.I. Candra, A.Yusuf, and A. Rizky , “S tudi Analisis Daya  Dukung  Pondasi  Tiang  Pada  Pembangunan Gedung LP3M Universitas Kadiri ”, Civilla , vol. 3, no.
2, p. 166, 2018.
[19] E. Yuliawan and T. Rahayu , “ Analisis Daya Dukung dan Penurunan Pondasi Tiang Berdasarkan Pengujian Spt Dan Cyclic Load Test ”, Jurnal Konstruksia , vol.
9, no. 2, p. 76, 2018.
[20] Nuryanto  and  S.  Wulandari,  “Perencanaan  Pondasi Tiang  Pada  Tanah  Lempung”, Proceeding  PESAT (Psikologi,  Ekonomi,  Sastra,  Arsitektur  &  Teknik Sipil) , vol. 5, p. 10 , 2013.
[21] F.  Febriantoro,  Y.C.S.  Purnomo,  and  A.  Ridwan, “ Study Perencanaan Pondasi Tiang Pancang Jembatan Sembayat  Baru  II  Kecamatan  Manyar,  Kabupaten Gresik ”, Jurmateks , vol. 1, no. 1, p. 148, 2018.
[22] I.G.N.P. Dharmayasa and I.G.L.B. Eratodi , “ Analisis Dinding  Penahan  Tanah  Dengan  Pondasi  Tiang  Bor (Studi  Kasus  Tower  PLN  SSUTT  150kV  No.  71  di Jalan  Gatot  Subroto  Barat  Denpasar ”, Dinamika Rekayasa , vol. 12, no. 2, p. 71,  2016.