17 (1) (2022) 21-34

## Teknika
http://journals.usm.ac.id/index.php/teknika

## ANALISIS  STRUKTUR SLAB  ON  PILE STUDI  KASUS  JALAN TOL SEMARANG – DEMAK SEKSI 2
Thomas  Marcellino  Santoso 1  ,  Muhammad  Sigit  Wahyudi 2 ,  Muhrozi 2 ,  Indrastono  Dwi Atmanto 2
1,2 Universitas Diponegoro, Indonesia
DOI : 10.26623/teknika.v17i1.4823

## Info Artikel
___________________ Sejarah Artikel: Disubmit 1 Maret 2022
Direvisi 2 Maret 2022 Disetujui 29 Maret 2022 ___________________ Keywords: slab on pile, freestanding, spring _______________________ Abstrak ____________________________________________________________ Slab on pile merupakan salah satu struktur jembatan yang digunakan pada Proyek Jalan Tol Semarang Demak Seksi 2. Struktur slab on pile terdiri  dari slab , pile head , dan tiang pancang.  Tipikal  jembatan slab  on  pile pada  lokasi  ini  ada  2  (dua),  yang  dibedakan berdasarkan jumlah dan jarak tiang. Tiang berjumlah 5 (lima) dalam 1 (satu) pile head yang memiliki spasi 3,5 meter digunakan untuk tiang dengan freestanding kurang dari 6 meter. Konfigurasi  tiang  ini  terletak  pada  STA  19  +658  hingga  19+793.  Sedangkan  tiang berjumlah 6 (enam) yang memiliki spasi 2,8 m digunakan untuk tiang dengan freestanding lebih dari 6 meter. Konfigurasi tiang ini terletak pada STA 19+800 hingga 19+894. Pada STA  19+674  terdapat expansion  joint yang  berfungsi  mengakomodasi  segala  bentuk gerakan yang terjadi pada struktur slab on pile . Selain itu bentang antar tiang pada arah memanjang adalah 7 meter. Perencanaan slab on pile ini mengacu pada SNI 1725:2016 “Pembebanan  untuk  Jembatan”  dan  SNI  2833:2016  “Perencanaan  Jembatan  terhadap Beban Gempa” . Analisis struktur slab on pile dilakukan dengan bantuan software SAP2000 untuk mengetahui gaya dalam yang terjadi pada struktur slab on pile . Sistem pondasi yang digunakan pada pemodelan adalah tiang  pancang dengan tumpuan spring di mana fungsi dari tumpuan spring tersebut adalah mewakili sifat tanah. Hasil dari studi kasus ini adalah diperolehnya desain struktur slab on pile beserta gambar shop drawing .
Abstract ____________________________________________________________ Slab on pile is one of the bridge structures used in the Semarang Demak Toll Road Project Section 2. The slab on pile structure consists of a slab, pile head, and piles. There are 2 (two) typical slab on pile bridges at this location, which are distinguished by the number and distance of the piles. 5 (five) piles in 1 (one) pile head with a spacing of 3.5 meters are used for piles with a freestanding of less than 6 meters. This pile configuration is located at STA 19 +658 to 19+793. Meanwhile, 6 (six) piles with a space of 2.8 m are used for piles with freestanding of more than 6 meters. This pile configuration is located at STA 19+800 to 19+894. At STA 19+674 there is an expansion joint that functions to accommodate all forms of movement that occur in the slab on pile structure. In addition, the span between the piles in the longitudinal direction is 7 meters. This slab on pile planning refers to SNI 1725:2016 "Loading for Bridges" and SNI 2833:2016 "Bridge Planning for Earthquake Loads". Slab on pile planning is carried out with the help of SAP2000 software to determine the internal forces that occur in the slab on pile structure. The foundation system used in the modeling is a pile with spring support where the function of the spring support is to represent the nature of the soil. The result of this plan is to obtain a slab on pile structure design along with shop drawings.
 Alamat Korespondensi: E-mail: thomasprofessional.acc@gmail.com p-ISSN 1410-4202 e-ISSN 2580-8478

## PENDAHULUAN
Jembatan merupakan suatu bangunan penting (Hadi, 2018) yaitu bangunan penyambung pada persilangan antara jalan dan penghalang yang dibangun sesuai dengan situasi dan kondisi setempat serta  berada  pada  posisi  lebih  rendah.  Bangunan  penyambung  tersebut  dibuat  untuk  melintasi rintangan berupa sungai, saluran irigasi, jurang, tepi pangkalan, laut, danau, lembah serta jalan raya yang  melintang  tidak  sebidang.  Syarat  yang  harus  dipenuhi  dalam  perencanaan  jembatan  adalah konstruksi  jembatan  tersebut  harus  mampu  menahan  beban  yang  berupa  beban  manusia  yang melewati jembatan (Julfrenly, dkk. 2013), beban kendaraan yang melintasi jembatan serta beban statis dan beban sendiri dari konstruksi jembatan itu sendiri.
Perkembangan teknologi jembatan mengalami pertumbuhan yang semakin pesat, mulai dari bahan jembatan yang digunakan sampai dengan metode konstruksi jembatan (Dion Falerio, 2018). Pembaharuan dan inovasi-inovasi terbaru dari jembatan ini tidak lain merupakan solusi-solusi yang ditemukan untuk mengatasi masalah-masalah yang ada atau timbul di lapangan baik sebelum, sedang maupun setelah masa konstruksi. Salah satu metode yang dapat digunakan adalah metode slab on pile. Pertimbangan penggunaan metode slab on pile ini selain kemudahan dalam pelaksanaan juga karena adanya masalah-masalah tanah yang timbul seperti daerah rawan longsor atau daerah dimana tidak dimungkinkan untuk dilakukan penimbunan tanah.
Untuk penyelesaian tugas akhir ini kami melakukan analisis struktur jembatan slab on pile pada Proyek Jalan Tol Semarang Demak Seksi 2 STA 10+690 – STA 27+000, khususnya pada STA 19+658 – STA 19+894. Total panjang perkerjaan slab on pile pada proyek ini sekitar 7,427 km. Pemilhan jenis struktur slab on pile pada STA 19+658 – STA 19+894 disebabkan karena konstruksi timbunan tidak dapat dilakukan, sebab adanya batasan tinggi kritis timbunan. Dengan batasan tinggi kritis timbunan tersebut, maka untuk lokasi yang memiliki beda elevasi (Elevasi rencana jalan terhadap elevasi tanah eksisting) lebih besar dari tinggi kritis timbunan, maka dipilih jenis struktur slab on pile. Berdasarkan informasi yang  diperoleh  dari proyek,  jumlah dan lebar  jalur lalu  lintas  pada  jembatan slab on pile adalah 2 x 2 lajur dengan lebar lajur 3,6 m. Namun akan dilakukan pengembangan menjadi 2 x 3 lajur dengan  lebar  lajur  3,6  m.  Pada  laporan  ini  akan  direncakan slab  on  pile pada  kondisi  setelah pengembangan  lajur.  Selain  itu,  tinggi freestanding tiang  pancang  bervariasi  dari  4  meter  hingga  8 meter. Ketinggian freestanding tiang tersebut menyesuaikan dengan elevasi rencana jalan. Selain itu bentang jembatan memiliki jarak 7 meter.

## METODE
Metodologi  analisis  struktur Slab  on  Pile Jalan  Tol  Semarang – Demak  dapat  dilihat  pada Gambar 1 di bawah ini.

## ANALISIS DATA
Pembebanan struktur mengacu pada SNI 1725- 2016 “Standar Pembebanan untuk Jembatan”. Berikut dapat dilihat pada
Tabel 1 rekapitulasi pembebanan yang terjadi pada struktur.
Tabel 1 Beban – Beban yang Direncanakan akan Terjadi pada Struktur Jenis Beban Simbol Beban Besar Beban pada Struktur Beban sendiri struktur MS Dihitung otomatis SAP2000 Beban mati tambahan MA Lapisan aspal beton dan air hujan 1,39 kN/m 2 Barrier 9,21 kN/m Beban D TD BTR 12,6 kPa BGT 49 kN/m Beban T TT 32,5 kN (roda depan) 146,25 kN (roda tengah dan belakang) Beban Rem TB 46,875 kN Beban Gempa EQ Dihitung otomatis oleh SAP2000 berdasarkan cara analisis dinamik menggunakan respon spektrum
Menurut SNI 1725-2016 Standar Pembebanan untuk Jembatan, kombinasi pembebanan untuk perhitungan struktur jembatan harus diperhitungkan berdasarkan 2 (dua) kondisi, yaitu kondisi layan dan kondisi ulitmate. Kombinasi pembebanan pada struktur jembatan dapat dilihat pada Tabel 2.
Tabel 2 Kombinasi Pembebanan Jembatan Slab on Pile Kondisi Keadaan Batas Kombinasi Masa Layan Kuat I 1 MS + 1 MA + 1,8 TT/TD + 1,8 TB Kuat II 1 MS + 1 MA + 1,4 TT/TD + 1,4 TB Kuat III 1 MS + 1 MA Kuat IV 1 MS + 1 MA Kuat V 1 MS + 1 MA Daya Layan I 1 MS + 1 MA + 1 TT/TD + 1 TB Daya Layan II 1 MS + 1 MA + 1,3 TT/TD + 1,3 TB Daya Layan III 1 MS + 1 MA + 0,8 TT/TD + 0,8 TB Daya Layan IV 1 MS + 1 MA Fatik (TD dan TR) 0,75 TT/TD + 0,75 TB Ekstrem II 1 MS + 1 MA + 0,5 TT/TD + 0,5 TB Ekstrem I 1 MS + 1 MA + 0,3 TT/TD + 0,3 TB + 0,3 EQx + 0,7 EQy 1 MS + 1 MA + 0,3 TT/TD + 0,3 TB + 0,7 EQx + 0,3 EQy Ultimate Kuat I 1,3 MS + 2 MA + 1,8 TT/TD + 1,8 TB Kuat II 1,3 MS + 2 MA + 1,4 TT/TD + 1,4 TB Kuat III 1,3 MS + 2 MA Kuat IV 1,3 MS + 2 MA Kuat V 1,3 MS + 2 MA Daya Layan I 1 MS + 1 MA + 1 TT/TD + 1 TB Daya Layan II 1 MS + 1 MA + 1,3 TT/TD + 1,3 TB Daya Layan III 1 MS + 1 MA + 0,8 TT/TD + 0,8 TB Daya Layan IV 1 MS + 1 MA Fatik (TD dan TR) 0,75 TT/TD + 0,75 TB Ekstrem II 1,3 MS + 2 MA + 0,5 TT/TD + 0,5 TB Ekstrem I 1,3 MS + 2 MA + 0,3 TT/TD + 0,3 TB + 0,3 EQx + EQy 1 MS + 1 MA + 0,3 TT/TD + 0,3 TB + EQx + 0,3 EQy

## Data Tanah
Pada lokasi studi kasus, yaitu STA 19+658 hingga STA 19+889, terdapat 2 (dua) tanah bore log , yaitu titik BH – PS45 (STA 19+750) dan BH – PS22 (STA 19+895). Kemudian, terdapat pula data tanah dari hasil pengujian laboratorium. Data tanah yang diuji secara laboratorium merupakan tanah undisturbed sample kedalaman 10 m dan 20 m dari bore log BH – PS45 (STA 19+750). Berdasarkan  evaluasi  terhadap  data  tanah  yang  ada,  untuk  analisis  struktur slab  on  pile digunakan data tanah titik BH – PS45 (STA 19+750), karena memiliki nilai N – SPT yang lebih kecil dibanding titik BH – PS22 (STA 19+895). Alasan lain digunakannya titik BH – PS45 (STA 19+750) sebagai analisis adalah tersedianya data tanah dari hasil pengujian laboratorium.
Dari  data  tanah  pada  titik  BH – PS45  (STA  19+750)  kemudian  dicari  korelasi – korelasi parameter lain yang diperlukan. Parameter tanah titik BH – PS45 (STA 19+750) dapat dilihat pada Tabel3
Tabel 3 Parameter Tanah BH – PS45 (STA 19+750)

## Perhitungan Konstanta Pegas
Tanah akan dimodelkan sebagai tumpuan pegas pada SAP2000. Perhitungan konstanta pegas mengacu pada rumus Vesic seperti pada persamaan 1 sebagai berikut.
kh
= 0,65 √ 𝐸 𝑠 𝐵 4 𝐸 𝐹 𝐼 𝐹 12 𝐸 𝑠 𝐵(1−𝜇 𝑠 2 ) dimana: k h = modulus reaksi subgrade (kN/m 3 ) E s = modulus elastisitas tanah (kN/m 2 ) B = diameter tiang (m) E f = modulus elastisitas tiang (kN/m 2 ) I f = momen inersia tiang (m 4 ) μ s = angka poisson Untuk konstanta pegas (k sh ) dihitung sebagai berikut. 𝑘 𝑠ℎ =  𝐴𝑠  ×   𝑘 ℎ ; 𝐴 𝑠 =  𝐵  ×  𝐿 dimana: A s = luas bidang kontak tanah dengan tiang (m 2 ) L = ketebalan tanah (m)
Untuk perhitungan konstanta pegas secara keseluruhan dapat dilihat pada Tabel 4 di bawah.
Lapisan Kedalaman (m) Jenis Tanah Ketebalan (m) N-SPT N-SPT rata-rata Cu (kPa) Ø (°) E (kN/m 2 ) 𝛾 𝑠𝑎𝑡 (kN/m 3 ) v 1 0-11 Lempung Lunak 11 5;2;2;4;5 3.6 18 - 3000 16 0.5 2 27 Nov Lempung Teguh 16 6;7;6;8;9; 8;8;7 7.375 36.88 - 6000 16 0.5 3 27-31 Lempung Kaku 4 15;17 16 80 - 13500 18 0.5 4 31-39 Lempung sangat Kaku 8 23;29;24; 24.25 121.3 - 25000 18 0.5 5 39-41 Lempung Kaku 2 18 18 90 - 13500 18 0.5 6 41-47 Lempung sangat Kaku 6 25;24;23 24 120 - 25000 18 0.5 7 47-49 Lempung Kaku 2 18 18 90 - 13500 18 0.5 8 49-53 Lempung sangat Kaku 4 21;25 23 115 - 25000 18 0.5 9 53-55 Lempung Kaku 2 19 19 95 - 13500 18 0.5 10 55-57.5 Pasir Setengah Padat 2.5 27 27 - 35 17500 20 0.5 11 57.5-70 Lempung sangat Kaku 12.5 21;19;21 23.57 117.9 - 25000 18 0.5
(1) (2)
Tabel 4 Perhitungan konstanta Pegas untuk Pemodelan pada SAP2000
Kedalaman (m) Ketebalan (m) D (m) N - SPT Cu (kN/m 2 ) E (kN/m 2 ) v kh (kN/m 3 ) ksh (kN/m) 2 2 0.6 5 25 5000 0.5 4541.2 5449.4 4 2 0.6 2 10 2000 0.5 1682.9 2019.5 6 2 0.6 2 10 2000 0.5 1682.9 2019.5 8 2 0.6 4 20 4000 0.5 3566.0 4279.2 10 2 0.6 5 25 5000 0.5 4541.2 5449.4 12 2 0.6 6 30 6000 0.5 5532.9 6639.4 14 2 0.6 7 35 7000 0.5 6538.5 7846.1 16 2 0.6 6 30 6000 0.5 5532.9 6639.4 18 2 0.6 8 40 8000 0.5 7556.1 9067.4 20 2 0.6 9 45 9000 0.5 8584.5 10301.4 22 2 0.6 8 40 8000 0.5 7556.1 9067.4 24 2 0.6 8 40 8000 0.5 7556.1 9067.4 26 2 0.6 7 35 7000 0.5 6538.5 7846.1 28 2 0.6 15 75 15000 0.5 14929.7 17915.6 30 2 0.6 17 85 17000 0.5 17097.7 20517.3 32 2 0.6 23 115 23000 0.5 23722.3 28466.8 34 2 0.6 29 145 29000 0.5 30494.2 36593.0 36 2 0.6 24 120 24000 0.5 24841.7 29810.0 38 2 0.6 21 105 21000 0.5 21496.0 25795.1 40 2 0.6 18
90 18000 0.5 18189.9 21827.9 42 2 0.6 25 125 25000 0.5 25964.9 31157.9 44 2 0.6 24 120 24000 0.5 24841.7 29810.0 46 2 0.6 23 115 23000 0.5 23722.3 28466.8 48 2 0.6 18
90
18000 0.5 18189.9 21827.9 50 2 0.6 21 105 21000 0.5 21496.0 25795.1

## Output Nilai Gaya Dalam
Setelah dilakukan pemodelan struktur dan pembebanan, akan didapatkan nilai gaya dalam yag terjadi pada struktur baik itu gaya aksial, geser, momen, maupun torsi. Hasil analisis yang ditampilkan berupa gaya dalam yang paling kritis yang terjadi pada struktur slab on pile . Berikut output gaya dalam maksimum, baik konfigurasi 6 (enam) tiang maupun 5 (lima) tiang.
Tabel 5 Output Gaya Dalam Maksimum Jenis Struktur Gaya Dalam Satuan Konfigurasi 6 Tiang Konfigurasi 5 Tiang Kombinasi Pelat Momen lapangan kNm 280,105 259,77 Kuat I (Ultimit) Momen tumpuan kNm 151,012 152,504 Kuat I (Ultimit) Pile head Momen lapangan kNm 153,199 204,859 Kuat I (Ultimit) Momen tumpuan kNm 277,503 309,021 Kuat I (Ultimit) Gaya geser kN 687,778 804,704 Kuat I (Ultimit) Gaya torsi kN 124,635 209,75 Kuat I (Ultimit) Tiang pancang Gaya aksial kN 951,436 1100,200 Layan II (Layan) Gaya geser kN 19,711 20,386 Layan II (Layan) Momen kNm 155,31 139,756 Kuat I (Ultimit)

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Struktur atas yang terdiri dari parapet, slab dan pile head , direncanakan dari beton bertulang dengan  mutu  beton  f’c  30  MPa  dan  baja  tulangan  ulir  dengan  mutu  fy  400  MPa. Dari  hasil perhitungan, didapatkan diameter tulangan utama D16, diameter tulangan sengkang D13.
Gambar 2 Detail Penulangan Parapet
Dari hasil perhitungan, didapatkan diameter tulangan pokok arah melintang D19 dan diameter tulangan bagi arah memanjang D16. Untuk tebal slab diambil sebesar 350 mm.
Gambar 3 Potongan Memanjang Penulangan Slab
Gambar 4 Tampak Atas Penulangan Slab

## Perhitungan Tulangan Pile Head
Dari hasil perhitungan, didapatkan diameter tulangan utama D22, diameter tulangan sengkang D16, dan diameter tulangan torsi D16.
Gambar 5 Tampak Atas Konfigurasi 6 Tiang
Gambar 6 Tampak Atas Konfigurasi 5 Tiang
Gambar 7 Pile Head Kondisi Normal

## Gambar 8 Pile Head Kondisi Expantion Joint

## Analisis Struktur Bawah
Struktur bawah yang berupa pondasi dalam, direncanakan menggunakan jenis spun pile (mutu beton f’c 50 MPa) dengan diameter 600 mm kelas B.

## Daya Dukung Aksial Tiang Tunggal
Perhitungan daya dukung aksial terdiri dari perhitungan daya dukung selimut dan daya dukung ujung. Perhitungan daya dukung aksial dicoba pada beberapa kedalaman, mulai 42 m hingga 50 m setiap kenaikan 2 m. Untuk perhitungan daya dukung selimut, dicoba menggunakan 2 (dua) metode, yaitu  Metode  Lambda  dan  Metode  Alpha.  Sedangkan  perhitungan  daya  dukung  ujung  dicoba menggunakan 2 (dua) metode, yaitu Metode Meyerhoff dan Metode Vesic. Perhitungan daya dukung dilakukan  secara  manual  maupun  dengan  bantuan software  Foundation  Pro .  Berikut  rekapan perhitungan daya dukung secara manual.
Tabel 6 Rekapan Perhitungan Daya Dukung Selimt dan Ujung Tiang Tunggal Secara Manual
Kedalaman Qs (kN) Qp (kN) Metode alpha Metode Lambda Metode Meyerhoff Metode Vesic -42 2580.311 2926.093 305.485 390.68 -44 2808.954 3158.654 305.485 390.68 -46 3028.169 3386.138 305.485 390.68 -48 3226.169 3602.767 229.114 290.58 -50 3410.026 3812.003 292.757 374.4
Sedangkan dari perhitungan dengan bantuan software Foundation Pro didapatkan hasil seperti pada Tabel 7 di bawah.
Tabel 7 Rekapan Perhitungan Daya Dukung Selimt dan Ujung Tiang Tunggal dengan
Foundation Pro Kedalaman Qs (kN) Qp (kN) Metode Alpha Metode Lambda Metode Meyerhoff Metode Vesic -42 2569.478 2941.196 305.362 390.497 -44 2762.253 3183.256 305.362 390.497 -46 2956.494 3417.135 305.362 390.497 -48 3138.461 3629.028 229.022 290.446 -50 3318.624 3819.284 292.639 374.226
Dari perhitungan di atas menunjukkan bahwa perbedaan antara perhitungan manual ( Tabel 6) dengan hasil dari Foundation Pro ( Tabel 7) sangat kecil.
Kemudian  jika  dibandingkan  antara  metode  Alpha  dengan  metode  Lambda,  baik  manual maupun foundation pro , didapat nilai daya dukung selimut (Qs) metode Alpha lebih kecil, sehingga diambil nilai Qs dari metode Alpha. Kemudian jika dibandingkan antara metode Meyerhoff dengan metode Vesic, baik manual maupun foundation pro , didapat nilai daya dukung selimut (Qs) metode Meyerhoff lebih kecil, sehingga diambil nilai Qp dari metode Meyerhoff. Nilai – nilai daya dukung Qs  maupun  Qp  diambil  dari foundation  pro ,  karena  menghasilkan  nilai  yang  lebih  kecil.  Berikut rekapan daya dukung aksial tiang tunggal, dengan nilai Safety Factor (SF) 2,5.
Tabel 8 Rekapan Perhitungan Daya Dukung Tiang Tunggal
Kedalaman Q s (kN) Q p (kN) Q u (kN) Q all (kN) -42 2569.478 305.362 2874.841 1149.936 -44 2762.253 305.362 3067.616 1227.046 -46 2956.494 305.362 3261.857 1304.742 -48 3138.461 229.022 3367.483 1346.993 -50 3318.624 292.639 3611.263 1444.505
Dari hasil pemodelan pada SAP2000, didapat gaya aksial terbesar untuk konfigurasi 6 (enam) tiang adalah sebesar 951,436 kN, sedangkan untuk konfigurasi 5 (lima) tiang adalah sebesar 1100,2 kN. Dari hasil perhitungan daya dukung tanah, letak kedalaman tanah dengan daya dukung yang lebih besar dari gaya aksial terbesar, baik konfigurasi 6 (enam) tiang maupun 5 (lima) tiang, terdapat pada kedalaman 42  meter, di mana besar daya dukung ijin (Qall) pada kedalaman tersebut adalah sebesar 1149,936 kN. Untuk keamanan desain, maka kedalaman penanaman tiang pancang diambil sedalam 44 m.

## Daya Dukung Lateral Tiang Tunggal
Perhitungan daya dukung lateral menggunakan Metode Broms. Dari perhitungan penentuan tiang pendek atau panjang, didapat bahwa baik konfigurasi 6 (enam) tiang maupun 5 (lima) tiang, pondas tiang pancang merupakan tiang panjang (L > 4T).
Penentuan beban lateral maksimum (konfigurasi 6 tiang) adalah sebagai berikut.
M u / C u b 3
= 441,45 / (28,182 x 0,6 3 ) = 72,5197 e / B = 7,7 / 0,6
= 12,83
Maka,
Q u / c u B 2 = 5 (Lihat Gambar 1) Q u / (28,182 x 0,6 2 ) = 5 Q u = 50,7276 kN > 19,711 kN (AMAN)
Gambar 9 Penentuan Beban Ultimit Tiang Panjang dalam Tanah Kohesif Konfigurasi 6 Tiang
Penentuan beban lateral maksimum (konfigurasi 5 tiang) adalah sebagai berikut. M u / C u b 3
= 441,45 / (28,182 x 0,6 3 ) = 72,5197 e / B = 6 / 0,6 = 10 Maka,
Q u / c u B 2 = 6 (Lihat Gambar 10) Q u / (28,182 x 0,6 2 ) = 6 Q u = 60,873 kN > 20,386 kN (AMAN)
Gambar 10 Penentuan Beban Ultimit Tiang Panjang dalam Tanah Kohesif Konfigurasi 5 Tiang

## Defleksi Lateral Tiang Tunggal
Berikut rekapan defleksi yang terjadi pada tiang.
Tabel 9 Rekapan Defleksi Tiang Konfigurasi Kombinasi Lokasi Defleksi (mm) 6 Tiang Non gempa Puncak tiang 15,86 Permukaan tanah 5,36 Gempa Permukaan tanah 18,99 5 Tiang Non gempa Puncak tiang 10,52 Permukaan tanah 4,66 Gempa Permukaan tanah 20,25 Konfigurasi 6 (enam) tiang Δ permukaan tanah (gempa) ≤ Δ ijin gempa 18,99 mm ≤ 25 mm (OK) Δ permukaan tanah (non gempa) ≤ Δ ijin layan 5,36 mm ≤ 12 mm (OK) Konfigurasi 5 (lima) tiang Δ permukaan tanah (gempa) ≤ Δ ijin gempa 20,25 mm ≤ 25 mm (OK) Δ permukaan tanah (non gempa) ≤ Δ ijin layan 4,66 mm ≤ 12 mm (OK)

## Penurunan Tiang Tunggal
Penurunan total tiang tunggal akibat beban kerja menurut Vesic (1969) adalah sebagai berikut ( Persamaan 3 ).
S e = S e(1) + S e(2) + S e(3)
Di mana S e(1) = penurunan elastis tiang S e(2)
= penurunan akibat beban pada ujung tiang
S e(3) = penurunan tiang akibat beban yang dialihkan sepanjang tiang
Selain  dengan  perhitungan  manual  menggunakan  cara  Vesic,  juga  dilakukan  pengecekan penurunan dari hasil pemodelan SAP2000. Besar penurunan dapat dilihat pada
Tabel 10 berikut.
Tabel 10 Rekapan Penurunan Tiang Metode Konfigurasi 6 Tiang Konfigurasi 5 Tiang Perhitungan Manual 1,482 cm 1,4935 cm Pemodelan SAP2000 0,538 cm 0,386 cm
Untuk jenis struktur slab on pile dianggap sebagai bangunan umum, sehingga diambil penurunan maksimum ijin sebesar 2,54 cm (Teng, 1992). Jika dibanding dengan penurunan yang terjadi, maka masih dalam kondisi aman.
(3)

## Momen Tiang
Dari perhitungan panjang buckling , untuk konfigurasi 6 (enam) tiang memiliki panjang buckling 13,5 m, sedangkan konfigurasi 5 (lima) tiang memiliki panjang buckling 12 m. Lalu pada pengecekan kelangsingan  didapat  nilai  kl/r  >  22,  sehingga  tiang  termasuk  tiang  langsing.  Karena  berupa  tiang langsing,  maka  akan  terjadi  perbesaran  momen  perlu  diperhitungkan.  Perbesaran  momen  untuk  6 (enam) tiang adalah sebesar 1,57. Sedangkan, perbesaran momen untuk 5 (lima) tiang adalah seebsar 1,51. Besar momen setelah dikalikan faktor pembesaran momen adalah 243,84 kNm (konfigurasi 6 tiang) dan 210,41 kNm (konfigurasi 5 tiang).
Berdasarkan brosur spesifikasi tiang pancang, untuk tiang pancang diameter 600 mm kelas B mempunyai kapasitas momen retak (crack) sebesar 25 tonm (245 kNm). Maka tiang pada konfigurasi 6 (enam) tiang maupun konfigurasi 5 (lima) tiang mampu menahan momen yang terjadi .

## SIMPULAN
Dari hasil analisis data dan perhitungan elemen struktur jembatan slab on pile pada proyek jalan tol Semarang – Demak dapat disimpulkan bahwa elemen struktur jembatan slab on pile terdiri dari slab, pile head, dan pondasi tiang pancang.
Permodelan  tumpuan  pondasi  tiang  pancang  menggunakan  model  tumpuan  pegas  elastis. Untuk tanah yang dimodelkan sebagai tumpuan pegas elastis, kemampuan untuk mendukung beban tergantung dari besarnya modulus of subgrade reaction (ks) dari tanah tersebut. Selain itu, pemodelan pile head dan pondasi dimodelkan sebagai frame. Untuk frame yang dimodelkan masing – masing mempunyai  mutu  beton  yang  berbeda  dimana  untuk  pile  head  digunakan  f’c  30  Mpa  sedangkan pondasi digunakan 52 Mpa dengan dimensi masing- masing sesuai dengan shop drawing. Sementara untuk pelat lantai dimodelkan sebagai area dimana mutu betonn ya f’c 30 Mpa dan tebal 350 mm. Analisis struktur elemen-elemen struktur slab, balok dan pile head dengan tulangan lentur dan tulangan geser maupun tulangan torsi sesuai yang tergambar pada shop drawing cukup kuat menahan beban yang terjadi pada jembatan slab on pile dimana beban yang terjadi pada jembatan slab on pile dianalisis menggunakan software SAP2000 yang digunakan dalam perencanaan dan pengecekan.
Pada pemeriksaan lendutan pada struktur jembatan slab on pile, besarnya lendutan yang terjadi pada pelat yaitu 5,31 mm kurang dari batas lendutan ijin yaitu 7,25 mm. Defleksi lateral tiang pancang yang terjadi di permukaan tanah untuk konfigurasi 6 tiang pada kondisi gempa adalah sebesar 18,99 mm dan pada kondisi non gempa sebesar 5,36. Untuk defleksi lateral tiang pancang pada kepala tiang adalah sebesar 15,86 mm. Sedangkan defleksi lateral tiang yang terjadi di permukaan tanah untuk konfigurasi 5 tiang pada kondisi gempa adalah sebesar 20,25 mm dan pada kondisi non gempa sebesar 4,66. Untuk defleksi lateral tiang pancang pada kepala tiang adalah sebesar 10,52 mm. Sehingga dapat disimpulkan bahwa konfigurasi struktur slab on pile ini cukup kaku, sehingga struktur slab on pile tidak memerlukan rangka pengaku (bracing). Pondasi tiang pancang yang digunakan berdiameter 600 mm  dengan  mutu  kelas  B  yang  mempunyai  kapasitas  momen  retak  sebesar  25  tonm.  Pondasi direncakanan pada kedalaman 44 m, baik konfigurasi 6 (enam) tiang maupun 5 (lima) tiang. Pada kedalaman tersebut, besar daya dukung ijin tiang tunggal adalah 1227, 046 kN. Beban lateral ultimit yang mampu tiang untuk konfigurasi 6 (enam) tiang adalah sebesar 50,7276 kN, sedangkan untuk konfigurasi 5 (lima) tiang adalag sebesar 60,873 kN. Dengan kapasitas momen sebesar 25 tonm, tiang pancang dapat mampu menahan beban momen yang terjadi.

## DAFTAR PUSTAKA
Ameratunga,  J.,  Sivakugan,  N.,  &  Das,  B.  M.  (2016). Correlations  of  Soil  and  Rock  Properties  in  Geotechnical Engineering . http://www.springer.com/series/13410
Das, B. M. 2019. Principle of Foundation Engineering Ninth Edition. Boston : Cenage Learning. Dion Falerio Lilu, 2018, “ Alternatif Perencanaan Struktur Atas Jembatan Rangka Baja Tipe Camel Back Truss Dengan Menggunakan  Metode  Lrfd  Di  Weutu  Kota  Atambua,  Kab.  Belu.  Provinsi  NTT ”,  e -journal  Perencanaan Jembatan Rangka Baja Program Studi Teknik Sipil S1, ITN MALANG Julfrenly Onding Lapis, Balamba, Sompie, Alva N. Sarajar (2013), “ Analisis Kestabilan Pondasi Jembatan Studi Kasus : Jembatan Essang-Lalue ” , Jurnal Sipil Statik Vol.1 No.11. Look, B. 2007. Handbook of Geotechnical Investigation and Design Tables . New London: Taylor and Francis Group.
Nicholas Hadi1 dan Edison Leo, 2018. Analisis Perbadingan Perkuatan Jembatan Rangka Baja Dengan Metode Prategang Eksternal Ditinjau Dari Bentuk Trase Kabel Prategang, Jurnal Mitra Teknik Sipil Vol. 1, No. 1.
Prakash, S. and H. D. Sharma. 1990. Pile Foundation in Engineering Practice . New York: John Wiley & Sons, Inc. PT.  LAPI  ITB.  2015. Final  Report  Geotechnical  Aspect. Bandung:  PT.  LAPI  ITB.  Pusat  Penelitian  dan Pengembangan Geologi. 1996. Peta Geologi Lembar Banjarnegara dan Pekalongan, Jawa. Bandung: Pusat Penelitian dan Pengembangan Geologi.
Republik  Indonesia.  2004. Standar  Nasional  Indonesia  12:2004  Perencanaan  Struktur  Beton  untuk  Jembatan. Badan Standarisasi Nasional. Jakarta
Republik  Indonesia.  2005. Standar  Nasional  Indonesia  02:2005  Standar  Pembebanan  untuk  Jembatan. Badan Standarisasi Nasional. Jakarta
Republik  Indonesia. 2016. Standar Nasional Indonesia 1725:2016 Pembebanan untuk Jembatan. Badan  Standarisasi Nasional. Jakarta
Republik  Indonesia.  2016. Standar  Nasional  Indonesia  2833:2016  Perencanaan  Jembatan  Terhadap  Beban  Gempa.
Badan Standarisasi Nasional. Jakarta Republik  Indonesia.  2017. Standar  Nasional  Indonesia  8460:2017  Persyaratan  Perancangan  Geoteknik. Badan Standarisasi Nasional. Jakarta
Republik Indonesia. 2019. Standar Nasional Indonesia 2847:2019 Persyaratan Beton Struktural untuk Bangunan Gedung.
Badan Standarisasi Nasional. Jakarta
Setiawan, A. 2016. Perancangan Struktur Beton Bertulang Berdasarkan SNI 2847:2013. Erlangga. Jakarta. Teng, W. C. 1992. Foundation Design. Eastern Economy Edition. New Delhi, India Tomlinson,  M.  J.  and  J.  Woodward.  2008. Pile  Design  and  Construction  Practice .  London.  Taylor  and  Francis Group.