## Analisis Kapasitas Sambungan Balok Kolom Terhadap Beban Siklik Sesuai dengan Penjelasan SNI 2847-2013
Rachmat Nur Mahyuddin 1,* M. Zardan Araby 2 Abdullah 3
1 Mahasiswa , Jurusan Teknik Sipil , Universitas Syiah Kuala , Banda Aceh 23111 , Indonesia 2,3 Jurusan Teknik Sipil , Universitas Syiah Kuala , Banda Aceh 23111 , Indonesia . * corresponding author , email: rahmatnurmahyuddin@gmail.com

## Abstract
Joint column beam is the main structure that functions to connect other structural loads.The area of the joint column beam  needs  to  be  accurately  designed  so  that  it  can  dissipate  energy  when  an  earthquake  occurs.  So  as  to  minimize damage. The purpose of this study was to study the ability of structures in joint column beams to withstand cyclic loads according to the requirements of SNI 2847-2013. this research is 1 specimen, concrete quality is 23.02 MPa. The beam is 120x30x40 cm, column measuring 30x30x200 cm reinforcement 8Ø14 mm, melting voltage fy = 310.03 MPa and stirrup Ø10-100mm melting voltage fy = 374.59 MPa. Tests carried out by cyclic loading with 0.75 mm, 1.5 mm, 3 mm, 6 mm, 12 mm, 24 mm and monotonic displacement. The results of this study are the use of reinforcement reinforcement according to SNI 2847-2013 the capacity of the resulting cyclic load is greater that is 8.51 tf from the theoretical load of 7.92 tf.
Keywords: Beam column joint, Cyclic load, SNI 2847-2013

## Abstrak
Joint balok  kolom merupakan struktur utama yang berfungsi menghubung beban-beban struktur lainnya. Daerah joint  balok  kolom  perlu  didesain  akurat  sehingga  mampu  mendisipasi  energi  saat  terjadi  gempa..  Sehingga  mampu meminimalisasi kerusakan. Tujuan penelitian ini adalah untuk mempelajari kemampuan struktur pada joint balok kolom dalam menahan beban siklik menurut syarat SNI 2847-2013. penelitian ini benda uji berjumlah 1, mutu beton  23,02 MPa. Balok berukuran 120x30x40 cm, kolom berukuran 30x30x200 cm tulangan 8Ø14 mm, tegangan leleh fy = 310,03 MPa dan  sengkang  Ø10-100mm  tegangan  leleh  fy  =  374,59  MPa.  Pengujian  dilakukan  dengan  pembebanan  siklik  dengan displacement 0,75 mm, 1,5 mm, 3 mm, 6 mm, 12 mm, 24 mm dan monotonik. Hasil pada penelitian ini adalah dengan penggunaan konfirgurasi tulangan menurut SNI 2847-2013 kapasitas beban siklik yang dihasilkan lebih besar yaitu 8,51 tf dari beban teoristik 7,92 tf.
Kata Kunci: Joint balok kolom, Beban siklik, SNI 2847-2013

## 1. Pendahuluan
Joint balok  kolom  adalah  struktur  penting  yang berguna  untuk  menhubungkan  beban  struktur  lainnya. Sebagai  komponen  struktur  dengan  peran  dan  fungsi tersebut joint balok kolom menempati posisi penting dalam suatu  bangunan.  Gagalnya  pada joint balok  kolom  akan berpengaruh  langsung  pada  komponen  struktur  yang  lain yang terhubung dengannya. Perencanaan joint balok kolom harus  dilakukan  secara  detail  agar  dapat  memberikan kekuatan  lebih  tinggi  untuk  komponen  struktur  lainnya, sehingga  jika  terjadi  kerusakan  pada  suatu  bangunan diharapkan joint balok  kolom  masih  dapat  menyangga komponen struktur lainnya.
Secara  umum  perilaku  kehancuran joint balok kolom yang terjadi akibat beban siklik pada kondisi beban minimum  ke  maksimum  diawali  dengan  retak  geser  pada daerah joint .  Jika  beban  siklik  terus  betambah  pada joint balok  kolom tidak cukup untuk mengikat joint kolom balok serta mempertahankan terhadap tekuk local ( local buckling )
maka  kehancuran  segera  terjadi.  Untuk  mencegah  hal tersebut maka perlu direncanakan joint balok kolom  yang lebih  kuat  dalam  menahan  beban  siklik  dengan mempertimbangkan  efek  kekangan.  Salah  satu  cara  yang dapat  dilakukan  adalah  dengan  menambahkan  penyaluran tulangan balok ke kolom dengan harapan dapat meningkat efek  kekangan  pada joint balok  kolom  sehingga  resiko kehancuran dapat diperkecil.
Penambahan tulangan sengkang di daerah joint dan penyaluran tulangan ke kolom merupakan variabel penting dalam  menentukan  tingkat  kapasitan  joint  balok  kolom suatu konstruksi beton bertulang.
Benda  uji  yang dipakai  dalam  penelitian  ini adalah joint balok kolom beton bertulang, dimana balok berukuran 120 x 30 x 40 cm 3 kolom  memiliki ukuran 30 x 30 x 200 cm 3 memakai  besi  8Ø14  mm  fy  =  310,03  MPa  dan  besi sengkang  Ø10-100  mm  dengan  fy  =  374,59  MPa.  Tujuan Penelitian  ini  adalah  untuk  mengetahui  kemampuan joint balok kolom dalam  mempertahankan  beban  siklik dengan peraturan  pembesian  sesuai  dengan  Standar  Nasional Indonesia 2847-2013.
Pada  benda  uji  balok  kolom  beton  bertulang dipasang  alat  ukur Linear  Variable  Displacement Tranduser (LVDT)  yang  berfungsi  untuk  mengukur displacement benda  uji  balok  kolom  beton  bertulang,  dan alat  ukur  Transduser  Omega  yang  berfungsi  untuk mengukur  lebar  retakan  beton  yang  terjadi  di  area  joint balok kolom, dan juga alat ukur regangan yang terjadi pada tulangan  ( strain  gauge )  yang  dipasang  pada  tulangan longitudinal .  Semua  alat  ukur  tersebut  dihubungkan  dan dimonitor melalui Portable Data Logger TDS 302. Pengetesan benda uji joint balok kolom dilaksanakan dengan pemberian beban siklik dengan siklus tekan dan tarik yang berbeda pada displacement 0,75 mm, 1,5  mm,  3  mm,  6  mm,  12  mm,  24  mm  dan  monotonik hingga benda uji hancur. Regangan beton yang terjadi pada saat pembebanan  maksimum -0,010 untuk pembacaan kiri atas  melintang  kanan  bawah  dan  0,336  untuk  pembacaan kanan atas ke kiri bawah.
Hasil pengujian  ini menunjukan bahwa, joint balok kolom  yang  direncanakan  dengan  SNI  2847-2013  cukup kuat  mencegah  terjadinya  kegagalan  geser,  beban maksimum  yang  dicapai  yaitu  pada displacement 24  mm adalah sebesar 8,51 tf lebih besar dari beban teoristis yaitu sebesar 7,92 tf.

## 2. Tinjauan Kepustakaan
2.1     Titik Pertemuan (Joint) Balok Kolom
Perencanaan struktur bangunan yang dapat menahan gempa  pada joint balok  kolom  harus  memenuhi  beberapa ketentuan. Momen lentur dan gaya geser joint balok kolom, serta geser horizontal  dan geser vertikal yang melewati inti joint harus  dianalisis  dengan  memperhitungkan  seluruh pengaruh gaya-gaya yang membentuk keseimbangan pada sambungan.  Gaya  yang  bekerja  pada  tulangan  utama memanjang  balok  pada  sisi  muka  kolom  harus  tentukan dengan anggapan bahwa tegangan di dalam tulangan  tarik lentur  adalah  1,25  fy  dan  faktor  reduksi  kekuatan  sesuai dengan yang ditentukan dalam Standar Nasional Indonesia 2847-2013, Menurut Dipohusodo[1].
Menurut  Dipohusodo[1],  apabila  lebar  penampang kolom lebih besar dari lebar balok, maka bj harus diambil sebagai  nilai  terkecil  antara  lebar  kolom  dan  lebar  balok ditambah setengah tinggi total tampang kolom. Sedangkan apabila lebar penampang kolom lebih kecil dari lebar balok, bj harus diambil sebagai nilai terkecil antara lebar balok dan lebar  kolom  ditambah  setengah  tinggi  total  penampang kolom.
Dipohusodo[1]  juga  menjelaskan  tulangan  geser vertikal  tersebut  harus  ada  dari  baja  kolom  antara ( intermediate bars ) yang berada pada bidang lentur diantara ujung baja sisi luar, atau terdiri dari sengkang ikat vertikal, atau tulangan vertikal khusus yang diletakkan dalam kolom dan di jangkarnya secukupnya untuk meneruskan gaya tarik yang  disyaratkan  ke  dalam joint .  Jarak  antara  tulangan vertikal pada tiap  bidang balok  yang  menuju ke titik joint balok kolom tidak boleh melebihi 200 mm, dan minimum
terdapat satu batang tulangan kolom antara pada setiap sisi kolom.

## 2.2     Parameter Kinerja Struktur Balok Kolom
Menurut  Wijaya  [2]  pengetesan  struktur  terhadap beban  siklik  memberi  hasil  kurva  histeritik.  perlakuan struktur kepada beban siklik dapat dilihat pada Gambar 1, beban  siklik  adalah  suatu  beban  yang  terjadi  secara berulang-ulang, penyebab terjadinya keruntuhan dikarenakan  terjadinya  kegagalan fatigue ,  dimana  beton retak  pada  saat  menerima  beban  berulang.  Pada  kurva Gambar  1  dapat  diketahui  kapasitas  struktur  yang  terjadi akibat  beban  siklik  antaranya:  kapaistas  kekuatan  tinggi, kekauan, energi disipasi dan daktilitas.

## Gambar 1. Kurva Histeritik Perilaku Struktur
Terhadap Beban Siklik Sumber: Wijaya[2]

## 2.3     Beban Siklik
Menurut  Egor  Popov[3] , beban  siklik  yang  terus menerus akan jadi pelemahan kinerja gaya tekan yang biasa mencapai 50% dari kapasitas pertamanya  bahkan sanggup dengan beban siklik kuat saja. Beban siklik atau cyclic load ialah  pembebanan  berulang-ulang,  seperti  yaitu  tekanan berulang  yang  teratur  pada  suatu  bagian  struktur,  yang kadang  menyebabkan  kelelahan  ( fatigue ).  Beban  siklik dapat  di  maksud  sebagai  beban gempa bumi  yang bekerja pada  bangunan  bertingkat  secara  bolak  balik  (2  arah). Karena dalam kondisi nyata sebagian besar sistem struktur bersifat  non  linear  sampai  taraf  tertentu.  Sehingga,  dalam analisa beban siklik dilakukan dengan Analisa dinamik non linear.

## 2.5     Kekakuan
Kekakuan  merupakan  suatu  yang  sangat  penting. Batasan  kekakuan  berguna  untuk  menjaga  konstruksi
supaya  tidak  terjadi  lendutan  lebih  dari  lendutan  yang diaturkan.  Kekakuan  dapat  dimaksud  juga  sebagai  suatu gaya  yang  dibutuhkan  untuk  mendapatkan  satu  unit displacement . Nilai dari kekakuan adalah sudut kemiringan dari hubungan pada beban dan lendutan. Makin kaku suatu struktur  makin  besar  nilai  kekakuannya  menurut Ujianto[4].
Menurut Timoshenko[5] kekakuan berfungsi sebagai gaya yang di pergunakan untuk menerapkan suatu lendutan sebesar satu satuan, seperti yang ditunjukkan pada Persamaan berikut:
k = 𝑃 𝛿 ……………..………………………………………1)
Dimana:
k = Kekakuan (N/mm) P = Beban (N)
δ = Lendutan (mm)

## 2.6     Energi Disipasi
Menurut  Wijaya[2]  energi  total  yang  memberikan struktur pada suatu pembebanan ialah  energi  input.  Energi input  yang  diserap  pada  struktur  diserap  oleh  struktur dengan cara meretakan struktur dan kelelehan baja tulangan. Pada kurva histeritik, energi input ialah sebagai luas daerah yang  berbatas  kurva  tertutup  histeresis  beban  dan displacement .  maksud  energi input dan  energi  disipasi diperlihatkan pada Gambar 2.
Gambar 2 Definisi Energi Input dan Energi Disipasi Sumber: Wijaya[2]
Energi disipasi  dihitung dengan Persamaan 2 berikut ini:
𝐸 i = 𝐸 E+ 𝐸 D……………………………………….3)
Dimana:
𝐸 i = energi input total;
𝐸 E  = energi elastis;
𝐸 D  = energi disipasi.
2.7     Daktilitas Struktur
Menurut  Wijaya[2]  daktilitas  struktur  adalah kapasitas  struktur  dalam  terjadinya  deformasi  inelastis dengan  cara  tidak  terjadi  hilanganya  kekakuan  yang banyak.  Dengan  luas  luas  daktilitas  adalah  sebagai bandingan  antara displacement ultimit  dan displacement leleh. Perpindahan maksimum diterapkan dari displacement saat kakuatan tertinggi  menurun sebesar 20% atau dengan maksud  lain  struktur  memiliki  kekuatan  80%  energi tertinggi. Sedangkan untuk kuantifikasi perpindahan leleh, beberapa  metode  yang  umum  digunakan  diantaranya perpindahan  saat  leleh  pertama  tulangan  ( first  yield ) perpindahan  saat  leleh  signifikan  tulangan  ( significant yield ),  perpindahan  berdasarkan  kesamaan  kapasitas penyerapan energi (equal energy absorbsion ). Pada gambar 3  ditampilkan  penentuan  titik  leleh  dengan  metode equal energy absorption .

## Gambar 3. Penentuan Perpindahan Leleh dan
Perpindahan Ultimit Sumber: Wijaya[2]

## 3.       Metode Penelitian

## 3.1     Pengujian Kuat Tarik Baja
Baja  tulangan  yang  dipakai  untuk  kolom  balok adalah 8Ø14 mm untuk tulangan utama dan Ø10-100 mm untuk sengkang. Mutu baja ditentukan dengan uji tarik baja menurut  prosedur  ASTM  E.8-81.  Pada  pembebanan  tarik baja ini, beban diberikan secara kontinyu sampai baja putus. Pembacaan  regangan  dilakukan  setiap  penambahan  beban 100 kg melalui pembacaan dial transducer . Hasil pengujian ini  digambarkan  dalam  suatu  kurva  hubungan  tegangan tarik  baja  dengan  regangan  sehingga  diperoleh  kuat  tarik baja dan regangan luluhnya.
3.2     Detail Benda Uji Joint Balok Kolom
Benda  uji  yang  direncanakan  adalah joint balok kolom beton tulangan dengan kuat tekan beton f’c = 23,02 MPa. kolom memiliki ukuran 30 x 30 x 200 cm dan 30  x 40  x  120  cm  untuk  balok.  Benda  uji  direncanakan
berdasarkan  kebutuhan  penelitian,  yaitu  benda  uji  untuk pengujian  kapasitas  beban  siklik  pada joint balok  kolom beton  bertulang.  Benda  uji  yang  direncanakan  terdiri  dari beton  bertulang  normal  dengan  agregat  halus,  agregat kasar,  besi  tulangan  dan  air.  Tulangan  utama  yang digunakan 8Ø14 dengan kuat Tarik leleh f y = 310,03 MPa. Pembesian Sengkang menggunakan baja Ø10-100 mm kuat Tarik leleh f y = 374,59 MPa. Lebih jelasnya detail benda uji joint balok kolom dapat dilihat pada Gambar 4 di bawah ini.
120 40 80 200 Ø 10-100 8Ø -14

## Gambar 4 Bentuk Penampang Benda Uji
Strain gaige baja dipasang pada tulangan Sengkang dan  tulangan  utama  daerah joint balok  kolom,  seperti terlihat pada Gambar 4.

## 3.3     Prosedur pengujian joint balok kolom
Pengujian dilakukan saat benda uji berumur 28 hari. Pengujian benda uji joint balok kolom dilakukan bersamaan dengan  benda  uji  silinder.  Kapasitas  beban  siklik  yang diperhitungkan  adalah  kuat  tekan  beban  yang  dihasilkan dari  pengujian  kuat  tekan  benda  uji  silinder.  Sebelum dilakukan  pengujian,  permukaan  benda  uji  di  cat  warna putih dan digambar grid terlebih dahulu, agar memudahkan menggambar  pola  retak  yang  dihasilkan.  Benda  uji dipasang  di  pada frame .  Pada  ujung  balok  dipasang  plat baja, yang diikat dengan mor pada sisi ujung kolom, plat di hubungkan  ke load  cell berfugsi  untuk  pemberian  beban
siklik  secara  tekan  dan  tarik.  Beban  diberikan  pada  akhir ujung  balok.  Beban  berikan  oleh hydraulic  jack yang tersambung load  cell selanjutnya  ke  benda  uji joint balok kolom. Beban yang diberikan dilihat dengan pembaca dial pada data logger .
Pemberian  beban  dilakukan  secara  bertahap  yaitu dengan cara pemberian displacement tekan dan tarik secara berurutan 0,75 mm, 1,5 mm, 3 mm, 6 mm, 12 mm, 24 mm serta  monotonik.  Setiap  pembebanan  tekan  tarik  dibaca pembebanan  serta  digambarkan  pola  retak  yang  terjadi. Pembebanan  terus  diberi  sampai  benda  uji  retak.  Pada samping  balok  dipasang transducer untuk  pembacaan displacement dalam arah horizontal.
Regangan  yang  terjadi  pada joint balok  kolom dibaca oleh Portable Data Logger yang telah dihubungkan pada strain  gauge .  Pembebanan  berhentikan  disaat  beban tidak  lagi  naik  dikarenakan  barang  uji  tidak  sanggup menahan beban hingga barang uji terjadi retak dan hancur. Pola  retak  dilihat  setiap  saat  dengan  menggambar  retak yang terjadi di barang uji menurut dengan besar beban yang diberikan.  Beberapa  peralatan  tes  dan  pemasangan  benda uji pada frame secara detail dilihat pada gambar 5 berikut.
Frame balok Frame kolom Aquator Siklik Kolom 120 30 40 Plat siku 80 80 200 40 Data Logger Hydraulic Pump

## Gambar 5 Set Up Pengujian Benda Uji Joint Balok Kolom

## 4.       Hasil Penelitian

## 4.1     Kapasitas beban siklik
Beban  tertinggi  yang  dicapai  dari  penelitian joint balok kolom adalah sebesar 8,51 tf, pembebanan tekan yang terjadi pada displacement 24 mm sebesar 8,51 tf dan beban tarik sebesar 7,6 tf pada displacement 24 mm. Data tersebut menjadi grafik beban siklik pada barang uji tersebut. Grafik beban  siklik  yang  terjadi  pada  pembebanan 0,75  mm,  1,5 mm, 3 mm, 6 mm, 12 mm, 24 mm, dan monotonik.
Beban terus bertambah seiring dengan bertambahnya displacement .  Saat  kondisi  maksimum terjadi kehancuran patah dan retak pada daerah joint yang mengakibat  beban  berkurang  selama  bertambahnya displacement .

## 4.2     Pola Retak Joint Balok Kolom
Retak  yang  terjadi  lebih  banyak  pada  daerah  joint balok  kolom  yang  tercenderung  retak  momen  dan  geser, retak  momen  terbesar  adalah  terjadi  pada  daerah  balok dengan retakan berukuran 2,45 cm, adapun gambaran pola retak yang terjadi pada barang uji sambungan balok kolom dilihat seperti yang pada gambar berikut:
8,5 8 120 40 80 200 30 3,6 4,3 4,3 Benda Uji Pola retak displesment 3 mm (tarik) 3,6 4,3 4,3 2,5 2,7 4,7 3,6 4,3 4,3 2,5 2,7 4,7 2,7
Pola retak displesment 6 mm (tekan) Pola retak displesment 6 mm (tarik) 3,6 4,3 4,3 2,5 2,7 4,7 3,6 4,3 4,3 2,5 2,7 4,7 2,7 2,6 5,1 7,2 2,5 7 2,5 4,7 3,6 4,3 4,3 2,5 2,7 4,7 3,6 4,3 4,3 2,5 2,7 4,7 3,3 2,6 5,1 7,2 2,5 7 2,5 3,9 6,6 3,4 6,7 4,7 5,5 4,5 3
Pola retak displesment 12 mm (tekan) Pola retak displesment 12 mm (tarik) 3,6 4,3 4,3 2,5 2,7 4,7 3,6 4,3 4,3 2,5 2,7 4,7 3,3 2,6 5,1 7,2 2,5 7 6,4 3,9 6,6 3,4 6,7 4,7 5,5 4,5 3 8,4 6 7,1 8,4 8,3 8 3,1 7,7 8,5 3,6 4,3 4,3 2,5 2,7 4,7 3,6 4,3 4,3 2,5 2,7 4,7 3,3 2,6 5,1 7,2 2,5 7 6,4 3,9 6,6 3,4 6,7 4,7 5,5 4,5 3 8,4 6 7,1 8,4 8,3 8 3,1 7,7 8,5 3 4,8 7,5 6,6 4,6 6,3 5,3 7,3
Pola retak displesment 24 mm (tekan) Pola retak displesment 24 mm (tarik)
3,6 4,3 4,3 2,5 2,7 4,7 3,6 4,3 4,3 2,5 2,7 4,7 3,3 2,6 5,1 7,2 2,5 7 6,4 3,9 6,6 3,4 6,7 4,7 5,5 4,5 3 8,4 6 7,1 8,4 8,3 8 3,1 7,7 8,5 3 4,8 7,5 6,6 4,6 6,3 5,3 7,3 6,8 6,7 8 7,8 7,9 8,2

## Pola retak monotonik

## Gambar 6 Gambar pola retak
4.2.1   Displacement 0,75 mm, 1,5 mm, dan 3 mm
Pada  saat  beban  silklus  awal  yaitu  pada  siklus displement 0,75 mm sampai dengan siklus 1,5 mm tidak ada retak  yang  terjadi  dimana joint balok  kolom  masih  bisa menahan  beban  sebesar  2,95  tf  dengan displacement 1,5mm, tanpa terjadi retak apa-apa.
Retak  pertama  terjadi  pada  benda  uji joint balok kolom ialah pada siklus (1) 3 mm pembebanan tarik dimana beban yang keluar yaitu terjadi adalah sebesar 3,58 tf, retak yang  terjadi  terletak  pada  sudut  sambungan balok  kolom melintang dengan balok. Pada saat pemberian displacement sikluk  (2)  3  mm  beban  tekan,  retak  kembali  terjadi  dan bertambah  di  beban  2,55  tf,  dengan  bentuk  retakan  dari sudut  kanan joint melintang  balok  sepanjang  9  cm  dan setelahnya menghasilkan beban 3,05 ton. Selanjutnya pada siklus  yang sama siklus (2) 3 mm  yaitu  beban tarik, retak juga kembali terjadi pada saat beban 3,3 tf, dengan bentuk dan  letak  retakan  yaitu  pada  sudut  kiri  atas  daerah joint melitang  kebawah  kolom  sepanjang  sekitar  13  cm  dan setelah  diberikan displacement penuh  yaitu  3  mm  (+) menghasilkan  beban  sebesar  3,83  tf.  Untuk  lebih  jelas ragam  pola  retak  yang  terjadi  pada  pembebanan  3  mm adalah pada Gambar 6:

## 4.2.2   Displacement 6 mm
Setelahnya  pada  pembebanan  6  mm  beban  tekan pada siklus (1), retak awal yang terjadi adalah pada daerah sudut kanan atas joint melintang kolom pada beban 4,66 ton dengan  besar  retakannya  sebesar  15  cm,  sampai  beban puncak  siklus  pada  4,66  ton.  Pada displacement 6  mm beban Tarik di siklus (1), retak pertama yang terjadi adalah pada  daerah  sudut  kiri  atas joint melintang  kolom  pada pembebanan  4,7  tf  dengan  besar  retakan  sebesar  7  cm, sampai beban puncak siklus pada 4,92 tf. pada pembebanan 6  mm  beban  tekan  pada  siklus  (2),  retak  pertama  yang terjadi  adalah  pada  daerah  kanan joint melintang  kolom pada  beban  2,5  tf  dengan  Panjang  retakan  sebesar  3  cm, sampai dengan beban maksimum siklus pada 4,42 tf. Pada pembebanan 6 mm beban Tarik di siklus (2), retak pertama yang  terjadi  adalah  pada  daerah  balok  pada  beban  3,4  tf dengan  Panjang  retakan  sebesar  15  cm,  sampai  dengan displacement maksimum  siklus  pada  4,52  tf.  Untuk  lebih
jelas ragam pola retak yang terjadi pada displacement 6 mm adalah pada Gambar 6.

## 4.2.3  Displacement 12 mm
Sedangkan  pada displacement 12  mm  beban  tekan pada siklus  (1), retak terjadi pada  area sekitar  sambungan balok kolom, terjadi antara beban 2,6 tf, 3,6 tf, 3,9 tf, 6,4 tf, sampai dengan displacement maksimum siklus pada 7 ton. Pada displacement 12 mm beban Tarik di siklus (1), retak terjadi  pada  area  sekitar joint balok  kolom,  terjadi  antara beban  3  tf,3  tf,  3,4  tf,  4,3  tf,  4,5  tf,  4,7  tf,  5,5  tf,  sampai dengan displacement maksimum  siklus  pada  6,7  tf.  pada displacement 12  mm  pembebanan  tekan  pada  siklus  (2), retak terjadi pada daerah sekitaran joint balok kolom, terjadi antara  beban  3,1,  5,1,  sampai  dengan  beban  maksimum siklus pada 6,33 tf. Pada pembebanan 12 mm beban Tarik di siklus (2), retak terjadi pada daerah sekitaran joint balok kolom,  terjadi  pada  beban  4,8  tf,  sampai  dengan displacement tertinggi  siklus  pada  6  tf.  Untuk  detail  dan jelas  ragam  pola  retak  yang  terjadi  pada displacement 12 mm adalah pada Gambar 6:

## 4.2.4  Displacement 24 mm
Pada displacement 24 mm pembebanan tekan pada siklus  (1),  retakan  terjadi  pada  daerah  sekitar joint balok kolom,yaitu terjadi antara beban 6 tf, 7,1 tf, 8 tf, 8,3 tf, 8,4 tf  sampai  beban  tertinggi  siklus  pada  8,51  tf.  Pada displacement 24 mm pembebanan Tarik di siklus (1), retak terjadi  pada  area  sekitar joint balok  kolom,  terjadi  antara beban 4,6 tf, 4,7 tf, 5,3 tf, 6,3 tf, 6,6 tf, 6,7 tf, 7,3 tf sampai beban tertinggi siklus pada 7,6 tf. pada displacement 24 mm pembebanan  tekan  pada  siklus  (2),  tidak  terjadi  retakan hingga  beban  maksimum  siklus  pada  6,9  tf.  Pada displacement 24  mm  beban  Tarik  di  siklus  (2),  retak memula  pada  area  sekitaran joint balok  kolom,  terjadi antara beban  4,7 tf, 4,8 tf sampai dengan beban maksimum siklus pada 5,83 tf. Untuk lebih detail ragam pola retak yang terjadi pada displacement 24 mm adalah pada Gambar 6.

## 4.2.5 Displacement monotonic
Pada displacement monotonik ,  retak  terjadi  pada daerah sekitar joint balok kolom,yaitu terjadi antara beban 3,2 tf, 3,3 tf, 7,4 tf, 7,9 tf, 8 tf sampai dengan beban maksimum siklus pada 8,2 tf. Untuk lebih jelasnya beberapa retak yang terjadi pada displesment 24 mm ialah pada gambar 6.

## 4.3     Kapasitas Kekuatan Puncak Balok Kolom
Maksimum  dari  envelope  grafik  hubungan  beban dan displacement ,  didapat  kapasitas  kuat  tertinggi  barang uji  balok  kolom  8,51  tf  (tekan)  dan  7,6  tf  (Tarik).  Grafik daktilitas  hubungan  beban  dan displacement lateral  dapat dilihat pada gambar 7.

## Gambar 7 Grafik beban dan perpindahan
4.4     Hasil Pengujian Kuat Tekan Beton Silinder
Pada tiap barang uji joint balok kolom dilaksanakan pembuatan barang uji tes berukuran 15 x 30 cm berjumlah 6 barang uji. Hal ini dilakukan untuk mengontrol kekuatan beton  yang  telah  direncanakan.  Pengetesan  kuat  tekan  ini dilaksanakan setelah barang uji 28 hari. Adapun nilai kuat tekan tersebut disajikan pada tabel 1 berikut
Tabel 1 Hasil pengujian kuat tekan beton silinder
f'c (X i -X) 2 Sd f'cr (kg/cm 2 ) (kg/cm 2 ) (Mpa)
304,519 866,548 60,112 234,772 23,023 411,184 5964,125 298,280 1272,803 408,010 5483,934 310,461 552,026 271,284 3927,849

## 4.3     Hasil Pengujian Kuat Tarik Baja
Pengetesan  kuat  Tarik  baja  tulangan  dilakukan sesuai  dengan  uraian  pada  uraian  sebelumnya.  Hasil pengujian  kuat  tarik  baja  beton  diperlihatkan  pada lampiran,  Selanjutnya  berdasarkan  hasil  pengujian  kuat tarik  baja  tulangan  tersebut  digambarkan  dalam  grafik hubungan  tegangan-regangan  seperti  yang  diperlihatkan pada lampiran. Hasil pengetesan tarik baja tulangan dengan diameter 14 mm adalah f y = 310,03 MPa, hasil dari uji Tarik baja tulangan sengkang diameter 10 mm ialah 374,59 MPa. Nilai tegangan leleh ( σ y ) dan regangan leleh ( ε y ) pengetesan tarik baja tulangan diperlihatkan pada Tabel 2 berikut.

## Tabel 2 Hasil Pengujian Kuat Tarik Baja
Benda Uji Diameter f y Mpa ϵ mm Hasil Rata- rata 1 14 318,53 310,03 0,029 2 318,53 0,036 3 293,04 0,035 1 10 374,59 374,59 0,033 2 362,10 0,031 3 387,07 0,029

## 4.4     Hasil Pengujian Beban Siklik
Beban  puncak  yang  didapatkan  oleh  barang  uji sambungan balok kolom ialah sebesar 8,51 ton beban tekan pada displacement 24  mm  sebesar  8,51  dan  pembebanan Tarik  sebesar  7,6 ton  pada displacement 24  mm.  Data  itu dibuat  grafik  beban  siklik  yang  diperoleh  pada  barang  uji tersebut.  Grafik  beban  siklik  yang  didapatkan  pada pembebanan 0,75 mm, 1,5 mm, 3 mm, 6  mm, 12 mm, 24 mm, dan monotonik.

## 4.5     Penurunan Kekakuan Joint Balok Kolom
Grafik  hubungan  penurunan  kekakuan  dengan perpindahan lateral dapat dilihat pada Gambar 8

## Gambar 8. Grafik Hubungan Kekakuan Perpindahan
Berdasarkan  Gambar  8,  benda  uji  mengalami penurunan kekakuan dimulai dari perpindahan lateral 1,535 mm sampai pada perpindahan 23,67 mm sebesar 0,14 mm.

## 5.       Kesimpulan
Dari  hasil  yang  didapatkan  setelah  penelitian  ini adalah  Penambahan  tulangan  sengkang  dan  penyaluran tulangan  ke  kolom  daerah joint balok  kolom  dapat meningkatkan nilai kapasitas geser. Kapasitas beban siklik
maksimum yang diperoleh pada saat displacement 24 mm adalah sebesar 8,51 tf (tekan), 7,6 tf (tarik). Displacement yang  didapatkan  pada  saat  pembebanan  puncak  adalah sebesar  52,39  mm.  Kekakuan secant balok  kolom  yang diperoleh pada saat beban maksimum sebesar 0,14 dengan displacement sebesar  23,67  mm.  Siklus  beban  energi disipasi tertinggi terjadi pada beban 24 mm. Energi disipasi terbesar  sebesar  12,13  tf.  Penyaluran  tulangan  dan sengkang  pada  joint  dapat  meningkatkan  disipasi  energi pada joint dengan memberi kekakuan pada portal.

## 6. Daftar Kepustakaan
[1] I.  Dipohusodo, Struktur  Beton  Bertulang ,  PT. Gramedia Pustaka Utama, Jakarta, 1999.
[2] Wijaya I.I.D. (2009). Kajian Eksperimental Kinerja Dinding  Bata  Terkekang  Portal  Beton  Bertulang . Magister  Rekayasa  Struktur  Institut Teknologi Bandung, Bandung.
[3] E. P. Popov, Cyclic Inelastic buckling of thin tubular columns , University of California, California, 1979.
[4] M. Ujianto, Lendutan dan Kekakuan Balok Beton Bertulang dengan Lubang Segi Empat di Badan , 2(2) : 52-57, 2006
[5] S. Timoshenko, Dasar-dasar Perhitungan Kekuatan Bahan ,  Terjemahan  D.  H.  Gulo,  Restu  Agung, Jakarta, 1996.
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 0 5 10 15 20 25 Kek ak u an
Perpindaan Lateral (mm)