Studi Perencanaan Upgrade Transmisi Tegangan Tinggi 150 kV Perak-Ujung Menggunakan Konduktor HTLS (High Temeprature-Low Sag)
( Study of High Voltage Transmission 150 kV Perak-Ujung Upgrade Planning Using HTLS (HighTemperature-Low Sag) Conductor)
Rahmad Yusuf Desprianto, Suprihadi Prasetyono, Dedy Kurnia Setiawan Jurusan Teknik Elektro, Fakultas Teknik, Universitas Jember (UNEJ) Jln. Kalimantan 37, Jember 68121 E-mail :  depri.ryd@gmail.com

## Abstrak
Saluran transmisi udara 150 kV pada umumnya menggunakan konduktor ACSR ( Alumunium Conductor Steel Reinfoiced ) yang mempunyai titik kerja suhu yang terbatas. Saluran transmisi udara akan mengalami titik jenuh seiring meningkatnya kebutuhan listrik. Dengan menyempitnya lahan dan masalah investasi  maka saluran yang telah ada perlu dioptimalkan dengan   melakukan reconductoring menggunakan   konduktor   HTLS   ( High   Temperature   Low   Sag ).   Konduktor   HTLS mempunyai   titik   kerja   suhu   yang   tinggi   dibandingkan   konduktor  ACSR.   Penelitian   ini   bertujuan   untuk   meningkatkan kapasitas hantar arus serta untuk memenuhi kehandalan N-1 dari saluran transimsi udara dengan memilih konduktor jenis HTLS yang meliputi ACCC, ACCR dan TACSR yang sesuai dengan struktur jaringan transmisi. Dengan menggunakan metode keseimbangan panas dalam menghitung ampacity dan metode cartenary dalam menghitung andongan dan tegangan tarik   maka   akan   diketahui   konduktor   yang   sesuai   dengan   struktur   yang   telah   ada.   Dari   hasil   penelitian   menunjukkan konduktor ACCC jauh lebih handal dengan mampu menaikkan kapasitas hantar arus hingga 96,3 % sedangkan ACCR sebesar 83,9 % dan TACSR sebesar 40,7%. Dan andongan maksimal ACCC sebesar 4,692 m, ACCR sebesar 6,550 m dan TACSR sebesar 8,076 m dengan tegangan tarik yang dibutuhkan pada andongan maksimal berturut-turut sebesar 12,825 kN; 9,086 kN dan 8,119 kN.
Kata Kunci: konduktor HTLS, reconductoring, transmisi udara.

## Abstract
The air transmission channel 150 kV in general using the ACSR (Aluminum Conductor Steel Reinfoiced) conductor which have a limited temperature working point. The air transmission channel will have a saturated point over rising electricity needs. With narrow land and investment issues then existing channels need to be optimized by doing reconductoring using HTLS (High Temperature-Low Sag) conductor. HTLS conductor has a working point to high temperature compared to the ACSR conductor. This research  aims to increase the capacity of ampacity and to fulfill  the N-1 reliability of the air transmission channel by selecting type of HTLS conductors which includes the ACCC, ACCR and TACSR that accordance with the structure of transmission network. By using the heat balance method in calculating the ampacity and cartenary method in calculating the sagging and tension then will be known which is in accordance with the existing structure. From the results of research showed the ACCC conductor far more reliable by being able to raise the current capacity until 96,3% where as ACCR of 83,9% and TCSR of 40,7%. And the ACCC maximum sagging of 4,692 m, ACCR of 6,550 m and TACSR of 8,076 m by tension needed on the maximum sagging in a row of 12,825 kN; 9,086 kN and 8,119 kN.
Keywords: air transmission, HTLS conductor , reconductoring.

## PENDAHULUAN
Kebutuhan   listrik   semakin   hari   semakin   bertambah mengingat   standar   kehidupan   manusia   yang   meningkat. Kehidupan   saat   ini   tidak   terlepas   dari   peranan   teknologi yang sumber utama dari teknologi tersebut adalah listrik. Listrik   mempunyai   peranan   yang   konvesional   sehingga harus adanya keseimbangan antara beban yang ditanggung dengan   listrik   yang   dibutuhkan.   Untuk   mengimbangi meningkatnya   kebutuhan   listrik   tersebut,   usaha   atas perencanaan   dan   pengembangan   sistem   listrik   yang   ada harus diupayakan [1].
Reconductoring pada saluran transmisi udara merupakan hal yang mungkin untuk dilakukan pada saat ini, mengingat lahan yang mulai menyempit akibat pengembangan wilayah
kota. Reconductoring juga bertujuan untuk meningkatkan kehandalan   dalam   penyaluran   transmisi   udara.   Hal   ini terjadi pada saluran transmisi listrik 150 kV Perak-Ujung Surabaya.  Selain   kawasan   padat   penduduk   dan   kawasan industri, kawasan ini merupakan objek vital yaitu kawasan komando TNI AL bagian timur (LANTAMAL V) sehingga suplai akan daya listrik harus selalu terpenuhi. Selain itu juga  saluran transmisi Perak-Ujung  merupakan    salah satu saluran transmisi yang menghubungkan ke Pulau Madura sehingga  diperlukan  kehandalan   dalam   sistem   transmisi listrik. Pada tahun 2015 I nominal rata-rata transmisi Perak- Ujung telah mencapai 77,82 % dari kapasitas yang tersedia [2]. Akibatnya jika terjadi gangguan pada salah satu saluran transmisi   maka   saluran   yang   lain   tidak   dapat   menopang
beban manuver dari saluran yang mengalami gangguan atau lebih   dikenal   dengan   keandalan   N-1.   Dengan   demikian pemadaman   bergilir   di   Pulau   Madura   menjadi   tidak terelakan.  Kehandalan   sistem   ini   sudah   tidak   memenuhi kriteria.  Pada   saluran   transmisi   yang   tidak   memenuhi kehandalan   N-1   akan   dilakasanakan reconductoring dan uprating [3].
Saluran   transmisi   udara   umumnya   menggunakan konduktor   jenis   ACSR   ( Alumunium   Conductor   Steel Reinforced )   yang   memiliki   batas   temperatur   kerja   yang diizinkan sebesar 90°C [4]. Konduktor ini mempunyai sifat tahan   panas   yang   berbatas   walaupun   konduktivitas listriknya   tinggi,   karena   menggunakan   bahan   aluminium jenis EC   grade sehingga   tidak   dapat   memberikan peningkatan kemampuan hantar arus [5]. Konduktor jenis ini   dapat   beroperasi   pada   pembebanan   harian   pada   suhu 75 ° C. Dengan keterbatasan yang dimiliki oleh konduktor konvensional   tersebut   memungkinkan   penggantian konduktor yang sifatnya mempunyai ketahanan panas yang jauh lebih baik sehingga menghasilkan kapasitas hantar arus yang lebih besar.
Pada saat ini telah dikembangkan beberapa konduktor yang   mempunyai   keunggulan   dibandingkan   dengan konduktor   yang   konvensional   atau   yang   biasa   dikenal dengan   konduktor High   Temperature   Low   Sag (HTLS). Konduktor   HTLS   ini   mempunyai   banyak   variasi   yang dikembangkan,   dimana   konduktor   jenis   ini     mempunyai kemampuan   lebih   baik   dibandingkan   konduktor konvensional. Sehingga dengan ini dimaksudkan agar dapat menyalurkan   daya   secara   maksimal.   Dalam   saluran transmisi   udara,   kawat   penghantar   harus   dirancang sedemikian rupa agar jaringan transmisi mempunyai unjuk kerja yang baik secara mekanis dan elektrik.
Penelitian   mengenai  upgrade  saluran   transmisi   udara 150   kV  sebelumnya   telah  dilakukan  yaitu  mengenai Evaluasi Pengaruh Faktor Eksternal Terhadap Mekanisme Kinerja Konduktor ACCC dan ACSR  [5].  Penelitian yang sebelumnya yaitu membandingkan kinerja dari konduktor HTLS   dengan   konduktor   konvensional.   Namun   tidak membandingkan   unjuk   kerja   antara   konduktor   HTLS. Dengan hal ini penelitian ini bertujuan mengkaji konduktor HTLS yang jauh lebih handal dalam penyaluran transmisi daya   listrik.   Sehingga   dapat   menghasilkan   proses penyaluran   energi   listrik   yang   lebih   efektif   dan   efisien khususnya   pada   saluran   transmisi   udara   150   kV   Perak- Ujung.

## TINJAUAN PUSTAKA

## Konduktor HTLS
Konduktor   HTLS   merupakan   teknologi   yang dikembangkan   untuk   memenuhi   kebutuhan   daya   listrik. Konduktor   jenis   ini   mempunyai   suhu   yang   sangat   tinggi apabila dibandingkan dengan konduktor yang konvesional. Sehingga dengan mempunyai titik suhu yang tinggi maka kapasitas   hantar   arus   semakin   besar.   Karena   arus   yang melalui sebuah konduktor mempunyai batas ambang suhu yang  terdapat  pada   konduktor.  Selain  itu  juga  konduktor HTLS   ini   mempunyai   konduktivitas   serta   kuat   tariknya yang   lebih   baik   dibandingkan   dengan   konduktor   yang konvesional.

## Perhitungan Temperatur Konduktor
Perhitungan   kemampuan   hantar   arus   konduktor   pada saluran   transmisi   udara   memenuhi   persamaan keseimbangan panas dimana sebaran panas oleh konveksi ditambah sebaran panas oleh radiasi sama dengan   panas dari  matahari  ditambah oleh rugi-rugi  listrik, dirumuskan sebagai berikut[6]:
q c + q r = q s + I 2 · R ( T a v g ) ....................................(1)
keterangan : qc :   penyebaran   panas secara konveksi (W/m) qr :   penyebaran   panas yang secara radiasi (W/m) qs :   penyerapan   energi sinar matahari (W/m) I : arus penghantar (A)
R( T a v g ) :resistansi   AC   konduktor   pada temperatur T a v g (Ω/m)

## Perhitungan Elektrik Konduktor
Dengan   meningkatnya   kemampuan   hantar   arus   maka daya yang akan dihasilkan oleh sakuran transmisi juga ikut meningkat.   Karena   besar   daya   berbanding   lurus   dengan besarnya   arus   dan   tegangan.   Untuk   mencari   daya   yang dihasilkan maka diperoleh persamaan
P = √ 3 V   x   I   c o s ∅ ..............................................(2)
Keterangan: P : Daya (Watt) V : Tegangan (Volt) I
: Arus (A)
Sama halnya dengan daya, rugi-rugi daya berlaku hal yang sama karena semakin besar arus yang dihasilkan maka rugi-rugi   daya   akan   terus   meningkat.  Selain   itu   dengan semakin   besarnya   arus,   resistansi   konduktor   pun   akan semakin   tinggi,   sehingga   akan   mempengaruhi   besarnya rugi-rugi daya yang terjadi.
Berikut   merupakan   perhitungan   rugi-rugi   daya   pada suatu saluran transmisi listrik.
P L = 3 I ²x   R ( T a v g ) .................................................(3) Keterangan :
P L : Rugi-rugi Daya (Watt)
R ( T a v g ) :Resistansi   AC   konduktor   pada temperatur T a v g (Ω/m) I : Arus per fasa dalam ampere (A)

## Perhitungan Mekanik Konduktor
Dalam   perhitungan   mekanik   konduktor   terdapat   tiga kajian yaitu besar andongan, tegangan tarik dan pemuluran terhadap   konduktor   dari   masing-masing   jenis   konduktor terhadap  masing-masing span yaitu dengan menggunakan metode cartenary equation [7]
D = w l ² 8 H .....................................................................(4)
Keterangan: D : Andongan (m) w : Berat konduktor (kg/m) H : Tegangan Tarik horizontal (kg) l
: Panjang konduktor (m)
ISSN : 2339-0069
T = H ( 1 + w 2 l 2 8 H 2 ) ......................................................(5) Keterangan: T : Tegangan Tarik (kN) w : Berat konduktor (kg/m) H : Tegangan Tarik horizontal (kg) l
: Panjang konduktor (m)
L = l ( 1 + w 2 L 2 24 H 2 ) .....................................................(6)
Keterangan:
L : Panjang Konduktor Setiap Span (m) w : Berat konduktor (kg/m) H : Tegangan Tarik horizontal (kg) l
: Panjang konduktor (m)
Metode Rullling Span
Metode ini digunakan untuk menghitung andongan dan tegangan tarik pada struktur dua dead end yang terdiri atas multi span yang berjarak tak sama[1].
L e =            
n n L L L L L L L L ......... .. ..........
3 2 1 3 3 3 3 2 3 1 ...............(6)
Keteranagan : Le
: Span ekivalen (m)

## Pengaruh Faktor Lingkungan
A. Pengaruh Temperatur
Pengaruh temperatur menyebabkan pemuaian terhadap konduktor   yang   menyebabkan   pengaruh   baik   dari   kajian elektrik   dan   mekanik   konduktor   yang   dapat   memenuhi persamaan sebagai berikut [8]
L σ = L × ( 1 + ϵ σ + ϵ C ) .....................................................(7)
dengan ϵ σ = σ E = H E   A ....................................................(8)
Keterangan:
L σ : Panjang konduktor under stress (m)
L :Panjang konduktor no stress (m)
ϵ σ : elastic strain
σ : Stress (Kg/mm 2 )
ϵ c : Plastic deformation of the cable E : Modulus elastis konduktor (Mpa) H : Tegangan tarik pada konduktor (Kg)
A : Luas penampang konduktor (mm 2 )
B. Pengaruh kecepatan angin Diasumsikan bahwa angin tidak mengenai keseluruhan pada   konduktor.   Angin   diasumsikan   bekerja   secara horizontal terhadap permukaan konduktor [9]
W e = √ ( w + w i ) 2 + F 2 ...........................................(9)
Keterangan:
W e : berat konduktor akibat pengaruh angin (kg/km) W : berat panjang konduktor per meter wi
: berat panjang es per meter
F : gaya horizontal akibat tekanan angin pada saluran (kg/km).

## METODE PENELITIAN

## A. Spesifikasi Konduktor
Dalam penelitian ini digunakan 3 jenis konduktor HTLS yaitu   ACCC,   TACSR   dan   ACCR   yang   dipilih   dengan memperhitungkan   konduktor   yang   hampir   sama   dengan spesifikasi   konduktor existing yaitu   konduktor   ACSR 340/30   seperti   yang   ditunjukkan   tabel   1.   Dengan memperhitungkan   baik   kajian   elektrik   maupun   kajian mekanik maka akan menjadi suatu rekomendasi bagi pihak terkait   sebagai   upaya   pergantian   konduktor (reconductoring) yang     sesuai   dengan   struktur   jaringan Perak-Ujung.
B. Flowchart Sistem Flowchart sistem ini dimulai memasukkan data awalan sebagai   masukan   dari   perhitungan   dengan   menggunakan perangkat lunak MATLAB. Data awalan berupa spesifikasi konduktor dan kondisi lapangan merupakan masukan untuk menghitung steady state ampacity terhadap masing-masing konduktor.   Dalam   mencari steady   state   ampacity , menggunakan   metode   keseimbangan   panas   [6].   Setelah didapatkan steady state ampacity, maka akan di beri besar arus awalan yang di set sebesar 30 A. Hal ini dilakukan karena   penelitian   ini   bertujuan   untuk   menganalisa pengaruh pembebanan arus saluran transmisi terhadap uji secara   elektrik   yang   berupa   temperatur   konduktor,   daya serta rugi-rugi yang dihasilkan dan mekanis yang berupa besarnya andongan, tegangan tarik dan panjang konduktor. Pembebanan   arus   saluran   akan   ditambah   20   A   sampai mencapai   titik   kerja   suhu   maksimal   dari   masing-masing konduktor.   Sehingga   dengan   mengetahui   perubahan   arus saluran   terhadap   uji   secara   elektrik   dan   mekanik, memungkinkan   untuk   mengetahui   kehandalan   yang   akan direkomendasikan   sebagai   pergantian   konduktor ( reconductoring )   yang   sesuai   dengan   struktur   saluran transmisi udara 150 kV Perak-Ujung.
Tabel 1. Spesifikasi Konduktor
Spesifikasi konduktor Jenis Konduktor Tipe Konduktor ACSR/AS 340/30 TACSR Rook ACCC Dove ACCR 636-T16 Groosbre ak Diameter (mm) Alumunium 18,00 16,56 15,8 15,9 Inti ( Core ) 6,99 8,28 7,75 9,3 Total 24,99 24,84 23,55 25,2 Luas Penampang (mm ² ) Alumunium 339,29 323 361,6 322 Inti ( Core ) 29,85 41,9 47,1 52 Total 369,14 364,9 408,7 374 Berat Konduktor (Kg/km) 1140 1171 1083 1067 Resistansi (ohm/km) DC/20 ° C 0,0827 0,0873 0,0771 0,0854 Modulus Elastisitas (GPa) Alumunium 61,78189 5 59,7608 54,21 55 Inti ( Core ) 162 162 112,3 216 Total 69,886 71,518 60,9 77 Koefesien Muai Panjang 10 -6 /° C) Alumunium 23 23 23
23 Inti ( Core ) 13 13 1,61 6,3 Total 21,126 20,382 18,5 16,6 Temperatur Operasi ( ° C) Operasi kontinyu 75 180 210 Batas Maksimum 90 150 200 240 Rated Breaking Streanght (kN) 93,92 98 122,3 111,6
ISSN : 2339-0069
Gambar 1. Flowchart Sistem.

## HASIL PENELITIAN
A. Hasil Pengujian konduktor Existing
Konduktor yang digunakan pada saat ini pada saluran transmisi   Perak-Ujung   adalah   konduktor   jenis   ACSR/AS 340/30   yang   memeliki   titik   kerja   suhu   yang   terbatas. Dengan hal  ini saluran ini hampir mengalami  titik jenuh seiring   bertambahnya   beban   yang   pada   sepanjang   tahun 2015   arus   nominalnya   hampir   mendekati   100   %   pada masing-masing sirkit. Pada tabel 2 dapat diketahui saluran telah melampaui batas ideal yang telah di izinkan sebesar 50   %.   Hal   ini   menunjukkan   saluran   transmisi     ini   tidak memenuhi   keandalan   N-1.   Yang   dimaksud   dengan keandalan N-1 ini adalah apabila terjadi gangguan disalah satu sirkit maka sirkit yang lainnya dapat menerima beban manuver dari  sirkit yang mengalami  gangguan.  Sehingga dengan   hal   ini   tidak   ada   terjadinya   pengurangan   beban terhadap konsumen.
Dari    hasil  perhitungan dengan menggunakan  metode cartenary   equation dan   keseimbangan   panas   dapat diketahui   kinerja   dari   segi   makanik   dan   elektrik   yang ditunjukkan   tabel   3.  Jika   ditinjau   dari   tabel   3  arus   yang dapat disalurkan pada pembebanan harian sebesar 710 A. Seiring   menaiknya   arus   maka   semua   kondisi   mengalami kenaikan   kecuali     yang  terjadi  pada  tegangan  tarik  yang mengalami  penurunan.  Hal  ini  disebabkan  tegangan  tarik maksimal   berada   pada   arus   minimal   dan   kondisi   suhu minimal dengan adanya faktor angin[7].

## B.  Penentu Konduktor HTLS
Penelitian   ini   dilakukan   pemelihan   konduktor   dengan pengujian   mekanik   dan   elektrik   yang   dimaksudkan   agar mendapatkan   konduktor   jenis   HTLS   yang   sesuai   dengan kebutuhan disaluran transmisi 150 kV Perak-Ujung.
1. Pengaruh Arus Terhadap Temperatur Konduktor Arus yang mengalir pada konduktor akan menimbulkan rugi-rugi pada konduktor berupa panas. Semakin besar arus yang   mengalir   akibat   arus   pembebanan,   panas   yang dihasilkan   oleh   konduktor   semakin   bertambah.   Panas konduktor   ini   tidak   hanya   dihasilkan   oleh   rugi-rugi pembebanan arus namun juga dipengaruhi oleh temperatur ambient (lingkungan).   Faktor   lingkungan   sekitar   juga mempengaruhi   bertambahnya   panas   terhadap   konduktor tersebut.  Gambar   2   menunjukkan   temperatur   meningkat seiring   kenaikan   terhadap   arus.   Pada   keadaan   maksimal ACCC dapat menaikkan arus hingga 1,96 kali pada suhu 196,004ºC sedangkan konduktor ACCR hantar arus dapat ditingkatkan 1,84 kali pada suhu 237,346  ºC dan TACSR sebesar   1,4   kali   pada   suhu   147,637ºC   dari   keadaan kapasitas hantar arus maksimal konduktor ACSR.
2.   Pengaruh   Temperatur   Terhadap   Andongan Konduktor
Besar andongan yang dihasilkan akan dipengaruhi oleh temperatur   akibat   perubahan   pembebanan   terhadap   arus. Garis horizontal yang melintang pada gambar 3 merupakan batas andongan maksimum yang digunakan pada saat ini yaitu   sebesar   6,5   m.   Gambar   3   Menunjukkan   hubungan temperatur   terhadap     andongan   konduktor.   Konduktor TACSR  melampaui   dari   batas clearence yang  digunakan pada saat ini sehingga konduktor ini tidak dapat digunakan secara   maksimal.   Sedangkan   pada   konduktor   ACCC menghasilkan andongan yang kecil sebesar 4,692 m. Yang menunjukkan konduktor ACCC lebih handal karena dengan manaikkan kapasitas hantar arus yang lebih besar namun andongan   yang   dihasilkan   jauh   lebih   kecil   dibandingkan dengan konduktor jenis HTLS lainnya.
Tabel 2. Data I nominal Saluran Transmisi Perak-Ujung
Bulan I nom % sirkit 1 I nom % sirkit 2 Januari 76,87 76,87 Februari 77,99 78,27 Maret 76,87 76,87 April 79,66 79,95 Mei 76,87 79,66 Juni 81,05 79,95 Juli 81,05 79,95 Agustus 79,66 79,66 September 81,34 81,65 Oktober 84,41 84,74 November 85,22 64,30 Desember 60,47 64,30
ISSN : 2339-0069
Tabel 3. Perhitungan konduktor existing pada tower 12 span 212,498 m Kondisi Ars (A) Suhu (ºC) Teg. Tarik (kN) Panjang Kondukt or (m) Ando ngan (m) Pembeban an Harian 710 74.48 0 10.86 3 212.927 5.84 4 Pembeban an Maksimal 810 87.56 5 9.929 213.012 6.40 2 Gambar.2 hubungan arus terhadap temperatur

## Gambar 3 Hubungan temperatur terhadap andongan

## 3.   Pengaruh   Pembebanan   Arus   Terhadap   Tegangan Tarik Konduktor
Kenaikan   arus   berbanding   terbalik   dengan   besaran tegangan tarik. Karena mempunyai spesifikasi yang berbeda pada   masing-masing   konduktor   HTLS   maka   dengan   ini akan diketahui tegangan tarik yang dibutuhkan dari masing- masing konduktor pada setiap span yang terpasang seperti halnya yang ditunjukkan pada gambar. 4. Dalam keadaan pembebanan   maksimal   konduktor   TACSR   pada   arus maksimal sebesar 1130 A  tegangan tarik yang dibutuhkan sebesar   8,119   kN.   Saat   arus   maksimal   1490   A   pada konduktor ACCR tegangan tarik yang dibutuhkan sebesar 9,086   kN.   Sedangkan   pada   konduktor   ACCC   pada   saat mencapai   arus   maksimal   1590   A   tegangan   tarik   yang dibutuhkan   12,825   kN.   Tegangan   tarik   menurun   seiring kanaikan arus hal ini terjadi karena tegangan tarik maksimal terjadi pada saat andongan minimum dan suhu minimum. Semakin   besar   RTS   maka   semakin   tinggi   pula   tegangan tarik   yang   dihasilkan.   Sesuai   dengan   data   karakteristik
konduktor   RTS   dari   masing-masing   konduktor   berturut- turut konduktor ACCC Dove,  ACCR Groobreak 636-T16, dan TACSR Rook sebesar 122,3 kN, 111,6 kN, dan 98 kN. 3.   Pengaruh   pembebanan   Arus   Terhadap     Panjang Konduktor
Perbedaan   spesifikasi   pada   konduktor   ini   khususnya pada   koefesien   muai   panjang   menyebabkan   pemuluran yang   terjadi   terhadap   masing-masing   konduktor   berbeda. Konduktor   terjadi   pemuluran   meningkat   ketika   arus pembebanan   meningkat   seperti   yang   ditujukkan   pada gambar 5. Jika ditinjau dari gambar 5 hubungan antara arus dan panjang konduktor dengan arus awal yang sama yaitu sebesar 30 A mempunyai panjang konduktor yang berbeda- beda   dari   masing-masing   konduktor.   Jika   ditinjau   dari konduktor TACSR Rook pada arus awal panjang konduktor sebesar   212,675   m   namun   pada   saat   mencapai   arus maksimal   panjang   konduktor   mencapai   213,316   m. Sedangkan pada konduktor ACCR 636-T16 Groosbreak di suhu awal 30 A panjang konduktor sebesar 212,617 m dan pada saat mencapai di titik kerja suhu maksimal pada arus 1490   A   panjang   konduktor   sebesar   213,036   m.   Pada konduktor   ACCC   Dove   panjang   awal   pada   arus   30   A sebesar  212,606  m. Ketika mencapai temperatur maksimal sebesar 1590 A panjang konduktor sebesar 212,774 m. Jika dilihat   dari   arus   yang   sama   pada   30  A   panjang   masing- masing   konduktor   berbeda,   jika     dilihat   konduktor   yang mempunyai   tegangan   tarik   semakin   tinggi   panjang konduktor semakin rendah begitu pun sebaliknya. Dengan hal  ini   tegangan   tarik  mempengaruhi  panjang   konduktor, sehingga dalam pemasangan lebih menguntungkan apabila pemuaiannya   tidak   terlalu   besar.   Dan   konduktor   ACCC Dove   memiliki   pemuaian   yang   paling   kecil   mengingat kapasitas   hantar   arus   yang   dihasilkan   jauh   lebih   besar apabila   dibandingkan   dengan   konduktor   ACCR   636-T16 Groosbreak dan TACSR Rook.
4. Kemampuan Penyuplaian Daya dan Rugi Daya yang Dihasilkan
Upgrade saluran   transmisi   tegangan   tinggi   yaitu menambah   kapasitas   hantar   arus   pada   saluran   transmisi udara   tersebut.   Hal   ini   dilakukan   karena   peningkatan kebutuhan beban yang cukup meningkat  setiap tahunnya. Dengan   meningkatkan   kemampuan   hantar   arus   maka penyuplaian   daya   akan   ikut   meningkat.   Namun   seiring meningkatknya   pembebanan   arus   maka   rugi-rugi   yang dihasilkan   akan   meningkat   pula.  Dari   hasil   perhitungan daya serta rugi daya yang dihasilkan oleh masing-masing konduktor HTLS akan ditujukkan oleh tabel 4. Dalam hasil perhitungan  daya   yang  dihasilkan  oleh  konduktor ACCC Dove jauh lebih besar dibandingkan dengan ACCR 636- T16 Groosbreak TACSR. Pada suhu maksimum daya yang dapat   disalurkan   oleh   konduktor   ACCC   Dove   adalah 413,048   MW   lebih   besar   sekitar   6,7   %   dari   konduktor ACCR   yang   dapat   menyuplai   daya   hingga   387,070  MW dan   sebesar   40,7%   dari   konduktor   TACSR   yang   dapat menyuplai daya hingga 293,550 MW. Walaupun daya yang dihasilkan   konduktor   ACCC   Dove   lebih   besar,   rugi-rugi daya   pada   ACCC   lebih   kecil   jika   dibandingkan   dengan ACCR 636-T16 Groosbreak. Pada suhu maksimal rugi daya yang   dihasilkan   oleh   konduktor   ACCC   Dove   sebesar 0,769279 MW sedangkan pada konduktor ACCR sebesar
1,071251 MW. Dan pada TACSR rugi-rugi yang dihasilkan sebesar 0,526718 MW.
Jika   ditinjau   dari   rekapitulasi   rata-rata   beban   puncak pada    tahun   2015   mencapai   148,142   MW.   Dengan mempertimbangkan   pembebanan   harian   menggunakan konduktor   ACCC   Dove   penyuplaian   daya   dapat ditingkatkan   sebesar   164,79   %.   Sedangkan   dengan menggunakan   konduktor   ACCR   636-T16   Groosbreak penyupalaian   daya   dapat   ditingkatkan   hingga   143,75   %. Lebih   kecil   21,04   %   dari   penyuplaian   daya   konduktor ACCC Dove.
Gambar 4. Hubungan arus terhadap tegangan tarik konduktor Gambar 5. Hubungan Arus Terhadap Panjang
Konduktor Tabel 4 Perhitungan Daya dan Rugi-Rugi Konduktor Daya (MW) Rugi-Rugi Daya (MW) ACCC 413,048 0,769279 ACCR 387,070 1,071251 TACSR 293,550 0,526718

## KESIMPULAN
Dari hasil penelitian yang telah dilakukan, maka dapat diambil beberapa kesimpulan sebagai berikut : 1.   Pada   keadaan   mencapai   titik   kerja   suhu   maksimal konduktor HTLS dengan jenis ACCC, ACCR dan TACSR dapat   menaikkan   kapasitas   hantar   arus   berturut-turut sebesar 1,96 kali ; 1,84 kali dan 1,40 kali lebih besar dari kapasitas hantar arus konduktor konvensional.
2. Konduktor   HTLS   yang   sesuai   dengan   struktur saluran   transmisi   150   kV   Perak-Ujung   adalah   konduktor jenis ACCC dengan mempertimbangkan kenaikan kapasitas hantar arus hingga 1,96 kali dari konduktor konvensional
dengan andongan sebesar 4,692 m, tegangan tarik sebesar 12,825   kN,   pemuluran   0,168   m   dan   dapat   menyalurkan daya hingga 413,048 MW.

## SARAN
Beberapa   saran   yang   dapat   dipertimbangkan   untuk pengembangan penelitian selanjutnya adalah:
1.   Untuk   penelitian   lebih   lanjut   digunakan   motede kesimbangan   panas   transient   karena   memperhitungkan respon dari perubahan cuaca terhadap pembebanan arus. 2.     Diperhitungkan   batas   kinerja   dari   konduktor   melalui pengujian mekanik dan pengujian elektrik.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] Prasetyono,   Suprihadi.   2007. Analisis   Unjuk   Kerja Mekanis   Konduktor   ACCR   Akibat   Perubahan   Arus Saluran. Universitas  Jember. Jurnal   Teknik  Elektro . Vol. 7(1):18-25.
[2] APP   Surabaya.   2015. Rekapitulasi   Beban   Puncak . Surabaya: APP Surabaya.
[3] PT PLN.  2015. Rencana  Usaha  Penyediaan  Tenaga Listrik (RUPTL) 2015-2024 .  JAKARTA: PT.PLN.
[4] AAnanda,   S.  A.,  Hosea,  E.,   &  Chandra,  V.  2006  . Pengaruh   Perubahan   Arus   Saluran   Terhadap Tegangan Tarik dan Andongan pada Sutet 500 KV di Zona Krian. Universitas Kristen Petra. Jurnal Teknik Elektro. Vol. 6(1):8-14.
[5] Mutaqin, A. Husni. 2013. Evaluasi Pengaruh Faktor Eksternal   Terhadap   Mekanisme   Kinerja   Konduktor ACCC   dan   ACSR   pada   SUTT   150kV. Universitas Bung Hatta.
[6]  Douglass,   Dale   dkk.   2012. IEEE   Standard   for Calculating the Current Temperature Relationship of Bare Overhead Conductors. New York: The Institute of Electrical and Electronics, Inc.
[7] Hutauruk, T.S. 1996. Transmisi Daya Listrik . Cetakan IV. Jakarta : Erlangga.
[8] Slegers,   James.  2011 .   Sag   Calculations   and   High- Temperature Conductor Technologies .  Ames: IOAW State University.
[9] Das,   Debrapiya.   2006. Electrical   Power System.Indians Institue of Technology. West Bengal : Indians Institute of Technology.