## STUDI KASUS PERBANDINGAN ANALISIS PENURUNAN AKIBAT TIMBUNAN, DI TANGERANG, BANTEN
Fachry Ibrahim 1 , Gregorius Sandjaja S. 2 dan Aksan Kawanda 3
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta Email: fchryIbrahim58@gmail.com
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta Email: gregoriuss@ft.untar.ac.id
3 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta Email: akawanda@geotech-indonesia.com

## ABSTRAK
Permasalahan  yang  sering  terjadi  dalam  konstruksi  pembangunan  jalan  adalah  kondisi  tanah  dasar pada permukaan tanah yang lunak. Apabila tidak dilakukan perbaikan tanah terlebih dahulu pada jenis tanah ini, maka tanah dasar akan mengalami penurunan yang relatif besar, maka dari itu penimbunan yang  dilakukan  pada  tanah  lunak  akan  mengalami  penurunan  konsolidasi.  Konsolidasi  merupakan fenomena dalam mekanika tanah yang sering menimbulkan permasalahan geoteknik yang terjadi pada waktu  yang  lama.  perbaikan  tanah  dilakukan  dengan  pemasangan  PVD  yang  diberi  beban  untuk mempercepat  proses  konsolidasi  demi  tercapainya  penurunan  akhir.  Studi  ini  bertujuan  untuk mengetahui penurunan  konsolidasi dengan  metode Terzaghi, program FEM (finite element  method), dan  metode  Asaoka,  lalu  membandingkan  hasil  dari  penurunan  konsolidasi  ketiga  metode  dengan aktual.  Prediksi  penurunan  konsolidasi  teori  Terzaghi,  memberikan  hasil  yang  lebih  besar  dari penurunan  aktual.  Pada  prediksi  penurunan  tanah  dengan  FEM,  analisis  terhadap  penurunan  dan waktu sangat bergantung terhadap parameter, sehingga metode ini tidak memberikan hasil yang cukup baik jika tidak berdasarkan parameter pada tanah aslinya. Estimasi hasil dari Asaoka dapat diperoleh nilai penurunan akhir yang lebih mendekati penurunan aktual lapangan. Nilai penurunan ini diperoleh berdasarkan pengamatan penurunan awal di lapangan, sehingga hasil analisis akan lebih sesuai.
Kata kunci: Penurunan konsolidasi, teori Terzaghi, finite element method , teori Asaoka.

## 1. PENDAHULUAN
Tanah  adalah  himpunan  mineral,  bahan  organik,  dan  endapan-endapan  yang  relatif  lepas,  yang  terletak  di  atas batuan  dasar.  Ikatan  antara  butiran  yang  relatif  lemah  dapat  disebabkan  oleh  karbonat,  zat  organik,  atau  oksida- oksida  yang  mengendap  diantara  partikel-partikel  ruang  yang  berisi  air,  udara  ataupun  keduanya.  Pada  Kondisi tanah  dasar  dalam  konstruksi  pembangunan  jalan  merupakan  permasalahan  yang  sering  terjadi,  terlebih  pada permukaan  tanah  lunak.  Apabila  tidak  dilakukan  perbaikan  tanah  terlebih  dahulu  pada  jenis  tanah  ini,  maka  jalan yang  dibangun  akan  mengalami  penurunan  yang  relatif  besar  pada  tanah  dasar,  maka  dari  itu  penimbunan  yang dilakukan pada tanah lunak akan mengalami penurunan konsolidasi.
Konsolidasi  merupakan  fenomena  dalam  mekanika  tanah  yang  sering  menimbulkan  permasalahan  geoteknik  yang terjadi pada waktu yang lama. Konsolidasi terjadi akibat berkurangnya volume atau berkurangnya  rongga pori dari tanah  jenuh  yang  berpermeabilitas  rendah  akibat  beban  statis  yang  bekerja  dalam  periode  tertentu,  di  mana prosesnya  dipengaruhi  oleh  kecepatan  terperasnya  air  pori  keluar  dari  rongga  tanahnya.  Maka  dari  itu  diperlukan perbaikan  tanah  dengan  dilakukan  pemasangan  PVD  ( Prefabricated  Vertical  Drain )  yang  diberi  beban  untuk mempercepat proses konsolidasi demi tercapainya penurunan akhir.
Jika lapisan tanah mengalami pembebanan maka lapisan tanah akan mengalami regangan atau penurunan. Regangan yang  terjadi  dalam  tanah  di  sebabkan  oleh  berubahnya  susunan  tanah  oleh  pengurangan  rongga  pori/air  didalam tanah. Jumlah dari regangan sepanjang  kedalaman lapisan  merupakan penurunan  total tanahnya. Penurunan akibat beban adalah jumlah total dari penurunan segera ( immediate settlement) dan penurunan  konsolidasi ( consolidation settlement ).

## Studi parameter tanah
Analisis parameter tanah yang dilakukan adalah dengan mengelompokan tanah sesuai karakteristik tanah, penentuan parameter tanah dari beberapa data tanah dengan cara korelasi parameter tanah yang tidak diketahui.

## Korelasi parameter tanah
Berat  volume  tanah  jenuh  didapatkan  berdasarkan  nilai  N-SPT  dengan  merujuk  pada  Tabel  1  dan  berat  volume tanah kering dengan merujuk pada Tabel 2.
Tabel 1. Korelasi Empiris Antara Nilai N-SPT dan Berat Volume Tanah Jenuh (γ sat ) untuk Tanah Kohesif (Lambe & Whitman 1969 , dari Terzaghi & Peck 1948)
N-SPT Konsistensi q u ( kN/m 3 ) γ sa t ( kN/m 3 ) < 2 Very Soft < 25 16 - 19 2 - 4 Soft 25 - 50 16 - 19 4 - 8 Medium 50 - 100 17 - 20 8 - 15 Stiff 100 - 200 19 - 22 15 – 30 Very Stiff 200 - 400 19 - 22 > 30 Hard > 400 19 - 22
Tabel 2. Korelasi Empiris antara Berat Volume Tanah Jenuh dan Berat Volume Tanah Kering (Budhu, 2000)
Jenis tanah γ sat ( kN/m 3 ) γ dry ( kN/m 3 ) Kerikil 20 - 22 15 - 17 Pasir 18 - 20 13 - 16 Lanau 18 - 20 14 - 18 Lempung 16 - 20 14 - 21
Angka pori ( e ) didapatkan berdasarkan hubungan antara angka pori dan porositas dengan persamaan 1:
e = 𝑛 1−𝑛 (1)
Berat spesifik atau berat jenis ( specific gravity ) ( G s ) didapatkan berdasarkan persamaan 2:
γ sat = 𝛾𝑤(𝐺𝑠+e) 1+𝑒 (2)
Berat volume tanah basah atau lembab ( γ b ) dapat dinyatakan berdasarkan persamaan 3:
γ b = 𝐺𝑠𝛾𝑤(1+𝑊) 1+𝑒 (3)
S u atau C u yang merupakan kuat geser undrained menurut Bowles (1988) dapat ditentukan berdasarkan persamaan 4: S u = C u = 6 x N-SPT ( kN/m 3 )
(4)
Beban terbagi rata berbentuk trapesium memanjang tak hingga
Δσ merupakan tambahan tegangan akibat pengaruh beban timbunan yang ditinjau di tengah-tengah lapisan. Menurut Braja  M.  Das  (1986),  dalam  bukunya  “ Principles  of  Foundation  Engineering , Second  Edition ”  diagram  tegangan tanah akibat timbunan adalah sebagai persamaan berikut:
𝛥𝜎 = 𝑞𝑜 𝜋 [( 𝐵1+𝐵2 𝐵2 ) (𝛼1 + 𝛼2) − 𝐵1 𝐵2 𝛼2] (5)
dengan Δσ =  tegangan  akibat  beban  timbunan  yang  ditinjau  di  tengah  lapisan, q 0 =  beban  timbunan  ( 𝛾 timbunan x 𝐻 timbunan ), B1 =  setengah  lebar  timbunan, B2 =  panjang  proyeksi  horizontal  kemiringan  timbunan, 𝛼1 = tan −1 ( 𝐵1+𝐵2 𝑍 ) − tan −1 ( 𝐵1 𝑍 ) , 𝛼2 = tan −1 ( 𝐵1 𝑍 ) dan Z = kedalaman yang ditinjau

## Teori Terzaghi
Teori  konsolidasi  satu  dimensi  Terzaghi  telah  lama  dipergunakan  untuk  memprediksi  penurunan  serta  waktu konsolidasi. Teori ini sudah sangat lazim dipergunakan dan dianggap dapat menjelaskan penurunan akibat kompresi dan drainase satu dimensi pada tanah secara baik.

## Fase pemampatan konsolidasi primer ( primary consolidation )
Pemampatan  konsolidasi  primer  merupakan  proses  keluarnya  air  dan  udara  dari  dalam  tanah  akibat  bekerjanya beban luar yang dipengaruhi oleh waktu. Besar pemampatan konsolidasi primer pada lapisan tanah lunak setebal H dapat dihitung dengan menggunakan persamaan (Das, 1985).
Untuk lempung normally consolidated :
𝑆𝑐 = 𝐶 𝐶 𝐻 1+𝑒0 log ( 𝜎0 ′+∆𝑝 𝜎0 ′ ) (6)
Untuk lempung overconsolidated :
(a) Bila 𝜎 0 ′ + ∆ 𝑝 < 𝜎 𝑐 ′ :
𝑆𝑐 = 𝐶 𝑆 𝐻 1+𝑒0 log ( 𝜎0 ′+∆𝑝 𝜎0 ′ ) (7)
(b) Bila 𝜎 0 ′ + ∆ 𝑝 > 𝜎 𝑐 ′ :
𝑆𝑐 = 𝐶 𝑆 𝐻 1+𝑒0 log ( 𝜎𝑐 ′ 𝜎0 ′ ) + 𝐶 𝐶 𝐻𝑖 1+𝑒0 log ( 𝜎0 ′ +∆𝑝 𝜎𝑐 ′ ) (8)
dengan Sc = besar pemampatan konsolidasi, C c = indeks pemampatan tanah, C s = indeks pemampatan kembali, H = tebal lapisan tanah, 𝜎 0 ′ = tekanan overburden efektif, 𝜎 𝑐 ′ = tekanan prakonsolidasi dan ∆ 𝑝 = tambahan tegangan Analisis dan pemodelan penurunan tanah dengan FEM ( finite element method )
Analisis  dan  prediksi  penurunan  konsolidasi  tanah  dapat  dilakukan  dengan  FEM.  Program  pemodelan  tanah  yang menggunakan  dasar  teori  metode  elemen  hingga  bertujuan  untuk  memperoleh  hasil  desain  perhitungan  yang dibutuhkan  dengan  menginput  parameter-parameter  tanah  dan  elemen  lain  yang  berperan  dalam  pekerjaan konstruksi.
Nilai  parameter  tanah  yang  digunakan  dalam  pemodelan  FEM  diperoleh  dari  data  laboratorium  maupun  dari referensi korelasi parameter berdasarkan tipe tanah, berikut langkah-langkah pada analisis dengan FEM:
1. Langkah input merupakan  langkah  awal  untuk  melakukan  pemodelan  kondisi  geoteknik  yang  terdiri  dari koordinat dimensi dan segala parameter tanah yang akan ditinjau.
2. Langkah  kalkulasi  merupakan  langkah  setelah  pemodelan  selesai  dan  langsung  diperoleh  berbagai  model perhitungan sesuai tujuan Analisis.
3. Merupakan langkah akhir dengan mengeluarkan hasil akhir pada Analisis.

## Prosedur observasi Asaoka
Pada  prosedur  observasi  Asaoka,  hubungan  antara  penurunan  tanah  dan  waktu  diturunkan  melalui  persamaan diferensial berdasarkan persamaan dasar konsolidasi (Mikasa, 1963), yaitu:
𝜀 𝑣 = 𝐶 𝑣 𝜀 𝑧𝑧 (9)
dengan ɛ ( t,z ) = regangan vertikal (regangan volume), t (≥0) = waktu, z = kedalaman dari bagian atas lempung dan C v = koefisien konsolidasi
Persamaan  dasar  konsolidasi  ini  diturunkan  menjadi  persamaan  diferensial  linier  biasa  oleh  Asaoka  (1978)  untuk mendapatkan persamaan yang dapat  menentukan nilai penurunan pada interval waktu ke- j , yang  dituliskan sebagai: 𝜌𝑗 = 𝛽0 1−𝛽1 − { 𝛽0 1−𝛽1 − 𝜌 0 } (𝛽 1 ) 𝑗 (10)
Dimana 𝜌j adalah  besarnya  penurunan  tanah  pada  waktu t  =  tj, dan  koefisien 𝛽 0 dan 𝛽 𝑠 ( s =  1,  2,  …, n )  adalah parameter yang tidak diketahui.
Pengukuran  data  penurunan  tanah  di  lapangan  dilakukan  dengan  menggunakan  instrumen settlement  plate .  Untuk memperoleh  prediksi  penurunan  akhir  tanah,  maka  data-data  penurunan  ini  harus  dipilih,  sehingga  diperoleh  nilai
penurunan 𝜌 1 , 𝜌 2 , 𝜌 3 , … 𝜌 𝑛 dengan interval  waktu ∆ 𝑡 yang  konstan  seperti dilihat pada Gambar 1. Kemudian  nilai 𝜌 𝑛 (sumbu-y)  dan  nilai 𝜌 𝑛−1 (sumbu-x)  diplot  sehingga  akan  diperoleh  titik-titik  yang  membentuk  garis  lurus, seperti  ditunjukkan  pada  Gambar  2. 𝛽 0 adalah  waktu  titik  plot  pertama  dari  regresi  linear 𝜌 𝑛 dan 𝜌 𝑛−1 .  Penurunan akhir  ( 𝜌 𝑓 )  adalah  titik  pertemuan  antara  garis 𝜌 𝑛 = 𝜌 𝑛−1 (bersudut  45 o )  dengan trendline dari  garis 𝜌 𝑛 vs 𝜌 𝑛−1 sebenarnya.  Setelah  diperoleh  penurunan  akhir  ( 𝜌 𝑓 )  maka  dapat  dicari  nilai 𝛽 1 yang  merupakan  kemiringan  dari garis 𝜌 𝑛 vs 𝜌 𝑛−1 sebenarnya, yang memberikan hubungan:
𝛽 1 = 𝜌𝑓−𝛽0 𝜌𝑓
(11)
Gambar 1. Prosedur Analisis Data Monitoring Penurunan dengan Interval Waktu yang Konstan (Magnan and Deroy, 1980)
Gambar 2. Analisis Prediksi Penurunan Akhir Metode Asaoka (1978)
Prefabricated vertical drains (PVD)
Perbaikan  tanah  dengan  metode  konsolidasi  secara  umum  dapat  diartikan  sebagai  upaya  yang  dilakukan  dengan menempatkan beban statis yang bersifat sementara ( pre-loading ) di atas lapisan tanah yang akan diperbaiki. Akibat beban tersebut, maka tanah akan mengalami pemadatan akibat tekanan dari beban sementara tersebut. Oleh karena proses  konsolidasi  membutuhkan  waktu  yang  lama,  maka  biasanya  metode  konsolidasi  tidak  berdiri  sendiri, melainkan dikombinasi dengan metode lain kombinasi dengan metode drainase (penyaluran air tanah ke permukaan tanah).
Gambar 3. Visualisasi penggunaan PVD
Pada  perencanaan  vertikal  drain  pada  umumnya  dihitung  dengan  menggunakan  persamaan  Barron  (1948)  yang relatif sederhana yaitu:
𝑡 = 𝐷2 8𝐶𝑟 𝐹 𝑛 ln 1 1−𝑈ℎ (12)
dengan t =  waktu  yang  diperlukan  untuk  mencapai 𝑈 ℎ , 𝑈 ℎ =  derajat  konsolidasi  rata-rata  akibat  tekanan  air  pori kearah  horizontal, d e = diameter  pengaruh  satu  drain, S = jarak  as  ke  as  vertikal  drain, 𝐶 𝑟 = koefisien  konsolidasi akibat dispasi air pori kearah radial (horizontal), 𝐹 𝑛 = ln(𝐷 𝑑 𝑊 ) − (3 4) ⁄ ⁄ , faktor jarak vertikal drain, d w = ( a+b )/2 ≈ 50 mm diameter sumur ekivalen vertikal drain, a = lebar vertikal drain dan b = ketebalan vertikal drain Dengan  memasukkan  harga t tertentu,  dapat  dicari  harga U h pada  lapisan  tanah  yang  dipasang  PVD.  Selain konsolidasi  akibat  aliran  air  pori  arah  horizontal,  juga  terjadi  konsolidasi  akibat  aliran  air  pori  arah  vertikal U v . Harga U v dapat dicari dengan rumus sebagai berikut:
𝑇 𝑣 = (𝑡x𝐶 𝑣 ) (𝐻𝑑𝑟) 2 ⁄ (13)
dengan T v = faktor waktu, t = waktu yang dipilih, C v = koefisien konsolidasi dan Hdr = jarak air pori di lapisan tanah untuk mengalir keluar
Harga U v dapat dicari dengan rumus:
Untuk U v antara 0 s/d 60%
𝑈 𝑣 = (2√ 𝑇𝑣 𝜋 ) 100% (14)
Untuk Uv antara 60% s/d 100%
𝑈 = (100 − 10 𝑎 )% (15)
dengan U v = derajat konsolidasi arah vertical, T v = faktor waktu arah vertical dan a = (1.781 − 𝑇)/0.933
Derajat konsolidasi rata-rata U dapat dicari dengan cara:
𝑈 = [1 − (1 − 𝑈 ℎ )(1 − 𝑈 𝑣 )]%
(16)
Uh dicari menggunakan persamaan:
𝑈 ℎ = [1 − (1 𝑒 ( 𝑡x8x𝐶ℎ 𝑑𝑒 2x𝐹(𝑛) ) ⁄ )] % (17)
dengan U = derajat konsolidasi total, U v = derajat konsolidasi arah vertical, U h = derajat konsolidasi arah horizontal, e = bilangan natural, t = waktu konsolidasi, C h = koefisien konsolidasi arah horizontal, d e =  diameter  ekivalen  dari lingkaran tanah pengaruh PVD dan F ( n ) = faktor hambatan disebabkan karena jarak antar PVD

## 2. METODOLOGI PENELITIAN

## Kerangka berpikir
Seluruh langkah kerja yang akan dilakukan dalam penelitian  ini dapat dilihat melalui kerangka berpikir yang dapat dilihat melalui Gambar 4.

## Gambar 4. Diagram Alir Pengerjaan Tugas Akhir

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Tabel 3. Rekapitulasi Data Parameter Tanah Dasar
Kedalaman ( m ) 0 - 2 2 - 4 4 - 6 6 - 8 8 - 11 11 - 12 12 - 15 NSPT 5 7 11 9 9 14 17 γsat ( kN/m 3 ) 16.38 19.25 18.38 19.43 15.27 21.57 16.41 γd ( kN/m 3 ) 9.90 17.79 12.84 18.00 8.23 20.50 10.00 γb ( kN/m 3 ) 15.78 18.91 17.74 19.09 14.60 20.81 15.48 e 1.68 0.82 1.10 0.79 2.17 0.47 1.62 C c 0.50 0.48 0.60 0.39 0.59 0.39 0.47 C s 0.10 0.10 0.12 0.08 0.12 0.08 0.09 C v ( cm 2 /s ) 5.13E-04 9.75E-04 8.30E-04 1.14E-03 2.34E-04 1.00E-03 5.18E-04 K ( cm/s ) 1.13E-06 5.75E-06 4.30E-06 6.03E-06 7.02E-08 9.39E-06 1.18E-06 Su ( kN/m 2 ) 30
42 74 54 54
84 102
ɸ ( ° ) 27 26 24
27 28 24 26 E 5400 7560 13320 9720 9720 15120 18360 ʋ 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2
0.2 Catatan: Data yang ditebalkan merupakan data hasil korelasi
Mulai Data sekunder Pengumpulan data Studi Literatur Korelasi data parameter Penurunan tanah berdasarkan Finite Element Method Analisis teknis Penurunan tanah berdasarkan prosedur Asaoka Penurunan tanah berdasarkan teori Terzaghi Perbandingan analisis dengan hasil data aktual Kesimpulan dan saran
Selesai

## Analisis penurunan metode Terzaghi
Perhitungan penurunan konsolidasi primer ditinjau pada setiap kedalaman dengan interval 1 m . Berikut adalah tabel perhitungan penurunan untuk kedalaman per 1 m .
Tabel 4. Perhitungan Penurunan Konsolidasi Primer
Kedalaman ( m ) H (m) e C c C s σ o ' ( t/m 2 ) Δσ ( t/m 2 ) σ c ' ( t/m 2 ) Sc ( m ) 0 - 1 1 1.68 0.50 0.10 7.5779 6.4089 15.7938 0.0100 1 - 2 1 1.68 0.50 0.10 9.1557 6.1188 15.0643 0.0092 2 - 2.75 0.75 0.82 0.48 0.10 10.6427 5.8705 22.0938 0.0076 2.75 - 3 0.25 0.82 0.48 0.10 11.4564 5.7840 21.6906 0.0024 3 - 4 1 0.82 0.48 0.10 12.0345 5.4290 21.4253 0.0086 4 - 5 1 1.10 0.60 0.12 12.9160 5.0734 42.7296 0.0082 5 – 6 1 1.10 0.60 0.12 13.7541 4.7311 42.0633 0.0073 6 - 7 1 0.79 0.39 0.08 14.6447 4.4102 27.9283 0.0050 7 - 8 1 0.79 0.39 0.08 15.5877 4.1145 27.4959 0.0044 8 - 9 1 2.17 0.59 0.12 16.3226 3.8448 27.1811 0.0034 9 - 10 1 2.17 0.59 0.12 16.8494 3.6004 26.9661 0.0031 10 - 11 1 2.17 0.59 0.12 17.3762 3.3794 26.7593 0.0029 11 - 12 1 0.47 0.39 0.08 18.2181 3.1798 45.9404 0.0037 12 - 13 1 1.62 0.47 0.09 19.1172 2.9994 57.8583 0.0023 13 - 14 1 1.62 0.47 0.09 19.7585 2.8360 57.3831 0.0021 14 - 15 1 1.62 0.47 0.09 20.3997 2.6878 56.9267 0.0019 Penurunan = 0.0821
Tabel 5. Perhitungan Waktu Penurunan Konsolidasi Menggunakan PVD Perhitungan Penurunan (PVD)
t ( hari ) C h ( m 2 /tahun ) Tv Uv Tr Ur U Sc ( m ) 10 2.3472 0.0005 0.026 0.0583 0.1837 0.2049 0.0168 20 2.3472 0.0011 0.0368 0.1167 0.3336 0.3581 0.0294 40 2.3472 0.0021 0.052 0.2333 0.5559 0.579 0.0476 60 2.3472 0.0032 0.0637 0.35 0.704 0.7229 0.0594 80 2.3472 0.0043 0.0736 0.4666 0.8028 0.8173 0.0671 100 2.3472 0.0053 0.0823 0.5833 0.8686 0.8794 0.0722 130 2.3472 0.0069 0.0938 0.7583 0.9285 0.9352 0.0768 170 2.3472 0.0090 0.1073 0.9916 0.9682 0.9717 0.0797 190 2.3472 0.0101 0.1134 1.1082 0.9788 0.9812 0.0805 220 2.3472 0.0117 0.1220 1.2832 0.9885 0.9899 0.0812 240 2.3472 0.0128 0.1275 1.3999 0.9923 0.9933 0.0815 260 2.3472 0.0138 0.1327 1.5165 0.9949 0.9956 0.0817
Analisis penurunan finite element method (FEM)
Pada Analisis penurunan finite element method akan diolah parameter tanah dasar dan timbunan:
Tabel 6. Parameter Input Tanah Timbunan Parameter Tanah Timbunan Jenis tanah Preloading Control Fill Sand Blanket Tipe Drained Drained Undrained γ sa t ( kN/m 3 ) 17 20 20 γ unsat ( kN/m 3 ) 13 17 17 C ( kN/m 2 ) 30 30 0.1 ɸ (°) 15 15 35 E ( kN/m 2 ) 10000 40000 25000 Kx ( m/hari ) 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-03 Ky ( m/hari ) 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-03 Poisson's Ratio 0.3 0.3 0.3 Tabel 7. Parameter Input Tanah Dasar Parameter Tanah Dasar
Lapisan ( m ) 0 - 2 2 - 4 4 - 6 6 - 8 8 - 11 11 - 12 12 - 15 Jenis tanah Elastic Silt with Sand Elastic Silt with Sand Fat Clay Fat Clay Fat Clay Fat Clay Fat Clay Tipe Undrained Undrained Undrained Undrained Undrained Undrained Undrained N-SPT 5 7 11 9 9 14 17 γ sa t ( kN/m 3 ) 16.38 19.25 18.38 19.43 15.27 21.57 16.41 γ unsat ( kN/m 3 ) 15.78 18.91 17.74 19.09 14.60 20.81 15.48 C ( kN/m 2 ) 30 42 66 54 54 84 102 ɸ (°) 27 26 24 27 28 24 26 E ( kN/m 2 ) 5400 7560 13320 9720 9720 15120 18360 Kx ( m/hari ) 9.76E-04 4.97E-03 3.72E-03 5.21E-03 6.07E-05 8.11E-03 1.02E-03 Ky ( m/hari ) 9.76E-04 4.97E-03 3.72E-03 5.21E-03 6.07E-05 8.11E-03 1.02E-03 Poisson's Ratio 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2
Gambar 5. Konsolidasi Total Finite Element Method (FEM)

## Analisis penurunan metode Asaoka
Analisis  dengan plot grafik  antara  penurunan  pada  waktu n ( 𝜌 𝑛 )  pada  sumbu- y dan  penurunan  pada  waktu n -1 ( 𝜌 𝑛−1 )  pada  sumbu x .  Perpotongan trendline linier dari  titik plot grafik  dengan  garis 𝜌 𝑛 = 𝜌 𝑛−1 merupakan penurunan akhir ( hf ) timbunan dapat dilihat pada Gambar 6.
Gambar 6. Grafik  ρn vs (ρn-1)  Metode Asaoka
Tabel 8. Perhitungan Waktu Penurunan Konsolidasi menggunakan PVD
Perhitungan Waktu Penurunan Kombinasi (PVD)
t ( hari ) C h ( m 2 /tahun ) T v U v T r U r
U S c ( m ) 30 3.5775 0.0008 0.0321 0.2667 0.6046 0.6173 0.04040 60 3.5775 0.0016 0.0454 0.5334 0.8437 0.8508 0.05568 90 3.5775 0.0024 0.0556 0.8001 0.9382 0.9416 0.06163 120 3.5775 0.0032 0.0642 1.0668 0.9756 0.9771 0.06395 160 3.5775 0.0043 0.0742 1.4224 0.9929 0.9934 0.06502 180 3.5775 0.0049 0.0787 1.6002 0.9962 0.9965 0.06522

## 4. KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
1. Hasil  penurunan  dari  metode  Asaoka  adalah  hasil  penurunan  yang  paling  mendekati  hasil  aktual.  Hasil perhitungan  penurunan  dan  waktu  dari  ketiga  metode  dengan  hasil  aktual  dilapangan  pada  Tabel  9  dan Gambar 7.
Tabel 9. Hasil Penurunan Konsolidasi Analisis dan Aktual
Penurunan Konsolidasi Primer ( mm ) SP-08  Terzaghi FEM Asaoka 65 82.10 71.24 65.22
y = 0.977x + 1.5 R² = 0.9897 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 𝜌 𝑛 ( mm ) 𝜌𝑛 −1 ( mm )
𝜌𝑛 vs 𝜌𝑛 −1 ( Metode Asaoka ) ρn = ρ(n-1) Linear (45°) Linear (ρn = ρ(n-1))
Tabel 10. Hasil Waktu Penurunan Konsolidasi Analisis dan Aktual
Waktu Penurunan Konsolidasi Primer ( hari ) SP-08 Terzaghi FEM Asaoka 155 260 160 180
Gambar 7. Grafik Perbandingan Penurunan vs Waktu
2. Estimasi hasil dari metode Asaoka dapat diperoleh nilai penurunan akhir yang lebih mendekati penurunan aktual lapangan dengan perbedaan 0.34 % pada Gambar 8.
Gambar 8. Grafik Perbandingan % Penurunan

## DAFTAR PUSTAKA
Asaoka, A. (1978). Observational Procedure of Settlement Prediction . Japanese Geotechnical Society, Tokyo. Bowles, J.E. (1984). Physical and Geotechnical Properties of Soils . McGraw-Hill Book Company, New York. Barron, R. A. (1948). Consolidation of Fine-Grained Soils by Drain Wells. Transactions of ASCE, Vol. 113. Das, Braja M. (1985). Mekanika Tanah (Prinsip-Prinsip Rekayasa Geoteknik). Erlangga, Jakarta. Lambe, W. (1969). Soil Mechanics . John Willey & Sons, New York.
Magnan  J.P.  and  Deroy  J.M.  (1980).  “ Analyse  Graphique  Des  Tassements  Observes  Sous  Les  Ouvrage”s. Bull. Liaison Labo. P.&Ch, Sept-Okt 1980, 109.
Mikasa, M. (1963). Consolidation of Soft Clay . Kajimashuppan-kai, Tokyo. Terzaghi, K. (1943). Theoritical Soil Mechanics . John Willey & Sons, New York.
-100.00 -80.00 -60.00 -40.00 -20.00 0.00 0 50 100 150 200 250 Pen u ru n an ( mm ) Waktu ( Hari ) FEM Asaoka Terzaghi SP-08 -90 -80 -70 -60 -50 -40 -30 -20 -10 0 0 1 2 3 4 5 Pen u ru n an ( mm ) Timbunan ( m ) FEM Asaoka Terzaghi SP-08 8.76 %
20.83 %
0.34 %