## ANALISIS PERBANDINGAN PENURUNAN TERHADAP DAYA DUKUNG FONDASI TIANG PADA TANAH EKSPANSIF DI KARAWANG JAWA BARAT
Jason Lai Wijaya 1 , Hendy Wijaya 2 , dan Amelia Yuwono 3
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta, Indonesia jason.325190080@stu.untar.ac.id
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta, Indonesia hendyw@ft.untar.ac.id
3 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta, Indonesia yuwonoamelia77@gmail.com
Masuk: 30-06-2023, revisi: 17-08-2023, diterima untuk diterbitkan: 02-10-2023

## ABSTRACT
The bearing capacity of a foundation is one of the factors in calculating the design of a structure. The calculation for bearing capacity and settlement is controlled by the characteristics of the soil. Expansive soil is a type of soil where it has a drastic swelling and shrinking characteristics based water content contained inside. This journal will discuss one of the factory construction projects located in Karawang, West Java. The foundation is of spun concrete pile with a diameter of 35 cm. Soil data testing consisted of 12 borelog tests, 38 cpt tests, and 24 laboratory tests. Calculation of bearing capacity used are of six methods. Two methods are used for settlement calculation. Results of theoretical calculations will be compared with results from Pile Driving Analyzer (PDA). The difference in settlement calculation based on semi-empirical method is 0.02% for W-1288 pile, and 2.39% for W-1623 pile. As for the Davisson method, the difference in settlement calculations is 20.02% for W-1288 pile, and 13.82% for W-1623 pile. The comparison between the relationship of ultimate bearing capacity (RMX) and maximum settlement value (DMX) has no correlation because of the different factors that differ in soil characteristics on each tested pile.
Keywords: Bearing capacity; expansive soil; settlement; driven pile; pile driving analyzer

## ABSTRAK
Daya dukung sebuah fondasi adalah salah satu faktor dalam perhitungan desain pembangunan sebuah struktur. Faktor perhitungan daya dukung dan penurunan tanah dikendalikan oleh karakteristik tanah yang tersedia. Tanah ekspansif adalah  salah  satu  macam  tanah  dimana  tanah  tersebut  memiliki  karakteristik  kembang  dan  susut  yang  drastis berdasarkan  kadar  air  yang  terkandung  didalamnya.  Jurnal  ini  akan  membahasa  salah  satu  proyek  pembangunan pabrik  yang  terletak  di  Karawang,  Jawa  Barat.  Fondasi  yang  diperhitungkan  dan  dibangunan  adalah  fondasi  tiang pancang beton spun dengan ukuran diameter 35cm. Pengujian data tanah berupa 12 uji borelog, 38 uji sondir, serta 24 uji  sampel  laboratorium.  Perhitungan  daya  dukung  fondasi  akan  menggunakan  enam  metode  dalam  perhitungan. Perhitungan  penurunan  akan  menggunakan  dua  metode  yakni  metode  semi-empiris  dan  metode  Davisson.  Hasil perhitungan teoritis akan dibandingkan dengan hasil pengujian fondasi dengan sistem Pile Driving Analyzer (PDA). Perbedaan perhitungan penurunan berdasarkan metode semi–empiris adalah 0,02% untuk tiang W-1288, dan 2,39% untuk  tiang  W-1623.  Sedangkan  untuk  metode  Davisson,  perbedaan  perhitungan  penurunan  adalah  20,02%  untuk tiang W-1288, dan 13,82% untuk tiang W-1623. Selanjutnya, perbandingan antara hubungan nilai daya dukung ultimit (RMX) terhadap nilai penurunan maksimum (DMX) tidak memiliki korelasi dikarenakan terdapat faktor perbedaan parameter tanah pada setiap tiang yang diuji.
Kata kunci: daya dukung; tanah ekspansif; penurunan; tiang pancang; pile driving analyzer

## 1. PENDAHULUAN
Daya dukung sebuah fondasi adalah salah satu faktor utama dalam perhitungan desain pembangunan sebuah struktur tinggi maupun rendah. Setiap wilayah tertentu memiliki daya dukung tanah yang berbeda-beda berdasarkan area tanah yang  akan  dibangun.  Berbagai  macam  tanah  akan  memberikan  berbagai  macam  hasil  kekuatan  tanah  untuk pembangunan struktur.
Tanah ekspansif adalah salah satu macam tanah dimana tanah tersebut memiliki karakteristik kembang dan susut yang drastis berdasarkan kadar air yang terkandung didalamnya. Perubahan dalam kadar air dapat menyebabkan kembang
dan susutnya volume tanah pada wilayah tersebut. Ini merupakan sesuatu yang dapat membahayakan pembangunan struktur serta bangunannya saat selesai pembangunan. Maka, perhitungan khusus harus dilakukan untuk penanganan kondisi tanah ekspansif tersebut agar dapat meningkatkan tingkat keamanan bangunan pada bagian fondasi.
Perhitungan daya dukung serta penurunan yang dihitung secara teoritis dapat dilakukan perbandingan dengan hasil pengecekan lapangan dengan menggunakan alat Pile Driving Analyzer (PDA). Alat PDA dapat melakukan pengetesan beban fondasi secara dinamik menggunakan sensor-sensor yang terhubung dengan hammer . Dengan demikian, dapat dilakukan analisa perbandingan antara hasil perhitungan manual dengan hasil pelaksanaan tes PDA di lapangan.
Penelitian  ini  akan  membahas  perbandingan  penurunan  fondasi  pada  salah  satu  pembangunan  struktur  di  daerah Karawang,  Jawa  Barat.  Perbandingan  yang  akan  dilakukan  adalah  antara  penurunan  berdasarkan  berbagai  metode daya  dukung  dengan  hasil  PDA  serta  hasil  perhitungan  lanjut  PDA  yaitu Case  Pile  Wave  Analysis  Program (CAPWAP).  Dengan  demikian,  dapat  diketahui  nilai  akurasi  metode  perhitungan  yang  lebih  tinggi  dengan  hasil lapangan dalam perhitungan penurunan, serta meningkatkan keamanan dan mencegah resiko atau bahaya yang dapat terjadi pada kemudian hari.
Penelitian ini berupa kondisi tanah didapatkan dari hasil boring log pada salah satu proyek pembangunan di daerah Karawang,  dan  perhitungan  daya  dukung  didapatkan  dari  hasil  Pile  Driving  Analyzer  yang  dilakukan  pada  tiang pancang proyek.
Tujuan penelitian adalah untuk memperoleh perbandingan hasil perhitungan penurunan terhadap daya dukung fondasi tiang berdasarkan hasil dari Pile Driving Analyzer pada tanah yang terletak di daerah Karawang.

## Daya dukung tanah
Daya  dukung  tanah  adalah  kemampuan  tanah  dalam  menahan  beban  yang  diberikan  oleh  struktur  yang  dibangun diatas  tanah  tersebut.  Perhitungan  daya  dukung  terdiri  dari  dua  bagian  yakni  daya  dukung  ujung  tanah  dan  daya dukung  selimut  fondasi.  Penjumlahan  kedua  daya  dukung  akan  menghasilkan  nilai  daya  dukung  ultimit.  Rumus perhitungan daya dukung tanah ultimit dapat dilihat pada Persamaan 1.
𝑄 𝑢 = 𝑄 𝑝 + 𝑄 𝑠 (1)
dengan 𝑄 𝑢 = daya dukung ultimit (ton), 𝑄 𝑝 = daya dukung ujung (ton), dan 𝑄 𝑠 = daya dukung selimut (ton).
Dalam penelitian ini, perhitungan daya dukung akan dilakukan menggunakan enam metode yang berbeda:
• Metode Meyerhof (Tanah kohesif) dapat dilihat pada Persamaan 2-4.
𝑄 𝑝 = 9. 𝑆 𝑢 . 𝐴 𝑝 (2)
𝑄 𝑠 =  𝑝 . 𝐿 . 𝑓 𝑎𝑣 (3)
𝑓 𝑎𝑣 =  0,02𝑃 𝑎 (𝑁 60 ) (4)
dengan 𝑄 𝑝 = daya dukung ujung tiang tunggal (ton), 𝑆 𝑢 = nilai kuat geser undrained (ton/m 2 ), dan 𝐴 𝑝 = luas penampang dasar tiang (m 2 ), 𝑄 𝑠 = daya dukung selimut (ton), 𝑝 = panjang keliling tiang (m), 𝐿 = panjang tiang (m), 𝑃 𝑎 = tekanan atmosfer (kN/m 2 ), dan 𝑁 60 = nilai rata-rata N-SPT pada selimut tiang (pukulan/30cm).
• Metode Reese & Wright (Tanah lempung) dapat dilihat pada Persamaan 5-7.
𝑄 𝑝 = 𝑁 𝑐 . 𝑆 𝑢 . 𝐴 𝑝 ≤  40𝑡𝑠𝑓 (5)
𝑁 𝑐 =  6 . (1 + 0.2𝑍 𝐷 𝑝 ) ≤  9 (6)
𝑄 𝑠 = 𝑝 . 𝐿 . ∝ . 𝑆 𝑢 untuk 𝑁  ≤  53 pukulan/30cm (7)
dengan 𝑄 𝑝 = daya dukung ujung tiang tunggal (ton), 𝑆 𝑢 = nilai kuat geser undrained (ton/m 2 ), 𝐴 𝑝 = luas penampang dasar tiang (m 2 ), 𝐷 𝑝 = diameter tiang tunggal (m), dan 𝑍 = kedalaman tiang tunggal (m), 𝑄 𝑠 = daya  dukung  selimut  (ton), 𝑝 =  panjang  keliling  tiang  (m), 𝐿 =  panjang  tiang  (m), 𝑆 𝑢 =  nilai  kuat  geser undrained (ton/m 2 ), ∝ = faktor daya dukung (0,55), dan 𝑁 = nilai N-SPT (pukulan/30cm).
• Metode Decourt dapat dilihat pada Persamaan 8-11.
𝑄 𝑝 = 𝑞 𝑝 . 𝐴 𝑝 (8)
𝑞 𝑝 = 𝐾 𝑏 . 𝑁 ̅ 𝑏 (9)
𝑄 𝑠 =   𝑞 𝑠 . 𝑝 . 𝐿 (10)
𝑞 𝑠 =  𝛼(2,8𝑁 60 + 10) (11)
dengan 𝑄 𝑝 = daya dukung ujung tiang tunggal (ton), 𝐴 𝑝 = luas penampang dasar tiang (m 2 ), 𝐾 𝑏 = koefisien tanah dasar menurut Decourt (Tabel 1), 𝑁 ̅ 𝑏 = nilai N-SPT rata-rata 8D diatas ujung tiang dan 2D dibawah tiang (pukulan/30cm), 𝑄 𝑠 = daya dukung selimut (ton), 𝑝 = panjang keliling tiang (m), 𝐿 = panjang tiang (m), 𝛼 = 1 untuk non-displacement piles pada tanah lempung, dan 𝑁 60 = nilai rata-rata N-SPT pada selimut tiang (pukulan/30cm).
Tabel 1. Koefisien tanah dasar fondasi (K b ) menurut Decourt (1995) Tipe Tanah Displacement Piles Non-Displacement Piles Pasir 325 165 Lanau Berpasir 205 115 Lanau Berlempung 165 100 Lempung 100 80
• Metode Schmertmann–Nottingham (CPT - Tanah lempung) dapat dilihat pada Persamaan 12-13.
𝑄 𝑝 = 𝑞 𝑐1 +   𝑞 𝑐2 2 . 𝐴 𝑝 (12)
𝑄 𝑠 = 𝐾 𝑠,𝑐 [∑ 𝑍 8𝐷 8𝐷 𝑧=0 𝑓 𝑠 . 𝑝 . 𝐿 + ∑ 𝑓 𝑠 . 𝑝 . 𝐿 𝐿 𝑧=8𝐷 ] (13)
dengan 𝑄 𝑝 = daya dukung ujung tiang tunggal (ton), 𝐴 𝑝 = luas penampang dasar tiang (m 2 ), 𝑞 𝑐1 = nilai rata- rata qc pada kedalaman 0,7D – 4D dibawah ujung tiang (ton/m 2 ), dan 𝑞 𝑐2 = nilai rata-rata qc dari ujung tiang hingga 8D diatas ujung tiang (ton/m 2 ), 𝑄 𝑠 = daya dukung selimut (ton), 𝑝 = panjang keliling tiang (m), 𝐿 = panjang tiang (m), 𝐷 = diameter tiang (m), 𝑍 = kedalaman tiang (m), 𝑓 𝑠 = faktor selimut (qc/20), dan 𝐾 𝑠,𝑐 = faktor CPT pada Gambar 1.
Gambar 1. Nilai K s,c untuk metode Nottingham dan Schmertmann (1975)
• Metode Schmertmann (SPT - Tanah lempung dengan plastisitas tinggi) dapat dilihat pada Persamaan 14-15.
𝑄 𝑝 = 0.7 𝑁 (14)
𝑄 𝑠 = 0.05 𝑁 . 𝑝 . 𝐿 (15)
dengan 𝑄 𝑝 = daya dukung ujung tiang tunggal (ton), dan 𝑁 = nilai N-SPT tahanan ujung (pukulan/30cm), 𝑄 𝑠 = daya dukung selimut (ton), 𝑝 = panjang keliling tiang (m), 𝐿 = panjang tiang (m), dan 𝑁 = nilai rata-rata N-SPT pada selimut tiang (pukulan/30cm).
• Metode deRuiter & Beringen (Tanah lempung) dapat dilihat pada Persamaan 16-17.
𝑄 𝑝 = 𝐴 𝑝 .  𝑁 𝑐 .  𝑞 𝑐𝑎 𝑁 𝑘 (16)
𝑄 𝑠 = ∝ . 𝑝 . 𝐿 . 𝑞 𝑐𝑎 𝑁 𝑘𝑠 (17)
dengan 𝑄 𝑝 = daya dukung ujung tiang tunggal (ton), 𝐴 𝑝 = luas penampang dasar tiang (m 2 ), 𝑁 𝑐 = faktor daya dukung  (9), 𝑞 𝑐𝑎 =  nilai  rata-rata 𝑞 𝑐1 dan 𝑞 𝑐2 (ton/m 2 ),  dan 𝑁 𝑘 = cone  factor (15–20), 𝑄 𝑠 =  daya  dukung selimut  (ton), 𝑝 =  panjang  keliling  tiang  (m), 𝐿 =  panjang  tiang  (m), ∝ =  faktor  adhesi  (1  =  konsolidasi normal; 0,5 = konsolidasi berlebihan), 𝑞 𝑐𝑎 = nilai rata-rata 𝑞 𝑐1 dan 𝑞 𝑐2 (ton/m 2 ), dan 𝑁 𝑘𝑠 = cone factor (15– 20).

## Penurunan tanah
Penurunan fondasi dapat terjadi disebabkan oleh desain, dimensi fondasi, dan beban bangunan yang besar sehingga mengakibatkan daya dukung tanah melemah, serta jenis lapisan tanah di bawah fondasi yang menyebabkan penurunan seperti  perubahan  angka  pori  dan  lainnya.  Penurunan  tanah  total  (Persamaan  18)  merupakan  penambahan  tiga komponen perubahan yaitu penurunan penurunan akibat deformasi aksial tiang tunggal (Persamaan 19), penurunan ujung tiang (Persamaan 20), dan penurunan tiang akibat beban yang tersalur sepanjang tiang (Persamaan 21-22) (Das, 2014).
𝑆 = 𝑆 1 + 𝑆 2 + 𝑆 3 (18)
𝑆 1 = (𝑄 𝑝 + 𝜉. 𝑄 𝑠 )𝐿 𝐴 𝑝 𝐸 𝑝 (19)
𝑆 2 = 𝑄 𝑝 . 𝐶 𝑝 𝐷. 𝑞 𝑝 (20)
𝑆 3 = ( 𝑄 𝑤𝑠 𝑝. 𝐿 ) 𝐷 𝐸 (1 – µ 𝑠 2 ) 𝐼 𝑤𝑠 (21)
𝐼 𝑤𝑠 = 2 + 0,35√ 𝐿 𝐷 (22)
dengan 𝑆 = penurunan total fondasi tiang (mm), 𝑆 1 = penurunan akibat deformasi aksial tiang (mm), 𝑆 2 = penurunan ujung  tiang  (mm),  dan 𝑆 3 =  penurunan  tiang  akibat  beban  yang  tersalur  sepanjang  tiang  (mm), 𝑄 𝑝 =  beban  yang bekerja pada ujung tiang (ton), 𝑄 𝑠 = beban yang bekerja pada gesekan selimut tiang (ton), 𝜉 = koefisien berdasarkan nilai skin friction distribution (0,5 – 0,67), 𝐿 = panjang tiang (m), 𝐴 𝑝 = luas penampang dasar tiang (m 2 ), dan 𝐸 𝑝 = modulus elastisitas tiang (ton/m 2 ), dengan 𝑄 𝑝 = beban yang bekerja pada ujung tiang  (ton), 𝐶 𝑝 = koefisien empiris (0,02–0,03 untuk tiang pancang pada tanah lempung), 𝐷 = diameter tiang (m), dan 𝑞 𝑝 = daya dukung batas pada ujung tiang (ton), 𝑄 𝑤𝑠 = beban yang bekerja pada gesekan selimut tiang (ton), 𝑝 = panjang keliling tiang (m), 𝐿 = panjang tiang (m), 𝐷 = diameter tiang (m), 𝐸 = modulus elastisitas tanah (ton/m 2 ), dan µ 𝑠 = Poisson's Ratio tanah.

## Penurunan tanah dengan metode davisson
Perhitungan penurun fondasi berdasarkan metode Davisson dapat dilihat pada Persamaan 23.
𝑆𝑒 𝑄 = 𝐿 𝐴𝑝 .  𝐸𝑝 (23)
dengan 𝑆 𝑒 = penurunan elastis (mm), 𝑄 = beban yang bekerja (ton), 𝐿 = panjang tiang (m), 𝐴 𝑝 = luas penampang dasar tiang (m 2 ), dan 𝐸 𝑝 = modulus elastisitas tiang (ton/m 2 ).

## Pile driving analyzer
Pengujian PDA adalah salah satu pengujian dinamis yang dapat dilakukan untuk pengecekan daya dukung ultimate fondasi tiang serta data-data lainnya seperti displacement maximum dan pile integrity . Perangkat tambahan lain dari alat PDA adalah software Case Pile Wave Analysis Program atau CAPWAP.  Contoh hasil pengetesan PDA dapat dilihat pada Gambar 2.
Tahapan dalam Uji PDA dimulai dari crane untuk mengangkat palu setinggi 1,5 – 2m tegak lurus dengan tiang yang akan diuji, kemudian dijatuhkan. Definisi pembacaan dari kode pengujian  PDA serta hasil PDA dapat dilihat pada Tabel 2-3.
Tabel 2. Kode Pengujian PDA Kode Keterangan Unit BL Number of Blows – LE Pile Length Under Sensor m AR Pile Area cm 2 EM Pile Modulus ton/cm 2 SP Specific Weight ton/m 3 WS Wave Speed m/s WC Wave Speed with Cracks m/s JC Damping Factor – LP Embedded Length of Pile m Tabel 3. Kode Hasil PDA Kode Keterangan Unit RMX Maximum Case Method Capacity (JC) ton RSU Capacity Including Unloading (JC) ton CSX Maximum Compression Stress MPa TSX Maximum Tension Stress MPa EMX Maximum Energy ton-m STK Hammer Stroke m ETH Energy Transfer Ratio – Stroke or Drop Height % ETR Energy Transfer Ratio – Rated % DMX Maximum Displacement mm DFN Final Displacement mm BTA Pile Integrity % RU Total Capacity ton SF Shaft Capacity ton EB Toe Capacity ton

## 2. METODE PENELITIAN
Metode penelitian yang akan dilakukan dan alur penyusunan jurnal ini akan dibahas pada bab ini. Diagram alir untuk tahapan-tahapan penelitian dapat dilihat pada Gambar 3. Penjelasan alur diagram tersebut adalah sebagai berikut:
• Jurnal penelitian dimulai dengan penentuan topik  pembahasan dan identifikasi rumusan masalah yang akan dijabarkan pada penelitian.
• Dilanjutkan dengan mengumpulkan referensi-referensi mengenai topik penelitian dari berbagai sumber seperti buku, jurnal, dan lainnya.
• Lalu pengumpulan data penelitian dilakukan. Data penelitian berupa data pengujian tanah proyek yang akan diteliti pada penelitian.
• Kemudian,  data  pengujian  tanah  diolah  menggunakan  rumus  dan  grafik  empiris  untuk  mendapatkan rekapitulasi parameter tanah yang akan digunakan untuk penelitian.
• Selanjutnya,  perhitungan  daya  dukung  serta  penurunan  tanah  pada  struktur  fondasi  dilakukan  berdasarkan rekapitulasi parameter yang tersedia.
• Hasil perhitungan manual akan dibandingkan tingkat akurasinya terhadap nilai yang didapat dari pengetesan lapangan yang dilakukan.
• Setelah diperoleh hasil perbandingan dan analisis penurunan yang terjadi, lalu akan dirangkum kesimpulan dan saran untuk penelitian yang akan datang.

## Parameter tanah
Berdasarkan data boring log sebanyak 12 titik, data uji sondir sebanyak 38 titik, serta data pengujian laboratorium yang dilakukan terhadap 24 sampel tanah dari 12 titik bor, didapat hasil rangkuman data parameter tanah yang akan digunakan  untuk  perhitungan  penelitian.  Nilai-nilai  parameter  tanah  yang  diperoleh  berdasarkan  pengujian  data
laboratorium,  pengujian  lapangan,  dan  perhitungan  menggunakan  rumus  empiris  selanjutnya  digambar  menjadi grafik-grafik  parameter  tanah  agar  dapat  nilai  rata-rata  parameter  tanah  yang  nantinya  akan  digunakan  dalam penelitian. Rangkuman parameter tanah dapat dilihat pada Tabel 4.
Gambar 3. Diagram alir penelitian
Tabel 4. Rangkuman parameter tanah Lapisan Elevasi Lapisan Tanah Jenis Tanah N-SPT (Pukulan/30cm) 𝛾 𝑤𝑒𝑡 (kN/m 3 ) 𝑤 𝑛 (%) 𝑒 0 𝑆 𝑢 (kPa) 𝐶𝑐 𝐶𝑠 Atas Bawah 1 0 4,5 Clay 9 16 40 1,04 70 0,35 0,15 2 4,5 7 Clay 18 17 40 1,04 150 0,35 0,15 3 7 8,5 Clay 30 18 40 1,04 305 0,35 0,15 4 8,5 11,5 Clay 47 18 40 1,04 450 0,35 0,15
Tabel 4. Rangkuman parameter tanah (lanjutan) Lapisan Elevasi Lapisan Tanah PL (%) LL (%) PI (%) 𝑃𝑐′ (kPa) 𝑃𝑜′ (kPa) 𝑂𝐶𝑅 𝜙 ( ° ) Atas Bawah 1 0 4,5 28 72 43 400 50 2 25,5 2 4,5 7 28 72 43 1300 70 0,5 25 3 7 8,5 28 72 43 2900 82 1 25 4 8,5 11,5 28 72 43 4700 110 1 25

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Perhitungan daya dukung dan penurunan tanah
Data  tanah yang  telah didapat  dari  12  titik  boring  log  untuk  data  pengujian  lapangan, 24  sampel  tanah untuk  data pengujian laboratorium, dan 38 titik data sondir dari lokasi proyek dilanjutkan untuk pengolahan data rekapitulasi parameter tanah. Selanjutnya, dilakukan perhitungan daya dukung fondasi menggunakan enam metode perhitungan manual yakni metode Meyerhof, Reese & Wright, Decourt, Schmertmann-Nottingham (CPT), Schmertmann (SPT), serta metode deRuiter & Beringen. Hasil perhitungan daya dukung dapat dilihat pada Tabel 5.
Tabel 5. Hasil daya dukung perhitungan manual
Kedalaman Daya Dukung Ultimit Meyerhof Reese & Wright Decourt Schmertmann– Nottingham Schmertmann (SPT) deRuiter & Beringen (m) (ton) (ton) (ton) (ton) (ton) (ton) 9,8 85,59 126,18 100,76 119,96 144,09 113,54 10 87,69 131,78 105,20 121,50 149,26 116,16
Berikutnya,  perhitungan  penurunan  tanah  akibat  fondasi  digunakan  rumus  metode  semi-empiris,  dan  metode Davisson. Hasil perhitungan kedua metode perhitungan manual dapat dilihat pada Tabel 6.
Tabel 6. Hasil penurunan perhitungan manual Nama Tiang Stotal Metode Semi–Empiris  Metode Davisson (mm) (mm) W–1288 9,99 12 W–1623 14,33 12,06

## Hasil PDA dan CAPWAP
Data pengetesan  daya dukung tanah dan penurunan  yang dihasilkan oleh pengujian PDA serta analisa lebih lanjut menggunakan aplikasi CAPWAP dapat dilihat pada Tabel 7-8.
Tabel 7. Hasil daya dukung PDA dan CAPWAP Nama Tiang Diameter Tiang Panjang Tiang Berat Hammer PDA CAPWAP Daya Dukung Ultimit Daya Dukung Ujung Daya Dukung Selimut Daya Dukung Ultimit (m) (m) (ton) (ton) (ton) (ton) (ton) W-1288 0,35 9,8 3,5 107 40,16 66,69 106,85 W-1623 0,35 10 5,5 105 35,18 70,83 106,01
Tabel 8. Hasil penurunan PDA Nama Tiang Perpindahan Maksimum DMX Perpindahan Final DFN (mm) (mm) W-1288 10 3 W-1623 14 7

## Perbandingan dan analisis hasil
Berdasarkan  hasil  perhitungan  daya  dukung  dan  penurunan  yang  dilakukan  secara  manual  dan  secara  pengetesan lapangan  (PDA  &  CAPWAP),  didapatkan  hasil  perbedaan  perhitungan  penurunan  menggunakan  metode  semi– empiris, metode Davisson dengan hasil dari pengetesan PDA. Grafik perbandingan perhitungan dalam persentase bisa dilihat pada Gambar 4. Perbedaan perhitungan penurunan berdasarkan metode semi–empiris adalah 0,02% untuk tiang W-1288,  dan  2,39%  untuk  tiang  W-1623.  Sedangkan  untuk  metode  Davisson,  perbedaan  perhitungan  penurunan adalah 20,02% untuk tiang W-1288, dan 13,82% untuk tiang W-1623.

## Gambar 4. Persentase perbedaan perhitungan penurunan tanah terhadap hasil PDA
Selanjutnya,  dilakukan  perbandingan  antara  hubungan  nilai  daya  dukung  ultimit  (RMX)  terhadap  nilai  penurunan maksimum  (DMX).  Berdasarkan  grafik  RMX  vs  DMX  pada  Gambar  5,  hasil  penurunan  tidak  memiliki  korelasi dengan nilai daya dukung ultimit dikarenakan terdapat faktor perbedaan parameter tanah pada setiap tiang yang diuji.
Gambar 5. Grafik nilai daya dukung ultimit dengan nilai penurunan maksimum

## 4. KESIMPULAN

## Kesimpulan
• Hasil perhitungan daya dukung paling mendekati dengan hasil pengetesan PDA dan CAPWAP untuk tiang W- 1288 adalah metode deRuiter & Beringen. Sedangkan, untuk tiang W-1623 adalah metode Decourt.
• Hasil perhitungan daya dukung paling menjauh dengan hasil pengetesan PDA dan CAPWAP untuk tiang W-1288 dan tiang W-1623 adalah metode Schmertmann (SPT).
• Hasil perhitungan penurunan yang mendekati dengan hasil pengetesan PDA adalah metode perhitungan semi- empiris.
• Berdasarkan grafik RMX vs DMX, hasil penurunan tidak memiliki korelasi yang jelas dengan nilai daya dukung ultimit dikarenakan terdapat faktor perbedaan parameter tanah pada setiap tiang yang diuji.
• Berdasarkan  perhitungan  dan  pengujian  penurunan  maksimum,  nilai  hasil  penurunan  dibawah  batas  izin maksimum penurunan (25mm).

## DAFTAR PUSTAKA
Das, B. M. (2014). Principle of foundation engineering (edisi 8). Cengage Learning. Décourt, L. (1995). Prediction of load-settlement relationships for foundations on the basis of the SPT- T . Ciclo de Conferencias Internationales, Leonardo Zeevaert, UNAM, Mexico. Nottingham, L., & Schmertmann, J. (1975). An investigation of pile capacity design procedures . Final Report D629 to Florida Department of Transportation, Department of Civil Engineering, University of Florida.