Abstrak—Demi mewujudkan perkembangan ekonomi, Pemerintah  Indonesia  membangun  jalan  tol  Balikpapan  – Samarinda  sepanjang  97,99  km.  Tanah  dasar  pada  lokasi proyek  jalan  tol  Balikpapan  –  Samarinda  tersebut  cenderung merupakan tanah keras. Namun, pada lokasi tertentu terdapat tanah  lunak  dengan  kedalaman  yang  cukup  dalam  mencapai 22,5  m  s/d  24  m  yaitu  pada  STA  9+550  s/d  STA  9+850.  Pada STA  9+550  s/d  STA  9+850  ini  akan  dilakukan  pekerjaan penimbunan jalan dengan ketinggian timbunan 5 – 8 m. Dalam tugas akhir ini direncanakan dua alternatif material timbunan, yaitu  material  tanah  dan  material  EPS  geofoam.  Untuk timbunan  tanah  dilakukan  perbaikan  tanah  dengan  metode preloading yang dikombinasikan dengan PVD. Pada timbunan tanah  juga  diperlukan  perkuatan  agar  timbunan  tidak mengalami  kelongsoran.  Terdapat  dua  alternatif  perkuatan yang  digunakan  pada  tugas  akhir  ini,  yaitu  geotextile  dan micropile. Dari hasil analisis dapat diketahui kebutuhan setiap material  sehingga  dapat  dihitung  total  biaya  untuk  setiap alternatif.  Kemudian  dapat  dipilih  alternatif  yang  paling ekonomis yaitu alternatif timbunan tanah yang dikombinasikan  dengan  PVD  dengan  digunakan  perkuatan tanah geotextile.
Kata  Kunci—EPS  Geofoam,  Geotextile,  Jalan  Tol  Balikpapan- Samarinda, Micropile, PVD

## I. PENDAHULUAN
EMI  meningkatkan  kelancaran  mobilisasi  barang  dan jasa dalam rangka mewujudkan pertumbuhan ekonomi,
Pemerintah Indonesia
melaksanakan pembangunan infrastruktur jalan tol yang menghubungkan kota Balikpapan  dan  Samarinda  sepanjang  97,99  km.  Gambar  1 menunjukkan  lokasi  jalan  tol  Balikpapan-Samarinda. Dengan adanya jalan tol ini waktu tempuh yang dibutuhkan antara Balikpapan dan Samarinda menjadi lebih singkat dari
sebelumnya 3 (tiga) jam menjadi hanya 1 (satu) jam.
Pembangunan  jalan  tol  Balikpapan  –  Samarinda  ruas Palaran  –  Samarinda  berada  di  lokasi dengan  kondisi  tanah yang bervariasi. Di beberapa tempat tanah dasarnya bersifat keras,  namun  di  beberapa  tempat  juga  terdapat  tanah  dasar yang bersifat lempung lunak dengan kedalaman yang cukup dalam  seperti  pada  STA  9+550  s/d  STA  9+850  dengan kedalaman  tanah  lunak  hingga  22,5  –  24  meter  seperti ditunjukkan pada Gambar 2.
Gambar 2. Stratigrafi Tanah Dasar Jalan Tol Balikpapan – Samarinda.
Pada  STA  9+550  s/d  STA  9+850  akan  dilakukan pekerjaan penimbunan dengan tinggi timbunan berkisar dari 5  –  8  m.  Terdapat  dua  alternatif  material  timbunan  yang direncanakan,  yaitu  material  tanah  dan  EPS geofoam. EPS geofoam dipilih karena sangat ringan dengan berat jenis 10- 100  kg/m 3 .  Sedangkan  timbunan  tanah  merupakan  material yang sudah umum digunakan di Indonesia, namun timbunan tanah  memiliki  berat  jenis  yang  besar  yang  akan mengakibatkan  pemampatan  yang  besar  pula  apabila ketinggian timbunan mencapai 8 m pada lapisan tanah lunak yang dalam. Pemampatan yang besar dan lama dikhawatirkan  akan  menyebabkan  terjadi differential settlement yang  dapat  menyebabkan  kerusakan  pada  jalan tol. Oleh karena itu, akan dilakukan pemasangan PVD guna menghilangkan  pemampatan  dengan  cara  mempercepat waktu pemampatan.
Beban  timbunan  tanah  yang  besar  dikhawatirkan  juga akan  mengakibatkan  tanah  dasar  di  bawahnya  tidak  kuat menahan  beban  timbunan.  Oleh  karena  itu,  perlu direncanakan  perkuatan  tanah  guna  menghindari  terjadinya kelongsoran.  Perkuatan  yang  direncanakan  ialah  metode micropile dan geotextile .

## Perencanaan Timbunan dan Perbaikan Tanah Dasar pada Proyek Jalan Tol Balikpapan – Samarinda STA 9+550 s/d STA 9+850
Savira Sanya Kirana Aswanda, Suwarno, dan Putu Tantri Kumala Sari Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember
e-mail : soewarno@ce.its.ac.id

## D
Gambar 1. Lokasi Jalan Tol Balikpapan – Samarinda.

## II. METODOLOGI
Metodologi perencanaan Tugas Akhir ini ditunjukkan pada Gambar 3.
Gambar 3. Bagan Alir Perencanaan.

## III. HASIL ANALISIS

## A. Analisis Data Tanah Dasar dan Timbunan
Data tanah diketahui pada STA 7+975 dan STA 10+525,
sehingga untuk mengetahui jenis tanah pada STA 9+550 s/d STA  9+850  perlu  dibuat  stratigrafi  berdasarkan  konsistensi tanah  dasar  hasil  korelasi  nilai  N-SPT  [1].  Hasil  stratigrafi tanah  dasar  pada  Gambar  2  menunjukkan  kedalaman  tanah lunak pada STA 9+550 s/d STA 9+850 adalah 24 m.
Setelah  diketahui  konsistensi  tanah  dasar  berdasarkan stratigrafi pada Gambar 2, kemudian dilakukan korelasi nilai parameter untuk mendapat parameter tanah dasar pada STA yang ditinjau.
Nilai  parameter  tanah  dasar  diketahui  pada  STA  7+975 terdapat  lapisan  tanah  pasir  dan  pada  STA  10+525  seluruh lapisan  tanahnya  bersifat  lempung.  Berdasarkan  Gambar  4 diketahui  bahwa  tanah  dasar  pada  STA  9+550  s/d  STA 9+850  seluruhnya  bersifat  lempung,  sehingga  digunakan nilai  parameter  pada  STA  7+975  dan  hasil  korelasi  nilai parameter dapat dilihat pada Tabel 1.
Terdapat  13  STA  ditinjau  dengan  ketinggian  timbunan yang berbeda-beda seperti ditunjukkan pada Gambar 4. Oleh karena  itu,  perhitungan  dilakukan  dengan  menggunakan tinggi  timbunan  acuan  5  m,  6  m,  7  m,  8  m,  dan  9  m. Kemudian  untuk  menentukan  perencanaan  pada  tinggi timbunan tertentu dilakukan interpolasi.
Gambar  4.  Tinggi  Timbunan  dan  Lapisan  Tanah  Lunak  pada  STA  9+550 s/d STA 9+850.
B. Perhitungan Pemampatan dan Tinggi Awal Timbunan Tanah
Untuk  menghasilkan  tinggi  timbunan  yang  direncanakan dengan mempertimbangkan pemampatan yang terjadi akibat
Tabel 1.
Parameter Tanah Dasar STA 9+550 s/d STA 9+850
Kedalaman Konsistensi Gs ɣ e o w c c
φ Cc Cv Cs LL PI
(m)
(gr/c m 3 ) (%) (%) (kg /cm 2 ) ( o ) (cm 2 /dt ) (%) (%) 0-1 V Soft 2,460 1,520 1,540 56,95 0,018 2,55 5 0,3 50 0,0041
7 0,070 103,6 0 61,548 1-1,5 Soft 2,450 1,587 1,409 56,05 0,027 2,08 5 0,3 44 0,0041
7 0,069 105,8 7 63,236 1,5-4 Medium 2,680 1,670 1,376 48,04 0,044 3,68 2 0,2 88 0,0041 9 0,058 80,46 40,121 4-7 Medium 2,654 1,660 1,438 52,50 0,053 2,86 9 0,3 20 0,0041 8 0,064 90,45 46,825 7-8,5 Soft 2,450 1,587 1,409 56,05 0,027 2,08 5 0,3 44 0,0041 7 0,069 105,8 7 63,236 8,5-19,5 V Soft 2,460 1,520 1,540 56,95 0,018 2,55 5 0,3 50 0,0041 7 0,070 103,6 0 61,548 19,5-24 Medium 2,560 1,602 1,411 50,87 0,071 2,64 2 0,3 08 0,0041 9 0,062 84,15 62,295 24-25,5 Stiff 2,648 1,650 1,376 48,06 0,089 3,85 0 0,2 88 0,0041 9 0,058 79,15 38,451 25,5-27,5 V Stiff 2,668 1,750 1,211 45,05 0,222 5,96 3 0,2 64 0,0042 0 0,053 76,48 55,444 27,5-36,45 Hard 2,678 1,905 0,853 31,84 0,512 7,43 9 - 0,0042 2 - 46,07 3 19,553
beban  timbunan  tanah,  maka  diperlukan  adanya  tinggi timbunan  awal  yang  lebih  tinggi  dari  tinggi  timbunan rencana.
Perhitungan besar pemampatan dan tinggi timbunan awal timbunan  dilakukan  dengan  cara  mengasumsi  varian  beban timbunan  (q)  sebesar  9  t/m 2 ,  11  t/m 2 ,  13  t/m 2 ,  15  t/m 2 ,  17 t/m 2 , 19 t/m 2 [2]. Perhitungan besar pemampatan dan tinggi timbunan  awal  menghasilkan  kurva  hubungan  antara  H final vs  H inisial dan  H final vs Settlement yang  ditunjukkan  pada Gambar 5 dan Gambar 6.
Gambar 5. Kurva Hubungan H final dan H inisial.
Gambar 6. Kurva Hubungan H final dan Settlement.
Kemudian dapat dihitung tinggi timbunan awal dan besar pemampatan untuk masing-masing tinggi timbunan rencana dengan  menggunakan  persamaan  hasil  regresi  polinomial pada  Gambar  5  dan  Gambar  6.  Hasil  perhitungan  besar pemampatan  dan  tinggi  timbunan  awal  untuk  setiap  STA dapat dilihat pada Tabel 2.

## C. Perencanaan Prefabricated Vertical Drain (PVD)
PVD  yang  digunakan  merupakan  produk  dengan  tipe CeTeau-Drain
CT-D832
dari PT. TEKNINDO
GEOSISTEM  UNGGUL.  PVD  direncanakan  dengan pemasangan  pola  segitiga  dan  pola  segiempat  dengan  jarak pemasangan 0,8 m; 1 m; 1,1 m; 1,2 m; 1,3 m; 1,4 m; 1,5 m; 1,6  m;  1,7  m;  1,8  m;  dan  2  m.  PVD  yang  direncanakan
memiliki  variasi  panjang  sedalam  lapisan  tanah  lunak,  ¾ lapisan  tanah  lunak,  dan  2/3  lapisan  tanah  lunak.  PVD direncanakan  dengan  menghitung  derajat  konsolidasi  total dari  derajat  konsolidasi  vertikal  dan  horizontal  [3].  Hasil perencanaan  berupa  kurva  hubungan  derajat  konsolidasi total dan waktu pemampatan. Contoh kurva untuk PVD pola segitiga  sedalam  2/3  lapisan  tanah  lunak  dapat  dilihat  pada Gambar 7.
Gambar  7.  Kurva  Hubungan  Derajat  Konsolidasi  Total  dan  Waktu Pemampatan PVD 16 m Pola Segitiga.
Untuk  PVD  yang  dipasang  tidak  sedalam  tanah  lunak maka masih akan terjadi penurunan pada lapisan tanah lunak yang tidak terdapat PVD. Oleh karena itu perlu dihitung rate of  settlement dari  sisa  penurunan  yang  terjadi  dan  hasil perhitungan tersebut dapat dilihat pada Tabel 3 dan 4.
Tabel 3.
Sisa Rate of Settlement Tanah Dasar dengan PVD Sedalam 2/3 Lapisan
Tanah Lunak H final (m) 5 6 7 8 9 Sc Sisa (cm) 18,86 22,62 26,08 29,24 32,10 Tahun ke- Rate of Settlement (cm) 1 3,22 3,86 4,45 4,99 5,48 2 1,33 1,60 1,84 2,07 2,27 3 1,02 1,23 1,41 1,59 1,74 4 0,86 1,03 1,19 1,34 1,47 5 0,76 0,91 1,05 1,18 1,29 6 0,69 0,82 0,95 1,06 1,17 7 0,63 0,76 0,87 0,98 1,07 8 0,59 0,71 0,81 0,91 1,00 9 0,55 0,66 0,76 0,86 0,94 10 0,52 0,63 0,72 0,81 0,89 11 0,50 0,60 0,69 0,77 0,85 12 0,47 0,57 0,66 0,74 0,81 13 0,37 0,44 0,51 0,57 0,63 14 0,40 0,48 0,56 0,62 0,69 15 0,38 0,46 0,53 0,59 0,65 16 0,36 0,43 0,50 0,56 0,61 17 0,34 0,41 0,47 0,53 0,58 18 0,32 0,39 0,44 0,50 0,55 19 0,30 0,36 0,42 0,47 0,52 20 0,29 0,34 0,40 0,45 0,49 Tabel 4.
Sisa Rate of Settlement Tanah Dasar dengan PVD Sedalam ¾ Lapisan
Tanah Lunak H final (m) 5 6 7 8 9 Sc Sisa (cm) 12,52 15,08 17,44 19,60 21,56 Tahun ke- Rate of Settlement (cm) 1 2,14 2,57 2,98 3,34 3,68 2 0,88 1,07 1,23 1,39 1,52 3 0,68 0,82 0,95 1,06 1,17 4 0,57 0,69 0,80 0,90 0,99 5 0,50 0,61 0,70 0,79 0,87 6 0,46 0,55 0,64 0,71 0,79 7 0,42 0,50 0,58 0,66 0,72 8 0,39 0,47 0,54 0,61 0,67 9 0,37 0,44 0,51 0,57 0,63 10 0,35 0,42 0,48 0,54 0,60 11 0,33 0,40 0,46 0,52 0,57 12 0,32 0,38 0,44 0,49 0,54 13 0,25 0,30 0,34 0,38 0,42 14 0,27 0,32 0,37 0,42 0,46 15
0,25
0,30 0,35 0,40 0,44 16
0,24
0,29 0,33 0,37 0,41 17 0,23 0,27 0,31 0,35 0,39 18 0,21
0,26 0,30 0,33 0,37 19 0,20 0,24 0,28 0,32 0,35 20 0,19 0,23 0,27 0,30 0,33 Nilai rate  of  settlement pada  tahun  pertama  masih  >2,5 cm/tahun.  Namun,  hal  tersebut  tidak  menjadi  masalah
Tabel 2.
H inisial dan Sc Timbunan Tanah untuk Setiap STA
STA Tanah Lunak H final H inisial Sc Beban Timbunan m m m m t/m 2 STA 9+550 24 5,1 5,7 1,18 10,78 STA 9+575 24 7,1 8,0 1,48 15,17 STA 9+600 24 7,4 8,3 1,52 15,82 STA 9+625 24 7,8 8,8 1,58 16,68 STA 9+650 24 7,9 8,9 1,59 16,89 STA 9+675 24 8,2 9,2 1,63 17,53 STA 9+700 24 8,2 9,2 1,63 17,53 STA 9+725 24 7,9 8,9 1,59 16,89 STA 9+750 24 8,0 9,0 1,60 17,10 STA 9+775 24 8,0 9,0 1,60 17,10 STA 9+800 24 7,8 8,8 1,58 16,68 STA 9+825 24 6,6 7,4 1,41 14,08 STA 9+850 24 5,9 6,6 1,31 12,55
dikarenakan  tahun  pertama  masih  merupakan  masa konstruksi.
Berdasarkan  Tabel  3  dan  Tabel  4  kemudian  dapat  dipilih PVD  sedalam  2/3  lapisan  tanah  lunak  dengan  jarak pemasangan  1,8  m.  Sedangkan  pola  pemasangan  yang dipilih  adalah  pola  segitiga  dikarenakan  memiliki  pengaruh konsolidasi yang lebih efektif.

## D. Peningkatan Daya Dukung Tanah Dasar
Akibat  pemasangan  PVD  dan  penimbunan  akan menyebabkan  terjadinya  peningkatan  daya  dukung  tanah yang  ditandai  oleh  peningkatan  nilai  Cu  tanah  dasar  [3]. Contoh  hasil  perhitungan  peningkatan  nilai  Cu  akibat timbunan  dengan  tinggi  rencana  5  m  dapat  dilihat  pada Tabel 5.
Tabel 5. Perubahan Nilai Cu Akibat Timbunan 5 m Kedalaman PI Cu Lama Cu Baru Cu Transisi (m) (%) kg/cm 2 kg/cm 2 kg/cm 2 0 - 1 61,55 0,018 0,165 0,091 1 - 1,5 63,24 0,027 0,166 0,097 1,5 - 4 40,12 0,044 0,215 0,130 4 - 7 40,12 0,053 0,232 0,142 7 - 8,5 46,83 0,027 0,236 0,132 8,5 - 19,5 46,83 0,018 0,232 0,125 19,5 - 24 61,55 0,071 0,247 0,159 Tabel 6. Perubahan Nilai Cu Akibat Timbunan 6 m Kedalaman PI Cu Lama Cu Baru Cu Transisi (m) (%) kg/cm 2 kg/cm 2 kg/cm 2 0 - 1 61,55 0,018 0,171 0,095 1 - 1,5 63,24 0,027 0,172 0,100 1,5 - 4 40,12 0,044 0,224 0,134 4 - 7 40,12 0,053 0,240 0,146 7 - 8,5 46,83 0,027 0,244 0,135 8,5 - 19,5 46,83 0,018 0,238 0,128 19,5 - 24 61,55 0,071 0,253 0,162 Tabel 7. Perubahan Nilai Cu Akibat Timbunan 7 m Kedalaman PI Cu Lama Cu Baru Cu Transisi (m) (%) kg/cm 2 kg/cm 2 kg/cm 2 0 - 1 61,55 0,018 0,176 0,097 1 - 1,5 63,24 0,027 0,177 0,102 1,5 - 4 40,12 0,044 0,231 0,137 4 - 7 40,12 0,053 0,247 0,150 7 - 8,5 46,83 0,027 0,251 0,139 8,5 - 19,5 46,83 0,018 0,244 0,131 19,5 - 24 61,55 0,071 0,259 0,165 Tabel 8. Perubahan Nilai Cu Akibat Timbunan 8 m Kedalaman PI Cu Lama Cu Baru Cu Transisi (m) (%) kg/cm 2 kg/cm 2 kg/cm 2 0 - 1 61,55 0,018 0,186 0,102 1 - 1,5 63,24 0,027 0,187 0,107 1,5 - 4 40,12 0,044 0,245 0,144 4 - 7 40,12 0,053 0,260 0,157 7 - 8,5 46,83 0,027 0,263 0,145 8,5 - 19,5 46,83 0,018 0,255 0,136 19,5 - 24 61,55 0,071 0,268 0,170 Tabel 9. Perubahan Nilai Cu Akibat Timbunan 9 m Kedalaman PI Cu Lama Cu Baru Cu Transisi (m) (%) kg/cm 2 kg/cm 2 kg/cm 2 0 - 1 61,55 0,018 0,190 0,104 1 - 1,5 63,24 0,027 0,191 0,109 1,5 - 4 40,12 0,044 0,250 0,147 4 - 7 40,12 0,053 0,266 0,160 7 - 8,5 46,83 0,027 0,269 0,148 8,5 - 19,5 46,83 0,018 0,261 0,139 19,5 - 24 61,55 0,071 0,274 0,173

## E. Perencanaan Perkuatan Geotextile
Geotextile yang  digunakan  adalah Polypropylene  Woven
Geotextiles tipe UW-250 dari PT. TEKNINDO GEOSISTEM  UNGGUL  dengan  kekuatan  tarik  sebesar  52 kN/m. Geotextile direncanakan  dengan  nilai safety  factor (SF) = 1,3 dan dipasang dengan jarak tiap layer sebesar 0,2 m.
Perencanaan geotextile terlebih  dahulu dilakukan  analisis bidang  longsor  menggunakan  program  bantu  XSTABL sebanyak  5  bidang  longsor  untuk  masing-masing  tinggi timbunan.  Contoh  analisis  bidang  longsor  pada  timbunan setinggi 5 m dapat dilihat pada Gambar 8 dan Tabel 10.
Gambar  8.  Hasil  Analisis  Bidang  Longsor  Ke-1  Timbunan  5  m  pada Program Bantu XSTABL.
Tabel 10.

## Hasil Analisis Bidang Longsor Timbunan 5 m
No. SF x o y o R x A x B M res x c y c
m kNm
1 0,904 33,65 33,87 12,39 25,00 45,41 4988 45,41 21,48 2 0,926 33,60 30,98 8,66 27,33 42,19 2454 42,19 22,32 3 0,981 35,51 31,68 9,88 28,22 45,24 3753 45,24 21,80 4 0,886 33,21 32,96 10,45 26,44 43,22 3122 43,22 22,51 5 0,892 33,65 32,95 10,43 26,89 43,64 3224 43,64 22,52
Tabel 11.

## Hasil Analisis Bidang Longsor Timbunan 6 m
No. SF x o y o R x A x B M res x c y c
m kNm
1 0,872 33,51 33,18 11,59 25,00 44,94 4874 44,94 21,59 2 0,863 35,27 34,96 14,10 25,00 48,88 7760 48,88 20,86 3 0,884 34,89 33,16 11,54 26,44 46,28 5239 46,28 21,62 4 0,923 36,83 36,47 16,19 25,11 52,16 10880 52,16 20,28 5 0,983 38,18 37,85 18,11 25,11 55,06 14140 55,06 19,74 Tabel 12.

## Hasil Analisis Bidang Longsor Timbunan 7 m
No. SF x o y o R x A x B M res x c y c
m kNm 1 0,853 34,41 34,10 12,67 25,11 46,96 6567 46,96 21,43 2 0,829 35,65 35,54 14,64 25,00 49,96 9119 49,96 20,90 3 0,983 39,22 36,06 15,32 28,11 54,12 11800 54,12 20,74 4 0,964 39,22 36,85 16,43 27,33 55,06 13310 55,06 20,42 5 0,985 39,70 37,34 17,12 27,33 56,11 14600 56,11 20,22 Tabel 13.

## Hasil Analisis Bidang Longsor Timbunan 8 m
No. SF x o y o R x A x B M res x c y c
m kNm
1 0,855 34,72 34,70 13,31 25,00 47,98 7797 47,98 21,39 2 0,829 35,56 35,55 14,51 25,00 49,93 9651 49,93 21,04 3 0,851 38,31 37,32 16,99 26,00 54,88 14470 54,88 20,33 4 0,948 40,10 36,94 16,42 28,22 56,16 14770 56,16 20,52 5 0,994 39,30 35,22 14,01 29,11 53,21 11300 53,21 21,21 Tabel 14.

## Hasil Analisis Bidang Longsor Timbunan 9 m
No. SF x o y o R x A x B M res x c y c
m kNm 1 0,820 39,12 38,24 18,15 26,00 56,91 17670 56,91 20,09 2 0,846 39,00 36,94 16,28 27,22 55,11 14550 55,11 20,66 3 0,893 40,71 37,82 17,56 28,00 57,98 17860 57,98 20,26 4 0,906 40,90 37,85 17,56 28,22 58,16 18020 58,16 20,29 5 0,991 41,81 37,88 17,60 29,11 59,11 19460 59,11 20,28
Dari  kelima  bidang  longsor  kemudian  dipilih  kebutuhan geotextile yang  paling  banyak  untuk  setiap  tinggi  acuan timbunan. Setelah itu dilakukan interpolasi untuk mendapatkan kebutuhan geotextile setiap STA seperti dapat dilihat pada Tabel 15.
Tabel 15. Hasil Perhitungan Kebutuhan Geotextile Setiap STA
STA H final Panjang Geotextile Jumlah Layer Jumlah Geotextile Setiap Layer (m) (m) (layer) (buah) STA 9+550 5,1 19 12 2 STA 9+575 7,1 23 26 2 STA 9+600 7,4 24 28 2 STA 9+625 7,8 26 31 2 STA 9+650 7,9 26 32 2 STA 9+675 8,2 26 33 2 STA 9+700 8,2 26 33 2 STA 9+725 7,9 26 32 2 STA 9+750 8,0 26 32 2 STA 9+775 8,0 26 32 2 STA 9+800 7,8 26 31 2 STA 9+825 6,6 24 21 2 STA 9+850 5,9 27 15 2

## F. Perencanaan Perkuatan Micropile
Micropile yang  digunakan  ialah  jenis Circle  Spun  Piles dari PT. Wijaya Karya Beton Tbk dengan data perencanaan sebagai berikut.
- Jenis Micropile : Circle Spun Piles - Tipe Micropile : D-300 Kelas C
- D      = 300 mm
- f’c     = 52 MPa
- t      = 60 mm
- M cr = 4 t.m
- M break = 8 t.m
- I      = 34.607,78 cm 4
- E      = 338.921,82 kg/cm 2
Dalam  perencanaan micropile diperlukan  analisis  bidang longsor  untuk  SF  rencana  1,2  dengan  hasil  analisis  dapat dilihat pada Tabel 16.
Tabel 16.
Hasil Analisis Bidang Longsor SF Rencana = 1,2
No.
SF x o y o R x A x B M res x d y d
m kNm 1 1,206 40,09 35,73 15,14 29,11 54,53 11230 54,53 20,59
Perencanaan  panjang  dan  jumlah micropile dilakukan untuk  kelima  bidang  longsor  setiap  tinggi  timbunan  acuan kemudian  dipilih  kebutuhan micropile yang  terbanyak. Setelah  diketahui  kebutuhan micropile untuk  setiap  tinggi acuan  kemudian  dilakukan  interpolasi  untuk  menentukan kebutuhan micropile setiap  STA.  Hasil  perhitungan kebutuhan micropile setiap  STA  ditunjukkan  pada  Tabel 17.
Tabel 17.
Hasil Perhitungan Kebutuhan Micropile Setiap STA STA H final Panjang Micropile Jumlah Micropile (m) (m) (buah) STA 9+550 5,1 6 14 STA 9+575 7,1 6 27 STA 9+600 7,4 6 27 STA 9+625 7,8 6 28 STA 9+650 7,9 6 28 STA 9+675 8,2 6 29 STA 9+700 8,2 6 29 STA 9+725 7,9 6 28 STA 9+750 8,0 6 28 STA 9+775 8,0 6 28 STA 9+800 7,8 6 28 STA 9+825 6,6 6 30 STA 9+850 5,9 6 29

## G. Perencanaan Pemampatan dan Tinggi Awal Timbunan EPS Geofoam
Material EPS geofoam yang digunakan adalah tipe EPS15 dari Foam-Control  Geofoam dengan  data  perencanaan sebagai berikut.
- Tipe geofoam = EPS15
- Berat jenis            = 0,0144 t/m 3
- Flexural Strength Max = 172 kPa
- Soil Cover Rencana     = 0,5 m
Dikarenakan  materialnya  yang  sangat  ringan  maka diberikan  material  tanah  di  bawah  EPS geofoam setinggi muka  air  banjir  agar  tidak  terjadi hydrostatic  uplift dan translasi  akibat  air  banjir  dan  di  atas  EPS geofoam sebagai pemberat. Sehingga, analisis stabilitas yang dilakukan hanya slope stability dan stabilitas terhadap translasi akibat angin. Contoh  gambar  perencanaan  timbunan  EPS geofoam dapat dilihat pada Gambar 9.
Gambar 9. Perencanaan Timbunan EPS Geofoam.
Dikarenakan terdapat material tanah pada timbunan perlu diperhitungkan  besar  pemampatan  dan  tinggi  awal  EPS geofoam dengan  langkah  perhitungan  sama  seperti perhitungan  untuk  timbunan  tanah.  Hasil  perhitungan pemampatan  dan  tinggi  awal  timbunan  EPS geofoam ditunjukkan pada Tabel 18.
Tabel 18. H inisial dan Sc Timbunan EPS Geofoam untuk Setiap STA
STA Tanah Lunak H final H inisial Sc m m m m STA 9+550 24 5,1 5,0 0,527 STA 9+575 24 7,1 7,0 0,535 STA 9+600 24 7,4 7,3 0,536 STA 9+625 24 7,8 7,7 0,538 STA 9+650 24 7,9 7,8 0,538 STA 9+675 24 8,2 8,1 0,539 STA 9+700 24 8,2 8,1 0,539 STA 9+725 24 7,9 7,8 0,538 STA 9+750 24 8,0 7,9 0,538 STA 9+775 24 8,0 7,9 0,538 STA 9+800 24 7,8 7,7 0,538 STA 9+825 24 6,6 6,5 0,534 STA 9+850 24 5,9 5,8 0,531
Dapat dilihat pada Tabel 18 bahwa tinggi awal timbunan lebih  kecil  dibandingkan  dengan  tinggi  rencana  timbunan. Oleh karena itu, untuk perencanaan timbunan EPS geofoam tidak diperlukan adanya tinggi awal timbunan.
H. Analisis Slope Stability Timbunan EPS Geofoam
Analisis slope stability timbunan EPS geofoam dilakukan dengan  menggunakan  program  bantu  GEO5.  Hasil  analisis slope  stability pada  tinggi  timbunan  tertinggi  9  m menghasilkan  nilai  SF  yang  masih  memenuhi  sebesar  1,94 seperti ditunjukkan pada Gambar 10.
Gambar 10. Hasil Analisis Slope Stability Timbunan EPS Geofoam.

## I. Analisis Stabilitas Timbunan EPS Geofoam Terhadap Translasi Akibat Angin
Timbunan EPS geofoam direncanakan dengan digunakan soil  cover 0,5  m  sebagai  pemberat  dan  sebagai  pelindung material  EPS geofoam dari  sinar  ultraviolet.  Analisis stabilitas  terhadap  translasi  akibat  angin  harus  memenuhi persamaan gaya overburden yang dibutuhkan agar timbunan aman  [4].  Hasil  analisis  stabilitas  terhadap  translasi  akibat angin  pada  timbunan  9  m  dihasilkan  bahwa  timbunan mampu menahan angin hingga kecepatan 35 km/jam.
Tabel 19.
Hasil Perhitungan Stabilitas Terhadap Translasi Akibat Angin pada Timbunan H final = 9 m V renc. Ѳ u δ Pu Ru W EPS W cover W cover atas SF Q REQ Q ALL Ket. (km/jam)
( o ) ( o ) kPa (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) 10 26,6 20 2,59 1,94 5,07 19 26,51 1,2 1,33 86,87
OK 15 26,6 20 5,82 4,37 5,07 19 26,51 1,2 9,33 86,87 OK 20 26,6 20 10,35 7,76 5,07 19 26,51 1,2 20,53 86,87 OK 25 26,6 20 16,18 12,13 5,07 19 26,51 1,2 34,93 86,87 OK 30 26,6 20 23,29 17,47 5,07 19 26,51 1,2 52,53 86,87 OK 35 26,6 20 31,70 23,78 5,07 19 26,51 1,2 73,33 86,87 OK 40 26,6 20 41,41 31,06 5,07 19 26,51 1,2 97,33 86,87 NOT
OK

## J. Perbandingan Kekuatan Lentur EPS Geofoam Terhadap Beban yang Terjadi
Selain analisis terhadap gaya-gaya luar yang terjadi, juga diperlukan analisis terhadap kekuatan lentur bahan geofoam untuk  menentukan  apakah  kekuatan  lentur  dari  EPS geofoam mampu  menahan  beban  lalu  lintas  yang  terjadi  di atasnya.
Analisis  dilakukan  dengan  melakukan  permodelan  beban lalu  lintas  seperti  pada  Gambar  11  sehingga  menghasilkan jarak antar roda kritis sebesar 1,55 m.
Gambar 11. Ilustrasi Letak Beban Truk pada Timbunan.
Setelah  dilakukan  permodelan  beban  lalu  lintas selanjutnya dapat dihitung besar tegangan total yang terjadi akibat  beban  hidup  (kendaraan)  dan  beban  mati (perkerasan).  Kemudian  nilai  tegangan  total  tersebut dikalikan dengan nilai SF rencana dan dibandingkan dengan nilai kekuatan lentur bahan EPS geofoam sebagai berikut. σ EPSgeofoam ≥ SF x σ total 17,2 t/m 2 ≥ 1,2 x 7,412 t/m 2
17,2 t/m 2 ≥ 8,89 t/m 2 (OK)

## K. Perhitungan Biaya Material Setiap Alternatif
Terdapat tiga alternatif yang direncanakan antara lain:
1. Alternatif 1: Timbunan Tanah + PVD + Geotextile
2. Alternatif 2: Timbunan Tanah + Micropile
3. Alternatif 3: Timbunan EPS Geofoam + Tanah Hasil  perhitungan  total  biaya  material  untuk  setiap alternatif perencanaan adalah sebagai berikut.
Tabel 20. Total Biaya Material Alternatif 1 STA Biaya Timbunan Tanah Biaya PVD Biaya PHD Biaya Geotextile Biaya Total STA 9+550 Rp     1.003.604.997 Rp         49.123.200 Rp         17.986.085 Rp       487.920.000 Rp         1.558.634.282 STA 9+575 Rp     1.522.085.871 Rp         56.140.800 Rp         20.685.685 Rp    1.279.720.000 Rp         2.878.632.356 STA 9+600 Rp     1.667.942.219 Rp         57.895.200 Rp         21.090.625 Rp    1.438.080.000 Rp         3.185.008.044 STA 9+625 Rp     1.772.942.666 Rp         59.649.600 Rp         21.630.545 Rp    1.724.840.000 Rp         3.579.062.811 STA 9+650 Rp     1.798.357.180 Rp         59.649.600 Rp         21.765.525 Rp    1.780.480.000 Rp         3.660.252.305 STA 9+675 Rp     1.956.291.742 Rp         61.404.000 Rp         22.170.465 Rp    1.836.120.000 Rp         3.875.986.207 STA 9+700 Rp     1.952.324.981 Rp         61.404.000 Rp         22.170.465 Rp    1.836.120.000 Rp         3.872.019.446 STA 9+725 Rp     1.789.281.629 Rp         59.649.600 Rp         21.765.525 Rp    1.780.480.000 Rp         3.651.176.754 STA 9+750 Rp     1.799.511.915 Rp         59.649.600 Rp         21.900.505 Rp    1.780.480.000 Rp         3.661.542.020 STA 9+775 Rp     1.812.794.072 Rp         59.649.600 Rp         21.900.505 Rp    1.780.480.000 Rp         3.674.824.177 STA 9+800 Rp     1.760.325.778 Rp         59.649.600 Rp         21.630.545 Rp    1.724.840.000 Rp         3.566.445.923 STA 9+825 Rp     1.337.386.723 Rp         54.386.400 Rp         20.010.785 Rp    1.078.560.000 Rp         2.490.343.908 STA 9+850 Rp     1.143.204.688 Rp         52.632.000 Rp         19.065.925 Rp       866.700.000 Rp         2.081.602.613 TOTAL BIAYA ALTERNATIF 1 Rp       41.735.530.849
Tabel 21.
Total Biaya Material Alternatif 2 STA Biaya Timbunan Tanah Biaya Micropile Biaya Total STA 9+550 Rp     1.003.604.997 Rp       626.083.920 Rp    1.629.688.917 STA 9+575 Rp     1.522.085.871 Rp    1.931.916.096 Rp    3.454.001.967 STA 9+600 Rp     1.667.942.219 Rp    1.690.426.584 Rp    3.358.368.803 STA 9+625 Rp     1.772.942.666 Rp    1.753.034.976 Rp    3.525.977.642 STA 9+650 Rp     1.798.357.180 Rp    1.753.034.976 Rp    3.551.392.156 STA 9+675 Rp     1.956.291.742 Rp    2.204.709.804 Rp    4.161.001.546 STA 9+700 Rp     1.952.324.981 Rp    2.204.709.804 Rp    4.157.034.785 STA 9+725 Rp     1.789.281.629 Rp    1.753.034.976 Rp    3.542.316.605 STA 9+750 Rp     1.799.511.915 Rp    1.753.034.976 Rp    3.552.546.891 STA 9+775 Rp     1.812.794.072 Rp    1.753.034.976 Rp    3.565.829.048 STA 9+800 Rp     1.760.325.778 Rp    1.753.034.976 Rp    3.513.360.754 STA 9+825 Rp     1.337.386.723 Rp    2.012.412.600 Rp    3.349.799.323 STA 9+850 Rp     1.143.204.688 Rp    1.296.888.120 Rp    2.440.092.808 TOTAL BIAYA ALTERNATIF 2 Rp  43.801.411.248
Tabel 22.

## Total Biaya Material Alternatif 3
STA Biaya Timbunan EPS Geofoam STA 9+550 Rp     2.459.559.828 STA 9+575 Rp     4.111.928.534 STA 9+600 Rp     4.389.388.340 STA 9+625 Rp     4.780.310.082 STA 9+650 Rp     4.877.613.017 STA 9+675 Rp     5.157.480.823 STA 9+700 Rp     5.157.480.823 STA 9+725 Rp     4.877.613.017 STA 9+750 Rp     4.967.544.452 STA 9+775 Rp     4.967.544.452 STA 9+800 Rp     4.780.310.082 STA 9+825 Rp     3.672.254.858 STA 9+850 Rp     3.094.842.810 TOTAL BIAYA Rp   57.293.871.119
IV. KESIMPULAN
Berdasarkan  perencanaan  yang  telah  dilakukan,  maka dapat  diambil  kesimpulan  sebagai  berikut;  (1)Besar pemampatan  akibat  timbunan  tanah  dan  beban  timbunan tanah  yang  diperlukan  untuk  menghilangkan  pemampatan pada jalan tol Balikpapan – Samarinda STA 9+550 s/d STA 9+850  ditunjukkan  pada  Tabel  23;(2)Pemasangan  PVD direncanakan  menggunakan  pola  segitiga  dengan  panjang 2/3  lapisan  tanah  lunak  yaitu  16  m.  Jarak  antar  PVD  yang efektif untuk mempercepat pemampatan hingga 90% selama 7  minggu  ialah  1,8  m;(3)Kebutuhan  material geotextile sebagai  perkuatan  stabilitas  timbunan  untuk  setiap  sisi timbunan  pada  jalan  tol  Balikpapan  –  Samarinda  STA 9+550  s/d  STA  9+850  ditunjukkan  pada  Tabel  24;  (4) Kebutuhan  material micropile sebagai  perkuatan  stabilitas timbunan  pada  jalan  tol  Balikpapan  –  Samarinda  STA 9+550  s/d  STA  9+850  ditunjukkan  pada  Tabel  25;  (5) Perencanaan  timbunan  EPS geofoam dikombinasikan
dengan  timbunan  tanah  di  bawahnya  setinggi  muka  air banjir  guna  menahan hydrostatic  uplift dan  translasi  akibat air  banjir.  Perencanaan  timbunan  EPS geofoam dilakukan dengan  menganalisis  stabilitas  terhadap  translasi  akibat angin  dan  tegangan  yang  terjadi  pada  timbunan  EPS geofoam; (6)Besar pemampatan tanah dasar akibat timbunan EPS geofoam pada  jalan  tol  Balikpapan  –  Samarinda  STA 9+550  s/d  STA  9+850  ditunjukkan  pada  Tabel  26;  (7)Dari ketiga  alternatif  yang  telah  direncankan,  alternatif  yang paling ekonomis ialah timbunan material tanah dikombinasikan  dengan  PVD  dengan  perkuatan  tanah menggunakan geotextile .
Adapun  saran  yang  dapat  disampaikan  oleh  penulis adalah:(1)Perencanaan  EPS geofoam selanjutnya  perlu dianalisis stabilitas terhadap gempa.
Tabel 23. Besar Pemampatan Akibat Timbunan Tanah dan Beban Timbunan Tanah yang Diperlukan untuk Menghilangkan Pemampatan pada STA 9+550 s/d
STA 9+850 STA Tanah Lunak H final H inisial Sc Beban Timbunan m m m m t/m 2 STA 9+550 24 5,1 5,7 1,18 10,78 STA 9+575 24 7,1 8,0 1,48 15,17 STA 9+600 24 7,4 8,3 1,52 15,82 STA 9+625 24 7,8 8,8 1,58 16,68 STA 9+650 24 7,9 8,9 1,59 16,89 STA 9+675 24 8,2 9,2 1,63 17,53 STA 9+700 24 8,2 9,2 1,63 17,53 STA 9+725 24 7,9 8,9 1,59 16,89 STA 9+750 24 8,0 9,0 1,60 17,10 STA 9+775 24 8,0 9,0 1,60 17,10 STA 9+800 24 7,8 8,8 1,58 16,68 STA 9+825 24 6,6 7,4 1,41 14,08 STA 9+850 24 5,9 6,6 1,31 12,55 Tabel 24.
Kebutuhan Geotextile pada Jalan Tol Balikpapan – Samarinda STA 9+550 s/d STA 9+850
STA H final Panjang Geotextile Jumlah Layer Jumlah Geotextile Setiap Layer (m) (m) (layer) (buah) STA 9+550 5,1 19 12 2 STA 9+575 7,1 23 26 2 STA 9+600 7,4 24 28 2 STA 9+625 7,8 26 31 2 STA 9+650 7,9 26 32 2 STA 9+675 8,2 26 33 2 STA 9+700 8,2 26 33 2 STA 9+725 7,9 26 32 2 STA 9+750 8,0 26 32 2 STA 9+775 8,0 26 32 2 STA 9+800 7,8 26 31 2 STA 9+825 6,6 24 21 2 STA 9+850 5,9 27 15 2
Tabel 25. Kebutuhan Micropile pada Jalan Tol Balikpapan – Samarinda STA 9+550 s/d STA 9+850
STA H final Panjang Micropile Jumlah Micropile (m) (m) (buah) STA 9+550 5,1 6 14 STA 9+575 7,1 6 27 STA 9+600 7,4 6 27 STA 9+625 7,8 6 28 STA 9+650 7,9 6 28 STA 9+675 8,2 6 29 STA 9+700 8,2 6 29 STA 9+725 7,9 6 28 STA 9+750 8,0 6 28 STA 9+775 8,0 6 28 STA 9+800 7,8 6 28 STA 9+825 6,6 6 30 STA 9+850 5,9 6 29
Tabel 26.
Besar Pemampatan Tanah Dasar Akibat Timbunan EPS Geofoam pada Jalan Tol Balikpapan – Samarinda STA 9+550 s/d STA 9+850
STA Tanah Lunak H final H inisial Sc m m m m STA 9+550 24 5,1 5,0 0,527 STA 9+575 24 7,1 7,0 0,535 STA 9+600 24 7,4 7,3 0,536 STA 9+625 24 7,8 7,7 0,538 STA 9+650 24 7,9 7,8 0,538 STA 9+675 24 8,2 8,1 0,539 STA 9+700 24 8,2 8,1 0,539 STA 9+725 24 7,9 7,8 0,538 STA 9+750 24 8,0 7,9 0,538 STA 9+775 24 8,0 7,9 0,538 STA 9+800 24 7,8 7,7 0,538 STA 9+825 24 6,6 6,5 0,534 STA 9+850 24 5,9 5,8 0,531

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  J.  E.  Browles, Sifat-sifat  Fisis  dan  Geoteknis  Tanah  (Mekanika Tanah) . Jakarta: Erlangga, 1991.
[2]  N. E. Mochtar, Modul Ajar Metode Perbaikan Tanah . Jurusan Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember, 2012.
[3]  I.  B.  Mochtar, Teknologi  Perbaikan  Tanah  dan  Alternatif Perencanaan  pada  Tanah  Bermasalah  (Problematic  Soils) .  Jurusan Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember, 2000.
[4]  T. D. Stark, D. Arellano, J. S. Horvath, and D. Leshchinsky, Geofoam Applications  in  the  Design  and  Construction  of  Highway Embankments .  Washington  D.C:  Transportation  Research  Board, 2004.