## ANALISA PERBANDINGAN KINERJA POMPA SENTRIFUGAL DENGAN PENGATURAN BUKAAN KATUP

## Yuliani
Dosen Jurusan Teknik Mesin Sekolah Tinggi Teknologi Pekanbaru Corresponding author : yulianiabusaid@yahoo.com

## Abstrak
Kebutuhan pelayanan kapasitas operasi pompa tidak selalu tetap, tetapi disesuaikan dengan kebutuhan, sehingga kapasitas  aliran  harus  diatur  untuk  menyesuaikan  kebutuhan.  Pengujian  dilakukan    untuk  menganalisis  karakteristik pompa,  kinerja pompa melalui variasi bukaan katup (tanpa perantara pully & belting ) dan membandingkannya dengan pengaturan  bukaan  katup  pada  pompa  digerakkan  oleh  motor  penggerak  dengan  perantara pully & belting. Penelitian dilakukan  dengan  tujuan  untuk  mengetahui    pengaruh  variasi  pengaturan  bukaan  katup  terhadap  tekanan  dan    debit aliran  air  pompa  sentrifugal  untuk    memperoleh  kinerja  pompa  sentrifugal  akibat  pengaturan  bukaan  katup    yang diberikan dan mengetahui perbandingan kinerja pompa melalui variasi bukaan katup (tanpa perantara pully & belting ) dan  membandingkannya  dengan  pengaturan  bukaan  katup  pada  pompa  digerakkan  oleh  motor  penggerak  dengan perantara pully  &  belting .  Pada  hasil  pengujian  yang  telah  dilakukan  dapat  disimpulkan,  cara  pengaturan  kontrol kapasitas aliran pengaturan putaran pompa tanpa puli dan belting dilakukan pada putaran pompa 2850 rpm dan pompa dengan pully  &belting pada  putaran  motor  1470  rpm  dan  putaran  pompa  2939  rpm.  Kapasitas  dan  tekanan  yang dihasilkan daya pompa dengan pully & belting lebih besar (tidak signifikan). Hal ini disebabkan putaran pompa dengan menggunakan pully & belting lebih besar.  Pengaruh variasi pengaturan bukaan katup terhadap tekanan dan  debit aliran air  pompa  sentrifugal  untuk    memperoleh  kinerja  pompa  sentrifugal  kelihatan  jelas  dari  hasil  perhitungan  yang  telah dilakukan.
kata kunci : bukaan katup, kinerja, pompa sentrifugal

## PENDAHULUAN
Kebutuhan  pelayanan  kapasitas  operasi pompa  tidak  selalu  tetap,  tetapi  disesuaikan dengan kebutuhan, sehingga kapasitas aliran harus diatur  untuk  menyesuaikan  kebutuhan.  Cara pengaturan  kontrol  kapasitas  aliran  antara  lain, pengaturan katup, pengaturan putaran, pengaturan  sudut  sudu  impeler,  pengaturan jumlah  pompa  dan  pengaturan  dengan reservoir (Sunyoto,  2008).  Pengujian  pompa  Sentrifugal telah banyak dilakukan. Pengujian Kinerja Pompa Sentrifugal menggunakan Kontrol Inventer (Wahyu  Djarmono  Putro,  2010)  menghasilkan, semakin  besar  debit,  maka head semakin  kecil.
Hal  ini  dikarenakan  tekanan  isap  merupakan fungsi  terbalik  dari  debit,  sehingga  debit  yang besar  memperkecil  tinggi  isap (head). Analisa kapasitas  aliran  dan  tekanan  pompa  sentrifugal rangkaian  seri  (Nazaruddin,  2015),  pengujian dilakukan dengan pengaturan bukaan katup. Pada pengujian  ini  cara  pengaturan  kontrol  kapasitas aliran  dengan  pengaturan  putaran  dimana  pompa digerakkan oleh motor penggerak dengan perantara pully dan belting serta control bukan katup.    Analisa  dilakukan  terhadap  karakteristik
pompa,    kinerja  pompa  melalui  variasi  bukaan katup  (tanpa  perantara pully dan belting )  dan membandingkannya  dengan  pengaturan  bukaan katup  pada  pompa  digerakkan  oleh  motor penggerak  dengan  perantara pully dan belting . Penelitian  yang  akan  dilakukan  dengan    tujuan untuk :
1. Mengetahui    pengaruh  variasi  pengaturan bukaan  katup  terhadap  tekanan  dan    debit aliran air pompa sentrifugal untuk memperoleh kinerja pompa sentrifugal akibat pengaturan bukaan katup  yang diberikan.
2. Mengetahui  perbandingan  kinerja  pompa melalui variasi bukaan katup (tanpa perantara pully dan belting )  dan  membandingkannya dengan pengaturan bukaan katup pada pompa digerakkan  oleh  motor  penggerak  dengan perantara pully dan belting .

## Teori Pendukung

## Pompa Sentrifugal
Pompa  adalah  suatu  alat  yang  digunakan untuk  memindahkan  suatu  cairan  dari  suatu tempat  ke  tempat  lain  dengan  cara  menaikkan tekanan  cairan  tersebut.  Kenaikan  tekanan  cairan
tersebut  digunakan  untuk  mengatasi  hambatan- hambatan pengaliran.
Hambatan-hambatan pengaliran  itu  dapat  berupa  perbedaan  tekanan, perbedaan  ketinggian  atau  hambatan  gesek (Siswadi, 2009).
Pompa  sentrifugal  memanfaatkan  energi kinetic dari  fluida  untuk  dirubah  menjadi  energi kecepatan  dan  tekanan.  Putaran impeller akan menghasilkan  gaya  sentrifugal  dan  melempar fluida  ke  sisi luar  sehingga  kecepatan  meningkat. Kecepatan  tersebut  kemudian  diarahkan  oleh casing pompa  ( volute atau difuser )  menjadi tekanan,  keluar  melalui discharge .  Pompa  ini harus  dijamin  ketersediaan  fluida  dengan  energi tertentu pada saluran isapnya.
Gambar 1. Pompa sentrifugal (Sunyoto, 2008)

## Penggunaan Rumus
1. Debit Aliran/ Rate of Discharge
Sesuai dengan hukum kontinuitas, maka debit aliran dapat dicari dengan rumus (Sularso,1985) :
Q = V A                     (1) Dimana :
V = kecepatan aliran (m/s)
A = luas penampang pipa (m)
2. Head pompa
Untuk mengatahui head total, semua head yang ada di sistem pompa tersebut harus diperhitungkan (Sularso, 19985) :
H tot = h s +  h p + h f + (2)
Dimana : h s = head statis total (m) Δh p = Perbedaan head tekanan(m) h f = Kerugian head dipipa,   katup,
belokan, sambungan.
3. Kerugian head di katup.
Kerugian ini ditentukan    (Sularso,1985):
g V k h f 2
. 2  (3)
Dimana: k = koefisien kerugian katup g = percepatan grafitasi(m/s 2 )
4. Daya Pompa
Daya pompa merupakan daya yang dibutuhkan untuk  menggerakkan  pompa.  Daya  pompa dapat dihitung (Sularso,1985) :
p H Q Np   . 75 . .  (5)
Dimana :  =  Density cairan  (kg/m 3 ) Q  =  Kapasitas pompa (m 3 /s) H =  Head pompa ( m )

## Pengaturan Bukaan Katup
Cara  pengaturan  ini  menggunakan  katup pengatur  yang  dipasang  di  pipa  keluar  pompa. Aliran  diatur  dengan  jalan  menghambat  aliran dengan merubah-rubah pembukaan katup ini.
Gambar 2. Kurva H – Q dengan variasi bukaan katup (Sunyoto, 2008)

## METODE PENELITIAN
Pengujian dilakukan di Laboratorium Prestasi  Mesin  STT  Pekanbaru,  pada  tanggal  04 Maret  sampai  dengan  10  Maret  2017.  Penelitian ini  dimaksutkan  untuk  menganalisa  kapasitas aliran  dan  tekanan  pompa  sentrifugal.  Untuk variasi tekanan dan kapasitas, dilakukan throttling pada discharge  header .  Selanjutnya  hasil  yang didapatkan  akan  dianalisa  dan  dibuat  grafik. Fluida yang digunakan dalam penelitian ini adalah air.

## Alat Uji
Alat  uji  yang  digunakan  adalah  sebuah pompa.Saluran  isap  pompa  dihubungkan  ke tangki  air,  Pompa  mempunyai  saluran  tekan terpadu  ( discharge  header )  yang  dilengkapi dengan pressure gauge dan flowmeter .
Gambar 3. Alat uji  rangkaian pompa
Penggunaan Alat. Alat uji yang digunakan: -  Pompa.
Pompa  yang  digunakan  adalah  1buah  pompa sentrifugal  jenis peripheral. Pipa  dan fitting. Untuk  merangkai  sebuah  sistem  digunakan pipa PVC ( Polyvinyl Chloride ) dan fitting yang disambung dengan lem.
- Komponen Pengukuran. Untuk  pengukuran  digunakan pressure  gauge dan flowmeter .

## Teknik Analisa
Data  yang  didapatkan  dari  pengujian  dan perhitungan  pengaturan  katup  dibandingkan dalam  sebuah  tabel  dan  grafik  dengan  data  hasil pengujian pengaturan putaran dengan
menggunakan pully dan belting pada  instalasi pompa  yang  sama  dengan  cara  pengujian  yang berbeda.

## HASIL DAN BAHASAN

## Data Pengujian
Pengujian  dilakukan  dengan  bukaan  katup yang    divariasikan  mulai  20 0 ,  30 0 ,  40 0 ,  50 0 ,  60 0 , 70 0 ,  80 0 ,  dan  90 0 .  Pengujian  pompa  tanpa pully dan belting dan  pengujian  pompa  dengan pully dan belting. Data yang didapatkan adalah tekanan ( psi ) dan debit ( m 3 /h ).
Tabel 1.  Data pengujian pompa dan dengan pully & belting Bukaan Katup Kapasitas Tekanan ( 0 ) Tanpa puli & belting( m 3 /h) Dengan puli & belting( m 3 /h) Tanpa puli & belting ( psi) Dengan puli &belting ( psi) 90 1,524 1,584 3,2 3,5 80 1,498 1,548 3,3 3,7 70 1,469 1,512 3,4 4,0 60 1,432 1,476 3,5 4,2 50 1,405 1,440 3,7 4,8 40 1,297 1,368 4,8 5,0 30 1,270 1,188 7,9 9,0 20 0,840 0,180 14,9 16,0
Gambar 4. Grafik Tekanan – Kapasitas tanpa dan dengan puli & belting
2 ) ( 4 d Q  
Dari  gambar  4.  menunjukkan  tekanan  pompa mulai  kelihatan  berubah  pada  bukaan  40 0 sampai 20 0 .  Mulai  di  titik  inilah  proses throttling terlihat jelas.  Laju aliran atau debit mulai berubah di titik bukaan  katup  50 0 .  Hal  ini  sejalan  dengan perubahan  tekanan  pada  setiap  bukaan  katup. Kapasitas maksimum yang terbaca pada flowmeter adalah  1,524  m 3 /jam    pada  bukaan katup  90 0 .  Sedangkan  tekanan  maksimum  yang dicapai adalah 14,9 psi pada bukaan katup 20 0 .
Head Pompa

## Aliran Disepanjang Pipa Isap
Perhitungan  dilakukan  untuk  mengetahui kinerja  pompa  dengan  rugi  aliran  disepanjang instalasi pipa pada bukaan katup 90 0 . 1. Kecepatan aliran pada pipa hisap (suction pipe)
Kecepatan  aliran  pada  pipa  isap    di  tentukan dengan  menggunakan  persamaan  kontiniutas (1) :
A Q V  = = 2 ) m 0,0254 (. 785 , 0 / 3 000423 , 0 s m =  0,836 m/s

## Aliran Dalam Pipa
Untuk  mengetahui  jenis  aliran  yang  terjadi pada  alat  uji  ini  maka  dapat  dihitung  dengan mengunakan persamaan (3) Reynold :
v Di V . Re 
s m x m s m / 2 6 10 801 , 0 0254 , 0 . / 836 , 0 Re   =   26509 (aliran turbulen)
2. Rugi aliran disepanjang instalasi pipa isap
a. Mayor losses Besarnya rugi-rugi aliran yang
ditimbulkan  akibat  kekasaran  penampang permukaan  disepanjang  pipa  isap  dapat dihitung  dengan  mengunakan  persamaan (2)  :
g V Di L f hi 2 2 . . 
Dimana : V =  Kecepatan  rata-rata  aliran  di  dalam pipa  0,836 m/s.
hi =  kerugian gesek dalam pipa (m). ƒ =  Koefisien kerugian gesek L =  Panjang pipa 0,5 m.
Di =  Diameter dalam pipa
Nilai  kekasaran  relatif  permukaan  pipa  adalah , dimana :
=  nilai  kekasaran  permukaan  pipa  = (0,0015  x  10 -3 ÷  0,007  x  10 -3 )m  = 0,0000043 m Di= Diameter dalam pipa
= 0,0254 m. Maka : Di  000169 , 0 0254 , 0 0000043 , 0   m m
Untuk  menentukan  besarnya  koefisien  gesek permukaan  pipa  maka  dapat  ditentukan  dengan mengunakan Diagram  Moody (Bambang,  2002), dari diagram didapat nilai ƒ adalah : 0,021 Maka nilai kekasaran relatif permukaan pipa:
2 / 81 , 9 2 0254 , 0 2 ) / 836 , 0 .( 5 , 0 . 021 , 0 s m m s m m hi    = 0,0147 m

## b. Minor losses
Komponen  yang  terdapat  disepanjang  pipa isap adalah elbow 90 o , union dan socket .
 Head Kerugian Pada elbow 90 o
Sepanjang  pipa  isap  terdapat  2  buah elbow dengan  nilai  koefisien  geseknya f =  0,69 (Bambang,2002), sehingga :
h f elbow 90 o = g V f . 2 . 2 = 0,69.2. ) 2 s / m 81 , 9 .( 2 2 ) s / m 836 , 0 (

## = 0,0492 m
 Head Kerugian Pada Union Union mempunyai  nilai f =  0,04 [Bambang,2002], sehingga :
h f unio = g V f . 2 2 . =  0,04 . ) 81 , 9 .( 2 2 ) 836 , 0 ( =  0,0014 m
 Head Kerugian Pada socket Socket mempunyai  nilai f =  0,08  , sehingga :
h f socket = g V f . 2 2 . =0,08 . ) 81 , 9 .( 2 2 ) 836 , 0 ( =  0,0028 m Head total pada pipa isap adalah : H ti = h i + h f elbow 90 o +  h f union + h f socket = (0,0147+0,0492+0,0014+ 0,0028    ) m =   0,0681 m
Dengan  cara  yang  sama,  hasil  perhitungan untuk  bukaan  katup  20 0 s/d  80 0 didapat  dan disajikan pada tabel 2.
Tabel 2.  Harga head kerugian pada pipa isap ( suction head ) Head Suction (m) Bukaan Katup 20 0 30 0 40 0 50 0 60 0 70 0 80 0 90 0 hi 0.0045 0.0102 0.0106 0.0125 0.0130 0.0137  0.0140 0.0147 h f elbow 90 o 0.0151 0.0342 0.0356 0.0418 0.0433 0.0457  0.0475 0.0492 h f union 0.0005 0.0009 0.0011 0.0012 0.0012 0.0013  0.0014 0.0014 h f socket 0.0009 0.0019 0.0021 0.0024 0.0025 0.0026  0.0027 0.0028 Jumlah 0.0210 0.0472 0.0494 0.0579 0.0600 0.0633  0.0656 0.0681
Kecepatan aliran yang terjadi dalam pipa tekan sama  dengan  pada  pipa  isap  karena  diameter pipa  sama.    Jenis  aliran  yang  terjadi  pada  alat uji  ini  sama  dengan  pada  pipa  isap  karena diameter pipa sama.  Re = 26509
3. Rugi Aliran Disepanjang Instalasi Pipa Tekan
a. Kerugian head akibat gesekan di dalam pipa tekan ( mayor losses ).
g V Di L f Ht 2 2 . 1 
Nilai  kekasaran  relatif  permukaan  pipa adalah
, dimana :
=  nilai  kekasaran  permukaan  pipa  =
0,0000043
Di= Diameter pipa = 0,0254 m. Maka :
Di  000169 , 0 0254 , 0 0000043 , 0   m m
Besarnya  koefisien  gesek  permukaan  pipa maka dapat ditentukan dengan mengunakan Diagram Moody , dari diagram didapat nilai ƒ adalah : 0,021
Maka  nilai  kekasaran  relatif  permukaan pipa:
2 / 81 , 9 2 0254 , 0 2 ) / 836 , 0 .( 96 , 2 . 021 , 0 s m m s m m hi   

## = 0,0872 m
b. Kerugian  head  akibat  fitting  di  dalam  pipa tekan ( minor losses ).
1. Head Kerugian Pada elbow 90 o
Sepanjang  pipa  tekan  terdapat  6  buah elbow dengan  nilai  koefisien  geseknya f =  0,69 (Bambang,2002), sehingga :
H f elbow 90 o = g V f . 2 . 2 =0,6.6. ) 81 , 9 .( 2 ) 836 , 0 ( 2 =0,147 m
2. Head Kerugian Pada Union Union mempunyai  nilai f =      0,04, sehingga :
h f union = g V f . 2 . 2 =  0,08. ) 81 , 9 .( 2 ) 836 , 0 ( 2
=0,0028 m
3. Head Kerugian Pada socket Socket yang digunakan pada pipa tekan 5 bh . Socket mempunyai nilai f = 0,08 , sehingga :
h f socket = g V f . 2 . 2 =0,08.5. ) 81 , 9 .( 2 ) 836 , 0 ( 2
= 0,0142 m
4. Head Kerugian Pada Tee
Sepanjang  pipa  tekan  terdapat  1  buah sambungan  Tee dengan  nilai  koefisien geseknya f =    0,4  (Bambang,  2002), sehingga:
h f tee = g V f . 2 . 2
=   0,4. ) 81 , 9 ( 2 ) 836 , 0 ( 2  = 0,0142 m

## 5. Head Kerugian Pada Ball Valve
Sepanjang  pipa  tekan  terdapat  1  buah ball valve dengan nilai koefisien geseknya f =  0,07 (Bambang,2002), sehingga :
h f ball valve = g
V f . 2 . 2 = 0,07. ) 81 , 9 ( 2 2 ) 836 , 0 (
 =0,0025 m
6. Head Kerugian Pada Check Valve
Sepanjang pipa tekan terdapat 1 buah check valve dengan  nilai  koefisien  geseknya f = 3,7 (Bambang,2002),  sehingga :
h f check valve = g
V f . 2 . 2 =   3,7. ) 2 s / m 81 , 9 ( 2 2 ) s / m 836 , 0 (

=   0,1318 m
7. Head Kerugian Pada Flowmeter
Sepanjang  pipa  tekan  terdapat  1  buah Flowmeter dengan  nilai  koefisien  geseknya f =  5 , sehingga :
h f flowmeter = g V x f . 2 2 =   5. ) 81 , 9 ( 2 2 ) 836 , 0 (  = 0,1781 m
Head total pada pipa tekan adalah :
H ti = hi + h f elb  90 o +h f union +h f socket + h f tee +h f ball valve +h f check valve +h f flowmeter =(0,0872+0,1474+0,0028+ 0,0142+0,0142+0,0025+0,1318+0,1781) m =   0,5784 m
Dengan  cara  yang  sama,  hasil  perhitungan  untuk bukaan  katup  20 0 s/d  80 0 didapat  dan  disajikan pada tabel 3.
Tabel 3.  Harga head kerugian pada pipa tekan ( discharge head ) Head Discharge (m) Bukaan Katup 20 0 30 0 40 0 50 0 60 0 70 0 80 0 90 0 hi 0.0045 0.0102 0.0106 0.0125 0.0130 0.0137 0.0140 0.0872 h f elbow 90 o 0.0452 0.1025 0.1067 0.1254 0.1300 0.1371 0.1426 0.1474 h f union 0.0009 0.0019 0.0021 0.0024 0.0025 0.0026 0.0027 0.0028 h f socket 0.0044 0.0095 0.0105 0.0120 0.0125 0.0130 0.0135 0.0142 h f tee 0.0043 0.0099 0.0103 0.0121 0.0126 0.0132 0.0137 0.0142 h f ball valve 0.0007 0.0017 0.0018 0.0021 0.0022 0.0023 0.0024 0.0025 h f check valve 0.0404 0.0916 0.0953 0.1121 0.1162 0.1225 0.1274 0.1318 h f flowmeter 0.0546 0.1238 0.1288 0.1515 0.1570 0.1656 0.1722 0.1781 Jumlah 0.1550 0.3511 0.3661 0.4301 0.4460 0.4700 0.4885 0.5784

## Head Total
Head  total  pompa  disediakan  untuk mengalirkan  fluida  ketangki  penampungan  agar dapat  menentukan  pompa  yang  sesuai  untuk instalasi tersebut,
H   = h a + Δh p + h f  tot +
H    =    0,53  m  +  0  +0,0210  m  +  0,155  m  + 0    = 1,176 m
Dengan  cara  yang  sama,  hasil  perhitungan  untuk bukaan  katup  20 0 s/d  80 0 didapat  dan  disajikan pada tabel 4.
Tabel 4. Head Total
Bukaan Katup
( 0 ) Head Suction (m) Head Discharge (m) Head Statis (m) Head Total (m) 20 0.0210 0.1550 0.53 0.706 30 0.0472 0.3511 0.53 0.928 40 0.0494 0.3661 0.53 0.945 50 0.0579 0.4301 0.53 1.018 60 0.0600 0.4460 0.53 1.036 70 0.0600 0.4700 0.53 1.060 80 0.0656 0.4885 0.53 1.084 90 0.0681 0.5784 0.53 1.176

## Daya Pompa
Daya  pompa  dapat  dihitung  dengan persamaan (5) :
p H Q Np   . 75 . .  75 , 0 75 176 , 1 . det / 000423 , 0 . / 1000 3 3 x m m m Kg Np 
=  0,00884 Hp = 6,597 Watt Dengan cara perhitungan yang sama untuk bukaan katup  20 0 s/d  80 0 ,  hasilnya  dirangkum  pada  tabel 5.

## Tabel 5.  Kinerja Pompa
Bukaan Katup ( 0 ) Kapasitas ( m 3 /s) Head Total (m) Daya Pompa ( Watt ) 20 0,000233 0.706 2,185 30 0,000353 0.928 4,344 40 0,000360 0.945 4,476 50 0,000390 1.018 5,222 60 0,000398 1.036 5,446 70 0,000408 1.060 5,744 80 0,000416 1.084 5,968 90 0,000423 1.176 6,597
Untuk membandingkan kinerja pompa sentrifugal tanpa pully  & belting dengan menggunakan pully &  belting, maka  dilakukan  juga  perhitungan
kineja  pompa  dan  hasilnya  ditampilkan  pada Tabel 6.

## Tabel 6.  Kinerja Pompa kombinasi
Bukaan Katup ( 0 ) Kapasitas ( m 3 /s) Head total (m) Daya pompa (Watt) Tanpa puli Dengan puli Tanpa puli Dengan puli Tanpa puli Dengan puli 20 0,000233 0,00005 0.706 0.549 2,185 0,364 30 0,000353 0,00033 0.928 0.934 4,344 4,088 40 0,000360 0,00038 0.945 1.024 4,476 5,161 50 0,000390 0,00040 1.018 1.100 5,222 5,835 60 0,000398 0,00041 1.036 1.126 5,446 6,123 70 0,000408 0,00042 1.060 1.158 5,744 6,450 80 0,000416 0,00043 1.084 1.188 5,968 6,775 90 0,000423 0,00044 1.176 1.228 6,597 7,166
Gambar 5.  Grafik daya pompa dengan dan tanpa menggunakan pully &belting
Dari  gambar  5.    Grafik  daya  pompa  dengan  dan tanpa menggunakan pully & belting pada berbagai
bukaan  katup  terlihat  bukaan  katup  sangat mempengaruhi daya pompa yang akan dihasilkan.
Semakin  besar  bukaan  katup  maka  daya  yang dihasilkan  akan  bertambah  besar.  Dari  grafik  ini terlihat  bahwa  pada  bukaan  katup  20 0 ,  daya pompa  dengan pully  &belting lebih  rendah  yaitu 0,  364 Watt ,  dibandingkan  dengan  tanpa pully &belting yaitu  2,185 Watt .  Pada    bukaan  katup 30 0 hingga    bukaan  katup  90 0 daya  yang dihasilkan dengan pully &belting, lebih besar jika dibandingkan dengan daya pompa tanpa menggunakan pully  &belting. Hal  ini  mungkin disebabkan  putaran  pompa  yang  menggunakan pully &belting lebih besar .
Pada  dasarnya  pengoperasian  pompa  selalu dibawah  spesifikasi  yang  dikeluarkan  oleh  pabrik pembuat  (Nazaruddin,  2015).  Demikian  pula dengan analisa yang telah dilakukan.

## KESIMPULAN
Cara  pengaturan  kontrol  kapasitas  aliran pengaturan putaran pompa tanpa pully dan belting dilakukan  pada  putaran  pompa  2850  rpm  dan pompa  dengan  puli  &belting  pada  putaran  motor 1470  rpm  dan  putaran  pompa  2939  rpm. Kapasitas  dan  tekanan  yang  dihasilkan  daya pompa  dengan pully  &belting lebih  besar  (tidak signifikan).  Hal  ini  disebabkan  putaran  pompa
dengan  menggunakan pully  &belting lebih  besar. Pengaruh  variasi  pengaturan  bukaan  katup terhadap  tekanan  dan    debit  aliran  air  pompa sentrifugal  untuk    memperoleh  kinerja  pompa sentrifugal  kelihatan  jelas  dari  hasil  perhitungan yang telah dilakukan.

## DAFTAR PUSTAKA
Nazaruddin.  2015.  Analisa  kapasitas  Aliran  dan Tekanan  Pompa  Sentrifugal  rangkaian  Seri dengan  Sisi  isap  Negatif, Jurnal  Saintek Vol.3, No.2 Desember 2015
Siswadi.  2009.  Analisa  Tekanan  Pompa  terhadap Debit Air. Jurnal Ilmu Ilmu Teknik – Sistem, Vol.11 No.3, Semarang, 2009 . Sularso.  1985. Pompa  Dan  Kompresor .  Jakarta: Sunyoto.  2008. Teknik  Mesin  Industri . Jakarta: Departemen Pendidikan Nasional. Triatmodjo, B. 2002. Mekanika Fluida. Jogyakarta: Universitas Gajah Mada.
Wahyu  Djarmono  Putro, Pengujian  Kinerja Pompa  Sentrifugal  menggunakan  Kontrol Inventer ,  Jurnal  Ilmiah  Semesta  Teknika, Vol.13, No.1, 21-30, Mei 2010