## ANALISA DAYA DUKUNG TIANG PANCANG STATIS DAN DINAMIS PADA BENDUNGAN GERAK SEMBAYAT GRESIK
Reno Dwi Santoso 1 , Dwi Kartikasari²
1 Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Islam Lamongan, ²Fakultas Teknik Program Studi Teknik Sipil Univesitas Islam Lamongan,
email: renodwi75@yahoo.com, dkartika27@gmail.com

## Abstract
In general, foundation is defined as the underground building that continues the load from the weight of the building itself and fromthe external load that works at the building to the ground around it. Carrying capacity analysis of pile is needed to get the planning of foundation that meets the requirements. There are many calculation methods used to analyze the carrying capacity of the pile, but it needs to consider which method is more fulfilling from the data in the field, for that, it needs  carrying  capacity  analysis  of  several  methods  based  on  field  data  using  sondir  data  and compared to one another to obtain more realistic results. Capacity analysis method of pile on the construction of Dams Motion in Sembayat Gresik uses static and dynamic methods. In the dynamic method,  it  use  several  methods,  those  are  Hiley  equation,  Wika  Method,  ENR  method,  Eytelwein Method, Navy-Mc.Kay Method, and Michigan State Highway of Commission Method. While in the static  method,  it  uses  Luciano  Dacourt  Method.  From  the  analysis  of  the  static  pile  carrying capacity obtained the result that pile carrying capacity calculation of Luciano Dacourt Method is smaller, pull Q permitted 15.25 tons and maximum press Q permitted  41.55 tons compared with the calculation method by using kalendering result of Eytelwein Method. In Eytelwein Method, the minimum pile carrying capacity is 61.566 tons of calculations in GW 1.
Keywords: pile, carryingcapacity, static, dynamic

## PENDAHULUAN
Struktur  bawah  sebagai  pondasi  secara umum  di  bedakan  menjadi  dua  jenis  yaitu pondasi dangkal dan pondasi dalam. Pemilihan  jenis  pondasi  ini  tergantung  jenis struktur  atas,  apakah  termasuk  konstruksi beban  ringan  atau  konstruksi  beban  berat  dan juga  dari  jenis  tanahnya.  Untuk  suatu konstruksi  beban  ringan  dan  kondisi  lapisan tanahnya  juga  baik  biasanya  menggunakan pondasi  dangkal  sudah  memadai.  Akan  tetapi apabila untuk suat konstruksi beban yang berat biasanya  pondasi  dalam  menjadi  pilihan utama.
Bendung  adalah  suatu  bangunan  yang dibuat  dari  pasangan  batu  kali,  bronjong  atau beton,  yang  terletak  melintang  pada  sebuah sungai  yang  tentu  saja  bangunan  ini  dapat digunakan  pula  untuk  kepentingan  lain  selain
irigasi,  seperti  untuk  keperluan  air  minum, pembangkit  listrik  atau  untuk  pengendali banjir.
Bangunan bendung berguna untuk mengempang  air  (meninggikan  permukaan air)  sedemikian  rupa,  sehingga  air  yang  telah menjadi  tinggi  permukaannya  itu  melimpah melewati  atas  mercunya,  maka  bangunan bendung  ini  harus  di  buat  dari  bahan  yang cukup kuat menahan limpahan air tersebut.
Bangunan  hidraulik  seperti  bendung adalah  bangunan  sipil  yang  cukup  berresiko jika  terjadi  kerusakan  ataupun  tidak  lagi memiliki  keamanan  yang  sesuai  dengan kriteria perencanaan, sehingga dapat menimbulkan  kegagalan  bendung  menyadap air  setiap  waktu,  mengganggu  fungsi  sungai seperti sedia  kala, dan banjir yang berdampak
negatif di hulu bendung yang dapat menyebabkan korban jiwa.
Untuk mengatasi permasalahan yang ada, para  perencana  biasanya  menggunakan  tiang pancang (endbearing) untuk konstruksi pondasinya.  Penggunaan  tiang  pancang  ini umum
digunakan untuk mengatasi
ketidakmungkinan penggunaan pondasi dangkal  dan  mengatasi  penurunan  tanah (settlement). Selain itu alasan lain penggunaan tiang  pancang  adalah  pengerjaannya  yang mudah, persediaan di pabrik yang banyak, dan perumusan  daya  dukung  dapat  diperkirakan dengan rumus – rumus yang ada.
Di  dalam  proyek  suatu  konstruksi,  hal yang  paling  penting  salah  satunya  adalah pondasi dikarenakan berfungsi untuk meneruskan  beban  struktur  di  atasnya  ke lapisan  tanah  di  bawahnya.  Ditinjau  dari  segi pelaksanaan,  ada  beberapa  keadaan  di  mana kondisi  lingkungan  tidak  memungkinkan adanya pekerjaan yang baik dan sesuai dengan kondisi  yang  diasumsikan  dalam  perencanaan yang  memadai,  serta  struktur  pondasi  yang telah dipilih itu dilengkapi dengan pertimbangan mengenai kondisi tanah pondasi dan batasan – batasan struktur.
Setiap  pondasi  harus  mampu  mendukung beban  sampai  batas  keamanan  yang  telah ditentukan, termasuk mendukung beban maksimum  yang  mungkin  terjadi.  Jenis pondasi  yang  sesuai  dengan  tanah  pendukung yang  terletak  pada  kedalaman  10  meter  di bawah permukaan tanah adalah pondasi tiang. (Dr. Ir. Suyono Sosrodarsono dan KazutoNakazawa, 1990).
Setelah  memperhatikan  alasan  -  -alasan tertentu  seperti  karakteristik  tanah,  beban struktur atas,  lingkungan  sekitar  proyek  maka pada pembangunan bendungan gerak sembayat  di  sidomukti  oleh  PT.  BRANTAS ABIPRAYA digunakan pondasi tiang pancang.  Adapun  tujuan  dari  penelitian  ini adalah  untuk  menganalisa  daya  dukung  tiang pancang statis dan dinamis pada pembangunan Bendungan Gerak Sembayat di Desa Sidomukti Kabupaten Gresik.

## METODE PENELITIAN
Pada metode penelitian terdapat beberapa langkah yang harus dilakukan agar mendapatkan  hasil penelitian. Metode  yang di gunakan  adalah  metode  observasi  Untuk memperoleh  data  teknis  yang  berkaitan dengan  pondasi  tiang  pancang  di  peroleh  dari hasil survey langsung ke proyek Pembangunan  Bendungan  Gerak  Sembayat Gresik.
Gambar 1. Flowchart Alur Penelitian

## HASIL DAN PEMBAHASAN Hasil Penyelidikan Tanah
Untuk  pengambilan  data  penyelidikan tanah  menggunakan Standart  Penetration Test . Penyelidikan SPT di lokasi penyelidikan tanah dilakukan pada tanggal 21 Juni – 14 Juli 2012 atas pengawasan pihak pemberi
pekerjaan.  Sedangkan  pengambilan  data  yaitu pada bulan Maret – Mei 2016.
Pada  waktu  dilaksanakan  penyelidikan bor inti dan SPT ini, kondisi cuaca cukup baik (tidak  hujan).  Hasil  penyelidikan  lapangan berupa  tabel  ” Boring  Log dan  SPT Test Result ”,  karakteristik  data  tersebut  dijelaskan berikut ini :
 P enyelidikan SPT untuk BA-6 Titik  bor  pada  BA-6  berada  pada
koordinat  X  =  +666,192.719  dan  Y  = +9,223,031.454. Elevasi permukaan pada titik bor  BA-6  adalah  6.456  m.  Pada  penyelidikan SPT untuk BA-6 terdapat perbedaan kedalaman,  kondisi  fisik  dan  mekanik  tanah dan nilai SPT.
a.  Pada  kedalaman  1,50  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 6.
b.  Pada  kedalaman  4,50  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 18.
c.  Pada  kedalaman  9,50  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 17.
d. Pada kedalaman 27,00 – 45.00 m, nilai SPT yang didapatkan yaitu >60.
 Penyelidikan SPT untuk BA-7 Titik  bor  pada  BA-6  berada  pada koordinat  X  =  +666,192.719  dan  Y  = +9,223,031.454. Elevasi permukaan pada titik bor  BA-6  adalah  6.456  m.  Pada  penyelidikan SPT untuk BA-6 terdapat perbedaan kedalaman,  kondisi  fisik  dan  mekanik  tanah dan nilai SPT.
a.  Pada  kedalaman  1,50  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 6.
b.  Pada  kedalaman  4,50  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 18.
c.  Pada  kedalaman  9,50  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 17.
d. Pada kedalaman 27,00 – 45.00 m, nilai SPT yang didapatkan yaitu >60.
 Penyelidikan SPT untuk BA-8 Titik  bor  pada  BA-8  berada  pada koordinat  X  =  +666.098.719  dan  Y  = +9,223,031,454  Elevasi  permukaan  pada  titik bor BA-8 adalah +5.457m. Pada penyelidikan SPT untuk BA-8 terdapat perbedaan kedalaman,  kondisi  fisik  dan  mekanik  tanah dan nilai SPT.
a.  Pada  kedalaman  3.00  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 7.
b.  Pada  kedalaman  5,50  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 18.
c.  Pada  kedalaman  12,00    m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 16.
d.  Pada  kedalaman  25.50  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 20.
e.  Pada  kedalaman  40.00  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu >60.
 Penyelidikan SPT untuk BD-6 Titik  bor  pada  BD-6  berada  pada koordinat  X  =  +666.098.719  dan  Y  = +9,223,031,454  Elevasi  permukaan  pada  titik bor BD-6 adalah +3.247 m. Pada penyelidikan SPT untuk BD-6 terdapat perbedaan kedalaman,  kondisi  fisik  dan  mekanik  tanah dan nilai SPT.
a.  Pada  kedalaman  1.50  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 10.
b.  Pada  kedalaman  23.00  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 23.
c.  Pada  kedalaman  35.00    m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 24.
 Penyelidikan SPT untuk BU-4 Titik  bor  pada  BU-4  berada  pada koordinat  X  =  +666.122.219  dan  Y  = +9,223,051,454  Elevasi  permukaan  pada  titik bor BU-4 adalah +5.929 m. Pada penyelidikan SPT untuk BU-4 terdapat perbedaan kedalaman,  kondisi  fisik  dan  mekanik  tanah dan nilai SPT.
a.  Pada  kedalaman  1.00  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 8.
b.  Pada  kedalaman  5.50  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 21.
c.  Pada  kedalaman  23.50    m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 21.
d.  Pada  kedalaman  35.00    m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 26.
 Penyelidikan SPT untuk BU-5 Titik  bor  pada  BU-5  berada  pada koordinat  X  =  +666.075.219  dan  Y  = +9,223,051,454  Elevasi  permukaan  pada  titik bor BU-5 adalah +2.738 m. Pada penyelidikan SPT untuk BU-5 terdapat perbedaan kedalaman,  kondisi  fisik  dan  mekanik  tanah dan nilai SPT.
a.  Pada  kedalaman  1.00  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 4.
b.  Pada  kedalaman  3.00  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 7.
c.  Pada  kedalaman  10.00    m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 14.
d.  Pada  kedalaman  20.50    m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 20.
e.  Pada  kedalaman  30.00    m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 29.
 Penyelidikan SPT untuk BU-11 Titik  bor  pada  BU-11  berada  pada koordinat  X  =  +667.046.632  dan  Y  = +9,224,498,454  Elevasi  permukaan  pada  titik bor BU-11 adalah +2.738 m. Pada penyelidikan  SPT  untuk  BU-11  terdapat perbedaan  kedalaman,  kondisi  fisik  dan mekanik tanah dan nilai SPT.
a.  Pada  kedalaman  4.00  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 5.
b.  Pada  kedalaman  10.50  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 12.
c.  Pada  kedalaman  13.50    m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 14.
d.  Pada  kedalaman  20.00    m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 23.
 Penyelidikan SPT untuk BU-12 Titik  bor  pada  BU-12  berada  pada koordinat  X  =  +666.938.518  dan  Y  = +9,224,4493.093 Elevasi permukaan pada titik bor BU-12 adalah +2.738 m. Pada penyelidikan  SPT  untuk  BU-12  terdapat perbedaan  kedalaman,  kondisi  fisik  dan mekanik tanah dan nilai SPT.
a.  Pada  kedalaman  3.00  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 1.
b.  Pada  kedalaman  10.00  m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 6.
c.  Pada  kedalaman  16.00    m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 14.
d.  Pada  kedalaman  20.00    m,  nilai  SPT  yang didapatkan yaitu 27.

## Perhitungan Daya Dukung Tiang
Perhitungan  daya  dukung  tiang  bisa didapat dengan cara statis yaitu  menggunakan hasil  dari  data  penyelidikan  tanah  (SPT)  dan dengan  cara  dinamis  yaitu  dari  hasil  dari kalendering, sebagai berikut:
Perhitungan  daya  dukung  tiang  dengan cara metode statis

## 1. Menurut Luciano Dacourt
Banyak  metode  untuk  perhitungan daya  dukung  pondasi  tersebut,  namun  salah satunya yang dapat berlaku umum untuk jenis tanah  apapun  adalah  Luciano  Decourt  (1982). Besarnya  daya  dukung  tiang  ultimate  (Qu) adalah :
Qu = QP + QS = (qP . AP) + (qS . AS) = (NP . K . AP) + [ (NS/3 + 1) . AS ] Q(ijin) = Qu / sf
Tabel  1. Hasil  Tes  Daya  Dukung  Tiang  Pada Tubuh Bendung
Data tanah Elv. Pile Head (m) Elv. Pile Tip (m) Pile Length (m) Q Tip (ton) Q Shaft (ton) Kapasitas Dukung Ijin Tekan  Tarik BA-6  -7.9 -15.9 8 119.88  125.66  29.32  81.85 BA-7  -7.9 -19.9 12 85.95  186.34  62.11  90.77 BA-8  -7.9 -23.9 16 70.12  186.70  43.56  85.61 BD-6  -7.4 -19.4 12 84.82  154.57  36.07  79.80 BU-4  -6.9 -20.9 14 100.66  191.01  44.57  97.22 BU-5  -6.9 -16.9 10 87.08  138.23  46.08  75.11 BU-11  -5.3 -13.3 8 54.29 70.37  16.42  41.55 BU-12  -5.3 -13.3 8 162.58  65.36  15.25  75.97 Perhitungan Daya Dukung Tiang Menggunakan Metode Dinamis A. Perhitungan daya dukung tiang pancang pada GW1 tabel No 1
1. Metode Hiley
Dalam  perhitungan  daya  dukung  tiang menggunakan hasil dari kalendering kebanyakan menggunakan rumus Hilley : Maka R = , , , . . x , ( , , ) , , x = 112.9 ton

## 2. Metode Wika
Dalam  perhitungan  daya  dukung  tiang menggunakan  hasil  dari  kalendering  kita  juga bisa memakai metode WIKA, yaitu :
= . . ( . )
Jadi = . , . , , , ( , , ) , , =
120,25 ton

## 3. Metode New Modified ENR
Dalam  perhitungan  daya  dukung  tiang menggunakan  hasil  dari  kalendering  kita  juga bisa  memakai  metode  New  Modified  ENR,
yaitu : = ( . )
Dengan, c = 2,54 cm dan SF diambil 6
Jadi = , , , , , ( , . , ) , , =
82,62 ton

## 4. Metode Eytelwein (Chellis, 1941), SF = 6
Dalam  perhitungan  daya  dukung  tiang menggunakan  hasil  dari  kalendering  kita  juga bisa memakai metode Eytelwein, yaitu :
Eh = Wr x h = 4,5 x 213 = 9.585 ton.cm
jadi R = , × , , ( , ,
) X = 66.886 ton
5. Metode Navy – Mc,Kay ; SF = 6
Dalam  perhitungan  daya  dukung  tiang menggunakan  hasil  dari  kalendering  kita  juga bisa memakai metode Navy – Mc,Kay, Yaitu :
Di mana, c1 = Wp / Wr = 2,36 / 4,5 = 0,524
Jadi R= , × , ( , , ) x = 115.764 ton

## 6.  Metode  Michigan  State  Highway  Of
Commision (1965) ; SF = 6
Dalam  perhitungan  daya  dukung  tiang menggunakan  hasil  dari  kalendering  kita  juga bisa memakai metode Michigan State Highway Of Commision , yaitu :
Jadi R = . , , . ( , ) , , = 212.839
Tabel 2 Perhitungan Daya Dukung Tiang Pancang GW.1
No Blok ELEVASI  RENCANA DAYA DUKUNG IJIN TIANG PANCANG PEMAN- ELEVASI HILEY  WIKA ENR EYTELWEIN NAVY MSHOC CANGAN TOP MC,kay 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 GW1 -7,9 -15,9 112.90 120.25  82.62 66.886 115.764 212.839 2 GW1 -7,9 -15,9 80.43 94.10 82.62 66.886 115.764 212.839 3 GW1 -7,9 -15,9 100.28 117.00  81.92 67.135 115.665 212.445 4 GW1 -7,9 -15,9 94.18 96.20 83.34 67.201 115.863 213.234 5 GW1 -7,9 -15,9 134.05 100.67  84.82 67.268 116.061 214.028 6 GW1 -7,9 -15,9 81.57 92.10 81.92 67.135 115.665 212.445 7 GW1 -7,9 -15,9 95.07 92.10 81.92 67.135 115.665 212.445 8 GW1 -7,9 -15,9 76.45 77.30 82.62 66.886 115.764 212.839 9 GW1 -7,9 -15,9 142.10 139.64  86.35 67.334 116.259 214.828 10 GW1 -7,9 -15,9 82.74 96.20 83.34 67.201 115.863 213.234 11 GW1 -7,9 19,9 86.86 94.10 82.62 66.886 115.764 212.839 12 GW1 -7,9 19,9 95.75 92.10 81.92 67.135 115.665 212.445 13 GW1 -7,9 19,9 113.60 123.68  83.34 67.201 115.863 213.234 14 GW1 -7,9 19,9 121.49 123.68  83.34 67.201 115.863 213.234 15 GW1 -7,9 19,9 108.69 120.25  82.62 66.886 115.764 212.839 16 GW1 -7,9 19,9 102.33 113.92  81.22 67.102 115.567 212.053 17 GW1 -7,9 19,9 113.28 120.25  82.62 66.886 115.764 212,839
No Blok ELEVASI  RENCANA DAYA DUKUNG IJIN TIANG PANCANG PEMAN- ELEVASI HILEY  WIKA ENR EYTELWEIN NAVY MSHOC CANGAN TOP MC,kay 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 18 GW1 -7,9 19,9 121.86 120.25  82.62 66.886 115.764 213.234 19 GW1 -7,9 19,9 115.89 123.68  83.34 67.201 115.863 213.234 20 GW1 -7,9 19,9 108.98 120.25  82.62 66.886 115.764 212.839 21 GW1 -7,9 -23,9 111.40 120.25  82.62 66.886 115.764 212.839 22 GW1 -7,9 -23,9 107.24 117.00  81.92 67.135 115.665 212.445 23 GW1 -7,9 -23,9 100.53 117.00  81.92 67.135 115.665 212.445 24 GW1 -7,9 -23,9 105.00 123.68  83.34 67.201 115.863 213.234 25 GW1 -7,9 -23,9 187.92 196.77  85.58 67.301 116.160 214.427 26 GW1 -7,9 -23,9 106.39 117.00  81.92 67.135 115.665 212.445 27 GW1 -7,9 -23,9 126.86 123.68  83.34 67.201 115.863 213.234 28 GW1 -7,9 -23,9 110.48 120.25  82.62 66.886 115.764 212.839 29 GW1 -7,9 -23,9 116.56 144.30  79.87 61.566 115.370 211.274 30 GW1 -7,9 -23,9 128.07 149.27  80.54 67.068 115.469 211.663 31 GW1 -7,9 -23,9 112.64 111.00  80.54 67.068 115.469 211.663 32 GW1 -7,9 -23,9 159.58 188.21  84.82 67.268 116.160 214.028 Sumber: Hasil perhitungan
Tabel 3 Perhitungan Daya Dukung Tiang Pancang GW.2
No Blok ELEVASI  RENCANA DAYA DUKUNG IJIN TIANG PANCANG PEMAN- ELEVASI HILEY  WIKA ENR EYTELWEIN NAVY MSHOC CANGAN TOP MC,kay 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 GW2 -7,4 -19,4 108.98 120.25  82.62 66.886 115.764 212.839 2 GW2 -7,4 -19,4 110.78 120.25  82.62 66.886 115.764 212.839 3 GW2 -7,4 -19,4 93.30 98.38 84.07 67.234 115.961 213.630 4 GW2 -7,4 -19,4 119.68 117.00  81.92 67.135 115.665 212.445 5 GW2 -7,4 -19,4 114.57 127.32  84.07 67.234 115.961 213.630 6 GW2 -7,4 -19,4 128.48 123.68  83.34 67.201 115.863 213.234 7 GW2 -7,4 -19,4 110.48 120.25  82.62 66.886 115.764 212.839 8 GW2 -7,4 -19,4 115.23 117.00  81.92 67.135 115.665 212.445 9 GW2 -7,4 -19,4 102.07 111.00  80.54 67.068 115.469 211.663 10 GW2 -7,4 -19,4 122.60 127.32  84.07 67.234 115.961 213.630 11 GW2 -7,4 -19,4 115.23 113.92  81.22 67.102 115.567 212.053 12 GW2 -7,4 -19,4 90.48 103.07  85.58 67.301 116.160 214.427
Tabel 4 Perhitungan Daya Dukung Tiang Pancang GW.3
No Blok ELEVASI  RENCANA DAYA DUKUNG IJIN TIANG PANCANG PEMAN- ELEVASI HILEY  WIKA ENR EYTELWEIN NAVY MSHOC CANGAN TOP MC,kay 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 GW3 -6,9 -20,9 96.21 103.07  82.62 66.886 115.764 212.839 2 GW3 -6,9 -20,9 95.07 113.92  82.62 67.102 115.567 212.053 3 GW3 -6,9 -20,9 100.03 96.20 81.92 67.201 115.863 213.234 4 GW3 -6,9 -20,9 98.56 117.00  83.34 67.135 115.665 212.445 5 GW3 -6,9 -20,9 98.81 117.00  84.82 67.135 115.665 212.445 6 GW3 -6,9 -20,9 85.02 92.10 81.92 67.135 115.665 212.445 7 GW3 -6,9 -20,9 97.37 94.10 81.92 66.886 115.764 212.839 8 GW3 -6,9 -20,9 97.61 117.00  82.62 67.135 115.665 212.445 9 GW3 -6,9 -20,9 94.18 113.92  86.35 67.102 115.567 212.053 10 GW3 -6,9 -20,9 95.07 92.10 83.34 67.135 115.665 212.445 11 GW3 -6,9 -20,9 95.98 94.10 82.62 66.886 115.764 212.839 12 GW3 -6,9 -20,9 96.67 96.20 81.92 67.201 115.863 213.234 13 GW3 -6,9 -20,9 118.28 131.18  83.34 67.268 116.061 214.028 14 GW3 -6,9 -16,9 94.62 92.10 83.34 67.135 115.665 212.445 15 GW3 -6,9 -16,9 95.98 117.00  82.62 67.135 115.665 212.445 16 GW3 -6,9 -16,9 90.78 90.18 81.22 67.102 115.567 212.053 17 GW3 -6,9 -16,9 111.09 135.28  82.62 67.301 116.160 214.427 18 GW3 -6,9 -16,9 91.60 111.00  82.62 67.068 115.469 211.663 19 GW3 -6,9 -16,9 101.29 123.68  83.34 67.201 115.863 213.234 20 GW3 -6,9 -16,9 98.08 94.10 82.62 66.886 115.764 212.839 21 GW3 -6,9 -16,9 100.03 117.00  82.62 67.135 115.665 212.445 22 GW3 -6,9 -16,9 97.14 96.20 81.92 67.201 115.863 213.234 23 GW3 -6,9 -16,9 112.02 123.68  81.92 67.201 115.863 213.234 24 GW3 -6,9 -16,9 89.96 88.34 83.34 67.068 115.469 211.663 25 GW3 -6,9 -16,9 102.59 123.68  85.58 67.201 115.863 213.234 26 GW3 -6,9 -16,9 100.79 103.07  81.92 67.301 116.160 214.427
Sumber: Hasil perhitungan

## Tabel 5 Perhitungan Daya Dukung Tiang Pancang GW4
No Blok ELEVASI  RENCANA DAYA DUKUNG IJIN TIANG PANCANG PEMAN- ELEVASI HILEY  WIKA ENR EYTELWEIN NAVY MSHOC CANGAN TOP MC,kay 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 GW4 -5,3 -13,3 85.02 100.67  84.82 67.268 116.061 214.028 2 GW4 -5,3 -13,3 100.53  120.25  82.62 66.886 115.764 212.839 3 GW4 -5,3 -13,3 83.95 98.38 84.07 67.234 115.961 213.630 4 GW4 -5,3 -13,3 86.48 94.10 82.62 66.886 115.764 212.839 5 GW4 -5,3 -13,3 79.32 90.18 81.22 67.102 115.567 212.053 6 GW4 -5,3 -13,3 116.23  131.18  84.82 67.268 116.061 214.028 7 GW4 -5,3 -13,3 71.05 74.63 81.22 67.102 115.567 212.053 8 GW4 -5,3 -13,3 91.60 94.10 82.62 66.886 115.764 212.839 9 GW4 -5,3 -13,3 102.07  120.25  82.62 66.886 115.764 212.839 10 GW4 -5,3 -13,3 83.95 96.20 83.34 67.201 115.863 213.234 11 GW4 -5,3 -13,3 92.87 98.38 84.07 67.234 115.961 213.630 12 GW4 -5,3 -13,3 75.17 75.94 81.92 67.135 115.665 212.445

## Sumber: Hasil perhitungan
Tabel 6 Rekapitulasi Perhitungan Daya Dukung Tiang Metode Dinamis
METODE DINAMIS Hiley WIKA ENR Eytelwein NavyMc.Kay MSHoC Daya dukung Tiang Minimum 71,05 74,63 79,87 61,566 116,37 211,274 (ton) Daya Dukung Tiang Maksimum 187,92 196,77 86,35 67,334 116,259 214,828 (ton) Sumber: Hasil perhitungan Keterangan :
Panjang Tiang Tertanam Minimum: 8 m Panjang Tiang Tertanam Maksimum: 16 m

## KESIMPULAN
Dari  hasil  analisa  dan  perhitungan  daya dukung  tiang  berdasarkan  metode  statis  dan metode  dinamis  maka  dapat  disimpulkan bahwa  metode  dinamis  lebih  besar  dari  pada metode  statis  sebagaimana  dapat  dilihat  pada hasil  dan  pembahasan  bahwa  daya  dukung tiang  minimal  menurut  Luciano  Dacourt adalah  Qijin  tarik  minimal  adalah  15,25  ton pada  BU-12  dan  Qijin  tekan  minimal  adalah
41,55  ton  pada  BU-11  Sedangkan  metode dinamis,  daya  dukung  tiangminimal  pada metode  Eytelwein  didapatkan  daya  dukung tiang  minimal 61,566 ton pada perhitungan  di GW 1.
Perbedaan  daya  dukung  antara  metode statis dan  metode dinamis  di sebabkan  karena jenis  dan  sifat  tanah  yang  berbeda  meskipun pada  jarak  terdekat  sekalipun  pada  lokasi penelitian bisa menyebabkan banyak perbedaan kepadatan tanah sehingga mempengaruhi daya dukung tiang tersebut.
Data daya dukung tiang metode statis dari hasil  SPT  boring  log  dibandingkan  dengan daya  dukung  tiang  metode  dinamis  dari  hasil
kalendering. Jika statis ≤ dinamis, maka dapat disimpulkan  pula  bahwa  daya  dukung  tiang untuk pembangunan  bendung gerak sembayat di desa sidomuktigresik adalah aman.

## REFERENSI
Bowles,  J,  E,  1991, Analisa  dan  Desain Pondasi, Edisi Keempat Jilid 1, Erlangga, Jakarta. Bowles,  J,  E,  1991, Analisa  dan  Desain Pondasi, Edisi Keempat Jilid 2, Erlangga, Jakarta. Hardiyatmo,  HaryChristiady,  1996, Teknik Pondasi 1 , PT Gramedia Pustaka Utama,
Jakarta. Hardiyatmo,  HaryChristiady,  2002, Teknik Pondasi 2 , PT Gramedia Pustaka Utama,
Jakarta. Hidayat,  Wahyu,  2008, Tugas  Akhir,  Analisis Daya  Dukung  Pondasi  Tiang  Pancang Pada  Proyek  Pembangunan  Islamic Center  Kabupaten  Kampar  –  Riau, Departemen  Teknik  Sipil,  Universitas Sumatera Utara, Meda
Muhammad, Adnan, Ismail 2014 Tugas Akhir, analisis  daya  dukung  tiang  pancang  pada proyek pembangunan pelabuhan batubara PT. SEMEN TONASA PANGKEP ,Departemen  Teknik  Sipil, Universitas Hasanuddin Makassar
Ralph  Peck  B,  dkk,  1996, Teknik  Fondasi, Gadjah Mada University Press, Yogyakarta. Suyono, Sosrodarsono, 2005, Mekanika Tanah dan Teknik Pondasi, PT Pradnya Paramita, Jakarta.
Halaman ini sengaja dikosongkan