## ANALISA PERENCANAAN DESALINATION PLANT 4167 TON/JAM
Naryono, Ery Diniardi, Suharyono Jurusan Mesin, Universitas Muhammadiyah Jakarta
Abstrak. Analisa  perencanaan  desalination  plant  dengan  kapasitas  41,67  ton/jam merupakan  suatu  perencanaan  yang  membahas  tentang  perencanaan  dari  alat –  alat  heat exchanger desalination plant, yaitu evaporator, brine heater, ejector condensor, drain cooler. Perencanaan yang dimaksud yaitu menghitung perpindahan panas dari masing – masing alat –  alat  heat  exchanger  desalination  plant,  perhitungan  perpindahan  panas  nya  yaitu menghitung  heat  balance,  menghitung  luas  permukaan  perpindahan  panas,  menghitung pressure  drop  dan  menghitung  kekuatan  pipa  dari  alat –  alat  heat  exchanger  desalination plant.
Pada  perencanaan  ini  menggunakan  titanium  sebagai  bahan  pipa,  karena  titanium dapat dipakai pada temperatur tinggi, sehingga tidak  mudah pecah  jika dilalui fluida dengan temperatur  tinggi.  Pada  analisa  perhitungan  terdapat  perbedaan  antara  hasil  perhitungan dengan  spesifikasi  data  dari  alat – alat heat exchanger . walaupun terjadi perbedaan tetapi perbedaan tersebut  < 5 %.
Dengan  perbedan  yang  tidak  terlalu  signifikan  antara  hasil  perhitungan  dengan spesifikasi data, maka peencanaan desalination dengan kapasitas  41,67 ton / jam ini dapat digunakan.
Kata kunci:desalination plant, heat exchanger

## PENDAHULUAN

## LATAR BELAKANG
Pada Pembangkit Listrik Tenaga Gas Uap (PLTGU), air merupakan media yang sangat diperlukan  sekali  pada  pembangkit  tersebut,  dimana  air  tersebut  terlebih  dahulu  dirubah menjadi uap, setelah menjadi uap maka akan dapat menggerakan turbin uap. Jadi air sangat penting  sekali  peranannya  dalam  suatu  pembangkit  listrik  yang  menggunakan  turbin  uap sebagai  penggerak  mulanya.  Dan  air  yang  digunakan  pada  pembangkit  tersebut  disebut sebagai  air  unit.  Pembangkit  Listrik  Tenaga  Gas  Uap  (PLTGU)  mempunyai  beberapa  plant yang berfungsi untuk menghasilkan air unit diantaranya Desalination plant. Desalination plant merupakan suatu peralatan yang berfungsi mengolah air laut  yang  mempunyai conductivity diatas  50.000  mhos/cm  menjadi  air  Distillate  yang  mempunyai  conductivity  sekitar  10  mhos/cm.
Pada proses desalination plant, salah satu yang harus diperhatikan ialah performance dari  alat –  alat  heat  exchanger  desalination  plant  yaitu  Evaporator,  Brine  heater,  ejector condenser,  drain  cooler  terhadap  fluida  yang  mengalir  melalui  alat –  alat  tersebut.  Untuk menghasilkan  kwalitas  air  yang  diinginkan  pada  proses  desalination  plant,  maka  diperlukan alat –  alat  heat  exchanger  desalination  plant  yang  dapat  bekerja  secara  optimal.  Untuk  itu, dibutuhkan  perencanaan  desalination  plant  yang  sesuai  dengan  kebutuhan.  Sehingga dengan  perencanaan  desalination  plant  yang  sesuai  dengan  kebutuhan  ,  maka  akan dihasilkan  kerja  yang  optimal.  Dan  diharapkan  dapat  dihasilkan  produk  desalination  plant (distllate) sesuai dengan komposisi yang diijinkan.

## LANDASAN TEORI

## Penjelasan Desalanation Plant
Desalination  plant  adalah  suatu  peralatan  yang  berfungsi  mengolah  air  laut    yang mempunyai  conductivity  diatas  50.000  mhos/cm  menjadi  air  tawar  (fresh  water)  yang mempunyai conductivity sekitar 10  mhos/cm.
Berdasarkan  prinsip  kerja  desalination  plant,  maka  desalination  plant  dibagi  tiga metode proses pengolahan air yaitu sebagai berikut :
1. Proses Freezing (Pembekuan)
Proses  pengolahan  air  laut  dengan  cara  mendinginkan  air  laut  sampai  temperatur tertentu, sehingga airnya akan membeku membentuk es, sedangkan garam-garamnya belum membeku karena titik bekunya lebih rendah.
2. Proses Filtrasi (Reverse Osmose) Proses  pengolahan  air  laut  dengan  cara  melewatkan  air  laut  ke  saringan.  Saringan berupa selaput permiabel, dimana air bisa lolos melewat selaput Permiabel sedangkan garam-garam  tidak  bisa  lolos  disebabkan  karena  garam-garam  mempunyai  ukuran partikel-partikel yang lebih besar.
3. Proses Vaporizing (Penguapan)
Proses  pengolahan  air  laut  dengan  cara  memanaskan  air  laut  sampai  temperatur tertentu, sehingga sebagian air laut  akan menguap. Uap air  yang terbentuk kemudian didinginkan  sehingga  mengembun menjadi  distilat  yang  mempunyai  conductivity  yang rendah  (  10  mhos/cm).  Sedangkan  air  laut  yang  tidak  menguap  dan  banyak mengandung  garam-garam  dibuang  dengan  pompa  blowdown.  Proses  vaporizing paling banyak digunakan karena paling ekonomis.

## Proses Kerja Desalanation Plant
Pada proses desalination plant, penulis akan menjelaskan tentang proses yang ada di desalination plant. Proses  desalination plant adalah sebagai berikut :
Air menguap ketika dipanaskan sampai titik didihnya, 100 oC pada tekanan   1 atm. Air juga  bisa  menguap  pada  tekanan  lebih  atau  kurang  dari  1  atm  pada  saat  titik  didihnya tercapai. Ketika air dengan temperature tertentu mengalir kesebuah ruangan dimana tekanan ruang  tersebut  dijaga  sampai  titik  respon  menguapnya  air,  air  tersebut  langsung  menguap. P enguapan  instan  ini  dikenal  dengan  nama  ”penguapan  cepat”.  Dan  jika  ruangan  tersebut dihubungkan  dengan  ruangan  yang  lain  dimana  tekanannya  dibuat  semakin  rendah  serta penghubung  antar  ruang  dibuat semakin  rapat  sehingga  tekanan  ruangan-ruangan  tersebut terjaga  vaccum  maka  air  tersebut  akan  menguap  lagi  diruangan  kedua,  ketiga  dan selanjutnya.
Uap  dari  air  yang  dihasilkan  dari  proses  penguapan  diatas  secara  teori  tidak mengandung zat kimia lain kemudian menjadi air tawar ketika di kondensasikan. Desalination tipe multi stage flash menggunakan prinsip ini untuk merubah air laut menjadi air tawar.

## Gambar 1.  Proses desalination.
Gambar  diatas  adalah  gambaran  proses  desalination  secara  sederhana.  Line  yang berwarna  merah  adalah  aliran  uap.  Uap  tersebut  disuplai  dari  uap  hasil  produksi  unit pembangkit  atau dari auxiliary boiler. Line yang berwarna biru tua adalah aliran air laut. Line yang  berwarna  hijau  adalah  aliran  air  hasil  kondensasi  uap  atau  air  condensate.  Line  yang berwarna biru muda adalah aliran air hasil produksi desalination plant atau air distillate. Line yang  berwarna  kuning  adalah  aliran  bahan  kimia.  Aliran  yang  berwarna  putih  adalah  aliran gas-gas  yang  tidak  terkondensasi  yang  berasal  dari  evaporator  agar  tekanan  vaccum didalam evaporator dapat terjaga.
Air  laut  mengalir  melalui  evaporator  menuju  brine  heater.  Di  brine  heater,  air  laut dipanaskan  oleh  uap.  Setelah  itu  air  laut  tadi  masuk  kedalam  evaporator  dimana  tekanan didalam  evaporator  dibuat  dibawah  1  atm.  Karena  itu  air  laut  tersebut  langsung  mengalami penguapan.  Uap  itu  akan  dikondensasikan  menjadi  butiran-butiran  air  oleh  air  laut  yang melewati  evaporator.  Butiran-butiran  air  tersebut  adalah  hasil  produksi  desalination  plant
spesifikasi START

## 1.  Menghitung neraca energi
2.  Menghitung  luas  permukaan  perpindahan  panas  alat –  alat    heat exchanger desalination plant dengan menentukan :
a.  Kalor yang diserap
b.  Koefisien perpindahan panas
c.  Faktor koreksi
d.  Beda suhu rata – rata logaritmic
3.  Menghitung panjang per pipa
4.  menghitung pressure drop pipa
5.  menghitung kekutan pipa
Kesimpulan dan saran STOP END Hasil perhitungan
Analisa/perbandingan
yang selanjutnya disimpan ke service water tank. Tidak semua air laut yang masuk kedalam evaporator menjadi uap, banyak juga yang tidak mengalami proses penguapan. Air laut yang tidak  mengalami  penguapan  dipompakan  kembali  ke  laut.  Uap  yang  berasal  dari  unit pembangkit  atau  dari  auxiliary  boiler  mempunyai  fungsi  memanaskan  air  laut  pada  brine heater.  Selain  itu,  uap  tersebut  juga  berfungsi  untuk  menghasilkan  dan  mempertahankan tekanan evaporator dibawah 1 atm dengan menggunakan sistem orifice (ejector). Uap yang memanaskan air laut di brine heater mengalami kondensasi menjadi air.

## METODOLOGI PENELITIAN
1. Data Perencanaan desalination plant :
a.  Kapasitas aliran Produk desalination plant : 1.000 ton/hari
atau 41,67 m3/h
b.   dll.

## ANALISA DAN PEMBAHASAN

## Menghitung Keseimbangan Energi Evaporator

## Fluida panas (air laut)
Untuk mengetahui density, specific heat, konduktivitas,dan viscositas dari fluida panas, terlebih  dahulu  menghitung  temperatur      rata – rata  dari fluida panas. Temperatur rata-rata fluida  panas (air  laut) dapat ditentukan dengan cara  merata – ratakan antara temperatur air laut  inlet  flash  chamber  evaporator  (th1)  dengan    temperatur  air  laut  outlet  flash  chamber evaporator  (th2).  Dan  besarnya  (th1)  dan  (th2)  dapat  dilihat  pada  gambar  4.1,  maka temperatur  rata-rata fluida panas adalah sebagai berikut:
Temperatur rata-rata fluida panas (tr1) =
2 2 1 h h t t  = C C C 0 0 0 85 , 76 2 7 , 40 113  
Tabel 4.1. Sifat – sifat zat cair jenuh Temperatur Specfic heat Density Viskositas konduktivitas Cp ρ μ k 0F 0C kJ/kg. 0C kg/m3 kg/m.s W/m. 0C 100 37,78 4,174 993 6,82.10-4 0,630 110 43,33 4,174 990.6 6,16. 10-4 0,637 150 65,55 4,183 980,3 4,3.10-4 0,659 160 71,11 4,86 977,3 4,01.10-4 0,665 170 76,67 4,191 973,7 3,72.10-4 0,665 180 82,22 4,195 970,2 3,47.10-4 0,673 190 87,78 4,199 966,7 3,27.10-4 0,675 220 104,4 4,216 955,1 2,67.10-4 0,684 240 115,6 4,229 946,7 2,44.10-4 0,685
Dari  temperatur  rata-rata  tersebut,  maka  dapat  diketahui  besarnya  density,  Specific heat,  Konduktivitas,dan  Viscositas  dari  fluida  panas  untuk  (tr1)  =  76,9  0C,  dengan menginterpolasikan data – data dalam tabel 4.1, maka diperoleh data-data sebagai berikut:
 Density
:
3 / 586 , 973 ) 2 , 970 7 , 973 .( 67 , 76 22 , 82 67 , 76 85 , 76 7 , 973 m kg             Viscositas : s m kg x . / 10 71 , 3 ) 47 , 3 72 , 3 .( 67 , 76 22 , 82 67 , 76 85 , 76 72 , 3 4              Specific heat : C kg kJ o . / . 191 , 4 ) 195 , 4 191 , 4 .( 67 , 76 22 , 82 67 , 76 85 , 76 191 , 4             Konduktivitas : C m W o . / 668 , 0 ) 673 , 0 668 , 0 .( 67 , 76 22 , 82 67 , 76 9 , 76 668 , 0           

## Fluida dingin (air laut)
Untuk  mengetahui  density,  Specific  heat,  Konduktivitas,dan  Viscositas  dari  fluida dingin, terlebih dahulu menghitung temperatur  rata – rata dari fluida dingin. Temperatur rata- rata fluida dingin (air laut) dapat ditentukan dengan cara merata – ratakan antara temperatur air laut inlet evaporator (tc1) dengan  temperatur air laut outlet evaporator stage 01 (tc2). Dan besarnya  (tc1)  dan  (tc2)  dapat  dilihat  pada  gambar  4.1,  maka  temperatur    rata-rata  fluida dingin adalah sebagai berikut:
Temperatur rata-rata fluida dingin (tr2) =
2 2 1 c c t t  = C C C 0 0 0 2 , 66 2 4 , 102 30  
Setelah  mengetahui  density,  Specific  heat,  Konduktivitas,dan  Viscositas  dari  fluida panas dan fluida dingin. Maka selanjutnya dapat menghitung heat balance evaporator adalah sebagai berikut:
    Q t Cp m t Cp m c c c h h h       . . . .

## atau
    Q t t Cp m t t Cp m c c c c h h h h       1 2 2 1 . . . . Dimana : h m  : laju aliran massa fluida panas = (kg/s) Cph  : kalor spesifik fluida panas  = 4191 J/kg.0C Δth   : beda temperatur fluida panas  = (1130C - 40,70C) = 72,3 0C
c m  : laju aliran massa fluida dingin = 99,4 kg/s Cpc  : kalor spesifik fluida dingin = 4183 J/kg.0C Δtc   : beda temperatur fluida dingin = (102,40C - 300C) = 72,4 0C m distillate : laju aliran massa air distillate = 11,575 kg/s Subkrip h untuk fluida panas, dan c untuk fluida dingin laju aliran massa untuk fluida panas adalah :
    Q t Cp m t Cp m c c c h h h       . . . . h m  . 4191 J/kg. 0C (72,30C) = 99,4 kg/s . 4183 J/kg. 0C (72,4 0C) h m  . 303.009,3  = 30.103.210,48 h m  2 , 590 . 302 48 , 210 . 103 . 30  = 99,35 kg/s ) ( out h m  = h m 
- m distillate = 99,35 kg/s – 11,575 kg/s =  87,775 kg/s
 Panas yang akan didinginkan / diserap :
  2 1 . . h h h h t t Cp m Q    = 87, 775 kg/s. 4191 J/kg. 0C (1130C - 40,70C)
= 26.596.641 J/s Q  = 26.596.641 Watt = 26.596,641  kW
Menghitung beda temperatur rata – rata logaritmik Beda temperatur rata – rata logaritmik dapat dihitung dengan rumus :
b a b a m t t t t t        ln
Dimana : th1  : temperatur air laut inlet flash chamber evaporator   = 113 0C th2  : temperatur air laut outlet flash chamber evaporator= 40,7 0C tc1  : temperatur air laut inlet evaporator = 30 0C tc2  : temperatur air laut outlet evaporator stage 01 =102,40C sehingga :
Δto1 = th1 - tc2 = 113 0C – 102,4 0C = 10,6 0C Δto2 = th2 - tc1 = 40,7 0C – 30 0C      = 10,70C Jadi temperatur rata – rata logaritmik adalah :
b a b a m t t t t t
       ln C C C C O O O O 7 , 10 6 , 10 ln 7 , 10 6 , 10   = 10,65 0C
Kekuatan pipa air laut Gaya tekan timbul pada pipa adalah disebabkan oleh tekanan air laut yang besarnya adalah
P  =  4,8 kg/cm2 Ukuran utama dari pipa adalah : Di : Inside diameter = 14,5 mm = 1,45 cm Do : Outside diameter = 15 mm    = 1,5  cm t : Tebal pipa = 0,5 mm   = 0,05 cm L :  satuan panjang = 1cm
Besarnya gaya yang bekerja adalah sebesar :
Dimana : P :  gaya yang bekerja Pair : 4,8 kg/cm2 A : luas
A : L . Do = 1 cm . 1,5  cm = 1,5  cm2 maka besarnya gaya yang bekerja :
P = Pair .  A = 4,8 kg/cm2. 1,5  cm2 = 7,2 kg Besarnya gaya tarik yang bekerja pada penampang dinding adalah: Dimana :
σ : gaya tarik (kg/cm2) P : gaya yang bekerja =  7,2 kg A
: luas penampang dinding pipa (cm2)
A
= t . L = 0,05 cm. 1 cm = 0,05 cm2 maka harga tegangan tarik yang terjadi adalah :
σ = A P . 2 = 2 05 , 0 ). 2 ( 2 , 7 cm kg
= 72 kg/cm2
Untuk  bahan  pipa  titanium  ,  tegangan  yang  diijinkan  adalah  sebesar  326,7  kg/cm2, sehingga  terlihat  bahwa  tegangan  yang  terjadi  masih  memungkinkan  menggunakan  bahan titanium.

## Menghitung Keseimbangan Energi brine heater
 m h. hfg  =  m c. Cpc. (tc4 – tc3) = Q Dimana :  m h  : laju aliran massa fluida panas   =  (kg/s) hfg    : Entalpi spesifik uap                  = 2.202.600 J/kg  m c  : laju aliran massa fluida dingin = 99,4 kg/s Cpc  : kalor spesifik fluida dingin = 4219,8 J/kg.0C ΔTc  : beda temperatur fluida dingin  = (1130C – 102,40C) = 10,6 0C Subkrip h untuk fluida panas, dan c untuk fluida dingin.
laju aliran massa untuk fluida panas adalah :
 m h. hfg  =  m c. Cpc. (tc2 – tc1) = Q
 m h . 2.202.600 J/kg = 99,4 kg/s . 4219,8 J/kg. 0C (1130C – 102,40C)
 m h . 2.202.600 = 4.446.150,072
 m h 600 . 202 . 2 072 , 150 . 446 . 4 
 m h  = 2 kg/s = 2 kg/s . 3600 = 7200 kg/hr Panas yang akan didinginkan / diserap :
 Q  m h. hfg
= 2 kg/s. 2.202.600 J = 4.405.200 J/s = 4.405.200 Watt

## Menghitung beda temperatur rata – rata logaritmik
Beda temperatur rata – rata logaritmik dapat dihitung dengan rumus :
b a b a m t t t t t        ln
Dimana : th3  : temperatur uap masuk Brine Heater = 120 0C th4  : temperatur steam condensate keluar Brine Heater = 120 0C tc3  : temperatur air laut yang masuk ke Brine Heater     =102,40C tc4  : temperatur air laut yang keluar dari Brine Heater   = 113 0C sehingga :
Δta = th3 - tc3 = 120 0C – 102,40C = 17,6 0C Δtb = th3 - tc4 = 1200C – 1130C     = 7 0C
Jadi temperatur rata – rata logaritmik adalah :
b a b a m
t t t t t        ln C C C C O O O O 7 6 , 17 ln 7 6 , 17   = 11,496 0C

## Penurunan tekanan akibat gesekan air laut dengan pipa
Penurunan  tekanan  karena  gesekan  sangat  dipengaruhi  oleh  faktor  gesekan.  Maka Penurunan tekanan karena gesekan dapat dihitung dengan rumus sebagai berikut :
 . . . 10 . 22 , 5 . . 10 2 s D n L G f P C t  
dimana : ΔPf   : Pressure drop karena gesekan (psi) D     : inside diameter = 14,5.10-3m . 3,2808 ft = 0,04757 ft GC    : kecepatan massa fluida dingin = 1.284.154,93 lb/hr.ft2 Lt     : panjang pipa      = 4 m . 3,2808 ft = 13,1 ft s       : spesific gravity = 1 (dari grafik) n : passes = 2 φ = 1
Harga friction faktor untuk NRe = 99.418 adalah 0,00016 atau     f = 0,00016 (dari grafik) Maka Penurunan tekanan karena gesekan adalah
 . . . 10 . 22 , 5 . . 10 2 s D n L G f P t   = 1 . 1 . 04757 , 0 . 10 . 22 , 5 2 . 1 , 13 . ) . / 7 , 402 . 315 . 1 .( 00016 , 0 10 2 2 ft ft ft hr lb
= 2,9 ps = 2,9 psi / 14,7 atm = 0,197 atm  = 0,197 kg/cm2

## Kekuatan pipa air laut
Gaya  tekan  timbul  pada  pipa  adalah  disebabkan  oleh  tekanan  air  laut  yang  besarnya adalah:
P  =  4,8 kg/cm2 Ukuran utama dari pipa adalah : Di  : Inside diameter = 14,5 mm = 1,45 cm Do  : Outside diameter  = 15 mm    = 1,5  cm t : Tebal pipa = 0,5 mm   = 0,05 cm
L :  satuan panjang = 1cm Besarnya gaya yang bekerja adalah sebesar : P = Pair .  A Dimana : P  :  gaya yang bekerja Pair : 4,8 kg/cm2 A  : luas A  = L . Do = 1 cm . 1,5  cm   = 1,5  cm2 maka besarnya gaya yang bekerja :
P = Pair .  A = 4,8 kg/cm2. 1,5  cm2  = 7,2 kg Besarnya gaya tarik yang bekerja pada penampang dinding adalah
σ =
A P
Dimana : σ : gaya tarik (kg/cm2) P : gaya yang bekerja =  7,2 kg A : luas penampang dinding pipa (cm2)
A = t . L= 0,05 cm. 1 cm   = 0,05 cm2 maka harga tegangan tarik yang terjadi adalah :
σ = A P
. 2 = 2 05 , 0 ). 2 ( 2 , 7 cm kg = 72 kg/cm2
Untuk  bahan  pipa  titanium  ,  tegangan  yang  diijinkan  adalah  sebesar  326,7  kg/cm2, sehingga  terlihat  bahwa  tegangan  yang  terjadi  masih  memungkinkan  menggunakan  bahan titanium.

## Menghitung Keseimbangan Energi Ejector Condenser
 m h. hfg  =  m c. Cpc. (tc4 – tc3) = Q
Dimana :
 m h  : laju aliran massa fluida panas   =
(kg/s)
Hg    : Entalpi spesifik uap
2.751.899 J/kg
 m c  : laju aliran massa fluida dingin = 22,7 kg/s Cpc  : kalor spesifik fluida dingin = 4.174 J/kg.0C Δtc   : beda temperatur fluida dingin  = (34,80C – 300C) = 4,8 0C Subkrip h untuk fluida panas, dan c untuk fluida dingin. laju aliran massa untuk fluida panas adalah :
 m h. hfg  =  m c. Cpc. (tc2 – tc1) = Q
 m h . 2.751.899 J/kg = 22,7 kg/s . 4.174 J/kg. 0C (34,80C – 300C)  m h . 2.751.899 = 454.799,04
 m h 899 . 751 . 2 04 , 799 . 454  =  0,16 kg/s =  576 kg/hr
Panas yang akan didinginkan / diserap :
 Q  m h. Hfg = 0,16 kg/s. 2.751.899 J/kg = 440.303,84  J/s
Q =   440.303,84  Watt =   440,303  Kw
Menghitung beda temperatur rata – rata logaritmik Beda temperatur rata – rata logaritmik dapat dihitung dengan rumus :
b a b a m t t t t t        ln
Dimana : th5  : temperatur uap yang masuk ke ejector condenser      = 154,7  0C th6  : temperatur uap yang keluar dari ejector condenser    = 154,7  0C tc5  : temperatur air laut yang masuk ke ejector condenser = 30 0C tc6  : temperatur air laut yang keluar dari ejector = 34,8 0C
sehingga :
Δta = th5 - tc5 = 154,7 0C – 30 0C    = 124,7 0C Δtb = th5 - tc6 = 154,7 0C – 34,8 0C = 119,9 0C Jadi temperatur rata – rata logaritmik adalah :
b a b a m t t t t t        ln C C C C O O O O 9 , 119 7 , 124 ln 9 , 119 7 , 124   = 122,2 0C

## Penurunan tekanan akibat gesekan air laut dengan pipa
Penurunan  tekanan  karena  gesekan  sangat  dipengaruhi  oleh  faktor  gesekan.  Maka Penurunan tekanan karena gesekan dapat dihitung dengan rumus sebagai berikut :
 . . . 10 . 22 , 5 . . 10 2 s D n L G f P c t   dimana : ΔPf   : Pressure drop karena gesekan (psi) Di     : inside diameter = 0,04757 ft
Gc     : kecepatan massa  fluida dingin = 1.807.760 lb/hr.ft2
Lt : panjang pipa = 2,6 m . 3,2808 = 8,53 ft
s      : spesific gravity
= 1 (dari grafik) n        : passes = 2
φ       = 1
Harga friction faktor untuk NRe = 29.516 adalah 0,0002  atau    f = 0,0002 . Tube side friction factor).
Maka Penurunan tekanan karena gesekan adalah
 . . . 10 . 22 , 5 . . 10 2 s D n L G f P c t   = 1 . 1 . 04757 , 0 . 10 . 22 , 5 2 . 53 , 8 . ) . / 760 . 807 . 1 .( 0002 , 0 10 2 2 ft ft ft hr lb
= 4,5 psi = 4,5 psi / 14,7 atm = 0,3 atm  = 0,3 kg/cm2

## Return pressure losses
Return pressure losses dapat dihitung dengan rumus sebagai berikut :
ΔPb   =
g V s n 2 4 2
(psi)
Dimana :
V   : kecepatan (fps)
s    : spesific gravity = 1 (dari grafik) g’   : percepatan gravitasi =  (ft/sec2) n    : pasess = 2
Dengan besarnya harga G = 1.807.760 lb/hr.ft2, maka harga g
V 2 2 = 0,45 (dari gambar 2.31.
tube side return pressure losses). maka harga return pressure losses adalah :
ΔPr   =
g V s n 2 4 2 (psi) = 45 , 0 . 1 2 . 4
= 3,6 psi =3.6 psi / 14,7 atm  = 0,24 atm  = 0, 24 kg/cm2 Sedangkan total pressure drop pada aliran air laut adalah : ΔPa = ΔPt  +  ΔPr =0,3 kg/cm2 + 0,24 kg/cm = 0,54 kg/cm2

## Menghitung Keseimbangan Energi Drain Cooler
    Q t t Cp m t t Cp m c c c c h h h h       7 8 8 7 . . . . Dimana :
h m
 : laju aliran massa fluida panas =  kg/s Cph   : kalor spesifik fluida panas = 4197 J/kg.0C Δth   : beda temperatur fluida panas  = (1200C - 500C) = 700C
c m  : laju aliran massa fluida dingin = 22,77 kg/s Cpc  : kalor spesifik fluida dingin = 4174 J/kg.0C Δtc : beda temperatur fluida dingin  = (40,90C – 34,80C) = 6,1 0C Subkrip h untuk fluida panas, dan c untuk fluida dingin. laju aliran massa untuk fluida panas adalah :
    Q t Cp m t Cp m c c c h h h       . . . . h m 
. 4197 J/kg. 0C (700C) = 22,77 kg/s . 4174 J/kg. 0C (6,10C)
h m  . 293.790  = 579.756,078 h m  790 .
293 78 , 7560 . 579  = 1,97 kg/s
Panas yang akan didinginkan / diserap :
  8 7 . . h h h h t t Cp m Q   
= 1,97 kg/s . 4197 J/kg. 0C (1200C - 500C)
= 579.647,67 J/s = 579.647,67 Watt = 579,64 kW

## KESIMPULAN
Berdasarkan hasil perhitungan dan analisa yang telah dibuat, maka dapat disimpulkan hal-hal sebagai berikut :
1.  Pada  perencanaan  desalination  plant  dengan  kapasitas  41,67  ton  /  jam  ini menggunakan  titanium  sebagai  bahan  pipa,  karena  titanium  dapat  dipakai  pada temperatur  tinggi,  sehingga  tidak mudah  pecah  jika  dilalui  fluida  dengan  temperatur tinggi.
2.  Pada  analisa  perhitungan  terdapat  perbedaan  antara  hasil  perhitungan  dengan spesifikasi  data  dari  alat – alat  heat exchanger  .  walaupun terjadi perbedaan  tetapi perbedaan tersebut  < 5 %.
3.  Dengan  perbedan  yang  tidak  terlalu  signifikan  antara  hasil  perhitungan  dengan spesifikasi  data,  maka  peencanaan  desalination  dengan  kapasitas    41,67  ton  /  jam ini dapat digunakan.

## DAFTAR PUSTAKA
1.  Donald R.Pitts, Leighton E. Sissom, E. Jasjfi, ”Perpindahan Kalor” , 1987,Erlangga.
2. Donald Q. Kern, ” Process HeatTransfer ”, 1950, Mc.Graw-Hill, ed. 1.
3. Holman. JP, E. Jasjti “ Perpindahan Kalor ”, 1991, Erlangga, ed. 6.
4. Kreith, Priyono, ” Prinsip – prinsip perpindahan panas ”, 1994, Erlangga,  ed. 3.
5. Poerba  Kesman  Ir.,  F.  Joscornelius  Albert  Ir.  “ Heat  Transfer  untuk  STM  kimia  dan sederajat” , 1997, Armico.
6.  Robert H Perry, Cecil H Chilton, ” Chemical Engineers’ HandBook” , 1973, Mc.Graw- Hill, ed. 5.
7.  Wajan Djana, ”Pengolahan Air Laut (Evaporator)” , 1977, PLN Pembangkitan JABAR – JAYA sektor priok.
8. Waren  L.  McCabe,  Julian  C.  Smith,  dan  Peter  Harriot,  E.  Jasjfi,  “ Opersai  Teknik Kimia” , 1991, Erlangga, ed. 1.
9.  William  C.  Reynold,  Henry  C,  Perkins,  dan  Dr .Ir. Filino Harahap, Msc,               “
“ Termodinamika Teknik “, 1996, Erlangga, 2nd ed.