## ANALISIS MITIGASI DESAKAN AKIBAT PEMANCANGAN PADA GEDUNG WORKSHOP UPN “VETERAN” JAWA TIMUR
Fabila Razya Meiliana, Dian Purnamawati Solin * , Himatul Farichah Universitas Pembangunan Nasional “Veteran” Jawa Timur *Corresponding author, email address: diansolin.ts@upnjatim.ac.id
A R T I C L E     I N F O A B S T R A C T Article History: Generally,  the  bore  pile  is  the  most  frequently  used  foundation  in conditions where the building is squeezed by the existing building. In addition to the bearing capacity, which is considered relatively safe, the bore pile is also considered effective in reducing vibrations around the existing  building  to  minimize  damage  to  the  building  due  to  the installation of the foundation. However, bore pile procedure is longer than drilled pile during construction, so the time required to construct the substructure is longer. Therefore, in this research, the bore pile was modified into drilled to minimize the work time. In this research, a case study was taken at UPN Veterans East Java, where a new building was being constructed among the existing buildings that had been standing. In  addition,  there  are  SEM  tools  in  existing  buildings  that  require minimal  vibration  or  attenuation  to  prevent  damage  to  the  tool. Therefore, in this study, the method of installation used was inject pile method. This method can reduce the occurrence of vibration compared to  the usual  method, such as a hammer. The pressure analysis results showed  that  the  pressure  value  exceeded  the  threshold,  so  pressure mitigation was carried out using the preboring method. With pressure mitigation with 12.5 m preboring, it can reduce pressure to 0.008907, and this value is considered very safe for the existing building and the SEM tool in the existing building.
Received 03 August 2023 Accepted 15 September 2023 Online 30 September 2023

## Keywords:
Pressure mitigation
Preboring Drilled pile
© 2023 Magister Teknik Sipil Unsyiah. All rights reserved

## 1. PENDAHULUAN
Dengan berkembangnya pembangunan yang ada, tidak membatasi keberadaan gedung pada area yang padat  bangunan.  Suatu  bangunan  tentu  ditopang  oleh  fondasi  sebagai  struktur  bawahnya.  Penggunaan fondasi  ini  memiliki  peran  yang  sangat  penting  guna  meneruskan  beban  struktur  yang  diterima  menuju tanah. Pemilihan fondasi terus mengalami perkembangan, sehingga tidak hanya terfokus pada jenis fondasi tertentu  saja.  Dengan  kondisi  bangunan  terhimpit,  fondasi bore  pile dinilai  paling  aman  karena pengerjaannya  tidak  mengakibatkan  kebisingan  suara  dan  getaran  yang  berbahaya  terhadap  bangunan sekitar  (Jawat  dkk.,  2020).  Namun,  pekerjaan bore  pile membutuhkan  waktu  lebih  lama  dibandingkan dengan  tiang  pancang  (Sembiring,  2019).  Maka  pada  penelitian  kali  ini,  akan  dilakukan  modifikasi penggunaan fondasi bore pile menjadi fondasi tiang pancang.
Fondasi tiang pancang memiliki sistem pengerjaan menggunakan hammer yang menimbulkan getaran dan injection yang berakibat pada desakan tanah. Kondisi bangunan pada area yang terhimpit bangunan eksisting dan berisiko terhadap getaran, maka fondasi tiang pancang dengan sistem injection dapat menjadi pilihan  yang  tepat  karena  tidak  menyebabkan  kebisingan  dan  getaran  (Chan,  2006).  Selain  itu, pemancangan menggunakan HSPD pada kondisi tanah lempung tidak hanya mengakibatkan permukaan

## Jurnal Arsip Rekayasa Sipil dan Perencanaan (JARSP) Journal of Archive in Civil Engineering and Planning
E-ISSN: 2615-1340; P-ISSN: 2620-7567
Journal homepage: http://www.jurnal.unsyiah.ac.id/JARSP/index
tanah  terangkat  tetapi  juga  berakibat  pada  kerusakan  yang  signifikan  pada  bangunan  di  sekitarnya (Hoerlykke dkk., 2016). Gambar 1 merupakan area studi yang dianalisis dengan jaraknya adalah 1,845 m terhadap gedung A dan 3 m terhadap gedung B. Oleh karena itu, diperlukan analisis desakan tanah yang diakibatkan  kegiatan  pemancangan  lalu  memilih  langkah  yang  tepat  dalam  mitigasi  desakan  agar  tiang pancang tersebut aman digunakan pada area studi.
Gambar 1. Lokasi yang ditinjau

## 2. KAJIAN PUSTAKA

## 2.1 Daya dukung tiang
Daya dukung tiang merupakan kemampuan atau kapasitas tiang untuk menahan beban (Hardiyatmo, 2008).  Daya  dukung  tiang  dipengaruhi  oleh  jenis  tanah,  diameter  tiang,  dan  kedalaman  tiang.  Dalam menghitung daya dukung tiang, digunakan Metode Nakazawa yaitu metode analisis daya dukung fondasi berdasarkan data bore log. Pada metode ini, digunakan analisis berdasarkan nilai N-SPT yang diperoleh pada ujung tiang dan 4D dari ujung tiang. Sehingga diperoleh nilai daya dukung pada ujung tiang dan gaya gesek sepanjang kedalaman tiang yang mengelilingi fondasi.

## 2.2 Sistem inject pile tiang pancang
Pemancangan  menggunakan  HSPD  memberikan  kelebihan  yaitu  kualitas  pemacangan  tiang  yang dihasilkan  mendekati  hasil  uji  (Tan  &  Ling,  2001),  pemancangan  dapat  dilakukan  pada  kondisi  dekat dengan struktur yang ada dan tidak mengakibatkan gangguan pada aktivitas manusia (White dkk., 2002).
Inject pile  dilakukan  dengan  bantuan  HSPD  yang  memberi pressure pada  tiang  pancang  hingga tertanam pada kedalaman sesuai perencanaan. Pressure yang diberikan berasal dari pompa hydraulic yang tersedia pada HSPD. Pemancangan dengan sistem injection memiliki  efek terhadap tanah yaitu desakan yang  disebabkan  oleh  pindahnya  volume  tanah.  Desakan  tanah  yang  terjadi  mengakibatkan  adanya pergerakan tanah arah lateral (Broms, 1981).
Hal tersebut akan berakibat pada gedung yang ada di sekitar lokasi pemancangan. Besar pergerakan tanah yang terjadi dipengaruhi oleh volume tanah yang dipindahkan sebesar volume tiang pancang pada kedalaman tertentu (Dugan & Freed 1984). Francescon (1983), melakukan percobaan mengenai pergerakan tanah yang diakibatkan oleh pemancangan. Dari percobaan ini, gerakan arah horizontal saat pemancangan untuk tanah lempung yang jenuh terjadi di sekeliling tiang, hal tersebut sesuai dengan perkiraan teori CCE ( Cylindrical  Cavity Expansion ). Pergerakan tanah yang terjadi akan semakin bertambah ketika diameter dan jumlah tiangnya semakin besar (Triarso, 2016).
Area Studi Gedung A Gedung B
1 1 1 1 1 1 12 18 23 25 30 31

## 2.3 Preboring
Preboring merupakan  suatu  langkah  pengeboran  yang  dilakukan  sebelum  kegiatan  pemancangan dengan  kedalaman  tertentu. Preboring sangat  membantu  pada  pekerjaan  pemancangan  dengan  kondisi tanah lensa (N-SPT > 50) pada kedalaman tertentu yang sulit dilewati oleh tiang pancang dan berakibat pada  retaknya  bagian  ujung  tiang  pancang.  Pelaksanaan preboring umumnya  menggunakan  mata  bor dengan  diameter  sama  atau  lebih  besar  dari  tiang  pancang  yang  digunakan  dengan  tujuan  untuk mempermudah dalam proses inject pile.
Selain  itu, preboring dapat  diterapkan  pada  pemancangan  di  sekitar  lokasi  yang  padat  bangunan. Pekerjaan preboring memberikan dampak pada berkurangnya volume tanah ketika pemancangan dilakukan. Preboring dapat  memperkecil  nilai  desakan  tanah  secara  lateral  yang  diakibatkan  oleh  pemancangan (Wiraatmaja  dkk.,  2016).  Desakan  tanah  yang  terjadi  semakin  menurun  setelah  dilakukan preboring (Firmansyah, 2022).

## 3. METODE PENELITIAN
Penelitian ini dilakukan dengan pengumpulan data sekunder berupa data tanah dan data beban struktur.
Tabel 1. Data tanah
Tabel 2. Data beban struktur
Tipe Pu Mx My (ton) (tm) (tm) F1 150 26,2 20,70 F2 130 24,3 21,40 F3 80 15,5 17,20 F4 80 15,5 17,20
Tabel 1 adalah data tanah hasil penyelidikan sondir dengan jenis tanah yang mendominasi adalah tanah lempung. Data beban struktur yang digunakan sebagai  dasar  perencanaan fondasi terdapat  pada Tabel 2 dengan 4 tipe fondasi.

## 3.1 Perencanaan fondasi tiang pancang
Perhitungan  perencanaan  fondasi  tiang  pancang  menggunakan  Metode  Nakazawa  (Nakazawa  dan Sosrodarsono, 2000), dengan rumus sebagai berikut.
Depth Deskripsi N-SPT (meter) Tanah ( blows) -2,50 Very Soft Clay -5,00 Very Soft Clay -7,50 Very Soft Clay -10,00 Very Soft Clay -12,50 Very Soft Clay -15,00 Very Soft Clay -17,50 Stiff Clay -20,00 Very Stiff Clay -22,50 Medium Dense Sand -25,00 Very Stiff Clay -27,50 Very Stiff Clay -30,00 Hard Clay
= 1 = 1 ( . + . ) (1) : Daya dukung izin tiang (ton)
: Daya dukung maksimum tiang (ton)
: Daya dukung pusat tiang (ton)
: Daya dukung selimut tiang (ton)
: Daya dukung pusat tiang (ton)
: Luas penampang ujung tiang (m 2 )
: Keliling tiang (m)
: Kedalaman selimut tiang (m)
: Nilai besar geser maksimum sesuai dengan kedalaman dan lapisan selimut (m)
n : Faktor keamanan, n = 3
Dalam perencanaan fondasi, digunakan jenis fondasi kelompok tiang pancang. Rumus yang digunakan dalam penentuan jumlah tiang adalah
= 0,7 (2)
: jumlah tiang
: Daya dukung izin tiang (ton)
: Beban yang diterima (ton)
Tiang yang direncanakan adalah diameter 400 mm produksi WIKA Beton dengan spesifikasi berikut: Diameter  = 400 mm
Length = 10 m bottom; 9 m middle dan 9 m upper Mutu = 52 Mpa
Dalam kegiatan pemancangan digunakan HSPD 180 ton dengan spesifikasi berikut. ZYJ Series Hydraulic and Static Pile-driving Machine
Model
= ZYJ180
Maximum Rotary Angle (°)  = 10°
Vertical Travel (m) = 2,2 m Horizontal Travel (m) = 0,5 m Side Pile Distance (m) = 0,8 m Rated Press in Force (kN)   = 1800 kN
Corner Pile Distance (m) = 1,15 m Dimensions Long = 10 m Wide = 5,2 m High = 2,9 m Total Weight (t) = 180 ton

## 3.2 Analisis desakan akibat pemancangan
Untuk perhitungan manual digunakan rumus mengenai pergerakan tanah yang diperoleh Francescon (1983) yang sesuai dengan teori CCE ( Cylindrical Cavity Expansion ). Persamaan 3 didapatkan berdasarkan percobaan pemancangan yang dilakukan pada tanah lempung yang jenuh.
= + − (3)
: Pergerakan tanah : Jarak radial tiang
: Radius tiang
: Rasio perpindahan antara rasio bersih terhadap rasio bruto, β = 1 (ujung tiang yang tertutup)
Selain perhitungan manual, dilakukan analisis desakan tanah yang diakibatkan pemancangan dengan mengambil nilai desakan yang terkritis dan memodelkannya pada software . Nilai desakan tanah yang terjadi pada gedung yang ditinjau harus dalam batas aman yang disyaratkan dalam SNI 8460:2017.

## 3.3 Mitigasi desakan akibat pemancangan
Mitigasi dilakukan dengan bantuan software dan memodelkan skema mitigasi yang akan dipilih. Pada penelitian ini,  dipilih mitigasi dengan cara preboring dengan diameter  500 mm yang dilengkapi  dengan casing kedalaman  10  m  dan  12,5  m. Analisa  yang  dilakukan  dengan  memodelkan  tiang  pancang  yang dipancang  perkedalaman  2,5  m, melakukan preboring dan  pemasangan casing serta  adanya  beban  yang diakibatkan oleh alat pemacangan HSPD.

## 4. HASIL DAN PEMBAHASAN

## 4.1  Perencanaan fondasi tiang pancang
Berdasakan data yang diperoleh, hasil daya dukung tiang terdapat pada Gambar 2. Perhitungan daya dukung  dilakukan  pada  tiang  pancang  dengan  diameter  400  mm.  Dari  Gambar  2,  grafik  daya  dukung diperoleh semakin meningkat seiring dengan pertambahan kedalaman. Nilai Rf lebih besar dibandingkan Rp.  Direncanakan fondasi tiang  pancang kedalaman 27,5 m  dengan  nilai  Ra  adalah  73,84 ton.  Nilai  Ra kemudian digunakan untuk penentuan jumlah tiang kelompok masing-masing tipe fondasi. Jumlah tiang yang digunakan adalah 4 untuk F1 dan F2 sedangkan untuk F3 dan F4 adalah 3 tiang (Tabel 3).
-30.0 -27.5 -25.0 -22.5 -20.0 -17.5 -15.0 -12.5 -10.0 -7.5 -5.0 -2.5 0.0 0 25 50 75 100 125 150 175 200 225 250 275 Ked alam an (m ) Daya dukung tiang (ton) Ra Ru Rf
Rp
Tabel 3. Penentuan jumlah tiang
Tipe Diameter Kedalaman n n tiang (m) (m) F1 0,4 27,50 2,03 4 F2 0,4 27,50 1,76 4 F3 0,4 27,50 1,08 3 F4 0,4 27,50 1,08 3

## 4.2  Analisis desakan akibat pemancangan
Analisis desakan akibat pemancangan secara manual dilakukan pada as 3. Hasil desakan perhitungan manual dapat dilihat pada Tabel 4 berdasarkan perhitungan manual persamaan 3. Perhitungan ini dilakukan pada As 3, karena susunan fondasi lainnya tipikal (Gambar 3). Berdasarkan hasil perhitungan manual, nilai desakan yang terjadi dipengaruhi dengan jarak radial pile terhadap gedung yang ditinjau. Semakin kecil jarak  radial  pile  terhadap  gedung  yang  ditinjau,  desakan  yang  terjadi  semakin  besar.  Desakan  terhadap gedung A  yang  terbesar  adalah  pile  33  dan  desakan  terhadap  gedung  B  yang  terbesar  adalah  pile  40. Kemudian dilakukan pemodelan pada software untuk menganalisa desakan tanah pada P33 dan P40.
P 33
P 40
Tabel 4. Desakan perhitungan manual
Desakan terhadap gedung A Desakan terhadap gedung B Pemancangan R r Desakan Pemancangan R r Desakan As No Pile (m) (m) (m) As No Pile (m) (m) (m) 3A 33 1,245 0,4 0,0627 3D 40 2,4 0,4 0,0331 34 2,445 0,4 0,0325 39 3,6 0,4 0,0222 3B 35 7,97 0,4 0,0100 3C 38 9,125 0,4 0,0088 36 9,17 0,4 0,0087 37 10,325 0,4 0,0077 3C 37 11,52 0,4 0,0069 3B 36 12,675 0,4 0,0063 38 12,72 0,4 0,0063 35 13,875 0,4 0,0058 3D 39 18,245 0,4 0,0044 3A 34 19,4 0,4 0,0041 40 19,445 0,4 0,0041 33 20,6 0,4 0,0039
Analisis desakan menggunakan software dilakukan pada pemancangan P33 terhadap gedung A dan P40  terhadap  gedung  B.  Berdasarkan  Gambar  4  dan Tabel  5,  nilai  desakan  yang  terjadi  melebihi  batas maksimum yang disyaratkan oleh SNI 8460, 2017. Dengan desakan maksimum yang terjadi pada gedung A akibat pemancangan P33 adalah 0,021360 m dan gedung A akibat pemancangan P40 adalah 0,023069 m. Oleh karena itu, perlu dilakukan mitigasi agar nilai desakan yang terjadi tidak melebihi batas maksimum.
Gambar 4. Grafik desakan akibat pemancangan
Tabel 5. Desakan akibat pemancangan pemodelan software Kedalaman Pemancangan Desakan Pada Gedung Akibat Pemancangan (m) P33 P40 -2,50 0,021298 0,022994 -5,00 0,021138 0,022984 -7,50 0,021271 0,022992
-30.00 -27.50 -25.00 -22.50 -20.00 -17.50 -15.00 -12.50 -10.00 -7.50 -5.00 -2.50 0.00 0.0210 0.0215 0.0220
0.0225 0.0230 0.0235 0.0240
Ked alam an P em ancan g an (m ) Desakan Pada Gedung Akibat Pemancangan Perkedalaman (m)
Kedalaman Pemancangan Desakan Pada Gedung Akibat Pemancangan (m) P33 P40 -10,00 0,021226 0,023009 -12,50 0,021360 0,023062 -15,00 0,021326 0,023056 -17,50 0,021244 0,023069 -20,00 0,021154 0,023015 -22,50 0,021193 0,023066 -25,00 0,021312 0,023065 -27,50 0,021338 0,023049

## 4.3  Mitigasi desakan akibat pemancangan
Preboring dilakukan sebelum kegiatan pemancangan yang bertujuan memperkecil desakan yang akan terjadi. Preboring direncanakan  pada  kedalaman  10  m  dan  12,5  m.  Hasil  pemodelan preboring dengan bantuan software dapat dilihat pada Tabel 6.

## Tabel 6. Desakan tanpa mitigasi dan setelah mitigasi
Kedalaman pemancanga n Desakan Gedung A Akibat Pemancangan P33 (m) Desakan Gedung B Akibat Pemancangan P40 (m) Tanpa mitigasi Preboring 10 m Preboring 12,5 m Tanpa mitigasi Preboring 10 m Preboring 12,5 m -2,50 0,021298 - - 0,022994 - - -5,00 0,021138 - - 0,022984 - - -7,50 0,021271 - - 0,022992 - - -10,00 0,021226 0,009106 - 0,023009 0,010805 - -12,50 0,021360 0,009412 0,005713 0,023062 0,011303 0,008907 -15,00 0,021326 0,009413 0,005523 0,023056 0,010969 0,008643 -17,50 0,021244 0,009415 0,005755 0,023069 0,010976 0,008598 -20,00 0,021154 0,009418 0,005594 0,023015 0,010991 0,008773 -22,50 0,021193 0,009420 0,005675 0,023066 0,010999 0,008770 -25,00 0,021312 0,009408 0,005697 0,023065 0,010982 0,008591 -27,50 0,021338 0,009423 0,005631 0,023049 0,010995 0,008725
Berdasarkan  analisis  yang  dilakukan  (Tabel  6),  besar  desakan  P33  (Gambar  5)  terhadap  gedung A adalah 0,021360 m setelah dilakukan mitigasi desakan dengan preboring kedalaman 10 m besar desakan yang terjadi adalah 0,00942 m dan preboring kedalaman 12,5 m besar desakan yang terjadi adalah 0,005713 m. Desakan yang terjadi pada P40 (Gambar 6) terhadap gedung B adalah 0,023069 m setelah dilakukan mitigasi  desakan dengan preboring kedalaman 10 m besar desakan yang terjadi adalah 0,011303 m  dan preboring kedalaman 12,5 m besar desakan yang terjadi adalah 0,008907 m.
Nilai desakan setelah dilakukan mitigasi dengan preboring dikedalaman 10 m dan 12,5 m mengalami penurunan. Preboring dengan  kedalaman  12,5  m  menghasilkan  desakan  yang  lebih  kecil  daripada preboring dikedalaman 10 m. Preboring kedalaman 12,5 m menghasilkan penurunan nilai desakan yang lebih besar (Tabel 7).
Gambar 5. Grafik desakan gedung A akibat pemancangan P33
Gambar 6. Grafik desakan gedung B akibat pemancangan P40
Tabel 7. Persentasi penurunan desakan
Desakan pada Tanpa mitigasi Preboring Penurunan desakan Gedung A akibat pemacangan P33 0,021360 0,009423 10 m 55,886% 0,005755  12,5 m 73,059% Gedung B akibat pemacangan P40 0,023069 0,011303 10 m 51,004% 0,008907  12,5 m 61,392%
-30.00 -27.50 -25.00 -22.50 -20.00 -17.50 -15.00 -12.50 -10.00 -7.50 -5.00 -2.50 0.00 0.000 0.003 0.006 0.009 0.012 0.015 0.018 0.021 0.024 Ked alam an P em ancan g an (m ) Desakan Pada Gedung A Akibat Pemancangan Perkedalaman
P33 Tanpa Mitigasi dan Preboring (m)
Tanpa Mitigasi Preboring 10 m Preboring 12,5 m -30.00 -27.50 -25.00 -22.50 -20.00 -17.50 -15.00 -12.50 -10.00 -7.50 -5.00 -2.50 0.00 0.000 0.003 0.006 0.009 0.012 0.015 0.018 0.021 0.024
Ked alam an P em ancan gan (m )
Desakan Pada Gedung B Akibat Pemancangan Perkedalaman P40 Tanpa Mitigasi dan Preboring (m)
Tanpa Mitigasi Preboring 10 m
Preboring 12,5 m

## 5. KESIMPULAN DAN SARAN
Berdasarkan  analisis  yang  dilakukan,  fondasi  tiang  pancangan  yang  direncanakan  dapat  digunakan pada  area  yang  ditinjau  dengan  sistem  pengerjaan  menggunakan inject  pile .  Kegiatan  pemancangan mengakibatkan desakan tanah terhadap gedung yang ditinjau. Nilai desakan yang terjadi dapat dimitigasi dengan preboring yang memberikan efek terhadap penurunan nilai desakan pada area studi yang ditinjau.. Mitigasi yang dilakukan berupa preboring diameter 500 mm dengan kedalaman 12,5 m yang berpengaruh dalam menurunkan desakan tanah yang terjadi dan masih dalam batas aman yang diizinkan sehingga tidak berakibat pada kerusakan pada gedung.

## DAFTAR PUSTAKA
Broms, B. B. 1981. Precast Piling Practice . Thomas Telford, Ltd. Chan, R. 2006. Foundation Design and Construction . Pearson Education.
Dugan, J. P., Freed, D. L. 1984. Ground Heave Due to Pile Driving. International  Conference on Case Histories in Geotechnical Engineering .
Firmansyah, Y. K. 2022. Displacement Effect Due To Injection Pile . First Edition. Madza Media.
Francescon, M.  1983. Model  pile tests  in  clay:  stresses  and  displacements  due to  installation  and  axial loading . Doctoral Dissertation, Cambridge University.
Hardiyatmo, H. C. 2008. Teknik Fondasi 2 . Edisi Keempat. Beta Offset.
Hoerlykke, T., Dedenroth, B., Sorensen, K. 2016. A Case Study of Heave of Pile-Supported Structures Due to Pile Driving in Heavlu Overconsolidated Very High Plasticity Palaeogene Clay. Proceedings of the 17th Nordic Geotechnical Meeting .
Jawat, I.W., Gita, P.P.T., Dharmayoga, I.M.S., 2020. Kajian Metoda Pelaksanaan Pekerjaan Pondasi Bored Pile  Pada  Tahap  Perencanaan  Pelaksanaan. PADURAKSA:  Jurnal  Teknik  Sipil  Universitas Warmadewa . 9(2), 126-142.
Nakazawa, K., Sosrodarsono, I. S. 2000. Mekanika Tanah & Teknik Pondasi . PT. Pradnya Paramita.
Sembiring, C. 2019. Analisis perbandingan biaya dan waktu pelaksanaan pondasi spun pile dengan bore pile pada proyek masjid agung . Doctoral Dissertation, Universitas Medan Area.
SNI 8460. 2017. Persyaratan Perancangan Geoteknik SNI 8460:2017. Badan Standarisasi Nasional , 8460 . https://binamarga.pu.go.id/index.php/nspk/sni-bidang-gl
Tan, S. M., Ling, C. H. 2001. The Use of High Capacity Hydraulic Injection Piles for Buildings in Limes- Stine Ex-Tin Minning Sites in Kuala Lumpur. Proceeding, 14th SEAGC , Hongkong .
Triarso, A. 2016. Injeksi Terhadap Ekses Tekanan Air Pori Dan Pergerakan Tanah Dengan Pemodelan Menggunakan Program Plaxis 2D dan 3D . Institut Teknologi Sepuluh Nopember Surabaya.
White, D., Finlay, T., Bolton, M., Bearss, G. 2002. Press-in Pilling:Ground Vibration and Noise During Pile Installatin. ASCE Special Publication . 116, 363–371.
Wiraatmaja,  Y.,  Handoko,  M.,  Prawono,  S.  Budi,  G.S.  2016.  Pergerakan  Tanah  Lateral  Akibat  Proses Pemancangan Tiang. Jurnal Dimensi Pratama Teknik Sipil . 5(2).