E-ISSN: 2580-7110

## Pengaruh Dimensi Tiang Mini Dan Faktor Aman Terhadap Lendutan Pelat Terpaku Tiang Tunggal
The Effect of Mini Pile Dimensions And Safe Factors on The Deflection of Single-Pile Nailed Slab
Ferly Oktavia 1 , Anas Puri 2 dan Roza Mildawati 2
1 Mahasiswa Program Studi Teknik Sipil, Universitas Islam Riau, Pekanbaru ferlyoktavia@student.uir.ac.id
2 Pengajar Program Studi Teknik Sipil, Universitas Islam Riau, Pekanbaru anaspuri@eng.uir.ac.id rozamildawati@eng.uir.ac.id

## Abstrak
Perkerasan Sistem Pelat Terpaku  merupakan pengembangan Sistem  Cakar  Ayam  yang berfungsi sebagai salah satu  alternatif  solusi  untuk  mengatasi  permasalahan  konstruksi  jalan  pada  tanah  lunak.  Selain  itu,  kenaikan kapasitas dukung tanah dasar akibat pengaruh dukungan tiang-tiang pada pelat akan mengurangi kebutuhan tebal perkerasan  beton  dan  memperkaku  sistem  perkerasan.  Penelitian  ini  bertujuan  untuk  mempelajari  pengaruh diameter  tiang  masif  dan  faktor  aman  terhadap  lendutan  pelat  terpaku  tiang  tunggal.  Dimensi  struktur  pelat terpaku  dan  data  material  mengacu  pada  Puri  (2017).  Sistem  ini  dibebani  dengan  pembebanan  tekan  sentris. Perhitungan lendutan dan gaya dalam pelat menggunakan metode BoEF, berdasarkan tambahan modulus reaksi tanah dasar ekivalen yang dibandingkan dengan lendutan hasil pengamatan. Hasil analisis menunjukkan bahwa besaran faktor aman mempengaruhi nilai lendutan hitungan. Lendutan hitungan meningkat dengan peningkatan faktor aman. Penggunaan faktor aman 1,0  memiliki pola lendutan  mendekati lendutan pengamatan  untuk tiang bulat. Analisis perhitungan lendutan dengan ukuran mini pile yang semakin besar menghasilkan lendutan pelat yang semakin kecil. Variasi SF tidak berpengaruh signifikan terhadap momen pelat. Kata kunci : diameter pelat, lendutan pelat, pelat-terpaku, reaksi subgrade

## Abstract
The Nailed-Slab Pavement System is the development from the pavement of the Cakar Ayam System which as an alternative  solution  to  solve  the  problem  of  road  construction  in  soft  soil.  In  addition,  the  increase  in  bearing capacity  of  the  subgrade  due  to  the  influence  of  the  poles  support  on  the  plate  will  reduce  the  need  for  thick concrete  pavement  and  strengthen  the  pavement  system.  This  study  aims  to  learn  the  effect  of  massive  pole diameter  and  safe  factors  on  the  deflection  of  single-pile  Nailed  Slab.  The  dimensions  of  the  Nailed-slab structure and material refer to Puri (2017). This system is burdened with press centric loading. Calculation of deflection and force in plates uses the BoEF method, based on the additional modulus of the subgrade equivalent reaction which is compared to the deflection observed. The results of the analysis show that the magnitude of the safe  factor  affects  the  value  of  the  deflection  calcutation.  This  deflection    increases  with  an  increase  in  safe factors. The use of the safe factor 1.0 has a deflection pattern that is closer to the observation deflection for the round  pile.  Analysis  of  the  deflection  calculation  with  the  size  of  the  mini  pile  which  gets  bigger  results  in  a smaller slab deflection. SF variations have no significant effect on the plate moment.
Keyword: pile diameter, plate deflection, nailed-slab, subgrade reaction,

## 1. PENDAHULUAN
Perkerasan kaku digunakan untuk
perkerasan  jalan  di  atas  tanah  lunak.  Jika perkerasan  jalan  terletak  pada  tanah  dasar berada  di  atas  tanah  lunak  atau  ekspansif,
sering mengalami deformasi yang berlebihan  oleh  beban  kendaraan  berat, sedangkan  menurut  Hardiyatmo  (2012), metode  perancangan  perkerasan  jalan  yang telah  ada,  umumnya  diasumsikan  bahwa
Pengaruh Dimensi Tiang Mini dan Faktor Aman Terhadap Lendutan Pelat Terpaku Tiang Tunggal
tanah-dasar  dalam  kondisi  stabil,  sehingga tebal  komponen  struktur  perkerasan  hanya didasarkan  pada  daya  dukung  tanah-dasar yang  dinyatakan  oleh  nilai  CBR  atau modulus reaksi subgrade vertikal. Perkerasan  jalan  tidak  hanya  menerima beban  siklik  oleh  kendaraan,  namun  juga menerima  beban  akibat  temperatur  yang membuat perkerasan jalan mengalami momen lentur bolak-balik (Puri, 2015). Sistem  Pelat  Terpaku  merupakan  salah  satu alternatif solusi untuk mengatasi permasalahan  konstruksi  jalan  yang  melalui tanah  lunak.  Menurut  Hardiyatmo  (2016), Sistem  Pelat  Terpaku  cocok  digunakan untuk  perkerasan  yang  tanah  dasarnya dipengaruhi  oleh  penurunan  tidak  seragam, karena  interaksi  tanah-tiang-pelat  membuat pelat  lebih  kaku,  sehingga  mengurangi terjadinya  beda  penurunan  permukaan perkerasan (menciptakan permukaan perkerasan beton yang selalu rata).
Sistem  Pelat  Terpaku  ( Nailed  Slab  System ) yang  ditemukan  oleh  Prof.  Dr.  Ir.  Hary Christady  Hardiyatmo,  M.Eng.,DEA  (2008) adalah  suatu  perkerasan  beton  bertulang (tebal  antara  12  -  20  cm)  yang  didukung oleh tiang-tiang mini (panjang 150 - 200 cm dan  diameter  15  –  20  cm).  Tiang-tiang  dan pelat  beton  dihubungkan  secara  monolit dengan bantuan tulangan-tulangan. Interaksi antara  pelat  beton-tiang-tanah  disekitarnya menciptakan  suatu  perkerasan  yang  lebih kaku,  yang  lebih  tahan  terhadap  deformasi tanah-dasar.
Puri (2017) telah melakukan analisis variasi faktor  aman  pada  modulus  reaksi subgrade ekivalen  untuk  model  skala  penuh  Pelat Terpaku satu baris tiang dengan pembebanan  tekan  sentris.  Sistem  tersebut berada  pada  media  tanah  lempung  lunak. Belum  dilakukan  analisis  penerapan  variasi faktor  aman  tersebut  pada  Pelat  Terpaku tiang  tunggal,  sehingga  dapat  diperoleh informasi  kemungkinan  perbedaan  hasil analisis.
Penelitian  ini  akan  menerapkan  nilai modulus  reaksi subgrade ekivalen  ( k’ )
dengan pendekatan variasi faktor aman pada nilai  tambahan  modulus  reaksi subgrade (∆ k ) dan beberapa varian ukuran tiang untuk Sistem  Pelat  Terpaku  tiang  tunggal.  Nilai modulus reaksi subgrade ekivalen ( k’ ) merupakan  hasil  penambahan  nilai  modulus reaksi subgrade ( k )  dan  tambahan  modulus reaksi subgrade (∆ k )  akibat  adanya  tiang, nilai  ini  digunakan  dalam  perencanaan Sistem  Pelat  Terpaku.  Tambahan  nilai modulus  tanah  dasar  di  bawah  pelat  karena instalasi tiang dinyatakan sebagai kontribusi perlawanan tiang (Puri, dkk, 2012).

## 2. MODULUS  REAKSI SUBGRADE
EKIVALEN ( K’ )
Modulus  reaksi subgrade ekivalen  adalah modulus  reaksi  akibat  adanya  tiang-tiang beserta pelat. Nilai modulus reaksi subgrade ekivalen ( k’ ) diperoleh dengan menjumlahkan nilai modulus reaksi subgrade tanah  ( k )  dan  nilai  tambahan  dari modulus  reaksi  dari  tiang  tunggal  (  k ). Hardiyatmo  (2011)    mengusulkan  metode penentuan tambahan modulus  k . Puri, dkk, (2012b)  menyederhanakan  metode  yang diusulkan  oleh  Hardiyatmo  tersebut  dengan mempertimbangkan  penurunan  izin  dari perkerasan.
Koefisien    reaksi subgrade adalah hubungan  konseptual  antara  tekanan tanah dengan    defleksi    (Bowles,  1982  dalam Muhu, 2007). Salah satu besaran yang dapat digunakan  dalam  analisis  lendutan  pelat adalah koefisien reaksi tanah dasar.
Pada  sistem  pelat  terpaku,  pendekatan penentuan modulus reaksi subgrade ekivalen  ( k’ )  didefinisikan  sebagai  modulus reaksi subgrade yang memperhatikan kontribusi  tiang  dalam  menahan  gesekan perpindahan vertikal pelat ditentukan (Hardiyatmo, 2011; Dewi, 2009; Puri, et.al., 2011b, 2012a) sebagai berikut :
(1)
Keterangan : k’ =  modulus  reaksi subgrade ekivalen pelat terpaku (kN/m 3 )
k =  modulus  reaksi subgrade dari  tanah (kN/m 3 ) Δ k =  tambahan  modulus  reaksi subgrade karena adanya tiang (kN/m 3 )
Modulus Reaksi Subgrade Ekivalen

## Metode Hardiyatmo Modifikasi
Metode  Hardiyatmo  Modifikasi  (Puri,  dkk., 2012)  merupakan  salah  satu  metode  yang digunakan dalam menentukan nilai modulus reaksi subgrade ekivalen,  metode  ini merupakan modifikasi dari metode Hardiyatmo (2011).
Metode  Hardiyatmo  (2011)  menggunakan pendekatan  reduksi  tahanan  tiang  dalam penentuan  k .  Perpindahan  relatif  antara tanah  dan  tiang,  dan  reduksi  tahanan  tiang telah  diperhitungkan.  Untuk  keperluan desain  praktis,  penentuan  reduksi  tahanan tiang  sulit  diperhitungkan.  Puri,  dkk, (2012a)  mengusulkan  suatu  pendekatan dalam  penentuan  tambahan  modulus  reaksi subgrade dengan  menggunakan  penurunan izin/toleransi pelat perkerasan.
Untuk  pelat  terpaku  yang  berada  diatas tanah  lunak,  maka  tahanan  ujung  tiang diabaikan.  Untuk  lempung  lunak  atau lempung terkonsolidasi normal, factor adhesi  didapat  sebesar  1,0  (Flemming,  dkk, 2009;  Wai,  dkk,  2006  dalam  Puri,  dkk, 2012).  Faktor  adhesi a d dapat  ditentukan berdasarkan  kurva  Tomlinson  pada  Grafik McClelland  (1974)  dengan  menggunakan nilai c u , dapat dilihat pada Gambar 1.
Gambar 1. Faktor adhesi untuk tiang pancang pada tanah lempung Sumber : McClelland (1974)
Menurut  Puri,  dkk  (2012),  mobilisasi perlawanan  gesek  tiang  masih  dalam  zona elastis.  Menurut  aturan  praktis  dalam menentukan kapasitas dukung tiang diizinkan  biasanya  diambil  pada  1/2,5 kapasitas  ultimit.  Dimana  2,5  adalah  factor aman  ( SF ).  Dengan  mengambil α =  1/SF  = 1/2,5  dengan  asumsi  perpindahan  kepala tiang  sama  dengan  penurunan  toleransi perkerasan  pelat  kaku  ( δ p = δ a ;  maka β =  1 / δ a ).  Oleh  karena  itu,  tambahan  modulus reaksi subgrade karena  adanya  tiang dibawah  pelat  dimodifikasi  dengan  (Puri, dkk. 2012):
(2)
Dan  persamaan  (2)  tersebut  ditulis  (Puri, 2015) menjadi:
(3) Sehingga modulus reaksi subgrade ekivalen dapat dihitung dengan :
(9)
Keterangan : f s =  tahanan gesek satuan tiang(kN/m 2 ) f s = a d . c u , a d =  faktor adhesi, c =  kohesi (kN/m 2 ), δ a =  toleransi penurunan pelat perkerasan kaku sebesar 5 (mm),
A s =  luas selimut tiang (m 2 ),
A ps =  luasan zona pelat yang didukung oleh satu tiang (m 2 ), A ps = s 2 ,
s = jarak antar tiang (m),
2,5 = konstanta faktor aman ( SF ).

## 3. METODOLOGI PENELITIAN
Penelitian  dilakukan  di  Prodi  Teknik  Sipil Unversitas  Islam  Riau  dan  Laboratorium Komputasi FT Universitas Islam Riau.
Tahapan penelitian dimulai dengan pengumpulan  data  sekunder  yaitu  hasil  uji skala  penuh  Sistem  Pelat  Terpaku  pada lempung  lunak  (Puri,  2017)  untuk  Pelat Terpaku  Tiang  Tunggal  seperti  pada
Pengaruh Dimensi Tiang Mini dan Faktor Aman Terhadap Lendutan Pelat Terpaku Tiang Tunggal
Gambar 2 dengan sifat-sifat tanah dan beton seperti ditunjukkan pada Tabel  1, kemudian perhitungan modulus reaksi subgrade ekivalen ( k’ ) menggunakan Metode
Hardiyatmo  Modifikasi  dengan  variasi faktor  aman.  Selanjutnya,  perhitungan berdasarkan  lendutan  pengamatan  (Puri,
2017)  sebagai  lendutan  izin  (δ a =  δ s )  dan lendutan  izin  maksimum  (δ a =5  mm). Khusus  untuk  lendutan  izin  maksimum dilakukan  pula  variasi  dimensi  tiang  mini berpenampang bujur sangkar dengan variasi (dalam  cm)  20  x  20,  25  x  25,  28  x  28,  dan 32 x 32.
Tabel 1. Sifat-sifat Lempung dan Beton
No. Parameter Unit Rerata A. Lempung Lunak 1. Berat Spesifikasi, G s
- 2,55 2. Batas-batas Konsistensi :
- Batas Cair, LL
- Batas Plastis, PL
- Batas Susut, SL
- Indeks Plastisitas,
PI
- Indeks Cair, LI
% % % % % 88,46 28,48 9,34 59,98 0,36 3. Kadar Air, w % 54,87 4. Kadar Lempung % 92,93 5. Kandungan Pasir % 6,89 6. Berat Volume Basah, 𝛾
kN/m 3 16,32
7. Berat Volume Kering, 𝛾 d kN/m 3 10,90

## 8. Kuat Geser
Undrained , S u
- Tak Terganggu - Remolded
kN/m 2 kN/m 2 20,14 11,74 9. CBR % 0,83 10.  Klasifikasi Tanah : - AASHTO - USCS - - A-7-6 CH B. Beton 11.  Pelat beton bertulang: - Kuat tekan - Kuat tarik MPa kPa 29,21 3,13 12.  Kuat  tekan  beton tiang MPa 17,4 13.  Kuat  tekan  lantai kerja MPa 14,5 Sumber : Puri (2017) Analisis dilakukan semi-manual yang didasari pada perkerasan Pelat Terpaku tiang tunggal,  perhitungan  nilai  modulus  reaksi subgrade ekivalen  ( k’ )  dengan  tambahan modulus  reaksi subgrade ( ∆k )  Metode
Hardiyatmo Modifikasi sebagaimana Persamaan  (1)  dan  (3),  dan  perhitungan lendutan  dan  gaya  dalam  dilakukan  dengan bantuan program ―BoEF.xls‖ Program Versi
1.4.
Lebih jelasnya tahapan-tahapan
penelitian  dirangkum  ke  dalam  sebuah bagan alir sebagaimana Gambar 3.
Gambar 3. Bagan Alir Penelitian

## 4. HASIL DAN PEMBAHASAN
Beban yang digunakan sebesar 5 kN, 10 kN, 20  kN,40  kN  dan  60  kN,  sesuai  dengan beban yang ditinjau pada penelitian terdahulu (Puri, 2017). Hubungan beban dan lendutan  pelat  diberikan  pada  Gambar  4.
Perhitungan berdasarkan lendutan pengamatan  sebagai  lendutan  izin  ( δ a = δ s ) ditinjau pada pembebanan tengah pelat.
Gambar 4. Hubungan P -  Pelat Terpaku tiang tunggal Sumber : Puri (2017)
Pengumpulan Data Sekunder Analisa Data: Modulus Reaksi Subgrade Ekivalen ( k’ )
Variasi Faktor Aman (1,0; 2,0; 2,5; 3,0) δ a =δ s δ a = 5 mm Tiang dia . 20 cm Mini pile : 20 x 20 cm 25 x 25 cm 28 x 28 cm 32 x 32 cm Analisa Lendutan dan Gaya Dalam Pelat dengan Metode BoEF (Variasi Beban 5 kN, 10 kN, 20 kN, 40 kN, dan 60 kN) Hasil dan Pembahasan Kesimpulan Selesa Mula
Pengaruh Dimensi Tiang Mini dan Faktor Aman Terhadap Lendutan Pelat Terpaku Tiang Tunggal
Penyederhanaan  hitungan  untuk  BoEF dilakukan  sebagai  berikut:  (a)  lantai  kerja diabaikan,  guna  desain  pada  zona  lebih aman,  (b)  pelat  penebalan/pelat  konektor juga  diabaikan.  Perhitungan  Δ k dengan  2 cara perhitungan yaitu menggunakan lendutan  pengamatan  sebagai  lendutan  izin ( δ a = δ s )  dan  lendutan  izin  maksimum  ( δ a = 5 mm). Besaran untuk perhitungan modulus k’ dan ∆ k (lihat  Appendiks).  Berdasarkan  data dan  besaran  tersebut  dilakukan  perhitungan nilai  ∆ k menggunakan  Persamaan  (3), kemudian  perhitungan  nilai k’ dengan Persamaan  (1)  (hasil  perhitungan  lihat Appendiks).
Lendutan dan Gaya Dalam Pelat Terpaku Tiang Tunggal Diameter 20 cm 1) Berdasarkan Lendutan Pengamatan sebagai Lendutan Izin ( δ a = δ s )
Perhitungan berdasarkan lendutan pengamatan  sebagai  lendutan  izin  ( δ a = δ s ) ditinjau pada pembebanan tengah pelat pada Pelat Terpaku tiang tunggal diameter 20 cm. Hasil  hitungan  lendutan  di  titik  beban diberikan  pada  Gambar  5.  Terlihat  bahwa pola  lendutan  hitungan  sudah  bersesuaian dengan pengamatan.
Variasi SF
mempengaruhi  besaran  lendutan  hitungan dimana  lendutan  hitungan  cenderung  lebih besar dibanding pengamatan. Namun, semakin  besar SF maka  semakin  besar perbedaan  lendutan  hitungan.  Hal  tersebut bersesuai  dengan  Puri  (2017)  untuk  Pelat Terpaku  dengan  satu  baris  tiang  pada lempung  lunak.  Hal  serupa  bahwa  semakin besar SF maka perbedaan lendutan hitungan semakin  signifikan.  Lendutan  pelat  pada beban  roda  tunggal  40  kN  cenderung  di bawah lendutan izin maksimum 5,0 mm.
Gambar  6  memperlihatkan  hubungan momen lentur pelat dan  beban. Peningkatan beban  meningkatkan  momen  pelat.  Namun peningkatan SF tidak berpengaruh signifikan terhadap momen.
Gambar 5. Hubungan P -  dengan berbagai variasi SF untuk tiang diameter 20 cm
Gambar 6. Hubungan momen dan beban dengan berbagai variasi SF untuk tiang diameter 20 cm
2) Berdasarkan  Lendutan  Izin  Maksimum ( δ a = 5 mm)
Perhitungan  berdasarkan  lendutan  izin maksimum ( δ a = 5 mm) Pelat Terpaku tiang tunggal mini pile 20 cm x 20 cm, 25 cm x 25 cm,  28  cm  x  28  cm,  dan  32  cm  x  32  cm. Hasil  hitungan  dalam  bentuk  hubungan P -  diberikan  pada  Gambar  7.  Terlihat  bahwa untuk  semua  ukuran  penampang  tiang menghasilkan lendutan semakin kecil dengan  semakin  rendahnya SF .  Lendutan pelat semakin berkurang dengan bertambahnya  dimensi  penampang  tiang. Semakin  besar  dimensi  penampang  tiang, lendutan  akibat  beban  roda  tunggal  40  kN cenderung  berkurang  dan  lebih  rendah  dari lendutan izin maksimum 5,0 mm.
Hubungan momen dan beban dengan variasi SF untuk mini pile 32 cm x 32 cm diberikan pada Gambar 8. Variasi SF tidak berpengaruh signifikan pada momen. Untuk ukuran penampang tiang lainnya
mempunyai  hasil  yang  relatif  sama.  Variasi
dimensi  penampang  tiang  mini  juga  tidak berpengaruh signifikan pada momen.
(a) 20 cm x 20 cm (b) 25 cm x 25 cm (c) 28 cm x 28 cm
(d) 32 cm x 32 cm
Gambar 7. Hubungan P -  dengan berbagai variasi SF dan ukuran mini pile .
Gambar 8. Hubungan momen dan beban dengan variasi SF untuk mini pile 32 cm x 32 cm.

## 5. KESIMPULAN DAN SARAN
Berdasarkan  hasil  analisis  dan  pembahasan dapat disimpulkan sebagai berikut : 1. Hasil  analisis  menunjukkan  bahwa besaran  faktor  aman  mempengaruhi nilai lendutan hitungan. Lendutan hitungan meningkat dengan peningkatan  faktor  aman.  Penggunaan faktor aman 1,0 memiliki pola lendutan yang sangat mendekati lendutan pengamatan untuk tiang bulat.
2. Analisis  perhitungan  lendutan  dengan ukuran mini  pile yang  semakin  besar menghasilkan  lendutan  pelat  yang semakin kecil.
3. Variasi SF tidak berpengaruh signifikan terhadap momen pelat.
Dari  kesimpulan  diketahui  lendutan  pelat dipengaruhi variasi SF dan ukuran mini pile
Pengaruh Dimensi Tiang Mini dan Faktor Aman Terhadap Lendutan Pelat Terpaku Tiang Tunggal
yang digunakan. Oleh sebab itu, selanjutnya dapat  dilakukan  analisis  lendutan  dengan variasi ukuran tebal pelat.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Naskah ini bagian dari penelitian Penerapan Faktor  Aman  Modulus  Reaksi Subgrade Ekivalen  pada  Perkerasan  Sistem  Pelat Terpaku  Tiang  Tunggal  atas  dukungan finansial  dari  Lembaga  Penelitian  dan Pengabdian Masyarakat (LPPM) Universitas Islam Riau dengan nomor kontrak 367/KONTRAK/LPPM-UIR/4-2018.

## DAFTAR PUSTAKA
Afriliyani,  N.,  Puri,  A.,  Ardiansyah,  R.
(2017).  ―Penerapan  Modulus  Reaksi
Subgrade Ekivalen  Metode  Puri,  dkk
(2012)  dalam  Perhitungan  Lendutan Pelat  pada  Perkerasan  Sistem  Cakar Ayam Modifikasi‖. Prosiding Konferensi  Nasional  Teknik  Sipil  dan Perencanaan  (KN-TSP)  2017,  Program
Studi  Teknik  Sipil,  Universitas  Islam Riau,  Pekanbaru,  9  Februari  2017,  pp.
29-35. Agustin,  D.R.,  Puri,  A.,  Ardiansyah,  R. (2017). ―Perhitungan Lendutan Perkerasan  Jalan  Sistem  Cakar  Ayam Modifikasi  dengan  Variasi  Faktor Aman pada Tambahan Modulus Reaksi Subgrade ‖.Prosiding Konferensi Nasional Teknik Sipil dan Perencanaan (KN-TSP) 2017, Program Studi Teknik Sipil, Universitas Islam Riau, Pekanbaru, 9 Februari 2017, pp. 76-84.
Das,  B.M.  (2011).  Principle  of  Foundation
Engineering,  7ed.,  Stamford:  Cencage Learning
Dewi,  D.A.  (2009).  Kajian  Pengaruh  Tiang Tunggal  Terhadap  Nilai  Koefisien Reaksi  Subgrade  Ekivalen  Pada  Uji Beban  Skala  Penuh, Tesis ,  Program Studi Teknik Sipil, Program Pascasarjana UGM, Yogyakarta, Indonesia. Hardiyatmo, H.C. (2008). ―Sistem‗PelatTerpaku‘  ( Nailed  Slab ) Untuk  Perkuatan  Pelat  Beton  Pada
Perkerasan  Kaku  ( Rigid  Pavement )‖. Prosiding  Seminar  Nasional  Teknologi Tepat Guna dalam Penanganan Sarana- prasarana,  MPSP  JTSL  FT  UGM.,  pp. M-1—M-7.
Hardiyatmo,  H.C.  (2009).  Metoda  Hitungan Pelat  dengan  Menggunakan  Modulus Reaksi  Tanah  Dasar  Ekivalen  untuk Struktur  Pelat  Fleksibel,  sub  mitted  in Dinamika Teknik .
Hardiyatmo,  H.C.  (2011).  ―Method  to Analyze  the  Deflection  of  the  Nailed- Slab  System‖. International  Journal  of Civil  and  Environmental  Engineering IJCEE-IJENS .  Volume  11  Number  4, pp.22-28.
Muhu, H.L.Y. (2007). Kajian Lendutan Pada Sistem  Cakar  Ayam  Akibat  Variasi Lebar Pelat (Model Sistem Cakar Ayam dari  Pelat  Baja). Tugas  Akhir ,  Program Studi  Teknik  Sipil  dan  Lingkungan, UGM, Yogyakarta, Indonesia.
Puri,  A.  (2017).  ―Developing  the  Curve  of Displacement  Factor  for  Determination The  Additional  Modulus  of  Subgrade Reaction  on  Nailed-slab  Pavement System‖. International  Journal  of Technology  (IJTech), Vol.  8  No.  1
(2017)124-133 . ISSN2086-9614. 6
Agustus 2018.
http://ijtech.eng.ui.ac.id/article/view/23 2 .
Puri,  A.  (2017).  ―Effect  Of  Safety  Factors On The Calculated Deflection Of 1-Pile Row  Full  Scale  Nailed-Slab  Pavement System  Resting  On  Soft  Clay  Due  To Concentric  Loadings‖. Proc. 1st International  Conference  of  Science Engineering Technology (ICoSET) , Lembaga  Penelitian  dan  Pengabdian Masyarakat  (LPPM),  Universitas  Islam Riau, Pekanbaru, 8-9 November 2017.
Puri, A. (2015a). Perilaku Perkerasan Sistem Pelat  Terpaku  Pada  Lempung  Lunak. Disertasi , Program Doktor Teknik Sipil Fakultas  Teknik  Universitas  Gadjah Mada, Yogyakarta.
Puri, A. (2015b). ―Validasi Metode Analisis Lendutan  Perkerasan  Sistem  Pelat Terpaku  Pada  Model  Skala  Penuh Dengan  Satu  Baris  Tiang‖. Prosiding
PIT  XIX  dan  KOGEI  X ,  HATTI,  pp. 453-464, (ISBN 978-602-17221-3-8). Puri,  A.  (2015c).  ―Studi  Parametrik
Perkerasan  Sistem  Pelat  Terpaku  Pada Tanah  Dasar  Lunak‖. Proc.  1st  Annual Civil Engineering Seminar  (ACES) , pp. 305-313, (ISBN 978-979-792-636-6). Puri,  A.,  Hardiyatmo,  H.C.,  Suhendro,  B., Rifa‘i,  A.  (2011b).  ―Contribution  of Wall  Barrier  to  Reduce  the  Deflection of  Nailed-Slab  System  in  Soft  Clay‖. Proc.  of  9 th Indonesian  Geotech.  Conf. and  15 th Annual  Scientific  Meeting (KOGEI  IX  &  PIT  XV)  HATTI, HATTI,  Jakarta,  7-8  December  2011, pp. 299-306 (in Indonesian).
Puri,  A.,  Hardiyatmo,  H.C.,  Suhendro,  B., Rifa‘i,  A.  (2012a).  ―Determining Additional Modulus of Subgrade
Reaction Based on Tolerable Settlement for  the  Nailed-slab  System  Resting  on Soft Clay‖. IJCEE-IJENS , Vol. 12 No. 3
(2012)  32-40.    6  Agustus  2018. http://ijens.org/IJCEE%20Vol%2012% 20Issue%2003.html .
Puri,  A.,  Hardiyatmo,  H.C.,  Suhendro,  B., Rifa‘i,  A.  (2012b).  ―Application  of  the Additional Modulus of Subgrade
Reaction  to  Predict  the  Deflection  of Nailed-slab  System  Resting  on  Soft
Clay  Due  to  Repetitive  Loadings‖.
Proceedings of Pertemuan Ilmiah Tahunan ke-16 (PIT) HATTI, Jakarta, 4
December, Indonesia, pp. 217-222.
Puri,  A.,  Hardiyatmo,  H.C.,  Suhendro, B.,Rifa‘i,  A.  (2013).  ―Penerapan Metode Analisis Lendutan Pelat Terpaku  Pada  Model  Skala  Penuh  dan Komprasi  dengan  Uji  Pembebanan‖, Konferensi  Nasional  Teknik  Sipil  7 (KoNTeKS7), Universitas Negeri Sebelas Maret, Surakarta, 24-26
October 2013, pp. G201-G211.
Puri,  A.,  Hardiyatmo,  H.C.,  Suhendro,
B.,Rifa‘i,  A.  (2014).―Behavior  of Nailed-slab System on Soft Clay Due to Repetitive  Loadings  by  Conducting Full Scale Test‖. Proc. 17 th Intrntl.Symp.  FSTPT ,  University  of Jember, pp. 739-750.
Puri,  A.,  Hardiyatmo,  H.C.,  Suhendro,  B.,
Rifa‘i,  A.  (2015).―Perilaku  Perkerasan Sitem Pelat Terpaku Pada Tanah Dasar Lempung Lunak‖. Prosiding Konferensi Nasional Pascasarjana Teknik  Sipil  (KNPTS)  2015 ,  Institut Teknologi  Bandung,  Bandung,  12
Nopember  2015,  ISSN  2477-0086,  pp. 7-17.
This  is  an  open  access  article  which means  that  all  content  is  freely available without charge to the user or
his/her  institution.  Jurnal  Saintis  allows  the  author(s)  to hold the copyright without restriction. The copyright in the text  of  individual  articles  (including  research  articles, opinion  articles,  and  abstracts)  is  the  property  of  their respective  authors  distributed  under  the  terms  of  the
Creative Commons Attribution-ShareAlike 4.0 International
License( https://creativecommons.org/licenses/by-sa/4.0/ )
which  permits  unrestricted  use,  distribution,  and reproduction  in  any  medium.    Users  are  allowed  to  read, download,  copy,  distribute,  search,  or  link  to  full-text articles in this journal without asking by giving appropriate credit, provide a link to the license, and indicate if changes were made.
Pengaruh Dimensi Tiang Mini dan Faktor Aman Terhadap Lendutan Pelat Terpaku Tiang Tunggal

## APPENDIKS
Tabel Data dan Besaran Perhitungan Modulus k’ dan ∆ k No. Parameter Satuan Nilai Keterangan 1. Dimensi pelat beton bertulang, i. Panjang, ( L ) ii. Lebar, ( B )
iii. Tebal, ( T ) m m m 1,2 1,2 0,15 Perhitungan  ditinjau  pada  pelat tiang tunggal, maka B = s yaitu 1,2
m
2. Dimensi tiang i. Panjang, ( Lp ) ii. Diameter, ( D ) iii. Mini pile m m m 1,5 0,20 0,20x0,20 0,25x0,25 0,28x0,28 0,32x0,32 δ a = δ s untuk dia. 20 cm Lendutan  izin  maksimum  untuk minipile ( δ a = 5 mm).
3. Kohesi undrained ( c u ) kN/m 2 20,14 - 4. Uji lapangan, k v kN/m 3 15.000 - 5. Modulus reaksi subgrade ( k ) kN/m 3 4.500 Koreksi k v dengan  metode  Das (2011) yang kemudian dikalikan B
6.
Tahanan satuan ultimit, i. Tahanan gesek satuan ultimit, ( f s )
ii. Tahanan ujung satuan
ultimit, ( f b )
kN/m 2 20,14
Dari  kohesi  ( c )  berdasarkan  kurva
Tomlinson pada Grafik Mc Clelland  (1974)  diperoleh  faktor adhesi ( a d ) = 1,0, maka f s = c u a d kN/m 2 181,26 Pada tanah lunak menurut
Skempton  (1956)  faktor  kapasitas dukung ( N c ) = 9, maka f b = c u N c 7. Luasan, i. Luas pelat yang didukung
tiang, ( A ps ) ii. Luas selimut tiang, ( A s ) Dia. 0,20 0,20x0,20 0,25x0,25 0,28x0,28 0,32x0,32 iii. Luas  ujung  tiang, ( A b ) Dia. 0,20 0,20x0,20 0,25x0,25 0,28x0,28
0,32x0,32 m 2 m 2 m 2 1,44 0,942
1,20 1,50 1,68 1,92 0,0314 0,040 0,0625 0,0784 0,1024
Sumber : Puri (2017)
Tabel Nilai ∆ k dan k’ Dimensi Tiang (cm) Beban (kN) Modulus Reaksi Subgrade (kN/m³) SF 1,0 2,0 2,5 3,0 dia. 20 5 ∆ k 54441,80  27220,90  21776,72  18147,27 k' 58941,80  31720,90  26276,72  22647,27 10 ∆ k 27620,37  13810,19  11048,15 9206,79 k' 32120,37  18310,19  15548,15  13706,79 20 ∆ k 13402,76 6701,38 5361,11 4467,59 Tabel Lanjutan Dimensi Tiang (cm) Beban (kN) Modulus Reaksi Subgrade (kN/m³) SF 1,0 2,0 2,5 3,0 k' 17902,76  11201,38  9861,11  8967,59 40 ∆ k 4470,62 2235,31 1788,25  1490,21 k' 8970,62 6735,31 6288,25  5990,21 60 ∆ k 2248,28 1124,14 899,31 749,43 k' 6748,28 5624,14 5399,31  5249,43 20 x 20 5, 10, 20, 40, 60 ∆ k 3356,67 1678,33 1342,67  1118,89 k' 7856,67 6178,33 5842,67  5618,89 25 x 25 ∆ k 4195,83 2097,92 1678,33  1398,61 k' 8695,83 6597,92 6178,33  5898,61 28 x 28 ∆ k 4699,33 2349,67 1879,73  1566,44 k' 9199,33 6849,67 6379,73  6066,44 32 x 32 ∆ k 5370,67 2685,33 2148,27  1790,22 k' 9870,67 7185,33 6648,27  6290,22