## PERENCANAAN KOMPONEN STRUKTUR BETON BANGUNAN TINGKAT TINGGI YANG MENGALAMI MEKANISME SOFT-STOREY DENGAN VARIASI DINDING PENGISI
Alexander F. Peni 1 (alexanderfelixpeni@gmail.com)
Jusuf J. S. Pah 2 (yuserpbdaniel@yahoo.co.id)
Dolly W. Karels 3 (dollywkarels@gmail.com)

## ABSTRAK
Tujuan penelitian  ini untuk  mengetahui kebutuhan tulangan  longitudinal  dan tulangan gesertiap komponen  yang  mengalami  sendi  plastis  dari  masing  masing  spesimen  yang  memiliki  variasi dinding  pengisi  dan  juga  melihat  perubahan  kebutuhan  tulangan  longitudinal  dan  geser  dari masing  masing  komponen  balok  dan  kolom.  Setelah  dilakukan  peneltian  dengan  6  spesimen portal dengan variasi dinding pengisi di dapat perubahan kebutuhan tulangan longitudinal balok dan  kolom  yang  cenderung  semakin  meningkat  setiap  tingkatan  lantai  setiap  penambahan dinding  pengisi,  untuk  kolom  khususnya  pada  kolom  eksternal  memiliki  kebutuhan  yang  lebih besar  dari  kolom  internal.  Untuk  perubahan  kebutuhan  tulangan  geser  balok  dan  kolom  yang juga  cenderung  semakin  meningkat  setiap  tingkatan  lantai,  khususnya  daerah  sendi  plastis memiliki kebutuhan lebih dari pada daerah luar sendi plastis.
Kata  Kunci:  Sendi  Plastis, Soft-Storey ,  Tulangan  Longitudinal,  Tulangan  Geser,  Dinding Pengisi

## ABSTRACT
The  purpose  of  this  study  was  to  determine  the  need  for  longitudinal  reinforcement  and  shear reinforcement  for  each  component  experiencing  plastic  hinges  from  each  specimen  that  has variations  in  infill  walls  and  also  to  see  changes  in  the  need  for  longitudinal  and  shear reinforcement of each beam and column component. After conducting research with 6 specimens of  portals  with  variations  in  infill  walls,  it  can  be  seen  that  the  need  for  longitudinal reinforcement of beams and columns tends to increase with each floor level with each addition of infill  walls,  for  columns,  especially  for  external  columns,  the  need  is  greater  than  for  internal columns.  For  changes  in  the  need  for  shear  reinforcement  for  beams  and  columns  which  also tend to increase with each floor level, especially the plastic hinge area has more needs than the outer plastic hinge area.
Key  Words:  Plastic  Hnges,  Soft-Storey,  Longitudinal  Reinforcement,  Shear  Reinforcement, Infill Walls.

## PENDAHULUAN
Pembangunan  gedung  tingkat  tinggi  semakin  sering  dilakukan  seiring  dengan  perkembangan zaman, karena merupakan solusi yang tepat dalam mengatasi keterbatasan lahan, khsususnya di kota-kota besar di Indonesia. Maka dari  itu dibutuhkan alternatif untuk mengatasi pertumbuhan penduduk dan keterbatasan lahan yang tidak seimbang dibutuhkan pembangunan gedung tingkat tinggi,  akan  tetapi  tingkat  resiko  keruntuhan  pada  bangunan  tingkat  tinggi  lebih  besar  ketika terjadi  gempa.  Bangunan  tingkat  tinggi  cenderung  mengalami  kegagalan  struktur  yaitu keruntuhan  soft  storey,  maka  perencanaan  bangunan  beton  harus  memperhatikan  konsep perencanaan  desain  kolom  kuat  -  balok  lemah  atau  yang  kebih  dikenal  dengan  istilah  strong
1 Prodi Teknik Sipil, FST Undana, (penulis korespondensi);
2 Prodi Teknik Sipil, FST Undana;
3 Prodi Teknik Sipil, FST Undana.
column  weak  beam  concept  yaitu  salah  satu  cara  penemuan  desain  struktur  dengan  cara menciptakan  sistem  struktur  yang  fleksibel  yang  bisa  berdeformasi  ketika  terjadi  gempa (memiliki daktilitas yang tinggi).

## TINJAUAN PUSTAKA

## Penelitian Terdahulu
Penelitian  ini  dilakukan  berdasarkan  tindak  lanjut  dari  penelitian  sebelumnya  yaitu  membahas tentang  pengaruh  dinding  pengisi  pada  lantai  dasar  pada  bangunan  tingkat  tinggi  yang mekanisme  s oft  storey, yaitu  pengaruh  6  spesimen  portal  2D  bangunan  tingkat  tinggi.  Tujuan dari  penelitian  untuk  mengatahui  pengaruh  penambahan  dinding  pengisi  pada  lantai  dasar terhadap  terjadi  mekanisme soft  story dan  perubahan  perilaku  struktur  akibat  penambahan dinding  pengisi  pada  lantai  dasar.  Berdasarkan  hasil  penelitian  pada  saat  diberi  beban  gempa rencana  dengan  variasi  penambahan  dinding  pengisi  20%,  40%, 60%,  80%  dan  100% ternyata struktur  masih  mengalami  mekanisme soft  story yang  terjadi  sendi  plastis  pada  kolom  lantai  1 dan  terjadi  gaya  geser  dasar, displacement dan  kekakuan  struktur  memiliki  nilai  variasi.  Untuk gaya geser dasar terkecil yaitu bangunan dengan 0% dinding pengisi lantai dasar dan meningkat sampai bangunan dengan 100% dinding pengisi lantai dasar. Untuk displacement memiliki nilai variasi dengan nilai terbesar bangunan dengan 40% dinding pengisi lantai dasar sedangkan untuk nilai  kekakuan  strukturnya  memiliki  tingkatan  sama  seperti  gaya  geser  dasar  yaitu  dari  terkecil 0% dinding pengisi lantai dasar hingga 100 % dinding pengisi lantai dasar. (Tosari, Hunggurami, & Pah, 2016)

## Analisa Statis Nonlinear Pushover
Analisis  statik  beban  dorong  ( pushover )  adalah  suatu  analisis  nonlinier  statik  dimanapengaruh gempa  rencana  terhadap  strukturbangunan  gedung  dianggap  sebagai  beban  staticyang menangkap  pada  pusat  massa masing–masing lantai, yang  nilainya  ditingkatkan secaraberangsur–angsur  sampai  melampaui  pembebananyang  menyebabkan  terjadinya pelelehan(sendi  plastis)  pertama  didalam  strukturbangunan  gedung,  kemudian  dengan peningkatanbeban  lebih  lanjut  mengalami  perubahan  bentukpasca-elastik  yang  besar  sampai mencapai targetperalihan yang diharapkan atau sampai mencapai kondisi plastik.

## Mekanisme Soft Storey
Soft  storey adalah  kapasitas  untuk  menyerap  energi  akibat  terjadinya  gempa  sangat  kecil  pada suatu tingkat lantai. Gedung dengan tipe ini adalah gedung yang memiliki banyak bukaan seperti banyaknya  jendela,  atau  bahkan  tanpa  dinding  pengisi  sekaligus  pada  suatu  tingkat lantai.Mekanisme keruntuhan soft storey terjadi karena kekuatan kolom struktur bangunan lebih lemah  dari  pada  kekuatan  balok  struktur  atau  kekakuan  kolom  lebih  kecil  dari  pada  kekakuan pada balok.

## Desain Kapasitas
Struktur  beton  bertulang  tahan  gempa  pada  umumnya  direncanakan  dengan  mengaplikasikan konsep  daktilitas.  Dengan  konsep  ini,  gaya  gempa  elastik  dapat  direduksi  dengan  suatu  faktor modifikasi  response  struktur  (faktor R ),  yang  merupakan  representasi  tingkat  daktilitas  yang dimiliki  struktur.  Dengan  penerapan  konsep  ini,  pada  saat  gempa  kuat  terjadi,  hanya  elemen– elemen  struktur  bangunan  tertentu  saja  yang  diperbolehkan  mengalami  plastifikasi  sebagai sarana  untuk  pendisipasian  energi  gempa  yang  diterima  struktur.  Elemen  -  elemen  tertentu tersebut  pada  umumnya  adalah  elemen-elemen  struktur  yang  keruntuhannya  bersifat  daktil. Elemen-elemen  struktur  lain  yang  tidak  diharapkan  mengalami  plastifikasi  haruslah  tetap berperilaku elastis selama gempa kuat terjadi. (Aryanti & Aminsyah, 2004)

## Balok Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK)
Berlaku  untuk  balok  rangka  momen  khusus  yang  menahan  beban  lateral  yang  diinduksi  oleh pergerakan gempa. Pada standar sebelumnya,  setiap komponen rangka  yang terkena gaya tekan aksial  terfaktor  melebihi  ( A g f c ’/ 10)akibat  setiap  kombinasi  beban  harus  diproporsionalkan  dan didetailkan. Standar ini ditulis berdasarkan asumsi bahwa sistem rangka pemikul momen khusus terdiri dari balok horizontal dan kolom vertikal yang saling berhubungan oleh joint balok-kolom. Diperkenankan  balok  dan  kolom  dipasang  miring  selama  sistem  yang  dihasilkan  berperilaku sebagai  rangka  yaitu,  tahanan  lateral  disediakan  terutama  oleh  transfer  momen  di  antara  balok dan kolom daripada aksi strut atau bresing (Badan Standarisasi Nasional, 2019)

## Kolom Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK)
Hasil dari desain kolom SRPMK adalah untuk mengurangi kemungkinan leleh pada kolom yang dianggap sebagai bagian dari sistem pemikul gaya seismik.Jika kolom tidak lebih kuat dari balok yang  merangka  pada  joint,  ada  kemungkinan  peningkatan  aksi  inelastik.  Kasus  terburuk  pada kolom  lemah  adalah  kelelehan  lentur  dapat  terjadi  pada  kedua  ujung  kolom  pada  satu  lantai tertentu  yang  menghasilkan  mekanisme  kegagalan  kolom  yang  dapat  menyebabkan  keruntuhan bangunan.  ∑Mnc ≥ (1,2) ∑Mnb,  kekuatan nominal balok dan kolom dihitung pada  muka-muka joint,  dan  kekuatan  tersebut  dibandingkan  secara  langsung  menggunakan.  Dalam  menentukan kekuatan  momen  nominal  balok  dengan  lentur  negatif  (sisi  atas  dalam  kondisi  tarik),  tulangan longitudinal  yang  terdapat  dalam  lebar  efektif  sayap  dari  pelat  atas  yang  berperilaku  monolit dengan balok meningkatkan kekuatan balok. (Badan Standarisasi Nasional, 2019)

## METODE PENELITIAN
Penelitian  dilakukan  di  Kampus  Universitas  Nusa  Cendana,  Program  Studi  Teknik  Sipil  dan waktu  pelaksanaan  penelitian  dimulai  sejak  judul  penelitian  disetujui  yaitu  pada  bulan  Maret 2020  dan  selesai  pada  bulan  maret  2022.  Penelitian  ini  menggunakan  spesimen  dari  penelitian sebelumnya  (Tosari,  D.  2015)  merupakan  6  portal  2D  yang  dianalisis  menggunakan  program ETABS V.16 dengan variasi dinding pengisi lantai dasar:
1.a. 0% Dinding Pengisi 1.b. 20% Dinding Pengisi 1.c. 40% Dinding Pengisi 1.d. 60% Dinding Pengisi 1.e. 80% Dinding Pengisi 1.f. 100% Dinding Pengisi
Gambar 1. Tampak 2D Spesimen Penelitian
Berdasarkan  spesimen  yang  ada  kemudian  dianalisis,  untuk  melihat  sendi  plastis  yang  terjadi pada balok dan kolom, kemudian pada komponen-komponen tersebut  didesain  berdasarkan tata cara SRPMK (SNI 2847-2019). Setelah itu kemudian komponen balok dan kolom hasil didesain dihitung batasan nilai fs’<fy untuk melihat batas leleh atau sendi plastis yang terjadi.

## ANALISIS DANPEMBAHASAN.

## Tinjauan Umum
Berdasarkan  hasil  analisis pushover menggunakan  program  ETABS  V.16  untuk  melihat  titik sendi  plastis  yang  terjadi  pada  komponen  balok  dan  kolom  pada  model  spesimen  bangunan dengan  variasi  penambahan  dinding  pengisi  lantai  dasar  20%,  40%,  60%,  80%  dan  100%, kelelehan komponen balok dan kolom. Pada perencanaan komponen balok dan kolom bangunan ini  menggunkan  beton  bertulang  sebagai  profil  utama  pada  kolom  dan  balok  menggunakan sistem kapsitas desain yaitu kekuatan kolom harus lebih kuat dari kekuatan balok serta tulangan kolom  tidak  mengalami  leleh  dan  untuk  mencapai  tujuan  tersebut  haruslah  menggunakan percobaan trial  and  error agar  sesuai  persyaratan  desain  balok  dan  kolom  dan  juga  tetap memperhitungkan kekuatan kolom harus lebih kekuatan balok.
Untuk mencapai struktur yang dinginikan makan dilakukan perubahan data properti material dan dimensi  pada  kolom.  Untuk  portal  0  %,  dimensi  kolom  Lantai  1  diubah  menjadi  45x45  cm, untuk  portal  20  %  dimensi  kolom  lantai  1  diubah  menjadi  50x50  cm,  untuk  portal  40  dimensi kolom  lantai  1  diubah  menjadi  50x50  cm  dengan  kolom  eksteriornya  menggunakan  tulangan baja  dengan  tegangan  leleh  ( fy )  400  MPa,  untuk  portal  60,  dimensi  kolom  lantai  1  diubah menjadi  50x50  cm  dengan  kolom  eksteriornya  menggunakan  tulangan  baja  dengan  tegangan leleh ( fy ) 400 MPa, dimensi kolom  lantai 2 diubah  menajadi 45x45 dengan kolom eksteriornya menggunakan  tulangan  baja  dengan  tegangan  leleh  ( fy )  400  MPa.  Untuk  portal  80  %,  dimensi kolom  lantai  1  diubah  menjadi  55x55  cm  dengan  kolom  eksteriornya  menggunakan  tulangan baja  dengan  diameter  22  mm  dan  tegangan  lelehnya  ( fy )  400  MPa,  dimensi  kolom  lantai  2 diubah  menajadi  45x45  dengan  kolom  eksteriornya  menggunakan  tulangan  baja  dengan tegangan leleh ( fy ) 400 MPa. Untuk portal 100 %, dimensi kolom lantai 1 diubah menjadi 60x60 cm  dengan  kolom  eksteriornya  menggunakan  tulangan  baja  dengan  diameter  22  mm  dan tegangan  lelehnya ( fy ) 420 MPa, dimensi kolom  lantai 2 diubah  menajadi 45x45 dengan kolom eksteriornya menggunakan tulangan baja dengan tegangan leleh ( fy ) 400 MPa.

## Hasil Analisis Pushover
Tabel 1 Sendi Plastis Yang Terjadi Pada Portal 0 % Dinding Pengisi Lantai Dasar

## Desain Balok Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus(SRPMK)
Untuk  mendesain  balok  SRPMK  dilakukan  menggunakan  acuan  dari  SNI-2847-2019,  yaitu pertama  didesain  tulangan  longitudial  menggunakan  perhitungan  untuk  beton  biasa  sedangkan
untuk desain tulangan transversal/geser menggunakan acuan dari SRPMK. Balok yang didesain berjumlah 240 buah, maka ditampilkan contoh perhitungan.
Balok 300x500, fc’ = 25 MPa, fy = 360 Mpa berdasarkan hasil analisis didapat M + Tump = 65,00 kNm, M - Tump = 114,30 kNm, M Lap = 38,05 kNm
1. Cek syarat dimensi penampang
a. Bentang bersih ≥ 4d
3550 mm ≥ 1754 mm (ok) b. b ≥ 0,3 h dan 250 mm 300 mm ≥ 150 mm dan 250 mm (ok) c. b ≤ B k +2. (Min[B k ; 0,75H k ]) 300 mm
≤ 1125 mm
2. Desain tulangan longitudinal
Menghitung  nilai  K<K maks didapat 1,253 MPa<6,780 Mpa, selanjutnya  menghitung nilai tinggi blok tegangan ekivalen didapat 26,67 mm.
𝐴𝑠 = 0,85.𝑓𝑐 ′ .a.b
𝑓𝑦 = 0,85.(25).(26,667).(300) 360 = 472,228 𝑚𝑚 2 Menghitung jumlah tulangan
𝑛 = 𝐴 𝑠,𝑢 1 4 𝜋𝐷 2 = 513,045 1 4 𝜋(19) 2 = 1,810 ≈ 2 𝑡𝑢𝑙𝑎𝑛𝑔𝑎𝑛
maka  digunakan:    Tulangan  M(+)Tump  As  =  2D19  =  567,057  mm2  ≥  As,u  =  472,228 mm2 (OK)
Selanjuntya dihitung pada momen lainnya balok dtumpuan dan lapangan, didapat
3. Persyaratan kapasitas minimum momen positif dan momen negatif.
a. Disediakan 2 buah tulangan menerus…..(ok)
b. ϕMn (+) Tump kiri ≥ ½. ϕMn (-) Tump kiri
77,62 kNm≥ ½ (149,362)
77,62kNm≥ 74,68 kNm……(ok)
c. ϕMn (+) Tump kanan ≥ ½ .ϕMn (-) Tump kanan 77,62kNm≥ ½ (149,362)
77,62kNm≥74,68 kNm…….(ok)
d. ϕMn (+) Lap atau ϕMn (-) Lap ≥ ¼ ϕMn terbesar
77,62 kNm≥ ¼ (149,362)

## 77,62 kNm≥ 37,34 kNm…….(ok ) .
Untuk  mendesain  tulangan  transversal  pada  daerah  sendi  plastis  (2h)  maka  digunakan  nilai Probable  Momen  Capacities (M pr), berdasarkan  SNI  2847-2019,  gaya  rencana  akibat pushover diasumsikan  dengan  tegangan  lentur  balok  mencapai  1,25 fy pada  daerah  tumpuan.  Untuk tulangan atas 4D19 a pr = 80,055 mm; m pr = 203,36 kNm dan tulangan bawah 2D19 a pr = 40,028 mm;  m pr =  106,79  kNm.  Selanjutnya  menghitung  nilai  gaya  geser  yaitu  akumulasi  dari  gaya dalam  akibat tulangan terpasang ditambah gaya geser  yang terjadi akibat hasil  analisis struktur. Untuk  balok  SRPMK  pada  daerah  sendi  plastis  dalam  mendesain  tulangan  transversal  nilai Vc=0.
Jika dipakai sengkang tertutup dengan diameter 12 mm (2 kaki), maka jarak sengkang (s) :
𝑠 = 𝐴 𝑠 . 𝑓 𝑦 . 𝑑 𝑉 𝑠 = 2(113,09). 360.438,5 266,41 = 201,05 𝑚𝑚
Jarak maksimum sengkang tertutup ini sepanjang daerah sendi plastis (2h = 2.500 = 1000 mm), tidak boleh melebihi nilai terkecil dari:
(i) 𝑑 4 = 438,5 4 = 109,63 𝑚𝑚
(ii) 6𝐷 = 6.19 = 114 𝑚𝑚
(iii) 150 𝑚𝑚
Maka dipakai jarak 110 mm, atau pada daerah sendi plastis digunakan tulangan Ø12–100 hingga sepanjang 1000 mm muka tumpuan
Sedangkan  untuk  tulangan  transversal  pada  daerah  luar  sendi  plastis  dihitung  berdasarkan persyaratan biasa dan nilai Vc diperhitungkan atau Vc ≠ 0. Untuk gaya geser yang terjadi yaitu akumulasi dari gaya dalam akibat tulangan terpasang ditambah gaya geser yang terjadi pada titik ujung daerah luar sendi plastis.
Jarak makasimum ditentukan:
(i) 𝑠1 = 𝐴 𝑣 .𝑓 𝑦 .𝑑 𝑉 𝑠 = 2(113,09).360.438,5 113364,37 = 314,98 𝑚𝑚
(ii) 𝑠2 = 𝑑 2 = 438,5 2 = 219,25 𝑚𝑚
(iii) 𝑠3 = 𝐴 𝑣 .𝑓 𝑦 0,35 𝑏 = 2(113,09)360 0,35.300 = 775,52 𝑚𝑚

## (iv) 𝑠4 = 600 𝑚𝑚
Diambil nilai terkecil dari persamaan diatas yaitu sebesar s = 210 mm, dipasang Ø12–210.
Berdasarkan hasil desain balok SRPMK maka didapat hasil

## Desain Kolom Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK)

## Melihat faktor kelangsingan kolom
Jika nilai 𝑘.𝑙 𝑢 𝑟 ≤ 22 maka kolom didefinisikan sebagai kolom pendek, jika nilai 𝑘.𝑙 𝑢 𝑟 ≥ 22 maka kolom didefinisikan menjadi kolom panjang dan dihitung faktor pembesaran momen
1. Faktor tegangan ujung  A
 A = ( 𝐸 𝐼 12 𝐿 𝐶 12 ) + ( 𝐸 𝐼 15 𝐿 𝐶 15 ) ( 𝐸 𝐼 13 𝐿 𝐶 13 ) + ( 𝐸 𝐼 14 𝐿 𝐶 14 ) = ( 21314905441274 4750 ) + ( 13567884528621 3250 )
( 25703125000000 3550 ) + ( 0 0 ) = 1,20 0
 B = 0 (𝑈𝑗𝑢𝑛𝑔𝑏𝑎𝑤𝑎ℎ𝑏𝑒𝑟𝑢𝑝𝑎𝑗𝑒𝑝𝑖𝑡)
Kemudian diplot pada namogram dari SNI 2847-2019 Gambar 7 berikut: didapat nilai k = 1,19
Gambar 2 Nanogram Faktor Tegangan Ujung
r = √ 𝐼 𝑘 𝐴 𝑔 = √ 3,42 × 10 9
250000 = 129,9 mm, dengan 𝑘.𝑙 𝑢 𝑟 ≤ 22 didefinisikan sebagai kolom pendek.
Dengan L = yang terbesar dari L = 4,75 m = 4750 mm
Maka 𝑘.𝑙 𝑢 𝑟 = 1,19.4750 129,9 = 43,51  ≤ 22 (𝑘𝑜𝑙𝑜𝑚 𝑝𝑎𝑛𝑗𝑎𝑛𝑔)
Karena  tidak  memenuhi  persamaan  diatas,  maka  kolom  digolongkan  menjadi  kolom  panjang. Selanjutnya mencari faktor pembesaran momen.

## 2. Faktor Kapasitan Tekan Lantai 1
Kapasitas  tekan  lantai  1  adalah  kapasitas  kolom  tekan  keseluruhan  kolom  yang  ada  pada  satu tingkatan  lantai, dalam Spesimen portal  ini terdapat  6 kolom pada  lantai 1. Maka dihitung total dari kolom 1 sampai kolom 6.
𝑃𝑐 𝐾𝑛 = 𝜋 2 . 𝐸𝐼 𝐾𝑛 (𝑘. 𝐿) 2
Didapat  Pc  49384632,18 N
3. Gaya Aksial Total Lantai 1
Gaya total aksial kolom-kolom yang ada disuatu tingkatan lantaiDidapat  P = 1289212,7 N
4. Faktor Pembesar Momen
𝛿 𝑠 = 1 1 − ∑𝑃 𝑢 0,75.∑𝑃 𝑐 = 1 1 − 12829212,7 0,75.49384632,18
= 1,63
𝑀 𝑢 = 𝑀 𝑛𝑠 +   𝛿 𝑠 𝑀 𝑠 = 0 + 1,63. 156,31 = 254,78 𝑘𝑁𝑚 Maka  nilai  M u hasil  pembesar  momen adalah 254,78 kNm.

## Desain Tulangan Longitudinal Balok
Untuk desain tulangan longitudinal kolom SRPMK dilakukan sama dengan perhitungan tulangan biasa menggunakan
1. Melihat nilai eksentrisitas
e   = Mu/Pu = 254,78.10 6
2209,94 .10 3 = 125,29 𝑚𝑚
e min = 0,1.h    = 45 mm e < e min = 125,29 mm < 45 mm  (ok)
2. Keseimbangan regangan
fs’ > fy digunakan fy 360 Mpa
3. Analisa Kehancuran
Menggunakan As coba-coba = 4500 mm 2 dihitung nilai eksentrisitas berdasarakna tulangan asusmsi  didapa  e  =  125,89  mm  e b =353,32  mm,  karena  e  <  e b  - maka  kolom  mengalami kehancuran tarik.
4. Penulangan Kolom Kehancuran Tarik menggunakan pendekatan Whitney
Dihitung nilai φPn menggunakan asusmi tulangan yang digunakan φPn = 2459,60 kN > Pu = 2209,94 kN, maka luas tulangan asumsi aman digunakan.
5. Kontrol Rasio Tulangan
𝜌 = 𝐴𝑠𝑡 𝑏. 𝑑 > 𝜌 𝑚𝑖𝑛 = 4500 450.388,5 > 0,01 = 0,026 > 0,01 … … . (𝐎𝐊𝐄)
Karena 𝜌 > 𝜌 𝑚𝑖𝑛 maka digunakan  As = As’ = 𝜌 .b.h = 0,026.450.388,5 = 4545,45 mm 2
Jumlah tulangan, 𝐴1. 𝑛 = 𝐴𝑠 1 4 .𝜋.𝐷 2 = 4545,45 1 4 .𝜋.19 2 = 16,03 𝑇𝑢𝑙𝑎𝑛𝑔𝑎𝑛  → 20 𝑇𝑢𝑙𝑎𝑛𝑔𝑎𝑛
As pakai =  n.  ¼  π.D 2 =  20.1/4.  ¼  π.19 2 =  5670,6 mm 2, Maka  digunakan  tulangan  20D19  = 5670,6 mm 2 .

## Desain Tulangan Transversal Kolom
1. Syarat Dimensi Penampang
a. Batas luas tulangan,  Agr
= 0,026 A gr = 0,01A gr <  Agr > ,06A gr. (ok) b. Syarat isiterpendek, b = 450 mm ≥ 300 mm (ok) c. Syarat Rasio Dimensi Penampang, b/h = 450/450 ≥ 0,4 (ok)
2. Cek Syarat Strong Column – Weak Beam (SCWB)
Menghitung  gaya  aksial  tambahan,  gaya  aksial  tambahan  didapat  dari  tulangan  balok  yang menumpu  pada  kolom  desain.  kekuatan  lentur  kolom  harus  memenuhi    ΣM nc ≥    (1,2)ΣM nb.  , Sehingga dihitung :
Mnc atas + Mnc bawah ≥ 1,2 (Mnb kiri + Mnb kanan) (247,85 + 381,92) ≥ 1,2(127,53 + 0)
629,8 kNm ≥ 153,04 kNm………….(OK)
Maka kolom memenuhi persyaratan Kolom Kuat Balok Lemah ( SCWB )

## 3. Desain tulangan transversal daerah Sendi Plastis
Panjang  daerah  sendi  plastis  diatur  pada  SNI  2847-2019  Pasal  18.7.5.1,  diambil  l o =  792  mm, setelah  itu  melihat  jarak  bersih  antar  tulangan  x 1 =  65,40  mm.  setelah  itu  nilai  A sh /S bc dari persamaan pada SNI 2847-2019 Persamaan 18.7.5.4. A sh /sb c = 0,009983
Syarat jarak tulangan transversal
Berdasarkan SNI 2847-2019 pasal 18.7.5.3 dihitung jarak tulangan transversal yaitu 100 mm > s > 150 mm, didapat nilai s = 100 mm
𝐴𝑠 ℎ 𝑠 = 𝑏𝑐. (0,009983) = 3,69 𝑚𝑚 2 /𝑚𝑚
𝐴𝑠 ℎ = 3,69. (100) = 369 𝑚𝑚 2 𝑚𝑚 ,
Jika digunakan sengkang tertutup dan ikat silang D s = 12 mm maka dibutuhkan n = 4 Av s = n.1/4.π.D s 2 = 4. 1/4 π.12 2 = 452,39 mm 2
As h < Av s terpasang 369,37 mm 2 < 452,39 mm 2 …... (OKE)
Maka tulangan transversal daerah sendi plastis yang terpasang adalah 4Ø12-100.
4. Cek kekuatan geser
Berdasarkan SNI 2847-2019 Pasal 18.7.6.1.1, Gaya Geser Ve harus diambil dari peninjauan total gaya gaya maksimum yang terjadi di muka-muka joint pada setiap ujung kolom Ve = 228,66 kN 5. Desain Tulangan Transversal daerah Luar Sendi Plastis
Dalam  SNI  2847-2019  Pasal  18.7.5.5  diluar  panjang  l o batas  minimal  jarak  tulangan    diambil jarak tulangan = 110 mm, diasumsi menggunakan sengkang 4 ikat.
Dicek Av s /s perlu < Av s /s terpasang
Av s /s perlu < Av s /s terpasang 0,48
< 2,06……..…….... (OKE)
Maka tulangan transversal daerah luar sendi plastis yang terpasang adalah 4Ø12-100.

## Kelelehan Tulangan Spesimen
Selanjutnya  melihat  kelelehan  yang  terjadi  pada  balok  dan  kolom  hasil  desain  berdasarkan batasan fy yang digunakan.

## Kelelehan Tulangan Spesimen Balok
Berdasarkan  luas  tulangan  yang  digunakan  pada  B1L1  Portal  0%  DPLD  pada  tumpuan  atas digunakan 4D19, dihitung nilai a = 32,00 mm dan Mn = 166,770, c = 75,346 mm, regangan ε s =
0,0160 dan nilai f s ’ = 3200 Mpa, maka dilihat nilai fy yang digunakan adalah 360 Mpa < 3200 Mpa hasil htungan nilai fs’ . Maka semua tulangan sudah mengalami kelelehan.

## Kelelehan Tulangan Spesiemen Kolom
Berdasarkan jumlah tulangan kolom yang digunakan maka dihitung kelelehan tiap tulangan pada penampang  kolom  tersebut,  contoh  digunakan  kolom  16D19,  dibagi  rata  di  tiap  sisi-sisi penampang menjadi 5 lapis.
Tabel 2. Perhitungan ΣCs dan ΣMs menggunkan nilai c coba-coba.
Perubahan  pada Balok dengan penambahan Dinding Pengisi Lantai Dasar
Perubahan  yang terjadi pada balok setiap penambahan dinding pengisi lantai dasar dari portal 0 %  sampai  portal  100  %  mengalami  perubahan  yang  bervariasi.  Berdasarkan  tren  yang  terjadi perubahan  cenderung mengalami peningkatan setiap penambahan dinding pengisi lantai dasar.
Gambar 3. Tren  balok tiap Portal Dinding Pengisi Lantai Dasar
Perubahan  pada Kolom dengan penambahan Dinding Pengisi Lantai Dasar
Gambar 4. Tren  Kolom Eksterior tiap Portal Dinding Pengisi Lantai Dasar
Perubahan  yang terjadi pada kolom setiap penambahan dinding pengisi lantai dasar dari portal 0 % sampai portal 100 % mengalami perubahan yang bervariasi. Untuk kolom sendiri berdasarka hasil sendiri kolom bagian ujung-ujung cenderung memiliki luas tulangan yang lebih besar dari pada  kolom  tengah,  maka  dari  itu  perubahan  dibedakan  menjadi  kolom  ekterior  dan  kolom interior.
Gambar 5. Tren  Kolom Interior tiap Portal Dinding Pengisi Lantai Dasar
Perubahan Av/s  pada Balok dengan penambahan Dinding Pengisi Lantai Dasar
Perubahan Av/s yang  terjadi  pada  balok  setiap  penambahan  dinding  pengisi  lantai  dasar  dari portal 0 % sampai portal 100 %  mengalami perubahan  yang  bervariasi.  Untuk Av/s pada balok dibagi  menjadi  2  bagian,  yaitu Av/s daerah  sendi  plastis  dan  daerah  luar  sendi  plastis Berdasarkan  tren  yang  terjadi  perubahan Av/s  cenderung  mengalami  peningkatan  setiap penambahan dinding pengisi lantai dasar dan juga Av/s pada daerah sendi plastis lebih besar dari pada daerah luar sendi plastis.
Gambar 6. Tren Av/s balok daerah Sendi Plastis tiap Portal Dinding Pengisi Lantai Dasar
Gambar 7. Tren Av/s balok daerah luar Sendi Plastis tiap Portal Dinding Pengisi Lantai Dasar
Perubahan Av/s  pada Kolom dengan penambahan Dinding Pengisi Lantai Dasar
Perubahan Av/s yang  terjadi  pada  kolom  setiap  penambahan  dinding  pengisi  lantai  dasar  dari portal  0  %  sampai  portal  100  %  mengalami  perubahan  yang  bervariasi.  Untuk  kolom  sendiri berdasarka hasil analisis kolom bagian ujung-ujung cenderung memiliki luas tulangan yang lebih besar dari pada kolom tengah dan juga pada daerah sendi plastis lebih besar dari pada daerah luar sendi  plastis,  maka  dari  itu  perubahan Av/s dibedakan  menjadi  kolom  ekterior  daerah  sendi plastis, kolom eksterior daerah luar sendi plastis dan kolom interior daerah sendi plastis, kolom interior daerah luar sendi plastis.
Gambar 8. Tren Av/s Kolom eksterior daerah Sendi Plastis tiap Portal Dinding Pengisi Lantai Dasar
Gambar 9. Tren Av/s Kolom eksterior daerah Luar Sendi Plastis tiap Portal Dinding Pengisi Lantai Dasar
Gambar 9. Tren Av/s Kolom eksterior daerah Luar Sendi Plastis tiap Portal Dinding Pengisi Lantai Dasar
Gambar 9. Tren Av/s Kolom eksterior daerah Luar Sendi Plastis tiap Portal Dinding Pengisi

## Lantai Dasar

## KESIMPULAN
1. Pada dasarnya tren perubahan tulangan  longitudinal  balok dan kolom cenderung  meningkat semakin  besar  kearah  lantai  bawah  tetapi  karena  ada  perubahan  dimensi  penampang  kolom yang  maka  nilai  semakin  menurun  sehigga  beberapa  komponen  ada  yang  mengalami penurunan  kurva,  kebutuhan  tulangan  longitudinal  kolom  eksterior  lebih  besar  dari  pada kolom  interior.  Tren  perubahan  tulangan  geser/transversal  nilai  terbesar  ada  pada  daerah sendi plastis dari pada luar daerah sendi plastis dan juga semakin bawah tingkatan lantainya semakin  besar  nilai  Av/s  nya,  sama  seperti  kasus  tulangan  longitudinal,  setelah  dilakukan perubahan dimensi penampang maka nilai s semakin besar sehingga nilai Av/s nya membuat kurva dibeberapa komponen mengalami penurunan.
2. Berdasarkan  hasil  analisis  sesuai  dengan  penelitian  sebelumnya  bahwa  semakin  besar presentase dinding pengisi lantai dasar semakin banyak titik sendi plastis yang terjadi, hal ini juga  berpengaruh  pada  gaya  yang  terjadi  sehingga  kebutuhan  tulangan  juga  semakin meningkat.

## SARAN
1. Perlu dilakukan anlisis lebih lanjut beban gempa menggunakan analisis Time History .
2. Perlu  dilakukan  perhitunganmenggunakan  bangunan  eksisting  yang  ada  agar  dapat mendesain komponen-komponen bangunan lainnya.
3. Perlu  pembelajaran  lebih  mendetail  tentang  Sistem  Rangka  Pemikul  Momen  dan  juga mekanisme Soft Storey .

## Daftar Pustaka
Aryanti,  R.,  &  Aminsyah,  M.  (2004).  Penerapan  Konsep  Disain  Kapasitas  pada  Perencanaan Struktur Tahan Gempa. Jurnal Ilmiah R & B Volume 4, Nomor 2 , 7.
Badan  Standarisasi  Nasional.  (2019). Standar  Nasional  Indonesia:  Tata  Cara  Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung SNI 1726 - 2019. Bandung: BSN.
Tosari, D. S., Hunggurami, E., & Pah, J. J. (2016). Pengaruh Dinding Pengisi pada Lantai Dasar Bangunan Tingkat Tinggi terhadap Terjadinya Mekanisme Soft Story. Jurnal Teknik Sipil , 5 (1), 1-14.