Abstrak —Isabella  Tower  Bekasi  pada  kondisi  sebenarnya dibangun  dengan  menggunakan  metode  konvensional  dengan ketinggian  20  lantai.  Gedung  tersebut  difungsikan  sebagai hunian  atau  tempat  tinggal.  Gedung  hunian  tersebut  akan dilakukan  perancangan  menggunakan  elemen  pracetak. Perencanaan struktur gedung ini didesain menggunakan sistem ganda  dengan  kategori  seismik  E.  Rangka  utama  didesain sebagai  sistem  rangka  pemikul  momen  khusus  dan  dinding struktur  beton  khusus.  Hasil  analisis  yang  telah  dilakukan diperoleh  bahwa  rangka  atau  frame  utama  gedung  mampu menahan  beban  lateral  X  dan  Y  yang  masing  masing  bernilai sebesar 29.95% dan 34.73%, sehingga persyaratan untuk sistem ganda terpenuhi. Perencanan elemen pracetak didasarkan pada tiga  kondisi,  yakni  saat  pengangkatan,  sebelum  komposit,  dan setelah  komposit.  Digunakan  tebal  plat  hollow  core menggunakan tebal sebesar 15 cm. Dimensi balok terbesar ialah 50 x 70 cm dan dimensi kolom terbesar ialah 70 x 70 cm. Dalam perencanaan struktur gedung ini harus mengacu pada bagunan tahan  gempa  terbaru  yakni,  SNI  2847:2013,  SNI  1727:2013, RSNI 2847:2018, RSNI 1726:2018, dan referensi lainnya. Pada tugas  akhir  ini    membahas  perancangan  struktur  gedung Isabella Tower Bekasi, sehingga akan menghasilkan perencanaan yang berisikan spesifikasi dan gambar yang sesuai dengan  perencanaan  struktur  yang  mengacu  pada  peraturan atau standarisasi yang berlaku.
Kata Kunci — hollow core slab , pracetak, sistem ganda

## I. PENDAHULUAN
EWASA ini pembangunan proyek konstruksi meningkat secara masif dan signifikan, khususnya pada daerah perkotaan . Seperti halnya dengan salah satu proyek CBD (Central Bussiness District) , Grand Kamala Lagoon di Kota Bekasi. Proyek CBD tersebut terdiri dari 4 tower, jalan kawasan,  dan  pusat  komersialisasi.  Isabella Tower merupakan salah satu dari keempat apartemen tersebut yang harus terselesaikan pada tahun 2020. Hal tersebut, tentunya membutuhkan  adanya  inovasi  dalam  metode  pelaksanaan konstruksi. Penjadwalan proses pelaksanaan yang cepat dan tepat,  biaya  yang  ekonomis,  dan  tidak  mengesampingkan kestabilan  dan  tingkat  keamanan  struktur,  menjadi  syarat yang  harus  dipenuhi  dalam  proses  pelaksanaan  konstruksi. Dengan demikian penggunaan elemen beton pracetak dapat digunakan  sebagai  alternatif  untuk  memenuhi  syarat  proses pelaksanaan konstruksi tersebut.
Pracetak dapat didefinisikan sebagai sebuah konsep yang menggunakan  standarisasi  komponen  struktural  yang diproduksi  di  luar  lokasi  kontruksi  dan  komponen  tersebut ditransportasikan  dari  tempat  fabrikasi  menuju  pada  lokasi
pemasangannya.  Komponen  pracetak  diproduksi  secara masif  oleh  sebuah  industri  pabrik  untuk  keperluan pembangunan  gedung  untuk  waktu  yang  singkat  dan  biaya ekonomis  [1].  Keunggulan  beton  pracetak  dibandingkan dengan  beton  konvensional  adalah  waktu  pembangunan proyek  yang  lebih  cepat,  terjaminnya quality  control pada mutu beton, dapat meminimalkan framework maupun tenaga kerja, dan penghematan lahan.
Desain untuk lantai dan atap pada sebuah struktur gedung juga memerlukan sebuah pertimbangan khusus. Hollow Core Slab mempunyai lubang longitudinal yang mempunyai fungsi utama untuk  mengurangi berat beban untuk plat lantai. Plat tersebut biasanya digunakan untuk bangunan dengan bentang panjang,  seperti  perkantoran,  rumah  sakit,  sekolah,  pusat perbelanjaan dan industri. Selain itu biasanya digunakan juga dalam  pembangunan  gedung  apartemen,  karena  dapat mengurangi biaya dan cepat dalam proses pemasangan [2].
Isabella Tower akan didesain menjadi 15 lantai, sehingga untuk  menambah  kekakuan  frame  struktur  dalam  menahan beban  lateral  gempa, tower tersebut  juga  akan  didesain menggunakan sistem ganda.

## II. METODOLOGI
Pada  perencanaan  modifikasi  ini,  perlu  adanya  data sekunder berupa denah struktur gedung berupa informasi dan data  umum,  selanjutnya  dilakukakan  tinjuan  pustaka mengenai sistem dan elemen struktur yang akan digunakan, yakni sebagai berikut:

## A. Beton Pracetak
Beton pracetak merupakan seluruh atau bagian dari sebuah elemen  struktur  yang  dicetak  atau  diproduksi  pada  sutau tempat  khusus  yaitu  pabrik  industri.  Yang  selanjutnya  akan dipasang pada struktur yang akan dibangun. Proses produksi yang dilakukan di pabrik biasanya diproduksi dalam jumlah massal dengan bentuk dan dimensi sesuai dengan pemesanan elemen pracetak tersebut [3]. Proses pembuatan yang berada di  lokasi  industri  mengakibatkan  beton  pracetak  dapat menyediakan kontrol mutu tinggi, efisien dalam mengkontruksi, dan penghematan waktu serta harga.
Permasalahan utama dan bagian yang paling penting dalam beton precast adalah  sistem  sambungan  yang  menyatukan antara  elemen-elemen  beton precast yang  terpisah  menjadi suatu  struktur  bangunan  yang  utuh  seperti  halnya  struktur beton yang monolit. Sehingga sambungan yang direncanakan
Diana Dwi Yunita, I Gusti Putu Raka, dan Faimun Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil, Lingkungan, dan Kebumian,
Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS), Surabaya, 60111
e-mail : raka@ce.its.ac.id, faimun@ce.its.ac.id
Modifikasi Perencanaan Struktur Gedung Isabella Tower Bekasi Menggunakan Elemen Pracetak dan Hollow Core Slab dengan Sistem Ganda
D
terutama  untuk  daerah  rawan  gempa  harus  ada  jaminan bahwa  sambungan  tersebut  harus  mampu  menerima  beban gempa  rencana,  harus  mampu  memancarkan  energi  gempa dan  harus  mempunyai  kemampuan  berdeformasi  secara inelastis [4].
B. Hollow Core Slabs
Hollow  core  slab merupakan  salah  satu  elemen  beton pracetak,  yang  menggunakan  sistem  beton  pratekan.  Tak hanya  itu  adanya  celah  menerus  pada  plat  dapat  digunakan untuk  mengurangi  berat  sendiri  plat  dan  biaya  pelaksanaan konstruksi. Plat ini terbuat dari beton berkualitas tinggi yang merupakan  salah satu elemen pra fabrikasi dengan proporsi rongga yang lebih besar. Dalam praktek biasanya hollow core slab disambungkan dengan elemen struktur lain menggunakan  senyawa grouting .  Berbeda  dengan  beton konvensional,  pelat hollow  core  slab memiliki  banyak keuntungan, seperti menghemat bahan, kecepatan pemasangan,  menurunkan  biaya  konstruksi  bangunan, memiliki tingkat kualitas pelat yang konsisten, ketahanan api yang  baik,  dan  sifat  isolasi  suara.  Sebagai  tambahannya hollow  core  slab dapat  diaplikasikan  pada  bentang  panjang dan  dengan  ketebalan  yang  minimum. Hollow  core  slab dapat  menggunakan strand pratekan,  dengan  ketebalan  plat sebesar antara 400 dan 500 mm, dengan bentang 14 hingga 18 meter dengan lebar standar 900 mm dan 1200 mm  yang biasanya digunakan dalam praktek lapangan [5].

## C. Jenis Sambungan Elemen Pracetak
Pada  penelitian  sebelumnya,  yakni  terhadap  perilaku histeretik  pada  daerah  sambungan  mengklasifikasikan  ke dalam dua kategori utama, yaitu [6]
1) Sambungan basah (wet connections)
Di  mana  beton  atau  proses grouting baru  dilakukan langsung  di  lokasi  proyek  untuk  menutupi  tulangan  yang terbuka di daerah sambungan
2) Sambungan kering (dry connections)
Di mana hanya koneksi mekanis yang digunakan. Adanya  perhitungan  khusus  pada  sambungan  kering difungsikan untuk mampu menahan momen dan gaya geser, menunjukkan  perpindahan  yang  sama  tetapi  memiliki karakteristik  disipasi  energi  lebih  banyak  dibandingkan dengan koneksi monolit.

## D. Sistem Ganda
Kombinasi  antara  dinding  geser  dan  struktur  rangka pemikul  momen  atau  rangka  bresing  dapat  menahan  total gaya  lateral  dalam  proporsi  yang  cukup  kaku  atau  rigid. Dengan  mempertimbangkan  interaksi  yang  terjadi  antar elemen  tersebut  pada  tiap  level  lantai.  Namun  demikian, struktur rangka pemikul momen harus mampu menahan tidak kurang dari 25% dar gaya seismik horizontal [7].
Setelah  dilakukan  tinjauan  pustaka  dilanjutkan  dengan metodologi dengan mengacu pada standarisasi yang berlaku. Hasil  analisis  dan  pembahasan  yang  pertama  adalah preliminary  design untuk  masing  masing  elemen.  Tahap kedua  adalah  tahap  pembebanan  dan  analisis  struktur  yang menggunakan program bantu ETABS 2013. Setelah itu hasil output analisis  struktur  dikontrol  dengan  beberapa persyaratan,  apabila  memenuhi,  maka  tahap  ketiga  adalah, perencanaan  struktur  sekunder  dan  primer.  Apabila  tidak memenuhi  persyaratan  yang  telah  ditetapkan  perlu  adanya
pengulangan  pada  tahap preliminary  design dan  analisis struktur.  Perencanaan  struktur  bawah  dilanjutkan  apabila desain  struktur  atas  telah  memenuhi  kriteria  desain  yang disyaratkan.

## III. HASIL ANALISIS DAN PEMBAHASAN
A. Preliminary Design
1) Dimensi Balok
Perencanaan  dimensi  balok  mengacu  pada  RSNI 2847:2018  9.3.3.1,  yang  tertera  pada  tabel  9.3.3.1  [8], sehingga diperoleh rekapitulasi sebagai berikut:
Tabel 1. Rekapitulasi Dimensi Balok Induk No. Tipe Dimensi b (cm) h (cm) l (m) 1 BI 1 50 70 8 2 BI 2 40 60 6 3 BI 3 40 60 5 4 BI 4 40 60 4.2 5 BI 5 40 60 2.6 6 BI 1 50 70 8 7 BI 3 40 70 5 8 BI 6 40 70 4 Tabel 2. Rekapitulasi Dimensi Balok Anak No. Tipe Dimensi b (cm) h (cm) l (m) 1 BA 1 40 50 8 2 BA 2 30 50 6 3 BA 3 30 50 5 4 BA 4 30 50 4 5 BA 5 30 50 4.2 6 BA 6 30 50 2.6 2) Dimensi Plat
Berdasarkan  brosur  PT.  Beton  Elemenindo  Perkasa  [9], digunakan hollow  core  slab dengan  tebal  150  mm  dengan jumlah  wire  12  dan  diameter  wire  sebesar  7  mm  serta memiliki daya dukung sebagai berikut:
Gambar 1. Hollow Core Slabs 15 cm[9]

## 3) Dimensi Kolom
Penentuan  dimensi  minimal  kolom  direncanakan  dengan menentukan  total  beban  yang  akan  bekerja  pada  kolom. Sehingga  akan  diperoleh  luasan  minimal  yang  harus digunakan  dalam  perencanaan  dimensi  tersebut.  Dimensi kolom  direncanakan  dalam  5  tipe  yang  berbeda,  dengan dimensi  terbesar  yakni  70/70  yang  terletak  pada  lantai basement .Berikut merupakan hasil preliminary design untuk elemen kolom
4) Dimensi Dinding Geser
Perencanaan  tebal  dinding  geser  mengacu  pada  RSNI 2847:2018  pasal  11.3.3.1  dimana  tebal  dinding  penumpu tidak  boleh  kurang  dari  l/25  tinggi  atau  panjang  bentang tertumpu  dan  tidak  kurang  dari  100  mm  [8].  Dalam perencanaan  ini  dinding  geser  dinding  geser  direncanakan meiliki ketebalan sebesar 50 cm

## B. Pembebanan dan Analisis Struktur
Dalam  perencanaan  struktur  gedung  perlu  adanya perhitungan  terkait  pembebanan  gravitasi  dan  pembebanan
gempa.  Hal  ini  bertujuan  agar  elemen-elemen  struktur mampu  memikul  beban-beban  yang  telah  diperhitungkan sebelumnya. Sehingga dapat diperoleh struktur gedung yang kokoh. Pembebanan gravitasi mengacu pada SNI 1727:2013 [10]dan  pembebanan  gempa  yang  mengacu  pada  RSNI 1726:2018 [11].

## Gambar 2. Permodelan Struktur Menggunakan ETABS 2013

## 1) Pembebanan Gravitasi
Pembebanan  yang  dimasukkan  ke  dalam  program  bantu ETABS 2013 harus mendekati perhitungan pembebanan total yang telah dihitung manual dengan nilai toleransi sebesar 5%.
Perhitungan manual diperoleh sebesar  21,952,865.57 Kg. sedangkan output yang diperoleh dari ETABS 2013 sebesar 22,806,439.66  Kg.  Sehingga  terdapat  selisih  beban  sebesar 853,574.09  Kg  atau    sebesar  3.742689%.  Selisih  tersebut kurang  dari  batas  toleransi  selisih  sebesar  5%.  Sehingga pembebanan  gravitasi  pada  ETABS  2013  dapat  digunakan dalam perhitungan beban gempa.

## 2) Pembebanan Gempa Dinamis
Pembebanan  dinamis  mengacu  pada  RSNI  1726:2018 [11], yang  didalamnya  memuat  ketentuan  dan  persyaratan dalam perhitungan beban gempa. Nilai Ss dan Sds pada kelas situs kategori E di Bekasi Jawa Barat adalah sebesar 0.684g dan  0.607g.  Berdasarkan  kategori  tersebut  direncanakan menggunakan  sistem  ganda  yaitu  kombinasi  antara  dinding geser  beton  bertulang  khusus  dan  sistem  rangka  pemikul momen khusus.
Berdasarkan  hasil  perhitungan  periode  fundamental struktur  secara  manual  diperoleh  sebesar 2.218 𝑠 yang memiliki  nilai  yang  lebih  kecil  daripada  hasil  periode fundamental maksimum yang telah dihasilkan oleh program bantu ETABS 2013 yakni sebesar 3.229 s.
Sehingga,  untuk  memperoleh  gaya  gempa  dinamik  yang paling  kritis,  maka  digunakan  periode  fundamental  struktur yang  paling  kecil,  yakni  sebesar 2.218 𝑠 dan  nilai  Cs  yang diambil sebesar 0.03588
Nilai  berat  efektif  bangunan  yang  didapatkan  sebesar 21,302,090.75  Kg.  Sehingga  Gaya  geser  dasar  yang  telah diperoleh akan didistribusikan secara vertikal pada tiap lantai struktur  yang  berdasarkan  RSNI  1726:2018,  yakni  sebesar 765,120.59 Kg
Berikut  merupakan  gaya  geser  dasar  hasil  analisis  ragam yang diperoleh menggunakan program bantu ETABS 2013.
Tabel 3. Hasil Analisis Gaya Geser Dasar Load Case/Combo FX (Kg) FY (Kg) EQX Max 764,280.24 706,335.38 EQY Max 753,996.61 762,171.13 3) Kontrol Dual Systems
Berikut  merupakan joint  reaction yang  diperoleh menggunakan   program bantu ETABS 2013.
Tabel 4.
Reaksi Perletakan untuk Gempa X dan Y Pemikul Gaya Geser EQX EQY KN % KN % Shear Wall 6,132.77 70.05 6,176.88 65.27 SRPM 2,622.34 29.95 3,287.21 34.73
Berdasarkan  perolehan  hasil  tersebut,  dapat  disimpulkan bahwa  presentase  total  untuk  SRPM  memiliki  nilai  sebesar lebih dari 25% [11], sehingga layout dan konfigurasi struktur gedung telah memenuhi persyaratan dual system.
C. Perencanaan Struktur Sekunder
1) Kontrol Perencanaan Hollow Core Slabs
Kontrol  perencanaan hollow  core  slab ,  terdiri  dari  tiga kontrol,  yakni  kontrol  kapasitas,  kekuatan  lentur,  dan kekuatan  geser.  Untuk  kontrol  kapasitas  pembabanan  ijin dengan  bentang  5  m  sebesar  890 𝐾𝑔 𝑚 2 ⁄ dengan  pembebanan yang  terjadi  sebesar  314.918 𝐾𝑔 𝑚 2 ⁄ ,  sehingga  memenuhi syarat  kapasitas  ijin.  Selanjutnya  dilakukan  kontrol  kuat lentur ijin (ɸMn) dan kuat geser ijin (ɸVcw) dengan masing masing  kuat  ijinnya  sebesar  69.5598  ft-k/slab  dan  16.7947 pounds, yang melebihi dari gaya momen (Mu) dan geser (Vu) yang  terjadi  sebesar,  18.794    ft-k/slab  dan  4.4452  pounds. Sehingga hollow core slab setebal 15 cm dengan bentang 5m dapat digunakan.
2) Perencanaan Balok Anak Pracetak
Berdasarkan  analisis  perhitungan  yang  telah  dilakukan untuk  perhitungan  penulangan  dalam  kondisi  setelah komposit,  sebelum  komposit,  dan  saat  pengangkatan diperoleh kondisi yang paling kritis, yakni pada saat sebelum komposit  dengan  rekapitulasi  penulangan  lentur  sebagai berikut:
Tabel 5. Penulangan Lentur Lapangan Balok ƿpakai As perlu n pakai d pakai s pakai (mm2) (mm) (mm) BA 1 0.017371942 1907.439259 4 25 58 BA 2 0.011389546 937.9291266 2 25 124 BA 3 0.007680806 632.5143522 2 25 124 BA 4 0.003535534 291.1512172 2 25 124 BA 5 0.00532174 438.2452691 2 25 124 BA 6 0.003535534 291.1512172 2 25 124 Tabel 6. Penulangan Lentur Tumpuan Balok ƿmin As min n pakai d pakai s pakai (mm2) (mm) (mm) BA 1 0.003536 388.2016229 2 25 224 BA 2 0.003536 291.1512172 2 25 124 BA 3 0.003536 291.1512172 2 25 124 BA 4 0.003536 291.1512172 2 25 124 BA 5 0.003536 291.1512172 2 25 124 BA 6 0.003536 291.1512172 2 25 124 3) Perencanaan Tangga
Perencanaan tangga diasumsikan menggunakan perletakan jepit  dengan  menggunakan  program  bantu  SAP2000, sehingga diperoleh penulangan sebagai berikut:
Tabel 7.

## Rekapitulasi Penulangan Tangga
Nama Struktur h (m) Tulangan Longitudinal Longitudinal Susut Plat Tangga Up 3.5 D10-250 D10-250 ɸ8-160 Plat Tangga Down D10-250 D10-125 ɸ8-160 Plat bordes D10-250 D10-250 ɸ8-160
Gambar 3. Detail Penulangan Tangga
D. Perencanaan Struktur Primer
1) Perencanaan Balok Induk
Berdasarkan  analisis  perhitungan  yang  telah  dilakukan untuk  perhitungan  penulangan  dalam  kondisi  setelah komposit,  sebelum  komposit,  dan  saat  pengangkatan diperoleh kondisi yang paling kritis, yakni pada saat setelah komposit  dengan  pembebanan  yang  digunakan  adalah kombinasi  antara  beban  mati,  beban  mati  tambahan,  beban hidup  dan  beban  gempa.  Berikut  merupakan  rekapitulasi penulangan lentur:
Tabel 8. Penulangan Tumpuan Negatif Balok ƿpakai As perlu n pakai d pakai s pakai (mm2) (mm) (mm) BI 1 0.003953 1234.276499 4 25 91.33333 BI 2 0.003953 829.3073164 3 25 99.5 BI 3 0.003953 829.3073164 3 25 99.5 BI 4 0.003953 829.3073164 3 25 99.5 BI 5 0.003953 829.3073164 3 25 99.5 BI 6 0.003953 829.3073164 3 25 99.5 BI 7 0.003953 987.4211994 4 25 58 BI 8 0.003953 987.4211994 4 25 58 Tabel 9. Penulangan Lapangan Positif Balok ƿpakai As perlu n pakai d pakai s pakai (mm2) (mm) (mm) BI 1 0.004491 1402.211188 4 25 91.33333 BI 2 0.003953 829.3073164 3 25 99.5 BI 3 0.003953 829.3073164 3 25 99.5 BI 4 0.003953 829.3073164 3 25 99.5 BI 5 0.003953 829.3073164 3 25 99.5 BI 6 0.003953 829.3073164 3 25 99.5 BI 7 0.003953 987.4211994 4 25 58 BI 8 0.003953 987.4211994 4 25 58
Gambar 4. Detail Penulangan BI 1 2) Perencanaan Kolom
Perencanaan  kolom  menggunakan  program  bantu SPColumn dalam pengecekan kebutuhan tulangan longitudinal  dengan  pembebanan  yang  digunakan  berasal
dari Column Forces yang berupa gaya aksial, momen arah x, dan  momen  arah  y.  Sehingga  diperoleh  penulangan longitudinal sebesar 24D25 sedangkan untuk tulangan geser menggunakan 5D13
Tabel 10. Rekapitulasi Penulangan Lentur Kolom Kolom n D ɸMn Mux Muy Kontrol Momen K1 24 25 841.05 53.24 41.59 OK K2 24 25 870.71 116.3 86.12 OK K3 24 25 989.75 146.58 108.13 OK K4 24 25 1146.7 157.83 103.6 OK K5 24 25 1425.3 356.68 208.3 OK Tabel 11. Rekapitulasi Penulangan Geser Kolom Kolom Ash perlu n pakai D Ash pakai Kontrol mm2 mm mm2 K1 479.374424 5 13 663.6614481 OK K2 479.374424 5 13 663.6614481 OK K3 554.1265823 5 13 663.6614481 OK K4 550.2022901 5 13 663.6614481 OK K5 561.6 5 13 663.6614481 OK
Gambar 5. Detail Penulangan Kolom (K5)

## 3) Perencanaan Dinding Geser
Perencanaan  dinding  geser  menggunakan  program  bantu SPColumn dalam pengecekan kebutuhan tulangan longitudinal  dengan  pembebanan  yang  digunakan  berasal dari Pier Forces yang berupa gaya aksial, momen arah x, dan momen arah y. Sehingga diperoleh penulangan longitudinal sebesar D25-120
Gambar 6. Detail Penulangan Dindin Geser Tipe 1
E. Perencanaan Sambungan
1) Sambungan Balok-Kolom
Dalam  perencanaan  tulangan  atas  dan  bawah  digunakan Modix  Rebar  Coupler  tipe  PM  dan  SM.  Untuk  kait  standar juga menggunakan produk Peikko Group. Berikut merupakan hasil  tipe  produk  yang  digunakan  untuk  sambungan  balok dengan kolom untuk tipe double sided connection : Panjang Penyaluran Kait Standar dalam Tarik
Sambungan  tulangan  pada  bagian  tarik  menggunakan Modix Coupler SM25B-P-1650-SM25A-D-550 – SM25B-P- 1550.
Panjang Penyaluran Kait Standar dalam Tekan Sambungan  tulangan  pada  bagian  tekan  menggunakan Modix  Coupler  SM25B-P-1650-PM25-SM25A-D-550  – PM25-SM25B-P-1650

## Gambar 7. Detail Sambungan BI 1-K3-BI1
2) Sambungan Balok Induk-Balok Anak
Sama halnya dengan sambungan balok-kolom, sambungan balok  anak-balok  induk  pada  perencanaan  ini  dapat  dilihat sebagai berikut:
Panjang Penyaluran Kait Standar dalam Tarik Sambungan  tulangan  pada  bagian  tarik  menggunakan sambungan manual seperti biasa tanpa menggunakan produk Peikko
Panjang Penyaluran Kait Standar dalam Tekan Sambungan  tulangan  pada  bagian  tekan  menggunakan Modix  Coupler  SM25B-P-1250-PM25-SM25A-D-500  – PM25-SM25B-P-1250
Gambar 8. Detail Sambungan BA 1- BI 1- BA 1

## 3) Sambungan Balok – Plat
Transfer Length (Lt) = 1.2 x 350 mm =  420 mm Direncanakan menggunakan kait 2D16 Grade 300 Mpa

## Gambar 9. Detail Sambungan Balok-Plat

## F. Metode Pelaksanaan
Metode  pelaksanaan  ini  merupakan  uraian  mengenai komponen dan material material pendukung yang digunakan dalam pelaksanaan metode beton pracetak 1. Proses  produksi  elemen  pracetak  dilakukan  secara fabrikasi di dalam suatu industri beton pracetak
2. Jenis crane POTAIN  MR  160  C  dengan  jarak  jangkau maksimum 60 m dengan beban  maksimum 7.5 ton
3. Setelah  dilakukan  pengecoran  kolom,  balok  induk pracetak  dipasang  terlebih  dahulu  baru  kemudian dilanjutkan  dengan  pemasangan  balok  anak.  Diperlukan
peralatan crane untuk  menunjang  pemasangan  balok induk.
4. Dalam meletakkan balok anak ke balok induk, digunakan konsol  pendek  pada  balok  induk,  kemudian  dirangkai menjadi  satu  kesatuan.  Perencanaan  konsol  pada  balok induk ini sama dengan perencanaan konsol kolom
5. Elemen  plat  diletakkan  atau  ditumpukan  pada  selimut beton sepanjang 5 cm. Setelah semua tulangan pada balok induk  dan  balok  anak  terpasang  dilakukan  pengecoran atau overtopping sebagai penutup tulangan.
G. Perencanaan Struktur Bawah
1) Perencanaan Pondasi
Pondasi  pada  gedung  ini  direncanakan  menggunakan pondasi  tiang  pancang  yang  diproduksi  oleh  PT.  WIKA Beton. Kombinasi beban yang digunakan dalam permodelan mengggunakan  beban  nominal  dengan  desain  tegangan  ijin sedangkan  untuk  poer  menggunakan  kombinasi  beban terfaktor.

## Gambar 10. Rencana Denah Pondasi

## 2) Perhitungan Tiang Pancang dan Poer
Tiang pancang  yang digunakan untuk podasi tipe 1  yaitu 4D 60 dengan dimensi poer sebesar  2.7 m x 2.7 m x 1.5 m Penulangan  poer  direncanakan  dengan  menggunakan program  bantu  ETABS  2013  dengan  gaya  aksial  satu  tiang yang  digunakan  sebagai  input  pembebanan joint  loads , sehingga  diperoleh  hasil  output  momen  yang  digunakan untuk  analisis  perhitungan  penulangan.  Berdasarkan  hasil analisis tersebut diperoleh penulangan arah X dan Y sebesar D25-80
Gambar 11. Detail Penulangan Pondasi Tipe 1

## 3) Perencanaan Dinding Basement
Momen yang didapat menggunakan bantuan dari program bantu  ETABS  2013  yaitu  sebesar  1.3258  t.m,  seperti  pada gambar di bawah ini.

## Gambar 12. Momen akibat Tekanan Horizontal Tanah
Sehingga  digunakan  tulangan  lentur  positif  D13-150  dan tulangan lentur negatif D13-150

## IV. KESIMPULAN
Perhitungan  mengacu  pada  peraturan  RSNI  2847:2018, SNI  1726:  201X,  sehingga  modifikasi  perencanaan  dapat dikatakan aman dan memenuhi persyaratan yang berlaku Balok  induk,  balok  anak,  serta  plat  direncanakan menggunakan  elemen  pracetak,  sedangkan  kolom,  dinding geser,  tangga,  plat  basement,  dna  pile  cap  direncanakan menggunakan  beton  cast  in  situ  untuk  mempermudah pelaksanaan    konstruksi  dan  mempersingkat  waktu pelaksanaan
Sistem  sambungan  pada  elemen  balok  dan  kolom  dan balok  induk  dengan  balok  anak  menggunakan  produk  dari Peikko  Group,  yaitu  dengan  menggunakan  Modix  Rebar Coupler.
Dalam  proses  analisis  struktur  gedung  Isabell  Tower Bekasi  Jawa  Barat,  menggunakan  program  bantu  ETABS 2013.  Hasil  analisis  diperoleh,  yakni  periode  getar  yang diambil  adalah  batas  maksimum,  toleransi  berat  struktur kurang dari 5%,  gaya gempa  dinamik  yang lebih besar dari 100%  gaya  gempa  statik,  serta  syarat dual  system dengan rangka pemikul momen sebesar lebih dari 25%
Momen nominal yang diperoleh ( ɸ Mn) mampu menahan momen  yang  bekerja  pada  penampang  (Mu),  dengan kebutuhan  tulangan  longitudinal  untuk  balok  induk  sebesar 5D25  dan  kolom  sebesar  24D25.  Geser  nominal  yang diperoleh  ( ɸ Vn)  mampu  menahan  gaya  geser  yang  bekerja pada penampang (Vu) dengan kebutuhan tulangan transversal untuk balok induk sebesar 3D13-90 dan kolom sebesar 5D13- 100.
Gaya  aksial  nominal  yang  diperoleh  ( ɸ Pn)  mampu menahan  gaya  aksial  yang  bekerja  pada  penampang  (Pu). Pondasi  yang  direncanakan  sesuai  dengan  ketentuan
perhitungan tiang pancang berdiameter 60 cm produk WIKA Beton, dan perhitungan daya dukung tanah pada kedalaman 20  m  dengan  menggunakan  tegangan  ijin,  serta  penulangan pilecap  berdasarkan  pembebanan ultimate (kombinasi LRFD).

## DAFTAR PUSTAKA
[1] R. O. Asamoah, J. S. Ankrah, K. Offei-Nyako, and E. O. Tutu, “Cost analysis of precast and cast-in-place concrete construction for selected public buildings in Ghana,” J. Constr. Eng. , vol. 2016, pp. 1–10, 2016.
[2] I.  M.  Ezz  El-Arab,  “Web  shear  strengthening  technique  of  deep precast  prestressed  hollow  core  slabs  under  truck  loads,” J.  Build. Constr. Plan. Res. , vol. 05, no. 04, pp. 129–145, 2017.
[3] C.  H.  Najoan,  J.  Tjakra,  and  P.  A.  K.  Pratasis,  “Analisis  metode pelaksanaan plat precast dengan plat konvensional ditinjau dari waktu dan biaya (studi kasus : markas komando daerah militer Manado),” J. Sipil Statik , vol. 4, no. 5, pp. 319–327, 2016.
[4] J.  Suherman,  “Penggunaan  block  set  connection  (BSC)  pada sambungan elemen beton precast,” Teknol. dan Kejuru. , vol. 34, no. 2, pp. 217–227, 2011.
[5] S.  Simasathien  and  S.-H.  Chao,  “Shear  strength  of  steel-fiber- reinforced deep hollow-core slabs,” PCI J. , vol. 60, no. 4, pp. 85–101, 2015.
[6] M. K. Joshi, C. V. R. Murty, and M. P. Jaisingh, “Cyclic behaviour of precast RC connections,” Indian Concr. J. , vol. 79, no. 11, pp. 43–50, 2005.
[7] L. Mamatha, G. S. Vijaya, and E. K. K. L, “Seismic analysis of R . C .dual frame systems with and without floating columns,” Int. Res. J. Eng. Technol. , vol. 03, no. 09, pp. 1340–1346, 2016.
[8] “Persyaratan  Beton  Struktural  untuk  Bangunan  Gedung  (RSNI 2847:2018),” Badan Standardisasi Indonesia . BSN, Bandung, pp. 1– 7, 2018.
[9] “Hollow Core Slab Brosur.” PT. Beton Elemenindo Perkasa, Jakarta.
[10]  “Beban  Minimum  Untuk  Perancangan  Bangunan  Gedung  dan Struktur  Lain  (SNI  1727:2013),” Badan  Standardisasi  Indonesia . BSN, Bandung, 2013.
[11]  “Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung (RSNI 1726:2018),” Badan Standardisasi Indonesia . BSN, Bandung, pp. 3–5, 2018.