## PENGARUH VOID PADA PENAMPANG TIANG FONDASI TERHADAP P-Y CURVE
Dave Laurent 1 dan Alfred Jonathan Susilo 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta Email: dave.laurent@hotmail.com
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta Email: alfredsusilo@gmail.com

## ABSTRAK
Analisa daya dukung lateral merupakan aspek penting dalam perancangan fondasi untuk mengantisipasi kegagalan fondasi tiang. Salah satu metodenya adalah p-y curve yang merupakan pengembangan dari metode Balok pada Fondasi Winkler. Metode p-y curve memodelkan tanah sebagai pegas non-linier. Metode ini diperkenalkan oleh McClelland dan Focht pada tahun 1956 dalam bentuk kurva hubungan reaksi tanah dengan defleksi akibat beban lateral. Metode p-y curve lebih umum digunakan karena tahap pengerjaannya  yang  tidak  rumit  jika  dibandingkan  dengan  metode  lainnya  dan  hasilnya  dapat diandalkan. Akan tetapi, metode p-y curve tidak memperhitungkan pengaruh bentuk penampang karena tiang  disederhanakan  menjadi  model  tiang  satu  dimensi  dengan  pendekatan  empiris.  Penelitian  ini membandingkan pengaruh lubang pada penampang spun pile dan tiang baja tubular terhadap p-y curve menggunakan metode yang diusulkan oleh Georgiadis (2010) dengan p-y curve yang dibentuk dengan program LPILE. Hasil dari penelitian ini menunjukkan bahwa p-y curve untuk tiang dengan penampang solid lebih kaku daripada tiang dengan penampang void.
Kata kunci : p-y curve, LPILE, Georgiadis, lateral, Winkler

## 1. PENDAHULUAN
Setiap tahun jumlah penduduk DKI Jakarta terus meningkat. Berdasarkan data dari Badan Pusat Statistik DKI Jakarta (BPS DKI Jakarta), pada tahun 2000 jumlah penduduk DKI Jakarta mencapai 8,4 juta jiwa, tahun 2010 bertambah menjadi 9,6 juta jiwa dan pada tahun 2017 mencapai 10,35 juta jiwa. Dengan luas wilayah 622,3 km2 dan jumlah penduduk  yang  terus  meningkat  setiap  tahun,  lahan  pemukiman  di  Jakarta  semakin  terbatas.  Pada  tahun  2000, kepadatan penduduk DKI Jakarta mencapai 12.603 jiwa/km 2 , meningkat menjadi 14.506 jiwa/km 2 pada tahun 2010 dan pada tahun 2017 menjadi 15.629 jiwa/km 2 .
Pertumbuhan penduduk  yang  besar  ini  memberikan  tantangan  tersendiri  dalam  ketersediaan  lapangan  kerja,  ruang terbuka  hijau,  kebersihan  dan  kesehatan  terutama  penyediaan  lahan.  Salah  satu  solusi  untuk  mengatasi  kurangnya lahan pemukiman adalah dengan membangun hunian bertingkat seperti apartemen dan rumah susun, sehingga lahan dapat digunakan dengan lebih efisien.
Beban dari gedung bertingkat tinggi terlalu besar untuk dipikul dengan fondasi dangkal seperti fondasi tapak, terlebih lagi dengan luasan fondasi yang terbatas (Craighead: 2009, 7). Karena maraknya pembangunan gedung bertingkat, fondasi dalam menjadi umum digunakan.
Terdapat dua jenis beban yang diperhitungkan ketika merancang fondasi tiang yaitu beban aksial dan beban lateral. Pada beberapa kasus, beban rencana yang lebih menentukan adalah beban lateral daripada beban aksial. Beban lateral dapat bersumber dari tekanan tanah pada dinding penahan, tekanan angin, gaya geser dasar seismik, eksentrisitas dari beban aksial, dan lainnya (Kumar: 2011, 5-39).
Banyak metode telah dikembangkan dari tahun ke tahun untuk menganalisis tiang yang dibebani secara lateral seperti Broms  (1965),  Thompson  (1977),  Poulos  (1980),  Georgiandis  dan  Butterfield  (1982)  dan  Reese  (1986).  Metode- metode ini memodelkan tiang sebagai balok lentur. Perbedaan utama analisa tiang yang terbebani secara lateral secara umum  terdapat  pada  pendekatan  untuk  memodelkan  tanah  seperti  metode  p-y  curve  yang  dikembangkan  dari pemodelan  Winkler,  pemodelan  tanah  sebagai  kontinum  elastis  homogen,  dan  pemodelan  menggunakan  metode elemen hingga.
Metode Kontinum Elastis Homogen mengasumsikan tanah di sekitar tiang sebagai kontinum tiga-dimensi. Menurut Salgado et al. (2008), pemodelan tanah sebagai Kontinum tiga-dimensi secara konsep merupakan pemodelan yang lebih akurat.
Metode Kontinum Elastis Homogen mengasumsikan tanah di sekitar tiang sebagai kontinum tiga-dimensi. Menurut Salgado et al. (2008), pemodelan tanah sebagai Kontinum tiga-dimensi secara konsep merupakan pemodelan yang
lebih  akurat.  Dibandingkan  dengan  pemodelan  fondasi  sebagai  balok  dua-dimensi  karena  kondisi  tanah  yang sebenarnya  tiga-dimensi.  Penelitian  dengan  pendekatan  ini  di rintis  oleh  Paulos  (1971),  yang  memodelkan  tanah sekitar tiang sebagai suatu kontinum dan tiang fondasi sebagai garis yang memberikan tekanan pada kontinum tanah. Paulos menggunakan solusi balok lentur yang diusulkan oleh Mindlin (1936) untuk menghitung defleksi tiang akibat beban horizontal. Namun metode ini kurang umum dibanding dengan metode p-y curve karena langkah pengerjaannya yang rumit.
Metode  lain  yang  dapat  digunakan  untuk  menganalisa  fondasi  tiang  adalah  Metode  Elemen  Hingga.  Metode  ini bertujuan  untuk  mempermudah  penyelesaian  analisis  fungsi  matematika  yang  sulit  dipecahkan.  Logan  (2012) mendeskripsikan Metode Elemen Hingga sebagai metode yang mendekati solusi analisis dengan metode numerik dan memecah objek menjadi elemen berhingga yang lebih kecil sehingga solusi persamaan diferensial yang rumit dapat diselesaikan dengan persamaan aljabar simultan. Metode ini memiliki beberapa keunggulan yang tidak dimiliki oleh metode-metode lain. Metode Elemen Hingga dapat mensimulasi interaksi tiang dengan tanah secara tiga-dimensi, baik secara linier maupun non-linier dengan memasukkan karakter dan mekanika bahan dalam bentuk parameter seperti modulus  elastisitas  dan  ratio Poisson  atau menambahkan hunbungan non-linier.  Pemilihan modulus elastisitas  dan ratio Poisson sangat berpengaruh terhadap hasil dari Metode Elemen Hingga, oleh karena itu perlu kecermatan dalam menentukan parameter-parameter tersebut. Diskritisasi model juga mempengaruhi keakuratan hasil metode elemen hingga. Semakin banyak diskritisasi model (h-refinement) dan semakin banyak nodal (p-refinement), makin teliti hasil yang didapat, namun proses analisa akan memakan waktu yang lama dan tidak praktis.
Metode p-y merupakan metode yang umum digunakan karena langkah pengerjaannya tidak terlalu rumit dan hasilnya cukup akurat. Menurut Ashour dan Norris (2000), penyederhanaan model interaksi tiang dan tanah pada p-y curve menjadi satu-dimensi mengabaikan pengaruh bentuk penampang dan interaksi dari komponen tiga-dimensi. Selain itu, metode p-y curve memiliki keterbatasan lain yaitu hanya dapat digunakan untuk tanah yang homogen sepanjang tiang. Sehingga perlu pemilihan p-y curve untuk jenis tanah dan tiang yang tepat karena kurva-kurva yang tersedia dibuat dengan pendekatan empiris.
Ada berbagai macam bentuk penampang fondasi tiang yang digunakan seperti kotak, baja WF, bulat, pipa bulat, bulat berlubang (spun pile) dan lainnya. Namun pada penelitian ini difokuskan pada tiang dengan penampang berlubang seperti spun pile dan tiang baja tubular. Jenis-jenis fondasi ini sering digunakan untuk konstruksi lepas pantai. Menurut GEO Publication No.1/2006 yang dipublikasikan oleh The Government of the Hong Kong Special Administrative Region, Spun pile sering digunakan pada konstruksi lepas pantai karena lebih tahan terhadap korosi dibandingkan dengan tiang beton biasa. Tiang baja tubular makin umum digunakan khususnya untuk konstruksi lepas pantai karena memiliki daya dukung lentur dan tekuk yang tinggi dan memiliki karakter untuk menyerap energi dari beban dinamik. Karena spun pile dan tiang baja tubular umum digunakan, penelitian ini akan lebih berfokus pada jenis tiang spun pile dan tiang baja tubular.
Metode  p-y  yang  terdapat  pada  literatur  menggunakan  pendekatan  empiris  dan  tidak  terdapat  variabel  yang  dapat mendeskripsikan lubang pada tiang, sehingga penelitian ini mencoba membandingkan  metode empiris pada program LPILE dengan metode Georgiadis yang mengikutsertakan pengaruh lubang pada penampang fondasi tiang terhadap p-y curve khususnya perbedaan p-y curve antara tiang berpenampang solid dan tiang void pada penampang.
Masalah  pada  penelitian  ini  dibatasi  pada  tiang  dengan  kedalaman  pemancangan  16  m  yang  memiliki  bentuk penampang penampang bulat solid dengan diameter 300 mm hingga 1200 mm, spun pile diameter 300 mm hingga 1200 mm sesuai standard WIKA dan tiang baja tubular dengan diameter 1625.6 mm dan dengan ketebalan 12 mm hingga 21 mm. Gambar 1.4 menunjukkan jenis  penampang tiang yang akan digunakan pada penelitian ini. Tabel 1.1 menunjukkan batasan ukuran tiang yang akan digunakan pada penelitian ini. Data tanah yang digunakan adalah dari Proyek Redevelopment of EX Plaza di Jalan M.H. Thamrin, Jakarta, Indonesia.

## 2. METODOLOGI PENELITIAN

## Studi literatur
Studi literatur merupakan salah satu elemen penting pada penelitian untuk dapat lebih memahami objek penelitian serta yang akan diteliti. Studi literatur yang dilakukan mengacu pada referensi-referensi yang ada seperti buku, jurnal, prosiding, artikel dan situs internet.
Hasil Studi Literatur ini digunakan sebagai landasan teori penelitian ini serta menjadi dasar acuan metode analisis yang digunakan.

## Pengumpulan data parameter tanah
Parameter tanah merupakan elemen terpenting dalam analisa tiang fondasi. Untuk memulai skripsi ini, dimulai dengan melakukan pengumpulan data parameter tanah yang sesuai dengan batasan masalah. Pada penelitian ini digunakan
data tanah Proyek Redevelopment of EX Plaza di Jalan M.H. Thamrin, Jakarta, Indonesia yang didapat oleh penulis dari PT. China Sonangol Media Investment ketika sedang melakukan kerja praktik di proyek Indonesia 1.
Data tersebut melibatkan dua jenis pengetesan tanah yaitu tes lapangan dan tes laboratorium. Tes Lapangan mencakup :
o  Dutch Cone Penetration Test, dengan kapasitas 2,50 ton pada 12 titik.
o Pengeboran dengan kedalaman 40,00 m sebanyak 1 titik, pengeboran dengan kedalaman 80,00 m sebanyak 4 titik, serta pengeboran dengan kedalaman 150,00 m sebanyak 2 titik.
o  Pumping Test yang terdiri dari 1 Pumping Well, dan 6 Observation Well.
Tes Laboratorium mencakup :
o  Index Properties
o  Tes Atterberg Limit
o  Analisis Distribusi Saringan
o  Tes Kekuatan
o  Tes Konsolidasi
o  Swelling Test
Setiap pengetesan baik pengetesan lapangan maupun pengetesan laboratorium mengacu pada American Society for Testing and Material (ASTM) Standard.

## Prosedur konstruksi p-y curve
Data-data  parameter  tanah  yang  didapat  akan  digunakan  untuk  membuat  p-y  curve.  Penelitian  ini  akan menggambarkan p-y curve dengan prosedur yang diajukan oleh Georgiadis (2010) berupa kurva hiperbola. Kemudian p-y curve yang diusulkan oleh Reese akan dibuat dengan menggunakan bantuan program LPILE.

## Analisis Perbandingan
Setelah p-y curve terbentuk akan dilakukan analisis perbandingan antara hasil p-y curve yang dibuat dengan usulan Georgiadis  (2010)  dan  dengan p-y  curve usulan  dari  Reese  (1972,  1975)  agar  diketahui  pengaruh  lubang  pada penampang terhadap p-y curve .

## 3. ANALISIS DATA

## Kondisi dasar tanah
Pengujian tanah  di  lapangan mencakup 7  titik bore hole (BH) dan 12 titik  sondir. Ditemukan  lapisan fill material sedalam 1 meter dari permukaan tanah pada BH-1, BH-2, BH-3, BH-4, BH-5, BH-7 dan lapisan fill material sedalam 4 meter dari permukaan tanah pada BH-6. Kondisi fill material dianggap sama dengan tanah di bawahnya. Rata-rata muka air tanah ditemukan pada kedalaman -3.05 meter dari permukaan dasar tanah. Potongan lapisan tanah dari BH- 1 sampai dengan BH-7 dapat dilihat pada Gambar 1.
Pada kebanyakan boreholes , dari permukaan hingga sekitar 10.0 meter di bawah permukaan tanah merupakan lapisan tanah silty clay atau clayey silt . Dari kedalaman 10 meter terdapat lapisan tanah silty sand yang sangat padat dengan tebal  lapisan  3.0    hingga  5.0  meter.  Di  bawah  lapisan silty  sand terdapat  lapisan silty  clay atau clayey  silt hingga kedalaman 20 meter dengan konsistensi very stiff atau hard .

## Gambar 1. Stratifikasi dan potongan tanah dengan nilai NSPT terhadap kedalaman

## Hyperbolic p-y curve Georgiadis (2010)
Pada tahun 2010, Georgiadis mengusulkan pendekatan konstruksi p-y curve yang dibandingkan dengan pendekatan Finite Element. Georgiadis memodifikasi persamaan yang sudah sering diadopsi untuk menginterpretasikan hasil tes tiang (Georgiadis et al. 1991; Rajashree dan Sitharam 2001; Kim et al. 2004; Liang et al. 2009). Kurva ini memiliki kemiringan awal Ki dan dideskripsikan dengan persamaan hyperbolic pada Persamaan 1.
𝑝 = 𝑦 ( 1 𝑘𝑖 )+( 𝑦 𝑝𝑢 ) (1)
Penentuan nilai P u berdasarkan kedalaman titik yang ditinjau penting dalam konstruksi p-y curve . Berdasarkan hasil penelitian Georgiadis (2010), P u dapat dihitung dengan persamaan 2. 𝑝 𝑢 = 𝑁 𝑝 . 𝑐 𝑢 . 𝐷 (2)
Dimana N p merupakan faktor kapasitas daya dukung yang dapat dihitung dengan persamaan 3.
𝑁 𝑝 = 𝑁 𝑝𝑢 − (𝑁 𝑝𝑢 − 𝑁 𝑝𝑜 𝑐𝑜𝑠𝜃)𝑒 −𝜆( 𝑧 𝐷 )/(1+𝑡𝑎𝑛𝜃)
(3)
Dimana  N pu adalah  faktor  kapasitas  daya  dukung  lateral ultimate yang  dapat  dihitung  dengan  persamaan  4,  N po merupakan faktor kapasitas daya dukung pada permukaan untuk tanah horizontal, λ merupakan faktor tanpa dimensi, z merupakan titik kedalaman yang ditinjau dan D merupakan diameter tiang. N po dan λ diturunkan dari hasil analisa metode elemen hingga yang dilakukan Georgiadis (2010) dan bergantung pada faktor adhesi tiang-tanah (α).
𝑁 𝑝𝑢 = 𝜋 + 2𝛥 + 2𝑐𝑜𝑠𝛥 + 4 (𝑐𝑜𝑠 𝛥 2 + 𝑠𝑖𝑛 𝛥 2 ) (4)
Dimana Δ = sin -1 α.
Nilai N po dapat dihitung dengan persamaan 5.
𝑁 𝑝𝑜 = 2 + 1.5𝛼 (5)
Dan nilai λ dapat dihitung dengan persamaan 6.
𝜆 = 0.55 − 0.15𝛼 (6)
Besar faktor adhesi tiang-tanah (α) dapat ditentukan dari parameter c u dan z/D dimana z adalah kedalaman tiang yang ditinjau dan D adalah diameter tiang  dengan grafik yang ditunjukkan pada Gambar 2.
Pada tahun 1961 Vesic mengajukan hubungan korelasi reaksi subgrade k s untuk balok pada elastic half-space menjadi properti elastis balok dan tanah. Rajashree dan Sitharam (2001) mengusulkan bahwa kekakuan awal k i dari p-y curve adalah  dua  kali  dari  nilai  k s yang  ditentukan  berdasarkan  korelasi  usulan  Vesic  seperti  yang  ditunjukkan  pada persamaan 7.
𝑘 𝑖 = 1.3𝐸 𝑖 1−𝜇 2 ( 𝐸 𝑖 𝐷 4 𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 ) 1 12 (7)
Dimana E i adalah modulus elastisitas awal, μ adalah ratio poisson tanah, E p adalah modulus elastisitas tiang, I p adalah momen inersia penampang tiang dan D adalah Diameter tiang.
Gambar 2. Grafik hubungan antara α dengan cu (kPa)
(Sumber: Georgiadis, 2010)

## Analisis LPILE
Berikut adalah contoh konstruksi p-y curve dengan program LPILE. Pertama-tama input data propertis tanah pada program LPILE seperti yang ditunjukkan pada Gambar 3. Lapisan tanah dihitung dengan metode yang diusulkan oleh Reese dan Welch (1972) untuk tanah diatas muka air tanah dan Reese et al. (1975) untuk tanah di bawah muka air tanah.  kedalaman p-y  curve ditinjau  pada  permukaan  tanah  sama  seperti  pada  analisis p-y  curve dengan  metode Georgiadis (2010).
Gambar 3. Pengaturan propertis tanah program LPILE
Setelah melakukan input propertis tanah, input propertis tiang pada program LPILE. Panjang tiang adalah 16 m dan diameter sesuai dengan batasan masalah. Gambar 4. menunjukkan contoh tampilan input propertis penampang pada program LPILE.
Setelah  input  selesai,  dilakukan  analisis  dengan  menekan  tombol  “ Run  Analysis ”  sehingga  hasil  analisis  akan ditampilkan secara langsung seperti pada Gambar 5. Hasil analisis program LPILE juga dapat di- export dalam format Microsoft Excel dengan memilih “ Export Grapgh to Excel ” pada menu Graphics .

## Gambar 4. Tampilan input propertis tiang pada program LPILE
Gambar 5. Tampilan hasil analisis program LPILE

## 4. HASIL DAN PEMBAHASAN
Hasil perhitungan p-y curve tiang beton solid dan spun pile dengan metode Georgiadis (2010) kemudian diplot pada grafik yang ditunjukkan pada Gambar 6. Hasil perhitungan p-y curve tiang baja solid dan tiang baja tubular dengan metode Georgiadis  (2010) diplot pada  grafik  yang ditunjukkan pada Gambar 7. Hasil perhitungan  p-y curve  tiang beton  solid  dan  spun  pile  dengan  program  LPILE  diplot  pada  grafik  yang  ditunjukkan  pada  Gambar  8.  Hasil perhitungan  p-y  curve  tiang  baja  solid  dan  tiang  baja  tubular  dengan  program  LPILE  diplot  pada  grafik  yang ditunjukkan pada Gambar 9.
Dari  hasil  perhitungan p-y  curve dapat  terlihat  perbedaan  antara p-y  curve tiang solid dan void dengan  metode Georgiadis (2010) yang dipengaruhi oleh momen inersia penampang.
Gambar 6. p-y curve tiang beton solid dan spun pile metode Georgiadis (2010)
Gambar 7. p-y curve tiang baja solid dan tiang baja tubular metode Georgiadis (2010)
0.00 100.00 200.00 300.00 0 0.1 0.2 0.3 0.4 p (kN/ m) y (m) TIANG PANCANG DARI BETON (SOLID DAN SPUN PILE) - GEORGIADIS (2010) solid D=0.30 m (Georgiadis) void D=0.30 m (Georgiadis) solid D=0.35 m (Georgiadis) void D=0.35 m (Georgiadis) solid D=0.40 m (Georgiadis) void D=0.40 m (Georgiadis) solid D=0.45 m (Georgiadis) void D=0.45 m (Georgiadis) solid D=0.50 m (Georgiadis) void D=0.50 m (Georgiadis) solid D=0.60 m (Georgiadis) void D=0.60 m (Georgiadis) solid D=0.80 m (Georgiadis) void D=0.80 m (Georgiadis) solid D=1.00 m (Georgiadis) void D=1.00 m (Georgiadis) solid D=1.20 m (Georgiadis) void D=1.20 m (Georgiadis) 0.00 50.00 100.00 150.00 200.00 250.00 300.00 350.00 400.00 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 p (kN/ m) y (m)
TIANG PANCANG DARI BAJA (SOLID DAN SPUN PILE) - GEORGIADIS (2010)
solid steelD=1.6256 (Georgiadis)
steel pipe D=1.6256, t=12.00 mm (Georgiadis) steel pipe D=1.6256, t=12.70 mm (Georgiadis) steel pipe D=1.6256, t=13.00 mm (Georgiadis) steel pipe D=1.6256, t=14.00 mm (Georgiadis) steel pipe D=1.6256, t=15.00 mm (Georgiadis) steel pipe D=1.6256, t=16.00 mm (Georgiadis) steel pipe D=1.6256, t=17.00 mm (Georgiadis) steel pipe D=1.6256, t=18.00 mm (Georgiadis) steel pipe D=1.6256, t=19.00 mm (Georgiadis) steel pipe D=1.6256, t=20.00 mm (Georgiadis) steel pipe D=1.6256, t=21.00 mm (Georgiadis)
Gambar 8. p-y curve tiang beton solid dan spun pile program LPILE
Gambar 9. p-y curve tiang baja solid dan tiang baja tubular program LPILE
0.00 50.00 100.00 150.00 0 0.1 0.2 0.3 0.4 p (kN/ m) y (m) TIANG PANCANG DARI BETON (SOLID DAN SPUN PILE) - LPILE solid D=0.30 m (LPILE) void D=0.30 m (LPILE) solid D=0.35 m (LPILE) void D=0.35 m (LPILE) solid D=0.40 m (LPILE) void D=0.40 m (LPILE) solid D=0.45 m (LPILE) void D=0.45 m (LPILE) solid D=0.50 m (LPILE) void D=0.50 m (LPILE) solid D=0.60 m (LPILE) void D=0.60 m (LPILE) solid D=0.80 m (LPILE) void D=0.80 m (LPILE) solid D=1.00 m (LPILE) void D=1.00 m (LPILE) solid D=1.20 m (LPILE) void D=1.20 m (LPILE)
2 garis 2 garis 2 garis 2 garis 2 garis 2 garis 2 garis 2 garis 2 garis
0 50 100 150 200 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 p (kN/ m) y (m) TIANG PANCANG DARI BAJA (SOLID DAN SPUN PILE) - LPILE
steel D=1.6256 m (LPILE) steel pipe D=1.6256, t=12.00 mm (LPILE) steel pipe D=1.6256, t=12.70 mm (LPILE) steel pipe D=1.6256, t=13.00 mm (LPILE) steel pipe D=1.6256, t=14.00 mm (LPILE) steel pipe D=1.6256, t=15.00 mm (LPILE) steel pipe D=1.6256, t=16.00 mm (LPILE) steel pipe D=1.6256, t=17.00 mm (LPILE) steel pipe D=1.6256, t=18.00 mm (LPILE) steel pipe D=1.6256, t=19.00 mm (LPILE) steel pipe D=1.6256, t=20.00 mm (LPILE) steel pipe D=1.6256, t=21.00 mm (LPILE) 12 garis

## 5. KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
Dari hasil penelitian yang diperoleh terdapat perbedaan hasil p-y curve antara tiang berpenampang penuh ( solid ) dan tiang void yang dikonstruksi dengan metode yang diusulkan oleh Georgiadis (2010). Ini menunjukkan bahwa metode konstruksi p-y curve yang diusulkan oleh Georgiadis (2010) memperhitungkan pengaruh momen inersia penampang.
Gambar  6  dan  Gambar  7  yang  di  plot  dari  hasil  perhitungan  dengan  metode  yang  diusulkan  Georgiadis  (2010) menunjukkan bahwa bahwa p-y curve untuk tiang berpenampang penuh ( solid ) lebih kaku daripada p-y curve untuk tiang berpenampang berlubang ( void ).
Perbedaan nilai p-y curve antara tiang solid dan void untuk tiang beton dengan diameter 0.30 m sebesar 38.89% dan terus meningkat perbedaannya pada tiang dengan diameter yang lebih besar. Perbedaan nilai p-y curve antara tiang solid dan void untuk tiang beton dengan diameter 1.20 m mencapai 46.18%. Ini menunjukkan bahwa dengan ratio diameter solid dan void yang  sama,  makin  besar  diameter  tiang  makin  besar  juga  pengaruh  lubang  ( void )  pada penampang tiang terhadap p-y curve.
Perbedaan  nilai  p-y  curve  antara  tiang  solid  dan  void  untuk  tiang  baja  berdiameter  1.6256  m  yang  dibandingkan dengan  tiang  baja  tubular  dengan  ketebalan  21.00  mm  sebesar  69.91%  dan  terus  meningkat  perbedaannya  jika dibandingkan dengan tiang baja tubular dengan ketebalan yang lebih tipis. Perbedaan nilai p-y curve antara tiang solid dan void untuk tiang baja berdiameter 1.6256 m yang dibandingkan dengan tiang baja tubular dengan ketebalan 12.00 mm mencapai 73.85%. Ini menunjukkan bahwa makin tipis pipa baja atau dengan kata lain makin besar void pada penampang tiang, makin besar juga pengaruh lubang (void) pada penampang tiang terhadap p-y curve.
Gambar  6  dan  Gambar  7  yang  diplot  dengan  bantuan  analisis  program  LPILE  menunjukkan  perbedaan  dengan Gambar 8 dan Gambar 9 yang dihitung dengan metode Georgiadis (2010), perbedaan ini mungkin terjadi karena beda asumsi pemodelan tiang dan tanah antara metode usulan Georgiadis (2010) dan program LPILE.

## Saran
Proyek  pembangunan  di  Indonesia  saat  ini  sedang  mengarah  ke  pembangunan  lepas  pantai  (offshore)  yang ditunjukkan dengan adanya proyek-proyek lepas pantai seperti proyek Pelabuhan Patimban di Subang, Pelabuhan atas laut New Priok Container Terminal (NPCT) di Jakarta, proyek reklamasi 17 pulau di Jakarta, serta proyek-proyek lepas pantai lainnya. Jenis tiang yang sering digunakan pada proyek-proyek lepas pantai adalah tiang baja tubular atau spun pile.
Dari  hasil  penelitian  yang  didapat  pengaruh  lubang  (void)  pada  penampang  tiang  terhadap  p-y  curve  cukup  besar khususnya  pada  tiang-tiang  dengan  diameter  besar.  Sehingga  disarankan  agar  para  perencana  memperhatikan pengaruh lubang (void) pada penampang tiang saat melakukan analisis p-y curve dengan program LPILE.
Penulis menyadari ada banyak kekurangan dalam penelitian ini sehingga perlu dilakukan penelitian lebih lanjut untuk mengkonfirmasi  hasil  penelitian  ini  dengan  membuat  pemodelan  tiang-tanah  yang  lebih  akurat  dan  melakukan pengetesan lapangan.
Topik  skripsi  ini  dapat  dikembangkan  lagi  karena  terdapat  hubungan  antara  lendutan  dan  reaksi  tanah  dengan kapasitan momen tiang. Lendutan berhubungan dengan kapasitas momen tiang karena momen  merupakan turunan kedua dari lendutan yang dikalikan dengan kekakuan tiang dan reaksi tanah juga berhubungan dengan momen tiang karena momen merupakan integrasi kedua dari reaksi tanah, sehingga dapat dilakukan penelitian lebih lanjut mengenai pengaruh lubang pada penampang tiang terhadap kapasitas momen.
Selain spun pile dan tiang baja tubular, terdapat jenis-jenis tiang lainnya yang berlubang sehingga perlu penelitian lebih lanjut mengenai pengaruh lubang pada penampang tiang terhadap p-y curve untuk jenis-jenis tiang lainnya.

## DAFTAR PUSTAKA
Ashour, Mohamed dan G. Norris. “Modelling Lateral Soil-Pile Response Based on Soil-Pile Interaction.” Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering (2000): 426.
Bidang  Statistik  Sosial  BPS  Provinsi  DKI  Jakarta.  “Statistik  Kesejahteraan  Rakyat  Provinsi  DKI  Jakarta.”  2017. https://jakarta.bps.go.id/. web. 19 Januari 2018. Craighead, Geoff. High-Rise Security and Fire Life Safety . Oxford: Elsevier, 2009. Georgiadis, Michael dan Konstantinos Georgiadis. “Undrained Lateral Pile Response in Sloping Ground.” Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering ASCE (2010). Isenhower, William M. dan Shin Tower Wang. User's Manual for LPILE 2013 . Ensoft, Inc., 2014.
Juirnarongrit, Teerawut dan Scott A. Ashford. Effect of Pile Diameter on the Modulus of Subgrade Reaction . Research Project. San Diego: University of California, 2001. Kumar, Sanjeev. “Design of Pile Foundations.” Das, Braja M. Geotechnical Engineering Handbook . Florida: J. Ross Publishing, 2011.
Logan, Daryl L. A First Course in Finite Element Method . Platteville: Global Engineering: Christopher M. Shortt, 2012.
Reese, Lymon C., William R. Cox dan Francis D. Koop. “Analysis of Laterally Loaded Piles in Sand.” Proceeding to 6th Annual Offshore Technology Conference . 1974.
—.  “Field  Testing  and  Analysis  of  Latteraly  Loaded  Piles  in  Stiff  Clay.” Proceeding  to  7th  Annual  Offshore Technology Conference . 1975.
Salgado,  Rodrigo,  Dipanjan  Basu  dan  Monica  Prezzi. Analysis  of  Laterally  Loaded  Piles  in  Multilayered  Soil Deposits . Final Report. West Lafayette: Purdue University, 2008.
The Government of the Hong Kong Special Administrative Region. Foundation Design and Construction . Kowloon: Geotechnical Engineering Office, 2006. Winkler, Dr. E. Die Lehre von der Elasticitaet und Festigkeit . Prag: Dominicus, 1867.