## OPTIMASI ALUR PASAK DENGAN VARIASI FILLET DAN CHAMFER UNTUK MENINGKATKAN KEKUATAN POROS AISI 1045

## Edy Suryono
Program Studi Teknik Mesin Sekolah Tinggi Teknologi Warga Surakarta Email: edysuryono@sttw.ac.id

## Nikolaus Wignyo Darmaatmadja
Program Studi Teknik Mesin Sekolah Tinggi Teknologi Warga Surakarta Email: nikolaus.darmaatmadja95@gmail.com

## Bambang Margono
Program Studi Teknik Mesin Sekolah Tinggi Teknologi Warga Surakarta Email: bambangmargono@sttw.ac.id

## ABSTRAK
Alur  pasak  adalah  tempat  atau  slot  dimana  pasak  dipasangkan  atau  diletakkan  sesuai  dengan  bentuk pasak.  Pasak  jenis sunk  key merupakan  salah  satu  pasak  yang  paling  umum  dipakai.  Dalam  rangka mengoptimalkan kekuatan penguncian pasak dengan tetap mempertahankan kekuatan poros yang optimal maka  perlu  dilakukan  penelitian.  Penelitian  dengan  memodifikasi  desain  alur  pasak  dengan  profil  radius maupun chamfer . Penelitian ini dilakukan dengan memvariasikan ukuran radius dan chamfer sebesar 0.05 mm – 2.00 mm dengan range 0.05 dan 0.25 pada alur pasak. Material poros yang diteliti adalah AISI 1045 steel dengan tegangan geser yang diijinkan sebesar 625 MPa . Metode yang digunakan adalah analisis statis pada  poros  dengan  beban  torsi.  Parameter  simulasi  meliputi  analisis  statis,  beban  berupa  torsi  sebesar 702.084 N/m 2 , ukuran mesh adalah standar fine dengan metode 4 jacobian points, ukuran elemen 4.697 mm dan toleransi 0.235 mm. Sedangkan mesh control pada bagian fillet dengan ukuran 1.174 mm. Hasil  penelitian  berupa  rekomendasi  profil  alur  pasak  dengan  radius  0.25  mm,  dimana  memiliki tegangan  yang  optimal  sebesar  604.104  MPa, displacement sebesar  0.366  dan  regangan  sebesar  0.001. Poros  beralur  pasak  dengan  profil  radius  memiliki  kekuatan  lebih  tinggi  sebesar  2.299%  dibandingkan poros alur pasak berprofil chamfer.
Kata kunci:  alur pasak, radius, chamfer, analisis statis, mesh control .

## ABSTRACT
Keyways  were placed or slots where pegs  were attached or placed according to the shape of the pegs. The sunk  key type peg is one of the most commonly used pegs.  To optimize the locking strength of the keyways while maintaining optimal shaft strength, research is necessary. Research by  modifying  keyway  design  with  radius  and  chamfer  profiles.  This  research  was  conducted  by varying the radius and chamfer sizes between 0.05 mm - 2.00 mm with a range of 0.05 and 0.25 in the keyway. The shaft material studied was AISI 1045 steel with an allowable shear stress of 625 MPa.  The  method  used  is  a  static  analysis  of  the  shaft  with  a  torque  load.  The  simulation parameters include static analysis, the load is a torque of 702.084 N / m2, the mesh size is the fine standard with the 4 jacobian points method, the element size is 4.697 mm, and tolerance of 0.235 mm. While the control mesh is on the fillet with a size of 1.174 mm.
The results of the research  were recommended for keyway profiles with a radius of 0.25 mm, which has an optimal stress of 604.104 MPa, a displacement of 0.366 and a strain of 0.001. The
pin grooved shaft with a radius profile has a higher strength of 2.299% compared to the chamfer profiled keyway shaft.
Keywords: keyway, radius, chamfer, analysis static, mesh control.

## 1. PENDAHULUAN
Keamanan  sebuah  komponen  kendaraan  merupakan  salah  satu  syarat  standar  produk.  Keamanan komponen kendaraan didasarkan pada kekuatan minimum dari komponen tersebut melalui serangkaian uji [1][2].    Salah  satu  analisis  kekuatan  komponen  adalah  analisis  static  linier,  dengan  cara  menentukan tegangan  pada  komponen  yang  diuji  akibat  beban  static  maupun  beban  dinamik.  Metode  yang  paling banyak  digunakan  untuk  menganalisis  kekuatan  adalah  metode  elemen  hingga  [3][4][5][6].  Aplikasi analisis  static  linier  pada  poros  propeller  diperlukan  dari  segi  syarat  kekuatan,  metode  yang  dilakukan adalah metode elemen hingga dengan menentukan dimensi poros, kondisi batas, beban, elemen hingga, dan analisis pada poros AISI 304 [7].
Pasak merupakan bagian mesin yang digunakan untuk mengunci bagian-bagian mesin seperti roda gigi, sprocket, puli, kopling, dll, pada poros. Momen diteruskan dari poros ke naf atau dari naf ke poros [8]. Prinsip kerja pasak adalah sebagai pengunci yang dipasang di antara poros dan hub sebuah roda pulley atau roda gigi, sehingga kedua tersebut tersambung dengan kuat dan  mampu meneruskan momen putar/torsi. Pemasangan  pasak  ini  akan  dibenamkan  pada  alur  di  poros  sebagai  dudukan  pasak  dengan  posisi memanjang searah sumbu poros [9].
Suryono  [10]  telah  menganalisis  turbin crossflow menggunakan software CFD  Fluent.  Analisis dilakukan  terhadap  desain  2D  dengan  mendefinisikan  dinding  luar  dan  dalam, inlet , outlet ,  dan  sudut. Penelitian  dilakukan  dengan  menganalisis  tegangan  yang  terjadi  pada  alur  pasak  menggunakan software Solidworks dengan mendefinisikan dinding, profil chamfer dan radius, dan lantai alur pasak. Mulyanto dan Sapto [11] melakukan penelitian dengan menggunakan faktor keamanan dan Teori Von Mises .  Kekuatan  sesungguhnya  dari  suatu  rangkaian  mesin  harus  melebihi  kekuatan  yang  dibutuhkan. Misar  [12]  melakukan  perencaan  dan  simulasi  terhadap  poros  roda  tractor  tangan  yang  dilakukan menggunakan software  Autodesk  Inventor dan software  Ansys  Workbench  18.1 .  Penelitian  ini menyimpulkan bahwa ukuran poros yang direncanakan cukup aman. Tegangan bending poros yang terjadi pada perhitungan sebesar 56.25 N/mm² dan nilai saat disimulasikan menjadi 61.291 N/mm². Tentu nilai ini masih berada dibawah dari nilai tegangan izin sebesar 83 N/mm². Dapat dikatakan jika perencaan poros ini cukup aman.
Wijaya [13] melakukan penelitian tentang gesekan pada disc brake dengan material komposit hybrid menggunakan software  Solidworks .  Penelitian  yang  dilakukan menggunakan  metode finite  element yang merupakan  metode  numerik  untuk  memecahkan  masalah  teknik  dan  fisika  matematika.  Desain  yang ditekankan  dan  dianalisis  pada  penelitian  kali  ini  untuk  menemukan  hasil  yang  spesifik.  Parameter  yang digunakan adalah beban, material disc brake , material tembaga pada kampas rem, dan kecepatan. Hasil dari penelitian  ini  adalah  tegangan,  regangan,  dan  deformasi.  Hasil  dari  penelitian  ini  menyimpulakn  bahwa semakin besar beban yang diberikan, semakin besar juga tingkat gesekan yang dihasilkan.
Saputra  dan  Zulkarnain  [14]  melakukan  penelitian  tentang  nilai  ergonomis  sebuah  rangka  sepeda, karena  bentuk  rangka  harus  memenuhi  aspek  keamanan  dan  tidak  mengurangi  nilai  kekuatan  rangka. Penelitian ini menggunakan Solidworks untuk mensimulasikan tegangan pada rangka sepeda. Umurani  dan  Amri  [15]  menguji  suspensi  pada  sepeda  motor  menggunakan software  Solidworks 2012.  Metode  yang  digunakan  adalah  analisis  statis  dengan  hasil  yang  dicari  adalah  nilai  dari stress , displacement ,  dan strain .  Dari  penelitian  tersebut  disimpulkan  bahwa  pegas  dengan  tegangan  maksimal tinggi yang terbaik untuk menjadi shock absorber .
Uhlmann  dan  Schauer  [16]  meneliti  tentang  optimasi  terhadap micro  end  mill dimana  hasil  dari penelitian tersebut didapatkan nilai strain yang lebih tahan lama pada micro end mill yang sudah dioptimasi terhadap micro end mill yang konvensional. Di dalam penelitian ini juga dilakukan pembebanan dinamis untuk mencari hasil strain .
Pedersen  [17]  meneliti  tegangan  alur  pasak  dengan  merubah beberapa  desain  berupa variasi  radius yang berbeda. Tujuan dari penelitian ini ada dua, pertama adalah menganalisa alur pasak dengan standar yang sudah ada tanpa merubah desain tersebut dan yang kedua adalah meningkatkan atau mengoptimalkan kekuatan poros dengan merubah desain dari alur pasak untuk menurunkan konsentrasi tegangan rata-rata 35% pada poros.
Penelitian ini berbasis metode elemen hingga menggunakan Solidwork Simulation. Optimasi bentuk alur  pasak  dilakukan  dengan  variasi  sudut  alur  pasak  berupa  radius  dan  chamfer.  Penelitian  diharapkan mendapatkan  rekomendasi  variasi  bentuk  sudut  pasak  dengan  nilai  tegangan  yang  optimal,  nilai displacement dan regangan yang rendah.

## 2. METODOLOGI PENELITIAN
Penelitian  ini  menggunakan  simulasi  berbasis  komputasi  menggunakan  software Solidwork Simulation. Desain yang dianalisis berupa poros dengan alur pasak sunk key seperti terlihat pada Gambar 1.
Gambar 1 . Dimensi alur pasak.
Gambar  1.  menunjukkan  dimensi  poros  dengan  alur  pasak  yang  diteliti,  panjang  poros  150  mm, berdiameter 30 mm.  Sedangkan dimensi alur pasak yaitu  panjang 67 mm, lebar 10 mm, dan kedalaman pasak 4 mm. Material poros AISI 1045 dengan tegangan geser yang diijinkan sebesar 625 MPa, sedangkan material pasak yaitu AISI 1020 dengan tegangan luluh yang diiinkan sebesar 350 MPa.
Langkah penelitian mengikuti gambar 2, dengan terlebih dahulu melakukan studi literatur, desain poros dengan alur pasak, parameter simulasi untuk analisis statis, komputasi dan hasil. Variabel penelitian adalah profil radius dan chamfer pada alur pasak dengan besaran 0.05 mm – 2 mm dengan nilai range sebesar 0.05 dan 0.25. Parameter simulasi meliputi analisis statis, beban berupa torsi sebesar 702.084 N/m 2 , ukuran mesh adalah standar fine dengan metode 4 jacobian points, ukuran elemen 4.697 mm dan toleransi 0.235 mm. Sedangkan mesh control pada bagian fillet dengan ukuran 1.174 mm.
Gambar 2 . Flowchart tahapan penelitian.

## 3. HASIL PENELITIAN DAN PEMBAHASAN
Hasil  simulasi yang dilakukan pada variasi alur pasak chamfer dan radius, didapatkan beberapa nilai tegangan maksimal, tegangan minimal, tegangan rata-rata dan displacement . Tabel 1. Menunjukkan hasil simulasi berupa tegangan pada setiap sisi alur pasak.
Tabel 1 . Hasil Penelitian Simulasi Alur Pasak Berupa Tegangan Pada Radius
Variasi Tegangan (MPa) Dinding Radius Lantai Avg Max Min Avg Max Min Avg Max Min - 147.372  293.991 33.574  246.381 283.991 217.523 297.371  378.683  214.132 0.05 146.771  476.78 17.243  357.338 404.942 260.6 339.215  692.554  219.485 0.10 144.662  457.73 16.485  351.93 394.33 264.369 342.773  615.302  216.786 0.15 145.804  501.548 17.357  342.623 399.316 233.294 342.368  553.602  216.204 0.20 131.559  534.626 17.3 337.093 378.921 225.282 341.444  537.411  217.916 0.25 148.32 491.082 17.955  449.203 604.104 237.844 344.961  557.346  213.98 0.5 130.316  485.756 18.976  380.7 483.682 189.427 340.115  465.919  216.279
0.75 118.103  493.762 19.535  349.23 459.063 142.306 339.342  459.063  216.745 1 105.954  492.785 17.426  322.455 463.981 112.928 341.755  463.981  220.748 1.25 91.486 480.907 15.741  313.942 442.934 120.446 340.932  442.572  218.383 1.5 93.85 479.108 19.976  298.152 440.086 87.754 341.389  449.086  220.058 1.75 79.875 442.455 11.32 285.986 433.381 87.084 342.337  434.721  218.868 2 73.003 477.16 15.564  279.072 434.262 84.9 342.429  429.01 221.715
Tabel 1. menunjukkan hasil penelitian dari simulasi alur pasak berupa tegangan pada bagian dinding, profil,  dan  lantai.  Nilai  maksimal  tegangan  pada  profil  radius  terjadi  pada  bagian  lantai  radius  0.05  mm dengan nilai tegangan sebesar 692.554 MPa, sedangkan nilai minimal tegangan pada profil radius terjadi pada bagian dinding radius 1.75 mm dengan nilai tegangan sebesar 11.32 MPa.
Tabel 2 . Hasil Penelitian Simulasi Alur Pasak Berupa Tegangan Pada Chamfer Variasi Tegangan (MPa) Dinding Chamfer Lantai Avg Max Min Avg Max Min Avg Max Min - 147.372  293.991 33.574  246.381 283.991  217.523  297.371 378.683 214.132 0.05 146.139  454.455 17.503  356.583 418.643  262.432  339.407 688.453 217.777 0.10 145 457.289 17.811  353.359 404.281  269.783  342.233 631.536 219.464 0.15 142.738  493.938 17.056  344.443 389.822  259.142  341.406 502.099 218.127 0.20 141.825  501.876 18.837  336.151 386.098  240.909  340.185 502.749 217.573 0.25 140.5 472.381 12.371  431.644 596.041  233.926  351.578 596.041 213.718 0.5 132.617  496.656 21.122  358.275 454.603  195.926  342.818 461.06 217.106 0.75 120.057  474.178 17.32 328.749 449.732  168.038  344.175 485.179 215.91 1 109.601  468.05 16.996  304.615 432.196  142.982  347.52 451.629 219.88 1.25 100.787  449.858 11.243  293.857 475.448  119.279  351.769 475.448 218.827 1.5 104.336  440.441 15.271  277.103 452.307  106.219  352.996 454.281 227.191 1.75 95.554 457.555 8.083 268.877 462.616  96.639 360.209 480.813 212.918 2 87.421 453.563 8.804 259.922 481.019  92.168 363.602 481.019 220.804
Tabel 2. menunjukkan hasil penelitian simulasi alur pasak berupa tegangan pada variasi chamfer . Nilai maksimal tegangan pada profil chamfer terjadi pada bagian lantai chamfer 0.05 mm dengan nilai tegangan sebesar  688.453  MPa,  sedangkan  nilai  minimal  tegangan  pada  profil chamfer terjadi  pada  bagian  lantai chamfer 1.75 mm dengan nilai tegangan sebesar 8.083 MPa.
Gambar 3 . Grafik tegangan maksimal pada dinding alur pasak dengan profil chamfer dan radius
Gambar 3. menunjukkan grafik tegangan maksimal pada dinding alur pasak dengan profil chamfer dan radius terlihat selisih nilai yang sangat signifikan dari profil alur pasak dengan nilai 0.75 mm – 1.5 mm, untuk sisanya tidak terlihat perbedaan yang signifikan. Perbedaan terbesar terjadi pada nilai profil 1.5 mm. Nilai tegangan pada variasi alur pasak radius 1.5 mm sebesar 470.108 MPa, sedangkan pada variasi alur pasak chamfer 1.5 mm sebesar 440.441 MPa. Hal ini menunjukkan untuk variasi radius lebih kuat daripada variasi chamfer . Untuk tegangan minimal pada dinding alur pasak tidak ada perubahan yang signifikan dan grafik cenderung lurus.
Gambar 4. Grafik Tegangan Maksimal pada Profil Alur Pasak Chamfer dan Radius
Gambar 4 . menunjukkan hasil tegangan maksimal pada profil alur pasak chamfer dan radius.
Nilai  maksimal  dari  variasi  profil chamfer dan  radius  hampir  sama.  Untuk  hasil  tegangan  maksimal variasi  profil  radius  alur  pasak  terletak  pada  nilai  variasi  0.25  mm,  dengan  kekuatan  tegangan  sebesar 604.104  MPa.  Sedangkan  untuk chamfer hasil  tegangan  maksimal  terletak  pada  nilai  variasi  0.25  mm, dengan  kekuatan  tegangan  sebesar  596.041  MPa.  Untuk  seterusnya  nilai  maksimal  tegangan  cenderung lurus tidak ada perubahan signifikan. Untuk besar tegangan minimal pada variasi profil alur pasak, semakin besar nilai variasinya, tegangan minimalnya semakin menurun.
Perbandingan  di  atas  dapat  disimpulkan  bahwa  pada  variasi  radius  memiliki  rata-rata  tegangan maksimal lebih rendah dari pada chamfer . Tegangan maksimal rata-rata profil radius adalah 444.917 MPa, sedangkan  rata-rata  tegangan  maksimal  profil chamfer adalah  450.234  MPa,  dengan  tegangan maksimal rata-rata  radius  lebih  kecil  1.181%.  Ini  berarti  kekuatan  poros  dengan  variasi  radius  lebih  baik  daripada
variasi chamfer . Hasil tersebut sesuai dengan penelitian yang dilakukan oleh Pedersen [17]. Beberapa faktor yang mempengaruhi redesain alur pasak dapat meningkatkan kekuatan poros. Untuk trendline antara variasi profil alur pasak chamfer dan radius, cenderung stagnan dengan perubahan yang tidak signifikan. Safety factor dari kedua variasi sama-sama aman karena memiliki nilai safety factor sebesar 2.228 untuk variasi radius dan 2.266 untuk variasi chamfer . Hasil safety factor sesuai dengan penelitian yang dilakukan oleh Mulyanto dan Sapto [11] dimana safety factor pada penelitian tersebut sebesar 1.5.
Gambar 5 . Grafik Tegangan Maksimal Bagian Lantai Alur Pasak dengan Profil Chamfer dan Radius
Gambar 5. menunjukkan grafik tegangan maksimal pada lantai profil alur pasak chamfer dan radius. Nilai  maksimal  pada  lantai  radius  terletak  pada  radius  0.05  mm  dengan  nilai  tegangan  sebesar  692.554 MPa, sedangkan nilai tegangan maksimal dari lantai chamfer terletak pada chamfer 0.05 dengan nilai stress sebesar 688.453 MPa.
Gambar 6 . Grafik Displacement Maksimal Bagian Dinding Chamfer dan Radius
Gambar  6.  menunjukkan  hasil  penelitian  berupa  grafil displacement maksimal  dan  minimal  bagian dinding chamfer dan radius. Nilai maksimal displacement pada dinding radius terletak pada radius 0.75 mm dengan  nilai displacement sebesar  0.407  mm,  sedangkan  nilai  maksimal displacement pada  dinding chamfer terletak pada chamfer 0.5 mm dengan nilai displacement sebesar 0.395 mm.
Gambar 7 . Grafik displacement maksimal bagian profil chamfer dan radius.
Gambar 7. menunjukkan grafik maksimal dan minimal displacement bagian profil chamfer dan radius. Nilai  maksimal displacement pada  profil  radius  terletak  pada  radius  0.75  mm  dengan  nilai displacement sebesar 0.417 mm, sedangkan nilai maksimal displacement pada profil chamfer terletak pada chamfer 0.5 mm dengn nilai displacement sebesar 0.401 mm.
Dari Gambar 7 dapat diketahui bahwa nilai rata-rata maksimal displacement pada variasi radius lebih tinggi  daripada  variasi chamfer dengan  nilai  rata-rata  variasi  radius  sebesar  0.374  mm  dan  untuk  variasi chamfer nilainya  sebesar  0.351  mm.  Variasi chamfer memiliki  nilai displacement lebih  kecil  5.951% daripada variasi radius. Hal ini sesuai dengan penelitian yang dilakukan oleh Pedersen [17] dimana terjadi perbedaan displacement antara variasi radius dan variasi chamfer sebesar 9%.
Gambar 8 . Grafik maksimal displacement bagian lantai chamfer dan radius
Gambar  8.  menunjukkan  grafik  maksimal  dan  minimal displacement pada  lantai  alur  pasak  dengan profil chamfer dan  radius.  Nilai  maksimal displacement pada  lantai  radius  terletak  pada radius 0.75  mm dengan nilai displacement sebesar 0.417 mm, sedangkan nilai maksimal displacement pada lantai chamfer terletak pada chamfer 0.5 dengan nilai displacement sebesar 0.401 mm.
Gambar 9 . Grafik maksimal srain bagian dinding chamfer dan radius
Gambar 9. menunjukkan grafik maksimal dan minimal starin bagian dinding chamfer dan radius. Nilai maksimal strain pada dinding radius terletak pada radius 0.5 – 1.25 mm dengan nilai strain sebesar 0.002; sedangkan nilai maksimal strain pada dinding chamfer terletak  pada chamfer 0.05 – 1 mm dengan nilai strain sebesar 0.002. Pada profil radius 1.25 dan 1.5 mm mempunyai nilai yang lebih besar 50% daripada profil chamfer 1.25 dan 1.5 mm.
Gambar 10 . Grafik maksimal strain pada bagian profil chamfer dan radius
Gambar 10. menunjukkan grafik maksimal dan minimal Strain pada bagian profil chamfer dan radius. Nilai maksimal strain pada variasi radius terjadi pada radius 0.05, 0.10, dan 0.25 – 2 mm dengan nilai strain sebesar  0.002,  sedangkan  nilai maksimal strain pada  variasi chamfer terjadi  pada chamfer 0.05  –  2  mm dengan nilai strain sebesar 0.002.
Data regangan pada profil radius memiliki nilai lebih kecil 8.333% dibandingkan dengan rata-rata nilai maksimal regangan pada profil chamfer . Perbedaan 50% terletak pada radius 0.15 dan 0.20 dengan chamfer 0.15  dan  0.20  mm  dimana  pada  profil  radius  0.15  dan  0.02  mm  mempunyai  nilai strain sebesar  0.002, sedangkan  pada  profil chamfer 0.15  dan  0.02  mm  mempunyai  nilai strain sebesar  0.001.  Hasil  tersebut sesuai dengan penelitian yang dilakukan oleh Uhlmann dan Schauer [16] yang meneliti tentang optimasi micro end mill dimana terjadi peningkatan ketahanan sebesar 30% dari micro end mill konvensional.
Gambar 11 . Grafik maksimal strain bagian lantai chamfer dan radius
Gambar 11. menunjukkan grafik maksimal dan minimal strain bagian lantai chamfer dan radius. Nilai maksimal strain pada  lantai  radius  terjadi  pada  radius  0.05  –  2  mm  dengan  nilai strain sebesar  0.002, sedangkan  nilai  maksimal strain bagian  lantai chamfer terjadi  pada chamfer 0.05  –  2  mm  dengan  nilai strain sebesar 0.002. Dapat disimpulkan untuk nilai strain bagian lantai sama-sama memiliki regangan yang kecil.

## 4. KESIMPULAN
Berdasarkan  data  yang  telah  dianalisa,  maka  dapat  disimpulkan  bahwa  kekuatan  poros  paling  tinggi pada variasi radius adalah poros alur pasak berprofil radius 0.25 mm dengan nilai kekuatan sebesar 604.104 MPa  atau  meningkat  sebesar  112.179%.  Nilai  kekuatan  poros  paling  tinggi  pada  variasi  profil chamfer adalah pada poros alur pasak berprofil chamfer 0.25 mm dengan nilai kekuatan sebesar 596.041 MPa atau meningkat sebesar 109.880% dari desain alur pasak standar.
Nilai  kekuatan  poros  beralur  pasak  dengan  profil  radius  lebih  tinggi  karena  pembebanan  yang  lebih merata  dan  lebih  rapat  daripada  poros  beralur  pasak  dengan  profil chamfer .  Poros  beralur  pasak  dengan profil  radius  memiliki  kekuatan  lebih  tinggi  sebesar  2.299%  dibandingkan  poros  alur  pasak  berprofil chamfer.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Kami ucapkan terim kasih dengan selesainya penelitian ini: 1. Program Studi Teknik Mesin, Sekolah Tinggi Teknologi Warga Surakarta.
2. Laboratorium CAD dan CAM
3. Seluruh  civitas  akademik  yang  secara  langsung  ataupun  tidak  langsung  membantu terselesaikannya penelirian ini.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  A.  Sasmito,  “Disain  Kekuatan  Sambungan  Hoop  Pillar  Dan  Floor  Bearer  Pada  Struktur Rangka Bus Menggunakan Solidworks,” Simetris J. Tek. Mesin, Elektro dan Ilmu Komput. , vol. 9, no. 1, pp. 657–670, 2018, doi: 10.24176/simet.v9i1.2023.
[2]  F.  E.  F.  Anis  dan  Sulardjaka,  “Analisis  Kekuatan  Tabung  Gas  Lpg  Dengan  Bahan  Baja Sg295  Dan  Komposit  Menggunakan  Metode  Elemen  Hingga,” J.  Tek.  Mesin ,  vol.  4,  no.  1, pp. 99–104, 2016.
[3]  L. A. N. Wibawa, “Desain Dan Analisis Kekuatan Rangka Meja Kerja ( Workbench ) Balai Lapan Garut Menggunakan Metode Elemen Hingga,” J. Tek. Mesin , vol. 3, no. 1, pp. 13–17, 2019.
[4]  S. Khoeron, I. Syafa’at, dan Darmanto, “Analisis Tegangan, Defleksi, Dan Faktor Keamanan Pada  Pemodelan  Footstep  Holder  Sepeda  Motor  ‘Y’  Berbasis  Simulasi  Elemen  Hingga,”
Rotasi , vol. 18, no. 4, p. 124, 2016.
[5]  A.  Nugroho,  H.  Yudo,  dan  W.  Amiruddin,  “Analisis  Kekuatan  Sistem  Konstruksi  Kemudi Pada Kapal Skipi Kelas Orca Dengan Metode Elemen Hingga,” J. Tek. Perkapalan , vol. 5, no. 4, pp. 652–661, 2017.
[6]  A. Kusmiran dan M. Said L, “Analisis Pengaruh Gaya Terhadap Fatigue Life Baja Struktural Pada Pegas Daun Menggunakan Analisis Elemen Hingga,” JFT  J. Fis. dan Ter. , vol. 6, no. 2, p. 103, 2019, doi: 10.24252/jft.v6i2.11547.
[7]  T.  Yulianto  dan  R.  C.  Ariesta,  “Analisis  Kekuatan  Shaft  Propeller  Kapal  Rescue  40  Meter dengan Metode Elemen Hingga,” Kapal J. Ilmu Pengetah. dan Teknol. Kelaut. , vol. 16, no. 3, pp. 100–105, 2019, doi: 10.14710/kapal.v16i3.23572.
[8]  Sularso dan K. Suga, “Dasar Perencanaan dan Pemilihan Elemen Mesin,” p. 5, 2004.
[9]  R. S. Khurmi and J. K. Gupta, A Textbook of Machine Design , no. I. 2005.
[10]  E.  Suryono  dan  A.  E.  B.  Nusantara,  “Simulasi  Turbin  Crossflow  Dengan  Jumlah  Sudu  18 Sebagai Pembangkit Listrik Picohydro,” Simetris  J. Tek. Mesin, Elektro dan Ilmu Komput. , vol. 8, no. 2, p. 547, 2017, doi: 10.24176/simet.v8i2.1412.
[11]  T. Mulyanto dan A. D. Sapto, “Analisis Tegangan Von Mises Poros Mesin Pemotong Umbi- Umbian Dengan Software Solidworks,” J. PRESISI , vol. 18, no. 2, pp. 24–29, 2017.
[12]  S.  Misar,  Sudarsono,  “Misar,  Sudarsono,  Samhuddin,” ENTHALPY-Jurnal  Ilm.  Mhs.  Tek. Mesin , vol. 3, no. 4, pp. 1–8, 2018.
[13]  L. B. Wijaya, D. Rahmalina, dan E. A. Pane, “Analisis Gesekan Dengan Simulasi Statis Pada Disc Brake Material Komposit Hybrid,” Semin. Nas. Teknol. 2018 , pp. 146–152, 2018.
[14]  H. Saputra  dan R. A. Zulkarnain,  “Simulasi Tegangan dan Perubahan Bentuk Pada Rangka Sepeda Air Hamors Menggunakan Software Solidwork 2013 Mechanical Engineering study Program,” J. Integr. , vol. 7, no. 2, pp. 91–96, 2015.
[15]  K. Umurani dan T. Amri, “Desain Dan Simulasi Suspensi Sepeda Motor Dengan Solidwork 2012,” J.  Rekayasa  Mater.  Manufaktur  dan  Energi ,  vol.  1,  no.  1,  pp.  47–56,  2018,  doi: 10.30596/rmme.v1i1.2435.
[16]  E. Uhlmann and K. Schauer, “Dynamic load and strain analysis for the optimization of micro end  mills,” CIRP  Ann.  -  Manuf.  Technol. ,  vol.  54,  no.  1,  pp.  75–78,  2005,  doi: 10.1016/S0007-8506(07)60053-5.
[17]  N.  L.  Pedersen,  “Stress  concentrations  in  keyways  and  optimization  of  keyway  design,” J. Strain Anal. Eng. Des. , vol. 45, no. 8, pp. 593–604, 2010, doi: 10.1243/03093247JSA632.