Abstrak —Perencanaan Gedung Hotel Sun Royal yang terletak di kabupaten Badung, Bali setinggi 5 lantai yang menggunakan sistem  beton  bertulang  konvensional  pada  keseluruhan  lantai akan  dimodifikasi  menjadi  15  lantai  yang  dirancang  dengan menggunakan  beton  bertulang  pada  keseluruhan  lantai  serta menggunakan  beton  prategang  pada  lantai  15  yang  akan  di desain  menjadi ballroom tanpa  ada  struktur  kolom  di  tengah ruangan  sehingga ballroom menjadi  lebih  luas  dan  nyaman. Karena  jika  menggunakan  balok  beton  bertulang  yang  akan menghasilkan  dimensi  yang  lebih  besar. Perencanaan  gedung hotel Sun Royal ini  menggunakan sistem ganda. Sistem ganda adalah  salah  satu  sistem  struktur  yang  beban  gravitasinya dipikul  bersama  oleh  rangka  utama  sedangkan  beban lateralnya  dipikul  bersama  oleh  rangka  utama  dan  dinding struktur. Rangka utama dan dinding struktur didesain sebagai Struktur  Rangka  Pemikul  Momen  Khusus  (SRPMK)  dan Dinding  Geser.  Perencanaan  akan  memenuhi  persyaratan keamanan  struktur  berdasarkan  RSNI  1726:2018,  RSNI 2847:2018  dan  SNI  1727:2013. Dari  hasil  analisa  yang  telah dilakukan didapatkan kesimpulan bahwa balok prategang pada atap  memiliki  dimensi  sebesar  650 × 1000  mm  dan  gaya prategang  awal  sebesar  2500  kN.  Kehilangan  gaya  prategang yang di alami oleh balok sebesar 20,9% dan tebal dinding geser sebesar  50  cm  dengan special  boundary  element pada  ujung- ujung  dinding  geser  tersebut.  Pondasi  menggunakan  tiang pancang diameter 60 cm dengan kedalaman 25 meter.
Kata Kunci — Beton Bertulang, Beton Prategang, Dinding Geser , Modifikasi, Struktur Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK).

## I. PENDAHULUAN
ALI  merupakan  sebuah  pulau  di  Indonesia  yang memiliki daya tarik tersendiri bagi wisatawan nusantara maupun wisatawan mancanegara. Keunikan tradisi dan adat istiadat  masyarakat  Bali  membuat  wisatawan  seakan  tidak pernah  merasa  bosan  berkunjung  ke  Bali.  Bali  menjadi primadona  dengan  memiliki  beberapa  julukan,  diantaranya Pulau Dewata, Pulau Seribu Pura hingga pulau yang eksotik. Dengan  memanfaatkan  potensi  keindahan  alam  serta kekayaan budaya yang dimiliki membuat Pulau Bali terkenal sebagai  destinasi  pariwisata  yang  memiliki  berbagai  jenis daya tarik wisata [1]. Selain untuk beribur, banyak wisatawan lokal  maupun  mancanegara  yang  datang  ke  Bali  untuk berbisnis atau sekedar membicarakan tentang bisnis, seperti konferensi International  Monetary  Fund (IMF)  yang diadakan  pada  9  –  15  Oktober  2018  di  Nusa  Dua,  Bali. Diharapkan dengan kesan IMF yang baik, akan banyak lagi konferensi-konferensi  internasional  atau  acara-acara  besar lainnya yang akan diadakan di Bali. Maka dari itu diperlukan fasilitas-fasilitas  penunjang  seperti  hotel  yang  di  dalamnya
terdapat ballroom yang berfungsi sebagai tempat pertemuan tersebut.
Gedung  Hotel  Sun  Royal  yang  terletak  di  Kuta  Bali  ini dirancang  memiliki  1  basemen  dan  5  lantai.  Ketinggian gedung  tersebut  akan  dimodifikasi  menjadi  15  lantai  serta balok  beton  prategang  diperlukan  pada  lantai  15  yang  akan digunakan sebagai ballroom . Ballroom yang berukuran 18.75 m  ×  16  m  diperlukan  sebagai  tempat  acara  pernikahan, konferensi, seminar atau acara-acara besar lain. Ruangan ini harus  memiliki  pandangan  yang  luas  dan  nyaman  tanpa terhalang kolom bangunan sehingga diperlukan balok beton prategang dalam konstruksi ballroom tersebut.
Beton  pratekan  merupakan  teknologi  konstruksi  beton yang mengkombinasikan dua jenis bahan mutu tinggi, yaitu beton  dan  baja,  dengan  cara  menarik  baja  tersebut  dan menahannya  ke  beton,  sehingga  membuat  beton  dalam keadaan tertekan. Kombinasi aktif ini menghasilkan perilaku yang lebih baik dari kedua bahan tersebut. Kemampuan beton dalam  menahan  tarikan  diperbaiki  dengan  memberikan tekanan,  sementara  kemampuannya  menahan  tekanan  tidak dikurangi.  Sehingga,  beton  pratekan  merupakan  kombinasi yang  ideal  dari  dua  bahan  modern  yang  berkekuatan  tinggi [2].
Dalam tugas akhir ini perencanaan gedung hotel Sun Royal ini  menggunakan  sistem  ganda.  Sistem  ganda  adalah  salah satu sistem struktur yang beban gravitasinya dipikul bersama oleh  rangka  utama  sedangkan  beban  lateralnya  dipikul Bersama  oleh  rangka  utama  dan  dinding  struktur.  Rangka utama dan dinding struktur didesain sebagai Struktur Rangka Pemikul  Momen  Khusus  (SRPMK)  dan  Dinding  Geser. Untuk Sistem Ganda, rangka pemikul momen harus mampu menahan paling sedikit 25% gaya gempa desain.
Pada jurnal ini akan memodifikasi gedung hotel Sun Royal dengan  system  ganda  dan  sistem  balok  prategang  yang memiliki penampang yang efektif dan efisien untuk bekerja menahan beban tanpa kolom di tengahnya .

## II. METODOLOGI
A. Diagram Alir

## Desain Modifikasi Struktur Gedung Hotel Sun Royal Menggunakan Sistem Balok Prategang dan Sistem Ganda
Ni Putu Ary Yuliadewi, I Gusti Putu Raka, dan Faimun Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil, Lingkungan, dan Kebumian,
Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS), Surabaya, 60111
e-mail : raka@ce.its.ac.id, faimun@ce.its.ac.id
B
Gambar 1. Bagan Alir Perencanan

## III. PEMBAHASAN
A. Preliminary Design
1) Perencanaan Balok Induk
Tabel 1. Rekapitulasi Dimensi Balok Induk Nama Bentang (mm) Dimensi h (mm) b (mm) BI 1 3350 550 350 BI 2 8000 700 450 BI 3 5500 550 350 BI 4 6700 700 450 BI 5 9000 700 450 BI 6 5230 550 350

## 2)
Balok Pratekan Tabel 2. Dimensi Balok Pratekan Nama Bentang (mm) Dimensi h (mm) b (mm) B1B 16000 1000 650
3) Balok Anak Tabel 3. Dimensi Balok Anak Nama Bentang (mm) Dimensi h (mm) b (mm) BA 1 3350 400 250
4) Kolom Tabel 4. Rekapitulasi Preliminary Design Kolom Tipe Ukuran (mm) K1 550/550 K2 700/700 K3 800/800 B. Permodelan Struktur

## 1) Desain Struktur Primer
Dalam  permodelan  desain  struktur,  digunakan  program bantu  ETABS  2016.  Berikut  merupakan  gambar  3D  dari struktur yang sudah dimodelkan.
Gambar 2. Tampak 3D Struktur

## 2) Beban Gempa Rencana
Analisa  gempa  menggunakan  analisis  respon  spektrum. Berdasarkan  RSNI  1726-2018  [3],  struktur  ini  termasuk dalam kategori resiko II dengan faktor keutamaan gempa (Ie) = 1.
Tabel 5. Parameter Percepatan Spektral DesainBadung Situs Tanah SE Parameter Nilai S DS (g) 0,604 S D1 (g) 0,616

## C. Kontrol Persyaratan Struktur
1) Kontrol Beban Gravitasi
Dari  hasil  perhitungan  berat  struktur  secara  manual, didapatkan berat total sebesar 16.672.147,88 kg. Sedangkan dari  program  bantu  ETABS  didapatkan  berat  total  struktur sebesar  17.326.425,63  kg.  Sehingga selisih  antara perhitungan  manual  dan  ETABS  sebesar  3,78  %.  Karena kurang  dari  5%  maka  dianggap  permodelan  struktur  sudah sesuai.
2) Kontrol Partisipasi Massa
Menurut  RSNI  1726:2018  pasal  7.9.1  [1]  bahwa perhitungan respon dinamik  struktur  harus sedemikian rupa sehingga partisipasi massa ragam terkombinasi paling sedikit sebesar 90% dari massa aktual dari masing-masing arah.
Tabel 6. Partisipasi Massa Struktur Case Mode Period Sum UX Sum UY sec Modal 1 3.062 0.5533 0.0328 Modal 2 2.487 0.6484 0.5456 Modal 3 2.069 0.7016 0.6901 Modal 4 0.914 0.8028 0.696 Modal 5 0.693 0.8231 0.8001 Modal 6 0.555 0.8354 0.8343 Modal 7 0.448 0.876 0.8366 Modal 8 0.32 0.8843 0.8804 Modal 9 0.269 0.9084 0.8821 Modal 10 0.25 0.9127 0.8961 Modal 11 0.189 0.9173 0.9201

## 3) Kontrol Periode Waktu Getar Alami Fundamental (T)
Berdasarkan  RSNI  1726:2018  [1],  perioda  fundamental pendekatan  (Ta)  untuk  struktur  rangka  pemikul  momen khusus ditentukan sebagai berikut :
Ta = C t h n x = 0,0466 × 56,2 0,9 = 1,75 detik
Dari  nilai  S D1 =  0,616,  didapatkan  koefisien  Cu  =  1,4. Maka nilai Cu.Ta dapat dihitung sebagai berikut:
Cu.Ta  = 1,4 × 1,75 = 2,45 s Berdasarkan persamaan diatas didapatkan Ta min sebesar 1,75  detik  dan  Ta  maksimum  sebesar  2,45  detik. Dari program bantu
ETABS didapatkan T
struktur sebesar 3,062 detik. Sehingga, nilai T yang dipakai adalah 2,45 detik.
4) Kontrol Gaya Geser Dasar
Berdasarkan  RSNI  1726  :  2018  pasal  7.9.1.4.1  [1]  nilai akhir  respon  dinamik  struktur  gedung  dalam  arah  yang ditetapkan tidak boleh kurang dari 100% nilai respon statik. Jika gaya geser dasar hasil analisa kurang dari  100%, maka gaya harus dikalikan dengan V/Vt.
Setelah dikalikan dengan faktor pengali V/Vt didapatkan; Vs  = 5816,95 kN Vxt  = 5816,9793 kN > 5816,95 kN (OK)
Vyt  = 6109,5108 kN > 5816,95 kN (OK)
5) Kontrol Sistem Ganda
Sistem Rangka Pemikul Momen harus memikul minimum 25% dari beban geser nominal total yang bekerja dalam arah kerja  beban  gempa  tersebut.  Berikut  total  reaksi  perletakan SRPMK dan dinding geser.
Tabel 7.
Reaksi Perletakan dan Presentase Gaya Geser yang
Dipikul akibat Gempa Arah X dan Y
No. Kombinasi Presentase Dalam Menahan Gempa (%) FX FY SRPMK Shear Wall SRPMK Shear Wall 1 Eq x 27,77 72,23 25,38 74,62 2 Eq y 27,77 72,23 25,38 74,62

## 6) Kontrol Batas Simpangan (Drift)
Pembatasan  simpangan  antar  lantai  suatu  struktur bertujuan  untuk  mencegah  kerusakan  non-struktur  dan ketidaknyamanan  penghuni.  Berdasarkan  RSNI  1726-2018 [3] didapatkan hasil akhir drift yang melebihi drift ijin 0,02 tinggi lantai.
Tabel 8. Simpangan Antar Lantai Gempa Arah X Story hsx Simpangan Drift ∆ i ∆ ijin Ket. mm mm mm mm mm 16 5000 148.872 11.025 60.637 100 OK 15 3400 137.847 7.708 42.394 68 OK 14 3400 130.139 8.203 45.116 68 OK 13 3400 121.936 8.79 48.345 68 OK 12 3400 113.146 9.389 51.639 68 OK 11 3400 103.757 9.938 54.659 68 OK 10 3400 93.819 10.396 57.178 68 OK 9 3400 83.423 10.61 58.355 68 OK 8 3400 72.813 10.934 60.137 68 OK 7 3400 61.879 11.146 61.303 68 OK 6 3400 50.733 11.172 61.446 68 OK 5 3400 39.561 10.891 59.9 68 OK 4 3400 28.67 10.098 55.539 68 OK 3 3400 18.572 8.841 48.625 68 OK 2 4000 9.731 7.51 41.305 80 OK 1 3000 2.221 2.221 12.215 60 OK Tabel 9. Simpangan Antar Lantai Gempa Arah X Story hsx Simpangan Drift ∆ i ∆ ijin Ket. mm mm mm mm mm 16 5000 82.827 6.884 37.862 100 OK 15 3400 75.943 4.777 26.2735 68 OK 14 3400 71.166 5.002 27.511 68 OK 13 3400 66.164 5.255 28.9025 68 OK 12 3400 60.909 5.513 30.3215 68 OK 11 3400 55.396 5.746 31.603 68 OK 10 3400 49.65 5.947 32.7085 68 OK 9 3400 43.703 6.022 33.121 68 OK 8 3400 37.681 6.101 33.5555 68 OK 7 3400 31.58 6.076 33.418 68 OK 6 3400 25.504 5.925 32.5875 68 OK 5 3400 19.579 5.613 30.8715 68 OK 4 3400 13.966 5.056 27.808 68 OK 3 3400 8.91 4.283 23.5565 68 OK 2 4000 4.627 3.551 19.5305 80 OK 1 3000 1.076 1.076 5.918 60 OK
D. Perencanaan Struktur Sekunder
1) Perencanaan Tangga
Pada  proses  analisa  struktur  tangga,  perhitungan  dengan menggunakan  aplikasi  bantu  SAP2000  dengan  tumpuan jepit-jepit, dengan data perencanaan sebagai berikut :
 Panjang Horizontal Tangga  = 233,5 cm
 Lebar Bordes             = 99,5 cm
 Tebal Pelat Tangga        = 17 cm
 Tebal Pelat Bordes        = 17 cm
Tabel 10. Rekapitulasi Penulangan Tangga Nama Struktur Tulangan Longitudinal Memanjang Longitudinal Memendek Geser Susut Pelat Tangga Atas ∅ 10 – 150 ∅ 10 – 150 tidak butuh ∅ 8 – 200 Pelat Tangga Bawah ∅ 10 – 150 ∅ 10 – 150 tidak butuh ∅ 8 – 200 Pelat Bordes ∅ 10 – 150 ∅ 10 – 150 tidak butuh ∅ 8 – 200
Gambar 3. Potongan Tangga
2) Perencanaan Balok Anak

## Gambar 4. Penulangan Balok Anak
3) Perencanaan Pelat Lantai, Atap dan Basement
Tabel 11. Penulangan Pelat Lantai Tipe Tulangan Arah X Tulangan Arah Y Lapangan Tumpuan   Lapangan   Tumpuan SA ∅ 8 – 150 ∅ 8 – 150 ∅ 8 – 150 ∅ 8 – 150 SB ∅ 8 – 150 ∅ 8 – 150 ∅ 8 – 150 ∅ 8 – 150 SC ∅ 8 – 150 ∅ 8 – 150 ∅ 8 – 150 ∅ 8 – 150 SD ∅ 8 – 150 ∅ 8 – 150 ∅ 8 – 150 ∅ 8 – 150 Tabel 12. Penulangan Pelat Atap Tipe Tulangan Arah X Tulangan Arah Y Lapangan Tumpuan Lapangan Tumpuan SE ∅ 8 – 125 ∅ 8 – 125 ∅ 8 – 125 ∅ 8 – 125 SB ∅ 8 – 125 ∅ 8 – 125 ∅ 8 – 125 ∅ 8 – 125 SC ∅ 8 – 125 ∅ 8 – 125 ∅ 8 – 125 ∅ 8 – 125 SD ∅ 8 – 125 ∅ 8 – 125 ∅ 8 – 125 ∅ 8 – 125 Tabel 13. Penulangan Pelat Basemen Tipe Tulangan Arah X Tulangan Arah Y Lapangan Tumpuan Lapangan Tumpuan SA D13 – 125 D13 – 125 D13 – 125 D13 – 125 SB D13 – 125 D13 – 125 D13 – 125 D13 – 125 SC D13 – 125 D13 – 125 D13 – 125 D13 – 125 SD D13 – 125 D13 – 125 D13 – 125 D13 – 125

## 4) Perencanaan Balok Lift
Pada  struktur  ini,  menggunakan  lift  penumpang  dari Hyundai  Elevators  dengan  tipe Passengers  Elevator (Machine-Room-Less  Elevator) dengan  kapasitas  17  orang. Balok  penggantung lift direncanakan  menggunakan  baja profil WF 500×200×11×19 dengan tujuan agar memudahkan proses pemasangan.

## E. Perhitungan Struktur Utama Pratekan
Beton  pratekan  adalah  beton  yang  mengalami  tegangan internal  dengan  benar  dan  distribusi  sedemikian  rupa
sehingga  dapat  mengimbangi  tegangan  yang  terjadi  akibat beban  eksternal  sampai  batas  tertentu  [2].  Beton  prategang merupakan teknologi konstruksi beton yang mengkombinasikan  antara  beton  berkekuatan  tinggi  dengan baja  mutu  tinggi  dengan  cara  aktif.  Beton  prategang merupakan  kombinasi  yang  ideal  dari  dua  buah  bahan modern yang berkekuatan tinggi [3] [4][5].
1) Data Perencanaan:
Dimensi   : 65/100 cm fc’  balok  : 45 MPa
Eksentrisitas Balok:
e tumpuan : 100 mm (di atas c.g.c)
e lapangan : 359,11 mm (di bawah c.g.c) Fo yang digunakan  adalah 2500 kN.
Tendon  baja  yang  digunakan  ialah  spesifikasi  dari multistrand  post-tensioning, dengan  spesifikasi  sebagai berikut:
Tendon unit : 5-19 Jumlah strand : 16
Minimum breaking load : 2940 kN Diameter strand: 12,7 mm
2) Kehilangan Prategang
Tabel 14. Rekapitulasi Kehilangan Prategang Jenis Kehilangan Besar Kehilangan % Kehilangan Total Fo (kN) Fe (kN) Friksi 5,82 20,9 2500 1977,41 Rangkak 2,88 Relaksasi 8,39 Susut 1,27 Kekangan Kolom 2,54

## 3) Kontrol Lendutan
Tabel 15. Rekapitulasi Kontrol Lendutan Lendutan Ijin  =L/480 (mm) Lendutan akibat Tendon (mm) Lendutan akibat  Berat Sendiri (mm) Lendutan Total Kontrol 33,33 Saat Transfer 10,14 -5,97 4,17 OK Saat Service 8,02 -20,7 -22,82 OK 4) Kontrol Momen Nominal Prategang Tabel 16. Rekapitulasi Kebutuhan Tulangan Lunak Balok Prategang Daerah Lentur Sengkang Tul. Atas Tul. Bawah Daerah Sendi Plastis (<2h) Di Luar Sendi Plastis (>2h) Tumpuan 4D29 2D29 2D13-150 2D13-200 Lapangan 2D29 4D29
Tabel 17. Rekapitulasi Perhitungan Kontrol Momen Nominal dan Momen Retak Daerah ϕ Momen Nominal 1,2 Momen Retak Nmm Nmm Tumpuan 1,690,781,345.67 1,541,438,143 Lapangan 3,537,172,602.40 1,880,531,970

## F. Perhitungan Struktur Utama Non Prategang
1) Perencanaan Balok Induk
Tabel 18.
Rekapitulasi Penulangan Lentur Setelah Penambahan Torsi Nama Balok Tulangan Longitudinal Tumpuan Lapangan Atas Tengah Bawah Atas Tengah Bawah BI1 5D25 2D25 4D25 2D25 2D25 3D25 BI2 5D25 2D25 4D25 2D25 2D25 3D25 BI3 4D25 2D25 3D25 2D25 2D25 3D25 BI4 5D25 2D25 3D25 2D25 2D25 3D25 BI5 5D25 2D25 4D25 2D25 2D25 3D25 Tabel 19. Rekapitulasi Penulangan Geser Setelah Penambahan Torsi Nama Balok 2h (mm) Tulangan Geser Di Dalam Sendi Plastis (<2h) Di Luar Sendi Plastis (>2h) BI1 1100 3D13-100 2D13-150 BI2 1100 2D13-100 2D13-150 BI3 1500 2D13-100 2D13-150 BI4 1500 2D13-100 2D13-150 BI5 1500 2D13-100 2D13-150

## 2) Perencanaan Kolom
Tabel 20. Rekapitulasi Penulangan Kolom Tipe Tulangan Longitudinal Panjang lo (mm) Tulangan Transversal
Sambungan Lewatan di daerah lo di luar daerah lo K1 20D25 716.7 4D16-100 4D16-150 652 K2 16D25 700 4D16-100 4D16-150 652 K3 16D25 800 4D16-120 4D16-150 652
3) Perencanaan Shearwall
Shear Wall adalah dinding geser yang terbuat dari beton bertulang  dimana  tulangan-tulangan  tersebut  yang  akan menerima gaya lateral akibat gempa sebesar beban yang telah direncanakan.  Penggunaan  sistem  struktur Dual  System sendiri sangat cocok dalam pembangunan struktur gedung di wilayah gempa kuat [6]
Data shearwall :
Tulangan.longitudinal = D16 – 100 mm Tulangan.transversal = D16 – 100 mm Sengkang : D16 - 100 mm
Gambar 6. Penulangan Shearwall Tipe 1
G. Perhitungan Struktur Bawah
1) Perencanaan Dinding Penahan Tanah
Data perencanaan dinding penahan tanah :
- Tebal dinding = 300 mm
- Tulangan longitudinal = D16-200 mm
- Tulangan transversal = D16-200 mm

## Gambar 7. Potongan Dinding Penahan Tanah

## 2) Perencanaan Pondasi
Berikut  ini,  spesifikasi  tiang  pancang  yang  akan digunakan,
- Diameter tiang          : 600 mm
- Tebal tiang            : 100 mm
- Klasifikasi             : A1 - Bending moment crack : 17 t.m
- Bending momen ultimate : 25 t.m
- Allowable axial load : 252,7 ton Diperoleh hasil perencanaan sebagai berikut.
Tipe 1
Pile cap        : 4 tiang pancang Dimensi      : 2400 × 2400 × 1200
Tulangan  atas  : D25-100 mm (arah X dan arah Y) Tulangan bawah : D25-100 mm (arah X dan arah Y)
Gambar 8. Penulangan Pile Cap Tipe 1
Tipe 3 Pile cap        : 40 tiang pancang Dimensi      : 9600 × 6000 × 1200
Tulangan  atas  : D25-100 mm (arah X dan arah Y) Tulangan bawah : D25-100 mm (arah X dan arah Y)
Gambar 9. Penulangan Pile Cap Tipe 3 3) Perencanaan Sloof
- Dimensi = 30/40 cm
- Tulangan longitudinal = 8D19
- Tulangan sengkang = 2D10-150 mm

## IV. KESIMPULAN
Berdasarkan perhitungan yang telah memenuhi persyaratan  yang  terdapat  pada  peraturan  RSNI  2847:2018 [7],  diperoleh  dimensi  Struktur  Sekunder  antara  lain  balok anak  berdimensi  25/40  cm  menggunakan  tulangan longitudinal  D13,  tulangan  sengkang  2D13-100  mm  dan 2D13-120  mm.  Pelat  atap  setebal  150  mm  menggunakan tulangan  D8-125  mm.  Pelat  lantai  setebal  120  mm menggunakan  tulangan  D8-150  mm.  Pelat  basemen  setebal 300  mm  menggunakan  tulangan  D13-125  mm.  Lift  dengan balok penggantung lift menggunakan profil WF 500×200×11×19  dengan  BJ  41.  Tangga  dengan  perletakan jepit menggunakan tulangan longitudinal D13-200 mm
Untuk  dimensi  Struktur  Primer  antara  lain  balok  induk menggunakan tulangan longitudinal D25, tulangan sengkang 2D13-100  mm  dan  2D13-150  mm.  Balok  prategang menggunakan 1 tendon unit 5-19 dengan jumlah strand 16, tulangan longitudinal D29, tulangan sengkang 2D13-150 mm dan  2D13-200  mm.  Kolom  menggunakan  tulangan longitudinal  D25,  tulangan  sengkang  4D16-100  mm  dan 4D16-150  mm.  Dinding  geser menggunakan  tulangan longitudinal  dan  vertikal  D16-100  mm  dan  menggunakan sengkang 2D16-100 mm pada special boundary element . Untuk  dimensi  Struktur  Bawah  antara  lain  :  Pondasi menggunakan  tiang  pancang  beton (Spun  pile) produk  dari PT.  Waskita  Beton  Precast  dengan  diameter  600  mm mencapai  kedalaman  25  meter.  Semua  tipe  pilecap menggunakan tulangan D25-100 mm. Dinding penahan tahan menggunakan  tulangan  longitudinal  dan  vertikal  sebesar D16-200  mm.  Sloof  memiliki  dimensi  30×40  cm menggunakan tulangan utama 8D19 dan tulangan sengkang 2D10-150 mm.
Perhitungan  pembebanan  struktur  berdasarkan  SNI 1727:2013  [8].  Beban  yang  dimasukkan  ke  dalam permodelan struktur merupakan beban mati tambahan, hidup, dan beban gempa
Perhitungan gaya gempa pada perencanaan Gedung Hotel Sun Royal menggunakan analisa respon spectrum di daerah Badung berdasarkan peraturan RSNI 1726:2018 [1].
Analisa  struktur  menggunakan  program  bantu  ETABS yang  telah  memenuhi  kontrol  persyaratan  struktur berdasarkan  peraturan  RSNI  1726:2018  [1]  sebagai  beriku untuk  kontrol  beban  gravitasi  selisih  antara  perhitungan manual dan ETABS sebesar 3,78 %. Karena kurang dari 5% maka  dianggap  permodelan  struktur  sudah  sesuai.  Kontrol partisipasi  massa  sudah  memenuhi  persyaratan  perhitungan respons  dinamik  struktur  harus  sedemikian  rupa  sehingga partisipasi massa dalam menghasilkan respon total sekurang- kurangnya  adalah  90%.  Kontrol  periode  waktu  getar  alami fundamental  dari  program  bantu  ETABS  didapatkan  T struktur sebesar 3,062 detik lebih besar dari Ta maksimum. Kontrol gaya geser dasar  sudah memenuhi persyaratan nilai akhir  respon  dinamik  struktur  gedung  dalam  arah  yang ditetapkan tidak boleh kurang dari 100% nilai respon statik. Kontrol batas simpangan ( drift )  sudah memenuhi persyaratan drift  ijin  sebesar  0,02  tinggi  lantai.  Kontrol  sistem  ganda sudah  memenuhi  persyaratan  SRPMK  harus  memikul minimum 25% dari  beban geser nominal total  yang bekerja dalam arah kerja beban gempa tersebut.
Perhitungan daya dukung tanah dengan  metode tegangan ijin  dan  penulangan  pilecap  menggunakan  desain  ultimate kombinasi LRFD.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] I. N. Muliadi and I. A. Suryasih, “Pengelolaan museum Arma sebagai daya tarik wisata budaya di Desa Ubud,” J. Destin. Pariwisata , vol. 4, no. 2, pp. 58–62, 2016.
[2] T.  Lin  and  N.  H.  Burns, Desain  Struktur  Beton  Prategang ,  1st  ed. Jakarta: Erlangga, 1988.
[3] Badan  Standarisasi  Nasional–BSN,  “Tata  Cara  Perencanaan Ketahanan  Gempa  untuk  Struktur  Bangunan  Gedung(RSNI  1726- 2018).” BSNI, Jakarta, 2018.
[4] Badan  Standarisasi  Nasional–BSN,  “Persyaratan  Beton  Struktural untuk Bangunan Gedung (RSNI 2847-2018).” BSNI, Jakarta, 2018.
[5] Badan  Standarisasi  Nasional–BSN,  “Beban  Minimum  untuk Perancangan Bangunan Gedung dan Struktur Lain (SNI 1727-2013).” BSNI, Jakarta, 2013.
[6] P. Abeles, Prestressed Concrete Designer’s Handbook . Inggris: CRC Press, 1998.
[7] T.  Lin  and  N.  H.  Burns, Desain  Struktur  Beton  Prategang ,  2nd  ed. Jakarta: Erlangga.
[8] Tavio  and  B.  Kusuma, Desain  Sistem  Rangka  Pemikul  Momen  dan Dinding  Struktur  Beton  Bertulang  Tahan  Gempa .  Surabaya:  ITS Press, 2009.