Abstrak—Proses  penegakan  (upending)  struktur  jacket  dari anjungan lepas pantai (Offshore Platform) di lokasinya di tengah laut menjadi salah satu proses yang menentukan keberhasilan fase instalasi anjungan lepas pantai. Makalah ini memaparkan analisis tegangan pada komponen padeye yang digunakan pada struktur jacket saat diinstalasi dengan metode lifting pada saat proses  penegakannya.  Proses  upending  dilakukan  agar  jacket berdiri  tegak  secara  vertikal  sebelum  dipancangkan  di tempatnya  di  dasar  laut.  Dalam  penelitian  ini,  terlebih  dulu dilakukan  analisis  global  untuk mendapatkan gaya-gaya yang terjadi  saat  proses  pengangkatan  (lifting)  jacket.  Selanjutnya dilakukan analisis tegangan lokal pada padeye dengan bantuan software berbasis Metode Elemen Hingga. Hasilnya menunjuk- kan  bahwa  tegangan  maksimum  pada  struktur  padeye  saat proses upending struktur jacket adalah 172,85 MPa yang mana masih di bawah batas tegangan izin materialnya.
Kata Kunci—Analisis Kekuatan, Jacket, Padeye, Upending.

## I. PENDAHULUAN
ADA  proses  eksplorasi  dan  eksploitasi  bahan  tambang seperti minyak bumi dan gas alam yang lokasinya berada di tengah laut diperlukan suatu struktur anjungan lepas pantai yang  disebut Offshore  Platform .  Pada  pembangunannya, proses konstruksi bangunan lepas pantai ( Offshore Platform ) terdiri dari dua proses operasi yang saling berhubungan, yaitu Dynamic  Positioning dan Heavy  Lifting  Operation [1]. Bagian  utama  struktur offshore  platform ini  terdiri  dari  2 bagian, yaitu sub-struktur topside/super structure dan jacket . Proses  instalasi  sub-struktur  tersebut  terdiri  dari  beberapa tahap  seperti  proses pre - lifting , lifting , lifted , rotating , positioning , lowering , mating ,  dan  instalasi  tahap  akhir  [2]. Dari  penjelasan  tersebut,  proses lifting memegang  peranan penting dalam pembangunan Offshore Platform .
Ketika  pelaksanaannya,  proses lifting biasanya  dilakukan menggunakan  bantuan crane vessel .  Selain  menggunakan bantuan crane vessel ,  proses lifting juga  dibantu  dengan bantuan peralatan seperti sling ( wire atau belt ), shackle , tali pandu ( tag line ) dan kupingan angkat padeye dan trunnion . Pada proses lifting operation dengan skala makro, dibutuhkan jumlah padeye yang  lebih  banyak  [3].  Selain  itu,  biasanya pada  proses lifting juga  dilakukan  penentuan  konfigurasi variasi desain rigging . Hal tersebut dilakukan untuk mencari tegangan  minimum  pada  setiap  kondisi  variasi.  Selain  itu, pada  konfigurasi rigging biasanya  digunakan  bantuan spreader bar , yang akan akan berakibat pada perubahan sudut kemiringan sling yang  dikaitkan  pada  struktur padeye itu sendiri  yang  nantinya  akan  memiliki  hasil  yang  berbeda ketika dilakukan analisa terhadap kekuatan padeye . Menurut fungsinya, spreader bar digunakan  untuk  mengurangi  gaya tekan pada struktur yang dijadikan objek lifting . Dari  proses lifting suatu  struktur,  terdapat  beberapa  hal yang  harus  diperhatikan.  Yang  pertama,  perlu  diperhatikan
data-data yang ada pada lapangan seperti data crane barge , data crane spesification ,  data  lingkungan,  dan  data jacket (untuk  mengetahui  kondisi  struktur  yang  dilakukan lifting oleh crane ).  Pengaruh  stabilitas vessel akibat  gaya  gelom- bang pada floating crane atau crane vessel yang ditinjau dari berat  dan  ukuran  struktur  yang  diangkat  juga  menjadi  indi- kator yang harus diperhatikan dalam proses lifting . Selain itu, perpindahan titik berat harus diperhatikan agar tidak melebihi batas yang ditentukan yang bisa menyebabkan ketidakstabil- an  struktur  ketika  dipindahkan.  Yang terakhir,  material  dan dimensi yang digunakan untuk membuat struktur penunjang proses lifting seperti padeye ataupun trunnion juga  harus diperhatikan dan harus sesuai dengan aturan yang berlaku.
Selain  itu,  faktor  keamanan  dan  keselamatan  sangatlah penting  dalam marine operation ,  termasuk  pada  proses lifting .  Terdapat  beberapa  teknik  khusus  yang  diimplemen- tasikan untuk meningkatkan sisi keamanan dan keselamatan pada  proses lifting .  Salah  satu  contohnya  dengan menggunakan sistem multi cranes . Multi cranes merupakan struktur-struktur  rigid  yang  disambungkan  dengan  berbagai variasi joints dan wire rope [4]. Multi crane digunakan untuk mengetahui respon dinamik seperti gerakan lifting dan beban yang  bertujuan  untuk  mencegah  insiden  fatal  saat lifting operation dilakukan. Proses penegakan sruktur jacket sesuai posisi  yang  diinginkan  memerlukan  operasi heavy  lifting yang sangat  berperan penting. Pengangkatan struktur jacket akan  membutuhkan crane dan  harus  dijalan  dengan  beban terangkat oleh crane [5]. Oleh karena itu, lifting operation di lokasi konstruksi harus meninjau berbagai faktor yang harus dipertimbangkan  seperti  penempatan  dan  penggunaan peralatan pengangkatan serta orang yang berkompeten untuk mengoperasikan peralatan tersebut. Pada penelitian di Inggris yang melakukan studi mengenai proses lifting , terdapat 6 poin utama  untuk  meningkatkan  keselamatan  dalam  operasi lifting ,  yaitu  perencanaan,  pemilihan  peralatan,  penggunaan dan inspeksi, umpan balik atau komunikasi, peran orang yang ditunjuk, dan basis data [6].
Dari  penjelasan  di  atas,  maka  dari  itu  perlu  ditentukan indikator-indikator  keamanan  dari lifting operation .  Yang pertama,  yaitu,  struktur  yang  diangkat  harus  memiliki  nilai Unity Check (UC) di bawah 1 yang artinya tegangan yang ada tidak  melebihi  tegangan  yang  diizinkan  [7].  Variasi  pada desain rigging harus  memiliki  nilai  UC  dan  tegangan sling seminimum  mungkin.  Lalu,  per pin dahan  titik  berat  tidak boleh  melebihi  batas  yang  terlah  ditentukan  agar  stabilitas struktur yang diangkat tetap terjaga. Selain itu, nilai buckling check masih  harus  dalam  batas  aman  serta  hasil  analisis global relatif lebih kecil.
Setelah proses pengangkatan struktur jacket dilakukan dan posisi jacket telah  berada  di  bawah  permukaan  air,  maka selanjutnya struktur jacket perlu ditegakkan pada lokasi target atau yang dinamakan  dengan  proses penegakan  ( upending ).

## Analisis Integritas Padeye pada Proses Upending Struktur Jacket
Retnani A. Primastuti, Yoyok Setyo Hadiwidodo, dan Rudi Walujo Prastianto Departemen Teknik Kelautan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : yoyoksetyo@oe.its.ac.id
P
Salah satu komponen penting yang diperlukan dalam proses upending ini adalah padeye yang dipasang pada beberapa titik di jacket yang berfungsi sebagai titik angkat di mana shackle akan  dikaitkan  di  situ.  Pada  umumnya, padeye digunakan hanya  1  kali  selama lifting  operation yang  artinya padeye tidak  dapat  digunakan  pada  proses lifting  operation selanjutnya [8].
Maka dari itu, pada penelitian kali ini, penulis akan mem- bahas  mengenai  integritas  struktur padeye pada  proses upending struktur jacket .  Tujuan  dari  penelitian  ini  adalah untuk mengetahui kondisi padeye yang digunakan dalam pro- ses tersebut aman digunakan atau tidak. Penulis akan meng- gunakan bantuan software ANSYS Workbench untuk  mela- kukan analisis gerakan pada padeye . Harapannya, penelitian ini  bisa  menjadi  referensi  untuk  penelitian  selanjutnya  di masa mendatang.

## II. URAIAN PENELITIAN
Secara umum analisis struktur yang dilakukan dalam pene- litian ini adalah secara numerik dengan bantuan software ber-
basis  Metode  Elemen  Hingga,  baik  untuk  analisis  global maupun  analisis  tegangan  lokalnya.  Data  yang  diperlukan berupa data jacket dan komponen lifting .
A. Data Jacket dan Peralatan Lifting
Struktur jacket  platform yang  menjadi  objek  pada  proses upending kali  ini  ditunjukkan  pada  Gambar  .  Uraian  data jacket yang digunakan dalam penelitian ini yang ditunjukkan pada Tabel  1. Barge yang  digunakan  dalam  penelitian  ini merupakan barge 280  FT  yang  ditunjukkan  pada  Gambar  . Uraian data yang ditunjukkan pada Tabel 2. Sedangkan untuk crane yang  digunakan  sebagai  alat  utama  untuk melakukan melakukan proses upending struktur jacket , yaitu Crane LR 1500 yang ditunjukkan pada Gambar . Rincian technical data pada Tabel 3.
1) Data Geometry Padeye
Komponen struktur padeye menggunakan material API 2H Gr.50  dengan material  properties, yaitu yield  strength sebesar 345 MPa dan poisson ratio senilai 0,3. Sementara itu geometri dari struktur padeye ditunjukkan pada
Gambar  dan Tabel .
2) Proses Upending
Proses upending struktur jacket yang  digunakan  untuk keperluan penelitian ini secara garis besar dijelaskan dengan
Gambar 1. Jacket platform.
Gambar 2. Barge.
Gambar 3. Crane LR 1500.
Tabel 1.
Jacket Platform Properties Deskripsi Appurtenance Jenis Struktur Wellhead Platform Tinggi Jacket 34 m Jumlah Kaki 4 Kemiringan Kaki 1:1 XYZ Orientasi Platform (+) 45˚ Tabel 2. Barge Principal Dimension Principal Dimension Ukuran Length Over All 85,344 m Breadth (Moulded) 24,384 m Depth (Moulded) 4,880 m Draft (Extreme) 3,772 m
Tabel 3.
Crane Properties (LR 1500) Crane Properties (LR 1500) Ukuran Max. load capacity 500 t Max. Hoist Height 164 m Max. Radius 144 m at radius 7,50 m Main boom, lightweight/heavy weight up to 132 m Max. load torque 5.896 tm Derrick boom 30 m Central ballast 40 t Counterweight at superstructure 170 t Derrick ballast 280 t Engine power 350 kW Tabel 4. Data Geometry Padeye Parameter Simbol Nilai (mm) Pinhole Radius Re 55 Cheek Plate 1 Radius R1 250 Cheek Plate 1 Thickness T1 25 Cheek Plate 2 Radius R2 175 Cheek Plate 2 Thickness T2 20 Main Plate Thickness Tm 40 Length L 690 Height H 655
urutan  proses  yang  dievaluasi  pada  beberapa  tahap  ( step ). Tiap  tahapan  ini  akan  dimodelkan  secara  numerik  dan dianalisis secara global untuk memperoleh tension pada sling yang bekerja pada padeye .
Seperti  yang  ditunjukkan  pada  Gambar  5,  pada tahap  ini ( step 1), struktur jacket diposisikan secara horizontal (kemi- ringan 0⁰) pada elevasi di bawah permukaan air. Selanjutnya ( step 2) sling ditarik  secara  perlahan  hingga  struktur jacket berputar  dengan  kemiringan  14⁰  pada  posisinya  di  bawah permukaan air seperti yang ditunjukkan pada Gambar 6. Pada kondisi ini auxiliary hook ditarik secara perlahan hingga sling dalam kondisi menegang/mengencang.
Kemudian  proses  dilanjutkan  seperti  yang  ditunjukkan pada Gambar 7 ( step 3) , di mana main hook diturunkan dan auxiliary  hook diangkat  hingga  sebagian jacket muncul  di atas sea water level (SWL) mencapai ketinggian maksimum 10 m. Pada kondisi ini  struktur jacket berada pada orientasi kemiringan 60⁰.
Akhirnya main  hook terus  diturunkan  sampai sling pada main hook mengendur dan posisi jacket dipertahankan pada elevasi  yang  diinginkan,  yaitu  5  m  di  atas seabed .  Seperti yang  ditunjukkan  pada Gambar  8  struktur jacket telah mencapai  orientasi  90⁰  dari  posisi  awal,  yaitu  sudah  dalam posisi vertikal.
Pada  analisis  global  yang  dilakukan  sebelumnya,  yaitu pemodelan  skema upending struktur jacket menggunakan software ORCAFLEX,  didapatkan  bahwa tension sling terbesar  terjadi  ketika jacket hampir  dalam  posisi  berdiri sempurna.  Ketika  struktur jacket mencapai  posisi  tersebut, besar tension sling, yaitu 1.172.575,68 N atau 1.173 kN. Pada analisis  yang  dilakukan, sling yang  digunakan  memiliki spesifikasi tipe rope / wire sling dengan diameter 0.086 m dan minimum  breaking  load sebesar  5.165  kN  sehingga sling masih  dalam  keadaan  aman  ketika  melakukan upending struktur jacket .

## III. ANALISIS HASIL DAN PEMBAHASAN
A. Pemodelan Struktur Padeye
Dari  hasil  analisis  struktur  global,  maka  struktur padeye yang  dipilih  untuk  pemodelan  lokal  nantinya  adalah  yang mendapat  beban  paling  kritis  selama  proses upending berlangsung, yaitu berada pada kaki jacket row 2-A. Padeye pada lokasi kaki jacket tersebut ditunjukkan pada Gambar 9. Model lokal struktur padeye dibuat dengan cara memotong sebagian  struktur jacket yang  terhubung langsung  dengan struktur padeye .  Pemotongan  bagian  strukturnya  tersebut
Gambar 7. Skema upending jacket kemiringan 60⁰ ( step 3).
Gambar 8. Skema upending jacket kemiringan 90˚ ( step 4).
Gambar 4. Struktur padeye : tampak samping dan tampak atas.
Gambar 5. Skema upending jacket kemiringan 0˚ ( step 1).
Gambar 6. Skema upending jacket kemiringan 14⁰ ( step 2).
dilakukan  sedemikian  rupa  sehingga  tetap  representatif dengan  kondisi  utuhnya  saat  terkena  beban.  Model  lokal tersebut  meliputi struktur padeye, ring stiffner, plat  stiffner, chord, dan 3 brace seperti dapat dilihat pada Gambar 10. Pada  penelitian  ini,  analisis  integritas  struktur padeye ditinjau  dari  4  langkah/ step proses upending struktur jacket tersebut.  Analisis  tegangan  ini  dilakukan  ketika upending jacket berlangsung pada kondisi arah kerja pembebanan 180⁰ (dari kiri ke kanan pada Gambar 5). Bentuk geometri struktur padeye dimodelkan dengan software ANSYS DesignModeler seperti yang ditunjukkan pada Gambar 10.
Pada  model  lokal  stuktur padeye ,  beban  lokal  yang diberikan berasal dari sling tension yang bekerja pada padeye dari hasil analisis global dengan software ORCAFLEX yang telah dilakukan sebelumnya. Terdapat 5 total variasi tension dari sling ( step 1–4  dan tension  sling  maximum ) dengan masing-masing  arah  bekerjanya  gaya  dengan  rincian ditunjukkan pada Tabel 5. Arah kerja gaya bekerja terhadap Sumbu Z yang ditunjukkan pada Gambar 10.
Berdasar Tabel 5, semua beban dengan besar dan arahnya masing-masing dikenakan pada model sehingga representatif dengan  kondisi  asli/utuh  strukturnya.  Salah  satu  contoh model dengan  bebannya  pada  kondisi step 1 yang ditunjuk- kan pada Gambar 11. Arah kerja gaya bekerja pada Sumbu Z yang ditunjukkan pada Gambar 10.
Sementara  itu  pada    Gambar  12  ditunjukkan  pemberian kondisi batas pada model lokal struktur padeye . Kondisi batas diberikan pada 4 face yang ditunjukkan dengan Label A, B, C, dan D yang berupa fixed support . Hal ini karena pada bagi- an tersebut merupakan potongan dari chord dan brace struk-
tur jacket di  mana  kecenderungan  defleksinya  cukup  kecil saat terkena beban pada saat proses upending berlangsung.

## B. Elemen dan Meshing Model
Jenis  elemen  yang  digunakan  untuk  model  lokal  adalah elemen solid dengan 3 macam bentuk elemen,, yaitu prisma, tetrahedron , dan hexahedron . Pada bagian padeye digunakan elemen  campuran  bentuk  prisma  dan hexahedron karena padeye memiliki bentuk yang lebih kompleks jika dibanding- kan  dengan  bagian  struktur tubular dan stiffner . Sedangkan jenis  elemen  tetrahedron  diaplikasikan  pada  daerah  transisi sambungan  antara brace dan chord (las-lasan).  Hal  ini dikarenakan  bentuk  elemen  tersebut  memiliki  kemampuan yang adaptif terhadap bentuk struktur yang rumit.
Sementara itu untuk bagian struktur yang memiliki bentuk yang lebih sederhana seperti tubular , ring stiffner dan struktur yang mempunyai bentuk teratur lainnya dimodelkan dengan jenis elemen hexahedron . Daerah yang semakin jauh dengan las-lasan juga menggunakan jenis elemen hexahedron untuk mendapatkan  hasil meshing yang  semakin  baik.  Bentuk meshing pada  model lokal  struktur padeye dan sambungan- nya ditunjukkan pada Gambar 13.

## C. Analisis Tegangan Lokal Struktur Padeye
Setelah  dilakukan  pemodelan  struktur padeye ,  perlu dilakukan  analisis meshing  sensitivity untuk  mengukur ketepatan ukuran dari suatu tegangan yang dimodelkan untuk melihat  pengaruh  dari  jumlah  elemen  yang  ada. Pengerjaan meshing sensitivity dilakukan dengan menganalisis tegangan von  mises setiap  dilakukan  perubahan  jumlah  elemen  pada struktur padeye. Dalam  hal  ini  dilakukan  pengecekan
Gambar 9. Posisi padeye kritis pada kaki jacket.
Gambar 1. Model geometri struktur padeye dan sambungannya.
Tabel 1. Variasi Gaya dan Arah Kerjanya Step Force (N) Arah Kerja Gaya 1. 59.391,89 8˚ 2. 144.118,30 -8˚ 3. 391.997,70 -56˚ 4. 433.603,10 -64˚ Tension Sling Maximum 1.172.575,68 -62˚
Gambar 2. Arah gaya pada step 1.
Gambar 3. Pemberian kondisi batas pada model.
tegangan von  mises pada  suatu  titik  yang  telah  ditentukan menggunakan stress  probe seiring  dilakukannya  perubahan jumlah  elemen.  Titik  yang  dijadikan  acuan  berada  di  salah satu sudut di struktur padeye yang menempel dengan tubular dan ring stiffner bagian atas yang ditunjukkan pada Gambar 14.
Jumlah elemen akan dipilih jika tegangan von mises sudah mencapai nilai yang stabil pada setiap perubahan elemennya. Pada penelitian kali ini, dilakukan analisis meshing sensitivity dengan  menggunakan sample pada upending  step 1  dengan besar force sebesar 59.391,89 N pada arah kerja gaya sebesar 8˚ terhadap Sumbu Z seperti yang ditunjukkan pada Gambar 10.  Hasil  analisis meshing  sensitivity seperti  yang ditunjukkan pada Tabel 6 dan Gambar 15.
Perbedaan yang ditunjukkan pada    Tabel  6  menunjukkan persentase perbedaan hasil tegangan von mises pada jumlah elemen  tersebut  dengan  tegangan von  mises pada  jumlah elemen sebelumnya.
Setelah  dilakukan meshing  sensitivity ,  dipilih  model meshing yang  dengan  jumlah  elemen  yang  diberikan  tanda berwarna kuning pada Tabel 6. Hasil deformasi yang terjadi pada  sambungan  di  sekitar padeye ketika  kondisi upending step 1 ditunjukkan pada Gambar 16.
Dari  Gambar  17  diketahui  ketika  sambungan padeye terkena tension  sling pada  kondisi upending step 1,  titik dengan  tegangan maximum terjadi  pada  las-lasan  antara chord dan brace .  Berdasarkan  hasil running tersebut, kemudian  dilakukan  analisis  tegangan  struktur padeye
dengan mengunakan perhitungan manual untuk memastikan bahwa  struktur padeye tidak  mengalami  kegagalan  pada proses upending . Analisis ini dilakukan dengan membandingkan hasil tegangan von mises yang didapat dari ANSYS  dengan  hasil  perhitungan  manual.  Berikut merupakan  formula  yang  digunakan  dalam  menghitung tegangan von mises secara manual:
𝜎 𝑉𝑀 =   √ ( 𝜎 𝑥𝑥 − 𝜎 𝑦𝑦 ) 2 + (𝜎 𝑦𝑦 − 𝜎 𝑧𝑧 ) 2 + (𝜎 𝑧𝑧 − 𝜎 𝑥𝑥 ) 2 + 6(𝜏 𝑥𝑦 + 𝜏 𝑦𝑧 + 𝜏 𝑥𝑧 ) 2 (1)
dengan 𝜎 𝑉𝑀 merupakan  tegangan von  mises (Mpa), 𝜎 merupakan  tegangan  normal  (Mpa)  dan 𝜏 merupakan tegangan geser.
Setelah  dilakukan  perhitungan,  didapatkan  hasil  validasi antara  perhitungan  manual  dan  hasil output dari  ANSYS seperti  yang  ditunjukkan  pada  Tabel  3.  Dari  perbandingan yang ditunjukkan pada Tabel 7, dapat dilihat bahwa error dari hasil  perhitungan  manual  dengan  hasil output ANSYS memiliki  perbedaan kurang dari  5%. Oleh karena  itu, dapat dipastikan  bahwa  perhitungan  manual  dengan  hasil output dari ANSYS sudah sesuai dengan kondisi sebenarnya.
Setelah dilakukan validasi pada bagian di  atas, dilakukan running untuk variasi gaya dan arah kerja gaya lain, sehingga didapat  hasil  berikut.  Dari  Gambar  18  diketahui  ketika sambungan padeye terkena tension  sling pada  kondisi upending step 2, titik dengan tegangan maximum terjadi pada las-lasan antara chord dan brace .
Gambar 5. Elemen meshing pada: (a) sambungan keseluruhan,  (b) las- lasan antara brace dan chord , (c) plug , dan (d) padeye .
Gambar 6. Penempatan stress probe pada struktur padeye.
Tabel 2. Meshing Sensitivity Jumlah Elemen Von Mises Stress (MPa) Perbedaan 45.961 1,919 - 48.681 1,983 3,361 64.249 1,700 14,284 133.466 2,196 29,182 141.698 2,007 8,597 146.010 1,891 5,799 151.268 2,020 6,827 152.376 1,832 9,297 159.143 2,524 37,758 160.733 2,462 2,456 179.986 2,418 1,787 184.880 2,466 1,985 217.603 2,469 0,122 290.116 2,478 0,365 568.738 2,470 0,323 Tabel 3. Validasi Hasil Pemodelan ANSYS dan Perhitungan Manual Hasil ANSYS (MPa) Perhitungan Manual (MPa) Error 2.469 2.410 2.59%
Gambar 4. Grafik meshing sensitivity .
Dari Gambar 19 diketahui ketika sambungan padeye terkena tension  sling pada  kondisi upending step 2,  titik  dengan tegangan maximum terjadi  pada  las-lasan  antara chord dan brace .  Gambaran  deformasi  yang  terjadi  pada  sambungan padeye ketika  kondisi upending  step 3  berlangsung  seperti yang ditunjukkan pada Gambar 20.
Dari  Gambar  21,  diketahui  ketika  sambungan  terkena tension  sling pada  kondisi upending step 3,  titik  dengan tegangan maximum terjadi  pada  perpotongan  antara ring stiffner bawah dan chord . Gambaran deformasi yang terjadi pada  sambungan padeye terkena tension  sling pada  kondisi upending step 4 seperti yang ditunjukkan pada Gambar 22. Dari  Gambar  23,  diketahui  ketika  sambungan padeye terkena tension  sling pada  kondisi upending  step 4,  titik dengan  tegangan maximum terjadi  pada  perpotongan  antara ring  stiffner bawah dan chord .  Hasil deformasi  yang terjadi pada  sambungan padeye ketika  terkena tension  sling maximum yang  ditunjukkan  pada  Gambar  24.  Dari  Gambar 25 diketahui ketika sambungan padeye terkena tension sling maximum ,  titik  dengan  tegangan maximum terjadi  pada perpotongan antara ring stiffner bawah dan chord . Setelah dilakukan running untuk semua variasi, didapatkan besar  tegangan  maksimum  yang  terjadi  pada  sambungan struktur padeye yang ditunjukkan pada Tabel 4.
Dari hasil yang ditunjukkan pada Tabel 4, dapat diketahui bahwa  tegangan  maksimum  yang  terjadi  pada  proses upending struktur jacket adalah sebesar 226,440 MPa dengan arah  kerja  gaya  -62˚  terhadap  Sumbu  Z  (ditunjukkan  pada Gambar 1).
Sedangkan  pada  struktur padeye sendiri,  tegangan maksimum yang dihasilkan adalah sebesar 172,85 MPa yang terletak di bagian padeye yang menempel dengan ring stiffner bawah (dekat dengan perpotongan antara ring stiffner bawah dan chord ) seperti yang ditunjukkan pada Gambar 14.

## IV. KESIMPULAN/RINGKASAN
Berdasarkan  analisis  dan  pembahasan  yang  sudah dilakukan  pada  bab  sebelumnya,  maka  dari  penelitian  ini dapat ditarik kesimpulan bahwa hasil analisis tegangan pada sambungan  di  sekitar  struktur padeye,  yaitu sebesar  15,462 MPa, 34,347 Mpa, 77,364 MPa, dan 82,924 masing-masing ketika  struktur  mencapai  kemiringan  0°,  14°,  60°,  dan  90°. Hal  ini  dapat  disimpulkan  bahwa  semakin  banyak  bagian struktur jacket yang  muncul  di  atas  permukaan  air,  maka tegangan  maksimum  yang  dihasilkan  juga  semakin  besar akibat bertambahnya beban. Selama proses upending struktur jacket berlangsung, tegangan paling besar yang yang terjadi di  sambungan  sekitar padeye mencapai  226,440  MPa. Sedangkan untuk tegangan maksimum yang terjadi di struktur
Gambar 7. Deformasi pada sambungan padeye ketika step 1 upending.
Gambar  8.  Titik  dengan  tegangan maximum pada  sambungan padeye ketika step 1 upending .
Gambar 9. Deformasi pada sambungan padeye ketika step 2 upending.
Gambar 10. Titik dengan tegangan maximum pada sambungan padeye ketika step 2 upending.
Gambar 11. Deformasi pada sambungan padeye ketika step 3 upending.
Gambar 12. Titik dengan tegangan maximum pada sambungan padeye ketika step 3 upending.
padeye sendiri  sebesar  172,85  MPa  dimana  nilai  tersebut mencapai  50% dari yield strength material yang digunakan, sehingga  dapat  disimpulkan  bahwa padeye aman  untuk digunakan  pada  struktur jacket selama  dilakukannya  proses upending .

## V. DAFTAR PUSTAKA
[1]  J.  Ye,  V.  Reppa,  M.  Godjevac,  dan  R.  R.  Negenborn,  “Construction mode  detection  for  autonomous  offshore  heavy  lift  operations,” Saf. Sci. , vol. 133, hal. 104991, 2021, doi: 10.1016/J.SSCI.2020.104991.
[2]  “Analytical  Research  of  Topside  Installation  in  Mating  phase  with
Crane Vessel,” J. Ocean Eng. Technol. , vol. 25, no. 4, hal. 1–6, 2011, doi: 10.5574/KSOE.2011.25.4.001.
[3]  Z.  C.  Liu,  B.  Zhou,  dan  S.  K.  Tan,  “Finite  element  analysis  and structure optimum design of lifting padeye,” Adv. Mater. Res. , vol. 658, hal. 399–403, 2013, doi: 10.4028/www.scientific.net/AMR.658.399.
[4]  N.  Ku  dan  S.  Ha,  “Dynamic  response  analysis  of  heavy  load  lifting operation in shipyard using multi-cranes,” Ocean Eng. , vol. 83, hal. 63– 75, Jun 2014, doi: 10.1016/J.OCEANENG.2014.03.026.
[5]  R.  F.  Yuzri,  R.  W.  Prastianto,  dan  N.  Syahroni,  “Analisis  kekuatan struktur  jacket  dan  konfigurasi  rigging  saat  proses  roll-up  pada  fase fabrikasi,” J.  Tek.  ITS ,  vol.  12,  no.  1,  hal.  G35–G40,  2023,  doi: 10.12962/j23373539.v12i1.110435.
[6]  B.  Sertyesilisik,  A. Tunstall,  dan  J. McLouglin,  “An  investigation  of lifting operations on UK construction sites,” Saf.  Sci. ,  vol.  48,  no.  1, hal. 72–79, 2010, doi: 10.1016/j.ssci.2009.06.001.
[7]  S.  Soelarso,  “Analisa  struktur  ula  well  platform  tahap  lifting  dengan menggunakan software sacs 5.2,” Fondasi  J. Tek. Sipil , vol. 4, no. 1, 2015, doi: 10.36055/jft.v4i1.1220.
[8]  R. Y. Giri Kautsar, R. W. Prastianto, M. J. Rifqy, dan R. F. Farhana, “Analysis  of  a  Lower  Deck  Rigging  Configuration  and  Reusable Padeye Design based on Finite Element Model for Improving Stacking Operation  Efficiency,”  in IOP  Conference  Series:  Earth  and Environmental  Science ,  2022,  vol.  1081,  no.  1,  hal.  12043.  doi: 10.1088/1755-1315/1081/1/012043.
Gambar 15.  Deformasi pada sambungan padeye ketika step 4 upending.
Gambar 16. Titik dengan tegangan maximum pada sambungan padeye ketika step 4 upending.
Gambar 17. Deformasi pada sambungan padeye ketika kondisi tension sling maximum.
Tabel 4.
Summary Tegangan Maksimum pada Semua Variasi Step Force (N) Arah Kerja F. Tegangan Maksimum (MPa) 1. 59,391.89 8˚ 15,462 2. 144,118.30 -8˚ 34,347 3. 391,997.70 -56˚ 77,364 4. 433,603.10 -64˚ 82,924 Tension Sling Maximum 1,172,575.68 -62˚ 226,440
Gambar 13. Titik dengan tegangan maximum pada sambungan padeye ketika kondisi tension sling maximum .
Gambar  14.  Titik  dengan  tegangan maximum pada  struktur padeye ketika kondisi tension sling maximum .