## PERLAKUAN PANAS DAN PENAMBAHAN AIR DENGAN MENGUNAKAN REAKTOR MICROWAVE EFEKTIF DALAM PENGHAPUSAN TAR MODEL BIOMASSA
Aris Warsito 1,2

## ABSTRAK
Penghapusan  tar  pada  perlakuan  panas  efektif  dengan  microwave  sebagai reaktor,  mempunyai  energi  pembangkitan  intensif  telah  dipromosikan  pada penghapusan  tar  dari  gas  gasifikasi  biomassa.  Toluena  dan  naftalena  sebagai senyawa  tar  model  biomassa  gasifikasi  dengan  perlakuan  panas  serta penambahan air pada perlakuan suhu dari 800 0 C-1200 0 C dengan waktu tinggal 0-0.4  detik  .  Metoda  baru  ini  akan  dijelaskan  pada  makalah  ini  dibagian karakteristik  pemanasan.  Studi  ini  akan  menjelaskan  bahwa  toluena  jauh  lebih mudah  untuk  dihapus  dari  naftalena.  Perlakuan  panas  pada  penghapusan  tar efektif dengan penambahan air, ini telah didapatkan hasil penghapusan tar pada suhu  penghapusan  rendah  dan  didapatkan  efeisiensi  hampir  100%  pada  suhu optimum  referensi.  Jelaga  ditemukan  sebagai  produk  akhir  pengobatan penghapusan  panas  dari  model  tar  dan  benar-benar  bersih  pada  suhu  1200 0 C. Pemanasan  dengan  microwave  tidak  saja  menghasilkan  pengahapusan  tar namun  juga  terjadi  reaksi  radikal.  Studi  ini  menunjukkan  bahwa  penghapusan tar  dengan  pemanasan  dan  penambahan  air  dengan  tar  model  toluena  dan naftalena yang bersifat asam, ini sangat berpengaruh terhadap penghapusan tar dan konversi gas-gas bermanfaat.

## Kata Kunci: Microwave, Panas, Tar, Air Toluene

## PENDAHULUAN
Permasalahan  utama  produksi  gas  gasifikasi  biomassa  adalah  masih  terdapatnya kandungan  tar  yang  terjadi  pembekuan  pada  suhu  rendah,  dan  sampai  sekarang  belum dapat  teratasi.  Pembekuan  tar  dapat  terjadi  pada  pipa  saluran  mesin  dan  turbin  dengan kadar  konsentrasi  tinggi.  Produksi  gas  gasifier  mempunyai  kadar  tar  bermacam-macam sekitar 1g Nm ⁻ 3 , 10g Nm ⁻ 3 dan 100g Nm ⁻ 3 yang dihasilkan dari type gasifer downdraft, updraft  dan  fluidized  bed  gasifikasi  (Milne;  and  Evans  1998).  Persyaratan  konsentrasi
1 School  of  Mechanical  Engineering,  Universiti  Sains  Malaysia,  Engineering  Campus, 14300 Nibong Tebal, Penang, Malaysia.
2 Jurusan  Teknik  Mesin,  Sekolah  Tinggi  Teknologi  Nasional  Yogyakarta.
kandungan tar sampai 100mg Nm ⁻ 3 untuk mesin-mesin dengan pembakaran dalam (motor bakar) sedang kurang dari 5mg Nm ⁻ 3 untuk mesin turbin gas.
Perlakuan  mekanis,  panas,  dan  katalis  merupakan  metode  yang  dapat  dilakukan pada  pengurangan  tar  pada  desain  gasifier.  Penyelesaian  yang  belum  menunjukankan hasil  dari  desain  gasifier  karena  bermacamnya  bahan  baku  yang  digunakan,  penurunan efisiensi  pendinginan  gas,  dan  tidak  sama  konstruksi  gasifier(Boroson,  Howard  et  al. 1989;  Radwan,  Kyotani  et  al.  2000;  Yu,  Rybakov  et  al.  2001;  Bergman  2003  ;  Zhang 2010).  Metode-metode  yang  telah  dilakukan  para  peneliti  tersebut  belum  menunjukan pengurangan tar secara nyata. Perubahan yang cepat pada fluidized-bed gasifier (FICFB) dengan  jumlah  tar  yang  dihasilkan  selama  proses  pengegasan(pembuatan  gas)  diperoleh 1g  Nm ⁻ 3 (Hofbauer,  Veronik  et  al.  1997).  Metode-metode  dipromosikan  dalam pegurangan  jumlah  tar  produksi  biomassa  gasifikasi  dengan:  konversi  energi,  alat pemisah,  dan  pengolahan  kotoran  ekonomis  (Lee,  Jung  et  al.  2008;  Anis  and  Zainal 2011).  Selanjutnya  metode  penghapusan  panas-katalis  yang  dilakukan  pada  reaktor skunder ini sangat menjanjikan, karena tidak menghasilkan limbah namun mengkorversi tar menjadi energi tambahan (Anis and Zainal 2011).
Perlakuan  tar  dengan  pemanasan  sudah  banyak  dilakukan,  namun  dengan  suhu dibawah  1100 ⁰ C  dengan  efisiensi  penghapusan  yang  masih  relative  rendah.  Beberapa peneliti  yang  mendapatkan  penghapusan  tar  yang  memberikan  efisiensi  tinggi  dengan perlakuan  panas  lebih  dari  1100 ⁰ C  (Jess  1996;  Zhang  2010)  juga  peneliti  lain  telah melakukan  dengan  suhu  1200 ⁰ C  dengan  waktu  tinggal  dibawah  10  detik  mendapatkan penghapusan  tar  tinggi  (Jess  1996).  Suhu  tinggi  yang  digunakan  untuk  memenuhi kebutuhan  energi  tinggi  ini  tentu  berdampak  pada  biaya  tinggi  dan  tidak  layak  untuk aplikasikan.
Hydrogen  dan  CO  dalam  gas  yang  hasilkan  meningkat  menjadi  dua  sampai  tiga kali lipat dari gas masuk yang diberikan (Onozaki, Watanabe et al. 2006). Kenaikan suhu berdampak  pada  peningkatan  produksi  hydrogen,  sedangkan  hanya  terjadi  penurunan sedikit  LHV  yang  dihasilkan.  Perbandingan  antara  uap  dan  biomasa  dijadikan  sebagai faktor  untuk  pengegasan  biomasa  (Gao,  Li  et  al.  2009).  (Vivanpatarakij  and Assabumrungrat  2013)  menentukan  parameter  tertentu  pada  pengoperasian  yang  sesuai gasifikasi temperature (Tgs), reformasi temperature (Tref), dan perbandingan bahan baku-
uap (S:BM), sedangkan panas eksotermis dari pengegasan dapat memberikan pemanasan kebagian lain termasuk perubahan uap yang terjadi.
Dapat  ditarik  sebuah  kesimpulan  bahwa  penghapusan  tar  dengan  pemanasan sangat  efektif  pada  suhu  tinggi,  namun  secara  keseluruhan  untuk  mendapatkan  suhu tinggi  tentu  akan  berdampak  pada  biaya  tinggi.  Mekanisme  pemanas  konvensional menggunakan sumber listrik tinggi dari eksternal di mana perpindahan panas terjadi dari permukaan  ke  inti  materi,  hal  ini  telah  banyak  dilakukan  oleh  para  peneliti.  Lambatnya suhu  pemanasan  yang  didapatkan,  tahanan  perpindahan  panas  yang  tinggi,  kehilangan panas sekitar, dan dinding reaktor menjadi mudah rusak akibat pemanasan terus-menerus (Salema and Ani 2011). Dengan berbagai macam alasan tersebut metode penghapusan tar konvesional tidak ekonomis dan mahal.
Hal penting harus dipenuhi sebagai persyaratan pengunaan alat percobaan adalah : pengoperasian  alat  yang  sederhana,  cepat  mendapatkan  panas,  dan  secara  ekonomis murah dalam pengoperasian nya. Untuk memenuhi persyaratan diatas penggunaan energi gelombang  mikro  dalam  penelitian  ini  diyakini  menjadi  pemecahan  kekurangan  yang terdapat  pada  metode  pemanasan  konvensional.  Diperlihat  gambar  1  transfer  panas kedalam  bahan  dapat  terjadi  seketika  melalui  sebuah  interaksi  molekul  medan elektromagnetik, dalam  metode ini biasa digunakan dengan microwave (Thostenson and Chou  1999).  Perlakuan  pemanasan  volumetric  bahan  dengan  menggunakan  microwave dapat  penghematan  energi  yang  signifikan,  waktu  yang  cepat,  meningkatan  proses produksi,  dan  ramah  lingkungan(Yu,  Rybakov  et  al.  2001;  Jones,  Lelyveld  et  al.  2002). Microwave  pada  perlakuan  pemanasan  dalam  bidang  pengolahan  limbah  termasuk  dari pengolahan  gas  mempunyai  keuntungan  adalah:  (1)  pemanasan  cepat,  (2)  kemampuan suhu  tinggi,  (3)  pemanasan  selektif,  (4)  peningkatan  reaktivitas  kimia,  (5)  cepat  dan proses  yang  fleksibel  dengan  jarak  jauh,  (6)  kemudahan  kontrol,  (7)  ketersediaan peralatan  proses,  kekompakan,  biaya,  dan  pemeliharaan,  (8)  portabilitas  peralatan  dan proses,  (9)  sumber  energi  yang  lebih  bersih  dibandingkan  dengan  beberapa  sistem konvensional, dan (10) efektivitas keseluruhan biaya keseluruhan/ investasi rendah(Wicks 1997).  Penggunaan  microwave  pada  pemanasan  biomasa  pirolisis  telah  dilaporkan  dan analisis secara menyeluruh tentang karakteristik dan unjuk kerjanya (Yin 2012).
Oleh  karena  itu,  dalam  penelitian  ini  karakteristik  panas  dari  sistem  microwave dimodifikasi dan dapat aplikasi untuk penghapusan tar model. Penelitian ini menawarkan
prospek yang tinggi dalam memberikan pengetahuan dasar perlakuan penghapusan panas tar  dengan  tambahan  air  melalui  iradiasi  microwave  yang  mempunyai  potensi:  hemat biaya,  konversi  energi  yang  bersih,  kesederhanaan  dan  memenuhi  potensi  untuk  skala proses  sesungguhnya.  Selain  itu,  diharapkan  bahwa  suhu  tinggi  yang  dihasilkan  akan berdampak  pada  peningkatan  reaksi  radikal  yang  diyakinkan  tidak  hanya  mampu melakukan  penghapusan  tar  yang  tinggi  melainkan  juga  memberikan  pemanasan  cepat dengan iradiasi intensitas elektromagnetik yang tinggi.
Gambar 1. Perbandingan pemanasan konvensional dengan pemanasan microwave
Penggunaan microwave diyakini akan menghasilkan unjuk kerja baik dan optimal dalam  penghapusan  tar  dengan  proses  penguapan  didalam  reaktor  dengan  beberapa indikator  operasional,  antara  lain:  ukuran  partikel  susceptor,  jarak  waktu  tinggal,  laju aliran gas dan daya listrik yang digunakan. Dalam penelitian ini penghapusan tar dengan perlakuan  panas  dan  penambahan  air  diharapkan  lebih  efektif  dengan  berbagai  variasi antara lain: perlakuan berbagai suhu, waktu proses penghapusan tar, dan penggunaan tar model (toluene dan naftalen) sebagai bahan pengganti senyawa tar.

## METODE PENELITIAN

## Bahan Penelitian
Senyawa  toluene  dan  naftalena  (merk  pasaran)  adalah  bahan  yang  gunakan menjadi  model  dari  tar  yang  merupakan  bagian  senyawa  biomasa  dalam  percobaan  ini.
Naftalena  (C 10 H 8 )  adalah  senyawa  poli  aromatik  hidrokarbon  ringan  (LPAH)  dengan senyawa  dua  cicin  yangmerupakan  kelas  4  tar,  sedangkan  toluena  (C 7 H 8 )  adalah hidrokarbon aromatik ringan (LAH) dengan senyawa cicin tunggal yang merupakan kelas 3  tar.  Pengegasan  gasifier  downdraft  biasa  dikelompokan  dalam  kelas  3  dan  4  tar  yang dihasilkan  fluidized  bed(Milne;  and  Evans  1998).  Sebagai  gas  pembawa  nitrogen (99.999%)  yang  telah  dimurnikan  akan  membawa  model  tar  dalam  penguapan  dan menjaga dalam keadaan uap. Pencampuran air (20%, 40%, 60%, 80%, dan 100%) dalam tar  model  diuapkan  pada  tabung  pemanasan  selanjutnya  dialirkan  masuk  pada  reaktor penghapus  tar.  Bahan  suseptor  (penyimpan  panas)  yang  digunakan  ada  empat  partikel silicon karbida (SiC): F10, F12, F14, dan F16. Ditunjukkan pada tabel 1 adalah sifat SiC sesuai  dengan  FEPA-Standard  42-GB-1984  R  1993  dan  42-GB-1986  R  1993.  Suseptor dalam  microwave  sebagai  bahan  menyerap  panas  dan  mengubah  energi  microwave menjadi panas oleh konduksi karena kerugian dielektrik tinggi dan waktu relaksasi sesuai dengan perubahan dari ke microwave kearah SiC. Selain itu, SiC juga tidak memiliki efek katalitik dalam dekomposisi tar (Simell, Hepola et al. 1997).
Tabel  1 : Berat jenis dan pembagian ukuran butir silikon karbida (SiC)

## Peralatan Penelitian
Aparat  eksperimental  terdiri  dari  pemanas  microwave  yang  telah  dimodifikasi, reaktor,  tar  generator,  pencampuran,  tar  kolektor,  dan  sistem  pengukuran.  Diagram skematik  dari  peralatan  eksperimen  ditunjukkan  pada  gambar  2.  Sebuah  microwave pemanas  dimodifikasi  bagian  dalam  (Panasonic,  NN-SM330  M)  dengan  daya  output maksimum  700  W  dan  frekuensi  2450  MHz,  yang  dilengkapi  dengan  alat  pengontrol daya  variabel  dan  waktu  digunakan  dalam  percobaan  ini.  Dinding  reaktor  terbuat  dari bahan  keramik  (alumina)  yang  mampu  menahan  suhu  hingga  1600 ⁰ C  dengan  ukuran (25.4  mm  id  dan  160  mm  panjang)  digunakan  pada  reaktor  secara  vertikal  dipasang  di ruang  microwave.  Isolator  dipasang  pada  seluruh  dinding  raktor  dengan  ketebalan tertentu  untuk  mencegah  panas  yang  berlebihan  didalam  microwave  dan  menghidari kerusakan.
Thermocouple jenis K- Tepy ditempatkan didalam reaktor sebagai pengontrol suhu yang diharapkan. Kedua bahan  yang dapat tertembus microwave tanpa hambatan adalah reaktor  dan  isolstor.  Sebuah  detektor  suhu  ditempatkan  tepat  dalam  reactor  (K-type thermocouple)  pada  pusat  reaktor  terdapat  susceptor  silicon  karbida  (SiC).  Desain konstruksi reaktor dibuat untuk memberikan ke mudahan dalam perbaikan apabila terjadi kerusakan.
Gambar 2. Sketsa diagram peralatan percobaan
Tabung  pencampur  berukuran  (50  mm  id,  mm  tinggi  100)  dan  pembuatan  tar berukuran (100 mm id, 120 mm tinggi) terbuat dari bahan stainless steel. Pembuatan tar dirancang  untuk  menguapkan  toluena  atau  naftalena  dan  air  sedangkan  pencampuran digunakan untuk memastikan homogenitas tar dan pembawa campuran gas menguap. Tar dan  air  dipanaskan  dengan  kompor  gas  LPG  untuk  mempercepat  penguapan  tar  dengan suhu  250 ⁰ C.  Tabung  pencampuran  dipanaskan  menggunakan  kompor  listrik  induksi untuk menjaga campuran gas dan tar tetap dalam kondisi uap selama dalam pipa saluran menuju  reaktor  oleh  karenanya  pipa  saluran  diisolasi  dengan  bahan  asbes.  Analisis penguapan  tar  dan  air  sebelum  penghapusan  tar  serta  massa  pembekuan  setelah  proses yang  digunakan  dengan  model  keseimbangan  mikro  analisis  TB-413  dengan  ketepatan mencapai  0.001g  digunakan  untuk  menentukan  massa  tuluena  atau  naftalena  (mass balance).

## Analisis Data
H 2 , CO, CO 2 , CH 4 dan N 2 terdeteksi di setiap analisa gas,sedangkan hidrokarbon C2- C3 tidak terdeteksi. Untuk setiap pengujian sampel akan didapatkan nilai dari H 2 , CO, CO 2 dan CH 4 yang merupakan jumlah volume 85% dari total pengukuran. Hal ini diketahui bahwa laju aliran nitrogen tetap selama percobaan sehingga jumlah gas N 2 dapat dihitung dari hasil dari H 2 , CO, CO 2 dan CH 4 untuk setiap percobaan. Berdasarkan jumlah produk gas konversi toluena  (XC 7 H 8 )  dapat  dihitung  menurut  persamaan  (1),  yang  didefinisikan  dalam  karbon produk  gas  (CO,  CO 2 ,  CH 4 )  dibagi  dengan  karbon  dalam  toluena  tersebut.  Kandungan hidrogen  (V%  (H 2 ))  dihitung  sesuai  dengan  persamaan  (2),  dan  jumlah  gas  lainnya  dapat ditentukan dengan cara yang sama:
X C7H8 (mol%)  =
100 (1)
V (H 2 ) = (2)
Persamaan untuk menentukan persentase penghapusan tar dalam analisis perlakuan panas dan gas hidrogen (Tao, Ohta et al. 2013).

## 2.4. Perlakuan Panas Dan Penambahan Air Tar Model
Kecepatan aliran gas (2-15 LPM), daya listrik yang perlukan microwave (135-700 W), posisi ketinggian bed (40-120 mm), ukuran partikel bahan susceptor (F10 - F16), dan variasi berbagai suhu di dalam reaktor penelitian ini dilakukan. Pengaturan menggunakan flow  meter  dan  katup  pada  penggunaan  nitrogen  murni  dilewatkan  melalui  sistem  dari bagian  bawah  reaktor.  Suhu  didalam  reaktor  microwave  dicatat  setiap  5  menit  dan  20 menit  iradiasi  tercatat  menggunakan  12  channel  sensor  suhu  dengan  data  suhu  logger Model  69292-30.  Untuk  mempadatkan  pengukuran  suhu  di  medan  reaktor elektromagnetik  dipasang  thermocouple  berdiameter  3  mm  (K-type  thermocouple)  dari bahan stainless steel. Isolasi ini diperlukan untuk menghindari busur terhubung langsung ke  landasan  dengan  isolasi  pada  seluruh  permukaan  selubung  logam.  Didalam  reaktor dipasang isolasi logam tahan suhu tinggi untuk menghidari terjadinya sentuhan langsung dengan  suhu  tinggi.  Pemanas  microwave  dapat  dimatikan  setelah  gas  melalui  reactor dengan  waktu  iradiasi  yang  diperlukan  terpenuhi.  Setelah  percobaan  selesai  untuk mendinginkan  microwave  dengan  suhu  lingkungan  digunakan  fun  sirkulasi.  Prosedur pengoperasian reaktor selalu diulang untuk setiap pengujian.

## 2.5. Perubahan Uap Tar
Toluena, naftalena, fenol dan pyrene adalah senyawa-senyawa yang terdapat pada tar  biomasa.  Pergeseran  gas  reaksi  uap  (WGSR),  perubahan  uap  menthana  (MSR),  dan perubahan  uap  tar  (TSR)  adalah  reaksi  yang  terjadi  seperti  yang  ditunjukkan  pada persamaan (3-9)
tar+H 2 O↔CO+H 2 + ∆H (3)
C 7 H 8 +7H2O↔7CO+11H 2 ∆H 393 K = +881.7kJmol -1 (4)
C 10 H 8 +10H 2 O↔10CO+14H 2 ∆H 393 K = +1177.8kJmol -1 (5)
C 16 H 10 +16H 2 O↔16CO+21H 2 ∆H393K = +651.7kJmol -1 (6)
C 6 H 6 O+5H 2 O↔6CO+8H 2 ∆H393K = +1834.7kJmol -1 (7)
CH 4 +H 2 O↔CO+3H 2 ∆H393K = +209.4kJmol -1 (8)
CO+H 2 O↔CO 2 +H 2 ∆H393K=- 40.0kJmol -1 (9)

## HASIL DAN PEMBAHASAN

## 1. Profil Temperatur

## Pengaruh Ukuran Material Partikel Susceptor
Untuk  memastikan  pengaruh  ukuran  partikel  SiC  yang  tepat  sebagai  bahan susceptor pada kinerja pemanasan panas microwave, penelitian ini dilakukan. Ketinggian bahan susceptor dalam reaktor 120 mm dengan empat ukuran partikel, 2.085 mm (F10), 1,765  mm  (F12),  1,470  mm  (F14),  dan  1,230  mm  (F16)  pada  daya  microwave  700  W dengan laju alir gas dari 10 LPM diperlihatkan pada gambar 3 (b). Didapatkan suhu lebih tinggi pada reaktor dan juga laju pemanasan pada ukuran partikel yang paling kecil. Pada masing-masing  ukuran  partikel  di  iradiasi  dengan  lama  waktu  20  menit  mencapai  suhu 1206 ⁰ C,  1196 ⁰ C,  1179 ⁰ C,  dan  1168 ⁰ C  untuk  F16,  F14,  F12,  dan  F10.  Dan  selanjutnya tingkat  kecepatan  pemanasan  dengan  urutan  yaitu  54.82 ⁰ C  min ⁻ 1,  54.54 ⁰ C  min ⁻ 1, 54.06 ⁰ C  min ⁻ 1,  dan  52.56 ⁰ C  min ⁻ 1.  Peningkatan  suhu  reactor  meningkat  perlahan  dan menjadi  signifikan  pada  pemanasan  lanjut  waktu  iradiasi,  itu  terjadi  setiap  5  menit iradiasi.  Suhu  awalnya  pada  permukaan  partikel  menjadi  dasar  dengan  kedalaman penetrasi  microwave  dengan  angka  kesalahan  menjadi  1/e  (e  =  2.718).  Pada  bagian  ini energi  gelombang  mikro  diubah  menjadi  panas  dan  sisa  daya  menurun  sesuai  jarak  dari permukaan  material,  ketika  itu  energi  microwave  mengirimkan  melalui  bahan  penyerap panas.  (J.  Tang  2012)  Menjelaskan  bahwa  pengurangan  daya  microwave  adalah  fungsi dari jarak (z) seperti yang ditunjukkan pada persamaan (10) adalah hukum Lambert:
P(z) = P o e -2αz (10)
dimana  Po  adalah  kekuatan  microwave  insiden  di  permukaan,  P  (z)  adalah  kekuatan microwave di z jarak ke arah microwave propagasi dalam bahan penyerap, dan α adalah konstanta  atenuasi.  Dari  persamaan  (10)  dapat  dijelaskan  bahwa  kekuatan  microwave berkurang secara eksponensial dengan kedalaman materi penyerap. Dengan ukuran yang lebih  kecil  untuk  mencapainya  lebih  cepat  dan  suhu  yang  lebih  tinggi  ini  adalah  bahan penyerap  yang  efektif(Huang,  Kuan  et  al.  2010).  Selain  itu,  kebutuhan  daya  microwave dapat  juga  dikurangi  dengan  ukuran  partikel  yang  lebih  kecil.  Namun  demikian,  hanya sedikit  berbeda  untuk  semua  ukuran  partikel  diuji  selama  20  menit  iradiasi,  baik  suhu reaktor  dan  laju  pemanasan  dalam  penelitian  ini.  Suhu  reaktor  serta  tingkat  pemanasan
setiap  sampel  mempunyai  perbedaan  kurang  dari  5%.  Energi  gelombang  mikro  cukup untuk  menembus  ke  dalam  partikel  dan  hanya  fokus  pada  satu  hotspot,  untuk  rentang ukuran partikel.

## Pengaruh Ketinggian Posisi Bed
Microwave  pemanasan  panas  dipelajari  dengan  memvariasikan  ketinggian  bahan susceptor  pada  40  mm,  80  mm,  dan  120  mm  pada  daya  microwave  700  W  dengan  laju alir  gas  10  LPM  dengan  ukuran  bahan  partikel  susceptor  dari  F10  adalah  untuk mempelajari  efek  tinggi  bed  pada  unjuk  kerjanya.  Peningkatan  suhu  reaktor  dengan meningkatnya  ketinggian  bed  diperlihatkan  pada  gambar  3  (b).  Suhu  reaktor  juga dipelajari  dengan  sistem  ketinggian  bed  untuk  mendapatkan  daya  penyerapan  pada microwave.  Suhu  reaktor  meningkat  tajam  pada  2  menit  pertama  iradiasi  dengan ketinggian bed : 40 mm dan 80 mm. Suhu reaktor tetap konstan untuk tinggi bed dari 40 mm  namun  meningkat  secara  perlahan  untuk  80  mm  setelah  2  menit.  Suhu  reaktor meningkat secara signifikan setelah 20 menit pengujian iradiasi pada ketinggian bed dari 120  mm.  Daya  microwave  meningkatkan  penyerapan  lebih  banyak  volume  bahan susceptor, seperti yang ditunjukkan pada Persamaan (11) (Sutton 1992), yang bersamaan dengan penelitian ini (Salema and Ani 2011). Pemanasan  microwave  dipelajari dengan memvariasikan  ketinggian bahan susceptor  pada  40  mm,  80  mm,  dan  120  mm  dalam pengaruh microwave  dengan  daya  700  W,  laju  aliran  gas  dari  10  LPM  dan  bahan suspector ukuran partikel F10 pengaruh ketinggian terhadap unjuk kerja. Persamaaan ini menjelaskan bahwa:
P abs = 2πpƒε 0 ε˝Ε 2 V (11)
P abs adalah  daya  microwave  diperlukan  (W),  ƒ  adalah  frekuensi  (Hz),  ε 0 adalah permitivitas  ruang  bebas  (8.85  x10-12  F-m  1),  ε˝  adalah  faktor  kerugian  dielektrik,  Ε adalah medan listrik (V m -1 ), dan V adalah volume bahan (m 3 ).

## Pengaruh Laju Alir Gas
Pengaruh  pemanasan  microwave  dengan  daya  terpasang  700  W,  dengan  tinggi bed 120 mm, dan bahan susceptor ukuran partikel F10 pada laju alir gas bervariasi pada 5 LPM, 10 LPM dan 15 LPM.
Pada gambar 4 (a) adalah hasil pemanasan microwave  yang ditunjukkan selama 20 menit iradiasi. Selanjutnya laju aliran gas yang tepat harus dipilih untuk kinerja yang optimal. Perbedaan aliran dari dua atau lebih sampai ditemukan bahwa laju aliran gas dari 10 LPM memiliki tingkat pemanasan. Suhu reaktor meningkat secara signifikan selama 5 menit pertama iradiasi dan kemudian meningkat secara bertahap untuk laju alir gas dari 5 LPM dan 10 LPM menunjukkan peningkatan. Oleh karena itu diperlu waktu yang cukup untuk mendapatkan temperatur yang seragam dalam reaktor, karena laju konveksi panas untuk memanaskan semua partikel bahan susceptor pada suhu rendah.
Gambar .3 profil Suhu di dalam reactor
(a) efek susceptor ukuran partikel material  (b) efek ketinggian bed.
Suhu  reaktor  meningkat  lebih  signifikan  untuk  pertama  5  menit  iradiasi, sedangkan suhu luar berangsur-angsur dan akhirnya konstan, ini dampak dari laju alir gas 15 LPM. Partikel-partikel yang terdapat di sepanjang reaktor panas yang dihasilkan oleh kekuatan  microwave  diserap  dalam  bahan  susceptor  dengan  cepat  dan  dapat didistribusikan.  Namun  demikian,  laju  alir  gas  yang  tinggi  dengan  suhu  yang  rendah disebabkan pengaruh pendinginan konvektif pada permukaan material ini terjadi sebelum kondisi optimum dicapai. Ini merupakan penjelasan hukum Newton tentang pendinginan konveksi.

## Pengaruh Daya Microwave
Pada  gambar  4  (b)  ditunjukkan  profil  temperatur  dalam  reaktor  sebagai  dampak pemanasan  pada  microwave  dengan  daya  berbeda.  Parameter  lainnya  yang  digunakan yaitu  bed  dengan  ketinggian  konstan  adalah  120  mm,  laju  alir  gas  adalah  10  LPM,  dan ukuran  partikel  bahan  susceptor  adalah  F10  percobaan  ini  dilaksanakan.  Peningkatan suhu  dalam  reaktor  sebagai  pengaruh  kerja  microwave,  seperti  yang  ditunjukkan  dalam percobaan  adalah  meningkatnya  suhu  secara  signifikan  untuk  2  dan  4  menit  pertama iradiasi  dengan  daya  microwave  135  W  dan  444  W.  Kondisi  suhu  konstan  untuk  daya microwave  dari  135W  selanjutnya  meningkat  perlahan  untuk  444  W.  Dihasilkan  suhu maksimum  283 ⁰ C  dan  743 ⁰ C  dengan  waktu  iradiasi  selama  20  menit.  Pada  590  W  dan 700 W di mana dihasilkan suhu meningkat secara signifikan mencapai 943 ⁰ C dan 1168 ⁰ C setelah 20 menit iradiasi, hasil ini yang diperoleh ini sangatlah menjanjikan. Oleh karena itu suhu di dalam reaktor juga akan meningkat,  kasus ini menunjukkan bahwa kekuatan microwave  menyerap  panas  adalah  kekuatan  pemancaran  gelombang  dari  microwave. Seperti  yang  diungkapkan  sebelumnya  di  mana  kekuatan  microwave  menyerap  sangat dipengaruhi  oleh  medan  listrik  dan  akan  didapatkan  hasil  yang  sesuai.  Oleh  sebab  itu untuk  mendapatkan  pemanasan  yang  dibutuhkan  dalam  waktu  yang  cepat  dibutuhkan peningkatan  medan  listrik  tinggi.  Dihasilkan  suhu  reaktor  900 ⁰ C  dalam  waktu  8  menit iradiasi dengan daya 700 W, sedangkan waktu  yang dibutuhkan 15 menit membutuhkan daya 590 W dalam percobaan ini didapatkan.
Ditunjukkan  pada  tabel  2  adalah  laju  pemanasan  pada  interval  waktu  yang berbeda.  Kemiringan  regresi  linear  dari  suhu  setiap  5  menit  iradiasi  interval  mereka dihitung.  Kekuatan  microwave  dari  590  W  dan  700  W,  setiap  20  menit  kenikan  suhu pemanasan dilaporkan. Laju pemanasan yang lebih rendah diamati, untuk kekuatan yang lebih  rendah  microwave  (135  W  dan  444  W)  didapatkan  hasil  yang  berbeda.  Secara umum iradiasi yaitu 25.99 ⁰ C min ⁻ 1 , 98.80 ⁰ C min ⁻ 1 , 98.83 ⁰ C min ⁻ 1 , dan 120.10 ⁰ C min ⁻ 1 untuk  135  W,  444  W,  590  W,  dan  700  W,  masing-masing  adalah  laju  pemanasan tertinggi  dicapai  dalam  5  menit  pertama.  Sementara  itu  pemanasan  dihasilkan  masing- masing:  0.39 ⁰ C  min ⁻ 1 ,  4.28 ⁰ C  min ⁻ 1 ,  10.27 ⁰ C  min ⁻ 1 ,  dan  15.51 ⁰ C min ⁻ 1 pada  interval iradiasi 15-20 menit.
Tabel 2. Laju pemanasan ( 0 C min -1 ) di bawah daya microwave yang berbeda-beda
Peneliti  ini  telah  membuat  sebuah  laporan  ((Huang,  Kuan  et  al.  2008)  bahwa kenaikan  suhu  dan  penurunan  suhu  disebabkan  karena  posisi  kedalaman  penetrasi terhadap  daya  microwave.  Persamaan  12  (Sutton  1992)  dapat  ditentukan  kedalaman penetrasi daya microwave:
Dp = (12)
di mana λ0 adalah panjang gelombang ruang bebas dari radiasi gelombang mikro, ε dan ε˝ adalah nilai-nilai relatif dari faktor konstan dan kerugian dielektrik yang berbeda-beda.
Pengaruh  kedalaman  penetrasi  microwave  tergantung  pada  sifat  dielektrik  dari bahan susceptor, seperti yang ditunjukkan pada Persamaan (12). Pada frekuensi tetap sifat dielektrik dari kedua nilai relatif konstan dan faktor kehilangan dielektrik tergantung pada suhu yang dibangkitkan. Secara umum, kedua sifat bahan penyerap akan meningkat bila terjadi  peningkatan  suhu.  (Sutton  1992)  SiC  yang  digunakan  dalam  penelitian  ini memiliki  faktor  kehilangan  1,71  pada  suhu  kamar  pada  frekuensi  2.45  GHz,  sementara pada  69 ⁰ C  untuk  frekuensi  yang  sama  adalah  27.99  GHz.  Oleh  karena  itu,  kedalaman penetrasi  daya  microwave  dalam  perubahan  material  selama  pemrosesan  mempunyai pengaruh yang besar.

## 2. Perbandingan Campuran Optimum Tar-Air
Penghapusan  model  tar  toluena  pada  perbandingan  paling  optimum  air-tar (W/T):0.3  diperoleh  efisiensi  tertinggi  99.3%  pada  suhu  1050 ⁰ C  sedangkan  didapat efisiensi terrendah 84.06% pada suhu 950 ⁰ C seperti yang ditunjukkan gambar 5(a). Pada gambar  tersebut  0.1  menunjukkan  bahwa  rasio  campuran  meningkat  mencapai  puncak pada  0.3,  kemudian  mulai  turun  di  0.4-0.5.  Dalam  percobaan  ini  setiap  perlakuan dilakukan  tiga  kali  dan  diambil  harga  rata-rata.  Untuk  mendapatkan  hasil  yang  optimal
http://jurnal.unimus.ac.id
penghapusan  tar  dilakukan  variasi  perbandingan  campuran  0.1  sampai  0.5  dengan perlakuan suhu 850-1050 ⁰ C. Proses pelaksanaan percobaan dilakukan antara lain sebagai berikut:  membuat  campuran  air-tar  ditimbang  sebelum  pengujian,  alat  tangkap  tar  juga timbang,  dilakukan  pengujian,  alat  tangkap  tar  ditimbang  setelah  pengujian,  dan selanjutnya  dilakukan  perhitungan  perbandingan  berat  sebelum  pengujian  dibanding dengan setelah pengujian. Perbandingan setelah dan sebelum pengujian dikalikan 100%, maka kita dapatkan efisiensi penghapusan tar.
Gambar 4. profil suhu di dalam reactor
(a) pengaruh laju alir gas (b) efek daya microwave
Dari hasil yang diperoleh dalam pengujian ini dapat ditarik beberapa kesimpulan: pertama  perlakuan  tes  akan  efektif  jika  kita  menggunakan  rasio  0.3  pada  suhu  1050 ⁰ C dan  yang  kedua  perbandingan  tersebut  dapat  jelaskan  bahwa  campuran  senyawa  air  dan tar  memiliki  perbandingan  stoikiometri  sehingga  terbentuk  ion  senyawa  baru  yang menguntungkan,  dan  ketiga  membuat  ion  air-tar  bebas  untuk  bergerak  membentuk  ion baru  sehingga  dihasilkan  konversi  gas  tar  menjadi  gas  bermanfaat.  Pada  gambar  5(b) menunjukkan penghapusan model tar naftalen pada perbandingan paling optimum air tar diperoleh  (W/T):0.3  diperoleh  eisiensiensi  tertinggi  99.83%  pada  suhu  1200 ⁰ C  sedang terrendah 88.64% untuk suhu di 800 ⁰ C.
Pada  gambar  tersebut  menunjukkan  bahwa  perbandingan  0,1  penghapusan  tar meningkat  sampai  mencapai  puncak  pada  0.3,  kemudian  kemudian  di  0.4-0.5.  Dalam percobaan  ini  setiap  perlakuan  dilakukan  tiga  kali  dan  diambil  hargarata-rata.  Untuk mendapatkan hasil penghapusan tar optimal dilakukan variasi rasio campuran mulai dari 0.1  sampai  0.5  dengan  suhu  perlakuan  800-1200 ⁰ C.  Proses  pelaksanaan  percobaan dilakukan  antara  lain  sebagai  berikut:  membuat  campuran  air-tar  ditimbang  sebelum pengujian, alat tangkap tar juga timbang, dilakukan pengujian, alat tangkap tar ditimbang setelah  pengujian,  dan  selanjutnya  dilakukan  perhitungan  perbandingan  berat  sebelum pengujian  dibanding  dengan  setelah  pengujian.  Perbandingan  setelah  dan  sebelum perlakuan pengujian dikalikan 100%, maka kita mendapatkan efisiensi  penghapusan  tar. Ada tiga kesimpulan dari hasil percobaan di atas: pertama perlakuan tes akan efektif jika kita menggunakan rasio 0.3 pada suhu 1200 ⁰ C, kedua perbandingan dapat jelaskan bahwa campuran  senyawa air dan tar  memiliki perbandingan stoikiometri  sehingga dihasilkan  ion  baru  yang  menguntungkan,  dan  ketiga  membuat  ion  air-tar  lebih  bebas untuk bergerak sehingga terjadi konversi tar menjadi gas bermanfaat.
Gambar 5. Titik optimum perbandingan air-tar untuk penghapusan tar dengan model tar: (a) toluena dan (b) naftalena
Toluena dan naftalena terlihat dalam gambar 6(a) dan 6(b) adalah spesies tar dan jelaga  hasil  perlakuan  panas  dalam  reactor.  Pada  gambar  terlihat  PAH  berat  (HPAH kelompok  tiga  cincin  senyawa)  untuk  menghilangkan  toluena  dan  dihasilkan  LPAH naftalena  yang  berbeda  masuk  dalam  kelompok  2-3  cincin  senyawa.  Hidrokarbon  akan berkembang untuk  membentuk  PAH dan akhirnya membentuk  jelaga pada penghapusan toluena.  Proses  pembentukan  PAH  dimulai  pada  suhu  850 ⁰ C  sedangkan  pembentukan jelaga muncul pada suhu sekitar 950 ⁰ C.
Pada  gambar  6(a)  menunjukkan  hasil  dari  LPAH  mencapai  hasil  maksimum pengaruh  dari  peningkatan  suhu  reaksi  1000 ⁰ C.  Pengaruh  peningkatan  suhu menghasilkan  LPAH menurun dan pembentukan HPAH mempunyai  peran terbentuknya polimerisasi  yang  tinggi.  Peran  terbentuknya  LPAH  dan  HPAH  dalam  pembentukan jelaga  yang  menunjukan  peningkatan.  Pada  gambar  6(b)  menunjukkan  hasil  dari  LPAH dan HPAH menurun dengan peningkatan suhu pada penghapusan naftalena. Peningkatan terbentuknya jelaga meningkat dengan peningkatan suhu. Naftalena dalam bentuk kinetik dapat  diubah  menjadi  jelaga  ini  terjadi  pada  suhu  yang  sangat  tinggi.  Hasil  jelaga  yang merupakan sisa penghapusan pada suhu yang lebih tinggi dari 1200 ⁰ C (Jess 1996).
Gambar 6. Hasil perlakuan panas  dari model tar sebagai fungsi suhu (a) toluena dan (b) naftalena
Berikut dua mekanisme yang terjadi untuk perlakuan panas tar model (toluena dan naftalena),  berdasarkan  suhu  reaksi  dalam  aliran  N 2 murni  yang  digunakan  dalam penelitian  ini:  (1)  pada  suhu  reaksi  yang  relatif  lebih  rendah,  tar  model  hanya  diubah menjadi  LAH  dan  LPAH  (1-3  cincin  senyawa),  gas  hidrogen  dan  hidrokarbon;  dan  (2) pada  suhu  reaksi  yang  relatif  lebih  tinggi,  tar  model  diubah  menjadi  hidrogen,  gas hidrokarbon,  LAH,  LPAH,  HPAH  dan  jelaga.Penghapusan  toluena  dan  naftalena  dalam penelitian  ini  memenuhi  penambahan  hidrogen  abstraksi  karbon  (HACA),  dari  dua mekanisme  metode  yang  diberikan  diusulkan  oleh  (Frenklach  and  Wang  1994).  (Jess 1996;  Namioka,  Son  et  al.  2009)  metode  ini  juga  telah  diadopsi  dalam  penelitian  lain untuk  menentukan  skema  reaksi  konversi  panas  hidrokarbon  aromatik  dan  biomassa gravimetri tar. Pengaruh waktu tinggal gas perlakuan panas biomassa senyawa tar model. Pada  suhu  tetap  950 ⁰ C  untuk  toluena  dan  1100 ⁰ C  untuk  naftalena  percobaan  dilakukan dengan  waktu  tinggal  0-0.7  detik.  Efisiensi  penghapus  toluena  dan  naftalena  meningkat dengan peningkatan waktu  tinggal  gas (Jess  1996;  Fassinou, Van de Steene et  al.  2009) didapatkan  hasil  percobaan  perlakuan  panas  tar  seperti  yang  dilaporkan  dalam  peneliti lain.
Namun  sebaliknya  laju  reaksi  membatasi  penghapusan  toluena  dan  naftalena untuk  waktu  tinggal  pendek.  Dari  hasil  pengamatan  didapat  efisiensi  penghapusan naftalena diperoleh hanya 30% pada 0.2 detik dan sekitar 68% pada 0,7 detik sedangkan untuk  toluena  hanya  mencapai  38%  pada  0.2  detik  dan  sekitar  75%  pada  0.7  detik. Banyaknya  produksi  jelaga  yang  dihasilkan  dari  naftalena  menjadi  masalah  baru  yang harus  dipecahkan,  meskipun  toluena  dan  naftalena  dapat  dihilangkan  dengan  perlakuan panas. (Boroson, Howard et al. 1989; Jess 1996; Zhang 2010) Beberapa cara penyelesain telah  dilakukan  untuk  mengurangi  produksi  jelaga.  Pertama  dengan  kinetik  dapat menghambat  pembentukan  jelaga  oleh  hidrogenasi,  pembakaran  parsial  atau  reaksi gasifikasi kering dengan kehadiran H 2 , O 2 atau CO 2 . Kedua dengan mengubah jelaga ke CO dan CO 2 baik melalui gas air reaksi pergeseran atau reaksi gasifikasi karbon dengan penggunaan  uap  sebagai  agen  reformasi.  Yang  ketiga  dengan  penguraian  menjadi  gas yang berharga pada suhu yang lebih rendah, dan keempat dengan kombinasi metode ini dan  penggunaan  katalis  di  mana  jelaga  terjebak.  Oleh  karena  itu  ketiga  cara  dipilih  dan diuji dalam penelitian ini untuk menghilangkan tar serta jelaga secara bersamaan.
Konversi  tar  menjadi  gas  berguna  ditunjukkan  pada  gambar  8(a)  dari  proses penghapusan  panas  pada  suhu  tinggi  akan  mengubah  tar  menjadi  H 2 ,  O 2 ,  CO,  CH 4 dan CO 2 ,  sehingga  akan  diperoleh  peningkatan  nilai  pemanasan  panas  (HHV).  Dalam percobaan  dilakukan  pada  suhu  850-1050 ⁰ C  penghapusan  panas  dimulai  dan pengambilan  sampel  gas  untuk  dilakukan  pengujian  pada  gas  kromatografi  (GC). Senyawa H 2 , O 2, dan CH 4 meningkatan dengan kenaikan suhu, akan terdapat peningkatan kandungan (vol. %), Sementara CO dan CO 2 dengan kenaikan suhu terjadi pengurangan jumlah  gas  (vol.%).  Terjadi  peningkatan  72.11%  H 2 dari  hasil  percobaan  dengan perlakuan  kenaikan  suhu,  sedang  dihasilkan  peningkatan  sebesar  36.99%  pada  CH 4 . Peningkatan nilai secara keseluruhan dari perlakuan nilai panas pemanasan (HHV) adalah 16.28% sebesar dari 4.01 sampai 4.79 (MJ Nm ⁻ ³).

## 3. Konversi Tar Menjadi Gas Bermanfaat
Pengaruh  perlakuan  penghapusan  panas  dan  jumlah  gas  dari  konversi  tar  adalah dengan  terbentuknya  semua  gas  bermanfaat  yang  menjadi  ukuran  peningkatan  nilai pemanasan  panas  (HHV).  Peningkatan  kandungan  H 2 dan  CH 4 adalah  indikasi  yang menunjukkan  pada  suhu  tinggi  campuran  tar-air  dapat  dengan  mudah  bergerak  dan bereaksi.
Sementara  penurunan  CO  dan  gas  CO 2 menunjukkan  ion  gas  pembentuk menurun. Seperti telah jelas bahwa kenaikan HHV karena pengaruh penambahan panas pada  penelitian  ini.  Gambar  8  (b)  menunujukan  proses  penghapusan  panas  tar  model naftalena  pada  suhu  tinggi  akan  mengubah  tar  menjadi  H 2 ,  O 2 ,  CO,  CH 4 dan  CO 2 , sehingga  akan  diperoleh  peningkatan  nilai  pemanasan  panas  (HHV).  Percobaan  ini dilakukan  800-1200 ⁰ C  dengan  penghapusan  panas  dan  pengambil  sampel  gas  untuk dilakukan penguji pada gas kromatografi (GC).
Senyawa  H 2 ,  O 2 dan  CH 4 meningkatan  dengan  kenaikan  suhu,  akan  terdapat peningkatan kandungan (vol. %). Sementara CO dan CO 2 dengan kenaikan suhu terdapat penurunan  jumlah  gas  (vol.  %).  Peningkatan  H 2 dan  CH 4 pada  percobaan  penghapusan dengan panas, secara keseluruhan terjadi peningkatan nilai pemanasan panas (HHV) dari perlakuan  panas  sebesar  14.55%  dengan  nilai  terendah  4.11  dan  tertinggi  4.81  (MJ Nm ⁻ ³).
Gambar 7. Senyawa Tar yang terkandung dalam produk kental selama pengobatan termal dari model tar sebagai fungsi temperatur (a) toluena dan (b) naftalena
Gambar 8 : Konversi tar menjadi gas lain dan kenaikan nilai panas kalor (HHV) dengan tar model: (a) toluena dan (b) naftalena
Penelitian  ini  dapat  disimpulkan  bahwa  peningkatan  pengaruh  perlakuan  panas pada konversi jumlah tar hampir semua terjadi peningkatan nilai senyawa baru terbentuk menjadi gas (HHV). Peningkatan harga H 2 dan CH 4 adalah sebuah indikasi bahwa pada perlakuan  suhu  tinggi  campuran  tar-air  dapat  dengan  mudah  bergerak  dan  bereaksi, sementara penurunan jumlah gas CO dan CO 2 menunjukkan pembentukan gas menurun.
Kenaikan  harga  HHV  karena  pengaruh  penambahan  panas  dalam  penelitian  ini  sangat penting.

## KESIMPULAN
Penghapusan  tar  dengan  pemanasan  microwave  memerlukan  energi  intensif rendah, cepat, dan efektif. Tinggi bed 120 mm, gas laju alir 10 LPM, dan perlakuan suhu 1200 ⁰ C  didapatkan  dalam  waktu  20  menit  iradiasi  dengan  daya  700  W.  Perlakuan penghapusan tar model toluena dengan pemanasan 850-1050 ⁰ C sedangkan naftalena 800- 1200 ⁰ C.  Didapatkan  jelaga  selama  penghapusan  dengan  pemanasan  dengan  tar  model naftalena.  Pengaruh  dari  penambahan  air  selama  penghapusan  tar  menunjukan penghapusan  yang  tinggi  pada  suhu  permulaan  literatur  dan  mencapai  100%  pada  suhu maksimal.  Perbandingan  tar  dengan  air  yang  efektif  didapatkan  pada  W/T  =  0.3  untuk semua  perlakuan  panas.  Didapat  harga  H 2 sebesar  72%  dengan  penambahan  nilai pemanasan panas (HHV) sebesar 15%.

## Ucapan Terima Kasih
Penulis  mengucapkan  terima  kasih  E-Science  Fund  diberikan  dari  Departemen Ilmu,  Teknologi  dan  Inovasi  (MOSTI)  Malaysia  bersama  dengan  RUI  dan  PRGS  hibah Universiti Sains Malaysia untuk melaksanakan pekerjaan ini.

## DAFTAR PUSTAKA
Anis, S. and Z. A. Zainal (2011). "Tar reduction in biomass producer gas via mechanical, catalytic  and  thermal  methods:  A  review."  Renewable  and  Sustainable  Energy Reviews 15(5): 2355-2377.
Bergman,  P.  C.  A.,  van  Paasen,  S.V.B.,  Boerrigter,  H.  (2003  ).  "The  novel  ‗‗OLGA‗‗ technology for complete tar removal from biomass producer gas. In: Bridgewater, A.V.  (Ed.),  Pyrolysis  and  Gasification  of  Biomass  and  Waste.  ."  CPL  press, Newbury pp. 347–356.
Boroson, M. L., J. B. Howard, et al. (1989). "Heterogeneous cracking of wood pyrolysis tars over fresh wood char surfaces." Energy & Fuels 3(6): 735-740.
Fassinou,  W.  F.,  L.  Van  de  Steene,  et  al.  (2009).  "Pyrolysis  of  Pinus  pinaster  in  a  two- stage  gasifier:  Influence  of  processing  parameters  and  thermal  cracking  of  tar."
Fuel Processing Technology 90(1): 75-90.
Frenklach, M. and H. Wang (1994). Detailed Mechanism and Modeling of Soot Particle Formation.  Soot  Formation  in  Combustion.  H.  Bockhorn,  Springer  Berlin Heidelberg. 59: 165-192.
Gao, N., A. Li, et al. (2009). "A novel reforming method for hydrogen production from biomass steam gasification." Bioresource Technology 100(18): 4271-4277.
Hofbauer,  H.,  G.  Veronik,  et  al.  (1997).  The  FICFB  —  Gasification  Process. Developments in Thermochemical Biomass Conversion. A. V. Bridgwater and D. G. B. Boocock, Springer Netherlands: 1016-1025.
Huang, Y. F., W. H. Kuan, et  al.  (2008).  "Total  recovery of resources and energy  from rice straw using microwave-induced pyrolysis."  Bioresource Technology 99(17): 8252-8258.
Huang,  Y.  F.,  W.  H.  Kuan,  et  al.  (2010).  "Hydrogen-rich  fuel  gas  from  rice  straw  via microwave-induced pyrolysis." Bioresource Technology 101(6): 1968-1973.
J.  Tang,  F.  H.,  M.  (2012).  "Microwave  barrel  reactor  use  in  trimethylolpropane  oleate synthesis by Candida antarctica lipase in a biphasic non-solvent process."
Jess, A. (1996). "Mechanisms and kinetics of thermal reactions of aromatic hydrocarbons from pyrolysis of solid fuels." Fuel 75(12): 1441-1448.
Jones,  D.  A.,  T.  P.  Lelyveld,  et  al.  (2002).  "Microwave  heating  applications  in environmental  engineering—a  review."  Resources,  Conservation  and  Recycling 34(2): 75-90.
Lee,  B.-K.,  K.-R.  Jung,  et  al.  (2008).  "Development  and  application  of  a  novel  swirl cyclone  scrubber—(1)  Experimental."  Journal  of  Aerosol  Science  39(12):  1079- 1088.
Milne;,  T.  A.  and  R.  J.  Evans  (  1998).  "Biomass  Gasifier  ―Tars‖:  Their  Nature,
Formation, and Conversion." National Renewable Energy Laboratory.
Namioka, T., Y.-i. Son, et al. (2009). "Practical Method of Gravimetric Tar Analysis That Takes  into  Account  a  Thermal  Cracking  Reaction  Scheme."  Energy  &  Fuels 23(12): 6156-6162.
Onozaki, M., K. Watanabe, et al. (2006). "Hydrogen production by the partial oxidation and steam reforming of tar from hot coke oven gas." Fuel 85(2): 143-149.
Radwan,  A.  M.,  T.  Kyotani,  et  al.  (2000).  "Characterization  of  coke  deposited  from cracking  of  benzene  over  USY  zeolite  catalyst."  Applied  Catalysis  A:  General 192(1): 43-50.
Salema, A. A. and F. N. Ani (2011). "Microwave induced pyrolysis of oil palm biomass." Bioresource Technology 102(3): 3388-3395.
Simell, P. A., J. O. Hepola, et al. (1997). "Effects of gasification gas components on tar and ammonia decomposition over hot  gas cleanup catalysts."  Fuel 76(12): 1117- 1127.
Sutton, W. H. (1992). "Microwave Processing of Ceramics - An Overview."
Tao,  K.,  N.  Ohta,  et  al.  (2013).  "Plasma  enhanced  catalytic  reforming  of  biomass  tar model compound to syngas." Fuel 104(0): 53-57.
Thostenson,  E.  T.  and  T.  W.  Chou  (1999).  "Microwave  processing:  fundamentals  and applications."  Composites  Part  A:  Applied  Science  and  Manufacturing  30(9): 1055-1071.
Vivanpatarakij,  S.  and  S.  Assabumrungrat  (2013).  "Thermodynamic  analysis  of combined unit of biomass gasifier and tar steam reformer for hydrogen production and tar removal." International Journal of Hydrogen Energy 38(10): 3930-3936.
Wicks,  G.  G.  (1997).  "Microwave  Technology  for  Waste  Management  Applications: Treatment of Discarded Electronic Circuitry (U)." Westinghouse Savannah River
Company Savannah River Site Aiken, South Carolina 29808.
Yin, C. (2012). "Microwave-assisted pyrolysis of biomass for liquid biofuels production."
Bioresource Technology 120(0): 273-284.
Yu,  V.  B.,  K.  I.  Rybakov,  et  al.  (2001).  "High-temperature  microwave  processing  of materials." Journal of Physics D: Applied Physics 34(13): R55.
Zhang,  W.  (2010).  "Automotive  fuels  from  biomass  via  gasification."  Fuel  Processing Technology 91(8): 866-876.

## PENULIS:

## ARIS WARSITA
1. School  of  Mechanical  Engineering,  Universiti  Sains  Malaysia,  Engineering Campus, 14300 Nibong Tebal, Penang, Malaysia.
Email: aris_warsita1@yahoo.com.
2. Jurusan  Teknik  Mesin,  Sekolah  Tinggi  Teknologi  Nasional  Yogyakarta.
Jl.  Babarsari Caturtunggal, Depok, Sleman, 55281 Yogyakarta, Indonesia.