## Evaluasi Daya Dukung Pondasi Boredpile Menggunakan Metode Numerik 3 Dimensi dengan Hasil Uji di Lapangan

## ANDIKA GERRY HABRIANTO, DESTI SANTI PRATIWI, IMAM ASCHURI
Program Studi Teknik Sipil, Institut Teknologi Nasional Bandung Email: destisantipratiwi@itenas.ac.id

## ABSTRAK
Pondasi tiang bor merupakan salah satu jenis pondasi dalam yang sudah sangat populer,  terutama  untuk  pembangunan  gedung-gedung  megastruktur.  Pada perencanaan suatu pondasi tiang sangat penting dilakukan analisis daya dukung dan  penurunan  untuk  memastikan  bahwa  pondasi  tersebut  mampu  menahan beban struktur di atasnya. Tujuan dari penelitian ini adalah menganalisis pondasi tiang bor menggunakan pemodelan numerik 3 dimensi dalam Program Plaxis. Pada pemodelan tiang bor digunakan model struktur Soil Cluster dan Embeded Beam, sedangkan pemodelan tanah menggunakan model tanah Hardening Soil (HS) dan Mohr  Coulomb  (MC).  Hasil  dari  analisis  numerik  berupa  nilai  daya  dukung  dan penurunan ini akan dibandingkan dengan hasil pengujian PDA dan Beban Statik di lokasi pekerjaan Pembangunan Kantor PT. Daya Adicipta Mustika Bandung.
Kata kunci : pondasi tiang, daya dukung, penurunan, model numerik, uji PDA

## ABSTRACT
Bored  pile  foundation  is  a  popular  deep  foundation  type,  mainly  for  the construction  of  megastructural  buildings.  For  designing  a  pile  foundation,  it  is important  to  analyze  the  bearing  capacity  and  settlement  to  ensure  that  the foundation is able to restrain the structure load. The objective of this paper is to analyze bored pile foundation using 3D numerical model in Plaxis software. In the bored  pile  modeling  the  Soil  Cluster  and  Embeded  Beam  structural  models  are used, while the soil model uses Hardening Soil (HS) and Mohr Coulomb (MC). The numerical analysis results  of  bearing  capacity  and  settlement  will  be  compared with PDA and Static Loading test result at the PT. Daya Adicipta Mustika Bandung.
Keywords : pile foundation, bearing capacity, settlement, numerical model, PDA test

## Andika Gerry Habrianto, Desti Santi Pratiwi, Imam Aschuri

## PENDAHULUAN
Pada  bangunan  gedung  megastruktur,  pondasi  yang  dalam  dan  kuat  sangat  dibutuhkan. Pondasi berfungsi untuk menyalurkan beban yang bekerja di atasnya kepada tanah dasar yang memiliki daya dukung yang tinggi. Analisis pondasi perlu dilakukan secara teliti baik itu dalam menentukan  daya  dukung  maupun  deformasinya  agar  tidak  terjadi  keruntuhan  secara menyeluruh pada bangunan gedung tersebut.
Menurut Baars dan Niekerk (1999) untuk menentukan kapasitas dukung ultimate dari suatu pondasi tiang, sering kali digunakan hubungan empirik antara kekuatan tanah dan gesekan selimut.  Selain  itu  terdapat  metode  lain  untuk  menghitung  kuat  geser  dan  tegangan  pada tanah yaitu melalui pengukuran perlawanan tanah in-situ berdasarkan nilai 𝑞𝑐 (tahanan ujung) hasil pengujian CPT (Baars dan Niekerk, 1999).
Metode-meteode  yang  disebutkan  di  atas  merupakan  metode  analitik  yang  sudah  banyak digunakan oleh para insinyur. Semakin berkembangnya ilmu penelitian, cara yang digunakan untuk  menganalisis  kekuatan  pondasi  pun  semakin  meningkat.  Saat  ini  sudah  ada  Metode Numerik  yang  dapat  digunakan  untuk  menganalisis  kekuatan  pondasi.  Salah  satu  Metode Numerik  yang  dapat  digunakan,  yaitu  metode  berbasis  elemen  hingga.  Metode  ini  sudah banyak digunakan untuk menganalisis kasus pondasi dalam, baik itu menentukan daya dukung maupun penurunan yang terjadi pada pondasi.
Maksud  dari  penelitian  ini  adalah  melakukan  analisis  daya  dukung  dan  penurunan  pondasi tiang bor. Analisis dilakukan secara numerik dengan menggunakan Program Plaxis 3 dimensi yang  berbasis  Metode  Elemen  Hingga.  Pada  Program  Plaxis,  tiang  bor  dimodelkan  dengan menggunakan soil cluster dan embedded beam row sehingga tujuan dari penelitian ini yaitu membandingkan nilai daya dukung dan penurunan pondasi tiang bor berdasarkan pendekatan tiang  bor.  Hasil  analisis  tersebut  juga  akan  dibandingkan  dengan  hasil  Uji  PDA  dan  Beban Statik di lapangan.

## TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1. PARAMETER TANAH
Menurut  Murthy  (2006)  tanah  didefinisikan  sebagai  agregat  alami  dari  butiran  mineral, dengan atau tanpa bahan organik, yang dapat dipisahkan dengan cara mekanis. Sebaliknya batu  dianggap  sebagai  agregat  alami  dari  butiran  mineral  yang  dihubungkan  oleh  gaya kohesif yang kuat dan permanen. Proses pelapukan dari batuan mengurangi gaya kohesif yang  mengikat  butiran  mineral  dan  menyebabkan  disintegrasi  massa  yang  lebih  besar menjadi  partikel  yang  lebih  kecil.  Tanah  terbentuk  dari  proses  pelapukan  batuan  induk. Pelapukan batuan mungkin terjadi akibat disintegrasi mekanis, dan/ atau dekomposisi kimia (Murthy, 2006).
Parameter tanah yang digunakan pada penelitian ini merupakan hasil korelasi melalui nilai N-SPT  dan  jenis  tanah. Berikut merupakan tabel yang digunakan untuk korelasi beberapa parameter tanah ( Tabel 1 sampai dengan Tabel 3 ).
Tabel 1. Korelasi Nilai N-SPT dengan Parameter Tanah

## Sumber: Look (2007)
Tabel 2. Korelasi Jenis Tanah dengan Nilai Kohesi dan Sudut Geser Dalam

## Sumber: Look (2007)
Tabel 3. Deskripsi Konsistensi Tanah Lempung Berdasarkan Nilai N-SPT

## Sumber: Look (2007)
Nilai  yang  diusulkan  oleh  Schmertmann  (1970),  menyajikan  korelasi  nilai  SPT  terhadap modulus elastisitas tanah diperoleh melalui Persamaan 1 hingga Persamaan 4 berikut ini. Nilai modulus elastisitas yang didapatkan memiliki satuan kN/m 2 .
Tanah Pasir
𝐸  =  766 (𝑁 − 𝑆𝑃𝑇) (1) Tanah Lempung Normally Consolidated
(2)
Tanah Lempung Over Consolidated 𝐸  =  750 𝑐𝑢 𝑠/𝑑 1000 𝑐𝑢 (3) 𝐶𝑢  =   (35 –  6,5) 𝑁 − 𝑆𝑃𝑇 (4)
Briaud  (2013)  menyajikan  korelasi  nilai  SPT  terhadap  modulus  elastisitas  tanah  pasir  yang diperoleh melalui persamaan yang ditunjukkan pada Tabel 4 di bawah ini. Sedangkan nilai modulus  elastisitas,  kohesi,  dan  sudut  geser  dalam  yang  diusulkan  oleh  Look  (2007) ditunjukkan pada Tabel 5 . Nilai poisson ratio juga dapat ditentukan berdasarkan jenis tanah seperti yang ditunjukkan pada Tabel 7 .
Tabel 4. Korelasi N-SPT untuk tanah Non Kohesif
*SPT blow count N in bpf, blows per 0.3 m ** CPT point resistance in units of pressure
Sumber: Briaud (2013)
Tabel 5. Parameter Modulus Elastisitas dari Beberapa Jenis Tanah
Tabel 6. Nilai Kohesi dan Sudut Geser Dalam
Sumber: Look (2007)
Tabel 7. Perkiraan Poisson Ratio tanah
Sumber: Hardiyatmo (2007)

## 2.2. DAYA DUKUNG PONDASI
Pondasi tiang bor merupakan jenis pondasi tiang yang pemasangannya dilakukan dengan cara pengeboran tanah terlebih dahulu dan selanjutnya pemasangan tulangan yang telah dirangkai kemudian dicor beton. Jika ditemukan muka air yang dangkal, maka diperlukan pemasangan temporary casing untuk menahan dinding dari lubang bor agar tidak terjadi kelongsoran dan casing ini akan dikeluarkan ketika pengecoran beton (Hardiyatmo, 2010).
Analisis  daya  dukung  tanah  yaitu  upaya  untuk  mengetahui  kemampuan  tanah  dalam mendukung beban struktur di atasnya. Daya dukung menyatakan kekuatan/ tahanan geser dari  tanah  untuk  melawan  penurunan  akibat  pembebanan.  Tahanan  geser  merupakan kekuatan  tanah  yang  dapat  dikerahkan  oleh  tanah  di  sepanjang  bidang-bidang  gesernya. Persamaan-persamaan  daya  dukung  tanah  yang  diusulkan,  umumnya  didasarkan  pada persamaan Mohr-Coulomb ( Persamaan 5 ).
𝜏  =  𝑐  +  𝜎 𝑡𝑔 𝜑
(5)
Halmana:
𝜏 = 𝑠 = Kuat geser tanah 𝑐 = Kohesi tanah
𝜑 = Sudut gesek dalam tanah
𝜎
= Tegangan normal

## 2.3. METODE ELEMEN HINGGA

## 2.3.1 Teori Deformasi
Menurut Plaxis (2021) pada Program Plaxis, persamaan dasar untuk deformasi statik dari tanah dirumuskan  dalam  susunan  dari  mekanika  kontinum.  Pembatasan  dibuat  dalam  arti  bahwa defromasi  dianggap  kecil.  Hal  tersebut  memungkinkan  formulasi  dengan  mengacu  pada geometri asli yang tidak terdeformasi. Deskripsi kontinum didiskritisasi sesuai dengan Metode Elemen Hingga (Plaxis, 2021b).
Keseimbangan  statis  sebuah  kontinum  dapat  dirumuskan  seperti  yang  ditunjukkan  pada Persamaan 6 (Plaxis, 2021b).
𝐿 𝑇 𝜎 + 𝑏 = 0 (6)
Halmana:
𝐿 𝑇 = transpose dari operasi deferensial 𝜎 = turunan parsial dari enam komponen tegangan 𝑏 = tiga komponen gaya
Menurut Metode Elemen Hingga sebuah kontinum dibagi menjadi beberapa (volume) elemen. Setiap elemen terdiri dari beberapa node. Setiap node memiliki sejumlah derajat kebebasan ( degree  of  freedom).  Dalam  kasus  teori  deformasi  ini,  derajat  kebebasan  sesuai  dengan komponen deformasi ( displacement) (Plaxis, 2021b).
Hubungan antara pertambahan tegangan dan pertambahan regangan biasanya tidak linear. Akibatnya, kenaikan regangan umumnya tidak dapat dihitung secara langsung, dan prosedur iterasi global diperlukan untuk memenuhi kondisi keseimbangan untuk semua titik material (Plaxis, 2021b).

## 2.3.2 Material Embedded Beam Rows
Embedded Beam Rows dapat digunakan untuk memodelkann berbagai jenis struktur ramping yang berinteraksi dengan tanah/batuan di sekitarnya seperti tiang pancang, tiang bor, angkur tanah  atau  baut  batuan  ( rock  bolt).  Input  data  untuk  material  embedded  beam  rows  ini umumnya  mewakili  jenis  dari embedded  yang  akan  dimodelkan,  termasuk  material tiang/batuan  dan  bentuk  geometri,  sifat  interaksi  dengan  tanah  atau  batuan  di  sekitarnya (daya dukung) serta jarak antar tiang di luar tiang/ baut batu (Plaxis, 2021a).
Interaksi antara tiang atau baut batuan (elemen embedded beam row) dan tanah atau batuan sekitarnya  (elemen  volume  tanah)  dimodelkan  melalui  elemen  antaramuka  khusus  ( special interface). Model elastoplastik digunakan untuk menggambarkan perilaku interface. Perilaku elastis dari interface harus memperhitungkan perbedaan perpindahan (displacement) tiang/ rock bolt dan rata-rata perpindahan tanah/batuan pada arah keluar bidang (Plaxis, 2021a).

## 2.4. UJI PILE DRIVING ANALYZER (PDA)
Dalam  beberapa  dekade  sejak  awal  penelitian  mengenai  pengujian  dinamik  modern  pada tiang, banyak peningkatan alat-alat yang dibuat untuk digunakan sebagai alat uji kapasitas pondasi seperti Pile Driving Analyzer (PDA) dan Case Pile Wave Analysis Program (CAPWAP) (Likins dan Rausche, 2008). Menurut Baker dkk (1984), Likins (1984), Fakharian (2000), Yang dan Ramakrishna (2010), dan Lee dkk (2013) pengujian kapasitas pondasi tiang menggunakan PDA telah mendapatkan popularitas dalam beberapa tahun terakhir karena relatif hemat biaya, menghemat waktu, dan mudah dilakukan.
Saat ini, pengujian PDA banyak dilakukan untuk fondasi tiang tekan hidraulik precast pile, steel pile, dan spun pile degan menggunakan palu dari alat pancangnya sendiri sehingga sangat praktis dan ekonomis. Tujuan pengujian dinamis ini adalah untuk mengetahui besarnya daya dukung  ultimit  tiang  tekan  hidraulik  tunggal  yang  dilakukan  di  lapangan  dengan  berbagai dimensi dan karakteristik tiang yang telah ditentukan melalui perencanaan sebelumnya, baik untuk pemilihan tiang maupun lokasinya.
Perangkat lunak Case Pile Wave Analysis Program (CAPWAP) digunakan untuk analisis data dari uji lapangan PDA, melalui CAPWAP diperoleh data kapasitas mobilisasi tiang, skin friction, end bearing, dan settlement pada beban kerja dan beban uji. Kapasitas tiang yang diperoleh dari analisis CAPWAP pada hasil pengujian PDA dianggap dapat dimobilisasi penuh jika hanya dicapai net set 3 mm pada saat pengujian (Moayedi dkk,  2017).
Moayedi dkk (2017) melakukan penelitian yang membandingkan antara pengujian PDA dan MLT ( Maintained Load Test). Moayedi dkk menyatakan bahwa pengujian dinamis pada tiang membutuhkan  pengukuran  gaya  dan  kecepatan  tiang  selama  tumbukan  palu.  Karena biayanya, yang jauh lebih murah dibandingkan dengan MLT, PDA dapat dilakukan pada tiang pancang beton bertulang (RC pile), sehingga memberikan sampel tiang yang diuji lebih besar. Namun,  keakuratan  data  dari  pengujian  PDA  terkadang  diragukan.  Karena  kedua  metode memiliki kelebihan dan kekurangannya masing-masing, kombinasi data yang diperoleh dari pengujian  MLT  dan  PDA  diusulkan  untuk  memberikan  gambaran  yang  jelas  tentang  daya dukung tiang RC dan penurunan yang diharapkan. Hasil penelitiannya menunjukkan bahwa untuk  semua  tiang  yang  dianalisis,  kapasitas  tiang  pancang  yang  diperoleh  dari  metode pengujian PDA lebih tinggi dibandingkan dengan kapasitas yang diperoleh melalui pengujian MLT. Namun, hasil analisis dari pengujian PDA dan MLT untuk besar penurunan tiang tidak menunjukkan konsistensi.

## METODE PENELITIAN
Metodologi penelitian pada tugas akhir ini dijabarkan ke dalam bentuk bagan alir pada Gambar 1 .

## 3.1 Parameter Tanah
Parameter  tanah  pada  pemodelan  diperoleh  melalui  korelasi  jenis  tanah  pada  hasil penyelidikan  tanah  yang  telah  dilakukan  pada  proyek  pembangunan  PT.  Daya  Adicipta Mustika. Pada Tabel 8 dan Tabel 9 menunjukan nilai parameter tanah yang dipakai pada pemodelan.
Tabel 8. Data Parameter Tanah Mohr Coulomb Parameter Tanah Lempung dan Lanau Pasir Satuan Model Mohr Coulomb Mohr Coulomb - Tipe Drainase Undrained A Undrained A - 𝛾 𝑢𝑛𝑠𝑎𝑡 16 20 kN/m 3 𝛾 𝑠𝑎𝑡 17 21 kN/m 3 𝐸 6125 60000 kN/m 2 𝜈 0,3 0,3 - 𝑐’ 15 5 kN/m 2 𝜑 25 45 ̊ Tabel 9. Data Parameter Tanah Hardening Soil Parameter Tanah Lempung dan Lanau Pasir Satuan Model Hardening Soil Hardening Soil - Tipe Drainase Undrained A Undrained A - 𝛾 𝑢𝑛𝑠𝑎𝑡 16 20 kN/m 3 𝛾 𝑠𝑎𝑡 17 21 kN/m 3 𝐸 50 𝑟𝑒𝑓 6125 60000 kN/m 2 𝐸 𝑜𝑒𝑑 𝑟𝑒𝑓 4900 48000 kN/m 2 𝐸 𝑢𝑟 𝑟𝑒𝑓 18375 180000 kN/m 2 𝜈 0,3 0,3 - 𝑐’ 15 5 kN/m 2 𝜑 25 45 ̊

## 3.2 Parameter Tiang Bor
Tiang bor pada PLAXIS 3D dimodelkan dengan menggunakan Soil Cluster dan Embedded Beam dengan diameter tiang sebesar 1 m. Data parameter tiang bor yang digunakan ditunjukkan pada Tabel 10 di bawah ini.
Tabel 10. Data Parameter Tiang Bor Parameter Pondasi Linear Elastic Concrete Embedded Beam Satuan Tipe Non-Porous Non-Porous Elastic - 𝛾 𝑢𝑛𝑠𝑎𝑡 24 24 24 kN/m 3 𝛾 𝑠𝑎𝑡 24 24 - kN/m 3 𝑓𝑐 30 30 30 MPa 𝐸 13240000 13240000 13240000 kN/m 2 𝜈 0,15 0,15 0,15 - 𝑓𝑐28, 𝑓𝑡28 - 30000 - kN/m 2 𝑓𝑐0𝑛 - 0,1 - - 𝑓𝑐𝑓𝑛 - 0,1 - - 𝑓𝑐𝑢𝑛 - 0,1 - - 𝑓𝑡𝑢𝑛 - 0 - - 𝐺𝑐28, 𝐺𝑡28 - 11190000 - kN/m 𝜑 - 35 - ̊ 𝑌𝑓𝑐, 𝑌𝑓𝑡 - 1 - - 𝑇𝑠𝑘𝑖𝑛, 𝑠𝑡𝑎𝑟𝑡 - - 5,598 kN/m 𝑇𝑠𝑘𝑖𝑛, 𝑒𝑛𝑑 - - 1268 kN/m 𝐹𝑚𝑎𝑥 - - 3008 kN

## 3.3 Pembebanan
Pembebanan  yang  dimasukan  pada  pemodelan  PLAXIS  3D  diperoleh  berdasarkan Static Loading Test. Nilai beban rencana 100% pada Static Loading Test yaitu 250 Ton. Menurut SNI 8460:2017,  besar  beban  percobaan  pada  pelaksanaan  uji  pembebanan  tiang  yang  bersifat “ used pile” (used pile = tiang yang akan menjadi bagian dari fondasi bangunan) adalah 200% dari beban rencana. Beban yang di- input pada aplikasi PLAXIS 3D adalah 1000 Ton.

## ANALISIS DAN PEMBAHASAN
Hasil pemodelan pada pondasi tiang bor dengan material model Mohr Coulomb, Hardening Soil,  Linear  Elastic,  dan  Concrete  menghasilkan  nilai  penurunan  dan  daya  dukung  yang disajikan pada Gambar 2 hingga Gambar 5 dan ditunjukkan pula pada Tabel 11 hingga Tabel 15 .
Gambar 2. Grafik Mstage material model Mohr Coulomb
Gambar 3. Grafik Mstage material model Hardening Soil
Gambar 4. Grafik hubungan Mstage dan Penurunan beberapa material model dan Static Loading
0,000 0,100 0,200 0,300 0,400 0,500 0,600 0,700 0,800 0,900 1,000 0,000 0,025 0,050 0,075 0,100 0,125 0,150 0,175 0,200 M stag e Penurunan (m) Material Model Mohr Coulomb Mohr Coulomb (Embedded Beam) Mohr Coulomb + Linear ELastic Mohr Coulomb + Concrete 0,000 0,100 0,200 0,300 0,400 0,500 0,600 0,700 0,800 0,900 1,000 0,000 0,025 0,050 0,075 0,100 0,125 0,150 0,175 0,200 0,225 0,250 M stag e Penurunan (m) Material Model Hardening Soil Hardening Soil (Embedded Beam) Hardening Soil + Linear Elastic Hardening Soil + Concrete 0 1500 3000 4500 6000 7500 9000 10500 12000 13500 0,000 0,025 0,050 0,075 0,100 0,125 0,150 0,175 0,200 0,225 0,250 Qu ( kN ) Penurunan (m) Hubungan Mstage dan Penurunan Mohr Coulomb + Linear Elastic Mohr Coulomb (Embedded Beam) Mohr Coulomb + Concrete Hardening Soil + Linear Elastic Hardening Soil (Embedded Beam) Hardening Soil + Concrete Static Loading

## Andika Gerry Habrianto, Desti Santi Pratiwi, Imam Aschuri
Gambar 5. Grafik penurunan antara beberapa material model dan Static Loading
Tabel 11. Rekapitulasi Nilai Daya Dukung Material Tanah Material Tiang Daya Dukung [kN] Hasil Analisis Uji PDA Uji Beban Statik Mohr Coulomb Embedded Beam 5972,463 12297 6031,09 Linear Elastic 7631,363 Concrete 7630,114 Hardening Soil Embedded Beam 5609,604 12297 6031,09 Linear Elastic 7670,088 Concrete 7582,644 Tabel 12. Persentase Perbedaan Nilai Daya Dukung Material Tanah Materian Tiang Persentase Perbedaan Daya Dukung [%] Hasil Analisis Beban Statik Mohr Coulomb Embedded Beam 51,43 50,96 Linear Elastic 37,94 Concrete 37,95 Hardening Soil Embedded Beam 54,38 50,96 Linear Elastic 37,63 Concrete 38,34 Tabel 13. Rekapitulasi nilai penurunan Material Tanah Material Tiang Penurunan [mm] Hasil Analisis  Uji PDA Uji Beban Statik Mohr Coulomb Embedded Beam 6,80 9 1,61 Linear Elastic 4,35 Concrete 4,34 Hardening Soil Embedded Beam 5,42 9 1,61 Linear Elastic 3,33 Concrete 3,33 Tabel 14. Persentase perbedaan nilai penurunan Material Tanah Materian Tiang Persentase Perbedaan Penurunan [%] Hasil Analisis Beban Statik Mohr Coulomb Embedded Beam 24,42 82,11 Linear Elastic 51,72 Concrete 51,73 Hardening Soil Embedded Beam 39,78 82,11 Linear Elastic 63,02 Concrete
63,03
0 1250 2500 3750 5000 6250 7500 8750 10000 0,000 0,004 0,008 0,012 0,016 0,020 0,024 0,028 0,032 0,036 0,040 Qu ( kN ) Penurunan (m) Hubungan Mstage dan Penurunan Mohr Coulomb + Linear Elastic Mohr Coulomb (Embedded Beam) Mohr Coulomb + Concrete Hardening Soil + Linear Elastic Hardening Soil (Embedded Beam) Hardening Soil + Concrete Static Loading
Evaluasi Daya Dukung Pondasi Boredpile Menggunakan Metode Numerik 3 Dimensi dengan Hasil Uji di Lapangan
Tabel 15. Rekapitulasi nilai gaya dalam Mohr Coulomb dan Hardening Soil Material Tanah Material Tiang Gaya Dalam Axial Force [kN] Shear Force [kN] Bending Moment [kN m] Mohr Coulomb Embedded Beam 9724 406,3 117,7 Linear Elastic 8847 669 977,9 Concrete 8848 586,7 923,1 Hardening Soil Embedded Beam 9761 504,4 126,1 Linear Elastic 8861 541,9 1065 Concrete 8866 665,2 827,7

## SIMPULAN

## 5.1 Simpulan
Dari hasil analisis dapat disimpulkan bahwa:
1. Hasil  analisis  menggunakan  metode  elemen  hingga  dengan  beban  1000  Ton didapatkan  nilai  daya  dukung  terbesar  terjadi  pada  pemodelan Soil  Cluster  dengan material  model soil  Hardening  Soil  dengan  material  model  pile  Linear  Elastic  yaitu 7670,088  kN.  Daya  dukung  yang  mendekati  nilai  PDA  Test  adalah  menggunakan material  model soil  Hardening  Soil  dan  material  model  pile  Linear  Elastic  dengan persentase  58,717%.  Sedangkan  daya  dukung  yang  mendekati  nilai Static  Loading adalah menggunakan material model soil Mohr Coulomb dengan pemodelan Embedded Beam yaitu 6,99%.
2. Hasil analisis menggunakan metode elemen hingga dengan beban 250 Ton didapatkan nilai  penurunan  terbesar  terjadi  pada  pemodelan Embedded Beam dengan  material model Mohr  Coulomb  yaitu  6,802  mm.  Penurunan  yang  mendekati  nilai  PDA  Test adalah menggunakan material model Mohr Coulomb dan pemodelan Embedded Beam dengan  persentase  75,578%.  Sedangkan  penurunan  yang  mendekati  nilai Static Loading adalah menggunakan material model soil Hardening Soil dan material model pile Concrete yaitu 51,61%.
3. Daya dukung menggunakan PLAXIS 3D dengan beberapa macam material model dan 2 cara pemodelan lebih kecil dari daya dukung pengujian PDA Test (QPLAXIS<QPDA Test). Untuk nilai penurunan menggunakan beberapa material model lebih kecil dari penurunan pengujian PDA Test.
4. Perbedaan  hasil  antara  analisis  dan  PDA  Test  disebabkan  karena  beberapa  asumsi parameter yang dimasukan kedalam material model menggunakan nilai korelasi trial and error.
5. Perbedaan hasil dari setiap pemodelan disebabkan karena pengaruh parameter yang dimiliki setiap material model berbeda. Pada material model Hardening Soil memiliki beberapa nilai E yaitu E50 ref, Eoed ref, dan Eur ref, sedangkan material model Mohr Coulomb hanya memiliki satu nilai E. Hal ini berpengaruh pada hasil penurunan, nilai penurunan menggunakan material model Hardening Soil lebih kecil dari material model Mohr Coulomb.

## DAFTAR RUJUKAN
Baars, S. v., & Niekerk, W. v. (1999). Numerical modelling of tension piles. Beyond 2000 in Computational Geotechnics – 10 Years of PLAXIS International (hal. 1-10). Rotterdam,: Balkema,.
Baker, V. A., Thomsen, N. A., Nardi, C. R., & Talbot, M. J. (1984). Pile foundation design using pile driving analyzer. Proc. Analysis and Design of Pile Foundation (hal. 350-372). ASCE. Briaud, J. L. (2013). Geotechnical Engineering: Unsaturated and Saturated Soils. Canada: John Wiley & Sons, Inc., Hoboken.
Fakharian, K. (2000). Case study on the application of Pile Driving Analyzer (PDA) and CAPWAP analysis to bearing capacity of piles. Proc. The 10th Int. Offshore and Polar Engineering Conf., International Society of Offshore and Polar Engineers, (hal. 403-409). Hardiyatmo, H. C. (2010). Analisis dan Perancangan Fondasi Bagian I. Yogyakarta: Gadjah Mada University Press.
Lee, C., An, S., & Lee, W. (2013). Real-time monitoring of SPT donut hammer motion and SPT energy  transfer  ratio  using  digital  line-scan  camera  and  pile  driving  analyzer. Acta Geotechnica, 1-10.
Likins, G. E. (1984). Field measurements and the pile driving analyzer. Proc. 2nd Int. Conf. on the Application of Stress Wave Theory on Piles (hal. 298-305). Millpress. Likins,  G.  E.,  &  Rausche,  F.  (2008).  What  constitutes  a  good  PDA  test. Proc.  of  the  8th International Conf. on the Application of Stress Wave Theory to Poles (hal. 403-407). Millpress: Ios Press.
Look, B. G. (2007). Handbook of Geotechnical Investigation and Design Tables. London: Taylor & Francis Group.
Mankbadi, R., Ramakrishna, A., & Yang, K. Y. (2010). Reliability of pile driving analyzer for determination  of  axial  capacity  of  largediameter  cylindrical  pile:  Case  history. Transportation Research Board, 32-36.
Moayedi,  H.,  Mosallanezhad,  M.,  &  Nazir,  R.  (2017).  EVALUATION  OF  MAINTAINED  LOAD TEST  (MLT)  AND  PILE  DRIVING  ANALYZER  (PDA). Soil  Mechanics  and  Foundation Engineering, 54 (3), 150-154.
Murthy, V. S. (2006). Geotechnical Engineering Principles and Practices of Soil Mechanics and Foundation Engineering. New York: Marcel Dekker, Inc. Plaxis. (2021a). PLAXIS 2D-Reference Manual. Netherlands: Bentley Sistems, Incorporated. Plaxis. (2021b). Scientific Manual. Netherlands: Bentley Systems, Incorporated. Schmertmann,  J.  H.  (1970).  Static  cone  to  compute  static  settlement  over  sand. J.  Soil Mechanics and Foundations Div., ASCE, 3, 1011-1012.