## CONFINING PRESSURE TIANG MERUNCING PADA TANAH LEMPUNG DENGAN VARIASI OVERBURDEN
Oleh:

## Heru Dwi Jatmoko
Dosen Tetap Jurusan Teknik Sipil Universitas Muhammadiyah Purworejo
Email: heru_dj@yahoo.com
ABSTRAK: Keruncingan tiang adalah parameter yang belum banyak dipelajari terhadap peningkatan kapasitas dukungnya.  Perilaku  distribusi  gaya  yang  terjadi  disepanjang  tiang  merupakan  satu  hal  yang  penting. Penelitian  dilakukan  dengan  tiang  berukuran  kecil  berbentuk  meruncing  dan  seragam  sebagai  pembanding. Ukuran tiang meruncing diameter atas 5 cm dan bawah 4 cm sedang untuk tiang seragam berdiameter luar 4,5 cm  masing-masing  dengan  panjang  efektif  20  cm  serta    ketebalan  tiang  0,3  cm.  Sebagai  batasan  tanah  uji pengujian dilakukan di dalam mould dengan diameter 30 cm. Untuk mengetahui perilaku distribusi gaya maka dipasang strain gauge pada tiang dan mould dengan 3 posisi. Media tanah digunakan tanah asli, lempung tak organik  dengan  plastisitas  tinggi  (CH)  yang  diambil  dari  Desa  Kedung  Sari,  Sentolo,  Kulonprogo,  DIY,  yang dijenuhkan  pada  berat  volume  kering,  d =  10,9  kN/m 3 dan  kadar  air,  w  =  52%.  Untuk  mengkondisikan kedalaman tiang tanah diberikan tekanan vertikal,  v sebesar 163 kN/m 2 , 326 kN/m 2 dan 489 kN/m 2 . Setelah tiang  diposisikan  dan  tanah  dimasukan  dalam  mould  pengujian  geser  dilakukan  sampai  runtuh.  Analisa dilakukan  tentang  perilaku  distribusi  gaya  dan  displacement  Hasil  pengujian  menunjukan  dengan bertambahnya takanan vertikal, confining pressure akan naik, pada tiang seragam diperoleh tekanan confining pressure  lebih  besar  dari  tiang  meruncing.  Saat  uji  geser  (P)  akan  terjadi  peningkatan  confining  pressure, walaupun pada awalnya cofining pressure pada tiang meruncing lebih kecil namun dengan bertambahnya gaya gesek (P) akan terjadi peningkatan lebih besar sehingga melebihi confining pressure pada tiang seragam, hal ini terjadi karena proses pemampatan akibat keruncingan tiang.
Kata Kunci: Confining pressure, overburden, Tanah Kohesif, Tiang Meruncing
ABSTRACT :  Sharped  Pile  is  parameters  that  have  not  been  much  studied  for  capacity  building  supports. Distribution  behaviors  that  occur  along  the  pile  type  is  one  thing  that  is  important.  Research  conducted  with small pillar shaped tapered and uniform as a comparison. Pole top diameter size tapered 5 cm and bottom 4 cm are uniform in diameter out to a pole 4,5 cm each with the effective length of 20 cm and a thickness of 0.3 cm pole  as  a  limitation  of  land  test  test  done  in  the  mould  with  a  diameter  of  30  cm.  to  know  the  distribution behavior of strain gauge force then mounted on poles and mould with 3 position. Media land used the original land, an organic clays with high plasticity (CH) taken from the village of Paul Sari, Sentolo, Kulon Progo, DIY, which saturated on weight dry volume,  d = 10,9 kN/m3 and water content, w = 52%. To condition of depth pile, soil  given  pressure  vertically  v as  163  kN/m2;  326  kN/m2  and  489  kN/m2  .  After  Pile  on  position,  has  to  be included in the land and mould retractable testing be performed up to come tumbling down. Do analysis about the  behavior  of  the  distribution  of  styles  and  displacement  test  results  showing  pressure  increasing  with  the vertical  axis  ,  confining  pressure  will  go  up  ,  obtained  by  pressure  on  the  gallows  uniform  confining  pressure greater than Sharped Pile. When the Shear observation (P) there will be increasing confining pressure, although initially cofining pressure on the sharped pile smaller but with the extension of the Friction Forced (P) there will
be increasing bigger and exceed confining pressure on the Pile of Uniform, this happens because the process of solid sharping due to the sharped pile.
Keyword: Confining pressure, overburden, cohesive soil, Sharped Pile

## LATAR BELAKANG
Kapasitas  dukung  dukung  fondasi  tiang berasal  dari  dua  tinjauan  yang  berbeda  yaitu tahanan  ujung  tiang  ( point  bearing  piles )  dan tahanan  gesek  tiang-tanah  ( friction  piles ).
Fondasi  tiang  dengan  tekanan overburden pada  tanah  sekitar  akan  mengakibatkan confining  pressure pada  tiang  yang  bekerja kearah  lateral.  Akibat overburden juga  akan mengakibatkan  tahanan  ujung  meningkat. Dari  dua  komponen  ini  fondasi  tiang  akan mempunyai  kapasitas  dukung  tiang  lebih tinggi.
Suwono  (2004)  melaporkan  bahwa  koefisien gesek  tanah  kelempungan  terhadap  sesuatu permukaan  bahan  mempunyai  hubungan yang  unik  dengan  index  plastisitas  tanahnya. Penentuan  hambatan  lekat  tanah  terhadap suatu  tiang  fondasi  berdasarkan  koefisien gesek  akan  lebih  mendekati  nilai  sebenarnya bilamana  diketahui  riwayat  tegangan  tanah serta index properties- nya.
Supardi (2006) hasil pengujian yang dilakukan  pada  pasir  dengan  gradasi  buruk diperoleh  hasil  bahwa  akibat  diameter  tiang yang  meruncing, Fw tidak  terus  bertambah dengan  bertambahnya  tekanan overburden , nilai Fw dengan  tekanan overburden 180 kN/m2, 360 kN/m2 dan 540 kN/m2 berkisar antara  1,21  –  1,58.  Kenaikan  tahanan  gesek satuan pada tiang dipengaruhi oleh pertambahan  tekanan  lateral (confining pressure) .
Lempung  didefinisikan  sebagai  golongan partikel yang mempunyai ukuran kurang dari 0,002  mm  (=2 mikron )  (Das,  1995).  Hal  ini disebabkan karena terjadinya proses kimiawi yang  mengubah  susunan  mineral  batuan asalnya  yang  disebabkan  oleh  air  yang mengandung  asam  atau alkali , oksigen dan karbondioksida .  Ditinjau  dari  segi  mineralnya lempung  didefinisikan  sebagai  tanah  yang menghasilkan  sifat-sifat  plastis  pada  tanah bila  tanah  tersebut  dicampur  dengan  air. Susunan  kebanyakan  tanah  lempung  terdiri dari silika tetrahedra dan aluminium oktahedra . Silika dan aluminium secara parsial dapat digantikan oleh elemen yang lain dalam kesatuannya,  keadaan  ini  dikenal  sebagai substitusi isomorf .

## TINJAUAN PUTAKA
Menurut  Hardiyatmo  (2002d)  fondasi  tiang digunakan  untuk  mendukung  bangunan apabila  lapisan  tanah  kuat  terletak  sangat dalam.  Fondasi  tiang  juga  dapat  digunakan untuk  mendukung  bangunan  yang  menahan gaya angkat ke atas, terutama pada bangunan- bangunan  tinggi  yang  dipengaruhi  oleh  gaya- gaya penggulingan akibat beban angin. Tiang- tiang  juga  digunakan  untuk  menahan  gaya- gaya  lateral  yang  diakibatkan  oleh  gaya-gaya horisontal.
Susunan  tanah  terdiri  atas  butiran  padat  dan rongga pori. Pada tanah tak jenuh  rongga pori akan  terisi  air  dan  udara,  sedangkan  tanah dalam  keadaan  jenuh  maka  seluruh  pori  – pori tanah akan terisi oleh air. Dua kondisi ini
akan  mempunyai  perilaku  yang  sangat berbeda pada tanah lempung.
Derajat  kejenuhan  ( S )  didefinisikan  sebagai parameter  tanah  untuk  mengukur  tingkat kejenuhan  dimana  pengendali  utama  dari derajat kejenuhan ini adalah kadar air ( w ) dan berat  volume  kering  tanah  (  d ).  Tanah  jenuh sempurna dapat didefinisikan sebagai kondisi batas  maksimum  ( S =1)  seluruh  rongga  tanah telah  terisi  oleh  air.  Pada  kondisi  ini  berat volume    dalam  keadaan zero  air  void (  sav ) yang dirumuskan sebagai berikut :
s w s sav G w G . 1 .     (1)

## 1) Sifat mekanis tanah
Tahanan  gesek  satuan  adalah  gaya  yang mampu  ditahan  oleh  satu  satuan  luas  bidang kontak,  sebagai  reaksi  terhadap  beban  kerja aksial ( P ) yang ditahan :
1) Kohesi  tanah  yang  bergantung  pada jenis  tanah  dan  kepadatannya,  tetapi tidak bergantung dari tegangan normal  yang  bekerja  pada  bidang geser.
2) Gesekan antara butir-butir tanah yang besarnya  berbanding  lurus  dengan tegangan normal pada bidang gesernya.
Mohr  (1910)  dalam  Das  (1995)  mengatakan keruntuhan  suatu  bahan  terjadi  oleh  akibat adanya  kombinasi  keadaan  kritis  dari tegangan  normal  dan  tegangan  geser. Hubungan fungsi antara tegangan normal dan
tegangan  geser  pada  bidang  runtuhnya, dinyatakan oleh persamaan :
  ) (   (2.2)
dengan :
τ : tegangan geser pada saat terjadinya keruntuhan atau kegagalan ( failure )  : tegangan normal pada saat kondisi runtuh atau gagal ( failure )
Kekuatan geser tanah ( τ ) disuatu titik pada suatu bidang tertentu dikemukakan oleh Coulomb (1776) dalam Hardiyatmo (2002a) sebagai :
   tg c .   (2.3)
dengan :
τ : kuat geser tanah (kN/m2)
c : kohesi tanah (kN/m2)
 : sudut gesek dalam tanah atau sudut gesek internal (...  )
 :  tegangan  normal  pada  bidang runtuh (kN/m2)

## 2) Sifat – sifat tanah lempung dipadatkan
Salah  satu  pengaruh  dari  pemadatan  tanah adalah  terjadinya  perubahan  sifat  –  sifa  fisis tanah  kuat  geser,  permeabilitas  dan  berat volume tanah kering. Secara teknis sifat - sifat tanah lempung setelah pemadatan tergantung dari  cara  atau  usaha  pemadatan,  jenis  tanah dan  kadar  airnya.  Pemadatan  pada  tanah lempung  yang  dilakukan  menunjukan  bahwa pemadatan pada sisi kering optimum susunan tanah  tidak  akan  tergantung  pada  macam pemadatannya.    (Seed  dan  Chan,  1959). Pemadatan  pada  kadar  air  basah  optimum
akan  mempengaruhi  susunan,  kuat  geser serta sifat kemampatan.

## 3) Fondasi tiang pada tanah lempung
Kapasitas dukung ultimate fondasi tiang pada tanah kohesif adalah  jumlah  tahanan  gesek dinding dan tahanan ujungnya. Besar tahanan gesek tiang tergantung dari bahan dan bentuk tiang. Umumnya bila tanah homogen tahanan gesek dinding tiang yang berupa adhesi antara dinding  tiang  dan  tanah  akan  berpengaruh besar pada kapasitas ultimitnya.
Perhitungan  kapasitas  dukung  tiang  pada tanah  lempung  dilakukan  pada  tinjauan analisis  tegangan  total  atau  digunakan  kuat geser undrainasi ( cu )  dengan  u =  0.
Parameter  kuat  geser  tanah  dapat  diperoleh dari uji tri aksial atau uji tekan bebas.

## 4) Tahanan gesek dinding ultimit
Tinjauan  kapasitas  gesek  tiang  pada  tanah kohesif maka persamaan tahanan gesek tiang adalah :
s d s A c Q .  (2.4)
Dengan,
Qs = tahanan gesek dinding ultimit (kN) cd =  adhesi  antara  dinding  dan tanah disekitar tiang (kN/m2)
As = luas selimut tiang (m2)
Adhesi  antara  dinding  tiang  dan  tanah didefinisikan sebagai :
u d d c a c .  (2.5)
Dengan ad adalah factor adhesi dan cu adalah kohesi tak terdrainasi.
5) Faktor  Keruncingan  Dan  Kapasitas Dukung Tiang
Keruncingan pada tiang akan dapat meningkatkan kapasitas dukung tiang,  hal ini terjadi  karena  sebagian  luas  tampang  tiang yang  terdistribusikan  menjadi  tahanan  gesek tiang.  Penelitian  yang  telah  dilakukan  akibat keruncingan pada tiang maka akan meningkatkan  daya  dukung  tiang  sebesar Fw =  1,2  dibandingkan  dengan  tiang  yang  polos pda  tanah  kohesif  (Simons  dan  Menzies, 1977)  dalam  Hardiyatmo  (2002d),  sehingga persamaan  tahanan  gesek ultimit  tiang  untuk tiang dengan diameter tidak seragam(meruncing), adalah :
s u d w s A c a F Q . . .  (2.6)
Dengan,
Fw =  Faktor  pengali  terhadap tahanan gesek tiang meruncing, yang  besarnya  1  untuk  tiang berdiameter  seragam  dan  1,2
untuk tiang berdiameter
meruncing.
Faktor adhesi antar  tiang  pancang  dengan tanah  ( ad )  kondisinya  pada  tanah  lempung lunak  akan  mendekati    1,  namun  untuk lempung kaku diperoleh nilai yang berbeda – beda  tergantung  dari  celah  yang  terbentuk saat  pemancangan  tiang.  Hal  tersebut berdasar dari penelitian yang telah dilakukan oleh  Peck  (1958)  Woodward,  Nordlund, Boitona  (1961)  dalam  Hardiyatmo  (2002d). Pada  tanah  lempung  lunak  dan  lanau  lunak sangat  sensitif  terhadap  pengaruh  perubahan bentuk  akibat  pemancangan  tiang.  Sehingga tergantung  dari  tingkat  sensitifitas  lempung maka  kuat  gesernya  akan  turun  pada  daerah disekitar  tiang  berkibat  pada  menurunnya tahanan gesek tiang Hardiyatmo (2002d).

## METODE PENELITIAN

## A. Bahan
Penelitian dilaksanakan dengan menggunakan bahan sebagai berikut:
1). Tanah  lempung  hitam  diambil  dari  Desa Kedung Sari, Kecamatan Sentolo, Kabupaten  Kulonprogo,  Daerah  Istimewa
Yogyakarta.
2). Fondasi  tiang  baja  mini  dengan  ketebalan 3 mm, diameter 5 cm pada ujung atas dan 4  cm  pada  ujung  bawah  serta  dengan tinggi interface 20 cm.
3). Fondasi  tiang  baja  mini  dengan  ketebalan 3  mm,  diameter  seragam  4,5  cm  dengan tinggi interface 20 cm.
4). Bahan  baja  yang  digunakan  adalah  baja mutu Bj-41.
5). Air  dari  laboratorium  Mekanika  Tanah Universitas Gadjah Mada

## B. Alat
Dalam  penelitian  ini,  semua  pengujian dilaksanakan  di  laboratorium  Mekanika Tanah  Fakultas  Teknik  Universitas  Gadjah Mada.  Adapun  peralatan  yang  digunakan adalah :

## 1. Alat Utama
Tiang  sebagai  model  fondasi  terdiri  dari  pipa diameter  seragam    45  mm  dan  pipa meruncing  dengan sudut keruncingan 1,900 . Panjang  model  tiang  fondasi  300 mm  dengan panjang efektif 200 mm yang dibuat dari baja dengan mutu bahan yang sama dengan mould .
Gambar  1    tipikal  bentuk  tiang  yang dipergunakan dalam penelitian.
Gambar 1 . Tipikal bentuk tiang seragam dantiang meruncing

## 2. Strain Gauge
Untuk  mengukur  regangan  yang  terjadi  pada model  fondasi  tiang  skala  kecil  dan mould akibat gaya yang bekerja, maka dapat dipakai suatu transducer yang  disebut strain  gauge . Strain gauge dipasang pada  sisi luar mould 3 (tiga) buah arah radial, dan 3 (tiga) buah arah vertikal dan radial pada sisi dalam disepanjang  tiang  yang  ditempatkan  dengan jarak  50  mm  dari  posisi strain  gauge satu dengan yang lain .

## 3. Strain Indicator
Untuk  membaca  respon  regangan  pada  saat pengujian, strain  gauges yang  telah  dipasang pada  model  yang  diuji  perlu  dihubungkan secara benar melalui kabel  – kabel khusus ke strain  indicator yang  didalamnya  telah dilengkapi  dengan Wheasthone  Bridge  System dan perlengkapan elektrik tambahan sehingga nilai  regangan  yang  terukur  pada strain gauges langsung  dapat  dibaca  melalui  layar pada strain indicator tersebut secara digital.
4. Load cell dan tranducer
Gaya  yang  berupa  beban  yang  bekerja  pada model  diukur  dengan  secara  langsung  pada posisinya dengan menggunakan load cell yang
dibaca pada tranducer . Alat ukur gaya / beban ini  terdiri  dari  sebuah silinder terbuat  dari bahan  logam  yang  didindingnya  dipasangi strain  gauges sedemikian  rupa  membentuk sircuit  full  bridge dalam system  Wheatstone Bridge -nya. Secara skematis tampak luar load cells dan transducer nya  disajikan  dalam Gambar 2
Gambar  2. Load  cell dan tranducer untuk pengukuran gaya

## C. Tahapan Penelitian
Seluruh rangkaian kegiatan penelitian ini dilakukan seperti bagan alir pada Gambar 3 ,

## Pengujian Utama
a) Pemberian overburden pada  muka  tanah dilakukan  dengan  cara  tekanan hydraulic jack. Tekanan hydraulic jack yang diberikan untuk  masing-masing  penggeseran  adalah 11,417 kN; 22,834 kN dan 34,251 kN beban tersebut  akan  mengakibatkan  tekanan kurang  lebih  sebesar  163,099  kN/m2; 326,198 kN/m2 dan 489,297 kN/m2.
b) Pembacaan load  cell pada strain  control system akan diperoleh nilai dan dikonversikan  ke  gaya  yang  diperlukan untuk setiap penggeseran tertentu.
Pembacaan  dilakukan  pada  penggeseran sampai  dengan  terjadi  keruntuhan  atau termobilisasi  sebesar  5  mm  (Bjerrum, 1977)  dalam  Jamin  (2005)  dipilih  yang lebih dulu terjadi.
c) Pengujian penggeseran model fondasi tiang dengan media tanah. Penggeseran dilaksanakan  dengan  cara  kedua  yaitu stress  control yaitu  memberikan  beban dengan berat secara bertahap dari kecil ke besar, dengan interval pembebanan 10 kg.
d) Langkah
selanjutnya adalah penyambungan  kabel  penghubung strain
Gambar 3. Bagan alir kegiatan Penelitian
gauge ke strain indicator dan penyambungan load  cell ke tranducer untuk  pembacaan  oleh  beban hidraulic jack.
e) Tahapan  pemberian  beban  geser  ( stress controlled ) dilakukan dengan selisih penambahan  beban  sebesar  10  kg,  sampai kondisi runtuh atau termobilisasi sebesar 5 mm (Bjerreum, 1977) dalam Jamin (2005). Pada  setiap  penambahan  beban  geser untuk  mengetahui  perilaku confining
pressure, maka  dilakukan  pembacaan melalui strain indicator .
f) Pencatatan besar tegangan dari pembacaan pada tranducer untuk  kemudian  dilakukan analisa

## ANALISA DAN PEMBAHASAN
Pencatatan  pendataan  kemudian  dinyatakan dalam  bentuk  grafik  yang  menghubungkan korelasi antara besarnya penurunan (displacement) dan besarnya confining pressure.  Diperoleh  hasil  sebagai  berikut seperti terlihat pada gambar 4.
0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 Displacement , mm C o n fi n in g p re s s u re , k N /m 2 Tiang seragam 183 kN/m2 Tiang seragam q 326 kN/m2 Tiang seragam q 489 kN/m2 Tiang meruncing q 183 kN/m2 Tiang meruncing q 326 kN/m2 Tiang meruncing q 489 kN/m2
Gambar 4 .Perbandingan displacement dan confining pressure pada tiang seragam dan meruncing saat uji gesek dengan tekanan overburden 163 kN/m2, 326 kN/m2 dan 489 kN/m2.
Perilaku distribusi gaya pada tiang saat beban ( P )  bekerja  dapat  dilihat  pada  Gambar.4 hubungan  antara displacement dan confining
preessure yang  terjadi  pada  tiang.  Pada  tiang diameter seragam maupun meruncing dengan bertambahnya displacement tiang  akibat
beban kerja ( P ) maka confining pressure akan semakin bertambah.
Pada  kondisi  mula  mula  sebelum  adanya beban  kerja  ( P ),  tekanan confining  pressure pada  tiang  diameter  meruncing  lebih  kecil dari  pada  tiang  diameter  seragam,  tetapi dengan bertambahnya beban kerja ( P ) terlihat bahwa confining pressure pada tiang meruncing meningkat hingga melebihi confining  pressure pada  tiang  diameter seragam.  Fenomena ini terjadi karena selama proses  pembebanan  ( P )  terjadi  perlawanan arah  lateral  tanah  pada  tiang  sejalan  degan mampatnya tanah.

## KESIMPULAN
1. Confining  pressure tiang  meruncing  pada awalnya  lebih  kecil  dari  pada  tiang seragam,  tetapi  dengan  bertambahnya beban  terlihat  bahwa confining  pressure pada tiang meruncing menjadi lebih besar dari  pada  tiang  seragam.  Hal  ini dimungkinkan  terjadii  karena  adanya proses pemampatan oleh tiang meruncing sehingga tekanan air pori pada tanah akan semakin tinggi sejalan dengan bertambahnya beban aksial. 2. Tanah  disekitar  tiang  fondasi  dengan bentuk meruncing akan memadat
sehingga    mengakibatkan  tekanan  lateral ke arah tiang semakin besar.

## DAFTAR PUSTAKA
Abdrabbo, F.M, and Abouseeda,H.M., EI-Wakil A-Z., 2001, Testing of Pile in Laboratory using O-Cell, 5th International Conference on Deep
Foundation Practice incorporation Piletalk:4-6 April 2001, Singapore.
Abdrabbo, F.M., and Gaaver, K.E., 2001,
Experimentral Study of Skin Friction of Bored Piles Soeketed into Cemented Sand, 5th International Conference on Deep Foundation Practice Incorporation Piletalk: 4-6 April 2001, Singapore.
Anonim,  2003,  Annual    Book    of    ASTM Standards,  section  4,    Volume    04  08,
Philadelphia, USA.
Bowles,    J.E.,    1991,    Sifat-sifat      Fisis      dan Geoteknis   Tanah,  Edisi   Kedua,
Brosur  Polcon,  Polcon  Material  Baru  Untuk Konstruksi  serta  Perawatan  Jalan Jembatan  dan  Bangunan,  PT.  Cita Dimensi Kotrindo, Jakarta.
Bowles,  J.E.,  1997,  Foundation  Analysis  and Design,  14th  Edition,  Mc  Graw  Hill Book Company. New York.
Coduto,D.P., 1994, Foundation Design Principles  and  Practices,  Prentice  Hall
International, Inc.
Chen,  F.H.,  1975,  Foundation  on  Expansive Soils,  Development  in  Geotechnical Engineering, Elsevier Scientific
Publication Company, New York.
Das,B.M.,  1995,  Principles  of  Foundation
Engineering,  Third  Edition,  PWS Publishing  Co,  20  Park  Plaza,  Boston,
MA 02116.
Hardiyatmo,  H.C.,  1999,  Perilaku  Fondasi
Cakar Ayam pada Model di Laboratorium Kontribusi Untuk Perancangan, Proceding Seminar
Nasional  Geoteknik,  1999,  Jurusan
Teknik Sipil, Fakultas Teknik,
Universitas Gadjah Mada.
Hardiyatmo,  H.C.,  2002a,  Mekanika  Tanah  I,
Edisi  ketiga,  Gadjah  Mada  University Press,  Bulaksumur  ,  Yogyakarta, Indonesia.
Hardiyatmo,  H.C.,  2002b,  Mekanika  Tanah  II,
Edisi  ketiga,  Gadjah  Mada  University Press, Bulaksumur Yogyakarta,
Indonesia.
Hardiyatmo,  H.C.,  2002c,  Teknik  Fondasi  I,
Edisi  kedua,  Beta  Offset,  Perum Seturan  FT-UGM  Seturan,  Yogyakarta, Indonesia.
Hardiyatmo,  H.C..  2002d,  Teknik  Fondasi  II,
Edisi  kedua,  Beta  Offset,  Perum Seturan, FT-UGM Seturan,. Yogyakarta.
Indonesia.
Jamin, M, 2005, Pengaruh Tekanan Overburden  Terhadap  Tahanan  Gesek Dinding Tiang Pada Tanah Pasir, Tesis,
Program  Pascasarjana,  Universitas Gadjah Mada, Yogyakarta.
Kusrin, 2002, Perilaku Tiang Tunggal Mendukung Beban Lateral Dalam Tanah Granuler Pada Uji Laboratorium, Seminar Penelitian Tugas Akhir, Program Pasca Sarjana, Universitas Gadjah Mada Yogyakarta.
Mitchell,  J.K.,  1993,  Fundamentals  of  Soil Behavior, second edition, John Wiley & Sons, Inc., New York.
Supardi, 2006, Studi Eksperimental Distribusi Gesek Dinding Tiang Meruncing Pada Tanah Granuler Di Laboratorium, Tesis, Sekolah Pascasarjana, Universitas Gadjah Mada, Yogyakarta.
Suwono, 2004, Koefisien Geek Tanah Kelampungan Berdasarkan Indeks Platisitasnya, Jurusan Teknik Sipil, Universitas Kristen Petra, Surabaya
Seed H.D. and C. K. Chan, 1959, Struktur and Strength Characteristics Of Compacted Clays, Journal of Soil Mechanics and Foundation  Devision, ASCE, Vol 85, No SM5, PP 87 – 128.