## Pengaruh Kekasaran Pemesinan Terhadap Kerusakan Permukaan Rol Pada Proses Pembuatan Cooper Rod Dengan Metode Hot Roll
Eko Edy Susanto , , Budiyanto Teknik Mesin, Institut Teknologi Nasional Malang

## Abstrak
Salah satu kerusakan pada produk copper rod disebabkan oleh kerusakan pada rol  dan bentuk  kerusakannya  terdapat  pada  permukaannya.  Tahapan  pembuatan  rol    meliputi pemesinan,dan selanjutnya untuk pengerolan panas copper rod .
Penelitian  dilakukan  terhadap  bahan  yang  digunakan  untuk  rol,  proses  pemesinan, proses pengerolan panas copper rod dan pengujian laboratorium terhadap rol  yang rusak. Penelitian  dilakukan  untuk  mengetahui  berapa  kekasaran  permukaan  rol  yang  digunakan untuk pengerolan panas copper rod dan yang menyebabkan kerusakan pada permukaan rol.
Pengujian kerusakan rol dimulai dari bahan rol, tingkat kehalusan permukaan rol hasil pemesinan, jenis dan penyebab kerusakan permukaan rol setelah digunakan untuk pengerolan hot  working  sampai  rol  rusak.  Penyebab  kerusakan  rol  akibat  pengerolan  panas  setelah diketahui  maka  penyebab  kerusakan  tersebut  bisa  diminimalkan,  sehingga  umur  pakai  rol dapat ditingkatkan
Kata kunci: Bahan , Pemesinan Rol, Pengerolan , Hot Working, Kerusakan.

## PENDAHULUAN
Produksi copper  rod dapat  dilakukan dengan sistem konvensional dan sistem Continous  Casting. Sistem  konvensional  untuk proses  pengerolan  dalam  memproduksi copper rod dilakukan  dengan  cara  memanaskan  lebih dahulu  batangan  tembaga  ( wire  bars) di  dapur pemanas pada temperatur 880 - 925° C.
Sistem Continous Casting pada pembulatan wire  rod dapat  menghasilakan wire  rod yang panjang tanpa terputus, tembaga  cair dari dapur peleburan  dengan  berkelanjutan  dituangkan kedalam  mesin  cetak  untuk  dibentuk  menjadi cast  bar dan  seterusnya  dilakukan  pengerolan panas untuk dijadikan produk copper rod . Pembentukan cooper  rod yang  dilakukan oleh  roll  dan  reduksinya  dilakukan  tahap  demi tahap pada batangan tembaga yang panas sampai ukuran diameter yang dikehendaki.
Bahan  rol  untuk  proses  pengerolan  panas menggunakan bahan baja H13 dan pembentukannya menjadi konstruksi rol dilakukan  dengan  pemesinan  pada  tingkat
kehalusan  permukaan  sangat  halus  (ΔΔΔ). Pemesinan untuk menghasilkan permukaan yang sangat  halus  diperlukan  mesin  bubut  yang mempunyai speksifikasi tinggi dan operator yang handal.  Speksifikasi  pada  mesin  bubut  yang digunakan  harus  mempunyai  tingkat  putaran yang  tinggi  sehingga  mampu  mencapai  V  yang tinggi  dan  daya  mesinnya  yang  kuat.  Karena mesin  bubut  untuk  proses  pemesinan  yang mampu mencapai tingkat kehalusan sangat halus (ΔΔΔ)  di  bengkel  pengerjaan  sangat  sulit  maka hasilnya  baru  bisa  mencapai  tingkat  kehalusan halus (ΔΔ). Dengan demikian tingakat kehalusan permukaan rol tidak sesuai dengan perencanaan pembuatan  rol. Kehalusan  pada  permukaan  rol yang  tidak  sesuai  dengan  yang  direncanakan akan  menyebabkan  awal  dari  kerusakan  rol  dan kerusakan pada permukaan benda yang di rol. Mutu  produk copper  rod akan  ditentukan didalam  proses  peleburan  bahan  bakunya, continuous casting dan pengerolan panas,  maka terjadinya  cacat-cacat  pada copper  rod salah satunya  disebabkan  adanya  penyimpangan  pada proses  rol  atau  kerusakan  yang  terjadi  pada  rol
berupa retak-retak atau pecah dan lubang-lubang kecil pada permukaannya
Proses Pemesinan.
Pada  proses  pemesinan  ada  tiga  variabel proses  yang  ditetapkan  harganya  yaitu  untuk kedalaman  pemotongan  a  (mm),  gerak  makan  f (mm/rev)  dan  kecepatan  potong  V  (m/min), untuk  menghasilkan  produk  sesuai  dengan geometri  dan  toleransi  yang  diminta.  Urutan proses  pelaksanaan  menentukan  jenis  mesin perkakas  dan  pahat  (material  pahat  dengan material benda kerja, geometri pahat disesuaikan dengan  kondisi  proses  yang  direncanakan). Usaha  untuk  mendapatkan  geram  yang  tinggi agar  dapat  tercapai  dengan  ara  menaikkan  tiga variabel gerak makan lalu kecepatan potong.
Pemilihan pahat terutama pada radius potong ujung  pahat  akan  menentukan  kekasaran  atau kehalusan permukaan benda kerja.
Pemakaian  pahat  yang  sudah  aus  juga  dapat menyebabkan kekasaran pada permukaan benda kerja Gambar 1 :   Permukaan potong mesin bubut dengan built-up edge Kecepatan pemotongan juga akan mempengaruhi  kekasaran  permukaan,  dari  hasil perubahan  variasi  kecepatan  pemotongan  maka untuk  kecepatan  pemotongan  125  –  220  m/min tingkat kekasarannya rendah. Pemilihan kecepatan  potong  dibawah  125  m/min  akan mendapatkan  permukaan  potong  yang  kasar dengan  demikian  semakin  kecil  kecepatan potong, semakin kasar permukaan benda kerja.
Gambar 2 : Pengaruh kecepatan potong terhadap kekasaran permukaan.
Material  pahat  sangat  besar  pengaruhnya terhadap  hasil  pemotongan  permukaan  benda kerja,  sebab  keausan  pada  mata  pahat  akan merubah bentuk mata pahat sehingga permukaan benda  kerja  akan  menjadi  kasar.  Satu  jenis material  pahat  mungkin  hanya  cocok  untuk kondisi  pemotongan  tertentu.  Untuk  kondisi pemotongan  yang  lain  memerlukan  jenis  pahat potong  yanglain.  Untuk  mendapatkan  kondisi pemotongan  yang  optimum  perlu  memilih  jenis material yang tepat.
Proses pengerolan. Proses pembuatan copper rol dengan pengerolan panas, memerlukan material rol yang tahan untuk temperatur  tinggi,  keausan  dan  tidak  mudah berubah  bentuk.  Baja  H13  merupakan  baja chromium hot work steels yang sesuai digunakan untuk  bahan  rol  pada  pengerolan  panas pembuatan copper rod.
Komposisi  baja  H13  dapat  meningkatkan keliatan pada pengerasan sebesar 40 – 55 Hrc dan dapat  meningkatkan  atau  memperbaiki  daya tahan oksidasi pada suhu diatas 800°C.
Gambar 3 : Daerah reduksi rol
Pendinginan rol pada waktu untuk pengerolan panas copper  rol menggunakan  campuran  air dengan 2-2,5% soluble oil secara terus-menerus disekitar rol dan sebagian mengenai copper rod,
sekaligus  berfungsi  sebagai  pelumas  karena adanya  gesekan  copper  rod  dengan  permukaan rol
Kerusakan  permukaan  pada  pengerolan pabas
Sifat  material  dari  rol  yang  dipergunakan untuk  pengerolan  panas,  bisa  berubah  karena dipengaruhi  oleh  temperatur,  gaya  yang  terjadi dan kondisi pada waktu pengerolan.
Kegagalan rol untuk proses pengerolan panas copper  rol banyak  dipengaruhi  oleh  kondisi pengoperasiannya  terutama    tempertur  kontak antara  temperatur copper  rod dengan  rol. Pengaruh  temperatur  pada  permukaan  rol  akan mempengaruhi umur rol maka  komponen mesin jika  mendapatkan  tekanan  dan  gesekan  pada temperatur  tinggi  akan  menyebabkan thermal fatigue  cracking (membentuk  keretakan  kecil pada permukaan karena pengaruh panas).

## METODOLOGI
Dalam  melaksanakan  pengumpulan  data digunakan  beberapa  metode  dan  rencana penelitian, sehingga  langkah-langkah  yang akan dilakukan  dapat  berjalan  secara  sistematis. Penelitian  ini  menggunakan  skala  laboratorium dengan  menggunakan  peralatan  yang  dapat mendukung untuk memperolah data-data.

## Metode Pengumpulan dan Pengolahan Data
Metode  pengumpulan  data  jika  digunakan dengan tepat, akan mendapatkan data yang dapat membuktikan  suatu  kebenaran  ilmiah,  adapun metode  pengumpulan  data  untuk  menganalisa kegagalan rol, sebagai berikut : a. Pengumpulan data dengan metode dokumentasi
b. Pengumpulan data dengan metode observasi
c. Pengumpulan data dengan pengujian
laboratorium Pengumpulan data dengan metode dokumentasi Data dokumentasi digunakan untuk mengetahui  historis  pengerjaan  dan  perlakuan
sebelumnya  dari  rol  yang  digunakan  untuk pengerolan panas copper rod .
1. Data  dokumentasi berupa  gambar  teknik untuk rol berisi informasi dimensi dan tingkat kehalusan  permukaan  rol,  yang  digunakan untuk pedoman pada proses pemesinan.
2. Data spesifikasi bahan rol .
Tabel 1 : Bahan rol baja H13. HB Komposisi (%) 185 C Cr Mo Mn Si V 0,37 5, 3 1,40  0,40 1, 0 1, 0
Bahan  untuk  rol  menggunakan  bahan  atau material baja H13 dan kekerasanya masih standar yaitu 185 HB. kandungan unsur Cr= 5,30% dan kandungan  V=1,0%  maka  baja  H13  termasuk baja krom yang tahan untuk kerja panas. Dengan kekerasaan  standar  terssebut,  diperlukan  untuk mempermudah proses pemesinan, jika diperlukan  kekerasan  yang  lebih  tinggi  maka dapat dilakukan perlaakuan panas pada bahan rol tersebut.
3. Pengumpulan data dengan metode observasi
Data  observasi  diperoleh  dari  pengamatan langsung melelui pengamatan meliputi:
a. Data pengamatan pemesinan
b. Data pengamatan perlakuan panas
c. Data pengamatan proses pengerolan
d. Data pengamatan kerusakan rol.
Data  yang  diperoleh  melalui  observasi  berupa data  kwantitatif  maupun  data  kualitatif,  seperti berikut:
a. Data pengamatan pemesinan
Pelaksanaan  pemesinan  pembuatan  rol, dikerjakan  dengan  menggunakan  mesin  bor (drilling machine) , messin bubut dan juga mesin frais, tetapi yang berhubungan dengan kegagalan atau  kerusakan  rol  bukan  dari  jenis  mesin  yang digunakan, maupun langkah-langkah pemesinan, tetapi hasil pemesinannya. Hasil pemesinan yang berkaitan  dengan  kerusakan  rol  adalah  tingkat kekerasan  permukaan,  hasil  dari  pemotonngan pemesinan. Pengamatan untuk proses pemesinan yang  menghasilkan  tingkat  kekerasan  akibat pemotongan, sebagai berikut:
1. Pahat  yang  digunakan  jenis  karbida  standar ISO-P  tipe  220408-PF  untuk  pemotongan baja hot work tool steel .
Gambar 4 : Pahaat potong ISO-P tipe 220408- PF
2. Set-up pada  mesin  untuk  penghalusan permukaan  rol  yaitu  permukaan  yang berhubungan  langsung  dengan copper  rod , menggunakan mesin bubut dengan kecepatan potong  V=125  m/mm,  gerak  makan  f=  0,2 mm/rev, kedalaman potong
untuk pengkasaran  pemotongan  a=  1,0  mm  dan putaran spindel 1000 rpm.
3. Proses  pemotongaan  dengan  menggunakan pahat karbida ISO-P tipe 2204008-PF denga set-up tersebut diatas mengahsilkan kekasaran permukaan dan
angka kekerasannya + 10 : 12 mikrometer atau rata-
rata kekasaran permukaannya 12,5 mikrometer.  Penggantian  pahat  potong  rata- rata  setiap  +  15  menit  untuk  diapaki  sekali pemotongan.
4. Hasil  pemotongan  menyebabkan  keretakan pada permukaan dan daerah retakan
menyebar lebih dari satu tempat .
5. Jenis  pendingin  yang  digunakan  yaitu campuran air dengan 10% soluble oil proses pendinginan dilakukan selama proses
pemotongan.
6. Pemesinan  dengan  gerinda  hanya  dilakukan untuk menghilangkan  lapisan kerak pada rol setelah perlakuan panas.
Gambar  5  (a):  alur  pemotongan  dengan menggunakan pahat potong ISO-P tipe 220408- PF (pembesaran 100x)
Gambar 5 (b): kekasaran permukaan dari gambar 9 (a) rata-rata kekasaran 12 mikron (Pembesaran 100x)
Gambar 5 (c): bentuk lembah dan bukit kekasaran permukaan dari Gambar 9 (b) pembesaran 500x)
Gambar 5 (d): retak permukaan aakibat pemotongan pemesinan dari Gambar 5 (b)
(pembesaran 500x)
Gambar 9 (e): Microcracking pada permukaan karena pemesinan (dari pandangan atas Gambar 9 (d) pembesaran 500x) .
b. Data  pengamatan  proses  pengerolan copper rod
Kegagaaln  rolterjadi  akibat  proses pengerolan  panas copper  rod oleh  sebab  itu perlu diamati antara lain:
Temperatur copper rod pada waktu direduksi diantara  rol  atas  dan  rol  bawah  untuk  rol sebesar  +  705 0 C  (pengukurannya  dengan Portable  Radiation  Thermometer  Type :  IR- AH  tercata  67-740 0 C).  Diameter  rol  luar 203,75  mm,  putaran  rol  0,22  m/detdan diameter permukaan rol 181,1 mm maka lama dan panjangnya
singgungan antara permukaaan rol dan copper rod bisa diamati,
sebagai berikut:
Gambar 6 : Daerah reduksi rol
Tabel 2 : Ketetapan rol Nom or rol Diame ter max mm Diame ter min mm Kekera san Mater ial 1H 203,75 201,8 50-52 TIRA
Ketetapan  yang  dikeluarkan  merupakan standar  yang  diperlukan  untuk  rol  ,  dimana batasan diameter untuk rol baru maksimum + 203,75  mm  dan  batas  diameter  minimum yang  diijinkan  jika  ada  pemesanan  ulang
(reject) karena  rusak  pada  permukaan  rol sebesar  +  201,75  mm.  Jika  ukuran  diameter rol  setelah reject ,  lebih  kecil  201,75  mm maka diganti dengan rol baru. Waktu putaran rol dari titik B kembali ke titik B selama +  3  detik  dengan  demikian  waktu reduksi  dari  titik  A  sampai  titik  B membutuhkan  waktu  selama  0,25  detik  dan panjang reduksinya diukur pada tembereng A ke B + 47,36 mm
Gambar 7 : Pengerolan cooper rod dengan proses panas

## Data pengamatan kerusakan
a. Kerusakan berbentuk retakan
Retakaan  rol  merupakan  retakan  kombinasi arah  melintang  (B)  dan  arah  memanjang (A). Retakan bentuk arah  melintang  yaang mengakibatkan rol patah menjadi satu atau dua bagiaan dan patahaan melintang terjadi lebih  dari  satu  tempat.  Retakan  arah memanjang  pada  rol  masih  berhubungan dengan retakan arah melintang jadi dengan demikian  dua  raha  retakan  tersebut  saling terkait.
Gambar 8 : Bentuk retakan rol, retakan A arah memanjang retakaan B arah melintang.

## c. Kerusakan permukaan rol
Pada  diberi  tanda  (A)  terlihat  bahwa awal  retaakaan  terjadi  pada  permukaan rol yang berhubungan langsung dengan copper rod saat proses pengerolan panas copper rod terjadi
Gambar  9  :  Kerusakan  permukaan  rol  berupa lubang-lubang kecil (B) dan garis retaan (A). (a) gaambar diperbesar 32x, (b) merupakan pembesaran  dari  kolom  gambar  (a)  55x,  (c) merupakan  pembesaran  dari  kolom  gambar  (b) 150x.

## d. Metalurgi rol yang rusak
Pada bidang patah rol tampak pada daerah awal  terjadinya  retak  sampai  patah seluruhnya,  alur  aliran  retakan  merambat dengan  cepat  dengan  demikian  jenis patahannya  termasuk  patah  karena  rapuh.. Jika  ditinjau  dari  titik-titik  pengujian strukturmikro pada penampang patahan rol tersebut terbaca bahwa keadaan
strukturmikro  tidak  homogen  lagi  dengan demikian angka kekerasan bahan juga tidak merata, untuk satu bahan tersebut.
Gambar 10 : Awal retakan dipermukaan rol
Retak  pada  permukaan  rol  biasanya didahului  oleh  mikro  pada  permukaan  rol karena  adanya  tekanan  dan  temperatur tinggi  pada  saat  terjadi  proses  pengerolan panas copper  rod atau  akibat  pemesinan. Retakan mikro dipermukaan rol akan terus merambat  kedalam,  ke  kiri  atau  ke  kanan
bersamaan  dengan  masa  pemakaian  rol tersebut.

## PEMBAHASAN
1 Pemakaian bahan baja H13 untuk rol . Berdasarkan standar AISI untuk cetakan temperatur  tinggi  bahan  tembaga  panas menggunakan  baja  H13,  dimana  baja  H13 merupakan  baja chromium  hot work steels dengan komposisi sesuai sebagai bahan rol untuk  proses  pengerolan  panas  copper  rod sudah  memenuhi  syarat  karena  memenuhi standar AISI.
Ketentuan  untuk  rol  yang  digunakan mempunyai  kekerasan  50  sampai  52  HRc, dan hasil pengujian sampel baja H13 setelah mendapatkan perlakuan panas sesuai ketentuan  untuk  rol,  yang  mendapatkan kekerasan  rata-rata  51  HRc.  Jadi  dengan demikian  kelebihan  dan  kekurangan  unsur panduan untuk baja H13 diatas masih dalam batas dapat diterima karena masih memenuhi kekerasan rol. 2. Prosedur pemesinan Langkah-langkah penyetelan ( set-up ) pada mesin bubut sebelum melakukan pemesinan,  harus  disesuaikan  dengan perencanan  yang  memerlukan  kehalusan permukaan rol simbol ΔΔΔ ( sangat halus ), maka  prosedur  pengaturan  kedalaman pemotongan,  gerak  makan  dan  kecepatan potong mesin disesuaikan dengan Standard Operating  Prosedure  (SOP)  pemesinan,
sebagai berikut : a. Pemilihan  pahat  potong  ISO-P  tipe
220408-PF untuk pemotongan baja H13
setara dengan  jenis  baja  ASSAB 8407- 2M  dan  bajaX24CrMoV15  (  DIN  )  , maka  pahat  ISO-P  tipe  220408-PF sudah sesuai untuk pemotongan dengan kedalaman potong a = 1mm.
b. Pengaturan  gerak  makan  f  =  0.2  m/rev pada  mesin  dengan  pemakaian  pahat potong  ISO-P  tipe  220408-PF  maka pemilihan  gerak  makan  f  =  0,2  m/rev sudah  sesuai  penggunaannya  karena batasan  f  =  0,1-0,35  mm/rev.  Untuk
mendapatkan tingkat kehalusan permukaan simbol ΔΔΔ ( sangat halus ) dengan parameter kehalusan 3 μm maka pemilihan  gerak  makan  f  =  0,2  m/rev tidak sesuai karena belum menghasilkan kehalusan  permukaan  sesuai  gambar kerja  (  yaitu  simbol  ΔΔΔ)  untuk menghasilkan tingkat
kehalusan permukaan sesuai simbol ΔΔΔ ( sangat halus ), dengan kekasaran permukaan 3 μm  yang  benar  dipilih  f  =  0,1  m/rev, menurut  Rumus  2.2  dan  dengan menggunakan  pahat  potong  ISO-P  tipe
220408-PF. Dengan
demikian klasifikasi pahat potong termasuk ISO- P  10-30  lihat  Tabel  8  yang  digunakan untuk  pemotongan  baja  H13  dengan kedalam  potong  a  =  1  mm  dan  gerak makan f = 0.1 m/rev.
c. Pengaturan  kecepatan  potong  V  =  125
m/min pada mesin bubut dengan pemakaian  pahat  potong  ISO-P  220408- PF maka pemilihan kecepatan potong V = 125  m/min  dengan  gerak  makan  f  =  0,2 m/rev  tersebut  tidak  sesuai  untuk digunakan  pemotongan  baja  H13.  Untuk pemotongan  baja  H13  dengan  gerak pemakanan f = 0,1 m/rev menurut Rumus 2.3  diperoleh  kecepatan  potong  V  =  310 m/min. Pengaturan kecepatan potong V = 310  m/min  untuk  pemotongan  baja  H13 dengan kekerasan 185 HB sudah sesuai .
d. Daya  pemotongan  untuk  set-up  mesin bubut dengan kedalaman pemotongan a = 1 mm, gerak makan f = 0,2 m/rev dan V = 125 m/min, daya pemotongannya sebesar Ncm  =  1,83  KW.  Daya  pemotongan menurut  Standard  Operating  Prosedure  ( SOP  )  pemesinan  dengan  kedalaman pemotongan a = 1  mm, gerak  makan  f = 0,1 m/rev dan kecepatan potong V = 310 m/min daya pemotongannya sebesar Ncm = 2,7 KW. Perhitungan daya pemotongan menurut Rumus 24, aman dipakai.
e. Perbandingan  set-up  pemesinan  untuk pemotongan yang optimal dengan pengaturan pada kedalaman potong ( a ), gerak makan ( f ) dan kecepatan potong (
V ) berdasarkan penggunaan pahat potong ISO-P tipe 220408-PF sebagai berikut :
Tabel  3  :  Perbandingan  set-up  pemesinan pemotongan baja H13    dengan pahat potong ISO-P tipe 220408-PF
N o Parameter Set-up pemesina n pada yang dilakuka n untuk pemesina n Set-up pemesina n menurut SOP pemesina n 1 Kedalama n Pemotong an a = 1 mm  a = 1 mm 2 Gerak Pemakana n f = 0,2 m/rev f = 0,1 m/rev 3 Kecepatan Potong V = 125 m/min V = 310 m/min 4 Daya mesin Ncm = 1,83 KW Ncm = 2,7 KW Dari  set-up  pemesinan  berdasarkan Standard Operating Prosedure (SOP) pemesinan dapat menghasilkan pemotongan permukaan  rol  lebih  halus  dari  kekasaran permukaan 12 μm atau diberi simbol tingkat kekasaran ѿ sesuai dengan ISO-N8 menjadi ISO-N6  tingkat  kekasaran  simbol  ΔΔΔ (sangat  halus).  Pemilihan  putaran  spindel 1000  rpm  untuk  gerak  pemakanan  f  =  0.2 m/rev  tidak  sesuai,  maka  untuk  putaran spindel tersebut sesuai untuk gerak pemakanan f = 0.1 m/min .

## KESIMPULAN DAN SARAN.

## Kesimpulan.
Data-data  yang  diperoleh  dari  penelitian, disusun, diolah dan dibahas untuk mendapatkan kesimpulan, sebagai berikut :
1. Pemakaian baja  H13 untuk bahan rol  sudah memenuhi ketentuan batasan teknik, terutama prosentase kandungan unsur pada komposisi kimia  dan  pencapaian  kekerasannya  setelah dilakukan perlakuan panas.
2. Langkah-langkah  penyetelan  a  =  1  mm,  f  = 0,2  m/rev  dan  V  =  125  m/min  pada  mesin bubut, yang digunakan untuk memotong baja H13 sebagai bahan rol  dengan pahat potong jenis ISO type P 220408-PF, ternyata belum mampu menghasilkan kehalusan simbol ΔΔΔ dan  juga  mengakibatkan  retakan  halus  pada permukaan rol.

## Saran-saran
1. Untuk mengurangi kegagalan / kerusakan rol yang  digunakan  pada  pengerolan  panas copper  rod,  perlu  mengganti  material  baja untuk  bahan  rol yang mempunyai karakteristik  ketahanan  terhadap  kelelahan panas  yang  tinggi,  tahan  pada  temperatur tinggi dan kekerasannya sangat baik ( 52-55 HRc ).
2. Langkah-langkah  penyetelan  mesin  bubut pada  kedalaman  potong  a  =  1  mm,  gerak makan  f  = 0,1 m/rev, kecepatan potong V =
310  m/min  dengan  menggunakan  pahat
potong  karbida  jenis  ISO  type  P  220408-PF untuk memotong baja H13, dapat menghasilkan  tingkat  kekasaran  permukaan rol simbol ΔΔΔ (halus sekali).

## DAFTAR PUSTAKA
Alan  M.  Bayer,  Wrought  Tool  Steels,  Metals Handbook,  Properties  and  Selection  :  Irons,
Steels and High-Performance Alloys, Volume  1,  ASM  International,  Ohio,  1993, halaman 757-759.
Alfred  Jahr,  Innovation  in  Rolling  Mill  Guides,
Metallurgical Pland and Technologi International, Volume 19, 1996. Budi  Yuwono,  Quality  Improvement of  Copper Rod Production for Magnet Wire Application, Wire Journal, 1995. George E. Dieter, Metalurgi Mekanik, terjemahan  Sriati  Djaprie,  jilid  2,  Penerbit Erlangga, Jakarta, 1988.
Gordon  W.  Powell,  Identification  of  Typer  of Failures,  ASM  Handbook  Failure  Analysis and Prevention, Volume 11, ASM
International, Ohio, 1993, halaman 75-103.
Materials,  Volume  2,  ASM  International,  Ohio,
1992, halaman 244-345.
Heinz P. Block, Machinery Failure Analysis and
Troubleshooting,  Gulf  Publishing  Company, Tokyo, 1991.
M.  H.  Kamdar,  Liquid  Metal  Embrittlement, ASM  Handbook  Failure  Analysis  and Prevention,  Volume  11,  ASM  International, Ohio, 1993, halaman 225-238.
Kapajian  S,  Manufacturing  Enginering  and Technologi, Addison Wesley Publishing CO, 1984.
Kazuo  Nakayama,  Basic  Understanding  Of Cutting and Grinding Technologies, Procedings  Machine  Tool  Technology  and application, Bandung Institute of Technology, Indonesia, 1984.
Otto  J.  Tassi,  Non  Ferrous  Wire  Handbook, Addison  Wesley  International,  Volume  1, 1981.
Robinson,  Olin  Corporation,  Propertis  Of
Wrought  Copper  and  Copper  Alloys,  ASM Handbook Propertis and Selection :
Nonferrous  Alloys  and  Special-Purpose Taufic  Rochim,  Proses  Pemesinan,  Institut Teknologi Bandung, 1985.
Stepen  D.  Antolovich,  Fatigue  Failure,  ASM Handbook  Failure  Analysis  and  Prevention, Volume 11, ASM International, Ohio, 1993, halaman 102-135.
Sujana  W.,  Widi  K.A.  Compared  of  Surface Roughness Nitride Layers Formed on Carbon and Low Alloy Steel, International journal of Engineering  Research  and  Science  (IJOER)
Vol 2 Issue 6, 2016
Sujana  W.,  Widi,  K.  A.,  Karakterisasi  lapisan Retak Mikro Permukaan Hard Chrome  hasil Perlakuan  Nitridisasi,  Seminar  Nasional Teknologi (Senatek), Januari 2015
Thelning  Erick,  Steel  and  Heat  Treatment, Jointly  Owned  by  Butterworek  &  CO, London, 1984.
Vander Voort G, F, History Of Factrografi, ASM Handbook  Factrografi,  Volume  12,  ASM International, Ohio, 1993, halaman 1-11.