Jurnal Asiimetrik: Jurnal Ilmiah Rekayasa Dan Inovasi Terakreditasi “ Peringkat 4” oleh Kemenristek/BRIN, Nomor SK: 200/M/KPT/2020 Volume 3 Nomor 2 Tahun 2021, Juli 2021, Halaman 79-88. Website : http://journal.univpancasila.ac.id/index.php/asiimetrik/
Analisis Pengaruh Turbine Washing Terhadap Efisiensi dan Daya Pembangkit Turbin Uap
Analysis The Effect of Turbine Washing on The Efficiency And Generating Power of Steam Turbine
Sagita Firza Nur dan I Gede Eka Lesmana *
Program Studi Teknik Mesin, Universitas Pancasila, Serengseng Sawah Jagakarsa, Jakarta Selatan 12640, Indonesia

## Informasi artikel
Diterima: 06/04/2021 Direvisi: 20/05/2021 Disetujui: 20/05/2021

## Abstract
The steam turbine is one of the main components in the Geothermal Power Plant which  acts  as  the  prime  mover  is  used  to  convert  heat  energy  in  steam  into rotation energy. At PLTP X, steam is used to drive the turbine is in saturation conditions. The principle of the steam turbine is dry steam plant cycle. From July  to  August,  it  was  known  that  there  have  been  several  decreases  in generating power at Unit 2 at PLTP X. The efforts that can be done to overcome this problem is by turbine washing. This study aims to compare the performance of steam turbines based on thermal efficiency, isentropic efficiency and steam turbine generator power before and after turbine washing from the calculation results based on CEI/IEC 953-1, CEI/IEC 60953-3 and ASME PTC 6-2004 standards using the actual steam system operating parameter data collection, interviews and analysis. So that it gets an average increase in isentropic efficiency of 0,0564 %, thermal efficiency of 0,0082 %, the actual power generation of steam turbine is  162,72  kW  and  the  largest  power  generation  reaches  54.500  kW  after  the turbine  washing  steam  rate  of  7,5963  kg/kWh  and  the  turbine  heat  rate  of 3.607,3453 kJ/kWh.
Keywords: steam turbine, turbine washing, efficiency, steam rate, turbine heat rate.

## Abstrak
Turbin  uap  merupakan  salah  satu  komponen  utama  pada  Pembangkit  Listrik Tenaga  Panas  Bumi  sebagai  penggerak  mula  yang  digunakan  untuk  mengubah energi panas uap menjadi energi mekanis (putaran poros turbin). Pada PLTP X, uap  yang  digunakan  untuk  menggerakan  turbin  yaitu  dalam  kondisi  saturasi dengan prinsip kerja turbin yaitu dry steam plant cycle . Pada bulan Juli - Agustus terjadi beberapa penurunan daya pembangkit pada Unit 2 di PLTP X. Salah satu upaya yang dapat dilakukan untuk mengatasi masalah tersebut yaitu dengan cara melakukan Turbine  washing .  Penelitian  ini  bertujuan  untuk  menganalisis perbandingan kinerja turbin uap berupa efisiensi termal, efisiensi isentropik serta daya pembangkit turbin uap saat sebelum dan sesudah turbine washing dengan perhitungan berdasarkan standar CEI/IEC 953-1, CEI/IEC 60953-3 dan ASME PTC 6- 2004  dengan  metode  pengambilan  data  parameter  operasi  aktual  sistem  uap, wawancara  dan  analisis.  Sehingga  didapatkan  hasil  rata  –  rata    peningkatan efisiensi isentropik 0,0564 %, efisiensi termal 0,0082 %, daya pembangkit aktual turbin uap 162,72 kW dan daya pembangkit listrik terbesar mencapai 54.500 kW saat sesudah dilakukannya turbine washing dengan steam rate 7,5963 kg/kWh dan turbine heat rate 3.607,3453 kJ/kWh.
Kata Kunci: turbin uap, turbine washing , efisiensi, steam rate , turbine heat rate .
* Penulis Korespondensi. Tel: -; Handphone: +62 813 8820 8275 email : gdlesmana@univpancasila.ac.id

## 1. PENDAHULUAN
Indonesia memiliki sumber energi panas bumi ( geothermal energy ) yang cukup besar. Sumber  energi  Panas  Bumi  di  Indonesia merupakan  salah  satu  sumber  daya  energi ramah  lingkungan  dan  dapat  diperbaharui yang  memiliki  cadangan  dengan  jumlah sangat  besar.  Menurut  data  statistik Direktorat  Jendral  Energi  Baru,  Terbarukan dan Konservasi Energi tahun 2016, Indonesia memiliki  potensi  sumber  daya  energi  panas bumi  mencapai  11.998  MW  dan  cadangan sebesar  17.546  MW.  Kontribusi  Pembangkit Listrik Tenaga Panas Bumi di listrik Nasional pada  tahun  2015  untuk  sumber  daya  dan cadangan  dengan  kapasitas  terpasang  yaitu sebesar  1.438,5  MW  (Directorate  General EBTKE, 2016).
Energi listrik yang dihasilkan pada Unit 2 PLTP  X  yaitu  sebesar  55  MW.  Turbin  uap merupakan salah satu komponen utama pada PLTP  yang  memiliki  peran  penting  sebagai penggerak mula (prime  mover). Turbin uap digunakan  untuk  mengubah  energi  panas pada  uap  menjadi  energi  mekanis  berupa putaran poros turbin (Kurniasari, dkk., 2017). Keandalan  turbin  uap  dapat  dilihat  dari kinerja  turbin  uap  seperti  efisiensi  termal, efisiensi  isentropik, steam  rate dan turbine heat rate . Kinerja turbin dapat berpengaruh terhadap  daya  pembangkit  yang  dihasilkan oleh generator (Kanoglu dan Dincer, 2009) Penurunan  daya  pembangkit  biasa terjadi  di  Pembangkit  Listrik  Tenaga  Panas Bumi.  Dimana,  Pembangkit  Listrik  Tenaga Panas  Bumi  yang  sedang  beroperasi  tidak dapat  mencapai  DMN  yang  disetujui, sehingga  mengakibatkan  terjadinya de- rating . De-rating adalah  keadaan  saat  daya keluaran  generator  tidak  mencapai  beban maksimal  sesuai  dengan  DMN. De-rating bermula  saat  pembangkit  tidak  dapat mencapai  98  %  DMN  lebih  dari  30  menit (Setiawan, dkk., 2017).  Terdapat beberapa upaya yang dapat dilakukan untuk mengatasi masalah  tersebut  yaitu  dengan  cara melakukan  pencucian/pembersihan  turbin atau dengan melakukan pergantian komponen  pada  turbin . Namun  upaya  yang dilakukan  untuk  mengatasi  permasalahan
tersebut yaitu dilakukannya turbine washing . Turbine washing merupakan upaya recondition dari  turbin  yaitu  kegiatan mengembalikan  kinerja  turbin  uap  untuk dapat  mendekati  kondisi  semula.  Kegiatan turbine washing termasuk ke dalam periode perawatan predictive maintenance . Dimana, pemeliharaan  ini  dilakukan  atas  dasar  hasil diagnosa ( condition monitoring ) serta kajian failure  analysis secara  berkala  atas  dasar interval  operasi  dan  interval  waktu berdasarkan timbulnya suatu gejala kerusakan atau degradasi kinerja pembangkit yang  dapat  diketahui  secara  dini,  sehingga pemeliharaan dapat dilakukan tepat sebelum terjadinya kerusakan/kegagalan (Okwuejunti dan Kehinde, 2015). Turbine washing dapat berkaitan  langsung  dengan  peningkatan efisiensi turbin dan daya pembangkit karena uap yang masuk ke dalam turbin akan lebih maksimal,  dimana turbine  washing dapat mempengaruhi laju aliran uap serta tekanan masuk  turbin  sehingga  dapat  mengurangi fouling yang  melekat  pada  sudu  –  sudu turbin. Selain itu, turbine washing juga dapat dilakukan pada saat sistem pembangkit masih dalam  kondisi  beroperasi  ( On-line  turbine washing ). Turbine  Washing merupakan kegiatan  pembersihan  turbin  dengan  proses pencucian  khususnya  pada  sudu  –  sudu  dan mengurangi fouling pada  turbin  (Boyce  dan Gonzalez, 2007).
Pada  beberapa  penelitan  yang  telah dilakukan sebelumnya yaitu dengan melakukan analisis mengenai kajian terbentuknya scaling pada  turbin  uap didapatkan  kandungan  uap  dominan  yang dihasilkan  dari  sumur  produksi  di  kawasan PLTP  Kamojang  yaitu  kandungan  kimia  CO 2 dan  H 2 S,  dimana  kandungan  kimia  tersebut dapat  menyebabkan scaling pada  turbin berupa  endapan  padat  dan  endapan lepas/pasir  (Aziz  dan  Ola,  2019).  Dengan melakukan  analisis  mengenai  kegiatan compressor washing pada turbin gas blok 1.1 PLTG  UP  Muara  Tawar  didapatkan  efisiensi thermal  setelah  dilakukan compressor washing mengalami kenaikan sekitar 1.461 %
(Setiawan, dkk. 2017) dan dengan melakukan analisis    mengenai     pengaruh    perawatan
kompresor  dengan  metode chemical  wash didapatkan efisiensi termal siklus meningkat sebesar 2 % (Thamrin dan Pamungkas, 2015). Kemudian dengan melakukan analisis mengenai  optimalisasi heat  rate turbin  gas PLTG 250 MW  dengan offline washing blade compressor didapatkan nilai heat rate pada turbin gas mengalami pengoptimalan sebesar 35  kcal/kWh  (Yerson  dan  Prasetyo,  2017). Berdasarkan penelitian yang telah dilakukan mengenai pengaruh
turbine washing
terhadap  performa  turbin  uap,  bahwa kegiatan turbine
washing
dapat meningkatkan daya mampu netto pada turbin uap  PT.  X  (Anggeraini,  dkk.  2018).  Serta dengan  melakukan  analisis  efisiensi  termal Pembangkit  Listrik  Tenaga  Panas  Bumi Lahendong dengan memanfaatkan brine dari separator  didapatkan  pada  unit  5  efisiensi meningkat menjadi sebesar 15,14% (Kusuma, dkk., 2018).
Berdasarkan beberapa penelitian mengenai  turbin  uap  dan  pengaruh perawatan pada turbin. Maka penelitian kali ini  dilakukan  analisis  pengaruh turbine washing terhadap  efisiensi  dan  daya pembangkit  turbin  uap.  Penelitian  ini dilakukan dengan menggunakan data operasi aktual harian pada saat sebelum dan sesudah dilakukannya turbine washing.

## 2. METODOLOGI

## Metode Penelitian
Metodologi  penelitian  yang  dilakukan berdasarkan bagan diagram alir pada gambar 1, dimulai dengan melakukan studi literatur dengan sumber berdasarkan buku, jurnal dan sumber terkait lainnya. Kemudian, dilanjutkan  dengan  pengumpulan  data primer  dan  data  sekunder  pada  turbin  uap PLTP  X.  Dimana  data  sekunder  merupakan data  parameter  operasi  turbin  uap  dalam kondisi  desain  yang  sudah  ada  sebelumnya. Sedangkan  data  merupakan  pengambilan data  secara  langsung  di  lapangan  dengan data  sebelum  dan  sesudah  dilakukannya kegiatan turbine  washing dari Central Control Room (CCR). Data yang dikumpulkan yaitu  seperti,  nilai  tekanan  (P)  serta temperatur  masuk  (T 1 )  dan  temperatur
keluar (T 2 ) pada turbin serta laju aliran massa uap  ( ṁ )  masuk  turbin.  Keputusan  yang diambil  berdasarkan  bagan  diagram  alir  di atas yaitu apabila data primer dan sekunder telah  terpenuhi  maka  dapat  dilanjutkan dengan  melakukan  pengolahan  data  yang kemudian  akan  dianalisis  ke  dalam  bentuk gambar  untuk  selanjutnya  ditarik  ke  dalam kesimpulan.
Gambar 1. Bagan Diagram Alir

## Turbine Washing
Gambar  2  merupakan  gambar flow diagram dari PLTP X, dimana lingkaran merah menunjukkan  letak  turbin  uap  yang  berada pada  PLTP  X  yang  dikopel  dengan  poros generator  sehingga  dapat  menghasilkan listrik.  Turbin  uap  merupakan  penggerak mula  ( prime  mover ),  dimana  gerak  putaran turbin diperoleh dari perubahan momentum uap  secara  bertahap.  Kecepatan  uap  masuk turbin  dapat  membangkitkan  putaran  sudu ( blade )  turbin.  Sudu  turbin  yang  berbentuk lekungan dapat merubah arah uap, sehingga sudu  ( blade )  turbin  dapat  menerima  gaya dari  uap.  Kerja  uap  tersebut  disebut  kerja dinamik. Oleh karerna itu, tekanan dinamik dari uap dapat memutar sudu (blade) turbin secara langsung.
Gambar 2. Flow Diagram PLTP X
Turbine  washing adalah  kegiatan pembersihan turbin dengan proses pencucian turbin  terutama  pada  sudu  –  sudu  untuk menjaga  kinerja  turbin  dan  mengurangi fouling pada  turbin  tanpa  dilakukannya penggantian  komponen. Turbine  washing dapat  mempengaruhi  laju  aliran  uap  serta tekanan  masuk  turbin  karena  dapat mengurangi fouling yang melekat pada sudu –  sudu  turbin,  sehingga  kegiatan turbine washing berkaitan  sebagai  upaya  untuk meningkatkan  efisiensi  turbin  dan  juga peningkatan daya pembangkit yang dihasilkan  oleh  turbin.  Kegiatan turbine washing ini dilakukan dengan cara menyemprotkan ( spray ) air bertekanan tinggi ke  dalam  turbin,  dimana spray air turbine washing memiliki  tekanan  yang  lebih  tinggi dari tekanan uap masuk turbin, sehingga air yang digunakan dalam turbine washing tidak akan tertekan keluar. Sebelum dilakukannya turbine  washing ,  terdapat  paramenter operasi yang harus diperhatikan seperti, laju aliran  uap,  kecepatan,  daya  dan  tekanan turbin  untuk  menentukan  derajat  degradasi turbin (Stasenko dan Redovan, 2019).
Berdasarkan  operasi  waktu,  proses pencucian sudu – sudu turbin dapat dilakukan dengan  dua  cara,  yaitu  (Setiawan,  dkk., 2017):
a. On Line Washing
Proses  yang  dilakukan  saat  sistem pembangkit  masih  menghasilkan  beban tetapi  tidak  terhubung  dalam  sistem jaringan listrik. Pada proses ini dilakukan dengan  metode  spray  air  yang  telah melalui  proses  demineralisasi  dengan
tekanan  8,7  bar  tanpa  menggunakan bantuan  bahan  kimia.  Air  yang  telah melalui  tahap  demineralisasi  tersebut kemudian  diinjeksikan  ke  dalam  turbin dengan  tekanan  air  yang  lebih  besar dibandingkan  dengan  tekanan  uap  pada turbin  agar  air  yang  diinjeksikan  ke dalam  turbin  tidak  tertekan  kembali keluar.  Kemudian,  air  yang  telah digunakan  langsung  dikeluarkan  melalui saluran pembuangan.
b. Off line Washing
Proses  yang  dilakukan  saat  sistem pembangkit  tidak  menghasilkan  beban, biasanya pada saat Major Inspection (MI) dan Turbine  Inspection (TI).  Dilakukan dengan  putaran  dan  tekanan  turbin rendah  yang  kemudian  penyemprotan dengan  air  yang  telah  melalui  tahap demineralisasi  dan  bahan  kimia  khusus. Setalah itu akan dibilas lagi menggunakan  air  demin  sampai  bersih, indikasi bersih biasanya dapat dilihat dari kandungan  air  demin  untuk  pembilasan yang masuk dan keluar sudah mendekati sama.

## Siklus Rankine – Dry Steam Cycle
Siklus Rankine adalah  sebuah  siklus termodinamika  yang  mengkonversi  energi panas dari uap menjadi kerja (energi gerak). Siklus Rankine pada PLTP X menggunakan Dry Steam  Cycle terdiri  dari  dua  proses  yaitu proses  isentropik  dan  proses  isotermal (Balqis, 2017).
Gambar 3. Diagram T – S untuk Dry Steam Cycle dengan Uap Saturasi Pada Masukkan Turbin (DiPippo, 2015)
Gambar 3 menggambarkan uraian proses diagram T – S untuk dry steam plant dengan uap saturasi:
• Proses garis putus - putus-1 Terjadinya  proses  isotermal  dari  sumur produksi menuju turbin.
• Proses 1 – 2s Terjadinya  proses  isentropik  dari  uap keluaran turbin menuju kondensor pada kondisi ideal (entropi konstan).
• Proses 1 – 2 Terjadinya proses ekspansi turbin dalam kondisi aktual, dimana daya aktual yang dibangkitkan akan lebih kecil dibandingkan dengan daya ideal (entropi meningkat).
• Proses 2 – 3 Terjadinya  proses  isotermal,  dimana terjadi  pelepasan  panas/kalor  dari  air kondensat pada cooling tower .

## Teknik Pengolahan Data

## Efisiensi Isentropik Turbin Uap
Efisiensi isentropik turbin dapat dihitung dengan  mengacu  pada  standar  CEI/IEC
60953-3 (International
Electrotechnical Commission, 2001):
η T,isen = ! #$%&'( )*+$), [.!]
! #$%&'( 012(+%34'* [.!] × 100 (1)
dimana: η T,isen = Efisiensi Isentropik Turbin Uap (%)
WT,akt = Kerja Turbin dalam Keadaan Aktual (MW)
WT,isen=  Kerja  Turbin  dalam  Keadaan Isentropik (MW)

## Baumann Rule
Baumman  Rule menyatakan  bahwa kandungan  air  rata-rata  1%  berasal  dari efisiensi turbin. Entalpi ideal dalam keadaan 2s dapat dihitung dengan persamaan sebagai berikut (DiPippo, 2015):
h 2s = h 3 % *5 *6 & + (h g − h 3 ) % *5 *6 & × ( 78 9 7: 7; 9 7: )    (2)
h 2 = < ! = "# "$ > 9 ? = "# "$ > × (89 %& ( "# "$) %$*%& ( "# "$) ) 8C + ( "# "$) %$*%& ( "# "$)
(3)
Dimana,  faktor  A  diperoleh  dari  persamaan berikut:
A = 0,425 × (h 1 % *5 *6 & – h 2s % *5 *6 & ) (4)
dimana:
h1  =   Entalpi  pada  saat  Masuk  Turbin (kJ/kg)
s 1 =  Entropi  pada  saat  Masuk  Turbin (kJ/kg ⸳ K) h 2 =  Entalpi  pada  saat  Keluar  Turbin (Aktual) (kJ/kg) h 2s =   Entalpi  pada  saat  Keluar  Turbin (Ideal) (kJ/kg) h 3 =   Entalpi Keluaran Turbin pada Kondisi Air Saturasi (kJ/kg)
s 3 =   Entropi Keluaran Turbin pada Kondisi Air Saturasi (kJ/kg ⸳ K) h g =   Entalpi Keluaran Turbin pada Kondisi Uap Saturasi (kJ/kg)
s g =   Entropi Keluaran Turbin pada Kondisi Uap Saturasi (kJ/kg ⸳ K)

## Steam rate
Steam rate turbin dapat dihitung dengan mengacu pada standar CEI/IEC 953-1 (International Electrotechnical Commision, 1990):
SR = DEFG 7HIED JKLMNEHI = "$ & >
HONPFGI9;IGINEHLN LOHQOH [*!] (5)

## 2.4.4 Turbine heat rate
Turbine  heat  rate dapat  dihitung dengan mengacu pada standar ASME PTC 6, 2004 (ASME, 2005):
THR = RIH SIEH TEHI HL HUI VWVKI XOHQOH (6)

## 2.4.5 Efisiensi Termal Turbin Uap
Efisiensi termal turbin dapat dihitung dengan  menggunakan  persamaan  pada standar CEI/IEC 953-1 (International Electrotechnical Commision, 1990):
THR = Y(2%6' Z),3% [),)\ 8 *!< ƞ ,,.% (7)
η T,th  = Efisiensi Termal Turbin Uap (%)

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Data  yang  digunakan  pada  pengolahan data  ini  yaitu  menggunakan  data  operasi normal harian sebelum dilakukannya turbine washing pada tanggal 2 Agustus pukul 00.00 WIB.  Nilai  efisiensi  dan  daya  pembangkit turbin  uap  Unit  2  PLTP  X  sebelum dilakukannya turbine
washing
bisa didapatkan  dengan  melakukan  pengolahan data sebagai berikut:
a. Perhitungan  Efisiensi  Isentropik  Turbin Uap Untuk  dapat  menghitung  efisiensi isentropik turbin, diperlukan pengolahan data  untuk  mencari  nilai  entalpi  dan entropi  pada  setiap  kondisi  dengan menggunakan teknik interpolasi dari data operasi normal sebagai berikut:
P generator = 53,000 kW
ṁ = 110.83 kg/s P 1 = 565 kPa
T 1 = 169 °C P 2
= 11 kPa
T 2
= 46 °C
Contoh  pengolahan  data  untuk mendapatkan  nilai  entalpi  dan  entropi dengan menggunakan teknik interpolasi: h 3 = 191.83 + ( 88 98^ 8_ 98^ ) × (225.97 -191.83) h 3 = 198.66 kJ/kg
Sehingga,  didapatkan  nilai  entalpi dan  entropi  pada  setiap  kondisi  sebagai berikut:
h 1 = 2.782,05 kJ/kg s 1 = 6.8449 kJ/kg ⸳ K h 3 = 198.66 kJ/kg s 3 = 0.6704 kJ/kg ⸳ K h g. = 2.587,68 kJ/kg s g = 8.1227 kJ/kg ⸳ K h 2s = 2,178.02 kJ/kg h 2 = 2,299.58 kJ/kg
Setelah mengetahui nilai entalpi dari setiap  kondisi,  maka  dapat  menghitung WT aktual dan WT isentropic , sebagai berikut: WT, akt = 110 × (2,782.05 – 2,299.58) WT, akt = 53,472.1501 kW WT, akt = 53.4721501 MW dan, WT, isen = 110 × (2,782.05 – 2,178.02)
WT, isen = 66,944.6449 kW WT, isen = 66.9446449 MW
Sehingga, dapat menghitung efisiensi isentropik turbin uap dengan
menggunakan persamaan 1:
η T,isen = _:.abc8_^8 dd.eaadaae ×  100 %
η T,isen = 79.8752 %
b. Perhitungan Steam rate
Untuk  dapat  menghitung steam rate ,  maka  dibutuhkan  nilai  laju aliran massa uap masuk turbin dan daya generator sebagai berikut:
P generator = 53,000 kW
ṁ = 110.83 kg/s
Sehingga,  dapat  menghitung steam  rate dengan  menggunakan persamaan 5:
SR = 𝟑,𝟔𝟎𝟎 × 𝟏𝟏𝟎.𝟖𝟑 𝟓𝟑,𝟎𝟎𝟎 SR = 7.5283 kg/kWh
c. Perhitungan Turbin Heat Rate
Untuk  menghitung turbine heat rate dapat digunakan persamaan 2.18 sebagai berikut:
THR  = 𝟑,𝟔𝟎𝟎  ×  𝟓𝟑,𝟒𝟕𝟐.𝟏𝟓𝟎𝟏 𝟓𝟑,𝟎𝟎𝟎 THR  = 3,632.0706 kJ/kWh
d. Perhitungan Efisiensi Termal Turbin Uap Efisiensi termal turbin uap pada PLTP dapat  dihitung  dari  hasil  perhitungan data  dari turbine  heat  rate sebagai berikut:
THR = 3,632.0706 kJ/kWh
Sehingga, untuk menghitung efisiensi termal  turbin  uap  dapat  menggunakan persamaan 7, sebagai berikut:
η T,th = :,d^^ :,d:c.^b^d × 100%
η T,th = 99.1154 %
Gambar  4  menunjukkan  bahwa  daya pembangkit  aktual  turbin  uap  terbesar sebelum dilakukannya turbine washing yaitu pada hari ke-3 pengambilan data yaitu pada tanggal  04  Agustus  pukul  00.00  WIB  dengan daya  pembangkit  aktual  turbin  uap  sebesar 53.833,5719  kW  atau  53,83  MW.  Operasi Harian  Kemudian,  daya  pembangkit  aktual turbin  uap  mengalami  peningkatan  sesudah dilaksanakannya turbine    washing dengan
daya pembangkit aktual terbesar yaitu pada hari ke-2 pengambilan data pada tanggal 12 September  pukul  00.00  WIB  dengan  daya pembangkit  aktual  turbin  uap  sebesar 55.007,2734 kW atau 55 MW.
Gambar 4. Gambar Perbandingan Daya Pembangkit Aktual Turbin Uap Terhadap Waktu
Sehingga,  didapatkan  hasil  rata  –  rata peningkatan  daya  pembangkit  aktual  turbin uap  sesudah  dilakukannya turbine  washing yaitu  sebesar  162,72  kW  atau  0,163  MW setiap harinya.
Gambar 5. Perbandingan Steam rate Terhadap
Waktu Operasi Harian
Berdasarkan  gambar  4  dan  5  dapat dilihat  bahwa  Daya  Aktual  Turbin  Uap  dan Daya  Pembangkit  Listrik  berbanding  lurus. Dimana,  daya  pembangkit  listrik  mengalami peningkatan  seiring  dengan  meningkatnya daya aktual pada turbin uap. Kemudian dapat dilihat  bahwa  nilai  daya  pembangkit  listrik akan  menghasilkan  daya  yang  lebih  kecil dibandingkan  dengan  daya  aktual  yang dihasilkan oleh turbin uap. Hal ini disebabkan karena  daya  listrik  yang  dihasilkan  oleh pembangkit  merupakan  daya  listrik  bersih setelah dikurangi dengan kerugian – kerugian mekanis.  Sama  halnya  dengan  daya  aktual turbin  uap,  daya  pembangkit  listrik
mengalami kenaikan saat sesudah dilakukannya turbine  washing dengan menghasilkan  daya  pembangkit  listrik sebesar 54.500 kW atau 54,5 MW.
Gambar 6. Perbandingan Steam rate

## Terhadap Waktu Operasi Harian
Pada  gambar  6  menunjukkan  bahwa sesudah  dilakukannya turbine  washing daya pembangkitan terbesar yaitu 54,500 kWatau 54.5 MWpada hari pertama pengambilan data sesudah turbine  washing (tanggal  11 September)  dengan  nilai steam  rate 7.5963 kg/kWh  pada  gambar  6.  Semakin  kecil  nilai steam  rate maka  daya  pembangkitan  listrik yang dihasilkan oleh generator akan semakin besar,  hal  ini  dikarenakan  nilai steam  rate merupakan rasio perbandingan antara jumlah laju aliran massa uap masuk turbin atau yang menggerakkan turbin dengan daya pembangkitan  listrik  yang  dihasilkan  oleh generator.
Gambar 7. Perbandingan Efisiensi Isentropik Turbin Uap Terhadap Waktu Operasi Harian
Efisiensi Isentropik turbin uap merupakan  parameter  yang  terukur  dari besarnya  kerja  turbin  aktual  dibandingkan dengan  kerja  tubin  ideal  dengan  kata  lain efisiensi  isentropik  turbin  uap  merupakan nilai  presentase  karena  adanya  kerugian gesekan akibat kerja turbin.   Dimana hal ini
juga dipengaruhi oleh nilai entalpi aktual dan entalpi ideal keluar turbin uap. Pada gambar 7 menunjukkan bahwa sesudah dilakukannya turbine  washing efisiensi  isentropik  turbin memiliki rata – rata kenaikan sebesar 0.0564 %  yaitu  dari  79.9191  %  saat  sebelum dilakukannya turbine  washing kemudian menjadi  79.9755  %  sesudah  dilakukannya turbine  washing .  Efisiensi  Isentropik  turbin uap berbanding lurus dengan daya pembangkit  listrik,  sehingga  kinerja  turbin uap yang dilihat dari sisi efisiensi isentropik turbin uap.

## Gambar 8. Perbandingan Turbine heat rate Terhadap Waktu Operasi Harian
Pada  gambar  8  menunjukkan  bahwa sesudah  dilakukannya turbine  washing daya pembangkitan terbesar yaitu 54,500 kW atau 54.5  MW  pada  pada  hari  pertama pengambilan  data  sesudah turbine  washing (tanggal 11 September) dengan nilai turbine heat  rate yaitu  3,607.3453  kg/kWh  pada gambar  8.  Semakin  kecil  nilai turbine  heat rate maka  daya  pembangkitan  listrik  yang dihasilkan  oleh  generator  akan  semakin besar,  dengan  kata  lain  nilai turbine  heat rate semakin baik apabila memiliki nilai yang rendah untuk membangkitkan daya listrik.
Gambar 9. Perbandingan Efisiensi Termal Turbin Uap Terhadap Waktu Operasi Harian
Efisiensi  termal  turbin  uap  merupakan nilai  presentase  dari  energi  panas  yang dikonversikan  mejadi  kerja  karena  adanya panas yang hilang saat diubah menjadi kerja turbin.  Pada  gambar  9  menunjukkan  bahwa efisiensi  termal  turbin  uap  sesudah dilakukannya turbine washing memiliki rata – rata  kenaikan  sebesar  0.0082  %  yaitu  dari 99.4405 % saat sebelum dilakukannya turbine washing kemudian  menjadi  99.4487  % sesudah  dilakukannya turbine  washing . Namun  demikian,  sebelum  maupun  sesudah dilakukannya turbine washing memiliki hasil yang  fluktuatif  dengan  masih  dikategorikan dalam  kondisi  yang  masih  baik  dengan  nilai 98.5324 % - 99.8007 %.
Pada  pada  penelitian  sebelumnya  yang dilakukan oleh Yerson dan Bambang (Yerson dan  Prasetyo,  2017)  melakukan  analisis Optimalisasi Heat Rate Turbin Gas PLTG 250 MW Dengan Offline Washing Blade Compressor , heat rate mengalami penuruan sebesar  35  kcal/kWh  atau  146,44  kJ/kWh, dimana pada penelitian ini heat rate turbin juga  mengalami  penurunan  rata  –  rata sebesar  0,29  kJ/kWh  sesudah  dilakukannya kegiatan turbine  washing .  Kemudian  pada penelitian yang dilakukan oleh Setiawan, dkk (Setiawan,  dkk.,  2017)  melakukan  analisis mengenai kegiatan compressor washing pada turbin  gas  blok  1.1  PLTG  UP  Muara  Tawar didapatkan efisiensi termal setelah dilakukan compressor  washing mengalami  kenaikan sekitar  1.461  %,  dimana  pada  penelitian  ini efisiensi termal juga mengalami peningkatan setelah dilakukannya turbine washing dengan rata  –  rata  kenaikan  sebesar  0.0082  %. Semakin  kecil  nilai turbine  heat  rate maka daya  pembangkitan  listrik  yang  dihasilkan oleh  generator  dan  efisiensi  termal  turbin akan semakin besar.

## 4. SIMPULAN
Kegiatan turbine  washinng dapat meningkatkan  efisiensi  isentropik  dan efisiensi  termal  turbin  uap.  Perbandingan efisiensi turbin uap saat sebelum dan sesudah dilakukannya turbine  washing dapat  dilihat berdasarkan efisiensi isentropik dan efisiensi termal    turbin     uap,     dimana     efisiensi
isentropik  dan  efisiensi  termal  turbin  uap sesudah  dilakukannya turbine  washing mengalami  kenaikan  dengan  rata  –  rata mencapai 0.0564 % untuk efisiensi isentropik dan 0.0082 % untuk efisiensi termal.
Daya pembangkit aktual turbin uap saat sesudah  dilakukannya turbine  washing mengalami  rata  –  rata  kenaikan  sebesar 162.72  kW  atau  0.163  MW  dengan  daya pembangkit listrik terbesar yaitu 54,500 kW atau 54.5 MW dengan nilai steam rate 7.5963 kg/kWh  dan turbine  heat  rate 3,607.3453 kJ/kWh.

## DAFTAR PUSTAKA
Anggeraini,  M.,  Abadi,  C.S.  and  Mardiansah,  D.,
2019.  Analisis  Pengaruh  Turbine  Washing Terhadap  Performa  Turbin  Uap  Dan  Daya Pembangkitan. In Seminar Nasional Teknik Mesin 2018 , hal. 553–560. Aziz,  A.  dan  Ola,  K.,  2019.  Kajian  Terbentuknya Scaling  pada  Komponen  Turbin  Uap Pembangkit  Listrik  Tenaga  Panas  Bumi Skala  Kecil, Jurnal  Teknologi  Lingkungan , 20(1), hal. 29. doi: 10.29122/jtl.v20i1.2832. Balqis,  2017. Instruction  Manual  Of  Unit  Demin Plant PLTP Unit Kamojang Garut , Bandung: CV. Balqis.
Boyce, M.P. and Gonzalez, F., 2007. A study of on- line  and  off-line  turbine  washing  to optimize  the  operation  of  a  gas  turbine', Journal  of  Engineering  for  Gas  Turbines and Power . 129(1), hal. 114-122.
DiPippo,  R.,  2015. Geothermal  power  plants: principles,  applications,  case  studies  and environmental impact . 4rd Ed. Butterworth-Heinemann. Directorate General EBTKE, 2016. Statistik EBTKE 2016. [Online], https://ebtke.esdm.go.id/post/2017/03/0 7/1583/statistik.ebtke.2016.  diakses  12
Januari 2021.
International Electrotechnical Commission, 1990. Rules  For  Steam  Turbine  Therma Acceptance Tests (Part 1 : Method A - High Accuracy  For  Large  Condensing  Steam Turbine) ,  International  Electrotechnical Commission. International Electrotechnical Commission, 2021. Rules  For  Steam  Turbine  Therma Acceptance  Tests  (Part  3  :  Thermal
Performance Verification Tests Of Retrofitted Steam Turbines) , International
Electrotechnical Commission. Kanoglu,  M.  and  Dincer,  I.,  2009.  Performance assessment of cogeneration plants. energy
conversion and management , 50 (1), pp.76-
81.
Kurniasari, B., Handajadi, W., dan Hani, S. 2019. ‘Analisa Efisiensi Turbin Generator Berdasarkan  Kualitas  Daya  Pada  PLTU Pabrik Gula Madukismo’, Jurnal Elektrikal , Vol. 4 No. 2, hal. 20–27. Kusuma, G. A. dkk. 2018. Analisa Efisiensi Thermal Pembangkit  Listrik  Tenaga  Panas  Bumi Lahendong Unit 5 Dan 6 Di Tompaso, Jurnal Teknik  Elektro  dan  Komputer ,  7(2),  hal. 123–134. doi: 10.35793/jtek.7.2.2018.19614. Okwuejunti, E. dan Kehinde, B., 2015. Operation and  Maintenance  Schedule  of  a  Steam Turbine  Plant:  A  Case  Study  of  Egbin Thermal  Power  Station. Thesis ,  Saimaa University  of  Applied  Sciences,  Faculty  of Technology  Department  Of  Mechanical Engineering and Production Technology.
Setiawan,  B.,  Hidayat,  G.  dan  Cahyono,  S.  D. 2017.  Analisis  Pengaruh  Compressor Washing Terhadap Efisiensi Kompresor Dan Efisiensi Thermal Turbin Gas, Jurnal Mesin Teknologi (SINTEK Jurnal) , 11(1), hal. 49– 54. Stasenko,  D.  dan  Redovan,  J.,  2000. Steam Turbine  Water  Washing  How  To  Safely Remove  Water-Soluble  Mineral  Deposits Under  Normal  Operating  Condition s, Operation and Maintenance.
Thamrin,  I.  dan  Pamungkas,  R.,  2015.  Pengaruh Perawatan  Kompresor  Dengan  Metode Chemical  Wash  Terhadap  Unjuk  Kerja Siklus  Turbin  Gas  dan  Karakteristik  Aliran Isentropik Pada Turbin Impuls GE MS  6001B di Pertamina UP III Plaju, Jurnal Rekayasa Mesin , 15(1), hal. 10–16.
ASME,  2005. ASME  PTC  6-2004 ,  The  American Society Of Mechanical Engineers.
Yerson dan Prasetyo, B. T. 2017. Optimalisasi heat rate turbin gas PLTG 250 MW dengan offline washing  blade  compressor, Presisi ,  18(2), hal. 1–4.