## PERENCANAAN DINDING STRUKTURAL BETON BERTULANG SEBAGAI PENYALUR BEBAN GEMPA SESUAI SNI-2847-03-2002, DAN UBC97
Dominggus Bakarbessy Program Studi Teknik Sipil
Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Universitas Sains dan Teknologi Jayapura Jl. Raya Sentani, Padang Bulan. Jayapura 99351
Email : domy.bakarbessy@gmail.com

## Abstract
Shear  walls  (dinding  Geser)  merupakan  elemen  struktur  yang  digunakan  pada  gedung  berlantai banyak  lebih  dari  15  lantai  karena  Sear  wall  Menyediakan kekakuan  plane yang  tinggi  dan kekuatan yang  besar  untuk  meneriman  beban  lateral  dan gravitasi  secara  bersamaan,  Shear wall   Idealnya  Cocok  digunakan  untuk gedung-gedung  tinggi dan  berada  di  wilayah  dengan  zona gempa  tinggi  seperti  di  papua. Gedung-gedung  tinggi  dirancang  untuk  menerima  beban  lateral (gempa)  melalui  seluruh  dinding  geser  dan  dapat  lebih  ekonomis  pada  gedung  dengan  ketinggian lebih  dari  40  lantai  Hal  ini  terjadi  karena  prilaku  shear  wall  sangat  stabil  dalam  memancarkan energy  gempa  kedalam  struktur  dan  kekuatan  dinding  geser  sangat  berpengaruh  terhadap  elemen struktur  yang  lain  (balok  dan  kolom).    perrencanaan  dinding  struktural  dilakukan  dengan  mengacu pada SNI -2847-03-2002, dan gaya geser dasar akibat gempa mengacu pada UBC97
Kata kunci : Dinding Ges, Beban Gempa, Beton Bertulan, Beban Lateral, Gaya Geser

## 1.  PENDAHULUAN
Shear  walls  (dinding  Geser)  adalah  elemen struktur  yang  digunakan  pada  gedung  berlantai banyak  >15  lantai  pengunaan  shear  wall  sebagai elemen  structural  adalah  sangat  baik karena  Sear wall Menyediakan kekakuan plane yang tinggi dan kekuatan yang  besar  untuk  meneriman  beban lateral  dan gravitasi  secara  bersamaan,  Shear wall   Idealnya  Cocok  digunakan  untuk gedung- gedung  tinggi dan  berada  di  wilayah  dengan  zona gempa dengan intensitas tinggi seperti di papua,
Terutama pada konstruksi beton bertulang. Gedung-gedung  tinggi  dirancang untuk  menerima  beban  lateral  melalui  seluruh dinding  geser  dan  dapat  lebih  ekonomis  pada gedung  dengan  ketinggian  lebih  dari  40  lantai  Hal ini  terjadi  karena  prilaku  shear  wall  sangat  stabil dalam  memancarkan  energy  gempa  kedalam struktur
Jika Struktur dinding structuradigabungkan dengan  sistem  struktur lain  terdapat  perbedaan pembagian distribusi beban gempa sesuai dengan kekakuan  penampang  secara  propesional.  Tetapi yang  paling  diutamakan  adalah  pada  elemen frame, karena elemen ini harus bias mempertahannkan momen kapasitasnya padasaat dinding structural mengalami simpangan maksimum,  dengan  kata  lain  kekuatan  dinding geser  sangat  berpengaruh  terhadap  elemen struktur yang lain (balok dan kolom).perrencanaan
dinding  struktural  dilakukan  dengan  mengacu pada SNI -2847-03-2002

## 1.1.Ketentuan Umum
Dalam Ketentuan umum ini adalah untuk memberi pokok pokok pedoman syarat syarat umum analisa dan  disain  bangunan  yang  terkena  beban  gempa sesuai  ketentuan  SNI.2847  Pasal  23.6  SNI  2874 Pasal  23.6  mengenai  DSK  (Dinding  Struktural Khusus) mengandung pedoman antara lain berikut ini :
- Hanya  mengatur  disain  DSK Pasal  23.6 Tersedia  batas  Kuat  Geser  Nominal (Rumus 127)
- Tersedia  nilai  c (Rumus  128) yang  perlu Komponen Batas (KB) atau penditailan - Disediakan pedomen panjang Pasal 23.6.6.4
- Tersedia batas tahanan geser nominal segmen segmen dinding horizontal pasal 23.6.4.5
- Tersedia  pedoman  tulangan  transversal  untuk daerah KB

## 1.2.  Penulangan
Pasal  23.6.2.1 Ratio  penulangan  dinding v ρ dan n ρ ,  untuk  DS  tak  boleh  kurang  dari  0,0025.
Bila < . ′ .  pakailah tulangan minimum pasal  16.3.  Jarak  s  di  dua  arah  tidak  boleh melebihi 450 mm
Pasal  23.6.2.2 Sedikitnya  pakai  2  Lapis  tulangan dalam dinding bila geser berfaktor Vu > 1/6  x Acv
' c f Pasal  23.62.3 Semua  penulangan  yang menerus  di  DS  harus  dijangkar  atau  disambung sesuai ketentuan penulangan tarik di pasal 23.5.4 Pasal 23.6.6.5(a) Bila ratio tulangan longitudinal di tepi  dinding  >  400/fy,  T  T  di  tepi  harus  memenuhi pasal  23.4.4(1c),  23.4.4.3  dan  23.6.6(4a)) .  s maksimum dari TT di tepi harus < 200 mm.
Pasal 23.6.6.(5b) Kecuali bila Vu di bidang dinding
<  Acv ' c f ,  maka  tulangan  horizontal  yang berhenti  di  tepi  DS  (tanpa  KB)  harus  memakai hook  standard  masuk  kedalam  tulangan  tepi  atau tulangan  tepi  harus  dibalut  dalam  begel  jenis  U yang  memiliki  ukuran  dan  jarak  s  yang  sama dengan  tulangan  horisontal,  dan  disambung lewatkan pada tulangan horizontal.

## 1.3. Komponen Kondisi Batas
Pasal 23.6.6.1 Kebutuhan KB khusus di tepi tepi DS harus dievaluasi sesuai Pasal 23.6.6.2 dan Pasal  23.6.6.3 .    Persyaratan  panjang  KB  dan tulangan transversebe harus sesuai Pasal 23.6.6.4 dan 23.6.6.5. Pasal 23.6.6.2 a.  Daerah tekan harus diberi KB bila
) / ( 600 hw c n w δ l > n δ /hw tidak boleh < 0,007
C  diperoleh  dari  nilai  terbesar  hasil  analisis komtabilitas  regangan  dari  tiap  kombinasi beban termasul beban gempa.
b.  KB  yang  diadakan  oleh  ketentuan  diatas harus menerus secara vertical dari penampang  kritis  sehingga  tidak  kurang  dari nilai lebih besar dari w l atau Mu/4Vu
Pasal 23.6.6.3 DS  yang  tidak  direncanakan  sesuai pasal  23.6 (6(2)) diatas  harus  memiliki  KB  bila  di  sisi  terluar atau  tepi  tepi  lubang  DS  terjadi  tegangan  tekan  > 0,2  f ' c akibat  beban  berfaktor  termasuk  pengaruh gempa.  KB  tersebut  baru  boleh  dihentikan  bila tegangan  tekan  tersebut  <  0,15  f ' c .  Tegangan tersebut  dihitung  berdasarkan  metode  elastis  dan luas  bruto.  Untuk  DS  yang  memiliki  flens,  maka lebar efektip harus memenuhi pasal 23.6.5.21

## 1.4. Persyaratan Dimensi
Pasal  23.  6.6.4  a  dan  b Dimensi  KB  harus memenuhi ketentuan berikut :
a.  KB harus menerus dari serat tekan terluar sejarak > (c - 0,1 l w) dan c/2
b.  Pada daerah berflens, lebar efektip flens sebagai bagian KB harus menerus > 300 mm kedalam web.
1.5.  Tulangan Pengekangan pasal  23.6.6.4 c dan d
a.  TT-KB  harus  memenuhi pasal  23.4.4.1 sampai  dengan pasal  23.4.4.3, kecuali rumus  (123) tak perlu dipenuhi.
b.  TT  komponen  batas  khusus  pada  dasar DS  harus  diteruskan  sepanjang l d tulangan  utama  KB  kedalam  pondasi, kecuali  bila  berhenti  di  footing  atau  pelat maka  TT  diteruskan  sedalam  300  mm kedalam footing atau pelat tadi.
1.6.  Tulangan Horisontal Pasal 23.6.6.4 e dan f
a.  Tulangan horizontal pada badan DS harus dijangkar  dalam  inti  terkekang  dari  KB agar dapat mencapai fy
b.  Sambungan  mekanis  tulangan  utama  KB harus sesuai pasal 23.2.6, sedang sambungan las pada pasal 23.2.7

## 2.  METODOLOGI
Penelitian  ini  di  lakukan  pada  struktural  di wilayah  gempa  dengan  tingkat  kegempaan  yang tinggi,  dengan  standar  keamann  sesuai  dengan SNI-03-1726-2002  untuk  ketahanan  gempa  dan SNI-03-2847-2002  untuk  perhitungan  Struktur Beton  dengan,
Analisa  dan  perhitungan  besar  gaya  geser dasar  nominal  Vn  pada  setiap  lantai  mengunakan statis  ekivalen  metode,  dimana  beban  gempa  di distribusi ke seluruh tinggi gedung.

## 3.  HASIL DAN PEMBAHASAN
3.1.  Desain Dinding Geser 1 dan 2
Gambar 1. Desain Dinding Geser 1 da 2
3.2.  Menghitung Panjang Dinding Geser 1 23 23 4 4 4 4 6 L 8,5 11,5 5 5 5 5 5 5 6 1 2 DL=10 kN/m2 LL=2 kN/m2
∑ . ∑ 2 6 0,3 12  5,4 #4
y2 = 8,5 m
2 $ 0,3 12  0,025. $ #4
Y1 = -11,5 m
% &. & ∑ &
1. 1 ' 2. 2
1 ' 2 5,4. 8,5 ' 0,025$ ) *11,5 1 ' 2 0
5,4 x (8,5) – 0,025.L 3 x (11,5) = 0
L1 = 5,425 = 5,4 m
3.3.  Gaya gempa dasar untuk semua bangunan
+ , ) - . ) /0 12
T = 0,0488 x (36) 4/3 = 0,7172
R = 4 untuk dinding geser I      = 1
SD1 = 0,1 SDS = 0,21 W1 = (4,8 x 23 x 23) + (2,5 x 23 x 23 x 2,5
x0,3)  + (0,3 x 27 x 24 x (5/2 + 6)) = 4612,83 kN
W2 =  ((4,8 x 23 x 23) + (2,5 x 23 x 23 x 2,5
x0,3) + (0,3 x 27 x 24 x (5/2 + 5/2)) x 5 = 19611,75 kN
W3  = (4,8 x 23 x 23) + (2,5 x 23 x 23 x 2,5 x 0,3) + (0,3 x 27 x 24 x (5/2))
= 3429,15 kN
W tot = 27653,73 kN
Tabel 1. Data Pengujian
- 3 . 4 3 5 ∑ - 4 5 6 #&7  0,0441 8 +9+ 8  8 - #&7  256.1012 :; #<8  1290.5074 :;
0,1 ) 27653.73
0,7172 ) ?4,5 1 1 @
V= 856.83 kN
Max = 22030.301 kN.m
Untuk dinding geser nomor 1
Gambar 4  Gambar 3. Dinding Geser Nomor 2
< ' A ) B < ' A ) B
< ∑ A ) ∑/ . ' 3 . 8 2 ) /C. 0 ' 0,05$2

## Untuk dinding nomor 2
Gambar 3. Dinding Geser Nomor 2
Dari persamaan diatas di dapat nilai Untuk dinding geser nomor 2 a     = 0.42163 b     = 0.340723571 Vi    = 653.2080312 kN Mi   = 16794.90043 kN.m Pi   = 1689.376 kN Untuk dinding geser nomor 1 a    = 0.57499 b    = 0.254287555 Vi   = 714.3455994 kN
Mi   = 18366.8336 kN.m Pi   = 1876 kN 23 23 4 4 4 4 6 L 8,5 11,5 1 2 C.G C.R
23 23 4 4 4 4 6 L 8,5 11,5 1 2

## 3.4. Shear wall design boundary element diperlukan jika memenuhi

## Gambar 5. Shear Wall  Design Boundary Element
) / ( 600 hw c n w δ l >
Gambar 6.  Longitudinal Strain
Dari  diagram  regangan  dinding  geser  diats diperoleh c = 604 mm.
δ m = ∆ m = ξ x R x ∆ s ∆E 0,03 ) 4F
0 ∆E 0,03 ) 36000
4,5 240 ## δ m = ∆ m = 0,7 x 4,5 x 240 = 756 mm
) 36000 / 756 ( 600 5400 604 > 57 , 428 604 >
Dibutuhkan kondisi batas/boundary elemen Atau  di  cek  mengunakan  perbandingan tegangan beton akibat gaya2 dalam yang bekerja
G A H ) $ H
12 G 0,3 ) 5,40 12 3.9366 A ) 4 ' B& ) I ) 10 J B; # 1
dinding geser 2015/5/9 All dimensions in millimetres Clear cover to transverse reinforcement =    30 mm Inertia (mm 4 ) x 10 6 Area (mm 2 ) x 10 3 y t (mm) y b (mm) S t (mm 3 ) x 10 3 S b (mm 3 ) x 10 3
1836.0 4965364.8
2700
2700 1839024.0 1839024.0 2001.4 5566169.5
2700
2700 2061287.5 2061801.1 Gross Conc. Trans (n=8.22) Geometric Properties Crack Spacing
Loading (N,M,V + dN,dM,dV)
2 x dist + 0.1 d b / ρ 1689 , -16795 ,   653  +  0.0 , 1.0 , 0.0 400 400 300 5 4 0 0 3 layers of A s =   804 mm 2 3 layers of A s =   804 mm 2 4 layers of A s =   804 mm 2 A s =   402 mm 2 A v =  113 mm 2 per leg @  150 mm 14 layers of A s =   402 mm 2 2 layers of A s =   402 mm 2 3 layers of A s =   804 mm 2 3 layers of A s =   804 mm 2 4 layers of A s =   804 mm 2 Concrete ε c ' = 1.93 mm/m f c ' =  27.6 MPa a =   19 mm f t = 1.70 MPa (auto) Rebar ε s = 100.0 mm/m f u =  621 MPa f y = 414
1337.997
0,3 ) 5,40 ' 35007.797 ) 2,713
3,9366
) 10 J B; # 1
9.575518097 K 0,2 8 27,6  5.52 B; # Diperlukan bondari elemen
Gambar  7. Bondary Elemen
Setidaknya dua lapis tulangan diperlukan di dalam  badan  dinding  jika  geser  dihitung  melebihi nilai dibawah.
LM ) ′
6 300 ) 5400 ) √27,6 6 147885.0905:; Mengunakan tulangan minimum.
6 ' c cv u f A V < Q
Vu > Vi digunakan tulangan minimum ρ min = 0.0025 Pasal 23.6.2.1 AV = 750 mm^2
Smax  = 450 mm digunakan tulangan =  4D16-300, pada setiap meter
Verifikasi kecukupan bagian dindinggeser Pada dasar ditentukan  dengan  gabungan  beban  aksial dan momen lentur.
Pu = 1689.376 x 10^3 N Mu = 16794.90043 x 10^6 N.m Ag = 221400 mm^2 B O I ) P H 16794.90043 8 10^6 221400 ) 5400  14.048BR< S 2.037 :E& R O I 1689.376 ) 10 221400 7.63BR< S 1.106 :E& f’c = 27,6 MPa =  4 Ksi fy = 413,7 MPa = 60 Ksi γ = 0,9
Dengan diangram di bawah didapat rasio tulangan yang diperlukan adalah ρ = 0,02
Gambar  8.Interaksi Diagram
As = ρ x Ag = 0,02 *1620000 = 32400 mm^2
d' = 30 mm; lw = 5400 mm bw  = 300 mm; bb = 400  mm h = 1080 mm;   hc = 982  mm dl = 19 mm;
Asdl  = 283.5 mm ds  = 16 mm; Asds  = 201.1 mm Sds  = 150 mm
E  PF * T 2 ) 4
EUE V ) 2 ) EUE E  5400 * T 2 ) 988
150 V ) 2 ) 201,1
101.685 ##^2
Asb
= As – Asv = 32400 – 101.685
= 15396.31467 mm^2
Dipasang  pada  masing-masing  boundery elemen  sebesar  As  =  15396.31467  x  0,5;  As  = 7698.2  mm^2,  jika  menggunakan  tulangan  D16 didapat 39D16,  As = 7842.9 mm^2
Tulangan tekuk pada bondari elemen
yh c ch g c sh yh c c sh f f A A h S A f f h S A ' ' 1 3 . 0 09 . 0       − ≥ ≥
Check short direction s = 150  mm h = 1080  mm hc = 982  mm bc = 204  mm 2 mm 884.4409 7 , 413 6 , 27 982 150 09 . 0 = × × × ≥ sh A
Ash = 4.398848156, digunakan hoop 5D16 - 150
Check long direction s = 300  mm h = 1080  mm hc = 982  mm bc = 204  mm 2 mm 367.46628 7 , 413 6 , 27 982 300 09 . 0 = × × × ≥ sh A
Ash = 1.83, digunakan hoop 2D16 - 300
Gambar 9. Dinding Struktural Beton Bertulang

## 4.  KESIMPULAN
a) Panjang dinding geser yang di tinjau L = 5400 mm
Tebal badan bw = 300 mm, panjang boundery elemen h = 1080 mm, tebal boundery elemen 400 mm.
b) Tulangan memanjang dinding geser pada tiap boundary  elemen,  Dipasang  39D16  As  = 7842,9 mm 2 , dan hoop = 8D12-150 mm
c) Tulangan  logitudinal  pada  badan  dinding geser  dipasang  D16-300,  dan  tulangan  arah melintang dipasang 2D16-300.

## 5.  Daftar Pustaka
Rachmat  Purwono Perencanaan  Struktur  Beton Bertulang Tahan Gempa
Farzad  Naeim  (Ed.),  The  Seismic  Design Handbook, 2ND Edition.
Tatacara  perencanaan  struktur  beton  untuk bangunan gedung SNI 03 – 2847 -2002
Tatacara  perencanaan  ke  tahanan  gempa  untuk bangunan  gedung  SNI  03  –  1726  – 2022.