## ANALISIS GEOMEKANIKA PADA BATUAN DASAR, DI AREA JS-1 RIDGE BAGIAN SELATAN, CEKUNGAN JAWA TIMUR UTARA
AGUNG GUNAWAN 1 , BENYAMIN SAPIIE 1 , BINTORO WIBOWO 2
1. Program Studi Teknik Geologi, Fakultas Ilmu dan Teknologi Kebumian, Institut Teknologi Bandung (ITB), JL. Ganesha No.10, Bandung, Jawa Barat, Indonesia, 40132, Email: agunawan@skkmigas.go.id 2. PHE West Madura Offshore, Email: bintoro.wibowo@pertamina.com
Sari - Cekungan Jawa Timur adalah salah satu cekungan penghasil hidrokarbon di Indonesia. Saat ini batuan dasar ( basement )  sudah  mulai  dievaluasi  lebih  detail  dan  dijadikan  sebagai  target  eksplorasi.  Analisis  geomekanika  dan tekanan  rekah  kritis  adalah  salah  satu  metoda  yang  dapat  digunakan  dalam  melakukan  evaluasi  terhadap  batuan dasar.  Tujuannya  adalah  untuk  mendapatkan  rekahan  yang  berkontribusi  terhadap  aliran  fluida  di  batuan  dasar tersebut. Analisis rekahan dilakukan pada 2 (dua) sumur di area penelitian, yaitu Sumur-A dan Sumur-B. Dari hasil interpretasi  diperoleh bahwa arah dari rekahan alami  di kedua sumur tersebut  adalah relatif Timur laut-Barat  daya. Arah dari S Hmax di Sumur B adalah Timur laut-Barat daya, tegak lurus dengan arah rekahan breakout . Arah dari S hmin di Sumur-B adalah Barat laut-Tenggara, searah dengan rekahan breakout . Dalam penelitian ini, model geomekanika hanya  dilakukan  di  Sumur-B,  karena  data  yang  dibutuhkan  untuk  melakukan  analisis  geomekanika  hanya  dimiliki oleh  sumur  ini.  Model  geomekanika  dari  Sumur-B  menunjukkan  bahwa  rezim  tektonik  di  area  penelitian  adalah rezim strike-slip , dengan arah tegasan utama adalah Timur laut-Barat daya. Dari hasil analisis tekanan rekah kritis, rekahan  yang  berada  pada  kondisi  kritis  dan  memiliki  kemungkinan  kontribusi  terhadap  aliran  fluida  adalah  pada arah N 10 o -20 o E dan N 65 o E.
Kata kunci: rekahan, geomekanika, polygon stress , tekanan rekah kritis, S Hmax .
Abstract  -  East  Java  basin  is  one  of  production  basin  in  Indonesia.  Recently,  basement  is  began  evaluated  more detail,  and  also  has  become  one  of  exploration  target  in  this  area.  Geomechanics  and  critically  stress  fractures analysis  are  some  of  methods  which  is  used  to  evaluate  basement  potential.  These  methods  are  used  to  evaluate fractures  which  contribute  to  fluid  flow  in  basement.  Fracture  interpretation  is  done  in  2  (two)  exploration  well, Well-A and Well-B. The result of interpretation show the orientation of natural fracture in both wells is Northeast- Southwest  (NE-SW).  The  orientation  of  S Hmax in  Well-B  is  Northeast  Southwest  (NE-SW)  perpendicular  to  the breakout  fractures.  The  orientation  of  S hmin in  Well-B  is  Northwest-Southeast  (NW-SE)  parallel  to  breakout fractures. In this research, geomechanics model has only been carried out based on Well-B. The model shows that tectonic  regime  is  strike-slip,  the  major  stress  orientation  is  Northeast-Southwest  (NE-SW).  The  critically  stress fracture  analysis  show  that  fracture  orientation, which  is  in  critical  condition,  is  N  10 o -20 o E  and  N  65 o E.  These fractures are considered contribute to the fluid flow in basement.
Keywords: fractures, geomechanics, stress polygon, critically stress fracture, S Hmax .

## 1. PENDAHULUAN
Lokasi penelitian berada di Cekungan Jawa
Timur Utara ( offshore ), tepatnya di  Wilayah
Kerja Migas  West Madura  Offshore
(Gambar  1) Jawa  Timur,  bersama dengan

## GEOLOGY
Fakultas Ilmu dan Teknologi Kebumian (FITB) Institut Teknologi Bandung (ITB)
Bawean,  Paternoster,  Sulawesi  Barat,  dan Mangkalihat diperkirakan berasal dari bagian  baratlaut  Australia,  disebut  sebagai Argoland  Terrane  (Metcalfe,  2009  dalam Maulin dkk., 2012).
Cekungan Jawa Timur merupakan cekungan belakang-busur ( back-arc basin ) yang sangat  kompleks  secara  struktur  dan stratigrafi (Netherwood, 2000 dalam Prakasa,  2003).  Dua  arah  struktur  utama dapat  dibedakan  di  Cekungan  Jawa  Timur ini (Gambar 2) , yaitu patahan ekstensional
berarah  timurlaut-baratdaya  yang  relatif berada  di  sebelah  utara,  dan  patahan mendatar  berarah  timur-barat  yang  relatif berada di selatan serta dikenal dengan RMK (Rembang-Madura-Kangean) atau Zona Patahan  Sakala  (Barraclough,  1994  dalam Satyana,  2003).  Struktur  berarah  timurlaut- baratdaya  ini  merupakan  refleksi  dari kumpulan batuan dasar yang umurnya cukup beragam,  mulai  dari  Jura  Akhir  sampai dengan Kapur Akhir (Bransden dan Matthews,  1992  dalam  Mudjiono  dan Pireno, 2001).
Gambar 1 . Lokasi daerah penelitian ditunjukkan dalam kotak merah.
BULLETIN OF GEOLOGY, VOL. 1, NO. 1, 2017 DOI: 10.5614/bull.geol.2017.1.1.1
Gambar 2. Pola struktur di Cekungan Jawa Timur (Sribudiyani dkk., 2003).
Stratigrafi  umum  Cekungan  Jawa  Timur dapat  dilihat  pada Gambar  3 .  Satyana (2003)  menjelaskan  bahwa  batuan  dasar  di Cekungan  Jawa  Timur  terpisah  menjadi beberapa  tinggian  ( horst )  dan  dalaman ( graben )  dengan  arah  timurlaut-baratdaya. Segmentasi batuan dasar tersebut mengakomodir  pengendapan  sedimen syn- rift dan post-rift ,  serta  perkembangan karbonat.  Batuan  sedimen  tersebut  terdiri dari  batuan  silisiklastik  non-marine  Pra- Ngimbang,  kemudian  batuan  non-marine sampai  marginal  marine  Ngimbang  bagian bawah  yang  berumur  Eosen  Awal-Tengah, lalu  batuan  yang  berumur  Eosen  Akhir- Oligosen Awal terdiri dari Ngimbang bagian atas  serta  serpih  dan  karbonat  “CD”, selanjutnya adalah batuan silisiklastik  dan
karbonat  Kujung  yang  berumur  Oligosen Akhir-Miosen Awal.
Puncak  dari  sedimentasi  karbonat  adalah pada  umur  Miosen  Awal  saat  pengendapan Formasi  Kujung  I/Tuban/OK  bagian  bawah dan  Rancak.  Kemudian  tektonik  inversi mempengaruhi  Cekungan  Jawa  Timur  pada umur  Miosen  Tengah  bersamaan  dengan pengendapan batupasir Ngrayong/OK bagian  atas  dan  anggota  Wonocolo  bagian bawah.  Sampai  dengan  umur  Pliosen,  prose transgresi  dan  regresi  berasosiasi  dengan pengendapan  Formasi  Wonocolo,  Mundu, Paciran,  dan  Lidah  yang  terdiri  dari  serpih, batupasir,  karbonat  dan  batubara.  Pengaruh volkanik terjadi pada umur Plio-Pleistosen.
BULLETIN OF GEOLOGY, VOL. 1, NO. 1, 2017 DOI: 10.5614/bull.geol.2017.1.1.1
Gambar 3 . Stratigrafi regional Cekungan Jawa Timur (Adhyaksawan, 2003).

## 2. DATA DAN METODE
Data  yang  digunakan  adalah  data  2  (dua) sumur  eksplorasi,  yaitu  Sumur-A  dan Sumur-B, jarak kedua sumur tersebut sekitar 4,5  km.  Sumur-A  menembus  batuan  dasar setebal  612  kaki,  dan  Sumur-B  menembus batuan  dasar  setebal  743  kaki.  Litologi batuan dasar yang ditembus oleh  kedua
sumur  tersebut  adalah  batuan  metamorfik (kuarsit).
Metode yang digunakan dalam penelitian ini adalah deterministik dengan beberapa asumsi (Gambar  4). Hal  pertama  yang dilakukan  adalah  melakukan  interpretasi rekahan  pada  log  gambar  ( image  log )  di Sumur-A dan B.
BULLETIN OF GEOLOGY, VOL. 1, NO. 1, 2017 DOI: 10.5614/bull.geol.2017.1.1.1
Gambar 4 . Diagram alir penelitian.
Kemudian  hal  selanjutnya  yang  dilakukan adalah  menentukan  nilai/besaran  dari  setiap parameter  geomekanika,  yaitu  SHmax, Shmin,  Sv,  Tekanan  pori  (Pp),  kekuatan batuan  (Co),  dan  koefisien  friksi  (µ).  Nilai tegasan vertikal (Sv) diperoleh dari data log densitas,  kemudian  nilai  kekuatan  batuan (Co) diperoleh berdasarkan kalkulasi menggunakan  log  sonic/data  petrofisika dikarenakan  tidak  ada  pengukuran  langsung yang dilakukan baik di Sumur A maupun B. Nilai  tekanan  pori  (Pp)  diperoleh  dari  data log tekanan. Nilai SHmax dan  Shmin
diperoleh  dengan  menggunakan stress polygon ,  serta  nilai  koefisien  friksi  (µ) diperoleh dari literatur.
Selanjutnya adalah membuat model geomekanika  dengan  menggunakan  nilai dari  setiap  parameter  geomekanika  yang sudah  diperoleh  sebelumnya.  Hal  terakhir yang  dilakukan  adalah  menentukan  arah rekahan  yang  berada  dalam  kondisi  tekanan kritis menggunakan Diagram Mohr-
Coulomb.
Gambar 5. (a) Interpretasi rekahan pada Sumur A dan B, (b) Diagram roset rekahan konduktif dan parsial Sumur-A, (c) Diagram roset rekahan konduktif dan parsial Sumur-B.

## 3. INTERPRETASI DAN HASIL Rekahan
Interpretasi  rekahan  dilakukan  pada  log gambar  di  Sumur-A  dan  B.  Interpretasi dilakukan  untuk  rekahan  alami  dan  rekahan akibat  pengeboran.  Jumlah  rekahan  alami konduktif  dan  parsial  yang  diinterpretasi  di Sumur-A  adalah  sebanyak  15  rekahan, dengan  intensitas  1  rekahan  setiap  28  kaki. Hasil  dari  interpretasi  rekahan  di  sumur  ini diperoleh  kemiringan  dominan  30 o -40 o ,  dan jurus bidang rekahan dominan adalah antara N10 o E-N50 o E.  Jumlah  rekahan  konduktif dan  parsial  yang  diinterpretasi  di  Sumur-B adalah  sebanyak  166  rekahan,  dengan intensitas  1  rekahan  setiap  25  kaki.  Hasil dari  interpretasi  rekahan  di  sumur  ini diperoleh  kemiringan  dominan  50 o -60 o ,  dan jurus bidang rekahan dominan adalah antara N20 o E-N60 o E (Gambar 5).
Rekahan induced tensile yang diperoleh dari hasil interpretasi di Sumur-B adalah 33 buah rekahan.  Arah  dominan  dari  rekahan induced tensile ini adalah relatif Timur Laut-
Barat  Daya  (NE-SW),  dengan  arah  yang dominan  antara  N220 o E-N230 o E.  Rekahan breakout yang diperoleh dari hasil interpretasi  di  Sumur-B  adalah  15  buah rekahan.  Arah  dominan  dari  rekahan berakout  ini  adalah  relatif  Barat  Laut- Tenggara  (NW-SE),  dengan  arah  yang dominan antara N120 o E-N130 o E dan N300 o E-N310 o E (Gambar 6).
Tekanan Pori (P p )
Data  tekanan  pori  dari  Sumur-A  diperoleh dari pengukuran tekanan langsung di lubang bor  (RDT).  Untuk  nilai  tekanan  di  batuan dasar, diperoleh dari hasil tes di zona batuan dasar,  semakin  ke  bawah  terlihat  separasi antara  garis  tekanan  hidrostatik  dengan mudweight  sedikit  melebar,  hal  ini  juga dikonfirmasi  data  bacaan  gas  yang  lebih tinggi  dibandingkan  dengan  bacaan  gas  di atasnya,  namun  nilai  tekanan  dari  data  tes memperlihatkan  tekanan  di  batuan  dasar mendekati pada kondisi hidrostatik (Gambar 7).
BULLETIN OF GEOLOGY, VOL. 1, NO. 1, 2017 DOI: 10.5614/bull.geol.2017.1.1.1
Gambar 6. (a) Interpretasi rekahan breakout dan induced tensile di Sumur-B, (b) Diagram roset rekahan induced tensile Sumur-B, (c) Diagram roset rekahan breakout Sumur-B.
Gambar 7. Grafik tekanan pori Sumur-A.
BULLETIN OF GEOLOGY, VOL. 1, NO. 1, 2017 DOI: 10.5614/bull.geol.2017.1.1.1
Gambar 8. Grafik tekanan pori Sumur-B.
Estimasi  tekanan  pori  untuk  Sumur-B dilakukan  dengan  menggunakan  data  berat lumpur  pengeboran,  karena  tidak  dilakukan pengukuran data tekanan langsung pada saat
pengeboran berlangsung. Selain itu digunakan juga data tekanan  yang diperoleh dari hasil tes sumur.
Bacaan  gas  yang  cukup  tinggi  direspon dengan  berat  lumpur  yang  lebih  tinggi, namun  data  tekanan  dari  hasil  tes  tidak memperlihatkan hal tersebut (Gambar 8).
Tegasan Vertikal (S v )
Tegasan  vertikal  dikenal  juga  sebagai tegasan overburden, tegasan ini dipengaruhi
oleh  nilai  densitas,  percepatan  gravitasi, serta  kedalaman.  Dengan  kata  lain  tegasan vertikal  adalah  fungsi  kedalaman  dari densitas dan percepatan gravitasi
z S v = ʃ ρ.g.dz 0 (1)
Sumur-A dan B adalah sumur di lepas pantai ( offshore ),  sehingga  nilai  tegasan  vertikal untuk  masing-masing  sumur  ditambahkan dengan  tebalnya  kolom  air  di  masing- masing  lokasi (Gambar  9) .  Dari  grafik diperoleh gradient tegasan  vertikal  di Sumur-A adalah 1,09 psi/ft, dan di Sumur-B adalah 1,06 psi/ft.
BULLETIN OF GEOLOGY, VOL. 1, NO. 1, 2017 DOI: 10.5614/bull.geol.2017.1.1.1
Gambar 9. Grafik tegasan vertikal (S v ) (a) Sumur-A, (b) Sumur-B.
Kekuatan Batuan (C o )
Kekuatan  batuan  didefinisikan  sebagai kemampuan batuan untuk menahan deformasi  dari  luar  ketika  tegasan  dari  luar diberikan  pada  batuan  tersebut.  Nilai kekuatan  batuan  umumnya  diperoleh  dari pengukuran inti bor di laboratorium, Namun di  dalam  penelitian  ini  tidak  didapatkan inti batuan  baik  dari  Sumur-A  maupun  Sumur- B.
Nilai  kekuatan  batuan  pada  penelitian  ini diperoleh melalui pendekatan dengan menghitung nilai kekuatan batuan menggunakan data geofisika (log). Persamaan yang digunakan untuk
menghitung  kekuatan  batuan  dasar  di penelitian  ini  adalah  persamaan  dari  Annor dan Jackson (1987), yaitu:
C o = 129 + (14,5 Vp) (2)
Nilai Vp yang digunakan adalah menggunakan  data velocity dari  VSP.  Dari hasil persamaan tersebut diperoleh nilai rata- rata  kekuatan  batuan  untuk  batuan  dasar  di Sumur-B  adalah  201,02  MPa  (29.156,05 Psi).
Tegasan Horizontal Minimum (S hmin ) Arah dari S hmin dapat diperoleh dari rekahan induced  tensile dan breakout .  Dalam penelitian ini arah dari tegasan horizontal minimum, yaitu relatif Barat Laut-Tenggara (NW-SE), parallel dengan arah rekahan breakout (Gambar 10) .
BULLETIN OF GEOLOGY, VOL. 1, NO. 1, 2017 DOI: 10.5614/bull.geol.2017.1.1.1
Gambar 10. Interpretasi arah tegasan horizontal minimum (S hmin ) di Sumur-B.
Estimasi  nilai  tegasan  horizontal  minimum di  Sumur-A  menggunakan  data  FIT. Berdasarkan  data  tersebut,  gradien  estimasi nilai  tegasan  horizontal  minimum  adalah gradien  0,78  psi/ft.  Nilai  estimasi  ini mungkin  akan  lebih  kecil  dibandingkan dengan  nilai  tegasan  horizontal  minimum yang  sebenarnya,  karena  nilai  FIT  hanya mengukur  kekuatan  batuan  sesuai  dengan asumsi,  namun  tidak  sampai  pada  tahap batuan tersebut pecah (failure).
Data  yang  digunakan  untuk  melakukan estimasi besaran tegasan horizontal minimum  di  Sumur-B  adalah  data leak-off test (LOT). Terdapat 3 (tiga) titik pengambilan  data  LOT  di  Sumur-B. Berdasarkan  data  tersebut  diperoleh  nilai gradien  untuk  nilai  tegasan  horizontal minimum  di  Sumur-B  adalah  0,78  psi/ft (Gambar 11).
Tegasan Horizontal Maksimum (S Hmax ) Seperti halnya S hmin , arah dari S Hmax juga diperoleh dari data rekahan breakout dan induced tensile . Arahnya akan saling tegak lurus dengan arah S hmin . Dari hasil analisis rekahan, arah dari S Hmax adalah Timur Laut- Barat Daya (NE-SW), paralel dengan arah rekahan induced tensile (Gambar 12).
Nilai  dari  tegasan  horizontal  maksimum (S Hmax )  dapat  diperoleh  dari  persamaan berdasarkan  keterdapatan  rekahan breakout atau induced  tensile pada  lubang  bor (Zoback,  2007).  Nilai  S Hmax yang  diperoleh dari  rekahan breakout diperoleh  dengan persamaan:
� 𝑪𝑪 𝒐𝒐 + 𝟐𝟐𝑷𝑷 𝒑𝒑 + ∆ 𝑷𝑷 + 𝝈𝝈 ∆ 𝑻𝑻 � − 𝑺𝑺𝑺𝑺𝑺𝑺𝑺𝑺𝑺𝑺 = 𝑺𝑺𝑺𝑺𝑺𝑺𝑺𝑺𝑺𝑺 ( 𝟏𝟏 + 𝟐𝟐 𝒄𝒄𝒐𝒐𝒄𝒄 𝟐𝟐𝟐𝟐𝟐𝟐 ) ( 𝟏𝟏 − 𝟐𝟐 𝒄𝒄𝒐𝒐𝒄𝒄 𝟐𝟐𝟐𝟐𝟐𝟐 ) (3)
BULLETIN OF GEOLOGY, VOL. 1, NO. 1, 2017 DOI: 10.5614/bull.geol.2017.1.1.1
Gambar 11. Interpretasi nilai tegasan horizontal minimum (S hmin ) di masing-masing sumur, (a) Sumur-A menggunakan data FIT, (b) Sumur-B menggunakan data LOT.
Gambar 12. Interpretasi arah tegasan horizontal maksimum (S Hmax ) di Sumur-B.
Persamaan  ini  digunakan  pada  2  (dua)  titik kedalaman  di  Sumur-B,  yaitu  12.412  ftMD dan  11.696  ftMD.  Nilai  dari  S Hmax tersebut kemudian  dimasukkan  ke  dalam polygon stress untuk mengetahui rezim tektonik yang bekerja di area sumur serta untuk
memberikan  interval  nilai  S Hmax yang  ada. Dari polygon  stress diperoleh  bahwa  rezim tektonik yang bekerja di area tersebut adalah strike-slip ,  hal  ini  dikonfirmasi  oleh  posisi nilai  LOT  yang  berada  pada  area strike-slip (Gambar 13) .
Gambar 13. Polygon stress pada kedalaman 11.696 ftMD dan 12.412 ftMD di Sumur-B.

## Model Geomekanika
Dalam  penelitian  ini,  model  geomekanika hanya  dilakukan  di  Sumur-B,  karena  data yang  dibutuhkan  untuk  melakukan  analisis geomekanika hanya dimiliki oleh sumur ini, terutama data untuk batuan dasar.
Dari  kurva  geomekanika  yang  dihasilkan (Gambar  14) dapat  dilihat  bahwa  garis S Hmax berada di paling kanan  kemudian
diikuti  garis  S v ,  baru  kemudian  garis  S hmin yang  diperoleh  dari  data LOT.  Dengan  kata lain nilai S Hmax > S v > S hmin , sehingga rezim tektonik  untuk  area  penelitian  berdasarkan model  geomekanika  di  atas  adalah strike- slip .  Hal  ini  konsisten  terhadap  hasil polygon  stress yang  menunjukkan  bahwa garis  rekahan breakout berada  pada  area strike-slip .
Gambar 14. Model geomekanika 1 (satu) dimensi di Sumur-B.

## Tekanan Rekah Kritis
Berdasarkan hipotesis tekanan kritis, rekahan  atau  sesar  yang  mempunyai  rasio tegasan  geser  (τ)  terhadap  tegasan  normal (σ n )  lebih  besar  dari  koefisien  friksi  geser, secara  mekanik  rekahan  atau  sesar  tersebut aktif atau  bergeser.  Berdasarkan  Barton dan Zoback (2002), rekahan yang dapat mengalirkan  fluida  adalah  rekahan  yang tekanannya  dalam  kondisi  kritis  ( critically stressed fractures ). Rekahan yang tekanannya dalam kondisi kritis ini cenderung untuk bergerak.
Metoda  yang  digunakan  untuk  melakukan analisis  tekanan  rekah  kritis  ini  adalah Mohr-Coulomb Envelope. Data yang digunakan  untuk  membuat  Mohr-Coulomb Envelope ini adalah data rekahan, parameter utama  geomekanika  (S Hmax ,  S hmin ,  S v , tekanan  pori),  dan  koefisien  friksi  (µ). Dengan  menggunakan  model  geomekanika sebelumnya,  hasil  dari  Mohr-Coulomb Envelope menujukkan bahwa sebagian kecil dari  rekahan  di  Sumur-B  dalam  kondisi kritis (Gambar 15).
Gambar 15. Model tekanan rekah kritis pada Sumur-B.
Koefisien  friksi  (µ)  dalam  analisis  ini menggunakan  asumsi  0,6,  karena  tidak  ada tes  laboratorium  yang  digunakan  untuk mendapatkan nilai tersebut.
Dalam penelitian ini juga coba dibuat perbandingan nilai  koefisien  friksi  hubungannya  dengan kondisi batuan yang stabil atau tidak
stabil/kritis, hasilnya koefisien friksi 0,7 dan 0,8 memberikan kondisi rekahan yang stabil (di bawah Mohr-Coulomb Envelope), sedangkan  koefisien  friksi  0,6  memberikan sebagian  kondisi  rekahan  yang  dalam kondisi kritis (Gambar 16).
Gambar 16. Perbandingan nilai koefisien friksi (μ), pengaruhnya terhadap kondisi kritis batuan.
BULLETIN OF GEOLOGY, VOL. 1, NO. 1, 2017 DOI: 10.5614/bull.geol.2017.1.1.1
Gambar 17. Arah rekahan dalam kondisi tekanan kritis di Sumur-B.
Berdasarkan  hasil  analisisi  tekanan  rekah kritis  tersebut,  arah  rekahan  yang  berada dalam  kondisi  kritis  adalah  relatif  Timur laut-Barat  daya  (NE-SW),  N  10 o -20 o E  dan N 65 o E (Gambar 17).

## DISKUSI
Nilai  kekuatan  batuan  yang  digunakan dalam model geomekanika sebaiknya menggunakan hasil dari percobaan laboratorium (UCS atau TCS). Hal ini guna mendapatkan nilai S Hmax yang lebih mendekati  kondisi  sebenarnya.  Penggunaan nilai  kekuatan  batuan  dengan  data  dinamik (sonic,  VSP,  dsb)  harus  memperhitungkan tingkat  kesalahan  alat  log  pada  saat melakukan akusisi. Selain nilai C o , dari hasil percobaan laboratorium juga akan diperoleh
nilai  koefisien  friksi  yang  akan  digunakan dalam analisis tekanan rekah kritis.
Data  LOT  yang  akan  digunakan  sebagai nilai Shmin sebaiknya diperhatikan kembali, karena  umumnya  data  yang  digunakan sebagai  nilai  Shmin  adalah  nilai  FCP ( formation  closure  pressure )  dari  data extended leak-off test . Nilai FCP jika dilihat dari  grafik  akan  sedikit  lebih  rendah dibandingkan nilai LOT, sehingga kemungkinan  akan  mempengaruhi  analisis tekanan rekah kritis nantinya.
Rezim  tektonik  juga  cukup  penting  untuk diketahui  sebelum  menggunakan  data  LOT sebagai  nilai  S hmin ,  karena  sampai  saat  ini masih menjadi perdebatan terkait data LOT
BULLETIN OF GEOLOGY, VOL. 1, NO. 1, 2017 DOI: 10.5614/bull.geol.2017.1.1.1
digunakan  untuk  mencerminkan  nilai  S hmin atau  σ 3 ( least  principal  stress ).  Sehingga pada  rezim  tektonik strike-slip dan  dalam kondisi  yang  didominasi  oleh normal  fault hal  ini  tidak  menjadi  perdebatan,  karena posisi S hmin dan σ 3 adalah horizontal. Dalam kondisi  yang  didominasi  oleh reverse  fault , posisi  σ 3 adalah  vertikal  sedangkan  posisi S hmin harus tetap horizontal.

## 4. KESIMPULAN
Dari  hasil  penelitian  tersebut  terdapat beberapa hal yang dapat disimpulkan, yaitu:
1. Arah  tegasan  horizontal  maksimum (S Hmax )  berdasarkan  hasil  analisis  di Sumur-B  adalah  relatif  Timur  laut-Barat daya (NNE-SSW), antara N 30 o -40 o E. 2. Berdasarkan  hasil  perhitungan  parameter geomekanika pada Sumur-B, menujukkan
3. bahwa  sumur  tersebut  berada  dalam rezim sesar gesar ( strike slip ), yaitu  S Hmax > S v > S hmin .
4. Berdasarkan  hasil  analisisi tekanan  rekah kritis  di  Sumur-B,  arah  rekahan  yang berada  dalam  kondisi  kritis  adalah  relatif Timur Laut-Barat daya (NE-SW), N 10 o - 20 o E dan N 65 o E. 5. Berdasarkan  hasil  analisis  tekanan  rekah kritis tersebut, maka saran untuk pengeboran  dengan  target  batuan  dasar selanjutnya  adalah  pengeboran  berarah yang  tegak  lurus  dengan  arah  rekahan kritis tersebut.

## ACKNOWLEDGEMENTS
Terima  kasih  atas  bantuan,  masukkan,  dan koreksi  baik  dari  rekan-rekan  di  Institut Teknologi Bandung, maupun rekan-rekan di Pertamina  Hulu  Energi  West  Madura Offshore.
REFERENSI
Adhyaksawan,  R.,  (2003).  Seismic  facies and  growth  history  of  miocene carbonate platforms, wonocolo formation,  North  Madura  Area,  East Java  basin,  Indonesia,  Proceedings Indonesian  Petroleum  Association, 29th Annual Convention & Exhibition. Barton,  C.A.,  dan  Zoback,  M.D.,  (2002). Discrimination  of  Natural  Fractures from Drilling-Induced Wellbore Failures  in  Wellbore  Image  Data- Implication for Reservoir Permeability, SPE Reservoir Evaluation  &  Engineering,  June 2002.
Maulin, H. B., Armandita C., Mukti M. M., Mandhiri  D.,  Rubyanto  D.,  Romi  S., (2012): Structural reactivation and its implication on exploration play: case study  of  JS-1  Ridge,  Proceedings Indonesian  Petroleum  Association, 36th Annual Convention & Exhibition. Mudjiono,  R.,  Pireno,  G.  E.,  (2001). Exploration  of  the  North  Madura Platform, offshore East Java,
Indonesia,  Proceedings  Indonesian Petroleum  Association,  28th  Annual Convention & Exhibition.
Prakasa, Y., (2003). Integrasi dan optimalisasi  data  sebagai  dasar penyusunan  model  geologi  dan karakteristik resevoir serta implikasinya pada formasi Ngrayong struktur  Kawengan,  Buletin  Ikatan
Ahli  Teknik  Perminyakan  Indonesia, 39.
Satyana,  A.  H.,  Purwaningsih,  M.  E.  M., (2003).  Geochemistry  of  the  East Java  basin:  new  observations  on  oil grouping,  genetic  gas  types  and trends  of  hydrocarbon  habitats, Proceedings Indonesian Petroleum
Association, 29th Annual Convention & Exhibition.
Sribudiyani,  Muchsin,  N.,  Ryacudu,  R., Kunto,  T.,  Astono,  P.,  Prasetya,  I., Sapiie, B., Asikin, S., Harsolumakso, A. H.,  Yulianto,  I.,  (2003).  The collision  of  the  East  Java  microplate and  its  implication  for hydrocarbon
occurrences  in  the  East  Java  basin,
Proceedings  Indonesian  Petroleum Association, 29th Annual Convention & Exhibition. Zoback, M.D., (2007). Reservoir Geomechanics, New York: Cambridge University  Press.