## STUDI PENANGANAN PONDASI TANGKI PADA KELOMPOK TIANG DENGAN SISTEM PILE RAFT DAN PERPANJANGAN TIANG

## Komarudin
Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Wiralodra, Indramayu

## Abstract
Layered soil conditions become one of the problems in planning, as in the case of oil palm plant construction located in Subah Sub-district Sambas East Kalimantan. The plant will build a palm oil tank with pile foundation. The pile foundation sits on a clay-type soil, Clayey Silt (soft soil) ground with  consistency  of  Medium  to  Hard  and  Sandy  Gravel  with  Dense  to  Verry  Dense  consistency. Due  to  the  soil  layers  of  the  foundation,  it  is  feared  that  the  slope  of  the  tank  structure  due  to diferential settlement in addition to the carrying capacity according to PDA results does not meet so it is feared will cause structural failure, to find out whether the foundation on the palm oil mill construction  failed  then  analyzed  by  modeling  according  to  the  original  condition  (gravely  soil), then  the  handling  is  done  by  adding  Gravely  soil  as  deep  as  1  m  under  the  raft  with  the  aim  of being  the  foundation  with pile-raft  system.  And  the  next  handling  is  by  extending  the  pile  to  the depth of hard soil (gravel). The analysis results show that the handling with the pile-raft system on the  load  pile-up  load  of  9.05%,  while  the  extension  of  the  pile  increased  by  18.31%.  For  the differential settlement occurring on the tank foundation is still eligible, the addition of gravely soil makes the settlement up by 3.33%, gravelly soil is considered an additional load on the foundation, while on the pile extension down by 77.82%.
Keywords :Pile Raft, Ekstension Pile, Diferential settlement.

## Abstrak
Kondisi  tanah  berlapis  menjadi  salahsatu  permasalahan  dalam  melakukan  perencanaan, seperti  pada  kasus  pembangunan  pabrik  kelapa  sawit  yang  terletak  pada  Kecamatan  Subah Kabupaten  Sambas  Kalimantan  Timur.  Pabrik  ini  akan  membangun  tangki  minyak  kelapa  sawit dengan  pondasi  tiang  pancang.  pondasi  tiang  pancang  tersebut  duduk  pada  jenis  tanah  yang berlapis,  yaitu  tanah  Clayey  Silt  (tanah  lunak)  dengan  konsistensi  Medium  to  Hard  dan Sandy  Gravel  dengan  konsistensi  Dense  to  Verry  Dense.  Akibat  Tanah  berlapis  pondasi dikawatirkan  terjadi  kemiringan  struktur  tangki  akibat  diferential  settlement  selain  itu  daya dukung  menurut  hasil  PDA  tidak  memenuhi  sehingga  dikhawatirkan  akan  menyebabkan kegagalan struktur, untuk mengetahui apakah pondasi pada pembangunan pabrik kelapa sawit itu gagal  kemudian  dianalisa  dengan  cara  memodelkan  sesuai  dengan  kondisi  aslinya  (tanpa  sirtu), kemudian  penanganan  yang  dilakukan  yaitu  dengan  cara  menambahkan  sirtu  sedalam  1  m  di bawah raft dengan tujuan menjadi pondasi dengan sistem pile-raft. serta  penanganan selanjutnya yaitu  dengan  cara  memperpanjang  tiang  pancang  sampai  kedalaman  tanah  keras  (gravel),  Hasil analisis  menunjukkan  bahwa  penanganan  dengan  sistem  pile-raft  pemikulan  beban  pada  tiang pancang  meningkat  sebesar  9.05%,  sedangkan  pada  perpanjangan  tiang  meningkat  sebesar 18.31%.  Untuk  differential  settlement  yang  terjadi  pada  pondasi  tangki  masih  memenuhi  syarat, penambahan sirtu membuat settlement naik sebesar 3.33%, sirtu  dianggap beban tambahan pada pondasi, sedangkan pada perpanjangan tiang turun sebesar 77.82%.
Kata Kunci : Pile-raft, Perpanjangan tiang, Diferential Settlement

## I. PENDAHULUAN
Kondisi tanah berlapis menjadi salahsatu permasalahan dalam  melakukan  perencanaan salahsatunya ketika akan mendesain pondasi,  pada  proyek  pabrik  pengolahan kelapa sawit yang terletak pada Kecamatan  Subah,  Kabupaten  Sambas, Kalimantan  Timur,  desain  pondasi  berdiri pada  tanah  berlapis,  Dalam  proyek  ini, owner akan membangun tangki
pengolahan  kelapa  sawit,  pondasi  yang digunakan  adalah  pondasi  tiang  pancang dengan kedalaman 4.0 - 5.5 m, berdasarkan  data  tanah, pondasi  ini  duduk ditanah  Clayey  Silt  (tanah  lunak)  dengan konsistensi  Medium  to  Hard  dan  Sandy Gravel dengan konsistensi Dense to Verry Dense. Berdasarkan uji PDA (Pile Driving Analyzer)  menunjukkan  hasil  Qult  (daya dukung  Ultimate)  rata-rata  adalah  720  kN jika  menggunakan  FK  sebesar  2  maka Qijin  (daya  dukung  ijin)  sebesar  360  kN, sementara  beban  yang  direncanakan  500 kN,  atau  dengan  kata  lain  bahwa  pondasi tiang  tidak  mampu  menahan  beban rencana.  Oleh  karena  itu,  perlu  dilakukan tinjauan  ulang  terhadap  pondasi  tangki  yang ada, studi yang dilakukan adalah dengan cara menambahkan  sirtu  sedalam  1  m  dibawah raft  dengan  tujuan  pondasi  berubah  menjadi sistem  Pile-Raft,  selain  itu  pondasi  tiang yang  ujungnya  berdiri  pada  tanah  lunak diperpanjang  tiang  pancangnya  sampai  pada tanah keras (gravel).
Adapun  tujuan  dari  penelitian  ini adalah :
1) Mengetahui  nilai  Faktor  Keamanan
(FK) pada pondasi tangki.
2) Menganalisis  diferential  settlement pada pondasi tangki.
Sedangkan  lingkup  masalah  dalam
penelitian ini antara lain :
1) Beban yang ditinjau adalah beban statik vertikal (V).
2) Tanah di bawah raft diganti sirtu dengan ketebalan 1 m.
3) Tidak dilakukan kajian mengenai efisiensi group pile.
4) Menggunakan  program  elemen  hingga berupa program Plaxis 3D Foundation.

## II. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1  Daya Dukung Tiang Tunggal
Secara umum perhitungan tiang dihitung berdasarkan  tiang  tunggal,  kemudian    jika beban  yang  dipikul  satu  tiang  tidak memenuhi beben rencana, maka jumlah tiang disesuaikan  dengan  kebutuhan  beban  yang diterima.  Untuk  menganalisis  tiang  tunggal dengan beban vertikal dilakukan dengan cara menjumlahan  tahanan  ujung  tiang  (Q p )  dan tahanan selimut (Q s ) antara tiang dan tanah.
A. Daya Dukung Ujung
Daya  dukung  ujung  adalah  daya dukung  yang  terjadi  pada  ujung  tiang, besarnya  daya  dukung  ujung  ultimit adalah :
Q p = q p .A……..…………….(2.1)
Dimana : Q p = daya dukung ujung tiang (ton) q p = tahanan ujung satuan luas(ton/m 2 ) A = luas penampang tiang (m 2 )
B. Daya dukung selimut Daya  dukung  selimut  adalah  daya dukung  yang  dihasilkan  dari  gesekan antar  tiang  dan  tanah,  Gesekan  selimut pada  tiang  per  satuan  luas  dipengaruhi oleh  jenis  tanah  dan  parameter  kuat  geser tanah.  Untuk  jenis  tanah  tanah  kohesif dapat  menggunakan  formula  sebagai berikut :
F s = α . C u …..….……(2.2) Dimana :
α = faktor adhesi C u = kohesi tanah (ton/m 2 )
Berdasarkan hasil penelitian Reese, faktor koreksi  terhadap  adhesi  ( α )  dapat  diambil sebesar 0.55.

## 2.2  Daya Dukung Tiang Kelompok
Pada umumnya pondasi tiang digunakan dalam  bentuk  kelompok  (group)  untuk meneruskan  beban  kolom  dari  struktur  atas kelapisan  tanah  dibawahnya.  Tiang-tiang  ini disatukan dengan kepala tiang (pile cap), pile cap  bisa  terletak  langsung  diatas  tanah ataupun  bisa  berada  diatas permukaan  tanah, seperti  pada  bangunan  diatas  air.  Berikut  ini adalah gambar yang menunjukkan
penggunaan  kepala  tiang  (pile  cap)  pada kelompok tiang dapat dilihat pada Gambar 1.
. Gambar. 1 Kepala Tiang Pada Kelompok
Tiang (Braja M.Das, 1985)

## 2.3  Daya Dukung Berdasarkan Hasil Pile Driving Analizer (PDA)
Untuk  mengetahui  daya  dukung  hasil PDA,  maka  harus  dilakukan  Pengujian dinamis,  pengujian  ini  dilakukan  untuk mengetahui besarnya daya dukung ultimate  tiang  pancang  muapun  tiang  bor tunggal yang dilakukan dilapangan
dengan berbagai dimensi dan karakteristik tiang  yang  telah  ditentukan  melalui perencanaan sebelumnya. Untuk
mengetahui besarnya daya dukung dengan PDA,  yang  harus  diperhatikan  adalah Pada  saat  drop  hammer  ditumbukkan pada  kepala  tiang,  akibat  tumbukan tersebut  timbul  beban  dinamik,  beban dinamik  ini  akan  menimbulkan  regangan pada tiang dan pergerakan relatif (relative dispalcment) yang terjadi antara tiang dan tanah.  Regangan  dan  pergerakan  yang terjadi  antara  tiang  dan  tanah  akan menimbulkan  gelombang  akibat  reaksi perlawanan tanah. Semakin besar kekutan tanah, semakin kuat gelombang perlawanan  yang  timbul.  Gelombang  aksi maupun  reaksi  akibat  perlawanan  tanah akan direkam, karakteristik dari gelombang-gelombang ini dianalisa untuk menentukan
daya dukungnya.
Perhitungan  gelombang  ini  dianalisis dengan  program  CAPWAP  (Case  Pile Wave  Analysis  Program),  program  ini mengeluarkan  hasil  berupa  perbandingan kekuatan  daya  dukung  tiang  pancang termasuk  distribusi  kekuatan  friksi  tanah disetiap  lapisan,  tahanan  ujung,  tegangan tiang, penurunan dan lainnya
2.4  Pile raft Menurut Katzenbach, Arslan, dan Moormann,  2000,  definisi dari pondasi tiang rakit atau yang disebut pile-raft adalah suatu sistem pondasi yang bekerja sebagai
konstruksi  komposit  yang  terdiri  dari  tiga element  pendukung,  yaitu  tiang,  rakit  dan tanah.  Rakit  (pile  cap)  mendistribusikan beban  dari  total  struktur  (S tot )  sebagai tegangan  kontak,  yang  dinyatakan  R rakit dan sebagian  kepeda  n  tiang  yang  dinyatakan Σ R tiang .
1 n tiang rakit tiang tot i R R R S = = + > ∑ ……..(2.3)
Gambar  2  merupakan  contoh  pondasi  tiang rakit menurut Katzenbach, 2004.
Gambar 2 Pondasi Tiang Rakit (Katzenbach, 2004)

## 2.4  Analisis Pondasi Pile-Raft
Ada beberapa metode analisis yang telah dikembangkan  untuk  menganalisis  sistem pondasi  tiang-rakit.  Poulos  dkk,  1997,  telah meresume  dan  membaginya  dalam  3  (tiga) bagian, yaitu :
1. Metode perhitungan sederhana.
2. Metode pendekatan komputer.
3. Metode penggunaan komputer. Untuk  metode  sederhana  diantanya adalah  Metode  Hain  &  Lee,  1978,  dan  Lee, 1993,  metode  yang  termasuk  dalam  metode pendekatan  komputer  dalam  menganalisis sistem  pondasi  rakit  ini  adalah  metode Poulos,  1991,  yaitu  pendekatan  “strip  on Springs”,  pendekatan  plate  on  spings  oleh Clancy  dab  Randolph,  1993,  Poulos,  1994, Viggiani, 1998, Anagnasstopoulos dan Georgiadis, 1998, sedangkan metode penggunaan  komputer  dengan  lebih  teliti adalah  menggunakan  metode  elemen  hingga atau beda hingga.

## 2.5   Penurunan (Settlement)
Selain  daya  dukung  tiang,  faktor  yang tidak  kalah  penting  dalam  desain  pondasi adalah  penurunan.  Menurut  Hardiyatmo, 2002,  istilah  penurunan  digunakan  untuk
menunjukkan  gerakan  titik  tertentu  pada bangunan  terhadap  titik  referensi  yang  tetap. Jika  seluruh  permukaan  tanah  dibawah  dan disekitar bangunan turun secara seragam dan penurunan  tidak  terjadi  berlebihan,  maka turunnya  bangunan  akan  tidak  nampak  oleh pandangan  mata  dan  penurunan  yang  terjadi tidak menyebabkan kerusakan bangunan.
Bila penurunan terjadi secara berlebihan, maka  akan  nampak  mengganggu  pandangan mata maupun kesetabilan bangunan, hal yang perlu diketahui mengenai penurunan yaitu :
a. Besarnya penurunan yang akan terjadi
b. Kecepatan penurunan Berikut  ini  adalah  contoh  kerusakan
bangunan  yang  diakibatkan  penurunan  dapat dilihat dalam Gambar 3.
Gambar 3. Contoh Kerusakan Bangunan
Akibat Penurunan (Hardiyatmo, 2002)

## 2.6  Penurunan Izin
Beberapa contoh tipe penurunan bangunan  diperlihatkan  dalam  Gambar  4, gambar  tersebut  menyajikan  penurunan seragam  dan  tak  seragam,  penurunan  tak seragam (differtial Settlement) adalah penurunan  terbesar  dikurangi  penurunan terkecil  atau  S  =  S max -  S min .  Penurunan  tak seragam (diferential settlement) juga dikarakteristikan  oleh  rasio δ /L,  yaitu  beda penurunan  antara  dua  titik  ( δ )  dibagi  jarak (L)  kedua  titik  tersebut.  Nilai  banding dinyatakan  dalam  istilah  distorsi  kaku (angular distorsion).
Gambar 4. Tipe Penurunan (Hardiyatmo, 2002)
Penurunan izin dari suatu bangunan atau besarnya penurunan yang telah ditoleransikan, bergantung terhadap beberapa faktor.  Faktor-faktor  tersebut  meliputi  jenis, tinggi,  kekakuan,  fungsi  bangunan  serta distribusinya. Suatu perencanaan harus dapat memperkirakan besarnya penurunan maksimum  dan  beda  penurunan  yang  masih dalam  batas  toleransi.  Jika  penurunan berjalan lambat, semakin besar kemungkinan struktur  untuk  menyesuaikan  diri  terhadap penurunan yang terjadi tanpa adanya kerusakan  struktur  oleh  pengaruh  rangkak (creep),  Oleh  karena  itu  dengan  alasan tersebut  kriteria  penurunan  pondasi  pada tanah pasir dan pada tanah lempung berbeda.
Karena  penurunan  dapat  diprediksi,
umumnya  dapat  diadakan  hubungan  antara penurunan izin dengan penurunan maksimum.  Skempton  dan  Mac  Donald, 1955,  menyarankan  batas-batas  penurunan maksimum seperti yang disajikan pada Tabel 1,  sedangkan  Bjerrum,  1963,  menyarankan hubungan  antara  tipe  masalah  struktur  dan nilai  distorsi  kaku  ( δ /L)  dengan δ adalah penurunan  total  dan  L  adalah  jarak  antara  2 kolom  atau  jarak  2  titik  yang  ditinjau.  Nilai- nilai distorsi kaku dapat dilihat pada Tabel 2. Tabel tersebut menjelaskan hubungan distorsi kaku  dengan  tipe  keusakan  yang  timbul akibat distorsi kaku.
Tabel 1. Batas Penurunan Maksimum (Skempton dan Mac Donald, 1955)
Jenis Pondasi Batas Penurunan Maksimum (mm) Pondasi terpisah pada tanah lempung 65 Pondasi terpisah pada tanah pasir 40 Pondasi rakit pada tanah lempung 65-100 Pondasi rakit pada tanah pasir 40-65
Tabel 2. Hubungan Tipe Masalah Pada Struktur Dan Distorsi Kaku (Bjerrum, 1963) Type masalah Distorsi kaku ( δ /L) Kesulitan pada mesin yang sensitif terhadap penurunan 1/700 Bahaya pada rangka-rangka dengan diagonal 1/600 Nilai batas untuk bangunan yang tidak diijinkan retak 1/500 Nilai batas dengan retakan pertama diharapkan terjadi pada dinding-dinding panel, atau dengan kesulitan terjadi pada overhead crane 1/300 Nilai pada batas penggulingan (miring) bangunan tingkat tinggi dapat terlihat 1/250 Retakan signifikan dalam panel dan tembok. Batasan yang aman untuk dinding tembok fleksibel dengan h/L < ¼ ( h = tinggi dinding)
1/150

## III. METODE PENELITIAN

## 3.1 Lokasi Penelitian
Pada  penelitian  ini,  Lokasi  penelitian berlokasi di Kabile Estate, Kecamatan Subah, Kabupaten  Sambas  -  Kalimantan  Barat  pada proyek  Pembangunan  Pabrik  Pengolahan Kelapa Sawit (PPKS) Kabile.

## 3.2 Tahapan Penelitian
Tahapan penelitian ini mengikuti langkah-langkah seperti diagram yang diagambarkan dalam Gambar 5

## 3.3 Pemodelan Tanah
Metode analisis tegangan regangan pada tanah diantaranya Mohr Couloumb, soft soil, hardening soil, dll. pada penelitian ini model yang  akan  digunakan  adalah  model  Mohr Coulomb.  Model  ini  dikenalkan  tahun  1773 oleh  insinyur  prancis  yaitu  Coulomb, Coulomb  memperkenalkan  analisis  tentang gaya  dorong  yang  bekerja  pada  dinding
penahan.
Menurut Coulomb, tanah diasumsikan  berprilaku  sebagai  material plastik  linear  elastis  sempurna,  sehingga tidak diperlukan pengerasaan atau pelunakkan. Kriteria keruntuhan untuk model ini  dapat  dilihat  dalam  Gambar  6  dan  dapat dinyatakan sebagai berikut :
' tan tan ' f nf c τ σ ϕ + ′ = ….……….……….(3)
Dimana, f τ dan ' nf σ adalah  tegangan  geser dan tegangan normal efektif pada keruntuhan rencana.  Hasil  fungsi  Mohr-Coulomb  ketika dirumuskan  dalam  tegangan  utama  efektif diberikan sebagai berikut :
( ) ( ) ' ' ' ' 1 3 1 3 1 sin cos 2 f c σ σ σ σ ϕ ϕ = − + ′ − ′ ′ − …….(4)
Dimana ' 1 σ dan ' 3 σ masing-masing  adalah tegangan  mayor  dan  tegangan  minor  pokok efektif.  Hasil  dari  Mohr-Coulomb  adalah  2 parameter  model  plastis  yaitu  sudut  geser ( ϕ ′ ) dan kohesi (c’)
Gambar 5 Diagram Penelitian
Pada pemodelan tanah Mohr- Coulomb  ada  dua  fase  yang  terjadi  pada
grafik  tegangan  regangan  dapat  dilihat  pada Gambar 7.
Gambar 6 Kriteria Keruntuhan Mohr-Coulomb
Gambar 7. Grafik Perfectly Elastic Plastic Model Mohr-Coulomb
Pada  grafik  tersebut  terlihat  bahwa ketika  tanah  diberi  pembebanan,  tegangan dan  regangan  tanah  tersebut  akan  terus bertambah  sampai  menemukan  batas  fase elastis,  tegangan  tanah  akan  tetap  dan  hanya regangan  yang  bertambah.  Kondisi  tersebut adalah  kondisi  plastis.  Pada  model  Mohr- Couloumb  terdapat  lima  parameter  yang perlu dicari untuk analisis yaitu :
a. Young Modulus Modulus young adalah modulus
kekakuan  dasar  yang  berhubungan dengan  tegangan  dan  regangan  tanah. Umumnya  diambil  pada  kondisi  50%, dilambangkan sebagai E 50, dapat dilihat pada Gambar 8 Hubungan  antara  modulus  young  (E) dan modulus kekakuan lainnya, seperti modulus  geser  (G)  dan  modulus  bulk (K), adalah sebagai berikut :
………………………(5)
…………..…..(6)
Gambar 8. Definisi E 50
b. Poisson Ratio (v)
Poisson  ratio  pada  tanah  kondisi drained  berkisar  antara  0.3  -  0.4 (Bowls).  sedangkan  untuk  kondisi undrained  bernilai  0.5,  namun  untuk kondisi  undrained  angka  poisson  ratio yang  disarankan  memakai  nilai  v  =
0.459.
c. Kohesi (c’)
Kohesi  adalah  dimensi  tegangan. Dalam  software  plaxis,  untuk  tanah yang  berkohesi  c’  =  0,  disarankan untuk mengambil nilai setidaknya c’ > 0.2 kN/m 2 untuk menghidari komplikasi komputasi.
d. Sudut Geser ( ϕ ′ )
Sudut  geser  diperoleh  dari  plot tegangan  geser  terhadap  tegangan normal,  seperti  yang  ditunukkan  pada Gambar  7  (kriteria  keruntuhan  Mohr- Coulomb).  Sudut  geser  dinyatakan dalam derajat.
e. Sudut Dilatansi ( ᴪ )
Sudut  dilatansi  dinyatakan  dalam derajat.  Bolton  1986,  dalam  kaitan dengan plaxis, merekomendasikan korelasi  sudut  gesekan  dengan  sudut dlatansi untuk tanah kohesif.
……………………..(7)
Untuk  tanah  kohesif,  yang  cenderung memiliki  dilatansi  kecil,  nilai ᴪ =  0 akan  realistis  untuk  digunakan  dalam kasus umum.

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN
4.1 Konstruksi Tangki
Konstruksi  tangki  Tangki  ini  tersusun atas  atap  tangki,  dinding  tangki  dan  dasar tangki.  Pada  dasar  tangki,  pondasi  yang digunakan  adalah  tiang  pancang  dengan ukuran  0.25  m  x  0.25  m,  tertanam  pada kepadaan  5.5  m  sebanyak  67  tiang.  Tiang pancang  tersebut  disatukan  oleh  pelat  yang terbuat dari beton dengan ketebalan 0.5 m.

## 4.2 Parameter Tanah
Berikut  ini  adalah  parameter  tanah  asli dapat dilihat pada Tabel 3 dan Tabel 4.
Tabel 3. Parameter Tanah Asli Clayey Silt
Tabel 4. Parameter Tanah Asli Gravel

## 4.3 Parameter Tiang
Pondasi yang digunakan pada konstruksi tangki  ini  adalah  pondasi  tiang  pancang, dengan ukuran 0.25 m x 0.25 m, yang terbuat dari beton dengan mutu K-350 kg/cm 2 . Tiang pancang pada Plaxis 3D Foundation dimodelkan  dengan  embedded  piles,  untuk
parameter  tiang  pancang  dapat  dilihat  pada Tabel 5.
Tabel 5. Parameter Tiang
4.4 Parameter Pelat (Raft) konstruksi  pelat  (raft)  dari  pondasi tangki  yaitu  terbuat  dari  beton  dengan  mutu beton  K-225  kg/cm 2 ,  ketebalan  0.5  m,  pada program  Plaxis  3D  Foundation  dimodelkan dengan  model  Cluster,  Berikiut  ini  adalah parameter raft dapat dilihat pada Tabel 6.
Tabel 6. Parameter Pelat

## 4.5 Beban Yang Bekerja
Beban yan bekerja yaitu 25000 kN, pada perhitungan  tangki, beban yang akan dimasukkan  adalah  beban  merata  terhadap luasan dari raft. sehingga  : Beban = P/A dengan : P = beban terpusat A = luas d = 20.5 m Luas   = ¼ π d 2 = ¼ π (20.5) 2 = 330.064 m 2
sehingga,
Beban = P/A = 25000/330.064 = 75.7 kN/m 2

## 4.6 Model Analisa
Model yang akan dianalisa adalah model kondisi  asli  yang  selanjutnya  disebut  tanpa sirtu dapat dilihat pada Gambar 9,  kemudian model  penambahan  sirtu  yang  selanjutnya disebut  dengan  sirtu  dapat  dilihat  pada Gambar  10,  dan  model  yang  ketiga  yaitu dengan  penambahan  panjang  tiang  dapat dilihat  pada  Gambar  11,  pada  Gambar  11, tiang  no  1,  2,  3,4,5,  6,7  21,  22,  23,  24,  25, dan 26 tiang diperpanjang sampai kedalaman 13.3  m  dan  tiang  27,  28,  29,  30,  31,  43,  44, 45, 46, 47, 48, 49, 50, 58, 59, 60, 61, 62, dan 66  diperpanjang  sampai  kedalaman  12,2  m, dengan penomoran tiang seperti yang terlihat pada Gambar 12.
Gambar 9. Model Kondisi Tangki tanpa sirtu Gambar 10. Model Kondisi Tangki dengan sirtu
Gambar 11. Model Kondisi Tangki dengan perpanjangan Tiang
Gambar 12. Penomoran Tiang 4.7 Hasil Output

## A. Gaya Aksial
Berikut ini adalah hasil output dari gaya aksial dari masing-masing tiang, untuk tiang - tiang  yang  duduk  pada  ujung  clay  dapat dilihat  pada  Tabel  7,  sedangkan  untuk  tiang yang  duduk  pada  ujung  gravel  dapat  dilihat pada Tabel  8.  Data  aksial tersebut  kemudian diolah  menjadi  Faktor  Keamanan  (FK)  pada desain  tiang  dengan  cara  membandingkan hasil  uji  lapangan  berdasarkan  data  PDA, data PDA dapat dilihat pada Tabel 9.
faktor  keamanan  tiang  pancang  dihitng dengan cara membagi nilai hasil PDA dengan nilai  otuput  hasil  gaya  aksial  masing-masing tiang,  pada  kasus  ini,  nilai  PDA  yang dijadikan  standar  untuk  menghitung  faktor keamanan tiang yang duduk pada ujung clay diambil  data  PDA  terkecil  yaitu  59  ton  (590 kN)  dan  untuk  tiang  yang  duduk  pada  ujung gravel  yaitu  99  ton  (990  kN).  Untuk perpanjangan  tiang,  data  PDA  tidak  tersedia sehingga diambil 990 kN, pada kenyataannya nilai  tersebeut  tentu  lebih  kecil,  karena  ada penambahan  gesekan  selimut  dan  ujung tiang.  Berikut  ini  adalah  contoh  perhitungan FK untuk tiang no 1 yang duduk pada ujung clay kondisi tanpa sirtu. FK = PDA / Aksial FK = 590  / 242.65 FK = 2.4
Tabel 7. Gaya Aksial di Kepala Tiang Ujung Clay No tiang Gaya Aksial Tiang Ujung Clay Tanpa Sirtu (1) Dengan Sirtu (2) Perpanjang Tiang (3) kN kN kN 1 -242.65 -218.57 -339.41 2 -258.15 -240.93 -340.37 3 -265.08 -262.48 -342.32 4 -255.76 -234.36 -338.98 5 -254.81 -243.50 -341.83 6 -254.38 -284.85 -388.50 7 -222.20 -225.24 -490.66 21 -218.68 -216.60 -491.60 22 -254.12 -278.05 -397.81 23 -252.61 -240.35 -339.45 24 -252.60 -234.72 -335.70 25 -266.09 -270.40 -338.49 26 -268.45 -259.49 -345.69 27 -227.57 -261.30 -369.13 28 -227.35 -247.50 -365.12 29 -231.08 -256.91 -380.94 30 -230.18 -242.06 -382.39 31 -228.75 -254.64 -437.42 43 -221.93 -240.69 -446.77 44 -214.57 -218.84 -380.32 45 -219.68 -220.93 -370.16 46 -241.78 -285.50 -381.43 47 -248.23 -257.53 -412.82 48 -254.47 -278.37 -424.86 49 -237.18 -246.77 -434.31 50 -241.88 -279.83 -490.63 58 -250.91 -287.28 -511.32 59 -237.54 -237.04 -428.55 60 -251.43 -271.19 -427.22 61 -218.40 -231.18 -432.20 62 -246.03 -282.66 -496.66 66 -260.19 -288.39 -510.79

## Tabel 8. Gaya Aksial di Kepala Tiang
Ujung Gravel No tiang Gaya Aksial Tiang Ujung Gravel Tanpa Sirtu (1) Dengan Sirtu (2) Perpanjang Tiang (3) kN kN kN 8 -322.25 -347.34 -196.45 9 -337.65 -368.61 -352.35 10 -275.57 -316.75 -369.02 11 -191.61 -223.12 -329.18 12 -247.92 -259.29 -326.30 13 -256.14 -273.66 -316.30 14 -270.93 -288.87 -323.27 15 -247.28 -261.84 -310.68 16 -242.28 -269.48 -326.28 17 -240.23 -271.71 -344.18 18 -291.47 -320.44 -385.33 19 -396.84 -438.93 -386.97 20 -338.78 -380.89 -214.66 31 -228.75 -254.64 -437.42 32 -423.78 -474.35 -231.60 33 -527.27 -595.84 -358.55 34 -439.83 -517.30 -454.18 35 -369.37 -421.53 -411.44 36 -325.58 -364.18 -382.00 37 -316.80 -344.87 -363.59 38 -364.07 -414.24 -419.67 39 -404.67 -478.01 -448.81 40 -400.11 -447.61 -373.77 41 -342.98 -379.28 -259.76 42 -392.14 -441.66 -217.54 43 -221.93 -240.69 -446.77 51 -419.98 -476.12 -282.66 52 -499.55 -566.69 -377.94 53 -434.23 -503.26 -402.07 54 -356.08 -409.93 -348.75 55 -556.29 -645.02 -504.00 56 -385.25 -453.01 -310.85 57 -463.22 -534.92 -315.45 63 -372.47 -436.69 -246.83 64 -335.06 -396.33 -260.98 65 -379.88 -450.80 -251.17 67 -380.65 -451.76 -203.14
Tabel 9. Data Pengujian PDA (PT. No. Tiang Dimensi (cm) Panjang (m) PDA (ton) TP 01 (OST 1) 25 x 25 5.6 99 TP 42 (OST 1) 25 x 25 5.6 67 TP 53 (OST 1) 25 x 25 5.6 59 TP 42 (OST 2) 25 x 25 5.6 65 TP 34 (OST 2) 25 x 25 5.6 71 TP 51 (OST 2) 25 x 25 5.6 76
Berikut  ini  adalah  hasil  perhitungan faktor  keamanan  pada  masing-masing  tiang dapat dilihat pada Tabel 10.
Tabel 10. Nilai Faktor Keamanan No tiang Faktor Keamanan Tanpa Sirtu Dengan Sirtu Perpanjang Tiang 1 2.4 2.7 2.9 2 2.3 2.4 2.9 3 2.2 2.2 2.9 4 2.3 2.5 2.9 5 2.3 2.4 2.9 6 2.3 2.1 2.5 7 2.7 2.6 2.0 21 2.7 2.7 2.0 22 2.3 2.1 2.5 23 2.3 2.5 2.9 24 2.3 2.5 2.9 25 2.2 2.2 2.9 26 2.2 2.3 2.9 27 2.6 2.3 2.7 28 2.6 2.4 2.7 29 2.6 2.3 2.6 30 2.6 2.4 2.6 31 2.6 2.3 2.3 43 2.7 2.5 2.2 44 2.7 2.7 2.6 45 2.7 2.7 2.7 46 2.4 2.1 2.6 47 2.4 2.3 2.4 48 2.3 2.1 2.3 49 2.5 2.4 2.3 50 2.4 2.1 2.0 58 2.4 2.1 1.9 59 2.5 2.5 2.3
60 2.3 2.2 2.3 61 2.7 2.6 2.3 62 2.4 2.1 2.0 66 2.3 2.0 1.9 8 3.1 2.9 5.0 9 2.9 2.7 2.8 10 3.6 3.1 2.7 11 5.2 4.4 3.0 12 4.0 3.8 3.0 13 3.9 3.6 3.1 14 3.7 3.4 3.1 15 4.0 3.8 3.2 16 4.1 3.7 3.0 17 4.1 3.6 2.9 18 3.4 3.1 2.6 19 2.5 2.3 2.6 20 2.9 2.6 4.6 31 4.3 3.9 2.3 32 2.3 2.1 4.3 33 1.9 1.7 2.8 34 2.3 1.9 2.2 35 2.7 2.3 2.4 36 3.0 2.7 2.6 37 3.1 2.9 2.7 38 2.7 2.4 2.4 39 2.4 2.1 2.2 40 2.5 2.2 2.6 41 2.9 2.6 3.8 42 2.5 2.2 4.6 43 4.5 4.1 2.2 51 2.4 2.1 3.5 52 2.0 1.7 2.6 53 2.3 2.0 2.5 54 2.8 2.4 2.8 55 1.8 1.5 2.0 56 2.6 2.2 3.2 57 2.1 1.9 3.1 63 2.7 2.3 4.0 64 3.0 2.5 3.8 65 2.6 2.2 3.9 67 2.6 2.2 4.9
Jika  dijumlahkan  nilai  gaya  aksial  untuk masing-masing  kondisi,  dapat  dilihat  pada Tabel 11.
Tabel 11. Nilai Penjumlahan

## Gaya Aksial Tiang
Kondisi Tiang Tanpa Sirtu (kN) Dengan Sirtu (kN) Perpanjang Tiang (kN) Ujung tiang clay -7754.71 -8098.15 -12913.84 Ujung tiang gravel -12998.86 -14719.67 -12489.90 Jumlah -20753.57 -22817.81 -25403.75

## B. Displacement
Selain  daya  dukung  tiang,  faktor penentu  kestabilan  struktur  pondasi  adalah dinilai  dari  penurunannya,  berikut  ini  adalah tampak  atas  profil  penurunan  seperti  yang terlihat pada Gambar 13 - 15.
Gambar 13. Profil displacement Tanpa Sirtu
Gambar 14. Profil displacement Dengan Sirtu
Gambar 15. Profil displacement Perpanjangan Tiang
Dari  Gambar  diatas,  ketika  dipotong pada  sumbu  x  -  x,  maka  akan  mendapatkan profil  Penurunan  (displacement  )  seperti Gambar 16.
Gambar 16. Grafik Settlement potongan x - x
Dari  Gambar  11,  dapat  diperoleh  data- data penurunan maksimum, penurunan minimum, serta distorsi kakunya seperti yang terlihat pada  Tabel 12.
Tabel 12. Distorsi Kaku Uraian Tanpa sirtu Dengan Sirtu Perpanjang tiang Satuan Smax 43.97 45.15 14.88 mm Smin 6.15 6.02 6.49 mm ∆ S 37.83 39.13 8.39 mm L 14800 14800 10250 mm Distorsi kaku = ∆ S/L 0.0026 0.0026 0.0008
Berdasarkan  Tabel  12,  Perhitungan penurunan tidak seragam (differential
settlement)  untuk  nilai  distorsi  kaku  tanpa sirtu  maupun  dengan  sirtu  sebesar  0.0026, sedangkan  pada  penambahan  tiang  distorsi kaku  sebesar  0.0008, jika  dibandingkan  nilai ijin  distorsi  kaku  menurut  Bjerrum,  1963, dalam  Hary  Christady,  2002,  nilai  batas dengan  penggulingan  (miring)  yaitu  1/250  = 0.004,  syarat  batasan  penurunan  adalah  nilai distorsi kaku standar penggulingan dikali niai L,  sehingga  0.004  x  14800  =  59.20  mm,  L diambil  pada  titik  penurunan  paling  besar (penurunan max) terhadap titik ujung tangki, Berdasarkan  hal  diatas,  nilai  differential settlement  lebih  kecil  dari  nilai  syarat  batas penggulingan  yaitu  pada  kondisi  tanpa  sirtu 37.83 mm < 59.20 mm, pada kondisi dengan sirtu  39.13  mm  <  59.20  mm,  dan  pada kondisi  perpanjangan  tiang  yaitu  8.39  mm  < 59.20  mm  pada  ketiga  kondisi  tersebut differential  settlement  masih  memenuhi syarat.

## V. KESIMPULAN
Dari  pembahasan  diatas,  maka  dapat disimpulkan sebagai berikut :
1. Daya  dukung  tiang  pancang  masih memenuhi  syarat,  pada  tiap  kondisi penanganan  dengan  penambahan  sirtu naik  9.05  %  sedangkan  perpanjangan tiang mengalami kenaikan 18.31%.
2. Differential  settlement  yang  terjadi masih  memenuhi  syarat  pada  ketiga model tersebut,
tetapi akibat
penambahan sirtu diawah pondasi tangki menyebabkan  penurunan  maksimum menjadi  lebih  besar,  penurunan  ini disebabkan sirtu menjadi beban tambahan.

## DAFTAR PUSTAKA
1. Bowles,  J.  E.,  (1997),  “Foundation Analysis  and  Design  Fifth  Edition“,  Mc Graw-Hill Companies, New York.
2. Canonica,  Lucia.,  (2013),  “Memahami
Fondasi”, Angkasa, Bandung .
3. Carter,  Michael  dan  Bentley,  P.  Stephen., (1991).  “Corelation  Of  Soil  Properties”, Pantech Press, London.
4. Das,  Braja  M.,  Endah,  Noor,  Mochtar, Indrasurya B. (1985a), “Mekanika Tanah
(Prinsip-prinsip  Rekayasa  Geoteknis) Jilid 1”, Erlangga, Jakarta.
5. Das,  Braja  M.,  Endah,  Noor,  Mochtar, Indrasurya B. (1985b), “Mekanika Tanah
(Prinsip-prinsip  Rekayasa  Geoteknis)
Jilid 2”, Erlangga, Jakarta.
6. Das,  Braja,  M.  (2011),  “Principles  of Geotechnical Engineering seventh edition”,  Canada:  Thomson  Canada Limited.
7. Hardiyatmo,  Hary  Christady,  (2002), “Teknik  Pondasi  1  Edisi  2”,  Beta OFFSET, Yogyakarta.
8. Natasya, Bianca.,
(2011), “Studi Pemakaian  Pondasi  Tiang-Rakit  Pada Sebuah  Proyek  Apartemen  Di  Jakarta Dengan Menggunakan Metode Konvensional  Poulos  Dan  Plaxis  Dua Dimensi”. 9. Poulos, H.G dan E.H Davis., (1980), “Pile Foundation Analysis and Design”, United  Stated  of  America  :  John  Willey & Sons, Inc.
10. Plaxis  3D  Foundation,  “Tutorial  Manual version 1.5”.
11. Rahardjo,  P.  P.,  (2013),  “Manual Pondasi  Tiang  Edisi  4”,  GEC  Unpar,
Bandung. 12. Sutarman,  Encu.,  (2013),  “Konsep  dan Alikasi Mekanika Tanah”, Andi, Yogyakarta.