## Gerusan Lokal yang Terjadi di Hilir Bendung dan Upaya Pengendaliannya

## Lokal Scourat at The End Side of Dam Construction and Its Preventive Works

## Wisafri
Jurusan Teknik Sipil Politeknik Negeri Padang Kampus Limau Manis Padang Telp. 0751-72590 Fax. 0751-72576 Email: wisafrikoto@yahoo.co.id

## ABSTRACT
Majarity of damages on the dam construction in Indonesia is caused by continuous local scouring at the end side of  the  dam construction.  It  grows  and  reach  its  lower/bottorm  part.  It  could  results  in  degradation  in  the  dam operation safety. This local scouring was caused by major water flowing passing the dam where there is a high difference level between the top and the end of the dam. Furthermore, it generates inbalancing water flow speed and  additional  water  turbulence.  There  are  different  approachs  to  prevent  such  damage,  and  for  example  by providing one or more additional construction at the end part of the dam. This structure is designed and installed at the bottom part of the dam. Various empirical functions have been developed to design this structure, and one of  them  is  developed  by  Lacey.  The  function  is  reprsented  by  D  =  0.47  *  (Q/F ) 1/2 ( D=  scouring  depth,  Q= Discharge,  F=  the  size  of  the  sand  particle).  However, that  function has  some  limitation.  For  examples  are the local river and dam construction characteristics. Therefore, it is required to be validated by developing a model of dam contructed in a laboratory. Experiments was undertaken by using the model with different characteristics of water flow in order to investigate the scouring pattern, and than method prefentif work
Keywords : local scouring, dam, preventive work

## PENDAHULUAN
Negara  Republik  Indonesia  sebagian  besar rakyatnya    masih  bermata  pencaharian  di bidang pertanian (agraris).  Dengan kondisi tersebut secara tidak langsung mengakibatkan pemerintah harus
mengembangkan  jaringan  irigasi  teknis secara  besar-besaran  untuk  mengairi  areal pertanian  yang  ada  sekarang  dan  untuk kebutuhan  di  masa  datang.    Maka  untuk memenuhi  kebutuhan  suplai  air  tersebut telah  dibangun  cukup  banyak  bangunan- bangunan hidraulik seperti bendung, embung, waduk, chek dam dan lain-lain. Bendung  adalah  bangunan  yang  melintang disungai/saluran  yang  berfungsi  untuk menaikkan  elevasi  muka  air  dari  sungai yang  dibendung  sampai  kepada  taraf tertentu, sehingga air yang dibendung dapat mengalir  secara  aliran  gravitasi  sampai  ke
areal  pertanian  yang  akan  diairi.  Bagian- bagian  dari   bendung  antara  lain:   tubuh bendung    (terdiri  dari  mercu  dan  kolam olakan),  lantai  depan,  lantai  belakang, tembok  sayap  (depan  dan  belakang), bangunan  penangkap  sedimen,  saluran pembilas  dan  sebagainya.  Berdasarkan fungsi bendung untuk menaikkan muka air, akan  menyebabkan  perbedaan  elevasi muka  air  antara  hulu  dan  hilir  bendung menjadi  tinggi.  Perbedaan  elevasi  ini  akan menimbulkan  limpasan  atau  terjunan  yang mempunyai  energi  besar  dan  kecepatan yang  lebih  tinggi  dari  aslinya,  sehingga mengganggu keseimbangan aliran.
Konsentrasi  kecepatan  jatuh  aliran  yang besar  dengan  gradien  tekanan  ke  tanah yang abnormal, serta turbulensi aliran akan menyebabkan  peluang  besar  terjadi  erosi. Aliran  super  kritis  yang  melimpas  dari
spillway  akan  menyebabkan  terjadinya profil  loncatan  hidraulik  (hydraulic  jump) dan  hal  ini  akan  mempengaruhi  juga besarnya  penggerusan  setempat  dihilir bendung.  Gejala  yang  terjadi  pada  kaki bendung  dengan  hanyutnya  material  dasar sungai  tersebut  dikenal  dengan  gejala penggerusan  setempat  (Local  Scouring). Penggerusan  setempat  serta    terjadinya rembesan (seepage) dari hulu ke hilir tubuh bendung,  sehingga  secara  keseluruhan mengurangi kestabilan struktur bendung.

## METODOLOGI Pemodelan Fisik Dua Dimensi
Untuk mendisain suatu kontruksi pengendali  erosi  suatu  bendung,  para  ahli rancang rekayasa (insinyur) akan berhadapan  dengan  sejumlah  variabel disamping  variabel  keadaan  arus  itu sendiri. Karena adanya hubungan-
hubungan  dari  berbagai  variabel  tersebut, sulit  untuk  melakukan  standarisasi  desain lantai  spillway  atau  menjamin  dicapainya hasil memuaskan dengan cara
mengasumsikan sama dengan struktur yang sudah ada.
Walaupun banyak proses aliran yang dapat ditelusuri  pada  tingkat  teoritisnya,  masih banyak  hubungan dengan  variabel-variabel yang rumit. Melalui pendekatan persamaan matematis  atau  persamaan  differensial sering  kali  tidak  menyelesaikan  masalah dan  tidak  sesuai  dengan  kenyataan  di lapangan.  Selain  itu  perkembangan  proses penggerusan  di  hilir  bangunan spillway juga    hampir  tidak  dapat  dihitung  secara teoritis. Penyelidikan uji model fisik karena itu    merupakan  alternatif  terbaik  untuk memahami  proses  penggerusan,  serta menguji  parameter    parameter  yang diperlukan  untuk  melindungi  dasar  sungai dari  proses  deformasi  yang  terjadi.  Oleh karena  itu  model  test  ini  sangat  relevan untuk mempelajari
mekanisme penggerusan,  karena  informasi  perubahan
interaksi antara dasar sungai yang berdeformasi dan aliran air dapat ditentukan  secara  langsung.  Penggerusan yang  terjadi  relatif  dekat  ke  struktur hidraulik  akan  mempengaruhi stabilitasnya dan  merupakan  masalah  keamanan  yang serius.  Dari  berkali  kali  pengujian  model fisik  tiga  dimensi  yang  telah  dilakukan, hasilnya  yang  terbaik  akan  dijadikan sebagai acuan untuk pengujian  model  fisik tiga  dimensi  yang  disesuaikan  dengan rancangan akhir dari prototipe.
Hal yang perlu diperhatikan dalam membuat  sebuah  pemodelan  fisik  adalah harus  sesuai  dengan  kondisi  prototipenya. Dengan demikian sifat-sifat model diharapkan akan mewakili sifat-sifat prototipenya.  Dalam  menentukan  skala model  fisik  hidraulik,    beberapa  hal  yang harus  dipertimbangkan    adalah  :  Ruang laboratorium yang tersedia,
Suplai air dan Ketersediaan waktu .

## Pelaksanaan Penelitian
Sebagaimana  telah  dijelaskan  sebelumnya bahwa  penelitian  dilakukan  pada  saluran terbuka  berdinding    akrilik  dengan  lebar 0,40  m    sepanjang  3  (tiga)  meter.  Saluran tersebut terdapat pada ruang Laboratorium Uji Model Hidraulik
(Laboratorium  Hidraulika)  Jurusan  Teknik
Sipil, Politeknik Negeri Padang. Langkah  pertama  pelaksanaan  penelitian yang dilakukan adalah pengecekan terhadap  indeks  dari  meteran  taraf  diatas permukaan Spillway dan  di  dasar  pintu Thompson ,  agar  di  saat  pengukuran  tidak terjadi  kesalahan  dalam  pembacaan  angka pada meteran taraf.
Kemudian pasir yang telah disaring dengan kawat harmonika ukuran kecil lalu dihamparkan pada dasar saluran terbuka di hilir Spillway setebal  tinggi  ujung  akhir dari Bucket sampai  rata  dan  padat. Pemadatan  pasir  dilakukan  dengan  alat pemadat  yang  terbuat  dari  balok  kayu,
kemudian  air  dialirkan  pada  saluran tersebut  selama  kurang  lebih  1(satu)  jam agar  menjadi  padat,  setelah  itu  pompa dimatikan dan siap dikeringkan.

## Mengukur Kedalaman Aliran di Saluran
Untuk  mengukur  kedalaman  aliran  di saluran dilakukan dengan alat ukur meteran taraf  yang  berada    di    atas  dan  di  hilir Spillway .  Setelah  permukaan  pasir  di  hilir bendung dihamparkan dan diratakan selanjutnya  didapatkan  perbedaan  antara elevasi  mercu  dengan  elevasi  permukaan pasir,  maka air kemudian dialirkan dengan debit-debit  yang  telah  ditentukan  dalam waktu  2  jam  sampai  3  jam.  Pengukuran kedalaman aliran dapat dilakukan bila debit sudah  konstan,  yaitu  bila  pengukuran meteran  taraf  di  kedalaman  hulu  bendung tidak  berubah-rubah  lagi,  biasanya  terjadi setelah  air  dialirkan  setelah  1  jam. Kemudian dilakukan pengukuran kedalaman  air  di  atas Spillway, kedalaman pada awal loncatan air, kedalaman loncatan air maksimum, dan panjang loncatan air di hilir Spillway ,  serta  kedalaman  air  normal hilir
ds y 1 y 2 Pasir y n Hd He L 1 L 2 L 3 L n P So=0,0% t pn X Z
Gambar  1.  Definisi  dan  simbol  bendung dengan peredam  energy  tipe Bucket tunggal.
Dari gambar di atas, pengukuran kedalaman air tersebut dilakukan untuk mendapatkan :
 Kedalaman aliran (Hd) sebelum melewati Spillway .
 Kedalaman  aliran  (He)  yang  berada tepat dipuncak Spillway
 Kedalaman aliran (y 1 ) di awal loncatan.
 Kedalaman aliran (y 2 ) permukaan aliran sudah mulai naik.
 Kedalaman  aliran  (y n )  permukaan  air hilir.
 Panjang  loncatan air (L 1 ) =  jarak antara as  bendung  ke  lokasi  permukaan  air mulai jatuh.
 Panjang  loncatan air (L 2 ) =  jarak antara permukaan air mulai jatuh ke y 1 .
 Panjang  loncatan air (L 3 ) =  jarak  antara y 1 ke y 2 .
 Panjang  loncatan air (L n ) =  jarak antara y 2 ke y n .
 Debit  yang  melewati  bendung  (Q) Thompson.
 tp 1 = tinggi pasir yang tidak tergerus.
 tp 2 = tinggi pasir di bawah aliran hilir.  ds= kedalaman penggerusan yang terjadi  akibat  aliran  suatu  debit tertentu.

## Pengamanan  Gerusan  Lokal  Akibat dihilir bendung.
Blok  beton  terkunci  merupakan  inovasi teknologi  yang  relatif  baru  di  bidang pengamanan  gerusan  lokal  akibat  aliran sungai.  Gerusan  lokal  merupakan  suatu fenomena  yang  biasa  terjadi  di  hilir bangunan  yang  dibangun  pada  aliran sungai.  Gejala  gerusan  lokal  seringkali tampak  terjadi  di  hilir  peredam  energi. Dampak dari gerusan lokal harus
diwaspadai  karena  dapat  berpengaruh  pada penurunan  stabilitas  keamanan  bangunan air. Proses  terjadinya  gerusan lokal biasanya  dipicu  oleh  tertahannya  angkutan sedimen  yang  dibawa  bersama  aliran  oleh struktur bangunan dan peningkatan turbulensi  aliran  akibat  gangguan  suatu struktur. Untuk menyeimbangkan angkutan
sedimen  sesuai  dengan  kapasitasnya,  maka aliran akan menggerus  dasar sungai di  hilir struktur,  sehingga  terjadi  penurunan  dasar sungai  yang  cukup  dalam  di  hilir  struktur dan dikenal  sebagai  gerusan  lokal.  Apabila penurunan  dasar  ini  berlangsung  pada suatu ruas sungai dengan panjang tertentu, maka hal ini bukan  lagi merupakan fenomena gerusan lokal, melainkan dikenal sebagai gejala degradasi dasar sungai.
Pengamanan  bangunan  keairan  terhadap gerusan  lokal  maupun  degradasi  dasar sungai    dapat    dilakukan    dengan menggunakan  beberapa    cara    dengan tujuan  untuk  mencegah  dan  mengurangi dalam  gerusan  lokal  yang  terjadi  agar kestabilan  bangunan  tetap  terjaga.  Cara penanggulangan  gerusan  lokal  yang  sudah biasa  dilakukan  selama  ini  adalah  dengan penyesuaian  desain  bangunan  peredam energi dan pembuatan bang unan pengendali  dasar  sungai  (bottom  controler) yang  terbuat  dari  pasangan  batu,  bronjong atau beton bertulang dengan biaya yangcukup  besar.  Sedangkan  pemanfaatan blok  beton  terkunci  yang  biasa  digunakan untuk  menahan  abrasi  akibat  ombak  di daerah pantai belum biasa digunakan. Tantangan lapangan terkait dengan masalah
gerusan  lokal  dan  degradasi  dasar  sungai adalah  keterbatasan  waktu  pelaksanaan, kecenderungan  morfologi  sungai  yang selalu  berubah  dan  data  lapangan  yang terbatas.  Berkaitan dengan hal ini, struktur blok  beton  terkunci  yang  modular,  saling terkunci,  mudah  diterapkan  di  lapangan dengan  metoda  dan  alat  bantu  yang  tidak terlalu  rumit  dapat  digunakan  sebagai alternatif  pengendalian  gerusan  lokal  dan degradasi dasar di sungai.

## HASIL

## Perhitungan Debit
Perhitungan  debit  berdasarkan  debit  (Q) hasil  pengamatan  elevasi  muka  air  yang melimpas pada alat ukur segitiga Thompson. Besarnya debit (Q) berdasarkan rumus :       Q = 1,38 H t 5/2 dimana : H t = Kedalaman aliran air yang melewati alat ukur segitiga
Thompson (m).
Untuk debit per satuan lebar (q) berdasarkan rumus :   q = Q/B
dimana : Q = Debit Thompson.
B = Lebar saluran percobaan.
Tabel 1.   Perhitungan faktor aliran terhadap dalamnya penggerusan per kedalaman hilir.
No. EL.H d El.y n y n  H q q/  g.  H 3 d s ds/y n Test (m) (m) (m) (m) (m 3 /dt/m) (-) (m) (-) 1 0.3320 0.1570 0.0320 0.2750 0.0068 0.0150  0.0602 1.8813 2 0.3350 0.1666 0.0410 0.2690 0.0079 0.0181  0.0816 1.9902 3 0.3410 0.1744 0.0494 0.2666 0.0122 0.0283  0.1021 2.0668 4 0.3520 0.1844 0.0594 0.2676 0.0183 0.0422  0.1265 2.1296 5 0.3550 0.1893 0.0643 0.2657 0.0215 0.0501  0.1385 2.1540 6 0.3645 0.1951 0.0701 0.2694 0.0266 0.0607  0.1525 2.1755 7 0.3670 0.2061 0.0811 0.2609 0.0296 0.0709  0.1780 2.1948 8 0.3750 0.2330 0.1080 0.2420 0.0346 0.0928  0.2450 2.2685
Tabel  2.    Perbandingan  dalamnya  penggeru  san  model  dengan  formula-formula  para  ahli terhadap pola debit pada bendung mercu bulat peredam energi Bucket tunggal, berjari-jari, R = 6 cm.
q/(g.  H 3 ) 0.5 ds/∆H (-) Model Lacey 0.0150 0.2189 0.8712 0.0176 0.3033 0.9815 0.0278 0.3830 1.3383 0.0420 0.4727 1.7732 0.0522 0.5213 1.9942 0.0658 0.5661 2.2938 0.0765 0.6823 2.5241 0.0986 1.0124 2.9565
Berikut ini adalah grafik-grafik hasil pengamatan pada bendung mercu bulat dengan peredam energi tipe Bucket tunggal berjari-jari R = 6 cm
Gambar 2.  Grafik  hubungan  dalamnya penggerusan per kedalaman air  hilir dengan  faktor aliran.
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10 0.12 d s /A Z q/(g.AZ^3)^0,5 model Lacey
Gambar 3.  Grafik  perbandingan  kedalaman  penggerusan  antara  hasil  uji  model  I  dengan formula Lacey . 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 1.90 2.00 2.10 2.20
2.30 2.40 2.50
P a n ja n g L o n c a ta n A ir p e r K e d a la m a n H il ir ( L /y n )
Bilangan Froude (F1)
Gambar 4.    Grafik hubungan Bilangan Froude dengan panjang loncatan air per kedalaman air hilir.

## PEMBAHASAN
Analisa  Grafik  Pada  Bendung  Mercu Bulat  Dengan  Peredam  Energi  Tipe Bucket  Tunggal
Dari hasil analisis data hasil uji model seri I pada saluran terbuka dengan lebar 0,40 m pada kondisi dasar saluran datar yang sudah diperoleh  dalam  tabel  terlampir  dan kemudian hasilnya di plot dalam serangkaian grafik. Dalam hal ini umumnya berupa  grafik-grafik  karakteristik  dengan skala  absis  dan  skala  ordinat  tanpa  satuan ( Non-dimensional ).
Hubungan    antara  dalamnya  pengge rusan  per  kedalaman  air  hilir    terhadap faktor aliran
Dari  gambar  2  menunjukan  dalamnya penggerusan  per  kedalaman  air  hilir  (d s /y n ) terbentuk  oleh  faktor  aliran  (q/(g.  H 3 ) 0,5 ). Dari grafik ini dapat menunjukan karakteristik pentingnya variabel-variabel hubungan  antara  kedalaman  penggerusan, kedalaman  air  hilir,  pola  debit,  dan  beda elevasi  muka  air  hulu  dan  hilir  bangunan hidraulik.  Grafik  karakteristik  tersebut menunjukan kedalaman gerusan per kedalaman  air  hilir  cendrung  naik  secara pendekatan  persamaan  polinomial  terhadap faktor  aliran.  Kedalaman  gerusan  per kedalaman hilir terbesar adalah 2,27 terjadi pada pola debit terbesar  (q  =  0,0346  m 3 /det/m)  dengan dalam  gerusan  sebesar  0,025  m,  beda elevasi  muka air  hulu dan  hilir adalah 2,45 cm  serta  kedalaman  air  normal  hilir  5,80 cm.  Hal  ini  secara  logika  menjabarkan untuk  suatu  bentuk  bangunan  hidraulik tertentu  dengan  ukuran  tertentu  dengan penambahan  pola  debit  aliran  untuk  dasar hilirnya  akan  tergerus  bertambah  dalam walaupun  terjadi  pengurangan  energi  yang lebih  besar  juga  karena  benturan  antara partikel  terjunan  air  dengan  kedalaman  air di hilirnya yang bertambah besar juga.
Perbandingan  Dalamnya  Penggerusan Dari Hasil Uji Model Terhadap Pemakaian Formula Lacey.
Dari  gambar  3  menunjukan  perbandingan hasil  uji  model  dan  penggunaan  formula- formula  dari  para  ahli  terhadap  dalamnya penggerusan  (d s )  oleh  berbagai  pola  debit per  satuan  lebar  (q)  ,  kedalaman  terjunan atau  beda  elevasi  muka  air  hulu  dan  hilir, dan  bahan  dasar  saluran  dengan  gradasi tertentu.  Dari  grafik  yang  dihasilkan  baik menurut  uji model  dan  penggunaan formula-formula  oleh  para  ahli  di  luar negeri  menunjukan  bahwa  kedalaman gerusan  per  kedalaman  terjun  mempunyai kecendrungan  naik  dengan  pendekatan persamaan  polinomial  terhadap  faktor aliran.  Dari  hasil  uji  model  dan  formula- formula oleh para ahli menunjukan kedalaman gerusan per kedalaman terjunan yang  berbeda-beda  terhadap  faktor  aliran, bahkan  mempunyai  selisih  perbedaan  yang cukup besar. Sebagai pemisalan, kedalaman gerusan  per  kedalaman  terjunan  (ds/  H) untuk  faktor  aliran  terbesar  (q/(g.  H 3 ) 0,5 = 0,099)  pada uji  model :  1,01, Lacey :  2,96, menunjukan  bahwa  dengan  menggunakan formula-formula yang telah ada, mempunyai  deviasi  terhadap  hasil  uji model.
Panjang Loncatan
Hidraulik per Kedalaman Air Hilir Terhadap Bilangan Froude panjang  loncatan  hidraulik  per  kedalaman air  hilir  (L/y n )  terbentuk  oleh  Bilangan Froude (F 1 =2,00  –  2,43)  terjadi  100% loncatan  lemah.  Panjang  loncatan  hidraulik dan  kedalaman  air  hilir  merupakan  faktor yang sangat mempengaruhi lokasi penggerusan  terdalam  dan  pola  gerusan. Hasil pengamatan terhadap gerusan terdalam  (ds)  yang  terjadi  di  belakang Endsill yaitu berjarak 50 cm sedalam 24,50 cm  untuk  bagian  tengah,  berjarak  44  cm sedalam  24,50  cm  untuk  bagian  kiri, berjarak  43  cm  sedalam  27,50  cm  untuk
bagian  kanan  yang  terjadi  pada  pada  debit maksimum q = 0,0346 m 3 /det/m.
Grafik karakteristiknya menunjukan kecendrungan  panjang  loncatan  hidraulik per kedalaman hilir naik dengan pendekatan persamaan  polinomial  terhadap  Bilangan Froude. Panjang loncatan air per kedalaman  hilir  terbesar  adalah  9,53  pada pola  debit  terkecil  (q  =  0,0068  m 3 /det/m) atau  Bilangan Froude terbesar  (F 1 =  2,43). Hal  ini  menunjukan  bahwa  semakin  kecil pola debit yang melimpas (Bilangan Froude semakin  besar)  rasio  panjang  loncatan terhadap kedalaman normal di hilirnya akan relatif bertambah besar.

## SIMPULAN
1. Semakin   kecil kedalaman penggerusan, pondasi  di  kaki  bendung  bisa  dibuat lebih dangkal, menambah faktor keamanan serta umur layan dari bendung.
Dari  pola  gerusan  (besarnya  kedalaman dan  panjang  penggerusan)  dapat  pula dipastikan  bahwa  volume  material  dasar sungai  yang  hanyut  ke  hilir  aliran  pada mode  sehingga  perubahan  dinamik morfologi di hilir bendungnya juga lebih besar sehubungan dengan proses degradasi dan agradasi dasar sungai.
2.  Perbandingan  antara  hasil  uji  model dengan  rumus-rumus  untuk  meramalkan kedalaman  penggerusan  setempat  dari para ahli ( Lacey ), dengan pola debit dan diameter  butir  dasar  yang  diambil  sama, menunjukan
adanya deviasi
(penyimpangan.
Dalam hal ini menunjukan  bahwa  penggunaan  rumus- rumus  untuk  meramalkan  kedalaman penggerusan  mempunyai  validasi  yang berbeda-beda  dalam  penggunaanya  dan terbukti  bahwa  melalui  hasil  uji  model fisik  pada  keadaan  setempat  lebih menjamin keakuratan hasil.
3. Untuk penanggulangan  gerusan  dihilir bendung  biasanya  digunakan  batu- batu  besar,  blok-blok  beton  dan  yang
terbaru  dengan  menggunakan  blok beton  terkunci.  Blok  beton  terkunci memiliki prinsip kerja dapat
meningkatkan  stabilitas  terhadap  gaya seret  bergantung  kepada   arah    lengan momen  guling  yang  mana  blok  beton tersebut  dapat  berguling.  Keadaan saling  terkait  blok  beton  terkunci mampu menahan gaya seret

## DAFTAR PUSTAKA
Astuti,  K.A  dan  Widyaningtias,  2006, Gerusan  yang  Terjadi  di  Sekitar Abutment  Dinding  Vertikal  Tanpa
Sayap (Kajian Laboratorium) , Tugas  Akhir,  Departemen  Teknik Sipil,  Fakultas  Teknik  Sipil  dan Perencanaan, Institut Teknologi Bandung. Bharbhuiya, 2004, Local Scour at
Abutment:A  Review ,  Sadhana,  29
(5): 449-476.
Froehlich,  D.C.,  1989, Local  Scour  at Bridge  Abutments ,  San  Francisco, California:
Proceedings,  ASCE,  National  Hydraulics Conference, 922-927.
Kandasamy,  J.K and  Melville, B.W., 1998,
Maximum  Local  Scour  Depth  at Bridge Piers and Abutments,
Journal Hydraulic Research , IAHR,
36(2), 183-198 .
Laursen,  E.M.,  1960,  Scour  at  Bridge Crossings, Journal Hydraulic
Division , ASCE, 86: 39-54.
Melville,  B.W.,  1997,  Pier  and  Abutments Scour: Integrated Approach, Journal of  Hydraulic  Engineering ,  123  (2),
125-136.
Priyantoro, D.2007. Pengaruh Pemasangan Gigi Benturan (BaffleBlock) Terhadap Panjang Lantai PeredamEnergi Kolam Olakan
Datar  Tipe  IV. Hasil  Penelitian Malang.
Richardson, E.V., Harrison, L.J., and Davis, S.R.,  1991, Evaluating  Scour  at
Bridges : Hydraulic Engineering Circular  No.  18,  Publication  No. FHWA-IP-90-017, Office of Research and Development. Richardson,  J.R.  and  Richardson,  E.V., 1993,  Discussion  of  Local  Scour  at Bridge Abutments, By B.W. Melville, Journal HydraulicEngineering , ASCE, 119(9), 1069-1071.
Richardson,  E.V.  and  Davis,  S.R.  1995,
Evaluating Scour at Bridges , Hydraulic  Engineering  Circular  No.
18 (HEC-18), Publication No. FHWA-IP-90-017,  Third  Edition, Federal Highway Administration.
Van  Rijn ,  L.C,  1984,  Sediment  Transport, Part  II:  Suspended  Load  Transport,,
Journal  of  Hydraulic  Engineering , ASCE, 110 (11), 1613-1641.