pISSN: 2723-3472 eISSN: 0000-0000 eISSN: 2746 -1033
Volume 2, Issue 1, March 2021, pages 9-14

## REKONSTRUKSI TADULAKO
Civil Engineering Journal on Research and Development https://new.jurnal.untad.ac.id/index.php/renstra
Pengaruh  Ikatan  Diagonal  GFRP  Pada  Hubungan  Balok  Kolom  Pracetak Terhadap Kekuatan Sambungan
T. Hilmansyah a *, H. Parung b dan R. Djamaluddin b
a Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Universitas Tadulako, Jl. Soekarno-Hatta Km 9, Palu 94118, Indonesia
b Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Universitas Hasanuddin, Jl. Perintis Kemerdekaan Km 10, Makassar 90245, Indonesia
* Corresponding author ’s e -mail: teguhhilmansyah17@gmail.com
Received: 10 September 2020 ; revised: 15 February 2021 ; accepted: 15 February 2021
Abstract: Precast system is one of the reinforced concrete construction methods that can be used for development. GFRP-S (Glass Fiber Reinforced Polymer Sheet) is one of material that can be used as materials in precast concrete connections. The research aimed at analysing the strenght and behaviour of the concrete beams on beam-column joint precast with GFRP-S.The research was conducted at the Laboratory of Civil Engineering Structures  and Materials Hasanuddin University. Beams dimensions was 15cm x 20cm x 120cm and the column was 45cm x 20cm x 100cm. The testing materials were the precast beams with GFRP-S. The imposition given is monotonic static load in one direction.The results showed that an increase in stiffness of the precast beams with GFRP-S. LSI amounted to 16.64% of the LS. LIS amounted to 31.70% of the LS. The average deflection of LS are 55.05 mm. The average deflection of LSI are 45.89 mm. The average deflection of LIS are 37.60 mm. The models of failure in the precast beams with GFRP-S are rupture failure of GFRP-S.
Keywords: GFRP-S, beam-column joint, rupture failure.
Abstrak: Proses Sistem pracetak adalah salah satu metode konstruksi beton bertulang yang dapat digunakan untuk pembangunan. Glass fiber reinforced polymer sheet (GFRP-S) merupakan salah satu material yang dapat digunakan sebagai material pada sistem sambungan joint balok kolom pracetak. Penelitian ini bertujuan menganalisis kekuatan dan perilaku balok pada beton pracetak yang dilapisi GFRP-S. Penelitian dilakukan di Laboratorium Struktur dan Bahan Teknik Sipil Universitas Hasanuddin. Dimensi balok adalah 15cmx20cmx120cm dan kolom adalah 45cmx20cmx100cm. Benda uji adalah balok pracetak dengan GFRP-S. Pembebanan yang diberikan adalah beban statik monotonik satu arah.Hasil penelitian menunjukkan bahwa terjadi peningkatan kekakuan pada balok pracetak GFRP-S. LSI sebesar 16,64% terhadap LS. LIS sebesar 31,70% terhadap LS. Rata – rata lendutan LS sebesar 55,05 mm. Rata – rata lendutan LSI sebesar 45,89 mm. Rata – rata lendutan LIS sebesar 37,60 mm. Model kegagalan pada balok pracetak GFRP-S adalah rupture failure of GFRP-S.
Kata kunci: GFRP-S, joint balok-kolom, rupture failure .

## 1. Pendahuluan
Teknologi  beton  pracetak  adalah  suatu  rancangan bangunan  yang  sifatnya  cepat  dan  efisien  dari  segi pelaksanaannya.  Salah  satu  bagian  struktur  yang  sangat kritis  adalah  pertemuan  balok – kolom  ( beam – column joint ) [1-2] . GFRP ( Glass Fiber Reinforced Polymer Sheet ) adalah  material  yg  menawarkan  banyak  keuntungan  yaitu tahan  terhadap  korosi,  kuat  tarik  yang  besar  dan  ringan sehingga  tidak  memerlukan  peralatan  khusus  untuk  dapat membawanya kelokasi [3-5] . Berdasarkan hasil penelitian sebelumnya maka kami mencoba suatu metode pada joint balok – kolom dengan memberikan ikatan diagonal dengan maksud untuk mengurangi besarnya deformasi yang terjadi.
Joint balok-kolom  dalam  struktur  statis  tak  tentu memegang  peranan  penting  dalam  pengengkangan  agar tidak  terjadi  kebebasan  rotasi  pada  balok [6-8] . Pengengkangan  terjadi  apabila joint balok-kolom merupakan satu kesatuan yang monolit dan kaku. Kekakuan joint diperlukan  agar  redistribusi unbalance  moment pada analisis  struktur  dapat  dilakukan.  Struktur  gedung  harus memenuhi  persyaratan “kolom kuat  balok lemah”, artinya ketika struktur gedung memikul pengaruh gempa rencana, sendi – sendi  plastis  di  dalam  struktur  gedung  tersebut hanya boleh terjadi pada ujung – ujung balok dan pada kaki
kolom dan kaki dinding geser saja. Mengetahui secara tepat kuat  lentur  daerah  sendi  plastis  balok,  yang  sengaja direncanakan  sebagai  bagian  yang  lemah  merupakan  hal yang  sangat  penting  untuk  memastikan  kolom  lebih  kuat dari  balok  dan  kegagalan  getas  akibat  beban  geser,  tidak terjadi lebih awal dari terbentuknya sendi – sendi plastis [9] . Bangunan kadang difungsikan tidak sesuai dengan yang direncanakan  sehingga  beban  yang  bekerja  pada  struktur bangunan  tersebut  dapat  melampaui  dari  yang diperhitungkan  sebelumnya [10] .  Untuk  meningkatkan kemampuan  struktur  itu,  maka  kuat  nominal  penampang harus ditingkatkan dengan cara memperbesar dimensi atau dengan  perkuatan  eksternal.  Khususnya  untuk  struktur beton, perkuatan eksternal yang paling sering dilakukan,karena  sulitnya  memperbesar  dimensi [11-12] . Perkuatan  dilakukan  dengan  menempelkan  pelat  dari material  baja  atau  material  lainnya  kepermukaan  elemen struktur.  Salah  satu  material  tersebut  adalah Fiber Reinforced  Polymer (FRP).  FRP  adalah  material  yang terbuat  dari  fiber  (serat)  material  sintetis  seperti  glass, aramid atau carbon yang disatukan oleh zat matrik, seperti epoksi atau polyester [13-14] . Keuntungan dari penggunaan FRP  adalah  karena  kemudahan  pemasangannya,  kuat tariknya  yang  tinggi,  ringan,  tahan  korosi  dan  tidak menghantarkan listrik. Ada berbagai jenis FRP, tergantung
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 2(1), March 2021
pada fiber yang dipakai. Yang umum dikenal ada tiga, yaitu GFRP  ( Glass  Fiber  Reinforced Polymer ),  AFRP ( Aramid Fiber  Reinforced  Polymer ),  dan  CFRP  ( Carbon  Fiber Reinforced Polymer ).
Material GFRP yang sangat laku dipasaran adalah dalam bentuk  lembaran,  dimana  keuntungan  yang  diperoleh  dari GFRP-S  tipe  lembaran  adalah  kemudahan  dalam  aplikasi yaitu  lembaran  GFRP-S  ini  dapat  ditempelkan  dengan mudah pada bagian permukaan anggota struktur yang rusak dengan  bantuan  perekat  (resin),  biaya  yang  relatif  murah dibandingkan FRP dengan bahan yang lain, kekuatan tarik yang  tinggi,  ketahanan  yang  tinggi  terhadap  kimia, memiliki sifat isolasi yang baik [15-16] .
Disebut  elemen  balok-kolom  apabila  elemen  dibebani lentur  dan  gaya  tekan  aksial.  Perilaku  balok-kolom  tidak sama dengan perilaku balok maupun perilaku kolom. Beban aksial bekerja lebih kecil dibandingkan elemen kolom yang dipikul beban maksimum. Jadi terdapat sisa kapasitas untuk menahan momen lentur. Momen lentur pada elemen balok- kolom  terdiri  dari  momen  primer  yang  diakibatkan  oleh momen ujung dan momen sekunder akibat perkaIian gaya aksial  konstan  dengan  lendutan  elemen,  saat  elemen inelastis, lendutan meningkat  dan kapasitas momen lentur sebagian digunakan untuk menahan momen sekunder yang bekerja,  sehingga  elemen  balok-kolom  tidak  dapat meningkatkan momen primernya [17-18] . Dengan kondisi ini  diperkirakan  daktalitas  elemen  balok-kolom  yang dibebani  aksial  tekan  dan  momen  lentur  akan  lebih  kecil daripada  daktilitas  elemen  balok  yang  hanya  dibebani momen lentur dengan kondisi  pembebanan sama. Apabila suatu  beban  menyebabkan  timbulnya  lentur,  maka  balok pasti  akan  mengalami  defleksi  atau  lendutan.  Meskipun sudah  dicek  aman  terhadap  lentur  dan  geser,  suatu  balok bisa  tidak  layak  apabila  terlalu  fleksibel [19-20] .  Dengan demikian  tinjauan  defleksi  balok  merupakan  salah  satu bagian dari proses desain (Spiegel dan linbrunner).

## 2. Metode Penelitian
Penelitian yang dilakukan adalah uji eksperimental dan kajian  pustaka  tentang  pengujian  kekuatan  dan  perilaku balok pada joint balok – kolom yang dilapisi dan dipasangi sabuk  GFRP-S  sebelum  dan  sesudah  diberikan  ikatan diagonal GFRP-S seperti pada Gambar 1 .
Pengujian dilakukan diatas loading frame yang terbuat dari profil baja. Benda uji kemudian ditata sedemikian rupa, sehingga  posisi  dial,  balok,  kolom  dan  lokasi  beban dipasang sesuai dengan bentuk pengujian ( Gambar 2 ).
Gambar 2 . Teknis pengujian
Dalam  pembebanan joint balok – kolom  eksterior dilakukan  pembebanan  monotonik  1  arah  yaitu  metode dengan  pembebanan  dari  atas  atau  bawah  saja.  Dalam penelitian  ini,  hanya  menggunakan  pembebanan  dari  atas ( Gambar 3 ).
Gambar 3 . Pembebanan monotonik 1 arah

## 3. Hasil dan Pembahasan
Pada Tabel 1 menunjukkan bahwa perbedaan lendutan antara beton  pracetak tipe LS, tipe LSI dan tipe LIS pada saat  beban  maksimum  cukup  besar.  Hal  ini  menunjukkan bahwa  ikatan  diagonal  cukup  berpengaruh  terhadap kekakuan  sambungan.  Pada  beton  pracetak  tipe  LIS memiliki  lendutan  yang  cenderung  lebih  kecil  walaupun menerima beban yang relatif sama. Hal ini disebabkan pada ikatan diagonal juga dipasangi sabuk, sedangkan untuk tipe LSI dipasangi ikatan diagonal setelah balok dipasangi sabuk yang  menunjukkan  bahwa  metode  pemasangan  ikatan diagonal tipe LIS lebih efektif dikarenakan ikatan diagonal
600 800 1200 450 150 3 12 2 6 300 12 12 Besi Pelat Besi Siku GFRP Sabuk GFRP Ikatan diagonal GFRP P 1000 200 500 150
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 2(1), March 2021
dimanfaatkan  lebih  maksimal  untuk  meningkatkan kekakuan pada sambungan.
Tabel 1 . Hubungan beban dan lendutan No. Kode  Pcrack  Lendutan  Pultimit  Lendutan Beton (kN) (mm) (kN) (mm) 1 Tipe 6,39 1,97 29 55,05 LS 2 Tipe 7 3,81 29 45,89 LSI 3 Tipe 7 4,44 30 37,60 LIS
Gambar  4 yang  menyajikan  hubungan  beban  dan lendutan  untuk  seluruh  sampel  menunjukkan  bahwa penambahan  ikatan  diagonal  tidak  signifikan  untuk meningkatkan kapasitas beban ultimit pada beton pracetak namun dapat mengurangi lendutan maksimum yang terjadi. Pada  beton  pracetak  yang  ditambahakan  ikatan  diagonal GFRP-S  nampak  bahwa  tipe  LIS  lebih  dapat  menambah kekakuan pada joint balok-kolom daripada beton  pracetak tipe LSI. Hal  ini ditunjukkan dengan lendutan maksimum untuk  beton  pracetak  tipe  LIS  lebih  kecil  daripada  beton pracetak tipe LSI. Dengan demikian dapat dikatakan bahwa semakin  tebal  lapisan  GFRP-S  yang  ditambahkan  dengan ikatan  diagonal  maka  kekakuan  sambungan  juga  semakin besar namun sifat dari balok akan semakin getas.
Gambar 4 . Hubungan beban dan lendutan
Daerah  pertama  (I)  adalah  tahap  sebelum  terjadi retak ( precracking ) sampai terjadinya retak awal dan pada tahap ini sudah disertai rambatan debonding namun belum cukup besar. Seiring bertambahnya beban maka itu adalah tahap  setelah  terjadinya  retak  ( post  cracking )  yang ditunjukkan  pada  daerah  kedua  (II)  dan  pada  tahap  ini rambatan debonding pada joint sudah  terjadi  namun perambatan debonding tidak  dilanjutkan  kedaerah  balok dikarenakan  pemasangan  sabuk  pada  daerah  balok  yang dilanjutkan dengan daerah ketiga (III)  yaitu tahap dimana lapisan  GFRP-S  masih  mampu  menahan  beban  ( post serviceability cracking ) sampai balok mengalami kegagalan dengan sobeknya lapisan dan ikatan diagonal GFRP-S pada tipe LS dan LSI dan sobeknya sabuk GFRP-S pada tipe LIS.
Pada Tabel 1 terlihat bahwa perbedaan lendutan antara beton  pracetak  tipe  LS,  tipe  LSI  dan  tipe  LIS  pada  saat beban maksimum cukup besar. Hal ini menunjukkan bahwa
ikatan  diagonal  cukup  berpengaruh  terhadap  kekakuan sambungan,  dimana  beton  pracetak  tipe  LS  memiliki lendutan  yang  cenderung  lebih  besar  dibanding  dengan beton  pracetak  lainnya.  Pada  beton  pracetak  tipe  LIS memiliki  lendutan  yang  cenderung  lebih  kecil  walaupun menerima beban yang relatif sama. Hal ini disebabkan pada ikatan diagonal juga dipasangi sabuk, sedangkan untuk tipe LSI dipasangi ikatan diagonal setelah balok dipasangi sabuk yang  menunjukkan  bahwa  metode  pemasangan  ikatan diagonal tipe LIS lebih efektif dikarenakan ikatan diagonal dimanfaatkan  lebih  maksimal  untuk  meningkatkan kekakuan pada sambungan.
Penambahan  GFRP-S    pada  beton  pracetak  dengan beberapa variasi memberikan nilai momen maksimum yang relatif  sama. semua  tipe  beton  pracetak  tidak  memiliki momen maksimum yang cukup berbeda jauh. Hal ini berarti pengaruh penambahan ikatan diagonal tidak cukup nampak terhadap momen maksimum atau dalam hal ini peningkatan kapasitas  beban.  Hal  ini  disebabkan  penambahan  ikatan diagonal  GFRP-S  tidak  memiliki  luas  permukaan  yang sama besar dengan  lapisan GFRP-S. Penambahan GFRP-S pada beton  pracetak  dengan beberapa variasi  memberikan nilai  lendutan  pada  saat  beban  maksimum  yang  berbeda. semua  tipe  beton  pracetak  memiliki  lendutan  maksimum yang cukup berbeda. Hal ini berarti pengaruh penambahan ikatan  diagonal  cukup  berpengaruh  pada  kekakuan sambungan. Peningkatan kekakuan sambungan untuk beton pracetak tipe LSI terhadap tipe LS adalah 16,64% dan untuk tipe  LIS  terhadap  tipe  LS  adalah  31,7%  yang  semuanya ditandai  dengan  lendutan  yang  terjadi  pada  saat  beban maksimum semakin kecil. Hal ini disebabkan penambahan ikatan diagonal GFRP-S pada dua sisi joint balok – kolom sehingga meningkatkan kekakuan pada sambungan.
Model kegagalan yang terjadi pada penelitian ini yaitu rupture  failure pada  GFRP-S.  Peningkatan  beban  secara terus menerus membuat komposit antara permukaan beton dengan GFRP-S berkurang sehingga GFRP-S terlepas dari beton.  Namun  dengan  adanya  penambahan  sabuk  pada balok  maka  dapat  memperlambat  rambatan debonding sehingga ketika tercapai beban maksimum terjadi sobekan pada  lapisan  GFRP-S.  Pada  model  kegagalan  tipe  beton pracetak relatif sama namun untuk beton pracetak tipe LIS kerusakan GFRP-S terjadi pada sabuk GFRP-S sedangkan untuk  tipe  LS  dan  LSI  kerusakan  GFRP-S  terjadi  pada lapisan dan ikatan diagonal GFRP-S ( Gambar 5, Gambar 6 dan Gambar 7 ). Hal ini disebabkan pada beton pracetak tipe LIS, sabuk GFRP-S mengikat lapisan dan ikatan diagonal GFRP-S secara bersama – sama tetapi beton pracetak tipe LIS  ini  efektif  memanfaatkan  kapasitas  ikatan  diagonal GFRP-S lebih maksimal  dalam menerima beban sehingga dapat meningkatkan kekakuan sambungan.
Pada  beton  pracetak  tipe  LS  menunjukkan  model kegagalan  beton  yang  terjadi  adalah  rusaknya  GFRP-S ( rupture failure of GFRP-S) seperti terlihat pada Gambar 5 . Dengan adanya penambahan sabuk pada balok maka dapat memperlambat  rambatan debonding sehingga  ketika tercapai  beban  maksimum  terjadi  sobekan  pada  GFRP-S. Untuk  beton  pracetak  tipe  LSI  menunjukkan  model kegagalan  beton  yang  terjadi  adalah  rusaknya  GFRP-S ( rupture failure of GFRP-S). Dengan adanya penambahan
0 5 10 15 20 25 30 35 0 20 40 60 80 B eb an ( kN) Lendutan (mm) LIS LSI LS
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 2(1), March 2021
sabuk  pada  balok  maka  dapat  memperlambat  rambatan debonding sehingga  ketika  tercapai  beban  maksimum terjadi sobekan pada GFRP-S ( Gambar 6) . Sedangkan untuk beton  pracetak  tipe  LIS  menunjukkan  model  kegagalan beton yang terjadi adalah rusaknya GFRP-S ( rupture failure of GFRP-S). Dengan adanya penambahan sabuk pada balok maka  dapat  memperlambat  rambatan debonding sehingga ketika  tercapai  beban  maksimum  terjadi  sobekan  pada GFRP-S ( Gambar 7).
Gambar 5 . Model keruntuhan beton pracetak Tipe LS
Gambar 6 . Model keruntuhan beton pracetak Tipe LSI

## 4. Kesimpulan
Peningkatan  kapasitas  momen  maksimum  pada joint balok- kolom dengan penambahan ikatan diagonal GFRP-S sebesar  3,45%.  Peningkatan  kekakuan  sambungan  pada joint
balok-kolom  dengan  penambahan  ikatan  diagonal GFRP-S sebesar 16,64% sampai 31,7%. Model kegagalan yang terjadi pada beton pracetak adalah rusaknya GFRP-S yang  ditandai  dengan  sobekan  pada  lapisan  GFRP-S ( rupture failure of GFRP-S).

## Daftar Pustaka
[1] B. Kiswono  and E.  Jayanto,  “Studi  Perbaikan  Balok Beton  Bertulang  Menggunakan  Glass  Fibre Reinforced  Polymer  (GFRP)  Untuk  Meningkatkan Kekuatan Tarik Pada Bending Momen” , Agregat , vol. 2, no. 2, p. 159, 2017.
[2] M.A.  Sultan  and  R.  Djamaluddin ,  “ Daktalitas  dan Kapasitas  Lentur  Balok  Beton  Bertulang  Dengan Perkuatan  GFRP-S ”, Prosiding  Konferensi  Nasional Teknik Sipil 12 , p. MT − 25, 2018.
[3] M.  Isneini,  F.  Alami,  and  R.  Surahman,  “Studi Numerik  Pada  Balok  Beton  Bertulang  dengan Perkuatan  Hybrid  Menggunakan  Glass  Fiber Reinforced  Polymer  (GFRP)  dan  Wiremesh”, Rekayasa: Jurnal Ilmiah Fakultas Teknik Universitas Lampung (RJITS), vol. 24, no. 1, p.  , 2020.
[4] M.A.  Sultan and R. Djamaluddin  “Model  Hubungan Kapasitas  Rekatan  Balok  Beton  Bertulang  yang Diperkuat  GFRP-S  terhadap  Lama  Perendaman  Air Laut”, Media Komunikasi Teknik Sipil, vol. 25, no. 1,
p. 19, 2019.
[5] A. Tata, A.F. Raffel, and R. Djamaluddin , “ Debonding Failure Pada  Balok  Beton  Bertulang  dengan Perkuatan  Lembar  GFRP  Yang  Dipengaruhi  Beban Berulang dan Rendaman Air Laut ”, Jurnal Sipil Sains , vol. 8, no. 16, p. 1, 2018.
[6] ACI Committee 318, Building Code Requirrement for Structural  Concreate  (ACI-08)  and  Commentary, Farmington Hills USA: American Concreate Institute, 2008.
[7] ACI Committee 440.2R-08, Guide for the Design and Construction  of  Externally  Bonded  FRP  Systems  for Strengthening  Concrete  Structure, Farmington  Hills USA: American Concreate Institute, 2008.
[8] I.  Dipohusodo, Struktur  Beton  Bertulang ,  Jakarta: Gramedia Pustaka Utama, 1996.
[9] Hijriah, Studi  Kekuatan  Hubungan  Balok-Kolom Pracetak  dengan  Sistem  Glass  Fiber  Reinforced Polymer  Sheet ,  Makassar:  Universitas  Hasanuddin, 2012.
[10] M.Y.  Zacharia  and  G.  Turuallo ,  “ Analisis  Struktur Baja Tahan Gempa dengan Sistem SRPMK (Struktur Rangka  Pemikul  Momen  Khusus)  Berdasarkan  SNI 1729:2015  dan  SNI ”, Rekonstruksi  Tadulako:  Civil
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 2(1), March 2021
Engineering  Journal  on  Research  and  Development , vol. 1, no. 2, p. 9, 2020.
[11] E.G.  Nawy, Beton  Bertulang  Suatu  Pendekatan Dasar, Bandung: PT Refika Aditama, 1998.
[12] P.A.  Costas, Analytical  and  Experimental  Study  of FRP-Strengthened  RC  Beam-Column  Joints, Rio Achaia Greece: University of Patras, 2003.
[13] T.  Paulay,  M.J.N.  Priestley, Seismic  Design  of Reinforced  Concrete  and  Masonry  Buildings, New Jersey: Wiley, 1992.
[14] S.R.  Ravi  and  G.P.  Arulraj, Experimental Investigation  on  Behavior  of  Reinforced  Concrete Beam  Column  Joints  Retrofitted  with  GFRP-AFRP Hybrid  Wrapping, Coimbatore:  Karunya  University, 2010.
[15] SNI  03-2847-2002, Tata  Cara  Perhitungan  Struktur Beton  untuk  Bangunan  Gedung, Bandung:  Standard Nasional Indonesia (SNI), 2002.
[16] Sunggono, Buku Teknik Sipil, Bandung: Nova, 1995.
[17] I. Umar, Studi Hubungan Kelenturan Balok pada Joint Balok-Kolom  Pracetak  dengan  Sistem  GFRP , Makassar: Universitas Hasanuddin, 2011.
[18] O.H. Abdel-Wahed, O.M. ElNesr, A.A. ElGhandour, W.A.S.  Eldin ,  “ Behavior  of  reinforced  concrete beam – column joint with  FRP ”, Proceeding  of Eleventh International Colloquium on Structural and Geotechnical  Engineering 11 th ICSGE ,  Egypt: Eo5RC38-1-15, 2005.
[19] P. Mindrasari, A. Awaludin, and Muslikh, “The Effect of  Diameter  and  Anchorage  Length  of  Keruing Wooden Dowels, Deformed Steel Dowels and GFRP Dowels on Pull-out Strength of Keruing Timber Block with  Epoxy  Resin  Adhesive ”, Prosiding  Civil Engineering  and  Environmental  Symposium  2018 (CEES 2018) , p. 01-1, 2018.
[20] J.B.  Muda,  B.  Supriyadi,  Muslikh,  S.  Siswosukarto, “ Tinjauan  Perilaku  Dinamik  Balok  T  dengan Perkuatan  CFRP  Jenis  Wrap  (Studi  Eksperimental, Balok Beton Bertulang) ”, Dinamika Teknik Sipil , vol. 13, no. 2, p. 60,  2020.
This page is intentionally left blank