Fitrianto, dkk./ ROTASI, Vol. 23  No. 1  (Januari 2021) Hal. 39-49

## Pengaruh Penambahan Zat Aditif Pada Pengecoran Beton Joint Pit SKTT 150 kV Sario – Teling
Andrian Juli Fitrianto a, *, Dzikri Firmansyah Hakam b,c , Iswan Prahastono b , Akiman Nainggolan a a UPDL Bogor, Pusat Pendidikan dan Pelatihan, PT PLN (Persero)
Jl. Raya Puncak Km. 72, Cibogo, Megamendung, Kab. Bogor, Indonesia
b Pusat Penelitian dan Pengembangan Ketenagalistrikan, PT PLN (Persero)
Jl. Duren Tiga No.102, Jakarta Selatan, Indonesia
c School of Business and Management (SBM), Institut Teknologi Bandung
Jl. Ganesa No. 10, Bandung, Indonesia *E-mail: andrian.fitrianto@pln.co.id, andrian.fitrianto@gmail.com

## Abstract
The construction of a 150 kV Sario - Teling High Voltage Cable Line (SKTT), which located in the city of  Manado  -  North  Sulawesi  Province,  is  an  important  electricity  project  that  has  been  planned  to operate  in  2020  according  to  the  2019-2028  Rencana  Umum  Penyediaan  Tenaga  Listrik  (RUPTL). This transmission line construction is expected to increase electrical energy services in North Sulawesi region. This SKTT project applied the Boring Horizontal Directional Drilling (HDD) method to install the  150  kV  SKTT  cable.  On  the  other  hand,  the  Joint  Pit  installation  uses  a  Box  Culvert  precast construction consisting of reinforced concrete.  From the test results of the samples, we can conclude that there were an increases in the compressive strength of concrete from 1,04% to 1,27% above the compressive  strength  of  normal  concrete.  There  was  a  decrease  in  the  compressive  strength  of  the concrete  at  several  points.  However,  this  anomaly  is  still  above  the  minimum  limit  of  concrete compressive strength determined by PLN, which is 400 kg / cm 2 . This study involved laboratory testing to  determine  the  effect  of  additives  added  during  Box  Culvert  casting  in  order  to  obtain  an  efficient hardening time. It is hoped that this study will have an impact on the completion of the SKTT 150 kV Sario - Teling project on time, so that it can provide economic benefits for PLN and the consumer.
Kata kunci: SKTT, box culvert, joint pit, additives, compressive strength of concrete

## Abstrak
Pekerjaan Pembangunan Saluran Kabel Tegangan Tinggi (SKTT) 150 kV Sario – Teling yang terletak di  kota  Manado  Propinsi  Sulawesi  Utara  merupakan  pekerjaan  strategis  ketenagalistrikan  yang  telah direncanakan  untuk  beroperasi  tahun  2020  sesuai  dengan  RUPTL  2019  –  2028.  Pekerjaan  SKTT  ini diharapkan  dapat  meningkatkan  pelayanan  energi  listrik  di  wilayah  Sulawesi  Utara.  Pekerjaan  SKTT ini menggunakan metode kerja Boring Horizontal Directional Drilling (HDD) untuk memasang kabel SKTT 150 kV. Di lain sisi, pemasangan Joint Pit menggunakan konstruksi precast Box Culvert yang terdiri dari beton bertulang. Dari hasil pengujian beberapa sampel terjadi peningkatan kuat tekan beton sebesar 1,04% sampai dengan 1,27% di atas kuat tekan beton normal. Namun, terjadi pula penurunan kuat  tekan  beton  di  beberapa  titik.  Tetapi  masih  berada  di  atas  batas  minimal  kuat  tekan  beton  yang ditentukan oleh PLN yaitu 400 kg/cm 2 . Studi ini melibatkan pengujian laboratorium untuk mengetahui pengaruh zat aditif yang ditambahkan saat pengecoran Box Culvert dengan tujuan mendapatkan waktu pengerasan yang efisien. Diharapkan studi ini dapat berdampak pada selesainya proyek SKTT 150 kV Sario  –  Teling  dengan  tepat  waktu,  sehingga  dapat  memberikan  manfaat  ekonomi  bagi  PLN  dan masyarakat.
Kata kunci: SKTT, box culvert , joint pit , zat aditif, kuat tekan beton

## 1. Pendahuluan
Sistem  tenaga  listrik  di  Sulawesi  terdiri  dari  sistem  Sulawesi  bagian  utara  (Sulbagut)  dan  sistem  Sulawesi  bagian selatan  (Sulbagsel).  Sistem  Sulbagut  terdiri  dari  sistem  interkoneksi  150  kV  dan  70  kV  yang  berada  di  Propinsi Sulawesi Utara dan Gorontalo, sedangkan untuk Sistem Sulbagsel terdiri dari sistem interkoneksi 275 kV, 150 kV dan 70  kV  di  Propinsi  Sulawesi  Selatan,  Sulawesi  Tenggara,  Sulawesi  Barat,  dan  Sulawesi  Tengah.  Daya  Mampu  Netto (DMN)  sistem  Sulbagsel  adalah  2.107,4  MW  dan  sistem  Sulbagut  adalah  604,45  MW.  Daya  Mampu  Netto  (DMN) adalah  daya  mampu  maksimum  netto  pembangkit  yang  memasok  sistem  (setelah  dikurangi  pemakaian  sendiri  dan lainnya), sesuai dengan kontrak jual – beli [1].
Gambar 1. DMN Pembangkit Sistem Sulbagsel 2019 berdasarkan kepemilikan [1].
Gambar 2. DMN Pembangkit Sistem Sulbagut 2019 berdasarkan kepemilikan [1].
Sistem  Sulbagut  memiliki  subsistem  Minahasa  (Sulawesi  Utara)  yang  terkoneksi  dengan  subsistem  Gorontalo. Beberapa  kabupaten  di  Sulawesi  Utara  yang  belum  terkoneksi  sistem  Sulbagut  masih  mendapatkan  pasokan  listrik melalui  sistem  tenaga  listrik  20  kV,  misalnya  kabupaten  Bolaang  Mongondow  Selatan,  Bolaang  Mongondow  Timur, dan Minahasa Tenggara. Sedangkan untuk sistem kelistrikan untuk kepulauan dipasok oleh sistem tenaga listrik 20 kV isolated yang terdiri dari kabupaten kepulauan Sitaro, kepulauan Sangihe, dan kepulauan Talaud. Sistem isolated 20 kV ini juga meliputi pulau terluar Indonesia yang ada di Sulawesi yaitu Pulau Miangas, Morare dan Marampit [1, 2].
Subsistem  tenaga  listrik  Minahasa  memiliki  kontribusi  terbesar  pada  saat  beban  puncak  sistem  Sulbagut  yaitu mencapai 60,5% atau 254,22 MW dibandingkan dengan subsistem lainnya yang ada di sistem Sulbagut [1].
Tabel 1. Beban Puncak Area Sistem Sulbagut [1].
Area Beban Diversity 2019 (MW) Minahasa 254,218 Kotamobagu 52,524 Gorontalo 113,453 Sistem Sulbagut 420,195
Kebutuhan  tenaga  listrik  di  subsistem  Minahasa  ini  sebagian  besar  ditujukan  untuk  tujuan  wisata,  sektor perdagangan,  hotel  dan  restoran  (PHR),  pembangunan  Kawasan  Ekonomi  Khusus  (KEK)  Bitung,  dan  potensi pelanggan besar lain. Pertumbuhan tenaga listrik di subsistem Minahasa adalah sebesar 9,2% per tahun dengan proyeksi beban puncak 444 MW pada tahun 2021 [2].
PLN  sebagai  operator  ketenagalistrikan  di  Indonesia  melakukan  pengembangan  sistem  pembangkit  dan  sistem transmisi  untuk  tegangan  150  kV  dan  70  kV,  termasuk  pengembangan  subsistem  Minahasa.  Berdasarkan  Rencana Umum  Penyediaan  Tenaga  Listrik  (RUPTL)  2019  –  2028  [2],  pemerintah  Indonesia  berencana  melakukan pengembangan  jaringan  transmisi  di  Sulawesi  Utara,  diantaranya  melakukan  pembangunan  Saluran  Kabel  Tegangan Tinggi  (SKTT)  150  kV  Sario  –  Teling  dengan  panjang  10  kms.  Pembangunan  SKTT  ini  meningkatkan  keandalan sistem tenaga listrik di kota Manado dan memenuhi kebutuhan listrik pelanggan besar seperti hotel, mall, dan kawasan bisnis di pusat kota Manado [2].
SKTT 150 kV Sario – Teling direncanakan Commercial of Date (COD) pada tahun 2020, sehingga membutuhkan kecepatan dalam penyelesaian proyek ini. Pekerjaan saluran transmisi ini merupakan bagian dari perencanaan strategis yang  ada  di  Rencana  Umum  Penyediaan  Tenaga  Listrik  (RUPTL)  PT  PLN  (Persero).  Untuk  memitigasi  resiko keterlambatan waktu dalam pekerjaan ini, maka  digunakan Box Culvert sebagai penyusun Joint Pit yang ditambahkan dengan zat aditif untuk mempercepat waktu pengerasan dan meningkatkan kekuatan tekan beton di awal.
SKTT 150 kV Sario – Teling menghubungkan Gas Insulated Switchgear (GIS) 150 kV Teling menuju GIS 150 kV Sario  [2]  yang  memiliki  panjang  saluran  transmisi  sepanjang  3.980  meter  dan Joint  Pit sebanyak  7  buah. Joint  Pit adalah  suatu  konstruksi  bangunan  yang  berfungsi  sebagai  titik  sambungan  (terminasi)  kabel  150  kV. Joint  Pit ini
Fitrianto, dkk./ ROTASI, Vol. 23  No. 1  (Januari 2021) Hal. 39-49
memiliki  dimensi  panjang  12  meter,  lebar  2,36  meter,  dan  kedalaman  2,4  meter  serta  terbuat  dari  beton  bertulang. Pembangunan Joint  Pit diharapkan  dapat  segera  diselesaikan  untuk  mempercepat  proses  pengerasan concrete beton yang pada akhirnya mempercepat penyelesaian pekerjaan transmisi. Adapun salah satu cara yang dapat dilakukan untuk mempersingkat  waktu  pekerjaan  transmisi  adalah  dengan  melakukan  penambahan  zat  aditif  pada  pengecoran Box Culvert Join Pit sehingga mempersingkat waktu pengerasan beton. Box Culvert Joint Pit direncanakan memakai mutu beton K-500 sesuai Peraturan Beton Bertulang Indonesia (PBI) 1971  [7].  Berdasarkan  referensi  [7],  kekuatan  minimal  tekan  hancur  beton  dengan  umur  28  hari  adalah  500  kg/cm². Dengan adanya penambahan zat aditif ini, maka diharapkan kuat tekan beton Joint Pit adalah sesuai dengan peraturan yang  berlaku,  yaitu  memiliki  nilai  di  atas  500  kg/cm²  sebelum  28  hari.  Pada  akhirnya,  pekerjaan  SKTT  di  subsistem Minahasa dapat selesai tepat waktu.
Studi  ini  terdiri  dari  beberapa  Bab  yaitu  Bab  1  Pendahuluan  berisi  tentang  latar  belakang,  tujuan  penelitian,  dan gambaran sistem tenaga listrik Sulawesi khususnya subsistem Sulawesi Utara. Bab 2 menggambarkan kondisi eksisting pembangunan  SKTT  150  kV  Sario  –  Teling.  Bab  3  berisi  tentang  metode  penelitian  yang  digunakan  dalam  studi  ini. Bab 4 adalah hasil dan pembahasan dari penelitian yang dilakukan, sedangkan Bab 5 adalah kesimpulan dan saran.
Studi  tentang  penambahan  zat  aditif  di  beton concrete dengan  tujuan  mempercepat  pengerasan  telah  banyak dilakukan  di  beberapa  studi.  Sebagai  contoh,  studi  yang  dilakukan  di  penelitian  [3]  pada  sektor  transportasi  yang melakukan penambahan aditif alkaloid dan zeolit di pembangunan jalan. Selain  itu,  studi [4] menggunakan campuran fly  ash dengan  semen Ordinary  Portland  Cement (OPC)  dalam  pembuatan  beton.  Namun,  berdasarkan  review  yang dilakukan  oleh  penulis  belum  ada  studi  eksperimen  penambahan  zat  aditif  yang  dilakukan  dalam  konstruksi  Join  Pit untuk sektor ketenagalistrikan dengan studi kasus sistem interkoneksi Indonesia. Oleh karena itu studi ini memberikan kebaruan  dalam  literatur  akademik  terkait  studi  penambahan  zat  aditif  untuk  pembangunan  sistem  transmisi  tenaga listrik.
Studi  ini  melibatkan  pengujian  laboratorium  untuk  mengetahui  pengaruh  zat  aditif  yang  ditambahkan  saat pengecoran Box  Culvert dengan  tujuan  mendapatkan  waktu  pengerasan  yang  efisien.  Diharapkan  studi  ini  dapat berdampak  pada  selesainya  proyek  SKTT  150  kV  Sario  –  Teling  dengan  tepat  waktu,  sehingga  dapat  memberikan manfaat ekonomi bagi PLN dan masyarakat.

## 2. Kondisi Eksisting Pembangunan SKTT 150 kV Sario – Teling
2.1 Rute
Sesuai gambar desain yang dilakukan oleh PLN, SKTT 150 kV GIS Sario – GIS Teling memiliki panjang rute 3.980 meter  dengan  jumlah Joint  Pit (JP)  sebanyak  7  buah.  Pemasangan  kabel  SKTT  sebagian  besar  menggunakan Boring HDD sedangkan konstruksi Joint Pit (JP) menggunakan Box Culvert yang terbuat dari beton bertulang. Tabel 2. adalah metode kerja pemasangan kabel yang dilakukan pada SKTT 150 kV Sario – Teling. Metode kerja ini disesuaikan dengan kondisi pekerjaan di lapangan yang terdiri dari beberapa variabel yaitu lebar jalan, kepadatan lalu lintas,  instalasi  di  bawah  tanah,  rute  pekerjaan  apakah  melewati  sungai  atau  jembatan.  Beberapa  metode  kerja  yang umum dilakukan untuk pemasangan SKTT diantaranya adalah Boring Horizontal Directional Drilling (HDD), Manual Boring , Direct  Buried ,  dan Cable  Duct . Boring HDD  adalah  proses  konstruksi  dalam  pemasangan  jaringan  pipa  dan utilitas  bawah  tanah,  tanpa  membuat  parit  atau  saluran  terbuka  [13].  Metode  kerja  ini  dilakukan  dengan  cara pengeboran  di  dalam  tanah  dengan  menggunakan  mesin.  Metode Boring HDD  memungkinkan  pelaksanaan pemasangan kabel dapat dilakukan dengan relatif lebih cepat dibandingkan dengan metode tanpa mesin. Namun, Boring HDD  mempunyai  kekurangan  dibandingkan  metode  konvensional  terkait  biaya  yang  lebih  tinggi.  Metode  yang  ke-2 adalah Manual  Boring yaitu  pemasangan  kabel  dengan  cara  pengeboran  secara Manual .  Metode  yang  ke-3  adalah Direct  Buried  yaitu  membuat  saluran  kabel  dengan  cara  menggali  tanah,  kemudian  ditimbun  kembali  setelah  kabel diletakkan di saluran tersebut. Metode yang ke-4 adalah Cable Duct yaitu membuat saluran kabel dengan cara membuat konstruksi beton bertulang ukuran tertentu dan dilengkapi dengan penutup Cable Duct . Untuk pemasangan kabel SKTT yang optimal sesuai  keadaan  di lapangan,  maka  metode pemasangan  kabel  yang ada di SKTT 150 kV Sario  – Teling menggunakan Boring HDD  sepanjang  3.540  meter, Manual  Boring sepanjang  200  meter,  dan Cable  Duct sepanjang 240 meter.
Tabel 2. Metode Pemasangan Kabel SKTT [9]
No Section Length (m) Boring HDD (m) Manual Boring (m) Cable Duct (m) 1 GIS Teling – JP1 515 245 200 70 2 JP1 – JP2 500 500 0 0 3 JP2 – JP3 500 500 0 0 4 JP3 – JP4 500 500 0 0 5 JP4 – JP5 500 500 0 0 6 JP5 – JP6 500 500 0 0 7 JP6 – JP7 500 500 0 0 8 JP7 – GIS Sario 465 295 0 170 Total 3.980 3.540 200 240
Gambar 3. merupakan tampak atas  desain konstruksi Joint Pit yang ada di SKTT 150 kV Sario  – Teling. Panjang keseluruhan Joint Pit adalah 12 meter dan lebar 2,36 meter. Joint Pit ini disusun oleh 12 buah Box Culvert dengan lebar 1 meter. Pada Joint Pit terdapat 2 manhole dengan lebar 1,2  meter x 1,2 meter untuk  keperluan penyambungan kabel dan pemeliharaan SKTT. Potongan A-A konstruksi Joint Pit ditampilkan pada gambar 4, sedangkan potongan B-B dan potongan C-C konstruksi Joint Pit pada Gambar 5 [9].
Gambar 3. Tampak Atas Joint Pit [9]
Gambar 4. merupakan potongan A-A konstruksi Joint Pit . Kedalaman Joint Pit ini adalah 2,4 meter dan dilengkapi dengan 2 tangga agar memudahkan operator atau inspektor naik dan turun ke dalam Joint Pit . Selain itu, di Joint Pit ini terdapat cable support sebagai dudukan sambungan kabel, grounding hole untuk pemasangan pentanahan, dan sump pit sebagai lubang cekungan untuk mengumpulkan cairan yang tercecer [9].
Fitrianto, dkk./ ROTASI, Vol. 23  No. 1  (Januari 2021) Hal. 39-49
Gambar  5.  merupakan  potongan  B-B  dan  potongan  C-C  konstruksi Joint  Pit .  Dapat  dilihat  di  sini  ketinggian manhole adalah 1 meter dan dilengkapi dengan cover manhole dengan tebal 0,27 meter [9].
Gambar 5. Potongan B-B dan Potongan C-C Joint Pit [9]

## 2.2 Mix Design Campuran Beton
Bahan baku untuk memproduksi suatu beton bersifat murah dan tersedia di banyak tempat. Beton mempunyai  sifat yang  kuat  (dalam  kompresi/  tekan),  tahan  lama,  tahan  api,  dan  dapat  diterapkan  dalam  hampir  semua  bentuk.  Beton terdiri dari pengisi pasir, kerikil, atau bahan butiran lainnya, dibentuk oleh reaksi hidrasi eksotermal antara bahan yang mengandung  semen  (semen  atau  pengganti  semen  seperti fly  ash )  dan  air.  Tambahan  atau  alternatif  aditif,  campuran, agregat, dan sementit bahan diterapkan untuk  mencapai sifat tertentu seperti pemadatan sendiri, kekuatan tinggi, CO2 rendah- tapak, keuletan, dan lain – lain [5], [14], [17].
Mix Design adalah [14] metode perencanaan campuran beton  untuk mencapai mutu beton yang diinginkan dengan menggunakan  standar  tertentu,  misalnya  menggunakan  metode American  Concrete  Institute (ACI).  Perancangan campuran  beton  terdiri  dari Portland  Cement (PC),  agregat  halus,  agregat  kasar,  dan  air,  dimana  masing-masing komponen mempunyai perbandingan untuk mencapai kuat tekan beton yang direncanakan. Desain campuran beton K- 500 untuk proyek SKTT 150 kV Sario – Teling adalah sebagai berikut:
Tabel 3. Mix Design Beton pada Box Culvert Joint Pit (Sumber: PLN)
CEMENT : CONCH (OPC : TYPE I) Max Size Agregate (mm) Slump (cm) Air Content (%) W/C (%) S/A (%) Free Moist ure (%) Unit Weight (kg/m 3 ) Water Cement Sand Aggregate Admixture (kg) 5/20 mm 20/30 mm Plastim ent VZ Sikam ent LN Mix Design K.500 30 12 ± 2.0 1.20 37.50 44.30 - 180.54 481.44 660.56 553.12 363.80 1.42 2.89 Free Water March 5, 2020 2.35 -15.52 - 15.52 - - - - Actual Batch 1.00 m3 - 165.0 481.4 676.1 553.1 363.8 1.4 2.9 Cummulatif Batch 1.00 m3 - 165 481 676 1229 1593 1.42 2.89 Cummulatif Batch 1.25 m3 - 206 602 845 1537 1991 1.78 3.61 Cummulatif Batch 1.50 m3 - 248 722 1014 1844 2390 2.13 4.34
Dalam  hal  ini,  mutu  beton  untuk  proyek  SKTT  GIS  Sario  –  GIS Teling  direncanakan  mempunyai  kekuatan  tekan beton 500 kg/cm² pada umur 28 hari.
Fitrianto, dkk./ ROTASI, Vol. 23  No. 1  (Januari 2021) Hal. 39-49

## 3. Metode Penelitian
Penelitian dilakukan dengan menganalisis desain campuran beton K-500 yang menggunakan bahan aditif Sikament LN  dan  Plastiment  VZ  dan  melakukan  pengujian  kuat  tekan  sampel  beton Joint  Pit proyek  SKTT  150  kV  Sario  – Teling.
Penambahan  zat  aditif  untuk  mempercepat  proses  pekerjaan,  telah  dianalisis  di  berbagai  studi,  diantaranya  studi campuran alkaloid dan zeolit untuk pembangunan jalan [3], campuran fly ash dengan semen Ordinary Portland Cement (OPC) dalam pembuatan beton [4], penambahan zat aditif polcon dan zat aditif tam pada pelat fondasi kedap air [11], penambahan  zat  aditif Consol SG  pada  beton  [10],  penambahan  plastiment  VZ  [6],  serta  penambahan  zat  aditif sikament LN terhadap kuat tekan beton normal [12].
Bahan  aditif  yang  digunakan  dalam  studi  ini  adalah  Sikament  LN  yang  sesuai  dengan  referensi  [12]. Berdasarkan referensi  [12],  penambahan  Sikament  LN  dapat  meningkatkan  kuat  tekan  beton.  Selain  itu,  zat  aditif  Plastiment  VZ bermanfaat untuk menghambat waktu pengikatan beton yang memperlancar proses pengerasan di lapangan [6].
Pengambilan sampel beton dilakukan ketika pekerjaan pengecoran Box Culvert Joint Pit sedang berlangsung pada periode  Februari  –  April  2020.  Sampel  beton  tersebut  dilakukan  uji  kuat  tekan  beton  ketika  berumur  kurang  dari  28 hari,  dalam  studi  ini  pengujian  dilakukan  bervariasi  pada  sampel  umur  10  sampai  26  hari.  Hasil  uji  kuat  tekan  ini dibandingkan dengan kuat tekan beton umur 28 hari. Pengujian kuat tekan beton dilakukan oleh PLN di laboratorium Kementerian PUPR Kota Kotamobagu.
Pengujian kuat tekan beton dilakukan untuk mengetahui kekuatan beton (kg/cm²) Box Culvert yang akan dipasang di Joint  Pit proyek  SKTT  150  kV  Sario  –  Teling.  Variabel  dalam  Pengujian  ini  adalah  jenis  konstruksi Box  Culvert , tanggal pembuatan sampel beton, tanggal pengujian sampel beton, umur beton, dan hasil kuat tekan beton.
Hasil yang diharapkan dari pengujian ini adalah untuk mengetahui pengaruh zat aditif Sikament LN dan Plastiment VZ  terhadap  kekuatan  tekan  beton  sebelum  umur  ≤  28  hari.  Sedangkan  total  jumlah  sampel  beton  yang  diuji  adalah sebanyak 63 sampel.

## 3.1 Zat Aditif
Dalam  SNI  2847:2019  [8]  mengenai  persyaratan  beton  struktural  untuk  bangunan  gedung  terdapat  persyaratan material campuran tambahan  ( admixture ) agar beton mencapai  kinerja tertentu. Bahan tambahan Tipe S  adalah bahan tambahan yang tidak memiliki efek merugikan pada karakteristik beton apabila diuji dengan ketentuan ASTM C494M. Pabrikan  yang  memproduksi  bahan  tambahan  harus  memberikan  data  yang  menyatakan  bahan  tambahan  telah memenuhi persyaratan Tipe S.
Material campuran tambahan ( admixture ) yang dipakai pada Joint Pit SKTT 150 kV Sario – Teling adalah Sikament LN  yang  memiliki  karakteristik  reduksi  kadar  air  sehingga  menghasilkan  peningkatan  40%  kuat  tekan  dalam  28  hari. Selain itu material admixture memiliki karakteristik yang dapat meningkatkan kedap air, sehingga dapat mempercepat proses  pengerasan  sesuai  dengan  ASTM  C494-92.  Penggunaan  zat  aditif  Sikament  LN  ini  cocok  digunakan  untuk pekerjaan beton pracetak, pembongkaran bekisting, dan pemenuhan kekuatan beton di awal [15]. Dengan menggunakan campuran  Sikament  LN,  kuat  tekan  beton  hasil  campuran  akan  berada  pada  level  yang  lebih  tinggi  dibandingkan dengan kuat tekan beton normal,  sesuai dengan  fungsi dari Sikament  LN sebagai bahan aditif pada beton mutu tinggi [2].  Material  campuran  tambahan  lainnya  yang  sering  digunakan  sebagai  zat  aditif  adalah  Plastiment  VZ  yang merupakan Admixture jenis  D  dengan  fungsi retarder dan water  reducer sehingga  memudahkan  pekerjaan  dan penuangan beton [6].

## 3.2 Pengecoran Beton
Pengecoran beton merupakan proses pengadukan campuran agregat halus, agregat kasar, semen, dan air dengan atau tanpa  bahan  tambahan  serta  menggunakan  mesin  pengaduk  [16].  Pekerjaan  SKTT  ini  menggunakan  beton ready  mix yaitu beton yang dihasilkan di lokasi batching plant . Selanjutnya, beton ready mix dalam bentuk beton segar diangkat menggunakan  truk mixer ke  lokasi  proyek  [16].  Beton  segar  dari ready  mix (beton precast atau  pracetak)  dituang  ke dalam cetakan yang sudah dibuat dan besi tulangan yang telah terpasang di luar lokasi proyek. Pekerjaan beton dengan menggunakan  beton  pracetak  dapat  mempercepat  waktu  pelaksanaan  pekerjaan,  menghemat  biaya  konstruksi,  dan meminimalisir  terjadinya waste untuk  pekerjaan  bekisting  dan  perancah.  Pengecoran  dengan  menggunakan  beton pracetak  atau precast memungkinkan  terjaganya  kualitas  beton  dan  kontrol  pekerjaan  dikarenakan  beton precast ini dihasilkan sesuai standar yang berlaku [17].
Fitrianto, dkk./ ROTASI, Vol. 23  No. 1  (Januari 2021) Hal. 39-49
Gambar 6. Pengecoran Beton Box Culvert Joint Pit (Sumber: PLN)
Studi  ini  menggunakan  jumlah  air  dengan  nilai slump (tingkat  keenceran)  sesuai  standar  [7]  yaitu  12  ±  2  cm sehingga hasil pengadukan beton Box Culvert menjadi homogen. Komposisi penambahan zat aditif ( Admixture ) dalam pekerjaan  SKTT  ini  adalah  Sikament  LN  sejumlah  2,89  kg  dan  Plastiment  VZ  sejumlah  1,42  kg.  Untuk  mencegah timbulnya  rongga,  ruang  kosong,  dan  sarang  kerikil,  maka  campuran  material  harus  dipadatkan  selama  pengecoran berlangsung. Pemadatan ini dapat dilakukan dengan alat pemadat mekanis ( Concrete Vibrator ) sesuai dengan referensi [7].  Pengontrolan  terhadap  kualitas  adukan  beton  dilakukan  dengan  membuat  benda  uji  berupa  silinder  beton  sesuai dengan Peraturan Beton Bertulang Indonesia (PBI) 1971 [7].
Pada pekerjaan ini beton Box Culvert akan dikirim ke lokasi pemasangan apabila beton Box Culvert sudah mencapai umur perawatan (kurang lebih 7 hari) dan hasil pengujian kuat tekan beton sudah mencapai lebih dari 400 kg/cm².
Gambar 7. Benda Uji Box Culvert Joint Pit (Sumber: PLN)

## 3.3 Analisis Kekuatan Umur Beton
Beton  akan  mengalami  pengerasan  secara  sempurna  setelah  umur  beton  mencapai  28  hari.  Pada  hari  –  hari sebelumnya, beton tersebut mempunyai kuat tekan beton yang berbeda – beda [7]. Perbandingan kuat tekan beton pada berbagai umur beton dapat dilihat pada Tabel 4.
Fitrianto, dkk./ ROTASI, Vol. 23  No. 1  (Januari 2021) Hal. 39-49
Tabel 4. Perbandingan Kekuatan Tekan Beton Pada Berbagai- Bagai Umur [7].
Umur Beton (hari) 3 7 14 21 28 90 365 Semen Portland biasa 0,40 0,65 0,88 0,95 1,00 1,20 1,35
Apabila dilakukan interpolasi pada variabel umur beton, maka faktor konversi umur beton dari umur 1 hari sampai dengan 28 hari adalah seperti pada Tabel 5.

## Tabel 5. Faktor Konversi Umur Beton
Umur (Hari) Faktor Konversi Umur (Hari) Faktor Konversi 1 0,231 15 0,896 2 0,319 16 0,909 3 0,400 17 0,921 4 0,473 18 0,930 5 0,539 19 0,938 6 0,598 20 0,945 7 0,651 21 0,951 8 0,698 22 0,956 9 0,740 23 0,961 10 0,776 24 0,967 11 0,808 25 0,973 12 0,836 26 0,980 13 0,859 27 0,989 14 0,879 28 1
Studi  ini  menggunakan  beton  dengan  mutu  K-500  pada  konstruksi Joint  Pit ,  sehingga  kuat  tekan  beton  yang dihasilkan adalah 200 kg/cm² pada umur 3 hari (500 kg/cm² x faktor konversi 0,400), 439,5 kg/cm² pada umur 14 hari (500 kg/cm² x faktor konversi 0,879), 475,5 kg/cm² pada umur 21 hari (500 kg/cm² x faktor konversi 0,951), dan 500 kg/cm² pada umur 28 hari (500 kg/cm² x faktor konversi 1).

## 4. Hasil dan Pembahasan
Pengujian sampel beton Joint Pit dilakukan pada periode Maret  – April 2020 di Laboratorium Kementerian PUPR Kota  Kotamobagu.  Dalam  penelitian  ini  sampel  beton Joint  Pit proyek  SKTT  150  kV  Sario  –  Teling  yang  diambil adalah di 5 JP, yaitu pada bagian Box Culvert (BC) ukuran 2.000 cm, Box Culvert ukuran 800 cm, Frame manhole , Dop Box Culvert , dan Cover manhole di lokasi Joint Pit JP 3, JP 4, JP 5, JP 6, dan JP 7.
Jumlah  rata-rata  pengambilan  sampel  beton  yang  dilakukan  untuk  satu  kali  pengujian  adalah  sebanyak  6  buah sampel,  kemudian  dicari  rata-rata  hasilnya  dan  dibandingkan  dengan  kuat  tekan  beton  pada  umur  tertentu  menurut Peraturan Beton Bertulang Indonesia (PBI) 1971 [7].
Menurut  PBI  1971  dianjurkan  membuat  sampel  beton  minimum  20  buah,  namun  jika  jumlah  sampel  beton  tidak ditentukan maka hasil – hasil pemeriksaan sampel beton harus dievaluasi sehingga peramalan dari kekuatan beton dan / atau deviasi standar dapat dilakukan dengan derajat konfidensi yang cukup. Dan apabila karena alasan – alasan tertentu pembuatan  20 buah  sampel  beton  dianggap  tidak  praktis  atau  tidak  dapat  dilakukan,  maka  jumlah  sampel  beton  yang dibuat  boleh  kurang  dari  20  buah,  asal  pembuatannya  dilakukan  dengan  interval  jumlah  pengecoran  yang  kira  –  kira sama [7].
Tabel  6  merupakan  hasil  rata  –  rata  pengujian  kuat  tekan  beton  yang  menggunakan  zat  aditif.  Dapat  dilihat  pada tabel 6 bahwa terjadi peningkatan kuat tekan beton sebesar 1,04% sampai dengan 1,27% yaitu pada BC.2000+BC.800 (4B),  BC.2000  (4A),  BC.2000+ Frame + Dop (3B),  BC.2000+BC.800  (4B),  BC.800+ Frame + Dop (4B),  dan BC.2000+BC.800 (6B 2+7A 1). Sedangkan hasil negatif terjadi pada BC.2000 (5A.1), BC.2000+800+ Cover Tahap 7A 2+7B  1,  BC.2000  Tahap  6A  2  +6B, Cover Tahap  7C,  dan  BC.2000+ Cover Tahap  7B  2  yang  mengalami  penurunan sebesar 0,76% sampai dengan 0,98%.
Fitrianto, dkk./ ROTASI, Vol. 23  No. 1  (Januari 2021) Hal. 39-49
Tabel 6. Rata- Rata Kuat Tekan Beton Yang Ditambahkan Zat Aditif (Sumber: Hasil Pengujian PLN di Laboratorium Kementerian PUPR)
Jenis Konstruksi Jumlah Sampel (buah) Umur Sampel Beton (hari) Rata-Rata Kuat Tekan Beton (penambahan aditif) (Kg/cm²) Kuat Tekan Beton Normal (Koefisien Umur Beton sesuai dengan perbandingan di PBI 1971) (Kg/cm²) % Pengaruh Aditif (Mutu Beton K-500) Hasil BC.2000 (5A.1) 3 13 421,55 429,50 0,98 ↓ BC.2000+BC.800 (4B) 6 10 493,06 388,00 1,27 ↑ BC.2000 (4A) 6 14 498,50 439,50 1,13 ↑ BC.2000+ Frame + Dop (3B) 6 17 479,47 460,50 1,04 ↑ BC.2000+BC.800 (4B) 6 23 545,81 480,50 1,13 ↑ BC.800+ Frame + Dop (4B) 6 26 555,86 490,00 1,13 ↑ BC.2000+800+ Cover Tahap 7A 2 +7B 1 6 21 468,46 475,50 0,98 ↓ BC.2000 Tahap 6A 2 +6B 6 25 371,80 487,70 0,76 ↓ BC.2000+BC.800 (6B 2 +7A 1) 6 23 561,65 480,50 1,16 ↑ cover Tahap 7C 6 15 384,88 448,00 0,85 ↓ BC.2000+ Cover Tahap 7B 2 6 17 399,92 460,50 0,86 ↓
Pada Tabel 6. dan Gambar 6., terdapat beberapa item jenis konstruksi yang sudah mencapai >500 kg/cm² pada umur beton  <28  hari  (umur  23  dan  26  hari),  yaitu  BC.2000  +  BC.800  (4B),  BC.800  + Frame + Dop (4B),  dan BC.2000 + BC.800 (6B 2 + 7A 1). Oleh karena itu, dapat disimpulkan bahwa penambahan zat aditif ini dapat meningkatkan kuat tekan beton dan mempercepat pengerasan. Namun, seperti dapat dilihat pada tabel di atas, terjadi penurunan kuat tekan beton  di  beberapa  titik.  Hal  ini  disebabkan  karena  beberapa  hal  diantaranya  ketidakcocokan  zat  aditif  dengan raw material ,  komposisi  campuran  yang  tidak  sesuai,  proses  pembuatan  campuran  yang  tidak  optimal,  dan  tidak memadainya proses perawatan beton di lapangan. Walaupun terjadi penurunan kuat tekan beton, hasil akhir kuat tekan beton masih berada di atas batas minimal kuat tekan beton yang ditentukan oleh PLN yaitu 400 kg/cm 2 .
Gambar 8. Perbandingan Kuat Tekan Beton Dengan Tambahan Zat Aditif dan Kuat Tekan Beton Normal
Fitrianto, dkk./ ROTASI, Vol. 23  No. 1  (Januari 2021) Hal. 39-49
Mutu  beton  dianggap  memenuhi  syarat,  apabila  nilai  rata–rata  dari  setiap  4  hasil  pemeriksaan  benda  uji  berturut– turut adalah lebih besar dari (ἀ bk + 0,82 sr), dimana ἀ bk adalah kekuatan tekan beton karakteristik yang disyaratkan dan sr adalah deviasi standar rencana [7].
Dimana deviasi standar menurut PBI 1971 adalah seperti tabel 7 berikut:
Tabel 7. Mutu Pelaksanaan Diukur Dengan Deviasi Standar [7].
Isi Pekerjaan Deviasi Standar s (kg/cm 2 ) Sebutan Jumlah Beton Baik Sekali Baik Dapat Diterima Kecil <1.000 45 < s ≤ 55 55 < s ≤ 65 65 < s ≤ 85 Sedang 1.000 – 3.000 35 < s ≤ 45 45 < s ≤ 55 55 < s ≤ 75 Besar >3.000 25 < s ≤ 35 35 < s ≤ 45 45 < s ≤ 65
Tabel  8  merupakan  hasil  pengecekan  mutu  beton Joint  Pit proyek  SKTT  150  kV  Sario–Teling  adalah  dengan asumsi sampel benda uji <20 buah, dengan jumlah pengecoran beton <1.000 m³, dan deviasi standar yang dipilih adalah 50.
Tabel 8. Pengecekan Mutu Pelaksanaan Beton Joint Pit SKTT 150 kV Sario – Teling .
Bagian Konstruksi Umur Beton (hari) Koefisien Konversi Umur Beton Rata- rata Kuat Tekan 4 Buah Sampel Beton (Aditif) (Kg/cm 2 ) Kuat Tekan Beton Normal (Koefisien Umur Beton sesuai dengan perbandingan di PBI 1971) (Kg/cm 2 ) Kuat Tekan Beton + Deviasi Hasil ἀ bk 0,82 sr ἀ bk + 0,82 sr BC.2000 (5A.1) 13 0,859 421,55 429,50 429,50 41 470,50 Memenuhi batas minimal yang ditetapkan PLN (K-400) BC.2000 + BC.800 (4B) 10 0,776 493,06 388,00 388,00 41 429,00 Memenuhi K-500 BC.2000 (4A) 14 0,879 498,50 439,50 439,50 41 480,50 Memenuhi K-500 BC.2000 + Frame + Dop (3B) 17 0,921 539,48 460,50 460,50 41 501,50 Memenuhi K-500 BC.2000 + BC.800 (4B) 23 0,961 545,81 480,50 480,50 41 521,50 Memenuhi K-500 BC.800 + Frame + Dop (4B) 26 0,98 555,86 490,00 490,00 41 531,00 Memenuhi K-500 BC.2000 + 800 + cover tahap 7A 2 + 7B 1 21 0,951 498,97 475,50 475,50 41 516,50 Memenuhi batas minimal yang ditetapkan PLN (K-400) BC.2000 tahap 6A 2 +6B 25 0,973 404,90 487,67 487,67 41 528,67 Memenuhi batas minimal yang ditetapkan PLN (K-400) BC.2000 + BC.800 (6B 2 + 7A 1) 23 0,961 561,65 480,50 480,50 41 521,50 Memenuhi K-500 COVER Tahap 7C 15 0,896 410,41 448,00 448,00 41 489,00 Memenuhi batas minimal yang ditetapkan PLN (K-400) BC.2000 + COVER Tahap 7B 2 17 0,921 436,78 460,50 460,50 41 501,50 Memenuhi batas minimal yang ditetapkan PLN (K-400)
Dari  hasil  pengecekan  mutu  pelaksanaan  beton  diketahui  bahwa  konstruksi Box  Culvert untuk  BC.2000+BC.800 (4B),  BC.2000  (4A),  BC.2000+ Frame + Dop (3B),  BC.2000+BC.800  (4B),  BC.800+ Frame + Dop (4B),  dan BC.2000+BC.800  (6B  2+7A  1)  telah  memenuhi  syarat  mutu  beton  K-500.  Sedangkan  untuk  BC.2000  (5A.1), BC.2000+800+ Cover Tahap 7A 2+7B 1, BC.2000 Tahap 6A 2+6B, Cover Tahap 7C, dan BC.2000+ Cover Tahap 7B 2 masih memenuhi batas minimal yang ditetapkan oleh PLN yaitu K-400.

## 5. Kesimpulan
Dari  analisis  dan  simulasi  yang  dilakukan  dapat  disimpulkan  bahwa  penambahan  zat  aditif  Sikament  LN  dan Plastimen  VZ  dapat  meningkatkan  kuat  tekan  beton  pada  beberapa  titik  pengecoran  beton Joint  Pit antara  lain  pada bagian  konstruksi  BC.2000+BC.800  (4B),  BC.2000  (4A),  BC.2000+ Frame + Dop (3B),  BC.2000+BC.800  (4B), BC.800+ Frame + Dop (4B),  dan  BC.2000+BC.800  (6B  2  +7A  1).  Selain  itu,  penambahan  zat  aditif  juga  dapat
Fitrianto, dkk./ ROTASI, Vol. 23  No. 1  (Januari 2021) Hal. 39-49
mempercepat durasi kekuatan umur beton yang diharapkan bernilai 500 kg/cm² pada umur 28 hari, dapat dipersingkat menjadi  kurang  dari  28  hari  yaitu  pada  BC.2000+Frame+Dop  (3B)  dengan  periode  17  hari,  BC.2000+BC.800  (4B) dengan periode 23 hari, BC.2000+Frame+Dop (3B) dengan periode 26 hari, dan BC.2000+BC.800 (6B 2+7A 1) dengan periode  23  hari.  Oleh  karena  itu,  dapat  disimpulkan  bahwa  penambahan  zat  aditif  ini  dapat  mempercepat  tahapan konstruksi Joint Pit dan akan membuat penyelesaian proyek SKTT 150 kV Sario – Teling menjadi lebih cepat. Adapun saran  untuk penyempurnaan studi ini adalah  perlu dilakukan pengecekan lebih lanjut  pada beberapa  mutu beton  dengan  nilai  400  kg/cm²  sampai  500  kg/cm²  berupa  pengujian  non  destruktif  (minimal  ekivalen  70%  dari  nilai kekuatan  beton  yang  disyaratkan)  agar  dapat  mengetahui  efektifnya  keseluruhan  penggunaan  zat  aditif  Sikament  LN dan  Plastimen  VZ  pada  beton Joint  Pit SKTT  150  kV  Sario  –  Teling.  Jika  penambahan  zat  aditif  dilakukan  dengan menggunakan campuran  yang tidak proporsional dan tidak  diawasi pekerjaannya dengan  baik,  maka kuat tekan beton hasil pencampuran menjadi kontraproduktif sehingga lebih kecil dibandingkan kondisi awal.

## Ucapan Terima Kasih
Penulis mengucapkan terima kasih kepada PT PLN (Persero) yang telah mendukung pelaksanaan penelitian ini.

## Daftar Pustaka
[1] Bidang Anev Operasi Sistem, 2020, “Evaluasi Operasi Tahunan Sistem Sulawesi 2019,” PT PLN (Persero) Unit Induk Pembangkitan dan Penyaluran Sulawesi.
[2] Rencana Usaha Penyediaan Tenaga Listrik PT PLN (Persero) 2019 – 2028.
[3] Ekolu,  S.,  Ikotun,  B.D.,  2010,  “ Strength  and  Durability  Effect  of  Modified  Zeolite  Additive  on  Concrete Properties, ” School of Civil and Environmental Engineering, University of the Witwatersrand, Private Bag X3, WITS 2050, Johannesburg, South Africa.
[4] Agrawal,  T.P.,  Marthong,  C.,  2012,  “ Effect  of  Fly  ash  Additive  on  Concrete  Properties ,”  Civil  Engineering Department, Shillong Polytechnic, Shillong Meghalaya, India, 793008. Civil Engineering Department, Institute of Technology (BHU)-Varanasi, Uttar Pradesh, India, 221005.
[5] Ahmed, Z., Bos, F., Salet, T., Wolfs, R., 2016, “ Additive Manufacturing of Concrete In Construction: Potentials and Challenges of 3D Concrete Printing ”, Virtual and Physical Prototyping, 11(3): 209-225.
[6] Hasan,  H.,  Maricar,  S.,  Tatong,  B., “Pengaruh Bahan Tambah Plastiment-VZ Terhadap Sifat Beton,” Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Tadulako, Palu.
[7] Peraturan Beton Bertulang Indonesia (PBI), 1971.
[8] SNI 2847:2019 Persyaratan beton struktural untuk bangunan gedung
[9] Approval Drawing Report untuk Pembangunan SKTT 150 kV GIS Sario – GIS Teling, 2019, PLN.
[10]   Hutama,  D.A.,  Nursandah,  A.,  Utomo,  S.,  2018,  “ Pengaruh  Penambahan  Bahan  Admixture  Consol  SG Terhadap Kuat Tekan Beton,” Prodi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Muhammadiyah Surabaya.
[11]   Pradewa,  G.B.,  Elvira,  Herwani,  2010, “Studi  Eksperimental  Proporsi  Campuran  Ferrosemen  Untuk  Pelat Fondasi Kedap Air,” Teknik Sipil Untan.
[12]   Lyalzo,  E.A.,  Warman,  H.,  Khadavi, “Analisa  Penambahan  Zat  Additive  Sikament  LN  Terhadap  Kuat  Tekan Beton  Normal,” Program  Studi  Teknik  Sipil,  Fakultas  Teknik  Sipil  dan  Perencanaan,  Universitas  Bung  Hatta Padang.
[13]   Samuel, T., Ariaratnam, Bruce, C., Harbin, Richard, L., Stauber, 2007, “ Modeling of Annular Fluid Pressures In Horizontal Boring ,” Ira A. Fulton School of Engineering, Arizona State University, United States.
[14]   Kartini,  W.,  2007, “Penggunaan  Serat  Polypropylene  Untuk  Meningkatkan  Kuat  Tarik  Belah  Beton,” Teknik Sipil – UPN “Veteran” Jatim.
[15]   Product Data Sheet Sikament LN, 2016, PT Sika Indonesia, Bogor, Indonesia.
[16]   Frederika, A., Widhiawati, I.A.R., 2017, “Analisis Produktivitas Metode Pelaksanaan Pengecoran Beton Ready mix Pada Balok dan Pelat Lantai Gedung,” Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Udayana, Denpasar.
[17]   Adiasa,  A.M., Prakosa, D.K., Hatmoko, J.U.D., Santoso, T.D., 2015, “Evaluasi Penggunaan Beton Precast Di Proyek  Konstruksi,” Teknik  Sipil,  Fakultas  Teknik,  Universitas  Diponegoro.  Jl.  Prof  Soedarto,  Tembalang, Semarang.