## PENGUKURAN FAKTOR KOREKSI KALIBRASI DAYA
15 MW DAN 30 MW DI REAKTOR  RSG-GAS
Sukiyanto, S.ST 1 , Bagus Dwi Nurtanto, A.Md 2
1,2 PRSG-BATAN Kawasan Puspiptek Gd. 30 Serpong, 15310 Email: sukiyanto@batan.go.id, Diterima Editor : 27 Maret 2017 Diperbaiki : 7 April 2017

## ABSTRAK
PENGUKURAN  FAKTOR  KOREKSI  KALIBRASI  DAYA  15  MW  DAN  30  MW  DI REAKTOR RSG-GAS . Kalibrasi daya reaktor adalah proses penyesuaian/pengaturan  ulang alat  ukur/kanal-kanal  ukur  daya  reaktor  terhadap  besaran/  nilai  standar  yang  telah  diketahui. Pada saat kalibrasi terdapat faktor koreksi sebagai salah satu parameter penting dalam kalibrasi daya reaktor yang  harus diukur dan dievaluasi/dianalisa secara  berkala.  Permasalahan saat ini belum  adanya  pengukuran  faktor  koreksi  terhadap  kalibrasi  daya  khususnya  pada pengoperaisan  reaktor  pada  daya  15  MW  dan  daya  maksimum  30  MW.  Pengukuran  faktor koreksi bertujuan untuk mengetahui perubahan nilai faktor koreksi yang selama ini digunakan dalam  perhitungan  kalibrasi  daya  reaktor  RSG-GAS,  untuk  mengetahui  pengaruh  perubahan tersebut  terhadap  hasil  kalibrasi  daya  reaktor,  dan  untuk  mengetahui  perbedaan  nilai  faktor koreksi  pada  saat  pendingin  sekunder  dioperasikan  dengan  4  dan  7  unit blower .  Makalah  ini disusun  meliputi  pencatatan  kalibrasi  daya  reaktor,  dan  pengukuran  faktor  koreksi  kalibrasi pada  daya  15  MW  dan  30  MW.  Pengukuran  faktor  koreksi  dilakukan  dalam  kondisi  seluruh sistem dioperasikan seperti pada saat operasi daya tinggi, tetapi bedanya reaktor tidak dibebani oleh daya (kondisi reaktor padam). Pencatatan data dilakukan sampai dengan perbedaan suhu masuk dan keluar teras stabil dengan terlebih dahulu dilakukan pencatatan data awal sebelum sistem  pendingin  dioperasikan.  Dari  hasil  pengukuran  didapatkan  faktor  koreksi  pada  saat sistem pendingin sekunder dioperasikan dengan 4 unit blower (operasi 15 MW) adalah 0,1°C (faktor  koreksi  sebelumnya  adalah  0,41  °C)  dan  faktor  koreksi  pada  saat  sistem  pendingin sekunder  dioperasikan  dengan  7  unit blower (operasi  30  MW)  yaitu    0,12  °C.  Adanya perubahan  dan  perbedaan  faktor  koreksi  mempengaruhi  hasil  kalibrasi  daya  reaktor. Diharapkan  hasil  pengukuran  dapat  menjadi  acuan  dalam  melakukan  kalibrasi  daya  reaktor RSG-GAS.
Kata kunci: kalibrasi, daya, reaktor, faktor koreksi.

## ABSTRACT
THE MEASUREMENT OF 15 MW AND 30 MW POWER CALIBRATION CORRECTION FACTORS IN RSG-GAS REACTOR . Reactor power calibration is the process of adjusting or re-measuring  the  reactor power measuring  tools  or channels against standard values. At  the time  of  calibration  there  is  a  correction  factor  which  is  important  in  the  reactor  power calibration  that  must  be  measured  and  analyzed  periodically.  The  current  problem  is  the absence of correction factor measurement  of power calibration especially at  the operation of reactor at 15 MW and 30 MW. Measurement of correction factor is intended to obtain the shift of  correction  factor  that  has  been  used  in  the  calculation  of  RSG-GAS  reactor  power
calibration,  to  know  the  effect  of  the  change  on  reactor  power  calibration,  and  to  know  the difference of correction factor value when the secondary coolant is operated with 4 and 7 Unit blower.  This  paper  involves  the  recording  of  reactor  power  calibration,  and  measuring calibration  correction  factor  at  15  MW  and  30  MW  power.  Correction  factor  measurements are  made  under  the  conditions  of  the  entire  system  being  operated  as  during  high  power operation,  but  the  difference  is  that  the  reactor  is  not  burdened  by  power  (reactor  is  not operated). The recording  of  data  is carried out  until  the temperature difference in  and out of the stable terrace with prior initial data recording before the cooling system is operated. From the  measurement  results  obtained  a  correction  factor  when  the  secondary  cooling  system operated  with  4  units  of  blower  (operation  15  MW)  is  0.1  °  C  (previous  correction  factor  is 0.41  °  C)  and  correction  factor  when  the  secondary  cooling  system  is  operated  with  7  units Blower  (operation  30  MW)  that  is  0.12  °  C.  Changes  and  differences  in  correction  factors affect the reactor power calibration results. It is expected that the measurement result can be a reference in conducting RSG-GAS reactor power calibration.
Key words: calibration, power, reactor, correction factor.

## PENDAHULUAN
Operasi  reaktor  RSG-GAS  dipantau  dan dikendalikan  melalui  peralatan  instrumentasi dan kendali yang mencakup fasilitas pengukuran,  pengendalian,  pengamanan,  dan pemantauan  seluruh  instalasi  reaktor.  Sistem instrumentasi dan kendali (SIK) terdiri dari: a. Sistem Instrumentasi dan Kendali Keselamatan,
b. Ruang Kendali Utama (RKU), Ruang Kendali Darurat (RKD), dan panel-panel lokal berkaitan dengan sistem alarm terpadu,
c. Sistem Instrumentasi dan Kendali Proses,
d. Sistem Pemantauan Radiasi,
e. Instrumentasi Perekaman Kecepatan Gempa (seismik),
f. Sistem Alarm Kebakaran, dan
g. Sistem Komunikasi. Sistem instrumentasi dan kendali reaktor dibuat  berdasarkan  pada  prinsip  bahwa reaktor  dapat  dioperasikan  dengan  selamat dari  RKU,  reaktor  dapat  dikendalikan  dan dijaga  pada  kondisi  selamat  dalam  keadaan normal  maupun  keadaan  kecelakaan,  seluruh tindakan  keselamatan  yang  membutuhkan tindakan dini akan dilakukan secara otomatis, dan  dalam  hal  RKU  tidak  mampu,  maka
RKD  berfungsi  melakukan  tindakan  dan menjaga reaktor dalam kondisi selamat.
Dalam  rangka  memenuhi  prinsip-prinsip tersebut  serta  menjamin  kebenaran  penun- jukan  kanal  pengukuran  termasuk  sistem kanal  pengukuran  daya  reaktor,  maka  harus selalu dilakukan kalibrasi daya reaktor secara periodik, yaitu menyesuaikan/mengatur ulang alat ukur/ kanal-kanal ukur terhadap besaran/ nilai  standar  yang  telah  diketahui,  terutama setelah dilakukan perubahan konfigurasi teras reaktor.
Berdasarkan  hasil  kalibrasi  daya  reaktor yang  dilakukan  dalam  beberapa  kali  operasi reaktor  RSG-GAS  pada  teras  sebelumnya diketahui  hasil  konversi  daya  reaktor  tidak cukup akurat. Oleh karena itu perlu dilakukan pemantauan  terhadap  paremeter  dan  nilai- nilai  yang  berpengaruh  terhadap  hasil kalibrasi  daya  reaktor.  Salah  satu  parameter atau  nilai  yang  perlu  diperhatikan  adalah faktor  koreksi.  Faktor  koreksi  kalibrasi  daya reaktor  sangat  berkaitan  dengan  ketelitian perhitungan kalibrasi daya reaktor.
Untuk mendapatkan hasil ketelitian yang benar pada kalibrasi daya reaktor maka harus dikoreksi  dengan  pengukuran  faktor  koreksi. Pengukuran  faktor  koreksi  dilakukan  dalam kondisi  seluruh  sistem  dioperasikan  seperti pada  saat operasi daya tinggi, tetapi  bedanya reaktor  tidak  dibebani  oleh  daya  (kondisi
reaktor padam). Sistem yang harus dioperasikan untuk mendapatkan hasil pengukuran  faktor koreksi yang benar adalah pompa  sistem  pendingin  primer  (JE-01 AP001/002/003),  pompa  sistem  pendingin sekunder  (PA-01/02/03  AP001), blower sistem pendingin sekunder (PA-01 AH001/002/003,  PA-02  AH001/002/003), pompa  sistem  purifikasi  air  kolam  reaktor (KBE-01 AP001/002), pompa sistem purifikasi  dan  lapisan  air  hangat  pada permukaan  kolam  reaktor  (KBE-02  AP001/
002)  beserta  seluruh heater nya  beroperasi. Sistem-sistem  tersebut  ditampilkan  dalam gambar 1.
Permasalahan  saat  ini  belum  adanya pengukuran  faktor  koreksi  terhadap  kalibrasi daya  khususnya  pada  pengoperasian  reaktor pada  daya  15  MW  dan  daya  maksimum  30
MW.  Pengukuran  faktor  koreksi  bertujuan untuk  mengetahui  perubahan  nilai  faktor koreksi  yang  selama  ini  digunakan  dalam perhitungan  kalibrasi  daya  reaktor  RSG- GAS,  untuk  mengetahui  perubahan  tersebut terhadap  hasil  kalibrasi  daya  reaktor,  dan untuk  mengetahui  perbedaan  nilai  faktor koreksi  pada  saat  pendingin  sekunder dioperasikan  dengan  4 dan  7  buah blower . Makalah  ini  disusun  meliputi  kalibrasi  daya reaktor, dan pengukuran faktor koreksi.
Aspek-aspek  yang  dibahas  diharapkan dapat menjadi acuan saat melakukan kalibrasi daya  reaktor  RSG-GAS  dan  juga  menjadi bahan pertimbangan  dilakukannya  pengukur- an  faktor  koreksi  secara  berkala  untuk menjamin  keakuratan  hasil  kalibrasi  daya reaktor dan keselamatan saat mengoperasikan reaktor.
Gambar 1. Diagram Segaris Fasilitas RSG-GAS dan Sistem Pendingin Reaktor
. Tanki Tunda ( Delay Chamber , N16 Tank ) PA01 AH 01/02/03 PD01 AH01 PA02 AH 01/02/03 Pond Secondary Cooling Pumps (PA 01/02/03 -AP01) DN 800 DN 800 D N 6 0 0 Auxiliary Building (UKA) Cooling Tower Installation Reactor Building (UJA) Heater Mixed Bed, BT 001 Resin Filter, BT 002 Mixed Bed Mixed Bed Resin Filter Resin Filter Water Cooler (QKJ 04) Ring Distributor Core Expantio n Expansion Tank (Typ.), BB 001 Air Cooler, BC 001 (Closed Circuit Type) Pompa Primer (JE01- AP 01/02/03) Heat Exchanger (JE01 BC 01/02) P2PLR Warm Water Layer System (KBE 02) Reactor Pool Purification System, KBE 01 Spent Fuel Storage Purification System, FAK 01 Kolam Penyimpan Bahan Bakar Bekas ( Spent Fuel Storage, JAC 01 ) Sistem Pendingin Darurat Kolam Reaktor ( Emergency Pool Cooling System: JNA 10/20/30) Isolation Valve Ventilation System, KLA 70 From Other System KPK 01 BB01 KPK 01 BB02 KBB 01 KTA 01 KPK 01 From Drain, Venting and other Ventilation System From Drain, Venting and other Waste Water Processing Low Activity Transportation Waste Water Storage DN 400 DN 400 DN 500 DN 500 DN 500 D N 5 0 0 DN 300 DN 300 DN 400 DN 80 DN 80 DN 80 DN 50 D N 8 0 D N 8 0 D N 8 0 DN 150 Ventilation System, KLA 70 Kolam Reaktor ( Reactor Pool, JAA 01 )

## URAIAN SINGKAT REAKTOR G.A SIWABESSY
Reaktor  Serba  Guna  G.A  Siwabessy (RSG-GAS)  merupakan  reaktor  riset  jenis MTR  ( Material  Testing  Reactor )  pertama  di dunia  yang  dioperasikan  langsung  dengan menggunakan  elemen  bakar  pengkayaan Uranium  rendah,  LEU  ( Low  Enriched Uranium ). RSG-GAS adalah reaktor penelitian  yang  digunakan  untuk  penelitian, melayani  kegiatan  iradiasi,  pendidikan  dan pelatihan. Reaktor RSG-GAS didesain berupa kolam  terbuka  dengan  air  sebagai  pendingin dan  moderator  serta  Beryllium  sebagai reflektor .  Daya  thermal  nominal  RSG-GAS sebesar 30 MW dan fluks neutron maksimum di Central Irradiation  Position (CIP) sebesar 5,38 x 10 14 n/cm 2 .s.
Pada  saat  RSG-GAS  dibangun,  hanya tersedia elemen bakar jenis oksida (U 3 O 8 -Al) yang  spesifikasinya  sesuai  untuk  digunakan. RSG-GAS menggunakan bahan bakar oksida dengan densitas Uranium dalam meat sebesar 2,96  g/cm 3 dengan  pengkayaan 235 U  sebesar 19,75%.
Pada  tahun  1999  dilakukan  konversi teras  RSG-GAS  dari  bahan  bakar  oksida menjadi  bahan  bakar  Uranium silisida U 3 Si 2 - Al.  Alasannya  adalah  bahan  bakar  silisida dengan  densitas  Uranium  lebih  tinggi  akan meningkatkan panjang siklus operasi reaktor.
Konversi  dimulai  dengan  menggunakan teras  campuran  bahan  bakar  oksida  dan silisida.  Konversi  tahap  pertama  dari  bahan bakar oksida menjadi silisida dengan densitas Uranium  dalam meat yang  sama  2,96  g/cm 3 . Konversi  tahap  kedua  adalah  dari  bahan bakar  silisida  dengan  densitas  Uranium  2,96 g/cm 3 ke densitas Uranium yang lebih tinggi. Diperlukan  sepuluh  (10)  siklus  operasi hingga  didapatkan  teras  setimbang  silisida penuh  (tercapai  pada  teras  ke  XLV  bulan agustus  2002).  Susunan  teras  setimbang (TWC)  terdiri  atas  40  elemen  bakar  standar dan 8 elemen bakar kendali.

## KALIBRASI DAYA REAKTOR
Kalibrasi  daya  reaktor  meliputi  seluruh kegiatan  pengukuran  parameter  variabel daya,  kalkulasi  daya  reaktor  dan  pengaturan ulang  instrumen/kanal  ukur  daya.  Kalibrasi daya  reaktor  bertujuan  untuk  mengetahui daya  reaktor  yang  sebenarnya  juga  untuk menyesuaikan meter-meter daya sesuai dengan hasil kalibrasi.
Kalibrasi  daya  reaktor  dapat  dilakukan dalam  dua  cara,  yaitu  kalibrasi  secara  nuklir dan  secara  kalorimetri  ( thermo ).  Kalibrasi daya  secara  nuklir  biasanya  hanya  dilakukan untuk  reaktor dengan  daya  rendah,  karena kalibrasi  ini  dilakukan  dengan  mengukur fluks  neutron  secara  langsung  pada  masing- masing  elemen  bakar,  dan  pengukuran  fluks neutron itu sendiri hanya bisa dilakukan pada operasi daya rendah.
Kalibrasi  secara  kalorimetri  ( thermo ) terdiri  atas  dua  macam  cara  yaitu  non- stasioner  dan  stasioner.  Kalibrasi  daya reaktor  secara  kalorimetri  non-stasioner  di- lakukan  dengan  mengukur  kenaikan  suhu  air kolam  reaktor  tanpa  mengoperasikan  sistem pendingin  reaktor.  Kalibrasi  daya  ini  juga hanya  digunakan  untuk  reaktor  dengan  daya rendah,  karena  pada  operasi  reaktor  daya tinggi  sistem  pendingin  reaktor  harus  dalam kondisi dioperasikan.
Kalibrasi daya reaktor secara kalorimetri stasioner  cocok  digunakan  untuk  reaktor dengan  daya  tinggi,  yaitu  dengan  meng- operasikan  sistem  pendingin  reaktor  dan mengukur  suhu  air  keluaran  dan  masukan teras  reaktor,  kemudian  dikonversikan  se- bagai daya standar.
Berikut  ini  adalah  penjelasan  mengenai teori  dan  cara  kalibrasi  daya  reaktor  secara kalorimetri  stasioner  yang  digunakan  untuk mengkalibrasi daya reaktor RSG-GAS.
Suatu reaktor yang beroperasi pada daya tetap  didinginkan  oleh  fluida  pendingin dengan  laju  alir  tetap,  maka  perbedaan  suhu pendingin keluaran dan masukan teras reaktor menyatakan  jumlah  panas  yang  dipindahkan dari  teras  ke  pendingin.  Kalibrasi  daya
dengan  metode  kalorimetri  pada  prinsipnya berdasarkan  pada  pengukuran  kenaikan  suhu air  pendingin  yang  diakibatkan  oleh  panas hasil fisi pada teras reaktor yang dipindahkan ke  air  pendingin.  Besarnya  kenaikan  suhu bergantung kepada besarnya panas pada teras reaktor,  massa  aliran  pendingin  dan  panas spesifik.
Besarnya  daya  reaktor  dapat  dihitung dengan persamaan: Q = € . Cp. (Tk – Tm) (1) Atau, Q = W. ρ. Cp. ΔT (2) di mana : Q = Daya reaktor (kW)
W = Laju alir volumetrik (m3/s)
€ = Massa aliran pendingin (kg/s) Tk  = Suhu keluaran teras reaktor (°C)
Tm  = Suhu masukan teras reaktor (°C) ρ = massa jenis pendingin (kg/m3)
Cp  = Panas spesifik pendingin (kJ/kg.°K)
ΔT  =  Beda  suhu  keluaran  dan  masukan teras reaktor (°K)
Pada  persamaan  ini  kehilangan  panas dijalur sistem primer diabaikan.
Dengan  mengukur  besarnya  laju  alir sistem pendingin teras (pendingin primer JE- 01)  W,  suhu  masukan  teras  Tm  dan  suhu keluaran  teras  Tk,  serta  memasukkannya dalam persamaan di atas maka dapat dihitung besar daya reaktor yang dibangkitkan. Untuk ΔT  yang  kecil,  harga  Cp  dan  ρ  dapat dianggap  tetap.  Namun  untuk  mendapatkan ketelitian yang lebih baik maka harga Cp dan ρ  harus  dikoreksi  dengan  persamaan  berikut 2] : ρ = 000 (1,0029 – 1,5838.10 -4 . Tb –
2,847.10 -6 . Tb 2 ) (3)
C P = 4,167 + 0,05 . e (-0,0734 T b ) + 0,0031 .
e (0,0268 T b ) (4)
Dimana  Tb  adalah  suhu  rerata  masukan dan  keluaran  teras  reaktor  yang  masing- masing dapat diukur dari panel pengukuran di ruang  kendali  utama  (RKU)  pada  alat penunjukan  JE-01  CT001  (masukan  teras) dan  JE-01  CT006  (keluaran  teras),  dengan
satuan  Tb  adalah  °C.  Sedangkan  untuk  laju alir  sistem  pendingin  primer  dihitung  dari jumlah laju alir yang terukur pada sensor JE- 01 CF811/821/831 dan KBE-01 CF003.
Hasil  pengukuran  laju  alir  dan  suhu tersebut  dipergunakan  untuk  menghitung daya  reaktor  yang  dibangkitkan  di  teras. Kemudian untuk mendapatkan hasil ketelitian yang  baik  dan  benar  dilakukan  pengukuran faktor  koreksi  daya  reaktor  dengan  cara mengoperasikan sistem pendingin primer dan sekunder serta pendukungnya sampai perbedaan  suhu  masuk  dan  keluar  teras mencapai  harga  stabil,  sebelum  reaktor dioperasikan.

## PENGUKURAN FAKTOR KOREKSI KALIBRASI DAYA REAKTOR
Sebelum  melakukan  pengukuran  faktor koreksi maka terlebih dahulu meng- operasikan  sistem-sistem  penunjang  seolah- olah  reaktor  beroperasi  pada  daya  tinggi, tetapi  bedanya  tidak  dibebani  daya  reaktor (reaktor  dalam  kondisi  padam).  Sistem  yang dioperasikan  antara  lain,  sistem  pendingin primer  (JE-01)  dioperasikan  dua  pompa, sistem  pendingin  sekunder  (PA-01/02/03) dioperasikan dua pompa dengan blower (PA- 01/02  AH001/002/003),  sistem  purifikasi  air kolam  reaktor  (KBE-01)  dioperasikan  dua pompa,  dan  sistem  purifikasi  dan  lapisan  air hangat  permukaan  kolam  reaktor  (KBE-02) dioperasikan  satu  pompa  dilengkapi  dengan heater yang dioperasikan seluruhnya. Seluruh sistem  tersebut  dioperasikan  sampai  dengan perbedaan  suhu  masuk  (JE-01  CT006)  dan suhu  keluar  teras  reaktor  (JE-01  CT001) stabil.
Tata  Kerja  Pengukuran  Faktor  Koreksi Kalibrasi  Daya  Reaktor  Untuk  Operasi Dengan 4 Buah Blower (Operasi 15 MW)
1. Mencatat  data  awal  sebelum  sistem pendingin dioperasikan.
2. Menutup stop gate dengan sekat apung.
3. Sistem purifikasi  air kolam reaktor sudah beroperasi (KBE-01 AP001 dan AP002).
4. Menghidupkan  pompa  pendingin  primer (JE-01 AP001 dan AP002) setelah seluruh persyaratannya terpenuhi.
5. Menghidupkan pompa pendingin sekunder (PA-01 dan PA-03 AP001) serta 4 blower (PA-01 AH001 dan AH002, PA- 02 AH001 dan AH002).
6. Sistem  purifikasi  dan  lapisan  air  hangat permukaan  air  kolam  reaktor  beroperasi (KBE-02  AP002) serta seluruh heater nya dioperasikan.
7. Mencatat  data  yang  diperlukan  untuk pengukuran faktor koreksi.
8. Seluruh  sistem  tersebut  dioperasikan sampai perbedaan suhu masuk dan keluar teras reaktor stabil.
Tata  Kerja  Pengukuran  Faktor  Koreksi
Kalibrasi  Daya  Reaktor  Untuk  Operasi Dengan 7 Buah Blower (Operasi 30 MW)
1. Setelah  selesai  mencatat  data  yang dibutuhkan pada pengukuran faktor koreksi  kalibrasi  daya  reaktor  dengan  4 buah blower seperti  diatas.  Kemudian  3
buah blower lainnya (PA-01 AH003, PA- 02 AH003, dan PD001) dioperasikan.
2. Mencatat  data  yang  diperlukan  untuk pengukuran faktor koreksi.
3. Seluruh  sistem  tersebut  dioperasikan sampai perbedaan suhu masuk dan keluar teras reaktor stabil.
4. Mematikan  pompa  sistem  pendingin primer, pompa sistem pendingin sekunder, blower sistem pendingin
sekunder,  dan heater sistem  purifikasi serta  lapisan  air  hangat  permukaan  air kolam  reaktor,  setelah  semua  data  yang dibutuhkan selesai dicatat.

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Berikut  ini  data  hasil  pengukuran  faktor koreksi  kalibrasi  daya  reaktor  yang  telah dilakukan  di  RSG-GAS  pada  tanggal  04 Januari 2017 (Teras 92):
Tabel 1. Pencatatan Data Awal Suhu di Teras Reaktor
No JAM Suhu Keluar Teras Reaktor JE-01 CT001 (°C) Suhu Masuk Teras Reaktor JE-01 CT006 (°C) Perbedaan Suhu Suhu Heater (°K) 1 08.50 20,35 20,15 0,2 - 2 09.20 20,35 20,15 0,2 - Tabel 2. Pengukuran Laju Alir Pada Saat Dioperasikan 4 Buah Blower (15 MW) No JAM Sistem Pendingin Primer JE-01 CF811/821/831 (m 3 /h) Sistem Purifikasi Air Kolam Reaktor KBE01 CF003 (m 3 /h) Sistem Purifikasi & Lapisan Air Hangat KBE02 CF002 (m 3 /h) Ket 1 12.00 3150 40 10,5 2 12.30 3150 40 10,5 3 13.00 3150 40 10,5 4 13.30 3150 40 10,5 5 14.00 3150 40 10,5

## Tabel 2. Lanjutan
No JAM Sistem Pendingin Primer JE-01 CF811/821/831 (m3/h) Sistem Purifikasi Air Kolam Reaktor KBE01 CF003 (m3/h) Sistem Purifikasi & Lapisan Air Hangat KBE02 CF002 (m3/h) Ket 6 14.37 3150 40 10,5 7 15.00 3150 40 10,5 8 15.38 3150 40 10,5 9 16.00 3150 40 10,5 10 16.30 3150 40 10,5
Tabel 3. Pengukuran Laju Alir Pada Saat Dioperasikan 7 Buah Blower (30 MW)
No JAM Sistem Pendingin Primer JE-01 CF811/821/831 (m 3 /h) Sistem Purifikasi Air Kolam Reaktor KBE01 CF003 (m 3 /h) Sistem Purifikasi & Lapisan Air Hangat KBE02 CF002 (m 3 /h) Ket 1 17.12 3150 40 10,5 2 18.00 3150 40 10,5 3 18.45 3150 40 10,5 4 19.07 3150 40 10,5 5 19.30 3150 40 10,5 6 20.00 3150 40 10,5 7 20.35 3150 40 10,5 8 21.00 3150 40 10,5 9 21.30 3150 40 10,5 10 22.00 3150 40 10,5 Tabel 4 . Pengukuran Suhu Pada Saat Dioperasikan 4 Buah Blower (15 MW)
No JAM Suhu Keluar Teras Reaktor JE-01 CT001 (°C) Suhu Masuk Teras Reaktor JE-01 CT006 (°C) Perbedaan Suhu Suhu Heater (°K) 1 12.00 24,92 24,65 0,27 6,5 2 12.30 24,97 24,69 0,28 7,5 3 13.00 24,97 24,67 0,30 7,5 4 13.30 24,99 24,71 0,28 8 5 14.00 24,99 24,71 0,28 8 6 14.37 25,04 24,75 0,29 8
Tabel 4 . Lanjutan No JAM Suhu Keluar Teras Reaktor JE-01 CT001 (°C) Suhu Masuk Teras Reaktor JE-01 CT006 (°C) Perbedaan Suhu Suhu Heater (°K) 7 15.00 25,04 24,75 0,29 8 8 15.38 25,06 24,76 0,30 8 9 16.00 25,10 24,80 0,30 8 10 16.30 25,23 24,93 0,30 8
Tabel 5 Pengukuran Suhu Pada Saat Dioperasikan 7 Buah Blower (30 MW)
No JAM Suhu Keluar Teras Reaktor JE-01 CT001 (°C) Suhu Masuk Teras Reaktor JE-01 CT006 (°C) Perbedaan Suhu Suhu Heater (°K) 1 17.12 25,30 25,00 0,30 8 2 18.00 25,35 25,05 0,30 8 3 18.45 25,39 25,08 0,31 8 4 19.07 25,41 25,10 0,31 8 5 19.30 25,44 25,14 0,30 8 6 20.00 25,51 25,20 0,31 8 7 20.35 25,50 25,18 0,32 8 8 21.00 25,48 25,16 0,32 8 9 21.30 25,46 25,14 0,32 8 10 22.00 25,46 25,15 0,32 8
Berdasarkan  tata  kerja  yang  dilakukan maka  pengukuran  faktor  koreksi  terbagi dalam  dua  kegiatan.  Pertama  pengukuran pada saat sistem pendingin sekunder menggunakan  4  buah blower seperti  pada operasi  reaktor  15  MW.  Kedua  pengukuran pada saat sistem pendingin sekunder menggunakan  7  buah blower seperti  pada operasi reaktor 30 MW.
Pengukuran  faktor  koreksi  pertama maupun  kedua  sama-sama  menggunakan kombinasi  pompa  sistem  pendingin  primer (JE-01  AP001/  AP002),  dan  untuk  pompa sistem  pendingin  sekunder  menggunakan (PA-01/PA-03  AP001).  Kondisi stop  gate (sekat apung) antara kolam reaktor dan kolam penyimpanan  bahan  bakar  bekas  harus ditutup  supaya  suhu  pada  permukaan  kolam
reaktor  yang  dihasilkan  dari heater (sistem KBE-02)  sesuai  yang  diharapkan,  disamping hal  tersebut  juga  sebagai  persyaratan  dalam pengoperasian  reaktor.  Perbedaannya  adalah pada  kegiatan  pengukuran  pertama blower yang  dioperasikan  ada  4  buah  (PA-01 AH001/002,  PA-02  AH001/002),  sedangkan pada  kegiatan  pengukuran  kedua  ditambah tiga blower (PA-01  AH003,  PA-02  AH003, PD001) menjadi 7 buah yang dioperasikan.
Dari  tabel  1  didapatkan  data  awal perbedaan  suhu  keluar  teras  reaktor  (JE-01 CT001)  dan suhu  masuk  teras reaktor  (JE-01 CT006)  sebesar  0,20  °C.  Data  awal  ini diambil  sebelum  pompa  sistem  pendingin dioperasikan  serta  kondisi  reaktor  sudah cukup  lama  tidak  dioperasikan.  Idealnya dalam  kondisi  pompa  sistem  pendingin  tidak
dioperasikan  maka  tidak  ada  perbedaan antara  suhu  keluar  teras  reaktor  dan  suhu masuk teras reaktor. Dengan adanya perbedaan  suhu,  maka  perbedaan  suhu tersebut  harus  diperhitungkan  pada  saat dilakukan  pengukuran  faktor  koreksi  untuk mendapatkan  faktor  koreksi  kalibrasi  daya yang benar.
Dari  tabel 1  dan 2  hasil  pengukuran  laju alir,  diketahui  bahwa  laju  alir  seluruh  sistem yang  dioperasikan  dari  awal  operasi  sampai dengan  akhir  operasi  penunjukannya  stabil sehingga  dapat  menjamin  hasil  percobaan bebas  dari  pengaruh  ketidakstabilan  aliran yang  dapat  mempengaruhi  pengukuran  suhu pendingin reaktor.
Dari  table  3  pengukuran  suhu  untuk mendapatkan  faktor  koreksi  pada  saat  sistem pendingin  sekunder  menggunakan  4  buah blower (operasi  15  MW).  Diketahui  per- bedaan  suhu  keluar  teras  reaktor  dan  suhu masuk  teras  reaktor  cenderung  belum  stabil sampai  sekitar  3,5  jam  setelah  sistem pendingin dioperasikan. Setelah lebih dari 3,5 jam sistem pendingin dioperasikan perbedaan suhu  keluar  teras  reaktor  dan  suhu  masuk teras reaktor stabil di kisaran 0,30 °C, hal ini juga  ditandai  dengan  stabilnya  suhu  lapisan air  hangat  pada  permukaan  kolam  reaktor (suhu heater mencapai  harga  maksimum  ±  8 °K).  Faktor  koreksinya  dapat  diketahui  yaitu 0,30 °C - 0,20 °C = 0,1 °C.
Sedangkan dari tabel  4 pengukuran suhu untuk  mendapatkan  faktor  koreksi  pada  saat sistem  pendingin  sekunder  menggunakan  7 buah blower (operasi  30  MW).  Diketahui sesaat  setelah  3  buah blower lainnya dioperasikan  dari  sebelumnya  hanya  4  buah blower ,  maka  perbedaan  antara  suhu  keluar teras  reaktor  dan  suhu  masuk  teras  reaktor kembali  mengalami  ketidakstabilan.  Hal  ini diakibatkan proses pendinginan yang dilakukan  oleh  sistem  pendingin  sekunder melalui 7 buah blower terjadi lebih cepat. Ini berlangsung hingga sekitar 3,5 jam meskipun kondisi  suhu  lapisan  air  hangat  pada permukaan kolam reaktor tetap dalam kondisi stabil.  Perbedaan  antara  suhu  keluar  teras
reaktor  dan  suhu  masuk  teras  reaktor  stabil kembali  pada  kisaran  0,32  °C,  sehingga faktor koreksinya adalah 0,32 °C – 0,20 °C = 0,12 °C.
Berdasarkan  data  diatas  maka  untuk operasi  reaktor  dengan  sistem  pendingin sekunder  menggunakan  4  buah blower (operasi  15  MW)  terjadi  perubahan  nilai faktor  koreksi  dari  sebelumnya  0,41  °C menjadi  0,1  °C . Sedangkan  untuk  operasi reaktor  dengan  sistem  pendingin  sekunder menggunakan  6  buah blower atau  lebih (operasi  30  MW)  didapatkan  faktor  koreksi sebesar 0,12 °C.
Perubahan  nilai  faktor  koreksi  untuk operasi  reaktor  15  MW,  perbedaan  nilai faktor  koreksi  untuk  operasi  reaktor  15  MW dan  30  MW  berpengaruh  terhadap  hasil perhitungan  kalibrasi  daya  reaktor,  dan  hal tersebut  tentu  juga  berpengaruh  terhadap perhitungan burn-up bahan  bakar  reaktor RSG-GAS.

## KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
1. Operasi  reaktor  dengan  sistem  pendingin sekunder  yang  mengoperasikan  4  buah blower (operasi 15 MW)  diperoleh  faktor koreksi sebesar 0,1 °C.
2. Operasi  reaktor  dengan  sistem  pendingin sekunder  yang  mengoperasikan  6  buah blower atau  lebih  (operasi  30  MW) diperoleh faktor koreksi sebesar 0,12 °C. 3. Terjadi  perubahan  nilai  faktor  koreksi untuk  operasi  reaktor  dengan  sistem pendingin sekunder yang mengoperasikan 4 buah blower (operasi 15 MW) dari yang sebelumnya  digunakan  0,41  °C  menjadi 0,1 °C.
4. Terdapat  perbedaan  faktor  koreksi  untuk operasi  reaktor  dengan  sistem  pendingin sekunder  yang  mengoperasikan  6 blower atau  lebih  (operasi  30  MW)  sebesar  0,02 °C.
5. Perbedaan  dan  perubahan  faktor  koreksi mempengaruhi hasil kalibrasi daya
reaktor,  sehingga  berpengaruh  juga  pada perhitungan burn-up bahan bakar.

## Saran
1. Perlu  dilakukan  pemantauan  adanya perbedaan antara suhu keluar teras reaktor dan suhu masuk teras reaktor sebesar 0,20 °C,  sedangkan  sistem  pendingin  reaktor belum dioperasikan.
2. Penting  dilakukan  pengukuran  faktor koreksi  kalibrasi  daya  reaktor  secara berkala  untuk  menjamin  akurasi  hasil kalibrasi daya reaktor yang benar.

## DAFTAR PUSTAKA
1. Anonim.  2010.  “ Petunjuk  Pelaksanaan Kalibrasi  Daya  Reaktor  RSG-GAS” . Tangerang Selatan: PRSG-BATAN.
2. Anonim.  Desember  2011. “Laporan Analisis  Keselamatan  Reaktor  Serba Guna G.A. Siwabessy BATAN Revisi.10.1” . 3. Isnaeni,  Moh  Darwis.  2000.  Kalibrasi Daya  Reaktor  dan  Pengaturan  Kanal Pengukur  Fluks  Neutron  RSG-GAS (Diklat  Selingkung  Manajemen  Teras RSG-GAS). Jakarta: BATAN.
4. Isnaeni,  Moh  Darwis.  1995.  “Tabel Konversi  Daya  Reaktor  PRSG-BATAN”. Jakarta: BATAN.
5. Wiranto,  Slamet. “Kajian  Operasi  RSG- GAS pada Siklus Operasi 61-71” .