## ANALISIS MOMEN NOMINAL ULTIMIT TIANG BOR UNTUK DIGUNAKAN PADA PERHITUNGAN METODE BROMS
Reynard Julio Widjaja 1 dan Gregorius Sandjaja Sentosa 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta reynard.julio7@gmail.com
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta gregoriuss@ft.untar.ac.id
Masuk: 17-01-2020, revisi: 05-05-2020, diterima untuk diterbitkan: 13-05-2020

## ABSTRACT
Foundation is the lowest part of construction that is important to bear the burden of the building above  it. In this analysis, used the calculation of circle cross section analysis to get the nominal moment that can be hold to bore piled that have a diameter 30 cm to 100 cm, other than that used the different of concrete quality, concrete quality that used in this analysis is 22.5 MPa, 25 MPa, and 30 MPa. The amount of reinforcement used is also different, such  as  4  reinforcement,  6  reinforcement  and  8  reinforcement.  The  reduction  factor  that  used  is  the  conservative number which is 0.65. After obtained the value of ultimate moment, used the Broms chart to get the value of Hu and H. From the calculation, the result between 50 kNm to 2244 kNm. Based on the comparison with Pile Foundation from brochure, ultimate moment of the Pile Foundation is stronger than the ultimate moment of the bored pile eith 340 kNm for pile foundation dan 206 kNm for bored pile.
Keywords: Ultimate Moment; Bored pile; Broms chart; Circle Cross Section.

## ABSTRAK
Fondasi  merupakan  bagian  paling  bawah  dari  suatu  konstruksi  yang  penting  untuk  memikul  beban  bangunan  di atasnya.  Dalam  analisis  ini  digunakan  perhitungan  analisis  penampang  lingkaran  yang  berguna  untuk  mencari momen  nominal  yang  dapat  ditahan  oleh  tiang  bor  yang  memiliki  diameter  30  cm  sampai  100  cm,  selain  itu digunakan juga mutu beton yang berbeda, mutu beton yang dipakai dalam analisis ini adalah mutu beton fc’ 22.5 MPa, fc’ 25 MPa, dan fc’ 30 MPa. Jumlah tulangan yang dipakai pun juga berbeda yaitu 4 tulangan, 6 tulangan dan 8 tulangan. Untuk faktor reduksi kekuatan sendiri angka yang diambil adalah angka yang konservatif yaitu 0.65 agar lebih aman. Dari hasil perhitungan, momen ultimit diperoleh antara 50 kNm sampai 2244 kNm. Setelah didapat nilai momen ultimit, momen dimasukkan ke dalam grafik Broms agar mendapatkan nilai Hu dan Hijin. Berdasarkan hasil perbandingan  dengan  tiang  pancang  yang  didapat  dari  brosur,  momen  ultimit  tiang  pancang  lebih  kuat  daripada momen ultimit dari tiang bor dengan momen 340 kNm untuk tiang pancang dan 206 kNm untuk tiang bor.
Kata Kunci: Momen Ultimit; Tiang bor; Grafik Broms; Analisis Penampang Lingkaran.

## 1. PENDAHULUAN
Fondasi  merupakan  tahap  awal  dalam  membangun  sebuah  bangunan.  Fondasi  berasal  dari  kata  foundation,  dalam bahasa keseharian masyarakat Indonesia pada umumnya menggukan kata fondasi atau lebih sering disebut pondasi. Menurut  Kamus  Besar  Bahasa  Indonesia  (2008:414)  yang  menyatakan  bahwa  fondasi  merupakan  dasar  bangunan yang  kuat  dan  biasanya  terletak  di  bawah  permukaan  tanah  tempat  bangunan  didirikan.  Fondasi  tiang  bor berinteraksi dengan tanah untuk menghasilkan daya dukung yang mampu memikul dan memberikan keamanan pada struktur atas. Untuk menghasilkan daya dukung yang akurat maka diperlukan suatu penyelidikan tanah yang akurat juga, selain itu juga harus menghitung nilai momen ultimit yang terjadi dengan metode analisa penampang. Analisis penampang terhadap lentur dimaksudkan untuk menghitung kapasitas momen nominal penampang beton bertulang. Analisis dilakukan dengan pendekatan blok tegangan persegi ekivalen, dengan distribusi tegangan tekan beton dan regangan  beton  diasumsikan  berbentuk  persegi  (Ridwan,  2012).  Analisis  penampang  bertujuan  untuk  mengetahui kapasitas penampang (momen nominal), dengan demikian harus diberikan data mengenai dimensi penampang dan tulangannya. Tujuan  penelitian  ini  adalah  membandingkan  nilai  momen  ultimit  yang  didapat  dari  penampang lingkaran,  selain  itu  membuat  grafik  diagram  yang  didapat  dari  hasil  perhitungan  dan  memudahkan  orang  untuk mendapat momen ultimit penampang tiang bor.

## Fondasi tiang bor
Fondasi  tiang  bor  adalah  fondasi  tiang  yang  pemasangannya  dilakukan  dengan  mengebor  tanah  lebih  dahulu (Hardiyatmo, 2010). Pemasangan fondasi tiang bor ke dalam tanah dilakukan dengan cara mengebor tanah terlebih dahulu,  yang kemudian  diisi  tulangan  yang  telah dirangkai dan  dicor beton.  Apabila  tanah  mengandung  air, maka dibutuhkan  pipa  besi  atau  yang  biasa  disebut  dengan temporary  casing untuk  menahan  dinding  lubang  agar  tidak terjadi kelongsoran, dan pipa ini akan dikeluarkan pada waktu pengecoran beton.

## Analisis penampang
Dalam praktek, sistem tulangan tunggal hampir tidak pernah dimanfaatkan untuk balok, karena pemasangan batang tulangan  tambahan  di  daerah  tekan  akan  mempermudah  pengaitan  Sengkang  (Wahyudi  &  Rahim,  1997).  Tujuan tulangan tekan ini diperlukan untuk:
1. Meningkatkan momen penahanan penampang karena dimensi penampang yang terbatas.
2. Meningkatkan kapasitas rotasi penampang yang berkaitan dengan peningkatkan daktilitas penampang.
3. Meningkatkan kekakuan penampang, sehingga dapat mengurangi lendutan pada struktur.
4. Dapat mengantisipasi kemungkinan adanya momen yang berubah tanda.

## Momen nominal penampang persegi
Dalam  proses  desain  suatu  balok  beton  bertulang  dengan  metode  kekuatan  ( Strength  Design  Method )  atau  yang dikenal pula dengan metode ultimit, mengambil beberapa asumsi sebagai berikut:
1. Regangan yang terjadi pada beton dan tulangan baja adalah sama.
2. Regangan yang terjadi pada beton berbanding lurus terhadap jaraknya ke sumbu netral penampang.
3. Modulus Elastisitas, Es = 200.000 MPa, dan tegangan yang timbul pada tulangan baja dalam daerah elastis sama dengan nilai regangan dikalikan dengan Es.
4. Penampang datar akan tetap datar setelah terjadi lentur.
5. Kuat tarik dari beton diabaikan.
6. Pada kondisi keruntuhan regangan maksimum yang terjadi pada serat tekan beton terluar, besarnya adalah sama dengan Ecu = 0,003.
7. Untuk perhitungan kuat rencana, bentuk dari distribusi tegangan tekan beton diasumsikan berupa persegi empat, sesuai dengan asumsi dalam SNI 2847:2013 pasal 10.2.
Kuat  nominal  dari  suatu  komponen  struktur (baik yang memikul  lentur,  beban  aksial,  geser  maupun  puntir),  yang dihitung  berdasarkan  kaidah–kaidah  yang  berlaku,  harus  dikalikan  dengan  suatu  faktor  reduksi  yang  besarnya kurang  dari  satu.  Dalam  SNI  2847:2013,  pasal  9.3  digunakan  beberapa  nilai  faktor  reduksi  kekuatan,  ϕ,  sebagai berikut:
- untuk penampang dominan tarik ϕ = 0,90.
- untuk penampang dominan tekan dengan tulangan spiral ϕ = 0,75 tulangan non-spiral ϕ = 0,65.
- untuk geser dan puntir ϕ = 0,75.
- untuk tumpu pada beton ϕ = 0,65.
Menurut  SNI  2847:2013,  luas  pada  tulangan  struktur  komponen  tekan  tidak  boleh  kurang  dari  0,01  Ag  atau  lebih dari  0,08  Ag.  Penampang  Tulangan  Tunggal  pada  Balok  Persegi  suatu  balok  dinyatakan  bertulangan  tunggal  jika pada  penampang  beton  bertulang  tersebut  hanya  diperhitungkan  terpasang  baja  tulangan  pada  satu  sisi  saja,  yaitu pada bagian serat yang menerima gaya tarik seperti yang ditunjukan pada gambar 1:
Gambar 1. Distribusi tegangan dan regangan pada penampang balok (a) Penampang Melintang Balok; (b) Distribusi Regangan; (c) Distribusi Tegangan; (d) Distribusi Tegangan Tekan Persegi Ekuivalen (Sumber: Disain Beton Bertulang Jilid 1, Chu Kia Wang)

## Momen nominal penampang lingkaran
Berikut merupakan cara perhitungan untuk Analisis Penampang Lingkaran:
Gambar 2. Analisis Penampang Lingkaran (Sumber: Setiawan, 2017)
Berikut uraian cara perhitungan yang diambil dari buku Agus setiawan . 2017:
1. Karena  tulangan  memanjang  disusun  secara  simetris  terhadap  sumbu  A-A  melalui  pusat  lingkaran,  maka pusat berat plastis pun terletak pada sumbu tersebut.
2. Tentukan lokasi sumbu netral
Cb d = 0.003 0.003+Ey = 600 600+fy (1) ab = 0.85 (Cb) (2) 3. Hitung properti segmen lingkaran
Luas segmen = 𝑟 2 (𝛼 − 𝑠𝑖𝑛𝛼 𝑐𝑜𝑠𝛼 ) (3)
Lokasi titik berat X dari pusat lingkaran:
X = 2 3 r sin3α α−sin α cos α
(4)
r cos α = r – α atau cos α = (1 - a r ) Z = r – X (5) 4. Hitung gaya tekan Cc: Cc = 0.85fc’ x luas segmen lingkaran (6)
Hitung  regangan,  tegangan  dan  gaya  pada  tulangan  tarik  dan  tekan.  Regangan    pada  tulangan  dihitung dengan menggunakan diagram regangan.
Untuk T1:
E = Ey = 𝑓𝑦 𝐸𝑠 ⁄ (7)
T1 = 2 (As) (fy)
(8)
Untuk T2:
Es3 = S2+(S2−S3) (d−cb) x Ey (9) fs3 = Es3 x E (10)
T2 = fs3 x 2 (As)
(11)
Untuk Cs1:
Es1 = S4 Cb Ecu (12) fs1 = Es1 x E (13) Cs1 = 2 (As) (fs1 – 0.85 (fc’)) (14)
Untuk Cs2:
Es2 = S3 Cb Ecu (15)
fs2 = Es2 x Es                                  (16)
Cs2 = 2 (As) (fs2 – 0.85 (fc’))                       (17)
Tegangan  pada  tulangan  tekan  dikurangi  sebesar  0.85  fc  untuk  memperhitungkan  bagian  beton  yang ditempati oleh tulangan baja

## 5. Gaya tekan pada kondisi seimbang, Pb dihitung sebagai berikut:
Pb = Cc + ∑ Cs −   ∑ T (18)
Untuk penampang dalam kondisi seimbang, E1 = 0.002, dan θ = 0.65 , sehingga: θ Pb = 0.65 (Pb) (19)
6. Hitung jumlahan momen terhadap pusat berat plastis (sumbu A-A), untuk mendapatkan nilai Mb, maka:
Mb = Cc. X + Cs1 x S1 + Cs2 x S2 + T1 x S1 + T2 x S2 (20) θ Mb = 0.65 (Mb) (21) 7. Tentukan nilai eksentrisitas pada kondisi seimbang: 𝐸𝑏 = 𝑀𝑏 𝑃𝑏 (22)
8. Perhatikan bahwa nilai θ dapat ditingkatkan menjadi 0.75 apabila sengkang yang dipakai adalah sengkang spiral.
Cara  analisis  penampang  kolom,  dilakukan  dengan  menerapkan  prinsip  –  prinsip  kesetimbangan  gaya  pada  ilmu statika.  Untuk  keperluan  desain  awal  terdapat  diagram  –  diagram  atau  tabel  yang  dapat  digunakan  untuk menentukan ukuran atau kebutuhan tulangan yang diperlukan untuk memikul beban Pu dan momen Mu. Gambar 3 menunjukkan contoh diagram interaksi yang dapat digunakan untuk keperluan desain kolom, diagram ini dihasilkan oleh ACI.
Untuk  persamaan  dalam  pendekatan  empiris  dalam  mencari  dimensi  penampang  kolom  bulat,  baik  hancur  tekan maupun tarik (Dipohusodo, 1993).
-Persamaan untuk penampang bulat dengan hancur tarik menentukan:
Pn= 0.85fc’ ℎ 2 (√ 0.85𝑒𝑏 ℎ − 0.38) 2 + 𝜌𝑔𝑚𝐷𝑠 2.5ℎ − ( 0.85𝑒𝑏 ℎ -0.38)              (23)
-Persamaan untuk penampang bulat dengan hancur tekan menentukan:
Pn = 𝐴𝑠.𝑓𝑦 3 𝑒
𝐷𝑠 +1.0 + 𝐴𝑔.𝑓𝑐′ 9.6ℎ𝑒 (0.8ℎ+0.67𝐷𝑠)2+1.18 (24)
dengan h = diameter penampang  ,Ds = diameter lingkaran tulangan terjauh dari sumbu  ,e = eksentrisitas terhadap pusat plastis penampang ,
𝜌𝑔 = 𝐴𝑠𝑡 𝐴𝑔 .                                                (25)
dengan Ast = luas penampang total, Ag = luas penampang bruto Metode Broms (Tomlinson,  1984) dapat digunakan untuk menghitung tahanan maksimum akibat gaya lateral baik rigid  piles  maupun  long  piles  yang  berada  pada  lapisan  tanah  homogen  dan  murni  berupa  tanah  kohesif  atau granuler.
Gambar 3. Diagram interaksi kolom persegi untuk fc’ = 27.5 Mpa, fy = 420 Mpa, dan γ = 0.9 (Sumber: ACI Design Handbook, Vol. 2, Columns.)

## 2. METODOLOGI PENELITIAN
Berikut metodologi dan diagram alir dalam penyusunan:
1. Perhitungan Analisa Penampang
Perhitungan  Analisa  penampang  dengan  menggunakan  analisis  penampang  lingkaran  yang  bertujuan  untuk mendapatkan nilai momen nominal ultimit untuk tiang bor.
2. Mutu beton yang berbeda Mendapatkan nilai momen nominal dari mutu yang berbeda yaitu f’c 20Mpa, 25Mpa dan 30 Mpa.
3. Perhitungan dengan aplikasi Aplikasi yang dipakai di computer untuk membantu mencari nilai momen nominal dari penampang.
4. Analisis dan Pembahasan Hasil dari perhitungan akan disajikan dalam bentuk grafik, untuk mengetahui nilai momen nominal.
5. Kesimpulan Berdasarkan hasil analisis data dibuat kesimpulan
Berikut merupakan diagram alir:

## 3. ANALISIS DAN PEMBAHASAN
Analisis  terhadap  momen  nominal  dan  ultimit  penampang  tiang  bor  diameter  500  mm  dan  fc  22.5  dengan  uraian sebagai berikut:
Gambar 5. Analisa penampang lingkaran fc’ 22.5 Mpa, diameter 500 mm
S = 185 mm S1 = 185.2378 mm S2 = 76.7280 mm d = 250 + S1 = 435.2378mm S3 = 85.6881 mm S4 = 194.4765 mm
1. Tentukan lokasi sumbu netral d = 435.2578 mm
cb d = 0.003 0.003+Ey = 600
600+fy
cb = 600 600+400 (435.2378) = 261.14268 mm
ab = 0.85 (261.14268) = 221.971278 mm
2. Hitung 460ias460460ty segmen lingkaran
Luas segmen = r 2 (α − sinα cosα) Lokasi titik berat X dari pusat lingkaran:
X = 2 3 r sin3α α−sin α cos α r cos α = r – α atau cos α = (1 – a r ) cos α = (1 − 221.971278 250 ) = 0.112330888 Maka α = 83.55030144 = 1.45822781 rad sin α = 0.993685 Luas segmen = 250 2 (1.45822781 – 0.993685 (0.112330888)) = 84162.89322 mm 2
X = 2 3 250 (0.993685)3
(1.45822781−(0.993685 x 0.112330888)) =  121.4221017 mm
Z = r – X = 250 – 121.4221017 = 128.5778983 mm
3. Hitung gaya tekan Cc:
Cc = 0.85fc x luas segmen lingkaran
= 0.85 (22.5) (84162.89322) = 1609615.333 N
Gaya ini bekerja sejarak 121.4221017 mm dari pusat lingkaran.
Hitung  regangan,  tegangan  dan  gaya  pada  tulangan  tarik  dan  tekan.  Regangan    pada  tulangan  dihitung  dengan menggunakan diagram regangan.
Untuk T1:
E = Ey = fy Es ⁄ = 400 200000 ⁄ = 0.002 fs = fy = 400 Mpa T1 = 2 (283.8257) (500) = 226822.99 N
Untuk T2:
Es3 = 67.7679 171.0951 Ey = 67.7679 171.0951 (0.002) = 0.000779 fs3 = 0.000779 x 200000 = 155.8 Mpa T2 = 155.8 x 2 (283.5287) = 88347.54292 N
Untuk Cs1:
Es1 = S4 Cb Ecu = 194.4765 261.1427 (0.003) = 0.002234 fs1 = 0.002234 x 200000 = 446.8 Mpa Cs1 = 2 (283.5287) (446.8 – 0.85 (22.5)) = 242516.2735 N
Untuk Cs2:
Es2 = S3 Cb Ecu = 83.6881 261.1427 (0.003) = 0.0009614 fs2 = 0.0009614 x 200000 = 192.28 Mpa Cs2 = 2 (283.5287) (192.28 – 0.85 (22.5)) = 98188.8241 N
4. Gaya tekan pada kondisi seimbang, Pb dihitung sebagai berikut:
Pb = Cc + ∑ Cs −   ∑ T
= 1609615.333 + (242516.2735 + 98188.8241) – (226822.99 +  88347.54292) = 1635149.898 N Untuk penampang dalam kondisi seimbang, E1 = 0.002, dan θ = 0.65 , sehingga:
θ Pb = 0,65 (1635149.898) = 1062847.433 N = 1062.847433 kN
5. Hitung jumlahan momen terhadap pusat berat plastis (sumbu A-A), untuk mendapatkan nilai Mb, maka: Mb = Cc. X + Cs1 x S1 + Cs2 x S2 + T1 x S1 + T2 x S2
=  1609615.333  ( 121.4221017 )  +  242516.2735  (185.2378)  +  98188.8241  (76.7280)  +226822.99 (185.2378) +88347.54292 (70.7995)
= 296171043.2 Nmm
θ Mb = 0.65 (296171043.2) = 192511178.1 Nmm = 192.5111781 kNm
6. Tentukan nilai eksentrisitas pada kondisi seimbang:
Eb = Mb Pb = 296171043.2 1635149.898 =  181.127763 mm
Dari hasil perhitungan, maka didapatkan:
Tabel 1. Perhitungan momen ultimit, jumlah tulangan 8, f’c 22.5 Mpa
Diameter Luas Penampang 0.01 Ag Luas Tulangan Mn Mu (mm) (mm^2) (mm^2) (mm^2) (kNm) (kNm) 300 70714.28571 707.1428571 1061.858317 63.7570988 41.442114 400 125714.2857 1257.142857 1608.495439 152.404296 99.062792 500 196428.5714 1964.285714 2268.229896 296.92506 193.00129 600 282857.1429 2828.571429 3041.061689 512.339859 333.02091 700 385000 3850 3926.990817 808.231124 525.35023 800 502857.1429 5028.571429 5284.158843 1233.43738 801.7343 900 636428.5714 6364.285714 6433.981755 1784.66154 1136.63
Tabel 2. Perhitungan momen ultimit, jumlah tulangan 6, f’c 22.5 Mpa Diameter Luas Penampang 0.01 Ag Luas Tulangan Mn Mu (mm) (mm^2) (mm^2) (mm^2) (kNm) (kNm) 300 70714.28571 707.1429 1206.371579 75.3238501 48.9605 400 125714.2857 1257.143 1701.172422 174.165009 113.2073 500 196428.5714 1964.286 2280.796267 331.491357 215.4694 600 282857.1429 2828.571 2945.243113 562.776633 365.8048 700 385000 3850 3963.119133 901.825569 586.1866 Tabel 3. Perhitungan momen ultimit, jumlah tulangan 4, f’c 22.5 Mpa Diameter Luas Penampang 0.01 Ag Luas Tulangan Mn Mu (mm) (mm^2) (mm^2) (mm^2) (kNm) (kNm) 300 70714.28571 707.1429 1206.371579 89.28372 58.03442 400 125714.2857 1257.143 1701.172422 199.6561 129.7765 500 196428.5714 1964.286 2280.796267 371.1161 241.2255 600 282857.1429 2828.571 2945.243113 640.0415 416.027 700 385000 3850 3963.119133 981.1209 637.7286 Tabel 4. Perhitungan momen ultimit, jumlah tulangan 8, f’c 25 Mpa Diameter Luas Penampang 0.01 Ag Luas Tulangan Mn Mu (mm) (mm^2) (mm^2) (mm^2) (kNm) (kNm) 300 70714.28571 707.1428571 1061.858317 68.268409 44.37446583 400 125714.2857 1257.142857 1608.495439 163.273437 106.127734 500 196428.5714 1964.285714 2268.229896 318.328768 206.9136995 600 282857.1429 2828.571429 3041.061689 549.504192 357.177725 700 385000 3850 3926.990817 867.13286 563.6363588 800 502857.1429 5028.571429 5284.158843 1321.76123 859.1447997 900 636428.5714 6364.285714 6433.981755 1874.8369 1218.643983 Tabel 5. Perhitungan momen ultimit, jumlah tulangan 6, f’c 25 Mpa Diameter Luas Penampang 0.01 Ag Luas Tulangan Mn Mu (mm) (mm^2) (mm^2) (mm^2) (kNm) (kNm) 300 70714.28571 707.1429 1206.371579 79.79589 51.86733 400 125714.2857 1257.143 1701.172422 184.9645 120.227 500 196428.5714 1964.286 2280.796267 352.7875 229.3119 600 282857.1429 2828.571 2945.243113 599.7878 389.8621 700 385000 3850 3963.119133 960.4471 624.2906 Tabel 6. Perhitungan momen ultimit, jumlah tulangan 4, f’c 25 Mpa Diameter Luas Penampang 0.01 Ag Luas Tulangan Mn Mu (mm) (mm^2) (mm^2) (mm^2) (kNm) (kNm) 300 70714.28571 707.1429 1206.371579 93.70837 60.91044 400 125714.2857 1257.143 1701.172422 210.3741 136.7432 500 196428.5714 1964.286 2280.796267 392.289 254.9878 600 282857.1429 2828.571 2945.243113 676.8181 439.9318 700 385000 3850 3963.119133 1039.505 675.6782
Tabel 7. Perhitungan momen ultimit, jumlah tulangan 8, f’c 30 Mpa Diameter Luas Penampang 0.01 Ag Luas Tulangan Mn Mu (mm) (mm^2) (mm^2) (mm^2) (kNm) (kNm) 300 70714.28571 707.142857 1061.858317 77.3064299 50.24917943 400 125714.2857 1257.14286 1608.495439 185.045979 120.2798863 500 196428.5714 1964.28571 2268.229896 361.1999123 234.779943 600 282857.1429 2828.57143 3041.061689 623.9389677 405.560329 700 385000 3850 3926.990817 985.1000399 640.3150259 800 502857.1429 5028.57143 5284.158843 1498.664767 974.1320985 900 636428.5714 6364.28571 6433.981755 2127.542593 1382.902686 Tabel 8. Perhitungan momen ultimit, jumlah tulangan 6, f’c 30 Mpa Diameter Luas Penampang 0.01 Ag Luas Tulangan Mn Mu (mm) (mm^2) (mm^2) (mm^2) (kNm) (kNm) 300 70714.28571 707.1429 1206.371579 88.7633 57.69614 400 125714.2857 1257.143 1701.172422 206.6119 134.2978 500 196428.5714 1964.286 2280.796267 395.4653 257.0524 600 282857.1429 2828.571 2945.243113 673.9473 438.0657 700 385000 3850 3963.119133 1077.91 700.6417 Tabel 9 Perhitungan Momen Ultimit, Jumlah Tulangan 4, f’c 30 Mpa Diameter Luas Penampang 0.01 Ag Luas Tulangan Mn Mu (mm) (mm^2) (mm^2) (mm^2) (kNm) (kNm) 300 70714.28571 707.1429 1206.371579 102.5906 66.68386 400 125714.2857 1257.143 1701.172422 231.8749 150.7187 500 196428.5714 1964.286 2280.796267 434.745 282.5843 600 282857.1429 2828.571 2945.243113 750.5558 487.8613 700 385000 3850 3963.119133 1156.541 751.7518

## Grafik analisa penampang
Dari  hasil  perhitungan  Analisa  penampang,  maka  bisa  didapatkan  grafik  yang  menunjukkan  momen  ultimit  yang dapat ditahan oleh tiang bor yang memiliki berbagai macam diameter.
Gambar 6. Perbandiingan nilai Mu dengan mutu beton tulangan 8
300 mm 400 mm 500 mm 600 mm 700 mm 800 mm 900 mm 1000 mm 0 500 1000 1500 2000 2500 f'c 22.5 f'c 25 f'c 30 Mo m en U ltim it (kN m )
Mutu Beton (MPa)
Gambar 7. Perbandingan nilai Mu dengan mutu beton tulangan 6
Gambar 8. Perbandingan nilai Mu dengan mutu beton tulangan 4
Dari hasil grafik, diketahui bahwa dengan menggunakan mutu beton yang berbeda, maka nilai momen ultimit yang didapatkan  pun  juga  berbeda,  mutu  beton  30  Mpa  mempunyai  nilai  momen  ultimit  yang  lebih  besar  jika dibandingkan  denga  mutu  beton  lainnya.  Selain  itu  dengan  meggunakan  tulangan  yang  berjumlah  8,  rasio kenaikannya akan lebih konstan berkisar antara 21%, jika dibandingkan dengan jumlah tulangan lainnya. Kekuatan momen  tiang  bor  lebih  kecil  dibandingkan  dengan  tiang  pancang,  karena  tiang  pancang  dengan  ukuran  diameter yang sama dan jumlah tulangan yang sama, momen ultimitnya jauh lebih besar.
300 mm 400 mm 500 mm 600 mm 700 mm 800 mm 900 mm 1000 mm 0 500 1000 1500 2000 2500 f'c 22.5 f'c 25 f'c 30 Mo m en U ltim it (kN m ) Mutu Beton (MPa) 300 mm 400 mm 500 mm 600 mm, 700 mm 800 mm 900 mm 1000 mm 0 500 1000 1500 2000 2500 f'c 22.5 f'c 25 f'c 30 Mo m an Ultim it (kN m )
Mutu beton (MPa)

## 4. KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
1. Kenaikan  rasio  kekuatan  momen  ultimit  sebesar  21%  untuk  jumlah  tulangan  8,  dimana  kenaikannya  sangat konstan, sedangkan untuk jumlah tulangan 6 kenaikannya berkisar antara 17%-21%, begitu juga untuk jumlah tulangan 4, kenaikannya hanya berkisar antar 14%-17%.
2. Dari hasil perbandingan dengan tiang pancang yang didapat dari brosur dengan memiliki diameter sama (500 mm), kekuatan tiang pancang lebih kuat daripada kekutan tiang bor.
3. Tiang  bor  yang  memliki  jumlah  tulangan  8  lebih  kuat,  karena  selain  bisa  menahan  beban  besar,  kenaikan kekuatan juga konstan yaitu 21%, sehingga tidak susah untuk mencari diameter tulangan yang akan dipakai.
4. Dengan diameter 300 mm dan 400 mm serta mutu beton 22.5 Mpa, 25 Mpa, dan 30 Mpa, kenaikan kekuatan tidak jauh berbeda.
5. Momen Nominal Penampang yang bekerja cukup besar dibandingkan momen kerja yang terjadi akibat beban ijin, sehingga penampang aman.

## Saran
Berdasarkan hasil analisis yang telah dilakukan, saran yang dapat disampaikan yaitu sebaiknya dilakukan penelitian yang lebih mendetail, karena dalam skripsi ini hanya menghitung analisa penampang lingkaran saja.

## DAFTAR PUSTAKA
ACI  Committee  340. ACI  Design  Handbook:  Design  of  Structural  Reinforced  Concrete  Elements  in  Accordance with the Strength Design Method of ACI 318 – 95. Publication SP – 17, 1997.
Badan  Standardisasi  Nasional. SNI  2847-2013:  Persyaratan  Beton  Struktural  Untuk  Bangunan  Gedung .  Badan Standardisasi Nasional, 2013.
Dipohusodo, I. Struktur Beton Bertulang . Gramedia Pustaka Utama, 1999.
Hardiyatmo, Hary Christady. Analisis dan Perancangan Fondasi. Vol.1, Gadjah Mada University Press, 2010. Kamus Besar Bahasa Indonesia, 2008. Ridwan, M. Buku Ajar Struktur Beton Bertulang I dan II. Institut Teknologi Padang, 2012. Setiawan, Agus. Perencanaan Struktur Beton Bertulang. Erlangga, 2017. Tomlinson M.J. Pile Design and Construction Practice. 4th Ed., E & FN Spon, 1984. Wahyudi, L. dan Syahril A. Rahim. Struktur Beton Bertulang (Standar Baru SNI T-15-1991-03) . Gramedia Pustaka Utama, 1997.
Wang, Chu-Kia. Disain Beton Bertulang. Jilid 1, Erlangga, 1987.