## ANALISIS KERENTANAN TANAH TERHADAP BAHAYA LIKUIFAKSI BERDASARKAN DATA PENGUJIAN SPT
Muhammad Kautsar Rizki a, , Halida Yunita b , Bambang Setiawan c,* , Zulkifli Zulkifli d a Mahasiswa, Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh
b Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh c Prodi Teknik Geologi, Fakultas Teknik, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh
d Prodi Ekonomi Pembangunan, Fakultas Ekonomi dan Bisnis, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh *Corresponding author, e mail address: bambang.setiawan@unsyiah.ac.id
A R T I C L E     I N F O A B S T R A C T Article History: Aceh  is  a  province  in  Indonesia  that  was  hit  significantly  by  the  26 December 2004 disaster. The province was also hit by the M 6.5 Pidie Jaya  earthquake  on  7  December  2016.  Several  damages  induced  by liquefaction, i.e., sand boils, were observed in these two seismic events. Liquefaction is defined as the transformation of granular material from a  solid  to  a  liquefied  state. This  Liquefaction  phenomenon  can  cause damage to buildings and infrastructures built on it. This study presents the results of liquefaction assessment using the standard penetration test (SPT). A borehole was sunk at Rundeng Village, Johan Pahlawan sub- distrit, Aceh  Barat  distrit  to  collect  the  SPT  data.  This  location  was selected as several  facts, i.e.,  low water table, built  of sand layer, and high seismicity region were suggested for this Rundeng village. Three different  models  of    Esteva  (1974),  Donovan  (1970),  and  Mc  Guirre (1977)  were  used  to  estimate  the  cyclic  stress  ratio  (CSR). A  model developed by Seed and Idriss (1982) was employed to estimate the cyclic resistance  ratio  (CRR).  From  the  calculation  of  potential  liquefaction evaluation,  the  cyclic  stress  ratio  (CSR)  value  highly  depends  on  the earthquake  magnitude.  The  greater  the  earthquake  magnitude,  the greater the CSR value becomes. Soil layers from SPT data at a depth of 3,50 m – 13,00 m have a value of (N 1 ) 60cs > 30 which means the soil is too dense to liquefy and classified as non-liquefiable soil. From the SPT data,  it  can  be  seen  the  soil  will  be  liquefied  if an  earthquake  with  a magnitude ≥ 8 occurs.
Received 15 Oktober 2021 Accepted 28 December 2021
Online 30 December 2021
Keywords:
Earthquake Liquefaction Sand layers Magnitudes
© 2021 Magister Teknik Sipil USK. All rights reserved

## 1.  PENDAHULUAN
Aceh adalah satu-satunya provinsi di Indonesia yang pernah terdampak paling parah secara langsung bencana  gempa  paling  besar  pada 26  Desember  2004 dengan  magnitude gempa 9,3  (Tohari  dkk,  2015), kemudian  disusul  dengan  kejadian  gempa  di  Kabupaten  Pidie  Jaya  pada  7  Desember  2016  dengan magnitude 6.5 (PuSGeN, 2017). Bencana gempa di Kabupaten Pidie Jaya telah mengakibatkan kerusakan geologi berupa pergeseran tanah, retakan tanah, dan likuifaksi. Likuifaksi dicirikan dengan munculnya pasir halus diantara retakan tanah dan gunung pasir ( sand boil ). Likuifaksi adalah suatu perubahan material tanah yang berbentuk butiran dari keadaan padat menjadi keadaan cair yang disebabkan oleh kenaikan tekanan air  pori  dan  penurunan  tegangan  efektifnya  (Marcuson,  1978;  Seed  dkk.,  2003;  Setiawan  dkk.,  2011; Setiawan  &  Jaksa,  2018).  Kenaikan  tekanan  air  pori  cenderung  terjadi  ketika  material  tanah  berbentuk butiran  yang  jenuh  air  dengan  kepadatan  rendah  mengalami  guncangan  berulang  (siklik)  akibat  gempa.

## Jurnal Arsip Rekayasa Sipil dan Perencanaan (JARSP) Journal of Archive in Civil Engineering and Planning
E-ISSN: 2615-1340; P-ISSN: 2620-7567
Journal homepage: http://www.jurnal.unsyiah.ac.id/JARSP/index
Fenomena likuifaksi ini dapat menyebabkan kerusakan pada bangunan dan infrastruktur yang dibangun di atasnya (Seed dkk., 2003; Yulianur dkk., 2020).
Berdasarkan fenomena likuifaksi, maka penting bagi kita untuk menganalisa potensi likuifaksi ketika akan  membangun  suatu  konstruksi  di  atas  tanah  yang  berpotensi  terjadi  likuifaksi.  Dalam  menganalisa potensi  likuifaksi  diperlukan  pengujian  lapangan  dan  pengujian  laboratorium.  Pengujian  yang  biasa dilakukan pada lapangan ialah pengujian standard penetration test (SPT), pengujian cone penetration test (CPT), pengujian becker penetration test (BPT), dan pengukuran kecepatan rambat gelombang geser ( V s ) yang mana memiliki kelebihan dan kekurangan dari masing-masing metode pengujian. Pada penelitian ini akan  digunakan  data  dari  hasil  pengujian  SPT.  Evaluasi  potensi  likuifaksi  berdasarkan  data  SPT  telah digunakan  selama  bertahun-tahun  dan  memiliki  kelebihan  dapat  mengambil  sampel  tanah,  tidak  seperti pengujian lapangan lainnya.
Salah satu Kabupaten di Provinsi Aceh yang memiliki potensi terjadinya likuifaksi adalah Kabupaten Aceh Barat yang berada di daerah pesisir barat Aceh. Kondisi geologi lapisan tanah di Kabupaten Aceh barat, khususnya pada Desa Rundeng Kecamatan Johan Pahlawan secara umum adalah lapisan pasir dengan muka  air  tanah  yang  dangkal,  kondisi  ini  mengindikasikan  terjadinya  likuifaksi  jika  terjadi  gempa  pada magnitude tertentu.
Muntohar (2012) menyebutkan bahwa likuifaksi akibat gempa bumi dipengaruhi oleh 3 faktor seismik yaitu  magnitude  gempa  (M),  percepatan  seismik  pada  permukaan  tanah  ( a max ),  dan  jarak  episentrum. Menurut  Seed  dan  Idriss  (1971)  sebagaimana  dikutip  oleh  Irmayanti  (2011),  untuk  menganalisis kemungkinan  terjadi  likuifaksi  diasumsikan  bahwa  selama  berlangsungnya getaran  gempa  belum  terjadi dissipasi yang berarti dengan perkataan lain belum terjadi redistribusi tekanan air pori pada masa tanah. Akibat  beban  siklik,  tanah  mengalami  tekanan  sebelum  air  sempat  keluar  meninggalkan  pori.  Hal  ini menyebabkan  tekanan  air  pori  meningkat,  sebaliknya  tegangan  efektif  berkurang  dan  dengan  demikian kekuatan geser juga berkurang.
Pada  suatu  lapisan  pasir  jenuh  air,  pengaruh dari  getaran-getaran  gempa bumi  atau dibebani  secara siklik,  akan  mengalami  perubahan  sifat  yaitu  dari  sifat  padat  ke  sifat  cair yang  dapat  mengakibatkan peningkatan tekanan air pori dan pengaruh tegangan efektif, sehingga memungkinkan terjadi suatu gejala yang disebut likuifaksi yang merupakan gejala keruntuhan struktur tanah. Hal ini dapat dijelaskan dengan menggunakan rumus tegangan efektif dari Terzaghi (Persamaan 1) dan rumus kekuatan geser dari Coulomb (Persamaan  2)  yang  dapat  dilihat  di  bawah  ini,  untuk  tanah  pasir  jenuh  air  yang  ditinjau  pada  suatu kedalaman dari permukaan tanah.
Rumus  untuk  tegangan  efektif  (Terzaghi,  1923  dikutip  dalam  Guerriero  &  Mazzoli,  2021) menggunakan parameter-paramater,  antara  lain:  σ eff untuk  tegangan yang  sebenarnya  bekerja  pada  butir tanah (kg/cm 2 ), σ tot untuk tegangan akibat beban-beban yang bekerja (kg/cm 2 ), dan u untuk tekanan air pori (kg/cm 2 ).
σ eff =   σ tot − u (1)
dimana σ eff :  tegangan  yang  sebenarnya  bekerja  pada  butir  tanah  (kg/cm 2 );  σ tot = tegangan  akibat  beban- beban yang bekerja (kg/cm 2 ); dan u = tekanan air pori (kg/cm 2 ).
Rumus kekuatan geser merujuk pada Coulomb (1776), sebagai berikut:
S = c +   (σ eff × tanφ) (2)
dimana S = kekuatan geser tanah (kg/cm 2 ); c = kohesi (kg/cm 2 ); dan φ = sudut geser dalam sehubungan dengan tegangan efektif ( o ). Terlihat dengan jelas dari kedua rumus di atas bahwa peningkatan tekanan air pori akan berarti mengurangi tegangan efektif dan sekaligus mengurangi kekuatan geser dari tanah yang bersangkutan. Dapat juga terjadi bahwa u = σ tot sehingga berdasarkan rumus (1) maka σ eff = 0, ini berarti
lapisan tanah tersebut hampir dapat dikatakan tidak mempunyai kekuatan geser sama sekali dan beperilaku seperti fluida.

## 3.   METODE PENELITIAN
Penelitian dilakukan di daerah pesisir barat Aceh, yaitu pada Kota Meulaboh. Penelitian ini bertujuan untuk menganalisa stabilitas lapisan tanah berpasir terhadap kemungkinan likuifaksi pada saat terjadinya gempa bumi. Penelitian ini menggunakan data sekunder yang diperoleh dari pengujian standard penetration test (SPT). Data yang telah diperoleh kemudian disusun dan dianalisis dengan metode simplified procedure yang membandingan nilai cylic stress ratio (CSR) dengan cyclic resistance ratio (CRR) untuk mengetahui apakah lapisan tanah berpasir akan terlikuifaksi atau tidak.

## Penentuan Parameter Gempa
Pada penelitian ini data gempa diperoleh dari kantor BMKG kelas III Mata Ie yang berkenaan dengan gempa  bumi  untuk  lokasi  yang  ditinjau.  Data  yang  diambil  adalah  data  gempa  dalam  10  tahun  terakhir dengan magnitude ≥ 5,0 dan radius 500 km dari lokasi tinjauan.

## Magnitude Gempa
Data magnitude gempa yang diperoleh dari dari kantor BMKG kelas III Mata Ie adalah data gempa dengan  tipe  magnitude  lokal  ( M L ),  tanggal  dan  waktu,  koordinat  gempa  serta  kedalaman  gempa.  Tipe magnitude  yang  digunakan  pada  penelitian  ini  adalah  magnitude  momen  ( M W ),  PuSGeN  (2017) mengatakan  bahwa  konversi M L ke M W tidak  perlu  dilakukan  karena  nilai  kedua  magnitude  hampir sebanding.

## Percepatan tanah maksimum (a max )
Nilai  percepatan  tanah  maksimum  dalam  analisis  ini  didapatkan  dari  pengolahan  data  gempa menggunakan  metode  Donovan,  Esteva,  dan  McGuirre  (Pasaua  dkk.,  2018).  Nilai a max yang  digunakan adalah nilai untuk masing-masing magnitude gempa rencana dengan ketiga rumus empiris. a. Percepatan tanah maksimum menurut Esteva (1974) dalam Pasaua dkk. (2018)
𝑎 𝑚𝑎𝑥 = 5600[(𝑒𝑥𝑝 0.8𝑀𝑤 ) / (𝑅 + 40) 2 ] (3)
b. Percepatan tanah maksimum menurut Donovan (1970) dalam Pasaua dkk. (2018)
𝑎 𝑚𝑎𝑥 = 108 0[(𝑒𝑥𝑝 0.5𝑀 ) / (𝑅 + 25) 1.32 ] (4)
c. Percepatan tanah maksimum menurut Mc Guirre (1977) dalam Pasaua dkk. (2018)
𝑎 𝑚𝑎𝑥 = 472[(10 0.278𝑀𝑤 ) / (𝑅 + 25) 1.301 ] (5)

## Hubungan episenter, hiposenter dan jarak hiposenter ke kota
Pada Gambar 1 di bawah, jarak hiposenter ke kota (R) dapat dihitung dengan Teorema Pythagoras, sedangkan untuk jarak horizontal episenter ke kota dapat dihitung dengan persamaan:
d = arcos [sin(E lat ). sin (M lat ) + cos (E lat ). cos (M lat )cos (E long − M long ). R b ] (6)
dimana R b = Radius jari-jari bumi (6371 Km).

## Gambar 1. Ilustrasi Jarak Horizontal dari Pusat Gempa Bumi

## Magnitude Scaling Factor (MSF)
Pengunaan nilai CRR pada metode simplified procedure terbatas hanya pada gempa dengan magnitude 7,5  saja,  untuk  menyesuaikan  dengan  magnitude  yang  lebih  besar  atau  kecil,  digunakan  sebuah  faktor koreksi dengan persamaan sebagai berikut :
MSF =   10 2.2 /M w 2.56 (7)

## Evaluasi Potensi Likuifaksi dan Evaluasi CSR
Potensi likuifkasi akan dievaluasi menggunakan nilai faktor keamanan (FS) dari perbandingan nilai CRR terhadapa nilai CSR dan juga menggunakan grafik. CSR adalah tegangan yang dihasilkan oleh gempa bumi  pada  tanah.  Dalam  penentuan  nilai  CSR,  hal  yang  paling  dipertimbangkan  adalah  nilai  dari a max. Persamaan yang digunakan untuk menghitung nilai CSR adalah sebagai berikut:
𝐶𝑆𝑅 = 0,65 ( 𝑎 𝑚𝑎𝑥 𝑔 ) ( 𝜎 𝑣𝑜 𝜎 𝑣𝑜 ′ ) 𝑟 𝑑 (8)
Dimana r d dapat ditentukan dengan persamaan :
𝑟 𝑑 = 1,0 − 0,00765𝑧 untuk z  ≤  9,15m (9)
𝑟 𝑑 = 1,174 − 0,0267𝑧 untuk 9,15m < z ≤ 23m (10)

## Evaluasi CRR
CRR adalah sebuah nilai yang mencerminkan kekuatan tanah terhadap beban siklik yang diakibatkan oleh gempa bumi. Nilai CRR ini hanya dapat digunakan untuk gempa dengan magnitude 7.5, maka dari itu nilai CRR yang didapat harus dikalikan dengan magnitude scaling faktor (MSF) agar dapat digunakan pada magnitude gempa lainnya.
Langkah-langkah yang harus dilakukan untuk mendapatkan nilai CRR dari SPT adalah sebagai berikut : a. Menentukan nilai ( N 1 ) 60 menggunakan faktor koreksi dengan persamaan:
(𝑁 1 ) 60 = 𝑁 𝑚 𝐶 𝑁 𝐶 𝐸 𝐶 𝐵 𝐶 𝑅 (11)
Dimana N m adalah nilai tahanan penetrasi standar, dan yang lainnya adalah faktor koreksi. Namun untuk nilai C N digunakan persamaan yang lebih sesuai dengan kurva asli oleh Seed dan Idriss (1982):
𝐶 𝑁 = [ 2,2 (1,2+ 𝜎𝑣𝑜 ′ 𝑃𝑎 ) ] ≤ 1,7 (12)
b. Menentukan Finest Content lalu hitung ( N 1 ) 60,cs yang dipengaruhi oleh nilai Finest Content itu sendiri.
(𝑁 1 ) 60,𝑐𝑠 = 𝛼 + 𝛽(𝑁 1 ) 60 (13)
Dimana α dan β adalah koefisien yang didapatkan dari hubungan persamaan  berikut:
𝛼 = 0 untuk FC ≤ 5% (14a)
𝛼 = 𝑒𝑥𝑝 [1,76 − ( 190 𝐹𝐶 2 )] untuk 5% < FC ≤ 35% (14b)
𝛼 = 5,0 untuk FC ≥ 35% (14c) 𝛽 = 1 untuk FC ≤ 5% (15a)
𝛽 =   [0,99 + ( 𝐹𝐶 1,5 1000 )] untuk 5% < FC ≤ 35% (15b)
𝛽 = 1,2 untuk FC ≥ 35% (15c)
c. Menentukan nilai CRR 7.5 pada gempa dengan magnitude 7.5
𝐶𝑅𝑅 7,5 = 1 34−(𝑁 1 ) 60𝐶𝑆 + (𝑁 1 ) 60,𝐶𝑆 135 + 50 [10(𝑁 1 ) 60,𝐶𝑆 +45] 2 − 1 200 (16)
d. Menghitung nilai CRR terkoreksi dengan persamaan berikut :
𝐶𝑅𝑅 𝑀𝑤 = 𝐶𝑅𝑅 7,5 × 𝑀𝑆𝐹 (17)
e. Lalu langkah terakhir adalah menghitung faktor keamanan terhadap likuifaksi dengan persamaan berikut.
𝐹𝑆 =   ( 𝐶𝑅𝑅 𝑀𝑤 𝐶𝑆𝑅 ) (18)

## 4.  HASIL DAN PEMBAHASAN
Percepatan tanah maksimum (a max )
Nilai percepatan tanah maksimum diperoleh dari pengolahan data magnitude gempa. Nilai percepatan tanah maksimum yang digunakan adalah nilai untuk masing-masing magnitude gempa rencana yaitu 5, 6, 7, 8, dan 9. Nilai percepatan tanah maksimum secara detil disajikan dalam Tabel 1 .
Grafik  pada Gambar  2 menunjukkan  bahwa  percepatan  tanah  maksimum  yang  dihitung  dengan metode  Mc  Guirre  memiliki  nilai  percepatan  paling  besar  dibandingkan  metode  Donovan  dan  metode Esteva.  Hasil  nilai  percepatan  gempa  yang  lebih  kecil  dari  metode  Mc  Guirre  adalah  percepatan  tanah maksimum  dengan  menggunakan  metode  Donovan.  Selanjutnya  percepatan  tanah  maksimum menggunakan  metode  Esteva  diperoleh  nilai  percepatan  gempa  paling  kecil.  Namun  demikian,  pada
magnitude  ≥  8.4  nilai  percepatan  metode  Esteva  akan  menjadi  lebih  besar  dibandingkan  dengan  nilai percepatan metode Donovan.
Tabel 1. Percepatan tanah maksimum ( a max ) Magnitude d (km) R (km) a max (gal) a max (g) Donovan (1970) Esteva (1974) McGuire (1977) Donovan (1970) Esteva (1974) McGuire (1977) 5 350  350,1 5,263 2,009 5,187 0,053 0,020 0,052 6 350  350,1 8,677 4,470 9,838 0,087 0,045 0,098 7 350  350,1 14,306 9,949 18,660 0,143 0,099 0,187 8 350  350,1 23,586 22,142 35,393 0,236 0,221 0,354 9 350  350,1 38,887 49,279 67,129 0,389 0,493 0,671

## Pengolahan data SPT
Data SPT dapat digunakan untuk mengetahui nilai-nilai yang diperlukan untuk perhitungan potensi likuifaksi seperti nilai tegangan efektif (σ’ vo ) dan tegangan total (σ vo ) tiap lapisan serta fines content (FC). Kemudian data yang telah ada diolah untuk menghitung nilai CRR dan CSR.
Gambar 2. Grafik perbandingan Percepatan Tanah Maksimum untuk jarak epicenter 350 km
Menghitung nilai (N 1 ) 60 tekoreksi Nilai  (N 1 ) 60 terkoreksi  didapatkan  dari  nilai  pukulan  SPT  ( N m )  dikalikan  dengan  faktor  koreksinya. Nilai  (N 1 ) 60 terkoreksi  secara  lengkap  disajikan  dalam Tabel  2 .  Dari    able  2  dapat  dilihat  bahwa  nilai (N 1 ) 60 yang paling besar berada pada lapisan dengan kedalaman 5.00 – 6.50 m. Nilai C N sangat tergantung pada nilai tegangan overburden efektif, semakin dalam lapisan maka nilai C N akan semakin kecil.
Menghitung nilai (N 1 ) 60cs Nilai (N 1 ) 60cs didapatkan melalui persamaan (13), hasil dari perhitungan adalah seperti pada Tabel 3 . Dari Tabel 3 didapatkan hasil berupa nilai (N 1 ) 60cs rata-rata mengalami peningkatan, kecuali pada nilai (N 1 ) 60cs yang  mengandung  1.12% fines  content (FC).  Selanjutnya  nilai  (N 1 ) 60cs akan  digunakan  untuk menghitung nilai CRR 7.5 .
Tabel 2. Hasil perhitungan (N 1 ) 60 tekoreksi z (m) N-SPT Faktor Koreksi (N 1 ) 60 N m C N C E C B C R C S 0,80-2,00 17 1,66 0,75 1,0  0,75  1,2 19 2,00-3,50 18 1,48 0,75 1,0 0,8 1,2 19 3,50-5,00 38 1,35 0,75 1,0  0,85  1,2 39 5,00-6,50 57 1,24 0,75 1,0  0,95  1,2 60 6,50-8,00 52 1,14 0,75 1,0  0,95  1,2 51 8,00-10,00 52 1,03 0,75 1,0  0,95  1,2 46 10,00-11,00 51 0,99 0,75 1,0 1,0 1,2 45 11,00-13,00 60 0,91 0,75 1,0 1,0 1,2 49 13,00-14,50 33 0,86 0,75 1,0 1,0 1,2 26 14,50-15,75 27 0,83 0,75 1,0 1,0 1,2 20
Tabel 3. Hasil perhitungan (N 1 ) 60cs
(N 1 ) 60 FC (%) α β (N1) 60cs 19 14,22 2,27 1,04 22 19 14,22 2,27 1,04 22 39 1,12 0,00 1,00 39 60 1,12 0,00 1,00 60 51 9,97 0,86 1,02 53 46 9,97 0,86 1,02 48 45 23,8 4,16 1,11 54 49 33,83 4,92 1,19 63 26 14,22 2,27 1,04 29 20 50,3 5,00 1,20 29
Tabel 4. Hasil perhitungan CRR 7.5 Kedalaman, z (m) Ketebalan, H (m) (N 1 ) 60cs CRR 7.5 0,80-2,00 1,20 22 0,24 2,00-3,50 1,50 22 0,25 3,50-5,00 1,50 39 0,10 5,00-6,50 1,50 60 0,41 6,50-8,00 1,50 53 0,33 8,00-10,00 2,00 48 0,28 10,00-11,00 1,00 54 0,35 11,00-13,00 2,00 63 0,43 13,00-14,50 1,50 29 0,41 14,50-15,75 1,25 29 0,42

## Menghitung nilai CRR 7.5
Nilai  CRR 7.5 kemudian  dapat  dihitung  dengan  menggunakan  persamaan  (16).  Nilai  Nilai  CRR 7.5 bervariasi dari 0,1 hingga 0,43. Hasil dari perhitungan CRR 7.5 seperti disajikan dalam Tabel 4 . Nilai CRR 7.5 pada tanah dengan kedalaman 3.5 m – 13.00 m tidak dapat digunakan karena memiliki nilai  ( N 1 ) 60cs > 30 yang diklasifikasikan sebagai tanah non-liquefable atau tidak terliquifaksi (TL) .

## 4.   Menghitung magnitude scaling factor (MSF)
MSF digunakan untuk melakukan penyetaraan. Hal tersebut dikarenakan CRR 7.5 hanya berlaku untuk gempa  dengan  magnitude  7.5  saja,  maka  dari  itu  CRR 7.5 harus  dikalikan  dengan  MSF untuk  magnitude gempa yang lainnya. Hasil perhitungan MSF disajikan dalam Tabel 5 .
Tabel 5. Hasil perhitungan MSF Kedalaman, z (m) H (m) MSF 5 6 7 8 9 0,80-2,00 1,20 2,8 1,8 1,2 0,8 0,6 2,00-3,50 1,50 2,8 1,8 1,2 0,8 0,6 3,50-5,00 1,50 2,8 1,8 1,2 0,8 0,6 5,00-6,50 1,50 2,8 1,8 1,2 0,8 0,6 6,50-8,00 1,50 2,8 1,8 1,2 0,8 0,6 8,00-10,00 2,00 2,8 1,8 1,2 0,8 0,6 10,00-11,00 1,00 2,8 1,8 1,2 0,8 0,6 11,00-13,00 2,00 2,8 1,8 1,2 0,8 0,6 13,00-14,50 1,50 2,8 1,8 1,2 0,8 0,6 14,50-15,75 1,25 2,8 1,8 1,2 0,8 0,6
Dari  tabel  diatas  dapat  diketahui  bahwa  nilai  MSF  akan  semakin  mengecil  seiring  bertambahnya besaran magnitude gempa. Selanjutnya, setelah nilai MSF didapat maka dapat dihitung CRR Mw .

## 5.   Menghitung CRR Mw untuk gempa rencana
Nilai CRR Mw didapatkan dari nilai CRR7.5 dikalikan dengan MSF. Hasil dari perhitungan nilai CRR Mw adalah disajikan dalam Tabel 6 .
Tabel 6. Hasil perhitungan CRR Mw Kedalaman, z (m) CRR Mw 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 0,80-2,00 0,69 0,43 0,29 0,21 0,15 2,00-3,50 0,70 0,44 0,29 0,21 0,15 3,50-5,00 0,27 0,17 0,12 0,08 0,06 5,00-6,50 1,14 0,72 0,48 0,34 0,25 6,50-8,00 0,94 0,59 0,40 0,28 0,21 8,00-10,00 0,78 0,49 0,33 0,23 0,17 10,00-11,00 0,98 0,62 0,42 0,30 0,22 11,00-13,00 1,21 0,76 0,51 0,36 0,27 13,00-14,50 1,15 0,72 0,48 0,34 0,25 14,50-15,75 1,18 0,74 0,50 0,36 0,26
Nilai CRR Mw pada tanah dengan kedalaman 3.5 m – 13.00 m tidak dapat digunakan karena memiliki nilai ( N 1 ) 60cs > 30 diklasifikasikan sebagai tanah non-liquefable (NL) atau tidak terluifaksi (TL) .
Tabel 7. Hasil Perhitungan Tegangan Overburden
 sat (KN/m3)  ' (KN/m3) H (m) σ vo (KN/m2) kumulatif σ' vo (KN/m2) kumulatif 20,63 10,63 1,20 24,76 12,76 20,63 10,63 1,50 55,70 28,70 19,76 9,76 1,50 85,35 43,35 19,76 9,76 1,50 114,99 57,99 20,34 10,34 1,50 145,50 73,50 20,34 10,34 2,00 186,19 94,19 19,76 9,76 1,00 205,95 103,95 19,68 9,68 2,00 245,31 123,31 19,68 9,68 1,50 274,83 137,83 17,53 7,53 1,25 296,74 147,24
Tabel 8. Hasil Perhitungan CSR untuk Magnitude 5 Kedalaman, z (m) r d g CSR Donovan (1970) Esteva (1974) McGuire (1977) 0,8-2,00 0,98 1,00 0,067 0,024 0,064 2,00-3,50 0,97 1,00 0,064 0,024 0,063 3,50-5,00 0,96 1,00 0,064 0,024 0,063 5,00-6,50 0,95 1,00 0,064 0,024 0,063 6,50-8,00 0,94 1,00 0,063 0,024 0,062 8,00-10,00 0,91 1,00 0,061 0,023 0,060 10,00-11,00 0,88 1,00 0,059 0,022 0,058 11,00-13,00 0,83 1,00 0,056 0,021 0,055 13,00-14,50 0,79 1,00 0,053 0,020 0,052 14,50-15,75 0,75 1,00 0,051 0,019 0,051

## Perhitungan nilai CSR
Sebelum  menghitung  nilai  CSR  dibutuhkan  nilai  pecepetan  tanah  maksimum  ( a max ),  tegangan overbuden dan  faktor  reduksi.  Hasil  perhitungan  tegangan overburden dapat  dilihat  pada Tabel  7 dan perhitungan  nilai  CSR  dapat  dilihat  pada Tabel  8 .  Dari  Tabel  8  dapat  diketahui  bahwa  semakin  dalam lapisan  tanah  maka  nilai  CSR  akan  semakin  mengecil,  sebaliknya  semakin  dangkal  lapisan  tanah  maka semakin besar pula nilai CSR

## Perhitungan factor of safety (FS)
Nilai  CRR  dan  CSR  yang  telah  didapatkan  pada  perhitungan  sebelumnya  kemudian  diolah  dengan menggunakan persamaan  (17)  untuk mendapatkan  nilai  FS  dan  dapat  dilihat  pada Tabel 9 .  Tanah pada kedalaman  3,5  m  –  13,00  m  diklasifikasikan  sebagai  tanah non-liquefable atau  tidak  terliquifaksi  (TL). Nilai  CSR  dan  CRR  juga  dapat  diplot  kedalam  suatu  grafik  yang  dapat  memisahkan  antara  bagian
terlikuifaksi  dengan  yang  tidak  terlikuifaksi.  Hasil  dari  nilai  CSR  digunakan  untuk  menggambarkan ambang batas antara lapisan tanah yang akan berpeluang untuk terliquifaksi  (L) dengan tanah yang tidak berpeluang  untuk  terliquifakasi  (TL).  Grafik  evaluasi  terhadap  likuifaksi  dapat  dilihat  pada Gambar  3 . Bagian kiri dari kurva CSR dikategorikan sebagai zona yang rawan terliquifaksi, sedangkan bagian kanan dari kurva CSR merupakan zona untuk lapisan tanah yang tidak rentan terliquifaksi.
Tabel 9 . Hasil Perhitungan FS untuk Magnitude 8 z (m) CSR FS Donovan (1970) Esteva (1974) McGuire (1977) Donovan (1970) Esteva (1974) McGuire (1977) 0,80-2,00 0,29 0,27 0,43 0,71 0,75 0,47 2,00-3,50 0,28 0,27 0,43 0,72 0,77 0,48 3,50-5,00 0,29 0,27 0,43 TL TL TL 5,00-6,50 0,28 0,27 0,43 TL TL TL 6,50-8,00 0,28 0,26 0,42 TL TL TL 8,00-10,00 0,27 0,25 0,41 TL TL TL 10,00-11,00 0,26 0,25 0,40 TL TL TL 11,00-13,00 0,25 0,23 0,37 TL TL TL 13,00-14,50 0,24 0,225 0,360 1,43 1,52 0,95 14,50-15,75 0,23 0,218 0,349 1,53 1,62 1,02
Kurva CRR pada Gambar 3 membagi grafik menjadi 2 bagian, bagian atas dari kurva CRR merupakan daearah  yang  terlikuifaksi,  sedangkan  bagian  bawah  dari  kurva  tersebut  adalah  daerah  yang  tidak terlikuifaksi.

## Pembahasan
Penelitian ini dilakukan untuk mengetahui potensi terjadinya likuifaksi pada lokasi tinjauan dengan menggunakan metode simplified procedure . Likuifaksi biasanya terjadi pada lapisan tanah berpasir yang jenuh air dan mengalami guncangan akibat gempa. Lapisan tanah dari data SPT pada kedalaman  3,50 m – 13,00  m  memiliki  nilai  ( N 1 ) 60cs >  30  yang  artinya  butiran  tanah  terlalu  padat  untuk  terlikuifaksi  dan diklasifikasikan sebagai tanah non-liquefable. Dari data SPT dapat dilihat bahwa tanah akan terlikuifaksi apabila terjadi gempa dengan magnitude ≥ 8, seperti disajikan dalam Tabel 10 .
Gambar 3. Grafik Evaluasi Potensi Likuifaksi
TL L
Tabel 10 . Rekapitulasi Evaluasi Potensi Likuifaksi untuk Gempa dengan Magnitude 8
Z (m) SPT Kesimpulan Donovan (1970) Esteva (1974) McGuire (1977) 0,80-2,00 L L L L 2,00-3,50 L L L L 3,50-5,00 TL TL TL TL 5,00-6,50 TL TL TL TL 6,50-8,00 TL TL TL TL 8,00-10,00 TL TL TL TL 10,00-11,00 TL TL TL TL 11,00-13,00 TL TL TL TL 13,00-14,50 TL TL L L 14,50-15,75 TL TL TL TL

## 5.  KESIMPULAN DAN SARAN
Berdasarkan  hasil  analisis  likuifaksi  pada  lapisan  tanah  berpasir  di  lokasi  penelitian  dengan meggunakan metode simplified procedure maka dapat ditarik beberapa kesimpulan dan saran. Tujuan akhir dari penelitian ini adalah untuk mengetahui potensi terjadinya likuifaksi pada lokasi tinjauan serta untuk mengetahui pengaruh parameter gempa terhadap potensi terjadinya likuifaksi. Berdasarkan hasil analisis dan pembahasan yang telah diuraikan sebelumnya, maka dapat diambil kesimpulan sebagai berikut:
1. Nilai CSR sangat dipengaruhi oleh nilai a max dan magnitude gempa.
2. Berdasarkan data SPT lapisan tanah pada kedalaman 0,80 m – 3,50 dan 13,00 m – 15,75 m terjadi likuifaksi apabila terjadi gempa dengan magnitude ≥ 8.
3. Lapisan tanah pada kedalaman 3,5 m – 13,00 m memiliki nilai ( N 1 ) 60cs > 30 yang diklasifikasikan sebagai tanah non-liquefable.
Berdasarkan hasil penelitian yang diperoleh, disarankan beberapa hal berikut:
1. Dalam menghitung potensi likuifaksi sebaiknya dilakukan dengan menggunakan beberapa metode ataupun dengan data tanah yang berbeda (SPT dan CPT).
2. Jumlah  titik  pengujian  SPT  dan  CPT  diperbanyak  dalam  melakukan  analisa  likuifaksi,  dengan tujuan agar membandingkan hasill perhitungan antara satu titik pengujian dengan titik lainnya.
3. Menggunakan  metode  probabilitas  untuk  menentukan  nilai  percepatan  tanah  maksimum  ( a max ) sesuai dengan SNI 03-1726 tahun 2002.
4. Tindakan preventif yang dapat dilakukan adalah perbaikan tanah dengan beberapa metode seperti sand compaction pile, deep soil mixing, grouting, dan stone column.

## DAFTAR PUSTAKA
Guerriero,  V.,  Mazzoli,  S.  2021.  Theory  of  Effective  Stress  in  Soil  and  Rock  and  Implications  for Fracturing Processes: A Review. Geosciences . 11, pp. 119.
Irmayanti,  2011. Analisis  Potensi  Likuifaksi  Lapisan  Pasir  pada  Lokasi  Jembatan  Santan  Banda  Aceh , Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh.
Marcuson, W. F. 1978. Definition of Terms Related to Liquefaction. J. Geotech. Engrg. Div., ASCE, 104 (9), pp. 1197-1200.
Muntohar, A. S. 2012. Studi Parametrik Potensi Likuifaksi dan Penurunan Permukaan Tanah Berdasarkan Uji Sondir, 16 th Annual Scientific Meeting , Jakarta.
Pasaua, G., Bobantoa, M.D., Pandaraa, D.P. 2018. Model Percepatan Tanah Maksimum Di Kota Manado Menggunakan Metode Donovan dan McGuire. Jurnal MIPA Unsrat , 7 (1), pp. 52 – 55.
Pusat Studi Gempa Nasional (PusGen). 2017. Peta Sumber dan Bahaya Gempa Indonesia Tahun 2017 ,
PuSGeN, Bandung.
Seed, H. B., Idriss, I. M. 1971. Simplified procedure for evaluating soil liquefaction potential . Journal of the Soil Mechanics and Foundations Division , ASCE, Vol. 97 (No. SM9), 25.
Seed,  H.  B.,  Idriss,  I.  M.  1982.  Ground  motions  and  soil  liquefaction  during  earthquakes. Earthquake Engineering Research Institut e (EERI), pp. 127-134.
Seed, R. B., Cetin, K. O., Moss, R. E. S., Kammerer, A. M., Wu, J., Pestana, J. M., et al. 2003. Recent advances in soil liquefaction engineering: A unified and consistent framework. 26th Annual ASCE Los Angeles Geotechnical Spring Seminar , Long Beach, California, USA.
Setiawan, B.,  Jaksa, M. 2018. Liquefaction Assessment Using the CPT and Accounting for Soil Ageing. Aceh International Journal of Science & Technology (AIJST) , 7 (3), pp. 162 – 168.
Setiawan,  B.,  Jaksa,  M.,  Kaggwa,  W.  2011.  Cone  penetration  test  incorporating  ageing  method  for liquefaction  assessment. Proceeding  the  9th  Indonesian  Geotechnical  Conference  and  15th  Annual Scientific  Meeting  “Geotechnical  Engineering  and  Its  Advance  Developments  from  Theories  to Practices” (HATTI) , Grand Sahid Jaya Hotel – Jakarta, Indonesia 7-8 December 2011, pp. 241 – 246 Tohari, A., Sugianti, K., Syahbana, A. J., Soebowo, E. 2015. Kerentanan Likuifaksi Wilayah Kota Banda Aceh Berdasarkan Metode Uji Penetrasi Konus. Ris.Geo.Tam ., 25(2), pp. 99-110.
Yulianur,  A.,  Saidi,  T.,  Setiawan,  B.,  Sugianto,  S.,  Rusdi,  M.  2020.  Microtremor  measurement  at liquefaction-induced ground  deformation  area, Journal of  Engineering Science  and Technology , 15 (5), pp. 2871-2889