Abstrak —Surabaya  merupakan  kota  dengan  pertumbuhan ekonomi  besar  yang  selalu  di  atas  rata-rata  pertumbuhan ekonomi nasional. Banyak penduduk dari luar Surabaya datang ke  kota  ini  sebagai  pendatang  tiap  tahunnya  untuk melaksanakan kegiatan ekonomi. Keterbatasan lahan yang ada menuntut  perlunya  pembangunan  bangunan  vertikal  untuk tempat tinggal, salah satunya adalah Apartemen Puncak MERR yang  memiliki  kedalaman  tanah  keras  yang  cukup  dalam sehingga  biaya  yang  harus  dikeluarkan  untuk  pondasi  dalam cukup  besar.  Pada  pembangunan  gedung  dengan  pondasi dalam,  semakin  dalam  pondasi  maka  semakin  mahal  biaya sehingga tidak ekonomis. Pada metode perencanaan konvensional,  perletakan  untuk  kolom  struktur  atas  terhadap pondasi  dianggap  jepit  dan  tidak  ada  penurunan  ( settlement ) pada  tanah.  Pada  tanah  lempung  yang  bersifat  compressible, pengaruh  beban  akan  menyebabkan  terjadinya  penurunan tanah sehingga muncul konsep perhitungan tiang pancang yang memperhatikan penurunan tanah dan menganggap perletakan struktur  atas  berupa  perletakan  pegas  dengan  metode  P-Z curve .  Dengan  memperhatikan  adanya  penurunan  tanah  akan menyebabkan  kedalaman  tiang  pancang  berkurang.  Metode perencanaan yang digunakan yaitu konvensional jepit dan P-Z curve pegas.  Variasi  daya  dukung  yang  digunakan  pada perencanaan  ini  yaitu  SF  =  3  untuk  metode  konvensional  dan Qizin = 0,3 Qult, Qizin = 0,5 Qult, Qizin = 0,7 Qult, dan Qizin = 0,9  Qult  pada  metode  P-Z curve .  Perencanaan  pondasi  tiang pancang  pancang  menggunakan  spun  pile  diameter  60  cm. Kedalaman tanah daya dukung yaitu 21 m untuk pondasi end bearing  dan  16  m  untuk  pondasi  friction.    Dari  hasil perhitungan  didapat  jumlah  kebutuhan  tiang  pancang  pada metode  P-Z curve lebih  sedikit  dibandingkan  dengan  mretode konvensional.  Hasil dari perencanaan ini adalah mendapatkan variasi  alternatif  hasil  analisis  metode  perencanaan  pondasi dalam  dengan  metode  konvensional  dan  metode  P-Z curve . Untuk  menghemat  biaya  pembangunan  gedung  modifikasi Apartemen  Puncak  MERR  maka  digunakan  pondasi  tiang pancang  dengan  metode  P-Z  Curve  tumpuan  end  bearing dengan Qizin = 0,9 Qult.
Kata  Kunci —Pondasi  Tiang  Pancang,  Metode  Konvensional, Metode P-Z curve , Settlement, Biaya.

## I. PENDAHULUAN
URABAYA  adalah  ibukota  Provinsi  Jawa  Timur  dan merupakan  kota  dengan  pertumbuhan  ekonomi  besar yang selalu di atas rata-rata pertumbuhan ekonomi nasional. Berdasarkan  data  jumlah  penduduk  pada  tahun  2016, kepadatan  penduduk  kota  Surabaya  cukup  tinggi,  mencapai 8,12 jiwa /km 2 [1] Selain itu, banyak penduduk dari luar
Surabaya datang ke kota ini sebagai pendatang tiap tahunnya untuk  melaksanakan  kegiatan  ekonomi.  Menurut  data  BPS Surabaya, jumlah pendatang di Kota Surabaya pada rentang tahun 2009 - 2014 mencapai 398.143 orang [1]. Di sisi lain, dikutip  dari  Bappeda  Jatim,  lahan  pertanian  di  Surabaya menyusut rata-rata 66 hektar per tahun pada tahun 2012 dan diperkirakan akan habis pada tahun 2030. Keterbatasan lahan tersebut  menyebabkan  semakin  banyak  pembangunan gedung hunian vertikal/ apartemen karena dirasa lebih efisien dalam  memenuhi  kebutuhan  tempat  tinggal.  Salah  satu gedung  apartemen  yang  dibangun  di  Surabaya  adalah Apartemen  Puncak  MERR,  perpaduan  antara  pertokoan, perkantoran, apartemen, dan  hotel  yang dibangun di daerah MERR ( Middle East Ring Road ), Surabaya.
Pada  pembangunan  gedung  dengan  pondasi  dalam, semakin dalam pondasi maka semakin mahal biaya sehingga tidak ekonomis. Saat ini metode perencanaan pondasi dalam yang sering digunakan adalah dengan menggunakan metode end  bearing  pile dimana  tiang  pancang  dianggap menyalurkan beban sampai pada tanah keras (tumpuan ujung) dan  metode friction pile dimana daya dukung terjadi akibat interaksi pondasi-tanah pada sisi tiang pancang sebagai gaya gesek (tumpuan gesek)
Apartemen  Puncak  MERR  memiliki  kedalaman  tanah yang  cukup  dalam  sehingga  biaya  yang  harus  dikeluarkan untuk  pondasi  dalam  cukup  besar  [2].  Pada  metode perencanaan  konvensional, perletakan  untuk  kolom  struktur atas terhadap pondasi dianggap jepit dan tidak ada penurunan ( settlement )  pada  tanah.  Pada  tanah  lempung  yang  bersifat compressible , pengaruh beban akan menyebabkan terjadinya penurunan tanah sehingga muncul konsep perhitungan tiang pancang  yang  memperhatikan  penurunan  tanah  dan menganggap perletakan struktur atas berupa perletakan pegas dengan  metode P-Z  curve .  Dengan  memperhatikan  adanya penurunan  tanah  akan  menyebabkan  kedalaman  tiang pancang berkurang [3].
Dari  kasus  di  atas,  maka  dilakukan  perencanaan  pondasi pada  gedung  modifikasi  Apartemen  Puncak  MERR  dengan membandingkan  metode  konvensional  (perletakan  jepit) dengan  metode P-Z  curve (perletakan  pegas)  serta dampaknya terhadap pemampatan yang terjadi dan pengaruh terhadap  momen/  defleksi  struktur  atas.  Dengan  demikian dapat  diperoleh  alternatif  perencanaan  untuk  analisis perbandingan harga sehingga didapatkan metode perencanaan yang paling ekonomis.

## Perbandingan Perencanaan Pondasi Tiang Pancang Menggunakan Metode Konvensional dan Metode P-Z Curve pada Modifikasi Gedung Apartemen Puncak MERR Surabaya
Riky Dwi Prasetyo, Indrasurya B. Mochtar, Yudhi Lastiasih Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil, Lingkungan, dan Kebumian,
Institut Teknologi Sepuluh Nopember
e-mail : indrasurya@ce.its.ac.id
S

## II. METODOLOGI
MULAI
Pengumpulan dan analisa data
Studi Literatur
Design Struktur Atas (dengan ETABS) Analisis Struktur Atas – Joint Reaction Jepit Daya Dukung Satu Tiang
Metode konvensional (Perletakan Jepit) Daya Dukung Satu Tiang Metode P-Z Curve (Perletakan Pegas) Pondasi End Bearing Menentukan jumlah tiang pancang Menentukan jumlah tiang pancang grup Perhitungan defleksi tanah ( immediate settlement, creep , dan consolidation settlement ) Input modulus of subgrade reaction (k) Cek persyaratan struktur sesuai SNI Analisis dan perbandingan biaya  dari variasi metode perhitungan pondasi Kesimpulan dan Saran SELESAI Cek gaya yang bekerja pada pondasi OK Perhitungan fixity point (Zf) Penulisan Laporan dan Penggambaran Desain Analisis Struktur Atas – Joint Reaction Pegas Kurva P-δ Iterasi Pondasi Friction Pondasi End Bearing Pondasi Friction Input nilai k dan analisis struktur Penentuan nilai k tetap Menentukan dimensi balok baru Cek retak dan defleksi balok NOT OK Gambar 1. Flowchart Metodologi.

## III. ANALISIS DATA

## A. Pengumpulan dan Analisis Data Tanah
Data tanah untuk pengerjaan perencanaan ini didapat dari kontraktor proyek pembangunan Apartemen Puncak MERR. Lokasi  proyek  berada  di  Wonorejo,  Surabaya.  Data  hasil Standard  Penetration  Test dibuat  perbandingan  grafik hubungan  N spt dan  kedalaman  tanah.  Dari  hasil Standard Penetration  Test dan Bore  Log dapat  diketahui  jenis  tanah dan konsistensi tanah untuk masing-masing titik (Gambar 2) [2].
Gambar 2. Perbandingan jenis dan konsistensi tanah antar titik penyelidikan tanah.
Dari perbandingan N SPT dan jenis–konsistensi tanah pada Gambar  2  maka  dipilih  tanah  dengan  kondisi  paling  kritis yaitu tanah titik DB-8. Data tanah DB-8 ini akan digunakan sebagai  data  tanah  untuk  perencanaan  dan  pengerjaan perencanaan ini.
Data tanah yang berasal dari proyek untuk perencanaan ini hanya  berupa  data  N SPT dan Bore  Log sehingga  diperlukan analisis untuk mencari data parameter tanah yang lain dengan cara  korelasi  sesuai  jenis  tanah  dan  N SPT .  Nilai  parameter tanah  dibagi  menjadi  layer  per  kedalaman  tertentu berdasarkan jenis dan konsistensi tanah.

## B. Perancangan dan Analisis Struktur Atas
Rancangan struktur atas untuk perencanaan ini didapat dari data  proyek  yang  kemudian  dimodifikasi.  Permodelan struktur bertujuan untuk mendapatkan reaksi perletakan yang nantinya  akan  digunakan  sebagai  beban  untuk  perencanaan pondasi.  Hasil  perancangan  struktur  atas  dimodelkan  ke dalam ETABS untuk dilakukan analisis struktur (Gambar 2). Analisis struktur ini bertujuan untuk cek kondisi struktur dan untuk mendapatkan reaksi perletakan struktur. Titik tumpuan untuk perletakan struktur pada gedung ini berjumlah 182 titik.
DB 1 DB 2 DB 3 DB 4 DB 5 DB 6 DB 7 DB 8 0 1 Soft Very Soft Very Soft Very Soft Very Soft Very Soft Soft Soft 2 3 Very Soft Very Soft Very Soft Very Soft Very Soft Very Soft Very Soft Very Soft 4 5 Very Soft Very Soft Very Soft Soft Very Soft Very Soft Very Soft Very Soft 6 7 Very Soft Very Soft Very Soft Very Soft Very Soft Very Soft Very Soft Very Soft 8 9 Very Soft Very Soft Very Soft Very Loose Very Soft Very Soft Very Soft Very Soft 10 11 Stiff Medium Medium Medium Medium Very loose Loose Loose 12 13 Stiff Stiff Stiff Stiff Stiff Medium Medium Stiff 14 15 Medium Stiff Very Dense Very Stiff Stiff Very Stiff Stiff Stiff 16 17 Very Dense Very Stiff Very Stiff Medium Very Stiff Hard Hard Very Stiff 18 19 Very Stiff Very Dense Very Dense Dense Very Stiff Very Stiff Very Stiff Stiff 20 21 Very Stiff Very Stiff Hard Dense Dense Very Dense Very Dense Medium 22 23 Very Stiff Very Stiff Very Stiff Very Stiff Dense Very Dense Dense Dense 24 25 Hard Very Stiff Very Stiff Very Stiff Very Stiff Very Stiff Stiff Dense 26 27 Very Stiff Very Stiff Hard Medium Medium Very Stiff Very Stiff Very Stiff 28 29 Very Stiff Very Stiff Very Stiff Hard Very Stiff Dense Very Stiff Very Stiff 30 Depth Z Consistency
Dari hasil input model struktur gedung, program ETABS akan  menentukan  penomoran  label  perletakan  ( joint  labe l). Dari  posisi  dan  koordinat  perletakan  tersebut,  dibuat  Tabel berisi  label  perletakan  sesuai  sumbu  posisi  perletakan
tersebut  (Tabel  1).  Tabel  ini  akan  digunakan  acuan  untuk menampilkan  hasil  perhitungan  pada  perletakan  pada pembahasan selanjutnya.
Tabel 1.

## Label perletakan sesuai sumbu koordinat pada ETABS
Axis A B C D E F G H
I J K L M N 1 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 26 2 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 25 3 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 24 4 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 23 5 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 22 6 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 21 7 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 20 8 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 19 9 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 18 10 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 17 11 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 16 12 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 15 13 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
Pada metode konvensional perletakan struktur berupa jepit ( fixed  joint )  dimana  perletakan  struktur  tidak  mengalami translasi  maupun  rotasi,  sehingga  reaksi  perletakan menghasilkan rekasi arah vertikal, horizontal, dan momen. Di sisi lain, perletakan jepit ini menghasilkan translasi dan rotasi nol sehingga  struktur  gedung  diasumsikan tidak  mengalami displacement baik arah vertikal maupun horizontal.
Pada metode P-Z Curve perletakan struktur berupa pegas ( spring  joint )  dimana  perletakan  struktur  dianggap  elastis, dimana faktor displacement pada perletakan diperhitungkan. Hal  ini  disebabkan  karena  secara  aktual,  tanah  lunak  selalu mengalami displacement jika dibebani. Pada perencanaan ini, displacemen t  yang  diperhitungkan  hanya  pada  arah  vertikal (penurunan tanah). Hal ini menyebabkan reaksi yang terjadi pada perletakan pegas hanya rekasi vertikal, sedangkan reaksi horizontal  dan  momen  bernilai  nol.  Pada  ETABS,  fungsi yang  dipakai  adalah  fungsi point  spring dimana  satu  titik perletakan dimasukkan satu spring .

## C. Perhitungan Daya Dukung Tanah
Perhitungan  daya  dukung  tanah  pada  perencanaan perencanaan  ini  dihitung  menggunakan  program  bantu Allpile.  Program  Allpile  menghitung  daya  dukung  tanah menggunakan  metode  NAVFAC  DM-7  [4][5].  Alasan pemakaian program Allpile untuk perhitungan daya dukung tanah  ini  adalah  agar  tidak  terjadi  penyimpangan  terhadap bentuk  kurva load-settlement yang  akan  digunakan  pada metode P-Z Curve .
Nilai  daya  dukung  tanah  yang  dihasilkan  berupa  daya dukung tanah ultimate harus dibagi dengan faktor keamanan SF  ( safety  factor )/  load  rasio.  Untuk  perencanaan  metode konvensional digunakan Q izin dengan SF = 3. Sedangkan pada metode P-Z curve digunakan Q izin dengan variasi 0,3 Q ult , 0,5 Q ult ,  0,7  Q ult ,  dan  0,9  Q ult .  Nilai  daya  dukung  tanah  untuk perencanaan ini dapat dilihat pada Tabel 3.
Dari nilai daya dukung izin, maka perlu dikontrol kekuatan aksial  dari  tiang  pancang  yang  dipilih  (WIKA  Spun  Pile diameter  60  cm).  Kontrol  kekuatan  aksial  dirumuskan sebagai berikut:
P allowable ≥ Q izin (1) Nilai  P allowable untuk  tiang  pancang  yang  dipilih  adalah 2527 kN. Kontrol untuk masing-masing Q izin disajikan pada Tabel 2.
Tabel 2.
Nilai daya dukung dan kontrol kekuatan aksial tiang pancang terhadap
Q izin masing-masing metode perencanaan Metode Q izin (kN) P allowable (kN) Kontrol Konvensional End Bearing 758,6 2527 OK Konvensional Friction 310,64 2527 OK P-Z Curve End Bearing 0,3 Ult 682,74 2527 OK P-Z Curve End Bearing 0,5 Ult 1137,9 2527 OK P-Z Curve End Bearing 0,7 Ult 1593,06 2527 OK P-Z Curve End Bearing 0,9 Ult 2048,22 2527 OK P-Z Curve Friction 0,3 Ult 279,57 2527 OK P-Z Curve Friction 0,5 Ult 465,95 2527 OK P-Z Curve Friction 0,7 Ult 652,33 2527 OK P-Z Curve Friction 0,9 Ult 838,71 2527 OK

## IV. PERENCANAAN GEOTEKNIK
Pada  tahap  ini  dilakukan  perencanaan  pondasi  tiang pancang  metode  konvensional  dan P-Z  Curve .  Perhitungan dilakukan  untuk  masing-masing  jenis  tiang  pancang end bearing dan friction .  Pondasi  tiang  pancang end  bearing menggunakan  ujung  pondasi  sebagai  kekuatan  daya dukungnya.  Sedangkan  pondasi friction menganggap tiang pancang  diletakkan  tidak  sampai  menyentuh  tanah  keras. Pondasi  tiang  pancang friction menggunakan  lekatan  tanah pada  sepanjang  selimut  pondasi  sebagai  kekuatan  daya dukungnya.
Perhitungan  daya  dukung  pondasi  metode  konvensional yaitu dengan asumsi tidak ada penurunan pada tiang pancang (∆≈0). Pada input ETABS  pondasi  ini  diasumsikan  sebagai perletakan  jepit.  Perhitungan  kekuatan  pondasi  perletakan pegas metode P-Z curve yaitu dengan dengan asumsi adanya penurunan/ settlement pada  tiang  pancang  (∆≠0).  Besarnya daya dukung tanah diasumsikan  memiliki daya dukung izin bervariasi sesuai load rasio yaitu 0,3; 0,5; 0,7; dan 0,9 daya dukung  ultimate  tanah.  Pada  input  ETABS  pondasi  ini diasumsikan sebagai perletakan pegas.
Perencanaan  jumlah  tiang  pancang  dilakukan  setelah mengetahui  daya  dukung  pada  satu  pondasi  tiang  pancang untuk  masing-masing  metode  perencanaan  dan  berat  total dari  struktur  atas,  sehingga  dapat  dihitung  jumlah  pancang yang  dibutuhkan  dalam  satu  grup  untuk  menahan  distribusi berat dari struktur di atasnya.

## A. Perencanaan Pondasi Metode Konvensional
Reaksi perletakan untuk metode konvensional diambil dari
permodelan  struktur  dengan  perletakan  jepit.  Reaksi perletakan  yang  diambil  untuk  perencanaan  merupakan reaksi terbesar dari beberapa kombinasi pembebanan.
Jika beban aksial yang diterima perletakan melebihi daya dukung izin satu tiang, maka diperlukan lebih dari satu tiang pancang.  Untuk  mengetahui  jumlah  tiang  pancang  yang dibutuhkan  dalam  satu  titik  perletakan  (satu  kolom)  adalah dengan membagi beban aksial dengan daya dukung izin satu tiang. Besarnya daya dukung izin satu tiang ditentukan dari besarnya  daya  dukung  izin  tanah  sesuai  kedalaman  (21  m untuk end bearing dan 16 m untuk friction ).
Jumlah tiang pancang rencana atau perkiraan awal sebelum dilakukan perhitungan grup adalah sebagai berikut:
𝑛 𝑝𝑒𝑟𝑘𝑖𝑟𝑎𝑎𝑛 = 𝑃 𝑄𝑖𝑧𝑖𝑛 (2)
Setelah  diketahui  jumlah  perkiraan  awal  tiang  pancang yang  dibutuhkan  sesuai  dengan  beban  aksial  yang  diterima titik  perletakan  dan  kekuatan  daya  dukungnya.  Pada  saat sebuah  tiang  merupakan  bagian  dari  sebuah  grup,  daya dukungnya  mengalami  modifikasi,  karena  pengaruh  dari konfigurasi  dan  jarak  antar  tiang  tersebut.  Besarnya  daya dukung  grup  ditentukan  dari  nilai  efisiensi  grup  (Ce)  yang dihitung menggunakan persamaan Converse-Labarre [6] :
𝐶𝑒 = 1 − {1 − ( arctan( ∅ /𝑆) 90° ) × (2 − 1 𝑚 − 1 𝑛 )} (3)
Sehingga nilai daya dukung grup adalah :
𝑄 𝑔𝑟𝑢𝑝 =   𝑄 𝑖𝑧𝑖𝑛 × n × 𝐶𝑒 (4) Dari perhitungan grup tiang pancang didapatkan jumlah tiang pancang yang memenuhi persyaratan daya dukung.
Selain harus memenuhi daya dukung grup, tiang pancang juga  harus  memenuhi  kekuatan  lateral  yang  ditunjukkan dengan  kontrol  momen  dan  defleksi  tiang  pancang  sesuai NAVFAC DM-7 [5].
Langkah perhitungan kekuatan lateral adalah :
1) Perhitungan  faktor  kekakuan  relatif/ relative  stiffness factor (T)
𝑇 = ( 𝐸𝐼 𝑓 ) 1 5 (5)
2) Mencari  nilai  koefisien  momen  (F m )  dan  koefisien defleksi (F δ )
Gambar 3. Grafik untuk mencari nilai Fm dan F δ.
3) Menghitung besarnya momen dan defleksi
Besar nilai momen maksimal yang terjadi adalah:
𝑀𝑚𝑎𝑥  =  𝐹𝑚 𝑥 𝑇 𝑥 𝑃ℎ ( 6)
Besar defleksi yang terjadi adalah :
𝛿 = 𝐹 𝛿 ( 𝑃ℎ.𝑇 𝐸𝐼 ) 3 (7)
4)
Kontrol momen dan defleksi Untuk kontrol momen syaratnya adalah :
𝑀𝑚𝑎𝑥  ≤  𝑀𝑐𝑟𝑎𝑐𝑘 (8) Sedangkan kontrol defleksi syaratnya adalah : 𝛿  ≤  2,54 𝑐𝑚 (9)
Jumlah  tiang  pancang  untuk  metode  konvensional  adalah sebagai berikut.
Tabel 3.
Jumlah tiang pancang metode konvensional End Bearing Axis A B C D E F G H I J K L M N
1 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 2
2 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 3
3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 3 4 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 3
5 3 4 4 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 3 6 4 4 4 4 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 7 3 4 4 4 3 3 3 3 3 3 4 4 4 3
8 4 4 4 4 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 9 3 4 4 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 3
10 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 3 11 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 3 12 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 3 13 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 2
Tabel 4.
Jumlah Tiang Pancang Metode Konvensional Friction Axis A B C D E F G H I J K L M N 1 6 7 7 7 7 8 9 9 8 7 7 7 7 6 2 7 9 9 9 9 10 11 11 10 9 9 9 9 7 3 7 9 9 9 9 11 11 11 11 9 9 9 9 7 4 8 9 9 9 9 10 10 10 10 9 9 9 9 8 5 8 11 10 8 6 7 7 7 7 8 8 10 11 8 6 9 11 11 9 6 7 7 7 7 9 9 11 11 9 7 8 10 11 9 7 7 7 7 7 9 9 11 10 8 8 9 11 11 9 6 7 7 7 7 9 9 11 11 9 9 8 11 10 8 6 7 7 7 7 8 8 10 11 9 10 8 9 9 9 9 10 10 10 10 9 9 9 9 9 11 7 9 9 9 9 11 11 11 11 9 9 9 9 7 12 7 9 9 9 9 10 11 11 10 9 9 9 9 7 13 6 7 7 7 7 8 9 9 8 7 7 7 7 6

## B. Perencanaan Pondasi Metode P-Z Curve
Reaksi  perletakan  untuk  metode P-Z  Curve diambil  dari permodelan  struktur  dengan  perletakan  pegas  ( spring ). Reaksi  perletakan  yang  diambil  untuk  perencanaan merupakan  reaksi  terbesar  dari  beberapa  kombinasi pembebanan.
Berdasarkan  hasil  reaksi  perletakan,  didapat  nilai penurunan  (δ)  dari  data  UZ  perletakan.  Nilai  penurunan aktual  yang  terjadi  dikontrol  apakah  sudah  memiliki penurunan yang cukup merata, dengan perbedaan penurunan yang terjadi maksimal 0,6 cm [7].
Dari nilai reaksi perletakan vertikal dicari perkiraan jumlah tiang  pancang,  dalam  hal  ini  jumlah  asumsi  spring  yang dibutuhkan untuk tiap perletakan. Perhitungan jumlah spring untuk setiap perletakan ini sama seperti perhitungan jumlah perletakan  pada  metode  konvensional.  Nilai  reaksi  vertikal lalu dibagi dengan Q izin untuk mendapatkan nilai gaya aksial yang diizinkan.
Dari  nilai  P  lalu  dicari  δ  dengan  grafik load-settlement . Setelah didapatkan P dan δ, maka dicari nilai konstanta pegas (K) dari perletakan [7].
𝐾 𝑖 = 𝐹𝑖 𝛿𝑖 (10)
Perhitungan  konstanta  pegas  baru  di  atas  dilakukan  pada semua titik perletakan. Setelah input semua nilai K baru pada ETABS,  dilakukan  analisis  struktur.  Dari  analisis  struktur didapat  nilai  reaksi  perletakan  vertikal  (FZ)  yang  baru  dan
nilai displacement vertikal/ penurunan (UZ) yang baru. Jika penurunan yang terjadi (UZ) masih memiliki perbedaan yang cukup besar, maka dilakukan iterasi pembebanan.
Berdasarkan  perhitungan  iterasi  pembebanan,  diketahui jumlah  kebutuhan  tiang  pancang  ( spring ),  lalu  dilakukan perhitungan grup tiang pancang. Pada perencanaan metode P- Z Curve ini, dipakai konfigurasi dan perhitungan yang sama dengan metode konvensional.
Perbedaan perhitungan grup tiang pancang dengan metode konvensional  adalah  tidak  adanya  kontrol  momen  dan defleksi,  karena  pada  perencanaan  metode P-Z  Curve ini perletakannya  berupa  pegas  sehingga  tidak  menghasilkan reaksi  perletakan  horizontal  dan  momen.  Hal  ini menyebabkan nilai momen dan defleksi pada tiang pancang diasumsikan nol.
Setelah  dilakukan  perhitungan  grup  tiang  pancang,  maka didapat  revisi  jumlah  tiang  pancang  ( spring ).  Dari  revisi jumlah  tiang  pancang  tersebut  dilakukan  iterasi  lagi  untuk mengontrol  apakah  dengan  jumlah  tiang  pancang  sekian beban yang bekerja sudah terdistribusi sehingga menghasilkan penurunan tanah yang merata.
Setelah  dilakukan  kontrol  grup  tiang  pancang  dan  iterasi dari  jumlah spring yang  sudah  memenuhi  persyaratan  grup
tiang pancang, diperoleh jumlah spring / tiang pancang yang dipakai untuk perencanaan ini.

## V. ANALISIS BIAYA
Berdasarkan  hasil  analisis  struktur  atas  dan  perencanaan pondasi  maka  didapatkan  dimensi  struktur  atas  dan  jumlah kebutuhan  pondasi  tiang  pancang  untuk  masing-masing metode perencanaan pondasi. Dari hasil dimensi dan jumlah pondasi  maka  dilakukan  perhitungan  estimasi  biayayang dibutuhkan  untuk  pembangunan  gedung  modifikasi  Puncak MERR  Surabaya  sesuai  metode  perencanaan  yang digunakan.
Untuk  struktur  atas  gedung,  biaya  yang  dihitung  adalah biaya  bahan  yang  digunakan  untuk  pembangunan  struktur pelat,  balok  anak,  balok  induk,  dan  kolom.  Bahan  yang digunakan  adalah  beton  bertulang.  Metode  pelaksanaan seperti  alat  yang  digunakan  dan  bekisting  tidak  dihitung. Acuan untuk harga beton untuk perhitungan biaya ini adalah HSPK  Kota  Surabaya  2018  [8].  Perhitungan  biaya  struktur atas dapat dilihat pada Tabel 5.
Tabel 5. Perhitungan Biaya untuk Semua Elemen Struktur Atas Elemen Dimensi Panjang/tebal Jumlah Volume Volume Harga Satuan Biaya (cm x cm) L (cm) n cm3 m3 Rp/m3 Rp Kolom 1 60 x 60 350 88 110880000 110,88 Rp1.381.964 Rp153.232.168 300 264 285120000 285,12 Rp1.381.964 Rp394.025.576 Kolom 2 55 x 55 350 46 48702500 48,7025 Rp1.381.964 Rp67.305.102 300 714 647955000 647,955 Rp1.381.964 Rp895.450.484 Kolom 3 50 x 50 350 16 14000000 14 Rp1.381.964 Rp19.347.496 300 384 288000000 288 Rp1.381.964 Rp398.005.632 Balok 1 40 x 60 350 120 87840000 87,84 Rp1.160.338 Rp101.924.090 340 420 342720000 342,72 Rp1.160.338 Rp397.671.039 445 112 119616000 119,616 Rp1.160.338 Rp138.794.990 480 880 1013760000 1013,76 Rp1.160.338 Rp1.176.304.251 500 836 1003200000 1003,2 Rp1.160.338 Rp1.164.051.082 Balok 2 35 x 50 305 106 56577500 56,5775 Rp1.160.338 Rp65.649.023 340 174 103530000 103,53 Rp1.160.338 Rp120.129.793 445 124 96565000 96,565 Rp1.160.338 Rp112.048.039 480 308 258720000 258,72 Rp1.160.338 Rp300.202.647 500 201 175875000 175,875 Rp1.160.338 Rp204.074.446 Balok Anak 30 x 40 445 40 21360000 21,36 Rp1.160.338 Rp24.784.820 480 500 288000000 288 Rp1.160.338 Rp334.177.344 500 80 48000000 48 Rp1.160.338 Rp55.696.224 Pelat 0 31347900 20 1 626958000 626,958 Rp1.160.338 Rp727.483.192 Pelat 1 31347900 15 3 1410655500 1410,6555 Rp1.160.338 Rp1.636.837.182 Pelat 2 22360000 15 6 2012400000 2012,4 Rp1.160.338 Rp2.335.064.191 Pelat 3 27347900 15 1 410218500 410,2185 Rp1.160.338 Rp475.992.114 Pelat 4 4000000 15 1 60000000 60 Rp1.160.338 Rp69.620.280 Total Rp11.367.871.204
Untuk  pondasi,  biaya  yang  dihitung  adalah  harga  tiang pancang  yang  dibutuhkan,  biaya  pemancangan,  dan  biaya pengelasan jika diperlukan lebih dari satu tiang pancang pada satu titik. Perhitungan biaya tiang pancang didapat dari HSPK Kota  Surabaya  2018  [8]  dan  penelusuran  referensi  [3],[9] adalah sebagai berikut: harga pemancangan Rp. 411.903-/m; harga pengelasan Rp. 672.552-/ titik; harga pemotongan Rp.
271.570-/m;  dan  harga  untuk  satu  batang  tiang  pancang sepanjang 16 meter Rp.6.700.000, -/batang.
Berdasarkan  hasil  perhitungan  biaya,  dibuat  Tabel rekapitulasi  biaya  total  untuk  gedung  modifikasi  Puncak MERR Surabaya untuk masing-masing metode perencanaan yang ditunjukkan pada Tabel 6.
Tabel 6. Rekapitulasi Biaya Total untuk Setiap Metode Perencanaan Metode Jumlah Tiang Biaya Struktur Atas Biaya Pondasi Biaya Total Konvensional End Bearing 644 Rp11.367.871.204 Rp16.557.101.640 Rp27.924.972.844 Konvensional Friction 1562 Rp11.367.871.204 Rp20.759.679.776 Rp32.127.550.980 P-Z Curve End Bearing 0,3 Ult 698 Rp11.367.871.204 Rp17.945.430.038 Rp29.313.301.242 P-Z Curve End Bearing 0,5 Ult 404 Rp11.367.871.204 Rp10.386.753.203 Rp21.754.624.407 P-Z Curve End Bearing 0,7 Ult 318 Rp11.367.871.204 Rp8.175.711.679 Rp19.543.582.883 P-Z Curve End Bearing 0,9 Ult 214 Rp11.367.871.204 Rp5.501.894.023 Rp16.869.765.227 P-Z Curve Friction 0,3 Ult 1718 Rp11.367.871.204 Rp22.832.989.664 Rp34.200.860.868 P-Z Curve Friction 0,5 Ult 1034 Rp11.367.871.204 Rp13.742.323.232 Rp25.110.194.436 P-Z Curve Friction 0,7 Ult 722 Rp11.367.871.204 Rp9.595.703.456 Rp20.963.574.660 P-Z Curve Friction 0,9 Ult 536 Rp11.367.871.204 Rp7.123.680.128 Rp18.491.551.332

## VI. KESIMPULAN
Berdasarkan  analisis  dan  pembahasan  yang  dilakukan dalam  perencanaan  ini,  maka  dapat  diambil  kesimpulan sebagai berikut:
1) Struktur  gedung  modifikasi  Apartemen  Puncak  MERR dimodifikasi menjadi 10 lantai dan dilakukan modifikasi dimensi elemen  struktur yang terdiri dari kolom 1 60 x 60 cm 2 , kolom 2 55 x 55 cm 2 , kolom 3 50 x 50 cm 2 , balok 1 40 x 60 cm 2 , balok 2 30 x 50 cm 2 , balok anak 30 x 40 cm 2 ,  pelat  0  tebal  20  cm,  pelat  1  s/d  pelat  4  tebal disamakan 15 cm. Hasil Analisis struktur menunjukkan hasil modifikasi gedung dapat dipakai untuk perencanaan.
2) Metode perencanaan yang digunakan yaitu konvensional jepit  dan P-Z  curve pegas.  Untuk  gedung  modifikasi Apartemen  Puncak  MERR  yang  tidak  simetris  pada perencanaan  ini,  didapat  hasil  analisis  struktur didapatkan  momen  yang  dihasilkan  pada  metode konvensional  hampir  sama  momen  pada  metode P-Z curve .  Variasi  daya  dukung  yang  digunakan  pada perencanaan ini yaitu SF = 3 untuk metode konvensional dan Q izin = 0,3 Q ult , Q izin = 0,5 Q ult , Q izin = 0,7 Q ult , dan Q izin = 0,9 Q ult pada metode P-Z curve .
3) Perencanaan pondasi tiang pancang menggunakan spun pile diameter  60  cm.  Kedalaman  tanah  daya  dukung yaitu 21  m untuk pondasi end bearing dan 16 m untuk pondasi friction . Jumlah kebutuhan tiang pancang yaitu:
Tabel 7.
Jumlah tiang pancang untuk masing-masing metode perencanaan
Metode Jumlah Tiang Konvensional End Bearing 644 Konvensional Friction 1562 P-Z Curve End Bearing 0,3 Ult 698 P-Z Curve End Bearing 0,5 Ult 404 P-Z Curve End Bearing 0,7 Ult 318 P-Z Curve End Bearing 0,9 Ult 214 P-Z Curve Friction 0,3 Ult 1718 P-Z Curve Friction 0,5 Ult 1034 P-Z Curve Friction 0,7 Ult 722 P-Z Curve Friction 0,9 Ult 536
4) Defleksi dan retak yang terjadi pada balok untuk semua metode  perencanaan  telah  memenuhi  persyaratan  yaitu kurang  dari  480/panjang  balok  untuk  defkleksi  dan kurang dari 0,4 (balok interior) atau 0,3 (balok eksterior)
untuk  retak,  sehingga  tidak  perlu  dilakukan  perubahan dimensi struktur.
5) Biaya  total  untuk  gedung  modifikasi  Puncak  MERR Surabaya  untuk  masing-masing  metode  perencanaan adalah sebagai berikut:
Tabel 8.
Biaya Total untuk Masing-masing Metode Perencanaan
Metode Biaya Total Konvensional End Bearing Rp27.924.972.844 Konvensional Friction Rp32.127.550.980 P-Z Curve End Bearing 0,3 Ult Rp29.313.301.242 P-Z Curve End Bearing 0,5 Ult Rp21.754.624.407 P-Z Curve End Bearing 0,7 Ult Rp19.543.582.883 P-Z Curve End Bearing 0,9 Ult Rp16.869.765.227 P-Z Curve Friction 0,3 Ult Rp34.200.860.868 P-Z Curve Friction 0,5 Ult Rp25.110.194.436 P-Z Curve Friction 0,7 Ult Rp20.963.574.660 P-Z Curve Friction 0,9 Ult Rp18.491.551.332 Saran untuk perhitungan pondasi dengan metode perencanaan ini adalah sebagai berikut:
1) Untuk menghemat biaya pembangunan gedung modifikasi  Apartemen  Puncak  MERR  maka  digunakan pondasi  tiang  pancang  dengan  metode P-Z  Curve tumpuan end bearing dengan Q izin = 0,9 Q ult sebesar Rp.
16.869.765.22, -.
2) Pada  konfigurasi  struktur  yang  tidak  simetris  seperti pada gedung modifikasi Apartemen Puncak MERR ini, disarankan  menggunakan  metode P-Z  Curve karena tidak perlu dilakukan perubahan dimensi struktur untuk mencapai penurunan merata sehingga perhitungan lebih cepat  dan  mendapat  jumlah  kebutuhan  pondasi  tiang pancang lebih sedikit.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  Badan  Pusat  Statistik,  “Perkembangan  Jumlah  Kendaraan  Bermotor Menurut  Jenis  Tahun  1949-2016.,”  2018.  [Online].  Available: https://www.bps.go.id/linkTableDinamis/view/id/1133.
[2]  WIKA,  “Laporan  Perhitungan  Struktur  dan  Gambar  Desain Perencanaan.”
[3]  D.  R.  Sandra,  “Analisis  Perbandingan  Perencanaan  Pondasi  Tiang Pancang Menggunakan Metode Konvensional dan Metode P-Y Curve pada Lapisan Tanah Lunak yang Teball: Studi Kasus Kota Banjarmasin dengan Kedalaman Tanah Keras 40 Meter,” 2015.
[4]  C. Software, “All Pile Version 7 User Manual,” CivilTech Software . . [5]  “NAVFAC DM7.01 Soil Mechanics.”
[6]  Herman Wahyudi, Daya Dukung Pondasi Dalam . .
[7]  Y. Lastiasih and I. B. Mochtar, “Usulan Metoda Perhitungan Interaktif Struktur Pondasi di Atas Tanah Lunak dengan Menyertakan Pengaruh Penurunan Konsolidasi Jangka Panjang,” MEDIA Komun. Tek. SIPIL , vol. 16, no. 2, pp. 160–170, 2008. [8]  “LPSE Kota Surabaya.” .
[9]  Felix Cahyo Kuncoro Jakti, “Analisis Perbandingan Biaya dan Waktu Pelaksanaan  Tiang  Pancang dan  Tiang  Bor  Studi  Kasus  Perencanaan Rumah Sakit Kelas B Bandung.”