Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 2, No. 1 | 2021

## PERBANDINGAN METODE BISHOP DAN JANBU DALAM ANALISIS STABILITAS LERENG PADA OPRIT JEMBATAN LABU SAWO SUMBAWA
Nasrul Amri 1 , Dedy Dharmawansyah 2 , Hermansyah 3
Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Teknologi Sumbawa Jl. Raya Olat Maras, Batu Alang-Moyo Hulu, Kabupaten Sumbawa Nusa Tenggara Barat 84371
email: nasrulamri60@gmail.com

## Abstract
The oprit pile of Labu Sawo Bridge has a height of about 9.70 m with a length of 125 m, planning the labu sawo bridge oprit there is a problem in the subgrade is a type of clay soil which is not good because it has low soil bearing capacity, high moisture content and cracks (DPT) due to landslides so that they have the potential to experience ground movement and shifting. Therefore, calculation of slope stability and soil bearing capacity needs to be done to determine how much the slope safety and bearing capacity of the embankment soil.
In the calculation of the analysis, the method used to find the safety value (SF) of the embankment slope is the Bishop and Janbu method. From the results of the method used, the security number given is calculated and then the safety figure is calculated.
Based  on  the  calculation  results,  the  oprite  embankment  slope  is  categorized  as  a  stable  slope  with  the safety value of the Bishop method of 1.262. while the slope stability analysis used the Janbu method of 1.455 from the  Bishop  and  Janbu  method,  the  oprite  slope  of  the  Labu  Sawo  Bridge  was  categorized  as  slope  in  stable condition.
Keywords : Slope stability, Bishop, Jambu.

## Abstrak
Timbunan  oprit  jembatan  Labu  Sawo  mempunyai  ketinggian  berkisar  9,70  m  dengan  panjang  125  m, perencanaan oprit jembatan labu sawo terdapat permasalahan pada tanah dasar merupakan jenis tanah lempung yang tidak baik karena mempunyai daya dukung tanah yang rendah kadar air yang tinggi dan keretakan (DPT) akibat terjadinya kelongsoran sehingga berpotensi mengalami pergerakan dan pergeseran tanah. Oleh karena itu, perhitungan  stabilitas  lereng  dan  daya  dukung  tanah  perlu  dilakukan  untuk  mengetahui  seberapa  besar  angka keamanan lereng  dan daya dukung tanah timbunan.
Dalam  perhitungan  analisis,  metode  yang  digunakan  untuk  mencari  nilai  angka  keamanan  (SF)  lereng timbunan  yaitu  metode  Bishop  dan  Janbu.  Dari  hasil  metode  yang  digunakan,  dihitung  angka  keamanan  yang diberikan kemudian disimpulkan besaran angka keamanannya.
Berdasarkan  hasil  perhitungan,  lereng  timbunan  oprit  dikategorikan  sebagai  lereng  yang  stabil  dengan angka  keamanan  dari  metode  Bishop  sebesar  1,262.  Sementara  analisis  stabilitas  lereng  menggunakan  metode Janbu sebesar 1,455 dari hasil metode Bishop dan Janbu, lereng oprit Jembatan Labu Sawo dikategorikan lereng pada kondisi stabil.
Kata kunci :  Stabilitas lereng, Bishop, Janbu.

## 1. Pendahuluan
Seiring  dengan  bertambahnya  penduduk  dan  kebutuhan  masyarakat  yang  ada  di  Kabupaten Sumbawa, maka perlu disediakan segala kebutuhan masyarakat seperti sebuah fasilitas yang dibangun untuk menghubungkan wilayah satu dengan wilayah yang lainnya dengan tujuan untuk meningkatkan ke sejahtraan masyarakat. Sehingga dibutuhkan penambahan infrastruktur jalan ataupun peremajaan infrastruktur yang sudah ada demi menunjang lancarnya mobilitas warga dan secara tidak langsung akan  berdampak  pada  pengembangan  wilayah  tersebut.  Pembangunan  jembatan  di  Labu  Sawo didasari oleh pembangunan jalan nasional yang di sebut jalan SAMOTA (Saleh, Moyo, Tambora). Sementara perencanaan proyek jembatan labu sawo, dengan panjang jembatan sekitar 80 meter, lebar 12 meter. Jembatan ini merupakan jembatan kedua pada jalan lingkar utara atau ruas jalur samota dengan direncanakan mempunyai 6 buah jembatan yang akan di bangun pada tahap selanjutnya.
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 2, No. 1 | 2021
Dalam perencanaan pembangunan jembatan, khususnya jembatan penghubung jalan Nasional (Saleh,  Moyo, Tambora).  Selain  pengerjaan  memiliki  sumber  daya  manusia  (SDM)  yang  handal, tentunya ada beberapa faktor pendukung yang harus di perhatikan dalam pembangunan jembatan Labu Sawo seperti kestabilan lereng jembatan dan daya dukung timbunan oprit pada jembatan Labu Sawo.
Oprit  Jembatan  Labu  Sawo  mempunyai  ketinggian  dari  tanah  dasar  berkisar  9,70  m  dengan panjang 125 m, perencaaan oprit  jembatan Labu Sawo terdapat permasalahan yaitu pada dasarnya merupakan lokasi dimana dulunya tempat yang merupakan sebuah tambak masyarakat yang tinggal di  wilayah  itu  sendiri,  sehingga  pada  lokasi  dimana  pembangunan  oprit    Jembatan  Labu  Sawo mempunyai kondisi tanah dan jenis tanah berlumpur atau lempung yang tidak bisa digunakan karena mempunyai  daya  dukung  tanah  yang  rendah  dan  kadar  air  yang  tidak  baik  sehingga  tidak  bisa digunakan sebagai tanah dasar dalam perencanaan pembangunan oprit dan akan berpengaruh pada pengerjaan tahap selanjutnya, kestabilan lereng, daya dukung timbunan oprit,  longsoran di daerah lereng,  keretakan  pada  Dinding  Penahan Tanah  (DPT)  hingga.  Oleh  karna  itu  diperlukan  analisis kestabilan lereng dan daya dukung tanah pada lokasi oprit Jembatan Labu Sawo dan dihitung dengan menggunakan analisa Bishop dan Janbu. Analisis ini adalah salah satu perhitungan stabilitas lereng yang efektif dan umum digunakan untuk memperoleh angka keamanan lereng yang sesuai, sehingga jembatan Labu Sawo yang nantinya akan dilalui banyak kendaraan yang bermuatan cukup berat seperti dump truck, tronton dan kendaraan lainya, sehingga dapat di oprasikan secara maksimal.

## 2. Tinjauan Pustaka

## 2.1 Lereng
Lereng adalah suatu permukaan tanah yang miring dan membentuk sudut tertentu terhadap suatu  bidang  horisontal.  Pada  tempat  dimana  terdapat  dua  permukaan  tanah  yang  berbeda ketinggian,  maka  akan  ada  gaya-gaya  yang  mendorong  sehingga  tanah  yang  lebih  tinggi kedudukannya cenderung bergerak ke arah bawah yang disebut dengan gaya potensial gravitasi yang menyebabkan terjadinya longsor.
Wesley (2010) membagi lereng menjadi 3 macam ditinjau dari segi terbentuknya yaitu:
a. Lereng alam, yaitu lereng yang terbentuk akibat kegiatan alam, seperti erosi, gerakan tektonik dan sebagainya.
b. Lereng yang dibuat manusia, akibat penggalian atau pemotongan pada tanah asli.
c. Lereng timbunan tanah, seperti urugan untuk jalan raya.
Dalam  setiap  kasus  tanah  yang  tidak  datar  akan  menghasilkan  komponen  gravitasi  dari berat yang cendrung menggerakkan massa tanah dari elevasi yang lebih tinggi ke elevasi yang lebih rendah.
Suatu analisis stabilitas terdiri dari perkiraan model keruntuhan dan kuat geser tanah dan batuan. Model keruntuhan untuk Bishop berbentuk lingkaran, sedangkan untuk metode Janbu, model keruntuhannya dapat  berbentuk  busur lingkaran  ( circular )  atau tidak berbentuk  busur lingkaran ( non circular ).
Gaya-gaya yang bekerja  pada lereng dapat  dilihat pada Gambar 2.1. yang dimana dapat menyebabkan  stabilitas  tanah  terganggu.  apabila  tahan  geser  tanah  lebih  kecil  dari  tegangan geser yang terjadi, maka akan terjadi longsoran.
Gambar 2.1 Timbunan oprit jembatan labu sawo
Perbedaan elevasi pada permukaan tanah seperti lereng dapat mengakibatkan pergerakan masa tanah dari bidang dengan elevasi yang tinggi menuju bidang dengan elevasi yang lebih rendah,  pergerakan  masa  tanah  tersebut  juga  dapat  dipengaruhi  oleh  air  dan  gaya  gempa. Pergerakan atau gaya tersebut akan menghasilkan tegangan geser yang berfungsi sebagai gaya penahan dan apabila berat massa tanah yang bekerja sebagai gaya pendorong itu lebih besar dari tegangan geser tersebut. Maka akan mengakibatkan kelongsoran.

## 2.2 Longsoran
Tanah  longsor  (longsoran)  adalah  pergerakan  massa  tanah  atau  batuan  ke  arah  miring, mendatar,  atau  vertikal  pada  satu  lereng.  Longsor  terjadi  karena  tergangunya  keseimbangan lereng akibat pengaruh gaya-gaya yang berasal dari dalam lereng seperti gaya gravitasi bumi, tekanan air pori dalam tanah atau lereng, dan gaya dari luar lereng seperti getaran kendaraan dan pembebanan kendaraan. Adapun longsoran atau pergerakan massa tanah dapat dilihat pada Gambar 2.2.
Gambar 2.2 Kelongsoran lereng / pergerakan massa tanah
(Sumber: m.kumparan.com)
Terzaghi (1950) membagi penyebab longsoran lereng terdiri dari akibat pengaruh dalam ( internal  effect )  dan  pengaruh  luar  ( external  effect ).  Pengaruh  luar,  yaitu:  pengaruh  yang menyebabkan  bertambahnya  gaya  geser  dengan  tanpa  adanya  perubahan  kuat  geser  tanah. Contohnya,  akibat  perbuatan  manusia  mempertajam  kemiringan  tebing  atau  memperdalam galian  tanah  dan  erosi  sungai.  Pengaruh  dalam,  yaitu  longsoran  yang  terjadi  dengan  tanpa adanya perubahan kondisi luar atau gempa bumi. Contoh yang umum untuk kondisi ini adalah pengaruh bertambahnya tekanan air pori di dalam lereng.(Hardiyatmo, 2018).
Kelongsoran lereng alam dapat terjadi dari hal-hal sebagai berikut :
1. Penambahan beban pada lereng.
2. Penggalian atau pemotongan tanah pada kaki lereng.
3. Penggalian yang mempertajam lereng.
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 2, No. 1 | 2021
4. Perubahan posisi muka air secara cepat ( rapid drawdown ).
5. Kenaikan tekanan lateral oleh air (air yang mengisi retakan akan mendorong tanah ke arah lateral).
6. Gempa bumi atau getaran berlebihan.
7. Penurunan  tahanan  geser  tanah  pembentuk  lereng  oleh  akibat  kenaikan  kadar  air, kenaikan tekanan air pori, tekanan rembesan oleh genangan air di dalam tanah, tanah pada lereng mengandung lempung yang mudah kembang susut dan lain-lain.

## Konsep Angka Keamanan

## Metode Bishop (Simplified Bishop Method)
Metode  ini  mengabaikan  gaya  gesek  antar  irisan  dan  kemudian  mengasumsikan  bahwa gaya normal cukup untuk mendefinisikan gaya-gaya antar irisan, dan mengaggap bahwa gaya- gaya  yang  bekerja  pada  sisi-sisi  irisan  mempunyai  resultan  nol  pada  arah  vertikal.  (Bishop, 1955).  Metode  bishop  dipakai  untuk  menganalisis  permukaan  gelincir  ( slip  surface )  yang berbentuk lingkaran.
Pada metode ini ada beberapa asumsi, diantaranya :
1. Pada metode ini keruntuhan diasumsikan akibat gerakan rotasi dari tanah tersebut yang mana    akan  untuk  menghitung  faktor  keamanan  dari  sebuah  keruntuhan  yang  tidak memiliki bidang runtuh berbentuk lingkaran.
2. Nilai  dari  gaya  horisontal  pada  kedua  sisi  dapat  diabaikan  karena  tidak  diketahui nilainya dan sulit untuk dihitung.
Gaya normal yang bekerja diasumsikan bekerja ditengah bidang irisan dan diperoleh dengan menjumlahkan gaya-gaya dalam arah vertikal.

## Metode Janbu (Simplified Janbu Method)
Pada  tahun  1954  Janbu  membuat  suatu  metode  analisa  yang  dapat  digunakan  pada permukaan longsor yang berbentuk circular dan non circular . Janbu merumuskan persamaan umum kesetimbangan dengan menyelesaikan secara vertikal dan horisontal pada dasar tiap-tiap irisan dengan memperhitungkan seluruh kesetimbangan gaya. (Lihat Gambar 2.10)
Janbu juga mengembangkan metode yang mirip dengan metode bishop sederhana ( Metode Bishop Simplified ) yang dikenal dengan metode janbu sederhana ( Metode Janbu Simplified ). Metode  ini  memiliki  asumsi  sama  dengan  metode  bishop  yang  mengasumsikan  bahwa  gaya normal antar irisan diperhitungkan tetapi gaya geser antar irisan diabaikan atau bernilai nol (X L - X R = 0). Perbedaan antar metode bishop sederhana dan metode janbu sederhana terletak pada penurunan  angka  faktor  keamanan.  Bishop  menurunkan  angka  faktor  keamanan  dari kesetimbangan  vertikal  sedangkan  janbu  menurunkan  angka  faktor  keamanan  dari kesetimbangan horisontal.
Small Large
Cos and Consequence of Slope  Failure uncertainty of Analisis Condition
Cost of repair comparable to incremental cost to construct more conservatively desingned slope 1.25 1.5 Cost of repair much greater than incremental Cost to construct more conservatively desingned slope 1.5 2.0 or greater
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 2, No. 1 | 2021

## 3. Metode Penelitian
Lokasi Penelitian
Gambar 3.1 Lokasi penelitian
(Sumber : Google Earth)

## Metodologi Penelitia
n
Adapun tahapan analisa dan perhitungan dilakukan secara manual pada penelitian ini adalah sebagai berikut:

## 3.1 Analisa dan perhitungan metode Bishop
1. Langkah pertama adalah membuat sketsa lereng berdasarkan data penampang lereng.
2. Dibuat sayatan-sayatan  vertikal sampai batas bidang gelincir.
3. Langkah berikutnya membuat tabel agar lebih mudah dilakukannya  perhitungan.
4. Melakukan perhitungan sesuai dengan rumus dari metode Bishop yang digunakan.
5. Mendapatkan hasil berupa faktor keamanan / safety factor lereng.
6. Menganalisis hasil yang diperoleh dan menetapkan intensitas kemungkinan terjadinya longsor.

## 3.2 Analisa dan perhitungan metode Janbu
1. Langkah pertama adalah membuat sketsa lereng berdasarkan data penampang lereng.
2. Dibuat sayatan-sayatan  vertikal sampai batas bidang gelincir.
3. Langkah berikutnya membuat tabel agar lebih mudah dilakukannya  perhitungan.
4. Melakukan perhitungan sesuai dengan rumus dari metode Janbu yang digunakan.
5. Mendapatkan hasil berupa faktor keamanan / safety factor lereng.
6. Menganalisis hasil yang diperoleh dan menetapkan intensitas kemungkinan terjadinya longsor.

## 4. Hasil dan Pembahasan

## 4.1 Data Penelitian
Adapun data yang digunakan dalam penelitian ini merupakan data skunder yaitu hasil dari pengujian sondir yang diproleh dari PT. MITRA AIYAGGA. Untuk data yang lebih lengkap dapat dilihat pada lampiran 2. Berikut ini merupakan salah satu tabel hasil bacaan pengujian sondir dilapangan untuk lebih jelas tabel tersebut disajikan  pada Gambar 4.1.
Jebatan
Labu sawo
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 2, No. 1 | 2021
Gambar 4.1 Tabel bacaan sondir pada Sta 0+925 (Sumber : PT. MITRA AIYANGGA, 2019)

## 4.2 Parameter Fisik Tanah Hasil Korelasi

## 1. Tabel parameter tanah pada titik sondir 1

## Tabel 4.1 Parameter tanah pada titik sondir 1
(Hasil analisa)

## 4.3 Stratigrafi Tanah
Pada tititk koordinat pengujian sondir diatas, dapat ditentukan stratigrafi tanah pada sondir 1 dan 2 dapat dilihat pada Gambar 3.3 sebagai berikut :
Kedalaman Jenis c φ e γ sat Wc Gs γ (m) Tanah (kN/m 2 ) ( o )
(kN/m 3 ) (%) (kN/m 3 ) 0 -2 Clay 12.26 14 1.9 15.8 70 2.70 14.82 2 - 4 Clay 19.61 14 1.9 15.8 70 2.70 14.82 4 - 6 Clayey silt 46.09 16 1.9 16.5 70 2.72 15 6 - 8 Clayey silt 78.45 16 1.9 16.5 70 2.72 15 8 - 10 Sandy silt 102.48 20 1.9 17 70 2.73 16 10 - 12 Clayey silt 67.67 16 1.9 16 70 2.72 15 12 - 14 Clayey silt 69.63 16 1.9 16 70 2.72 16 14 - 16 Clayey silt 75.02 16 1.9 16.5 70 2.72 16 16 - 18 Clayey silt 183.87 16 1.9 16.5 70 2.72 16 18 - 20 Sand 228.00 30 0.43 21.6 16 2.65 20
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 2, No. 1 | 2021
Gambar 4.2 Statigrafi tanah pada pengujian sondir 1 dan 2
(Hasil Analisa)

## Analisis Stabilitas Lereng dengan Metode Bishop yang Disederhanakan
Berdasarkan data - data yang akan digunakan dalam melakukan proses perhitungan analisis dapat dilihat pada Gambar 4.3 sebagai berikut :

## Gambar 4.3 Geometri lereng
(Hasil Analisa)
Langkah pertama untuk menentukan kestabilan lereng dengan metode kesetimbangan batas adalah  menentukan  terlebih  dahulu  geometri  bidang  longsor  dan  banyak  jumlah  irisan  yang digunakan pada bidang longsor (lihat pada Gambar 4.4). dan varibel geometri tiap irisan dapat dilihat pada Gambar 4.5.
Keterangan :
Pada pembagian jumlah irisan pada lereng timbunan dibagi menjadi 20 buah irisan dengan ukuran  yang  sama,  dengan  panjang  dari  bidang  longsor  (arah  horisontal)  =  27,94  m. Perhitungan  dari  metode  Bishop  hanya  menurunkan  angka safety  factor dari  kestimbangan vertikal sedangkan metode Janbu hanya menurunkan angka safety factor dari kesetimbangan horisontal.
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 2, No. 1 | 2021
Gambar 4.4 Pembagian bidang longsoran dalam bentuk irisan
(Hasil Analisa)
Gambar 4.5 Model irisan 10
(Hasil Analisa)
- Tinggi lapisan timbunan  = 5,670 m
- Tinggi lapisan lempung   = 0,66 m
- Berat irisan no.10 (W 10 )  = γ x b x h = 1,9 x 1,310 x 5,670
= 144,860 kN
- Ordinat tekanan air pori   = 2 m
- Tekanan air pori   = 2 x 10 (berat jenis air = 10)
Adapun data - data pada tiap irisan dan cara perhitungan metode Bishop dapat dilihat pada Tabel 4.23. sebagai berikut :
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 2, No. 1 | 2021

## Tabel 4.2 Data - data dan cara perhitungan metode Bishop
Cara perhitungan (contoh irisan 10) :
-
Xi 10 = Jarak mendatar R ke pusat irisan 10 - α 10 = sin -1 [ 𝑋𝑖 𝑅 ] = 5,360 22,250 = 13,940 ̊ -
c.b = 4,900 x 1,310 = 6,419
Hasil perhitungan dan penggunaan rumus untuk menghitung SF Bishop telah ditabulasikan pada Tabel 4.3 dan Tabel 4.4.
Tabel 4.3 Tabulasi perhitungan Mi
Irisan b (m) R xi h (m) α (  ̊ ) 1 1.310 22.250 6.430 0.540 16.797 2 1.310 22.250 5.120 1.540 13.304 3 1.310 22.250 3.820 2.450 9.886 4 1.310 22.250 2.510 3.290 6.477 5 1.310 22.250 1.190 4.050 3.066 6 1.310 22.250 0.120 4.460 0.309 7 1.310 22.250 1.430 4.410 3.685 8 1.310 22.250 2.740 4.910 7.074 9 1.310 22.250 4.050 5.410 10.488 10 1.310 22.250 5.360 5.820 13.940 11 1.310 22.250 6.670 6.160 17.444 12 1.310 22.250 7.980 6.180 21.017 13 1.310 22.250 9.290 5.630 24.679 14 1.310 22.250 10.600 5.520 28.451 15 1.310 22.250 11.910 5.450 32.363 16 1.310 22.250 13.220 5.230 36.453 17 1.310 22.250 14.540 4.900 40.805 18 1.310 22.250 15.860 4.220 45.464 19 1.310 22.250 17.150 2.780 50.425 20 1.310 22.250 18.460 1.030 56.064
F
0,8 Irisan θ α cos α tan α tan θ Mi 1 28.000 16.797 0.957 0.302 0.532 1.389 2 28.000 13.304 0.973 0.236 0.532 1.369 3 28.000 9.886 0.985 0.174 0.532 1.346 4 28.000 6.477 0.994 0.114 0.532 1.317 5 28.000 3.066 0.999 0.054 0.532 1.284 6 28.000 0.309 1.000 0.005 0.532 1.254 7 28.000 3.685 0.998 0.064 0.532 1.290 8 28.000 7.074 0.992 0.124 0.532 1.322 9 28.000 10.488 0.983 0.185 0.532 1.350 10 28.000 13.940 0.971 0.248 0.532 1.373 11 28.000 17.444 0.954 0.314 0.532 1.392 12 28.000 21.017 0.933 0.384 0.532 1.405 13 28.000 24.679 0.909 0.459 0.532 1.413 14 28.000 28.451 0.879 0.542 0.532 1.416 15 28.000 32.363 0.845 0.634 0.532 1.412 16 28.000 36.453 0.804 0.739 0.532 1.400 17 28.000 40.805 0.757 0.863 0.532 1.381 18 28.000 45.464 0.701 1.016 0.532 1.350 19 28.000 50.425 0.637 1.210 0.532 1.309 20 28.000 56.064 0.558 1.486 0.532 1.249
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 2, No. 1 | 2021
Tabel 4.4 Tabulasi perhitungan safety factor dengan metode Bishop.
Adapun persamaan yang digunakan pada metode Bishop sebagai berikut :
- SF = 𝑹𝑴
𝑫𝑴 ∑[𝑐.𝑏+(𝑊−𝑢.𝑏) tan 𝜙]( 1 cos 𝛼(1+tan 𝜙 tan 𝛼 𝐹 ⁄ )
∑ 𝑤 sin 𝛼
-
Mi = cos α (1 + tan ϕ tan 𝛼 𝐹 ⁄ )
- F awal diasumsikan bernilai = 0,8
- Mi 10 = cos α ( 1+tan 𝜙.tan 𝛼 𝐹 ) = 0,971 ( 1+0,532.0,248 0,8 ) = 1,373
Irisan b (m) R xi h (m) α (  ̊) sin α tan θ W (KN) 1 1.310 22.250 6.430 0.540 16.797 0.289 0.532 13.441 2 1.310 22.250 5.120 1.540 13.304 0.230 0.532 38.331 3 1.310 22.250 3.820 2.450 9.886 0.172 0.532 60.981 4 1.310 22.250 2.510 3.290 6.477 0.113 0.532 81.888 5 1.310 22.250 1.190 4.050 3.066 0.053 0.532 100.805 6 1.310 22.250 0.120 4.460 0.309 0.005 0.532 111.009 7 1.310 22.250 1.430 4.410 3.685 0.064 0.532 109.765 8 1.310 22.250 2.740 4.910 7.074 0.123 0.532 122.210 9 1.310 22.250 4.050 5.410 10.488 0.182 0.532 134.655 10 1.310 22.250 5.360 5.820 13.940 0.241 0.532 144.860 11 1.310 22.250 6.670 6.160 17.444 0.300 0.532 153.322 12 1.310 22.250 7.980 6.180 21.017 0.359 0.532 153.820 13 1.310 22.250 9.290 5.630 24.679 0.418 0.532 140.131 14 1.310 22.250 10.600 5.520 28.451 0.476 0.532 137.393 15 1.310 22.250 11.910 5.450 32.363 0.535 0.532 135.651 16 1.310 22.250 13.220 5.230 36.453 0.594 0.532 130.175 17 1.310 22.250 14.540 4.900 40.805 0.653 0.532 121.961 18 1.310 22.250 15.860 4.220 45.464 0.713 0.532 105.036 19 1.310 22.250 17.150 2.780 50.425 0.771 0.532 69.194 20 1.310 22.250 18.460 1.030 56.064 0.830 0.532 25.637 RM DM u.I (KN) c.b Mi 1 / Mi{c.b+(w-ub) tan φ} ƩW sin α 20 6.419 1.389 9.768 3.884 20 6.419 1.369 19.570 8.820 20 6.419 1.346 28.868 10.469 20 6.419 1.317 37.935 9.238 20 6.419 1.284 46.752 5.391 20 6.419 1.254 52.206 0.599 20 6.419 1.290 50.214 7.055 20 6.419 1.322 53.995 15.050 20 6.419 1.350 57.786 24.510 20 6.419 1.373 60.761 34.897 20 6.419 1.392 63.188 45.962 20 6.419 1.405 62.771 55.168 20 6.419 1.413 57.260 58.509 20 6.419 1.416 56.137 65.455 20 6.419 1.412 55.643 72.611 20 6.419 1.400 54.011 77.344 20 6.419 1.381 51.624 79.699 20 6.419 1.350 46.108 74.870 20 6.419 1.309 33.019 53.334 20 6.419 1.249 16.050 21.270 Total 913.664 724.135 20329.033 16112.004 SF 1.262
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 2, No. 1 | 2021
Setelah besarnya momen tahan (RM) dan momen dorong (DF) telah diketahui, maka tahapan selanjutnya  yaitu  menghitung  besarnya  angka  keamanan  dengan  menggunakan  persamaan seperti berikut :
- RM 10 ( Resisting Moment )
= 1 𝑀𝑖 { c.b + ( w 1 + w 2 - u.b ) tan ϕ
= 1 1,373 (6,419 + (144,860) . 0.532 = 60,761 kN
-
DM 10 ( Driving Moment ) = w sin α = 144,860 x 0,241 = 34,897 kN
- SF    = Ʃ𝑅𝑀 Ʃ𝐷𝑀 = 913,664 724,135 x 𝑅 𝑅 = 20329,033 16112,004 = 1,262
Berdasarkan  hasil  perhitungan  manual  dengan  metode  Bishop  diatas,  maka  besarnya  angka keamanan (FS) yang dihasilkan lebih dari besarnya angka keamanan yang direncanakan yaitu sebesar 1,25 (SF manual = 1,262 > SF rencana = 1,25. Oleh karna itu, lereng timbunan oprit jembatan Labu Sawo dapat dikategorikan sebagai lereng yang stabil.

## Analisis Stabilitas Lereng dengan Metode Janbu yang Disedehanakan
Adapun data - data pada tiap irisan dan cara perhitungan metode Janbu dapat dilihat pada Tabel 4.5. sebagai berikut :
Tabel 4.5 Data - data dan cara perhitungan metode Janbu
Irisan b (m)
R xi h (m) α (  ̊ ) 1 1.310 22.250 6.430 0.540 16.797 2 1.310 22.250 5.120 1.540 13.304 3 1.310 22.250 3.820 2.450 9.886 4 1.310 22.250 2.510 3.290 6.477 5 1.310 22.250 1.190 4.050 3.066 6 1.310 22.250 0.120 4.460 0.309 7 1.310 22.250 1.430 4.410 3.685 8 1.310 22.250 2.740 4.910 7.074 9 1.310 22.250 4.050 5.410 10.488 10 1.310 22.250 5.360 5.820 13.940 11 1.310 22.250 6.670 6.160 17.444 12 1.310 22.250 7.980 6.180 21.017 13 1.310 22.250 9.290 5.630 24.679 14 1.310 22.250 10.600 5.520 28.451 15 1.310 22.250 11.910 5.450 32.363 16 1.310 22.250 13.220 5.230 36.453 17 1.310 22.250 14.540 4.900 40.805 18 1.310 22.250 15.860 4.220 45.464 19 1.310 22.250 17.150 2.780 50.425 20 1.310 22.250 18.460 1.030 56.064
Cara perhitungan (contoh irisan 10) :
- Xi 10 = Jarak mendatar R ke pusat irisan 10 - α 10 = sin -1 [ 𝑋𝑖 𝑅 ] = 5,360 22,250 = 13,940 ̊ -
c.b = 4,900 x 1,310
= 6,419
Hasil perhitungan dan penggunaan rumus untuk menghitung SF Janbu telah ditabulasikan pada Tabel 4.6.
Tabel 4.6 Tabulasi perhitungan safety factor dengan metode Janbu.
Adapun persamaan yang digunakan pada metode Janbu sebagai berikut :
- SF = ∑[𝑐.𝑏+(𝑊−𝑢.𝑏) tan 𝜙] sec 𝛼2
1+tan 𝛼 tan 𝜙/𝐹 ∑ 𝑤 sin 𝛼
- Mi = 1+ ( tan ϕ tan 𝛼 𝐹 ⁄ ) - F awal diasumsikan bernilai = 0,8
- Mi 10 = 1+ ( tan 𝜙.tan 𝛼 𝐹 ) b (m)
R xi h (m) α (  ̊) I W 1 (KN) W 2 (KN) cos α u.b 1.310 22.250 6.430 0.540 16.797 1.190 13.441 0 0.957 20 1.310 22.250 5.120 1.540 13.304 1.420 38.331 0 0.973 20 1.310 22.250 3.820 2.450 9.886 1.400 60.981 0 0.985 20 1.310 22.250 2.510 3.290 6.477 1.370 81.888 0 0.994 20 1.310 22.250 1.190 4.050 3.066 1.340 121.961 0.482 0.999 20 1.310 22.250 0.120 4.460 0.309 1.320 131.917 0.943 1.000 20 1.310 22.250 1.430 4.410 3.685 1.320 131.917 1.216 0.998 20 1.310 22.250 2.740 4.910 7.074 1.310 147.349 1.258 0.992 20 1.310 22.250 4.050 5.410 10.488 1.320 164.772 1.111 0.983 20 1.310 22.250 5.360 5.820 13.940 1.330 182.195 0.734 0.971 20 1.310 22.250 6.670 6.160 17.444 1.350 153.322 0 0.954 20 1.310 22.250 7.980 6.180 21.017 1.380 153.820 0 0.933 20 1.310 22.250 9.290 5.630 24.679 1.430 140.131 0 0.909 20 1.310 22.250 10.600 5.520 28.451 1.480 137.393 0 0.879 20 1.310 22.250 11.910 5.450 32.363 1.560 135.651 0 0.845 20 1.310 22.250 13.220 5.230 36.453 1.670 130.175 0 0.804 20 1.310 22.250 14.540 4.900 40.805 1.860 121.961 0 0.757 20 1.310 22.250 15.860 4.220 45.464 2.030 105.036 0 0.701 20 1.310 22.250 17.150 2.780 50.425 2.420 69.194 0 0.637 20 1.310 22.250 18.460 1.030 56.064 3.380 25.637 0 0.558 20
RF
DF Irisan tan α sec α tan φ c.b
Mi sec α 2 /Mi (c.b+(w-ub ) tan φ ƩW tan α 1 0.302 1.045 0.532 6.419 1.268 11.678 4.057 2 0.236 1.028 0.532 6.419 1.210 23.396 9.064 3 0.174 1.015 0.532 6.419 1.154 34.668 10.627 4 0.114 1.006 0.532 6.419 1.101 45.978 9.297 5 0.054 1.001 0.532 6.419 1.047 55.419 0.026 6 0.005 1.000 0.532 6.419 1.005 63.122 0.005 7 0.064 1.002 0.532 6.419 1.057 60.384 0.078 8 0.124 1.008 0.532 6.419 1.110 65.677 0.156 9 0.185 1.017 0.532 6.419 1.164 71.952 0.206 10 0.248 1.030 0.532 6.419 1.220 78.356 0.182 11 0.314 1.048 0.532 6.419 1.278 75.579 48.178 12 0.384 1.071 0.532 6.419 1.340 75.516 59.100 13 0.459 1.101 0.532 6.419 1.407 69.652 64.390 14 0.542 1.137 0.532 6.419 1.480 69.455 74.446 15 0.634 1.184 0.532 6.419 1.562 70.498 85.963 16 0.739 1.243 0.532 6.419 1.655 70.654 96.158 17 0.863 1.321 0.532 6.419 1.765 70.470 105.291 18 1.016 1.426 0.532 6.419 1.901 66.601 106.751 19 1.210 1.570 0.532 6.419 2.072 51.376 83.714 20 1.486 1.791 0.532 6.419 2.317 27.766 38.100 total 1158.196 795.789 SF 1.455
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 2, No. 1 | 2021
= 1+ ( 0,532.0,248 0,8 )

## = 1,220
Adapun hasil besarnya gaya-gaya yang menahan (RF) dan gaya yang mendorong (DF) yang telah  diketahui,  kemudian  tahapan  selanjutnya  yaitu  menghitung  besarnya  angka  keamanan dengan menggunakan persamaan seperti berikut :
- RF 10 ( Resisting Forces )
= sec 𝛼 2 𝑀𝑖 { c.b + ( w 1 + w 2 - u.b ) tan ϕ
= 1,062 1,220 (6,419 + (182,195 + 0,734 - 20) . 0.532
= 78,386 kN
-
DF 10 ( Driving Forces )
= w tan α = 0,734 x 0,248 = 0,182 kN
- SF   = Ʃ𝑅𝐹 Ʃ𝐷𝐹 = 1158,196 795,789 = 1,455
Pada hasil perhitungan manual dengan metode Janbu diatas, maka besarnya angka keamanan (FS) yang diperoleh lebih dari besarnya angka keamanan yang direncanakan yaitu sebesar 1,25 (SF manual = 1,455 > SF rencana = 1,25). Oleh karna itu, lereng timbunan oprit jembatan Labu Sawo dapat dikategorikan sebagai lereng yang stabil.

## 5. Kesimpulan dan Saran

## Kesimpulan
Kesimpulan pada penelitian ini didapat berdasarkan hasil perhitungan yang telah dilakukan diatas. Adapun kesimpulan dari penelitian ini adalah sebagai berikut ini :
1. analisis  stabilitas  lereng  mengunakan  metode  Bishop  besar  angka  keamanan  (SF) diproleh  1,262.  Sementara  analisis  stabilitas  lereng  mengunakan  metode  Janbu  besar angka keamanan (SF) diproleh 1,455 Dari hasil metode Bishop dan Janbu, lereng oprit Jembatan Labu Sawo dikategorikan lereng pada kondisi stabil dikarnakan nilai (SF) = > 1,25.
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 2, No. 1 | 2021

## Saran
Berdasarkan hasil dari analisis stabilitas lereng dan daya dukung tanah saran yang diajukan adalah sebagai berikut :
1. Perlu  dilakukannya  perhitungan  dan  penanganan  kelongsoran  lebih  lanjut  guna meningkatkan faktor keamanan lereng sehingga lereng menjadi stabil.
2. Untuk  menghitung  faktor  keamanan  lereng  sebaiknya  menggunakan Simplified  Bishop Method dan Simplified  Janbu  Method serta  program Geostudio  sub  program  Slope/W dikarnakan  perhitunganya  yang  sederhana,  cepat,  dan  memberikan  hasil  perhitungan faktor  keamanan  yang  cukup  teliti  dengan  membagi  bidang  kelongsoran  menjadi beberapa irisan.

## Daftar Pustaka
Alihudien, A, dan Mochtar. Kajian Pengaruh Batas Cair (LI), Konsistensi Tanah dan Beban Vertikal Terhadap Kecepatan Pemampatan Sekunder Tanah Lempung . Teknik Sipil Institut Teknologi Sepuluh November: Surabaya, 2009.
Bergdahl U, Ottosson E, Malmborg BS, Building on Soft Soils . Centre For Civil Engineering Research and Codes (CUR), CUR Report 162.A.A Balkema: Rotterdam, 1993.
Bishop, A. W “The Use of Slip Circle in The Stabiulity of analysis of Slopes: Geotechnique, London, Vol.5, pp.7, 1955.
Bowles, Joseph E. Foundation Analysis and Design . Singapore: McGraw Hill, 1997.
Craig, F. Soil Mechanics Eighth Edition . America: Spon Press, 2012.
Das, Braja M. Principles of Geotechnical Engineering 9th (Ninth) Edition . America: Cengage Leanig, 2018.
Eveni,  Offi  Nur. Perbandingan  Metode  Bishop,  Janbu  dan  Spenser  Dalam  Perhitungan  Stabilitas Lereng Pada Batuan Tuff . Universitas Pembangunan Nasional: Yogyakarta, 2014.
Hardiyatmo, Hary Christady. Mekanika Tanah 2 . Yogyakarta: Gadjah Mada University Press, 2018.
Hoek and Bray, J. Rock Slope Engineering 4rd Ed ., The Insitutution of  Mining and Metallurgy: London. Pg. 176-189, 1981.
Janbu, N. Stability Analysis of Slopes with Dimensionless Parameter , Harvard Soil Mech. Series, No.46, Harvard Univ: Cambridge, Mass, 1954.
Look, B. G. Handbook of Geotechnical Investigation and Desing Tables , Taylor and Francis Group, LLC: London, UK, 2007.
Robertson, P. K., ”Soil Classification Using The Cone Penetration Test: Canadian Geotechnical Journal, 27(1):151-158, 1990.