新名神武庫川橋
ハーフプレキャスト部材の設置を3回繰り返して高さ6メートルになると、型枠を設置してポンプで中詰めコンクリートを流し込む。さらにハーフプレキャスト部材設置を3回繰り返して型枠設置と中詰めコンクリートの充填を行う、合計高さ12メートルの施工を1サイクルとして橋脚の建設を進めた。帯鉄筋の組み立ても現場で行う従来工法であれば、1サイクルに対して実働23日を必要としたのに対し、SPER工法では実働12日と、ほぼ2倍の速度で施工することができた。
橋脚の上部で橋桁を支えている柱頭部は、直径5メートルから5.5メートルの橋脚の上部で幅24メートルに及ぶ主桁が張り出す構造になっている。一般的に柱頭部を施工するときに用いられる支保工方式では、長さが15メートルを超えるブラケットを放射状に配置する大規模なものとなり、架設費の増大と高所での安全性が問題になった。そこで橋脚直上部のみブラケット支保工で支えて場所打ちコンクリートを施工した後、プレキャストセグメントを用いて橋軸直角方向へ張り出していき、そのセグメントを型枠支保工の代わりにして上部の場所打ちコンクリートを施工した。これによりブラケット支保工を当初の3分の1の規模に収めることができた。
主桁は移動作業車により施工した。
また、上下線を一体断面として建設し、将来的に両側に拡幅できるようにするために、エクストラドーズドの斜材は中央分離帯に配置することになった。バタフライウェブの採用により施工ブロックの数を減らすことができたことから工程を短縮でき、またバタフライウェブと桁高一定エクストラドーズド形式の採用により上部工は基本計画より約20パーセントの重量低減となった。
また基本設計では、河川内に位置する第3橋脚のみ河川阻害率を考慮して直径5メートルの円形中空断面とし、これ以外の3つの橋脚は6.0メートルから6.5メートルの寸法の矩形中空断面として計画されていた。橋脚高も第3橋脚がもっとも高く計画されており、この結果第3橋脚以外の剛性が高くなり、もっとも橋脚高の低い第1橋脚に地震時の慣性力が集中することが懸念された。そこで第3橋脚以外の3つの橋脚を直径5.5メートルの円形中空断面構造にすることで剛性を低下させ、慣性力を分散させることにした。一方高強度コンクリートと高強度鉄筋を使うことにより、耐力を確保する設計とした。こうした詳細設計の結果、上部工下部工を合わせた橋の総重量は、基本計画に比べて約35パーセント軽減された。
前述したように、将来両側へ拡幅を予定している本橋では、エクストラドーズドの斜材は中央に配置した1面吊りとした。これにより主塔幅は中央分離帯の幅である1.35メートル以内に制約されることになった。
この移動作業車の耐荷能力により張り出し施工のブロック長が決定されるが、当初の基本計画の設計では橋脚柱頭部付近では桁高と部材厚が大きくなるため、1ブロックが3メートル程度、支間部で4メートル程度になるとされた。しかしバタフライウェブ箱桁構造を採用したことで桁重量が軽減されたことから、張り出し施工のブロック長は6メートルを採用することができた。これにより、基本計画時に101ブロックに分けて施工する予定であった橋桁を54ブロックとほぼ半減することができた。さらに箱桁のウェブ部分は施工が煩雑となるが、工場製作のバタフライウェブを採用したことで省力化を図ることができた。
こうした様々な省力化手法を採用して工期の縮減をおこなった。橋脚については、4つの橋脚合計で施工日数が約500日であったが、従来工法であった場合は約1000日であったと見込まれた。また橋桁についてはブロック長が6メートルと長くなったために1ブロックの施工日数は長くなって25日かかり、54ブロックに合計1350日を要したが、従来工法であった場合は1ブロックに16日を要し、101ブロックに合計1616日を要することになることから、ほぼ250日に及ぶ縮減となった。もっとも移動作業車や作業チームの数やその転用の関係から、工事完了がこの日数分早くなったわけではないが、延べ作業員数を縮減することができて生産性の向上となった。
新名神武庫川橋は、2017年(平成29年)2月に竣工した。