Държавен вестник, бр. 108, 2020 г., стр. 47

БРОЙ  108	
Д Ъ Р Ж А В Е Н  В Е С Т Н И К 	
СТР.  47  
където ъглите на фигура 2.3.1 са опреде-
лени, както следва:
φ0 = ъгъл на крен под действието на 
постоянен вятър
φ1 = ъгъл на клатене към посока на вя-
търа, дължащ се на вълново въздействие 
(виж 2.3.1.2, 2.3.4)
φ2 = ъгъл на заливане (φf) или 50° или 
φc, в зависимост от това кое е по-малко, 
където:
φf = ъгъл на крен, при който отво-
рите в корпуса, надстройките 
или покритите палуби, които 
не могат да бъдат херметически 
затворени, се потапят. При при-
лагането на този критерий не 
е необходимо малките отвори, 
през които не може да се извърш-
ва прогресиращо наводняване, 
да се считат за отворени.
φc = ъгъл на второ пресичане между 
рамо за накреняване от вятъра 
lW2 и криви GZ.
2.3.2 Рамената за накреняване от вятъра lW1 
и lW2, посочени в 2.3.1.1 и 2.3.1.3, са постоянни 
стойности при всички ъгли на наклон и се 
изчисляват, както следва:
и 
където:
P = налягане на вятъра 504 Pa. Стой-
ността на P, използвана за кораби 
с ограничена експлоатация, може 
да бъде намалена с одоб­рението 
на Администрацията
A = проектираната странична площ 
на частта от кораба и палубния 
товар над водолинията (m2)
Z = вертикално разстояние от центъра 
на А до центъра на подводната 
странична площ или приблизи-
телно до точка на половината 
от средното газене (m)
А = водоизместимост (t)
g =  гравитационно ускорение 9,81 
m/s2.
2.3.3 Могат да се приемат алтернативни 
средства за определяне на рамото за накре-
няване от вятъра (lw1), за да се удовлетвори 
Администрацията, като равностойни на 
изчисленията в 2.3.2. Когато се провеждат 
такива алтернативни изпитвания, позовава-
нето се извършва въз основа на насоките, 
разработени от Организацията. Използваната 
при изпитванията скорост на вятъра е 26 m/s 
в пълната скала с еднакъв профил на ско-
ростта. Стойността на скоростта на вятъра, 
използвана за кораби с ограничен достъп, 
може да бъде намалена по удовлетворителен 
за Администрацията начин.
2.3.4 Ъгълът на клатене (φ1), посочен в 
2.3.1.2, се изчислява, както следва:
 (градуси)
където:
X1 = коефициент, както е показано в таб-
лица 2.3.4-1
Х2 = коефициент, както е показано в таб-
лица 2.3.4-2
k =  коефициент, както следва:
k =  1,0 за кораби с кръгло дъно, 
които нямат фалш-килове или 
гредови килове
k =    0,7 за кораб с остри фалш-килове
k =  както е показано в таблица 2.3.4-3 
за кораб с фалш-килове, гредови 
кил или и двете
r = 0.73 + 0,6 OG/d
където:
OG = KG – d
d = средно конструктивно газене 
на кораба (m);
s = коефициент, както е показано в таб-
лица 2.3.4-4, където T е естественият 
период на клатене на кораба.
При липса на достатъчно информация 
може да се използва следната прибли-
зителна формула:
Период на клатене 
където:
C = 0,373 + 0,023(B/d) – 0,043(Lwl/100).
Символите в таблици 2.3.4-1, 2.3.4-2, 2.3.4-3 
и 2.3.4-4 и формулата за периода на клатене 
се определят, както следва:
Lw1 =  дължина на кораба при водолини-
ята (m)
В =   ширина по конструктивна водолиния 
на кораба (м);
d =   средно конструктивно газене на 
кораба (m)
Cb =  коефициент на пълнота (-)
Ak =  общата цялостна площ на фалш- 
килове или площта на страничната 
проекция на гредовия кил, или су-
мата от тези площи (m2)
GM = метацентрична височина, кориги-
рана за въздействие от свободната 
повърхност (m).
Таблица 2.3.4-1 – Стойности на коефициент X1
B/d
X1
≤ 2.4
1.0
2.5
0.98
2.6
0.96