Държавен вестник, бр. 16, 2017 г., стр. 24

СТР.  24	
Д Ъ Р Ж А В Е Н  В Е С Т Н И К 	
БРОЙ  16
pS,U, pS,L = налягането на неподвижна вода, в 
kN/m2, в горната и долната част от височината 
на бордовото ребро h (виж фигура 1) съответно;
p1,U, p1,L = налягането на вълните, в kN/m2, 
както е определено в точка 3.1.2.1 по-долу, в гор-
ната и долната част от височината на бордовото 
ребро h съответно;
p2,U, p2,L = налягането на вълните, в kN/m2, 
както е определено в точка 3.1.2.2 по-долу, в гор-
ната и долната част от височината на бордовото 
ребро h съответно.
3.1.2. Налягане на вълните
3.1.2.1. Налягане на вълните p1
1. Налягането на вълните p1, в kN/m2, на 
нивото на и под водолинията се изчислява по 
следния начин:
2. Налягането на вълните p1, в kN/m2, над 
водолинията се изчислява по следния начин:
.
3.1.2.2. Налягане на вълните p2
1. Налягането на вълните p2, в kN/m2, на 
нивото на и под водолинията се изчислява по 
следния начин:
.
2. Налягането на вълните p2, в kN/m2, над 
водолинията се изчислява по следния начин:
,
където:
p1wl = p1 налягането на вълните при водоли-
нията;
p2wl = p2 налягането на вълните при водо-
линията;
L = разстоянието, в метри, измерено в равни-
ната на лятната товарна водолиния от предния 
край на вълнореза до задния край на рудерпоста 
или до оста на балера на кормилото, в случай 
че няма рудерпост; L не трябва да е по-малка 
от 96 % и по-голяма от 97 % от максималната 
дължина, измерена в равнината на лятната то-
варна водолиния;
B = най-голямата теоретична широчина на 
кораба, в m;
CB = коефициент на обща пълнота при газене 
d по лятната товарна водолиния, въз основа на 
дължината L и теоретичната широчина B, но не 
по-малък от 0.6;
CB = теоретичното водоизместване [m3] при 
газене d: LBd;
T = максимално конструктивно газене, в m;
C = коефициент
k = 1.2 за кораби без скулов кил;
 = 1 за кораби със скулов кил; 
kr = инерционен радиус при бордово клатене. 
Ако действителната величина k не е налична, то:
= 0.39 B за кораби с равномерно разпределяне 
на масата в напречно сечение (например реду-
ващо товарене на тежък товар или равномерно 
товарене на лек товар);
= 0.25 B за кораби с неравномерно разпреде-
ляне на масата в напречно сечение (например 
равномерно товарене на тежък товар);
GM = 0.12 B, ако действителната величина 
GM не е известна;
z = вертикално разстояние, в m, от основ-
ната линия до нивото, на което се определя 
натоварването 
в задния край на L
ks = CB между 0.2 L и 0.6 L от задния край на L
в предния край на L.
Между горепосочените конкретни точки ks 
се изменя линейно
kf = 0,8 C.
3.2. Допустими напрежения
Допустимите нормални напрежения и сряз-
ващи сили σa и τa, в N/mm2, в бордовия набор от 
ребра се изчисляват по следния начин:
,
където σF е минималната горна граница на 
провлачване, в N/mm2, на материала.
3.3. Проверка за устойчивост на срязващи сили 
Когато tM в долната част на бордовите ребра, 
както е посочено на фигура 1, е равна на или 
по-малка от tCOAT, проверката за устойчивост на 
срязващи сили се извършва в съответствие със 
следното:
Дебелината tREN,S, в mm, е максималната от 
дебелините tREN,Sa и tREN,Sb, получени в резултат 
от проверката за устойчивост на срязващи сили 
в сеченията a) и b) (виж фигури 2 и 3.1), които 
се изчисляват по следния начин, но не трябва 
да надвишават 0.75tS12:
1. в сечение a):
;
2. в сечение b):
,
където:
ks = коефициент на разпределение на срязва-
щите сили, който се приема, че е равен на 0.6;
Pfr,a, Pfr,b = сили на налягането, определени 
в точка 3.1.1;
.