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Was die Genauigkeit der Beobachtung der Hubhöhe anbetrifft, so war es schon schwierig, bei dem heftig ausströmenden Dampfe am Ende des Zeigers auf 32 stel Zoll (0mm,8) genau abzulesen; die Maße der sechsten Spalte können also leicht einer Berichtigung um t 0,0156 Zoll (0mm,4) bedürfen. Vergleicht man diesen möglichen Fehler mit der gemessenen Hubhöhe, so können die Werthe der Coefficienten in Nr. 1 und 2 um 8 pCt., in Nr. 3 um 6, in Nr. 4 um 9, in Nr. 5 um 12, in Nr. 6 um 11, in Nr. 7 um 16, in Nr. 8 um 31, in Nr. 9 um 9, in Nr. 10 um 16, in Nr. 11 um 38, in Nr. 13 um 7, in Nr. 14 um 9, in Nr. 15 um 20, in Nr. 16 um 14, in Nr. 17 um 7, in Nr. 18 um 9 und in Nr. 19 um 16 pCt. sehr leicht von den richtigen Werthen abweichen, welche Möglichkeit schon hinlänglich die Abweichungen der Coefficienten y von einander erklärt. Daß übrigens diese Abweichungen wirklich in Beobachtungsfehlern ihren Grund haben, zeigt der Umstand, daß, wo Versuche mit nahezu gleichen Dampfspannungen gemacht wurden, alle drei Coefficienten sich ziemlich in demselben Verhältnisse ändern; der Fehler muß also allen drei Berechnungen gemeinsam sein, was am leichtesten in der falschen Beobachtung der Hubhöhe seine Erklärung findet.
Die Fehler werden sich besser compenfiren, wenn man aus den ersten eilf Versuchen, als mit demselben Ventile angestellt, das arithmetische Mittel der Werthe von y bestimmt, wonach für diesen Fall
y= 0,977 im Mittel ψ und für die leßten sieben Versuche mit dem conischen Ventile ψ 0,886 sich ergeben würde. Daß der erste Contractionscoefficient größer als der zweite ausfiel, dürfte, ähnlich wie bei dem Ausflusse des Wassers, in der durch die conische Erweiterung der Sig
Omin V(fZmax) 0 Vf(z)
Omin 0
(P.)
fläche erhaltenen Form des Ausflusses zu suchen sein, welche sich einigermaßen derjenigen des contrahirten Wasserstrahles nähert (Fig. 4), während im zweiten (Fig. 5) eine größere Ablenkung stattfinden mußte.
Ist y constant, oder doch nur wenig veränderlich, wie es den Anschein hat, so muß & stark veränderlich werden, und durch die Bedingung bestimmt sein, daß
=4.
2
μ
0,155
М-1 μ
sein muß; 9 erhält also einen Werth, der für P. > 1,8 p, sich rasch mit ändern wird.
Po
2. Ausflußversuche mit Wasserdampf sind ferner angestellt von Resal und Minary und hierüber berichtet in: „CivilIngenieur (1862, S. 101 und 1866, S. 361). In den Versuchen findet sich immer das Dampfgewicht angegeben, welches in 20 Minuten durch die Mündung entwichen ist. Das Manometer zur Angabe der Dampfspannung ist auf dem Dampfzuleitungsrohre von 0,015 Durchmesser angebracht. Der Dampf tritt in einen Recipienten ein und geht von dort in ein Condensationsgefäß, wo die Gewichtzunahme des Condensationswaffers gewogen wird. Die Spannung im Recipienten, wo demnach ein luftverdünnter Raum gebildet werden muß, wird durch ein Quecksilberbarometer gemessen und durch die Rubrik h in Millimtr. angegeben. Ohne Rücksicht darauf zu nehmen, daß der Dampf im strömenden Zustande auf das Manometer wirkte, ergab die Berechnung des Contractionscoefficienten y für den kleinsten Querschnitt die Werthe, welche in der fol genden Tabelle zusammengestellt worden sind.
Ueber Filterpressen für Zuckerfabriken.
(Hierzu Tafel XI.)
seine Spannung gemessen wurde, nicht mehr im Zustande wasserfreier Sättigung, für welchen die benußten Zeuner'schen Werthe nur Geltung haben. Ferner ließ der Apparat keine Möglichkeit zu, sich davon zu überzeugen, ob der Dampf Wasser mitführe oder nicht, und die in der Rubrik II angeführten Werthe von y, welche alle größer als eins wurden, dürften besonders durch mitgerissenes Wasser so groß geworden sein, da bei ihnen die größte Ausflußmündung benugt worden ist, und die Experimentatoren selbst anführen, daß ste die Versuche mit derselben der starken Stöße wegen nicht weiter ausdehnen konnten. Die Uebereinstimmung der einzelnen Werthe ist in den einzelnen Rubriken jedenfalls groß genug, um die Wahrscheinlichkeit der der Gleichung (IV) zu Grunde gelegten Vorausseßungen zu zeigen und ein auch für verschiedene Dampfspannungen nahezu constantes Verhältniß zwischen dem kleinsten Querschnitt und der Mündung annehmen zu können. (Fortseßung folgt.)
Saturation unmittelbar nach der Scheidung in den Scheidepfannen Statt; man erhält dabei den Scheideschlamm und Saturationsschlamm gleichzeitig.
Die erwähnten Schlammarten enthalten beträchtliche Quantitäten Saft eingeschlossen, und es war, diesen zu gewinnen, bis vor kurzer Zeit eine der unangenehmsten Operationen in der ganzen Fabrication. Man wendete zu diesem Zwecke leinene oder baumwollene Beutel (Beutelfilter) an, die man mit Schlamm gefüllt aufhing, um den Saft abtropfen zu lassen. Durch Anwendung von Spindel- und hydraulischen Preffen ging man einen großen Schritt weiter, insofern als die Arbeit mit denselben eine weit schnellere war und eine sehr günstige Saftausbeute herbeiführte. Es erklärt dies, daß das Preßverfahren noch heute manche Anhänger zählt, wenn es auch neben seiner Einfachheit es werden leinene mit dem Schlamm gefüllte Säcke in der Presse zwischen Horden ausgepreßt bedeutende Mängel hat. Es kommt öfter vor, daß Säcke
reißen, und deren ganzer Inhalt in den Saft geht, was in dem mit Brüden angefüllten Schlammpreßraume kaum bemerkt und noch weniger verhindert werden kann. Diese Uebelstände machen ein baldiges Verschwinden der Preffen sehr wahrscheinlich, um so mehr, als die neuerdings sehr in Aufnahme gekommenen Filterpressen Louis Walkhoff schlägt für dieselben den Namen „, Fachfilter" vor, weil in denselben keine Pressung, sondern nur eine Filtration unter Druck stattfindet mindestens dieselbe Ausbeute möglich machen und eine äußerst bequeme und saubere Arbeit gewähren.
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Die Filterpressen*) sind im Principe von Neadham & Kite, London, angegeben und, von Holz erbaut, zuerst in Preßhefenfabriken, Porzellanfabriken 2c. angewendet worden, wo sie noch heute geschäßte Apparate sind. Sehr bald, und nachdem sie in Eisen erbaut und mechanisch verbessert worden waren, fanden sie eine ausgedehnte Verbreitung in der Zuckerfabrication.
In der Hauptsache lassen sich zwei Systeme unterscheiden; das eine mit hohlen Platten von Trinks in Helmstedt; das andere mit geraden Platten und zwischen liegenden Rahmen von Riedel & Kemniz in Halle angegeben.
Fig. 1, 2, 3 und 4 zeigen eine in der Maschinenfabrik von Rudolph Dinglinger in Cöthen nach dem ersten Systeme erbaute Filterpresse. Den wichtigsten Theil derselben bildet die Filterplatte a, in Fig. 7 bis 9 in der natürlichen Größe gezeichnet. Dieselbe trägt auf ihren beiden großen Seiten einen gehobelten Dichtungsrand b, innerhalb dessen verticale Riefen in ihrer Gesammtheit eine concave Oberfläche bilden; in der Mitte befindet sich eine 3 Zoll (78mm) große Deffnung C und oben eine 1 Zoll (26mm) große d. Die verticalen Riefen münden unten in horizontale (auf jeder Seite in eine), welche durch die Durchbrechung e der Platten sich vereinigen und durch die Durchbohrung f (Fig. 2) mit dem Hahne g in Verbindung stehen. Innerhalb der Dichtungsränder b und um die Oeffnungen C und d liegen gekrümmte, auf ihrer ganzen Ausdehnung gelochte, Zoll (1mm,6) starke Bleche früher waren Siebe in Anwendung welche durch die Schrauben h, h (Fig. 2, 7 und 8) an der Platte a festgehalten werden.
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Um die Filterplatte werden zwei leinene Filtertücher gebunden, welche in der Mitte kreisförmige Oeffnungen haben und am Umfange dieser an einander genäht sind, derart daß die Nath innerhalb der Oeffnung C liegt. Dieses Zusammennähen der Tücher fällt weg, wenn man die in Fig. 7 und 9 gezeichnete Verschraubung anwendet, durch welche mittelst der Ränder i,i das Tuch an der Filterplatte um die Oeffnung C gedichtet werden kann.
Solcher Filterplatten befinden sich gewöhnlich 11, 15, 17 oder 23 in einer Filterpresse; sie liegen mittelst der Knaggen k, k.. auf den festen Spannstangen 1,1 auf und werden durch die Muttern m,m innerhalb des festen Holmes n und des losen Holmes n, (Fig. 1 und 4) an ihren Dichtungsrändern b, b.. an einander gepreßt.
Die Holmen und n, tragen an ihrer Innenseite dieselbe Oberfläche, wie die Filterplatten; nur sind auf ihnen die Tücher in anderer Weise festgehalten, und zwar um die Oeffnun
*) Vergl. über dieselben Bd. VIII, S. 473 und Bd. IX, S. 107 d. 3. D. Red. (L.)
gen C durch einen Ring p und oben durch eine Schiene q festgeklemmt (Fig. 4).
Man sieht nun, daß die einander zugekehrten Seiten der Platten nach außen dicht geschlossene Räume Kammern bilden, welche durch die Oeffnungen C, C.. mit einander communiciren und in ihrer Gesammtheit ein Filter von großer Oberfläche bilden.
K
Soll nun die Filterpreffe arbeiten, so wärmt man dieselbe durch Dampf an und läßt den Schlamm aus einem damit vorher angefüllten Montejus durch den Hahn r eintreten. Der Schlamm füllt nun die einzelnen Kammern gleich— mäßig aus; seine flüssigen Bestandtheile der Saft dringen unter dem im Montejus herrschenden Dampfdrucke durch die Tücher und gelochten Bleche in die verticalen Riefen und gelangen durch die Hähne g, g.. in eine Rinne s, aus welcher sie zur weiteren Verarbeitung abgeleitet werden. Sollte hierbei einer der Hähne g, g.. in Folge des Bruches eines Tuches trübe laufen, so hat man nur nöthig, diesen Hahn zu schließen. Hören die Hähne auf zu laufen, so ist die Operation des Filtrirens als beendigt anzusehen.
Viele begnügen sich damit; Viele lassen dem Filtriren ein Ausfüßen folgen, um den dem Feuchtigkeitsgehalte von ungefähr 80 pCt. entsprechenden Zuckergehalt der Schlammrückstände zu verringern, also weiteren Zuckergehalt zu gewinnen.
Walkhoff empfiehlt dieses Aus süßen dringend („Polytechnisches Journal", Bd. 180, S. 291).*)
Um dasselbe möglich zu machen, steht der durch die Deffnungen C, C.. in deren Aufeinanderfolge gebildete Canal in Verbindung mit den Rückseiten der Bleche der ersten, dritten, fünften u. s. w. Platte, vermittelst der von d aus führenden kleinen Canäle t, t.. und der Durchbrechungen u, u.... (Fig. 3). Schließt man nun die Hähne g, g.. der ersten, zweiten, fünften
*) Obengenannte Quelle (danach auch „Polytechn. Centralblatt", 1866, 933) enthält darüber Folgendes:
„Bei einem einmaligen Abfüßen ergab eine Schlammpresse, welche 192 Pfd. Schlamm enthielt, 150 Pfb. Flüssigkeit à 3,43 pCt. Polarisationszucker oder 5,14 Pfd. Zucker; das macht pro 100 Pfd. Schlamm 2,70 Pfd. Zucker, während ohne Absüßen pro 100 Pfd. Schlamm 4,16 Pfd. Zucker verloren gingen. Es ist also hierdurch der Verlust auf 1,46 Pfd. vermindert worden, somit nahezu auf ein Drittel.
Wenn diese einfache Verdrängung mit Wasser länger andauerte oder wiederholt wurde, so wurde dadurch der Zuckergehalt des Schlammes so weit vermindert, daß pro 100 Pfd. deffelben nur noch 1,20 bis 1,10 Pfd. Zuder verloren gingen, also auf 100 Rübe (da 100 Pfd. Schlamm das Product von 1530 Pfd. Rübe find) 0,08 Zucker.
Bedenkt man nun, daß mit denselben Geräthschaften ohne das Mittel der Verdrängung pro 100 Rübe 0,412 Zucker verloren, gehen, aber mittelst der Anwendung von Wasser zum Verdrängen desselben nur noch 0,08, so erscheint der mit geringen Kosten erzielte Gewinn von 0,332 Pfd. Zucker pro 100 Pfd. Nübe bedeutend genug, um das Aussüßen des Schlammes in solchen Filtern als Wesentliches zu betrachten, und diese Apparate sollten daher so construirt werden, daß der Zuckerfabricant die Verdrängung mittelst Wasser anzuwenden im Stande ist.
Es ist vielfach die Meinung verbreitet worden, daß durch dieses sogenannte „Ausfüßen" des Schlammrückstandes viele der Zuderabschei dung schädliche, sogenannte „fremde Substanzen“ wieder ausgezogen werden. Wie eine nähere Untersuchung der beim Ausfüßen erhaltenen Lösungen ergiebt, enthalten dieselben aber im Gegentheil burchaus nicht mehr Salze, als die Säfte.
Es ist also auf das Verdrängen mittelst Wasser ein großes Gewicht zu legen, da außerdem die Saftausbeute aus dem Scheibeschlamme als eine sehr mangelhafte bezeichnet werden muß."
u. s. w. Platte und läßt durch das Ventil v Waffer unter Druck Walkhoff schlägt eine Druckhöhe von 16 Fuß (5TM) vor in den Canal d treten, so geht dasselbe durch die Canäle t, t.. und die Durchbrechungen u, u .. (Fig. 3) in die Riefen, dringt durch die Löcher der Bleche und das Filtertuch in den Schlammkuchen ein, löst einen Theil Zuckers auf und fließt, wie beim Filtriren schon beschrieben worden ist, durch die Hähne g, g.. der nullten, zweiten, vierten u. s. w. Platte ab. Glaubt man die Schlammkuchen hinreichend ausgefüßt, so schließt man das Wasserventil v und öffnet das Dampfventil v'. Dringt aus den Hähnen g, g.. Dampf, so ist auch das Ausfüßen beendet. Man reinigt nun die Schlammdurchgänge C, C.. dadurch, daß man durch den Hahn r' Wasser eintreten läßt, während Hahn r geöffnet ist, und nöthigenfalls mit einem Stabe durch die für gewöhlich verschraubte Oeffnung x des Hahnes r' stößt; hierauf löst man die Muttern m, m, schlägt die Einflinker 0,0 zurück, welche da sind, um ein längeres Schrauben der Muttern überflüssig zu machen, zieht den losen Holm n' zurück, worauf der erste Schlammkuchen nach unten fällt, zieht die erste Platte zurück, wobei der zweite Schlammkuchen nach unten fällt u. f. w. Werden hierauf die Platten wieder an einander geschoben, die Einflinker herabgeschlagen und die Muttern angezogen, so ist die Filterpresse zur Wiederholung des beschriebenen Processes fertig.
Die Tücher müssen von Zeit zu Zeit in salzsäurehaltigem Wasser gewaschen werden, um Incrustationen von kohlensaurem Kalke aufzulösen. Die Dauer derselben ist um so geringer, je größer die beim Scheiden angewendeten Mengen von Kalk waren, und erreicht in manchen Fällen kaum eine Woche; sie ist viel größer, wenn sie nur Saturationsschlamm oder bei dem Jelinek' schen Scheideverfahren erhaltenen Schlamm, welche beide Arten nahezu neutral sind, zu filtriren haben.
Ueber die Leistungsfähigkeit läßt sich eine genaue Angabe nicht machen, da die bei den verschiedenen Scheideverfahren sich bildenden Schlamme sich besser oder schlechter verarbeiten. Im Allgemeinen darf man annehmen, daß eine Filterpresse von 12 Kammern für eine tägliche Rübenverarbeitung von 400 bis 500 Ctr. ausreicht.
Die zweite Art der Filterpreffen, die mit Rahmen, unterscheidet sich von der vorhin beschriebenen dadurch, daß die Filterplatten eben und die Kammern durch zwischen die Platten gestellte Rahmen gebildet sind; ihre Wirkungsweise ist die der vorigen. Fig. 5 zeigt einen Rahmen theilweise in der Ansicht, Fig. 6 Rahmen und Platten im Verticalschnitt. c ist der Schlammcanal, welcher hier oben liegt und auch durch den Rahmen geht, d der Abfüßcanal. In den Canälen c und d der Platten sind kurze Gasröhren angebracht, welche in die entsprechenden Canäle der Rahmen passen und dazu dienen, das über die Filterplatte hängende Tuch an einer Verschiebung und einem Verdecken der Canäle zu verhindern. Die Erbauer dieser Pressen führen als Vorzug derselben an, daß die Tücher, weil gerade hängend, nicht gespannt würden und deshalb länger hielten; in der Praxis hat sich jedoch, wie dem Verfasser von Zuckerfabricanten mitgetheilt ist, welche mit beiderlei Ap
paraten gearbeitet hatten, der Tücherverbrauch als ganz gleich herausgestellt.
Als Nachtheil der zweiten Art von Filterpressen ist jedoch zu bezeichnen, daß deren Rahmen behufs Befreiung von den darin gebildeten Schlammkuchen aus der Preffe herausgenommen werden müssen.
Nachdem die Filterpreffen billigen Ansprüchen im Principe möglichst entsprechend hergestellt waren, hat man sich bemüht, einzelne Theile zu verbessern; in Folgendem seien einige Versuche mitgetheilt.
Die Anwendung von zwei Muttern zum Dichten der Platten läßt die Möglichkeit des ungleichen Anziehens zu, und find (vielleicht) deswegen schon Holme gesprengt worden. Walkhoff giebt, dies zu vermeiden, eine Construction, Fig. 11, an, bei welcher zwei Räder, durch ein in der Mitte auf einer Kurbelwelle y fiendes Getriebe bewegt, die Muttern m vertreten.
Diese Anordnung erfordert jedoch etwas mehr Raum und macht die Fortschaffung der herabgefallenen Schlammkuchen weniger bequem, als die oben näher beschriebene. Dasselbe läßt sich von der Anordnung mit einer, auf die Mitte des losen Holmes n' wirkenden Spindel sagen (Fig. 10).
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Schließlich sei hier noch einer Filterpresse, construirt von Mankowski und veröffentlicht im Génie industriel" (Mai, 1866), Erwähnung gethan. Fig. 12 giebt einen Verticalschnitt derselben. Sie besteht aus einem hohlen abgestumpften Kegel A, der oben durch eine mit dem Schlammeingange b versehene Calotte B, unten durch einen Boden D, in welchem eine Anzahl oben geschlossener, unten offener und in ihrer ganzen Ausdehnung in der Wandung durchlöcherter Röhren d, d.... befestigt ist, Abschluß nach Außen findet.
Die Röhren d, d.. sind mit Filtertuch überzogen. Der Boden D wird durch Schrauben gleichzeitig mit einer unteren Calotte C, welche den Saftausgang c trägt, an den Körper A dicht angezogen. Läßt man unter Druck Schlamm durch b in den Apparat treten, so filtrirt flare Flüssigkeit durch das Filtertuch in die Calotte C ab.
Ist der Apparat mit abfiltrirtem Schlamme gefüllt, so soll zu seiner Reinigung und Entleerung in vielen Fällen genügen, denselben um die Zapfen t, t.. in die umgekehrte Lage zu bringen und Waffer unter Druck in c eintreten zu lassen; Das Wasser tritt dann durch die Löcher der Röhren d, d.. und das Filtertuch in den Körper A und fließt, mit den bei der Filtration zurückgebliebenen festen Substanzen einen Brei bildend, durch b ab.
In Fällen, wo die Schlammrückstände von größerer Consistenz sind, wird nöthig sein, nach Abschrauben der Calotte C, den Boden D mit seinen Röhren d, d.. und den an diesen haftenden ganzen Schlammkuchen herauszunehmen. Die Mängel des Apparates im Vergleich zu anderen Filterpressen liegen auf der Hand: Unbequeme Handhabung, Unmöglichkeit abzusüßen und Trübelaufen des Saftes beim Schadhaftwerden von Filtertüchern.
V. Lwowsfi.
Das achte Capitel des „Constructeurs" bringt uns die Regeln über die Wellen, einen Gegenstand, den Hr. Reuleaux zum Theile zwar in neuer, aber nach unserer Ansicht in keinesweges glücklicher Weise behandelt hat.
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Es ist auch hier durchaus nothwendig, auf die „Constructionslehre" zuerst zurückzugehen, da die in derselben gegebenen Anleitungen wiederum im höchsten Grade von den im Constructeur" gegebenen abweichen. Hr. Reuleaux unterscheidet in der „Constructionslehre" S. 206 u. ff. zuerst „Wellen, welche ausschließlich auf Drehungsfestigkeit berechnet werden. Zu diesen gehören die der Triebwerke (Transmissionswellen), dann die Schwungrad- oder Kurbelwellen und die Mehrzahl der an Arbeitsmaschinen vorkommenden Wellen" und zweitens Wellen, bei deren Berechnung die biegenden Kräfte besonders berücksichtigt werden müssen. Solche Wellen kommen besonders bei Wasserrädern und den Seilförben der Fördermaschinen vor". Die Wellen der ersteren Art werden dann wieder in schwere und leichte getheilt und zwar zählen zu den ersteren: „diejenigen, welche unmittelbar von den Kraftmaschinen getrieben werden, z. B. die Kurbelwellen der Dampfmaschinen, dann die mit ihnen unmittelbar verbundenen Wellen, besonders wenn sie schwere Räder tragen und Erschütterungen ausgesetzt sind". Zu den leichten Wellen gehören: „die meisten Wellen der Triebwerke, die Wellen der Arbeitsmaschinen, wenn sie keinen heftigen Stößen und Vibrationen ausgesezt sind, und die Wellen der durch Menschenkraft bewegten Maschinen“. Für die schweren Wellen wird nun vorgeschrieben:
Einige Worte über den „Constructeur“ des Professor Reuleaux.
Von J. Lüders.
(Fortsetzung von Seite 389.)
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für Gußeisen: G == 0,5348 Kilogrm.; d=2,12 VPr; für Schmiedeeisen: S = 1,0696 d = 1,68 VPr. Leichte Wellen sollen halb so stark sein, mithin wird: für Gußeisen: S=1,0696 Kilogrm.; d=1,68 VPr; für Schmiedeeisen: 2,1392 d = 1,33 VPr.
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Die belasteten Wellen endlich sollen als leichte Wellen auf Torsion berechnet und dann so viel verstärkt werden, daß das Elasticitätsmoment des ganzen Querschnittes den biegenden Kräften gegenüber genügende Sicherheit bietet. Wegen der für sehr lange Wellenleitungen erforderlichen Verstärkungen wird auf spätere Capitel verwiesen, in denen indessen nur einige allgemeine Erörterungen, aber keine neuen Regeln gegeben werden.
Wir würden die Berechnung der Wellen durch die vorstehenden Regeln, gegen die an und für sich freilich Manches sich einwenden läßt, für erledigt halten, da alle Hauptfälle erwähnt sind; dennoch kommt Hr. Reuleaux im zweiten Theile der „Constructionslehre" wieder darauf zurück und giebt bei den Kurbeln einerseits die schon besprochenen veränderten Regeln für die Zapfen, andererseits neue und sehr abweichende Regeln über die Dimensionen der früher den schweren Wellen zugezählten Kurbelwellen.
Es wird nämlich nun auf S. 714 gestattet: für Gußeisen: S=1,25 Kilogrm.;
d = 1,59 VP r; d = 1,27 VPr,
für Schmiedeeisen: S=2,5 wodurch also die Kurbelwellen jezt zu den leichten Wellen rangiren würden, wenn nicht weiter vorgeschrieben würde, statt des größten Werthes des Torsionsmomentes Pr den mittleren Werth desselben Pr2 zu seßen, wodurch dem Maximalmomente gegenüber sich folgende Resultate ergeben:
π
für Gußeisen: S=1,96 Kilogrm.; d = 1,35 VPr; d = 1,08 VP r.
für Schmiedeeisen: S=3,93
Von diesen neuen Regeln wird in ähnlicher Weise, wie seiner Zeit von den früher gegebenen, gesagt: „Der Gebrauch der Praxis stimmt hiermit sehr gut überein, namentlich in dem wichtigsten der hier zu betrachtenden Fälle, nämlich bei den Kurbelwellen".
Auch auf die belasteten Wellen kommt Hr. Reuleaux jezt noch einmal zurück, hebt aber nicht mehr die todten Belastungen wie früher, sondern die von den an den Kurbelzapfen wirkenden Kräften hervorgerufenen Biegungsspannungen hervor und rechnet nach den Formeln der zusammengeseßten Festigkeit. Dem Leser wird nun flar, weshalb in diesen Capiteln die zulässige Biegungsspannung auf 6 Kilogrm. und die zulässige Torsionsspannung auf 2,5 Kilogrm. normirt wurde, indem bei diesen Beanspruchungen die Regel annähernd gültig wird, daß, wenn man eine Welle auf Biegung einerseits und auf Torsion andererseits berechnet und ihr dann den größten der beiden so gefundenen Durchmesser giebt, die in ihr durch die gleichzeitige Biegung und Verdrehung entstehende Spannung nicht die zulässige Grenze = 7,5 Kilogrm. übersteigt.
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Wie es mit denjenigen Wellen gehalten werden soll, welche keine Kurbelwellen sind, ob sie nach den früheren Regeln zu berechnen sind, oder wie sonst, darüber findet sich in der Constructionslehre" weiter nichts, und auch der „Constructeur" ertheilt darüber keinen Aufschluß, denn schlagen wir ihn auf, so finden wir wiederum ganz andere Regeln für die Berechnung der Wellen!
Der „Constructeur" schreibt nämlich vor, von folgenden Werthen auszugehen : für Gußeisen:
G 2,4 Kilogrm.;
d = 1,26 VPr.. (105),
für Schmiedeeisen:
VPr.. (107);
S = 4,8 Kilogrm.; G d: dann aber wird angeordnet, daß „aus Zweckmäßigkeitsrücksichten“ für Wellen unter 3m Länge der Torsionswinkel in
L
Graden <1, worin L die Wellenlänge in Metern bedeutet, sein solle, und wir erhalten dann: