Asenkron motor
Steinmetz eşdeğer devresi

Birçok kullanışlı zaman, akım voltaj, hız, güç faktörü ve tork ile motor arasındaki ilişkilendirme  Steinmetz (ayrıca T-eşdeğer devresi olarak  ya da  IEEE önerilen eşdeğer denklemi olarak adlandırılan) eşdeğer devresinden yapılanmıştır. Aynı zamanda, indüksiyon motorlarda elektrik girişi nasıl mekanik enerji çıkışına dönüşür sorusunu cevaplamada matematiksel bir model olarak kullanılmıştır. 
Eşdeğer devre çok fazlı indüksiyon motorların tek fazlı gösterimlerinde kararlı-hal dengeli-yük koşullarında geçerlidir.
Steinmetz eşdeğer devre basitçe aşağıdaki bileşenleri bakımından ifade edilir:
Stator direnç and kaçak reaktans ( R_{s},  X_{s}).
Rotor direnç, kaçak reaktans ve kayma ( R_{r},  X_{r} or  R_{r}^{'},  X_{r}^{'}, ve  s).
Magnetizan reaktans ( X_{m}).
Alger in Knowlton'un yeniden yorumlamasına göre, bir indüksiyon motor basitçe manyetik devresi stator sarmalı ve hareketli rotor sarmalı hava boşluğuyla ayrılmış  bir elektrik transformatörüdür. Buna göre eşdeğer devre, ideal bir transformatör ile ayrılmış sargılar eşdeğer devre elemanlarıyla gösterildiği gibi aşağıdaki devrede,  devreyle bağlantılı denklem ve parametre tanımlarının bulunduğu tablo ile de gösterilir.
| Devre Parametre Tanımları > Birimler | Devre Parametre Tanımları >  | Devre Parametre Tanımları >  |
| --- | --- | --- |
|  f_{s} | stator senkron frekansı  | Hz |
|  n_{r} | dakikadaki devir rotor hızı | rpm |
|  n_{s} | dakikadaki devir senkron hızı  | rpm |
|  I_{s} | stator ya da birincil akım  | A |
|  I_{r}^{'} | rotor ya da ikincil akım | A |
|  I_{m} | mıknatıslanma akımı | A |
|  j={\sqrt {-1}} | karmaşık sayı, ya da 90° döndürme , operatör |  |
|  K_{TE} |  =X_{m}/(X_{s}+X_{m}) Thévenin reaktans faktörü |  |
|  m | motor faz sayısı |  |
|  p | motor kutup sayısı |  |
|  P_{em} | elekromekanikal güç | W or hp |
|  P_{gap} | hava boşluğu gücü | W |
|  P_{r} | rotor bakır kayıpları | W |
|  P_{o} | giriş gücü | W |
|  P_{h} | çekirdek kaybı  | W |
|  P_{f} | sürtünme ve rüzgarlama kaybı | W |
|  P_{rl} | çalışan ışık watt giriş  | W |
|  P_{sl} | kaçak yük kaybı  | W |
|  R_{s},X_{s} | stator yani birincil direnç ve kaçak reaktans | Ω |
|  R_{r}^{'},X_{r}^{'} | rotor ya da ikincil direnci & stator tarafında belirtilen kaçak reaktans | Ω |
|  R_{o},X_{o} | direnç & motor girişindeki kaçak reaktans  | Ω |
|  R_{TE},X_{TE} | Thévenin direnç eşitliği & kaçak reaktans birleşimi,  R_{s},X_{s} and  X_{m} | Ω |
|  s | kayma (sekme) |  |
|  T_{em} | elektromanyetik tork  | Nm or ft.-lb. |
|  T_{max} | nominal tork  | Nm or ft.-lb. |
|  V_{s} | etkilenmiş stator faz voltajı | V |
|  X_{m} | mıknatıslanma reaktansı | Ω |
|  X |  X_{s}+X_{r}^{'} | Ω |
|  Z_{s} | stator veya birincil empedansı | Ω |
|  Z_{r}^{'} | rotor ya da ikincil empedansı birincilde adlandırılan  | Ω |
|  Z_{o} | motor statoru empedansı ya da birincil giriş  | Ω |
|  Z | rotor birleşimi ya da ikincil ve manyetize empedans  | Ω |
|  Z_{TE} | Thévenin eşitliği devrem empedansı,  R_{TE}+X_{TE} | Ω |
|  \omega _{r} | rotor hızı | rad/s |
|  \omega _{s} | senkron hızı | rad/s |
|  Y |  =G-jB={\frac {1}{Z}}={\frac {1}{R+jX}}={\frac {R}{Z^{2}}}-{\frac {jX}{Z^{2}}} | mho |
|  \left\vert Z\right\vert  |  {\sqrt {R^{2}+X^{2}}} | Ω |
Aşağıdaki başparmak kuralı yaklaşımların devrede uygulanışı bulunmaktadır:
Maksimum akım olur altında kilitli rotor akımı (LRC) Koşulları ve biraz daha az  {V_{s}}/X, LRC genellikle arasında değişen 6 ve 7 kez anma akımı için standart uygulama B motorlar.
Arıza tork  T_{max} olduğunda  s\approx {R_{r}^{'}/X} ve  I_{s}\approx {0.7}LRC böyle olduğunu  T_{max}\approx {K*V_{s}^{2}}/(2X) ve bu nedenle, sabit voltaj girişi, düşük kayma asenkron motorun yüzde oranlı maksimum tork yaklaşık yarım yüzde puan LRC.
Akraba statör rotor kaçak tepki standart Tasarım B kafes asenkron motorlar vardır
İhmal statör direnci, bir asenkron motorun tork eğrisini  Kloss denklemine göre azaltır.
| Temel Elekriksel Denklikler |
| --- | --- | --- |
  \omega _{s}={\frac {2{\pi }n_{s}}{60}}={\frac {4{\pi }f_{s}}{p}} Motor giriş eşitliği empedansı    Z_{m}=R_{s}+jX_{s}+{\frac {({\frac {R_{r}^{'}}{s}}+jX_{r}^{'})(jX_{m})}{{\frac {R_{r}^{'}}{s}}+j(X_{r}^{'}+X_{m})}} Stator akım  I_{s}=V_{s}/Z_{m}=V_{s}/(R_{s}+jX_{s}+{\frac {({\frac {R_{r}^{'}}{s}}+jX_{r}^{'})(jX_{m})}{{\frac {R_{r}^{'}}{s}}+j(X_{r}^{'}+X_{m})}}) Stator akım açısından stator tarafta belirtilen rotor akımı    I_{r}^{'}={\frac {jX_{m}}{{\frac {R_{r}^{'}}{s}}+j(X_{r}^{'}+X_{m})}}I_{s}: 
| Güç Denklikleri |
| --- | --- | --- |
Steinmetz devre denkliğinden,   {\frac {R_{r}^{'}}{s}}={\frac {R_{r}^{'}(1-s)}{s}}+R_{r}^{'}     eşitliğine sahibiz.  Yani hava boşluğu gücü, elektromekanikal güç çıkışı ile rotorda kaybolan bakır ın toplamlarına eşittir.     P_{gap}=P_{em}+P_{r}  P_{r}=3R_{r}^{'}I_{r}^{'2}  P_{gap}={\frac {3R_{r}^{'}I_{r}^{'2}}{s}}  P_{em}={\frac {3R_{r}^{'}I_{r}^{'2}(1-s)}{s}}  P_{em}=P_{gap}(1-s) Rotor hızı açısından elektromekanik güç çıkışını ifade eden    P_{em}={\frac {3R_{r}^{'}I_{r}^{'2}n_{r}}{sn_{s}}} (watts)  P_{em}={\frac {3R_{r}^{'}I_{r}^{'2}n_{r}}{746sn_{s}}} (hp)  T_{em} ft.-lb olarak ifade edilir .:   P_{em}={\frac {T_{em}n_{r}}{5252}} (hp) : 
| Tork Denklemleri |
| --- | --- | --- |
  T_{em}={\frac {P_{em}}{\omega _{r}}}={\frac {\frac {P_{r}}{s}}{\omega _{s}}}={\frac {3I_{r}^{'2}R_{r}^{'}}{\omega _{s}s}} (newton-metre)   T_{em} açıklayabilmek için, direkt olarak  s bakımından,  IEEE tarafından önerilen  R_{s},X_{s} ve   X_{m} Thévenin eş değer devresi olarak dönüştürülebilinir IEEE tarafından önerilen  Thévenin denklik devresi   V_{TE}={\frac {X_{m}}{\sqrt {R_{s}^{2}+(X_{s}+X_{m})^{2}}}}V_{s}  Z_{TE}=R_{TE}+jX_{TE}={\frac {jX_{m}(R_{s}+jX_{s})}{R_{s}+j(X_{s}+X_{m})}} olduğunda   R_{s}^{2}\gg {(X_{s}+X_{m})^{2}}  ve  X_{s}\ll {X_{m}}, ve  K_{TE}={\frac {X_{m}}{X_{s}+X_{m}}}  V_{TE}\approx {Z_{TE}V_{s}} ve  Z_{TE}\approx {K_{TE}^{2}R_{s}+jX_{s}}  T_{em}={\frac {3V_{TE}^{2}}{(R_{TE}+{\frac {R_{r}^{'}}{s}})^{2}+(R_{TE}+X_{r}^{'})^{2}}}.{\frac {R_{r}^{'}}{s}}.{\frac {1}{\omega _{s}}}(N.m) Kayma düşük değerleri için :   olduğunda  R_{TE}+R_{r}^{'}\gg {R_{TE}+X_{r}^{'}} ve  R_{r}^{'}\gg {R_{TE}}  T_{em}\approx {\frac {1}{\omega _{s}}}.{\frac {3V_{TE}^{2}}{R_{r}^{'}}}.s (N.m) Kayma yüksek değerleri için:  Since  R_{TE}+R_{r}^{'}\ll {R_{TE}+X_{r}^{'}}  T_{em}\approx {\frac {1}{\omega _{s}}}.{\frac {3V_{TE}^{2}}{(X_{s}+X_{r}^{'})^{2}}}.{\frac {R_{r}^{'2}}{s}} (N.m) Rotor direncinden bağımsız olan maksimum tork için ,   T_{max}={\frac {1}{2\omega _{s}}}.{\frac {3V_{TE}^{2}}{R_{TE}+{\sqrt {R_{TE}^{2}+(X_{TE}+X_{r}^{'})^{2}}}}} (N.m) Maksimum kaymaya karşılık gelen tork,  s={\frac {R_{r}^{'}}{\sqrt {R_{TE}^{2}+(X_{TE}+X_{r}^{'})^{2}}}} Foot-pound biriminde;  T_{em}={\frac {21.21I_{r}^{'2}R_{r}^{'}}{n_{r}s}} (ft-lb)  T_{em}={\frac {7.04P_{gap}}{n_{s}}} (ft-lb):