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ミック・シューマッハ
レース戦績 > イタリア・F4選手権

| 年 | チーム | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | DC | ポイント |
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| 2016年 | プレマ・パワーチーム | MIS1 1 | MIS2 1 | MIS3 | MIS4 4 | ADR1 | ADR2 | ADR3 | ADR4 | IMO1 2 | IMO2 1 | IMO3 4 | MUG1 2 | MUG2 Ret | MUG3 11 | VLL1 3 | VLL2 1 | VLL3 2 | IMO1 12 | IMO2 Ret | IMO3 22 | MNZ1 1 | MNZ2 25 | MNZ3 2 | 2位 | 216 |

太字はポールポジション、斜字はファステストラップ。(key)
レース戦績 > FIA フォーミュラ3・ヨーロピアン選手権

| 年 | エントラント | エンジン | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | DC | ポイント |
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| 2017年 | プレマ・パワーチーム | メルセデス | SIL1 8 | SIL2 6 | SIL3 17 | MNZ1 6 | MNZ2 3 | MNZ3 6 | PAU1 9 | PAU2 11 | PAU3 12 | HUN1 9 | HUN2 9 | HUN3 11 | NOR1 7 | NOR2 12 | NOR3 Ret | SPA1 6 | SPA2 9 | SPA3 8 | ZAN1 6 | ZAN2 9 | ZAN3 11 | NÜR1 8 | NÜR2 15 | NÜR3 11 | RBR1 7 | RBR2 10 | RBR3 8 | HOC1 11 | HOC2 18 | HOC3 18 | 12位 | 94 |
| 2018年 | プレマ・セオドール・レーシング | メルセデス | PAU1 16 | PAU2 10 | PAU3 7‡ | HUN1 4 | HUN2 7 | HUN3 3 | NOR1 5 | NOR2 9 | NOR3 15 | ZAN1 3 | ZAN2 Ret | ZAN3 13 | SPA1 4 | SPA2 Ret | SPA3 1 | SIL1 Ret | SIL2 1 | SIL3 5 | MIS1 1 | MIS2 3 | MIS3 5 | NÜR1 1 | NÜR2 1 | NÜR3 1 | RBR1 1 | RBR2 1 | RBR3 2 | HOC1 12 | HOC2 2 | HOC3 2 | 1位 | 365 |

太字はポールポジション、斜字はファステストラップ。(key)
‡ : ハーフポイント。レース周回数が75%未満で終了したため、得点が半分となる。
レース戦績 > マカオグランプリ

| 年 | チーム | 車両 | 予選 | 予選レース | 決勝レース |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| 2017年 |  プレマ・パワーチーム | ダラーラ・F317 | 7位 | 20位 | 16位 |
| 2018年 |  SJM・セオドール・レーシング・バイ・プレマ | ダラーラ・F317 | 9位 | 6位 | 5位 |
レース戦績 > FIA フォーミュラ2選手権

| 年 | エントラント | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | 24 | DC | ポイント |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| 2019年 | プレマ・レーシング | BHRFEA 8 | BHRSPR 6 | BAKFEA Ret | BAKSPR 5 | CATFEA 15 | CATSPR 12 | MONFEA 13 | MONSPR 11 | LECFEA Ret | LECSPR Ret | RBRFEA 18 | RBRSPR 4 | SILFEA 11 | SILSPR 6 | HUNFEA 8 | HUNSPR 1 | SPAFEA C | SPASPR C | MNZFEA NC | MNZSPR 6 | SOCFEA Ret | SOCSPR Ret | YMCFEA 9 | YMCSPR 11 | 12位 | 53 |
| 2020年 | プレマ・レーシング | RBRFEA 11 | RBRSPR 7 | RBRFEA 4 | RBRSPR Ret | HUNFEA 3 | HUNSPR 3 | SILFEA 9 | SILSPR 14 | SILFEA 7 | SILSPR 2 | CATFEA 6 | CATSPR 3 | SPAFEA 3 | SPASPR 2 | MNZFEA 1 | MNZSPR 3 | MUGFEA 5 | MUGSPR 4 | SOCFEA 1 | SOCSPR 3‡ | BHRFEA 4 | BHRSPR 7 | BHRFEA 6 | BHRSPR 18 | 1位 | 215 |

太字はポールポジション、斜字はファステストラップ。(key)
‡ : ハーフポイント。レース周回数が75%未満で終了したため、得点が半分となる。
レース戦績 > フォーミュラ1

| 年 | エントラント | シャシー | エンジン | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | WDC | ポイント |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| 2020年 | アルファロメオ | C39 | フェラーリ 065 1.6 V6 t | AUT | STY | HUN | GBR | 70A | ESP | BEL | ITA | TUS | RUS | EIF TD | POR | EMI | TUR | BHR | SKH |  |  |  |  |  |  | - | - |
| 2020年 | ハース | VF-20 | フェラーリ 065 1.6 V6 t |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  | ABU TD |  |  |  |  |  | - | - |
| 2021年 | ハース | VF-21 | フェラーリ 065/6 1.6 V6 t | BHR 16 | EMI 16 | POR 17 | ESP 18 | MON 18 | AZE 13 | FRA 19 | STY 16 | AUT 18 | GBR 1818 | HUN 12 | BEL 16 | NED 18 | ITA 1519 | RUS Ret | TUR 19 | USA 16 | MXC Ret | SÃO 1819 | QAT 16 | SAU Ret | ABU 14 | 19位 | 0 |
| 2022年 | ハース | VF-22 | フェラーリ 066/7 1.6 V6 t | BHR 11 | SAU WD | AUS 13 | EMI 1710 | MIA 15 | ESP 14 | MON Ret | AZE 14 | CAN Ret | GBR 8 | AUT 69 | FRA 15 | HUN 14 | BEL 17 | NED 13 | ITA 12 | SIN 13 | JPN 17 | USA 15 | MXC 16 | SÃO 1312 | ABU 16 | 16位 | 12 |

太字はポールポジション、斜字はファステストラップ。(key)
決勝順位右上の小数字はスプリント予選・スプリントレースでの順位。
レース戦績 > FIA 世界耐久選手権

| 年 | チーム | 使用車両 | クラス | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 順位 | ポイント |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| 2024年 | アルピーヌ・エンデュランス・チーム | アルピーヌ・A424 | ハイパーカー | QAT 11 | IMO 16 | SPA 12 | LMS Ret | SÃO 10 | COA 9 | FUJ 3 | BHR 9 | 22位 | 21 |
太字はポールポジション、斜字はファステストラップ。(key)
* : 今シーズンの順位。（現時点）
レース戦績 > ル・マン24時間レース

| ル・マン24時間レース 結果> 年 | ル・マン24時間レース 結果> チーム | ル・マン24時間レース 結果> パートナー | ル・マン24時間レース 結果> 使用車両 | ル・マン24時間レース 結果> クラス | ル・マン24時間レース 結果> ラップ | ル・マン24時間レース 結果> 順位 | ル・マン24時間レース 結果> クラス 順位 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| 2024年 |  アルピーヌ・エンデュランス・チーム |  ニコラ・ラピエール  マシュー・バキシビエール（英語版） | アルピーヌ・A424-メカクローム | ハイパーカー | 88 | DNF | DNF |

FIA フォーミュラ3へ参戦中のシューマッハ （ノリスリンクにて。2018年）
ベネトン・B194をドライブするシューマッハ（2017年ベルギーGP）
2014年トルコ大統領選挙

2014年トルコ大統領選挙（2014ねんトルコだいとうりょうせんきょ、トルコ語: 2014 Türkiye cumhurbaşkanlığı seçimi）は、トルコの元首である大統領を選出するために行われた選挙で、2014年8月10日に投票が行われた。
概要

トルコ建国以来、初となる国民の直接選挙に因って行われた。2003年から11年間、首相を務め、親イスラーム政党である公正発展党（AKP）を率いるレジェップ・タイイップ・エルドアンに対し、イスラム協力機構の前事務局長で世俗主義派政党・共和人民党（CHP）とトルコ民族主義政党である民族主義者行動党（MHP）が推すエクメレッディン・メフメト・イフサンオール、クルド人系政党の国民民主主義党（HDP）の共同党首を務めるセラハッティン・デミルタシュが挑む構図となった。
選挙制度

2007年の憲法改正で、大統領の選出方法が大国民議会議員の互選から国民による直接選挙に変更された。また任期は7年から5年に短縮、再選禁止も撤廃され、1回に限って認められることになった（3選は禁止）。
選挙権：18歳以上のトルコ国民（兵役履行中の者、士官学校生徒、懲役囚は選挙権無し）
被選挙権：満40歳以上のトルコ国民で高等教育履修者、国会議員もしくは議員の被選挙権を得ている者。
立候補要件：下記のいずれかの要件を満たす必要あり
国会議員20名以上の推薦
直近の総選挙で各政党の得票率合計が10%を超える政党の共同推薦
任期：5年
再選制限：3選は禁止
当選：第1回投票で過半数得票を得た候補者がいない場合は、上位2名で決選投票を実施し、決選投票では最多得票を得た候補が当選。
候補者

立候補したのは以下の3名である。
| 候補者名 | トルコ語 | 党派 | 備考 |
| --- | --- | --- | --- |
| レジェップ・タイイップ・エルドアン | Recep Tayyip Erdoğan | 公正発展党（AKP） |  |
| セラハッティン・デミルタシュ | Selahattin Demirtaş | 国民民主主義党（HDP） |  |
| エクメレッディン・メフメト・イフサンオール | Ekmeleddin İhsanoğlu | 無所属 | 共和人民党（CHP）と民族主義者行動党（MHP）が支援 |
選挙結果

第1回投票でエルドアンが過半数を上回る得票を得て、決選投票を経ずに当選を果たした。
| 候補者 | 所属政党 | 得票数 | 得票率 |
| --- | --- | --- | --- |
| レジェップ・タイイップ・エルドアン | 公正発展党 | 21,000,143 | 51.79   |
| エクメレッディン・メフメト・イフサンオール | 無所属 | 15,587,720 | 38.44   |
| セラハッティン・デミルタシュ | 国民民主主義党 | 3,958,048 | 9.76   |
| 有効票 | 有効票 | 40,545,911 | 98.21 |
| 無効票・白票 | 無効票・白票 | 737,716 | 1.79 |
| 投票総数 | 投票総数 | 41,283,627 | 100.00 |
| 有権者（投票率） | 有権者（投票率） | 55,692,841 | 74.13 |
出典：“大統領選挙結果” (PDF).   高等選挙会議. 2015年6月3日閲覧。
ミントウェーブ

| --- | --- |
種類:  株式会社
本社所在地:   日本 〒162-0823 東京都新宿区神楽河岸1-1 セントラルプラザ6F
設立:  2002年10月1日
業種:  情報・通信業
法人番号:  5010001094390 
事業内容:  情報通信機器、並びに関連機材の企画、開発、製造、販売、賃貸及び中古品の販売
代表者:  代表取締役社長 毛受重久
資本金:  5,000万円（2019年3月期）
売上高:  25億円（2018年3月期）
純利益:  4,149万円（2019年3月期）
純資産:  8億5,698万円（2019年3月期）
総資産:  18億7,471万（2019年3月期）
従業員数:  140名
決算期:  3月31日
主要株主:  株式会社東光高岳(100%)
外部リンク:  http://www.mintwave.co.jp
テンプレートを表示
ミントウェーブ（英語：MintWave Co.,Ltd.）は、国内初のシンクライアント専門IT会社として設立。その後、グループ企業のシステム開発会社およびシステム保守会社と合併し、現在はシステム開発やインフラ保守も行うITサービス企業である。
概要

ミントウェーブは、高岳製作所でX端末「XMiNT」やWBT(Windows-based Terminal)「WiNT」の開発・製造・販売を行っていたシステム・ソリューションカンパニーが母体となり、2002年10月にシンクライアント専門ベンダーとして設立。
2008年7月に高岳製作所グループのシステム開発会社（タカック・システム開発）と合併以降はシステム開発やインフラ保守も手掛けている。
事業所

本社 － 東京都新宿区
所沢オフィス － 埼玉県所沢市
名古屋オフィス － 愛知県あま市
名古屋工場 － 愛知県あま市
関西サテライトオフィス － 大阪府大阪市
九州サテライトオフィス － 福岡県福岡市
沿革 > 高岳製作所

1918年 株式会社高岳製作所設立
1977年 DEC社とのOEM契約
1982年 株式会社高岳製作所システム事業部発足
1985年 マイクロコンピュータ開発支援システム販売
1987年 NTT向けキャプテンマルチステーション 販売
1990年 Xウィンドウ端末XMiNTシリーズ 販売
1994年 パソコンMiNTPCシリーズ 販売
1998年 国内初WBT（ウィンドウズベースドターミナル） WiNT販売
1999年 国内初マルチプラットフォーム対応シンクライアントMiNT-ACCシリーズ販売
2000年 ICカードスロット内蔵シンクライアントagileIC WBT販売
2001年 国内初ディスクレスWindows／Linuxシステム（VIDシステム）販売
沿革 > タカック・システム開発

1985年 タカック・システム開発株式会社設立
1986年 変電所集中監視制御装置データ保守開始
1993年 AutoCADカスタマイズ業務開始
1997年 AutoCAD図面管理システム開発
2001年 Notes／Dominoアドオン業務パッケージ販売
2004年 AutoCAD販売代理店契約
2006年 タカオカエンジニアリング株式会社のシステム保守事業をタカック・システム開発に統合
2007年 高岳製作所　統合基幹システム構築(SAP)
沿革 > タカオカ・システムサービス

1984年 タカオカ・システムサービス株式会社設立
1986年 電力会社向け変電所集中監視制御システム保守開始
1987年 ビル／下水処理場監視制御システム(MUDIC)保守開始
1990年 首都高監視システム(テレコン)保守開始
1992年 公共向け水処理システム保守開始
1997年 変電所集中監視制御装置（分散型システム）保守開始
2001年 タカオカエンジニアリング株式会社、テクノタカオカ株式会社と合併（存続会社：タカオカエンジニアリング株式会社）
2003年 改良分散システム保守開始
2004年 配電用変電所遠方監視制御装置（IP対応）保守開始
沿革 > ミントウェーブ

2002年 株式会社高岳製作所より情報システム事業を分社化、株式会社ミントウェーブ設立
2004年 液晶一体型シンクライアント販売
2005年 ノート型シンクライアント「MiNT-ACC Note」シリーズ販売
2006年 Linuxベース独自OS Basilware搭載「MiNT-ACC mini-30U」販売
2008年 タカック･システム開発株式会社と合併
2009年 SAP Business OneとNotes/Domino連携ソリューション「Work Entrance」販売
2010年 FA用シンクライアント 「SunLiteFA」販売、高岳製作所製 電気自動車急速充電器（EVQC）の全国保守サービスを開始
2011年 SAP BIソリューション「手綱－TaDuna」販売（アシスト社と共同開発）
2013年 USBシンクライアント「ゆびくら」販売、ゼロクライアント「MiNT-ACC ZERO」販売
2014年 USBシンクライアント「ゆびくら」の新バージョン(V1.2)を発表
2015年 Linuxベース独自シンクライアントOSを刷新し、新OSとして搭載した「MiNT-ACC E210」「MiNT-ACC Note 553」販売
2017年 DDS社と指紋認証クライアントソフトを共同開発し、Linuxベースの独自OSシンクライアント端末に搭載
1896年アテネオリンピックの陸上競技・男子マラソン

男子マラソンは、1896年に開催された夏季オリンピックの陸上競技のプログラムの1つとして考案された特別なレースである。5か国から17人の選手が参加した。陸上競技のプログラムの要となる競技であった。ギリシア人のスピリドン・ルイスが勝利し、陸上競技におけるギリシア人唯一の勝利となった。
背景

ミシェル・ブレアルは、フェイディピデスの伝説から着想し、マラトンからアテネまでのレースを考案した。このようなマラソンレースの最初は、オリンピックのマラソンへの予選を兼ねたギリシアの国内大会でありハリラオス・バシラコスが優勝した。1896年のときのマラソンの長さは約40 km (25 mi)であった。
参加したのは25人であったが、実際に走ったのは17人であった。
少なくとも1人の女性スタマタ・レヴィチがレースに参加しようとしたが、却下された。公式には締め切り後のエントリーが理由とされたが、非公式には性別が理由であった。彼女は翌日に1人でコースを走り、5時間半で走り切った。
また、メルポメネという女性が走ろうとしたという記述があるが、これが2番目の女性であるのかレヴィチであるのかについては議論がある。
概要

1500メートル走と同様、アルバン・レムゾーが序盤でトップに立った。エドウィン・フラックとアーサー・ブレイクが2位と3位を維持していたが、23キロ地点でブレイクが脱落、32キロ地点でレムゾーが脱落し、フラックを抜いてスピリドン・ルイスが先頭に立った。
その後、ペースを維持するのに疲れたフラックは、残り3キロ地点で脱落し、ルイスが単独で先頭に立ち、3時間を1分10秒切るタイムで40キロのレースを終えた。
バシラコスが2位に入り、スピリドン・ベロカスが3位に入った。ベロカスはケッルネル・ジュラの追撃を振り切り、ギリシア勢が3位まで独占したかに思えた。しかし、ケッルネルはベロカスがレースを棄権した後に馬車でコースの一部を走ったとして抗議を申し立て、抗議が認められベロカスは失格になった。
結果

| 順位 | 選手 | 国 | タイム | 備考 |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| 1  | スピリドン・ルイス |  ギリシャ | 2:58:50 | OR |
| 2  | ハリラオス・バシラコス |  ギリシャ | 3:06:03 |  |
| 3  | ケッルネル・ジュラ |  ハンガリー | 3:06:35 |  |
| 4 | Ioannis Vrettos |  ギリシャ | 不明 |  |
| 5 | Eleftherios Papasymeon |  ギリシャ | 不明 |  |
| 6 | Dimitrios Deligiannis |  ギリシャ | 不明 |  |
| 7 | Evangelos Gerakeris |  ギリシャ | 不明 |  |
| 8 | Stamatios Masouris |  ギリシャ | 不明 |  |
| 9 | Sokratis Lagoudakis |  ギリシャ | 不明 |  |
| — | エドウィン・フラック |  オーストラリア | DNF (37 km) |  |
| — | アルバン・レムゾー |  フランス | DNF (32 km) |  |
| — | Ioannis Lavrentis |  ギリシャ | DNF (24 km) |  |
| — | Georgios Grigoriou |  ギリシャ | DNF (24 km) |  |
| — | アーサー・ブレイク |  アメリカ合衆国 | DNF (23 km) |  |
| — | Ilias Kafetzis |  ギリシャ | DNF (9 km) |  |
| — | Dimitrios Christopoulos |  ギリシャ | DNF (? km) |  |
| DSQ | スピリドン・ベロカス |  ギリシャ | 3:06:30 |  |
Burton Holmesが撮影した写真。題："1896: Three athletes in training for the marathon at the Olympic Games in Athens"（アテネのオリンッピクでマラソンのトレーニングをする3人の選手）
重合体の特性

重合体の特性（じゅうごうたいのとくせい）は、重合体 (高分子とも)の物理的・科学的な性質である。こうした特性は、ポリマーの強度、不浸透性、熱安定性、光学的特性など、材料の望ましい特性に関連付けられ、通常はポリマー材料の性能を向上させる目的で特性が評価される。
分子間力

→詳細は「分子間力」を参照
ポリマーを構成する高分子鎖の間に働く引力は、ポリマーの性質の大部分を決定づけている。高分子鎖は大変長いので、鎖間に働く力は典型的な分子と比べてはるかに超えて増幅されている。長い分子鎖はほとんど非結晶状態になっている（ランダムに配向している）。ポリマーは絡まったスパゲッティーのような有様で、あるスパゲッティーを引っ張ると、他の鎖は一層絡まり具合がひどくなる。この様な強い力は強い張力と高い融点といった一般的性質に現れている。
ポリマーの分子間力はモノマー単位の分極で決定される。アミド結合を持つポリマーは隣接した鎖の間で水素結合を形成する。鎖の N−H 基上の正電荷の水素原子が、他の鎖の C=O 基の酸素原子に強く吸引される。これらの強固な水素結合は、例えばケブラーの高い張力と高融点に現れている。
ポリエステルでは、C=O 基の酸素間や H–C 基の水素間に双極子間結合（英語版）が生じる。双極子結合は水素結合ほどは強くなく、ポリエチレンテレフタラート（PET）の融点と強度はケブラーより低いが、ポリエステルは柔軟性が高い。しかし、PET は永久双極子を持たない。ポリエチレン鎖の間の吸引力はファンデルワールス力に起因する。
分子は周囲に負電荷の電子雲をまとっている。2つの鎖が近づくと、それぞれの電子雲は反発する。このことはポリマー鎖の片側の電子密度を低下させる効果があり、そちら側はわずかに正に分極する。この電荷は次のポリマー鎖を実際に引き付けるのに十分である。ファンデルワールス力は非常に弱く、それゆえ、ポリエチレンは低い温度で融解する。
熱力学的特性

一般にポリマーにおいて結晶性領域の融点は低分子物質よりも高く、また非結晶性の領域にガラス転移点と呼ばれる擬似相転移温度を示す。特に主鎖に芳香環などが入った分子において、分子間の相互作用が強く融点とガラス転移点が高くなる。
ポリマーは低分子物質と同様に、固体から液体へと相転移する温度、融点を有する。ポリエチレンテレフタレート(PET)の温度を室温から融点まで増加させたとき、熱流束（示差走査熱量測定、DSCの測定値）とエンタルピーの測定によりガラス転移と再結晶化を観測することができる。ガラス状態での昇温過程においてエンタルピー増加の勾配はガラス状態での熱容量に比例する。ガラス転移点と呼ばれる温度になると、高分子の分子運動が増加してPETはガラス状態から過冷却液体状態に変化する。この変化をガラス転移という。ガラス転移においてPETは急激に吸熱し、熱流束は極小のピークを示す。過冷却液体状態では熱容量は液体状態でのそれとなる。これに伴い、エンタルピー増加の勾配は大きくなる。更に昇温を続けると、ある温度でポリマーは結晶化する。PETは発熱し、熱流束は極大のピークを示す。結晶化温度ではエンタルピーは急激に減少し、その後の昇温で再び直線的に増加する。エンタルピー増加の勾配は結晶状態でのものとなる。結晶化温度から融点までのエンタルピーの温度依存性関数は、結晶状態のエンタルピーの温度依存性を表す直線上にある。温度が融点に達するとPETは融解する。融点以上の温度でのエンタルピーは結晶状態での増加直線から液体状態での増加直線上へと移動する。融点ではPETは吸熱し、熱流束は極小を示す。
熱力学的特性 > 融解

ポリマーにおいて、融解と同時に起こる吸熱反応が生じる温度範囲、DSCにより得られる融点ピークは低分子物質と比べて広い。これは、結晶状態のポリマーは様々な大きさのラメラ構造の集合体であることが原因である。ラメラ構造の融点 Tm はその厚さ l に依存するため、ポリマー中の各ラメラ構造の融点は異なる。このため、ガラス転移点以上でのポリマー結晶はそのラメラ厚分布によって融点が異なる。Tm は次のギブス・トムソン式で表す。
ここで、Tm0 は無限大の結晶の融点(平衡融点)、ΔHf は無限大の結晶の融解熱、σe はラメラ結晶の折り畳み面の表面自由エネルギーである。
ラメラ厚は過冷却度(結晶化温度と融点の差)の減少に伴い増大するため、融点直下で結晶化させると、理論上、融点が Tm0 の理想結晶が得られる。しかし、実際は結晶の成長速度も著しく遅くなるため、少なくとも常圧下ではそのような理想結晶は得られない。
ガラス状態からの昇温速度は結晶化温度と、得られる結晶のラメラ厚を変化させる。過冷却液体状態の温度では成長速度の違いはあるが結晶化は起こる。したがって、融点以上の液体状態から、ガラス転移点以上かつ融点以下の温度に急冷し、その温度を維持し続けることにより、結晶化温度に応じたラメラ厚を有するポリマー結晶を得られる。このようなポリマー結晶の融点をラメラ厚の関数として求めると平衡融点を算出することができる。
ポリテトラフルオロエチレンなど、高分子鎖の形態が変化しにくいものの融点は、ポリエチレンなどの屈曲性ポリマーと比較して高い。ナイロンでは水素結合による同一分子鎖内と分子鎖間の架橋が存在するため、高い融点を持つ。
熱力学的特性 > エンタルピー緩和

ガラス転移点未満かつ近傍の温度でポリマーが熱処理されると、ガラス状態での熱量は低下する。この緩和現象は体積の急激な減少（体積緩和）、あるいはエンタルピーの急激な減少（エンタルピー緩和、enthalpy relaxation）として観察される。このとき、ポリマーの力学的特性は影響を受け、この影響は物理エージング（physical aging）という。
エンタルピー緩和は、DSCによる熱流束の測定では減少ピークとして観測される。例えば、ポリメタクリル酸メチルを高温から 10 °C/min の速度で冷却してガラス状態にし、ガラス転移点以下の 100 °C で6時間熱処理してから室温に戻すと、115 °C を中心に熱流束の極小ピークが観察される。高温から 10 °C/min の速度で室温にしただけの試料では 110 °C あたりで緩やかな段差状の減少傾向を示し、極小ピークは観測されない。
エンタルピー緩和はガラス状態のポリマーが過剰なエンタルピー量を有するために起こる。エネルギー的に最安定であるのはガラス状態ではなく結晶化状態であり、熱処理はガラス状態をより安定なガラス状態へと変換する。また、熱処理をせずとも緩和は非常にゆっくりと常に進行している。より緩和の進行度が高いほど同温度でエンタルピーは低くなり、完全な結晶でのエンタルピー値に近づく。昇温速度や熱履歴などの要素のために、過剰エンタルピー量は同一温度の同一試料であっても異なる。エンタルピー緩和のこの性質は非対称性と呼ばれる。
エンタルピー緩和の実体は高分子主鎖の内部回転運動の励起である。加熱により高分子の内部回転運動が促進され、高分子中の短い局所が安定なコンフォメーションとなる。これにより、高分子の力学特性やポリマー中の低分子物質の拡散定数は変化する。例えば非晶性のポリエーテルイミドではエンタルピー緩和と粘弾性緩和の緩和時間の間に正の相関がある。
エンジニアリングプラスチック(エンプラ)は汎用樹脂よりもエンタルピー緩和が起こりやすい。エンプラにおいて内部回転運動が起こりやすいことが、ガラス状態におけるエンプラの機械的特性を高いものにする要因であると考えられている。ポリマーは内部回転により、衝撃のような急速な応力を含めて外部応力に素早く応答できるため、耐衝撃性などのガラス状態での機械的特性が高いと考えられている。非晶性汎用樹脂のポリスチレンやポリメタクリル酸メチルは衝撃性に乏しいのに対して、非晶性エンプラのポリスルホンやポリエーテルイミドではガラス転移点が高いにもかかわらずガラス状態で機械的特性が優れている。
エンプラのガラス状態と過冷却液体状態における熱容量はガラス転移点とエンタルピー緩和時間に相関する。
ポリマーの緩和エンタルピー量と、ガラス状態での各温度における過剰エンタルピー量はDSCでの熱容量Cpの測定により求めることができる。この試験では、一定の昇温速度でガラス転移領域におけるCpの変化曲線を引く。曲線の傾きとガラス状態でのベースラインとの交点をTgi、過冷却状態でのベースラインとの交点をTgf、ガラス転移点 T_{g}におけるCpジャンプ（ {\mathit {\Delta }}C_{p}）が1/2となる温度をTgmとする。次に、熱履歴を消去するために T_{gf+20}の温度で5分間保持してから、任意の熱処理温度Taに急冷し所定時間熱処理する。熱処理後に室温に戻し、同条件で昇温と熱処理後熱容量 C_{P(anneal)}測定を行う。緩和エンタルピー量 {\mathit {\Delta }}{\mathit {H}}_{r}は次式で表される。
ここで、 C_{p(unanneal)}は熱処理前の試料の熱容量である。
各熱処理温度での過剰エンタルピー量 {\mathit {\Delta }}{\mathit {H}}_{t}は次式で表される。
ここで、τはエンタルピー緩和時間、βは非指数関数的パラメーター( \beta <1)である。下式はKohlrausch-Williams-Watts(KWW)の緩和関数によって導かれる。
熱力学的特性 > 冷却によるガラス転移

融点以上では高分子鎖の熱運動の激化によりレプテーション運動を含め、様々な種類の運動が励起される。高分子鎖はランダムなコンフォメーションを取り、その形態を動的に変化させている。ここからガラス転移点以下に急冷すると、高分子鎖がランダムなコンフォメーションのままで分子運動が凍結することがある。この状態をガラス状態といい、ガラス状態と液体状態の間の状態変化をガラス転移という。ポリマーのガラス転移点は冷却速度によって変化する。
融点からのポリマーの冷却過程において、大きなスケールの運動から凍結される。融点以下の過冷却液体状態では結晶のほうがエネルギー的に安定であるため、多くのポリマーでは結晶化が起こる。しかし、急冷などの特定の冷却条件では、あるいはアタクチックポリマーなど結晶になれない構造のポリマーでは過冷却液体状態においても結晶化しない。結晶化はしないが、高分子の部分鎖によるセグメント運動は緩慢となる。ガラス転移点に近づくほどに、セグメント運動を特徴づける時間は異常に増大する。ガラス転移点ではマクロな時間スケールに到達する。通常の観測時間内では構造は停止しており、液体状態のランダムな構造を保ったまま、運動性がない(十分に低い)状態が現れる。
以上のように、ガラス転移とはセグメント運動の凍結あるいは励起に起因する。したがって、ガラス転移は厳密には相転移ではない。ガラス転移を二次相転移での臨界現象として理解する考えもある。根拠は、ガラス転移点では熱容量の特徴的な変化が観測され、その様子が二次相転移で見られる熱容量変化と類似するためである。
セグメント運動を特徴づける時間 τ の異常な増大は自由体積理論では以下のように理解されている。ポリマー中に、高分子間の空隙として自由体積を考え、その分率を f とする。自由体積分率 f(T) は温度の一次関数として次のように表される。
ここで、Tr をガラス転移点、α を熱膨張係数とする。粘度 η は η = η0 e1/f の式に従うので、高温側からガラス転移点に近づき自由体積が減少すると粘度は著しく大きくなる。その結果、τ も異常な増大を示す。ガラス転移温度となると f(T) = f(Tr) となり、これに対応する時間スケールは十分にマクロになり、ポリマーの分子運動は凍結される。
ポリマーのガラス転移はセグメント運動に起因するため、高分子鎖全体の長さには依存しないと考えられている。一方、高分子鎖末端はセグメント運動に影響を与える。その結果、分子量が十分に大きい場合、ガラス転移点は分子量に依存せず一定値を取る。分子量が小さい場合は、小さいほどガラス転移点も小さい。アタクチックポリスチレンの場合、重合度Nに対して
に従う。ここで、C = 1.1×103 K, Tg0 = 373 K である。
熱力学的特性 > 固相転移

ポリマーは大きな内部自由度を持つため、安定な固相状態を複数持つ場合がある。殆どの場合、固相から固相への相転移は一次相転移であり、温度変化による二つの固相間のギブス自由エネルギーにおける大小関係の逆転が相転移を引き起こす。逆転の際に熱流束の減少／増加ピークは生じるため、相転移をDSCにより観測することができる。
n-アルカンはポリマーの固相転移のモデル系である。n-アルカンの分子鎖の対称性は1分子当たりの炭素数によって異なる。炭素数が奇数の場合は斜方晶型（A相）、偶数の場合は単斜晶型が室温での安定な結晶構造である。A相では高分子鎖は平面ジグザグ構造をとり、斜方晶型の格子上に配列する。B層では分子軸周りの180度のジャンプ運動が励起され、分子鎖の方位に関する長距離秩序は失われる。C層になると、分子鎖方向の並進運動が励起され、平均の結晶型が斜方晶型でなくなる。更に、炭素数が9-35の範囲では融点直下に、回転相（D相）と呼ばれる固相が存在する。D相では分子軸周りの回転運動が励起され、平面ジグザグ構造は維持されなくなる。分子軸周りの対称性のため、D相では六方晶的な構造を取る。D相は分子鎖の乱れを大いに含んでいる。このため、D相は結晶よりも液晶に近いとみなされており、D相への転移を前駆融解と解釈する考えもある。以上のように、n-アルカンは最大で四つの固相を持つ。n-アルカンを室温から昇温すると、分子鎖の様々な運動が徐々に励起されることに応じて、A→B→C→Dの順に固相転移が生じる。
ポリエチレンでは、n-アルカンのD相に相当する状態は常圧下で観測されない。しかし、高温高圧の融点直下で、常圧相の斜方晶(A相)から高圧相の六方晶(D相)へ相転移する。分子鎖構造の乱れが熱により励起されることが相転移に関わっていると考えられている。ポリエチレンの高圧相は非常に乱れており、n-アルカンの回転相と同様に結晶相よりも液晶相に近い。このように、低温相からの昇温過程において、六方晶のような対称性の高い高温相へ転移することはポリマー結晶では一般的である。
ナイロン66の結晶において、ブリル転移という特徴的な固相転移が起こる。ブリル転移とは、三斜晶または単斜晶の低温相からの、三斜晶の構造を持つ高温相(疑六方晶)への転移である。結晶の秩序度が高い場合ではブリル転移は一次相転移であるが、乱れを多く含む場合には連続的な構造変化として観測される。また、乱れを多く含みほぼ大気圧下で 192 °C に臨界点を持つナイロン66結晶ではブリル転移は二次相転移である。ナイロン以外に二次相転移を起こす可能性があるポリマーとして、ビニリデン/三フッ化エチレン共重合体結晶がある。
力学的特性

ポリマーの最大の特徴は、典型的な粘弾性体であることである。高分子濃厚溶液とポリマー溶融体（高分子濃厚系）はチキソトロピー流体であり、粘度は一定ではない。剪断ひずみ速度が大きくなると粘度は小さくなり流動性は大きくなる。これは、低分子濃厚系はニュートン流体であって粘度は一定であることと対照的である。チキソトロピー性はポリマーの成型加工および、塗料や食品などの工業用品の性能に大きな影響を与える。
ポリマーの力学的特性に影響を与える、高分子の構造に起因する因子として次が挙げられる。
分子量および分子量分布
分子鎖の架橋と分岐
結晶性と、結晶状態での分子鎖骨格の形態(結晶形態)
共重合かどうか。共重合ならばその組み合わせと様式
配向性
充填剤
また、外的な環境因子として次が挙げられる。
温度
時間、速度、周波数、振動数
圧力
応力とひずみの振幅
応力の種類(引張、圧縮、剪断、静水圧)
熱履歴
高分子の物性的な差によって屈曲性高分子、剛直性（棒状）高分子、半屈曲性高分子、塊（球）状高分子という分類ができる。
屈曲性高分子 - よく曲がる高分子鎖があり、溶液中では糸まり状
剛直性（棒状）高分子 - 高分子鎖が直線状であり持続長が長く硬い
半屈曲性高分子 - 屈曲性高分子と剛直性高分子の中間
塊（球）状高分子 - 球状の橋架け高分子
力学的特性 > 温度増加による粘弾性緩和

一般に、引張弾性率 E はポリマーの温度に依存し、σ は温度 T とともに減少する。この減少を粘弾性緩和（英: viscoelastic relaxation、あるいは単に緩和）という。温度増加に伴うEの変化過程にはガラス状領域（glassy state）、転移領域（leathery state）、ゴム状平坦領域（rubbery plateau）、流動領域の4つの段階がある。転移領域では E は1～数GPaと大きく変化しない。転移領域になると E は数MPaまで急激に減少する。ガラス状領域から転移領域への変化をガラス転移 (glass transition) といい、これが起こる温度をガラス転移点 (Tg) という。転移領域ではポリマーは皮革状 (leathery) である。ゴム状平坦領域では E は数MPaで一定となり温度に依存せず、ポリマーはゴム状となる。分子量が大きいポリマー、結晶性ポリマー、架橋ポリマーではこの領域が長くなり、より高い温度まで続く。流動領域では温度増加に伴い E は急激に減少し、ポリマーは高粘度の流動性を示す。
粘弾性緩和の原因は各温度で高分子鎖の分子運動 (molecular motion) が異なるためである。ガラス状領域では高分子のミクロブラウン運動は凍結している。ガラス転移時には、凍結されていた分子運動は局所的に開放され、セグメントのミクロブラウン運動が始まる。流動領域では高分子の絡み合いがほぐれ始め、分子鎖の運動が激しく起こる。分子鎖間の相対位置を変化させるマクロブラウン運動が起こり始め、ポリマーは流動性となる。
ガラス領域と転移領域における粘弾性の挙動は、分子量がある臨界値より大きければ分子量と分子量分布に依存しない。転移領域における速い緩和は、分子全体ではなく分子の一部分の運動に関連しているためである。一方、ゴム状平坦領域と流動領域における挙動は分子量と分子量分布の影響を受ける。分子量が低い非晶性ポリマーでは、転移領域から流動領域への遷移が急激である。架橋ポリマーではゴム弾性により弾性率は温度の増加で僅かに増加するが、架橋の熱分解が起こるまで架橋ポリマーは流動しない。熱分解まで弾性率の低下は観測されない。この分子量・分子量分布依存性は、転移領域から流動領域への遅い緩和が分子全体の運動に依存していることによる。
力学的特性 > 時間経過による粘弾性緩和

ポリマーの粘弾性は時間にも依存する。温度をガラス転移点（結晶性高分子の場合には融点)以上で一定にして段階的な剪断ひずみγを加えると、剪断応力 σ が時間 t とともに減少する。この減少もまた粘弾性緩和の典型例である。剪断ひずみが小さければ、ひずみに依存しない剪断緩和弾性率 (shear relaxation modulus, G(t))で粘弾性緩和を図示することができる。
高分子か低分子かに関わらず、ガラス転移点以上の温度で剪断緩和弾性率 G(t) は時間経過に伴って急激に減少する速い緩和が起こる。分子量が大きいとき、速い緩和の後に遷移領域の緩和、ゴム状平坦領域への移行、そして遅い緩和が現れる。ゴム状平坦領域では G は分子量に依存しない。しかし、遅い緩和と流動化までの時間は分子量によって異なる。一方、低分子の場合、ガラス転移点通過後すぐの速い緩和過程で G(t) は完全に減衰し、流動化する。このような低分子量の分子を非絡み合い鎖（nonentangled chain）と呼ぶ。
力学的特性 > 動的弾性率

→「動的弾性率」も参照
静的粘弾性測定では、力を加えられた瞬間のポリマーの粘弾性変化を評価する。これとは別に、ひずみが一定周波数で与えられたときの粘弾性が求められることもある。動的粘弾性測定法（英語版）の一つ、強制振動法では振幅 γ0、角周波数 ω でひずみを周期的に（ひずみ-時間関数が正弦波となるように）長時間にわたって物質に加える。このとき、ひずみは γ = γ0 sinωt と表わされる。応力 σ の測定値は、試料が完全弾性体ならばひずみと同位相であり、完全粘性体ならばひずみと π/2 の位相差を持つ。ポリマーのような粘弾性体ならば位相差 δ は 0 から π/2 の範囲に存在する。
完全弾性体： \sigma =\sigma _{0}\sin \omega t
粘弾性体　： \sigma =\sigma _{0}\sin(\omega t+\delta )\qquad (0<\delta <{\frac {\pi }{2}})
完全粘性体： \sigma =\sigma _{0}\sin(\omega t+{\frac {\pi }{2}})
粘弾性体の剪断応力の式は以下のように変形できる。
右辺第一項は弾性、第二項は粘性に対応する。それぞれの係数は G′, G″ と表す。
G'={\frac {\sigma _{0}}{\gamma _{0}}}\cos \delta
G''={\frac {\sigma _{0}}{\gamma _{0}}}\sin \delta
弾性的な成分の係数 G′(ω) は剪断貯蔵弾性率 (shear storage modulus)、粘性的な成分の係数 G″(ω) は剪断損失弾性率 (shear loss modulus) と呼ばれる。それぞれ、力を加えられたときに仕事としてポリマーに蓄えられるエネルギー、熱としてポリマーから失われるエネルギーに対応する。剪断貯蔵弾性率も剪断損失弾性率も G(t) と等価な量である。
力学的特性 > 動的粘弾性の分散

動的粘弾性は温度と周波数に依存する。動的粘弾性が温度により変化する挙動を温度分散(英: temperature dispersion)、周波数により変化する挙動を周波数分散(英: frequency dispersion)という。ポリマーにおいて、同一温度ではより大きい周波数で、同一周波数ではより低い温度でより高い弾性率を示す。動的粘弾性の温度または周波数依存性は、動的粘弾性のパラメーターである剪断貯蔵弾性率G′や損失正接tan δ、剪断損失弾性率G″の観測により解析することができる。
周波数が一定でポリマーの温度が連続して増加していくとき、剪断貯蔵弾性率の自然対数log G′は幾つかの特定温度で急激に減少する。同様に、温度が一定で周波数が連続して小さくなっていくとき、log G′は幾つかの特定周波数で急激に減少する。特定温度と次の特定温度、あるいは特定周波数と次の特定周波数の間では変化しない。この特定温度と特定周波数の近傍でtan δとG″は極大値を示す。一般に、G″の極大はtan δの極大よりも低温で観測される。
この特定温度と特定周波数ではポリマーの局所的あるいは全体的な分子運動が活性化される。G″の極大はエネルギーの吸収に対応するので、力学的吸収と呼ばれる。下表に、log G′の減少、tan δとG″の極大が生じる温度での緩和機構を高温側から順に示す。
| 緩和機構 | 説明 | 温度域 | 活性化エネルギー（kJ/mol） |
| --- | --- | --- | --- |
| 結晶緩和（αc、α2） | 結晶相内の分子鎖の熱振動により結晶が粘弾的になる。 | 融点の0.8-0.9倍 | 170-340 |
| 結晶粒界（αgb、αc、α1） | モザイク晶界面、転移網あるいはラメラ表面における結晶粒界の滑り | Tαc近傍 | 80-170 |
| 主分散（α、αa） | 非晶領域の分子鎖のミクロブラウン運動 | ガラス転移点近傍 | 170-850 |
| 副分散（β、γa、γc） | 結晶および非晶領域における主鎖の局所的ねじれ運動 | ガラス転移点以下 | 40-80 |
| 副分散（β、γsc） | 側鎖全体の熱運動 | ガラス転移点以下 | 40-120 |
| 立体異性体緩和 | シクロヘキサンの異性体転移 | ガラス転移点以下 | 40-80 |
| メチル基緩和（ε、δ） | メチル基の回転緩和 | ガラス転移点よりも低い温度 | 20以下 |
これらの緩和機構は動的粘弾性測定だけではなく、誘電緩和や核磁気共鳴でも観測することができる。このため、動的粘弾性はポリマーの緩和機構を解析することができる。以上のように動的粘弾性測定はポリマーの分子運動の挙動を明らかにする。さらに、ひずみの周波数fを変え、力学的吸収の温度（G″が極大値をとる温度）の逆数とln fをプロットすると、その勾配から活性化エネルギーを算出することができる。
力学的特性 > 粘弾性緩和による相分離

温度の関数としての貯蔵弾性率 G′ あるいは損失正接 tan δ のピーク温度は、ポリマーブレンドや共重合体といった多層系高分子の相分離状態の評価に有用である。ブロック共重合体やグラフト共重合体では、ある構成ポリマーのガラス転移点に温度が達したとき、その構成ポリマーは皮革状やゴム状となるのに対して、他の構成ポリマーはガラス状のままである。この状態の相違により相分離が起こる。
ブロック共重合体やグラフト共重合体（英語版）で熱による構成ポリマーの相分離が生じたとき、G′ は急激に減少し、tan δ は極大となる。例えば、ポリスチレン (PS) のホモポリマーは 373 K付近、ポリブタジエン (PBD) のホモポリマーは 183 K付近で G′ の著しい低下と tan δ の極大を示す。PSとPBDのジブロック共重合体あるいはグラフト共重合体ではそれぞれのホモポリマーと同じ温度領域で同じ現象が観察される。
ランダム共重合体の場合、相分離は生じない。その組成が 1:1 であれば、PSとPBDのランダム共重合体は、PSとPBDの各ガラス転移点の中間温度で G′ の著しい低下と tan δ の極大を示す。2成分の相を混合させたポリマーブレンドでも同様の現象が起こる。相混合が不均一であれば、tan δ のピークの幅が広くなる。
力学的特性 > ゴム弾性

一部のポリマーはゴム弾性を示す。ガラス転移点以上の温度となるとゴムはガラス状態からゴム状態となり、エネルギー弾性からエントロピー弾性を示す。ガラス状態とゴム状態では張力の温度依存性が変化する。長さを固定したとき、ガラス状態(エネルギー弾性)では温度と張力は比例する。
力学的特性 > ワイセンベルク効果

高分子の濃厚溶液やポリマーの溶融体をゆっくり流動させると、流体はわずかに変形するが、流れに沿った(流動方向に平行な)面だけに応力（剪断応力）が生じる。これは、流動方向の平行面と垂直面への応力がほとんど等しいためである。しかし、高速で流動させると流体は流れの方向へと伸長する。このとき、流体は元の形に戻ろうとし、張力が生じる。
高分子の濃厚溶液やポリマーの溶融体に棒の一部を浸して棒を回転させると、液面は棒の近くほど勾配的に上昇する。見掛け上、液体は棒に巻き付きながら這い上がる。この現象をワイセンベルク効果（英: Weissenberg effect）と呼ぶ。これは、棒の回転により液体が流動している部分では張力の合力は内向き(棒に向かう方向)に働くために起こる。ニュートン流体の場合、合力は外向き(棒から離れる方向)に働き、棒の近くほど液面はへこむ。
力学的特性 > バラス効果

成形機（英語版）の押出機のダイ（押出機出口の口金）から溶融ポリマーを押し出すと、出てきたポリマーの径はダイの径よりも大きい。この現象をバラス効果 (英: Barus effect) またはダイスウェル（英: Die Swell）と呼ぶ。膨張量はダイの径と長さ、押出速度によって変わる。一定の長さまでならダイが長くなるほど膨らみの程度は小さくなり、一定以上となるとポリマーの径は変わらなくなる。バラス効果は、製品寸法を規格通りにしなければならない高分子工業で重要な問題である。
バラス効果の要因は二通りある。一つは、ポリマーはダイを出たあと、ダイを通る前の形に戻ろうすることである。ポリマーはダイを通る前は液体溜めに入っており、液体溜めの径はダイのものよりも大きい。このため、ポリマーはダイよりも大きい径になろうとする。この効果を弾性流入効果という。弾性流入効果はダイが短いときに現れる。ダイが長くなり、ポリマーがダイの径に変形されている時間が長くなると元の形状の記憶が失われていくため、弾性流入効果は小さくなる。
もう一つの要因は張力効果である。ダイを通っている間、ポリマー内部では速度勾配があり、中心部で最も張力が大きく、外側に行くにつれ張力が小さくなる。このため、外側に向けて圧力が生じる。ダイを出た後、この圧力によってポリマーは膨らむ。ダイが短いとき弾性流入効果が、長いとき張力効果がバラス効果の主な要因となる。
機械的特性

温度増加、時間経過、あるいは特定周波数によりポリマーは緩和され、最終的に破壊される。このとき、粘弾性特性の変化は顕著に観察される。このため、粘弾性特性の評価により機械的性質、例えば破断強度、摩擦特性、衝撃強度、疲労特性を解析することができる。温度、時間、あるいは周波数を変数としたとき、角周波数 ω と緩和時間 τ の積が 1 となると、弾性率の分散と粘弾性吸収が起こる。
機械的特性 > 破壊包絡線

ポリマーの一軸引張破壊において、破壊時応力 σB と破壊時伸長比 λB の関係曲線は反時計回りの包絡線（破壊包絡線、failure envelope）となる。ここで破壊とは、ゴムなど架橋ポリマーでは破断や切断である。非架橋ポリマーでは、応力印加を止めても復元しないひずみ量が急激に増大したときの状態（破損）である。ただし、非架橋ポリマーにおいて破壊包絡線が観測される条件はひずみ速度が低・中程度のとき、および結晶状態で高速であるときである。
破壊包絡線は温度とひずみ速度によって変化し、かつ時間-温度換算則は成り立つ。温度を低下させたとき、またはひずみ速度を増加させたとき、破壊包絡線は反時計回りに移動する。すなわち、σB に対して λB が大きくなる。σB - λB 曲線が包絡線となるには、破断までの変位が平衡状態に近いときに限られる。高温、または平衡状態に近いような遅い伸長速度では σB - λB 曲線は包絡線と一致する。一方、低温または高速では曲線は包絡線とならなくなる。これは、低温または高速ではネッキングが発生したり伸長が不均一となったりして破壊時応力の測定値のばらつきが大きくなるためである。
ポリマーの破壊包絡線の概形は分子モデルまたは力学モデルである程度予測できる。例えば、分子モデルにはBuecheとHalpinの分子論や古川の擬網目理論があり、力学モデルには畑の並列マックスウェル要素を用いたモデル理論がある。破壊包絡線は、σB を破壊時応力、εB を破壊時ひずみ、G を弾性率、εC を臨界ひずみ、 α を臨界ひずみでのポリマーの分子量ないし架橋密度依存性のパラメータとして、次式で表される。ただし、α ≠ 1 である。この式ではひずみが αεC になったときに材料は全面的に粘性破壊されるものとする。
ここで、a は界面の切り離れが生じて材料が弾性破壊されたときのひずみ、β は粘度の係数である。ポリマー中の非架橋の低分子量体の粘度を η とすると、高分子量の粘度を βη と表す。