BADAN STANDARDiSASI NASIONAL Alamat: Gedung I BPPT Jl. M.H. Thamrin No.8, Kebon Sirih, Jakarta 10340 Telp/Fax; (021) 3927422 / (021) 3927527 Website: Nomor Lampiran : 3 (tiga) berkas Hal /BSN/B2-b2/12/2019 : Penyampaian Keputusan Jakarta, (0 Desember2019 Kepala Badan Standardisasi Nasional Kepada Yth. Sekretaris Badan Penelitian dan Pengembangan Kementerian Pekerjaan Umum dan Perumahan Rakyat di Jakarta Bersama in! kami sampaikan: 1. Keputusan Kepala Badan Standardisasi Nasional Nomor 667/KEP/BSN/12/2019 tentang Penetapan for Indonesia Standardization/Technical Report 24578:2012 Hidrometri Metode dan penerapan pengukuran aliran pada saluran terbuka; Standar Nasional International Organization 2. Keputusan Kepala Badan Standardisasi Nasional Nomor 693/KEP/BSN/12/2019 tentang Penetapan Standar Nasional Indonesia 1726:2019 Tata cara perencanaan ketahanan gempa untuk struktur bangunan gedung dan nongedung sebagai revisi dari Standar Nasional Indonesia 1726:2012 Tata cara perencanaan ketahanan gempa untuk struktur bangunan gedung dan nongedung: dan 3. Keputusan Kepala Badan Standardisasi Nasional Nomor 694/KEP/BSN/12/2019 tentang Penetapan Standar Nasional Indonesia 2847:2019 Persyaratan beton struktural untuk bangunan gedung dan penjelasan sebagai revisi dari Standar Nasional Indonesia 2847:2013 Persyaratan beton struktural untuk bangunan gedung; untuk diketahui dan dipergunakan sebagaimana mestinya. Atas perhatian dan kerja samanya, kami mengucapkan terima kasih. umber Daya Manusia, Organisa Hukum, rgahay Tembusan: 1. Sekretaris Utama, BSN; 2. Deputi Bidang Pengembangan Standar, BSN; 3. Direktur Akreditasi Lembaga Inspeksi dan Lembaga Sertifikasi, BSN; 4. Direktur Pengembangan Infrastruktur, Penilaian Kesesuaian, Personal, dan Ekonomi Kreatif, BSN; 5. Direktur Sistem Penerapan Standar dan Penilaian Kesesuaian, BSN; 6. Kepala Biro Hubungan Masyarakat, Ketja Sama, dan Layanan Informasi, BSN; dan 7. Kepala Pusat Data dan Sistem Informasi, BSN
BADAN STANDARDISASI NASIONAL KEPUTUSAN KEPALA BADAN STANDARDISASI NASIONAL NOMOR 694/KEP/BSN/12/2019 TENTANG PENETAPAN STANDAR NASIONAL INDONESIA 2847:2019 PERSYARATAN BETON STRUKTURAL UNTUK BANGUNAN GEDUNG DAN PENJELASAN SEBAGAI REVISI DARI STANDAR NASIONAL INDONESIA 2847:2013 PERSYARATAN BETON STRUKTURAL UNTUK BANGUNAN GEDUNG KEPALA BADAN STANDARDISASI NASIONAL, Menimbang : a. bahwa untuk menjaga kesesuaian Standar Nasional Indonesia terhadap kebutuhan pasar, perkembangan ilmu pengetahuan dan teknologi, pemeliharaan dan penilaian kelayakan dan kekinian, perlu dilakukan kaji ulang; b. bahwa berdasarkan basil kaji ulang, periu dilakukan revisi Standar Nasional Indonesia; c. bahwa berdasarkan pertimbangan sebagaimana dimaksud dalam huruf a dan huruf b, perlu Badan menetapkan Keputusan Kepala Standardisasi Nasional tentang Penetapan Standar Nasional Indonesia 2847:2019 Persyaratan beton struktural untuk bangunan gedung dan penjelasan sebagal revisi dari Standar Nasional Indonesia 2847:2013 Persyaratan beton struktural untuk bangunan gedung; Mengingat : 1. Undang-Undang Nomor 20 Tahun 2014 tentang Standardisasi dan Penilaian Kesesuaian (Lembaran Negara Republik Indonesia Tahun 2014 Nomor 216, Tambahan Lembaran Negara Republik Indonesia Nomor 5584);
I BADAN STANDARDISASI NASIONAL 2. Peraturan Pemerintah Nomor 34 Tahun 2018 tentang Sistem Standardisasi dan Penilaian Kesesuaian Nasional (Lembaran Negara Republik Indonesia Tahun 2018 Nomor 110 Tambahan Lembaran Negara Republik Indonesia Nomor 6225); 3. Peraturan Presiden Nomor 4 Tahun 2018 tentang n Badan Standardisasi Nasional (Lembaran Negara Republik Indonesia Tahun 2018 Nomor 10); 4. Peraturan Badan Standardisasi Nasional Nomor 6 Tahun 2018 tentang Pedoman Kaji Ulang Standar Nasional Indonesia (Berita Negara Republik Indonesia Tahun 2018 Nomor 601); 5. Peraturan Badan Standardisasi Nasional Nomor 12 Tahun 2018 tentang Perubahan atas Peraturan Badan Standardisasi Nasional Nomor 1 Tahun 2018 tentang Pedoman Tata Cara Penomoran Standar Nasional Indonesia (Berita Negara Republik Indonesia Tahun 2018 Nomor 1762); Memperhatikan : dan Surat Pengembangan, dan Badan Pengembangan, Kementerian Pekerjaan Umum dan Perumahan Rakyat; Nomor: LB 03-07-LS/016 tanggal 8 November 2019 perihal Usulan Penetapan 7 (tujuh) Judul RSNI Hasil Jajak Pendapat; Sekretaris Badan Penelitian Penelitian D:\ANDR1\SK & Peraturan Ka BSN\2019\Kepulusan\01. SNl\l I. rev_SNl 2847-20l9.doc
BADAN STANDARDISASI NASIONAL 3- MEMUTUSKAN; Menetapkan KEPUTUSAN KEPALA BADAN STANDARDISASI NASIONAL TENTANG PENETAPAN STANDAR NASIONAL INDONESIA 2847:2019 PERSYARATAN BETON STRUKTURAL UNTUK BANGUNAN GEDUNG DAN PENJELASAN SEBAGAI REVISI DARI STANDAR NASIONAL INDONESIA 2847:2013 PERSYARATAN BETON STRUKTURAL UNTUK BANGUNAN KESATU GEDUNG. Menetapkan Standar Nasional Indonesia (SNI) 2847:2019 Persyaratan baton struktural untuk bangunan gedung dan penjelasan sebagai revisi dari SNI 2847:2013 Persyaratan beton struktural untuk bangunan gedung. KEDUA SNI yang direvisi masih tetap berlaku sepanjang belum dicabut dan dinyatakan tidak berlaku. KETIGA Keputusan Kepala Badan ini mulai berlaku pada tanggal ditetapkan. Ditetapkan di Jakarta pada tanggal 17 Desember 2019 KEPALA BA^6^!^^ARDISASI NASIONAL, PRASETYA D:\ANDRI\SK &Peraturan KaBSN\2019\Kcputusan\0l.SNl\U. l_2019 rcv_SNI 2847-2019.cloc
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Standar Nasional Indonesia Persyaratan beton struktural untuk bangunan gedung dan penjelasan (ACI 318M-14 dan ACI 318RM-14, MOD) ICS 91.080.40
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" © ACI 2014 - All rights reserved © BSN 2019 untuk kepentingan adopsi standar © ACI menjadi SNI - Semua hak dilindungi Hak cipta dilindungi undang-undang. Dilarang mengumumkan dan memperbanyak sebagian atau seluruh isi dokumen ini dengan cara dan dalam bentuk apapun serta dilarang mendistribusikan dokumen ini baik secara elektronik maupun tercetak tanpa izin tertulis BSN BSN Email: dokinfo@bsn.go.id Diterbitkan di Jakarta
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" "This Standard is modified to ACI 318-14, Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318M-14) and Commentary (ACI 318M-14), Copyright American Concrete Institute, 38800 Country Club Drive, Farmington Hills, MI USA. Reprinted by permission of American Concrete Institute." American Concrete Institute (ACI) has authorized the distribution of this translation of SNI 2847:2019, but recognizes that the translation has gone through a limited review process. ACI neither represents nor warrants that the translation is technically or linguistically accurate. Only the English edition as published and copyrighted by ACI shall be considered the official version. Reproduction of this translation, without ACI's written permission is strictly forbidden under U.S. and international copyright laws.
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Daftar isi Daftar isi ... i Daftar gambar ... vi Daftar tabel ... xi Prakata ... xv Ruang lingkup ... 1 1.1 1 1.2 - Umum ... 1 1.3 - Tujuan ... 2 1.4 - Penerapan ... 2 1.5 - Interpretasi ... 4 1.6 - Pihak yang berwenang ... 6 1.7 - Perencana ahli bersertifikat ... 6 1.8 - Dokumen dan laporan perencanaan ... 6 1.9 - Pengujian dan pengawasan ... 7 1.10 - Persetujuan sistem khusus untuk desain, konstruksi atau material konstruksi alternatif ... 7 PASAL 2 - NOTASI DAN TERMINOLOGI ... 9 2.1 - Ruang lingkup ... 9 2.2 - Notasi ... 9 2.3 - Terminologi ... 32 PASAL 3 - STANDAR RUJUKAN... 55 3.1 - Ruang lingkup ... 55 3.2 - Standar rujukan ... 55 PASAL 4 - PERSYARATAN SISTEM STRUKTUR... 70 4.1 - Ruang lingkup ... 70 4.2 - Material ... 70 4.3 - Beban rencana ... 70 4.4 - Sistem struktur dan lintasan beban (load path) ... 70 4.5 - Analisis struktur ... 74 4.6 - Kekuatan ... 75 4.7 - Kemampuan layan ... 76 4.8 - Durabilitas ... 77 4.9 - Sustainability ... 77 4.10 - Integritas struktural ... 77 4.11 - Perlindungan terhadap kebakaran ... 78 4.12 - Persyaratan untuk konstruksi tipe khusus ... 78 4.13 - Konstruksi dan inspeksi ... 81 4.14 - Evaluasi kekuatan bangunan eksisting ... 81 PASAL 5 - BEBAN 82 5.1 - Ruang Lingkup ... 82 5.2 - Umum ... 82 5.3 - Faktor beban dan kombinasi beban ... 84 PASAL 6 - ANALISIS STRUKTUR ... 89 6.1 - Ruang Lingkup ... 89 6.2 - Umum ... 89 6.3 - Asumsi pemodelan ... 96 i © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 6.4 - Pengaturan beban hidup ... 98 6.5 - Metode pendekatan untuk analisis balok menerus dan pelat satu arah nonprategang ... 99 6.6 - Analisis orde pertama ... 101 6.7 - Analisis elastis orde kedua ... 114 6.8 - Analisis inelastis orde kedua ... 116 6.9 - Penerimaan analisis elemen hingga ... 117 PASAL 7 - PELAT SATU ARAH ... 119 7.1 - Ruang lingkup... 119 7.2 - Umum ... 119 7.3 - Batasan desain ... 119 7.4 - Kekuatan perlu ... 121 7.5 - Kekuatan desain ... 122 7.6 - Batasan tulangan ... 123 7.7 - Detail penulangan ... 126 8.1 - Ruang lingkup... 131 8.2 - Umum ... 132 8.3 - Batasan desain ... 133 8.4 - Kekuatan perlu ... 136 8.5 - Kekuatan desain ... 143 8.6 - Batasan tulangan ... 145 8.7 - Pendetailan tulangan ... 149 8.8 - Sistem pelat berusuk dua arah nonprategang ... 161 8.9 - Konstruksi pelat angkat (lift-slab) ... 162 8.10 - Metode desain langsung ... 163 8.11 - Metode rangka ekuivalen ... 172 PASAL 9 - BALOK 178 9.1 - Ruang lingkup... 178 9.2 - Umum ... 178 9.3 - Batas desain ... 180 9.4 - Kekuatan perlu ... 182 9.5 - Kekuatan rencana ... 185 9.6 - Batasan tulangan ... 188 9.7 - Pendetailan penulangan ... 194 9.8 - Sistem pelat berusuk satu arah nonprategang ... 206 9.9 - Balok tinggi ... 208 PASAL 10 - KOLOM 211 10.1 - Ruang lingkup ... 211 10.2 - Umum ... 211 10.3 - Batasan desain ... 211 10.4 - Kekuatan perlu ... 213 10.5 - Kekuatan desain ... 213 10.7 - Pendetailan tulangan ... 216 PASAL 11 - DINDING ... 224 11.1 - Ruang lingkup ... 224 11.2 - Umum ... 224 11.3 - Batasan Desain ... 226 11.4 Kekuatan perlu... 226 11.5 - Kekuatan desain ... 228 11.6 - Batasan tulangan ... 232 11.8 - Metode alternatif untuk analisis dinding langsing tidak sebidang ... 235 PASAL 12 - DIAFRAGMA ... 239 ii © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 12.1 - Ruang lingkup ... 239 12.2 - Umum ... 240 12.3 - Batasan desain ... 242 12.4 - Kekuatan perlu ... 243 12.5 - Kekuatan desain ... 247 12.6 - Batasan tulangan ... 256 12.7 - Pendetailan tulangan ... 256 PASAL 13 - FONDASI ... 259 13.1 - Ruang lingkup ... 259 13.2 - Umum ... 260 13.3 - Fondasi dangkal ... 265 13.4 - Fondasi dalam ... 267 PASAL 14 - BETON POLOS ... 269 14.1 - Ruang lingkup ... 269 14.2 - Umum ... 270 14.3 - Batasan desain ... 271 14.4 - Kekuatan perlu ... 273 14.4.1 Umum ... 273 14.5 - Kekuatan desain ... 275 14.6 - Pendetailan tulangan ... 278 PASAL 15 - JOINT BALOK-KOLOM DAN PELAT-KOLOM ... 279 15.1 - Ruang lingkup ... 279 15.2 - Umum ... 279 15.3 - Transfer gaya aksial kolom melalui sistem lantai ... 279 15.4 - Detail joint... 280 PASAL 16 - SAMBUNGAN ANTAR KOMPONEN ... 282 16.1 - Ruang lingkup ... 282 16.2 - Sambungan komponen pracetak ... 282 16.3 - Sambungan ke fondasi ... 288 16.4 - Transfer geser horizontal pada komponen struktur lentur beton komposit ... 292 16.5 - Bracket dan korbel ... 295 PASAL 17 - PENGANGKURAN KE BETON ... 302 17.1 - Ruang lingkup ... 302 17.2 - Umum ... 303 17.3 - Persyaratan umum untuk kekuatan angkur... 314 17.4 - Persyaratan desain untuk pembebanan tarik ... 321 17.5 - Persyaratan desain untuk pembebanan geser ... 339 17.5.1 Kekuatan baja angkur dalam geser... 339 17.6 - Interaksi gaya tarik dan geser ... 352 17.7 - Persyaratan jarak tepi, spasi, dan tebal perlu untuk mencegah kegagalan belah (splitting) ... 353 17.8 - Pemasangan dan inspeksi angkur ... 355 PASAL 18 - STRUKTUR TAHAN GEMPA ... 359 18.1 - Ruang lingkup ... 359 18.2 - Umum ... 360 18.3 - Sistem rangka pemikul momen biasa ... 368 18.4 - Sistem rangka pemikul momen menengah ... 369 18.5 - Dinding struktural pracetak menengah ... 375 18.6 - Balok sistem rangka pemikul momen khusus ... 376 18.7 - Kolom sistem rangka pemikul momen khusus ... 384 18.8 - Joint sistem rangka pemikul momen khusus ... 392 18.9 - Sistem rangka pemikul momen khusus beton pracetak ... 398 iii © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 18.10 - Dinding struktural khusus ... 402 18.11 - Dinding struktural khusus beton pracetak ... 417 18.12 - Diafragma dan rangka batang ... 418 18.13 - Fondasi ... 425 18.14 - Komponen struktur yang tidak ditetapkan sebagai bagian sistem pemikul gaya seismik ... 429 PASAL 19 - BETON: PERSYARATAN DESAIN DAN DURABILITAS ... 433 19.1 - Ruang lingkup ... 433 19.1.2 Pasal ini harus digunakan sebagai persyaratan durabilitas untuk beton grout yang digunakan untuk tendon terlekat sesuai dengan persyaratan pada 19.4... 433 19.2 - Properti desain beton ... 433 19.2.1.3 Bila tidak ditentukan lain maka fc' harus diambil berdasarkan hasil pengujian 28 hari. Selain 28 hari, umur beton saat pengujian fc' harus dituliskan pada dokumen konstruksi... 433 Dimana nilai λ diambil sesuai dengan 19.2.4 ... 434 19.3 - Persyaratan durabilitas beton ... 435 PASAL 20 - PROPERTI BAJA TULANGAN, DURABILITAS, DAN PENANAMAN ... 444 20.1 - Ruang lingkup ... 444 20.2 - Batang dan kawat nonprategang ... 444 20.3 - Strand, kawat dan batang prategang ... 452 20.4 - Baja, pipa, dan tabung struktural untuk kolom komposit ... 457 20.5 - Tulangan stud geser berkepala ... 457 20.6 - Ketentuan durabilitas baja tulangan ... 458 20.7 - Penanaman ... 466 PASAL 21 - FAKTOR REDUKSI KEKUATAN ... 468 21.1 - Ruang lingkup ... 468 21.2 - Faktor reduksi kekuatan untuk komponen beton struktural dan sambungan ... 468 PASAL 22 - KEKUATAN PENAMPANG ... 476 22.1 - Ruang lingkup ... 476 22.2 - Asumsi desain untuk kekuatan momen dan aksial ... 476 22.3 - Kekuatan lentur ... 479 22.4 - Kekuatan aksial atau kombinasi kekuatan lentur dan aksial ... 480 22.5 - Kekuatan geser satu arah ... 482 22.6 - Kekuatan geser dua arah ... 494 22.7 - Kekuatan torsi ... 507 22.8 - Tumpu ... 518 22.9 - Geser friksi ... 520 PASAL 23 - MODEL STRUT AND TIE ... 527 23.1 - Ruang lingkup ... 527 23.2 - Umum ... 528 23.3 - Kekuatan desain ... 534 23.4 - Kekuatan strut ... 534 23.5 - Tulangan yang melewati strut berbentuk botol ... 537 23.6 - Pendetailan tulangan strut ... 538 23.7 - Kekuatan tie ... 539 23.8 - Pendetailan tulangan tie ... 539 23.9 - Kekuatan zona nodal ... 541 PASAL 24 - PERSYARATAN KEMAMPUAN LAYAN ... 543 24.1 - Ruang lingkup ... 543 24.2 - Defleksi akibat beban gravitasi tingkat layan... 543 24.3 - Distribusi tulangan lentur pada pelat satu arah dan balok ... 549 24.4 - Tulangan susut dan suhu... 552 iv © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 24.5 - Tegangan izin dalam komponen struktur lentur prategang ... 554 PASAL 25 - DETAIL PENULANGAN ... 559 25.1 - Ruang lingkup ... 559 25.2 - Spasi minimum penulangan ... 559 25.3 - Kait standar, kait seismik, ikat silang, dan diameter sisi dalam bengkokan minimum ... 560 25.4 - Panjang penyaluran ... 563 25.5 - Sambungan lewatan ... 584 25.6 - Bundel tulangan ... 592 25.7 - Tulangan transversal ... 594 25.8 - Angkur pascatarik dan kopler ... 605 25.9 - Daerah angkur untuk tendon pascatarik ... 606 PASAL 26 - DOKUMEN KONSTRUKSI DAN INSPEKSI ... 617 26.1 - Ruang lingkup ... 617 26.2 - Kriteria desain ... 619 26.3 - Informasi komponen struktur ... 620 26.4 - Persyaratan material dan pencampuran beton ... 620 26.5 - Produksi dan konstruksi beton ... 630 26.6 - Persyaratan material dan konstruksi tulangan ... 638 26.7 - Angkur beton ... 644 26.8 - Penanaman ... 645 26.9 - Persyaratan tambahan untuk beton pracetak ... 646 26.10 - Persyaratan tambahan untuk beton prategang ... 647 26.11 - Bekisting ... 650 26.12 - Evaluasi dan penerimaan beton ... 653 26.13 - Inspeksi ... 659 PASAL 27 - EVALUASI KEKUATAN STRUKTUR EKSISTING ... 664 27.1 - Ruang lingkup ... 664 27.2 - Umum ... 664 27.3 - Evaluasi kekuatan dengan analisis ... 665 27.4 - Evaluasi kekuatan dengan uji beban ... 667 27.5 - Tingkat beban tereduksi ... 671 BIBLIOGRAFI/REFERENSI PENJELASAN ... 672 Lampiran A DAFTAR KESEPADANAN ISTILAH ... 693 Lampiran B DAFTAR DEVIASI TEKNIS SNI 2847 TERHADAP ACI 318M ... 695 v © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Daftar gambar Gambar R2.1 - Tipe angkur ... 34 Gambar R2.2 - Orientasi angkur yang memungkinkan menghadap ke atas, cenderung ke atas, atau horizontal ... 34 Gambar R6.2.5 - Faktor panjang efektif, k ... 93 Gambar R6.2.6 - Diagram alir untuk penentuan pengaruh kelangsingan kolom ... 95 Gambar R.6.6.5 ─ Redistribusi momen yang diizinkan untuk kapasitas rotasi minimum .. 114 Gambar R7.6.4.2 - Potongan penampang balok yang dicor monolit dengan pelat ... 126 Gambar R7.7.6.3.2 - Tampak atas pelat tepi menunjukkan tulangan tambahan untuk susut dan suhu ... 130 Gambar R8.4.1.8 - Contoh bagian pelat yang dimasukkan ke balok sesuai 8.4.1.8... 138 Gambar R8.4.2.3 - Asumsi distribusi tegangan geser ... 143 Gambar R8.6.1.1 - Pengaturan tulangan minimum dekat bagian atas pelat dua arah ... 146 Gambar R8.7.3.1 - Tulangan pelat sudut ... 150 Gambar 8.7.4.1.3a - Panjang penyaluran minimum tulangan ulir pada pelat dua-arah tanpa balok ... 152 Gambar R8.7.4.1.3b - Retak geser punching pada pelat dengan penyaluran tulangan sesuai 8.7.4.1.3a ... 153 Gambar R.8.7.6(a)-(c) - Sengkang satu- atau banyak- kaki - tipe pelat tulangan geser ... 157 Gambar R8.7.6d - Pengaturan tulangan sengkang geser kolom interior ... 158 Gambar R8.7.6e - Pengaturan tulangan sengkang geser kolom tepi... 158 Gambar R8.7.7 - Tipikal pengaturan tulangan stud geser berkepala dan penampang kritis ... 160 Gambar R8.10.1.3 - Contoh penampang bujursangkar ekuivalen untuk komponen struktur tumpuan ... 164 Gambar 8.10.8.1 - Luas tributari untuk geser balok interior ... 172 Gambar R8.11.2 - Definisi rangka ekuivalen ... 174 Gambar R8.11.4 - Kolom ekuivalen (kolom ditambah komponen struktur torsi) ... 175 Gambar R8.11.5 - Distribusi momen torsi sepanjang sumbu kolom AA pada gambar R8.11.4 ... 176 Gambar R9.4.3.2a - Diagram free body dari ujung sebuah balok ... 184 Gambar R9.4.3.2b - Lokasi penampang kritis untuk geser pada sebuah balok yang dibebani dekat bawah balok ... 184 Gambar R9.4.3.2(c), (d), (e), (f) - Tipikal kondisi-kondisi tumpuan untuk menentukan lokasi gaya geser terfaktor Vu ... 184 Gambar R9.7.2.3 - Tulangan longitudinal samping (skin reinforcement) untuk balok dan pelat berusuk dengan h > 900 mm ... 195 Gambar R9.7.3.2 - Penyaluran tulangan lentur dalam balok menerus yang tipikal ... 196 vi © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Gambar R9.7.7.1 - Contoh dari sengkang terdiri atas dua bagian yang memenuhi persyaratan 9.7.7.1c) dan 9.7.7.2b) ... 205 Gambar R10.4.2.1 Kombinasi beban kritis kolom ... 213 Gambar R10.7.5.1.3 - Offset tulangan kolom ... 218 Gambar R10.7.5.2 ─ Persyaratan sambungan lewatan untuk kolom ... 218 Gambar R10.7.5.2.1 - Contoh aplikasi dari 10.7.5.2.1(a) ... 219 Gambar R11.4.1.3 - Gaya sebidang dan tak sebidang ... 227 Gambar R11.5.3.1 - Desain dinding sederhana, Pers. 11.5.3.1 versus 11.5.2 ... 229 Gambar R13.1.1 Tipe - tipe fondasi ... 260 Gambar R13.2.7.2 - Modifikasi keliling kritis untuk geser dengan keliling kritis yang saling tumpang tindih ... 264 Gambar R16.2.5 - Pengaturan tipikal pengikat integritas dalam struktur panel besar ... 286 Gambar R16.2.6 - Panjang landasan pada tumpuan... 288 Gambar R16.5.1a - Aksi struktural korbel ... 296 Gambar R16.5.1b - Notasi yang digunakan dalam 18.3 ... 296 Gambar R16.5.6.3a - Komponen struktur yang sangat tergantung pada pengangkuran di tumpuan dan di ujung... 300 Gambar R16.5.6.3b - Detail las yang digunakan dalam pengujian oleh Mattock et al. (1976a) ... 301 Gambar R17.3.1 - Jenis-jenis mode kegagalan angkur ... 316 Gambar R17.3.2a - Kerucut jebol (breakout cone) untuk kondisi tarik ... 317 Gambar R17.3.2b - Kerucut jebol (breakout cone) untuk kondisi geser ... 318 Gambar R17.4.2.1 - (a) Perhitungan ANco dan (b) perhitungan ANc untuk satu angkur dan kelompok angkur ... 323 Gambar R17.4.2.3 - Contoh kondisi tarik dimana angkur berada pada komponen yang sempit ... 326 Gambar R17.4.2.4 - Pengertian eN' untuk kelompok angkur ... 327 Gambar R17.4.2.9 - Tulangan angkur dalam tarik ... 330 Gambar R17.4.5.1 - Perhitungan daerah pengaruh ANao dan ANa ... 334 Gambar R17.5.2.1a - Perhitungan AVco ... 342 Gambar R17.5.2.1b - Perhitungan AVc untuk angkur tunggal dan kelompok angkur ... 343 Gambar R17.5.2.1c - Gaya geser sejajar dengan sisi tepi ... 344 Gambar R17.5.2.1d - Gaya geser dekat sudut ... 344 Gambar R17.5.2.4 - Contoh gaya geser dimana angkur berada pada komponen yang sempit dan tebal yang terbatas ... 347 Gambar R17.5.2.5 - Definisi e'V untuk kelompok angkur ... 347 Gambar R17.5.2.9a - Tulangan angkur hairpin untuk gaya geser ... 350 Gambar R17.5.2.9b - Tulangan tepi dan tulangan angkur dalam kondisi geser ... 351 Gambar R17.6 - Persamaan interaksi beban geser dan tarik ... 352 Gambar R18.4.2 - Geser desain untuk rangka momen menengah ... 371 vii © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Gambar R18.10.4.5 - Dinding dengan bukaan ... 405 Gambar R18.10.6.4.1 - Panjang penyaluran tulangan horizontal dinding dalam elemen batas yang terkekang ... 410 Gambar R18.10.6.4.2 - Rangkuman persyaratan elemen batas pada dinding khusus .... 411 Gambar R20.5.1 - Konfigurasi kepala stud ... 458 Gambar R20.6.1.3.5 - Persyaratan selimut beton untuk tulangan stud geser berkepala . 463 Gambar R21.2.2a - Distribusi tegangan dan regangan tarik netto pada penampang nonprategang... 472 Gambar R21.2.2b - Variasi nilai ɸ regangan tarik netto pada tulangan tarik terjauh, Ɛt ... 472 Gambar R21.2.3a - Variasi nilai ϕ dengan jarak dari ujung bebas strand dalam komponen struktur pratarik dengan strand lekatan penuh ... 473 Gambar R21.2.3b - Variasi nilai ϕ dengan jarak dari ujung bebas strand dalam komponen struktur pratarik dengan strand tanpa lekatan (unbonded) ... 474 Gambar R22.5.6.1 - Perbandingan persamaan kekuatan geser dari komponen yang menerima beban aksial ... 486 Gambar R22.5.8.2 - Penerapan Tabel 22.5.8.2 terhadap komponen prategang yang menerima beban merata dengan fc'= 35 MPa ... 488 Gambar R22.5.8.3 - Jenis retak pada balok ... 489 Gambar R22.6.4.2a - Penampang kritis geser dua arah dalam pelat dengan tulangan geser pada kolom interior ... 497 Gambar R22.6.4.2b - Penampang kritis untuk geser dua arah pada pelat dengan tulangan geser pada kolom tepi ... 497 Gambar R22.6.4.2c - Penampang kritis untuk geser dua arah pada pelat dengan tulangan geser pada kolom sudut ... 498 Gambar R22.6.4.3 - Pengaruh bukaan dan sudut bebas (keliling efektif digambarkan dengan garis putus-putus) ... 498 Gambar R22.6.5.2 - Nilai β dari daerah pembebanan nonpersegi panjang ... 500 Gambar R22.6.9.6 - Gambaran gaya geser ideal pada kepala geser ... 505 Gambar R22.6.9.8 - Lokasi penampang kritis yang didefinisikan 22.6.9.8 ... 506 Gambar 22.7 - (a) Tube dinding tipis; (b) luasan yang dilingkupi oleh lintasan aliran geser ... 509 Gambar R22.7.3a - Torsi keseimbangan, momen torsi desain yang tidak dapat dikurangi (Pasal 22.7.3.1)... 511 Gambar R22.7.3b -Torsi kompatibilitas, momen torsi desain yang dapat dikurangi (22.7.3.2) ... 511 Gambar R22.7.6.1a - Analogi rangka batang (truss) ruang ... 515 Gambar R22.7.6.1b - Resolusi gaya geser Vi menjadi gaya tekan diagonal Di dan gaya tarik aksial Ni dalam satu dinding tube ... 515 Gambar R22.7.6.1.1 - Definisi Aoh seperti yang ditunjukkan ... 515 Gambar R22.7.7.1 - Penambahan tegangan geser dan torsi ... 517 viii © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Gambar R22.8.3.2 - Penggunaan frustum untuk menemukan nilai A2 dalam tumpuan bertelapak ... 520 Gambar R22.9.4.3a-Tekan pada tulangan ... 524 Gambar R22.9.4.3b - Tekan pada tulangan ... 524 Gambar R23.1 - Daerah D dan diskontinuitas ... 528 Gambar R23.2.1 - Deskripsi model strut-and-tie ... 530 Gambar R23.2.2 - Resolusi gaya pada zona nodal ... 531 Gambar R23.2.6a - Nodal hidrostatik ... 533 Gambar R23.2.6b - Zona nodal yang diteruskan menunjukkan efek distribusi gaya ... 533 Gambar R23.2.6c - Klasifikasi nodal ... 534 Gambar R23.4.3 - Strut berbentuk botol: (a) retakan dari strut berbentuk botol; dan (b) model strut dan tie berbentuk botol ... 536 Gambar R23.5.3 - Tulangan melewati sebuah strut ... 538 Gambar. R23.8.2 - Zona perpanjangan nodal menjangkar dua tie ... 541 Gambar R24.2.4.1 - Faktor pengali untuk lendutan jangka panjang ... 548 Gambar R25.3.5 - Ikat silang ... 563 Gambar R25.4.3.2a - Sengkang ikat atau sengkang dipasang tegak lurus terhadap tulangan yang disalurkan, sepanjang panjang penyaluran ℓdh... 570 Gambar R25.4.3.2b - Sengkang ikat atau sengkang dipasang sejajar terhadap tulangan yang disalurkan, sepanjang ekor perpanjangan kait ditambah bengkokan... 570 Gambar R25.4.3.3 - Selimut beton sesuai 25.4.3.3 ... 571 Gambar R25.4.4.2a - Penyaluran batang ulir berkepala ... 574 Gambar R25.4.4.2b - Batang ulir berkepala yang diteruskan ke sisi terjauh kolom inti dengan panjang pengangkuran melebihi ldt ... 575 Gambar R25.4.4.2c - Kegagalan jebol yang dicegah pada joint dengan menjaga panjang penyaluran lebih besar atau sama dengan d/1,5 ... 575 Gambar R25.4.4.2d - Kegagalan jebol yang dicegah pada joint dengan memberikan tulangan transversal untuk mengaktifkan mekanisme strut-and-tie 576 Gambar R25.4.4.2e - Kegagalan jebol tidak terhalang. Ketentuan Pasal 17 berlaku ... 576 Gambar R25.4.6.3 - Penyaluran jaring kawat ulir las ... 578 Gambar R25.4.7.2 - Penyaluran jaring kawat polos las ... 579 Gambar R25.4.8.3 - Idealisasi hubungan bilinear antara tegangan baja dan jarak dari ujung bebas strand ... 582 Gambar R25.5.2.1 - Spasi bersih tulangan sambungan lewatan untuk menentukan nilai ℓd untuk sambungan lewatan selang-seling (staggered) ... 586 Gambar R25.5.3.1 - Sambungan lewatan pada jaring kawat ulir las ... 587 Gambar R25.5.4.1 - Sambungan lewatan jaring kawat polos las bila ... 588 Gambar R25.5.4.2 - Sambungan lewatan jaring kawat polos las bila ... 589 Gambar R25.7.1.4 - Angkur pada daerah serat tekan dengan jaring kawat polos las pada sengkang-U ... 595 ix © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Gambar R25.7.1.5 - Angkur pada kawat yang di las dengan kaki tunggal untuk geser ... 597 Gambar R25.7.1.6 - Spalling pada sudut balok akibat torsi ... 598 Gambar R25.7.1.7 - Konfigurasi sengkang tertutup ... 599 Gambar R25.7.2.3a - Ilustrasi untuk menggambarkan perbandingan antara tulangan kolom yang ditumpu lateral dan pengakuran sengkag ikat persegi 600 Gambar R25.7.2.3b - Pengangkuran sengkang lingkaran menerus ... 601 Gambar R25.7.2.4 - Pengangkuran sengkang ikat lingkaran ... 602 Gambar R25.7.3.4 - Pengangkuran spiral ... 603 Gambar R25.9.1.1a - Daerah lokal dan daerah umum ... 606 Gambar R25.9.1.1b - Daerah umum untuk angkur yang ditempatkan jauh dari ujung komponen struktur ... 607 Gambar R25.9.4 - Daerah tegangan tarik dalam daerah umum ... 609 Gambar R25.9.4.1 - Dimensi daerah umum pada pelat pascatarik ... 609 Gambar R25.9.4.3.1 - Notasi yang digunakan dalam daerah umum ... 611 Gambar R25.9.4.4.2 - Pengaruh perubahan bentuk penampang balok ... 612 Gambar R25.9.4.4.6 - Penulangan daerah angkur untuk kelompok angkur tendon diameter 12,7 mm atau lebih kecil di pelat ... 614 x © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Daftar tabel Tabel 4.10.2.1 - Persyaratan minimum untuk integritas structural ... 78 Tabel R5.2.2 - Korelasi terminologi seismik dalam model code... 83 Tabel 5.3.1 - Kombinasi beban ... 84 Tabel 6.3.2.1 ─ Batasan dimensi lebar sayap efektif untuk Balok-T ... 97 Tabel 6.5.2 ─ Momen pendekatan untuk analisis balok menerus dan pelat satu arah nonprategang ... 100 Tabel 6.5.4 ─ Geser pendekatan untuk analisis balok menerus dan pelat satu arah nonprategang ... 100 Tabel 6.6.3.1.1(a) ─ Momen inersia dan luas penampang yang diizinkan untuk analisis elastis pada level beban terfaktor ... 103 Tabel 6.6.3.1.1(b) ─ Momen inersia alternatif untuk analisis elastis pada level beban terfaktor ... 103 Tabel 7.3.1.1 - Ketebalan minimum pelat solid satu arah nonprategang ... 120 Tabel 7.6.1.1 - As,min untuk pelat satu arah nonprategang ... 123 Tabel 8.3.1.1 - Ketebalan minimum pelat dua arah nonprategang tanpa balok interior (mm)[1] ... 134 Tabel 8.3.1.2 - Ketebalan minimum pelat dua arah nonprategang dengan balok di antara tumpuan pada semua sisinya ... 134 Tabel 8.4.2.3.4 - Nilai termodifikasi maksimum γf untuk pelat dua arah nonprategang .... 139 Tabel 8.6.1.1 - As,min untuk pelat dua arah nonprategang ... 145 Tabel 8.6.2.3 - Tulangan ulir longitudinal terlekat As,min, pada pelat dua arah dengan tendon terlekat atau tanpa lekatan ... 147 Tabel 8.7.6.3 - Batas lokasi dan spasi sengkang pertama ... 156 160 Tabel 8.7.7.1.2 - Batas lokasi dan spasi stud geser ... 160 Tabel 8.10.4.2 - Koefisien distribusi untuk bentang ujung ... 166 Tabel 8.10.5.1 - Bagian momen negatif interior Mu di lajur kolom ... 167 Tabel 8.10.5.2 - Bagian momen negatif eksterior Mu di lajur kolom ... 168 Tabel 8.10.5.5 - Bagian momen positif Mu di lajur kolom ... 168 Tabel 8.10.5.7.1 - Bagian momen lajur kolom Mu pada balok ... 169 Tabel 8.10.8.1 - Bagian geser yang ditahan oleh balok ... 171 Tabel 9.3.1.1 - Tinggi minimum balok nonprategang ... 180 cu c0,5V <VV Tabel 9.6.3.1 ─ Kasus dimana Av,min tidak diperlukan jika ... 190 Tabel 9.6.3.3 - Kebutuhan Av,min ... 192 Tabel 9.7.6.2.2 - Spasi maksimum tulangan geser ... 202 Tabel 10.7.5.2.2 - Kelas sambungan lewatan Tarik ... 219 xi © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Tabel 10.7.6.3.2 - Persyaratan perpanjangan sengkang spiral di bagian atas kolom ... 222 Tabel 10.7.6.5.2 - Persyaratan spasi maksimum tulangan geser ... 223 Tabel 11.3.1.1 - Tebal minimum dinding h ... 226 Tabel 11.5.3.2 - Faktor panjang efektif k untuk dinding... 229 Tabel 11.5.4.6 - Vc: Dinding prategang dan nonprategang ... 231 Tabel 11.6.1 - Tulangan minimum untuk dinding dengan geser sebidang Vu ≤ 0,5ϕVc ... 233 Tabel 11.8.4.1- Perhitungan Δs... 237 Tabel 13.2.7.1 - Lokasi penampang kritis untuk Mu ... 263 Tabel 14.3.3.1 - Tebal minimum dinding penumpu ... 271 Tabel 14.4.3.2.1 - Lokasi penampang kritis untuk Mu ... 274 Tabel 14.5.4.1 - Kombinasi lentur dan tekan aksial ... 277 Tabel 14.5.5.1 - Kekuatan geser nominal ... 277 Tabel 14.5.6.1 - Kekuatan tumpu nominal ... 278 Tabel 16.2.6.2 - Dimensi desain minimum dari muka tumpuan ke ujung komponen pracetak ... 287 Tabel 16.4.4.2 - Kekuatan geser horizontal nominal ... 293 Tabel 17.3.1.1 - Kekuatan perlu angkur, kecuali seperti tercatat dalam 17.2.3 ... 315 Tabel 17.4.5.2 - Tegangan lekatan karakteristik minimum[1][2] ... 335 Tabel 19.2.1.1 - Batasan nilai fc' ... 433 Tabel 19.2.4.2 - Faktor modifikasi λ ... 435 Tabel 19.3.1.1 - Kategori dan kelas paparan ... 437 Tabel 19.3.2.1 - Persyaratan untuk beton berdasarkan kelas paparan ... 442 Tabel 20.2.2.4a - Tulangan ulir nonprategang ... 450 Tabel 20.2.2.4b - Tulangan spiral polos nonprategang ... 451 Tabel 20.3.2.2 - Strand, kawat, dan batang tulangan prategang ... 453 Tabel 20.3.2.3.1 - Nilai dari γp untuk digunakan pada Pers. 20.3.2.3.1 ... 454 Tabel R20.3.2.3.1 - Rasio fpy/fpu dan hubungannya dengan tipe tulangan ... 454 Tabel 20.3.2.4.1 - Nilai pendekatan fps pada kekuatan lentur nominal untuk tendon tanpa lekatan ... 455 Tabel 20.3.2.5.1 - Tegangan tarik izin maksimum tulangan prategang ... 455 Tabel 20.6.1.3.1 - Ketebalan selimut beton untuk komponen struktur beton nonprategang yang dicor di tempat... 460 Tabel 20.6.1.3.2 Ketebalan selimut beton untuk komponen struktur beton prategang yang dicor di tempat ... 461 Tabel 20.6.1.3.3 - Ketebalan selimut beton untuk beton pracetak nonprategang dan prategang yang diproduksi pada kondisi pabrik ... 462 Tabel 20.6.2.1 - Tulangan nonprategang dicoating ... 464 Tabel 21.2.1 - Faktor reduksi kekuatan (ϕ) ... 469 xii © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Tabel 21.2.2 - Faktor reduksi kekuatan (ϕ) untuk momen, gaya aksial, atau kombinasi momen dan gaya aksial ... 471 Tabel 21.2.3 - Faktor reduksi kekuatan ϕ untuk seksi akhir dari prategang ... 472 Tabel 22.2.2.4.3 - Nilai β1 untuk distribusi tegangan beton persegi ekuivalen ... 478 Tabel 22.4.2.1 - Kekuatan aksial maksimum ... 481 Tabel 22.5.5.1 - Metode detail untuk menghitung Vc ... 486 Tabel 22.5.6.1 - Metode detail untuk menghitung Vc untuk komponen nonprategang yang menerima beban tekan aksial ... 486 Tabel 22.5.8.2 - Metode Pendekatan untuk menghitung Vc ... 487 Tabel 22.6.5.2 - Perhitungan vc untuk geser dua arah ... 499 Tabel 22.6.6.1 - Nilai vc maksimum untuk komponen dua arah dengan tulangan geser ... 501 Tabel 22.6.6.2 - Nilai vu maksimum untuk komponen dua arah dengan tulangan geser .. 502 Tabel 22.7.4.1(a) - Ambang batas torsi untuk penampang solid ... 512 Tabel 22.7.4.1(b) - Ambang batas torsi untuk penampang berongga ... 512 Tabel 22.7.5.1 - Retak torsi ... 513 Tabel 22.8.3.2 - Kekuatan tumpu nominal ... 518 Tabel 22.9.4.2 - Koefisien friksi ... 522 Tabel 22.9.4.4 - Nilai Vn maksimum pada asumsi bidang geser ... 525 Tabel 23.4.3 - Koefisien strut βs ... 535 Tabel 23.9.2 - Koefisien zona nodal βn ... 541 Tabel 24.2.2 - Perhitungan lendutan izin maksimum ... 544 Tabel 24.2.4.1.3 - Faktor pengaruh waktu untuk beban tetap ... 547 Tabel 24.3.2 - Spasi maksimum tulangan terlekat pada pelat satu arah dan balok nonprategang dan prategang kelas C ... 550 Tabel 24.4.3.2 - Rasio luas tulangan ulir susut dan suhu minimum terhadap luas penampang beton bruto ... 553 Tabel 24.5.2.1 - Klasifikasi komponen lentur prategang berdasarkan ft ... 555 Tabel R24.5.2.1 - Persyaratan kemampuan layan ... 556 Tabel 24.5.3.1 - Batasan tegangan tekan beton sesaat setelah transfer gaya prategang 557 Tabel 24.5.3.2 - Batasan tegangan tarik beton sesaat setelah transfer gaya prategang, tanpa penambahan tulangan terlekat di dearah tarik ... 557 Tabel 24.5.4.1 - Batasan tegangan tekan beton saat beban layan ... 558 Tabel 25.2.4 - Spasi minimum antar sumbu ke sumbu strand pratarik pada ujung komponen struktur ... 560 Tabel 25.3.1 - Geometri kait standar untuk penyaluran batang ulir pada kondisi Tarik .... 561 Tabel 25.3.2 - Diameter sisi dalam bengkokan minimum dan geometri kait standar untuk sengkang, ikat silang, dan sengkang pengekang ... 562 Tabel 25.4.2.2 - Panjang penyaluran batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi tarik ... 566 Tabel 25.4.2.4 - Faktor modifikasi untuk panjang penyaluran batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi Tarik ... 568 xiii © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Tabel 25.4.3.2 - Faktor modifikasi untuk panjang penyaluran batang dengan kait dalam kondisi Tarik ... 570 Tabel 25.4.9.3 - Faktor modifikasi batang ulir dan kawat dalam kondisi tekan ... 583 Tabel 25.5.2.1 - Panjang sambungan lewatan batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi Tarik ... 586 Tabel 25.7.3.6 - Panjang lewatan untuk tulangan spiral ... 604 Tabel 25.9.4.5.1 - Tegangan tarik desain maksimum di tulangan ... 615 Tabel 26.4.1.1.1(a) - Spesifikasi untuk material sementisius ... 620 Tabel 26.4.2.2(b) - Batas material sementisius untuk campuran beton ... 626 Tabel 26.4.2.2(c) - Persyaratan untuk kombinasi material sementisius yang terpapar terhadap sulfat ... 627 Tabel 26.6.2.1(a) - Toleransi d dan persyaratan selimut ... 639 Tabel 26.6.2.1(b) - Toleransi untuk lokasi ujung dan bengkokan longitudinal tulangan ... 640 Tabel 27.3.2.1 - Faktor reduksi kekuatan maksimum yang diizinkan ... 667 xiv © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Prakata Standar Nasional Indonesia (SNI) 2847:2019 dengan judul Persyaratan beton struktural untuk bangunan gedung dan penjelasan adalah revisi dari SNI 2847:2013 Persyaratan beton struktural untuk bangunan gedung yang mengadopsi secara modifikasi dari Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318M-14) and Commentary (ACI 318RM-14). Standar ini digunakan dalam perencanaan dan pelaksanaan struktur beton untuk bangunan gedung, atau struktur bangunan lain yang mempunyai kesamaan karakter dengan struktur bangunan gedung. Standar Nasional Indonesia (SNI) ini dipersiapkan oleh Komite Teknis Bahan Konstruksi Bangunan dan Rekayasa Sipil (91-01) melalui Gugus Kerja Bahan Bangunan pada Subkomite Teknis Bahan, Sains, Struktur dan Konstruksi Bangunan (91-01-S4). Tata cara penulisan disusun mengikuti PKBSN Nomor 4 Tahun 2016 tentang Pedoman Penulisan Standar Nasional Indonesia (SNI), yang telah dibahas dalam forum Rapat Konsensus pada tanggal 18 Desember 2018 di Pusat Penelitian dan Pengembangan Perumahan dan Permukiman. Forum rapat konsensus ini dihadiri oleh wakil dari produsen, konsumen, asosiasi, lembaga penelitian, perguruan tinggi dan instansi pemerintah terkait. Standar ini telah melalui tahap jajak pendapat pada tanggal 30 Agustus 2019 sampai dengan 29 Oktober 2019, dengan hasil akhir disetujui menjadi SNI. Apabila pengguna menemukan keraguan dalam standar ini maka disarankan untuk melihat standar aslinya yaitu Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318M-14) and Commentary (ACI 318RM-14) dan atau dokumen terkait lain yang menyertainya. Untuk menghindari kesalahan dalam penggunaan dokumen dimaksud, disarankan bagi pengguna standar untuk menggunakan dokumen SNI yang dicetak dengan tinta berwarna. Perlu diperhatikan bahwa kemungkinan beberapa unsur dari dokumen standar ini dapat berupa hak paten. Badan Standardisasi Nasional jawab untuk pengidentifikasian salah satu atau seluruh hak paten yang ada. tidak bertanggung xv © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 1 - KETENTUAN UMUM 1.1 - Ruang lingkup R1.1 - Ruang lingkup R1.1.1 Standar untuk 1.1.1 Pasal ini membahas a) hingga h): meliputi ketentuan- beton perancangan ketentuan termasuk beton polos, beton struktural dengan nonprategang, prategang atau keduanya, kolom komposit dengan profil baja struktural, pipa atau selubung dan pengangkuran ke beton. a) Persyaratan umum standar ini b) Tujuan standar ini c) Penggunaan standar ini d) Interpretasi standar ini e) Definisi dan aturan bagi pihak yang ahli penulangan berwenang bersertifikat dan perencana Standar ini merupakan pengaturan ulang secara substansial pasal-pasal SNI 2847. Pasal ini terdiri dari beberapa ketentuan yang menjelaskan bagaimana penggunaan standar ini dan bagaimana menerjemahkan maksudnya. f) Dokumen konstruksi g) Pengujian dan inspeksi h) Persetujuan untuk perencanaan, konstruksi atau material konstruksi alternatif pada sistem khusus sistem khusus 1.2 - Umum R1.2 - Umum 1.2.1 SNI 2847, Persyaratan beton gedung ini disebut untuk struktural selanjutnya dalam dokumen sebagai standar. bangunan 1.2.2 Dalam standar ini, peraturan umum gedung mengacu pada standar-standar terkait dengan gedung yang diberlakukan di Indonesia. Bila diadopsi, ini merupakan bagian dari peraturan umum gedung tersebut. R.1.2.2 Badan Standardisasi Nasional (BSN) merekomendasikan standar ini digunakan secara keseluruhan. standar 1.2.3 Versi resmi standar ini menggunakan Bahasa Indonesia, satuan SI dan diterbitkan oleh Badan Standardisasi Nasional (BSN). 1.2.4 Pasal ini tidak relevan untuk Indonesia 1.2.5 Standar ini mengatur persyaratan minimum untuk desain, konstruksi dan evaluasi kekuatan komponen dan sistem struktur beton pada setiap struktur yang direncanakan sesuai dan persyaratan peraturan umum gedung. R1.2.5 Standar ini mengatur persyaratan persyaratan minimum dan melebihi ini bukanlah minimum dalam standar pelanggaran. Perencana dibangun boleh menentukan proyek mana yang melebihi persyaratan minimum dalam standar ini. ahli bersertifikat 1.2.6 Modifikasi terhadap standar ini yang diadopsi dan menjadi bagian dari ketentuan- ketentuan yang diberlakukan oleh pihak yang tertentu, bukan merupakan berwenang bagian dari standar ini. 1.2.7 Jika tidak ada peraturan umum 1 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN gedung yang diadopsi, standar ini mengatur persyaratan-persyaratan minimum untuk material, desain, konstruksi, dan evaluasi kekuatan komponen dan sistem struktur untuk setiap bangunan yang termasuk dalam lingkup standar ini. 1.3 - Tujuan R1.3 - Tujuan 1.3.1 Tujuan standar ini adalah untuk menjamin keselamatan dan kesehatan umum dengan menetapkan persyaratan- persyaratan minimum untuk kekuatan, stabilitas, kemampuan layan, durabilitas dan integritas struktur beton. R1.3.1 Standar ini menyediakan sarana untuk menetapkan persyaratan-persyaratan minimum untuk desain dan konstruksi beton struktural, begitu juga untuk kriteria penerimaan desain dan konstruksi beton struktural bagi pihak yang berwenang atau perwakilannya yang ditunjuk. ini memberikan penjelasan/pernyataan menyeluruh terkait semua kewajiban dari semua pihak dalam kontrak atau semua persyaratan dalam kontrak untuk proyek yang dibangun sesuai dengan standar ini. Standar tidak 1.3.2 Standar ini tidak mengakomodasi R1.3.2 Persyaratan-persyaratan minimum dalam standar tidak menggantikan pendapat ahli atau pengetahuan perencana ahli bersertifikat faktor-faktor tertentu dalam proyek, desain, lokasi, dan hal lainnya atau lingkungan yang tidak biasa dalam suatu proyek. semua aspek dalam desain. ini terhadap 1.3.3 Peralatan dan metode konstruksi tidak diatur dalam standar ini. 1.4 - Penerapan R1.4 - Penerapan 1.4.1 Standar ini berlaku untuk struktur beton yang didesain dan dibangun sesuai dengan persyaratan peraturan umum gedung. 1.4.2 Ketentuan-ketentuan yang sesuai dalam standar ini diizinkan untuk digunakan pada struktur-struktur yang tidak diatur oleh peraturan umum gedung. R1.4.2 Struktur-struktur seperti struktur pelengkung, bin, silo, struktur tahan ledakan, cerobong, struktur utilitas bawah tanah, dinding penumpu, dinding pelindung yang termasuk dalam persyaratan desain dan konstruksi yang tidak diatur secara spesifik dalam standar ini. Banyak peraturan dan standar yang memberikan persyaratan, seperti kualitas beton dan prinsip desain yang dapat digunakan untuk struktur tersebut. Rekomendasi untuk desain dan konstruksi untuk struktur-struktur tersebut antara lain: 2 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN "Code Requirements for Reinforced concrete Chimneys and Commentary" (ACI 307-08) "Standard Practice for Design and Construction of Concrete Silos and Stacking Tubes for Storing Granular Materials" (ACI 313-97) "Code Requirements for Nuclear Safety- and Related Concrete Structures Commentary" (ACI 349) "Code for Concrete Containments" (ACI 359) 1.4.3 Desain struktur beton cangkang tipis dan pelat lipat (folded plate) harus sesuai ACI 318.2, "Building Code Requirements for Concrete Thin Shells". 1.4.4 Standar ini berlaku untuk desain slabs cast on stay in place, dek baja non-komposit. R1.4.4 Dalam aplikasinya yang paling mendasar, dek baja nonkomposit berfungsi sebagai cetakan, dan pelat beton didesain untuk memikul semua beban, sementara di lain pelat beton mungkin penggunaan didesain untuk hanya memikul beban superimpose. Desain dek baja dalam aplikasi yang menahan beban diatur dalam "Standard for non-composite steel floor deck" (SDI NC). SDI mengacu pada standar ini untuk desain dan konstruksi pelat beton struktural. 1.4.5 Untuk hunian satu dan dua keluarga, kelompok hunian tunggal, townhouses dan struktur dan konstruksi fondasi telapak cor di tempat, dinding fondasi, pelat lantai di atas tanah diizinkan untuk didesain sesuai persyaratan ACI 332. R1.4.5 ACI 332 hanya ditujukan untuk telapak, desain dan konstruksi fondasi fondasi dinding yang ditumpu fondasi menerus dan pelat di atas tanah untuk penggunaan konstruksi tinggal terbatas. Beberapa rumah keluarga tunggal termasuk struktur seperti townhomes. pelengkapnya, desain tempat 1.4.6 Standar ini tidak berlaku untuk desain dan pemasangan fondasi tiang beton, pilar bor dan kaison (caissons) yang ditanam dalam tanah, kecuali ditentukan dalam: a) Untuk bagian di atas permukaan tanah atau air, atau di tanah yang tidak mampu yang memberikan tahanan tekuk memadai sepanjang bentangnya R1.4.6 Desain dan pemasangan tiang fondasi yang tertanam penuh di dalam tanah diatur dalam standar bangunan umum. Rekomendasi untuk tiang fondasi diatur dalam ACI 543R. Rekomendasi untuk tiang bor diatur dalam ACI 336.3R. Rekomendasi untuk tiang beton prategang diatur dalam for Design, "Recommended Practice Manufacture, of Presstressed Concrete Piling" (PCI 1993). lateral untuk menahan and Installation b) Untuk struktur yang direncanakan sebagai Kategori Desain Seismik D, E dan F Acu 18.13.4 untuk persyaratan tambahan untuk tiang beton, tiang bor dan kaison pada struktur yang direncanakan pada Kategori Desain Seismik D, E dan F. 3 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 1.4.7 Standar ini tidak berlaku untuk desain pelat di atas tanah, kecuali pelat tersebut menyalurkan beban vertikal dan gaya lateral dari bagian lain struktur ke tanah. R1.4.7 Rekomendasi detail untuk desain dan konstruksi pelat di atas tanah dan lantai yang tidak menyalurkan beban vertikal atau gaya lateral dari struktur lainnya ke tanah dan pelat di atas tanah pascatarik untuk perumahan, diatur dalam publikasi berikut ini: ACI 360R menampilkan informasi desain pelat di atas lantai primer bangunan industri dan pelat yang ini membahas berdekatan. Laporan perencanaan, desain, dan pendetailan pelat. Informasi latar belakang pada teori desain diikuti oleh pembahasan tentang sistem pendukung tanah, pembebanan, dan tipe pelat. Metode desain diberikan untuk beton polos struktural, beton bertulang, beton terkompensasi susut (shrinkage-compensating concrete), dan pelat beton pascatarik. tanah, The Post-Tensioning Institute (DC 10.5- 12) menyediakan standar persyaratan tanah untuk pelat pascatarik, investigasi tanah, desain dan analisis rumah tinggal pascatarik and pelat bangunan komersil ringan pada tanah ekspansif. lantai di atas 1.4.8 Standar ini tidak berlaku untuk desain R1.4.8 Persyaratan dan rekomendasi untuk desain dan konstruksi tangki dan reservoir diberikan dalam ACI 350, ACI 334.1R, dan ACI 372R. dan konstruksi tangki dan reservoir. 1.4.9 Standar ini tidak berlaku untuk desain pelat komposit yang dicor setempat pada dek baja komposit. Beton yang digunakan pada konstruksi pelat seperti itu diatur oleh standar ini bilamana sesuai. Bagian pelat yang didesain sebagai beton bertulang diatur dalam standar ini. R1.4.9 Dalam jenis konstruksi ini, dek baja berfungsi sebagai tulangan momen positif. Desain dan konstruksi pelat dek komposit beton-baja dijelaskan dalam "Standard for Composite Steel Floor Deck-Slabs" (SDI C). Standar mengacu pada bagian-bagian yang sesuai dari standar ini untuk desain dan konstruksi bagian beton perakitan komposit. SDI C juga memberikan panduan untuk desain pelat dek komposit beton-baja. Desain tulangan momen negatif untuk kontinuitas pada tumpuan adalah contoh umum dimana sebagian pelat itu dirancang sesuai dengan standar ini. 1.5 - Interpretasi R1.5 - Interpretasi 1.5.1 Prinsip-prinsip interpretasi di bagian ini harus diterapkan pada standar ini secara keseluruhan kecuali dinyatakan lain. 4 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 1.5.2 Standar ini terdiri dari pasal dan lampiran termasuk teks, judul, tabel, gambar, catatan kaki pada tabel dan gambar dan standar rujukan. terdiri dari prakata, tabel, pendahuluan, gambar, dan sitasi. Penjelasan ditujukan untuk memberikan informasi tetapi bukan merupakan bagian dari standar ini, tidak merupakan syarat yang mengikat dan tidak digunakan untuk menimbulkan konflik atau kerancuan dalam standar ini. 1.5.3 Penjelasan teks penjelasan, 1.5.4 Standar harus diinterpretasikan tanpa menyebabkan konflik di antara ketentuan- ketentuan di dalamnya. Ketentuan khusus lebih menentukan dibandingkan ketentuan- ketentuan umum. adalah R1.5.4 luas, seperti sebuah pernyataan yang bangunan digunakan. Ketentuan khusus, seperti persyaratan distribusi tulangan eksplisit untuk kontrol retak, mengatur ketentuan umum. Ketentuan umum harus dapat 1.5.5 Standar ini harus diinterpretasikan dan diterapkan secara harfiah dari kata dan istilah yang digunakan. Definisi khusus dari kata dan istilah dalam standar ini harus digunakan jika ada dan berlaku. Terlepas terdapat dalam dari rujukan, standar atau sumber lain di luar standar ini memberikan definisi yang berbeda. R1.5.5 ACI Concrete Terminology (2013) adalah sumber utama untuk membantu menentukan makna kata atau istilah yang tidak didefinisikan dalam standar ini. Kamus dan rujukan lainnya yang biasa digunakan oleh para perencana ahli bersertifikat dapat digunakan sebagai sumber sekunder. istilah-istilah yang 1.5.6 Kata dan istilah berikut dalam standar ini harus diinterpretasikan sesuai a) hingga e): a) Kata "harus" berarti wajib. b) Ketentuan dalam standar ini berlaku tidak kata wajib walau digunakan. "harus" c) Kata yang mengacu waktu sekarang juga berlaku untuk masa akan datang. d) Kata "dan" berarti semua butir, kondisi, yang atau persyaratan, berkaitan harus terpenuhi. kejadian e) Kata "atau" berarti butir, kondisi, yang dan persyaratan berkaitan setidaknya salah satunya terpenuhi. atau adalah kejadian alternatif, 1.5.7 Dalam kasus satu atau lebih dari ketentuan pada standar ini dinyatakan tidak valid oleh pengadilan atau komite khusus yang dibentuk pemerintah, Keputusan tidak berefek pada validitas tersebut R1.5.7 Standar ini membahas banyak persyaratan yang dapat diimplementasikan jika sepenuhnya persyaratan ini ditentukan menjadi tidak valid. Persyaratan tanpa modifikasi lainnya dalam standar 5 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN ketentuan lainnya pada standar ini dimana ketentuan tersebut terpisah. Keputusan dari pengadilan atau komite khusus yang dibentuk pemerintah tersebut hanya berlaku pada pengadilan tidak mempengaruhi isi atau interpretasi standar ini pada yurisdiksi lainnya. keterpisahan untuk menjaga dan mengizinkan standar ini untuk digunakan sejauh mungkin mengikuti keputusan hukum yang mempengaruhi satu atau lebih dari ketentuannya. ini dimaksudkan tersebut dan 1.5.8 Bilamana ketentuan-ketentuan yang ada dalam standar ini bertentangan dengan standar dan dokumen yang diacu pada Pasal 3, ketentuan pada standar ini yang berlaku. 1.6 - Pihak yang berwenang R1.6 - Pihak yang berwenang 1.6.1 Pihak yang berwenang adalah pihak yang mengelola dan menegakkan standar bangunan gedung. R1.6.1 Pihak yang berwenang didefinisikan dalam 2.3. 1.6.2 Setiap tindakan dan keputusan yang dibuat pihak yang berwenang tersebut hanya berlaku spesifik pada wilayah yurisdiksinya dan tidak mengubah standar ini. R1.6.2 Hanya Badan Standar Nasional yang memiliki otoritas untuk mengubah standar ini. 1.6.3 Pihak yang berwenang mempunyai hak untuk memerintahkan pengujian material apapun yang digunakan dalam konstruksi beton untuk mengetahui apakah material tersebut memenuhi persyaratan. 1.7 - Perencana ahli bersertifikat R1.7 - Perencana ahli bersertifikat 1.7.1 Perencana ahli bersertifikat yang dimaksud dalam standar ini adalah orang yang mempunyai sertifikat dan bertanggung jawab terhadap desain dan pengawasan struktural. R.1.7.1 Perencana ahli bersertifikat didefinisikan dalam 2.3. 1.8 - Dokumen dan laporan perencanaan 1.8.1 Perencana ahli bersertifikat harus menyediakan dokumen perencanaan sesuai persyaratan Pasal 26 dan yang disyaratkan oleh hukum. R1.8
Dokumen dan laporan perencanaan R1.8.1 Ketentuan Pasal 26 untuk menyiapkan gambar proyek dan spesifikasi, secara dengan kebanyakan peraturan umum gedung. Informasi tambahan mungkin diperlukan oleh pihak yang berwenang. umum, konsisten 1.8.2 Perhitungan yang berkaitan dengan desain harus diajukan dengan dokumen konstruksi jika diminta oleh pihak yang berwenang. Analisis dan perencanaan menggunakan program komputer diizinkan asumsi dengan melampirkan desain, masukan data dan keluaran olahan komputer. Analisis model diizinkan sebagai perhitungan tambahan. yang R1.8.2 didokumentasikan sebagai gantinya perhitungan manual. Cakupan masukan (input) dan keluaran (output) akan bervariasi sesuai dengan persyaratan spesifik individu pihak yang berwenang. Namun, jika sebuah program komputer telah digunakan, hanya kerangka data yang biasanya diperlukan. Hal ini harus terdiri dari Keluaran komputer diterima 6 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN data masukan dan keluaran yang cukup dan informasi lainnya untuk memungkinkan pihak yang berwenang untuk melakukan tinjauan membuat perbandingan menggunakan program lain atau perhitungan manual. Data masukan identifikasi elemen, harus diantaranya pembebanan, dan panjang bentang. Data keluaran seharusnya terdiri dari identifikasi elemen, geser, momen, dan reaksi pada titik-titik penting pada bentang elemen. Untuk keluaran desain kolom, diharapkan termasuk faktor pembesaran momen jika diterapkan. terperinci dan Standar ini memungkinkan analisis model untuk digunakan sebagai analisis struktural tambahan. desain dan harus Dokumentasi analisis model terkait. disediakan dengan perhitungan Analisis model harus dilakukan oleh seorang yang memiliki pengalaman dalam teknik ini. perhitungan 1.9 - Pengujian dan pengawasan 1.9.1 Material beton harus diuji sesuai persyaratan pada Pasal 26. 1.9.2 Pekerjaan beton harus diawasi sesuai dengan peraturan umum gedung dan mengikuti Pasal 17 dan Pasal 26. harus memasukkan informasi sesuai Pasal 17 dan Pasal 26. 1.9.3 Laporan pengawasan 1.10 - Persetujuan sistem khusus untuk desain, atau material konstruksi alternatif R1.10 - Persetujuan sistem khusus untuk atau material konstruksi desain, konstruksi alternatif konstruksi 1.10.1 Penggunaan sebarang sistem desain, konstruksi, dan material konstruksi alternatif yang masuk dalam lingkup standar ini, yang kelayakannya telah ditunjukkan melalui penerapan yang berhasil atau melalui analisis atau pengujian, tetapi tidak tersebut sistem-sistem memenuhi atau tidak tercakup dalam standar ini, untuk menyajikan data-data yang mendasari desain tersebut kepada pihak berwenang atau komite pengkaji yang ditunjuk oleh pihak yang berwenang. Komite ini harus beranggotakan ahli yang berkompetensi dan R1.10.1 Metode desain baru, material baru dan penerapan material baru, harus menjalani periode pengembangan sebelum bisa tercakup dalam standar. Oleh karena itu, sistem atau komponen yang baik bisa jadi tidak boleh digunakan karena belum bisa diterima. khusus Untuk sistem khusus yang ditinjau dalam pasal ini, pengujian khusus, faktor beban, batas defleksi, dan persyaratan terkait lainnya harus ditetapkan oleh komite penguji, dan harus konsisten dengan tujuan standar. harus diberi kesempatan 7 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN mempunyai kewenangan untuk mengkaji data yang disampaikan, meminta pengujian dan membuat ketentuan-ketentuan yang mengatur desain dan konstruksi sistem- sistem tersebut agar memenuhi yang disyaratkan standar ini. Ketentuan-ketentuan ini, bila disetujui oleh pihak yang berwenang dan diberlakukan, memiliki kekuatan dan pengaruh yang sama dengan ketentuan dalam standar ini. tidak berlaku untuk uji model yang digunakan untuk melengkapi perhitungan menurut 1.8.2 atau untuk evaluasi kekuatan struktur menurut Pasal 27. Ketentuan-ketentuan bagian ini 8 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 2 - NOTASI DAN TERMINOLOGI 2.1 - Ruang lingkup 2.1.1 Pasal ini mendefinisikan notasi dan terminologi yang digunakan dalam standar ini. 2.2 - Notasi a R2.2 - Notasi = tinggi blok tegangan persegi ekuivalen, mm av = bentang geser, sama dengan jarak dari pusat beban terpusat ke: a) muka tumpuan untuk komponen struktur menerus atau kantilever, tumpuan untuk atau b) pusat komponen tertumpu sederhana, mm struktur Ab = luas setiap batang atau kawat individu, mm2 Abrg = luas tumpuan netto dari kepala stud, baut angkur, atau batang ulir berkepala, mm2 Ac = luas penampang beton yang menahan transfer geser, mm2 Acf = luas penampang bruto lajur pelat- balok yang lebih besar dari dua rangka ekuivalen saling tegak lurus yang berpotongan pada kolom dari pelat dua arah, mm2 penampang Ach = luas komponen struktur yang diukur sampai tepi luar tulangan transversal, mm2 Acp = luas yang dibatasi oleh keliling luar penampang beton, mm2 Acs = luas penampang pada salah satu ujung strut dalam model strut-and- tie, diambil tegak lurus terhadap sumbu strut, mm2 Act = luas bagian penampang antara lentur dan pusat muka gravitasi penampang bruto, mm2 tarik Acv = luas bruto penampang beton yang dibatasi oleh tebal badan dan panjang penampang dalam arah gaya geser yang ditinjau pada luas bruto kasus dinding dan penampang beton dalam kasus diafragma, tebalnya tidak melebihi lebar diafragma, mm2 Acw = luas penampang beton pilar tunggal, horizontal segmen dinding, atau balok kopel yang menahan geser, mm2 9 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Af = luas tulangan dalam braket atau korbel yang menahan momen desain terfaktor, mm2 Ag = luas bruto penampang beton, mm2. Untuk penampang berlubang, Ag adalah luas beton saja dan tidak termasuk luas lubang Ah = luas total tulangan geser sejajar tarik utama terhadap tulangan dalam korbel atau braket, mm2 = luas penampang efektif pada joint di bidang yang paralel terhadap bidang yang tulangan menimbulkan geser dalam joint, mm2 = luas Aj 𝑨ℓ total tulangan longitudinal untuk menahan torsi, mm2 A𝓵,𝒎𝒊𝒏= luas minimum tulangan longitudinal untuk menahan torsi, mm2 An = luas tulangan dalam braket atau korbel yang menahan gaya tarik Nuc, mm2 Anz = luas muka daerah nodal atau penampang melalui daerah nodal, mm2 terproyeksi dari ANa = luas pengaruh angkur tunggal atau kelompok angkur adhesif, untuk perhitungan kekuatan lekatan tarik, mm2 terproyeksi dari ANao = luas pengaruh angkur tunggal adhesif, untuk perhitungan kekuatan lekatan tarik jika tidak dibatasi oleh jarak tepi atau spasi, mm2 ANc = luas kegagalan beton terproyeksi dari angkur tunggal atau kelompok angkur, perhitungan kekuatan tarik, mm2 untuk = luas kegagalan beton terproyeksi untuk dari angkur perhitungan kekuatan jika tidak dibatasi oleh jarak tepi atau spasi, mm2 ANco tunggal, tarik Ao = luas bruto yang dilingkupi oleh lintasan alir geser, mm2 Aoh = luas yang dilingkupi oleh garis transversal pusat tulangan tertutup terluar, mm2 torsi Apd = luas total yang ditempati oleh selongsong, selubung dan tulangan prategang, mm2 Aps = luas baja prategang dalam daerah tarik lentur, mm2 10 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Apt = luas total tulangan prategang, mm2 longitudinal As tulangan nonprategang, mm2 ' = luas tulangan tekan, mm2 = luas tarik As Asc = luas tulangan tarik utama dalam korbel atau braket, mm2 Ase,N = luas penampang efektif angkur dalam kondisi tarik, mm2 = luas penampang efektif angkur Ase,V dalam kondisi geser, mm2 Ash = luas penampang tulangan transversal (termasuk ikat silang) dalam spasi 𝒔 dan tegak lurus terhadap dimensi bc, mm2 total Asi = luas total tulangan permukaan dengan spasi si dalam lapisan ke i yang melintasi strut, dengan tulangan dengan sudut 𝜶𝑖 terhadap sumbu strut, mm2 As,min= luas minimum tulangan lentur, mm2 longitudinal Ast = luas tulangan total tulangan nonprategang atau profil baja), mm2 (batang Asx = luas profil baja struktur, pipa, atau penampang tabung komposit, mm2 dalam At = luas satu kaki sengkang tertutup yang menahan torsi dalam spasi s, mm2 Atp = luas baja prategang dalam suatu ikatan, mm2 Atr = luas penampang total semua tulangan transversal dalam spasi s yang melintasi bidang potensial pembelahan melalui tulangan yang disalurkan, mm2 Ats = luas tulangan nonprategang dalam suatu ikatan, mm2 Av = luas tulangan geser dalam spasi s, mm2 Avd = luas total tulangan dalam setiap tulangan kopel kelompok diagonal balok bertulangan diagonal, mm2 batang dalam Avf = luas tulangan geser-friksi, mm2 Avh = luas tulangan geser yang paralel lentur terhadap tulangan dalam spasi s2, mm2 tarik Av,min= luas minimum tulangan geser dalam spasi s, mm2 AVc = luas kegagalan beton terproyeksi dari angkur tunggal atau kelompok 11 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN angkur, kekuatan geser, mm2 untuk perhitungan AVco = luas kegagalan beton terproyeksi dari untuk perhitungan kekuatan geser, jika tidak dibatasi oleh pengaruh sudut, komponen atau spasi, struktur, mm2 yang angkur tunggal, tebal A1 = luas untuk perhitungan kekuatan tumpu, mm2 piramida, bawah (tapered limas kerucut, atau terpancung yang wedge) mempunyai luas atas A1, dan mempunyai sisi miring dengan rasio vertikal terhadap horizontal 1 : 2, mm2. A2 harus termuat seluruhnya di dalam tumpuan dibebani A2 = luas dasar b = lebar muka struktur, mm, tekan komponen bc = dimensi penampang inti komponen struktur yang diukur ke tepi luar yang transversal tulangan membentuk luas Ash, mm bf = Lebar sayap efektif penampang T, mm bo = keliling penampang kritis untuk geser dua arah pada pelat dan fondasi telapak (footings), mm bs bslab = lebar efektif pelat menahan fMsc, = lebar strut, mm mm bt = lebar bagian penampang yang tertutup mengandung sengkang yang menahan torsi, mm bv = lebar penampang pada permukaan kontak yang diperiksa untuk geser horizontal, mm bw = lebar badan, tebal dinding, atau lingkaran, diameter penampang mm b1 = dimensi penampang kritis bo yang diukur dalam arah bentang dimana momen ditentukan, mm b2 = dimensi penampang kritis bo yang lurus diukur dalam arah terhadap b1, mm tegak Bn Bu c = kekuatan tumpu nominal, N = beban tumpu terfaktor, N = jarak dari serat tekan terjauh ke sumbu netral, mm cac = jarak tepi kritis yang disyaratkan untuk menyalurkan kekuatan dasar 12 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN yang dikendalikan oleh jebolnya beton (breakout) atau lekatan beton dari angkur pascacor dalam kondisi tarik dalam beton yang tak retak tanpa tulangan pelengkap untuk mengendalikan pembelahan beton, mm ca,max = jarak maksimum dari pusat batang angkur ke tepi beton, mm ca,min = jarak minimum dari pusat batang angkur ke tepi beton, mm ca1 = jarak dari pusat batang angkur ke tepi beton dalam satu arah, mm. Jika geser diterapkan pada angkur, ca1 diambil dalam arah geser yang diterapkan. Jika tarik diterapkan pada angkur, ca1 adalah jarak tepi minimum. Dimana angkur yang terletak dalam dibebani geser penampang yang sempit dengan tebal terbatas, lihat 17.5.2.4 c'a1 = nilai yang membatasi ca1 dimana angkur terletak kurang dari 1,5 ca1 dari tiga atau lebih sisi, mm; lihat Gambar R17.5.2.4 ca2 = jarak dari pusat batang angkur ke tepi beton dalam arah tegak lurus terhadap ca1, mm cb = yang terkecil dari: a) jarak dari pusat batang tulangan atau kawat ke permukaan beton terdekat, dan b) setengah spasi pusat ke pusat batang tulangan atau kawat yang disalurkan, mm cc = selimut bersih (clear cover) tulangan, mm, cNa = jarak terproyeksi dari pusat batang angkur pada satu sisi angkur yang diperlukan untuk mengembangkan kekuatan lekatan penuh angkur tunggal dengan lekatan, mm ct = jarak dari muka interior kolom ke tepi pelat yang diukur parallel terhadap c1, tetapi tidak melebihi c1, mm c1 = dimensi kolom persegi atau persegi ekuivalen, kepala kolom (capital), atau braket yang diukur dalam arah bentang momen dimana ditentukan, mm = dimensi kolom persegi atau persegi ekuivalen, kepala kolom (capital), atau braket yang diukur dalam arah tegak lurus terhadap c1, mm c2 13 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN untuk menentukan properti torsi pelat dan balok Cm = faktor C = konstanta penampang C = gaya tekan yang bekerja pada zona nodal, N yang menghubungkan diagram momen aktual ke diagram momen seragam ekuivalen d = jarak dari serat tekan terjauh ke pusat tulangan tarik longitudinal, mm d' = jarak dari serat tekan terjauh ke pusat tulangan tekan longitudinal, mm da = diameter luar angkur atau diameter stud berkepala, baut batang berkepala, atau baut berkait, ' = nilai yang menggantikan da bila da lebih besar angkur berukuran digunakan, mm dagg = ukuran nominal maksimum agregat kasar, mm db = diameter nominal batang tulangan, (strand) kawat, prategang, mm, atau strand dburst = jarak dari angkur ke pusat gaya bursting, Tburst, N dp = jarak dari serat tekan terjauh ke pusat baja prategang, mm, dpile = diameter tiang di dasar fondasi (footing), mm D = pengaruh beban mati layan eanc = eksentrisitas angkur atau kelompok pusat angkur penampang, mm terhadap eh = jarak dari permukaan dalam batang baut J atau L ke ujung luar baut J atau L, mm ' = jarak antara beban tarik resultan eN pada kelompok angkur yang dibebani tarik dan pusat kelompok ' angkur yang dibebani tarik, mm; eN selalu positif ' ev = jarak antara beban geser resultan pada kelompok angkur yang dibebani geser dalam arah yang sama, dan pusat kelompok angkur yang dibebani geser dalam arah ' yang sama, mm; eN selalu positif E = pengaruh gaya gempa horizontal dan vertikal Ec = modulus elastisitas beton, MPa Ecb = modulus elastisitas beton balok, MPa 14 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Ecs = modulus elastisitas beton pelat, MPa EI = kekakuan lentur komponen struktur, N-mm2 (EI)eff= kekakuan lentur efektif komponen struktur, N-mm2 Ep = modulus elastisitas baja prategang, MPa Es = modulus elastisitas tulangan dan baja struktural, MPa fc′ = kekuatan tekan disyaratkan, MPa beton yang √fc′ = akar kuadrat kekuatan tekan beton yang disyaratkan, MPa fci′ = kekuatan yang disyaratkan pada waktu prategang awal, MPa tekan beton √𝒇𝒄𝒊′ = akar kuadrat kekuatan tekan beton yang disyaratkan pada waktu prategang awal, MPa fce = kekuatan tekan efektif beton dalam strut atau daerah pertemuan nodal, MPa fcm = kekuatan tekan beton rata-rata terukur, MPa fct = kekuatan tarik belah rata-rata terukur beton ringan, MPa fd = tegangan akibat beban mati tak terjauh terfaktor, penampang dimana tegangan tarik diakibatkan oleh beban luar, MPa di serat fdc = tegangan dekompresi (decompression); tegangan pada baja prategang saat tegangan adalah nol dalam beton di tingkat (level) yang sama seperti titik berat baja prategang, MPa fpc = tegangan tekan beton setelah semua prategang terjadi di titik berat penampang yang menahan beban terapan luar atau di pertemuan badan dan sayap bila pusat terletak dalam sayap, MPa. Dalam komponen struktur fpc adalah tegangan tekan resultan di pusat penampang komposit, atau di pertemuan badan dan sayap bila pusat terletak dalam sayap, akibat baik prategang maupun momen yang ditahan oleh komponen kehilangan komposit, 15 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN struktur pracetak yang bekerja sendirian fpe = tegangan tekan pada beton akibat gaya efektif prategang saja, setelah semua prategang terjadi, di serat terjauh penampang jika tegangan tarik disebabkan oleh beban eksternal yang bekerja, MPa fps = tegangan dalam baja prategang pada kekuatan lentur nominal, MPa fpu = kekuatan tarik baja prategang yang kehilangan disyaratkan, MPa fpy = kekuatan leleh baja prategang yang disyaratkan, MPa fr = modulus hancur (rupture) beton, MPa fs = tegangan tarik yang dihitung dalam tulangan saat beban layan, MPa = tegangan dalam tulangan tekan yang terkena beban terfaktor, MPa = tegangan efektif dalam baja prategang semua kehilangan prategang terjadi), MPa ' fs fse (setelah fsi = tegangan pada lapisan ke-i pada permukaan tulangan, MPa ft = tegangan serat terjauh tarik dalam daerah tarik pratekan yang dihitung saat beban layan menggunakan properti penampang bruto, MPa futa = kekuatan tarik baja angkur yang disyaratkan, MPa leleh disyaratkan, MPa fy = kekuatan tulangan yang fya = kekuatan leleh baja angkur yang disyaratkan, MPa fyt = kekuatan leleh tulangan transversal yang disyaratkan fy, MPa = pengaruh beban akibat berat dan tekanan fluida dengan kerapatan dan tinggi maksimum yang dapat didefinisikan dengan baik Fnn = kekuatan nominal di muka zona F nodal, N Fns = kekuatan nominal strut, N Fnt = kekuatan nominal tie, N Fun = gaya terfaktor pada daerah muka node, N Fus = gaya tekan terfaktor di daerah strut, N 16 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Fut = gaya tarik terfaktor di pengikat (tie), N h = tebal atau tinggi keseluruhan komponen struktur, mm ha = tebal komponen struktur dimana lokasi angkur, diukur paralel terhadap sumbu angkur, mm hanc = dimensi perangkat angkur atau kelompok perangkat tunggal berjarak dekat ke arah bursting yang diperhitungkan, mm hef = panjang penanaman efektif angkur, mm h'ef = nilai batas hef dimana angkur terletak kurang dari 1,5hef dari tiga tepi atau lebih, mm; merujuk pada gambar R17.4.2.3 hsx = tinggi tingkat untuk tingkat x, mm hu = tinggi lateral tidak tertumpu pada serat tekan terjauh pada dinding dan pilar dinding, mm, ekuivalen dengan ℓu untuk komponen tekan = tinggi penampang kepala-geser hv (shearhead), mm hw = tinggi dinding keseluruhan dari dasar ke tepi atas atau tinggi bersih segmen dinding atau pilar dinding yang ditinjau, mm hx = spasi horizontal ikat silang atau kaki sengkang pengekang (hoop) pusat ke pusat maksimum pada semua muka kolom, mm H = pengaruh beban akibat tekanan lateral tanah, air dalam tanah, atau bahan lainnya, N I = momen inersia penampang terhadap sumbu pusat, mm4 Ib = momen inersia penampang bruto balok terhadap sumbu pusat, mm4 = momen inersia penampang retak yang ditransformasi ke beton, mm4 inersia efektif untuk Icr Ie = momen perhitungan defleksi, mm4 Ig = momen inersia penampang beton bruto terhadap sumbu pusat, yang mengabaikan tulangan, mm4 Is = momen inersia penampang bruto pelat terhadap sumbu pusat, mm4 Ise = momen inersia tulangan terhadap penampang sumbu komponen struktur, mm4 pusat Isx = momen inersia profil baja struktural, pipa, atau tabung terhadap sumbu 17 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN pusat struktur komposit, mm4 efektif panjang komponen struktur tekan = koefisien untuk kekuatan penampang komponen k = faktor untuk kc jebol beton dasar dalam kondisi tarik kcp = koefisien untuk kekuatan jungkit (pryout) kf kn = faktor kekuatan beton = faktor efektifitas pengekangan Kt = kekakuan torsi elemen; momen per unit rotasi Ktr = indeks tulangan transversal, mm K05 = koefisien yang terkait dengan fraksi 5 persen ℓ = panjang bentang balok atau pelat bersih satu kantilever, mm arah; proyeksi ℓa = panjang penanaman tambahan melewati garis pusat tumpuan atau titik belok, mm ℓanc = panjang angkur yang terikat harus terjadi, mm ℓb = lebar landasan, mm ℓc = panjang komponen tekan, diukur dari pusat ke pusat joint, mm ℓd = panjang penyaluran tarik batang tulangan ulir, kawat ulir, tulangan kawat las polos dan ulir, atau strand pratarik, mm ℓdc = panjang penyaluran tekan batang tulangan ulir dan kawat ulir, mm = panjang tulangan prategang tanpa lekatan pada ujung komponen, mm = panjang penyaluran tarik batang tulangan ulir atau kawat ulir dengan kait standar, yang diukur dari penampang kritis ujung luar kait (panjang penanaman lurus antara penampang kritis dan awal kait [titik tangen] ditambah jari-jari dalam bengkokan dan satu diameter batang tulangan), mm ℓdb ℓdh ℓdt = panjang penyaluran tarik batang tulangan ulir berkepala, yang diukur dari penampang kritis ke muka tumpuan kepala, mm ℓe = panjang tumpuan beban angkur untuk geser, mm ℓext = Perpanjangan bagian lurus pada ujung kait standar, mm ℓn = panjang bentang bersih yang diukur muka ke muka tumpuan, mm 18 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN ℓo = panjang, yang diukur dari muka joint sepanjang sumbu komponen tulangan dimana struktur, transversal harus disediakan, mm khusus ℓsc = panjang sambungan daerah tekan, mm = panjang sambungan lewatan di ℓst lewatan di daerah tarik, mm ℓt = bentang komponen struktur akibat uji beban, diambil sebagai bentang yang lebih pendek untuk sistem pelat dua arah, mm. Bentang adalah yang lebih kecil dari: (a) jarak di antara pusat tumpuan, dan (b) jarak bersih antara tumpuan ditambah komponen tebal 𝒉 struktur. Bentang untuk kantilever harus diambil sebagai dua kali jarak dari muka tumpuan ke ujung kantilever ℓtr = Panjang penyaluran tulangan prategang, mm ℓu = panjang tak tertumpu komponen struktur tekan, mm ℓv = panjang lengan kepala geser (shearhead) dari pusat beban atau reaksi terpusat, mm ℓw = panjang seluruh dinding, atau panjang segmen dinding atau pilar dinding yang ditinjau dalam arah gaya geser, mm ℓ1 = panjang bentang dalam arah dimana momen ditentukan, yang diukur pusat ke pusat tumpuan, mm = panjang bentang dalam arah tegak lurus terhadap ℓ1, yang diukur pusat ke pusat tumpuan, mm ℓ2 L Lr = pengaruh beban hidup layan = pengaruh beban hidup atap layan M = momen yang bekerja pada angkur atau kelompok angkur, N-mm Ma = momen dalam maksimum komponen struktur akibat beban layan pada tahap defleksi dihitung, N-mm Mc = momen terfaktor yang diperbesar untuk kurvatur komponen struktur yang digunakan untuk desain komponen struktur tekan, N-mm pengaruh Mcr = momen retak, N-mm 19 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Mcre = momen yang mengakibatkan retak lentur pada penampang akibat beban terapan luar, N-mm Mmax = momen maksimum terfaktor pada penampang akibat beban luar yang bekerja, N-mm Mn = kekuatan lentur nominal pada penampang, N-mm Mnb = kekuatan lentur nominal balok termasuk pelat bilamana tertarik, yang merangka ke dalam joint, N- mm Mnc = kekuatan lentur nominal kolom yang merangka ke dalam joint, yang dihitung untuk gaya aksial terfaktor, konsisten dengan arah gaya lateral yang ditinjau, yang menghasilkan kekuatan lentur yang terendah, N-mm Mo = momen statis terfaktor total, N-mm Mp = kekuatan momen plastis perlu kepala-geser penampang (shearhead), N-mm mungkin lentur komponen struktur, dengan atau tanpa yang ditentukan menggunakan properti komponen struktur pada muka joint tegangan yang mengasumsikan tarik dalam batang tulangan longitudinal sebesar paling sedikit 1,25fy dan faktor reduksi kekuatan ϕ sebesar 1,0, N-mm Mpr = kekuatan beban aksial, Msa = Momen maksimum pada dinding akibat beban layan, tidak termasuk efek P, N-mm, Msc = Momen terfaktor pelat yang ditahan oleh kolom pada joint, N-mm Mu = momen terfaktor pada penampang, N-mm Mua = momen di tengah tinggi dinding akibat beban lateral dan vertikal eksentris terfaktor, tidak termasuk pengaruh P, N-mm Mv = tahanan momen yang disumbang kepala-geser tulangan oleh (shearhead), N-mm M1 = momen ujung terfaktor yang lebih kecil pada komponen struktur tekan, diambil sebagai positif jika komponen struktur dibengkokkan dalam kurvatur tunggal, dan negatif 20 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN jika dibengkokkan dalam kurvatur ganda, N-mm terfaktor pada komponen struktur tekan pada ujung dimana M1 bekerja, akibat beban yang mengakibatkan goyangan samping tidak besar, dihitung menggunakan yang analisis orde pertama, N-mm M1s = momen ujung M1ns = momen ujung rangka elastis terfaktor pada komponen struktur tekan pada ujung dimana M1 bekerja, akibat beban yang mengakibatkan goyangan samping cukup besar, dihitung menggunakan yang analisis orde pertama, N-mm rangka elastis = momen ujung terfaktor yang lebih besar pada komponen struktur pembebanan tekan. transversal antara terjadi tumpuan, M2 diambil sebagai momen terbesar yang terjadi dalam komponen struktur. Nilai M2 selalu positif, N-mm M2 Jika di M2,min = nilai minimum M2, N-mm M2,ns = momen ujung terfaktor pada komponen struktur tekan pada ujung dimana M2 bekerja, akibat yang mengakibatkan beban goyangan samping tidak besar, dihitung menggunakan yang analisis orde pertama, N-mm M2s = momen ujung rangka elastis terfaktor pada komponen struktur tekan pada ujung dimana M2 bekerja, akibat yang mengakibatkan beban goyangan samping cukup besar, dihitung menggunakan yang analisis orde pertama, N-mm rangka elastis n = jumlah benda, seperti uji kekuatan, batang tulangan, kawat, alat angkur strand-tunggal (monostrand), angkur, atau lengan kepala geser (shearhead) nℓ = jumlah longitudinal sekeliling tepi inti kolom dengan sengkang tertutup yang ditumpu secara lateral pada sudut sengkang atau oleh kait gempa. Seikat tulangan 21 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tulangan dihitung sebagai tulangan tunggal. nt = jumlah threads per inchi N = gaya tarik yang bekerja pada angkur atau kelompok angkur, N Na = kekuatan lekatan nominal dalam kondisi tarik dari angkur tunggal adhesif, N Nag = kekuatan lekatan nominal dalam kondisi tarik dari kelompok angkur adhesif, N Nb = kekuatan jebol beton dasar dalam kondisi tarik dari angkur tunggal dalam beton yang retak, N Nba = kekuatan lekatan dasar dalam kondisi tarik dari angkur tunggal adhesif, N, Nc = gaya tarik resultan yang bekerja pada bagian penampang beton yang dibebani tegangan tarik akibat pengaruh kombinasi beban layan dan prategang efektif, N jebol beton nominal dalam kondisi tarik dari angkur tunggal, N Ncbg = kekuatan Ncb = kekuatan jebol beton nominal dalam kondisi tarik dari kelompok angkur, N Ncp = kekuatan jungkit beton dasar dari angkur tunggal, N Ncpg = kekuatan jungkit beton dasar dar kelompok angkur, N Nn Np = kekuatan nominal tarik, N = kekuatan cabut (pullout) dalam kondisi tarik dari angkur tunggal dalam beton yang retak, N Npn = kekuatan cabut nominal dalam kondisi tarik dari angkur tunggal, N, Nsa = kekuatan nominal dari angkur tunggal atau angkur individu dalam kelompok angkur dalam kondisi tarik yang ditentukan oleh kekuatan baja, N Nsb = kekuatan ambrol (blowout) muka samping dari angkur tunggal, N Nsbg = kekuatan ambrol muka samping dari kelompok angkur, N Nu = gaya aksial terfaktor tegak lurus terhadap penampang yang terjadi serentak dengan Vu atau Tu ; diambil sebagai positif untuk tekan dan negatif untuk tarik, N 22 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Nua = gaya tarik terfaktor yang diterapkan pada angkur atau angkur individu dalam kelompok angkur, N Nua,g = gaya total yang terfaktor diterapkan pada kelompok angkur, N tarik Nua,i = gaya tarik terfaktor yang diterapkan pada angkur yang paling tertegang dalam kelompok angkur, N Nua,s = beban tarik tetap terfaktor, N Nuc = gaya tarik horizontal terfaktor yang diterapkan di atas braket atau korbel yang bekerja serentak dengan Vu , diambil sebagai positif untuk tarik, N pcp ph = keliling luar penampang beton, mm = keliling garis pusat tulangan torsi transversal tertutup terluar, mm P = momen sekunder akibat kelangsingan individual elemen, N- mm Pc Pn = beban tekuk kritis, N aksial = kekuatan nominal penampang, N = nilai Pn diperbolehkan, N maksimum yang Pn,max Pnt = kekuatan tarik aksial nominal komponen, N Pnt,max= nilai Pnt maksimum, N Po = kekuatan aksial nominal pada eksentrisitas nol, N Ppu = gaya prategang terfaktor pada alat angkur, N Ps = beban aksial tak terfaktor pada (tengah ketinggian) penampang desain termasuk pengaruh berat sendiri, N Pu = gaya aksial terfaktor; diambil sebagai positif untuk tekan dan negatif untuk tarik, N PΔ = momen sekunder yang diakibatkan defleksi lateral, N-mm qDu = beban mati terfaktor per satuan luas, N/m2 qLu = beban hidup terfaktor per satuan luas, N/m2 qu = beban terfaktor per satuan luas, N/m2 Q r = indeks stabilitas untuk suatu tingkat penampang = radius girasi komponen struktur tekan, mm R = pengaruh beban hujan kumulatif R = reaksi, N layan 23 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN s = spasi pusat ke pusat suatu benda, longitudinal, tulangan misalnya tendon, transversal, tulangan kawat atau angkur prategang, mm tulangan dalam lapisan ke i yang berdekatan dengan permukaan komponen struktur, mm si = spasi pusat ke pusat so = spasi pusat ke pusat tulangan transversal dalam panjang ℓo mm ss sw = deviasi standar contoh uji, MPa = jarak bersih antara badan yang berdekatan, mm s2 = spasi pusat ke pusat tulangan geser atau torsi longitudinal, mm = momen, geser, atau gaya aksial pada sambungan yang terkait dengan pembentukan kekuatan leleh yang lokasi mungkin di diharapkan, berdasarkan pada mekanisme lateral inelastik yang menentukan, dengan meninjau baik pengaruh gravitasi dan gempa Se deformasi = modulus penampang elastis, mm3 = kekuatan momen, geser, aksial, Sm Sn torsi atau tumpu nominal Sy = kekuatan leleh sambungan, untuk fy, berdasarkan momen, geser, atau gaya aksial pada t = tebal dinding penampang berlubang, mm = tebal sayap, mm = pengaruh kumulatif suhu, rangkak, susut, perbedaan penurunan, dan beton yang dapat mengimbangi susut (shrinkage compensating concrete) tf T T = gaya tarik yang bekerja pada zona nodal dalam model strut dan tie, N untuk (T juga mendefinisikan kumulatif temperatur layan, rangkak, susut, penurunan tidak seragam dan shrinkage-compensating concrete dalam kombinasi beban yang didefinisikan pada 5.3.6). Tburst =Gaya tarik di zona umum yang bekerja di depan perangkat angkur yang disebabkan oleh penyebaran kekuatan angkur, N digunakan efek Tcr = momen retak torsi, N-mm Tt Tth = momen torsi threshold, N-mm Tn = beban uji total, N = kekuatan momen torsi nominal, N- mm = momen Tu torsi terfaktor pada penampang, N-mm 24 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN U = kekuatan perlu untuk menahan beban terfaktor atau momen dan gaya dalam yang terkait dengan kombinasinya = tegangan terkait kekuatan geser dua arah nominal yang disediakan oleh beton, MPa vc vn = tegangan beton ekuivalen terkait kekuatan geser dua arah nominal pada pelat atau fondasi, MPa vs = tegangan beton ekuivalen terkait kekuatan geser dua arah nominal yang disediakan oleh tulangan, MPa vu arah maksimum terfaktor yang dihitung di keliling penampang kritis yang ditinjau, MPa = tegangan geser = tegangan geser dua vug terfaktor pada penampang kritis pelat untuk aksi dua arah akibat beban gravitasi tanpa transfer momen, MPa V = gaya geser yang bekerja pada angkur atau kelompok angkur, N Vb = kekuatan jebol beton dasar dalam kondisi geser dari angkur tunggal dalam beton yang retak, N Vc = kekuatan geser nominal yang disediakan oleh beton, N Vcb = kekuatan jebol beton nominal dalam kondisi geser dari angkur tunggal, N Vcbg = gaya geser desain untuk kombinasi beban termasuk pengaruh gempa, N = Kekuatan geser nominal yang disediakan beton retak diagonal dihasikan dari kombinasi geser dan momen, N Vci Vcp = kekuatan jungkit beton nominal dari angkur tunggal, N Vcpg = kekuatan jungkit beton nominal dari kelompok angkur, N Vcw = kekuatan geser nominal yang disediakan oleh beton bila retak diagonal yang dihasilkan dari tegangan tarik utama yang tinggi dalam badan, N Vd = gaya geser pada penampang akibat beban mati tak terfaktor, N Ve = gaya geser desain untuk kombinasi pembebanan termasuk pengaruh gempa, N 25 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Vi = gaya pada penampang akibat beban luar yang terjadi serentak dengan Mmax, N geser terfaktor Vn Vnh = kekuatan geser horizontal nominal, = kekuatan geser nominal, N N, Vp = komponen vertikal gaya prategang efektif pada penampang, N Vs = kekuatan geser nominal yang diberikan oleh penulangan geser, N Vsa = kekuatan geser nominal dari angkur tunggal atau angkur individu dalam kelompok angkur yang ditentukan oleh kekuatan baja, N Vu = gaya geser terfaktor penampang, N yang Vua = gaya diterapkan pada angkur tunggal atau kelompok angkur, N Vua,g = gaya geser terfaktor total yang diterapkan pada kelompok angkur, N geser terfaktor Vua,i = gaya yang diterapkan pada angkur yang paling tinggi tegangannya dalam kelompok angkur, N geser terfaktor Vuh = gaya geser terfaktor sepanjang permukaan kontak pada komponen lentur beton komposit, N Vus = geser horizontal terfaktor pada suatu tingkat, N V = gaya geser maksimum yang dapat bekerja sejajar tepi, N V = gaya geser maksimum yang dapat bekerja tegak lurus tepi, N wc = berat volume beton normal atau berat volume ekuivalen beton ringan, kg/m3 ws = lebar strut tegak lurus terhadap sumbu strut, mm wt = tinggi efektif beton konsetrik dengan sengkang, digunakan untuk ukuran zona nodal, mm wt,maks= maksimum tinggi efektif beton konsetrik dengan sengkang ikat, mm wu = beban terfaktor per satuan panjang balok atau pelat satu arah, N/mm w/cm = rasio air sementisius terhadap material W = pengaruh beban angin Wa = level layan beban angin, N 26 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN x = dimensi keseluruhan bagian lebih persegi penampang yang pendek, mm y = dimensi keseluruhan bagian lebih persegi penampang yang panjang, mm yt = jarak dari sumbu pusat penampang bruto, yang mengabaikan tulangan, ke muka tarik, mm α = sudut yang menentukan orientasi tulangan = koefisien αc menentukan kontribusi relatif kekuatan beton terhadap kekuatan geser dinding nominal yang αf = rasio kekakuan lentur penampang balok terhadap kekakuan lentur lebar pelat yang dibatasi secara lateral oleh garis pusat panel di sebelahnya (jika ada) pada setiap sisi balok = nilai rata-rata untuk semua balok fα fmα pada tepi panel αf1 = αf2 = αi dalam arah ℓ1 dalam arah ℓ2 fα fα = sudut antara sumbu strut dan batang tulangan dalam lapisan ke-i tulangan yang melintasi strut tersebut αs = konstanta yang digunakan untuk menghitung Vc pada pelat dan fondasi telapak = rasio kekakuan αv lengan kepala-geser (shearhead) terhadap kekakuan lentur penampang pelat komposit yang mengelilinginya = arah distribusi tulangan pada strut = arah tulangan ortogonal terhadap lentur α1 α2 α1 pada strut β = rasio dimensi panjang terhadap pendek: bentang bersih untuk pelat dua arah, sisi kolom, beban terpusat atau luasan reaksi, atau sisi fondasi telapak bβ = rasio tulangan terhadap luas total tulangan tarik pada penampang luas pemutusan dnsβ = rasio untuk reduksi memperhitungkan kekakuan kolom akibat beban aksial tetap yang digunakan 27 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dsβ tetap maksimum = rasio geser terfaktor lantai maksimum geser terfaktor pada lantai tersebut untuk kombinasi beban yang sama dalam satu nβ = faktor untuk memperhitungkan pengaruh angkur pengikat pada kekuatan tekan efektif zona nodal = faktor untuk memperhitungkan tulangan retak dan pengaruh pengekang pada kekuatan tekan efektif beton dalam strut sβ tβ = rasio kekakuan torsi penampang balok tepi terhadap kekakuan lentur pelat dengan lebar sama dengan panjang bentang balok, diukur dari pusat ke pusat tumpuan β1 = faktor yang menghubungkan tinggi tekan persegi tinggi sumbu blok ekuivalen dengan netral = faktor tegangan γf yang digunakan untuk menentukan bagian Msc yang disalurkan pada sambungan pelat-kolom oleh lentur γp γs = faktor untuk tipe baja prategang = faktor yang digunakan untuk menentukan bagian tulangan yang berlokasi pada jalur tengah fondasi telapak γv yang digunakan untuk menentukan momen tak seimbang yang disalurkan oleh eksentrisitas geser di sambungan pelat-kolom = faktor pembesaran momen untuk mencerminkan pengaruh kurvatur komponen struktur antara ujung- ujung komponen struktur tekan = faktor pembesaran momen untuk rangka dikekang (braced) terhadap goyangan, untuk mencerminkan drif (drift) lateral yang dihasilkan dari beban lateral dan beban gravitasi = perpindahan desain, mm = faktor 𝛅 sδ yang tidak uδ Δcr = defleksi tegak lurus bidang yang dihitung di tengah tinggi dinding terkait dengan momen retak Mcr, mm Δn = defleksi tegak lurus bidang yang dihitung di tengah tinggi dinding 28 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN yang berhubungan kekuatan lentur nominal Mn, mm = defleksi lateral relatif antara bagian tingkat dengan Δo atas dan bawah suatu akibat dari Vus, mm Δf𝒑 = peningkatan tegangan dalam baja prategang akibat beban terfaktor, MPa Δf𝒑𝒔 = tegangan dalam baja prategang dikurangi saat tegangan dekompresi, MPa beban layan Δf𝒑𝒕 = perbedaan antara tegangan yang dapat dikembangkan dalam strand yang penampang pada diperhitungkan dan tegangan yang dibutuhkan untuk menahan momen lentur terfaktor pada penampang, Mu/, Mpa Δr = perbedaan antara defleksi awal dan akhir (setelah penghilangan beban) untuk uji beban atau uji beban berulang, mm Δs = defleksi tegak lurus bidang akibat beban layan, mm Δu = defleksi yang dihitung di tengah tinggi dinding akibat dari beban terfaktor, mm Δ𝒙 = simpangan lantai x, mm tingkat desain pada Δ1 = defleksi maksimum yang diukur selama uji beban pertama diukur 24 jam setelah pemberian beban uji penuh, mm Δ2 = defleksi maksimum yang diukur selama uji beban kedua relatif terhadap posisi saat permulaan uji beban kedua, mm struktur cu = regangan maksimum yang digunakan pada serat tekan beton terjauh t = regangan tarik netto dalam lapisan terjauh baja tarik longitudinal pada kekuatan nominal, tidak termasuk regangan akibat dari prategang efektif, rangkak, susut, dan suhu ty = nilai regangan tarik netto pada lapisan terluar dari tulangan tarik longitudinal yang digunakan untuk menentukan penampang terkontrol tekan 𝛉 = sudut antara sumbu strut, diagonal tekan, atau bidang tekan dan kord (chord) tarik komponen struktur 29 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN
= faktor yang modifikasi merefleksikan properti mekanis ringan, tereduksi semuanya relatif terhadap beton normal dengan kekuatan tekan yang sama dari beton a = faktor yang modifikasi merefleksikan properti mekanis tereduksi dari beton ringan pada aplikasi beton pengangkuran tertentu 𝛌Δ = faktor pengali untuk defleksi tambahan akibat pengaruh jangka panjang 𝛍 = koefisien friksi = faktor jangka panjang untuk beban tetap ρ ρ' ρ𝓵 = rasio As terhadap bd = rasio 𝑨𝒔 ′ terhadap bd longitudinal tulangan luas = rasio terdistribusi terhadap luas beton lurus luas bruto yang terhadap tulangan yang dimaksud tegak ρp ρs = rasio Aps terhadap bdp = rasio spiral terhadap volume total inti yang dikekang oleh spiral (diukur dari sisi luar ke sisi luar spiral) transversal tulangan terdistribusi terhadap luas beton bruto yang tegak lurus terhadap tulangan yang dimaksud volume tulangan ρt = rasio luas ρv = rasio tulangan pengikat terhadap luas permukaan kontak, luas ρw = rasio As terhadap bwd = simbol eksponen pada persamaan interaksi gaya tarik/geser ϕ = faktor reduksi kekuatan, ϕK = faktor reduksi kekakuan = tegangan tekan nominal beton serat terjauh pada elemen batas dinding, MPa cr = tegangan lekatan karakteristik dari angkur adhesif dalam beton yang retak, MPa uncr = tegangan lekatan karakteristik dari angkur adhesif dalam beton yang tak retak, MPa c = faktor yang digunakan untuk memodifikasi kekuatan penyaluran berdasarkan selimut 30 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN c,N = faktor yang digunakan untuk memodifikasi kekuatan tarik angkur berdasarkan pada keberadaan atau ketidakberadaan retak pada beton c,P = faktor yang digunakan untuk memodifikasi kekuatan tarik cabut angkur pada berdasarkan keberadaan atau ketidakberadaan retak pada beton c,V = faktor yang digunakan untuk geser kekuatan memodifikasi angkur pada berdasarkan keberadaan atau ketidakberadaan retak pada beton dan keberadaan atau ketidakberadaan tulangan tambahan cp,N = faktor yang digunakan untuk memodifikasi kekuatan tarik angkur pascapasang yang ditujukan untuk penggunaan dalam beton yang tak tambahan retak untuk memperhitungkan tegangan tarik belah akibat pemasangan tanpa tulangan cp,Na = faktor yang digunakan untuk memodifikasi kekuatan tarik angkur adhesif dengan lekatan yang ditujukan untuk penggunaan dalam beton yang tanpa tak untuk tulangan memperhitungkan tegangan tarik belah akibat pemasangan retak pelengkap e = faktor yang digunakan untuk memodifikasi panjang penyaluran berdasarkan pada pelapis tulangan yang digunakan untuk memodifikasi kekuatan tarik angkur berdasarkan pada eksentrisitas beban yang diterapkan = faktor ec, N = faktor yang digunakan untuk memodifikasi kekuatan tarik angkur pada adhesif eksentrisitas yang diterapkan ec,Na berdasarkan beban = faktor yang digunakan untuk geser kekuatan pada yang ec,V memodifikasi angkur eksentrisitas diterapkan berdasarkan beban ed,N = faktor yang digunakan untuk memodifikasi kekuatan tarik angkur kedekatan pada berdasarkan 31 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN terhadap tepi komponen struktur beton = faktor yang digunakan untuk memodifikasi kekuatan tarik angkur lekatan dengan adhesif berdasarkan kedekatan pada terhadap tepi komponen struktur beton ed,Na ed,V = faktor yang digunakan untuk memodifikasi geser pada berdasarkan angkur kedekatan terhadap tepi komponen struktur beton kekuatan h,V = faktor yang digunakan untuk geser kekuatan memodifikasi angkur dalam berada komponen struktur beton dengan 𝒉𝒂 < 𝟏, 𝟓𝒄𝒂𝟏 yang r = faktor yang digunakan untuk memodifikasi panjang penyaluran berdasarkan tulangan pengekang s = faktor yang digunakan untuk memodifikasi panjang penyaluran berdasarkan pada ukuran tulangan yang digunakan untuk memodifikasi panjang penyaluran berdasarkan pada lokasi tulangan, yang digunakan untuk memodifikasi panjang penyaluran untuk tulangan kawat ulir las yang mengalami tarik, t = faktor w = faktor o = faktor untuk amplifikasi memperhitungkan kekuatan lebih sistem penahan gaya seismik yang ditetapkan sesuai dengan tata cara bangunan gedung umum yang diadopsi secara legal 2.3 - Terminologi berikut R2.3 - Terminologi untuk penggunaan umum dalam Standar ini. Definisi khusus muncul dalam masing- masing pasal. Istilah didefinisikan (Adhesive) - Komponen kimiawi yang diformulasi dari polimer organik, atau kombinasi polimer organik dan bahan anorganik yang menyatu jika dicampurkan. Adhesif Agregat (Aggregate) - Bahan berbutir, seperti pasir, kerikil, batu pecah, dan slag tanur (blast-furnace slag), yang digunakan dengan media perekat untuk menghasilkan beton atau mortar semen hidrolis. 32 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN (Aggregate, ringan lightweight) - Agregat yang memenuhi persyaratan ASTM C330M dan mempunyai berat volume (density) gumpalan (bulk) lepas sebesar 1120 kg/m3 atau kurang, ditentukan sesuai dengan ASTM C29M. Agregat, Agregat, (Aggregate, ringan lightweight) - dalam beberapa standar, terminologi "agregat ringan" diganti dengan "agregat dengan berat jenis rendah" Analisis elemen hingga (Finite element analysis) - Teknik model numerik dimana struktur dibagi menjadi elemen diskrit untuk analisis. Angkur - elemen baja yang ditanam dalam beton sebelum dicor atau dipasang kemudian ke dalam komponen beton yang sudah mengeras dan digunakan untuk menyalurkan beban yang bekerja ke beton. Angkur - Angkur tanam termasuk baut berkepala, hooked bolts (batu -J atau -L), dan headed studs. Angkur pascacor termasuk angkur ekspansion, angkur undercut, dan angkur adhesif; elemen baja untuk angkur adhesif termasuk threaded rods, tulangan baja ulir, atau internally threaded steel sleeves dengan deformasi eksternal. Jenis-jenis angkur ditunjukkan pada Gambar. R2.1. Angkur, adhesif (anchor, adhesive) - Model desain termasuk dalam Pasal 17 untuk angkur adhesif didasarkan pada perilaku angkur dengan diameter lubang tidak melebihi 1,5 kali diameter angkur. Angkur dengan diameter lubang melebihi 1,5 kali diameter angkur berperilaku berbeda dan karenanya tidak termasuk dari ruang lingkup Pasal 17 dan ACI 355.4. Untuk membatasi dan mengurangi perpindahan akibat beban, sebagian besar sistem angkur adhesif membutuhkan celah annular yang sempit pada tetap mempertahankan jarak yang cukup untuk penyisipan elemen angkur pada lubang adhesif yang diisi dan memastikan cakupan yang penuh dari area terlekat melebihi panjang tertanam. Celah annular untuk tulangan umumnya lebih besar dari yang digunakan untuk threaded rods. Ukuran lubang yang dibutuhkan disediakan di petunjuk pemasangan milik pabrikan. Angkur, ekspansi - Angkur, ekspansi dapat berupa torsi, dimana terkontrol perpanjangan dicapai oleh gaya torsi yang bekerja pada sekrup atau baut; atau terkontrol di mana perpindahan, perpanjangan dicapai oleh gaya benturan yang bekerja pada selongsong atau plug dan perpanjangan dikontrol oleh panjang pergerakan sleeve atau plug. Angkur, horizontal atau miring keatas upwardly (anchor, Angkur, adhesif (anchor, adhesive) - angkur tanam pascacor, dimasukkan kedalam beton yang mengeras dimana diameter lubang angkur tidak lebih besar dari 1,5 kali diameter angkur, yang menyalurkan beban ke beton melalui lekatan antara angkur dan bahan adhesif, dan lekatan antara bahan adhesif dan beton. penyusutan praktiknya sambil Angkur, ekspansi (anchor, expansion) - angkur tanam pascacor, dipasang pada beton yang sudah mengeras, menyalurkan beban ke atau dari beton melalui tumpuan langsung atau friksi atau keduanya. Angkur, horizontal atau miring ke atas (anchor, horizontal or upwardly inclined) horizontal or 33 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN - angkur yang dipasang di dalam lubang yang dibor secara horizontal atau miring keatas pada arah manapun di atas horizontal inclined) R2.2 menggambarkan potensial orientasi lubang pada angkur horizontal atau miring keatas. - Gambar hef(a)(b)(c)(d)(A) Angkur tanam cor ditempat : (a) kepala baut hex dengan ring ; (b) Baut L; (c) Baut J; dan (d) kepala stud dilas(B) Angkur tanam pascacor : (a) angkur adhesif; (b) angkur ujung diperlebar; (c) angkur ekspansi terkontrol torsi (c1) tipe selongsong dan (c2) tipe stud); dan (d) angkur ekspansi terkontrol perpindahan tipe drop-in (a)(b)(c1)(c2)(d) hef hef hef Gambar R2.1 - Tipe angkur Gambar R2.2 - Orientasi angkur yang memungkinkan menghadap ke atas, cenderung ke atas, atau horizontal post- installed) - angkur yang dipasang pada beton yang sudah mengeras; contohnya adalah angkur adhesif, angkur ekspansi (expansion anchor), angkur dengan ujung diperlebar (undercut anchor). Angkur, pascacor (anchor, Angkur, tanam cor di tempat (anchor, cast in) - baut berkepala, stud berkepala atau baut berkait yang dipasang sebelum pengecoran. 34 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN (anchor, undercut) - angkur tanam pascacor yang mendapatkan kekuatan tariknya dari interlok mekanik yang terjadi dengan memperlebar bidang kontak ujung angkur. Perbesaran ujung dapat dilakukan dengan bor khusus sebelum memasang angkur atau dengan menggunakan angkur tersebut. Area yang diproyeksikan Angkur, ujung diperlebar (Projected area) - area pada permukaan bebas komponen beton yang digunakan untuk mewakili dasar yang lebih besar dari asumsi kegagalan permukaan persegi. Area pengaruh yang diproyeksikan (Projected influence area) - area persegi pada permukaan bebas komponen beton yang digunakan untuk menghitung kekuatan lekatan angkur adhesive. (reinforcement, prestressing) - baja mutu tinggi seperti strand, kawat, batang, yang memenuhi 20.3.1. Baja prategang Balok (beam) - komponen struktur yang utamanya menahan lentur dan geser dengan atau tanpa gaya aksial atau torsi; balok dalam rangka momen yang merupakan bagian dari lateral umumnya sistem penahan gaya komponen horizontal; gelagar adalah balok. Batang ulir berkepala (Headed deformed bars) - Batang tulangan ulir dengan kepala yang dilekatkan pada satu atau kedua ujungnya. Batang ulir berkepala (Headed deformed bars) - luas bearing batang ulir berkepala, untuk kebanyakan bagian, tegak lurus terhadap sumbu axis. Sebaliknya, area bearing kepala yang batang ulir berkepala adalah ruang permukaan nonplanar revolusi, seperti ditunjukkan pada Gambar R20.5.1. Dua jenis penulangan berbeda dengan cara lain. Shanks dari stud berkepala adalah halus, tidak berulir seperti tulangan ulir berkepala. bersih minimum kepala tulangan ulir berkepala bar diizinkan untuk menjadi sekecil empat kali area bar. Sebaliknya, luas kepala stud minimum tidak ditentukan sebagai luas bearing, tetapi total luas kepala yang mana harus setidaknya 10 kali luas shank. Luas landasan tekan (Compression-controlled strain limit) - Regangan tarik neto pada kondisi regangan seimbang. Batas regangan terkontrol Baut berkait (Hooked bolt) - Angkur tanam yang ditanam umumnya dengan 35 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tumpu tekukan 90 derajat (baut L) atau tekukan 180 derajat (baut j) terhadap beton, pada ujung tanam dan mempunyai minimum eh setara 3da. Baut berkepala (Headed bolt) - Angkur baja tanam yang mendapatkan gaya tariknya dari interlock mekanik yang disediakan oleh baik kepala atau mur pada ujung angkur yang tertanam. Beban (Load) - Gaya atau aksi lain yang dihasilkan dari berat seluruh bahan bangunan, benda- dan bendanya, efek lingkungan, pergerakan (differential movement), dan sebagian perubahan dimensi yang terkendali; beban tetap adalah beban dimana variasi dari waktu ke waktu jarang atau kecil; semua beban lainnya adalah beban variabel. Beban (Load) - Sejumlah definisi untuk beban diberikan sebagai standar berisi persyaratan yang harus dipenuhi di berbagai tingkat beban. Istilah "beban mati" dan "beban hidup" merujuk ke beban tidak terfaktor, kadang-kadang disebut beban "layan" ditentukan oleh standar bangunan umum. Beban layan faktor beban) harus (beban digunakan jika ditentukan dalam standar untuk merancang atau menyelidiki elemen untuk kondisi servis yang yang memadai. Beban digunakan untuk merancang elemen untuk memenuhi kekuatan yang memadai didefinisikan sebagai beban terfaktor. Beban terfaktor adalah beban layan dikali dengan faktor yang sesuai untuk kebutuhan kekuatan kecuali kecuali beban angin dan gempa yang sudah ditentukan sebagai beban / SEI 7. kekuatan dalam ASCE Terminologi beban faktor menjelaskan di mana beban faktor diterapkan pada nilai beban, momen, atau geser tertentu seperti yang digunakan dalam ketentuan standar. penghunian tanpa Beban, hidup (Load, live) - (a) Beban tidak tetap yang bekerja pada struktur tapi sepertinya terjadi selama masa layan struktur (tidak termasuk beban lingkungan); atau (b) beban yang memenuhi kriteria khusus yang ditemukan dalam standar umum bangunan tanpa faktor beban. Beban, hidup atap (Load, roof live) - Beban pada atap yang dihasilkan dari: (a) pekerja, selama peralatan dan bahan bangunan dan (b) selama umur struktur oleh obyek bergerak seperti atau perlengkapan dekorasi yang sejenis lainnya yang tidak terkait dengan penghunian; atau beban yang memenuhi kriteria khusus yang ditemukan dalam standar umum bangunan tanpa faktor beban pemeliharaan akibat tanaman (planters) 36 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Beban, layan (Load, service) - Beban yang ditetapkan oleh tata cara bangunan ini gedung merupakan bagiannya (tanpa faktor beban). umum dimana Standar Beban, mati (Load, dead) - Berat mati yang ditumpu oleh komponen struktur, sebagaimana didefinisikan oleh tata cara bangunan gedung umum dimana Standar ini merupakan bagiannya (tanpa faktor beban). Beban, terfaktor (Load, factored) - Beban, dikalikan dengan faktor beban yang sesuai. Beton (Concrete) - Campuran semen portland atau semen hidrolis lainnya, agregat halus, agregat kasar, dan air, dengan atau tanpa tambahan (admixture). bahan campuran Beton bertulang (Reinforced concrete) - Beton struktural yang ditulangi dengan tidak kurang dari jumlah baja prategang atau tulangan nonprategang minimum yang ditetapkan dalam standar ini Beton (Reinforced concrete) - termasuk elemen-elemen yang memenuhi persyaratan untuk beton prategang dan nonprategang. bertulang Beton bertulangan serat baja (Steel fiber- reinforced concrete) - Beton yang mengandung serat baja yang berorientasi acak tersebar. Beton, kekuatan tekan yang disyaratkan specified compressive (Concrete, ' ) - Kekuatan tekan beton strength of), ( fc yang digunakan dalam desain dan dievaluasi sesuai dengan standar ini, dinyatakan dalam ' dalam akar megapascal (MPa). Bilamana fc kuadrat, hanya nilai numeriknya yang dipakai, dan hasil akarnya mempunyai satuan megapascal (MPa). (Concrete, nonprestressed) - Beton bertulang dengan tulangan non prategang minimum atau untuk pelat dua arah dengan tulangan prategang kurang dari tulangan minimum. Beton, nonprategang Beton, nonprategang (Concrete, nonprestressed) - Beton bertulang non prategang umumnya terdiri dari tulangan Pelat prategang dua arah mensyaratkan level minimum tegangan tekan beton akibat prategang efektif sesuai 8.6.2.1. Pelat dua arah dengan level prategang minimum ataupun kurang disyaratkan untuk didesain sebagai beton non prategang. non prategang. Beton, normal (Concrete, normalweight) - Beton yang mengandung hanya agregat yang memenuhi ASTM C33M. Beton, (Concrete, normalweight) - berat beton normal tipikal memiliki kepadatan (berat jenis) antara 2155 dan 2560 kg/m3, dan normalnya diambil nilai sebesar 2320 hingga 2400 kg/m3. normal 37 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Beton, pasir ringan (Concrete, sand- lightweight) - Beton yang mengandung hanya agregat halus berat normal yang memenuhi ASTM C33M dan hanya agregat ringan yang memenuhi ASTM C330M. Beton, pasir ringan (Concrete, sand- lightweight) - Menurut terminologi standar, beton pasir-ringan adalah beton halusnya ringan ini digantikan pasir semua. Definisi mungkin dengan penggunaan oleh beberapa pemasok material dimana mayoritas, tapi tidak semuanya, semua agregat halus digantikan dengan dengan pasir. Untuk penggunaan ketentuan standar yang tepat, batas penggantian harus dinyatakan, dengan interpolasi jika penggantian parsial digunakan. ringan dimana agregat tidak sesuai atau kontraktor pasir secara Beton polos (Plain concrete) - Beton struktur tanpa tulangan atau dengan tulangan kurang dari jumlah minimum yang ditetapkan untuk beton bertulang. Beton polos (Plain concrete) - Keberadaan tulangan, non prategang atau prategang, tidak termasuk elemen yang diklasifikasikan sebagai beton polos, dimana persyaratan pada Pasal 14 terpenuhi. Beton pracetak (Precast concrete) - Elemen beton struktur yang dicetak di tempat lain dari posisi akhirnya dalam struktur. Beton prategang (Prestressed concrete) - Beton bertulang dimana tegangan dalam diberikan untuk mereduksi tegangan tarik potensial dalam beton yang dihasilkan dari beban, dan untuk pelat dua arah menggunakan dengan sekurang-kurangnya tulangan minimum prategang. Beton (Prestressed prategang concrete) - Kelas elemen lentur prategang didefinisikan dalam 24.5.2.1. pelat prategang dua arah mensyaratkan level minimum tegangan tekan beton akibat prategang efektif sesuai dengan 8.6.2.1. Meskipun perilaku elemen dengan tendon prategang tanpa lekatan dapat bervariasi dari elemen dengan tulangan prategang terlekat menerus, tidak beton prategang terlekat digabungkan dengan beton non prategang dalam istilah generik "beton bertulang." Ketentuan umum untuk dan kedua untuk nonprategang menghindari dan ketentuan yang saling bertentangan. terlekat dan beton prategang terintegrasi tumpang tindih Beton, ringan (Concrete, lightweight) - Beton yang mengandung agregat ringan dan densitas setimbang (equilibrium density), sebagaimana ditetapkan oleh ASTM C567, antara 1140 dan 1840 kg/m3. Beton, semua agregat ringan (Concrete, all-lightweight) - Beton ringan yang mengandung hanya agregat kasar dan halus ringan yang memenuhi ASTM C330M. Beton struktural (Structural concrete) - Semua beton yang digunakan untuk tujuan 38 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN struktural bertulang. termasuk beton polos dan (Plastic hinge region) - Panjang elemen rangka dimana pelelehan lentur diharapkan terjadi akibat perpindahan yang memanjang tidak kurang dari jarak h dari penampang kritis dimana pelelehan lentur berawal. Daerah sendi plastis desain gempa, Dasar struktur (Base of structure) - tingkat dimana pergerakan tanah horizontal akibat gempa diasumsikan disalurkan ke bangunan gedung. Tingkat ini tidak perlu sama dengan tingkat tanah. Lihat Pasal 21. (Equilibrium setimbang density) - Densitas beton ringan setelah keterbukaan terhadap kelembaban relatif sebesar 50 5 persen dan suhu sebesar 23 2 C untuk jangka waktu yang cukup untuk mencapai kerapatan konstan (lihat ASTM C567). Densitas (Structural struktural diaphragm) - Komponen struktur, seperti pelat lantai atau atap, yang menyalurkan gaya yang bekerja dalam bidang komponen struktur ke elemen vertikal sistem penahan gaya gempa. Diafragma struktur termasuk chords dan kolektor sebagai bagian dari diafragma. Diafragma Dinding (Wall) - Komponen struktur yang didesain menahan beban aksial, beban lateral atau keduanya dimana rasio panjang arah horizontal terhadap ketebalannya lebih besar dari 3, digunakan untuk melingkupi atau memisahkan ruang. Dinding struktural biasa beton polos (Ordinary structural plain concrete wall) - Dinding yang memenuhi persyaratan Pasal 14. Dinding struktural (Structural wall) - Dinding yang diproporsikan untuk menahan kombinasi geser, momen, dan gaya aksial. Dinding geser adalah dinding struktur. Dinding struktural biasa beton bertulang (Ordinary reinforced concrete structural wall) - Dinding yang memenuhi persyaratan Pasal 11 (Special structural wall) - Dinding cor di tempat yang memenuhi persyaratan 18.2.3 hingga 18.2.8 dan 18.10 atau dinding pracetak yang memenuhi 18.2.3 hingga 18.2.8 dan 18.11. Dinding struktural khusus Dinding struktural khusus (Special structural wall) - Persyaratan pada 18.2.3 hingga 18.2.8 dan 18.11 untuk menghasilkan dimaksudkan dinding struktural pracetak khusus yang memiliki kekuatan dan ketangguhan dinding minimum setara dengan 39 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN struktural beton bertulang khusus cetak di tempat. Dinding struktural menengah beton pracetak (Intermediate precast structural wall) - Dinding yang memenuhi persyaratan 18.5. Dinding struktural menengah beton pracetak precast (Intermediate structural wall) - Persyaratan 18.5 dimaksudkan untuk menghasilkan struktur dinding pracetak menengah yang dan ketangguhan minimum setara dengan struktural dinding beton bertulang biasa cor di tempat. Dinding beton pracetak yang tidak memenuhi persyaratan 18.5 dianggap memiliki dan integritas struktural kurang dari dinding struktural pracetak menengah. memiliki kekuatan daktiltas (Discontinuity) - Perubahan mendadak pada geometri atau pembebanan. Diskontinuitas (Construction documents) - Dokumen tertulis dan dalam bentuk gambar dan spesifikasi yang disiapkan atau disusun untuk menjelaskan lokasi, desain, bahan dan karakteristik fisik dari elemen dalam suatu proyek yang diperlukan untuk mendapatkan izin bangunan pada suatu proyek. Dokumen perencanaan (Durability) - Kemampuan suatu struktur atau komponen menahan kerusakan yang merusak kinerja atau layanan struktur membatasi masa pakai relevan yang lingkungan dalam dipertimbangkan dalam desain. Durabilitas Elemen baja, daktail (steel element, ductile) - elemen dengan perpanjangan tarik sekurang-kurangnya 14 kekuatan persen dan pengurangan area sekurang- kurangnya 30 persen; elemen baja yang memenuhi persyaratan ASTM A307 harus dianggap daktail; kecuali sebagaimana diubah oleh untuk efek gempa, batang tulangan ulir yang memenuhi persyaratan ASTM A615M, A706M, atau A955M harus dianggap sebagai elemen baja daktail. Elemen baja, daktail (steel element, ductile) - Perpanjangan 14 persen panjang harus pengukur yang ditentukan dalam standar ASTM yang sesuai untuk baja. Karena kekhawatiran patah di potongan galur, harus diverifikasi bahwa galur tulangan ulir memenuhi persyaratan kekuatan dari 25.5.7.1. diukur sepanjang Elemen baja, getas (steel element, brittle) - elemen dengan perpanjangan kekuatan tarik kurang dari 14 persen dan pengurangan area kurang dari 30 persen saat putus. Elemen baja, getas (steel element, brittle) - Perpanjangan 14 persen seharusnya diukur sepanjang panjang pengukur yang ditentukan dalam yang sesuai Standar ASTM untuk baja. Elemen kolektor (Collector element) - elemen yang bekerja secara tarik atau tekan aksial untuk menyalurkan gaya akibat gempa antara diafragma struktur dan elemen vertikal dari sistem penahan gaya seismik. 40 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Elemen batas (Boundary element) - Bagian sepanjang dinding struktur dan tepi tepi bukaan yang diafragma, diperkuat dengan tulangan longitudinal dan transversal. termasuk Fraktil lima persen (five percent fractile) - tingkat kepercayaan 90 % bahwa terdapat 95 % probabilitas kekuatan aktual melampaui kekuatan nominal. Fraktil lima persen (five percent koefisien K05 fractile) - Penentuan terkait dengan fraksi 5 persen, - K05Ss tergantung pada jumlah uji, n, digunakan , untuk menghitung rata-rata sampel, dan deviasi standar sampel, Ss. Nilai kisaran K05, sebagai contoh, dari 1,645 untuk n = , hingga 2,010 untuk n = 40, dan 2,568 untuk n = 10. Dengan definisi fraktil 5 persen ini, kekuatan nominal dalam pasal 17 sama dengan kekuatan karakteristiknya di ACI 355.2 dan ACI 355.4. istilah statistik yang berarti x x
Gaya jacking (Jacking force) - Pada beton prategang, gaya sementara yang dihasilkan oleh alat yang mengakibatkan tarik pada baja prategang. Ikat silang (Crosstie) - Batang tulangan menerus yang mempunyai kait gempa pada satu ujungnya dan kait tidak kurang dari 90 derajat dengan paling sedikit perpanjangan enam kali diameter pada ujung lainnya. Kait harus memegang tulangan longitudinal tepi. Kait 90 derajat dari dua kait silang berturutan yang memegang batang tulangan longitudinal yang sama harus diseling ujung-ujungnya. batang Informasi desain (Design information) - informasi spesifik proyek untuk dimasukkan ke dalam dokumen konstruksi oleh pihak perencana ahli bersertifikat, sebagaimana berlaku. Inspeksi (Inspection) - Pengamatan, yang verifikasi dan dokumen bahan dibutuhkan, atau ereksi penempatan komponen dan sambungan untuk menentukan pemenuhan sesuai dokumen perencanaaan dan standar yang dirujuk. fabrikasi, Inspeksi berkala (Inspection, periodic) - Pengamatan paruh waktu atau berselang, verifikasi dan dokumentasi pekerjaan yang diperlukan di area dimana pekerjaan sedang berlangsung. Inspeksi (Inspection, berkelanjutan continuous) - Pengamatan terus menerus, verifikasi dan dokumentasi pekerjaan yang 41 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN diperlukan di area dimana pekerjaan sedang berlangsung. Integritas struktur (Structural integritas) - kemampuan struktur melalui kekuatan, redundansi, daktilitas dan detail penulangan untuk meredistribusi tegangan dan menjaga kestabilan keseluruhan jika kerusakan lokal atau tegangan berlebih yang signifikan terjadi. (Structural struktural integritas) - kemampuan yang didesain terhubung satu sama lain untuk memenuhi persyaratan kemampuan. Integritas Jarak tepi (edge distance) - Jarak dari tepi permukaan beton ke pusat angkur terdekat. Joint (Joint) - Bagian struktur yang dipakai bersama pada komponen struktur yang berpotongan. Luas penampang efektif joint rangka momen khusus, Aj, untuk perhitungan kekuatan geser seperti yang didefinisikan dalam 21.7.4.1. Lihat Pasal 21. joint) - Pemisahan antara bagian struktur beton yang menyatu, umumnya bidang vertikal, di lokasi yang didesain untuk mengurangi gangguan namun terhadap membolehkan pergerakan relatif dalam tiga arah dan menghindari pembentukan retak di tempat lain dalam beton dan dimana semua atau sebagian tulangan terlekat dihentikan. efektif penampang joint rangka pemikul momen khusus, Aj, untuk perhitungan kekuatan geser sesuai 18.8.4.3. Joint (Joint) - luas Joint isolasi (Isolation kinerja struktur, Joint kontraksi (Contraction joint) - Takikan yang dicetak, digergaji, atau dipahat dalam struktur beton untuk menciptakan bidang perlemahan dan mengarahkan lokasi retak akibat dari perubahan dimensi bagian struktur lainnya. Kait seismik (Seismic hook) - Kait pada sengkang, atau pengikat silang yang mempunyai bengkokan tidak kurang dari 135 derajat, kecuali sengkang tertutup melingkar harus mempunyai bengkokan tidak kurang dari 90 derajat. Kait harus mempunyai perpanjangan 6db (tetapi tidak kurang dari 75 mm) yang mengikat tulangan longitudinal dan menjorok ke bagian dalam sengkang atau sengkang tertutup. Kategori desain seismik (Seismic design category) - Klasifikasi yang ditetapkan untuk struktur berdasarkan pada kategori huniannya dan keparahan pergerakan tanah lokasi, sebagaimana gempa rencana di 42 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN didefinisikan oleh standar umum bangunan. Juga dikenal dengan singkatan KDS. Kedalaman penanaman efektif (effective embedment Kedalaman depth) - keseluruhan dimana angkur menyalurkan gaya ke atau dari beton di sekelilingnya; kedalaman penanaman efektif biasanyan akan menjadi kegagalan permukaan beton dalam kondisi tarik; untuk angkur berkepala dan stud berkepala yang dicor, kedalaman penanaman efektif diukur dari permukaan kontak tumpuan kepalanya. Kekuatan, desain (Strength, design) - Kekuatan nominal yang dikalikan dengan faktor reduksi kekuatan ϕ. Kedalaman efektif (effective embedment depth) - Kedalaman penanaman efektif untuk berbagai tipe angkur diperlihatkan dalam Gambar R2.1. penanaman kedalaman Kekuatan, nominal (Strength, nominal) - Kekuatan komponen struktur atau penampang yang dihitung sesuai dengan ketentuan dan asumsi metode desain kekuatan Standar ini sebelum penerapan faktor eduksi kekuatan. Kekuatan, (Strength, nominal nominal) - Nilai nominal atau tertentu dari kekuatan material dan dimensi yang digunakan dalam perhitungan kekuatan nominal. Subscript n digunakan untuk menunjukkan nominal; misalnya, kekuatan aksial nominal Pn, kekuatan momen nominal, Mn, dan kekuatan geser nominal Vn. Untuk tambahan penjelasan tentang konsep dan nomenklatur untuk kekuatan desain, lihat Penjelasan Pasal 22. kekuatan Kekuatan, perlu (Strength, required) - Kekuatan atau penampang yang diperlukan untuk menahan beban terfaktor atau momen dan gaya dalam terkait dalam kombinasi seperti yang ditetapkan dalam standar ini. Kekuatan, perlu (Strength, required) - Subscript u hanya digunakan untuk menunjukkan kekuatan yang diperlukan; misalnya, kekuatan aksial perlu Pu, kekuatan momen perlu Mu, dan kekuatan geser perlu Vu, dihitung dari beban dan gaya terfaktor yang bekerja. desain Persyaratan kekuatan bisa diekspresikan sebagai berikut: kekuatan desain ≥ kekuatan perlu; misalnya, ϕPn ≥ Pu; ϕMn ≥ Mu; ϕVn tambahan penjelasan ≥ Vu. Untuk tentang konsep dan nomenklatur untuk kekuatan desain, lihat Penjelasan Pasal 22. komponen struktur dasar untuk Kekuatan ambrol muka samping (Side face blowout strength) - kekuatan angkur dengan penanaman dalam dan penutup muka samping tipis dimana pengelupasan (spalling) terjadi pada sisi muka di sekeliling kepala yang ditanam tanpa terjadi jebol pada pemukaan beton bagian atas. Kekuatan cabut angkur (anchor pullout strength) - kekuatan perangkat angkur atau komponen utama dari perangkat yang meluncur keluar beton tanpa merusak beton sekitarnya dalam porsi yang berarti. 43 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN (breakout strength, concrete) - kekuatan pada volume beton yang mengelilingi angkur atau kelompok angkur terpisah dari komponen struktur. Kekuatan jebol, beton yang Kekuatan jungkit beton (pryout strength, concrete) - kuat bongkahan beton di belakang angkur pendek, kaku yang terlepas di arah yang berlawanan dari gaya geser. (Yield strength) - Kekuatan leleh atau titik leleh minimum tulangan yang ditetapkan. Kekuatan leleh atau titik leleh harus ditetapkan dalam kondisi tarik menurut standar ASTM yang sesuai sebagaimana dimodifikasi dalam Standar ini. Kekuatan tarik belah (Splitting tensile strength) (fct) - Kekuatan tarik beton yang ditentukan sesuai dengan ASTM C496M seperti dijelaskan dalam ASTM C330M. Kekuatan leleh Kelompok angkur (anchor, group) - sejumlah angkur sejenis yang kira-kira ditanam dengan kedalaman yang sama yang jarak dengan berdampingan sedemikian rupa menjadi terproyeksi tumpang tindih. Kelompok angkur (anchor, group) - Untuk semua potensial mode kegagalan (baja, beton jebol, cabut, ambrol sisi samping, dan jungkit), hanya angkur yang rentan terhadap mode kegagalan tertentu harus dipertimbangkan ketika mengevaluasi kekuatan yang terkait dengan mode kegagalan itu. s antar angkur - pembesaran bagian atas kolom beton yang berada tepat di bawah pelat atau drop panel yang dicetak monolit dengan kolom. Kepala kolom (column capital) Kolom (Column) - komponen struktur umumnya vertikal, digunakan untuk memikul beban tekan aksial, tapi dapat juga memikul torsi. Kolom yang momen, geser atau digunakan sebagai bagian sistem rangka pemikul gaya lateral menahan kombinasi beban aksial, momen dan geser. Lihat rangka momen. Kombinasi beban desain (Design load combination) - kombinasi beban dan gaya terfaktor. beton komposit (Composite concrete flexural members) - Komponen struktur lentur elemen beton pracetak atau beton cor di tempat, atau keduanya, yang dibangun dengan tetapi disambung satu sama lain sedemikian rupa sehingga semua elemen bereaksi terhadap beban sebagai suatu kesatuan. Komponen struktur lentur pengecoran terpisah (two way construction) - komponen struktur yang didesain mampu memikul beban lentur dalam Konstruksi dua arah 44 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dua arah; beberapa pelat dan fondasi dapat dianggap sebagai konstruksi dua arah. satu (one way construction) - komponen yang didesain memikul beban lihat konstruksi dua arah (two way construction). Konstruksi arah Konstruksi satu arah (one way construction) - Joist, balok, balok gelagar dan beberapa pelat dan fondasi dianggap sebagai konstruksi satu arah. lentur satu arah, Lintasan beban (Load path) - Urutan komponen dan sambungan yang didesain untuk menyalurkan beban dan gaya terfaktor sebagimana dalam kombinasi ditetapkan dalam standar ini, dari titik bekerja atau titik awal melalui komponen struktur ke lokasi tumpuan atau fondasi. tertentu tambahan campuran (Admixture) - Material selain air, agregat, atau semen hidrolis, yang digunakan sebagai bahan penyusun beton dan ditambahkan selama sebelum pada pencampurannya memodifikasi untuk properti. Material beton atau (Cementitious materials) - material sementisius yang disyaratkan dalam Pasal 3, yang mempunyai nilai pengikatan bilamana digunakan pada beton baik oleh material tersebut sendiri, seperti semen Portland, semen hidrolik campuran, dan semen ekspansif, atau bahan semacam itu yang dikombinasikan dengan abu terbang (fly ash), pozzolan alami atau bahan alam terkalsinansi lainnya, silica fume, dan/atau slag tanur (blast-furnace slag) berbutir. Material sementisius Model strut and tie (strut and tie model) - model rangka batang komponen struktur atau zona D pada komponen struktur, terdiri dari strut dan tie yang terhubung pada nodal dan mampu mentransfer beban terfaktor ke tumpuan atau ke zona-B terdekat. of elasticity) - Rasio tegangan normal terhadap regangan terkait untuk tegangan tarik atau tekan di bawah batas proporsional material. Modulus elastisitas (Modulus Nodal (node) - Titik dalam model strut and tie yang sumbu strut, tie dan gaya terpusat bekerja pada joint yang berpotongan. Panel drop (Drop panel) - Proyeksi di yang digunakan untuk bawah pelat mengurangi negatif sepanjang kolom atau tebal pelat perlu minimum, dan untuk meningkatkan kekuatan geser pelat. jumlah tulangan 45 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Panjang bentang (Span length) - jarak antara tumpuan. (Embedment length) - Panjang tulangan tertanam yang disediakan melebihi penampang kritis. penyaluran Panjang penanaman (Development tertanam, length) - Panjang termasuk strand pratarik, yang diperlukan untuk mengembangkan kekuatan desain tulangan pada penampang kritis. Panjang tulangan Panjang ulur (Stretch length) - Panjang angkur, memanjang menembus beton ini diangkur, angkur mengalami dimana beban tarik penuh dan untuk area penampang adalah minimum dan konstan. Panjang ulur (Stretch length) - Panjang angkur yang berelongasi inelastik dirancang untuk terjadi akibat yang beban ulur menggambarkan ditunjukkan pada Gambar R17.2.3.4.3. gempa. Contoh panjang Panjang transfer (Transfer length) - Panjang strand pratarik tertanam yang disyaratkan untuk menyalurkan prategang efektif ke beton. (Post-tensioning) - Metode prategang dimana baja prategang ditarik setelah beton mengeras. Pascapenarikan Pedestal (Pedestal) - Komponen struktur dengan rasio tinggi terhadap dimensi lateral terkecil kurang dari atau sama dengan 3 yang digunakan terutama untuk menumpu beban tekan aksial. Untuk komponen stuktur dengan perubahan dimensi lateral, dimensi lateral terkecil adalah rata-rata dimensi atas dan bawah dari sisi yang lebih kecil. Konstruksi (Work) - keseluruhan atau bagian-bagian yang dapat terpisah yang diidentifikasi yang daripadanya merupakan disyaratkan dilengkapi menurut dokumen-dokumen kontrak. Pekerjaan secara bagian untuk (Attachment) - rakitan struktural pada muka beton, yang menyalurkan beban ke atau menerima beban dari angkur. Pelengkap angkur Penampang terkontrol tarik (Tension- controlled section) - Penampang dimana regangan tarik neto dalam baja tarik terjauh pada saat kuat nominal lebih besar dari atau sama dengan 0,005. tekan (Compression-controlled section) - Penampang dimana regangan tarik neto dalam baja tarik terjauh pada kuat nominal adalah kurang dari atau sama dengan batas regangan terkontrol tekan. Penampang terkontrol Penanaman (Embedments) - Sesuatu yang ditanam dalam beton, di luar tulangan 46 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN seperti didifinisikan dalam Pasal 20 dan angkur yang didefinisikan dalam Pasal 17. Tulangan atau angkur yang dilas, dibaut atau disambungkan dengan cara lain ke sesuatu yang ditanamkan untuk memperkuat yang disambung, termasuk bagian penanaman. Penutup geser (Shear cap) - Proyeksi di yang digunakan untuk bawah pelat meningkatkan kuat geser pelat. Perangkat angkur (Anchorage device) - pada pascapenarikan, perangkat keras yang digunakan gaya pascatarik dari baja prategang ke beton. Perangkat angkur - Kebanyakan perangkat anchorage untuk pascatarik adalah perangkat buatan standar yang tersedia secara komersial. Dalam beberapa kasus, detail tidak standar atau perakitan dikembangkan dengan menggabungkan berbagai wedges dan wedges plates untuk pengangkuran tulangan prategang. Baik perangkat angkur standar dan nonstandar mungkin diklasifikasikan perangkat angkur dasar atau perangkat angkur khusus didefinisikan ini dan AASHTO dalam standar LRFDUS. khusus - Perangkat Perangkat jangkar khusus adalah perangkat apapun (monostrand atau multistrand) yang tidak relevan dengan tegangan landasan dengan PTI atau AASHTO LRFDUS, dan jika sesuai, terkait persyaratan kekakuan. Umumnya perangkat angkur multi bearing surface yang dipasarkan secara komersil adalah perangkat angkur spesial. Sebagaimana ditentukan dalam 25.9.3, perangkat tersebut hanya dapat digunakan jika telah memenuhi pengujian sesuai dengan AASHTO. Pemenuhan persyaratan pengujian ini biasanya dilakukan oleh produsen perangkat. untuk menyalurkan sebagai sebagaimana Perangkat angkur, khusus (anchorage device, perangkat pengangkuran yang memenuhi pengujian berdasarkan 25.9.3.1 (c). angkur, adhesive) - persyaratan Perangkat angkur strand majemuk dasar (Basic multistrand anchorage device) - perangkat angkur yang digunakan dengan strand majemuk, batang tulangan, atau kawat, atau dengan batang tulangan tunggal lebih besar dari diameter 15 mm, yang memenuhi 25.8.1, 25.8.2 dan 25.9.3.1 (b). Perangkat angkur strand tunggal dasar (Basic monostrand anchorage device) - perangkat angkur yang digunakan dengan semua strand tunggal atau batang diameter 15 mm atau lebih kecil yang memenuhi 25.8.1, 25.8.2 dan 25.9.3.1 (a). Perangkat dasar - angkur, Perangkat yang sangat proporsional yang dapat diperiksa secara analitik untuk pemenuhan persyaratan tegangan dan kekakuan bearing tanpa harus menjalani program uji penerimaan yang 47 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN diperlukan untuk perangkat angkur khusus. (Design displacement) - perpindahan lateral total yang diperkirakan untuk gempa berbasis desain. Perpindahan desain Perpindahan (Design displacement) - Perpindahan desain adalah sebuah indeks pergeseran lateral maksimum yang dipertimbangkan dalam desain untuk gempa dasar desain. Dalam dokumen semacam ASCE / SEI 7 International Building Code, dan perpindahan dihitung menggunakan analisis elastis linier statis atau dinamis terhadap standar kasi spesifik yang memperhitungkan efek penampang retak, efek torsi, efek gaya melalui vertikal perpindahan faktor untuk memperhitungkan modifikasi respons inelastis yang diharapkan. lebih Pergeseran desain umumnya besar dari perpindahan yang dihitung dari gaya tingkat desain yang diterapkan ke model elastis-linear bangunan. desain desain yang bekerja lateral, dan (compliance requirements) - persyaratan dalam standar yang diminta kepada kontraktor untuk dimasukkan dalam dokumen perencanaan bersertifikat oleh sebagaimana berlaku. Persyaratan pemenuhan pemenuhan Persyaratan (compliance requirements) - Walaupun umumnya ditujukan pada kontraktor, persyaratan pemenuhan juga umum digunakan oleh pihak-pihak lain yang terlibat dan suatu proyek. perencana ahli Petunjuk pemasangan milik pabrikan (Manufacturer's Installation Instruction) - Petunjuk yang disediakan dalam kemasan untuk pemasangan angkur adhesif yang benar dalam berbagai kondisi pemasangan. Printed Pihak yang berwenang (Building official) - dinas atau pihak berwenang atau seseorang yang ditunjuk bertanggung jawab dengan administrasi dan penegakan aturan Standar ini. Istilah seperti komisi bangunan atau pengawas bangunan juga yang dimaksud sebagai pejabat bangunan yang berwenang dalam standar ini atau istilah lainnya yang mempunyai kewenangan yang sesuai. Pilar dinding (Wall pier) - Suatu segmen suatu dinding dinding struktural, yang dibatasi oleh dua bukaan atau oleh sebuah bukaan dan sebuah tepi, dengan rasio panjang horizontal terhadap tebal dinding (w/bw) kurang dari atau sama dengan 6,0, dan rasio tinggi bersih terhadap panjang horizontal (hw/w) lebih besar dari atau sama dengan 2,0. Pilar dinding (Wall pier) - Pilar dinding adalah segmen dinding vertikal dengan dimensi dan penulangan yang dimaksudkan untuk menghasilkan geser perlu yang dibatasi oleh kelelehan lentur penulangan vertikal pada pilar. vertikal dalam 48 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Pipa tanam - pipa yang ditanam, conduit dan selonsong. (Pretensioning) - Metode prategang dimana baja prategang ditarik sebelum beton dicor. Pratarik Prategang efektif (Effective prestress) - Tegangan yang tersisa dalam baja prategang setelah semua kehilangan terjadi di 20.3.2.6 telah terjadi. (Structural truss) - Gabungan komponen struktur beton bertulang yang terutama menerima beban aksial. Rangka-batang struktural (water- cementitious material ratio) - rasio massa air, tidak termasuk yang terserap dalam agregat, dengan masa bahan sementisius dalam sebagai campuran, dinyatakan desimal. Rasio air-bahan sementisius Rasio drift tingkat desain (Design story drift ratio) - Perbedaan relatif perpindahan desain antara bagian atas dan bawah suatu tingkat, dibagi dengan tinggi tingkat. Regangan tarik neto (Net tensile strain) - Regangan tarik pada saat kuat nominal tidak termasuk regangan akibat prategang efektif, rangkak, susut, dan suhu. Sambungan (Connection) - Daerah yang menghubungkan dua atau lebih komponen struktur. Sambungan juga merujuk pada daerah yang menghubungkan komponen struktur dimana satu atau lebih merupakan pracetak. Sambungan daktail (Ductile connection) - Sambungan satu atau lebih komponen pracetak yang mengalami pelelehan sebagai akibat dari perpindahan gempa desain. Sambungan kuat (Strong connection) - lebih komponen Sambungan satu atau pracetak yang tetap elastis sementara komponen struktur yang menyatu mengalami pelelehan sebagai akibat dari perpindahan gempa desain. (Wall segment) - bagian dinding yang dipisahkan oleh bukaan vertikal atau horizontal atau tepi. Segmen dinding (Wall segment, horizontal) - Suatu segmen dinding struktural, yang dibatasi secara vertikal oleh dua bukaan atau oleh sebuah bukaan dan sebuah tepi. Segmen dinding, horizontal Segmen dinding, horizontal (Wall segment, horizontal) - segmen dinding horizontal ditunjukkan dalam Gambar R18.10.4.5. Segmen dinding, vertikal (Vertical wall segment) - Suatu segmen dinding struktural, yang dibatasi secara horizontal 49 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN oleh dua bukaan atau oleh sebuah bukaan dan sebuah tepi. Pilar dinding merupakan segmen dinding vertikal. Selimut, beton yang disyaratkan (Cover, specified concrete) - Jarak antara permukaan terluar tulangan yang tertanam dan permukaan luar terdekat beton yang ditunjukkan dalam dokumen kontrak. Selongsong (Duct) - Saluran (polos atau yang mengakomodasi bergelombang) pemasangan baja prategang pascatarik. Selongsong jarak (distance sleeve) - (sleeve) yang membungkus Selongsong bagian pusat angkur dengan takikan (undercut), angkur yang bisa memanjang (expansion) yang dikendalikan punter atau yang bisa memanjang (expansion) yang dikendalikan perpindahan tetapi tidak bisa memanjang. Selonsong yang bisa memanjang (expansion sleeve) - bagian luar dari expansion anchor uang dipaksa keluar oleh bagian tengah, baik dengan cara torsi atau impak, untuk menahan sisi-sisi lubang yang sudah berlubang. Lihat angkur, expansion. Selubung (Sheathing) - Material yang melingkupi baja prategang yang mencegah lekatan baja prategang dengan beton yang mengelilinginya, menyediakan perlindungan korosi, dan mengandung pelapis (coating) pencegah korosi. Selubung (Sheathing) - Biasanya, selubung adalah kontinu, tanpa batas, berbahan bahan polietilen densitas tinggi yang diekstrusi secara langsung pada tulangan prategang yang dilapisi. Sengkang (Stirrup) - Tulangan yang digunakan untuk menahan tegangan geser dan struktur; komponen tulangan umumnya batang, kawat, atau kawat las baik kaki tunggal atau dibengkok menjadi L, U, atau bentuk persegi dan ditempatkan terhadap atau longitudinal. bersudut (Istilah "sengkang" biasanya diberikan pada tulangan transversal dalam komponen struktur lentur dan istilah "pengikat" pada transversal dalam komponen tulangan struktur tekan.) Lihat juga Pengikat. Sengkang Istilah "sengkang" biasanya digunakan untuk tulangan transversal pada balok atau pelat dan istilah sengkang ikat atau dan istilah tertutup"" untuk penulangan transversal pada elemen tekan. (Stirrup) - torsi dalam "sengkang tegak terhadap lurus tulangan Sengkang ikat (Tie) - (a) Lingkupan batang tulangan atau kawat yang melingkupi tulangan longitudinal; Batang atau kawat gulungan menerus berbentuk lingkaran, persegi, atau bentuk poligon lainnya tanpa juga sudut dalam dapat diterima. Lihat sengkang, sengkang tertutup; (b). elemen tarik pada model strut and tie. Sengkang pengekang (Hoop) - Pengikat tertutup atau pengikat yang digulung secara 50 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN menerus. Pengikat tertutup dapat terbuat dari berbagai elemen tulangan yang masing- masing mempunyai kait gempa pada kedua ujungnya. Pengikat yang digulung secara menerus harus mempunyai kait gempa pada kedua ujungnya. Lihat 25.7.4. Sisipan khusus (Speciality insert) - pradesain dan prafabrikasi angkur tanam khususnya didesain untuk pemasangan sambungan menggunakan baut atau slot. Sisipan khusus (Speciality insert) - masukan khusus adalah perangkat yang sering digunakan untuk penanganan, transportasi, pemasangan, dan elemen angkur; masukan khusus tidak termasuk dalam lingkup standar ini. Sistem pemikul gaya seismik (Seismic- force-resisting system) - Bagian struktur yang didesain untuk menahan gaya gempa rencana yang disyaratkan oleh tata cara bangunan gedung umum yang diadopsi secara legal menggunakan ketentuan yang sesuai dan kombinasi beban. Sistem rangka pemikul momen (Moment frame) - Rangka dimana komponen balok, pelat, kolom dan joint menahan gaya melalui lentur, geser, dan gaya aksial. Sistem rangka pemikul momen biasa (Ordinary moment frame) - Rangka balok kolom atau rangka pelat kolom yang dicor di tempat atau pracetak dan memenuhi persyaratan 18.3. Sistem rangka pemikul momen khusus (Special moment frame) - Rangka balok kolom yang dicor di tempat dan memenuhi persyaratan 18.2.3 hingga 18.2.8 dan 18.6 hingga 18.8. Untuk rangka balok kolom pracetak memenuhi 18.2.3 hingga 18.2.8 dan 18.9. pemikul momen menengah (Intermediate moment frame) - Rangka balok kolom atau rangka kolom dan pelat dua arah tanpa balok yang dicor di tempat dan memenuhi persyaratan 18.4. Sistem rangka Sistem seismik khusus (special seismic system) - yang sistem menggunakan rangka momen khusus, sistem dinding khusus atau keduanya. struktur Spasi (spacing) - jarak pusat ke pusat antara hal yang berdekatan seperti tulangan longitudinal, tulangan transversal, tulangan prategang atau angkur. Spasi bersih (spacing clear) - dimensi terkecil antara permukaan terluar hal yang berdekatan. Strut (strut) - komponen tekan dalam model strut and tie yang menggambarkan 51 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN resultan parallel atau tekan. fan-shape daerah Strut, bottle shape (strut, bottle shape) - strut yang melebar pada bagian tengah disbanding bagian ujungnya. Stud berkepala (Headed stud) - Angkur baja yang memenuhi persyaratan AWS D1.1 dan ditempelkan ke pelat baja atau sejenisnya dengan proses pengelasan stud arc sebelum cetak; juga dirujuk sebagai stud berkepala dilas (welded headed stud). Tendon (Tendon) - Dalam penerapan pratarik, tendon merupakan baja prategang. Dalam tendon merupakan gabungan lengkap yang terdiri dari angkur, baja prategang, dan selubung (sheathing) dengan pelapis (coating) untuk penerapan tak terlekat atau pipa dengan graut untuk penerapan terlekat. penerapan pascatarik, Tendon eksternal (tendon, external) - Tendon luar ke penampang komponen beton pada penerapan pascatarik. Tendon eksternal (tendon, external) - pada penggunaan pascatarik yang baru ataupun eksisting, tendon luar yang seluruhnya atau sebagian dari elemen penampang beton, atau di dalam box section, dan terpasang pada perangkat angkur dan poin penyimpangan. (Unbonded tendon) - Tendon dimana baja prategang dicegah dari lekatan dengan beton dan bebas untuk bergerak relatif terhadap beton. Gaya prategang secara permanen ditransfer ke beton di ujung tendon oleh angkur saja. Tendon tanpa lekatan Tendon terlekat (bonded tendon) - Tendon dimana baja prategang melekat dengan beton melalui selongsong yang digrouting, tertanam dalam penampang beton. (Effective depth of section) - Jarak yang diukur dari serat tekan terjauh ke pusat tulangan tarik longitudinal. Tinggi efektif penampang Transfer (Transfer) - Aksi pentransferan tegangan dalam baja prategang dari jack atau landasan pratarik ke komponen struktur beton. Tulangan (Reinforcement) - Eleman baja atau elemen yang ditanam dalam beton dan memenuhi 20.2 hingga 20.5. Tulangan prategang di luar tendon juga dapat dianggap sebagai tulangan. Tulangan, ayaman batang tulangan baja ulir las (reinforcement, welded deformed steel bar mat) - ayaman yang memenuhi 20.2.1.5 yang terdiri dari 2 lapis batang ulir 52 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN pada sudut kanan satu sama lain dilas di pertemuan. Tulangan, (Reinforcement, anchor) - tulangan yang digunakan untuk menyalurkan beban desain dari angkur ke komponen struktur. angkur Tulangan, angkur (Reinforcement, anchor) - Angkur tulangan didesain dan didetailkan secara khusus dengan tujuan mentransfer beban angkur ke elemen. Hair pin umumnya digunakan untuk ini (lihat 17.4.2.9 dan 17.5.2.9); namun, konfigurasi lain yang dapat mentransfer beban angkur secara efektif dapat diterima. tujuan Tulangan, kawat dilas (reinforcement, welded wire) - kawat polos atau ulir yang difabrikasi dalam bentuk lembaran atau gulungan yang memenuhi 20.2.1.7. Tulangan nonprategang (reinforcement, non prestressed) - Tulangan dengan lekatan yang bukan prategang. Tulangan polos (Plain reinforcement) - Tulangan atau kawat yang memenuhi 20.2.1.4 atau 20.2.1.7 yang tidak memenuhi definisi tulangan ulir. (reinforcement, prestressed) - Tulangan prategang yang telah ditarik untuk menanam gaya pada beton. Tulangan prategang lekatan (Reinforcement, bonded prestressed) - tulangan pratarik atau prategang dalam tendon dengan lekatan. Tulangan, prategang dengan Tulangan spiral (Spiral reinforcement) - Tulangan yang digulung menerus dalam bentuk lilitan melingkar. Tulangan stud geser berkepala (Headed shear stud reinforcement) - Tulangan yang terdiri dari stud berkepala individu, atau kelompok stud, dengan angkur yang disediakan dengan kepala di setiap ujungnya atau oleh rel dasar yang dipakai bersama terdiri dari pelat atau profil baja. (reinforcement, supplementary) - Tulangan yang berfungsi menahan kemungkinan jebolnya beton tapi tidak didesain untuk menyalurkan beban desain dari angkur ke komponen struktur. Tulangan tambahan Tulangan tambahan (reinforcement, supplementary) - Tulangan tambahan memiliki konfigurasi dan penempatan yang mirip dengan penulangan angkur tetapi tidak dirancang khusus untuk transfer beban dari angkur ke elemen. yang digunakan untuk Sengkang penulangan geser, dapat jatuh ke dalam kategori ini. Tulangan tarik terjauh (Extreme tension tulangan reinforcement) - (prategang dan nonprategang) yang terjauh dari serat tekan terjauh. lapisan 53 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Tulangan ulir (Deformed reinforcement) - Batang tulangan ulir, anyaman batang tulangan, kawat ulir, dan tulangan kawat las yang memenuhi 20.2.1.3, 20.2.1.5, atau 20.2.1.7, tidak termasuk kawat polos. Tulangan (Deformed reinforcement) ulir didefinisikan, sebagai yang memenuhi spesifikasi penulangan dalam standar. lain yang Tidak ada penulangan memenuhi ini memungkinkan pernyataan yang akurat tentang panjang penyaluran. Batang atau kawat tidak memenuhi persyaratan deformasi atau kawat baja dilas tidak jarak adalah memenuhi persyaratan "penulangan polos," untuk tujuan standar, dan mungkin hanya digunakan untuk spiral. ulir - tulangan syarat. Definisi (B-region) - bagian dari komponen struktur yang masuk akal diasumsikan bahwa tegangan akibat lentur bervariasi melalui penampang. Zona B (D-region) - bagian dari komponen dalam jarak h dari diskontinuitas gaya atau diskontinuitas geometric. Zona D Zona nodal (nodal zone) - volume beton di sekeliling node yang diasumsikan menyalurkan gaya strut and tie melalui node. Zona pengangkuran (Anchorage zone) - pada komponen struktur pascatarik, bagian komponen struktur dimana gaya prategang terpusat disalurkan ke beton dan disebarkan secara lebih merata pada seluruh penampang. Besarnya sama dengan dimensi yang terbesar dari penampang. Untuk alat angkur yang berlokasi jauh dari ujung komponen struktur, zona angkur termasuk daerah terganggu di depan dan di belakang alat angkur. Zona pengangkuran (Anchorage zone) - Pada elemen pascatarik, bagian elemen dimana gaya pratarik terkonsentrasi ditransfer ke beton dan didistribusikan lebih seragam di seluruh bagian. Luasnya sama dengan dimensi terbesar. Untuk penampang perangkat angkur yang terletak jauh dari ujung elemen, zona pengangkuran termasuk daerah yang terganggu di depan dan di belakang perangkat angkur. Lihat Gambar R25.9.1.1b. yang Zona tarik pratekan (Precompressed tensile zone) - Bagian komponen struktur prategang dimana tarik lentur, yang dihitung menggunakan properti penampang bruto, akan terjadi karena beban mati dan hidup tak terfaktor jika gaya prategang tidak ada. 54 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 3 - STANDAR RUJUKAN 3.1 - Ruang lingkup 3.1.1 Standar R3.1 - Ruang lingkup bagian-bagian spesifiknya, yang dirujuk dalam standar ini, atau termasuk Suplemen bila ditentukan adalah dirujuk tanpa pengecualian dalam standar ini, kecuali disebutkan secara khusus. Standar yang dirujuk, dicantum berikut nomornya, termasuk tahun adopsi atau revisinya. atau R3.1.1 Dalam standar ini, rujukan untuk standar spesifikasi atau materi lain merujuk ke edisi tertentu dari dokumen yang dirujuk. Ini dilakukan dengan menggunakan sebutan serial lengkap untuk standar yang dirujuk termasuk judul yang menunjukkan subjek dan tahun adopsi. Semua standar yang dirujuk dalam standar tercantum dalam pasal ini, dengan judul dan lengkap nomor serinya. Di bagian lain dari standar rujukan disingkat hanya ini, standar menyertakan penunjukan nomor serial tanpa judul atau tanggal. Rujukan yang disingkat ini sesuai dengan standar spesifik yang tercantum dalam pasal ini. Lampiran, Apendiks, 3.2 - Standar rujukan R3.2 - Standar rujukan 3.2.1 American Association of State Highway and Transportation Officials (AASHTO) R3.2.1 Tiga artikel dari spesifikasi AASHTO LRFD Specifications for Highway Bridge Design (AASHTO LRFDUS) satu artikel dari Spesifikasi Konstruksi AASHTO LRFD (AASHTO LRFDCONS) dirujuk dalam Pasal 2 dan 25 standar ini. Design Specifications, 6th Edition, 2012, Articles 5.10.9.6, 5.10.9.7.2, and 5.10.9.7.3 LRFDUS-6 - LRFD Bridge Bridge Construction Specifications,3rd Edition, 2010, Article 10.3.2.3 LRFDCONS-3 - LRFD 3.2.2 American Concrete Institute (ACI) 301-10 R3.2.2 Artikel 4.2.3 dari ACI 301 dirujuk untuk metode proporsi campuran yang dirujuk dalam 26.4.3.1 (b). Specifications for Structural Concrete, Article 4.2.3 Building Code Requirements for Concrete Thin and Shells Commentary Code Residential Requirements for Structural Concrete and Commentary of Post- Qualification Installed Mechanical Anchors in Concrete and Commentary Qualification Installed Anchors in Concrete for Acceptance Criteria Moment Frames Based on Structural Testing tahun 2014, ketentuan ACI 318.2 telah ditentukan di pasal 19 dari ACI 318 Building Code. Sebelum 318.2-14 ACI 355.2 berisi persyaratan kualifikasi untuk pengujian dan mengevaluasi post- installed expansion and undercut anchors untuk digunakan baik pada beton retak maupun tidak retak. 332-14 ACI 355.4 berisi persyaratan kualifikasi untuk pengujian dan mengevaluasi angkur adhesif untuk digunakan baik pada beton retak maupun tidak retak. 355.2-07 ACI 423.7 mensyaratkan penggunaan untuk 355.4-11 of Post- Adhesive sistem encapsuled penggunan standar ini. tendon 374.1-05 55 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 423.7-14 Specification for Unbonded Single-Strand Tendon Materials Acceptance Criteria for Special Unbonded Post- Tensioned Precast Structural Walls Based on Validation Testing ITG-5.1-07 3.2.3 American Society of Civil R3.2.3 Ada dua bagian spesifik pada ASCE yang dirujuk untuk pengutipan 5.3.9 dan 5.3.10. Engineering (ASCE) ASCE/SEI 7-16 Minimum Design Loads for Buildings and Other Sections Structures, Load 2.3.3, Combinations Including Flood Loads; and 2.3.4, Combinations Load Atmospheric Including Ice Loads 3.2.4 ASTM International R3.2.4 Standar ASTM yang tercantum adalah edisi terbaru pada saat ketentuan pada standar ini diadopsi. Standar ASTM relatif sering direvisi dibandingkan siklus revisi standar terkini dan sebelumnya dari standar yang dirujuk dapat International. diperoleh Penggunaan edisi standar selain yang dirujuk di ini, mewajibkan pengguna untuk mengevaluasi jika ada perbedaan signifikan dalam edisi tidak sesuai tersebut. A36/A36M-12 Standard Specification Carbon Steel Spesifikasi Baja Karbon] Standard Specification for Pipe, Steel, Black and Hot-Dipped, Zinc-Coated, and Welded [Standar Seamless Spesifikasi untuk Pipa, Baja, Baja, and Hot- Black Dengan Dipped, Lapisan Bahan Seng, Dengan Las dan Tanpa Sambungan] for Structural [Standar untuk Struktural ini. Edisi dari ASTM A53/A53M-12 standar A184/184M-06 (2011) Standard Specification for Welded Deformed Steel Bar Mats for Concrete Reinforcement [Standar Spesifikasi Anyaman untuk Batang Tulangan Baja Ulir Las untuk Tulangan Beton] 56 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN A242/242M-04 Standard Specification for High-Strength Low- Alloy Structural Steel (2013) [Standar Spesifikasi untuk Baja Struktural Campuran Rendah Kekuatan Tinggi] Standard Specification for Carbon Steel Bolts and Studs, 60,000 psi Tensile Strength [Standar Spesifikasi untuk Baut dan Stud Baja Karbon, Kekuatan Tarik 420 MPa] Test Standard and Methods for Definitions Mechanical Testing of Steel Products Standard for Specification Strand, Steel Uncoated Seven- Wire for Prestressed [Standar Concrete Spesifikasi untuk Strand Baja, Tujuh Kawat Tanpa Pelapis untuk Beton Prategang] Standard Specification for Stress- Uncoated Relieved Steel Wire Prestressed for Concrete [Standar untuk Spesifikasi Kawat Baja Bebas Tegangan Tanpa Pelapis untuk Beton Prategang] A307-12 A307-14 A416/A416M-12a A421/A421M-10 A500/A500M-13 Standard Specification Cold-Formed and Welded Seamless Carbon Steel Structural in Rounds Tubing for 57 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN and Shapes [Standar Spesifikasi untuk Pipa Struktural Baja Las Canai Dingin dan Karbon Tanpa Sambungan] A501-07 Standard Specification for Hot- Formed Welded and Seamless Carbon Structural Steel [Standar Tubing Spesifikasi untuk Pipa Struktural Baja Las Canai Panas dan Karbon Tanpa Sambungan] A 572/A572M-13a Standard for Specification High-Strength Low- Alloy Columbium- Vanadium Structural [Standar Steel Spesifikasi untuk Baja Struktural Mutu Tinggi Campuran Rendah Columbium- Vanadium] A588/A588M-10 Standard for Specification High-Strength Low- Alloy Structural Steel, up to 50 ksi [345 MPa] Minimum Yield Point, with Atmospheric Corrosion Resistance [Standar untuk Spesifikasi Baja Struktural Campuran Rendah Mutu Tinggi, sampai dengan Titik Leleh Minimum 345 MPa, dengan Ketahanan Korosi Atmosfir] A615/A615M-14 Standard Specification for Deformed and Plain Carbon Steel Bars for Concrete Reinforcement [Standar Spesifikasi 58 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Batang untuk Tulangan Baja Karbon Ulir untuk Tulangan Beton] Standard for Specification Steel Low-Alloy Deformed and Plain Bars for Concrete Reinforcement [Standar Spesifikasi untuk Batang Tulangan Ulir dan Polos Baja Campuran Rendah untuk Tulangan Beton] Standard for Specification Uncoated High- Strength Steel Bars Prestressing for [Standar Concrete untuk Spesifikasi Batang Tulangan Baja Mutu Tinggi Tanpa Lapisan untuk Beton Prategang] Standard Specification Zinc-Coated (Galvanized) Steel Bars for Concrete Reinforcement [Standar Spesifikasi untuk Batang Tulangan Baja yang Dilapisi Bahan Seng untuk (Digalvanis) Tulangan Beton] A706/A706M-14 A722/A722M-12 A767/A767M-09 for A775/A775M-07b Standard Specification for Epoxy-Coated Steel Reinforcing Bars [Standar Spesifikasi Batang untuk Baja Tulangan Berlapis Epoksi] Standard Specification Steel Fiber-Reinforced Concrete Spesifikasi (2014) A820/A820M-11 for for Fibers [Standar untuk 59 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Serat Baja untuk Beton Berserat] Standard Specification for Epoxy-Coated Steel Wire and Welded Wire Reinforcement [Standar Spesifikasi untuk Kawat Baja dan Tulangan Kawat Las Berlapis Epoksi] Standard Specification Epoxy-Coated Prefabricated Steel Reinforcing Bars [Standar Spesifikasi untuk Batang Baja Tulangan Prafabrikasi Berlapis Epoksi] Standard for Specification Deformed and Plain Stainless-Steel Bars for Concrete Reinforcement [Standar Spesifikasi Batang untuk Tulangan Baja Tahan Karat Ulir dan Polos untuk Tulangan Beton] Standard for Specification Headed Steel Bars for Concrete Reinforcement including Annex A1 Requirements for Class HA Head Dimensions [Standar untuk Spesifikasi Tulangan Batang Berkepala Baja Tulangan untuk Beton termasuk Persyaratan Annex A1 untuk Dimensi Kepala Kelas HA] Standard Specification Structural Shapes A884/A884M-14 A934/A934M-13 for A955/A955M-14 A970/A970M-13a A992/A992M-11 for Steel [Standar 60 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Spesifikasi Bentuk- Bentuk Baja Struktural] Standard Specification for Rail-Steel and Axle- Steel Deformed Bars for Concrete Reinforcement [Standar Spesifikasi Batang untuk Tulangan Ulir Baja Rel dan Baja As] A996/A996M-14 A1022/A1022M-14 Standard for Specification Deformed and Plain Stainless Steel Wire and Welded Wire for Concrete Reinforcement [Standar Spesifikasi untuk Kawat Baja Las dan Kawat Tahan Karat Ulir dan Polos untuk Tulangan Beton] A1035/A1035M-14 Standard Specification for Deformed and Plain, Low-Carbon, Chromium, Bars Reinforcement [Standar Spesifikasi Batang untuk Tulangan Baja, Ulir dan Polos, Karbon Rendah, Chromium Tulangan untuk Beton] Steel for Concrete A1044/A1044M-05 Standard for Specification Stud Steel for Assemblies (2010) Shear of Reinforcement [Standar Concrete untuk Spesifikasi Gabungan Stud Baja untuk Tulangan Geser Beton] A1055/A1055M-10 Standard Specification for Zinc and Epoxy Dual- 61 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Steel Coated Reinforcing Bars [Standar Spesifikasi Batang untuk Tulangan Baja Berlapis Ganda Bahan Seng dan Epoksi] A1060/A1060M-14 Standard Specification Zinc-Coated (Galvanized) Steel Welded Wire Reinforcement, Plain for and Deformed, [Standar Concrete Spesifikasi untuk Tulangan Kawat Las Baja Berlapis Bahan Seng (Digalvanis), Polos dan Ulir, untuk Beton] for A1064/A1064M-13 Standard for Specification and Steel Wire Welded Wire Reinforcement, Plain and Deformed, for [Standar Concrete Spesifikasi untuk Tulangan Kawat Las dan Kawat Baja, Polos dan Ulir, untuk Tulangan Beton] Standard Specification for Cold-Formed Welded Carbon Steel Hollow Structural Sections (HSS) Test Standard for Bulk Method Density ("Unit Weight") and Voids Aggregate in [Metode Uji Standar untuk Berat Volume ("Berat Satuan") dan dalam Rongga Agregat] Standard Practice for Making and Curing Test Concrete A1085-13 C29/C29M-09 C31/C31M-12 62 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Specimens Field Praktis Pembuatan Perawatan Spesimen Uji Beton di Lapangan] Standard Specification Concrete Aggregates [Standar Spesifikasi untuk Agregat Beton] Standard Method Compressive Strength of Cylindrical Concrete Specimens [Metode Uji Standar untuk Tekan Kekuatan Spesimen Beton Silinder] Standard Test Method for Obtaining and Testing Drilled Cores and Sawed Beams of Concrete [Metode Uji Standar untuk Mendapatkan dan Menguji Core Bor dan Balok Beton yang Dipotong] Standard Specification Ready-Mixed Concrete Spesifikasi Beton Ready-Mix] Standard for Specification Portland Cement [Spesifikasi Standar untuk Semen Portland] Standard Practice for Freshly Sampling Concrete Mixed [Standar Praktis untuk Pengambilan Sampel Beton yang Baru Dicampur] Standard Method the [Standar untuk dan in C33/C33M-13 for C39/C39M-13a Test for C42/C42M-13 C94/C94M-14 for [Standar untuk C150/C150M-12 C172/C172M-14 C173/C173M-14 Test Air for 63 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Content of Freshly Mixed Concrete by Volumetric the Method Test Standard Method Air Content of Freshly Mixed Concrete by the Pressure Method [Metode Uji Standar untuk Kadar Udara Beton yang Baru Dicampur dengan Metode Tekanan] Standard Specification for Air- Entraining for Admixtures [Standar Concrete Spesifikasi untuk Bahan Campuran Tambahan Pengisi Udara untuk Beton] Standard Specification Lightweight for Aggregates Structural Concrete [Standar Spesifikasi untuk Agregat Ringan untuk Beton Struktural] Standard Specification Chemical for Admixtures [Standar Concrete Spesifikasi untuk Bahan Campuran Tambahan Kimiawi untuk Beton] Standard Test Method for Splitting Tensile Strength of Cylindrical Concrete Specimens [Metode Uji Standar untuk Kekuatan Tarik Pembelah Spesimen Beton Silinder] Test Standard Method for Determining Density Structural of C231/C231M-14 for C260/C260M-10a C330/C330M-14 for C494/C494M-13 for C496/C496M-11 C567/C567M-14 64 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Lightweight Concrete [Metode Uji untuk Standar Penentuan Berat Jenis Beton Ringan Struktural] Standard Specification for Blended Hydraulic [Standar Cements untuk Spesifikasi Semen Hidrolis Campuran] Standard for Specification Coal Fly Ash and Raw or Calcined Natural Pozzolan for in Concrete Use [Standar Spesifikasi untuk Abu Terbang dan Batu Bara Alami Pozzolan atau Mentah Kalsinasi untuk Penggunaan pada Beton] Standard Specification for Concrete Made by Volumetric Batching Continuous and [Standar Mixing Spesifikasi untuk Beton yang Dibuat dengan Penakaran Volume dan Pencampuran Menerus] Standard Specification for Expansive Hydraulic [Standar Cement untuk Spesifikasi Semen Hidrolis Ekspansif] Standard Specification for Slag Cement for Use in and Concrete [Standar Mortars Spesifikasi untuk Semen Kerak untuk C595/C595M-14 C618-12a C685/C685M-11 C845/C845M-12 C989/C989M-13 65 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Penggunaan pada Beton dan Mortar] C1012/C1012M-13 Standard Test Method for Length Change of Hydraulic- Cement Mortars Exposed to a Sulfate Solution [Metode Uji Standar untuk Perubahan Panjang Semen Mortar yang Hidrolis Terpapar terhadap Larutan Sulfat] C1017/C1017M-13 Standard Specification Chemical Admixtures for Use in Producing Flowing [Standar Concrete Spesifikasi untuk Bahan Campuran Tambahan Kimiawi untuk Penggunaan dalam Menghasilkan Beton Mengalir] Standard Practice for Laboratories Testing Concrete and Concrete Aggregates for Use in Construction and Criteria for Laboratory Evaluation [Standar Praktis untuk Beton dan Agregat Beton Uji Laboratorium untuk Penggunaan pada Konstruksi dan Kriteria untuk Evaluasi Laboratorium] for C1077-14 C1116/C1116M-10a Standard Specification Fiber-Reinforced Concrete Spesifikasi Beton Serat] for [Standar untuk Diperkuat C1157/C1157M-11 Standard Performance Specification for Hydraulic Cement 66 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN [Standar Spesifikasi Kinerja untuk Semen Hidrolis] C1218/C1218M-99 Standard Test Method for Water- Soluble Chloride in Mortar and (2008) Concrete [Metode Uji Standar untuk Klorida Larut Air pada Mortar dan Beton] Standard Specification for Silica Fume Used in Cementitious [Standar Mixtures Spesifikasi untuk Silica Fume yang Digunakan dalam Campuran Sementisius] Standard Test Water-Soluble Sulfate Soil [Standar Uji untuk Larut Air Sulfat dalam Tanah] C1240-14 C1580-09a1 for in C1582/C1582M-11 Standard Specification for Admixtures to Inhibit Chloride-Induced corrosion of Reinforcing Steel in Concrete C1602/C1602M-12 Standard Specification for Mixing Water Used in the Production of Hydraulic Cement Concrete [Standar Spesifikasi untuk Air yang Campuran dalam Digunakan Produksi Beton Semen Hidrolis] C1609/C1609M-12 Standard Test Method for Flexural Performance of Fiber-Reinforced (Using Concrete Beam With Third- Point Loading) [Metode Uji Standar 67 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN untuk Kinerja Lentur yang Beton Serat Diperkuat (Menggunakan Balok dengan Pembebanan Tiga Titik)] Standard Test Method for Sulfate Ion in Water [Metode Uji Standar untuk Ion Sulfat dalam Air] Standard Test Method for Sulfate Brackish Ion Water, Seawater, and Brine [Metode Uji Standar untuk Ion Sulfat dalam Air Payau, Air Laut, dan Air Garam] D516-11 D4130-08 in 3.2.5 American Welding Society (AWS) Structural Welding Code - Steel Structural Welding Code - Reinforcing Steel D1.1/D1.1M: 2010 D1.4/D1.4M: 2011 3.2.6 Standar Nasional Indonesia (SNI) SNI 0302:2014 Semen pozolan Tatacara perencanaan ketahanan untuk bangunan dan non-gedung desain Beban minimum dan kriteria untuk terkait bangunan gedung dan struktur lain Spesifikasi bangunan baja struktural Semen portland Baja tulangan beton Spesifikasi abu terbang batubara dan pozolan alam mentah atau yang dikalsinasi telah portland SNI 1726 gempa struktur gedung SNI 1727 SNI 1729 untuk gedung SNI 2049:2015 SNI 2052:2017 SNI 2460:2014 68 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN untuk dalam beton Spesifikasi slag digunakan beton dan mortar Semen komposit Semen portland slag digunakan SNI 6385:2016 semen untuk dalam SNI 7064:2014 portland SNI 8363:2017 69 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 4 - PERSYARATAN SISTEM STRUKTUR 4.1 - Ruang lingkup R4.1 - Ruang lingkup 4.1.1 Pasal ini berlaku untuk desain beton struktural pada struktur atau bagian dari struktur yang didefinisikan pada Pasal 1. Pasal ini ditambahkan pada ACI 318-2014 untuk persyaratan- persyaratan sistem struktur. Persyaratan yang lebih ketat dari standar ini sebaiknya digunakan untuk bangunan yang tidak biasa atau pada bangunan yang diharapkan memiliki kinerja lebih baik. Penggunaan standar ini dan penjelasannya harus disertai dengan pengetahuan, pengalaman, dan pertimbangan kerekayasaan (engineering judgement) yang baik. memperkenalkan 4.2 - Material R4.2 - Material 4.2.1 Properti desain beton yang dipilih dalam desain harus sesuai dengan Pasal 19. Pasal 3 menunjukkan standar rujukan yang dapat digunakan untuk desain. Pasal 19 dan 20 mendefinisikan properti beton dan tulangan baja yang dapat digunakan dalam desain. Pasal 26 berisi persyaratan terkait material, pencampuran, dan penerimaan beton saat konstruksi. R4.3 - Beban rencana 4.2.2 Properti desain baja tulangan yang dipilih dalam desain harus sesuai dengan Pasal 20. 4.3 - Beban rencana 4.3.1 Beban dan kombinasi beban yang dipertimbangkan dalam desain harus sesuai dengan Pasal 5. 5 didasarkan pada SNI 1726 dan SNI 1727. Beban rencana tidak terbatas pada, beban mati, beban hidup, beban angin, beban gempa, pengaruh prategang, beban crane, vibrasi, beban impak, temperatur, rangkak, perubahan volume, dan penurunan tidak seragam pada sistem fondasi. Beban- beban khusus lain dapat ditentukan oleh perencana ahli bersertifikat. R4.3.1 Ketentuan dalam Pasal termasuk, namun susut, perubahan 4.4 - Sistem struktur dan lintasan beban (load path) R4.4 - Sistem struktur dan lintasan beban (load path) telah R4.4.1 Desain struktur beton berubah, sebelumnya menitikberatkan pada desain komponen secara individual, sekarang menjadi desain struktur secara keseluruhan sebagai suatu sistem. Suatu sistem struktur terdiri dari komponen struktur, joint, dan sambungan (connections), yang masing-masing memiliki peran dan fungsi tersendiri. Suatu komponen struktur dapat menjadi bagian dari satu atau lebih sistem struktur, memiliki peran yang berbeda di setiap sistem struktur, dan harus memenuhi semua persyaratan pendetailan dari sistem struktur di mana komponen 4.4.1 Sistem struktur adalah yang termasuk pada a) hingga g), sebagaimana yang bisa diterapkan: dari yang a) Konstruksi pelat lantai dan pelat atap, baik pelat satu-arah maupun pelat dua- arah b) Balok dan pelat berusuk c) Kolom d) Dinding e) Diafragma f) Fondasi g) Joint, sambungan (connections), dan untuk angkur yang dibutuhkan 70 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN menyalurkan gaya dari satu komponen ke komponen lain. tersebut menjadi bagiannya. Joint dan sambungan adalah lokasi-lokasi bertemunya komponen-komponen, atau bagian yang digunakan untuk menghubungkan satu komponen ke komponen lainnya. Tapi perbedaan antara komponen, joint, dan pada sambungan bagaimana struktur diidealisasikan. Pada pasal istilah "komponen" umumnya mengacu pada "komponen struktur, joint, dan sambungan struktur." dapat bergantung ini, ini disusun dengan mempertimbangkan bahwa suatu sistem struktur memiliki komponen-komponen ini, menggunakan juga konfigurasi lainnya karena tidak semua tipe komponen struktur digunakan dalam semua sistem struktur pada bangunan. Pemilihan tipe komponen yang digunakan pada proyek komponen- tertentu dan peran dari komponen oleh perencana ahli bersertifikat dengan tetap memenuhi ketentuan di dalam standar ini. Meskipun standar dimungkinkan tersebut dilakukan 4.4.2 Desain komponen struktur, termasuk joint dan sambungan yang disebutkan pada 4.4.1, harus sesuai Pasal 7 hingga 18. R4.4.2 Di pasal ini untuk masing-masing tipe komponen struktur, persyaratannya mengikuti urutan dan lingkup yang sama, termasuk ketentuan umum, batasan desain, kekuatan perlu, kekuatan desain, batasan penulangan, dan ketentuan-ketentuan khusus untuk masing- masing tipe komponen. detail penulangan, 4.4.3 Diizinkan untuk merencanakan sistem struktur yang terdiri dari komponen- komponen struktur yang tidak memenuhi persyaratan 4.4.1 dan 4.4.2, asalkan sistem struktur tersebut memenuhi 1.10.1. R4.4.3 Beberapa jenis material, komponen struktur, atau sistem yang tidak disebutkan di dalam ketentuan standar ini masih dapat digunakan jika memenuhi tujuan utama dari standar ini. Pasal 1.10.1 menjelaskan prosedur untuk mendapatkan persetujuan penggunaan material dan sistem alternatif. 4.4.4 Sistem struktur harus didesain untuk menahan beban terfaktor sesuai dengan kombinasi pembebanan pada 4.3 tanpa melebihi kekuatan desain komponen yang sesuai, dengan mempertimbangkan satu atau lebih lintasan beban yang tidak terputus dari titik pembebanan atau asal sampai ke titik akhir tahanan. R4.4.4 Desain harus berdasarkan pada yang komponen menyediakan kekuatan desain tidak kurang dari kekuatan yang diperlukan untuk menyalurkan beban sepanjang lintasan ahli beban bersertifikat perlu melakukan analisis untuk lintasan beban untuk satu atau mengidentifikasi bagian terlemah dari masing-masing lintasan beban. atau sambungan (load path). Perencana lebih 4.4.5 Sistem struktur harus didesain untuk mengakomodasi perubahan volume dan R4.4.5 Pengaruh susut dan rangkak pada kolom dan dinding, susut dan rangkak 71 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN penurunan tidak seragam yang diperkirakan terjadi. terkekang pada sistem atap dan lantai yang dimensinya cukup panjang, rangkak yang disebabkan oleh gaya prategang, perubahan perbedaan volume temperatur, kemungkinan terjadinya kerusakan pada komponen volume pendukung akibat perubahan tersebut, harus diperhitungkan dalam desain. Penulangan, closure strip, atau expansion joint, adalah solusi yang umum digunakan untuk masalah ini. Penulangan minimum untuk mengatasi susut atau perbedaan temperatur umumnya mampu mengatasi masalah retak sampai pada level yang dapat diterima pada banyak struktur beton dengan proporsi campuran dan paparan yang normal. yang disebabkan juga dan Penurunan atau kenaikan (heave) tidak seragam bisa menjadi pertimbangan yang penting dalam desain. Rekomendasi dari ahli geoteknik belum diperhitungkan di dalam kombinasi beban desain untuk bangunan struktur sederhana. terkait hal ini 4.4.6 Sistem pemikul gaya seismik R4.4.6 Sistem pemikul gaya seismic 4.4.6.1 Setiap struktur harus termasuk dalam salah satu Kategori Desain Seismik yang ditentukan berdasarkan SNI 1726. R4.4.6.1 Persyaratan desain di dalam standar ini didasarkan pada Kategori Desain Seismik (KDS) yang dikenakan pada bangunan. Secara umum, KDS berkaitan dengan tingkat risiko seismik, tipe tanah, okupansi dan penggunaan bangunan. Penentuan KDS suatu bangunan mengacu pada peraturan umum gedung lainnya. Jika peraturan gedung lainnya tidak tersedia, SNI 1726 dapat dijadikan acuan. 4.4.6.2 Sistem struktur yang didesain sebagai bagian dari sistem pemikul gaya seismik hanya boleh didesain sebagai sistem pemikul gaya seismik tersebut sesuai dengan yang ditentukan berdasarkan SNI 1726. R4.4.6.2 Peraturan gedung lainnya melalui SNI 1726 menentukan bahwa tipe sistem struktur yang diizinkan sebagai bagian dari sistem pemikul gaya seismik dengan mempertimbangkan Desain tinggi bangunan. Seismik Persyaratan desain seismik untuk sistem struktur yang dikenakan KDS B hingga F ditentukan di dalam Pasal 18. Sistem lainnya dapat jika mendapatkan persetujuan dari pihak berwenang. Kategori (KDS) dan digunakan 4.4.6.3 Sistem struktur yang dikenakan Kategori Desain Seismik A harus memenuhi persyaratan yang sesuai di dalam standar ini, kecuali persyaratan di Pasal 18. yang dikenakan R4.4.6.3 Bangunan Kategori Desain Seismik A merupakan bangunan dengan tingkat risiko gempa paling rendah. Persyaratan pada Pasal 18 tidak berlaku. 72 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 4.4.6.4 Sistem struktur yang dikenakan Kategori Desain Seismik B, C, D, E, atau F harus memenuhi persyaratan di Pasal 18 di samping persyaratan-persyaratan lain di dalam standar ini. R4.4.6.4 Penerapan ketentuan pada Pasal 18 bergantung pada Kategori Desain Seismik dan sistem struktur pemikul gaya seismik yang digunakan. Tidak semua komponen struktur memiliki persyaratan khusus untuk semua Kategori Desain Seismik. Sebagai contoh, Pasal 18 tidak memasukkan persyaratan untuk dinding struktural di dalam Kategori Desain Seismik B dan C, namun memasukkan ketentuan khusus untuk Kategori Desain Seismik D, E, dan F. 4.4.6.5 Komponen struktur diperbolehkan untuk diasumsikan tidak menjadi bagian dari sistem pemikul gaya seismik, dengan persyaratan dalam 4.4.6.5.1 dan 4.4.6.5.2. R4.4.6.5 Untuk Kategori Desain Seismik D, E, dan F, komponen struktur yang tidak menjadi bagian dari sistem pemikul gaya seismik didesain mampu mengakomodasi simpangan antar tingkat (drift) dan gaya yang terjadi sebagai respons gedung akibat gempa. 4.4.6.5.1 Pada bangunan yang dikenakan Kategori Desain Seismik B, C, D, E, atau F, pengaruh dari komponen struktur tersebut secara terhadap keseluruhan harus diperhitungkan dan diakomodasi di dalam perhitungan desain struktur. respons sistem 4.4.6.5.2 Pada bangunan yang dikenakan Kategori Desain Seismik B, C, D, E, atau F, akibat yang ditimbulkan karena kerusakan harus komponen diperhitungkan. struktur tersebut 4.4.6.5.3 Pada bangunan yang dikenakan Kategori Desain Seismik D, E, atau F, komponen struktur yang bukan merupakan bagian dari sistem pemikul gaya seismik harus memenuhi persyaratan di dalam Pasal 18. komponen nonstruktural diperhitungkan harus sebagaimana dipersyaratkan dalam 18.2.2.1 dan akibat yang ditimbulkan karena kerusakan harus dipertimbangkan. 4.4.6.6 Pengaruh dari R4.4.6.6 Meskipun desain komponen nonstruktural untuk pengaruh gempa tidak ini, termasuk di dalam potensi terjadinya pengaruh negatif dari komponen terhadap nonstruktural komponen struktur harus diperhitungkan untuk Kategori Desain Seismik B, C, D, E, dan F. komponen nonstruktural dan sistem struktur (seperti efek kolom pendek) dapat mengakibatkan dan kegagalan keruntuhan bangunan ketika terjadi gempa pada masa lalu. lingkup standar komponen tersebut Interaksi antara komponen struktur 73 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 4.4.7 Diafragma R4.4.7 Diafragma - pelat lantai dan atap memiliki fungsi ganda, di samping sebagai penopang beban gravitasi, juga sebagai diafragma penyalur gaya lateral searah bidangnya. Persyaratan umum untuk diafragma terdapat di Pasal 12, dan peran diafragma dijelaskan di bagian Penjelasan di pasal tersebut. Persyaratan tambahan untuk desain diafragma pada bangunan yang dikenakan Kategori Desain Seismik D, E, dan F, dijelaskan di Pasal 18. 4.4.7.1 Diafragma, seperti pelat lantai atau pelat atap, harus didesain untuk menahan secara bersamaan, gaya tidak sebidang (out-of-plane) akibat beban gravitasi dan gaya sebidang (in-plane) akibat gaya lateral, sesuai dengan kombinasi pembebanan yang ditentukan di dalam 4.3. 4.4.7.2 Diafragma dan sambungannya ke komponen sistem rangka pemikul momen harus didesain untuk menyalurkan gaya antara diafragma dan komponen sistem rangka pemikul momen. 4.4.7.3 Diafragma dan sambungannya harus didesain untuk memberikan kekangan vertikal, komponen lateral horizontal, dan miring (inclined). terhadap 4.4.7.4 Diafragma harus didesain untuk menahan beban lateral dari tanah, tekanan hidrostatik, dan beban lainnya yang bekerja pada diafragma berdasarkan analisis struktur. harus disediakan pada lokasi yang dibutuhkan untuk menyalurkan gaya antara diafragma dan komponen-komponen vertikal. 4.4.7.5 Kolektor (collectors) R4.4.7.5 Semua sistem struktur harus memiliki lintasan beban (load path) yang lengkap sesuai dengan 4.4.4. Lintasan beban termasuk elemen-elemen kolektor jika diperlukan. 4.4.7.6 Diafragma yang merupakan bagian dari sistem pemikul gaya seismik harus didesain sesuai dengan beban yang bekerja. Pada bangunan yang dikenakan Kategori Desain Seismik D, E, dan F, desain diafragma harus mengikuti persyaratan di dalam Pasal 18. 4.5 - Analisis struktur R4.5 - Analisis struktur 4.5.1 Prosedur analisis harus memenuhi (compatibility) Aturan analisis bertujuan memperkirakan gaya dalam dan deformasi dari sistem struktur dan untuk memastikan terpenuhinya persyaratan kekuatan, kemampuan layan (serviceability), dan stabilitas di dalam standar ini. Penggunaan komputer dalam rekayasa struktur (structural engineering) telah menjadikan analisis untuk struktur yang ini rumit mensyaratkan prosedur analisis yang digunakan sesuai dengan prinsip-prinsip dasar dan kompatibilitas deformasi. Beberapa metode persyaratan kompatibilitas deformasi dan keseimbangan gaya. 4.5.2 Metode analisis yang diberikan di dalam Pasal 6 diperbolehkan. dapat dilakukan. Standar keseimbangan gaya 74 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN analisis diizinkan untuk digunakan, termasuk metode strut-and-tie untuk menganalisis seperti daerah dengan diskontinuitas, dijelaskan pada Pasal 6. 4.6 - Kekuatan R4.6 - Kekuatan 4.6.1 Kekuatan desain dari komponen, joint, dan sambungannya (connections), dalam hal momen, gaya aksial, gaya geser, gaya tumpu (bearing), dihitung dengan mengalikan kekuatan nominalnya Sn dengan reduksi kekuatan ϕ. Persyaratan dasar untuk kekuatan desain ditentukan dengan persamaan berikut: torsi, dan gaya kekuatan desain ≥ kekuatan perlu ϕSn ≥ U faktor Di dalam prosedur desain untuk kekuatan, tingkat keamanan ditentukan oleh berbagai kombinasi faktor beban dan faktor reduksi kekuatan ϕ yang dikenakan pada kekuatan nominal. 4.6.2 Bangunan dan komponen struktur harus memiliki kekuatan rencana di sepanjang komponen, ϕSn, lebih besar atau sama dengan kekuatan perlu U yang diperoleh dari beban terfaktor dan gaya-gaya di dalam kombinasi pembebanan yang dipersyaratkan di dalam standar ini atau peraturan umum gedung lainnya. atau penampang dihitung menggunakan asumsi dasar dan persamaan kekuatan, dengan nilai nominal dari kekuatan material, dan dimensinya, disebut sebagai kekuatan nominal atau Sn. Kekuatan desain atau kekuatan yang dapat digunakan dari suatu komponen adalah kekuatan nominal yang direduksi dengan kekuatan ϕ. Tujuan faktor penggunaan faktor reduksi kekuatan adalah untuk memperhitungkan kemungkinan terjadinya penurunan kekuatan akibat variasi yang terdapat pada kekuatan material dan dimensi pada saat pelaksanaan, pengaruh penyederhanaan dan asumsi di dalam persamaan desain, tingkat daktilitas, potensi mode kegagalan dari komponen, kebutuhan keandalan, dan signifikansi kegagalan dan ketersediaan lintasan beban alternatif pada komponen di dalam struktur. Kekuatan suatu komponen atau penampang reduksi Standar ini, atau peraturan umum gedung, mensyaratkan kombinasi beban desain, yang juga disebut kombinasi beban terfaktor, yang menentukan bagaimana masing- masing tipe beban memiliki faktor bebannya sendiri yang selanjutnya dijumlahkan untuk mendapatkan beban terfaktor U. Masing- masing faktor beban dan kombinasinya variasi besarnya beban menunjukkan tertentu, kemungkinan terjadinya dua atau lebih beban pada waktu bersamaan, serta asumsi dan perkiraan yang diambil dalam ketika menentukan analisis kekuatan desain perlu. struktur Pendekatan desain yang umum, jika linear dapat dilakukan, adalah analisis 75 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dengan menganalisis struktur untuk masing- masing beban beban. tanpa Kemudian, hasil analisis struktur untuk masing-masing beban tersebut kemudian dikombinasikan dengan memperhitungkan faktor bebannya masing-masing untuk mendapatkan pengaruh beban desain terhadap struktur. Ketika pengaruh beban adalah nonlinear (misalnya, beban uplift pada fondasi), beban terfaktor diaplikasikan secara bersamaan untuk menentukan pengaruh beban terfaktor yang nonlinear. Pengaruh dari beban termasuk momen, geser, gaya aksial, torsi, dan gaya tumpu. Kekuatan perlu adalah nilai absolut maksimum dari pengaruh beban terfaktor dengan nilai negatif atau positif. Terkadang, perpindahan dari pengaruh beban terfaktor. faktor desain ditentukan ini, perencana harus mengetahui bahwa merencanakan kekuatan melebihi yang dibutuhkan tidak selamanya akan memberikan kondisi yang lebih aman pada struktur, karena hal ini dapat mengubah potensi mode kegagalan struktur. luas Sebagai penampang jauh melebihi yang dibutuhkan untuk kekuatan momen yang diperoleh dari analisis struktur tanpa menambah tulangan transversal dapat meningkatkan terjadinya kegagalan geser sebelum kegagalan lentur terjadi. Dalam penerapan prinsip-prinsip ahli bersertifikat contoh, menambah tulangan longitudinal kemungkinan 4.7 - Kemampuan layan R4.7 - Kemampuan layan 4.7.1 Evaluasi kinerja saat kondisi beban layan bekerja harus mempertimbangkan gaya reaksi, momen, gaya torsi, gaya geser, dan gaya aksial yang ditimbulkan oleh prategang, susut (shrinkage), temperatur, perubahan deformasi aksial, kekangan dari komponen struktur yang tersambung, dan penurunan fondasi. pada kemampuan sistem struktur atau komponen struktur yang menunjukkan perilaku dan fungsi sesuai dengan yang diharapkan Persyaratan ketika kemampuan pada permasalahan seperti defleksi dan retak di samping permasalahan lainnya. Kecuali seperti dijelaskan di Pasal 24, kombinasi beban pada kondisi layan tidak didefinisikan di dalam standar tapi dibahas pada Lampiran C dari SNI 1727. Lampiran dari SNI 1727 bukan merupakan bagian yang wajib dipenuhi dari standar desain. Kemampuan layan mengacu rangkak (creep), beban bekerja. layan merujuk 4.7.2 Untuk bangunan, komponen struktur, dan sambungannya, ketentuan 4.7.1 akan dianggap bangunan, komponen struktur, dan sambungannya didesain mengikuti persyaratan masing- masing pasal yang sesuai. ini, terpenuhi jika 76 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 4.8 - Durabilitas R4.8 - Durabilitas 4.8.1 Campuran beton harus didesain menurut ketentuan 19.3.2 dan 26.4, dengan mempertimbangkan kondisi lingkungan agar memiliki durabilitas yang diperlukan. Lingkungan di mana bangunan akan ditempatkan akan menentukan kategori paparan untuk pemilihan material, detail desain, dan persyaratan konstruksi untuk meminimalkan potensi penurunan kualitas struktur secara prematur yang diakibatkan oleh pengaruh lingkungan. Durabilitas dari suatu struktur juga dipengaruhi oleh tingkat pencegahan dan pemeliharaan, yang tidak dibahas di dalam standar ini. 4.8.2 Tulangan harus diproteksi terhadap korosi sesuai ketentuan 20.6. Pasal 19 memberikan persyaratan untuk melindungi beton dari pengaruh lingkungan secara umum yang dapat mengakibatkan penurunan kualitas. 4.9 - Sustainability R4.9 - Sustainability bersertifikat diperbolehkan menentukan persyaratan sustainability di dalam dokumen desain, sebagai persyaratan kekuatan, kemampuan layan, dan durabilitas yang ditentukan oleh standar ini. 4.9.1 Perencana ahli Ketentuan standar ini untuk kekuatan, kemampuan layan, dan durabilitas adalah merupakan persyaratan minimum untuk mendapatkan struktur beton dengan kondisi aman dan berdaya ini memperbolehkan pemilik atau perencana untuk menentukan ahli bersertifikat persyaratan yang tinggi daripada persyaratan minimum yang ditentukan di dalam standar ini. Persyaratan tambahan ini dapat berupa persyaratan kekuatan yang lebih tinggi, batasan defleksi yang lebih ketat, peningkatan durabilitas, dan ketentuan sustainability. tambahan atas tahan. Standar 4.9.2 Persyaratan kekuatan, kemampuan layan, dan durabilitas dari standar ini lebih dibandingkan diikuti untuk utama persyaratan sustainability. lebih 4.10 - Integritas struktural R4.10 - Integritas struktural 4.10.1 Umum R4.10.1 Umum 4.10.1.1 Tulangan dan sambungan harus didetailkan untuk mengikat bangunan sebagai satu kesatuan secara efektif serta integritas struktural untuk meningkatkan bangunan secara keseluruhan. R4.10.1.1 Persyaratan integritas struktural bertujuan untuk meningkatkan redundansi dan pendetailan penulangan dan sambungan, sehingga dalam kondisi komponen penopang utama mengalami kerusakan atau menerima beban melebihi kondisi normal, kerusakan yang terjadi bisa dilokalisasi dan struktur memiliki kemampuan mempertahankan stabilitas secara keseluruhan yang lebih baik. daktilitas melalui tipe-tipe komponen struktur tertentu tercantum dalam pasal komponen struktur terkait. Persyaratan integritas untuk 77 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 4.10.2 Persyaratan minimum untuk R4.10.2 Persyaratan minimum untuk integritas struktural - komponen struktur dan sambungannya yang diacu di dalam pasal ini adalah hanya tipe komponen yang memiliki persyaratan integritas struktural. Meskipun demikian, persyaratan lain, pendetailan untuk sebenarnya mengandung sudah persyaratan integritas struktural secara tidak langsung. Seperti peryaratan pendetailan dari pelat satu arah yang dijelaskan di 7.7. integritas structural dan sambungannya memenuhi persyaratan integritas struktural di Tabel 4.10.2.1. 4.10.2.1 Komponen struktural harus khusus untuk tipe komponen Tabel 4.10.2.1 - Persyaratan minimum untuk integritas structural Tipe komponen Pasal 8.7.4. 2 8.7.5. 6 8.8.1. 6 9.7.7 9.8.1. 6 16.2.1 .8 Pelat dua arah nonprategang Pelat dua arah prategang Pelat berusuk dua arah nonprategang Balok cor di tempat Pelat berusuk satu arah nonprategang Joint dan sambungan (connections) pracetak 4.11 - Perlindungan terhadap kebakaran R4.11 - Perlindungan terhadap kebakaran Panduan tambahan tentang perlindungan terhadap kebakaran pada beton struktural dijelaskan di ACI 216.1. 4.11.1 Komponen struktur beton harus memenuhi perlindungan terhadap kebakaran dari peraturan umum gedung lainnya. persyaratan 4.11.2 Jika di dalam peraturan umum gedung lainnya mensyaratkan tebal selimut beton terhadap kebakaran yang lebih tebal dibandingkan dengan yang dipersyaratkan dalam 20.6.1, maka yang mensyaratkan selimut beton lebih tebal yang menentukan. untuk perlindungan 4.12 - Persyaratan untuk konstruksi tipe khusus R4.12 - Persyaratan untuk konstruksi tipe khusus Pasal ini menjelaskan persyaratan terkait khusus. Persyaratan konstruksi tambahan yang khusus untuk tipe komponen tertentu dijelaskan di pasal-pasal yang terkait komponen tersebut. tipe 4.12.1 Sistem beton pracetak R4.12.1 Sistem beton pracetak - Semua persyaratan di dalam standar ini berlaku untuk sistem dan komponen pracetak, khusus yang kecuali dinyatakan tidak. Beberapa persyaratan hanya berlaku untuk sistem pracetak. Pasal ini berisi persyaratan khusus untuk sistem 4.12.1.1 Perencaan komponen beton harus sambungannya pracetak memperhitungkan beban dan kondisi kekangan, mulai dari saat pabrikasi hingga kondisi akhir di dalam bangunan, termasuk dan untuk secara 78 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN saat pembukaan cetakan, penyimpanan, transportasi, dan ereksi. pracetak. Pasal-pasal lain dari standar ini juga menyatakan persyaratan khusus, seperti persyaratan selimut beton, untuk sistem pracetak. 4.12.1.2 Desain, pabrikasi, dan konstruksi dari komponen pracetak dan sambungannya harus mempertimbangkan pengaruh yang ditimbulkan dari toleransi yang disediakan. Sistem pracetak berbeda dengan sistem monolitik dalam hal tipe kekangan pada tumpuan, lokasinya, dan tegangan yang terjadi pada komponen bervariasi selama pabrikasi, penyimpanan, transportasi, ereksi, dan konfigurasi akhir. Akibatnya, gaya yang rencana diperhitungkan dapat berbeda di dalam hal besarnya, arahnya, dan lokasi penampang kritisnya, pada berbagai tahapan konstruksi. Sebagai contoh, suatu komponen lentur pracetak dapat berupa balok di atas dua tumpuan sederhana ketika perhitungan pengaruh sebelum disambungkan pada sambungan tumpuan dan dapat berubah menjadi komponen menerus ketika perhitungan pengaruh beban hidup dan beban lingkungan akibat sudah ereksi adanya sambungan. pracetak digabungkan ke dalam sistem struktur, gaya- gaya dan deformasi yang ditimbulkan di sambungan dan pada bagian komponen yang dekat dengan sambungan tersebut, harus diperhitungkan di dalam desain. 4.12.1.3 Saat komponen pada komponen 4.12.1.4 Jika perilaku sistem membutuhkan beban sebidang untuk ditransfer antara komponen dari pelat lantai pracetak dan dinding, maka harus memenuhi a) dan b): beban mati a) Lintasan beban (load path) yang sebidang tidak boleh terputus antara dan sambungan komponen. (connections) kontinuitas setelah b) Jika terjadi beban tarik, lintasan beban (load path) harus menggunakan baja tulangan baja, baik dengan atau sambungan (splices) maupun tidak. 4.12.1.5 Distribusi gaya yang bekerja dalam arah tegak lurus terhadap bidang komponen pracetak harus ditentukan melalui analisis atau uji coba. 4.12.2 Sistem beton prategang R4.12.2 Sistem beton prategang - Prategang yang dimaksud di dalam standar ini, dapat berupa pratarik (pretensioning), pascatarik terlekat (bonded posttensioning), atau pascatarik tanpa lekatan (unbonded posttensioning). Semua persyaratan di dalam standar ini berlaku untuk sistem prategang dan komponennya, kecuali secara khusus dinyatakan tidak. Pasal ini berisi persyaratan khusus untuk sistem beton prategang. Pasal-pasal lain dari standar ini juga memberikan persyaratan khusus, seperti persyaratan selimut beton untuk sistem prategang. 4.12.2.1 Desain sistem dan komponen prategang hasil didasarkan pada kekuatan dan perilaku pada saat kondisi layan di semua tahapan yang kritis, mulai saat gaya prategang diaplikasikan hingga selama masa layan bangunan. 4.12.2.2 Pengaruh yang ditimbulkan akibat prategang, seperti terjadinya deformasi elastik maupun plastik, defleksi, perubahan harus panjang, dipertimbangkan. Pengaruh dari perubahan temperatur, kekangan dari komponen struktur yang terhubung, penurunan fondasi, harus dan rangkak, dipertimbangkan. serta rotasi, rangkak dan susut dapat menjadi lebih besar pada sistem beton prategang dibandingkan pengaruhnya pada sistem beton nonprategang. Hal ini disebabkan oleh gaya prategang dan juga struktur prategang disebabkan Pengaruh susut juga tipikal 79 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN (stress concentration) akibat prategang harus dipertimbangkan dalam desain. 4.12.2.3 Konsentrasi tegangan umumnya memiliki lekatan pada tulangan yang lebih kecil. Pengaruh pergerakan akibat rangkak dan susut perlu mendapat perhatian khusus pada sistem prategang. dapat mengakibatkan Pergerakan terjadinya kehilangan tegangan (losses) pada prategang. luas penampang karena adanya selongsong (ducts) harus diperhitungkan di dalam perhitungan properti penampang sebelum grout di dalam selongsong pascatarik (posttensioning ducts) memiliki kekuatan sesuai perhitungan desain. 4.12.2.4 Pengaruh berkurangnya ini Desain konstruksi pretegang pascatarik eksternal harus mempertimbangkan aspek perlindungan terhadap korosi dan kebakaran yang tepat untuk sistem struktur ini. pascatarik (posttensioning) untuk dipasang pada bagian eksternal dari penampang komponen struktur. Persyaratan kekuatan dan kemampuan layan dalam standar ini berlaku untuk mengevaluasi pengaruh gaya tendon eksternal terhadap bangunan. 4.12.2.5 Tendon diperbolehkan 4.12.3 Beton komposit sebagai komponen R4.12.3 sebagai komponen lentur - Pasal ini membahas komponen beton struktural, baik pracetak maupun cor di tempat, prategang atau nonprategang, komponen yang memiliki tidak pada waktu beton yang dicor bersamaan yang bertujuan bekerja sebagai komposit setelah pengecoran beton akhir telah mengeras. Semua persyaratan di dalam standar ini komponen-komponen berlaku untuk tersebut, kecuali jika secara khusus dinyatakan tidak. Beberapa persyaratan berlaku khusus untuk komponen lentur beton komposit. Pasal ini berisi persyaratan khusus untuk komponen-komponen ini yang tidak dijelaskan pada pasal-pasal lain mengenai komponen yang bersangkutan. Beton komposit lentur 4.12.3.1 Standar ini berlaku untuk beton lentur komposit sebagaimana ditentukan dalam Pasal 2. sebagai komponen 4.12.3.2 Setiap komponen harus didesain tahap pembebanan yang ketika dibebani untuk setiap kritikal. 4.12.3.3 Komponen harus didesain untuk menopang semua beban yang bekerja sebelum kekuatan desain dari komponen komposit tercapai sepenuhnya. 4.12.3.4 Tulangan harus didetailkan untuk meminimalisir retak dan untuk mencegah terjadinya (separation) pemisahan komponen komposit yang satu dengan komponen lainnya. 4.12.4 Konstruksi baja dan beton komposit R4.12.4 Konstruksi baja dan beton komposit - Standar ini hanya menjelaskan lingkup kolom komposit baja dan beton. 4.12.4.1 Komponen komposit tekan adalah semua komponen yang diperkuat dengan profil baja struktural, pipa, atau tubing, yang terpasang secara longitudinal, baik yang dilengkapi dengan tulangan maupun tidak. 4.12.4.2 Desain komponen komposit tekan harus memenuhi persyaratan dalam Pasal 10. 80 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 4.12.5 Sistem beton polos structural 4.12.5.1 Desain komponen beton polos struktural, baik cor di tempat maupun pracetak, harus mengikuti persyaratan dalam Pasal 14. 4.13 - Konstruksi dan inspeksi R4.13 - Konstruksi dan inspeksi disusun 4.13.1 Spesifikasi untuk pelaksanaan konstruksi harus mengikuti ketentuan dalam Pasal 26. untuk mengumpulkan desain, persyaratan, dan ketentuan inspeksi dari standar ini yang harus dimasukkan dalam dokumen perencanaan. Informasi lain yang mungkin tersedia tapi tidak dijelaskan di Pasal 26, harus dimasukkan ke dalam dokumen perencanaan. Pasal 26 telah informasi 4.13.2 Inspeksi selama konstruksi harus mengikuti ketentuan dalam Pasal 26 dan peraturan umum gedung lainnya. 4.14 eksisting Evaluasi kekuatan bangunan R4.14 - Evaluasi kekuatan bangunan eksisting kekuatan bangunan eksisting harus mengikuti ketentuan dalam Pasal 27. 4.14.1 Evaluasi Persyaratan-persyaratan dalam Pasal 27 untuk evaluasi kekuatan dari bangunan eksisting melalui pengujian beban secara fisik hanya menjelaskan untuk evaluasi struktur dengan beban gravitasi saja. Pasal 27 tentang evaluasi kekuatan dari bangunan eksisting melalui analisis, yang dapat diterapkan baik untuk beban gravitasi maupun untuk beban-beban lainnya seperti gempa dan angin. juga menjelaskan 81 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 5 - BEBAN 5.1 - Ruang Lingkup 5.1.1 Ketentuan-ketentuan dalam pasal ini harus diterapkan untuk pemilihan faktor beban dan kombinasi beban yang digunakan dalam desain, kecuali yang diizinkan dalam Pasal 27. 5.2 - Umum R5.2 - Umum 5.2.1 Beban harus meliputi berat sendiri, beban kerja, dan pengaruh dari gaya terhadap prategang, gempa, kekangan perbedaan perubahan penurunan. dalam Ketentuan-ketentuan standar adalah untuk beban-beban mati, hidup, angin, dan gempa seperti yang direkomendasikan oleh SNI 1727 dan SNI 1726. R5.2.1 volume dan Jika beban layan dispesifikasikan oleh peraturan umum gedung lainnya yang mana SNI 2847 merupakan bagiannya berbeda dari beban layan SNI 1727, maka peraturan umum gedung menentukan. jika sifat beban yang Akan terkandung dalam peraturan umum gedung berbeda sekali dengan SNI 1727, maka beberapa ketentuan standar ini akan untuk membutuhkan merefleksikan perbedaan tersebut. tetapi, modifikasi 5.2.2 Beban dan Kategori Desain Seismik (KDS) harus sesuai dengan peraturan umum gedung pihak berwenang. R5.2.2 Kategori Desain Seismik (KDS) pada standar ini diadopsi langsung dari SNI 1726. Istilah yang sama digunakan pada International Building Code (2012 IBC) dan National Fire Protection Association (NFPA 5000 2012). BOCA National Building Code (BOCA 1999) dan Standard Building Code (SBC 1999) menggunakan istilah kategori kinerja seismik. Uniform Building Code (IBCO 1997) mengkaitkan ketentuan-ketentuan desain seismik dengan zona gempa, sedangkan edisi ACI 318 sebelum tahun 2008 mengkaitkan ketentuan-ketentuan desain seismik dengan risiko gempa. Tabel R5.2.2 mengkaitkan KDS dengan terminologi risiko gempa yang digunakan oleh ACI 318 pada beberapa edisi sebelum edisi 2008 dan terhadap yang menetapkan metode ketentuan-ketentuan yang digunakan di Amerika pada beberapa peraturan model gedung (model building code), standar ASCE/SEI 7, dan National atau ditentukan oleh tingkat lainnya desain 82 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Earthquake Hazard Reduction Program (NEHRP 1994). untuk struktur penahan gempa dalam standar ini sesuai dengan Kategori Desain Seismik (KDS) strukturnya. Secara umum, KDS berkaitan dengan tingkat bahaya gempa, tipe tanah, okupansi hunian dan kegunaan gedung. Penetapan KDS pada gedung ditetapkan sesuai aturan peraturan umum gedung daripada standar ini. Ketentuan-ketentuan desain Tabel R5.2.2 - Korelasi terminologi seismik dalam model code. Code, Standard, atau sumber dokumen dan edisi ACI 318-08, ACI 318-11, ACI 318-14, IBC 2000, 2003, 2006, 2008, 2012, NFPA 5000 2003, 2006, 2009, 2012, ASCE 7- 98 - 7-10, NEHRP 1997, 2000, 2003, 2009 ACI 318-05 dan edisi sebelumnya BOCA National Building Code 1993, 1996, 1999, Standard Building Code 1994, 1997 1999, ASCE 7- 93, 7-95, NEHRP 1991, 1994 Uniform Building Code 1991, 1994, 1997 Tingkat risiko gempa atau kinerja seismik atau kategori desain yang didefinisikan dalam kode KDS[1] A, B KDS D, E, F KDS C Risiko seismik rendah Risiko seismik menengah Risiko seismik tinggi KKS[2] A, B KKS D, E KKS C Zona gempa 0,1 Zona gempa 3,4 Zona gempa 2 [1] KDS = Kategori Desain Seismik (Seismic Design Category) yang didefiniskan dalam kode, standar, atau sumber dokumen [2] KKS = Kategori Kinerja Seismik (Seismic Performance Category) yang didefiniskan dalam kode, standar, atau sumber dokumen Jika tidak ada peraturan umum gedung yang menentukan beban gempa dan zona gempa, menjadi perhatian komite ACI 318 bahwa penggunaan ketentuan-ketentuan desain penahan gempa harus konsisten dengan ASCE/SEI 7, 2012 IBC dan NFPA juga 5000. Peraturan umum gedung 83 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN menspesifikasikan faktor kekuatan lebih Ωo berkaitan dengan sistem penahan seismik untuk struktur dan desain komponen- komponen struktur tertentu. 5.2.3 Reduksi beban hidup diizinkan sesuai dengan peraturan umum gedung atau bila tidak terdapat dalam peraturan umum gedung harus berdasarkan SNI 1727. 5.3 - Faktor beban dan kombinasi beban R5.3 - Faktor beban dan kombinasi 5.3.1 Kekuatan perlu U harus paling tidak sama dengan pengaruh beban terfaktor dalam Tabel 5.3.1, dengan pengecualian dan tambahan dalam 5.3.3 hingga 5.3.12. beban R5.3.1 Kekuatan perlu U dinyatakan dalam beban-beban terfaktor, momen-momen dan gaya-gaya dalam terfaktor terkait. Beban-beban adalah beban-beban yang ditetapkan oleh peraturan pembebanan yang berlaku, kemudian dikalikan dengan faktor-faktor beban yang sesuai. bentuk-bentuk Tabel 5.3.1 - Kombinasi beban Beban utama D Kombinasi beban Persamaan U = 1,4D U = 1,2D + 1,6L + 0,5(Lr atau (5.3.1a) Faktor yang dikenakan pada masing- masing beban dipengaruhi oleh tingkat ketelitian sejauh mana pengaruh beban biasanya dapat dihitung dan variasi yang mungkin terjadi pada beban selama umur layan struktur. Beban mati, karena dapat ditentukan lebih teliti dan tidak terlalu bervariasi, dikenai faktor beban yang lebih rendah daripada beban hidup. Faktor- juga memperhitungkan faktor beban variabilitas dalam analisis struktur yang digunakan untuk menghitung momen- momen dan gaya-gaya geser. L (5.3.1b) R) U = 1,2D + 1,6(Lr atau R) + (1,0L atau 0,5W) Lr atau R (5.3.1c) U = 1,2D + 1,0W + 1,0L + 0,5(Lr W (5.3.1d) atau R) U = 1,2D + 1,0E + 1,0L U = 0,9D + 1,0W U = 0,9D + 1,0E E W E (5.3.1e) (5.3.1f) (5.3.1g) faktor-faktor beban untuk kombinasi-kombinasi beban khusus. Dalam memberikan faktor-faktor pada beberapa pertimbangan harus diberikan terhadap kemungkinan terjadinya beban yang bersamaan. Walaupun sebagian besar kombinasi beban yang biasanya terjadi tidak boleh sudah menganggap bahwa semua kasus sudah tercakup. Standar ini memberikan kombinasi beban, tercakup, namun Perlu diberikan perhatian pada tanda (positif atau negatif) dalam menentukan U untuk kombinasi-kombinasi beban, dimana dapat sebuah berlawanan menghasilkan tipe terhadap yang dihasilkan oleh pembebanan lain. Kombinasi- yang kombinasi beban dengan 0,9D secara kasus khusus diperhitungkan untuk tipe pembebanan pengaruh 84 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tinggi dimana beban mati yang mengurangi beban-beban pengaruh lainnya. Kasus pembebanan ini bisa juga kritis untuk penampang-penampang kolom yang terkendali oleh tegangan tarik. Dalam kasus seperti ini, pengurangan beban aksial dan peningkatan momen dapat menghasilkan kombinasi beban yang kritis. untuk menentukan kondisi desain yang paling ini kritis harus dipertimbangkan. Hal menjadi penting bila kekuatan tergantung pada lebih dari satu pengaruh beban, seperti kekuatan untuk kombinasi beban lentur dan aksial atau kekuatan geser pada komponen-komponen struktur dengan beban aksial. Bila khusus memerlukan ketergantungan yang lebih besar pada kekuatan komponen-komponen struktur tertentu daripada yang biasa dijumpai pada dalam perencanaan faktor umumnya, maka pengurangan reduksi kekuatan yang dipakai atau peningkatan faktor-faktor beban U dapat dilakukan struktur tersebut. lebih Berbagai kombinasi beban keadaan praktik untuk komponen Beban hujan R pada Pers. (5.3.1b), (5.3.1c), dan (5.3.1d) harus dihitung untuk semua kemungkinan akumulasi air hujan. Atap harus didesain memiliki kemiringan yang cukup atau lawan-lendut (camber) untuk menjamin drainase yang cukup dengan memperhitungkan defleksi atap jangka-panjang akibat beban mati. Bila defleksi dapat menimbulkan genangan air yang disertai dengan defleksi tambahan dan genangan tambahan, desainnya harus menjamin bahwa proses ini dengan sendirinya menjadi pembatas. Peraturan umum gedung dan rujukan- rujukan beban desain terkait beban gempa pada tingkat kekuatan dan faktor beban adalah 1,0 (ASCE/SEI 7; BOCA (1999); SBC (1999); UBC (ICBO 1997); 2012 IBC). Bila terdapat peraturan umum gedung yang menetapkan pengaruh tingkat gempa kuat, faktor beban yang lebih besar untuk E dapat digunakan. atap tidak 5.3.2 Pengaruh satu atau lebih beban yang serentak harus tidak bekerja diinvestigasi. secara 85 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 5.3.3 Faktor beban pada beban hidup L dalam Pers. (5.3.1c), (5.3.1d) dan (5.3.1e) diizinkan direduksi hingga 0,5 kecuali untuk a), b) atau c): R5.3.3 Faktor modifikasi beban dalam standar ini berbeda dengan reduksi beban hidup berdasarkan luasan terbebani yang diizinkan dalam peraturan umum gedung. Reduksi beban hidup, berdasarkan luasan terbebani, menyesuaikan beban hidup (L0 dalam SNI 1727 atau nominal ASCE/SEI 7) menjadi L. Reduksi beban hidup, sebagaimana ditetapkan dalam peraturan umum gedung, dapat digunakan dengan mengkombinasikan faktor beban 0,5 yang diatur dalam standar ini. a) Garasi b) Luasan yang ditempati sebagai tempat berkumpul publik c) Semua luasan dimana L lebih besar dari 4,8 kN/m2. 5.3.4 Bila disertakan, beban hidup L meliputi a) hingga f): a) Beban hidup terpusat b) Beban kendaraan c) Beban kran (crane) d) Beban pada sistem pegangan tangga, pagar pembatas, pembatas kendaraan. e) Pengaruh impak (kejut) f) Pengaruh getaran 5.3.5 Bila W didasarkan pada beban angin tingkat layan, 1,6W harus digunakan sebagai pengganti dari 1,0W dalam Pers. (5.3.1d) dan (5.3.1f), dan 0,8W harus digunakan sebagai pengganti dari 0,5W dalam Pers. (5.3.1c). R5.3.5 SNI 1727 (ASCE/SEI 7) telah merubah beban angin ke tingkat kekuatan dan mengurangi faktor beban angin ke 1,0. Standar ini menggunakan faktor beban sebelumnya untuk beban angin sebesar 1,6, ketika beban angin tingkat layan pengecekan Untuk digunakan. kemampuan layan, bagian penjelasan di Lampiran C ASCE/SEI 7 memberikan tingkat layan beban angin Wa. 5.3.6 Pengaruh struktural dari gaya-gaya akibat kekangan dari perubahan volume dan perbedaan penurunan T harus ditinjau dalam jika kombinasi dengan beban pengaruh T dapat memberikan pengaruh yang merugikan keamanan struktural atau kinerjanya. Faktor beban untuk T harus ditentukan dengan memperhitungkan ketidaktentuan yang terkait dengan besaran T, probabilitas dimana pengaruh maksimum T akan terjadi serentak dengan beban kerja lainnya, dan konsekuensi yang berpotensi merugikan jika pengaruh T lebih besar dari yang diasumsikan. Faktor beban pada T tidak boleh mempunyai nilai kurang dari 1,0. strategi dapat R5.3.6 digunakan mengakomodasi pergerakan akibat perubahan volume dan terhadap beda penurunan. Kekangan pergerakan dapat menimbulkan gaya-gaya dan momen-momen yang signifikan pada komponen-komponen seperti gaya tarik pada pelat, dan gaya geser dan momen komponen-komponen vertikal. Gaya-gaya akibat pengaruh T umumnya tidak dihitung dan digabung dengan pengaruh beban lainnya. Desain mengandalkan pengalaman masa lampau yang berhasil menggunakan komponen- yang mampu komponen mengatasi hal tersebut (compliant) dan sambungan daktail untuk mengakomodasi beda penurunan dan pergerakan akibat Beberapa untuk lainnya terhadap struktur, pada struktur 86 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN perubahan volume dengan memberikan tahanan yang dibutuhkan oleh beban gravitasi dan beban lateral. Ekspansion joint dan lajur klosur konstruksi digunakan untuk membatasi pergerakan akibat perubahan volume berdasarkan kinerja struktur yang serupa. Tulangan susut dan yang mungkin melebihi temperatur, kebutuhan lentur, umumnya proporsional terhadap luas penampang bruto daripada perhitungan gaya lateral. tulangan Bilamana pergerakan struktur dapat menyebabkan komponen- kerusakan komponen nondaktail, perhitungan gaya harus mempertimbangkan perkiraan variabilitas inheren dari pergerakan yang diperkirakan dan respons struktur. Sebuah studi yang panjang terkait perilaku perubahan volume gedung beton pracetak (Klein dan Lindenberg 2009) merekomendasikan untuk menghitung sambungan, termal, softening komponen eksposur akibat rangkak dan faktor-faktor lainnya yang mempengaruhi gaya-gaya T. prosedur kekakuan Fintel et al. (1986) memberikan informasi mengenai besaran pengaruh perubahan volume dan memberikan rekomendasi terkait prosedur untuk memasukkan gaya-gaya yang tersebut dihasilkan dari pengaruh hal dalam desain. pada struktur tinggi fluida F ada, harus disertakan dalam kombinasi beban Pers. 5.3.1 dengan faktor beban sesuai dengan a), b), c), atau d): 5.3.7 Bila beban a) Bila F bekerja sendirian atau menambah pada pengaruh beban mati D, harus disertakan dengan faktor beban sebesar 1,4 dalam Pers. (5.3.1a); b) Bila F menambah pada beban utama, harus disertakan dengan faktor beban sebesar 1,2 dalam Pers. (5.3.1b) hingga (5.3.1e); c) Bila pengaruh F permanen dan melawan pengaruh beban utamanya, harus disertakan dengan faktor beban sebesar 0,9 dalam Pers. (5.3.1g); d) Bila pengaruh F tidak permanen tetapi, bila ada, melawan pengaruh beban utamanya, F tidak boleh disertakan dalam Pers. (5.3.1a) hingga (5.3.1g). 87 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 5.3.8 Bila tekanan lateral tanah H ada, harus disertakan dalam kombinasi beban dari 5.3.1 dengan faktor beban sesuai dengan a), b), atau c): R5.3.8 Syarat faktor beban untuk tekanan lateral dari tanah, air dalam tanah, dan material lainnya mencerminkan variabilitas material tersebut dan kemungkinan bahwa material tersebut ditiadakan. Penjelasan ASCE/SEI 7 memberikan penjelasan tambahan yang berguna terkait faktor beban untuk H. a) Bila H atau menambah pada pengaruh beban utamanya, harus disertakan dengan faktor beban sebesar 1,6. bekerja sendirian b) Bila pengaruh H permanen dan melawan pengaruh beban lainnya, harus disertakan dengan faktor beban sebesar 0,9. c) Bila pengaruh H tidak permanen tetapi, bila ada, melawan pengaruh beban lainnya, H tidak boleh disertakan. 5.3.9 Bila struktur berada di zona banjir, beban banjir dan faktor beban dan kombinasi beban yang sesuai dengan SNI 1727 harus digunakan. R5.3.9 Daerah yang terkena banjir diberikan dalam peta bahaya banjir, umumnya pihak berwenang atau pemerintah daerah. disediakan oleh 5.3.10 Pasal ini tidak relevan untuk R5.3.10 Pasal ini tidak relevan untuk Indonesia. Indonesia. 5.3.11 Kekuatan perlu U harus mencakup pengaruh beban internal akibat reaksi yang ditimbulkan oleh gaya prategang dengan faktor beban sebesar 1,0. R5.3.11 Untuk struktur statis tak-tentu, gaya-gaya dalam akibat reaksi-reaksi yang ditimbulkan oleh gaya prategang yang sekunder, disebut pengaruhnya cukup berarti (Bondy 2003; Lin dan Thornton 1972; Collins dan Mitchell 1997). sebagai momen daerah pengangkuran pascatarik harus digunakan faktor beban 1,2 terhadap gaya penarikan maksimum tendon prategang. 5.3.12 Untuk perencanaan yang R5.3.12 Faktor dikenakan penarikan pada maksimum menghasilkan beban desain kira-kira 113 % kekuatan leleh tendon tetapi tidak lebih dari 96 % kekuatan nominal tendon. Hal ini sebanding dengan kapasitas maksimum angkur sekurangnya 95 % dari kekuatan tarik nominal tendon prategang. beban gaya 1,2 88 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 6 - ANALISIS STRUKTUR 6.1 - Ruang Lingkup R6.1 - Ruang Lingkup 6.1.1 Ketentuan-ketentuan dalam pasal ini harus diterapkan untuk metode analisis, pemodelan komponen-komponen struktur dan sistem struktur dan perhitungan pengaruh beban. Ketentuan analisis struktur pada standar sebelumnya telah disusun-ulang untuk analsis memperjelas struktur dalam standar ini. syarat-syarat Pasal 6.2 memberikan syarat-syarat umum yang dapat digunakan untuk semua prosedur analisis. Pasal 6.2.4 mengarahkan perencana ketentuan- ahli ketentuan analisis khusus yang tidak masuk dalam pasal ini. Pasal 6.2.4.1 dan 6.2.4.2 mengidentifikasi ketentuan- ketentuan analisis yang khusus untuk pelat dua arah dan dinding. bersertifikat pada Pasal 6.3 menunjukkan asumsi-asumsi yang digunakan dalam pemodelan menetapkan model analisis. Pasal 6.4 memberikan pengaturan beban hidup yang harus dipertimbangkan dalam analisis. Pasal 6.5 memberikan metode analisis penyederhanaan untuk balok menerus dan pelat satu arah nonprategang yang dapat digunakan untuk menggantikan analisis yang lebih rinci ketika kondisi tertentu terpenuhi. ketentuan- ketentuan untuk analisis orde pertama yang komprehensif. Pengaruh retak dan rangkak pada penampang termasuk dalam analisis. Pasal 6.6 mencakup Pasal 6.7 meliputi ketentuan-ketentuan analisis elastis orde kedua. Memasukkan pengaruh rangkak pada retak dan penampang diperlukan. Pasal 6.8 memuat ketentuan-ketentuan analisis inelastis orde kedua 6.9 melingkupi ketentuan- ketentuan untuk penggunaan metode elemen hingga. Pasal 6.2 - Umum R6.2 - Umum 6.2.1 Komponen dan sistem struktur diizinkan untuk dimodelkan sesuai 6.3. 6.2.2 Semua komponen struktur dan sistem struktur harus dianalisis terhadap pengaruh-pengaruh maksimum dari beban termasuk pengaturan beban hidup sesuai 6.4. 89 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 6.2.3 Metode analisis yang diizinkan oleh pasal ini harus menggunakan a) hingga e): R.6.2.3 Analisis orde pertama memenuhi persamaan kesimbangan menggunakan geometri terdeformasi (undeformed). Bila hanya hasil orde pertama pengaruh dipertimbangkan, kelangsinan tidak diperhitungkan. Karena pengaruh-pengaruh dapat menjadi hal yang penting, Pasal 6.6 memberikan prosedur-prosedur untuk menghitung kelangsingan pengaruh individual komponen-komponen struktur (Pδ) dan pengaruh goyangan (PΔ) pada keseluruhan struktur menggunakan hasil analisis orde pertama. struktur tak a) Metode penyederhanaan untuk analisis balok menerus dan pelat satu beban arah gravitasi dalam 6.5 b) Orde pertama dalam 6.6 c) Orde kedua elastis dalam 6.7 d) Orde kedua inelastis dalam 6.8 e) Elemen hingga dalam 6.9 terhadap tersebut kedua memenuhi persamaan keseimbangan menggunakan geometri terdeformasi (deformed). Apabila analisis orde kedua menggunakan nodal-nodal sepanjang tekan, komponen-komponen pengaruh analisis memperhitungkan kelangsingan akibat deformasi lateral sepanjang individual komponen struktur goyangan pengaruh termasuk keseluruhan struktur. Apabila analisis orde kedua menggunakan nodal-nodal hanya pada perpotongan komponen- komponen struktur, analisis mampu menangkap goyangan pengaruh keseluruhan struktur tetapi mengabaikan individu pengaruh kelangsingan ini, komponen struktur. Dalam kasus metode pembesaran momem (6.6.4) digunakan untuk menentukan pengaruh kelangsingan individu komponen struktur. telah diperkenalkan pada standar ini yang secara eksplisit mengakui penggunaan metode analisis ini secara luas. Analisis orde struktur struktur Analisis elemen hingga tambahan yang diizinkan termasuk dalam 6.2.4.1 hingga 6.2.4.4. 6.2.4 Metode analisis 6.2.4.1 Pelat dua arah diizinkan untuk dianalisis terhadap beban gravitasi sesuai a) atau b): a) Metode desain langsung dalam 8.10 b) Metode rangka ekuivalen dalam 8.11 90 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 6.2.4.2 Dinding langsing diizinkan untuk dianalisis sesuai 11.8 terhadap pengaruh luar bidang. 6.2.4.3 Diafragma diizinkan untuk dianalisis sesuai 12.4.2. 6.2.4.4 Sebuah komponen atau daerah diizinkan untuk dianalisis dan didesain menggunakan metode strut and tie sesuai pasal 23. kelangsingan diabaikan jika (a) atau (b) terpenuhi: a) untuk kolom yang tidak ditahan terhadap 6.2.5 Pengaruh boleh R6.2.5 Pengaruh orde kedua pada banyak struktur dapat diabaikan. Pada kasus- kasus ini, tidak perlu memperhitungkan pengaruh kelangsingan dan komponen- komponen struktur tekan seperti kolom, dinding atau pengaku dapat didesain berdasarkan gaya-gaya dari analisis orde pertama. Pengaruh kelangsingan dapat diabaikan sistem berpengaku dan sistem tak berpengaku tergantung pada rasio kelangsingan (klu/r) komponen sruktur. goyangan samping: 22uklr (6.2.5a) dalam kedua b) untuk kolom yang ditahan terhadap goyangan samping: 123412 uklMMr telah diperbaharui sehingga M1/M2 adalah negatif jika kolom melentur dalam kurvatur tunggal, dan positif jika komponen struktur melentur dalam kurvatur ganda. Hal ini menunjukkan perubahan perjanjian tanda terhadap ACI 318- 2011. Perjanjian tanda M1/M2 (6.2.5b) dan 40rklu (6.2.5c) Alat bantu desain primer untuk mengestimasi faktor panjang efektif k adalah Jackson dan Moreland Alignment yang Chart memungkinkan penentuan k secara grafis untuk kolom dengan penampang konstan rangka dengan bentang pada suatu SP-17(09); Column (ACI banyak Research Council 1966). Persamaan-persamaan dimana M1/M2 adalah negatif jika kolom tunggal, dan melentur dalam kurvatur positif jika komponen struktur melentur dalam kurvatur ganda. (Gambar 6.2.5) Bila elemen pengaku menahan pergerakan lateral sebuah tingkat dengan kekakuan total sebesar paling sedikit 12 kali kekakuan lateral bruto kolom dalam arah tinjauan, diizinkan untuk memperhitungkan kolom dalam terhadap goyangan samping. (6.2.5b) dan (6.2.5c) adalah berdasarkan pers. (6.6.4.5.1) mengasumsikan bahwa 5 persen peningkatan momen akibat kelangsingan diperbolehkan (MacGregor et al., 1970). Sebagai perkiraan awal, k dapat diambil sama dengan 1,0 untuk Pers. (6.2.5b) dan (6.2.5c). tingkat yang ditahan Kekakuan pengaku lateral ditetapkan berdasarkan arah utama sistem rangka. Komponen-komponen pengaku pada tipikal struktur gedung terdiri dari dinding geser atau pengaku lateral. Respons torsi lateral akibat sistem pemikul gaya 91 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN eksentrisitas dapat meningkatkan pengaruh orde kedua dan harus diperhitungkan. sistem struktur 6.2.5.1 Radius girasi, r, diizinkan untuk dihitung dengan a), b) atau c): ggr=IA (6.2.5.1) a) b) 0,3 kali dimensi keseluruhan dalam arah stabilitas yang ditinjau untuk kolom persegi: c) 0,25 kali diameter untuk kolom bundar. 92 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN ΨB ΨB 0.1 0.8 0.3 (a)Rangka tidak bergoyang 0.2 20.0 0 Ψ = rasio Σ(EI/ c) Untuk kolom dan Σ(EI/ c) untuk balok melalui bidang satu ujung kolom panjang bentang balok diukur dari titik pusat antar sambungan-sambungan1.00.90.80.70.60.550.010.05.03.02.01.00.90.80.70.60.50.40.30.20.10100.050.030.020.010.09.08.07.06.05.04.03.02.01.005.04.03.02.01.51.0100.050.030.020.010.09.08.07.06.05.04.03.02.01.00 0.9 k k 0.7 ΨA ΨA 5.0 3.0 0.6 1.0 0.5 (b)Rangka bergoyang 2.0 10.0 10.0 0.4 50.0 (a) Rangka tidak bergoyang (b) Rangka bergoyang Ψ = rasio ∑(EI/ℓc) untuk kolom terhadap ∑(EI/ℓ) untuk balok pada satu ujung kolom dalam bidang yang ditinjau ℓ = panjang bentang balok diukur dari pusat ke pusat joint Gambar R6.2.5 - Faktor panjang efektif, k 6.2.5.2 Untuk penampang komposit, radius girasi, r, tidak boleh diambil lebih besar dari nilai yang diberikan oleh: R6.2.5.2 Pers. (6.2.5.2) diberikan karena ketentuan-ketentuan dalam 6.2.5.1 untuk menghitung terlalu girasi tabung konservatif untuk komponen (tubing) dengan beton-pengisi dan tidak berlaku komponen-komponen struktur dengan profil struktural (structural shapes) yang terbungkus beton. radius (/5)/5cgssxcgssxr=EIEIEAEA (6.2.5.2) untuk Batang tulangan longitudinal yang berada inti beton diselubungi oleh baja dalam struktural transversal tulangan sekeliling baja struktural inti diizinkan untuk digunakan dalam menghitung Asx dan Isx. atau 93 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 6.2.6 Terkecuali pengaruh kelangsingan tidak diabaikan seperti yang diizinkan oleh 6.2.5, desain kolom, balok pengekang, dan komponen struktur penumpu lainnyas harus didasarkan pada gaya dan momen terfaktor memperhitungkan pengaruh orde kedua yang memenuhi 6.6.4, 6.7, atau 6.8. Mu termasuk pengaruh orde kedua tidak boleh melebihi 1,4Mu akibat pengaruh orde pertama. Desain memperhitungkan R6.2.6 pengaruh dapat kedua menggunakan pendekatan pembesaran momen (MacGregor et al., 1970; Macgregor 1993; Ford et al., 1981), analisis elastis orde kedua, dan analisis nonlinear orde kedua. Gambar R6.2.6 ditujukan untuk membantu perencana dalam penggunaan ketentuan-ketentuan kelangsingan pada standar ini. orde Momen-momen ujung pada komponen- komponen struktur tekan, seperti kolom, dinding harus dipertimbangkan dalam desain pada yang komponen bersebelahan. tak pembesaran bergoyang, momen-momen perlu tidak diperhitungkan dalam desain balok-balok bersebelahan. Pada rangka bergoyang, pembesaran momen-momen ujung harus diperhitungkan dalam desain balok-balok bersebelahan. atau bresing struktur lentur rangka Pada pengaruh ujung Beberapa metode telah dikembangkan untuk pengaruh kelangsingan pada komponen-komponen lentur struktur biaksial. Review terhadap metode-metode ini disajikan oleh Furlong et al., (2004). mengevaluasi tekan terhadap beban Bila berat struktur memiliki proporsi yang tinggi terhadap kekakuan lateral akibat pengaruh PΔ berlebih dapat menghasilkan momen-momen sekunder yang lebih besar 25 persen dari momen-momen primer. Pengaruh PΔ nantinya dapat menghasilkan singularitas dalam solusi keseimbangan, persamaan-persamaan mengindikasikan fisik struktur (Wilson 1997). Penelitian secara analitis (McGregor dan Hage 1977) pada rangka beton bertulang menunjukkan bahwa probabilitas kegagalan stabilitas meningkat secara cepat bilamana indeks stabilitas Q, didefinisikan dalam 6.6.4.4.1 melebihi 0,2, yang ekuivalen dengan rasio momen sekunder-primer sebesar 1,25. Berdasarkan ASCE/SEI 7, nilai maksimum koefisien stabilitas θ, yang mendekati nilai koefisien stabilitas ACI Q adalah 0,25. Nilai 0,25 adalah ekuivalen dengan rasio momen sekunder-primer sebesar 1,33. Sehingga batas atas 1,4 dipilih untuk rasio momen sekunder-primer. ketidakstabilan 94 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Metode pembesaran momen - rangka tidak bergoyang6.6.4.1 - 6.6.4.5atauAnalisis orde keduaR6.7.1.2 atau R.6.8.1.3 Desain kolom berdasarkan momen orde-2 sepanjang kolom sepanjang kolom Pengaruh kelangsingan pada Pengaruh kelangsingan Pengaruh kelangsingan Ya Ya Ya Hanya disyaratkan analisis orde pertama 6.6 Tidak Tidak Tidak Kelangsingan diabaikan?6.2.5 Analisis kolom tak bergoyang ?6.2.5 atau 6.6.4.3 MOrde-2 ,4 * MOrde-16.2.6 Metode pembesaran momen - rangka bergoyang 6.6.4.1 - 6.6.4.4 6.6.4.6atauAnalisis orde ujung kolom pembesaran momen 6.6.4.5atauAnalisis orde keduaR6.7.1.2. atau R6.8.1.3 Revisi sistem struktural Gambar R6.2.6 - Diagram alir untuk penentuan pengaruh kelangsingan kolom 95 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 6.3 - Asumsi pemodelan R6.3 Asumsi pemodelan 6.3.1 Umum R6.3.1 Umum 6.3.1.1 Kekakuan relatif dari komponen- komponen dalam sistem struktur harus berdasarkan pada asumsi-asumsi yang masuk akal dan konsisten. R6.3.1.1 Idealnya, kekakuan komponen struktur EcI dan GJ harus merefleksikan derajat keretakan dan aksi inelastis yang pada masing-masing telah komponen terjadi kelelehannya. Namun, kompleksitas dalam menentukan perbedaan kekakuan untuk semua komponen struktur dari suatu rangka dapat membuat analisis rangka menjadi tidak efisien dalam proses desain. sederhana Asumsi-asumsi mendefinisikan untuk dibutuhkan kekakuan-kekakuan lentur dan torsi. terjadi struktur sebelum Untuk rangka berpengaku (braced), nilai relatif kekakuan sangat penting. Asumsi yang sering digunakan adalah 0,5Ig untuk balok dan Ig untuk kolom. sebuah rangka bergoyang, estimasi yang realistik untuk I diharapkan dan harus digunakan jika analisis orde kedua dikerjakan. Petunjuk untuk memilih I pada kasus ini diberikan dalam 6.6.3.1. yang menentukan keharusan untuk mempertimbangkan kekakuan torsi dalam analisis suatu struktur yang ditinjau: 1) besaran relatif lentur; 2) antara kekakuan untuk bilamana torsi keseimbangan (torsi keseimbangan) atau akibat komponen- komponen struktur torsi untuk menjaga (torsi kompatibilitas kompatibilitas). torsi torsi dapat kompatibilitas, kekakuan torsi diabaikan. keseimbangan, kekakuan torsi harus diperhitungkan. Untuk Dua kondisi torsi dan diperlukan struktur defomasi Pada kasus Untuk kasus 6.3.1.2 Untuk menghitung momen dan geser akibat beban gravitasi pada kolom, balok untuk menggunakan sebuah model yang dibatasi oleh komponen-komponen struktur pada tingkat yang ditinjau dan kolom-kolom di atas dan di bawah tingkat tersebut. Diizinkan untuk mengasumsikan ujung jauh kolom yang dibangun menyatu dengan struktur dianggap sebagai terjepit. dan pelat, diizinkan 96 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN harus memperhitungkan pengaruh perbedaaan properti penampang komponen struktur seperti pengaruh haunches. 6.3.1.3 Model analisis R6.3.1.3 Kekakuan dan koefisien momen-jepit untuk komponen-komponen haunched dapat diperoleh dari Portland Cement Association (1972). 6.3.2 Geometri Balok-T R6.3.2 Geometri Balok-T 6.3.2.1 Untuk Balok-T nonprategang yang (monolit) atau pelat dibuat menyatu komposit, lebar efektif sayap bf harus mencakup lebar badan balok bw ditambah lebar efektif sayap yang menjorok sesuai Tabel 6.3.2.1, dimana h adalah ketebalan pelat dan sw adalah jarak bersih antara balok- balok yang bersebelahan. R6.3.2.1 Dalam ACI 318-11, lebar efektif pelat sebagai sayap balok-T dibatasi seperempat ini bentang. sekarang membolehkan seperdelapan bentang pada setiap sisi badan balok. Hal ini dilakukan untuk menyederhanakan Tabel 6.3.2.1 dan tidak memiliki dampak berarti dalam desain. Standar Tabel 6.3.2.1 ─ Batasan dimensi lebar sayap efektif untuk Balok-T Lebar sayap efektif, di luar penampang balok Lokasi sayap 8h sw/2 ℓn/8 6h sw/2 ℓn/12 Kedua sisi balok Sekurangnya: Satu sisi balok Sekurangnya: 6.3.2.2 Balok-T nonprategang terpisah, dimana sayap T-nya diperlukan untuk menambah tekan, harus mempunyai ketebalan sayap tidak kurang atau sama dengan 0,5bw dan lebar efektif sayap tidak lebih atau sama dengan 4bw. luas daerah 6.3.2.3 Balok-T prategang, diizinkan untuk menggunakan geometri yang diberikan dalam 6.3.2.1 dan 6.3.2.2. R6.3.2.3 Ketentuan-ketentuan empiris 6.3.2.1 dan 6.3.2.2 telah dikembangkan untuk balok-T nonprategang. Lebar sayap dalam harus 6.3.2.1 dan 6.3.2.2 digunakan terkecuali pengalaman telah membuktikan perbedaan tersebut tetap aman dan mencukupi. Meskipun banyak standar produk prategang yang digunakan saat ini tidak memenuhi persyaratan- persyaratan lebar sayaf efektif dalam 6.3.2.1 dan 6.3.2.2, hal tersebut tetap menunjukkan kinerja yang terpenuhi. Sehingga penentuan lebar efektif sayap balok-T prategang diserahkan pada pengalaman dan pertimbangan dari perencana ahli bersertifikat. Hal ini tidak selalu menjadi pertimbangan konservatif dalam analisis elastis dan pertimbangan lebar untuk menggunakan desain 97 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN maksimum sayap seperti yang diizinkan oleh 6.3.2.1. 6.4 - Pengaturan beban hidup R6.4 - Pengaturan beban hidup 6.4.1 Untuk perencanaan lantai dan atap dalam menahan beban gravitasi, diizinkan bahwa beban hidup dapat dianggap hanya bekerja pada lantai atau atap yang sedang ditinjau. 6.4.2 Untuk pelat satu arah dan balok, R6.4.2 Perencana diharapkan untuk membuat sekumpulan gaya desain yang paling dengan menentukan pengaruh-pengaruh menginvestigasi beban hidup yang ditempatkan dalam berbagai pola yang kritis. diizinkan untuk mengasumsikan a) dan b): a) Momen positif maksimum Mu di dekat tengah bentang terjadi dengan beban hidup terfaktor L yang bekerja penuh pada bentang dan pada bentang yang berselang-seling. b) Momen negatif maksimum Mu di tumpuan terjadi dengan beban hidup terfaktor L yang bekerja penuh hanya pada bentang yang berdekatan. 6.4.3 Untuk sistem pelat dua arah, momen terfaktor harus dihitung sesuai 6.4.3.1, 6.4.3.2, atau 6.4.3.3, dan tidak kurang dari momen yang yang dihasilkan dari beban hidup terfaktor L yang diaplikasikan secara serentak pada semua panel. 6.4.3.1 Bila pola pengaturan beban hidup L diketahui maka sistem pelat harus dianalisis terhadap pola pengaturan beban tersebut. 6.4.3.2 Bila beban hidup L bervariasi tetapi tidak melebihi tigaperempat beban mati (0,75D), atau bila kondisi dari beban hidup adalah sedemikian hingga semua panel akan terbebani secara penuh bersama- sama, maka momen terfaktor maksimum Mu boleh dianggap bekerja pada semua penampang dengan beban hidup penuh terfaktor 𝑳 pada seluruh sistem pelat. 6.4.3.3 Untuk kondisi beban selain dari yang didefinisikan pada 6.4.3.1 atau 6.4.3.2, diizinkan untuk menggunakan asumsi a) dan b): R6.4.3.3 Pengunaan hanya 75 % beban terfaktor penuh untuk pola hidup pembebanan maksimum berdasarkan fakta bahwa momen negatif maskimum dan positif maksimum akibat beban hidup tidak dapat terjadi secara redistribusi bersamaan dan bahwa momen maksimum mungkin terjadi sebelum terjadi kegagalan. Prosedur ini, momen a) Momen positif maksimum terfaktor Mu di dekat tengah bentang dari suatu panel terjadi bilamana 75 persen beban hidup terfaktor L diaplikasikan pada panel 98 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN yang ditinjau dan pada panel-panel lain secara berselang kenyataannya, mengizinkan tegangan lokal sedikit berlebih akibat beban hidup terfaktor penuh jika didistribusikan dalam cara yang diatur sebelumnya, tetapi tetap memastikan bahwa kapasitas sistem pelat setelah redistribusi momen masih tidak kurang dari yang disyaratkan untuk memikul beban mati dan beban hidup penuh terfaktor pada semua panel. b) Momen negatif maksimum terfaktor Mu terjadi bilamana 75 terfaktor L panel-panel pada tumpuan persen beban hidup diaplikasikan bersebelahan saja. pada 6.5 - Metode pendekatan untuk analisis balok menerus dan pelat satu arah nonprategang R6.5 - Metode pendekatan untuk analisis balok menerus dan pelat satu arah nonprategang 6.5.1 Untuk menghitung Mu dan Vu akibat beban gravitasi diizinkan menggunakan ketentuan ini untuk balok menerus dan pelat satu arah asalkan a) hingga e) dipenuhi: a) Komponen struktur adalah prismatis b) Beban terdistribusi merata c) Beban hidup tak terfaktor tidak melebihi tiga kali beban mati tak terfaktor (L ≤ 3D) d) Terdapat dua bentang atau lebih e) Panjang bentang terhadap panjang bentang terpendek dari dua bentang yang bersebelahan tidak lebih dari 20 %. terbesar 6.5.2 Mu akibat beban gravitasi harus R6.5.2 Momen dan geser pendekatan memberikan nilai konservatif untuk kondisi tertentu jika balok menerus dan pelat satu arah merupakan bagian dari sebuah rangka atau konstruksi yang menerus. Karena pola beban yang menghasilkan nilai kritis untuk momen pada kolom dari rangka berbeda dari yang menghasilkan momen negatif maksimum pada balok, momen kolom harus dievaluasi secara terpisah. dihitung berdasarkan Tabel 6.5.2. 99 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Tabel 6.5.2 ─ Momen pendekatan untuk analisis balok menerus dan pelat satu arah nonprategang Momen Lokasi Kondisi Mu Ujung tak menerus dan monolit dengan perletakan Ujung tak menerus dan tidak terkekang 2/14 wuℓn Bentang ujung Positif 2/11 wuℓn Bentang tengah 2/16 wuℓn Semua Balok menyatu secara monolit dengan balok spandrel pendukung Balok monolit dengan kolom pendukung 2/24 wuℓn Muka interior dari pendukung eksterior 2/16 wuℓn Muka eksterior dari pendukung interior pertama 2/9 wuℓn Dua bentang Lebih dari dua bentang 2/10 wuℓn Negatif[1] Muka dari pendukung lainnya 2/11 wuℓn Semua (a) Pelat dengan bentang tidak lebih dari 3 m (b) Balok dengan rasio jumlah kekakuan kolom terhadap kekakuan balok melebihi 8 pada setiap ujung bentangnya Muka semua pendukung memenuhi (a) atau (b) 2/12 wuℓn [1]Untuk menghitung momen negatif, n harus diambil rata-rata panjang bentang bersih bersebelahan 6.5.3 Momen yang dihitung sesuai 6.5.2 tidak boleh diredistribusikan. 6.5.4 Vu akibat beban gravitasi harus dihitung berdasarkan Tabel 6.5.4. Tabel 6.5.4 ─ Geser pendekatan untuk analisis balok menerus dan pelat satu arah nonprategang Lokasi Muka eksterior dari pendukung muka interior pertama Muka dari pendukung lainnya Vu 1,15wuℓn/2 wuℓn/2 100 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 6.5.5 Momen-momen yang bekerja pada setiap tingkat lantai atau atap harus ditahan dengan mendistribusikan momen pada kolom di atas dan di bawah lantai tersebut berdasarkan kekakuan relatif kolom dengan juga memperhatikan kondisi kekangan pada ujung kolom. ini untuk memastikan dimasukkan bahwa momen-momen dalam desain kolom. Momen merujuk pada perbedaan antara momen ujung komponen struktur yang merangka pada kolom dan yang diterapkan pada garis- pusat kolom. R6.5.5 Pasal 6.6 - Analisis orde pertama R6.6 - Analisis orde pertama 6.6.1 Umum R6.6.1 Umum 6.6.1.1 Pengaruh kelangsingan harus diperhitungkan berdasarkan 6.6.4, terkecuali dapat diabaikan berdasarkan 6.2.5. Bilamana menggunakan pengaruh analisis dihitung menggunakan kelangsingan pendekatan momen pembesaran (MacGregor et al.,1970; MacGregor 1993; Ford et al., 1981). R6.6.1.1 orde pertama, 6.6.1.2 Redistribusi momen yang dihitung dengan analisis elastis orde pertama diperbolehkan berdasarkan 6.6.5. 6.6.2 Pemodelan komponen struktur dan R6.6.2 Pemodelan komponen struktur sistem struktur. dan sistem struktur. 6.6.2.1 Momen-momen yang bekerja pada setiap lantai atau atap harus didistribusikan pada kolom di atas dan di berdasarkan bawah juga kekakuan memperhatikan kondisi kekangan pada ujung kolom. R6.6.2.1 Pasal ini untuk memastikan bahwa momen-momen dimasukkan dalam desain kolom apabila komponen- komponen struktur telah diproporsikan menggunakan 6.5.1 dan 6.5.2. Momen merujuk pada perbedaan antara momen ujung komponen struktur yang merangka pada kolom dan yang diterapkan pada garis-pusat kolom. tingkat lantai tersebut relatif kolom dengan rangka atau struktur menerus, pengaruh dari adanya beban yang tak seimbang pada lantai atau atap terhadap kolom luar ataupun dalam harus pula diperhitungkan. Demikian pengaruh dari beban eksentris karena sebab lainnya juga harus diperhitungkan. 6.6.2.2 Pada konstruksi 6.6.2.3 Diizinkan untuk menyederhanakan model analisis dengan mengasumsikan a), b) atau keduanya: R6.6.2.3 Fitur umum pada software modern analisis struktur rangka adalah asumsi sambungan kaku (rigid). Pasal 6.6.2.3(b) ditujukan untuk penggunaan komponen saling-menyilang pada rangka seperti joint balok-kolom. a) Pelat atau pelat berusuk, yang bentang bersihnya tidak lebih dari 3 m dan yang dibuat menyatu dengan komponen struktur pendukung dapat dianalisis sebagai pelat menerus di atas banyak tumpuan dengan jarak tumpuan sebesar bentang bersih 101 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN pelat dan pengaruh lebar struktur balok pendukung dapat diabaikan. b) Pada konstruksi rangka atau struktur menerus, diizinkan untuk mengasumsikan daerah pertemuan komponen struktur sebagai sambungan kaku. 6.6.3 Properti penampang R6.6.3 Properti penampang 6.6.3.1 Analisis beban terfaktor R6.6.3.1 Analisis beban terfaktor - Untuk analisis beban lateral, kekakuan dapat menggunakan salah satu dari yang diberikan dalam 6.6.3.1.1 atau 6.6.3.1.2. Ketentuan-ketentuan keduanya menggunakan perkiraan kekakuan untuk sistem bertulang dibebani mendekati atau melewati level kelelehan, telah menunjukkan korelasi hasil yang mendekati baik secara eksperimental maupun secara analisis detail (Moehle 1992; Lepage 1998). Untuk beban diakibatkan gempa, penggunaan 6.6.3.1.1 atau 6.6.3.1.2 membutuhkan untuk faktor amplifikasi memperhitungkan deformasi inelastis. Secara umum properti penampang efektif, Ec didefinisikan dalam 19.2.2, A seperti di Tabel 6.6.3.1.1(a), dan modulus geser dapat diambil sebesar 0,4Ec. ini bangunan beton dan defleksi luas penampang komponen struktur harus dihitung berdasarkan Tabel 6.6.3.1.1(a) atau 6.6.3.1.1(b), terkecuali digunakan analisis yang lebih teliti. Bila terdapat beban lateral yang bekerja bersifat tetap, I untuk kolom dan dinding harus dibagi dengan (1 + ds), dimana βds adalah rasio geser tetap terfaktor maksimum pada suatu tingkat terhadap geser tingkat terfaktor maksimum pada tersebut dihubungkan dengan kombinasi beban yang sama. 6.6.3.1.1 Momen inersia dan R6.6.3.1.1 Nilai I dan A telah dipilih dari hasil uji dan analisis rangka dan menyertakan tambahan untuk variabilitas defleksi yang dihitung. Momen inersia diambil dari MacGregor dan Hage (1977), yang dikalikan dengan faktor reduksi kekakuan sebesar ϕK = 0,875 (mengacu pada R6.6.4.5.2). Sebagi contoh, momen inersia kolom adalah 0,875(0,80Ig) = 0,70Ig. Momen inersia balok-T harus didasarkan pada lebar sayap efektif yang didefinisikan dalam 6.3.2.1 atau 6.3.2.2. Pada umumnya cukup akurat untuk mengambil Ig balok-T sebesar 2Ig untuk badan, 2(bwh3/12). Jika momen dan geser terfaktor dari analisis berdasarkan pada momen inersia dinding yang diambil sebesar 0,70Ig menunjukkan bahwa dinding akan retak oleh lentur, berdasarkan pada modulus runtuh (rupture), analisis harus diulang dengan I = 0,35Ig di tingkat-tingkat dimana 102 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Tabel 6.6.3.1.1(a) ─ Momen inersia dan luas penampang yang diizinkan untuk analisis elastis pada level beban terfaktor retak diprediksi akan terjadi oleh beban terfaktor. Nilai momen inersia diturunkan untuk komponen struktur nonprategang. Untuk komponen struktur prategang, momen inersia bisa berbeda tergantung pada tipe penulangan dan jumlah, derajat retak sebelum mencapai beban ultimit. Nilai kekakuan untuk komponen struktur prategang harus menyertakan cadangan untuk variablilitas kekakuan. Momen inersia Luas penampang Bagian dan kondisi lokasi, 0,70 Ig Kolom 0,70 Ig Tidak retak Dinding 1,0Ag 0,35 Ig Retak Persamaan dalam Tabel 6.6.3.1.1(b) memberikan nilai I yang lebih akurat yang mempertimbangkan aksial, eksentrisitas, rasio tulangan dan kuat tekan beton yang diberikan oleh Khuntia dan Gosh (2004a, b). Kekakuan yang diberikan dapat acuan level beban digunakan untuk semua termasuk beban layan dan ultimit dan mempertimbangkan reduksi kekakuan ϕK yang sebanding dengan momen inersia yang terdapat dalam Tabel 6.6.3.1.1(a). Untuk penggunaan pada level-level beban selain ultimit, Pu dan Mu harus digantikan dengan nilai yang sesuai dengan level beban yang ditinjau. 0,35 Ig Balok 0,25 Ig Pelat datar dan slab datar beban Tabel 6.6.3.1.1(b) ─ Momen inersia alternatif untuk analisis elastis pada level beban terfaktor dalam ini Nilai alternatif I untuk analisis elastisitas Bagian faktor I Minimum Maksimum 𝐴𝑠𝑡 𝐴𝑔 − 0,5 𝑃𝑢 𝑃𝑜 Kolom dan dinding (0,80+25 ) × 0,35Ig 0,875Ig 𝑀𝑢 𝑃𝑢ℎ (1 − )Ig Balok, pelat datar dan slab datar (0,10+25ρ) × (1,2-0,2 𝑏𝑤 )Ig 𝑑 0,25Ig 0,5Ig Catatan: Untuk komponen struktur lentur menerus, I boleh diambil sebagai rata-rata nilai yang diperoleh dari penampang momen positif dan negatif kritis. Pu dan Mu harus dihitung dari kombinasi beban tertentu yang ditinjau, atau kombinasi Pu dan Mu yang menghasilkan nilai I yang terkecil. lateral terfaktor diizinkan untuk mengasumsikan I = 0,5Ig untuk semua komponen struktur atau dengan menghitung I dengan analisis yang lebih detil yang memperhitungkan reduksi kekakuan struktur semua terhadap kondisi pembebanan. 6.6.3.1.2 Untuk analisis beban lateral sebuah struktur akibat beban lateral terfaktor bisa sangat berbeda dari yang dihitung menggunakan analisis linear, sebagian inelastis komponen karena struktur dan penurunan kekakuan efektif. Pemilihan kekakuan efektif yang sesuai untuk rangka beton bertulang memiliki dua tujuan: 1) untuk memberikan estimasi defleksi lateral yang realistis; dan 2) untuk menentukan defleksi-aksi beban pada sistem Analisis nonlinear yang detail pada struktur dapat menangkap kedua pengaruh ini. Cara sederhana untuk mengestimasi ekuivalen defleksi lateral nonlinear ekuivalen linear adalah menggunakan analisis dengan mereduksi kekakuan model beton. komponen-komponen lateral Jenis R6.6.3.1.2 Defleksi respons komponen gravitasi struktur. struktur beban analisis 103 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN mempengaruhi pemilihan nilai kekakuan efektif yang sesuai. Untuk analisis beban angin, yang diharapkan mencegah terjadi aksi nonlinear struktur, kekakuan efektif yang merepresentasikan perilaku pra- leleh menjadi tepat. Untuk beban gempa, tergantung level deformasi nonlinear kinerja struktur dan interval kejadian ulang gempa yang ditinjau. dapat diperoleh dari analisis linear sederhana tergantung pada ketelitian komputasi yang digunakan untuk menentukan kekakuan efektif setiap komponen struktur. Reduksi pada kekakuan kekakuan sekan (secant) ke titik saat leleh atau setelah leleh atau, bila kelelehan tidak diharapkan, ke titik sebelum leleh terjadi. Variasi derajat keyakinan dapat didasarkan lateral terfaktor sistem pelat dua arah tanpa balok, yang direncanakan sebagai bagian dari sistem pemikul gaya gempa, I untuk komponen pelat harus didefinisikan dengan sebuah model yang sangat sesuai dengan hasil uji dan anlisis yang komprehensif dan I untuk komponen lainnya harus sesuai 6.6.3.1.1 dan 6.6.3.1.2. 6.6.3.1.3 Untuk analisis beban R6.6.3.1.3 Analisis gedung dengan tanpa balok sistem pelat dua arah yang mampu memerlukan model menyalurkan beban lateral di antara komponen-komponen struktur vertikal. Model harus menghasilkan prediksi kekakuan yang sesuai dengan hasil uji dan komprehensif. yang Beberapa model yang dapat diterima telah diusulkan untuk menjawab tujuan hal ini (Vanderbilt dan Corley 1983; Hwang dan Moehle 2000; Dovich dan Wight 2005). rangka analisis 6.6.3.2 Analisis beban layan R6.6.3.2 Analisis beban layan 6.6.3.2.1 Defleksi seketika dan jangka panjang akibat beban gravitasi harus dihitung sesuai 24.2. 6.6.3.2.2 Diizinkan untuk menghitung defleksi lateral seketika menggunakan momen inersia 1,4 kali I yang didefinisikan di 6.6.3.1 atau menggunakan analisis yang lebih detail tetapi tidak boleh melebihi Ig. R6.6.3.2.2 Analisis defleksi, vibrasi dan perioda gedung dibutuhkan pada berbagai level terfaktor) layan (Grossman 1987) untuk menentukan kinerja struktur saat layan. Momen inersia komponen-komponen dalam analisis beban layan harus mencerminkan derajat keretakan pada berbagai level beban layan yang diinvestigasi. Kecuali terdapat estimasi derajat keretakan yang lebih akurat, diperbolehkan menggunakan 1,0/0,70 = 1,4 kali momen inersia yang diberikan pada 6.6.3.1, tidak melebihi Ig, untuk analisis beban layan. beban (tak struktur 104 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 6.6.4 Pengaruh kelangsingan, metode R6.6.4 Pengaruh kelangsingan, metode pembesaran momen. pembesaran momen 6.6.4.1 Kecuali memenuhi 6.2.5, kolom dan tingkat pada struktur harus ditetapkan sebagai kolom atau tingkat tidak bergoyang atau bergoyang. Analisis kolom pada rangka atau tingkat tak bergoyang harus didasarkan pada 6.6.4.5. Analisis kolom pada rangka atau tingkat bergoyang harus didasarkan pada 6.6.4.6. R6.6.4.1 Pasal ini menjelaskan prosedur desain pendekatan yang menggunakan konsep pembesaran momen untuk pengaruh memperhitungkan kelangsingan. Momen yang dihitung menggunakan analisis rangka orde pertama yang biasa dikalikan dengan pembesaran momen yang merupakan fungsi dari beban aksial terfaktor Pu dan beban tekuk kritis Pc untuk kolom. Untuk kasus rangka bergoyang, pembesaran momen adalah fungsi penjumlahan Pu suatu tingkat dan penjumlahan Pc kolom- kolom yang goyangan-tertahan pada lantai tingkat yang ditinjau. Rangka tak bergoyang dan bergoyang diperlakukan secara terpisah. Analisis rangka orde pertama adalah analisis elastis yang tidak menyertakan pengaruh gaya internal yang dihasilkan dari defleksi. Metode desain pembesaran momen untuk mensyaratkan membedakan tak antara bergoyang yang didesain menurut 6.6.4.5 dan rangka bergoyang yang didesain menurut 6.6.4.6. Seringkali ini dapat diperiksa dengan membandingkan kekakuan kolom lateral total di suatu tingkat dengan kekakuan elemen pengaku (bracing). Suatu komponen struktur tekan seperti kolom, dinding dan bresing, bisa tak bergoyang dengan diasumsikan pemeriksaan jika komponen struktur tersebut berlokasi di suatu tingkat dimana elemen pengaku (dinding geser, rangka batang (truss) geser, atau tipe bresing lateral lainnya) mempunyai kekakuan lateral yang cukup besar untuk menahan defleksi lateral tingat itu sehingga semua defleksi lateral yang dihasilkan tidak cukup besar untuk banyak mempengaruhi kuat kolomnya. Jika tidak jelas terlihat dengan pemeriksaan, 6.6.4.3 memberikan dua cara yang mungkin untuk melakukan ini jika goyangan dapat diabaikan. perencana rangka 105 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN setiap komponen struktur yang digunakan dalam analisis harus berada dalam 10 persen dimensi komponen struktur yang ditunjukkan pada atau analisisnya harus diulang. Bila kekakuan dalam Tabel 6.6.3.1.1(b) digunakan dalam analisis, asumsi rasio tulangan juga harus berada dalam 10 persen rasio tulangan yang ditunjukkan pada dokumen perencanaan. 6.6.4.2 Dimensi penampang dokumen perencanaan 6.6.4.3 Kolom dan tingkat pada struktur boleh dianggap tak bergoyang bilamana a) atau b) terpenuhi: R6.6.4.3 Dalam 6.6.4.3(a), suatu tingkat pada sebuah rangka dikatakan sebagai tak bergoyang jika kenaikan momen lateral yang dihasilkan dari beban pengaruh PΔ tidak melebihi 5 persen dari momen orde pertama (MacGregor dan Hage 1977). Pasal 6.6.4.3(b) memberikan metode alternatif untuk menentukan ini berdasarkan pada indeks stabilitas Q untuk suatu tingkat. Dalam perhitungan Q, ∑Pu, harus kasus pembebanan lateral ∑Pu dimana adalah rangka bisa yang mengandung baik tak bergoyang maupun bergoyang. a) Pembesaran momen-momen ujung kolom akibat pengaruh orde kedua tidak melebihi 5 persen dari momen- momen ujung kolom orde pertama. b) Q sesuai 6.6.4.4.1 tidak melebihi 0,05. sesuai dengan terbesar. Struktur tingkat yang Jika defleksi beban lateral rangka telah dihitung menggunakan beban layan dan momen inersia beban layan memakai sesuai 6.6.3.2.2, maka diizinkan untuk menghitung Q dalam pers. (6.6.4.4.1) menggunakan 1,2 kali jumlah beban gravitasi layan, beban geser layan tingkat dan 1,4 kali defleksi orde pertama suatu tingkat beban layan. 6.6.4.4 Properti stabilitas R6.6.4.4 Properti stabilitas 6.6.4.4.1 Indeks stabilitas untuk satu tingkat Q harus dihitung dengan: 0uuscPQV (6.6.4.4.1) dimana 𝜮𝑷𝒖 adalah beban vertikal total dan Vus adalah gaya geser lantai total pada tingkat yang ditinjau, dan 𝚫𝟎 adalah simpangan relatif antar tingkat orde pertama pada tingkat yang ditinjau akibat Vus. 106 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN R6.6.4.4.2 Dalam menentukan beban kritis permasalahan tekuk, utamanya adalah pemilihan kekakuan (EI)eff yang cukup mendekati variasi kekakuan akibat retak, rangkak, dan ketidak-linearan tegangan- regangan beton. Pasal 6.6.4.4.4 dan 6.6.4.4.5 untuk dapat menghitung (EI)eff. 6.6.4.4.2 Beban tekuk kritis Pc harus aksial dihitung dengan: 22()()effcuEIPk (6.6.4.4.2) kurva digunakan 6.6.4.4.3 Faktor panjang efektif harus ditentukan menggunakan nilai Ec sesuai 19.2.2 dan I yang diberikan di 6.6.3.1.1. Untuk komponen struktur tidak bergoyang k boleh diambil sebesar 1,0 dan untuk komponen struktur bergoyang k tidak boleh kurang dari 1,0. R6.6.4.4.3 Faktor panjang efektif untuk komponen struktur tekan, seperti kolom, dinding dengan mempertimbangkan perilaku pengaku, 1,0. berkisar Direkomendasikan bahwa nilai k sebesar 1,0. Bila nilai k yang digunakan lebih rendah, maka perhitungan nilai k harus rangka didasarkan menggunakan nilai I yang diberikan sesuai 6.6.3.1.1. Jackson and Moreland Alignment Charts (Gambar R6.2.5) dapat digunakan untuk mengestimasi nilai k yang sesuai (ACI SP-17(09); Column Reseach Council 1966). atau bresing, antara 0,5 hingga pada analisis 6.6.4.4.4 Untuk kolom nonkomposit, (EI)eff R6.6.4.4.4 Pembilang untuk Pers. (6.6.4.4.4a) (6.6.4.4.4c) hingga menunjukkan kekakuan kolom jangka- pendek. Pers. (6.6.4.4.4b) diturunkan untuk rasio eksentrisitas yang kecil dan tingkat beban aksial yang tinggi. Pers. (6.6.4.4.4a) adalah pendekatan yang disederhanakan dari Pers. (6.6.4.4.4b) dan kurang akurat (Mirza 1990). Untuk akurasi yang lebih baik, (EI)eff dapat didekati dengan Pers. (6.6.4.4.4c) harus dihitung berdasarkan a), b) atau c): 0,4()1cgeffdnsEIEI a) (6.6.4.4.4a) (0,2)()1cgsseeffdnsEIEIEI b) (6.6.4.4.4b) ()1ceffdnsEIEI c) (6.6.4.4.4c) tetap akan meningkatkan defleksi lateral kolom dan karenanya terjadi pembesaran momen. Untuk desain, hal ini didekati dengan mereduksi yang digunakan untuk menghitung Pc dan kemudian yang membagi EI jangka pendek yang diberikan oleh pembilang Pers. (6.6.4.4.4c) dengan (1+dns). Untuk penyederhanaan, dapat diasumsikan dns=0,6. Bila hal ini dilakukan pers. (6.6.4.4.4a) menjadi (EI)eff = 0,25EcIg. Untuk kolom beton bertulang yang dikenai beban tetap, rangkak mentransfer sebagian beban dari beton ke tulangan longitudinal, meningkatkan tegangan baja Rangkak akibat beban dimana dns harus diambil sebagai rasio beban tetap aksial maksimum terfaktor yang dikaitkan dengan kombinasi beban yang sama, dan 𝑰 dalam Pers. (6.6.4.4.4c) dihitung berdasarkan Tabel 6.6.3.1.1(b) untuk kolom dan dinding. kekakuan (EI)eff (6.6.4.4.4a) hingga 107 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tulangan. Dalam kasus kolom bertulangan dapat ringan, tekan mengakibatkan mengalami prematur, mengakibatkan kehilangan EI efektifnya. Sesuai dengannya, kedua suku beton dan baja tulangan dalam Pers. (6.6.4.4.4b) direduksi memperhitungkan rangkak. transfer beban tulangan secara ini leleh untuk komposit kolom R6.6.4.4.5 Untuk dimana pipa atau profil struktural memberikan persentase penampang yang besar, transfer beban akibat rangkak tidak signifikan. Sesuai dengannya, hanya EI beton dalam Pers. (6.6.4.4.5) yang direduksi untuk pengaruh beban tetap. 6.6.4.4.5 Untuk kolom komposit, (EI)eff harus dihitung dengan Pers. (6.6.4.4.4b), Pers. (6.6.4.4.5) atau dari analisis yang lebih detil. (0,2)()1cgeffssxdnsEIEIEI (6.6.4.4.5) 6.6.4.5 Metode pembesaran momen: R6.6.4.5 Metode pembesaran momen: Rangka portal tidak bergoyang. Rangka portal tidak bergoyang 6.6.4.5.1 Momen terfaktor yang digunakan untuk desain kolom dan dinding, Mc adalah momen terfaktor orde pertama M2 yang diperbesar kurvatur untuk komponen struktur. pengaruh Mc=δM2 (6.6.4.5.1) R6.6.4.5.2 Faktor 0,75 dalam Pers. (6.6.4.5.2) adalah faktor reduksi kekakuan ϕK, yang didasarkan probabilitas di bawah kekuatan untuk satu kolom langsing terisolasi. Studi-studi yang dilaporkan dalam Mirza et al. (1987) menunjukkan bahwa faktor reduksi kekakuan ϕK, dan faktor reduksi kekuatan ϕ penampang tidak mempunyai nilai yang sama. Studi- faktor reduksi studi kekakuan ϕK, untuk kolom yang terisolasi harus sebesar 0,75 baik untuk kolom bersengkang maupun berspiral. Dalam kasus rangka portal bertingkat banyak, defleksi kolom dan rangka tergantung pada rata-rata kekuatan beton, dimana lebih tinggi daripada kekuatan beton pada kolom tunggal di bawah kekuatan kritikal. Untuk alasan ini, nilai ϕK, secara implisit terdapat dalam nilai I dalam 6.6.3.1.1 adalah 0,875. 6.6.4.5.2 Faktor pembesaran harus dihitung dengan: 1,010,75mucCPP (6.6.4.5.2) ini menyarankan 108 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 6.6.4.5.3 Cm harus dihitung dengan a) atau R6.6.4.5.3 Faktor Cm adalah faktor koreksi berkaitan dengan diagram momen aktual terhadap diagram momen merata ekuivalen. Derivasi pembesaran momen mengasumsikan momen maksimum berada di atau dekat tengah ketinggian kolom. Jika momen terjadi di satu harus didasarkan seragam pada momen ekuivalen CmM2 yang akan memberikan momen maksimum yang sama di atau dekat tengah ketinggian kolom bilamana dibesarkan (MacGregor et al.,1970). b): a) Untuk kolom tanpa beban transversal yang bekerja di antara tumpuannya bahwa 120,60,4mMCM ujung kolom, desain (6.6.4.5.3a) dengan M1/M2 bernilai negatif bila kolom melentur dengan kelengkungan tunggal dan positif bila kolom melentur dengan kelengkungan ganda. M1 dikaitkan dengan momen ujung dengan nilai absolut terkecil. telah diperbaharui sehingga M1/M2 adalah negatif jika kolom melentur dalam kurvatur tunggal, dan positif jika komponen struktur melentur dalam kurvatur ganda. Hal ini menunjukkan perubahan perjanjian tanda terhadap ACI 318-2011. Perjanjian tanda M1/M2 b) Untuk kolom dengan beban transversal yang bekerja di antara tumpuannya. Dalam kasus kolom-kolom yang dikenai pembebanan antara transversal pendukungnya, momen maksimum mungkin akan terjadi pada penampang diluar ujung komponen struktur. Jika hal ini terjadi, nilai momen terbesar yang dihitung terjadi dimana saja sepanjang yang komponen struktur harus digunakan untuk nilai M2 dalam Pers. (6.6.4.5.1). Cm diambil sebesar 1,0 untuk kasus ini. Cm = 1,0 (6.6.4.5.3b) di 6.6.4.5.4 M2 dalam Pers. (6.6.4.5.1) tidak boleh kurang dari M2,min yang dihitung dengan Pers. (6.6.4.5.4) untuk masing- masing sumbu yang dihitung secara terpisah. ini, R6.6.4.5.4 kelangsingan diperhitungkan dengan pembesaran momen ujung kolom. Jika momen kolom terfaktor sangat kecil atau nol, desain kolom langsing harus didasarkan pada eksentrisitas minimum yang diberikan dalam Pers. (6.6.4.5.4). Eksentrisitas minimum tidak dimaksudkan untuk diterapkan terhadap kedua sumbu secara serentak. Dalam standar M2,min=Pu(15+0,03h) (6.6.4.4.5.4) bila M2,min melampaui M2, nilai 𝑪𝒎 dalam harus diambil sama dengan 1,0, atau harus dihitung berdasarkan pada rasio momen ujung yang dihitung, M1/M2 menggunakan Pers. (6.6.4.5.3a). terfaktor dari analisis struktur digunakan dalam Pers. (6.6.4.5.3a) dalam menentukan rasio M1/M2 untuk kolom bilamana desain harus didasarkan pada eksentrisitas minimum. terjadinya Hal diskontinuitas antara kolom dengan eksentrisitas yang dihitung kurang dari eksentrisitas yang dihitung sama dengan lebih besar dari eksentrisitas atau minimum. Momen ujung kolom ini mengeliminasi 109 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 6.6.4.6 Metode pembesaran momen: R6.6.4.6 Metode pembesaran momen: rangka portal bergoyang. rangka portal bergoyang. R6.6.4.6.1 Analisis yang dijelaskan dalam pasal ini hanya berkaitan dengan rangka bidang yang dikenai beban yang mengakibatkan defleksi dalam bidang itu. Jika defleksi beban lateral melibatkan perpindahan signifikan, pembesaran momen pada kolom terjauh dari pusat torsi mungkin kurang dengan prosedur pembesaran momen. Dalam kasus tersebut, analisis orde kedua tiga dimensi harus digunakan. 6.6.4.6.1 Momen M1 dan M2, di ujung komponen struktur individu kolom harus dihitung dengan a) dan b). a) M1=M1ns+ δsM1s (6.6.4.6.1a) torsi yang b) M2=M2ns+ δsM2s (6.6.4.6.1b) 6.6.4.6.2 Pembesar momen δs harus dihitung dengan a), b) atau c). Bila δs melebihi 1,5, hanya b) atau c) yang diizinkan: R6.6.4.6.2 Tiga metode yang berbeda diizinkan untuk menghitung pembesaran momen. Pendekatan-pendekatan ini termasuk metode Q, konsep penjumlahan Q dan analisis elastis orde kedua. 1 1−𝑄 a) 𝛿𝑠 = ≥ 1 (6.6.4.6.2a) (a) Metode Q 1 Σ𝑃𝑢 0,75Σ𝑃𝑐 ≥ 1 (6.6.4.6.2b) b) 𝛿𝑠 = Analisis iteratif PΔ untuk momen orde kedua bisa diwakili dengan rangkaian yang tak hingga. Penyelesaian rangkaian ini diberikan oleh Pers. (6.6.4.6.2a) (MacGregor dan Hage 1977). Lai dan MacGregor (1983) menunjukkan bahwa Pers. dekat memprediksi momen orde kedua dalam rangka bergoyang hingga 𝛅𝐬 melebihi 1,5. Diagram momen 𝑷∆ untuk kolom yang terdefleksi adalah melengkung, dengan ∆ terkait dengan bentuk kolom yang terdefleksi. dan kebanyakan analisis rangka orde kedua komersial yang tersedia telah diturunkan dengan mengasumsikan bahwa momen 𝑷∆ yang dihasilkan dari gaya-gaya yang sama dan berlawanan sebesar 𝑷∆/𝓵𝒄 yang diterapkan di ujung bawah dan atas tingkat. Gaya-gaya ini memberikan diagram momen 𝑷∆ garis lurus. Diagram melengkung momen 𝑷∆ menghasilkan perpindahan lateral 15 persen lebih besar daripada perpindahan lateral dari diagram momen 𝑷∆ garis lurus. Pengaruh ini bisa diikutkan dalam Pers. (6.6.4.6.2a) dengan memakai penyebut sebesar (𝟏 − 𝟏, 𝟏𝟓 𝑸) daripada (1 - Q). Faktor 1,15 telah ditanggalkan dari Pers. (6.6.4.6.2a) untuk penyederhanaan. 1− c) Analisis elastis orde kedua dengan ΣPu adalah jumlah seluruh beban vertikal terfaktor yang bekerja pada suatu tingkat, dan ΣPc adalah jumlah seluruh kapasitas tekan kolom-kolom bergoyang pada suatu tingkat. Pc dihitung dengan Pers. (6.6.4.4.2) menggunakan k untuk komponen struktur bergoyang dari 6.6.4.4.3 dan (𝜠𝑰)𝒆𝒇𝒇 dari 6.6.4.4.4 atau 6.6.4.4.5 sesuai dengan 𝛃𝒅𝒔 menggantikan 𝛃𝒅𝒏𝒔. (6.6.4.6.2a) cukup Pers (6.6.4.6.2a) yang Jika defleksi telah dihitung layan, 𝑸 dalam menggunakan beban 110 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Pers. (6.6.4.6.2a) harus dihitung dengan cara yang dijelaskan dalam R6.6.4.3. faktor 𝑸 didasarkan pada defleksi yang dihitung menggunakan nilai 𝜤 dari 6.6.3.1.1 yang menyertakan ekuivalen dari faktor reduksi kekakuan 𝛟K. Nilai 𝜤 ini memberikan estimasi defleksi lateral yang berlebihan 20 hingga 25 persen yang sesuai dengan faktor reduksi kekakuan 𝛟K antara 0,80 dan 0,85 pada faktor momen P. Tidak diperlukan tambahan 𝛟 dalam perhitungan stabilitas. Setelah momen diperoleh, pemilihan penampang kolom melibatkan faktor reduksi kekuatan 𝛟 dari 21.2.2. Analisis (b) Konsep Penjumlahan 𝑷 Untuk memeriksa pengaruh stabilitas tingkat, 𝜹𝒔 dihitung sebagai nilai rata-rata yang untuk bersangkutan berdasarkan penggunaan Σ𝑷𝒖/𝛴𝑷𝒄 . Hal ini merefleksikan interaksi semua kolom penahan goyangan pada tingkat tersebut oleh pengaruh 𝑷Δ karena defleksi lateral semua kolom pada tingkat tersebut harus sama, dengan tiadanya perindahan torsi terhadap sumbu vertikal. tambahan, ada kemungkinan Sebagai kolom individual yang sangat langsing pada rangka bergoyang bisa mempunyai defleksi tengah ketinggiannya meskipun defleksi ujung lateral telah ditahan secara cukup oleh kolom tersebut. Kolom itu harus diperiksa seperti menggunakan 6.6.4.6.4. keseluruhan tingkat yang besar di lainnya pada tingkat 0,75 dalam penyebut Pers. (6.6.4.6.2b) merupakan reduksi kekakuan 𝛟𝑲 seperti dijelaskan dalam R6.6.4.5.2. Dalam perhitungan (𝜠𝜤)eff, 𝛃𝒅𝒔 normalnya akan bernilai nol untuk rangka bergoyang beban lateral pada umumnya berdurasi singkat. Defleksi goyangan akibat beban jangka pendek seperti angin atau gempa merupakan fungsi kekakuan kolom jangka pendek yang mengikuti periode beban gravitasi tetap. Untuk kasus faktor ini definisi ds dalam 6.6.3.1.1 memberikan 𝛃𝒅𝒔 = 𝟎. Dalam kasus rangka bergoyang yang tidak biasa dimana beban lateral bersifat tetap, 𝛃𝒅𝒔 tidak akan nol. Hal ini mungkin terjadi jika bangunan di atas lapangan yang miring dikenai tekanan tanah pada satu sisinya tetapi tidak dikenai pada sisi lainnya. 111 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN lentur (balok) harus direncanakan terhadap momen-momen ujung total yang diperbesar dari kolom-kolom yang bertemu pada joint. 6.6.4.6.3 Komponen-komponen R6.6.4.6.3 Kekuatan rangka bergoyang ditentukan oleh stabilitas kolom dan oleh derajat kekangan ujung yang disediakan oleh balok dalam rangka tersebut. Jika sendi plastis terbentuk dalam balok pengekang, struktur tersebut mendekati mekanisme kegagalan dan kapasitas beban aksialnya secara drastis tereduksi. Pasal kekangan lentur mempunyai komponen struktur kapasitas total pembesaran momen ujung kolom pada joint. ini mensyaratkan untuk menahan 6.6.4.6.4 Pengaruh orde kedua harus diperhitungkan pada seluruh panjang kolom pada rangka bergoyang. Pengaruh ini boleh diperhitungkan menggunakan 6.6.4.5, dimana 𝑪𝒎 dihitung menggunakan 𝑴𝟏 dan 𝑴𝟐 dari 6.6.4.6.1. R6.6.4.6.4 maksimum Momen komponen struktur tekan seperti kolom, dinding, atau bresing mungkin terjadi di antara Sedangkan program komputer analisis orde kedua mungkin digunakan untuk mengevaluasi pembesaran momen ujung, pembesaran di antara ujung-ujungnya mungkin tidak diperhitungkan kecuali komponen struktur dipecah-pecah sepanjang bentangnya. Pembesaran dievaluasi menggunakan prosedur yang dijelaskan dalam 6.6.4.5. ujung-ujungnya. dapat 6.6.5 Redistribusi momen di komponen R6.6.5 Redistribusi momen di komponen lentur menerus - Redistribusi momen tergantung pada daktilitas yang cukup di daerah sendi plastis. Daerah sendi plastis ini terbentuk di titik momen maksimum positif atau negatif dan mengakibatkan pergeseran pada diagram momen elastis. Biasanya hasilnya adalah reduksi pada nilai maksimum negatif di daerah tumpuan dan peningkatan nilai momen positif di antara tumpuan dari momen positif yang dihitung dengan analisis elastis. Karena momen negatif ditentukan dari sebuah susunan pembebanan dan momen positif dari susunan pembebanan lainnya (6.4.3 memberikan pengecualian untuk kondisi beban tertentu), pengurangan tulangan sewaktu-waktu dapat dilakukan dengan mengurangi maksimum momen positif elastis dan meningkatkan momen negatif, sehingga mendekat envelope maksimum momen negatif dan positif di setiap irisan penampang di manapun dalam bentang lentur menerus 6.6.5.1 Kecuali bila nilai pendekatan untuk momen digunakan sesuai 6.5, dengan momen-momen telah dihitung sesuai 6.8, atau momen-momen dua-arah ditentukan menggunakan pola pembebanan yang ditentukan dalam 6.4.3.3, pengurangan momen-momen penampang dari momen negatif atau momen positif maksimum yang dihitung dengan teori elastis boleh dilakukan untuk semua asumsi pengaturan beban bilamana a) dan b) terpenuhi: pelat a) komponen lentur adalah menerus b) 𝜺𝒕 ≥ 𝟎, 𝟎𝟎𝟕𝟓 pada penampang dimana momen direduksi. struktur prategang, momen-momen harus termasuk momen-momen akibat beban terfaktor dan 6.6.5.2 Untuk komponen 112 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN akibat prategang. reaksi yang ditimbulkan oleh tersebut (Bondy 2003). Sendi plastis memberikan kapasitas penuh penampang komponen struktur lentur yang lebih banyak pada saat beban ultimit. pemanfaatan 6.6.5.3 Pada penampang dimana momen dikurangi, redistribusi tidak boleh lebih yang terkecil dari 1000𝜺𝒕 persen dan 20 %. izin ditunjukkan Dengan dalam Gambar menggunakan nilai regangan beton ultimit yang konservatif dan panjang sendi plastis yang diturunkan dari hasil pengujian yang lentur ekstensif, komponen dengan kapasitas rotasi yang kecil telah redistribusi momen dianalisis untuk hingga 20 persen rasio Seperti diperlihatkan, tulangan. persentase adalah izin redistribusi konservatif terhadap persentase terhitung yang tersedia untuk oleh fy=420 MPa dan 550 MPa. Studi (1959) Cohn mendukung dan kesimpulan menunjukkan bahwa retak dan defleksi balok yang didesain dengan redistribusi momen tidak jauh lebih besar pada saat beban layan daripada untuk balok yang didesain distribusi momen teori elastis. Studi ini juga telah menunjukkan bahwa tersedia kapasitas rotasi yang cukup untuk redistribusi momen yang diperkenankan oleh standar ini jika komponen struktur tersebut memenuhi 6.6.5.1. Standar redistribusi R.6.6.5. tereduksi harus digunakan untuk menghitung momen teredistribusi pada semua penampang lainnya dalam bentang sedemikian sehingga kesetimbangan statis harus dipertahankan setelah redistribusi momen untuk setiap pengaturan pembebanan. 6.6.5.4 Momen yang struktur tergantung 6.6.5.5 Geser dan reaksi tumpuan harus dihitung sesuai dengan kesetimbangan statis memperhitungkan redistribusi momen untuk setiap pengaturan pembebanan. (1965) dan Mattock ini Ketentuan-ketentuan redistribusi momen berlaku sama untuk komponen struktur prategang (Mast 1992). Deformasi elastis yang ditimbulkan oleh tendon yang ditarik secara tidak berurutan (nonconcordant) mengubah jumlah rotasi inelastis untuk memperoleh sejumlah tertentu redistribusi momen. Sebaliknya, untuk balok dengan suatu kapasitas rotasi inelastis yang diketahui, jumlah dengan mana momen di perletakan bisa divariasikan dapat diubah oleh suatu jumlah yang sama dengan momen sekunder di tumpuan akibat prategang. Jadi, standar mensyaratkan momen sekunder disebabkan oleh reaksi perletakan yang dihasilkan oleh gaya penarikan harus dimasukkan dalam penentuan momen desain. yang diperlukan Redistribusi momen yang diizinkan oleh 6.6.5 tidak berlaku ketika nilai pendekatan momen lentur digunakan, seperti yang diberikan oleh metode pendekatan 6.5 113 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN atau metode desain langsung (direct design method) di 8.10 yang dinyatakan dalam 8.10.4.3, dimana 10 persen modifikasi momen diizinkan. Redistribusi momen juga tidak berlaku pada sistem pelat dua arah yang beban analisis menggunakan diberikan sesuai 6.4.3.3. Beban ini hanya menggunakan 75 persen beban hidup terfaktor mana memperhitungkan redistribusi momen. pola penuh, yang 0,015 10 Persentase yang tersedia berdasarkan hitungan d = 23b/d = 1/5 0 0 Persentase perubahan momen Redistribusi yang diizinkan berdasarkan 6.6.5.3 0,005 0,025 0,010 25 Regangan ijin tarik netto yang diijinkan = 0,0075 Regangan tarik netto, t 0,020 15 5 20 Gambar R.6.6.5 ─ Redistribusi momen yang diizinkan untuk kapasitas rotasi minimum 6.7 - Analisis elastis orde kedua R6.7 - Analisis elastis orde kedua 6.7.1 Umum R6.7.1 Umum - Analisis elastis orde terdeformasi kedua, geometri struktur disertakan persamaan dalam keseimbangan sehingga pengaruh 𝑷Δ ditentukan. Struktur diasumsikan tetap elastis, tetapi pengaruh retak dan rangkak diperhitungkan dengan menggunakan reduksi kekakuan 𝜠𝜤. Sebaliknya, analisis elastis orde kedua memenuhi persamaan keseimbangan menggunakan geometri tak terdeformasi dan estimasi pengaruh 𝑷Δ pembesaran momen kolom-ujung bergoyang Pers. (6.6.4.6.2a) atau (6.6.4.6.2b). menggunakan 6.7.1.1 Analisis elastis orde kedua harus memperhitungkan pengaruh beban aksial, keberadaan daerah retak pada seluruh panjang komponen struktur, dan pengaruh R6.7.1.1 Kekakuan 𝜠𝜤 yang digunakan dalam analisis untuk kekuatan desain harus mewakili kekakuan komponen struktur sesaat sebelum kegagalan. Hal ini 114 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN jangka waktu pembebanan. Pertimbangan ini terpenuhi dengan menggunakan properti penampang yang ditetapkan dalam 6.7.2. sangat benar untuk analisis orde kedua yang harus memprediksi defleksi lateral saat beban mendekati ultimit. Nilai 𝜠𝜤 harus tidak secara total didasarkan pada hubungan untuk penampang yang terbebani paling tinggi di sepanjang bentang setiap komponen struktur. Sebagai gantinya, nilai 𝜠𝜤 tersebut harus sesuai dengan hubungan momen-rotasi ujung untuk komponen struktur yang lengkap. Untuk menyertakan variabilitas dalam properti komponen struktur aktual dalam analisis, properti komponen struktur yang digunakan dalam analisis harus dikalikan dengan reduksi kekakuan 𝛟𝑲 kurang dari 1,0. Properti penampang yang didefinisikan sudah menyertakan faktor reduksi kekakuan ini. Faktor reduksi kekakuan 𝛟𝑲 dapat diambil sebesar 0,875. Catatan bahwa kekakuan keseluruhan lanjut direduksi bahwa modulus mempertimbangkan elastisitas beton 𝜠c adalah didasarkan kekuatan tekan beton yang disyaratkan, sedangkan defleksi goyangan adalah fungsi rata-rata kekuatan beton, yang umumnya lebih tinggi. momen-kurvatur faktor dalam 6.7.2 lebih 6.7.1.2 Pengaruh kelangsingan seluruh kolom harus diperhitungkan, panjang diizinkan untuk menghitung pengaruh ini dengan menggunakan 6.6.4.5. R6.7.1.2 Maksimum momen di komponen struktur tekan mungkin terjadi di antara ujung-ujungnya. Dalam analisis program kolom mungkin dipecah-pecah menggunakan nodal-nodal untuk di menghitung kelangsingan pengaruh diatara ujung-ujungnya. Jika kolom tidak dipecah-pecah sepanjang bentangnya, pengaruh kelangsingan dapat dievaluasi menggunakan pembesaran momen rangka tak bergoyang yang dijelaskan dalam 6.6.4.5 dengan momen ujung komponen struktur dari analisis elastis orde kedua sebagai masukan. Analisis telah memperhitungkan orde kedua perpindahan relatif ujung komponen struktur. komputer, sepanjang bentangnya 115 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN setiap komponen struktur yang digunakan dalam pengaruh untuk menghitung analisis kelangsingan harus berada dalam 10 persen dimensi komponen struktur yang ditunjukkan pada atau dokumen analisisnya harus diulang. 6.7.1.3 Dimensi penampang perencanaan 6.7.1.4 Redistribusi momen dihitung dengan analisis elastis orde kedua diizinkan sesuai 6.6.5. 6.7.2 Properti penampang R6.7.2 Properti penampang 6.7.2.1 Analisis beban terfaktor 6.7.2.1.1 Diizinkan menggunakan propertis penampang yang dihitung sesuai 6.6.3.1. 6.7.2.2 Analisis beban layan R6.7.2.2 Analisis beban layan 6.7.2.2.1 Defleksi seketika dan jangka panjang akibat beban gravitasi harus dihitung sesuai 24.2. 6.7.2.2.2 Sebagai alternatif, diizinkan untuk menghitung defleksi seketika menggunakan momen inersia 1,4 kali 𝜤 yang didefinisikan di 6.6.3.1, atau dihitung menggunakan analisis yang lebih detail, tetapi tidak boleh melebihi 𝜤g. R6.7.2.2.2 Analisis beban mengacu pada R6.6.3.2.2. layan - 6.8 - Analisis inelastis orde kedua R6.8 - Analisis inelastis orde kedua 6.8.1 Umum R6.8.1 Umum 6.8.1.1 Analisis inelastis orde kedua harus memperhitungkan pengaruh ke-nonlinearan material, kurvatur komponen struktur dan waktu simpangan rangkak, dan pembebanan, susut dan interaksi dengan tumpuan fondasi. lateral, jangka 6.8.1.2 Prosedur analisis inelastis orde kedua harus ditunjukkan dalam hasil prediksi kekuatan yang sangat sesuai dengan hasil uji tekan kolom pada struktur beton bertulang statis tak tentu. R6.8.1.2 Prosedur analisis inelastis orde kedua harus memprediksi beban ultimit hingga 15 persen yang dilaporkan dalam pengujian untuk struktur beton bertulang statis tak-tentu. Asumsi-asumsi dan prosedur analisis harus dievaluasi dengan membandingkan hasil uji yang dilaporkan terhadap hasil prediksi dari analisis. Untuk menyertakan variabilitas properti aktual analisis, komponen properti material dan komponen struktur yang digunakan dalam analisis harus bawah didasarkan struktur dalam pada batas 116 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN (lowerbound) kekakuan untuk komponen struktur beton, konsisten dengan faktor reduksi kekakuan ϕK sebesar 0,8 yang dibahas dalam R.6.7.1.1. 6.8.1.3 Pengaruh kelangsingan seluruh kolom harus diperhitungkan, panjang diizinkan untuk menghitung pengaruh ini dengan menggunakan 6.6.4.5. R6.8.1.3 Mengacu pada R6.7.1.2. setiap komponen struktur yang digunakan dalam analisis pengaruh untuk menghitung kelangsingan harus berada dalam 10 persen dimensi komponen struktur yang ditunjukkan pada atau dokumen analisisnya harus diulang. 6.8.1.4 Dimensi penampang perencanaan 6.8.1.5 Redistribusi momen yang dihitung dengan analisis inelastis orde kedua tidak diiizinkan. 6.9 - Penerimaan analisis elemen hingga 6.9.1 Analisis elemen hingga untuk menentukan pengaruh beban diizinkan untuk digunakan. R6.9 - Penerimaan analisis elemen hingga R6.9.1 Pasal ini diperkenalkan dalam standar ini yang secara eksplisit mengakui penggunaan yang luas metode analisis elemen hingga. yang elemen digunakan harus sesuai dengan tujuan yang diharapkan. 6.9.2 Model hingga R6.9.2 Perencana ahli bersertifikat harus menjamin bahwa model analisis yang sesuai digunakan untuk masalah tertentu yang ditinjau. Hal ini termasuk pemilihan software program komputer, tipe elemen, model mesh, dan asumsi model lainnya. Sangat banyak jenis software program komputer untuk analisis elemen hingga yang termasuk yang dapat melakukan analisis statis, dinamis, elastis dan inelastis. tersedia, Tipe elemen yang digunakan harus mampu menentukan yang diharapkan. Model elemen hingga dapat berupa yang memodelkan rangka struktural komponen struktur seperti balok dan kolom, bersama dengan elemen plane-stress, elemen pelat dan elemen shell, elemen bata (bricks), atau keduanya, yang digunakan untuk memodelkan pelat lantai, pondasi rakit, diafragma, dinding dan sambungan. Ukuran model mesh dipilih harus yang respons struktur mampu menentukan memadai. dengan respons elemen balok-kolom detail yang 117 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Penggunaan serangkaian asumsi-asumsi yang masuk akal untuk kekakuan komponen struktur diizinkan. inelastis, analisis terpisah harus dilakukan untuk setiap kombinasi beban terfaktor. 6.9.3 Untuk analisis R6.9.3 Untuk analisis inelastis elemen hingga, aturan superposisi linear tidak inelastis berlaku. Untuk menentukan komponen respons ultimit struktur, tidak benar untuk sebagai contoh, menganalisis dan layan beban selanjutnya mengkombinasikan hasilnya secara linear menggunakan faktor beban. Analisis inelastis terpisah harus dilakukan untuk setiap kombinasi faktor beban. 6.9.4 Perencana ahli bersertifikat harus meyakinkan bahwa hasil yang diperoleh sesuai dengan tujuan dari analisis. setiap komponen struktur yang digunakan dalam analisis harus berada dalam 10 persen dimensi komponen struktur yang ditunjukkan atau dokumen pada analisisnya harus diulang. 6.9.5 Dimensi penampang perencanaan 6.9.6 Redistribusi momen yang dihitung dengan analisis inelastis tidak diiizinkan. 118 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 7 - PELAT SATU ARAH 7.1 - Ruang lingkup R7.1 - Ruang lingkup 7.1.1 Ketentuan pada pasal ini berlaku untuk perencanaan pelat nonprategang dan prategang dengan penulangan untuk lentur satu arah, termasuk: R7.1.1 Desain dan konstruksi pelat komposit pada steel deck dijelaskan dalam "Standard for Composite Steel Floor Deck - Slabs" (SDI C). a) Pelat solid b) Pelat yang dicor di atas dek baja Ketentuan untuk sistem pelat berusuk (joist) satu arah dapat dilihat pada Pasal 9. nonkomposit c) Pelat beton komposit yang dibangun dengan pengecoran tetapi disambung satu sama lain sehingga semua komponen memikul beban sebagai satu kesatuan. terpisah d) Pracetak, pelat prategang berongga 7.2 - Umum R7.2 - Umum terpusat dan bukaan harus dipertimbangkan dalam desain. 7.2.1 Pengaruh beban R7.2.1 Pengaruh bukaan pelat pada kekuatan lentur dan geser harus ikut dipertimbangkan, termasuk mengevaluasi potensi penampang kritis akibat bukaan. Beban terpusat dan bukaan pelat dapat menyebabkan area pada pelat satu arah memiliki perilaku dua arah. 7.2.2 Material 7.2.2.1 Properti desain beton harus dipilih sesuai Pasal 19. 7.2.2.2 Properti desain tulangan baja harus dipilih sesuai Pasal 20. 7.2.2.3 Persyaratan material, desain, dan pendetailan untuk penanaman dalam beton harus sesuai 20.7. 7.2.3 Sambungan ke komponen lainnya 7.2.3.1 Untuk konstruksi cor di tempat, sambungan balok-kolom dan pelat-kolom harus memenuhi Pasal 15. konstruksi pracetak, sambungan harus memenuhi penyaluran gaya yang dipersyaratkan pada 16.2. 7.2.3.2 Untuk 7.3 - Batasan desain R7.3 - Batasan desain 7.3.1 Ketebalan minimum pelat R7.3.1 Ketebalan minimum pelat - Ketentuan ketebalan minimum pelat satu 119 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN arah sama seperti balok. Lihat R9.3.1 untuk informasi tambahan. 7.3.1.1 Untuk pelat solid nonprategang yang tidak bertumpu atau melekat pada partisi atau konstruksi lain yang mungkin yang besar, lendutan rusak akibat ketebalan keseluruhan pelat h tidak boleh kurang dari batas minimum pada Tabel 7.3.1.1, kecuali jika hasil hitungan pada batas lendutan 7.3.2 terpenuhi. Tabel 7.3.1.1 - Ketebalan minimum pelat solid satu arah nonprategang h[1] Minimum Kondisi tumpuan ℓ/20 ℓ/24 ℓ/28 ℓ/10 Tumpuan sederhana Satu ujung menerus Kedua ujung menerus Kantilever [1]Angka ini berlaku untuk beton berat normal dan fy = 420 MPa. Untuk kasus lain, ketebalan minimum harus dimodifikasi sesuai 7.3.1.1.1 hingga 7.3.1.1.3. 7.3.1.1.1 Untuk fy lebih dari 420 MPa, persamaan pada Tabel 7.3.1.1 harus dikalikan dengan (0,4 + fy / 700) 7.3.1.1.2 Untuk pelat nonprategang yang ringan dengan wc terbuat dari beton berkisar antara 1440 hingga 1840 kg/m3, persamaan pada Tabel 7.3.1.1 harus dikalikan dengan nilai terbesar dari a) dan b): a) 1,65 - 0,0003wc b) 1,09 komposit nonprategang yang terbuat dari kombinasi beton ringan dan normal, ditopang saat konstruksi, dan ketika beton ringan berada dalam koefisien modifikasi pada 7.3.1.1.2 harus digunakan. 7.3.1.1.3 Untuk pelat keadaan tertekan, 7.3.1.2 Ketebalan penutup lantai (floor finish) beton diizinkan untuk dimasukkan ke dalam nilai h jika pengecoran dilakukan secara monolit dengan pelat lantai atau jika penutup lantai dirancang komposit dengan pelat lantai sesuai 16.4. 120 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 7.3.2 Perhitungan batasan lendutan R7.3.2 Perhitungan batasan lendutan - Dasar perhitungan lendutan untuk pelat satu arah sama seperti pada balok. Lihat R9.3.2 untuk informasi tambahan. 7.3.2.1 Untuk pelat non-prategang yang tidak memenuhi 7.3.1 dan untuk pelat prategang, lendutan sesaat dan jangka panjang harus dihitung sesuai 24.2 dan tidak boleh melebihi batas pada 24.2.2. 7.3.2.2 Untuk pelat beton komposit nonprategang yang memenuhi 7.3.1, lendutan yang terjadi setelah komponen tidak perlu struktur menjadi komposit, dihitung. Lendutan yang terjadi sebelum komponen struktur menjadi komposit harus diperiksa, kecuali ketebalan sebelum komposit juga memenuhi 7.3.1. 7.3.3 Batas regangan tulangan pada pelat nonprategang 7.3.3.1 Untuk pelat nonprategang, εt sekurang-kurangnya 0,004 7.3.4 Batas tegangan pada pelat prategang harus diklasifikasikan sebagai Kelas U, T, atau C sesuai 24.5.2. 7.3.4.1 Pelat prategang 7.3.4.2 Tegangan sesaat setelah transfer dan saat beban layan pada pelat prategang tidak boleh melebihi tegangan yang diizinkan pada 24.5.3 dan 24.5.4. 7.4 - Kekuatan perlu R7.4 - Kekuatan perlu 7.4.1 Umum 7.4.1.1 Kekuatan perlu harus dihitung sesuai dengan kombinasi beban yang diperhitungkan pada Pasal 5. 7.4.1.2 Kekuatan perlu harus sesuai dengan prosedur analisis pada Pasal 6. 7.4.1.3 Untuk pelat prategang, pengaruh reaksi perletakan yang ditimbulkan akibat prategang harus dipertimbangkan sesuai 5.3.11. 7.4.2 Momen terfaktor 121 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 7.4.2.1 Untuk pelat yang dibangun menyatu dengan tumpuan, Mu di tumpuan diperkenankan pada muka dihitung tumpuan. 7.4.3 Geser terfaktor R7.4.3 Geser terfaktor 7.4.3.1 Untuk pelat yang dibangun menyatu dengan tumpuan, Vu di tumpuan pada muka dihitung diperkenankan tumpuan. antara muka tumpuan dan penampang kritis yang terletak sejauh d dari permukaan tumpuan untuk pelat nonprategang atau h/2 dari muka tumpuan untuk pelat prategang harus dirancang untuk memenuhi Vu pada penampang kritis jika a) hingga c) terpenuhi: 7.4.3.2 Penampang R7.4.3.2 Persyaratan untuk penampang geser kritis dalam pelat satu arah sama seperti pada balok. Lihat R9.4.3.2 untuk informasi tambahan. a) Reaksi perletakan, dalam arah geser yang terjadi, menimbulkan tekan ke daerah ujung pelat b) Beban diberikan pada atau dekat permukaan atas pelat c) Tidak ada beban terpusat antara muka tumpuan dan penampang kritis 7.5 - Kekuatan desain R7.5 - Kekuatan desain 7.5.1 Umum R7.5.1 Umum 7.5.1.1 Untuk setiap kombinasi beban terfaktor yang dipakai, kekuatan desain di semua penampang harus memenuhi ϕSn ≥ U termasuk a) dan b). Interaksi antara pengaruh beban harus diperhitungkan. R7.5.1.1 Lihat R9.5.1.1. a) ϕMn ≥ Mu b) ϕVn ≥ Vu 7.5.1.2 ϕ harus ditentukan sesuai 21.2. 7.5.2 Momen R7.5.2 Momen 7.5.2.1 Mn harus dihitung sesuai 22.3. 7.5.2.2 Untuk pelat prategang, tendon eksternal harus diperhitungkan sebagai tendon tanpa lekatan dalam menghitung kekuatan lentur, kecuali tendon eksternal terlekat secara efektif pada penampang beton di sepanjang bentang. 122 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 7.5.2.3 Jika tulangan lentur utama pada pelat dianggap sebagai bagian dari sayap balok-T yang sejajar dengan sumbu memanjang balok, tulangan yang tegak lurus terhadap sumbu memanjang balok harus disediakan di bagian atas pelat sesuai a) dan b). Ketentuan ini tidak berlaku untuk konstruksi pelat berusuk. R7.5.2.3 Ketentuan ini hanya berlaku bila balok-T sejajar dengan bentang pelat satu arah. Misalnya, balok ini mungkin digunakan untuk menopang dinding atau beban terpusat yang dengan pelat saja tidak mampu menopangnya. Dalam hal ini, tulangan utama pelat dipasang sejajar dengan balok dan tulangan tegak lurus biasanya dipasang untuk pengaruh suhu dan susut. Persyaratan penulangan yang dibutuhkan oleh ketentuan ini dimaksudkan untuk mempertimbangkan momen negatif yang "tidak diperkirakan" yang dapat melampaui batasan akibat pengaruh suhu dan susut. a) Tulangan pelat yang lurus terhadap balok harus dirancang untuk menahan beban terfaktor yang bekerja pada sayap balok-T yang diasumsikan bekerja sebagai kantilever. tegak b) Hanya lebar efektif sayap balok-T yang perlu sesuai 6.3.2 dipertimbangkan. yang 7.5.3 Geser 7.5.3.1 Vn harus dihitung sesuai 22.5. 7.5.3.2 Untuk pelat beton komposit, kekuatan geser horizontal Vnh harus dihitung sesuai 16.4. 7.6 - Batasan tulangan R7.6 - Batasan tulangan 7.6.1 Tulangan lentur minimum pelat R7.6.1 Tulangan lentur minimum pelat nonprategang nonprategang 7.6.1.1 Luas minimum tulangan lentur, As,min, harus disediakan sesuai Tabel 7.6.1.1. R7.6.1.1 Luas yang diperlukan untuk tulangan ulir atau kawat las sebagai tulangan lentur minimum sama seperti yang disediakan untuk tulangan susut dan suhu di 24.4.3.2. Namun, tulangan susut dan suhu diizinkan untuk didistribusikan di antara kedua muka pelat yang dianggap sesuai untuk kondisi spesifik, tulangan lentur minimum harus ditempatkan sedekat mungkin dengan permukaan tarik beton akibat beban. Tabel 7.6.1.1 - As,min untuk pelat satu arah nonprategang Tipe tulangan Batang ulir fy, MPa As,min 0,0020Ag < 420 gyAf,42000180 Batang ulir atau kawat las Terbesar dari: ≥ 420 0,0014Ag 7.6.2 Tulangan lentur minimum pelat R7.6.2 Tulangan lentur minimum pelat prategang - Persyaratan untuk tulangan lentur minimum untuk pelat prategang satu arah sama dengan balok prategang. Lihat R9.6.2 untuk informasi tambahan. prategang tulangan prategang terlekat, jumlah total As dan Aps 7.6.2.1 Untuk pelat dengan 123 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN harus cukup untuk mengembangkan beban terfaktor sekurang-kurangnya 1,2 kali beban retak dihitung berdasarkan fr seperti yang diberikan pada 19.2.3. 7.6.2.2 Untuk pelat dengan kekuatan lentur dan geser sekurang- desain kurangnya dua kali kekuatan perlu, pasal 7.6.2.1 tidak perlu terpenuhi. 7.6.2.3 Untuk pelat dengan tendon tanpa lekatan, luas tulangan ulir longitudinal minimum, As,min, harus: As,min ≥ 0,004 Act (7.6.2.3) dimana Act adalah luas penampang yang berada pada sisi tarik hingga titik berat penampang bruto. 7.6.3 Tulangan geser minimum R7.6.3 Tulangan geser minimum - Dasar untuk penulangan geser minimum pada pelat satu arah sama seperti pada balok. Lihat R9.6.3 untuk informasi tambahan. 7.6.3.1 Luas minimum tulangan geser, Av,min, harus disediakan pada semua penampang dimana Vu > ϕVc. Untuk pelat pracetak berongga tanpa beton penutup h > 315 mm, Av,min harus disediakan di semua penampang dimana Vu > 0,5ϕVcw. R7.6.3.1 Pelat solid dan fondasi telapak memiliki syarat tulangan geser minimum yang lebih longgar dibandingkan balok karena ada kemungkinan beban terbagi antara penampang yang lemah dan kuat. Namun, penelitian (Angelakos et al. 2001; Lubell et al. 2004; Brown et al. 2006) menunjukkan bahwa pelat tebal, pelat satu arah bertulangan sedikit, terutama jika dibuat dari beton mutu tinggi atau beton dengan agregat kasar berukuran kecil, kemungkinan gagal akibat geser kurang dari Vc yang dihitung dengan Pers. (22.5.5.1). Pelat satu arah yang memikul beban lebih menunjukkan kerawanan Hasil uji pada unit pracetak, prategang berongga (Becker dan Buettner 1985; Anderson 1978) dengan h ≤ 315 mm menunjukkan kekuatan geser lebih besar dengan Pers. dari (22.5.8.3.1a) dan Pers. (22.5.8.3.2). Hasil pengujian pada pelat berongga dengan h > 315 mm menunjukkan bahwa kekuatan geser badan di daerah ujung bisa kurang dari kekuatan yang dihitung dengan Pers. (22.5.8.3.2). Sebaliknya, kekuatan lentur- geser pada pelat berongga yang lebih tebal terpusat cenderung jenis ini. yang dihitung 124 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN nilainya menyamai atau melebihi kekuatan yang dihitung dengan Pers. (22.5.8.3.1a). 7.6.3.2 Jika ditunjukkan dalam pengujian bahwa Mn dan Vn yang dibutuhkan dapat terpenuhi, 7.6.3.1 tidak perlu dipenuhi. Pengujian harus mensimulasikan efek dari beda penurunan, rangkak, susut, dan perubahan suhu, berdasarkan perkiraan realistis terhadap pengaruh yang terjadi dalam masa layan. R7.6.3.2 Dasar kekuatan berdasarkan pengujian untuk pelat satu arah sama seperti balok. Lihat ke R9.6.3.2 untuk informasi tambahan. evaluasi 7.6.3.3 Jika diperlukan tulangan geser, Av,min harus sesuai 9.6.3.3. 7.6.4 Tulangan susut dan suhu minimum R7.6.4 Tulangan susut dan suhu minimum 7.6.4.1 Tulangan harus disediakan untuk menahan tegangan susut dan suhu sesuai 24.4. 7.6.4.2 Jika digunakan tulangan susut dan suhu prategang sesuai 24.4.4, maka berlaku 7.6.4.2.1 hingga 7.6.4.2.3. R7.6.4.2 Dalam konstruksi balok-pelat monolit prategang, setidaknya ada satu tendon susut dan suhu diperlukan di antara tendon balok saja balok, walaupun memberikan rata-rata sekurang-kurangnya 0,7 MPa seperti yang dipersyaratkan pada oleh penampang bruto beton sebagaimana didefinisikan dalam 7.6.4.2.1. Tendon berbagai ukuran diizinkan digunakan selama semua persyaratan dalam 7.6.4.2 dan 7.7.6.3 terpenuhi. Penerapan dari ketentuan 7.6.4.2 dan 7.7.6.3 untuk tempat, konstruksi monolit, pascatarik, seperti diilustrasikan pada Gambar R7.6.4.2. 7.6.4.2.1 Untuk konstruksi balok-pelat monolit, cor di tempat, pascatarik, luas penampang bruto beton terdiri dari luas total balok termasuk ketebalan pelat dan luas pelat yang dihitung setengah dari jarak yang bersih bersebelahan. untuk memasukkan gaya efektif tendon dalam total gaya balok pada perhitungan luas prategang yang bekerja pada penampang bruto beton. tegangan tekan 24.4.4.1 antara badan balok Diizinkan cor di balok-pelat 7.6.4.2.2 Jika pelat menumpu di dinding atau tidak dicor secara monolit dengan balok, luas penampang bruto beton adalah bagian penampang pelat pada tributari tendon atau kelompok tendon. Tendon untuk tulangan susut dan suhu harus diletakkan sedekat mungkin dengan setengah tinggi pelat. Kondisi dimana tendon susut dan suhu digunakan untuk menumpu tendon utama, variasi jarak dari sumbu pusat pelat diperbolehkan; namun, resultan tendon susut dan suhu tidak boleh melebihi sepertiga tebal pelat. tendon diperlukan pada pelat antara muka balok atau dinding yang berdekatan. 7.6.4.2.3 Setidaknya satu Pengaruh pemendekan pelat harus dievaluasi untuk memastikan efektifitas sistem prategang. Dalam banyak kasus, gaya yang direkomendasikan tidak boleh menyulitkan lebih pendetailan mungkin diperlukan bila pengaruh suhu signifikan. prategang rendah struktur. Perhatian 125 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Lebar badan balokL1L2L1/2L2/2Tendon balokMaksimum 1,8 m per 7.7.6.3.1 (tipikal). Lihat 7.7.6.3.2 untuk tulangan tambahan yang diperlukan saat spasi tulangan melebihi 1,4 mTendon balok dan pelat di daerah arsiran harus memberikan tegangan tekan rata-rata minimum 0,7 MPa di daerah arsiran (daerah bruto tributari ke masing-masing balok) Tendon susut dan suhu pelat Gambar R7.6.4.2 - Potongan penampang balok yang dicor monolit dengan pelat 7.7 - Detail penulangan R7.7 - Detail penulangan 7.7.1 Umum 7.7.1.1 Selimut beton untuk penulangan harus sesuai 20.6.1. 7.7.1.2 Panjang penyaluran tulangan ulir dan tulangan prategang harus sesuai 25.4. 7.7.1.3 Sambungan lewatan tulangan ulir harus memenuhi sesuai 25.5. 7.7.1.4 Tulangan bundel harus sesuai 25.6. 7.7.2 Spasi tulangan R7.7.2 Spasi tulangan 7.7.2.1 Spasi minimum s harus sesuai 25.2. 7.7.2.2 Untuk pelat nonprategang dan tulangan prategang kelas C, spasi longitudinal terlekat yang paling dekat dengan sisi tarik tidak boleh melebihi s yang diberikan dalam 24.3. 7.7.2.3 Spasi maksimum s untuk tulangan ulir harus kurang dari 3h dan 450 mm. 7.7.2.4 Spasi tulangan yang disyaratkan oleh 7.5.2.3 tidak boleh melebihi nilai terkecil dari 5h dan 450 mm. R7.7.2.4 Batasan spasi untuk tulangan pelat didasarkan pada ketebalan sayap, bila tebal untuk sayap tirus (tapered) dapat diambil ketebalan rata-rata. 7.7.3 Tulangan lentur pelat nonprategang R7.7.3 pelat nonprategang - Persyaratan penyaluran tulangan pada pelat satu arah sama dengan balok. Lihat R9.7.3 untuk informasi tambahan. Tulangan lentur 126 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 7.7.3.1 Gaya tarik atau tekan terhitung pada tulangan di setiap penampang pelat tiap sisi dari harus disediakan pada penampang. 7.7.3.2 Lokasi kritis penyaluran tulangan adalah titik-titik tegangan maksimum dan titik-titik di sepanjang bentang ketika tarik yang dibengkokan atau tulangan diputus lagi untuk tidak diperlukan menahan lentur. 7.7.3.3 Tulangan harus diteruskan melewati titik dimana tulangan tersebut tidak lagi diperlukan untuk menahan lentur dengan jarak setidaknya yang terbesar dari d dan 12db, kecuali pada tumpuan sederhana dan kantilever. 7.7.3.4 Penyaluran tulangan tarik lentur harus memiliki panjang penyaluran paling sedikit ℓd melewati titik dimana tulangan tarik yang dibengkokan atau diputus tidak diperlukan lagi untuk menahan lentur. 7.7.3.5 Tulangan tarik lentur tidak boleh diputus di daerah tarik kecuali a), b), atau c) terpenuhi: a) Vu ≤ (2/3) ϕVn pada titik putus (cutoff). b) Untuk tulangan D36 atau yang lebih kecil, luas tulangan yang diteruskan dua kali lipat dari luas yang dibutuhkan untuk lentur pada titik putus dan Vu ≤ (3/4) ϕVn. c) Luas sengkang berlebih yang diperlukan untuk geser disediakan di sepanjang pemutusan tulangan atau kawat sejarak 3/4d dari titik pemutusan tulangan. Luas sengkang berlebih harus tidak boleh ytWfsb/0,41 kurang dari boleh melebihi d/(8βb). . Spasi s tidak 7.7.3.6 Pengangkuran yang cukup harus disediakan untuk tulangan tarik dimana tegangan tidak proporsional dengan momen, seperti pada pelat miring, pelat berundak, pelat tirus, atau dimana tulangan tidak sejajar dengan permukaan tekan. tulangan tarik 7.7.3.7 Pada pelat dengan bentang tidak lebih dari 3 m, kawat las dengan ukuran tidak melebihi 16 atau D16, diizinkan 127 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN untuk dibengkokkan dari titik di dekat sisi atas pelat pada tumpuan ke titik di dekat sisi bawah pelat pada bagian tengah bentang, tulangan yang disediakan harus diteruskan atau disalurkan sampai tumpuan. 7.7.3.8 Pemutusan tulangan - R7.7.3.8 Persyaratan untuk pemutusan tulangan pada pelat satu arah sama dengan balok. Lihat R9.7.3.8 untuk informasi tambahan. Pemutusan tulangan tumpuan sederhana, setidaknya sepertiga dari tulangan momen positif maksimum diteruskan sampai ke sepanjang bawah pelat tumpuan, kecuali untuk pelat pracetak dimana tulangan tersebut harus diteruskan sekurang-kurangnya sampai pusat panjang landasan. 7.7.3.8.1 Pada harus 7.7.3.8.2 Pada tumpuan lain, sedikitnya seperempat dari tulangan momen positif maksimum harus diteruskan sepanjang bawah pelat ke tumpuan sekurang- kurangnya 150 mm. 7.7.3.8.3 Pada tumpuan sederhana dan titik balik, db untuk tulangan tarik momen positif harus dibatasi sedemikian rupa sehingga ℓd dapat memenuhi a) atau b). terputus melewati garis Jika tengah tumpuan dengan ujung kait standar atau yang pengangkuran mekanis setidaknya setara dengan kait standar, a) atau b) tidak perlu dipenuhi. tulangan a) ℓd ≤ (1,3Mn / Vu + ℓa) jika ujung tulangan dikekang oleh reaksi tekan b) ℓd ≤ (Mn / Vu + ℓa) jika ujung tulangan tidak dikekang oleh reaksi tekan. Mn dihitung dengan asumsi semua tulangan pada penampang tegangan mencapai fy dan Vu dihitung pada penampang tersebut. Pada tumpuan, ℓa adalah panjang penyaluran yang melewati pusat tumpuan. Pada titik balik, ℓa adalah panjang penyaluran yang melewati titik balik, dibatasi dengan nilai terbesar dari d atau 12db. sepertiga dari tulangan momen negatif pada tumpuan 7.7.3.8.4 Setidaknya 128 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN harus memiliki penyaluran melewati titik balik sekurang-kurangnya terbesar dari d, 12db, dan ℓn/16. panjang 7.7.4 Tulangan lentur pelat prategang R7.7.4 Tulangan lentur pelat prategang 7.7.4.1 Tendon eksternal harus dilekatkan pada komponen struktur sehingga mampu mempertahankan yang ditetapkan antara tendon dan titik berat lendutan beton pada semua komponen struktur yang diantisipasi. eksentrisitas rentang tulangan nonprategang lentur, diperlukan persyaratan pendetailan 7.7.3 harus dipenuhi. 7.7.4.2 Jika untuk kekuatan 7.7.4.3 Pemutusan tulangan prategang 7.7.4.3.1 Daerah pengakuran pascatarik harus didesain dan didetailkan sesuai 25.9. 7.7.4.3.2 Angkur pascatarik dan kopler (coupler) harus didesain dan didetailkan sesuai 25.8. 7.7.4.4 Pemutusan tulangan ulir pelat R7.7.4.4 Pemutusan tulangan ulir pelat dengan - Persyaratan untuk pemutusan tulangan ulir pada pelat satu arah dengan tendon tanpa lekatan sama dengan balok. Lihat R9.7.4.4 untuk informasi tambahan dengan tendon tanpa lekatan tendon tanpa lekatan 7.7.4.4.1 Panjang tulangan ulir yang diperlukan 7.6.2.3 harus sesuai a) dan b): a) Sekurang-kurangnya ℓn/3 di area momen positif dan dipusatkan di daerah tersebut b) Sekurang-kurangnya ℓn/6 di setiap sisi muka tumpuan 7.7.5 Tulangan geser 7.7.5.1 Jika tulangan geser diperlukan, transversal harus didetailkan tulangan sesuai 9.7.6.2. 7.7.6 Tulangan susut dan suhu R7.7.6 Tulangan susut dan suhu 7.7.6.1 Tulangan susut dan suhu sesuai lurus 7.6.4 harus ditempatkan terhadap tulangan lentur. tegak 129 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 7.7.6.2 Tulangan nonprategang 7.7.6.2.1 Spasi antar tulangan susut dan suhu tidak boleh melebihi yang terkecil dari 5h dan 450 mm. 7.7.6.3 Tulangan prategang R7.7.6.3 Tulangan prategang yang disyaratkan 7.6.4.2 dan jarak antara muka balok atau dinding ke tendon pelat terdekat tidak boleh melebihi 1,8 meter. 7.7.6.3.1 Spasi tendon pelat 7.7.6.3.2 Jika spasi tendon pelat melebihi 1,4 m, tulangan susut dan suhu tambahan sesuai 24.4.3 harus diletakkan sejajar dengan tendon, kecuali 24.4.3.4 tidak perlu dipenuhi. Dalam menghitung luas tulangan tambahan, diperkenankan menggunakan luas penampang bruto beton sesuai Tabel 24.4.3.2 sebagai luas pelat di antara muka balok. Tulangan susut dan suhu harus diteruskan dari tepi pelat dengan jarak tidak kurang dari spasi tendon pelat. R7.7.6.3.2 Tendon dengan spasi lebar menghasilkan tidak tegangan seragam di dekat tepi pelat. Tulangan tambahan berfungsi untuk memperkuat daerah-daerah di dekat tepi pelat yang mungkin tegangan tekannya yang tidak memadai. Penempatan tulangan tersebut diilustrasikan pada Gambar R7.7.6.3.2. tekan Panjang s Angkur tendon (tipikal)BalokTulangan tambahan untuk susut dan suhu s s s s s Tendon susut dan suhu (tipikal) > 1,4 m Gambar R7.7.6.3.2 - Tampak atas pelat tepi menunjukkan tulangan tambahan untuk susut dan suhu 130 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 8 - PELAT DUA ARAH 8.1 - Ruang lingkup R8.1 - Ruang lingkup 8.1.1 Ketentuan pasal ini berlaku untuk desain sistem pelat prategang dan nonprategang yang ditulangi untuk lentur dua arah, dengan atau tanpa balok di antara tumpuannya, termasuk a) hingga d): ini berdasarkan pada analisis hasil pengujian yang panjang (Burns dan Hemakom 1977; Gamble et al. 1969; Gerber dan Burns 1971; Guralnick dan LaFraugh 1963; Hatcher et al. 1965, 1969; Hawkins 1981; Jirsa et al. 1966; PTI DC10.5; Smith dan Burns 1974; Scordelis et al. 1959; Vanderbilt et al. 1969; Xanthakis dan Sozen 1963) dari berbagai berbagai catatan yang diakui tentang sistem pelat. Prinsip dasar desain berlaku untuk semua sistem struktur bidang yang mengalami beban transversal. Beberapa aturan desain yang spesifik yang membatasi jenis struktur yang diterapkan pasal ini. Sistem pelat umum yang didesain sesuai pasal ini termasuk slab datar (flat slabs), pelat datar (flat plates), pelat dua arah, dan slab wafel (waffle slabs). Pelat berpanel dua arah, balok lebar (wide- band), sistem balok. Metode desain dalam pasal a) Pelat solid b) Pelat yang dicor di tempat, lantai baja nonkomposit c) Pelat beton komposit yang dicor secara terpisah yang selanjutnya disambung sedemikian hingga semua elemen memikul beban sebagai satu kesatuan d) Sistem pelat berusuk dua arah sesuai 8.8 Pasal ini tidak membahas pelat di atas tidak menyalurkan beban tanah yang vertikal dari bagian lain struktur ke tanah. Untuk pelat dengan balok, prosedur desain pada pasal ini hanya berlaku ketika balok terletak di tepi panel dan ketika balok ditumpu oleh kolom atau tumpuan lain yang tidak mengalami lendutan pada tepi panel. Pelat dua arah dengan balok dalam satu arah, dengan kedua pelat dan balok yang ditumpu oleh balok gelagar (girder) pada lainnya, dapat didesain menurut arah persyaratan umum pasal ini. Desain semacam itu harus berbasis pada analisis yang kompatibel dengan posisi lendutan balok tumpuan dan balok gelagar. Untuk pelat yang ditumpu oleh dinding, prosedur perancangan dalam pasal ini yaitu mengasumsikan dinding tersebut sebagai elemen balok yang mempunyai kekakuan tak terhingga; Oleh karena itu, setiap dinding harus dapat menumpu panjang keseluruhan dari tepi panel (lihat 8.4.1.7). Dinding dengan lebar kurang dari panjang keseluruhan dapat diasumsikan sebagai elemen kolom. 131 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 8.2 - Umum R8.2 - Umum 8.2.1 Sistem pelat diizinkan untuk didesain dengan prosedur yang memenuhi kondisi kesetimbangan kompatibilitas dan geometrik, yang memenuhi kekuatan desain di setiap penampang paling sedikit sama dengan kekuatan perlu, dan semua persyaratan kemampuan layan terpenuhi. Metode desain langsung pada 8.10 atau metode rangka ekuivalen pada 8.11 diizinkan untuk desain apabila sesuai. R8.2.1 Bagian ini mengizinkan desain yang didasarkan pada prinsip dasar mekanika dapat menunjukkan secara jelas bahwa semua kriteria kekuatan dan kemampuan layan dipenuhi. Desain pelat didapatkan melalui kombinasi penggunaan klasik berdasarkan prinsip kontinum elastis linier, metode numerik yang berdasarkan pada elemen diskrit, atau analisis garis leleh, termasuk, dalam semua kasus, evaluasi kondisi tegangan di sekitar tumpuan yang berhubungan dengan torsi, geser, serta lentur. Desain sistem pelat melibatkan lebih dari sekedar analisis; setiap penyimpangan dalam dimensi fisik pelat dari praktek umum dengan pengetahuan tentang beban yang akan terjadi dan keandalan dari perhitungan tegangan dan deformasi struktur tersebut. Untuk analisis beban gravitasi sistem pelat dua arah, dua metode analisis diberikan pada 8.10 dan 8.11. Ketentuan khusus dari kedua metode desain tersebut, dibatasi pada aplikasi rangka ortogonal yang hanya dikenai beban gravitasi. Kedua metode ini berlaku untuk pelat dua arah dengan balok serta slab datar (flat slabs dan pelat datar (flat plates). Pada kedua metode, distribusi momen ke bagian kritis pelat pengaruh pengurangan kekakuan elemen akibat retak dan geometri tumpuan. struktur, yang solusi harus dibuktikan mencerminkan terpusat dan bukaan harus diperhitungkan dalam desain. 8.2.2 Pengaruh beban 8.2.3 Pelat prategang dengan tegangan tekan efektif rata-rata kurang dari 0,9 MPa harus didesain sebagai pelat nonprategang. 8.2.4 Sebuah drop panel pada pelat nonprategang yang digunakan untuk mengurangi ketebalan perlu minimum sesuai 8.3.1.1 atau jumlah tulangan ulir momen negatif pada tumpuan yang sesuai 8.5.2.2, harus memenuhi a) dan b): R8.2.4 dan R8.2.5 Dimensi drop panel yang ditentukan dalam 8.2.4 diperlukan untuk mengurangi jumlah tulangan momen negatif menurut 8.5.2.2 atau untuk memenuhi ketebalan pelat minimum yang diizinkan pada 8.3.1.1. Jika dimensi kurang dari yang ditentukan dalam 8.2.4, proyeksi dapat digunakan sebagai tambahan kepala kolom (shear cap) untuk meningkatkan kekuatan geser pelat. Untuk pelat dengan perubahan ketebalan, penting untuk dilakukan pengecekan terhadap kekuatan a) Drop panel harus menjorok di bawah pelat paling sedikit seperempat tebal pelat bersebelahan. b) Drop panel harus diteruskan di setiap arah dari garis pusat tumpuan dengan 132 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN jarak tidak kurang dari seperenam panjang bentang yang diukur dari pusat ke pusat tumpuan dalam arah tersebut. geser pada beberapa bagian (lihat 22.6.4.1 (b)). 8.2.5 Sebuah kepala kolom, yang digunakan untuk memperbesar penampang kritis geser pada joint pelat-kolom, harus menjorok di bawah pelat dan diteruskan secara horizontal dari muka kolom sejarak sekurang-kurangnya dengan ketebalan kepala kolom. sama 8.2.6 Material 8.2.6.1 Properti desain beton harus dipilih sesuai Pasal 19. 8.2.6.2 Properti desain harus dipilih sesuai Pasal 20. tulangan baja 8.2.6.3 Persyaratan material, desain, dan pendetailan untuk penanaman dalam beton harus sesuai 20.7. 8.2.7 Sambungan ke komponen struktur R8.2.7 Sambungan ke komponen struktur lain - Keamanan sistem pelat memerlukan pertimbangan mengenai penyaluran beban dari pelat ke kolom yang diakibatkan oleh lentur, torsi, dan geser. lain 8.2.7.1 Joint balok-kolom dan pelat-kolom harus memenuhi Pasal 15. 8.3 - Batasan desain R8.3 - Batasan desain 8.3.1 Ketebalan minimum pelat R8.3.1 Ketebalan minimum pelat - Ketebalan minimum pelat pada 8.3.1.1 dan 8.3.1.2 tidak tergantung pada pembebanan dan modulus elastisitas beton, keduanya pada memiliki lendutan. Ketebalan minimum ini tidak berlaku untuk pelat dengan beban tambahan yang sangat besar atau untuk beton dengan modulus elastisitas yang relatif rendah dibandingkan beton normal. Lendutan harus dihitung untuk situasi tersebut. pengaruh signifikan 8.3.1.1 Untuk pelat nonprategang tanpa balok interior yang membentang di antara tumpuan pada semua sisinya yang memiliki rasio bentang panjang terhadap bentang pendek maksimum 2, ketebalan pelat keseluruhan h tidak boleh kurang dari batasan pada Tabel 8.3.1.1, dan memiliki R8.3.1.1 Ketebalan minimum pada Tabel 8.3.1.1 adalah telah dikembangkan selama bertahun-tahun. 133 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN nilai terkecil antara a) atau b), kecuali batasan lendutan yang dihitung dari 8.3.2 dipenuhi: drop 8.2.4... .125 mm b) Pelat dengan drop panel sesuai 8.2.4 ... .100 mm a) Pelat tanpa panel sesuai Tabel 8.3.1.1 - Ketebalan minimum pelat dua arah nonprategang tanpa balok interior (mm)[1] Tanpa drop panel[3] Dengan drop panel[3] Panel interior Panel interior Panel eksterior Panel eksterior fy , MPa[2] Tanpa balok tepi Dengan balok tepi[4] Tanpa balok tepi Dengan balok tepi[4] ℓn/33 ℓn/30 ℓn/28 ℓn/36 ℓn/33 ℓn/31 ℓn/36 ℓn/33 ℓn/31 ℓn/36 ℓn/33 ℓn/31 ℓn/40 ℓn/36 ℓn/34 ℓn/40 ℓn/36 ℓn/34 280 420 520 [1]ℓn adalah jarak bersih ke arah memanjang, diukur dari muka ke muka tumpuan (mm) [2]Untuk fy dengan nilai diantara yang diberikan dalam tabel, ketebalan minimum harus dihitung dengan interpolasi linear [3]Drop panel sesuai 8.2.4 [4]Pelat dengan balok di antara kolom sepanjang tepi eksterior. Panel eksterior harus dianggap tanpa balok pinggir jika αf kurang dari 0,8. Nilai αf untuk balok tepi harus dihitung sesuai 8.10.2.7 8.3.1.2 Untuk pelat nonprategang dengan balok membentang di antara tumpuan di semua sisi, ketebalan pelat keseluruhan h harus memenuhi batasan pada Tabel 8.3.1.2, kecuali batas lendutan yang dihitung dengan 8.3.2 dipenuhi. R8.3.1.2 Untuk panel yang memiliki rasio bentang panjang terhadap bentang pendek lebih besar dari 2, penggunaan persamaan (b) dan (d) pada Tabel 8.3.1.2, dengan perbandingan bentang terpanjang, dapat memberikan hasil yang tidak masuk akal. diharuskan Untuk menggunakan aturan yang berlaku untuk konstruksi satu arah di 7.3.1. panel tersebut Tabel 8.3.1.2 - Ketebalan minimum pelat dua arah nonprategang dengan balok di antara tumpuan pada semua sisinya 134 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN αfm [1] h minimum, mm αfm ≤ 0,2 8.3.1.1 berlaku (a)
20536140080,,fmynf (b)[2],[3] Terbesar dari: 0,2 < αfm ≤ 2,0 125 (c) 936140080ynf, (d)[2],[3] Terbesar dari: αfm > 2,0 90 (e) 8.3.1.2.1 Pada pelat tepi tidak menerus yang sesuai 8.3.1.2, harus disediakan balok tepi dengan αf ≥ 0,80, atau ketebalan minimum harus memenuhi (b) atau (d) pada Tabel 8.3.1.2 dan harus diperbesar paling sedikit 10 persen pada panel tepi yang tidak menerus. 8.3.1.3 Ketebalan penutup lantai (floor finish) beton diizinkan untuk dimasukkan ke dalam nilai h jika pengecoran dilakukan secara monolit dengan pelat lantai atau jika penutup lantai dirancang komposit dengan pelat lantai sesuai 16.4. R8.3.1.3 Standar ini tidak menyebutkan secara spesifik ketebalan tambahan untuk permukaan aus yang digunakan untuk kondisi gerusan. Penambahan ketebalan untuk kondisi yang banyak pada perencana ahli bersertifikat. yang banyak gerusan, diserahkan dapat dipertimbangkan tambahan kerkuatan jika dicor secara monolit dengan pelat. Penutup lantai beton dengan pengecoran terpisah diizinkan dimasukkan ke dalam ketebalan struktur jika aksi komposit terjadi sesuai 16.4. Penutup lantai beton untuk 8.3.1.4 Jika sengkang kaki tunggal atau kaki banyak digunakan sebagai tulangan geser, ketebalan pelat harus cukup untuk memenuhi persyaratan untuk d sesuai 22.6.7.1. 8.3.2 Perhitungan batas lendutan R8.3.2 Perhitungan batas lendutan jangka panjang harus dihitung sesuai 24.2 dan tidak boleh melebihi batas dalam 24.2.2 untuk pelat dua arah yang diberikan dalam a) hingga c): 8.3.2.1 Lendutan sesaat dan R8.3.2.1 Untuk pelat datar prategang yang kontinu di atas dua atau lebih bentang pada setiap arah, rasio bentang terhadap ketebalan umumnya tidak boleh melebihi 42 untuk lantai dan 48 untuk atap; batas ini dapat ditingkatkan menjadi 48 dan 52, jika perhitungan membuktikan bahwa baik lendutan jangka pendek maupun jangka (camber), dan lendut panjang, a) Pelat nonprategang yang tidak memenuhi 8.3.1 lawan 135 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN b) Pelat nonprategang tanpa balok interior yang membentang di antara tumpuan pada semua sisinya dan memiliki rasio bentang panjang dan bentang pendek melebihi 2,0 c) Pelat prategang frekuensi dan amplitudo getaran masih memenuhi syarat. jangka panjang serta lawan lendut harus dihitung dan diperiksa terhadap persyaratan kemampuan layan dari struktur tersebut. Lendutan jangka pendek dan 8.3.2.2 Untuk pelat beton komposit nonprategang yang memenuhi 8.3.1.1 atau 8.3.1.2, terjadi setelah tidak perlu struktur menjadi komposit dihitung. Lendutan yang terjadi sebelum struktur menjadi komposit harus ditinjau, kecuali juga ketebalan memenuhi 8.3.1.1 atau 8.3.1.2. R8.3.2.2 Jika sebagian elemen struktur komposit adalah prategang, atau jika komponen struktur diprategang setelah pengecoran, ketentuan 8.3.2.1 berlaku dan lendutan harus dihitung. Untuk komponen komposit nonprategang, lendutan perlu dihitung dan dibandingkan dengan nilai jika batas pada Tabel 24.2.2, hanya ketebalan pracetak tersebut kurang dari ketebalan minimum yang diberikan pada Tabel 8.3.1.1. Dalam konstruksi tanpa penopang (unshored), ketebalan bergantung pada apakah lendutan sebelum atau sesudah aksi komposit yang efektif di perhitungkan. lendutan yang prakomposit elemen struktur 8.3.3 Batas regangan tulangan pelat R8.3.3 Batas regangan tulangan pelat nonprategang nonprategang 8.3.3.1 Untuk pelat nonprategang, εt R8.3.3.1 Pengaruh dari batasan ini adalah untuk membatasi rasio tulangan pada pelat nonprategang untuk mengurangi perilaku getas lentur jika terjadi kelebihan beban. tidak berlaku untuk pelat Batasan prategang. sekurang-kurangnya 0,004. ini 8.3.4 Batas tegangan pelat prategang 8.3.4.1 Pelat prategang harus didesain sebagai Kelas U dengan Tegangan lain pada pelat prategang sesaat setelah transfer dan saat beban layan tidak boleh melebihi tegangan izin pada 24.5.3 dan 24.5.4. 'ffct0,5 8.4 - Kekuatan perlu R8.4 - Kekuatan perlu 8.4.1 Umum R8.4.1 Umum 8.4.1.1 Kekuatan perlu harus dihitung sesuai dengan kombinasi beban terfaktor dalam Pasal 5. 8.4.1.2 Kekuatan perlu harus dihitung sesuai dengan prosedur analisis yang diberikan pada Pasal 6. Sebagai alternatif, R8.4.1.2 Penggunaan metode analisis rangka ekuivalen (lihat 8.11) atau metode untuk analisis numerik diperlukan 136 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN ketentuan-ketentuan dari 8.10 untuk metode desain langsung diizinkan untuk analisis pelat nonprategang dan ketentuan- ketentuan dari 8.11 untuk metode kerangka ekuivalen diizinkan untuk analisis pelat prategang dan nonprategang, kecuali 8.11.6.5 dan 8.11.6.6 tidak berlaku untuk pelat prategang. penentuan baik momen layan maupun momen terfaktor, serta geser pada sistem pelat prategang. Metode analisis rangka ekuivalen telah dibuktikan oleh pengujian model dengan struktur besar untuk memprediksi momen terfaktor dan geser pada sistem pelat prategang (Smith and Burns 1974; Burns and Hemakom 1977; Hawkins 1981; PTI DC10.5; Gerber and Burns 1971; Scordelis et al. 1959). juga menunjukkan Penelitian bahwa analisis dengan menggunakan penampang prismatik atau perkiraan kekakuan lainnya dapat memberikan hasil yang salah dan tidak aman. Pasal 8.11.6.5 tidak diaplikasikan ke sistem pelat prategang. Redistribusi momen untuk pelat prategang, dapat diizinkan sesuai 6.6.5. Pasal 8.11.6.6 tidak berlaku untuk sistem pelat prategang karena distribusi momen antara lajur kolom dan lajur tengah yang dipersyaratkan 8.11.6.6 didasarkan pada pengujian pelat beton nonprategang. Metode analisis yang disederhanakan dengan menggunakan koefisien rata-rata tidak berlaku untuk sistem pelat beton prategang. PTI DC20.8 menyediakan panduan untuk sistem pelat beton prategang. terdahulu 8.4.1.3 Untuk pelat prategang, pengaruh reaksi perletakan akibat prategang harus diperhitungkan sesuai 5.3.11. 8.4.1.4 Untuk sistem pelat yang ditumpu oleh kolom atau dinding, dimensi c1, c2, dan ℓn harus didasarkan pada luas tumpuan efektif yang didefinisikan oleh perpotongan bawah pelat, atau drop panel atau kepala kolom bila ada, dengan kerucut lingkaran tegak lurus, piramida tegak lurus, atau baji tirus terbesar yang permukaannya berada dalam kolom dan kepala kolom (capital) atau bracket dan diorientasikan tidak lebih besar dari 45 derajat terhadap sumbu kolom. (tapered wedge) 8.4.1.5 Lajur kolom adalah suatu lajur desain dengan lebar pada masing-masing sisi garis pusat kolom sama dengan nilai terkecil dari 0,25ℓ2 dan 0,25ℓ1. Lajur kolom harus termasuk balok dalam lajur, bila ada. 137 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 8.4.1.6 Lajur tengah adalah suatu lajur desain yang dibatasi oleh dua lajur kolom. 8.4.1.7 Suatu panel dibatasi oleh sumbu- sumbu kolom, balok, atau dinding pada semua sisinya. R8.4.1.7 Sebuah panel mencakup semua elemen lentur antar garis tengah kolom. Dengan demikian, lajur kolom mencakup balok, jika ada. 8.4.1.8 Untuk konstruksi monolit atau komposit penuh yang menumpu pelat dua arah, suatu balok mencakup bagian pelat pada setiap sisi balok yang membentang dengan jarak yang sama dengan proyeksi bagian balok di atas atau di bawah pelat tersebut, diambil yang terbesar, tapi tidak lebih besar dari empat kali tebal pelat. R8.4.1.8 Untuk konstruksi monolit atau konstruksi komposit penuh, sebagian dari pelat sebagai sayap merupakan bagian dari balok. Dua contoh aturan diberikan pada Gambar R8.4.1.8. hbbwbwhb hfhb 4hfbw + 2hb bw + 8hf Gambar R8.4.1.8 - Contoh bagian pelat yang dimasukkan ke balok sesuai 8.4.1.8. 8.4.1.9 Penggabungan hasil analisis beban gravitasi dengan hasil analisis beban lateral diizinkan. 8.4.2 Momen terfaktor R8.4.2 Momen terfaktor 8.4.2.1 Untuk pelat yang dibangun tumpuan, Mu pada menyatu dengan tumpuan diizinkan untuk dihitung pada muka tumpuan, kecuali jika dianalisis sesuai 8.4.2.2. 8.4.2.2 Untuk pelat yang dianalisis dengan menggunakan metode desain langsung atau metode rangka ekuivalen, Mu pada tumpuan harus sesuai 8.10 atau 8.11. 8.4.2.3 Momen pelat terfaktor yang R8.4.2.3 Momen pelat terfaktor yang ditahan oleh kolom ditahan oleh kolom 8.4.2.3.1 Jika beban gravitasi, angin, gempa, lainnya menyebabkan transfer momen di antara pelat dan kolom, fraksi Msc momen pelat terfaktor ditahan oleh kolom pada joint, harus ditransfer secara lentur sesuai 8.4.2.3.2 hingga 8.4.2.3.5. R8.4.2.3.1 Bagian ini berkaitan dengan sistem pelat tanpa balok. atau pengaruh 138 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 8.4.2.3.2 Besarnya fraksi momen pelat terfaktor yang ditahan oleh kolom, γfMsc, harus dianggap untuk disalurkan sebagai lentur, dimana γf harus dihitung dengan: 213211bbf (8.4.2.3.2) 8.4.2.3.3 Lebar efektif pelat bpelat untuk menahan γfMsc harus selebar kolom atau kepala kolom ditambah 1,5h dari pelat atau drop panel pada salah satu sisi kolom atau kepala kolom. tes dan pengalaman menunjukkan bahwa, kecuali ada langkah yang diterapkan untuk menahan tegangan torsi dan geser, semua tulangan yang menopang momen yang ditransfer ke kolom lentur harus ditempatkan antara garis satu setengah tebal pelat atau drop panel, 1,5h pada kedua sisi kolom. 8.4.2.3.3 Hasil lewat 8.4.2.3.4 Untuk pelat nonprategang, dimana batasan pada vug dan εt pada Tabel terpenuhi, γf diizinkan untuk 8.4.2.3.4 dinaikkan ke nilai termodifikasi maksimum seperti pada Tabel 8.4.2.3.4, di mana vc dihitung sesuai 22.6.5, dan vug adalah tegangan geser terfaktor pada penampang kritis pelat untuk aksi dua arah akibat beban gravitasi tanpa transfer momen. R8.4.2.3.4 Pengujian mengindikasikan bahwa pendistribusian Msc yang disalurkan oleh geser dan lentur pada kolom eksterior dan interior cukup fleksibel. Kolom interior, eksterior, dan kolom sudut mengacu pada sambungan pelat-kolom yang mana keliling kritis untuk kolom persegi panjang memiliki empat, tiga, atau dua sisi. Pada kolom eksterior, untuk Msc yang menahan sumbu yang sejajar dengan tepinya, bagian momen yang disalurkan oleh eksentrisitas geser γvMsc dapat dikurangi, asalkan geser terfaktor yang diperhitungkan pada kolom (tidak termasuk geser yang dihasilkan akibat penyaluran momen) tidak melebihi 75 persen kekuatan geser ϕvc sebagaimana didefinisikan dalam 22.6.5.1 untuk kolom tepi, atau 50 persen untuk kolom sudut. Pengujian (Moehle 1988; ACI 352.1R) mengindikasikan bahwa tidak ada interaksi yang signifikan antara geser dan Msc pada kolom eksterior untuk kasus tersebut. Perhatikan bahwa sebagai γvMsc menurun, γfMsc akan meningkat. pengujian Tabel 8.4.2.3.4 - Nilai termodifikasi maksimum γf untuk pelat dua arah nonprategang Modifikasi γf maksimum εt (termasuk bpelat) Letak kolom Arah bentang vug Salah satu arah Tegak lurus tepi Kolom sudut ≤0,5ϕvc ≥0,004 1,0 ≤0,75ϕvc ≥0,004 1,0 Kolom tepi 0132125121,,bb Sejajar tepi ≤0,4ϕvc ≥0,010 interior menunjukkan bahwa fleksibilitas dalam mendistribusikan Msc yang disalurkan melalui geser dan lentur dimungkinkan, namun dengan lebih terbatas daripada kolom eksterior. Untuk kolom interior, Msc yang disalurkan dengan lentur diizinkan untuk ditingkatkan hingga 25 persen, asalkan yang diperhitungkan (tidak termasuk geser yang Evaluasi kolom 0132125121,,bb Salah satu arah Kolom interior ≤0,4ϕvc ≥0,010 geser terfaktor 139 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN disebabkan oleh perpindahan momen) tidak melebihi 40 pada kolom ϕvc geser kekuatan persen sebagaimana didefinisikan dalam 22.6.5.1. Jika geser terfaktor untuk sambungan kolom-pelat cukup besar, sambungan kolom-pelat tidak selalu bisa menyalurkan semua lebar efektif. Modifikasi sambungan kolom-pelat interior dalam ketentuan ini hanya diizinkan untuk untuk tulangan mengembangkan γfMsc pada lebar efektif yang memiliki tegangan tarik bersih εt tidak kurang dari 0,010. Penggunaan Pers. (8.4.2.3.2) tanpa modifikasi yang diizinkan dalam ketentuan ini umumnya akan menunjukkan kondisi kelebihan tegangan pada joint. Ketentuan ini dimaksudkan untuk meningkatkan perilaku daktail pada sambungan pelat-kolom. Jika momen yang berlawanan terjadi pada sisi lainnya pada kolom interior, rasio tulangan atas dan bawah harus dipusatkan pada lebar efektif. Rasio tulangan atas dan bawah sebesar 2 sudah cukup seperti ditunjukkan oleh pengamatan. interior dari tulangan dengan yang diperlukan tulangan pada kolom dengan spasi yang lebih rapat atau tulangan tambahan harus digunakan untuk menahan momen pada lebar efektif pelat sesuai 8.4.2.3.2 dan 8.4.2.3.3. 8.4.2.3.5 Konsentrasi 8.4.2.3.6 Fraksi Msc yang tidak menahan lentur harus dianggap ditahan oleh eksentrisitas geser sesuai 8.4.4.2. 8.4.3 Geser satu arah terfaktor 8.4.3.1 Untuk pelat yang dibangun menyatu dengan tumpuan, Vu pada tumpuan harus dihitung pada muka tumpuan. 8.4.3.2 Penampang antara muka tumpuan dan penampang kritis yang terletak sejauh d dari permukaan tumpuan untuk pelat nonprategang atau h/2 dari muka tumpuan untuk pelat prategang harus dirancang untuk memenuhi Vu pada penampang kritis jika a) hingga c) terpenuhi: 140 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN a) Reaksi perletakan, dalam arah geser tekan ke terjadi, menimbulkan yang daerah ujung pelat b) Beban diberikan pada atau dekat bagian atas permukaan pelat c) Tidak ada beban terpusat antara muka tumpuan dan penampang kritis 8.4.4 Geser dua arah terfaktor R8.4.4 Geser dua arah terfaktor - Tegangan geser yang dihitung di pelat di sekitar kolom harus sesuai dengan persyaratan 22.6. 8.4.4.1 Penampang kritis 8.4.4.1.1 Pelat harus dievaluasi untuk geser dua arah di dekat kolom, beban terpusat, pada daerah penampang kritis sesuai 22.6.4. dan reaksi 8.4.4.1.2 Pelat yang ditulangi dengan sengkang atau tulangan geser berkepala (headed shear stud) harus dievaluasi untuk geser dua arah pada penampang kritis sesuai 22.6.4.2. 8.4.4.1.3 Pelat yang diperkuat dengan kepala geser (shear heads) harus dievaluasi untuk geser dua arah pada penampang kritis sesuai 22.6.9.8. 8.4.4.2 Tegangan geser dua arah terfaktor akibat geser dan momen pelat terfaktor yang ditahan oleh kolom R8.4.4.2 Tegangan geser dua arah terfaktor akibat geser dan momen pelat terfaktor yang ditahan oleh kolom 8.4.4.2.1 Untuk geser dua arah dengan momen pelat terfaktor yang ditahan oleh kolom, tegangan geser terfaktor vu harus dihitung pada penampang kritis sesuai 8.4.4.1. Tegangan geser terfaktor vu sesuai kombinasi vug dan tegangan geser yang dihasilkan oleh γvMsc, di mana γv diberikan pada 8.4.4.2.2 dan Msc diberikan pada 8.4.2.3.1. 8.4.4.2.2 Fraksi Msc yang ditransfer oleh eksentrisitas geser, γvMs, harus diterapkan pada pusat penampang kritis sesuai 8.4.4.1, di mana: R8.4.4.2.2 Hanson dan Hanson (1968) saat momen menemukan disalurkan antara kolom dan pelat, 60 persen momen harus dipertimbangkan untuk disalurkan oleh lentur melewati keliling kritis yang didefinisikan dalam 22.6.4.1, dan 40 persen oleh eksentrisitas geser dari pusat penampang kritis. Untuk kolom persegi panjang, bagian momen bahwa fvγ1γ (8.4.4.2.2) 141 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN yang ditransfer oleh lentur meningkat seiring dengan lebar kritis dari muka kolom yang menahan momen meningkat, seperti yang diberikan oleh Pers. (8.4.2.3.2). Sebagian besar data di Hanson dan Hanson (1968) diperoleh dari pengujian kolom persegi. Informasi terbatas tersedia untuk kolom lingkaran; Namun, ini dapat diperkirakan kolom persegi menurut 8.10.1.3. sebagai 8.4.4.2.3 Tegangan geser terfaktor yang dihasilkan dari γvMsc dianggap bervariasi linear terhadap pusat penampang kritis sesuai 8.4.4.1 R8.4.4.2.3 tegangan diilustrasikan pada Gambar R8.4.4.2.3 untuk kolom interior atau eksterior. Keliling pada penampang kritis, ABCD, ditentukan sesuai 22.6.4.1. Tegangan geser terfaktor vug dan momen pelat terfaktor yang ditahan oleh kolom Msc ditentukan pada sumbu c-c dari penampang kritis. Tegangan geser terfaktor maksimum bisa dihitung dari : Distribusi cABscvugABuJcMvv, atau cCDscvugCDuJcMvv, dimana γv diberikan oleh Pers. (8.4.4.2.2). Untuk kolom interior, Jc dapat dihitung dengan: Jc = bagian dari penampang kritis diasumsikan dengan momen polar inersia 3231121662dcdcdddcdcd
dapat dikembangkan untuk Jc untuk kolom yang terletak di tepi atau sudut pelat. Persamaan serupa Bagian Msc yang tidak disalurkan oleh eksentrisitas geser seharusnya disalurkan oleh lentur sesuai 8.4.2.3. Metode konservatif memberikan bagian yang disalurkan oleh lentur pada lebar pelat efektif yang didefinisikan dalam 8.4.2.3.3. Seringkali, kolom dikonsentrasikan di dekat kolom untuk mengakomodasi Msc. Data uji yang ada (Hanson dan Hanson 1968) nampaknya menunjukkan bahwa praktik tidak meningkatkan kekuatan geser namun lajur tulangan ini 142 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN mungkin diperlukan untuk meningkatkan kekakuan pada pertemuan kolom-pelat. Data uji (Hawkins 1981) menunjukkan bahwa kekuatan momen perpindahan dari sambungan pelat ke kolom prategang dapat dihitung dengan menggunakan prosedur 8.4.2.3 dan 8.4.4.2. Ketika tulangan geser telah digunakan, penampang kritis di luar tulangan geser umumnya memiliki bentuk poligonal (Gambar R8.7.6d dan e). Persamaan untuk menghitung tegangan geser pada bagian tersebut diberikan pada ACI 421.1R. VCol.C C1 + dC2 + dCCD Penampang kritisCAB DABCcc C1 + d/2C2 + dDAccCAB Penampang kritisCCD CB Col.C Vu ,CDVu ,ABVugTegangan geser (b) Kolom eksterior(a) Kolom interior V Tegangan geserVugVu ,ABVu ,CD Gambar R8.4.2.3 - Asumsi distribusi tegangan geser 8.5 - Kekuatan desain R8.5 - Kekuatan desain 8.5.1 Umum R8.5.1 Umum 8.5.1.1 Untuk setiap beban kombinasi terfaktor yang berlaku, kekuatan desain harus memenuhi ϕSn ≥ U, dan mencakup a) hingga d). Hubungan antara pengaruh beban harus dipertimbangkan. R8.5.1.1 Lihat R9.5.1.1. a) ϕMn ≥ Mu di semua penampang sepanjang bentang pada setiap arah b) ϕMn ≥ γfMsc dalam bpelat seperti yang didefinisikan pada 8.4.2.3.3 c) ϕVn ≥ Vu di semua penampang sepanjang bentang pada setiap arah untuk geser satu arah d) ϕvn ≥ vu pada penampang kritis yang didefinisikan pada 8.4.4.1 untuk geser dua arah 143 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 8.5.1.2 ϕ harus sesuai 21.2. 8.5.1.3 Jika kepala geser digunakan, 22.6.9 dan 8.5.1.1 a) harus dipenuhi untuk daerah di dekat kolom. Di luar masing- masing lengan kepala geser, 8.5.1.1 a) hingga d) harus diterapkan. 8.5.2 Momen 8.5.2.1 Mn harus dihitung sesuai 22.3. 8.5.2.2 Dalam menghitung Mn untuk pelat nonprategang panel, dengan ketebalan drop panel di bawah pelat tidak boleh dianggap lebih besar dari seperempat jarak tepi drop panel ke muka kolom atau kepala kolom (column capital). drop 8.5.2.3 Dalam menghitung Mn untuk pelat harus prategang, dipertimbangkan sebagai tanpa lekatan kecuali jika tendon eksternal terlekat efektif pada pelat di sepanjang bentang. tendon eksternal tendon 8.5.3 Geser R8.5.3 Geser 8.5.3.1 Kekuatan geser desain pelat di area dekat kolom, beban terpusat, atau daerah reaksi tumpuan harus diambil yang lebih besar dari 8.5.3.1.1 dan 8.5.3.1.2. R8.5.3.1 Harus dibedakan antara pelat panjang dan ramping dan pelat yang memiliki aksi dua arah dimana kegagalan bisa terjadi karena punching di sepanjang kerucut terpancung (truncated cone) atau piramid di sekitar beban terpusat atau daerah tumpuan. 8.5.3.1.1 Untuk geser satu arah, setiap penampang kritis yang dihitung mencakup lebar seluruh bidang pelat, Vn harus dihitung sesuai 22.5. 8.5.3.1.2 Untuk geser dua arah, Vn dihitung sesuai 22.6. 8.5.3.2 Untuk pelat beton komposit, kekuatan geser horizontal Vnh harus dihitung sesuai 16.4. 8.5.4 Bukaan pada sistem pelat 8.5.4.1 Bukaan dengan berbagai ukuran diizinkan pada sistem pelat bila ditunjukkan oleh analisis bahwa persyaratan kekuatan dan kemampuan layan, termasuk batas lendutan dipenuhi. 144 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 8.5.4.2 Sebagai alternatif 8.5.4.1, bukaan diizinkan pada sistem pelat tanpa balok sesuai a) hingga d). ukuran diizinkan pada daerah yang umum terjadi di perpotongan lajur-lajur tengah, namun jumlah tulangan total pada panel harus paling sedikit sama dengan yang diperlukan untuk panel tanpa bukaan. b) Pada perpotongan dua lajur kolom, tidak lebih dari seperdelapan lebar lajur kolom pada masing-masing bentang terpotong oleh bukaan. Jumlah tulangan sekurang- kurangnya sama dengan tulangan yang terpotong harus ditambahkan pada sisi-sisi bukaan. c) Pada perpotongan satu lajur kolom dan lebih dari satu seperempat tulangan pada masing- masing lajur terpotong oleh bukaan. tulangan sekurang-kurangnya Jumlah sama dengan tulangan yang terpotong oleh bukaan harus ditambahkan pada sisi-sisi bukaan. a) Bukaan dengan berbagai oleh bukaan lajur tengah, tidak d) Jika bukaan terletak di dalam lajur kolom atau daerah yang lebih dekat 10h dari beban reaksi terpusat atau daerah tumpuan, 22.6.4.3 untuk pelat tanpa kepala geser atau 22.6.9.9 untuk pelat dengan kepala geser harus dipenuhi. 8.6 - Batasan tulangan R8.6 - Batasan tulangan 8.6.1 Tulangan lentur minimum pelat R8.6.1 Tulangan lentur minimum pelat nonprategang nonprategang 8.6.1.1 Luas minimum tulangan lentur, As,min, harus disediakan di dekat muka tarik pada arah bentang yang ditinjau sesuai Tabel 8.6.1.1. R8.6.1.1 Persyaratan luas tulangan ulir tulangan kawat ulir yang dilas atau digunakan lentur minimum adalah sama seperti yang disyaratkan untuk susut dan suhu pada 24.4.3.2. Namun, pengaruh susut dan suhu pada untuk didistribusikan pada dua muka pelat jika dianggap telah sesuai pada kondisi tertentu, tulangan lentur minimum harus diletakkan sedekat mungkin dengan muka beton tertarik akibat pembebanan. sebagai tulangan Tabel 8.6.1.1 - As,min untuk pelat dua arah nonprategang tulangan diizinkan Jenis Tulangan Batang ulir As,min, mm2 fy, MPa 0,0020Ag < 420 gyAf4200018,0 Gambar R8.6.1.1 mengilustrasikan yang susunan tulangan minimum dibutuhkan pada bagian atas pelat dua arah yang menumpu beban gravitasi merata. Titik pemutusan pada tulangan Batang ulir atau kawat las Terbesar dari: ≥ 420 0,0014Ag 145 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN didasarkan ditunjukkan pada Gambar 8.7.4.1.3a. pada persyaratan yang Untuk meningkatkan kontrol retak dan untuk mencegah potensi retak akibat geser punching (punching shear), Perencana ahli bersertifikat sebaiknya mempertimbangkan untuk menempatkan tulangan menerus di setiap arah di dekat permukaan pelat dua arah, seperti pelat transfer, pelat podium, dan pondasi rakit. Lihat juga R8.7.4.1.3. Garis sumbu tengah Gambar R8.6.1.1 - Pengaturan tulangan minimum dekat bagian atas pelat dua arah R8.6.2 Tulangan lentur minimum pelat prategang 8.6.2 Tulangan lentur minimum pelat prategang 8.6.2.1 Untuk pelat prategang, gaya prategang efektif Apsfse harus memberikan tegangan tekan rata-rata minimum 0,9 MPa tributari penampang pelat untuk pada tendon atau kelompok tendon. Untuk pelat dengan penampang bervariasi sepanjang bentang pelat, baik sejajar atau tegak lurus terhadap tendon atau kelompok tendon, tegangan rata-rata prategang efektif minimum 0,9 MPa disyaratkan pada setiap tributari penampang tendon atau kelompok tendon sepanjang bentang. R8.6.2.1 Gaya prategang efektif minimum rata-rata 0,9 MPa digunakan pada uji pelat dua arah pada awal tahun 1970 untuk mengatasi masalah geser punching (punching shear) pada pelat bertulangan ringan. Untuk alasan ini, gaya prategang efektif minimum diberikan pada semua penampang. Jika ketebalan pelat bervariasi sepanjang bentang pelat atau tegak lurus terhadap bentang pelat, sehingga menghasilkan penampang pelat yang bervariasi, gaya prategang efektif minimum 0,9 MPa dan jarak tendon maksimum yang diperlukan pada setiap penampang tributari terhadap tendon atau kelompok tendon sepanjang bentang, untuk kedua ketebalan baik yang tipis maupun yang tebal. Hal ini dapat menghasilkan fpc minimum yang lebih tinggi 146 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN pada penampang melintang yang lebih tipis, dan jarak tendon kurang dari nilai maksimum pada bagian penampang yang lebih tebal disepanjang bentang dengan ketebalan yang bervariasi, akibat aspek praktis dalam pemasangan tendon di lapangan. tulangan prategang terlekat, jumlah As dan Aps harus memadai untuk mengembangkan beban terfaktor paling sedikit 1,2 kali beban retak yang dihitung berdasarkan yang didefinisikan pada 19.2.3. 8.6.2.2 Untuk pelat dengan R8.6.2.2 Ketentuan ini merupakan tindakan pencegahan terhadap kegagalan lentur tiba-tiba setelah terjadinya retak. Elemen struktur lentur didesain sesuai ketentuan memerlukan tambahan beban yang besar yang melewati batas retak sampai mencapai batas kuat lenturnya. Dengan demikian, lendutan yang cukup besar akan memberi peringatan bahwa kekuatan elemen struktur hampir mendekati batasnya. Jika kekuatan lentur tercapai sesaat setelah retak, peringatan tidak akan terjadi. Pemindahan gaya antara beton dan lentur baja prategang, dan kegagalan mendadak terjadi segera setelah retak, tidak akan terjadi bila baja prategang tidak terlekat (ACI 423.3R); Oleh karena itu, persyaratan ini tidak berlaku bagi elemen struktur dengan tendon tanpa lekatan. fr peraturan, 8.6.2.2.1 Untuk pelat dengan kekuatan lentur dan geser desain paling sedikit dua kali kekuatan perlu, 8.6.2.2 tidak perlu dipenuhi. lendutan luas minimum tulangan ulir longitudinal terlekat, As,min, harus disediakan pada daerah tarik yang semula tertekan dalam arah bentang yang ditinjau sesuai Tabel 8.6.2.3. 8.6.2.3 Untuk pelat prategang, 8.6.2.3 Beberapa terlekat diperlukan oleh standar ini pada pelat prategang untuk membatasi lebar dan spasi retak pada beban layan bila tegangan tarik beton melebihi modulus keruntuhan dan untuk pelat dengan tendon tanpa lekatan, untuk memastikan kinerja lentur pada kekuatan nominal, bukan kinerja sebagai pelengkung. Adanya tulangan terlekat minimum sebagaimana diatur dalam membantu memastikan kinerja yang memadai. tulangan Tabel 8.6.2.3 - Tulangan ulir longitudinal terlekat As,min, pada pelat dua arah dengan tendon terlekat atau tanpa lekatan ketentuan ini ft terhitung setelah semua kehilangan prategang, MPa As,min, mm2 Daerah Jumlah minimum tulangan terlekat pada sistem pelat datar dua arah didasarkan pada laporan Joint ACI-ASCE Committee 423 (1958) dan ACI 423.3R. Penelitian terbatas yang tersedia untuk pelat datar dua arah dengan penebalan pelat (drop panel) 1967) menunjukkan bahwa perilaku sistem ini mirip dengan perilaku pelat datar. Tidak disyaratkan '17,0cftf (a) Momen positif ycfN5,0 '50,0'17,0ctcfff [1],[2],[4] (b) Momen negatif kolom Nilai fy tidak boleh melebihi 420 MPa. Nc adalah gaya tarik resultan yang bekerja pada bagian penampang beton yang dikenai tegangan tarik akibat pengaruh kombinasi beban layan dan gaya prategang efektif. '5,0ctff (Odello dan Mehta [3],[4] 0,00075Acf (c) [1] [2] Untuk beban dan panjang bentang yang umum, uji pelat datar dirangkum dalam Joint ACI-ASCE Committee 423 (1958) dan 1963 pengalaman sejak standar 147 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN [3] menunjukkan pemenuhan kinerja tanpa terlekat pada momen positif tulangan . Di daerah momen bilamana Acf adalah luas penampang bruto terbesar pada lajur-lajur pelat-balok dari dua rangka ekuivalen tegak lurus yang berpotongan pada kolom pelat dua arah. [4] '17,0ctff Untuk pelat dengan tendon terlekat, diperbolehkan untuk mereduksi As,min dengan luas tulangan prategang terlekat terletak pada area yang digunakan untuk menentukan Nc untuk momen positif, atau di dalam lebar pelat yang didefinisikan 8.7.5.3(a) untuk momen negatif. ''cc0,170,50tfff positif bilamana , diperlukan terlekat minimum proporsional untuk menahan Nc menurut Pers. (8.6.2.3 (b)). Gaya tarik Nc dihitung pada beban layan saat tidak terjadi retak atau penampang homogen. tulangan Penelitian pada pelat datar dua arah metode sistem pascatarik tanpa lekatan (Joint ACI-ASCE Committee 423 1958, 1974; ACI 423.3R; Odello dan Mehta 1967) menunjukkan bahwa tulangan terlekat di daerah momen negatif, setara dengan 0,075 persen luas penampang lajur pelat- balok, menyediakan daktilitas yang cukup dan mengurangi lebar dan spasi retak. sama Luas yang diperlukan pada pelat dengan tendon terlekat atau tanpa lekatan. Luas tulangan terlekat minimum yang dibutuhkan oleh Pers. (8.6.2.3 (c)) adalah luas minimum yang tidak terkait dengan mutu tulangan atau kuat leleh desain tulangan. Untuk pada memperhitungkan bentang berdekatan, tributari persamaan ini diberikan atas dasar rangka ekuivalen seperti didefinisikan dalam 8.11.2 dan digambarkan pada Gambar. R8.11.2. Untuk panel pelat persegi empat, persamaan ini konservatif berdasarkan luas penampang yang lebih besar dari dua lajur pelat-balok rangka ekuivalen yang berpotongan di kolom. Hal ini untuk memastikan bahwa persentase minimum tulangan yang direkomendasikan oleh tersedia pada kedua arah. penelitian Pemusatan tulangan ini pada bagian atas pelat langsung melewati dan di sebelah kolom sangat penting. Penelitian juga menunjukkan bahwa di mana tegangan tarik rendah terjadi pada beban layan, perilaku yang memuaskan dicapai pada beban terfaktor tanpa tulangan terlekat. Namun, aturan ini memerlukan tulangan terlekat minimum tanpa memperhatikan tingkat layan untuk memastikan perilaku daktail dan lentur yang kontinu, dan untuk membatasi lebar dan spasi retak akibat beban lebih, suhu, atau susut. Penelitian tentang sambungan pelat datar ke kolom pascatarik dilaporkan tulangan terlekat perbedaan yang tegangan beban 148 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dalam Smith dan Burns (1974), Burns and Hemakom (1977), Hawkins (1981), PTI TAB.1, dan Foutch et al. (1990). bahwa komponen strukur pascatarik tanpa lekatan tidak memberikan disipasi energi yang besar akibat beban gempa yang kuat karena respons elemen struktur bersifat elastis. Untuk alasan ini, elemen struktur pascatarik tanpa lekatan yang ditulangi sesuai dengan ketentuan pasal ini harus dianggap hanya menahan beban vertikal dan bertindak sebagai diafragma horizontal antara elemen disipasi energi akibat beban gempa sebesar yang ditentukan dalam 18.2.1. Penelitian menunjukkan 8.7 - Pendetailan tulangan R8.7 - Pendetailan tulangan 8.7.1 Umum 8.7.1.1 Selimut beton untuk tulangan harus sesuai 20.6.1. 8.7.1.2 Panjang penyaluran tulangan ulir dan prategang harus sesuai 25.4. 8.7.1.3 Panjang sambungan tulangan ulir sesuai 25.5. 8.7.1.4 Tulangan bundel harus didetailkan sesuai 25.6. 8.7.2 Spasi tulangan lentur R8.7.2 Spasi tulangan lentur 8.7.2.1 Spasi minimum s harus sesuai 25.2. 8.7.2.2 Untuk pelat solid nonprategang, spasi maksimum s tulangan ulir longitudinal harus yang terkecil dari 2h dan 450 mm pada penampang kritis, dan yang terkecil dari 3h dan 450 mm pada penampang lainnya. R8.7.2.2 Persyaratan bahwa jarak tengah-ke-tengah tulangan tidak lebih dari dua kali ketebalan pelat hanya berlaku pada tulangan pelat solid, dan bukan untuk tulangan pada pelat berusuk atau pelat ini untuk memastikan waffle. Batasan retak, dan reaksi pelat, pengendalian memberikan beban terkonsentrasi pada luas pelat yang kecil. Lihat ke R24.3. kemungkinan 8.7.2.3 Untuk pelat prategang dengan beban merata, spasi maksimum s tendon atau kelompok tendon setidaknya dalam satu arah harus yang terkecil dari 8h dan 1,5 m. R8.7.2.3 Bagian ini memberikan panduan spesifik mengenai distribusi grup tendon yang diizinkan dalam satu arah. Metode distribusi tendon ini terbukti menunjukkan kinerja yang memuaskan melalui penelitian struktural (Burns dan Hemakom 1977). 149 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 8.7.2.4 Beban terpusat dan bukaan harus dipertimbangkan dalam penentuan spasi tendon. 8.7.3 Tahanan sudut pelat R8.7.3 Tahanan sudut pelat 8.7.3.1 Pada sudut pelat eksterior yang ditumpu oleh dinding tepi atau bila satu atau lebih balok tepi yang memiliki αf lebih besar dari 1,0, tulangan atas dan bawah pelat harus didesain untuk menahan Mu per satuan lebar akibat pengaruh sudut yang sama dengan momen maksimum positif Mu per satuan lebar pada panel pelat. R8.7.3.1 Ujung pelat yang tidak dikekang pada sudut pelat dua arah cenderung terangkat Jika pengangkatan ini ditahan oleh tepi dinding atau balok, momen lentur akan terjadi pada pelat. Penampang ini membutuhkan tulangan untuk menahan momen ini agar dapat mengendalikan retak. Tulangan diberikan agar lentur pada arah utama dapat untuk memenuhi persyaratan ini. Lihat Gambar R8.7.3.1. saat diberi beban. digunakan 8.7.3.1.1 Momen terfaktor akibat pengaruh ujung sudut pelat, Mu, dapat dianggap tegak lurus terhadap sumbu diagonal dari ujung sudut pelat bagian atas dan dianggap sejajar terhadap sumbu diagonal dari ujung sudut pelat bagian bawah. 1. Berlaku untuk B-1 atau bila B-2 memiliki αf > 1,0As atas menurut 8.7.3As bawah menurut 8.7.3 2. Jarak tulangan maksimum 2h, dimana h = ketebalan pelat B-1As berdasarkan 8.7.3 atas dan 1OPSI 2Notes: Gambar R8.7.3.1 - Tulangan pelat sudut 8.7.3.1.2 Tulangan harus disediakan pada jarak di masing-masing arah dari sudut sama bentang terpanjang. dengan seperlima 150 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 8.7.3.1.3 Tulangan harus dipasang sejajar sumbu diagonal pada pelat bagian atas dan tegak lurus terhadap sumbu diagonal pelat bagian bawah. Sebagai alternatif, tulangan harus dipasang dalam dua lapis sejajar sisi- sisi pelat pada bagian atas dan bawah pelat. 8.7.4 Tulangan lentur pelat nonprategang R8.7.4 nonprategang Tulangan lentur pelat 8.7.4.1 Pemutusan tulangan R8.7.4.1 Pemutusan tulangan 8.7.4.1.1 Bila pelat tidak ditumpu oleh balok tepi (spandrel), kolom, atau dinding, lurus tulangan pengangkuran terhadap sisi diskontinu harus memenuhi a) dan b): R8.7.4.1.1 dan R8.7.4.1.2 Momen lentur pada pelat pada balok tepi dapat berbeda- beda cukup besar. Jika balok tepi dibangun menyatu dengan dinding, pelat mencapai terjepit penuh. Tanpa dinding yang menyatu, pelat hanya bisa sebagai tergantung pada tumpuan sederhana, kekakuan torsi dari balok tepi atau tepi pelat. Persyaratan ini menyediakan untuk kondisi-kondisi yang tidak terduga yang biasanya terjadi pada struktur. tegak a) Tulangan momen positif harus menerus dan mempunyai ke penanaman, lurus atau kait, paling sedikit 150 mm ke dalam balok tepi, kolom, atau dinding. b) Tulangan momen tepi pelat harus dibengkokkan, dikait, atau diangkur ke dalam balok tepi, kolom, atau dinding, dan harus diteruskan pada muka tumpuan. negatif 8.7.4.1.2 Bila pelat tidak ditumpu oleh balok tepi atau dinding pada tepi diskontinu atau bilamana pelat kantilever melewati tumpuan, pengangkuran tulangan diizinkan dalam pelat tersebut. tanpa balok, penyaluran tulangan harus sesuai a) hingga c): 8.7.4.1.3 Untuk pelat dan R8.7.4.1.3 Panjang minimum penyaluran tulangan ditunjukkan pada Gambar 8.7.4.1.3a diterapkan untuk pelat dengan proporsi normal yang dapat menahan gravitasi. Panjang minimum dan penyaluran ini mungkin tidak cukup untuk pelat tebal dua arah seperti transfer pelat, pelat podium, dan pondasi rakit. Seperti yang diilustrasikan pada Gambar R8.7.4.1.3b, retak punching, yang dapat terjadi pada sudut sekitar 20 derajat, mungkin tidak ditahan oleh tulangan tarik, yang secara substansial mengurangi kekuatan geser punching. Adanya tulangan menerus panjang minimum pada Gambar penyaluran 8.7.4.1.3a harus dipertimbangkan untuk pelat dengan rasio ℓn/h kurang dari 15. Kemudian, untuk momen yang dihasilkan a) Panjang tulangan harus sekurang- kurangnya sesuai dengan Gambar 8.7.4.1.3a, dan jika pelat berfungsi sebagai komponen struktur utama yang menahan panjang tulangan harus sekurang-kurangnya sesuai dengan hasil analisis. beban beban lateral, b) Jika bentang yang bersebelahan tidak sama panjang, pernyaluran tulangan momen negatif yang melewati muka tumpuan sesuai Gambar 8.7.4.1.3a bentang harus terpanjang. c) Pembengkokan atau berdasar pada tulangan diizinkan hanya bila rasio tinggi terhadap bentang tulangan 151 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN memungkinkan pemakaian bengkokan 45 derajat atau kurang. dari gabungan beban lateral dan gravitasi, panjang dan penyaluran minimum tulangan pada Gambar 8.7.4.1.3a mungkin tidak cukup. Tulangan yang dibengkokkan kadang digunakan dan sulit dipasang dengan benar. Tulangan yang dibengkokkan jika memenuhi 8.7.4.1.3(c). diizinkan mengenai Panduan penggunaan yang dibengkokkan dapat dilihat pada 13.4.8 dari ACI 318-1983. lebih lanjut sistem tulangan Pendukung eksterior(Pelat berhenti)Pendukung interior(Pelat menerus)Pendukung eksterior(Pelat berhenti)0,30 n0,30 n0,33 n0,33 n0,20 n0,20 n0,20 n0,20 n150 mm150 mmPaling sedikit dua batang tulangan harus memenuhi 8.7.4.2Sambungan lewatan diizinkan di daerah iniBatang tulangan menerus0,22 n0,22 n0,22 n0,22 n150 mm150 mm150 mmMaks. 0,15 nMaks. 0,15 nc1c1c1Bentang bersih - nBentang bersih - nMuka pendukungMuka pendukungJarak sumbuJarak sumbu C C C ATASBAWAHLAJUR KOLOMLAJURLAJUR TENGAHDENGAN DROP PANEL LOKASIAS MINIMUM PADA PENAMPANGTANPA DROP PANEL SISA50 %100%100%ATASBAWAHSISA50% Gambar 8.7.4.1.3a - Panjang penyaluran minimum tulangan ulir pada pelat dua-arah tanpa balok 152 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 0,3 nRetak geser pons tertahan oleh tulangan atas(a) Pelat dengan perbandingan ukuran normal(b) Pelat tebalRetak geser pons tidak tertahan oleh tulangan atas 0,3 n Gambar R8.7.4.1.3b - Retak geser punching pada pelat dengan penyaluran tulangan sesuai 8.7.4.1.3a 8.7.4.2 Integritas struktur R8.7.4.2 Integritas struktur 8.7.4.2.1 Semua batang ulir atau kawat ulir bawah di dalam lajur kolom, pada masing- masing arah, harus menerus atau disambung dengan sambungan mekanis penuh, dilas penuh, atau sambungan tarik kelas B. Sambungan harus dipasang sesuai dengan Gambar 8.7.4.1.3a. R8.7.4.2.1 dan R8.7.4.2.2 Tulangan bawah lajur kolom menerus memberikan pelat sisa kemampuan untuk membentang ke tumpuan yang berdekatan jika ada satu tumpuan yang rusak. Dua tulangan bawah lajur kolom menerus atau kawat yang melalui kolom dapat disebut "tulangan integritas," dan disediakan untuk memberi pelat kekuatan setelah kegagalan geser punching tunggal (single punching shear) pada sebuah tumpuan tunggal (Mitchell dan Cook 1984). Joint ACI-ASCE Committee 352 (ACI 352.1R) memberikan panduan lebih lanjut mengenai desain integritas dalam sambungan tulangan pelat-kolom. Ketentuan serupa untuk pelat dengan tendon tanpa lekatan disediakan pada 8.7.5.6. 8.7.4.2.2 Paling sedikit dua batang tulangan atau kawat bawah lajur kolom pada masing-masing arah harus melewati di dalam daerah yang dibatasi oleh tulangan longitudinal kolom dan harus diangkur pada tumpuan eksterior. 8.7.4.2.3 Pada pelat dengan kepala geser bilamana tidak praktis untuk meneruskan batang tulangan bawah yang disyaratkan oleh 8.7.4.2.2 melalui kolom, paling sedikit dua batang tulangan atau kawat bawah pada masing-masing arah harus melewati kepala geser sedekat mungkin ke kolom dan menerus, atau disambung dengan sambungan mekanis penuh, dilas penuh, atau sambungan tarik kelas B. Pada kolom eksterior, tulangan atau kawat harus diangkur pada kepala geser. R8.7.4.2.3 Ketentuan ini memerlukan tulangan integritas yang sama seperti untuk pelat dua arah tanpa balok lainnya untuk terjadinya kegagalan geser mencegah punching pada tumpuan. Dalam beberapa jarak bersih yang kasus, harus ada memadai tulangan bawah sehingga terlekat bisa melewati kepala geser dan melalui kolom. Ketika jarak kepala geser tidak memadai, tulangan bawah harus melewati lubang di lengan kepala geser atau di sekeliling perimeter gelang angkat (lifting collar). Kepala geser harus dijaga untuk serendah mungkin di pelat 153 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN meningkatkan efektivitas kepala geser tersebut. 8.7.5 Tulangan lentur pelat prategang R8.7.5 Tulangan lentur pelat prategang 8.7.5.1 Tendon eksternal harus dilekatkan pada komponen struktur sehingga mampu mempertahankan yang ditetapkan antara tendon dan titik berat beton pada semua lendutan komponen struktur yang diantisipasi. eksentrisitas rentang longitudinal terlekat untuk memenuhi kekuatan lentur atau untuk kondisi tegangan tarik sesuai dengan Pers. (8.6.2.3 (b)), syarat pendetailan pada 7.7.3 harus dipenuhi. 8.7.5.2 Jika tulangan ulir R8.7.5.2 Tulangan terlekat harus diangkur secukupnya untuk mengembangkan kekuatan yang dibutuhkan untuk menahan terfaktor. Persyaratan beban 7.7.3 dimaksudkan memberikan untuk pengangkuran untuk kekuatan tarik atau tekan yang terjadi pada tulangan terlekat oleh lentur akibat beban terfaktor sesuai 22.3.2, atau dengan tegangan tarik pada beban layan sesuai Pers. (8.6.2.3 (b)). diperlukan 8.7.5.3 Tulangan longitudinal terlekat yang diperlukan oleh Pers. (8.6.2.3 (c)) harus dipasang di bagian atas pelat, dan harus sesuai a) hingga c): a) Tulangan harus didistribusikan sejarak 1,5h di luar muka tumpuan kolom yang berseberangan. b) Paling tidak empat tulangan ulir, kawat ulir, atau strand terlekat harus disediakan di setiap arah. c) Spasi maksimum s antara tulangan longitudinal terlekat tidak boleh melebihi 300 mm. 8.7.5.4 Pemutusan tulangan prategang 8.7.5.4.1 Area pengangkuran pascatarik harus didesain dan didetailkan sesuai 25.9. 8.7.5.4.2 Angkur dan coupler pascatarik harus didesain dan didetailkan sesuai 25.8. 8.7.5.5 Pemutusan tulangan ulir pelat R8.7.5.5 Pemutusan tulangan ulir pelat dengan tendon tanpa lekatan dengan tendon tanpa lekatan tulangan ulir yang disyaratkan oleh 8.6.2.3 harus sesuai a) dan b): 8.7.5.5.1 Panjang yang R8.7.5.5.1 Panjang minimum diberikan untuk tulangan terlekat yang disyaratkan sesuai 8.6.2.3, tetapi tidak diperlukan untuk kekuatan lentur sesuai 22.3.2. Penelitian (Odello dan Mehta 1967) 154 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN a) Di area momen positif, panjang tulangan harus sekurang-kurangnya ℓn/3 dan dipusatkan di area tersebut. pada bentangan menerus menunjukkan panjang minimum ini menunjukkan perilaku yang cukup baik pada beban layan dan kondisi beban terfaktor. b) Di area momen negatif, tulangan harus menerus sekurang-kurangnya ℓn/6 pada setiap sisi muka tumpuan. 8.7.5.6 Integritas struktur R8.7.5.6 Integritas struktur dalam 8.7.5.6.3, paling sedikit dua tendon dengan diameter 12,7 mm atau strand yang lebih besar harus dipasang di setiap arah kolom sesuai a) atau b): 8.7.5.6.1 Kecuali diizinkan R8.7.5.6.1 Tendon prategang yang lokasi melewati manapun di ketebalan pelat akan menyebabkan pelat tersebut tergantung setelah kegagalan punching shear, bila tendon menerus melalui atau terangkur di area tulangan memanjang kolom dan dicegah dari pencar (bursting) melalui permukaan atas pelat (ACI 352.1R). joint pelat-kolom di a) Tendon harus melewati daerah yang longitudinal yang dibatasi oleh dibatasi oleh kolom. tulangan b) Tendon harus diangkur dalam daerah yang dibatasi oleh tulangan longitudinal kolom, dan angkur harus dipasang melewati pusat kolom dan diluar daerah angkur. 8.7.5.6.2 Di luar kolom dan muka kepala geser, kedua tendon integritas struktur yang disyaratkan oleh 8.7.5.6.1 harus melewati setiap tendon ortogonal dalam bentang yang bersebelahan. R8.7.5.6.2 Di antara kolom atau muka kepala geser, tendon integritas struktural tendon harus melewati bagian bawah ortogonal dari bentang yang berdekatan sehingga gerakan vertikal tendon integritas ditahan oleh tendon ortogonal. Bilamana tendon didistribusikan dalam satu arah dan disatukan ortogonal, persyaratan ini dapat dipenuhi dengan terlebih dahulu menempatkan tendon yang integritas untuk arah terdistribusi dan kemudian menempatkan tendon yang disatukan. Dimana tendon didistribusikan ke dua arah, penganyaman tendon diperlukan dan penggunaan 8.7.5.6.3 mungkin menjadi pendekatan yang lebih mudah. dalam arah tendon 8.7.5.6.3 Pelat dengan tendon yang tidak memenuhi 8.7.5.6.1 dapat digunakan jika tulangan ulir bawah terlekat disediakan di setiap arah sesuai 8.7.5.6.3.1 hingga 8.7.5.6.3.3. pelat R8.7.5.6.3 prategang, dengan posisi tendon yang terbatas menjadi sulit untuk menyediakan tendon integritas struktur sesuai 8.7.5.6.1. Dalam situasi seperti itu, tendon integritas struktural dapat digantikan oleh tulangan ulir sisi bawah (ACI 352.1R). Pada beberapa 8.7.5.6.3.1 Tulangan ulir bawah minimum As pada setiap arah harus yang terbesar dari a) dan b): 155 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN ywsfdbA'cf37,0 a) (8.7.5.6.3.1a) ywsfdbA1,2 b) (8.7.5.6.3.1b) dimana bw adalah lebar muka kolom yang dilewati tulangan. 8.7.5.6.3.2 Tulangan ulir bawah yang dihitung pada 8.7.5.6.3.1 harus melewati daerah yang dibatasi oleh tulangan longitudinal kolom dan harus diangkurkan pada tumpuan bagian luar. 8.7.5.6.3.3 Tulangan ulir bawah harus diangkurkan untuk mencapai fy melewati kolom atau muka kepala geser. 8.7.6 Tulangan geser - sengkang 8.7.6.1 Sengkang kaki R8.7.6 Tulangan geser - sengkang - Penelitian (Hawkins 1974; Brom 1990; Yamada et al 1991; Hawkins et al. 1975; ACI 421.1R) telah menunjukkan bahwa tulangan geser yang terdiri dari tulangan atau kawat yang terangkur dengan baik dan satu- atau banyak- kaki sengkang, atau sengkang tertutup, dapat meningkatkan tahanan geser punching (punching shear) pelat. Batasan jarak yang diberikan pada tulangan 8.7.6.3 sesuai dengan detail geser pelat menjadi lebih efektif. Pasal 25.7.1 persyaratan pengangkuran untuk tulangan geser tipe sengkang yang juga harus diterapkan pada tulangan atau kawat yang digunakan sebagai tulangan geser pelat. Adalah penting bahwa tulangan geser ini terikat dengan tulangan longitudinal pada sisi atas dan bawah pelat, seperti lebih detail ditunjukkan pada Gambar R8.7.6 a) hingga c). Pengangkuran tulangan geser sesuai persyaratan 25.7.1 sulit diaplikasikan pada pelat yang tipis dari 250 mm. Tulangan geser yang terdiri dari tulangan vertikal yang secara mekanis terangkur pada setiap ujungnya oleh pelat atau kepala yang mampu mencapai kekuatan leleh telah berhasil yang tulangan digunakan (ACI 421.1R). tunggal, U- sederhana, U-jamak, dan sengkang tertutup diizinkan sebagai tulangan geser. 8.7.6.2 Pengangkuran dan geometri sengkang harus sesuai 25.7.1. 8.7.6.3 Jika sengkang disediakan, lokasi dan spasi harus sesuai Tabel 8.7.6.3. Tabel 8.7.6.3 - Batas lokasi dan spasi sengkang pertama memberikan Jarak atau spasi maksimum, mm Arah pengukuran Deskripsi pengukuran Jarak dari muka kolom ke sengkang pertama Spasi antar sengkang Tegak lurus dengan muka kolom Sejajar dengan muka kolom d/2 d/2 Spasi antara kaki vertikal sengkang 2d lebih Dalam sambungan pelat-kolom dimana transfer momen diabaikan, tulangan geser terhadap sentroid dari harus simetris (Gambar R8.7.6d). penampang kritis 156 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Batasan spasi ditentukan pada 8.7.6.3 dan juga ditunjukkan pada Gambar R8.7.6d dan e. Pada tepi kolom atau untuk sambungan interior dimana transfer momen signifikan, sengkang tipe tertutup direkomendasikan sebisa mungkin dalam pola simetris. Meskipun rata-rata tegangan geser pada muka AD dan BC untuk kolom eksterior pada Gambar R8.7.6(e) lebih rendah dari pada muka AB, sengkang tipe tertutup dipanjangkan dari muka AD dan BC untuk memberikan kekuatan torsi di sepanjang tepi pelat. (a) sengkang satu kaki atau batang tulangan(b) sengkang banyak kaki atau batang tulangan(c) sengkang tertutup6db(min. 75 mm )Maksimum 450Lihat 25.3Lihat 25.3Lihat 25.3 db d Gambar R.8.7.6(a)-(c) - Sengkang satu- atau banyak- kaki - tipe pelat tulangan geser 157 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Penampang kritis melewati tulangan geser pelat (baris pertama kaki sengkang)Penampang kritis di luar tulangan geser pelatDenah d/2 d/2 d/2d/2 d/2 d s d/2 2d PelatPotonganKolom Gambar R8.7.6d - Pengaturan tulangan sengkang geser kolom interior Penampang kritis di luar tulangan geser pelatd/2 d/2 d s d/2 2d Penampang kritis sepanjang tulangan geser pelat (baris pertama kaki sengkang)Tepi pelatDenahPotongand/2BACD Gambar R8.7.6e - Pengaturan tulangan sengkang geser kolom tepi R8.7.7 Tulangan geser-stud berkepala - Menggunakan stud berkepala sebagai 8.7.7 Tulangan geser-stud berkepala 158 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tulangan geser pada pelat memerlukan diameter stud tertentu, jarak stud, dan tinggi rakitan untuk keperluan tertentu. 8.7.7.1 Penggunaan berkepala diperbolehkan tegak lurus terhadap bidang pelat. tulangan stud jika dipasang Pengujian (ACI 421.1R) menunjukkan bahwa stud vertikal yang diangkur secara mekanis sedekat mungkin ke bagian atas telah efektif dalam dan bawah pelat tinggi menahan punching-shear. Batas keseluruhan untuk yang mencapai tujuan ini sekaligus memberikan menentukan toleransi ketinggiannya, seperti yang ditunjukkan pada Gambar R20.6.1.3.5 Dibandingkan dengan sengkang satu kaki yang dibengkokkan di ujungnya, stud berkepala menunjukkan slip yang lebih kecil dan oleh karena itu menghasilkan lebih kecil. lebar menghasilkan kinerja Peningkatan peningkatan batas kekuatan geser dan peningkatan jarak antar garis tepi tulangan stud geser berkepala. Pengaturan khusus tulangan geser stud berkepala ditunjukkan pada Gambar R8.7.7. Penampang kritis di luar tulangan geser umumnya memiliki bentuk untuk poligonal. Persamaan menghitung tegangan geser pada bagian tersebut ada pada ACI 421.1R. 8.7.7.1.1 Tinggi keseluruhan perakitan stud geser harus paling sedikit setebal pelat dikurangi dengan penjumlahan a) hingga c): ditentukan a) Selimut beton di atas tulangan lentur atas b) Selimut beton dari pelat dasar stud c) Setengah diameter batang dalam tulangan lentur tarik retak geser yang tulangan geser stud berkepala dan jaraknya harus sesuai Tabel 8.7.7.1.2 8.7.7.1.2 Lokasi R8.7.7.1.2 Jarak yang ditentukan antara garis keliling tulangan geser dibuktikan dengan eksperimen (ACI 421.1R). Jarak bersih antara stud berkepala harus cukup penempatan untuk tulangan lentur. memungkinkan 159 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Garis perifer terluar stud Penampang geser kritisPenampang geser kritisGaris perifer terluar studPenampang geser kritisAv = Luas penampang stud pada garis periferAv = Luas penampang stud pada semua garis periferd/2d/2 d/2 dd/2 dd/2S d/2S dd/2S d/2d/2Stud dengan rail dasarTepi pelatGaris perifer terluar A-AKolom sudutKolom tepiKolom interiorAA Gambar R8.7.7 - Tipikal pengaturan tulangan stud geser berkepala dan penampang kritis 8.7.7.1.2 Lokasi tulangan geser stud berkepala dan jaraknya harus sesuai Tabel 8.7.7.1.2 Tabel 8.7.7.1.2 - Batas lokasi dan spasi stud geser Jarak atau spasi maksimum , mm Arah pengukuran Deskripsi pengukuran Kondisi Jarak dari muka kolom ke garis keliling pertama stud geser d/2 Semua Pelat nonprategang dengan Pelat non prategang dengan Tegak lurus dengan muka kolom vu≤ϕ0,5√fc′ 3d/4 Spasi konstan antara garis keliling stud geser d/2 vu>ϕ0,5√fc′ Pelat prategang memenuhi 22.6.5.4 3d/4 Spasi antara stud geser yang bersebelahan di sekeliling garis terdekat muka Sejajar dengan muka kolom 2d Semua 160 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kolom 8.8 - Sistem pelat berusuk dua arah nonprategang 8.8.1. Umum R.8.8 - Sistem pelat berusuk dua arah nonprategang R8.8.1 Umum - Batasan empiris yang ditetapkan untuk lantai pelat berusuk lantai prategang beton didasarkan pada keberhasilan kinerja sistem konstruksi pelat berusuk standar. Untuk konstruksi balok prategang, pasal ini dapat digunakan sebagai panduan. bertulang tanpa 8.8.1.1 Konstruksi pelat berusuk dua arah nonprategang terdiri dari kombinasi monolit dengan jarak rusuk beraturan dan pelat atas yang didesain untuk bentang di dua arah ortogonal. 8.8.1.2 Lebar rusuk sekurang-kurangnya 100 mm pada setiap tempat di seluruh tingginya. 8.8.1.3 Tebal keseluruhan rusuk tidak boleh melebihi 3,5 kali lebar minimum. 8.8.1.4 Spasi bersih antar rusuk tidak R8.8.1.4 jarak karena maksimum peraturan mengizinkan kuat geser yang lebih tinggi dan selimut beton yang lebih tipis untuk tulangan untuk dimensi rusuk yang relatif kecil dan berulang. Ketentuan batas rusuk diperlukan boleh melebihi 750 mm. 8.8.1.5 Vc diizinkan untuk diambil 1,1 kali R8.8.1.5 Kenaikan dibuktikan atas dasar: kekuatan geser dari nilai terhitung pada 22.5. a) Memenuhi kinerja dari desain konstruksi pelat berusuk, dimana perhitungan kuat geser yang dispesifikasi lebih tinggi dari yang sebelumnya, aturan memungkinkan tegangan geser yang setara; dan b) Potensi redistribusi kelebihan beban yang lokal bersebelahan. ke pelat berusuk 8.8.1.6 Untuk integritas struktur, sekurang- kurangnya satu tulangan bawah pada tiap rusuk harus menerus dan harus diangkur untuk mencapai nilai fy pada muka tumpuan. 161 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 8.8.1.7 Luas tulangan yang tegak lurus persyaratan rusuk dengan kekuatan mempertimbangkan beban terpusat, dan sekurang-kurangnya tulangan susut dan suhu sesuai 24.4. harus memenuhi momen pelat terdapat 8.8.1.8 Konstruksi pelat berusuk dua arah yang tidak memenuhi persyaratan batas pada 8.8.1.1 hingga 8.8.1.4 harus didesain sebagai pelat dan balok. 8.8.2 Sistem pelat berusuk dengan pengisi struktur 8.8.2.1 Jika tanah liat bakar atau bahan pengisi beton permanen yang mempunyai kekuatan tekan sekurang-kurangnya sama dengan fc' pelat berusuk yang digunakan, maka 8.8.2.1.1 dan 8.8.2.1.2 harus diterapkan. 8.8.2.1.1 Ketebalan pelat di atas pengisi harus sekurang-kurangnya yang terbesar dari seperduabelas jarak bersih antar rusuk dan 40 mm. 8.8.2.1.2 Untuk perhitungan kekuatan geser dan momen negatif, diperbolehkan untuk menyertakan cangkang vertikal pengisi yang bersentuhan dengan rusuk. Bagian pengisi lainnya tidak dimasukkan dalam perhitungan kekuatan. 8.8.3 Sistem pelat berusuk dengan bahan pengisi lainnya 8.8.3.1 Jika bahan pengisi tidak memenuhi 8.8.2.1 atau digunakan bekisting yang dapat dilepas, ketebalan pelat harus sekurang- kurangnya dari seperduabelas jarak bentang bersih antar rusuk dan 50 mm. yang terbesar 8.9 - Konstruksi pelat angkat (lift-slab) 8.9.1 Pada pelat yang dibangun dengan metode pelat angkat dimana tidak praktis melewatkan tendon melalui kolom seperti yang disyaratkan 8.7.5.6.1 atau batang tulangan bawah melalui kolom yang 8.7.5.6.3, disyaratkan sekurang-kurangnya dua tendon pascatarik atau dua batang tulangan bawah terlekat atau kawat pada masing-masing arah harus (lifting collar) melewati gelang angkat 8.7.4.2 atau 162 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN sedekat mungkin dengan kolom dan kontinu sambungan atau disambung dengan atau penuh, mekanis sambungan tarik Kelas B. Pada kolom eksterior, tulangan harus diangkur di gelang angkat. las penuh, 8.10 - Metode desain langsung R8.10 - Metode desain langsung terdiri dari seperangkat aturan untuk mendistribusikan momen ke bagian pelat dan balok untuk memenuhi persyaratan keselamatan dan persyaratan kemampuan layan yang paling optimal. Tiga langkah mendasar yang tersedia sebagai berikut: Metode desain langsung 1) Penentuan momen statis terfaktor total (8.10.3) 2) Distribusi dari momen statis terfaktor total ke bagian negatif dan positif (8.10.4) 3) Distribusi momen negatif dan positif terfaktor pada jalur kolom dan jalur tengah dan ke balok, jika ada (8.10.5 dan 8.10.6). Distribusi momen ke jalur kolom dan jalur tengah juga digunakan dalam metode rangka ekuivalen (8.11) 8.10.1 Umum R8.10.1 Umum 8.10.1.1 Pelat dua arah yang memenuhi batasan pada 8.10.2. diizinkan untuk didesain sesuai dengan pasal berikut. langsung R.8.10.1.1 Metode desain dikembangkan dari pertimbangan prosedur teoritis untuk penentuan momen dalam pelat dengan dan tanpa balok, persyaratan untuk desain dan prosedur konstruksi yang sederhana, dan asumsi yang disediakan oleh kinerja sistem pelat. Akibatnya, sistem pelat yang didesain menggunakan metode desain langsung harus memenuhi batasan- batasan pada 8.10.2. 8.10.1.2 Variasi batasan-batasan 8.10.2 diizinkan jika ditunjukkan secara analisis bahwa keseimbangan dan kompatibilitas geometrik dipenuhi, kekuatan desain pada setiap penampang sekurang-kurangnya sama dengan kekuatan perlu, dan kondisi layan, termasuk batas lendutan dipenuhi. R8.10.1.2 Metode desain langsung diizinkan untuk digunakan bahkan jika struktur tidak memenuhi batasan dalam 8.10.2, jika dapat ditunjukkan oleh analisis bahwa batasan tertentu tidak berlaku untuk struktur tersebut. Untuk sistem pelat yang mendukung beban tidak bergerak, seperti sebuah reservoir air di mana beban terdistribusi pada semua panel sama, batasan beban hidup pada 8.10.2.6 tidak perlu dipenuhi. 163 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 8.10.1.3 Tumpuan berbentuk bundar atau poligon beraturan harus diperlakukan sebagai tumpuan persegi dengan luas yang sama. R8.10.1.3 Jika sebuah elemen tumpuan tidak memiliki penampang persegi panjang atau jika salah satu sisi persegi tidak sejajar dengan bentang, harus diperlakukan sebagai tumpuan persegi dengan luas yang sama, seperti yang digambarkan dalam Gambar R8.10.1.3. 0,89h0,93hhhhhh Gambar R8.10.1.3 - Contoh penampang bujursangkar ekuivalen untuk komponen struktur tumpuan 8.10.2 Batasan penggunaan metode R8.10.2 Batasan penggunaan metode desain langsung desain langsung 8.10.2.1 Sedikitnya harus terdapat tiga bentang menerus dalam masing-masing arah. R8.10.2.1 Alasan utama adanya batasan ini adalah besarnya momen negatif di tumpuan interior pada sebuah struktur dengan bentang menerus. Aturan-aturan yang diberikan untuk metode desain langsung berasumsi bahwa sistem pelat di penampang pertama momen negatif interior adalah tidak dijepit terhadap rotasi atau tidak kontinu. hanya dua 8.10.2.2 Panjang bentang berurutan yang diukur dari pusat ke pusat tumpuan dalam masing-masing arah harus tidak boleh berbeda lebih dari sepertiga bentang terpanjang. R8.10.2.2 Batasan ini berkaitan dengan kemungkinan terjadinya momen negatif yang melampaui titik di mana tulangan momen negatif dihentikan, seperti yang dinyatakan dalam Gambar 8.7.4.1.3a. 8.10.2.3 Panel harus berbentuk persegi, dengan rasio dimensi terpanjang terhadap dimensi terpendek yang diukur dari pusat ke pusat tumpuan, tidak melebihi 2. R8.10.2.3 Jika rasio dari dua bentang (bentang panjang/bentang pendek) suatu panel melebihi 2, pelat menahan momen yang terjadi pada bentang yang lebih pendek, sehingga dapat dikategorikan sebagai pelat satu arah. 8.10.2.4 Posisi kolom boleh menyimpang tidak lebih dari 10 % dari bentang dari arah pergeseran masing-masing sumbu di antara titik pusat kolom yang berurutan. R8.10.2.4 Posisi kolom dapat bergeser dalam batas-batas tertentu. Batas atas dari pergeseran total kumulatif dapat mencapai 20 % dari bentangnya. 164 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN yang diperhitungkan beban hanya gravitasi dan terdistribusi merata di seluruh panel. 8.10.2.5 Semua beban akibat R8.10.2.5 Metode langsung didasarkan pada pengujian (Jirsa et al. 1969) untuk beban gravitasi terdistribusi merata dan hasil reaksi kolom ditentukan oleh perilaku statik. Beban lateral, seperti angin atau yang disebabkan oleh gempa analisis memerlukan bumi, rangka. Pondasi rakit tipe terbalik (Inverted foundation mats) didesain sebagai pelat dua arah termasuk beban kolom. Oleh karena itu, walaupun gaya reaksi tanah dianggap seragam, analisis rangka tetap dilakukan. desain (13.3.4) 8.10.2.6 Beban hidup tak terfaktor tidak boleh melebihi dua kali beban mati tak terfaktor. R8.10.2.6 Pada kebanyakan sistem pelat, rasio beban hidup terhadap beban mati akan kurang dari 2 dan tidak diperlukan untuk memeriksa pengaruh dari pola pembebanan. 8.10.2.7 Untuk panel dengan balok di antara tumpuan pada semua sisinya, Pers. (8.10.2.7a) harus dipenuhi untuk balok dalam dua arah tegak lurus. R8.10.2.7 Distribusi elastis dari momen akan berbeda cukup besar dari yang diasumsikan pada metode desain langsung kecuali syarat kekakuan terpenuhi. 0,52,0212221ff (8.10.2.7a) dimana αf1 dan αf2 dihitung dengan: IEIEscsbcbf (8.10.2.7b) 8.10.3 Momen statis terfaktor total untuk R8.10.3 Momen statis terfaktor total untuk suatu bentang suatu bentang total Mo untuk suatu bentang harus ditentukan pada suatu jalur yang dibatasi secara lateral oleh garis pusat panel pada setiap sisi garis pusat tumpuan. 8.10.3.1 Momen statis terfaktor 8.10.3.2 Jumlah absolut momen terfaktor positif dan negatif rata-rata Mu dalam setiap arah tidak boleh kurang dari: R8.10.3.2 Pers. (8.10.3.2) mengikuti langsung penurunan (Nichols 1914) dengan asumsi penyederhanaan bahwa reaksi terkonsentrasi sepanjang muka terhadap tegak tumpuan yang bentang yang ditinjau. Secara umum, perlu dihitung momen statis untuk dua panel yang masing-masing setengah bentang mencakup lajur kolom dengan tengah kolom sepanjang sisinya. 822nuoqM lurus (8.10.3.2) bersebelahan lajur 165 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN (8.10.3.2), ℓn adalah jarak bentang bersih dalam arah momen-momen yang diperhitungkan, harus menerus dari muka ke muka kolom, kepala kolom, bracket, atau dinding, tidak boleh kurang dari 0,65ℓ1. 8.10.3.2.1 Pada Pers. 8.10.3.2.2 Pada Pers. (8.10.3.2), jika bentang transversal panel pada masing- masing garis pusat tumpuan bervariasi, ℓ2 harus diambil sebagai rata-rata dari bentang transversal yang bersebelahan. jika bentang yang bersebelahan dan yang sejajar terhadap tepi pelat yang ditinjau, jarak dari tepi ke garis pusat panel dipakai untuk menggantikan ℓ2. 8.10.3.2.3 Pada Pers. (8.10.3.2), 8.10.4 Distribusi momen statis total R8.10.4 Distribusi momen statis total terfaktor terfaktor 8.10.4.1 Pada bentang interior, Mo harus didistribusikan sebagai berikut: 0,65Mo ke momen negatif dan 0,35Mo ke momen positif. 8.10.4.2 Pada bentang ujung, Mo harus R8.10.4.2 Koefisien momen untuk ujung bentang didasarkan pada kekakuan kolom ekuivalen dari Corley et al. (1961), Jirsa et and al. Jirsa (1970). Koefisien untuk ujung bentang tak terkekang akan digunakan, misalnya, jika pelat hanya ditumpu secara sederhana pada dinding bata atau dinding beton. Untuk ujung yang sepenuhnya terkekang akan berlaku jika pelat dibangun satu kesatuan dengan dinding beton yang lentur yang besar memiliki kekakuan dibandingkan dengan pelat memiliki rotasi pelat yang kecil terjadi pada sambungan pelat dan dinding. didistribusikan sesuai Tabel 8.10.4.2. Tabel 8.10.4.2 - Koefisien distribusi untuk bentang ujung (1963)dan Corley Pelat tanpa balok antara tumpuan interior Pelat dengan balok antara semua tumpuan Tepi eksterior ter- kekang penuh Tepi eksterior tak ter- kekang Tanpa balok tepi Dengan balok tepi Negatif interior Positif Negatif eksterior 0,75 0,70 0,70 0,70 0,65 0,63 0,57 0,52 0,50 0,35 tak terkekang atau sepenuhnya terkekang, Koefisien dalam tabel dipilih untuk menjadi batasan atas untuk momen positif dan negatif interior. Hasilnya, momen negatif eksterior biasanya lebih dekat dengan batas bawah. Kekuatan momen negatif eksterior untuk kebanyakan sistem pelat ditentukan oleh tulangan minimum untuk kontrol retak. Koefisien di dalam tabel telah disesuaikan sehingga jumlah mutlak dari Selain ujung bentang lain yang 0 0,16 0,26 0,30 0,65 166 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN momen positif dan rata-rata momen adalah sama dengan Mo. Dalam peraturan ACI 1977, faktor distribusi fungsi dari rasio didefinisikan sebagai kekakuan yang tumpuan digunakan untuk memproporsikan momen ujung Mo statis bentang. Pendekatan ini dapat digunakan pada nilai-nilai yang sesuai dengan ketentuan ini. eksterior total di 8.10.4.3 Modifikasi momen positif dan momen negatif terfaktor diizinkan hingga 10 persen jika total momen statis terfaktor untuk panel, Mo, dalam arah yang ditinjau tidak kurang dari yang disyaratkan pada Pers. (8.10.3.2). Redistribusi momen seperti pada 6.6.5 tidak diizinkan. R8.10.4.3 Ketentuan ini memperbolehkan pengurangan hingga 10 persen pada momen negatif atau positif terfaktor, dihitung sesuai 8.10.4, dengan syarat total momen statis untuk sebuah panel dengan arah kurang ditinjau dari Mo sesuai Pers. (8.10.3.2). Hal ini dimaksudkan untuk membatasi perilaku inelastik dan redistribusi momen yang dapat terjadi pada pelat dianalisis dengan metode desain langsung. diizinkan Distribusi momen oleh 6.6.5 tidak diizinkan digunakan bila nilai momen menggunakan metode pendekatan. yang tidak yang 8.10.4.4 Penampang kritis untuk momen terfaktor negatif Mu harus berada pada muka tumpuan persegi. 8.10.4.5 Momen negatif Mu harus yang terbesar dari dua momen negatif interior Mu yang dihitung dari bentang-bentang yang tumpuan yang sama merangka pada kecuali untuk mendistribusikan momen tidak seimbang sesuai dengan kekakuan elemen yang bersebelahan. R8.10.4.5 Perbedaan momen dalam pelat pada kedua sisi kolom atau jenis tumpuan yang lain harus dimasukkan dalam desain tersebut. Jika analisis dibuat tumpuan untuk distribusi momen yang tidak seimbang, maka kekakuan lentur dapat diperoleh bruto penampang beton pada komponen yang terlibat. analisis dilakukan berdasarkan luas 8.10.4.6 Balok tepi atau bagian tepi pelat harus didesain untuk menahan torsi akibat momen negatif eksterior Mu. R8.10.4.6 Momen yang tegak lurus dan di ujung dari struktur pelat harus ditransferkan ke kolom tumpuan atau dinding. Tegangan torsi yang disebabkan oleh momen pada pelat harus diperiksa. 8.10.5 Momen terfaktor di lajur kolom 8.10.5.1 Lajur kolom harus menahan bagian dari momen negatif interior Mu sesuai Tabel 8.10.5.1. R8.10.5 Momen terfaktor di lajur kolom - Aturan-aturan yang diberikan untuk menentukan momen pada lajur kolom, balok, dan lajur tengah didasarkan pada studi (Gamble, 1972) pelat elastik linear yang mengalami momen dengan kekakuan Tabel 8.10.5.1 - Bagian momen negatif interior Mu di lajur kolom 167 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN balok yang berbeda yang terjadi dengan koefisien momen telah berhasil digunakan. Untuk tujuan menghasilkan momen di lajur tengah kolom bersebelahan dengan ujung tumpuan dinding, ℓn di Pers. (8.10.3.2) dapat diasumsikan sama dengan kolom bersebelahan yang sejajar dengan bentang kolom, dan dinding dapat dipertimbangkan sebagai balok yang memiliki momen inersia, Ib tak berhingga. ℓ2/ℓ1 1,0 0,75 0,75 αf1ℓ2/ℓ1 0,5 0,75 0,90 2,0 0,75 0,45 0 ≥1,0 Catatan: Interpolasi linier harus dilakukan antara nilai-nilai yang ditunjukkan 8.10.5.2 Lajur kolom harus menahan sebagian dari momen eksterior negatif Mu sesuai Tabel 8.10.5.2. R8.10.5.2 Pengaruh dari parameter kekakuan torsi βt diterapkan pada semua momen negatif terfaktor eksterior terhadap lajur kolom, dan tidak untuk lajur tengah, kecuali kekakuan torsi balok relatif lebih tinggi dibandingkan dengan kekakuan lentur pada tumpuan pelat. Dalam definisi diambil geser βt , modulus sebagai Ecb/2. Tabel 8.10.5.2 - Bagian momen negatif eksterior Mu di lajur kolom 𝓵𝟐 𝓵𝟏⁄ 1,0 1,0 0,75 1,0 0,75 αf1𝓵𝟐 𝓵𝟏⁄ 𝛃𝒕 dapat 0,5 1,0 0,75 1,0 0,90 2,0 1,0 0,75 1,0 0,45 0 ≥ 2,5 0 ≥ 2,5 0 Ketika dinding-dinding yang digunakan sebagai tumpuan sepanjang garis kolom, dinding tersebut dapat dianggap sebagai balok yang sangat kaku dengan nilai αf1𝓵𝟐 𝓵𝟏⁄ lebih besar dari 1. Ketika tumpuan eksterior terdiri dari dinding tegak lurus yang akan terhadap arah momen dihitung, βt dapat bernilai nol jika dinding tembok tersebut tidak memiliki tahanan torsi, dan βt dapat bernilai 2,5 untuk dinding yang memiliki tahanan torsi yang baik dimana didinding tersebut monolit dengan pelat. ≥ 1,0 Catatan: Interpolasi linier harus dilakukan antara nilai-nilai yang ditunjukkan, dimana 𝛃𝒕 dihitung dengan Pers. (8.10.5.2a), dan C dihitung dengan Pers. (8.10.5.2b). IECEscscbt2 (8.10.5.2.a) 363,013yxyxC (8.10.5.2.b) 8.10.5.3 Untuk penampang T dan L, pehitungan konstanta 𝑪 pada Pers. (8.10.5.2b) dilakukan dengan membagi penampang menjadi bagian-bagian persegi terpisah, seperti didefinisikan dalam 8.4.1.8, dan menjumlahkan nilai-nilai 𝑪 untuk setiap bagiannya. 8.10.5.4 Bila lebar kolom atau dinding sekurang-kurangnya (3/4)𝓵𝟐, momen negatif Mu harus didistribusikan merata selebar 𝓵𝟐. 8.10.5.5 Lajur kolom harus menahan bagian dari momen positif interior Mu sesuai Tabel 8.10.5.5. Tabel 8.10.5.5 - Bagian momen positif Mu di lajur kolom 168 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN ℓ2/ℓ1 αf1ℓ2/ℓ1 0,5 1,0 2,0 0 0,60 0,60 0,60 ≥1,0 0,90 0,75 0,45 Catatan: Interpolasi linier harus dilakukan antara nilai-nilai yang ditunjukkan. 8.10.5.6 Untuk pelat dengan balok di antara tumpuan, bagian pelat dari lajur kolom harus menahan momen lajur kolom yang tidak ditahan oleh balok. 8.10.5.7 Momen terfaktor balok R8.10.5.7 Momen terfaktor balok - Beban yang diberikan secara langsung ke balok tambahan dari beban mati terdistribusi merata di seluruh pelat; seperti langit- langit, finishing lantai, atau setara dengan beban partisi; dan beban hidup terdistribusi merata. Semua beban ini biasanya sudah dimasukkan Pers. (8.10.3.2). Beban garis diberikan secara langsung ke balok termasuk dinding partisi sepanjang garis tengah balok dan tambahan beban mati dari balok. Beban terpusat termasuk tiang di atas atau di bawah balok. Untuk menentukan beban yang terjadi, hanya beban yang terletak pada lebar batang balok yang dianggap sebagai pada balok. Lebar efektif balok yang didefinisikan dalam 8.4.1.8 hanya untuk perhitungan kekuatan dan kekakuan relatif. Beban garis dan beban terpusat yang terletak di pelat ditentukan sepanjang pembagian beban untuk pelat dan balok tersebut. Merujuk juga pada R8.10.5. ke qu di beban yang terjadi balok perlu 8.10.5.7.1 Balok di antara tumpuan harus menahan momen lajur kolom Mu sesuai Tabel 8.10.5.7.1. Tabel 8.10.5.7.1 - Bagian momen lajur kolom Mu pada balok Koefisien distribusi 0 0,85 αf1ℓ2/ℓ1 0 ≥1,0 Catatan: Interpolasi linier harus dilakukan antara nilai-nilai yang ditunjukkan. tambahan momen yang telah dihitung sesuai 8.10.5.7.1, balok harus menahan momen yang disebabkan oleh beban terfaktor yang diaplikasikan 8.10.5.7.2 Sebagai 169 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN secara langsung pada balok, termasuk berat badan balok yang menjorok di atas dan di bawah pelat. 8.10.6 Momen terfaktor pada lajur tengah R8.10.6 Momen tengah - Merujuk pada R8.10.5 terfaktor pada lajur 8.10.6.1 Bagian momen negatif dan momen positif terfaktor yang tidak ditahan oleh lajur kolom harus dibagi secara proporsional pada setengah lajur tengah yang ditinjau. 8.10.6.2 Masing-masing tengah lajur jumlah momen yang lajur harus menahan diberikan pada kedua setengah tengahnya. 8.10.6.3 Lajur tengah yang bersebelahan dan sejajar dengan tepi yang ditumpu oleh dinding harus diproporsikan untuk menahan dua kali momen yang dibagikan pada setengah lajur tengah yang berhubungan dengan baris pertama tumpuan interior. 8.10.7 Momen terfaktor pada kolom dan R8.10.7 Momen terfaktor pada kolom dan tulangan dinding - Desain dan detail mentransfer momen dari pelat ke ujung kolom penting untuk kinerja dan keamanan slab datar atau pelat datar tanpa balok tepi atau pelat kantilever. Detail desain yang lengkap sangat penting ditunjukkan dalam dokumen konstruksi, seperti konsentrasi tulangan pada kolom dengan spasi yang tambahan lebih kecil, atau lainnya. dinding tulangan yang dibangun secara menyatu dengan sistem pelat harus menahan momen yang diakibatkan oleh beban terfaktor pada sistem pelat. 8.10.7.1 Kolom dan dinding 8.10.7.2 Pada tumpuan interior, kolom atau dinding di atas dan di bawah pelat terfaktor yang harus menahan momen dihitung dengan Pers. (8.10.7.2) secara proporsi langsung kekakuannya dilakukan analisis. R8.10.7.2 Pers. (8.10.7.2) mengacu pada dua bentang bersebelahan, dengan satu bentang lebih panjang daripada yang lain, dengan beban mati ditambah satu setengah beban hidup yang diterapkan pada bentang yang lebih panjang dan hanya beban mati diberikan pada bentang yang lebih pendek. sesuai dengan jika kecuali 22220,070,5'''UUscDLnDunMqqq (8.10.7.2) 170 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dimana qDu', ℓ2', dan ℓn' merujuk pada bentang terpendek. 8.10.7.3 Momen akibat beban gravitasi yang akan ditransfer di antara pelat dan kolom tepi yang sesuai 8.4.2.3 tidak boleh kurang dari 0,3Mo. R8.10.7.3 pelat menunjukkan bahwa kekakuan relatif pelat, balok, dan kolom mempengaruhi jumlah momen yang ditransfer ke tumpuan akibat kondisi beban gravitasi, tetapi selisihnya cukup kecil. Untuk tipikal konfigurasi pelat, batas atas dari nilai-nilai yang diberikan dalam Tabel 8.10.4.2 untuk kondisi tepi tak terkekang dan sepenuhnya terkekang adalah 0,3Mo. Analisis sistem 8.10.8 Geser terfaktor sistem pelat dengan terfaktor sistem pelat R8.10.8 Geser dengan balok - Daerah tributari untuk menghitung geser pada balok interior ditampilkan dengan arsiran di Gambar balok 8.10.8.1. αf1𝓵𝟐 𝓵𝟏⁄ kurang dari 1,0, geser pada balok dapat interpolasi linier. Dalam kasus tersebut, balok yang merangka ke kolom tidak akan terhitung pada semua gaya geser yang diberikan pada kolom. Gaya geser sisa akan menghasilkan tegangan geser di pelat sekitar kolom yang harus diperiksa dengan cara yang sama seperti pelat datar, sesuai dengan dipersyaratkan 8.10.8.3. Pasal 8.10.8.1 dan 8.10.8.2 tidak berlaku untuk perhitungan momen torsi pada balok. Momen ini harus didasarkan perhitungan momen-momen lentur yang terjadi pada sisi-sisi balok. balok Jika kekakuan diperoleh dengan yang 8.10.8.1 Balok di antara tumpuan harus menahan bagian geser sesuai Tabel 8.10.8.1 yang disebabkan oleh beban terfaktor di luas tributari sesuai Gambar 8.10.8.1. Tabel 8.10.8.1 - Bagian geser yang ditahan oleh balok Koefisien distribusi αf1ℓ2/ℓ1 0 0 ≥1,0 1,0 Catatan: Linear interpolasi akan dilakukan antara nilai-nilai yang ditunjukkan 171 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 450 450 Gambar 8.10.8.1 - Luas tributari untuk geser balok interior 8.10.8.2 Sebagai tambahan untuk geser yang dihitung sesuai 8.10.8.1, balok harus menahan geser yang disebabkan oleh beban terfaktor yang diaplikasikan secara langsung pada balok, termasuk berat badan balok yang menjorok di atas dan di bawah pelat. 8.10.8.3 Perhitungan kekuatan geser perlu pelat yang berdasar pada asumsi bahwa beban terdistribusi ke tumpuan balok sesuai 8.10.8.1 diizinkan. Tahanan geser total Vu pada panel harus disediakan. 8.11 - Metode rangka ekuivalen R8.11 - Metode rangka ekuivalen rangka ekuivalen melibatkan sistem pelat tiga dimensi yang dibuat menjadi serangkaian rangka dua dimensi yang kemudian dianalisis untuk beban yang bekerja pada bidang rangka tersebut. Momen negatif dan positif yang didapat pada penampang desain kritis didistribusikan ke penampang pelat sesuai 8.10.5 (lajur kolom), 8.10.5.7 (balok), dan rangka 8.10.6 ekuivalen didasarkan pada studi yang dilaporkan oleh Corley et al. (1961), Jirsa et and al.(1963), Jirsa (1970). Untuk bagian R13.7 dari peraturan ACI 1989 berisi penjelasan yang lebih rangka ekuivalen. Metode (lajur tengah). Metode dan Corley rinci tentang metode 8.11.1 Umum 8.11.1.1 Semua penampang pelat dan komponen tumpuan pada sistem pelat dua arah yang didesain dengan metode rangka ekuivalen harus menahan momen dan 172 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN geser yang didapat dari analisis sesuai 8.11.2 hingga 8.11.6. 8.11.1.2 Beban hidup harus diatur sesuai 6.4.3. untuk memperhitungkan kontribusi kepala kolom logam terhadap kekakuan, tahanan momen dan tahanan geser. 8.11.1.3 Diizinkan 8.11.1.4 Diizinkan untuk mengabaikan perubahan panjang kolom dan pelat akibat tegangan langsung, dan defleksi akibat geser. 8.11.2 Rangka ekuivalen R8.11.2 Rangka ekuivalen - Penerapan rangka ekuivalen pada suatu struktur diilustrasikan pada Gambar R8.11.2. bangunan tiga dimensi dibagi menjadi serangkaian rangka ekuivalen dua dimensi berpusat pada kolom atau tengah tumpuan dengan setiap rangka yang diteruskan sepanjang ketinggian bangunan. Lebar setiap rangka ekuivalen dibatasi oleh garis tengah yang bersebelahan. Analisis lengkap dari sistem pelat untuk suatu bangunan terdiri dari menganalisis serangkaian rangka (interior dan eksterior) yang mencakup longitudinal dan transversal bangunan. 8.11.2.1 Struktur harus dimodelkan dengan rangka ekuivalen pada garis kolom yang diambil pada arah longitudinal dan transversal bangunan. 8.11.2.2 Masing-masing rangka ekuivalen harus tediri dari sebaris kolom atau tumpuan dan lajur pelat-balok yang dibatasi secara lateral oleh garis pusat panel pada setiap sisi garis pusat kolom atau tumpuan. dari panel 8.11.2.3 Rangka yang bersebelahan dan sejajar terhadap suatu tepi harus dibatasi oleh tepi tersebut dan garis pusat panel sebelahnya. Rangka ekuivalen terdiri dari tiga bagian: 1) lajur pelat horizontal, termasuk setiap balok yang membentang ke arah rangka; 2) kolom atau tumpuan vertikal lain, yang memanjang di atas dan di bawah pelat; dan 3) unsur-unsur struktur yang menghasilkan transfer momen antara struktur horizontal dan vertikal. tumpuan harus dianggap terhubung dengan lajur pelat- kolom oleh komponen torsi yang arahnya transversal terhadap arah bentang yang ditinjau dimana momennya dihitung dan menerus ke garis-garis pusat panel pada masing-masing sisi kolom. 8.11.2.4 Kolom atau Lajur kolom l2/2 Lajur pelat-balok l2/2 Sumbu panel l2 l2Rangka ekuivalen interiorSetengah lajur tengahRangka ekuivalen eksteriorTepi Sumbu panel bersebelahanl1 l1l1 l2 8.11.2.5 Setiap rangka ekuivalen dapat dianalisis sebagai suatu kesatuan. Sebagai alternatif, untuk beban gravitasi, masing- masing lantai atau atap dapat dianalisis terpisah dengan menganggap secara ujung-ujung jauh kolom terjepit. 8.11.2.6 Bila pelat balok dianalisis secara terpisah, diizinkan untuk menghitung tumpuan dengan momen pada suatu menganggap bahwa pelat-balok terjepit lebih panel tumpuan dua atau pada 173 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Gambar R8.11.2 - Definisi rangka ekuivalen sebelahnya, selama pelat tersebut menerus melewati tumpuan jepit tersebut. 8.11.3 Pelat-balok R8.11.3 Pelat-balok 8.11.3.1 Momen inersia pelat-balok dari pusat kolom ke muka kolom, bracket, atau kepala kolom harus diasumsikan sama dengan momen inersia pelat-balok pada muka kolom, bracket, atau kepala kolom dibagi dengan besaran (1 - c2/ℓ2)2, dimana c2 dan ℓ2 diukur arah transversal terhadap arah bentang dimana momen sedang ditinjau. R8.11.3.1 Suatu tumpuan didefinisikan sebagai kolom, kapital, bracket, atau dinding. Balok bukan sebuah tumpuan pada rangka ekuivalen. 8.11.3.2 Variasi pada momen pelat-balok inersia harus sepanjang diperhitungkan. sumbu luas penampang bruto beton dalam penentuan momen inersia pelat-balok pada sebarang penampang di luar joint atau kepala kolom. 8.11.3.3 Diizinkan penggunaan 8.11.4 Kolom R8.11.4 Kolom - Kekakuan kolom didasarkan pada panjang kolom dari pertengahan tengah pelat atas sampai pertengahan tengah pelat bawah. Momen inersia berdasarkan kolom dengan penampangnya, mempertimbangkan peningkatan kekakuan yang disebabkan oleh kepala kolom, jika ada. 8.11.4.1 Momen inersia kolom dari atas ke bawah joint pelat-balok harus dianggap tidak terhingga. dihitung 8.11.4.2 Variasi pada momen sumbu inersia harus sepanjang diperhitungkan. kolom Jika pelat-balok dianalisis secara terpisah untuk beban gravitasi, konsep sebuah kolom digunakan penggabungan kekakuan pelat-balok dan elemen elemen komposit. Fleksibilitas kolom diubah untuk menghitung fleksibilitas torsi sambungan pelat-kolom yang mengurangi efisiensi perpindahan momen. Kolom ekuivalen terdiri dari kolom yang berada di atas dan di bawah pelat-balok, ditambah elemen torsi di setiap sisi kolom hingga garis tengah dari panel yang bersebelahan, seperti pada yang Gambar R8.11.4. luas penampang bruto beton dalam penentuan momen inersia kolom pada sebarang penampang di luar joint atau kepala kolom. 8.11.4.3 Diizinkan penggunaan ekuivalen, torsi ke sebuah ditunjukkan 174 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN l1 l1 AA Balok paralelC kolomLC kolomL Kolom atas Komponen struktur torsiKomponen struktur torsiKolom bawahl1 l2 l2 Gambar R8.11.4 - Kolom ekuivalen (kolom ditambah komponen struktur torsi) 8.11.5 Komponen torsi R8.11.5 Komponen torsi - Perhitungan kekakuan elemen torsi memerlukan beberapa asumsi penyederhanaan. Jika tidak ada balok merangka ke kolom, proporsi dari pelat sama dengan lebar kolom atau kapital diasumsikan menjadi elemen torsi. Jika sebuah balok merangka ke kolom, diasumsikan sebagai balok-L atau balok-T, dengan flens membentang dari muka balok dengan jarak yang sama dengan balok di atas atau di bawah pelat tetapi tidak lebih dari empat kali ketebalan pelat; merujuk kepada 8.4.1.8. Selain itu, hal ini diasumsikan bahwa tidak adanya rotasi torsi pada balok sepanjang lebar tumpuan. 8.11.5.1 Komponen-komponen torsi harus dianggap mempunyai penampang konstan (prismatik) pada seluruh panjang komponen tersebut yang terdiri dari yang terbesar dari a), b), dan c): a) Bagian pelat yang mempunyai lebar sama dengan lebar kolom, bracket, atau kepala kolom dalam arah bentang dimana momen akan dihitung. b) Untuk konstruksi monolit atau komposit penuh, bagian pelat yang ditetapkan dalam a) ditambah bagian balok transversal di atas dan di bawah pelat. c) Balok transversal sesuai 8.4.1.8. Penampang komponen yang digunakan torsi untuk menghitung dinyatakan oleh 8.11.5.1. kekakuan 8.11.5.2 Bila balok-balok merangka ke kolom dalam arah bentang dimana momen dihitung, kekakuan torsi harus dikalikan dengan rasio momen inersia pelat termasuk baloknya dibagi dengan momen inersia pelat tanpa balok tersebut. Studi analisis tiga dimensi dari berbagai macam pelat menyarankan bahwa nilai kekakuan torsi dapat diperoleh dengan momen mengasumsikan sepanjang elemen torsi yang bervariasi tengah- linear dari maksimal tengah kolom sampai nol di tengah panel. Distribusi momen diamsumsikan sepanjang tengah kolom ditampilkan dalam Gambar. R8.11.5. distribusi di torsi, berdasarkan hasil dari analisis tiga dimensi pelat (Corley et al. 1961; Jirsa et al. 1963; Corley and Jirsa 1970), diberikan sebagai: Perkiraan nilai kekakuan 175 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 222139cCEKcst l2 2 Gambar R8.11.5 - Distribusi momen torsi sepanjang sumbu kolom AA pada gambar R8.11.4 8.11.6 Momen-momen terfaktor R8.11.6 Momen-momen terfaktor interior, penampang kritis untuk momen negatif terfaktor Mu pada kedua lajur kolom dan lajur tengah harus diambil pada muka tumpuan yang dianggap persegi, tetapi tidak lebih jauh dari 0,175𝓵𝟏 dari pusat kolom. 8.11.6.1 Pada tumpuan R8.11.6.1 hingga R8.11.6.4 Pasal standar ini menyesuaikan momen negatif terfaktor ke muka tumpuan. Untuk tumpuan eksterior dengan bracket atau kepala kolom, pengaturan yang dilakukan adalah membatasi untuk memodifikasi pengurangan momen negatif. Gambar R8.10.1.3 menggambarkan beberapa tumpuan persegi yang digunakan sebagai muka tumpuan untuk mendesain tumpuan yang tidak berbentuk persegi. 8.11.6.2 Pada tumpuan eksterior tanpa bracket atau kepala kolom, penampang kritis untuk momen negatif terfaktor Mu pada bentang yang tegak lurus terhadap suatu tepi harus diambil di muka komponen penumpu. 8.11.6.3 Pada tumpuan eksterior dengan bracket atau kepala kolom, penampang kritis untuk momen negatif terfaktor Mu pada bentang yang tegak lurus terhadap suatu tepi harus diambil sejarak dari muka komponen penumpu yang tidak melebihi setengah proyeksi bracket atau kepala kolom melewati muka komponen penumpu. 8.11.6.4 Tumpuan berbentuk bundar atau poligon beraturan harus dianggap sebagai tumpuan persegi dengan luas yang sama untuk lokasi penampang kritis untuk momen desain negatif. 8.11.6.5 Bila sistem pelat dalam batasan- batasan 8.10.2 dianalisis dengan metode rangka untuk mereduksi momen-momen yang dihasilkan dengan proporsi sedemikian rupa hingga jumlah absolut momen-momen positif dan negatif rata-rata yang digunakan dalam R8.11.6.5 Ketentuan ini didasarkan pada prinsip bahwa jika dua metode yang berbeda digunakan untuk mendapatkan tidak jawaban mensyaratkan nilai yang lebih besar dari nilai diizinkan. Dari pengalaman yang ada, momen statis ekuivalen, diizinkan tertentu, standar ini terkecil yang 176 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN desain didapat dari Pers. (8.10.3.2). tidak perlu melebihi nilai yang terfaktor total tidak melebihi nilai yang diberikan oleh Pers. (8.10.3.2), sehingga nilai-nilai tersebut dapat digunakan untuk desain jika batasan-batasan yang berlaku terpenuhi. 8.11.6.6 Diizinkan untuk mendistribusikan momen-momen panampang- pada penampang kritis ke lajur kolom, balok, dan lajur tengah sesuai dengan metode desain langsung dalam 8.10.2, yang memberikan bahwa Pers. (8.10.2.7a) terpenuhi. 177 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 9 - BALOK 9.1 - Ruang lingkup R9.1 - Ruang lingkup 9.1.1 Ketentuan pada pasal ini berlaku untuk desain balok nonprategang dan prategang, termasuk: R9.1.1 Balok struktur komposit baja- beton ini. tidak dibahas dalam pasal Ketentuan desain untuk balok komposit dijelaskan dalam AISC 360. a) Balok beton komposit yang dibangun dengan pengecoran tetapi disambung satu sama lain sehingga semua komponen memikul beban sebagai satu kesatuan terpisah b) Sistem pelat berusuk sesuai 9.8 c) Balok tinggi sesuai 9.9 9.2 - Umum R9.2 - Umum 9.2.1 Material 9.2.1.1 Properti desain beton harus dipilih sesuai Pasal 19. 9.2.1.2 Properti desain tulangan baja harus dipilih sesuai Pasal 20. 9.2.1.3 Persyaratan material, desain, dan pendetailan untuk penanaman dalam beton harus sesuai 20.7. 9.2.2 Sambungan ke komponen lainnya 9.2.2.1 Untuk konstruksi cor di tempat, sambungan balok-kolom dan pelat-kolom harus memenuhi Pasal 15. 9.2.2.2 Untuk konstruksi pracetak, sambungan harus memenuhi penyaluran gaya yang dipersyaratkan pada 16.2. 9.2.3 Stabilitas R9.2.3 Stabilitas 9.2.3.1 Jika balok tidak diberi pengaku (braced) lateral secara menerus, a) dan b) harus memenuhi: R9.2.3.1 Pengujian-pengujian (Hansell and Winter 1959; Sant and Bletzacker 1961) telah menunjukkan bahwa balok beton bertulang yang tidak ada pengaku lateral, bahkan ketika balok sangat tinggi dan tipis, tidak akan gagal prematur akibat tekuk lateral, asalkan balok dibebani tanpa eksentrisitas lateral yang menyebabkan torsi. Balok yang tidak ditopang secara lateral sering dibebani secara eksentrik atau dengan sedikit kemiringan. Tegangan pembebanan dan a) Spasi pengaku tidak melebihi sekurang-kurangnya 50 kali lebar sayap atau muka yang tertekan. harus memperhitungkan pengaruh beban eksentris. lateral harus b) Spasi pengaku lateral deformasi akibat 178 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tersebut merugikan untuk balok tinggi dan tipis dengan panjang bentang tidak bertumpu. Tumpuan lateral dengan jarak kurang 50b diperlukan untuk kondisi pembebanan seperti itu. 9.2.3.2 Pada balok prategang, harus dipertimbangkan tekuk badan dan sayap tipis. Jika terdapat kontak yang berselang antara tulangan prategang dan ducting yang melebihi ukuran, komponen tekuk di antara titik kontak harus dipertimbangkan. R9.2.3.2 Pada komponen pascatarik, tulangan prategang memiliki kontak yang berselang dengan ducting yang besar, komponen tersebut bisa tertekuk akibat gaya prategang aksial, karena komponen tersebut dapat membengkok ke arah lateral sementara tulangan prategang tidak. Jika tulangan prategang kontak secara terus menerus dengan komponen yang sedang ditegangkan atau merupakan tanpa bagian lekatan dengan selubung terlalu besar daripada tulangan prategang, gaya prategang tidak dapat menekuk komponen tersebut. tendon tidak 9.2.4 Konstruksi balok-T R9.2.4 Konstruksi balok-T 9.2.4.1 Pada konstruksi balok-T, sayap dan badan beton harus dibentuk monolit atau dibuat komposit sesuai 16.4. R9.2.4.1 Untuk konstruksi monolit atau komposit sepenuhnya, balok adalah termasuk sebagian pelat sebagai sayap. 9.2.4.2 Lebar sayap efektif harus sesuai 6.3.2. 9.2.4.3 Untuk sayap balok-T dimana tulangan pelat terhadap sumbu longitudinal balok, tulangan pada sayap yang tegak lurus sumbu longitudinal balok harus sesuai 7.5.2.3. R9.2.4.3 Merujuk ke R7.5.2.3. lentur sejajar 9.2.4.4 Desain torsi sesuai 22.7, lebar sayap yang digunakan untuk menghitung Acp, Ag dan Pcp harus sesuai a) dan b): R9.2.4.4 Dua contoh penampang desain torsi sesuai Gambar R9.2.4.4. hb 4 hf hf hb hb bw bw bw + 2hb bw + 8 hf a) Lebar sayap harus mengikutsertakan bagian pelat pada masing-masing sisi balok memanjang dengan jarak sama dengan proyeksi balok di atas atau di bawah pelat, dipilih yang terbesar, namun tidak lebih besar dari empat kali tebal pelat. Gambar R9.2.4.4 - Contoh bagian dari pelat yang diikutkan dengan balok untuk desain torsi b) Sayap harus diabaikan pada kasus untuk parameter Acp dimana 2/pcp untuk penampang solid atau Ag penampang berlubang (hollow) yang dihitung untuk balok dengan sayap nilainya kurang dari perhitungan untuk balok yang sama yang mengabaikan sayap. 2/pcp 179 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 9.3 - Batas desain R9.3 - Batas desain 9.3.1 Tinggi balok minimum R9.3.1 Tinggi balok minimum 9.3.1.1 Untuk balok nonprategang yang tidak bertumpu atau melekat pada partisi atau konstruksi lain yang mungkin rusak akibat lendutan yang besar, ketebalan keseluruhan pelat h tidak boleh kurang dari batas minimum pada Tabel 9.3.1.1, kecuali jika hasil hitungan pada batas lendutan 9.3.2 terpenuhi. R9.3.1.1 Ketentuan balok beton komposit lihat R9.3.2.2. Tabel 9.3.1.1 - Tinggi minimum balok nonprategang Minimum h[1] ℓ/16 ℓ/18,5 ℓ/21 ℓ/8 Kondisi perlekatan Perlekatan sederhana Menerus satu sisi Menerus dua sisi Kantilever [1] Rumusan dapat diaplikasikan untuk beton mutu normal dan tulangan mutu 420. Untuk kasus lain, minimum h harus dimodifikasi sesuai dengan 9.3.1.1.1 hingga 9.3.1.1.3, sebagaimana mestinya. 9.3.1.1.1 Untuk fy lebih dari 420 MPa, persamaan pada Tabel 9.3.1.1 harus dikalikan dengan (0,4 + fy / 700). adalah pendekatan, tetapi memberikan hasil yang konservatif untuk tipikal rasio tulangan dan untuk nilai-nilai fy antara 280 dan 550 MPa. R9.3.1.1.1 Modifikasi fy 9.3.1.1.2 Untuk balok nonprategang yang terbuat dari beton ringan dengan wc berkisar antara 1440 hingga 1840 kg/m3, persamaan pada Tabel 9.3.1.1 harus dikalikan dengan nilai terbesar dari a) dan b): R9.3.1.1.2 Modifikasi untuk beton ringan didasarkan pada hasil dan diskusi dalam ACI 213R. Tidak ada koreksi yang diberikan untuk beton dengan wc lebih besar dari 1840 kg/m3 karena koreksi akan mendekati satu dalam kisaran ini. a) 1,65 - 0,0003wc b) 1,09 komposit nonprategang yang terbuat dari kombinasi beton ringan dan normal, ditopang saat konstruksi, dan ketika beton ringan berada koefisien dalam modifikasi harus digunakan. 9.3.1.1.3 Untuk balok keadaan tertekan, pada 9.3.1.1.2 180 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 9.3.1.2 Ketebalan penutup lantai (floor finish) beton diizinkan untuk dimasukkan ke dalam nilai h jika pengecoran dilakukan secara monolit dengan pelat lantai atau jika penutup lantai dirancang komposit dengan pelat lantai sesuai 16.4. 9.3.2 Batasan lendutan terhitung R9.3.2 Batasan lendutan terhitung 9.3.2.1 Untuk balok nonprategang yang tidak memenuhi 9.3.1 dan untuk balok prategang, lendutan sesaat dan jangka panjang harus dihitung sesuai 24.2 dan tidak boleh melebihi batas pada 24.2.2. 9.3.2.2 Untuk balok beton komposit nonprategang yang memenuhi 9.3.1, lendutan yang terjadi setelah komponen tidak perlu struktur menjadi komposit, dihitung. Lendutan yang terjadi sebelum komponen struktur menjadi komposit harus ketebalan sebelum komposit juga memenuhi 9.3.1. R9.3.2.2 Batasan dalam Tabel 9.3.1.1 berlaku untuk keseluruhan tinggi balok komposit ditopang nonprategang perancah selama konstruksi sehingga, setelah dukungan sementara dihilangkan, beban mati ditahan oleh penampang komposit penuh. Pada konstruksi yang tinggi balok tidak ditopang perancah, tersebut bergantung pada lendutan yang terjadi sebelum atau sesudah aksi komposit yang efektif tercapai. diperiksa, kecuali Lendutan tambahan akibat rangkak dan susut oleh pembebanan awal harus dipertimbangkan. Ini sangat penting pada usia dini ketika kadar air tinggi dan kekuatannya rendah. Transfer dari geser horizontal oleh lekatan jika lendutan berlebihan dari slip harus key) dicegah. Kunci geser menyediakan sarana untuk mentransfer geser namun tidak akan berperan hingga terjadi slip. berlebih disebabkan langsung adalah penting (shear 9.3.3 Batas regangan tulangan pada R9.3.3 Batas regangan tulangan pada balok nonprategang balok nonprategang 9.3.3.1 Untuk balok nonprategang sekurang- R9.3.3.1 Pengaruh dari pembatasan ini adalah untuk membatasi rasio tulangan untuk dalam mengurangi perilaku getas jika terjadi kelebihan beban. Batasan ini tidak berlaku untuk balok prategang. 'ucgP<fA0,10 dengan , t balok nonprategang kurangnya 0,004. lentur 9.3.4 Batas tegangan pada balok prategang 181 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN harus diklasifikasikan sebagai Kelas U, T, atau C sesuai 24.5.2. 9.3.4.1 Balok prategang 9.3.4.2 Tegangan pada balok prategang segera setelah transfer dan pada beban- beban layan harus tidak melebihi tegangan yang diizinkan pada 24.5.3 dan 24.5.4. 9.4 - Kekuatan perlu R9.4 - Kekuatan perlu 9.4.1 Umum 9.4.1.1 Kekuatan perlu harus dihitung sesuai dengan kombinasi beban yang diperhitungkan pada Pasal 5. 9.4.1.2 Kekuatan perlu harus sesuai dengan prosedur analisis pada Pasal 6. 9.4.1.3 Untuk balok prategang, pengaruh reaksi tumpuan yang ditimbulkan akibat prategang harus dipertimbangkan sesuai 5.3.11. 9.4.2 Momen terfaktor 9.4.2.1 Untuk balok yang dibangun menyatu dengan tumpuan, Mu di tumpuan diperkenankan dihitung pada muka tumpuan. 9.4.3 Geser terfaktor R9.4.3 Geser terfaktor 9.4.3.1 Untuk balok yang dibangun menyatu dengan tumpuan, Vu di tumpuan diperkenankan dihitung pada muka tumpuan. antara muka tumpuan dan penampang kritis yang terletak sejauh d dari permukaan tumpuan untuk balok nonprategang atau h/2 dari muka tumpuan untuk balok prategang harus dirancang untuk memenuhi Vu pada penampang kritis jika a) hingga c) terpenuhi: 9.4.3.2 Penampang terdekat ke R9.4.3.2 Retak miring tumpuan dari balok pada Gambar R9.4.3.2a akan memanjang ke atas dari muka tumpuan mencapai daerah tekan kira-kira sejarak d dari muka tumpuan. Jika beban dikerjakan di atas balok, sengkang yang memotong retak ini hanya perlu memikul gaya geser akibat beban-beban yang bekerja di luar d (free body sebelah kanan pada Gambar R9.4.3.2a). Beban- beban yang dikerjakan pada balok antara muka tumpuan dan titik d menjauh dari muka tumpuan, ditransfer langsung ke tumpuan melalui tekan pada badan (web) di atas retak. Dengan demikian, Pasal ini a) Reaksi tumpuan, dalam arah geser yang terjadi, menimbulkan tekan ke daerah ujung balok b) Beban diberikan pada atau dekat permukaan atas balok 182 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN c) Tidak ada beban terpusat antara muka mengizinkan desain untuk geser terfaktor maksimum Vu pada jarak d dari tumpuan untuk balok nonprategang dan jarak h/2 untuk balok prategang. tumpuan dan penampang kritis. Pada Gambar R9.4.3.2b, beban ditunjukkan di dekat bagian bawah balok. Dalam hal ini, penampang kritis diambil pada muka tumpuan. Beban yang bekerja di dekat tumpuan harus ditransfer memotong retak miring memanjang ke arah atas dari muka tumpuan. Gaya geser yang bekerja pada penampang kritis tersebut harus mencakup semua beban yang dikerjakan di bawah potensi retak miring. Tipikal kondisi tumpuan dimana gaya geser pada jarak d dari tumpuan yang digunakan termasuk: a) Balok ditumpu oleh landasan di bagian bawah balok, seperti ditunjukkan pada Gambar R9.4.3.2 (c) b) Balok merangka secara monolit ke dalam kolom, seperti diilustrasikan pada Gambar R9.4.3.2 (d) dimana penampang kritis diambil di muka tumpuan termasuk: Tipikal kondisi tumpuan a) Balok merangka kedalam komponen pendukung yang menerima tarik, seperti ditunjukkan pada Gambar R9.4.3.2 (e). Geser dalam sambungan ini juga harus ditinjau dan tulangan sudut khusus harus disediakan. b) Balok yang bebannya tidak dikerjakan pada atau di dekat bagian atas, seperti yang telah dibahas sebelumnya dan seperti ditunjukkan pada Gambar R9.4.3.2b. c) Balok dibebani sedemikian rupa sehingga geser pada penampang antara tumpuan dan sejarak d dari tumpuan berbeda secara radikal dari geser pada jarak d. Ini biasanya terjadi pada korbel dan pada balok dimana beban terpusat terletak dekat dengan tumpuan, seperti ditunjukkan pada Gambar. R9.4.3.2(f). 183 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Penampang kritis M d C C R R T T Av fyt Gambar R9.4.3.2a - Diagram free body dari ujung sebuah balok Penampang kritis M Balok ledge C C R R ledge T T Av fyt Gambar R9.4.3.2b - Lokasi penampang kritis untuk geser pada sebuah balok yang dibebani dekat bawah balok d d d d(c)(d) (e)(f) Vu Vu Vu Vu Vu Gambar R9.4.3.2(c), (d), (e), (f) - Tipikal kondisi-kondisi tumpuan untuk menentukan lokasi gaya geser terfaktor Vu 9.4.4 Torsi terfaktor R9.4.4 Torsi terfaktor 9.4.4.1 Kecuali ditentukan dengan analisis yang lebih mendetail, beban torsi pelat harus diizinkan terdistribusi merata sepanjang balok. 9.4.4.2 Balok dengan tumpuan, Tu pada tumpuan harus dihitung pada muka tumpuan. 184 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN antara muka tumpuan dan penampang kritis sejarak d dari muka balok tumpuan nonprategang atau h/2 dari muka tumpuan balok prategang Tu harus didesain pada penampang kritis kecuali suatu momen torsi terpusat terjadi di jarak ini. Dalam kasus seperti itu, penampang kritis harus diambil pada muka tumpuan. 9.4.4.3 Penampang jarang sebuah balok R9.4.4.3 Tidak terhubung kedalam satu sisi sebuah gelagar dekat tumpuan dari gelagar tersebut. Dalam kasus seperti itu, geser dan torsi terpusat dikerjakan pada gelagar tersebut. untuk 9.4.4.4 Diizinkan untuk mengurangi Tu sesuai 22.7.3. 9.5 - Kekuatan rencana R9.5 - Kekuatan rencana 9.5.1 Umum R9.5.1 Umum 9.5.1.1 Untuk setiap kombinasi beban terfaktor yang dipakai, kekuatan desain di semua penampang harus memenuhi ϕSn ≥ U meliputi a) hingga d). Interaksi antara pengaruh beban harus diperhitungkan. R9.5.1.1 Kondisi desain 9.5.1.1 a) hingga d) mencantumkan gaya dan momen tipikal perlu dipertimbangkan. Namun, kondisi umum ϕSn ≥ U menunjukkan bahwa semua gaya dan momen yang relevan untuk struktur tertentu perlu dipertimbangkan. a) ϕMn Mu b) ϕVn Vu c) ϕTn Tu d) ϕPn Pu 9.5.1.2 ϕ harus ditentukan sesuai 21.2. 9.5.2 Momen R9.5.2 Momen 9.5.2.1 Jika , Mn harus 0,10cugP<f'A dihitung sesuai 22.3. R9.5.2.2 Balok yang memikul gaya aksial cukup besar membutuhkan pertimbangan pengaruh gabungan dari gaya aksial dan momen. Balok tidak perlu untuk memenuhi ketentuan Pasal 10, tetapi perlu untuk memenuhi tambahan persyaratan untuk yang didefinisikan dalam Tabel 22.4.2.1. Untuk balok langsing dengan beban aksial cukup besar, pertimbangan harus diberikan untuk pengaruh kelangsingan seperti yang diperlukan untuk kolom di 6.2.6. 9.5.2.2 Jika , Mn harus 0,10cugPf'A dihitung sesuai 22.4. ini sengkang atau spiral 9.5.2.3 Untuk balok prategang, tendon eksternal harus diperhitungkan sebagai tendon tanpa lekatan dalam menghitung kekuatan lentur, kecuali tendon eksternal 185 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN terlekat secara efektif pada penampang beton di sepanjang bentang. 9.5.3 Geser 9.5.3.1 Vn harus dihitung sesuai 22.5. 9.5.3.2 Untuk balok beton komposit, kekuatan geser horizontal Vnh harus dihitung sesuai 16.4. 9.5.4 Torsi R9.5.4 Torsi 9.5.4.1 Jika Tu < ϕTth, dimana Tth seperti 22.7, pengaruh torsi harus diabaikan. Tulangan minimum disyaratkan 9.6.4 dan persyaratan pendetailan 9.7.5 dan 9.7.6.3 tidak perlu dipenuhi. 9.5.4.2 Tn harus dihitung sesuai 22.7. dan longitudinal untuk torsi harus ditambahkan kebutuhan tulangan akibat Vu, Mu, dan Pu yang bekerja bersamaan dengan torsi. 9.5.4.3 Tulangan transversal R9.5.4.3 Persyaratan untuk tulangan torsi dan geser adalah dijumlahkan dan sengkang yang disediakan sekurang- kurangnya adalah total yang diperlukan. Karena luas tulangan Av untuk geser didefinisikan sebagai semua kaki sengkang sedangkan luas tulangan At untuk torsi didefinisikan sebagai satu kaki tulangan saja, jumlah penjumlahan luas transversal dihitung sebagai berikut: sAsAsAtvtv2Total (R9.5.4.3) sengkang memiliki lebih dari dua kaki untuk geser, hanya kaki yang berdekatan dengan sisi balok diikutkan dalam penjumlahan ini karena kaki bagian dalam tidak efektif untuk menahan torsi. Jika sebuah kelompok Tulangan longitudinal yang dibutuhkan torsi adalah ditambahkan pada untuk setiap penampang dengan tulangan longitudinal diperlukan untuk momen lentur yang bekerja bersamaan dengan longitudinal kemudian torsi. Tulangan dipilih dari penjumlahan tetapi seharusnya tidak kurang dari jumlah yang diperlukan untuk momen lentur maksimum pada bagian itu jika melebihi saat bekerja bersamaan dengan torsi. Jika momen terjadi pada suatu lentur maksimum ini, 186 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN penampang, seperti tengah bentang, sementara momen torsi maksimum terjadi di bagian lain, seperti muka tumpuan, total tulangan longitudinal yang diperlukan mungkin kurang dari yang diperoleh dengan menambahkan tulangan lentur torsi maksimum, ditambah maksimum. Dalam kasus seperti itu, tulangan longitudinal yang dibutuhkan dievaluasi pada beberapa lokasi. tulangan 9.5.4.4 Untuk beton prategang, luas total tulangan longitudinal, As dan Aps, pada tiap penampang harus dihitung untuk menahan Mu, ditambah tulangan tarik longitudinal konsentrik setara dengan Aℓfy, didasarkan pada Tu pada penampang tersebut. R9.5.4.4 Torsi menyebabkan gaya aksial tarik pada tulangan longitudinal diimbangi oleh gaya strut diagonal tekan beton. Pada tarik harus balok nonprategang, gaya dipikul oleh tulangan longitudinal yang memiliki kekuatan aksial tarik sebesar Aℓfy. ini adalah Tulangan tambahan pada lentur yang diperlukan dan tulangan didistribusikan secara merata di dalam dan di sekeliling tulangan sengkang tertutup sehingga resultan dari Aℓfy bekerja sepanjang sumbu balok. Pada balok prategang, pendekatan yang sama (memberikan tambahan tulangan dengan kekuatan Aℓfy) harus diikuti, atau tulangan kelebihan prategang digunakan untuk menahan beberapa bagian gaya aksial Aℓfy. Tegangan tulangan prategang pada kekuatan nominal berada di antara fse dan fps. Sebagian dari gaya Aℓfy dapat ditahan oleh gaya ApsΔfpt pada tulangan prategang, dimana Δfpt adalah perbedaan antara tegangan yang dapat disalurkan pada strand di penampang yang ditinjau dan tegangan yang diperlukan untuk menahan momen lentur pada penampang tersebut, Mu. Tegangan yang diperlukan untuk menahan momen lentur bisa dihitung sebagai Mu/(ϕ0,9dpAps). Untuk strand prategang, tegangan dapat terjadi di dekat ujung bebas strand dihitung menggunakan prosedur pada Gambar. R25.4.8.3. kekuatan dari yang diilustrasikan 9.5.4.5 Diizinkan untuk mengurangi luas tulangan torsi longitudinal pada daerah tekan lentur sejumlah yang sama dengan terjadi R9.5.4.5 Tarik longitudinal akibat torsi diimbangi sebagian oleh tekan di daerah tekan lentur, memungkinkan pengurangan tulangan longitudinal torsi yang diperlukan pada daerah tekan tersebut. /uyMdf0,9 dimana Mu bersamaan dengan Tu pada penampang, kecuali luas tulangan longitudinal tidak 187 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN boleh lebih kecil dari syarat minimum di 9.6.4. 9.5.4.6 Untuk penampang solid dengan aspek rasio h/bt ≥ 3, harus menggunakan prosedur asalkan kecukupan prosedur telah ditunjukkan oleh analisis dan secara subtansi sesuai dengan hasil uji yang komprehensif. Persyaratan tulangan minimum 9.6.4 tidak perlu dipenuhi, namun persyaratan pendetailan 9.7.5 dan 9.7.6.3 digunakan. R9.5.4.6 Contoh dari desain alternatif yang memenuhi ketentuan ini dapat ditemukan di Zia dan Hsu (2004), telah secara luas dan berhasil digunakan untuk desain pracetak, balok spandrel beton pracetak dengan h/bt ≥ 3 dan sengkang tertutup. Edisi ketujuh dari PCI (PCI MNL-120) Design Handbook menjelaskan prosedur Zia dan Hsu (2004). Prosedur telah diverifikasi secara eksperimental oleh tes yang dijelaskan dalam Klein (1986). desain alternatif, ini 9.5.4.7 Untuk penampang solid pracetak dengan aspek rasio h/bt ≥ 4,5, harus menggunakan prosedur desain alternatif (open web dan sengkang reinforcement), kecukupan prosedur dan tulangan telah ditunjukkan oleh analisis dan persetujuan substansial dengan komprehensif. Persyaratan tulangan minimum 9.6.4 dan persyaratan pendetailan 9.7.5 dan 9.7.6.3 tidak harus dipenuhi. R9.5.4.7 Hasil yang dijelaskan dalam Lucier et al. (2011a) tulangan badan menunjukkan bahwa terbuka yang didesain secara benar adalah sebuah alternatif yang aman dan efektif tertutup terhadap sengkang spandrel pracetak tradisional untuk dengan h/bt ≥ 4,5. Lucier et al. (2011b) menyajikan yang memenuhi ketentuan ini untuk spandrel langsing dan memaparkan batasan kondisi dimana prosedur ini berlaku. eksperimen terbuka asalkan hasil uji prosedur desain 9.6 - Batasan tulangan R9.6 - Batasan tulangan 9.6.1 Tulangan lentur minimum pada R9.6.1 Tulangan lentur minimum pada balok nonprategang balok nonprategang 9.6.1.1 Luas minimum tulangan lentur tiap tarik R9.6.1.1 Ketentuan ini dimaksudkan lentur untuk menghasilkan kekuatan melebihi kekuatan retak dengan cukup besar. untuk menghasilkan sebuah balok yang mampu bertahan setelah terjadinya retak lentur, dengan retak dan lendutan yang terlihat, dengan memperingatkan kemungkinan kelebihan beban. Balok dengan tulangan yang lebih sedikit dapat terjadi kegagalan secara tiba-tiba dengan terjadinya retak lentur. As,min, harus disediakan pada penampang tulangan dimana dibutuhkan sesuai analisis. Tujuannya adalah demikian Dalam praktiknya, ketentuan ini hanya mengontrol desain tulangan balok, untuk arsitektur atau alasan lain, memiliki penampang lebih besar daripada yang kekuatan. Dengan diperlukan untuk sejumlah kecil tulangan tarik dibutuhkan untuk kekuatan momen terhitung dari penampang beton bertulang kekuatan, 188 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN menggunakan analisis penampang retak menjadi lebih kecil daripada kekuatan penampang beton tidak bertulang yang dihitung hancurnya. Kegagalan seperti kasus ini bisa terjadi pada retak pertama dan tanpa peringatan. Untuk mencegah kegagalan seperti itu, jumlah tulangan tarik minimum diperlukan baik di daerah momen positif maupun negatif. dari modulus 9.6.1.2 As,min harus lebih besar dari a) dan b), kecuali disediakan 9.6.1.3. Untuk balok statis tertentu dengan sayap dalam keadaan tarik, nilai bw harus lebih kecil dari bf dan 2bw. suatu R9.6.1.2 jumlah penampang tarik yang diperlukan untuk tulangan penampang membuat bertulangan sama dengan kekuatan penampang tidak bertulang sekitar dua kali dari penampang persegi panjang atau kekuatan penampang bersayap dengan bagian sayap menerima tekan. Jumlah tulangan lebih banyak diperlukan pada kantilever dan balok statis tidak ada lainnya dimana tertentu kemungkinan untuk redistribusi momen. Jika sayap dari tertarik, adalah kekuatan 0,25wyfbdf'c a) tarik minimum 1,4wybdf b) 9.6.1.3 Jika As disediakan pada setiap sekurang-kurangnya penampang sepertiga lebih besar dari As analisis, 9.6.1.1 dan 9.6.1.2 tidak perlu dipenuhi. 9.6.2 Tulangan lentur minimum pada R9.6.2 Tulangan lentur minimum pada balok prategang balok prategang 9.6.2.1 Untuk pelat dengan tulangan prategang terlekat, jumlah total As dan Aps harus cukup untuk mengembangkan beban terfaktor sekurang-kurangnya 1,2 kali beban retak dihitung berdasarkan fr seperti yang diberikan pada 19.2.3. R9.6.2.1 Tulangan lentur minimum diperlukan untuk alasan yang sama dengan balok nonprategang seperti yang didiskusikan pada R9.6.1.1. Kegagalan lentur medadak secara tiba- tiba setelah retak tidak terjadi bila tulangan prategang adalah lekatan (ACI 423.3R); sehingga, persyaratan ini tidak berlaku untuk komponen struktur dengan tendon tanpa lekatan. tanpa 9.6.2.2 Untuk balok dengan kekuatan desain lentur dan geser sekurang- kurangnya dua kali kekuatan perlu, 9.6.2.1 tidak perlu terpenuhi. 189 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 9.6.2.3 Untuk balok dengan tendon tanpa tulangan ulir terlekat minimum R9.6.2.3 Tulangan diperlukan oleh pasal ini pada balok prategang menggunakan tendon tanpa lekatan untuk memastikan perilaku lentur pada kekuatan ultimit balok, daripada perilaku pelengkung ikat, dan untuk membatasi lebar dan spasi retak pada beban layan ketika tegangan tarik beton melebihi modulus hancur. Tersedianya tulangan terlekat minimum membantu memastikan perilaku yang dapat diterima pada semua tahap pembebanan. Jumlah adalah minimum berdasarkan dengan membandingkan perilaku balok pascatarik lekatan dengan tanpa (Mattock et al. 1971). Luas tulangan terlekat minimum yang dibutuhkan Pers. fy (9.6.2.3) tulangan. lekatan, longitudinal dengan lekatan As,min harus: luas minimum ctmins,AA004,0 (9.6.2.3) dimana Act adalah luas penampang yang berada pada sisi tarik sampai titik berat penampang bruto. tulangan terlekat penelitian lekatan dan tidak bergantung pada 9.6.3 Tulangan geser minimum 9.6.3.1 Luas minimum tulangan geser Av,min harus disediakan pada semua penampang dimana, Vu > 0,5ϕVc kecuali untuk kasus pada Tabel 9.6.3.1. Untuk kasus ini, sekurang-kurangnya Av,min harus dipasang dimana Vu > ϕVc. R9.6.3 Tulangan geser minimum R9.6.3.1 Tulangan geser menahan retak miring sehingga perkembangan daktilitas dan memberikan peringatan kegagalan. Pada tidak bertulang, badan balok yang terbentuknya retak miring mungkin menyebabkan kegagalan langsung tanpa peringatan. Tulangan seperti itu sangat bermanfaat jika balok dikenakan gaya tarik tak terduga atau beban berlebih. Dengan demikian, luas tulangan geser minimum tidak kurang dari yang diberikan pada Tabel 9.6.3.3 diperlukan, dimana Vu lebih besar dari 0,5ϕVc, atau lebih besar dari ϕVc untuk kasus-kasus yang ditunjukkan pada Tabel 9.6.3.1. balok ditingkatkan Tabel 9.6.3.1 ─ Kasus dimana Av,min tidak diperlukan jika cu c0,5V <VV Tipe balok Kondisi h ≤ 250 mm h ≤ terbesar dari 2,5tf atau 0,5bw dan h ≤ 600 mm Balok tipis Menyatu dengan pelat Penelitian (Angelakos et al. 2001; Lubell et al. 2004; Brown et al. 2006; Becker dan Buettner 1985; Anderson 1978) telah menunjukkan bahwa balok tinggi dengan jika dibuat tulangan sedikit, dengan beton mutu tinggi atau beton dengan ukuran agregat kasar yang kecil, mungkin gagal akibat geser kurang dari Vc dihitung dari 22.5.5. Balok yang dibebani menunjukan terpusat kerentanan ini, pengecualian untuk jenis balok tertentu pada Tabel 9.6.3.1 dibatasi untuk kasus dimana h tidak melebihi 600 mm. Untuk ' lebih besar dari 48 MPa, balok dimana fc Dibangun dengan beton bobot normal bertulangan serat baja sesuai 26.4.1.5.1(a), 26.4.2.2(d), dan 26.12.5.1(a) dan dengan fc'≤ 40 MPa Sistem pelat berusuk satu-arah h ≤ 600 mm dan 0,17Vfbduw'c terutama Sesuai dengan 9.8 cenderung ini. Karena hal 190 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN pertimbangan harus diberikan untuk menyediakan tulangan geser minimum jika h lebih besar dari 450 mm dan Vu lebih besar dari 0,5ϕVc. Pengecualian untuk balok yang dibuat menggunakan beton serat baja sebagai alternatif desain untuk penggunaan tulangan geser, sebagaimana didefinisikan dalam 22.5.10.5, untuk balok dengan tulangan longitudinal lentur dimana Vu . Pasal 26 tidak melebihi 0,17cwf'bd menentukan dan informasi persyaratan penerimaan perlu dimasukkan ke dalam dokumen konstruksi ketika beton serat baja digunakan untuk keperluan ini. Balok beton serat dengan dengan serat baja berkait atau berlekuk, dalam dosis seperti dipersyaratkan 26.4.2.2d), telah ditunjukkan melalui uji laboratorium menghasilkan kekuatan geser lebih besar (Parra-Montesinos 2006). dari desain 0,29cwf'bd Belum ada data untuk penggunaan serat baja sebagai tulangan geser balok beton yang terpapar klorida dari zat kimia, garam, air asin, air payau, air laut, atau ini. semprotan dari Bilamana serat baja digunakan sebagai lingkungan korosif, tulangan geser di perlindungan seharusnya dipertimbangkan. Pelat berusuk sumber-sumber korosi tidak disertakan dari persyaratan tulangan geser minimum untuk 0,5ϕVc < Vu ≤ ϕVc karena ada kemungkinan pembagian beban antara daerah lemah dan kuat. Bahkan ketika Vu kurang dari 0,5ϕVc, penggunaan tulangan badan dianjurkan pada semua balok dengan badan tipis, komponen pelat berusuk, pelat wafel, balok, dan balok-T, untuk manahan gaya tarik pada badan yang dihasilkan dari penyimpangan profil desain tendon dan untuk menyediakan pendukung tendon pada profil desain selama konstruksi. Jika tumpuan yang memadai tidak disediakan, goyangan lateral dan penyimpangan lokal dari profil tendon parabola yang diasumsikan dalam desain mungkin terjadi selama pegecoran beton. Dalam itu, penyimpangan pada tendon cenderung menjadi lurus saat tendon ditarik. Proses ini dapat mengakibatkan tegangan tarik pascatarik seperti kasus seperti 191 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN yang besar pada badan, dan keretakan parah dapat terjadi jika tidak disediakan tidak tulangan badan. Kelengkungan diinginkan pada tendon, dan tegangan tarik pada badan, mungkin dapat diminimalkan dengan mengikat tendon secara aman ke sengkang ditahan dengan kaku oleh kerangka komponen tulangan lainnya. Jarak maksimum sengkang yang direkomendasikan untuk tujuan ini adalah nilai terkecil dari 1,5h atau 1,2 m. Jika berlaku, ketentuan tulangan geser 9.6.3 dan 9.7.6.2.2 akan membutuhkan jarak sengkang yang lebih dekat. Untuk balok dengan beban berulang, kemungkinan tarik terbentuknya diagonal miring akibat tegangan yang jauh lebih kecil daripada akibat beban statis harus diperhitungkan dalam desain. Dalam hal ini, gunakan setidaknya tulangan geser minimum yang dinyatakan 9.6.3.3 meskipun pengujian atau perhitungan berdasarkan beban statis menunjukan bahwa tulangan geser tidak diperlukan. retak disarankan seperti 9.6.3.2 Jika ditunjukkan dalam pengujian bahwa Mn dan Vn yang dibutuhkan dapat terpenuhi, 9.6.3.1 tidak perlu dipenuhi. Pengujian mensimulasikan pengaruh dari beda penurunan, rangkak, susut, dan perubahan suhu, berdasarkan perkiraan realistis terhadap pengaruh yang terjadi dalam masa layan. R9.6.3.2 Ketika balok diuji untuk menunjukkan bahwa kekuatan geser dan lenturnya memadai, dimensi aktual balok dan kekuatan materialnya telah diketahui. Oleh karena itu, kekuatan hasil pengujian dianggap sebagai kekuatan nominal Vn dan Mn. Mempertimbangkan kekuatan ini sebagai nilai nominal memastikan bahwa jika kekuatan material yang sebenarnya di lapangan kurang dari ditentukan, atau tepat sehingga dimensi balok tidak menghasilkan yang keamanan struktur dapat berkurang, dipertahankan karena reduksi kekuatan ϕ. harus kekuatan balok faktor 9.6.3.3 Jika tulangan geser diperlukan dan pengaruh torsional dapat diabaikan sesuai dengan 9.5.4.1, Av,min harus sesuai dengan Tabel 9.6.3.3. R9.6.3.3 Pengujian (Roller dan Russell perlunya telah menunjukan 1990) meningkatkan geser luas minimum dengan meningkatnya kekuatan beton untuk mencegah kegagalan geser tiba-tiba ketika retak miring muncul sehingga persamaan (a) dan (c) pada Tabel 9.6.3.3 menyediakan peningkatan luas tulangan transversal minimum secara bertahap dengan peningkatan kekuatan beton. Persamaan (b) dan (d) pada Tabel tulangan Tabel 9.6.3.3 - Kebutuhan Av,min Av,min/s Jenis balok ytw'cfbf,0620 Nonprategang dan prategang Ter- besar (a) 192 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN ytwfb,350 dengan Apsfse < 0,4(Apsfpu + Asfy) dari: tulangan 9.6.3.3 menyediakan transversal minimum dari kekuatan beton dan memenuhi untuk kekuatan beton kurang dari 30 MPa. luas terlepas (b) ytw'cfbf,0620 Pengujian (Olesen et al. 1967) dari balok badan prategang 9.6.3.3 minimum menunjukkan bahwa nilai terendah dari Av,min dari persamaan (c) dan (e) sudah cukup untuk menghasilkan perilaku daktail. Persamaan (e) dibahas dalam Olesen et al. (1967). (c) dengan tulangan Terbesar dari: Prategang dengan Apsfse ≥ 0,4(Apsfpu+Asfy) berdasarkan Ter- kecil dari: ytwfb,350 (d) wytpupsbddffA80 (e) 9.6.4 Tulangan torsi minimum R9.6.4 Tulangan torsi minimum 9.6.4.1 Luas minimum tulangan torsi harus disediakan di seluruh daerah dimana 𝑻𝑢 ≥ ɸ𝑻𝒕𝒉 sesuai 22.7. 9.6.4.2 Jika tulangan torsi diperlukan, minimum transversal harus lebih besar dari a) atau R9.6.4.2 Perbedaan dalam definisi Av dan At perlu diperhatikan: Av adalah luas dua kaki sengkang tertutup, sedangkan At adalah luas satu kaki sengkang tertutup. Jika sebuah kelompok sengkang memiliki lebih dari dua kaki, hanya kaki yang berdekatan ke sisi balok diperhitungkan, seperti yang dibahas dalam R9.5.4.3. tulangan sAAmintv2
b): 0,062'wcytbff a) Pengujian (Roller dan Russell 1990) balok beton bertulang mutu tinggi telah luas menunjukkan bahwa kebutuhan tulangan geser minimum meningkat untuk mencegah kegagalan geser saat retak miring terjadi. Meski ada pengujian terbatas balok beton berkekuatan tinggi dalam luas torsi, persamaan untuk minimum sengkang tertutup melintang telah dibuat konsisten dengan perhitungan tulangan geser minimum yang diperlukan. ytwfb,350 b) 9.6.4.3 Jika tulangan torsi diperlukan, tulangan longitudinal minimum At,min harus lebih kecil dari a) dan b): R9.6.4.3 Akibat kombinasi torsi dan geser, momen retak menurun dengan bekerjanya geser, mengarahkan pada pengurangan yang tulangan diperlukan untuk mencegah keruntuhan getas secara tiba-tiba segera setelah keretakan. Bila dikenakan torsi murni, spesimen balok beton bertulang dengan tulangan torsi kurang dari 1 % berdasarkan volume mengalami kegagalan pada retak torsi pertama (MacGregor dan Ghoneim 1995). Pers. 9.6.4.3 (a) didasarkan pada rasio 2:1 terhadap tegangan geser dan menghasilkan rasio torsi torsi 0,42'cpyttchytyAfAfpfsf a) 0,1750,42'cpytwchytytyAfbfpfff b) tegangan torsi 193 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN volumetrik tulangan torsi sekitar 0,5 % (Hsu 1968). Pengujian balok beton telah menunjukkan bahwa prategang jumlah yang sama diperlukan untuk tulangan longitudinal. 9.7 - Pendetailan penulangan R9.7 - Pendetailan penulangan 9.7.1 Umum 9.7.1.1 Selimut beton untuk penulangan harus sesuai 20.6.1. 9.7.1.2 Panjang penyaluran tulangan ulir dan tulangan prategang harus sesuai 25.4. 9.7.1.3 Sambungan lewatan tulangan ulir harus memenuhi sesuai 25.5. 9.7.1.4 Tulangan bundel harus sesuai dengan 25.6. 9.7.2 Spasi tulangan R9.7.2 Spasi tulangan 9.7.2.1 Spasi minimum s harus sesuai 25.2. 9.7.2.2 Untuk balok nonprategang dan prategang Kelas C, spasi tulangan longitudinal terlekat yang terdekat dengan muka tarik tidak boleh melebihi s sesuai dengan 24.3. 9.7.2.3 Untuk balok nonprategang dan prategang kelas C, dengan h melebihi 900 mm, tulangan longitudinal samping harus didistribusikan merata pada kedua muka samping balok sejarak h/2 dari muka tarik. Spasi tulangan longitudinal terlekat tidak boleh melebihi s yang diberikan dalam 24.3.2, dimana cc adalah selimut bersih dari muka tulangan samping ke muka untuk samping mengikutsertakan tulangan samping pada perhitungan analisis kompatibilitas regangan dilakukan. R9.7.2.3 Untuk balok yang relatif tinggi, tulangan harus ditempatkan beberapa dekat dengan sisi tegak dari daerah tarik untuk mengontrol retak pada badan (Frantz and Breen 1980; Frosch 2002), seperti tampak pada Gambar R9.7.2.3. Tanpa tulangan bantu tersebut, lebar retak pada badan akan melampaui tingkat lebar retak pada tulangan lentur tarik. longitudinal samping tidak ditentukan secara khusus; penelitian menunjukkan bahwa spasi tulangan lebih penting dibandingkan dengan ukuran tulangan (Frosch 2002). Batang tulangan ukuran D10 hingga D16, atau kawat tulangan yang dilas dengan luas minimum 210 mm2 per meter tinggi, biasanya disediakan. Ukuran dari (skin tulangan reinforcement) balok. Diizinkan kekuatan jika 194 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN h/2 h/2 Tulangan tarik, momen negatif Tulangan tarik,momen positif h h Gambar R9.7.2.3 - Tulangan longitudinal samping (skin reinforcement) untuk balok dan pelat berusuk dengan h > 900 mm 9.7.3 Tulangan lentur pada balok R9.7.3 Tulangan nonprategang lentur pada balok nonprategang 9.7.3.1 Gaya tarik atau tekan terhitung pada tulangan di setiap penampang pelat harus disediakan pada tiap sisi dari penampang. 9.7.3.2 Lokasi kritis penyaluran tulangan adalah titik-titik tegangan maksimum dan titik-titik di sepanjang bentang dimana tulangan tarik yang dibengkokan atau lagi untuk diputus menahan lentur. R9.7.3.2 Pada standar ACI sebelum tahun 2014, salah satu penampang kritis didefinisikan lokasi dimana tulangan yang berdekatan berhenti atau dibengkokkan. Pada standar ACI tahun 2014, penampang kritis ini didefinisikan atau ulang, pemutusan lagi tulangan diperlukan untuk menahan lentur." sebagai tidak diperlukan "dimana bengkokan tarik tidak Penampang kritis untuk balok menerus yang tipikal diindikasikan dengan huruf "c" untuk titik dengan tegangan maksimum atau huruf "x" untuk titik dimana bengkokan atau pemutusan tulangan tarik tidak lagi diperlukan untuk menahan lentur (Gambar R.9.7.3.2). Untuk beban merata, tulangan positif diteruskan sampai ke tumpuan lebih ditentukan oleh persyaratan 9.7.3.8.1 atau 9.7.3.8.3 panjang penyaluran yang diukur dari titik momen maksimum atau pemutusan tulangan. daripada oleh 195 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN d atau 12db) d atau 12db) d d d Sumbu tengah balok Diameter tulangan adibatasi 9.7.3.8.3 pada titik potong PI Titik Infleksi (P.I) cx x c Tul a Pasal 25.4.2.1 atau 9.7.3.8, atau dc untuk kondisi tekan bila tulangan bawah berfungsi sebagai tulangan tekan Tulangan b Xc Panjang penyaluran tulangan a dx Kapasitas momen tulangan b Kurva momen Garis tumpuan Kapasitas momen tulangan a P.I. Gambar R9.7.3.2 - Penyaluran tulangan lentur dalam balok menerus yang tipikal 9.7.3.3 Tulangan harus diteruskan melewati titik dimana tulangan tersebut tidak lagi diperlukan untuk menahan lentur dengan jarak setidaknya yang terbesar dari d dan 12db, kecuali pada tumpuan sederhana dan kantilever. R9.7.3.3 Diagram momen yang biasanya digunakan adalah pendekatan, beberapa pergeseran lokasi momen maksimum dapat terjadi karena perubahan penurunan pembebanan, tumpuan, beban lateral, atau penyebab lainnya. Retak tarik diagonal dalam komponen lentur tanpa sengkang mungkin menggeser lokasi tegangan tarik yang dihitung sekitar jarak d menuju titik momen nol. Jika sengkang disediakan, pengaruh ini berkurang, meskipun masih ada sampai batas tertentu. dalam desain Untuk menyediakan pergeseran di lokasi momen ini mensyaratkan perpanjangan penulangan sejarak d atau 12db di luar titik hitung dimana lagi diperlukan untuk menahan lentur, kecuali sebagaimana seperti diatur dalam peraturan. Titik potong tulangan untuk memenuhi persyaratan ini diilustrasikan pada Gambar R9.7.3.2. Jika tulangan digunakan berbeda, ukuran sesuai dengan perpanjangan harus diameter batang tulangan yang dihentikan. maksimum, Pasal tidak 196 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 9.7.3.4 Penyaluran tulangan tarik lentur harus memiliki panjang penyaluran paling sedikit ℓd melewati titik dimana tulangan tarik yang dibengkokan atau diputus tidak diperlukan lagi untuk menahan lentur. R9.7.3.4 Tegangan puncak lokal ada di tulangan yang tersisa di mana tulangan berdekatan diputus di daerah tarik. Pada Gambar R9.7.3.2, huruf "x" digunakan di mana untuk menunjukkan pemutusan lagi tidak tulangan diperlukan untuk menahan lentur. Jika tulangan terputus di lokasi ini (lokasi pemotongan yang diperlukan berada di luar ini sesuai dengan 9.7.3.3), tegangan puncak di batang tulangan yang menerus akan mencapai fy di "x". Oleh karena itu, tulangan menerus diperlukan untuk mendapatkan perpanjangan 𝓵𝒅 penuh seperti yang ditunjukkan. titik tarik titik 9.7.3.5 Tulangan tarik lentur tidak boleh dihentikan pada area tarik kecuali a), b), atau c) terpenuhi: R9.7.3.5 Pengurangan kekuatan geser dan hilangnya daktilitas ketika tulangan terpotong di daerah tarik, seperti pada Gambar R9.7.3.2, telah dilaporkan. Pasal ini tidak mengizinkan penulangan lentur untuk dihentikan di daerah tarik kecuali kondisi tambahan dipenuhi. Retak lentur cenderung terbuka pada tingkat beban rendah di mana setiap penulangan diputuskan di daerah tarik. Jika tegangan dalam penulangan menerus dan kekuatan geser dekat dengan nilai-nilai yang membatasi, retak tarik diagonal cenderung berkembang sebelum waktunya dari ini. Retak diagonal retakan cenderung tidak terbentuk jika tegangan geser rendah (9.7.3.5(a)) atau tegangan tulangan lentur rendah (9.7.3.5(b)). Retak diagonal dapat dikekang oleh spasi sengkang (9.7.3.5(c)). Persyaratan ini tidak dimaksudkan untuk diterapkan pada sambungan tarik yang tercakup oleh 25.5. a) Vu ≤ (2/3)ϕVn pada titik putus (cutoff) b) Untuk tulangan D36 atau yang lebih kecil, luas tulangan yang diteruskan dua kali lipat dari luas yang dibutuhkan untuk lentur pada titik putus dan Vu ≤ (3/4) ϕVn. c) Luas yang diperlukan untuk geser disediakan di sepanjang pemutusan tulangan atau kawat sejarak 3/4d dari titik pemutusan tulangan. Luas sengkang berlebih harus tidak boleh kurang dari . Spasi s tidak boleh melebihi d/(8βb). sengkang berlebih lentur ytwfsb/0,41 yang rapat 9.7.3.6 Pengangkuran yang cukup harus disediakan untuk tulangan tarik dimana tidak proporsional tegangan dengan momen, seperti pada pelat miring, pelat berundak, pelat tirus, atau dimana tulangan tidak sejajar dengan permukaan tekan. tulangan tarik 9.7.3.7 Penyaluran tulangan tarik akibat lentur sepanjang badan diangkur atau dibuat menerus dengan tulangan pada sisi balok yang berlawanan harus diizinkan. R9.7.3.7 Sebuah tulangan ditekuk ke sisi luar balok dan menerus boleh dianggap efektif dalam mencapai 9.7.3.3 hingga titik di mana tulangan melewati tengah dari tinggi komponen. R9.7.3.8 Pemutusan tulangan 9.7.3.8 Pemutusan tulangan 197 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tumpuan sederhana, setidaknya sepertiga dari tulangan momen diteruskan positif maksimum sepanjang bawah balok sampai ke tumpuan, kecuali untuk balok pracetak dimana tulangan tersebut harus diteruskan sekurang-kurangnya pusat panjang landasan. 9.7.3.8.1 Pada R9.7.3.8.1 Penulangan momen positif diperpanjang ke dalam tumpuan untuk menangani pergeseran momen karena perubahan penurunan pembebanan, tumpuan, dan beban lateral. Hal ini juga meningkatkan integritas struktur. harus sampai toleransi dan selimut beton harus dipertimbangkan untuk menghindari tertumpu pada beton polos di mana tulangan telah dihentikan. Untuk balok pracetak, 9.7.3.8.2 Pada tumpuan lain, sedikitnya seperempat dari tulangan momen positif maksimum harus diteruskan sepanjang tumpuan sekurang- bawah balok ke kurangnya 150 mm dan, jika balok merupakan bagian dari sistem penahan beban lateral utama, harus diangkur untuk menghasilkan fy pada sisi tumpuan. R9.7.3.8.2 Penyaluran tulangan momen positif pada tumpuan diperlukan untuk balok yang merupakan bagian dari sistem penahan beban lateral utama untuk memberikan daktilitas dalam hal momen bolak-balik. R9.7.3.8.3 Diameter tarik momen positif dibatasi untuk menjaga bahwa disalurkan sependek mungkin sehingga kapasitas momen adalah lebih besar daripada momen yang bekerja sepanjang bentang balok. Sebagaimana diilustrasikan dalam diagram momen Gambar R9.7.3.8.3(a), kemiringan dari diagram momen adalah Vu, sedangkan kemiringan penyaluran momen adalah Mn/𝓵𝒅, dimana Mn adalah lentur nominal penampang. kekuatan Dengan penulangan mengukur rupa sehingga kapasitas sedemikian kemiringan Mn/𝓵𝒅 sama atau melebihi tingkat kemiringan yang diperlukan Vu, penyaluran yang tepat akan terpenuhi. itu, Mn/Vu menunjukkan Oleh karena panjang penyaluran yang tersedia. Pada kondisi menguntungkan, peningkatan 30 persen untuk Mn/Vu diizinkan ketika ujung tulangan dikekang oleh reaksi tekan. tulangan 9.7.3.8.3 Pada tumpuan sederhana dan titik balik, db untuk tulangan tarik momen positif harus dibatasi sedemikian rupa sehingga ℓd dapat memenuhi a) atau b). Jika terputus melewati garis tengah tumpuan dengan ujung kait standar atau yang pengangkuran mekanis setidaknya setara dengan kait standar, a) atau b) tidak perlu dipenuhi. tulangan dapat tulangan a) 𝓵𝒅 ≤ (1,3Mn Vu+𝓵a ⁄ ) jika ujung tulangan dikekang oleh reaksi tekan b) 𝓵𝒅 ≤ (𝑴𝒏 𝑽𝒖 + 𝓵𝒂 ⁄ ) jika ujung tulangan tidak dikekang oleh reaksi tekan Mn dihitung dengan asumsi semua tulangan pada penampang tegangan fy dan Vu dihitung pada mencapai penampang tersebut. Pada tumpuan, ℓa adalah panjang penyaluran yang melewati pusat tumpuan. Pada titik balik, ℓa adalah panjang penyaluran yang melewati titik balik, dibatasi dengan nilai terbesar dari d atau 12db. tumpuan ini diilustrasikan pada Gambar. R9.7.3.8.3(b) untuk tumpuan sederhana dan pada Gambar. R9.7.3.8.3(c) untuk titik belok contoh, ukuran (inflection). Sebagai tumpuan tulangan disediakan pada sederhana terpenuhi hanya jika batang tulangan yang bersesuaian, ℓd, dihitung Penerapan dari ketentuan 198 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN sesuai dengan 25.4.2, 1,3Mn/Vu + 𝓵𝒂. tidak melebihi Besaran ℓd digunakan pada titik belok dibatasi oleh tinggi efektif dari komponen d atau 12 kali diameter tulangan (12db), dipilih yang terbesar. Pembatasan 𝓵𝒂 ditentukan karena data hasil uji tidak tersedia untuk menunjukkan bahwa panjang akan sepenuhnya efektif dalam menyalurkan tulangan yang memiliki jarak yang pendek antara titik infleksi dan titik tegangan maksimum. penjangkaran ujung d d maksimum Panjang penyaluran efektif maksimum dibatas oleh d atau 12db untuk u (c) d maksimum untuk tulangan a pada titik peralihanVu P.I Panjang penyaluran Ujung penjangkaran a (a) Diagram Mu positif 1,3 Mn / Vu Tulangan a d MaksCatatan: Faktor 1,3 hanya boleh digunakan bila reaksi tumpuan mengakibatkan kekangan pada ujung tulangan (b) d maksimum pada tumpuan sederhana Mn untuk tulangan yang dilanjutkan sampai pada tumpuan ≥ Kemiringan yang dibutuhkan (V𝒖) 𝓵𝒅 ≤ 𝑴𝒏𝑽𝒖 1 Kemiringan kurva kapasitas M𝒏𝓵𝒅 Mn / Vu Vu Gambar R9.7.3.8.3 - Penentuan ukuran batang maksimum sesuai dengan 9.7.3.8.3. 9.7.3.8.4 Setidaknya sepertiga dari tulangan momen negatif pada tumpuan harus memiliki panjang penyaluran melewati titik balik sekurang-kurangnya terbesar dari d, 12db, dan ℓn/16. 9.7.4 Tulangan lentur pada balok R9.7.4 Tulangan prategang lentur pada balok prategang 199 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN harus dilekatkan pada struktur sehingga mampu mempertahankan eksentrisitas yang ditetapkan antara tendon dan titik berat beton pada semua rentang lendutan komponen struktur yang diantisipasi. 9.7.4.1 Tendon eksternal komponen R9.7.4.1 Tendon eksternal sering dipasang pada balok beton di berbagai lokasi di antara pengangkuran, seperti tengah bentang, titik perempatan, atau titik pertigaan, untuk pengaruh keseimbangan beban yang diharapkan, untuk tempat kedudukan tendon, atau untuk mengatasi perihal getaran tendon. Pertimbangan harus diberikan pada pengaruh yang disebabkan oleh pergeseran profil tendon dalam hubungan dengan titik berat beton ketika komponen mengalami deformasi akibat pengaruh beban prategang dan beban yang dikerjakan. tulangan nonprategang diperlukan lentur, persyaratan pendetailan 9.7.3 harus dipenuhi. 9.7.4.2 Jika R9.7.4.2 Penulangan nonprategang harus disalurkan untuk mencapai gaya beban 9.7.3 terfaktor. Persyaratan menentukan bahwa penulangan dengan lekatan diperlukan untuk kekuatan lentur akibat beban terfaktor tersalurkan untuk mencapai gaya tarik atau tekan. untuk kekuatan 9.7 4.3 Pemutusan tulangan prategang 9.7.4.3.1 Daerah pengakuran pascatarik harus didesain dan didetailkan sesuai 25.9. 9.7.4.3.2 Angkur pascatarik dan kopler (coupler) harus didesain dan didetailkan sesuai 25.8. 9.7.4.4 Pemutusan tulangan ulir balok R9.7.4.4 Pemutusan tulangan ulir pada balok dengan tendon tanpa lekatan dengan tendon tanpa lekatan 9.7.4.4.1 Panjang tulangan ulir yang diperlukan 7.6.2.3 harus sesuai a) dan b): R9.7.4.4.1 Panjang minimum untuk penulangan dengan lekatan disyaratkan 9.6.2.3. Penelitian (Odello dan Mehta 1967) menerus menunjukkan bahwa panjang minimum ini memberikan perilaku memuaskan akibat beban layan dan kondisi beban berfaktor. a) Sekurang-kurangnya ℓn/3 di area momen positif dan dipusatkan di daerah tersebut pada bentang b) Sekurang-kurangnya ℓn/6 di setiap sisi muka tumpuan 9.7.5 Tulangan torsi longitudinal R9.7.5 Tulangan torsi longitudinal 9.7.5.1 Jika tulangan torsi diperlukan, tulangan harus didistribusikan di sekeliling sisi sengkang tertutup yang memenuhi 25.7.1.6 atau sengkang pengekang dengan spasi tidak lebih dari 300 mm. Tulangan longitudinal harus berada di dalam sengkang atau R9.7.5.1 longitudinal Tulangan diperlukan untuk menahan jumlah gaya tarik longitudinal akibat torsi. Karena gaya bekerja titik berat dari penampang, titik berat dari penulangan longitudinal tambahan untuk torsi harus dari bertemu torsi longitudinal sepanjang dengan titik berat 200 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN sengkang pengekang, dan sekurang- kurangnya satu tulangan longitudinal atau tendon harus ditempatkan di setiap sudut. Pasal ini penampang mensyaratkan longitudinal didistribusikan di sekeliling sengkang tertutup. Tulangan longitudial atau tendon diperlukan di setiap sudut sengkang untuk menyediakan pengangkuran bagi kaki sengkang. Tulangan sudut juga ditemukan efektif dalam menyalurkan kekuatan torsional dan mengendalikan retak. tersebut. tulangan 9.7.5.2 Tulangan torsi longitudinal harus memiliki diameter sekurang-kurangnya 0,042 kali spasi tulangan transversal, tapi tidak kurang dari 10 mm. 9.7.5.3 Tulangan torsi longitudinal harus diteruskan sejarak sekurang-kurangnya (bt + d) melewati titik yang disyaratkan oleh analisis. R9.7.5.3 Jarak (bt + d) di luar titik di mana tulangan torsi longitudinal dihitung tidak lagi diperlukan adalah lebih besar dari tulangan jarak yang digunakan untuk geser dan tarik lentur karena diagonal torsi berkembang dalam bentuk heliks. Jarak yang sama diperlukan 9.7.6.3.2 untuk tulangan torsi transversal. retak 9.7.5.4 Tulangan torsi longitudinal harus tumpuan pada R9.7.5.4 Penulangan torsi longitudinal yang diperlukan pada tumpuan harus diangkur memadai ke tumpuan. Panjang penanaman yang cukup harus disediakan di luar muka bagian dalam dari tumpuan untuk menyalurkan gaya tarik yang diperlukan pada batang tulangan atau tendon. Untuk batang ini mungkin memerlukan tulangan kait atau tulangan horizontal bentuk U yang dilewatkan dengan tulangan longitudinal torsi. disalurkan pada muka kedua ujung balok. tulangan, 9.7.6 Tulangan transversal R9.7.6 Tulangan transversal 9.7.6.1 Umum transversal harus sesuai pasal ini. Syarat yang paling ketat harus diterapkan. 9.7.6.1.1 Tulangan 9.7.6.1.2 Pendetailan tulangan transversal harus sesuai 25.7. 9.7.6.2 Geser 9.7.6.2.1 Jika diperlukan, tulangan geser menggunakan harus sengkang, atau tulangan longitudinal yang dibengkokkan. disediakan sengkang tertutup, 201 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tulangan geser harus sesuai dengan Tabel 9.7.6.2.2. 9.7.6.2.2 Spasi maksimum Tabel 9.7.6.2.2 - Spasi maksimum tulangan geser Maksimum s, mm Balok nonprategang Vs Balok prategang 0,33'cwfbd d/2 3h/4 Terkecil dari: 600 0,33'cwfbd d/4 3h/8 Terkecil dari: 300 9.7.6.2.3 Sengkang miring dan tulangan longitudinal dibengkokkan difungsikan sebagai tulangan geser harus memiliki spasi sehingga setiap garis 45- derajat, menerus d 2⁄ ke arah reaksi dari setengah tinggi komponen ke tulangan tarik longitudinal, harus disilang sekurang- kurangnya satu garis tulangan geser. yang longitudinal 9.7.6.2.4 sebagai dibengkokkan tulangan geser, jika diteruskan ke daerah tarik, harus menerus dengan tulangan longitudinal dan, jika diteruskan ke daerah d 2⁄ melewati tekan, harus diangkur setengah tinggi komponen. Tulangan difungsikan 9.7.6.3 Torsi R9.7.6.3 Torsi 9.7.6.3.1 Jika diperlukan, tulangan torsi sengkang atau R9.7.6.3.1 Sengkang harus berupa sengkang tertutup karena retak miring akibat torsi dapat terjadi pada semua sisi suatu komponen. transversal harus berupa tertutup memenuhi sengkang pengekang tertutup. 25.7.1.6 Dalam kasus suatu penampang beban utamanya adalah torsi, selimut beton luar yang menyelimuti sengkang terlepas pada gaya torsi yang tinggi (Mitchell and Collins ini membuat sambungan 1976). Hal lewatan efektif, tidak menyebabkan keruntuhan torsi yang prematur (Behera and Rajagopalan 1969). Maka dari itu, sengkang tertutup tidak boleh dibuat dari sepasang sengkang-U yang dirangkai satu sama lain. sengkang 9.7.6.3.2 Tulangan torsi sejarak longitudinal sekurang- R9.7.6.3.2 Jarak (bt + d) di luar titik yang mana tulangan torsi transversal dihitung tidak diperlukan lagi lebih besar dari yang harus diteruskan 202 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN digunakan untuk geser dan tulangan lentur karena retak tarik diagonal akibat torsi terjadi dalam bentuk melingkar. Jarak yang sama diperlukan 9.7.5.3 untuk tulangan torsi longitudinal. kurangnya (bt + d) melewati disyaratkan oleh analisis. titik yang 9.7.6.3.3 Spasi tulangan torsi transversal tidak boleh melebihi ph 8⁄ dan 300 mm. torsi R9.7.6.3.3 transversal dibatasi untuk memastikan penyaluran kekuatan torsi pada balok, mencegah kehilangan kekakuan torsional yang besar setelah retak, dan mengontrol lebar retak. Untuk penampang persegi, batasan ph 8⁄ membutuhkan sengkang kurang lebih d 2⁄ , terkait dengan 9.7.6.2. Spasi tulangan 9.7.6.3.4 Untuk penampang berlubang, jarak dari garis pusat torsi transversal ke dalam muka dinding penampang berlubang harus sekurang- kurangnya 0,5A0h/ph. R9.7.6.3.4 Tulangan transversal dalam penampang berlubang harus ditempatkan pada setengah tebal luar dinding yang efektif untuk torsi dimana ketebalan dinding dapat diambil sebesar 𝑨𝒐𝒉 𝒑𝒉⁄ torsi tulangan . 9.7.6.4 Dukungan lateral tulangan tekan R9.7.6.4 Dukungan tekan lateral tulangan transversal harus disediakan sepanjang bentang dimana longitudinal diperlukan. tulangan Dukungan tekan longitudinal harus disediakan sengkang tertutup atau sengkang tertutup sesuai 9.7.6.4.2 hingga 9.7.6.4.4. 9.7.6.4.1 Tulangan R9.7.6.4.1 Tulangan tekan pada balok tulangan harus transversal untuk mencegah tekuk. dilingkupi dengan tekan lateral tulangan 9.7.6.4.2 Ukuran tulangan transversal harus sekurang-kurangnya a) atau b). Kawat ulir atau jaring kawat las dengan luasan yang sama diperbolehkan. a) D10 untuk tulangan longitudinal dengan diameter D32 atau lebih kecil b) D13 untuk tulangan longitudinal dengan diameter D36 dan lebih besar dan untuk bundel tulangan longitudinal. transversal harus tidak melebihi sekurang-kurangnya a) hingga c): 9.7.6.4.3 Spasi tulangan a) 16db tulangan longitudinal b) 48db tulangan transversal c) Dimensi terkecil balok longitudinal harus diatur sedemikian hingga tiap sudut 9.7.6.4.4 Tulangan tekan 203 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dan tekan bergantian harus dikelilingi oleh sudut tulangan transversal dengan sudut tekuk tidak lebih dari 135 derajat, dan jarak bersih antar tulangan sengkang tidak boleh melebihi 150 mm. tulangan 9.7.7 Tulangan integritas struktur pada R9.7.7 Tulangan integritas struktur pada balok dicor di tempat - Pengalaman telah menunjukkan integritas keseluruhan struktur dapat ditingkatkan cukup besar dengan perubahan kecil pada tulangan dan sambungan. pendetailan Inilah ini untuk meningkatkan kekuatan dan daktilitas terjadinya struktur kerusakan pada komponen pendukung utama pembebanan kejadian abnormal, kerusakan yang terjadi dapat memiliki dilokalisir kemungkinan lebih tinggi untuk menjaga kestabilan secara menyeluruh. tumpuan, balok dicor di tempat. bahwa tujuan dari bagian sehingga saat atau dan struktur tulangan atas menerus melewati tumpuan, namun tidak terkekang oleh sengkang, akan cenderung lepas dari beton dan tidak akan memberikan aksi catenary yang diperlukan sebagai rantai pengikat pada tumpuan yang rusak. Dengan membuat sebagian dari tulangan bawah menerus, aksi catenary dapat diberikan. Dengan rusaknya Jika tinggi dari suatu balok menerus berubah pada suatu tumpuan, tulangan bawah dalam komponen yang lebih tinggi harus dihentikan ke dalam tumpuan dengan sebuah bengkokan standar atau tulangan berkepala dan tulangan bawah di dalam komponen yang lebih rendah harus diteruskan ke dalam dan tersalurkan sepenuhnya di dalam komponen yang lebih tinggi. 9.7.7.1 Untuk balok sepanjang keliling struktur, tulangan integritas struktur harus sesuai a) hingga c): R9.7.7.1 Tersedianya tulangan atas dan bawah yang menerus di sekeliling balok atau ikatan tepi balok memberikan menerus di sekeliling struktur. Hal ini bukan bertujuan untuk memberikan suatu ikatan tarik tulangan menerus dengan ukuran tetap disekitar keseluruhan keliling suatu lebih pada keperluan dimana setengah dari tulangan lentur atas diperlukan untuk diperpanjang melewati titik belok oleh 9.7.3.8.4 untuk lebih diperpanjang dan ditekuk pada atau dekat tengah bentang seperti disyaratkan a) Sekurang-kurangnya seperempat dari tulangan maksimum momen positif, namun tidak kurang dari dua tulangan atau strand, harus menerus. struktur, namun b) Sekurang-kurangnya seperenam tulangan momen negatif tumpuan, namun tidak kurang dari dua tulangan atau strand, harus menerus. 204 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN c) Tulangan longitudinal integritas struktur harus dikelilingi oleh sengkang tertutup sesuai 25.7.1.6 atau sengkang tertutup sepanjang bentang bersih balok. 9.7.7.5. Demikian juga halnya, tulangan bawah perlu diperpanjang ke tumpuan seperti pada 9.7.3.8.2 harus dibuat menerus atau disambung dengan tulangan terdekat. Pada bawah dari bentang tumpuan tulangan tidak menerus, longitudinal diangkur seperti disyaratkan 9.7.7.4. R9.7.7.1 memperlihatkan sebuah contoh dari sengkang ganda yang memenuhi persyaratan 9.7.7.1c) dan 9.7.7.2b). Kait 90-derajat dari sengkang tutup ditempatkan pada sisi pelat sehingga terkekang baik. Sepasang sengkang-U yang berlewatan satu sama lain seperti didefinisikan 25.7.1.7 tidak diizinkan pada balok berangkai atau balok tepi. Dalam kejadian rusaknya sisi selimut atas beton, cenderung untuk lepas dari beton dan tidak akan terkekang oleh lewatan sengkang yang sambungan tulangan itu, dari terbuka. Maka longitudinal tidak akan memberikan aksi catenary untuk menjembatani daerah yang runtuh. Lebih jauh, sambungan sengkang- U tidak akan efektif pada torsi tinggi seperti yang didiskusikan pada R9.7.6.3.1. Gambar dengan tulangan longitudinal cukup Sengkang U dengan kait 135 derajatTulangan ikat Gambar R9.7.7.1 - Contoh dari sengkang terdiri atas dua bagian yang memenuhi persyaratan 9.7.7.1c) dan 9.7.7.2b) 9.7.7.2 Selain balok perimeter, tulangan integritas struktur harus sesuai a) atau b): R9.7.7.2 Pada tumpuan tidak menerus, tulangan longitudinal diangkur seperti disyaratkan 9.7.7.4 a) Sekurang-kurangnya seperempat dari tulangan maksimum momen positif, namun tidak kurang dari dua tulangan atau strand, harus menerus. contoh sengkang dua-bagian yang memenuhi 9.7.7.2b). R9.7.7.1 menyediakan b) Tulangan longitudinal harus dikelilingi oleh sengkang tertutup sesuai 25.7.1.6 205 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN atau sengkang bentang bersih balok. tertutup sepanjang integritas struktur longitudinal harus melewati daerah yang dibatasi oleh tulangan longitudinal kolom. 9.7.7.3 Tulangan R9.7.7.3 Dalam kasus dimana dinding menyediakan dukungan vertikal, tulangan longitudinal harus melewati atau diangkur ke dalam dinding. integritas struktur longitudinal pada tumpuan tidak menerus harus diangkur untuk menyalurkan fy pada muka tumpuan. 9.7.7.4 Tulangan 9.7.7.5 Jika sambungan diperlukan integritas struktur, tulangan menerus tulangan harus disambung sesuai a) dan b): a) Tulangan momen positif harus disambung pada atau dekat tumpuan. b) Tulangan momen harus disambung pada atau dekat tengah bentang. negatif 9.7.7.6 Sambungan harus berupa atau mekanis penuh, sambungan lewatan tarik Kelas B. penuh, las 9.8 - Sistem pelat berusuk satu arah nonprategang 9.8.1 Umum R9.8 - Sistem pelat berusuk satu arah nonprategang R.9.8.1 Umum - Batas empiris yang ditetapkan untuk lantai pelat berusuk beton bertulang nonprategang didasarkan pada keberhasilan kinerja konstruksi pelat berusuk terdahulu menggunakan sistem pelat berusuk standar. Untuk konstruksi pelat berusuk prategang, aturan ini dapat digunakan sebagai panduan. 9.8.1.1 Konstruksi pelat berusuk satu arah nonprategang terdiri dari sebuah kombinasi monolit rusuk berspasi teratur dan sebuah pelat atas yang didesain membentang ke satu arah. 9.8.1.2 Lebar rusuk harus sekurang- kurangnya 100 mm pada lokasi manapun diseluruh ketinggian. 9.8.1.3 Seluruh tinggi rusuk tidak boleh melebihi 3,5 kali lebar minimum. 9.8.1.4 Spasi bersih antar rusuk tidak R9.8.1.4 Batasan pada spasi rusuk maksimum disyaratkan karena ketentuan boleh melebihi 750 mm. 206 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN mengizinkan kekuatan geser lebih tinggi dan pengurangan selimut beton yang kecil untuk tulangan komponen yang relatif kecil dan berulang. 9.8.1.5 Vc diperbolehkan untuk diambil sebesar 1,1 kali nilai yang dihitung pada 22.5. R9.8.1.5 Peningkatan kekuatan geser 1) berdasarkan dibenarkan pada: konstruksi pelat pemenuhan kinerja berusuk dengan perhitungan kekuatan geser yang lebih tinggi yang dijelaskan pada standar sebelumnya mengizinkan tegangan geser yang sebanding; dan 2) potensi untuk redistribusi kelebihan beban lokal ke rusuk terdekat. yang didesain struktur, sekurang-kurangnya satu tulangan bawah pada setiap pelat berusuk harus menerus dan harus diangkur untuk menyalurkan fy pada muka tumpuan. 9.8.1.6 Untuk integritas 9.8.1.7 Tulangan tegak lurus rusuk harus disediakan pada pelat seperti yang disyaratkan lentur, mempertimbangkan konsentrasi beban, dan harus sekurang-kurangnya sejumlah yang disyaratkan untuk rangkak dan suhu sesuai 24.4. untuk 9.8.1.8 Konstruksi pelat berusuk satu arah tidak memenuhi persyaratan 9.8.1.1 hingga 9.8.1.4 harus didesain sebagai pelat dan balok. 9.8.2 Sistem pelat berusuk dengan pengisi struktural 9.8.2.1 Jika pengisi berupa lempung yang dibakar permanen atau tegel beton dari material yang memiliki kuat tekan f'c sekurang-kurangnya sama dengan di dalam pelat berusuk yang digunakan, 9.8.2.1.1 dan 9.8.2.1.2 harus digunakan. terhadap pengisi harus sekurang-kurangnya yang terbesar dari seperduabelas jarak bersih di antara rusuk dan 40 mm. 9.8.2.1.1 Ketebalan pelat 9.8.2.1.2 Untuk perhitungan geser dan kekuatan momen negatif, diizinkan untuk mengikutsertakan cangkang vertikal dari 207 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN pengisi yang berhubungan dengan rusuk. Bagian pengisi lainnya tidak diikutsertakan dalam perhitungan kekuatan. 9.8.3 Sistem pelat berusuk dengan pengisi lainnya 9.8.3.1 Jika pengisi tidak sesuai dengan bekesting 9.8.2.1 sementara, harus sekurang-kurangnya yang terbesar dari seper-duabelas jarak bersih antara rusuk dan 50 mm. atau digunakan ketebalan pelat 9.9 - Balok tinggi R9.9 - Balok tinggi 9.9.1 Umum R9.9.1 Umum 9.9.1.1 Balok tinggi adalah komponen struktur yang dibebani satu sisi dan ditopang pada muka yang berlawanan sedemikian hingga komponen tekan seperti-strat dapat terbentuk di antara beban dan tumpuan dan memenuhi a) atau b): R9.9.1.1 tinggi didiskusikan dalam Schlaich et al. (1987), Rogowsky and MacGregor (1986), Marti (1985), dan Crist (1966). Untuk balok tinggi memikul beban gravitasi, ketentuan ini berlaku jika beban dikerjakan pada bagian atas balok dan balok ditumpu pada sisi bawahnya. Jika beban dikerjakan hingga ke tepi atau bagian bawah komponen tersebut, model strut and tie, seperti dijelaskan di Pasal 23 harus digunakan untuk mendesain yang mentransfer secara internal beban ke sisi atas balok dan mendistribusikannya ke tumpuan terdekat. Perilaku balok a) Bentang bersih tidak melebihi empat kali tinggi keseluruhan komponen h b) Beban terpusat berada dalam jarak 2h tulangan dari muka tumpuan. tinggi harus didesain dengan mempertimbangkan distribusi nonlinear dari longitudinal sepanjang tinggi balok. 9.9.1.2 Balok R9.9.1.2 Standar ini tidak berisi syarat mendetail untuk mendesain balok tinggi jika distribusi untuk momen, kecuali regangan harus dipertimbangkan. Pedoman untuk desain balok tinggi untuk lentur ada pada Chow et al. (1953), Portland Cement Association (1946) dan Park and Paulay (1975). regangan nonlinier 9.9.1.3 Model strut and tie sesuai Pasal 23 dianggap memenuhi 9.9.1.2. 9.9.2 Batasan dimensi R9.9.2 Batasan dimensi 9.9.2.1 Dimensi balok tinggi harus dipilih R9.9.2.1 Batasan ini menetapkan suatu aturan dimensional untuk mengontrol retak pada beban layan dan untuk menjaga agar tidak terjadi keruntuhan diagonal tekan pada balok tinggi. sehingga: 0,83'ucwVfbd (9.9.2.1) 208 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 9.9.3 Batasan tulangan R.9.9.3 Batasan tulangan terdistribusi sepanjang sisi muka dari balok tinggi harus sekurang-kurangnya disyaratkan a) dan b): 9.9.3.1 Tulangan yang tulangan minimum R.9.9.3.1 Syarat dalam pasal ini digunakan terlepas dari metode yang digunakan untuk desain dan ditujukan untuk mengontrol lebar dan retak miring. Pengujian penjalaran (Rogowsky and MacGregor 1986; Marti 1985; Christ 1966) telah menunjukkan bahwa tulangan geser vertikal, tegak lurus sumbu longitudinal komponen, lebih efektif untuk komponen tulangan geser dibandingkan dengan horizontal, sejajar sumbu longitudinal komponen, dalam sebuah balok tinggi; namun, tulangan minimum disyaratkan sama di kedua arah untuk mengontrol pertumbuhan dan lebar retak diagonal. a) Luas tulangan yang terdistribusi tegak lurus dengan sumbu longitudinal balok, Av, sekurang-kurangnya 0,0025bws, dimana s adalah spasi tulangan transversal terdistribusi. harus kekuatan geser b) Luas tulangan yang terdistribusi sejajar dengan sumbu longitudinal balok, Avh, harus sekurang-kurangnya 0,0025bws2, dimana s2 adalah spasi tulangan longitudinal terdistribusi. 9.9.3.2 Luas minimum tulangan tarik lentur, 𝑨𝒔,𝒎𝒊𝒏, harus ditentukan sesuai 9.6.1. 9.9.4 Pendetailan tulangan R9.9.4 Pendetailan tulangan 9.9.4.1 Selimut beton harus sesuai 20.6.1. 9.9.4.2 Spasi minimum untuk tulangan longitudinal harus sesuai 25.2. 9.9.4.3 Spasi dari tulangan terdistribusi yang disyaratkan 9.9.3.1 harus tidak melebihi yang terkecil dari d 5⁄ dan 300 mm. 9.9.4.4 Pemasangan tulangan tarik harus tegangan lurus R9.9.4.4 Pada balok tinggi, tegangan pada tulangan longitudinal lebih merata sepanjang bentang dibandingkan dengan tinggi. balok atau penampang tulangan Tegangan yang biasanya dibatasi di daerah tengah bentang balok tipikal diperpanjang ke tumpuan balok tinggi. Maka dari itu, ujung tulangan longitudinal memerlukan angkur positif dalam bentuk kait standar, kepala tulangan (bar heads), atau angkur mekanis lainnya pada tumpuan. memperhitungkan distribusi tulangan yang dengan momen lentur. tidak berbanding tidak tinggi pada sederhana, tarik momen positif harus tulangan diangkur untuk menyalurkan fy pada muka tumpuan. Jika balok tinggi didesain menggunakan Pasal 23, tulangan tarik 9.9.4.5 Pada tumpuan R.9.9.4.5 Penggunaan metode strut and tie untuk desain balok tinggi menunjukkan bahwa gaya tarik pada tulangan ikat bawah perlu diangkur pada sisi muka tumpuan. Dari pertimbangan ini, tulangan 209 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN momen positif harus diangkur sesuai 23.8.2 dan 23.8.3. pengikat harus menerus atau disalurkan pada sisi muka tumpuan (Rogowsky and MacGregor 1986). 9.9.4.6 Pada tumpuan interior, a) dan b) harus terpenuhi: a) Tulangan tarik momen negatif harus menerus dengan tulangan tarik dari bentang disebelahnya. b) Tulangan tarik momen positif harus menerus atau disambung dengan tulangan bentang disebelahnya. tarik dari 210 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 10 - KOLOM 10.1 - Ruang lingkup 10.1.1 Pasal ini ditujukan untuk desain kolom nonprategang, prategang, dan beton komposit, bertulang. termasuk pedestal 10.1.2 Desain pedestal dengan beton polos harus sesuai Pasal 14. 10.2 - Umum R10.2 - Umum 10.2.1 Material 10.2.1.1 Properti beton untuk desain dipilih sesuai Pasal 19. tulangan baja dan struktur baja untuk desain yang digunakan pada kolom komposit dipilih sesuai Pasal 20. 10.2.1.2 Properti 10.2.1.3 Material, desain, dan persyaratan pendetailan penanaman dalam beton harus sesuai 20.7. 10.2.2 Kolom komposit R10.2.2 Kolom komposit 10.2.2.1 Jika baja struktural, pipa, atau tulangan tabung digunakan longitudinal, kolom harus didesain sebagai kolom komposit. R10.2.2.1 Kolom komposit termasuk bagian struktur baja diselubungi beton dan bagian struktur baja berongga diisi beton. Rujukan metal lainnya yang digunakan untuk tulangan diabaikan karena jarang digunakan pada konstruksi beton. sebagai 10.2.3 Sambungan ke komponen lainnya 10.2.3.1 Untuk konstruksi cor ditempat, sambungan balok-kolom dan pelat-kolom harus memenuhi Pasal 15. 10.2.3.2 Untuk konstruksi pracetak, sambungan harus memenuhi persyaratan transfer gaya seperti dijelaskan pada 16.2. 10.2.3.3 Sambungan kolom ke pondasi harus memenuhi 16.3. 10.3 - Batasan desain R10.3 - Batasan desain 10.3.1 Batasan dimensi Ukuran R10.3.1 Batasan dimensi minimum eksplisit pada kolom tidak ditentukan sehingga penggunaan kolom 211 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN beton bertulang dengan penampang kecil untuk struktur dengan beban ringan diizinkan, seperti rumah tinggal dengan lantai rendah dan bangunan kantor sederhana. Jika penampang kecil dipakai, diperlukan ketelitian pekerjaan lebih baik, dan tegangan susut meningkat secara signifikan. 10.3.1.2 Untuk kolom dengan penampang lebih besar dari yang dibutuhkan oleh beban dipertimbangkan, diperbolehkan untuk mengelompokkan penampang bruto yang dipakai, kebutuhan tulangan, dan kekuatan desain, diambil dari luas efektif tereduksi, tidak kurang dari setengah total area. Ketentuan ini tidak berlaku untuk kolom pada sistem pemikul momen khusus atau kolom yang tidak termasuk bagian dari sistem penahan gaya seismik harus didesain berdasarkan Pasal 18. R10.3.1.2 Dalam beberapa kasus, penampang bruto kolom lebih besar dari yang diperlukan untuk menahan beban rasio terfaktor. Pada kasus tulangan minimum dihitung berdasarkan luas perlu daripada luas yang ada, dimana luas tulangan tidak boleh kurang dari 0,5 persen luas penampang sebenarnya. yang tersebut, 10.3.1.3 Untuk kolom dicor secara monolitik dengan dinding beton, batas luar penampang kolom efektif tidak boleh diambil lebih besar dari 40 mm di luar tulangan transversal. 10.3.1.4 Untuk kolom dengan dua atau lebih tulangan spiral saling terkait, batas luar penampang efektif harus diambil pada jarak di luar spiral sama dengan selimut beton minimum yang disyaratkan. tereduksi dipertimbangkan disebutkan 10.3.1.1 hingga 10.3.1.4, analisis struktur dan desain bagian lainnya dari struktur yang berinteraksi dengan kolom harus didasarkan pada penampang aktual. 10.3.1.5 Jika area efektif seperti 10.3.1.6 Untuk kolom komposit dengan inti beton dilapisi oleh baja struktural, ketebalan baja minimum harus memenuhi a) atau b): R10.3.1.6 Bagian baja pelapis atau pembungkus beton sebaiknya memiliki tebal sehingga dinding yang cukup tegangan tercapai sebelum tekuk keluar (buckling outward) terjadi. leleh longitudinal syEfb3 a) untuk setiap lebar b 212 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN syEfh8 b) untuk penampang lingkaran dengan diameter h 10.4 - Kekuatan perlu R10.4 - Kekuatan perlu 10.4.1 Persyaratan umum 10.4.1.1 Kekuatan perlu harus dihitung terfaktor berdasarkan kombinasi beban seperti yang disebutkan Pasal 5. 10.4.1.2 Kekuatan perlu harus dihitung berdasarkan prosedur analisis pada Pasal 6. 10.4.2 Gaya aksial dan momen terfaktor R10.4.2 Gaya aksial dan momen terfaktor 10.4.2.1 Pu dan Mu terjadi bersamaan untuk setiap kombinasi beban terfaktor harus dipertimbangkan. R10.4.2.1 Kombinasi beban kritis cukup sulit untuk dipahami tanpa adanya metode pengecekan pada tiap kombinasi. Seperti ditunjukkan pada Gambar R10.4.2.1, mempertimbangkan dengan kombinasi beban terfaktor akibat gaya aksial maksimum (LC1) dan momen lentur maksimum tentu sesuai peraturan desain untuk kombinasi beban lainnya seperti LC3. hanya (LC2) belum LC3 Pu2 P0 Mu1 Pumax LC2 LC1 Mn, PnBeban Aksial, PMomen, M Mumax Mu3 (Ø Mn, Ø Pn) Pu3 Daerah yang diijinkan Gambar R10.4.2.1 Kombinasi beban kritis kolom 10.5 - Kekuatan desain R10.5 - Kekuatan desain 10.5.1 Persyaratan Umum R10.5.1 Persyaratan Umum 213 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 10.5.1.1 Untuk setiap kombinasi beban terfaktor yang ditetapkan, kekuatan desain pada semua penampang harus memenuhi , termasuk a) hingga d). Interaksi ϕ antara efek beban harus dipertimbangkan: R10.5.1.1 Mengacu R9.5.1.1. nSU nuPP a) ϕ b) ϕ c) ϕ d) ϕ nuMM nuVV nuTT 10.5.1.2 𝛟 harus ditentukan sesuai 21.2. 10.5.2 Gaya aksial dan momen R10.5.2 Gaya aksial dan momen 10.5.2.1 Pn dan Mn harus dihitung sesuai 22.4. 10.5.2.2 Untuk kolom komposit, gaya- gaya harus ditransfer antara penampang baja dan beton melalui landasan langsung, lekatan sesuai konektor geser, atau kekuatan aksial yang diberikan pada masing-masing komponen. R10.5.2.2 Spesifikasi desain AISC (AISC 360-10) memberikan pedoman mengenai penghitungan kapasitas transfer gaya pada kolom komposit. Meskipun lekatan dapat dipertimbangkan sebagai mekanisme transfer gaya, namun hal tersebut tidak sesuai untuk beberapa kasus. Sebagai contoh, lekatan biasanya dipertimbangkan untuk kekuatan kolom komposit terisi beton. Akan tetapi, AISC 360-10 tidak mengizinkan lekatan untuk dipertimbangkan pada kolom beton lapis baja dan tidak mengizinkan lekatan untuk dikombinasikan dengan mekanisme transfer lainnya. 10.5.3 Geser 10.5.3.1 Vn harus dihitung sesuai 22.5. 10.5.4 Torsi R10.5.4 Torsi - Torsi terjadi pada kolom di bangunan gedung biasanya diabaikan dan jarang menjadi faktor penentu pada desain kolom. Tu Tth , dimana Tth ditunjukkan harus torsi dipertimbangkan sesuai Pasal 9. 10.5.4.1 Jika ϕ 22.7, 10.6 - Batasan tulangan R10.6 - Batasan tulangan 10.6.1 Tulangan longitudinal minimum R10.6.1 Tulangan longitudinal minimum dan maksimum dan maksimum 10.6.1.1 Untuk kolom nonprategang dan kolom prategang dengan nilai rata-rata R10.6.1.1 Batasan tulangan ditentukan untuk rasio tulangan longitudinal minimum dan maksimum. 214 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 1,6pef< MPa, luas tulangan longitudinal harus sekurang-kurangnya 0,01Ag, namun tidak boleh melebihi 0,08Ag. Tulangan minimum - Tulangan minimum tetap untuk memberikan tahanan terhadap lentur terlepas dari hasil perhitungan analitis, dan digunakan untuk mengurangi pengaruh rangkak dan susut beton akibat tetap. tegangan Rangkak dan susut cenderung mentransfer beban dari beton ke tulangan, dan hasilnya akan meningkatkan tulangan menjadi lebih besar bila rasio tulangan diperkecil. Oleh karena itu, penetapan batasan minimum untuk rasio tulangan diatur untuk mencegah pelelehan tulangan akibat beban layan tetap (Richart 1933). diperlukan tekan tegangan Jumlah maksimum tulangan longitudinal dibatasi untuk menjamin bahwa beton dapat terkonsolidasi secara efektif di sekeliling tulangan dan untuk menjamin bahwa kolom yang didesain sesuai peraturan adalah sama seperti benda uji yang dipakai untuk penyesuaian peraturan tersebut. Batasan rasio tulangan sebesar 0,08 ditetapkan termasuk bagian pada semua bagian, sambungan juga dapat lewatan, dan dipakai sebagai pertimbangan praktis untuk keperluan tulangan longitudinal maksimum secara ekonomis serta persyaratan untuk penempatannya. Tulangan longitudinal pada kolom sebaiknya tidak lebih dari 4 persen jika tulangan kolom menggunakan sambungan zona sambungan lewatan akan mempunyai jumlah tulangan dua kali lipat pada lokasi sambungan bila disambung ditempat yang sama. Tulangan maksimum - lewatan, karena 10.6.1.2 Untuk kolom komposit dengan tulangan inti longitudinal yang berada di dalam tulangan sekurang-kurangnya transversal harus , namun tidak boleh melebihi . R10.6.1.2 Tulangan longitudinal dan transversal diperlukan untuk mencegah pengelupasan untuk (spalling) menjamin bahwa beton di luar inti struktur baja bekerja sebagai beton bertulang. longitudinal Batasan diperlukan untuk alasan yang disebutkan R10.6.1.1. tulangan Persyaratan transversal ditentukan 10.7.6.1.4. baja struktural, luas dan 0,01(-)gsxAA pada tulangan 0,08(-)gsxAA Untuk kolom komposit dengan inti beton dilapisi struktur baja, tidak diperlukan. Tebal minimum dinding baja seperti disebutkan 10.3.1.6 secara inheren telah memberikan tulangan minimum yang mencukupi. tulangan 10.6.2 Tulangan geser minimum R10.6.2 Tulangan geser minimum 215 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 10.6.2.1 Luas minimum tulangan geser, Av,min, harus disediakan di semua wilayah Φ dimana R10.6.2.1 Dasar untuk tulangan geser minimum yang dipakai untuk kolom dan balok adalah sama. Untuk informasi lebih lanjut, lihat R9.6.3. Vc Vu>0,5 10.6.2.2 Bila tulangan geser diperlukan, Av,min harus lebih besar dari a) dan b): 0,062'wcytbsff a) 0,35wytbsf b) 10.7 - Pendetailan tulangan R10.7 - Pendetailan tulangan 10.7.1 Umum 10.7.1.1 Selimut beton untuk tulangan harus sesuai 20.6.1. 10.7.1.2 Panjang lewatan tulangan ulir dan prategang harus sesuai 25.4. 10.7.1.3 Tulangan bundel harus sesuai 25.6. 10.7.2 Spasi tulangan 10.7.2.1 Spasi minimum s harus sesuai 25.2. 10.7.3 Tulangan longitudinal R10.7.3 Tulangan longitudinal 10.7.3.1 Untuk kolom nonprategang dan Sekurang-kurangnya R10.7.3.1 diperlukan 4 longitudinal bila dipasang pada sengkang ikat segi empat atau lingkaran. Untuk bentuk sengkang ikat lainnya, satu tulangan harus disediakan pada setiap sudut tulangan transversal yang dipakai. Sebagai contoh, kolom dengan sengkang ikat segitiga memerlukan tulangan sekurang-kurangnya longitudinal, tulangan ditempatkan pada tiap sudut sengkang ikat. Untuk tulangan dengan sengkang spiral, sekurang-kurangnya diperlukan 6 tulangan. Jika jumlah tulangan dalam konfigurasi sengkang spiral kurang dari 8 buah, orientasi tulangan akan mempengaruhi kekuatan momen pada kolom terbebani kolom prategang dengan nilai rata-rata tulangan 1,6pef< MPa, jumlah minimum tulangan longitudinal adalah a), b), atau c): a) Tiga dalam sengkang ikat segitiga b) Empat dalam sengkang ikat segi empat atau lingkaran 3 tiap c) Enam dalam sengkang spiral atau untuk kolom pada sistem pemikul momen khusus dalam sengkang spiral melingkar dimana 216 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN eksentris secara signifikan dan seharusnya dipertimbangkan dalam desain. 10.7.3.2 Untuk kolom komposit dengan inti baja struktural, tulangan longitudinal harus sudut pada penampang segi empat, dengan tulangan longitudinal lainnya berjarak tidak lebih dari setengah sisi kolom komposit. berada setiap 10.7.4 Offset bent tulangan longitudinal 10.7.4.1 Kemiringan dari sisi miring tekuk geser tulangan longitudinal yang relatif terhadap sumbu longitudinal kolom tidak boleh melebihi 1 banding 6. Bagian atas dan bawah tulangan yang digeser harus sejajar dengan sumbu kolom. 10.7.4.2 Bila muka kolom digeser sebesar 75 mm atau lebih besar, maka tulangan longitudinal tidak boleh ditekuk geser dan terpisah, harus sambungan lewatan tulangan longitudinal berada di dekat muka kolom. disediakan pasak 10.7.5 Sambungan tulangan longitudinal R10.7.5 longitudinal Sambungan tulangan 10.7.5.1 Umum R10.7.5.1 Umum 10.7.5.1.1 lewatan, las (butt-welded), dan sambungan Sambungan sambungan mekanis, sambungan tumpul tumpuan ujung dapat diizinkan. 10.7.5.1.2 Sambungan tulangan harus memenuhi semua persyaratan kombinasi beban terfaktor. R10.7.5.1.2 Pada umumnya, kombinasi beban gravitasi akan menentukan desain itu sendiri, namun pengaruh kolom kombinasi beban akibat angin atau gempa memberikan kondisi tarik pada tulangan lebih besar. Tiap sambungan tulangan harus didesain untuk gaya tarik tulangan maksimum. 10.7.5.1.3 Sambungan tulangan ulir harus sesuai 25.5 dan harus memenuhi persyaratan 10.7.5.2 untuk sambungan lewatan atau 10.7.5.3 untuk sambungan tumpuan ujung. R10.7.5.1.3 Untuk tujuan perhitungan ℓd tarik kolom pada sambungan dengan offset tulangan, ilustrasi untuk jarak bersih antar tulangan yang digunakan dapat dilihat pada Gambar R10.7.5.1.3. lewatan 217 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Jarak bersihTulangan offset kolom bawahTulangan kolom atas Gambar R10.7.5.1.3 - Offset tulangan kolom 10.7.5.2 Sambungan lewatan R10.7.5.2 Sambungan lewatan - Pada kolom terkena momen dan gaya aksial, tegangan tarik dapat terjadi di salah satu muka kolom akibat eksentrisitas sedang dan besar seperti pada Gambar R10.7.5.2. Jika terjadi, maka tersebut 10.7.5.2.2 mensyaratkan penggunaan sambungan tarik. Persyaratan tegangan telah sambungan dirumuskan dasar bahwa tekan memiliki sambungan kekuatan tarik sekurang-kurangnya 0,25fy. Sehingga, jika tulangan kolom didesain sebagai kolom tekan sesuai 10.7.5.2.1, kapasitas kekuatan tarik secara inheren juga harus tersedia. dengan lewatan fs > 0,5 fy pada permukaan elemen struktur yang tertarik, lihat Tabel 10.7.5.2.2 (Sambungan kelas B diperlukan) Diagram interaksi P 0 ≤ fs fy pada permukaan tarik elemen struktur, lihat Tabel 10.7.5.2.2 (Sambungan kelas A diperbolehkan dengan kondisi tertentu) Tulangan seluruhnya tertekan, lihat 10.7.5.2.1 Gambar R10.7.5.2 ─ Persyaratan sambungan lewatan untuk kolom 10.7.5.2.1 Jika gaya pada tulangan akibat beban tekan, maka sambungan lewatan tekan diizinkan untuk digunakan. Panjang sambungan lewatan tekan diizinkan untuk dikurangi sesuai a) atau b), tetapi panjang sambungan lewatan tidak boleh kurang dari 300 mm. R10.7.5.2.1 Panjang lewatan tereduksi diperbolehkan panjang sambungan dikelilingi oleh sengkang ikat yang cukup. Luas kaki sengkang ikat yang tegak lurus pada tiap arahnya dihitung secara terpisah. Suatu contoh ditunjukkan pada Gambar R10.7.5.2.1, di mana terfaktor adalah jika seluruh 218 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN a) Untuk kolom dengan sengkang ikat, di mana sengkang sepanjang sambungan tidak lewatan mempunyai kurang dari 0,0015hs di kedua arah, panjang sambungan lewatan diizinkan untuk dikalikan dengan 0,83. Kaki sengkang yang tegak lurus terhadap dimensi h harus dipertimbangkan dengan menghitung luas efektifnya. terdapat empat kaki efektif dalam satu arah dan dua kaki dalam arah lainnya. lewatan apabila luas efektif juga Panjang panjang dikurangi sambungan oleh sengkang spiral karena adanya tambahan tahanan belah beton. tekan dapat seluruh lewatan dikelilingi h1 h2Arah 1: 4 Ab 0,0015 h1sArah 2: 2 Ab 0,0015 h2sDimana Ab merupakan luas sengkang b) Untuk kolom dengan sengkang spiral, di mana sengkang spiral sepanjang sambungan lewatan harus memenuhi 25.7.3, panjang sambungan lewatan dapat diizinkan untuk dikalikan dengan 0,75. Gambar R10.7.5.2.1 - Contoh aplikasi dari 10.7.5.2.1(a) 10.7.5.2.2 Jika gaya pada tulangan akibat beban terfaktor adalah tarik, sambungan lewatan tarik harus sesuai Tabel 10.7.5.2.2. Tabel 10.7.5.2.2 - Kelas sambungan lewatan Tarik Tegangan tulangan tarik Pendetailan sambungan Tipe sambungan ≤ 50% tulangan disambung pada sebarang penampang dan sambungan lewatan yang berdekatans harus dipasang selang- seling (staggered) setidaknya sejarak ℓd Lainnya Kelas A 0,5yf Kelas B 0,5yf Semua kasus Kelas B 10.7.5.3 Sambungan tumpuan ujung R10.7.5.3 Sambungan tumpuan ujung 10.7.5.3.1 Jika gaya pada tulangan akibat beban terfaktor adalah tekan, sambungan tumpuan ujung diizinkan untuk digunakan R10.7.5.3.1 Pendetailan tumpuan ujung ditentukan 25.5.6. sambungan 219 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN selama sambungan dibuat secara selang- seling atau disediakan tulangan tambahan sambungan. Tulangan pada daerah menerus di setiap muka kolom harus memiliki kekuatan tarik setidaknya 0,25fy dikalikan dengan luas tulangan vertikal di sepanjang muka kolom tersebut. 10.7.5.3.2 Untuk kolom komposit, ujung inti baja struktural harus disiapkan secara akurat untuk ditumpukan pada sambungan tumpuan ujung, dengan ketentuan positif untuk menyejajarkan bagian inti atas dan yang lainnya dalam kontak konsentris. efektif Tumpuan menyalurkan gaya tekan inti baja tidak lebih dari 50 persen. R10.7.5.3.2 Batas 50 persen pada transfer beban tekan di tumpuan ujung pada bagian inti struktur baja diperlukan untuk memberikan tingkatan kekuatan tarik pada sambungan hingga 50 persen, karena sisa total beban tekan inti baja akan ditransmisikan oleh pelat sambung, las, dan mekanisme ini dimaksudkan untuk memastikan bahwa sambungan pada kolom komposit telah memenuhi persyaratan kekuatan tarik yang sama dengan kolom beton bertulang konvensional. (bearing) hanya lainnya, ketentuan 10.7.6 Tulangan transversal R10.7.6 Tulangan transversal 10.7.6.1 Umum R10.7.6.1 Umum 10.7.6.1.1 Tulangan transversal harus memenuhi persyaratan paling ketat untuk spasi tulangan. tulangan transversal untuk sengkang ikat harus sesuai 25.7.2, untuk sengkang spiral harus sesuai 25.7.3 untuk tulangan spiral, dan tertutup harus sesuai untuk sengkang 25.7.4. 10.7.6.1.2 Pendetailan 10.7.6.1.3 Untuk kolom prategang dengan MPa, sengkang ikat tidak perlu jarak 16db dari 1,6pef nilai rata-rata dan sengkang memenuhi persyaratan 25.7.2.1. tertutup 10.7.6.1.4 Untuk kolom komposit dengan inti baja struktural, sengkang ikat atau sengkang tertutup harus memiliki diameter tulangan db minimum 0,02 kali sisi terbesar dari sisi kolom komposit, tetapi tidak kurang dari D10 dan tidak perlu lebih besar dari D16. Spasi tulangan harus sesuai 25.7.2.1, namun tidak boleh melebihi 0,5 kali dimensi terkecil kolom komposit. Kawat ulir atau R10.7.6.1.4 Penelitian (Tikka and Mirza 2006) menunjukkan jumlah sengkang ikat yang disyaratkan di sekitar inti struktur baja sudah memadai untuk tulangan longitudinal untuk dimasukkan dalam kekuatan lentur kolom komposit seperti ditetapkan 6.2.5.2 dan 6.6.4.4.5. bahwa 220 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kawat las dengan luasan ekuivalen dapat diizinkan. 10.7.6.1.5 Tulangan longitudinal harus diikat secara lateral dengan menggunakan sengkang tertutup ikat atau sengkang berdasarkan 10.7.6.2 atau sengkang spiral sesuai 10.7.6.3, kecuali bila pengujian dan analisis struktur menunjukkan kekuatan yang cukup dan kemudahan pekerjaan. R10.7.6.1.5 Semua tulangan longitudinal tekan harus berada di dalam tulangan transversal. Di mana tulangan longitudinal diatur dalam pola melingkar, hanya satu sengkang ikat lingkaran diperlukan untuk setiap spasi yang disyaratkan. Persyaratan ini dapat dipenuhi dengan penggunaan sengkang spiral menerus (heliks), dengan spasi maksimum sama dengan spasi sengkang ikat perlu. Pemasangan serangkaian sengkang ikat tulangan sambungan pada lewatan diperlukan, baik pada bagian atas dan bawah sambungan tumpuan ujung, dan pada spasi minimum tepat di bawah sisi miring tulangan tekuk geser (offset bent). tiap ujung Kolom pracetak dengan tebal selimut beton kurang dari 40 mm, kolom prategang tanpa tulangan longitudinal, kolom beton dengan agregat kasar berukuran kecil, kolom berupa dinding, dan kolom tidak biasa lainnya memerlukan desain tulangan transversal khusus. 10.7.6.1.6 Jika baut angkur ditempatkan di atas kolom atau pedestal, maka tulangan transversal harus dipasang mengelilingi baut dan juga mengelilingi paling sedikit empat buah tulangan longitudinal di dalam kolom atau pedestal. Tulangan transversal harus didistribusikan 125 mm dari atas kolom atau pedestal dan harus terdiri dari sekurang-kurangnya dua tulangan D13 atau tiga tulangan D10. R10.7.6.1.6 Pengekangan meningkatkan transfer beban dari baut angkur ke kolom atau pier di mana beton mengalami retak di sekitar baut. Retak beton tersebut dapat terjadi akibat gaya terduga yang disebabkan oleh suhu, susut terkekang, dan efek serupa. tak tulangan longitudinal dengan sengkang ikat atau sengkang pengekang 10.7.6.2 Ikatan lateral R10.7.6.2 tulangan longitudinal dengan sengkang ikat atau sengkang pengekang Ikatan lateral 10.7.6.2.1 Pada setiap lantai, sisi bawah sengkang ikat atau sengkang pengekang harus dipasang tidak lebih dari setengah jarak spasi sisi atas sengkang ikat atau sengkang pengekang dari pondasi telapak atau pelat. 10.7.6.2.2 Pada setiap lantai, sisi atas sengkang ikat atau sengkang pengekang harus dipasang tidak lebih dari setengah jarak spasi sengkang ikat atau sengkang R10.7.6.2.2 Untuk kolom segi empat, balok, atau braket yang merangka pada keempat sisi pada elevasi yang sama dapat memberikan dipertimbangkan 221 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN pengekang di bawah tulangan horizontal terendah pada pelat, drop panel, maupun penutup geser (shear cap). Bila balok atau konsol menempel ke semua sisi kolom, bagian atas sengkang ikat atau sengkang pengekang harus dipasang tidak lebih dari tulangan horizontal 75 mm di bawah terendah pada balok atau konsol paling tipis. tahanan di tinggi joint yang sama dengan balok atau braket paling tipis. Untuk kolom dengan bentuk lainnya, empat balok yang merangka pada kolom dari dua arah ortogonal dianggap memberikan tahanan yang ekuivalen. Ikatan longitudinal dengan sengkang spiral 10.7.6.3 lateral tulangan Ikatan R10.7.6.3 longitudinal dengan sengkang spiral lateral tulangan lantai, bagian bawah sengkang spiral harus dipasang pada bagian atas dari pondasi telapak atau pelat. 10.7.6.3.1 Pada setiap 10.7.6.3.2 Pada setiap lantai, bagian atas sengkang spiral harus dipasang sesuai Tabel 10.7.6.3.2. R10.7.6.3.2 Lihat R10.7.6.2.2. Tabel 10.7.6.3.2 - Persyaratan perpanjangan sengkang spiral di bagian atas kolom Rangka ujung kolom Persyaratan perpanjangan Balok atau konsol menempel pada semua sisi kolom Diperpanjang sampai pada level horizontal terendah pada komponen yang ditumpu di atas tulangan Diperpanjang sampai pada level horizontal terendah pada komponen yang ditumpu di atas. Sengkang ikat tambahan pada kolom harus diperpanjang di atas pemberhentian tulangan spiral sampai ke bawah pelat, drop panel, dan penutup geser Diperpanjang sampai pada level di mana diameter atau lebar kepala kolom dua kali lebih besar dari kolom tulangan Balok atau konsol tidak menempel pada semua sisi kolom Kolom dengan kepala kolom 10.7.6.4 tekuk geser Ikatan lateral pada tulangan longitudinal digeser, ikatan horizontal harus disediakan oleh sengkang ikat, sengkang pengekang, sengkang spiral, atau bagian konstruksi lantai dan harus didesain untuk menahan 1,5 kali komponen horizontal dari gaya 10.7.6.4.1 Bila tulangan 222 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN yang dihitung pada bagian miring dari tulangan yang digeser. transversal disediakan untuk menahan gaya yang dihasilkan dari tekuk geser, tulangan ikat, sengkang pengekang, sengkang maupun sengkang spiral, maka harus ditempatkan tidak lebih dari 150 mm dari titik bengkokkan. 10.7.6.4.2 Jika tulangan 10.7.6.5 Geser 10.7.6.5.1 Jika diperlukan, tulangan geser ikat, harus menggunakan sengkang pengekang, atau sengkang spiral. sengkang 10.7.6.5.2 Spasi maksimum geser harus sesuai Tabel 10.7.6.5.2 tulangan Tabel 10.7.6.5.2 - Persyaratan spasi maksimum tulangan geser Spasi maksimum, s, mm Vs Kolom nonprategang Kolom prategang 0,33'fbdwc d/2 3h/4 Terkecil dari: 600 d/4 3h/8 Terkecil 0,33'fbdwc dari: 300 223 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 11 - DINDING 11.1 - Ruang lingkup R11.1- Ruang lingkup R11.1.1 Pasal 11.1.1 Pasal ini harus digunakan pada dan ini berlaku secara umum untuk dinding sebagai komponen penahan gaya vertikal dan lateral. Ketentuan untuk geser sebidang pada dinding struktural biasa, sebagai lawan dari dinding struktural khusus yang sesuai dengan 18.10, termasuk dalam pasal ini. desain nonprategang meliputi a) hingga c): dinding prategang a) Cor di tempat. b) Pracetak di pabrik. c) Pracetak di lapangan meliputi tilt up. 11.1.2 Desain dinding struktural dengan R11.1.2 Dinding struktural khusus didetailkan sesuai dengan ketentuan 18.10. Standar ini menggunakan istilah yang sama antara "dinding struktural" dengan "dinding geser". Ketika istilah "dinding geser" tidak didefinisikan di standar ini, definisi dinding struktural di Pasal 2 menyatakan bahwa "dinding geser adalah dinding struktural." spesial persyaratan Pasal 18. harus sesuai SNI 1726 mendefinisikan dinding struktural yang memenuhi definisi sebagai dinding penumpu atau dinding geser. Dinding penumpu diartikan sebagai dinding yang mendukung beban vertikal yang melampaui nilai ambang batas tertentu. Dinding geser didefinisikan sebagai dinding, penumpu atau bukan penumpu, yang didesain untuk menahan gaya lateral yang terjadi pada bidang dinding. Definisi dari SNI 1726 telah diterima secara luas. sebagai dinding 11.1.3 Desain dinding beton polos harus sesuai dengan persyaratan Pasal 14. 11.1.4 Desain dinding penahan kantilever harus sesuai dengan 22.2 hingga 22.4, dengan tulangan horizontal minimum sesuai dengan 11.6. 11.1.5 Desain dari dinding yang berfungsi sebagai balok sloof harus sesuai dengan 13.3.5. 11.2 - Umum R11.2 - Umum 11.2.1. Material 224 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 11.2.1.1 Properti desain beton harus dipilih sesuai dengan Pasal 19. 11.2.1.2 Properti desain baja tulangan harus dipilih sesuai dengan Pasal 20. 11.2.1.3 Persyaratan material, desain dan pendetailan beton harus sesuai dengan 20.7. 11.2.2 Sambungan dengan komponen lainnya 11.2.2.1 Untuk dinding pracetak, sambungan harus didesain sesuai dengan 16.2. 11.2.2.2 Sambungan dinding dan fondasi harus memenuhi persyaratan 16.3. 11.2.3 Distribusi Beban 11.2.3.1 Kecuali bila ditunjukkan oleh hasil analisis, panjang horizontal dinding yang dianggap efektif menahan setiap terpusat, harus dipilih nilai beban terkecil dari jarak pusat ke pusat antara beban, dan lebar tumpuan ditambah dengan empat kali ketebalan dinding. tumpuan Panjang horizontal efektif harus tidak melebihi sambungan vertikal dinding desain menyediakan transfer gaya sepanjang sambungan. kecuali hasil 11.2.4 Elemen-elemen yang R11.2.4 berpotongan Elemen-elemen yang berpotongan 11.2.4.1 Dinding harus diangkur pada elemen - elemen yang berpotongan seperti lantai dan atap; kolom, pilaster, yang penopang berpotongan; dan ke fondasi. tidak tergantung yang berpotongan sebagai penumpu, tidak harus terhubung ke elemen tersebut. Merupakan hal yang umum untuk memisahkan dinding penahan yang besar dari dinding yang berpotongan perbedaan untuk mengakomodasi deformasi. R11.2.4.1 Dinding yang elemen pada atau dinding 225 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 11.3 - Batasan Desain R11.3 - Batasan Desain 11.3.1 Ketebalan dinding minimum R11.3.1 Ketebalan dinding minimum R11.3.1.1 Persyaratan ketebalan minimum tidak perlu diterapkan pada dinding eksterior basemen dan dinding fondasi yang didesain sesuai 11.5.2 atau dianalisis oleh 11.8. 11.3.1.1 Ketebalan dinding minimum harus sesuai dengan Tabel 11.3.1.1. Dinding yang lebih tipis diizinkan bila hasil analisis struktur menunjukkan kekuatan yang mencukupi. penumpu dan dan stabilitas Tabel 11.3.1.1 - Tebal minimum dinding h Ketebalan minimum h 100 mm 1/25 nilai terkecil dari panjang dan tinggi tidak tertumpu 100 mm 1/30 nilai terkecil dari panjang dan tinggi tidak tertumpu Tipe dinding (a) Terbesar dari Tumpu[1] (b) (c) Bukan tumpu Terbesar dari (d) Basemen dan fondasi eksterior [1] [1]Hanya berlaku untuk dinding yang didesain sesuai dengan metode desain sederhana pada 11.5.3. 190 mm (e) 11.4 Kekuatan perlu R11.4 Kekuatan perlu 11.4.1 Umum R11.4.1 Umum 11.4.1.1 Kekuatan perlu harus dihitung sesuai dengan kombinasi pembebanan terfaktor pada Pasal 5. 11.4.1.2 Kekuatan perlu harus dihitung sesuai dengan prosedur analisis pada Pasal 6. 11.4.1.3 Efek kelangsingan harus dihitung sesuai dengan 6.6.4, 6.7 atau analisis Sebagai 6.8. kelangsingan di arah tak sebidang diizinkan sesuai dengan 11.8 untuk dinding dengan persyaratan pada pasal tersebut. R11.4.1.3 Gaya yang biasanya terjadi pada dinding diilustrasikan pada gambar R11.4.1.3. alternatif, yang sesuai 226 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Gaya aksial Momen tak sebidangMomen sebidang Geser tak sebidang Berat sendiri Gambar R11.4.1.3 - Gaya sebidang dan tak sebidang 11.4.1.4 Dinding harus didesain untuk beban aksial eksentris dan semua beban lateral atau beban lain yang bekerja pada dinding tersebut. 11.4.2 Gaya aksial dan momen terfaktor 11.4.2.1 Dinding harus didesain untuk menahan momen maksimum terfaktor Mu yang disertai dengan beban aksial kombinasi terfaktor pembebanan. Beban aksial terfaktor Pu yang diberikan dengan eksentris yang ada tidak boleh melebihi ϕPn,max di mana Pn,max harus sesuai dengan 22.4.2.1 dan faktor reduksi kekuatan ϕ harus untuk penampang terkontrol - tekan sesuai dengan 21.2.2. Momen harus maksimum diperbesar dengan efek kelangsingan sesuai dengan 6.6.4, 6.7 atau 6.8. untuk setiap terfaktor Mu 11.4.3 Geser terfaktor 11.4.3.1 Dinding harus didesain untuk gaya geser maksimum sebidang Vu dan tak sebidang Vu. 227 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 11.5 - Kekuatan desain R11.5 - Kekuatan desain 11.5.1 Umum 11.5.1.1 Untuk setiap kombinasi beban terfaktor, kekuatan desain harus memenuhi ϕSn ≥ U, termasuk a) hingga c). Interaksi antara beban aksial dan momen harus diperhatikan. a) ϕPn ≥ Pu b) ϕMn ≥ Mu c) ϕVn ≥ Vu 11.5.1.2 Nilai ϕ harus ditentukan sesuai dengan 21.2. 11.5.2 Beban aksial dan lentur R11.5.2 Beban aksial dan sebidang dan tak sebidang lentur sebidang dan tak sebidang 11.5.2.1 Untuk dinding penumpu, Pn dan Mn (sebidang dan tak sebidang) harus dihitung sesuai dengan 22.4. Sebagai alternatif, beban aksial dan lentur tak sebidang harus diizinkan untuk diperhatikan sesuai dengan 11.5.3. bukan penumpu, Mn harus dihitung sesuai dengan 22.3 11.5.2.2 Untuk dinding R11.5.2.2 Dinding bukan penumpu (non-bearing), secara definisi, tidak memikul gaya aksial yang berarti; maka, kekuatan lentur tidak tergantung dari gaya aksial. 11.5.3 Beban aksial dan lentur tak R11.5.3 Beban aksial dan lentur tak sebidang - metode desain sederhana sebidang - metode desain sederhana 11.5.3.1 Jika resultan dari semua beban terfaktor terletak di sepertiga tengah tebal dari dinding solid dengan penampang persegi, Pn diizinkan untuk dihitung menggunakan dengan perumusan berikut: R11.5.3.1 Metode desain sederhana berlaku hanya pada penampang bujursangkar yang solid; bentuk lain hendaknya didesain sesuai 11.5.2. Beban aksial eksentris dan momen akibat gaya tak sebidang digunakan untuk menghitung eksentrisitas total maksimum pada gaya aksial terfaktor Pu. Ketika resultan gaya aksial untuk semua kombinasi beban yang bekerja terletak pada sepertiga ketebalan dinding (eksentrisitas tidak lebih besar dari h/6) pada semua bagian sepanjang dinding yang tidak berdeformasi, tidak ada gaya tarik yang dihasilkan pada dinding dan metode desain sederhana tersebut dapat digunakan. Desain 20,55'132cncgkPfAh (11.5.3.1) 228 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kemudian dengan dilakukan mempertimbangkan Pu sebagai gaya aksial konsentris. Gaya aksial terfaktor Pu hendaknya kurang dari atau sama dengan kekuatan desain aksial ϕPn yang dihitung menggunakan Pers. (11.5.3.1). Pers. (11.5.3.1) menghasilkan kekuatan yang sebanding dengan yang ditentukan sesuai dengan 11.5.2 untuk elemen yang dibebani di sepertiga ketebalan dinding dengan kondisi pengaku dan kekangan ujung dinding yang berbeda. Mengacu pada Gambar R11.5.3.1 fC = 28 MPaEksentrisitas = = 0,8Pasal 11.5.2 Kekuatan menurut 11.5.2 chPnf c AgPasal 11.5.2 Pasal 11.5.2Pers.(11.5.3.1) Gambar R11.5.3.1 - Desain dinding sederhana, Pers. 11.5.3.1 versus 11.5.2 11.5.3.2 Faktor panjang efektif k yang digunakanpada Pers. (11.5.3.1) harus sesuai dengan Tabel 11.5.3.2. Tabel 11.5.3.2 - Faktor panjang efektif k untuk dinding Kondisi batas k Dinding tertahan pada bagian atas dan bawah terhadap translasi lateral (a) Tertahan terhadap rotasi pada satu atau kedua ujungnya (atas, bawah atau keduanya) (b) Tidak tertahan terhadap rotasi pada kedua ujungnya 0,8 1,0 229 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Dinding tidak tertahan terhadap translasi lateral 11.5.3.3 Pn dari Pers. (11.5.3.1) harus direduksi dengan ϕ untuk penampang terkontrol - tekan sesuai 21.2.2. 2,0 11.5.3.4 Penulangan dinding paling tidak harus memenuhi persyaratan 11.6. 11.5.4. Geser sebidang R11.5.4. Geser sebidang R11.5.4.1 Geser sebidang pada dinding adalah yang paling penting untuk dinding struktur dengan rasio tinggi dan panjang yang kecil. Desain untuk dinding yang lebih tinggi, terutama tulangan dengan untuk terdistribusi yang seragam, kemungkinan besar akan terkontrol lentur. Pengecualian dapat terjadi pada dinding struktur tinggi yang yang menerima beban gempa kuat. 11.5.4.1 Vn harus dihitung sesuai 11.5.4.2 hingga 11.5.4.8. Sebagai alternatif, untuk dinding dengan hw ≤ 2 ℓw , harus diizinkan desain geser sebidang dengan metode strut-and-tie sesuai Pasal 23. Untuk semua kasus, tulangan harus memenuhi batasan 11.6, 11.7.2 dan 11.7.3. dinding 11.5.4.2 Untuk desain geser sebidang, ketebalan dinding, h, dan d harus diambil sama dengan 0,8ℓw. Nilai d yang lebih besar dapat diambil sama dengan jarak terjauh dari serat tertekan ke pusat gaya dari semua tulangan tarik bila dihitung dengan analisis kompabiitas regangan. 11.5.4.3 Vn pada semua penampang horizontal harus tidak boleh melebihi 𝟎, 𝟖𝟑√𝒇𝒄′𝒉𝒅 R11.5.4.3 Batasan ini ditujukan untuk menjaga terhadapa kegagalan tekan diagonal pada dinding geser. 1.5.4.4 Vn harus dihitung dengan persamaan berikut: scnVVV (11.5.4.4) 11.5.4.5 Kecuali perhitungan yang lebih detail dilakukan sesuai dengan 11.5.4.6, untuk dinding yang dibebani dengan beban aksial tekan, Vc tidak boleh melebihi 𝟎, 𝟏𝟕𝝀√𝒇𝒄′𝒉𝒅 untuk dinding yang dibebani dengan beban aksial tarik Vc tidak boleh melebihi nilai yang telah ditetapkan pada 22.5.7. 11.5.4.6 Diizinkan untuk menghitung Vc sesuai dengan Tabel 11.5.4.6, di mana nilai Nu positif untuk untuk tekan R11.5.4.6 Rumus (a) hingga (e) pada Tabel 11.5.4.6 dapat digunakan untuk mendapatkan Vc pada penampang 230 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dan negatif untuk tarik, dan nilai dari Nu/Ag dalam satuan MPa. manapun di dinding geser. Rumus (d) berhubungan dengan keretakan geser tarik utama tegangan badan pada sekitar 𝟎, 𝟑𝟑𝝀√𝒇𝒄′ pada titik berat dari penampang dinding geser. Rumus (e) berhubungan dengan keretakan geser- lentur tegangan lentur pada 𝟎, 𝟓𝝀√𝒇𝒄′ pada bagian ℓw/2 di atas bagian yang sedang diinvestigasi. Ketika suku Mu/Vu - ℓw/2 berkurang, (d) akan mengendalikan, (d) hendaknya digunakan walau suku ini hasilnya menjadi negatif. tarik Tabel 11.5.4.6 - Vc: Dinding prategang dan nonprategang Opsi perhitungan Beban aksial Vc 0,17'cfhd Tekan (a) 0,290,171'ucgNfhdA Sederhana (b) Terbesar dari: Tarik 0 (c) 0,27'4ucwNdfhd (d) '0,10,20,05'2uwcwcuwuNfhfhdMV Tarik maupun tekan Terkecil dari: Detail (e) Persamaan tidak perlu digunakan jika (Mu/Vu - ℓw/2) adalah negatif. 11.5.4.7 Penampang yang terdekat dengan dasar dinding dengan jarak terkecil di antara ℓw/2 atau setengah tinggi dinding, diizinkan desain untuk Vc yang dihitung dengan menggunakan opsi perhitungan detail pada Tabel 11.5.4.6 pada jarak terkecil di antara ℓw/2 atau setengah tinggi dinding di atas dasar dinding. R11.5.4.7 Nilai Vc dihitung dari (d) dan (e) pada Tabel 11.5.4.6 pada bagian yang terletak di atas dasar dari ℓw/2 atau hw/2, diambil nilai terkecil, diterapkan pada bagian tersebut dan semua bagian di antara bagian tersebut dan dasar. Namun, gaya geser terfaktor maksimum Vu pada bagian manapun, termasuk pada dasar dinding, dibatasi oleh batas atas Vn sesuai dengan 11.5.4.3. 11.5.4.8 Vs harus disediakan dengan geser menggunakan melintang dan harus dihitung dengan menggunakan persamaan berikut: R11.5.4.8 (11.5.4.8) Persamaan disajikan dalam bentuk kekuatan geser Vs yang dihasilkan dari tulangan geser horizontal untuk penerapan langsung 11.5.4.4. tulangan 231 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN sdfAVytvs Tulangan geser vertikal hendaknya juga dipasang sesuai dengan 11.6 dan batasan spasi tulangan sesuai dengan 11.7.2. (11.5.4.8) 11.5.5 Geser tak sebidang 11.5.5.1 Vn harus dihitung sesuai 22.5. 11.6 - Batasan tulangan R11.6 - Batasan tulangan 11.6.1 Bila gaya geser sebidang Vu ≤ 0,5ϕVc, maka niai ρℓ dan ρt minimum harus sesuai dengan Tabel 11.6.1. batasan ini dapat tidak dipenuhi bila hasil analisis menunjukkan kekuatan dan stabilitas telah mencukupi. R11.6.1 Tulangan geser horizontal dan vertikal disyaratkan untuk semua dinding. Tulangan yang terdistribusi biasanya dengan orientasi paralel terhadap sumbu memanjang atau melintang sebuah dinding. Maka, untuk segmen notasi digunakan untuk menggambarkan rasio tulangan yang terdistribusi secara horizontal adalah ρt, dan notasi yang digunakan untuk menggambarkan rasio tulangan yang terdistribusi secara vertikal adalah ρℓ. dinding vertikal, Tulangan melintang tidak disyaratkan untuk dinding pracetak dan prategang dengan lebar kurang dari atau sama dengan 3,7 meter, karena lebar tersebut tidak menyebabkan tegangan susut dan suhu yang mengindikasikan perlunya dipasang tulangan melintang. Selain itu, kebanyakan terjadi sebelum elemen tersebut terhubung dengan strukturnya. Pada struktur yang telah selesai, hubungan antar elemen biasanya tidak lebih kaku dari beton monolit; sehingga, tegangan kekangan melintang akibat perubahan susut dan suhu telah berkurang secara signifikan. Luas minimum tulangan dinding untuk telah digunakan dinding pracetak bertahun-tahun dan direkomendasikan oleh Precast/Prestressed Concrete Institute (PCI MNL-120) dan Canadian (2009). Concrete Design Standard Pengurangan penulangan minimum dan perlebaran spasi tulangan pada 11.7.2.2 adalah diizinkan dengan diketahui bahwa panel dinding pracetak yang memiliki kekangan yang sangat kecil pada ujung-ujungnya pada tahap awal perawatan dan menimbulkan tegangan susut lebih kecil daripada dinding cor di tempat yang sebanding. penyusutan 232 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Tabel 11.6.1 - Tulangan minimum untuk dinding dengan geser sebidang Vu ≤ 0,5ϕVc Tipe dari tulangan nonprategang Tipe dinding Ukuran Tulangan Longitudinal , ρℓ minimum[1] Transversal minimum, ρt fy, MPa 0,0012 0,0015 0,0015 ≥ 420 0,0020 0,0025 0,0025 ≤ D16 Batang ulir < 420 Semua Cor di tempat > D16 Tulangan kawat las ≤ 13 atau D13 Semua 0,0012 0,0020 Batang ulir atau tulangan kawat las Pracetak[2] 0,0010 Semua Semua 0,0010 11.6.2 Bila gaya geser sebidang Vu ≥ 0,5ϕVc maka a) dan b) harus dipenuhi: R11.6.2 Untuk dinding yang dibebani secara monotonik dengan rasio tinggi dan panjang yang rendah, data tes (Barda et al. 1977) mengindikasikan bahwa tulangan geser horizontal menjadi kurang efektif untuk penahan geser dibandingkan dengan tulangan vertikal. Perubahan dalam efektivitas tulangan horizontal versus vertikal ini dikenali di Pers. (11.6.2); jika hw/ℓw kurang dari 0,5, nilai tulangan vertikal sama dengan nilai tulangan horizontal. Jika hw/ℓw lebih besar dari 2,5, hanya nilai minimum tulangan vertikal yang disyaratkan (0,0025sh). a) ρl diambil yang terbesar dari nilai yang dihitung dengan menggunakan Pers. 11.6.2 dan 0,0025, tapi tidak perlu melebihi nilai ρt sesuai dengan Tabel 11.6.1. 00250525000250,h,,,tww (11.6.2) b) ρt sekurang-kurangnya 0,0025 11.7 - Pendetailan tulangan 11.7.1 Umum 11.7.1.1 Selimut beton untuk tulangan harus sesuai dengan 20.6.1. 11.7.1.2 Panjang penyaluran untuk tulangan ulir dan prategang harus sesuai dengan 25.4. 11.7.1.3 Panjang lewatan tulangan ulir harus sesuai dengan 25.5. 11.7.2 Spasi tulangan longitudinal 11.7.2.1 Spasi, s, tulangan longitudinal pada dinding cor di tempat tidak boleh melebihi nilai terkecil dari 3h atau 450 mm. Jika tulangan geser dibutuhkan untuk kekuatan sebidang, maka spasi dari tulangan longitudinal tidak boleh melebihi ℓw/3. 233 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 11.7.2.2 Spasi, s, tulangan longitudinal tidak boleh pada dinding pracetak melebihi nilai terkecil dari a) dan b) a) 5h b) 450 mm untuk dinding eksterior dan 750 mm untuk dinding interior Jika tulangan geser dibutuhkan untuk kekuatan sebidang, maka s tidak boleh melebihi nilai terkecil dari 3h, 450 mm dan ℓw/3. 11.7.2.3 untuk dinding dengan h lebih besar dari 250 mm, kecuali dinding basemen penahan kantilever, distribusi tulangan untuk tiap arah harus diletakkan dalam dua lapis parallel dengan muka dinding sesuai dengan a) dan b): dan dinding a) Satu lapis terdiri atas paling sedikit setengah dan tidak melebihi dua per tiga total kebutuhan tulangan untuk tiap arah dan harus diletakkan sejarak paling tidak 50 mm tapi tidak melebihi permukaan eksterior. h/3 dari b) Lapisan terdiri atas sisa tulangan yang dibutuhkan pada arah tersebut, harus diletakkan sejarak paling tidak melebihi h/3 dari permukaan interior. lainnya tidak 20 mm, tapi 11.7.2.4 Tulangan lentur tarik harus terdistribusi dengan baik dan dipasang sedekat mungkin dengan permukaan tarik. 11.7.3 Spasi tulangan melintang 11.7.3.1 Spasi, s, tulangan melintang pada dinding yang dicor di tempat tidak boleh melebihi nilai terkecil dari 3h dan geser 450 mm. dibutuhkan untuk kekuatan sebidang, s tidak boleh melebihi ℓw/5. Jika tulangan ,dari batang melintang pada dinding pracetak tidak boleh melebihi nilai terkecil dari a) dan b): 11.7.3.2. Spasi, s 234 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN a) 5h b) 450 mm untuk dinding eksterior dan 750 mm untuk dinding interior Jika tulangan geser dibutuhkan untuk kekuatan sebidang, maka s tidak boleh melebihi nilai terkecil dari 3h, 450 mm dan ℓw/5. 11.7.4 Tumpuan lateral tulangan longitudinal longitudinal dibutuhkan untuk kekuatan aksial atau bila Ast melebhi 0,01Ag, maka tulangan longitudinal harus ditumpu dengan sengkang ikat. 11.7.4.1 Bila tulangan 11.7.5. Tulangan disekitar bukaan tambahan untuk tulangan minimum yang disyaratkan oleh 11.6 paling sedikit dua batang tulangan D16 pada dinding yang mempunyai dua lapis tulangan dan satu tulangan D16 untuk dinding dengan satu lapis tulangan dalam kedua arah harus disediakan sekitar jendela, pintu, dan bukaan sejenis. Tulangan tersebut harus diangkur untuk mengembangkan tarik fy pada sudut-sudut bukaan. 11.7.5.1 Sebagai 11.8 - Metode alternatif untuk analisis dinding langsing tidak sebidang R11.8 Metode alternatif untuk tak langsing dinding analisis sebidang 11.8.1 Umum R11.8.1 Umum tak sebidang diizinkan dianalisis sesuai dengan pasal ini untuk dinding yang memenuhi a) hingga e): 11.8.1.1 Efek kelangsingan ini diajukan sebagai alternatif persyaratan 11.5.2.1 untuk desain tak sebidang panel dinding langsing yang mana panel dikekang terhadap rotasi di bagian atas. R11.8.1.1 Prosedur a) Penampang konstan sepanjang ketinggian dinding jendela atau bukaan tidak dipertimbangkan memiliki penampang konstan pada ketinggian panel. Dinding dengan tersebut mempertimbangkan dari bukaan. Panel yang memiliki b) Dinding terkontrol tarik untuk efek besar lainnya momen tak sebidang c) ϕMn paling tidak sebesar Mcr dimana Mcr dihitung dengan menggunakan fr seperti yang diatur dalam 19.2.3 harus didesain dampak d) Pu di penampang di tengah ketinggian tidak melebihi 0,06fc'Ag e) Defleksi tak sebidang akibat beban layan Δs termasuk PΔ efek tidak melebihi ℓc/150 Banyak aspek desain dinding dan bangunan miring yang dibahas dalam ACI 551.2R dan Carter et al. (1993). 235 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 11.8.2 Pemodelan 11.8.2.1 Dinding harus dianalisis sebagai elemen dengan perletakan sederhana, terbebani aksial dengan beban lateral tak sebidang terbagi rata, dengan momen dan defleksi maksimum terjadi pada tengah ketinggian dinding. 11.8.2.2 Beban gravitasi terpusat yang bekerja pada dinding di atas sebarang penampang diasumsikan terbagi rata sepanjang lebar yang besarnya sama dengan landasan, ditambah dengan lebar pada setiap sisi yang melebar dengan kemiringan 2 vertikal dengan 1 horizontal, tapi tidak lebih besar dari a) atau b): lebar a) Jarak antar beban terpusat b) Tepi panel dinding 11.8.3 Momen terfaktor R11.8.3 Momen terfaktor R11.8.3.1 Jarak sumbu netral c pada Pers. (11.8.3.1c) sesuai dengan luas efektif tulangan longitudinal berikut. 11.8.3.1 Mu pada pertengahan tinggi dinding akibat kombinasi beban lentur dan aksial harus mengikut sertakan efek dari defleksi dinding sesuai dengan a) atau b): dhfPAAyusw,se2 a) Dengan perhitungan iterasi menggunakan: auuauPMM (11.8.3.1a) Dimana Mua adalah momen terfaktor maksimum pada pertengahan tinggi dinding akibat beban lateral dan vertikal eksentris, tidak termasuk PΔ efek. Δu harus dihitung dengan: crccuuIE,M4875052
(11.8.3.1b)
236 dari 695
© BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Dimana Icr harus dihitung dengan 3232ccddhfPAEEIwyuscscr
(11.8.3.1c) Dan nilai Es/Ec paling kecil 6. b) Dengan perhitungan dengan menggunakan: langsung crccuuauIE,PMM48750512
(11.8.3.1d) 11.8.4 Defleksi tak sebidang - beban R11.8.4 Defleksi tak sebidang - beban layan layan 11.8.4.1 defleksi tidak sebidang akibat dari beban servis, Δs, harus dihitung sesuai dengan Tabel 11.8.1.4, dimana nilai Ma dihitung dengan Pers. 11.8.4.2. (Athey 1982) tak menunjukkan bahwa defleksi sebidang meningkat ketika momen tingkat layan melebihi (2/3)Mcr. Interpolasi linear antara Δcr dengan Δn digunakan untuk mengukur Δs untuk menyederhanakan dinding langsing jika Ma>(2/3)Mcr. R11.8.4.1 Data tes cepat desain Kombinasi beban pada kondisi layan tidak dijelaskan di Pasal 5 standar ini, tapi kombinasi ini didiskusikan di Lampiran C pada SNI 1727. Lampiran dari SNI 1727 tidak dipertimbangkan sebagai bagian wajib standar tersebut. Untuk penghitungan defleksi lateral kondisi layan pada struktur, Lampiran C pada SNI 1727 merekomendasikan penggunakan kombinasi beban berikut: D + 0,5L + Wa Dimana Wa adalah beban angin berdasarkan pada kecepatan angin pada kondisi layan seperti yang dijelaskan pada Lampiran C dari SNI 1727. Jika dinding langsing didesain untuk menahan efek gempa bumi E, dan E berdasar kepada efek kekuatan gempa bumi, kombinasi beban berikut dianggap sesuai untuk mengevaluasi defleksi lateral pada kondisi layan. D + 0,5L + 0,7E Tabel 11.8.4.1- Perhitungan Δs Δs Ma crcrasMM (a ) ≤(2/3)Mcr 237 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN
crncrncracrsMMMM32323232
(b ) >(2/3)Mcr 11.8.4.2 Momen maksimum Ma pada tinggi dinding karena pertengahan beban servis lateral dan beban vertikal eksentris termasuk efek PsΔs, harus dihitung sesuai dengan Pers. 11.8.4.2 dengan iterasi defleksi. sssaaPMM (11.8.4.2) 11.8.4.3 Δcr dan Δn harus dihitung dengan pesamaan pada a) dan b): gccrcrIEM4852 a) (11.8.4.3a) crcncrIEM4852 b) (11.8.4.3a) 11.8.4.4 Icr harus dihitung dengan Pers. (11.8.3.1c) 238 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 12 - DIAFRAGMA 12.1 - Ruang lingkup R12.1 - Ruang lingkup ini digunakan dalam mendesain diafragma nonprategang dan prategang, termasuk a) hingga d): 12.1.1 Pasal R12.1.1 Diafragma umumnya adalah elemen planar horizontal atau hampir untuk horizontal mentransfer ke gaya-gaya elemen-elemen vertikal pada sistem pemikul gaya lateral (Gambar R12.1.1). juga mengikat elemen- Diafragma elemen-elemen gedung menjadi suatu sistem tiga dimensi yang utuh dan memberikan tahanan lateral pada elemen-elemen tersebut dengan menghubungkannya ke sistem pemikul gaya lateral. Tipikalnya, diafragma juga difungsikan sebagai pelat lantai dan atap, atau sebagai struktur rampa (ramp) gedung parkir yang dipakai juga untuk menahan beban gravitasi. Sebuah terdiri atas kord diafragma biasanya (chord) dan kolektor (collector). yang berfungsi lateral a) Diafragma yang merupakan pelat cor di tempat. b) Diafragma yang terdiri dari lapisan penutup (topping) pelat yang dicor di tempat di atas elemen pracetak bangunan c) Diafragma yang terdiri dari elemen pracetak dengan tepian yang dibentuk dengan lapisan penutup pelat yang dicor di tempat atau balok tepi. d) Diafragma elemen pracetak yang lapisan saling berhubungan tanpa penutup beton cor di tempat Ketika terkena beban lateral, seperti beban inersia sebidang yang bekerja pada diafragma atap seperti ditunjukkan pada Gambar R12.1.1, diafragma pada dasarnya berperilaku sebagai balok horizontal yang membentang antara elemen-elemen vertikal pada sistem pemikul lateral. Diafragma menghasilkan momen lentur sebidang, gaya geser, dan juga gaya-gaya lainnya. Bila elemen vertikal dari sistem pemikul gaya lateral tidak diteruskan setinggi diafragma, maka kolektor diperlukan untuk menahan gaya geser pada diafragma dan mentransfer gaya tersebut ke elemen vertikal. Istilah "distributor" biasanya dipakai untuk menjelaskan sebuah kolektor yang mentransfer gaya dari elemen vertikal pada sistem pemikul gaya lateral ke diafragma. Pasal ini menjelaskan persyaratan minimum untuk diafragma dan desain kolektor serta termasuk konfigurasi, pendetailannya, model analisis, material, dan kekuatan. gaya Pasal ini hanya mencakup tipe-tipe diafragma yang disebutkan dalam peraturan ini. Tipe diafragma lainnya, seperti rangka batang (truss) horizontal yang berhasil digunakan pada bangunan, tidak mencakup namun pasal ini 239 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN ketentuan-ketentuan diafragma lainnya tersebut. untuk tipe 12.1.2 Diafragma pada struktur yang ditetapkan dalam kategori desain sesimik D, E atau F harus memenuhi persyaratan 18.12. 12.2 - Umum R12.2 - Umum 12.2.1 Desain harus memperhatikan a) R12.2.1 Seperti sebagian ditunjukkan pada Gambar R12.1.1, diafragma berfungsi menahan gaya-gaya dari beberapa jenis aksi (Moehle et al. 2010): hingga e): a) Gaya diafragma sebidang akibat lateral yang bekerja pada beban bangunan a) Gaya diafragma sebidang - Gaya lateral dari kombinasi pembebanan termasuk angin, gempa, dan tekanan horizontal tanah yang menimbulkan aksi geser, aksial, dan lentur sebidang di sepanjang bentang diafragma dan mentransfer gaya-gaya tersebut ke elemen vertikal pada sistem pemikul gaya lateral. Untuk beban angin, gaya lateral ditimbulkan oleh tekanan angin yang bekerja pada penutup bangunan (cladding) yang diteruskan oleh diafragma ke elemen vertikal. Untuk beban gempa, gaya inersia yang ditimbulkan dalam diafragma dan gaya- gaya tributari pada dinding, kolom, dan selanjutnya elemen diteruskan oleh diafragma ke elemen vertikal. Untuk bangunan di level bawah lateral dihasilkan dari tanah, gaya dinding terhadap tanah tekanan (basement); dalam sistem basemen tipikal, yang basemen dinding membentang secara vertikal antara juga berfungsi sebagai lantai-lantai diafragma yang mendistribusikan gaya lateral tanah ke elemen pemikul gaya lainnya. b) Gaya transfer diafragma - Elemen- elemen vertikal pada sistem pemikul gaya lateral mungkin memiliki properti yang berbeda setinggi elemennya atau tahanan bidangnya dapat berubah dari satu tingkat ke tingkat lainnya, sehingga menimbulkan gaya transfer antara elemen-elemen vertikal. Lokasi yang umum terjadi perubahan tahanan bidang adalah pada level tanah gedung dengan perluasan tanah ini, gaya (basement). Pada daerah b) Gaya transfer diafragma c) Gaya sambungan antara diafragma dan rangka vertikal atau elemen nonstruktural fluida atau d) Gaya yang dihasilkan dari pengaku (bracing) vertikal atau elemen miring gedung e) Gaya tak-sebidang diafragma akibat beban gravitasi dan beban lainnya yang bekerja pada permukaan diafragma lainnya yang denah bawah 240 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN ditransfer dari tower gedung yang lebih sempit menuju dinding basemen melalui sebuah diafragma podium (lihat Gambar R12.1.1). c) Gaya sambungan - Tekanan angin yang bekerja di permukaan dinding luar tak- bangunan menghasilkan gaya sebidang pada bagian permukaannya. Selain itu, goyangan akibat gempa dapat menghasilkan gaya inersia pada elemen- elemen rangka vertikal dan nonstruktural seperti cladding. Gaya-gaya ini ditransfer dari elemen tersebut yang kemudian diteruskan diafragma melalui ke sambungannya. d) Gaya kolom bresing - Konfigurasi kadangkala memerlukan arsitektural kolom miring, yang mana dapat menghasilkan gaya dorong horizontal yang besar dalam bidang diafragma akibat aksi gravitasi dan guling. Gaya dorong ini dapat bekerja pada arah berbeda yang bergantung pada orientasi kolom, baik dalam kondisi tekan maupun tarik. Bila gaya dorong ini tidak seimbang oleh elemen lokal lainnya, gaya tersebut harus ditransfer ke diafragma sehingga dapat disalurkan ke elemen yang sesuai pada sistem pemikul gaya lateral. Kondisi tersebut sudah umum dan dapat berpengaruh signifikan pada kolom pracetak terbebani eksentris yang tidak yang monolit bersebelahan. juga memberikan tahanan lateral pada kolom yang tidak didesain sebagai bagian dari sistem pemikul gaya lateral dengan cara menghubungkannya ke elemen lain yang memiliki stabilitas lateral pada struktur tersebut. e) Gaya diafragma tak-sebidang - Diafragma umumnya adalah bagian dari lantai dan atap rangka yang berfungsi untuk menahan gravitasi. Peraturan umum bangunan mungkin juga memuat pertimbangan adanya gaya tak-sebidang akibat tekanan angin ke atas pada pelat atap dan percepatan vertikal akibat pengaruh gempa. dengan rangka Diafragma beban 241 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Rangka pemikul momenBeban angin Tak sebidang atau beban inersia Dinding struktural (Dinding geser)Beban gravitasiTekanan tanah di bawah lantai dasarDistributorTranfer geser pada diafragmaDinding basementPelat transfer / diafragmaDinding struktural (Dinding geser)KolektorDiafragma ` Beban inersia sebidang Kolom miring Gambar 12.1.1 - Aksi diafragma tipikal 12.2.2 Material 12.2.2.1 Properti desain untuk beton harus dipilih sesuai Pasal 19. 12.2.2.2 Properti desain untuk baja tulangan harus dipilih sesuai Pasal 20. 12.3 - Batasan desain R12.3 - Batasan desain 12.3.1 Ketebalan minimum diafragma R12.3.1 Ketebalan minimum diafragma - Diafragma mungkin diperlukan untuk menahan momen, gaya geser, dan gaya aksial sebidang. Untuk diafragma yang seluruhnya dicor di tempat atau terdiri lapisan penutup yang komposit dari dengan komponen pracetak, tebal seluruh diafragma harus cukup untuk tersebut. Untuk menahan gaya-gaya lapisan penutup nonkomposit, tebal lapisan penutup cor di tempat sendiri harus cukup untuk menahan gaya-gaya di atas. Pasal 18.12 memberikan persyaratan khusus untuk diafragma pada bangunan yang ditetapkan pada Kategori Desain Seismik D, E, dan F. 12.3.1.1 Diafragma harus memiliki ketebalan sesuai dengan persyaratan stabilitas, kekuatan dan kekakuan akibat kombinasi beban terfaktor. 12.3.1.2 Diafragma lantai dan atap harus memiliki ketebalan tidak kurang dari yang disyaratkan untuk lantai dan atap pada bagian lain di standar ini. tahanan gaya sebidang, diafragma yang merupakan bagian dari konstruksi lantai atau atap Selain persyaratan 242 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN harus memenuhi persyaratan yang berlaku untuk ketebalan pelat atau sayap (flange). 12.4 - Kekuatan perlu R12.4 - Kekuatan perlu 12.4.1 Umum Kombinasi beban terfaktor umumnya tak- perlu mempertimbangan beban sebidang secara bersamaan dengan gaya diafragma sebidang. Sebagai contoh, hal ini disyaratkan pada balok lantai yang juga berfungsi sebagai kolektor, dimana pada kasus ini balok tersebut harus didesain untuk menahan gaya aksial yang bekerja sebagai kolektor dan momen lentur yang bekerja sebagai balok lantai yang menahan beban gravitasi. untuk diafragma, kolektor, dan sambungannya harus dihitung sesuai dengan kombinasi beban terfaktor pada Pasal 5. 12.4.1.1 Kekuatan perlu yang berkerja untuk diafragma yang merupakan bagian dari lantai dan atap harus mengikutsertakan efek beban tidak sebidang yang bekerja secara simultan dengan beban lain. 12.4.1.2 Kekuatan perlu 12.4.2 Pemodelan dan analisis R12.4.2 Pemodelan dan analisis diafragma diafragma 12.4.2.1 Persyaratan pemodelan dan analisis diafragma harus mengikuti peraturan umum bangunan yang berlaku, bila tidak disyaratkan secara khusus, pemodelan dan analisis diafragma harus sesuai 12.4.2.2 hingga 12.4.2.4. R12.4.2.1 SNI 1727 & SNI 1726 menetapkan persyaratan pemodelan diafragma untuk beberapa kondisi desain, seperti desain untuk menahan beban angin dan gempa. Bilamana SNI 1727 & SNI 1726 diadopsi sebagai bagian dari peraturan umum bangunan, persyaratan tersebut berlaku pada ketentuan-ketentuan dalam standar ini. 12.4.2.2 Prosedur pemodelan dan analisis harus memenuhi persyaratan pada Pasal 6. R12.4.2.2 Pasal 6 berisi tentang persyaratan umum analisis yang dapat diterapkan untuk diafragma. Diafragma umumnya didesain elastik atau hampir elastik untuk gaya-gaya sebidang pada kombinasi pembebanan terfaktor. Oleh karena analisis itu, teori analisis elastik menggunakan umumnya dapat digunakan. Ketentuan- ketentuan analisis elastik yang dibahas pada 6.6.1 hingga 6.6.3 dapat digunakan. Kekakuan diafragma sebidang tidak hanya mempengaruhi distribusi gaya di dalam diafragma, tetapi juga distribusi perpindahan dan gaya yang bekerja pada elemen vertikal. Oleh karena itu, model kekakuan diafragma sebaiknya selaras dengan sifat atau karakteristik suatu bangunan. Bila diafragma sangat kaku jika dibandingkan dengan elemen vertikal, seperti diafragma cor di tempat yang ditumpu oleh rangka momen dengan aspek rasio yang rendah, maka metode 243 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN model diafragma sebagai elemen kaku sempurna digunakan. Bila diafragma lebih lentur jika dibandingkan dengan elemen vertikal, seperti pada beberapa sistem pracetak yang ditumpu ke dinding struktural, maka model diafragma sebagai balok fleksibel yang membentang di antara tumpuan kaku (rigid) dapat digunakan. Pada kasus lainnya, disarankan untuk mengadopsi model analisis yang lebih detail untuk menghitung fleksibilitas pengaruh diafragma pada distribusi perpindahan dan gaya. Contohnya adalah bangunan di mana kekakuan diafragma dan elemen vertikal kurang lebih mempunyai nilai yang sama, bangunan dengan gaya transfer besar, dan struktur parkir dengan terhubung oleh rampa (ramp) di antara lantai yang berfungsi sebagai elemen pengaku di dalam bangunan. dapat Untuk diafragma yang dibangun dari 7 beton, pelat sebagai memperbolehkan diafragma rasio kaku diafragma masih dalam batasan yang ditetapkan, yang batasannya berbeda untuk beban angin dan gempa, dan jika struktur tidak memiliki ketidakberaturan horizontal. Ketentuan tidak melarang asumsi ASCE/SEI 7 diafragma kaku untuk kondisi lainnya selama asumsi tersebut cukup konsisten dengan perilaku yang diantisipasi. Diafragma beton yang dicor di tempat yang didesain menggunakan asumsi diafragma kaku memiliki riwayat yang panjang dengan kinerja yang baik meskipun berada di luar nilai indeks ASCE/SEI 7. ASCE/SEI asumsi jika aspek tersebut 12.4.2.3 Setiap asumsi yang masuk akal dan konsisten untuk menentukan kekakuan diafragma diizinkan. R12.4.2.3 Untuk diafragma dengan aspek rasio kecil yang sepenuhnya dicor di lapisan penutup cor di tempat di atas elemen biasanya diafragma pracetak, dimodelkan sebagai elemen kaku yang ditumpu oleh elemen vertikal fleksibel. Akan tetapi, efek fleksibilitas diafragma sebaiknya dipertimbangkan di mana efek tersebut pada perhitungan gaya desain. Pengaruh tersebut harus dipertimbangkan untuk diafragma yang menggunakan elemen tempat atau terdiri atas akan berpengaruh 244 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN pracetak dengan atau lapisan penutup cor di tempat. Bila terjadi gaya transfer yang besar, seperti yang diuraikan pada R12.2.1b), gaya desain yang realistis dapat diperoleh melalui pemodelan kekakuan diafragma sebidang. Diafragma dengan bentang panjang, area terpotong (cutout) yang besar, atau ketidakberaturan lainnya yang dapat menimbulkan deformasi sebidang yang harus dipertimbangkan dalam desain (lihat Gambar R12.4.2.3a). Untuk diafragma yang dipertimbangkan kaku pada bidangnya dan untuk diafragma semi kaku, distribusi gaya internal diafragma dapat diperoleh melalui pemodelan diafragma sebagai balok horizontal kaku yang ditumpu oleh spring yang mewakili kekakuan lateral elemen Gambar R12.4.2.3b). Pengaruh eksentrisitas sebidang antara gaya yang bekerja dengan tahanan elemen vertikal yang menghasilkan torsi pada bangunan secara keseluruhan harus dimasukkan ke dalam analisis. Elemen-elemen sistem pemikul gaya lateral yang searah dalam arah ortogonal dapat berpartisiapasi untuk menahan rotasi bidang diafragma (Moehle et al. 2010). tanpa lebih vertikal (lihat δdindingδmaksGaya LateralDinding pemikul gaya lateral di setiap ujung Gambar R12.4.2.3a - Contoh diafragma yang tidak bisa dianggap kaku pada bidangnya. 245 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Beban lateral Batas diafragmaPusat tahananElemen vertikal dan gaya reaksi Bidang GeserBidang momen Denah Gambar R12.4.2.3b - Aksi diafragma sebidang diperoleh dengan memodelkan diafragma sebagai balok horizontal kaku ditopang oleh tumpuan fleksibel. 12.4.2.4 Perhitungan momen, geser dan gaya aksial sebidang pada diafragma harus konsisten dengan persyaratan keseimbangan dan kondisi batas desain. Perhitungan momen, geser dan gaya aksial desain harus mengikuti salah satu dari a) hingga e): R12.4.2.4 Model diafragma kaku sudah umum digunakan untuk diafragma yang tempat dan sepenuhnya dicor di lapisan diafragma yang penutup cor di tempat di atas elemen pracetak, yang memberikan kondisi fleksibel yang tidak dihasilkan oleh bentang panjang, aspek rasio yang tinggi, ketidakberaturan diafragma. Untuk diafragma yang lebih fleksibel, analisis batas atas-batas bawah (bounding analysis) biasanya dilakukan bila diafragma dianalisis sebagai elemen kaku di atas tumpuan fleksibel dan sebagai diafragma fleksibel di atas tumpuan kaku dengan nilai desain diambil sebagai nilai envelope yang diambil dari dua analisis tersebut. Model elemen hingga dapat digunakan untuk namun berbagai khususnya berguna untuk diafragma dengan bentuk tak beraturan dan diafragma yang menahan gaya transfer yang besar. Kekakuan harus disesuaikan untuk mempertimbangkan retak beton akibat beban desain. Untuk diafragma beton pracetak yang mengandalkan terdiri atas a) Model diafragma kaku bila diafragma dapat diidealisasi sebagai struktur kaku b) Model maupun bila difragma dapat diidealisasi sebagai struktur fleksibel diafragma fleksibel c) Analisis batas atas-batas bawah (bounding analysis) dimana nilai desain adalah envelope dari nilai yang diperoleh dengan mengasumsikan batas atas dan batas bawah kekakuan sebidang diafragma dalam dua atau lebih analisis terpisah. jenis diafragma, d) Model elemen hingga dengan fleksibilitas mempertimbangkan diafragma e) Model strut-and-tie sesuai dengan 23.2 246 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN konektor mekanis, joint dan konektor perlu dimodelkan dalam model elemen dapat hingga. Model digunakan untuk desain diafragma. Model harus strut-and-tie mempertimbangkan gaya bolak-balik terjadi pada desain yang mungkin kombinasi pembebanan. strut-and-tie 12.5 - Kekuatan desain R12.5 - Kekuatan desain 12.5.1 Umum 12.5.1 Umum 12.5.1.1 Untuk setiap kombinasi beban terfaktor yang bekerja, kekuatan desain diafragma dan sambungannya harus memenuhi ϕSn ≥ U. Pengaruh interaksi antara beban harus diperhitungkan. R12.5.1.1 Gaya-gaya desain umumnya mencakup momen sebidang dengan atau tanpa gaya aksial, geser sebidang, dan gaya aksial tekan dan tarik pada kolektor dan elemen lainnya yang berperilaku sebagai batang tekan (strut) atau tarik (ties). Beberapa konfigurasi diafragma menghasilkan tambahan jenis pada gaya desain. Sebagai contoh, diafragma vertikal berjenjang yang dimensinya berubah dapat menghasilkan lentur tak sebidang, torsi, atau keduanya. Diafragma perlu didesain untuk gaya-gaya tersebut, di tersebut bilamana mana gaya-gaya gaya-gaya tersebut terjadi pada elemen- elemn yang merupakan bagian dari lintasan beban. dapat Kekuatan nominal yang dijelaskan pada Pasal 22 untuk diafragma yang diidealisasi sebagai balok atau elemen solid yang menahan momen sebidang, gaya aksial, dan geser, dan pada Pasal 23, untuk diafragma atau segmen diafragma yang diidealisasi sebagai sistem strut-and-tie. Kolektor dan strut di sekitar bukaan (opening) dapat didesain sebagai elemen tekan yang dibebani gaya aksial menggunakan ketentuan 10.5.2 dengan faktor reduksi kekuatan untuk komponen struktur terkontrol-tekan pada 21.2.2. Untuk tegangan aksial pada komponen struktur tersebut, kekuatan tarik nominal adalah Asfy, dengan faktor reduksi kekuatan sebesar 0,90 seperti disyaratkan untuk komponen struktur terkontrol-tarik pada 21.2.2. Diafragma didesain dengan kombinasi 5.3. Bilamana pembebanan diafragma atau bagian diafragma dikenai pengaruh beban majemuk, pengaruh perlu interaksi pada beban juga 247 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dipertimbangkan. Contoh umum adalah bila kolektor merupakan balok atau pelat yang juga menahan beban gravitasi, dimana elemen tersebut didesain untuk kombinasi gaya aksial dan momen. Contoh lainnya adalah bila sambungan dikenai gaya tarik dan geser serentak. 12.5.1.2 Nilai ϕ harus ditentukan sesuai 21.2. 12.5.1.3 Kekuatan desain harus sesuai R12.5.1.3 Perbedaan persyaratan kekuatan desain diterapkan tergantung pada beban bagaimana diafragma yang diidealisasi. dengan a), b), c), atau d): lintasan a) Untuk diafragma yang diidealisasi sebagai balok yang ketebalannya sama dengan ketebalan diafragma penuh, dengan momen ditahan oleh tulangan batas yang terkonsentrasi pada tepi diafragma, desain kekuatan harus sesuai dengan 12.5.2 hingga 12.5.4. menjelaskan persyaratan untuk kasus umum bila diafragma diidealisasi sebagai balok yang membentang di antara tumpuan dan menahan gaya pada bidangnya, dengan tulangan kord pada tepinya untuk menahan momen sebidang dan gaya aksial. Jika diafragma didesain menurut model ini, maka diasumsikan aliran gaya geser merata setinggi diafragma. Tinggi diafragma mengacu pada dimensi yang diukur pada arah gaya lateral dalam bidang (lihat Gambar R12.4.2.3a). Jika elemen vertikal pada sistem pemikul gaya tidak menerus setinggi diafragma, maka kolektor diperlukan untuk mentransfer aksi geser yang bekerja di sepanjang bagian sisa tinggi diafragma ke elemen vertikal. Pasal 12.5.2 hingga 12.5.4 adalah didasarkan pada model ini. Pendekatan desain ini dapat diterima bahkan jika beberapa momen ditahan oleh pratekanan seperti dibahas pada 12.5.1.4. Pasal 12.5.1.3a) b) Untuk segmen diafragma yang dimodelkan sebagai sistem strut-and-tie, kekuatan desain harus sesuai dengan 23.3 diafragma atau c) Untuk diafragma yang diidealisasi dengan model hingga, kekuatan desain harus sesuai dengan Pasal 22. Distribusi geser yang tidak merata harus diperhitungkan dalam desain geser. Kolektor dalam desain tersebut harus disediakan untuk mentransfer geser diafragma ke elemen vertikal dari sistem pemikul gaya lateral. elemen diafragma lateral d) Untuk diafragma yang didesain dengan metode alternatif, metode tersebut harus memenuhi semua persyaratan keseimbangan dan harus memiliki kekuatan desain paling sedikit sama dengan kekuatan perlu untuk semua elemen pada lintasan bebannya. 12.5.1.3b) hingga d) mengizinkan metode alternatif untuk desain diafragma. Jika diafragma didesain untuk menahan momen melalui kord yang terdistribusi, atau jika diafragma didesain sesuai medan tegangan yang ditentukan dari analisis elemen hingga, maka aliran gaya geser tak seragam harus diperhitungkan. 248 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 12.5.1.4 Penggunaan tegangan tulangan prategang gaya R12.5.1.4 Dalam kasus tipikal pada pelat lantai prategang, gaya prategang minimum diperlukan untuk menahan kombinasi beban terfaktor 1,2D + 1,6L, di mana L boleh direduksi seperti yang diizinkan umum bangunan. Untuk desain beban angin dan gempa, beban gravitasi yang dipikul oleh karena pengaruh kombinasi pembenanan 1,2D + f1L + (W atau E), di mana f1 adalah 1,0 atau 0,5 tergantung pada sifat L. Oleh karena itu, hanya sebagian dari gaya prategang efektif yang diperlukan untuk tereduksi menahan beban gravitasi tersebut. Sisa gaya prategang efektif dapat digunakan untuk menahan momen diafragma sebidang. Jika ada momen tambahan maka akan ditahan oleh tulangan tambahan. pratekanan dari diizinkan diafragma. untuk menahan pada peraturan prategang direduksi tidak diberi gaya prategang, tulangan prategang terlekat didesain untuk menahan gaya kolektor, geser diafragma atau gaya tarik akibat momen sebidang, nilai tegangan baja yang digunakan untuk menghitung tidak boleh melebihi yang tahanan terkecil dari kekuatan leleh yang disyaratkan dan 420 MPa. 12.5.1.5 Bila R12.5.1.5 Tulangan prategang terlekat tidak ditegangkan, baik kawat yang terkadang strand atau batang baja, gaya digunakan diafragma yang diberikan dengan asumsi kekuatan leleh adalah untuk mengontrol lebar retak dan bukaan joint. Standar ini tidak mencakup ketentuan untuk penyaluran tulangan tidak prategang ditegangkan. Batasan tegangan untuk ketentuan tulangan lainnya dijelaskan pada Pasal 20. untuk menahan desain. Batasan terlekat yang 12.5.2 Momen dan gaya aksial R12.5.2 Momen dan gaya aksial diafragma Desain diperkenankan untuk menahan momen sebidang dan gaya aksial sesuai 22.3 dan 22.4. 12.5.2.1 ini mengizinkan desain momen dan gaya aksial sesuai dengan asumsi umum pada 22.3 dan 22.4, termasuk asumsi bahwa regangan bervariasi secara linear sepanjang tinggi diafragma. Pada umumnya, desain momen dan gaya aksial dapat diperoleh dengan menggunakan perkiraan kopel tarik-tekan reduksi kekuatan sama dengan 0,90. R12.5.2.1 Bagian dengan faktor 249 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 12.5.2.2 Diizinkan untuk menahan tarik akibat momen yang disebabkan oleh a), b), c) atau d), atau kombinasinya. R12.5.2.2 Tulangan prategang terlekat yang digunakan untuk menahan momen sebidang dan gaya aksial dapat berupa tulangan prategang atau nonprategang. Konektor mekanis yang melintasi joint di antara elemen beton pracetak diberikan untuk mencapai sebuah lintasan beban yang menerus pada tulangan yang tertanam pada elemen tersebut. Fungsi pratekanan pada tulangan prategang dijelaskan pada R12.5.1.4. a) Tulangan ulir sesuai dengan 20.2.1 b) Strand atau batang sesuai dengan 20.3.1 baik prategang maupun nonprategang. c) Sambungan mekanis yang melintasi joint antar elemen pracetak d) Pratekanan dari tulangan prategang 12.5.2.3 Tulangan nonprategang dan sambungan mekanis yang menahan tarik akibat momen harus diletakkan sejauh h/4 dari tepi diafragma yang mengalami tarik, dimana h adalah tinggi diafragma yang diukur pada bidang diafragma di lokasi tersebut. Ketika tinggi diafragma berubah sepanjang bentang, maka diijinkan untuk meneruskan tulangan ke segmen diafragma yang berdekatan yang tidak berada dalam batasan h/4. R12.5.2.3 R12.5.2.3 Gambar menunjukkan lokasi yang diizinkan untuk tulangan nonprategang pemasangan yang menahan tarik akibat momen dan gaya aksial. Bilamana tinggi diafragma berubah di sepanjang bentang, tulangan tarik dipasang pada bagian yang berdekatan meskipun tulangan berada diluar batas h/4. Pada kasus tersebut, model strut-and-tie atau analisis elastik tegangan bidang (plane stress) dapat menentukan digunakan untuk tulangan dan perpanjangan batang persyaratan lainnya untuk tulangan memberikan kontinuitas di bagian tinggi diafragma yang berubah. Pembatasan pada lokasi tulangan nonprategang dan sambungan mekanis dimaksudkan untuk joint mengontrol berlebih yang dapat terjadi didekat tepi jika tulangan atau sambungan mekanis didistribusikan tinggi diafragma. Konsentrasi tulangan lentur tarik didekat juga menghasilkan aliran gaya geser yang seragam di seluruh tinggi diafragma. retak dan bukaan di seluruh tepi diafragma Tidak ada batasan untuk penempatan tulangan prategang yang dipasang untuk menahan momen melalui pratekanan. Pratekanan mempengaruhi penentuan momen yang mampu ditahan oleh tulangan prategang, di mana sisa momen yang ditahan oleh tulangan atau konektor sesuai yang ditempatkan mekanis 12.5.2.3. Standar ini tidak mensyaratkan elemen batas diafragma yang menahan gaya lentur tekan desain didetailkan seperti kolom. Akan tetapi, bila elemen batas yang menahan gaya tekan yang besar dibandingkan kekuatan aksialnya, atau didesain sebagai strut dengan 250 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN yang berdekatan dengan tepi atau bukaan, pendetailan tulangan dengan tulangan transversal yang sama dengan sengkang pengekang (hoops) pada kolom harus dipertimbangkan. Tulangan boleh diteruskan diluar daerah arsiran. Tulangan lainnya yang diperlukan untuk transfer gaya tidak ditampilkan Beban lateralBatas diafragmaZona pembesianh1Tulangan untuk bentang dipasang pada h1/4 1 2Elemen vertikalDenah h1/4 h1/4 h2/4 h2/4 h2 Gambar R12.5.2.3 - Lokasi tulangan nonprategang yang menahan tarik akibat momen dan gaya aksial menurut 12.5.2.3. mekanis 12.5.2.4 penghubung elemen pracetak harus didesain untuk menahan gaya tarik perlu akibat bukaan joint yang diantisipasi. Sambungan joint R12.5.2.4 Pada diafragma pracetak tanpa lapisan penutup yang menahan gaya sebidang dengan respons linear, besar bukaan joint (kira-kira 2,5 mm atau kurang) harus diantisipasi. Bukaan joint yang besar dapat terjadi akibat gerakan gempa yang melebihi level desain. Sambungan mekanis harus mampu desain mempertahankan terhadap bukaan joint yang diantisipasi. antara kekuatan 12.5.3 Geser R12.5.3 Geser 12.5.3.1 Bagian ini harus digunakan sebagai persyaratan kekuatan geser sebidang. ini mengasumsikan bahwa aliran gaya geser diafragma diperkirakan seragam diseluruh tinggi diafragma, seperti pada kasus desain sesuai 12.5.1.3a). Bila digunakan pendekatan alternatif, variasi lokal pada geser sebidang diseluruh tinggi diafragma harus dipertimbangkan. R12.5.3.1 Ketentuan 12.5.3.2 Nilai ϕ harus diambil sebesar lebih kecil R12.5.3.2 Faktor reduksi kekuatan yang lebih rendah mungkin diperlukan untuk Kategori Desain Seismik D, E, atau F, atau bilamana digunakan sistem khusus untuk pemikul gaya gempa. 0,75, kecuali nilai yang disyaratkan pada 21.2.4. 12.5.3.3 Untuk diafragma yang secara keseluruhan dicor di tempat, maka nilai Vn harus diitung sesuai dengan Pers. 12.5.3.3. R12.5.3.3 Ketentuan ini diadaptasi dari ketentuan desain pemikul gaya gempa pada 18.12.9. Istilah Acv mengacu pada luasan penampang balok tinggi effektif yang membentuk diafragma. 251 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 0,17'ncvctyVAff (12.5.3.3) Dimana Acv adalah luasan bruto beton yang dibatasi oleh ketebalan badan dan tinggi diafragma dikurangi dengan luasan 'cf bukaan bila ada; nilai untuk menghitung Vn tidak boleh melebihi 8,3 MPa; dan ρt merupakan rasio tulangan yang terdistribusi dengan arah sejajar dengan geser sebidang. yang 12.5.3.4 Untuk tempat, dimensi seluruhnya dicor di penampang harus ditpilih memenuhi Pers. (12.5.3.4). diafragma 0,66'ucvcVAf (12.5.3.4) 'cf Dimana nilai yang digunakan untuk menghitung Vn tidak boleh melebihi 8,3 MPa. yang merupakan lapisan penutup beton dicor di tempat di atas elemen pracetak harus memenuhi persyaratan a) dan b): 12.5.3.5 Untuk diafragma R12.5.3.5 Untuk diafragma dengan lapisan penutup pelat cor di tempat di atas elemen pracetak, tebal efektif dalam 12.5.3.5a) direduksi menjadi tebal lapisan penutup jika lapisan penutup tersebut adalah tidak komposit dengan elemen pracetak. Lapisan penutup cenderung mengalami retak di atas dan sepanjang joint di antara elemen pracetak. Oleh karena itu, 12.5.3.5b) membatasi untuk kekuatan geser lapisan penutup di atas sambungan antar elemen pracetak. a) Vn harus dihitung sesuai dengan Pers. (12.5.3.3) dan dimensi penampang harus dipilih untuk memenuhi Pers. (12.5.3.4). Acv harus dihitung dengan lapisan menggunakan penutup untuk lapisan penutup pada pelat diafragma nonkomposit dan gabungan lapisan penutup cor di tempat dan tebal elemen pelat diafragma komposit. Untuk penutup pelat diafragma komposit, nilai dari ketebalan kekuatan geser friksi pada antara tebal pracetak untuk 'cf (12.5.3.3) dan (12.5.3.4) harus diambil tidak boleh pada Pers. 'cf melebihi yang terkecil antara 'cf elemen pracetak dan penutup pelat. lapisan b) Vn tidak boleh melebihi nilai geser friksi yang dihitung dengan ketentuan dalam yang menyertakan ketebalan lapisan penutup pelat di 22.9 252 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN atas joint antara elemen pracetak lapisan penutup nonkomposit dan serta komposit pelat diafragma tulangan yang melalui sambungan antar elemen pracetak. yang dihubungkan dengan elemen pracetak tanpa adanya lapisan penutup beton, dan untuk diafragma yang merupakan elemen pracetak dengan tepian yang dibentuk dengan lapisan penutup pelat bton cor di tempat atau balok tepi, maka desain harus memenuhi persyaratan a), b) atau keduanya. 12.5.3.6 Untuk diafragma R12.5.3.6 Standar ini tidak membahas ketentuan diafragma lapisan penutup untuk bangunan yang termasuk dalam Kategori Desain Seismik D, E, dan F. Geser pada diafragma penutup dapat ditahan melalui penggunaan tulangan geser friksi pada joint tergrouting (FEMA P751). Tulangan geser friksi disyaratkan sebagai tambahan pada tulangan yang diperlukan dalam desain untuk menahan gaya lainnya pada diafragma, seperti akibat momen dan gaya aksial, atau akibat tarik pada kolektor. Hal ini bertujuan untuk mengurangi bukaan pada joint ketika menahan gaya geser secara serempak melalui geser friksi. itu, konektor mekanis dapat Selain digunakan sebagai alternatif untuk mentransfer geser pada joint elemen pracetak. Pada kasus ini, besarnya bukaan joint harus diantisipasi. Konektor mekanis harus mampu mempertahankan kekuatan desain akibat bukaan joint. tanpa geser a) Kekuatan nominal dari joint yang digrout tidak boleh melebihi 0,55 MPa. Tulangan harus didesain untuk menahan gaya geser melalui geser friksi sesuai dengan 22.9. Tulangan geser friksi harus ditambahkan ke tulangan yang didesain menahan tarik akibat momen dan gaya aksial. tarik b) Sambungan mekanis menyilang joint antar elemen pracetak harus didesain untuk menahan geser yang diperlukan untuk mengantisipasi bukaan joint. 12.5.3.7 Untuk sebarang diafragma, dimana geser disalurkan dari diafragma ke kolektor, atau dari diafragma atau kolektor ke elemen vertikal dari sistem penahan gaya lateral, maka a) atau b) harus dipenuhi: R12.5.3.7 Selain mempunyai kekuatan geser yang cukup pada bidangnya, diafragma untuk mentransfer geser melalui geser friksi atau konektor mekanis ke kolektor dan ke elemen vertikal dari sistem pemikul gaya lateral. yang sepenuhnya cor di tempat, tulangan yang dipasang untuk tujuan lainnya biasanya cukup memadai untuk mentransfer gaya dari diafragma ke kolektor melalui geser friksi. Akan tetapi, tulangan tambahan diperlukan untuk mentransfer geser diafragma atau kolektor ke elemen vertikal sistem pemikul gaya lateral melalui geser friksi. Gambar 12.5.3.7 menunjukkan detail dowel yang pasang untuk tujuan ini. harus diperkuat Untuk diafragma a) Bila gaya geser disalurkan melalui beton, persyaratan geser friksi 22.9 harus dipenuhi. b) Bila gaya geser disalurkan melalui sambungan mekanis atau dowel, efek gaya angkat dan rotasi dari elemen vertikal pada sistem penahan gaya lateral harus dipertimbangkan. 253 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Tulangan kolektor yang terdistribusi secara transversal pada diafragmaDowelDinding strukturCold joint Gambar R12.5.3.7 - Detail tipikal yang memperlihatkan dowel yang digunakan untuk transfer geser ke dinding struktural melalui geser- friksi. 12.5.4 Kolektor R12.5.4 Kolektor - Kolektor adalah bagian dari diafragma yang mentransfer gaya di antara diafragma dan elemen vertikal pada sistem pemikul gaya lateral. Kolektor dapat diteruskan pada arah ke transversal untuk mengurangi tegangan nominal dan kerapatan tulangan, seperti ditunjukkan lebar pada Gambar R12.5.3.7. Bila kolektor diteruskan ke pelat, lebar kolektor pada tiap sisi elemen vertikal tidak boleh melebihi setengah dari panjang kontak antara kolektor dan elemen vertikal. diafragma 12.5.4.1 Kolektor harus diteruskan dari elemen vertikal pada sistem pemikul gaya lateral ke seluruh atau sebagian tinggi diafragma yang diperlukan untuk mentransfer geser dari diafragma ke elemen vertikal. Kolektor boleh tidak diteruskan sepanjang elemen vertikal pada sistem pemikul gaya lateral bilamana penyaluran gaya kolektor desain tidak diperlukan. R12.5.4.1 Prosedur desain pada 12.5.1.3a) menunjukkan pemodelan diafragma sebagai balok tinggi penuh dengan aliran gaya geser seragam. Jika elemen vertikal dari sistem pemikul beban lateral tidak diteruskan sepanjang tinggi kolektor diperlukan untuk mentransfer gaya geser di sepanjang sisa tinggi diafragma ke elemen vertikal, seperti ditunjukkan pada Gambar R12.5.4.1. Kolektor dengan tinggi juga dipertimbangkan, namun sebuah lintasan lengkap harus didesain gaya yang sehingga mampu mentransmisikan semua gaya dari diafragma ke kolektor dan ke elemen vertikal (Moehle et al. 2010). diafragma, maka parsial dapat 254 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Geser Tulangan geser-friksiTulangan kolektorDindingTarikTekan(a) Tulangan kolektor dan geser-friksi(b) Gaya tarik dan tekan kolektorabcd ` Gambar R12.5.4.1 - Penulangan kolektor penuh dan geser-friksi yang diperlukan untuk tranfer gaya kolektor ke dinding 12.5.4.2 Kolektor harus didesain tarik, komponen R12.5.4.2 Gaya tarik dan tekan pada kolektor ditentukan oleh gaya geser pada diafragma yang diteruskan ke elemen vertikal dari sistem pemikul gaya lateral (lihat Gambar R12.5.4.1). Terkecuali seperi yang ditentukan pada 18.12.7.5, standar ini tidak mensyaratkan bahwa kolektor yang menahan gaya tekan desain didetailkan sebagai kolom. Akan tetapi, pada struktur tertentu dimana tekan yang kolektor menahan gaya sangat besar dibandingkan dengan kekuatan aksial, atau didesain sebagai strut yang melewati tepi atau bukaan yang berdekatan, pendetailan tulangan transversal yang sama seperti tulangan sengkang pengekang pada kolom harus dipertimbangkan. Pendetailan tersebut disyaratkan dalam 18.12.7.5 untuk beberapa diafragma pada bangunan yang termasuk dalam Kategori Desain Seismuk D, E, dan F. sebagai komponen tekan atau keduanya sesuai 22.4. 12.5.4.3 Bila kolektor didesain untuk menyalurkan gaya ke elemen vertikal, tulangan kolektor harus diteruskan sepanjang elemen vertikal dengan nilai tidak kurang yang terbesar dari a) dan b): R12.5.4.3 Di samping memiliki panjang penyaluran tulangan kolektor harus diteruskan sebagaimana diperlukan sepenuhnya untuk mentransfer gaya ke elemen vertikal dari sistem pemikul gaya lateral. Praktek yang umum adalah meneruskan beberapa tulangan kolektor sepanjang elemen vertikal, sehingga gaya kolektor dapat ditransmisikan secara seragam melalui geser friksi (lihat Gambar R12.5.4.1). yang cukup, a) Panjang yang diperlukan untuk penyaluran tulangan dalam tarik b) Panjang yang diperlukan untuk menyalurkan gaya desain ke elemen vertikal melalui geser friksi sesuai 255 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dengan 22.9, melalui sambungan mekanis, atau melalui mekanisme penyaluran gaya lainnya. Gambar R12.5.4.3 menunjukkan contoh yang diteruskan tulangan untuk sebagaimana mentransfer gaya ke tiga kolom rangka. kolektor diperlukan Catatan: tulangan kolektor harus diteruskan sebagaimana diperlukan untuk menyalurkan gaya ke elemen vertikal dan harus disalurkan pada penampang kritis. ldh ld ldGaya Kolektor Tulangan kolektorRangka pemikul gaya-lateral Gambar R12.5.4.3 - Skematik transfer gaya dari kolektor ke elemen vertikal dari sistem pemikul beban lateral 12.6 - Batasan tulangan yang menahan tegangan susut dan suhu harus sesuai 24.4. 12.6.1 Tulangan 12.6.2 Kecuali untuk pelat di atas tanah, diafragma yang merupakan bagian dari konstruksi lantai atau atap harus sesuai dengan batasan tulangan pelat satu arah sesuai 7.6 atau pelat dua arah sesuai 8.6. 12.6.3 Tulangan yang didesain untuk menahan gaya diafragma sebidang harus ditambahkan ke tulangan yang didesain menahan pengaruh beban lainnya, kecuali tulangan yang desain untuk menahan susut dan suhu juga diizinkan untuk menahan gaya diafragma sebidang. 12.7 - Pendetailan tulangan R12.7 - Pendetailan tulangan 12.7.1 Umum R12.7.1 Umum 12.7.1.1 Selimut beton untuk tulangan R12.7.1.1 Untuk struktur yang termasuk dalam Kategori Desain Seismik D, E, dan F, selimut beton mungkin diatur sesuai dengan persyaratan desain seismik pada 18.12.7.6. harus sesuai dengan 20.6.1 12.7.1.2 Panjang penyaluran tulangan ulir dan prategang harus sesuai 25.4, kecuali panjang penyaluran yang lebih panjang disyaratkan oleh Pasal 18. 256 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 12.7.1.3 Sambungan (splice) dari tulangan ulir harus sesuai dengan 25.5. 12.7.1.4 Tulangan bundel harus sesuai 25.6. 12.7.2 Spasi tulangan R12.7.2 Spasi tulangan 12.7.2.1 Spasi minumum tulangan, s, R12.7.2.1 Untuk struktur yang termasuk Kategori Desain Seismik D, E, dan F, spasi tulangan pengekang pada kolektor dengan dapat persyaratan pada 18.12.7.5. harus sesuai 25.2 ditentukan sesuai desain seismik 12.7.2.2 Spasi maksimum s tulangan ulir harus diambil nilai terkecil dari lima kali ketebalan diafragma dan 450 mm. 12.7.3 Tulangan diafragma dan kolektor R12.7.3 Tulangan diafragma dan kolektor 12.7.3.1 Kecuali untuk pelat di atas tanah, diafragma yang merupakan bagian dari lantai atau atap harus sesuai dengan batasan pendetailan tulangan pelat satu arah pada 7.7, atau pelat dua arah sesuai 8.7. 12.7.3.2 Gaya tarik atau tekan yang tulangan di setiap dihitung pada penampang diafragma atau kolektor harus disediakan pada setiap sisi dari penampang tersebut. R12.7.3.2 Penampang kritis untuk panjang penyaluran tulangan umumnya berada pada titik tegangan maksimum, titik dimana tulangan terputus yang tidak diperlukan untuk menahan gaya desain, dan titik diskontinuitas pada diafragma. 12.7.3.3 Tulangan yang diperuntukkan untuk menahan tarik harus diteruskan melebihi titik dimana tidak diperlukan lagi untuk menahan tarik paling tidak sebesar ℓd, kecuali pada tepi diafragma dan expansion joint. ini R12.7.3.3 Untuk balok, standar mensyaratkan lentur untuk tulangan diperpanjang sebesar d dan 12db melewati titik dimana tidak diperlukan untuk menahan lentur. Perpanjangan ini penting untuk balok untuk menahan penyaluran atau mencegah kegagalan geser karena ketidaktepatan dalam penentuan lokasi tegangan tarik. Kegagalan yang sama pernah pada ditemukan. Untuk menyederhanakan desain dan menghindari perpanjangan batang tulangan yang berlebihan yang jika ketentuan balok dapat digunakan pada diafragma, ketentuan ini hanya mensyaratkan bahwa tulangan tarik diperpanjang sebesar ℓd melewati yang dihasilkan diafragma belum terjadi 257 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN titik dimana menahan tarik. tidak diperlukan untuk 258 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 13 - FONDASI 13.1 - Ruang lingkup R13.1 - Ruang lingkup Ketika persyaratan yang berlaku untuk fondasi sudah tersedia pada pasal ini, sebagian dari persyaratan yang digunakan untuk desain fondasi dapat ditemukan di pasal lain pada standar ini. Pasal lain tersebut dirujuk dalam Pasal 13. Namun, penerapan untuk ketentuan-ketentuan tertentu dalam pasal tersebut mungkin tidak dijelaskan secara eksplisit untuk fondasi. 13.1.1 Pasal ini ditujukan untuk desain fondasi fondasi prategang, termasuk fondasi dangkal a) hingga e) dan, jika ada, fondasi dalam f) hingga i): R13.1.1 Contoh-contoh dari tipe fondasi yang ini diilustrasikan dalam Gambar R13.1.1. Fondasi tangga dan miring dianggap sebagai bagian dari tipe fondasi lainnya. nonprategang dan termasuk pada pasal a) Fondasi lajur b) Fondasi setempat c) Fondasi gabungan d) Fondasi rakit e) Balok sloof f) Pile cap g) Fondasi tiang h) Fondasi tiang bor i) Caissons 259 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Sistem fondasi dalam dengan tiang pancang dan pile capPancangKolomPile cap Pondasi pelat penuh/rakitPondasi menerusPondasi kombinasiPondasi setempatPondasi tangga Gambar R13.1.1 Tipe - tipe fondasi 13.1.2 Fondasi di luar yang ditentukan oleh 1.4.6 tidak tidak dibahas pada pasal ini. 13.2 - Umum R13.2 - Umum 13.2.1 Material 13.2.1.1 Properti desain untuk beton harus dipilih sesuai dengan Pasal 19. 13.2.1.2 Properti desain untuk tulangan baja harus dipilih sesuai dengan Pasal 20. 260 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 13.2.1.3 Material, desain, dan penanaman persyaratan dalam beton harus sesuai dengan 20.7. pendetailan 13.2.2 Sambungan ke komponen lain 13.2.2.1 Desain dan pendetailan kolom cor di tempat dan kolom pracetak, pedestal, dan sambungan dinding ke fondasi harus sesuai dengan 16.3. 13.2.3 Efek gempa 13.2.3 Efek gempa yang diteruskan ke bawah dasar struktur yang diperlukan untuk mentransmisikan gaya akibat efek gempa ke fondasi harus didesain sesuai 18.2.2.3. 13.2.3.1 Komponen struktur R13.2.3.1 Struktur dasar, seperti yang dijelaskan di dalam analisis, tidak perlu selalu terkait dengan fondasi atau lantai dasar, atau untuk bangunan dasar seperti yang dijelaskan pada peraturan umum (sebagai gedung untuk perencanaan contoh, batas ketinggian atau persyaratan untuk perlindungan terhadap api). Detail kolom dan dinding yang menerus di bawah dasar struktur ke fondasi diharuskan untuk tetap konsisten dengan struktur atasnya. 13.2.3.2 Untuk struktur dengan Kategori Desain Seismik (KDS) D, E, atau F, fondasi dangkal dan dalam yang menahan gaya yang gempa mentransmisikan gaya akibat gempa antara struktur dan tanah harus didesain sesuai 18.13. R.13.2.3.2 Respons inelastik pada elemen struktur di atas fondasi diharapkan terjadi ketika goncangan kuat tanah yang mana elemen fondasi harus tetap elastis. Karena perbaikan fondasi bisa menjadi sangat sulit dan mahal. Persyaratan fondasi sebagai penopang bangunan yang masuk dalam Kategori Desain Seismik (KDS) D, E, atau F menunjukan dari kesepakatan pelaksanaan yang baik dalam desain dan pendetailan fondasi beton dalam rangka mencapai tujuan tersebut. akibat atau tingkat minimum 13.2.4 Pelat di atas tanah R13.2.4 Pelat di atas tanah - Pelat di atas tanah sebagai diagfragma untuk menahan kesatuan dan gedung meminimalisasi efek pergerakan tanah yang tidak sefase (out of phase) yang terjadi di dasar bangunan. Pada kasus ini, pendetailan dan penulangan pelat lantai harus cukup. Seperti yang disyaratkan pada Pasal 26, dokumen konstruksi harus menyatakan dengan jelas bahwa pelat- tersebut adalah tanah pelat di atas komponen struktur, sehingga pemotongan (sawcutting) pada komponen pelat yang dimaksud di atas tidak diperbolehkan. sering berperilaku tanah yang menyalurkan beban vertikal atau gaya lateral dari bagian struktur lainnya ke tanah harus didesain dan didetailkan berdasarkan ketentuan yang sesuai standar ini. 13.2.4.1 Pelat di atas di lantai dasar tanah yang mentransmisikan gaya lateral sebagai bagian dari sistem pemikul gaya seismik harus didesain sesuai dengan 18.13. 13.2.4.2 Pelat di atas 13.2.5 Beton polos 261 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 13.2.5.1 Fondasi beton polos harus didesain sesuai Pasal 14. 13.2.6 Kriteria desain R13.2.6 Kriteria desain 13.2.6.1 Fondasi harus proporsional terfaktor dan izin dan izin ditentukan oleh kapasitas tiang prinsip-prinsip mekanika tanah dan disesuaikan dengan peraturan umum bangunan. Ukuran dari dasar fondasi pada tanah atau jumlah dan susunan tiang biasanya di tentukan berdasarkan nilai- nilai izin dan beban tak terfaktor (beban layan), seperti D, L, W, dan E, dengan berbagai kombinasi yang telah diatur dalam desain. Pada beberapa kasus dimana beban eksentris atau momen dipertimbangkan, tekanan tanah ekstrim atau tiang yang didapat dari pembebanan ini harus masuk dalam nilai izin. Reaksi resultan akibat kombinasi beban layan seperti momen, geser atau keduanya yang disebabkan oleh gaya angin atau gempa tidak boleh melebihi nilai telah dinaikkan yang diizinkan oleh peraturan umum gedung. R13.2.6.1 Tegangan tanah dalam menahan beban reaksi terinduksi. reaksi izin yang Untuk menentukan porsi kekuatan dari pile cap atau fondasi telapak, perhitungan tekanan tanah di bawah telapak atau reaksi tiang diperlukan untuk menghitung beban terfaktor yang terjadi. Perhitungan tekanan tanah atau reaksi tiang tersebut digunakan untuk menentukan keperluan kekuatan fondasi untuk lentur, geser dan penyaluran tulangan pada fondasi, seperti pada komponen struktur lainnya. Dalam kasus beban eksentris, beban terfaktor dapat menyebabkan pola tekanan tanah dan jika dibandingkan dengan yang didapat dari beban tak terfaktor. reaksi tiang yang berbeda Gaya yang perlu ditransfer ke fondasi terhitung hanya momen-momen ujung pada dasar kolom atau pedestal. Persyaratan momen minimum untuk pertimbangan kelangsingan seperti yang diberikan perlu dipertimbangkan untuk transfer gaya dan momen pada fondasi. 6.6.4.5 tidak 13.2.6.2 Sistem fondasi diizinkan untuk didesain dengan berbagai prosedur yang R13.3.6.2 Desain fondasi diizinkan menggunakan acuan dari prinsip-prinsip dasar mekanika struktur selama hasil 262 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN memenuhi persyaratan keseimbangan dan kompatibilitas geometrik. desain yang diperoleh menunjukkan semua kriteria kekuatan dan kemampuan layan terpenuhi. Desain fondasi dapat dicapai melalui solusi klasik berdasarkan teori kontinuum linear elastik, solusi numerik berdasarkan elemen diskrit, atau analisis garis leleh (yield-line analysis). Pada semua kasus, analisis dan evaluasi kondisi tegangan di titik beban yang bekerja atau reaksi tiang akibat geser dan torsi, maupun lentur, harus dimasukkan. 13.2.6.3 Desain fondasi yang didasarkan pada pemodelan strut-and-tie seperti yang dijelaskan Pasal 23 harus diizinkan. R13.2.6.3 Contoh aplikasi ketentuan ini adalah desain pile cap didukung oleh tiang, seperti ditunjukkan pada Gambar R13.1.1 yang mana dapat didesain menggunakan pemodelan tiga dimensi strut-and-tie sesuai dengan Pasal 23 (Adebar et al. 1990). 13.2.6.4 Momen eksternal pada setiap penampang fondasi jalur, fondasi telapak, atau pile cap harus dihitung terhadap bidang vertikal melalui komponen struktur dan menghitung momen dari gaya yang bekerja di seluruh area komponen struktur pada satu sisi komponen bidang vertikal tersebut. 13.2.7 Penampang kritis untuk fondasi R13.2.7 Penampang kritis untuk fondasi dangkal dan pile cap dangkal dan pile cap 13.2.7.1 Mu pada komponen struktur daerah tumpuan harus diizinkan untuk dihitung pada penampang kritis seperti yang didefinisikan pada Tabel 13.2.7.1. Tabel 13.2.7.1 - Lokasi penampang kritis untuk Mu Komponen tertopang Lokasi penampang kritis Muka kolom atau pedestal Setengah dari jarak antara muka kolom dan ujung pelat dasar baja Muka dinding Setengah dari jarak antara pusat dan muka dinding batu bata Kolom atau pedestal Kolom dengan pelat dasar baja Dinding beton Dinding batu bata 13.2.7.2 Lokasi penampang kritis untuk gaya geser terfaktor sesuai dengan 7.4.3 dan 8.4.3 untuk geser satu arah atau R13.2.7.2 Kekuatan geser fondasi ditentukan oleh kondisi yang lebih ekstrim (lihat 8.5.3.1.1 dan 8.5.3.1.2). Penampang 263 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 8.4.4.1 untuk geser dua arah harus diukur dari lokasi penampang kritis untuk Mu sesuai 13.2.7.1. kritis untuk geser diukur dari muka komponen penumpu (kolom, pedestal, atau dinding), kecuali untuk dinding pasangan batu bata atau komponen penumpu lainnya dengan dasar pelat baja. Perhitungan geser memerlukan reaksi tanah yang diperoleh dari beban-beban terfaktor, dan kekuatan desain yang sesuai Pasal 22. Jika diperlukan, geser di sekeliling individu tiang harus dicek sesuai 8.5.3.1.2. Jika keliling geser yang saling tumpang tindih, maka modifikasi keliling kritis b0 harus diambil dari porsi envelope terkecil keliling geser individual yang menahan geser kritis pada kelompok tiang yang ditinjau. ini situasi Ilustrasi untuk ditunjukkan pada Gambar. R13.2.7.2. Fondasi tiangFondasi tiangSaling tumpang tindih Keliling kritis termodifikasi d/2d/2 dpancang Gambar R13.2.7.2 - Modifikasi keliling kritis untuk geser dengan keliling kritis yang saling tumpang tindih 13.2.7.3 Kolom atau pedestal berbentuk bundar atau poligon beraturan diizinkan untuk diberlakukan sebagai komponen struktur persegi dengan luas yang ekuivalen saat menghitung penampang kritis untuk momen, geser, maupun penyaluran tulangan. 13.2.8 Penyaluran tulangan pada fondasi dangkal dan pile cap 13.2.8.1 Penyaluran sesuai dengan Pasal 25. tulangan harus 13.2.8.2 Gaya tarik atau tekan yang dihitung pada tiap penampang tulangan harus disediakan pada setiap sisi bagian tersebut. untuk penyaluran tulangan harus diasumsikan 13.2.8.3 Penampang kritis 264 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN pada lokasi yang sama seperti dijelaskan 13.2.7.1 untuk momen maksimum terfaktor dan pada semua bidang vertikal lainnya bila terjadi perubahan pada penampang atau tulangan. 13.2.8.4 Pengangkuran yang memadai harus disediakan oleh tulangan tarik bila tegangan pada tulangan tidak berbanding lurus terhadap momen, seperti pada fondasi miring, berundak, atau tirus; atau bila tulangan tarik tidak paralel terhadap permukaan tekan. 13.3 - Fondasi dangkal R13.3 - Fondasi dangkal 13.3.1 Umum R13.3.1 Umum 13.3.1.1 Luas dasar minimum fondasi harus dihitung dari gaya dan momen tak terfaktor yang diteruskankan oleh fondasi ke tanah atau batuan dan tegangan tumpu yang diizinkan yang memenuhi prinsip- prinsip mekanika tanah atau batuan. R13.3.1.1 Penjelasan umum mengenai ukuran fondasi dangkal dapat dilihat pada R13.2.6.1. 13.3.1.2 Ketebalan fondasi total harus sehingga bawah dipilih ketebalan sekurang-kurangnya adalah 150 mm. sedemikian rupa tulangan efektif 13.3.1.3 Pada fondasi miring, berundak, atau tirus, kedalaman dan lokasi undakan atau sudut kemiringan harus sedemikian rupa sehingga memenuhi persyaratan desain untuk setiap penampang. tulangan pada fondasi miring, fondasi tangga, atau fondasi tirus sesuai dengan 13.2.8.4. R.13.3.1.3 Pengangkuran 13.3.2 Fondasi dangkal satu arah 13.3.2.1 Desain dan pendetailan fondasi dangkal satu arah, termasuk fondasi jalur, fondasi terkombinasi, dan balok ikat, harus berdasarkan pasal ini dan disesuaikan dengan ketentuan pada Pasal 7 dan Pasal 9. 13.3.2.2 Tulangan harus didistribusikan secara seragam di seluruh lebar fondasi satu arah. 13.3.3 Fondasi telapak dua arah R13.3.3 Fondasi telapak dua arah 13.3.3.1 Desain dan pendetailan fondasi telapak dua arah harus berdasarkan pasal ini dan harus disesuaikan dengan ketentuan pada Pasal 7 dan Pasal 8. 265 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 13.3.3.2 Pada fondasi dua arah persegi, tulangan harus didistribusikan secara merata ke seluruh lebar fondasi di kedua arah. fondasi segi empat, tulangan harus didistribusikan sesuai dengan a) dan b): 13.3.3.3 Pada R13.3.3.3 Untuk meminimalisasi potensi kesalahan pada penempatan tulangan, praktik yang umum adalah jumlah tulangan ditingkatkan pada sisi terpendek dengan dan spasi antar tulangan dibuat seragam di seluruh dimensi (CRSI Handbook 1984; Fling 1987). 1)(β /2β a) Tulangan pada arah terpanjang harus didistribusikan merata di seluruh lebar fondasi terpanjang fondasi b) Untuk tulangan pada arah pendek, ssγA , total sebagian dari harus didistribusikan merata dalam jarak sama dengan sisi terpendek fondasi yang berpusat pada garis tengah kolom atau pedestal. Sisa tulangan yang dibutuhkan pada sisi harus terpendek, , didistribusikan merata di jalur tengah fondasi, dimana tulangan, ssAγ1)( luar dihitung: sγ 1)(β2γs (13.3.3.3) dimana adalah rasio antara sisi panjang terhadap sisi pendek fondasi. 13.3.4 Fondasi gabungan dua arah dan R13.3.4 Fondasi telapak kombinasi dua arah dan fondasi rakit fondasi rakit 13.3.4.1 Desain dan pendetailan fondasi gabungan dua arah dan fondasi rakit harus dan harus berdasarkan pasal disesuaikan dengan ketentuan Pasal 8. R13.3.4.1 Detail rekomendasi untuk desain fondasi telapak kombinasi dua arah dan fondasi rakit dapat dilihat pada ACI 336.2R dan juga merujuk pada Kramrisch and Rogers (1961). ini 13.3.4.2 Metode desain langsung yang tidak boleh fondasi dijelaskan pada 8.10 digunakan untuk mendesain gabungan dan fondasi rakit. 13.3.4.3 Distribusi tegangan tumpu di bawah fondasi gabungan dan fondasi rakit harus konsisten terhadap properti tanah atau batuan dan struktur, dan didasarkan pada prinsip-prinsip mekanika tanah atau batuan yang telah mapan. R13.3.4.3 Metode desain menggunakan beban reduksi kekuatan ϕ dapat dipakai untuk fondasi telapak kombinasi dua arah dan fondasi rakit, tekanan tumpu. terfaktor dan faktor terlepas dari distribusi 13.3.4.4 Tulangan minimum pada fondasi rakit nonprategang harus sesuai dengan 8.6.1.1. R13.3.4.4 Untuk meningkatkan kontrol retak akibat gradien termal dan untuk mencegah potensi retak akibat geser pons 266 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tarik, dengan penggunaan harus perencana ahli tulangan memperhatikan pemasangan menerus pada masing-masing arah di dekat kedua muka fondasi rakit. tulangan bersertifikat 13.3.5 Dinding sebagai balok sloof 13.3.5.1 Desain dinding sebagai balok sloof harus sesuai dengan ketentuan yang berlaku pada Pasal 9. 13.3.5.2 Jika dinding balok sloof dipertimbangkan sebagai balok tinggi sesuai dengan 9.9.1.1, desain harus memenuhi persyaratan pada 9.9. 13.3.5.3 Dinding balok sloof harus memenuhi persyaratan minimum dari 11.6. 13.4 - Fondasi dalam R13.4 - Fondasi dalam 13.4.1 Umum R13.4.1 Umum 13.4.1.1 Jumlah dan susunan tiang, tiang bor, maupun caisson harus ditentukan dari terfaktor yang gaya dan momen ditransmisikan tiang ke tersebut, dan kapasitas komponen tiang izin berdasarkan prinsip-prinsip mekanika tanah dan batuan. R13.4.1.1 Penjelasan umum mengenai pemilihan jumlah dan susunan fondasi tiang, tiang bor, dan caisson dijelaskan R13.2.6.1. tak komponen 13.4.2 Pile cap R13.4.2 Pile cap 13.4.2.1 Ketebalan total pile cap harus sedemikian rupa sehingga tinggi efektif tulangan bawah tidak kurang dari 300 mm. 13.4.2.2 Momen dan gaya geser terfaktor harus diizinkan untuk dihitung dari reaksi setiap diasumsikan terkonsentrasi pada titik pusat penampang tiang. tiang yang 13.4.2.3 Terkecuali untuk pile cap yang didesain sesuai 13.2.6.3, pile cap harus didesain sedemikian rupa sehingga (a) dipenuhi untuk fondasi satu arah dan a) dan b) dipenuhi untuk fondasi dua arah. nuVV a) , di mana Vn harus dihitung sesuai 22.5 untuk geser satu arah, Vu 267 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN harus dihitung sesuai 13.4.2.5, dan ϕ harus sesuai 21.2. nuvv nv b) , di mana harus dihitung uv sesuai 22.6 untuk geser dua arah, harus dihitung sesuai 13.4.2.5, dan ϕ harus sesuai 21.2. 13.4.2.4 Bila pile cap didesain sesuai dengan pemodelan strut-and-tie seperti yang diizinkan pada 13.2.6.3, kuat tekan beton efektif dari strut, fce, harus dihitung R13.4.2.4 Kuat tekan beton efektif ditentukan berdasarkan rumusan (c) pada Tabel 23.4.3 karena umumnya sangat sulit memberikan tulangan pengekang yang sesuai 23.5 untuk pile cap. β0,60λs sesuai 23.4.3, di mana sesuai dengan 19.2.4. , dan geser terfaktor untuk berbagai penampang yang melalui pile cap sesuai dengan a) hingga c): 13.4.2.5 Perhitungan gaya R13.4.2.5 Jika tiang terpasang di daerah penampang kritis d atau d/2 dari muka kolom untuk geser satu arah atau geser dua arah, batas atas kuat geser pada penampang yang berdekatan dengan kolom harus dipertimbangan. muka (1984) memberikan Handbook CRSI pedoman untuk situasi ini. a) Seluruh reaksi dari setiap tiang dengan pusatnya terletak pada dtiang/2 atau lebih di harus dipertimbangkan menghasilkan gaya geser pada penampang tersebut. luar penampang b) Reaksi dari tiap tiang dengan pusatnya terletak pada dtiang/2 atau lebih ke dalam penampang harus dipertimbangkan tidak menghasilkan gaya geser pada penampang tersebut. c) Untuk posisi antara, bagian dari reaksi tiang yang dipertimbangkan pada menghasilkan pada gaya penampang tersebut harus didasarkan pada interpolasi linier antara nilai penuh pada jarak dtiang/2 di luar penampang tersebut dan nilai nol pada dtiang/2 di dalam penampang tersebut. geser 13.4.3 Komponen fondasi dalam 13.4.3.1 Bagian dari komponen fondasi berada di udara, air, dan tanah yang tidak mampu memberikan yang memadai di seluruh panjang komponen tersebut untuk mencegah tekuk lateral harus didesain sebagai kolom sesuai dengan ketentuan yang berlaku pada Pasal 10. tahanan 268 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 14 - BETON POLOS 14.1 - Ruang lingkup R14.1 - Ruang lingkup ini menjelaskan desain komponen-komponen beton polos, termasuk a) dan b): 14.1.1 Pasal a) Komponen-komponen dalam struktur gedung b) Komponen-komponen dalam struktur non- gedung seperti busur (arches), struktur utilitas bangunan bawah tanah, dinding gravitasi, dan dinding pelindung. 14.1.2 Pasal ini tidak mencakup desain tiang cor di tempat, dan pier yang tertanam di tanah. R14.1.2 Elemen struktural, seperti tiang beton polos cor di tempat dan pier tertanam dalam tanah, atau material lain yang cukup kaku untuk memberikan kuat lateral untuk tidak dibahas dalam menghindari standar ini. Elemen-elemen tersebut dibahas dalam peraturan umum bangunan. tekuk, 14.1.3 Beton polos hanya diperbolehkan pada kasus a) hingga d): R14.1.3 Karena kekuatan dan integritas struktur untuk komponen struktur beton polos hanya tergantung pada ukuran komponen, kekuatan beton, dan properti beton lainnya, penggunaan struktur beton polos dibatasi pada komponen dengan kondisi berikut: a) Komponen-komponen yang ditopang secara menerus oleh tanah atau batang struktural lainnya yang mampu memberikan tumpuan vertikal menerus b) Komponen-komponen dimana aksi busur memberikan aksi tekan pada semua kondisi beban a) Komponen dalam kondisi tekan b) Komponen ditoleransi terhadap retak yang acak tanpa merugikan integritas struktur yang dapat c) Dinding d) Pedestal c) Jika daktilitas bukan properti utama pada desain Kekuatan tarik beton bisa digunakan dalam desain komponen struktur beton polos. Kekuatan tarik karena kekangan dari rangkak, susut, atau pengaruh temperatur harus dipertimbangkan untuk mencegah retak yang tak terkontrol atau kegagalan struktur. Untuk konstruksi hunian berada dalam lingkup ACI 332, mengacu ke 1.4.5. 14.1.4 Beton polos diperbolehkan untuk struktur dengan Kategori Desain Seismik (KDS) D, E, atau F, hanya untuk kasus a) dan b): a) Fondasi telapak menopang struktur beton bertulang cor di tempat, atau dinding batu bata, jika fondasi telapak diperkuat dengan tulangan longitudinal sejumlah setidaknya 269 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dua tulangan. Tulangan setidaknya D13 dan mempunyai luas total tulangan kurang dari 0,002 kali luas penampang bruto fondasi telapak. Tulangan kontinu harus dipasang di ujung dan pertemuan. b) Elemen fondasi 1) hingga 3) untuk rumah tinggal yang kurang dari tiga tingkat, dan dibangun dengan dinding penumpu (stud bearing wall): 1) Fondasi dinding telapak yang menopang 2) Fondasi setempat yang menopang kolom atau pedestal 3) Fondasi basemen tidak (basement) dengan ketebalan kurang dari 190 mm dan menahan tanah timbunan tidak seimbang tidak lebih dari 1,2 m. atau dinding 14.1.5 Beton polos tidak boleh digunakan R14.1.5 Karena beton polos tidak memiliki daktilitas yang cukup untuk konstruksi kolom, dan karena retak acak pada beton tanpa integritas tulangan akan membahayakan struktur, standar ini tidak memperbolehkan penggunaan beton polos untuk konstruksi kolom. Namun memperbolehkan penggunaan beton polos untuk konstruksi pedestal yang dibatasi dengan rasio tinggi tak terkekang terhadap dimensi lateral terkecil sebesar 3 atau kurang (mengacu pada 14.1.3(d) dan 14.3.3). untuk konstruksi kolom dan pile cap. 14.2 - Umum R14.2 - Umum 14.2.1 Material 14.2.1.1 Desain properti beton harus sesuai dengan Pasal 19. 14.2.1.2 Jika dibutuhkan tulangan baja, harus sesuai dengan Pasal 20. 14.2.1.3 Material, desain, dan persyaratan pendetailan untuk penanaman beton harus sesuai dengan 20.7. 14.2.2 Sambungan ke komponen lain R14.2.2 Sambungan ke komponen lain 14.2.2.1 Gaya tarik tidak boleh disalurkan joint konstruksi, joint isolasi dari elemen melalui ujung luar, kontraksi, atau individu beton polos. joint 270 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 14.2.2.2 Dinding harus ditahan terhadap R14.2.2.2 Pengaturan untuk dinding beton polos hanya bisa diterapkan pada dinding dengan penahan lateral sedemikian rupa untuk mencegah perpindahan lateral (lateral displacement) pada bagian atas dan bawah elemen individual dinding. Standar ini tidak pendukung mencakup horizontal untuk mencegah perpindahan lateral pada bagian atas dan bawah elemen individual dinding. Dinding tanpa penahan lateral harus didesain sebagai komponen struktur beton bertulang yang sesuai dengan standar ini. translasi lateral. dinding tanpa 14.2.3 Pracetak R14.2.3 Pracetak - Komponen struktur pracetak beton polos mempunyai semua batasan dan ketentuan yang sama dengan beton cor di tempat yang dibahas pada pasal ini. Pendekatan untuk joint kontraksi atau isolasi berbeda dengan beton cor di tempat karena terbesar susut pada komponen bagian terjadi sebelum ereksi. Untuk pracetak menjamin stabilitas, komponen pracetak harus dihubungkan dengan komponen lainnya. Sambungan tidak boleh mentransfer tarik. 14.2.3.1 Desain komponen pracetak harus mencakup semua kondisi pembebanan dari tahap awal fabrikasi hingga struktur selesai, termasuk pembukaan cetakan, penyimpanan, transportasi, dan ereksi. harus dihubungkan untuk mentransfer gaya lateral ke dalam sistem struktur yang mampu menahan gaya-gaya tersebut. 14.2.3.2 Komponen pracetak 14.3 - Batasan desain R14.3 - Batasan desain 14.3.1 Dinding penumpu R14.3.1 Dinding penumpu - Dinding beton polos umumnya digunakan untuk konstruksi dinding basemen gedung hunian dan gedung komersial ringan pada daerah dengan gaya seismik kecil atau tidak ada sama sekali. Meskipun standar tidak menetapkan ini batasan tinggi maksimum untuk dinding beton polos, namun penggunaan beton polos untuk struktur yang sifatnya minor tidak boleh di ekstrapolasi untuk struktur dengan banyak lantai dan struktur yang bersifat masif dimana perbedaan penurunan tanah, angin, gempa, atau beban lainnya akan membutuhkan dinding yang mempunyai 14.3.1.1 Tebal minimum dinding penumpu harus sesuai dengan Tabel 14.3.1.1. Tabel 14.3.3.1 - Tebal minimum dinding penumpu Tipe dinding Tebal minimum 140 mm Terbesar dari: 1/24 yang terkecil dari panjang dan tinggi tak tertumpu Umum tak terduga Basemen eksterior 190 mm 271 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN untuk daktilitas dan mempertahankan integritas struktur saat retak. Untuk kondisi tersebut, Komite ACI 318 merekomendasikan penggunaan dinding yang didesain sesuai Pasal 11. kemampuan Fondasi 190 mm 14.3.2 Fondasi telapak R14.3.2 Fondasi telapak 14.3.2.1 Ketebalan fondasi telapak telapak dengan beton polos dengan proporsi normal secara umum dikontrol oleh kekuatan lentur lebih dari tidak terjauh tarik (tulangan kekuatan geser ) daripada R14.3.2.1 Ketebalan fondasi sekurang-kurangnya 200 mm. 'cf0,42λφ (mengacu R14.5.5.1). Untuk fondasi telapak yang di cor terhadap tanah, ketebalan rata- rata h digunakan untuk perhitungan kekuatan dijelaskan pada 14.5.1.7. 14.3.2.2 Luas dasar fondasi telapak harus ditentukan dari gaya dan momen tak terfaktor yang disalurkan oleh fondasi ke tanah dan tekanan izin tanah yang dipilih berdasarkan prinsip-prinsip mekanika tanah. 14.3.3 Pedestal R14.3.3 Pedestal 14.3.3.1 Rasio tinggi tak tertumpu terhadap dimensi lateral terkecil rata-rata tidak boleh melebihi 3. R14.3.3.1 Batasan tinggi-ketebalan untuk beton polos pedestal tidak bisa diterapkan untuk bagian pedestal yang tertanam di tanah yang memberikan kekangan lateral terhadap pedestal. 14.3.4 Joint kontraksi dan isolasi R14.3.4 Joint kontraksi dan isolasi 14.3.4.1 Joint kontraksi atau joint isolasi harus disediakan untuk membagi komponen- komponen struktur beton polos menjadi elemen-elemen lentur diskontinu. Ukuran masing-masing elemen harus dipilih dengan tujuan membatasi tegangan yang disebabkan oleh pembatasan gerakan dari pengaruh rangkak, susut, dan suhu. R14.3.4.1 Joint pada konstruksi beton polos adalah penting dalam pertimbangan desain. Dalam struktur beton bertulang, tulangan berfungsi untuk menahan tegangan karena kekangan dari rangkak, susut, atau efek suhu. Pada beton polos, joint merupakan satu- satunya yang berfungsi mengontrol dan mengembalikan yang berkembang. Beton polos harus cukup kecil, atau terbagi menjadi elemen yang lebih kecil oleh joint untuk mengontrol tegangan internal. Joint bisa dalam bentuk joint kontraksi atau joint isolasi. Umumnya, memerlukan minimal reduksi sebesar 25 persen dari ketebalan komponen agar joint kontraksi menjadi efektif. Joint harus diatur sedemikian rupa agar tidak ada gaya tarik aksial atau lentur terbentuk pada joint setelah terjadi retak, kondisi ini disebut diskontinuitas lentur. Dimana retak acak umumnya yang terjadi karena rangkak, akan susut, tegangan tarik dan efek suhu tidak 272 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN mempengaruhi integritas struktur, sementara yang lain diperbolehkan (retak transversal pada dinding fondasi telapak menerus), untuk kondisi ini kontraksi transversal atau joint isolasi tidak diperlukan. 14.3.4.2 Jumlah dan lokasi joint kontraksi dengan atau pertimbangan a) hingga f): joint isolasi ditentukan a) Pengaruh kondisi iklim b) Pemilihan dan proporsi material c) Campuran, pengecoran, dan curing beton d) Derajat pengekangan pergerakan e) Tegangan akibat beban pada komponen f) Teknik konstruksi 14.4 - Kekuatan perlu R14.4 - Kekuatan perlu 14.4.1 Umum R14.4.1 Umum 14.4.1.1 Kekuatan perlu harus dihitung sesuai dengan kombinasi beban terfaktor dalam Pasal 5. R14.4.1.1 Komponen struktur beton polos diproporsikan menggunakan beban dan gaya terfaktor agar mencapai kekuatan yang cukup. Jika beban melebihi kapasitas kekuatan, maka dimensi komponen struktur harus diperbesar atau kekuatan material harus ditingkatkan, atau keduanya, atau komponen struktur dirubah menjadi beton bertulang sesuai dengan standar ini. Bertambahnya saja merugikan, tegangan oleh beban mungkin tegangan karena saja berkurang namun pengaruh rangkak, susut, dan suhu mungkin bertambah. penampang bisa 14.4.1.2 Kekuatan perlu harus dihitung sesuai dengan prosedur analisis dalam Pasal 6. diperkenankan mengasumsikan adanya kontinuitas lentur akibat tarik di antara dua komponen struktur beton polos yang bersebelahan. 14.4.1.3 Tidak 14.4.2 Dinding 14.4.2.1 Dinding harus didesain dengan eksentrisitas akibat momen maksimum bersama beban aksial tapi tidak kurang dari 0,1h, dimana h adalah ketebalan dinding. 14.4.3 Fondasi telapak 14.4.3.1 Umum 273 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN telapak yang menopang kolom beton bundar, poligon beraturan, atau pedestal, diperbolehkan menganggap luas penampang persegi ekuivalen sebagai asumsi untuk menentukan penampang kritis. 14.4.3.1.1 Untuk fondasi 14.4.3.2 Momen terfaktor 14.4.3.2.1 Lokasi penampang kritis untuk Mu harus sesuai Tabel 14.4.3.2.1. Tabel 14.4.3.2.1 - Lokasi penampang kritis untuk Mu Komponen struktur tertumpu Kolom atau pedestal Lokasi penampang kritis Muka kolom atau pedestal Pertengahan antara muka kolom dan tepi base plate baja Muka dinding Pertengahan antara pusat dan muka dinding bata Kolom dengan base plate baja Dinding beton Dinding bata 14.4.3.3 Geser satu arah terfaktor 14.4.3.3.1 Untuk geser satu arah terfaktor, lokasi penampang kritis harus diambil sejauh h dari a) dan b), dimana h adalah ketebalan fondasi telapak. a) Lokasi sesuai Tabel 14.4.3.2.1 b) Muka beban terpusat atau muka perletakan 14.4.3.3.2 Penampang antara a) atau b) sesuai 14.4.3.3.1 dan penampang kritis untuk geser dapat didesain untuk menahan Vu. 14.4.3.4 Geser dua arah terfaktor R14.4.3.4 Geser dua arah terfaktor 14.4.3.4.1 Untuk geser dua arah, lokasi penampang kritis harus diambil sedemikian rupa sehingga nilai keliling bo adalah minimum tetapi tidak lebih dekat daripada h/2 dengan mengacu pada poin a) hingga c): R14.4.3.4.1 Penampang kritis pada pasal ini sama dengan elemen beton bertulang yang kecuali didefinisikan penampang kritis untuk beton polos tidak berbasis pada d, melainkan h. pada 22.6.4.1, a) Lokasi sesuai Tabel 14.4.3.2.1 b) Muka beban terpusat atau muka perletakan c) Perubahan pada ketebalan fondasi telapak 274 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 14.4.3.4.2 Untuk kolom persegi atau persegi panjang, beban terpusat atau daerah perletakan, penampang kritis untuk geser dua arah dapat dihitung dengan mengasumsikan sisi lurus. 14.5 - Kekuatan desain R14.5 - Kekuatan desain 14.5.1 Umum R14.5.1 Umum R14.5.1.1 Mengacu pada R9.5.1.1. 14.5.1.1 Untuk setiap kombinasi beban terfaktor yang diterapkan, kekuatan desain tiap penampang harus memenuhi pada termasuk dalam a) hingga d). , Interaksi harus diperhitungkan: USnφ antara efek beban unMMφ a) b) c) d) unPPφ unVVφ unBBφ 14.5.1.2 Nilai ϕ harus ditentukan sesuai R14.5.1.2 Faktor reduksi kekuatan ϕ untuk beton polos nilainya sama untuk segala kondisi. Karena kekuatan geser dan kekuatan tarik lentur untuk beton polos tergantung dari tanpa karakteristik kekuatan kekuatan cadangan maupun daktilitas karena tidak diperbolehkan tulangan, menggunakan nilai faktor reduksi kekuatan yang sama untuk bending dan geser. 21.2. tarik beton, adanya 14.5.1.3 Kekuatan tarik beton dapat R14.5.1.3 Tarik lentur diperhitungkan untuk desain komponen struktur beton polos yang menerima beban, jika tegangan karena beban tidak melebihi tegangan izin, dan adanya joint konstruksi, joint konstraksi, joint isolasi untuk melepaskan tegangan tarik resultan akibat kekangan pengaruh rangkak, susut dan suhu. dipertimbangkan dalam desain. 14.5.1.4 Perhitungan kekuatan lentur dan aksial harus didasarkan pada hubungan tegangan-regangan linear baik dalam kondisi tarik dan tekan. 14.5.1.5 Nilai untuk beton ringan sesuai 19.2.4. 14.5.1.6 Kekuatan tulangan baja harus diabaikan. 275 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 14.5.1.7 Ketika menghitung komponen kekuatan dalam lentur, kombinasi lentur dan beban aksial, atau geser, seluruh penampang harus dipertimbangkan dalam desain, kecuali untuk beton yang dicor langsung di tanah dimana tebal keseluruhan h harus dikurangi 50 mm dari ketebalan yang telah disyaratkan. R14.5.1.7 Tujuan mereduksi ketebalan rata- rata h untuk beton yang dicor di tanah adalah ketidakrataan untuk penggalian dan pengaruh beton yang terkontaminasi tanah. mengantisipasi 14.5.1.8 Kecuali ditunjukkan oleh analisis, panjang dinding horizontal yang dianggap efektif untuk menahan setiap beban terpusat vertikal harus tidak boleh melebihi jarak pusat ke pusat di antara beban-beban atau lebar tumpuan ditambah empat kali ketebalan dinding. 14.5.2 Lentur R14.5.2 Lentur 14.5.2.1 Nilai Mn harus diambil yang terkecil dari Pers. (14.5.2.1a) yang dihitung pada muka tarik dan Pers. (14.5.2.1b) yang dihitung pada muka tekan: R14.5.2.1 Pers. (14.5.2.1b) berlaku sebagai kontrol terhadap penampang nonsimetris. mcnSMf'λ42,0 (14.5.2.1a) mcnSMf'85,0 (14.5.2.1b) dimana Sm adalah modulus elastisitas penampang. 14.5.3 Tekan aksial R14.5.3 Tekan aksial (14.5.3.1) menjelaskan lingkup kondisi ujung elemen beton polos yang terkekang. Faktor panjang efektif diabaikan sebagai pengubah jarak vertikal antara tumpuan ℓc, persamaan ini aman untuk dinding dengan asumsi tumpuan pin yang berfungsi karena menerima lateral seperti yang tercantum pada 14.2.2.2. R14.5.3.1 Pers. 14.5.3.1 Nilai 𝑷𝒏 dihitung dengan: 20,60'132cncgPfAh (14.5.3.1) sebagai translasi perkuatan 276 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 14.5.4 Lentur dan tekan aksial R14.5.4 Lentur dan tekan aksial 14.5.4.1 Kecuali diizinkan oleh 14.5.4.2, dimensi komponen harus diproporsikan sesuai Tabel 14.5.4.1, dimana Mn dihitung sesuai 14.5.2.1(b) dan Pn dihitung sesuai 14.5.3.1. Tabel 14.5.4.1 - Kombinasi lentur dan tekan aksial Lokasi Persamaan interaksi 'λ42,0cfgAuPSuMmφ Muka tarik (a) 0,1nunuPPMMφφ Muka tekan (b) 14.5.4.2 Untuk desain dinding pada penampang solid persegi panjang dimana R14.5.4.2 Jika resultan beban berada di tengah sepertiga ketebalan dinding, dinding didesain menggunakan polos beton penyederhanaan Pers. (14.5.4.2). Beban eksentris dan gaya lateral digunakan untuk menentukan eksentrisitas total dari gaya aksial terfaktor (Pu). Persamaan (14.5.4.2) menjelaskan cakupan kondisi ujung yang terkekang pada desain dinding. Batasan pada 14.2.2.2, 14.3.3.1, dan 14.5.1.8 berlaku apabila dinding proporsional dengan 14.5.4.1 atau 14.5.4.2. 6hPMuu , Mu boleh diabaikan. Pn dihitung dengan persamaan berikut: 232145,0h'fcgcnΑP (14.5.4.2) 14.5.5 Geser R14.5.5 Geser R14.5.5.1 Proporsi komponen struktur beton polos umumnya tidak dikontrol oleh kekuatan geser, tetapi oleh kekuatan tarik. Kekuatan geser (sebagai pengganti tegangan tarik utama) jarang akan mengontrol. Namun, sulit untuk memperkirakan semua kondisi dimana geser perlu diinvestigasi, seperti pengunci geser (shear key). Komite ACI 318 bertugas untuk menginvestigasi kondisi seperti ini. Kebutuhan geser untuk beton polos berawal dari asumsi penampang tak retak. Runtuh geser pada beton polos akan menjadi runtuh terjadi ketika nilai tarik diagonal yang tegangan tarik utama di dekat sumbu sentroidal sama dengan kekuatan tarik beton. Karena sebagian besar tegangan tarik utama berasal dari geser, standar ini berfungsi untuk mengantisipasi dengan runtuh membatasi geser yang diizinkan pada sumbu sentroidal, yang dihitung dari persamaan 14.5.5.1 Nilai Vn harus dihitung sesuai Tabel 14.5.5.1. Tabel 14.5.5.1 - Kekuatan geser nominal Aksi geser Satu arah Kekuatan geser nominal Vn )'λ11,0hbcfw (a) hb'cfoλ11,0211
(b) Dua arah Terkecil dari: )11,0(2λhb'foc (c) (1) β adalah rasio sisi panjang terhadap sisi pendek dari beban terpusat atau daerah perletakan. tarik 277 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN berikut untuk penampang dengan material homogen: IbVQv/ v dan V adalah tegangan geser dan gaya geser pada penampang; Q adalah momen statis pada daerah di atas atau di bawah sentroid penampang bruto pada sumbu sentroidal; inersia penampang kotor; dan b adalah lebar bagian penampang dimana tegangan geser dihitung. I adalah momen 14.5.6 Tumpu (bearing) 14.5.6.1 Nilai Bn harus dihitung sesuai Tabel 14.5.6.1. Tabel 14.5.6.1 - Kekuatan tumpu nominal Kondisi geometri relatif Bn Muka tumpuan lebih lebar dari pada semua sisi luas yang terbebani )'85,0(/112ΑcfΑΑ (a) Terkecil dari: )'85,0(21Αcf (b) 1'85,0Αcf Lainnya (c) 14.6 - Pendetailan tulangan 14.6.1 Sedikitnya dua tulangan D16 harus disediakan pada semua bukaan jendela dan pintu. Tulangan tersebut harus diteruskan sekurang-kurangnya 600 mm melewati sudut- sudut bukaan. 278 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 15 - JOINT BALOK-KOLOM DAN PELAT-KOLOM 15.1 - Ruang lingkup ini diperuntukan untuk perencanaan dan pendetailan joint balok- kolom dan pelat-kolom yang dicor di tempat. 15.1.1 Pasal 15.2 - Umum R15.2 - Umum 15.2.1 Joint balok-kolom dan pelat-kolom harus memenuhi 15.3 untuk transfer gaya aksial kolom melalui sistem lantai. Hasil uji (Hanson dan Conner 1967) joint menunjukkan interior hubungan balok-kolom pada bangunan tulangan tidak memerlukan geser jika joint dikekang secara lateral pada ke-empat sisinya oleh balok yang kedalamannya kira-kira sama. Namun, joint yang tidak terkekang dengan cara ini, bangunan, seperti memerlukan untuk tulangan mencegah kerusakan akibat retak geser (ACI 352R). Joint juga membutuhkan tulangan transversal untuk mencegah longitudinal kolom. bahwa daerah 15.2.2 Apabila beban gravitasi, angin, gempa, atau gaya lainnya menyebabkan terjadinya transfer momen pada joint balok-kolom dan pelat-kolom, maka gaya geser yang diakibatkan oleh transfer harus dipertimbangkan dalam perencanaan. lateral pada eksterior momen tersebut geser ini mungkin 15.2.3 Joint balok-kolom dan pelat-kolom yang mentransfer momen ke kolom harus memenuhi persyaratan pendetailan pada 15.4. Joint balok-kolom pada rangka momen khusus, joint pelat-kolom pada rangka momen menengah, dan joint balok- kolom dan pelat-kolom pada rangka yang tidak direncanakan sebagai bagian dari sistem pemikul gaya seismik pada struktur yang dikategorikan pada Kategori Desain Seismik (KDS) D, E, atau F, harus direncanakan memenuhi Pasal 18. tekuk tulangan Untuk daerah di mana gempa kuat dapat terjadi, joint mungkin diperlukan untuk menahan pembebanan bolak-balik yang mengembangkan kekuatan lentur dari balok yang bersebelahan. Pasal 18 memberikan persyaratan untuk struktur tahan gempa. 15.2.4 Suatu joint balok-kolom dapat dianggap terkekang apabila dikekang secara lateral pada keempat sisinya oleh balok yang kedalamannya kira-kira sama. 15.2.5 Suatu joint pelat-kolom dapat dianggap terkekang apabila dikekang secara lateral pada keempat sisinya oleh pelat. 15.3 - Transfer gaya aksial kolom melalui sistem lantai R15.3 - Transfer gaya aksial kolom melalui sistem lantai cf' ini mempertimbangkan efek kekuatan beton lantai pada kekuatan aksial kolom (Bianchini et al. 1960). Apabila kekuatan beton kolom tidak melebihi kekuatan beton lantai lebih dari 40 %, tidak ada ketentuan khusus yang diperlukan. Untuk kekuatan Persyaratan bagian 15.3.1 Apabila kolom lebih besar 1,4 cf' sistem lantai, maka transfer kali dari gaya aksial melalui sistem lantai harus sesuai dengan a), b), atau c): 279 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN a) Beton dengan kekuatan tekan yang dispesifikasikan untuk kolom harus digunakan untuk lantai di lokasi kolom. Beton kolom harus digunakan untuk pelat sejauh jarak 600 mm dari muka kolom dan menyatu dengan beton pelat. beton kolom yang lebih tinggi, metode pada 15.3.1 a) atau 15.3.1 b) dapat digunakan untuk kolom sudut atau tepi. Metode pada 15.3.1 a), b), atau c) dapat digunakan untuk kolom interior dengan kekangan yang cukup pada keempat sisinya. b) Kekuatan rencana dari sebuah kolom lantai harus melalui suatu sistem dihitung menggunakan nilai terkecil antara kekuatan beton dengan dowel vertikal dan spiral yang diperlukan untuk mencapai kekuatan yang cukup. joint balok-kolom dan pelat- kolom yang terkekang menurut 15.2.4 atau 15.2.5 dapat diizinkan untuk menghitung kekuatan rencana kolom berdasarkan kekuatan beton asumsi pada joint tersebut. Angka kekuatan beton ini dapat diambil sebesar 75 % dari kekuatan beton kolom ditambah 35 % dari kekuatan beton pada lantai, dimana kekuatan beton kolom tidak boleh melebihi 2,5 kali kekuatan beton lantai. 15.3.1(a) menetapkan antarmuka (interface) antara kolom dan lantai beton setidaknya 600 mm ke lantai. Penerapan prosedur penempatan beton yang 15.3.1(a) membutuhkan penempatan dua campuran beton yang berbeda dalam sistem lantai. Campuran dengan kekuatan lebih rendah harus diletakkan saat beton berkekuatan tinggi masih plastis dan harus lebih digetarkan untuk secara memadai terintegrasi dengan memastikan beton baik. Adalah penting bahwa beton berkekuatan lebih tinggi di daerah lantai di sekitar kolom ditempatkan sebelum beton berkekuatan lebih rendah di bagian bawah lantai untuk mencegah penempatan yang tidak disengaja dari beton berkekuatan lebih rendah di area kolom. Sebagaimana disyaratkan pada Pasal 26, merupakan tanggung ahli bersertifikat untuk menetapkan pada dokumen konstruksi di mana beton berkekuatan lebih tinggi dan lebih rendah harus ditempatkan. Persyaratan dijelaskan pada c) Untuk jawab perencana Penelitian (Ospina dan Alexander, 1998) menunjukkan bahwa pelat bermuatan tidak memberikan kekakangan berat sebesar pelat bermuatan ringan saat rasio kekuatan beton kolom terhadap kekuatan beton pelat melebihi kira-kira 2,5. Akibatnya, suatu batas ditempatkan pada rasio kekuatan beton yang diasumsikan dalam desain pada 15.3.1 (c). 15.4 - Detail joint R15.4 - Detail joint 15.4.1 Joint balok-kolom dan pelat-kolom yang terkekang menurut 15.2.4 atau 15.2.5, dan bukan merupakan bagian dari sistem pemikul gaya seismik, tidak perlu memenuhi untuk tulangan transversal. R15.4.1 Detail sambungan harus diatur untuk meminimalkan potensi retak akibat perubahan rangkak, temperatur. The Precast/Prestressed Concrete Institute (MNL 123) memberikan informasi rekomendasi detail sambungan untuk struktur beton pracetak. susut, dan ketentuan 15.4.2 tentang 15.4.2 Luas kaki tulangan transversal pada setiap arah utama joint balok-kolom dan pelat-kolom harus diambil nilai terbesar dari a) dan b): 280 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 0,062'scytbff a) 0,35sytbf b) dimana b adalah dimensi bagian kolom tegak lurus terhadap arah yang ditinjau. 15.4.2.1 Pada joint balok-kolom dan pelat-kolom, transversal yang dihitung berdasarkan 15.4.2 harus tinggi kolom didistribusikan sepanjang tidak kurang dari balok tertinggi atau elemen pelat yang merangka ke kolom. luas tulangan 15.4.2.2 Untuk joint balok-kolom, spasi tulangan transversal s tidak boleh melebihi setengah tinggi dari balok dengan tinggi terkecil. 15.4.3 Jika tulangan longitudinal balok atau kolom disambung atau diputus pada joint, tertutup berdasarkan 10.7.6 harus disediakan pada joint, kecuali daerah terkekang menurut 15.2.4 atau 15.2.5. R15.4.3 Kecuali joint dikekang pada ke- empat sisinya oleh balok atau pelat, tulangan diperlukan agar kekuatan lentur dapat dikembangkan dan dipertahankan akibat beban berulang (Hanson dan Conner 1967; ACI 352R). tulangan transversal joint 15.4.4 Penyaluran tulangan longitudinal harus pada yang berdasarkan 25.4. berakhir joint 281 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 16 - SAMBUNGAN ANTAR KOMPONEN 16.1 - Ruang lingkup untuk ini perancangan joint dan sambungan pada pertemuan komponen struktur beton dan untuk penyaluran beban antar permukaan beton, termasuk a) hingga d): 16.1.1 Pasal berlaku a) Sambungan komponen pracetak b) Sambungan antara fondasi dengan tempat atau komponen dicor di komponen pracetak c) Kekuatan horizontal geser komponen lentur beton komposit dari d) Bracket dan korbel 16.2 - Sambungan komponen pracetak R16.2 - Sambungan komponen pracetak R16.2.1 Umum - Detail sambungan harus diatur untuk meminimalkan kemungkinan retak karena kekangan rangkak, susut, dan perubahan suhu. The Precast/Prestressed Concrete Institute (MNL 123) memberikan informasi rekomendasi detail sambungan untuk struktur beton pracetak. 16.2.1 Umum tentang 16.2.1.1 Penyaluran gaya diizinkan melalui grouted joints, pengunci geser, landasan, angkur, sambungan mekanis, tulangan baja, lapisan penutup bertulang, atau suatu kombinasi dari cara-cara tersebut. R16.2.1.1 Jika dua atau lebih metode sambungan digunakan untuk memenuhi persyaratan gaya, masing-masing karakteristik individu beban- deformasi harus dipertimbangkan untuk memastikan mekanisme tersebut bekerja sama sesuai rencana. untuk penyaluran kekuatan Keandalan sambungan harus diverifikasi dengan analisis atau pengujian. 16.2.1.2 yang berdasarkan hanya pada friksi yang ditimbulkan oleh beban gravitasi tidak diizinkan. 16.2.1.3 Detail sambungan daerah komponen struktur yang berdekatan dengan sambungan harus dirancang untuk menahan gaya-gaya dan mengakomodasi deformasi akibat semua efek pembebanan pada sistem struktur pracetak. 16.2.1.4 Sambungan dan R16.2.1.4 Perilaku struktural komponen pracetak pada dasarnya mungkin berbeda dari komponen yang dicor di tempat. Desain sambungan untuk meminimalkan atau menyalurkan gaya karena susut, rangkak, perubahan elastis, perbedaan penurunan, angin, dan gempa bumi memerlukan pertimbangan khusus dalam konstruksi pracetak. suhu, deformasi 282 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 16.2.1.5 Perancangan sambungan harus mempertimbangkan efek dari kekangan struktural akibat perubahan volume sesuai dengan 5.3.6. R16.2.1.5 Sambungan harus dirancang untuk mengizinkan perpindahan atau menahan gaya yang disebabkan oleh kurangnya penyesuaian, perubahan volume yang disebabkan oleh susut, rangkak, suhu, dan efek lingkungan lainnya. Sambungan yang dirancang menahan gaya harus bisa menahan gaya tanpa kehilangan kekuatan. Asumsi kekangan harus konsisten di semua komponen yang saling berhubungan. Ada juga kasus-kasus di mana gaya sambungan dirancang untuk satu arah, tetapi mungkin mempengaruhi kekuatan sambungan di arah lainnya. Sebagai contoh, tegangan arah longitudinal yang dihasilkan oleh susut pada balok pracetak dapat mempengaruhi kekuatan geser vertikal pada tumpuan korbel. 16.2.1.6 Perancangan sambungan harus mempertimbangkan efek dari toleransi yang ditentukan untuk pabrikasi dan ereksi komponen struktur pracetak. R16.2.1.6 Mengacu pada R26.9.1(a). 16.2.1.7 Perancangan suatu sambungan dengan harus mempertimbangkan perbedaan kekakuan, kekuatan, dan daktilitas dari komponen struktur. banyak komponen integritas harus diberikan dalam arah vertikal, longitudinal, dan transversal dan di sekeliling tepi struktur sesuai 16.2.4 atau 16.2.5. 16.2.1.8 Pengikat R16.2.1.8 PCI Building Code Committee (1986) memberikan rekomendasi pengikat integritas minimum untuk bangunan dinding beton pracetak. 16.2.2 Kekuatan perlu pada sambungan dan daerah yang berdekatan dengan sambungan harus dihitung sesuai dengan kombinasi pembebanan terfaktor dalam Pasal 5. 16.2.2.1 Kekuatan perlu pada sambungan dan daerah yang berdekatan dengan sambungan harus dihitung sesuai dengan prosedur analisis pada Pasal 6. 16.2.2.2 Kekuatan perlu 16.2.3 Kekuatan desain 16.2.3.1 Untuk setiap kombinasi beban yang desain sambungan komponen pracetak harus memenuhi digunakan, kekuatan 283 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN nSU (16.2.3.1) 16.2.3.2 ϕ harus ditentukan sesuai dengan 21.2. 16.2.3.3 Pada permukaan kontak antara komponen yang didukung dan yang mendukung, atau antara suatu komponen yang didukung atau yang mendukung dengan suatu elemen tumpuan perantara, kekuatan tumpu nominal untuk permukaan beton, Bn, harus dihitung sesuai dengan 22.8. Bn harus lebih kecil dari kekuatan tumpu nominal beton untuk permukaan komponen struktur yang didukung atau yang mendukung, dan tidak boleh melebihi kekuatan elemen tumpuan perantara, bila ada. 16.2.3.4 Apabila geser adalah hasil utama akibat pembebanan yang bekerja dan penyaluran gaya geser terjadi di suatu bidang tertentu, maka diperbolehkan untuk menghitung Vn sesuai dengan ketentuan geser friksi pada 22.9. 16.2.4 Kekuatan minimum sambungan R16.2.4 Kekuatan minimum sambungan dan persyaratan pengikat integritas dan persyaratan pengikat integritas berlaku ketentuan 16.2.5, pengikat integritas arah harus longitudinal menghubungkan struktur pracetak ke suatu sistem penahan gaya lateral, dan pengikat integritas arah vertikal harus dipasang sesuai dengan 16.2.4.3 untuk menghubungkan lantai dan atap yang berdekatan. 16.2.4.1 Kecuali apabila R16.2.4.1 Tidak dimaksudkan bahwa persyaratan minimum ini menggantikan ketentuan lain yang berlaku dari standar ini untuk perancangan struktur beton pracetak. Pada dasarnya keseluruhan integritas dari suatu struktur dapat ditingkatkan oleh perubahan kecil dalam jumlah, lokasi, dan pendetailan dari penulangan komponen dan dalam pendetailan connection hardware. Pengikat integritas harus mendasari lintasan beban yang lengkap, dan penyaluran gaya sepanjang jalur beban harus diarahkan langsung. sebisa mungkin Eksentrisitas terutama dalam sambungan apa pun, harus diminimalkan. dan transversal komponen secara lintasan beban, 16.2.4.2 Apabila komponen struktur pracetak membentuk diafragma lantai atau atap, maka sambungan antara diafragma dan komponen struktur yang didukung secara lateral oleh diafragma tersebut harus mempunyai kekuatan tarik nominal R16.2.4.2 Sambungan antara diafragma dan komponen yang didukung lateralnya oleh diafragma dapat secara langsung atau langsung. Misalnya, kolom dapat tidak dihubungkan langsung ke diafragma, atau dihubungkan ke balok spandrel, yang terhubung ke diafragma. 284 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN yang mampu menahan sedikitnya 4,4 kN/m. 16.2.4.3 Pengikat integritas arah vertikal harus dipasang pada joint horizontal antara semua komponen struktur pracetak vertikal, kecuali klading, dan harus memenuhi a) atau b): R16.2.4.3 Sambungan pada dasar dan pada joint horizontal di kolom pracetak dan panel dinding, termasuk dinding geser, dirancang untuk menyalurkan semua gaya dan momen desain. Persyaratan pengikat integritas minimum dari ketentuan ini tidak menambah persyaratan desain ini. Praktek yang umum adalah menempatkan pengikat integritas dinding secara simetris pada garis tengah vertikal dari panel dinding dan di dalam bagian luar lebar panel. a) Sambungan antara kolom pracetak harus memiliki pengikat integritas arah vertikal, dengan kekuatan tarik nominal paling sedikit 1,4Ag, dalam N, dimana Ag adalah luas total kolom. Untuk suatu kolom dengan penampang yang lebih besar dari yang diperlukan berdasarkan tinjauan pembebanan, luas efektif penampang berdasarkan penampang yang diperlukan boleh direduksi. Reduksi sedikitnya setengah dari luas total kolom. luas efektif b) Sambungan antar panel dinding pracetak harus memiliki sedikitnya dua pengikat integritas arah vertikal, dengan kekuatan tarik nominal tidak kurang dari 44 kN per tulangan pengikat. 16.2.5 Persyaratan pengikat integritas untuk struktur dinding beton pracetak bertingkat tiga atau lebih tinggi R16.2.5 Persyaratan pengikat integritas untuk struktur dinding beton pracetak bertingkat tiga atau lebih tinggi - Pasal 16.2.4 memberikan persyaratan untuk pengikat integritas yang berlaku untuk semua struktur beton pracetak. Persyaratan khusus pada pasal ini hanya berlaku untuk struktur dinding beton pracetak bertingkat tiga atau lebih tinggi, sering disebut struktur panel besar. Jika persyaratan pasal ini bertentangan dengan 16.2.4, persyaratan pasal ini yang menentukan. Ketentuan minimum untuk pengikat integritas struktural dalam struktur dinding panel untuk memberikan gantungan dalam kasus kehilangan dukungan dinding penumpu (Portland Cement Association 1980). Persyaratan yang dihitung untuk pengaruh beban spesifik dapat melebihi ketentuan minimum ini. Persyaratan pengikat integritas minimum diilustrasikan pada Gambar R16.2.5, dan didasarkan pada rekomendasi PCI untuk perancangan bangunan dinding beton pracetak (PCI Committee on Precast Concrete Bearing Wall Buildings 1976). besar dimaksudkan tulangan pengikat 285 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Kekuatan pengikat integritas didasarkan pada kekuatan leleh. PCI Building Code memberikan (1986) Committee rekomendasi untuk pengikat integritas minimum untuk bangunan dinding beton penumpu pracetak. P.TTP.T P.T T = TransversalL = LongitudinalV = VertikalP = Gambar R16.2.5 - Pengaturan tipikal pengikat integritas dalam struktur panel besar 16.2.5.1 Pengikat integritas pada sistem lantai dan atap harus memenuhi a) hingga f): integritas arah R16.2.5.1(a) Pengikat longitudinal dapat diteruskan dari pelat dan disambung dengan sambungan lewatan, dilas, disambung secara mekanis, atau ditanam dalam joint grout dengan panjang dan selimut yang cukup untuk menghasilkan gaya yang diperlukan. Panjang lekatan untuk dan prategang dengan lekatan harus cukup untuk menghasilkan leleh (Salmons and McCrate 1977). a) Pengikat integritas arah longitudinal dan transversal harus dipasang pada sistem lantai dan atap agar menghasilkan kekuatan tarik nominal sedikitnya 22 kN/m lebar atau panjang. b) Pengikat integritas arah longitudinal dan transversal harus dipasang di atas tumpuan dinding interior dan antara sistem lantai atau atap dan dinding eksterior. tulangan nonprategang kekuatan jarang memiliki R16.2.5.1(c) Tidak pengikat integritas yang diposisikan di dinding yang cukup dekat dengan bidang lantai atau sistem atap. c) Pengikat integritas arah longitudinal dan transversal harus diposisikan dengan jarak tidak lebih besar dari 600 mm dari bidang pada sistem lantai atau atap. d) Pengikat integritas arah longitudinal harus dipasang terhadap bentang pelat lantai atau atap dan harus dipasang dengan jarak tidak lebih besar dari 3 m jarak sumbu ke sumbu. untuk Ketentuan menyalurkan sekitar lubang/bukaan. sejajar harus dibuat di gaya 286 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN R16.2.5.1(e) Pengikat integritas arah transversal dapat diberi jarak yang seragam dan tertanam dalam panel atau dalam topping, atau terkumpul pada dinding penumpu arah transversal. R16.2.5.1(f) pengikat integritas keliling tidak perlu ditambahkan dengan persyaratan pengikat integritas arah longitudinal dan transversal. e) Pengikat integritas arah transversal harus dipasang tegak lurus terhadap bentang pelat lantai atau atap dan harus dipasang dengan jarak tidak lebih besar dari jarak dinding tumpuan. Persyaratan f) Pengikat integritas di sekeliling tepi setiap lantai dan atap, dalam rentang jarak 1,2 m dari tepi, harus memiliki kekuatan tarik nominal sedikitnya 71 kN. 16.2.5.2 Pengikat integritas arah vertikal harus memenuhi a) hingga c): a) Pengikat integritas harus dipasang di semua panel dinding dan harus menerus ketinggian bangunan. di seluruh b) Pengikat integritas harus memiliki kekuatan tarik nominal minimal 44 kN/m horizontal dinding. c) Sedikitnya dua pengikat integritas harus dipasang di setiap panel dinding. d) 16.2.6 Dimensi minimum pada pada R16.2.6 sambungan ini membedakan antara panjang bantalan tumpuan dan panjang ujung bagian pracetak atas (lihat Gambar tumpuan R16.2.6). Bantalan Dimensi minimum sambungan tumpuan tumpuan
Pasal 16.2.6.1 Dimensi sambungan tumpuan harus memenuhi 16.2.6.2 atau 16.2.6.3 kecuali ditunjukkan oleh analisis atau pengujian bahwa dimensi yang lebih kecil tidak akan mengganggu kinerja. pad) mendistribusikan beban terpusat dan reaksi di atas daerah tumpuan, dan membolehkan gerakan horizontal dan rotasi yang terbatas tegangan. Untuk untuk mengurangi mencegah spalling di bawah area tumpuan yang dibebani beban berat, bantalan tumpuan tepi tepinya berlapis baja. tumpuan kecuali Tepian dapat dilapisi pelat baja atau profil siku yang diangkur. Pasal 16.5 memberikan persyaratan untuk tumpuan pada braket atau korbel. tumpuan (bearing 16.2.6.2 Untuk pelat pracetak, balok, atau komponen stem, dimensi rencana minimum dari muka tumpuan hingga ujung sesuai komponen dengan dengan yang mempertimbangkan ditentukan, harus sesuai dengan Tabel 16.2.6.2. struktur pracetak arah bentang, tidak menerus hingga toleransi Tabel 16.2.6.2 - Dimensi desain minimum dari muka tumpuan ke ujung komponen pracetak Jenis bagian Jarak minimal, mm Terbesar dari: Terbesar dari: ℓn/180 50 ℓn/180 75 Solid atau pelat berongga Balok atau stemmed member tumpuan yang berdekatan dengan tidak berpelindung harus diberi jarak dari muka 16.2.6.3 Bantalan tepi yang 287 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Minimum 13 mm dan tidak kurang dari dimensi chamfer Komponen pracetak Sudut tanpa perkuatan Panjang landasan n/180 ≥ 50 mm (pelat) n/180 ≥ 75 mm (balok)Perletakan tumpuan dan ujung komponen struktur yang didukung tidak kurang dari 13 mm atau dimensi penumpulan pada tepi yang ditumpulkan (chamfered). Gambar R16.2.6 - Panjang landasan pada tumpuan 16.3 - Sambungan ke fondasi R16.3 - Sambungan ke fondasi 16.3.1 Umum Persyaratan 16.3.1 hingga 16.3.3 berlaku untuk konstruksi cor di tempat dan pracetak. Persyaratan tambahan untuk konstruksi cor di tempat diberikan dalam 16.3.4 dan 16.3.5, sementara persyaratan tambahan untuk konstruksi pracetak diberikan dalam 16.3.6. 16.3.1.1 Gaya dan momen terfaktor pada dasar kolom, dinding, atau pedestal harus disalurkan ke fondasi pendukung dengan tumpuan pada beton dan dengan tulangan, dowel/pasak, baut angkur, atau sambungan mekanis. 16.3.1.2 Tulangan, dowel/pasak, atau suatu sambungan mekanis komponen struktur yang didukung dan fondasi untuk menyalurkan a) dan b): antara harus dirancang a) Semua gaya tekan yang melampaui kekuatan lebih rendah dari komponen struktur yang didukung atau fondasi, dihitung sesuai 22.8. tumpu beton yang b) Setiap gaya tarik yang dihitung melalui bidang kontak. 16.3.1.3 Pada bagian dasar suatu kolom komposit dengan inti baja struktural, a) atau b) harus dipenuhi: a) Bagian dasar profil baja struktural harus dirancang untuk menyalurkan gaya total terfaktor dari keseluruhan komponen struktur komposit ke fondasi. b) Bagian dasar profil baja struktural harus dirancang untuk menyalurkan gaya- gaya terfaktor hanya dari inti baja, dan 288 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN sisa dari gaya total terfaktor harus disalurkan ke fondasi melalui bagian tekan pada beton dan tulangan. 16.3.2 Kekuatan perlu 16.3.2.1 Gaya dan momen terfaktor yang disalurkan ke fondasi harus dihitung sesuai dengan kombinasi pembebanan terfaktor dalam Pasal 5 dan prosedur analisis pada Pasal 6. 16.3.3 Kekuatan desain R16.3.3 Kekuatan desain 16.3.3.1 Kekuatan desain sambungan antara kolom, dinding, atau pedestal dengan fondasi harus memenuhi Pers. kombinasi (16.3.3.1) dipakai. Untuk pembebanan sambungan antara komponen struktur pracetak dengan fondasi, persyaratan untuk pengikat integritas arah vertikal di 16.2.4.3 atau 16.2.5.2 harus dipenuhi. untuk setiap yang (16.3.3.1) nSU dimana Sn adalah kekuatan nominal lentur, geser, tumpu torsi, sambungan. aksial, atau 16.3.3.2 ϕ harus ditentukan sesuai 21.2. dan kekuatan aksial sambungan harus dihitung sesuai 22.4. 16.3.3.3 Kombinasi momen 16.3.3.4 Pada permukaan kontak antara suatu komponen yang didukung dan fondasi, atau antara suatu komponen yang didukung atau fondasi dengan suatu elemen tumpuan perantara, kekuatan tumpu nominal Bn harus dihitung sesuai 22.8 untuk permukaan beton. Bn harus nilai yang lebih kecil dari kekuatan nominal tumpuan beton untuk komponen yang didukung atau permukaan fondasi, dan tidak boleh melebihi kekuatan elemen tumpuan perantara, bila ada. R16.3.3.4 Dalam kasus umum dari kolom yang bertumpu pada fondasi, dimana area lebih besar dari area kolom, fondasi kekuatan tumpu harus diperiksa di dasar kolom dan bagian atas fondasi setempat. Dengan tidak adanya dowel-dowel atau penulangan kolom yang menerus ke fondasi, kekuatan bagian bawah kolom harus diperiksa menggunakan kekuatan betonnya saja. 16.3.3.5 Pada bidang kontak antara komponen struktur yang didukung dengan fondasi, Vn harus dihitung sesuai dengan ketentuan geser friksi pada 22.9 atau dengan cara lain yang sesuai. R16.3.3.5 Geser-friksi dapat digunakan untuk memeriksa penyaluran gaya lateral ke pedestal atau fondasi. Sebagai alternatif untuk menggunakan geser-friksi pada bidang geser, pengunci geser (shear key) 289 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dapat digunakan, dengan ketentuan bahwa penulangan yang melalui titik sambungan memenuhi 16.3.4.1 untuk konstruksi cor di tempat atau 16.3.6.1 untuk konstruksi pracetak. Dalam konstruksi pracetak, ketahanan terhadap kekuatan lateral dapat diberikan oleh sambungan mekanis atau sambungan las. 16.3.3.6 Pada dasar suatu kolom pracetak, pedestal, atau dinding, baut angkur dan angkur untuk sambungan mekanis harus dirancang sesuai dengan Pasal 17. Gaya-gaya yang terjadi saat ereksi harus dipertimbangkan. R16.3.3.6 Pasal 17 mencakup desain termasuk persyaratan desain angkur, seismik. Dalam konstruksi beton pracetak, pertimbangan ereksi bisa jadi mengontrol desain dasar sambungan dan perlu untuk dipertimbangkan. 16.3.3.7 Pada dasar suatu kolom pracetak, dinding, sambungan mekanis harus dirancang untuk mencapai kekuatan desain sebelum terjadi keruntuhan pengangkuran atau keruntuhan beton di sekitarnya. pedestal, atau untuk sambungan antara komponen struktur yang dicor di tempat dengan fondasi 16.3.4 Tulangan minimum R16.3.4 untuk sambungan antara komponen struktur yang dicor di tempat dengan fondasi - Peraturan jumlah penulangan ini mensyaratkan minimum antara semua komponen yang didukung dan pendukung untuk memastikan perilaku daktail. Penulangan ini diperlukan untuk memberikan suatu tingkat integritas struktural selama tahap konstruksi dan selama masa layan struktur. Tulangan minimum 16.3.4.1 Untuk sambungan antara suatu kolom atau pedestal yang dicor di tempat dengan fondasi, As bidang kontak harus sedikitnya 0,005Ag, dimana Ag adalah luas total komponen struktur yang didukung. R16.3.4.1 Luas tulangan minimum pada dasar kolom dapat diberikan dengan meneruskan longitudinal dan diangkur ke fondasi setempat atau dengan memberikan dowel/pasak yang diangkur secara benar. tulangan 16.3.4.2 Untuk sambungan antara suatu dinding yang dicor di tempat dengan fondasi, luas penulangan vertikal bidang kontak harus memenuhi 11.6.1. 16.3.5 Detail untuk sambungan antara komponen struktur yang dicor di tempat dengan fondasi R16.3.5 Detail untuk sambungan antara komponen struktur yang dicor di tempat dengan fondasi 16.3.5.1 Pada dasar suatu kolom, pedestal, atau dinding yang dicor di tempat, penulangan yang diperlukan untuk memenuhi 16.3.3 dan 16.3.4 harus dipasang dengan meneruskan tulangan 290 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN longitudinal sampai ke dalam pendukung atau dengan dowel/pasak. fondasi 16.3.5.2 Apabila momen disalurkan ke fondasi, maka tulangan, dowel/pasak, atau sambungan mekanis harus memenuhi 10.7.5 untuk sambungan (splice). R16.3.5.2 Jika momen yang terhitung disalurkan dari kolom ke fondasi setempat, tekan kolom diizinkan beton di zona akibat kondisi beban mencapai terfaktor dan, sebagai hasilnya, semua penulangan secara umum harus diangkur ke dalam fondasi setempat. 0,85cf' 16.3.5.3 Apabila sambungan sendi digunakan pada dasar suatu kolom atau pedestal yang dicor di tempat, sambungan tersebut harus memenuhi ke 16.3.3. fondasi 16.3.5.4 Pada fondasi telapak, diizinkan lewatan untuk melakukan sambungan pada tulangan longitudinal D43 dan D57, dalam kondisi tekan saja, dengan dowel/pasak untuk memenuhi 16.3.3.1. Dowel/pasak harus memenuhi a) hingga c): R16.3.5.4 Sambungan lewatan tekan dari tulangan diameter besar dan dowel/pasak diizinkan sesuai dengan 25.5.5.3. Untuk memenuhi 16.3.3.1 mungkin mengharuskan setiap tulangan D43 atau D57 disambung lebih dari satu batang dowel/pasak. a) Dowel/pasak tidak boleh lebih besar dari D36 b) Dowel/pasak harus diteruskan ke dalam komponen yang didukung sedikitnya lebih besar dari panjang penyaluran dari tulangan longitudinal dalam kondisi tekan, dc, dan panjang sambungan lewatan dalam kondisi tekan dari dowel/pasak, sc. c) Dowel/pasak harus diteruskan ke dalam telapak sedikitnya dc dari fondasi dowel/pasak. 16.3.6 Detail untuk sambungan antara komponen pracetak dengan fondasi 16.3.6.1 Pada dasar dari suatu kolom, pedestal, pracetak, sambungan ke fondasi harus memenuhi 16.2.4.3 atau 16.2.5.2. atau dinding 16.3.6.2 Jika kombinasi pembebanan yang dipakai berdasarkan 16.3.3 tidak menghasilkan gaya tarik pada dasar dinding pracetak, maka pengikat integritas arah vertikal yang diperlukan berdasarkan 16.2.4.3(b) diizinkan untuk disalurkan ke dalam pelat di atas tanah (slab-on-ground) beton bertulang yang cukup. 291 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 16.4 - Transfer geser horizontal pada lentur beton komponen komposit R16.4 - Transfer geser horizontal pada beton struktur komponen komposit struktur lentur 16.4.1 Umum 16.4.1 Umum 16.4.1.1 Pada komponen struktur lentur beton komposit, seluruh penyaluran gaya geser horizontal harus diberikan pada bidang kontak elemen yang dihubungkan. R16.4.1.1 Penyaluran penuh gaya geser horizontal komponen komposit dapat diberikan oleh kekuatan geser horizontal pada permukaan kontak melalui geser antarmuka, angkur pengikat yang diangkur dengan benar, atau keduanya. antar segmen 16.4.1.2 Bila terjadi suatu kondisi tertarik pada bidang kontak antara elemen beton yang dihubungkan, penyaluran geser horizontal secara kontak hanya diizinkan bila tulangan transversal dipasang sesuai dengan 16.4.6 dan 16.4.7. 16.4.1.3 Persiapan pada permukaan yang diasumsikan untuk perancangan harus dokumen perencanaan. R16.4.1.3 Pasal 26.5.6 membutuhkan perencana untuk menentukan persiapan permukaan dalam dokumen perencanaan. ahli bersertifikat ditentukan dalam 16.4.2 Kekuatan perlu 16.4.2.1 Gaya terfaktor yang tersalur ke seluruh bidang kontak pada komponen lentur beton komposit harus dihitung sesuai dengan kombinasi pembebanan terfaktor pada Pasal 5. 16.4.2.2 Kekuatan perlu harus dihitung sesuai prosedur analisis pada Pasal 6. 16.4.3 Kekuatan desain untuk 16.4.3.1 penyaluran harus memenuhi Pers. (16.4.3.1) di seluruh lokasi suatu kontak komponen lentur beton komposit, kecuali apabila 16.4.5 terpenuhi: Kekuatan geser desain horizontal bidang pada (16.4.3.1) nhuVV dimana kekuatan geser horizontal nominal Vnh dihitung sesuai dengan 16.4.4. 16.4.3.2 ϕ harus ditentukan sesuai dengan 21.2. 16.4.4 Kekuatan geser horizontal R16.4.4 Kekuatan nominal geser horizontal nominal 292 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 16.4.4.1 Apabila Vu > (3,5bvd), Vnh boleh diambil sebagai Vn yang dihitung sesuai dengan 22.9, dimana bv adalah lebar bidang kontak dan d sesuai dengan 16.4.4.3. R16.4.4.2 Kekuatan geser horizontal yang diizinkan dan persyaratan amplitudo 6 mm untuk kekasaran rencana didasarkan pada tes yang dibahas dalam Kaar et al. (1960), Saemann and Washa (1964), dan Hanson (1960). 16.4.4.2 Apabila Vu ≤ (3,5bvd), Vnh harus dihitung sesuai dengan Tabel 16.4.4.2, dimana Av,min sesuai dengan 16.4.6, bv adalah lebar bidang kontak, dan d sesuai dengan 16.4.4.3. Tabel 16.4.4.2 - Kekuatan geser horizontal nominal Tulangan transfer geser Persiapan permukaan kontak[1] Vnh' N 1,80,6vytvvAfbdbs Beton diletakkan terhadap beton yang sudah mengeras dengan sengaja dikasarkan hingga amplitudo penuh yaitu sekitar 6 mm (a) Terkecil dari: vv,minAA 3,5bvd (b) Beton diletakkan terhadap beton yang sudah mengeras tapi tidak dengan sengaja dikasarkan 0,55bvd (c) Beton diletakkan terhadap beton yang sudah mengeras dengan sengaja dikasarkan 0,55bvd Kasus lain (d) [1]Permukaan kontak beton harus bersih dan bebas laitance 16.4.4.3 Pada Tabel 16.4.4.2, d adalah jarak dari serat tekan ekstrem pada seluruh penampang komposit ke titik berat tulangan tarik prategang dan non- prategang, bila ada, namun tidak perlu diambil kurang dari 0,80h untuk komponen struktur beton prategang. R16.4.4.3 Dalam beton prategang komposit, kedalaman tulangan sepanjang tarik dapat bervariasi di yang struktur. Definisi komponen digunakan untuk dalam Pasal menentukan kekuatan geser vertikal juga tepat untuk menentukan kekuatan geser horizontal. komponen d 22 transversal pada beton yang sudah tercetak sebelumnya yang menerus ke dalam beton yang dicor di tempat dan terangkur pada kedua sisi bidang kontak diizinkan untuk dimasukkan sebagai sengkang ikat pada perhitungan Vnh. 16.4.4.4 Tulangan 16.4.5 Metode untuk alternatif kekuatan desain geser R16.4.5 Metode menghitung horizontal alternatif desain untuk geser menghitung horizontal kekuatan 16.4.5.1 Sebagai suatu alternatif untuk pasal 16.4.3.1, gaya geser horizontal terfaktor Vuh harus dihitung dari perubahan gaya lentur tekan atau tarik pada segmen dari komponen struktur beton komposit manapun, dan Pers. (16.4.5.1) harus 293 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN terpenuhi di seluruh bidang kontak: lokasi sepanjang nhuhVV (16.4.5.1) Kekuatan geser horizontal nominal Vnh harus dihitung sesuai 16.4.4.1 atau 16.4.4.2, dimana luas bidang kontak harus disubstitusi untuk bvd dan Vuh disubstitusi dengan Vu. Ketentuan harus dibuat untuk menyalurkan perubahan gaya tekan atau tarik sebagai gaya geser horizontal bidang kontak. 16.4.5.2 Apabila penyaluran tulangan geser dirancang untuk menahan geser horizontal Pers. (16.4.5.1), rasio antara luas dan jarak sengkang pengikat sepanjang komponen struktur harus kira-kira menggambarkan distribusi gaya geser antarmuka pada komponen lentur beton komposit. R16.4.5.2 Distribusi tegangan geser horizontal sepanjang permukaan kontak dalam akan mencerminkan distribusi geser sepanjang komponen. Kegagalan geser horizontal akan berawal dimana tegangan geser horizontal maksimum dan akan menyebar ke daerah-daerah dengan tegangan lebih rendah. Karena slip pada ketahanan geser horizontal puncak cukup kecil untuk permukaan beton-ke-beton, redistribusi longitudinal dari tahanan geser horizontal sangat terbatas. Oleh karena itu, jarak pengikat di sepanjang permukaan kontak harus memberikan tahanan geser horizontal yang didistribusikan kurang lebih sama dengan distribusi tegangan geser sepanjang permukaan kontak. untuk memenuhi komponen komposit kontak transversal pada bagian yang sudah tercetak sebelumnya yang menerus ke dalam bagian yang dicor di tempat dan terangkur pada kedua sisi bidang kontak diizinkan untuk dimasukkan sebagai pada perhitungan Vnh. 16.4.5.3 Tulangan sengkang pengikat 16.4.6 Tulangan minimum untuk R16.4.6 penyaluran geser horizontal Tulangan minimum untuk penyaluran geser horizontal 16.4.6.1 Apabila penyaluran tulangan geser dirancang untuk menahan geser horizontal, Av,min harus lebih besar dari a) dan b): area R16.4.6.1 Persyaratan minimum penulangan penyalur geser didasarkan pada data uji yang diberikan dalam Kaar et al. (1960), Saemann dan Washa (1964), Hanson (1960), Grossfield dan Birnstiel (1962), dan Mast (1968). untuk 0,062'wcybsff a) 294 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 0,35wybsf b) 16.4.7 Pendetailan penulangan untuk R16.4.7 Pendetailan penulangan untuk penyaluran geser horizontal penyaluran geser horizontal 16.4.7.1 Tulangan penyaluran geser dapat berupa batang atau kawat tunggal, sengkang berkaki banyak, atau kaki vertikal dari jaring kawat. 16.4.7.2 Apabila penyaluran tulangan geser dirancang untuk menahan geser tulangan penyaluran horizontal, geser longitudinal tidak melebihi dari yang terkecil antara 600 mm dan empat kali dimensi terkecil dari elemen yang didukung. jarak 16.4.7.3 Tulangan penyaluran geser harus disalurkan pada elemen yang dihubungkan sesuai dengan 25.7.1. R16.4.7.3 Pengangkuran yang tepat dari pengikat antarmuka yang melewati diperlukan untuk mempertahankan kontak di sepanjang antarmuka. 16.5 - Bracket dan korbel R16.5 - Bracket dan korbel 16.5.1 Umum Bracket dan korbel adalah kantilever pendek yang cenderung bertindak sebagai rangka batang sederhana atau balok tinggi daripada balok biasa yang dirancang untuk geser sesuai dengan 22.5. Korbel yang ditunjukkan pada Gambar R16.5.1a dan 16.5.1b dapat gagal karena geser sepanjang pertemuan antara kolom dan korbel, pelelehan pada pengikat tarik, hancur atau pecah pada strut tekan, atau kegagalan lokal tumpu atau geser di bawah pelat ini diilustrasikan dan didiskusikan dalam Elzanaty et al. (1986). landasan. Mode kegagalan Metode desain yang dibahas dalam bagian ini hanya divalidasi secara eksperimental untuk av/d ≤ 1,0. Selain itu, sebuah batas atas disediakan untuk Nuc karena metode desain secara eksperimental untuk Nuc ≤ Vu. divalidasi hanya ini R16.5.1 Umum 16.5.1.1 Braket dan korbel dengan rasio bentang terhadap tinggi av/d ≤ 1,0 dan dengan gaya tarik horizontal terfaktor Nuc ≤ Vu diizinkan untuk dirancang sesuai 16.5. R16.5.1.1 Desain braket dan korbel sesuai dengan pasal 23 diizinkan, terlepas dari bentang geser. 295 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN d av Bidang geser Strut tekan h 0,5d NucVu ϕAscfy Gambar R16.5.1a - Aksi struktural korbel Tulangan rangka untuk mengangkur sengkang tertutup atau tulangan ikat d d av Batang angkur Ah (Sengkang tertutup atau tulangan ikat ) Pelat landasan h NucVu 32 Asc (tulangan utama ) Gambar R16.5.1b - Notasi yang digunakan dalam 18.3 16.5.2 Batasan dimensi R16.5.2 Batasan dimensi 16.5.2.1 Tinggi efektif d untuk suatu braket atau korbel harus dihitung pada bagian muka tumpuan. 16.5.2.2 Tinggi total braket atau korbel pada tepi luar daerah tumpuan harus sedikitnya 0,5d. R16.5.2.2 Ketinggian minimum, seperti yang ditunjukkan pada Gambar R16.5.1a dan R16.5.1b, diperlukan di tepi luar area tumpuan sehingga kegagalan prematur tidak akan terjadi karena rambatan retak utama dari bawah daerah tumpuan ke sisi miring terluar dari korbel atau braket. Kegagalan jenis ini telah diamati (Kriz dan Raths 1965) pada korbel yang memiliki ketinggian di tepi luar area tumpuan kurang dari yang dibutuhkan dalam 16.5.2.2. 296 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 16.5.2.3 Tiada bagian dari daerah tumpuan pada braket atau korbel yang boleh melebihi jarak dari muka kolom ke proyeksi a) atau b): R16.5.2.3 Pembatasan pada lokasi daerah tumpuan diperlukan untuk memastikan pembentukan kuat leleh dari tulangan tarik utama dekat beban. Jika korbel dirancang untuk menahan gaya tarik Nuc, pelat tumpuan harus disediakan dan dilas ke tulangan utama (Gambar R16.5.1b). a) Ujung dari bagian lurus tulangan tarik utama b) Sisi dalam dari batang angkur transversal, bila ada 16.5.2.4 Untuk beton normal, dimensi (bracket) atau korbel harus tidak melebihi R16.5.2.4 Batasan-batasan ini menjadikan adanya batasan dimensi pada braket dan korbel yang diperlukan untuk memenuhi kekuatan geser friksi maksimum yang diizinkan pada penampang kritis di muka tumpuan. braket ditentukan agar Vu/ sedikitnya a) hingga c): 0,2cwf'bd a) b) c) 3,30,08cw(+f')bd 11wbd 16.5.2.5 Untuk beton ringan dengan semua agregat (all-lightweight ringan concrete) atau beton ringan dengan pasir concrete), ringan dimensi braket atau korbel harus ditentukan sehingga Vu/ tidak melebihi yang sedikitnya a) dan b): R16.5.2.5 Pengujian (Mattock et al. 1976a) telah menunjukkan bahwa kekuatan geser friksi maksimum dari braket dan korbel dan beton ringan merupakan fungsi dari av/d. Tidak ada data tersedia untuk korbel atau braket yang terbuat dari beton ringan dengan pasir ringan. Akibatnya, batasan yang sama ditempatkan pada braket dan korbel beton ringan dengan semua agregat ringan dan beton ringan dengan pasir ringan. cf' (sand-lightweight 0,2-0,07vwafbddc' a) 5,5-1,9vwabdd b) 16.5.3 Kekuatan perlu R16.5.3 Kekuatan perlu 16.5.3.1 Penampang pada bagian muka tumpuan harus dirancang untuk menahan gaya geser tarik horizontal terfaktor Nuc, dan momen terfaktor Mu secara bersamaan yang terfaktor Vu, gaya .uvucVa+N(h-d) didapat dari 16.5.3.2 Gaya tarik terfaktor, Nuc, dan geser, Vu, harus dari nilai maksimum yang kombinasi dihitung pembebanan terfaktor pada Pasal 5. sesuai dengan 16.5.3.3 Kekuatan perlu harus dihitung sesuai dengan prosedur analisis pada pasal 6, dan persyaratan-persyaratan di bagian ini. 297 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tarik horizontal yang bekerja pada sebuah braket atau korbel harus diperlakukan sebagai beban hidup saat menghitung Nuc, meskipun gaya tarik yang terjadi hasil dari kekangan rangkak, susut, atau perubahan suhu. 16.5.3.4 Gaya R16.5.3.4 Karena besaran gaya horizontal yang bekerja pada korbel atau braket biasanya tidak dapat ditentukan dengan akurat, maka Nuc perlu diamplifikasi oleh faktor beban yang berlaku untuk beban hidup. 16.5.3.5 Kecuali gaya tarik ditahan agar tidak bekerja pada braket (bracket) atau korbel, Nuc harus sedikitnya 0,2Vu. 16.5.4 Kekuatan desain 16.5.4.1 Kekuatan desain pada semua penampang harus memenuhi Sn ≥ U, termasuk a) hingga c). Interaksi antara pengaruh harus dipertimbangkan. pembebanan nucNN a) b) c) nuVV nuMM 16.5.4.2 ϕ harus ditentukan sesuai dengan 21.2. 16.5.4.3 Kekuatan tarik nominal Nn dari An harus dihitung dengan nnyNAf (16.5.4.3) 16.5.4.4 Kekuatan geser nominal Vn dari Avf harus dihitung sesuai dengan ketentuan geser friksi pada 22.9, dimana Avf adalah luas tulangan yang terpotong bidang geser yang diasumsikan. 16.5.4.5 Kekuatan lentur nominal Mn dari Af dihitung sesuai dengan asumsi desain pada 22.2. 16.5.5 Batasan penulangan R16.5.5 Batasan penulangan 16.5.5.1 Area tulangan tarik utama, Asc, harus sedikitnya yang terbesar dari a) hingga c): R16.5.5.1 Hasil pengujian (Mattock et al. 1976a) menunjukkan bahwa jumlah total tulangan utama, Asc, yang diperlukan melintasi muka tumpuan harus yang terbesar dari: fnA+A a) b) 2/3vfnA+A a) Total dari yang diperlukan untuk menahan kebutuhan jumlah tulangan 298 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 0,04cywf'/fbd lentur, Af, ditambah jumlah tulangan yang diperlukan untuk menahan gaya aksial, oleh An, 16.5.4.3. c) sebagaimana ditentukan b) Total dua pertiga dari total tulangan geser friksi yang diperlukan, Avf, sebagaimana ditentukan oleh 16.5.4.4, ditambah jumlah tulangan yang dibutuhkan untuk menahan gaya aksial, An, yang ditentukan oleh 16.5.4.3. Sisa Avf/3 harus disediakan sebagai sengkang tertutup sejajar sebagaimana disyaratkan oleh 16.5.5.2. dengan Asc c) Jumlah minimum tulangan, dikalikan dengan rasio kekuatan beton terhadap kekuatan baja. Jumlah ini diperlukan untuk kemungkinan kegagalan mendadak jika braket atau korbel retak karena aksi lentur dan gaya tarik ke luar. mencegah 16.5.5.2 Luas total dari sengkang tertutup atau sengkang pengikat yang sejajar dengan tarik utama, Ah, sedikitnya harus: R16.5.5.2 Sengkang tertutup yang sejajar dengan tulangan utama diperlukan untuk mencegah kegagalan prematur tegangan tarik diagonal dari korbel atau braket. Distribusi Ah harus sesuai dengan 16.5.6.6. Jumlah total tulangan yang diperlukan untuk melintasi muka tumpuan, seperti yang ditunjukkan pada Gambar R16.5.1b, adalah jumlah dari Asc dan Ah. tulangan 0,5hscnAAA (16.5.5.2) 16.5.6 Pendetailan tulangan R16.5.6 Pendetailan tulangan 16.5.6.1 Selimut beton harus sesuai dengan 20.6.1.3. 16.5.6.2 Spasi minimum untuk tulangan ulir harus sesuai dengan 25.2. 16.5.6.3 Pada bagian depan muka suatu braket atau korbel, tulangan tarik utama harus diangkur dengan a), b), atau c): R16.5.6.3 Untuk braket dan korbel dengan ketinggian yang bervariasi (lihat Gambar R16.5.1a), tegangan ketika ultimit pada tulangan adalah hampir konstan pada kira- kira fy dari muka tumpuan ke titik beban. Ini karena komponen horizontal dari strut tekan beton yang miring disalurkan ke tulangan utama di lokasi beban vertikal. Oleh karena itu, tulangan harus sepenuhnya terangkur pada ujung luarnya (lihat 16.5.6.3) dan di dalam kolom pendukung (lihat 16.5.6.4), sehingga mampu membentuk kekuatan leleh yang ditentukan dari muka tumpuan ke beban vertikal (lihat Gambar R16.5.6.3a). Pengangkuran yang memenuhi syarat pada a) Las ke suatu transversal sedikitnya sama dengan ukuran yang dirancang untuk mengembangkan fy dari tulangan tarik utama tulangan b) Pembengkokan tulangan tarik utama ke putaran belakang membentuk horizontal (horizontal loop) c) Cara pengangkuran lain yang dapat mengembangkan fy 299 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN ujung luar dapat diperoleh dengan membengkokkan tulangan utama dalam lingkaran horizontal seperti yang ditentukan dalam 16.5.6.3b, atau dengan mengelas batang tulangan berdiameter yang sama atau profil siku yang berukuran sesuai di ujung tulangan utama. Detail las yang digunakan di dalam uji korbel yang berhasil dilaporkan dalam Mattock et al. (1976a) ditunjukkan pada Gambar R16.5.6.3b. Lihat ACI Committee 408 (1966). Ujung kait pada bidang vertikal, dengan bengkokan tidak sepenuhnya efektif karena akan ada daerah beton yang tidak tertulangi di bawah titik pembebanan untuk beban yang diterapkan dekat dengan ujung braket atau korbel. Untuk braket lebar (tegak lurus terhadap bidang gambar) dan beban tidak diterapkan dekat dengan ujung, batang tulangan berbentuk U dalam bidang horizontal memberikan kait ujung yang efektif. diameter minimum, Lihat Gambar 16.5.6.3(b) dh P Kait standar dengan sudut 90o atau 180o (Lihat Tabel 25.3.1) Gambar R16.5.6.3a - Komponen struktur yang sangat tergantung pada pengangkuran di tumpuan dan di ujung 300 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 2db 2db 43 43 las = db Tulangan utama db Angkur tlas= las= dbtlas= Gambar R16.5.6.3b - Detail las yang digunakan dalam pengujian oleh Mattock et al. (1976a) 16.5.6.4 Tulangan tarik utama harus disalurkan pada bagian muka tumpuan. 16.5.6.5 Penyaluran tulangan tarik harus memperhitungkan distribusi tegangan pada tulangan yang tidak secara langsung sebanding dengan momen lentur. R16.5.6.5 Tegangan yang dihitung di tulangan pada beban tidak menurun secara linear sebanding dengan penurunan momen dalam braket, korbel, dan komponen struktur dengan ketinggian yang bervariasi. Pertimbangan tambahan diperlukan untuk penyaluran tulangan lentur yang layak. layan, fs, atau tertutup jarak sengkang pengikat harus diberi tertentu sehingga Ah terdistribusi secara merata dalam (2/3)d diukur dari tulangan tarik utama. 16.5.6.6 Sengkang R16.5.6.6 Mengacu pada R16.5.5.2. 301 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 17 - PENGANGKURAN KE BETON 17.1 - Ruang lingkup R17.1 - Ruang lingkup 17.1.1 Pasal ini memberikan persyaratan- persyaratan desain angkur dalam beton yang digunakan untuk menyalurkan beban- beban struktural dalam tarik, geser, atau kombinasi tarik dan geser antara: (a) elemen-elemen struktur yang terhubung; non- atau struktural terkait keamanan dan elemen- elemen struktur. Tingkat keamanan yang disyaratkan lebih diutamakan untuk kondisi kondisi layan penanganan jangka pendek dan kondisi konstruksi. R17.1.1 Lingkup pasal ini dibatasi hanya mencakup yang menyalurkan beban-beban struktural yang berkaitan dengan kekuatan, stabilitas, atau keselamatan hidup. Terdapat dua jenis penerapan yang dapat digambarkan. antara Pertama elemen-elemen dimana kegagalan sebuah angkur atau kelompok angkur dapat mengakibatkan hilangnya keseimbangan atau stabilitas sebarang bagian struktur. Kedua adalah komponen- komponen non-struktural terkait keamanan dan elemen-elemen struktur yang bukan (seperti sistem bagian dari struktur sprinkler, pipa berat yang menggantung, atau rel penghalang) yang melekat pada elemen struktur. Tingkat keamanan yang ditentukan oleh kombinasi faktor beban dan faktor-ϕ sesuai untuk aplikasi struktural. Standar lain mungkin memerlukan tingkat keamanan yang lebih ketat selama penanganan sementara. angkur struktural (b) komponen-komponen adalah sambungan struktural dibandingkan untuk 17.1.2 Pasal ini berlaku untuk angkur tanam cor ditempat (cast-in) dan untuk angkur pascacor (post-installed) ekspansi (terkontrol terkontrol perpindahan), angkur ujung diperlebar (undercut), dan angkur adhesif (adhesive). Angkur adhesif harus dipasang dalam beton yang mempunyai umur minimum 21 hari pada saat pemasangan angkur. Sisipan khusus (specialty inserts), baut tembus (through-bolts), angkur majemuk yang dihubungkan ke pelat baja tunggal pada ujung angkur yang tertanam, angkur yang di-grouting, dan angkur langsung (direct anchors) seperti paku atau baut powder-actuated atau pneumatic-actuated tidak masuk dalam ketentuan-ketentuan dalam pasal ini. Tulangan yang digunakan sebagai bagian penanaman harus didesain dengan pasal lain pada standar ini. R17.1.2 Ketentuan-ketentuan desain untuk angkur adhesif telah ditambahkan dalam ACI Code 2011. Angkur adhesif sangat sensitif terhadap sejumlah faktor termasuk arah pemasangan dan jenis pembebanan. Ketika angkur adhesif digunakan untuk menahan beban tarik tetap, meliputi ketentuan-ketentuan persyaratan pengujian untuk pemasangan angkur arah horizontal dan miring ke atas dalam 17.2.4 dan persyaratan desain dan sertifikasi untuk kasus beban tarik tetap dalam 17.2.5 dan 17.8.2.2 hingga 17.8.2.4. Angkur adhesif yang memenuhi syarat sesuai ACI 355.4 diuji dalam dalam dua rentang kekuatan tekan beton: 17 hingga 28 MPa dan 45 hingga 59 MPa. Kekuatan terlalu lekatan pada umumnya terpengaruh oleh kekuatan tekan beton. Kinerja desain angkur adhesif tidak dapat dipastikan dengan menetapkan kekuatan saat tekan pemasangan pada umur awal beton. Oleh karena itu, minimum umur beton 21 hari torsi dan tidak beton minimum pada 302 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN diperlukan pada adhesif. pemasangan angkur Banyaknya variasi bentuk dan konfigurasi sisipan khusus membuat rekomendasi yang umum digunakan untuk pengujian dan desain tidak dapat digunakan. Sisipan khusus tidak dicakup oleh ketentuan Pasal 17. 17.1.3 Ketentuan-ketentuan desain R17.1.3 Tipikal stud berkepala dan baut berkepala yang dicor ditempat dengan geometri sesuai dengan ASME B1.1, B18.2.1, dan B18.2.6 telah diuji dan terbukti dapat diprediksi perilakunya, sehingga kekuatan cabut (pullout strength) yang dihitung dapat diterima. mencakup jenis-jenis angkur berikut: a) Stud berkepala dan baut berkepala yang mempunyai telah geometri menunjukkan hasil kekuatan cabut (pullout strength) pada beton tak retak sama dengan atau melebihi 1,4Np, dimana Np diberikan dalam Pers. (17.4.3.4); yang Angkur tanam pascacor tidak memiliki kekuatan cabut yang dapat diprediksi, oleh karena itu diperlukan uji kualifikasi untuk menetapkan kekuatan cabut (pullout strength) sesuai ACI 355.2. Untuk angkur pascacor supaya dapat digunakan sesuai dengan persyaratan pasal ini, hasil uji ACI 355.2 bahwa harus menunjukkan kegagalan cabut menunjukkan karakteristik hubungan beban-perpindahan yang dapat diterima atau kegagalan cabut dapat dicegah oleh mode kegagalan lainnya. Untuk karakteristik tegangan lekatan dan kesesuaian untuk penggunaan struktural ditetapkan dengan pengujian sesuai dengan ACI 355.4. b) Baut berkait yang mempunyai geometri yang telah yang telah menunjukkan hasil kekuatan cabut tanpa memanfaatkan friksi pada beton tak retak sama dengan atau melebihi 1,4Np, dimana Np diberikan dalam Pers. (17.4.3.5); c) Angkur pascacor ekspansi dan angkur ujung diperlebar yang memenuhi kriteria asesmen ACI 355.2; dan angkur adhesif, d) Angkur adhesif yang memenuhi kriteria asesmen ACI 355.4. 17.1.4 Penerapan beban yang didominasi oleh fatigue siklus tinggi atau beban impak tidak dicakup dalam pasal ini. R17.1.4 Pengecualian dari ruang lingkup pembebanan yang menghasilkan fatigue siklus tinggi atau impak yang berdurasi sangat pendek ledakan atau (seperti gelombang kejut) tidak dimaksudkan untuk mengecualikan pengaruh beban seismik. Pasal 17.2.3 menyajikan persyaratan tambahan untuk desain ketika beban seismik disertakan. 17.2 - Umum R17.2 - Umum 17.2.1 Angkur dan kelompok angkur harus didesain terhadap pengaruh kritis yang terfaktor beban-beban ditentukan elastis. Pendekatan analisis plastis diizinkan bila kekuatan nominal dikendalikan oleh daktilitas elemen baja, asalkan bahwa kompatibilitas deformasi diperhitungkan. R17.2.1 Ketika kekuatan kelompok angkur ditentukan oleh kerusakan beton, perilaku ini getas dan terdapat redistribusi terbatas gaya-gaya antara angkur yang tegangannya tinggi dan angkur yang tegangannya lebih rendah. Dalam hal ini, teori elastisitas perlu digunakan, dengan asumsi perangkat penyambung yang mendistribusikan beban ke angkur cukup kaku. Gaya-gaya angkur dapat dianggap seperti dengan analisis 303 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 17.2.1.1 Pengaruh kelompok angkur harus ditinjau dimana dua atau lebih angkur mempunyai spasi kurang dari spasi kritis sebagai berikut: proporsional terhadap beban eksternal dan jarak dari sumbu netral kelompok angkur. Jika kekuatan angkur ditentukan oleh kelelehan daktail angkur baja, redistribusi gaya-gaya pada angkur dapat signifikan terjadi. Dalam hal ini, analisis berdasarkan teori elastisitas menjadi konservatif. Cook dan Klingner (1992a, b) dan Lotze et al. (2001) membahas analisis nonlinier, menggunakan teori plastisitas untuk penentuan kapasitas kelompok angkur daktail. Mode kegagalan yang diinvestigasi Beton jebol (breakout) dalam tarik Spasi kritis 3hef 2cNa Kekuatan lekatan dalam tarik 3ca1 Beton jebol (breakout) dalam geser rentan terhadap mode kegagalan tertentu yang diinvestigasi harus disertakan dalam kelompok ini. Hanya angkur-angkur yang 17.2.2 Kekuatan desain angkur harus sama atau lebih besar dari kekuatan perlu terbesar yang dihitung dengan kombinasi beban yang digunakan dalam 5.3. 17.2.3 Desain seismic R17.2.3 Desain -Kecuali 17.2.3.4.1 atau 17.2.3.5.1 diterapkan, seluruh angkur pada struktur yang ditetapkan sebagai Kategori Desain Seismik (KDS) C, D, E, atau F diharuskan memenuhi persyaratan tambahan 17.2.3.1 tanpa mempedulikan hingga 17.2.3.7, beban dalam gempa pengontrolan kombinasi beban untuk desain angkur. Selain itu, semua angkur tanam pascacor pada struktur yang ditetapkan sebagai KDS C, D, E, atau F harus memenuhi persyaratan ACI 355.2 atau ACI 355.4 untuk prakualifikasi angkur yang menahan beban gempa. Idealnya, untuk beban tarik, kekuatan angkur harus ditentukan oleh kelelehan daktail elemen baja angkur. Jika angkur tidak dapat memenuhi persyaratan daktilitas yang ditentukan 17.2.3.4.3a), maka perangkat penyambung harus dirancang untuk leleh jika perangkat penyambung tersebut adalah struktural atau baja ringan (light gauge steel), atau didesain untuk hancur jika kayu. Jika persyaratan daktilitas 17.2.3.4.3a) dipenuhi, maka sebarang perangkat penyambung ke angkur harus didesain tidak leleh. Dalam mendesain perangkat penyambung menggunakan leleh yang menyediakan mekanisme sebagaimana daktilitas dan diizinkan seismik 17.2.3.1 Angkur-angkur pada struktur yang ditetapkan sebagai Kategori Desain Seismik C, D, E, atau F harus memenuhi persyaratan tambahan pada 17.2.3.2 hingga 17.2.3.7. termasuk yang oleh cukup, 17.2.3.4.3b) 304 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 17.2.3.5.3a), rasio kekuatan leleh yang disyaratkan terhadap kekuatan yang diharapkan untuk material perangkat penyambung harus dipertimbangkan dalam menentukan gaya desain. Nilai yang untuk digunakan yang kekuatan harus mempertimbangkan diharapkan pengaruh kekuatan lebih (overstrength) dan (strain hardening) material. Misalnya, material dalam elemen sambungan dapat leleh dan karena peningkatan kekuatan dengan pengerasan regangan, menyebabkan kegagalan sekunder sub-elemen atau atau kebutuhan menimbulkan deformasi tambahan pada angkur. Untuk perangkat penyambung baja struktural, jika hanya kekuatan leleh baja yang ditentukan diketahui, kekuatan yang diharapkan harus diambil sekitar 1,5 kali kekuatan leleh yang disyaratkan. Jika kekuatan leleh baja aktual diketahui, kekuatan yang diharapkan harus diambil sekitar 1,25 kali kekuatan leleh sebenarnya. pengerasan regangan gaya Dalam kondisi seismik, arah geser mungkin tidak dapat diprediksi. Gaya geser penuh harus diasumsikan ke sebarang arah untuk keamanan desain. dalam pasal ini tidak berlaku untuk desain angkur di daerah sendi plastis struktur beton akibat gaya gempa. 17.2.3.2 Ketentuan-ketentuan R17.2.3.2 Ketentuan desain dalam pasal ini tidak berlaku untuk angkur di daerah sendi plastis. Kemungkinan retak beton dan pengelupasan beton (spalling) dengan tingkat yang lebih besar di daerah sendi plastis berada di luar kondisi dimana beton nominal yang menentukan hasil kekuatan dalam pasal ini dapat diterapkan. Daerah sendi plastis yang ditinjau sejarak sama dengan dua kali kedalaman komponen dari muka kolom atau balok, dan juga termasuk penampang lain di dinding, rangka, dan pelat di mana pelelehan tulangan dapat terjadi sebagai akibat perpindahan lateral. Bila angkur harus ditempatkan di daerah harus sendi didetailkan angkur disalurkan langsung ke tulangan angkur yang didesain untuk menahan gaya angkur ke dalam badan komponen struktur di luar daerah Konfigurasi- konfigurasi angkur yang mengandalkan pada kekuatan tarik beton tidak boleh digunakan. plastis, maka sehingga angkur gaya pengangkuran. 305 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 17.2.3.3 Angkur tanam pascacor harus terkualifikasi untuk pembebanan gempa sesuai dengan ACI 355.2 atau ACI 355.4. Kekuatan cabut Np dan kekuatan baja angkur dalam kondisi geser Vsa untuk angkur ekspansi dan ujung diperlebar harus berdasarkan hasil Uji Simulasi Seismik ACI 355.2. Untuk angkur adhesif, kekuatan baja dalam kondisi geser Vsa dan tegangan lekatan karakteristik τuncr dan τcr harus didasarkan hasil Uji Simulasi Seismik ACI 355.4. tidak R17.2.3.3 Angkur-angkur yang cocok digunakan pada beton retak sebaiknya tidak digunakan untuk menahan beban gempa. Kualifikasi angkur tanam pascacor yang digunakan pada beton retak merupakan bagian yang tidak terpisahkan dari kualifikasi untuk menahan beban gempa di ACI 355.2 dan ACI 355.4. Hasil desain yang diperoleh dari Uji Simulasi Seismik ACI 355.2 dan ACI 355.4 lebih kecil daripada untuk diharapkan penerapan beban statik. 17.2.3.4 Persyaratan untuk beban Tarik R17.2.3.4 Persyaratan untuk beban tarik 17.2.3.4.1 Bila komponen tarik akibat tingkat kekuatan yang gaya gempa diterapkan pada angkur tunggal atau kelompok angkur adalah sama dengan atau kurang dari 20 persen gaya tarik angkur total terfaktor terkait dengan kombinasi beban yang sama, maka diizinkan untuk mendesain angkur tunggal atau kelompok angkur untuk memenuhi 17.4 dan persyaratan kekuatan tarik dalam 17.3.1.1. R17.2.3.4.1 Persyaratan 17.2.3.4.3 tidak berlaku tarik gempa yang diterapkan hanya bagian kecil dari gaya tarik total terfaktor. jika gaya 17.2.3.4.2 Bila komponen tarik akibat gaya gempa tingkat kekuatan yang diterapkan pada angkur melebihi 20 persen gaya tarik angkur total terfaktor terkait dengan kombinasi beban yang sama, angkur dan perangkat penyambungnya harus dengan 17.2.3.4.3. Kekuatan tarik desain angkur harus ditentukan sesuai dengan 17.2.3.4.4. R17.2.3.4.2 Jika elemen baja daktail adalah baja ASTM A36M atau ASTM A307, nilai futa/fya biasanya sekitar 1,5 dan angkur dapat mengulur sebelum gagal pada drat (threads). Untuk baja lainnya, perhitungan mungkin perlu dilakukan untuk memastikan bahwa perilaku serupa dapat terjadi. R17.4.1.2 memberikan informasi tambahan tentang properti baja angkur. Ketentuan penebalan ujung drat, dimana ujung drat batang diperbesar untuk mengkompensasi pengurangan luas yang berkaitan dengan dapat pembuatan memastikan bahwa terjadi pada panjang ulur tanpa memperhatikan rasio kekuatan leleh terhadap kekuatan ultimite angkur. didrancang sesuai drat (threading), leleh perangkat penyambungnya harus memenuhi salah satu dari pilihan a) hingga d): 17.2.3.4.3 Angkur dan R17.2.3.4.3 Empat pilihan disediakan untuk menentukan kekuatan angkur atau perangkat penyambung yang diperlukan untuk mencegah tarik nondaktail: kegagalan a) Untuk angkur tunggal, kekuatan yang dikendalikan beton harus lebih besar dari kekuatan baja angkur. Untuk kelompok angkur, rasio beban tarik pada angkur yang memiliki tegangan terbesar Dalam pilihan a), persyaratan daktilitas angkur harus dipenuhi dan kekuatan dengan angkur tingkat menggunakan perlu ditentukan gaya gempa 306 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN terhadap kekuatan baja angkur harus sama atau lebih besar dari rasio beban tarik pada angkur yang terbebani tarik terhadap kekuatan angkur tersebut yang dikendalikan beton. Dalam setiap kasus: i) Kekuatan baja harus diambil sebesar 1,2 kali kekuatan nominal baja angkur. kekuatan yang bekerja pada struktur. Penelitian (Hoehler dan Eligehausen 2008; Vintzileou dan Eligehausen 1992) telah menunjukkan bahwa jika baja angkur leleh sebelum pengangkuran beton gagal, tidak ada reduksi kekuatan tarik angkur untuk beban gempa. Angkur baja daktail harus memenuhi persyaratan untuk elemen baja daktail pada Pasal 2. Untuk memfasilitasi perbandingan antara kekuatan baja, yang yang memiliki berdasarkan tegangan terbesar, dan kekuatan beton berdasarkan perilaku kelompok angkur, perancangan dilakukan atas dasar rasio beban yang diterapkan terhadap masing- masing kekuatan baja dan beton. ii) Kekuatan yang dikendalikan beton harus diambil sebesar kekuatan yang memperhitungkan nominal cabut (pullout), ambrol sisi samping (side-face blowout), jebol (breakout) beton, dan kekuatan lekatan yang sesuai. Untuk tinjauan cabut dalam kelompok angkur, rasio harus dihitung untuk angkur yang memiliki tegangan paling tinggi. angkur Pada beberapa struktur, angkur dapat dijadikan tempat terbaik untuk disipasi energi dalam rentang respons nonlinier. Panjang ulur angkur (zona tak berlekatan) kapasitas perpindahan mempengaruhi lateral struktur dan, oleh karena itu, sehingga harus panjangnya perpindahan yang terkait dengan desain berbasis gempa dapat dicapai (FEMA P750). Pengamatan dari kejadian gempa menunjukkan bahwa ketentuan panjang ulur delapan kali diameter angkur menghasilkan kinerja struktur yang baik. Jika panjang ulur yang dihitung, maka kekakuan relatif elemen yang terhubung perlu dipertimbangkan. Ketika angkur dikenai beban yang berbalik, dan panjang pelelehan di luar beton melebihi enam kali diameter angkur, mungkin terjadi tekuk pada angkur dalam tekan. Tekuk dapat ditahan dengan menempatkan angkur di dalam harus selongsong. Namun, diperhatikan bahwa selongsong tidak ikut menahan beban tarik yang bekerja pada angkur. Untuk baut angkur tanpa drat di seluruh untuk memastikan bahwa pelelehan terjadi pada bagian baut tanpa drat sepanjang ulur sesaat sebelum kegagalan di bagian ber- drat. dengan mempertahankan margin yang cukup antara leleh yang disyaratkan dan kekuatan ultimit dari baut. Perlu dicatat bahwa panjang dapat yang konstruksi dipengaruhi (misalnya, penambahan leveling mur (nut) seperti yang ditunjukkan pada Gambar R17.2.3.4.3). Sebagai tambahan, hal berikut ini harus dipenuhi: iii) Angkur harus menyalurkan beban tarik melalui elemen baja daktail dengan panjang ulur sebesar paling sedikit delapan kali diameter angkur kecuali bilamana ditentukan oleh analisis. cukup iv) Bila angkur dikenai beban yang dijaga angkur berbalik, terhadap tekuk. harus v) Bila sambungan didrat dan elemen baja daktail tidak didrat sepanjang panjang keseluruhannya, rasio futa/fya tidak boleh kurang dari 1,3 kecuali jika bagian drat menebal. bagian penebalan tidak boleh disertakan dalam panjang ulur. vi) Tulangan ulir yang digunakan sebagai elemen baja daktail untuk menahan pengaruh gempa harus dibatasi oleh ASTM A615M mutu 280 dan memenuhi yang persyaratan 20.2.2.5(b) atau ASTM A706M mutu 420. 420 panjangnya, penting b) Angkur atau kelompok angkur harus didesain terhadap tarik maksimum yang dapat disalurkan pada angkur atau kelompok angkur didasarkan pada pengembangan mekanisme kelelehan daktail pada perangkat penyambung dalam kondisi tarik, lentur, geser, atau tumpu, atau kombinasi kondisi-kondisi tersebut, dan mempertimbangkan pengaruh kekuatan lebih material dan pengerasan regangan untuk perangkat Ini dilakukan ulur tersedia oleh teknik 307 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN penyambungnya. Kekuatan tarik desain angkur harus dihitung oleh 17.2.3.4.4. c) Angkur atau kelompok angkur harus didesain terhdap tarik maksimum yang dapat disalurkan ke angkur oleh perangkat penyambung yang tidak leleh. Kekuatan tarik desain angkur harus dihitung oleh 17.2.3.4.4. Dalam pilihan b), angkur didesain untuk gaya tarik yang berhubungan dengan kekuatan logam atau material serupa yang diharapkan dari perangkat penyambung. Untuk pilihan b), sebagaimana dibahas dalam R17.2.3, harus diperhatikan dalam perancangan untuk mempertimbangkan konsekuensi dari potensi perbedaan antara kekuatan leleh yang ditentukan dan kekuatan yang diharapkan dari perangkat penyambung. Sebagai contoh adalah 18.5.2.2 untuk desain sambungan dinding pracetak menengah dimana sambungan tidak didesain untuk leleh harus memenuhi setidaknya 1,5Sy, dimana Sy adalah kekuatan nominal dari elemen yang leleh berdasarkan yang kekuatan ditentukan. Sama halnya, manual desain baja mensyaratkan bahwa sambungan baja struktural yang ditetapkan tidak leleh dan merupakan bagian dari lintasan beban gempa harus memiliki kekuatan desain yang melebihi suatu kelipatan terhadap kekuatan nominal. Nilai kelipatan ini tergantung pada faktor yang terkait dengan kemungkinan rasio kekuatan leleh aktual terhadap yang disyaratkan pada material tersebut dan tambahan yang melebihi satu untuk memperhitungkan pengerasan regangan material. Untuk perangkat penyambung baja canai dingin atau kayu, prinsip yang sama harus digunakan untuk menentukan kekuatan yang perangkat penyambung untuk menentukan kekuatan yang pengangkuran tersebut. d) Angkur atau kelompok angkur harus didesain terhdap tarik maksimum yang diperoleh dari kombinasi beban desain yang menyertakan E, dengan E ditingkatkan oleh o. Kekuatan tarik harus memenuhi desain oleh tarik persyaratan 17.2.3.4.4. angkur kekuatan leleh faktor diharapkan dari diperlukan dari Panduan tambahan tentang penggunaan pilihan a) hingga d) disediakan dalam NEHRP Recommended Seismic Provisions for New Buildings and Other Structures edisi 2009 (FEMA P750). Desain angkur sesuai pilihan a) harus digunakan hanya jika perilaku leleh angkur dapat ditentukan dengan baik dan dimana interaksi leleh angkur dengan elemen lain di lintasan beban telah ditangani secara cukup. Untuk desain angkur pilihan b), gaya yang berhubungan dengan leleh dari perangkat penyambung baja, seperti pelat siku, pelat tumpuan (baseplate), atau web tab, harus menggunakan kekuatan yang diperkirakan, daripada kekuatan leleh baja yang disyaratkan. Pilihan c) dapat berlaku untuk 308 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN berbagai seperti perancangan baut sill dimana crushing yang dapat kayu membatasi gaya disalurkan ke baut, atau dimana ketentuan American National Standards Institute / American Institute of Steel Construction for (AISC) Code Seismic Provisions (AISC 341) Structural Steel Buildings mensyaratkan berdasarkan kekuatan elemen. kasus khusus, beban Mur dan ring Mur dan ring Lapisan grouting Lapisan grouting Selongsong(a) Dudukan angkur(b) Selongsong angkur Dudukan angkur Pelat landasan Pelat landasan Panjang ulur Panjang ulur Gambar R17.2.3.4.3 - Ilustrasi panjang ulur 17.2.3.4.4 Kekuatan tarik desain angkur untuk menahan gaya gempa harus ditentukan oleh tinjauan a) hingga e) untuk mode kegagalan yang diberikan dalam Tabel 17.3.1.1 dengan mengasumsikan beton retak kecuali jika dapat dibuktikan bahwa beton tetap tidak retak: tarik nominal R17.2.3.4.4 Kekuatan angkur tereduksi berhubungan yang dengan mode kegagalan beton adalah untuk memperhitungkan peningkatan retak dan pengelupasan (spalling) pada beton yang dihasilkan gaya gempa. Karena umumnya perancangan gempa mengasumsikan bahwa semua atau sebagian struktur dibebani melampaui batas lelehnya, dimungkinkan bahwa beton retak secara keseluruhan dengan tujuan menentukan kekuatan angkur. Di lokasi dimana dapat dibuktikan bahwa beton tidak retak, beton tidak retak dapat diasumsikan untuk menentukan kekuatan angkur sebagaimana ditentukan oleh mode kegagalan beton. a) ϕNsa untuk angkur tunggal, atau untuk angkur individu yang memiliki tegangan paling tinggi dalam kelompok angkur b) 0,75ϕNcb atau 0,75ϕNcbg, kecuali bahwa Ncb atau Ncbg tidak perlu dihitung bila tulangan angkur yang memenuhi 17.4.2.9 disediakan c) 0,75ϕNpn untuk angkur tunggal, atau untuk angkur individu yang memiliki tegangan paling tinggi dalam kelompok angkur d) 0,75ϕNsb atau 0,75ϕNsbg e) 0,75ϕNa atau 0,75ϕNag dimana ϕ sesuai dengan 17.3.3. angkur disesuaikan dengan 17.4.2.9, tidak perlu 17.2.3.4.5 Bila tulangan R17.2.3.4.5 Bila tulangan angkur yang dicantumkan dalam 17.4.2.9 dan 17.5.2.9 309 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN ada reduksi kekuatan tarik desain yang melebihi yang disyaratkan dalam 17.4.2.9. digunakan, yang dicantumkan dalam 20.2.2.5, tidak ada (breakout) pemisahan berbentuk prisma dari substrat yang mungkin terjadi asalkan tulangan angkur dirancang untuk beban yang lebih besar dari kekuatan jebol beton. dengan properti potensi jebol 17.2.3.5 Persyaratan untuk pembebanan R17.2.3.5 untuk pembebanan geser - Bila komponen geser gaya gempa yang diterapkan pada angkur melebihi 20 persen dari total gaya geser angkur, tiga pilihan dapat digunakan untuk menentukan kekuatan geser perlu untuk menjaga angkur atau kelompok angkur terhadap kegagalan geser prematur. Pilihan a) 17.2.3.4.3 tidak tersedia untuk geser karena penampang elemen baja dikonfigurasikan dapat angkur sehingga kegagalan baja dalam geser memberikan tingkat daktilitas yang berarti. Perancangan kekuatan angkur atau dengan kelompok mekanisme dalam pilihan b), seperti kekuatan tumpu pada lubang-lubang perangkat penyambung baja atau kombinasi kekuatan crushing dan tumpuan untuk komponen kayu, mungkin sangat relevan. Pengujian pada sambungan baut angkur untuk wood- framed dinding geser (Fennel et al. 2009) menunjukkan bahwa komponen kayu yang melekat pada beton dengan jarak tepi minimum menghasilkan perilaku daktail. Kayu "leleh" (hancur) adalah kondisi batas pertama dan mengakibatkan nail slippage dalam kondisi geser. Nail slippage yang dikombinasikan baut dengan memberikan daktilitas dan ketangguhan yang diperlukan untuk dinding geser dan membatasi beban yang bekerja pada baut. Prosedur untuk pendefinisian kondisi batas tumpuan dan geser untuk sambungan ke baja canai dingin dijelaskan dalam AISI S100 dan contoh perhitungan kekuatan disediakan dalam manual AISI (AISI D100). Dalam kasus seperti itu, perhatian harus diberikan tumpu terlampaui dapat menyebabkan robek dan tidak hilangnya diperbolehkan. Jika angkur berada jauh dari tepi maka tidak diperbolehkan untuk merancang sedemikian rupa sehingga tulangan angkur menentukan kekuatan Persyaratan geser tidak angkur terkait pembatasan-gaya pada lentur apabila kekuatan konektivitas yang 310 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN angkur. Dalam kasus seperti itu, angkur harus didesain untuk kekuatan lebih sesuai dengan pilihan c). 17.2.3.5.1 Bila komponen geser gaya gempa tingkat kekuatan yang diterapkan pada angkur atau kelompok angkur sama dengan atau kurang dari 20 persen gaya geser angkur terfaktor total yang terkait dengan kombinasi beban yang sama, diizinkan untuk mendesain angkur atau kelompok angkur memenuhi 17.5 dan persyaratan dalam 17.3.1.1. R17.2.3.5.1 Persyaratan 17.2.3.5.3 tidak perlu diterapkan jika gaya geser gempa yang diterapkan hanya bagian kecil dari total gaya geser terfaktor. kekuatan geser 17.2.3.5.2 Bila komponen geser gaya gempa tingkat kekuatan yang diterapkan pada angkur melebihi 20 persen gaya geser terkait dengan angkur kombinasi beban yang sama, angkur dan perangkat harus dirancang sesuai dengan 17.2.3.5.3. Kekuatan geser desain angkur untuk menahan gaya gempa harus ditentukan sesuai dengan 17.5. total terfaktor penyambungnya 17.2.3.5.3 Angkur-angkur dan perangkat penyambungnya didesain menggunakan salah satu dari pilihan a) hingga c): harus a) Angkur atau kelompok angkur harus didesain terhadap geser maksimum yang dapat disalurkan ke angkur atau kelompok angkur berdasarkan pada pengembangan mekanisme leleh daktail pada perangkat penyambung dalam kondisi lentur, geser, atau tumpu, atau kombinasi dari kondisi-kondisi tersebut, dan memperhitungkan baik kekuatan lebih material maupun pengaruh pengerasan regangan pada perangkat penyambung. b) Angkur atau kelompok angkur harus didesain terhadap geser maksimum yang dapat disalurkan ke angkur oleh perangkat penyambung yang tidak leleh. c) Angkur atau kelompok angkur harus didesain terhadap geser maksimum yang diperoleh dari kombinasi beban desain yang menyertakan E, dengan E ditingkatkan dengan o. kekuatan geser harus memenuhi desain angkur 311 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN persyaratan kekuatan geser dalam 17.3.1.1. angkur disediakan sesuai dengan 17.5.2.9, tidak perlu ada reduksi kekuatan geser desain melebihi yang disyaratkan dalam 17.5.2.9. 17.2.3.5.4 Bila tulangan 17.2.3.6 Angkur tunggal atau kelompok angkur yang dikenai baik gaya tarik maupun geser harus didesain untuk memenuhi persyaratan dalam 17.6, dengan kekuatan tarik desain angkur yang dihitung oleh 17.2.3.4.4. 17.2.3.7 Tulangan angkur yang digunakan pada struktur yang dikenai Kategori Desain Seismik C, D, E, atau F harus berupa tulangan ulir dan harus dibatasi dengan ASTM A615M Mutu 280 dan 420 yang memenuhi persyaratan 20.2.2.5b) (i) dan (ii) atau ASTM A706M Mutu 420. 17.2.4 Angkur adhesif yang dipasang secara horizontal atau miring ke atas harus dikualifikasi sesuai dengan persyaratan ACI 355.4 untuk sensitivitas terhadap arah pemasangan. R17.2.4 ACI 355.4 mencakup pilihan pengujian untuk memastikan kesesuaian angkur adhesif untuk pemasangan arah horizontal dan miring ke atas. 17.2.5 Untuk angkur adhesif yang dikenai pembebanan tarik tetap, 17.3.1.2 harus dipenuhi. Untuk kelompok angkur adhesif, Pers. (17.3.1.2) harus dipenuhi untuk angkur yang menahan beban tarik tetap dan tertinggi. Sertifikasi persyaratan inspeksi angkur adhesif untuk arah horizontal dan miring ke atas yang dikenai pembebanan tetap harus sesuai 17.8.2.2 hingga 17.8.2.4. R17.2.5 Untuk angkur adhesif yang tetap, dikenai perhitungan tambahan untuk bagian yang tetap dari beban terfaktor untuk tahanan lekatan untuk kemungkinan memperhitungkan penurunan kekuatan lekatan akibat beban tetap. Tahanan angkur adhesif terhadap tetap tergantung pada beban tarik termasuk yang benar, pemasangan lubang, penakaran dan pembersihan pencampuran dan bahan pencegahan rongga pada garis lekatan adhesif (annular gap). Selain itu, perhatian harus diberikan dalam pemilihan bahan adhesif yang benar dan kekuatan lekatan untuk perkiraan kondisi di lapangan seperti kondisi beton selama pemasangan (kering atau jenuh, dingin atau panas), metode pengeboran yang digunakan (rotary impact drill, rock drill, atau core drill), dan antisipasi variasi beton. layan Persyaratan sertifikasi pemasang dan inspeksi yang terkait dengan penggunaan angkur adhesif untuk pemasangan arah pembebanan tarik tereduksi diperlukan pemasang tarik adhesif, suhu dalam 312 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN horizontal dan miring ke atas untuk menahan beban tarik tetap dibahas dalam 17.8.2.2 hingga 17.8.2.4. Angkur adhesif sangat sensitif terhadap arah pemasangan dan jenis pembebanan. Angkur adhesif yang dipasang pada permukaan di atas kepala yang menahan beban tarik tetap, perlu menjadi perhatian karena pemasangan sebelumnya dari jenis ini sering mengalami kegagalan. Jenis angkur lainnya mungkin lebih tepat untuk kasus semacam itu. Bila angkur adhesif yang mengalami pembebanan tarik tetap dipasang pada permukaan di atas kepala, maka penting untuk a) memenuhi persyaratan pengujian ACI 355.4 untuk sensitivitas terhadap arah pemasangan, b) menggunakan pemasang bersertifikat, dan c) mensyaratkan inspeksi khusus. R17.2.6 Jumlah pengujian yang tersedia untuk menetapkan kekuatan angkur pada beton ringan terbatas. Pengujian beton ringan pada stud berkepala cor ditempat menunjukkan bahwa faktor reduksi saat ini cukup mewakili pengaruh beton ringan (Shaikh dan Yi 1985; Anderson dan Meinheit 2005). Data pabrikan angkur yang dikembangkan untuk laporan evaluasi pada angkur ekspansi pascacor dan angkur adhesif menunjukkan bahwa faktor reduksi diperlukan untuk memberikan faktor keamanan yang diperlukan untuk kekuatan desain masing-masing. ACI 355.2 dan ACI 355.4 memberikan prosedur di mana nilai spesifik digunakan berdasarkan pengujian, dengan asumsi beton ringan mirip dengan rujukan material uji. 17.2.6 Faktor modifikasi a untuk beton ringan harus diambil sebesar: tanam cor ditempat dan ujung diperlebar ... 1,0 Kegagalan beton angkur ekspansi dan adhesif ... 0,8 adhesif menurut Pers. (17.4.5.2) ... 0,6 Kegagalan beton angkur Kegagalan lekatan angkur bila ditentukan sesuai 19.2.4. Diizinkan menggunakan nilai alternatif a bilamana pengujian telah dilakukan dan dievaluasi sesuai ACI 355.2 atau ACI 355.4. a yang dapat 17.2.7 Nilai fc' yang digunakan untuk tujuan perhitungan dalam pasal ini tidak boleh melebihi 70 MPa untuk angkur tanam dicor di tempat, dan 55 MPa untuk angkur tanam pascacor. Pengujian diperlukan untuk angkur tanam pascacor bilamana digunakan pada beton dengan fc' lebih besar dari 55 MPa. R17.2.7 Jumlah pengujian yang terbatas pada angkur tanam cor ditempat dan tanam tinggi pascacor (Primavera et al. 1997) menunjukkan bahwa prosedur yang terkandung dalam pasal ini menjadi tidak konservatif, terutama untuk angkur tanam cor ditempat dengan kekuatan tekan beton dalam rentang 75 hingga 85 MPa. Sampai pengujian lebih lanjut tersedia, batas atas fc' sama dengan 70 MPa telah ditetapkan tanam cor dalam perancangan angkur ditempat. Keterbatasan ini konsisten dengan 22.5.3 dan 25.4.1.4. ACI 355.2 dan pada beton mutu perancangan 313 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN ACI 355.4 tidak memerlukan pengujian angkur tanam pascacor di beton dengan fc' lebih besar dari 55 MPa. Beberapa angkur ekspansi pascacor mungkin mengalami kesulitan berekspansi di dalam beton bermutu sangat tinggi dan beton bermutu sangat tinggi dapat berdampak negatif pada kekuatan lekatan angkur adhesif. Oleh karena itu, fc' dibatasi pada 55 MPa dalam desain angkur tanam pascacor kecuali pengujian dilakukan. 17.3 - Persyaratan umum untuk kekuatan angkur R17.3 Persyaratan umum untuk kekuatan angkur ini memberikan R17.3.1 persyaratan untuk menetapkan kekuatan angkur di beton. Berbagai jenis mode kegagalan baja dan beton untuk angkur ditunjukkan pada Gambar R17.3.1(a) dan R17.3.1(b). Diskusi komprehensif tentang mode kegagalan angkur ada di Design of Fastenings in Concrete (1997), Fuchs et al. (1995), Eligehausen and Balogh (1995), dan Cook et al. (1998). Mode kegagalan tarik yang terkait dengan kapasitas beton termasuk kegagalan jebol (breakout) beton pada 17.4.2 (berlaku untuk semua jenis angkur), kegagalan cabut (pullout) pada 17.4.3 (berlaku untuk angkur tanam cor ditempat, ekspansi pascacor dan angkur kegagalan ambrol ujung diperlebar), (blowout) muka samping di 17.4.4 (berlaku untuk angkur berkepala), dan kegagalan lekatan di 17.4.5 (berlaku untuk angkur adhesif). Mode kegagalan geser terkait dengan termasuk beton kegagalan jebol (breakout) beton dan jungkit (pryout) beton secara berurutan di 17.5.2 dan 17.5.3 (berlaku untuk semua jenis angkur). Sebarang model yang sesuai dengan persyaratan 17.3.1.3 dan 17.3.2 dapat digunakan untuk menetapkan kekuatan terkait beton. Selain itu, kekuatan tarik dan geser angkur dibatasi oleh jarak minimum dan jarak tepi dalam 17.7 yang diperlukan untuk mencegah belah beton. Desain pascacor menunjukkan bahwa kekuatan angkur sensitif terhadap pemasangan yang benar; Persyaratan pemasangan terdapat di 17.8. Beberapa angkur tanam pascacor tidak kesalahan terlalu pemasangan dan ini tercermin dalam faktor-ϕ yang beragam 17.3.1 Kekuatan desain angkur harus didasarkan dari perhitungan menggunakan model desain yang memenuhi persyaratan 17.3.2, atau evaluasi uji menggunakan fraktil 5 persen dari hasil uji yang sesuai untuk berikut ini: Bagian pada salah satu a) Kekuatan baja angkur dalam kondisi tarik (17.4.1) b) Kekuatan jebol (breakout) beton angkur dalam kondisi tarik (17.4.2) c) Kekuatan angkur ekspansi, angkur tanam cor ditempat, atau (undercut) pascacor dalam kondisi tarik (17.4.3) cabut (pullout) ujung diperlebar d) Kekuatan ambrol (blowout) muka samping beton angkur berkepala dalam kondisi tarik (17.4.4) e) Kekuatan lekatan angkur adhesif dalam kondisi tarik (17.4.5) f) Kekuatan baja angkur dalam kondisi geser (17.5.1) kapasitas g) Kekuatan jebol (breakout) beton angkur dalam kondisi geser (17.5.2) h) Kekuatan jungkit (pryout) beton angkur dalam kondisi geser (17.5.3) harus memenuhi jarak tepi, spasi, dan tebal perlu untuk mencegah belah (splitting), seperti disyaratkan dalam 17.7. Sebagai tambahan, angkur kegagalan 17.3.1.1 Desain angkur harus sesuai dengan Tabel 17.3.1.1. Sebagai tambahan, desain angkur harus memenuhi 17.2.3 untuk pembebanan gempa dan 17.3.1.2 untuk angkur adhesif yang dikenai pembebanan tarik tetap. angkur tanam sensitif terhadap toleransi. Hal 314 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN yang diberikan dalam 17.3.3, berdasarkan kriteria asesmen dalam ACI 355.2 dan ACI 355.4. Prosedur pengujian juga dapat digunakan untuk menentukan kekuatan jebol angkur tunggal pada kondisi tarik dan geser. Hasil diperlukan bagaimanapun, pengujian, untuk dievaluasi dengan dasar statistik yang setara dengan yang digunakan untuk memilih nilai-nilai untuk metode jebol beton yang dianggap memenuhi ketentuan 17.3.2. Kekuatan dasar tidak dapat diambil lebih besar dari fraktil 5 persen. Jumlah pengujian harus cukup untuk validitas secara statistik dan harus dipertimbangkan dalam penentuan fraktil 5 persen. Tabel 17.3.1.1 - Kekuatan perlu angkur, kecuali seperti tercatat dalam 17.2.3 Kelompok angkur [1] Angkur individu dalam kelompok angkur Angkur sebagai kelompok angkur Mode kegagalan Angkur tunggal Kekuatan baja dalam tarik (17.4.1) Kekuatan jebol beton dalam tarik (17.4.2) Kekuatan cabut dalam tarik (17.4.3) Kekuatan ambrol beton muka samping dalam tarik (17.4.4) Kekuatan lekatan angkur adhesif dalam tarik (17.4.5) ϕNsa ≥ Nua ϕNsa ≥ Nua,i ϕNcb ≥ Nua ϕNcbg≥ Nua,g Akibat kombinasi tarik dan lentur, angkur individu dalam suatu kelompok mengalami perbedaan besaran gaya tarik. Demikian pula, akibat gabungan geser dan torsi, angkur individu dalam suatu kelompok mengalami perbedaan besaran gaya 17.3.1.1 mencakup geser. persyaratan-persyaratan untuk mendesain angkur tunggal dan angkur individu dalam kelompok untuk menjaga terhadap semua potensi mode kegagalan. Untuk mode kegagalan baja dan cabut (pullout), angkur yang paling tinggi tegangannya di dalam kelompok untuk memastikan angkur memiliki kapasitas yang cukup untuk menahan pembebanan, sedangkan untuk jebol (breakout) beton, angkur harus diperiksa sebagai kelompok. Analisis elastis atau analisis plastis dari angkur daktail seperti yang dijelaskan dalam 17.2.1 dapat digunakan untuk menentukan beban yang ditahan oleh setiap angkur. ϕNpn ≥ Nua ϕNpn ≥ Nua,i ϕNsb ≥ Nua ϕNsbg≥ Nua,g Tabel ϕNag≥ Nua,g ϕNa ≥ Nua Kekuatan baja dalam geser (17.5.1) ϕVsa ≥ Vua,i ϕVsa ≥ Vua harus diperiksa Kekuatan jebol beton dalam geser (17.5.2) Kekuatan jungkit beton dalam geser (17.5.3) ϕVcbg≥ Nua,g ϕVcb ≥ Vua ϕVcpg≥ Vua,g ϕVcp ≥ Vua [1]Kekuatan perlu untuk mode kegagalan baja dan cabut harus dihitung untuk angkur yang tegangannya paling tinggi dalam kelompok angkur. 315 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN N(iv) Beton belah(v) Beton ambrol ke arah sampingTunggal (ii) Cabut(iii) Beton jebol (ii) Beton terjungkit untuk angkur yang jauh dari ujung bebas(i) Kegagalan baja didahului oleh spalling beton(iii) Beton jebol(b) Beban geser N N N N N N N N N N N N (a) Beban tarik Kelompok (vi) Kegagalan lekatan V V (i) Kegagalan baja Gambar R17.3.1 - Jenis-jenis mode kegagalan angkur 17.3.1.2 Untuk desain angkur adhesif untuk menahan beban tarik tetap, sebagai tambahan pada 17.3.1.1, Pers. (17.3.1.2) harus terpenuhi. R17.3.1.2 Faktor 0,55 yang digunakan untuk perhitungan tambahan untuk beban tetap berkorelasi dengan persyaratan pengujian ACI 355.4 dan memberikan kinerja yang memuaskan dari angkur adhesif akibat beban tarik tetap ketika digunakan sesuai dengan ACI 355.4. Evaluasi produk menurut ACI 355.4 didasarkan pada pembebanan tarik tetap yang ada selama minimal 50 tahun pada suhu standar 21°C dan minimum 10 tahun pada suhu 43°C. Untuk rentang hidup yang lebih lama (misalnya, lebih dari 50 tahun) atau suhu yang lebih tinggi, faktor yang lebih rendah harus dipertimbangkan. sua,baNNφ0,55 (17.3.1.2) dimana Nba ditentukan sesuai dengan 17.4.5.2. 316 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 17.3.1.3 Bila kedua Nua dan Vua ada, pengaruh ditinjau menggunakan perumusan interaksi yang menghasilkan perhitungan kekuatan yang sangat sesuai dengan hasil uji yang komprehensif. Persyaratan ini harus dianggap dipenuhi oleh 17.6. R17.3.1.3 dan R17.3.2 Pasal 17.3.1.3 dan 17.3.2 menetapkan faktor-faktor kinerja dimana model desain angkur harus diverifikasi. Banyak pendekatan desain tersedia dan pengguna selalu yang diizinkan untuk "mendesain dengan pengujian" menggunakan 17.3.2 asalkan data yang tersedia memadai untuk memverifikasi model. interaksi harus 17.3.2 Kekuatan nominal untuk sebarang angkur atau kelompok angkur harus didasarkan pada model desain yang menghasilkan prediksi kekuatan yang berkesesuaian dengan hasil uji yang yang komprehensif. harus digunakan kompatibel dengan bahan-bahan yang digunakan dalam struktur. Kekuatan nominal harus didasarkan pada fraktil 5 persen kekuatan angkur individu dasar. Untuk kekuatan nominal terkait dengan kekuatan beton, modifikasi untuk pengaruh ukuran, jumlah angkur, pengaruh spasi angkur yang dekat, kedekatan tepi, tinggi komponen struktur beton, pembebanan eksentris dan keberadaan atau ketidakberadaan retak harus diperhitungkan. Batasan-batasan jarak tepi dan spasi angkur dalam model desain harus konsisten dengan uji yang memverifikasi model tersebut. Metode untuk desain jebol (breakout) "dianggap beton memuaskan" 17.3.2 dikembangkan dari Metode Concrete Capacity Design (CCD) (Fuchs et al. 1995; Eligehausen dan Balogh 1995), yang merupakan adaptasi dari Metode Method) (Eligehausen et al. 2006a; Eligehausen dan Fuchs 1988) dan dianggap akurat, relatif mampu mudah dikembangkan untuk tata letak yang tidak beraturan. Metode CCD memprediksi kekuatan angkur atau kelompok angkur dengan menggunakan persamaan dasar untuk tarik, atau untuk geser untuk angkur tunggal di dalam beton retak, dan dikalikan yang dengan jarak memperhitungkan tepi, spasi, eksentrisitas, dan keberadaan Investigasi eksperimental dan retak. numerik telah menunjukkan penerapan Metode CCD untuk angkur adhesif (Eligehausen et al. 2006a). termasuk sebagai Bahan-bahan pengujian dalam Kappa (Kappa diterapkan, dan kelompok angkur, faktor-faktor jumlah angkur, Perhitungan kekuatan jebol didasarkan pada model yang disarankan dalam Metode Kappa. Hal ini konsisten dengan sudut prisma jebol (breakout) sekitar 35 derajat (Gambar R17.3.2a dan b). 1,5hef hefN ≈ 35o Potongan Gambar R17.3.2a - Kerucut jebol (breakout cone) untuk kondisi tarik 317 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 35o Denah AngkurV Ca1 1,5 ca1 Tepi beton Gambar R17.3.2b - Kerucut jebol (breakout cone) untuk kondisi geser yang disediakan untuk mengekang jebolnya beton diizinkan disertakan dalam model desain yang digunakan untuk memenuhi angkur 17.3.2. disediakan sesuai dengan 17.4.2.9 dan 17.5.2.9, perhitungan kekuatan jebol beton sesuai 17.4.2 dan 17.5.2 tidak diperlukan. 17.3.2.1 Pengaruh tulangan R17.3.2.1 Penambahan tulangan dalam arah beban untuk menahan jebol beton dapat meningkatkan dan kapasitas deformasi yang besar pada sambungan angkur. Peningkatan seperti ini mudah dilaksanakan pada angkur tanam cor ditempat seperti yang digunakan dalam segmen pracetak. kekuatan Bilamana tulangan CEB (1994, 1997), Klingner et al. (1982), ACI 349, dan Eligehausen et al. (2006b) memberikan informasi mengenai pengaruh tulangan pada perilaku angkur. Pengaruh tulangan termasuk dalam uji penerimaan angkur ACI 355.2 dan ACI 355.4 atau dalam metode perhitungan jebol Efek dan beton menguntungkan dari tulangan tambahan dikenali dari faktor-ϕ di kondisi A pada 17.3.3. Tulangan angkur dapat diberikan jebol alih-alih menghitung menggunakan 25 bersama dengan 17.4.2.9 dan 17.5.2.9. tidak 17.4.2 17.5.2. kekuatan ketentuan Pasal tanpa tulangan dapat diambil dengan indikasi beban saat retak yang signifikan terjadi. Retak seperti itu dapat menimbulkan masalah layan jika tidak dikontrol (lihat R17.5.2.1). Kekuatan jebol sambungan 17.3.2.2 Untuk angkur dengan diameter tidak melebihi 100 mm, persyaratan R17.3.2.2 Batasan pada diameter angkur didasarkan pada rentang data pengujian 318 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kekuatan jebol beton harus dianggap dipenuhi oleh prosedur desain dalam 17.4.2 dan 17.5.2. saat ini. Dalam ACI Code edisi 2002 hingga 2008, terdapat batasan diameter dan penanaman angkur untuk menghitung kekuatan jebol beton. Keterbatasan ini dituntut oleh kurangnya hasil pengujian pada angkur dengan diameter lebih besar dari 50 mm dan panjang pengangkuran lebih panjang dari 600 mm. Pada tahun 2011, pembatasan diameter angkur dan panjang pengangkuran direvisi untuk membatasi diameter hingga 100 mm berdasarkan hasil pengujian tarik dan geser pada angkur berdiameter besar dengan pengangkuran yang dalam (Lee et al. 2007, termasuk angkur ini 2010). Tes-tes diameter 105 mm tertanam 1,15 m pada tes tarik dan angkur diameter 90 mm pada tes geser. Alasan untuk batas diameter 100 mm ini adalah bahwa angkur diameter terbesar di ASTM F1554 adalah 100 mm, sedangkan spesifikasi ASTM lainnya mengizinkan angkur hingga berdiameter teruji untuk 200 mm yang belum memastikan mengikuti ketentuan jebol beton 17.4.2 dan 17.5.2. penerapan 17.3.2.3 Untuk angkur adhesif dengan kedalaman penanaman 4da ≤ hef ≤ 20da, persyaratan lekatan harus dianggap dipenuhi oleh prosedur desain dalam 17.4.5. 355.4 membatasi R17.3.2.3 kedalaman pengangkuran angkur adhesif pada 4da ≤ hef ≤ 20da, yang mewakili batas teoritis dari model lekatan (Eligehausen et al. 2006a). ACI kekuatan 17.3.3 Faktor reduksi kekuatan ϕ untuk angkur dalam beton harus sebagai berikut bila kombinasi beban dalam 5.3 digunakan: R17.3.3 Faktor-ϕ untuk kekuatan baja didasarkan pada penggunaan futa untuk menentukan kekuatan nominal angkur (lihat 17.4.1 dan 17.5.1) daripada fya, seperti yang digunakan dalam desain komponen beton bertulang. Meskipun futa faktor-ϕ untuk digunakan dengan tampak rendah, mereka menghasilkan tingkat keamanan yang konsisten dengan penggunaan faktor-ϕ yang lebih tinggi yang diterapkan pada fya. Faktor-ϕ yang lebih kecil untuk geser daripada tidak mencerminkan perbedaan bahan dasar tetapi mempertimbangkan kemungkinan distribusi geser yang tidak seragam pada koneksi dengan angkur majemuk. Masih diperbolehkan untuk mengalami kegagalan daktail elemen baja jika pada perangkat dirancang penyambung sedemikian rupa sehingga akan mengalami leleh daktail pada level beban yang sesuai a) Angkur yang dikendalikan oleh kekuatan elemen baja daktail i) Beban tarik ... 0,75 ii) Beban geser ... 0,65 b) Angkur yang dikendalikan oleh kekuatan elemen baja getas i) Beban tarik ... 0,65 ii) Beban geser ... 0,60 c) Angkur yang dikendalikan oleh kekuatan jebol (breakout), ambrol muka samping (side-face blowout), cabut (pullout), atau jungkit (pryout) beton tarik lebih Kondisi A Kondisi B i) Beban geser ... 0,75 ... 0,70 ii) Beban tarik perangkat penyambung Stud berkepala dicor di tempat, baut berkepala, atau baut berkait ... 0,75... 0,70 319 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dengan gaya yang terjadi pada angkur tidak lebih besar dari kekuatan desain minimum angkur yang ditentukan dalam 17.2.3. (lihat 17.2.3.4.3 dan 17.2.3.5.3). Angkur tanam pascacor dengan kategori seperti ditentukan dari ACI 355.2 atau ACI 355.4 Meskipun faktor-ϕ untuk beton polos struktural adalah 0,60, faktor dasar untuk kegagalan beton getas (ϕ = 0,70) dipilih studi probabilistik berdasarkan hasil (Farrow yang 1995) menunjukkan penggunaan faktor-ϕ untuk beton polos struktural dengan nilai rata-rata dari terkontrol tingkat keamanan yang menghasilkan memadai. Karena ekspresi tahanan nominal yang digunakan dalam pasal ini dan pengujian didasarkan pada fraktil 5 persen, nilai ϕ = 0,60 akan menjadi terlalu konservatif. Perbandingan dengan prosedur desain dan studi probabilistik lain (Farrow dan Klingner 1995) menunjukkan bahwa pilihan ϕ = 0,70 dibenarkan. tulangan tambahan (Kondisi A) menyediakan lebih banyak deformasi, memungkinkan faktor-ϕ untuk ditingkatkan. Nilai ϕ = 0,75 kompatibel dengan tingkat keamanan untuk kegagalan geser pada balok beton, dan telah direkomendasikan dalam PCI Design handbook (MNL 120) dan oleh ACI 349. Kategori 1 ... 0,75 ... 0,65 (Sensitivitas rendah terhadap pemasangan reliabilitas tinggi) Kategori 2 ... 0,65 ... 0,55 (Sensitivitas menengah terhadap pemasangan dan reliabilitas menengah) Kategori 3 ... 0,55 ... 0,45 (Sensitivitas terhadap pemasangan reliabilitas rendah) dan dan Klingner kegagalan beton dalam persyaratan tinggi dan Pemasangan Kondisi A berlaku bila terdapat tulangan tambahan kecuali untuk kekuatan cabut (pullout) dan jungkit (pryout). kapasitas Kondisi B berlaku bila tidak terdapat tulangan tambahan, dan untuk kekuatan cabut (pullout) atau jungkit (pryout). Untuk angkur yang ditentukan oleh kegagalan jebol beton yang lebih getas atau kegagalan ambrol, dua kondisi diakui. Jika ada tulangan tambahan (Kondisi A), kapasitas deformasi menjadi lebih besar daripada dalam kasus di mana tulangan tambahan tersebut tidak ada (Kondisi B). Desain eksplisit tulangan tambahan tidak diperlukan. Namun, pengaturan tulangan tambahan umumnya harus sesuai dengan tulangan angkur yang ditunjukkan pada Gambar R17.4.2.9 dan R17.5.2.9b. Penyaluran penuh tidak diperlukan. Faktor reduksi kekuatan untuk tulangan angkur diberikan dalam 17.4.2.9 dan 17.5.2.9. Pengujian ACI 355.2 untuk sensitivitas terhadap prosedur instalasi menentukan kategori keandalan yang sesuai untuk angkur ekspansi tertentu atau angkur ujung diperlebar. Dalam ACI 355.2 pengujian untuk angkur ekspansi dan angkur ujung diperlebar, efek variabilitas dalam torsi 320 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN angkur selama pemasangan, toleransi pada ukuran lubang yang dibor, dan tingkat energi yang digunakan dalam pengaturan angkur dipertimbangkan; untuk angkur ekspansi dan angkur ujung diperlebar yang disetujui untuk digunakan pada beton retak, peningkatan lebar retak dipertimbangkan. Pengujian ACI 355.4 untuk sensitivitas terhadap pemasangan menentukan kategori untuk sistem angkur dengan tertentu adhesif mempertimbangkan pengaruh pencampuran bahan adhesif dan pengaruh pembersihan lubang pada lubang bor untuk kering, jenuh, dan berisi air/dalam air. Tiga kategori angkur tanam pascacor yang dapat diterima adalah: prosedur Kategori 1 - sensitivitas rendah terhadap instalasi dan keandalan tinggi Kategori 2 - sensitivitas sedang terhadap instalasi dan keandalan sedang Kategori 3 - sensitivitas tinggi terhadap instalasi dan keandalan yang lebih rendah Kekuatan angkur akibat beban geser tidak sensitif terhadap kesalahan dan toleransi pemasangan. Oleh karena itu, untuk perhitungan geser semua angkur, ϕ = 0,75 untuk Kondisi A dan ϕ = 0,70 untuk Kondisi B. 17.4 pembebanan tarik Persyaratan desain untuk R17.4 Persyaratan desain untuk pembebanan tarik R17.4.1 Kekuatan baja angkur dalam tarik 17.4.1 Kekuatan baja angkur dalam tarik 17.4.1.1 Kekuatan nominal angkur dalam tarik seperti yang dikendalikan oleh baja, Nsa, harus dievaluasi dengan perhitungan berdasarkan pada properti bahan angkur dan dimensi fisik angkur. 17.4.1.2 Kekuatan nominal angkur dalam R17.4.1.2 Kekuatan nominal angkur baja baik dalam keadaan direpresentasikan sebagai futa daripada fya karena sebagian besar bahan angkur tidak menunjukkan titik leleh yang jelas. AISC telah mendasarkan kekuatan tarik angkur pada Ase,Nfuta sejak edisi tahun 1986 dari spesifikasinya. Penggunaan Pers. (17.4.1.2) dengan faktor beban dalam 5.3 dan faktor-ϕ dalam 17.3.3 memberikan kekuatan desain yang konsisten dengan AISC 360. tarik, Nsa, tidak boleh melebihi tarik paling fungsi Nsa = Ase,N futa (17.4.1.2) dimana Ase,N adalah luas penampang efektif angkur dalam tarik, mm2, dan futa tidak boleh diambil lebih besar dari yang terkecil dari 1,9fya dan 860 MPa. 321 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Pembatasan 1,9fya pada futa adalah untuk memastikan bahwa, dalam kondisi beban layan, angkur tidak melebihi fya. Batas futa yaitu 1,9fya ditentukan dengan mengubah ketentuan-ketentuan LRFD ke kondisi tingkat layan yang sesuai. Untuk 5.3, faktor beban rata-rata 1,4 (dari 1,2D + 1,6L) dibagi dengan faktor-ϕ tertinggi (0,75 untuk tarik) menghasilkan batas dari futa/fya adalah 1,4/0,75 = 1,87. Meskipun bukan menjadi perhatian untuk standar angkur baja struktural (nilai maksimum futa/fya adalah 1,6 untuk ASTM A307), batasan ini berlaku untuk beberapa baja stainless. tanam pascacor yang memiliki reduksi luas penampang di bagian manapun sepanjang angkur, seperti angkur tipe baji luas penampang efektif angkur harus diberikan oleh fabrikan. Untuk batang berdrat dan baut berkepala, ASME B1.1 mendefinisikan Ase,N sebagai Untuk angkur (wedge-type anchors), taNse,ndπA0,974342 dimana nt adalah jumlah drat per millimeter. 17.4.2 Kekuatan jebol (breakout) beton R17.4.2 Kekuatan jebol (breakout) beton angkur dalam tarik angkur dalam tarik 17.4.2.1 Kekuatan nominal jebol beton dalam tarik, Ncb untuk angkur tunggal atau Ncbg untuk kelompok angkur, tidak boleh melebihi : R17.4.2.1 Pengaruh angkur majemuk, spasi angkur, dan jarak ke tepi pada kekuatan nominal jebol beton dalam tarik disertakan dengan menerapkan faktor modifikasi ANc/ANco dan, ψed,N dalam Pers. (17.4.2.1a) dan (17.4.2.1b). a) Untuk angkur tunggal Gambar R17.4.2.1(a) menunjukkan ANco dan pengembangan Pers. (17.4.2.1c). ANco adalah area proyeksi maksimum untuk angkur tunggal. Gambar R17.4.2.1(b) menunjukkan contoh-contoh daerah yang terproyeksi untuk berbagai pengaturan pada angkur tunggal dan angkur majemuk. Karena ANc adalah total area yang terproyeksi untuk sekelompok angkur, dan ANco adalah area untuk angkur tunggal, tidak perlu menyertakan n, jumlah angkur, dalam Pers. (17.4.2.1a) atau (17.4.2.1b). diposisikan Jika sedemikian rupa sehingga area proyeksi nya tumpang tindih, maka, nilai ANc harus dikurangi. bNcpNcNedNcoNccbNAAN,,, (17.4.2.1a) b) Untuk kelompok angkur bNcpNcNedNecNcoNccbgNAAN,,,, (17.4.2.1b) Faktor-faktor ec,N, ed,N, c,N, and cp,N didefinisikan berturut-turut dalam 17.4.2.4, 17.4.2.5, 17.4.2.6, dan 17.4.2.7. ANc adalah luas kegagalan beton terproyeksi angkur tunggal atau kelompok angkur yang harus gambar diperkirakan angkur majemuk sebagai dasar 322 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN geometri persegi yang dihasilkan dari proyeksi permukaan kegagalan ke arah luar 1,5hef dari garis pusat angkur, atau dalam kasus kelompok angkur, dari garis melalui suatu baris angkur yang bersebelahan. ANc tidak boleh melebihi nANco, dimana n adalah jumlah angkur dalam kelompok yang menahan tarik. ANco adalah luas kegagalan beton terproyeksi angkur tunggal dengan jarak tepi sama atau lebih besar dari 1,5hef. (17.4.2.1c) efncohA29 (a)(b) 1,5hef1,5hefANc = (ca1 + 1,5hef) x (2 x 1,5hef )jika ca1 1,5hef 1,5hef 1,5hef 1,5hef ANcANc = (ca1 + s1 + 1,5hef) x (2 x 1,5hef)if ca1 1,5hef dan s1 3hef ANc ANc 35 ° Potongan melintang bidang keruntuhan N 1,5hefs2ca2ANc = (ca1 + s1 + 1,5hef)(ca2 +s2 + 1,5hef)if ca1 dan ca2 < 1,5hef dan s1 dan s2 < 3hefJarak kritis ke ujung untuk headed studs, headed bolts, expasion anchors dan undercut anchors adalah 1,5hef hef ca11,5hef 1,5hefca1s1 1,5hef1,5hef 1,5hef1,5hef 1,5 hef1,5 hefca1s1 ANcoDenahANco = (2 x 1,5hef) x (2 x 1,5hef) = 9hef2 Gambar R17.4.2.1 - (a) Perhitungan ANco dan (b) perhitungan ANc untuk satu angkur dan kelompok angkur jebol beton angkur tunggal dalam tarik pada beton retak, Nb, tidak boleh melebihi 17.4.2.2 Kekuatan dasar R17.4.2.2 Persamaan untuk kekuatan dasar jebol beton diturunkan (Fuchs et al. 1995; Eligehausen dan Balogh 1995; Eligehausen dan Fuchs 1988; CEB 1994) dengan asumsi sebuah kegagalan beton prisma dengan sudut sekitar 35 derajat, mempertimbangkan konsep mekanika fraktur. efcacbhfkN1,5' (17.4.2.2) dimana kc = 10 untuk angkur tanam cor ditempat; dan Nilai-nilai kc dalam Pers. (17.4.2.2a) ditentukan dari database yang besar hasil 323 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kc = 7 untuk angkur tanam pascacor. pengujian pada beton tidak retak (Fuchs et al. 1995) pada fraktil 5 persen. Nilai-nilai itu disesuaikan dengan nilai kc yang sesuai untuk beton retak (Eligehausen dan Balogh 1995; Goto 1971). Pengujian telah menunjukkan bahwa nilai kc berlaku untuk angkur adhesif yang kurang lebih sama dengan yang diperoleh untuk angkur ekspansi (Eligehausen et al. 2006a; Zhang et al. 2001). Nilai kc yg lebih tinggi diizinkan untuk angkur tanam pascacor, asalkan nilai tersebut telah ditentukan dari pengujian sesuai dengan ACI 355.2 atau ACI 355.4. Untuk panjang pengangkuran yang lebih dalam (hef > 280 mm), bukti uji menunjukkan penggunaan 1,5 bisa menjadi terlalu konservatif untuk hef beberapa kasus. Ekspresi alternatif (Pers. dengan disediakan (17.4.2.2b)) 5/3 untuk evaluasi stud menggunakan hef berkepala dan baut berkepala yang dicor di tempat dengan 280 mm ≤ hef ≤ 635 mm. Ekspresi ini juga cocok untuk beberapa angkur ujung diperlebar pascacor. Namun, untuk angkur seperti itu, penggunaan Pers. (17.4.2.2b) harus dibuktikan oleh hasil pengujian sesuai dengan 17.3.2. Hasil investigasi eksperimental dan numerik menunjukkan bahwa Pers. (17.4.2.2b) mungkin tidak konservatif untuk hef > 635 mm dimana tekanan tumpu pada kepala angkur berada di atau dekat dengan batas yang diizinkan oleh Pers. (17.4.3.4) (Ožbolt et al. 2007). Nilai kc untuk angkur tanam pascacor diizinkan untuk ditingkatkan di atas 17 berdasarkan pada uji spesifik produk ACI 355.2 atau ACI 355.4, tetapi tidak boleh melebihi 24. Sebagai alternatif, untuk stud berkepala dan baut berkepala yang dicor ditempat dengan 280 mm hef 635 mm, Nb tidak boleh melebihi efcabhfN5/3'9,3 (17.4.2.2b) angkur dengan 17.4.2.3 Bila angkur terletak kurang dari 1,5hef dari tiga tepi atau lebih, nilai hef yang digunakan untuk perhitungan ANc sesuai dengan 17.4.2.1, demikian juga dalam Pers. (17.4.2.1) hingga (17.4.2.5) harus yang terbesar dari (ca,max)/1,5 dan s/3, dimana s adalah spasi maksimum antara angkur dalam kelompok angkur. R17.4.2.3 Untuk angkur yang terletak kurang dari 1,5hef dari tiga tepi atau lebih, kekuatan tarik jebol dapat dihitung dengan yang Metode CCD merupakan dasar untuk persamaan dalam 17.4.2.1 hingga 17.4.2.5, memberikan hasil yang terlalu konservatif (Lutz 1995). Ini terjadi karena definisi awal ANc/ANco tidak menggambarkan efek tepi. Masalah ini dikoreksi dengan membatasi nilai hef yang digunakan dalam persamaan dalam 17.4.2.1 hingga 17.4.2.5 hingga (ca,max)/1,5, di mana ca,max adalah yang terbesar dari pengaruh jarak tepi yang kurang dari atau sama dengan 1,5hef aktual. Dalam kasus (ca,max)/1,5 tidak harus diambil kurang dari sepertiga jarak maksimum antar angkur dalam kelompok angkur. Batas hef (lihat R17.3.2), 324 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN setidaknya sepertiga jarak maksimum spasi antar angkur dalam kelompok angkur untuk mencegah penggunaan kekuatan yang dihitung berdasarkan jebol prisma individu untuk konfigurasi kelompok angkur. ini diilustrasikan pada ini, Gambar. R17.4.2.3. Dalam contoh batas yang diusulkan pada nilai hef yang akan perhitungan dimana, hef = (ca,max)/1,5, menghasilkan hef = h'ef = 100 mm. Untuk contoh ini, ini akan menjadi nilai yang tepat untuk digunakan dalam perhitungan tahanan bahkan jika kedalaman penanaman sebenarnya lebih besar. Pendekatan digunakan dalam dapat divisualisasikan dengan memindahkan permukaan jebol beton yang sebenarnya, yang berasal dari hef aktual, menuju permukaan beton yang paralel dengan beban tarik yang diterapkan. Nilai hef yang digunakan dalam persamaan di 17.4.2.1 hingga 17.4.2.5 ditentukan ketika: (a) batas luar dari kegagalan permukaan yang pertama kali memotong tepi bebas; atau (b) perpotongan permukaan jebol antar angkur dalam kelompok yang pertama kali memotong permukaan beton. Untuk contoh yang ditunjukkan pada Gambar R17.4.2.3, Titik A mendefinisikan perpotongan dari untuk asumsi membatasi hef dengan permukaan beton. Persyaratan 17.4.2.3 permukaan runtuh 325 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN hef aktual = 140 mm tetapi tiga sisi mempunyai panjang 1.5hef sehingga nilai batas hef (Terlihat sebagai h ef dalam gambar) lebih besar dari ca,max/1,5 dan 1/3 dari spasi maksimum kelompok angkur: h ef = maks (150/1,5, 230/3) = 100 mmSehingga, gunakan hef = 100 mm untuk nilai hef pada persamaan 17.4.2.1 hingga 17.4.2.5 termasuk perhitungan A Nc:A Nc = (150+100)(125+230+[1.5 x 100]) = 126,250 mm2Titik A menunjukkan perpotongan dari permukaan asumsi Bidang keruntuhan untuk membatasi hef dengan permukaan beton 35 ° 35 ° A NcDenah h ef h ef Asusmi bidang keruntuhan untuk batasan hefBidang keruntuhan sesungguhnya Bidang keruntuhan sesungguhnya Bidang keruntuhan sesungguhnya Titik A 140 mm 140 mm N N 1.5h ef Asusmi bidang keruntuhan untuk batasan hef Asusmi bidang keruntuhan untuk batasan hef Potongan 150 mm100 mm125 mm230 mm1,5h ef Gambar R17.4.2.3 - Contoh kondisi tarik dimana angkur berada pada komponen yang sempit 17.4.2.4 Faktor modifikasi untuk kelompok angkur yang dibebani secara eksentris dalam tarik, ec,N, harus dihitung sebagai R17.4.2.4 R17.4.2.4(a) Gambar menunjukkan sekelompok angkur yang tetapi semuanya dalam keadaan resultan gaya adalah eksentris terhadap pusat kelompok angkur. Kelompok angkur juga dapat dibebani sedemikian rupa sehingga hanya beberapa angkur yang mengalami tarik (Gambar R17.4.2.4(b)). Dalam hal ini, hanya angkur dalam keadaan tarik yang harus dipertimbangkan ′ . Pembebanan angkur dalam penentuan 𝒆𝑵 harus ditentukan sebagai resultan angkur tarik dengan eksentrisitas terhadap pusat gravitasi angkur dalam tarik. tarik efNNeche3211', (17.4.2.4) tetapi ec,N tidak boleh diambil lebih besar dari 1,0. Jika pembebanan pada kelompok angkur sedemikian hingga hanya beberapa angkur berada dalam kondisi tarik, hanya angkur tersebut yang berada dalam kondisi tarik yang harus ditinjau ketika menentukan ′ untuk penggunaan Pers. eksentrisitas 𝒆𝑵 (17.4.2.4) dan untuk perhitungan Ncbg menurut Pers. (17.4.2.1b). 326 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Dalam kasus dimana pembeban eksentris terjadi faktor terhadap dua sumbu, modifikasi, ec,N, harus dihitung untuk setiap sumbu secara individu dan produk faktor- faktor ini yang digunakan sebagai ec,N dalam Pers. (17.4.2.1b). T2 T2 Hanya angkur tarik yang diperhitungkan dalam penentuan e N T1 T1 M(a) Kondisi dengan semua angkur menderita tegangan tarik(b) Tidak semua angkur menderita tegangan tarik T3 Resultan gaya tarik T1 + T2 + T3 e'N e'N C N Potongan Potongan Resultan gaya tarik T1 + T2 Pusat berat angkur tarik Pusat berat angkur tarik ′ untuk kelompok angkur Gambar R17.4.2.4 - Pengertian 𝒆𝑵 17.4.2.5 Faktor modifikasi pengaruh tepi untuk angkur tunggal atau kelompok angkur yang dibebani dalam tarik, ed,N, harus dihitung sebagai R17.4.2.5 Jika angkur ditempatkan dekat dengan tepi sehingga tidak ada cukup ruang untuk membentuk prisma yang jebol sempurna, kekuatan angkur kemudian tereduksi lebih dari yang tercermin dalam ANc/ANco. Jika jarak terkecil sisi selimut lebih besar dari atau sama dengan 1,5hef, prisma yang sempurna dapat terbentuk dan tidak ada reduksi (ed,N = 1). Jika selimut samping kurang dari 1,5hef, faktor ed,N diperlukan untuk menyesuaikan pengaruh tepi (Fuchs et al. 1995). Jika ca,min 1,5hef maka ed,N = 1,0 (17.4.2.5a) efahc5,1min, Jika ca,min < 1,5hef maka ed,N = 0,7 + 0,3 (17.4.2.5b) terletak dalam daerah komponen struktur beton dimana analisis menunjukkan tidak ada retak pada tingkat beban layan, faktor modifikasi berikut diizinkan: 17.4.2.6 Untuk angkur yang R17.4.2.6 Angkur tanam pascacor yang belum memenuhi persyaratan untuk digunakan pada beton retak sesuai dengan ACI 355.2 atau ACI 355.4 harus digunakan hanya pada daerah yang tetap tidak retak. Analisis dalam penentuan pembentukan retak harus memeprhitungkan pengaruh susut terkekang (lihat 24.4.2). Uji kualifikasi angkur ACI 355.2 atau ACI 355.4 mengharuskan bahwa angkur dalam zona beton retak bekerja dengan baik dalam retak yang lebarnya 0,3 mm. Jika diperkirakan retak yang lebih lebar, harus a) c,N = 1,25 untuk angkur tanam cor ditempat; dan b) c,N = 1,4 untuk angkur tanam pascacor, dimana nilai kc yang digunakan dalam Pers. (17.4.2.2a) adalah 17. Bila nilai kc yang digunakan dalam Pers. (17.4.2.2a) diambil dari laporan evaluasi produk ACI 355.2 atau ACI 355.4 untuk 327 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN angkur tanam pascacor yang terkualifikasi untuk penggunaan baik pada beton retak dan tak retak, nilai kc dan c,N harus didasarkan pada laporan evaluasi produk ACI 355.2 atau ACI 355.4. disediakan mengontrol lebar retak sekitar 0,3 mm. tulangan pengekang untuk Kekuatan jebol beton yang diberikan oleh Pers. (17.4.2.2b) mengasumsikan beton retak (yaitu, c,N = 1,0) dengan c,N kc = 24 untuk angkur tanam cor ditempat, dan 17 untuk angkur tanam pascacor. Ketika beton tidak retak faktor c,N diterapkan (1,25 untuk angkur tanam cor ditempat, dan 1,4 untuk angkur tanam pascacor), hasilnya faktor c,N kc adalah 30 untuk angkur tanam cor ditempat dan 24 untuk angkur tanam pascacor. Hal ini sesuai dengan observasi lapangan dan pengujian yang menunjukkan kekuatan angkur yang dicor ditempat melebihi kekuatan angkur tanam pascacor yang terpasang pada beton yang retak maupun tidak retak. (17.4.2.2a) dan Bila nilai kc yang digunakan dalam Pers. (17.4.2.2a) diambil dari laporan evaluasi produk ACI 355.2 atau ACI 355.4 untuk angkur tanam pascacor yang terkualifikasi untuk penggunaan pada beton tak retak, c,N harus diambil sebesar 1,0. Bila analisis menunjukkan retak pada tingkat beban layan, c,N harus diambil sebesar 1,0 untuk kedua angkur tanam cor tanam pascacor. ditempat dan angkur Angkur tanam pascacor harus terkualifikasi untuk penggunaan pada beton retak sesuai dengan ACI 355.2 atau ACI 355.4. Retak pada beton harus dikendalikan dengan tulangan lentur yang didistribusikan sesuai dengan 24.3.2, atau kontrol retak ekuivalen harus disediakan oleh tulangan pengekang. 17.4.2.7 Faktor modifikasi untuk angkur tanam pascacor yang didesain untuk beton tak retak sesuai dengan 17.4.2.6 tanpa tulangan tambahan untuk mengontrol pembelahan beton, cp,N, harus dihitung sebagai berikut menggunakan jarak kritis cac seperti didefinisikan dalam 17.7.6 R17.4.2.7 Ketentuan desain pada 17,4 didasarkan pada asumsi bahwa kekuatan dasar jebol beton dapat dipenuhi jika jarak minimum ca,min sama dengan 1,5hef. Hasil uji (Asmus 1999), bagaimanapun, menunjukkan bahwa banyak angkur ekspansi terkontrol-torsi (toque-controlled) dan terkontrol-perpindahan (Displacement- controlled) dan beberapa angkur ujung diperlebar membutuhkan tepi minimum melebihi 1,5hef untuk mencapai kekuatan dasar jebol beton ketika diuji pada beton tidak retak tanpa tulangan tambahan untuk mengontrol pembelahan. Ketika beban tarik diterapkan, tegangan tarik yang dihasilkan pada ujung angkur yang tertanam ditambahkan ke tegangan tarik yang disebabkan karena instalasi angkur, dan kegagalan belah (splitting) dapat terjadi sebelum mencapai kekuatan jebol beton yang didefinisikan dalam 17.4.2.1. Untuk memperhitungkan potensi kegagalan belah (, kekuatan jebol beton dasar direduksi oleh faktor cp,N jika ca,min kurang dari jarak tepi kritis cac. Jika terdapat tulangan tambahan untuk mengontrol pembelahan atau jika angkur berada di daerah dimana analisis menunjukkan retak terjadi saat beban layan, maka faktor reduksi cp,N diambil tulangan sebagai 1,0. Terpasangnya Jika ca,min cac maka cp,N = 1,0 (17.4.2.7a) jarak acaccmin, (17.4.2.7b) Jika ca,min < cac maka cp,N = tetapi cp,N yang ditentukan oleh Pers. (17.4.2.7b) tidak boleh diambil kurang dari 1,5hef /cac, dimana jarak kritis cac didefinisikan dalam 17.7.6. Untuk semua kasus lainnya, termasuk angkur tanam cor ditempat, cp,N harus diambil sebesar 1,0. 328 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tambahan untuk mengontrol pembelahan tidak mempengaruhi pemilihan kondisi A atau B di 17.3.3. 17.4.2.8 Bila pelat tambahan atau ring (washer) ditambahkan pada kepala angkur, diizinkan luas terproyeksi permukaan kegagalan dengan memproyeksikan permukaan kegagalan ke arah luar 1,5hef dari keliling efektif pelat atau ring. Keliling efektif tidak boleh melebihi nilai pada penampang yang terproyeksi ke arah luar lebih dari tebal ring atau pelat dari tepi luar kepala angkur. untuk menghitung 17.4.2.9 Bila tulangan angkur disalurkan sesuai dengan Pasal 25 pada kedua sisi permukaan yang jebol, kekuatan desain tulangan angkur diizinkan untuk digunakan jebol sebagai pengganti dari kekuatan beton dalam menentukan ɸNn. Faktor reduksi kekuatan sebesar 0,75 harus digunakan dalam desain tulangan angkur. R17.4.2.9 Untuk kondisi-kondisi dimana gaya tarik terfaktor melebihi kekuatan jebol beton angkur atau dimana kekuatan jebol tidak dievaluasi, kekuatan nominal dapat berupa tulangan angkur yang benar-benar terangkur, seperti yang diilustrasikan pada gambar. R17.4.2.9. Dalam pemilihan dan penentuan posisi tulangan angkur harus diperhatikan dengan baik. Tulangan angkur harus terdiri dari sengkang, sengkang ikat, atau hairpins yang ditempatkan sedekat mungkin dengan angkur. Hanya tulangan yang berjarak kurang dari 0,5hef dari garis tengah angkur harus dimasukkan sebagai tulangan Penelitian tambatan. (Eligehausen et al. 2006b) dimana ketentuan ini didasarkan terbatas pada tulangan angkur dengan diameter bar Ini bermanfaat untuk maksimum D16. tulangan menutup permukaan tulangan. Dalam menentukan ukuran tulangan angkur, penggunaan faktor reduksi kekuatan 0,75 sebagaimana direkomendasikan penggunaan praktis, strut-and-tie. Secara model penggunaan tulangan angkur umumnya terbatas hanya pada angkur tanam cor ditempat. angkur untuk pada 329 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN > ℓdh ≤ 0,5 hef ≤ 0,5 hef ≈35° ≈35° Tulangan angkur A 1,5 hef 1,5 hef APotongan N N Potongan A-A hef hef Tulangan angkur diletakkan simetri ≥ ℓd Gambar R17.4.2.9 - Tulangan angkur dalam tarik 17.4.3 Kekuatan cabut (pullout) angkur tanam cor ditempat, angkur ekspansi pascacor dan angkur ujung diperlebar dalam tarik R17.4.3 Kekuatan cabut (pullout) angkur tanam cor ditempat, angkur ekspansi pascacor dan angkur ujung diperlebar dalam tarik 17.4.3.1 Kekuatan cabut nominal angkur tunggal cor ditempat, angkur ekspansi pascacor dan angkur ujung diperlebar pascacor dalam kondisi tarik, Npn, tidak boleh melebihi R17.4.3.1 Persyaratan desain untuk cabut berlaku untuk angkur tanam cor ditempat, angkur ekspansi pascacor dan angkur ujung diperlebar pascacor. Persyaratan tersebut tidak berlaku untuk angkur adhesif, dimana kegagalan lekatannya sesuai dengan 17.4.5. dievaluasi untuk Npn = c,pNp (17.4.3.1) Dimana c,P ditentukan dalam 17.4.3.6. 17.4.3.2 Untuk angkur ekspansi dan ujung diperlebar pascacor, nilai Np harus didasarkan pada fraktil 5 persen hasil uji yang diadakan dan dievaluasi menurut ACI 355.2. Tidak diizinkan untuk menghitung kekuatan cabut dalam kondisi tarik untuk angkur tersebut. R17.4.3.2 Persamaan kekuatan cabut yang diberikan dalam 17.4.3.4 dan 17.4.3.5 hanya berlaku untuk angkur-angkur berkepala dan angkur kait yang dicor ditempat (CEB 1997; Kuhn dan Shaikh 1996); persamaan tersebut tidak berlaku untuk angkur ekspansi dan angkur ujung diperlebar yang menggunakan berbagai mekanisme pengangkuran ujung kecuali 330 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN validitas persamaan kekuatan cabut nya telah diverifikasi oleh pengujian. 17.4.3.3 Untuk stud berkepala dan baut berkepala tunggal dicor di tempat, diizinkan untuk mengevaluasi kekuatan cabut dalam kondisi tarik menggunakan 17.4.3.4. Untuk baut J atau L tunggal, diizinkan untuk mengevaluasi kekuatan cabut dalam tarik menggunakan 17.4.3.5. kondisi untuk Sebagai menggunakan nilai Np berdasarkan pada fraktil 5 persen dari uji yang diadakan dan dievaluasi dengan cara yang sama seperti tanpa 355.2 prosedur ACI mengandalkan friksi. R17.4.3.3 Kekuatan cabut dalam keadaan tarik pada stud berkepala atau baut berkepala dapat ditingkatkan dengan memberikan tulangan pengekang, seperti spiral dengan spasi rapat, di seluruh daerah kepala. Peningkatan kekuatan ini dapat ditunjukkan dengan pengujian. alternatif, diizinkan tetapi 17.4.3.4 Kekuatan cabut dalam tarik untuk stud berkepala atau baut berkepala tunggal, Np, untuk penggunaan dalam Pers. (17.4.3.1), tidak boleh melebihi R17.4.3.4 Nilai yang dihitung dari Pers. (17.4.3.4) sesuai dengan beban yang mana hancurnya beton terjadi karena tumpuan dari kepala angkur (CEB 1997; ACI 349). Bukan beban yang diperlukan untuk menarik angkur keluar sepenuhnya dari beton, sehingga persamaan tersebut tidak mengandung istilah yang berkaitan dengan kedalaman penanaman. Kehancuran lokal beton dapat sangat mereduksi kekakuan sambungan, dan umumnya akan menjadi awal dari kegagalan cabut. Np = 8Abrgfc' (17.4.3.4) 17.4.3.5 Kekuatan cabut dalam kondisi tarik untuk baut berkait tunggal, Np, untuk penggunaan dalam Pers. (17.4.3.1) harus melebihi R17.4.3.5 Pers. (17.4.3.5) untuk baut kait dikembangkan oleh Lutz berdasarkan hasil penelitian Kuhn dan Shaikh (1996). Kekuatannya hanya mengandalkan pada mengabaikan komponen komponen friksi karena hancurnya beton bagian dalam kait dapat sangat mereduksi kekakuan sambungan dan umumnya akan menjadi awal dari kegagalan cabut. Batasan-batasan pada eh didasarkan pada berbagai variabel yang digunakan dalam tiga program uji yang dilaporkan dalam Kuhn dan Shaikh (1996). tumpuan, ′ehda (17.4.3.5) Np = 0,9𝑓𝑐 Dimana 3da ≤ eh ≤ 4,5da. terletak dalam daerah komponen struktur beton dimana analisis menunjukkan tidak ada retak pada tingkat beban layan, faktor modifikasi berikut diizinkan 17.4.3.6 Untuk angkur yang c,P = 1,4 Dimana analisis menunjukkan retak pada tingkat beban layan, c,P harus diambil 331 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN sebesar 1,0. 17.4.4 Kekuatan ambrol (blowout) muka samping beton untuk angkur berkepala dalam Tarik R17.4.4 Kekuatan ambrol (blowout) muka samping beton untuk angkur berkepala dalam tarik-Persyaratan desain untuk ambrol sisi samping didasarkan pada rekomendasi Furche dan Eligehausen (1991). Persyaratan ini berlaku untuk angkur berkepala yang umumnya dicor di tempat. Pembelahan selama pemasangan angkur pada umumnya lebih menentukan daripada ambrol sisi samping (blowout side-face) untuk angkur tanam pascacor, dan dievaluasi oleh persyaratan ACI 355.2. 17.4.4.1 Untuk angkur berkepala tunggal dengan kedalaman penanaman dekat dengan tepi (hef > 2,5ca1), kekuatan ambrol muka samping nominal, Nsb, tidak boleh melebihi beton Nsb = (13ca1√𝐴𝑏𝑟𝑔)a√𝑓𝑐′ (17.4.4.1) Jika ca2 untuk angkur berkepala tunggal kurang dari 3ca1, nilai Nsb harus dikalikan dengan faktor (1 + ca2/ca1)/4 dimana 1,0 ca2/ca1 3,0. berkepala majemuk dengan penanaman dalam dekat dengan tepi (hef > 2,5ca1) dan spasi angkur kurang dari 6ca1, kekuatan nominal angkur tersebut yang rentan terhadap kegagalan ambrol muka samping Nsbg tidak boleh melebihi 17.4.4.2 Untuk angkur R17.4.4.2 Dalam menentukan kekuatan nominal terhadap ambrol muka samping untuk angkur berkepala majemuk, hanya angkur yang dekat dengan tepi (hef > 2,5ca1) yang harus dipertimbangkan. Kekuatan tersebut harus dibandingkan dengan proporsi beban tarik yang terjadi pada angkur tersebut. mengalami tarik sbasbgNcsN161 (17.4.4.2) dimana s adalah jarak antara angkur terluar sepanjang tepi, dan Nsb diperoleh dari Pers. (17.4.4.1) tanpa modifikasi untuk jarak tepi yang tegak lurus. 17.4.5 Kekuatan lekatan angkur adhesif R17.4.5 Kekuatan lekatan angkur adhesif dalam tarik dalam Tarik 17.4.5.1 Kekuatan lekatan nominal dalam kondisi tarik, Na untuk angkur adhesif tunggal atau Nag untuk kelompok angkur adhesif, tidak boleh melebihi R17.4.5.1 Evaluasi kekuatan lekatan hanya berlaku pada angkur adhesif. Satu angkur dengan panjang penanaman kecil dibebani hingga mengalami kegagalan tarik menunjukkan kemungkinan gagal terhadap jebol Panjang lebih dalam dapat penanaman yang menghasilkan kegagalan lekatan. Angkur adhesif yang menunjukkan kegagalan lekatan ketika dibebani secara individu dapat menunjukkan kegagalan beton ketika dalam bentuk kelompok atau dalam kondisi dekat tepi. Dalam semua kasus, kekuatan tarik angkur adhesif dibatasi oleh kekuatan a) Untuk angkur adhesif tunggal: beton, sementara baNacpNaedNaoNaaNAAN,, (17.4.5.1a) b) Untuk kelompok angkur adhesif: baNacpNaedNaecNaoNaagNAAN,,, (17.4.5.1b) Faktor-faktor ec,Na, ed,Na, dan cp,Na dalam didefinisikan masing-masing 332 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 17.4.5.3, 17.4.5.4, dan 17.4.5.5. ANa adalah luas pengaruh terproyeksi dari angkur adhesif tunggal atau kelompok angkur adhesif yang harus didekati sebagai luas persegi yang memproyeksi ke arah luar sejarak cNa dari garis pusat angkur adhesif, atau dalam kasus kelompok angkur adhesif, dari garis yang melalui baris angkur adhesif yang berdekatan. ANa tidak boleh melebihi nANao, dimana n adalah jumlah angkur adhesif dalam kelompok angkur yang menahan beban tarik. ANao adalah terproyeksi dari angkur adhesif tunggal dengan jarak tepi sama dengan atau lebih besar dari cNa: jebol beton seperti yang diberikan oleh Pers. (17.4.2.1b) (Eligehausen et al. 2006a). Pengaruh spasi angkur dan tepi pada kekuatan lekatan dan kekuatan terhadap jebol beton harus dievaluasi untuk angkur adhesif. Pengaruh spasik angkur dan jarak tepi pada kekuatan lekatan nominal angkur adhesif dalam tarik sudah termasuk dalam faktor modifikasi ANa/ANao dan ed,Na dalam Pers. (17.4.5.1a) dan (17.4.5.1b). (17.4.2.1a) dan jarak Pengaruh tepi yang dekat dan angkur dibebani berdekatan pada kekuatan lekatan tergantung pada volume beton tunggal yang dimobilisasi oleh angkur adhesif. Sebaliknya pada konsep area kegagalan beton terproyeksi digunakan dalam Pers. (17.4.2.1a) dan (17.4.2.1b) jebol dari untuk menghitung kekuatan angkur adhesif, area yang terpengaruh berhubungan dengan kekuatan lekatan dari angkur adhesif yang digunakan dalam Pers. (17.4.5.1a) dan (17.4.5.1b) bukan kedalaman merupakan penanaman, melainkan dari diameter angkur dan karakteristik tegangan lekatan. Jarak kritis cNa diasumsikan sama, baik beton retak atau tidak retak; untuk sederhananya, hubungan untuk cNa dalam Pers. menggunakan karakteristik tegangan lekatan dalam beton tidak retak τuncr. Hal ini telah diverifikasi oleh studi numerik (Eligehausen et al. 2006a). Gambar R17.4.5.1(a) menunjukkan ANao dan (17.4.5.1c). ANao pengembangan Pers. adalah terproyeksi terhadap kekuatan lekatan angkur adhesif R17.4.5.1(b) tunggal. menunjukkan luas pengaruh terproyeksi untuk sekelompok angkur. Karena, dalam kasus ini, ANa adalah luas pengaruh terproyeksi untuk sekelompok angkur, dan ANao adalah luas pengaruh terproyeksi untuk angkur tunggal, tidak perlu menyertakan n, jumlah angkur, dalam (17.4.5.1b). Jika angkur dalam Pers. kelonpok angkur (angkur dibebani oleh pelat tumpuan atau perangkat tambahan) diposisikan sedemikian rupa terhadap luas pengaruh terproyeksi dari angkur individu saling tumpang tindih, nilai ANa lebih kecil dari nANao. luas pengaruh ANao = (2cNa)2 (17.4.5.1c) dimana 6,710uncraNadC (17.4.5.1d) dan konstanta 7,6 mempunyai satuan MPa. fungsi dari fungsi (17.4.5.1d) eksperimental dan luasan pengaruh Gambar contoh 333 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tarik angkur adhesif yang berspasi rapat dengan kekuatan lekatan rendah dapat secara signifikan yang melebihi nilai yang diberikan oleh Pers. (17.4.5.1b). Faktor koreksi diberikan dalam literatur (Eligehausen et al. 2006a) untuk tetapi untuk mengatasi masalah penyederhanaannya, tidak dimasukkan dalam standar. Kekuatan ini, faktor ini CNaS2 N Ca1 NBagian kelompok angkur menunjukkan lintasan tegangan utama(b) Kelompok empat angkur adhesif terletak dekat dengan tepi strukturPotongan bagian angkur menunjukkan lintasan tegangan utama(a) Angkur tunggal adhesif terletak jauh dari tepi struktur dan angkur lainnyaDenahANa = (CNa + S1 + Ca1) (CNa + S2 + Ca2), jikaCa1 dan Ca2 < CNaS1 dan S2 > 2CNaANa DenahANao = (2CNa)2 Perubahan pola tegangan sebagai fungsi kedalaman CNaANao Ca2 CNa CNa CNa CNa Gambar R17.4.5.1 - Perhitungan daerah pengaruh ANao dan ANa 17.4.5.2 Kekuatan lekatan dasar angkur adhesif tunggal dalam tarik pada beton retak, Nba, tidak boleh melebihi R17.4.5.2 Persamaan kekuatan lekatan dasar angkur adhesif seperti yang diberikan dalam Pers. (17.4.5.2) menunjukkan model tegangan lekatan yang seragam yang telah ditunjukkan untuk memberikan prediksi terbaik kekuatan lekatan angkur adhesif melalui studi numerik dan perbandingan Nba = a cr da hef (17.4.5.2) 334 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN model yang berbeda dengan basis data internasional hasil eksperimen (Cook et al. 1998). Kekuatan lekatan dasar berlaku untuk kegagalan lekatan yang terjadi antara beton dan bahan adhesif sama seperti kegagalan antara angkur dan bahan adhesif. Tegangan lekatan karakteristik, cr, harus diambil sebesar fraktil 5 persen hasil uji yang dilakukan dan dievaluasi menurut ACI 355.4. Bila analisis menunjukkan keretakan pada tingkat beban layan, angkur adhesif harus berkualifikasi untuk penggunaan dalam beton retak menurut ACI 355.4. lekatan harus berdasarkan yang dilakukan sesuai dengan ACI 355.4 dan kombinasi harus pemasangan secara khusus dan kondisi penggunaan yang diantisipasi selama konstruksi dan selama masa layan angkur. informasi Untuk kasus-kasus dimana produk khusus tidak tersedia pada saat desain, Tabel 17.4.5.2 memberikan nilai- nilai standar batas bawah. Karakteristik lekatan pada Tabel 17.4.5.2 tegangan adalah nilai minimum yang diizinkan untuk sistem angkur adhesif yang memenuhi syarat sesuai dengan ACI 355.4 yang ditabulasi untuk kondisi pemasangan dan kondisi penggunaannya. Penggunaan nilai- nilai ini terbatas hanya pada kombinasi kondisi spesifik yang terdaftar; nilai untuk kombinasi lain dari kondisi pemasangan dan penggunaan tidak boleh diasumsikan. Bilamana ada beban tetap dan beban gempa, faktor yang berlaku diberikan dalam catatan kaki Tabel 17.4.5.2 harus dikalikan Tabel mengasumsikan bahwa semua beton memiliki usia minimum 21 hari dan kekuatan tekan beton minimum 17 MPa. Lihat R17.1.2. Karakteristik tegangan pada pengujian Untuk angkur adhesif yang terletak dalam daerah komponen struktur beton dimana analisis menunjukkan tidak ada retak pada tingkat beban layan, uncr diizinkan untuk digunakan sebagai pengganti dari cr dalam Pers. (17.4.5.2) dan harus diambil sebesar fraktil 5 persen hasil uji yang dilakukan dan dievaluasi menurut ACI 355.4. menggambarkan Diizinkan untuk menggunakan nilai-nilai tegangan lekatan karakteristik minimum dalam Tabel 17.4.5.2 asalkan a) hingga e) dipenuhi: a) Angkur harus memenuhi persyaratan ACI 355.4; b) Angkur harus dipasang dalam lubang yang dibor dengan bor tumbuk putar (rotary impact drill) atau bor batu (rock drill); c) Beton pada waktu pemasangan angkur tekan harus mempunyai kekuatan minimum sebesar 17 MPa; d) Beton pada waktu pemasangan angkur harus mempunyai umur minimum 21 hari; bersamaan. e) Suhu beton pada waktu pemasangan angkur harus paling sedikit 10°C "luar ruangan" seperti yang digunakan dalam Tabel 17.4.5.2 mengacu pada sebuah sistem instalasi dan kondisi lingkungan layan tertentu. Kondisi dalam ruangan mewakili angkur yang dipasang pada beton kering dengan bor tumbuk putar (rotary impact drill) atau bor batu (rock drill) dan mengalami variasi suhu beton yang dibatasi selama masa layan angkur. Kondisi luar ruangan diasumsikan terjadi, ketika pemasangan angkur, beton yang terpapar cuaca dan kemungkinan basah. Angkur yang dipasang pada kondisi di luar ruangan juga dianggap bergantung pada variasi suhu beton yang lebih besar seperti suhu yang dingin dan peningkatan suhu akibat paparan langsung sinar matahari. Istilah "dalam ruangan" dan Tabel 17.4.5.2 - Tegangan lekatan karakteristik minimum[1][2] Kadar kelembaban beton pada waktu pemasangan angkur Kering ke jenuh sepenuhnya Suhu layan puncak beton, C Lingkungan pemasangan dan layan τcr, MPa τuncr, MPa Luar ruangan 79 1,4 4,5 Dalam ruangan 43 2,1 7,0 Kering [1]Bila desain angkur menyertakan pembebanan tarik tetap, kalikan nilai τcr dan τuncr dengan 0,4. [2]Bila desain angkur menyertakan beban gempa untuk struktur yang ditetapkan sebagai Kategori Desain Seismik C, D, E, atau F, kalikan nilai τcr dengan 0,8 dan τuncr dengan 0,4. 335 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dalam Sementara ruangan/luar ruangan berguna untuk banyak aplikasi, seperti situasi dimana interpretasi yang tepat untuk istilah "dalam ruanag" dan "luar ruangan" tidak berlaku. Misalnya, angkur yang dipasang sebelum (building envelope) penutup bangunan selesai yang melibatkan pengeboran pada beton yang jenuh air. Dengan demikian, karakteristik minimum tegangan lekatan yang berhubungan dengan kondisi luar ruangan pada Tabel 17.4.5.2 berlaku, terlepas dari apakah lingkungan layan nya "dalam ruangan" atau "luar ruangan". Bor tumbuk putar dan bor batu menghasilkan geometri lubang yang tidak seragam yang umumnya baik untuk lekatan. Pemasangan angkur adhesif di lubang inti yang dibor dapat menghasilkan karakteristik tegangan lekatan yang jauh lebih rendah. Karena efek ini sangat tergantung pada produk, desain angkur yang akan dipasang di lubang inti yang dibor harus mengikuti karakteristik spesifik produk dari tegangan lekatan yang ditetapkan melalui pengujian sesuai dengan ACI 355.4. tegangan karakterisasi lekatan yang berhubungan dengan sistem angkur adhesif yang spesifik bergantung pada beberapa parameter. Akibatnya, harus berhati-hati saat memasukkan semua parameter dengan karakteristik nilai tegangan lekatan yang digunakan dalam desain. Parameter ini termasuk tetapi tidak terbatas pada: Karakteristik yang relevan a) Jenis dan durasi pembebanan - lekatan direduksi untuk kekuatan pembebanan tarik tetap. b) Retak beton - kekuatan lekatan lebih tinggi pada beton yang tidak retak. c) Ukuran angkur - kekuatan lekatan umumnya berbanding terbalik dengan diameter angkur. d) Metode pengeboran - kekuatan lekatan mungkin lebih rendah untuk angkur yang dipasang di lubang-lubang bor inti e) Tingkat kejenuhan beton pada saat pengeboran lubang dan instalasi angkur lekatan dapat direduksi - kekuatan karena kejenuhan beton. f) Suhu beton saat pemasangan - pemasangan angkur dalam kondisi menyebabkan dingin dapat 336 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN terhambatnya proses perekatan dan mengurangi kekuatan lekatan. g) Umur beton saat pemasangan - pemasangan pada beton yang terlalu dini dapat menyebabkan berkurangnya kekuatan lekatan (lihat R17.1.2) h) Temperatur beton yang tinggi selama masa layan angkur - pada kondisi tertentu pada komponen beton tipis yang terpapar langsung sinar matahari), suhu beton yang dapat menyebabkan berkurangnya kekuatan lekatan. (misalnya, angkur tinggi i) Paparan kimia - angkur yang digunakan pada lingkungan industri dapat terpapar tingginya zat kontaminan yang dapat mengurangi kekuatan lekatan dari waktu ke waktu. Angkur yang diuji dan dinilai oleh ACI 355.4 mungkin dalam beberapa kasus tidak memenuhi syarat untuk semua kondisi instalasi dan lingkungan layan yang diwakili oleh Tabel 17.4.5.2. Oleh karena itu, ketika nilai minimum yang diberikan dalam Tabel 17.4.5.2 digunakan untuk desain, kondisi instalasi dan lingkungan layan yang relevan harus ditentukan sesuai dengan 17.8.2.1, dan hanya angkur yang telah memenuhi syarat oleh ACI 355.4 untuk instalasi dan lingkungan dengan karakteristik tegangan lekatan yang diambil dari Tabel 17.4.5.2 harus disyaratkan. layan sesuai terkait tegangan dengan sistem angkur adhesif terkualifikasi instalasi dan kondisi untuk satu set penggunaan secara substansial melebihi nilai minimum yang diberikan pada Tabel 17.4.5.2. Misalnya, diameter angkur 13 mm hingga 20 mm yang dipasang di dalam lubang bor pada beton kering dimana penggunaan dibatasi untuk kondisi dalam ruangan (Indoor) pada beton tidak retak seperti yang dijelaskan di atas dapat menunjukkan karakteristik tegangan lekatan uncr dalam kisaran 14 hingga 17 MPa. Karakteristik lekatan tertentu dapat 17.4.5.3 Faktor modifikasi untuk kelompok angkur adhesif yang dibebani secara eksentris dalam tarik, ec,Na, harus dihitung sebesar: R17.4.5.3 Mengacu pada R17.4.2.4. 337 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN NAceNNaec'11, (17.4.5.3) tetapi ec,Na tidak boleh diambil lebih besar dari 1,0. Jika pembebanan pada kelompok angkur adhesif adalah sedemikian sehingga hanya beberapa angkur adhesif dalam kondisi tarik, hanya angkur adhesif tersebut yang dalam kondisi tarik harus ditinjau ketika ′ untuk menentukan 𝒆𝑵 penggunaan dalam Pers. (17.4.5.3) dan untuk perhitungan Nag menurut Pers. (17.4.5.1b). eksentrisitas Dalam kasus dimana pembebanan eksentris terhadap dua sumbu ortogonal, faktor modifikasi, ec,Na, harus dihitung untuk setiap sumbu secara individual dan produk faktor-faktor ini yang digunakan sebagai ec,Na dalam Pers. (17.4.5.1b). terjadi 17.4.5.4 Faktor modifikasi untuk pengaruh tepi untuk angkur adhesif tunggal atau kelompok angkur yang dibebani dalam tarik, ed,Na, harus dihitung sebagai R17.4.5.4 Jika angkur dipasang di dekat jauh berkurang dari tepi, kekuatannya ANA/ANao. Jika jarak selimut sisi terkecil lebih besar dari atau sama dengan cNa, tidak ada reduksi (ec,Na = 1). Jika selimut samping ec,Na cNa, kurang mempertimbangkan efek tepi (Fuchs et al. 1995; Eligehausen et al. 2006a). Jika ca,min ≥ can maka ed,Na = 1,0 dari faktor (17.4.5.4a) Naminacc, Jika ca,min < can maka ed,Na = 0,7 + 0,3 (17.4.5.4b) 17.4.5.5 Faktor modifikasi untuk angkur adhesif yang didesain untuk beton tak retak sesuai dengan 17.4.5.2 tanpa tulangan tambahan untuk mengontrol belah beton, cp,Na, harus dihitung sebagai: Jika ca,min ≥ cac maka cp,Na = 1,0 (17.4.5.5a) acminacc, Jika ca,min < cac maka cp,Na = (17.4.5.5b) tetapi cp,Na yang ditentukan oleh Pers. (17.4.5.5b) tidak boleh diambil kurang dari tepi kritis, cac, jarak cNa/cac, dimana 338 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN didefinisikan dalam 17.7.6. Untuk semua kasus lainnya, cp,Na harus diambil sebesar 1,0. 17.5 pembebanan geser Persyaratan desain untuk R17.5 Persyaratan desain untuk pembebanan geser 17.5.1 Kekuatan baja angkur dalam R17.5.1 Kekuatan baja angkur dalam geser geser 17.5.1.1 Kekuatan nominal angkur dalam geser yang dikontrol oleh kekuatan baja, Vsa, harus dievaluasi dengan perhitungan berdasarkan pada properti bahan dan dimensi jebol beton merupakan mode kegagalan potensial, kekuatan geser baja yang disyaratkan harus konsisten dengan permukaan jebol yang diasumsi. R17.5.1.1 yang diaplikasikan ke setiap angkur dalam suatu kelompok dapat bervariasi tergantung pada asumsi untuk permukaan jebol beton dan redistribusi beban (lihat R17.5.2.1). Beban geser fisik angkur. Bila 17.5.1.2 Kekuatan nominal angkur dalam kondisi geser, Vsa, tidak boleh melebihi a) hingga c): R17.5.1.2 Kekuatan geser nominal angkur paling baik direpresentasikan sebagai fungsi futa daripada fya karena tidak sebagian besar bahan angkur menunjukkan titik leleh yang jelas. Stud yang dilas mempunyai kekuatan geser baja yang lebih tinggi dari angkur berkepala karena penjepitan oleh las antara stud dan pelat dasar. Penggunaan Pers. (17.5.1.2a) dan (17.5.1.2b) dengan faktor beban dalam 5.3 dan faktor-ϕ dari 17.3.3 memberikan kekuatan desain yang konsisten dengan AISC 360. a) Untuk angkur stud berkepala dicor di tempat Vsa = Ase,V futa (17.5.1.2a) dimana Ase,V adalah luas penampang efektif angkur dalam geser, mm2, dan futa tidak boleh diambil lebih besar dari yang terkecil dari 1,9fya dan 860 MPa. Pembatasan 1,9fya pada futa adalah untuk memastikan bahwa dalam kondisi beban layan, tegangan angkur tidak melebihi fya. Batas pada futa dari 1,9fya ditentukan dengan mengubah ketentuan LRFD ke kondisi tingkat layan yang sesuai, sebagaimana dibahas dalam R17.4.1.2. b) Untuk angkur baut berkepala dan baut berkait dicor di tempat dan untuk angkur tanam pascacor dimana selongsong (sleeves) tidak menerus melalui bidang geser Vsa = 0,6Ase,V futa (17.5.1.2b) tanam pascacor yang memiliki luas penampang yang tereduksi sepanjang angkur, luas penampang angkur yang efektif harus disediakan oleh pabrikan. Untuk batang berdrat dan baut berkepala, ASME B1.1 mendefinisikan Ase,V sebagai Untuk angkur dimana Ase,V adalah luas penampang efektif angkur tunggal dalam kondisi geser, mm2, dan futa tidak boleh diambil lebih besar dari terlebih kecil dari 1,9fya dan 860 MPa. c) Untuk angkur tanam pascacor dimana selongsong (sleeves) menerus melalui bidang geser, Vsa harus didasarkan pada hasil uji yang dilakukan dan dievaluasi menurut ACI 355.2. Sebagai alternatif, Pers. untuk digunakan. taVsendA9743,042, (17.5.1.2b) diizinkan dimana nt adalah jumlah drat per inci. 339 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 17.5.1.3 Bila angkur digunakan dengan bantalan grouting (grout pads) yang sudah terbuat (built-up), kekuatan nominal dari 17.5.1.2 harus dikalikan dengan faktor 0,80. 17.5.2 Kekuatan jebol (breakout) beton R17.5.2 Kekuatan jebol (breakout) beton angkur dalam geser angkur dalam geser 17.5.2.1 Kekuatan jebol beton nominal dalam kondisi geser, Vcb untuk angkur tunggal atau Vcbg untuk kelompok angkur, tidak boleh melebihi: R17.5.2.1 Persamaan kekuatan geser dikembangkan dari Metode CCD (lihat R17.3.2). Mereka mengasumsikan sudut kerucut jebol (breakout cone) sekitar 35 derajat (lihat Gambar R17.3.2b) dan mempertimbangkan teori mekanika fraktur. Pengaruh angkur majemuk, spasi angkur, jarak ke tepi, dan ketebalan komponen beton pada kekuatan jebol beton nominal dalam dengan menerapkan faktor reduksi AVc/AVco dalam Pers. (17.5.2.1a) dan (17.5.2.1b), dan ψec,V dalam Pers. (17.5.2.1b). Untuk angkur yang jauh dari tepi, 17.5.2 biasanya tidak akan menentukan. Untuk kasus-kasus seperti ini, 17.5.1 dan 17.5.3 sering menentukan. a) Untuk gaya geser yang tegak lurus terhadap tepi pada angkur tunggal bVhVcVedVcoVccbVAAV,,, (17.5.2.1a) geser disertakan b) Untuk gaya geser yang tegak lurus terhadap tepi pada kelompok angkur bVhVcVedVecVcoVccbgVAAV,,,, (17.5.2.1b) Gambar R17.5.2.1a menunjukkan AVco dan pengembangan Pers. (17.5.2.1c). AVco adalah luas terproyeksi maksimum untuk angkur luas permukaan penuh prisma atau kerucut jebol untuk angkur yang tidak terpengaruh oleh jarak ke tepi, spasi, atau kedalaman angkur. Gambar R17.5.2.1b menunjukkan contoh daerah yang diproyeksikan untuk berbagai pengaturan angkur tunggal dan luas majemuk. AVc memperkirakan permukaan penuh dari kerucut jebol untuk pengaturan angkur tertentu. Karena AVc adalah luas total yang terproyeksi untuk sekelompok angkur, dan AVco adalah luas untuk angkur tunggal, maka tidak perlu menyertakan dalam persamaan. c) Untuk gaya geser yang sejajar terhadap tepi, Vcb atau Vcbg diizinkan sebesar dua kali nilai gaya geser ditentukan berturut- turut oleh Pers. (17.5.2.1a) atau (17.5.2.1b), dengan gaya geser yang diasumsikan lurus bekerja terhadap tepi dan dengan ed,V diambil sama dengan 1,0. tunggal yang mendekati tegak d) Untuk angkur yang terletak di sudut, batas kekuatan jebol beton nominal harus ditentukan untuk setiap tepi, dan nilai minimum harus digunakan. Faktor-faktor ec,V, ed,V, c,V, dan h,V didefinisikan berturut-turut dalam 17.5.2.5, 17.5.2.6, 17.5.2.7, dan 17.5.2.8. Vb adalah nilai kekuatan jebol beton dasar untuk angkur tunggal. AVc adalah luas terproyeksi permukaan kegagalan pada sisi komponen struktur beton pada tepinya untuk angkur tunggal atau kelompok angkur. Diizinkan untuk mengevaluasi AVc sebagai dasar piramida yang terproyeksi pada muka samping komponen struktur dimana sisi atas setengah piramida diberikan oleh sumbu baris angkur yang dipilih sebagai yang kritis. Nilai ca1 harus diambil sebagai jarak dari tepi ke sumbu ini. AVc tidak boleh melebihi nAVco, dimana n jumlah angkur Seperti yang ditunjukkan contoh pada Gambar R17.5.2.1b dari dua kelompok yang dibebani geser, saat menggunakan Pers. (17.5.2.1b) untuk kasus dimana spasi angkur lebih besar dari jarak ke tepi ke angkur dekat tepi ca1,1, kedua asumsi untuk distribusi beban yang digambarkan dalam Kasus 1 dan 2 harus dipertimbangkan. Ini karena angkur yang terdekat dengan tepi bisa menjadi yang pertama mengalami kegagalan atau seluruh kelompok bisa setengah terpancung 340 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN adalah jumlah angkur dalam kelompok angkur. gagal dengan permukaan kegagalan yang berasal dari angkur yang terjauh dari tepi. Untuk Kasus 1, kekuatan geser baja disediakan oleh kedua angkur. Untuk Kasus 2, kekuatan geser baja disediakan sepenuhnya oleh angkur yang terjauh dari tepi. Kontribusi angkur yang terdekat dengan tepi tidak diperhitungkan. Selain itu, inspeksi angkur yang paling dekat dengan tepi untuk jebol beton akibat beban layan disarankan untuk mencegah retak yang tidak diinginkan pada kondisi layan. Jika spasi angkur s kurang dari jarak tepi ke angkur yang terdekat dengan tepi, maka permukaan kegagalan dapat menyatu (Eligehausen et al. 2006b) dan Kasus 3 pada Gambar R17.5.2.1b dapat pendekatan konservatif. secara bersamaan AVco adalah luas terproyeksi untuk angkur tunggal pada komponen struktur tinggi dengan jarak dari tepi sama atau lebih besar dari 1,5ca1 dalam arah tegak lurus terhadap gaya geser. Diizinkan untuk mengevaluasi AVco sebagai dasar setengah piramida dengan panjang sisi paralel terhadap tinggi sebesar 1,5ca1 tepi sebesar 3ca1 dan AVco = 4,5(ca1)2 (17.5.2.1c) Bila angkur ditempatkan pada jarak yang bervariasi dari tepi dan angkur dilas ke perangkat penyambung sedemikian untuk mendistribusikan gaya ke semua angkur, diizinkan untuk mengevaluasi kekuatannya berdasarkan pada jarak ke baris terjauh angkur dari tepi. Dalam kasus ini, diizinkan untuk mendasarkan nilai ca1 pada jarak dari tepi ke sumbu baris angkur terjauh yang dipilih sebagai yang kritis, dan semua geser harus diasumsikan untuk dipikul oleh baris angkur kritis ini sendiri. diambil sebagai Jika angkur dilas ke pelat biasa (terlepas dari spasi angkur s), ketika angkur yang terdekat dengan tepi depan mulai membentuk kegagalan kerucut, beban geser disalurkan ke angkur di belakang yang lebih kaku dan kuat. Untuk alasan ini, hanya perlu dipertimbangkan, yang konsisten dengan 6.5.5 dari PCI Design Handbook (PCI MNL 120). Untuk penentuan kekuatan geser baja, hanya mempertimbangkan angkur yang terjauh dari tepi. Namun, untuk angkur yang memiliki rasio s/ca1,1 kurang dari 0,6, angkur depan dan belakang dapat diasumsikan untuk menahan geser (Anderson dan Meinheit 2007). Untuk rasio s/ca1,1 lebih besar dari 1, disarankan untuk memeriksa jebol beton dari angkur yang terdekat dengan tepi untuk mencegah retak yang tidak diinginkan pada kondisi layan. Kasus 2 yang adalah konservatif Pembahasan lebih lanjut tentang desain dalam angkur majemuk Primavera et al. (1997). diberikan Untuk kasus angkur di dekat sudut yang dikenai gaya geser dengan komponen tegak lurus ke setiap sisi, solusinya adalah memeriksa sambungan secara terpisah untuk setiap komponen gaya geser. Kasus khusus lainnya, seperti tahanan geser dari kelompok-kelompok angkur di mana semua angkur tidak memiliki jarak ke tepi yang sama, dibahas di Eligehausen et al. (2006a). 341 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Ketentuan terperinci 17.5.2.1(a) berlaku untuk kasus gaya geser yang diarahkan ke tepi. Ketika gaya geser diarahkan menjauh dari kekuatan biasanya akan ditentukan oleh 17.5.1 atau 17.5.3. tepi, Kasus gaya geser sejajar dengan tepi ditunjukkan pada Gambar R17.5.2.1c. Gaya geser maksimum yang dapat diaplikasikan sejajar dengan tepi, V||, seperti yang dikontrol oleh jebol beton, adalah dua kali gaya geser maksimum yang dapat diaplikasikan tegak lurus ke tepi, V┴. Kasus khusus dapat muncul dengan gaya geser sejajar dengan tepi di dekat sudut. Dalam contoh angkur tunggal di dekat sudut (lihat Gambar R17.5.2.1d), ketentuan untuk gaya geser yang diaplikasikan tegak lurus ke tepi harus pada tambahan sebagai diperiksa ketentuan untuk gaya geser yang diaplikasikan sejajar dengan tepi. AVco = 2(1,5Ca1) x (1,5 Ca1) = 4,5 Ca12Potongan melintangPotongan 1,5 Ca1 1,5 Ca1 1,5 Ca1 1,5 Ca1 Ca1 Ca1 hef Pusat angkur yang memotong permukaan bebas V V Tepi betonJarak tepi kritis untuk stud berkepala, baut berkepala, angkur ekspansi, dan angkur ujung diperlebar adalah 1,5Ca1Denah 1,5Ca1 . Gambar R17.5.2.1a - Perhitungan AVco 342 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 1,5ca1,1Avc = 2(1,5ca1,1)haJika ha < 1,5 ca1Jika ca2 < 1,5ca1 Avc Avc Avc Avc Avc Avc 1,5ca1,2 s ca1,1 ca1,1 1,5 ca1,2 Jika ha < 1,5ca1 dan s1 < 3ca1Kasus 1 : Salah satu asumsi distribusi gaya adalah bahwa setengah dari tegangan geser pada bidang depan dan bidang proyeksi berada pada ambang kritis. Dalam perhitungan keruntuhan beton maka ca1 diambil sebagai ca1,1Kasus 2 : Asumsi lain tentang distribusi gaya adalah bahwa gaya geser akan kritis di belakang angkur dan bidang proyeksinya. Asumsi ini hanya diperhitungkan bila angkur di las pada pelat dan tidak tergantung s. Dalam perhitungan keruntuhan beton maka, ca1 diambil sebagai ca1,2Catatan : Untuk s ca1,1, Kasus 1 dan 2 harus dievaluasi untuk menentukan kriteria perencanaan, kecuali pada keadaan dimana angkur di las pada pelatAvc = 2(1,5ca1)haKasus 3 : Bila s < ca1,1, Seluruh gaya geser V dianggap bekerja pada angkur terdepan. Kasus ini tidak berlaku bagi angkur yang di las pada pelat. Dalam perhitungan keruntuhan beton maka ca1 diambil sebagai ca1,1 1,5ca1Jika ha < 1,5ca1 ca2 1,5ca1Avc = [2(1,5ca1) + s1]ha 1,5ca1,1 1,5ca1,1 s < ca1,1 ha ha ha ha ha s ca1,1Avc = 2 (1,5ca1,2) hajika ha < 1,5ca1 Avc = 1,5ca1(1,5ca1+ca2) 1,5 ca1 1,5ca1,1Avc = 2 (1,5ca1,1)haJika ha < 1,5ca1 1,5ca1 1,5ca1 1,5ca1 V s1 Gambar R17.5.2.1b - Perhitungan AVc untuk angkur tunggal dan kelompok angkur 343 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN V|| = 2V ca1 Tepi V Gambar R17.5.2.1c - Gaya geser sejajar dengan sisi tepi Angkur A Angkur A ca1 ca1 ca2 ca2 V|| V Gambar R17.5.2.1d - Gaya geser dekat sudut jebol beton dasar dalam geser untuk angkur tunggal pada beton retak, Vb, harus yang lebih kecil dari a) dan b): 17.5.2.2 Kekuatan R17.5.2.2 Seperti kekuatan tarik jebol beton, kekuatan geser jebol (beton tidak meningkat dengan permukaan kegagalan, (ca1)2. yang Sebaliknya, kekuatan meningkat secara karena proporsional pengaruh juga dipengaruhi oleh kekakuan dan diameter angkur (Fuchs et al. 1995; Eligehausen and Balogh 1995; Eligehausen et al. 1987/1988, 2006b). Pengaruh kekakuan dan diameter angkur angkur jelas berdiameter besar (Lee et al. 2010), menghasilkan pembatasan pada kekuatan geser jebol beton yang diberikan oleh Pers. (17.5.2.2b). proporsional terhadap 15,12,0'6,0acaaaebcdfdV (ca1)1,5 Kekuatan terhadap ukuran. a) (17.5.2.2a) dimana e adalah panjang tumpuan beban angkur untuk geser: e = hef untuk angkur dengan kekakuan penuh konstan penampang stud berkepala dan angkur tanam pascacor tabung dengan sepanjang dalam penanaman; e = 2da untuk angkur ekspansi yang terkendali torsi dengan selongsong (sleeve) jarak yang dipisahkan dari selongsong ekspansi, dan e 8da dalam semua kasus. tidak dalam sepanjang panjang tertanam, seperti Konstanta, 7, dalam persamaan kekuatan geser ditentukan dari data uji yang dilaporkan dalam Fuchs et al. (1995) pada fraktil 5 persen yang disesuaikan dengan keretakan. sebuah cangkang penuh panjang 15,1'7,3accbfaV b) (17.5.2.2b) 344 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 17.5.2.3 Untuk stud berkepala, baut berkepala, atau baut berkait yang dicor di tempat yang secara menerus dilas ke perangkat yang mempunyai tebal minimum sama dengan yang terbesar dari 10 mm dan setengah diameter angkur, kekuatan jebol beton dasar dalam kondisi geser dari angkur tunggal pada beton retak, Vb, harus yang lebih kecil dari Pers. (17.5.2.2b) dan Pers. (17.5.2.3) R17.5.2.3 Untuk kasus baut berkepala dicor di tempat yang secara menerus dilas ke perangkat penyambung, data uji (Shaikh and Yi 1985) menunjukkan bahwa terlihat kekuatan geser yang lebih tinggi, mungkin karena sambungan las kaku yang menjepit angkur lebih efektif daripada perangkat penyambung gap. dengan Karenanya, nilai geser dasar untuk angkur tersebut meningkat tetapi dikenakan batas (17.5.2.2b) karena atas dalam Pers. pengujian pada angkur berdiameter besar yang dilas ke perangkat penyambung baja tidak tersedia untuk membuktikankan nilai yang lebih tinggi daripada Pers. (17.5.2.2b). Desain tulangan tambahan dibahas dalam CEB al. (1997/1998), dan Eligehausen and Fuchs (1988). penyambung baja anchor 15,12,0'λ66,0acaaaebcfddV (17.5.2.3) (1997), Eligehausen et dimana e didefinisikan dalam 17.5.2.2 bahwa: a) untuk kelompok angkur, kekuatan ditentukan berdasarkan pada kekuatan baris angkur yang terjauh dari tepi; b) spasi angkur, s, tidak kurang dari 65 mm; dan c) tulangan disediakan pada sudut-sudut jika ca2 1,5hef. 17.5.2.4 Bila angkur dipasang pada penampang sempit dengan ketebalan tepi ca2 terbatas sehingga baik maupun tebal ha kurang dari 1,5ca1, nilai ca1 yang digunakan dalam perhitungan AVc sesuai dengan 17.5.2.1 demikian juga dalam Pers. (17.5.2.1) hingga (17.5.2.8) tidak boleh melebihi yang terbesar dari: R17.5.2.4 Untuk kasus angkur yang dilpasang pada penampang sempit dengan ketebalan terbatas di mana jarak tepi tegak lurus terhadap arah beban dan ketebalan komponen kurang dari 1,5ca1, kekuatan geser jebol beton yang dihitung dengan Metode CCD dasar (lihat R17.3.2) terlalu konservatif. Kasus-kasus ini dipelajari dalam Metode Kappa (Eligehausen and Fuchs 1988) dan masalahnya ditunjukkan (1995). Serupa dengan Lutz oleh pendekatan untuk digunakan yang kekuatan jebol beton dalam kondisi tarik di 17.4.2.3, kekuatan jebol beton dalam kondisi geser untuk kasus ini dievaluasi secara lebih akurat jika nilai ca1 digunakan dalam persamaan di 17.5.2.1 hingga 17.5.2.8 dan dalam perhitungan AVc dibatasi pada maksimum dari dua pertiga dari yang lebih besar dari dua jarak tepi tegak lurus terhadap arah geser, dua pertiga dari ketebalan komponen, dan sepertiga dari spasi angkur maksimum dalam kelompok angkur, diukur tegak lurus terhadap arah geser. Batas ca1 pada jarak antar setidaknya sepertiga dari jarak a) ca2/1,5, dimana ca2 adalah jarak tepi yang terbesar; b) ha/1,5; dan c) s/3, dimana s adalah spasi maksimum tegak lurus terhadap arah geser, antara angkur-angkur dalam kelompok angkur. 345 dari 695 © BSN 2019
SNI 2847:2019 © BSN 2019 STANDAR PENJELASAN angkur maksimum dalam kelompok angkur mencegah penggunaan kekuatan yang jebol dihitung (breakout prisms) individu untuk konfigurasi kelompok angkur. berdasarkan prisma ini diilustrasikan pada Gambar R17.5.2.4. Dalam contoh ini, nilai pembatas ca1 dilambangkan sebagai c'a1 dan digunakan untuk perhitungan AVc, AVco, ψed,V, dan ψh,V serta untuk Vb (tidak ditampilkan). Persyaratan 17.5.2.4 dapat digambarkan dengan memindahkan permukaan jebol beton aktual yang berasal dari ca1 aktual ke permukaan beton pada arah beban geser yang diterapkan. Nilai ca1 yang digunakan untuk perhitungan AVc dan dalam persamaan di 17.5.2.1 hingga 17.5.2.8 ditentukan ketika: (a) batas luar dari permukaan kegagalan pertama kali berpotongan dengan permukaan beton; atau (b) perpotongan permukaan jebol antara kelompok dengan pertama berpotongan permukaan beton. Untuk contoh yang ditunjukkan pada Gambar R17.5.2.4, Titik A menunjukkan perpotongan dari permukaan untuk kegagalan membatasi ca1 dengan permukaan beton. Pendekatan angkur dalam kali yang diasumsikan Asumsi bidang keruntuhan untuk pembatasan ca1 1 c a1 ha=200 mm Titik APotongan Melintang s = 230 mm V Bidang keruntuhan sesungguhnya Bidang keruntuhan sesungguhnya 1 ca1 = 300 mm Asumsi bidang keruntuhan untuk pembatasan ca1 V c a1 ca2,2 = 125 mmDenah 1,5 ca2,1 = 175 mm 1. Aktual ca1 = 300 𝑚𝑚 2. Jarak antara dua tepi terluar ca2 dan 𝒉𝒂 kurang dari 1,5𝒄𝒂𝟏 ′ ) 3. Batasan nilai 𝒄𝒂𝟏 (pada gambar disimbolkan sebagai 𝒄𝒂𝟏 untuk digunakan di dalam perhitungan 𝑨𝑽𝒄 dan di dalam pers. 17.5.2.1 hingga 17.5.2.8 ditentukan sebagai nilai terbesar dari: 5,1,2maxac 1. Aktual ca1 = 300 𝑚𝑚 2. Jarak antara dua tepi terluar ca2 dan 𝒉𝒂 kurang dari 1,5𝒄𝒂𝟏 ′ ) 3. Batasan nilai 𝒄𝒂𝟏 (pada gambar disimbolkan sebagai 𝒄𝒂𝟏 untuk digunakan di dalam perhitungan 𝑨𝑽𝒄 dan di dalam pers. 17.5.2.1 hingga 17.5.2.8 ditentukan sebagai nilai terbesar dari: 5,1,2maxac a.
5,1,2maxac = 5,1175 = 117 mm 346 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 5,1ah
5,1200 b. = 133 mm (menentukan) = 3s 31 c. = (230)=75 mm 4. ditentukan sebagai berikut: 125+230+175 Untuk kasus ini, AVc, AVco, ψed,V, dan ψh,V = 105,735 mm2 a. 𝑨𝑽𝒄 = b. AVco = 4,5(133)2 = 79,600 mm2 0,3(125) c. ψed,V = 0,7 + 1,5×133 =0,98 ψh,V = 1,0 karena ca1=(ha)/1,5. Titik A menunjukkan perpotongan yang permukaan diasumsikan dengan permukaan beton yang akan menentukan nilai batas dari ca1. 133 dari keruntuhan Gambar R17.5.2.4 - Contoh gaya geser dimana angkur berada pada komponen yang sempit dan tebal yang terbatas 17.5.2.5 Faktor modifikasi untuk kelompok angkur yang dibebani secara eksentris dalam kondisi geser, ec,V, harus dihitung sebagai R17.5.2.5 Pasal ini memberikan faktor modifikasi untuk gaya geser eksentris menuju tepi pada sekelompok angkur. Jika gaya geser bersumber di atas bidang permukaan beton, gaya geser terlebih dulu harus diselesaikan sebagai gaya geser di bidang permukaan beton, dengan momen yang mungkin menyebabkan tarik pada angkur, tergantung pada gaya normal. Gambar R17.5.2.5 mendefinisikan istilah e'V untuk menghitung faktor modifikasi ψec,V yang memperhitungkan fakta bahwa lebih banyak gaya geser bekerja pada satu angkur daripada angkur yang lain, cenderung membelah beton di dekat tepi. 13211',aVceVec (17.5.2.5) tetapi ec,V tidak boleh diambil lebih besar dari 1,0. Jika pembebanan pada kelompok angkur sedemikian sehingga hanya beberapa angkur dibebani geser dalam arah yang sama, hanya angkur-angkur tersebut yang dibebani geser dalam arah yang sama yang harus ketika menentukan eksentrisitas e'V untuk penggunaan dalam Pers. (17.5.2.5) dan untuk perhitungan Vcbg menurut Pers. (17.5.2.1b). e'v Denah s/2 s/2 V Garis tepi beton ditinjau Gambar R17.5.2.5 - Definisi e'V untuk kelompok angkur 347 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 17.5.2.6 Faktor modifikasi untuk pengaruh tepi untuk angkur tunggal atau kelompok angkur yang dibebani gaya geser, ed,V, harus berikut menggunakan nilai ca2 yang lebih kecil. dihitung sebagai Jika ca2 1,5ca1,maka ed,V = 1,0 (17.5.2.6a) 125,1aacc Jika ca2 < 1,5ca1, maka ed,V = 0,7 + 0,3 (17.5.2.6b) 17.5.2.7 Untuk angkur yang terletak di daerah komponen struktur beton dimana analisis menunjukkan tidak ada retak saat beban faktor modifikasi berikut diizinkan layan, c,V = 1,4 Untuk angkur yang terletak di daerah komponen struktur beton dimana analisis menunjukkan retak pada tingkat beban layan, faktor modifikasi berikut diizinkan: c,V = 1,0 untuk angkur pada beton retak tanpa tulangan tambahan atau dengan tulangan tepi yang lebih kecil dari batang tulangan S13; c,V = 1,2 untuk angkur pada beton retak dengan tulangan dari batang tulangan S13 atau lebih besar antara angkur dan tepi; dan c,V = 1,4 untuk angkur pada beton retak dengan tulangan dari batang tulangan S13 atau lebih besar antara angkur dan tepi, tulangan yang dilingkupi dan dengan dengan sengkang dengan spasi tidak lebih dari 100 mm. 17.5.2.8 Faktor modifikasi untuk angkur yang terletak pada komponen struktur beton dimana ha<1,5ca1, h,V harus dihitung sebagai R17.5.2.8 Untuk angkur yang terletak di komponen beton di mana ha < 1,5ca1, pengujian (CEB 1997; Eligehausen et al. 2006b) bahwa telah menunjukkan kekuatan jebol beton dalam kondisi geser tidak berbanding lurus dengan ketebalan komponen h,V Faktor memperhitungkan pengaruh ini. aahhcv1,5,1 ha. (17.5.2.8) tetapi h,V tidak boleh diambil kurang dari 1,0. 348 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tulangan angkur baik disalurkan sesuai dengan Pasal 25 pada atau permukaan kedua melingkupi angkur dan disalurkan melewati permukaan jebol, kekuatan desain tulangan angkur diizinkan untuk digunakan sebagai pengganti dari kekuatan jebol beton dalam menentukan ɸVn. Faktor reduksi kekuatan sebesar 0,75 harus digunakan dalam desain tulangan angkur. 17.5.2.9 Bila R17.5.2.9 Untuk kondisi di mana gaya geser terfaktor melebihi kekuatan jebol beton untuk angkur dalam kondisi geser, atau tidak dievaluasi, kekuatan nominal dapat berupa tulangan angkur yang dipasang dengan tepat, seperti yang ditunjukkan pada Gambar dan Gambar R17.5.2.9b. Untuk memastikan pelelehan tulangan angkur, tulangan angkur pada Gambar R17.5.2.9a harus melingkupi angkur dan ditempatkan sedekat mungkin dengan permukaan beton. Penelitian (Eligehausen et al. 2006b) di mana ketentuan untuk tulangan angkur (lihat Gambar R17.5.2.9a) pada tulangan diameter maksimum serupa dengan batang tulangan D16. Radius lengkung yang lebih besar berkaitan dengan diameter tulangan yang lebih besar dapat secara signifikan mengurangi efektivitas tulangan angkur dan, oleh karena itu, tulangan angkur dengan diameter yang lebih besar dari batang tulangan D19 tidak disarankan. sisi jebol, dimana kekuatan jebol R17.5.2.9a terbatas angkur dengan Tulangan angkur bisa juga terdiri dari sengkang dan sengkang ikat (termasuk hairpin) yang menjadi tulangan tepi yang tertanam dalam jebol dan ditempatkan sedekat mungkin dengan angkur selama masih bisa dilaksanakan (lihat Gambar R17.5.2.9b). Umumnya jarak antar tulangan kurang dari yang lebih kecil dari 0,5ca1 dan 0,3ca2 dari titik tengah angkur harus disertakan sebagai tulangan angkur. Dalam hal ini, tulangan angkur harus dikembangkan di kedua sisi permukaan jebol. Untuk alasan kesetimbangan, harus ada tulangan tepi. Penelitian di mana ketentuan-ketentuan ini mengacu terbatas pada tulangan angkur dengan diameter maksimum serupa dengan batang tulangan juga dapat D19. Model strut and digunakan untuk merancang tulangan angkur. kerucut tie Karena tulangan angkur ditempatkan di bawah dimana gaya geser bekerja (lihat Gambar R17.5.2.9b), gaya di tulangan angkur akan lebih besar dari gaya gesernya. Dalam menentukan ukuran faktor tulangan angkur, penggunaan reduksi kekuatan ɸ sama dengan 0,75 direkomendasikan untuk geser dan untuk tie. Untuk alasan model strut and 349 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kepraktisan, penggunaan tulangan angkur umumnya dibatasi pada angkur tanam cor ditempat. Sekecil mungkin menyesuaikan syarat selimut beton d Tulangan angkurDenah 35° Potongan A-A 35° Tulangan angkur A A A ADenah V V V Tulangan angkur 35° Kelompok angkur Kelompok angkur Kelompok angkur Gambar R17.5.2.9a - Tulangan angkur hairpin untuk gaya geser 350 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 0,5 Ca1 dan 0,3 Ca2 Tulangan tepi d ° ° dh Denah Tulangan angkur Penulangan berfungsi sebagai angkur Ca1 Potongan B-B Ca2 V B B Kelompok angkur Gambar R17.5.2.9b - Tulangan tepi dan tulangan angkur dalam kondisi geser 17.5.3 Kekuatan jungkit (pryout) beton R17.5.3 Kekuatan jungkit (pryout) beton angkur dalam geser angkur dalam geser (pryout) nominal, Vcp untuk angkur tunggal atau Vcpg untuk kelompok angkur, tidak boleh melebihi: 17.5.3.1 Kekuatan jungkit R17.5.3.1 (1995) menunjukkan bahwa tahanan geser jungkit (pryout) dapat diperkirakan satu hingga dua kali tahanan tarik angkur dengan nilai lebih rendah yang sesuai untuk hef kurang dari 65 mm. Karena ada kemungkinan bahwa kekuatan lekatan angkur adhesif bisa lebih kecil dari kekuatan jebol beton, perlu untuk mempertimbangkan baik 17.4.2.1 dan 17.4.5.1 untuk penentuan kekuatan jungkit. Fuchs et al. a) Untuk angkur tunggal (17.5.3.1a) Vcp = kcpNcp tanam cor ditempat, Untuk angkur angkur ekspansi, dan angkur ujung diperlebar, Ncp harus diambil sebesar Ncb yang ditentukan oleh Pers. (17.4.2.1a), dan untuk angkur adhesif, Ncp harus yang lebih kecil dari Na yang ditentukan oleh Pers. (17.4.5.1a) dan Ncb yang ditentukan oleh Pers. (17.4.2.1a). 351 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN b) Untuk kelompok angkur (17.5.3.1b) Untuk angkur tanam cor di tempat, angkur ekspansi, dan angkur ujung diperlebar, Ncpg harus diambil sebesar Ncbg yang ditentukan dari Pers. (17.4.2.1b), dan untuk angkur adhesif, Ncpg harus yang lebih kecil dari Nag yang ditentukan oleh Pers. (17.4.5.1b) dan Ncbg yang ditentukan oleh Pers. (17.4.2.1b). Vcpg = kcpNcpg Dalam Pers. (17.5.3.1a) dan (17.5.3.1b), kcp = 1,0 untuk hef < 2,5 mm; dan kcp = 2,0 untuk hef 2,5 mm. 17.6 - Interaksi gaya tarik dan geser R17.6 - Interaksi gaya tarik dan geser Kecuali jika ditentukan sesuai dengan 17.3.1.3, angkur atau kelompok angkur yang dikenai beban geser dan aksial harus didesain untuk memenuhi persyaratan 17.6.1 hingga 17.6.3. Nilai ϕNn dan ϕVn merupakan kekuatan perlu yang harus ditentukan oleh 17.3.1.1 atau 17.2.3. Ekspresi tradisional telah dinyatakan sebagai interaksi geser-tarik secara 0,1nuanuaVVNN dimana ς bervariasi antara 1 hingga 2. Rekomendasi ini adalah penyederhanaan ekspresi di mana ς = 5/3 (Gambar R17.6). Batasannya dipilih untuk menghilangkan untuk perhitungan efek interaksi dimana terdapat nilai-nilai yang sangat kecil dari kekuatan kedua. Ekspresi interaksi lainnya yang terverifikasi pengujian, bagaimanapun, dapat digunakan untuk memenuhi 17.3.1.3. trilinear saat 17.6.1 Jika Vua/( ϕVn) 0,2 untuk kekuatan yang mengendalikan dalam kondisi geser, maka kekuatan penuh dalam tarik diizinkan: ϕNn Nua. persyaratan 17.6.2 Jika Nua/(ϕNn) 0,2 untuk kekuatan yang mengendalikan dalam kondisi tarik, maka kekuatan penuh dalam geser diizinkan: ϕVn Vua. oleh data +(VuaɸVn )53 )53 =1 Pendekatan interaksi trilinier NnϕNn0,2ϕNn0,2ϕVnϕVnVn(NuaɸNn 17.6.3 Jika Vua/(ϕVn) > 0,2 untuk kekuatan yang mengendalikan dalam kondisi geser dan Nua/(ϕNn) > 0,2 untuk kekuatan yang mengendalikan dalam kondisi tarik, maka 2,1nuanuaVVNNφφ (17.6.3) Gambar R17.6 - Persamaan interaksi beban geser dan tarik 352 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 17.7 - Persyaratan jarak tepi, spasi, dan tebal perlu untuk mencegah kegagalan belah (splitting) R17.7 - Persyaratan jarak tepi, spasi, tebal perlu untuk mencegah dan kegagalan belah (splitting) Spasi dan jarak tepi minimum untuk angkur dan tebal minimum komponen struktur harus memenuhi 17.7.1 hingga 17.7.6, kecuali bila tulangan tambahan disediakan untuk mengontrol pembelahan beton. Nilai yang lebih rendah dari uji spesifik produk yang diadakan sesuai dengan ACI 355.2 atau ACI 355.4 diizinkan. Spasi minimum, jarak tepi, dan ketebalan sangat bergantung pada karakteristik angkur. Gaya saat pemasangan dan torsi tanam pascacor dapat pada angkur menyebabkan pembelahan beton di sekitarnya. Pembelahan beton seperti itu juga dapat terjadi saat pengencangan baut setelahnya selama penyambungan dari perangkat angkur termasuk angkur yang dicor di tempat. Sumber utama nilai untuk spasi minimum, jarak tepi, dan ketebalan angkur tanam pascacor beton harus merupakan hasil uji spesifik produk ACI 355.2 dan ACI 355.4. Namun dalam beberapa kasus, produk tertentu tidak dikenal di tahap desain. Nilai perkiraan diberikan untuk digunakan dalam desain. penyambung ke 17.7.1 Kecuali bila ditentukan sesuai 17.7.4, spasi minimum pusat ke pusat angkur harus sebesar 4da untuk angkur yang dicor di tempat yang tidak akan terpuntir, dan 6da untuk angkur yang dicor di tempat dengan torsi dan angkur tanam pascacor. 17.7.2 Kecuali bila ditentukan sesuai dengan 17.7.4, jarak tepi minimum untuk angkur dicor di tempat yang tidak akan terpuntir pada persyaratan selimut yang ditetapkan untuk tulangan di 20.6.1. Untuk angkur tanam dicor di tempat yang akan terpuntir, jarak tepi minimum harus sebesar 6da. R17.7.2 Karena selimut tepi beton yang menutupi penanaman dekat dengan tepi dapat memiliki pengaruh yang signifikan terhadap kekuatan ambrol sisi samping (side-face blowout) dalam 17.4.4, selain persyaratan selimut beton normal, lebih baik penggunaan mungkin akan tebal untuk selimut beton yang sisi ambrol meningkatkan samping. angkur harus didasarkan lebih kekuatan 17.7.3 Kecuali bila ditentukan sesuai dengan 17.7.4, jarak tepi minimum untuk angkur tanam pascacor harus didasarkan pada yang lebih besar dari persyaratan selimut yang ditetapkan untuk tulangan di tepi 20.6.1, atau persyaratan minimum untuk produk-produk seperti yang ditentukan oleh uji sesuai dengan ACI 355.2 atau ACI 355.4, dan tidak boleh kurang dari 2,0 kali ukuran agregat maksimum. Dengan tidak adanya informasi uji ACI 355.2 atau ACI 355.4 spesifik produk, jarak tepi minimum harus diambil sebesar tidak kurang dari: R17.7.3 Lubang bor untuk angkur tanam pascacor dapat menyebabkan retak mikro (microcracking). Persyaratan minimum jarak ke tepi sebesar dua kali ukuran agregat untuk retak mikro meminimalkan pengaruh tersebut. terbesar adalah jarak Angkur adhesif ... 6da Angkur ujung diperlebar ... 6da Angkur terkontrol torsi ... 8da Angkur terkontrol perpindahan ... 10da 353 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN bilamana pemasangan tidak mengakibatkan gaya belah beton dan yang tidak akan terpuntir, jika jarak tepi atau spasi kurang dari yang ditetapkan dalam 17.7.1 hingga 17.7.3, perhitungan harus dilakukan dengan mensubstitusikan untuk da suatu nilai yang ' yang memenuhi persyaratan lebih kecil da 17.7.1 hingga 17.7.3. Gaya yang dihitung yang diterapkan pada angkur harus dibatasi sampai nilai yang terkait dengan angkur ' . yang mempunyai diameter sebesar da 17.7.4 Untuk angkur R17.7.4 Dalam beberapa kasus, mungkin lebih baik menggunakan diameter angkur yang lebih besar daripada persyaratan yang ditentukan oleh 17.7.1 hingga 17.7.3. Dalam kasus ini, dimungkinkan untuk menggunakan diameter angkur yang lebih besar, asalkan kekuatan desain angkur didasarkan pada asumsi diameter angkur ' . yang lebih kecil da jika ditentukan oleh pengujian sesuai dengan ACI 355.2, nilai hef untuk angkur tanam pascacor ekspansi atau angkur ujung diperlebar tidak boleh melebihi yang tebal komponen struktur, ha, dan tebal komponen struktur dikurangi 100 mm. 17.7.5 Kecuali R17.7.5 Kegagalan belah (splitting) disebabkan oleh penyaluran beban antara baut dan beton. Batasan pada nilai hef tidak berlaku untuk angkur tanam cor ditempat dan gaya adhesif pembelahan yang berkaitan dengan jenis angkur ini kurang daripada untuk angkur ekspansi dan angkur ujung diperlebar. terbesar dari 2/3 angkur karena Untuk semua angkur tanam pascacor, kedalaman penanaman maksimum untuk ketebalan harus dibatasi seperti yang diperlukan untuk menghindari ambrol sisi belakang (back- face blowout) di sisi berlawanan dari komponen beton selama pengeboran lubang dan pengaturan angkur. Hal ini tergantung pada banyak variabel, seperti jenis angkur, metode pengeboran, teknik pengeboran, jenis dan ukuran peralatan pengeboran, keberadaan tulangan, dan kekuatan dan kondisi beton. komponen tertentu 17.7.6 Kecuali bila ditentukan oleh uji tarik sesuai dengan ACI 355.2 atau ACI 355.4, jarak tepi kritis, cac, tidak boleh diambil kurang dari: R17.7.6 Jarak tepi kritis cac ditentukan oleh corner test pada ACI 355.2 atau ACI 355.4, dan hanya berlaku untuk desain beton tidak retak. Untuk mengizinkan desain angkur- angkur jenis ini ketika informasi spesifikasi produk angkur tidak tersedia, diberikan nilai standar konservatif untuk cac. Penelitian telah menunjukkan bahwa persyaratan corner test tidak memenuhi ca, min = 1,5hef untuk beberapa angkur ekspansi dan karena angkur pemasangan jenis angkur ini menghasilkan yang menyebabkan tegangan pembelahan (splitting) di beton yang meningkat selama dibebani, berpotensi menghasilkan kegagalan belah prematur (premature splitting failure). Demikian pula, memenuhi angkur Angkur adhesif ... 2hef Angkur ujung diperlebar ... 2,5hef Angkur ekspansi terkontrol torsi ... 4hef Angkur terkontrol ekspansi perpindahan ... 4hef ujung diperlebar tarik adhesif yang 354 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN persyaratan penanaman kedalaman maksimum dalam 17.7.5 mungkin tidak memenuhi persyaratan corner test dengan ca,min = cNa akibat tegangan lentur tambahan yang diinduksi pada komponen struktur oleh angkur. 17.7.7 Dokumen perencanaan harus menetapkan penggunaan angkur dengan jarak yang diasumsikan dalam desain. tepi minimum seperti 17.8 - Pemasangan dan inspeksi angkur 17.8.1 Angkur harus dipasang oleh personil yang terkualifikasi sesuai dengan perencanaan. dokumen Dokumen mensyaratkan perencanaan harus pemasangan angkur tanam pascacor sesuai dengan Instruksi pabrikan yang terkait. Pemasangan angkur adhesif harus dilakukan oleh personil yang dilatih untuk memasang angkur adhesif. R17.8 Pemasangan dan inspeksi angkur R17.8.1 Banyak karakteristik kinerja angkur bergantung pada pemasangan angkur yang benar. Pemasangan angkur adhesif harus dilakukan oleh personil yang terkualifikasi untuk sistem angkur adhesif dan yang digunakan. Personil konstruksi dapat menetapkan kualifikasi dengan menjadi personil konstruksi yang bersertifikasi melalui program sertifikasi. Untuk angkur tanam cor ditempat, harus diperhatikan bahwa angkur berada di posisi yang benar dalam bekisting dan sudah sesuai dengan dokumen perencanaan. Selanjutnya, harus dipastikan bahwa beton di sekitar angkur dipadatkan Inspeksi sangatlah penting untuk angkur tanam pascacor untuk memastikan prosedur pemasangan direkomendasikan pabrikan, dalam kasus angkur adhesif, terkait, sudah Instruksi pabrikan yang diikuti. Untuk angkur adhesif, pemantauan terus menerus saat proses secara pemasangan yang terkualifikasi dianjurkan untuk memastikan prosedur pemasangan yang diperlukan sudah diikuti. Kekuatan dan kapasitas deformasi angkur tanam pascacor dinilai dengan pengujian berdasarkan ACI 355.2 atau ACI 355.4. Pengujian ini dilakukan dengan asumsi pemasangan sesuai dengan prosedur yang direkomendasikan (dalam hal angkur adhesif, pabrikan Instruksi pabrikan yang terkait). Beberapa jenis angkur sensitif terhadap variasi diameter lubang, kondisi kebersihan, torsi orientasi pemasangan, lebar retak, dan variabel lainnya. Beberapa variabel ini secara tidak langsung sudah diperhitungkan dalam nilai prosedur pemasangan dengan benar. yang oleh inspektur sumbu, besarnya 355 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN ɸ untuk jenis angkur yang berbeda, yang sebagian bergantung pada hasil tes keamanan pemasangan. Deviasi bruto dari hasil pengujian ACI 355.2 atau ACI 355.4 dapat terjadi jika komponen angkur diubah, atau prosedur pemasangan angkur berbeda dari yang ditentukan. jika kriteria atau harus diinspeksi sesuai dengan 1.9 dan peraturan umum gedung. Angkur adhesif harus dikenakan persyaratan 17.8.2.1 hingga 17.8.2.4. 17.8.2 Pemasangan angkur 17.8.2.1 Untuk angkur adhesif, dokumen perencanaan harus menetapkan proof loading bilamana disyaratkan sesuai dengan ACI 355.4. Dokumen perencanaan harus juga menetapkan semua parameter yang berhubungan dengan tegangan lekatan karakteristik yang digunakan untuk perancangan menurut 17.4.5 termasuk umur minimum beton; rentang suhu beton; kondisi saat pemasangan; tipe beton ringan, bilamana sesuai; dan persyaratan-persyaratan untuk pengeboran lubang dan persiapan. dari R17.8.2.1 Karena kekuatan lekatan untuk pemasangan, maka kontrol kualitas di lokasi pemasangan sangat penting untuk angkur adhesif. Apabila diperlukan, program proof loading harus dokumen perencanaan. Untuk angkur adhesif, dokumen harus menyediakan semua parameter yang berhubungan dengan tegangan lekatan karakteristik dalam perancangan. Parameter-parameter di bawah ini mungkin termasuk, tetapi tidak terbatas pada: sensitivitas disertakan dalam perencanaan juga kelembaban beton yang digunakan a) Lingkungan pemasangan angkur yang dapat diterima (beton kering atau jenuh; rentang suhu beton) b) Metode pengeboran yang dapat diterima lubang yang c) Prosedur pembersihan diperlukan d) Jenis dan rentang ukuran angkur (batang berdrat atau batang tulangan). Pembersihan lubang dimaksudkan untuk memastikan bahwa puing-puing dan debu pengeboran tidak mengganggu kekuatan lekatan. Tergantung pada kondisi di lapangan, pembersihan lubang mungkin melibatkan untuk menghilangkan sisa-sisa pengeboran dari lubang dengan alat vakum atau udara yang terkompresi, menyikat dinding lubang untuk menghilangkan debu pada permukaan, dan langkah terakhir biasanya dengan udara yang terkompresi. Bilamana pengeboran basah (wet core drilling) digunakan, lubang mungkin dibilas dengan air dan kemudian dikeringkan yang terkompresi. Jika angkur dipasang di lokasi pekerjaan dengan udara 356 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN di mana betonnya jenuh air (misalnya, lokasi luar ruangan yang terkena hujan), lumpur pengeboran yang dihasilkan harus dibuang dengan cara lain. Dalam semua kasus, prosedur yang digunakan harus diuraikan dengan jelas oleh pabrikan dalam tercetak instruksi pemasangan bersama Instruksi pemasangan yang tercetak ini, yang juga mendeskripsikan batas suhu beton dan keberadaan air selama pemasangan serta prosedur yang diperlukan untuk injeksi bahan dan persyaratan adhesif, merupakan bagian yang tak terpisahkan dari sistem angkur adhesif dan merupakan bagian dari penilaian yang dilakukan sesuai dengan ACI 355.4. yang produk. dengan adhesif tanpa perawatan rongga 17.8.2.2 Pemasangan angkur adhesif arah horizontal atau miring ke atas untuk menumpu beban tarik tetap harus dilakukan oleh personil yang disertifikasi oleh program sertifikasi yang sesuai. Sertifikasi harus menyertakan ujian tertulis dan ujian kinerja menurut program Sertifikasi Pemasangan Angkur Adhesif ACI/CRSI (ACI/CRSI Adhesive Anchor Installation Certification) atau yang setara. R17.8.2.2 Sensitivitas angkur adhesif untuk yang dikombinasikan dengan pembebanan tarik tetap memerlukan sertifikasi pemasang. juga sesuai untuk Sertifikasi mungkin aplikasi lainnya. Sertifikasi ditetapkan melalui penilaian independen seperti Program Sertifikasi Pemasangan Angkur Adhesif ACI/CRSI (ACI/CRSI Adhesive Anchor Installation Certification) atau program serupa dengan itu, persyaratan yang setara. Selain pemasang mendapatkan pengarahan melalui pelatihan khusus untuk produk yang ditawarkan oleh pabrikan sistem angkur adhesif yang terkualifikasi. arah pemasangan terkait keamanan harus 17.8.2.3 Penerimaan sertifikasi selain dari Sertifikasi Pemasangan Angkur Adhesif ACI/CRSI (ACI/CRSI Adhesive Anchor Installation Certification) harus merupakan tanggung ahli bersertifikat. R17.8.2.3 Untuk memenuhi 17.8.2.3, program untuk mensertifikasi pemasang yang setara harus menguji pengetahuan dan keterampilan pemasang angkur adhesif oleh panitia penilai yang obyektif dan tidak bias serta penilaian ujian tertulis harus kinerja. dan menggambarkan dan keterampilan yang diperlukan untuk memasang sistem angkur komersial yang tersedia. Efektivitas ujian tertulis harus diverifikasi melalui analisis statistik dari pertanyaan dan jawaban. Program yang setara harus memberikan mekanisme yang responsif dan akurat untuk memverifikasi kredensial, yang diperbarui secara berkala. jawab perencana Program pengetahuan 357 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 17.8.2.4 Angkur adhesif yang dipasang dalam orientasi horizontal atau miring ke atas untuk menahan beban tarik tetap harus secara menerus diinspeksi selama masa pemasangan oleh inspektor yang secara khusus disetujui untuk tujuan tersebut oleh pihak yang berwenang. Inspektor khusus harus melengkapi laporan untuk perencana ahli bersertifikat dan pihak yang berwenang bahwa pekerjaan yang telah laporan dicakup oleh dilakukan dan bahwa material yang digunakan dan prosedur pemasangan yang digunakan dokumen memenuhi perencanaan yang disetujui dan Instruksi pabrikan yang terkait. R17.8.2.4 Model Code (IBC 2012) mewajibkan inspeksi khusus untuk semua tanam pascacor. Pemasangan angkur angkur adhesif dalam orientasi horizontal atau miring ke atas menimbulkan tantangan khusus dan membutuhkan perhatian khusus pada kualitas pelaksanaan serta pengawasan. ini Diharapkan pemasangan angkur diperiksa khusus bersertifikat yang terus hadir kapan dan dimana pemasangan sedang dilakukan. untuk pemasang oleh inspektur tersebut 358 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 18 - STRUKTUR TAHAN GEMPA 18.1 - Ruang lingkup 18.1.1 Pasal 18 berlaku untuk desain struktur beton nonprategang dan prategang pemikul gaya seismik yang dikenakan Kategori Desain Seismik (KDS) B hingga F, yang termasuk didalamnya: R18.1 - Ruang lingkup Pasal 18 tidak berlaku untuk struktur yang masuk dalam Kategori Desain Seismik (KDS) A. Untuk struktur dengan KDS B dan C, Pasal 18 berlaku untuk sistem struktural yang didesain sebagai bagian dari sistem pemikul gaya seismik. Untuk struktur dengan KDS D hingga F, Pasal 18 berlaku baik untuk sistem struktural yang didesain sebagai bagian dari sistem pemikul gaya seismik maupun sistem struktural yang tidak didesain sebagai bagian sistem pemikul gaya seismik. a) Sistem struktural yang ditetapkan sebagai bagian dari sistem pemikul termasuk diantaranya gaya seismik, diafragma, sistem rangka pemikul momen, sistem dinding struktural, dan fondasi. b) Komponen struktur yang tidak ditetapkan sebagai bagian dari sistem pemikul gaya seismik tetapi diperlukan untuk menahan beban lain saat komponen struktur tersebut mengalami deformasi akibat pengaruh gempa. Pasal 18 berisi ketentuan-ketentuan yang dipertimbangkan persyaratan minimum untuk struktur yang dicor di tempat atau struktur beton pracetak yang mampu rangkaian guncangan gempa hingga mencapai tanpa mengalami respons penurunan kekuatan yang signifikan. Integritas struktur dalam rentang respons inelastik harus dipertahankan karena gaya gempa desain yang didefinisikan dalam dokumen seperti SNI 1726, ASCE/SEI 7 , IBC 2012, UBC (ICBO 1997) dan ketentuan NEHRP (FEMA 479) adalah lebih rendah akibat respons dibandingkan intensitas gempa yang diperkirakan (FEMA 479; Blume et al., 1961; Clough 1960; Gulkan dan Sozen 1974). sebagai bertahan dari inelastik 18.1.2 Struktur yang didesain sesuai dengan ketentuan Pasal 18 ini diharapkan dapat menahan dampak guncangan gempa inelastis melalui yang daktail pada komponen-komponen struktur tertentu yang dipilih. terbentuknya respons linear Falsafah desain dalam Pasal 18 disusun sedemikian agar struktur beton cor di tempat dapat merespons guncangan tanah rencana dalam rentang inelastik, yang dan disertai peningkatan energi disipasi tetapi tanpa mengalami penurunan kekuatan yang signifikan. Struktur beton pracetak yang didesain sesuai dengan Pasal 18 harus memiliki yang menyamai konstruksi beton cor di tempat, kecuali 18.5, 18.9.2.3 dan 18.11.2.2, yang mengizinkan konstruksi pracetak dengan mekanisme kelelehan alternatif. Kombinasi reduksi kekakuan dan peningkatan disipasi energi cenderung mengurangi respons percepatan dan gaya inersia lateral yang diterima oleh struktur dibanding bila struktur tetap berperilaku elastik linear (Gulkan dan demikian, Sozen penurunan kekakuan perilaku 1974). Dengan 359 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN penggunaan gaya-gaya desain yang mewakili pengaruh gempa sebagaimana diatur dalam SNI 1726 mensyaratkan agar akibat perpindahan bolak-balik hingga rentang inelastik sistem pemikul gaya seismik masih mampu mempertahankan sebagian besar kekuatannya. 18 mengkaitkan pendetailan yang dipersyaratkan dengan tipe struktur dan KDS. Kategori desain seismik langsung diadopsi dari SNI 1726, dan dikaitkan dengan pertimbangan level bahaya seismik, klasifikasi situs tanah, kapasitas hunian, dan penggunaannya. Sebelum SNI 1726:2012 dan SNI 2847:2013, penamaan risiko seismik rendah, menengah, dan tinggi digunakan untuk membedakan persyaratan perbandingan Sebagai pendetailan. kualitatif kategori desain seismik dan tingkat risiko seismik, dapat mengacu Tabel R5.2.2. Penentuan KDS diatur dalam SNI 1726 (mengacu pada 4.4.6.1). Ketentuan Pasal tingkat 18.2 - Umum R18.2 - Umum 18.2.1 Sistem Struktur Struktur yang masuk dalam KDS A tidak perlu memenuhi Pasal 18 tetapi harus memenuhi semua persyaratan lain yang berlaku dalam standar ini. Struktur yang masuk dalam KDS B hingga F harus memenuhi persyaratan Pasal 18 sebagai tambahan terhadap semua persyaratan lainnya yang berlaku dalam standar ini. 18.2.1.1 Semua struktur harus dikenakan suatu kategori desain seismik (KDS) sesuai 4.4.6.1. 18.2.1.2 Semua komponen struktur harus memenuhi persyaratan Pasal 1 hingga 17 dan Pasal 19 hingga 26. Struktur yang dikenakan KDS B, C, D, E, atau F juga harus memenuhi 18.2.1.3 hingga 18.2.1.7, sesuai keberlakuannya. Bila Pasal 18 bertentangan dengan pasal lain pada standar ini, maka Pasal 18 yang harus diikuti. 18.2.1.5 mengidentifikasi bagian-bagian Pasal 18 yang berlaku untuk bangunan berdasarkan KDS-nya, terlepas dari elemen-elemen vertikal yang menjadi bagian dari sistem pemikul gaya seismik yang dipilih. Definisi elemen vertikal yang diizinkan sebagai bagian dari sistem pemikul gaya seismik terdapat dalam SNI 1726. Penjelasan R18.2 selebihnya merangkum maksud SNI 2847 terkait tipe elemen vertikal yang diizinkan pada gedung berdasarkan KDS- 18.2.1.6 mendefinisikan nya. Pasal persyaratan untuk elemen vertikal yang menjadi bagian sistem pemikul gaya seismik. Pasal 18.2.1.3 hingga 18.2.1.3 Struktur yang dikenakan KDS B harus memenuhi 18.2.2. 18.2.1.4 Struktur yang dikenakan KDS C harus memenuhi 18.2.2 dan 18.2.3. 18.2.1.5 Struktur yang dikenakan KDS D, E, atau F harus memenuhi 18.2.2 hingga 18.2.8, dan 18.12 hingga 18.14. Persyaratan desain dan pendetailan seharusnya disesuaikan dengan tingkat respons inelastik yang diasumsikan dalam perhitungan gaya gempa desain. Istilah "khusus" "biasa", 18.2.1.6 Sistem-sistem struktur yang ditetapkan sebagai bagian sistem pemikul gaya seismik harus dibatasi hanya untuk "menengah" dan 360 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN sistem-sistem telah struktur ditetapkan dalam SNI 1726, atau ditentukan oleh pihak lain yang berwenang. Kecuali untuk KDS A, dimana Pasal 18 tidak berlaku, a) hingga h) di bawah ini harus dipenuhi untuk setiap sistem struktur yang ditetapkan sebagai bagian sistem pemikul gaya seismik, sebagai tambahan terhadap 18.2.1.3 hingga 18.2.1.5: yang digunakan untuk memfasilitasi kesesuaian antara pendetailan dengan tingkat respons inelastik yang diasumsikan. Untuk setiap elemen atau yang sistem digunakan, istilah "biasa", "menengah" dan "khusus" mengandung makna adanya peningkatan persyaratan pendetailan dan perancangan agar kapasitas deformasi meningkat diharapkan. Struktur yang masuk dalam KDS B tidak diharapkan terkena guncangan tanah yang kuat, tetapi mungkin terkena guncangan yang rendah pada interval waktu yang panjang. Standar ini menyediakan beberapa persyaratan untuk elemen balok dan kolom pada sistem rangka pemikul momen biasa agar kapasitas deformasi meningkat. struktur sesuai yang a) Sistem rangka pemikul momen biasa harus memenuhi 18.3. b) Dinding struktural beton bertulang biasa tidak ketentuan perlu memenuhi pendetailan Pasal 18, kecuali yang disyaratkan oleh 18.2.1.3 atau 18.2.1.4. pemikul momen c) Sistem rangka menengah harus memenuhi 18.4. d) Dinding struktural pracetak menengah Struktur yang masuk dalam KDS C dapat terkena guncangan tanah menengah (moderately strong). Sistem pemikul gaya seismik yang dipilih, lazimnya terdiri dari beberapa kombinasi dinding struktural biasa cor ditempat, dinding struktural pracetak menengah, dan rangka pemikul momen menengah. SNI 1726 juga memberikan ketentuan untuk penggunaan sistem pemikul gaya seismik lainnya dalam KDS C. Ketentuan 18.2.1.6 mendefinisikan persyaratan untuk sistem apapun yang dipilih. harus memenuhi 18.5. e) Sistem rangka pemikul momen khusus harus memenuhi 18.2.3 hingga 18.2.8 dan 18.6 hingga 18.8. f) Sistem rangka pemikul momen khusus untuk beton pracetak harus memenuhi 18.2.3 hingga 18.2.8 dan 18.9. khusus struktural g) Dinding harus memenuhi 18.2.3 hingga 18.2.8 dan 18.10. h) Dinding struktural khusus untuk beton pracetak harus memenuhi 18.2.3 hingga 18.2.8 dan 18.11. Struktur yang masuk dalam KDS D, E atau F dapat terkena guncangan tanah yang kuat. Berdasarkan ketentuan SNI ini, sistem struktur beton pemikul gaya seismik yang berlaku untuk KDS D, E atau F adalah rangka pemikul momen khusus, dinding struktural kombinasi keduanya. Sebagai tambahan terhadap 18.2.2 hingga 18.2.8, sistem struktur tersebut juga diperlukan untuk memenuhi persyaratan (26.13.1.4), diafragma dan rangka batang (18.12), (18.13), dan elemen-elemen fondasi pemikul gaya gravitasi tidak ditetapkan sebagai bagian dari sistem pemikul gaya seismik (18.14). Ketentuan ini diberlakukan struktur memiliki kapasitas deformasi yang memadai untuk menghadapi tuntutan yang tinggi pada kategori desain seismik ini. 18.2.1.7 Sistem struktur beton bertulang yang tidak memenuhi ketentuan pasal ini diizinkan jika dapat diperlihatkan melalui bukti eksperimental dan analisis bahwa sistem yang diusulkan tersebut memiliki kekuatan dan ketegaran (toughness) yang minimal sama dengan yang dimiliki struktur beton bertulang monolit setara yang memenuhi ketentuan pasal ini. khusus atau inspeksi rutin yang agar SNI 1726 juga mengizinkan penggunaan rangka pemikul momen menengah sebagai bagian dari sistem ganda untuk beberapa 361 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN gedung yang masuk dalam KDS D, E atau F (meskipun tidak direkomendasikan dalam standar ini). SNI 1726 juga mengizinkan disertai desain berbagai tambahan, ketentuan penggunaan sistem biasa atau menengah untuk struktur non-gedung pada kategori desain seismik yang lebih tinggi. Hal ini bukan merupakan penggunaan tipikal yang menjadi pertimbangan dalam penulisan pasal ini, tetapi dimanapun istilah "rangka momen biasa atau menengah" digunakan dalam referensi untuk beton bertulang, maka 18.3 atau 18.4 berlaku. nonpreskriptif, yang Tabel R18.2 merangkum penerapan ketentuan-ketentuan Pasal 18 untuk berbagai kategori desain seismik. Jika sistem khusus digunakan untuk struktur pada KDS B atau C, maka 18.14 tidak perlu dipenuhi, namun demikian komponen- komponen struktur yang tidak ditetapkan sebagai bagian dari sistem pemikul gaya seismik seharusnya tetap diverifikasi agar tetap stabil saat dikenakan perpindahan desain. Tabel R18.2 - Bagian pasal 18 yang harus dipenuhi dalam penerapan pada umumnya [1] Komponen yang menahan pengaruh gempa, kecuali jika dinyatakan sebaliknya Kategori Desain Seismik A (Tidak ada) B (18.2.1.3) C D, E, F (18.2.1.5) (18.2.1.4) Persyaratan analisis dan desain 18.2.2 18.2.2 18.2.2, 18.2.4 18.2.5 hingga 18.2.8 Material Tidak ada Tidak ada Komponen sistem rangka pemikul momen Dinding struktural dan balok kopel Dinding struktural pracetak Diafragma dan rangka batang (trusses) Fondasi Komponen struktur rangka pemikul momen yang tidak ditetapkan sebagai sistem pemikul gaya seismik Angkur 18.6 hingga 18.9 18.3 18.4 Tidak ada Tidak ada 18.10 18.5[2], 18.11 Tidak ada 18.5 Tidak ada Tidak ada Tidak ada 18.12 Tidak ada Tidak ada 18.13 Tidak ada Tidak ada 18.14 Tidak ada 18.2.3 18.2.3 [1] Sebagai tambahan terhadap persyaratan Pasal 1 hingga 17, 19 hingga 26, dan ACI 318.2, kecuali yang dimodifikasi oleh Pasal 18. Pasal 14.1.4 juga berlaku pada KDS D, E, dan F [2] Sebagaimana diizinkan oleh SNI 1726 362 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dan pendetailan dalam Pasal 18 didasarkan utamanya pada pengalaman lapangan dan laboratorium untuk struktur gedung beton bertulang monolitik dan struktur gedung beton pracetak yang didesain dan didetail untuk berperilaku seperti struktur gedung monolitik. Ekstrapolasi persyaratan ini untuk tipe struktur beton lainnya, baik struktur beton pracetak maupun cor di tempat, seharusnya didasarkan pada bukti yang didapat dari pengalaman lapangan, pengujian, Kriteria penerimaan untuk rangka pemikul momen yang ditetapkan dalam SNI 7834 atau ACI 374.1 dapat digunakan bersamaan dengan Pasal 18 untuk menunjukkan bahwa kekuatan, kapasitas disipasi energi, dan kapasitas deformasi sistem rangka yang diusulkan paling tidak sama atau melebihi kinerja sistem beton monolit setara. Persyaratan perancangan atau analisis. ITG-5.1 memberikan serupa untuk sistem dinding pracetak. Persyaratan keteguhan dalam 18.2.1.7 mengacu pada persyaratan untuk menjaga integritas struktur seluruh sistem pemikul gaya seismik pada perpindahan lateral yang diantisipasi akibat guncangan gempa maksimum yang dipertimbangkan (MCER). Tergantung pada karakteristik disipasi energi sistem struktur yang digunakan, perpindahan lateral tersebut mungkin lebih besar daripada perpindahan lateral struktur beton bertulang monolitik yang memenuhi ketentuan preskriptif pada standar ini. ACI informasi 18.2.2 Analisis dan desain komponen R18.2.2 Analisis dan desain komponen struktural - diasumsikan bahwa distribusi kekuatan perlu untuk berbagai komponen sistem pemikul gaya seismik akan di tentukan dari analisis model elastis linier dari sistem yang dibeban gaya terfaktor, seperti yang di syaratkan oleh SNI 1726. Jika analisis riwayat waktu respons nonlinear digunakan, gerakan tanah dasar harus dipilih setelah dilakukan studi detail kondisi situs dan riwayat gempa lokal. struktural Interaksi semua komponen struktur yang dan non mempengaruhi respons linier dan nonlinier struktur terhadap guncangan gempa harus ditinjau dalam analisis. 18.2.2.1 struktur 18.2.2.2 Komponen-komponen struktur kaku yang bukan merupakan bagian sistem pemikul gaya seismik diizinkan untuk digunakan asalkan pengaruhnya pada respons sistem pemikul gempa ditinjau dalam desain struktur. Konsekuensi kegagalan komponen-komponen struktur dan non struktur yang bukan merupakan tahan gempa memperkenankan respons nonlinear, perlu diselidiki stabilitas sistem pemikul gaya seismik, dengan komponen struktural dan nonstruktural lainnya, terhadap perpindahan lateral yang Karena dasar desain juga interaksinya 363 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN bagian sistem pemikul gaya seismik harus ditinjau. diharapkan sesuai dengan pergerakan tanah maksimum yang dipertimbangkan (MCER). Untuk perhitungan perpindahan lateral, dengan asumsi semua komponen struktur sepenuhnya retak cenderung mengarah pada estimasi kemungkinan simpangan antar tingkat (drift) yang lebih baik daripada menggunakan kekakuan tidak retak untuk semua komponen. Asumsi analisis yang dijelaskan dalam 6.6.3.1.2 dan 6.6.3.1.3 dapat digunakan untuk memperkirakan defleksi lateral dari sistem gedung beton bertulang . 18.2.2.3 Komponen-komponen struktur yang berada di bawah level penjepitan lateral struktur yang diperlukan untuk menyalurkan gaya-gaya akibat pengaruh gempa ke fondasi harus memenuhi persyaratan-persyaratan Pasal 18 yang konsisten dengan sistem pemikul gaya seismik di atasnya. Tujuan utama Pasal 18 adalah keamanan struktur. Maksud dari 18.2.2.1 dan 18.2.2.2 adalah untuk memberikan perhatian terhadap komponen pengaruh nonstruktural pada respons struktural dan terhadap bahaya dari jatuhnya benda- benda. Pasal sebagai peringatan bahwa dasar struktur seperti yang didefinisikan dalam analisis tidak selalu atau pada permukaan tanah. Detail kolom dan dinding yang menerus kebawah dasar struktur menuju fondasi harus konsisten dengan yang di atas dasar struktur. 18.2.2.3 berfungsi berada fondasi Dalam memilih ukuran komponen struktur untuk struktur penahan gempa, penting untuk mempertimbangkan masalah- masalah konstruksi yang terkait dengan kerapatan harus sedemikian rupa sehingga semua tulangan dapat dirakit dan dipasang di lokasi yang tepat dan beton dapat dituang dan dikonsolidasikan dengan baik. Penggunaan batas atas dari tulangan yang rasio diizinkan dapat menyebabkan masalah konstruksi. tulangan. Desain 18.2.3 Pengangkuran pada beton 18.2.3.1 Angkur yang menahan gaya yang diakibatkan oleh gempa pada struktur yang dikenakan KDS C, D, E, ataupun F harus memenuhi 17.2.3. 18.2.4 Faktor reduksi kekuatan R18.2.4 Faktor reduksi kekuatan 18.2.4.1 Faktor reduksi kekuatan harus R18.2.4.1 Pasal 21 berisi faktor reduksi kekuatan untuk semua komponen struktur, joint dan sambungan pada struktur sesuai dengan Pasal 21. 364 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN penahan gempa, termasuk persyaratan khusus dalam 21.2.4 untuk gedung yang rangka pemikul menggunakan sistem momen khusus, dinding struktural khusus, dan dinding pracetak menengah. 18.2.5 Beton pada sistem rangka pemikul momen khusus dan dinding struktural khusus rangka R18.2.5 Beton pada sistem pemikul momen khusus dan dinding struktural Persyaratan- khusus persyaratan pasal ini mengacu pada kualitas beton pada rangka dan dinding yang menahan gaya gempa. Kekuatan tekan maksimum yang disyaratkan untuk beton ringan dapat digunakan dalam perhitungan desain struktural dibatasi karena hingga kurangnya dan eksperimental pada perilaku komponen ringan yang yang dibuat dari beton mengalami perpindahan bolak-balik dalam daerah nonlinear. Jika terdapat bukti yang meyakinkan dihasilkan pada penggunaan tertentu, batasan maksimum kekuatan tekan yang disyaratkan untuk beton ringan dapat ditingkatkan ke tingkat yang telah terbukti. - tekan beton yang disyaratkan untuk sistem rangka pemikul momen khusus dan dinding struktural khusus harus sesuai dengan persyaratan sistem pemikul gaya seismik khusus berdasarkan Tabel 19.2.1.1. 18.2.5.1 Kekuatan 35 MPa, data terutama lapangan R18.2.6 Tulangan pada sistem rangka pemikul momen khusus dan dinding struktural khusus - penggunaan tulangan longitudinal dengan kekuatan yang jauh lebih tinggi dari yang di asumsikan dalam desain akan menyebabkan tegangan geser dan lekatan yang lebih tinggi pada saat ini momen menyebabkan kegagalan getas dalam geser atau lekatan dan harus dihindari walaupun kegagalan tersebut terjadi pada tinggi dari yang beban yang diantisipasi dalam desain. Oleh karena itu, batas atas terletak pada kekuatan leleh aktual dari baja tulangan (mengacu pada 20.2.2.5). ASTM A706M untuk baja tulangan (low-alloy) paduan-rendah termasuk didalamnya Mutu 420 dan Mutu 550; namun hanya Mutu 420 secara umum tidak diperbolehkan karena data yang cukup untuk mengkonfirmasi penerapan standar yang ada untuk struktur yang menggunakan mutu yang lebih tinggi. Pasal 18.2.1.7 mengizinkan alternatif material seperti ASTM A706M Mutu 550 jika hasil uji dan analisis mendukung penerapannya. 18.2.6 Tulangan pada sistem rangka pemikul momen khusus dan dinding struktural khusus 18.2.6.1 Tulangan pada sistem rangka pemikul momen khusus dan dinding struktural khusus harus sesuai dengan persyaratan sistem pemikul gaya seismik khusus berdasarkan 20.2.2. leleh terjadi. Kondisi lebih 365 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Persyaratan untuk kekuatan tarik lebih besar dari kekuatan tulangan (20.2.2.5) berdasarkan pada asumsi bahwa kemampuan komponen struktural untuk menghasilkan kapasitas rotasi inelastis merupakan fungsi dari panjang daerah leleh sepanjang sumbu komponen. Dalam interpretasi hasil eksperimental, panjang daerah leleh dikaitkan dengan besaran relatif dari momen nominal dan leleh (ACI 352R). Menurut interpretasi ini, semakin besar rasio momen nominal terhadap momen leleh, semakin panjang daerah plastis. Pasal 20 mensyaratkan bahwa rasio dari kekuatan tarik aktual terhadap kekuatan leleh aktual tidak kurang dari 1,25. leleh Pembatasan nilai fy dan fyt berlaku untuk semua tipe tulangan transversal, termasuk spiral, sengkang pengekang lingkaran, sengkang pengekang persegi, dan ikat silang. Pembatasan pada nilai fy dan fyt dalam 20.2.2.4 untuk menghitung kekuatan geser nominal bertujuan untuk membatasi lebar retak geser. Hasil penelitian (Budek et al. 2002; Muguruma dan Watanabe 1990; Sugano et al. 1990) menunjukkan bahwa kekuatan leleh yang lebih tinggi secara efektif dapat digunakan sebagai tulangan pengekang seperti yang ditentukan dalam 18.7.5.4. 18.2.7 Sambungan mekanis pada sistem rangka pemikul momen khusus dan dinding struktural khusus R18.2.7 Sambungan mekanis pada sistem rangka pemikul momen khusus dan dinding struktural khusus - Pada struktur yang mengalami deformasi inelastik saat gempa, tegangan tarik pada tulangan dapat mendekati tulangan. Persyaratan untuk sambungan mekanis Tipe 2 dimaksudkan untuk menghindari kegagalan sambungan (splice) ketika tulangan dikenakan tingkat tegangan yang pelelehan. diperkirakan Sambungan mekanis Tipe 1 tidak perlu memenuhi persyaratan yang lebih ketat seperti sambungan mekanis Tipe 2, dan mungkin tidak mampu menahan tingkat tegangan yang diperkirakan di daerah pelelehan. Lokasi sambungan mekanis Tipe 1 dibatasi karena tegangan tarik tulangan pada daerah leleh dapat melebihi persyaratan 25.5.7. Pembatasan pada sambungan mekanis Tipe 1 berlaku untuk semua tulangan yang kekuatan tarik di daerah kekuatan pada 366 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN menahan pengaruh gempa, tulangan transversal. termasuk yang direkomendasikan menghindari penggunaan sambungan tulangan pada daerah yang berpotensi mengalami leleh pada komponen struktur yang menahan Jika penggunaan pengaruh gempa. sambungan mekanis daerah berpotensi leleh tidak dapat dihindari, harus karakteristik ada kekuatan aktual dari batang yang disambung, pada karakteristik gaya- perpindahan dari sambungan tulangan, dan kemampuan sambungan mekanis Tipe 2 digunakan untuk memenuhi persyaratan kinerja yang disyaratkan. Praktik pendetailan pada dokumentasi pada Meskipun sambungan mekanis seperti 18.2.7 yang diperkenankan sambungan tidak dipasang selang-seling sambungan (staggered), selang-seling dianjurkan dan mungkin diperlukan untuk kemudahan konstruksi atau memberikan ruang yang cukup di sekitar sambungan untuk pemasangan atau untuk memenuhi persyaratan spasi bersih. didefinisikan oleh 18.2.7.1 Sambungan mekanis harus diklasifikasikan sambungan mekanis Tipe 1 atau Tipe 2, yaitu: R18.2.7.1 Persyaratan tambahan untuk sambungan mekanis Tipe 2 bertujuan untuk menghasilkan sambungan mekanis yang mampu mempertahankan regangan inelastis melalui siklus majemuk. sebagai a) Sambungan mekanis Tipe 1 harus memenuhi 25.5.7; b) Sambungan mekanis Tipe 2 harus memenuhi 25.5.7 dan harus memiliki tarik yang minimal sama kekuatan dengan kekuatan tarik spesifikasi batang tulangan yang disambung. 18.2.7.2 Sambungan mekanis Tipe 1 tidak boleh digunakan dalam zona sejarak dua kali tinggi komponen struktur dari muka kolom atau muka balok untuk sistem rangka atau dari pemikul momen penampang dimana pelelehan tulangannya dimungkinkan terjadi sebagai akibat deformasi inelastis yang disebabkan gaya gempa. Sambungan mekanis Tipe 2 diizinkan untuk digunakan pada sebarang lokasi, kecuali sebagaimana disebutkan pada 18.9.2.1c). khusus kritis 367 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN las pada sistem rangka pemikul momen khusus dan dinding struktural khusus 18.2.8 Sambungan R18.2.8 Sambungan las pada sistem rangka pemikul momen khusus dan dinding struktur khusus 18.2.8.1 Sambungan las pada tulangan yang memikul gaya akibat gempa harus tidak boleh memenuhi 25.5.7 dan digunakan dalam zona sejarak dua kali tinggi komponen struktur dari muka kolom atau muka balok untuk sistem rangka atau dari pemikul momen penampang dimana pelelehan tulangannya dimungkinkan sebagai akibat deformasi lateral inelastis yang disebabkan gaya gempa. R18.2.8.1 Pengelasan tulangan harus sesuai dengan AWS D1.4 seperti yang disyaratkan dalam Pasal 26. Lokasi sambungan yang dilas dibatasi karena tegangan tarik tulangan pada daerah leleh dapat melebihi kekuatan yang disyaratkan pada dalam sambungan las ini berlaku untuk semua tulangan yang menahan pengaruh gempa, termasuk tulangan transversal. khusus 25.5.7. Pembatasan terjadi 18.2.8.2 Pengelasan sengkang, ikat sisipan, atau elemen-elemen tulangan R18.2.8.2 Pengelasan batang tulangan silang dapat menyebabkan perapuhan logam (embrittlement) lokal pada baja. Jika silang pengelasan tulangan fabrikasi digunakan untuk memfasilitasi atau penempatan itu harus dilakukan hanya pada batang yang tersebut. ditambahkan Larangan pengelasan batang tulangan silang tidak berlaku pada batang yang dilas dengan operasi pengelasan selalu dalam kendali pihak yang berkompeten, seperti dalam pembuat tulangan kawat las. silang, lainnya yang serupa pada longitudinal perlu tidak diizinkan. batang tulangan, untuk tujuan 18.3 - Sistem rangka pemikul momen biasa R18.3 - Sistem rangka pemikul momen biasa 18.3.1 Ruang Lingkup Pasal ini hanya berlaku untuk rangka momen biasa yang yang dikenakan KDS B. Persyaratan tulangan balok bertujuan untuk meningkatkan kontinuitas dalam komponen rangka demikian meningkatkan tahanan gaya lateral dan integritas struktur; persyaratan ini tidak berlaku untuk rangka momen pelat-kolom. Persyaratan untuk kolom bertujuan untuk memberikan kapasitas tambahan untuk menahan geser pada kolom dengan proporsi yang tanpanya akan membuat lebih rentan terhadap kegagalan geser terkena beban gempa. 18.3.1.1 Pasal ini berlaku untuk sistem rangka pemikul momen biasa yang merupakan bagian sistem pemikul gaya seismik. dan dengan 18.3.2 Balok harus memiliki paling sedikit dua batang tulangan longitudinal yang menerus sepanjang kedua sisi atas dan bawah penampang. Tulangan bawah yang menerus harus memiliki luas tidak kurang dari seperempat luas maksimum tulangan bawah. Tulangan ini harus diangkur untuk dapat mencapai kekuatan leleh tarik 𝒇𝒚 pada muka tumpuan. 18.3.3 Kolom yang mempunyai panjang tak lu≤5c1 harus memiliki ϕVnsetidaknya nilai terendah di antara a) dan b): tertumpu 368 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN a) Gaya geser yang terkait dengan terjadinya kekuatan momen nominal Mn pada setiap ujung dari panjang tak lentur yang tertumpu kolom akibat berbalik ganda). Kekuatan lentur kolom harus dihitung untuk gaya aksial terfaktor yang konsisten dengan arah gaya lateral yang ditinjau, yang menghasilkan kekuatan lentur tertinggi. arah (kurvatur b) Gaya geser maksimum yang diperoleh dari kombinasi beban desain, termasuk E, dengan Ω0E sebagai pengganti E. 18.4 - Sistem rangka pemikul momen menengah R18.4 - Sistem rangka pemikul momen menengah 18.4.1 Ruang lingkup Tujuan dari persyaratan dalam 18.4.2.3 dan 18.4.3.1 adalah untuk mengurangi resiko kegagalan geser balok dan kolom selama gempa. Dua opsi disediakan untuk menentukan gaya geser terfaktor. 18.4.1.1 Pasal ini berlaku untuk sistem rangka pemikul momen menengah termasuk pelat dua arah tanpa balok yang merupakan bagian sistem pemikul gaya seismik. 18.4.2 Balok R18.4.2 Balok - Menurut 18.4.2.3 a), terfaktor ditentukan dari gaya geser diagram badan-bebas diperoleh dengan memotong ujung-ujung balok, dengan momen ujung yang diasumsikan sama dengan kekuatan momen nominal dalam lentur kurvatur balik, baik searah jarum jam maupun berlawanan jarum jam. Gambar R18.4.2 menunjukkan hanya satu dari dua opsi yang harus dipertimbangkan untuk setiap balok. Untuk menentukan geser maksimum balok, diasumsikan bahwa kekuatan momen nominalnya ( = 1,0 untuk secara momen) bersamaan di kedua ujung jarak bersihnya. Seperti yang ditunjukkan pada Gambar R18.4.2, geser yang terkait dengan kondisi [(Mnℓ+Mnr)/ℓn] ditambahkan secara ini aljabar pada geser akibat beban gravitasi terfaktor untuk mendapatkan gaya geser desain balok. Sebagai contoh ditunjukkan, kedua beban mati wD dan beban hidup wL diasumsikan terdistribusi secara merata. Efek dari E yang bekerja secara vertikal harus dimasukkan jika diperlukan oleh SNI 1726. 8.4.2.1 Balok harus mempunyai paling sedikit dua batang tulangan longitudinal yang menerus sepanjang kedua sisi atas dan bawah penampang. Tulangan bawah yang menerus harus memiliki luas tidak kurang dari seperempat luas maksimum tulangan bawah. Tulangan ini harus diangkur untuk dapat mencapai kekuatan leleh tarik 𝒇𝒚 pada muka tumpuan. 18.4.2.2 Kekuatan momen positif pada muka joint tidak boleh kurang dari sepertiga kekuatan momen negatif yang disediakan pada muka joint tersebut. Baik kekuatan momen negatif maupun positif pada sebarang penampang sepanjang bentang balok tidak boleh kurang dari seperlima kekuatan momen maksimum yang disediakan pada muka salah satu join pada bentang balok yang ditinjau. yang dihasilkan 18.4.2.3 Vn tidak boleh kurang dari nilai terkecil antara (a) dan (b): 18.4.2.2(b) basis Vu pada kombinasi beban termasuk pengaruh gempa E, harus digandakan. Sebagai contoh, kombinasi (a) Jumlah gaya geser terkait dengan tercapainya Mn pada muka joint di setiap ujung balok akibat lentur berbalik arah 369 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN (kurvatur ganda) dan geser yang dihitung untuk beban gravitasi terfaktor (b) Gaya geser maksimum yang diperoleh dari kombinasi beban desain termasuk E, dengan E ditetapkan sebesar dua kali nilai yang dipersyaratkan SNI 1726. beban yang didefinisikan oleh Pers. (5.3.1.e) akan menjadi U = 1,2D + 2,0E + 1,0L dengan E adalah nilai yang ditentukan oleh SNI 1726. Faktor 1,0 diterapkan pada L boleh dikurangi menjadi 0,5, sesuai dengan 5.3.3. 18.4.2.4 Pada kedua ujung balok, sengkang tertutup harus disediakan sepanjang tidak kurang dari 2h diukur dari muka komponen struktur penumpu ke arah tengah tertutup bentang. Sengkang pertama harus ditempatkan tidak lebih dari 50 mm dari muka komponen struktur penumpu. Spasi sengkang pengekang tidak boleh melebihi nilai terkecil dari a) hingga d): Tulangan transversal pada ujung balok diperlukan berupa sengkang pengekang. Pada tulangan transversal yang disyaratkan oleh 18.4.2.3 untuk gaya geser desain lebih dari yang disyaratkan pada 18.4.2.4. kebanyakan kasus, Balok dapat dikenai gaya tekan aksial akibat prategang atau beban yang berkerja. Persyaratan 18.4.2.6 dimaksudkan untuk memberikan dukungan lateral untuk tulangan longitudinal balok. tambahan a) d/4 b) Delapan kali diameter batang tulangan longitudinal terkecil yang dilingkupi c) 24 kali diameter batang tulangan sengkang pengekang d) 300 mm 18.4.2.5 Sengkang harus dispasikan tidak lebih dari d/2 sepanjang bentang balok. 18.4.2.6 Pada balok yang memiliki gaya tekan aksial terfaktor melebihi Ag𝒇𝒄'/10, tulangan sengkang perlu berdasarkan 18.4.2.5 harus memenuhi 25.7.2.2 dan salah satu di antara 25.7.2.3 atau 25.7.2.4. 370 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN wu = 1,2D + 1,0L nMnlMnr PuVu𝑽𝒖= 𝑴𝒏𝒍+ 𝑴𝒏𝒓𝓵𝒏 𝑽𝒖= 𝑴𝒏𝒕+ 𝑴𝒏𝒃𝓵𝒖 + 𝒘𝒖 𝓵𝒏𝟐 Gaya geser balok u n uMntMnbVuPuGaya geser kolom VurVul Gambar R18.4.2 - Geser desain untuk rangka momen menengah R18.4.3 Kolom - menurut 18.4.3.1a), gaya geser terfaktor yang ditentukan dari diagram badan-bebas diperoleh dengan memotong ujung kolom, dengan momen nominal yang bekerja dalam lentur kurvatur balik, baik searah jarum jam maupun berlawanan jarum jam. Gambar R18.4.2 menunjukkan hanya satu dari dua opsi yang harus dipertimbangkan untuk setiap kolom. Gaya aksial terfaktor Pu harus dipilih untuk menghasilkan kekuatan momen terbesar kolom didalam rentang gaya aksial desain. 18.4.3.1 b) untuk kolom mirip dengan 18.4.2.3 b) untuk balok kecuali basis Vu pada kombinasi beban termasuk pengaruh gempa E, dengan E meningkat oleh faktor kekuatan lebih Ωo daripada 18.4.3 Kolom 18.4.3.1 Vn tidak boleh kurang dari nilai terkecil antara a) dan b): a) Jumlah gaya geser yang terkait dengan tercapainya Mn pada muka joint di setiap ujung kolom akibat lentur berbalik arah (kurvatur ganda). Kekuatan lentur kolom harus dihitung untuk gaya aksial terfaktor yang konsisten dengan arah gaya lateral yang ditinjau, yang menghasilkan kekuatan lentur tertinggi. b) Gaya geser maksimum yang diperoleh dari terfaktor, termasuk E, dengan Ω0E sebagai pengganti E. kombinasi beban 371 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN faktor 2,0. Pada SNI 1726, Ωo = 3,0 untuk sistem rangka pemikul momen menengah. tinggi Faktor untuk kolom relatif terhadap balok karena kekhawatiran yang lebih besar mengenai kegagalan geser pada kolom. 18.4.3.2 Kolom bundar harus diberi tulangan spiral sesuai dengan Pasal 10 atau harus memenuhi persyaratan 18.4.3.3 hingga 18.4.3.5. Ketentuan 18.4.3.6 harus diberlakukan untuk semua kolom yang menumpu komponen struktur kaku tak menerus. lebih Tulangan transversal pada ujung kolom disyaratkan sengkang pengekang. Jumlah tulangan transversal pada ujung harus memenuhi keduanya 18.4.3.1 dan 18.4.3.2. Perhatikan bahwa sengkang pengekang membutuhkan kait seismik pada kedua ujungnya. spiral atau 18.4.3.3 Pada kedua ujung kolom, sengkang tertutup harus dipasang dengan spasi so sepanjang o dari muka joint. Spasi so tidak boleh melebihi nilai terkecil dari a) hingga d): dan komponen kaku lainnya dapat memikul gaya aksial yang besar pada pendukung kolom gempa. Persyaratan tulangan transversal pada 18.4.3.6 adalah keteguhan untuk (toughness) untuk keperluan (demand) yang diantisipasi. Gaya tekan aksial terfaktor yang terkait dengan pengaruh gempa harus menggunakan faktor Ωo jika disyaratkan oleh SNI 1726. Dinding struktural diskontinu a) 8 kali diameter batang tulangan selama longitudinal terkecil yang dilingkupi b) 24 kali diameter batang tulangan meningkatkan sengkang pengekang c) Setengah dimensi penampang terkecil kolom d) 300 mm Panjang o tidak boleh kurang dari nilai terbesar dari e), f) dan g): e) Seperenam tinggi bersih kolom f) Dimensi maksimum penampang kolom g) 450 mm 18.4.3.4 Sengkang pengekang pertama harus ditempatkan tidak lebih dari so/2 dari muka joint. 18.4.3.5 Di luar panjang o, spasi tulangan transversal harus memenuhi 10.7.6.5.2. 18.4.3.6 Kolom-kolom yang menumpu reaksi dari komponen struktur kaku tak menerus, seperti dinding, harus dipasang tulangan sengkang tertutup dengan spasi so, sesuai 18.4.3.3 di sepanjang tinggi tingkat yang penuh kolom-kolom pada terdapat diskontinuitas jika bagian gaya tekan aksial terfaktor pada komponen struktur kolom-kolom tersebut yang terkait gempa melebihi dengan pengaruh 10gcAf/ telah . diperbesar memperhitungkan kekuatan lebih elemen vertikal pada sistem Jika gaya desain untuk 10gcAf/ pemikul gaya seismik, batasan gcAf/4 harus ditingkatkan menjadi . 372 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Tulangan transversal harus diteruskan ke atas dan ke bawah dari kolom yang ditinjau sesuai 18.7.5.6b). 18.4.4 Sambungan balok kolom (joint) 18.4.4.1 Sambungan balok-kolom harus yang memiliki tulangan memenuhi Pasal 15. transversal R18.4.5 Pelat dua arah tanpa balok - 18.4.5 berlaku untuk pelat dua arah tanpa balok, seperti pelat datar (flat plates). Penggunaan kombinasi beban pada Pers. (5.3.1e) dan (5.3.1g) dapat menyebabkan momen yang memerlukan tulangan atas dan tulangan bawah pada tumpuan. 18.4.5 Pelat dua arah tanpa balok 18.4.5.1 Momen pelat terfaktor pada tumpuan termasuk pengaruh gempa, E, harus ditentukan untuk kombinasi beban yang diberikan dalam Pers. (5.3.1e) dan (5.3.1g). Tulangan perlu untuk menahan Msc harus ditempatkan dalam lajur kolom sesuai 8.4.1.5. Momen Msc, untuk kombinasi beban yang diberikan dengan E bekerja pada arah horizontal merujuk ke bagian dari momen terfaktor pelat yang diseimbangkan oleh komponen pendukung pada joint. Ini belum tentu sama dengan jumlah momen desain pada pendukung untuk kombinasi beban termasuk pengaruh gempa. Sesuai dengan 8.4.2.3.3, hanya sebagian kecil momen Msc yang dimasukkan pada lebar efektif pelat. Untuk sambungan sudut dan tepi, tulangan lentur tegak lurus ke tepi tidak dianggap sepenuhnya efektif kecuali ditempatkan dalam lebar efektif pelat (ACI 352.1R; Pan and Moehle 1989). Lihat Gambar R18.4.5.1. 18.4.5.2 Tulangan yang ditempatkan dalam lebar efektif sesuai 8.4.2.3.3 harus fscγM . Lebar didesain untuk menahan efektif pelat untuk sambungan eksterior dan sudut tidak melewati muka kolom dengan jarak lebih dari ct diukur tegak lurus terhadap bentang pelat yang ditinjau. 18.4.5.3 Setidaknya setengah tulangan tumpuan harus lebar efektif pelat pada ditempatkan dalam sesuai 8.4.2.3.3. lajur kolom di Penggunaan ketentuan dalam 18.4.5 ditunjukkan pada Gambar R18.4.5.2 dan R18.4.5.3. 18.4.5.4 Setidaknya seperempat tulangan atas di tumpuan pada lajur kolom harus menerus sepanjang bentang. 18.4.5.5 Tulangan bawah yang menerus pada lajur kolom tidak boleh kurang dari sepertiga tulangan atas di tumpuan pada lajur kolom. 18.4.5.6 Setidaknya setengah dari semua tulangan bawah lajur tengah dan semua tulangan bawah lajur kolom di tengah bentang harus menerus dan harus mencapai fy di muka tumpuan sesuai 8.10.3.2.1. tidak menerus, semua tulangan atas dan bawah pada tumpuan harus disalurkan di muka tumpuan sesuai 8.10.3.2.1. 18.4.5.7 Pada tepi pelat yang 373 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN derajat Arah momen(b) Sambungan sudutTepic1c2Pelat, tebal = h Lebar efektif1,5h ct derajatGaris lelehTepict Arah momen(a) Sambungan tepic11,5h ctLebar efektif1,5h ctctPelat, tebal = hTepiGaris lelehc2 Kolom Kolom Gambar R18.4.5.1 - Lebar efektif untuk penempatan tulangan di sudut dan tepi sambungan Lajur kolomSemua tulangan yang memikul Msc harus ditempatkan pada lajur kolom (18.4.5.1)Kolomc2aC2a+ 3h Tulangan untuk memikul fMsc (18.4.5.2), tetapi tidak kurang dari setengah jumlah tulangan dalam lajur kolom (18.4.5.3)Catatan : Berlaku untuk kedua tulangan atas dan bawah Gambar R18.4.5.2 - Lokasi tulangan di pelat 374 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Lajur tengahTidak kurang dari setengah tulangan bawah di tengah bentang (18.4.5.6)Tulangan atas dan bawah yang diteruskanLajur kolom Tidak kurang dari sepertiga tulangan atas di tumpuan Tulangan atas dan bawah yang diteruskan(18.4.5.6 dan 18.4.5.7)Tidak kurang dari seperempat tulangan atas di tumpuan (18.4.5.4) Gambar R18.4.5.3 - Penempatan tulangan pada pelat 18.4.5.8 Pada penampang kritis di sekitar kolom sesuai 22.6.4.1, geser dua arah akibat beban gravitasi terfaktor tidak boleh melebihi 0,4Vc, dimana Vc harus dihitung sesuai 22.6.5. Persyaratan ini tidak perlu diikuti jika pelat memenuhi 18.14.5. R18.4.5.8 Persyaratan berlaku untuk pelat dua arah yang merupakan bagian dari system penahan gaya seismik. Sambungan pelat-kolom pada tes laboratorium (Pan dan Moehle 1989) menunjukkan penurunan daktilitas perpindahan lateral ketika geser pada sambungan kolom melebihi batas yang direkomendasikan. Sambungan pelat- kolom juga harus memenuhi persyaratan kekuatan geser dan momen pada Pasal 8 akibat termasuk pengaruh gempa. beban kombinasi 18.5 - Dinding menengah struktural pracetak R18.5 - Dinding struktural pracetak menengah 18.5.1 Ruang lingkup dinding pracetak atau antara panel dinding dan fondasi disyaratkan untuk menahan pergerakan gempa dan agar menghasilkan kelelehan disekitar sambungan. Ketika sambungan mekanis Tipe 2 digunakan tulangan utama untuk menghubungkan secara langsung, kekuatan probable dari sambungan tidak boleh kurang dari 1,5 kali dari yang leleh disyaratkan. Sambungan antara panel 18.5.1.1 Pasal ini berlaku untuk dinding struktural yang merupakan bagian dari sistem pemikul gaya seismik. pracetak menengah 18.5.2 Umum kekuatan tulangan 18.5.2.1 Pada sambungan antara panel dinding, atau antara panel dinding dan fondasi, pelelehan harus dibatasi pada elemen baja atau tulangan. 375 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 18.5.2.2 Elemen sambungan yang tidak didesain leleh, kekuatan perlunya harus 1,5Sy dari bagian didasarkan pada sambungan yang leleh. 18.5.2.3 Pada struktur yang masuk dalam KDS D, E, atau F, pilar dinding harus didesain memenuhi 18.10.8 atau 18.14. 18.6 - Balok sistem rangka pemikul momen khusus R18.6 - Balok sistem rangka pemikul momen khusus R18.6.1 Ruang lingkup - Pasal ini berlaku untuk balok rangka momen khusus yang menahan beban lateral yang diinduksi oleh standar pergerakan sebelumnya, setiap komponen rangka yang terkena gaya tekan aksial terfaktor melebihi 18.6.1 Ruang lingkup 18.6.1.1 Pasal ini berlaku untuk balok- rangka pemikul momen balok sistem khusus yang merupakan bagian sistem pemikul gaya seismik dan utamanya didesain untuk menahan lentur dan geser. gempa. Pada 10gcAf/ ) akibat setiap kombinasi beban ( harus diproporsionalkan dan didetailkan seperti yang dijelaskan dalam 18.7. Pada SNI 2847 ini, semua persyaratan untuk balok adalah terdapat dalam 18.6 terlepas dari besarnya gaya tekan aksial. rangka pemikul momen khusus harus merangka ke kolom-kolom rangka pemikul momen khusus sesuai 18.7. 18.6.1.1 Balok-balok sistem sistem Standar ini ditulis berdasarkan asumsi bahwa sistem rangka pemikul momen khusus terdiri dari balok horizontal dan kolom vertikal yang saling berhubungan oleh joint balok-kolom. Diperkenankan balok dan kolom dipasang miring selama sistem yang dihasilkan berperilaku sebagai rangka - yaitu, tahanan lateral disediakan terutama oleh transfer momen di antara balok dan kolom daripada aksi strut atau rangka pemikul bresing. Pada sistem momen khusus, diizinkan untuk mendesain balok untuk menahan kombinasi gaya momen dan aksial yang terjadi pada balok yang bekerja keduanya sebagai komponen rangka momen dan sebagai kord atau kolektor dari diafragma. Diperkenankan balok sistem rangka pemikul momen khusus diteruskan sebagai kantilever diluar kolom, tetapi kantilever seperti itu bukan bagian dari sitem rangka pemikul momen khusus yang membentuk sistem pemikul gaya seismik. diperkenankan balok sistem rangka pemikul momen khusus yang merangka pada elemen batas dinding jika elemen batas ditulangi sebagai kolom sistem rangka pemikul momen khusus sesuai dengan 18.7. Rangka bresing beton, dimana tahanan lateral ditahan terutama oleh gaya aksial pada balok dan kolom, 376 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN bukan merupakan sistem pemikul gaya seismik yang berlaku. R18.6.2 Batasan dimensi - Bukti eksperimental 1997) menunjukkan bahwa, akibat perpindahan bolak-balik di dalam rentang nonlinear, perilaku komponen struktur kontinu yang memiliki rasio panjang tinggi kurang dari 4 berbeda secara signifikan dari perilaku komponen struktur yang relatif ramping. Aturan desain yang berasal dari pengalaman dengan komponen struktur yang relatif ramping tidak berlaku secara langsung untuk komponen struktur dengan rasio panjang terhadap tinggi kurang dari 4, terutama berhubungan dengan kekuatan geser. 18.6.2 Batasan dimensi (Hirosawa 18.6.2.1 Balok harus memenuhi (a) hingga (c): terhadap a) Bentang bersih, n, harus minimal 4d penampang b) Lebar harus sekurangnya nilai terkecil dari 0,3h dan 250 mm bw, c) Proyeksi lebar balok yang melampaui lebar kolom penumpu tidak boleh melebihi nilai terkecil dari c2 dan 0,75c1 pada masing-masing sisi kolom. Batasan geometrik yang ditunjukkan dalam 18.6.2.1(b) dan (c) berasal dari praktik dan penelitian (ACI 352R) pada rangka beton bertulang yang menahan gaya gempa. Batasan dalam 18.6.2.1(c) menentukan lebar balok maksimum yang secara efektif dapat mentransfer gaya ke sambungan balok-kolom. Contoh lebar efektif maksimum balok ditunjukkan dalam Gambar R18.6.2. 377 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Tulangan transversal melewati kolom untuk memberikan kekangan pada tulangan longitudinal balok yang memotong inti kolom bagian luarArah analisisAAc1DENAHc2 Tidak melebihi nilai terkecil antara c2 dan 0,75c1Catatan:Tulangan transversal kolom di atas dan di bawah joint balok-kolom tidak ditampilkan untuk kejelasanPOTONGAN A-Abw Gambar R18.6.2 - Lebar efektif maksimum balok lebar (wide beam) dan persyaratan tulangan transversal R18.6.3 Tulangan longitudinal 18.6.3 Tulangan longitudinal 18.6.3.1 Balok-balok harus memiliki setidaknya dua batang tulangan menerus pada sisi atas dan bawah penampang. Pada jumlah sebarang penampang, tulangan tidak boleh kurang dari yang disyaratkan 9.6.1.2, dan rasio tulangan tidak boleh melebihi 0,025, baik untuk tulangan atas maupun bawah. R18.6.3.1 Batasan rasio tulangan 0,025 didasarkan terutama pada pertimbangan kerapatan tulangan dan, secara langsung, membatasi tegangan geser balok dengan proporsi tipikal. 378 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 18.6.3.2 Kekuatan momen positif pada muka joint harus tidak kurang dari setengah kekuatan momen negatif pada muka joint tersebut. Kekuatan momen negatif dan positif pada sebarang penampang di sepanjang bentang komponen struktur tidak boleh kurang dari seperempat kekuatan momen maksimum pada muka kedua joint. 18.6.3.3 Sambungan lewatan tulangan longitudinal sengkang pengekang atau spiral dipasang sepanjang tulangan sambungan batang transversal tulangan yang disambung-lewatkan tidak boleh melebihi nilai terkecil dari d/4 dan 100 mm. Sambungan tidak boleh digunakan pada lokasi a) hingga c): R18.6.3.3 Sambungan (splices) tulangan lewatan dilarang disepanjang panjang dimana (sendi plastis) lentur diantisipasi karena sambungan tersebut tidak dapat diandalkan dalam kondisi beban siklik dalam daerah inelastis. Tulangan transversal untuk sambungan lewatan pada setiap lokasi adalah wajib karena selimut beton berpotensi terkelupas (spalling) untuk mengekang sambungan. diizinkan jika leleh lewatan. Spasi yang melingkupi lewatan dan dibutuhkan a) Dalam joint b) Dalam jarak dua kali tinggi balok dari muka joint c) Dalam jarak dua kali tinggi balok dari penampang kritis di mana pelelehan terjadi sebagai lentur dimungkinkan yang lateral akibat melampaui perilaku elastik deformasi 18.6.3.4 Sambungan mekanis harus las memenuhi 18.2.7 dan sambungan harus memenuhi 18.2.8. harus memenuhi (a) hingga (d), kecuali bila digunakan pada sistem rangka pemikul momen khusus sesuai 18.9.2.3: 18.6.3.5 Balok prategang R18.6.3.5 Standar ini dibuat, sebagian, berdasarkan pengamatan kinerja gedung pada gempa (ACI 423.3R). Untuk menghitung tegangan rata-rata prategang, dimensi penampang terkecil pada balok biasanya adalah dimensi badan (web), dan tidak bertujuan untuk mengacu pada tebal sayap (flens). Di daerah yang berpotensi terjadi sendi plastis, batasan regangan dan persyaratan tendon tanpa lekatan bertujuan untuk mencegah fraktur beton akibat deformasi inelastik gempa. Perhitungan regangan baja prategang disyaratkan inelastik yang mengingat mekanisme diantisipasi struktur. Untuk baja prategang tanpa lekatan sepanjang bentang balok penuh, regangan umumnya akan jauh di bawah batas yang disyaratkan. Untuk baja prategang dengan panjang tanpa lekatan yang pendek melalui atau berdekatan dengan sambungan, regangan tambahan a) Prategang rata-rata fpc yang dihitung untuk luas yang sama dengan dimensi terkecil penampang komponen struktur balok yang dikalikan dengan dimensi penampang tegak lurusnya tidak boleh melebihi nilai terkecil dari 3,5 MPa dan 10cf . b) Pada berpotensi harus mengalami digunakan tanpa lekatan. Regangan yang diperhitungkan akibat pada perpindahan desain harus kurang dari 0,01. daerah yang sendi baja plastis, prategang baja prategang 379 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN c) Baja boleh menyumbangkan lebih dari seperempat kekuatan lentur positif atau negatif pada penampang kritis di daerah sendi plastis dan harus diangkur pada atau melampaui muka sisi luar joint. prategang tidak akibat deformasi gempa dihitung sebagai hasil kali tinggi sumbu netral dan penjumlahan rotasi sendi plastis pada joint, dibagi dengan panjang tanpa lekatan. yang kekuatan disediakan oleh tendon didasarkan pada hasil studi analitis dan eksperimental (Ishizuka dan Hawkins 1987; Park dan Thompson 1977). Meskipun kinerja seismik yang memuaskan dapat diperoleh dengan jumlah baja prategang yang lebih besar, untuk pembatasan memungkinkan faktor modifikasi respons amplifikasi defleksi yang sama seperti yang ditentukan dalam model untuk rangka momen khusus tanpa baja prategang. Rangka momen khusus prategang umumnya akan mengandung tulangan kontinu yang diangkur baja dengan penutup yang memadai pada atau di lokasi sambungan balok-kolom pada ujung rangka momen. Pembatasan lentur d) Pengangkuran tendon pasca tarik yang memikul gaya gempa harus mampu memfasilitasi tendon dalam menahan 50 siklus pembebanan, dengan nilai gaya tulangan prategang di antara 40 hingga 85 persen kekuatan tarik baja prategang yang ditetapkan. ini disyaratkan penggunaan luar muka eksterior setiap Tes fatik untuk 50 siklus beban antara 40 hingga 80 persen dari kekuatan tarik yang disyaratkan untuk tulangan prategang sudah berjalan lama (ACI 423.3R; ACI 423.7). Batasan 80 persen meningkat menjadi 85 persen sesuai dengan batas 1 persen pada regangan tulangan prategang. Pengujian atas berbagai daerah tegangan ini bertujuan untuk secara konservatif mensimulasikan efek gempa kuat (severe). Detail prosedur pengujian disajikan dalam ACI 423.7. tambahan tentang R18.6.4 Tulangan transversal - Tulangan transversal disyaratkan terutama untuk kekangan beton dan mempertahankan pendukung lateral untuk batang tulangan pada daerah dimana kelelehan terjadi. Contoh sengkang tertutup yang sesuai untuk balok ditunjukkan pada Gambar R18.6.4. 18.6.4 Tulangan transversal 18.6.4.1 Sengkang pengekang harus dipasang pada balok di daerah berikut: a) Sepanjang jarak yang sama dengan dua kali tinggi balok yang diukur dari muka kolom penumpu ke arah tengah bentang, di kedua ujung balok Pada standar sebelumnya, batas atas pada spasi sengkang pengekang paling kecil adalah d/4, diameter delapan untuk batang longitudinal, 24 kali diameter sengkang pengekang, dan 300 mm. Batas atas diubah pada ACI edisi 2011 karena kekhawatiran tentang kemampuan batang longitudinal untuk menahan tekuk dan pengekangan pada balok yang lebih besar. b) Sepanjang jarak yang sama dengan dua kali tinggi balok pada kedua sisi suatu penampang dimana pelelehan lentur dimungkinkan terjadi sebagai akibat lateral yang melampaui deformasi perilaku elastik. sengkang pengekang, batang tulangan longitudinal 18.6.4.2 Bila diperlukan 380 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN utama yang terdekat ke muka tarik dan tekan harus diberi tumpuan lateral yang memenuhi 25.7.2.3 atau 25.7.2.4. Spasi tulangan longitudinal yang tertumpu secara tidak boleh melebihi 350 mm. lateral Tulangan yang disyaratkan 9.7.2.3 tidak perlu tertumpu secara lateral. Dalam kasus komponen dengan kekuatan yang bervariasi sepanjang rentang atau tetap yang mewakili komponen beban sebagian besar dari total beban desain, konsentrasi rotasi inelastik dapat terjadi di sepanjang bentang tersebut. Jika kondisi seperti itu diantisipasi, tulangan transversal juga disyaratkan pada daerah dimana kelelehan diharapkan terjadi. Karena pengelupasan (spalling) beton mungkin terjadi, terutama di dan dekat daerah kelelehan lentur, semua tulangan badan disyaratkan untuk disediakan dalam bentuk sengkang tertutup. longitudinal samping 18.6.4.3 Sengkang pengekang pada balok diizinkan terdiri dari dua batang tulangan: yaitu sebuah sengkang yang mempunyai kait gempa pada kedua ujungnya dan ikat silang sebagai penutup. Ikat silang berurutan yang mengikat batang tulangan longitudinal yang sama harus memiliki kait 90 derajat yang dipasang selang-seling pada sisi yang berlawanan dari komponen struktur lentur. Jika batang tulangan longitudinal yang ditahan oleh ikat silang dikekang oleh pelat hanya pada satu sisi komponen struktur lentur, maka kait 90 derajat dari ikat silang harus ditempatkan pada sisi tersebut. Ikat silang berturutan yang mengikat tulangan longitudinal yang sama, harus mempunyai kait 90o pada sisi yang berlawananperpanjangan Spasi maksimum antara tulangan yang dikekang oleh kaki-kaki ikat silang atau sengkang tertutup (hoop) = 350 mmBAACC Detail ADetail C6db mm 6db PerpanjanganIkat silang didefinisikan di 25.3.5 Detail B 18.6.4.4 Sengkang pengekang pertama harus ditempatkan tidak lebih dari 50 mm dari muka kolom penumpu. Spasi sengkang pengekang tidak boleh melebihi nilai terkecil dari a) hingga c): a) d/4 b) Enam kali diameter terkecil batang tulangan lentur utama, tidak termasuk longitudinal samping yang tulangan disyaratkan 9.7.2.3 Gambar R18.6.4 - Contoh sengkang tertutup (hoop) yang dipasang bertumpuk dan ilustrasi batasan maksimum spasi horizontal penumpu batang longitudinal c) 150 mm sengkang pengekang, sengkang pengekang tersebut harus didesain untuk menahan geser sesuai 18.6.5. 18.6.4.5 Bila diperlukan 18.6.4.6 Bila sengkang pengekang tidak diperlukan, sengkang dengan kait gempa pada kedua ujungnya harus dipasang dengan spasi tidak lebih dari d/2 sepanjang bentang balok. 18.6.4.7 Pada balok yang mengalami terfaktor melebihi gaya tekan aksial 10gcAf' sengkang pengekang yang memenuhi 18.7.5.2 jarak yang hingga 18.7.5.4 sepanjang harus dipasang 381 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN ditentukan pada 18.6.4.1. Di luar jarak tersebut sengkang pengekang yang memenuhi 18.7.5.2 dengan spasi s tidak lebih dari nilai terkecil antara enam kali diameter tulangan longitudinal terkecil dan 150 mm. Pada kondisi tebal selimut beton melebihi 100 mm di luar tulangan transversal, harus dipasang tulangan transversal tambahan yang memiliki selimut beton yang tidak lebih dari 100 mm dan spasi tidak lebih dari 300 mm. harus dipasang R18.6.5 Kekuatan geser - kecuali balok memiliki kekuatan momen yang berada pada 3 atau 4 kali momen desain, harus diasumsikan akan leleh pada lentur jika terjadi gempa besar. Gaya geser desain harus dipilih sehingga menjadi pendekatan yang baik dari geser maksimum yang dapat dihasilkan komponen. Oleh karena itu, persyaratan pada komponen rangka berhubungan dengan kekuatan lentur dari komponen yang didesain daripada dengan gaya geser terfaktor ditunjukkan oleh analisis beban ini dijelaskan dalam lateral. Kondisi 18.6.5.1 diilustrasikan pada Gambar R18.6.5 18.6.5 Kekuatan geser 18.6.5.1 Gaya desain - Gaya geser desain Ve harus dihitung dari tinjauan gaya- gaya pada bagian balok di antara kedua muka joint. Momen-momen dengan tanda berlawanan yang terkait dengan kekuatan momen lentur maksimum yang mungkin terjadi, Mpr, harus diasumsikan bekerja pada muka-muka joint dan balok dibebani dengan beban gravitasi tributari terfaktor di sepanjang bentangnya. kekuatan geser 18.6.5.2 Tulangan transversal Tulangan transversal sepanjang daerah yang diidentifikasi dalam 18.6.4.1 harus didesain untuk menahan geser dengan mengasumsikan Vc = 0 bilamana kedua a) dan b) terpenuhi: leleh aktual pada longitudinal dapat melebihi tulangan leleh yang disyaratkan dan kekuatan karena pengerasan (strain hardening) cenderung terjadi pada suatu terkena rotasi yang besar, joint yang kekuatan ditentukan geser menggunakan tegangan tidak kurang dari 1,25 fy tulangan longitudinal. Karena kekuatan regangan a) Gaya geser akibat gempa yang dihitung sesuai 18.6.5.1 mewakili setidaknya setengah perlu kekuatan maksimum dalam bentang tersebut. b) Gaya tekan aksial terfaktor Pu termasuk perlu geser 20gcAf' Studi eksperimental (Popov et al. 1972) komponen beton bertulang yang dikenai beban siklik telah menunjukkan bahwa butuh tulangan geser lebih banyak untuk jika lentur kegagalan memastikan komponen perpindahan mengalami nonlinear daripada jika komponen struktur arah. dibebani Pengamatan ini tercermin dalam standar ini (mengacu dengan menghilangkan bagian yang mewakili kontribusi beton pada kekuatan geser. Langkah konservatif yang diambil pada geser dianggap perlu pada lokasi yang berpotensi terjadi sendi plastis. Namun, strategi ini dipilih karena kemudahannya, pengaruh gempa kurang dari . hanya dalam satu pada 18.6.5.2) 382 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tidak boleh diartikan bahwa tidak perlu ada beton untuk menahan geser. Sebaliknya, dapat dikatakan bahwa beton inti menahan tulangan geser semua geser dengan (transversal) dan memperkuat beton inti tersebut. Kekangan pada beton inti memainkan peranan yang sangat penting pada perilaku balok dan tidak boleh dikurangi seminimal mungkin hanya karena ekspresi desain tidak secara eksplisit menjelaskannya. yang mengekang Catatan pada Gambar R18.6.5: 1. Arah gaya geser Ve tergantung pada besaran relatif beban gravitasi dan geser dihasilkan oleh momen- momen ujung 2. Momen-momen ujung Mpr berdasarkan pada tegangan tarik baja sebesar 1,25fy dimana fy kekuatan leleh yang disyaratkan. (Kedua momen ujung harus ditinjau dalam kedua arah, searah jarum jam dan berlawanan jarum jam) 3. Momen ujung Mpr untuk kolom tidak perlu lebih besar dari momen-momen yang dihasilkan oleh Mpr balok-balok yang merangka ke dalam sambungan balok-kolom. Ve tidak boleh kurang dari yang disyaratkan oleh analisi struktur. 383 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN u Ve2Ve1 n 𝑽𝒆𝟑,𝟒= 𝑴𝒑𝒓𝟑+ 𝑴𝒑𝒓𝟒𝓵𝒖 ± 𝒘𝒖 𝓵𝒏𝟐 uMpr3Mpr4Ve3PuGaya geser kolom 𝑽𝒆= 𝑴𝒑𝒓𝟏+ 𝑴𝒑𝒓𝟐𝓵𝒏 wu = 1,2D + 1,0L nMpr1Mpr2 PuVe4Gaya geser balok Gambar R18.6.5 - Geser desain untuk balok dan kolom 18.7 - Kolom sistem rangka pemikul momen khusus R18.7 - Kolom sistem rangka pemikul momen khusus ini berlaku untuk kolom sistem rangka pemikul momen khusus terlepas dari besarnya gaya aksial. Sebelum 2014, standar mengizinkan kolom dengan gaya aksial yang kecil didesain sebagai balok. R18.7.1 Ruang Lingkup - Pasal 18.7.1 Ruang lingkup 18.7.1.1 Pasal ini berlaku untuk kolom- kolom sistem rangka pemikul momen khusus yang merupakan bagian sistem pemikul gaya seismik dan utamanya didesain untuk menahan gaya lentur, geser, dan aksial. 384 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN R18.7.2 Batasan dimensi - Batasan geometri dalam pasal ini mengikuti praktek sebelumnya (Seismology Committee of SEAOC 1996) 18.7.2 Batasan dimensi 18.7.2.1 Kolom-kolom harus memenuhi a) dan b): a) Dimensi penampang terkecil, diukur pada garis lurus yang melalui pusat geometri, tidak kurang dari 300 mm. b) Rasio dimensi penampang terkecil terhadap dimensi tegak lurusnya tidak kurang dari 0,4. R18.7.3 Kekuatan lentur minimum kolom - Tujuan dari 18.7.3.2 adalah untuk mengurangi kemungkinan leleh pada kolom yang dianggap sebagai bagian dari sistem pemikul gaya seismik. Jika kolom tidak lebih kuat dari balok yang merangka pada joint, ada kemungkinan peningkatan aksi inelastik. Kasus terburuk pada kolom lemah adalah kelelehan lentur dapat terjadi pada kedua ujung kolom pada satu lantai tertentu yang menghasilkan mekanisme kegagalan kolom dapat menyebabkan keruntuhan bangunan. 18.7.3 Kekuatan lentur minimum kolom 18.7.3.1 Kolom-kolom harus memenuhi 18.7.3.2 atau 18.7.3.3. 18.7.3.2 Kekuatan lentur kolom harus memenuhi ∑Mnc≥(1,2)∑Mnb (18.7.3.2) Mnc adalah jumlah kekuatan lentur nominal kolom-kolom yang merangka ke dalam joint, yang dievaluasi di muka-muka joint. Kekuatan lentur kolom harus dihitung untuk gaya aksial terfaktor, konsisten dengan arah gaya-gaya lateral yang ditinjau, yang menghasilkan kekuatan lentur terendah. Mnb adalah lentur nominal balok yang merangka ke dalam joint, yang dievaluasi di muka-muka joint. Pada konstruksi balok-T, dimana pelat dalam kondisi tarik akibat momen-momen di muka joint, tulangan pelat dalam lebar efektif pelat sesuai 6.3.2 harus diasumsikan berkontribusi terhadap Mnb jika tulangan pelat tersebut terangkur dengan baik pada penampang kritisnya. yang Pada 18.7.3.2, kekuatan nominal balok dan kolom dihitung pada muka-muka joint, dan kekuatan tersebut dibandingkan secara langsung menggunakan Pers. (18.7.3.2). Standar 1995 dan standar kekuatan sebelumnya mengharuskan desain untuk dibandingkan tidak pada permukaan joint tetapi di pusat joint, yang biasanya menghasilkan hasil yang sama tetapi dengan usaha penghitungan ekstra. Dalam menentukan kekuatan momen nominal balok dengan lentur negatif (sisi atas dalam kondisi tulangan longitudinal yang terdapat dalam lebar efektif sayap dari pelat atas yang berperilaku monolit balok meningkatkan kekuatan balok. French dan Moehle (1991), pada rakitan balok-kolom yang mengalami gaya lateral, menunjukkan bahwa dengan menggunakan lebar sayap efektif yang didefinisikan dalam 6.3.2 memberikan nilai perkiraan momen negatif sambungan interior yang cukup baik pada perpindahan lantai mendekati 2 persen dari ketinggian ini konservatif bila pelat berakhir pada spandrel yang lemah. jumlah kekuatan tarik), lentur harus dijumlahkan sedemikian hingga momen-momen kolom berlawanan dengan momen-momen balok. (18.7.3.2) harus dipenuhi untuk Pers. momen-momen balok yang bekerja pada kedua arah pada bidang vertikal rangka yang ditinjau. Kekuatan dengan 18.7.3.3 Jika 18.7.3.2 tidak dipenuhi pada suatu joint, kekuatan dan kekakuan lateral kolom yang merangka ke dalam joint tersebut harus diabaikan saat menghitung kekuatan dan kekakuan struktur. Kolom- kolom ini harus memenuhi 18.14. tingkat. Lebar efektif Bila 18.7.3.2 tidak terpenuhi pada joint, 18.7.3.3 mensyaratkan kontribusi positif 385 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kolom atau kolom-kolom pada kekakuan lateral struktur harus dan kekuatan tidak negatif diabaikan. dihilangkan. Sebagai contoh, meniadakan kekakuan kolom seharusnya tidak menjadi alasan untuk mengurangi geser dasar (base shear) desain. Bila menyertakan tersebut dalam model analisis kolom menghasilkan bangunan peningkatan efek torsi, peningkatan tersebut harus diperhitungkan seperti disyaratkan oleh SNI 1726. Selanjutnya, kolom harus diberi penulangan transversal untuk meningkatkan terhadap gaya geser dan aksial. Kontribusi dapat tahanan R18.7.4 Tulangan longitudinal - Batas bawah luas tulangan longitudinal adalah jangka untuk mengontrol panjang dan untuk memiliki momen leleh melebihi momen retaknya. Batas atas luas tulangan longitudinal mencerminkan kepedulian terhadap kerapatan tulangan, transfer beban dari elemen lantai ke kolom (terutama dalam konstruksi bangunan tingkat rendah) dan peningkatan tegangan geser yang tinggi. Pengelupasan 18.7.4 Tulangan longitudinal 18.7.4.1 Luas tulangan longitudinal Ast tidak boleh kurang dari 0,01Ag dan tidak lebih dari 0,06Ag. deformasi kolom-kolom dengan sengkang bundar, jumlah batang tulangan longitudinal minimum harus 6. 18.7.4.2 Pada 18.7.4.3 Sambungan mekanis harus las memenuhi 18.2.7 dan sambungan 18.2.8. Sambungan lewatan diizinkan hanya dalam daerah tengah tinggi kolom dan harus didesain sebagai sambungan lewatan tarik dan harus dilingkupi tulangan transversal yang memenuhi 18.7.5.2 dan 18.7.5.3. yang mungkin terjadi di dekat ujung kolom pada rangka dengan konfigurasi tipikal, membuat sambungan lewatan di lokasi ini rentan. Jika sambungan lewatan harus digunakan, maka harus diletakkan di daerah tengah tinggi lantai (midheight) di mana tegangan terbatas pada bolak-balok cenderung rentang tegangan yang lebih kecil daripada di lokasi dekat joint. Tulangan transversal diperlukan sepanjang sambungan lewatan karena ketidakpastian distribusi momen di sepanjang tinggi lantai dan pengekangan sambungan lewatan yang mengalami tegangan bolak-balik (Sivakumar et al. 1983). selimut beton, pada area kebutuhan untuk R18.7.5 Tulangan transversal - Bagian ini berkaitan dengan pengekangan beton dan penyediaan untuk tulangan longitudinal. 18.7.5 Tulangan transversal dukungan lateral transversal yang disyaratkan 18.7.5.2 hingga 18.7.5.4 harus 18.7.5.1 Tulangan R18.7.5.1 Bagian ini menetapkan panjang minimum untuk menyediakan tulangan transversal yang rapat pada ujung kolom, dimana leleh lentur biasanya terjadi. Hasil o dipasang sepanjang dari masing-masing 386 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN muka joint dan pada kedua sisi sebarang penampang dimana pelelehan lentur sebagai akibat dimungkinkan lateral yang melampaui perpindahan penelitian menunjukkan bahwa panjang minimum harus ditingkatkan sebesar 50 persen atau lebih di lokasi-lokasi, seperti lantai dasar bangunan, di mana kebutuhan beban aksial dan lentur kemungkinan sangat tinggi (Watson et al. 1994). terjadi o perilaku elastik. Panjang tidak boleh kurang dari nilai terbesar antara a) hingga c): a) Tinggi kolom pada muka joint atau pada penampang dimana pelelehan lentur dimungkinkan terjadi b) Seperenam tinggi bersih kolom c) 450 mm 18.7.5.2 Tulangan transversal harus R18.7.5.2 Bagian 18.7.5.2 dan 18.7.5.3 memberikan persyaratan untuk konfigurasi tulangan transversal untuk kolom dan joint dari sistem rangka pemikul momen khusus. Gambar R18.7.5.2 menunjukkan contoh tulangan transversal yang disediakan oleh satu sengkang pengekang dan tiga ikat silang (crossties). Ikat silang dengan kait 90 derajat tidak seefektif ikat silang dengan kait 135 derajat ataupun sengkang pengekang memberikan dalam pengekangan. Untuk nilai Pu/Ag𝒇𝒄′ yang rendah dan kekuatan tekan beton yang rendah, ikat silang dengan kait 90-derajat cukup memadai apabila ujung kaitnya dipasang selang-seling sepanjang kolom dan di sekeliling kolom. Untuk nilai Pu/Ag𝒇𝒄′ yang lebih tinggi, dimana diharapkan terjadi perilaku tekan (compression controlled behavior), dan untuk kekuatan tekan yang tinggi, dimana perilaku kolom cenderung lebih getas, peningkatan pengekangan yang disediakan dengan memiliki sudut dengan sengkang tertutup (hoop) atau kait seismik yang mendukung semua tulangan longitudinal adalah sangat penting untuk mencapai kinerja yang diinginkan. Apabila kondisi ini berlaku, diperlukan ikat silang dengan kait seismik di kedua ujungnya. Batasan spasi sebesar juga dimaksudkan untuk meningkatkan kinerja pada kondisi kritis. Untuk tulangan yang dibundel (bundled bars), bengkokan atau kait dari sengkang tertutup dan ikat silang harus mengelilingi bundel, dan bengkokan yang lebih panjang pada kait harus dipertimbangkan. Beban aksial kolom Pu sesuai a) hingga f): a) Tulangan transversal harus terdiri dari spiral tunggal atau spiral saling tumpuk (overlap), sengkang pengekang bundar, atau sengkang pengekang persegi, dengan atau tanpa ikat silang. b) Setiap sengkang pengekang persegi dan ikat silang harus mengait batang tulangan longitudinal terluar. tekukan ujung c) Ikat silang dengan ukuran batang tulangan yang sama atau yang lebih kecil dari diameter sengkang pengekang diizinkan sesuai batasan 25.7.2.2. Ikat silang yang berurutan harus diselang- seling ujungnya sepanjang tulangan longitudinal dan sekeliling perimeter penampang. yang terkontrol d) Jika digunakan sengkang pengekang persegi ataupun ikat silang, tulangan transversal tersebut harus berfungsi sebagai tumpuan lateral untuk tulangan longitudinal sesuai 25.7.2.2 dan 25.7.2.3 e) Tulangan harus diatur sedemikian tulangan- sehingga spasi hx antara longitudinal di sepanjang tulangan perimeter penampang kolom yang tertumpu secara lateral oleh sudut ikat silang sengkang pengekang tidak boleh melebihi 350 mm. atau kaki-kaki 200 mm pada 𝒉𝒙 f) Ketika Pu>0,3Ag𝒇𝒄′ atau 𝒇𝒄′> 70 MPa pada sengkang pengekang, setiap batang atau bundel tulangan longitudinal di sekeliling inti kolom harus memiliki tumpuan lateral yang diberikan oleh sudut dari sengkang kolom dengan 387 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN pengekang ataupun oleh kait gempa, dan nilai hx tidak boleh lebih dari 200 mm. Pu harus merupakan gaya tekan terbesar dengan kombinasi beban terfaktor termasuk E. harus mencerminkan gaya tekan terfaktor dari beban gempa dan gravitasi. lalu, persyaratan untuk tulangan transversal di kolom, dinding, sambungan balok-kolom, dan balok kopel yang diperkuat secara diagonal mengacu pada persamaan yang sama. Pada standar ini, persamaan dan persyaratan berbeda tergantung pada tipe elemen dan merupakan fungsi dari beban, deformasi, dan persyaratan kinerjanya. Selain itu, hx sebelumnya disebut sebagai jarak antara kaki-kaki sengkang pengekang atau ikat silang. Pada standar ini, hx mengacu pada jarak antara tulangan longitudinal yang diikat oleh sengkang pengekang ataupun ikat silang tersebut. Pada standar-standar yang yang konsisten penulangannya 6db pemanjangan xi antara sumbu-sumbu penampang tulangan longitudinal yang ditopang secara lateral tidak melebihi 350 mm. Nilai hx dalam Pers. (18.7.5.3) diambil sebagai nilai terbesar dari xi.Ikat silang berturutan yang mengikat tulangan longitudinal yang sama, harus memiliki kait 90o dipasang pada sisi kolom yang berlawanan 6db mm Gambar R18.7.5.2 - Contoh penulangan transversal pada kolom 388 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Gambar R18.7.5.2 f) - Contoh penulangan transversal pada kolom dengan Pu>0,3Ag𝒇𝒄′ atau 𝒇𝒄′> 70 Mpa 18.7.5.3 Spasi tulangan transversal tidak R18.7.5.3 Persyaratan bahwa spasi tulangan tidak melebihi seperempat dimensi minimum komponen adalah untuk memenuhi kecukupan pengekangan beton. Persyaratan bahwa spasi sengkang tidak melebihi enam kali longitudinal adalah diameter dimaksudkan memberikan tahanan tekuk tulangan terjadi pengelupasan beton. Batasan spasi 100 mm adalah untuk pengekangan beton; 18.7.5.3 mengizinkan ini diperbesar menjadi 150 mm jika spasi ikat silang tulangan dari sengkang tertutup (hoop) saling tumpuk adalah 200 mm atau lebih kecil. melebihi nilai terkecil dari (a) hingga (c): transversal a) Seperempat dimensi terkecil penampang kolom b) Enam kali diameter tulangan longitudinal terkecil tulangan c) so, yang dihitung dengan longitudinal setelah 3501003hxso (18.7.5.3) batasan Nilai so tidak boleh melebihi 150 mm dan atau kaki-kaki tidak perlu kurang dari 100 mm. 18.7.5.4 Jumlah tulangan transversal R18.7.5.4 Efek tulangan spiral dan tulangan sengkang pengekang persegi yang baik terhadap kapasitas deformasi kolom sudah (Sakai dan Sheikh banyak dibuktikan 1989). Ekspresi (a), (b), (d), dan (e) pada Tabel 18.7.5.4 telah digunakan dalam SNI 2847 kebutuhan tulangan pengekang untuk menjamin bahwa spalling selimut beton tidak menyebabkan hilangnya kapasitas kolom dalam menahan gaya aksial. Ekspresi (c) dan (f) dikembangkan dari studi terhadap data pengujian kolom (Elwood et al. 2009) dan dimaksudkan untuk menghasilkan rasio kolom yang mampu mencapai tanpa (drift) sebesar 0,03 simpangan harus sesuai Tabel 18.7.5.4. Faktor kekuatan beton kf dan faktor keefektifan pengekangan kn dihitung berdasarkan Pers. 18.7.5.4a dan 18.7.5.4b. dikonfigurasikan dengan 0,61,0175'fkfc a) untuk menghitung (18.7.5.4a) 2knnn (18.7.5.4b) b) dimana nℓ adalah jumlah batang atau bundel tulangan longitudinal di sekeliling inti kolom dengan sengkang persegi yang 389 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN ditumpu secara lateral oleh sudut dari sengkang pengekang atau kait seismik. mengalami penurunan kekuatan yang drastis. Ekspresi (f) akan menentukan untuk kasus dimana gaya , yang mana kira- aksial melebihi (c) dan Tabel 18.7.5.4 - Tulangan transversal untuk kolom-kolom sistem rangka pemikul momen khusus 'c0,3gAf kira terletak di daerah terkontrol tekan untuk kolom yang ditulangi secara simetris. Faktor kn (Paultre dan Legeron 2008) mengurangi tulangan pengekang dengan memperkecil spasi dan kekangan longitudinal sebab kolom yang demikian lebih efektif terkekang daripada kolom dengan tulangan longitudinal yang spasi kekangan lateralnya lebih besar. Faktor kf meningkatkan kebutuhan tulangan pengekang untuk kolom dengan > 70 MPa karena kolom tersebut akan mengalami kegagalan getas tidak dikekang dengan baik. apabila Kekuatan tekan beton dengan mutu lebih besar daripada 100 MPa, harus digunakan dengan sebab hasil penelitian kolom dengan mutu setinggi itu belum banyak. Kekuatan tekan beton yang digunakan untuk menentukan kebutuhan tulangan pengekang harus sama dengan mutu beton yang disyaratkan di dokumen konstruksi. Tulangan transversa l Kondisi Persamaan yang berlaku kebutuhan lateral tulangan 0,3'PAfugc Terbesar antara (a) dan (b) '0,31AfgcfAytch (a) Ash/sbc dan '0,09fcfyt '70cf MPa untuk sengkang pengekang persegi (b) 0,3'ugcPAf Terbesar antara (a), (b) dan (c) Terbesar antara (d) dan (e) 0,2PukkfnfAytch (c) atau '70cf MPa 0,3'PAfugc '0,451AfgcfAytch 𝜌𝑠 (d) dan untuk spiral ataupun sengkang pengekang lingkaran '70cf '0,12fcfyt MPa (e) lebih hati-hati 0,3'ugcPAf Terbesar antara (d), (e) dan (f) 0,35PukffAytch (f) atau '70cf MPa Ekspresi (a), (b), dan (c) pada Tabel 18.7.5.4 harus dipenuhi untuk dua arah. Untuk tiap arah yang ditinjau, bc adalah dimensi inti yang tegak lurus dengan kaki tulangan Ash seperti yang ditunjukkan pada Gambar R18.7.5.2. Hasil penelitian menunjukkan bahwa tulangan mutu tinggi dapat efektif digunakan sebagai tulangan pengekang. Pasal 20.2.2.4 mengizinkan penggunaan nilai fyt sebesar 700 MPa untuk digunakan pada Tabel 18.7.5.4. R18.7.5.5 Ketentuan ini dimaksudkan untuk memberikan perlindungan yang wajar terhadap daerah tengah tinggi kolom di luar daerah sepanjang ℓo. Dari hasil pengamatan setelah gempa bumi telah menunjukkan kerusakan yang signifikan terhadap kolom pada daerah ini, dan tulangan minimum sengkang pengekang atau yang diperlukan harus memberikan kekuatan yang lebih seragam di sepanjang kolom. 0 yang ditetapkan dalam 18.7.5.1, kolom harus diberi tulangan spiral atau sengkang yang memenuhi 25.7.2 hingga 25.7.4 dengan spasi s tidak melebihi nilai terkecil dari enam kali diameter tulangan longitudinal terkecil dan 150 mm, kecuali bila jumlah tulangan lebih besar transversal yang disyaratkan oleh 18.7.4.3 atau 18.7.6. 18.7.5.5 Di luar panjang spiral 390 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 18.7.5.6 Kolom yang menumpu reaksi dari komponen struktur kaku yang tak menerus, seperti dinding, harus memenuhi a) dan b): R18.7.5.6 Kolom yang mendukung elemen struktur kaku yang tidak menerus, seperti dinding atau rangka batang, dapat mencapai respons inelastik yang cukup besar. Oleh karena itu, kolom-kolom ini memerlukan penulangan transversal yang disyaratkan pada sepanjang kolom. Ini mencakup semua kolom di bawah lantai di mana elemen struktur kaku tidak menerus, kecuali apabila gaya-gaya terfaktor terkait rendah. Lihat adalah efek gempa R18.12.7.5 untuk pembahasan faktor kekuatan lebih (overstrength) Ωo. a) Tulangan transversal sesuai 18.7.5.2 hingga 18.7.5.4 harus disediakan tinggi keseluruhan kolom sepanjang pada semua tingkat di bawah lokasi diskontinuitas jika gaya tekan aksial terfaktor pada kolom-kolom ini akibat pengaruh gempa melebihi 𝑨𝒈𝒇𝒄′/10. Bilamana gaya desain telah diperbesar untuk memperhitungkan faktor kekuatan lebih elemen vertikal sistem pemikul ′ /𝟏𝟎 harus gaya seismik, batasan 𝑨𝒈𝒇𝒄 ′ /𝟒 . ditingkatkan menjadi 𝑨𝒈𝒇𝒄 R.18.7.5.7 Cangkang atau kulit yang tidak ditulangi dapat terkelupas saat kolom berdeformasi menahan efek gempa. Terpisahnya bagian cangkang dari intinya dapat pengelupasan akibat menyebabkan bahaya jatuhnya beton cangkang tersebut. Tulangan tambahan diperlukan untuk mengurangi resiko terlepasnya cangkang dari kolom tersebut. b) Tulangan transversal harus diteruskan ke dalam komponen struktur kaku tak lokal d menerus paling sedikit sejarak batang tulangan longitudinal terbesar sesuai 18.8.5. Bilamana ujung bawah kolom yang ditinjau berhenti pada suatu dinding, transversal perlu harus diteruskan ke dalam dinding tulangan d tulangan paling sedikit longitudinal terbesar di titik pemutusan. Bilamana kolom tersebut berhenti pada sistem transversal perlu harus diteruskan paling sedikit 300 mm ke dalam sistem fondasi. batang fondasi, tulangan 18.7.5.7 Jika tebal selimut beton di luar transversal pengekang yang tulangan ditetapkan berdasarkan 18.7.5.1, 18.7.5.5, dan 18.7.5.6 melebihi 100 mm, maka harus disediakan tulangan transversal tambahan dengan tebal selimut beton tidak melebihi 100 mm dan spasi tidak melebihi 300 mm. R18.7.6 Kekuatan geser 18.7.6 Kekuatan geser 18.7.6.1 Gaya desain R18.7.6.1 Gaya desain R18.7.6.1.1 Prosedur pada pasal 18.6.5.1 juga diaplikasikan untuk kolom. Pada lokasi di atas lantai dasar, momen pada joint dibatasi oleh kekuatan lentur balok yang merangka pada joint. Apabila balok-balok yang merangka pada sisi yang saling berlawanan dari joint, kekuatan kombinasi adalah penjumlahan kekuatan momen negatif pada satu sisi joint dan kekuatan 18.7.6.1.1 Gaya geser desain Ve harus ditentukan dari peninjauan terhadap gaya- gaya maksimum yang dapat terjadi di muka-muka joint pada setiap ujung kolom. Gaya-gaya ini harus ditentukan menggunakan kekuatan lentur maksimum yang mungkin terjadi, Mpr, di setiap ujung kolom yang terkait dengan rentang beban aksial terfaktor, Pu, yang bekerja pada joint 391 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kolom. Geser kolom tersebut di atas tidak perlu melebihi nilai geser yang dihitung dari kekuatan joint berdasarkan Mpr balok yang merangka ke joint. Nilai Ve tidak boleh kurang dari geser terfaktor berdasarkan analisis struktur. momen positif pada sisi lainnya. Kekuatan momen balok tersebut dihitung menggunakan faktor reduksi kekuatan 1,0 dan tulangan menggunakan tegangan leleh efektif yang diambil paling tidak 1,25fy. Distribusi kombinasi kekuatan momen pada balok ke kolom di atas dan di bawah joint harus berdasarkan analisis. joint 18.7.6.2 Tulangan transversal transversal Tulangan sepanjang ℓo berdasarkan 18.7.5.1, harus didesain untuk menahan geser dengan mengasumsikan Vc = 0 bila a) dan b) terjadi: 18.7.6.2.1 a) Gaya geser akibat gempa berdasarkan 18.7.6.1 setidaknya setengah kekuatan o geser perlu maksimum di sepanjang . b) Gaya tekan aksial terfaktor Pu termasuk ′ /𝟐𝟎. pengaruh gempa kurang dari 𝑨𝒈𝒇𝒄 18.8 - Joint sistem rangka pemikul momen khusus R18.8 - Joint sistem rangka pemikul momen khusus 18.8.1 Ruang lingkup 18.8.1.1 Pasal ini berlaku untuk joint balok-kolom rangka pemikul momen khusus yang merupakan bagian dari sistem pemikul gaya seismik. sistem R18.8.2 Umum - Pembentukan rotasi inelastik pada muka-muka joint pada rangka beton bertulang berkaitan dengan regangan pada jauh melebihi regangan leleh. Konsekuensinya, joint yang dihasilkan dari gaya geser tulangan lentur dihitung dengan tegangan 1,25fy pada tulangan (mengacu 18.8.2.1). Penjelasan detail dari alasan untuk tegangan kemungkinan melebihi kekuatan leleh pada tulangan tarik balok tersedia di ACI 352R. 18.8.2 Umum tulangan longitudinal balok di muka joint harus dihitung dengan mengasumsikan tegangan pada tulangan tarik lentur adalah 1,25fy. 18.8.2.1 Gaya-gaya pada tulangan lentur terbentuknya 18.8.2.2 Tulangan longitudinal balok yang dihentikan di dalam suatu kolom harus diteruskan ke muka terjauh dari inti kolom terkekang dan harus disalurkan dalam tarik sesuai 18.8.5 dan dalam tekan sesuai 25.4.9. R18.8.2.2 Ketentuan desain untuk batang berdasarkan tulangan penelitian dan pengalaman untuk joint dengan kait standar 90 derajat. Oleh karena itu, kait standar 90 derajat secara umum lebih disukai daripada kait standar 180 derajat kecuali pertimbangan yang tidak biasa mengharuskan penggunaan kait kait terutama 392 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 180 derajat. Untuk tulangan/batang tekan, panjang penyaluran sesuai dengan bagian lurus dari kait atau kepala batang diukur dari bagian kritis ke awal bengkokan/titik belok untuk batang tulangan kait dan dari bagian kritis ke kepala untuk tulangan berkepala. 18.8.2.3 Bila tulangan longitudinal balok joint balok-kolom, diteruskan melalui dimensi kolom yang paralel dengan tulangan balok tersebut tidak boleh kurang dari 20 kali diameter tulangan longitudinal terbesar balok untuk beton normal ringan (normalweight). Untuk (lightweight), dimensinya tidak boleh kurang dari 26 kali diameter tulangan. R.18.8.2.3 Penelitian (Menheit dan Jirsa 1977; Briss et al. 1978; Ehsani 1982; Durrani and Wight 1982; Leon 1989) menunjukkan bahwa tulangan lurus balok mungkin slip dalam joint balok-kolom selama serangkaian momen bolak-balik yang besar. Tegangan lekatan pada batang lurus ini mungkin sangat besar. Untuk mengurangi slip secara substansial selama pembentukan sendi plastis balok yang berdekatan, diperlukan rasio dimensi kolom terhadap diameter batang mendekati 32, yang akan menghasilkan joint yang sangat tinjauan pengujian yang besar. Dalam rasio minimum tersedia, terhadap diameter kedalaman kolom maksimum longitudinal balok ditetapkan 20 untuk beton normal dan 26 untuk beton ringan. Akibat kekurangan data yang spesifik untuk tulangan balok yang masuk dalam joint pada beton ringan, Batasan ini berdasarkan faktor amplifikasi sebesar 1,3, dengan pendekatan timbal balik dari faktor modifikasi beton ringan di 19.2.4. Batasan ini memberikan kontrol yang wajar pada jumlah potensi slip batang tulangan balok pada sambungan balok- jumlah kolom, mempertimbangkan perjalanan yang diantisipasi dari rangka gedung saat terjadi gempa besar. Bahasan menyeluruh atas topik ini diberikan Zhu dan Jirsa (1983). beton diperlukan tulangan perilaku inelastik 18.8.2.4 Tinggi joint h tidak boleh kurang tinggi balok-balok yang dari setengah merangka pada joint tersebut dan yang menyebabkan geser pada joint sebagai bagian dari sistem pemikul gaya seismik. R.18.8.2.4 Tinggi h pada joint didenisikan dalam Gambar R18.8.4. Persyaratan aspek rasio joint berlaku hanya pada balok yang didesain sebagai bagian sistem pemikul gaya seismik. Joint yang memiliki tinggi kurang dari setengah dari tinggi balok membutuhkan strut tekan diagonal yang curam di sepanjang sambungan, yang mungkin kurang efektif dalam menahan geser joint. Pengujian yang menunjukkan kinerja itu belum tercantum dalam literatur. joint yang seperti 393 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN R.18.8.3 Tulangan transversal - Standar ini mensyaratkan tulangan transversal pada joint terlepas dari besarnya gaya geser yang dihitung. 18.8.3 Tulangan transversal 18.8.3.1 Tulangan joint 18.7.5.2, 18.7.5.3, kecuali 18.7.5.7, transversal harus memenuhi 18.7.5.4, sebagaimana yang diizinkan 18.8.3.2. dan 18.8.3.2 Bila pada keempat sisi joint terdapat balok yang merangka kepadanya dan bila lebar dari setiap balok tersebut lebar kolom, setidaknya maka jumlah tulangan yang diperlukan 18.7.5.4 direduksi setengahnya, dan spasi yang disyaratkan 18.7.5.3 diizinkan untuk ditingkatkan hingga 150 mm dalam ketinggian balok h yang terendah yang merangka pada joint tersebut. R.18.8.3.2 Jumlah tulangan pengekang dapat dikurangi dan spasi dapat ditambah jika dimensi balok yang memadai yang merangka pada keempat sisi joint. tiga perempat diizinkan untuk 18.8.3.3 Tulangan longitudinal balok yang berada di luar inti kolom harus dikekang oleh tulangan transversal yang menembus kolom dengan spasi sesuai 18.6.4.4, dan persyaratan 18.6.4.2 dan 18.6.4.3, jika pengekangan tersebut tidak diberikan oleh balok yang merangka ke dalam joint. R.18.8.3.3 Tulangan transversal perlu, atau balok transfer jika ada, dimaksudkan untuk mengekang longitudinal balok dan meningkatkan gaya transfer pada joint balok-kolom. tulangan Sebuah contoh tulangan transversal pada kolom yang disediakan untuk mengekang tulangan lewatan diluar inti kolom seperti yang ditunjukkan pada Gambar R18.6.2. tambahan dan Petunjuk pendetailan rekomendasi kedua untuk desain sambungan interior dan eksterior balok lebar tulangan lewatan diluar inti kolom dapat ditemukan pada ACI 352R. (wide-beam) dengan 18.8.3.4 Bila tulangan momen negatif balok menggunakan tulangan berkepala (headed deformed bar) yang berhenti di dalam joint, maka ujung atas kolom harus diteruskan di atas joint setidaknya setinggi h. Sebagai alternatif, tulangan balok harus joint oleh dikekang pada muka atas tulangan joint vertikal tambahan. R.18.8.3.4 Ketentuan ini mengacu pada knee joint dimana tulangan balok diputus tulangan ulir berkepala. Joint dengan seperti itu memerlukan pengekangan pada tulangan balok berkepala sepanjang muka atas ini dapat di sediakan baik oleh (a) kolom yang menerus keatas di atas muka joint, atau (b) kait tulangan vertikal disekitar batang tulangan atas balok dan diteruskan kebawah menuju longitudinal joint di samping kolom. dan Petunjuk rekomendasi desain untuk tulangan joint vertikal ada pada ACI 352R. joint. Pengekangan tulangan pendetailan R18.8.4 Kekuatan geser - Persyaratan pada Pasal 18 untuk joint yang proporsional berdasarkan ACI 352R bahwa fenomena 18.8.4 Kekuatan geser 394 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 18.8.4.1 Kekuatan geser Vn joint harus perilaku didalam joint diinterpretasikan dalam kekuatan geser nominal pada joint. Berdasarkan tes pada joint (Meinheit dan Jirsa 1997) dan balok tinggi (deep beams) (Hirosiwa 1997) mengindikasikan bahwa kekuatan geser terhadap tulangan joint (geser) seperti yang tersirat dalam persamaan yang dikembangkan oleh Joint ACI-ASCE Committee 326 (1962) untuk balok, kekuatan pada joint ditetapkan sebagai fungsi dari kekuatan tekan beton saja dan persyaratan jumlah minimum tulangan transversal pada joint (mengacu pada 18.8.3). Luas efektif joint, Aj, diilustrasikan pada Gambar R18.8.4. Tidak diizinkan Aj lebih besar dari luas penampang kolom. Kolom bulat harus dianggap memiliki bagian persegi dari luas ekuivalen penampang persegi. tingkatan sesuai Tabel 18.8.4.1. Tabel 18.8.4.1 - Kekuatan geser nominal joint Vn tidak sensitif Konfigurasi Joint Vn Untuk joint yang terkekang oleh pada balok-balok keempat sisinya [1] [2]1,7'cjfA Untuk joint yang terkekang oleh balok-balok pada tiga sisinya sisi berlawanan[1] [2]1,2'cjfA atau dua Untuk kasus-kasus lainnya [2]1,0'cjfA [1]Mengacu pada 18.8.4.2 [2]diambil 0,75 untuk beton ringan dan 1,0 untuk beton normal. Nilai Aj berdasarkan 18.8.4.3 Ketiga disyaratkan rekomendasi dari ACI 352R. Uji beban siklik pada kekuatan geser berdasarkan 18.8.4.1 18.8.4.2 Pada Tabel 18.8.4.1, suatu muka joint dianggap terkekang oleh balok apabila lebar balok tersebut paling tidak tiga perempat joint. Perpanjangan balok yang melewati muka joint setidaknya sama dengan tinggi balok h boleh dianggap memberikan kekangan pada muka joint tersebut. Perpanjangan balok tersebut harus memenuhi 18.6.2.1 (b), 18.6.3.1, 18.6.4.2, 18.6.4.3, dan 18.6.4.4. joint dengan perpanjangan balok dengan panjang sekurang-kurangnya sama dengan tinggi balok mengindikasikan kekuatan geser joint yang sama terhadap joint dengan balok menerus. Temuan ini menunjukkan bahwa perpanjangan balok, ketika dibuat dengan dimensi dan ditulangi dengan tulangan longitudinal dan transversal yang tepat, memberikan kekangan yang efektif pada muka joint, sehingga menunda penurunan kekuatan joint pada deformasi yang besar (Meinheit dan Jirsa 1981) dari lebar efektif 18.8.4.3 Luas penampang efektif dalam suatu joint, Aj, harus dihitung dari tinggi joint kali lebar joint efektif. Tinggi joint harus sebesar lebar kolom, h. Lebar joint efektif harus selebar kolom, kecuali bila ada balok yang merangka ke dalam kolom yang lebih lebar, lebar joint efektif tidak boleh melebihi nilai terkecil dari a) dan b): a) Lebar balok ditambah tinggi joint b) Dua kali jarak tegak lurus yang lebih kecil dari sumbu longitudinal balok ke sisi kolom. 395 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Lebar jointefektif = b + h b + 2xArah gaya yangmenghasilkan geserTulangan yangmenghasilkan geserxbxTinggi joint = h dalambidang tulangan yangmenghasilkan geser Catatan:Luas efektif joint untuk gaya-gaya di masing-masing arah yang merangka harus ditinjau secara terpisah. Joint yang digambarkan tidak memenuhi kondisi-kondisi berdasarkan 18.8.3.2 dan 18.8.4.1 perlu dianggap terkekang karena balok tidak menutupi paling sedikit ¾ dari lebar setiap bidang muka joint. Luas joint efektif, Aj h Gambar R18.8.4 - Luas joint efektif R18.8.5 Panjang penyaluran tulangan Tarik 18.8.5 Panjang penyaluran tulangan tarik 18.8.5.1 Untuk tulangan D10 hingga D36 yang ujungnya diberi kait standar, panjang penyaluran dh harus dihitung berdasarkan Pers. (18.8.5.1). Untuk beton normal, dh yang diperoleh tidak boleh kurang dari nilai terbesar antara 8db dan 150 mm; dan untuk beton ringan tidak boleh kurang dari nilai terbesar antara 10db dan 190 mm. R18.8.5.1 Panjang penyaluran minimum dalam tarik untuk tulangan ulir dengan kait standar ditetapkan menggunakan Pers. (18.8.5.1), berdasarkan 25.4.3. Panjang penyaluran batang dengan kait standar adalah jarak, paralel ke batang, dari penampang kritis (dimana tulangan akan disalurkan), ke garis singgung tepi luar kait. Garis singgung harus ditarik tegak lurus terhadap sumbu batang (mengacu ke tabel 25.3.1). 5,4'ybdhcfdf (18.8.5.1) Karena Pasal 18 menetapkan bahwa kait harus yang tertanam dalam beton terkekang, koefisien 0,7 (untuk selimut beton) dan 0,8 (untuk ikat silang) telah dimasukkan dalam kostanta pada Pers. (18.8.5.1). Panjang penyaluran yang diturunkan 25.4.3 ditingkatkan untuk mencerminkan efek beban bolak-balik. Faktor-faktor seperti tegangan aktual pada tulangan menjadi lebih besar dari kekuatan leleh dan panjang penyaluran efektif tidak selalu dimulai pada implisit muka dipertimbangkan perumusan sebagai panjang penyaluran dasar yang digunakan sebagai dasar Pers. (18.8.5.1). Persyaratan untuk kait diproyeksikan kedalam joint adalah untuk meningkatkan strut joint. tekan diagonal melewati Persyaratan berlaku untuk tulangan balok Nilai adalah 0,75 untuk beton ringan dan 1,0 untuk beton normal. Kait standar harus ditempatkan dalam inti terkekang kolom atau elemen batas, dengan kait ditekuk ke dalam joint. langsung dari joint telah secara dalam 396 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dan kolom yang dihentikan pada joint dengan kait standar. 18.8.5.2 Untuk tulangan berkepala yang memenuhi 20.2.1.6, panjang penyaluran tarik harus sesuai 25.4.4, kecuali spasi bersih antar tulangan diizinkan setidaknya 3db. R18.8.5.2 Batasan spasi 3db berdasakan studi joint yang terkekang oleh tulangan transversal konsisten dengan persyaratan sistem rangka pemikul momen khusus pada pasal ini (Kang et al. 2009). Untuk menghindari tulangan terlalu rapat, akan lebih baik memasang kepala tulangan selang seling. 18.8.5.3 Untuk tulangan D10 hingga D36, panjang penyaluran tulangan tarik d untuk tulangan lurus tidak boleh kurang dari nilai terbesar antara a) dan b): tarik R18.8.5.3 Panjang penyaluran minimum untuk batang lurus adalah perkalian dari panjang yang diindikasikan oleh 18.8.5.1. Pasal 18.8.5.3 b) mengacu pada batang atas. Kurangnya referensi untuk tulangan D43 dan D57 pada 18.8.5 adalah karena kurangnya informasi tentang pengangkuran dari tulangan tersebut yang terkena yang bolak-balik mensimulasikan pengaruh gempa. a) 2,5 kali panjang sesuai 18.8.5.1 bila beton yang dicor di bawah tulangan tersebut tidak melebihi 300 mm beban b) 3,25 kali panjang sesuai 18.8.5.1 bila tinggi beton yang dicor bersamaan di bawah batang tulangan melebihi 300 mm. 18.8.5.4 Tulangan lurus yang berhenti pada joint harus melewati inti terkekang kolom atau elemen batas. Semua bagian d yang tidak berada di dalam inti terkekang harus diperpanjang dengan faktor sebesar 1,6 kali. R18.8.5.4 Jika panjang tertanam lurus perlu dari batang tulangan berada di luar volume beton yang terkekang (seperti yang didefinisikan 18.6.4, 18.7.5, atau 18.8.3), panjang adalah bahwa ditingkatkan batasan tegangan lekatan diluar daerah terkekang tegangan lebih rendah dari daerah terkekang. penyaluran dengan perlu asumsi ℓdm = 1,6(ℓd - ℓdc) + ℓdc Atau ℓdm = 1,6ℓd - 0,6ℓdc Dimana ℓdm adalah panjang penyaluran perlu tidak sepenuhnya tertanam dalam beton yang terkekang; ℓd adalah persyaratan panjang penyaluran lurus sebagaimana didefinisikan dalam 18.8.5.3; dan ℓdc adalah panjang dari batang yang tertanam dalam beton yang terkekang. jika batang tulangan tarik untuk batang 18.8.5.5 Jika digunakan tulangan berlapis epoksi, maka penyaluran berdasarkan 18.8.5.1, 18.8.5.3, dan 18.8.5.4 harus dikalikan dengan faktor yang sesuai 25.4.2.4 atau 25.4.3.2. panjang 397 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 18.9 - Sistem rangka pemikul momen khusus beton pracetak 18.9.1 Ruang lingkup R18.9 - Sistem rangka pemikul momen khusus beton pracetak Ketentuan pendetailan dalam 18.9.2.1 untuk dan menghasilkan yang struktur merespons perpindahan desain seperti sistem rangka pemikul momen khusus monolitik. 18.9.2.2 dimaksudkan 18.9.1.1 Persyaratan ini berlaku untuk sistem rangka pemikul momen khusus beton pracetak yang merupakan bagian sistem pemikul gaya seismik. rangka Sistem rangka pracetak yang terdiri dari elemen-elemen beton dengan sambungan daktail diharapkan mengalami pelelehan lentur di daerah sambungan. Tulangan pada sambungan yang daktail dapat dibuat menerus menggunakan sambungan mekanik Tipe 2 atau teknik lain yang memberikan penyaluran tarik atau tekan setidaknya setara dengan kekuatan tarik batang disyaratkan (Yoshioka and Sekine 1991; Kurose et al. 1991; Restrepo et al. 1995a, b). Persyaratan untuk sambungan mekanik adalah tambahan untuk 18.2.7 dan menghindari untuk dimaksudkan konsentrasi regangan dengan jarak yang pendek pada tulangan yang berdekatan dengan perangkat sambungan mekanik. tambahan untuk kekuatan Persyaratan geser ditentukan dalam 18.9.2.1 untuk mencegah pergeseran (sliding) muka sambungan. Rangka pracetak terdiri dari elemen-elemen dengan sambungan daktail dapat didesain dengan menempatkan pelelehan di lokasi yang tidak berdekatan dengan joint. Oleh karena itu, geser desain Ve, yang dihitung menurut 18.6.5.1 atau 18.7.6.1, mungkin tidak konservatif. tulangan yang Sistem rangka beton pracetak terdiri dari elemen-elemen disambung menggunakan sambungan kuat disengaja untuk mengalami pelelehan lentur di luar sambungan. Sambungan kuat termasuk panjang perangkat sambungan mekanik seperti yang ditunjukkan pada Gambar R18.9.2.2. Teknik desain-kapasitas yang digunakan untuk memastikan sambungan kuat tetap elastik plastis. selama Persyaratan kolom diberikan untuk menghindari pembentukan sendi dan penurunan kekuatan sambungan kolom ke kolom. yang pada 18.9.2.2(c) pembentukan sendi tambahan untuk Konsentrasi regangan yang telah diamati mengakibatkan keruntuhan getas pada batang tulangan pada muka sambungan 398 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN mekanik dalam uji laboratorium dari sambungan balok-kolom pracetak (Palmieri et al. 1996). Lokasi sambungan kuat harus dipilih secara hati-hati atau ketentuan lainnya harus diambil, seperti terlepasnya lekatan tulangan pada daerah tegangan tinggi, untuk menghindari konsentrasi regangan yang dapat mengakibatkan prematur fraktur tulangan. R18.9.2 Umum 18.9.2 Umum 399 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Penampang kritis Panjang sambungan(d) Sambungan kolom - fondasi Daerah sendi plastis (c) Sambungan balok-kolom Sambungan kuat Sambungan kuat Sambungan kuat Panjang sambungan Panjang sambungan Penampang kritisDaerah sendi plastisSambungan kuatPanjang sambungan(a) Sambungan antar balok (b) Sambungan balok kolom Penampang kritisDaerah sendi plastis Penampang kritisDaerah sendi plastis h h h h h h h h 18.9.2.1 Sistem rangka pemikul momen khusus dengan sambungan daktail yang menggunakan beton pracetak harus memenuhi (a) hingga (c): a) Persyaratan 18.6 hingga 18.8 untuk sistem rangka pemikul momen khusus beton cor di tempat b) Vn untuk sambungan yang dihitung sesuai 22.9 tidak boleh kurang dari 2Ve, dimana Ve dihitung sesuai 18.6.5.1 atau 18.7.6.1; c) Sambungan mekanis tulangan balok harus ditempatkan pada jarak minimum h/2 dari muka joint dan harus memenuhi 18.2.7. Gambar R18.9.2.2 ─ Contoh sambungan kuat 18.9.2.2 Sistem rangka pemikul momen khusus beton pracetak dengan sambungan kuat harus memenuhi a) hingga e): 400 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN a) Persyaratan 18.6 hingga 18.8 untuk sistem rangka pemikul momen khusus beton cor di tempat b) Ketentuan 18.6.2.1(a) berlaku untuk segmen-segmen antara lokasi dimana dapat terjadi pelelehan lentur akibat perpindahan desain c) Nilai kekuatan desain sambungan kuat Sn tidak boleh kurang dari Se d) Tulangan longitudinal utama harus dibuat menerus melewati sambungan dan harus disalurkan di luar daerah sambungan kuat dan daerah sendi plastis e) Untuk sambungan kolom ke kolom, Sn tidak boleh kurang dari 1,4Se . Nilai Mn tidak boleh kurang dari 0,4Mpr di sepanjang tinggi kolom dan Vn tidak boleh kurang dari Ve sesuai 18.7.6.1. 18.9.2.3 Sistem rangka pemikul momen khusus beton pracetak dan tidak memenuhi persyaratan 18.9.2.1 atau 18.9.2.2 harus memenuhi (a) hingga (c): R18.9.2.3 Sistem rangka momen tidak memenuhi persyaratan preskriptif Pasal 18 studi telah eksperimental memberikan karakteristik kinerja sesimik yang memuaskan (Stone et al. 1995; Nakaki et al. 1995). ACI 374.1 mendefinisikan protokol untuk menetapkan prosedur desain, divalidasi oleh analisis dan uji laboratorium untuk rangka seperti itu. Prosedur desain harus mengidentifikasi lintasan beban atau mekanisme dimana rangka menahan efek gravitasi dan gempa. Pengujian harus dikonfigurasi untuk menyelidiki perilaku kritis, dan kuantitas yang diukur harus menetapkan nilai batas- atas yang dapat diterima untuk komponen- komponen pada lintasan beban, dalam hal ini pembatasan tegangan, gaya, regangan, atau kuantitas lainnya. Prosedur desain yang digunakan pada struktur tidak boleh menyimpang dari yang digunakan untuk desain benda uji, dan nilai penerimaan telah tidak melebihi nilai yang harus ditunjukkan oleh pengujian untuk dapat diterima. Material komponen- komponen yang digunakan pada struktur harus sama dengan yang digunakan dalam pengujian. Penyimpangan mungkin dapat diterima jika perencana ahli bersertifikat dapat menunjukkan bahwa penyimpangan tersebut tidak mempengaruhi perilaku dari sistem rangka. ditunjukkan dalam a) SNI 7834 atau ACI 374.1 b) Detail dan bahan yang digunakan pada spesimen uji harus mewakili yang digunakan pada struktur yang ditinjau c) Prosedur desain yang digunakan untuk memproporsikan spesimen uji harus mampu mensimulasikan mekanisme yang rangka dalam menahan pengaruh beban gravitasi dan gempa, dan hasil ujinya harus menghasilkan nilai yang bisa diterima dalam mempertahankan mekanisme tersebut. Bagian mekanisme yang menyimpang dari persyaratan di dalam standar ini harus terkandung di dalam spesimen uji dan harus diuji untuk menentukan batas atas dari nilai yang bisa diterima. terjadi pada dan ACI 550.3 mendefinisikan persyaratan untuk salah satu tipe sistem rangka pemikul 401 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN momen khusus beton pracetak untuk digunakan sesuai dengan 18.9.2.3. 18.10 - Dinding struktural khusus R18.10 - Dinding struktural khusus R18.10.1 Ruang Lingkup - Bagian ini berisi persyaratan dimensi dan pendetailan dari dinding struktural khusus dan semua komponen termasuk balok kopel dan pilar dinding. Pilar dinding didefinisikan pada Pasal 2. Ketentuan desain segmen vertikal rasio dinding segmen dinding pada bidang dinding (hw/ℓw), dan aspek rasio dari penampang horizontal (ℓw/bw), dan umumnya mengikuti deskripsi pada Tabel R18.10.1. Batasan aspek rasio untuk pilar dinding berdasarkan ketektikan penilaian (engineering judgement). Ini dimaksudkan bahwa pelelehan lentur tulangan vertikal pada pilar akan membatasi kebutuhan geser pada pilar. 18.10.1 Ruang lingkup ini berlaku untuk dinding struktural khusus, dan semua komponennya termasuk balok kopel dan pilar dinding yang merupakan sistem pemikul gaya seismik. 18.10.1.1 Pasal tergantung pada aspek Dinding struktural khusus beton pracetak harus memenuhi 18.11 selain 18.10. 18.10.1.2 Tabel R18.10.1 - Ketentuan desain yang menentukan untuk segmen vertikal dinding [1] Panjang segmen vertikal dinding / tebal dinding (𝓵𝒘/𝒃𝒘) Rasio tinggi bersih dan panjang segmen vertikal dinding (𝒉𝒘/𝓵𝒘) hw/ℓw < 2,0 (lw/bw) ≤ 2,5 dinding 2,5<(lw/bw) ≤ 6,0 dinding Pilar dinding harus memenuhi persyaratan desain kolom atau persyaratan alternatifnya sesuai 18.10.8.1 (ℓw/bw) > 6,0 dinding Pilar dinding harus memenuhi persyaratan desain kolom sesuai 18.10.8.1 hw/ℓw ≥ 2,0 dinding [1] hw adalah tinggi bersih ℓw panjang horizontal, bw lebar badan segmen dinding - Persyaratan R18.10.2 Tulangan 18.10.2.1 tulangan minimum mengikuti sebelumnya. Persyaratan untuk distribusi tulangan geser tujuan dengan berhubungan untuk retak miring. lebar mengendalikan Persyaratan lapis pada tulangan dua dinding dalam menahan geser desain pada 18.10.2.2 berdasarkan pemantauan, dalam kondisi konstruksi biasa, probabilitas pemeliharaan tulangan satu lapis yang dekat dengan bagian tengah dinding cukup rendah. Selanjutnya, keberadaan tulangan dekat permukaan cenderung menghambat kehancuran beton jika terjadi retak yang gempa. Persyaratan parah tulangan dua lapis tulangan vertikal pada dinding yang lebih ramping (slender) untuk meningkatkan stabilitas lateral pada daerah 18.10.2 Tulangan pada 18.10.2.1 Rasio tulangan badan (web) terdistribusi, dan t, pada dinding struktural tidak boleh kurang dari 0,0025, kecuali bila Vu tidak melebihi standar 0,083'cvcAf , dan t diizinkan untuk direduksi sesuai 11.6. Spasi tulangan untuk masing-masing arah pada dinding struktural tidak boleh melebihi 450 mm. Tulangan yang memberi kontribusi pada Vn harus menerus dan harus didistribusikan sepanjang bidang geser. lapis tulangan harus digunakan pada suatu atau hw/ℓw dinding jika 18.10.2.2 Paling sedikit dua selama 'c0,17V>Aλfucv 402 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 2,0, dimana hw dan ℓw merupakan tinggi dan panjang dari dinding secara keseluruhan. tekan yang beban menyebabkan pelelehan tulangan Tarik vertikal. akibat siklik 18.10.2.3 Tulangan dinding struktural harus dapat disalurkan atau disambung- lewatkan agar mampu mencapai kekuatan leleh tarik fy sesuai 25.4, 25.5, dan a) hingga c): R18.10.2.3 Persyaratan-persyaratan adalah berdasarkan ketentuan Pasal 25. tulangan Karena gaya aktual pada longitudinal pada dinding struktural dapat melebihi gaya yang dihitung, tulangan harus disalurkan atau disambung untuk mencapai kekuatan leleh tulangan tarik. Pada lokasi dimana pelelehan tulangan faktor longitudinal diharapkan pengali untuk memperhitungkan kemungkinan kekuatan leleh aktual melebihi kekuatan leleh tulangan yang disyaratkan, begitu juga dengan pengaruh strain hardening dan beban siklik. Bilamana tulangan transveral digunakan, panjang penyaluran untuk batang tulangan lurus dan kait mungkin bisa dikurangi seperti yang diizinkan pada tulangan 25.4.2 dan 25.4.3, karena transversal dengan spasi rapat dapat meningkatkan kinerja sambungan dan kait terhadap kebutuhan siklik inelastik (ACI 408.2R) a) Tulangan longitudinal harus diteruskan sejauh minimal 0,8w di luar batas dimana tulangan tersebut tidak lagi diperlukan untuk menahan lentur, kecuali pada bagian atas dinding. terjadi, 1,25 digunakan b) Pada lokasi dimana pelelehan tulangan terjadi akibat longitudinal mungkin perpindahan panjang penyaluran tulangan longitudinal harus dihitung untuk dapat mengembangkan 1,25fy dalam kondisi tarik. lateral, c) Sambungan mekanis tulangan harus memenuhi 18.2.7 dan sambungan las tulangan harus memenuhi 18.2.8. R18.10.3 Gaya desain - Geser desain untuk dinding struktural diperoleh dari analisis beban lateral dengan faktor beban yang sesuai. Namun, kemungkinan leleh pada komponen struktur tersebut harus diperhatikan, seperti pada bagian dinding di antara dua bukaan jendela, dalam hal ini geser aktual mungkin melebihi geser yang ditunjukkan lateral oleh berdasarkan gaya desain terfaktor. Gaya desain - Vu harus diperoleh dari analisis beban lateral dengan menggunakan kombinasi beban terfaktor. 18.10.3 analisis R18.10.4 Kekuatan geser - Pers. (18.10.4.1) menetapkan kekuatan geser yang lebih tinggi pada dinding dengan rasio geser-momen yang tinggi (Hirosawa 1977; Joint ACI-ASCE Committee 326 1962; Barda et al. 1977). Kekuatan geser nominal diberikan dalam luas penampang bersih yang menahan geser. Untuk penampang persegi tanpa bukaan, istilah Acv mengacu pada luas penampang bruto bukan hasil kali lebar dan tinggi efektif. Definisi Acv pada Pers. (18.10.4.1) memfalisitasi perhitungan desain untuk dinding dengan tulangan terdistribusi merata dan dinding dengan bukaan. 18.10.4 Kekuatan geser 18.10.4.1 Vn dinding struktural tidak boleh melebihi 'ncctyVAfcvf (18.10.4.1) dimana koefisien c adalah 0,25 untuk hw/ℓw 1,5; 0,17 untuk hw/ℓw 2,0, dan bervariasi secara linier antara 0,25 dan 0,17 untuk hw/ℓw antara 1,5 dan 2,0. 18.10.4.2 Pada 18.10.4.1, nilai rasio hw/ℓw yang digunakan untuk menghitung Vn pada segmen-segmen dinding 403 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Sebuah segmen vertikal dinding mengacu pada bagian dari dinding yang dibatasi secara horizontal oleh bukaan atau oleh bukaan dan tepi. Untuk dinding terisolasi atau segmen vertikal dinding, ρt mengacu pada tulangan horizontal dan mengacu pada tulangan vertikal. haruslah nilai terbesar dari rasio hw/ℓw untuk dinding keseluruhan dan untuk segmen dinding yang ditinjau. 18.10.4.3 Dinding harus memiliki tulangan geser terdistribusi dalam dua arah ortogonal pada bidang dinding. Jika hw/ℓw tidak melebihi 2,0, rasio tulangan tidak boleh kurang dari rasio tulangan t. Rasio hw/ℓw mengacu pada keseluruh dimensi dinding, atau segmen dinding yang dibatasi oleh dua bukaan, atau satu bukaan untuk dan meyakinkan bahwa semua segmen unit dinding tersebut tidak memiliki kekuatan yang lebih besar dari kekuatan keseluruhan dinding. Meskipun begitu, sebuah segmen dinding dengan rasio hw/ℓw lebih besar dari keseluruhan dinding harus diproporsikan untuk unit kekuatan yang terkait dengan rasio hw/ℓw berdasarkan dimensi segmen tersebut. tepi. Tujuan 18.10.4.2 18.10.4.4 Untuk semua segmen vertikal dinding yang secara bersama menahan gaya lateral, Vn tidak boleh diambil lebih , dimana Acv adalah besar dari 'c0,66cvAf luas bruto penampang dinding yang dan panjang dibatasi penampang. masing-masing segmen vertikal dinding individu, Vn tidak , boleh tebal badan Untuk lebih besar dari 083,'cwcAf Untuk menahan retak miring secara efektif, tulangan yang termasuk dalam ρt dan harus didistribusikan dengan tepat sepanjang tinggi dinding (mengacu pada 18.10.4.3). Tulangan kord yang tersedia di dekat tepi-tepi dinding yang terkonsentrasi untuk menahan momen lentur tidak dimasukkan dalam menentukan ρt dan ρℓ. Dalam batasan praktis, distribusi tulangan geser harus seragam dan dengan spasi yang kecil. dimana Acw adalah segmen vertikal dinding ditinjau. luas penampang individu yang lebar dan dinding horizontal dan balok kopel, Vn tidak boleh , dimana Acw lebih besar dari 18.10.4.5 Untuk segmen 0,83'cwcAf adalah luas penampang beton segmen dinding horizontal atau balok kopel. Jika gaya geser terfaktor pada salah satu tingkat dalam struktur yang ditahan beberapa dinding atau beberapa segmen vertikal dinding dari dinding berlubang, asumsi kekuatan geser rata-rata untuk luasan penampang total yang tersedia 'c0,66f dibatasi hingga dengan persyaratan tambahan bahwa kekuatan geser unit yang ditetapkan untuk setiap satu segmen vertikal dinding tidak melebihi 'c0,83f . Batas atas kekuatan yang akan kenakan pada salah satu komponen adalah untuk membatasi tingkat redistribusi gaya geser. pada 18.10.4.5 mengacu pada bagian dinding di antara dua bukaan dinding yang berjajar Gambar vertikal R18.10.4.5). Ini mengakibatkan, segmen vertikal dinding diputar sejauh 90 derajat. Segmen horizontal dinding ini juga disebut Segmen horizontal dinding (mengacu pada 404 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN sebagai balok kopel bila dua bukaan berjajar vertikal kearah tinggi bangunan. Ketika mendesain segmen horizontal dinding atau balok kopel, ρt mengacu pada tulangan vertikal dan ρℓ mengacu pada tulangan horizontal. Segmen horizontal dinding Segmen vertikal dinding Gambar R18.10.4.5 - Dinding dengan bukaan R18.10.5 Desain untuk beban lentur dan aksial 18.10.5 Desain untuk beban lentur dan aksial 18.10.5.1 Dinding struktural dan bagian- bagian dari dinding yang mengalami kombinasi beban lentur dan aksial harus didesain sesuai 22.4. Beton dan tulangan longitudinal yang terangkur dengan baik dalam lebar efektif sayap, elemen batas, dan badan dinding harus dianggap efektif. Pengaruh bukaan dinding harus ditinjau. R18.10.5.1 Kekuatan lentur dinding atau segmen dinding ditentukan sesuai prosedur yang biasa digunakan untuk kolom. dengan Kekuatan mempertimbangkan gaya aksial dan lateral yang dikenakan. Tulangan terkonstentrasi pada elemen batas dan didistribusikan pada sayap dan badan harus dimasukkan dalam perhitungan kekuatan berdasarkan analisis kompatibilitas regangan. Fondasi yang mendukung dinding harus didesain untuk menahan gaya elemen batas dan badan dinding. Untuk dinding dengan bukaan, pengaruh dari bukaan atau bukaan pada gaya lentur dan geser harus lintasan beban dipertimbangkan dan disekitar bukaan atau bukaan-bukaan harus diverifikasi. Konsep desain-kapasitas dan model strut-and-tie mungkin berguna untuk tujuan ini (Taylor et al, 1998). tersebut harus ditentukan 18.10.5.2 Kecuali bila analisis yang lebih detail dilakukan, lebar efektif sayap harus diperlebar dari muka badan dinding yang ditinjau sejauh jarak yang sama dengan nilai terkecil dari setengah jarak antara badan dinding-dinding yang bersebelahan dan 25 persen tinggi total dinding. R18.10.5.2 Bilamana penampang dinding berpotongan membentuk L-, T-, C-, atau lainnya, bentuk potongan penampang pengaruh dari sayap pada perilaku dinding harus diperhitungkan dengan memilih lebar sayap yang sesuai. Uji coba (Wallace, 1996) menunjukkan bahwa lebar efektif sayap meningkat dengan meningkatnya tingkat drift dan efektivitas sayap tekan tarik. Nilai yang berbeda dari sayap 405 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN digunakan untuk lebar efektivitas sayap tekan memiliki pengaruh yang sedikit pada kapasitas kekuatan dan deformasi dinding; karena itu, untuk penyederhanaan desain, sebuah nilai tunggal dari lebar sayap efektif berdasarkan estimasi dari lebar sayap tarik efektif digunakan pada tarik dan tekan. R18.10.6 Elemen batas dinding struktural khusus 18.10.6 Elemen batas dinding struktural khusus 18.10.6.1 Kebutuhan elemen batas khusus di tepi-tepi dinding struktural harus dievaluasi sesuai 18.10.6.2 atau 18.10.6.3. Persyaratan 18.10.6.4 dan 18.10.6.5 juga harus dipenuhi. R18.10.6.1 Dua pendekatan desain untuk mengevaluasi persyaratan pendetailan pada elemen batas dinding termasuk dalam 18.10.6.2 Ketentuan 18.10.6.1. mengizinkan penggunaan desain berbasis perpindahan untuk dinding, dimana detail struktural ditentukan langsung berdasarkan lateral yang pada basis perpindahan diharapkan pada dinding. Ketentuan 18.10.6.3 mirip dengan standar ACI 1995, dan tetap dipertahankan karena bersifat kebutuhan konservatif untuk menilai tulangan transversal pada elemen batas dinding pada banyak dinding. Ketentuan 18.10.6.4 dan 18.10.6.5 diterapkan untuk didesain dinding berdasarkan 18.10.6.2 atau 18.10.6.3. struktural yang 18.10.6.2 Dinding atau pilar-pilar dinding dengan hw/ℓw 2,0 yang secara efektif menerus dari dasar struktur hingga sisi paling atas dinding dan didesain untuk mempunyai penampang kritis tunggal untuk lentur dan beban aksial harus memenuhi (a) dan (b) atau harus didesain sesuai 18.10.6.3. a) Daerah tekan harus ditulangi dengan R18.10.6.2 Bagian ini berdasarkan asumsi bahwa respons elastik pada dinding didominasi pada oleh lentur penampang kritis leleh. Dinding harus diproporsikan sehingga penampang kritis terjadi ditempat yang diinginkan. aksi Pers. (18.10.6.2) mengikuti pendekatan berbasis-perpindahan 1992; Wallace and Orackal 2002). Pendekatan mengasumsikan bahwa elemen batas khusus diperlukan untuk pengekangan beton dimana regangan pada serat tekan terluar dinding melebihi nilai kritis ketika dinding berpindah hingga 1,5 kali dari simpangan desain. Pengali 1,5 pada simpangan desain telah ditambahkan pada Pers. (18.10.6.2) pada standar ini untuk menghasilkan persyaratan pendetailan yang lebih konsisten dengan kinerja SNI 1726 dengan probabilitas kegagalan yang rendah pada level MCER. Batas bawah 0,005 pada kuantitas δw/hw menyaratkan tersedianya elemen batas khusus bila regangan tulangan pada elemen batas (Moehle elemen batas khusus bila 600(1,5/)wuwch (18.10.6.2) dan c sesuai nilai tinggi sumbu netral terbesar yang dihitung untuk gaya aksial terfaktor dan kekuatan momen nominal, yang arah perpindahan desain u. Rasio u/hw tidak kurang dari harus ditetapkan 0,005. konsisten dengan b) Bila elemen batas khusus disyaratkan oleh (a), tulangan transversal elemen batas khusus harus diperpanjang pada 406 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN arah vertikal, di atas dan di bawah penampang kritis dengan jarak minimal nilai terbesar dari ℓw dan Mu/4Vu, kecuali yang berdasarkan 18.10.6.4(g). dinding tidak mencapai aproksimasi dua kali untuk penampang balok terkontrol tarik menurut 21.2.2. Batas bawah 0,005 pada kuantitas δw/hw membutuhkan kapasitas deformasi dinding menengah untuk gedung kaku. batas yang ditetapkan diizinkan Tinggi sumbu netral c pada Pers. (18.10.6.2) adalah ketinggian yang dihitung berdasarkan 22.2 berkaitan dengan kekuatan lentur nominal dari dinding ketika berpindah pada arah yang sama sebesar δu. Beban aksial adalah beban aksial terfaktor yang konsisten dengan kombinasi beban yang menghasilkan perpindahan desain δu. desain Tinggi dari elemen batas khusus berdasarkan estimasi panjang sendi plastis dan melampaui daerah dimana kelelehan pada tulangan tarik dan pengelupasan (spalling) beton kemungkinan dapat terjadi. 18.10.6.3 Dinding-dinding struktural yang tidak didesain sesuai 18.10.6.2 harus memiliki elemen-elemen batas khusus pada daerah batas dan daerah tepi-tepi sekeliling bukaan dari dinding-dinding struktural dimana tegangan tekan serat ekstrim maksimum, akibat kombinasi pembebanan termasuk pengaruh gempa, E, melebihi . Elemen batas khusus lokasi dimana dapat dihentikan pada tegangan tekan yang dihitung kurang dari harus . beban-beban dihitung terfaktor menggunakan model elastik linier dan sifat-sifat penampang bruto. Untuk dinding-dinding dengan sayap, lebar efektif sayap yang digunakan harus sesuai 18.10.5.2. R18.10.6.3 Dengan prosedur ini, dinding dianggap bekerja terhadap beban gravitasi dan geser maksimum dan momen yang disebabkan oleh gempa dalam arah yang ditinjau. Pada saat beban ini bekerja, bagian batas yang tertekan pada bagian kritis menahan beban tributari gravitasi ditambah dengan resultan gaya tekan akibat momen lentur. 0,2'cf ini Menyadari bahwa pembebanan dapat berulang berkali-kali saat gempa kuat, beton harus dikekang bilamana tegangan tekan yang dihitung melebihi nilai Tegangan-tegangan berdasarkan 0,15'cf 'c0,2f . Tegangan harus kritis nominal terfaktor pada dihitung penampang dengan mengasumsikan respons linier dari penampang bruto beton. terhadap gaya 'c0,2f Tegangan tekan . digunakan sebagai nilai indeks dan tidak menggambarkan tegangan aktual yang dapat terjadi pada penampang kritis akibat pengaruh gaya inersia yang sebenarnya untuk intensitas gempa yang diantisipasi. 18.10.6.4 Bila elemen-elemen batas khusus diperlukan oleh 18.10.6.2 atau 18.10.6.3, maka a) hingga h) harus dipenuhi: R18.10.6.4 Dimensi horizontal dari elemen batas khusus dimaksudkan untuk memperpanjang setidaknya sepanjang dimana regangan tekan beton mencapai nilai kritis. Untuk bagian sayap dinding, termasuk bentuk kotak, bentuk-L, dan bentuk-C, perhitungan untuk menentukan kebutuhan elemen batas khusus harus a) Elemen batas harus diperpanjang pada arah horizontal dari serat tekan terluar sejauh minimal nilai terbesar dari c - 407 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN mencakup arah beban lateral konsisten dengan yang didefinisikan dalam SNI 1726. Nilai c/2 pada 18.10.6.4(a) untuk memberikan panjang minimum elemen batas khusus. Praktek pendetailan yang baik adalah untuk dan mengatur tulangan pengekang sehingga semua tulangan longitudinal pada elemen batas dinding didukung oleh tulangan transversal. Batas kelangsingan diperkenalkan pada standar kegagalan berdasarkan ketidakstabilan lateral pada elemen batas dinding langsing yang diamati pada gempa akhir-akhir ini dan hasil uji (Wallace 2012; Wallace et al. 2012). Untuk dinding dengan ketika yang selimut pengelupasan akan selimut mengakibatkan pengurangan penampang secara signifikan, peningkatan ketebalan elemen batas harus dipertimbangkan. 0,1w dan c/2, dimana c adalah tinggi sumbu netral terbesar yang dihitung untuk gaya aksial terfaktor dan kekuatan momen nominal yang sesuai dengan u yang ditinjau. kombinasi ortogonal b) Lebar daerah tekan lentur, b, sepanjang jarak horizontal yang dihitung dengan 18.10.6.4(a), termasuk sayap bilamana ada, harus diambil minimal hu / 16. tulangan longitudinal c) Untuk dinding atau pilar-pilar dinding dengan hw/ℓw ≥ 2,0 yang secara efektif menerus dari dasar struktur hingga sisi paling atas dinding, yang didesain memiliki penampang kritis tunggal untuk beban-beban lentur dan aksial, dan dengan c/ℓw ≥ 3/8, lebar daerah tekan lentur b disepanjang daerah yang dihitung berdasarkan 18.10.6.4(a) harus lebih besar dari atau sama dengan 300 mm. d) Pada ini beton tebal, beton penampang-penampang bersayap, elemen batas harus termasuk lebar sayap efektif yang mengalami tekan dan harus diperpanjang minimal 300 mm ke dalam badan dinding. c/ℓw ≥ 3/8 digunakan untuk mendefinisikan bagian kritis dinding yang bukan terkontrol-tarik menurut 21.2.2. Ketebalan minimum dinding 300 mm untuk mengurangi kemungkinan ketidakstabilan setelah lateral pengelupasan selimut beton. Nilai e) Tulangan transversal elemen batas harus memenuhi 18.7.5.2(a) hingga (e) dan 18.7.5.3, kecuali bila nilai hx dalam 18.7.5.2 tidak melebihi nilai terkecil antara 350 mm dan dua pertiga ketebalan elemen batas, dan batasan spasi transversal sesuai 18.7.5.3a) harus diambil sepertiga dari dimensi terkecil elemen batas. tulangan dari zona tekan Bilamana tegangan tekan pada sayap terlalu besar, tegangan bidang pertemuan badan-sayap akan sangat besar dan mungkin mengalami kegagalan hancur lokal kecuali tulangan elemen batas khusus diteruskan ke badan. tulangan Persyaratan tulangan transversal pada elemen berdasarkan ketentuan kolom. Ekspresi (a) dari Tabel 18.10.6.4(f) telah diaplikasikan pada elemen batas khusus dinding sebelum edisi 1999 dari standar Ini dimasukkan kembali standar ini karena kekhawatiran Ekspresi tidak menyediakan tulangan transversal yang memadai untuk dinding tipis dimana selimut beton menyumbang bagian yang signifikan dari tebal dinding. Untuk elemen batas dinding khusus yang memiliki penampang persegi panjang, Ag dan Ach pada baris (a) dan 18.10.6.4(f) didefinisikan sebagai Ag = ℓbeb dan Ach = bc1 bc2, dimana dimensinya ditunjukkan pada Gambar R18.10.6.4.1. Hal ini menganggap bahwa pengelupasan beton mungkin hanya f) Jumlah transversal harus batas dinding sesuai Tabel 18.10.6.4(f). Tabel 18.10.6.4(f) - Tulangan transversal untuk elemen batas khusus ini. Tulangan transversal Persamaan yang berlaku (b) Tabel 18.10.6.4(f) '0,31AfgcfAytch 𝐴𝑠ℎ 𝑠𝑏𝑐⁄ untuk sengkang pengekang persegi Nilai terbesar dari (a) '0,09fcfyt (b) (c) pada Tabel 𝜌𝑠 untuk spiral ataupun sengkang pengekang lingkaran '0,451AfgcfAytch Nilai terbesar dari (c) '0,12fcfyt (d) 408 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN terjadi pada permukaan yang terekspos dari elemen batas yang terkekang. Batasan hx dimaksudkan untuk menyediakan spasi sengkang pengekang dan ikat silang yang seragam untuk dinding tipis. Pengujian (Thomsen and Wallace 2004) menunjukkan bahwa kinerja yang memadai dapat dicapai dengan menggunakan spasi vertikal yang lebih besar dari yang diizinkan pada 18.7.5.3(a). Persyaratan untuk perpanjangan vertikal dari elemen batas dapat dilihat pada Gambar R18.10.6.4.2 (Moehle et al. 2011). g) Bila penampang kritis terjadi di dasar transversal dinding, maka elemen batas pada dasar dinding harus diperpanjang ke dalam sistem tumpuan sejauh minimal ℓd, sesuai 18.10.2.3, tulangan yang dihitung berdasarkan longitudinal terbesar pada elemen batas khusus. Bila elemen batas khusus berhenti pada fondasi telapak, fondasi rakit atau pile cap, tulangan transversal elemen batas khusus harus menerus paling sedikit 300 mm ke dalam sistem- sistem fondasi tersebut, kecuali jika lebih diperlukan perpanjangan yang besar berdasarkan 18.13.2. tulangan yang dinding struktural dengan rasio geser terhadap momen yang kecil mampu menahan geser melalui mekanisme aksi rangka batang, dimana tulangan horizontal berfungsi sebagai sengkang seperti pada balok. Dengan demikian, tulangan horizontal yang disediakan untuk tulangan geser harus disediakan di antara inti terkekang elemen batas dan diperpanjang sedekat mungkin dengan ujung dinding sampai batas izin selimut beton dan terdekat penulangan lainnya. Persyaratan bahwa tulangan horizontal pada pelat badan harus diangkur ke dalam inti beton elemen batas yang terkekang dan diperpanjang hingga 150 mm dari ujung dinding untuk semua jenis tulangan horizontal baik itu tulangan lurus, kait, atau berkepala, seperti ilustrasi pada Gambar R18.10.6.4.1. Tulangan horizontal pada h) Tulangan horizontal pada badan dinding harus diperpanjang masuk sedalam 150 tepi dinding. Tulangan mm pada inti tersebut harus diangkur dalam batas terkekang pada menggunakan atau kait tulangan berkepala agar mencapai fy. Bila panjang zona elemen batas terkekang cukup memadai untuk menyalurkan tulangan horizontal badan, dan Avfy/s tulangan badan tidak melebihi Ashfyt/s tulangan transversal elemen batas yang dipasang paralel dengan tulangan horizontal badan, maka tersebut tulangan horizontal badan dapat dihentikan tanpa kait standar atau kepala. elemen standar 409 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 150 mm Inti terkekang Tulangan elemen batas, AshTulangan badan horizontal, Av mm(a)Pilihan dengan kait standar atau tulangan berkepala ldh atau ldtsebagaimana mestinyaTulangan badan horizontal Av bbc2 ld dari tulangan badan horizontal(b)Pilihan dengan penyaluran lurus tulangan lbe bc1 Gambar R18.10.6.4.1 - Panjang penyaluran tulangan horizontal dinding dalam elemen batas yang terkekang 410 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN w Mu4Vu Elemen batas khusus diperlukan 300 mmPenampang kritisPenampang kritis berdasarkan 18.10.6.2 Elemen batas yang dekat tepi fondasi atau tumpuan lainnyaσ > 0,2fc Penyaluran untuk fy yang melewati bukaan, di atas dan di bawah σ ,2fC ρ > 2,8/fySengkang pengekang per 18.10.6.5σ < 0,15fc ρ 2,8/fySengkang pengekang tidak diperlukanσ < 0,15fc ρ > 2,8/fySengkang pengekang berdasarkan 18.10.6.5σ > 0,2fc b hu/16Elemen batas khusus diperlukan, lihat CatatanCatatan: Persyaratan elemen batas khusus dipicu apabila maksimum tegangan tekan serat terluar σ > 0,2f c. Bila diwajibkan, elemen batas khusus diperpanjang sampai σ < 0,15f c. Bilamana hw/ w 18.10.6.4(c) menjadi tidak berlaku(b) Dinding dan pilar dinding yang didesain menggunakan 18.10.6.3, 18.10.6.4, dan 18.10.6.5 Sengkang pengekang tidak diperlukanSengkang pengekang berdasarkan 18.10.6.5Elemen batas khusus d untuk 1,25 fy(atau kait sesuai yang diperlukan)Elemen batas yang tidak dekat tepi fondasi(a) Dinding dengan hw ℓw dan satu penampang kritis terkontrol beban lentur dan aksial yang didesain menggunakan 18.10.6.2, 18.10.6.4, dan 18.10.6.5ρ fyρ > 2,8/fymaks b hu/16jika c/ w maka b mm Gambar R18.10.6.4.2 - Rangkuman persyaratan elemen batas pada dinding khusus 18.10.6.5 Bila elemen batas khusus tidak diperlukan sesuai 18.10.6.2 atau 18.10.6.3, maka (a) dan (b) harus dipenuhi: a) Jika rasio tulangan longitudinal pada elemen batas dinding melebihi 2,8/fy, maka tulangan transversal pada elemen harus memenuhi batas 18.7.5.2(a) hingga (e), disepanjang jarak yang dihitung sesuai 18.10.6.4(a). Spasi arah longitudinal pada tulangan transversal tersebut tidak boleh melebihi nilai terkecil dari 200 mm dan 8db batang R18.10.6.5 Beban siklik bolak-balik dapat menimbulkan tekuk tulangan longitudinal di elemen batas, bahkan dalam kasus dimana persyaratan pada dinding batas tidak memerlukan elemen batas khusus. Untuk dinding penulangan longitudinal elemen batas yang moderat, Ikat silang disyaratkan untuk mencegah tekuk. Rasio tulangan longitudinal untuk elemen batas dinding ditunjukkan pada Gambar R18.10.6.5. Spasi sengkang yang relatif lebih besar dari 18.10.6.4(e) diizinkan dengan jumlah tersebut 411 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tulangan lentur utama terkecil, kecuali spasi tidak melebihi nilai terkecil dari 150mm dan 6db di dalam zona sejauh nilai terbesar antara ℓw dan / 4Vu di atas dan di bawah Mu penampang kritis di mana pelelehan tulangan longitudinal dapat terjadi akibat perpindahan inelastik yang ditinjau. karena tuntutan deformasi dinding yang lebih rendah. Persyaratan pada 18.10.6.5 berlaku untuk keseluruhan tinggi dinding dan dirangkum pada Gambar R18.10.6.4.2 untuk kasus dimana elemen batas khusus diperlukan (Moehle et al. 2011). tersebut Tambahan kait atau sengkang-U pada dinding ujung memberikan sehingga tulangan dapat menahan gaya geser secara efektif. Ini juga dapat mencegah tekuk tulangan vertikal tepi. Di dinding dengan geser sebidang yang rendah, panjang penyaluran tulangan horizontal adalah tidak diperlukan. tulangan horizontal lateral penjangakaran b) Kecuali bila Vu pada bidang dinding lebih 0,083'cvcAλf kecil dari , maka tulangan horizontal yang berhenti pada tepi-tepi dinding struktural tanpa elemen batas harus memiliki kait standar yang melingkupi tulangan tepi atau tulangan tepi tersebut harus dilingkupi dalam sengkang U yang memiliki ukuran dan spasi yang sama dengan, serta disambung-lewatkan pada, tulangan horizontal tersebut. 𝜌=2𝐴𝑏ℎ𝑠 AbxaxhhsTulangan terdistribusi, Ab, dengan jarak s sama 𝜌=14𝐴𝑏ℎ(2𝑥+𝑎) 14 batang tulangan longitudinal elemen batasTulangan terdistribusi Gambar R18.10.6.5 - Rasio tulangan longitudinal untuk elemen batas dinding tipikal R.18.10.7 Balok kopel (coupling) - Balok kopel yang menhubungkan dinding-dinding struktur dapat memberikan kekakuan dan disipasi energi. Dalam banyak kasus, batas geometris menghasilkan balok kopel yang tinggi dibandingkan dengan bentang bersihnya. Balok kopel yang tinggi akan dikendalikan oleh geser dan penurunan kekuatan sangat terpengaruh oleh beban gempa. Hasil-hasil pengujian (Paulay and Binney 1974; Barney et al. 1980) menunjukkan balok kopel tinggi dengan tulangan diagonal yang terkekang menyediakan tahanan yang cukup. 18.10.7 Balok kopel Balok-balok kopel dengan (ℓn/h) 4 harus memenuhi persyaratan 18.6, dengan elemen-elemen batas dinding diinterpretasikan sebagai kolom. Ketentuan 18.6.2.1(b) dan (c) tidak perlu dipenuhi bila dapat ditunjukkan melalui analisis bahwa balok tersebut memiliki stabilitas lateral yang mencukupi. 18.10.7.1 dan kekakuannya 18.10.7.2 Balok-balok kopel dengan dengan Vu melebihi harus ditulangi dengan dua (ℓn/h)<2 dan 'c0,33cvAλf grup tulangan yang bersilangan yang ditempatkan secara diagonal dan simetris terhadap tengah bentang balok, kecuali bila dapat ditunjukkan bahwa kehilangan Eksperimen-eksperimen menunjukkan bahwa orientasi penulangan diagonal hanya efektif bila tulangan diletakkan dengan sudut yang besar. Karena itu, balok 412 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kekakuan dan kekuatan balok kopel tidak akan merusak kemampuan struktur dalam memikul beban vertikal struktur, akses integritas keluar dari struktur, atau komponen dan non-struktural sambungannya ke struktur. kopel yang memakai tulangan diagonal dibatasi pada balok yang mempunyai ratio ℓn/h < 4. ACI 318 Edisi 2008 diubah untuk memperjelas bahwa balok kopel dengan rasio aspek menengah dapat ditulangi berdasarkan 18.6.3 hingga 18.6.5. harus ditempatkan pada penampang balok kopel, dalam dua atau lebih lapisan. Tulangan yang ditempatkan secara diagonal dimaksudkan untuk menyediakan seluruh kekuatan geser dan momen pada balok. Design kekuatan momen yang berasal dari kombinasi tulangan diagonal dan longitudinal tidak tercakup pada ketentuan ini. Tulangan-tulangan diagonal Balok-balok kopel yang tidak diatur 18.10.7.1 atau 18.10.7.2 dapat diperkenankan untuk ditulangi oleh dua grup batang tulangan yang berpotongan yang ditempatkan secara diagonal serta simetris terhadap tengah bentang atau ditulangi sesuai 18.6.3 hingga 18.6.5, dinding elemen dengan diinterpretasikan sebagai kolom. 18.10.7.3 kira-kira simetris batas dapat dijelaskan. Berdasarkan 18.10.7.4(c), tiap terdiri dari rangka komponen diagonal tulangan transversal pada Gambar seperti R18.10.7(a). dari Kerangka sedikitnya empat tulangan longitudinal dan mengekang beton. Persyaratan dimensi-dimensi sisi dari kerangka dan intinya adalah untuk memberikan stabilitas yang cukup pada potongan melintang bila tegangan tulangan terbebani melebihi lelehnya. dan persyaratan jarak bersih tulangan dapat menentukan tebal dinding. Revisi dibuat pada ACI 318-2008 untuk memperbesar spasi yang transversal mengekang tulangan diagonal, untuk memperjelas bahwa kekangan diperlukan pada titik potong diagonal, dan untuk menyederhanakan tulangan longitudinal dan transversal di sekeliling perimeter balok; balok dengan pendetailan baru ini diharapkan berprilaku lebih baik. Rumus untuk transversal Ash tulangan didasarkan kapasitas tekan penampang kolom ekuivalen yang dapat mencegah terkelupasnya selimut beton. Dua pilihan pengekangan yang Balok-balok ditulangi dengan dua grup tulangan yang bersilangan secara diagonal dan simetris terhadap tengah bentang harus memenuhi (a), (b), dan salah satu dari (c) atau (d), dan ketentuan 9.9 tidak perlu dipenuhi: 18.10.7.4 kopel longitudinal dan ditunjukkan terdiri inti a) Vn harus dihitung dengan (18.10.7.4) 20,83'nvdyccwVAfsinfA Dimensi minimum dimana adalah sudut antara batang- batang tulangan diagonal dan sumbu longitudinal balok kopel. b) Masing-masing grup batang tulangan diagonal harus minimal terdiri dari empat tulangan yang dapat terdiri atas dua lapis atau lebih. Batang tulangan diagonal harus ditanam ke dalam dinding sejauh tidak kurang dari 1,25 kali panjang penyaluran untuk fy dalam kondisi tarik. c) Masing-masing tulangan desain batang tulangan diagonal harus dilingkupi oleh transversal persegi yang tulangan memiliki dimensi sisi luar ke sisi luar paling tidak bw/2 pada arah paralel terhadap bw dan bw/5 sepanjang sisi-sisi lainnya, dimana bw adalah lebar badan balok kopel. Tulangan transversal harus ditetapkan berdasarkan 18.7.5.2(a) hingga (e), dengan 𝐴𝑠ℎtidak boleh kurang dari nilai terbesar antara (i) dan (ii) : kelompok Bagian 18.10.7.4(d) mendeskripsikan pilihan kedua untuk kekangan tulangan diagonal yang diperkenalkan pada ACI 318 2008 (Gambar R18.10.7(b)) Pilihan kedua ini adalah untuk mengekang seluruh penampang balok, bukan kekangan tulangan diagonal individu. Pilihan ini dapat menyederhanakan penempatan), yang bisa sangat sulit dipasang bilamana tulangan 413 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN '0,09ccytfsbf diagonal memotong satu sama lain atau memasuki elemen batas dinding. (i) Bila balok kopel tidak digunakan sebagai bagian dari sistem pemikul beban lateral, persyaratan untuk tulangan diagonal boleh diabaikan. '0,31gccchytAfsbAf (ii) 1980) mendemonstrasikan bahwa balok yang ditulangi seperti yang dideskripsikan pada 18.10.7 mempunyai daktilitas yang cukup . pada gaya geser melebihi al. Oleh karena itu, penggunaan batas memberikan batas atas yang 'c0,83wfbd 1980) mendemonstrasikan bahwa balok yang ditulangi seperti yang dideskripsikan pada 18.10.7 mempunyai daktilitas yang cukup . pada gaya geser melebihi al. Oleh karena itu, penggunaan batas memberikan batas atas yang 'c0,83wfbd Hasil uji (Barney et Untuk keperluan perhitungan Ag, selimut beton pada 20.6.1 harus diasumsikan pada kesemua empat sisi dari masing-masing kelompok batang diagonal. Tulangan transversal harus mempunyai terukur paralel terhadap batang tulangan diagonal yang memenuhi tidak dan 18.7.5.3(c) terkecil melebihi 6𝑑𝑏 dari diameter batang tulangan diagonal, dan harus memiliki spasi ikat silang atau kaki-kaki sengkang pengekang yang diukur tegak lurus terhadap batang-batang diagonal tidak melebihi 350 mm. Tulangan transversal harus menerus melalui persilangan batang-batang diagonal. Pada persilangan tersebut, diizinkan penempatan untuk memodifikasi tulangan asalkan transversal persyaratan spasi dan rasio volumenya tulangan dipenuhi. longitudinal dan transversal harus disebar di sekeliling perimeter balok dengan luasan pada masing- masing arah minimal 0,002bws dan spasinya tidak melebihi 300 mm. spasi 'ccw0,83fA dapat diterima. Tambahan total d) Tulangan transversal harus dipasang pada ke seluruh penampang balok sesuai 18.7.5.2(a) hingga (e) dengan Ash tidak kurang dari nilai terbesar antara (i) dan (ii) : '0,09ccytfsbf (i) (ii) tulangan longitudinal transversal tidak boleh melebihi nilai terendah dari 150 mm dan 𝟔𝒅𝒃 batang tulangan diagonal terkecil. Spasi ikat silang atau kaki-kaki sengkang tertutup (hoop), baik arah vertikal dan horizontal pada tidak tampang balok harus melebihi 200 mm. Masing-masing ikat silang dan setiap kaki sengkang Spasi 414 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN pengekang harus mengikat tulangan longitudinal dengan diameter yang sama atau lebih besar. Diizinkan untuk memasang pengekang sengkang sesuai 18.6.4.3. Catatan:Untuk kejelasan, hanya sebagian tulangan perlu diperlihatkan di setiap sisi garis simetrisAvd = luas total tulangan di setiapkelompok tulangan diagonalTulangan dinding batas hAAGaris Simetrislnα Spasi tulangan transversal diukur tegak lurus terhadap sumbu batang tulangan diagonal tidak boleh melebihi 350 mmbwElevasiPotongan A-A(a) Kekangan tulangan diagonal individu bw/2Tulangan horizontal balok di dinding tidakmengembangkan fy h Spasi tidak melebihinilai terkecil antara150 mm dan 6dbTulangan horizontal balok di dinding tidakmengembangkan fyGaris SimetrisBBlnElevasiTulangan dinding batasdbα Catatan:Untuk kejelasan, hanya bagian tulanganperlu ditunjukkan pada setiap sisi garissimetris.Spasi tulangan transversal tidak melebihi 200 mmPotongan B-BCatatan: Ikat silang berturutan yang mengikat tulangan longitudinal yang sama harus mempunyai kait 90o pada sisi balok berlawanan(b) Kekangan penuh pada penampang balok beton dengan tulangan diagonal.Avd = luas totaltulangan di setiapkelompok tulangan diagonalSpasi tulangan transversal tidak melebihi 200 mmCatatan: Untuk kejelasan dalam tampak elevasi, hanya sebagian tulangan perlu total digambarkan di setiap sisi garis simetris Gambar R18.10.7 - Balok kopel dengan tulangan diagonal. Tulangan dinding batas ditunjukkan hanya pada satu sisi saja untuk kejelasan R18.10.8 Pilar-pilar dinding (wall pier) - kadang-kadang Pintu jendela struktural ditempatkan pada dinding 18.10.8 Pilar-pilar dinding dan 415 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Pilar-pilar dinding harus memenuhi persyaratan sistem rangka pemikul momen khusus untuk kolom-kolom sesuai 18.7.4, 18.7.5, dan 18.7.6, dengan muka-muka joint ditetapkan sebagai ujung atas dan bawah tinggi bersih pilar dinding. Sebagai alternatif, pilar dinding dengan (w/bw) > 2,5 harus memenuhi (a) hingga (f): 18.10.8.1 menyebabkan segmen vertikal dinding yang ramping yang dianggap sebagai pilar dinding. Pendefinisian dimensi pilar dinding diberikan pada Pasal 2. Kegagalan geser pilar dinding telah diamati pada gempa- gempa terdahulu. Maksud dari bagian ini adalah untuk menyediakan kekuatan geser yang cukup pada pilar dinding sedemikian rupa sehingga respons inelastik didominasi oleh lentur. Ketentuan ini berlaku untuk pilar dinding yang didesain sebagai bagian dari sistem pemikul beban gempa. Ketentuan untuk pilar dinding yang tidak didesain sebagai bagian dari sistem pemikul beban gempa diberikan pada 18.14. Pengaruh semua segmen vertikal dinding pada respons sistem struktur, didesain sebagai bagian dari sistem pemikul beban gempa atau tidak, harus dipertimbangkan seperti yang disyaratkan pada 18.2.2. Pilar dinding yang mempunyai (ℓw/bw) ≤ 2,5 akan berperilaku sebagai kolom. Ketentuan 18.10.8.1 mensyaratkan bahwa elemen struktur tersebut harus memenuhi penulangan dan persyaratan kekuatan geser pada 18.7.4 hingga 18.7.6. Ketentuan alternatif disediakan untuk pilar dinding yang mempunyai (ℓw/bw) > 2,5. a) Gaya geser desain harus dihitung sesuai 18.7.6.1 dengan muka-muka joint diambil sebagai ujung atas dan bawah tinggi bersih pilar dinding. Bila SNI 1726 menyertakan ketentuan untuk memperhitungkan faktor kekuatan lebih sistem pemikul gaya seismik, maka gaya geser desain tidak perlu melebihi o kali geser terfaktor yang ditentukan berdasarkan analisis struktur yang mempertimbangkan pengaruh gempa. b) Vn dan tulangan geser terdistribusi harus memenuhi 18.10.4. transversal harus dalam c) Tulangan bentuk tertutup kecuali diizinkan untuk menggunakan tulangan tunggal paralel horizontal berkaki terhadap w dimana hanya satu lapis tulangan geser terdistribusi disediakan. Tulangan horizontal berkaki tunggal tersebut harus mempunyai tekukan 180 derajat pada setiap ujungnya yang mengkait tulangan longitudinal pada elemen batas pilar dinding. sengkang Desain gaya geser yang ditentukan berdasarkan 18.7.6.1 mungkin terlalu besar untuk beberapa kasus. Sebagai alternatif, 18.10.8.1(a) mengizinkan desain gaya geser ditentukan menggunakan kombinasi beban terfaktor dimana pengaruh gempa telah ditingkatkan untuk memperhitungkan kekuatan lebih sistem. Dokumen-dokumen seperti ketentuan SNI 1726, NEHRP (FEMA P749), ASCE/SEI 7, dan IBC 2012 merepresentasikan efek gempa yang ditingkatkan menggunakan faktor Ωo. d) Spasi vertikal tulangan transversal tidak boleh melebihi 150 mm. e) Tulangan transversal tersebut harus diteruskan setidaknya 300 mm di atas dan di bawah dari ujung-ujung pilar dinding. f) Elemen batas khusus harus disediakan Bagian 18.10.8.2 ditujukan untuk pilar dinding pada tepi sebuah dinding. Akibat retak miring dapat geser sebidang, merambat ke segmen dinding secara langsung di atas dan bawah pilar dinding. Kecuali jika terdapat tulangan yang cukup yang segmen-segmen dinding pada pada berdekatan, geser kegagalan segmen-segmen dinding dapat terjadi. (embedment) Panjang tulangan yang disediakan ke dalam segmen-segmen dinding yang berdekatan harus dengan ditentukan mempertimbangkan persyaratan panjang jika disyaratkan 18.10.6.3. Untuk pilar dinding pada tepi suatu dinding, tulangan horizontal harus disediakan dalam segmen-segmen dinding yang berdekatan, di atas dan di bawah pilar dinding dan didesain untuk menyalurkan gaya geser desain dari pilar dinding ke dalam segmen-segmen dinding yang berdekatan. 18.10.8.2 penanaman 416 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN penyaluran dan kekuatan geser segmen- segmen dinding (lihat Gambar R18.10.8) hw untuk pilar dinding Tulangan horizontal yang diperlukanTepi dinding lw untuk pilar dindingPilar dindingArah gaya gempaArah gaya gempa Gambar R18.10.8 - Persyaratan tulangan horizontal segmen dinding di atas dan bawah pilar dinding pada dinding tepi 18.10.9 Joint konstruksi Semua joint konstruksi pada dinding struktural harus memenuhi 26.5.6 dan permukaan-permukaan kontak harus dikasarkan agar konsisten dengan kondisi (b) pada Tabel 22.9.4.2. 18.10.9.1 18.10.10 Dinding tak menerus yang Kolom-kolom menumpu dinding struktural tak menerus harus ditulangi sesuai 18.7.5.6. 18.10.9.2 18.11 - Dinding struktural khusus beton pracetak R18.11 - Dinding struktural khusus beton pracetak 19.11.1 Ruang lingkup 18.11.1.1 Persyaratan ini berlaku untuk dinding struktural khusus beton pracetak yang merupakan bagian sistem pemikul gaya seismik. 18.11.2 Umum R18.11.2 Umum struktural khusus beton pracetak harus memenuhi persyaratan 18.10 dan 18.5.2. 18.11.2.1 Dinding-dinding struktural khusus beton pracetak dengan tendon pascatarik tidak memenuhi persyaratan 18.11.2.1 diizinkan asalkan tersebut dinding-dinding memenuhi persyaratan ACI ITG-5.1. 18.11.2.2 Dinding-dinding R18.11.2.2 Studi-studi eksperimen dan analisis (Priestley et al. 1999; Perez et al. 2003; Restrepo 2002) menunjukkan bahwa beberapa jenis dinding struktural pracetak pascatarik dengan tendon tanpa lekatan, dan tidak memenuhi persyaratan preskriptif pada Pasal 18, memberikan karakteristik kinerja gempa yang memuaskan. ACI ITG- tanpa lekatan dan 417 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 5.1 mendefinisikan protokol untuk membuat prosedur desain, divalidasi dengan analisis laboratorium, untuk dinding dan uji tersebut, dengan atau tanpa balok kopel. ACI ITG-5.2 mendefinisikan persyaratan desain untuk satu jenis dinding struktural khusus yang dibangun menggunakan beton pracetak dan tendon tanpa lekatan pascatarik, dan divalidasi untuk digunakan sesuai 18.11.2.2. 18.12 - Diafragma dan rangka batang R18.12 - Diafragma dan rangka batang R18.12.1 Ruang Lingkup - Diafragma sebagaimana dipakai dalam konstruksi bangunan adalah komponen struktural (seperti lantai atau atap) yang memberi sebagian atau semua fungsi di bawah ini: 18.12.1 Ruang lingkup berlaku Persyaratan untuk diafragma dan kolektor yang merupakan bagian sistem pemikul gaya seismik pada struktur yang dikenakan KDS D, E, atau F. 18.12.1.1 ini (a) Pemikul komponen struktur bangunan (seperti dinding, dinding pemisah dan cladding) penahan gaya horizontal tapi bukan merupakan bagian dari sistem pemikul beban gempa 18.12.11 berlaku untuk rangka batang yang merupakan bagian sistem pemikul gaya seismik pada struktur yang dikenakan KDS D, E, atau F. 18.12.1.2 Persyaratan (b) Mentrasfer beban titik tangkap ke elemen vertikal dari sistem pemikul beban gempa lateral dari (c) Sambungan dari berbagai komponen dari sistem pemikul beban gempa vertikal dengan kekuatan, kekakuan, dan daktilitas yang sesuai sehingga respons bangunan berprilaku seperti yang diinginkan dalam desain (Wyllie 1987) 18.12.2 Gaya desain R18.12.2 Gaya desain 18.12.2.1 Gaya desain gempa untuk diafragma harus diperoleh dari peraturan SNI 1726. R18.12.2.1 Dalam SNI 1726, gaya gempa desain untuk diafragma lantai dan atap biasanya tidak dihitung secara langsung lateral yang pada saat analisis gaya menghasilkan gaya tingkat dan geser tingkat. Tetapi desain gaya diafragma pada setiap tingkat dihitung menggunakan rumus tingkat yang yang meningkatkan gaya menyertakan efek dinamik dan termasuk batas minimum dan maksimum. Gaya-gaya ini digunakan dengan kombinasi beban yang menentukan untuk desain diafragma untuk geser dan momen. Untuk elemen kolektor, SNI 1726 yang menentukan memperbesar gaya gempa dengan sebuah faktor Ω0. Gaya yang diperbesar dengan Ω0 juga digunakan untuk gaya geser lokal yang dihasilkan dari diafragma kombinasi beban 418 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN transfer gaya kolektor, dan untuk momen lentur diafragma lokal yang dihasilkan dari kolektor. setiap Ketentuan khusus desain gaya gempa untuk diafragma dan kolektor tergantung pada edisi SNI 1726 yang digunakan. bervariasi Persyaratan berdasarkan KDS. eksentrisitas gaya bisa juga Untuk kebanyakan bangunan beton yang dituntut mengalami gempa inelastik, inelastik perlu diafragma lantai dan atap akibat gaya gempa dan deformasi yang dikenakan. Perilaku inelastik diharapkan terjadi hanya pada lokasi-lokasi yang dinginkan dari sistem pemikul beban seismik vertikal yang didetail untuk respons daktil, seperti sendi plastis balok pada sistem rangka pemikul momen khusus, atau sendi plastis lentur pada dasar dinding structural atau balok kopel. Untuk bangunan yang tidak terdapat bentang diafragma yang panjang antara lateral, perilaku elemen pemikul gaya diafragma elastik biasanya tidak sulit untuk dicapai. Untuk bangunan dimana diafragma mencapai kapasitas gaya geser dan lenturnya sebelum leleh terjadi pada sistem pemikul gaya seismik vertikal, perencana harus mempertimbangkan penambahan kekuatan diafragma. pembatasan perilaku 18.12.3 Lintasan beban seismik R18.12.3 Lintasan beban seismic dan dan harus sambungannya didetailkan untuk memastikan penyaluran gaya ke elemen kolektor dan ke elemen vertikal sistem pemikul gaya seismik. 18.12.3.1 Semua diafragma didesain sistem diafragma struktur yang dikenai utamanya gaya untuk digunakan lentur menyalurkan gaya geser atau diafragma di sekeliling bukaan atau bentuk- bentuk harus memenuhi persyaratan untuk kolektor sesuai 18.12.7.5 dan 18.12.7.6. 18.12.3.2 Elemen-elemen R18.12.3.2 Ketentuan ini berlaku untuk elemen yang berperilaku sebagai strut yang terjadi di sekeliling bukaan, tepi diafragma, atau diskuntinuitas pada diafragma. Gambar R18.12.3.2 menunjukkan sebuah contoh. Elemen tersebut dapat mengalami gaya aksial gempa dengan kombinasi lentur dan geser dari gempa atau beban gravitasi. aksial dan diskontinuitas lainnya 419 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Bukaan diafragmaDiafragmaDinding Potongan A-A Gambar R18.12.3.2 - Contoh diafragma mengikuti persyaratan 18.12.3.2 dan elemen yang memiliki kekangan yang disyaratkan 18.12.7.5 18.12.4 Pelat diafragma dengan penutup R18.12.4 Pelat penutup komposit cor ditempat diafragma dengan komposit cor di tempat 18.12.4.1 Pelat penutup komposit yang dicor di atas lantai atau atap pracetak diizinkan sebagai diafragma struktural, asalkan pelat penutup tersebut ditulangi dan cor di permukaan beton pracetak di bawahnya yang sudah lebih dahulu mengeras harus bersih, bebas dari lapisan lunak (laitance), dan dikasarkan dengan sengaja. R18.12.4.1 Pelat penutup yang terlekat diperlukan sehingga sistem lantai atau atap dapat menahan tekuk pelat. Penulangan diperlukan untuk menjamin kontinuitas transfer geser melewati joint pracetak. Persyaratan sambungan diberikan untuk mengembangkan sistem yang lengkap dengan transfer geser yang diperlukan. untuk digunakan tempat 18.12.5 Pelat diafragma dengan penutup R18.12.5 Pelat penutup non-komposit cor ditempat diafragma dengan nonkomposit cor di tempat 18.12.5.1 Pelat penutup nonkomposit yang dicor di atas lantai atau atap pracetak diizinkan untuk bekerja sebagai diafragma struktural, asalkan pelat penutup cor di tempat tersebut diperhitungkan bekerja sendirian, serta didesain dan didetailkan untuk menahan gaya-gaya gempa desain. R18.12.5.1 Aksi komposit antara lantai dan lapisan penutup lantai pracetak tidak disyaratkan, asalkan lapisan penutup beton direncanakan untuk menahan gaya gempa rencana. 18.12.6 Tebal minimum diafragma R18.12.6 Tebal minimum diafragma 18.12.6.1 Tebal pelat beton dan pelat penutup komposit yang bekerja sebagai diafragma struktural untuk menyalurkan gaya gempa tidak boleh kurang dari 50 mm. Pelat penutup yang dicor di atas elemen lantai atau atap pracetak, yang bekerja sebagai diafragma struktur dan tidak membentuk aksi komposit dengan elemen- elemen pracetak di bawahnya dalam R18.12.6.1 Tebal minimum diafragma beton mencerminkan praktek sistem pelat berusuk dan waffle dan sistem penutup pelat komposit di atas lantai dan atap pracetak saat ini. Pelat yang lebih tebal disyaratkan bila lapisan penutup pelat tidak bekerja secara komposit dengan sistem pracetak untuk menahan gaya gempa desain. 420 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN menahan gaya gempa desain, harus mempunyai tebal tidak kurang dari 65 mm. 18.12.7 Tulangan R18.12.7 Tulangan 18.12.7.1 Rasio tulangan minimum untuk diafragma struktural harus memenuhi 24.4. Kecuali untuk pelat pascatarik, spasi tulangan sistem lantai atau atap pada setiap arah tidak boleh melebihi 450 mm. Bila tulangan jaring kawat las digunakan sebagai tulangan yang terdistribusi untuk menahan geser pada pelat penutup yang dicor di atas elemen-elemen lantai dan atap pracetak, kawat-kawat jaring yang paralel terhadap bentang elemen-elemen pracetak harus dispasikan tidak kurang dari 250 mm pusat ke pusat. Tulangan yang disediakan untuk kekuatan geser harus menerus dan harus terbagi merata pada bidang geser. R18.12.7.1 Ratio minimum tulangan untuk diafragma sesuai dengan jumlah yang diperlukan untuk tulangan suhu dan susut (lihat 24.4). Spasi maksimum tulangan dimaksudkan untuk mengendalikan lebar retak miring. Persyaratan minimum prategang 24.4.4.1) dianggap cukup dapat membatasi lebar retak pada sistem lantai pascatarik; karena itu, persyaratan spasi maksimum tidak berlaku untuk sistem ini. rata-rata (lihat untuk jaringan kawat las (welded wire fabric) di lantai lapisan penutup pelat sistem pracetak dimaksudkan untuk mencegah tulangan yang telah terdistribusi putus saat terjadi gempa. Retak-retak di lapisan penutup pelat di atas batas antara flens dan komponen struktur pracetak di sebelahnya mudah terbuka, dan kawat-kawat melintasi retak-retak tersebut ditahan oleh kawat- kawat melintang (Wood et al. 2000). Karena itu, semua deformasi terkait retak harus dapat diakomodasi oleh jarak yang ditentukan kawat-kawat melintang. Spasi minimum 250 mm untuk dipilih kawat-kawat melintang untuk mereduksi kemungkinan fraktur kawat- kawat melintasi retak-retak kritis pada saat terjadi gempa rencana. Persyaratan spasi tulangan minimum tidak berlaku pada individual diafragma dengan karena lebih regangan panjang. Persyaratan spasi minimum oleh spasi tulangan terdistribusi 18.12.7.2 Tendon terlekat yang digunakan sebagai tulangan untuk menahan gaya kolektor atau geser diafragma atau tarik lentur harus didesain sedemikian hingga tegangan akibat gaya gempa tidak melebihi 420 MPa. Pengaruh prategang dari tendon tanpa lekatan diizinkan untuk menahan gaya-gaya desain diafragma jika lintasan beban gempa tersedia. yang digunakan untuk menahan gaya-gaya kolektor, geser diafragma, atau tarik lentur 18.12.7.3 Semua tulangan R18.12.7.3 Panjang penyaluran tulangan tarik dan sambungan lewatan didesain berdasarkan 25. Reduksi panjang penyaluran atau panjang persyaratan Pasal 421 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN harus disalurkan atau disambung-lewatkan agar dapat mencapai fy dalam kondisi tarik. sambungan lewatan untuk tegangan yang dihitung kurang dari fy tidak dizinkan. Seperti ditunjukkan pada 25.4.10.2. 18.12.7.4 Bila sambungan mekanis digunakan untuk menyalurkan gaya-gaya antara diafragma dan elemen-elemen vertikal sistem pemikul gaya seismik maka diperlukan sambungan mekanis Tipe 2 18.12.7.5 Elemen-elemen kolektor seperti R18.12.7.5 Pada dokumen NEHRP (FEMA P750), ASCE/SEI 7, IBC 2012, dan UBC (ICBO 1997), elemen kolektor diafragma didesain untuk gaya yang dikalikan dengan suatu faktor Ω0 untuk memperhitungkan kekuatan lebih pada elemen vertikal sistem pemikul beban gempa. Faktor amplifikasi Ω0 berkisar antara 2 dan 3 untuk struktur beton pada umumnya, tergantung pada dokumen yang dipilih dan jenis sistem pemikul beban gempa. Pada beberapa dokumen, faktor tersebut dapat dihitung berdasarkan gaya maksimum yang dapat dicapai oleh elemen vertikal sistem pemikul gaya seismik. '2,0cf dengan tegangan tekan melebihi pada sebarang penampang harus diberi transversal sesuai 18.7.5.2(a) tulangan hingga (e) dan 18.7.5.3, kecuali batasan spasi 18.7.5.3(a) harus sepertiga dari dimensi terkecil kolektor. Jumlah tulangan transversal harus sesuai Tabel 18.12.7.5. transversal yang disyaratkan Tulangan diizinkan pada penampang dimana tegangan tekan yang untuk dihentikan 0,15'cf terjadi kurang dari . Bila gaya-gaya desain telah diperbesar untuk memperhitungkan faktor kekuatan sistem lebih elemen-elemen Tegangan tekan yang dihitung untuk gaya linier terfaktor pada model elastik berdasarkan penampang bruto diafragma struktural digunakan sebagai suatu nilai indeks untuk menentukan apakah tulangan pengekang diperlukan. Tegangan tekan vertikal '2,0cf pemikul gaya seismik, batasan harus '5,0cf ditingkatkan menjadi , dan batasan 0,15'cf 0,4'cf harus ditingkatkan menjadi '2,0cf '5,0cf yang dihitung untuk gaya yang diperbesar oleh Ω0, diasumsikan integritas untuk menunjukkan bahwa seluruh pada struktur kemampuan elemen struktur tersebut untuk menahan gaya tekan yang besar akibat transversal beban dibutuhkan pada tersebut untuk menyediakan kekangan pada beton dan tulangan. , atau . Tabel 18.12.7.5 - Tulangan transversal untuk elemen kolektor tergantung Tulangan transversal Ash/sbc untuk sengkang pengekang persegi Persamaan yang berlaku siklis. Tulangan lokasi '0,09fcfyt (a) '0,451AfgcfAytch ρs untuk spiral atau sengkang pengekang lingkaran (b) Nilai terbesar dari '0,12fcfyt (c) tulangan Pendetailan longitudinal untuk elemen-elemen kolektor 18.12.7.6 R18.12.7.6 Bagian ini dimaksudkan untuk mengurangi kemungkinan tekuk tulangan tulangan dan menyediakan penyaluran 422 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN pada sambungan lewatan dan daerah pengangkuran harus memenuhi a) atau b): yang memadai di sekitar sambungan dan zona pengangkuran. a) Spasi pusat ke pusat setidaknya tiga kali diameter tulangan longitudinal, tapi tidak kurang dari 40 mm, dan tebal selimut bersih beton setidaknya dua setengah kali diameter tulangan longitudinal, tapi tidak kurang dari 50 mm tulangan b) Luas transversal Av yang disediakan haruslah minimum sebesar dan 0,062'(/)cwytfbsf 0,35/wytbsf kecuali 18.12.7.5. sebagaimana disyaratkan 18.12.8 Kekuatan lentur R18.12.8 Kekuatan lentur bagian lentur diafragma harus didesain untuk sesuai Pasal 12. Pengaruh bukaan harus diperhitungkan. 18.12.8.1 Diafragma dan R18.12.8.1 Kekuatan untuk diafragma dihitung menggunakan asumsi yang sama dengan dinding, kolom, dan balok. Desain diafragma untuk lentur dan aksi lainnya menggunakan kombinasi pembebanan yang berlaku pada 5.3.1 mempertimbangkan gaya gempa yang bekerja bersamaan dengan gaya gravitasi atau beban lainnya. lentur Pengaruh bukaan pelat pada kekuatan lentur dan geser harus diperhitungkan, termasuk mengevaluasi bagian kritis yang dihasilkan oleh bukaan. Model strut-and-tie desain berpotensi diafragma dengan bukaan. digunakan untuk sebelumnya mengasumsikan desain momen diafragma ditahan seluruhnya oleh gaya kord (chord) yang bekerja pada tepi berlawanan diafragma. Idealisasi ini secara implisit terdapat dalam standar versi sebelumnya, telah diganti dengan sebuah tetapi pendekatan dimana semua tulangan longitudinal, dalam batas-batas 18.12.7, diasumsikan berkontribusi pada kekuatan lentur ini mengurangi luas tulangan longitudinal perlu yang terkonsentrasi di dekat tepi diafragma, tidak ditafsirkan sebagai tetapi harus persyaratan untuk menghilangkan semua tulangan batas. Praktik desain diafragma. Perubahan 18.12.9 Kekuatan geser R18.12.9 Kekuatan geser - Persyaratan kekuatan geser diafragma mirip dengan (slender dinding struktural berdasarkan structural walls) balok. Acv geser ketentuan 18.12.9.1 Vn diafragma struktur tidak langsing dan untuk boleh melebihi 423 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN '(0,17)ncvctyVAff didefinisikan sebagai luas bruto diafragma, tetapi tidak perlu melebihi tebal dikali lebar diafragma. Ini sesuai dengan luas bruto dari balok tinggi efektif yang membentuk diafragma. Tulangan pelat terdistribusi ρt digunakan untuk menghitung gaya geser Pers.(18.12.9.1) diafragma diposisikan tegak lurus terhadap tulangan lentur diafragma. Ketentuan 18.12.9.2 membatasi geser maksimum diafragma. (18.12.9.1) Untuk diafragma dengan penutup cor di tempat di atas pelat lantai atau atap pracetak, Acv harus dihitung menggunakan tebal pelat penutup untuk a) hanya penutup diafragma pelat dengan nonkomposit dan b) gabungan tebal elemen cor di tempat dan pracetak untuk diafragma dengan penutup komposit. Untuk penutup komposit, nilai fc' yang digunakan untuk terkecil menentukan Vn haruslah nilai antara fc' untuk komponen struktur pracetak dan fc' untuk penutup cor di tempat. pada gaya Selain itu, untuk memenuhi 18.12.9.1 dan 18.12.9.2, pelat diafragma dengan lapisan penutup cor ditempat juga harus memenuhi 18.12.9.3 dan 18.12.9.4. Pelat penutup cor ditempat pada sistem lantai dan atap pracetak cenderung mengalami retak susut yang sejajar dengan joint antara elemen pracetak yang berdekatan. Oleh karena itu, gaya geser tambahan diperlukan untuk diafragma pelat penutup pada 18.12.9.3 berdasarkan model geser friksi (Wood et al. 2000), dan bidang retak yang diasumsikan sesuai dengan joint pada sistem pracetak sepanjang arah geser yang diterapkan, seperti yang ditunjukkan pada Gambar R22.9.4.3. Koefisien friksi, µ, pada model geser friksi diambil sama dengan 1,0 untuk beton normal karena adanya retak susut ini. Tulangan terdistribusi dan tulangan batas pada pelat penutup dapat dianggap sebagai tulangan geser friksi Avf. Tulangan batas diafragma disebut sebagai tulangan kord (chord) pada ACI 318 sebelum 2008. Meskipun tulangan batas juga menahan gaya akibat momen dan gaya aksial pada diafragma, pengurangan tahanan geser friksi pada zona tarik diimbangi dengan peningkatan tahanan geser friksi pada zona tekan. Oleh karena itu, luas tulangan batas digunakan untuk menahan geser friksi tidak perlu ditambahkan pada luas tulangan batas yang digunakan untuk menahan momen dan gaya aksial. Tulangan pelat penutup terdistribusi harus berkontribusi minimal setengah dari kekuatan geser nominal. Diasumsikan bahwa sambungan antara elemen pracetak tidak berkontribusi pada kekuatan geser diafragma pelat penutup. diafragma dengan 18.12.9.2 Vn diafragma struktur tidak 0,66'cvcAf boleh melebihi . 18.12.9.3 Di atas daerah sambungan antara elemen-elemen pracetak pada diafragma dengan penutup komposit dan nonkomposit, Vn tidak boleh melebihi 𝑉𝑛 = 𝐴𝑣𝑓𝑓𝑦𝜇 (18.12.9.3) dimana Avf adalah luas total tulangan geser friksi pada pelat penutup, termasuk tulangan terdistribusi dan elemen batas, yang mengarah terhadap tegak bidang sambungan antar elemen pracetak dan koefisien friksi, , adalah 1,0, dimana diberikan dalam 19.2.4. Paling sedikit setengah Avf harus didistribusikan merata sepanjang bidang geser potensial. Luas tulangan terdistribusi pada pelat penutup harus memenuhi 24.4.3.2 di masing- masing arah. lurus 18.12.9.4 Di atas daerah sambungan antara elemen-elemen pracetak pada diafragma dengan penutup komposit dan nonkomposit, Vn tidak boleh melebihi batasan pada 22.9.4.4, dimana Ac dihitung menggunakan tebal pelat penutup saja. membatasi 18.12.9.4 maksimum geser yang dapat salurkan oleh geser friksi diafragma pelat penutup. Ketentuan 424 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 18.12.10 Sambungan konstruksi 18.12.10.1 Sambungan konstruksi pada diafragma harus memenuhi 26.5.6 dan permukaan harus dikasarkan sesuai kondisi (b) pada Tabel 22.9.4.2. bidang kontak 18.12.11 Rangka batang struktural R18.12.11 Rangka batang struktural rangka batang struktural dengan kekuatan tekan melebihi 0,2𝒇𝒄′ pada sebarang penampang harus diberi tulangan transversal sesuai 18.7.5.2, 18.7.5.3, 18.7.5.7, dan Tabel 18.12.11.1, sepanjang elemen tersebut. 18.12.11.1 Elemen-elemen transversal Ash R18.12.11.1 Tulangan didasarkan untuk memastikan kapasitas tekan penampang kolom ekuivalen dapat dipertahankan selimut beton setelah mengalami pengelupasan. Tabel 18.12.11.1 - Tulangan transversal untuk rangka batang Tulangan transversal Persamaan yang berlaku 𝐴𝑠ℎ 𝑠𝑏𝑐⁄ '0,31AfgcfAytch (a) Nilai terbesar untuk sengkang pengekang persegi '0,09fcfyt (b) 𝜌𝑠 '0,451AfgcfAytch (c) untuk spiral atau sengkang pengekang lingkaran Nilai terbesar '0,12fcfyt (d) tulangan menerus pada elemen rangka batang struktural harus disalurkan dan disambung-lewatkan agar dapat mencapai fy dalam kondisi tarik. 18.13 - Fondasi 18.12.11.2 Semua R18.13 - Fondasi 18.13.1 Ruang Lingkup R18.13.1 Ruang Lingkup - persyaratan untuk fondasi yang mendukung bangunan yang terkena KDS D, E, atau F mewakili sebuah konsensus tingkat minimum praktik yang baik dalam perencanaan dan pendetailan fondasi beton termasuk tiang pancang, tiang bor, dan kaison-kaison. Diharapkan inelastik akibat getaran tanah (gempa) kuat hanya terjadi di atas fondasi, karena perbaikan fondasi sangat sulit dan mahal. Persyaratan 18.13 berlaku untuk fondasi yang menahan gaya gempa atau menyalurkan gaya gempa antara struktur dan tanah pada struktur yang dikenakan KDS D, E, atau F. 18.13.1.1 respons 425 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Ketentuan-ketentuan dalam subpasal ini untuk tiang fondasi, pier, caisson, dan pelat di atas tanah harus melengkapi kriteria desain dan konstruksi peraturan umum yang sesuai lainnya, termasuk 1.4.5 dan 1.4.6. 18.13.1.2 R18.13.2 Fondasi telapak, fondasi rakit, dan pile cap 18.13.2 Fondasi telapak, fondasi rakit, dan pile cap 18.13.2.1 Tulangan longitudinal kolom dan dinding struktur yang menahan gaya gempa harus menerus ke dalam fondasi telapak, fondasi rakit, atau poer (pile cap), dan harus sepenuhnya disalurkan untuk menahan tarik pada bidang kontak. 18.13.2.2 Kolom yang didesain dengan mengasumsikan kondisi ujung terjepit pada fondasi harus memenuhi 18.13.2.1 dan, bila kait diperlukan, tulangan longitudinal yang menahan lentur harus mempunyai kait 90 derajat dekat permukaan bawah fondasi tulangan dengan ujung bebas batang tersebut diorientasikan kearah sumbu pusat kolom. R18.13.2.2 Hasil uji (Nilson and Losberg 1976) membuktikan komponen-komponen struktur lentur yang berhenti di fondasi telapak, pelat, atau balok (suatu T-joint) kaitnya harus menghadap ke dalam ke arah sumbu dari komponen struktur agar titik kumpul (joint) dapat menahan lentur di komponen struktur yang merupakan badan (stem) dari T. 18.13.2.3 Kolom atau elemen batas dinding struktur khusus yang mempunyai tepi berjarak maksimum setengah tinggi fondasi telapak dari tepi fondasi telapak transversal harus mempunyai sesuai dengan 18.7.5.2 hingga 18.7.5.4 yang dipasang di bawah permukaan atas fondasi ini harus menerus ke dalam fondasi telapak, fondasi rakit, atau poer dan disalurkan untuk fy dalam kondisi tulangan longitudinal kolom atau elemen batas. R18.13.2.3 kolom-kolom atau elemen batas yang ditumpu dekat tepi fondasi sebagaimana sering terjadi pada garis tepi bangunan, harus didetail untuk mencegah kegagalan tepi fondasi telapak, pile cap, atau fondasi rakit (mat). tulangan telapak. Tulangan tarik, pada gempa menimbulkan gaya angkat (uplift) pada elemen batas dinding struktur khusus atau kolom, tulangan lentur harus disediakan pada sisi atas fondasi telapak, fondasi rakit, atau poer untuk menahan aksi-aksi yang dihasilkan kombinasi beban desain, dan tidak boleh kurang dari yang disyaratkan oleh 7.6.1 atau 9.6.1. 18.13.2.4 Bila pengaruh R18.13.2.4 Tujuan dari bagian ini adalah untuk menekankan bahwa tulangan atas mungkin samping penulangan perlu lainnya. diperlukan, di 18.13.2.5 Penggunaan beton polos struktur pada fondasi telapak dan dinding basemen (basement) harus sesuai dengan 14.1.4. dinding R18.13.2.5 basemen harus ditulangi pada bangunan yang terkena KDS D, E, atau F. Fondasi atau 426 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 18.13.3 Balok dan pelat di atas tanah R18.13.3 Balok dan pelat di atas tanah - Untuk kondisi gempa, pelat di atas tanah sering menjadi bagian sistem pemikul gaya lateral dan harus didesain sesuai standar ini juga standar lain yang sesuai atau pedoman-pedoman lain (lihat 1.4.7). 18.13.3.1 Balok-balok sloof (grade) yang didesain untuk bekerja sebagai pengikat horizontal antara poer atau fondasi telapak harus memiliki longitudinal menerus yang harus disalurkan dalam atau melewati kolom yang ditumpu atau diangkur dalam poer atau fondasi telapak pada semua diskontinuitas. tulangan 18.13.3.2 Balok-balok sloof (grade) yang didesain untuk bekerja sebagai pengikat horizontal antara poer atau fondasi telapak harus diproporsikan sedemikian hingga dimensi penampang terkecil harus sama dengan atau lebih besar daripada spasi bersih yang disambung dibagi dengan 20, tetapi tidak perlu lebih besar dari 450 mm. Sengkang pengekang tertutup harus dipasang dengan spasi tidak melebihi yang lebih kecil dari setengah dimensi penampang ortogonal terkecil dan 300 mm. R18.13.3.2 Balok di atas tanah di antara pile cap atau fondasi telapak dapat berupa balok yang terpisah di bawah pelat di atas tanah atau dapat merupakan bagian penebalan pelat di atas tanah. Batasan dimensi penampang dan persyaratan minimum pengekang sengkang memberikan proporsi yang wajar. antara kolom-kolom 18.13.3.3 Balok-balok sloof (grade) dan balok-balok yang merupakan bagian fondasi pelat rakit yang dikenai lentur dari kolom yang merupakan bagian sistem pemikul gaya seismik harus memenuhi 18.6. R18.13.3.3 Balok di atas tanah yang menahan tegangan lentur dari momen- momen kolom harus memiliki detail tulangan yang sama dengan balok-balok dari sistem rangka di atas fondasi. tanah yang menahan gaya gempa dari dinding atau kolom yang merupakan bagian sistem pemikul gaya seismik harus didesain sebagai diafragma struktur sesuai dengan 18.12. Dokumen kontrak harus secara jelas menyatakan bahwa pelat di atas tanah merupakan diafragma struktur dan bagian sistem pemikul gaya seismik. 18.13.3.4 Pelat di atas R18.13.3.4 Pelat di atas tanah sering bekerja sebagai sebuah diafragma yang mengikat bangunan menjadi kesatuan pada tanah dan meminimumkan pengaruh pergerakan tanah tak sebidang yang mungkin terjadi pada seluruh dasar bangunan. Dalam kasus semikian, pelat di atas tanah itu harus diberi tulangan dan didetail secukupnya. Gambar-gambar desain harus secara jelas menyatakan tanah adalah bahwa pelat di atas komponen struktural sehingga dilarang memotong pelat tersebut. level 18.13.4 Tiang fondasi, pier, dan caisson R18.13.4 Tiang fondasi, pier, dan caisson - Kinerja yang cukup dari tiang fondasi dan caisson oleh beban gempa mensyaratkan bahwa ketentuan-ketentuan ini harus dipenuhi di samping standard lain atau pedoman-pedoman dapat digunakan (lihat R1.4.5). lain yang 427 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 18.13.4.1 Tiang fondasi, pier, dan caisson yang menahan beban tarik harus memiliki tulangan longitudinal menerus sepanjang bagian tiang yang menahan gaya tarik desain. Tulangan tersebut harus didetail untuk menyalurkan gaya tarik di dalam poer ke komponen struktur yang ditumpu. R18.13.4.1 Lintasan beban diperlukan pada pile cap untuk mentransfer gaya tarik dari tulangan tarik kolom atau elemen batas melalui pile cap menuju ke tulangan tiang fondasi atau caisson. longitudinal 18.13.4.2 Bila gaya tarik yang ditimbulkan oleh pengaruh gempa disalurkan antara poer atau fondasi pelat rakit dan tiang fondasi pracetak dengan batang tulangan yang dipasang sesudahnya pada ujung atas tiang fondasi, harus maka sistem didemonstrasikan pengujian mampu mengembangkan paling sedikit 1,25fy batang tulangan. R18.13.4.2 Dowel yang digrouting pada sebuah blockout di ujung atas tiang beton pracetak perlu disalurkan, dan pengujian adalah cara praktis untuk menunjukkan kapasitasnya. batang tulangan dapat dicor di bagian atas pancang, membuka kepala tiang dengan mengikis beton dan dihubungkan secara mekanis atau dilas ke suatu perpanjangan tulangan. di-grouting atau Alternatifnya, grouting dengan fondasi, pier, atau caisson harus memiliki tulangan transversal sesuai dengan 18.7.5.2 a) hingga e), 18.7.5.3, dan 18.7.5.4 kecuali persyaratan c) dan f) Tabel 18.7.5.4 pada lokasi-lokasi a) dan b) berikut: 18.13.4.3 Tiang R18.13.4.3 Saat gempa terjadi, tiang pondasi dapat lenturan yang terkena titik-titik diskuntinu, sangat terutama tepat di bawah pile cap dan dekat dasar deposit tanah lunak atau lapisan tanah lepasan. Ketentuan standar ini yang tulangan mensyaratkan pengekangan di bagian atas pancang didasarkan atas banyaknya kegagalan yang teramati di lokasi ini akibat gempa- gempa yang terjadi baru-baru ini. Tulangan transversal diperlukan di daerah ini untuk memberikan daktail. Perencana harus pula mempertimbangkan kemungkinan aksi inelastik dalam tiang fondasi akibat perubahan jenis lapisan tanah, seperti perubahan dari tanah lunak ke keras atau tanah lepas ke padat. Bila tiang pancang pracetak digunakan, potensi perbedaan elevasi ujung tiang pancang yang dipancang dengan yang ditentukan dalam perlu dokumen perencanaan dipertimbangkan sewaktu pembuatan detail tiang pancang. Bila tiang pancang tidak bisa masuk sepenuhnya dan berenti pada posisi yang lebih dangkal, pancang perlu ini dipotong. Bila kemungkinan tidak tulangan diperhitungkan, pada transversal tersedia ketentuan setelah pemotongan pancang. tinggi di pemakaian a) Pada sisi atas komponen struktur untuk paling sedikit 5 kali dimensi penampang komponen tersebut, tetapi tidak kurang dari 1,8 m di bawah sisi bawah poer; b) Untuk bagian tiang fondasi di dalam tanah yang tidak mampu menyediakan tumpuan lateral, atau di dalam udara dan air, sepanjang keseluruhan bagian tiang tak tertumpu ditambah panjang yang disyaratkan dalam a). kinerja yang panjang yang disyaratkan ini mungkin tidak 428 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 18.13.4.4 Untuk tiang fondasi pancang beton pracetak, panjang pemasangan tulangan transversal yang disediakan harus cukup memperhitungkan kemungkinan variasi dalam elevasi akhir pada ujung tiang fondasi terpasang. untuk fondasi, pier, atau caisson beton pada fondasi yang menumpu konstruksi dinding penumpu dengan stud setinggi satu dan dua tingkat dikecualikan dari persyaratan transversal 18.13.4.3 dan 18.13.4.4. 18.13.4.5 Tiang tulangan fondasi (batter) harus didesain untuk miring tiang menahan kekuatan (batter) yang bekerja fondasi miring Pengaruh sebagai kelangsingan tiang fondasi miring (batter) harus ditinjau untuk bagian tiang fondasi dalam tanah yang tidak mampu untuk lateral, atau di menyediakan dalam udara atau air. 18.13.4.6 Poer dengan tiang R18.13.4.6 Kerusakan struktural yang parah sering teramati di pertemuan tiang fondasi miring (batter piles) dan bangunan. Pile cap dan struktur sekitarnya harus didesain untuk potensi gaya yang besar yang dapat terjadi pada tiang fondasi miring. tekan penuh kolom pendek. tumpuan 18.14 - Komponen struktur yang tidak ditetapkan sebagai bagian sistem pemikul gaya seismik R18.14 - Komponen struktur yang tidak ditetapkan sebagai bagian sistem pemikul gaya seismik 18.14.1 Lingkup Bagian ini berlaku hanya untuk struktur yang dikenai KDS D, E, atau F. Untuk KDS tersebut, semua komponen struktur yang tidak didesain sebagai bagian dari sistem pemikul beban gempa disyaratkan untuk didesain menahan gaya gravitasi saat mengalami perpindahan desain. Untuk struktur beton, ketentuan pada bagian ini memenuhi persyaratan untuk kolom, balok, pelat, dan pilar dinding sistem gravitasi. mendefinisikan Ketentuan kombinasi gaya dan perpindahan yang harus diperhatikan. 18.14.1.1 Persyaratan 18.14 berlaku untuk komponen struktur rangka yang tidak didesain sebagai bagian sistem pemikul gaya seismik pada struktur yang dikenakan KDS D, E, dan F. 18.14.2 Pelaksanaan Desain 18.14.2.1 Komponen struktur rangka yang diasumsikan tidak didesain sebagai bagian sistem pemikul gaya seismik harus dievaluasi terhadap kombinasi beban gravitasi (1.2D + 1.0L) atau 0.9D, yang mana yang kritis, yang bekerja secara simultan dengan perpindahan desain u. Faktor beban pada beban hidup, L, diizinkan untuk direduksi menjadi 0,5 kecuali untuk garasi, ruang yang ditempati sebagai tempat perkumpulan publik, dan semua ruang dimana L lebih besar dari 4,8 kN/m2. 18.4.2 Desain perpindahan didefinisikan pada Pasal 2. Model yang digunakan untuk menentukan desain perpindahan bangunan harus dipilih untuk menghasilkan hasil yang konservatif yang mengikat nilai yang diperkirakan selama gempa desain dan harus mencakup, sebagaimana mestinya, efek dari retak beton, fleksibilitas fondasi, dan depormasi diafragma lantai dan atap. Ketentuan 18.14 dimaksudkan untuk memungkinkan terjadinya leleh lentur daktil kolom, balok, pelat, dan pilar dinding akibat perpindahan desain, dengan menyediakan 429 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kekangan dan gaya geser yang memadai pada elemen yang leleh tersebut. 18.14.3 Balok, kolom dan joint cor R18.14.3 Balok, kolom, dan joint cor ditempat ditempat 18.14.3.1 Balok, kolom dan joint cor ditempat harus diberi penulangan sesuai dengan 18.14.3.3 tergantung besarnya momen dan geser yang timbul pada komponen struktur akibat perpindahan desain, u. Jika efek perpindahan desain, u tidak dicek secara eksplisit, persyaratan 18.14.3.3 harus dipenuhi R18.14.3.1 kolom dan balok cor ditempat diasumsikan mengalami kelelehan jika pengaruh kombinasi beban gravitasi terfaktor dan desain perpindahan melebihi jika kekuatan yang disyaratkan, atau pengaruh tidak perpindahan dihitung. Persyaratan tulangan transversal dan kekuatan geser bervariasi tergantung jenis komponen struktur dan bilamana komponen struktur tersebut leleh akibat perpindahan desain. 18.14.3.2 atau desain 18.14.2.2 Jika momen dan geser yang timbul tidak melebihi kekuatan momen dan geser desain komponen struktur rangka, a) hingga c) harus dipenuhi: a) Balok harus memenuhi 18.6.3.1. Tulangan transversal harus diberikan sepanjang balok dengan spasi tidak melebihi d/2. Dimana gaya aksial , tulangan terfaktor melebihi gc'/10Af transversal menggunakan sengkang tertutup berdasarkan 18.7.5.2 so, sesuai dengan dengan spasi 18.14.3.2(b). harus b) Kolom harus memenuhi 18.7.4.1, 18.7.5.2, dan 18.7.6. Spasi longitudinal tertutup harus maksimum sengkang sebesar so disetinggi kolom. Spasi so tidak boleh melebihi nilai terkecil dari enam diameter tulangan longitudinal terkecil dan 150 mm. c) Kolom dengan gaya aksial gravitasi terfaktor yang melebihi 0,35Po harus memenuhi 18.14.3.2(b) dan 18.7.5.7. transversal yang Jumlah disediakan harus sebesar setengah yang disyaratkan oleh 18.7.5.4, dan spasinya tidak boleh lebih besar dari so di setinggi kolom. tulangan 18.14.3.3 Jika momen atau geser yang timbul melebihi Mn atau Vn komponen struktur rangka, atau jika momen dan geser yang timbul tidak dihitung, a) hingga d) harus dipenuhi: 430 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN a) Material, sambungan mekanis, dan las harus memenuhi rangka pemikul sambungan persyaratan sistem momen khusus 18.2.5 hingga 18.2.8. b) Balok harus memenuhi 18.14.3.2 (a) dan 18.6.5. c) Kolom harus memenuhi 18.7.4, 18.7.5, dan 18.7.6. d) Sambungan harus memenuhi 18.8.3.1. 18.14.4 Balok dan kolom pracetak R18.14.4 Balok dan kolom pracetak rangka beton pracetak beserta sambungannya tidak menyumbang yang diasumsikan tahanan lateral, harus memenuhi a) hingga d): 18.14.4.1 Komponen struktur R18.14.4.1 Kerusakan pada beberapa bangunan dengan sistem gravitasi beton pracetak saat Gempa Northridge 1994 dikaitkan dengan beberapa faktor yang ini. Kolom harus dibahas di bagian mengandung (ties) pada ikat silang keseluruhan tingginya, komponen rangka yang tidak diproposikan untuk memikul gaya gempa harus diikat bersama, dan panjang landasan yang lebih panjang harus digunakan untuk menjaga integritas sistem gravitasi selama getaran tanah (ground motion) terjadi. Penambahan 50 mm panjang landasan didasarkan pada asumsi 4 persen ratio simpangan antar tingkat (story drift ratio) dan 1,3 m tinggi balok, dan dianggap konservatif untuk gerakan tanah pada struktur yang dikenakan KDS D, E, itu, komponen rangka atau F. Selain pracetak tidak yang berkontribusi pada tahanan lateral juga harus memenuhi persyaratan kontruksi cor ditempat yang dijelaskan pada 18.14.3, jika berlaku. a) Persyaratan 18.14.3 b) Persyaratan ikat silang yang disyaratkan dalam 18.14.3.2(b) di setinggi kolom, termasuk tinggi balok; c) Tulangan integritas struktur, sesuai yang ditetapkan dalam 4.10 d) Panjang tumpuan pada dudukan suatu balok harus paling sedikit 50 mm lebih panjang dari yang ditentukan 16.2.6. diasumsikan 18.14.5 Sambungan pelat-kolom R18.14.5 Sambungan pelat-kolom 18.14.5.1 Untuk sambungan pelat-kolom pada pelat dua arah tanpa balok, tulangan geser pelat yang memenuhi persyaratan 8.7.6 atau 8.7.7 harus disediakan pada bagian kritis pelat sesuai yang ditentukan R18.14.5.1 Persyaratan untuk tulangan sambungan pelat-kolom geser pada dimaksudkan mengurangi untuk kemungkinan kegagalan geser pons (punching shear) pada pelat jika desain rasio simpangan antar tingkat (story drift ratio) melebihi nilai yang ditentukan. Δ10,035-20ugxsxcvhv dalam 22.6.4.1 jika . Tidak diperlukan perhitungan momen yang ditimbulkan, berdasarkan penelitian (Megally and Ghali 2002; Moehle 1996) kemungkinan yang mengidentifikasi dengan geser kegagalan mempertimbangkan simpangan tingkat dan tegangan geser akibat beban gravitasi tanpa momen pada penampang Tulangan geser pelat harus memenuhi 0,29'scvf di bagian kritis pelat dan harus diperpanjang setidaknya empat kali tebal pelat dari muka tumpuan yang berdekatan dengan bagian kritis pelat. tidak Persyaratan pons rasio tulangan geser ini 431 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN berlaku jika Δx / hsx ≤ 0,005. Nilai (Δx / hsx) harus diambil yang terbesar dari nilai-nilai pada tingkat yang berdekatan di atas dan di bawah sambungan kolom pelat. vc harus dihitung sesuai dengan 22.6.5. vug adalah tegangan geser terfaktor pada bagian kritis pelat untuk pelat dua arah akibat beban gravitasi tanpa transfer momen. kritis R18.14.5.1 mengilustrasikan persyaratan. Persyaratan tersebut dapat dipenuhi dengan menambah tulangan geser pelat, menambah ketebalan pelat, mengubah desain untuk mengurangi desain tingkat, atau kombinasinya. pelat. Gambar rasio simpangan Jika kepala kolom, drop panel, kepala geser, atau perubahan lain pada ketebalan pelat digunakan, persyaratan 18.14.5 potensi dievaluasi penampang sebagaimana disyaratkan pada 22.6.5.1. untuk semua kritis, Tulangan geser tidak diperlukan Diperlukan tulangan geserRasio simpangan antar tingkat desain (Δx/hsx) vug / ϕvc Gambar R18.14.5.1 - Ilustrasi kriteria 18.14.5.1 18.14.6 Pilar dinding (wall piers) R18.14.6 Pilar dinding (wall piers) tidak ditetapkan sebagai bagian sistem pemikul gaya seismik harus memenuhi persyaratan 18.10.8. Bila SNI 1726 menyertakan ketentuan memperhitungkan kekuatan lebih dari sistem pemikul gaya seismik, diizinkan untuk menentukan gaya geser desain sebesar o kali geser yang ditimbulkan akibat perpindahan desain, u. 18.14.6.1 Pilar dinding yang R18.14.6.1 Bagian 18.10.8 mensyaratkan bahwa desain gaya geser ditentukan berdasarkan 18.7.6.1, yang pada beberapa kasus dapat menghasilkan gaya besar yang tidak realistis. Sebagai alternatif, desain gaya geser dapat ditentukan sebagai perkalian faktor kekuatan lebih dan geser yang timbul saat pilar dinding berpindah sebesar δu. Faktor kekuatan lebih Ω0 pada SNI 1726, FEMA P749, IBC 2012 dapat ASCE/SEI 7, dan digunakan untuk tujuan ini. untuk 432 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 19 - BETON: PERSYARATAN DESAIN DAN DURABILITAS 19.1 - Ruang lingkup 19.1.1 Pasal ini dapat digunakan pada beton, termasuk untuk keperluan: a) Properti untuk desain b) Persyaratan durabilitas 19.1.2 Pasal ini harus digunakan sebagai persyaratan durabilitas untuk beton grout yang digunakan untuk tendon terlekat sesuai dengan persyaratan pada 19.4. 19.2 - Properti desain beton R19.2 - Properti desain beton 19.2.1 Persyaratan kekuatan tekan R19.2.1 Persyaratan kekuatan tekan - Persyaratan untuk campuran beton berdasarkan pada falsafah bahwa beton hendaknya memiliki dan durabilitas yang memadai. Standar ini menjelaskan nilai minimum fc' untuk struktur beton. Tidak ada batasan untuk nilai maksimum fc' kecuali disyaratkan oleh ketentuan standar yang spesifik. 19.2.1.1 Nilai dari fc' harus dispesifikasikan dalam dokumen konstruksi dan harus sesuai dengan persyaratan a) hingga c): kekuatan a) Batasan pada Tabel 19.2.1.1 b) Persyaratan durabilitas pada Tabel 19.3.2.1 c) Persyaratan kekuatan struktur Campuran beton yang ditentukan sesuai dengan 26.4.3 harus memiliki kekuatan tekan rata-rata melebihi nilai fc' yang digunakan pada perhitungan desain struktur. Nilai kekuatan rata-rata beton yang melebihi fc' harus berdasarkan pada konsep statistik. Ketika beton didesain untuk mencapai kekuatan lebih besar dari untuk fc', memastikan bahwa uji kekuatan beton akan memiliki probabilitas tinggi untuk memenuhi kriteria penerimaan kekuatan pada 26.12.3. Persyaratan durabilitas yang dijelaskan pada Tabel 19.3.2.1 harus dipenuhi sebagai tambahan persyaratan minimum fc' pada 19.2.1. Dalam beberapa kondisi, persyaratan durabilitas mungkin mensyaratkan nilai fc' yang lebih tinggi dari yang disyaratkan untuk tujuan struktural. Untuk desain sistem rangka pemikul momen khusus dan dinding struktural khusus yang digunakan untuk menahan gaya gempa, standar ini membatasi nilai maksimum fc' untuk beton ringan menjadi ini diberlakukan 35 MPa. Batasan data kurangnya terutama eksperimental dan terkait lapangan perilaku komponen-komponen dengan material beton ringan yang mengalami Tabel 19.2.1.1 - Batasan nilai fc' Nilai fc' minimum (MPa) Nilai fc' maksimum (MPa) Jenis beton Kegunaan Berat normal dan berat ringan Berat normal Tidak ada batasan Umum 17 hal tersebut dilakukan Sistem rangka pemikul momen khusus dan dinding struktural khusus Tidak ada batasan 21 Berat ringan 35[1] 21 [1]Batasan diizinkan untuk dilewati bila bukti hasil eksperimental dari elemen struktur yang terbuat dari beton ringan menunjukkan kekuatan dan keteguhan (toughness) yang sama atau melebihi dari elemen yang dibuat dengan menggunakan beton normal dengan kekuatan yang sama. 19.2.1.2 Kekuatan beton yang disyaratkan harus untuk menentukan proporsi campuran beton sesuai 26.4.3 dan untuk pengujian dan penerimaan beton pada 26.12.3. digunakan karena 19.2.1.3 Bila tidak ditentukan lain maka fc' harus diambil berdasarkan hasil pengujian 433 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 28 hari. Selain 28 hari, umur beton saat pengujian fc' harus dituliskan pada dokumen konstruksi. simpangan bolak-balik dalam nonlinear. rentang Standar ini juga membatasi fc' untuk desain angkur pada beton. Persyaratan ada pada 17.2.7. 19.2.2 Modulus elastisitas R19.2.2 Modulus elastisitas R19.2.2.1 Studi-studi terkait perumusan modulus elastisitas beton diringkas dalam Pauw (1960), yang mana Ec didefinisikan sebagai kemiringan garis yang digambar dari tegangan nol hingga tegangan tekan sebesar 0,45fc'. Modulus elastisitas untuk beton sensitif terhadap modulus elastisitas agregat dan proporsi campuran beton. Nilai modulus elastisitas terukur berkisar antara 80 hingga 120 persen dari nilai terhitung. ASTM C469M menyediakan metode uji untuk menentukan modulus elastisitas untuk beton yang mengalami tekan. 19.2.2.1 Modulus elastisitas beton, Ec, diizinkan untuk dihitung berdasarkan a) atau b): a) Untuk nilai wc di antara 1400 dan 2560 kg/m3 'fc043051,,ccwE (MPa) (19.2.2.1.a) b) Untuk beton normal 'fc4700cE (MPa) (19.2.2.1.b) 19.2.3 Modulus retak 19.2.3.1 Modulus retak beton fr dapat dihitung dengan menggunakan: 'fc620,rf (19.2.3.1) Dimana nilai λ diambil sesuai dengan 19.2.4 19.2.4 Beton ringan R19.2.4 Beton ringan - Faktor modifikasi λ digunakan untuk memperhitungkan rasio kekuatan tarik terhadap kekuatan tekan beton rendah yang dibandingkan dengan beton normal. Untuk desain menggunakan beton ringan, kekuatan geser, properti friksi, tahanan belah, lekatan antara beton dengan tulangan, dan persyaratan sambungan lewatan dianggap tidak sama dengan beton normal untuk kekuatan tekan yang sama. 19.2.4.1 Untuk mengakomodasi properti beton ringan, sebuah faktor modifikasi λ harus digunakan sebagai pengali dari √fc' √fc' untuk semua ketentuan pada standar ini. ringan lebih 19.2.4.2 Nilai dari λ harus diambil berdasarkan komposisi aggregat pada campuran beton sesuai dengan Tabel 19.2.4.2 atau sesuai yang diizinkan pada 19.2.4.3. Biasanya, perancang tidak mengetahui campuran agregat yang diperlukan untuk mencapai target kekuatan dan kepadatan desain yang disyaratkan pada sebuah kasus, proyek. Pada pemasok beton dan agregat lokal memiliki standar campuran beton ringan dan dapat menyediakan fraksi volumetrik agregat ringan dan normal yang diperlukan untuk mencapai nilai target. Fraksi volumetrik ini dapat digunakan untuk menentukan nilai λ, atau apabila tidak ada data tersebut, kebanyakan 434 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN diperbolehkan untuk menggunakan nilai λ yang lebih rendah untuk jenis beton ringan yang ditentukan. Tabel 19.2.4.2 - Faktor modifikasi λ Dua prosedur alternatif disediakan untuk menentukan λ. Alternatif pertama berdasar pada asumsi bahwa untuk tingkatan kekuatan tekan yang setara, kekuatan tarik pada beton ringan adalah fraksi tetap terhadap kekuatan tarik beton normal (Ivey dan Buth 1967). Pengali yang digunakan pada λ berdasarkan data dari serangkaian uji pada beton yang terbuat dari banyak jenis struktural agregat ringan. Beton Komposisi Aggregat λ Beton ringan dengan semua agregat ringan Halus: ASTM C330M Kasar: ASTM C330M 0,75 Halus: Kombinasi ASTM C330M dan C33M Kasar: ASTM C330M Beton Ringan, agregat halus campuran 0,75 s/d 0,85[1] Beton ringan dengan pasir ringan Beton ringan dengan pasir ringan, dan agregat kasar campuran Halus: ASTM C33M Kasar: ASTM C330M 0,85 untuk menentukan λ adalah berdasarkan uji laboratorium beton ringan dengan sumber agregat dan kekuatan tekan yang digunakan di lapangan. Uji laboratorium dilakukan sesuai dengan ASTM C330M meliputi pengujian kekuatan tarik belah rata-rata fct dan kekuatan tekan rata-rata fcm dari beton ringan. Nilai λ ditentukan (19.2.4.3), yang menggunakan Pers. mana berdasar pada asumsi bahwa kekuatan kekuatan tarik belah rata-rata beton ringan setara dengan 0,56√fcm (Ivey dan Buth 1967; Hanson 1961). Prosedur alternatif kedua Halus: ASTM C33M Kasar: Kombinasi ASTM C330M dan C33M 0,85 s/d 1[2] Halus: ASTM C33M Kasar: ASTM C33M linear dari 0,75 hingga 0,85 diizinkan Beton normal 1 [1]Interpolasi berdasarkan perbandingan dari volume absolut agregat halus normal dan total volume absolut agregat halus. [2]Interpolasi linerar dari 0,85 hingga 1 diizinkan berdasarkan perbandingan dari volume absolut agregat kasar normal dan total volume absolut agregat kasar. 19.2.4.3 Jika hasil pengukuran kekuatan fct, tarik belah digunakan untuk menghitung λ, uji laboratorium harus dilakukan sesuai ASTM C330M untuk menentukan nilai fct dan nilai fcm yang bersesuaian dan λ dapat dihitung menggunakan: rata-rata beton ringan, 1,00,56ctcmff (19.2.4.3) Campuran beton yang diuji untuk harus mencerminkan yang digunakan di pada menghitung campuran pekerjaan tersebut. λ 19.3 - Persyaratan durabilitas beton R19.3 - Persyaratan durabilitas beton Durabilitas beton dipengaruhi oleh ketahanan beton terhadap penetrasi fluida. Ini terutama dipengaruhi oleh w/cm dan komposisi material sementisius yang digunakan pada beton. Untuk w/cm tertentu, penggunaan abu terbang (fly ash), semen slag, abu silika (silica fume), atau kombinasi material-material tersebut biasanya akan meningkatkan ketahanan beton terhadap penetrasi fluida dan juga meningkatkan durabilitas beton. Peraturan ini memberikan penekanan pada w/cm 435 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN untuk mencapai permeabilitas rendah sehingga dapat memenuhi persyaratan durabilitas. ASTM C1202 dapat digunakan untuk menentukan ketahanan beton terhadap penetrasi fluida. Karena sulit untuk memverifikasi secara pasti nilai w/cm beton, nilai terpilih dari fc' hendaknya nilai maksimum w/cm yang disyaratkan untuk durabilitas. Pemilihan fc' yang konsisten dengan w/cm maksimum yang diizinkan dan disyaratkan untuk durabilitas akan membolehkan hasil uji kekuatan untuk digunakan sebagai pengganti w/cm, dan kemudian membantu memastikan bahwa maksimum w/cm tidak melebihi ambang di lapangan. konsisten dengan Sebagaimana dijelaskan pada catatan kaki pada Tabel 19.3.2.1, batasan w/cm maksimum tidak dispesifikkan untuk beton ringan karena jumlah campuran air yang diserap oleh agregat ringan membuat perhitungan w/cm tidak pasti. Maka dari itu, persyaratan untuk fc' minimum digunakan untuk memastikan semen berkualitas tinggi. pasta Kategori paparan yang didefinisikan pada Tabel 19.3.1.1 terbagi menjadi kelas- kelas paparan tergantung pada keparahan paparan. Persyaratan yang berhubungan dengan kelas paparan disediakan pada 19.3.2. beton Standar ini tidak mencakup ketentuan- ketentuan untuk kasus khusus paparan berat, seperti asam maupun suhu tinggi. 19.3.1 Kategori dan kelas paparan R19.3.1 Kategori dan kelas paparan tiga kategori paparan yang mempengaruhi persyaratan untuk beton untuk menjamin durabilitas yang memadai: Standar ini membahas 19.3.1.1 Perencana ahli bersertifikat harus menentukan kelas paparan berdasarkan pada tingkat keparahan paparan komponen struktur beton yang diantisipasi untuk setiap kategori paparan menurut Tabel 19.3.1.1. Paparan Kategori S berlaku untuk beton yang berkontak langsung dengan tanah atau air yang mengandung sejumlah ion sulfat larut dalam air yang merusak. Paparan Kategori W berlaku untuk beton yang berkontak dengan air tapi tidak terpapar siklus beku-cair, klorida, atau sulfat. Paparan Kategori C berlaku untuk beton yang yang memerlukan nonprategang terpapar dan prategang kondisi 436 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN perlindungan tulangan. tambahan dari korosi setiap kategori didefinikasi oleh kelas dengan peningkatan yang merepresentasikan peningkatan kondisi keparahan paparan. Klasifikasi nol (0) digunakan jika keparahan paparan hampir tidak berdampak (tidak berbahaya) atau kategori paparan tidak berlaku pada komponen. Keparahan paparan dalam Tabel 19.3.1.1 - Kategori dan kelas paparan nilai numerik Kategori Kelas Kondisi 2- Sulfat SO4 larut dalam air di tanah, dalam persen masa[1] 2- < SO4 2-) Sulfat (SO4 larut dalam air, dalam ppm[2] Kategori Paparan S dibagi menjadi empat tingkatan paparan: a) Kelas paparan S0 diberikan pada kondisi dimana konsentrasi sulfat terlarut yang berkontak dengan beton tergolong rendah dan serangan sulfat yang tidak dipertimbangkan. 2- < 150 S0 SO4 0,10 0,10 ≤ 2- < SO4 Sulfat (S) 2- < 150 ≤ SO4 1500 atau air laut S1 0,20 0,20 ≤ 2- < SO4 2- ≤ 1500 ≤ SO4 10.000 S2 dapat merusak 2,00 2- > SO4 b) Kelas paparan S1, S2, dan S3 diberikan beton untuk struktur yang berkontak langsung dengan sulfat terlarut dalam tanah atau air. Keparahan paparan meningkat dari kelas paparan S1 ke S3 berdasarkan konsentrasi sulfat terlarut terukur yang tanah atau paling kritis di dalam konsentrasi sulfat larut dalam air. Paparan air laut termasuk dalam kelas paparan S1. 2- > 10.000 S3 SO4 2,00 komponen-komponen Beton kering kondisi layan, Beton kontak dengan air dan permeabilitas rendah tidak disyaratkan Beton kontak dengan air dan pemeabilitas rendah disyaratkan Beton kering atau terlindung dari kelembaban Beton terpapar terhadap kelembaban tetapi tidak terhadap sumber klorida luar Beton terpapar terhadap kelembaban dan sumber klorida eksternal dari bahan kimia, garam, air asin, air payau, atau percikan dari sumber-sumber ini W0 Kontak dengan air (W) W1 C0 C1 Proteksi korosi tulangan (C) Kategori Paparan W dibagi menjadi dua kelas paparan: a) Komponen-komponen termasuk dalam kelas paparan W0 jika komponen- komponen tersebut kering pada kondisi layan atau terkontak dengan air, namun tidak ada persyaratan spesifik untuk permeabilitas rendah. C2 [1]Persen sulfat dalam masa dalam tanah harus ditentukan dengan ASTM C1580. [2]Konsentrasi sulfat larut dalam air dalam ppm harus ditentukan dengan ASTM D516 atau ASTM D4130. b) Komponen-komponen termasuk dalam kelas paparan W1 jika digunakan beton dengan tingkat permeabilitas air yang rendah dan penetrasi air ke dalam beton dapat mengurangi durabilitas komponen tersebut. Sebagai contoh adalah dinding fondasi di bawah muka air. Kategori Paparan C dibagi menjadi tiga kelas paparan: a) Kelas paparan C0 diberikan jika kondisi mensyaratkan terhadap paparan tambahan perlindungan munculnya korosi tulangan. tidak Kelas paparan C1 dan C2 diberikan pada komponen beton nonprategang dan 437 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN prategang, tergantung pada derajat paparan dari luar seperti kelembapan dan klorida saat kondisi layan. Contoh paparan dari luar berupa klorida termasuk beton yang mengalami kontak langsung dengan bahan kimia pencair, garam, air garam, air payau, air laut, atau percikan dari sumber- sumber tersebut. 19.3.2 Persyaratan campuran beton R19.3.2 Persyaratan campuran beton - Tabel 19.3.2.1 menyediakan persyaratan untuk beton berdasarkan kelas paparan yang ditetapkan. Persyaratan yang paling ketat contoh, komponen yang ditetapkan pada kelas paparan W1 dan Kelas paparan S2 akan membutuhkan beton untuk memenuhi w/cm maksimum sebesar 0,45 dan fc' minimum sebesar 31 MPa karena persyaratan untuk kelas paparan S2 lebih ketat daripada persyaratan untuk kelas paparan W1. 19.3.2.1 Berdasarkan kelas paparan yang ditetapkan pada Tabel 19.3.1.1, campuran beton harus memenuhi persyaratan paling ketat dari yang ditentukan pada Tabel 19.3.2.1. diterapkan. Sebagai Kelas paparan S1, S2, dan S3: Tabel 19.3.2.1 menyebutkan jenis semen yang sesuai dan nilai maksimum w/cm dan nilai minumum fc' untuk kondisi paparan sulfat yang beragam. Dalam memilih semen untuk menahan sulfat, pertimbangan utamanya adalah kandungan tricalcium aluminate (C3A) di dalamnya. Kelas paparan S1: Semen Tipe II ASTM C150M terbatas pada semen dengan kandungan maksimum C3A sebesar 8,0 persen dan dapat diterima untuk digunakan pada kelas paparan S1. Semen campuran pada ASTM C595M dengan penyebutan MS juga dapat digunakan. Sejak telah 2009, ASTM C595M memasukkan persyaratan untuk semen campuran biner (IP dan IS) dan terner (IT). Semen campuran biner (binary) dan terner (ternary) yang sesuai dengan aturan ASTM C595M adalah tipe IP, IS, dan IT yang mencakup akhiran (MS) sebagai bagian dari sebutan mereka, yang mana semen memenuhi mengindikasikan persyaratan untuk tahanan sulfat sedang. Dalam ASTM C1157M, penyebutan yang tepat untuk paparan sulfat sedang adalah Tipe MS. Kelas paparan S2: Semen Tipe V ASTM C150M terbatas pada semen dengan kandungan maksimum C3A sebesar 5,0 persen dan diterima untuk digunakan pada 438 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kelas paparan S2. Semen campur biner dan terner yang sesuai dengan ASTM C595M adalah Tipe IP, IS, dan IT yang mencakup akhiran (HS) sebagai bagian dari yang mana menunjukkan semen yang sesuai dengan persyaratan untuk tahanan sulfat tinggi. Dalam ASTM C1157M, penyebutan yang sesuai untuk paparan sulfat parah adalah Tipe HS. penyebutannya, ini memperbolehkan penggunaan semen portland Tipe V ASTM C150M ditambah pozzolan atau semen slag berdasarkan pada catatan kinerja layan yang berhasil, daripada memenuhi persyaratan uji pada 26.4.2.2(c). Alternatif ini juga tersedia untuk campuran semen biner dan terner ASTM C595M dengan akhiran (HS) pada penyebutannya dan untuk semen ASTM C1157M Tipe HS. Kelas paparan S3: Peraturan (fly ash) (ASTM C618, Kelas F), pozzolan alami (ASTM C618, Kelas N), abu silika (silica fume) (ASTM C1240), atau semen slag (ASTM C989M) juga telah terbukti dapat meningkatkan ketahanan sulfat pada beton (Li dan Roy 1986; ACI 233R; ACI 234R). Maka dari itu, catatan kaki pada Tabel 19.3.2.1 menyediakan pilihan kinerja untuk menentukan kombinasi yang sesuai pada material tersebut sebagai alternatif untuk menggunakan jenis semen tertentu yang terdaftar. ASTM C1012M untuk diizinkan mengevaluasi ketahanan sulfat pada campuran menggunakan kombinasi material sementisius sesuai dengan 26.4.2.2(c). Penggunaan abu terbang untuk digunakan Beberapa semen campuran sesuai dengan ASTM C595M dan ASTM C1157M dapat memenuhi persyaratan tes 19.3.4 tanpa tambahan pozzolan atau semen slag pada semen campuran seperti yang diproduksi. tahun 2012, ASTM C595M untuk memperkenalkan semen Tipe IL yang mengandung batu kapur sebesar 5 hingga 15 persen dan semen IT yang mengandung hingga 15 persen batu kapur. Persyaratan ASTM C595M saat ini tidak mengizinkan semen Tipe IT dengan tahanan sulfat sedang (MS) atau tinggi (HS) dengan kandungan Pada persyaratan 439 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN batu kapur lebih dari 5 persen atau semen Tipe IL. Perlu dicatat bahwa semen tahan sulfat tidak akan meningkatkan ketahanan beton terhadap beberapa campuran kimiawi yang agresif-sebagai contoh, asam belerang. Dokumen konstruksi hendaknya secara jelas menjelaskan kasus-kasus tersebut. Air laut termasuk dalam kelas paparan S1 (paparan sedang) pada Tabel 19.3.1.1, meskipun mengandung lebih dari 1500 2-. Semen portland dengan ppm SO4 kandungan C3A tinggi meningkatkan ikatan klorida yang terkandung pada air laut dan standar ini mengizinkan jenis semen portland yang lain dengan C3A hingga 10 persen jika w/cm maksimum dibatasi hingga 0,40 (lihat catatan kaki Tabel 19.3.2.1). Sebagai tambahan pemilihan material sementisius yang tepat, persyaratan lain untuk beton tahan lama yang terpapar sulfat terlarut dalam air adalah penting, seperti kekuatan, pemadatan yang memadai, keseragaman, selimut beton yang memadai, dan perawatan kelembapan beton yang cukup untuk membuat properti potensial beton. w/cm rendah, Kelas paparan W1: Kelas paparan ini mensyaratkan permeabilitas rendah ketika terdapat kontak langsung dengan air, dan cara utama untuk memperoleh beton dengan permeabilitas rendah adalah dengan menggunakan nilai w/cm rendah. Untuk w/cm tertentu, permeabilitas dapat dikurangi dengan optimasi material sementisius pada campuran beton. yang digunakan Kelas paparan C2: Untuk beton nonprategang dan prategang dalam kelas paparan C2, nilai maksimum w/cm, yang kekuatan disyaratkan, dan selimut minimum adalah persyaratan dasar untuk dipertimbangkan. Kondisi-kondisi hendaknya dievaluasi untuk struktur terpapar klorida, seperti pada struktur tempat parkir yang mana klorida dapat berasal dari kendaraan, atau pada struktur dekat laut. Tulangan terlapis, tulangan baja tahan karat, dan selimut lebih besar dari persyaratan yang dapat menyediakan minimum tekan minimum 20.6 440 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN perlindungan tambahan pada kondisi tersebut. Penggunaan semen slag yang memenuhi ASTM C989M atau fly ash yang memenuhi ASTM C618 dan peningkatan tekan dapat meningkatkan kekuatan perlindungan. Penggunaan silika fume yang memenuhi ASTM C1240 dengan high-range water reducer yang sesuai, ASTM C494M, Tipe F dan G, atau ASTM C1017M dapat menyediakan perlindungan tambahan (Ozyildirim dan Halstead 1988). Penggunaan ASTM C1202 untuk menguji campuran beton yang digunakan akan menyediakan kinerja informasi campuran. juga tambahan terkait Batas klorida untuk Kategori paparan C: Untuk kelas paparan C0, C1, dan C2, berlaku batas ion klorida. Untuk beton nonprategang, nilai maksimum yang diizinkan untuk ion klorida terlarut air dalam beton, diukur oleh ASTM C1218M pada usia antara 28 hingga 42 hari, tergantung pada derajat paparan luar seperti kelembapan dan klorida. Untuk beton prategang, batas yang sama sebesar 0,06 persen ion klorida dari massa semen tanpa memandang paparan. berlaku Informasi tambahan terkait efek klorida pada korosi tulangan baja diberikan di ACI 201.2R, yang menyediakan petunjuk untuk durabilitas beton, dan ACI 222R, yang memberikan petunjuk pada faktor yang mempengaruhi korosi metal pada beton. Sebuah awal mengenai kandungan ion klorida pada campuran beton yang diajukan dapat diperoleh dari menguji material penyusun beton secara terpisah total kandungan ion klorida. Jika kandungan total ion klorida, dihitung berbasis proporsi beton, melebihi batas yang diizinkan pada Tabel 19.3.2.1, maka perlu dilakukan uji kandungan terlarut untuk sampel beton keras. Beberapa ion klorida yang ada pada material penyusun beton dapat berupa klorida tidak larut dalam air atau berupa klorida yang akan bereaksi dengan semen selama hidrasi dan menjadi tidak larut sesuai prosedur pengujian yang dijelaskan di ASTM C1218M. evaluasi untuk menentukan ion klorida Ketika beton diuji untuk kandungan ion terlarut, pengujian hendaknya klorida 441 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dilakukan pada umur beton 28 hingga 42 hari. Batasan dalam Tabel 19.3.2.1 dapat diterapkan untuk klorida yang berasal dari material penyusun beton, bukan yang berasal dari lingkungan sekitar beton. Untuk beton nonprategang yang akan kering pada saat kondisi layan (Kelas paparan C0), batas 1,00 persen dapat digunakan untuk mengontrol besarnya klorida terlarut yang berasal dari material penyusun beton. Tabel 19.3.2.1 - Persyaratan untuk beton berdasarkan kelas paparan Material campuran tambahan kalsium klorida Material sementisius [𝟐] - Tipe w/cm maks. [𝟏] Kelas paparan fc' min., MPa Semen Portland[7] Tanpa batasan tipe Semen Hidrolik Campuran[7] Semen Hidrolik[7] Tanpa batasan tipe S0 T/A 17 Tanpa batasan tipe Tanpa batasan Tipe IP(MS), IS(MS) atau IT(MS) IP(HS), IS(HS) atau IT(HS) IP(HS), IS(HS) atau IT(HS) dan plus pozzolan atau slag[4] II [3][4] S1 0,50 28 MS Tanpa batasan V[4] S2 0,45 31 HS Tidak diizinkan HS + pozzolan atau slag[4] V + pozzolan atau slag[4] S3 0,45 31 Tidak diizinkan W0 W1 T/A 0,50 17 28 Tidak ada Tidak ada Kandungan ion klorida terlarut maksimum (Cl-) pada beton dalam persen berat semen [6] Beton nonpratega ng 1,00 0,30 0,15 Persyaratan lainnya Beton prategang C0 C1 C2 T/A T/A 0,40 17 17 35 0,06 0,06 0,06 Tidak Ada Selimut beton[6] [1] Batasan maksimum w/cm pada Tabel 19.3.2.1 tidak berlaku untuk beton ringan. [2] Untuk paparan air laut, tipe semen Portland lainnya dengan kadar trikalsium aluminat (C3A) sampai dengan 10 persen diizinkan jika w/cm tidak melebihi 0,40. [3] Tipe semen tersedia lainnya seperti Tipe III atau Tipe I diizinkan dalam Kelas Paparan S1 atau S2 jika kadar C3A masing- masing kurang dari 8 persen untuk kelas paparan S1 atau kurang dari 5 persen untuk kelas paparan. [4] Jumlah sumber spesifik dari pozzolan atau slag yang digunakan tidak boleh kurang dari jumlah yang telah ditentukan oleh catatan layan untuk meningkatkan ketahanan sulfat bila digunakan dalam beton yang mengandung semen Tipe V. Sebagai alternatif, jumlah sumber spesifik pozzolan atau slag yang digunakan tidak boleh kurang dari jumlah yang diuji sesuai dengan ASTM C 1012M dan memenuhi kriteria dalam 4.5.1. [5]Kadar ion klorida terlarut yang berasal dari material dasar termasuk air, agregat, material sementisius, dan material campuran tambahan harus ditentukan pada campuran beton sesuai dengan ASTM C 1218M saat umur beton antara 28 dan 42 hari. [6] Selimut beton harus sesuai dengan persyaratan pada 20.6. [7] SMerujuk ke Tabel 26.4.1.1.1(a). 19.3.3 Pasal ini tidak relevan untuk R19.3.3 Pasal ini tidak relevan untuk Indonesia Indonesia 19.3.4 Kombinasi material sementisius R19.3.4 Kombinasi material sementisius alternatif untuk paparan sulfat alternatif untuk paparan sulfat 442 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN untuk material yang perlihatkan pada 19.3.2 diizinkan bila diuji terlebih dahulu ketahanan sulfatnya. Metode pengujian dan kriteria penerimaan harus sesuai dengan Tabel 26.4.2.2(c). 19.3.4.1 Kombinasi sementitius alternatif seperti R19.3.4.1 Ketentuan ini dapat diterapkan selama proses proporsi campuran beton. diduplikasi di telah Ketentuan 26.4.2.2(c). penjelasan Informasi tambahan dijelaskan di Pasal 26. ini 19.4 - Persyaratan durabilitas untuk material grouting 19.4.1 Kandungan klorida terlarut untuk tendon terlekat harus tidak melebihi 0,06 persen bila diuji sesuai dengan ASTM C1218M, dengan pengukuran massa ion klorida per massa semen. 443 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 20 - PROPERTI BAJA TULANGAN, DURABILITAS, DAN PENANAMAN 20.1 - Ruang lingkup R20.1 - Ruang lingkup 20.1.1 Pasal ini dapat digunakan untuk tulangan dan harus memenuhi R20.1.1 Material yang diizinkan untuk digunakan sebagai baja tulangan telah ditetapkan. Elemen logam lain, seperti pelat ring (inserts), baut angkur, atau baja polos untuk dowel pada isolasi atau joint konstruksi, umumnya tidak diperhitungkan sebagai baja tulangan menurut ketentuan pada standar ini. Perkuatan menggunakan fiber-reinforced polymer tidak dibahas pada peraturan ini. Komite ACI telah mengembangkan pedoman 440 untuk penggunaan perkuatan FRP (ACI 440.1R dan 440.2R). baja persyaratan dari a) hingga c): a) Properti material b) Properti yang digunakan untuk desain c) Persyaratan persyaratan minimum durabilitas, penentuan termasuk selimut (FRP) 20.1.2 Aturan pada 20.7 dapat digunakan untuk penanaman. 20.2 - Batang dan kawat nonprategang R20.2 - Batang dan kawat nonprategang 20.2.1 Properti material R20.2.1 Properti material kawat nonprategang harus berulir, kecuali untuk batang atau kawat polos diperbolehkan digunakan sebagai tulangan spiral. 20.2.1.1 Tulangan dan 20.2.1.2 Kekuatan leleh tulangan dan kawat nonprategang harus ditentukan dengan mengikuti a) atau b): R20.2.1.2 Sebagian besar dari tulangan baja nonprategang menunjukkan perilaku tegangan-regangan yang titik leleh nya terlihat tulangan jelas. Namun, bahan seperti batang baja mutu tinggi, kawat baja, batang baja gulungan, dan batang serta kawat baja tahan karat umumnya tidak menunjukkan perilaku pelelehan justru melengkung yang secara perlahan. Metode yang digunakan untuk mengukur kekuatan leleh dari baja tulangan perlu disediakan untuk kedua jenis hubungan tegangan dan regangan dari baja tulangan. a) Metode offset, dengan menggunakan offset sebesar 0,2 persen sesuai ASTM A370 b) Titik leleh dengan menggunakan metode penghentian gaya (halt of force), dengan catatan tulangan atau kawat nonprategang memiliki titik leleh yang jelas. jelas, tetapi Sebuah studi (Paulson et al., 2013) terkait pembuatan selama periode 2008 hingga 2012 menemukan bahwa metode offset, menggunakan offset persen, mampu menunjukkan 0,2 perkiraan beton bertulang yang masuk akal. tulangan kekuatan struktur Kekuatan leleh ditentukan oleh pabrikan ketika uji tarik dilakukan pada contoh untuk tulangan. Metode pengujian 444 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN penentuan kekuatan leleh baja, termasuk metode offset dan penentuan titik leleh menggunakan metode penghentian gaya (halt of force), telah dijelaskan dengan baik pada standar ASTM untuk batang dan kawat baja nonprategang maupun di ASTM A370 terkait Metode Pengujian dan Definisi. 20.2.1.3 Tulangan ulir harus sesuai poin R20.2.1.3 Tulangan ulir yang terbuat dari baja alloy rendah menurut ASTM A706M dimaksudkan untuk aplikasi di mana diperlukan yang kemampuan terkontrol, pembatasan komposisi kimia las, untuk meningkatkan kemampuan ataupun keduanya. a), b), c), d), atau e): a) ASTM A615 M - Baja karbon b) ASTM A706 M - Baja alloy rendah c) ASTM A996 M - Baja as dan baja rel; tulangan dari baja rel harus bertipe R d) ASTM A966 M - Baja nirkarat (stainless) e) ASTM A 1035 M - Baja karbon kromium tarik Batang baja rel ulir yang digunakan pada peraturan ini harus sesuai ASTM A996M, termasuk ketentuan untuk batang tipe R. lebih Batang banyak lentur dibandingkan tipe baja rel yang lain. rendah tipe R perlu memenuhi syarat batas uji (stainless) digunakan ketika ketahanan korosi yang tinggi permeabilitas magnetis atau terkontrol dibutuhkan. Batang baja nirkarat Baja karbon kromium rendah adalah material mutu tinggi yang boleh digunakan sebagai transversal untuk pengekangan pada sistem struktur khusus tahan gempa dan tulangan spiral pada kolom. Lihat Tabel 20.2.2.4a dan b. ASTM A1035M menyediakan persyaratan untuk batang dengan dua kekuatan leleh minimum - 700 MPa dan 830 MPa - yang secara berurutan dikenal sebagai baja Mutu 690 dan Mutu 830, tetapi nilai fyt yang diizinkan untuk maksimum ini perhitungan desain pada standar dibatasi menurut 20.2.2.3. tulangan 20.2.1.4 Tulangan polos untuk tulangan spiral harus sesuai ASTM A651M, A706M, A955M atau A1035 M. hanya diperbolehkan untuk digunakan sebagai tulangan spiral untuk tulangan transversal pada kolom, tulangan transversal untuk menahan geser dan torsi, atau tulangan pengekang untuk sambungan lewatan. R20.2.1.4 Batang polos 20.2.1.5 Tulangan kawat las ulir harus sesuai ASTM A184M. Tulangan ulir digunakan untuk tulangan las harus sesuai ASTM A615 M atau A706 M. 445 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 20.2.1.6 Tulangan ulir berkepala harus sesuai termasuk persyaratan pada Lampiran A1 untuk dimensi kepala kelas HA. R20.2.1.6 Batasan dimensi kepala kelas HA yang tercantum pada Lampiran A1 dari ASTM A970M terjadi karena kurangnya data hasil uji tulangan ulir berkepala, yang tidak memenuhi persyaratan dimensi kelas HA. Kepala tulangan ulir yang tidak sesuai dengan batasan kelas HA terkait halangan deformasi batang dan bentuk muka landasan dapat menyebabkan terjadinya gaya belah yang tidak diinginkan di dalam beton yang bukan merupakan karakteristik kepala tulangan yang digunakan pada pengujian untuk dasar penulisan 25.4.4. Untuk kepala yang memenuhi persyaratan dimensi kelas HA, luas bersih penahan kepala dapat diasumsikan sama dengan luas kotor kepala dikurangi luas tulangan. Asumsi tentu sesuai untuk tidak diterapkan pada kepala yang memenuhi persyaratan dimensi kelas HA. ASTM A970M, ini belum 20.2.1.7 Kawat ulir, kawat polos, tulangan kawat las ulir, dan tulangan kawat las polos harus sesuai a) atau b), kecuali kekuatan leleh harus ditentukan sesuai 20.2.1.2: R20.2.1.7 Kawat polos hanya diizinkan untuk tulangan spiral dan tulangan kawat baja polos yang dilas, tulangan yang disebut terakhir dianggap sebagai kawat ulir. Kawat baja nirkarat (stainless) dan tulangan kawat baja nirkarat (stainless) yang diljas diaplikasikan ketika ketahanan korosi yang tinggi dan permeabilitas magnetis tertentu diperlukan. Persyaratan fisik dan mekanis untuk kemampuan tulangan kawat baja ulir nirkarat (stainless) serta tulangan kawat baja ulir dan polos yang dilas menurut ASTM A1022M sama seperti persyaratan untuk kawat ulir, tulangan kawat ulir yang dilas, dan tulangan kawat polos yang dilas menurut ASTM A1064M. a) A1064M-Baja karbon b) A1022M-Baja nirkarat (stainless) 20.2.1.7.1 Diizinkan menggunakan kawat R20.2.1.7.1 Batas atas ditetapkan untuk ukuran kawat ulir karena pengujian (Rutledge and Devries 2002) menunjukkan bahwa kawat D16 hanya akan mencapai sekitar 60 persen dari kekuatan lekatan (bond) dalam tarik yang diberikan oleh Pers. (25.4.2.3a). ulir dengan ukuran D5 hingga D13. 20.2.1.7.2 Kawat ulir dengan ukuran lebih besar dari D13 harus diizinkan sebagai jika pada saat las tulangan kawat perhitungan panjang penyaluran dan lewatan dianggap sebagai kawat polos sesuai 25.4.7 dan 25.5.4. 446 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 20.2.1.7.3 Kecuali sesuai yang diizinkan untuk tulangan kawat las yang digunakan sebagai sengkang sesuai 25.7.1, spasi pertemuan sambungan las pada tulangan kawat pada arah tegangan yang dihitung harus tidak boleh melebihi a) atau b): a) 400 mm untuk tulangan kawat las ulir b) 300 mm untuk tulangan kawat las polos 20.2.2 Properti desain R20.2.2 Properti desain 20.2.2.1 Untuk batang dan kawat nonprategang, tegangan di bawah fy adalah Es dikalikan dengan regangan baja. Untuk regangan lebih besar dari regangan yang menyebabkan fy maka tegangan harus dianggap terpengaruh dengan tidak regangan dan sama dengan fy. R20.2.2.1 Untuk tulangan ulir, cukup akurat mengasumsikan bahwa tegangan dengan pada regangan di bawah kekuatan leleh yang ditentukan fy. Peningkatan kekuatan akibat efek strain hardening pada tulangan harus diabaikan untuk perhitungan kekuatan nominal. Pada perhitungan kekuatan nominal, gaya yang terjadi pada tulangan tarik maupun tekan dihitung sebagai berikut : tulangan sebanding Jika εs < εy (regangan leleh) sssssEAfA Jika εs ≥ εy ysssfAfA Dengan εs adalah nilai dari diagram regangan pada lokasi tulangan. 20.2.2.2 Modulus elastisitas, Es, untuk batang dan kawat nonprategang diizinkan untuk diambil sebesar 200.000 Mpa. 20.2.2.3 Kekuatan leleh untuk batang dan kawat nonprategang harus berdasarkan mutu tulangan yang ditentukan dan tidak boleh melebihi nilai yang ditetapkan pada 20.2.2.4 untuk penggunaan yang sesuai. 20.2.2.4 Tipe dari kawat dan batang nonprategang yang akan digunakan untuk struktur tertentu harus sesuai Tabel 20.2.2.4a untuk tulangan ulir dan Tabel 20.2.2.4b untuk tulangan polos. R20.2.2.4 Tabel 20.2.2.4a dan b membatasi nilai maksimum dari kekuatan leleh yang digunakan pada perhitungan desain untuk masing-masing tulangan ulir nonprategang dan tulangan spiral polos nonprategang. Pada Tabel 20.2.2.4a, untuk tulangan ulir pada sistem rangka pemikul momen khusus dan dinding struktural khusus, 447 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN penggunaan tulangan longitudinal dengan mutu yang diasumsikan pada desain mengakibatkan terjadinya geser yang lebih tinggi dan tegangan lekatan (bond stress) pada saat ini peningkatan momen leleh. Kondisi terjadinya mengakibatkan dapat kegagalan getas pada geser maupun lekatan dan harus dihindari meskipun kegagalan semacam terjadi akibat adanya beban yang lebih besar dibanding pada rancangan. Karena itu, batasan diberikan untuk kekuatan leleh aktual baja (mengacu pada 20.2.2.5). ASTM A706M untuk batang alloy telah mengikutsertakan Mutu 420 dan Mutu 550; tetapi, yang seismik diperbolehkan untuk khusus karena kurangnya data untuk mengkonfirmasi penerapan ketentuan standar saat ini pada struktur yang menggunakan mutu lebih tinggi. Untuk balok, ketentuan defleksi 24.2 dan batas distribusi tulangan lentur 24.3 menjadi semakin kritis seiring peningkatan fy. lebih tinggi dibanding ini dapat yang diantisipasi rendah sekarang hanya Mutu 420 sistem Nilai maksimum kekuatan leleh untuk tujuan perhitungan dibatasi sebesar 700 MPa untuk masing-masing tulangan ulir nonprategang maupun tulangan spiral polos di Tabel 20.2.2.4a dan b, ketika digunakan untuk penyokong lateral tulangan longitudinal ataupun untuk pengekangan beton. Penelitian yang mendukung pembatasan untuk sengkang ini diantaranya adalah Saatciouglu and Razvi (2002), Pessiki et al. (2001), dan Richart et al. (1929). Untuk tulangan pada rangka momen khusus dan dinding struktural penelitian khusus, mengindikasikan bahwa kekuatan leleh yang lebih tinggi dapat digunakan secara efektif untuk tulangan sengkang, hal ini ditunjukkan oleh Budek et al. (2002), Muguruma and Watanabe (1990) dan Sugano et al. (1990). Batas 420 MPa pada nilai fy dan fyt yang digunakan pada desain sebagian besar tulangan geser dan torsi dimaksudkan untuk mengontrol lebar dari retak miring. Kekuatan leleh yang lebih tinggi yaitu 550 MPa diperbolehkan untuk desain geser pada tulangan kawat ulir yang dilas juga dimaksudkan untuk mengontrol lebar retak 448 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN miring, hal ini berdasarkan penelitian Guimares et al. (1992), Griezic et al. (1994), dan Furlong et al. (1991). Secara khusus, pengujian balok ukuran penuh yang dijelaskan oleh Griezic et al. (1994) menunjukkan bahwa lebar retak miring akibat geser pada saat beban layan akan lebih kecil pada balok bertulangan kawat ulir yang dilas dan dirancang dengan kekuatan leleh 520 MPa dibandingkan balok bertulang dengan sengkang ulir Mutu 420. Catatan kaki 2 pada Tabel 20.2.2.4a diberikan karena ASTM A1064M dan A1022M hanya mengharuskan kekuatan las untuk mencapai 240 MPa dalam kawat yang saling berhubungan. Sengkang tertutup, sengkang, dan elemen lain yang digunakan pada sistem seismik khusus harus memiliki angkur yang mampu mencapai 1,25fy atau 1,25fyt, sebagaimana berlaku, ataupun kekuatan tarik batang atau kawat, mana yang lebih rendah, sehingga kapasitas daktilitas sedang dapat tercapai. Produk hasil las yang mampu mencapai batas ini dapat diterima untuk digunakan menurut 1.10. tegangan 449 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Tabel 20.2.2.4a - Tulangan ulir nonprategang fy atau fyt maks. yang diizinkan untuk perhitungan desain, (MPa) Spesifikasi ASTM yang sesuai Penggunaan Aplikasi Batang ulir yang dilas Kawat ulir Kawat yang dilas Batang ulir Sistem seismik khusus Mengacu pada 20.2.2.5 Tidak diizinkan Tidak diizinkan Tidak diizinkan 420 Lentur; gaya aksial; dan susut dan suhu A615M, A706M, A955M, A996M A615M, A706M, A955M, A996M, A1035M A615M, A706M, A955M, A996M, A1035M A615M, A706M, A955M, A996M A615M, A706M, A955M, A996M A615M, A706M, A955M, A996M A615M, A706M, A955M, A996M A615M, A706M, A955M, A996M A1064M, A1022M A1064M, A1022M A184M[1] lainnya 550 Sistem seismik khusus A1064M[2] , A1022M[2] A1064M, A1022M Tidak diizinkan 700 Kekangan lateral dari batang longitudinal atau kekangan beton A1064M, A1022M Tidak diizinkan Tidak diizinkan Spiral 700 A1064M, A1022M A1064M, A1022M Tidak diizinkan Lainnya 550 Sistem seismik khusus A1064M[2] , A1022M[2] A1064M, A1022M Tidak diizinkan 420 A1064M, A1022M Tidak diizinkan Tidak diizinkan Spiral 420 Geser A1064M, A1022M A1064M, A1022M Tidak diizinkan geser friksi 420 A1064M, A1022M Kawat las polos A1064M, A1022M Kawat las ulir A1064M, A1022M Tidak diizinkan sengkang, sengkang ikat, sengkang pengekang 420 Tidak diizinkan Tidak diizinkan 550 Tidak diizinkan A615M, A706M, A955M, A996M Longitudinal dan transversal A1064M, A1022M A1064M, A1022M Tidak diizinkan Torsi 420 [1]Tulangan kawat las ulir harus diizinkan untuk dirangkai menggunakan ASTM A615M atau A706M. [2]ASTM A1064M dan A1022M tidak diizinkan pada sistem seismik khusus dimana las disyaratkan untuk menahan tegangan sebagai respons dari pengekangan, tumpuan lateral dari batang longitudinal, geser atau aksi lainnya. 450 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Tabel 20.2.2.4b - Tulangan spiral polos nonprategang fy atau fyt maks. yang diizinkan untuk perhitungan desain, (MPa) Spesifikasi ASTM yang sesuai Penggunaan Aplikasi Batang polos Kawat polos Kekangan lateral dari batang longitudinal; atau kekangan beton Spiral pada sistem gempa khusus A615M, A706M, A955M, A1035M 700 A1064M, A1022M A615M, A706M, A955M, A1035M Spiral 700 A1064M, A1022M A615M, A706M, A955M, A1035M Geser Spiral 420 A1064M, A1022M Torsi pada balok nonprategang A615M, A706M, A955M, A1035M Spiral 420 A1064M, A1022M ulir nonprategang yang menahan momen akibat beban gempa, gaya aksial atau keduanya pada rangka momen khusus, dinding struktural khusus dan semua komponen dari dinding struktural khusus termasuk balok kopel dan pilar dinding harus sesuai a) atau b): a) ASTM A706M, Mutu 420 b) ASTM A615M, Tulangan Mutu 280 bila 1) dan 3) dipenuhi dan ASTM A615M tulangan Mutu 420 bila 1) hingga 3) terpenuhi. 1) Kekuatan leleh aktual berdasarkan tes pabrik tidak melebihi nilai fy lebih dari 125 MPa 20.2.2.5 Tulangan longitudinal R20.2.2.5 Persyaratan untuk kekuatan tarik harus lebih besar dari kekuatan leleh tulangan dengan faktor pengali 1,25 berdasarkan asumsi bahwa kemampuan elemen struktur untuk mengembangkan kapasitas rotasi inelastis adalah fungsi dari panjang daerah leleh sepanjang sumbu elemen Dalam tersebut. menginterpretasikan hasil percobaan, panjang daerah leleh dikaitkan dengan besaran relatif dari probable moments dan (ACI 352R). Menurut momen pengertian tinggi nilai ini, semakin perbandingan antara probable moments dan momen leleh, maka semakin panjang daerah Komponen-komponen struktur yang tulangannya tidak memenuhi persyaratan ini masih dapat menghasilkan rotasi inelastis, tetapi perilakunya cukup tidak memasukkan berbeda komponen bahan pertimbangan untuk dasar aturan yang didapatkan dari penelitian menggunakan beton dengan tulangan dalam kondisi telah strain hardening. leleh leleh. 2) Rasio dari kekuatan terhadap kekuatan tidaknya sebesar 1,25 tarik aktual leleh setidak- untuk tersebut menjadi 3) Perpanjangan minimum pada 200 mm sekurang- kurangnya 14 persen untuk batang dengan tulangan D10 sampai dengan D19, sekurang-kurangnya 12 persen untuk tulangan dengan ukuran D22 hingga D36 dan sekurang-kurangnya 10 persen untuk tulangan dengan ukuran D43 dan D57. harus bernilai Untuk tulangan ulir ASTM A615M Mutu 420, syarat perpanjangan minimum telah ditambahkan ke ACI 318 2014. Syarat nilai perpanjangan minimum pada 20.2.2.5 sama dengan nilai yang tertera pada ASTM A706M untuk tulangan ulir Mutu 420. 451 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Spesifikasi BjTS 420B dalam SNI 2052:2017 memenuhi ketiga persyaratan pada 20.2.2.5 b). R20.3 - Strand, kawat dan batang prategang 20.3 prategang Strand, kawat dan batang 20.3.1 Properti material R20.3.1 Properti material 20.3.1.1 Kecuali disyaratkan pada 20.3.1.3 untuk rangka momen khusus dan dinding tulangan prategang harus sesuai a), b), c), atau d): R20.3.1.1 Karena tulangan prategang relaksasi rendah telah disebutkan dalam persyaratan tambahan ASTM A412M, yang hanya dipergunakan jika material relaksasi rendah dipersyaratkan, acuan ASTM yang sesuai dipisahkan ke dalam bagian tersendiri. struktural khusus, a) ASTM A416M - strand b) ASTM A421M - kawat c) ASTM A421M - kawat relaksasi rendah termasuk persyaratan tambahan S1, "kawat rendah dan uji relaksasi" relaksasi d) ASTM A722M - Tulangan mutu tinggi 20.3.1.2 Strand, kawat dan batang prategang yang tidak terdaftar pada ASTM A416M, A421M, atau A722M diizinkan selama persyaratan minimum dari standar ini dan ditunjukkan tes atau analisis bahwa oleh hasil penggunaannya tidak merusak performa dari komponen. sesuai dengan yang menahan momen akibat beban gempa, gaya aksial atau keduanya pada rangka momen khusus, dinding struktural khusus dan semua komponen dari diding struktural khusus termasuk balok perangkai dan kolom dengan menggunakan metode pracetak harus sesuai ASTM A416M atau A722M. 20.3.1.3 Tulangan prategang dinding, pengecoran 20.3.2 Properti desain R20.3.2 Properti desain 20.3.2.1 Modulus elastisitas, Ep, untuk tulangan prategang harus ditentukan berdasarkan tes atau sesuai dengan yang diberikan oleh produsen. R20.3.2.1 Nilai tetap Ep antara 197000 dan 200000 MPa biasa digunakan untuk tujuan desain. Nilai yang lebih akurat berdasarkan hasil uji atau laporan pabrik mungkin diperlukan untuk memeriksa perpanjangan selama penarikan. fpu, harus berdasarkan Mutu yang ditentukan atau tipe dari tulangan prategang dan tidak boleh melebihi nilai pada Tabel 20.3.2.2. 20.3.2.2 Kekuatan tarik, 20.3.2.2 ASTM A416M menetapkan dua jenis mutu untuk kekuatan tarik strand yaitu 1725 dan 1860 MPa. ASTM A421M menetapkan kekuatan tarik yaitu sebesar 1620, 1655, dan 1725 452 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN MPa, tergantung diameter dan jenis kawat. Untuk diameter yang paling umum digunakan, 6 mm, ASTM A421M menetapkan kekuatan tariknya sebesar 1655 MPa. Tabel 20.3.2.2 - Strand, kawat, dan batang tulangan prategang Nilai fpu maksimum yang diizinkan untuk perhitungan desain,MPa Spesifikasi ASTM yang sesuai Tipe Strand (stress- relieved dan relaksasi rendah) 1860 ASTM 416M ASTM 421M ASTM 421M termasuk persyaratan tambahan S1, "kawat relaksasi rendah dan test relaksasi" Kawat (stress- relieved dan ralaksasi rendah) 1725 Tulangan mutu tinggi 1035 A722M 20.3.2.3 Tegangan tulangan prategang R20.3.2.3 Tegangan tulangan prategang terlekat pada kekuatan lentur nominal fps terlekat pada kekuatan lentur nominal fps 20.3.2.3.1 Sebagai alternative untuk perhitungan nilai fps yang lebih akurat berdasarkan pada kompatibilitas regangan, nilai dari fps yang dihitung sesuai Pers. 20.3.2.3.1 harus diizinkan untuk komponen dengan tulangan prategang terlekat jika semua tulangan prategang berada pada daerah tarik dan nilai dari fse ≥ 0,5 fpu. Pers. (20.3.2.3.1) dapat menghasilkan kekuatan balok lebih rendah untuk beton dengan prosentase tulangan yang tinggi, dan untuk mengevaluasi kekuatan secara lebih akurat, kompabilitas regangan dan metode keseimbangan harus digunakan. Jika bagian dari tulangan prategang berada pada zona tekan, kompabilitas regangan dan metode harus digunakan. R20.3.2.3.1 Penggunaan ''cyp'cpupppupsffddffff11 keseimbangan Nilai γp pada Pers. (20.3.2.3.1) dan Tabel 20.3.2.3.1 menunjukkan pengaruh dari perbedaan tulangan prategang fps. Tabel R20.3.2.3.2 terhadap nilai menunjukkan hubungan jenis tulangan prategang dan rasio fpy/fps . (20.3.2.3.1) jenis Dimana γp sesuai Tabel 20.3.2.3.1 Jika tulangan tekan diikutsertakan pada perhitungan fps pada Pers. (20.3.2.3.1), a) dan b) harus dipenuhi. a) Jika d' melebihi 0,15dp, tulangan tekan nilai d' besar, regangan pada tekan dapat bernilai lebih kecil dari regangan lelehnya. Pada kasus semacam ini, tulangan tekan fps seperti yang tidak mempengaruhi disebutkan pada Pers. (20.3.2.3.1). Karena itu, jika d' melebihi 0,15dp, Pers. R20.3.2.3.1(a) Jika harus diabaikan pada Pers. (20.3.2.3.1) tulangan 453 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN (20.3.2.3.1) dapat digunakan hanya jika tulangan tekan diabaikan. R20.3.2.3.1(b) Nilai ρ' pada Pers. (20.3.2.3.1) menunjukkan peningkatan nilai terdapat tulangan tekan pada balok dengan indeks nilai tulangan [ρp(fpu/fc')+(d/dp)(fy/fc')(ρ-ρ')] kecil, kedalaman sumbu netral juga kecil, tulangan tekan tidak mencapai kekuatan lelehnya, dan Pers. (20.3.2.3.1) menjadi tidak konservatif. Karena alasan itu, nilai [ρp(fpu/fc')+(d/dp)(fy/fc') (ρ-ρ')] tidak boleh diambil lebih kecil dari 0,17 jika dalam perhitungan fps tulangan tekan dianggap tekan boleh diabaikan ada. Tulangan dalam dengan Pers. memasukkan nilai ρ' sama dengan nol, sehingga nilai [ρp(fpu/fc') + (d/dp)(fy/fc')(ρ)] bisa jadi kurang dari 0,17 dan nilai fps yang diizinkan dapat dicapai. b)Jika tulangan tekan diikursertakan pada Pers. (20.3.2.3.1) maka nilai dari fps yang terjadi ketika ''puypcpcffdfdf besar. Jika tidak boleh kurang dari 0,17. Tabel 20.3.2.3.1 - Nilai dari 𝛄p untuk digunakan pada Pers. 20.3.2.3.1 fpy/fpu γp (20.3.2.3.1) ≥ 0,80 0,55 ≥ 0,85 0,40 ≥ 0,90 0,28 Tabel R20.3.2.3.1 - Rasio fpy/fpu dan hubungannya dengan tipe tulangan Tipe tulangan prategang fpy/fpu ASTM A722M Tipe I (Polos) ASTM A722M Tipe II (Ulir) Tulangan prategang mutu tinggi Strand dan kawat (stress- relieved) Strand dan kawat (relaksasi rendah) ≥ 0,85 ≥ 0,80 ASTM A416M ASTM A421M ≥ 0,85 ASTM A416M ASTM A421M ≥ 0,90 pratarik, tegangan desain dari strand pada bagian komponen yang terletak disepanjang ℓd dari ujung bebas strand harus tidak melebihi yang dihitung pada 25.4.8.3. 20.3.2.3.2 Untuk strand 20.3.2.4 Tegangan tulangan prategang lentur lekatan pada kekuatan R20.3.2.4 Tegangan tulangan prategang lentur lekatan pada kekuatan tanpa nominal fps. tanpa nominal fps 20.3.2.4.1 Sebagai alternatif untuk perhitungan nilai fps yang lebih akurat berdasarkan pada kompatibilitas regangan, nilai fps yang dihitung sesuai Tabel 20.3.2.4.1 harus diizinkan untuk komponen [fse+70+fc'/(300ρp)] menunjukkan hasil pengujian elemen dengan tendon tanpa lekatan dan rasio panjang bentang terhadap tebal beton lebih besar dari 35 (pelat satu arah, pelat R20.3.2.4.1 Nilai 454 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN prategang dengan tendon tanpa lekatan jika fse ≥ 0,5 fpu. datar dan slab datar) (Mojtahedi dan Gamble 1978). Pengujian ini menunjukkan bahwa [fse+70+fc'/(100ρp)], yang biasanya digunakan untuk rasio panjang bentang teradap tebal, overestimate kenaikan tengangan pada balok tersebut. Meski pengujian yang sama menunjukkan bahwa tipis yang kekuatan momen beton dirancang menggunakan [fse+70+fc'/(100ρp)] memenuhi persyaratan ini kekuatan beban berfaktor, hal menunjukkan efek persyaratan standar untuk tulangan lekatan minimum serta batas tegangan tarik beton yang sering menjadi kontrol untuk penentuan jumlah gaya prategang yang dibutuhkan. Tabel 20.3.2.4.1 - Nilai pendekatan fps pada kekuatan lentur nominal untuk tendon tanpa lekatan ℓn/h fps fse + 70 + fc' / (100 ρp) fse + 240 fpy fse + 70 + fc' / (300 ρp) fse + 210 fpy Terkecil dari: ≤ 35 Terkecil dari: > 35 20.3.2.5 Tegangan tarik izin pada R20.3.2.5 Tegangan tarik izin pada tulangan prategang tulangan prategang tulangan prategang harus tidak melebihi batasan pada Tabel 20.3.2.5.1. 20.3.2.5.1 Tegangan tarik R20.3.2.5.1 Karena kekuatan leleh yang tinggi dari strand dan kawat relaksasi rendah memenuhi persyaratan ASTM A416M dan A421M termasuk persyaratan tambahan S1 "Kawat Relaksasi Rendah dan Uji Relaksasi" maka layak untuk menetapkan tegangan izin untuk kekuatan leleh dan kekuatan tarik minimum berdasarkan ASTM. Karena semakin tingginya izin baja yang diperbolehkan oleh prategang peraturan sejak 1983, tegangan akhir bisa jadi lebih besar. Untuk struktur yang terdampak lingkungan korosif atau beban tegangan akhir berulang, pembatasan harus dipertimbangkan. Tabel 20.3.2.5.1 - Tegangan tarik izin maksimum tulangan prategang Tegangan tarik maksimum Tahapan Lokasi tegangan inisial 0,94fpy 0,80fpu Gaya jacking maksimum yang direkomendasikan oleh pemasok perangkat angkur Pada ujung jacking Saat stressing Terkecil dari: Pada angkur pascatarik dan couplers Sesaat setelah transfer gaya 0,70fpu 20.3.2.6 Kehilangan prategang R20.3.2.6 Kehilangan prategang R20.3.2.6.1 Untuk penjelasan cara perhitungan kehilangan prategang, lihat Joint ACI-ASCE Committee 423 (1958), ACI 435R, PCI Committee on Prestress Losses (1975), dan Zia et al. 1979), Perkiraan kehilangan prategang yang akurat menurut rekomendasi Zia et al. (1979), yang memperhitungkan besar tegangan inisial (0,7fpu atau lebih besar), tipe baja (stress- relieved atau relaksasi rendah kabel, 20.3.2.6.1 Kehilangan prategang harus dipertimbangkan perhitungan tegangan tarik efektif tulangan prategang, fse, dan harus mengikutsertakan a) hingga f): a) Pendudukan pada (seating) tulangan dapat dihitung prategang saat transfer b) Perpendekan elastis dari beton c) Rangkak pada beton d) Susut pada beton 455 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN e) Relaksasi dari tulangan prategang f) Kehilangan gesekan akibat kurvatur yang disengaja maupun tidak disengaja pada tendon pascatarik strand, atau batang), kondisi lingkungan, dan jenis konstruksi (pratarik, pascatarik dengan lekatan, atau pascatarik tanpa lekatan). Kehilangan aktual, lebih besar atau lebih kecil dari hasil perhitungan, tidak terlalu mempengaruhi kekuatan rencana struktur, tapi dapat berdampak pada perilaku kemampuan beban (defleksi, camber/lawan lendut, beban retak) dan perilaku sambungan. Pada beban layan, estimasi kehilangan prategang yang berlebihan bisa jadi sama merugikannya dengan underestimasi karena dapat menghasikal lawan lendut dan pergerakan horizotal berlebihan. layan 20.3.2.6.2 Perhitungan kehilangan gesek (friction loss) pada tendon pascatarik harus berdasarkan koefisien gesek tekuk dan wobble dari hasil ekperimental. R20.3.2.6.2 Perkiraan kehilangan friksi pada tendon pascatarik tercantum pada PTI TAB. 1. Nilai koefisien wobble dan friksi kurvatur yang digunakan untuk jenis tulangan prategang tertentu dan jenis tertentu didapatkan dari data ducting tendon. Estimasi pabrikan pembuat kehilangan rendah berakibat pada camber (lawan lendut) tepat, atau kemungkinan yang defleksi, pada komponen struktur dan gaya prategang yang tidak mencukupi. Estimasi friksi yang berlebihan berakibat pada camber (lawan lendut) yang berlebihan, pada dan perpendekan komponen struktur. Jika friksi ditentukan kurang dari yang diasumsikan pada desain, tegangan tendon harus diatur supaya hanya sebesar gaya prategang kritis yang dibutuhkan strukur pada desain. Bila keamanan atau kemampuan layan struktur mungkin dipertimbangan, rentang gaya prategang izin atau syarat batas lain harus diberikan atau disetujui oleh perencana ahli bersertifikat yang harus memenuhi tegangan izin 20.3.2.5 dan 24.5. friksi yang terlalu tidak berlebih faktor kehilangan gaya prategang pada komponen diakibatkan oleh pada konstruksi sebelahnya, kehilangan gaya prategang tersebut harus diikutsertakan pada perhitungan desain. 20.3.2.6.3 Ketika sambungan komponen 456 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 20.4 - Baja, pipa, dan tabung struktural untuk kolom komposit 20.4.1 Properti Material R20.4 - Baja, pipa atau tabung struktural untuk kolom komposit 20.4.1.1 Baja struktural selain pipa atau tabung baja yang digunakan pada kolom komposit harus sesuai a), b), c), d), atau e): a) ASTM 365M - Baja karbon b) ASTM A242M - Baja mutu tinggi, alloy rendah c) ASTM 572M - Baja mutu tinggi, alloy rendah, baja columbium-vanadium d) ASTM A588M - Baja mutu tinggi, alloy rendah, baja 345 MPa e) ASTM A992M - Bentuk struktural 20.4.1.2 Pipa atau tabung baja digunakan pada kolom komposit untuk membungkus inti beton harus sesuai a), b), c), atau d): a) ASTM A53M - Kelas B - baja hitam, hot- dipped, dilapisi seng b) ASTM A500M - Cold-formed, las, seamless c) ASTM A501M - Hot formed, cold formed, las d) ASTM A1085 - Cold formed, las 20.4.2. Properti desain R20.4.2. Properti desain 20.4.2.1 Untuk baja struktural pada kolom komposit, nilai maksimum dari fy harus sesuai dengan ASTM pada 20.4.1. 20.4.2.2 Untuk baja struktural yang digunakan pada kolom komposit dengan inti baja struktural, nilai fy tidak boleh melebihi 350 MPa. R20.4.2.2 Kekuatan leleh desain untuk inti baja harus dibatasi agar penutup beton tidak lepas. Diasumsikan bahwa beton yang tertekan secara aksial agar penutup beton tidak lepas pada regangan kurang dari 0,0018. Kekuatan leleh 0,0018 x 200000, atau 360 MPa, yang mewakili batas atas dari tegangan maksimum baja yang dapat digunakan. 20.5 - Tulangan stud geser berkepala 20.5.1 Tulangan stud geser berkepala dan rakitan stud harus sesuai ASTM A1044M. R20.5 - Tulangan stud geser berkepala R20.5.1 Konfigurasi stud untuk tulangan stud geser berkepala berbeda dengan konfigurasi tulangan geser jenis kepala yang disebutkan di bagian 7 AWS D1.1 (2010) dan rujukan yang digunakan pada Pasal 17 standar ini (Gambar R20.5.1). Rasio luas penampang kepala berbanding tulangan dari AWS D1.1 berada pada 457 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kisaran 2,5 hingga 4. Sebaliknya, ASTM A1044M mensyaratkan luas kepala dari tulangan stud geser berkepala setidaknya 10 kali tulangan. luas penampang Sehingga, stud berkepala berdasarkan AWS D1.1 tidak sesuai untuk digunakan sebagai tulangan stud geser berkepala. Material penambat, yang disiapkan, menjangkarkan salah satu ujung dari stud; ASTM A1044M menentukan lebar dan tebal material penambat yang mampu memenuhi persyaratan ankur tanpa leleh untuk kaki stud berdiameter 9,5, 12,7, 15,9, dan 19 mm. Pada ASTM A1044M, kekuatan leleh minimum yang disyaratkan untuk stud geser berkepala adalah 350 MPa. hingga 2 x (diameter shank) ≤ 10 Diameter shankDiameter shankTulangan stud geser berkepalaStud geser berkepala berdasarkan AWS D1.1 √2,5 x (diameter shank) Gambar R20.5.1 - Konfigurasi kepala stud 20.6 tulangan Ketentuan durabilitas baja R20.6 tulangan Ketentuan durabilitas baja 20.6.1 Persyaratan selimut beton R20.6.1 Persyaratan selimut beton - Pada pasal ini dijelaskan mengenai selimut beton untuk tulangan dan tidak termasuk persyaratan untuk lapisan beton untuk material tertanam seperti pipa, saluran air dan fitting, seperti yang telah dijelaskan dalam 20.7.5 20.6.1.1 Kecuali peraturan umum gedung mensyaratkan ketebalan selimut beton lebih besar untuk perlindungan yang terhadap beton minimum harus diambil sesuai 20.6.1.2 hingga 20.6.1.4. yang merupakan pelindung tulangan terhadap cuaca atau efek lainnya diukur dari permukaan paling luar tulangan, sesuai dengan persyaratan selimut beton yang berlaku. Dengan selimut beton untuk kelas komponen struktural diukur dari sisi terluar tulangan sengkang, ikat dan spiral jika tulangan transveral melingkupi tulangan utama; dari lapisan terluar dari tulangan jika terdapat lebih dari satu lapis tulangan yang digunakan tanpa tulangan sengkang R20.6.1.1 Selimut beton kebakaran, selimut 458 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN atau ikat; dari logam pengikat ujung atau selongsong tendon pascatarik; atau dari bagian terluar dari kepala pada batang tulangan berkepala. Kondisi "terpapar cuaca atau kontak dengan tanah" merupakan bentuk paparan langsung tidak hanya oleh perubahan suhu tetapi juga oleh perubahan kelembaban. Sisi bawah pelat (slab soffits) biasanya tidak secara langsung mengalami paparan kecuali dipengaruhi oleh adanya kondisi selang-seling kering dan basah termasuk kondisi pengembunan atau kebocoran langsung dari permukaan atas yang terpapar, limpasan permukaan atau efek lain yang sejenis. Metode alternatif untuk melindungi tulangan dari cuaca dapat dilakukan jika metode tersebut setara dengan selimut beton tambahan yang telah disyaratkan oleh standar ini. Ketika disetujui oleh pihak yang berwenang sesuai 1.10, tulangan dengan perlindungan alternatif terhadap cuaca tidak boleh memiliki selimut beton kurang dari yang disyaratkan bagi tulangan yang tidak terekspos oleh cuaca. tulangan yang dibutuhkan seperti yang diberikan pada Pasal 25 merupakan fungsi dari selimut beton untuk tulangan. Untuk memenuhi persyaratan panjang penyaluran tulangan yang dibutuhkan, penggunaan selimut beton daripada spesifikasi minimum yang telah diberikan pada 20.6.1 mungkin diperlukan. Panjang penyaluran yang lebih besar untuk mengikutsertakan penutup lantai beton sebagai bagian dari selimut beton yang disyaratkan untuk tujuan nonstruktural 20.6.1.2 Harus diizinkan R20.6.1.2 Lapisan finishing pelat lantai boleh keperluan nonstruktur seperti selimut tulangan dan proteksi api. Peraturan harus dibuat, untuk memastikan bahwa lapisan beton tidak lepas, yang bisa mengurangi tebal selimut beton. Selain itu, pertimbangan untuk panjang penyaluran memerlukan selimut beton yang menyatu seperti 20.6.1.3. digunakan untuk 20.6.1.3 Persyaratan-persyaratan selimut R20.6.1.3 selimut beton Persyaratan-persyaratan beton 20.6.1.3.1 komponen struktur beton nonprategang yang dicor di tempat harus memiliki selimut beton sekurang-kurangnya seperti yang diperlihatkan pada Tabel 20.6.1.3.1. 459 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Tabel 20.6.1.3.1 - Ketebalan selimut beton untuk komponen struktur beton nonprategang yang dicor di tempat Ketebalan Selimut, mm Komponen struktur Paparan Tulangan Dicor dan secara permane n kontak dengan tanah Semua Semua 75 Batang D19 hingga D57 Batang D16, Kawat 13 atau D13 dan yang lebih kecil Batang D43 dan D57 Batang D36 dan yang lebih kecil Tulangan utama, sengkang, sengkang ikat, spiral dan sengkang pengekang 50 Terpapar cuaca atau kontak dengan tanah Semua 40 40 Pelat, pelat berusuk dan dinding Tidak terpapar cuaca atau kontak dengan tanah 20 Balok, kolom, pedestal dan batang tarik 40 20.6.1.3.2 Elemen beton prategang yang dicor di tempat harus memiliki ketebalan selimut beton untuk tulangan, ducting dan end fittings sekurang-kurangnya seperti yang disyaratkan pada Tabel 20.6.1.3.2. 460 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Tabel 20.6.1.3.2 Ketebalan selimut beton untuk komponen struktur beton prategang yang dicor di tempat Ketebalan selimut, mm Komponen struktur Paparan Tulangan Dicor dan secara permanen kontak dengan tanah Terpapar cuaca atau kontak dengan tanah Semua Semua 75 Pelat, pelat berusuk, dan dinding Semua 25 lainnya Semua 40 Pelat, pelat berusuk, dan dinding Semua 20 Tidak terpapar cuaca atau kontak dengan tanah Tulangan utama Sengkang, sengkang ikat, spiral dan sengkang pengekang 40 Balok, kolom, pedestal dan batang tarik 25 20.6.1.3.3 Beton pracetak nonprategang atau prategang yang diproduki pada kondisi pabrik harus memiliki ketebalan selimut beton untuk tulangan, ducting dan end fittings sekurang-kurangnya seperti yang disyaratkan pada Tabel 20.6.1.3.3. tipis ketebalan selimut beton pada konstruksi beton pracetak, menunjukan semakin besar kontrol yang dibutuhkan untuk pengaturan proporsi campuran, penempatan dan perawatan tidak dapat (curing) yang dipisahkan dalam pembuatan beton pracetak. Walaupun dikerjakan dalam kondisi pabrik tidak berarti bahwa bagian pracetak harus dicetak di pabrik. Elemen struktural pracetak yang diletakan di area kerja juga akan dikualifikasi sesuai dengan bagian ini jika kontrol terhadap dimensi tulangan, kontrol bentuk, penempatan prosedur kualitas perawatannya yang biasanya dilakukan di pabrik. R20.6.1.3.3 Semakin beton beserta sama dengan tendon pratarik seperti yang dijelaskan pada bagian ini ditujukan untuk memberikan perlindungan minimum dari cuaca atau efek lainnya. Selimut beton mungkin tidak cukup untuk mentransfer atau penyaluran tegangan pada tendon, dan karena itu peningkatan ukuran selimut mungkin diperlukan. Selimut beton untuk 461 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Tabel 20.6.1.3.3 - Ketebalan selimut beton untuk beton pracetak nonprategang dan prategang yang diproduksi pada kondisi pabrik Komponen struktur Ketebalan selimut, mm Paparan Tulangan Batang D43 dan D57; tendon dengan diameter lebih besar dari 40 mm 40 Batang D36 dan yang lebih kecil; Kawat 13 dan D13 dan yang lebih kecil; tendon dan strand diameter 40 mm dan yang lebih kecil Dinding 20 Terpapar cuaca atau kontak dengan tanah Batang D43 dan D57; tendon lebih besar dari diameter 40 50 Batang D19 hingga D36; tendon dan strand lebih besar dari diameter 16 mm sampai dengan diameter 40 mm 40 lainnya Batang D16, kawat 13 atau D13 dan yang lebih kecil; tendon dan strand dengan diameter 16 mm atau yang lebih kecil 30 Batang D43 dan D57; tendon dengan diameter lebih besar dari 40 mm 30 Pelat, pelat berusuk dan dinding Tendon dan strand dengan diameter 40 mm dan yang lebih kecil 20 Tidak terpapar cuaca atau kontak dengan tanah Batang D36, kawat 13 atau D13 dan yang lebih kecil 16 Lebih besar dari db dan 16 dan tidak boleh melebihi 40 Balok, Kolom, pedestal dan batang tarik Tulangan utama Sengkang, sengkang ikat, spiral dan sengkang pengekang 10 bundel, ketebalan selumut paling tidak nilai yang terkecil dari a) dan b): 20.6.1.3.4 Untuk tulangan a) Diameter ekuivalen dari bundel b) 50 mm Untuk beton yang dicor dan kontak dengan tanah secara permanen, selimut beton yang disyaratkan harus diambil sebesar 75 mm. 462 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 20.6.1.3.5 Untuk tulangan geser stud, ketebalan selimut dari kepala dan dasar rel harus paling tidak yang disyaratkan untuk tulangan pada komponen tersebut. yang Selimut dibutuhkan untuk tulangan stud geser berkepala dapat dilihat pada Gambar R20.6.1.3.5. R20.6.1.3.5 beton Jarak maksimal selimut beton atas (8.7.7) = (db/2) + tebal selimut yang ditentukandbTulangan lentur tarikSelimut beton sesuai persyaratan(a) Slab dengan tulangan atas dan bawah Jarak maksimal selimut beton atas (8.7.7) = (db/2) + tebal selimut yang ditentukanTulangan lentur tarikSelimut beton sesuai persyaratandb(b) Fondasi dengan tulang tunggal di bawah Gambar R20.6.1.3.5 - Persyaratan selimut beton untuk tulangan stud geser berkepala 20.6.1.4 Persyaratan ketebalan selimut R20.6.1.4 Persyaratan ketebalan selimut korosif - lingkungan beton untuk lingkungan korosif didefinisikan pada 19.3.1, R19.3.1 dan R19.3.2. Informasi tambahan untuk korosi pada struktur gedung parkir diberikan di ACI 362.1R. beton untuk lingkungan korosif 20.6.1.4.1 Pada lingkungan yang korosif atau yang parah, persyaratan ketebalan selimut beton perlu ditingkatkan. Persyaratan yang sesuai untuk beton didasarkan pada kategori paparan di 19.3 harus dipenuhi atau perlindungan lain harus disediakan. R20.6.1.4.1 Ketika beton akan terpapar klorida bebas, seperti garam terlarut, air payau, air laut, atau cipratan dari sumber- sumber tersebut, beton harus didesain secara proporsional untuk memenuhi persyaratan agar bisa diaplikasikan pada kelas paparan sesuai Pasal 19. Termasuk kondisi paparan 463 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN rasio maksimum w/cm, kekuatan minimum untuk beton normal dan beton ringan, dan maksimum ion klorida di dalam beton. Untuk perlindungan terhadap korosi, selimut beton untuk tulangan tidak boleh kurang dari 50 mm untuk dinding dan pelat dan tidak direkomendasikan kurang dari 65 mm untuk komponen struktur lainnya. Untuk beton pracetak yang dikerjakan sesuai kondisi pabrik, selimut beton khusus tersebut tidak boleh kurang dari 40 mm untuk dinding dan pelat, dan direkomendasikan tidak kurang dari 50 mm untuk komponen struktur lainnya. 20.6.1.4.2 Untuk elemen beton prategang yang diklasifikasikan pada kelas T atau C pada 24.5.2 dan terpapar lingkungan yang korosif atau kategori paparan parah seperti kategori yang ditunjukkan pada 19.3, ketebalan penutup beton harus paling tidak satu setengah kali ketebalan selimut pada 20.6.1.3.2 untuk elemen yang dicor di tempat dan 20.6.1.3.3 untuk elemen pracetak. 20.6.2 Tulangan nonprategang dicoating R20.6.2 dicoating Tulangan nonprategang Tulangan dicoating harus sesuai Tabel 20.6.2.1 20.6.2.1 nonprategang dilapisi (Hot-diped (coating) dengan tulangan galvanizing) (ASTM A767M), terlapisi epoksi (ASTM A775M dan A934M), dan tulangan berlapis seng dan epoksi (ASTM A1055M) digunakan ketika ketahanan terhadap korosi menjadi pertimbangan khusus seperti pada struktur gedung parkir, struktur jembatan dan lingkungan lain yang sangat korosif. R20.6.2.1 Tulangan yang seng Tabel 20.6.2.1 - Tulangan nonprategang dicoating tulangan Spesifikasi ASTM yang sesuai Batan g Tipe Coating Kawat Kawat las Tidak diizinkan Seng A767M A1060M A775M atau A934M Epoksi A884M A884M Seng dan Epoksi (dua lapis) A1055 M Tidak diizinkan Tidak diizinkan 20.6.2.2 Tulangan ulir yang dilapisi dengan seng, epoksi atau keduanya harus sesuai 20.2.1.3 a), b) atau c) 20.6.2.3 Tulangan kawat dan tulangan kawat las yang dilapisi dengan epoksi harus memenuhi 20.2.1.7a) 464 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 20.6.3 Perlindungan terhadap korosi R20.6.3 Perlindungan terhadap korosi untuk tulangan prategang tanpa lekatan untuk tulangan prategang tanpa lekatan tanpa lekatan harus tutupi dengan selubung (sheathing) dan rongga antara strand dan selubung harus diisi dengan material yang diformulasikan untuk menghambat korosi. Selubung harus kedap terhadap air dan dipasang menerus sepanjang bagian tanpa lekatan. 20.6.3.1 Tulangan prategang R20.6.3.1 Material untuk perlindungan tanpa korosi pada harus memiliki lekatan karakter seperti yang dijabarkan pada 19.1 pada Breen et al. (1994). tulangan pratarik (unbonded) Umumnya, selubung (sheathing) adalah material menerus, tanpa sambungan dan polyethylene yang densitas diekstrusi secara langsung pada tulangan prategang terlapisi. tinggi 20.6.3.2 Selubung dan sambungannya harus menjamin kondisi kedap air pada angkur tetap, tengah dan angkur lainnya. 20.6.3.3 Tendon strand tunggal tanpa untuk terhadap korosi lekatan menyediakan sesuai ACI 423.7. harus diproteksi tahanan 20.6.4 Perlindungan korosi untuk tendon R20.6.4 Perlindungan korosi untuk yang digrout tendon yang digrout 20.6.4.1 Selongsong (duct) untuk tendon yang digrout harus digrout dengan padat dan tidak reaktif dengan beton, tulangan prategang, material grout dan bahan pencampur (admixture) penghambat korosi (inhibitor). 20.6.4.2 Selongsong harus dipertahankan R20.6.4.2 Air pada selongsong (duct) mungkin dapat menyebabkan korosi pada tulangan pratarik, yang berdampak pada terjadinya segregasi dan bleeding pada grout, dan menyebabkan kehilangan tegangan di sekitar beton jika terpapar kondisi beku. Pencegah korosi (corrosion inhibitor) untuk memberikan sementara terhadap korosi tulangan pratarik jika terekspos di dalam selongsong dalam jangka waktu lama sebelum digrouting (ACI 423.7). tidak kontak dengan air. harus digunakan perlindungan 20.6.4.2.3 Selongsong untuk kawat tunggal, strand tunggal atau batang tendon tunggal yang digrout harus memiliki diameter paling tidak 6 mm lebih besar dari diameter tulangan prategang. 20.6.4.4 Selongsong untuk kawat, strand atau batang tendon majemuk yang digrout 465 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN harus memiliki luasan penampang dalam paling tidak dua kali luasan penampang tulangan prategang. 20.6.5 Perlindungan korosi untuk angkur, couplers dan fitting pascatarik R20.6.5 Perlindungan korosi untuk angkur, couplers dan fitting pascatarik 20.6.5.1 Angkur, couplers, dan fitting ujung harus terlindung untuk menyediakan ketahanan jangka panjang terhadap korosi terkait perlindungan, lihat 4.2 dan 4.3 Mojtahedi dan Gamble (1978) dan 3.4, 3.6, 5, 6, dan 6.3 Breen et al. (1994). R20.6.5.1 Untuk rekomendasi 20.6.6 Perlindungan korosi untuk R20.6.6 Perlindungan korosi untuk tulangan pascatarik eksternal tulangan pascatarik eksternal 20.6.6.1 Daerah tendon eksternal dan angkur tendon harus terproteksi untuk menyediakan ketahanan terhadap korosi. R20.6.6.1 Perlindungan korosi dapat dilakukan dengan berbagai metode. Perlindungan korosi yang dilakukan harus sesuai dengan lingkungan dimana tendon persyaratan berada. mengharuskan prategang dilindungi oleh selimut beton atau oleh selongsong semen polyethylene atau logam; persyaratan lain mengizinkan dengan menggunakan lapisan seperti cat atau minyak. Metode perlindungan karat harus memenuhi persyaratan perlindungan dari peraturan kebakaran umum sesuai bangunan, kecuali jika pemasangan tulangan pascatarik hanya bertujuan untuk meningkatkan kemampuan layan. Beberapa tulangan grout dalam perlindungan 20.7 - Penanaman R20.7 - Penanaman tidak mengganggu kekuatan struktur dan tidak mengurangi proteksi terhadap kebakaran. 20.7.1 Penanaman harus R20.7.1 Segala jenis penanaman yang tidak membahayakan beton atau tulangan dapat diletakkan di dalam beton, tetapi pengerjaannya harus dilakukan dengan baik sehingga struktur tersebut tidak rusak. Banyak peraturan umum bangunan yang mengadopsi peraturan pemipaan ASEM B31.1 untuk pemipaan listrik dan B31.3 untuk sistem pemipaan bahan kimia dan minyak bumi. Perencana ahli bersertifikat harus memastikan bahwa peraturan pemipaan yang sesuai digunakan dalam desain dan pengujian sistem. Kontraktor tidak diizinkan memasang konduit, pipa, selongsong atau selubung yang tidak sesuai dengan dokumen konstruksi atau tidak disetujui oleh perencana ahli bersertifikat. 466 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tertanam harus berbahaya bagi beton dan tulangan. 20.7.2 Material tidak 20.7.3 Penanaman aluminium harus di lapisi atau dilindungi untuk mencegah reaksi aluminium-beton dan aksi elektrolitik antara aluminium dan baja. melarang penggunaan alumunium pada beton struktural kecuali beton tersebut telah dilapisi atau ditutupi secara efektif. Alumunium bereaksi terhadap beton, saat terjadi kontak dengan ion klorida, reaksi elektrolisis dengan baja juga dapat terjadi, retak, yang menyebabkan spalling atau keduanya. Aliran listrik pada alumunium menghasilkan permasalahan tersendiri karena aliran listrik bebas dapat mempercepat reaksi yang merusak beton. 26.4.1.4.1 (c) melarang penggunaan kalsium klorida atau segala jenis admixture yang mengandung klorida bersamaan dengan penanaman alumunium. R20.7.3 Standar ini terjadinya luasan Tulangan sekurang-kurangnya 0,002 kali luasan penampang beton harus dipasang tegak lurus terhadap arah penanaman pipa. 20.7.4 dengan 20.7.5 Ketebalan selimut beton untuk pipa yang ditanam dengan dudukan (fitting) harus paling tidak 40 mm untuk beton yang terpapar cuaca dan paling tidak 20 mm untuk beton yang tidak terpapar cuaca atau kontak dengan tanah. 467 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 21 - FAKTOR REDUKSI KEKUATAN 21.1 - Ruang lingkup R21.1 - Ruang lingkup faktor reduksi kekuatan yang digunakan dalam desain struktur beton, kecuali yang diperbolehkan pada Pasal 27. 21.1.1 Pasal ini menjelaskan R21.1.1 Fungsi faktor reduksi kekuatan ϕ adalah: untuk memperkirakan kemungkinan kekuatan penampang tidak mencukupi karena perbedaan dimensi dan kekuatan material; (2) untuk memperkirakan ketidaktepatan (3) untuk pada merefleksikan ketersediaan daktilitas dan tingkat diperlukan komponen struktur relatif terhadap beban; (4) untuk menyatakan seberapa penting komponen strktur terhadap keseluruhan struktur (MacGregor 1976; Winter 1979). (1) (under-strength) tahap perancangan; keandalan yang 21.2 - Faktor reduksi kekuatan untuk komponen dan sambungan R21.2 - Faktor reduksi kekuatan untuk dan beton struktural komponen sambungan beton struktural 21.2.1 Faktor reduksi kekuatan ϕ yang digunakan dalam perancangan harus sesuai dengan Tabel 21.2.1, kecuali yang termodifikasi dalam 21.2.2, 21.2.3, dan 21.2.4. R21.2.1 Faktor reduksi kekuatan dalam standar ini telah sesuai dengan kombinasi beban SNI 1727 dan SNI 1726, yang merupakan dasar kombinasi pembebanan pada Pasal 5: (e) Hasil uji laboratorium untuk zona angkur pascatarik menunjukkan variasi ini hasil yang dilakukan dengan memasukkan nilai ϕ sebesar 0,85 dan membatasi parameter kekuatan tidak (unconfined concrete) di terkekang daerah 25.9.4.5.2, sebagaimana nilai λ yang dijelaskan di 19.2.4. Oleh karena itu, kekuatan efektif tidak untuk terkekang adalah 0,85 ×0,7 λ fci'= 0,6 λ fci', atau sama dengan 0,6 λ fci', di zona umum. (f) Perilaku bracket dan korbel diatur oleh geser, sehingga angka ϕ = 0,75 digunakan semua moda keruntuhan. (i) Nilai faktor reduksi kekuatan ϕ untuk semua moda keruntuhan beton polos adalah sama. Karena kekuatan lentur dan kekuatan geser untuk beton polos bergantung dari kekuatan tarik beton, tanpa kekuatan cadangan maupun reduksi daktilitas tersebar. Penelitian tekan nominal beton 0,7λfci' pada perancangan beton untuk tulangan, faktor 468 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kekuatan untuk momen dan geser adalah sama besar. Tabel 21.2.1 - Faktor reduksi kekuatan (ϕ) Gaya atau elemen struktur Pengecualian ϕ Di dekat ujung komponen pratarik (pretension) dimana strand belum sepenuhnya bekerja, ϕ harus sesuai dengan 21.2.3 Persyaratan tambahan untuk struktur tahan gempa terdapat pada 21.2.4 Momen, gaya aksial, atau kombinasi momen dan gaya aksial 0,65 - 0,90 sesuai 21.2.2 a) b) Geser 0,75
c) Torsi Tumpu (bearing) Zona angkur pascatarik (post-tension) Bracket dan korbel Strut, ties, zona nodal, dan daerah tumpuan yang dirancang dengan strut- and-tie di Pasal 23 Komponen sambungan beton pracetak terkontrol leleh oleh elemen baja dalam tarik Beton polos 0,75
d)
0,65
e)
0,85
f)
0,75
g)
0,75
h)
0,90
i) 0,60 0,45 - 0,75 sesuai Pasal 17 Angkur dalam elemen beton
j) 21.2.2 Faktor reduksi kekuatan untuk momen, gaya aksial, atau kombinasi momen dan gaya aksial harus sesuai dengan Tabel 21.2.2. R21.2.2 Nilai kekuatan nominal komponen struktur yang mengalami momen, atau kombinasi momen dan gaya aksial ditentukan oleh kondisi dimana regangan dalam serat tekan terjauh sama dengan regangan, yaitu 0,003. asumsi batas Regangan tarik netto Ɛt adalah regangan tarik tulangan tarik terjauh pada kekuatan nominal (tidak termasuk regangan yang 21.2.2.1 Untuk tulangan ulir, Ɛty sama ysfE dengan . Untuk tulangan ulir mutu 420 MPa, diizinkan nilai Ɛty diambil sebesar 0,002. 469 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN terjadi akibat prategang, rangkak, susut, dan suhu). Regangan tarik netto dalam tulangan tarik terjauh ditentukan dari distribusi linier regangan pada kekuatan nominal, seperti ditunjukkan pada Gambar R21.2.2a untuk komponen nonprategang. 21.2.2.2 Untuk tulangan prategang, nilai Ɛty harus diambil sebesar 0,002. Komponen struktur yang hanya menerima gaya tekan aksial dianggap terkontrol tekan (compression-controlled) dan komponen struktur yang hanya menerima gaya tarik aksial dianggap terkontrol tarik (tension- controlled). Jika regangan tarik netto pada tulangan tarik terjauh cukup besar (≥ 0,005), maka tarik komponen (tension-controlled), dimana keruntuhan akan ditandai oleh keretakan atau defleksi yang berlebihan pada komponen struktur. 0,005 memberikan Umumnya daktilitas yang cukup dalam penerapan yang umum. Perilaku daktail lebih besar dibutuhkan untuk perancangan penampang dan rangka menerus yang membutuhkan redistribusi momen, yang dijelaskan di 6.6.5. Karena redistribusi momen bergantung pada daktilitas di zona plastis, redistribusi momen dibatasi pada penampang dengan regangan tarik netto sedikitnya 0,0075. dianggap terkontrol batas Jika regangan tarik netto pada tulangan terjadi tarik keruntuhan getas yang terjadi secara tiba- tiba tanpa tanda peringatan sebelumnya. Sebelum terbitnya ACI 318-14, batas regangan untuk penampang terkontrol tekan adalah 0,002 untuk tulangan dengan mutu 420 dan semua tulangan prategang, namun tidak dijelaskan secara eksplisit untuk tulangan jenis lainnya. Di ACI 318-14, batas regangan untuk penampang terkontrol tekan dijelaskan secara berurutan di 21.2.2.1 dan 21.2.2.2 untuk tulangan ulir dan prategang. Balok dan pelat umumnya terkontrol tarik, terkontrol sedangkan kolom umumnya tekan. Beberapa komponen yang menerima gaya aksial dalam jumlah kecil dan momen lentur dalam jumlah besar, batas regangan tarik netto pada tulangan tarik terjauh adalah 0,005 dan Ɛty. Penampang ini berada dalam zona transisi antara zona terkontrol tekan dan zona terkontrol tarik. ini menjelaskan (≤Ɛty), akan terjauh kecil reduksi kekuatan untuk penampang terkontrol tekan dan terkontrol tarik, serta penampang dalam transisi. Untuk penampang yang zona Pasal faktor 470 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN menerima kombinasi momen dan gaya aksial, kekuatan desain ditentukan dengan mengalikan Pn dan Mn dengan nilai ϕ yang sesuai. tekan menggunakan nilai ϕ yang lebih rendah tarik. daripada penampang Karena tekan mempunyai daktilitas lebih rendah, lebih sensitif terhadap variasi kekuatan beton, dan umumnya memiliki luas permukaan beban lebih besar dibanding penampang terkontrol tarik. Kolom tulangan spiral mempunyai nilai ϕ lebih besar dibandingkan kolom tulangan transversal tipe lain, karena kolom tulangan spiral mempunyai daktilitas dan ketangguhan yang lebih tinggi. Untuk penampang dalam zona transisi, nilai ϕ ditentukan dengan interpolasi linier yang ditunjukkan di Gambar R21.2.2b. Penampang terkontrol terkontrol terkontrol penampang yang Tabel 21.2.2 - Faktor reduksi kekuatan (ϕ) untuk momen, gaya aksial, atau kombinasi momen dan gaya aksial ϕ Jenis tulangan transversal Regangan tarik netto (𝜀t) Klasifikasi Spiral sesuai 25.7.3 Tulangan lainnya Tekanan terkontrol Ԑt ≤ Ԑty 0,75 a) 0,65 b) εt-εty 0,005- εty εt-εty 0,005- εty Transisi[1] 0,75+0,15 0,65+0,25 Ԑty < Ԑt < 0,005 c) d) Tegangan terkontrol Ԑt ≥ 0,005 0,90 e) 0,90 f) [1] Untuk penampang transisi, diperbolehkan memakai nilai faktor kekuatan sama dengan penampang terkontrol tekan εcu = 0.003 TekancdtεtTulangan terdekat dengan serat tarik beton terluar 471 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Gambar R21.2.2a - Distribusi tegangan dan regangan tarik netto pada komponen nonprategang Gambar R21.2.2b - Variasi nilai ϕ regangan tarik netto pada tulangan tarik terjauh, Ɛt R21.2.3 Jika penampang kritis sepanjang komponen pratarik di zona dimana strand tersalurkan, belum kemungkinan akan terjadi keruntuhan lekatan slip (bond slip failure). Keruntuhan ini mirip dengan keruntuhan geser getas failure) yang disebabkan (brittle shear karena material terlalu getas; oleh karena itu nilai ϕ lebih kecil untuk kekuatan lentur penampang dengan komponen strand yang belum sepenuhnya tersalurkan. Nilai ϕ di ujung panjang transfer dan ujung panjang penyaluran penampang ditentukan dengan interpolasi linear, seperti yang ditunjukkan pada Gambar R21.2.3a. pada komponen prategang dimana strand belum sepenuhnya bekerja, nilai ϕ dihitung sesuai dengan Tabel 21.2.3, dimana nilai ℓtr dihitung menggunakan Pers. (21.2.3), ℓdb adalah panjang tidak terlekat di ujung penampang, fse adalah tegangan efektif baja prategang (setelah semua kehilangan prategang terjadi), dan ℓd ditunjukkan di 25.4.8.1. 21.2.3 Untuk penampang sepenuhnya 21setrbfd (21.2.3) Tabel 21.2.3 - Faktor reduksi kekuatan ϕ untuk seksi akhir dari prategang tidak tersalurkan sampai ujung penampang, maka nilai ϕ adalah 0,75 dari ujung penampang sampai ujung panjang transfer strand dengan memperhitungkan panjang lekatan strand Jika satu atau lebih strand Jarak dari ujung komponen ke penampan g yang ditinjau Tegangan beton akibat beban layan[1] Kondisi di dekat ujung komponen ϕ terpanjang tanpa 472 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN (unbonded). Untuk lainnya, nilai ϕ bervariasi secara linier dari titik penyaluran strand dengan batas nilai ϕ adalah 0,90, seperti yang ditunjukkan di Gambar R21.2.3b. Kontribusi strand tanpa lekatan (unbonded) sebaiknya strand tersalurkan sepenuhnya. Terpasangnya strand tanpa lekatan dihitung mulai dari ujung bebas strand terputus tanpa lapisan. Di luar ini, pasal 25.4.8.1 digunakan untuk apakah strand menentukan tergolong dengan atau memperhitungkan tegangan pada zona tarik pratekan relatif terhadap beban (Gambar permukaan 21.2.3b). Strand berkarat dapat memiliki panjang transfer lebih pendek dibandingkan strand dengan permukaan tanpa karat. Strand yang dicabut secara perlahan-lahan akan mempunyai panjang lebih pendek transfer yang dibandingkan strand yang dipotong. ≤ ltr 0,75 a) Semua strand terlekat Interpolasi linier dari 0,75 ke 0,90[2] Tidak berlaku ltr hingga ld b) ≤ (ldb + ltr) 0,75 c) diabaikan sampai Interpolasi linier dari 0,75 ke 0,90[2] 0,75 Interpolasi linier dari 0,75 ke 0,90[2] Tarik tidak terhitung (ldb + ltr) hingga (ldb + ld) d) Satu atau lebih strand tanpa lekatan ≤ (ldb + ltr) e) panjang 2ℓd, (ldb + ltr) hingga (ldb + 2ld) Tarik dihitung ℓd f) [1]Tegangan tekan beton akibat gaya prategang efektif (setelah semua kehilangan prategang terjadi) pada serat terjauh penampang dimana tegangan tarik akibat beban terjadi. [2]Diperbolehkan memakai nilai faktor reduksi 0,75. dengan Gambar R21.2.3a - Variasi nilai ϕ dengan jarak dari ujung bebas strand dalam komponen struktur pratarik dengan strand lekatan penuh 473 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Gambar R21.2.3b - Variasi nilai ϕ dengan jarak dari ujung bebas strand dalam komponen struktur pratarik dengan strand tanpa lekatan (unbonded) 21.2.4 Untuk struktur yang bergantung dari elemen a), b), atau c) untuk menahan gaya gempa E, nilai ϕ untuk gaya geser harus dimodifikasi sesuai dengan 21.2.4.1 hingga 21.2.4.3: a) Sistem rangka pemikul momen khusus b) Dinding struktural khusus c) Dinding struktural pracetak menengah yang memenuhi persyaratan Kategori Desain Seismik D, E, atau F 21.2.4.1 Untuk komponen yang didesain dapat menahan gempa E, nilai ϕ untuk nominal geser penampang kurang dari kekuatan geser nominal beton adalah 0,60. Kekuatan nominal dengan pertimbangan beban aksial terfaktor paling kritis termasuk E. ini mengatur R21.2.4.1 Ketentuan terkontrol (shear- komponen seperti dinding bertingkat controlled), rendah, bagian dinding di antara bukaan (opening), atau diafragma, dimana kekuatan geser nominal adalah kurang dari geser terkait perkembangan kekuatan nominal letertur untuk kondisi beban berkaitan. geser apabila kekuatan harus dihitung 21.2.4.2 Untuk diafragma, nilai ϕ untuk geser tidak boleh melebihi nilai minimum ϕ yang digunakan untuk komponen vertikal dalam sistem struktur tahan gempa. R21.2.4.2 Dinding struktural pendek merupakan elemen utama struktur vertikal tahan gempa yang digunakan pada gedung parkir saat terjadi gempa Northridge tahun 1994. Dalam beberapa kasus, dinding tetap elastis linier, sedangkan diafragma menjadi inelastis. Pasal ini bertujuan untuk meningkatkan kekuatan diafragma dan sambungan pada struktur gedung, dimana 474 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN faktor reduksi kekuatan untuk dinding adalah 0,60, umumnya struktur tersebut (overstrength) memiliki kekuatan terlalu tinggi. lebih 21.2.4.3 Untuk sambungan balok-kolom dan balok kopel dengan tulangan diagonal, ϕ untuk geser harus diambil sebesar 0,85. 475 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 22 - KEKUATAN PENAMPANG 22.1 - Ruang lingkup R22.1 - Ruang lingkup 22.1.1 Pasal ini menjelaskan metode kekuatan nominal komponen, setiap R22.1.1 Ketentuan ini mengatur syarat- syarat kekuatan komponen yang dievaluasi pada penampang kritis. untuk menghitung penampang pada termasuk a) hingga g): a) Kekuatan lentur b) Kuat aksial atau kombinasi kekuatan lentur dan kuat aksial c) Kekuatan geser satu arah d) Kekuatan geser dua arah e) Kekuatan torsi f) Kekuatan tumpu (bearing) g) Geser friksi (shear friction) 22.1.2 Persyaratan kekuatan penampang pada pasal ini harus dipenuhi, kecuali sebagian atau seluruh komponen atau sebagian dari komponen yang dirancang sesuai ketentuan pada Pasal 23. R22.1.2 Pasal 23 mengatur metode desain pada area tulangan diskontinu, dimana metode berbasis penampang tidak bisa diterapkan. 22.1.3 Kuat rencana pada penampang dihitung dengan mengalikan kuat nominal dan faktor reduksi kekuatan ϕ yang telah dijelaskan pada Pasal 21. 22.2 - Asumsi desain untuk kekuatan momen dan aksial R22.2 - Asumsi desain untuk kekuatan momen dan aksial 22.2.1 Kompatibilitas regangan dan R22.2.1 Kompatibilitas regangan dan kesetimbangan - Kekuatan lentur dan aksial komponen yang dihitung dengan standar harus memenuhi persyaratan berikut ini: 1) kesetimbangan 2) regangan. Kesetimbangan adalah keseimbangan gaya pada penampang saat menghitung kekuatan nominal. Hubungan antara tegangan dan regangan beton, serta tulangan pada perhitungan kekuatan nominal diasumsikan sesuai dengan 22.2. kesetimbangan 22.2.1.1 Kesetimbangan harus tercapai di tertentu setiap penampang. kompatibilitas 22.2.1.2 Regangan beton dan tulangan nonprategang diasumsikan proporsional dengan jarak dari sumbu netral. R22.2.1.2 Banyak hasil uji menunjukkan bahwa dapat diasumsikan distribusi regangan beton bertulang adalah linier (plane sections remain plane), bahkan ketika mendekati kekuatan nominal, kecuali untuk komponen yang tercantum pada Pasal 23. pada penampang Regangan pada tulangan nonprategang dan beton diasumsikan proporsional 476 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN terhadap jarak dari sumbu netral. Asumsi ini merupakan prinsip utama dalam menentukan regangan dan tegangan pada tulangan. 22.2.1.3 Regangan pada beton prategang lekatan dan pada (bonded) atau tanpa lekatan (unbonded) harus mengikutsertakan regangan yang diakibatkan oleh gaya prategang efektif. tulangan dengan regangan pada tulangan lekatan dengan diasumsikan proporsional dengan jarak dari sumbu netral. 22.2.1.4 Perubahan R22.2.1.4 Perubahan regangan pada tulangan prategang dengan lekatan dipengaruhi oleh perubahan regangan terjadi pada penampang. Untuk yang prategang tulangan lekatan, tanpa perubahan regangan dipengaruhi oleh beban eksternal, lokasi tulangan, kondisi batas, dan panjang tulangan. Persamaan pada standar sekarang untuk mengitung fps pada tendon tanpa lekatan yang tercantum di 20.3.2.4 telah sesuai dengan hasil tes yang ada. prategang 22.2.2 Asumsi desain untuk beton R22.2.2 Asumsi desain untuk beton 22.2.2.1 Regangan maksimum untuk serat terjauh pada beton diasumsikan R22.2.2.1 Hasil pengamatan untuk laboratorium berbagai menunjukkan tekan maksimum untuk beton saat hancur bervariasi antara 0,003 hingga lebih dari 0,008 dalam kondisi tertentu. Namun pada umumnya, nilai regangan tekan maksimum yang terjadi pada komponen beton dengan proporsi material dan kekuatan normal berkisar antara 0,003 sampai dengan 0,004 kekuatan nominalnya. tekan sama dengan 0,003. pengujian nilai di regangan saat mencapai 22.2.2.2 Kekuatan tarik beton diabaikan dalam perhitungan kekuatan lentur dan kuat aksial. R22.2.2.2 Nilai kekuatan tarik beton dalam lentur atau modulus hancur (modulus of lebih bervariasi tekan beton, dibandingkan kekuatan dengan perkiraan nilai kekuatan tarik beton antara 10 hingga 15 persen dari kekuatan tekan beton. Kekuatan tarik beton dalam perhitungan lentur kekuatan lentur nominal. Namun kekuatan tarik beton adalah sangat penting untuk menghitung nilai retak dan defleksi saat beban layan. rupture) diabaikan dalam 22.2.2.3 Hubungan antara tegangan dan regangan tekan beton dinyatakan dengan R22.2.2.3 Dalam kondisi regangan tinggi, beton hubungan tegangan-regangan 477 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN bentuk persegi, trapesium, parabolik atau bentuk lain yang memprediksikan kekuatan yang sesuai dengan hasil tes. bersifat nonlinier (nilai tidak proporsional terhadap regangan). Seperti yang tertera di 22.2.2.1, nilai maksimum regangan yang dapat digunakan dalam desain adalah 0,003. tegangan Distribusi tegangan tekan aktual pada beton dalam penampang sebenarnya bersifat kompleks dan tidak diketahui secara eksplisit. Riset menunjukkan bahwa properti penting dalam distribusi tegangan beton bisa dihitung menggunakan berbagai macam asumsi bentuk distribusi tegangan beton. 22.2.2.4 Distribusi tegangan persegi beton ekuivalen harus sesuai dengan 22.2.2.4.1 hingga dan memenuhi 22.2.2.4.3, persyaratan 22.2.2.3. ini R22.2.2.4 Dalam desain, santar memperbolehkan menggunakan distribusi tegangan tekan persegi ekuivalen beton (blok tegangan). 0,85fc' diasumsikan terhadap zona tekan ekuivalen yang dibatasi ujung penampang dan garis yang paralel terhadap sumbu netral, yang terletak pada jarak 𝒂 dari serat tekan terjauh, seperti persamaan berikut: 22.2.2.4.1 Tegangan beton rata R22.2.2.4.1 Distribusi blok tegangan tidak menunjukkan distribusi tegangan beton pada kekuatan nominal, tetapi menunjukkan kekuatan nominal kombinasi lentur dan aksial yang sesuai dengan hasil pengujian (Mattock et al 1961). terdistribusi zona aktual 1βac (22.2.2.4.1) 22.2.2.4.2 Jarak dari serat tekan terjauh sampai ke sumbu netral c, diukur secara tegak lurus dari sumbu netral. 22.2.2.4.3 Nilai β1 dinyatakan dalam Tabel R22.2.2.4.3 Nilai β1 ditentukan secara eksperimental. Batas bawah untuk β1 ditentukan menggunakan data eksperimen balok dengan kekuatan tekan beton lebih besar dari 55 MPa (Leslie et al. 1976; Karr et al. 1978). 22.2.2.4.3. Tabel 22.2.2.4.3 - Nilai β1 untuk distribusi tegangan beton persegi ekuivalen β1 0,85 fc', MPa 17 ≤ fc' ≤ 28 a) 0,05('28)0,857cf 28 < fc' < 55 b) fc' ≥ 55 0,65 c) 22.2.3 Asumsi desain untuk tulangan nonprategang 478 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 22.2.3.1 Tulangan ulir yang digunakan untuk menahan gaya tarik dan tekan harus memenuhi syarat 20.2.1. 22.2.3.2 Hubungan tegangan-regangan dan modulus elastisitas untuk tulangan ulir harus memenuhi syarat 20.2.2.1 dan 20.2.2.2. 22.2.4 Asumsi desain untuk tulangan prategang dengan tulangan lekatan dihitung menggunakan 20.3.1, tegangan pada kekuatan lentur nominal fps, dihitung sesuai 20.3.2.3. 22.2.4.1 Untuk komponen dengan prategang dengan tulangan prategang tanpa lekatan sesuai dengan 20.3.1, fps dihitung sesuai 20.3.2.4. 22.2.4.2 Untuk komponen 22.2.4.3 Jika panjang tertanam strand prategang kurang dari ℓd, maka tegangan desain strand tidak boleh melebihi nilai yang diberikan di 25.4.8.3, yang dimodifikasi di 25.4.8.1 (b). seperti 22.3 - Kekuatan lentur R22.3 - Kekuatan lentur 22.3.1 Umum lentur nominal Mn dihitung menggunakan asumsi sesuai dengan 22.2. 22.3.1.1 Kekuatan 22.3.2 Komponen beton prategang 22.3.2.1 Tulangan ulir yang memenuhi Pasal 20.2.1 dan tulangan prategang boleh diikutsertakan dalam menyumbang gaya tarik dan ikut diperhitungkan dalam kekuatan lentur, dengan nilai tegangan diambil sama dengan fy. 22.3.2.2 Tulangan nonprategang lainnya boleh dimasukkan dalam perhitungan analisis kekuatan kompatibilitas regangan dilakukan dalam menghitung tegangan. lentur, apabila 22.3.3 Komponen beton komposit R22.3.3 Komponen beton komposit 22.3.3.1 Ketentuan 22.3.3 diterapkan untuk komponen yang dicor terpisah namun R22.3.3.1 Ruang lingkup Pasal 22 adalah komposit. Untuk komponen lentur 479 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tersambung, sehingga seluruh elemen bekerja sebagai satu kesatuan dalam menahan beban. beberapa kasus pada konstruksi dengan beton cor di tempat, elemen yang dicor secara terpisah dapat didesain sebagai ini, satu permukaan saling tersambung harus didesain agar dapat sepanjang menyalurkan permukaannya. Balok komposit baja-beton tidak dibahas dalam pasal ini. Pengaturan untuk komponen komposit diatur dalam AISC 360 atau SNI 1729. kesatuan. Dalam kasus elemen yang beban di 22.3.3.2 Dalam perhitungan nilai Mn pelat komposit diperbolehkan balok, menggunakan seluruh bagian penampang komposit. dan 22.3.3.3 Dalam perhitungan Mn pelat komposit dan balok, tidak ada perbedaan antara komponen yang disangga (shored) dan tidak disangga (unshored). 22.3.3.4 Dalam perhitungan nilai Mn untuk komponen komposit dimana masing- masing elemen memiliki kekuatan tekan yang berbeda, properti masing-masing elemen harus digunakan dalam desain. Sebagai diperbolehkan menggunakan nilai fc' yang menghasilkan nilai Mn paling kritis. alternatif, 22.4 - Kekuatan aksial atau kombinasi kekuatan lentur dan aksial R22.4 - Kekuatan aksial atau kombinasi kekuatan lentur dan aksial 22.4.1 Umum 22.4.1.1 Kekuatan nominal lentur dan aksial dihitung menggunakan asumsi yang diatur di 22.2. 22.4.2 Kekuatan tekan aksial maksimum R22.4.2 maksimum Kekuatan tekan aksial 22.4.2.1 Kekuatan tekan aksial nominal Pn tidak boleh melebihi Pn,max sesuai Tabel 22.4.2.1, dihitung (22.4.2.2) untuk menggunakan Pers. komponen nonprategang dan komponen komposit, serta Pers. (22.4.2.3) untuk komponen prategang. mengantisipasi eksentrisitas insidental, kekuatan tekan aksial desain untuk penampang dalam kondisi tekan murni dibatasi sebesar 80 hingga 85 persen dari kekuatan aksial nominalnya. Nilai persentase ini mendekati kekuatan aksial kolom dengan sengkang persegi (sesuai 22.4.2.4) yang mempunyai rasio tinggi penampang sebesar 0,10 dan kekuatan tulangan spiral aksial kolom dengan R22.4.2.1 Untuk dimana nilai Po eksentrisitas terhadap 480 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN (sesuai 22.4.2.5) yang mempunyai rasio eksentrisitas terhadap tinggi penampang sebesar 0,05. Batasan beban aksial ini berlaku untuk elemen tekan pracetak maupun untuk cor di tempat. Tabel 22.4.2.1 - Kekuatan aksial maksimum Tulangan transversal Sengkang persegi sesuai 22.4.2.4 Spiral sesuai 22.4.2.5 Sengkang persegi 0,80Po Komponen Pn,max 0,80Po a) Nonprategang 0,85Po b) c) Prategang 0,85Po Sengkang spiral d) Kolom komposit dan kolom beton sesuai Pasal 10 0,85Po Semua e) 22.4.2.2 Untuk komponen nonprategang dan komponen komposit baja-beton, nilai Po dihitung dengan Persamaan: 0,85'()ocgstystPfAAfA (22.4.2.2) dimana Ast adalah luas longitudinal nonprategang. total tulangan 22.4.2.3 Untuk komponen prategang, nilai R22.4.2.3 Pengaruh prategang pada kekuatan aksial dalam komponen tekan dihitung dalam Pers. (22.4.2.3). Pers. (22.4.2.3) sama dengan Pers. (22.4.2.2) tekan nonprategang. untuk komponen Luas efektif beton yang dibatasi nilai tegangan sebesar 0,85fc' dikurangi Apd sebagai terpasang selongsong, prategang. selubung, Reduksi kapasitas kolom karena gaya prategang juga dipertimbangkan. Dalam perhitungan kekuatan nominal, nilai tegangan fse dalam tulangan prategang dikurangi 0,003 diasumsikan sebagai regangan tekan saat komponen mencapai kapasitas aksial. Po dihitung dengan persamaan: 0,85()(0,003)'ogstpdystsepptcPfAAAfAfEA (22.4.2.3) dimana Apt adalah tulangan total prategang, dan Apd adalah penampang selongsong (duct), selubung (sheating), dan tulangan prategang; nilai fse minimal 0,003Ep. Untuk tendon pascatarik terinjeksi (grouted post-tension), nilai Apd sama dengan Apt. luas total luas luas dan tulangan 0,003Ep, dimana 22.4.2.4 Sengkang persegi untuk pengaku longitudinal pada harus memenuhi lateral dari komponen ketentuan 10.7.6.2 dan 25.7.2. tulangan tekan 22.4.2.5 Sengkang spiral untuk pengaku longitudinal pada lateral dari tulangan 481 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN komponen ketentuan 10.7.6.3 dan 25.7.3. tekan harus memenuhi 22.4.3 Kekuatan tarik aksial maksimum tarik aksial maksimum Pnt untuk komponen prategang, komposit, dan nonprategang tidak boleh melebihi nilai Pnt,max yang dihitung dengan persamaan: 22.4.3.1 Nilai kekuatan , ntmaxystsepptPfAffA (22.4.3.1) dimana (fse + Δfp) tidak melebihi nilai fpy, sedangkan nilai Apt adalah nol untuk komponen nonprategang. 22.5 - Kekuatan geser satu arah R22.5 - Kekuatan geser satu arah 22.5.1 Umum R22.5.1 Umum 22.5.1.1 Kekuatan geser satu arah nominal dalam penampang (Vn) dihitung dengan persamaan: tanpa sengkang, geser diasumsikan ditahan oleh beton. Sedangkan pada komponen dengan sengkang, sebagian geser ditahan oleh beton dan sisanya ditahan oleh sengkang. Kekuatan geser yang disumbang oleh beton, Vc diasumsikan sama untuk komponen dengan sengkang maupun tanpa sengkang, dan diambil sebesar gaya geser yang menyebabkan retak miring (inclined (Joint ACI-ASCE Committee 426 1973; MacGregor dan Hanson 1969; Joint ACI-ASCE Committee 326 1962). Setelah terjadi keretakan, parameter Vc adalah kekuatan geser yang disumbang oleh penguncian antar agregat (aggregate interlock), aksi dowel dan geser yang disalurkan pada zona tekan. R22.5.1.1 Pada komponen ncsVVV (22.5.1.1) cracking) Kekuatan geser berdasarkan pada tegangan geser rata-rata pada penampang melintang efektif (bw d). Dalam Pasal 23 diizinkan penggunaan model strud-and-tie untuk perencanaan geser semua elemen beton struktural dan dapat pula digunakan pada bagian-bagian diskontinu dalam sebuah elemen. Prosedur desain geser juga diizinkan untuk daerah B. 22.5.1.2 Ukuran dimensi untuk desain harus memenuhi Pers. R22.5.1.2 Batasan dimensi penampang di 22.5.1.2 ditujukan untuk meminimalisasi penampang 22.5.1.2: 482 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN keruntuhan diagonal tekan dalam beton dan batas perkembangan retak. (0,066')uccwVVfbdφ (22.5.1.2) 22.5.1.3 Untuk komponen nonprategang, nilai Vc dihitung sesuai 22.5.5, 22.5.6, atau 22.5.7. 22.5.1.4 Untuk komponen prategang, nilai Vc, Vci, dan Vcw dihitung sesuai 22.5.8 atau 22.5.9. 22.5.1.5 Untuk menghitung nilai Vc, Vci, dan Vcw. Nilai λ dihitung sesuai 19.2.4. 22.5.1.6 Nilai Vs dihitung sesuai 22.5.10. 22.5.1.7 Pengaruh adanya bukaan pada komponen dalam perencanaan harus diperhitungkan saat menghitung nilai Vn. R22.5.1.7 Bukaan pada komponen di bagian badan dapat mengurangi kekuatan geser. Efek bukaan pada komponen didiskusikan dalam Section 4.7 Joint ACI- ASCE Committee 426 (1973) dan Barney et al. (1977) dan Schlaich et al. (1987). Model strut-and-tie yang dibahas pada Pasal 23 dapat digunakan untuk desain komponen dengan bukaan. 22.5.1.8 Pengaruh gaya tarik aksial yang disebabkan karena rangkak dan susut dalam komponen terkekang diperhitungkan dalam menghitung nilai Vc. 22.5.1.9 Pengaruh tekan lentur miring (inclined compression) pada komponen dengan ketebalan bervariasi harus diizinkan untuk diikutsertakan dalam perhitungan Vc. R22.5.1.9 Pada komponen dengan tinggi bervariasi, besar kecilnya gaya geser internal pada penampang tergantung dari komponen vertikal pada tegangan lentur miring (inclined flexural stresses). flexural 22.5.2 Asumsi geometric R22.5.2 Asumsi geometric 22.5.2.1 Untuk perhitungan nilai Vc dan Vs dalam komponen prategang, nilai d diukur mulai dari jarak serat tekan terjauh ke sentroid (centroid) prategang dan tulangan longitudinal nonprategang, tapi tidak boleh diambil kurang dari 0,8h. R22.5.2.1 Meskipun nilai d bervariasi pada tiap bentang balok prategang, studi dari MacGregor and Hanson 1969 menunjukkan bahwa untuk komponen prategang, nilai d kurang dari 0,8h. Balok pada studi tersebut memiliki beberapa tulangan prategang lurus atau tulangan longitudinal di bagian bawah penampang dan memiliki sengkang yang mengikat tulangan longitudinal. 22.5.2.2 Untuk perhitungan nilai Vc dan Vs dalam penampang lingkaran, nilai d sama R22.5.2.2 Uji geser komponen dengan penampang lingkaran mengindikasikan bahwa luas efektif dapat dianggap sebagai 483 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dengan 0,8 diameter, dan nilai bw sama dengan diameter penampang. luas brutto penampang atau luas persegi ekuivalen (Joint ACI-ASCE Committee 426 1973; Faradji and Diaz de Cossio 1965; Khalifa and Collins 1981). transversal pada Meskipun tidak penampang lurus, hasil pengujian terdapat kaki mengindikasikan Pers. (22.5.10.5.3) memberikan hasil yang aman apabila nilai d diambil dari definisi yang terdapat dalam 22.5.2.2 (Faradji and Diaz de Cossio 1965; Khalifa and Collins 1981). tulangan lingkaran mungkin bahwa 22.5.3 Batas kekuatan material R22.5.3 Batas kekuatan material kurangnya data pengujian dan pengalaman praktis untuk beton berkekuatan lebih dari 70 MPa, ditetapkan maksimum 8,3 MPa untuk nilai dalam menghitung kekuatan geser komponen. Pengecualian untuk batas ini diperbolehkan pada balok pelat berusuk jika transversal memenuhi 22.5.3.2. R22.5.3.1 Karena yang digunakan untuk menghitung nilai Vc, Vci, dan Vcw dalam geser satu arah tidak boleh melebihi 8,3 MPa kecuali yang diperbolehkan dalam 22.5.3.2. 22.5.3.1 Nilai cf' cf' tulangan R22.5.3.2 Berdasarkan pengujian balok Mphonde and Frantz (1984), Elzanaty et al. (1986), Roller and Russell (1990), Johnson and Ramirez (1989), dan Oczebe et al. (1999), penambahan tulangan transversal minimum dibutuhkan untuk untuk beton mutu tinggi. Hasil pengujian menunjukkan adanya penurunan kapasitas geser cadangan bila terjadi peningkatan fc' pada balok dengan penulangan transversal yang menghasilkan tegangan geser efektif sebesar 0,35 MPa. Penulangan transversal minimum akan mengalami peningkatan fc'. Bila seiring dengan peningkatan tulangan ini terpasang maka penurunan kapasitas geser tersebut akan terimbangi. lebih dari 8,3 MPa diperbolehkan untuk menghitung Vc, Vci , dan Vcw untuk balok prategang maupun balok beton bertulang dan balok pelat berusuk dengan tulangan badan minimum memenuhi 9.6.3.3 atau 9.6.4.2. 22.5.3.2 Nilai cf' transversal minimum 22.5.3.3 fy dan fyt yang digunakan untuk menghitung Vs tidak boleh melebihi batas pada 20.2.2.4. R22.5.3.3 Batas atas 420 MPa pada nilai fy dan fyt digunakan dalam desain dimaksudkan untuk mengontrol lebar retak miring (diagonal crack width). 22.5.4 Komponen beton komposit R22.5.4 Komponen beton komposit 22.5.4.1 Bagian ini diterapkan pada tetapi terpisah R22.5.4.1 Ruang lingkup Pasal 22 ini termasuk komponen komposit. Pada beberapa kasus dengan beton cor di komponen yang dicor 484 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tersambung, sehingga semua elemen menerima beban sebagai satu kesatuan. tempat, penempatan elemen yang berbeda didesain sebagai satu unit. Dalam kasus ini, permukaan elemen didesain agar beban di transfer pada semua permukaan. Balok komposit baja-beton tidak dibahas dalam pasal ini. Ketentuan untuk desain komponen komposit dibahas dalam AISC 360 atau SNI 1729. 22.5.4.2 Untuk perhitungan Vn pada tidak dibedakan komponen komposit, antara beton yang disangga (shored) dan tidak disangga (unshored). 22.5.4.3 Untuk perhitungan Vn pada komponen komposit dimana kekuatan tekan yang disyaratkan, berat jenis, atau properti lainnya dari untuk elemen yang berbeda, maka properti dari tiap elemen harus digunakan dalam desain. Sebagai alternatif, diiiznkan menggunakan properti elemen yang menghasilkan nilai Vn paling kritis. 22.5.4.4 Jika semua komponen komposit diasumsikan menahan geser vertikal, diperbolehkan menggunakan Vc dengan syarat komponen dicor secara monolit sepanjang bentang penampang dengan bentuk penampang yang sama. 22.5.4.5 Jika seluruh komponen komposit diasumsikan menahan geser vertikal, maka diperbolehkan menggunakan Vs pada komponen yang dicor secara monolit dengan bentuk penampang yang sama, apabila diangkur sepenuhnya pada elemen yang saling berhubungan sesuai 25.7. tulangan geser 22.5.5 Nilai Vc untuk komponen R22.5.5 Nilai Vc untuk komponen nonprategang tanpa gaya aksial nonprategang tanpa gaya aksial 22.5.5.1 Untuk komponen nonprategang tanpa gaya aksial, Vc dihitung dengan persamaan: R22.5.5.1 Persamaan a) pada Tabel 22.5.5.1 mengandung tiga variabel dan tarik beton, sebagai kekuatan , yang mempengaruhi kekuatan geser (Joint ACI-ASCE Committee 326 1962). Hasil pengujian (Joint ACI-ASCE Committee 326 1962) mengindikasikan bahwa kekuatan geser berkurang ketika tinggi komponen bertambah. cλ.f' ρw uuVd/M (22.5.5.1) 0,17'ccwVfbd perhitungan yang lebih detail diberikan pada Tabel 22.5.5.1: 485 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Persamaan b) pada Tabel 22.5.5.1 membatasi nilai 𝑽𝒄 di dekat titik belok (inflection point). Pada desain umumnya, diperbolehkan mengasumsikan bahwa ekspresi kedua dalam persamaan a) dan b) pada Tabel 22.5.5.1 sama dengan dan menggunakan Vc sama yang 0,01cλf' dengan diizinkan dalam Pers. (22.5.5.1). sesuai 0,17cwλf'bd Tabel 22.5.5.1 - Metode detail untuk menghitung Vc Vc 10,16'17ucwwuVdfbdM a) Paling kecil di antara a), b), dan c): 0,16'17cwwfbd b) 0,29'cwfbd c) [1] Mu dan Vu terjadi secara serentak pada penampang. 22.5.6 Nilai Vc untuk komponen R22.5.6 Nilai Vc untuk komponen nonprategang dengan gaya aksial tekan nonprategang dengan gaya aksial tekan 22.5.6.1 Untuk komponen nonprategang tekan, Vc dihitung R22.5.6.1 Pada persamaan (a) dan (b) pada Tabel 22.5.6.1, untuk komponen yang menerima gaya tekan aksial, geser, dan momen, diturunkan dari laporan Joint ACI- ASCE Committee 329 (1962). Nilai Vc untuk komponen yang menerima beban geser dan aksial perhitungan lebih detail diberikan pada Tabel 22.5.6.1, dimana Nu dianggap positif untuk tekan. dengan gaya aksial dengan persamaan: 0,171'14uccwgNVfbdA (22.5.6.1) Kecuali terdapat perhitungan yang lebih detail yang dilakukan sesuai Tabel 22.5.6.1, dimana Nu bernilai positif untuk tekan. Tekan ccwVf'bd 0,1 TarikNu/Ag, MPa50-4 Berdasarkan tabel 22.5.6.1(b) 0,30.4 Daerah terarsir menunjukan prediksi nilai yang diperoleh dari Tabel 22.5.6.1(a) 0,2 Pers. (22.5.6.1) 0,4 Pers. (22.5.7.1) 0,5 Tabel 22.5.6.1 - Metode detail untuk menghitung Vc untuk komponen nonprategang yang menerima beban tekan aksial Vc 0,16'1748ucwwuuVdfbdhdMN
[1] a) Nilai terkecil dari a) dan b): Persamaan tidak berlaku jika 408uuhdMN
Gambar R22.5.6.1 - Perbandingan persamaan kekuatan geser dari komponen yang menerima beban aksial 0,290,29'1ucwgNfbdA b) [1] Mu dan Vu terjadi secara serentak pada penampang 486 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN komponen nonprategang dengan aksial tarik signifikan 22.5.7 Nilai Vc untuk R22.5.7 Nilai Vc untuk komponen nonprategang dengan aksial tarik signifikan 22.5.7.1 Untuk komponen nonprategang dengan aksial tarik signifikan, Vc dihitung dengan persamaan: R22.5.7.1 Istilah "signifikan" digunakan untuk memutuskan apakah aksial tarik perlu diperhitungkan. Gaya tarik aksial sering terjadi akibat perubahan volume, sampai namun mengurangi apabila disediakan expansion joint yang cukup dan tulangan struktur memenuhi minimum. Apabila nilai dari gaya tarik aksial tidak diketahui secara pasti, maka disarankan untuk mendesain tulangan geser menahan seluruh gaya geser. 0,171'3,5uccwgNVfbdA pengaruhnya tidak struktur (22.5.7.1) kinerja jumlah dimana Nu bernilai negatif untuk tarik, dan Vc tidak boleh kurang dari nol. 22.5.8 Nilai Vc untuk komponen prategang R22.5.8 Nilai Vc untuk komponen prategang 22.5.8.1 Metode ini dapat diterapkan pada perhitungan Vc untuk komponen pascatarik (post-tension) dan pratarik (pre-tension) pada daerah dimana gaya efektif pada tulangan prategang ditransfer penuh ke beton. Untuk daerah pada komponen pratarik dimana gaya prategang efektif tidak ditransfer penuh ke beton, nilai Vc dihitung menggunakan Pers. (22.5.9). 22.5.8.2 prategang Untuk komponen lentur kondisi , Vc dihitung R22.5.8.2 Pasal ini mengatur cara menghitung Vc untuk balok prategang (MacGregor and Hanson 1969). Pasal ini tulangan berlaku hanya pada balok atau prategang, dengan komponen dan tulangan kombinasi nonprategang. Persamaan a) pada Tabel 22.5.8.2 sesuai jika diterapkan pada komponen yang menerima beban merata (uniform). dengan 0,4pssepspusyAfAf+Af sesuai Tabel 22.5.8.2, dengan nilai Vc tidak (22.5.5.1). Sebagai kurang dari Pers. alternatif, diperbolehkan menghitung Vc sesuai 22.5.8.3. prategang Tabel 22.5.8.2 - Metode Pendekatan untuk menghitung Vc Dalam menerapkan persamaan a) pada Tabel 22.5.8.2 untuk komponen yang menerima beban merata, Pers. (R22.5.8.2) bisa digunakan: Vc 0,05'4,8upcwuVdfbdM [1] a) Nilai terkecil dari a), b), dan c):
2uppuVddxMxx (R22.5.8.2) 0,05'4,8cwfbd b) dimana ℓ adalah panjang bentang, dan 𝑥 adalah jarak dari penampang ke tumpuan. Untuk beton dengan fc' sama dengan 35 MPa, nilai Vc bervariasi seperti yang ditunjukkan pada Gambar R22.5.8.2. Detail 0,42'cwfbd c) 487 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN perhitungan untuk persamaan ini terdapat pada ASCE Joint Committee (1940). 𝒇𝒄′=𝟑𝟓 𝑴𝑷𝒂 = 𝟏𝟏𝟓 l𝟒 𝒃𝒘𝒅 𝒃𝒘𝒅 𝒅l l𝟐 𝑽𝒄𝒃𝒘𝒅 𝟏𝟐𝟓 𝟑l𝟖 𝑽𝒄=𝟏𝟔 √𝒇𝒄′ MPa 01234 𝟏𝟐𝟎 𝑽𝒄=𝟎,𝟒√𝒇𝒄′ l8 𝟏𝟑𝟎 Gambar R22.5.8.2 - Penerapan Tabel 22.5.8.2 terhadap komponen prategang yang menerima beban merata dengan fc'= 35 Mpa 22.5.8.3 Untuk komponen prategang, nilai Vc diperbolehkan diambil yang terkecil dari Vci yang dihitung sesuai 22.5.8.3.1 dan Vcw yang dihitung sesuai 22.5.8.3.2 atau 22.5.8.3.3. R22.5.8.3 Terdapat dua jenis retak miring yang terjadi di balok: retak geser badan (web-shear cracking) dan retak geser lentur (flexure-shear cracking). Kedua jenis retak miring ini diilustrasikan pada Gambar 22.5.8.3. Retak geser badan bermula dari titik interior pada komponen saat tegangan tarik melebihi kekuatan tarik beton. Retak geser lentur bermula dari retak lentur. Ketika retak letur terjadi, tegangan geser pada beton akan meningkat. Retak geser lentur terjadi ketika kombinasi geser dan tegangan lentur tarik melebihi kekuatan tarik beton. Nilai kekuatan geser nominal beton Vc diambil dari nilai terkecil antara Vci dan Vcw. Turunan Pers. (22.5.8.3.1a) dan Pers. (22.5.8.3.2) dirangkum di ACI 318-65. Tumpuan menerus Lentur dan geser-lentur Lentur dan geser-lentur Beban Tumpuan sendi Geser murni Geser murni 488 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Gambar R22.5.8.3 - Jenis retak pada balok 22.5.8.3.1. Nilai kekuatan lentur-geser Vci harus diambil yang terbesar dari a) dan b): R22.5.8.3.1 Dalam menurunkan Pers. (22.5.8.3.1a), diasumsikan bahwa Vci yang gaya total adalah menyebabkan pada retak penampang dengan sebagai berikut: geser lentur max0,05'icrecicwpdVMVfbdVM a) rumus icremaxVMVM (22.5.8.3.1a) (R22.5.8.3.1a) b) (22.5.8.3.1b) 0,14'cicwVfbd yang ditambah dibutuhkan untuk merubah retak lentur menjadi lentur geser. Beban eksternal terfaktor dengan nilai Vi dan Mmax sudah ditentukan, termasuk beban mati dan beban hidup. Dalam menghitung Mcre untuk substitusi pada Pers. (22.5.8.3.1a), I dan yt adalah properti penampang yang menerima beban eksternal terfaktor. peningkatan geser dimana nilai dp tidak kurang dari 0,80h, nilai dari Vi dan Mmax dihitung dari kombinasi beban yang menyebabkan momen terfaktor maksimum pada penampang, Mcre dihitung menggunakan persamaan: retak 0,5'crecpedtIMfffy Untuk komponen komposit, dimana sebagian beban mati ditahan oleh sebagian penampang, properti penampang digunakan untuk menghitung fd. Geser karena beban mati Vd, dan geser karena beban dalam perhitungan ini. Vd dianggap sebagai gaya geser total karena adanya beban mati tidak terfaktor pada penampang, ditambah beban mati tidak terfaktor pada komponen komposit. Rumus Vi dan Mmax adalah sebagai berikut: (22.5.8.3.1c) lain Vi, dipisahkan iudVVV (R22.5.8.3.1b) maxudMMM (R22.5.8.3.1c) dimana Vu dan Mu adalah geser dan momen terfaktor karena beban terfaktor, dan Md adalah momen karena beban mati tidak terjadi terfaktor bersamaan dengan fd). (momen yang Untuk komponen non komposit, balok dengan beban merata, semua bagian penampang menahan geser, serta diagram geser karena beban mati dan hidup adalah sama. Dalam kasus ini, Pers. (22.5.8.3.1a) dan Pers. (22.5.8.3.1c) disederhanakan menjadi 489 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 0,05'uctcicwuVMVfbdM (R22.5.8.3.1d) dimana 0,5'ctcpetIMffy (R22.5.8.3.1e) Momen retak (Mct) dalam dua persamaan sebelumnya dianggap sebagai momen total, termasuk momen karena beban mati, yang menyebabkan retak pada serat tarik terjauh. Ini tidak sama dengan Mcre pada Pers. (22.5.8.3.1a) dimana momen retak disebabkan oleh semua beban kecuali beban mati. Pada Pers. (22.5.8.3.1a) geser karena beban mati ditambahkan secara terpisah. Mu adalah momen terfaktor balok pada penampang yang ditinaju, dan Vu adalah geser terfaktor yang terjadi bersamaan dengan Mu. Karena properti penampang yang sama berlaku untuk tegangan yang disebabkan oleh beban mati dan beban hidup, yang disebabkan oleh beban mati tidak perlu dihitung secara terpisah. Mct adalah perubahan tegangan total dari prategang tarik dari persamaan efektif menjadi diasumsikan yang tegangan dan geser 0,5λcf' menyebabkan retak lentur. 22.5.8.3.2 Kekuatan geser badan (Vcw) R22.5.8.3.2 (22.5.8.3.2) Pers. berdasarkan asumsi bahwa retak geser geser pada badan yang tarik utama tegangan menyebabkan dengan perkiraan pada sumbu tengah penampang. Vp dihitung dari gaya prategang efektif tanpa faktor beban. dihitung dengan: 0,29'0,3cwcpcwppVffbdV terjadi (22.5.8.3.2) 0,33λcf' dimana nilai dp tidak boeh kurang dari 0,80h dan Vp adalah komponen vertikal pada gaya prategang efektif. 22.5.8.3.3 Sebagai alternatif 22.5.8.3.2, gaya geser Vcw dapat dihitung untuk memikul beban mati ditambah beban hidup yang menghasilkan tegangan tarik utama sebesar pada lokasi a) atau b): 0,33λcf' a) Ketika sumbu sentroid (centroidal axis) penampang prategang terletak di badan, 490 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN maka tegangan dihitung di sumbu sentroid tarik utama harus b) Ketika sumbu sentroid (centroidal axis) penampang prategang terletak di sayap, maka tarik utama harus dihitung di titik potong antara sayap dan badan tegangan 22.5.8.3.4 Pada komponen komposit, tegangan tarik utama pada 22.5.8.3.3 dihitung menggunakan penampang yang menahan beban hidup. 22.5.9 Nilai Vc untuk komponen pratarik pada bagian dengan gaya prategang tereduksi R22.5.9 Nilai Vc untuk komponen pratarik pada bagian dengan gaya prategang tereduksi - Efek dari turunnya gaya prategang di dekat ujung balok pratarik pada kekuatan geser harus diperhitungkan. Pasal 22.5.9.2 dan 22.5.9.3 menjelaskan mengenai menurunnya kekuatan geser pada penampang dalam panjang transfer tulangan prategang ketika lekatan tulangan prategang sampai ke ujung komponen. Pasal 22.5.9.4 dan 22.5.9.5 menjelaskan mengenai menurunnya kekuatan geser pada penampang ketika sebagian tulangan prategang tidak melekat pada beton, atau tulangan dalam panjang tulangan prategang prategang ujung komponen. 22.5.9.1 Ketika menghitung Vc, panjang transfer (ℓtr) diasumsikan 50db untuk strand dan 100db untuk kawat. tulangan prategang lekatan strand sampai ke ujung komponen, maka gaya prategang efektif diasumsikan bervariasi dari nol pada ujung tulangan prategang sampai maksimum pada jarak 𝓵𝒕𝒓 dari ujung tulangan prategang. 22.5.9.2 Jika panjang transfer dari ketika tidak lekatan 22.5.9.3 Pada bagian dengan gaya prategang efektif tereduksi pada 22.5.9.2, Vc dihitung sesuai ketentuan a) hingga c): sampai ke a) Gaya prategang efektif tereduksi menentukan digunakan penerapan 22.5.8.2. untuk b) Gaya tereduksi digunakan untuk menghitung Vcw dalam 22.5.8.3. prategang efektif c) Nilai Vc yang dihitung menggunakan 22.5.8.2 tidak boleh melebihi nilai Vcw yang dihitung menggunakan gaya prategang efektif tereduksi. 22.5.9.4 Jika lekatan strand tidak sampai ke ujung komponen, gaya efektif prategang diasumsikan bervariasi antara nol pada titik dimana lekatan dimulai sampai maksimum pada jarak (ℓtr) dari titik tersebut. 22.5.9.5 Pada bagian dengan gaya prategang efektif tereduksi pada 22.5.9.4, Vc dihitung sesuai ketentuan a) hingga c): 491 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN a) Gaya prategang efektif tereduksi menentukan digunakan penerapan 22.5.8.2. untuk b) Gaya tereduksi digunakan untuk menghitung Vc dalam 22.5.8.3. prategang efektif c) Nilai Vc yang dihitung menggunakan 22.5.8.2 tidak boleh melebihi nilai Vcw yang dihitung menggunakan gaya prategang efektif tereduksi. 22.5.10 Tulangan geser satu arah R22.5.10 Tulangan geser satu arah 22.5.10.1 Pada penampang dimana transversal harus Vu ˃ϕVc, dipasang dan memenuhi Pers. (22.5.10.1). tulangan uscVV-V (22.5.10.1) 22.5.10.2 Untuk komponen satu arah dengan tulangan transversal, Vs dihitung sesuai 22.5.10.5. R22.5.10.2 Ketentuan Pasal 22.5.10.5 berlaku pada semua tulangan transversal, termasuk sengkang, sengkang ikat, sengkang pengekang, ikat silang dan spiral. tipe 22.5.10.3 Untuk komponen satu arah dengan tulangan longitudinal dibengkokan ke atas, Vs dihitung sesuai 22.5.10.6. jenis tulangan geser dipakai untuk memperkuat satu bagian komponen yang sama, Vs adalah jumlah Vs dari semua tulangan geser. 22.5.10.4 Jika lebih dari satu 22.5.10.5 Kekuatan geser satu arah oleh R22.5.10.5 Kekuatan geser satu arah oleh tulangan transversal - Desain tulangan geser berdasarkan analogi rangka batang termodifikasi truss analogy). Dalam analogi rangka batang, gaya pada sengkang ikat vertikal ditahan oleh tulangan geser. Namun, hasil riset pada komponen prategang dan nonprategang mengindikasikan bahwa tulangan geser seharusnya didesain dengan tujuan hanya untuk menahan geser yang menyebabkan retak miring, dengan asumsi kemiringan komponen diagonal dalam rangka batang sebesar 45 derajat. Beton diasumsikan berkontribusi pada kapasitas geser melalui tahanan pada zona tekan, penguncian antar agregat (aggregate interlock), dan aksi dowel dalam jumlah gaya yang sama dengan yang menyebabkan retak miring. tulangan transversal 22.5.10.5.1 Pada komponen prategang tulangan dan komponen nonprategang, geser harus memenuhi ketentuan a), b), atau c): (modified a) Sengkang, sengkang ikat (tie), atau sengkang lurus tertutup yang terhadap sumbu longitudinal komponen. b) Tulangan kawat las dengan kawat yang sumbu tegak terletak longitudinal komponen tegak lurus dari c) Tulangan spiral 22.5.10.5.2 Sengkang miring sudut 45 derajat dari sumbu longitudinal komponen dan memotong bidang retak geser potensial 492 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN diperbolehkan digunakan sebagai tulangan geser pada komponen nonprategang. Pers. (22.5.10.5.3), (22.5.10.5.4), dan (22.5.10.6.2a) dianggap sebagai kekuatan geser nominal oleh tulangan geser Vs. Apabila lurus terhadap sumbu komponen digunakan, luas kebutuhan tulangan geser Av, dan jarak s, dihitung sebagai berikut 22.5.10.5.3 Vs untuk tulangan geser di ketentuan 22.5.10.5.1 dihitung dengan Pers. (22.5.10.5.3): tulangan geser tegak vytsAfdV=s (22.5.10.5.3) ucvytV-VA=sfd
(R22.5.10.5) dimana s adalah jarak spiral (pitch) atau spasi longitudinal dari tulangan geser, dan Av diberikan pada 22.5.10.5.5 atau 22.5.10.5.6. Hasil penelitian (Anderson and Ramirez 1989; Leonhardt and Walther 1964) menunjukkan bahwa perilaku geser dari balok lebar dengan tulangan geser dapat meningkat jika spasi transversal dari kaki sengkang pada penampang dikurangi. 22.5.10.5.4 Vs untuk tulangan geser pada R22.5.10.5.4 Agar efektif, sengkang miring harus dipasang memotong potensial sengkang miring retak geser. Jika terhadap potensial berorientasi paralel retak geser, maka sengkang tidak akan menghasilkan kekuatan geser. 22.5.10.5.2 dihitung dengan persamaan:
sin cos vytsAfα+αdV=s (22.5.10.5.4) dimana α adalah sudut di antara sengkang miring dan sumbu longitudinal komponen, s diukur secara paralel sampai tulangan longitudinal, Av diberikan pada 22.5.10.5.5. sengkang persegi, sengkang, sengkang pengekang (hoop), atau ikat silang (crosstie). Av adalah luas efektif semua kaki tulangan atau kawat dengan spasi s. 22.5.10.5.5 Untuk setiap sengkang lingkaran atau spiral, Av adalah dua kali luas tulangan atau kawat dengan spasi s. 22.5.10.5.6 Untuk setiap R22.5.10.5.6 tulangan transversal dalam penampang lingkaran mungkin tidak terdiri dari kaki lurus, hasil pengujian mengindikasikan bahwa Pers. (22.5.10.5.3) tergolong aman jika nilai d diambil dari 22.5.2.2 (Faradji and Diaz de Crossio 1965; Khalifa and Collins 1981). Meskipun 22.5.10.6 Kekuatan geser satu arah pada komponen longitudinal tulangan dibengkokan ke atas (bent-up longitudinal bars) R22.5.10.6 Kekuatan geser satu arah pada komponen longitudinal dibengkokan ke atas (bent-up longitudinal bars) - Agar efektif, bagian miring dari komponen tulangan yang dibengkokkan ke atas harus dipasang menyilang terhadap retak geser. Jika daerah potensial komponen tulangan miring berorientasi sejajar terhadap daerah potensial retak tulangan 22.5.10.6.1 Bagian tengah tiga perempat dari bagian miring pada komponen tulangan longitudinal yang dibengkokan ke atas boleh dianggap sebagai tulangan geser pada komponen nonprategang jika sudut α 493 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN yang antara dibengkokan sumbu longitudinal dari komponen struktur minimal sebesar 30 derajat. tulangan ke longitudinal geser, maka komponen tulangan tidak akan menghasilkan kekuatan geser. atas dan 22.5.10.6.2 Jika tulangan geser terdiri dari satu tulangan atau satu kelompok tulangan paralel dengan luas Av, yang semuanya dibengkokkan dengan jarak yang sama dari tumpuan, nilai Vs diambil nilai terkecil dari poin a) dan b): sinsvyVAf a) (22.5.10.6.2a) b) (22.5.10.6.2b) 0,25'cicwVfbd dimana α adalah sudut di antara sengkang miring dan sumbu longitudinal komponen. 22.5.10.6.3 Jika tulangan geser terdiri dari satu tulangan paralel yang dibengkokan ke atas atau kelompok parallel tulangan yang dibengkokan ke atas pada jarak yang berbeda dari tumpuan, Vs dihitung dengan Pers. (22.5.10.5.4). rangkaian 22.6 - Kekuatan geser dua arah R22.6 - Kekuatan geser dua arah geser dalam terfaktor komponen dua arah karena transfer momen dan geser dihitung sesuai 8.4.4. Pasal 22.6 memberikan persyaratan untuk menetukan kekuatan geser nominal, baik dengan maupun tanpa tulangan geser dalam bentuk sengkang, stud geser geser berkepala, (shearheads). Kebutuhan dan kekuatan terfaktor dihitung dalam bentuk geser tegangan, diperbolehkan memperhitungkan pengaruh superposisi dari geser langsung atau transfer momen. Kekuatan atau kepala 22.6.1 Umum R22.6.1 Umum 22.6.1.1 Pasal 22.6.1 hingga 22.6.8 berlaku untuk kekuatan geser nominal komponen dua arah, dengan atau tanpa tulangan geser. Jika penampang baja berbentuk I atau kanal digunakan sebagai kepala geser (shearhead), komponen dua arah harus didesain untuk menerima geser sesuai dengan 22.6.9. 494 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 22.6.1.2 Kekuatan geser nominal untuk komponen dua arah tanpa tulangan geser dihitung dengan persamaan: ncvv (22.6.1.2) 22.6.1.3 Kekuatan geser nominal untuk komponen dua arah dengan tulangan geser selain kepala geser (shearhead) dihitung dengan persamaan: ncsvvv (22.6.1.3) R22.6.1.4 Keliling kritis (bo) didefinisikan pada 22.6.4. 22.6.1.4 Geser dua arah ditahan oleh penampang dengan tinggi d dan asumsi keliling kritis bo yang didefinisikan pada 22.6.4. 22.6.1.5 Nilai vc untuk geser dua arah dihitung sesuai 22.6.5. Untuk komponen dua arah dengan tulangan geser, vc tidak boleh melebihi batas pada 22.6.6.1. 22.6.1.6 Dalam menghitung vc, λ harus sesuai dengan 19.2.4. 22.6.1.7 Untuk komponen dua arah dengan sengkang kaki tunggal atau kaki majemuk, vs dihitung sesuai 22.6.7. 22.6.1.8 Untuk komponen dua arah dengan tulangan stud geser berkepala (headed shear stud), vs dihitung sesuai 22.6.8. 22.6.2 Tinggi efektif 22.6.2.1 Dalam perhitungan vc dan vs untuk komponen geser dua arah, d adalah rata- rata tinggi efektif dalam dua arah ortogonal. 22.6.2.2 Untuk komponen dua arah prategang, nilai d tidak boleh kurang dari 0,8h. 22.6.3 Batas kekuatan material R22.6.3 Batas kekuatan material R22.6.3.1 Ada beberapa data uji pada kekuatan geser dua arah dari pelat beton berkekuatan tinggi. Sampai dilakukan pengujian lebih jauh terhadap pelat dua arah dengan kekuatan tekan lebih dari 70 MPa, disarankan untuk membatasi nilai dalam perhitungan vc untuk komponen dua arah tidak boleh melebihi 8,3 MPa. 22.6.3.1 Nilai 'cf 495 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 'cf sebesar 8,3 MPa dalam menghitung kekuatan geser. 22.6.3.2 Nilai fyt yang digunakan untuk menghitung vs tidak boleh melebihi batas dari 20.2.2.4. R22.6.3.2 Batas atas dari nilai fyt sebesar 420 MPa bertujuan untuk mengontrol retak. 22.6.4 Penampang kritis untuk komponen R22.6.4 untuk komponen dua arah - Penampang kritis yang didefinisikan pada 22.6.4.1 poin a) untuk geser dalam pelat dan pondasi telapak yang menerima bending dalam dua arah mengikuti keliling ujung daerah yang (Joint ACI-ASCE menerima Committee 326 1962). Daerah yang menerima beban untuk pelat dua arah dan pondasi telapak termasuk kolom, beban terpusat, dan daerah reaksi. Penampang kritis yang ideal ditempatkan dengan jarak d/2 dari keliling daerah yang menerima beban. Penampang kritis dua arah 22.6.4.1 Untuk komponen geser dua arah, penampang kritis harus ditempatkan sedimikian rupa agar nilai bo minimum, tetapi tidak lebih dekat dari d/2 antara poin a) dan b): beban a) Ujung atau pojok kolom, beban terpusat, atau daerah reaksi b) Perubahan pada pelat atau ketebalan pondasi telapak, seperti ujung kepala kolom (capital), panel drop (drop panels), atau kap geser (shear caps) Untuk komponen dengan ketebalan sama tanpa tulangan geser, diperoblehkan untuk satu meninjau penampang. Untuk dengan tulangan geser yang ketebalan dan berbeda, diharuskan untuk meninjau geser pada banyak penampang seperti yang tertera di 22.6.4.1 poin a) dan b), dan 22.6.4.2. 22.6.4.1.1 Untuk kolom persegi, beban terpusat, atau daerah reaksi, penampang kritis untuk komponen dua arah yang sesuai 22.6.4.1 a) dan b) boleh diasumsikan sebagai sisi lurus. geser hanya dari beton 22.6.4.1.2 Untuk kolom bulat, atau kolom poligon penampang kritis untuk geser dua arah yang sesuai 22.6.4.1 a) dan b) boleh diasumsikan sebagai kolom persegi dengan luas yang sama. Untuk kolom di dekat ujung atau pojok pelat, keliling kritis dihitung sampai ujung pelat. 22.6.4.2 Untuk komponen dua arah dengan tulangan geser berkepala, atau sengkang dengan kaki tunggal atau lebih, penampang kritis dengan keliling bo yang ditempatkan d/2 dari luar garis keliling tulangan geser harus diperhitungkan. Penampang kritis ini berbentuk poligon untuk memperkecil nilai bo. R22.6.4.2 Untuk komponen dua arah dengan tulangan geser stud berkepala atau memeriksa diharuskan sengkang, tegangan geser pada penampang kritis yang ditempatkan d/2 di luar titik dimana tulangan geser diskontinu. Tegangan geser pada penampang ini tidak boleh melebihi batas yang diberikan poin (b) dan (d) pada Tabel 22.6.6.1. Bentuk penampang kritis ini harus sesuai dengan nilai minimal bo seperti yang tertera pada Gambar. R22.6.4.2a, b, dan c. Harus diperhatikan bahwa pada gambar diasumsikan menggunakan tulangan sengkang. Bentuk penampang kritis mirip seperti pelat berkepala. dengan Penampang yang dideskripsikan pada 22.6.4.1.1. tidak akan ini pelat tulangan geser kritis persegi 496 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN menghasilkan nilai bo yang minimum. Pemeriksaan tambahan penampang kritis titik dibutuhkan pada jarak d/2 diluar dimana tulangan geser yang terdapat berbeda dalam ukuran, spasi, atau konfigurasi. Penampang kritis tidak memotong tulangan geser pelat Penampang kritis memotong tulangan geser pelat (baris pertama dari tulangan sengkang) d/2Denah d/2 d/2 d/2 d/2 Gambar R22.6.4.2a - Penampang kritis geser dua arah pada pelat dengan tulangan geser pada kolom interior Tepi pelat Penampang kritis tidak memotong tulangan geser pelat Penampang kritis memotong tulangan geser pelat (baris pertama dari tulangan sengkang) d/2Denah d/2 d/2d/2 Gambar R22.6.4.2b - Penampang kritis untuk geser dua arah pada pelat dengan tulangan geser pada kolom tepi 497 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Penampang kritis tidak memotong tulangan geser pelat Penampang kritis memotong tulangan geser pelat (baris pertama dari tulangan sengkang) d/2Denah d/2 d/2 d/2 Sisi pelat Gambar R22.6.4.2c - Penampang kritis untuk geser dua arah pada pelat dengan tulangan geser pada kolom sudut 22.6.4.3 Jika bukaan terletak di garis kolom (column strip) atau berjarak lebih dekat dari 10h dari beban terpusat atau daerah reaksi, sebagian keliling bo yang tertutup garis lurus dari titik tengah kolom, beban terpusat atau daerah reaksi dan tangen sampai batas bukaan dianggap tidak efektif. R22.6.4.3 Ketentuan untuk desain bukaan di pelat (dan pondasi telapak) dikembangkan dalam Joint ACI-ASCE Committee 326 (1962). Lokasi bagian efektif penampang kritis di dekat bukaan tipikal dan ujung bebas digambarkan sebagai garis putus-putus dalam Gambar R22.6.4.3. Riset (Joint ASCE-ASCE Committee 426 1974) mengkonfirmasi bahwa pengaturan ini tergolong aman. (Typ.) (a) Bukaan (b) Tidak efektif Asumsi sebagai ujung bebas(c) Penampang kritis𝒅2 Sudut bebas(d) Gambar R22.6.4.3 - Pengaruh bukaan dan sudut bebas (keliling efektif 498 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN digambarkan dengan garis putus- putus) 22.6.5 Kekuatan geser beton dua arah R22.6.5 Kekuatan geser beton dua arah 22.6.5.1 Untuk komponen dua arah nonprategang, vc dihitung sesuai 22.6.5.2. Untuk komponen dua arah prategang, vc dihitung sesuai a) atau b): a) 22.6.5.2 b) 22.6.5.5, jika 22.6.5.4 dipenuhi 22.6.5.2 Nilai vc dihitung sesuai Tabel R22.6.5.2 Untuk kolom persegi, nilai tegangan terkait kekuatan geser dua arah nominal pada pelat yang menerima lentur (bending) dua arah dibatasi sebesar . Namun, hasil pengujian (Joint 1974) 22.6.5.2. Tabel 22.6.5.2 - Perhitungan vc untuk geser dua arah 0,33cλf' ACI-ASCE mengindikasikan bahwa nilai kurang aman jika rasio β antara sisi panjang dan pendek pada kolom persegi atau daerah yang menerima beban lebih dari 2,0. Dalam kasus ini, tegangan geser aktual penampang kritis pada kegagalan geser punching (punching shear failure) bervariasi dari nilai maksimum sekitar di sekitar sudut kolom atau daerah pembebanan, sampai nilai minimal atau kurang dari sisi panjang di antara dua ujung penampang. Pengujian lain (Vanderbilt 1972) mengindikasikan bahwa nilai vc berkurang seiring dengan meningkatnya rasio bo/d. Poin b) dan c) pada Tabel 22.6.5.2 dikembangkan untuk mengantisipasi pengaruh kedua hasil uji tersebut. Committee 426 vc 0,33cλf' 0,33'cf a) 20,171'cf Nilai terkecil dari a), b), dan c): b) 0,0832'scoadfb c) Catatan: β adalah rasio perbandingan sisi panjang dan sisi pendek kolom, beban terpusat, atau daerah reaksi dan as diberikan pada 22.6.5.3. 0,33cλf' 0,17cλf' Untuk kolom berbentuk selain bentuk persegi, β diambil dari rasio dimensi rata- rata terbesar dari daerah pembebanan efektif, sampai dimensi tegak lurus terbesar dari daerah pembebanan efektif seperti yang digambarkan dengan luas reaksi berbentuk pada Gambar R22.6.5.2. Daerah pembebanan efektif adalah daerah yang menutup total daerah pembebanan aktual, dimana kelilingnya minimum. 499 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Luas beban efektif Penampang kritis (22.6.4.1) bn β=anbn Luas beban aktual an Gambar R22.6.5.2 - Nilai β dari daerah pembebanan nonpersegi panjang 22.6.5.3 Nilai αs adalah 40 untuk kolom interior, 30 untuk kolom tepi, dan 20 untuk kolom sudut. R22.6.5.3 Istilah "kolom interior", "kolom sudut", dan "kolom tepi" pada pasal ini merujuk pada penampang kritis dengan pelat menerus di empat, tiga, dan dua sisi. 22.6.5.4 Untuk komponen dua arah prategang, diperbolehkan menghitung vc menggunakan 22.6.5.5, jika ketentuan pada poin a) hingga c) dipenuhi: R22.6.5.4 Untuk komponen dua arah prategang, bentuk modifikasi poin b) dan c) jelas pada Tabel dinyatakan secara 22.6.5.2. 423.3R) Riset mengindikasikan perhitungan kekuatan geser komponen dua arah prategang di sekitar kolom interior berdasarkan 22.6.5.5 adalah aman, dimana vc bersamaan dengan mulainya tekan diagonal penampang kegagalan kritis yang dijelaskan pada 22.6.4.1. Moda keruntuhannya dengan keruntuhan geser punching di sekitar daerah terbebani dari pelat nonprategang yang dihitung dengan poin b) pada Tabel 22.6.5.2. Konsekuensinya, pernyataan pada 22.6.5.5 berbeda untuk pelat dan fpc dibatasi nonprategang. Nilai karena data pengujian yang terbatas diluar batas yang ditentukan. Ketika menghitung fpc, kehilangan prategang karena kekangan pelat oleh dinding geser (shear walls) dan elemen struktur lain harus diperhitungkan. (ACI bahwa a) Tulangan dengan 8.6.2.3 dan 8.7.5.3 lekatan memenuhi b) Tidak ada bagian penampang kolom yang dengan jarak kurang dari empat kali ketebalan pelat h c) Nilai prategang efektif (fpc) di setiap arah tidak boleh kurang dari 0,9 MPa berbeda 'cf 22.6.5.5 Untuk komponen prategang dua arah sesuai 22.6.5.4, vc diambil nilai terkecil dari poin (a) dan (b): 500 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 0,29'0,3pccpcoVVffbd a) (22.6.5.5a) b) 0,0831,5'0,3psccpcooVdVffbbd (22.6.5.5b) dimana nilai αs diberikan di 22.6.5.3, nilai fpc untuk persamaan ini adalah rata-rata fpc di dua arah dan tidak boleh melebihi 3,5 MPa; Vp adalah komponen vertikal dari semua gaya prategang efektif pada penampang kritis; dan nilai tidak boleh melebihi 5,8 MPa. cf' 22.6.6 Geser maksimum untuk komponen untuk R22.6.6 Geser maksimum komponen dua arah dengan tulangan geser -Penampang kritis untuk komponen dua arah dengan tulangan geser dijelaskan di 22.6.4.1 untuk penampang yang berbatasan dengan kolom, beban terpusat, atau daerah reaksi, dan 22.6.4.2 untuk penampang yang terletak di luar garis keliling sengkang atau tulangan stud geser berkepala. Nilai maksimum vc untuk penampang kritis ini diberikan pada Tabel 22.6.6.1. Nilai pembatas vu penampang kritis yang dijelaskan pada 22.6.4.1 diberikan di Tabel 22.6.6.2. dua arah dengan tulangan geser 22.6.6.1 Untuk komponen dua arah dengan tulangan geser, nilai vc yang dihitung pada penampang kritis tidak boleh melebihi batas pada Tabel 22.6.6.1. Tabel 22.6.6.1 - Nilai vc maksimum untuk komponen dua arah dengan tulangan geser Nilai vc maksimum penampang kritis pada Pasal 22.6.4.2 Nilai vc maksimum penampang kritis pada Pasal 22.6.4.1 Jenis tulangan geser Nilai maksimum vc dan nilai batas vu di bagian paling dalam penampang kritis (yang dijelaskan di 22.6.4.1) adalah lebih tinggi pada tulangan stud geser berkepala dibandingkan pada sengkang (R12.7.7). Tipe tulangan geser tidak berpengaruh pada nilai maksimum vc pada garis luar keliling tulangan geser penampang kritis di 22.6.4.2. 0,17'cf 0,17'cf Sengkang Tulangan stud geser berkepala a) b) d) 0,25'cf 0,17'cf c) 22.6.6.2 Untuk komponen dua arah dengan tulangan geser, tinggi efektif harus dihitung sedemikian rupa agar nilai vu pada penampang kritis tidak melebihi ketentuan pada Tabel 22.6.6.2. 501 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Tabel 22.6.6.2 - Nilai vu maksimum untuk komponen dua arah dengan tulangan geser Nilai vu maksimum penampang kritis pada 22.6.4.1 Jenis tulangan geser 0,5cf' Sengkang a) Tulangan stud geser berkepala 0,66cf' b) 22.6.7 Kekuatan geser dua arah oleh tunggal atau R22.6.7 Kekuatan geser dua arah oleh sengkang dengan kaki tunggal atau majemuk sengkang dengan kaki majemuk 22.6.7.1 Sengkang tunggal atau majemuk yang difabrikasi dari komponen tulangan atau kawat boleh digunakan sebagai tulangan geser dalam pelat dan fondasi telapak selama memenuhi poin a) dan b): a) d sedikitnya 150 mm b) d sedikitnya 16db, dimana db adalah diameter sengkang 22.6.7.2 Untuk komponen dua arah dengan sengkang, vs dihitung dengan persamaan berikut: R22.6.7.2 Karena tegangan geser digunakan untuk geser dua arah pada tulangan pasal transversal adalah luas keseluruhan penampang kritis. ini, kekuatan geser rata-rata dari vytsoAfvbs (22.6.7.2) dimana Av adalah luas total kaki tulangan pada satu garis keliling yang secara geometris mirip dengan keliling penampang kolom, dan s adalah spasi garis keliling tulangan geser yang tegak lurus dengan muka kolom. 22.6.8 Kekuatan geser dua arah oleh R22.6.8 Kekuatan geser dua arah oleh tulangan stud geser berkepala - Hasil uji bahwa 421.1R) menunjukkan (ACI tulangan stud geser berkepala yang diangkur secara mekanis pada bagian atas dan bawah pelat sangat efektif untuk menahan geser pons (punching shear). Penampang kritis diluar tulangan geser secara umum diasumsikan mempunyai (Gambar R22.6.4.2c). bentuk poligon tulangan stud geser berkepala 22.6.8.1 Tulangan stud geser berkepala boleh digunakan sebagai tulangan geser pada pelat dan fondasi, jika penempatan dan geometri tulangan stud geser berkepala memenuhi 8.7.7. 502 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Persamaan untuk menghitung tegangan geser pada penampang diberikan di ACI 421.1R. 22.6.8.2 Untuk komponen dua arah dengan tulangan stud geser berkepala, vs dihitung dengan: R22.6.8.2 Karena tegangan geser digunakan untuk geser dua arah pada tulangan pasal transversal luas di keseluruhan penampang kritis. ini, kekuatan geser rata-rata dari vytsoAfvbs (22.6.8.2) dimana Av adalah luas total kaki tulangan pada satu garis keliling yang secara geometris mirip dengan keliling penampang kolom, dan s adalah spasi garis keliling tulangan geser yang tegak lurus dengan muka kolom. 22.6.8.3 Jika terdapat tulangan geser berkepala, maka Av/s harus memenuhi persamaan: 0,17'vocytAbfsf (22.6.8.3) 22.6.9 Ketentuan desain komponen dua R22.6.9 Ketentuan desain komponen dua arah dengan kepala geser - Ketentuan desain komponen nonprategang dua arah dengan tulangan kepala geser sebenarnya dikembangkan sebagai gaya geser (Corley and Hawkins 1968). Pendekatan ini dipertahanakan dalam pasal ini. arah dengan kepala geser 22.6.9.1 Setiap kepala geser harus terdiri dari baja terfabrikasi yang di las penetrasi penuh menjadi lengan yang sama dengan sudut yang saling tegak lurus. Lengan di kepala geser tidak boleh terputus pada penampang kolom. R22.6.9.1 Berdasarkan data hasil uji (Corley and Hawkins 1968), dijelaskan prosedur desain untuk tulangan kepala geser yang terdiri dari bentuk struktur baja. Untuk sambungan kolom yang mentransfer momen, desain kepala geser diberikan pada 22.6.9.11 dan 22.6.9.12. Desain penulangan kepala geser untuk sambungan yang mentransfer geser harus karena mempertimbangkan ini. Pertama, kekuatan lentur minimum harus dipertimbangkan untuk memastikan kekuatan geser minimum untuk pelat sudah dicapai sebelum melebihi kekuatan lentur kepala geser. Kedua, kekuatan geser pelat di ujung tulangan kepala geser harus dibatasi. Ketiga, setelah kedua kebutuhan di atas dipenuhi, momen negatif beban gravitasi faktor berikut 503 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tulangan pelat bisa direduksi sesuai proporsi kontribusi momen kepala geser. 22.6.9.2 Kepala geser tidak boleh lebih tebal dari 70 kali dari ketebalan baja bagian badan. 22.6.9.3 Ujung lengan kepala geser boleh dipotong pada sudut minimal 30 derajat terhadap sumbu horizontal jika kekuatan lentur plastis Mp sisa penampang cukup untuk menahan gaya geser pada lengan kepala geser. 22.6.9.4 Bagian tekan pada baja bagian sayap harus sebesar 0,3d dari bagian tekan permukaan pelat. 22.6.9.5 Rasio αv antara kekakuan lentur lengan kepala geser, dan penampang pelat lebar (𝒄𝟐 + 𝒅) retak komposit dengan minimum 0,15. 22.6.9.6 Untuk setiap lengan kepala R22.6.9.6 Distribusi geser dengan asumsi yang diidealisasi sepanjang lengan kepala geser di kolom interior ditunjukkan di Gambar R22.6.9.6. Geser sepanjang setiap lengan diambil sebesar αvϕVc/n, dimana Vc sama dengan vcbod dan vc dijelaskan di 22.6.5.2. geser, Mp harus memenuhi persamaan: 122upvvvVcMhn (22.6.9.6) terkait dengan komponen dimana ϕ terkontrol tarik, n adalah jumlah lengan kepala geser, dan ℓv adalah panjang minimum dari tiap lengan kepala geser yang harus memenuhi 22.6.9.8 dan 22.6.9.10. Geser puncak pada muka kolom diambil sebagai geser lengan Vu/n total per dikurangi geser yang dianggap tertransfer ke kolom oleh daerah tekan pelat beton dianggap ϕ(Vc/n)(1-αv). Geser tertransfer ke kolom oleh daerah tekan pelat beton mendekati nol untuk kepala geser yang berat, dan mendekati ϕ(Vc/n) untuk kepala geser yang ringan. Pers. (22.6.9.6) kemudian mengikuti asumsi bahwa ϕVc sekitar setengah dari kekuatan geser terfaktor Vu. Dalam persamaan ini, Mp adalah kekuatan lentur plastis perlu untuk setiap lengan kepala geser untuk memastikan Vu tercapai sebagaimana kekuatan lentur kepala geser tercapai. Kuantitas ℓv adalah panjang dari tengah kolom ke titik dimana kepala geser tidak lagi dibutuhkan, dan jarak c1/2 adalah setengah dimensi kolom dalam arah yang ditinjau. yang 504 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Muka kolom hv hv Mp v-c1/2 (1- αv )n Vu n ϕVc n αv ϕVc Gambar R22.6.9.6 - Gambaran gaya geser ideal pada kepala geser 22.6.9.7 Kekuatan lentur nominal kepala geser yang berkontribusi terhadap setiap jalur kolom pelat oleh kepala geser Mv, harus memenuhi persamaan berikut: lentur R22.6.9.7 Kontribusi kekuatan secara kepala konservatif menggunakan Pers. (22.6.9.7). Persamaan ini berdasarkan asumsi geser puncak di muka kolom diabaikan, dan ϕVc adalah kira-kira setengah dari kekuatan geser terfaktor Vu, hal ini sesuai dengan asumsi pada digunakan pengembangan Pers. (22.6.9.6). geser Mv, dihitung 122vuvvVcMn (22.6.9.7) yang terkait komponen struktur terkontrol tarik. Akan tetapi, Mv tidak boleh melebihi nilai terkecil dari a) hingga c): dimana ϕ a) 30 persen dari Mu pada setiap lajur kolom pelat b) Perubahan Mu pada lajur kolom diluar panjang ℓv c) Mp seperti yang diberikan pada 22.6.9.6 22.6.9.8 Penampang kritis untuk geser harus tegak lurus terhadap bidang pelat dan memotong tiap lengan kepala geser pada jarak (3/4)[ℓv - (c1/2)] dari muka kolom. Penampang ditempatkan sedemikian rupa agar bo minimum, tapi tidak perlu lebih dekat daripada jarak d/2 ke tepi kolom tumpuan. R22.6.9.8 Hasil-hasil pengujian (Corley and Hawkins 1968) mengindikasikan bahwa pelat dengan kepala geser yang kekuatan lentur dengan lengan geser dapat dicapai sesaat sebelum keruntuhan geser pelat, runtuh pada tegangan geser kurang pada penampang kritis di dari ujung kepala geser. Untuk pelat dengan kepala geser yang kekuatan lentur dengan lengan geser tidak dapat dicapai sesaat sebelum keruntuhan geser pelat, kekuatan gesernya kembali ke sekitar ekuivalen dengan . Desain yang aman disarankan karena keterbatasan data uji. Oleh karenanya, kekuatan geser dihitung asumsi sebesar kritis ini 0,33cf' 0,33cf' pada 0,33cf' 505 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN penampang kritis yang ditempatkan di ujung tulangan kepala geser. Penampang kritis diambil dari lengan kepala geser sebesar tiga perempat dari jarak [ℓv - (c1/2)] dari muka kolom ke ujung kepala geser. Tetapi, asumsi penampang kritis ini tidak perlu diambil lebih dekat daripada jarak d/2 ke kolom. Merujuk Gambar R22.6.9.8. ¾ ( v - c1/2) ¾ ( v - c1/2) v - c1/2 v - c2/2 v - c2/2 v - c1/2 v - c1/2 ¾ ( v - c2/2) ¾ ( v - c2/2) C C v - c1/2(a) Tanpa kepala geser(b) Kepala geser interior kecil(n = 4)(c) Kepala geser interior besar(n = 4)(d) Kepala geser tepi kecil(n = 3)(e) Kepala geser tepi besar(n = 3) d/2 d/2 d/2 d/2 ¾ ( v - c1/2) ¾ ( v - c1/2) c1 + d c1 B B Gambar R22.6.9.8 - Lokasi penampang kritis yang didefinisikan 22.6.9.8 22.6.9.9 Jika bukaan terletak pada garis kolom atau lebih dekat 10h dari kolom pada pelat dengan kepala geser, bagian tidak efektif dari bo harus setengah kali dari yang diberikan pada 2.6.4.3. 22.6.9.10 Tegangan geser terfaktor akibat beban vertikal tidak boleh lebih besar dari pada penampang kritis yang diberikan di 22.6.9.8, dan tidak lebih besar dari pada penampang kritis yang terdekat dengan kolom yang diberikan di 22.6.4.1a). R22.6.9.10 Jika satu atau kedua batas tegangan geser dalam ketentuan ini terlewati, maka penampang pelat tidak mampu menahan geser terfaktor. Jika tegangan geser terfaktor di penampang kritis pada 22.6.4.1a) melebihi , tinggi efektif pelat atau fc' harus ditingkatkan. Bila tegangan geser terfaktor pada penampang kritis berdasarkan 0,33c f' 0,58c f' 0,58c f' 506 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 22.6.9.8. melebihi efektif, ditingkatkan. tinggi atau panjang kepala geser harus , 0,33c f' cf' 22.6.9.11 momen harus cukup pengangkuran untuk Bila transfer R22.6.9.11 Hasil uji (Hawkins and Corley 1974) mengindikasikan bahwa penampang kritis yang memenuhi 22.6.4.1a) dan dalam 22.6.4.4 perhitungan yang disebabkan oleh transfer momen bahkan digunakan. bilamana Meskipun penampang kritis untuk geser langsung dan geser akibat transfer momen berbeda, namun kedua penampang kritis itu berimpit atau sangat berdekatan di sudut kolom dimana keruntuhan mulai terjadi. Karena kepala geser menarik sebagian besar geser, adalah konservatif untuk mengambil nilai tegangan geser maksimum sebagai jumlah dua komponen (yaitu geser langsung dan geser akibat transfer momen). diperhitungkan, memiliki menyalurkan Mp ke kolom. kepala geser tepat digunakan tegangan geser kepala geser Ketentuan ini mensyaratkan momen Mp untuk ditransfer ke kolom oleh sambungan kepala geser yang mentransfer momen- dengan momen. menambahkan tumpuan (bearing) di dalam kolom atau dengan memasang angkur mekanis. Ini bisa dicapai momen diperhitungkan, tegangan geser jumlah terfaktor akibat beban vertikal pada penampang kritis yang diberikan di 22.6.9.8, dan tegangan geser dari momen terfaktor yang ditransfer oleh eksentrisitas geser yang terjadi di titik tengah (centroid) terdekat dari kolom penampang kritis seperti yang tertera pada 22.6.4.1a) tidak boleh melebihi 22.6.9.12 Bila transfer . 0,33cf' 22.7 - Kekuatan torsi R22.7 - Kekuatan torsi ini berdasarkan analogi rangka batang ruang tabung dinding tipis. Balok yang menerima torsi dianggap sebagai tabung dinding tipis dengan mengabaikan penampang beton inti balok solid seperti yang ditunjukkan di Gambar R22.7(a). Segera setelah balok beton bertulang retak oleh torsi, kekuatan torsi terutama disediakan oleh sengkang tertutup dan tulangan longitudinal yang permukaan ditempatkan Desain untuk torsi pada pasal di dekat 507 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN komponen struktur. Dalam analogi tabung kekuatan diasumsikan dinding tipis, luar penampang disediakan oleh kulit secara kasar terpusat dalam sengkang tertutup. . Baik penampang berongga maupun solid dianggap sebagai tabung tipis baik sebelum maupun dinding sesudah retak. Di tabung dinding tipis tertutup, hasil perkalian tegangan geser τ dan tebal dinding t di sembarang titik di perimeter tabung diketahui sebagai aliran geser (shear flow), q = τ t. Aliran geser q akibat torsi seperti ditunjukkan oleh Gambar 22.7(a), dan terjadi secara konstan pada semua titik di perimeter tabung dan bekerja di tengah ketebalan dinding tabung. Pada sembarang titik sepanjang perimeter tabung tegangan geser akibat torsi adalah oτ=T/2At dimana Ao adalah luas bruto yang dilingkupi oleh lintasan aliran geser, ditunjukkan terasir pada Gambar R.22.7(b), t adalah tebal dinding pada titik dimana τ dihitung. Untuk struktur berongga dengan dinding menerus, Ao termasuk luas lubang. komponen Kontribusi beton terhadap kekuatan torsi diabaikan. Untuk kombinasi geser dan torsi, kontribusi beton terhadap terhadap tidak perlu dikurangi. kekuatan geser Prosedur desain untuk kekuatan torsi diturunkan dan dibandingkan dengan hasil uji dari MacGregor and Ghoneim (1995) dan Hsu (1997). 508 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN (a) Tabung dinding tipis TT Aliran geser (q)(b) Luasan yang dilingkupi oleh lintasan aliran geser Gambar 22.7 - (a) Tabung dinding tipis; (b) luasan yang dilingkupi oleh lintasan aliran geser 22.7.1 Umum R22.7.1 Umum 22.7.1.1 Pasal ini harus diterapkan pada komponen struktur jika , dimana ϕ diberikan pada Pasal 21 dan ambang torsi Tth diberikan di 22.7.4. Jika maka diperbolehkan mengabaikan pengaruh torsi. tidak melampaui batas ambang torsi Tth tidak akan mengakibatkan penurunan kapasitas lentur maupun geser yang signifikan sehingga dapat diabaikan. R22.7.11 Momen torsi yang uthTT <uthTT untuk 22.7.1.2 Kekuatan nominal torsi dihitung sesuai 22.7.6. 22.7.1.3 Untuk perhitungan Tth dan Tcr, λ harus dihitung sesuai 19.2.4. 22.7.2 Batas kekuatan material R22.7.2 Batas kekuatan material R22.7.2.1 Karena kurangnya data uji dan percobaan pada beton dengan kekuatan tekan lebih dari 70 MPa. Standar ini menerapkan nilai maksimum untuk adalah 8,3 MPa untuk menghitung kekuatan torsi. yang digunakan untuk menghitung Tth dan Tcr, tidak boleh melebihi 8,3 MPa. 22.7.2.1 Nilai 'cf 'cf 22.7.2.2 Nilai fy dan fyt untuk tulangan torsi longitudinal dan transversal tidak boleh melebihi batas di 20.2.2.4. R22.7.2.2 Batas atas sebesar 420 MPa untuk nilai fy dan fyt bertujuan untuk mengontrol lebar retak diagonal. 22.7.3 Desain torsi terfaktor R22.7.3 Desain torsi terfaktor - Dalam desain torsi pada struktur beton bertulang, dapat kondisi terdapat dua yang 509 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN ucrTT dan Tu dibutuhkan untuk kesetimbangan, komponen harus didesain untuk menahan Tu. 22.7.3.1 Jika diidentifikasi (Collins and Lampert 1973; Hsu and Burton 1974): tidak dapat direduksi a) Momen internal dengan ini dianggap (22.7.3.1). Torsi kesetimbangan torsi sebagai (equilibrium torsion) karena momen torsi dibutuhkan dalam keseimbangan. Untuk kondisi ini, seperti yang digambarkan pada Gambar R22.7.3(a), harus tulangan disediakan untuk menahan momen torsi desain total. torsi redistribusi gaya 22.7.3.2 Pada struktur statis tak tentu dimana dan reduksi Tu terjadi karena redistribusi gaya internal setelah retak torsi, diperbolehkan untuk mereduksi nilai Tu sampai Tcr, dimana retak torsi Tcr dihitung sesuai 22.7.5. jenis ucrTT agar struktur
torsi 22.7.3.3 Jika Tu diredistribusi sesuai 22.7.3.2, momen dan geser terfaktor yang digunakan untuk desain komponen struktur berdampingan (adjoining members) harus setimbang dengan torsi yang tereduksi. b) Momen torsi bisa direduksi dengan redistribusi gaya internal setelah retak (22.7.3.2) dari komponen struktur terpuntir untuk kompatibilitas mempertahankan deformasi. Torsi jenis ini disebut torsi kompatibilitas. Untuk yang ini, diilustrasikan pada Gambar R22.7.3(b), kekakuan torsi sebelum retak terkait dengan penampang yang tak retak menurut teori St. Venant. Pada keadaan retak torsi, bagaimanapun, puntir besar terjadi oleh momen torsi yang pada dasarnya konstan, bernilai menghasilkan redistribusi gaya yang (Collins and besar pada struktur Lampert 1973; Hsu and Burton 1974). Momen retak torsi pada kombinasi geser, momen, dan torsi berdasarkan pada tegangan tarik utama sedikit lebih jika torsi terjadi kondisi seperti 0,33cλf' rendah dari pada R22.7.5. yang digunakan Jika momen torsi melebihi momen torsi retak (22.7.3.2), momen torsi terfaktor maksimum yang sama dengan momen torsi di diasumsikan penampang kritis di dekat muka tumpuan. Adanya momen torsi terfaktor maksimum bertujuan untuk membatasi lebar retak torsi. retak terjadi Ketentuan 22.7.3.2 berlaku untuk kondisi rangka tipikal dan teratur. Dengan susunan layout yang menyebabkan rotasi torsi yang signifikan pada panjang tertentu komponen struktur, seperti pembebanan momen torsi yang besar yang terjadi di dekat kolom kaku (stiff column), atau kolom yang berotasi pada arah berlawanan karena 510 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN menerima beban lain, disarankan untuk melakukan analisis yang lebih detail. Jika momen torsi terfaktor dari analisis properti elastis penampang tak retak berada di antara dan , tulangan torsi harus didesain untuk menahan momen torsi yang dihitung. berdasarkan pada thT chT diperperkecil karena redistribusi momen tidak bisa dilakukan Desain torsi tidak bisa Gambar R22.7.3a - Torsi keseimbangan, momen torsi desain yang tidak dapat dikurangi (22.7.3.1). Desain torsi untuk balok sprandel ini dapat dikurangi karena kemungkinan terjadi redistibusi momen Gambar R22.7.3b -Torsi kompatibilitas, momen torsi desain yang dapat dikurangi (22.7.3.2) 22.7.4 Ambang batas torsi R22.7.4 Ambang batas torsi - Ambang sebagai batas . Untuk seperempat momen retak torsi komponen struktur dengan penampang solid, interaksi antara momen retak torsi dan retak geser retak adalah berbentuk lingkaran atau elips. Untuk hubungan ini, ambang momen torsi yang digunakan di (22.7.4.1) terkait dengan reduksi kurang torsi didefinisikan thT crT harus dihitung sesuai Tabel 22.7.4.1(a) untuk penampang solid dan Tabel 22.7.4.1(b) untuk penampang berongga, dimana Nu adalah positif untuk tekan dan negatif untuk tarik. 22.7.4.1 Ambang batas torsi thT 511 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dari 5 persen pada retak miring geser yang dapat diabaikan. torsi, penampang berongga didefinisikan sebagai penampang yang mempunyai satu atau rongga longitudinal, seperti gelagar-box bersel tunggal atau majemuk. Rongga longitudinal yang kecil seperti pada selongsong pascatarik tidak digrout (ungrouted post- tensioning ducts) yang menghasilkan Ag/Acp ≥ 0,95 dapat diabaikan saat menghitung Tth. Interaksi antara retak torsi dan retak miring geser untuk penampang berongga diasumsikan bervariasi dari hubungan elips untuk komponen struktur berongga kecil, hingga hubungan garis lurus untuk penampang dinding tipis berongga besar. Untuk hubungan garis lurus, momen torsi Tth akan menyebabkan reduksi pada geser retak miring sebesar 25 persen yang merupakan nilai yang cukup signifikan. Oleh karena itu, ekspresi untuk penampang solid diubah dengan faktor (Ag/Acp)2 untuk penampang berongga. Hasil uji pada balok solid dan berongga (Hsu 1968) mengindikasikan bahwa momen torsi dari penampang berongga retak sekitar (Ag/Acp) kali momen retak torsi pada penampang solid dengan dimensi luar yang sama. Tambahan pengali (Ag/Acp) mencerminkan perubahan dari hubungan lingkaran antara beban retak miring dalam geser dan torsi untuk komponen struktur solid, ke hubungan linier untuk penampang berongga pada dinding tipis. Untuk lebih Tabel 22.7.4.1(a) - Ambang batas torsi untuk penampang solid Jenis komponen Tth 20,083'cpccpAfP Komponen non prategang a) 20,083'10,33'cppcccpcAffPf Komponen prategang b) Komponen non prategang menerima beban aksial 20,083'10,33'cpuccpgcANfPAf c) Tabel 22.7.4.1(b) - Ambang batas torsi untuk penampang berongga Jenis komponen Tth 20,083'gccpAfP Komponen non prategang a) 20,083'10,33'gpcccpcAffPf Komponen prategang b) Komponen non prategang menerima beban aksial 20,083'10,33'guccpgcANfPAf c) 22.7.5 Retak torsi R22.7.5 Retak torsi - Momen retak torsi akibat tarik murni Tcr diturunkan dengan mengganti penampang aktual dengan tabung dinding tipis ekuivalen dengan ketebalan dinding t sebelum retak sebesar 22.7.5.1 Retak torsi (𝑻𝒄𝒓) harus dihitung sesuai Tabel 22.7.5.1 untuk penampang solid dan berongga, dimana 𝑵𝒖 positif untuk tekan dan negatif untuk tarik. 0,75cpcpA/P , dan luasan yang dilingkupi oleh garis pusat dinding Ao sama dengan 23cpA/ Retak diasumsikan terjadi ketika 512 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 0,33cλf' tegangan tarik utama mencapai 0,33cλf' . Tegangan saat retak sebesar diambil sebagai nilai batas bawah. Pada balok nonprategang yang dibebani dengan torsi saja, tegangan tarik utama adalah torsi sama dengan tegangan geser oτ=T/2At . Oleh karena itu, retak Tabel 22.7.5.1 - Retak torsi 0,33cλf' terjadi ketika 𝛕 mencapai dengan momen retak torsi Tcr seperti yang didefinisikan pada poin a) Tabel 22.7.5.1. Jenis komponen Tcr Untuk komponen struktur prategang, torsi ditingkatkan dengan beban retak adanya prategang seperti poin b) Tabel lingkaran Mohr 22.7.5.1. berdasarkan rata-rata menunjukkan bahwa momen torsi yang dibutuhkan untuk mengakibatkan tegangan 20,33'cpccpAfP Komponen non prategang a) Analisis 20,33'10,33'cppcccpcAffPf tegangan Komponen prategang b) 0,33cλf' Komponen non prategang menerima beban aksial tarik utama sama dengan 20,33'10,33'cpuccpgcANfPAf 10,33pcc+f/λf'
c) adalah kali momen retak torsi pada balok nonprategang. Modifikasi yang sama dibuat pada poin c) Tabel 22.7.5.1 untuk komponen struktur yang menerima gaya aksial dan torsi. Jika momen torsi terfaktor melebihi ϕTcr pada struktur statis tak tentu, momen torsi terfaktor maksimum yang sama dengan ϕTcr diasumsikan terjadi pada penampang kritis di dekat muka kolom. Batas ini diterapkan untuk mengontrol lebar retak torsi. Substitusi Acp menjadi Ag pada perhitungan penampang berongga pada 22.7.4.1 tidak berlaku di sini. Oleh karena itu, momen torsi setelah lebih besar, dan redistribusi menjadi penampang menjadi lebih konservatif. untuk Tth 22.7.6 Kekuatan torsi R22.7.6 Kekuatan torsi - Kekuatan torsi desain ϕTn harus sama dengan atau lebih besar dari momen torsi Tu akibat beban terfaktor. Dalam menghitung Tn, seluruh torsi diasumsikan ditahan oleh sengkang dan tulangan longitudinal, mengabaikan kontribusi beton pada kekuatan torsi. Pada saat yang sama, kekuatan geser nominal yang beton, Vc diasumsikan tidak berubah karena adanya torsi. disediakan oleh 513 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN struktur prategang dan nonprategang, nilai 𝑻𝒏 diambil dari nilai terkecil antara poin (a) dan (b): 22.7.6.1 Untuk komponen R22.7.6.1 Pers. (22.7.6.1a) adalah berdasarkan analogi rangka batang ruang truss analogy) pada Gambar (space 22.7.6.1a dengan diagonal tekan bersudut , dengan asumsi beton tidak menahan tarik dan tulangan leleh. Setelah retak torsi terbentuk, sebagian besar torsi ditahan oleh tulangan longitudinal, dan diagonal tekan. Lapisan beton diluar sengkang tidak efektif. Untuk alasan ini Ao, luas bruto yang dilingkupi lintasan aliran geser di sekeliling perimeter tabung, didefinisikan setelah retak sebagai Aoh, luasan yang dilingkupi oleh garis pusat tulangan torsi transversal tertutup yang terletak paling luar.
2cototytnAAfTs
a)
(22.7.6.1a)
sengkang tertutup,
2cotoynhAAfTP
(22.7.6.1b)
b)
tidak boleh diambil kurang dari 30 derajat atau lebih dari 60 derajat; At adalah luas satu kaki sengkang tertutup yang menahan torsi; Aℓ adalah luas tulangan longitudinal torsi; dan ph adalah keliling garis tengah terluar sengkang tertutup. Bila Ao ditentukan dengan analisis, Aliran geser q pada dinding tabung, seperti yang dibahas pada R22.7, dapat diselesaikan ke dalam gaya geser V1 sampai V4 yang bekerja pada masing- masing sisi tabung atau rangka batang ruang, seperti ditunjukkan pada Gambar R22.7.6.1a. Seperti ditunjukkan Gambar R22.7.6.1b, pada dinding tabung tertentu, aliran geser Vi ditahan oleh komponen beton tekan . Gaya tarik aksial diagonal, inθiiD=V/s cotθiiN=V adalah dibutuhkan tulangan longitudinal untuk melengkapi resolusi Vi. Karena aliran geser yang disebabkan oleh torsi bersifat konstan pada semua titik di sekeliling perimeter tabung, maka resultan Di dan Ni bekerja di tengah sisi i. Akibatnya, sebagian Ni dapat diasumsikan ditahan oleh bagian atas dan bawah kord (chord) seperti yang ditunjukkan. Tulangan fy longitudinal dengan dibutuhkan untuk menahan keseluruhan gaya Ni, ∑Ni yang bekerja pada semua dinding tabung. kekuatan Aℓ Dalam penurunan Pers. (22.7.6.1b), gaya tarik aksial dijumlahkan pada semua sisi Ao. Sisi-sisi ini membentuk panjang keliling Po kira-kira sama dengan panjang garis tabung. Untuk tengah di sudut-sudut memudahkan perhitungan, Po diganti dengan keliling sengkang tertutup Ph. 514 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Diagonal tekan betonɵ V3 x0 y0 V1V2V4 Tulangan longitudinalTSengkang Retak Gambar R22.7.6.1a - Analogi rangka batang (truss) ruang Vi Ni2 Ni2 ViDiNi Gambar R22.7.6.1b - Resolusi gaya geser Vi menjadi gaya tekan diagonal Di dan gaya tarik aksial Ni dalam satu dinding tube 22.7.6.1.1 Dalam Pers. (22.7.6.1a) dan (22.7.6.1b), nilai Ao boleh diambil sama dengan 0,85Aoh. R22.7.6.1.1 Luasan 𝑨𝒐𝒉 seperti yang ditunjukkan pada Gambar R22.7.6.1.1 penampang. Untuk untuk penampang bebentuk I, T, atau L, Aoh diambil dari luasan yang dilingkupi oleh lapisan luar kaki sengkang. berbagai Sengkang tertutup Aoh = daerah terarsir Gambar R22.7.6.1.1 - Definisi 𝑨𝒐𝒉 θ 22.7.6.1.2 Dalam Pers. (22.7.6.1a) dan diperbolehkan sama R22.7.6.1.2 Sudut dapat diperoleh dengan analisis (Hsu 1990) atau dapat diambil sama dengan nilai yang diberikan pada Pasal 22.7.6.1.2(a) atau (b). Nilai yang sama harus digunakan pada Pers. (22.7.6.1a) dan (22.7.6.1b). Dengan nilai yang lebih kecil, jumlah sengkang yang dibutuhkan pada Pers. (22.7.6.1a) akan θ (22.7.6.1b), nilai dengan poin a) atau b): a) 45 derajat untuk komponen non prategang atau komponen dengan θ 0,4pssepspusyAf<Af+Af θ 515 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN b) 37,5 derajat untuk komponen prategang berkurang. Di sisi lain, jumlah tulangan longitudinal yang dibutuhkan pada Pers. (22.7.6.1b) akan bertambah. 0,4pssepspusyAfAf+Af dengan 22.7.7 Batasan penampang R22.7.7 Batasan penampang R22.7.7.1 Ukuran penampang dibatasi karena dua alasan: pertama, untuk mereduksi retak yang berlebihan, dan kedua, potensi untuk meminimalisir hancurnya permukaan beton akibat tegangan tekan miring yang disebabkan oleh geser dan torsi. Dalam Pers. (22.7.7.1a) dan (22.7.7.1b), kedua variabel pada ruas kiri adalah tegangan geser yang disebabkan oleh torsi dan geser. Jumlah tegangan ini tidak boleh melebihi tegangan yang menyebabkan retak geser ditambah , serupa dengan batas kekuatan yang diberikan pada 22.5.1.2 untuk geser tanpa torsi. Batas tersebut dinyatakan dalam perumusan Vc untuk membolehkan komponen penerapannya nonprategang atau prategang. Batas ini ditetapkan berdasarkan kontrol retak. Tidak perlu mengecek kehancuran badan karena kehancuran terjadi pada saat tegangan geser tinggi. 22.7.7.1 Dimensi penampang harus dipilih sedemikian sehingga memenuhi poin a) atau b): a) Untuk penampang solid 2220,66'1,7uuhccwohwVTPVfbdAbd (22.7.7.1a) 0,66cf' b) Untuk penampang berongga 20,66'1,7uuhccwohwVTPVfbdAbd pada (22.7.7.1b) Untuk penampang berongga, tegangan geser akibat geser dan torsi terjadi di dinding kotak seperti yang tercantum pada Gambar R22.7.7.1(a) dan karenanya adalah penambahan langsung pada poin A di Pers. (22.7.7.1b). Pada penampang solid, tegangan geser akibat torsi yang bekerja dalam penampang sisi luar tabung saat tegangan geser terjadi sementara Vu lebar penampang, menyebar melintasi pada Gambar ditunjukkan seperti R.22.7.7.1(b). Untuk alasan ini, tegangan dikombinasikan pada Pers. (22.7.7.1a) menggunakan akar kuadrat dari jumlah kuadrat daripada dengan penambahan langsung. 516 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Tegangan torsi Tegangan torsi A A C C (a) Penampang berongga (b) Penampang pejal B B Tegangan geser Tegangan geser Gambar R22.7.7.1 - Penambahan tegangan geser dan torsi 22.7.7.1.1 Untuk komponen struktur prategang, nilai d pada 22.7.7.1 tidak boleh kurang dari 0,8h. R22.7.7.1.1 Meskipun nilai d mungkin bervariasi di antara bentang balok (MacGregor and prategang, penelitian Hanson 1969) menunjukkan bahwa untuk komponen prategang, nilai d tidak perlu diambil kurang dari 0,8h. Balok tersebut mempunyai beberapa tulangan prategang yang lurus atau batang tulangan di bagian bawah penampang, dan mempunyai sengkang tulangan yang melingkupi longitudinal. 22.7.7.1.2 Untuk penampang berongga dimana ketebalan dinding bervariasi di sekeliling penampang, Pers. (22.7.7.1b) harus dimana dievaluasi persamaan berikut R22.7.7.1.2 Pada umumnya, tegangan torsi maksimum pada dinding dimana berupa geser dan tegangan penjumlahan (poin A pada Gambar R22.7.7.1a)). Jika sayap atas atau bawah lebih tipis daripada badan vertikal, mungkin perlu untuk mengevaluasi Pers. (22.7.7.1b) pada Poin B dan C pada Gambar R22.7.7.1a). Di titik-titik ini, tegangan yang terjadi karena geser biasanya dapat diabaikan. torsi di lokasi 21,7uuhwohVTPbdA mencapai nilai maksimum. 22.7.7.2 Untuk penampang berongga dengan ketebalan dinding kurang dari )1,72uhoh(Tp/A Aoh/ph, untuk variabel (22.7.7.1b) Pers. pada diambil menjadi , dimana t adalah ketebalan 1,7uoh(T/At) 517 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dinding penampang berongga di lokasi dimana tegangan-tegangan diperiksa. 22.8 - Tumpu 22.8.1 Umum R22.8 - Tumpu R22.8.1 Umum 22.8.1.1 Pasal 22.8 harus diterapkan pada dalam perhitungan kekuatan komponen strktur beton. tumpu 22.8.1.2 Kekuatan tumpu sesuai dengan pasal 22.8 tidak dapat diterapkan pada daerah pengangkuran pascatarik atau pada model strut-and-tie. R22.8.1.2 Karena daerah pengangkuran pascatarik biasanya didesain sesuai dengan pasal 25.9, sehingga ketentuan untuk kekuatan tumpu pada 22.8 tidak dapat diterapkan. 22.8.2 Kekuatan perlu terfaktor yang tekan ditransfer melalui tumpuan harus dihitung sesuai dengan kombinasi beban terfaktor yang di definisikan pada Pasal 5 dan prosedur analisis pada Pasal 6. 22.8.2.1 Gaya 22.8.3 Kekuatan desain R22.8.3 Kekuatan desain 22.8.3.1 Kekuatan tumpu desain harus memenuhi: nuBB (22.8.3.1) untuk setiap kombinasi pembebanan yang diterapkan. tumpu nominal Bn dihitung sesuai dengan Tabel 22.8.3.2, dimana A1 adalah luasan daerah yang dibebani, dan A2 adalah luasan bagian dasar piramida, kerucut, atau baji miring (tapered wedge) di tumpuan dan bagian atas frustum sama dengan daerah yang dibebani. Perbandingan kemiringan vertikal dan horizontal pada sisi samping piramida, kerucut, atau baji miring adalah 1:2. 22.8.3.2 Kekuatan R22.8.3.2 Tegangan (bearing stress) yang diizinkan sebesar 0,85fc' berdasarkan pada hasil uji Hawkins (1968). luas Dimana daripada luasan daerah yang dibebani pada semua sisi, dengan beton di sekitarnya mengekang daerah tumpuan, kekuatan menghasilkan tumpu. Tidak ada tebal minimum yang disyaratkan untuk karena tumpuan berdasarkan persyaratan geser pons (punching shear) pada 22.6. tumpu luasan pendukung lebih peningkatan tumpuan, dikontrol Tabel 22.8.3.2 - Kekuatan tumpu nominal 𝑨𝟏 adalah luasan yang dibeban tetapi tidak lebih besar dibandingkan pelat tumpu atau luasan penampang tumpunya. Geometri daerah tumpu Bn Jika bagian teratas tumpuan berbentuk miring atau berundak, keuntungan masih dapat diperoleh pada kondisis dimana 21/0,85'cgAAfA Permukaan daerah tumpuan Nilai terkecil a) 518 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN lebih luas pada semua sisi daripada daerah terbebani dari a) dan b) komponen lebih besar dari daerah yang dibebani, asalkan komponen pendukung tidak miring pada sudut yang R22.8.3.2 terlalu mengilustrasikan penggunaan frustum untuk mencari nilai A2 pada tumpuan yang menerima transfer beban vertikal. tumpuan 120,85'cfA b) besar. Gambar 10,85'cfA Kasus lain c) tumpu yang cukup harus tekan transfer gaya diberikan apabila terjadi pada arah tidak normal pada permukaan tumpuan. Untuk kasus ini, pasal ini hanya berlaku untuk komponen normal, dan komponen tangensial harus ditransfer dengan metode yang lain, seperti baut angkur atau penahan geser (shear lug). Kekuatan rancu dengan tidak lintasan penyebaran beban yang berjalan tumpuan. Lintasan sampai ke bawah beban tersebut akan mempunyai sisi yang lebih curam. Frustum mempunyai sisi yang lebih datar untuk memastikan adanya beton mengelilingi daerah tegangan tinggi pada tumpuan. Frustum harus Dimana gaya tarik terjadi pada bidang tumpuan, dimungkinkan untuk mereduksi tegangan tumpu iizn, memasang tulangan pengekang, atau keduanya. Pedoman mengenai hal ini dijelaskan di PCI Design Handbook untuk beton pracetak dan prategang (PCI MNI, 120). 519 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Daerah terbeban A1 A2 diukur pada bidang ini Denah 21 Daerah terbebanA1 Beban Potongan 45o 45o Gambar R22.8.3.2 - Penggunaan frustum untuk menemukan nilai A2 dalam tumpuan bertelapak 22.9 - Geser friksi R22.9 - Geser friksi R22.9.1 Umum 22.9.1 Umum 22.9.1.1 Pasal ini harus diterapkan jika dipandang perlu untuk meninjau penyaluran geser melalui suatu bidang tertentu, seperti bidang retak eksisting atau atau daerah yang mempunyai potensi retak, pada bidang kontak permukaan antara material yang berbeda, atau bidang kontak antara dua beton yang dicor dalam waktu berbeda. R22.9.1.1 Tujuan pasal ini adalah untuk menyediakan metode desain terhadap kemungkinan terjadinya kegagalan geser gelincir (sliding shear) pada suatu bidang. Kondisi ini termasuk bidang yang terbentuk oleh retak pada beton monolit, bidang kontak antara beton dan baja, dan bidang kontak antara beton yang dicor dalam waktu berbeda (Birkeland and Birkeland 1996; Mattock and Hawkins 1972). Meskipun beton yang tak retak relatif tahan terhadap geser langsung, selalu ada kemungkinan retak terjadi pada lokasi yang tidak ini mengasumsi bahwa retak akan selalu terduga. Konsep geser-friksi 520 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN terjadi, dan bahwa tulangan harus disediakan melewati retak untuk menahan retak perpindahan tersebut. Bila geser bekerja sepanjang sebuah retakan, sebuah bidang retak bergeser relatif terhadap yang lainnya. Jika muka retak adalah kasar dan tak beraturan, pergeseran ini disertai dengan pemisahan bidang retak. Pada kekuatan nominal, pemisahan cukup menegangkan tulangan yang melintasi retak dalam tarik sampai tarik memberikan gaya jepitan Avf fy pada muka retak. Geser yang bekerja kemudian akan ditahan oleh friksi di antara bidang retak, dengan terhadap geser oleh tonjolan-tonjolan bidang retak, dan dengan aksi dowel tulangan yang melintasi retak. Berhasilnya penerapan ini bergantung dari asumsi pemilihan lokasi untuk retak yang tepat (PCI MNL; Birkeland and Birkeland 1966). relatif sepanjang ini titik lelehnya. Tulangan tahanan 22.9.1.2 Luas perlu tulangan geser-friksi berdasarkan asumsi bidang geser, Avf, dihitung sesuai 22.9.4. Sebagai alternatif, diperbolehkan untuk menggunakan metode desain transfer geser yang menghasilkan prediksi kekuatan yang mendekati dengan hasil uji yang komprehensif. R22.9.1.2 Hubungan antara kekuatan transfer-geser dan tulangan yang melintasi bidang geser dapat dirumuskan dengan berbagai cara. Pers. (22.9.4.2) dan Pers. (22.9.4.3) berdasarkan dari model geser- friksi dan memberikan perdiksi kekuatan transfer-geser yang konservatif. yang memberikan lain estimasi kekuatan lebih transfer-geser akurat pada bagian ini dapat digunakan sesuai persyaratan-persyaratan dalam pasal ini. Contoh dari prosedur ini bisa ditemukan pada PCI Design Handbook (PCI MNL 120), Mattock et al. (1976b), dan Mattock (1974). Hubungan 22.9.1.3 Nilai fy yang digunakan untuk menghitung Vn untuk geser friksi tidak boleh melebihi batas pada 20.2.2.4. 22.9.1.4 Persiapan permukaan untuk bidang geser yang diasumsikan untuk desain harus disebutkan secara spesifik dalam dokumen konstruksi. R22.9.1.4 Untuk beton yang dicor terhadap beton yang telah mengeras atau baja struktural, 26.5.6.1 membutuhkan untuk perencana menyebutkan secara spesifik persiapan permukaan dokumen konstruksi. ahli bersertifikat beton dalam 22.9.2 Kekuatan perlu 521 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 22.9.2.1 Gaya terfaktor melewati asumsi bidang geser harus dihitung sesuai dengan kombinasi beban terfaktor pada Pasal 5 dan prosedur analisis pada Pasal 6. 22.9.3 Kekuatan desain 22.9.3.1 Kekuatan desain geser melewati memenuhi bidang persayaratan berikut: geser harus nuVV (22.9.3.1) untuk setiap kombinasi beban terfaktor yang diterapkan. 22.9.4 Kekuatan geser nominal R22.9.4 Kekuatan geser nominal 22.9.4.1 Nilai Vn pada asumsi bidang geser harus dihitung sesuai ketentuan pada 22.9.4.2 atau 22.9.4.3. Vn tidak boleh melebihi ketentuan pada 22.9.4.4. 22.9.4.2 Jika tulangan geser-friksi tegak lurus terhadap bidang geser, kekuatan geser nominal pada asumsi bidang geser harus dihitung dengan ketentuan berikut: R22.9.4.2 Luasan yang dibutuhkan untuk tulangan geser-friksi Avf dihitung dengan persamaan berikut: uvfyVA=fμ (R22.9.4.2) nvfyVAf (22.9.4.2) dimana Avf adalah luas tulangan yang berpotongan dengan asumsi bidang geser untuk menahan geser, dan μ adalah koefisien friksi sesuai Tabel 22.9.4.2. Batas atas kekuatan geser yang dapat (22.9.4.2) dicapai menggunakan Pers. diberikan pada 22.9.4.4. Dalam metode perhitungan geser-friksi, diasumsikan bahwa semua tahanan geser adalah disebabkan oleh friksi di antara bidang retak. Karena itu penting untuk menggunakan nilai koefisien friksi yang tinggi geser-friksi sehingga nilai kekuatan geser yang dihitung akan sesuai dengan hasil uji. pada persamaan Untuk beton yang dicor di atas permukaan beton yang telah mengeras dan tidak dikasarkan sesuai 22.9.4.2, utamanya adanya disebabkan karena aksi dowel tulangan. Hasil uji (Mattock 1977) mengindikasikan yang direduksi secara bahwa nilai spesifik untuk kasus ini bisa digunakan. tahanan geser Tabel 22.9.4.2 - Koefisien friksi μ=0,6λ Koefisien friksi 𝝁[𝟏] Kondisi permukaan kontak Untuk beton yang dicor pada baja gilas struktural, tulangan untuk transfer-geser 522 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Beton yang dicor secara monolit Beton yang dicor diatas permukaan beton yang telah mengeras yang bersih, bebas material halus (laitance), dan sengaja dikasarkan sampai amplitudo penuh kira-kira 6 mm. Beton yang dicor diatas permukaan beton yang telah mengeras yang bersih, bebas material halus (laitance), dan secara sengaja tidak dikasarkan. Beton yang dicor diatas permukaan baja struktural yang bersih, tidak di cat, dan dengan geser yang di transfer pada permukaan dengan stud berkepala, atau tulangan ulir yang dilas, atau kawat. bisa saja berbentuk batang tulangan atau stud berkepala. Desain konektor geser (shear connector) untuk aksi komposit pelat beton dan balok baja tidak diatur dalam standar ini. Ketentuan untuk desain konektor geser tertera dalam AISC 360 atau SNI 1729. 1,4λ a) 1,0λ b) 0,6λ c) 0,7λ d) [1]λ = 1,0 dari berat normal beton; λ = 0,75 untuk semua beton ringan. Sebaliknya, λ dihitung berdasarkan proporsi volume dari agregat ringan dan normal sesuai 19.2.4, tapi tidak melebihi 0,85. 22.9.4.3 Jika tulangan geser-friksi terletak membentuk sudut terhadap bidang geser sehingga gaya geser yang bekerja menghasilkan gaya tarik pada tulangan geser-friksi, kekuatan geser nominal pada asumsi bidang geser dihitung dengan: R22.9.4.3 Tulangan geser-friksi miring diilustrasikan pada Gambar R22.9.4.3 (Mattock 1974), dimana 𝜶 adalah sudut tajam antara batang tulangan dan bidang geser. Pers. (22.9.4.3) hanya berlaku jika komponen gaya geser sejajar dengan tulangan yang menghasilkan tarik dan komponen gaya yang sejajar dengan bidang geser menahan sebagian gaya geser, seperti yang ditunjukkan pada Gambar R22.9.4.3a. (22.9.4.3) sincosnvfyVAf dimana 𝜶 adalah sudut antara tulangan geser-friksi dan asumsi bidang geser, dan 𝛍 adalah koefisien friksi yang tercantum pada Tabel 22.9.4.2. Jika komponen geser-friksi terletak miring sehingga komponen gaya geser sejajar dengan tulangan yang menghasilkan tekan, seperti yang ditunjukkan pada Gambar R22.9.4.3b, maka geser friksi tidak berlaku (Vn=0). 523 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN α Asumsi bidang retak dan geser Tarik padatulangan Tulangan geserfriksi, Avf Gaya geser Vn sesuai Pers. (17.6.4.3)Vu Gambar R22.9.4.3a-Tarik pada tulangan geser friksi Tekan pada tulangan Perilaku geser-friksi tidak berlaku Asumsi bidang retak dan geser Gaya geser TulanganVu Gambar R22.9.4.3b - Tekan pada tulangan R22.9.4.4 Adanya batas atas pada kekuatan geser friksi penting, seperti Pers. (22.9.4.2) dan Pers. (22.9.4.3) mungkin tidak konservatif untuk beberapa kasus (Kahn and Mitchell 2002; Mattock 2001). 22.9.4.4 Nilai 𝑽𝒏 melewati asumsi bidang geser tidak boleh melebihi batas pada Tabel 22.9.4.4. Dimana beton yang mempunyai kekuatan berbeda dicor satu sama lain, nilai ' yang lebih kecil digunakan pada Tabel fc 22.9.4.4. 524 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Tabel 22.9.4.4 - Nilai 𝑽𝒏 maksimum pada asumsi bidang geser Kondisi permukaan Beton normal yang dicor diatas permukaan beton yang telah mengeras, dan sengaja dikasarkan sampai amplitude penuh sekitar 6 mm Nilai maksimum 𝑽𝒏 0,2'ccfA a) 3,30,08'ccfA b) Terkecil dari a), b), dan c) 11cA c) 0,2'ccfA d) Terkecil dari d) dan e) Kasus lain 5,5cA e) 22.9.4.5 Gaya tekan netto permanen yang boleh bidang bekerja diperhitungkan sebagai tambahan terhadap gaya pada tulangan geser friksi Avf fy pada saat menghitung Avf perlu. R22.9.4.5 Ketentuan ini didukung oleh data uji (Mattock and Hawkins 1972) dan harus digunakan untuk mereduksi jumlah tulangan geser-friksi perlu jika gaya tekan yang bekerja pada bidang geser bersifat permanen. pada geser tulangan perlu untuk menahan gaya tarik netto terfaktor yang bekerja pada asumsi bidang geser harus ditambahkan pada tulangan perlu untuk geser-friksi pada asumsi bidang geser. 22.9.4.6 Luas R22.9.4.6 Tarik pada bidang geser dapat menyebabkan kekangan deformasi karena perubahan suhu, rangkak, dan susut. luas Bila momen berkerja pada bidang geser, lentur tekan dan tarik adalah dalam kondisi setimbang dan tidak merubah resultan gaya tekan Avffy pada bidang geser atau tahanan geser-friksi. Oleh karena itu, tidak tambahan perlu menyediakan tulangan untuk menahan lentur, kecuali kebutuhan tulangan tarik lentur melebihi jumlah tulangan transfer-geser pada daerah tarik lentur (Mattock et al. 1975). tegangan tarik 22.9.5 Pendetailan untuk tulangan geser- R22.9.5 Pendetailan untuk geser-friksi tulangan friksi 22.9.5.1 Tulangan pada bidang geser untuk memenuhi 22.9.4 harus di angkur agar mampu mengembangkan fy pada kedua sisi bidang geser. R22.9.5.1 Jika tidak ada momen bekerja pada bidang geser, tulangan harus di distribusikan secara merata pada bidang geser untuk meminimalisir lebar retak. Jika momen bekerja pada bidang geser, tulangan transfer-geser harus ditempatkan terutama pada daerah tarik lentur. 525 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Angkur bisa dikembangkan dengan lekatan, angkur mekanik, atau dowel berulir dan sisipan sekrup (screw inserts). Batasan spasi kadang dibutuhkan pada perangkat angkur mekanikal. Untuk angkur dengan stud beton, metodenya berkepala mengacu pada PCI Design Handbook untuk beton pracetak dan beton prategang (PCI MNL 120). Pengangkuran dengan perangkat pada geser-friksi harus mengikat tulangan utama; jika tidak, potensial retak dapat melewati antara tulangan geser-friksi dan badan beton. Persyaratan ini terutama berlaku untuk stud berkepala las dengan sisipan baja. tulangan 526 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 23 - MODEL STRUT AND TIE 23.1 - Ruang lingkup R23.1 - Ruang lingkup 23.1.1 Pasal ini digunakan untuk desain komponen struktur beton, atau bagian dari komponen struktur bila beban atau geometri menyebabkan diskontinuitas distribusi regangan nonlinear longitudinal sepanjang penampang. Diskontinuitas dalam distribusi tegangan terjadi pada perubahan geometri elemen struktural atau pada beban terpusat atau reaksi. Prinsip St. Venant menunjukkan bahwa tegangan akibat gaya aksial dan lentur mendekati distribusi linear pada jarak kira-kira sama dengan keseluruhan tinggi komponen h yang jauh dari diskontinuitas. Oleh karena itu, daerah diskontinuitas diasumsikan menerus sejarak h dari penampang dimana beban atau perubahan geometri terjadi. pada 23.1.2 Sebarang komponen struktur beton, atau daerah diskontinu pada komponen struktur diizinkan didesain dengan memodelkan komponen atau daerah yang diidealisasikan sebagai rangka batang menurut pasal ini. Daerah yang diarsir pada Gambar R23.1(a) dan (b) menunjukkan tipikal daerah-D (Schlaich et al. 1987). Asumsi penampang bidang 9.2.1 tidak berlaku di daerah tersebut. Secara umum, setiap bagian dari komponen struktur di luar daerah-D adalah daerah-B di mana asumsi penampang bidang lentur dapat diterapkan. Metode desain strut and tie, seperti yang dijelaskan dalam pasal ini, didasarkan pada asumsi bahwa daerah-D dirancang dapat menggunakan sambungan sendi (pin- jointed) rangka batang hipotetikal yang terdiri dari strut dan tie yang terhubung pada nodal. teori dianalisis dan 527 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN h1 h1 h1 h1 (a) Diskontinuitas geometri h h h h h h2 h2 h2 h2 2h (b) Diskontinuitas geometri dan beban h h h h h h Gambar R23.1 - Daerah-D dan diskontinuitas 23.2 - Umum R23.2 - Umum 23.2.1 Model strut and tie terdiri dari strut dan tie yang terhubung pada nodal untuk membentuk idealisasi rangka batang. R23.2.1 Untuk rangka batang idealisasi, tie strut merupakan komponen adalah komponen tarik, dan nodal adalah titik hubung (joint). Rincian penggunaan model strut and tie terdapat dalam Schlaich et al. (1987), Collins and Mitchell (1991), MacGregor (1997), FIP (1999), Menn (1986), Muttoni et al. (1997), dan ACI 445R. Contoh desain untuk metode strut- terdapat pada ACI SP-208 and-tie (Reineck 2002) dan ACI SP-273 (Reineck and Novak 2010). Proses desain model strut-and-tie untuk memikul gaya yang diberikan yang bekerja dalam daerah-D disebut sebagai metode strut-and-tie, mencakup empat langkah berikut: tekan, 528 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 1) Menemukan dan memisahkan setiap daerah-D. 2) Menghitung gaya resultan pada setiap batas daerah-D. 3) Memilih model dan menghitung kekuatan dalam strut dan tie untuk mentransfer gaya resultan melintasi daerah-D. Sumbu strut dan tie dipilih kira-kira berhimpit dengan sumbu medan tekan dan tarik. 4) Merancang strut, tie, dan zona nodal sehingga mereka memiliki kekuatan yang cukup. Lebar dari strut dan zona nodal dengan ditentukan mempertimbangkan kekuatan beton efektif yang didefinisikan dalam 23.4.3 dan 23.9.2. Tulangan diberikan sebagai pengikat dengan mempertimbangkan kekuatan baja yang ditentukan dalam 23.7.2. Tulangan harus diletakan di dalam atau di luar zona nodal. Komponen-komponen model strut-and- tie sebuah balok tinggi bentang tunggal yang dibebani beban terpusat seperti terlihat pada Gambar R23.2.1. Dimensi penampang melintang strut atau tie ditetapkan tebal dan lebarnya, dan kedua arah adalah tegak lurus terhadap sumbu dari strut atau tie. Ketebalan tegak lurus terhadap bidang, dan lebar berada sebidang model strut-and-tie. Sebuah tie terdiri dari tulangan prategang atau nonpratengang ditambah sebagian dari beton di sekitarnya yang konsentris tie. Beton sekitarnya dengan sumbu dimasukkan untuk menentukan zona dimana gaya-gaya tie harus diikatkan. Beton dalam tie tidak digunakan untuk tersebut. menahan gaya aksial Meskipun eksplisit dipertimbangkan dalam desain, beton di sekitarnya akan mengurangi elongasi perpanjangan tie, terutama saat beban layan. tie secara tidak 529 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Zona nodalPStrut berbentuk botolLebar strutTieIdealisasi strut prismatik Gambar R23.2.1 - Deskripsi model strut-and-tie 23.2.2 Geometri idealisasi rangka batang harus konsisten dengan dimensi strut, tie, zona nodal, area tumpu, dan tumpuan. R23.2.2 Strut, tie, dan zona nodal yang membentuk model strut-and-tie semuanya memiliki lebar tertentu, biasanya pada bidang model, dan ketebalan, biasanya dimensi tak sebidang dari struktur, yang seharusnya diperhitungkan dalam memilih dimensi batang. Gambar R23.2.2(a) dan (b) menunjukkan nodal dan zona nodal terkait. Gaya vertikal dan horizontal saling menyeimbangkan gaya pada strut miring. rangka Jika lebih dari tiga gaya bekerja pada zona nodal dalam model strut-and-tie dua dimensi, seperti ditunjukkan pada Gambar R23.2.2(a), disarankan menyelesaikan beberapa gaya untuk membentuk tiga gaya yang berpotongan. Gaya strut bekerja pada permukaan A-E dan C-E pada Gambar R23.2.2(a) dapat diganti dengan satu gaya yang bekerja pada permukaan A-C seperti yang ditunjukkan pada Gambar R23.2.2(b). Gaya ini melewati nodal D. Atau, model strut-and-tie dapat dianalisis dengan asumsi semua gaya strut bekerja melalui nodal di D, seperti yang ditunjukkan Gambar R23.2.2(c). Dalam hal ini, gaya- gaya dalam dua strut di sisi kanan simpul D dapat dipecahkan menjadi satu gaya yang bekerja melalui Titik D, seperti ditunjukkan pada Gambar R23.2.2(d). Jika lebar tumpuan pada arah tegak lurus lebar komponen adalah kurang dari komponen struktur, tulangan transversal mungkin diperlukan untuk menahan pembelahan vertikal di bidang nodal. Ini dapat dimodelkan menggunakan model strut-and-tie transversal. 530 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Nodal CCE(a) Strut A-E dan C-E dapat digantikan dengan A-C(b) Tiga strut yang bekerja pada sebuah zona nodal(c) Empat gaya bekerja pada nodal D(d) Gaya pada sisi kanan nodal dalam gambar (c) ditentukan resultantenya DAABBD D D Zonanodal Gambar R23.2.2 - Resolusi gaya pada zona nodal 23.2.3 Model strut-and-tie harus mampu terfaktor ke R23.2.3 strut-and-tie merepresentasikan batas bawah kekuatan batas. Standar ini tidak memerlukan tingkat minimum tulangan distribusi di daerah-D yang dirancang oleh pasal tetapi berlaku untuk balok tinggi di 9.9.3.1 dan untuk bracket dan korbel dalam 16.5.5. Tulangan terdistribusi dalam tipe-D yang serupa kinerja akan meningkatkan kemampuan layan. Selain itu, lebar retak dalam tie dapat dikontrol menggunakan 24.3.2, dengan asumsi tie dilingkupi dalam prisma beton yang sesuai dengan area tie dari R23.8.1. Model mentransfer semua beban tumpuan atau daerah B yang berdekatan. ini, 23.2.4 Gaya internal dalam model strut- and-tie harus dalam posisi seimbang dengan beban dan reaksi yang bekerja. 23.2.5 Ties diizinkan melintas strut dan ties lainnya. 23.2.6 Strut harus berpotongan atau saling tumpang tindih hanya boleh terjadi pada nodal. R23.2.6 Zona nodal hidrostatik, menurut definisi, memiliki tekanan yang sama pada permukaan yang dibebani; permukaan ini tegak lurus dengan sumbu strut dan tie yang bekerja pada nodal. Jenis nodal ini dianggap sebagai zona nodal hidrostatik karena tekanan sebidang sama di semua arah. Secara tegas, terminologi ini tidak benar karena tegangan sebidang tidak sama dengan tegangan ke luar bidang. 531 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Gambar R23.2.6a(i) menunjukkan zona nodal C-C-C. tegangan pada Jika permukaan zona nodal adalah sama di ketiga strut, rasio panjang dari sisi zona nodal, wn1:wn2:wn3, berada dalam proporsi yang sama dengan tiga gaya, C1:C2:C3. dapat direpresentasikan sebagai zona nodal hidrostatik jika tie diasumsikan diteruskan melalui nodal dan diangkur dengan pelat di sisi yang jauh dari nodal, seperti yang ditunjukkan pada Gambar R23.2.6a(ii), disediakan yang menghasilkan tegangan tumpu yang sama dengan tegangan pada strut. Pelat tumpu di sisi kiri Gambar. R23.2.6a(ii) digunakan untuk merepresentasikan pengangkuran tie yang sebenarnya. Gaya tie dapat diangkur oleh sebuah pelat atau melalui penanaman (Gambar. R23.2.6a(iii)), batang berkepala, atau batang berkait. Untuk nodal nonhidrostatik, tertinggi tegangan permukaan dengan akan mengontrol dimensi nodal. Zona nodal C-C-T ukuran pelat batang lurus Daerah yang diarsir lebih terang pada Gambar R23.2.6a(ii) adalah zona nodal yang diperpanjang. Zona nodal yang diperpanjang merupakan bagian dari komponen dengan perpotongan lebar strut efektif ws dan lebar tie efektif wt. yang diikat Untuk keseimbangan, setidaknya tiga gaya harus bekerja pada setiap nodal dalam model strut-and-tie, seperti yang ditunjukkan Gambar R23.2.6c. Nodal diklasifikasikan menurut tanda-tanda gaya ini. Nodal C-C-C menahan tiga gaya tekan, Nodal C-C-T menahan dua gaya tekan dan satu gaya tarik, dan Nodal C-T-T menahan satu gaya tekan dan dua gaya tarik. 532 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN wt(i) Geometri(ii) Gaya tarik terjangkar oleh pelat angkur (iii) Gaya tarik terjangkar karena penanamanPenampang kritis untuk penyaluran tulangan tarik C2C3C1 C2 C2 C1 C1 anc, lihat R23.8.2 wnt T T Gambar R23.2.6a - Nodal hidrostatik b CbWs =Wt cos θ + b sin θ (ii) Tulangan terdistribusiWt cos θ Zona nodalPembesaran zona nodal b sin θWt cos θWt = 2Cb θPenampang kritis untuk penyaluran tulangan tarik θ b b sin θ C C C C Ws = Wt cos θ + b sin θ anc, lihat R23.8.2 Pembesaran zona nodalZona nodal anc , lihat R23.8.2 Wt (i) Satu lapis tulangan T T Gambar R23.2.6b - Zona nodal yang diteruskan menunjukkan efek distribusi gaya 533 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN (iii) Nodal C-T-T (ii) Nodal C-C-T (i) Nodal C-C-C CCCCCTCTT Gambar R23.2.6c - Klasifikasi nodal sumbu-sumbu sebarang strut dan tie yang memasuki sebuah nodal tidak boleh diambil kurang dari 25 derajat. 23.2.7 Sudut antara R.23.2.7 Sudut antara sumbu pada suatu strut dan tie yang bekerja pada nodal harus cukup besar untuk mencegah retak dan untuk menghindari ketidaksesuaian karena pemendekkan strut dan perpanjangan tie terjadi pada sekitar arah yang sama. ini mencegah Pembatasan pemodelan bentang geser di balok ramping (slender) menggunakan strut miring kurang tulangan dari 25 derajat longitudinal (Muttoni et al. 1997). sudut terhadap tinggi yang didesain menggunakan model strut and tie harus memenuhi 9.9.2.1, 9.9.3.1, and 9.9.4. 23.2.8 Balok 23.2.9 Braket dan korbel dengan rasio bentang geser terhadap tinggi αᵥ/d ˂ 2,0 yang didesain menggunakan model strut and tie harus memenuhi 16.5.2, 16.5.6, dan Pers. (23.2.9) 0,04'/sccywAffbd (23.2.9) 23.3 - Kekuatan desain R23.3 - Kekuatan desain 23.3.1 Untuk setiap kombinasi beban terfaktor yang ada, Kekuatan desain setiap strut, tie, dan zona nodal dalam suatu model strut and tie harus memenuhi ϕSn ≥ U termasuk a) hingga c): terfaktor Beban-beban diaplikasikan ke model strut-and-tie, dan gaya-gaya di semua strut, tie, dan zona nodal kemudian dihitung. Apabila terdapat beberapa kombinasi beban, masing- masing kombinasi beban harus diperiksa secara terpisah. Untuk strut, tie, dan zona nodal yang diberikan, Fu merupakan gaya terbesar di elemen tersebut untuk semua kombinasi beban yang ditinjau. R23.3.1 a) Strut: ϕ Fns ≥ Fus b) Tie: ϕ Fnt ≥ Fut c) Zona nodal: ϕ Fnn ≥ Fus 23.3.2 ϕ harus sesuai dengan 21.2 23.4 - Kekuatan strut R23.4 - Kekuatan strut 23.4.1. Kekuatan tekan nominal strut, Fns, R23.4.1 Lebar strut, ws, yang digunakan untuk menghitung Acs adalah dimensi tegak harus dihitung dengan a) atau b): 534 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN lurus terhadap sumbu strut pada ujung- ujung strut. Lebar strut ini digambarkan dalam Gambar R23.2.6a(i) dan Gambar R23.2.6b. Apabila model strut-and-tie dua dimensi adalah sesuai, seperti untuk balok tinggi, ketebalan strut dapat diambil lebar dari komponen struktur sebagai kecuali pada landasan tumpuan dimana ketebalan dari strut harus sama dengan ketebalan terkecil dari komponen struktur atau elemen penumpu. a) Strut tanpa tulangan longitudinal cscensAfF (23.4.1a) b) Strut dengan tulangan longitudinal ''nscecsssFfAAf (23.4.1b) Dimana Fns harus dievaluasi pada setiap ujung strut dan diambil nilai terkecil; Acs merupakan luas penampang pada ujung strut yang ditinjau; ƒce diberikan dalam 23.4.3; As' merupakan luasan tulangan tekan sepanjang strut; dan ƒs' merupakan tegangan tulagan tekan pada kekuatan tekan nominal strut. Harus diizinkan untuk menggunakan ƒs' sama dengan ƒy untuk tulangan Mutu 280 dan Mutu 420. Kontribusi tulangan pada kekuatan strut diberikan oleh bagian akhir Pers. (23.4.1b). Tegangan ƒs' dalam tulangan strut pada kekuatan nominal dapat diperoleh dari regangan strut ketika strut runtuh. Persyaratan-persyaratan pendetailan di 23.6 harus dipenuhi termasuk tulangan tekuk pengekang tulangan strut. untuk mencegah 23.4.2 Kekuatan tekan efektif beton pada strut, fce, harus dihitung sesuai dengan 23.4.3 atau 23.4.4. R.23.4.2 Dalam desain strut umumnya diidealkan sebagai komponen struktur tekan prismatik. Apabila luas sebuah strut berbeda pada kedua ujungnya, karena perbedan kekuatan zona nodal pada kedua panjang ujungnya tumpuan, strut diidealkan sebagai suatu komponen struktur tirus yang seragam. atau perbedaan tekan 23.4.3 Kekuatan tekan efektif beton dalam R.23.4.3 Koefisien kekuatan 0,85fc' dalam Pers. merepresentasikan kekuatan efektif beton terhadap tekan tetap, yang sama digunakan dalam Pers. (22.4.2.2) dan (22.4.2.3). sebuah strut, fce, harus dihitung dengan : (23.4.3) 0,85'cescff (23.4.3) Nilai βs, di (a) Tabel 23.4.3 berlaku untuk strut prismatik dan menghasilkan suatu tegangan yang setara dengan tekanan blok persegi di dalam daerah tekan dari balok atau kolom. dimana βs, sesuai dengan dengan Tabel 23.4.3, yang mengikutsertakan pengaruh retak dan tulangan kontrol retak pada kekuatan tekan efektif beton. Nilai βs di (b) Tabel 23.4.3 berlaku untuk yang strut berbentuk botol ditunjukkan dalam gambar R23.4.3. Sebuah strut berbentuk botol merupakan strut yang terletak dalam bagian komponen struktur dimana lebar dari beton yang tertekan pada pertengahan bentang suatu strut yang menyebar secara lateral. (Schlaich et al.1987; MacGregor 1997). Kurva yang terputus-putus dari strut dalam Gambar R23.2.1 dan kurva yang solid dalam kira-kira mengambarkan batasan-batasan strut Tabel 23.4.3 - Koefisien strut βs seperti Tulangan melewati strut Gemetri dan lokasi strut βs Strut dengan luas penampang pada seluruh panjangnya seragam Strut yang terletak di daerah sebuah komponen dimana lebar beton yang tertekan pada tengah panjang strut NA 1,0 (a) Memenuhi 23.5 0,75 (b) Tidak memenuhi 23.5 Gambar R23.4.3 0,60λ (c) 535 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dapat melebar ke arah lateral (strut berbentuk botol) Strut yang terletak di komponen struktur tarik atau di daerah tarik komponen struktur Kasus lainnya berbentuk botol. Untuk penyederhanaan desain, strut berbentuk botol diidealkan sebagai penampang prismatik atau tirus, dan tulangan pengontrol retak dari 23.5.3 disediakan tarik transversal. Luas penampang Ac, strut luas berbentuk botol diambil sebagai penampang terkecil pada kedua ujung strut. Merujuk ke Gambar R23.4.3(a). untuk menahan NA 0,40 (d) 0,60λ NA (e) (c) berlaku untuk strut tulangan berbentuk transversal. Kekuatan sebuah strut tanpa tulangan transversal direduksi dengan tarik transversal terkekang. Merujuk ke Gambar R23.4.3(a). Nilai βs, di botol tanpa tak Nilai βs di (d) berlaku, sebagai contoh untuk strut tekan dalam suatu model strut- and-tie digunakan untuk mendesain tulangan longitudinal dan transversal dari tarik sayap balok, gelagar box, dan dinding. Nilai yang rendah dari βs mencerminkan bahwa strut butuh untuk mentransfer tekan dalam suatu zona dimana tegangan tarik bekerja tegak lurus terhadap strut. Nilai βs, di (e) berlaku untuk semua kasus. Contohnya strut berbentuk kipas dan medan diagonal tekan di daerah-B Nilai βs dalam (c) dan (e), yang diatur oleh belah longitudinal strut, termasuk faktor koreksi λ untuk beton ringan. Beton ringan memiliki kekuatan tarik yang lebih rendah dan kegetasan yang tinggi yang dapat mengurangi kekuatan strut. StrutTie2112RetakLebar untuk menghitung Ac Gambar R23.4.3 - Strut berbentuk botol: (a) retakan dari strut berbentuk botol; dan (b) model strut and tie berbentuk botol 23.4.4 Jika tulangan pengekang dipasang sepanjang strut dan efeknya direkam dalam uji dan analisis, maka diizinkan untuk 536 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN meningkatkan nilai ƒce ketika menghitung Fns. 23.5 - Tulangan yang melewati strut berbentuk botol R23.5 - Tulangan yang melewati strut berbentuk botol 23.5.1 Untuk strut berbentuk botol yang didesain dengan βs = 0,75, tulangan yang menahan tarik melintang akibat adanya penyebaran gaya tekan pada strut harus melewati sumbu strut. Diizinkan untuk menentukan gaya tarik melintang dengan mengasumsikan gaya tekan pada strut berbentuk dengan kemiringan paralel 2:1 tegak lurus terhadap sumbu strut. R23.5.1 Tulangan yang dibutuhkan oleh 23.5.1 terkait dengan gaya tarik pada beton karena penyebaran strut. Jumlah tulangan transversal dapat dihitung menggunakan model strut-and-tie ditunjukkan dalam Gambar R23.4.3(b) dimana strut yang merepresentasikan gaya tekan yang bekerja dengan kemiringan 1:2 terhadap yang diterapkan. Tulangan yang dipasang untuk menahan gaya belah (splitting) menahan lebar retak, membolehkan strut untuk menahan dan mengizinkan beberapa redistribusi gaya. Alternatifnya, untuk ƒc' yang tidak melebihi 40 MPa, Pers. (23.5.3) dapat digunakan untuk memilih luas tulangan transversal terdistribusi. penyebaran botol menyebar sumbu gaya tekan gaya aksial lebih, 23.5.2 Tulangan yang disyaratkan pada 23.5.1 harus diteruskan melewati strut sesuai dengan 25.4. 23.5.3 Distribusi tulangan yang dihitung sesuai dengan Pers. (23.5.3) dan melewati sumbu strut harus memenuhi 23.5.1 jika fc' < 40 MPa. R23.5.3 Gambar R23.5.3 menunjukkan dua lapisan tulangan memotong retak strut. membantu Tulangan mengendalikan retak dalam suatu strut berbentuk botol (merujuk Gambar R23.4.3) dan menghasilkan kapasitas strut yang lebih besar daripada apabila tulangan terdistribusi ini tidak dimasukkan. Subskrip i dalam Pers. (23.5.3) adalah 1 untuk batang vertikal dan 2 untuk batang horizontal. Pers. (23.5.3) tertulis dalam bentuk suatu rasio tulangan, bukan dalam bentuk tegangan, untuk menyederhanakan perhitungan. ini akan 003,0siniissisbA (23.5.3) dimana Asi adalah luasan total tulangan yang terdistribusi dengan spasi si pada arah i dari tulangan yang melewati strut pada sudut αi terhadap sumbu strut dan bs adalah lebar dari strut. Seringkali, tulangan terdistribusi ini sulit untuk ditempatkan dalam struktur-struktur seperti pile cap. Apabila tulangan tidak disediakan, nilai βs, diberikan dalam poin (c) di Tabel 23.4.3 seharusnya digunakan. 537 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN As2 S1 Strut Batas strut As1 S2α1α2 Sumbu strut Gambar R23.5.3 - Tulangan melintasi sebuah strut yang disyaratkan oleh 23.5.3 harus dipasang tegak lurus dengan sudut α1 dan α2 terhadap sumbu strut, atau pada satu arah dengan sudut α1 terhadap sumbu strut. Bila tulangan dipasang hanya pada satu arah, nilai α1 paling tidak 40 derajat. 23.5.3.1 Distribusi tulangan R23.5.3.1 Satu contoh yang penting dari penerapan 23.5.3.1 adalah pada korbel dengan rasio geser bentang-tinggi kurang dari 1,0, yang mana tulangan terdistribusi dibutuhkan untuk memenuhi 23.5.1 biasanya tersedia dalam bentuk sengkang horizontal memotong strut tekan miring, dalam Gambar seperti R16.5.1b. ditunjukkan 23.6 - Pendetailan tulangan strut 23.6.1 Tulangan tekan pada strut harus sejajar dengan sumbu strut dan tertutup di sepanjang strut dengan sengkang ikat tertutup sesuai 23.6.3 atau oleh sengkang spiral sesuai 23.6.4. R23.6 - Pendetailan tulangan strut R23.6.1 Merujuk ke R23.4.1. 23.6.2 Tulangan tekan pada strut harus diangkurkan hingga mencapai fs' pada muka atau zona nodal, dimana fs' dihitung sesuai 23.4.1. tertutup yang menutup tulangan tekan pada strut harus memenuhi 25.7.2 dan pasal ini. 23.6.3 Sengkang ikat 538 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 23.6.3.1 Spasi sengkang ikat tertutup, s, disepanjang strut tidak boleh melebihi nilai terkecil dari a) hingga c): a) Dimensi terkecil dari penampang strut b) 48db dari batang atau kawat yang digunakan pada tulangan sengkang ikat c) 16db dari tulangan tekan tertutup yang pertama harus diletakkan tidak lebih dari 0,5s dari muka zona nodal pada setiap bagian akhir strut. 23.6.3.2 Sengkang ikat 23.6.3.3 Sengkang ikat tertutup harus disusun sedemikian hingga sehingga setiap sudut dan tulangan longitudinal memiliki penumpu lateral yang berasal dari ikat silang atau sudut sengkang ikat dengan sudut tidak lebih dari 135 derajat dan tulangan longitudinal tidak lebih jauh 150 mm pada setiap sisi sepanjang tie dari batang penumpu lateral tersebut. R23.6.3.3 Merujuk ke R25.7.2.3. 23.6.4 Spiral yang menutup tulangan tekan pada strut harus memenuhi 25.7.3. 23.7 - Kekuatan tie 23.7.1 Tulangan tie dapat berupa tulangan nonprategang atau prategang. 23.7.2 Kekuatan tarik nominal dari tie, Fnt, harus dihitung sebagai berikut: (23.7.2) psetpytsntffAfAF dimana (fse + Δfp) tidak boleh melebihi ƒpy, dan Atp adalag nol untuk komponen struktur nonprategang. 23.7.3 Pada Pers. (23.7.2), Δƒp boleh diambil sama dengan 420 MPa untuk tulangan prategang dengan lekatan dan 70 MPa untuk tanpa lekatan. Nilai Δƒp yang lebih tinggi boleh diambil jika dibuktikan dari analisis. tulangan prategang 23.8 - Pendetailan tulangan tie R23.8 - Pendetailan tulangan tie efektif Lebar 23.8.1 Titik berat dari tulangan tie harus sesuai dengan sumbu tie yang diasumsikan pada model strut-and-tie. yang diasumsikan dalam desain, wt, bisa bervariasi antara batasan-batasan berikut, tergantung pada distribusi tulangan tie: R23.8.1 tie 539 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN a) Apabila tulangan-tulangan tie berada dalam satu lapisan, lebar tie yang efektif bisa diambil sebagai diameter dari tulangan tie ditambah dua kali selimut beton menuju permukaan dari tulangan- tulangan tersebut seperti ditunjukkan dalam Gambar R23.2.6b(i). b) Batas atas yang praktis dari lebar tie dapat diambil sebagai lebar yang sesuai dengan lebar hidrostatik zona nodal, terhitung seperti Wt,max = Fnt/(ƒcebs), dimana ƒce dihitung untuk zona nodal sesuai dengan 23.9.2. Apabila lebar tie melebihi nilai dari a), tulangan tie harus didistribusikan secara merata kira-kira sepanjang lebar dan ketebalan tie, seperti yang ditunjukkan dalam Gambar R23.2.6b(ii). tie harus diangkur angkur dengan pascatarik, kait standar atau penyaluran lurus tulangan sesuai dengan 23.8.3. 23.8.2 Tulangan R23.8.2 Pengangkuran sering membutuhkan perhatian khusus seperti pada zona nodal korbel atau zona nodal berdekatan dengan tumpuan eksterior pada balok tinggi. Tulangan-tulangan dalam tie harus diangkur sebelum keluar dari zona nodal di titik yang didefinisikan oleh perpotongan pusat tulangan dalam tie dan perpanjangan garis kerja strut maupun daerah tumpuan. Panjang ini adalah ℓanc. Dalam Gambar R23.2.6b hal ini terjadi bila garis perpanjangan zona nodal terpotong oleh pusat tie. Beberapa pengangkuran dapat dicapai dengan meneruskan tulangan melalui zona nodal seperti dalam Gambar R23.2.6a(iii) dan R23.2.6b, dan penyaluran tie melewati zona nodalnya. Apabila diangkurkan menggunakan kait 90 derajat, kait harus dikekang dalam tulangan untuk menghindari retak sepanjang bagian luar kait di daerah tumpuan. tie alat mekanis, alat tulangan ditunjukkan tinggi, batang hairpin disambung dengan tie bisa digunakan untuk mengangkur gaya tie pada tumpuan eksterior, asal lebar balok cukup besar untuk menampung batang- batang tersebut. Pada balok tulangan Gambar R23.8.2 menunjukkan dua batang tie terangkur pada zona nodal. Penyaluran dibutuhkan dimana pusat tie memotong garis perpanjangan zona nodal. 540 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Panjang penyaluran tulangan tie bisa dikurangi melalui kait, batang berkepala, angkur mekanis, tambahan kekangan, atau dengan penyambungan dengan lapisan batang-batang yang lebih kecil. Zonanodal Strut Perpanjanganzona nodal anc anc Tie Tie Wt T T 23.8.3 Tulangan tie harus diteruskan sesuai dengan persyaratan a) atau b): a) Perbedaan anatara gaya tie pada satu sisi dari sebuah titik dan gaya tie pada sisi lainnya harus diteruskan pada zona nodal. b) Pada zona nodal yang mengangkurkan satu atau lebih ties, gaya tie pada setiap arah harus diteruskan apa titik berat tulangan melebihi perpanjangan zona nodal. Gambar. R23.8.2 - Zona perpanjangan nodal menjangkar dua tie 23.9 - Kekuatan zona nodal R23.9 - Kekuatan zona nodal 23.9.1 Kekuatan nominal dari zona nodal, Fnn, harus dihitung dengan: nncenzFfA (23.9.1) dimana ƒce ditetapkan dalam 23.9.2. atau 23.9.3 dan Anz diberikan dalam 23.9.4 atau 23.9.5. 23.9.2 Kekuatan tekan efektif beton pada muka dari zona nodal, ƒce, harus dihitung dengan: R23.9.2 Nodal dalam model dua dimensi bisa diklasifikasikan seperti ditunjukkan dalam Gambar R23.2.6c. Kekuatan tekan efektif dari zona nodal diberikan oleh Pers. (23.9.2) dimana nilai βn diberikan dalam Tabel 23.9.2. 0,85'cencff (23.9.2) Nilai βn yang lebih rendah mencerminkan peningkatan derajat gangguan di zona nodal karena inkompatibilitas regangan tarik dalam tie dan regangan tekan dalam strut. Tegangan pada setiap zona nodal atau pada setiap penampang yang melewati zona nodal tidak boleh melebihi nilai yang diberikan oleh Pers. (23.9.2). dimana βn harus di sesuai Tabel 23.9.2. Tabel 23.9.2 - Koefisien zona nodal βn Konfigurasi zona nodal Zona nodal yang dibatasi oleh strut, area tumpuan atau keduanya Zona nodal yang mengangkurkan satu tie Zona nodal yang mengangkurkan dua atau lebih tie βn 1,0 (a) 0,80 (b) 0,60 (c) 541 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tulangan pengekangan dipasang pada zona nodal dan efeknya tercatat oleh pengujian dan analisis, maka diizinkan untuk meningkatkan nilai ƒce ketika menghitung Fnn. 23.9.3 Jika 23.9.4 Luasan dari setiap muka zona nodal, Anz, harus diambil nilai terkecil antara poin a) dan b): R23.9.4 Apabila tegangan-tegangan dalam semua strut yang bertemu pada satu nodal adalah sama, zona nodal hidrostatik dapat digunakan. Muka dari zona nodal seperti itu tegak lurus terhadap sumbu strut, dan lebar dari muka zona nodal adalah proporsional terhadap gaya dalam strut. a) Luasan dari muka zona nodal yang tegak lurus dengan garis aksi dari Fus b) Luasan dari penampang zona nodal yang tegak lurus dengan garis aksi dari resultan gaya yang bekerja pada penampang tersebut Tegangan-tegangan pada muka nodal yang tegak lurus terhadap sumbu strut dan tie adalah tegangan-tegangan utama, dan 23.9.4a) dapat digunakan. Apabila, seperti yang ditunjukkan dalam Gambar R23.2.6b(ii), muka dari zona nodal tidak tegak lurus terhadap sumbu strut, tegangan geser dan maka akan ada tegangan normal pada muka zona nodal. Biasanya, ini digantikan dengan tegangan normal (tegangan tekan utama) bekerja pada luas penampang Anz, yang diambil tegak lurus terhadap sumbu strut seperti yang diberikan dalam 23.9.4(a). tegangan-tegangan 23.9.5 Dalam model strut dan tie tiga dimensi, luas pada tiap muka zona nodal harus sekurang-kurangnya yang diberikan dalam 23.9.4, dan bentuk pada tiap muka zona nodal harus serupa dengan bentuk proyeksi dari ujung strut sesuai muka zona nodal. 542 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 24 - PERSYARATAN KEMAMPUAN LAYAN 24.1 - Ruang lingkup R24.1 - Ruang lingkup ini digunakan sebagai pedoman perencanaan elemen struktur agar memenuhi persyaratan minimum kemampuan termasuk kasus a) hingga d): 24.1.1 Pasal tentang Pasal layan yang persyaratan kemampuan lain dalam dirujuk dalam pasal-pasal standar ini, serta dapat digunakan sebagai kriteria penentuan kinerja sebuah elemen struktur. Pasal ini tidak dapat berdiri sendiri sebagai sebuah persyaratan kemampuan layan yang lengkap dan kompilasi kompak untuk komponen-komponen struktur. ini menjelaskan layan, a) Defleksi akibat beban kerja gravitasi (24.2) b) Distibusi tulangan lentur pada pelat satu arah dan balok untuk mengontrol retak (24.3) desain c) Tulangan susut dan suhu (24.4) d) Tegangan izin untuk komponen lentur prategang (24.5) 24.2 - Defleksi akibat beban gravitasi tingkat layan R24.2 - Defleksi akibat beban gravitasi tingkat layan Pasal ini hanya membahas defleksi atau deformasi yang terjadi akibat beban layan. Apabila memperhitungkan defleksi sebagai fungsi waktu, maka hanya beban mati dan bagian dari beban-beban lain yang bersifat tetap saja yang perlu diperhitungkan. 24.2.1 Komponen struktur lentur harus didesain agar memiliki kekakuan yang cukup sehingga dapat membatasi terjadinya defleksi atau deformasi yang dapat berpengaruh negatif pada kekuatan atau kemampuan layan suatu struktur. Ada dua metode yang dapat digunakan untuk mengontrol defleksi (Sabnis et al. 1974). Untuk pelat satu arah dan balok nonprategang, termasuk elemen komposit, ketebalan minimum yang diatur dalam 7.3.1 dan 9.3.1 dianggap memenuhi persyaratan standar ini untuk komponen struktur yang tidak menahan atau tidak disatukan dengan komponen nonstruktural yang mungkin akan rusak akibat lendutan yang besar. Untuk konstruksi non- prategang dua arah, ketebalan minimum diatur dalam 8.3.1 dianggap memenuhi persyaratan standar ini. Untuk komponen nonprategang yang tidak memenuhi persyaratan ketebalan minimum, untuk komponen nonprategang satu arah yang memikul atau berhubungan dengan komponen nonstruktural yang menahan dengan komponen nonstruktural yang mungkin akan rusak akibat lendutan yang besar dan komponen lentur prategang, defleksi harus dihitung berdasarkan 24.2.3 hingga 24.2.5. Lendutan maksimum dihitung dibatasi oleh nilai yang tercantum dalam Tabel 24.2.2. atau disatukan yang 543 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 24.2.2 Lendutan yang dihitung menurut 24.2.3 hingga 24.2.5 tidak boleh melebihi batasan pada Tabel 24.2.2. R24.2.2 bahwa pembatasan-pembatasan yang diberikan dalam Tabel 24.2.2 hanya terkait dengan elemen-elemen nonstruktural yang yang dihubungkan. Untuk didukung atau dimana struktur-struktur komponen-komponen strukturalnya sepertinya dipengaruhi oleh lendutan atau deformasi komponen-komponen struktur dimana komponen-komponen struktural tersebut cara sedemikian rupa sehingga memberikan pengaruh yang merugikan kekuatan struktur tersebut, lendutan-lendutan dan gaya-gaya yang ditimbulkan tersebut harus dipertimbangkan secara eksplisit dalam analisis dan desain struktur seperti yang disyaratkan oleh 24.2.1 (ACI 209R-92). Harus dicatat tersebut dihubungkan dengan Bila lendutan jangka panjang dihitung, bagian lendutan sebelum penyatuan elemen-elemen boleh nonstruktural ini dikurangi. penggunaan koreksi dapat dilakukan dengan kurva dalam Gambar R24.2.4.1 untuk struktur komponen-komponen dengan ukuran dan betuk yang umum. Dalam melakukan hal Tabel 24.2.2 - Perhitungan lendutan izin maksimum Jenis komponen struktur Batas lendutan Kondisi Lendutan yang diperhitungkan Lendutan seketika akibat Lr dan R maksimum Tidak memikul atau tidak disatukan dengan elemen-elemen nonstruktural yang mungkin akan rusak akibat lendutan yang besar ℓ/180[1] Atap datar Lendutan seketika akibat L ℓ/360 Lantai Bagian dari lendutan total yang terjadi setelah pemasangan elemen nonstruktural, yaitu jumlah dari lendutan jangka panjang akibat semua beban tetap dan lendutan seketika akibat penambahan beban hidup[2] Mungkin akan rusak akibat lendutan yang besar Memikul atau disatukan dengan elemen- elemen nonstruktural ℓ/480[3] Atap atau lantai Tidak akan rusak akibat lendutan yang besar ℓ/240[4] [1]Batasan tidak dimaksudkan sebagai pengamanan terhadap genangan air. Genangan air harus diperiksa berdasarkan perhitungan lendutan, termasuk lendutan tambahan akibat genangan air, dan mempertimbangkan pengaruh jangka panjang akibat beban tetap,lawan lendut, toleransi konstruksi, dan keandalan sistem drainase. [2]Lendutan jangka panjang harus dihitung berdasarkan 24.2.4, tapi boleh dikurangi dengan nilai lendutan yang terjadi sebelum pemasangan elemen nonstruktural. Besarnya nilai lendutan ini harus dihitung berdasarkan data teknis yang dapat diterima terkait dengan karakteristik hubungan waktu-lendutan dari komponen struktur yang serupa dengan komponen struktur yang ditinjau. [3]Batasan boleh dilampaui bila langkah pencegahan kerusakan terhadap komponen yang ditumpu atau disatukan telah dilakukan. [4]Batasan tak boleh melebihi batasan toleransi yang disediakan untuk elemen nonstruktural. 24.2.3 Perhitungan lendutan seketika R24.2.3 Perhitungan lendutan seketika 544 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 24.2.3.1 Lendutan seketika harus dihitung dengan metode dan formula untuk lendutan dengan mempertimbangkan elastis, pengaruh tulangan pada retak dan kekakuan penampang. R24.2.3.1 Dalam perhitungan lendutan seketika komponen struktur prismatik tak retak, metode atau formula umum untuk lendutan elastis bisa digunakan dengan nilai EcIg konstan sepanjang komponen tetapi, bila komponen struktur. Akan retak struktur diperkirakan mengalami pada sebuah penampang atau lebih, atau bila bervariasi sepanjang bentangnya, perhitungan yang lebih teliti diperlukan. tinggi penampang 24.2.3.2 Pengaruh seperti variasi haunch, properti harus perhitungan penampang dipertimbangkan lendutan. dalam 24.2.3.3 Lendutan pada sistem pelat dua arah harus dihitung dengan memperhatikan bentuk dan ukuran panel pelat, kondisi perletakan dan sifat kekangan pada ujung pelat. R24.2.3.3 Perhitungan lendutan pelat dua arah adalah rumit, bahkan bila perilaku elastik linear diasumsikan. Untuk lendutan seketika, nilai Ec dan Ie yang ditetapkan secara berurutan dalam 24.2.3.4 dan 24.2.3.5 boleh digunakan (ACI 209R). Akan tetapi, prosedur lain dan nilai lain dari kekakuan EcIe boleh digunakan apabila menghasilkan lendutan mendekati nilai yang diperoleh dari hasil uji yang komprehensif. 24.2.3.4 Modulus elastisitas Ec diizinkan untuk dihitung sesuai 19.2.2. komponen-komponen nonprategang, momen inersia efektif Ie berdasarkan Pers.(24.2.3.5a) dihitung kecuali bila didapatkan melalui alaisis lebih rinci dan teliti. Namun demikian Ie tak boleh melebihi Ig 24.2.3.5 Untuk R24.2.3.5 Momen inersia efektif yang dibahas dan (1965) dikembangkan oleh Branson ditetapkan cukup teliti untuk menentukan perkiraan lendutan (ACI Committee 435 1966, 1968; ACI 209R). Momen inersia untuk efektif menyediakan peralihan antara batas atas dan batas bawah Ig dan Icr sebagai fungsi rasio momen Mcr/Ma dalam standar ini Ie dikembangkan 331crcregcraaMMIIIMM (24.2.3.5a) Dengan Mcr dihitung sebagai: rgcrtfIMy (24.2.3.5b) 24.2.3.6 Untuk pelat satu arah dan balok menerus Ie dapat diambil sebagai rata-rata dari nilai-nilai yang diperoleh dalam Pers. (24.2.3.5a) untuk penampang momen negatif dan positif kritikal. 545 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 24.2.3.7. Untuk pelat satu arah dan balok prismatik Ie dapat diambil dari nilai yang diperoleh dalam Pers. (24.2.3.5a) di tengah bentang untuk bentang sederhana dan menerus, dan di daerah tumpuan untuk balok kantilever. properti R24.2.3.7 tengah bentang untuk penampang di komponen struktur prismatik menerus dianggap dalam perhitungan pendekatan terutama karena (termasuk tengah bentang kekakuan pengaruh retak) mempunyai pengaruh dominan pada lendutan sebagaimana ditunjukkan oleh ACI 435.5R, ACI Committee 435 (1979) dan Sabnis et al. (1974). Penggunaan cukup memadai 24.2.3.8 Untuk pelat dan balok prategang kelas U seperti didefinisikan dalam 24.5.2 diizinkan untuk menghitung lendutan berdasarkan Ig. R24.2.3.8 bagi komponen struktur beton prategang kelas U dapat dihitung dengan metode dan formula biasa untuk lendutan elastis menggunakan momen inersia penampang bruto (tak retak) dan modulus elastisitas beton ditetapkan dalam 19.2.2.1. Lendutan seketika 24.2.3.9. Untuk pelat dan balok prategang kelas T dan kelas C seperti yang didefinisikan dalam 24.5.2 lendutan harus dihitung berdasarkan analisis transformasi penampang untuk lendutan pada mendasari perhitungan hubungan momen-lendutan bilinier atau Ie berdasarkan Pers. (24.2.3.5a), dimana Mcr dihitung berdasarkan: R24.2.3.9 Komponen struktur lentur prategang kelas C dan T didefinisikan dalam 24.5.2. PCI Design Handbook (PCI MNL 120). memberikan perhitungan lendutan hubungan menggunakan dan momen-lendutan menggunakan momen inersia efektif. Mast (1998) memberikan informasi tambahan tentang lendutan komponen struktur beton prategang yang retak. retak. Diizinkan bilinear, ()rpegcrtffIMy Shaikh and Branson (1970) menunjukkan bahwa metode Ie dapat digunakan utnuk menghitung lendutan komponen struktur prategang kelas C dan kelas T dibebani di atas beban retak. Dalam kasus ini, momen retak harus memperhitungkan pengaruh gaya pategang seperti diberikan dalam Pers. (24.2.3.9). (24.2.3.9) Sebuah metode untuk memperkirakan pengaruh tarik nonprategang dalam mengurangi lawan-lendut rangkak juga diberikan oleh Shaikh and Branson (1970) dengan aproksimasi formula diberikan dalam ACI 209R dan Branson (1970). R24.2.4 Perhitungan panjang tulangan 24.2.4 Perhitungan lendutan jangka lendutan jangka panjang 24.2.4.1 Komponen non prategang diperoleh Kecuali 24.2.4.1.1 R24.2.4.1 Komponen non prategang - rangkak mengakibatkan Susut lendutan tambahan jangka panjang terhadap lendutan elastis akibat beban ketika pertama kali beban diberikan. dari perhitungan lebih rinci, tambahan lendutan jangka panjang akibat susut dan rangkak lentur dapat dihitung untuk komponen dan 546 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN sebagai perkalian lendutan seketika yang disebabkan oleh beban tetap dengan faktor λΔ Penurunan suhu, kelembaban, kondisi perawatan (curing), umur pada waktu pembebanan, kuantitas tulangan tekan dan besarnya beban tetap. Rumusan yang diberikan dalam pasal ini dianggap memuaskan untuk penggunaan ini untuk dengan prosedur standar perhitungan lendutan seketika dan dengan batasan-batasan yang diberikan dalam Tabel 24.2.2. Ledutan yang dihitung dalam jangka pasal panjang tambahan akibat beban mati dan sebagian dari beban lain yang bekerja secara berkesinambungan dan dalam untuk yang jangka waktu mengakibatkan lendutan tergantung waktu yang siknifikan. ini dipengaruhi 150 (24.2.4.1.1) 24.2.4.1.2 Dalam Pers. (24.2.4.1.1), ρ' dihitung pada tengah bentang untuk bentang sederhana dan menerus, dan di daerah tumpuan untuk balok kantilever. ini merupakan lendutan 24.2.4.1.3 Dalam Pers. (24.2.4.1.1) faktor ketergantungan waktu untuk beban tetap ξ dihitung dari Tabel 24.2.4.1.3. cukup Tabel 24.2.4.1.3 - Faktor pengaruh waktu untuk beban tetap Pers. 24.2.4.1.1 dikembangkan Branson (1971). Dalam Pers. 24.2.4.1.1, bagian (1+50ρ') adalah untuk memperhitungkan pengaruh tulangan tekan yang mengurangi pengaruh lendutan jangka panjang. ξ=2,0 ketergantungan faktor mencerminkan waktu nominal untuk lama pembebanan 5 tahun. Kurva dalam Gambar R24.2.4.1 boleh digunakan untuk mementukan besaran ξ bila pembebanan kurang dari 5 tahun. Faktor pengaruh waktu ξ 1,0 Durasi beban tetap, dalam bulan 3 6 1,2 12 1,4 60 atau lebih 2,0 Bila pengaruh susut dan rangkak akan di analisis rumusan pendekatan Branson (1965, 1971, 1977) dan ACI Committee 435 (1966) dapat digunakan. secara terpisah, lendutan jangka panjang untuk pelat dua arah adalah terbatas untuk menjustifikasi prosedur yang lebih rinci, perhitungan tambahan lendutan jangka panjang untuk pelat dua arah berdasarkan Pers. (24.2.4.1.1) adalah disyaratkan untuk menggunakan pengali yang diberikan dalam 24.2.4.1.3. Karena ketersediaan data 547 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Rentang waktu pembebanan (bulan) 01361201824303648600,51,01,52,0ξ Gambar R24.2.4.1 - Faktor pengali untuk lendutan jangka panjang 24.2.4.2 Komponen struktur prategang R24.2.4.2 Komponen struktur prategang jangka panjang struktur tambahan prategang dengan memeperhatikan pengaruh tegangan dalam beton dan tulangan akibat beban tetap, dan pengaruh-pengaruh susut dan rangkak beton dan relaksasi baja prategang. 24.2.4.2.1 Lendutan R24.2.4.2.1 Perhitungan lendutan jangka panjang komponen lentur beton prategang adalah harus mempertimbangkan tidak hanya lendutan yang bertambah akibat tegangan lentur, jangka panjang tetapi tambahan dari perpendekan tergantung waktu komponen struktur lentur. untuk harus komponen dihitung rumit. Perhitungan juga lendutan yang dihasilkan Komponen struktur beton prategang memendek daripada komponen struktur nonprategang serupa akibat rangkak aksial oleh pratekanan pada pelat atau balok. Rangkak ini bersama dengan susut mengakibatkan perpendekan komponen struktur lentur yang signifikan yang berlangsung untuk beberapa tahun setelah konstruksi dan harus diperhitungkan dalam desain. Perpendekan ini cenderung mengurangi tegangan tarik dalam tendon prategang, yang mengurangi pratekanan dalam komponen struktur dan oleh karenanya mengakibatkan lendutan jangka panjang. lebih besar peningkatan Faktor lain yang dapat mempengaruhi lendutan komponen jangka panjang struktur lentur prategang adalah beton atau pasangan bata (masonry) didekatnya yang tidak diprategang dalam arah komponen struktur prategang. Ini dapat berupa pelat nonprategang dalam arah balok ynag berdekatan dengan balok prategang atau sistem pelat nonprategang. Sebagaimana komponen struktur prategang cenderung mengalamisusut dan rangkak yang lebih 548 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN besar dari beton nonprategang didekatnya, cenderung struktur terhadap mencapai pengaruh ini mengakibatkan pengurangan pratekanan dalam komponen struktur prategang ini dapat berlangsung selama bertahun-tahun dan akan mengakibatkan lendutan jangka panjang tambahan serta meningkatkan tegangan tarik dalam komponen struktur prategang. tersebut akan kompatibilitas perpendekannya. Hal Sebarang metode yang sesuai untuk lendutan jangka panjang menghitung komponen struktur prategang boleh dipakai, asalkan semua pengaruhnya diperhitungkan. Pedoman dapat ditemukan dalam ACI 209R, ACI Committee 435 (1963), Branson et al. (1970) dan Ghali dan Favre (1986). 24.2.5 Perhitungan konstruksi beton komposit lendutan pada R24.2.5 Perhitungan lendutan pada konstruksi beton komposit - Komponen struktur beton komposit didesain agar memenuhi kekuatan geser horizontal terbatasnya berdasarkan 16.4. Karena pengujian untuk mempelajari lendutan seketika dan jangka panjang komponen struktur komposit maka persyaratan- persyaratan yang diberikan pada pasal ini didasarkan pada kebijakan Komite ACI 318 serta pengalaman lapangan. 25.2.5.1 Bila komponen struktur lentur beton komposit disangga selama waktu konstruksi, sehingga setelah penyangga sementara tadi dilepas, seluruh beban mati dipikul oleh keseluruhan penampang komposit, maka untuk perhitungan lendutan, komponen struktur komposit tersebut boleh dianggap setara dengan komponen struktur monolit. Dalam 22.3.3.3 dinyatakan bahwa tak ada perbedaan antara komponen struktur yang ditopang (shored) atau yang tidak ditopang (unshored). Hal tersebut terkait dengan perhitungan kekuatan bukan lendutan. Namun demikian dokumen konstruksi harus dinyatakan dengan jelas bahwa desain beton komposit tersebut berdasarkan konstruksi dengan atau tanpa penopang disyaratkan sebagaimana dalam 26.11.1.1. 24.2.5.2 Bila elemen lentur beton komposit tidak disangga selama waktu konstruksi, maka besaran dan lama pembebanan sebelum dan sesudah aksi komposit bekerja secara efektif perlu diperhitungkan dalam penentuan lendutan jangka panjang. 24.2.5.3 Lendutan yang dipengaruhi perbedaan rangkak antara komponen pracetak dan komponen cor ditempat, atau adanya aksial rangkak dalam komponen prategang, harus diperhitungkan dalam desain. 24.3 - Distribusi tulangan lentur pada pelat satu arah dan balok R24.3 - Distribusi tulangan lentur pada pelat satu arah dan balok R24.3.1 Bila beban layan menghasilkan tegangan tinggi dalam tulangan, retak diperkirakan terjadi dan langkah-langkah tertentu harus diambil dalam pendetailan tulangan untuk membatasi retak tersebut. 24.3.1 Tulangan dengan lekatan harus didistribusikan untuk mengontrol retak di daerah tarik tarik pelat nonprategang dan pretegang kelas C dan balok-balok ditulangi untuk satu arah lentur saja. 549 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Untuk alasan durabilitas dan penampilan, banyak lebih diterima rambut retak besar. Praktik daripada sedikit pendetailan membatasi spasi tulangan dinilai cukup memadai dalam pembatasan retak bila tulangan mutu 420 digunakan. retak Penelitian laboratorium yang ekstensif (Gergely and Lutz 1968; Kaar 1966; Base tulangan ulir et al. 1966) melibatkan lebar retak saat membuktikan bahwa terhadap layan beban tegangan tulangan. Variable signifikan yang mencerminkan pendetailan tulangan yang berpengaruh adalah tebal selimut dan spasi tulangan. proporsional Lebar retak bervariasi cukup besar, bahkan dalam laboratorium yang sangat canggih serta dipengaruhi susut dan faktor tergantung waktu lainnya. Peningkatan kontrol tulangan retak diperoleh bila disebar merata pada daerah tegangan tarik maksimum. Beberapa tulangan dengan spasi menengah adalah jauh lebih efektif daripada hanya satu atau dua tulangan berdiameter besar untuk luasan yang sama. 24.3.2 Spasi tulangan dengan lekatan yang paling dekat dengan serat tertarik tak boleh melebihi batasan dalam Tabel 24.3.2 dimana cc adalah jarak terkecil antara permukaan beton ke tulangan ulir dan tulangan prategang. Perhitungan tegangan dalam tulangan ulir fs dan perubahan tegangan dalam besi prategang Δfps ditentukan berdasarkan 24.3.2.1 dan 24.3.2.2. R24.3.2 Spasi tulangan dibatasi untuk mengontrol retak (Beeby 1979; Frosch 1999; ACI Committee 318 1999). Untuk kasus balok dengan tulangan mutu 420 dan selimut beton bersih 50 mm terhadap tulangan utama dengan fs = 280 MPa, spasi tulangan maksimum adalah 250 mm. retak dalam struktur sangat bervariasi. Ketentuan-ketentuan standar untuk spasi tulangan adalah dimaksudkan membatasi yang permukaan retak tetapi dianggap masih dapat diterima mungkin bervariasi pada struktur yang ditinjau . Lebar Tabel 24.3.2 - Spasi maksimum tulangan terlekat pada pelat satu arah dan balok nonprategang dan prategang kelas C tulangan masih kontroversi. Penelitan (Darwin et al. 1985 and Oesterle 1997) menunjukkan bahwa korosi tidak secara jelas terkait lebar retak permukaan dalam dengan rentang yang diperoleh secara normal dari tegangan tulangan pada tingkat beban layan. Untuk alasan tersebut, standar ini tidak membedakan antara paparan interior dan eksterior. Perilaku retak pada korosi Jenis tulangan Spasi maksimum s 2803802,5cscf Tulangan ulir atau kawat Terkecil dari: 280300sf 22803802,53cpscf Tulangan prategang terlekat Terkecil dari: Hanya tulangan tarik yang dekat dengan terbesar dipertimbangkan daerah tarik 550 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dalam penentuan 𝒄𝒄 untuk perhitungan persyaratan tulangan prategang yang memiliki lekatan lebih rendah daripada tulangan ulir, misalnya strand, faktor efektif sebesar 2/3 dari nilai yang digunakan dalam Tabel 24.3.2 bisa digunakan. 22803003psf spasi. Untuk 52803802,56cpscf Kombinasi antara tulangan ulir atau kawat dan tulangan prategang terlekat Terkecil dari: Untuk komponen struktur pascatarik yang didesain sebagai kompenen yang retak, disarankan penggunaan tulangan ulir lebar retak dengan untuk mengontrol menggunakan Tabel 24.3.2 dengan tulangan ulir atau kawat. Tulangan terlekat yang disyaratkan oleh ketentuan lain dalam standar ini boleh digunakan sebagai tulangan kontrol retak. 52803006psf 24.3.2.1 Tegangan fs dalam tulangan ulir yang paling dekat pada permukaan tegangan tarik akibat beban layan harus dihitung berdasarkan momen tidak terfaktor, atau fs diizinkan diambil sebesar (2/3)fy. 24.3.2.2 Perubahan tegangan, Δfps, pada tulangan prategang dengan lekatan akibat beban layan harus sama dengan tegangan yang dihitung menurut analisis penampang tegangan retak dikurangi penurunan pratekanan fdc. Diizinkan untuk mengambil nilai fdc sama dengan tengangan efektif tulangan prategang fse. Nilai Δfps tak boleh lebih dari 250 MPa. Bila Δfps lebih kecil dari 140 MPa, batasan spasi tulangan dalam Tabel 24.3.2 tidak perlu dipenuhi. tegangan R24.3.2.2 pratekanan fdc yang sama dengan tegangan efektif fse dinilai cukup aman. Batasan maksimum Δfps sebesar 250 MPa menyamakan untuk dimaksudkan terhadap tegangan izin tulangan mutu 420 (fs = 280 MPa). Pengecualian komponen- komponen struktur dengan Δfps yang lebih kecil dari 140 MPa menunjukkan bahwa kebanyakan struktur yang didesain dengan metode ASD dengan tegangan tulangan yang rendah sehingga memberikan retak lentur yang terjadi sangat terbatas. Penentuan 24.3.3 Bila terdapat hanya satu tulangan dengan lekatan, strand pratarik, atau tendon dengan lekatan terdekat dengan serat tarik terjauh, lebar muka tarik terjauh tak boleh melebihi s yang ditentukan berdasarkan Tabel 24.3.2. tertarik, sebagian tulangan tarik lentur terlekat harus didistribusikan sepanjang lebar efektif sayap balok T sesuai 6.3.2, tapi tak boleh melampaui ℓn/10. Bila lebar efektif sayap melebihi ℓn/10 perlu tulangan longitudinal terlekat tambahan dibagian terluar sayap. 24.3.4 Bila sayap balok T R24.3.4 Pada balok T, distribusi tulangan momen negatif untuk kontrol retak harus memperhatikan dua pertimbangan: (1) spasi tulangan yang lebar sepanjang lebar efektif sayap bisa mengakibatkan retak lebar pada pelat dekat badan dan (2) spasi yang balok dekat mengakibatkan bagian sayap daerah terluar di sisi kiri kanan badan tak terlindungi. Batasan sepersepuluh adalah untuk mencegah spasi tulangan terlalu rapat badan 551 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN lebar dan tambahan yang diperlukan untuk melindungi bagian luar sayap balok T. tulangan lentur dengan tulangan lekatan pada pelat satu arah dan balok nonprategang dan partegang kelas C yang terkena fatigue, didesain kedap air, atau korosif terpapar harus ditentukan berdasarkan investigasi dan tindakan pencegahan khusus untuk kondisi tersebut dan tidak boleh melebihi batasan 24.3.2. 24.3.5 Spasi R24.3.5 Meskipun sejumlah studi telah dilakukan, bukti eksperimen yang jelas lebar retak di atas ambang terkait keamanan korosi tersedia. Uji paparan membuktikan bahwa mutu beton, pemadatan dan selimut beton yang pada memadai pencegahan korosi bila dibandingkan dengan lebar retak pada permukaan beton. Ketentuan-ketentuan terkait penebalan selimut beton dan durabilitas tulangan dibahas dalam 20.6 sedang aspek durabilitas beton tercantum dalam 19.3. tidak lingkungan lebih berpengaruh 24.4 - Tulangan susut dan suhu R24.4 - Tulangan susut dan suhu 24.4.1 Tulangan susut dan suhu harus dipasang tegak lurus arah tulangan lentur untuk pelat satu arah berdasarkan 24.4.3 dan 24.4.4. R24.4.1 Tulangan susut dan suhu diperlukan pada arah yang tepat terhadap tulangan utama untuk mencegah retak dan menyatukan struktur agar dapat berfungsi yang diasumsikan dalam desain. Ketentuan- ketentuan dalam pasal ini hanya berlaku untuk pelat satu arah, dan tidak digunakan pada pelat di atas tanah. sesuai dengan 24.4.2 Bila perubahan bentuk akibat susut dan suhu adalah terkekang, pengaruh T harus dipertimbangkan sesuai 5.3.6. R24.4.2 Batasan luasan untuk tulangan susut dan suhu disyaratakan oleh 24.4.3.2 dianggap terpenuhi bila pergerakan susut dan (tak dibolehkan terkekang). Bila dinding struktural dan kolom dapat memberikan kekangan yang signifikan pada perubahan bentuk akibat susut dan suhu, kekangan perubahan volume mengakibatkan tarik di pelat, perpindahan, gaya geser dan momen lentur di kolom atau dinding. Dalam kasus ini, perlu peningkatan jumlah tulangan pelat yang disyaratkan oleh Tabel 24.4.3.2 akibat pengaruh susut dan suhu dalam kedua arah utama (PCI MNL, Gilbert 1992). Tulangan atas dan bawah keduanya adalah efektif dalam mengontrol retak. Lajur selama waktu konstruksi, yang mengizinkan susut awal yang tanpa mengakibatkan peningkatan tegangan juga efektif dalam mengurangi retak yang disebabakan oleh kekangan. suhu terjadi kontrol terjadi Pelat penutup (topping) juga mengalami tegangan tarik akibat perbedaan susut 552 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN antara beton penutup dan elemen pracetak atau dek metal (memiliki susut nol) yang harus diperhitungkan dalam penulangan pelat. Perhatian perlu diberikan pada regangan perlu untuk tulangan yang memotong joint elemen-elemen pracetak akan dimana dilepaskan. kekangan mungkin 24.4.3 Tulangan nonprategang R24.4.3 Tulangan nonprategang 24.4.3.1 Penggunaan tulangan ulir untuk menahan tegangan susut dan suhu harus memenuhi syarat dalam Tabel 20.2.2.4(a) dan harus sesuai dengan 24.4.3.2 hingga 24.4.3.5. 24.4.3.2 Rasio luasan tulangan ulir susut dan suhu terhadap luas penampang beton bruto harus memenuhi batasan dalam Tabel 24.4.3.2 R24.4.3.2 Rasio minimum tulangan ulir atau kawat las terhadap luas penampang beton bruto disyaratkan oleh 24.4.3.2 merupakan telah rumus empiris terbukti efektif selama bertahun-tahun. tulangan yang diperoleh dapat Luas didistribusikan dekat bagian atas atau bawah pelat atau didisitribusikan di antara dua muka pelat dapat dianggap sesuai untuk kondisi tertentu. tapi Tabel 24.4.3.2 - Rasio luas tulangan ulir susut dan suhu minimum terhadap luas penampang beton bruto Jenis tulangan Rasio tulangan minimum fy MPa Batang ulir < 420 0,0020 0,0018 x 420 fy 0,0014 Batang ulir atau kawat las Terbesar dari: ≥ 420 24.4.3.3 Spasi tulangan susut dan suhu tak boleh melebihi nilai terkecil antara 5h dan 450 mm. 24.4.3.4 Pada semua penampang bila disyaratkan, tulangan ulir yang digunakan untuk menahan tegangan susut dan suhu harus mencapai tegangan tarik fy. R24.4.3.4 Tulangan susut dan sushu pada dan sambungan pengankuran ujung harus mencapai tegangan tarik lelehnya sesuai Pasal 25. lewatan 24.4.3.5 Untuk pelat pracetak satu arah dan dinding pracetak prategang satu arah, tulangan susut dan suhu tidak diperlukan dalam arah tegak lurus tulangan lentur apabila a) hingga c) terpenuhi. R24.4.3.5 Untuk komponen beton pracetak, komponen beton prategang dengan lebar tak lebih dari 3,7 m seperti pelat berlubang, pelat solid, pelat dengan rusuk dengan spasi rapat umumnya tidak memerlukan tulangan susut dan suhu untuk menahan tegangan ke arah pendek. Hal ini juga berlaku untuk pelat lantai dan atap nonprategang pracetak. Bentang 3,7 m adalah bentang maksimum yang mana a) Komponen pracetak dengan lebar tak lebih dari 3,7 m b) Komponen terhubung pracetak yang secara mekanis tidak yang 553 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN menyebabkan pengekangan melintang c) Tulangan menahan melintang kearah tegangan dapat mengembangkan besaran tulangan yang itu, banyak susut disyaratkan. Selain terjadi struktur disatukan ke struktur. Saat kondisi struktur akhir, struktur komponen-komponen umumnya tak sekaku tersambung arah transversal seperti beton monolit, sehingga tegangan kekangan transversal akibat perubahan susut dan suhu berkurang secara signifikan. ini susut dan suhu tidak tegangan dibutuhkan untuk lentur ke arah sebelum komponen tidak berlaku apabila tulangan diperlukan untuk menahan tegangan lentur seperti pada sayap tipis balok pracetak T tunggal dan T ganda. Keringanan 24.4.4 Tulangan prategang R24.4.4 Tulangan prategang yang berfungsi menahan tegangan susut dan suhu harus memenuhi Tabel 20.3.2.2 dan tegangan kehilangan tegangan harus memberikan setidaknya tegangan tekan rata-rata minimum sebesar 0,7 MPa pada penampang bruto beton. 24.4.4.1 Tulangan prategang tulangan R24.4.4.1 prategang telah dipilih untuk memberikan gaya efektif pada pelat yang kurang lebih sama dengan gaya yang diperlukan untuk tulangan kelelehan mencapai nonprategang untuk susut dan suhu. Prategang sebesar 0,7 MPa pada penampang bruto beton telah sukses sebagai pedoman dalam berbagai proyek. Pengaruh perpendekan pelat harus diperiksa agar syarat layan struktur terpenuhi. Dalam kasus pada umumnya, yang tingkat direkomendasikan tidak menyebabkan kesulitan untuk mencapai pendetailain struktur yang cukup. Perhatian tambahan diperlukan pada kasus dimana pengaruh temperatur kekangan menjadi signifikan. Persyaratan efektif setelah prategang rendah dan 24.5 - Tegangan izin dalam komponen struktur lentur prategang R24.5 - Tegangan izin dalam komponen struktur lentur prategang R24.5.1 Umum 24.5.1 Umum 24.5.1.1 Tegangan beton pada komponen struktur lentur prategang harus dibatasi sesuai 24.5.2 hingga 24.5.4 kecuali hasil pengujian atau analisis membuktikan bahwa kinerja tidak mengalami penurunan. R24.5.1.1 Tegangan izin pada beton terutama ditujukan untuk kemampuan layan, tidak ditujukan untuk menjamin terpenuhinya kekuatan desain yang harus diperiksa berdasarkan standar yang bersangkutan. tetapi Sebuah mekanisme yang diberikan dimana standar membatasi tegangan tidak perlu menghalangi pengembangan produk, material dan teknologi baru dalam konstruksi beton prategang. Persetujuan 554 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN desain terhadap kasus khusus di luar standar ini harus merujuk 1.10 standar ini. 24.5.1.2 Untuk perhitungan tegangan saat transfer prategang pada beban layan dan beban teori elastisitas harus digunakan dengan asumsi-asumsi a) dan b): retak, a) regangan berubah secara linier sebagai fungsi jarak terhadap garis netral sesuai dengan 22.2.1. b) pada daerah retak, beton tidak dapat menahan tarik. 24.5.2 Klasifikasi komponen struktur lentur R24.5.2 Klasifikasi komponen struktur lentur prategang prategang lentur prategang dikelompokan sebagai kelas U, T atau C sesuai Tabel 24.5.2.1 berdasarkan tegangan tarik ft pada serat terjauh di daerah tarik pratekanan akibat beban layan dengan menganggap penampang utuh. 24.5.2.1 Komponen struktur R24.5.2.1 Perilaku komponen struktur lentur prategang dikelompokkan menjadi 3 kelas. Komponen struktur Kelas U dianggap retak. Komponen struktur Kelas C dianggap mengalami retak. Perilaku Kelas T adalah transisi antara retak. Persyaratan kemampuan layan untuk setiap kelas dirangkum dalam Tabel R24.5.2.1. Sebagai perbandingan tabel ini juga menampilkan persyaratan komponen struktur nonprategang. tidak mengalami retak dan tak Tabel 24.5.2.1 - Klasifikasi komponen lentur prategang berdasarkan f𝒕 Perilaku penampang Tidak retak Peralihan antara tak retak dan retak Retak Kelas Batasan 𝒇𝒕 0,62'tcff U[1] tendon terlekat dan tanpa lekatan, tapi sistem pelat dua arah prategang harus direncanakan Kelas tersebut berlaku untuk 0,62'1,0'ctcfff T 0,50tcff' sebagai kelas U dengan 1,0'tcff C tarik pratekanan didefinisikan Daerah bagian yang sebagai menderita lentur yang dihitung tarik menggunakan properti penampang bruto yang terjadi akibat beban hidup dan mati tidak terfaktor, apabila gaya prategang tidak ada. Beton prategang umumnya didesain sedemikian rupa sehingga gaya prategang menimbulkan tekan di dearah ini, sehingga secara efektif mengurangi besaran tegangan tarik dalam beton. Untuk daerah rawan korosi yang didefinisikan mengalami serangan kimia (seperti air laut, industri dengan lingkungan korosif, dan gas buangan), retak pada beban layan jangka menjadi kritikal untuk kinerja panjang. Untuk mengantisipasi hal ini, selimut dipertebal berdasarkan 20.6.1.4, dan tegangan tarik [1]Pelat dua arah prategang direncanakan sebagai kelas U dengan penampang 0,50'tcff beton harus 555 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dalam beton dikurangi untuk mencegah kemungkinan retak saat beban layan. Tabel R24.5.2.1 - Persyaratan kemampuan layan Prategang Kelas T Peralihan antara utuh dan retak Nonprategang Kelas U Tidak retak/ utuh Penampang bruto 24.5.2.2 Kelas C Asumsi perilaku Retak Retak Properti penampang untuk perhitungan tegangan saat beban layan Penampang retak 24.5.2.3 Penampang bruto 24.5.2.2 Tanpa syarat Tegangan izin saat transfer tegangan 24.5.3 24.5.3 24.5.3 Tanpa syarat Tegangan tekan izin berdasarkan properti penampang utuh 24.5.4 24.5.4 Tanpa syarat Tanpa syarat Tegangan tarik saat beban layan 24.5.2.1 0,62'cf 0,62'1,0'ctcfff Tanpa syarat Tanpa syarat 24.2.3.8, 24.2.4.2 Penampang bruto 24.2.3.9, 24.2.4.2 Penampang retak, bilinier 24.2.3, 24.2.4.1 Momen inersia efektif 24.2.3.9, 24.2.4.2 Penampang retak, bilinier Dasar perhitungan lendutan Kontrol retak Tanpa syarat Tanpa syarat 24.3 24.3 M/(As x panjang lengan momen), atau 2/3fy Analisis penampang retak Perhitungan Δfps atau fs untuk kontrol retak
Tulangan samping (skin) balok Tanpa syarat Tanpa syarat 9.7.2.3 9.7.2.3 24.5.2.2 Untuk komponen struktur kelas U dan T, layan tegangan saat beban diperhitungkan berdasarkan penampang utuh. 24.5.2.3 Untuk komponen kelas C, tegangan saat beban layan diperhitungkan berdasarkan retak transformasi. R24.5.2.3 prategang Penampang diklasifikasikan berdasarkan tegangan di daerah tarik dan dihitung berdasarkan asumsi penampang utuh. Bila ternyata penampang merupakan kelas C dengan penentuan tegangan akibat penampang 1,0tcf>f' beban kerja didasarkan pada transformasi penampang retak. Metode perhitungan 556 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tegangan penampang retak diulas oleh Mast (1998). 24.5.3 Tegangan beton izin saat transfer R24.5.3 Tegangan beton izin saat transfer gaya prategang - Tegangan beton pada tahapan ini disebabkan berat sendiri komponen struktur dan gaya prategang dikurangi kehilangan tegangan akibat angkur set, dan perpendekan elastis beton. Susut, tidak diperhitungkan pada tahap ini. Tegangan ini berlaku untuk sistem prategang pratarik maupun pascatarik dengan penyesuaian kehilangan tegangan yang sesuai saat transfer gaya prategang. gaya prategang rangkak dan relaksasi tekan beton pada serat terjauh sesaat setelah tapi sebelum transfer gaya prategang, terjadi jangka panjang, tak boleh melebihi batasan dalam Tabel 24.5.3.1. 24.5.3.1 Perhitungan tegangan R24.5.3.1 Tegangan tekan izin pada saat transfer gaya prategang adalah tinggi pada penampang ujung komponen struktur gelagar sederhana, bila dibandingkan dengan lokasi lain. Hasil ini berdasarkan riset industri beton pracetak-prategang (Castro et al. 2004; Dolan and Kroln 2007; Hale and Russel 2006). kehilangan tegangan Tabel 24.5.3.1 - Batasan tegangan tekan beton sesaat setelah transfer gaya prategang Lokasi Tegangan tekan izin Ujung dari balok tumpuan sederhana 0,70 fci' 0,60 fci' Semua lokasi lainnya 24.5.3.2 Tegangan tarik beton terhitung pada serat terjauh sesaat setelah transfer, tapi sebelum terjadi kehilangan tegangan jangka panjang, tak boleh melebihi batasan dalam Tabel 24.5.3.2 kecuali diizinkan dalam 24.5.3.2.1. R24.5.3.2 Batasan tegangan tarik izin merujuk pada dan 0,25cf' 0,50cf' tegangan tarik di lokasi selain daerah daerah tarik yang sebelumnya tertekan. Bila tegangan tarik melampaui nilai izin, gaya tarik total di daerah tegangan tarik boleh dihitung dan dipasang penulangan tersebut dengan nilai sesuai gaya tegangan dibatasinya 0,6f'y, tak melebihi 210 MPa. Pengaruh susut dan rangkak mulai mengurangi tegangan tarik hampir seketika, tapi sebagian tegangan tarik tetap berada di daerah ini setelah semua kehilangan tegangan prategang diperhitungkan. Tabel 24.5.3.2 - Batasan tegangan tarik beton sesaat setelah transfer gaya prategang, tanpa penambahan tulangan terlekat di dearah tarik tapi Lokasi Tegangan tarik izin Ujung dari balok sederhana 0,50'cf 0,25'cf Semua lokasi lainnya 557 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 24.5.3.2.1 Batasan pada Tabel 24.5.3.2 diizinkan untuk dilampaui bila tulangan dengan lekatan tambahan pada daerah tarik menahan total gaya tarik pada beton yang dihitung dengan menggunakan asumsi penampang utuh. 24.5.4 Tegangan tekan beton izin pada R24.5.4 Tegangan tekan beton izin pada kondisi beban layan kondisi beban layan 24.5.4.1 Untuk komponen struktur kelas U dan T, tegangan tekan pada serat terjauh yang dihitung pada kondisi beban layan, setelah semua kehilangan prategang, tidakboleh melampaui batasan dalam Tabel 24.5.4.1. R24.5.4.1 Batasan tegangan tekan izin telah ditetapkan secara sebesar mengurangi konservatif kemungkinan komponen struktur beton prategang akibat beban berulang. Batasan juga wajar menghindari terjadinya deformasi rangkak yang berlebihan. Pada tegangan yang lebih tinggi, regangan rangkak cenderung meningkat lebih cepat seiring dengan peningkatan tegangan yang bekerja. 0,45cf' untuk kegagalan ini Tabel 24.5.4.1 - Batasan tegangan tekan beton saat beban layan Kondisi pembebanan Tegangan tekan izin fatigue balok beton prategang menunjukan bahwa kegagalan tekan beton bukan merupakan kriteria pengendali. Karena itu batasan tegangan sebesar mengizinkan kenaikan sepertiga tegangan tekan yang diizinkan untuk komponen struktur yang dikenai beban hidup yang bergerak. Uji 0,45 fc' Prategang + beban tetap 0,60 fc' Prategang + beban total 0,6cf' Beban hidup yang bersifat tetap tetap adalah sebagaian beban hidup layan yang bekerja secara berkesinambungan dalam periode waktu yang cukup lama untuk jangka panjang menyebabkan defleksi yang signifikan. Bila beban hidup dan beban mati tetap yang memberikan persentase yang besar terhadap beban layan total, maka batasan akan menentukan. Sebaliknya, bila porsi terbesar beban layan terdiri dari beban hidup sementara (bergerak), maka tegangan sebesar peningkatan batas bersifat 0,45cf' akan menentukan. tekan 0,6cf' untuk prategang ditambah beban tetap akan terus mengendalikan perilaku jangka panjang komponen struktur prategang. Batas tegangan 0,45cf' 558 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 25 - DETAIL PENULANGAN 25.1 - Ruang lingkup R25.1 - Ruang lingkup yang dan direkomendasikan pembuatan gambar desain, detail tipikal, dan gambar pabrikasi dan pemasangan baja tulangan pada struktur beton bertulang diberikan dalam ACI Detailing Manual (SP-66). Metode standar untuk dalam standar ini yang berkaitan dengan diameter (dan luas) batang tulangan, kawat, atau strand berdasarkan pada dimensi nominal tulangan seperti yang telah diberikan pada spesifikasi ASTM atau SNI yang sesuai. Dimensi nominal adalah ekuivalen luas lingkaran tulangan tersebut yang memiliki berat per kaki (30,48 cm) yang sama sesuai dengan rujukan ASTM atau SNI untuk ukuran batang, kawat, atau strand. Luas penampang tulangan adalah berdasarkan pada dimensi nominalnya. Semua ketentuan-ketentuan 25.1.1 Pasal ini berlaku pada detail R25.1.1 Sebagai tambahan persyaratan pada pasal ini yang mempengaruhi pendetailan tulangan, pendetailan khusus pada komponen struktur telah diberikan pada pasal-pasal terkait dengan komponen struktur tersebut. Pendetailan tambahan berkaitan dengan persyaratan integritas struktural dicakup dalam 4.10. penulangan, terdiri dari: a) Spasi minimum b) Kait standar, kait seismik, dan ikatan tertentu silang c) Penyaluran tulangan d) Sambungan lewatan e) Bundel tulangan f) Tulangan transversal g) Angkur pascatarik dan kopler (couplers) 25.1.2 Ketentuan 25.9 berlaku pada daerah angkur untuk tendon pascatarik. 25.2 - Spasi minimum penulangan 25.2 - Spasi minimum penulangan tulangan nonprategang yang sejajar pada satu lapisan horizontal, spasi bersih tulangan harus tidak kurang dari nilai terbesar dari 25 mm, db, dan (4/3)dagg. 25.2.1 Untuk Batasan minimum ditetapkan adalah untuk memungkinkan beton mengalir dengan mudah ke ruang antar tulangan dan antar tulangan dengan bekisting tanpa terbentuk honeycomb, untuk memastikan konsentrasi masing-masing terhadap tulangan dapat pada menyebabkan retak geser atau retak susut. Penggunaan diameter tulangan nominal spasi minimum dalam menentukan memperkenankan kriteria yang sama untuk semua ukuran tulangan. Pada tahun 2014, batasan ukuran agregat diterjemahkan dalam persyaratan spasi dan tulangan nonprategang yang sejajar yang dipasang pada dua atau lebih lapisan horizontal, ulangan pada lapisan atas harus diletakkan tepat di atas tulangan lapisan bawah dengan spasi bersih paling sedikit 25 mm. 25.2.2 Untuk garis yang penggunaan 559 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 25.2.3 Untuk tulangan longitudinal pada kolom, pedestal, strut dan elemen batas pada dinding, spasi bersih antar tulangan harus tidak kurang dari nilai terbesar dari 40 mm, 1,5 db dan (4/3) dagg. minimum, dan diberikan untuk membungkus tulangan untuk meminimalkan terbentuknya honeycomb. Pembatasan terkait ukuran agregat tidak perlu dipenuhi bila dalam penilaian bersertifikat perencana bahwa (workabilitas) dan metode kelecakan pemadatan rupa sehingga beton masih dapat ditempatkan tanpa menimbulkan honeycomb dan rongga. yang cukup dan ahli beton sedemikian Panjang penyaluran yang diberikan dalam 25.4 adalah suatu fungsi dari spasi tulangan dan selimut beton. Sehingga, dimungkinkan spasi minimum untuk menggunakan tulangan atau selimut beton yang lebih besar dalam beberapa kasus. 25.2.4 Untuk strand pratarik di ujung komponen struktur, spasi minimum s antar pusat ke pusat strand harus lebih besar dari nilai yang ada pada Tabel 25.2.4, dan [(4/3) dagg + db)]. untuk R25.2.4 Pengurangan menyalurkan kekuatan sebesar 28 MPa atau lebih berdasarkan pada Deatherage et. al. (1994) dan Russell and Burns (1996). spasi Tabel 25.2.4 - Spasi minimum antar sumbu ke sumbu strand pratarik pada ujung komponen struktur Diameter nominal strand, mm 𝒇ci′, MPa Minimum s 4db < 28 Semua 4db < 12,7 mm ≥ 28 12,7 mm 45 mm 15,2 mm 50 mm 25.2.5 Untuk kawat pratarik di ujung komponen struktur, spasi minimum antar pusat ke pusat kawat s harus lebih besar dari 5db dan [(4/3) dagg + db)]. 25.2.6 Reduksi spasi vertikal termasuk bundel tulangan prategang diizinkan pada bagian tengah bentang. 25.3 - Kait standar, kait seismik, ikat silang, dan diameter sisi dalam bengkokan minimum 25.3 - Kait standar, kait seismik, ikat sisi dalam silang, dan diameter bengkokan minimum 25.3.1 Kait standar untuk penyaluran tulangan ulir pada kondisi tarik harus memenuhi Tabel 25.3.1. R25.3.1 Bengkokan standar pada batang tulangan dinyatakan dalam hubungan diameter sisi dalam bengkokan karena lebih 560 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN radius mudah mengukurnya daripada bengkokan. yang utama berpengaruh pada diameter bengkokan minimum adalah kelayakan pembengkokan tanpa terputus dan pencegahan kehancuran beton sisi dalam bengkokan. Faktor Tabel 25.3.1 - Geometri kait standar untuk penyaluran batang ulir pada kondisi Tarik Diameter sisi dalam bengkokan minimum Perpanjangan lurus[1] 𝓵𝒆𝒙𝒕, mm Tipe kait standar Ukuran batang Tipe kait standar dhBengkokan 900 Diameter db ext Titik penyaluran tulangan D10 hingga D 25 6db D29 hingga D 36 Kait 90 derajat 12db 8db D43 hingga D57 D10 hingga D25 D29 hingga D36 D43 hingga D57 10db dh Diameter db ext Bengkokan 1800 Titik penyaluran tulangan 6db terbesar dari 4db dan 65 mm Kait 180 derajat 8db 10db [1] Kait standar untuk batang ulir pada kondisi tarik termasuk diameter sisi dalam bengkokan tertentu dan panjang perpanjangan lurus. Diizinkan untuk menggunakan perpanjangan lurus yang lebih besar pada ujung kaitnya. Penambahan perpanjangan lurus tidak diperkenankan untuk meningkatkan kapasitas pengangkuran pada kait. 25.3.2 Diameter sisi dalam bengkokan minimum untuk batang yang digunakan sebagai transversal dan kait standar untuk batang yang digunakan untuk angkur sengkang, ikat silang, sengkang pengekang, dan spiral harus sesuai dengan Tabel 25.3.2. Kait standar harus menutup tulangan longitudinal. R25.3.2 Standar sengkang, ikat silang, dan sengkang pengekang dbatasi pada batang D25 dan lebih kecil, dan kait 90 derajat dengan perpanjangan 6db lebih terbatas pada batang D16 dan lebih kecil, sebagai hasil penelitian yang menunjukkan bahwa semakin besar ukuran batang dengan kait 90 derajat dan perpanjangan 6db cenderung mengelupaskan selimut beton ketika penulangan diberi tegangan dan kait diluruskan. Minimal bengkokan 4db untuk ukuran batang yang digunakan utnuk sengkang, ikat silang, dan sengkang pengekang berdasarkan praktek yang diterima industri di Amerika Serikat. Penggunaan sengkang D16 atau lebih kecil untuk kait sengkang standar 90, 135, atau 180 derajat akan mengizinkan beberapakali bengkokan standar bengkokan sengkang. tulangan pada peralatan 561 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Masalah kemudahan konstruksi harus dipertimbangkan dalam pemilihan detail pengangkuran. Khususnya, penggunaan kait 180 derajat harus dihindari pada sengkang silang, dan sengkang pengekang yang dibuat pada penulangan yang menerus. tertutup, ikat Tabel 25.3.2 - Diameter sisi dalam bengkokan minimum dan geometri kait standar untuk sengkang, ikat silang, dan sengkang pengekang Diameter sisi dalam bengkokan minimum Tipe Kait standar Ukuran batang Perpanjangan lurus [1] 𝓵𝒆𝒙𝒕, mm Tipe kait standar D10 hingga D16 d b Terbesar dari 6db dan 75 mm Bengkokan 90° 4db Kait 90 derajat D19 hingga D25 Diameter ℓ ext 6db 12db d b D10 hingga D16 Bengkokan 135° 4db Kait 135 derajat Terbesar dari 6db dan 75 mm Diameter D19 hingga D25 6db D10 hingga D16 d b 4db Kait 180 derajat Bengkokan 180° Terbesar dari 4db dan 65 mm Diameter D19 hingga D25 6db ℓ ext [1] Kait standar untuk sengkang, ikat silang, dan sengkang pengekang termasuk diameter sisi dalam bengkokan tertentu dan panjang perpanjangan lurus. Diizinkan untuk menggunakan perpanjangan lurus yang lebih besar pada ujung kaitnya. Penambahan perpanjangan lurus tidak diperkenankan untuk meningkatkan kapasitas pengangkuran pada kait. 25.3.3 Diameter sisi dalam bengkokan minimum untuk penulangan kawat las yang digunakan sebagai sengkang atau ikat silang tidak boleh kurang dari 4db untuk kawat ulir yang diamternya lebih besar dari D6 dan 2db untuk kawat lainnya. Diameter sisi dalam bengkokan yang kurang dari 8db tidak boleh kurang dari 4db dari perpotongan las terdekat. R25.3.3 Tulangan kawat las dapat digunakan untuk sengkang dan ikat silang. Kawat pada perpotongan bagian yang dilas tidak memiliki daktilitas dan kemampuan bengkokan yang sama seperti di daerah yang tidak dipanaskan oleh pengelasan pada pembuatan tulangan kawat las. Efek suhu pengelasan selalu tidak teratur pada jarak sekitar 4 kali diameter kawat tersebut. yang Diameter bengkokan minimum diizinkan dalam kebanyakan kasus sama dengan yang disyaratkan pada pengujian tekuk ASTM untuk kawat (ASTM A1064M dan A1022M). 25.3.4 Kait seismik yang digunakan untuk mengangkur sengkang, sengkang ikat, 562 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN sengkang pengekang, dan harus mengikuti a) dan b): ikat silang a) Bengkokan minimum adalah 90 derajat untuk sengkang pengekang lingkaran dan 135 derajat untuk seluruh sengkang pengekang lainnya. b) Kait tulangan longitudinal dan pepanjangan ujungnya harus diarahkan ke bagian dalam sengkang atau sengkang pengekang. harus mengikat 25.3.5 Ikat silang (crosstie) harus R25.3.5 Ikat silang diilustrasikan pada Gambar R25.3.5 memenuhi a) hingga e): Tulangan longitudinal Kait 90o Posisi kait selang seling Untuk setiap ikat silang yang berurutan Kait 135o a) Ikat silang harus menerus dari ujung ke ujung. b) Harus ada kait sesimik pada salah satu ujung c) Harus ada kait standar pada ujung yang lainnya dengan bengkokan minimum sebesar 90 derajat d) Kait harus mengikat tulangan longitudinal terluar e) Kait 90 derajat pada dua ikat silang berturut-turut yang diikat pada tulangan longitudinal yang sama ujung kait nya harus dipasang selang-seling, kecuali ikat silang memenuhi 18.6.4.3 atau 25.7.1.6.1. Gambar R25.3.5 - Ikat silang 25.4 - Panjang penyaluran R25.4 - Panjang penyaluran 25.4.1 Umum R25.4.1 Umum 25.4.1.1 Tarik atau tekan dihitung pada penulangan penampang komponen struktur harus disalurkan pada setiap sisinya dengan panjang penyaluran; kait, batang ulir berkepala, sambungan mekanik, atau kombinasinya. R25.4.1.1 Konsep panjang penyaluran berdasarkan pada tegangan lekatan rata- rata sepanjang penanaman tulangan (ACI Committee 408 1966). Panjang penyaluran dibutuhkan karena adanya kecenderungan batang dengan tegangan yang sangat besar dapat tipis beton membelah bagian tunggal pembungkus. Sebuah yang beton masif tertanam seharusnya tidak memerlukan panjang penyaluran yang besar, walaupun demikian sebaris tulangan, bahkan di dalam beton masif, dapat membuat suatu perlemahan bidang dengan pembelahan beton (splitting) arah longitudinal di sepanjang bidang tulangan. di setiap yang bisa dicapai yang tulangan pada Dalam aplikasinya, konsep panjang penyaluran panjang membutuhkan penyaluran atau perpanjangan tulangan 563 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN minimum melebihi titik tegangan puncak pada tulangan. Tegangan puncak umumnya terjadi pada titik tegangan maksimum dan tulangan mengalami dibengkokkan atau diputus. Dari tulangan, titik atau sebagian diperlukan penjangkaran untuk tegangannya. Panjang mengembangkan penyaluran atau penjangkaran tersebut dibutuhkan pada kedua sisi dimana titik tegangan terjadi. Seringkali, penulangan masih berlanjut sejarak tertentu di salah satu sisi titik tegangan kritis maka perhitungan hanya diperlukan pada sisi yang lainnya, sebagai contoh, tulangan diteruskan melewati momen tumpuan hingga ke tengah bentang berikutnya. keseluruhan titik dimana tegangan puncak pada panjang tulangan puncak negatif 25.4.1.2 Kait dan kepala tulangan tidak boleh digunakan untuk menyalurkan tulangan tekan R25.4.1.2 Kait dan kepala tulangan tidak efektif pada kondisi tekan. Tidak ada data yang tersedia yang menunjukkan bahwa kait dan kepala tulangan dapat mengurangi panjang penyaluran dalam kondisi tekan. R25.4.1.3 Faktor kekuatan reduksi ϕ tidak digunakan pada persamaan panjang sambungan penyaluran dan panjang lewatan. reduksi termasuk ke dalam kekuatan sudah persamaan untuk menentukan panjang penyaluran dan panjang sambungan lewatan. 25.4.1.3 Panjang penyaluran tidak memerlukan faktor reduksi ϕ. Jaminan terhadap R25.4.1.4 Darwin (1996) menunjukkan bahwa gaya yang yang dikembangkan pada tulangan dalam pengujian penyaluran dan sambungan lewatan meningkat pada tingkat yang lebih et al. 25.4.1.4 Nilai √fc′ yang digunakan untuk tidak menghitung panjang penyaluran boleh lebih dari 8,3 MPa. rendah dari √fc′ dengan peningkatan kekuatan tekan. Penggunaan √fc′ cukup akurat untuk nilai √fc′ hingga 8,3 MPa, dan karena penggunaan √fc′ yang sudah lama diterapkan pada desain, Komite ACI 318 telah memilih untuk tidak merubah nilai eksponen yang diterapkan pada kekuatan tekan panjang penyaluran dan sambungan lewatan, tetapi untuk menghitung 564 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN bukan untuk mengatur batas atas nilai 8,3 MPa pada √fc′. 25.4.2 Penyaluran batang ulir dan kawat R25.4.2 Penyaluran batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi Tarik ulir dalam kondisi tarik R25.4.2.1 ketentuan ini memberikan dua tingkatan pendekatan untuk perhitungan tarik panjang penyaluran. Pengguna dapat menggunakan ketentuan sederhana pada 25.4.2.2 atau persamaan umum panjang penyaluran (Pers. 25.4.2.3a), berdasarkan pernyataan disahkan sebelumnya oleh ACI 408.IR (Jirsa et al. 1979). Pada tabel 25.4.2.2, 𝓵𝒅 berdasarkan dua nilai yang telah dipilih sebelumnya yaitu (cb + Ktr)/db, dimana 𝓵𝒅 berasal dari Pers. (25.4.2.3a) sesuai dengan (cb + Ktr)/db. 25.4.2.1 Panjang penyaluran 𝓵𝒅 untuk batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi Tarik harus yang terbesar dari a) dan b): a) Panjang yang dihitung sesuai dengan 25.4.2.2 dengan menggunakan faktor modifikasi yang berlaku pada 25.4.2.4 atau 25.4.2.3 yang telah b) 300 mm Walaupun tidak ada persyaratan untuk tulangan sepanjang transversal perpanjangan dan panjang sambungan pada tarik, penelitian (Azizinamini et al. 1999 a,b) menunjukkan bahwa pada beton yang memiliki kekuatan tekanan yang tinggi, kegagalan penyaluran yang rapuh dapat menyebabkan tulangan transversal tidak memadai pada batang tulangan tersebut. Pada pengujian sambungan D25 dan D36 tulangan pada beton dengan perkiraan fc′ sebesar 105 MPa, tulangan transversal meningkatkan perilaku daktilitas pada sambungan. 25.4.2.2 Untuk batang ulir atau kawat ulir, 𝓵𝐝 harus dihitung berdasarkan Tabel 25.4.2.2. R25.4.2.2 Ketentuan ini mengakui bahwa banyak kasus konstruksi praktis saat ini yang menggunakan spasi dan selimut tulangan pengaku, bersamaan dengan seperti sengkang atau ikat silang, yang menghasilkan nilai pada (cb + Ktr)/db paling kecil sebesar 1,5. Contohnya termasuk db selimut bersih minimum adalah bersamaan dengan spasi bersih minimum yaitu 2db, atau kominasi spasi bersih minimum sebesar db dan sengkang minimum atau sengkang ikat. Untuk kasus yang yang sering terjadi saat ini, panjang penyaluran untuk tulangan yang besar dapat diambil sebagai =ΨΨ/1,7'dytecbfλfd Pada ketentuan rumus di ACI 318-95, perbandingan dari ketentuan sebelumnya 565 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dan pengecekan database pada hasil percobaan diatur dalam ACI 408.1R menunjukan bahwa untuk tulangan ulir D19 dan lebih kecil dari itu, begitu juga untuk kawat ulir, panjang penyaluran dapat diturunkan hingga 20 persen dengan menggunakan Ψs= 0,8. Hal ini merupakan dasar untuk tulangan D19, tulangan yang lebih kecil dan kawat ulir yaitu pada kolom tabel 25.4.2.2. Dengan selimut yang lebih sedikit dan ketiadaan sengkang atau sengkang ikat minimum, Batasan jarak bersih minimum terdapat pada 25.2.1 dan kebutuhan selimut beton minimum pada 20.6.1.3 menghasilkan nilai minimum pada cb sama dengan db. Jadi, untuk kasus lain, tersebut berdasarkan penggunaan nilai Tabel 25.4.2.2 - Panjang penyaluran batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi Tarik Batang D19 dan yang lebih kecil dan kawat ulir Batang D22 dan yang lebih besar Spasi dan selimut Spasi bersih batang atau kawat yang disalurkan atau disambung lewatkan tidak kurang dari db, selimut beton paling sedikit db, dan sengkang atau sengkang ikat sepanjang ℓ𝑑 tidak kurang dari standar minimum atau spasi bersih batang atau kawat yang disalurkan atau disambung lewatkan paling sedikit 2db dan selimut beton paling sedikit db +=1,0btrbCKd
pada Pers. (25.4.2.3a). Pengguna dapat membangun dengan mudah, dalam kata lain pernyataan yang berguna. Sebagai contoh, pada seluruh =1,0 1,7'ytebcfdf batang dengan beton normal , 2,1'ytebcfdf Ψ=1,0e tulangan yang tidak dilapisi , D22 Ψ=1,0t 28cf'= dan lebih besar MPa, dan mutu tulangan 420, persamaan berkurang menjadi dengan 4201,01,0471,71,028dbbdd
atau 4201,01,0721,71,028dbbdd
1,4'ytebcfdf 1,1'ytebcfdf Kasus-kasus lainnya Jadi, selama selimut minimum db tersedia bersamaan dengan spasi bersih minimum sebesar 2db atau selimut bersih minimum db dan spasi bersih minimum db disediakan bersamaan atau sengkang ikat minimum, maka 𝓵d = 𝟒𝟕db. Penalti untuk spasi tulangan yang lebih dekat atau terdapat selimut yang kurang adalah persyaratan bagi 𝓵d = 𝟕𝟐db. dengan sengkang 25.4.2.3 Untuk batang ulir dan kawat R25.4.2.3 Persamaan (25.4.2.3a) memuat pengaruh pada seluruh variabel yang mengatur panjang penyaluran. Pada pers. (25.4.2.3a), yang menggambarkan paling sedikit selimut ulir, 𝓵d harus dihitung dengan: cb adalah faktor 566 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 'K1,1ytesdbbtrcbfdcfd tepinya, selimut beton ke tulangan atau kawat (pada kedua hal tersebut diukur dari titik tengah tulangan atau kawat, Ktr adalah faktor yang menggambarkan kontribusi tulangan berpotensi terjadinya pemisahan bidang. Ψt adalah faktor lokasi tulangan yang menunjukkan pengaruh posisi pengecoran (sebelumnya disebutkan sebagai "efek tulangan atas"). Ψe yang menggambarkan pengaruh lapisan epoksi. Terdapat batasan pada perkalian ΨtΨe. Faktor ukuran tulangan Ψs menggambarkan kinerja yag lebih baik pada diameter tulangan yang relatif kecil. Batasan sebesar 2,5 terdapat pada (cb+Ktr)/db. pada saat (cb+ Ktr)/db kurang dari 2,5 kemungkinan kegagalan belah (splitting) beton akan terjadi. Untuk nilai di atas 2,5 kegagalan cabut dapat terjadi, dan peningkatan pada selimut atau tidak seperti kapasitas pengangkuran. pengaku yang (25.4.2.3a) Dimana nilai (cb + Ktr)/db tidak boleh diambil lebih besar dari 2,5 dan adalah faktor lapisan 40KtrtrAsn (25.4.2.3b) Dimana n adalah jumlah batang atau kawat yang disalurkan atau disambunglewatkan di pembelahan. Diizinkan untuk menggunakan Ktr = 0 desain penyederhanaan sebagai walaupun terdapat tulangan transversal. sepanjang bidang tulangan peningkatan transversal Banyak kombinasi praktis pada selimut tepi, selimut bersih, dan tulangan pengaku yang dapat digunakan dengan 25.4.2.3 untuk menghasilkan panjang penyaluran yang sangat kecil dari yang diizinkan oleh 25.4.2.2. Sebagai contoh tulangan atau kawat dengan selimut bersih minimum tidak kurang dari 2db dan jarak bersih minimum tidak kurang dari 4db dan tanpa adanya pengaku tulangan dapat memiliki nilai (cb + sebesar 2,5 dan dapat Ktr)/db membutuhkan panjang penyaluran hanya sebesar 28db berdasarkan contoh pada R25.4.2.2. Sebelum ACI 318-08, Pers. (25.4.2.3b) untuk Ktr termasuk kekuatan leleh pada tulangan transversal. Persamaan yang ada saat ini hanya memuat luasan dan spasi tulangan transversal dan jumlah tulangan atau atau disambung-lewatkan karena sesuai dengan hasil uji menunjukkan bahwa tulangan transversal jarang mengalami leleh pada saat kegagalan lekatan (Azizinamini et al. 1995). kawat yang disalurkan Ekspresi pada Pers. (25.4.2.3a) dapat dikesampingkan jika terdapat pengabaian menghasilkan nilai lebih panjang dan lebih konservatif pada panjang penyaluran. 567 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN R25.4.2.4 Faktor beton ringan λ untuk perhitungan panjang penyaluran tulangan ulir dan kawat ulir pada tarikan adalah sama dengan seluruh jenis agregat beton ringan, penelitian adanya perbedaan pada faktor tersebut di dalam standar sebelumnya pada tahun 1989 untuk seluruh beton ringan dengan semua agregat ringan dan beton ringan dengan pasir ringan. Pada bagian 25.4.2.4 mengizinkan faktor yang lebih tinggi untuk digunakan pada saat pembagian kekuatan tarik. Berdasarkan pada 19.2.4. 25.4.2.4 Untuk perhitungan 𝓵𝒅, faktor modifikasi harus sesuai Tabel 25.4.2.4. tidak mendukung Tabel 25.4.2.4 - Faktor modifikasi untuk panjang penyaluran batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi Tarik Faktor modifikasi Kondisi Faktor Beton ringan 0,75 Sesuai dengan 19.2.4.3 1,0 Beton ringan λ Faktor epoksi Ψe berdasarkan studi (Treece and Jirsa 1989; Johnston and Zia 1982; Mathey and Clifton 1976) terhadap penyaluran tulangan yang dilapisi epoksi menunjukkan bahwa kekuatan ikatan lapisan menghalangi menurun akibat terjadinya adhesi dan menurunkan koefisien friksi antara tulangan dan beton. Faktor tersebut menggambarkan jenis kegagalan terjadi. Jika penyaluran yang mungkin selimut atau jaraknya kecil, kegagalan pecah dapat terjadi dan penyaluran atau kekuatan ikatan dapat menurun drastis. Jika selimut dan spasi antar tulanganya besar, dapat terhindar dari kegagalan pecah dan pengaruh lapisan epoksi terhadap kekuatan penyaluran terlalu besar. Studi (Orangun et al.1977) menunjukkan bahwa walaupun selimut atau spasinya kecil, kekuatan penyaluran dapat meningkat dengan menambahkan tulangan transversal yang memotong bidang belahnya, dan menahan retak belah (splitting crack). Beton ringan, bila fct ditentukan Beton normal Tulangan dengan pelapis epoksi atau seng dan pelapis ganda epoksi dengan selimut bersih kurang dari 3db atau spasi kurang dari 6db Tulangan dengan pelapis epoksi atau seng dan pelapis ganda epoksi dengan kondisi lainnya Tulangan tanpa pelapis atau pelapis seng (galvanis) Batang D22 dan yang lebih besar Batang D19 dan yang lebih kecil dan kawat ulir Lebih dari 30 mm beton segar diletakkan di bawah tulangan horizontal lainnya 1,5 Epoksi Ψe 1,2 1,0 tidak 1,0 Ukuran Ψs 0,8 Posisi pengecoran [1] 1,3 Karena ikatan lapisan tulangan epoksi atau seng dan lapisan ganda tulangan epoksi telah menurun akibat kehilangan adhesi dan menurunya koefisien friksi antara tulangan dan beton, batas atas sebesar 1,7 sangat cocok sebagai faktor hasil untuk posisi pengecoran tulangan atas dan lapisan tulangan epoksi atau seng dan lapisan ganda tulangan epoksi. Ψt 1,0 [1] Hasil dari Ψt,Ψe tidak boleh melebihi 1,7 Ψs , menggambarkan kinerja yang lebih baik pada tulangan berdiameter relatif kecil. Faktor ukuran tulangan lokasi penulangan atau posisi pengecoran Ψt mencatatkan posisi tulangan pada beton yang baru saja ditempatkan. Faktor sebesar 1,3 berdasarkan penelitian (Jirsa and Breen 1981; Jeanty et al. 1988). Faktor 568 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Pemakaian faktor posisi pengecoran harus dipertimbangkan dalam penentuan panjang penyaluran pada tulangan miring. 25.4.3 Penyaluran kait standar dalam R25.4.3 Penyaluran kait standar dalam kondisi Tarik kondisi tarik dh R25.4.3.1 Studi kegagalan tulangan kait menunjukkan bahwa pecahnya selimut beton pada bidang kaitnya merupakan penyebab utama kegagalan dan pecah tersebut berasal dari dalam kaitnya dimana konsentrasi serat tekan sangat tinggi. Maka, penambahan fungsi langsung dari diameter tulangan db, yang mempengaruhi besarnya tegangan tekan di dalam kait tersebut. Hanya kait standar (mengacu pada 25.3.1) yang dapat ditentukan, dan pengaruh dari jari - jari yang lebih besar tidak dapat dinilai oleh 25.4.3. 25.4.3.1 Panjang penyaluran tarik batang ulir yang diakhiri dengan suatu kait standar harus diambil terbesar dari a) hingga c): 0,24yecrbcfdλf' ΨΨΨecr a) dengan kait merupakan
dan b) 8𝒅𝒃 c) 150 mm diberikan pada 25.4.3.2 tulangan kait memberikan jumlah panjang penanaman tulangan kait seperti yang tertera pada Tabel 25.3.1. Panjang penyaluran 𝓵𝒅𝒉 diukur dari penampang kritis sampai ujung luar kait. Ketentuan penyaluran tulangan, kelebihan tulangan, beton ringan, dan faktor yang menggambarkan tahanan belah beton yang diberikan oleh kekangan beton dan atau tulangan sengkang berdasarkan rekomendasi dari ACI 408.1R and Jirsa et al. (1979) Pengaruh kekuatan leleh transversal pengikat Nilai minimum 𝓵𝒅𝒉 ditentukan untuk mencegah kegagalan oleh penarikan atau cabut secara langsung dalam kasus kait yang diletakkan sangat dekat dengan penampang kritis. R25.4.3.2 panjang penyaluran normal, tidak ada perbedaan yang timbul dari posisi pengecoran. Tidak seperti 25.4.3.2 Untuk perhitungan 𝓵𝒅𝒉, faktor modifikasi harus sesuai dengan tabel 25.4.3.2. Faktor 𝚿𝒄 dan 𝚿𝒓 diizinkan untuk diambil sebagai 1,0. Pada ujung komponen struktur yang tidak menerus, 25.4.3.3 berlaku. Faktor epoksi 𝚿𝒆 berdasarkan pada pengujian (Hamad et al. 1993) yang menunjukkan panjang penyaluran untuk tulangan kait harus meningkat 20 persen untuk mengurangi lekatan pada saat tulangan dilapisi epoksi. pengekang 𝚿𝒓 berdasarkan pada pengujian (Jirsa and Marques 1975) menunjukkan bahwa spasi ikat silang yang rapat atau dekat bagian lengkung tulangan kait merupakan yang paling efektif pada pengekangan tulangan Faktor tulangan 569 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kait. Untuk tujuan konstruksi, ini bukan merupakan cara yang sering dilakukan. Pada kasus dimana faktor pengubah 𝚿𝒓 digunakan yang digambarkan dalam pers. R25.4.3.2a dan R25.4.3.2b. Persamaan R25.4.3.2a menunjukkan penempatan ikat silang atau sengkang tegak lurus terhadap tulangan yang disalurkan, memberi jarak sepanjang penyaluran kait 𝓵𝒅𝒉. Gambar R25.4.3.2b menunjukkan penempatan ikat terhadap silang atau sengkang sejajar tulangan yang disalurkan sepanjang ujung kait yang mengalami panjang penyaluran ditambah dengan lengkungnya. Konfigurasi tumpuan terakhir harus sama dengan antara kolom- balok. Tabel 25.4.3.2 - Faktor modifikasi untuk panjang penyaluran batang dengan kait dalam kondisi Tarik Faktor Modifikasi Nilai faktor Kondisi Beton ringan 0,75 Bobot beton λ Beton normal 1,0 2db 3dbdb dh Tulangan dengan pelapis epoksi atau seng dan pelapis ganda epoksi 1,2 Epoksi ψe Tulangan tanpa pelapis atau pelapis seng (galvanis) Untuk batang D36 dan yang lebih kecil dengan tebal selimut samping (normal terhadap bidang kait) ≥ 65 mm dan untuk kait 90 derajat dengan tebal selimut pada perpanjangan batang di luar kait ≥ 50 mm 1,0 0,7 Selimut ψc Gambar R25.4.3.2a - Sengkang ikat atau sengkang dipasang tegak lurus terhadap tulangan yang disalurkan, sepanjang panjang penyaluran ℓdh. Lainnya 1,0 Untuk kait 90 derajat batang D36 dan yang lebih kecil 1. dilingkupi sepanjang ext 2db 3dbdb Ujung kait (termasuk bengkokan) ℓdh sengkang ikat atau sengkang [1] yang tegak lurus terhadap ℓdh pada s ≤ 3db, atau 2. dilingkupi sepanjang perpanjangan tulangan melewati kait termasuk bengkokan dengan sengkang ikat atau sengkang [1] yang tegak lurus terhadap ℓext pada s ≤ 3db Tulangan pengekang [2] ψr Gambar R25.4.3.2b - Sengkang ikat atau sengkang dipasang sejajar terhadap tulangan yang disalurkan, sepanjang ekor perpanjangan kait ditambah bengkokan. 0,8 Untuk kait 180 derajat D36 dan yang lebih kecil dilingkupi sepanjang ℓdh dengan sengkang ikat atau sengkang [1] yang tegak lurus terhadap ldh pada s ≤ 3db Lainnya 1,0 570 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN [1] Sengakng ikat dan sengkang pertama harus melingkupi bagian bengkokan kait sejarak 2db dari luar bengkokan [2] db adalah diameter nominal batang kait 25.4.3.3 Untuk batang-batang yang disalurkan dengan kait standar pada ujung yang tidak menerus dari komponen struktur dengan kedua selimut samping dan selimut atas (atau bawah), jaraknya terhadap kait kurang dari 65 mm, a) hingga c) harus terpenuhi: R25.4.3.3 Tulangan kait sangat rentan terhadap kegagalan belah beton jika selimut di kedua sisinya (tegak lurus bidang kait) dan selimut atas atau bawah (sebidang pada bidang kait) sangat kecil (mengacu pada Gambar R25.4.3.3.). Dengan kekangan minimum yang disediakan oleh yang beton, disediakan oleh ikat silang atau sengkang adalah sangat penting, khususnya jika kekuatan tulangan penuh ditambahkan oleh tulangan kait dengan selimut yang kecil. Kasus dimana kait membutuhkan ikat silang atau sengkang untuk kekangan adalah pada ujung balok tumpuan sederhana, pada ujung bebas kantilever, dan pada ujung komopnen struktur yang merangka pada joint dimana komponen tidak diteruskan melebihi joint. Sebaliknya, jika perhitungan tulangan tekan sangat rendah dimana kait tidak dibutuhkan untuk penyaluran tulangan, ikat silang atau sengkang tidak diperlukan. Ketentuan tersebut tidak berlaku untuk tulangan kait pada ujung pelat yang tidak menerus dimana kekangan telah disediakan oleh pelat di kedua sisinya dan tegak lurus bidang kait. penambahan kekangan a) Kait harus dilingkupi sepanjang 𝓵𝒅𝒉 dengan sengkang ikat atau sengkang dengan spasi 𝒔 ≤ 𝟑𝒅𝒃 b) Sengkang ikat atau sengkang pertama harus dipasang sejarak 2db disisi terluar bengkokan. c) 𝚿𝒓 harus diambil sebesar 1,0 dalam perhitungan 𝓵𝒅𝒉 sesuai 25.4.3.1(a) Dimana db adalah diameter nominal batang kait. Lebih kecil dari 65 mmSengkang ikat atau sengkang disyaratkanAPotongan memanjangdbA 3db dh 2db Lebih kecil dari 65 mm Potongan A-A Gambar R25.4.3.3 - Selimut beton sesuai 25.4.3.3 25.4.4 Penyaluran batang ulir berkepala 25.4.4 Penyaluran batang ulir berkepala dalam kondisi tarik dalam kondisi tarik 25.4.4.1 Penggunaan kepala tulangan untuk penyaluran batang ulir dalam kondisi Tarik diizinkan jika kondisi a) hingga g) terpenuhi: R25.4.4.1 Seperti yang telah digunakan dalam pasal ini, penyaluran menjelaskan kasus dimana gaya pada tulangan yang disalurkan ke beton melalui kombinasi gaya tumpu pada kepala dan gaya lekatan sepanjang tulangan. Sebaliknya, Pasal 17 pengangkuran menjelaskan ketentuan a) Batang harus sesuai 20.2.1.3 571 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kasus dimana gaya pada tulangan disalurkan melalui tumpuan ke beton pada kepala saja. Tulangan berkepala terbatas pada jenis yang memenuhi syarat kepala kelas HA pada ASTM A970M karena berbagai metode digunakan untuk mengikat kepala ke tulangan, beberapa diantaranya melibatkan halangan atau gangguan deformasi tulangan yang berarti. Tulangan berkepala dengan halangan dan gangguan deformasi tulangan tidak dievaluasi pada pengujian untuk merumuskan ketentuan pada 25.4.4.2. tulangan berkepala yang dievaluasi pada pengujian hanya terbatas jenis yang memenuhi pada beberapa kriteria di 20.2.1.6 untuk kepala kelas HA. b) fy batang tidak melebihi 420 MPa c) Ukuran batang tidak melebihi D36 d) Luas tumpu netto kepala tulangan 𝑨𝒃𝒓𝒈 paling sedikit 𝟒𝑨𝒃 e) Beton harus beton normal f) Selimut bersih tulangan paling sedikit 2db g) Spasi bersih antar tulangan paling sedikit 4db Ketentuan untuk tulangan ulir berkepala dirumuskan pertimbangan dengan ketentuan pengangkuran pada Pasal 17 dan ketentuan kekuatan tumpu pada 22.8 (Thompson et al. 2005, 2006a). Pasal 17 berisi ketentuan untuk angkur berkepala terkait mode kegagalan individu jebol beton (concrete breakout), ambrol ke samping (side-face blowout) dan cabut (pullout). Kegagalan tersebut dipertimbangkan pada rumus 25.4.4.2. Larangan pada batas atas 420 MPa untuk tulangan maksimum D36, dan beton normal berdasarkan data yang ada pada pengujian (Thompson et al. 2005, 2006a,b). fy, ukuran tarik, pelebaran kepala memungkinkan tulangan untuk memiliki panjang penyaluran yang lebih pendek dari yang dibutuhkan untuk kait standar (Thompson et al. 2005, 2006 a,b). Batasan minimum pada ukuran kepala, bersih selimut berdasarkan batas bawah pada parameter tersebut yang digunakan pada pengujian bertujuan untuk menetapkan persamaan 𝓵𝒅𝒕 pada 25.4.4.2. Syarat selimut bersih dan spasi bersih pada 25.4.4.1 berdasarkan dimensi yang diukur ke tulangan, bukan ke kepala. Kepala dianggap menjadi bagian tulangan dengan tujuan untuk memenuhi persyaratan selimut yang dibutuhkan pada 20.6.1.3, dan persyaratan ukuran agregat pada 26.4.2.1(a)(4). Untuk menghindari kerapatan tulangan, dapat dimungkinkan pemasangan berseling pada kepala. Tulangan berkepala dengan 𝑨𝒃𝒓𝒈 < 𝟒𝑨𝒃 telah digunakan dalam praktek konstruksi, Untuk tulangan pada kondisi bersih, dan spasi 572 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tetapi kinerjanya tidak secara akurat menunjukkan dengan ketentuan di 25.4.4.2, dan seharusnya hanya digunakan dalam desain yang ditunjang dengan hasil pengujian sesuai 25.4.5. Ketentuan ini tidak ditujukan untuk desain stud atau stud berkepala yang digunakan untuk tulangan geser. R25.4.4.2 Ketentuan untuk penyaluran berkepala memberikan tulangan panjang dari penampang kritis menuju muka tumpuan dari kepala, sebagaimana ditunjukkan pada Gambar R25.4.4.2a. Batas atas pada nilai fc′ pada 25.4.4.2 untuk digunakan pada perhitungan 𝓵𝒅𝒕 berdasarkan pada kekuatan beton yang digunakan dalam pengujian (Thompson et al. 2005, 2006a,b). Karena tulangan transversal menunjukkan ketidak-efektifan dalam meningkatkan pengankuran batang ulir berkepala (Thompson et al. 2005, 2006a,b), tambahan pengurangan pada panjang penyaluran, seperti yang diizinkan untuk kait standar dengan penambahan tulangan yang kekangan transversal pada 25.4.3.2, tidak dapat digunakan untuk tulangan ulir berkepala. Tulangan transversal, walaupun membantu batas retak belah pada daerah sekitar kepala dan untuk alasan itu sangat disarankan. 25.4.4.2 Panjang penyaluran tarik 𝓵𝒅𝒕 untuk batang ulir berkepala dalam kondisi tarik harus yang terbesar dari a) hingga c): ulir tulangan, 𝓵𝐝𝐭, diukur '0,19yebcfdf a) , dengan 𝚿𝒆 diberikan pada 25.4.4.3 dan nilai 𝒇𝒄′ melebihi 40 MPa tidak b) 8db c) 150 mm disediakan Bila tulangan ulir longitudinal berkepala dari balok atau pelat yang berakhir pada komponen struktur pendukung, seperti pada kolom pada Gambar tertera tulangan harus dietruskan R25.4.4.2b, melalui inti terkekang struktur pendukung, menyediakan selimut beton dan tulangan kolom, menghindari gangguan walaupun hasil dari panjang penyaluran melebihi 𝓵𝒅𝒕. Memperpanjang tulangan ke sisi terjauh kolom inti dapat membantu (seperti menyalurkan diidentifikasi pada model strut-and-tie) yang cenderung membentuk keterkaitan dan meningkatkan kinerja joint. yang joint ke sisi muka terjauh pada komponen gaya tekan Bila tulangan berkepala dengan spasi yang dekat digunakan, potensi kegagalan jebol (breakout) pada beton kemungkinan terjadi. Untuk joint-joint sebagaimana ditunjukkan pada Gambar R25.4.42c dan 573 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN R25.4.4.2d, kegagalan jebol pada beton dapat terhindarkan dengan memberikan panjang penyaluran yang sama atau lebih besar dari d/1,5 (Eligehausen 2006b), seperti pada Gambar R25.4.4.2c atau dengan memberikan tulangan dalam bentuk sengkang ikat dan sengkang pengekang lintasan beban sesuai untuk membuat dengan strut-and-tie, sebagaimana dijelaskan pada Gambar R25.4.4.2d. Model strut-and-tie harus dibuktikan sesuai dengan Pasal 23. Perhatikan bahwa model strut-and-tie diilustrasikan pada Gambar R25.4.4.2c dan R25.4.4.2d mengandalkan strut vertikal dari perpanjangan kolom di atas joint. Joint balok - kolom pada elevasi atap dan portal kolom balok sangat rentan pada kegagalan joint dan harus benar-benar didetailkan untuk menahan retak diagonal melalui joint dan putus pada tulangan melalui permukaan atas. prinsip model Untuk kasus di mana jebol beton pada beton yang dicegah, ditampilkan pada Gambar R25.4.4.2e, kegagalan tersebut harus dipertimbangkan sesuai dengan ketentuan Pasal 17. tidak seperti Penampang kritis dt Gambar R25.4.4.2a - Penyaluran batang ulir berkepala 574 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Muka tumpuan kepala tulangan dt Gambar R25.4.4.2b - Batang ulir berkepala yang diteruskan ke sisi terjauh kolom inti dengan panjang pengangkuran melebihi 𝓵dt d/1,5CC strutBatang ulir berkepala c dCatatan: penulangan lain tidak ditampilkan untuk kejelasan Gambar R25.4.4.2c - Kegagalan jebol yang dicegah pada joint dengan menjaga panjang penyaluran lebih besar atau sama dengan d/1,5 575 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN d Batang ulir berkepala < d/1,5 CCTCTCatatan:Garis terputus adalah strut, garis menerus tegak adalah sengkang ikat, gaya tekan dan tarik digambarkan sebagai anak panah. Gaya lainnya tidak ditampilkan T Gambar R25.4.4.2d - Kegagalan jebol yang dicegah pada joint dengan memberikan tulangan transversal untuk mengaktifkan mekanisme strut-and-tie d < d/1,5Catatan: tulangan lain tidak ditampilkan untuk kejelasan Kolom atau dinding strukturalBatang ulir berkepalaPotensi bidang retak Balok Gambar R25.4.4.2e - Kegagalan jebol tidak terhalang. Ketentuan Pasal 17 berlaku 576 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 25.4.4.3 Faktor modifikasi, Ψe, pada 25.4.4.2(a) harus diambil nilai 1,2 bila dilapisi dengan epoksi atau seng dan pelapis ganda epoksi, dan harus diambil nilai 1,0 untuk tulangan tanpa pelapis atau pelapis seng (digalvanis). R25.4.4.3 Faktor 1,2 adalah nilai yang konservatif yang digunakan untuk tulangan ulir berkepala yang dilapisi dengan epoksi, nilai yang sama juga digunakan pada kait standar yang dilapisi dengan epoksi. 25.4.5 Penyaluran angkur mekanis 25.4.5 Penyaluran angkur mekanis batang ulir dalam kondisi tarik batang ulir dalam kondisi tarik 25.4.5.1 Semua perangkat mekanis atau alat yang mampu mengembangkan batang ulir mencapai fy diizinkan digunakan, asalkan hal tersebut disetujui oleh pihak yang berwenang seperti 1.10. Penyaluran batang ulir boleh berupa kombinasi dari angkur mekanis ditambah panjang penyaluran tambahan batang ulir antara penampang kritis dan perangkat mekanis atau alat tersebut. R25.4.5.1 Pengangkuran batang ulir dengan metode penggunaan perangkat mekanis di dalam beton yang tidak memenuhi persyaratan pada 20.2.1.6, atau yang tidak disalurkan sesuai 25.4.4, dapat digunakan apabila hasil tes menunjukkan bahwa kemampuan kepala dan sistem tulangan mampu mengembangkan atau mengangkur agar mencapai kekuatan yang diinginkan, pada ketentuan ini. sesuai dijelaskan 25.4.6 Penyaluran jarring kawat ulir las 25.4.6 Penyaluran jarring kawat ulir las dalam kondisi tarik. dalam kondisi tarik. 25.4.6.1 Panjang penyaluran ℓd untuk jaring kawat ulir las diukur dari penampang kritis hingga ujung kawat harus diambil yang terbesar dari a) dan b), dimana kawat pada arah panjang penyaluran harus berupa kawat ulir D13 atau yang lebih kecil. R25.4.6.1 ASTM A1064M menyebutkan bahwa penulangan dengan kawat ulir yang dilas memerlukan kekuatan las yang sama yang diperlukan untuk penulangan kawat polos jenis pengembangan diaplikasikan pada las, dan beberapa jenis lainnya pada panjang kawat ulir. yang dilas. Beberapa a) Panjang yang dihitung sesuai 25.4.6.2. b) 200 mm 25.4.6.2 Untuk jaring kawat ulir las, ℓd harus dihitung sesuai 25.4.2.2 atau 25.4.2.3, dikalikan faktor jaring kawat ulir las Ψw dari 25.4.6.3 atau 25.4.6.4. Sedangkan jaring kawat ulir las yang dilapisi epoksi yang memenuhi 25.4.6.3, diizinkan untuk menggunakan Ψe = 1,0 sesuai 25.4.2.2 atau 25.4.2.3. R25.4.6.2 Faktor penulangan kawat ulir yang dilas, Ψw, digunakan pada panjang penyaluran kawat ulir yang dilas yang dihitung sesuai 25.4.2.2 atau 25.4.2.3. Hasil pengujian (Bartoletti and Jirsa 1995) menunjukkan bahwa tulangan kawat ulir yang dilas yang dilapisi epoksi mempunyai panjang penyaluran yang sama dan kekuatan sambungan seperti pada tulangan ulir yang dilas yang tidak dilapisi karena penampang melintang kawat mampu memberikan sifat pengangkuran utama dari kawat tersebut. Oleh karena itu, nilai Ψe sebesar 1,0 digunakan untuk panjang penyaluran dan panjang sambungan lewatan dari tulangan kawat ulir yang dilas yang dilapisi epoksi dengan penampang melintang tulangan yang berada dalam 577 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN panjang penyambungan. penyaluran atau panjang 25.4.6.3 Untuk jaring kawat ulir dengan paling sedikit satu tulangan kawat dalam rentang ℓd yang setidaknya sejarak 50 mm dari penampang kritis, Ψw harus yang terbesar dari a) dan b), dan tidak perlu melebihi 1,0: R25.4.6.3 R25.4.6.3 Gambar menunjukkan persyaratan penyaluran pada tulangan ulir yang dilas dengan satu potongan melintang kawat yang berada di dalam panjang penyaluran. 50 mmmin. Penampang kritis d mm 240yyff a) 5bds b) Gambar R25.4.6.3 - Penyaluran jaring kawat ulir las dimana s adalah spasi antar kawat yang disalurkan. las dengan tidak ada tulangan kawat dalam rentang ℓd yang setidaknya sejarak 50 mm dari penampang kritis, Ψw harus diambil 1,0. 25.4.6.4 Untuk jaring kawat ulir 25.4.6.5 Bila sebarang kawat polos atau kawat ulir lebih dari D31, yang digunakan dengan kawat ulir yang dilas ke arah panjang penyaluran, tulangannya harus disalurkan sesuai pada 25.4.7. R25.4.6.5 Kawat ulir yang lebih besar dari D13 dianggap sebagai kawat polos karena hasil pengujian menunjukkan bahwa kawat D16 hanya menerima sekitar 60 persen dari nilai kekuatan lekatan dalam tarik yang diberikan sesuai persamaan (25.5.2.3a) (Rutledge dan DeVries 2002). 25.4.6.6 Jaring kawat ulir las yang dilapisi seng (digalvanis) harus disalurkan sesuai dengan 25.4.7. 25.4.7 Penyaluran jaring kawat polos 25.4.7 Penyaluran dalam kondisi Tarik jaring kawat polos dalam kondisi tarik 25.4.7.1 Panjang penyaluran ℓd untuk jaring kawat polos las dalam kondisi tarik diukur dari penampang kritis ke arah paling jauh kawat melintang harus dipilih terbesar tersedia dari a) dan b), serta harus minimum dua kawat melintang sepanjang ℓd. R25.4.7.1 ASTM A1064M menyebutkan bahwa penulangan dengan kawat polos yang dilas memerlukan kekuatan yang sama dengan kawat yang diperlukan untuk kawat ulir yang dilas. Semua bentuk penyaluran digunakan pada penampang melintang kawat, yang mengakibatkan kawat polos yang dilas membutuhkan paling tidak dua buah kawat yang terpotong. a) Panjang dihitung berdasarkan 25.4.7.2. b) 150 mm 578 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 25.4.7.2 ℓd harus yang terbesar dari a) R25.4.7.2 Gambar R25.4.7.2 menunjukkan persyaratan bahwa penyaluran pada tulangan kawat polos yang dilas dengan penyaluran yang sangat tergantung penampang melintang kawat. dan b): a) Spasi dari kawat melintang + 50 mm pada letak '3,3ybcfAsf b) , dimana s adalah Pada tulangan kawat polos yang dilas dengan ukuran kawat yang kecil, berupa penanaman paling sedikit dua potongan melintang kawat yang berukuran 50 mm atau lebih melewati titik penampang kritis, sudah cukup untuk mengembangkan hingga mencapai kekuatan leleh penuh dari kawat yang diangkur. Namun, pada tulangan kawat polos yang dilas dengan lokasi spasi antar kawat yang lebih dekat, penanaman yang lebih panjang dibutuhkan dengan mengontrol panjang penyaluran yang dikontrol oleh 25.4.7.2(b). spasi antar kawat yang disalurkan, dan λ diberikan dalam Tabel 25.4.2.4. 50 mm min. Penampang kritis d 150 mm Gambar R25.4.7.2 - Penyaluran jaring kawat polos las 25.4.8 Penyaluran tujuh-kawat strand R25.4.8 Penyaluran tujuh-kawat strand prategang dalam kondisi tarik - Persyaratan penyaluran pratarik dimaksudkan untuk menyediakan integritas lekatan untuk kekuatan komponen struktur. Ketentuan-ketentuan ini didasarkan pada hasil pengujian pada beton dengan berat normal dengan tebal selimut minimum 50 mm. Namun pengujian tidak dapat digunakan untuk menggambarkan perilaku dari strand pada beton tanpa nilai slump. tersebut Pengerjaan penempatan beton harus terjadinya konsolidasi pada beton di sekitar strand dimana kontak penuh antara beton dan baja terjadi. prategang dalam kondisi tarik. untuk strand ini dapat memastikan Lekatan strand merupakan fungsi dari faktor, yang di dalamnya beberapa kondisi termasuk tegangan pada baja, permukaan baja, kedalaman beton di bawah strand, dan metode yang digunakan untuk menyalurkan gaya dari strand ke beton. Untuk aplikasi lekatan, kualitas dari strand dengan konfigurasi dan 579 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN prosedur pengerjaan sangat diperlukan untuk menentukan apakah strand mampu menahan lekatan dengan cukup (Rose and Russell 1997; Logan 1997). Pabrikan beton pracetak bergantung pada sertifikat yang berasal yang pabrikan menunjukkan bahwa strand mempunyai sifat lekatan yang memenuhi dengan persyaratan pada pasal ini. dari strand Pasal ini tidak mengacu pada kawat polos, tendon pada ujung angkur, atau strand yang tidak Panjang penyaluran seharusnya menjadi lebih besar karena tidak adanya kuncian mekanik. Kegagalan lekatan lentur dapat terjadi pada kawat polos ketika pertama kali slip terjadi. Baja prategang yang tidak diberi tegangan kadang-kadang tulangan dapat pelengkap pada struktur beton pracetak. Meskipun demikian, hanya ada sedikit data yang tersedia terkait dengan kebutuhan panjang lekatan yang dapat memastikan kekuatan leleh pada tulangan (Salmons and McCrate 1977). diberikan tegangan. polos kawat digunakan sebagai 25.4.8.1 Panjang penyaluran tarik ℓd untuk tujuh-kawat strand prategang harus sesuai dengan a) dan b): dari R25.4.8.1 Komponen persamaan (25.4.8.1) menjelaskan tentang panjang penyaluran dari strand, yaitu jarak dimana strand terikat pada beton untuk prategang mengembangkan efektif pada baja prategang, fse. Sedangkan komponen kedua menjelaskan tentang penambahan panjang dimana strand terikat pada beton sehingga tegangan yang terjadi pada baja prategang pada kekuatan nominal, fps, mampu berkembang. pertama 217pssesedbbfffdd tegangan a) (25.4.8.1) b) Apabila lekatan dari strand tidak sampai ke ujung dari komponen, dan desain termasuk gaya tarik saat beban layan pada daerah tarik yang sebelumnya tertekan (precompressed tension zone) ℓd yang dihitung dengan Pers. (25.4.8.1) harus dikali dua. Penelitian (Kaar and Magura 1965) yang yang mempelajari efek dari mengalami kehilangan lekatan atau strand mengalami debonding tidak diizinkan untuk bertambah hingga ujung batang) yang terjadi pada balok gelagar pratarik mengindikasikan kinerja balok gelagar panjang penyaluran sesuai yang diisyaratkan oleh persamaan (25.4.8.1) memiliki hasil lentur yang hampir mendekati dengan balok gelagar pratarik sama yang memiliki strand terikat penuh pada ujung gelagar. Oleh karena itu, nilai dua kali lipat dari panjang penyaluran dibutuhkan strand agar tidak terikat hingga ujung batang. Pengujian yang strand (lekatan dengan dua kali 580 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dilakukan setelahnya (Rabbat et al. 1979) menunjukkan bahwa pada batang pratarik yang didesain dengan nilai gaya tarik 0 (nol) pada beton dengan kondisi beban layan panjang (mengacu pengembangan yang pada mengalami debonding tidak bisa diberikan tambahan angka faktor 2 (dua). Untuk dapat menganalisis penampang dengan kondisi strand yang mengalami debonding pada tidak mampu tempat dimana strand berkembang secara sempurna, digunakan langkah-langkah pada 21.2.3. pada 24.5.2), strand tujuh-kawat harus dilekatkan paling sedikit sebesar ℓd diluar penampang kritis, kecuali yang disebutkan oleh 25.4.8.3. 25.4.8.2 Strand 25.4.8.3 Penamanan yang kurang dari ℓd diizinkan pada penampang komponen struktur, asalkan tegangan desain strand pada penampang tersebut tidak melebihi nilai yang diperoleh dari hubungan bilinear yang didefinisikan pada Pers. (25.4.8.1). R25.4.8.3 R25.4.8.3 Gambar menunjukkan persamaan antara tegangan baja dan jarak dimana strand mengalami pengikatan dengan beton sesuai Pers. (25.4.8.1). Variasi tegangan strand dengan kondisi untuk menganalisis penampang di dalam daerah penyaluran (Martin and Korkosz 1995; PCI MNL dan penambahan panjang lekatan dibutuhkan untuk menambahkan tegangan (fps - fse) yang didasarkan pada pengujian pada batang prategang dengan diameter bersih strand sebesar 6,4, 9,5, dan 12,7 mm dan sebesar 1900 dengan nilai maksimum fps MPa (Kaar and Magura 1965; Hanson and Kaar 1959; Kaar et al. 1963). ideal ini digunakan 120). Panjang transfer 581 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN d Pada kekuatan nominal komponen strukturPrategang sajaTegangan baja fse fps (fse /21)db [(fps - fse)/ 7]db d = jarak dari ujung bebas strand Gambar R25.4.8.3 - Idealisasi hubungan bilinear antara tegangan baja dan jarak dari ujung bebas strand 25.4.9 Penyaluran batang ulir dan kawat 25.4.9 Penyaluran batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi tekan. ulir dalam kondisi tekan. 25.4.9.1 Panjang penyaluran ℓdc untuk batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi tekan harus yang terbesar dari a) dan b) yang R25.4.9.1 disebabkan oleh retak akibat gaya tarik lentur tidak terdapat pada batang dan kawat pada daerah tekan, dan biasanya daya dukung ujung dari batang pada beton sangat bermanfaat. Oleh karena itu, panjang penyaluran yang lebih pendek digunakan secara lebih khusus pada daerah tekan dibandingkan dengan daerah daerah tarik. Efek perlemahan a) Panjang yang dihitung berdasarkan 25.4.9.2 b) 200 mm 25.4.9.2 Nilai ℓdc harus yang terbesar dari a) dan b), menggunakan faktor modifikasi sesuai dengan 25.4.9.3: R25.4.9.2 Nilai konstanta 0,043 memiliki satuan mm2/N. λ didasarkan pada nilai penyaluran sesuai pada 25.4.9.2 mengingat tidak adanya data hasil pengujian pada dengan penyaluran menggunakan beton ringan sebagai bahan ujinya dimana pemisahan komponen sering terjadi pada beton ringan. Koefisien '0,24yrbcfdf daerah tekan a) 0,043yrbfd b) 582 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 25.4.9.3 Untuk perhitungan ℓdc, faktor modifikasi harus mengikuti Tabel 25.4.9.3, kecuali faktor Ψr diizinkan untuk diambil sebesar 1,0. R25.4.9.3 Panjang penyaluran dapat direduksi sebanyak 25 persen ketika penulangan dilingkupi oleh tulangan spiral, sengkang ikat, atau sengkang pengekang yang memiliki spasi rapat. Tabel 25.4.9.3 - Faktor modifikasi batang ulir dan kawat dalam kondisi tekan Faktor modifikasi Kondisi Nilai Beton ringan 0,75 Sesuai pada 19.2.4.3 1,0 Bobot beton λ Beton ringan, apabila fct disyaratkan Beton normal Tulangan dilingkupi oleh (1), (2), (3), atau (4): (1) tulangan spiral (2) tulangan lingkaran menerus dengan db ≥ 6 mm dan jarak 100 mm (3) Sengkang D13 atau pengikat kawat D10, yang sesuai 25.7.2 dengan spasi pusatnya ≤ 100 mm Tulangan pengekang Ψr 0,75 (4) Sengkang pengekang, yang sesuai 25.7.4 dengan spasinya ≤ 100 mm Lainnya 1,0 25.4.10 Reduksi panjang penyaluran 25.4.10 Reduksi panjang penyaluran untuk tulangan lebih untuk tulangan lebih 25.4.10.1 Reduksi panjang penyaluran 25.4.2.1(a), sesuai 25.4.3.1(a), 25.4.6.1(a), 25.4.7.1(a), dan 25.4.9.1(a) dengan menggunakan (As,perlu)/(As,terpasang), kecuali apabila dilarang oleh 25.4.10.2. Panjang telah dimodifikasi tidak boleh kurang dari nilai 25.4.2.1(b), minimum 25.4.6.1(b), 25.4.3.1(b), 25.4.7.1(b), dan 25.4.9.1(b). R25.4.10.1 Nilai reduksi pada panjang penyaluran ini diizinkan dengan batasan tertentu apabila penulangan berlebih terjadi. definisi pada diizinkan, rasio penyaluran yang sesuai pada 25.4.3.1(c), 25.4.10.2 Reduksi panjang penyaluran tidak R25.4.10.2 Adanya faktor penulangan berlebih (As required/As, provided), diterapkan pada batang tulangan ulir tanpa kepala, dan tidak berlaku pada batang berkepala (headed bar) dimana gaya disalurkan melalui kombinasi tumpuan pada bagian kepala dan yang sesuai dengan 25.4.10.1 diizinkan untuk kondisi a) hingga e). 583 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN a) Terletak pada tumpuan yang tidak lekatan sepanjang batang. Pecahnya beton akibat gaya tumpu pada bagian kepala untuk batang memperbaiki ketentuan pada 25.4.4. Hal tersebut disebabkan oleh kekuatan jebol (breakout) beton dari batang berkepala kedalaman merupakan penanaman hingga pangkat 1,5 (merujuk pada Pers. 17.4.2.2a), nilai pengurangan pada dengan penggunaan faktor penulangan berlebih dapat kemungkinan terjadinya kegagalan jebol beton. menerus b) Terletak kemudian digunakan dimana pengangkuran atau penyaluran untuk fy diperlukan pada lokasi c) Lokasi dimana dibutuhkan tulangan fungsi dari menerus d) Pada tulangan batang ulir berkepala dan angkur mekanis panjang penyaluran e) Pada struktur sistem penahan gaya seismik yang termasuk kategori desain seismik D, E, atau F menghasilkan lentur merupakan bagian dari sistem pemikul gaya seismik, beban yang terjadi lebih besar daripada hasil desain dapat menyebabkan terjadinya pembalikan momen lentur pada daerah tumpuan; dimana penulangan positif harus dikembangkan secara penuh pada daerah tumpuan ini. Adanya sistem angkur ini dibutuhkan untuk memastikan respons daktail pada saat terjadi kelebihan tegangan (overstress), terutama apabila terjadi gempa atau adanya ledakan. Sehingga akan menjadi tidak lebih tepat apabila digunakan penulangan yang berlebih untuk tegangan terjadi yang lebih kecil. Apabila komponen struktur Nilai faktor reduksi yang didasarkan pada luasan tidak dapat digunakan pada kasus- kasus tersebut dimana penyaluran angkur fy dibutuhkan. untuk nilai penuh dari Contohnya adalah faktor penulangan berlebih tidak dapat diterapkan untuk penyaluran tulangan susut (shrinkage) dan suhu yang sesuai pada 24.4.3.4 atau penyaluran tulangan yang seuai dengan pada 8.7.4.2, 8.8.1.6, 9.7.7, dan 9.8.1.6. 25.5 - Sambungan lewatan R25.5 - Sambungan lewatan 25.5.1 Umum lewatan longitudinal pada kolom pada dihitung berdasarkan pada 10.7.5, 18.7.4.3, dan pada pasal ini. R25.5.1 Panjang sambungan tulangan tidak diizinkan untuk tulangan yang lebih besar dari D36, kecuali kondisi yang diatur pada 25.5.5.3. 25.5.1.1 Sambungan lewatan R25.5.1.1 Dikarenakan kurangnya hasil data eksperimen yang cukup untuk sambungan lewatan pada tulangan D43 dan D57 untuk kondisi tarik, menyebabkan sambungan lewatan pada tulangan tersebut dibatas kecuali sudah diizinkan sesuai pada 25.5.5.3 untuk sambungan lewatan dari tulangan D43 pada tekan dan 584 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN daerah tekan dan tulangan D57 dengan diameter yang lebih kecil. lewatan kontak, spasi bersih minimum antara sambungan lewatan kontak tersebut dan sambungan lewatan atau tulangan yang dengan berdekatan harus persyaratan untuk individual sesuai dengan 25.2.1. 25.5.1.2 Untuk sambungan sesuai tulangan 25.5.1.3 Untuk kondisi sambungan lewatan nonkontak pada komponen lentur, spasi antar pusat arah melintang dari tulangan lewatan tidak boleh melebihi yang terkecil dari 1/5 panjang sambungan lewatan yang dibutuhkan dan 150 mm. R25.5.1.3 Apabila individual pada sambungan lewatan tanpa kontak terlalu jauh jarak spasinya, penampang beton yang tidak memiliki tulangan akan tercipta. Dengan cara kita mendesain agar retak (crack) yang terjadi dipaksa untuk mengikuti garis zig-zag (dengan kemiringan tindakan 5:1) dapat dianggap sebagai pencegahan minimal. Jarak spasi 150 mm. Spasi maksimal digunakan karena banyak penelitian yang terkait dengan sambungan lewatan pada batang ulir dihubungkan dengan penulangan di dalam spasi ini. tulangan telah dilakukan 25.5.1.4 Reduksi panjang penyaluran yang sesuai dengan 25.4.10.1 tidak diizinkan untuk menghitung panjang sambungan lewatan. ℓd R25.5.1.4 digunakan untuk memperoleh panjang lewatan yang didasarkan pada fy karena pembagian jenis sambungan lewatan yang ada mencerminkan penulangan berlebih pada lokasi dimana sambungan lewatan dipasang; sehingga nilai faktor dari 25.4.10.1 untuk nilai As berlebih tidak boleh digunakan. Panjang penyaluran 25.5.1.5 Panjang penyaluran tulangan bundel harus sesuai dengan 25.6.1.7. lewatan batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi tarik 25.5.2 Panjang sambungan R25.5.2 Panjang sambungan lewatan batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi tarik R25.5.2.1 Panjang sambungan lewatan ℓst batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi tarik harus disesuaikan dengan Tabel 25.5.2.1, dimana ℓd sesuai dengan 25.4.2.1(a). R25.5.2.1 Sambungan lewatan pada kondisi tarik dapat digolongkan menjadi Kelas A atau Kelas B, dengan panjang jenis panjang lewatan dari beberapa penyaluran tekan ℓd dihitung berdasarkan pada 25.4.2.2 atau 25.4.2.3. Persyaratan dari sambungan lewatan dua tingkat menyebabkan penyambungan tulangan dipasang pada posisi tegangan minimal dan adanya sambungan lewatan selang-seling untuk meningkatkan detail 585 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN perilaku kritis tersebut. Untuk penghitungan ℓd pada sambungan lewatan selang-seling, spasi bersih diambil sebagai jarak minimum antar sambungan lewatan yang berdekatan, atau seperti digambarkan pada Gambar R25.5.2.1. Persyaratan sambungan lewatan kondisi tarik menyebabkan letak sambungan lewatan menjauh dari daerah tegangan tarik yang tinggi ke lokasi dimana tulangan digunakan paling sedikti dua kali dari yang dibutuhkan sesuai analisis. Tulangan dengan sambungan lewatanSpasi bersihSpasi bersih Gambar R25.5.2.1 - Spasi bersih tulangan sambungan lewatan untuk menentukan nilai ℓd untuk sambungan lewatan selang-seling (staggered) Tabel 25.5.2.1 - Panjang sambungan lewatan batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi Tarik Maksimum persentase dari As lewatan dalam panjang lewatan yang diperlukan [1] As,t /As,p sepanjang sambungan lewatan Tipe sambungan lewatan ℓst 1,0 ℓd dan 300 mm terbesar dari 50 kelas A ≥ 2,0 100 semua kelas kelas B 1,3 ℓd dan 300 mm terbesar dari < 2,0 kelas B 586 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN [1] Rasio luas tulangan yang terpasang (As,t) terhadap luas tulangan yang diperlukan (As,p) sesuai analisis pada lokasi sambungan lewatan. 25.5.2.2 Apabila batang-batang dengan ukuran berbeda pada sambungan lewatan dalam kondisi tarik, ℓst harus lebih besar dari ℓd untuk diameter batang terbesar dan ℓst untuk diameter batang terkecil. 25.5.3 Panjang sambungan lewatan 25.5.3 Panjang sambungan lewatan jaring kawat ulir las dalam kondisi tarik jaring kawat ulir las dalam kondisi tarik 25.5.3.1 Panjang sambungan lewatan tarik ℓst dari jaring kawat ulir las dalam kondisi tarik dengan persilangan kawat berada sambungan lewatan harus yang terbesar dari 1,3ℓd dan 200 mm, dimana ℓd dihitung sesuai dengan 25.4.6.1(a), selama a) dan b) terpenuhi: R25.5.3.1 Ketentuan sambungan lewatan untuk tulangan ulir yang dilas berdasarkan pada pengujian (Lloyd and Kesler 1969). Penggunaan sambungan lewatan pada tulangan kawat ulir yang dilas harus memenuhi persyaratan pada standar ini dan kemudian pada digambarkan pada Gambar R25.5.3.1. Apabila kawat melintang sepanjang sambungan lewatan, ketentuan untuk kawat ulir dapat diterapkan. dalam panjang 25.5.3.1.1 yang tidak ada a) bagian lewatan antara persilangan kawat terluar pada masing-masing lembar jaringan paling sedikit 50 m b) Jaringan kawat pada arah panjang penyaluran harus berupa kawat ulir D13 atau yang lebih kecil 50 mmmin. (a) Pasal 25.5.3.1a Sama dengan yang berlaku untuk kawat ulir (25.5.2)(b) Pasal 25.5.3.1.1 1,3 d mm tidak terpenuhi, maka nilai ℓst harus dihitung berdasarkan 25.5.2. 25.5.3.1.1 Apabila 25.5.3.1(a) Gambar R25.5.3.1 - Sambungan lewatan pada jaring kawat ulir las R25.5.3.1.2 Apabila ada kawat polos atau kawat ulir yang lebih besar dari D13, yang digunakan di dalam tulangan kawat ulir yang dilas pada arah sambungan lewatan atau ketika ada tulangan kawat ulir yang dilas yang mengalami sambungan lewatan dengan tulangan kawat polos yang dilas, maka penulangan seharusnya dibuat dengan sambungan sesuai persyaratan dari sambungan lewatan tulangan kawat polos yang dilas. Kawat ulir yang berukuran lebih dari D13 dianggap sebagai kawat polos karena hasil pengujian menunjukkan bahwa kawat D16 akan menerima hanya sekitar 60 persen dari 25.5.3.1.2 Apabila 25.5.3.1(b) tidak ℓst harus dihitung terpenuhi, maka berdasarkan pada 25.5.4. lewatan 587 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kekuatan lekatan dalam kondisi tarik sesuai dengan Pers. 25.4.2.3a (Ruthledge and DeVries 2002). 25.5.3.1.3 Apabila jaring kawat ulir las diberikan lapisan seng (digalvanis), maka ℓst harus dihitung berdasarkan pada 25.5.4. 25.5.4 Panjang sambungan jaring kawat 25.5.4 Panjang sambungan jaring kawat polos las dalam kondisi tarik polos las dalam kondisi tarik 25.5.4.1 Panjang sambungan lewatan tarik ℓst dari jaring kawat polos las antar persilangan kawat paling luar pada jaringan harus lembar masing-masing diambil sedikitnya yang terbesar dari a) hingga c): R25.5.4.1 Kekuatan sambungan lewatan pada tulangan kawat polos yang dilas sangat tergantung pada pengenkuran yang diperoleh dari potongan kawat melintang dibandingkan dengan panjang lewatan kawatnya. Untuk alasan ini, sambungan lewatan ditentukan dalam overlap atau inch) kawat melintang dibandingkan atau panjang kawat itu sendiri. Penambahan panjang lewatan sebesar 50 mm diperlukan untuk menyediakan overlap yang cukup bagi kawat melintang dan mampu menyediakan spasi agar konsolidasi beton kawat-kawat yang melintang terpenuhi. tersebut mampu Penelitian (Lloyd 1971) menunjukkan hasil bahwa penambahan panjang lewatan diperlukan ketika tulangan yang dilas cukup besar, spasi kawat yang rapat disambung- lewatkan, sehingga konsekuensinya adalah persyaratan panjang sambungan lewatan tambahan digunakan pada penulangan tersebut sebesar minimum 150 mm. Persyaratan sambungan lewatan pada Gambar R25.5.4.1. Apabila nilai dari As,terpasang / As,perlu ≥ 2 melebihi panjang sambungan lewatan, ℓst ditentukan oleh 25.5.4.2. (dalam satuan diameter a) s + 50 mm b) 1,5ℓd c) 150 mm dengan Dimana s adalah spasi persilangan kawat dan ℓd dihitung berdasarkan pada 25.4.7.2(b). cukup di antara sebagai tambahan digambarkan 1,5 d 150 mm As,terpasang / As,perlu < 2 50 mmmin. Gambar R25.5.4.1 - Sambungan lewatan jaring kawat polos las bila As,terpasang / As,perlu < 2 588 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 25.5.4.2 Apabila As,terpasang / As,perlu ≥ 2.0 sepanjang sambungan lewatan, ℓst yang diukur antara pesilangan kawat paling luar pada masing-masing jaringan diizinkan untuk diambil yang terbesar dari a) dan b). R25.5.4.2 Ketika nilai As,terpasang / As,perlu ≥ 2, sambungan lewatan untuk tulangan kawat polos yang dilas ditunjukkan pada gambar R25.5.4.2. lembar 1,5 d mm As,terpasang / As,perlu a) 1,5 ℓd b) 50 mm dimana ℓd dihitung sesuai 25.4.7.2(b). Gambar R25.5.4.2 - Sambungan lewatan jaring kawat polos las bila As,terpasang / As,perlu ≥ 2 25.5.5 Panjang sambungan lewatan R25.5.5 Panjang sambungan lewatan batang ulir dalam kondisi tekan - Penelitian mengenai lekatan lebih banyak mengamati terkait dengan tulangan pada kondisi tarik. Perilaku lekatan pada tulangan tekan tidak dipengaruhi oleh adanya masalah retak transversal tekan dan nantinya sambungan lewatan tidak memerlukan peraturan yang lebih ketat lewatan pada dibandingkan sambungan kondisi tarik. batang ulir dalam kondisi tekan pada daerah tekan Persyaratan sambungan lewatan pada kolom terdapat pada Pasal 10. 25.5.5.1 Panjang sambungan lewatan tekan ℓsc pada batang ulir D36 atau yang lebih kecil harus dihitung sesuai dengan a) atau b): R25.5.5.1 Hasil penelitian (ACI Committee 408 1966; Pfister and Mattock 1963) menunjukkan bahwa kekuatan sambungan sangat tekan lewatan pada daerah tumpuan ujung dan tergantung pada nilainya secara bertambah proporsional ketika panjang sambungan lipat. Dengan lewatan dibuat dua kali demikian, pada kekuatan leleh tertentu di atas mutu 420 MPa, panjang sambungan pada daerah tekan akan meningkat secara signifikan. tidak a) Untuk fy ≤ 420 MPa: nilai ℓsc harus yang terbesar dari 0,071 fy db dan 300 mm. b) Untuk fy > 420 MPa: nilai ℓsc harus yang terbesar dari (0,13 fy - 24) db dan 300 mm. Untuk fc' < 21 MPa, maka panjang sambungan lewatan harus ditambahkan sepertiganya. 25.5.5.2 Sambungan lewatan tekan tidak diperkenankan digunakan untuk diameter yang lebih besar dari D36, kecuali diizinkan dalam 25.5.5.3. 25.5.5.3 Sambungan lewatan tekan untuk batang D43 atau D57 hingga D36 atau batang yang lebih kecil diizinkan dan harus sesuai dengan 25.5.5.4. R25.5.5.3 Sambungan lewatan biasanya dibatasi untuk batang D43 atau D57. Untuk gaya tekan saja, meskipun sambungan lewatan diizinkan antara batang D43 atau 589 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN D57 dan digunakan batang D36 atau batang yang lebih kecil. 25.5.5.4 batang-batang dengan ukuran berbeda pada sambungan lewatan dalam kondisi tekan, ℓsc harus lebih besar dari ℓdc untuk batang lebih besar yang dihitung dengan 25.4.9.1 dan ℓsc untuk batang lebih kecil yang dihitung dengan 25.5.5.1. 25.5.6 Sambungan tumpuan ujung dalam 25.5.6 Sambungan tumpuan ujung dalam kondisi tekan. kondisi tekan. 25.5.6.1 Untuk batang-batang yang tekan saja, hanya diperlukan untuk penyaluran tegangan tekan oleh tumpuan potongan ujung-ujung bujursangkar dengan konsentris oleh alat yang sesuai diizinkan. R25.5.6.1 Pengalaman penggunaan banyak sambungan ditemukan pada batang vertikal pada kolom. Apabila secara signifikan dari arah vertikal, maka perlu diperhatikan untuk memastikan tercapainya dan terjaganya kontak akibat tumpuan ujung yang cukup. lewatan ujung dengan batang dimiringkan yang diikat tumpuan ujung hanya boleh digunakan pada komponen struktur yang diberi sengkang terturup, sengkang ikat, spiral, maupun sengkang pengekang. 25.5.6.2 Sambungan untuk Pembatasan R25.5.6.2 memastikan nilai tahanan geser minimum pada penampang yang mengandung sambungan lewatan akibat tumpuan ujung. ini 25.5.6.3 Ujung batang harus diakhiri pada permukaan yang datar dengan sudut 1,5 derajat dalam arah tegak lurus sumbu tulangan dan harus dipaskan batang dengan baik, maksimum dalam batas 3 derajat dari kondisi tertumpu sepenuhnya setelah pemasangan tulangan selesai. R25.5.6.3 Adanya ini untuk menggambarkan kondisi sesungguhnya penelitian menggunakan berdasarkan batang yang ukuran menggunakan batang D57. toleransi sebesarnya 25.5.7 Sambungan mekanis dan las R25.5.7 Sambungan mekanis dan las batang ulir dalam kondisi tarik atau tekan - Standar ACI 318-2014 menghilangkan sambungan mekanis dan las untuk kekuatan yang kurang dari 1,25fy. Dengan adanya penghilangan aturan ini maka istilah juga dihilangkan pada "secara penuh" sambungan mekanis dan yang las dikembangkan dengan nilai 1,25 fy. batang ulir dalam kondisi tarik atau tekan 25.5.7.1 Sambungan mekanis atau sambungan mampu mengembangkan tarik dan tekan, seperti disyaratkan, paling sedikit 1,25 fy batang tulangan. R25.5.7.1 Tegangan tulangan maksimum yang ini merupakan tegangan leleh spesifik. Untuk memastikan dapat memberikan kekuatan yang cukup pada sambungan maka pelelehan dapat tercapai pada komponen struktur dan nantinya kegagalan getas las harus digunakan pada standar 590 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN (brittle) dengan penambahan nilai sebesar 25 persen di atas tersebut dipilih tegangan selain untuk menghasilkan nilai keamanan minimum yang memenuhi dan juga untuk memberikan efek ekonomis yang lebih maksimal. dapat dihindari, leleh spesifik utamanya digunakan untuk batang dengan dimensi yang besar lebih besar). (D19 atau Persyaratan tegangan tarik yang senilai 125 persen lebih tinggi dari tegangan leleh spesifik dimaksudkan untuk menyediakan pengelasan yang baik sehingga hal ini juga cukup untuk tekan. Sambungan yang dilas Sedangkan las direct butt sudah tidak diperlukan lagi, mengingat peraturan AWS D1.4 menyatakan bahwa dimanapun digunakannya, las direct butt lebih cocok digunakan untuk tulangan D22 atau yang lebih besar. 25.5.7.2 Pengelasan pada batang tulangan harus memenuhi 26.6.4. 25.5.7.3 Sambungan mekanis atau tidak perlu dipasang dipersyaratkan R25.5.7.3 Meskipun sambungan mekanis dan sambungan lewatan las tidak perlu pemasangan dipasang sebenarnya selang-seling dianjurkan untuk sehingga kemudahan menyediakan spasi yang cukup di antara sambungan untuk pemasangannya atau untuk memenuhi persyaratan spasi bersih. sambungan selang-seling 25.5.7.4. las kecuali selang-seling, tersebut dan diperlukan konstruksi 25.5.7.4 Sambungan pada komponen tarik tie harus dibuat dari sambungan mekanis dengan sesuai las tulangan 25.5.5.7.1. Sambungan pada yang bersebelahan harusnya dibuat selang-seling paling sedikit 750 mm. R25.5.7.4 Komponen tarik tie mempunyai karakteristik berikut: yang mempunyai nilai tegangan aksial tarik yang cukup untuk menciptakan tarik pada seluruh penampang melintang; nilai tegangan tulangan pada tiap batang harus berupa tegangan yang efektif; dan dibatasi oleh selimut beton pada tiap sisi-sisinya. Contoh dari komponen yang dapat digolongkan sebagai komponen tarik tie (tension ties) adalah komponen tarik pada struktur komponen (arch pelengkung penggantung (hanger) yang menahan beban pada struktur yang mendukung ke atas, dan elemen tarik utama pada sistem rangka batang. komponen atau ties), Untuk menentukan komonen dapat digolongkan sebagai komponen tarik tie (tension ties), perlu diberikan pertimbangan 591 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN terkait keutamaan, fungsi, proporsi, dan kondisi tegangan pada tiap batang yang dihubungkan dengan karakteristik tersebut di atas. Contohnya adalah tangki besar berbentuk lingkaran, dengan begitu banyak tulangan dan sambungan lewatan yang dibuat selang-seling dan memiliki spasi yang lebar, tidak dapat digolongkan sebagai komponen ties), dan sambungan Kelas B dapat digunakan untuk jenis ini. tarik tie (tension R25.6 - Bundel tulangan 25.6 - Bundel tulangan 25.6.1 Tulangan nonprategang R25.6.1 Tulangan nonprategang tulangan sejajar menjadi satu bundel tulangan harus dibatasi hanya sebanyak empat batang pada setiap bundelnya. 25.6.1.1 Kumpulan batang R25.6.1.1 Kalimat dalam standar "bundel menjadi satu yang perilaku sebagai satu unit" untuk mencegah penggunaan bundel lebih dari dua batang pada bidang yang sama. Bentuk tipikal bundel penampang melintang adalah bentuk triangular, bentuk L, atau pola berbentuk kotak untuk tiga atau empat tulangan bundel. Untuk diperhatikan saat pelaksanaan, bundel tulangan dengan satu tulangan yang lebih dalam pada bidang lentur tidak boleh diberikan kait atau ditekuk menjadi satu unit tersendiri. Apabila kait ujung untuk memberikan kait satu per satu pada tiap batang individual di dalam satu bundel tersebut. dimaksudkan tulangan pada diperlukan, lebih baik 25.6.1.2 Bundel tulangan harus dilingkupi dengan tulangan transverasal. Bundel tulangan pada komponen struktur tekan harus tulangan transversal paling kecil ukuran D13. dilingkupi dengan 25.6.1.3 Batang dengan ukuran yang lebih besar dari D36 tidak boleh dibundel pada balok. R25.6.1.3 Pembatasan bahwa tulangan dengan dimensi yang lebih besar dari tulangan D36 tidak dapat digunakan sebagai bundel dalam elemen balok adalah batasan pelaksanaan dalam pembuatan ukuran LRFDUS tulangan untuk membatasi bundel dua tulangan D43 dan D57 pada gelagar jembatan). Kesesuaian dengan persyaratan untuk mengontrol retak sesuai dengan 24.3 akan secara efektif mampu menghalangi dibuatnya bundel tulangan untuk tulangan tarik yang lebih besar dari tulangan D36. batang. (AASHTO 592 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 25.6.1.4 Batang individual dalam bundel tulangan yang harus diputus pada bentang komponen lentur harus dihentikan pada lokasi yang berbeda paling sedikit dengan sela sejarak 40db. R25.6.1.4 Penelitian mengenai lekatan (ACI Committee 408 1966) menunjukkan bahwa setiap pemutusan tulangan di dalam bundel dipasang selang-seling. 25.6.1.5 Panjang penyaluran untuk batang individual di dalam bundel tulangan, dalam kondisi tekan atau kondisi tarik, harus diambil sama dengan panjang penyaluran untuk masing - masing batang tersebut, ditambah dengan 20 persen untuk bundel tiga tulangan, dan sebesar 33 persen untuk bundel empat tulangan. panjang R25.6.1.5 penyaluran untuk tiap batang individual dibutuhkan ketika tiga atau empat tulangan dibundel bersamaan. Penambahan ini dibutuhkan karena adanya sistem grup seperti ini menyulitkan untuk memobilisasi tahanan lekatan dari pusat antar batang. Penambahan Pengembangan dari batang bundel tulangan dengan diberikan kait standar pada bundel tidak diatur dalam ketentuan 25.4.3. 25.6.1.6 Satu bundel tulangan harus diperlakukan sebagai satu buah tulangan dengan luasan yang setara dengan luas total ekuivalen dari batang-batang yang titik pusatnya dibundel titik pusat batang berhimpit dengan tulangan batang bundel. Diameter ekuivalen digunakan untuk db dalam a) hingga e): R25.6.1.6 Meskipun sambungan dan panjang penyaluran dari bundel tulangan merupakan kelipatan dari diameter tiap batang penyusunnya yang ditambahkan sebesar 20 atau 33 persen, sehingga sudah sewajarnya, apabila digunakan diameter yang setara pada seluruh bundel tulangan yang diturunkan dari persamaan total luasan tulangan untuk menentukan spasi dan tebal selimut sesuai 25.4.2.2, faktor kekangan [(cb + Ktr)/db] sesuai 25.4.2.3, dan faktor Ψe sesuai 25.4.2.4. Untuk bundel tulangan, diameter batang db yang berada di luar tanda kurung besar pada persamaan di 25.4.2.2. dan Pers. (25.4.2.3a) adalah untuk satu batang tulangan. tersebut dan a) Batasan spasi berdasarkan db selimut b) Persyaratan tebal beton berdasarkan db c) Spasi dan tebal selimut beton sesuai 25.4.2.2 d) Pengekangan sesuai 25.4.2.3 e) Faktor Ψe sesuai 25.4.2.4 lewatan pada bundel tulangan harus didasarkan pada yang panjang dibutuhkan batang individual di dalam bundel, sesuai 25.6.1.5. Setiap batang tulangan yang disambung didalam bundel tidak boleh saling tumpang tindih. Keseluruhan bundel tulangan tidak boleh menggunakan sambungan lewatan. 25.6.1.7 Sambungan R25.6.1.7 Penambahan panjang lewatan yang dibutuhkan batang pada bundel tulangan didasarkan pada pengurangan keliling terekspos dari batang. Hanya batang individual yang disambung-lewatkan sepanjang bundel tulangan. sambungan lewatan yang diperpanjang 25.6.2 Selongsong (ducting) pascatarik R25.6.2 Selongsong (ducting) pascatarik R25.6.2.1 Apabila selongsong (duct) atau kabel untuk baja prategang atau baja pratarik dalam balok ditempatkan saling berdekatan dalam arah vertikal, ketentuan harus digunakan untuk mencegah baja 25.6.2.1 Bundel dari ducting pascatarik diizinkan digunakan bila dapat ditunjukkan bahwa beton dapat dicor dengan baik, serta telah disediakan kemanan untuk 593 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN mencegah baja prategang merusak ducting bila baja prategang ditarik. pratarik mengalami pecah keluar melalui selongsong ketika diberikan tegangan. Penempatan selongsong arah horizontal harus memudahkan penempatan atau pengecoran beton. Spasi bersih sebesar 1⅓ kali dari ukuran nominal maksimum dari agregat kasar, tetapi tidak kurang dari 25 mm, harus dapat dibuktikan mencukupi. Apabila konsentrasi dari tendon atau selongsong dianggap akan menciptakan bidang yang lebih lemah pada selimut beton, maka tulangan harus disediakan mengontrol retak. 25.7 - Tulangan transversal R25.7 - Tulangan transversal 25.7.1 Sengkang R25.7.1 Sengkang 25.7.1.1 Sengkang harus ditempatkan sedekat mungkin dengan permukaan tekan dan tarik komponen struktur sejauh masih diperkenankan oleh batasan selimut beton dan jarak dengan tulangan lain dan harus diangkur ke dalam beton di kedua sebagai ujungnya. tulangan harus diteruskan sejarak d dari serat tekan terjauh. R25.7.1.1 Kaki (leg) sengkang harus diperpanjang sedekat mungkin ke muka daerah tekan komponen karena retak tarik lentur di dekat beban ultimate akan mempenetrasi ke daerah tekan. Tulangan geser dan torsi harus dipasang dengan kekuatan yang cukup pada kedua ujungnya potensi untuk mencegah terjadinya retak miring. Oleh karena itu dibutuhkan kait atau bengkokkan pada ujung tulangan. Jika geser, digunakan sengkang 25.7.1.2 Di antara ujung-ujung angkur, setiap bengkokan sengkang U-tunggal atau U-majemuk dan setiap bengkokan pada sengkang tertutup, harus melingkupi tulangan longitudinal atau strand. 25.7.1.3 Angkur tulangan ulir dan kawat harus memenuhi persyaratan a), b), atau c): R25.7.1.3 Sengkang yang terbuat dari batang ulir lurus dan kawat angkur tidak boleh digunakan, karena sengkang dengan material tersebut cukup sulit untuk ditahan posisinya saat proses pengecoran. Selain itu, tidak adanya kait standar sengkang tidak efektif dapat membuat sengkang karena letaknya melintasi retak geser di dekat ujung sengkang. a) Untuk batang D16 dan kawat D13 dan yang lebih kecil, dan untk batang D19 hingga D25 dengan fyt ≤ 280 MPa, digunakan standar mengitari tulangan longitudinal. kait Untuk tulangan D16 atau kawat D13 atau kawat lain yang lebih kecil, kait standar digunakan sebagai angkur, seperti yang tercantum pada 25.3.2, yang dipasang di sekitar tulangan longitudinal. Untuk tulangan sengkang D19, D22, atau D25 dengan fyt sebesar 280 MPa, cukup menggunakan kait standar yang dipasang di longitudinal. Untuk sekitar b) Untuk batang D19 hingga D25 dengan fyt > 280 MPa, digunakan kait standar mengitari longitudinal tulangan ditambah penanaman antara tengah tinggi komponen strktur dan ujung sisi terluar dengan kait sama dengan atau lebih dari 0,17 db fyt / (λ√fc'), nilai λ diberikan pada Tabel 25.4.3.2. tulangan 594 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN c) Pada konstruksi pelat berusuk (joist), untuk batang D13 dan kawat D10 dan yang lebih kecil, gunakan kait standar. tulangan sengkang D19, D22, atau D25 yang berkekuatan tinggi, panjang penanaman harus dicek terlebih dahulu. Kait dengan sudut 135 atau 180 derajat dapat dipakai, tetapi kait dengan sudut 90 derajat dapat digunakan yang memeberikan ujung bebas kait dengan sudut 90 derajat diteruskan untuk batang diameter 12 sesuai dengan 25.3.2. Karena tulangan D19, D22, atau D25 tidak bisa ditekuk rapat di sekitar tulangan longitudinal, serta gaya di tulangan dengan tegangan desain lebih besar dari 280 MPa, angkur sengkang dipilih berdasarkan jenis kait dan panjang penyaluran. Tulangan longitudinal dengan kait sengkang membatasi lebar retak lentur, bahkan di daerah tarik. Karena kait sengkang tidak dapat gagal oleh belah beton paralel terhadap bidang batang kait, kekuatan kait seperti yang dijelaskan pada 25.4.3.1(a) disesuaikan dengan selimut dan kekangan (confinement) di sekitar kait sengkang. lebih Pada pelat berusuk, tulangan atau kawat yang kecil dapat di angkur menggunakan kait standar yang tidak berinteraksi dengan tulangan longitundal, sehingga rangkaian sengkang dengan kaki tunggal akan terbentuk di sepanjang balok pelat berusuk. 25.7.1.4 Pengangkuran pada setiap kaki las membentuk tunggal harus memenuhi R25.7.1.4 Persyaratan angkur untuk tulangan kawat polos las diilustrasikan pada Gambar R25.7.1.4. jaring kawat polos sengkang-U persyaratan a) atau b): Maksimum d / 4 maksimumd / 4 bengkokan minimum 8 diameter kawat maksimumd / 4 Minimum 50 mm 50 mm Lihat 25.7.1.1 a) Dua kawat longitudinal yang dipasang dengan spasi 50 mm sepanjang komponen struktur yang diletakan di bagian atas sengkang U. b) Satu kawat longitudinal yang dipasang tidak lebih dari d/4 dari permukaan tekan dan kawat kedua yang dipasang lebih dekat pada permukaan tekan dengan spasi tidak kurang dari 50 mm dari kawat pertama. Kawat kedua boleh diletakkan pada kaki sengkang diluar lengkungan, atau didalam lengkungan dengan diameter dalam lengkungan tidak kurang dari 8db. Gambar R25.7.1.4 - Angkur pada daerah serat tekan dengan jaring kawat polos las pada sengkang-U 595 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 25.7.1.5 Pengangkuran untuk setiap ujung sengkang kaki tunggal dari jaring kawat las harus dipasang dua kawat longitudinal dengan spasi minimum 50 mm sesuai persyaratan a) dan b): R25.7.1.5 Kawat las untuk tulangan geser umumnya dipakai dalam beton pracetak dan prategang. mengenai Penjelasan penggunaan jaring kawat las untuk tulangan geser laporan Joint PCI/WRI Ad Hoc Committee on Welded Wire Fabric for Shear Reinforcement (1980). tercantum pada a) Bagian dalam longitudinal setidaknya lebih besar dari d/4 atau 50 mm dari d/2. kawat Ketentuan untuk angkur pada kawat las tarik dengan kaki menekankan kawat longitudinal dengan ketinggian yang sama lentur utama, untuk dengan mencegah belah (splitting) pada tarik. Gambar tulangan R25.7.1.5 mengilustrasikan persyaratan angkur untuk kawat yang di las dengan kaki tunggal. Untuk kawat yang di las dengan kaki tunggal, diperbolehkan kait dan panjang penanaman pada muka tekan dan tarik batang (mengacu pada 25.7.1.3(a) dan 25.7.1.4), dan penanaman yang dilakukan hanya pada muka tekan (mengacu pada ini menjelaskan 25.7.1.3(b)). Subpasal angkur untuk untuk kawat lurus yang di las dengan kaki tunggal menggunakan angkur kawat panjang penanaman yang cukup pada muka tekan dan tarik komponen struktur. tunggal pada muka penempatan b) Bagian luar kawat longitudinal pada permukaan boleh tarik ditempatkan pada posisi yang lebih jauh dari muka bila dibandingkan dengan posisi tulangan lentur utama yang terdekat dengan muka tersebut. tidak tulangan tarik tersebut terjadinya potensi longitudinal dengan 596 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Paling sedikit yang terbesar dari d/4 atau 50 mm Lihat 25.7.1.1Min. 50 mm Kawat terluar ditempatkan di bawah tulangan utama terbawahkawat vertikal polos atau ulir sesuai persyaratanTulangan utamaPaling sedikit yang terbesar dari d/4 atau 50 mmMin. 50 mm Lihat 25.7.1.1Dua kawat horizontal atas dan bawahd/2d Gambar R25.7.1.5 - Angkur pada kawat yang di las dengan kaki tunggal untuk geser 25.7.1.6 Sengkang yang digunakan untuk penulangan torsi atau integritas harus berupa sengkang tertutup yang tegak lurus terhadap sumbu komponen struktur. Bila las digunakan, kawat jaring kawat transversal harus lurus dengan sumbu komponen struktur. Sengkang tersebut harus di angkur dengan syarat a) atau b): longitudinal dan R25.7.1.6. Tulangan tulangan tertutup diperlukan mampu menahan tegangan tarik diagonal yang diakibatkan oleh torsi. Penggunaan karena sengkang adanya potensi terjadinya retak miring yang disebabkan oleh torsi dapat terjadi pada semua bagian di muka komponen struktur. Untuk penampang yang menerima torsi, selimut beton yang melindungi sengkang dapat berpotensi pecah karena momen torsi yang tinggi (Mitchell and Collins 1976). Hal ini menyebabkan dengan sambungan lewatan menjadi tidak efektif, sehingga akan terjadi runtuh torsi prematur (Behera and Rajagopalan 1969). Sehingga dalam kasus ini, sengkang tertutup tidak dapat dibuat dengan sengkang-U. transversal tertutup dianjurkan tegak a) Ujungnya diakhiri dengan kait standar derajat melingkari bersudut tulangan longitudinal 135 sengkang b) Sesuai dengan 25.7.1.3(a) atau (b) atau 25.7.1.4, dimana beton di sekeliling terhadap angkur pengelupasan beton (spalling) oleh sayap, pelat atau komponen struktur yang sama dicegah Jika balok persegi mengalami runtuh torsi, sudut penampang balok cenderung pecah karena tekan miring yang disebabkan oleh perubahan arah rangka batang ruang (space truss) di sudut balok seperti yang ditunjukkan pada Gambar 25.7.1.6(a). Pada uji (Mitchell and Collins 1976), sengkang tertutup yang di angkur dengan kait bersudut 90 derajat runtuh ketika hal ini terjadi. Oleh karena itu, kait tegangan 597 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN standar bersudut 135 derajat atau kait lebih cocok digunakan untuk seismik torsi. Untuk daerah dimana sengkang potensi pecah telah dicegah dengan adanya pelat atau sayap balok, 25.7.1.6(b) dan mengurangi persyaratan kait memperbolehkan bersudut 90 derajat karena adanya tambahan kekuatan kekangan dari pelat (mengacu pada Gambar R25.7.1.6(b)). ini penggunaan Spalling dapat terjadi Spalling dicegah oleh pelat0 mm(tipikal)(a) Potongan melintang (b) Detail pada sudutKemungkinan spallingTegangan tekan diagonal(tipikal) Gambar R25.7.1.6 - Spalling pada sudut balok akibat torsi 25.7.1.7 Kecuali bila digunakan untuk tulangan torsi dan integritas, Sengkang tertutup boleh dibuat menggunakan sepasang sengkang-U yang disambung dimana panjang sambungan setidaknya 1,3𝓵d. Untuk komponen dengan tinggi total setidaknya 450 mm, sambungan dengan nilai Abfyt ≤ 40 kN per kaki dianggap cukup jika panjang kaki sengkang mencapai tinggi maksimum komponen. R25.7.1.7 Persyaratan pemasangan sengkang-U ganda untuk membentuk sengkang tertutup di atas sambungan lewatan sesuai 25.5.2. Gambar R25.7.1.7 mengilustrasikan sengkang tertutup yang dibuat dengan sambungan lewatan. konfigurasi 598 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Tulangan sengkangTulangan sengkang1,3 d 0 mm(tipikal)1,3 d0 mm(tipikal) Gambar R25.7.1.7 - Konfigurasi sengkang tertutup 25.7.2 Sengkang ikat 25.7.2 Sengkang ikat 25.7.2.1 Sengkang ikat harus terdiri dari tulangan ulir berbentuk sengkang tertutup dengan spasi sesuai ketentuan a) dan b): a) Spasi bersih minimum (4/3)dagg b) Spasi pusat ke pusat sengkang tidak melebihi nilai terkecil dari 16db tulangan longitudinal, 48db sengkang ikat, dan dimensi terkecil komponen struktur 25.7.2.2 Diameter tulangan sengkang R25.7.2.2 Ketentuan ini berlaku untuk tulangan ikat silang dan sengkang ikat. ikat harus memenuhi a) atau b): a) D10 yang melingkari tulangan longitudinal D32 atau yang lebih kecil b) D13 tulangan longitudinal D36 atau yang lebih besar atau bundel tulangan longitudinal yang melingkari 25.7.2.2.1 Sebagai alternatif batang ulir, kawat ulir atau jaring kawat dengan luas tulangan yang ekuivalen yang disyaratkan dalam 25.7.2.1 boleh digunakan selama memenuhi persyaratan Tabel 20.2.2.4a. 25.7.2.3 Sengkang ikat persegi harus R25.7.2.3 Ilustrasi mengenai sudut 135 derajat dan spasi bersih tulangan 150 mm pada tiap sisi dijelaskan pada Gambar. R25.7.2.3a. Pengujian (Pfister 1964) pada kolom dengan ukuran penuh, dibebani aksial, tulangan dipasang panjang lewatan penuh pada menunjukkan memenuhi a) dan b): terbatas a) Setiap sudut dan tulangan longitudinal harus mempunyai bersebelahan tumpuan lateral oleh sudut sengkang dengan sudut ujung sengkang ikat tidak lebih dari 135 derajat tanpa sambungan bahwa pengikat 599 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN b) Tulangan yang tidak ditumpu harus lebih kecil dari 150 mm tumpuan tulangan longitudinal yang berselang-seling dengan jarak bersih 150 mm tulangan longitudinal didukung secara lateral cukup memadai untuk kolom menerima beban aksial. berjarak sepanjang sengkang dari lateralnya Kawat menerus dapat dianggap sebagai luasnya ekuivalen sengkang dengan luas dan jarak pemisah sengkang ikat. Angkur pada ujung kawat berupa kait standar Gambar R25.7.2.3b). Kawat menerus berbentuk lingkaran dianggap jika sesuai dengan 25.7.3; jika tidak sesuai, maka kawat dianggap sebagai tulangan sengkang ikat. ikat, jika (mengacu pada tulangan spiral Sudut pengikat tidak lebih dari 135o spasi bersih lebih dari 150 mm, harus dengan sengkang ikat tertutupKait standar135o overlap spasi bersih tidak lebih dari150 mm tanpa pengikatDiijinkan melebihi 150 mm tanpa sengkang ikat Overlap sengkang tertutup mengikat semua tulanganIkat silang Jarak tulangan tidak melebihi 150 mmIkat tunggal mengikat semua tulanganIkat silangSpasi bersih lebih dari 150 mm, didukung ikat silang Sengkang ikat tunggal mengikat semua tulangan Gambar R25.7.2.3a - Ilustrasi untuk menggambarkan perbandingan antara tulangan kolom yang ditumpu lateral dan pengakuran sengkag ikat persegi 600 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Penambahan satu putaran lingkaran Ikatan sengkang melingkar menerus Gambar R25.7.2.3b - Pengangkuran sengkang lingkaran menerus sengkang persegi harus berupa kait standar yang memenuhi 25.3.2 dan melingkari tulangan longitudinal. Tulangan sengkang ikat tidak boleh terbuat dari tulangan ulir berkepala yang saling mengikat. 25.7.2.3.1 Pengangkuran R25.7.2.3.1 Sengkang ikat kait standar ditujukan untuk penggunaan dengan jika memungkinkan tulangan ulir dan disambung seling (staggered). secara selang ikat apabila lingkaran tulangan longitudinal dipasang melingkar di sekeliling sebuah lingkaran. 25.7.2.4 Tulangan sengkang R25.7.2.4 Tulangan transversal pada batang dengan tulangan longitudinal yang ditempatkan di sekitar keliling lingkaran dapat berbentuk spiral maupun lingkaran, umumnya bentuk spiral lebih efektif. boleh digunakan 25.7.2.4.1 Pengangkuran sengkang ikat lingkaran individual harus sesuai dengan a) hingga c) R25.7.2.4.1 Pembelahan (splitting) vertikal dan kehilangan tahanan kekangan oleh tulangan sengkang ikat dapat terjadi apabila ujung tulangan sengkang ikat yang saling tumpeng tindih di angkur menggunakan tulangan tunggal. Tulangan sengkang ikat yang berdekatan tidak boleh mengikat tulangan longitudinal yang sama pada ujung kait angkur (mengacu pada Gambar. R25.7.2.4). a) Bagian ujung harus disambunglewatkan sedikitnya 150 mm longitudinal b) Bagian akhir harus diputus dengan kait standard sesuai dengan 25.3.2 yang mengikat sebuah batang longitudinal c) Lewatan pada bagian ujung sengkang lingkaran yang bersebelahan harus di sekitar dipasang selang-seling perimeter tulangan melingkupi longitudinal. 601 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Lewatan mmSengkang lingkaran Lokasi kait dipasang selang-seling pada sengkang lingkaran berurutan Gambar R25.7.2.4 - Pengangkuran sengkang ikat lingkaran 25.7.2.5 Sengkang ikat untuk menahan torsi harus tegak lurus dengan sumbu komponen struktur yang diangkur oleh a) atau b): R25.7.2.5 Mengacu pada R25.7.1.6 a) Ujungnya berakhir dengan kait standar bersudut 135 derajat atau kait seismik memutari tulangan longitudinal b) Sesuai dengan 25.7.1.3 (a) atau (b) atau 25.7.1.4, dimana beton yang mengelilingi angkur dikekang untuk mencegah pengelupasan beton 25.7.3 Tulangan spiral R25.7.3 Tulangan spiral R25.7.3.1 Tulangan spiral harus ditahan pada jarak antar tulangan dan susunan yang benar untuk mencegah perpindahan terjadinya (displacement) ketika proses pengecoran. terdiri dari tulangan atau kawat menerus dengan spasi sama dengan spasi bersih sesuai dengan a) dan b): 25.7.3.1 Tulangan spiral tempatnya, dengan a) Setidaknya lebih besar dari 25 mm dan (4/3)dagg b) Tidak lebih dari 75 mm 25.7.3.2 Untuk konstruksi cor di tempat, nilai diameter batang atau kawat spiral minimal 9,5 mm. R25.7.3.2 Dengan pertimbangan aspek penerapan pada konstruksi dengan metode cor di tempat, diameter minimal untuk tulangan spiral adalah 9,5 mm (tulangan ulir 602 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN atau polos D10, atau kawat ulir D8, atau kawat polos 8). Ukuran standar diameter tulangan spiral adalah 9,5, 12,7, dan 15,9 mm untuk material canai panas maupun dingin, tulangan polos atau ulir. 25.7.3.3 Rasio volumetrik tulangan spiral R25.7.3.3 Pengaruh tulangan spiral dalam meningkatkan kekuatan inti beton tidak terlihat sampai kolom menerima beban dan deformasi yang cukup untuk membuat kulit beton pecah. Jumlah tulangan spiral yang dibutuhkan oleh Pers. (25.7.3.3) ditujukan untuk memberikan kekuatan tambahan untuk kolom yang menerima beban konsentris yang sama dengan atau sedikit lebih besar dari kekuatan yang hilang ketika kulit beton pecah. Penurunan Pers. (25.7.3.3) diberikan oleh Richart (1933). Hasil uji menunjukkan bahwa kolom yang dipasang spiral mempunyai daktilitas dan ketegaran yang cukup baik. Riset (Richard et al. 1929; Richart 1933; Pessiki et al 2001; Saatcioglu and Razvi 2002) mengindikasikan bahwa kekuatan leleh tulangan yang dapat digunakan sebagai pengekang mencapai 700 MPa. ρs, harus memenuhi Pers. (25.7.3.3). '0,451gcschytAfAf (25.7.3.3) dimana nilai fyt tidak boleh lebih besar dari 700 MPa. tulangan 25.7.3.4 Tulangan spiral harus diangkur dengan 1-1/2 putaran tambahan batang spiral atau kawat di setiap ujungnya. R25.7.3.4 Angkur spiral diilustrasikan pada Gambar R25.7.3.4. 1 - 1/2Putaran tambahanSpiral Gambar R25.7.3.4 - Pengangkuran spiral 25.7.3.5 Tulangan spiral dapat disambung dengan a) atau b): 603 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN a) Sambungan mekanis atau las yang memenuhi 25.5.7 b) Sambungan lewatan yang sesuai dengan 25.7.3.6 untuk fyt tidak melebihi 420 Mpa lewatan spiral harus lebih dari 300 mm dengan panjang lewatan sesuai Tabel 25.7.3.6. 25.7.3.6 Sambungan Tabel 25.7.3.6 - Panjang lewatan untuk tulangan spiral Ujung batang atau kawat spiral yang dilewatkan Panjang lewatan mm Tulangan Lapisan Tidak dilapisi atau lapis seng (galvanis ) Lapis epoksi atau seng dan lapis ganda epoksi Tidak dilapisi Tidak perlu kait 48db Batang ulir Tidak perlu kait 72db Kait standar 25.3.2[1] 48db Tidak perlu kait Tidak perlu kait 48db 72db Kawat ulir Lapis epoksi Kait standar 25.3.2[1] 48db Tidak dilapisi atau lapis seng (galvanis ) Tidak perlu kait 72db Batang polos Kait standar 25.3.2[1] 48db Tidak perlu kait Kait standar 25.3.2[1] 72db Kawat polos Tidak dilapisi 48db [1]Kait ditanam di dalam inti beton yang dikekang oleh spiral 25.7.4 Sengkang pengekang R25.7.4 Sengkang pengekang 25.7.4.1 Sengkang pengekang (hoops) terdiri dari tulangan sengkang tertutup atau tulangan sengkang lingakaran menerus, yang terdiri dari beberapa elemen tulangan yang masing-masing memiliki kait seismik di kedua ujungnya. R25.7.4.1 Mengacu pada R25.7.2.4. 604 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 25.7.4.2 Di ujung elemen tulangan pada sengkang pengekang harus di angkur yang kait menggunakan memenuhi 25.3.4 dan dikaitkan dengan tulangan Sengkang longitudinal. pengekang tidak boleh terbuat dari batang ulir berkepala yang saling mengikat. seismik R25.8 - Angkur pascatarik dan kopler R25.8.1 Kekuatan yang dibutuhkan untuk tendon-sambungan angkur-tendon atau berlaku juga untuk tendon dengan atau tanpa lekatan, jika diuji dalam kondisi tanpa lekatan, berdasarkan 95 persen kekuatan tarik spesifik dari baja prategang dalam pengujian. Pengujian baja dibutuhkan untuk memenuhi ketentuan minimum dari standar ASTM yang disebutkan pada 20.3.1. Kekuatan angkur dan penyambung melebihi kekuatan desain maksimum dari baja prategang dalam jumlah yang cukup besar, di sisi terjadi efek peningkatan tegangan (stress-raiser) yang berhubungan dengan angkur dan sambungan pascatarik. Kekuatan angkur dan penyambung harus diperoleh deformasi permanen, dan set yang minimum, dengan pengertian bahwa deformasi dan set akan terjadi ketika pengujian. Susunan tendon harus memenuhi persen perpanjangan yang tertera pada ACI 423.7. Metode uji statis dan fatik untuk angkur dan penyambung tertera dalam ICC-ES Acceptance Criteria AC303 (2011). 25.8 - Angkur pascatarik dan kopler 25.8.1 Angkur dan kopler untuk tendon harus menyalurkan kekuatan setidaknya 95 persen dari nilai fpu jika diuji dalam kondisi tanpa lekatan (unbonded), tanpa melebihi nilai set yang diantisipasi. lain, dengan besar syarat 2 25.8.2 Angkur dan kopler untuk tendon dengan ditempatkan sehingga 100 persen dari nilai fpu dapat disalurkan pada penampang kritis setelah tulangan pada komponen struktur. R25.8.2 Angkur dan penyambung untuk tendon yang mengembangkan kurang dari 100 persen kekuatan tarik yang dispesifikasikan dari baja prategang hanya boleh digunakan jika panjang transfer lekatan antara angkur atau penyambung dan penampang kritis sama dengan atau melebihi nilai yang disyaratkan untuk mengembangkan kekuatan baja prategang. Panjang ini dapat dihitung berdasarkan hasil pengujian karakteristik lekat dari strand prategang yang tidak ditarik (Salmons and McCrate 1977), atau uji lekat pada material baja prategang lainnya. lekatan harus dengan lekatan pascatarik terekat lekatan 25.8.3 Dalam konstruksi tanpa lekatan berulang, (fatigue) R25.8.3 Hasil diskusi mengenai beban fatik dijelaskan dalam ACI 215R. yang menerima kemungkinan beban terjadinya fatik 605 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN pada tulangan prategang di angkur dan kopler harus dipertimbangkan. Penjelasan mendetail mengenai pengujian dengan beban statis dan siklik untuk tendon lekatan dan angkur dari tendon terdapat dalam ACI 423.3R (pasal 4.1.3) dan ACI 301 (pasal 15.2.2). tanpa 25.8.4 Kopler harus ditempatkan di lokasi yang disetujui oleh perencana ahli bersertifikat dan ditutup cukup lama untuk memberikan ruang terhadap pergerakan tertentu. 25.9 - Daerah angkur untuk tendon pascatarik 25.9 - Daerah angkur untuk tendon pascatarik 25.9.1 Umum R25.9.1 Umum - Ketentuan pendetailan dalam AASHTO LRFD Bridge Design Specifications (AASHTO LRFDUS) untuk analisis dan penulangan daerah angkur pascatarik adalah memadai untuk standar ini. Standar ini juga merujuk pada pedoman AASTHO untuk daerah khusus di sekitar angkur, serta peralatan dan pengujian kelayakannya. tendon pascatarik terdiri dari dua daerah a) dan b): 25.9.1.1 Daerah angkur R25.9.1.1. Berdasarkan atas prinsip St. Venant, lingkup daerah angkur diestimasi kira-kira sama dengan dimensi penampang yang terbesar. Daerah lokal dan umum ditunjukkan dalam Gambar R25.9.1.1a a) Daerah lokal harus dianggap sebagai prisma empat persegi panjang beton (atau ekuivalen prisma persegi untuk lingkanran atau oval) yang angkur secara langsung mengelilingi perangkat angkur serta tulangan kekangan. hDaerah umumDenah h Daerah lokalPotongan elevasi penampang b) Daerah umum termasuk daerah lokal dan daerah yang dianggap sebagai bagian komponen struktur dimana gaya prategang terpusat disalurkan ke beton dan disebarkan secara lebih merata ke seluruh bagian penampang. Gambar R25.9.1.1a - Daerah lokal dan daerah umum 606 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN lokasi angkur Daerah umum 1,0 h 1,0 h - 1,5 hPotongan melalui pelat pada Tendon Di depan angkur h Gambar R25.9.1.1b - Daerah umum untuk angkur yang ditempatkan jauh dari ujung komponen struktur lokal direncanakan mengikuti 25.9.3 25.9.1.2 Daerah harus umum direncanakan mengukuti 25.9.4 25.9.1.3 Daerah harus 25.9.1.4 Kekuatan tekan beton yang diperlukan pada saat penarikan tendon ditentukan berdasarkan 26.10. 25.9.1.5 Tahapan proses penarikan tendon harus diperhitungkan dalam desain, dan dispesifikasikan seperti yang disyaratkan oleh 26.10. R25.9.1.5 Tahapan penegangan oleh peralatan angkur sangat mempengaruhi tegangan daerah umum. Dengan demikian, sangat penting untuk memperhatikan tidak tahapan tahapan akhir pada hanya penegangan setelah semua tendon ditarik, tetapi pada tahapan menengah saat konstruksi. Gaya pencar (bursting) yang akibat masing-masing kritis paling tendon maupun kombinasi penarikan seluruh harus diperhitungkan. kelompok tendon 25.9.2 Kekuatan perlu R25.9.2 Kekuatan perlu 25.9.2.1 Gaya prategang terfaktor pada perangkat angkur Ppu harus mencapai nilai terkecil dari a) hingga c), dimana 1,2 adalah faktor beban dari 5.3.12: terfaktor adalah hasil kali faktor beban dan gaya prategang maksimum yang diizinkan. Tegangan izin tarik maksimum pada saat jacking tertuang dalam 20.3.2.5.1. R25.9.2.1 Gaya prategang a) 𝟏, 𝟐(𝟎, 𝟗𝟒𝒇𝒑𝒚)𝑨𝒑𝒔 b) 𝟏, 𝟐(𝟎, 𝟖𝟎𝒇𝒑𝒖)𝑨𝒑𝒔 c) Beban dari spesifikasi pabrik perangkat angkur dikalikan 1,2 jacking maksimum 607 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 25.9.3 Daerah local R25.9.3 Daerah lokal - Daerah lokal lokal yang menahan dan diakibatkan menyalurkannya ke bagian lain dari daerah angkur. Perilaku daerah lokal sangat tergantung sifat-sifat khusus perangkat angkur dan penulangan kekangannya, dan tidak geometri penampang dan pembebanan dari struktur keseluruhan. Desain daerah lokal kadang- kadang tidak dapat diselesaikan sampai penentuan angkur yang akan digunakan telah ditetapkan. Bila digunakan angkur khusus, produsen harus menyiapkan hasil uji yang membuktikan bahwa perangkat tersebut memenuhi standar AASTHO LRFD Bridge Design Specification (LRFDCONS) artikel 10.3.2.3. Pertimbangan utama dalam lokal adalah pengaruh desain daerah tegangan tumpu (bearing) yang tinggi dan kecukupan tulangan pengekang yang ada untuk meningkatkan kapasitas beton yang tumpu di daerah menahan tersebut. tegangan tinggi lokal untuk angkur pascatarik harus memenuhi a), b) atau c): 25.9.3.1 Desain daerah perangkat angkur, a) Perangkat angkur untuk monostrand atau batang tunggal diameter 16 mm atau yang lebih kecil harus memenuhi kekuatan tumpu dan persyaratan daerah lokal dari ACI 423.7 terlalu dipengaruhi b) Perangkat angkur multistrand harus memenuhi persyaratan kekuatan tumpu sesuai AASTHO LRFD Bridge Design Specification artikel 5.10.9.7.2, kecuali faktor beban ditentukan berdasarkan 5.3.12 dan ditentukan dari 21.2.1 angkur c) Perangkat harus memenuhi uji yang ditetapkan dalam AASTHO Bridge Design Specification artikel 5.10.9.7.3, dan ditetapkan AASTHO LRFD Bridge artikel Construction 10.3.2.3 khusus LRFD tegangan Specification, 25.9.3.2. Bila digunakan angkur khusus, tambahan harus disediakan sebagai tambahan tulangan pengekang yang disyaratkan untuk perangkat angkur tersebut. tulangan samping 25.9.3.2.1 Tulangan samping tambahan harus sama konfigurasinya dan paling rasio volumetriknya sebanding sedikit dengan tulangan samping tambahan yang digunakan ketika uji penerimaan kualitas perangkat angkur. R25.9.3.2.1 Tulangan samping dipasang di daerah angkur, pada lapisan terluar penampang untuk membatasi lebar retak dan spasi retak. Penulangan di daerah umumuntuk aksi lain (seperti susut dan suhu) dapat digunakan sebagai tambahan samping. persyaratan Penentuan tambahan tulangan samping tergantung pada perangkat angkur yang digunakan dan umumnya belum dapat ditentukan sampai perangkat angkur yang spesifik dipilih. penulangan 25.9.4 Daerah umum R25.9.4 Daerah umum - Dalam daerah teori bahwa umum, asusmsi dasar tetap datar penampang adalah tidak tarik yang dapat berlaku. Tegangan tendon, disebabkan perangkat angkur (bursting), pencaran termasuk pengelupasan (spalling), dan tegangan tarik tepi seperti tampak dalam Gambar R25.9.4 desain. harus diperhitungkan dalam 608 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Tegangan tekan tepat di depan daerah lokal harus diperiksa (Gambar R25.9.1.1b) Denah C Potongan Gaya pencar (burst) Gaya tarik tepi longitudinal Gaya spalling T Gambar R25.9.4 - Daerah tegangan tarik dalam daerah umum 25.9.4.1 Ukuran daerah umum adalah terbesar sama penampang. Untuk pelat dengan angkur atau grup angkur terpasang sepanjang tepi pelat, ketebalan daerah umum harus diambil sebagai spasi tendon tersebut. R25.9.4.1 Kedalaman daerah umum pada pelat ditentukan dalam AASTHO LRFD Bridge Design Specification (LRFDUS) artikel 5.10.9 sebagai spasi tendon (Gbr R25.9.4.1). Mengacu 25.9.4.4.6 untuk angkur monostrand. dengan dimensi yang Kedalaman daerah umum = s s = spasi tendon sepanjang tepi pelat Gambar R25.9.4.1 - Dimensi daerah umum pada pelat pascatarik 25.9.4.2 Untuk angkur yang terletak jauh dari ujung komponen struktur, bagian daerah umum harus termasuk daerah terganggu (disturb region) di depan dan di belakang angkur tersebut. R25.9.4.2 Ukuran daerah umum untuk angkur yang jauh dari ujung komponen struktur didefinisikan dalam Gambar R25.9.1.1b. terletak 609 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 25.9.4.3 Analisis daerah umum R25.9.4.3 Analisis daerah umum 25.9.4.3.1 Metode a) hingga c) dapat termasuk dengan prosedur-prosedur pedoman yang telah diberikan oleh AASTHO LRFDUS dan Breen et al. (1994). menunjukkan Prosedur-prosedur prediksi kekuatan yang konservatif bila dibandingkan dengan hasil percobaan (Breen at al. 1994). Penggunaan model strut-and-tie sangat bermanfaat untuk desain daerah umum. R25.9.4.3.1 Metode desain tersebut digunakan untuk desain daerah umum: a) Model strut-and-tie berdasarkan pasal 23 ini b) Analisis termasuk analisis elemen hingga atau metode setara tegangan linier c) Rumusan penyederhanaan menurut AASTHO LRFD Bridge Design Specification artikel 5.10.9.6, kecuali bila dibatasi oleh 25.9.4.3.2 Dalam banyak aplikasi angkur dimana terdapat banyak atau daerah beton yang masif disekitar angkur, persamaan yang disederhanakan menggunakan AASTHO LRFDUS dan Breen et al. (1994) dapat digunakan kecuali pada kasus 25.9.4.3.2. Desain daerah umum menggunakan metode lain diizinkan dengan catatan bahwa tahapan desain dalam penentuan kekuatan sesuai dengan hasil uji yang komprehensif. Nilai besaran gaya bursting Tburst dan jarak pusat ke permukaan tumpu angkur dburst dapat dihitung dengan Pers. (R25.9.4.3.1a) dan (R25.9.4.3.1b). Notasi yang digunakan dalam persamaan ini ditunjukkan dalam Gambar R 25.9.4.3.1 untuk gaya prategang kecil. Aplikasi dengan eksentrisitas urutan persamaan-persamaan penarikan tendon harus dipertimbangkan bila terdapat lebih dari satu tendon. ini, 0,251ancburstpuhTPh (R25.9.4.3.1a) 0,52burstancdhe (R25.9.4.3.1b) Dimana ∑ Ppu adalah jumlah gaya tendon terfaktor Ppu dari gaya tendon indiviual. hanc adalah kedalaman perangkat angkur, atau satu grup tendon yang berspasi rapat pada arah yang ditinjau; eanc adalah eksentristas (selalu bertanda positif) dari angkur atau titik berat kelompok angkur penampang (Gambar R25.9.4.3.1). terhadap Perangkat-perangkat angkur sebaiknya dianggap berspasi rapat apabila spasi sumbu ke sumbunya antara angkur lebih kecil dari 1,5 kali lebar perangkat angkur dalam arah yang ditinjau. 610 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dburst h/2 c.g.c Tburst eanc hanc Ppu Ppu /2 Ppu /2 Gambar R25.9.4.3.1 - Notasi yang digunakan dalam daerah umum 25.9.4.3.2 Persamaan-persamaan yang dalam disederhanakan 25.9.3.1c) tidak boleh digunakan untuk desain daerah umum bila terdapat keadaan a) hingga g): R25.9.4.3.2 Persamaan sederhana dalam tak bisa digunakan AASTHO LRFDUS untuk kasus yang tercantum dalam daftar 25.9.4.3.2. Bila ini yang terjadi, analisis yang lebih rinci harus dilakukan. Sebagai tambahan, prategang pascatarik pada penampang tipis, penampang dengan sayap, penampang tidak beraturan atau bila tendon mengalami pelengkungan dalam daerah umum desain di dasarkan pada AASTHO LRFDUS artikel 5.10.9.4 dan 5.10.9.5. Rekomendasi detail untuk prinsip- prinsip desain yang berlaku untuk semua terdapat dalam artikel jenis metode 5.10.9.3.2 AASTHO LRFDUS. tercantum a) Penampang yang bukan persegi b) Memiliki diskontinuitas pada atau di daerah umum yang dapat dekat mengganggu lintasan aliran gaya c) Jarak ke tepi minimum yang lebih kecil dari 1,5 kali dimensi lateral angkur di arah tersebut. d) Digunakan angkur lebih dari satu yang tidak dirapatkan dalam satu grup Perangkat angkur untuk kelompok tendon monostrand dengan monostrand individual sering dijumpai di balok. Bila balok memiliki satu angkur atau sekelompok angkur yang dipasang dengan spasi rapat, persamaan sederhana dalam R25.9.4.3.1 dapat digunakan, kecuali terjadi kasus dalam 25.9.4.3.2. Untuk kasus yang lebiih rumit dapat didesain menggunakan metode strut-and-tie. Penjelasan rincinya terdapat dalam AASTHO LRFDUS dan Breen et al. (1994). e) Pusat masa tendon terletak di luar daerah kern f) Sudut kemiringan angkur di daerah umum lebih kecil dari -5 derajat dari garis pusat melalui sumbu komponen struktur. Sudut negatif berarti arah gaya angkur menjauh dari pusat berat penampang yang diberikan g) Sudut kemiringan angkur di daerah umum lebih besar dari +20 derajat dari garis pusat sumbu komponen struktur. Sudut positif berarti arah gaya angkur menuju dari pusat berat penampang dimensi diperhitungkan dalam desain dan analisis dengan a) atau b): 25.9.4.3.3 Pengaruh tiga R25.9.4.3.3 Adanya ketentuan untuk analisis tiga dimensi adalah untuk menjamin pengaruh gaya tegak lurus ke bidang utama komponen struktur seperti gaya pencar (bursting) dalam penampang tipis, atau pelat Dalam kebanyakan kasus, pengaruh ini dapat dianalisis secara terpisah untuk setiap arah beban, tapi kadangkala analisis 3D penuh diperlukan (contoh, diafragma untuk angkur tendon eksternal). a) Analisis tiga dimensi b) Pendekatan dengan menjumlahkan pengaruh dari dua bidang ortogonal perlu diperhitungkan. 611 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN R25.9.4.4 Batasan penulangan 25.9.4.4 Batasan penulangan 25.9.4.4.1 Kekuatan tarik beton diabaikan dalam perhitungan kebutuhan tulangan. 25.9.4.4.2. Penulangan harus disediakan untuk menahan gaya pencar (bursting), pengelupasan (spalling), dan gaya tarik tepi longitudinal akibat perangkat angkur. Pengaruh perubahan bentuk penampang yang mendadak dan tahapan pelaksanaan penarkan tendon harus diperhitungkan. R25.9.4.4.2. Dalam beberapa kasus, dapat penulangan persyaratan ditentukan sebelum detail layout tendon dan angkur demikian diketahui. Dengan tanggung jawab desain dan persetujuan harus jelas dan tercatat dalam dokumen konstruksi. di Adanya penampang menyebabkan dapat penyimpangan yang cukup berarti pada lintasan gaya. Penyimpangan ini dapat meningkatkan gaya tarik yang besar seperti ditunjukkan dalam Gambar R25.9.4.4.2. tidak perubahan mendadak h(a) Potongan Penampang Persegi Panjang Tburst ,25 Ppu dburst dburst Ppu /2(b) Potongan bagian sayap dan diafragma ujung Tburst h hanc hanc Ppu Ppu Tburst ,50 Ppu Ppu /2 Ppu /2 Ppu /2 Gambar R25.9.4.4.2 - Pengaruh perubahan bentuk penampang balok yang ditempatkan jauh dari ujung komponen struktur, Tulangan dengan lekatan harus disediakan untuk mentransfer setidaknya 0,35Ppu ke dalam beton dibelakang 25.9.4.4.3 Untuk angkur R25.9.4.4.3. Bila di tempatkan di ujung komponen struktur, tegangan tarik local terjadi di belakang angkur akibat (Gambar R25.9.1.1b) kompatibiltas deformasi antara bagian di angkur tidak 612 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN angkur. Penulangan ini harus ditempatkan secara simetris mengelilingi angkur, serta tegangan secara dapat menyalurkan penuh baik di depan maupun di belakang angkur. depan dan di belakang angkur. Tulangan pengikat nonprategang sejajar tendon harus untuk daerah dipasang membatasi penyebaran retak di belakang angkur. Persyaratan 0,35Ppu dikembangkan dengan memakai 25% gaya prategang tidak terfaktor yang harus dipikul oleh tulangan pada tegangan 0,6fy menggunakan factor beban sebesar 1,2. sehingga, kekeuatan leleh penuh tulangan fy harus digunakan dalam yang diberikan. di angkur perhitungan kapastitas 25.9.4.4.4 Bila tendon melengkung di daerah umum, tulangan dengan lekatan harus disediakan untuk mengantisipasi gaya radial dan gaya belah, kecuali untuk pelat tendon monostrand, atau bila analisis menunjukkan penulangan tersebut tidak diperlukan. 25.9.4.4.5 Penulangan dengan kapasitas tarik setidaknya 2% dari gaya prategang terfaktor harus dipasang lurus terhadap arah sejajar bidang pembebanan angkur untuk mencegah pengelupasan tendon beton. Kecuali untuk pelat monostrand, analisis menunjukkan penulangan tersebut tidak diperlukan. R25.9.4.4.5. Gaya spalling untuk tendon- tendon dengan titik berat berada dalam kern penampang diperkirakan sebesar 2% dari gaya prategang terfaktor. Asumsi ini tidak berlaku untuk perangkat multi angkur dengan spasi pusat ke pusat angkur lebih besar dari 0,4 kali tinggi penampang. tegak atau bila 25.9.4.4.6 Pada angkur monostrand dengan diameter strand 12.7 mm atau yang lebih kecil dalam pelat beton normal, penulangan yang memenuhi a) dan b) harus disediakan di daerah umum kecuali analisis yang lebih detail berdasarkan penulangan 25.9.4.3 tersebut ini tidak diperlukan: R25.9.4.4.6 Untuk pelat dengan tendon monostrand penulangan penentuan minimum di daerah umum ditentukan berdasarkan ACI 423.3R, yang diperoleh dari Breen et al. (1994). Contoh detail terlihat dalam gambar R25.9.4.4.6. Batang- batang horizontal sejajar penampang tepi seperti disyaratkan dalam 25.9.4.4.6(a) harus menerus. menunjukkan a) Dua horizontal sedikitnya berdiameter 13 mm (D13) harus dipasang sejajar terhadap sisi pelat. ini diperkenankan menempel pada sisi permukaan angkur dan harus berada dalam jarak sejauh h/2 di depan masing-masing perangkat angkur. harus ditperpanjang sedikitnya 150 mm dari setiap sisi masing-masing perangkat angkur batang tulangan Uji-uji yang menjadi dasar rekomendasi (1994) dibatasi dengan Breen et al. perangkat angkur diameter 12,7 mm, tendon tanpa lekatan, strand 1860 MPa dan beton normal. Jadi untuk angkur berukuran lebih besar, beton ringan, maka Komite ACI 423 menyarankan agar spasi dan jumlah penulangan harus disesuaikan secara konservatif agar diperoleh gaya angkur lebih besar, dengan kekuatan tarik belah yang lebih kecil pada beton ringan. Tulangan Penulangan ini dari b) Bila spasi sumbu ke sumbu perangkat angkur berjarak 300 mm atau kurang, ACI 423.3R, dan Breen et al. (1994) merekomendasikan penggunaan tulangan 613 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN maka perangkat angkur tersebut harus ditinjau sebagai sebuah kelompok. Untuk setiap kelompok yang terdiri dari 6 atau lebih perangkat angkur, sebanyak n + 1 tulangan hairpin atau sengkang tulangan tertutup dengan diameter minimal 10 mm (D10) harus dipasang, dimana n adalah jumlah angkur terpasang. Satu buah tulangan hairpin atau sengkang harus dipasang di antara masing-masing perangkat ankur dan satu buah dipasang pada masing-masing sisi kelompok angkur. Tulangan hairpin atau sengkang harus kaki-kakinya dengan ditempatkan memanjang ke arah pelat dan tegak lurus terhadap tepi pelat. Bagian tengah tulangan hairpin dipasang tegak lurus bidang pelat dari 3h/8 hingga h/2 di depan perangkat angkur. hairpin untuk daerah pengangkuran yang berada dalam rentang 300 mm dari sudut- sudut pelat untuk menahan gaya tarik tepi. Kata 25.9.4.4.6 mempunyai makna seperti yang ditunjukkan dalam Gambar R25.9.1.1b. "di depan" dalam Untuk kasus-kasus dimana perangkat angkur multistrand digunakan untuk tendon- tendon pelat, maka semua ketentuan 25.9.4 harus terpenuhi. Penulangan yang dipasang tegak lurus bidang pelat yang disyaratkan dalam 25.9.4.4.6(b) untuk tendon yang berspasi rapat harus juga diberikan dalam kasus tendon-tendo yang berspasi lebar. c) h/2 h/2 Tepi pelat Batang lurus D13 atau lebih besar sejajar dengan tepi pelat dan dilingkupi tulangan hairpin C Tendon (typ.)L 3h/8 hingga h/2 Perpanjangan mm Batang D10 atau lebih besarTulangan hairpin dibutuhkan jika, s mm h Spasi angkur, s AA(b) Denah Gambar R25.9.4.4.6 - Penulangan daerah angkur untuk kelompok angkur tendon diameter 12,7 mm atau lebih kecil di pelat 25.9.4.5 Batasan tegangan di daerah R25.9.4.5 Batasan tegangan di daerah umum umum 614 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 25.9.4.5.1 Tegangan desain kekuatan tak boleh melebihi Tabel tarik R25.9.4.5.1 Nilai kekuatan tarik nominal tendon pratengang terlekat dibatasi sebesar kekuatan leleh baja pratengang karena Pers. tidak berlaku untuk kondisi selain perilaku lentur. Nilai untuk tulangan lekatan didasarkan 20.3.2.4.1, tetapi dibatasi untuk pemakaian nonlentur yang pendek ini. maksimum nominal 25.9.4.5.1. tulangan pada (20.3.2.3.1) Tabel 25.9.4.5.1 - Tegangan tarik desain maksimum di tulangan prategang tanpa Tegangan tarik desain maksimum Jenis tulangan Tulangan nonprategang fy Tulangan prategang terlekat fpy Tulangan prategang tanpa lekatan fse + 70 25.9.4.5.2 Tegangan beton tak boleh melampaui 0,7λfci', tekan R25.9.4.5.2 Deformasi inelastik beton dapat terjadi dalam daerah umum karena daerah angkur direncanakan berdasarkan pada pendekatan kekuatan. Penggunaan koefisien λ untuk beton ringan menurunkan kekuatan tarik beton, yang secara tak langsung membatasi tekan, demikian juga penyebaran yang lebar serta kegetasan dipelihatkan pada daerah pengangkuran beton ringan. nominal dengan λ didefinisikan dalam 19.2.4. tegangan 25.9.4.5.3 Bila beton terkekang oleh sengkang pengekang atau sengkang spiral dan efek pengekangan tulangan direkam oleh pengujian dan analisis. Peningkatan kekangan kekuatan diperkenankan dalam perhitungan kekuatan nominal daerah umum. R25.9.4.5.3 Bila kekangan beton dinilai efektif, bisa ditingkatkan (Breen et al. 1994). Hasil penelitian Breen et al. (1994) membuktikan bahwa tegangan tekan yang dihasilkan prategang tambahan yang diaplikasikan tegak lurus terhadap sumbu tendon utama dapat secera efektif meningkatkan kekuatan beton di daerah angkur. kekuatan tekan beton tekan akibat digunakan tidak boleh ditegangkan sebelum hasil uji silinder beton yang dirawat sesuai dengan komponen strukturnya mencapai minimum 17 MPa untuk batang dan strand tunggal, dan minimum 28 MPa untuk tendon multistrand, kecuali bila telah memenuhi 25.9.4.5.5. 25.9.4.5.4 Tulangan prategang R25.9.4.5.4 Untuk membatasi retak susut awal, tendon monostrand ditegangkan pada tegangan tidak kurang dari 17 MPa. Dalam kasus seperti ini, baik digunakan angkur monostrand yang ukurannya lebih besar maupun penarikan tendon dilakukan secara bertahap, seringkali dilakukan pada tingkat 1/3 atau 1/2 dari gaya prategang seperti yang diizinkan oleh 25.9.4.5.5. 25.9.4.5.5 Peraturan 25.9.4.5.4 perlu diikuti bila a) atau b) terpenuhi: tidak 615 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN a) Digunakan angkur yang ukurannya lebih besar untuk mengkompensasi kekuatan tekan beton yang lebih rendah b) Tulangan prategang ditarik tidak lebih dari 50% dari gaya pratengang akhir 25.9.5 Detail penulangan tulangan, spasi tulangan, selimut beton dan detail harus lain saat memperhatikan fabrikasi dan pemasangan tulangan; ukuran agregat dan aspek pemadatan beton waktu pengecoran. 25.9.5.1 Penentuan ukuran untuk daerah angkur toleransi pada 616 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 26 - DOKUMEN KONSTRUKSI DAN INSPEKSI 26.1 - Ruang lingkup R26.1 - Ruang lingkup ini menetapkan persyaratan minimum untuk informasi yang harus disertakan dalam dokumen konstruksi yang proyek. Persyaratan ini meliputi informasi dalam desain struktur yang akan disampaikan ke kontraktor, pengawasan terhadap kualitas pekerjaan kontraktor, dan pengadaan inspeksi apakah untuk mengecek pekerjaan kontraktor sesuai dengan dalam persyaratan dokumen konstruksi. Dalam ACI 318 edisi 2011, ketentuan-ketentuan terdapat dalam keseluruhan dokumen. Mulai ACI ketentuan 318 edisi 2014, mengenai pekerjaan konstruksi telah dikumpulkan dalam pasal ini untuk digunakan perencana ahli bersertifikat, kecuali perihal pada Pasal 17. Ketentuan mengenai konstruksi dan inspeksi terkait angkur terdapat dalam Pasal 17 dan dijelaskan secara spesifik pada 26.7 dan 26.13. Pasal digunakan dalam yang tercantum ini semua Pasal ini ditujukan untuk perencana ahli bersertifikat yang bertanggung jawab dalam memasukkan persyaratan proyek dalam dokumen konstruksi. Persyaratan desain dan konstruksi harus dicantumkan agar dalam mempermudah dalam memenuhi persyaratan dalam standar ini. Kontraktor tidak dimaksudkan untuk dapat membaca dan menginterpretasikan standar yang dipakai. dokumen konstruksi kontraktor dokumen konstruksi untuk standar ini harus dihindari karena kontraktor tidak bertanggung jawab dalam detail desain atau persyaratan dengan konstruksi pemahaman mendalam terhadap desain. Rujukan spesifik terhadap ketentuan standar juga harus dihindari karena tujuan penggunaan agar ketentuan yang dipakai dapat dicantumkan dalam dokumen konstruksi. Sebagai contoh, rujukan untuk ketentuan spesifik dalam Pasal 26 diganti dengan rujukan yang sesuai dengan dokumen konstruksi proyek. Rujukan ACI dan standar ASTM juga dapat dipakai. Rujukan umum dalam yang terkait standar adalah 617 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Pasal ini meliputi ketentuan-ketentuan untuk beberapa informasi yang harus ada dalam dokumen konstruksi. Pasal ini tidak ditujukan sebagai daftar serba inklusif; butir tambahan dapat diterapkan dalam proyek atau disyaratkan oleh perencana ahli bersertifikat. ACI 301 adalah rujukan spesifikasi konstruksi yang konsisten terhadap persyaratan standar ini. tertentu, seperti pada material pracetak atau struktur pascatarik, dimana desain dan pekerjaan pendetailan didelegasikan kepada perencana spesialis atau kontraktor yang mempunyai keahlian yang khusus. Perencana dimaksud ahli bersertifikat yang mempunyai keahlian khusus dalam desain dan konstruksi komponen struktur yang didelegasikan. Dalam situasi spesialis perencana adalah Daftar isi ini untuk Pasal 26: Pasal Cakupan 26.1 Lingkup 26.2 Kriteria desain Informasi komponen Material beton dan persyaratan campuran Produksi beton dan konstruksi Material konstruksi Angkur beton Penanaman Persyaratan tambahan untuk beton pracetak Persyaratan tambahan untuk beton prategang Bekisting Evaluasi beton dan penerimaan beton 26.3 26.4 26.5 tulangan dan persyaratan 26.6 26.7 26.8 26.9 26.10 26.11 26.12 26.13 Inspeksi 26.1.1 Pasal ini menjelaskan a) hingga c): R26.1.1 Pasal 17, Pengangkuran ke beton, juga terdapat informasi desain, persyaratan penerimaan, dan persyaratan inspeksi untuk angkur beton. R26.1.1 a) dan b) Kecuali untuk persyaratan 26.13, inspeksi ketentuan-ketentuan dalam pasal ini diatur berdasarkan dan informasi persyaratan penerimaan. a) Informasi desain yang dinyatakan secara spesifik oleh perencana ahli bersertifikat dalam dokumen konstruksi, jika diterapkan dalam proyek. dalam desain b) Persyaratan penerimaan dinyatakan secara spesifik oleh perencana ahli bersertifikat dalam dokumen konstruksi, jika dapat diterapkan dalam proyek. Informasi desain dalam pasal ini adalah bersifat spesifik pada proyek tertentu dan dikembangkan dalam tahap desain. Hal ini 618 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN menggambarkan basis desain atau memberikan informasi terkait pekerjaan konstruksi. Hanya informasi desain yang dapat diterapkan pada pekerjaan tersebut yang perlu disediakan. adalah yang ketentuan-ketentuan menetapkan kualitas minimum pekerjaan konstruksi. Standar tidak ditujukan agar perencana tidak persyaratan seluruh menyertakan penerimaan dalam dokumen konstruksi. Beberapa persyaratan mungkin tidak dapat diterapkan dalam proyek. Persyaratan penerimaan umum ahli bersertifikat Dokumen konstruksi yang menyertakan persyaratan penerimaan minimum dalam pasal ini dianggap sesuai dengan standar ini, persyaratan dinyatakan secara berbeda, melebihi persyaratan minimum, atau terdapat persyaratan yang lebih detail. bahkan meskipun R26.1.1 c) Pasal 26.13 menjelaskan ketentuan-ketentuan yang digunakan apabila tidak terdapat standar umum inspeksi bangunan. Persyaratan inspeksi ini ditujukan untuk memberikan verifikasi bahwa pekerjaan tersebut telah sesuai seperti yang tercantum dalam dokumen konstruksi. c) Persyaratan inspeksi dinyatakan secara spesifik oleh perencana ahli bersertifikat dalam dokumen konstruksi, jika dapat diterapkan dalam proyek. inspeksi Persyaratan inspeksi dari hukum yang berlaku maupun umum bangunan bersifat lebih kuat dibandingkan persyaratan yang tercantum dalam pasal ini. Mengacu pada 26.13.1. ACI 311.4R memberikan petunjuk untuk inspeksi konstruksi beton, dan ACI 311.6 adalah rujukan spesifikasi untuk pengujian beton ready-mix. peraturan 26.2 - Kriteria desain R26.2 - Kriteria desain 26.2.1 Informasi desain: R26.2.1 a) dan b) Rujukan dokumen yang dapat diterapkan yang mengatur desain termasuk informasi beban, seperti beban gravitasi dan lateral, harus disertakan dalam dokumen konstruksi. R26.2.1 c) Perencana ahli bersertifikat sering kali mendelegasikan beberapa bagian desain struktur ke perencana spesialis. Perencana ahli bersertifikat harus memberikan informasi yang cukup agar desain struktur tersebut konsisten a) Nama dan tahun terbit standar, standar umum bangunan, serta aturan desain yang ada. b) Beban yang digunakan dalam desain. c) Pekerjaan desain yang diserahkan termasuk kriteria kepada kontraktor desain yang dapat diterapkan. 619 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dengan keseluruhan sistem struktur. Informasi ini mengandung beban desain yang mempengaruhi pekerjaan desain yang di delegasikan. Sebagai contohnya, kriteria desain gempa untuk beton pracetak dengan sambungan fascia panel agar sistem sesuai struktur. dengan keseluruhan 26.3 - Informasi komponen struktur R26.3 - Informasi komponen struktur 26.3.1 Informasi desain: R26.3.1 a) Toleransi konstruksi untuk ukuran dapat lokasi dicantumkan dalam dokumen konstruksi dengan mengacu pada ACI 117 untuk konstruksi dengan kondisi cor di tempat, atau ACI ITG-7 untuk konstruksi pracetak. Toleransi lebih ketat untuk proyek tertentu atau toleransi yang tidak dibahas dalam rujukan tersebut juga harus dicantumkan dalam dokumen konstruksi. a) Ukuran, lokasi, toleransi komponen. dan batang 26.4 pencampuran beton 26.4.1 Material beton Persyaratan material dan R26.4 - Persyaratan material dan pencampuran beton 26.4.1.1 Material sementisius 26.4.1.1.1 Persyaratan penerimaan: a) Material sementisius harus memenuhi spesifikasi yang tercantum di dalam Tabel 26.4.1.1.1(a). Tabel 26.4.1.1.1(a) - Spesifikasi untuk material sementisius Material sementisius Spesifikasi ASTM C150M atau Semen Portland SNI 2049:2015 ASTM C595M, tidak termasuk Tipe IS (≥ 70) dan Tipe IT (S ≥ 70) atau SNI 7064:2014 atau SNI 0302:2014 atau Semen hidrolik campuran SNI 8363:2017 Semen hidrolik ekspansif Semen hidrolik ASTM C845M ASTM C1157M Abu terbang (fly ash) dan material pozzolan alami ASTM C618 atau SNI 2460:2014 ASTM C989M atau Semen slag (slag) SNI 6385:2016 620 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Abu silika (silika fume) ASTM C1240 b) Semua material sementisius yang tercantum di dalam Tabel 26.4.1.1.1(a) serta kombinasi materialnya harus disertakan menghitung dalam parameter w/cm pada campuran beton. 26.4.1.2 Agregat R26.4.1.2 Agregat 26.4.1.2.1 Syarat penerimaan: a) Agregat harus sesuai memenuhi ketentuan 1) atau 2): 1) Agregat berat normal: ASTM C33M. 2) Agregat berat ringan: ASTM C330M. b) Agregat yang tidak memenuhi ketentuan ASTM C33M atau ASTM C330M dapat digunakan apabila hasil pengujian menunjukkan bahwa beton yang di produksi memiliki dan durabilitas yang memadai dan disetujui oleh pihak yang berwenang. R26.4.1.2.1 b) Agregat yang memenuhi ketentuan spesifikasi ASTM tidak selalu tersedia, dalam beberapa kasus, material yang tidak memenuhi ketentuan ASTM C33M atau C330M mungkin saja memiliki kekuatan dan daya tahan yang cukup. Untuk material dengan kondisi seperti ini diperbolehkan pemakaiannya apabila ada bukti yang mendukung. Namun secara umum, agregat yang sesuai dengan spesifikasi lebih di prioritaskan untuk dipakai. kekuatan 26.4.1.3 Air R26.4.1.3 Air - Hampir semua air alami yang dapat diminum dan tidak berasa atau bau dapat digunakan sebagai bahan campuran beton. Meskipun kelebihan air dalam proses pencampuran dapat mempengaruhi waktu proses, kekuatan beton, dan stabilitas volume, dan mungkin saja mengakibatkan perubahan warna pada beton dan korosi pada tulangan. Garam dan 26.4.1.3.1 Persyaratan penerimaan untuk membuat a) Air untuk campuran harus memenuhi ketentuan ASTM C1602M. b) Air untuk campuran, termasuk bagian air yang nantinya akan menyebabkan agregat menjadi lembab, tidak boleh mengandung ion klorida dalam kadar yang dapat merusak ketika digunakan untuk membuat beton prategang, untuk beton yang melekat dengan alumunium, atau beton yang dicor terhadap bekisting tetap dari bahan baja galvanis. kandungan merugikan lainnya bisa saja ditemukan dalam campuran air. Kandungan-kandungan seperti ini harus diperhitungkan dalam proses pembuatan beton. R26.4.1.3.1a) C1602M mengizinkan penggunaan air minum untuk campuran terlebih dahulu, termasuk metode untuk menentukan sumber air yang tidak dapat diminum, seperti dari hasil pengoperasian produksi beton, dengan pertimbangan waktu setting ASTM tanpa diuji 621 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dan kekuatan. Frekuensi pengujian harus ditetapkan untuk memastikan pengawasan secara berkala terhadap kualitas air. ASTM C1602M juga menjelaskan batas opsional untuk kandungan klorida, sulfat, alkali, dan zat padat untuk air pencampur yang dapat diubah jika diperbolehkan. 26.4.1.4 Material campuran tambahan R26.4.1.4 Material campuran tambahan (Admixture) (Admixture) 26.4.1.4.1 Syarat penerimaan: R26.4.1.4.1 a) ASTM C494M mencakup Tipe S - bahan tambahan agar beton mencapai kinerja tertentu - yang bisa dinyatakan apabila menghendaki karakteristik kinerja yang tidak disebutkan dalam 26.4.1.4(a), seperti bahan tambahan yang dapat merubah viskositas. Persyaratan utama untuk bahan tambahan Tipe S adalah bahan tambahan tidak memiliki efek yang merugikan pada karakteristik beton apabila diuji dengan ketentuan ASTM C494M. Namun, belum tentu bahan tambahan akan memenuhi kekuatan yang dimaksud meskipun bahan tambahan telah sesuai dengan konfigurasi Tipe S. Pabrikan yang memproduksi bahan tambahan harus memberikan data yang telah menyatakan bahan memenuhi persyaratan Tipe S. a) Material campuran tambahan harus memenuhi ketentuan 1) hingga 4): 1) Reduksi kadar air dan modifikasi waktu pengerasan ASTM C494M. 2) Menghasilkan beton yang dapat secara spesifik mengalir: ASTM C1017M. 3) Gelembung udara di dalam beton: ASTM C260M. 4) Mencegah korosi yang disebabkan oleh klorida: ASTM C1582M. b) Material campuran tambahan yang tidak sesuai pada 26.4.1.4.1(a) harus ditinjau sebelumnya oleh perencana ahli bersertifikat. dengan spesfikasi tambahan R26.4.1.4.1 c) Kalsium klorida tidak boleh digunakan dalam beton prategang karena prategang pada korosi lebih signifikan mempunyai efek yang tulangan dibanding nonprategang. Reduksi pada tulangan prategang dapat berakibat fraktur pada baja. (ACI 222R). c) Kalsium klorida atau bahan tambahan yang mengandung klorida dari sumber material ketidakmurnian selain campuran tidak boleh tambahan digunakan pada beton prategang, pada beton yang melekat pada alumunium, maupun beton yang dicor terhadap bekisting tetap dari bahan baja galvanis. tulangan korosi pada lokal Klorida ion mungkin saja menyebabkan korosi pada alumunium yang tertanam seperti konduit, terutama jika alumunium mengalami kontak dengan baja yang tertanam dan beton berada dalam Persyaratan lembab. lingkungan perlindungan untuk alumunium dijelaskan dalam 26.8.2. Korosi yang terjadi pada baja galvanis lembaran dan baja galvanis permanen dapat terjadi, terutama dalam lingkungan lembab. Batas spesifik untuk konsentrasi ion klorida pada beton dijelaskan dalam 19.3.2.1. 622 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN R26.4.1.4.1 d) Dalam beberapa kasus, penggunaan bahan tambahan dalam beton yang mengandung semen ekspansif ASTM C845M mengakibatkan menurunnya kadar ekspansi dan bertambahnya nilai susut. Mengacu pada ACI 223R. d) Material campuran tambahan yang mengandung ekspansif mengacu pada ASTM C845M harus sesuai dengan semen dan tidak memiliki efek merusak. semen 26.4.1.5 Tulangan serat baja R26.4.1.5 Tulangan serat baja 26.4.1.5.1 Syarat penerimaan: R26.4.1.5.1 a) Deformasi pada serat baja meningkatkan pengangkuran mekanis pada beton. Batas rasio panjang terhadap diameter serat ditentukan berdasarkan hasil data dari pengujian yang tersedia (Parra-Montesinos 2006). Karena data yang menyatakan potensi korosi oleh permasalahan galvanis belum tersedia, penggunaan tulangan serat baja dalam komponen struktur yang diperkuat dengan baja nirkarat (stainless) atau baja galvanis tidak disarankan. Tulangan serat baja yang digunakan untuk menahan geser harus memenuhi ketentuan 1) dan 2): 1) Merupakan tulangan ulir dan memenuhi ASTM A820M. 2) Memiliki rasio panjang dan diameter minimal 50 dan kurang dari 100. 26.4.2 Persyaratan campuran beton R26.4.2 Persyaratan campuran beton 26.4.2.1 Informasi desain R26.4.2.1 a) Persyaratan untuk setiap campuran beton yang digunakan dalam proyek harus dijelaskan dalam dokumen konstruksi. Ini diambil dari persyaratan desain beton pada 19.2 dan persyaratan durabilitas pada 19.3. Persyaratan yang paling ketat juga harus dicantumkan dalam dokumen konstruksi. a) Persyaratan 1) hingga 3) untuk tiap campuran beton berdasarkan kelas eksposur atau desain batang. 1) Kekuatan tekan minimum beton, 'cf . 2) Usia pengujian yang menyatakan 'cf telah memenuhi nilai beton kurang dari 28 hari. jika usia 3) Nilai maksimum w/cm yang dapat diterapkan pada kelas eksposur yang paling ketat sesuai 19.3.2.1. R26.4.2.1 a) 4) Adanya ketentuan mengenai batas ukuran agregat agar saat proses pengecoran, tidak akan terdapat rongga akibat minimnya ruang mengalir untuk beton karena tulangan yang terlalu rapat. Karena ukuran maksimum agregat dapat mempengaruhi karakteristik beton seperti susut, serta biaya pembuatan beton, agregat dengan ukuran terbesar yang konsisten dengan 26.4.2.1 dapat digunakan. Peningkatan pada ukuran agregat akan berefek pada menurunnya 4) Ukuran maksimum nominal agregat kasar tidak melebihi ketentuan i), ii), dan iii): i) seperlima dimensi terkecil dari kedua sisi bekisting ii) sepertiga tebal pelat iii) tiga per empat jarak bersih antar tulangan atau kawat, bundel tulangan (bundle), tulangan prategang, tendon, ikatan tendon tidak berlaku apabila ditemukan metode yang serupa oleh yang perencana Batasan ini ahli bersertifikat 623 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN menyatakan beton dapat dicor dengan sempurna tanpa keropos atau rongga. kadar susut jika ada reduksi yang serupa pada volume pasta. 6) Untuk batang dengan Paparan Kelas C, rujukan untuk batas ion klorida diambil dari 19.3.2.1. 7) Untuk batang dengan Paparan Kategori S, rujukan untuk material sementisius diambil dari 19.3.2.1. 8) Untuk batang dengan Paparan Kelas S2 atau S3, bahan tambahan yang mengandung kalsium klorida tidak boleh digunakan. R26.4.2.1 a) 9) Keseimbangan massa jenis adalah hasil perhitungan massa jenis dari beton ringan dengan asumsi terjadi suatu tingkat tahap awal konstruksi. Keseimbangan massa jenis beton ringan dijelaskan dalam ASTM C567M. Berdasarkan korelasi antara massa dan beton keseimbangan massa jenis, beton ringan dapat diterima pada waktu pengiriman dengan basis massa jenis pada beton segar. 9) Keseimbangan massa jenis beton ringan. kering setelah jenis segar 10) Persyaratan untuk pengumpulan fraksi volumetrik agregat pada beton ringan dalam campuran beton untuk verifikasi nilai λ, jika nilai λ digunakan dalam desain. R26.4.2.1 a) 11) Jika serat baja digunakan untuk menahan geser, terdapat beberapa beton bertulangan serat: 26.4.5.1(a) menjelaskan persyaratan serat; 26.4.2.2(d) menjelaskan dan persyaratan 26.12.5.1(a) kriteria penerimaan. Tulangan serat umumnya dikategorikan berdasarkan jenis, panjang serat, (ACI (𝓵/d), dan 544.3R). 11) Jika digunakan untuk tahanan geser sesuai 9.6.3.1, menggunakan persyaratan untuk beton bertulangan serat baja. kebutuhan untuk takaran minimum; menjelaskan rasio takaran Untuk penerapan dalam struktur, standar ini hanya membahas penggunaan serat baja diskontinu berulir untuk menahan gaya geser. Untuk struktur lain yang serat baja diskontinu menggunakan berulir, prosedur penerimaan terdapat dalam 1.10. Juga terdapat penggunaan serat baja diskontinu dalam beton untuk tujuan penggunaan nonstructural atau fungsional. Ketentuan dalam standar ini membahas mengenai penggunaan serat baja diskontinu berulir untuk kekuatan 624 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN geser tidak ditujukan untuk penerapan pada nonstruktural. R26.4.2.1 b) Persyaratan durabilitas berdasarkan untuk klasifikasi paparan pada komponen struktur yang dijelaskan dalam 19.3. Oleh karenanya, kelas paparan yang dapat diterapkan di komponen struktur menjadi dasar persyaratan untuk campuran beton. Pasal 19.3.1 mensyaratkan perencana ahli bersertifikat untuk menetapkan kelas paparan untuk komponen struktur yang berbeda bangunan. Campuran beton harus ditentukan yanh sesuai, meskipun sebenarnya standar ini tidak mewajibkan kelas paparan untuk dinyatakan dalam dokumen konstruksi. Jika ada instruksi dari perencana yang mewajibkan kontraktor menentukan properti beton dari ACI 301, maka kelas paparan yang ditetapkan perlu dinyatakan secara dokumen konstruksi. b) Sebagai pilihan dari perencana ahli bersertifikat, kelas paparan dapat didasarkan pada tingkat keparahan paparan dari komponen yang ditinjau beton diberikan dalam struktur secara eksplisit ahli bersertifikat eksplisit dalam R26.4.2.1 c) Jika dalam tahap desain maupun konstruksi ada syarat yang menyatakan bahwa kekuatan beton cor di tempat harus mencapai kekuatan tertentu pada umur atau fase tertentu, persyaratan ini harus dicantumkan dalam dokumen konstruksi. Hal ini umumnya terjadi saat fase pelepasan bekisting dan perancah. Selain itu, persyaratan kekuatan tekan spesifik harus dinyatakan secara spesifik untuk: 1) beton pascatarik cor di tempat untuk aplikasi pascatarik; 2) pelepasan bekisting pada beton pracetak saat penanganan, pengiriman, dan ereksi; dan 3) beton pracetak dan prategang saat transfer prategang, ketika pelepasan bekisting, penanganan, pengiriman, dan ereksi. c) Syarat kekuatan tekan spesifik pada fase konstruksi tertenti tertentu dalam tiap komponen struktur didesain oleh perencana ahli bersertifikat. dan saat Untuk bagian struktur yang tidak didesain oleh perencana ahli bersertifikat, rujukan menggunakan 26.4.2.2(a). 26.4.2.2 Syarat penerimaan: a) Syarat kekuatan tekan spesifik pada fase tertentu dalam tiap komponen tidak didesain oleh struktur yang 625 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN perencana ahli bersertifikat diajukan untuk ditinjau. b) Prosentase maksimum harus pozzolan, termasuk fly ash dan silika fume, semen slag dalam beton harus sesuai dengan Tabel 26.4.2.2(b) dan 1) dan 2). Nilai pada Tabel 26.4.2.2(b) boleh dilewati jika dapat dibuktikan dari hasil pengujian bahwa beton yang dihasilkan memiliki kekuatan dan durabilitas yang memadai dan disetujui oleh pihak yang berwenang. 1) Batas prosentase maksimum pada Tabel harus fly ash atau mengikutsertakan material pozzolan lainnya, semen slag, dan silika fume yang digunakan dalam proses manufaktur campuran semen sesuai ASTM C595M dan C1157M. 26.4.2.2(b) 2) Batasan masing-masing material pada Tabel harus jumlah dipenuhi material sementisius pada campuran beton 26.4.2.2(b) dari terlepas Tabel 26.4.2.2(b) - Batas material sementisius untuk campuran beton Prosentase maksimum total material sementisius berdasarkan massa Material sementisius Fly ash atau material pozzolan yang sesuai ASTM C618 atau SNI 2460:2014 Semen slag yang sesuai ASTM C989M atau SNI 6385:2016 25 50 Silika fume yang sesuai ASTM C1240 10 Total fly ash atau material pozzolan lain dan silika fume 35 Total fly ash atau material pozzolan lain, semen slag, dan silika fume 50 R26.4.2.2 c) Persyaratan campuran untuk Kategori Paparan S dijelaskan dalam 19.3.2.1. ASTM C1012M mungkin digunakan untuk mengevaluasi daya tahan c) Untuk beton yang terpapar sulfat, kombinasi material alternatif sementisius yang disebutkan pada 26.4.2.1(a)7) dapat digunakan apabila 626 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dilakukan pengujian dengan kriteria yang tertera pada Tabel 26.4.2.2(c). campuran sulfat menggunakan kombinasi material semen terdapat dalam Tabel alternatif yang 19.3.2.1 untuk semua kelas paparan sulfat. Petunjuk yang lebih detail mengenai kualifikasi campuran menggunakan ASTM C1012M diberikan dalam ACI 201.2R. Kriteria ekspansi pada Tabel 26.4.2.2(c) untuk pengujian berdasarkan ASTM C1012M sama dengan yang tercantum dalam ASTM C595M untuk daya tahan terhadap sulfat dengan kadar normal pada Kelas Paparan S1, dan daya tahan terhadap sulfat dengan kadar tinggi pada Kelas paparan S2, sama dengan ASTM C1157M untuk Tipe MS dengan Kelas paparan S1 dan Tipe HS pada Kelas paparan S2. beton terhadap Tabel 26.4.2.2(c) - Persyaratan untuk kombinasi material sementisius yang terpapar terhadap sulfat Regangan ekspansi maksimum jika diuji menggunakan ASTM C1012M Kelas paparan Bulan ke-6 Bulan ke- 12 Bulan ke- 18 Tidak ada persyarata n Tidak ada persyarat an Tidak ada persyarat an 0,10 persen S1 0,05 persen 0,10 persen[1] S2 Tidak ada persyara tan Tidak ada persyarata n 0,10 persen S3 [1] Batas ekspansi 12 bulan berlaku jika ekspansi yang diukur melebihi batas maksimum ekspansi 6 bulan. d) Beton bertulangan dengan serat baja yang digunakan untuk menahan geser harus memenuhi ketentuan 1) dan 2): 1) Sesuai ASTM C1116M. 2) Mengandung setidaknya 60 kg serat baja ulir per kubik beton. 26.4.3 Proporsi campuran beton R26.4.3 Proporsi campuran beton- ACI tidak memuat persyaratan edisi 2014 statistik untuk proporsi beton yang dijelaskan di dalam edisi sebelumnya. Informasi ini dihapus karena mengatur proporsi campuran beton bukan kewajiban perencana ahli bersertifikat. Selain itu, informasi ini tersedia dalam dokumen ACI yang lain seperti ACI 301 dan ACI 214R. Akhirnya, prosedur kontrol kualitas dari beberapa produsen beton dapat digunakan untuk penerimaan kriteria dari standar ini tanpa mengikuti proses yang terlibat dalam kode edisi sebelumnya. 26.4.3.1 Syarat penerimaan R26.4.3.1 a) Bagian ini menjelaskan persyaratan proporsi campuran beton. Beton disyaratakna memeiliki kelecakan dan memenuhi persyaratan kekuatan dan durabilitas sesuai standar ini. Istilah "tanpa terdistribusi segregasi" artinya agregat secara merata ketika beton dalam keadaan baru dan segar. Meskipun pada akhirnya segregasi dalam bentuk bleeding akan Proporsi campuran beton harus ditetapkan beton memenuhi sebelumnya ketentuan 1) hingga 3): agar 1) Dapat dicor ke bekisting tanpa terjadi segregasi di sekitar tulangan. 2) Memenuhi persyaratan paparan yang ditetapkan sesuai dengan 26.4.2.1(a) atau 26.4.2.1(b). 627 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 3) Sesuai dengan persyaratan uji kekuatan untuk benda uji yang melalui perawatan standar. terjadi. Persyaratan kelecakan (workability) dipengaruhi oleh kerapatan tulangan, geometri komponen struktur, dan metode pengecoran yang dipakai. Persyaratan konstruksi kontraktor harus mempertimbangkan persyaratan kelecakan beton. serta konsolidasi Standar ini tidak menjelaskan ketentuan untuk paparan ekstrim, seperti kontak dengan bahan kimia, suhu tinggi, kondisi beku/cair sementara pada fase konstruksi, kondisi abrasif, reaksi alkali-agregat, atau yang pertimbangan khusus mempengaruhi struktur. Standar ini juga tidak mengatur mengenai pertimbangan estetika, seperti finishing. Jika diperlukan, hal juga harus dimasukkan dalam dokumen konstruksi. lainnya durabilitas ini Persyaratan uji kekuatan untuk spesimen dengan perawatan standar dijelaskan dalam 26.12.3. R26.4.3.1 b) Artikel 4.2.3 pada ACI 301 menjelaskan mengenai prosedur statistik untuk memilih kekuatan tekan rata-rata yang ada pada standar sebelumnya. Sebagai alternative, produsen beton dapat memeberikan bukti penerimaan kepada perencana ahli bersertifikat bahawa beton akan diproporsikan dengan cara lain untuk memenuhi persyaratan proyek dan kriteria penerimaan dalam 26.12.3. Standar ini menyatakan bahwa probabilitas tidak tercapai kriteria penerimaan pada 26.12.3 tidak lebih dari 1 banding 100. Metode proporsi ACI 301 akan mempertahankan tingkat resiko pada tingkat ini. Faktor utama dalam mengevaluasi metode proporsi alternatif adalah kemampuan mempertahankan tingkat resiko agar tetap rendah. Rujukan selanjutnya dapat dilihat dalam ACI 214R. b) Proporsi campuran beton harus ditetapkan sesuai dengan Artikel 4.2.3 pada ACI 301 atau dengan metode alternatif oleh perencana ahli bersertifikat. Metode alternatif harus memiliki probabilitas untuk memenihi persyaratan tes untuk benda uji standar sehingga hasilnya sama atau melebihi kekuatan beton yang didesain dengan metode pada Artikel 4.2.3 pada ACI 310. Jika artikel 4.2.3 pada ACI 301 digunakan, yang digunakan untuk menetapkan proporsi campuran beton tidak boleh berumur lebih dari 24 bulan. yang diperbolehkan hasil pengujian c) Material beton yang digunakan untuk proporsi campuran beton harus sesuai dengan yang material yang tertera pada dokumen konstruksi. R26.4.3.1 d) Jika dalam proyek menggunakan lebih dari satu campuran beton, maka semua campuran beton harus memenuhi standar yang disyaratkan. Perubahan dalam material beton seperti sumber atau jenis material semen, agregat, atau bahan tambahan lainnya, d) Jika campuran beton yang berbeda digunakan untuk pekerjaan yang lain, tiap harus dengan campuran persyaratan yang campuran dinyatakan dalam dokumen konstruksi. sesuai beton 628 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN maka campuran dianggap berbeda. Perubahan kecil karena faktor lapangan tidak dianggap sebagai campuran baru. Persyaratan campuran beton untuk dicantumkan dalam dokumen konstruksi tercantum pada 26.4.2.1(a). 26.4.4 Dokumentasi karakteristik R26.4.4 Dokumentasi karakteristik campuran beton campuran beton 26.4.4.1 Syarat penerimaan R26.4.4.1 proporsi campuran beton perlu dilakukan agar proyek dipastikan aman. Perencana ahli umumnya menetapkan bersertifikat standar kekuatan berdasarkan 26.12.3 dan beton harus mencapai standar kekuatan tersebut. Prinsip statistik yang didiskusikan dalam ACI 214R cukup berguna dalam mengevaluasi dapat apakah mencapai kekuatan berdasarkan 26.12.3. Persyaratan campuran beton yang perlu dilampirkan dalam dokumen konstruksi dijelaskan dalam 26.4.1.2.(a). a) Peninjauan a) Dokumentasi campuran beton harus ditinjau oleh perencana ahli bersertifikat sebelum dirubah komposisi campurannya. Bukti yang mendukung bahwa campuran beton telah memenuhi persyaratan harus dilampirkan dalam dokumen konstruksi. Bukti tersebut harus berdasarkan hasil uji lapangan atau uji laboratorium yang dikondisikan menyerupai lapangan. digunakan dan beton 'cf R26.4.4.1 b) Jika nilai b) Jika hasil uji lapangan atau laboratorium ≤ 35 MPa dan data hasil pengujian tidak tersedia, maka proposi campuran beton harus dibuat sedemikian rupa agar memiliki kekuatan rata-rata yang tinggi. Petunjuk agar beton mencapai kekuatan terdapat dalam ACI 214R. Tujuan ketentuan ini adalah agar proses konstruksi dapat berlanjut apabila terjadi gangguan yang tidak diduga dalam supply beton dan tidak ada untuk yang melaksanakan evaluasi dan pengujian. Ini utamanya berlaku untuk proyek skala kecil dimana biaya uji coba campuran beton tidak tersedia. 'cf tidak tersedia dan nilai maka berdasarkan informasi ≤ 35 MPa, ditetapkan atau ahli proporsi beton pengalaman dari perencana 'cf rata-rata bersertifikat . Jika nilai ≥ 35 MPa maka dokumentasi data pengujian proporsi beton yang menyatakan beton mencapai kekuatan yang diisyaratkan harus dilampirkan di dalam dokumen konstruksi. waktu cukup R26.4.4.1 c) Sering pada tahap awal proyek, akan diproporsikan secara konservatif untuk memastikan beton memenuhii kriteria penerimaan uji kekuatan yang ada. Ketika hasil uji memperlihatkan nilai aktual variabilitas, maka campuran beton bisa diproporsikan lanjut mengurangi konservatifitasnya. Petunjuk proporsi ini mengacu pada ACI 214R. c) Jika tersedia data yang menyatakan bahwa kekuatan proporsi campuran beton telah mencapai atau melebihi kriteria kekuatan yang ditetapkan, maka diperbolehkan untuk merubah proporsi campuran lebih ekonomis. Namun, dokumentasi dan bukti bahwa campuran yang telah sesuai dengan dimodifikasi akan perlu persyaratan ditunjukkan ahli bersertifikat . campuran beton beton menjadi lebih campuran ke perencana Persyaratan yang menyatakan campuran beton harus dilampirkan dalam dokumen 629 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN konstruksi 26.4.2.1(a). yang dijelaskan pada 26.5 - Produksi dan konstruksi beton 26.5 - Produksi dan konstruksi beton Rekomendasi mendetail mengenai pencampuran, penanganan, pengiriman, dan pengecoran beton dijelaskan dalam ACI 304R. 26.5.1 Produksi beton R26.5.1 Produksi beton 26.5.1.1 Syarat penerimaan: a) Material sementisius dan agregat harus disimpan untuk mencegah kontaminasi dan penurunan mutu. b) Material yang sudah terkontaminasi dan turun mutunya tidak boleh dipakai untuk beton. R26.5.1.1 c) ASTM C94M dan ASTM C685M persyaratan operasional mengenai peralatan yang dipakai untuk proses produksi beton. c) Peralatan untuk pencampuran dan pemindahan beton harus memenuhi ASTM C94M atau ASTM C685M. membahas R26.5.1.1 d) ASTM C94M adalah spesifikasi untuk beton ready-mix dimana material diukur berdasarkan massa (berat), dan berdasarkan jumlahnya. Metode ini yang paling umum digunakan dalam produksi beton, termasuk produksi beton pracetak. ASTM C685M adalah spesifikasi untuk beton dimana material diukur berdasarkan volume, dan produksi diukur berdasarkan durasi ini pencampuran. Spesifikasi juga menjelaskan kapasitas mengenai pencampur (mixer), tingkat akurasi alat ukur, akurasi mesin batch, pencampuran dan pengiriman, dan metode pengujian yang keseragaman campuran beton. d) Beton ready-mix dan cor di tempat harus disimpan dicampur, dan dikirim dengan metode ASTM C94M atau ASTM C685M. produksi diukur mengevaluasi 26.5.2 Pengecoran dan pemadatan beton R26.5.2 Pengecoran dan pemadatan beton 26.5.2.1 Syarat penerimaan : R26.5.2.1 a) Bekisting harus bersih sebelum memulai proses pengecoran, terutama dari butiran kayu, paku, sisa pecahan, pasir, dan material lainnya. a) Tempat yang nantinya akan dicor beton harus bersih dari sisa pecahan dan es. R26.5.2.1 b) Tremie yang dimaksud dalam ketentuan ini tidak berupa tabung pendek atau "belalai gajah" (elephant b) Air yang mengendap harus dibersihkan sebelum melakukan pengecoran, kecuali menggunakan pipa tremie atau 630 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN metode lain yang boleh digunakan oleh perencana ahli bersertifikat . trunk). Pipa tremie adalah pipa dengan kedalaman tertentu yang digunakan untuk mengecor beton di bawah air dengan prosedur Informasi mengenai pengecoran beton menggunakan pipa tremie terdapat dalam ACI 304R. tertentu. c) Filler batu bata yang berkontak langsung dengan beton harus dibasahi sebelum pengecoran. R26.5.2.1 d) Standar ini mewajibkan peralatan yang digunakan dalam produksi beton agar mampu mengangkut beton secara menerus dalam segala kondisi dan metode pengecoran, contohnya pompa, belt conveyor, pneumatic system, troli, crane, dan tremie. d) Peralatan yang digunakan untuk mengangkut beton dari alat pencampur ke lokasi akhir pengecoran wajib memenuhi persyaratan pengecoran. R26.5.2.1 e) Proses pemompaan beton menggunakan pipa yang terbuat dari alumunium atau campuran alumunium dapat berakibat berkurangnya kekuatan beton. Gas hidrogen yang muncul karena reaksi antara kandungan alkali dalam semen dapat mengakibatkan menurunnya kekuatan beton sampai 50 persen. Peralatan yang terbuat dari alumunium tidak boleh digunakan untuk pipa pompa hanya boleh talang pendek yang digunakan untuk mengangkut beton dari truk pencampur. e) Beton dipompa menggunakan pipa yang terbuat dari alumunium atau campuran alumunium. tidak boleh dan alumunium R26.5.2.1 f) Penyediaan beton harus tersedia dalam jumlah yang konsisten dengan jumlah peralatan pengecoran dan pekerja yang ada. Beton yang disediakan dengan waktu tidak jumlah pekerja dan diimbangi dengan peralatan yang cukup akan berakibat pada menurunnya kelecakan beton. Beton yang disediakan dalam waktu lambat akan berakibat pengerasan pada beton yang dicor terbentuknya sambungan dingin (cold joints). langkah f) Beton harus dicor dengan ketentuan 1) hingga 5): 1) Beton harus mempunyai persediaan lokasi yang cukup sampai ke pengecoran. cepat namun 2) Beton tingkat harus memiliki kelecakan (workability) yang cukup untuk proses mempermudah pemadatan . 3) Tanpa terjadinya segregasi dan kehilangan material. sebelumnya dan 4) Tanpa interupsi yang mengakibatkan berkurangnya yang berefek terjadinya sambungan dingin (cold joints). kelecakan dan pengiriman beton harus dikontrol dalam bacth dan dari bacth ke bacth agar kualitasnya tetap terjaga. Penting untuk menjaga agar tidak terjadi segregasi pada agregat kasar yang disebabkan oleh mortar atau air dari bahan lain. Setiap penanganan 5) Disimpan sedekat-dekatnya dengan lokasi pengecoran. Proses penanganan dan pengiriman beton jarak jauh dari kendaraan pengantar 631 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN ke dapat menyebabkan segregasi. Oleh karenanya, disarankan agar beton disimpan sedekat- dekatnya dari lokasi pengecoran. Namun, terkonsolidasi campuran beton yang dengan (self-consolidating concrete) dapat dikembangkan agar beradaptasi dengan jauh dan mempertahankan stabilitas tanpa terjadi segregasi. Petunjuk untuk beton yang dapat terkonsolidasi dengan sendirinya terdapat dalam ACI 237R. tempat pengecoran sendirinya jarak g) Beton yang telah terkontaminasi atau turun kelecakannya sampai tidak bisa tidak dapat dilakukan konsolidasi digunakan. R26.5.2.1 C94M memperbolehkan penambahan air untuk campuran beton sebelum beton dipompa untuk mencapai nilai slump tertentu, selama nilai w/cm masih aman dan di bawah batas maksimum. h) ASTM h) Penambahan air untuk melunakkan campuran beton (retempering) sesuai dengan batas yang tertera di ASTM C94M. i) Proses harus dilakukan secara menerus sampai terbentuknya panel atau penampang. pengecoran beton R26.5.2.1 j) Rekomendasi mendetail untuk konsolidasi beton diberikan di ACI 309R. Pedoman ini menjelaskan mengenai mekanisme konsolidasi atau pemadatan dan karakteristik peralatan, serta prosedur untuk berbagai jenis campuran beton. j) Beton harus dipadatkan dengan metode yang cocok ketika proses pengecoran, dan memenuhi ruang di sekitar tulangan, dan penanaman tulangan, dan ujung bekisting. k) Permukaan atas untuk formed lift vertikal harus datar. 26.5.3 Perawatan beton R26.5.3 Perawatan beton - Rekomendasi mendetail beton dijelaskan dalam ACI 308R. Pedoman ini menjelaskan mengenai perawatan beton yang benar dan metode, prosedur, dan material untuk perawatan beton. untuk perawatan 26.5.3.1 Informasi desain: a) Jika diperlukan pengujian tambahan untuk mengecek apakah spesimen yang dirawat (curing) di lapangan telah memenuhi persyaratan, maka informasi yang diperlukan adalah nomor dan ukuran spesimen, serta frekuensi pengujian tambahan ini. 26.5.3.2 Syarat penerimaan: a) Kecuali dapat mencapai kekuatan ideal dalam waktu singkat, beton harus disimpan di tempat lembab dengan suhu minimal 10°C setidaknya 7 hari setelah jika ditambahkan untuk mempercepat proses perawatan. pengecoran, kecuali material 632 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN b) Beton yang dapat mencapai kekuatan ideal dalam waktu singkat harus disimpan di kawasan lembab dengan suhu minimal 10°C setidaknya 3 hari jika setelah ditambahkan untuk mempercepat proses perawatan. pengecoran, kecuali material R26.5.3.2 c) Pasal ini berlaku apabila metode percepatan perawatan beton digunakan, baik untuk beton pracetak maupun cor di tempat. EB-001.15, PCI MNL 116, dan PCI MNL 117 memberikan informasi umum mengenai percepatan perawatan. Metode percepatan perawatan lebih membutuhkan pengamatan yang mendalam untuk mencapai hasil maksimal. Penting tingkat kelembaban ketika proses perawatan. c) Percepatan perawatan yang dilakukan untuk mempercepat beton mencapai kekuatan ideal dan mereduksi waktu dilakukan dapat perawatan menggunakan mesin uap bertekanan tinggi, mesin uap bertekanan atmosfer, pemanasan dan pengembunan atau lain yang diizinkan oleh metode perencana ahli bersertifikat. Jika metode ini dilakukan, maka ketentuan 1) dan 2) harus diterapkan: 1) Nilai kekuatan tekan saat dilakukan nilai yang untuk menjaga yang dipercepat perawatannya tidak akan setinggi beton normal yang secara konsisten dirawat pada kondisi lembab dengan suhu normal. Selain itu, nilai modulus elastisitas (Ec) dari spesimen yang dipercepat perawatannya mungkin saja berbeda. Kekuatan tekan dari beton uji kekuatan diperlukan. pembebanan adalah tekan minimal 2) Percepatan perawatan tidak boleh mengurangi durabilitas beton. R26.5.3.2 d) Kekuatan silinder yang dirawat di lapangan perlu dievaluasi tingkat perawatan dan proteksi beton dalam struktur. d) Jika disyaratkan oleh pihak berwenang atau perencana ahli bersertifikat ,hasil pengujian spesimen silinder yang dibuat dan dirawat sesuai ketentuan 1) dan 2) harus diberikan dan dibandingkan dengan hasil pengujian spesimen silinder yang dibuat dan dirawat dengan metode standar. 1) Setidaknya dua spesimen silinder yang dirawat di lapangan berukuran 150 x 300 mm atau setidaknya tiga spesimen berukuran 100 x 200 mm yang dibuat dalam waktu dan sampel yang sama dengan spesimen silinder dengan perawatan standar. Standar ini memberikan kriteria spesifik dari 26.5.3.2(e) untuk menilai tingkat kecukupan perawatan dan perlindungan beton. Untuk perbandingan yang lebih valid, spesimen yang dirawat di lapangan dan spesimen yang dirawat secara standar harus dibuat dari sampel yang sama. Dalam mengevaluasi spesimen yang dirawat di lapangan, perlu diketahui bahwa meskipun silinder dirawat dengan metode yang sama dengan silinder perawatan suhunya mungkin standar, berbeda. Perbedaan suhu ini terjadi karena panas oleh proses hidrasi mungkin saja hilang dengan cara yang berbeda. 2) Spesimen silinder yang dirawat di lapangan harus memenuhi prosedur yang tercantum dalam ASTM C31M dan diuji dengan ASTM C39M. untuk perawatan dan perlindungan beton dianggap cukup jika ketentuan 1) atau 2) dipenuhi: 1) Kekuatan 2) Spesimen silinder yang dirawat di lapangan harus memenuhi prosedur yang tercantum dalam ASTM C31M dan diuji dengan ASTM C39M. untuk perawatan dan perlindungan beton dianggap cukup jika ketentuan 1) atau 2) dipenuhi: 1) Kekuatan riwayat R26.5.3.2 e) Penelitian (Bloem 1986) menunjukkan bahwa nilai kekuatan tekan spesimen silinder yang dirawat untuk simulasi perawatan di lapangan harus minimal 85 persen dari spesimen silinder dengan perawatan standar. Namun, hasil pengujian dianggap memenuhi apabila rata-rata beton dengan perawatan di lapangan saat pengujian mencapai 85 persen atau tekan 633 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kekuatan spesimen silinder dengan sama dengan nilai dengan spesimen standar. pada perawatan 'cf perawatan lapangan melebihi nilai yang ditetapkan sebesar 3,5 MPa, meskipun tidak mencapai 85 persen dari kekuatan spesimen silinder dengan perawatan standar. 2) Nilai kekuatan tekan rata-rata beton dengan perawatan di lapangan saat pengujian melebihi nilai ditetapkan sebesar 3,5 MPa. yang 'cf 2) Nilai kekuatan tekan rata-rata beton dengan perawatan di lapangan saat pengujian melebihi nilai ditetapkan sebesar 3,5 MPa. yang 'cf kekuatan spesimen Asumsi 85 persen ini dengan asumsi bahwa beton disimpan di kondisi lembab dengan suhu minimal 10°C setidaknya 7 hari setelah pengecoran, atau untuk beton yang dapat mencapai kekuatan ideal dalam waktu singkat disimpan di kondisi lembab dengan suhu minimal 10°C setidaknya 3 hari setelah pengecoran. tidak memberikan kekuatan yang memadai dengan perbandingan ini, langkah-langkah tertentu perlu diambil untuk meningkatkan perawatan. Jika hasil uji mengindikasikan adanya defisiensi pada kekuatan tekan beton, perlu dilakukan uji inti (core) dengan atau tanpa perawatan basah tambahan untuk mengevaluasi kekuatan beton, seperti yang dijelaskan pada 26.12.4. Jika silinder dirawat lapangan 26.5.4 Pengecoran di cuaca dingin R26.5.4 Pengecoran di cuaca dingin- Rekomendasi mendetail untuk pengecoran di cuaca dingin dijelaskan dalam ACI 306R. Persyaratan spesifikasi untuk pengecoran di cuaca dingin diberikan dalam ACI 301 dan ACI 306.1. Jika ACI 301 dan ACI 306.1 dirujuk konstruksi, yang ditetapkan hasus persyaratan didentifikasi. dalam dokumen 26.5.4.1 Informasi desain: R26.5.4.1 a) ASTM C94M, ACI 306R, dan ACI 301 menjelaskan mengenai persyaratan dan rekomendasi suhu beton di cuaca dingin berdasarkan ukuran penampang. a) Batas suhu untuk beton yang dicor di cuaca dingin. 26.5.4.2 Syarat penerimaan: a) Peralatan yang cukup harus disediakan untuk menjaga agar beton tetap dalam suhu stabil saat cuaca dingin. b) Material yang telah membeku maupun material yang mengandung es tidak boleh digunakan. c) Bekisting, filler, dan tanah yang menjadi pijakan beton harus bebas dari es. 634 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN d) Material dan metode produksi dipilih sehingga beton harus memenuhi batas suhu tertentu saat pengantaran. 26.5.5 Pengecoran di cuaca panas R26.5.5 Pengecoran di cuaca panas - Rekomendasi mendetail untuk pengecoran di cuaca panas diberikan di ACI 305R. Pedoman ini mengidentifikasi factor-faktor cuaca panas yang mempengaruhi property beton dan rekomendasi untuk mengeliminasi atau mengurangi tidak pengaruh diharapkan. Persyaratan spesifikasi untuk pengecoran di cuaca panas diberikan di ACI 301 dan ACI 305.1. dan praktik konstruksi yang 26.5.5.1 Informasi desain: R26.5.5.1 a) ACI 305 dan ACI 301 menjelaskan bahwa batas suhu beton maksimum saat pengecoran adalah 35 °C. a) Batas suhu untuk beton yang dicor di cuaca panas. 26.5.5.2 Syarat penerimaan: a) Peralatan yang cukup harus disediakan untuk menjaga agar beton tetap dalam suhu stabil saat berada di cuaca panas. pengecoran, perlindungan, dan prosedur perawatan harus membatasi suhu beton atau pengaruh yang mengakibatkan reduksi pada kekuatan, kemampuan layan, dan durabilitas komponen atau struktur. b) Penanganan, evaporasi 26.5.6 Joint Konstruksi, joint kontraksi, R26.5.6 Joint konstruksi, joint kontraksi, dan joint isolasi - Untuk menjaga integritas struktur, joint pada struktur ditempatkan dan dibangun sesuai desain. Setiap penyimpangan dari keterangan yang tertera pada dokumen konstruksi harus dengan sepengetahuan perencana ahli bersertifikat. dan joint isolasi lainnya sedapat mungkin ditempatkan pada titik yang paling aman di struktur. Pengaruh gaya lateral bisa menjadi pertimbangan dalam desain joint. Joint konstruksi atau jaoint 26.5.6.1 Informasi desain: a) Jika disyaratkan dalam desain, lokasi, dan detail joint konstruksi, joint isolasi, dan joint kontraksi. 635 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN R26.5.6.1 b) Pengunci geser (shear keys), dowel diagonal, atau geser friksi dapat digunakan untuk transfer gaya. Jika dalam desain digunakan geser friksi pada sambungan antarmuka sesuai 22.9, maka keterangan ini harus disertakan dalam dokumen konstruksi. b) Detail diperlukan terkait transfer gaya geser dan gaya lain melewati joint konstruksi. R26.5.6.1 c) Permukaan persiapan yang dijelaskan dapat diterapkan jika geser friksi sesuai dengan 22.9 dan untuk permukaan kontak pada joint konstruksi untuk dinding struktural. c) Persiapan termasuk permukaan, pengasaran pada permukaan beton keras dimana beton baru akan dicor terhadap beton yang sudah keras sebelumnya R26.5.6.1 d) Lokasi untuk desain geser d) Lokasi dimana terjadi transfer gaya geser antara baja canai (as-rolled) dan beton menggunakan stud berkepala las harus atau dilakukan dengan kondisi tulangan harus bersih dan tidak dilapisi dengan cat. friksi sesuai 22.9. tulangan yang di e) Persiapan termasuk permukaan kekasaran yang disengaja bila lapisan atas pelat komposit dicor di tempat diatas lantai atau atap pracetak yang diharapkan secara struktural dengan komponen pracetak. berperilaku 26.5.6.2 Syarat penerimaan : R26.5.6.2 a) Jika tidak ada lokasi spesifik yang ditetapkan, maka sambungan kontraktor harus berkonsultasi dengan perencana untuk menetapkan lokasi sambungan yang tidak berbengaruh pada kinerja struktur. a) Lokasi atau detail sambungan yang di berbeda dokumen konstruksi harus dilaporkan ke perencana ahli bersertifikat. dengan keterangan ahli bersertifikat R26.5.6.2 b) Tendon dari pelat atau balok pascatarik umumnya titik di sepanjang ditegangkan pada bentang pelat dimana profil tendon berada sentroid pada di atau dekat titik penampang. Oleh karena itu, bagian konstruksi sambungan interior umumnya ditempatkan di titik sepertiga dari ujung bentang. Joint konstruksi yang ditempatkan pada sepertiga ujung pelat pascatarik menerus dan balok mempunyai riwayat kekuatan yang baik. Maka dari itu, 26.5.6.2(b) tidak berlaku untuk beton prategang. b) Sambungan konstruksi pada lantai dan atap harus diletakkan di titik sepertiga dari tengah bentang pelat, balok, dan gelagar, kecuali apabila material menggunakan beton prategang. menerus dari 636 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN c) Sambungan konstruksi pada gelagar harus diseimbangkan pada jarak setidaknya dua kali lebar balok yang berpotongan, diukur dari muka balok yang berpotongan, kecuali terdapat peraturan lain yang disetujui oleh perencana ahli bersertifikat. d) Sambungan konstruksi harus bersih dan laitance harus dibersihkan sebelum pengecoran dilakukan. e) Permukaan sambungan konstruksi apabila beton disyaratkan. harus diperkasar f) Sebelum melakukan pengecoran, harus sambungan dibersihkan dan bersih dari endapan air. konstruksi 26.5.7 Konstruksi komponen beton R26.5.7 Konstruksi komponen beton 26.5.7.1 Informasi desain: a) Rincian detail yang disyaratkan untuk mengakomodasi perubahan dimensi yang berasal dari gaya prategang, rangkak, susut, dan suhu. R26.5.7.1 b) Pelat di atas tanah sering difungsikan sebagai diafragma yang menopang bangunan dan meminimalisir tanah yang mungkin efek pergerakan terjadi. Dokumen harus mencantumkan bahwa pelat diatas tanah termasuk komponen struktur sehingga pelat tidak boleh mengalami pemotongan. Mengacu pada 26.5.7.2(d). b) Identifikasi apabila pelat yang dicor di tanah didesain sebagai diafragma struktural atau bagian dari sistem pemikul gaya gempa. konstruksi c) Detail konstruksi fondasi telapak miring atau berjenjang didesain sebagai satu kesatuan. d) Lokasi-lokasi dimana pengecoran pelat dan kolom harus dilakukan secara terintegrasi saat pengecoran sesuai 15.3. e) Lokasi-lokasi dimana beton berserat dibutuhkan untuk menahan gaya geser sesuai 9.6.3.1. 26.5.7.2 Persyaratan penerimaan: R26.5.7.2 a) Tertundanya pengecoran komponen-komponen yang ditopang oleh kolom dan dinding kadang penting untuk meminimalisir potensi retak pada muka pelat dan komponen penopang, yang diakibatkan oleh bleeding dan penurunan plastis beton pada komponen penopang. a) Balok, gelagar, atau pelat yang ditopang oleh kolom atau dinding tidak boleh dicor sampai beton yang merupakan komponen vertikal tidak berada pada kondisi plastis tidak lagi dalam kondisi plastis. 637 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN R26.5.7.2 b) Penempatan terpisah antara pelat dan balok, haun, atau elemen serupa diperbolehkan jika dicantumkan dalam dokumen konstruksi, serta ketentuan dibuat untuk transfer gaya seperti yang disyaratkan di 22.9. b) Balok, gelagar, haun (haunches), drop harus shear panel, ditempatkan secara monolit sebagai satu kesatuan sistem pelat, terkecuali dinyatakan dokumen konstruksi. dan caps lain dalam R26.5.7.2 prosedur penempatan beton yang dijelaskan pada 15.3 mensyaratkan penempatan dua campuran berbeda pada sistem pelat lantai. Campuran beton berkekuatan rendah perlu dicor saat beton berkekuatan tinggi dalam kondisi plastis, dan perlu dilakukan vibrasi agar kedua campuran beton terintegrasi dengan baik. Hal ini membutuhkan koordinasi yang baik dalam pengiriman beton dan kemungkinan penggunaan retarder pada beton kolom. Penting untuk dimengerti bahwa beton berkekuatan rendah tidak boleh digunakan sebagai material kolom. Perencana ahli bersertifikat wajib mencantumkan lokasi penempatan beton berkekuatan tinggi dan beton berkekuatan rendah dalam dokumen konstruksi. c) Penerapan c) Lokasi dimana pelat beton dan kolom beton diperlukan untuk diintegrasikan selama penempatan, kolom beton harus diperpanjang minimal sedalam 600 mm ke dalam pelat lantai dari muka kolom dan diintegrasikan dengan lantai beton. masing-masing R26.5.7.2 d) Aturan ini berlaku untuk pelat yang berfungsi sebagai diafragma struktur sesuai 26.5.7.1(b). d) Pemotongan pelat lantai dasar yang berfungsi sebagai diafragma struktur atau bagian dari sistem struktur pemikul tidak diperbolehkan, gaya gempa kecuali atas seizin perencana ahli bersertifikat. 26.6 konstruksi tulangan Persyaratan material dan R26.6 Persyaratan material dan konstruksi tulangan 26.6.1 Umum R26.6.1 Umum 26.6.1.1 Informasi desain: a) Ketentuan ASTM dan kelas tulangan. b) Tipe, ukuran, persyaratan lokasi, pendetailan, dan panjang penanaman tulangan. c) Jarak selimut beton ke tulangan. d) Lokasi R26.6.1.1 d) Jika memungkinkan, letak tidak tarik ini dan panjang sambungan lewatan. sambungan pada titik maksimum dijelaskan pada 25.5.2. lewatan ditempatkan tegangan dimana terjadi. Persyaratan e) Tipe dan lokasi sambungan mekanis. f) Tipe dan lokasi sambungan ujung. 638 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN R26.6.1.1 g) Mengacu pada R26.6.4. g) Tipe dan lokasi sambungan las dan tulangan lain yang dilas. h) Ketentuan ASTM untuk lapis pelindung pada tulangan nonprategang. i) Proteksi korosi untuk tulangan terpapar yang nantinya akan dilekatkan dengan ekstensi tulangan lain. 26.6.1.2 Syarat penerimaan: a) Hasil uji lapisan permukaan hasil oksidasi akibat pemanasan (mill) pada tulangan harus disertakan dalam dokumen konstruksi. R26.6.1.2 b) Batas toleransi untuk karat didapatkan dari uji (Kemp et al. 1968) dan peninjauan pengujian sebelumnya. Kemp et al. (1968) menjelaskan pengaruh karat terhadap karakteristik lekat pada tulangan ulir. Riset menunjukkan bahwa karat dalam kadar dapat meningkatkan kekuatan lekat. Namun menghilangkan lekatan antara karat yang merusak tulangan dan beton tetap harus dilakukan. untuk mengevaluasi kadar karat dalam strand dijelaskan oleh Sason (1992). b) Tulangan nonprategang yang berkarat, memiliki lapisan hasil oksidasi akibat pemanasan (mill scale) atau kombinasi keduanya dapat digunakan apabila dimensi minimumnya (termasuk tinggi ulir) dan berat per panjang memenuhi standar ASTM. normal R26.6.1.2 c) Pedoman c) Tulangan prategang harus bersih dari lapisan akibat pemanasan, lubang korosi (pitting) dan karat yang berlebih., lapisan karat dalam kadar minimal diperbolehkan. hasil oksidasi R26.6.1.2 d) Penggunaan lapis epoksi sesuai dengan 20.6.2 diperbolehkan. Material untuk perlindungan tulangan prategang terhadap korosi pada tendon yang tidak dilekatkan tidak dianggap sebagai kontaminasi. d) Ketika proses pengecoran, tulangan yang akan dilekatkan harus bersih dari lumpur, es, oli dan material lainnya yang akan mengurangi kekuatan lekatan. yang digunakan 26.6.2 Penempatan R26.6.2 Penempatan - toleransi untuk (baik bekisting maupun tinggi finishing) dan fabrikasi ikatan tertutup, tulangan sengkang, yang dibengkokkan tertera dalam ACI 117. Dalam desain, perencana ahli bersertifikat harus menerapkan toleransi yang lebih ketat dibanding toleransi yang tertera pada standar untuk meminimalisir akumulasi toleransi yang apabila terlalu banyak dapat mengakibatkan reduksi pada tinggi efektif atau selimut. total 26.6.2.1 Informasi desain spiral, a) Toleransi untuk lokasi tulangan dengan pertimbangan toleransi di titik d dan selimut beton tertentu harus sesuai dengan Tabel 26.2.1.(a) Toleransi yang lebih ketat diperlukan pada jarak bersih minimum ke permukaan bawah (soffit) bekisting karena faktor durabilitas dan ketahanan terhadap api, didukung serta tulangan umumnya 639 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN sedemikian rupa agar toleransinya bisa diterapkan di lapangan. Tabel 26.6.2.1(a) - Toleransi d dan persyaratan selimut Untuk tulangan prategang, toleransi yang lebih ketat dibanding toleransi yang tercantum di standar ini mungkin saja diterapkan. Namun, toleransi ini harus dicantumkan dalam dokumen konstruksi. Rekomendasi untuk toleransi ini terdapat dalam ACI ITG-7. Toleransi pada d, mm Toleransi pada persyaratan selimut beton, mm[1] d, mm 10 -(1/3) selimut beton -13 -(1/3) selimut beton terkecil dari: ≤ 200 ± 10 Standar ini memperbolehkan toleransi penempatan tulangan pada tinggi efektif d yang mempunyai pengaruh terhadap lentur dan kekuatan geser kekuatan komponen struktur. Karena tulangan ditempatkan dengan pertimbangan ujung komponen dan permukaan bekisting, d tidak harus selalu diukur di lapangan. Hal ini harus dicantumkan dalam informasi desain pada dokumen konstruksi karena toleransi pada d harus dipertimbangkan dalam struktur. Toleransi penempatan untuk selimut juga harus dicantumkan. terkecil dari: > 200 ± 13 [1] Toleransi dari selimut beton ke permukaan bawah bekisting adalah 6 mm b) Toleransi untuk lokasi bengkokan longitudinal pada ujung dan bengkokan tulangan harus sesuai dengan Tabel 26.6.2.1(b). Toleransi yang tercantum pada pada Tabel 26.6.2.1(a) juga berlaku untuk ujung komponen tidak menerus. desain komponen Toleransi untuk penempatan tulangan harus dicantumkan sesuai dengan ACI 117 kecuali lebih spesifik dibutuhkan. Tabel 26.6.2.1(b) - Toleransi untuk lokasi ujung dan bengkokan longitudinal tulangan toleransi yang Lokasi ujung dan bengkokan longitudinal tulangan Toleransi, mm Ujung braket dan korbel yang tidak menerus ± 13 Ujung diskontinu dari batang lain tidak menerus ± 25 Lokasi lain ± 50 26.6.2.2 Syarat penerimaan R26.6.2 a) Tulangan, termasuk tulangan bundel, harus ditempatkan dengan baik yang untuk mencegah perpindahan diakibatkan oleh proses pengecoran maupun lalang pekerja. Tulangan bundel baik vertikal maupun horizontal harus diikat. Tulangan sengkang harus didukung dengan sokongan pada ujung bawah bekisting balok. a) Tulangan, termasuk tulangan bundel, harus ditempatkan sesuai dengan yang disyaratkan untuk toleransi mencegah perpindahan di luar toleransi yang proses pengecoran. diterapkan ketika lalu R26.6.2 b) Tulangan spiral harus ditempatkan dengan peletakan yang benar untuk mencegah perpindahan ketika proses pengecoran. Jika menggunakan b) Tulangan spiral harus berupa tulangan atau kawat menerus dengan jarak antar tulangan yang sama dan tanpa distorsi di atas toleransi yang disyaratkan. 640 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN spacer, maka petunjuk di bawah ini harus digunakan: untuk tulangan spiral atau kawat dengan diameter lebih kecil dari 16 mm, untuk tulangan spiral dengan diameter lebih kecil dari 500 mm menggunakan minimal dua spacer, untuk tulangan spiral dengan diameter 500 hingga 750 mm menggunakan tiga spacer, untuk tulangan spiral dengan diameter lebih dari 750 mm menggunakan empat spacer. Untuk tulangan atau kawat spiral dengan diameter 16 mm, untuk spiral dengan diameter sama dengan atau kurang dari 600 mm menggunakan tiga spacer, dan untuk tulangan spiral dengan diameter lebih dari 600 mm menggunakan empat spacer. c) Sambungan pada tulangan hanya diperbolehkan apabila dicantumkan konstruksi, atau dalam dokumen diizinkan ahli perencana bersertifikat . oleh R26.6.2 d) Berdasarkan pengalaman, penggunaan sambungan di ujung tulangan hanya terjadi di tulangan vertikal pada kolom. Jika tulangan miring dengan sudut yang signifikan dari sumbu vertikal, maka ujung sambungan harus diperhatikan agar tulangan tidak mengurangi kekuatan karena terlalu miring. d) Untuk tulangan longitudinal kolom yang membentuk sambungan di ujungnya, ujung sambungan harus ditahan pada kontak konsentris. R26.6.2 e) Toleransi ini ditetapkan berdasarkan pengujian komponen struktur dengan tulangan D57. e) Ujung tulangan harus diputus di permukaan yang rata dengan sudut sebesar 1,5 derajat dari sumbu tulangan, serta diluruskan 3 derajat dari ujung setelah pemasangan. tahanan penuh 26.6.3 Pembengkokkan R26.6.3 Pembengkokkan 26.6.3.1 Syarat penerimaan: a) Tulangan harus dibengkokkan langsung sebelum ada ketentuan lain yang diperbolehkan oleh perencana ahli bersertifikat. dipasang, kecuali R26.6.3.1 b) Dalam beberapa kasus diperbolehkan melakukan pembengkokan tulangan yang sebagian tertanam di beton, namun hal ini harus seizin perencana ahli bersertifikat. Dokumen konstruksi wajib mencantumkan dalam apakah tulangan b) Melakukan pembengkokkan tulangan di lapangan yang sebagian tertanam di beton tidak boleh dilakukan, kecuali ditunjukkan dalam dokumen konstruksi atau diizinkan oleh perencana ahli bersertifikat. 641 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN perlu dibengkokkan dipanaskan dahulu. Pembengkokkan harus dilakukan secara bertahap sesuai persyaratan. langsung terlebih atau dan diluruskan Pengujian (Black 1973; Stecich et al. tulangan 1984) menunjukkan bahwa memenuhi ASTM A615M Kelas 280 dan Kelas 420 dapat dibengkokkan secara langsung dan diluruskan sampai sudut 90 derajat pada atau mendekati diameter minimum yang tercantum pada 25.3. Jika retakan ditemukan, untuk mencegah agar sisa retak dapat dilakukan pemanasan sampai suhu 820°C. Tulangan yang retak tau putus ketika pembengkokan atau pelurusan dapat disambung diluar zona bengkokan. tulangan tidak ikut Pemanasan harus dilakukan sedemikian rupa dapat mencegah kerusakan pada beton. Jika zona bengkokan berada di jarak 150 mm dari beton, mungkin perlu insulator. ditambahkan Pemanasan pada tulangan harus dikontrol dengan krayon yang mengindikasikan suhu lainnnya. Tulangan yang telah dipanaskan tidak boleh didinginkan dengan paksa (disiram air atau dikipas) sampai suhu tulangan menurun ke 320°C. sekat atau tulangan atau metode c) Tulangan offset harus dibengkokkan sebelum dipasang di bekisting. 26.6.4 Pengelasan R26.6.4 Pengelasan - Jika diharuskan melakukan pengelasan tulangan, maka weldabilitas tulangan dan prosedur las yang tepat harus dipertimbangkan. AWS D1.4 mengatur mengenai pengelasan tulangan, termasuk kriteria untuk menilai prosedur pengelasan. 2.6.6.4.1 Syarat penerimaan 2.6.6.4.2 a) Pengelasan tulangan nonprategang harus sesuai dengan AWS D1.4. Spesifikasi ASTM untuk tulangan, kecuali ASTM A706M, harus dibuktikan tulangan dengan pengujian material tulangan yang membuktikan bahwa memenuhi AWS D1.4. ditentukan berdasarkan Karbon Ekuivalen (Carbon dari yang Equivalent/CE) komposisi kimia baja. AWS D1.4 menjelaskan mengenai suhu preheat dan interpass untuk berbagai angka Karbon Ekuivalen dan jenis tulangan. Berdasarkan AWS D1.4, terdapat dua metode untuk menghitung Karbon Ekuivalen. Metode yang hanya mempertimbangkan elemen karbon dan manggan digunakan untuk tulangan selain kategori ASTM A706M. Metode menghitung Karbon Ekuivalen Weldabilitas tulangan dihitung 642 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN yang lebih komprehensif diperlukan untuk tulangan ASTM A706M. ASTM A706M mengatur mengenai tulangan dengan campuran paduan rendah (low-alloy) yang ditujukan untuk tulangan dengan kondisi penggunaan las, atau keduanya. terkontrol Berdasarkan ASTM A706M, weldabilitas dapat tercapai dengan syarat Karbon Ekuivalen tidak melebihi 0,55 persen serta komposisi bahan kimia tulangan terkontrol dengan baik. ASTM A706M mensyaratkan agar produsen tulangan menyertakan uji material (Gustafson and Felder 1991). Jika mengelas tulangan yang bukan kategori ASTM A706M, analisis komposisi bahan kimia tulangan untuk menghitung Karbon Ekuivalen harus dicantumkan dalam dokumen konstruksi. tarik, Apabila tulangan tidak diuji materialnya, maka tulangan yang sudah terpasang di struktur dapat di las. Kondisi ini umum ditemui dalam ekspansi bangunan. Jika komposisi bahan kimia tidak diketahui, AWS D1.4 mensyaratkan agar dilakukan prosedur preheat. Untuk tulangan selain kategori ASTM A706M, preheat yang disyaratkan adalah minimum 150°C untuk tulangan D19 atau yang lebih kecil, dan 260°C untuk tulangan D22 atau yang lebih besar. Preheat yang disyaratkan untuk tulangan kategori ASTM A706M terdapat dalam tabel Standar Pengelasan dengan angka Karbon Ekuivalen "antara 0,45 persen hingga 0,55 persen". Faktor-faktor seperti resiko karena kegagalan, pemanasan harus dipertimbangkan. tegangan tulangan, kerusakan beton dan pada AWS D1.4 mensyaratkan kontraktor untuk prosedur pengelasan yang sesuai dengan Standar Pengelasan. Lampiran A pada AWS D1.4 menjelaskan Standar Pengelasan. mempersiapkan mengenai Pengelasan antar kawat ke kawat, atau tulangan ke kawat tidak dibahas dalam AWS D1.4. Jika ada pengelasan sejenis ini dilaksanakan dalam proyek, maka kriteria penggunaan dan spesifikasinya harus dicantumkan dalam dokumen konstruksi. Jika melakukan pengelasan ke kawat dingin, maka dalam prosedur pengelasan kehilangan harus memperhitungkan 643 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kekuatan leleh dan daktilitas akibat proses pendinginan dalam proses manufaktur kawat. Hal ini tidak menjadi pertimbangan ketika melakukan pengelasan tulangan kawat polos maupun kawat ulir kategori ASTM A1064M. R26.6.4.1 b) Las jelujur/las berbentuk silang (tack welding) dapat berefek merugikan karena efek torehan (notch effect) metalurgi pada salah satu tulangan. Pengelasan jelujur dapat dilaksanakan dengan aman hanya jika material las dan pengoperasiannya dikontrol dengan baik, seperti proses manufaktur kawat yang di las. b) Pengelasan silang pada tulangan tidak boleh digunakan untuk memasang tulangan kecuali atas seizin perencana ahli bersertifikat . 26.7 - Angkur beton R26.7 - Angkur beton 26.7.1 Informasi desain: Persyaratan minimum spesifikasi angkur yang menyatakan kesesuaian terhadap standar dalam dokumen konstruksi. Untuk angkur adhesif persyaratannya (adhesive tergantung dari kualitas pemasangan dan inspeksinya. a) Persyaratan untuk penilaian dan kualifikasi angkur sesuai 17.1.3. harus dicantumkan b) Tipe, ukuran, tinggi efektif lokasi, penanaman, serta pemasangan angkur. anchor), c) Jarak minimum ujung angkur sesuai 17.7. d) Persyaratan inspeksi sesuai 26.13. e) Untuk pascacor, dengan parameter kekuatan desain, termasuk jenis angkur, kekuatan beton, dan jenis agregat. angkur tanam yang angkur relevan dalam f) Untuk angkur adhesif, parameter yang relevan dengan karakteristik tegangan lekat dalam desain sesuai 17.4.5, termasuk umur minimum beton, suhu beton, kondisi kelembapan beton saat pemasangan angkur, jenis beton ringan yang digunakan, dan persyaratan untuk pengeboran serta persiapannya. g) Persyaratan untuk pemasangan angkur sesuai 17.8.1. h) Angkur adhesif yang dipasang secara horizontal atau miring ke atas, jika kuat menahan beban tarik tetap. i) Persyaratan sertifikasi angkur adhesif yang dipasang secara horizontal atau miring ke atas untuk menahan beban tarik tetap sesuai 17.8.2.2 dan 17. 8.2.3. j) Untuk angkur adhesif, uji beban (proof loading) bila diperlukan seperti yang disyaratkan 17.8.2.1. 644 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN k) Lapis proteksi korosi untuk angkur yang akan terpekspos dipasang. yang nantinya 26.7.2 Syarat penerimaan: R26.7.2 a) Instalasi Pabrikan mengandung informasi relevan mengenai pemasangan angkur adhesive pascatanam dengan benar. Untuk angkur adhesif, persyaratannya tergantung dari kualitas pemasangan dan inspeksinya. Instruksi Cetak a) Angkur pascatanam harus dipasang sesuai dengan instruksi pabrikan. Angkur adhesive pascatanam harus dipasang sesuai dengan Instruksi Cetak (Manufacturer's Instalasi Pabrikan Printed Isntallation Instructions/MPII). 26.8 - Penanaman 26.8.1 Informasi desain: a) Tipe, jenis, detail, dan lokasi penanaman. b) Tulangan yang dipasang tegak lurus terhadap penanaman pipa. c) Selimut beton yang disyaratkan untuk penanaman pipa dan sambungannya. d) Lapis untuk penanaman tulangan yang terpapar, yang nantinya akan disambung. pelindung korosi 26.8.2 Syarat penerimaan: a) Tipe, lokasi detail, tidak tulangan penanaman dijelaskan dalam dokumen konstruksi harus dengan dikonsultasikan perencana ahli bersertifikat . jenis, dan yang b) Penanaman alumunium harus dilapisi untuk mencegah beton- alumunium, serta reaksi elektrolit antara alumunium dan tulangan. reaksi c) Pipa dan sambungannya (fitting) yang dokumen tidak konstruksi untuk menahan pengaruh tekanan, suhu, dan material. tercantum dalam harus didesain d) Tidak boleh ada zat cair, gas, atau uap, kecuali air yang suhunya tidak melewati 32°C atau tekanannya tidak melewati 0,35 MPa, yang ditempatkan di pipa kecuali beton telah mencapai kekuatan tekan yang ditentukan. harus solid, pelat ditempatkan antara tulangan atas dan bawah kecuali pemanasan radian atau pencairan salju. e) Pada pipa f) Pipa dan konduit harus difabrikasi dan dipasang sehingga tidak dibutuhkan 645 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN pemotongan, pembengkokkan, atau perpindahan lokasi spesifik. tulangan dari 26.9 - Persyaratan tambahan untuk beton pracetak R26.9 - Persyaratan tambahan untuk beton pracetak 26.9.1 Informasi desain: R26.9.1 a) Desain komponen pracetak sensitif dan terhadap individual toleransi dimensi komponen dan lokasinya dalam struktur. Untuk mencegah kesalahpahaman, toleransi-toleransi yang digunakan dalam desain harus dinyatakan dalam dokumen konstruksi. Sebagai ganti menyatakan toleransi individual, tolerasi standar industri yang diasumsikan dalam desain dapat ditentukan. Toleransi yang menyimpang dari standar industri harus dijelaskan dalam dokumen konstruksi. a) Toleransi dimensi komponen pracetak dan komponen interfasa. sambungannya sangat Toleransi yang disyaratkan dalam 26.6.2 dianggap sebagai standar penerimaan minimum tulangan untuk beton pracetak. Produk standar toleransi ereksi dijelaskan dalam ACI ITG-7-09. Toleransi interfasa beton pracetak dengan beton yang cor di tempat diberikan dalam ACI 117. industri dan R26.9.1 b) Jika perangkat, penanaman tidak didesain oleh atau perencana bersertifikat, maka detailnya harus dicantumkan dalam gambar kerja (shop drawing) sesuai 26.9.2(c). b) Detail alat pengangkat, penanaman, dan tulangan yang digunakan untuk menahan beban sementara dalam proses penanganan, penyimpanan, pengiriman, dan ereksi, jika didesain oleh perencana ahli bersertifikat. tulangan ahli 26.9.2 Syarat penerimaan: a) Komponen-komponen harus ditandai untuk menunjukkan lokasi dan orientasi pada struktur, serta tanggal manufaktur. identifikasi komponen harus b) Tanda sesuai dengan gambar ereksi. R26.9.2 c) Mengacu pada R26.9.1(b). Ketika desain didelegasikan ke kontraktor, perencana dapat menyertakan gambar kerja, perhitungan, atau keduanya. c) Desain dan detail alat pengangkat, yang dan penanaman, dibutuhkan untuk menahan beban sementara dalam proses penanganan, penyimpanan, pengiriman, dan ereksi, harus dicantumkan dalam dokumen konstruksi apabila tidak didesain oleh perencana ahli bersertifikat. tulangan ahli bersertifikat 646 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN R26.9.2 d) Semua proses pelepasan sambungan sementara, bresing dan termasuk urutannya dalam perancah proses harus ditunjukkan dalam dokumen konstruksi atau gambar ereksi. d) Ketika komponen pracetak dan struktur harus didukung dan diperkuat untuk memastikan penempatan, kekuatan, dan stabilitas yang dipasang sesuai sambungan permanen. proses ereksi, sampai R26.9.2 e) Umumnya, beton pracetak dibuat sedemikian rupa sehingga sulit untuk menempatkan yang menjulur keluar sebelum beton dicetak. Contohnya, ikatan geser horizontal hanya dapat dipasang ketika beton dalam kondisi plastis apabila pemasangannya dilakukan dengan prosedur yang benar. Ketentuan ini tidak berlaku untuk tulangan yang sepenuhnya tertanam, atau material tertanam yang dikait atau diikat ke tulangan tertanam. e) Jika disetujui oleh perencana ahli bersertifikat, material yang tertanam saat beton dalam kondisi plastis harus memenuhi ketentuan 1) hingga 4): yang 1) Material tulangan tertanam harus menjulur keluar dari beton pracetak, atau tetap terekspos ketika inspeksi. 2) Material yang tertanam tidak harus dikait atau diikat ke tulangan di dalam beton. 3) Material yang tertanam harus ditahan pada posisi yang benar ketika beton dalam kondisi plastis. 4) Beton harus dipadatkan dengan merata di sekitar material yang tertanam. 26.10 - Persyaratan tambahan untuk beton prategang R26.10 - Persyaratan tambahan untuk beton prategang 26.10.1 Informasi desain: a) Besaran dan lokasi gaya prategang b) Urutan pemberian gaya prategang R26.10.1 penegangan b) Urutan perangkat angkur dapat mempunyai efek zona umum yang tegangan. Oleh karena itu, penting untuk mempertimbangkan seluruh urutan gaya penegangan tahap pertengahan maupun tahap akhir. Gaya (bursting) paling kritis yang pencar tendon disebabkan pascatarik, tendon tersebut, harus diperhitungkan. pada tendon. signifikan pada tendon, baik saat oleh serta kombinasi kelompok c) Tipe, ukuran, detail, dan lokasi angkur pascatarik untuk sistem struktur dipilih oleh perencana ahli bersertifikat. d) Toleransi penempatan tendon dan selonsong pascatarik sesuai Tabel 26.6.2.1(a). R26.10.1 e) Untuk penjelasan mengenai lapis pelindung, tercantum dalam 4.2 dan 4.3 dari ACI 423.3R, dan 3.4, 3.6, 5, 6, dan 8.3 dari ACI 423.7. Persyaratan untuk lapis korosi terdapat dalam 20.6.1.4.2. e) Material dan detail proteksi korosi untuk tendon, kopler dan penutup ujung (end fitting), angkur pascatarik dan daerah angkur. Lapis korosi yang digunakan harus cocok dengan tendon terpasang. Dalam beberapa kondisi, perlu tulangan lingkungan dimana prategang mungkin 647 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dilindungi dengan selimut beton atau semen grouting dalam selongsong besi atau plastik; dalam beberapa kondisi diperbolehkan lapisan yang terbuat dari cat atau oli. Metode proteksi korosi harus memenuhi persyaratan tahan api dalam terkecuali peraturan umum bangunan instalasi tendon eksternal pascatarik hanya meningkatkan kemampuan layan. R26.10.1 f) Petunjuk mengenai ketentuan selongsong untuk tendon terlekat terdapat dalam PTI M50.3 dan PTI M55.1. f) Persyaratan untuk selongsong (duct) untuk tendon terlekat. R26.10.1 Petunjuk mengenai ketentuan grouting untuk tendon terlekat terdapat dalam PTI M55.1. g) g) Persyaratan grouting untuk tendon terlekat, termasuk syarat maksimum kandungan ion klorida terlarut dalam air (Cl-) pada 19.4.1. 26.10.2 Syarat penerimaan: a) Tipe, ukuran, detail, dan lokasi angkur pascatarik yang tidak dicantumkan dalam dokumen konstruksi harus diberikan ke perencana ahli bersertifikat untuk direview. b) Tendon dan selongsong pascatarik toleransi harus ditempatkan sesuai yang disyaratkan dan ditahan untuk mencegah perpindahan di luar toleransi yang proses pengecoran. ditetapkan ketika c) Sambungan coupler harus ditempatkan sesuai ketentuan dari perencana ahli bersertifikat . d) Pemanasan atau pengelasan di sekitar tulangan prategang harus dilakukan dengan saat pengelasan tulangan akan menerima percikan las, arus listrik, serta suhu yang dapat merusak karakteristik tulangan. seksama, karena R26.10.2 e) Pengukuran perpanjangan atau elongasi prategang harus sesuai dengan prosedur yang tertera dalam Manual for Quality Control for Plants and Production of Structural Precast Concrete Products (MNL 117), yang diterbitkan oleh Precast/Prestressed Concrete Institute. e) Gaya prategang dan kehilangan friksi harus dipastikan dengan ketentuan 1) dan 2): yang 1) Perpanjangan terukur pada tulangan prategang dibandingkan dengan perpanjangan yang dihitung dengan modulus elastisitas dari yang pengujian atau info dari pabrikan. (elongasi) diambil 2) Gaya jacking yang diukur telah cell, pengukur menggunakan alat dikalibrasi seperti dynamometer, yang load atau 648 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN tekanan hidrolik (hydraulic pressure gauge). R26.10.2 f) Toleransi 5 persen untuk dari konstruksi pengamatan Karena tulangan prategang untuk konstruksi pratarik umumnya ditegangkan di udara dengan efek friksi minimal, toleransi 5 persen normal. Ukuran perpanjangan untuk konstruksi pascatarik dipengaruhi oleh beberapa faktor yang kurang signifikan dibandingkan dalam konstruksi pratarik. Friksi di sepanjang tulangan prategang dalam penerapan pascatarik mungkin dipengaruhi oleh dan toleransi ketidakrataan serta penempatan beton. Koefisien friksi antara tulangan prategang dan selongsong juga mempengaruhi. f) Perbedaan penentuan gaya antara ketentuan 1) dan 2) dari 26.10.2(e) yang melebihi 5 persen untuk konstruksi pratarik, atau 7 persen untuk konstruksi dan pascatarik dikoreksi terlebih dahulu kecuali bila mendapat persetujuan dari perencana ahli bersertifikat. pratarik diambil sebelumnya. harus dipastikan dianggap yang ditetapkan tendon, profil R26.10.2 g) Ketentuan ini berlaku untuk semua komponen struktur prategang. Untuk sistem pelat pascatarik yang dicor di tempat, parameter dalam pelat tersebut dianggap sebagai elemen dalam desain, seperti joist dan lebar efektif pelat dalam sistem pelat joist satu arah, atau kolom strip dalam sistem pelat dua arah. g) Kehilangan gaya prategang karena tidak digantinya tulangan prategang yang rusak tidak boleh melebihi 2 persen dari gaya prategang total dalam komponen beton prategang. h) Jika transfer gaya dari angkur pada bidang pratarik ke beton dilakukan asetelin dengan (pemotongan) tulangan las dan urutan prategang, pemotongan untuk harus mencegah tegangan sementara pada komponen pratarik. metode las pada lokasi benar i) Panjang strand pratarik yang terpapar harus dipotong di dekat batang untuk meminimalisir faktor kejut pada beton. j) Tulangan prategang dalam konstruksi pasca tarik tidak boleh ditegangkan sampai beton mencapai kekuatan minimal 17 MPa untuk strand tunggal atau batang tendon, 28 MPa untuk strand majemuk. Pengecualian untuk persyaratan ini dijelaskan dalam 26.10.2k). lebih k) Kekuatan rendah boleh diperbolehkan apabila ketentuan 1) dan 2) dipenuhi: 1) Angkur R26.10.2 k) Untuk membatasi retak susut di tendon monostrand ditegangkan saat kekuatan tekan beton kurang dari 17 MPa. Dalam beberapa kasus, dapat menggunakan angkur monostrand dengan ukuran besar, atau strand yang ditegangkan dalam tahap tekan beton yang dari 26.10.2j) tahap awal, yang berukuran besar digunakan untuk mengkompensasi rendahnya kekuatan tekan beton. 649 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 2) Tulangan prategang ditegangkan tidak lebih dari 50 persen gaya prategang akhir. sepertiga atau setengah dari gaya prategang akhir. 26.11 - Bekisting R26.11 - Bekisting 26.11.1 Desain bekisting R26.11.1 Umumnya desain bekisting diatur oleh kontraktor, dan standar ini memberikan persyaratan minimum kinerja bekisting dan keselamatan kerja. Desain bekisting, konstruksi dan pelepasan membutuhkan penilaian dan perencanaan yang tepat untuk mencapai keamanan. Informasi yang detail mengenai bekisting untuk beton tercantum dalam "Guide to Formwork for Concrete" ini mencakup desain, konstruksi, material bekisting, dan bekisting untuk struktur yang ini ditujukan untuk berbentuk unik juga membantu namun kontraktor, perencana dalam ahli menyiapkan dokumen kosntruksi. untuk kesehatan (ACI 347). Pedoman bersertifikat Formwork for Concrete, ACI SP-4, adalah buku petunjuk praktis untuk kontraktor, perencana, dan arsitek dengan mengikuti petunjuk pada ACI 347. Tercantum pula tabel, diagram, dan rumus pembebanan untuk desain bekisting. Rujukan mengenai spesifikasi bekisting terdapat dalam ACI 301 Section 2. Pasal 24.2.5 membahas mengenai persyaratan defleksi pada komponen struktur dengan atau tanpa perancah. 26.11.1.1 Informasi desain: a) Persyaratan untuk kontraktor dalam desain, fabrikasi, pemasangan, serta pelepasan bekisting. komponen b) Lokasi komposit yang membutuhkan perancah. c) Persyaratan untuk pelepasan perancah pada batang komposit. 26.11.1.2 Syarat penerimaan: a) Desain bekisting harus 1) mempertimbangkan hingga 5): 1) Metode pengecoran beton. 2) Laju pengecoran beton. 3) Beban konstruksi, termasuk beban ketentuan vertikal, horizontal, dan impak. 4) Menghindari perusakan komponen yang telah terpasang sebelumnya. 650 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 5) Untuk komponen struktur pascatarik, yang perpindahan gaya diizinkan prategang tanpa merusak komponen struktur. komponen terjadi ketika b) Fabrikasi bekisting dan pemasangan pada struktur akhir yang sesuai dengan bentuk, garis, dan dimensi komponen struktur sesuai dengan dokumen konstruksi. c) Bekisting harus dipasang dengan rapat untuk mencegah bocornya pasta atau mortar. d) Bekisting harus disokong dan diikat untuk mempertahankan posisi dan bentuk. 26.11.2 Pelepasan bekisting R26.11.2 Pelepasan bekisting - Dalam menentukan waktu pelepasan bekisting, harus mempertimbangkan beban rencana, kekuatan tekan beton yang cor di tempat, dan kemungkinan terjadinya defleksi yang lebih besar dari standar (ACI 347 dan ACI 347.2R). Beban konstruksi mungkin saja lebih besar daripada beban hidup. Meskipun struktur mempunyai kekuatan untuk mendukung beban pada umur awal, defleksi menyebabkan berkurangnya kemampuan layan struktur. Pelepasan bekisting dalam konstruksi gedung bertingkat wajib dicantumkan dalam yang dilakukan dengan mempertimbangkan dukungan sementara struktur maupun untuk struktur. masing-masing Perencanaan harus memenuhi ketentuan a) hingga e): a) Sistem struktur yang ada pada semua beban 26.11.2.1 Syarat penerimaan: a) Sebelum memulai konstruksi, kontraktor harus membuat prosedur dan jadwal pelepasan bekisting dan pemasangan perancah, serta menghitung beban yang ditransfer ke struktur saat tahap ini. b) Analisis struktur dan persyaratan kekuatan beton yang digunakan dalam perencanaan pelaksanaan dan pelepasan bekisting dan pemasangan kembali perancah harus dilaksanakan dan diserahkan oleh kontraktor ke perencana ahli bersertifikat dan pihak berwenang jika diminta. dapat perencanaan oleh prosedur kontraktor keseluruhan c) Tidak boleh ada beban konstruksi maupun bekisting yang sebelumnya telah dilepas yang diletakkan di bagian manapun dari struktur. Kecuali bagian struktur tersebut cukup kuat untuk menahan berat sendiri. komponen prosedur ini tahap konstruksinya; konstruksi, serta d) Hasil harus menunjukkan bahwa struktur aman dengan pertimbangan beban rencana, kekuatan bekisting, dan perkiraan kekuatan tekan beton yang cor di tempat. analisis struktur b) Kekuatan tekan beton yang cor di tempat, pada semua tahap konstruksi; c) Pengaruh deformasi pada struktur dan sistem perancah dalam distribusi beban mati dan beban konstruksi pada semua tahap konstruksi; d) Kekuatan, jarak, dan metode perancah yang bresing, pelepasan dan pemasangan perancah, termasuk interval waktu minimum ketika operasional; digunakan, serta 651 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN e) Beban yang mempengaruhi keamanan maupun kemampuan layan struktur ketika konstruksi; lain Informasi mengenai pemasangan gedung perancah bertingkat terdapat dalam ACI 347.2R. untuk konstruksi R26.11.2.1 e) Evaluasi kekuatan beton dapat pada didemonstrasikan pengujian silinder di lapangan atau prosedur lain yang diterima oleh perencana ahli bersertifikat dan bila diminta disetujui oleh pihak syarat memenuhi ketentuan a) hingga d): e) Perkiraan kekuatan beton cor di tempat diambil berdasarkan pengujian silinder di lapangan, atau metode lain yang ahli diterima bersertifikat dan bila disyaratkan harus disetujui oleh pihak berwenang. tahap konstruksi dengan oleh perencana berwenang, dengan a) Pengujian silinder dicor di tempat sesuai ASTM C837M. Metode ini digunakan hanya untuk pelat dengan ketebalan 125 hingga 300 mm b) Tahanan terhadap penetrasi sesuai dengan ASTM C803M c) Kekuatan cabut (pullout) sesuai dengan ASTM C900 d) Indeks kematangan (maturity index) dan korelasi sesuai dengan ASTM C1074 Dibutuhkan data material proyek yang cukup untuk memenuhi ketentuan b), c), dan d) serta mengetahui korelasi antara ukuran struktur dengan kekuatan tekan silinder. Metode untuk mengevaluasi kekuatan tempat tekan beton cor di terdapat dalam ACI 228.1R. f) Pelepasan bekisting harus dilakukan dengan seksama agar tidak mengurangi kemampuan layan dan keamanan struktur. g) Beton yang terpapar karena pelepasan bekisting harus mempunyai kekuatan tekan tidak cukup terpengaruh pelepasan bekisting. yang agar h) Pendukung bekisting untuk komponen struktur pascatarik tidak boleh dilepas sampai kondisi komponen struktur cukup kuat untuk menahan beban mati dan beban konstruksi. R26.11.2.1 i) Beban hidup nominal yang dinyatakan pada gambar sering direduksi untuk komponen struktur yang menahan lantai dengan area yang luas, batas beban konstruksi harus diperhitungkan untuk reduksi ini. i) Beban yang melebihi kombinasi beban mati dan beban hidup boleh serta ditempatkan di bagian struktur tanpa perancah, analisis menunjukkan bahwa struktur memiliki kekuatan yang cukup untuk menahan konstruksi reduksinya tidak kecuali hasil 652 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN beban kemampuan layan. tersebut tanpa mengurangi 26.12 - Evaluasi dan penerimaan beton R26.12 - Evaluasi dan penerimaan beton 26.12.1 Umum R26.12.1 Umum 26.12.1.1 Syarat penerimaan: R26.12.1.1 a) Uji kekuatan tekan bisa saja dilakukan dengan jumlah silinder lebih dari yang disyaratkan untuk mencegah data pencilan (outlier) kekuatan silinder individu sesuai dengan ACI 214R. Bila kekuatan dibuang berdasarkan ACI 214R, uji kekuatan adalah valid setidaknya hasil rata-rata pengujian dua silinder berukuran 150 mm x 300 mm atau tiga silinder berukuran 100 mm x 200 m. Semua kekeuatan selinder individu yang tidak dibuang berdasarkan ACI 214R adalah digunakan untuk menghitung kekuatan rata-rata. Ukuran dan jumlah spesimen yang digunakan dalam pengujian kekuatan harus sama untuk tiap campuran beton. Ukuran silider harus disepakati oleh pemilik, perencana ahli bersertifikat dan institusi pengujian sebelum konstruksi. a) Uji kekuatan tekan adalah hasil rata-rata pengujian setidaknya dua silinder berukuran 150 mm x 300 mm atau tiga silinder berukuran 100 mm x 200 mm yang terbuat dari beton dengan sampel yang sama dan berusia 28 hari, atau usia pengujian saat beton mencapai fc'. silinder individu Pengujian tiga buah silinder berukuran 100 x 200 mm dapat menghasilkan kekuatan rata-rata yang lebih terpercaya dibandingkan pengujian dengan dua buah silinder, karena silinder 100 x 200 umumnya memiliki variasi nilai kekuatan tekan 20 persen lebih tinggi dibandingkan silinder 150 x 300 mm (Carino et al. 1994). R26.12.1.1 b) ASTM C1077 menentukan tugas, kewajiban, dan ketentuan teknis minimum untuk personil yang melakukan pengujian, serta persyaratan untuk alat yang digunakan dalam pengujian beton dan agregat. Institusi yang menguji beton silinder atau beton inti terhadap standar syarat penerimaan harus diakreditasi dan diinspeksi untuk memenuhi persyaratan- persyaratan dalam ASTM C1077 oleh pihak yang berwenang. b) Institusi yang melakukan pengujian beton harus memenuhi ketentuan dalam ASTM C1077. R26.12.1.1 c) Kualifikasi untuk teknisi bisa program lapangan bertugas sertifikasi. Teknisi untuk sampling beton; uji slump; massa jenis; leleh; kadar udara; dan suhu. Pembuatan dan perawatan spesimen uji c) Pengujian beton segar di lapangan, persiapan spesimen untuk perawatan standar, persiapan untk perawatan lapangan dan mencatat suhu beton segar harus dilakukan oleh teknisi yang berkualifikasi didapatkan melalui 653 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN harus disertifikasi dengan ketentuan ACI Concrete Field Testing Technician-Grade 1, ASTM C1077; atau program yang setara. R26.12.1.1 d) Laboran untuk pengujian laboratorium harus bersertifikasi sesuai dengan ACI Concrete Laboratory Testing Technician-Level 1 Certification Program, the ACI Concrete Strength Testing Program, Certification Technician persyaratan yang tercantum dalam ASTM C1077, atau program yang setara. d) Pengujian di laboratorium harus dilakukan oleh laboran yang berkualifikasi. R26.12.1.1 e) Standar ini mensyaratkan agar laporan pengujian didistribusikan ke semua pihak yang terlibat dalam proses inspeksi. desain, konstruksi, Ketentuan mengenai distribusi laporan ini harus disertakan dalam pengujian kontrak inspeksi dan pengujian. Distribusi laporan pengujian yang benar dapat tepat waktu mengidentifikasi layak atau perlu apakah spesimen diperbaiki proporsi campurannya untuk pekerjaan ke depan. e) Semua laporan mengenai pengujian kelayakan beton harus diserahkan ke semua pihak yang terlibat yaitu perencana ahli bersertifikat, kontraktor, produsen beton dan bila disyaratkan kepada pemilik dan pihak juga berwenang. dan secara 26.12.2 Frekuensi pengujian R26.12.2 Frekuensi pengujian 26.12.2.1 Persyaratan penerimaan: R26.12.2.1 a) Sampel pengujian harus diambil secara acak. Agar mewakili periode pengujian, waktu sampling, atau batching beton, menggunakan basis kesempatan pengujian. Sampel batching beton tidak diambil dengan basis tampilan, kenyamanan, atau kriteria bias lainnya, jika hal ini dilakukan maka akan menyebabkan analisis statistik yang dilakukan menjadi tidak kredibel. Spesimen untuk satu uji kekuatan (seperti yang tercantum dalam 26.12.2.1(a)) harus terbuat dari satu batch, serta tidak boleh ada material lain yang ditambahkan setelah sampel diuji. a) Sampel untuk spesimen uji kekuatan harus setiap memenuhi ketentuan 1) hingga 3): 1) Setidaknya sekali sehari. 2) Setidaknya sekali untuk setiap 110 campuran beton m3 beton. 3) Setidaknya sekali untuk setiap 460 m2 luas permukaan pelat atau dinding. luas permukaan, cukup satu sisi permukaan pelat atau 3) dinding membutuhkan sampling lebih dari sekali untuk setiap 110 m3 beton yang ditempatkan rata-rata ketebalan dinding atau pelat kurang dari 240 mm. Dalam menghitung yang dihitung. Kriteria jika 654 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN b) Jika volume total beton berjumlah sangat besar sehingga pengujian dengan frekuensi tinggi hanya akan menghasilkan kurang dari lima jenis kekuatan untuk setiap campuran beton, spesimen pengujian harus dibuat dari lima batch yang dipilih secara acak. c) Jika volume total campuran beton kurang dari 38 m3, maka pengujian tidak perlu dilakukan jika ada bukti lain yang telah bahwa menyatakan memenuhi persyaratan dan disetujui oleh pihak berwenang. beton 26.12.3 Kriteria penerimaan untuk R26.12.3 Kriteria penerimaan untuk spesimen dengan perawatan standar - Evaluasi dan penerimaan beton dapat dinilai segera setelah hasil uji diterima ketika pelaksanaan. Kekuatan beton uji yang tidak memenuhi kriteria akan muncul sekali atau dua kali dalam pengujian, dengan kemungkinan satu dalam 100 pengujian (ACI 214R) meskipun kekuatan beton telah memenuhi Kriteria penerimaan dalam ketentuan 26.12.3.1(b) berlaku untuk spesimen silinder berukuran 100 x 200 mm atau 150 x 300 mm yang diperbolehkan ketentuan 26.12.1.1(a). Perbedaan rata-rata (Carino et al. 1994) antara hasil pengujian dengan dua ukuran spesimen tidak dianggap signifikan dalam desain. spesimen dengan perawatan standar 26.12.3.1 Syarat penerimaan: a) Spesimen untuk uji penerimaan harus memenuhi ketentuan 1) dan 2): 1) Sampel beton yang digunakan untuk harus spesimen memenuhi ketentuan ASTM C172M. 2) Spesimen silinder harus dibentuk dan dirawat sesuai ASTM C31M dan diuji sesuai ASTM C39M. uji kekuatan dan keseragamannya persyaratan. b) Kekuatan tekan tiap campuran beton dapat diterima jika memenuhi ketentuan 1) dan 2): 1) Setiap dalam tiga spesimen pengujian kekuatan tekan yang dilakukan secara berurutan, dengan kekuatan tekan sama dengan atau rata-rata melebihi . 2) Kekuatan tekan tidak boleh lebih 'cf 2) Kekuatan tekan tidak boleh lebih 'cf rendah dari sebesar 3,5 MPa 'cf jika nilai kurang dari atau sama dengan 35 MPa, atau lebih dari 0,10 'cf 'cf jika nilai melebihi 35 MPa. R26.12.3.1 c) Untuk meningkatkan kekuatan tekan beton, salah satu tindakan a) hingga g) atau lebih dari ketentuan di bawah ini dapat dilakukan: a) Meningkatkan material sementisius c) Jika ketentuan pada 26.12.3.1(b) tidak terpenuhi, maka langkah-langkah harus diambil untuk meningkatkan rata-rata hasil kekuatan tekan beton. dalam campuran beton; b) Reduksi atau kontrol kadar air yang lebih ketat; c) Penggunaan bahan tambahan yang mengurangi air untuk meningkatkan dispersi material sementisius; 655 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN d) Perubahan proporsi campuran beton; e) Reduksi waktu pengiriman; f) Kontrol kadar udara yang lebih ketat; g) Peningkatan kualitas pengujian yang memenuhi ASTM C172M, ASTM C31M, dan ASTM C39M. Perubahan prosedur operasional atau perubahan kecil dalam material semen atau kadar air tidak membutuhkan izin formal untuk merubah proporsi campuran jenis beton; namun perubahan dalam semen, agregat, atau bahan campuran harus disertakan dengan bukti yang menyatakan bahwa kekuatan tekan rata- rata akan meningkat. d) Persyaratan untuk investigasi beton dengan kekuatan tekan rendah harus diterapkan jika 26.12.3.1(b) (2) tidak dapat terpenuhi. 26.12.4 Investigasi pengujian dengan R26.12.4 Investigasi pengujian dengan hasil kekuatan tekan rendah-Jika hasil pengujian kriteria kelayakan, maka 26.12.3.1(b)(2) atau 26.5.3.2(e) dapat dilakukan. Kedua pasal tersebut hanya berlaku untuk evaluasi kekuatan tekan beton yang diuji di tempat pada tahap konstruksi. Evaluasi kekuatan untuk struktur eksisting terdapat dalam Pasal 27. Jika memerlukan investigasi lebih jauh, maka investigasi untuk beton yang diuji di tempat tercantum dalam ACI 228.1R atau dalam kasus tertentu, uji kekuatan beton inti yang diambil dari struktur. hasil kekuatan tekan rendah tidak memenuhi 26.12.4.1 Syarat penerimaan: tempat, seperti uji penetrasi (ASTM C803M), hammer rebound (ASTM C805M), atau uji cabut (ASTM C900), dapat berguna apabila sebagian struktur mengandung beton berkekuatan rendah. Terkecuali uji- uji ini telah dikorelasikan dengan standar kekuatan hasil pengujian untuk beton di struktur, untuk perbandingan kekuatan diantara struktur yang sama daripada untuk perikiraan kekuatan. Metode pengujian beton di nilanya utamanya inti (core), kriteria Untuk uji beton lebih ketat dapat penerimaan yang digunakan untuk menjamin struktur dengan tipe apapun mencapai keamanan yang cukup (Bloem 1965, 1968; Malhotra 1976, 1977). Beton berkekuatan rendah 656 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN bisa ditoleransi, namun harus seizin perencana ahli bersertifikat. Jika kekuatan beton inti berdasarkan 26.12.4.1(c) tidak memenuhi 26.12.4.1(d), dapat dilakukan evaluasi kekuatan yang tercantum pada Pasal 27, terutama pada sistem lantai atau atap. Evaluasi kekuatan yang pendek, jika waktu dan kondisi mengizinkan, usaha untuk meningkatkan kekuatan beton dengan tambahan perawatan basah (wet dilakukan. Efektivitas curing) perawatan tambahan harus diverifikasi dengan evaluasi kekuatan menggunakan prosedur yang dibahas sebelumnya. dapat beton Standar (26.12.4) berkekuatan mengharuskan tercapainya keamanan struktur. Memperbaiki defisiensi kekuatan beton bukan tujuan standar ini. dan investigasi rendah R26.12.4.1 a) Jika kekuatan silinder perawatan tidak memenuhi 26.5.3.2(e), maka perawatan beton perlu ditingkatkan. Jika pengujian lapangan mengkonfirmasi defisiensi dalam kekuatan tekan beton pada struktur, maka uji beton inti dapat dilakukan untuk mengevaluasi kapasitas struktur. a) Jika nilai kekuatan silinder dengan 'cf lapangan perawatan standar kurang dari melebihi batas yang ditentukan, atau jika pengujian silinder yang diuji lapangan mengindikasikan defisiensi dalam perlindungan dan perawatan, maka harus ditingkatkan. kekuatan struktur b) Jika struktur berkurang karena beton berkekuatan rendah, uji beton inti yang dilakukan pada daerah yang diragukan boleh dilakukan sesuai ASTM C42M. Tiga pengujian beton inti harus dilakukan untuk setiap uji kekuatan yang hasilnya tingkat keamanan 'cf kurang dari ditentukan. lebih dari batas yang R26.12.4.1 c) Pengawetan ini akan menghasilkan beton inti dengan gradien penguapan antara permukaan eksterior dengan interior. Gradien ini menyebabkan rendahnya kekuatan inti (Bartlett and MacGregor 1994). Ketentuan minimal 48 jam antara waktu coring dan pengujian adalah agar gradien penguapan dapat berkurang. Waktu maksimum antara coring dan pengujian ditujukan untuk pengujian ulang beton inti apabila kekuatan tekan beton tidak cukup tinggi. c) Beton inti (core) harus diambil, dijaga kelembabannya dalam kontainer atau tempat yang kedap air, diantarkan ke tempat pengujian, dan diuji sesuai ASTM C42M. Beton inti harus diuji dengan waktu antara 48 jam dan 7 hari setelah coring kecuali tindakan lain diperbolehkan oleh perencana ahli bersertifikat . Verifikator pengujian yang dirujuk dalam ASTM C42M adalah perencana ahli bersertifikat atau pihak berwenang. tekan beton Riset (Bartlett and MacGregor 1994) menunjukkan bahwa prosedur penguapan lain, seperti pengeringan atau yang mempengaruhi pengipasan dapat 657 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kekuatan beton dalam pengujian lapangan. Oleh karena itu, prosedur penguapan yang gradien memperbolehkan penguapan dapat diterapkan untuk beton inti. ASTM C42M memperbolehkan tindakan spesifik dalam pengujian untuk kondisi penguapan merubah durasi sebelum pengujian. disipasi R26.12.4.1 d) Kekuatan tekan beton inti rata-rata sebesar 85 persen dari kekuatan tekan spesifik adalah nilai yang realistis (Bloem 1968). Namun, tidak realistis jika mengharapkan kekuatan tekan rata-rata d) Beton dalam zona yang diuji beton inti dianggap cukup apabila ketentuan 1) dan 2) terpenuhi: 1) Rata-rata inti sama tiga beton dengan atau sekurangnya 85 persen 'cf 'cf nilai . , karena beton inti sama dengan derajat perbedaan konsolidasi kondisi perawatan. Kriteria kelayakan untuk telah ditetapkan kekuatan beton inti dengan pertimbangan beton inti yang digunakan untuk menginvestigasi beton berkekuatan rendah diambil pada usia 2) Tidak ada satupun hasil beton inti ukuran, spesimen kondisi, dan 'cf yang kurang dari 75 persen . 'cf lebih tua dari usia . Agar memenuhi 26.12.4.1(d), standar ini tidak ditujukan agar kekuatan beton inti diatur sesuai umurbeton inti. e) Pengujian tambahan untuk beton inti yang yang dari memperlihatkan kekuatan tekan beton inti yang tidak stabil diperbolehkan. f) Jika kriteria evaluasi berdasarkan kekuatan tekan beton inti tidak dipenuhi, maka struktur belum bisa dianggap aman. Pihak berwenang diperbolehkan melakukan evaluasi kekuatan sesuai dengan Pasal 27 untuk tindakan lebih lanjut. diambil lokasi 26.12.5 Kriteria penerimaan beton R26.12.5 Kriteria penerimaan beton bertulangan serat - Kriteria penerimaan untuk pengujian ASTM C1609M diambil berdasarkan hasil uji lentur (Chen et al. yang dilakukan pada beton 1995) bertulangan serat yang terbuat dari material yang sama pada uji balok di 9.6.3.1. bertulangan serat 26.12.5.1 Syarat penerimaan: a) Beton yang digunakan untuk menahan geser harus memenuhi ketentuan 1) hingga 3): 1) Kriteria penerimaan kekuatan tekan untuk spesimen dengan perawatan standar; bertulangan serat Istilah "kekuatan residu" dijelaskan dalam ASTM C1609M dan berhubungan dengan kemampuan beton bertulangan seratr menahan gaya konsisten dengan modulus runtuh beton pada Pers. (19.2.3.1). 2) Nilai kekuatan residu dari uji lentur sesuai ASTM C1069M pada lendutan di tengah bentang sebasar tarik. Nilai 0,62 'cf 658 dari 695 © BSN 2019
STANDAR 1/300 panjang bentang minimal lebih besar dari i) dan ii): i) 90 persen dari kekuatan lentur puncak pertama (ii) 90 persen kekuatan terkait 3) Nilai kekuatan residu dari uji lentur pada sesuai ASTM C1069M lendutan di tengah bentang dari 1/150 panjang bentang minimal lebih besar dari i) dan ii): i) 75 persen dari kekuatan lentur puncak pertama ii) 75 persen kekuatan terkait 'cf 3) Nilai kekuatan residu dari uji lentur pada sesuai ASTM C1069M lendutan di tengah bentang dari 1/150 panjang bentang minimal lebih besar dari i) dan ii): i) 75 persen dari kekuatan lentur puncak pertama ii) 75 persen kekuatan terkait 'cf dengan 0,62 dengan 0,62 'cf 26.13 - Inspeksi 26.13.1 Umum tahap konstruksi dilakukan sesuai peraturan umum bangunan yang diterapkan. 26.13.1.1 Pemeriksaan dalam 26.13.1.2 Dengan tidak adanya standar peraturan pemeriksaan untuk konstruksi bangunan, maka pemeriksaan harus dilakukan oleh perencana ahli bersertifikat atau inspektur bersertifikat. © BSN 2019 SNI 2847:2019 PENJELASAN R26.13 - Inspeksi R26.13.1 Umum - Kualitas struktur beton sangat tergantung dari metode pekerjaan dalam konstruksi. Meskipun menggunakan material terbaik serta desain sedemikian tetap percuma apabila metode rupa, pekerjaan tidak dilakukan dengan baik. Inspeksi diperlukan untuk memastikan konstruksi dilakukan sesuai ketentuan dokumen yang yang konstruksi. baiktergantung dan keakuratan dalam desain dan pemenuhan persyaratan standar. tercantum dalam Kinerja dari struktur konstruksi R26.13.1.2 Perencana ahli bersertifikat yang membuat desain adalah pihak yang paling tepat untuk menentukan apakah dengan konstruksi dokumen konstruksi. Namun apabila yang bersangkutan tidak bersedia, maka inspeksi dapat dilakukan oleh pihak lain resmi yang mempunyai dari kemampuan inspeksi konstruksi. berjalan sesuai institusi Inspektur yang bertanggung jawab harus Inspector mempunyai sertifikasi ACI Concrete Certification Construction Special Inspector, atau program yang setara untuk menginspeksi dan mencatat segala proses konstruksi, pra-penempatan, termasuk penempatan, dan pasca-penempatan. Program: proses secara inspeksi ahli independen perencana oleh jawab bersertifikat yang bertanggung terhadap desain, disarankan perencana ahli bersertifikat yang bertanggung jawab terhadap desain untuk tetap mengawasi inspeksi serta memastikan pekerjaan Ketika dilakukan 659 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN persyaratan konstruksi dipenuhi. Dalam beberapa hukum konstruksi, ada beberapa prosedur aturan pendaftaran atau lisensi inspekstor. Untuk beberapa aturan spesifik, standar yang digunakan dalam membangun gedung harus dikonsultasikan ke pihak peninjau konstruksi. harus diserahkan ke pemilik proyek, kontraktor, subkontraktor, pihak supplier, teratur berwenang mengidentifikasi atau kebutuhan aksi perbaikan. yang menetapkan Laporan inspeksi dan untuk secara Tanggung jawab inspeksi dan tingkat inspeksi yang disyaratkan harus ditetapkan dalam kontrak antara pemilik, arsitek, insinyur, inspektor. Sumberdaya yang cukup harus disediakan untuk melaksanakan inspeksi. kontraktor dan 26.13.1.3 Perencana ahli bersertifikat, atau seseorang dalam pengawasan perencana ahli bersertifikat, atau inspektur yang berkualifikasi wajib mengikuti ketentuan dalam dokumen konstruksi. R26.13.1.3 Dalam standar ini, inspektur tidak dimaksudkan untuk mengawasi proses konstruksi sehari-harinya. Yang dimaksud adalah orang yang bertanggung jawab dalam inspeksi harus mengunjungi proyek dalam frekuensi yang cukup sering untuk memastikan proses konstruksi berjalan sesuai dokumen konstruksi. Dengan adanya inspeksi bukan berarti kontraktor dari tangungjawab untuk mengikuti dokumen konstruksi. Kontraktor harus menyiapkan material dan sumber daya manusia dengan kualitis dan kuantitas tahapan yang cukup untuk semua konstruksi. menjadi bebas tetap Dalam standar ini tercantum persyaratan minimum untuk jenis struktur sesuai lingkupnya. Ini bukanlah spesifikasi konstruksi dan setiap pengguna standar ini meungkin membutuhkan standar inspeksi yang lebih tinggi dari yang ada dalam peraturan umum bangunan bila dibutuhkan. persyaratan tambahan Prosedur yang direkomendasikan dan inspeksi bangunan diberikan dalam ACI 311.4R, "Guide for Concrete ini merupakan petunjuk untuk arsitek, pemilik proyek, dan perencana yang sedang menyusun program inspeksi. Metode detail untuk inspeksi konstruksi terdapat dalam ACI SP-2, for Concrete Inspection" oleh ACI Committee 311. inspeksi semua organisasi Inspection". Dokumen "Manual 660 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN Dokumen inspeksi yang umum digunakan. ini menggambarkan metode pemeriksaan Untuk berkelanjutan pada sistem rangka pemikul momen khusus, pemeriksaan penempatan tulangan dan beton dilakukan oleh inspektur bersertifikat dalam pengawasan perencana yang terhadap desain bertanggung struktur pengawasan perencana ahli bersertifikat yang memiliki kapabilitas untuk melakukan inspeksi. 26.13.1.4 R26.13.1.4 Tujuan persyaratan ini adalah untuk pemasangan pendetailan pada sistem rangka pemikul momen khusus diinspeksi oleh pihak yang berkualifikasi dan pendetailan terpasang dengan baik. Kualifikasi inspektur harus sesuai dengan hukum yang mengatur peraturan umum bangunan. memastikan ahli jawab bersertifikat atau dalam 26.13.2 Laporan inspeksi R26.13.2 Laporan inspeksi harus mencatat elemen yang diperiksa pada tiap tahap yang konstruksi oleh pihak melaksanakan pemeriksaan. Catatan pemeriksaan harus disimpan oleh pihak pemeriksaan yang setidaknya 2 tahun setelah selesainya proyek. 26.13.2.1 Laporan inspeksi R26.13.2.1 Catatan inspeksi diperlukan seandainya timbul pertanyaan mengenai kinerja atau keamanan komponen struktur atau struktur. Dokumentasi berupa foto yang mendokumentasikan progress konstruksi disarankan. melaksanakan atau Peraturan persyaratan lainnya mungkin mensyaratkan catatan inspeksi disimpan lebih dari 2 tahun. umum legal bangunan 26.13.2.2 Laporan pemeriksaan harus mencantumkan ketentuan a) hingga d): a) Kemajuan umum tahapan konstruksi. b) Beban konstruksi yang signifikan pada lantai, komponen atau dinding c) Waktu dan tanggal pencampuran, kuantitas, proporsi material yang digunakan, lokasi penempatan struktur, dan hasil pengujian beton segar dan beton keras untuk semua campuran beton yang digunakan. R26.13.2.2 d) Istilah "suhu lingkungan" artinya suhu di lingkungan proyek. Suhu beton yang dimaksud disini adalah suhu permukaan beton. Suhu permukaan diukur dengan menempatkan suhu langsung ke permukaan beton atau antara permukaan dan selimut beton yang digunakan saat perawatan, seperti selimut insulasi atau lapis plastik. d) Suhu beton dan lapis perlindungan pada beton saat pengecoran dan perawatan ketika suhu lingkungan (ambient temperature) berada di bawah 4°C atau di atas 35°C. sensor 661 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN harus memenuhi 20.2.2.5 jika tulangan ulir ASTM A615M digunakan untuk menahan lentur akibat gempa, gaya aksial, atau keduanya dalam sistem rangka pemikul momen khusus, dinding struktural khusus dan komponen dari dinding struktural khusus meliputi balok kopel dan pilar dinding. 26.13.2.3 Hasil pengujian 26.13.3 Perihal yang perlu diinspeksi R26.13.3 Perihal yang perlu diinspeksi 26.13.3.1 Perihal yang memerlukan pemeriksaan berkala atau berkelanjutan harus memenuhi 26.13.3.2 dan 26.13.3.3, kecuali ada ketentuan lain dalam peraturan umum bangunan. R26.13.3.1 Tabel 1705 pada Bab 17 pada 2012 IBC dapat digunakan untuk perihal menentukan yang apa inspeksi berkala dan membutuhkan berkelanjutan. 26.13.3.2 Perihal yang memerlukan termasuk berkelanjutan pemeriksaan dalam ketentuan a) hingga d): a) Pengecoran beton. b) Penarikan baja prategang dan grouting tendon terlekat. c) Pemasangan angkur adhesif dengan orientasi horizontal atau miring ke atas tarik untuk berkelanjutan sesuai 17.8.2.4, serta dimana kondisi angkur disyaratkan sesuai ACI 355.4. d) Penulangan untuk menahan beban sistem rangka pemikul momen khusus. 26.13.3.3 Perihal yang memerlukan termasuk dalam pemeriksaan berkala ketentuan a) hingga g): a) Penempatan tulangan, penanaman, dan tendon pascatarik. b) Metode dan durasi perawatan tiap komponen. c) Konstruksi serta pelepasan bekisting dan perancah. R26.13.3.3 aturan menyatakan urutan pekerjaan ereksi dan pracetak sambungan memerlukan inspeksi berkelanjutan dan membutuhkan pelaksanaan inspeksi pada perancah, bresing, dan elemen sementara lainnya d) Beberapa d) Urutan pekerjaan sambungan komponen pracetak. ereksi dan komponen 662 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN e) Verifikasi kekuatan beton yang diuji di lapangan sebelum pemberian tegangan serta pada sebelum dilepasnya perancah dan bekisting dari balok dan pelat. tulangan pascatarik, f) Pemasangan angkur tanam cor di tempat, angkur ekspansi, dan angkur ujung diperlebar sesuai 17.8.2. R26.13.3.3 g) Persyaratan inspeksi untuk angkur adhesif diambil dari tiga sumber: a) yang peraturan bangunan, membutuhkan inspeksi berkala untuk angkur dalam beton; b) penilaian dan kualifikasi angkur sesuai ketentuan ACI 355.4 yang membutuhkan inspeksi berkala atau inspeksi berkelanjutan dengan uji beban tergantung faktor reduksi kekuatan pada angkur; c) Persyaratan 17.8, yang mewajibkan inspeksi berkelanjutan untuk angkur yang menahan beban tarik tetap pada orientasi spesifik. g) Pemasangan angkur adhesif dimana pemeriksaan tidak dibutuhkan sesuai dengan 17.8.2.4 atau penilaian sesuai dengan ACI 355.4. berkelanjutan umum 663 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN PASAL 27 - EVALUASI KEKUATAN STRUKTUR EKSISTING 27.1 - Ruang lingkup R27.1 - Ruang lingkup 27.1.1 Ketentuan dalam pasal ini berlaku untuk evaluasi kekuatan struktur eksisting dengan cara analisis atau cara uji beban. R27.1.1 Ketentuan dalam pasal ini dapat digunakan untuk mengevaluasi apakah keseluruhan ataupun sebagian struktur memenuhi persyaratan standar keamanan. kekuatan Evaluasi diperlukan jika material dianggap kurang yang berkualitas, menunjukkan terjadi kesalahan dalam konstruksi, akan digunakan untuk fungsi baru, atau jika, karena alasan apapun keseluruhan atau sebagian struktur tidak memenuhi persyaratan standar. Dalam kasus tersebut, pasal ini memberikan panduan untuk menyelidiki keamanan struktur. Pasal tidak mencakup ini pengujian beban untuk persetujuan desain atau metode konstruksi baru. Penerimaan terhadap material dan sistem alternatif tercakup dalam 1.10. jika ada bukti jika bangunan tampaknya 27.2 - Umum 27.2.1 Bila R27.2 - Umum terdapat keraguan bahwa sebagian atau semua bagian struktur memenuhi persyaratan keamanan dari standar ini dan struktur masih digunakan, evaluasi dilakukan sebagaimana disyaratkan oleh perencana ahli bersertifikat atau pihak berwenang. R27.2.1 Jika uji beban dideskripsikan sebagai bagian dari proses evaluasi kekuatan, diharapkan semua pihak pembebanan, menyetujui besarnya beban, prosedur pengujian dan kriteria penerimaan sebelum segala uji beban dilakukan. Jika kekhawatiran keamanan terkait dengan sekumpulan komponen atau keseluruhan struktur, tidak memungkinkan untuk melakukan uji beban terhadap setiap komponen dan tersebut, penampang. Dalam kasus sangat tepat jika rencana penyelidikan dikembangkan untuk menentukan pertimbangan keamanan yang spesifik. lokasi kekuatan harus 27.2.2 Bila pengaruh penurunan kekuatan dipahami dengan baik dan bila memungkinkan untuk mengukur dimensi dan properti material yang diperlukan untuk analisis, evaluasi kekuatan analitis berdasarkan informasi tersebut diizinkan. Data yang diperlukan harus ditentukan sesuai 27.3. R27.2.2 Pertimbangan kekuatan yang terkait dengan beban aksial, lentur dan kombinasi beban aksial dan lentur dipahami dengan baik. Ada teori yang telah diterima terkait dengan kekuatan perpindahan-beban dan jangka dipengaruhi yang sifat bahan. Untuk dimensi dan menentukan kekuatan struktur dengan harus cara yang berdasarkan hubungan pendek analisis, perhitungan data pada 664 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN dikumpulkan dari dimensi struktur sebenarnya, sifat bahan dan semua rincian terkait. penurunan kekuatan tidak diketahui dengan baik atau tidak memungkinkan untuk mengukur dimensi dan menentukan properti material pada komponen yang diperlukan untuk analisis, maka uji beban diperlukan sesuai 27.4. 27.2.3 Bila pengaruh R27.2.3 Jika kekuatan geser atau lekatan dari suatu bagian sangat penting kaitannya terhadap keraguan terhadap keamananan, pengujian mungkin merupakan solusi yang paling efisien menghilangkan untuk atau tersebut. keraguan mengkonfirmasi Pengujian tidak diperlukan memungkinkan untuk menentukan sifat material dan dimensi yang diperlukan untuk analisis. Bahkan jika penyebab kekhawatiran dengan beban lentur dan aksial. Sedapat mungkin, hasil dari uji beban harus didukung oleh analisis. jika berhubungan terhadap kekuatan sebagian atau semua bagian struktur terkait penurunan kinerja, dan jika respons yang diamati selama uji beban memenuhi kriteria penerimaan 27.4.5, struktur atau bagian struktur boleh tetap digunakan dalam jangka waktu tertentu yang ditetapkan oleh perencana ahli bersertifikat. Jika dianggap ahli oleh bersertifikat, evaluasi ulang secara berkala harus dilakukan. 27.2.4 Bila ketidakpastian R27.2.4 Untuk kerusakan struktur, penerimaan yang diberikan oleh uji beban, terbatas dalam hal beban layan di masa depan. Dalam kasus seperti itu, program pemeriksaan secara berkala sangat berguna. Sebuah program yang melibatkan uji fisik dan pemeriksaan berkala dapat memberikan justifikasi untuk durasi masa layan yang lebih lama. untuk mempertahankan masa layan struktur, sementara pemerikasaan berkala berlanjut adalah membatasi beban hidup ke tingkat yang sesuai. Durasi pemeriksaan berlaka didasarkan pada pertimbangan berikut: a) sifat kerusakan, b) efek lingkungan dan beban, c) riwayat masa layan struktur lingkup pemeriksaan dan d) berkala. Pada periode waktu tertentu, evaluasi kekuatan lebih lanjut diperlukan jika struktur tersebut tetap difungsikan. Dengan persetujuan semua pihak, prosedur untuk pengujian berkala yang tidak selalu harus mengikuti pembebanan dan kriteria penerimaan yang ditentukan dalam pasal ini. perlu perencana Pilihan lain program ruang dapat dirancang 27.3 - Evaluasi kekuatan dengan analisis R27.3 - Evaluasi kekuatan dengan 27.3.1 Verifikasi kondisi terbangun (as-built) analisis R27.3.1 Verifikasi kondisi terbangun (as-built) 665 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 27.3.1.1 Dimensi komponen struktur harus R27.3.1.1 Penampang kritis untuk efek beban yang berbeda seperti momen, gaya geser, gaya aksial adalah lokasi dimana tegangan yang disebabkan oleh tersebut mencapai nilai efek beban maksimumnya sebagaimana dan didefinisikan lebih lanjut untuk berbagai jenis komponen struktur dalam standar ini. Selain itu, penampang kritis bisa ditentukan melalui kondisi spesifik saat struktur dievaluasi. Contohnya lokasi kerusakan menentukan dapat penampang kritis. diukur pada penampang kritis. 27.3.1.2 Lokasi dan ukuran tulangan harus ditentukan dari hasil pengukuran. Penentuan lokasi berdasarkan tersedia asalkan gambar-gambar telah diverifikasi gambar-gambar dengan melakukan pemeriksaan acak. R27.3.1.2 Jumlah, ukuran, pengaturan dan lokasi tulangan yang dirancang untuk menahan beban yang diterapkan harus ditentukan pada penampang kritis jika menyelidiki komponen individual. Metode penyelidikan tak merusak umumnya dapat diterima. Dalam struktur skala besar, penentuan data ini cukup berkisar 5 persen dari perkuatan di setiap wilayah kritis jika pengukuran ini mengkonfirmasi yang terdapat pada gambar yang tersedia. tulangan diizinkan yang tersebut 27.3.1.3 Bila dibutuhkan, estimasi kekuatan R27.3.1.3 Komite ACI 214 telah mengembangkan dua metode untuk 'cf beton ekuivalen harus berdasarkan pada hasil uji silinder dari struktur asli atau uji beton inti yang diambil dari bagian struktur dimana kekuatannya diragukan. 'cf ekuivalen dari beton menentukan inti yang diambil dari struktur yang ada. Metode ini dijelaskan dalam ACI 214.4R dan bergantung pada teknik analisis statistik. Prosedur ini hanya sesuai jika 'cf penentuan ekuivalen diperlukan untuk evaluasi kekuatan dari struktur tidak boleh yang sudah ada dan digunakan untuk menyelidiki hasil uji kekuatan silinder pada kontruksi baru seperti yang dipertimbangkan dalam 26.12.4. Jumlah uji beton inti tergantung dari ukuran struktur dan sensitivitas keamanan struktural terhadap kekuatan beton. Panduan untuk memperkirakan 'cf ekuivalen dari data silinder asli dapat ditemukan pada Bartlett (2012). Dalam kasus yang kekurangan hanya lentur saja, penyelidikan melibatkan kekuatan beton menjadi minimal pada penampang yang bertulangan ringan 666 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 15,0'cyff (untuk penampang persegi panjang). 27.3.1.4 Metode pengambilan dan uji beton inti harus sesuai ASTM C42M. 27.3.1.5 Properti tulangan diperbolehkan berdasarkan hasil uji tarik sampel uji yang mewakili material struktur yang kekuatannya diragukan. R27.3.1.5 Jumlah uji tergantung pada keseragaman material dalam struktur dan harus ditentukan oleh oleh perencana yang bertanggung jawab untuk evaluasi. ahli bersertifikat 27.3.2 Faktor reduksi kekuatan R27.3.2 Faktor reduksi kekuatan lokasi tulangan dan properti material ditentukan sesuai 27.3.1, ϕ boleh diperbesar dari nilai desain yang ditetapkan pada bagian lain dalam standar ini, tetapi ϕ tidak boleh lebih besar dari ketentuan Tabel 27.3.2.1. 27.3.2.1 Bila dimensi, ukuran, R27.3.2.1 Faktor reduksi kekuatan lebih besar dari yang didefinisikan pada Pasal 21. Peningkatan ini dibenarkan dengan adanya penggunaan properti material yang diperoleh dari lapangan, dan dimensi sebenarnya di lokasi. Tabel 27.3.2.1 - Faktor reduksi kekuatan maksimum yang diizinkan Maksimum izin ϕ Tulangan transversal Semua kasus Spiral[1] Lainnya Kekuatan Klasifikasi Terkontrol tarik Terkontrol tekan Lentur, aksial, atau keduanya Geser, torsi, atau keduanya Tumpu 1,0 0,9 0,8 0,8 0,8 [1]Tulangan spiral harus memenuhi 10.7.6.3, 20.2.2 dan 25.7.3. 27.4 - Evaluasi kekuatan dengan uji beban R27.4 - Evaluasi kekuatan dengan uji 27.4.1 Umum beban 27.4.1.1 Uji beban harus dilakukan dengan cara sedemikian rupa sehingga memberikan keselamatan jiwa dan keamanan struktur selama pengujian. 27.4.1.2 Tindakan pengamanan tidak boleh merubah beban uji dan mempengaruhi hasilnya. 27.4.1.3 Bagian struktur yang diuji harus mempunyai umur paling sedikit 56 hari. Jika pemilik struktur, kontraktor, perencana ahli bersertifikat dan semua pihak lain yang terlibat setuju, dapat diizinkan untuk melakukan uji beban pada umur lebih awal. 667 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN 27.4.1.4. Komponen pracetak yang akan dibuat komposit dengan beton cor di tempat harus diuji lentur komponen pracetaknya saja sesuai a) dan b): a) Beban uji harus diterapkan hanya jika perhitungan mengindikasikan bahwa komponen pracetaknya saja tidak gagal tekan atau tekuk. b) Beban uji, jika diterapkan pada komponen pracetak saja, harus menimbulkan gaya total yang sama pada tulangan tarik yang dihasilkan komponen komposit dengan beban uji sesuai 27.4.2. 27.4.2 Pengaturan beban uji dan faktor beban R27.4.2 Pengaturan beban dan faktor beban 27.4.2.1 Pengaturan beban uji harus dipilih untuk memaksimumkan defleksi, pengaruh beban dan tegangan pada daerah kritis dari komponen yang kekuatannya dievaluasi. R27.4.2.1. Penting untuk menerapkan beban sedemikian rupa sehingga efek akibat kerusakan yang dicurigai adalah maksimum dan penerapan beban pada elemen minimum. Dalam kasus-kasus tertentu ditunjukkan dalam analisis bahwa komponen tidak dibebani yang bersebelahan akan membantu memikul sebagian beban, beban uji harus diatur untuk memastikan beban yang cukup bekerja pada bagian kritis yang dievaluasi. lain yang 27.4.2.2 Beban uji total Tt, termasuk beban mati yang sudah bekerja, harus sekurang- kurangnya yang terbesar dari a), b), dan c): a) Tt = 1,15D + 1,5L + 0,4(Lr atau R) (27.4.2.2a) b) Tt = 1,15D + 0,9L + 1,5(Lr atau R) (27.4.2.2b) c) Tt = 1,3D (27.4.2.2c) 27.4.2.3 L pada 27.4.2.2. diizinkan untuk R27.4.2.3 Beban hidup L dapat dikurangi sebagaimana diizinkan oleh peraturan umum bangunan, yang mengatur keamanan struktur. Beban uji harus ditingkatkan untuk mengimbangi tidak perlawanan oleh bagian yang uji dibebani. Peningkatan kondisi ditentukan dengan pembebanan dikurangi sesuai dengan SNI 1727. beban dari analisis sehubungan 668 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN kriteria lulus/gagal yang dipilih untuk pengujian. 27.4.2.4 Faktor beban pada beban hidup L dalam 27.4.2.2b) diizinkan dikurangi menjadi 0,45, kecuali untuk garasi, daerah yang dihuni tempat perkumpulan publik, dan sebagai semua daerah dimana L lebih besar dari 4,8 kN/m2. 27.4.3 Penerapan beban uji R27.4.3 Penerapan beban uji 27.4.3.1 Beban uji Tt harus diterapkan tahap R27.4.3.1 Disarankan agar dilakukan pemeriksaan bagian struktur yang diuji beban untuk memberikan catatan- catatan atau tanda berbahaya pada setiap kenaikan beban (lihat R27.4.5.1). sekurang-kurangnya peningkatan beban yang sama. empat 27.4.3.2 Beban uji merata Tt harus diterapkan untuk memastikan beban terdistribusi merata pada struktur atau bagian struktur yang diuji. Pelengkungan beban uji harus dihindari. R27.4.3.2 Pelengkungan mengacu pada kecenderungan beban terjadi tidak merata pada komponen lentur yang diuji. Sebagai contoh, jika sebuah pelat dibebani oleh susunan batu bata yang seragam, pelengkungan akibat batu bata yang saling bersentuhan menghasilkan pengurangan beban di dekat bagian tengah pelat. sedemikian rupa 27.4.3.3 Setelah peningkatan beban akhir diterapkan, beban Tt dipertahankan pada struktur selama paling sedikit 24 jam dengan melakukan tanda-tanda pengamatan kegagalan seperti 27.4.5 teramati. pengukuran respons direkam, beban uji harus segera dihilangkan. 27.4.3.4 Setelah semua 27.4.4 Pengukuran respons respons, seperti defleksi, regangan, slip dan lebar retak harus respons dilakukan pada maksimum Pengukuran tambahan harus dilakukan bila diperlukan. 27.4.4.1 Pengukuran lokasi dimana diharapkan. 27.4.4.2 Nilai awal untuk semua pengukuran respons harus diperoleh tidak lebih dari 1 jam sebelum penerapan peningkatan beban pertama. pengukuran respons harus direkam setelah setiap peningkatan beban diterapkan dan setelah Tt 27.4.4.3 Kumpulan data 669 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN diterapkan pada struktur sekurang-kurangnya 24 jam. pengukuran respons akhir harus dibuat 24 jam setelah Tt dihilangkan. 27.4.4.4 Kumpulan data 27.4.5 Kriteria penerimaan R27.4.5 Kriteria penerimaan 27.4.5.1 Bagian struktur yang diuji harus menunjukkan tidak ada beton terkelupas atau pecah, atau indikasi lain kegagalan. R27.4.5.1 Bukti kegagalan termasuk kerusakan (retak, pengelupasan atau lendutan) sampai pada suatu besaran dan tingkatan yang mana hasil yang diamati adalah jelas berlebihan dan tidak sesuai dengan persyaratan keamanan struktur. Tidak ada aturan sederhana yang dan diaplikasikan untuk semua jenis struktur dan kondisi. Jika kerusakan yang cukup telah terjadi sehingga struktur dianggap telah gagal akibat pengujian, pengujian ulang tidak diizinkan karena dianggap bahwa komponen yang telah rusak tidak boleh dimasukkan ke dalam kondisi layan meskipun pada peringkat beban yang lebih rendah. telah dikembangkan Spalling atau pengelupasan lokal pada beton tertekan dari komponen lentur yang terkait ketidaksempurnaan cetakan bukan merupakan indikasi kerusakan struktural secara keseluruhan. Lebar retak merupakan indikator yang baik yang mencerminkan keadaan struktur dan harus diamati untuk membantu kekuatan dan penetapan perilaku struktural memuaskan. Namun, prediksi atau pengukuran lebar retak yang akurat pada komponen beton tidak lapangan. mudah dilaksanakan di Dianjurkan untuk menetapkan kriteria sebelum uji beban terhadap jenis retak yang diantisipasi; di mana retak diukur; bagaimana metode pengukurannya; dan batasan untuk mengevaluasi retak yang muncul atau batasan perubahan lebar retak. apakah atau kriteria 27.4.5.2 Komponen yang diuji tidak boleh R27.4.5.2 Gaya-gaya ditransmisikan di seluruh bidang retak oleh penguncian interlock) antar agregat permukaan retak yang ditingkatkan dengan aksi penjepitan dari tulangan transversal dan aksi dowel dari sengkang memotong retak. Komponen menunjukan retak awal kegagalan geser. (aggregate 670 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN diasumsikan mencapai kegagalan geser ketika retak meningkat mencapai proyeksi horizontal yang sama dengan tebal komponen dan secara bersamaan retak melebar sehingga penguncian agregat tidak dapat terjadi, dan sengkang (jika ada) mulai leleh atau kehilangan yang mengancam integritas. panjang pengangkuran 27.4.5.3 Pada daerah komponen struktur tanpa tulangan transversal, munculnya retak struktur yang membentuk sudut terhadap sumbu longitudinal dan mempunyai proyeksi horizontal yang lebih panjang dari ketebalan komponen struktur harus dievaluasi. Untuk komponen struktur dengan tebal bervariasi, ketebalan harus diukur di titik tengah panjang retak miring. R27.4.5.3 Retak miring cenderung menyebabkan kegagalan getas pada komponen struktur tulangan trasversal. Penilaian semua retak miring tanpa disarankan untuk komponen tulangan transversal. tanpa 27.4.5.4 Pada daerah pengangkuran dan sambungan lewatan tulangan, retak pendek miring atau retak horizontal disepanjang garis tulangan harus dievaluasi. R27.4.5.4 Retak sepanjang sumbu tulangan pengangkuran zona kemungkinan sebagai indikasi tegangan tekan tinggi yang terkait dengan transfer gaya antara tulangan dan beton. Retak- retak indikator kegagalan getas komponen struktur bila terkait dengan penyaluran tulangan utamanya. Penting bahwa penyebabnya dan akibatnya perlu dievaluasi. di ini bisa menjadi 27.4.5.5 Lendutan yang diukur harus tidak R27.4.5.5 menunjukkan kegagalan, pemulihan defleksi setelah penghilangan beban uji digunakan untuk menentukan, apakah kekuatan struktur terpenuhi. Dalam hal struktur sangat kaku, tidak perlu dilakukan pengukuran pemulihan, jika defleksi maksimum kurang dari ℓt Jika terjadinya struktur memenuhi a) atau b): 2120000th a) (27.4.5.5a) 41r b) (27.4.5.5b) 2/(20000h). 27.4.5.6 Jika 27.4.5.5 tidak dipenuhi, Uji beban harus diulang, uji beban yang kedua harus dilakukan paling cepat 72 jam setelah pelepasan beban uji pertama. 27.4.5.7 Bagian struktur yang diuji pada uji beban kedua harus dianggap memenuhi persyaratan jika: 52r (27.4.5.7) 27.5 - Tingkat beban tereduksi R27.5 - Tingkat beban tereduksi 27.5.1 Ketentuan untuk tingkat beban yang lebih rendah - Bila struktur yang diteliti tidak R27.5.1 Ketentuan untuk tingkat beban lebih rendah - Kecuali untuk yang 671 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 STANDAR PENJELASAN memenuhi kondisi atau kriteria dari 27.3 atau 27.4.5, struktur diizinkan untuk digunakan rendah pada berdasarkan pada hasil uji beban atau analisis, jika disetujui oleh pihak berwenang. komponen yang diuji beban telah gagal dalam pengujian (lihat 27.4.5), pihak mengizinkan dapat berwenang penggunaan struktur atau komponen struktur pada tingkat beban yang lebih rendah yang dinilai aman berdasarkan evaluasi kekuatan. tingkat beban yang lebih 672 dari 695 © BSN 2019
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 BIBLIOGRAFI/REFERENSI PENJELASAN Referensi ACI dan dokumen yang dipublikasi oleh organisasi selain ACI yang disitasi dalam penjelasan Standar ini, diurutkan dengan nomor dokumen atau judul referensi, lengkap, diikuti dengan dokumen yang diurutkan berdasarkan abjad. 301-10 - Specifications for Structural Concrete for Measuring, Mixing, Transporting, and Placing Concrete 305.1-06 - Specification for Hot Weather 304R-00(09) - Guide tahun publikasi, dan Concreting 305R-10 - Guide to Hot Weather Concreting American Association of State Highway 306R-10 - Guide to Cold Weather and Transportation Officials (AASHTO) LRFDCONS-3-2010 - LRFD Bridge Construction Specifications, Third Edition LRFDUS-6-2012 - LRFD Bridge Design Concreting 306.1-90(02) - Standard Specification for Cold Weather Concreting for Reinforced Concrete Chimneys (ACI 307- 08) and Commentary 307-08 - Code Requirements Specifications, Sixth Edition American Concrete Institute (ACI) 117-10 - Specification for Tolerances for 308R-01(08) - Guide to Curing Concrete for Consolidation of 309R-05 - Guide Concrete Construction and Materials Concrete 201.2R-08 - Guide to Durable Concrete 209R-92(08) - Prediction of Creep, Shrinkage, and Temperature Effects in Concrete Structures 311.4R-05 - Guide for Concrete Inspection 311.6-09 - Specification for Ready Mixed Concrete Testing Services 211.1-91(09) - Standard Practice for 313-97 - Standard Practice for Design and Construction of Concrete Silos and for Storing Granular Stacking Tubes Materials Selecting Proportions for Normal, Heavyweight, and Mass Concrete 213R-03 - Guide for Structural Lightweight-Aggregate Concrete 318-63 - Commentary on Building Code 214R-11 - Guide to Evaluation of Strength Test Results of Concrete Requirements for Reinforced Concrete 318-11 - Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318-11) and Commentary 214.4R-10 - Guide for Obtaining Cores and Interpreting Compressive Strength Results 318.2-14 - Building Code Requirements for Concrete Thin Shells (ACI 318.2-14) and Commentary 215R-92(97) - Considerations for Design of Concrete Structures Subjected to Fatigue Loading for Residential Concrete Construction (ACI 332-14) and Commentary 332-14 - Requirements 216.1-07 - Code Requirements for Determining Fire Resistance of Concrete and Masonry Construction Assemblies 222R-01 - Protection of Metals in 334.1R-92(02) - Concrete Shell Structures - Practice and Commentary Concrete against Corrosion Concrete Cooling Tower Shells - Practice and Commentary 334.2R-91 - Reinforced 223R-10 - Guide for the Use of Shrinkage-Compensating Concrete 228.1R-03 - In-Place Methods to 336.2R-88 - Suggested Analysis and Design Procedures for Combined Footings and Mats Estimate Concrete Strength 233R-03 - Slag Cement in Concrete and Mortar 336.3R-93(06) - Design Construction of Drilled Piers and 234R-06 - Guide for the Use of Silica Fume in Concrete 347-04 - Guide to Formwork for Concrete © BSN 2019 672 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 237R-07 - Self-Consolidating Concrete for Shoring/Reshoring of Concrete Multistory Buildings 347.2R-05 - Guide 349-06 - Code Requirements for Nuclear Safety-Related Concrete Structures (ACI 349-06) and Commentary 440.2R-08 - Guide for the Design and Construction of Externally Bonded FRP Systems for Strengthening Concrete Structures 350-06 - Code for Engineering Concrete Requirements Environmental Structures (ACI 350-06) and Commentary 445R-99(09) - Recent Approaches to Shear Design of Structural Concrete 352R-02 - Recommendations for Design of Beam-Column Connections in Monolithic Reinforced Concrete Structures 543R-00 - Guide to Design, Manufacture, and Installation of Concrete Piles Specifying, Proportioning, and Production of Fiber- Reinforced Concrete 550.3-13 - Design 544.3R-08 - Guide for 352.1R-11 - Guide for Design of Slab- in Monolithic Column Connections Concrete Structures for Precast Post-Tensioned Unbonded Concrete Special Moment Frames Satisfying ACI 374.1 (ACI 550.3-13) and Commentary Specification 355.2-07 - Qualifications of Post Installed in Concrete and Mechanical Anchors Commentary 355.4-11 - Qualification of Post-Installed Adhesive Anchors in Concrete (ACI 355.4- 11) and Commentary 551.2R-10 - Design Guide for Tilt-Up Concrete Panels 359-13 - Code for Concrete CT-13 - Concrete Terminology ITG-5.1-07 - Acceptance Criteria Containments for Special Unbonded Post-Tensioned Precast Structural Walls Based on Validation Testing and Commentary 360R-10 - Guide to Design of Slabs-on- Ground 362.1R-97(02) - Guide for the Design of Durable Parking Structures ITG-5.2-09 - Requirements for Design of a Special Unbonded Post-Tensioned Precast Shear Wall Satisfying and Construction of Circular Wire- and Strand- Wrapped Prestressed Concrete Structures for Moment Frames Based on Structural Testing and Commentary 372R-13 - Guide to Design ACI ITG-5.1 (ACI 5.2-09) and 374.1-05 - Acceptance Criteria Commentary ITG 7-09 - Specification for Tolerances for Precast Concrete SP-2(07) - Manual Inspection, Tenth Edition SP-4(05) - Formwork 408.1R-90 - Suggested Development, Splice, and Standard Hook Provisions for Deformed Bars in Tension of Concrete for Concrete, 408.2R-12 - Report on Bond of Steel Seventh Edition Reinforcing Bars Under Cyclic Loads SP-17(09) - ACI Design Handbook SP-66(04) - ACI Detailing Manual 421.1R-08 - Guide Reinforcement for Slabs to Shear for Concrete Members Prestressed with Unbonded Tendons 423.3R-05 - Recommendations American Institute of Steel Construction (AISC) 341-10 - Seismic Provisions for 423.7-14 - Specification for Unbonded Structural Steel Buildings Single-Strand Tendon Materials 360-10 - Specification for Structural Steel 435R-95(00) - Control of Deflection in Buildings Concrete Structures 435.5R-73(89) - Deflections Continuous Concrete Beams of American Iron and Steel Institute (AISI) D100-08 - Cold-Formed Steel Design 440.1R-06 - Guide for the Design and of Structural Concrete Manual Construction Reinforced with FRP Bars S100-07 - North American Specification for the Design of Cold-Formed Steel Structural Members American Society of Civil Engineers A775/A775M-07b(2014) - Standard (ASCE) Specification for Epoxy-Coated Steel © BSN 2019 673 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 7-10 - Minimum Design Buildings and Other Structures Loads for Reinforcing Bars A934/A934M-13 - Standard Specification for Epoxy-Coated Prefabricated Steel Reinforcing Bars American Society of Mechanical Engineers (ASME) A955/A955M-14 - Standard Specification for Deformed and Plain Stainless-Steel Bars for Concrete Reinforcement A970/A970M-13a - Standard B1.1-03 - Unified Inch Screw Threads (UN and UNRThread Form) B18.2.1-96 - Square and Hex Bolts and Screws, Inch Series Specification for Headed Steel Bars for Concrete Reinforcement, including Annex A1 Requirements for Class HA Head Dimensions B18.2.6-96 - Fasteners for Use in Structural Applications B31.1-92 - Power Piping B31.3-90 - Chemical Petroleum Refinery Piping Plant and A996/A996M-14 - Standard Specification for Rail-Steel and Axle-Steel Deformed Bars for Concrete Reinforcement A1022/A1022M-14 - Standard American Welding Society (AWS) D1.1/D1.1M:2010 - Structural Welding Specification for Deformed and Plain Stainless-Steel Wire and Welded Wire for Concrete Reinforcement Code - Steel D1.4/D1.4M:2005 - Structural Welding Code - Reinforcing Steel A1035/A1035M-14 - Standard Specification for Deformed and Plain, Low- Carbon, Chromium, Steel Bars for Concrete Reinforcement ASTM International A36/A36M-12 - Standard Specification for Carbon Structural Steel A1044/A1044M-05(2010) - Standard Specification for Steel Stud Assemblies for Shear Reinforcement of Concrete A1055/A1055M-10ε1 - Standard for Carbon Steel Bolts, Studs, and Threaded Rod 60000 PSI Tensile Strength A307-12 - Standard Specification A370-14 - Standard Test Methods and Definitions for Mechanical Testing of Steel Products Specification for Zinc and Epoxy Dual- Coated Steel Reinforcing Bars A1064/A1064M-13 - Standard A416/A416M-12a - Standard Specification for Carbon-Steel Wire and Welded Wire Reinforcement, Plain and Deformed, for Concrete Specification for Steel Strand, Uncoated Seven-Wire for Prestressed Concrete A421/A421M-10 - Standard Specification for Uncoated Stress-Relieved Steel Wire for including Prestressed Supplementary Requirement SI, Low- Relaxation Wire and Relaxation Testomg A1077/A1077M-12 - Standard Specification Improved Yield Strength Temperature for Use in Buildings for Structural Steel with at High Concrete, for Making and Curing Concrete Test Specimens in the Field C31/C31M-12 - Standard Practice A615/A615M-14 - Standard Specification for Deformed and Plain Carbon-Steel Bars for Concrete Reinforcement C33/C33M-13 - Standard Specification A706/A706M-14 - Standard Specification for Deformed and Plain Low-Alloy Steel Bars for Concrete Reinforcement for Concrete Aggregates C39/C39M-14a - Standard Test Method for Compressive Strength of Cylindrical Concrete Specimens A767/A767M-09 - Standard Specification for Zinc-Coated (Galvanized) Steel Bars for Concrete Reinforcement C42/C42M-13 - Standard Test Method C989/C989M-13 - Standard for Obtaining and Testing Drilled Cores and Sawed Beams of Concrete Specification for Slag Cement for Use in Concrete and Mortars C94/C94M-14 - Standard Specification Test Method for Length Change of Hydraulic- Cement Mortars Exposed to a Sulfate Solution C1012/C1012M-13 - Standard for Ready-Mixed Concrete C150/C150M-12 - Standard Specification for Portland Cement © BSN 2019 674 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 C172/C172M-14 - Standard Practice for C1017/C1017M-13 - Standard Sampling Freshly Mixed Concrete Specification for Chemical Admixtures for Use in Producing Flowing Concrete Practice C173/C173M-14 - Standard Test Method for Air Content of Freshly Mixed Concrete by the Volumetric Method C1074-11 - Standard for the Estimating Concrete Strength by Maturity Method C231/C231M-14 - Standard Test Method for Air Content of Freshly Mixed Concrete by the Pressure Method C1077-14 - Standard Practice Testing Concrete for and in for Testing Laboratories Concrete Aggregates Construction and Criteria Agency Evaluation C330/C330M-14 - Standard for Use Specification for Lightweight Aggregates for Structural Concrete C469/C469M-10 - Standard Test Method C1157/C1157M-11 - Standard for Static Modulus of Elasticity and Poisson's Ratio of Concrete in Compression Performance Specification for Hydraulic Cement C1202-10 - Standard Test Method for Electrical Indication of Concrete's Ability to Resist Chloride Ion Penetration C494/C494M-13 - Standard Specification for Chemical Admixtures for Concrete C1218/C1218M-99(2008) - Standard Test Method for Water-Soluble Chloride in Mortar and Concrete C567/567M-14 - Standard Test Method for Determining Density of Structural Lightweight Concrete for Silica Fume Used in Cementitious Mixtures C1240-14 - Standard Specification C595/C595M-14 - Standard Specification for Blended Hydraulic Cements C1602/C1602M-12 - Standard Specification for Mixing Water Used in Production of Hydraulic Cement Concrete C618-12a - Standard Specification for Coal Fly Ash and Raw or Calcined Natural Pozzolan for Use in Concrete C685/C685M-11 - Standard Test Method for Flexural Performance of Fiber- Reinforced Concrete (Using Beam With Third-Point Loading) C1609/C1609M-12 - Standard Specification for Concrete Made by Volumetric Batching and Continuous Mixing D3665-07ε1 - Standard for of Construction Practice Random Sampling Materials C803/803M-03(2010) - Standard Test F1554-07aε1 - Standard Specification for Anchor Bolts, Steel, 36, 55, and 105-ksi Yield Strength Method for Penetration Resistance of Hardened Concrete C805/C805M-08 - Standard Test Method for Rebound Number of Hardened Concrete Federal Emergency Management C845/C845M-12 - Standard Agency (FEMA) Specification for Expansive Hydraulic Cement P749-10 - Earthquake-Resistant Design Concepts: An Introduction to the NEHRP Recommended Seismic Provisions C873/873CM-10a - Standard Test Method for Compressive Strength of Concrete Cylinders Cast in Place in Cylindrical Molds Provisions Recommended Seismic Provisions for New Buildings and Other Structures (2009 edition) P750-10 - NEHRP C900-06 - Standard Test Method for Pullout Strength of Hardened Concrete P751-12 - NEHRP Recommended Seismic Provisions: Design Examples (2009 edition) revised Aug. 2012, ICC-ES Evaluation Service, LLC, Whittier, CA. ACI Committee 318, 1999, "Closure to Public Comments on ACI 318-99," Concrete International, V. 21, No. 5, May, pp. 318-1 to 318-50. International Code Council (ICC) 2012 IBC - International Building Code "Bond Stress - The State of the Art," ACI Journal Proceedings, V. 63, No. 11, Nov., pp. 1161- 1188. ACI Committee 408, 1966, National Fire Protection Association (NFPA) © BSN 2019 675 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 5000-2012 - Building Construction ACI Committee 435, 1966, "Deflections of Reinforced Concrete Flexural Members (ACI Journal Proceedings, V. 63, No. 6, June, pp. 637- 674. Safety 435.2R-66)," ACI Code Portland Cement Association (PCA) EB001.15-11 - Design and Control of Concrete Mixtures, 15th edition Precast/Prestressed Concrete Institute ACI Committee 435, 1978, "Proposed Revisions by Committee 435 to ACI Building Code and Commentary Provisions on Deflections," ACI Journal Proceedings, V. 75, No. 6, June, pp. 229-238. (PCI) MNL 116-99 - Manual for Quality Control for Plants and Production of Structural Precast Concrete Products MNL 117-13 - Manual for Quality Control ACI Committee 435 Subcommittee 1, 1968, "Allowable Deflections (ACI 435.3R- 68)," ACI Journal Proceedings, V. 65, No. 6, June, pp. 433-444. for Plants and Production of Architectural Precast Concrete Products MNL 120-10 - PCI Design Handbook: Precast and Prestressed Concrete, Seventh Edition ACI Committee 435 Subcommittee 5, 1963, "Deflections of Prestressed Concrete Members (ACI 435.1R-63)," ACI Journal Proceedings, V. 60, No. 12, Dec., pp. 1697- 1728. MNL 123-88 - Design and Typical Details of Connections for Precast and Prestressed Concrete Adebar, P.; Kuchma, D.; and Collins, M. P., 1990, "Strutand-Tie Models for the Design of Pile Caps: An Experimental Study," ACI Structural Journal, V. 87, No. 1, Jan.- Feb., pp. 81-92. Post-Tensioning Institute (PTI) DC10.5-12 - Standard Requirements for Design and Analysis of Shallow Post- Tensioned Concrete Foundations of Expansive Soils Anderson, A. R., 1978, "Shear Strength of Hollow Core Members," Technical Bulletin 78-81, Concrete Technology Associates, Tacoma, WA, Apr., 33 pp. DC20.8-04 - Design of Post-Tensioned Slabs Using Unbonded Tendons M50.3-12 - Guide Specification for Grouted Post-Tensioning Anderson, N. S., and Meinheit, D. F., 2005, "Pryout Capacity of Cast-In Headed Stud Anchors," PCI Journal, V. 50, No. 2, Mar.-Apr., pp. 90-112. M55.1-12 - Specification for Grouting of Post-Tensioned Structures TAB.1-06 - Post-Tensioning Manual, Sixth Edition Anderson, N. S., and Meinheit, D. F., 2007, "A Review of Headed Stud Design Criteria," PCI Journal, V. 52, No. 1, Jan.- Feb., pp. 82-100. Steel Deck Institute (SDI) C-2011 - Standard for Composite Steel Floor Deck - Slabs Anderson, N. S., and Ramirez, J. A., 1989, "Detailing of Stirrup Reinforcement," ACI Structural Journal, V. 86, No.5, Sept.- Oct., pp. 507-515. NC-2010 - Standard for Non-Composite Steel Floor Authored documents AC303, 2011, "Acceptance Criteria for Post-Tensioning Anchorages and Couplers of Prestressed Concrete," Apr. 2011, editorially Barney, G. B.; Shiu, K. N.; Rabbat, B. G.; Fiorato, A. E.; Russell, H. G.; and Corley, W. G., 1980, "Behavior of Coupling Beams under Load Reversals (RD068.01B)," Portland Cement Association, Skokie, IL. © BSN 2019 676 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Angelakos, D.; Bentz, E. C.; and Collins, M. D., 2001, "Effect of Concrete Strength and Minimum Stirrups on Shear Strength of Large Members," ACI Structural Journal, V. 98, No. 3, May-June, pp. 290-300. Bartlett, F. M., 2012, "Using Historical Cylinder Data for Structural Evaluation," Andy Scanlon Symposium on Serviceability and Safety of Concrete Structures: From Research to Practice, SP-284, P. H. Bischoff, E. Musselman, S. Gross, and H. Nassif, eds., American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, 12 pp. (CD-ROM) 1940, "Recommended Practice and Standard Specification for Concrete and Reinforced Concrete," Proceedings, ASCE, V. 66, No. 6, Part 2, June, 81 pp. J., 1999, ASCE Joint Committee, Bartlett, M. F., and MacGregor, J. G., 1994, "Effect of Moisture Condition on Concrete Core Strengths," ACI Materials Journal, V. 91, No. 3, May-June, pp. 227- 236. von Befestigungen bei der Versagensart Spalten of Fastenings with the Failure Mode Splitting of Concrete)," dissertation, Universität Stuttgart, Stuttgart, Germany. Asmus, "Verhalten des Betons (Behavior Bartoletti, S. J., and Jirsa, J. O., 1995, "Effects of Epoxy-Coating on Anchorage and Development of Welded Wire Fabric," ACI Structural Journal, V. 92, No. 6, Nov.- Dec., pp. 757-764. Athey, J. W., ed., 1982, "Test Report on Slender Walls," Southern California Chapter of the American Concrete Institute and Structural Engineers Association of Southern California, Los Angeles, CA, 129 pp. Base, G. D.; Reed, J. B.; Beeby, A. W.; and Taylor, H. P. J., 1966, "An Investigation of the Crack Control Characteristics of Various Types of Bar in Reinforced Concrete Beams," Research Report No. 18, Cement and Concrete Association, London, UK, Dec., 44 pp. Azizinamini, A.; Chisala, M.; and Ghosh, S. K., 1995, "Tension Development Length of Reinforcing Bars Embedded in High- Engineering Strength Structures, V. 17, No. 7, pp. 512-522. doi: 10.1016/0141-0296(95)00096-P Becker, R. J., and Buettner, D. R., 1985, "Shear Tests of Extruded Hollow Core Slabs," PCI Journal, V. 30, No. 2, Mar.-Apr., pp. 40-54. Concrete," Azizinamini, A.; Pavel, R.; Hatfield, E.; and Ghosh, S. K., 1999a, "Behavior of Spliced Reinforcing Bars Embedded in High-Strength Concrete," ACI Structural Journal, V. 96, No. 5, Sept.-Oct., pp. 826- 835. Beeby, A. W., 1979, "The Prediction of Crack Widths in Hardened Concrete," The Structural Engineer, V. 57A, No. 1, Jan., pp. 9-17. Behera, U., and Rajagopalan, K. S., 1969, "Two-Piece U-Stirrups in Reinforced Journal Concrete Proceedings, V. 66, No. 7, July, pp. 522- 524. Azizinamini, A.; Darwin, D.; Eligehausen, R.; Pavel, R.; and Ghosh, S. K., 1999b, "Proposed Modifications to ACI 318-95 Development and Splice Provisions for High Strength Concrete," ACI Structural Journal, V. 96, No. 6, Nov.-Dec., pp. 922- 926. ACI Beams," Bianchini, A. C.; Woods, R. E.; and Kesler, C. E., 1960, "Effect of Floor Concrete Strength on Column Strength," ACI Journal Proceedings, V. 56, No. 11, May, pp. 1149-1169. Barda, F.; Hanson, J. M.; and Corley, W. G., 1977, "Shear Strength of Low-Rise Walls with Boundary Elements," Reinforced Concrete Structures in Seismic Zones, SP- 53, Institute, Farmington Hills, MI, pp. 149-202. Deformation, Highway Research Record 324, Highway Research Board, pp. 15-43. American Concrete Breen, J. E.; Burdet, O.; Roberts, C.; Sanders, D.; Wollmann, G.; and Falconer, B., 1994, "Anchorage Zone Requirements for Post-Tensioned Concrete Girders," NCHRP Report 356, Transportation Research Board, National Academy Press, Washington, DC. Barney, G. B.; Corley, W. G.; Hanson, J. M.; and Parmelee, R. A., 1977, "Behavior and Design of Prestressed Concrete Beams with Large Web Openings," PCI Journal, V. 22, No.6, Nov.-Dec., pp. 32-61. © BSN 2019 677 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Birkeland, P. W., and Birkeland, H. W., 1966, "Connections in Precast Concrete Construction," ACI Journal Proceedings, V. 63, No. 3, Mar., pp. 345-368. Briss, G. R.; Paulay, T.; and Park, R., 1978, "Elastic Behavior of Earthquake Resistant R. C. Interior Beam-Column Joints," Report 78-13, University of Canterbury, Civil Department Engineering, Christchurch, New Zealand, Feb. of Black, W. C., 1973, "Field Corrections to Partially Embedded Reinforcing Bars," ACI Journal Proceedings, V.70, No. 10, Oct., pp. 690-691. "Shear E., Reinforcement for Deflection Ductility of Flat Plates," ACI Structural Journal, V. 87, No.6, Nov.-Dec., pp. 696-705. Broms, C. 1990, Bloem, D. L., 1965, "Concrete Strength vs. Cylinders," Measurement - Cores Proceedings, ASTM, V. 65, pp. 668-696. Brown, M. D.; Bayrak, O.; and Jirsa, J. O., 2006, "Design for Shear Based on Loading Conditions," ACI Structural Journal, V. 103, No. 4, July-Aug., pp. 541-550. Bloem, D. L., 1968, "Concrete Strength in Structures," ACI Journal Proceedings, V. 65, No. 3, Mar., pp. 176-187. Blume, J. A.; Newmark, N. M.; and Corning, L. H., 1961, Design of Multistory Reinforced Concrete for Earthquake Motions, Portland Cement Association, Skokie, IL, 318 pp. Budek, A.; Priestley, M.; and Lee, C., 2002, "Seismic Design of Columns with High-Strength Wire and Strand as Spiral Reinforcement," ACI Structural Journal, V. 99, No. 5, Sept.-Oct., pp. 660-670. Buildings BOCA, 1999, "BOCA National Building Code," 13th edition, Building Officials and Code Administration Inc., Country Club Hills, IL. B., Burns, N. H., and Hemakom, R., 1977, "Test of Scale Model Post-Tensioned Flat Plate," Proceedings, ASCE, V. 103, No. ST6, June, pp. 1237-1255. International, "Moment Redistribution: Principles and Practice Using ACI 318-02," PTI Journal, V. 1, No. 1, Jan., pp. 3-21. Bondy, K. 2003, Canadian Concrete Design Standard, 2009, "Design of Concrete Structures for Buildings," CAN3-A23.3-M84, and "Precast Concrete Materials and Construction," CAN3-A23.4-M84, Canadian Standards Association, Rexdale, ON,Canada. Branson, D. E., 1965, "Instantaneous and Time-Dependent Deflections on Simple and Continuous Reinforced Concrete Beams," HPR Report No. 7, Part 1, Alabama Highway Department, Bureau of Public Roads, Aug., pp. 1-78. Carino, N. J.; Guthrie, W. F.; Lagergren, E. S.; and Mullings, G. M., 1994, "Effects of Testing Variables on the Strength of High- Strength (90 MPa) Concrete Cylinders," High-Performance Concrete, SP-149, V. M. Malhotra, ed., American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 589-632. Branson, D. E., 1970, discussion of "Proposed Revision of ACI 318-63: Building for Reinforced Code Requirements Concrete," ACI Journal Proceedings, V. 67, No. 9, Sept., pp. 692-695. Carter, J. W. III; Hawkins, N. M.; and Wood, S. L., 1993, "Seismic Response of Tilt-Up Construction," SRS No. 581, Civil Engineering Series, University of Illinois, Urbana, IL, Dec., 224 pp. Branson, D. E., 1971, "Compression Steel Effect on Long-Time Deflections," ACI Journal Proceedings, V. 68, No. 8, Aug., pp. 555-559. Branson, D. E., 1977, Deformation of Concrete Structures, McGraw-Hill Book Co., New York, 546 pp. Fritz Engineering Laboratory, Lehigh University, Bethlehem, PA. Members," second edition, Branson, D. E.; Meyers, B. L.; and Kripanarayanan, K. M., 1970, "Time- Dependent Deformation of Noncomposite and Composite Prestressed Concrete Structures," Symposium on Concrete Cook, R. A., and Klingner, R. E., 1992a, "Behavior of Ductile Multiple-Anchor Steel- to-Concrete Connections with Surface- Mounted Baseplates," Anchors in Concrete: Design and Behavior, SP-130, G. A. Senkiw and H. B. Lancelot III, eds., American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 61-122. © BSN 2019 678 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Castro, A.; Kreger, M.; Bayrak, O.; Breen, J. E.; and Wood, S. L., 2004, "Allowable Design Release Stresses for Pretensioned Concrete Beams," Report No. FHWA/TX- 04/0-4086-2, Center for Transportation Research, University of Texas at Austin, Austin, TX, Aug., 127 pp. Cook, R. A., and Klingner, R. E., 1992b, "Ductile Multiple-Anchor Steel-to-Concrete of Structural Journal Connections," Engineering, ASCE, V. 118, No. 6, June, pp. 1645-1665. doi: 10.1061/(ASCE)0733- 9445(1992)118:6(1645) Cook, R. A.; Kunz, J.; Fuchs, W.; and Konz, R. C., 1998, "Behavior and Design of Single Adhesive Anchors under Tensile in Uncracked Concrete," ACI Load Structural Journal, V. 95, No. 1, Jan.-Feb., pp. 9-26. CEB, 1994, "Fastenings to Concrete and Masonry Structures, State of the Art Report," Comite Euro-International du Beton (CEB), Bulletin No. 216, Thomas Telford Services Ltd., London, UK. CEB, 1997, Design of Fastenings in Concrete, Comite Euro-International du Beton (CEB), Thomas Telford Services Ltd., London, UK, Jan. Corley, W. G., and Hawkins, N. M., 1968, "Shearhead Reinforcement for Slabs," ACI Journal Proceedings, V. 65, No. 10, Oct., pp. 811-824. Chen, L.; Mindess, S.; Morgan, D. R.; Shah, S. P.; Johnston, C. D.; and Pigeon, M., 1995, "Comparative Toughness Testing of Fiber Reinforced Concrete," Testing of Fiber Reinforced Concrete, SP-155, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 41-69. Corley, W. G., and Jirsa, J. O., 1970, "Equivalent Frame Analysis for Slab Design," ACI Journal Proceedings, V. 67, No. 11, Nov., pp. 875-884. Corley, W. G.; Sozen, M. A.; and Siess, C. P., 1961, "Equivalent-Frame Analysis for Reinforced Concrete Slabs," Structural Research Series No. 218, Civil Engineering Studies, University of Illinois, June, 166 pp. Crist, R. A., 1966, "Shear Behavior of Deep Reinforced Concrete Beams," Proceedings, Symposium on the Effects of Repeated Loading of Materials and Structural Elements (Mexico City), V. 4, RILEM, Paris, France, 31 pp. Chow, L.; Conway, H.; and Winter, G., 1953, in Deep Beams," Transactions of the American Society of Civil Engineers, V. 118, pp. 686-708. "Stresses Clough, R. W., 1960, "Dynamic Effects of Earthquakes," Proceedings, ASCE, V. 86, No. ST4, Apr., pp. 49-65. "Rotational the Limit Design of Compatibility Reinforced Concrete Continuous Beams," Flexural Mechanics of Reinforced Concrete, SP-12, American Concrete of Civil Institute/American Engineers, Farmington Hills, MI, pp. 35-46. Collins, M. P., and Lampert, P., 1973, "Redistribution of Moments at Cracking - The Key to Simpler Torsion Design?" Analysis of Structural Systems for Torsion, SP-35, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 343-383. Cohn, M. A., 1965, in CRSI Handbook, 1984, sixth edition, Institute, Concrete Reinforcing Steel Schaumburg, IL. CSA, 1984, "Design of Concrete for Buildings," CAN3-A23.3- Structures M84, and "Precast Concrete Materials and Construction," CAN3-A23.4-M84, Canadian Standards Association, Rexdale, ON, Canada. or Society Flexural Betonwerk+Fertigteiltechnik, pp. 48-56. Loadings," Eligehausen, R.; Cook, R. A.; and Appl, "Behavior and Design of J., 2006a, Adhesive Bonded Anchors," ACI Structural Journal, V. 103, No. 6, Nov.-Dec., pp. 822- 831. Collins, M. P., and Mitchell, D., 1991, Prestressed Concrete Structures, Prentice Hall Inc., Englewood Cliffs, NJ, 766 pp. Collins, M. P., and Mitchell, D., 1997, Prestressed Structures, Concrete Response Publications, Canada, pp. 517- 518. Eligehausen, R.; Mallée, R.; and Silva, J., 2006b, Concrete Construction, Ernst & Sohn (J. T. Wiley), Berlin, Germany, May, 380 pp. Anchorage in Column Research Council, 1966, "Guide to Design Criteria for Metal Compression Eligehausen, R.; Fuchs, W.; and Mayer, B., 1987, "Load Bearing Behavior of Anchor in Tension," Betonwerk+ Fastenings © BSN 2019 679 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Fertigteiltechnik, V. 12, pp. 826-832, and 1988, V. 1, pp. 29-35. Darwin, D.; Manning, D. G.; and "Debate: Crack Hognestad, E., 1985, Width, Cover, and Corrosion," Concrete International, V. 7, No. 5, May, pp. 20-35. Elwood, K. J.; Maffei, J. M.; Riederer, K. A.; and Telleen, K., 2009, "Improving Column Confinement - Part 2: Proposed New Provisions for the ACI 318 Building Code," Concrete International, V. 31, No. 12, Dec., pp. 41-48. Darwin, D.; Zuo, J.; Tholen, M. L.; and Idun, E. K., 1996, "Development Length Criteria for Conventional and High Relative Rib Area Reinforcing Bars," ACI Structural Journal, V. 93, No. 3, May-June, pp. 347- 359. Elzanaty, A. H.; Nilson, A. H.; and Slate, F. O., 1986, "Shear Capacity of Reinforced Concrete Beams Using High Strength Concrete," ACI Journal Proceedings, V. 83, No. 2, Mar.-Apr., pp. 290-296. Deatherage, J. H.; Burdette, E. G.; and Chew, C. K., 1994, "Development Length and Lateral Spacing Requirements of for Prestressed Prestressing Strand Concrete Bridge Girders," PCI Journal, V. 39, No. 1, Jan.-Feb., pp. 70-83. Faradji, M. J., and Diaz de Cossio, R., 1965, in Concrete Members of Circular Section," (in Spanish) Institut de Ingenieria, Mexico (translation by Portland Cement Association, Foreign Literature Study No. 466), 61 pp. "Diagonal Tension Design of Fastenings in Concrete, 1997, Comite Euro-International du Beton (CEB), Thomas Telford Services Ltd., London, UK, Jan. Farrow, C. B., and Klingner, R. E., 1995, "Tensile Capacity of Anchors with Partial or Overlapping Failure Surfaces: Evaluation of Existing Formulas on an LRFD Basis," ACI Structural Journal, V. 92, No. 6, Nov.-Dec., pp. 698-710. Dolan, C. W., and Krohn, J. J., 2007, "A the Allowable Case Compressive for Release Prestressed Concrete," PCI Journal, V. 52, No. 1, Jan.-Feb., pp. 102-105. for Increasing Stress Fennel, A. W.; Line, P.; Mochizuki, G. L.; Moore, K. S.; Van Dorpe, T. D.; and Voss, T. A., 2009, "Report on Laboratory Testing of Anchor Bolts Connecting Wood Sill Plates to Concrete with Minimum Edge Distances," SEAONC, San Francisco, CA, Mar. Dovich, L. M., and Wight, J. K., 2005, "Effective Slab Width Model for Seismic Analysis of Flat Slab Frames," ACI Structural Journal, V. 102, No. 6, Nov.- Dec., pp. 868-875. Durrani, A. J., and Wight, J. K., 1982, "Experimental and Analytical Study of Internal Beam to Column Connections Subjected to Reversed Cyclic Loading," Report No. UMEE 82R3, Department of Civil Engineering, University of Michigan, Ann Arbor, MI, July, 275 pp. Fintel, M.; Ghosh, S. K.; and Iyengar, H., 1986, Column Shortening in Tall Buildings - Prediction and Compensation, EB108D, Portland Cement Association, Skokie, IL, 34 pp. Furlong, R. W.; Fenves, G. L.; and Kasl, E. P., 1991, "Welded Structural Wire Reinforcement for Columns," ACI Structural Journal, V. 88, No. 5, Sept.-Oct., pp. 585- 591. Ehsani, M. R., 1982, "Behavior of Exterior Reinforced Concrete Beam to Column Connections Subjected to Earthquake Type Loading," Report No. UMEE 82R5, Department of Civil Engineering, University of Michigan, Ann Arbor, MI, July, 275 pp. Furlong, R. W.; Hsu, C.-T. T.; and Mirza, S. A., 2004, "Analysis and Design of Concrete Columns for Biaxial Bending - Overview," ACI Structural Journal, V. 101, No.3, May-June, pp. 413-423. Eligehausen, R., and Balogh, T., 1995, "Behavior of Fasteners Loaded in Tension in Cracked Reinforced Concrete," ACI Structural Journal, V. 92, No. 3, May-June, pp. 365-379. Gamble, W. L., 1972, "Moments in Beam Journal Supported Proceedings, V. 69, No. 3, Mar., pp. 149- 157. ACI Slabs," Eligehausen, R., and Fuchs, W., 1988, "Load Bearing Behavior of Anchor Fastenings under Shear, Combined Tension and Shear © BSN 2019 680 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 FIP, 1999, FIP Recommendations, Practical Design of Structural Concrete, FIP-Commission 3, "Practical Design," Pub.: SETO, London, UK, Sept., 112 pp. Gamble, W. L.; Sozen, M. A.; and Siess, "Tests of a Two-Way C. P., 1969, Reinforced Slab," Floor Proceedings, ASCE, V. 95, No. ST6, June, pp. 1073-1096. Concrete Fling, R. S., 1987, Practical Design of Reinforced Concrete, John Wiley & Sons, Inc., New York, 536 pp. Gerber, L. L., and Burns, N. H., 1971, "Ultimate Strength Tests of Post-Tensioned Flat Plates," PCI Journal, V. 16, No. 6, Nov.- Dec., pp. 40-58. Ford, J. S.; Chang, D. C.; and Breen, J. E., 1981, "Design Indications from Tests of Unbraced Multipanel Concrete Frames," Concrete International, V. 3, No. 3, Mar., pp. 37-47. Gergely, P., and Lutz, L. A., 1968, "Maximum Crack Width in Reinforced Concrete Flexural Members," Causes, Mechanism, and Control of Cracking in Concrete, SP-20, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 87-117. Foutch, D. A.; Gamble, W. L.; and "Tests of Post- Sunidja, H., 1990, Tensioned Concrete Slab-Edge Column Connections," ACI Structural Journal, V. 87, No. 2, Mar.-Apr., pp. 167-179. Gilbert, R. I., 1992, "Shrinkage Cracking in Fully Restrained Concrete Members," ACI Structural Journal, V. 89, No. 2, Mar.- Apr., pp. 141-149. Frantz, G. C., and Breen, J. E., 1980, "Cracking on the Side Faces of Large Reinforced Concrete Beams," ACI Journal Proceedings, V. 77, No. 5, Sept.-Oct., pp. 307-313. Ghali, A., and Favre, R., 1986, Concrete Structures: Stresses and Deformations, Chapman and Hall, New York, 348 pp. Goto, Y., 1971, "Cracks Formed in Concrete around Deformed Tension Bars in Concrete," ACI Journal Proceedings, V. 68, No. 4, Apr., pp. 244-251. French, C. W., and Moehle, J. P., 1991, "Effect of Floor Slab on Behavior of Slab- Beam-Column Connections," Design of Beam-Column Seismic Joints Resistance, SP-123, J. O. Jirsa, ed., American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 225-258. for Griezic, A.; Cook, W. D.; and Mitchell, D., 1994, "Tests to Determine Performance of Deformed Welded-Wire Fabric Stirrups," ACI Structural Journal, V. 91, No. 2, Mar.- Apr., pp. 211-220. Frosch, R. J., 1999, "Another Look at Cracking and Crack Control in Reinforced Concrete," ACI Structural Journal, V. 96, No. 3, May-June, pp. 437-442. Grossfield, B., and Birnstiel, C., 1962, "Tests of T-Beams with Precast Webs and Cast-in-Place Flanges," ACI Journal Proceedings, V. 59, No. 6, June, pp. 843- 851. Frosch, R. J., 2002, "Modeling and Control of Side Face Beam Cracking," ACI Structural Journal, V. 99, No. 3, May- June, pp. 376-385. Hanson, N. W., and Conner, H. W., 1967, of Reinforced "Seismic Resistance Concrete Beam-Column Joints," Proceedings, ASCE, V. 93, No. ST5, Oct., pp. 533-560. Fuchs, W.; Eligehausen, R.; and Breen, J., 1995, "Concrete Capacity Design (CCD) Approach for Fastening to Concrete," ACI Structural Journal, V. 92, No. 1, Jan.-Feb. 1995, pp. 73-93. Also discussion, ACI Structural Journal, V. 92, No. 6, Nov.-Dec., pp. 787-802. Hanson, N. W., and Hanson, J. M., 1968, "Shear and Moment Transfer between Concrete Slabs and Columns," Journal, PCA Development Laboratories, V. 10, No. 1, Jan., pp. 2-16. Furche, J., and Eligehausen, R., 1991, "Lateral Blowout Failure of Headed Studs Near a Free Edge," Anchors in Concrete - Design and Behavior, SP-130, G. A. Senkiw and H. B. Lancelot III, eds., American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 235-252 Research and Hanson, N. W., and Kaar, P. H., 1959, "Flexural Bond Tests Pretensioned Beams," ACI Journal Proceedings, V. 55, No. 7, Jan., pp. 783-802. Hatcher, D. S.; Sozen, M. A.; and Siess, C. P., 1965, "Test of a Reinforced Concrete Flat Plate," Proceedings, ASCE, V. 91, No. ST5, May, pp. 205-231. Grossman, J. S., 1987, "Reinforced Concrete Design," Building Structural Design Handbook, R. N. White and C. G. Salmon, eds., John Wiley and Sons, Inc., © BSN 2019 681 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 New York. Hatcher, D. S.; Sozen, M. A.; and Siess, C. P., 1969, "Test of a Reinforced Concrete Flat Slab," Proceedings, ASCE, V. 95, No. ST6, June, pp. 1051-1072. "Slender Concrete Structures - The New Edge," ACI Structural Journal, V. 87, No. 1, Jan.- Feb., pp. 39-52. Grossman, J. S., 1990, Hawkins, N. M., 1968, "Bearing Strength of Concrete Loaded through Rigid Plates," Magazine of Concrete Research, V. 20, No. doi: pp. 62, 10.1680/macr.1968.20.62.31 (London) Guimares, G. N.; Kreger, M. E.; and Jirsa, J. O., 1992, "Evaluation of Joint-Shear Provisions for Interior Beam-Column-Slab Connections Using High Strength Materials," ACI Structural Journal, V. 89, No. 1, Jan.-Feb., pp. 89-98. Mar., 31-40. Hawkins, N. M., 1974, "Shear Strength of Slabs with Shear Reinforcement," Shear in Reinforced Concrete, SP-42, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 785-815. Gulkan, P., and Sozen, M. A., 1974, of Reinforced "Inelastic Response Concrete Structures to Earthquake Motions," ACI Journal Proceedings, V. 71, No. 12, Dec., pp. 604-610. Hawkins, N. M., 1981, "Lateral Load Resistance of Unbonded Post-Tensioned Flat Plate Construction," PCI Journal, V. 26, No. 1, Jan.-Feb., pp. 94-116. Guralnick, S. A., and LaFraugh, R. W., 1963, "Laboratory Study of a Forty-Five- Foot Square Flat Plate Structure," ACI Journal Proceedings, V. 60, No. 9, Sept., pp. 1107-1185. Hawkins, N. M., and Corley, W. G., 1974, "Moment Transfer to Columns in Slabs with Shearhead Reinforcement," Shear in Reinforced Concrete, SP-42, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 847-879. Gustafson, D. P., and Felder, A. L., 1991, "Questions and Answers on ASTM A706 Reinforcing Bars," Concrete International, V. 13, No. 7, July, pp. 54-57. Hawkins, N. M.; Mitchell, D.; and Hanna, S. N., 1975, "The Effects of Shear Reinforcement on Reversed Cyclic Loading Behavior of Flat Plate Structures," Canadian Journal of Civil Engineering, V. 2, No. 4, pp. 572-582. doi: 10.1139/l75-052 (Ottawa) Hale, W. M., and Russell, B. W., 2006, "Effect of Allowable Compressive Stress at Release on Prestress Losses and on the Performance of Precast, Prestressed Concrete Bridge Girders," PCI Journal, V. 51, No. 2, Mar.-Apr., pp. 14-25. Jeanty, P. R.; Mitchell, D.; and Mirza, M. S., 1988, "Investigation of 'Top Bar' Effects in Beams," ACI Structural Journal, V. 85, No. 3, May-June, pp. 251-257. Hamad, B. S.; Jirsa, J. O.; and D'Abreu, N. I., 1993, "Anchorage Strength of Epoxy- Coated Hooked Bars," ACI Structural Journal, V. 90, No. 2, Mar.-Apr., pp. 210- 217. Jirsa, J. O., and Breen, J. E., 1981, "Influence of Casting Position and Shear on Development and Splice Length - Design Recommendations," Research Report 242- 3F, Center for Transportation Research, Bureau Research, University of Texas at Austin, Austin, TX, Nov. Hansell, W., and Winter, G., 1959, "Lateral Stability of Reinforced Concrete Beams," ACI Journal Proceedings, V. 56, No. 3, Sept., pp. 193-214. of Engineering Hanson, J. A., 1961, "Tensile Strength and Diagonal Tension Resistance of Structural Lightweight Concrete," ACI Journal Proceedings, V. 58, No. 1, July, pp. 1-40. Jirsa, J. O.; Lutz, L. A.; and Gergely, P., 1979, Suggested Development, Splice, and Standard Hook Provisions for Deformed Bars in Tension," Concrete International, V. 1, No. 7, July, pp. 47-61. "Rationale for "Precast- Prestressed Concrete Bridges: Horizontal Journal, PCA Shear Connections," Research and Development Laboratories, V. 2, No. 2, May, pp. 38-58. Hirosawa, M., 1977, Hanson, N. W., 1960, Jirsa, J. O., and Marques, J. L. G., 1975, "A Study of Hooked Bar Anchorages in Beam-Column Journal Proceedings, V. 72, No. 5, May, pp. 198- 200. "Strength and Ductility of Reinforced Concrete Members," Report No. 76, Building Research Institute, Ministry of Construction, Tokyo, Mar. (in Japanese). Also, data in Civil Engineering Joints," ACI © BSN 2019 682 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Studies, 1978, Structural Research Series No. 452, University of Illinois. Jirsa, J. O.; Sozen, M. A.; and Siess, C. P., 1963, "Effects of Pattern Loadings on Reinforced Concrete Slabs," Structural Research Series No. 269, Civil Engineering Studies, University of Illinois, Urbana, IL, July. Hoehler, M., and Eligehausen, R., 2008, in "Behavior and Testing of Anchors Simulated Seismic Cracks," ACI Structural Journal, V. 105, No. 3, May-June, pp. 348- 357. Floor Jirsa, J. O.; Sozen, M. A.; and Siess, C. P., 1966, "Test of a Flat Slab Reinforced with Welded Wire Fabric," Proceedings, ASCE, V. 92, No. ST6, June, pp. 199-224. Jirsa, J. O.; Sozen, M. A.; and Siess, C. P., 1969, "Pattern Loadings on Reinforced Concrete Floor Slabs," Proceedings, ASCE, V. 95, No. ST6, June, pp. 1117-1137. Hsu, T. T. C., 1968, "Torsion of Structural Concrete - Behavior Reinforced Concrete Rectangular Members," Torsion of Structural Concrete, SP-18, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 291-306. of Hsu, T. T. C., 1990, "Shear Flow Zone in Torsion of Reinforced Concrete," Journal of Structural Engineering, ASCE, V. 116, No. 11, Nov., pp. 3206-3226. doi: 10.1061/ (ASCE)0733-9445(1990)116:11(3206) Johnson, M. K., and Ramirez, J. A., 1989, "Minimum Amount of Shear Reinforcement in High Strength Concrete Members," ACI Structural Journal, V. 86, No. 4, July-Aug., pp. 376-382. Hsu, T. T. C., 1997, "ACI Shear and Torsion Provisions for Prestressed Hollow Girders," ACI Structural Journal, V. 94, No. 6, Nov.-Dec., pp. 787-799. Johnston, D. W., and Zia, P., 1982, "Bond Characteristicsm Epoxy-Coated of Reinforcing Bars," Report No. FHWA/ Civil NC/82-002, of Department State Engineering, North Carolina University, Raleigh, NC, Aug. Hsu, T. T. C., and Burton, K. T., 1974, "Design of Reinforced Concrete Spandrel Beams," Proceedings, ASCE, V. 100, No. ST1, Jan., pp. 209-229. Joint ACI-ASCE Committee 326, 1962, "Shear and Diagonal Tension," ACI Journal Proceedings, V. 59, No. 1, Jan. 1962, pp. 1- 30; No. 2, Feb. 1962, pp. 277-334; and No. 3, Mar., pp. 352-396. Hwang, S., and Moehle, J. P., 2000, "Models for Laterally Loaded Slab-Column Frames," ACI Structural Journal, V. 97, No. 2, Mar.-Apr., pp. 345-353. ICBO, 1997, "Uniform Building Code," V. Design International Conference of Karr, P. H.; Hanson, N. W.; and Capell, H. T., 1978, "Stress-Strain Characteristics of High Strength Concrete," Douglas McHenry International Symposium on Concrete and Concrete Structures, SP-55, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 161-185. 2, Provisions, Building Officials, Whittier, CA, 492 pp. Structural Engineering Ishizuka, T., and Hawkins, N. M., 1987, "Effect of Bond Deterioration on the Seismic Response of Reinforced and Partially Prestressed Concrete Ductile Moment Resistant Frames," Report SM 87-2, Department of Civil Engineering, University of Washington, Seattle, WA. Kemp, E. L.; Brezny, F. S.; and Unterspan, J. A., 1968, "Effect of Rust and the Bond Characteristics of Scale on Deformed Reinforcing Bars," ACI Journal Proceedings, V. 65, No. 9, Sept., pp. 743- 756. Ivey, D. L., and Buth, E., 1967, "Shear Capacity of Lightweight Concrete Beams," ACI Journal Proceedings, V. 64, No. 10, Oct., pp. 634-643. © BSN 2019 683 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Joint ACI-ASCE Committee 423, 1958, for "Tentative Prestressed Concrete," ACI Journal Proceedings, V. 54, No. 7, Jan., pp. 545- 578. Khalifa, J. U., and Collins, M. P., 1981, "Circular Reinforced Concrete Members Subjected to Shear," Publications No. 81- 08, Department of Civil Engineering, University of Toronto, Toronto, ON, Canada, Dec. Recommendations Joint ACI-ASCE Committee 423, 1974, "Tentative for Prestressed Concrete Flat Plates," ACI Journal Proceedings, V. 71, No. 2, Feb., pp. 67-71. Khuntia, M., and Ghosh, S. K., 2004a, "Flexural Stiffness of Reinforced Concrete Columns and Beams: Analytical Approach," ACI Structural Journal, V. 101, No. 3, May- June, pp. 351-363. Recommendations Joint ACI-ASCE Committee 426, 1973, "Shear Strength of Reinforced Concrete Members (ACI 426R-74)," Proceedings, ASCE, V. 99, No. ST6, June, pp. 1148- 1157. Khuntia, M., and Ghosh, S. K., 2004b, "Flexural Stiffness of Reinforced Concrete Columns and Beams: Experimental Verification," ACI Structural Journal, V. 101, No. 3, May-June, pp. 364-374. Joint ACI-ASCE Committee 426, 1974, "The Shear Strength of Reinforced Concrete Members - Slabs," Proceedings, ASCE, V. 100, No. ST8, Aug., pp. 1543- 1591. Klein, G. J., 1986, "Design of Spandrel Beams," PCI Specially Funded Research Project No. 5, Precast/Prestressed Concrete Institute, Chicago, IL. Joint PCI/WRI Ad Hoc Committee on Welded Wire Shear Fabric Reinforcement, 1980, "Welded Wire Fabric for Shear Reinforcement," PCI Journal, V. 25, No. 4, July-Aug., pp. 32-36. Klein, G. J., and Lindenberg, R. J., 2009, "Volume Change Response of Precast Concrete Buildings," PCI Journal, V. 54, No. 4, Fall, pp. 112-131. for Klingner, R.; Mendonca, J.; and Malik, J., 1982, "Effect of Reinforcing Details on the Shear Resistance of Anchor Bolts under Reversed Cyclic Loading," ACI Journal Proceedings, V. 79, No. 1, Jan.-Feb., pp. 3- 12. Kaar, P. H., 1966, "High Strength Bars as Concrete Reinforcement, Part 8: Similitude in Flexural Cracking of T-Beam Flanges," Journal, PCA Research and Development Laboratories, V. 8, No. 2, May, pp. 2-12. Kaar, P. H.; Kriz, L. B.; and Hognestad, E., 1960, "Precast-Prestressed Concrete Bridges: (1) Pilot Tests of Continuous Girders," Journal, PCA Research and Development Laboratories, V. 2, No. 2, May, pp. 21-37. Kramrisch, F., and Rogers, P., 1961, "Simplified Design of Combined Footings," Proceedings, ASCE, V. 87, No. SM5, Oct.,p. 19. Kriz, L. B., and Raths, C. H., 1965, Precast Concrete "Connections Structures - Strength of Corbels," PCI Journal, V. 10, No. 1, Feb., pp. 16-47. doi: 10.1016/0008-8846(86)90049-9 Lin, T. Y., and Thornton, K., 1972, "Secondary Moment and Moment Redistribution in Continuous Prestressed Beams," PCI Journal, V. 17, No. 1, Jan.- Feb., pp. 8-20 and comments by A. H. Mattock and author's closure, PCI Journal, V. 17, No. 4, July-Aug., pp. 86-88. in Kaar, P. H.; La Fraugh, R. W.; and Mass, M. A., 1963, "Influence of Concrete Strength on Strand Transfer Length," PCI Journal, V. 8, No. 5, Oct., pp. 47-67. Kaar, P., and Magura, D., 1965, "Effect of Strand Blanketing on Performance of Pretensioned Girders," PCI Journal, V. 10, No. 6, Dec., pp. 20-34. Kahn, L. F., and Mitchell, A. D., 2002, "Shear Friction Tests with High-Strength Concrete," ACI Structural Journal, V. 99, No. 1, Jan.-Feb., pp. 98-103. Lloyd, J. P., 1971, "Splice Requirements for One-Way Slabs Reinforced with Smooth Welded Wire Fabric," Publication No. R(S)4, Civil Engineering, Oklahoma State University, Stillwater, OK, June, 37 pp. Kang, T. H.-K.; Shin, M.; Mitra, N.; and Bonacci, J. F., 2009, "Seismic Design of Reinforced Concrete Beam-Column Joints with Headed Bars," ACI Structural Journal, V. 106, No. 6, Nov.-Dec., pp. 868-877. © BSN 2019 684 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Kuhn, D., and Shaikh, F., 1996, "Slip- Pullout Strength of Hooked Anchors," Research Report, University of Wisconsin- the National Milwaukee, submitted Codes and Standards Council. Lloyd, J. P., and Kesler, C. E., 1969, "Behavior of One-Way Slabs Reinforced with Deformed Wire and Deformed Wire Fabric," T&AM Report No. 323, University of Illinois, Urbana, IL, 129 pp. to Kurose, Y.; Nagami, K.; and Saito, Y., 1991, "Beam-Column Joints in Precast Concrete Construction in Japan," Design of Beam-Column Seismic Joints Resistance, SP-123, J. O. Jirsa, ed., American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 493-514. Logan, D. R., 1997, "Acceptance Criteria for Bond Quality of Strand for Pretensioned Prestressed Concrete Applications," PCI Journal, V. 42, No. 2, Mar.-Apr., pp. 52-90. Lotze, D.; Klingner, R. E.; and Graves, H. L. III, 2001, "Static Behavior of Anchors under Combinations of Tension and Shear Loading," ACI Structural Journal, V. 98, No. 4, July-Aug., pp. 525-536. for Lai, S. M. A., and MacGregor, J. G., 1983, "Geometric Nonlinearities in Unbraced Multistory Frames," Journal of Structural Engineering, ASCE, V. 109, No. 11, Nov., pp. 2528-2545. doi: 10.1061/(ASCE)0733- 9445(1983)109:11(2528) Lubell, A. S.; Sherwood, E. G.; Bentz, E. C.; and Collins, M. P., 2004, "Safe Shear Design of Large Wide Beams," Concrete International, V. 26, No. 1, Jan., pp. 66-78. Lucier, G.; Walter, C.; Rizkalla, S.; Zia, P.; and Klein, G., 2011a, "Development of a Rational Design Methodology for Precast Slender Spandrel Beams, Part 1: Experimental Results," PCI Journal, V. 56, No. 2, Spring, pp. 88-112. Lee, N. H.; Kim, K. S.; Bang, C. J.; and "Tensile-Headed Park, K. R., 2007, Anchors with Large Diameter and Deep Embedment in Concrete," ACI Structural Journal, V. 104, No. 4, July-Aug., pp. 479- 486. Lee, N. H.; Park, K. R.; and Suh, Y. P., 2010, "Shear Behavior of Headed Anchors with and Deep Embedments," ACI Structural Journal, V. 107, No. 2, Mar.-Apr., pp. 146-156. Lucier, G.; Walter, C.; Rizkalla, S.; Zia, P.; and Klein, G., 2011b, "Development of a Rational Design Methodology for Precast Slender Spandrel Beams, Part 2: Analysis and Design Guidelines," PCI Journal, V. 56, No. 4, Fall, pp. 106-133. Large Diameters Leon, R. T., 1989, "Interior Joints with Variable Anchorage Lengths," Journal of Structural Engineering, ASCE, V. 115, No. 9, Sept., pp. 2261-2275. doi: 10.1061/ (ASCE)0733-9445(1989)115:9(2261) Lutz, L., 1995, discussion to "Concrete for Capacity Design Fastening to Concrete," ACI Structural Journal, Nov.-Dec., pp. 791-792. Also, authors' closure, pp. 798-799. (CCD) Approach Leonhardt, F., and Walther, R., 1964, "The Stuttgart Shear Tests," C&CA Translation, No. 111, Cement and Concrete Association, London, UK, 134 pp. MacGregor, J. G., 1976, "Safety and Limit Mast, R. F., 1992, "Unified Design Provision for Reinforced and Prestressed Concrete Flexural and Compression Members," ACI Structural Journal, V.89, No. 2, Mar.-Apr., pp. 185-199. Lepage, A., 1998, "Nonlinear Drift of during Multistory Earthquakes," Sixth National Conference on Earthquake Engineering, Seattle, WA. RC Structures Mast, R. F., 1998, "Analysis of Cracked Prestressed Concrete Sections: A Practical Approach," PCI Journal, V.43, No. 4, July- Aug., pp. 80-91. Leslie, K. E.; Rajagopalan, K. S.; and Everard, N. J., 1976, "Flexural Behavior of High-Strength Concrete Beams," ACI Journal Proceedings, V. 73, No. 9, Sept., pp. 517-521. Mathey, R. G., and Clifton, J. R., 1976, in "Bond of Coated Reinforcing Bars Concrete," Journal of the Structural Division, ASCE, V. 102, Jan., pp. 215-228. Li, S., and Roy, D. M., 1986, "Investigation between Porosity, Pore Structure and CL Diffusion of Fly Ash and Blended Cement Pastes," Cement and Concrete Research, V. 16, No. 5, Sept., pp. 749-759. of Relations © BSN 2019 685 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 State Design for Reinforced Concrete," Canadian Journal of Civil Engineering, V. 3, No. 4, Dec., pp. 484-513. doi:10.1139/l76- 055 Mattock, A.H., 1959,"Redistribution of Design Bending Moments in Reinforced Concrete Beams," Continuous Proceedings, Institution of Civil Engineers, London, UK, V. 13, No.1 ,pp.35-46. doi:10.1680/iicep.1959. 12087 MacGregor, J. G., 1993, "Design of Slender Concrete Columns - Revisited," ACI Structural Journal, V. 90, No. 3, May- June, pp. 302-309. Mattock, A. H., 1974, "Shear Transfer in Concrete Having Reinforcement at an in Angle Reinforced Concrete, SP-42, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 17-42. MacGregor, J. G., 1997, Reinforced Concrete: Mechanics and Design, third edition, Prentice Hall, Englewood Cliffs, NJ, 939 pp. the Shear Plane," Shear to MacGregor, J. G., and Ghoneim, M. G., 1995, "Design for Torsion," ACI Structural Journal, V. 92, No. 2, Mar.-Apr., pp. 211- 218. Mattock, A. H., 1977, discussion of "Considerations for the Design of Precast Concrete Bearing Wall Buildings to Withstand Abnormal Loads," by PCI Committee on Precast Concrete Bearing Wall Buildings, PCI Journal, V. 22, No. 3,May-June, pp. 105-106. MacGregor, J. G., and Hage, S. E., 1977, "Stability Analysis and Design of Concrete Frames," Proceedings, ASCE, V. 103, No. ST10, Oct., pp. 1953-1970. Mattock, A. H., 2001, "Shear Friction and High-Strength Concrete," ACI Structural Journal, V. 98, No. 1, Jan.-Feb., pp. 50-59. Mattock, A. H., and Hawkins, N. M., 1972, "Shear Transfer in Reinforced Concrete - Recent Research," PCI Journal, V. 17, No. 2, Mar.-Apr., pp. 55-75. MacGregor, J. G., and Hanson, J. M., in Shear 1969, Provisions for Reinforced and Prestressed Journal Concrete Proceedings, V. 66, No. 4, Apr., pp. 276- 288. "Proposed Changes ACI Beams," MacGregor, J. G.; Breen, J. E.; and Pfrang, E. O., 1970, "Design of Slender Journal Concrete Proceedings, V. 67, No. 1, Jan., pp. 6-28. Mattock, A. H.; Chen, K. C.; and Soongswang, K., 1976a, "The Behavior of Reinforced Concrete Corbels," PCI Journal, V. 21, No. 2, Mar.-Apr., pp. 52-77. ACI Columns," Malhotra, V. M., 1976, Testing Hardened Concrete: Nondestructive Methods, ACI Monograph No. 9, American Concrete Institute/Iowa State University Press, Farmington Hills, MI, 188 pp. Mattock, A. H.; Li, W. K.; and Want, T. C., in Lightweight 1976b, "Shear Transfer Reinforced Concrete," PCI Journal, V. 21, No. 1, Jan.-Feb., pp. 20-39. Mattock, A. H.; Johal, L.; and Chow, H. C., 1975, "Shear Transfer in Reinforced Concrete with Moment or Tension Acting Across the Shear Plane," PCI Journal, V. 20, Malhotra, V. M., 1977, "Contract Strength Requirements - Cores Versus In Situ Evaluation," ACI Journal Proceedings, V. 74, No. 4, Apr., pp. 163-172. Earthquakes," Earthquake Spectra, V. 8, doi: pp. "Basic Tools of Reinforced Concrete Beam Design," ACI Journal Proceedings, V. 82, No. 1, Jan.- Feb., pp. 46-56. Marti, P., 1985, No. 10.1193/1.1585688 3, Aug., 403-428. Moehle, J. P.; Ghodsi, T.; Hooper, J. D.; Fields, D. C.; and Gedhada, R., 2011, "Seismic Design of Cast-in-Place Concrete Special Structural Walls and Coupling Beams: A Guide for Practicing Engineers," NEHRP Seismic Design Technical Brief No. 6, National Institute of Standards and Technology, Gaithersburg, MD. Martin, L., and Korkosz, W., 1995, "Strength of Prestressed Members at Sections Where Strands Are Not Fully Developed," PCI Journal, V. 40, No. 5, Sept.-Oct., pp. 58-66. "Auxiliary Reinforcement in Concrete Connections," Proceedings, ASCE, V. 94, No. ST6, June, pp. 1485-1504. Mast, R. F., 1968, © BSN 2019 686 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 No. 4, July-Aug., pp. 76-93. Mattock, A. H.; Kriz, L. B.; and Hognestad, E., "Rectangular Concrete Stress Distribution in Ultimate Journal Strength Proceedings, V. 57, No. 8, Feb., pp. 875- 928. Moehle, J. P., Hooper, J. D.; Kelly, D. J.; and Meyer, T. R., 2010, "Seismic Design of Cast-in-Place Concrete Diaphragms, for Chords, and Collectors: A Guide Practicing Engineers," NEHRP Seismic Design Technical Brief No. 3, National Institute of Standards and Technology, Gaithersburg, MD, NIST GCR 10-917-4. 1961, ACI Design," Mattock, A. H.; Yamazaki, J.; and Kattula, B. T., 1971, "Comparative Study of Prestressed Concrete Beams, with and without Bond," ACI Journal Proceedings, V. 68, No. 2, Feb., pp. 116-125. Mitchell, D., and Collins, M. P., 1976, for Torsion," ACI Journal "Detailing Proceedings, V. 73, No. 9, Sept., pp. 506- 511. Megally, S., and Ghali, A., 2002, "Punching Shear Design of Earthquake- Resistant Slab-Column Connections," ACI Structural Journal, V. 97, No. 5, Sept.-Oct., pp. 720-730. Mitchell, D., and Cook, W. D., 1984, "Preventing Progressive Collapse of Slab Structural Structures," Engineering, ASCE, V. 110, No. 7, July, pp. 1513-1532. doi: 10.1061/(ASCE)0733- 9445(1984)110:7(1513) Journal of Meinheit, D. F., and Jirsa, J. O., 1977, "Shear Strength of Reinforced Concrete Beam-Column Joints," Report No. 77-1, Department of Civil Engineering, Structures Research Laboratory, University of Texas at Austin, Austin, TX, Jan. Mojtahedi, S., and Gamble, W. L., 1978, in Unbonded "Ultimate Steel Stresses Proceedings, Prestressed Concrete," ASCE, V. 104, No. ST7, July, pp. 1159- 1165. Meinheit, D. F., and Jirsa, J. O., 1981, "Shear Strength of R/C Beam-Column Connections," Journal of the Structural Division, ASCE, V. 107, Nov., pp. 2227- 2244. Mphonde, A. G., and Frantz, G. C., 1984, "Shear Tests of High- and Low-Strength Concrete Beams without Stirrups," ACI Journal Proceedings, V. 81, No. 4, July- Aug., pp. 350-357. Menn, C., 1986, Prestressed Concrete Muguruma, H., and Watanabe, F., 1990, Improvement of High-Strength "Ductility Concrete Lateral Second Confinement," International Symposium on High-Strength Concrete, SP-121, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 47-60. Bridges, Birkhäuser, Basle, ed., 535 pp. Columns with Proceedings, Mirza, S. A., 1990, "Flexural Stiffness of Concrete Rectangular Reinforced Columns," ACI Structural Journal, V. 87, No. 4, July-Aug., pp. 425-435. Mirza, S. A.; Lee, P. M.; and Morgan, D. L., 1987, "ACI Stability Resistance Factor for RC Columns," Journal of Structural Engineering, ASCE, V. 113, No. 9, Sept., pp. 1963-1976. doi:10.1061/(ASCE)0733- 9445(1987)113:9(1963) and Thürlimann, B., 1997, Design of Concrete Structures with Stress Fields, Birkhauser, Boston, MA, 143 pp. Muttoni, A.; Schwartz, J.; . 168- 178.doi:10.1016/j.engfracmech.2006. 01.019 Moehle, J. P., 1996, "Seismic Design Considerations for Flat Plate Construction," Mete A. Sozen Symposium: A Tribute from his Students, SP-162, J. K. Wight and M. E. Kreger, eds., American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 1-35. Ozcebe, G.; Ersoy, U.; and Tankut, T., "Evaluation of Minimum Shear 1999, Reinforcement for Higher Strength Concrete," ACI Structural Journal, V. 96, No. 3, May-June, pp. 361-368. Moehle, J. P., 1988, "Strength of Slab- Column Edge Connections," ACI Structural Journal, V. 85, No. 1, Jan.-Feb., pp. 89-98. Moehle, J. P., 1992, "Displacement- Based Design of RC Structures Subjected to Ozyildirim, C., and Halstead, W., 1988, "Resistance to Chloride Ion Penetration of Concretes Containing Fly Ash, Silica Fume, or Slag," Permeability of Concrete, SP-108, ACI, Farmington Hills, MI, pp. 35-61. © BSN 2019 687 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Nakaki, S. D.; Stanton, J. F.; and Sritharan, S., 1995, "An Overview of the PRESSS Five-Story Precast Test Building," PCI Journal, V. 44, No. 2, Apr., pp. 26-39. Palmieri, L.; Saqan, E.; French, C.; and Kreger, M., 1996, "Ductile Connections for Precast Concrete Frame Systems," Mete A. Sozen Symposium: A Tribute from his Students, SP-162, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 315-335. Pan, A., and Moehle, J. P., 1989, "Lateral Displacement Ductility of Reinforced Concrete Flat Plates," ACI Structural Journal, V. 86, No. 3, May-June, pp. 250- 258. NEHRP Recommended Provisions for Seismic Regulations for New Buildings," Building Seismic Safety Council, Washington, DC. NEHRP, 1994, "The Nichols, J. R., 1914, "Statical Limitations upon the Steel Requirement in Reinforced Concrete Flat Slab Floors," Transactions of the American Society of Civil Engineers, V. 77, pp. 1670-1736. Park, R., and Paulay, T., 1975, Reinforced Concrete Structures, Wiley- Interscience, New York, 769 pp. Nilsson, I. H. E., and Losberg, A., 1976, "Reinforced Concrete Corners and Joints Subjected to Bending Moment," Journal of the Structural Division, ASCE, V. 102, June, pp. 1229-1254. Park, R., and Thompson, K. J., 1977, "Cyclic Load Tests on Prestressed and Partially Prestressed Beam-Column Joints," PCI Journal, V. 22, No. 3, pp. 84-110. Odello, R. J., and Mehta, B. M., 1967, "Behavior of a Continuous Prestressed Concrete Slab with Drop Panels," Report, Division of Structural Engineering and Structural Mechanics, University of California, Berkeley, Berkeley, CA. Parra-Montesinos, G. J., 2006, "Shear Strength of Beams with Deformed Steel Fibers," Concrete International, V. 28, No. 11, Nov., pp. 57-66. Paulay, T., and Binney, J. R., 1974, "Diagonally Reinforced Coupling Beams of Shear Walls," Shear in Reinforced Concrete, SP-42, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 579-598. Paulson, C.; Graham, S. K.; and Rautenberg, J. M., 2013, "Determination of Yield Strength for Nonprestressed Steel Reinforcement," Pankow Foundation RGA #04-13, WJE No. 2013.4171, Wiss, Elstner Associates, Inc., Pasadena, CA, Dec. 31, 100 pp. Oesterle, R. G., 1997, "The Role of Concrete Cover in Crack Control Criteria and Corrosion Protection," RD Serial No. 2054, Portland Cement Association, Skokie, IL. Olesen, S. E.; Sozen, M. A.; and Siess, C. P., 1967, "Investigation of Prestressed Reinforced Concrete for Highway Bridges, Part IV: Strength in Shear of Beams with Web Reinforcement," Bulletin No. 493, Engineering Experiment Station, University of Illinois, Urbana, IL. Charles Janney, Paultre, P., and Légeron, F., 2008, "Confinement Reinforcement Design for Reinforced Concrete Columns," Journal of Structural Engineering, ASCE, V. 134, No. 5, Orangun, C. O.; Jirsa, J. O.; and Breen, J. E., 1977, "A Reevaluation of Test Data on Development Length and Splices," ACI Journal Proceedings, V. 74, No. 3, Mar., pp. 114-122. (PCA), 1946, "Design of Deep Girders," IS079D, Portland Cement Association, Skokie, IL, 10 pp. Portland Cement Association Ospina, C. E., and Alexander, S. D. B., 1998, "Transmission of Interior Concrete Column Loads through Floors," Journal of Structural Engineering, ASCE, V. 124, No. 6, doi: pp. 10.1061/(ASCE)0733- 9445(1998)124:6(602) (PCA), 1972, Handbook of Frame Constants, Skokie, IL, 1972, 34 pp. Portland Cement Association June, 602-610. (PCA), 1980, "Design and Construction of Large- Panel Concrete Structures," six reports, 762 pp., EB 100D; three studies, 300 pp., 1980, EB 102D, 1976-1980, Portland Cement Association, Skokie, IL. Portland Cement Association Ožbolt, J.; Eligehausen, R.; Periškić, G.; and Mayer, U., 2007, "3D FE Analysis of Anchor Bolts with Large Embedments," Engineering Fracture Mechanics, V. 74, No. 1-2, Jan., pp. © BSN 2019 688 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 pp. 738-749. doi: 10.1061/(ASCE)0733- (PCA), 2011, "Design and Control of Concrete Mixtures," 15th edition, Portland Cement Association, Skokie, IL, 444 pp. Portland Cement Association 9445(2008)134:5(738) Pauw, A., 1960, "Static Modulus of Elasticity of Concrete as Affected by Density," ACI Journal Proceedings, V. 57, No. 6, Dec., pp. 679-687. Primavera, E. J.; Pinelli, J.-P.; and Kalajian, E. H., 1997, "Tensile Behavior of Cast-in-Place and Undercut Anchors in High-Strength Concrete," ACI Structural Journal, V. 94, No. 5, Sept.-Oct., pp. 583- 594. PCI, 1993, "Recommended Practice for Design, Manufacture, and Installation of Prestressed Concrete Piling," PCI Journal, V. 38, No. 2, Mar.-Apr., pp. 14-41. PCI Building Code Committee, 1986, for "Proposed Design Requirements Precast Concrete," PCI Journal, V. 31, No. 6, Nov.-Dec., pp. 32-47. Powers, T. C., 1975, "Freezing Effects in Concrete," Durability of Concrete, SP-47, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 1-11. PCI Committee on Precast Concrete 1976, Bearing "Considerations for the Design of Precast Concrete Bearing Wall Buildings to Withstand Abnormal Loads," PCI Journal, V. 21, No. 2, Mar.-Apr., pp. 18-51. Priestley, M. J. N.; Sritharan, S.; Conley, J.; and Pampanin, S., 1999, "Preliminary Results and Conclusions from the PRESSS Five-Story Precast Concrete Test Building," PCI Journal, V. 44, No. 6, Nov.-Dec., pp. 42-67. Wall Buildings, PCI Committee on Prestress Losses, 1975, "Recommendations for Estimating Prestress Losses," PCI Journal, V. 20, No. 4, July-Aug., pp. 43-75. Rabbat, B. G.; Kaar, P. H.; Russell, H. G.; and Bruce, R. N. Jr., 1979, "Fatigue Tests of Pretensioned Girders with Blanketed and Draped Strands," PCI Journal, V. 24, No. 4, July-Aug., pp. 88-114. Perez, F. J.; Pessiki, S.; Sause, R.; and Lu, L.-W., 2003, "Lateral Load Tests of Unbonded Precast Concrete Walls," Large Scale Structural Testing, SP-211, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 161-182. Pessiki, S.; Graybeal, B.; and Mudlock, M., 2001, "Proposed Design of High- Strength in Compression Members," ACI Structural Journal, V. 98, No. 6, Nov.-Dec., pp. 799- 810. Reineck, K.-H., ed., 2002, Strut-and-Tie Models, SP-208, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, 250 pp. Post-Tensioned Reineck, K.-H., and Novak, L., C., eds., 2010, Further Examples for the Design of Structural Concrete with Strut-and-Tie Models, SP-273, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, 288 pp. Spiral Reinforcement Restrepo, J. I., 2002, "New Generation of Earthquake Systems," Resisting Proceedings, First fib Congress, Session 6, Osaka, Japan, Oct., pp. 41-60. Pfister, J. F., 1964, "Influence of Ties on the Behavior of Reinforced Concrete Columns," ACI Journal Proceedings, V. 61, No. 5, May, pp. 521-537. Sabnis, G. M., Meyers; B. L.; and Roll, F., eds., 1974, Deflections of Concrete Structures, SP-43, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, 637 pp. Pfister, J. F., and Mattock, A. H., 1963, "High Strength Bars as Concrete Reinforcement, Part 5: Lapped Splices in Concentrically Loaded Columns," Journal, PCA Research and Development Laboratories, V. 5, No. 2, May, pp. 27-40. Saemann, J. C., and Washa, G. W., 1964, "Horizontal Shear Connections between Precast Beams and Cast-in-Place Slabs," ACI Journal Proceedings, V. 61, No. 11, Nov., pp. 1383-1409. Also see discussion, ACI Journal Proceedings, V. 62, June 1965. Sakai, K., and Sheikh, S. A., 1989, "What Do We Know about Confinement in Reinforced Concrete Columns? (A Critical Review of Previous Work and Code Provisions)," ACI Structural Journal, V. 86, No. 2, Mar.-Apr., pp. 192-207. Popov, E. P.; Bertero, V. V.; and Krawinkler, H., 1972, "Cyclic Behavior of Three R/C Flexural Members with High 72-5, Shear," EERC Report No. Earthquake Engineering Research Center, University of California, Berkeley, Berkeley, CA, Oct. © BSN 2019 689 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Restrepo, J. I.; Park, R.; and Buchanan, A. H., 1995a, "Tests on Connections of Earthquake Resisting Precast Reinforced Concrete Perimeter Frames of Buildings," PCI Journal, V. 40, No. 4, July-Aug., pp. 44- 61. Salmons, J. R., and McCrate, T. E., 1977, "Bond Characteristics of Untensioned Prestressing Strand," PCI Journal, V. 22, No. 1, Jan.-Feb., pp. 52-65. Sant, J. K., and Bletzacker, R. W., 1961, "Experimental Study of Lateral Stability of Reinforced Concrete Beams," ACI Journal Proceedings, V. 58, No. 6, Dec., pp. 713- 736. Restrepo, J.; Park, R.; and Buchanan, A. H., 1995b, "Design of Connections of Earthquake Resisting Precast Reinforced Concrete Perimeter Frames," PCI Journal, V. 40, No. 5, pp. 68-80. Sason, A. S., 1992, "Evaluation of Degree of Rusting on Prestressed Concrete Strand," PCI Journal, V. 37, No. 3, May- June, pp. 25-30. "Reinforced Concrete Column Investigation - Tentative Final Report of Committee 105," ACI Journal Proceedings, V. 29, No. 5, Feb., pp. 275-282. Richart, F. E., 1933, SBC, 1999, "Standard Building Code," Building Code Congress Southern International, Inc., Birmingham, AL. Richart, F. E.; Brandzaeg, A.; and Brown, R. L., 1929, "The Failure of Plain and Spirally in Compression," Bulletin No. 190, University of Illinois Engineering Experiment Station, Urbana, IL, Apr., 74 pp. Schlaich, J.; Schafer, K.; and Jennewein, M., 1987, "Toward a Consistent Design of Structural Concrete," PCI Journal, V. 32, No. 3, May-June, pp. 74-150. Scordelis, A. C., 1990, Reinforced Concrete "Non-Linear Material, Geometric, and Time Dependent Analysis of Reinforced and Prestressed International Concrete Shells," Bulletin, Association for Shells and Spatial Structures, Madrid, Spain, No. 102, Apr., pp. 57-90. Rogowsky, D. M., and MacGregor, J. G., 1986, "Design of Reinforced Concrete Deep Beams," Concrete International, V. 8, No. 8, Aug., pp. 46-58. Roller, J. J., and Russell, H. G., 1990, "Shear Strength of High-Strength Concrete Beams with Web Reinforcement," ACI Structural Journal, V. 87, No. 2, Mar.-Apr., pp. 191-198. Scordelis, A. C.; Lin, T. Y.; and Itaya, R., 1959, "Behavior of a Continuous Slab Prestressed in Two Directions," ACI Journal Proceedings, V. 56, No. 6, Dec., pp. 441- 459. Rose, D. R., and Russell, B. W., 1997, "Investigation of Standardized Tests to Measure the Bond Performance of Prestressing Strand," PCI Journal, V. 42, No. 4, July-Aug., pp. 56-80. 4, July-Aug., pp. 420-433. Thompson, K. J., and Park, R., 1980, "Seismic Response of Partially Prestressed the Structural Concrete," Journal of Division, ASCE, V. 106, pp. 1755-1775. Russell, B. W., and Burns, N. H., 1996, "Measured Transfer Lengths of 0.5 and 0.6 in. Strands in Pretensioned Concrete," PCI Journal, V. 41, No. 5, Sept.-Oct., pp. 44-65. Rutledge, S., and DeVries, R. A., 2002, "Development of D45 Wire in Concrete," Report, School of Civil and Environmental Engineering, Oklahoma State University, Stillwater, OK, Jan., 28 pp. Thompson, M. K.; Jirsa, J. O.; and Breen, J. E., 2006a, "CCT Nodes Anchored by Headed Bars - Part 2: Capacity of Nodes," ACI Structural Journal, V. 103, No. 1, Jan.- Feb., pp. 65-73. Thompson, M. K.; Ledesma, A.; Jirsa, J. O.; and Breen, J. E., 2006b, "Lap Splices Anchored by Headed Bars," ACI Structural Journal, V. 103, No. 2, Mar.-Apr., pp. 271- 279. Saatcioglu, M., and Razvi, S. R., 2002, "Displacement-Based Design of Reinforced Concrete Columns for Confinement," ACI Structural Journal, V. 99, No. 1, Jan.-Feb., pp. 3-11. © BSN 2019 690 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Seismology Committee of the Structural Engineers Association of California (SEAOC), 1996, "Recommended Lateral Force Requirements and Commentary," sixth edition, Seismology Committee of the Structural Engineers Association of California, Sacramento, CA, 504 pp. Thompson, M. K.; Ziehl, M. J.; Jirsa, J. O.; and Breen, J. E., 2005, "CCT Nodes Anchored by Headed Bars - Part 1: Behavior of Nodes," ACI Structural Journal, V. 102, No. 6, Nov.-Dec., pp. 808-815. Thomsen, J. H. IV, and Wallace, J. W., "Displacement-Based Design of 2004, Slender Reinforced Concrete Structural Walls Experimental Verification," Journal of Structural Engineering, ASCE, V. 130, No. 4, pp. 618-630. doi:10.1061/(ASCE)0733- 9445(2004)130:4(618) Shaikh, A. F., and Branson, D. E., 1970, "Non-Tensioned Steel in Prestressed Concrete Beams," PCI Journal, V. 15, No. 1, Feb., pp. 14-36. Shaikh, A. F., and Yi, W., 1985, "In-Place Strength of Welded Headed Studs," PCI Journal, V. 30, No. 2, Mar.-Apr., pp. 56-81. Sivakumar, B.; Gergely, P.; and White, R. N., 1983, "Suggestions for the Design of R/C Lapped Splices for Seismic Loading," Concrete International, V. 5, No. 2, Feb., pp. 46-50. Tikka, T. K., and Mirza, S. A., 2006, "Nonlinear Equation for Flexural Stiffness of Slender Composite Columns in Major Axis Bending," Journal of Structural Engineering, ASCE, V. 132, No. 3, Mar., pp. 387-399. doi: 10.1061/(ASCE)0733- 9445(2006)132:3(387) Smith, S. W., and Burns, N. H., 1974, "Post-Tensioned Flat Plate to Column Connection Behavior," PCI Journal, V. 19, No. 3, May-June, pp. 74-91. Treece, R. A., and Jirsa, J. O., 1989, Epoxy-Coated "Bond Reinforcing Bars," ACI Materials Journal, V. 86, No. 2, Mar.-Apr., pp. 167-174. Strength of Spragg, R.; Castro, J.; Li, W.; Pour-Ghaz, M.; Huang, P.; and Weiss, W. J., 2011, "Wetting and Drying of Concrete in the Presence of Deicing Salt Solutions," Cement and Concrete Composites, V. 33, No. 5, May, pp. 535-542. Vanderbilt, M. D., 1972, "Shear Strength of Continuous Plates," Journal of the Structural Division, ASCE, V. 98, May, pp. 961-973. Vanderbilt, M. D.; Sozen, M. A.; and Siess, C. P., 1969, "Test of a Modified Reinforced Concrete Two-Way Slab," Proceedings, ASCE, V. 95, No. ST6, June, pp. 1097-1116. Stecich, J.; Hanson, J. M.; and Rice, P. F., 1984, "Bending and Straightening of Grade 60 Reinforcing Bars," Concrete International, V. 6, No. 8, Aug., pp. 14-23. Vanderbilt, M. D., and Corley, W. G., "Frame Analysis of Concrete 1983, Buildings," Concrete International, V. 5, No.12, Dec., pp. 33-43. Stone, W.; Cheok, G.; and Stanton, J., 1995, "Performance of Hybrid Moment- Resisting Precast Beam-Column Concrete Connections Subjected to Cyclic Loading," ACI Structural Journal, V. 92, No. 2, Mar.- Apr., pp. 229-249. Wood, S. L.; Stanton, J. F.; and Hawkins, N. M., 2000, "Development of New Seismic Design Provisions for Diaphragms Based on the Observed Behavior of Precast Concrete Parking Garages during the 1994 Northridge Earthquake," PCI Journal, V. 45, No. 1, Jan.-Feb., pp. 50-65. Sugano, S.; Nagashima, T.; Kimura, H.; Tamura, A.; and Ichikawa, A., 1990, "Experimental Studies on Seismic Behavior of Reinforced Concrete Members of High Strength Concrete," Proceedings, Second International Symposium on High-Strength Concrete, SP-121, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 61-87. Wyllie, L. A. Jr., 1987, "Structural Walls and Diaphragms - How They Function," Building Structural Design Handbook, R. N. White and C. G. Salmon, eds., John Wiley & Sons, Inc., New York, pp. 188-215. Taylor, C. P.; Cote, P. A.; and Wallace, J. W., 1998, "Design of Slender RC Walls with Openings," ACI Structural Journal, V. 95, No. © BSN 2019 691 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Vintzileou, E., and Eligehausen, R., 1992, "Behavior of Fasteners under Monotonic or Cyclic Shear Displacements," Anchors in Concrete: Design and Behavior, SP-130, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 181-203. Xanthakis, M., and Sozen, M. A., 1963, "An Experimental Study of Limit Design in Reinforced Concrete Flat Slabs," Structural Research Series No. 277, Civil Engineering Studies, University of Illinois, Urbana, IL, Dec., 159 pp. Wallace, J. W., 1996, "Evaluation of UBC- 94 Provisions for Seismic Design of RC Structural Walls," Earthquake Spectra, V. 12, No. 2, May, pp. 327-348. doi: 10.1193/1.1585883 Yamada, T.; Nanni, A.; and Endo, K., 1991, "Punching Shear Resistance of Flat Slabs: Influence of Reinforcement Type and Ratio," ACI Structural Journal, V. 88, No. 4, July-Aug., pp. 555-563. Yoshioka, K., and Sekine, M., 1991, "Experimental Study of Prefabricated Beam-Column Subassemblages," Design of Beam-Column Joints for Seismic Resistance, SP-123, J. O. Jirsa, ed., American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 465-492. Wallace, J. W., 2012, "Behavior, Design, and Modeling of Structural Walls and Coupling Beams - Lessons from Recent Laboratory Tests and Earthquakes," Concrete Journal International Structures and Materials, V. 6, No. 1, pp. 3- 18. doi: 10.1007/s40069-012-0001-4 of Wallace, J. W., and Orakcal, K., 2002, "ACI 318-99 Provisions for Seismic Design of Structural Walls," ACI Structural Journal, V. 99, No. 4, July-Aug., pp. 499-508. Zhang, Y.; Klingner, R. E.; and Graves, H. L. III, 2001,b"Seismic Response of Multiple- Anchor Connections to Concrete," ACI Structural Journal, V. 98, No. 6, Nov.-Dec., pp. 811-822. Wallace, J. W.; Massone, L. M.; Bonelli, P.; Dragovich, J.; Lagos, R.; Lüder, C.; and Moehle, J. P., 2012, "Damage and Implications for Seismic Design of RC Structural Wall Buildings," Earthquake Spectra, V. 28, No. S1, June, pp. 281-299. doi: 10.1193/1.4000047 Zhu, S., and Jirsa, J. O., 1983, "Study of Bond Deterioration in Reinforced Concrete Beam-Column Joints," PMFSEL Report No. 83-1, Department of Civil Engineering, University of Texas at Austin, Austin, TX, July. Watson, S.; Zahn, F. A.; and Park, R., 1994, for "Confining Reinforcement Concrete Columns," Journal of Structural Engineering, ASCE, V. 120, No. 6, June, pp. 1798-1824. doi: 10.1061/(ASCE)0733 9445(1994)120:6(1798) Zia, P.; Preston, H. K.; Scott, N. L.; and Workman, E. B., 1979, "Estimating Prestress Losses," Concrete International, V. 1, No. 6, June, pp. 32-38. Zia, P., and Hsu, T. T. C., 2004, "Design for Torsion and Shear in Prestressed Concrete Flexural Members," PCI Journal, V. 49, No. 3, May-June, pp. 34-38. Wilson, E. L., 1997, "Three-Dimensional Dynamic Analysis of Structures - With Emphasis on Earthquake Engineering," Computers and Structures, Inc., Berkeley, CA. and 1979, Serviceability Provisions in the ACI Building Code," Concrete Design: U.S. and European Practices, SP-59, American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, pp. 35-49. Winter, G., "Safety Institute, 2001, "Structural Welded Wire Reinforcement Manual of Standard Practice," sixth edition, Hartford, CT, Apr., 38 pp. Wire Reinforcement © BSN 2019 692 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Lampiran A DAFTAR KESEPADANAN ISTILAH (Informatif) Tambahan Daftar Kesepadanan Istilah dalam Urutan Alfabetikal Istilah Indonesia- Inggris Adhesif (Adhesive) Agregat (Aggregate) Agregat, ringan (Aggregate, lightweight) Angkur (Anchor) Angkur adhesif (Angkur adhesif) Angkur ekspansi (Expansion anchor) Angkur tanam cor ditempat (Cast-in Diafragma (Diaphragm) Dinding (Wall) Dinding struktural (Structural wall) Dinding beton polos struktur biasa (Ordinary structural plain concrete wall) Dinding struktural beton bertulang biasa anchor) (Ordinary reinforced concrete structural wall) Angkur tanam pascacor (Post-installed anchor) Dinding struktural khusus (Special Angkur ujung diperlebar (Undercut anchor) Balok sloof (Grade Beam) Baja prategang (Prestressing steel) Baja tarik terjauh (Extreme tension steel) Batang ulir berkepala (Headed deformed structural wall) Dinding struktural pracetak menengah (Intermediate precast structural wall) Distributor (Distributors) Dokumen kontrak (Contract documents) Dokumen konstruksi (Construction bars) Batas regangan terkontrol tekan documents) (Compression-controlled strain limit) Elemen batas (Boundary element) Elemen batas dinding (Boundary walls) Elemen batas khusus (Special boundary Beban, hidup (Load, live) Beban, layan (Load, service) Beban, mati (Load, dead) Beban, terfaktor (Load, factored) Beban, tak terfaktor (Load, unfactored) Berat volume kesetimbangan (Equilibrium element) Elemen kolektor (Collector element) Fondasi (Foundation) Fondasi gabungan (Combined Footings) Fondasi lajur (Strip Footings) Fondasi rakit (Mat Foundation) Fondasi setempat (Isolated Footings) Fondasi telapak (Footings) Fondasi tiang (Piles) Fondasi tiang bor (Drillled piles) Fondasi tiang pancang (Driven piles) Friksi kurvatur (Curvature friction) Friksi wobel (Wobble friction) Gaya jacking (Jacking force) Ikat silang (Crosstie) Impak (Impact) Joint (Joint) Joint isolasi (Isolation joint) Joint kontraksi (Contraction joint) Kait seismik (Seismic hook) Kategori desain seismik (Seismic design density) Beton (Concrete) Beton, kekuatan tekan yang disyaratkan (Concrete, specified compressive strength of) Beton, normal (Concrete, normalweight) Beton, ringan (Concrete, lightweight) Beton, ringan dengan pasir ringan (Concrete, sand-lightweight) Beton, ringan dengan semua agregat ringan (Concrete, all-lightweight) Beton bertulang (Reinforced concrete) Beton bertulangan serat baja (Steel fiber- reinforced concrete) Beton polos (Plain concrete) Beton pracetak (Precast concrete) Beton prategang (Prestressed concrete) Beton struktural (Structural concrete) Daerah angkur (Anchorage zone) Daerah sendi plastis (Plastic hinge region) Dasar struktur (Base of structure) kekuatan ambrol (Blowout strength) kekuatan cabut (Pullout strength) kekuatan jebol (Breakout strength) kekuatan jungkit (Pryout strength) category) Kekuatan, desain (Strength, design) Kekuatan, nominal (Strength, nominal) Kekuatan, perlu (Strength, required) Pihak yang berwenang (Autority having jurisdiction) Pihak yang berwenang (Building official) Pratarik (Pretensioning) © BSN 2019 693 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Kekuatan leleh (Yield strength) Kekuatan tarik belah (Splitting tensile Prategang efektif (Effective prestress) Rangka batang struktural (Structural truss) Rangka momen (Moment frame) Rasio drift tingkat desain (Design story strength) Kepala Kolom (Capital) Kolom (Column) Kolektor (Collectors) Konektor geser (shear connector) Kombinasi beban desain (Design load drift ratio) Regangan tarik netto (Net tensile strain) Sambungan (Connection) Sambungan daktail (Ductile connection) Sambungan kuat (Strong connection) Sambungan lewatan (Lap Splices) Segmen horizontal dinding (Horizontal wall combination) Komponen struktur lentur beton komposit (Composite concrete flexural members) Material campuran tambahan (Admixture) Material sementisius (Cementitious segment) Segmen vertikal dinding (Vertical wall materials) segment) Modulus elastisitas (Modulus of elasticity) Panel drop (Drop panel) Panjang bentang (Span length) Panjang penanaman (Embedment length) Panjang penyaluran (Development length) Panjang transfer (Transfer length) Pascatarik (Post-tensioning) Pedestal (Pedestal) Pekerjaan (Work) Penampang terkontrol tarik (Tension- Selimut beton (Cover) Selongsong (Duct) Selongsong (Sleeve) Selubung (Sheathing) Sengkang (Stirrup) Sengkang ikat (Ties) Sengkang pengekang (Hoop) Sisipan khusus (Speciality insert) Sistem pemikul gaya seismik (Seismic- force-resisting system) controlled section) Penampang terkontrol tekan Sistem rangka pemikul momen biasa (Ordinary moment frame) (Compression-controlled section) Sistem rangka pemikul momen khusus Pengelupasan beton (Spalling) Pengunci geser (Shear keys) Penutup geser (Shear cap) Perancah (Shores) Perancah ulang (Reshores) Perangkat angkur (Anchorage device) Perangkat angkur khusus (Special (Special moment frame) Sistem rangka pemikul momen menengah (Intermediate moment frame) Tegangan (Stress) Tendon (Tendon) Tendon terlekat (Bonded tendon) Tendon tanpa lekatan (Unbonded tendon) Tinggi efektif penampang (Effective depth anchorage device) Perangkat angkur strand majemuk dasar (Basic multistrand anchorage device) of section) (d) Transfer (Transfer) Tulangan (Reinforcement) Tulangan kawat las (Welded wire Perangkat angkur strand tunggal dasar (Basic monostrand anchorage device) Peraturan umum gedung (General building reinforcement) code) Tulangan polos (Plain reinforcement) Tulangan spiral (Spiral reinforcement) Tulangan stud geser berkepala (Headed Perencana ahli bersertifikat (Licensed design professional) Perpindahan desain (Design displacement) Pilar dinding (Wall pier) Pile cap (Pile cap) shear stud reinforcement) Tulangan ulir (Deformed reinforcement) Zona tarik pratekan (Precompressed tensile zone) © BSN 2019 694 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" SNI 2847:2019 Lampiran B DAFTAR DEVIASI TEKNIS SNI 2847 TERHADAP ACI 318M (Informatif) Uraian/Pasal/Subpasal Modifikasi Pasal 1.2.3 Redaksinya dirubah karena perbedaan penggunaan satuan dan penjelasan pasal R1.2.3 dihapus karena tidak relevan Pasal 1.2.4 Pernyataan pada pasal ini dihapus karena tidak relevan Pasal 2.3 Istilah-istilah dalam pasal 2.3 Terminologi disusun ulang sesuai urutan alfabetikal istilah dalam Bahasa Indonesia untuk memudahkan pengguna Pasal 3.2.6 (pasal 3.2.6 Standar Tambahan pasal Nasional (SNI)) berisi daftar standar rujukan SNI yang dirujuk dalam standar ini. Indonesia Pasal 5.3.10 Penyataan terkait beban S (salju) dihapus karena tidak relevan Pasal 19.3.3 Subpasal 19.3.3.1 hingga 19.3.3.4 Bagian terkait persyaratan tambahan untuk paparan beku-cair karena tidak relevan untuk kondisi Indonesia Lampiran A Daftar Kesepadanan Istilah Perubahan "Lampiran A", untuk tambahan Daftar Kesepadanan Istilah dalam Urutan Indonesia-Inggris Alfabetikal (dicantumkan dalam Daftar Deviasi) Istilah Lampiran B Perubahan "Lampiran B", untuk menunjukan deviasi/penyimpangan dari ACI 318M-14 © BSN 2019 695 dari 695
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" Informasi pendukung terkait perumus standar [1] Komite Teknis/Subkomite Teknis perumus SNI Subkomite Teknis 91-01-S4 Bahan, Sains, Struktur dan Konstruksi Bangunan. [2] Susunan keanggotaan Komite Teknis/Subkomite Teknis perumus SNI Ketua Wakil Ketua : Prof. Dr. Ir. Arief Sabaruddin, CES : Ir. Lutfi Faizal : Dany Cahyadi, ST, MT : 1. Sekretaris Anggota Ir. RG Eko Djuli Sasongko, MM 2. Prof. Dr. Ir. Suprapto, M.Sc, FPE, IPM 3. Dr.Ir. Johannes Adhijoso Tjondro, M.Eng 4. Ir. Asriwiyanti Desiani, MT 5. Ir. Felisia Simarmata 6. Ir. Suradjin Sutjipto, MS 7. Dr. Ir. Hari Nugraha Nurjaman 8. Prof. Bambang Suryoatmono, Ph.D [3] Konseptor rancangan SNI Tim Teknis Revisi SNI 2847:2013 NO. Ketua Tim Teknis Revisi SNI 2847:2013 NAMA INSTANSI Fakultas Teknik Sipil dan Lingkungan, Institut Teknologi Bandung (ITB) 1 Prof. Ir. Iswandi Imran, MASc., Ph.D Sekretaris Tim Teknis Revisi SNI 2847:2013 Fakultas Teknik Sipil dan Lingkungan, Institut Teknologi Bandung (ITB) 2 Dr. Eng. Aris Aryanto, MT Anggota Tim Teknis Revisi SNI 2847:2013 Fakultas Teknik Sipil dan Lingkungan, Institut Teknologi Bandung (ITB) Fakultas Teknik Sipil dan Lingkungan, Institut Teknologi Bandung (ITB) Fakultas Teknik Sipil dan Lingkungan, Institut Teknologi Bandung (ITB) Fakultas Teknik Sipil dan Lingkungan, Institut Teknologi Bandung (ITB) Puslitbang Perumahan dan Permukiman, Kem.PUPR Puslitbang Perumahan dan Permukiman, Kem.PUPR Puslitbang Perumahan dan Permukiman, Kem.PUPR Puslitbang Perumahan dan Permukiman, Kem.PUPR Puslitbang Perumahan dan Permukiman, Kem.PUPR Puslitbang Perumahan dan Permukiman, Kem.PUPR Puslitbang Perumahan dan Permukiman, Kem.PUPR Puslitbang Perumahan dan Permukiman, Kem.PUPR Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan - Universitas Trisakti/ Suradjin Sutijpto Inc. (SSI) Prodi Teknik Sipil - Fakultas Teknik, Universitas Katolik Parahyangan Universitas Islam Sultan Agung (UNISSULA) 3 Muhammad Riyansyah, ST, Ph.D 4 Erwin Lim, ST, MS, Ph.D 5 Patria Kusumaningrum, ST, Ph.D 6 Dr. Eng. Eko Yuniarsyah, ST, MT Ferri Eka Putra, ST., MDM 7 Ir. Lutfi Faizal 8 Ir. Maryoko Hadi, Dipl.E.Eng, MT 9 Ir.Sutadji Yuwasdiki,Dipl.E.Eng 10 Ir. Wahyu Wuryanti, M.Sc 11 Tedi Achmad Bahtiar, ST, MDM 12 13 Adhi Yudha Mulia, ST, MDM 14 Muhammad Rusli, ST, MDM 15 Ir. Suradjin Sutjipto, M.S. 16 Dr. Ir. Djoni Simanta, MT 17 Prof. Dr. Ir. Antonius, MT
"Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan" NO. 18 NAMA INSTANSI Fakultas Teknik, Universitas Diponegoro Departemen Teknik Sipil dan Lingkungan, Fakultas Teknik, Universitas Gadjah Mada (UGM) Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Sriwijaya F.T. Sipil & Lingkungan - Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) F.T. Sipil & Lingkungan - Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) F.T. Sipil & Lingkungan - Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) F.T. Sipil & Lingkungan - Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) F.T. Sipil & Lingkungan - Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) Prof. Dr. Ir. Han Ay Lie, M.Eng 19 Dr.-Ing.Ir. Andreas Triwiyono 20 Dr. Ir. Hanafiah , MS 21 Ir. Faimun, M.Sc., Ph.D. 22 Ir. Mudji Irmawan, MS 23 Dr. Asdam Tambusay, ST 24 Dr. Wahyuniarsih Sutrisno, ST., MT. 25 Dr. Eng. Januarti Jaya Ekaputri, ST 26 Dr. I Ketut Sudarsana, ST, Ph.D. Fakultas Teknik Sipil - Universitas Udayana Program Studi Teknik Sipil - Fakultas Teknik, Universitas Hasanuddin Program Studi Teknik Sipil - Fakultas Teknik, Universitas Hasanuddin 27 Dr.-Eng. A. Arwin Amiruddin, S.T., M.T. 28 Dr. Eng. Rudi Djamaluddin, ST, M.Eng. Tim Kebijakan Revisi SNI 2847:2013 NO. NAMA INSTANSI Puslitbang Perumahan dan Permukiman, Kem.PUPR Fakultas Teknik Sipil dan Lingkungan, Institut Teknologi Bandung (ITB) 1 Prof. (R) Dr. Ir. Arief Sabaruddin, CES. 2 Prof. Ir. Bambang Budiono, ME., Ph.D 3 Dradjat Hoedajanto, STSi., M.Eng., Ph.D. Himpunan Ahli Konstruksi Indonesia (HAKI) Fakultas Teknik Sipil dan Lingkungan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) 4 Prof. Ir. Priyo Suprobo, MS., Ph.D 5 Ir. Steffie Tumilar, M.Eng. MBA. IP-U Himpunan Ahli Konstruksi Indonesia (HAKI) 6 Ir. Davy Sukamta, IP-U Himpunan Ahli Konstruksi Indonesia (HAKI) Ir. Benjamin Lumantarna, M.Eng, Ph.D, IP-U Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Universitas 7 Kristen Petra Prodi Teknik Sipil - Fakultas Teknik, Universitas Katolik Parahyangan Departemen Teknik Sipil, Fakultas Tekik, Universitas Gadjah Mada (UGM) 8 Prof. Ir. Bambang Suryoatmono, Ph.D 9 Prof. Ir. Bambang Suhendro, M.Sc., Ph.D. [4] Sekretariat pengelola Komite Teknis/Subkomite Teknis perumus SNI Pusat Penelitian dan Pengembangan Perumahan dan Permukiman, Badan Penelitian dan Pengembangan, Kementerian Pekerjaan Umum dan Perumahan Rakyat.