СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ФЕНОЛА

1. Способ получения фенола, включающий:
a) окисление кумола с образованием продукта окисления, содержащего гидропероксид кумола;
b) расщепление указанного продукта окисления с помощью кислотного катализатора с образованием продукта расщепления, содержащего фенол, ацетон и примеси;
c) нейтрализацию и промывку указанного продукта расщепления водной щелочной средой с образованием нейтрализованного продукта расщепления;
d) отделение указанного нейтрализованного продукта расщепления с помощью, по меньшей мере, одной стадии перегонки с получением, по меньшей мере, фракции, содержащей фенол, и водной фракции, содержащей гидроксиацетон;
e) обработку указанной водной фракции окислительным реагентом в присутствии основания с получением щелочной водной среды с пониженным содержанием гидроксиацетона;
f) рециркуляцию, по меньшей мере, части указанной щелочной водной среды на стадию нейтрализации и промывки с); и
g) извлечение фенола из указанной фракции, содержащей фенол, полученной на стадии d).
2. Способ по п.1, в котором на стадии е) указанное основание прибавляют к водной фракции до окислительной обработки.
3. Способ по п.2, в котором основание прибавляют в количестве, необходимом для установления рН, превышающего 8, предпочтительно равного от 10 до 12.
4. Способ по п.1, в котором на стадии е) указанное основание представляет собой водный раствор фенолята натрия.
5. Способ по п.4, в котором концентрация фенолята натрия в растворе фенолята натрия составляет от 5 до 50 мас.%, предпочтительно от 30 до 45 мас.%, более предпочтительно от 40 до 45 мас.%.
6. Способ по п.1, в котором на стадии обработки е) гидроксиацетон превращается в нейтрализованные продукты окисления.
7. Способ по п.6, в котором не менее 90% гидроксиацетона превращается в нейтрализованные продукты окисления.
8. Способ по п.1, в котором содержание ацетона в указанной водной фракции составляет менее 0,1 мас.%.
9. Способ по п.1, в котором температура на стадии обработки е) равна 20-150°С, предпочтительно от 80 до 120°С, более предпочтительно от 90 до 110°С.
10. Способ по п.1, в котором на стадии нейтрализации и промывки с) смесь продукта расщепления и водной среды является гетерогенной и после стадии нейтрализации и промывки с) и до стадии разделения d) гетерогенную смесь подвергают фазовому разделению на водную фазу, содержащую, по меньшей мере, часть нейтрализованных продуктов окисления гидроксиацетона, и насыщенную водой органическую фазу, которую направляют на стадию разделения d).
11. Способ по п.1, в котором указанную водную фракцию, полученную на стадии разделения d), содержащую 90% гидроксиацетона, содержащегося в нейтрализованном продукте расщепления, направляют на стадию разделения d).
12. Способ по п.1, в котором неочищенный фенол, полученный на стадии разделения d), содержит метилбензофуран и гидроксиацетон и его обрабатывают путем пропускания потока неочищенного фенола, по меньшей мере, через два соединенных последовательно реактора, содержащих кислую ионообменную смолу, при котором температура в последовательных реакторах снижается в направлении потока фенола, так что температура в первом реакторе в направлении потока фенола составляет от 100 до 200°С, и температура в последнем реакторе в направлении потока фенола составляет от 50 до 90°С, без стадии термического разделения между двумя последовательными реакторами.
13. Способ по п.12, в котором используют от 2 до 4 соединенных последовательно реакторов.
14. Способ по п.13, в котором количество реакторов равно 2.
15. Способ по п.12, в котором при каждом значении температуры множество реакторов соединяют параллельно.
16. Способ по п.12, в котором температура в первом реакторе в направлении потока фенола составляет от 100 до 150°С, предпочтительно от 100 до 120°С.
17. Способ по п.12, в котором температура в последнем реакторе в направлении потока фенола составляет от 50 до 70°С.
18. Способ по п.12, в котором начальная концентрация гидроксиацетона в потоке неочищенного фенола составляет от более 0 до 1000 мас. ч./млн, предпочтительно от более 260 мас. ч./млн до 1000 мас. ч./млн.
19. Способ по п.12, в котором начальная концентрация метилбензофурана в потоке неочищенного фенола составляет от более 0 до 200 мас. ч./млн, предпочтительно от 50 до 200 мас. ч./млн.
20. Способ по п.12, в котором поток неочищенного фенола дополнительно содержит менее 1000 мас. ч./млн мезитилоксида, менее 500 мас. ч./млн 2-фенилпропионового альдегида, менее 500 мас. ч./млн метилизобутилкетона, менее 500 мас. ч./млн ацетофенона, менее 500 мас. ч./млн 3-метилциклогексанона, менее 2000 мас. ч./млн альфа-метилстирола и менее 1000 мас. ч./млн фенилбутена.
21. Способ по п.12, в котором реакторы содержат кислую ионообменную смолу в неподвижном слое.
22. Способ по п.21, в котором скорость поверхностной жидкости в неподвижном слое ионообменной смолы составляет от 0,5 до 5 мм/с, предпочтительно от 1,0 до 3,0 мм/с и более предпочтительно от 1,5 до 2 мм/с.
23. Способ по п.12, в котором реакторами являются удлиненные емкости, находящиеся в вертикальном положении.
24. Способ по п.23, в котором поток фенола подают в емкость сверху вниз.
25. Способ по любому из пп.12-24, в котором поток фенола пропускают через теплообменник, расположенный между первым реактором и последующим вторым реактором, с использованием более холодного выходного потока фенола из реактора, расположенного ниже по технологической линии от первого реактора, в качестве хладагента в теплообменнике.