СПЛАВ НА ОСНОВЕ ТИТАНА
ALLOY ON TITANIUM BASE

Изобретение относится к цветной металлургии, в частности к созданию свариваемых высокопрочных сплавов на основе титана, предназначенных для изготовления крупногабаритных сварных конструкций, используемых в судостроении и других отраслях промышленности.
1c
1 scc
Известны высокопрочные сплавы на основе титана ВТ8, ВТ9, ВТ14, ВТ22 и ВТ23 по ОСТ1 90013-81. Эти сплавы имеют достаточно высокий уровень прочностных свойств, но недостатками их являются: невозможность использования в крупногабаритных сварных конструкциях, так как при термическом цикле сварки заготовок толщиной более 5 мм происходит резкое снижение пластичности (δ) сварного соединения вплоть до полного охрупчивания и низкие значения коэффициента интенсивности напряжений (вязкости разрушения) на воздухе и в коррозионной среде (K, K) [1].
В качестве прототипа предложен состав сплава на основе титана, содержащий мас.%: алюминий 0,25-7,5, ванадий 0,1-30,0; молибден 0,1-30,0; углерод до 0,3, цирконий 0,1-10,0; кислород до 0,3, кремний 0,1-1,0; железо 0,1-2,0; титан остальное (GB 785293А, С22С 14/00, 23.10.57) [2].
Из альтернативных вариантов составов сплава в качестве прототипа выбран сплав, количественный и качественный состав которого соответствует количественному и качественному составу заявляемого сплава. Пластичность сварных соединений в сплаве-прототипе оценивали по радиусу изгиба образцов из сварных пластин толщиной 4,5 мм, который не превышал 1,5-2,0Т [2].
ту
1с
1scc
Недостатком этого сплава являются низкие характеристики пластичности и ударной вязкости (KCU, а, δ) для сварных соединений с толщинами более 4,5 мм, а также коэффициента интенсивности напряжений на воздухе и в коррозионной среде (К, K).
ту
1с
1scc
Техническим результатом предлагаемого изобретения является создание высокопрочного свариваемого сплава для изделий с толщиной более 150 мм, обладающего более высокими характеристиками пластичности металла сварного шва (δ, KCU, а), коэффициента интенсивности напряжений на воздухе и в морской воде (К, K), чем известный сплав.
Технический результат достигается за счет того, что в сплаве, содержащем алюминий, ванадий, молибден, углерод, цирконий, кислород, кремний, железо и титан, компоненты находятся при следующем соотношении, мас.%:
Алюминий
4,5÷6,2
Ванадий
1,0÷2,0
Молибден
1,3÷2,0
Углерод
0,06÷0,14
Цирконий
0,05-<0,10
Кислород
0,06÷0,13
Кремний
0,02-<0,10
Железо
0,05÷0,25
Титан
Остальное,
и при выполнении следующих соотношений:
2
[С]+[О]≤0,25,
[Мо]+0,5[V]≤3,0
β
Выбранное значение [Мо]+0,5[V]≤3,0 обеспечивает пластичность сварного шва за счет оптимального соотношения α и β-фаз в структуре сплава (К≤0,20), а также снижает при кристаллизации металла слитка и сварного шва степень внутрикристаллической ликвации и способствует получению однородной структуры основного металла и сварного шва с высокой пластичностью.
При соотношении [Мо]+0,5[V] более 3,0 наблюдается увеличение структурной неоднородности и снижение пластичности металла сварного шва.
2
Выбранное значение суммы углерода и кислорода в пределах [С]+[О]≤0,25 обеспечивает микролегирование и технологическую пластичность сварных соединений.
Изоморфный β-стабилизатор-цирконий в выбранных пределах 0,05-<0,10 в сочетании с алюминием обеспечивает однородное распределение легирующих компонентов в α-фазе основного металла, снижает внутрикристаллическую ликвацию, чем достигается однородность структуры и свойств в больших сечениях сварного шва и уменьшается склонность к коррозионному растрескиванию под напряжением [1].
Содержание углерода ограничено выбранными пределами, так как при содержании более 0,14% он может выделиться по границам зерен в виде включений, которые на 30-40% снижают пластичность сварного шва, при содержании менее 0,06% падает прочность сплава [1].
ту
ту
Содержание кислорода понижено по сравнению с известным сплавом для обеспечения пластичности сварных соединений и повышения а. При повышении содержания кислорода до 0,20% - а снижается на 50% [3].
Выплавляли слитки по прототипу и заявляемому сплаву составов (1, 2, 3), которые затем ковали в размер 150×300×1000 мм. Сварку пластин размером 150×300×300 осуществляли аргонодуговым методом.
Образцы вырезали из сварного соединения и основного металла для определения механических свойств основного металла и сварного шва, коэффициента интенсивности напряжений. Коэффициент интенсивности напряжений определяли в соответствии с ГОСТ 9.903 и МР185-85.
Испытания проводили по схеме трехточечного изгиба на воздухе и морской воде. Надрез выполняли по основному металлу и сварному шву.
Состав предлагаемого и известного сплавов и результаты испытаний приведены в таблицах 1 и 2.
Таблица 1
Химический состав предлагаемого и известного сплавов на основе титана
Сплав
№ состава
Al
V
Мо
С
Zr
Fe
Si
О<sub>2</sub>
[С]+[О<sub>2</sub>]≤0,25
[Mo]+0,5[V]≤3,0
Ti
Предлагаемый
1
4,5
1,0
1,3
0,06
0,05
0,25
0,02
0,13
0,19
1,80
ост.
2
5,0
1,5
1,5
0,10
0,07
0,20
0,05
0,08
0,18
2,25
ост.
3
6,2
2,0
2,0
0,14
0,10
0,05
0,10
0,06
0,20
3,0
ост.
Известный
6,5
4,0
3,0
0,10
0,30
0,60
0,30
0,20
0,30
5,0
ост.
Таблица 2
Характеристики механических свойств и коэффициента интенсивности напряжений предлагаемого и известного сплавов на основе титана
Сплав
№
Характеристики механических свойств основного металла и сварного шва
при 20°С
σ<sub>в</sub>, МПа
KCU, Дж/см<sup>2</sup>
δ, %
а<sub>ту</sub>, Дж/см<sup>2</sup>
K<sub>1c</sub> МПа √м<sup>1/2</sup>
K<sub>qscc</sub> МПа √м<sup>1/2</sup>
о.м
с.ш.
о.м.
с.ш.
о.м.
с.ш.
о.м
с.ш.
о.м.
о.м
с.ш.
Предлагаемый.
1
915
885
65
65
12,5
12,0
70,5
70,8
120
105
98,5
2
924
895
66
64
12,8
12,0
70,0
70,2
118
103
97,5
3
955
915
65
63
12,2
11,8
69,0
68,5
116
102,5
98,5
известный
1050
1180
42
34
6,0
3,6
24,8
14,5
51
24
15
Представленные результаты показывают, что механические свойства предлагаемого сплава, как основного металла, так и металла сварного шва близки и превосходят аналогичные характеристики известного сплава.
Результаты определения коэффициента интенсивности напряжений на воздухе и коррозионной среде показывают, что предлагаемый свариваемый сплав превосходит известный сплав.
Предлагаемый сплав позволяет создавать сварные конструкции толщиной более 150 мм.
Исключение термической обработки после сварки позволит снизить себестоимость изготовления крупногабаритных сварных конструкций для энергетических комплексов и судостроения на 10-20%.
Литература
1. Б.Б.Чечулин, С.С Ушков, И.Н.Разуваева, В.Н.Гольдфайн. Титановые сплавы в машиностроении. Л.: Машиностроение 1977, стр.41-47.
2. Роспатент, Форма №10 И.З. ПО-2009. 100 Запрос по з. №2008122599/02.
3. В.Н.Моисеев, Ф.Р.Куликов и др. Сварные соединения титановых сплавов. М.: Металлургия, 1978, стр.71, 112-115.