ФИЛЬЕРНЫЙ ПИТАТЕЛЬ ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ НЕПРЕРЫВНОГО ВОЛОКНА ИЗ НЕОРГАНИЧЕСКИХ РАСПЛАВОВ

СОЗВ 37/09
ФИЛЬЕРНЫЙ ПИТАТЕЛЬ ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ НЕПРЕРЫВНОГО ВОЛОКНА ИЗ НЕОРГАНИЧЕСКИХ
РАСПЛАВОВ
Полезная модель относится к устройствам для выработки волокна из минеральных раснлавов, а именно: к фильерным нитателям для изготовления непрерывного волокна из неорганических раснлавов, например стекла и базальта.
Определенные трудности, возникающие при необходимости повышения производительности фильерных питателей, заключаются в том, что увеличение количества фильер для этой цели приводит к увеличению поля фильерной пластины, что влечет за собой повышение энергозатрат на ее разогрев. При этом, удельный расход электроэнергии, а также дорогого и дефицитного металла - платины, из которого изготавливаются фильерные пластины, возрастает.
Кроме того, наличие специфических особенностей неорганических расплавов, особенно таких, как базальтовые, имеющие узкий интервал рабочих температур выработки волокна, требует поддержания двух важнейших технологических параметров - уровня и температуры расплава, одинаковых по всему фильерному полю питателя. Один уровень расплава должен обеспечить одинаковое гидростатическое давление, а одна температура расплава - одинаковую вязкость неорганического расплава по всей фильерной пластине.
Особенно проблематично поддержание указанных параметров, когда расплав неорганического материала подается в фильерный питатель общим потоком с высоким напором и неравномерной температурой по сечению.
Тенденция конструирования устройств для выработки стеклянного волокна и волокон из горных пород направлена на повышение их производительности путем увеличения и поддержания уровня расплава (а.с. СССР №540829, СОЗВ 37/02, а.с. СССР№ 588198, СОЗВ 37/02,
а.с.СССР № 1014803,. СОЗВ 37/09, а.с.СССР № 1271838, СОЗВ 37/09, а.с.СССР №1310348, СОЗВ 37/09, заявка РФ № 94009442, СОЗВ 37/09.
Однако сложность данных конструкций не нозволяет в достаточной степени регулировать уровень и температуру расплава в формирующих волокно узлах, повышения производительности не достигается.
Известны также устройства для  непрерывного волокна из неорганических расплавов - стекломассы ( патенты США № 4525188, СОЗВ 37/09, № 4673428, СОЗВ 37/02). В этих устройствах верхняя поверхность слоя стекломассы находится в контакте с газовой средой. Регулятор расхода газа обеспечивает поддержание давления газа над слоем стекломассы до величины, обеспечивающей гидростатический напор стекломассы на фильерную пластину для бесперебойного вытекания струй.
Однако, известные устройства рассчитаны на регулирование уровня расплава над фильерной пластиной для безнапорного движения гомогенизированного расплава и не способны обеспечить его одинаковый уровень при других условиях подачи расплава, например, высоконапорным общим потоком с различной по его сечению температурой.
Известны также конструкции устройств для получения непрерывного волокна из неорганических материалов, имеющие внутренние перегородки, либо удлиняющие путь стекломассы до фильер ( а.с.СССР №131465, СОЗВ 37/00, а.с.СССР №562518, СОЗВ 37/02), либо увеличивающие время нахождения стекломассы в зоне высоких температур ( а.с.СССР № 137583, СОЗВ 37/09, а.с. СССР №1710528, СОЗВ 3.7/09, патент США № 4537609, СОЗВ 37/085).
Конструкции известных устройств, хотя и создают более благоприятные условия для гомогенизации поступающего на выработку неорганического расплава, однако отсутствие направленного влияния на гидростатический напор и уровень стекломассы не позволяет стабилизировать процесс его формования и повысить производительность устройств.
пород, включающий распределитель расплава по длине сосуда ( а.с.СССР № 990698, .СОЗВ 37/09). В этом устройстве расплав в виде трех потоков направляется на фильерную пластину. Распределитель расплава выполнен в виде пластины с одним отверстием в центре и равноудаленными от торцов корпуса краями.
Однако, конструкция известного питателя не учитывает неравномерность температуры расплава в сечении общего потока, разделяя его на ограниченное число струй. Величины проходных сечений для расплава не коррелируют с их положением относительно его общего потока и отдаленностью от фильерной пластины. Это не дает возможность создать одинаковый уровень температурно гомогенного расплава на всем фильерном поле питателя.
Известны также устройства для вытягивания стекловолокна ( патенты США № 3988135, СОЗВ 37/02, акцептованная заявка Японии № 54-38219, СОЗВ 37/08, патент СССР № 948287, СОЗВ 37/08), включающие отражатель в форме козырька, направляющий стекломассу к боковым стенкам и выполняющий роль распределителя стекломассы, поступающей к фильерной пластине.
Перфорированный отражатель не столько распределяет неорганический расплав по длине фильерной пластины, сколько удерживает твердые частицы от попадания в ее отверстия.
В случае использования данного устройства весь широкий поток стекломассы из подводящего канала разбивается только на два широких сплошных потока, отклоняемых к концам фильерной пластины. При этом наблюдается не только различный уровень расплава по фильерному полю, но и его температурная и вязкостная неоднородность , т.к. распределитель расплава является не обогреваемым.
Паиболее близким к предлагаемой полезной модели по технической сущности и достигаемому результату является фильерный питатель для получения волокон из неорганических расплавов, в частности, сгекла (патент РФ № 2031867, СОЗВ 37/09).
Фильерный питатель включает корпус, образованный торцевыми и боковыми стенками, фильерную пластину, горловину, крышку и установленный в корпусе с уклоном к концам фильерной пластины и
возможностью нагрева распределитель расплава с отверстиями.
За счет одинаковых равномерно размещенных в распределителе расплава отверстий и наличия уклона распределителя пытаются создать одинаковый уровень расплава на всей поверхности фильерной пластины и достичь полной гомогенизации расплава по температуре и вязкости.
Однако, несмотря на наличие отверстий в распределителе устройства, специального соотношения их сечений не установлено. Неорганический расплав при его стекании по распределителю, даже в условиях подогрева распределителя, постепенно охлаждается. При подходе к одинаковым по сечению отверстиям распределителя, расположенным на разном расстоянии от его центра, расплав имеет разную температуру и вязкость, а следовательно, и скорость истечения через отверстия. Известно (Курс общей физики, авторы Е.М. Герщензон, Н.Н. Малов, М., Просвещение, 1987 г., стр. 245), что масса расплава, протекающего через отверстия, определяется из условия ее прямой пропорциональности произведению площади сечения этого отверстия на скорость расплава в данном сечении. Следовательно, через одинаковые отверстия, по разному отстоящие от центра распределителя, за одинаковые промежутки времени протекает расплав разной массы. Массь1 расплава, подаваемые в разные точки фильерной пластины по ее длине - различны. Кроме того, уклон распределителя к фильерной пластине не определен, что исключает возможность направленного и регулируемого разделения потока расплава на отдельные струи. Таким образом, известный питатель не выполняет функции создания одинакового уровня расплава и одной вязкости по всей фильерной пластине, что не позволяет достичь высокой производительности устройства. Требуемый для бесперебойного получения волокна нагрев всего распределителя независимо от распределения по его длине зон по разному нагретого расплава, приводит к неоправданному уд гльному расходу электроэнергии, а выполнение распределителя без учета необходимого соотнощения сечений его отверстий - к высокому удельному расходу драгоценного металла - дефицитной и дорогой платины.
модель, является повышение производительности фильерного питателя, снижение удельного расхода драгоценных металлов (платины) и электроэнергии в производстве непрерывного волокна из неорганических расплавов.
Технический результат, который может быть получен при осуществлении заявляемой полезной модели, выражается в улучшении снабжения фильерной пластины питателя расплавом путем создания расплава одинакового уровня и одной температуры и вязкости по всей поверхности пластины.
Это становится возможным за счет создания условий для постоянной подачи расплава одинаковой массы к любой точке фильерной пластины и обеспечения компенсации температурной неоднородности по сечению общего потока расплава, поступающего в горловину фильерного питателя.
Поставленная задача достигается тем, что в фильерном питателе для получения непрерывного волокна из неорганических расплавов, включающем корпус, образованный торцевыми и боковыми стенками, фильерную пластину, горловину, крышку и установленный в корпусе с уклоном к концам фильерной пластины и возможностью нагрева распределитель расплава с отверстиями, согласно полезной модели, распределитель расплава имеет форму двускатной крыши, конек которой размещен поперек фильерной пластины, и уклон каждого ската к ней
составляет 24-20 , при этом, отверстия распределителя расплава объединены в группы с параллельными его коньку рядами так, что величина суммарного сечения каждой группы отверстий прямо пропорциональна ее расстоянию от конька распределителя и коэффициент пропорциональности равен 1,,0.
Кроме того, расстояние между отверстиями распределителя расплава смежных групп может быть больше, чем между ними внутри групп.
Фильерный питатель также может быть снабжен фильтрующим элементом, установленным в корпусе питателя над фильерной пластиной.
двух важнейших технологических параметров получения непрерывного волокна - одинакового уровня расплава, а следовательно, и одинакового гидростатического давления при одинаковой температуре и вязкости расплава по всей фильерной пластине.
Действительно, при попадании расплава из горловины питателя на распределитель расплава происходит разделение общего потока на отдельные струи, приобретающие различную вязкость. Это приводит к уменьшению скорости движения расплава через отверстия питателя, причем она уменьщаегся от одной группы отверстий к другой по скату распределителя в направлении от его конька к периферии. Суммарные же сечения каждой группы отверстий распределителя в том же направлении увеличиваются.
Отверстия сформированы в группы с параллельными его коньку рядами и величина их суммарного сечения прямо пропорциональна расстоянию от конька. Такое выполнение устройства позволяет подавать расплав одинаковой массы через разные по суммарному сечению группы отверстий распределителя. По центру распределителя - там, где скорость движения расплава больше, суммарное сечение группы отверстий выполнено меньшим, и наоборот - к концам распределителя вязкость расплава увеличивается, а скорость движения через отверстия становится меньше, однако суммарное сечение возрастает. Тем самым создается одинаковый расход расплава через распределитель и один уровень расплава на фильерной пластине по всей ее длине. Это обеспечивает одинаковое гидростатическое давление по фильерному полю, исключает обрывность волокон, повышает производительность питателя.
Вход в устройство осуществляется непосредственно на распределитель расплава. Температура общего потока расплава, а значит вязкость и скорость потока в его центральной части выше, чем на периферии. Попадая в малые отверстия распределителя поблизости от его конька, центральная часть потока, по возможности, проходит через эти отверстия, обеспечивая перенесение массы расплава к фильерной пластине, определяемой как величина, прямо пропорциональная произведению скорости струи на суммарное сечение отверстий. Одна часть
расплава из центра общего потока имеет высокую температуру и низкую вязкость, быстро проходит через отверстия распределителя и от него не нагревается. Другая часть расплава, от центра общего потока, не попавшая в центральные отверстия распределителя и изначально имевшая высокую температуру, при движении вниз по скату распределителя охлаждается. Поскольку первоначальная температура этой части расплава значительно выше температуры нагреваемого распределителя, то от него данный объем расплава не нагревается. При движении по скату этот расплав приобретает все большую вязкость.
Периферийные струи общего потока расплава прогреты меньше, и следовательно, имеют большую первоначальную вязкость. При стекании по скату распределителя они в какой-то степени подогреваются, что, возможно, несколько снижает их вязкость.
Предлагаемое конструктивное выполнение распределителя расплава дает возможность сформировать расплав с величиной вязкости, необходимой и достаточной для создания требуемых скоростей прохождения расплава через соответствующие группы отверстий по разному отстоящие от центра распределителя по его длине. Так, на конце каждого ската, находящемся более близко к фильерной пластине и наиболее удаленном от конька распределителя, вязкость расплава большая, скорость струй расплава через отверстия распределителя наименьшая, при этом суммарная площадь сечений соответствующих групп отверстий - наибольшая. Тогда масса расплава, протекающая через эти отверстия, определяемая с учетом произведения этих величин, будет такой же, как в центральной части распределителя, где скорость движения расплава из-за малой вязкости - наибольшая, а сумма сечений отверстий - наименьшая. Экспериментально найденные соотношения суммарного сечения каждой группы отверстий к ее расстоянию от конька распределителя позволяют подавать через него расплав одинаковой массы к каждой точке фильерной пластины. Эта зависимость носит прямо пропорциональный характер и коэффициент пропорциональности равен 1,,0.
ными группами отверстий мепьше, чем требуется. Вязкость расплава вниз по скату пе успевает увеличиться до соответствующей величины, скорость истечения расплава через отверстия ниже лежащей по скату группы будет больше необходимой. Следовательно, подаваемая через них масса будет больше расчетной.
В случае более крутой зависимости этих величин, т.е. когда коэффициент пропорциональности больше 5,0 при тех же суммарных площадях сечений в смежных группах, вязкость расплава успевает увеличиться в большей, чем необходимо, степени. Скорость истечения расплава через соответствующую группу отверстий будет меньше предполагаемой, следовательно, подаваемая через них масса расплава будет меньше требуемой.
В рассмотренных случаях подаваемые от смежных групп отверстий к фильерной пластине массы расплава будут различны, что создаст неодинаковый уровень расплава по длине фильерной пластины.
Если же линейная функция рассматриваемых параметров станет постоянной функцией, когда, например, суммарная площадь группы отверстий распределителя расплава может быть равна постоянной величине, то он будет иметь одну суммарную площадь отверстий для любых расстояний от конька распределителя расплава по скату.
В этом случае при одинаковом суммарном сечении отверстий каждой группы вдоль ската распределителя и разной вязкости, а следовательно и скорости расплава, протекающего через отверстия этих групп, масса расплава, подаваемая к фильерной пластине по ее длине будет различна. Это не позволит создать одинаковый уровень расплава на фильерной пластине и приведет к снижению производительности питателя.
Выполнение групп отверстий в виде параллельных коньку распределителя рядов позволяет реализовать рассмотренные соотнощения величины суммарных сечений отверстий и их расстояний до конька распределителя для обеспечения равномерности подачи массы расплава по ширине фильерной пластины.
скатов - плоскостей, позволяет расплаву скользить по наклонным поверхностям, распределяясь по группам отверстий и реализовывать этот процесс для сплава с одинаковыми характеристиками вязкости по ширине распределителя, а значит обеспечивать одинаковый уровень расплава по ширине фильерной пластины.
Уклон скатов распределителя расплава установлен в диапазоне . Уменьшение угла уклона менее 2° приводит к трансформации двускатной крыши распределителя расплава в почти параллельную фильерной пластине плоскость, по которой какого-либо скольжения расплава к концам распределителя не происходит. Вязкость расплава и скорость его истечения в отверстиях по длине распределителя расплава в таком случае практически не меняются. При наличии разной суммарной  отверстий по длине ската это может привести к разному расходу расплава через них и подаче разной массы расплава по длине фильерной пластины.
Увеличение уклона более 20° не позволяет разделить обилий поток расплава из горловины питателя на отдельные струи, что приводит к переполнению расплавом периферийной части фильерной пластины и его недостатку по центру. Уровень расплава по фильерному полю будет различным, появится обрывность волокон и снижение производительности питателя. Выполнение распределителя расплава с уклоном каждого ската к фильерной пластине в пределах указанного диапазона приводит к необходимости прохождения расплавом разных путей до поверхности фильерной пластины. Вязкость расплава, вытекаюш;его из смежных групп отверстий на скате распределителя становится одинаковой при подходе к фильерной пластине за счет ее охлаждения на разных путях движения расплава от этих групп до фильерного поля. Расйлав с меньшей вязкостью и большей температурой - из центральных групп отверстий распределителя до фильерной пластины проходит большее расстояние и охлаждается в большей степени. Вязкость его повышается. Расплав же с большей вязкостью - из групп отверстий на концах скатов электрообогреваемого распределителя, до фильерной пластины проходит меньший путь и охлаждается в меньшей степени. Вязкость его изменяется незначительно.
Диапазон углов уклона распределителя и коэффициентов пропорциональности сечений его отверстий от их расположения на распределителе экспериментально подобраны таким образом, что расплав к фильерной пластине подходит с одинаковой температурой и вязкостью. Так компенсируется температурная неоднородность по сечению общего потока расплава, поступающего в горловину фильерного питателя. Это обеспечивает постоянство работы питателя без обрывности волокна, повыщает его производительность.
Выполнение питателя с распределителем расплава, у которого расстояние между отверстиями смежных групп больше, чем между ними внутри группы позволяет заметно изменять вязкость расплава при его перемещении вдоль распределителя и поддерживать ее постоянной поперек него. Это дает возможность поддерживать постоянной скорость истечения и массу расплава, передаваемую через отверстия каждой группы по ширине  распределителя, что позволяет поддерживать  уровень расплава на фильерной пластине постоянным как по его длине, так и по ширине. Снабжение фильерного питателя фильтровальной сеткой, установленной над фильерной пластиной позволяет фильтровать расплав от механических включений и вязкостных неоднородностей, что способствует равномерности распределения и постоянству истечения расплава, а также его температурной гомогенизации, а следовательно - постоянной вязкости. Кроме того, фильтровальная сетка создает дополнительное гидростатическое сопротивление при поступлении расплава на фильерную пластину, чем дополнительно выравнивает гидростатическое давление и уровень расплава по всей фильерной пластине.
Конструктивное выполнение заявляемого питателя, позволяющее получать одинаковый уровень расплава равной вязкости по всему фильерному полю дает возможность стабильного проведения процесса образования непрерывного волокна. Это исключает необходимость перегрева питателя, например, для устранения кристаллизации расплава в фильерах, и тем самым снижает удельный расход электроэнергии на выработку волокна. Повыщение производительности питателя, осуществляемое за счет согласованного распределения расплава по
его конструктивным элементам способствует снижению расхода драгоценного металла на его изготовление.
Таким образом рассмотренные отличительные от наиболее близкого аналога признаки заявляемой полезной модели являются существенными, т .к. влияют на достигаемый технический результат. Совокупность всех существенных признаков полезной модели не известна из уровня техники, следовательно она является новой.
Следует отметить, что заявляемый питатель содержит еще много отличительных элементов-признаков, например, выполнение горловины свободной - без распределительного конуса. Но поскольку, они не имеют связи с техническим результатом, создаваемым изобретением, то в перечень признаков, подлежащих исследованию, они не включены.
На чертежах:
Фиг. 1 - показано предлагаемое устройство, общий вид с фронтальным разрезом; Фиг. 2 - изображено предлагаемое устройство, вид сверху СО  сложным разрезом;
Для подтверждения возможности осуществления изобретения приводим описание устройства в статическом состоянии ( фиг 1, 2,) и способ его использования.
Фильерный питатель для получения непрерывного волокна из неорганических расплавов, включает корпус, образованный торцевыми 1 и боковыми 2 стенками, фильерную пластину 3, горловину 4, крышку 5. В корпусе фильерного питателя с уклоном к концам фильерной пластины 3 и возможностью нагрева установлен распределитель расплава 6 с отверстиями 7. Распределитель расплава имеет форму двускатной крыши, конек которой размещен поперек фильерной пластины 3, а уклон каждого ската к ней составляет 2-5-20°. Отверстия 7 распределителя расплава 6 объединены в группы с параллельными его коньку рядами так, что величина суммарного сечения каждой группы отверстий прямо пропорциональна ее расстоянию от конька распределителя и коэффициент пропорциональности равен 1,1 -ь5,0.
группы.
При этом, фильерный питатель может быть снабжен фильтрующим элементом 8, установленным в корпусе питателя над фильерной пластиной 3.
Фильерный питатель имеет токоподводы 9, размещенные по центральной продольной оси фильерной пластины 3 и соединенные с торцевыми стенками 1 корпуса.
В результате проведенных исследований изготовлены опытные образцы многофильерных ( 400-фильерных) питателей и разработаны опытно-промышленные технологии производства непрерывного волокна из неорганических расплавов - базальта и стекла.
Устройство работает следующим образом. Неорганический расплав - расплав базальта Ужгородского месторождения поступает в корпус фильерного питателя, образованный торцевыми 1 и боковыми 2 стенками, от устройства для подачи расплава (фидера) из плавильной печи, где плавление базальта осуществляется факельным нагревом. Расплав базальта общим потоком с разной по сечению температурой, в среднем составляющей 1480°С, поступает в предлагаемое устройство через вертикальный канал фидера и горловину 4. Расплав из горловины 4 подают на распределитель расплава 6. Распределитель расплава 6 в форме двускатной крыши, конек которой размещен поперек фильерной пластины 3, установлен в корпусе с возможностью нагрева, а именно - электроподогрева и с уклоном к концам фильерной пластины, равным 3°.
Поток расплава, температурно неоднородный цо сечению, попадает на распределитель 6 в точки, по-разному отстоящие от его центра - конька распределителя. Распределитель расплава 6 имеет отверстия 7, объединенные в группы, с параллельными его коньку рядами. Величина суммарного сечения каждой группы отверстий прямо пропорциональна ее расстоянию от конька распределителя и коэффициент пропорциональности равен 4. Часть потока расплава из его центральной части проходит через центральные отверстия распределителя расплава на фильерную пластину. Он имеет определенную вязкость, от распределителя расплава не нагревается, но на пути к фильерной пластине частично охлаждается и его вязкость в определенной степени увеличивается. Подача массы расплава через центр распределителя определяется вязкостью расплава ( скоростью его прохождения через отверстия) и суммарной площадью проходных сечений.
Другая часть потока расплава из центральной части общего потока, которой не удается пройти через центральные отверстия распределителя, начинает свое движение по его скатам и охлаждается. Поток расплава из периферийных частей общего потока расплава, имеющий более низкую температуру и вязкость, попадает на участки распределителя, более отстоящие от его центра. При этом, при движении по скату распределителя он дополнительно подогревается, от распределителя за счет теплопроводности. Величина суммарного сечения каждой группы отверстий выбрана такой, что она прямо пропорциональна ее расстоянию от конька распределителя при выбранном коэффициенте пропорциональности равном 4. К каждой группе отверстий расплав подходит с температурой и вязкостью, определяющими скорость его прохождения через эти отверстия и его массу, подаваемую на фильерную пластину. Благодаря различию скоростей расплава в отверстиях распределителя, по-разному удаленных от его центра - больших ближе
от конька и меньших при удалении по скату, и различию в суммарном сечении каждой группы этих отверстий, к фильерной пластине за одинаковые промежутки времени подается расплав одинаковой массы. Температзфа и вязкость расплава по всему фильерному полю также одинаковы.
Действительно, изначально более нагретый объем расплава (из центральной части общего потока, подаваемого из печи), с большой скоростью проходяший через центральные отверстия распределителя, к фильерной пластине приходит почти с первоначальной температурой, т.к. время его взаимодействия с нагретым распределителем расплава минимально.
Изначально же менее нагретый объем расплава (из периферии общего потока, подаваемого из печи), проходя по скату распределителя, дополнительно нагревается и поступает к фильерной пластине с температурой выше первоначальной. К фильерной пластине каждый
объем расплава подходит с одинаковой температзфой, обеспечивающей его рабочую вязкость. Вследствие описанных процессов уровень расплава базальта над. фильерной пластиной составляет 0,,05 м, а его температура одинакова по всему фильерному полю и равна 1340±20°С. Получаемая из волокна нить через устройство замасливателя поступает на намоточное устройство, где сматывается на бобины. Температура расплава в рабочем режиме замеряется термопарой. Регулировка температуры фияьерной пластины 3 и распределителя расплава 6 ведется автоматически путем изменения питающего напряжения на токоподводы 9.
Для улучшения гомогенизации подаваемого на фильерную пластину расплава применен фильтрующий элемент - фильтровальная сетка 8, которая задерживает неоднородные включения.
В таблице приводим примеры показателей работы предлагаемого устройства для получения непрерывного волокна из расплавов базальта и стекла.
Фильерный питатель для получения волокон из расплава стекла имеет распределитель расплава с уклоном каждого ската к фильерной пластине, составляющем 12° и коэффициентом пропорциональности между суммарным сечением каждой группы отверстий к ее расстоянию до ската распределителя, равным 3,6.
Уточняем, что уклон каждого ската распределителя к фильерной пластине установлен из определения, как отношение разности высотных отметок концов прямой к длине заложения ( книга Черчение, автор Н.С. Брилинг, М., Стройиздат, 1989 г., стр. 30), т.е. как отношение разности высот точек центра и конца ската распределителя над фильерной пластиной к длине проекции этого ската на нее. Это отношение выражено через тангенс угла наклона каждого ската и соответствующий ему угол и выражается в градусах.
Коэффициент пропорциональности между суммарным сечением отверстий распределителя расплава и их расстоянием от конька определен как отношение этих величин и для каждого конкретного распределителя и питателя является величиной постоянной.
питателя - наиболее близкого аналога по патенту РФ №2031867 для тех же условий эксплуатации по переработке расплавов стекла и базальта, что и для заявляемого устройства.
Из таблицы видно, что наличие новой формы выполнения конструктивного элемента - распределителя расплава, и его особое размещение относительно других конструктивных элементов устройства позволяет повысить производительность устройства, снизить удельный расход драгоценного металла и электроэнергии на единицу продукции.
(и
а S