Экспериментальные исследования коэффициента передачи энергии в зависимости от индуктивной нагрузки в согласующем устройстве дискового типа

УДК 621.318

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ПЕРЕДАЧИ ЭНЕРГИИ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ИНДУКТИВНОЙ НАГРУЗКИ В СОГЛАСУЮЩЕМ УСТРОЙСТВЕ ДИСКОВОГО ТИПА

А.В. Гнатов, доцент, к.т.н., И.С. Трунова, аспирант, С.А. Шнндерук, аспирант, ХНАДУ

Аннотация. Статья посвящена определению зависимости коэффициента передачи энергии из первичной во вторичную обмотку согласующего устройства - импульсного трансформатора тока дискового типа - от значения индуктивной нагрузки. В ходе исследований сняты осциллограммы разрядных импульсов и экспериментально определены индуктивность исследуемых индукторов и коэффициент передачи энергии из первичной обмотки согласующего устройства в индуктор - инструмент обработки.

Ключевые слова: магнитно-импульсная обработка металлов, импульсный трансформатор тока, согласующее устройство, бесконтактная рихтовка, индуктор.

ЕКСПЕРИМЕНТАЛЬНІ ДОСЛІДЖЕННЯ КОЕФІЦІЄНТА ПЕРЕДАЧІ ЕНЕРГІЇ ЗАЛЕЖНО ВІД ІНДУКТИВНОГО НАВАНТАЖЕННЯ В УЗГОДЖУВАЛЬНОМУ ПРИСТРОЇ ДИСКОВОГО ТИПУ

А.В. Гнатов, доцент, к.т.н., І.С. Трунова, аспірант, С.О. Шпндерук, аспірант, ХНАДУ

Анотація. Стаття присвячена визначенню залежності коефіцієнта передачі енергії з первинної у вторинну обмотку узгоджувального пристрою - імпульсного трансформатора струму дискового типу - від значення індуктивного навантаження. В ході досліджень знято осцилограми розрядних імпульсів і експериментально визначено індуктивність досліджуваних індукторів та коефіцієнт передачі енергії з первинної обмотки узгоджувального пристрою в індуктор - інструмент обробки.

Ключові слова: магнітно-імпульсна обробка металів, імпульсний трансформатор струму, уз-годжувальний пристрій, безконтактне рихтування, індуктор.

EXPERIMENTAL RESEARCHES OF ENERGY TRANSFER COEFFICIENT DEPENDING ON INDUCTANCE LOAD IN THE DISK MATCHING DEVICE

А. Gnatov, Associate Professor, Candidate of Technical Science, I. Trunova, postgraduate,

S. Shynderuk, postgraduate, KhNAHU

Abstract. The article deals with determination of energy transfer coefficient dependence from primary coil to secondary matching device coil on inductive load value. In the course of researches, the discharge pulses oscillograms have been registred, and the inductance of research inductors and the energy transfer coefficient from the primary matching device coil to the inductor- processing tool have been experimentally determined.

Key worlds: magnetic-pulse metal working, pulse current transformer, matching device, non-contact straightening, inductor.

Введение

Согласующими устройствами в технике МИОМ являются специальные импульсные трансформаторы тока [1, 2].

Согласующие устройства предназначены для увеличения амплитуды сигнала, а также для

варьирования временных параметров каждого из импульсов (принципиальная возможность). Согласующее устройство представляет собой импульсный повышающий трансформатор тока. Первая задача - по увеличению амплитуды импульса до требуемого уровня - решается выбором надлежащего соотношения числа витков в первичной и

вторичной обмотках. Вторая - по варьированию временных параметров генерируемых импульсов - сводится к варьированию собственной частоты сигнала, поскольку каждый из них, как правило, во времени представляет собой экспоненциально затухающую синусоиду. Решение этой задачи достигается варьированием числа витков первичной обмотки импульсного трансформатора. Изменение его суммарной индуктивности ведёт к изменению частоты разрядного импульса. По сути, согласующее устройство необходимо для согласования источника мощности - магнитно-импульсной установки (МИУ) с инструментом обработки - индукторной системой, что приводит к эффективному выполнению заданной технологической операции.

Анализ публикаций

Согласующие устройства можно классифицировать по конструктивному исполнению на дисковые плоские, цилиндрические коаксиальные и др. (специальные конструкции) [1, 2]. Так, в [3, 4] описываются конструктивные особенности плоских дисковых импульсных трансформаторов тока. Причем в [4] приводится анализ существующих конструкций импульсных трансформаторов, предназначенных для получения больших токов -порядка единиц и десятков мегампер. В [5-8] рассмотрены конструктивные особенности специальных импульсных трансформаторов тока. В [9] описывается индуктор, состоящий из нескольких электрически изолированных секций, каждая из которых соединена со своим трансформатором тока. А авторы работы [10] рассматривают вопросы проектирования и исследования электрической эффективности одновитковых индукторов, на основании чего делают однозначный вывод, что наиболее перспективными являются одновитковые индукторы в сочетании с импульсным трансформатором.

В лаборатории электромагнитных технологий Харьковского национального автомобильно-дорожного университета (ХНАДУ) разработан целый ряд согласующих устройств, использование которых позволило выполнять ранее трудно реализуемые, а порой и невозможные технологические операции по восстановлению поверхности тонкостенных листовых металлов [1, 11-16].

Разработанные согласующие устройства, совместно с индукторными системами, позволяют выполнять бесконтактную рихтовку кузовов транспортных средств.

Цель и постановка задачи

Цель настоящей работы - экспериментальное исследование зависимости коэффициента передачи энергии от значения индуктивной нагрузки согласующего устройства дискового типа, разработанного в лаборатории электромагнитных технологий ХНАДУ.

Условия эксперимента

Экспериментальные исследования проводились на комплексе для имитации и моделирования процессов в инструментах магнитноимпульсной обработки металлов, разработанном в лаборатории электромагнитных технологий ХНАДУ, рис. 1.

Рис. 1. Комплекс для имитации и моделирования процессов в инструментах магнитно-импульсной обработки металлов

Комплекс работал в серийном режиме генерации разрядных импульсов при следующих параметрах:

- напряжение питающей сети ~ ис = 220 В;

- напряжение заряда емкостных накопителей из = 650 В;

- ёмкость конденсаторов комплекса С = 33 мкФ;

- частота следования разрядных импульсов /имп = 20 Гц;

- собственная частота разрядного импульса ~30 кГц;

- амплитудное значение тока в импульсе при работе на закороченный выход ~3000 А;

- форма сигнала - апериодически затухающая синусоида.

Осциллограммы сигналов снимались в разрядной цепи комплекса с помощью цифрового осциллографа РУ6501 через включенный в разрядную цепь шунт с сопротивлением Яш.= 12,5• 10-3 Ом и индукционного датчика -пояса Роговского.

Опыт 1. Исследование параметров комплекса для имитации и моделирования процессов в инструментах магнитно-импульсной обработки металлов и исследуемых индукторов.

Перечень экспериментальных исследований.

1. Измерение осциллограммы разрядного импульса комплекса для имитации и моделирования процессов в инструментах магнитно-импульсной обработки металлов (далее КОМПЛЕКС) при его работе на закороченный выход.

2. Измерение осциллограмм разрядных импульсов при подключении к КОМПЛЕКСУ различной индуктивной нагрузки.

- Измерение осциллограмм с нагрузкой -плоская медная спираль с количеством витков ^=3,5;

- Измерение осциллограмм с нагрузкой -плоская медная спираль с количеством витков ^ = 1,5;

- Измерение осциллограмм с нагрузкой -плоская медная спираль с количеством витков w = 1;

- Измерение осциллограмм с нагрузкой -плоская медная спираль с количеством витков w = 1 (широкий виток);

- Измерение осциллограмм с нагрузкой -плоская медная спираль с количеством витков w = 0,5;

- Измерение осциллограмм с нагрузкой в виде конического индуктора.

В соответствии с перечнем экспериментальных исследований были сняты осциллограммы, представленные на рис. 2 и 3.

в 2 V/Div 10 uS/Div Trig. 3,750 V Q

/ \ 1.

/ \ /

\ /

0.000 uS Vp-p dV=4 =6.688 .375 V V V d' dc= r=: =21 3.4 5.8 mV 0 uS Fin= 1/dT 1.854 =29.9 358 Hz 4 KHz

Рис. 2. Осциллограмма разрядного сигнала КОМПЛЕКСА при его работе на закороченный выход. Сигнал снят с шунта

2 V/Div 10 uS/Div Trig. 3,188 V

-10.000 uS Vp-p=6.063 V Vdc=211.6 mV Fin=...

dV=3.750 V dT=41.00 uS 1/dT=24.39 KHz

a

2 V/Div 10 uS/Div Trig. 3,500 V

/

/ \ \ / \

—

-10.000 uS Vp-p=6.563 V Vdc=220.0 mV Fin=1.854408 Hz dV=4.188 V dT=36.40 uS 1/dT=27.47 KHz

6

2 V/Div 10 uS/Div Trig. 3,563 V Q

a

/ \

/ \

-10.000 uS Vp-p=6.563 V Vdc=203.6 mV Fin=1.854420 Hz dV=4.188 V dT=35.00 uS 1/dT=28.57 KHz

в

dV=4.188 V dT=35.40 uS 1/dT=28.25 KHz Г

2 V/Div 10 uS/Div Trig. 3,813 V Q

<L

/ \

/ \

-10.000 uS Vp-p=6.625 V Vdc=207.4 mV Fin=1.854421 Hz dV=4.250 V dT=34.40 uS 1/dT=29.07 KHz

Д

2 V/Div 10 uS/Div Trig. 3,750 V Q

dV=4.438 V dT=34.00 uS 1/dT=29.41 KHz

e

Рис. 3. Осциллограммы разрядных сигналов, нагрузка - медный многовитковый индуктор: а - w = 3,5; б - w = 1,5; в - w = 1; г - w = 1 широкий виток; д - w = 0,5; е - конический индуктор. Сигнал измерен с шунта

Далее представлена обработка экспериментальных исследований по 1-му опыту.

Параметр индуктивности вычислялся по снятым осциллограммам в соответствии с формулой

Ь = -^,

со

• С

где со = 2%{- угловая частота разрядного импульса, рад/с; С - ёмкость накопителя энергии, Ф.

Результаты обработки измеренных осциллограмм сведены в табл. 1, где Ьобщ - общая индуктивность, включающая собственную индуктивность КОМПЛЕКСА объекта исследования, нГн; Ь инд. - индуктивность объекта исследования, нГн.

Таблица 1 Параметры исследуемых объектов

Объект исследования /, Гц ю, рад/с Ьобщ, нГн Ьинд., нГн

Комплекс -закороченный выход 29940 188023,2 857 -

Медный многовит-ковый индуктор w = 3,5 24390 153169,8 1291 434

Медный многовит-ковый индуктор w = 1,5 27470 172512,6 1018 161

Медный многовит-ковый индуктор w = 1 шир. виток 28250 177410 962 105

Медный многовит-ковый индуктор w = 1 28570 179420 941 84

Медный мно-говитковый индуктор w = 0,5 29070 182560,2 909 52

Конический * индуктор - - - 30

Примечание. Индуктивность цилиндрического

индуктора, рабочая область которого в сечении имеет форму усеченного конуса (конический индуктор), была измерена в предыдущих экспериментах [1, 17].

Опыт 2. Исследование параметров дискового согласующего устройства.

Внешний вид исследуемого согласующего устройства - импульсного трансформатора тока представлен на рис. 4.

Рис. 4. Внешний вид дискового согласующего устройства

Перечень экспериментальных исследований.

Измерение осциллограммы разрядного импульса в первичной и вторичной обмотках согласующего устройства, подключенного к КОМПЛЕКСУ:

- Во вторичную обмотку согласующего устройства подключен конический индуктор;

- Во вторичную обмотку согласующего

устройства подключен индуктор - плоская медная спираль с количеством витков w=3,5;

- Во вторичную обмотку согласующего

устройства подключен индуктор - плоская медная спираль с количеством витков w=1,5;

- Во вторичную обмотку согласующего

устройства подключен индуктор - плоская медная спираль с количеством витков w=1;

- Во вторичную обмотку согласующего

устройства подключен индуктор - плоская медная спираль с количеством витков w=0,5.

С помощью шунта, подключенного в разрядную цепь комплекса, сняты осциллограммы разрядного импульса в первичной обмотке согласующего устройства. С помощью индукционного датчика - пояса Роговского сняты осциллограммы разрядных импульсов в первичной и вторичной обмотках согласующих устройств.

В соответствии с перечнем экспериментальных исследований были сняты осциллограммы, представленные на рис. 5-9.

Нагрузка - конический индуктор.

500 mV/Div 50 uS/Div Trig. 1,359 V

50 mV/Div 50 uS/Div Trig. 53.13 mV

Vp-p=114.1 mV Vdc=5.492 mV Fin=1.847272 Hz dV=70.31 mV dT=114.0 uS 1/dT=8.772 KHz

100 mV/Div 50 uS/Div Trig. -1б8 8 mV

-50.000 uS Vp-p=512.5 mV Vdc=2.841 mV Риі=1.853634 Hz dV=278.1 mV dT=114.0 uS 1/dT=8.772 KHz

Рис. 5. Осциллограммы разрядных сигналов, нагрузка - конический индуктор: а -сигнал снят с шунта в первичной цепи; б - сигнал снят с помощью пояса Рогов-ского в первичной цепи; в - сигнал снят с помощью пояса Роговского во вторичной цепи

Коэффициент передачи энергии из первичной обмотки во вторичную (коэффициент трансформации по току) определяется отношением амплитудного значения сигнала во вторичной обмотке к амплитудному значению сигнала в первичной обмотке. Нагрузка

- конический индуктор - Ктр« 3,95.

Следует отметить существенное различие между коэффициентом передачи энергии Ктр и хорошо известным параметром - коэффициентом трансформации. Коэффициент транс-

формации показывает изменение параметров во вторичной цепи трансформатора по отношению к первичной. Коэффициент передачи энергии Ктр характеризует степень передачи энергии из первичной обмотки согласующего устройства - импульсного трансформатора тока - во вторичную. Его значение будет меньше, чем у коэффициента трансформации, т.к. часть энергии рассеивается в окружающую среду (отсутствует магнитопровод), часть рассеивается во вторичной обмотке согласующего устройства вследствие того, что наведенные токи, из-за наличия достаточной индуктивности индуктора (нагрузки для согласующего устройства), находят другие пути для замыкания (минуя индуктор).

Нагрузка - плоская медная спираль с количеством витков w = 3,5.

500 mV/Div 50 uS/Div Trig. 1.109 V

-50.000 uS Vp-p=2.438 V Vdc=46.79 mV Fin=1.855510 Hz dV=1.40б V dT=117.0 uS 1/dT=8.547 KHz

50 mV/Div 50 uS/Div Trig. 54.б9 mV

L

-50.000 uS Vp-p=114.1 mV Vdc=5^70 mV Fin=1.855299 Hz dV=62.50 mV dT=117.0 uS 1/dT=8.547 KHz

50 mV/Div 50 uS/Div Trig. -б7.19 mV

Рис. 6. Осциллограммы разрядных сигналов, нагрузка - плоская медная спираль с количеством витков w = 3,5: а - сигнал измерен с шунта в первичной цепи; б -сигнал измерен с помощью пояса Роговского в первичной цепи; в - сигнал измерен с помощью пояса Роговского во вторичной цепи

50.000 uS

Коэффициент передачи энергии из первичной обмотки во вторичную согласующего устройства, при его нагрузке индуктором в форме плоской медной спирали с количеством витков w = 3,5 - Ктр« 1,35.

Нагрузка - плоская медная спираль с количеством витков w = 1,5.

500 шУ/Бге 50 иБ/Б1у Тг^. 1.266 У

/' <11

-50.000 иЯ Ур-р=2.422 У Уёс=46.10 шУ Рт=... ёУ=1.422 У ёТ=114.0 иЯ ШТ=8.772 КН

50 шУ/Б1у 50 иБ^у Тгщ. 51.56 шУ

50 шУ/Б1у 50 иБ/Б1у Тг^. -135.9 шУ

-50.000 иЯ Ур-р=301.6 шУ Уёс=4.546 шУ Ип=1.854853 Ш ёУ=153.1 шУ ёТ=114.0 иЯ ШТ=8.772 КШ

Рис. 7. Осциллограммы разрядных сигналов, нагрузка - плоская медная спираль с количеством витков w = 1,5: а - сигнал измерен с шунта в первичной цепи; б -сигнал измерен с помощью пояса Роговского в первичной цепи; в - сигнал измерен с помощью пояса Роговского во вторичной цепи

Коэффициент передачи энергии из первичной обмотки во вторичную согласующего устройства, при его нагрузке индуктором в

форме плоской медной спирали с количеством витков w = 1,5 - Ктр« 2,44.

Нагрузка - индуктор в виде плоской спирали, w = 1.

500 шУ/Б1у 50 иБ/Бу Тг^. 1.203 У

О

1

-50.000 иЯ Ур-р=2.438 У Уёс=47.99 шУ Гт=... ёУ=1.469 У ёТ=111.0 иБ ШТ=9.009 КН

50 шУ/Б1у 50 иБ^у Тг% -135.9 шУ

100 шУ/Му 50 иБ/Б1у ^ -200.0 шУ

аУ=231.3 шУ ат=110.0 иЯ ШТ=9.091 КН

Рис. 8. Осциллограммы разрядных сигналов, нагрузка - плоская медная спираль с количеством витков w = 1: а - сигнал измерен с шунта в первичной цепи; б -сигнал измерен с помощью пояса Роговского в первичной цепи; в - сигнал измерен с помощью пояса Роговского во вторичной цепи

Коэффициент передачи энергии из первичной обмотки во вторичную согласующего устройства, при его нагрузке индуктором в форме плоской медной спирали с количеством витков w = 1 - Ктр« 3,61.

Нагрузка - плоская медная спираль с количеством витков w = 1 широкий виток.

500 mV/Div 50 uS/Div Trig. 1.188V

a

50 mV/Div 50 uS/Div Trig. 43.75 mV

/ N

/ V 7*

-50.000 uS Vp-p=104.7 mV Vdc=5.617 mV Fin=3.710092 Hz

dV=60.94 mV dT=112.0 uS 1/dT=8.929 KHz 6

100 mV/Div 50 uS/Div Trig. -162.5 mV

-50.000 uS Vp-p=378.1 mV Vdc=2.907 mV Fin=1.855253 Hz dV=193.8 mV dT=112.0 uS 1/dT=8.929 KHz В

Рис. 9. Осциллограммы разрядных сигналов, нагрузка - плоская медная спираль с количеством витков w = 1 широкий виток: а - сигнал измерен с шунта в первичной цепи; б - сигнал измерен с помощью пояса Роговского в первичной цепи; в -сигнал измерен с помощью пояса Роговского во вторичной цепи

Коэффициент передачи энергии из первичной обмотки во вторичную согласующего устройства, при его нагрузке индуктором в форме плоской медной спирали с количеством витков w = 1 широкий виток - Ктр« 3,18.

Нагрузка - плоская медная спираль с количеством витков w = 0,5.

500 mV/Div 50 uS/Div Trig. 1.234 V

dV=1.469 mV dT= 111.0 uS 1/dT=9.009 KHz

a

50 mV/Div 50 uS/Div Trig. 53.13 mV

/•'Ч

/ /" "S

V /

-50.000 uS Vp-p=112.5 mV Vdc=5.581 mV Fin=1.854677 Hz dV=65.63 mV dT=111.0 uS 1/dT=9.009 KHz

6

100 mV/Div 50 uS/Div Trig. -200.0 mV

©

I

\

-50.000 uS Vp-p=456.3 mV Vdc=2.545 mV Fin=1.854700 Hz dV=237.5 mV dT= 111.0 uS 1/dT=9.009 KHz

В

Рис. 10. Осциллограммы разрядных сигналов, нагрузка - плоская медная спираль с количеством витков w = 0,5: а - сигнал измерен с шунта в первичной цепи; б -сигнал измерен с помощью пояса Роговского в первичной цепи; в - сигнал измерен с помощью пояса Роговского во вторичной цепи

Коэффициент передачи энергии из первичной обмотки во вторичную согласующего устройства, при его нагрузке индуктором в форме плоской медной спирали с количеством витков w = 0,5 - Ктр« 3,62.

Обработка экспериментальных исследований

Анализ обработки экспериментальных исследований дискового согласующего устройства с различной индуктивной нагрузкой представлен в табл. 2.

Таблица 2 Основные характеристики сравнительного анализа

№ п/п Исследуемый индуктор L инд.? нГн К,р

1 Конический индуктор 30 3,95

2 Индуктор - плоская спираль, V = 0,5 52 3,б2

3 Индуктор - плоская спираль, V = 1 84 3,б1

4 Индуктор - плоская спираль, V = 1 широкий виток 105 3,18

5 Индуктор - плоская спираль, V = 1,5 1б1 2,44

б Индуктор - плоская спираль, V = 3,5 434 1,35

По значениям основных характеристик исследуемых устройств построен график (рис. 11).

Рис. 11. Изменение коэффициента передачи энергии в исследуемом дисковом согласующем устройстве в зависимости от индуктивности индуктора

Выводы

Проведенные экспериментальные исследования с последующей их обработкой позволяют сделать следующие выводы.

1. В ходе проведения экспериментальных исследований были определены индуктивности индукторов, которые являлись нагрузкой для исследуемого дискового согласующего устройства.

2. Проведенные исследования показали, что коэффициент передачи энергии из первичной обмотки во вторичную у исследуемого согласующего устройства зависит от значения индуктивности нагрузки (индуктора, подключаемого к выходу согласующего устройства).

3. Исследуемое дисковое согласующее устройство может эффективно работать с индукторными системами, с низким значением индуктивности < 100 нГн. Увеличение индуктивности индукторов сверх указанного значения приведет к значительному снижению коэффициента передачи энергии.

Литература

1. Туренко А.Н. Импульсные магнитные

поля для прогрессивных технологий. Том 3. Теория и эксперимент притяжения тонкостенных металлов импульсными магнитными полями: монография / А.Н. Туренко, Ю.В. Батыгин, А.В. Гна-тов. - X.: ХНАДУ, 2009. - 240 с.

2. Белый И.В. Справочник по магнитно-

импульсной обработке металлов / И.В. Белый, С.М. Фертик, Л.Т. Хименко.

- X.: Вища школа, 1977. - 189 с.

3. Пат. 14б4б4б ФРГ, МКИ В 21 D 2б/14,

H 01 F (7c 2б/14, 21 D 2/49, 21 G 1/02). Vorrichtung zur Formung von Werkstuck-ken durch Anwendung magnetischer Impulse / Brolon F. D., Hayward G. B. заявитель и патентообладатель Gulf General Atomic Incorp., San Diego, California (США). - № P 14б4б4б.9-14 (G 39271) ; заявл. 29.11.б3; опубл. 19.05.71.

4. Гончаренко Г.М. Импульсный согласую-

щий трансформатор / Г.М. Гончаренко,

В.А. Галкин, Ю.И. Гужавин и др. - Чебоксары: Чуваш. гос. ун-т им. И.Н. Ульянова, 197б. - Вып.3. - С. 27-34.

5. А. с. 792298 СССР, МКИ Н 01 F 19/08,

B 21 D 2б/14. Импульсный трансформатор / Л.Т. Хименко (СССР). -

№2б07б47/24-07 ; заявл. 24.04.78 ; опубл. в Б.И., 1980, № 48.

6. А. с. б7545б СССР, МКИ Н 01 F 19/08,

B 21 D 2б/14. Импульсный трансформатор / Л. Т. Хименко (СССР). -

№ 2482198/27-07 ; заявл. 03.05.77 ; опубл. в Б.И., 1979, № 27.

7. А. с. 75б49б СССР, МКИ Н 01 F 19/08,

B 21 D 2б/14. Импульсный трансформатор / Л. Т. Хименко (СССР). -

№ 2574788/24-07 ; заявл. 27.01.78 ; опубл. в Б.И., 1980, № 30.

8. А. с. 548341 СССР, МКИ B 21 D 2б/14. Со-

гласующее устройство к магнитно-импульсной установке / Л. Т. Хименко (СССР). - № 2101814/27 ; заявл.

04.02.75; опубл. в Б.И., 1977, № 8.

9. Пат. 146403 ГДР, МКИ B 21 D 26/14. Vor-

richtung zur elektromagnetischen Hochen-ergieimpulsumformung / Scheibe H. P., Fischer V. - № 216169 ; заявл. 11.10.79; опубл. 11.02.81.

10. Галкин В.А. Исследование и разработка

одновитковых индукторов / В.А. Галкин, О.М. Мосолов, Ю.А. Попов, Е.М. Шалунов // Высоковольтная импульсная техника. - Чебоксары: Чуваш. гос. ун-т им. И.Н. Ульянова, 1976. -Вып. 3. - С. 55-62.

11. Пат. 53969 Україна, В 21 D 26/14. Узгод-

жувальний пристрій-циліндричний з двома співвісними вторинними витками / Батигін Ю.В., Гнатов А.В., Сєриков Г.С., Чаплигін Є.О., Драченко С.О.; заявник та патентовласник Харківський нац. автом.-дорожн. ун-т. - № u201004291 ; заявл. 13.04.2010; опубл. 25.10.2010,

Бюл. № 20.

12. Пат. 68745 Україна, В 21 D 26/14. Спосіб

магнітно-імпульсної обробки тонкостінних металевих заготівок / Аргун Щ.В., Батигін Ю. В., Гнатов А. В., Трунова І.С., Чаплигін Є. О.; заявник та патентовласник Харківський нац. автом.-дорожн. ун-т. - № u201111225 ; заявл. 21.09.2011; опубл. 10.04.2012, Бюл. № 7.

13. Пат. 75676 Україна, МПК В 21 D 26/14.

Спосіб магнітно-імпульсної обробки тонкостінних металевих заготовок / Батигін Ю. В., Лавінський В. І., Хименко Л. Т.; заявник та патентовласник ХПІ. - № 2004010512 ; заявл.

23.01.2004; опубл. 15.05.2006, Бюл. № 5.

14. Пат. 74909 Україна, МПК В 21 Б 26/14.

Спосіб магнітно-імпульсної обробки тонкостінних металевих заготовок / Батигін Ю. В., Лавінський В. І., Хавін

B. Л.; заявник та патентовласник ХПІ. -

№ 2004010542 ; заявл. 26.01.2004;

опубл. 15.02.2006, Бюл. № 2.

15. Батыгин Ю.В. Анализ электродинамиче-

ских процессов в согласующем устройстве «дискового» типа / Ю.В. Батыгин, А.В. Гнатов, И.С. Трунова // Механіка та інформатика: матеріали VIII Українсько-польської конференції молодих науковців Хмельницького національного університету, Хмельницький, 12 - 14 трав.

2011 р. - С. 19-21.

16. Батыгин Ю.В. Экспериментальные ис-

следования магнитно-импульсного притяжения тонкостенных листовых металлов / Ю.В. Батыгин, С.Ф. Головащенко, А.В. Гнатов, Д.О. Смирнов // Електротехніка і електромеханіка. - 2010. - № 3.

- С. 39-41.

17. Гнатов А.В. Экспериментальные иссле-

дования индукторов-инструментов для МИОМ / А.В. Гнатов, Е.А. Чаплыгин // Вісник НТУ «ХШ». - 2012. - №116 -

C.27-34.

Рецензент: Ю.В. Батыгин, профессор, д.т.н., ХНАДУ.

Статья поступила в редакцию 7 декабря

2012 г.