Влияние числа переплавов на изменение физико-механических свойств отечественных неблагородных стоматологических сплавов для изготовления металлокерамических зубных протезов

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНО-ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

3. Lanina S.Ya. Sanitary-chemical studies as a necessary .step in assessing the safety of polymeric materials and products for medicine. In: International Scientific-practical Conference "Modern Polymeric Materials in Medicine and Medical Technology". I-ya Mezhdunarodnaya nauchno-prakticheskaya konferentsiya "Sovremennye polimernye materialy v meditsine i meditsinskoy tekhnike"]. St Petersburg, June 2005. St. Petersburg; 2005: 216-21.

4. The Maximum Permissible Quantity of Chemicals Released from Materials in Contact with Food. Hygienic Standards. GN 2.3.3.97200. Health Ministry Russian. [Predel'no dopustimye kolichestva khimicheskikh veshchestv, vydelyayushchikhsya iz materialov, kontaktiruyushchikh s pishchevymi produktami. Gigienicheskie normativy. GN 2.3.3.972-00. Minzdrava Rossii]. Moscow; 2000: 16-25.

5. GOST ISO 10993-12-2011. medical Products. Assessment of Biological Effects of Medical Products. Part 12. Preparation of Samples andStandardSamples. [GOST ISO 10993-12-2011. Izdeliya meditsinskie. Otsenka biologicheskogo deystviya meditsinskikh izdeliy. Chast' 12. Prigotovlenie prob i standartnye obraztsy]. Moscow; 2011.

6. Lanina S.Ya. Methodological and Methodical Issues of Hygiene and Toxicology of Polymeric Materials and Medical Products. Scientific Review. [Metodologicheskie i metodicheskie voprosy gigieny i toksikologii polimernykh materialov i izdeliy meditsinskogo naznacheniya. Nauchnyy obzor]. Moscow; 1982: 61-86.

7. GOST R 50855-96. Containers for Blood and Blood Components. Requirements Chemical and Biological Safety and Test Methods.

[GOST R 50855-96. Konteynery dlya krovi i ee komponentov. Trebovaniya khimicheskoy i biologicheskoy bezopasnosti i metody ispytaniy]. Moscow; 1996.

8. GOST ISO 10993-9-2011. Medical Products. Assessment of Biological Effects of Medical Products. H. 9. The Basic Principles of Identification and Quantification of Potential Degradation Products. Annex C. 2. The Determination of Concentrations of Dissolved Forms of Metals in the Aqueous Extract, 2% Citric Acid and Saline Solution by Atomic Absorption Spectrometry

9. Atomic Absorption Analysis in Health Care Research. Methodological Manual. [Atomno-absorbtsionnyy analiz v sanitarno-gigienicheskikh issledovaniyakh Metodicheskoe posobie] / Ed. L.A. Ermachenko. Cheboksary; 1997: 10-61.

10. GOST ISO 10993-11-2011. Medical Products. Assessment of Biological Effects of Medical Products. Part 11: The Study ofGeneral Toxic Effect. [GOST ISO 10993-11-2011. Izdeliya meditsinskie. Otsenka biologicheskogo deystviya meditsinskikh izdeliy. Chast' 11: Issledovanie obshchetoksicheskogo deystviya]. Moscow; 2011.

Received 06.11.14

© ЛЕБЕДЕНКО И.Ю., ЮРКОВЕЦ П.В. УДК 615.46.03:616.314-089.28

Лебеденко И.Ю., Юрковец П.В., Деев М. С.

влияние числа переплавов на изменение физико-механических свойств отечественных неблагородных стоматологических сплавов для изготовления металлокерамических зубных протезов

Кафедра комплексного зубопротезирования ГБОУ ВПО «Московский государственный медико-стоматологический университет им. А.И. Евдокимова» Минздрава России, 109029, Москва, Россия

Основными конструкционными материалами для несъемных зубных протезов остаются неблагородные сплавы, облицованные керамическими покрытиями. Зубные техники все чаще используют в своей работе литники, что, по данным ряда авторов, может сильно изменять заданные производителем физико-механические свойства и цито-токсичность сплавов. Для научного обоснования предельно допустимого количества переплавов нами исследованы изменения физико-механических свойств коэффициент термического линейного расширения (КТЛР), предел текучести на изгиб, твердость), а также химический состав образцов неблагородных отечественных стоматологических сплавов для изготовления металлокерамических зубных протезов. Было выяснено, что добавление литников в кобальтохромовый сплав (КХС) Витирий-С ведет к увеличению прочности, а в случае с никельхромовым сплавом (НХС) Витирий-Н увеличение прочности наблюдалось только во второй группе при использовании 50% литников от общей массы отливаемого изделия. При использовании же 100% переплава Витирий-Н наблюдалось уменьшение прочностных показателей ниже первоначальных данных. Анализ результатов исследования КТЛР позволяет судить о том, что добавление литников в оба сплава снижает КТЛР, а следовательно, повышает тангенциальное напряжение растяжения и может вызывать разрывы, проходящие радиально наружу. Таким образом, возникает риск поздних сколов керамической облицовки. Многократный переплав полуфабриката КХС, НХС приводит к угару компонентов, которые играют роль раскислителей и модификаторов (Mn, Si, Ta, Nb). Отдельно стоит отметить увеличение содержания углерода как в сплаве КХС, так и в НХС. Так, если в КХС он играет роль модификатора и повышает твердость, то содержание в НХС его порядка 0,4% просто недопустимо. Увеличение углерода на 0,1% может увеличить твердость до 50 единиц по Виккерсу, что может негативно сказаться при дальнейшей механической обработке в зуботехнической лаборатории.

Ключевые слова: металлокерамические зубные протезы; неблагородные сплавы; литники; количество переплавов.

Для цитирования: Российский стоматологический журнал. 2015; 19(1): 7-11.

Для корреспонденции: Юрковец Павел Валерьевич, urk_paul@mail.ru

For correspondence: YurkovetsPavel Valer'evich, urk_paul@mail.ru

Lebedenko I.Yu., Yurkovets P.V., Deev M.S.

INFLUENCE OF QUANTITY OF RECASTING ON CHANGE OF PHYSICOMECHANICAL PROPERTIES OF NATIVE BASE DENTAL ALLOYS FOR MANUFACTURING METAL-CERAMIC DENTAL PROSTHESIS A.I. Evdokimov Moscow state university of medicine and dentistry, 109029, Moscow

The main structural materials forfixed dental prostheses remain base alloys that veneer ceramic coatings. Dental technicians are increasingly using in their work the gates, which, according to some authors, can strongly modify the preset manufacturer physico-mechanical properties and cytotoxicity of alloys. For scientific substantiation of the maximum permissible number remelts we have investigated the changes in physical-mechanical properties (coefficient of thermal linear expansion (CTLE), the yield strength in bending, hardness) and chemical composition of the samples domestic base dental alloys for the manufacture of metal-ceramic dental prostheses. It was found that the addition of gates in cobalt-chrome alloy (CChA) Viteri-leads to an increase in strength, and in the case of nickelchromium alloy (NChA) Viteri-N increase in strength was observed only in the second group using 50% of the gates of the total mass of the molded product. When using 100% remelting Viteri-N, it was observed a decrease of the strength indicators below the original data. The analysis of the research results CTLE allows to judge about the fact that adding gates in the case of both alloys leads to a decrease of the coefficient of thermal linear expansion, and, consequently, to increase the tangential tension strains and can cause breaks, passing radially outward. Thus, there is a risk of late chipping of ceramic coating. Multiple remelting ofprefabricated CChA, NChA leads to the frenzy of the components that play the role of scavengers and modifiers (Mn, Si, Ta, Nb). Worth noting is the increase in the carbon content in the alloy CChA and NChA. So if CChA he plays the role of a modifier and increases the hardness, the content in NChA him about 0.4% simply unacceptable. The increase in carbon 0.1% can increase the hardness to 50 units Vickers, which may impair further mechanical treatment in the dental laboratory.

Keywords: metal-ceramic dental prostheses; base alloys; casting; quantity of recasting.

Citation: Rossiyskiy stomatologicheskiy zhurnal. 2015; 19(1): 7-11.

На протяжении долгих лет кобальтохромовые (КХС) и ни-кельхромовые (НХС) сплавы остаются основными конструкционными материалами для изготовления несъемных зубных протезов, облицовываемых керамическими массами [1].

Клиническая практика показывает, что одними из наиболее часто встречающихся осложнений в процессе функционирования металлокерамических зубных протезов в полости рта пациентов являются сколы керамического облицовочного покрытия [2, 3]. Распространенными причинами сколов керамического покрытия металлокерамических зубных протезов после ортопедического лечения пациентов могут являться нарушения клинико-лабораторных этапов их изготовления [4], неосторожное отношение пациентов к протезным конструкциям и травмы [5]. Среди прочих причин этого следует указать на несоответствие коэффициента термического линейного расширения сплава и керамической массы (67% от общего количества сколов), а также деформацию тонкого металлического каркаса в пришеечной области при жевательных нагрузках, слабую химическую связь, образованную между керамикой и оксидной пленкой на поверхности каркаса [6]. Согласно клиническим исследованиям ряда авторов, изучающих причины и частоту разрушения керамической облицовки металлокерамических зубных протезов, они составляют от 0,5 до 10% от общего числа изготовленных. В 2009 г I. Sailer и соавт. опубликовали результаты наблюдений за 67 пациентами в течение 3 лет [7]. В исследование включали пациентов, которым требовалось протезирование от одного до трех зубов в жевательной области. В общей сложности изготовили 36 несъемных протезов с каркасами из диоксида циркония, 31 металлокерамический протез с металлическим каркасом. Выживаемость конструкций составила 100% после 40 мес наблюдений, при этом частота чешуйчатых сколов на металлокерамических коронках 19,4%. Все они были заполированы. В 2008 г. B.E. Pjetursson и соавт. опубликовали обзор 86 статей, основанных на 34 научных исследованиях "выживаемости" одиночных металлокерамических коронок после 5 лет использования [8]. "Выживаемость" одиночных металлокерамических коронок составила 95,6%. Также автор указывает на то, что целостность коронок в основном была нарушена при протезировании жевательной группы зубов. В 2013 г. S. Rinke опубликовал статью, в которой приводятся данные о 4,2% сколов облицовки одиночных металлокерами-ческих коронок в результате трехлетнего наблюдения, изготовленных 48 пациентам из драгоценного сплава с повышенным содержанием золота. Статистический анализ клиниче-

ских данных, проведенный О.Г. Полянской (2000), показал, что сколы керамического облицовочного слоя металлокерамических конструкций чаще наблюдали в мостовидных протезах (60%) по сравнению с одиночными коронками (7%) [9]. Особенности локализации сколов позволили О.Г. Полянской установить, что последние наиболее часто отмечали в области окклюзионных поверхностей металлокерамических конструкций (54%). Реже наблюдали сколы вестибулярной поверхности (21%), пришеечной области (16%), язычной (7%) и дистальной (2%) контактной поверхности . Согласно оценке качества проведенного лечения по Taylor и др., на сегодняшний день процент успеха "выживаемости" реставраций (отсутствие сколов) можно отнести лишь к следующим группам: хорошая работа (выживание 90-95% конструкций в течение по крайней мере 5 лет), а в некоторых случаях даже к группе неудовлетворительной работы ("выживаемость" меньше 90%).

В настоящее время зубные техники все чаще используют в своей работе литники. Отходы литья при повторном переплаве допустимы в целях экономии материалов. При производстве полуфабриката возможно применение неокисленных отходов в качестве шихты не более 30% после оценки их химического состава. Однако, по данным ряда авторов, добавление литников может сильно изменять заданные производителем физико-механические свойства, что в свою очередь может влиять на прочность сцепления металла с керамикой и цитотоксичность сплавов [10-12].

Цель работы - научное обоснование предельно допустимого количества переплавов неблагородных сплавов.

Задачи исследования - оценить изменение коэффициента термического линейного расширения, предела текучести на изгиб, твердости, химического состава сплавов в зависимости от содержания отходов в шихте.

Материал и методы. Нами исследованы образцы неблагородных отечественных стоматологических сплавов, применяемых для изготовления металлокерамических зубных протезов с керамической облицовкой, которые зарегистрированы и разрешены к применению на территории Российской Федерации: Витирий-С (кобальто-хромовый сплав - КХС) и Витирий-Н (никель-хромовый сплав - НХС), изготовитель ЗАО "Уралинтех", Екатеринбург. Изучение предела текучести образцов на изгиб проведено в центре НИТУ "МИСиС" совместно с А.Н. Алабиным на аппарате Zwick (Германия). Исходя из данных схожих исследований [7], выделены 3 группы для каждого сплава, из которых отливали образцы:

первичное литье из гранул, 50% добавления литейного возврата; 100% вторичное литье. Для каждой группы изготовили согласно ГОСТу Р ИСО 22674-2012 по 6 образцов. Всего для данного исследования было произведено 36 цилиндрических образцов длиной 25 мм и диаметром 2,5 мм. Образцы помещали между двух поддерживающих опор, усилие прикладывали четко между ними в противоположном направлении со скоростью 0,2 мм/мин. Компьютерная программа фиксировала предел текучести, соответствующий напряжению, при котором остаточная (пластическая) деформация 0,2% от длины испытываемого образца. Исследования коэффициента термического линейного расширения проведены в лаборатории НИТУ "МИСиС" на закалочно-деформационном дилатометре DIL 805 A/D в соотвествии с ГОСТом 10978-83 совместно с П.Ю. Соколовым. Изготовлено 36 образцов для исследования КТЛР: цилиндры диаметром 5 мм и длиной 10 мм с плоскопараллельными основаниями. Перед испытанием образцы замеряли электронным штангенциркулем с точностью до 0,1 мм и помещали в дилатометр, подвергали нагреву от 20 до 500°С со скоростью 5°С/мин. Во время нагрева компьютерная программа фиксировала данные, автоматически выводя на экран кривые температурной зависимости линейного расширения образцов. Формула для расчета КТЛР в диапазоне температур 20-500°С:

at = ЬДМ0(1 - toX

где at - коэффициент термического линейного расширения; k - константа прибора для кварцевой трубки и отградуированной термопары; Д1 - длина нагретого образца; l0 - начальная длина образца; t0 - начальная температура; t -температура нагрева.

Для удобства подсчетов начальную температуру принимали равной комнатной (20°С), поэтому окончательная формула имела вид:

a20-500°C = к-Д1/4801,,

После измерения всех образцов подсчитывали среднее арифметическое и среднее квадратическое отклонение. Изучение твердости образцов по Виккерсу при нагрузке 10 кг проводили в центре коллективного пользования "Материаловедение и металлургия" НИТУ «МИСиС» совместно с А.Н. Алабиным на твердометре ZHV10 Zwick (Германия) на 36 образцах (цилиндры длиной 25 мм и диаметром 2,5 мм), зафиксированных в пластмассе. При стандартном измерении твердости по Виккерсу (ГОСТ 2999-75) в поверхность образца вдавливали алмазный индентор в форме четырехгранной пирамиды с углом при вершине a«136°. После удаления нагрузки Р ^ 10^1000 Н, действовавшей определенное время (10-15 с), измеряют диагональ отпечатка d, оставшегося на поверхности образца. Число твердости HV определяют делением нагрузки в килограммах на площадь боковой поверхности полученного пирамидального отпечатка F = (d2/2)(1/ sin a/2), мм2:

HV = (2P sin a/2)/d2 = 1,854P/d2

Измерив диагональ d восстановленного отпечатка и зная использованную нагрузку Р, можно найти число твердости по специальным таблицам, составленным с использованием формулы. Химический состав цилиндрических образцов определяли в аккредитованной Испытательной аналитической лаборатории ЗАО "УРАЛИНТЕХ" с помощью атомно-эмиссионного спектрометра с индуктивно-связанной плазмой Optima 5300 DV фирмы PerkinElmer. Измерения массовых долей кобальта, хрома, молибдена, марганца, кремния, железа и тантала (для КХС) и измерения массовых долей никеля, хрома, молибдена, кремния, марганца, ниобия, железа и тантала (для НХС) выполняют методом атомно-эмиссионной спектрометрии с индуктивно-связанной плазмой с применением метода внутреннего стандарта. Метод основан на измерении отношения интенсивностей аналитических линий спектров определяемых элементов, возбуждаемых высокочастотной плазмой при распылении раствора анализируемой

пробы, к интенсивности аналитической линии элемента, выбранного в качестве внутреннего стандарта по аттестованным методикам. В качестве внутреннего стандарта в данной методике измерений выбран иттрий. Связь интенсивности линий с содержанием элемента в пробе устанавливают по градуировочной характеристике, построенной по растворам для градуировки, приготовленным из стандартных образцов состава ионов утвержденного типа, с помощью программного обеспечения WinLab32. Определение элементов проводили в 4 паралельных измерениях, масса навески пробы (стружки) для каждого измерения составляла около 0,2 г. Содержание углерода определяли кулонометрическим методом, кислорода - методом восстановительного плавления согласно ГОСТу 12344-2003 и 17745-90 соответственно. Определение кислорода и углерода проводили в 3 параллельных измерениях. Навески для кулонометрического метода представляли собой куски КХС, НХС массой 0,3-0,5 г, для метода восстановительного плавления - образцы сплава массой не более 2 г. Кулонометрический метод основан на сжигании навески в токе кислорода в присутствии плавня при температуре 1300-1400°С и поглощении образовавшейся двуокиси углерода поглотительным раствором с определенным начальным значением рН и последующим измерением (на установке для кулонометрического титрования) количества электричества, затраченного для восстановления исходного значения рН, которое пропорционально массовой доле углерода в навеске пробы.

Метод восстановительного плавления для определения массовой доли кислорода основан на плавлении образца сплава в графитовом тигле в потоке инертного газа-носителя, экстрагировании содержащихся в нем газов и последующем анализе кислорода в экстрагированной газовой смеси методом инфракрасной спектроскопии.

Результаты и обсуждение

Предел текучести на изгиб для сплава марки Витирий-С составил (в МПа): в 1-й группе (100% новый сплав) - 824 ± 1,3, во 2-й (50% добавление литейного возврата) - 929 ± 1,6, в 3-й (100% литейный возврат) - 1004 ± 2,4; для сплава марки Витирий-Н: в 1-й группе - 620 ± 2,1, во 2-й группе -636 ± 0,9, в 3-й группе - 607 ± 1,2. Добавление литников в КХС Витирий-С ведет к увеличению прочности, а в случае с НХС Витирий-Н увеличение прочности наблюдалось только во 2-й группе при использовании 50% литников от общей массы отливаемого изделия. При использовании же 100% переплава Витирий-Н, наблюдалось снижение прочностных показателей ниже первоначальных данных.

Твердость по Виккерсу для Витирий-С: в 1-й группе - 347 ± 2,4, во 2-й группе - 360 ± 2,4, в 3-й группе - 362 ± 1,9; для Витирий-Н: в 1-й группе - 236 ± 1,8, во 2-й группе - 226 ± 2,2, в 3-й группе - 237 ± 2,1. В случае с КХС наблюдалось увеличение твердости с ростом количества добавляемых литьевых отходов. При исследовании НХС наблюдали уменьшение твердости во 2-й группе, но в 3-й группе показатели вернулись к исходному уровню.

Были сделаны предварительные выводы, что предел текучести и твердость могли измениться из-за увеличения количества оксидов в расплаве, которые могли положительно сказаться на жидкотекучести расплава. Увеличение твердости можно связать с угаром основных компонентов: молибдена и хрома, а следовательно, после многократных переплавов увеличивается процентное содержание кобальта и как следствие твердость сплава. Также повышение твердости может быть связано с увеличением содержания углерода в сплаве. Однако известно, что при определенной концентрации углерод может стать причиной хрупкости материала.

По результатам измерений КТЛР (20-500°С) образцов были построены графики зависимости линейного расширения образцов от температуры. На представленных графиках

Таблица 1. Изменение химического состава сплава Витирий-Н в зависимости от количества добавляемых литников

Таблица 3. Изменение содержания кислорода

Химический элемент Чистая шихта Отходы 100%

Никель 59,95 ± 1,51 60,37 ± 1,51

Хром 23,26 ± 1,0 23,29 ± 1,0

Молибден 10,49 ± 0,56 10,47 ± 0,56

Кремний 0,62 ± 0,23 0,65 ± 0,23

Марганец 0,693 ± 0,063 0,538 ± 0,063

Тантал 0,079 ± 0,051 0,039 ± 0,051

Ниобий 0,544 ± 0,027 0,532 ± 0,027

Железо 0,530 ± 0,026 0,510 ± 0,026

Углерод 0,397 ± 0,016 0,017 ± 0,004

Таблица 2. Изменение химического состава сплава Витирий-С в зависимости от количества добавляемых литников

Химический элемент Чистая шихта Отходы 100%

Кобальт 58,56 ± 1,10 59,19 ± 1,10

Хром 30,29 ± 0,6 27,28 ± 0,6

Молибден 5,68 ± 0,2 5,71 ± 0,2

Марганец 0,513 ± 0,04 0,419 ± 0,04

Кремний 0,431 ± 0,06 0,372 ± 0,06

Тантал < 0,050 < 0,050

Железо 1,750 ± 0,017 1,092 ± 0,017

Углерод 0,466 ± 0,016 0,453 ± 0,016

видно, что дилатометрические кривые всех сплавов имеют плавный рост. Средние значения КТЛР для сплава Витирий-С составили (10-6 °С-1): в 1-й группе - 14,6 ± 0,3, во 2-й группе -14,4 ± 0,2, в 3-й группе - 14,3 ± 0,3; для сплава Витирий-Н: в 1-й группе - 14,2 ± 0,2, во 2-й группе - 14 ± 0,4, в 3-й группе - 13,9 ± 0,3.

Результаты исследования КТЛР показывают, что добавление литников в оба сплава приводит к незначительному снижению КТЛР и, следовательно, к повышению тангенциального напряжения растяжения и может вызывать разрывы, проходящие радиально наружу. Таким образом, возникает риск поздних сколов керамической облицовки.

Анализ составов сплавов Витирий-Н и Витирий-С в группах нового сплава и литьевых отходов позволил выделить следующее (табл. 1, 2).

При проведении первой плавки зуботехнической конструкции происходит угар основных компонентов, уменьшается содержание раскислителей и модификаторов (Мп, Si, Та, №>), которые во время плавки отшлаковывают кислород. При каждом следующем переплаве угар компонентов возрастает, а также увеличивается содержание посторонних примесей, переходящих из паковочной массы, внедренных частичек корунда после пескоструйной обработки.

Каждый переплав увеличивает содержание железа (если в сплаве изначально было 0,7%, то после переплава оно может увеличиться до 1%). Но железо помимо положительного фактора, такого как увеличение жидкотекучести, может и негативно сказаться на качестве сплава, так, например, если в сплаве есть углерод (а после переплавов его количество тоже увеличивается), то железо может образовать с ним карбиды, которые делают металл хрупким. По этой причине в НХС углерод не шихтуется, так как там содержание железа минимум 0,5%, а вместо углерода вводят ниобий и тантал,

Показатель

Чистая шихта

50/50

Отходы

Цилиндры

Усадочная раковина

Цилиндры

Усадочная раковина

0,032 ± 0,006 0,034 ± 0,006

0,015 ± 0,004 0,019 ± 0,006

Витирий-Н 0,037 ± 0,006 0, 037 ± 0,006

Витирий-С 0,022 ± 0,006 0,022 ± 0,006

0,037 ± 0,006 0,0397 ± 0,006

0,022 ± 0,006 0,025 ± 0,006

которые увеличивают прочностные свойства сплава. Железо также снижает твердость сплава. В КХС происходит угар основного компонента хрома, отвечающего за коррозионную стойкость.

Отдельно стоит отметить увеличение содержания углерода как в сплаве КХС, так и в НХС. Так, если в КХС он играет роль модификатора и повышает твердость, то содержание в НХС его около 0,4% просто недопустимо. Ранее установлена зависимость твердости от содержания углерода в сплаве: с увеличением содержания углерода повышается твердость материала. Увеличение углерода на 0,1% может увеличить твердость до 50 ед. по Виккерсу и негативно сказаться при дальнейшей механической обработке в зуботехнической лаборатории.

К тому же, согласно статистическим данным, содержание кислорода в зуботехнической конструкции возрастает на порядок по сравнению с полуфабрикатом. Увеличение содержания кислорода может негативно влиять на качество керамического покрытия, а на последних стадиях обжига керамики появятся пузыри. Таким образом, проведение многократных плавок приводит к нежелательному увеличению содержания кислорода.

Как известно, в усадочной раковине, являющейся дефектом отливки, повышена концентрация оксидов, нежелательных примесей, пористость. Так же содержание основных компонентов в усадочной раковине может отличаться от химического состава самой отливки, поэтому использование усадочной раковины при повторном переплаве считается недопустимым.

ЛИТЕРАТУРА

1. Лебеденко И.Ю., Каливраджиян Э.С. Ортопедическая стоматология. Учебник. М.: ГЭОТАР-Медиа; 2014.

2. Дьяконенко Е.Е. Дефекты керамики. Новое в стоматологии. 2002; 108(8): 58-69.

3. Николаев Ю.М. Внутриротовая починка цельнокерамических конструкций и сколов облицовочного покрытия металлокерамических протезов. Клиническая стоматология. 2008; 2: 56-8.

4. Дьяконенко Е.Е. Дефекты керамики, виды, причины возникновения, пути исправления. Стоматология. 2003; 3: 37-40.

5. Копейкин В.Н., Лебеденко И.Ю., Козлов В.А. Реставрация ме-таллокерамических зубных протезов во рту пациентов. Стоматология. 1996; 6: 74-8.

6. Полянская О.Г. Клинико-экспериментальное обоснование применения композиционных материалов при реставрации в полости рта облицовочного слоя металлокерамических конструкций: Дис. ... канд. мед. наук. Волгоград; 2000.

7. Sailer I., Gottnerb J., Kanelb S., Hammerle C.H. Randomized controlled clinical trial of zirconia-ceramic and metal-ceramic posterior fixed dental prostheses: a 3-year follow-up. Int. J. Prosthodont. 2009; 22(6): 553-60.

8. Pjetursson B.E., Sailer I., Zwahlen M., Hämmerle C.H. A systematic review of the survival and complication rates of all-ceramic and metal-ceramic reconstructions after an observation period of at

least 3 years. Part I: Single crowns. Clin. Oral Implants Res. 2007; 18(Suppl. 3): 73-85.

9. Полянская О.Г. Особенности разрушения и реставрация метал-локерамических конструкций в полости рта композиционными материалами. Новое в стоматологии. 1999; 8: 49-57.

10. Алтынбеков К.Д., Миргазизов М.З., Абубакиров Е.А. Исследование возможностей повторного использования литейных сплавов в ортопедической стоматологии. Российский стоматологический журнал. 2012; 6: 4-7.

11. Al-Hiyasat A.S., Darmani H. The effects of recasting on the cytotoxicity of base metal alloys. J. Prosthet. Dent. 2005; 93(2): 158-63.

12. Imirzalioglu P., Alaaddinoglu E., Yilmaz Z. Influence of recasting different types of dental alloys on gingival fibroblast cytotoxicity. J. Prosthet. Dent. 2012; 107(1): 24-33.

Поступила 06.11.14

REFERENCES

1. Lebedenko I.Yu., Kalivradzhiyan E.S. Orthopedic Dentistry: Textbook. [Ortopedicheskaya stomatologiya. Uchebnik]. Moscow: GEOTAR-Media; 2014.

2. D'yakonenko E.E. Defects of ceramics. Novoe v stomatologii. 2002; 108

3. Nikolaev Yu.M. Intraoral repair of allceramic constructions and chips cladding coatings of metal-ceramic dentures. Klinicheskaya stomatologiya. 2008; 2: 56-8.

4. D'yakonenko E.E. Defects of ceramics, types, reasons of emergence, way of correction. Stomatologiya. 2003; 3: 37-40.

5. Kopeykin V.N., Lebedenko I.Yu., Kozlov V.A. Restoration of ce-

ramic-metal dentures in a mouth of patients. Stomatologiya. 1996; 6: 74-8.

6. Polyanskaya O.G. Clinical and Experimental Justification of Composite Materials Using at Restoration of Facing Layer Ceramic-met-alDentures in Oral Cavity. [Kliniko-eksperimental'noe obosnovanie primeneniya kompozitsionnykh materialov pri restavratsii v polosti rta oblitsovochnogo sloya metallokeramicheskikh konstruktsiy]: Dis. Volgograd; 2000.

7. Sailer I., Gottnerb J., Kanelb S., Hammerle C.H. Randomized controlled clinical trial of zirconia-ceramic and metal-ceramic posterior fixed dental prostheses: a 3-year follow-up. Int. J. Prosthodont. 2009; 22(6): 553-60.

8. Pjetursson B.E., Sailer I., Zwahlen M., Hammerle C.H. A systematic review of the survival and complication rates of all-ceramic and metal-ceramic reconstructions after an observation period of at least 3 years. Part I: Single crowns. Clin. Oral Implants Res. 2007; 18(Suppl. 3): 73-85.

9. Polyanskaya O.G. Features of destruction and restoration of ceramic-metal dentures by composite materials in an oral cavity. Novoe v stomatologii. 1999; 8: 49-57.

10. Altynbekov K.D., Mirgazizov M.Z., Abubakirov E.A. Research of foundry alloys recasting in orthopedic dentistry. Rossiyskiy stomato-logicheskiy zhurnal. 2012; 6: 4-7.

11. Al-Hiyasat A.S., Darmani H. The effects of recasting on the cytotoxicity of base metal alloys. J. Prosthet. Dent. 2005; 93(2): 158-63.

12. Imirzalioglu P., Alaaddinoglu E., Yilmaz Z. Influence of recasting different types of dental alloys on gingival fibroblast cytotoxicity. J. Prosthet. Dent. 2012; 107(1): 24-33.

Received 06.11.14

© КОЛЛЕКТИВ АВТОРОВ, 2015 УДК 616.314-089.28

Арутюнов С.Д., Сакиева З.В., Муслов С.А., Деев М.С., Арутюнов Д. С.

ТЕХНИКА ИЗМЕРЕНИЯ УСАДКИ СТОМАТОЛОГИЧЕСКИХ ОТТИСКОВ

«Московский государственный медико-стоматологический университет им. А.И. Евдокимова», г. Москва

В качестве критериев усадки образцов из альгинатных оттискных материалов рассмотрены геометрические характеристики - линейные размеры оттисков и площадь осевого сечения и объем образцов. Использованы функции программы Adobe Photoshop для работы с графическими файлами. Применен метод измерения площади плоских фигур с помощью количественного подсчета пикселей определенной яркости.

Ключевые слова: альгинатные слепочные материалы; новые критерии усадки.

Для цитирования: Российский стоматологический журнал. 2015; 19(1): 11-13.

Arutyunov S.D., Sakieva Z.V., Muslov S.A., Deev M.S., Arutyunov D.S.

THE TECHNIQUE OF MEASURING THE SHRINKAGE OF DENTAL IMPRESSIONS

«A.I. Evdokimov Moscow State medical dental University», Moscow, Russia

Criteria shrinkage impressions of the alginate dental materials as geometric characteristics - the linear dimensions, area of the axial cross-section samples and volume of samples are considered. The functions Adobe Photoshop to work with graphic files are used. The method of measuring the area ofplane figures by counting pixels the brightness by the Histogram tool are applied.

Keywords: alginate dental clast materials; new criteria for shrinkage.

Citation: Rossiyskiy stomatologicheskiy zhurnal. 2015; 19(1): 11-13.

Альгинатные слепочные материалы широко применяются в ортопедической стоматологии в качестве материала для оттисков [1-10]. Основным критерием при выборе альгинат-ного материала является комплекс физико-механических и органолептических свойств этих материалов, позволяющий

Для корреспонденции: Арутюнов Сергей Дарчоевич, sd.arutyunov@mail.ru

For correspondence: Arutyunov Sergey Darchoevich, sd.arutyunov@ mail.ru

получить высокое качество оттисков [3-6, 8]. Вместе с тем хорошо известно свойство оттисков из альгинатных материалов интенсивно терять воду в зависимости от условий и времени хранения, при этом деформируясь из-за усадки. Нестабильность массы оттисков со временем явилась предметом исследований. Изменение размеров и формы оттисков в результате усадки изучали авторы [7]. Однако они дали характеристику изменений только площади оптических отображений П-образных объектов с помощью планшетного сканера SOHO и компьютерной программы.

В нашей работе мы предлагаем новые точные критерии