СПОСОБ СЕПАРАЦИИ ГАЗА МЕТАНОЛА И ПРОИЗВОДСТВА МАЛОУГЛЕРОДИСТОГО АЛКЕНА ПОЛИМЕРИЗАЦИОННОГО УРОВНЯ
METHOD OF SEPARING METHANOL GAS AND PRODUCTION OF POLYMER GRADE LOW CARBON ALKENE

Область техники
Настоящее изобретение относится к области техники рафинации легкого углеводорода, в частности к способу сепарации газа крекинга метанола и получения малоуглеродистого алкена полимеризационного уровня.
Уровень техники
Этилен и пропилен в качестве важного фундаментального сырья нефтехимической промышленности является клеймом уровня экономического развития страны. В настоящее время для установки промышленного производства этилена и пропилена в мире применяется главным образом способ парового расщепления углеводородов, таких как бензолин (naphtha), легкий газойль (light diesel oil) и т.д. От расщепления углеводородов получается газ пиролиза, представленный композицией, содержащей водород, метан, этан, этилен, пропан, пропилен, смешанные тетракарбид (С4) и пентакарбид (С5), бензин крекинга (pyrolysis gasoline) и другие. Дальнейшая сепарация и ректификация газа пиролиза считается необходимой для производства этилена и пропилена и другого промышленного сырья.
+
+
На сегодняшний день еще нет работающей индустриализированной установки сепарации газа крекинга метанола и производства малоуглеродистого алкена в стране и за рубежом. Аналогичная политехника представлена техникой криогенного разделения газа парового крекинга лигроина (naphtha) и др. Газ пиролиза, прошедший многоступенчатую компрессию, как правило, пятиступенчатую, с давлением до 3,7 МПа поступает в систему ректификации и сепарации. По порядку последовательности ректификации и сепарации углеводородов схема ректификации и сепарации разделяется на процесс сепарации (Lummus/Technip/KBR), процесс предыдущей деэтанизации (Linde) и процесс предыдущей депропанизации (S&W) и другие типичные процессы выделения этилена. По схеме последовательной сепарации Lummus новейший прогресс техники выделения этилена представляет собой усовершенствование компрессионной холодильной системы (двухкомпонентная/ трехкомпонентная холодильная система с трехступенчатым сжатием и расщеплением при среднем давлении), гидрированием каталитической ректификации (селективное гидрирование С3), преобразованием алкилена (от реакции 2-бутилена с этиленом получается пропилен). По схеме последовательной сепарации Technip применяются пятиступенчатая компрессия, пара деметанизаторов, гидрирование после С2 и С3. Ее последняя прогрессирующая техника разделения выполняется с применением технологии схватывания точек (с целью осуществления сепарации за счет минимального расхода энергии) для фузионной сепарации и системы управления по передней обратной связи (удобно управлять). По схеме последовательной сепарации KBR применяются пятиступенчатая компрессия, четырехступенчатое защелачивание на выходе, передний деметанизатор высокого давления, заднее гидрирование С2 и С3. По схеме предыдущей деэтанизации данная техника принята с предыдущим гидрированием С2, рассчитана на газ, содержащий большое количество C3. Для нее характерен метод Linde, который по эксплуатационному давлению в деметанизаторе разделяется на метод высокого давления (3,3 МПа) и метод низкого давления (1,18 МПа). По схеме предыдущей депропанизации газ пиролиза, прошедший трехступенчатое сжатие, сначала отделяется от фракций, которые легче С3 и тяжелее С4. Перед удалением алкина, как правило, проводится предыдущее гидрирование. Данный метод рассчитан на газ, содержащий большое количество C4. Последний технический прогресс у фирмы S&W представлен техникой регулирования вязкости закалочного масла и монопольной техникой холодильного агрегата HRS.
Патент КНР CN 1157280 A раскрывает энергоэкономичный метод сепарации легкого углеводорода, являющийся усовершенствованием схемы сепарации с двухколонной предыдущей деэтанизацией. Данный патент за счет усовершенствования способа теплообмена загружаемого сырья деметанизатора обеспечивает цель экономии энергии.
X
Завышенная цена сырой нефти в мире привела к дефициту ресурсов бензолина (naphtha). В последние годы быстро развиваются технология получения малоуглеродистого алкена (далее называется «МТО») путем конвертирования метанола, техника непосредственного конвертирования метанола в смешанный малоуглеродистый алкен путем каталитической реакции. Основным продуктом «МТО» является этилен и пропилен, пропорция этилена/пропилена составляет 0,8~1,5. Пропорция этилена/пропилена повышается с увеличением интенсивности реакции. Газ пиролиза «МТО» по композиции серьезно отличается от газа крекинга бензолина и углеводорода тем, что содержание пропилена и пропана в газе пиролиза «МТО» явно больше, чем в газе крекинга бензолина. Если используется обычная схема сепарации с предыдущей деэтанизацией для диссоциации газа пиролиза «МТО», высокое содержание пропилена и пропана в газе пиролиза «МТО» может привести к увеличению издержек работы пятиступенчатого сжатия. Мало того, давление после пятиступенчатого сжатия по обычной схеме сепарации с предыдущей деэтанизацией оказалось высоким. Для исключения завышенной температуры куба деэтанизатора, приводящей к полимеризованию алкадиенов, как обычно, применяется двухколонная деэтанизация при высоком и низком давлениях. Данная технология характеризуется длинной технологической цепочкой, сложными операциями и увеличением капиталовложения. К тому же, по обычной схеме сепарации с предыдущей деэтанизацией, как раскрыто в патенте КНР CN 1157280 A, принятая техника деметанизации при низком давлении требует низкой температуры холодильного агрегата по месту предыдущего дегидрирования, подходящей для газа крекинга бензолина. Но для газа пиролиза «МТО» оксинитрид (NO) и кислород и другие инородные газы в нем могут привести к нарастанию взрывоопасных веществ в части холодильного агрегата, что приводит к нарастанию факторов опасности.
Описание сущности изобретения
В связи с тем что на сегодняшний день еще нет работающей индустриализированной установки сепарации газа крекинга метанола и производства малоуглеродистого алкена полимеризационного уровня в стране и за рубежом, настоящее изобретение предпринимает попытку предоставить способ сепарации газа крекинга метанола и производства таких малоуглеродистых олефиновых продуктов полимеризационного уровня, как этилен и пропилен полимеризационного уровня.
Настоящее изобретение с учетом особенностей состава газа крекинга метанола (высокого содержания этилена, пропилена и близкой пропорциональности этилена и пропилена и т.д.) предоставило новый способ ректификации и сепарации газа, позволяет выделить малоуглеродистый алкен из газа крекинга метанола и окончательно получить этилен и пропилен полимеризационного уровня и другие продукты с применением технологии очистки сырого газа, одноколонной или многоколонной абсорбции абсорбентом С4 и его сепарации при умеренной температуре (выше -91°С) и среднем давлении (1,1~2,5 МПаГ) без холодильного агрегата.
Настоящее изобретение предоставляет способ сепарации газа крекинга метанола и производства малоуглеродистого алкена полимеризационного уровня, включая:
(1) стадию сжатия, в которой газ крекинга метанола поступает в компрессорную систему с многоступенчатым сжатием;
(2) стадию обезвреживания, в которой газ крекинга метанола, сжатый в стадии (1), очищается от примесей на системе обезвреживания, в результате получается рафинированный газ крекинга;
(3) стадию абсорбции и сепарации, в которой рафинированный газ крекинга, полученный в стадии (2), подвергается сепарации на абсорбционно-ректификационной системе, в частности сначала проходит через колонну предыдущего удаления этилена, далее подвергается абсорбции и сепарации, в результате получаются этиленовый и пропиленовый продукты полимеризационного уровня, а также фракция С4 и продукт С5.
В вышеуказанной стадии (1) давление газа крекинга метанола, прошедшего трехступенчатое или четырехступенчатое сжатие, может достичь до 1,1-2,5 МПаГ (MPaG).
2
В вышеуказанной стадии (2) система обезвреживания включает в себя один или несколькие виды компоновки выбираемых щелочно-промывной колонны, сосуда удаления алкина, деаэратора и сушильной колонны, при этом концентрация CO в газе крекинга метанола, обработанном в стадии (2), составляет менее 1 ppm и/или 1 ppm, общее содержание алкина составляет менее 5 ppm.
Рафинированный газ крекинга, полученный в стации (2), поступает поочередно в колонну предыдущего удаления этилена, абсорбер этилена, деметанизатор и дефлегматор этилена. В результате получается этиленовый продукт полимеризационного уровня и фракция С4, и/или тот же самый газ поступает поочередно в колонну предыдущего удаления этилена, деэтанизатор, депропанизатор и колонну ректификации пропилена, в результате получается пропиленовый продукт полимеризационного уровня и продукт С5.
Рафинированный газ крекинга, полученный в стации (2), сначала поступает в колонну предыдущего удаления этилена, а компоненты, находящиеся вверху колонны предыдущего удаления этилена, поступают в абсорбер этилена. Компоненты, находящиеся вверху абсорбера этилена, поступают в колонну для регенерации этилена, а компоненты, находящиеся вверху колонны для регенерации этилена, поступают в установку PSA для сбора водорода из них. Компоненты, находящиеся в зумпфе абсорбера этилена, после дальнейшей деметанизации в деметанизаторе, поступают в дефлегматор этилена, в результате из верхней части дефлегматора этилена получается этиленовый продукт полимеризационного уровня. Часть фракции С4, полученной из зумпфа дефлегматора этилена, служит в качестве продукта С4, часть, как горячее загружаемое сырье, возвращается в зумпф абсорбера этилена, а другая в качестве абсорбента поступает в верхнюю часть колонны для регенерации этилена.
В вышеуказанной стадии (3) компоненты, пришедшие из зумпфа колонны для регенерации этилена, совместно с рафинированным газом крекинга, полученным в стадии (2), поступают в колонну предыдущего удаления этилена.
В вышеизложенной стадии (3) компоненты вверху колонны предыдущего удаления этилена охлаждаются до их поступления в абсорбер этилена, а после их поступления в него их этиленовый компонент подвергается абсорбции фракцией С4.
В вышеизложенной стадии (3) после поступления компонентов вверху абсорбера этилена в колонну для регенерации этилена их этиленовый компонент подвергается абсорбции фракцией С4, охлажденной до -60°С~85°С. Фракция С4, абсорбирирующая этиленовый компонент в вышеуказанной колонне для регенерации этилена, получается от части фракции С4, полученной из зумпфа дефлегматора этилена и поступившей после охлаждения в верхнюю часть колонны для регенерации этилена.
Вышеуказанная стадия (3) включает в себя следующее: путем впуска компонентов в зумпфе колонны предыдущего удаления этилена в деэтанизатор и, соответственно, компонентов из зумпфа деэтанизатора в депропанизатор компоненты вверху депропанизатора подвергаются дальнейшей сепарации в колонне ректификации пропилена. В результате получается пропиленовый продукт полимеризационного уровня; компоненты в зумпфе депропанизатора поступают в дебутанизатор, в результате из зумпфа дебутанизатора получается продукт С5.
В вышеизложенной стадии (3) этановый продукт получается путем охлаждения и сбора веществ, находящихся вверху деэтанизатора, после поступления компонентов из зумпфа колонны предыдущего удаления этилена в деэтанизатор.
В вышеизложенной стадии (3) из зумпфа колонны ректификации пропилена получается пропановый продукт.
В вышеизложенной стадии (3) после поступления компонентов в зумпфе депропанизатора в дебутанизатор охлажденная фракция С4 из верхней части дебутанизатора в качестве абсорбента поступает в абсорбер этилена.
По способу сепарации газа крекинга метанола и производства малоуглеродистого алкена полимеризационного уровня объемное содержание этилена в полученном этиленовом продукте полимеризационного уровня составляет более 99,95% и/или объемное содержание пропилена в полученном пропиленовом продукте полимеризационного уровня составляет более 99,5%.
На основании схемы предыдущего удаления этилена, принятой согласно настоящему изобретению, растворитель С4 служит в качестве абсорбента с целью абсорбции выделенного этиленового компонента. Таким образом, достигнута цель выделения этилена и пропилена полимеризационного уровня при сравнительно низком давлении, смягчения условий и безопасности выполнения операций. Настоящее изобретение предусматривает применение умеренной температуры (выше -91°С) без холодильного агрегата, что сделает технологию производства более безопасной и позволяет исключить накопление опасных примесей. При этом сепарация при среднем давлении (1,1~2,5 МПаГ) позволяет сэкономить инвестицию в оборудование и уменьшить число секций компрессора. Тем более в связи с применением технологии предыдущего удаления этилена окончательная рафинировка этилена является сепарацией абсорбента С4, поэтому легче его сепарировать и уменьшить рассеяние энергии.
Другие особенности и достоинства настоящего изобретения описываются при деталировке изобретения. Для технического персонала в настоящей области будет легко понимать настоящее изобретение путем чтения описания настоящего изобретения, заявления о праве и приложенных схем, или осуществлять настоящее изобретение путем описания настоящего изобретения, заявления о праве и приложенных схем. Не детально изложенные настоящим изобретением части, такие как технологические процессы компрессии сырого газа, защелачивания, деаэрации, осушки, фракционирования, являются известными техниками в данной области техники.
Способ настоящего изобретения конкретно описывается в сочетании с приложенными схемами и конкретными примерами его осуществления, но все конкретные параметры и технологические условия, приведенные в приложенных схемах и примерах, используются только для наглядного описания настоящего изобретения и не являются ограничениями настоящего изобретения.
Описание чертежей
Чертежи (схемы), приложенные к настоящей заявке, используются для понимания настоящего изобретения и составляют одну из частей настоящего изобретения, включая в себя:
Фиг.1 - Технологическая схема процесса настоящего изобретения;
Фиг.2 - Блок-схема системы обезвреживания для примера осуществления настоящего изобретения;
Фиг.3 - Блок-схема абсорбционно-ректификационной системы для примера осуществления настоящего изобретения;
Фиг.4 - Схема технологии производства для примера осуществления настоящего изобретения.
Осуществление изобретения
Настоящее изобретение является новой политехникой, разработанной специально для сепарации газа крекинга метанола. Техническое решение выполняется, как показано на Фиг.1: Газ крекинга метанола служит в качестве сырья, проходит через компрессорную систему, систему обезвреживания и системы абсорбции и сепарации, в результате из газа пиролиза рафинируются этилен и пропилен полимеризационного уровня.
Ниже приводятся конкретные стадии процесса:
(1) Стадия сжатия. Газ крекинга метанола поступает в компрессорную систему, давление которого после трех-четырехступенчатого сжатия достигает до 1,1~2,5 МПаГ, поступает в систему обезвреживания. Для данной компрессорной системы допускается применять общепринятую многоступенчатую компрессорную систему, обычно применяемую в данной области, но достаточно достигать до конечного давления 1,1~2,5 МПаГ, не требуется большее давление.
2
(2) Стадия обезвреживания. Сжатый газ крекинга метанола поступает в систему обезвреживания для очистки от примесей, в частности может сначала поступать в щелочно-промывную колонну, где при помощи водного раствора NaOH (при необходимости дополнительная промывка аминами в зависимости от состояния сырья) очищается от СО и кислотных веществ, потом поочередно проходит через сосуд удаления алкина, деаэратор и сушильную колонну для удавления алкина, кислорода, воды и примесей. Рафинированный газ пиролиза поступает в абсорбционно-ректификационную систему (см. Фиг.2).
(3) Стадия абсорбции и сепарации. Рафинированный газ пиролиза поступает в абсорбционно-ректификационную систему, где проводится сепарация. Сначала рафинированный газ крекинга метанола поступает в колонну предыдущего удаления этилена, где газ крекинга разделен на этилен вверху колонны и вещества в зумпфе колонны, которые поступают соответственно в абсорбер этилена и деэтанизатор. Сухой газ вверху абсорбера этилена поступает в колонну для регенерации этилена. После дальнейшей абсорбции этиленового компонента газа метан и водород, находящиеся в вверху этой колонны, поступают в установку PSA для сбора водорода, а вещества в зумпфе колонны возвращаются в колонну предыдущего удаления этилена. Вещества в зумпфе абсорбера этилена поступают в деметанизатор, после дальнейшей деметанизации этиленовый продукт полимеризационного уровня получается при помощи дефлегматора этилена. Часть фракции С4, находящейся в зумпфе дефлегматора этилена, в качестве горячего загружаемого сырья возвращается в зумпф абсорбера этилена, часть поступает в верхнюю часть колонны для регенерации этилена, а остальная осталась продуктом С4. Вещества вверху деэтанизатора служат в качестве этанового продукта. Фракция в зумпфе деэтанизатора поступает в депропанизатор, компоненты вверху депропанизатора поступают в колонну ректификации пропилена, где далее выделяется пропиленовый продукт полимеризационного уровня. В зумпфе колонны ректификации пропилена выделяется пропановый попутчик. Фракция в зумпфе депропанизатора поступает в дебутанизатор, фракция С4 из верхней части дебутанизатора в качестве абсорбента поступает в абсорбер этилена, в зумпфе которого выделяется продукт С5 (см. Фиг.3).
2
1
2
2
3
3
=
0
=
+
На фиг.4 показана схема технологии производства для примера осуществления настоящего изобретения. На рисунке принята компрессорная система с трехступенчатым сжатием, которая после сжатия газа крекинга метанола до давления 1,1~2,5 МПаГ впускает его в систему обезвреживания. После очистки от примесей соответственно в щелочно-промывной колонке 1, сосуде удаления алкина 2, деаэраторе 3 и сушильной колонне 4 концентрация СО в рафинированном газе крекинга метанола составляет менее 1 ppm, общее содержание алкина составляет менее 5 ppm. Далее. Рафинированный газ крекинга поступает в абсорбционно-ректификационную систему для сепарирования, рафинированный газ крекинга метанола совместно с компонентами C1, C2 и С4, исходящими из зумпфа колонны для регенерации этилена 5, поступают в колонну предыдущего удаления этилена 7, вверху колонны находятся этилен и легкие компоненты, а вещества в зумпфе колонны поступают в деэтанизатор 10. Легкие компоненты вверху колонны предыдущего удаления этилена 7 после охлаждения поступают абсорбер этилена 6, где фракция С4 абсорбирует из них этиленовый компоненты. Сухой газ вверху абсорбера этилена 6 поступает в колонну для регенерации этилена 5, где охлажденная до -60°С~-85°С фракция С4 абсорбирует из него этиленовый компонент. Метан (C) и водород, находящиеся в вверху колонны для регенерации этилена 5, поступают в установку PSA для сбора водорода, а вещества в зумпфе колонны для регенерации этилена 5 возвращаются в колонну предыдущего удаления этилена 7 для ее питания. Жидкая фаза в зумпфе абсорбера этилена 6 поступает в деметанизатор 8 для дальнейшей деметанизации, затем при помощи дефлегматора этилена 9 выделяется этиленовый продукт полимеризационного уровня (С ). Часть фракции С4, находящейся в зумпфе дефлегматора этилена 9, в качестве горячего загружаемого сырья возвращается в зумпф абсорбера этилена 6, часть после охлаждения в качестве абсорбента поступает в верхнюю часть колонны для регенерации этилена 5, а остальная осталась тетракарбидным (С4) продуктом. Вещества вверху деэтанизатора 10, рекуперированные и охлажденные, служат в качестве этанового продукта (С ). Фракция в зумпфе деэтанизатора 10 поступает в депропанизатор 11, компоненты С3 вверху депропанизатора 11 поступают в колонну ректификации пропилена 12, где далее выделяется пропиленовый продукт полимеризационного уровня (С ). В зумпфе колонны ректификации пропилена 12 выделяется пропановый попутчик (С). Фракция в зумпфе депропанизатора 11 поступает в дебутанизатор 13, а фракция С4 вверху дебутанизатора 13, охлажденная в качестве абсорбента, поступает в верхнюю часть абсорбера этилена 6, при этом в зумпфе колонны выделяется продукт С5 (C5).
Основные условия технологических операций
Компрессорная система;
Давление на выходе компрессора: 1,1~2,5 MPaG (МПаГ);
Система обезвреживания;
2
Концентрация CO после промывки щелочной водой: ≤1 ppm;
Общее содержание алкина: ≤5 ppm;
Абсорбционно-ректификационная система;
Этилен полимеризационного уровня: содержание этилена: ≥99,95% (v);
Пропилен полимеризационного уровня: содержание пропилена: ≥99,5% (v).
Пример осуществления изобретения
2
Газ крекинга метанола, давление которого после трех-четырехступенчатого сжатия достигает до 1,1~2,5 МПаГ (MPaG), поступает в систему обезвреживания. Сжатый газ крекинга метанола поступает в щелочно-промывную колонну, где при помощи водного раствора NaOH (при необходимости дополнительная промывка аминами в зависимости от состояния сырья) очищается от СО и кислотных веществ, потом поочередно проходит через сосуд удаления алкина, деаэратор и сушильную колонну для удавления алкина, кислорода, воды и примесей. Рафинированный газ пиролиза поступает в абсорбционно-ректификационную систему.
Рафинированный газ пиролиза, сконденсированный и охлажденный пропиленовым хладагентом в охладителе газа крекинга, поступает в колонну предыдущего удаления этилена. Для колонны предыдущего удаления этилена применяется горячая вода в качестве теплопитателя рибойлера, а газ вверху колонны конденсируется с применением этиленового хладагента с температурой -60~-40°С. Вверху колонны находятся этилен и другие легкие компоненты, которые перекачаются насосом в абсорбер этилена. В зумпфе колонны находятся этан и другие тяжелые компоненты, которые перекачаются насосом в деэтанизатор.
Вещества, поступающие из верхней части колонны предыдущего удаления этилена, входят в абсорбер этилена. Для абсорбера этилена применяется С4 в качестве флегмы. Флегмовый С4 исходит из С4, находящегося вверху колонны дебутанизации, охлаждается пропиленовым хладагентом. Флегмовый С4 адсорбирует этилен, который содержится в метановом отходящем газе, при этом часть карбюрированного С4 вмешивается в метановый отходящий газ. Метановый отходящий газ направляется в колонну для регенерации этилена. Вещества, находящиеся в зумпфе колонны, перекачиваются насосом в колонну деметанизации.
Вещества, поступающие из верхней части абсорбера этилена, входят в зумпф колонны для регенерации этилена. Для колонны для регенерации этилена применяется С4 в качестве абсорбента. Абсорбент С4 исходит из С4, находящегося в зумпфе дефлегматора этилена. При этом С4 охлаждается веществами рибойлера деметанизатора и этиленовым хладагентом. Метановый газ вверху колонны после сбора и охлаждения подогревателем метанового газа поступает в PSA систему производства водорода. Вещества, находящиеся в зумпфе колонны, перекачиваются насосом в систему удаления этилена, после смешения с газом пиролиза поступают в колонну предыдущего удаления этилена.
Вещества, поступающие из зумпфа абсорбера этилена, входят в колонну деметанизации. Для деметанизатора применяется С4 в зумпфе дефлегматора этилена в качестве теплопитателя рибойлера, а газ вверху колонны конденсируется с применением хладагента с температурой -80~-50°С. Вещества в верхней части колонны возвращаются в среднюю часть абсорбера этилена. В зумпфе колонны находятся этилен и компоненты С4, направляющиеся в дефлегматор этилена для производства этилена полимеризационного уровня.
Вещества, исходящие из зумпфа колонны предыдущего удаления этилена, поступают в деэтанизатор, где выделяются этан, С3 и другие тяжелые компоненты. Для остальных компонентов порядок последовательности их выделения и условия выполнения операций аналогичен методу сепарации парового пиролиза углеводородов, таких как бензолин, в подробностях больше не излагается. Технологические параметры для примера 1 осуществления настоящего изобретения приведены в таблице 1.
Таблица 1
Технологические параметры
Значение параметра
Давление газа пиролиза (MPaG)
1,1
Давление в колонне предыдущего удаления этилена (MPaG)
0,97
Темп. вверху колонны предыдущего удаления этилена (°С)
-53
Темп. в зумпфе колонны предыдущего удаления этилена (°С)
34
Давление в абсорбере этилена (MPaG)
0,89
Темп. вверху абсорбера этилена (°С)
-19
Темп. в зумпфе абсорбера этилена (°С)
-49
Давление в колонне для регенерации этилена (MPaG)
0,75
Темп. вверху колонны для регенерации этилена (°С)
-68
Темп. в зумпфе колонны для регенерации этилена (°С)
-34
Давление в деметанизаторе (MPaG)
1,3
Темп. вверху деметанизатора (°С)
-65
Темп. в зумпфе деметанизатора (°С)
-27
Давление в дефлегматоре этилена (MPaG)
2,56
Темп. вверху дефлегматора этилена (°С)
-18
Темп. в зумпфе дефлегматора этилена (°С)
128
Содержание этилена в этиленовом продукте полимеризационного уровня, полученного при данных технологических параметрах, составляет до 99,95%, а содержание пропилена в пропиленовом продукте полимеризационного уровня составляет до 99,5%.
Технологические параметры для другого примера осуществления настоящего изобретения приведены в таблице 2.
Таблица 2
Технологические параметры
Значение параметра
Давление газа пиролиза (MPaG)
2,5
Давление в колонне предыдущего удаления этилена (MPaG)
2,37
Темп. вверху колонны предыдущего удаления этилена (°С)
-26
Темп. в зумпфе колонны предыдущего удаления этилена (°С)
70
Давление в абсорбере этилена (MPaG)
2,29
Темп. вверху абсорбера этилена (°С)
-15
Темп. в зумпфе абсорбера этилена (°С)
-27
Давление в колонне для регенерации этилена (MPaG)
1,95
Темп. вверху колонны для регенерации этилена (°С)
-61
Темп. в зумпфе колонны для регенерации этилена (°С)
-47
Давление в деметанизаторе (MPaG)
2,7
Темп. вверху деметанизатора (°С)
-74
Темп. в зумпфе деметанизатора (°С)
-1
Давление в дефлегматоре этилена (MPaG)
2,56
Темп. вверху дефлегматора этилена (°С)
-18
Темп. в зумпфе дефлегматора этилена (°С)
127
Содержание этилена в этиленовом продукте полимеризационного уровня, полученного при данных технологических параметрах, составляет до 99,95%, а содержание пропилена в пропиленовом продукте полимеризационного уровня составляет до 99,5%.