ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОГО УСТРОЙСТВА ДЛЯ ОБРАБОТКИ СОРНОЙ РАСТИТЕЛЬНОСТИ В МЕЖДУРЯДЬЯХ ВИНОГРАДНЫХ НАСАЖДЕНИЙ

УДК631.348.45

ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОГО УСТРОЙСТВА ДЛЯ ОБРАБОТКИ СОРНОЙ РАСТИТЕЛЬНОСТИ В МЕЖДУРЯДЬЯХ ВИНОГРАДНЫХ НАСАЖДЕНИЙ

Османов Э.Ш., ассистент Академия биоресурсов и природопользования ФГАОУ ВО «Крымский федеральный университет имени В.И. Вернадского»

Борьба с сорной растительностью одна из острых проблем в процессе ухода за виноградниковыми насаждениями. В статье отображены недостатки существующих опрыскивателей для борьбы с сорной растительностью, а также представлены результаты теоретических и экспериментальных исследований по обоснованию воздухораспределительной системы опрыскивателя.

Ключевые слова: опрыскиватель, виноград, сорное растение, капли, гербицид, качество.

SUBSTANTIATION OF THE PARAMETERS OF THE AIR DISTRIBUTION DEVICE FOR THE PROCESSING OF WEED VEGETATION IN THE BETWEEN GRAPES

Osmanov E. S., assistant, Academy of Life and Environmental Sciences FSAEI HE «V. I. Vernadsky Crimean Federal University.

Weed control is one of the acute problems in the process of caring for vineyards. The article displays the shortcomings of existing sprayers for weed control, and also presents the results of theoretical and experimental studies on the justification of the air distribution system of the sprayer.

Key words: sprayer, grapes, weed plant, drops, herbicide, quality.

Введение. Виноград является многолетней культурой, которая может расти десятки лет на одном и том же месте. При недостаточном уходе за культурой часто наблюдается высокая засоренность различными сорными растениями. Исследования многих авторов, показывают, что на виноградниках встречается большинство видов, известных в полеводстве сорных растений.

Сорная растительность составляет конкуренцию виноградному растению, что препятствует получению высоких урожаев. На молодых виноградниках сорняки в течение одного вегетационного периода могут развивать до 350-500 ц/ га зеленой массы. При этом они потребляют 3800-3900 т воды, до 117кг азота, 35 кг фосфора и 180 кг калия [1].

Из этого следует, что правильно организованная система защиты урожая является важным резервом повышения продуктивности винограда.

117

Основным методом борьбы с сорняками в садах по-прежнему остается механический способ. Однако постоянный рост цен на горючее становится причиной сокращения количества механических обработок: вместо рекомендуемых 5-6 культиваций, хозяйства проводят только 2 - 3. В результате сады и виноградники зарастают сорняками. Поэтому в хозяйствах для обработки приствольных кругов и междурядий используют химический способ.

От состояния и эксплуатации технических средств и качества выполнения технологического процесса зависит эффективность применения пестицидов. В сельскохозяйственной отрасли широкое применение находят различные средства механизации, однако при проведении химических обработок все еще остро стоят вопросы неравномерного распределения пестицида по поверхности объекта, испарения и сноса капель ветром. Нарушение сроков проведения технологических операций химической зашиты, сказывается на их эффективности и величине получаемыхурожаев культур [2].

Сложившаяся ситуация требует поиска новых тех^нических средств и технологий для химической защиты растений, так как используемые в хозяйствах машины имеют ряд недостатков (рис. 1).

Н! 1ЕР

II

ПМ к| Мм. I.

иьиннилПиМ

А ни "т 1 •  Жшч

I ч*л1ИиИ1Йл£4 ИМ 11

>3|Ц.УПП I

ьт~пт

Рисунок 1. Поведение капель различного размера при обычном опрыскивании

Принудительная доставка капель рабочих растворов пестицидов к объекту обработки воздушным потоком, который обеспечит объемную обработку растений, т.е. обработку всех ярусов - верхнего, среднего, нижнего, наружной (адаксиальной) и внутренней (абаксиальной) поверхности листьев, стеблей является наиболее приемлемым направлением.

Материалы и методы исследований. На базе Академии биоресурсов и природопользования ФГАОУ ВО «КФУ имени В.И. Вернадского» совместно с НПСП «Наука» была изготовлена установка, для проведения лабораторно-по-левых исследований (рис. 2).

118

А-А

а)

Рисунок 2. Лабораторно-полевая экспериментальная установка опрыскивателя навесного гербицидного виноградникового: а) общий вид, б) схематическое изображение рукава

Опрыскиватель снабжен воздухораспределительной системой, включающей вентилятор 1 (рис. 2 б), воздухораспределительный рукав 3 (воздуховод) с проделанными в нижней части выпускными отверстиями 2 или щелевым соплом. Вентилятор направляет воздух в воздухораспределительные рукава. Через выходные отверстия воздушный поток подается в зону действия распылителя рабочей жидкости. За счет завихрений, создаваемых воздушным потоком, капли проникают вглубь растений, что позволит не только препятствовать снесению препарата в ветреную погоду, но и раздвигать густые насаждения растений, и таким образом обработает труднодоступную для обычных опрыскивателей внутреннюю (абаксиальную) поверхности листьев, стеблей.

Результаты и обсуждение. Воздухораспределительная система опрыскивателя важный конструктивный элемент, который будет влиять на качество выполнения технологической операции. Выделяют два вида воздухораспределительных систем: с равномерной и неравномерной раздачей воздуха.

Основное требование, предъявляемое к воздухораспределительной системе опрыскивателей, заключается в равномерном распределении воздуха по длине воздухораспределительного рукава и создании равномерного скоростного поля. Поэтому выполним анализ систем только равномерной раздачи воздуха.

В таких воздухораспределительных системах равномерное распределение воздуха достигается путем устройства ряда отверстий или непрерывной щели вдоль всего воздухораспределительного рукава. При этом воздухораспределительные рукава бывают трех типов:

- переменного (конусного) сечения с шириной щели изме^няющейся или постоянной по длине;

- постоянного сечения со щелью постоянной или переменной ширины по длине;

119

- постоянного или переменного сечений с отверстиями различной площади по длине рукава [3].

При работе опрыскивателя необходимо создать равномерное скоростное поле воздушного потока, следовательно, по всей длине воздухораспределительного рукава скорость и направление воздушных струй должны быть одинаковыми. При выполнении ряда отверстий одинакового диаметра в воздухораспределительных рукавах постоянного сечения не удается обеспечить равномерное распределение воздуха. Объяснить это можно неодинаковым статическим давлением по их длине. Кроме того, благодаря влиянию сравнительно больших скоростей потока на начальном участке воздухораспределительного рукава воздух из первых отверстий вытекает под небольшим углом к оси рукава, настилаясь на последний, и только по мере приближения к концу воздуховода принимает нормальное положение (рис 3), обусловливая так называемое «явление настильности» [3,4].

Угол фV образуемый вектором абсолютной скорости с продольной осью воздухораспределительного рукава, определяется соотношением динамического и статического давлений в рассматриваемом сечении и в общем случае является переменным по длине рукава. Направление скорости определяется как равнодействующая, построенная на двух векторах скоростей, соответствующих динамическому и статическому давлениям. Скорость ух равна скорости потока внутри воздухораспределительного рукава, скорость V. вызывается статическим давлением внутри рукава (рис. 3).

Чтобы скорости истечения из равных по площади отверстий были одинаковыми, статическое давление воздуха внутри воздухораспределительного рукава должно быть одинаковым в поперечных сечениях, проходящих через каждое отверстие. В этом случае потери давления должны компенсироваться изменением динамического давления. Статическое давление остается постоянным. Такой рукав (постоянного статического давления) должен иметь по длине переменное сечение (коническийвоздухораспределительныйрукав) [3].

Рисунок 3. Схема истечения воздуха из первых а) и последних б) от вентилятора отверстий

120

В дальнейшем будем рассматривать конический воздухораспределительный рукав как наиболее соответствующий требованиям равномерной раздачи воздуха необходимой для обеспечения эффективной работы объемного опрыскивателя [5].

Обеспечить одинаковое направление истечения воздуха по всей длине воздухораспределительного рукава можно установкой насадок, которые позволят увеличить пропускную способность отверстия. На рисунке 4 показаны основные типы насадок [6, 7].

В сечении 1-1 (рис. 4) происходит небольшое сжатие струи во всех типах насадок, кроме коноидального, имеющего форму, близкую к форме струи, затем струя полностью заполняет сечение насадка.

2 3

Рисунок 4. Типы насадок: 1 - внутренний цилиндрический, 2 - внешний цилиндрический, 3 - конический расходящийся, 4 - конический сходящийся, 5 - коноидальный

При истечении в атмосферу вследствие сжатия струи образуется кольцевое пространство, не заполненное воздухом, в котором давление меньше атмосферного (вакуум). При этом разрежение действует всасывающим образом: действующий напор увеличивается вследствие вакуума, а коэффициент рас^хода насадка ц, отнесенный к входному отверстию, возрастает. Например, для внешнего цилиндрического насадка коэффициент расхода равен 0,82 по сравнению с коэффициентом расхода при истечении из круглого отверстия в тонкой стенке 0,62, то есть пропускная способность увеличивается в 1,3 раза при одинаковом диаметре выпускных отверстий [7]. В таблице 1 приведены коэффициенты истечения различных типов насадок [6, 7].Анализируя вышеизложенное, можно сделать вывод, что для обеспечения условий равномерной раздачи воздуха необходимы воздухораспределительные рукава конической формы, снабженные насадками коноидальной формы.

При проектировании воздухораспределительной системы важным моментом является аэродинамический расчет, заключающийся в выявлении основных характеристик элементов воздухораспределительной системы при перемещении

121

Таблица 1. Значения коэффициентов истечения

Тип насадки Коэффициент

скорости £ сжатия струи е расхода /л

Наружный цилиндрический 0,82 1,0 0,82

Внутренний цилиндрический 0,71 1,0 0,71

Конический сходящийся 0,963 0,982 0,946

Конический расходящийся 0,45 1,0 0,45

Коноидальный 0,98 1,0 0,98

через нее воздуха. Расчет сводится к определению диаметров воздухораспределительных рукавов и потерь давления при протекании заданных объемов воздуха по их длине и при истечении из насадок.

Существуют четыре метода аэродинамического расчета воздухораспределительных рукавов:

1)по удельным потерям на трение:

2) приведенному коэффициенту местного сопротивления;

3) методу приведения местных сопротивлений к линейным;

4) методу эквивалентных отверстий.

Метод приведения местных сопротивлений к линейным и расчет по приведенному коэффициенту местного сопротивления применяются для паропроводов высокого давления и сжатого воздуха.

Метод эквивалентных отверстий применяется для расчета воздухораспределительных рукавов прямоугольного сечения.

Наиболее приемлем для расчета воздухораспределительных рукавов круглого сечения, предназначенных для перемещения атмосферного воздуха, метод удельных потерь на трение.

Равномерная раздача в воздухораспределительных рукавах переменного сечения обеспечивается постоянством статического дав~ления. При этом для сохранения статического давления постоянным по длине рукавов нужно, чтобы гидравлические потери на трение в них компенсировались соответствующим падением динамического давления, что обеспечивается пропорциональным снижением скорости движения воздуха и изменением сечения рукавов. Необходимое динамическое давление Рдин для воздухораспределительного рукава определяют по формуле [4]:

где V нач - скорость внутри воздухораспределительного рукава в начальном сечении, м/сек;

ре - плотность воздуха, кг-м-3.

Статическое давление^ одинаковое по всей длине воздухораспредели-

122

тельного рукава определяется по формуле:

н _ У^-.'У*

где V -средняя скорость выхода воздуха из насадок, м/сек;

£ - коэффициент местного сопротивления при входе и выходе воздуха из насадок (можно принять £ =1,5; 0,5 - на сжатие потока при входе в насадку, 1,0-на выход) [4].

Начальный диаметр воздухораспределительного рукава определяется по формуле:

ь = !

где Qв - общее количество воздуха, подаваемого в воздухораспределительный рукав, м3-ч.

Воздухораспределительный рукав разбивается на п участков. Для каждого участка определяются:

1) потери динамического давления на трение [8]:

где - - коэффициент потерь на трение по длине воздухораспределительного рукава [8];

I - длина рассматриваемого участка, м;

Бе. - диаметр воздухораспределительного рукава на /-м участке, м;

Ууч. - скорость воздуха внутри воздухораспределительного рукава на /-м участке, м/сек.

2) скорость воздушного потока в воздухораспределительном рукаве на /-м участке [3]:

г г _

3) диаметр воздухораспределительного рукава на / -м участке:

0 ^

где Q - количество воздуха, подаваемого в /-й участок воздухораспределительного рукава, м3-с.

Зная скорости в начале V нач и в конце V кон воздухораспределительного рукава, найдем разницу динамических давлений ДР^'.

_

~ 2

Средние удельные потери давления на одном метре длины воздухораспределительного рукава определяются по формуле:

123

О _ +

~ г

где ¡р - длина воздухораспределительного рукава, м.

Если потерн давления на трение уд ¡р превышают разницу динамических давлений ДРдин то расчет воздухораспределительного рукава выполнен правильно:

£ Яп^ =

Полное давление воздухораспределительного рукава определяется как сумма статического и динамического давлений в начальном сечении воздухораспределительного рукава:

Р = Ъм + Ът

К основным конструктивным параметрам воздухораспределительных рукавов относятся: длина, начальный и конечный диаметры, диаметр и длина выпускных насадок, их количество и шаг расстановки.

Длина воздухораспределительных рукавов определяется длиной гидравлической штанги. Ширина захвата опрыскивателей обусловлена существующей системой машин для возделывания многолетних насаждений и составляет до 3 м.

Определение начального и конечного диаметров воздухораспределительных рукавов связано с установлением скоростей внутри них и расходом воздуха.

Известно, что скорость истечения воздуха из насадок не может быть меньше скорости в самих рукавах [3].

Ранее нами показано, что равномерность распределения и направление воздушных струй, вытекающих из насадок, обусловливаются соотношением статического и динамического давлений в сечениях рукавов. Статическое давление будет тем больше, чем меньше отношение суммарной плошали насадок А'Л' к площади рукавов и начальном сечении - 5"

Когда отношение ~(0,30...0,35), то есть когда скорости истечения примерно в три раза бол ьши' с корости воздуха внутри рукава, получается равномерное распределение воздуха [3]. Отсюда примем условие, что

где

= 3УЛН =

Рациональный диаметр выпускных насадок <Лн может быть обоснован по результатам предварительного расчета параметров всей воздухораспределительной системы и взаимоувязки их с гидравлической системой.

Количество выпускных насадок в воздухораспределительном рукаве определяется по формуле:

и. - -Л-

Длина выпускных насадок определяется исходя из условия формирования устойчивого истечения воздуха [7]:

т

Определим межосевое расстояние между выпускными насадками воздухораспределительных рукавов (шаг расстановки). Согласно теории свободной струи Абрамовича, на начальном участке воздушной струи сохраняется скорость, равная скорости истечения воздуха.

Исходя из этого, целесообразно принять условие:

А^О^Э^

Тогда, с учетом формулы:,, =.—межосевое расстояние Ъ определяется

г*

из условия:

Общее количество воздуха Qp подаваемое в воздухораспределительный рукав, определяется по формуле:

где Q'- расход воздуха через выпускные насадки, м3/ч;

0,1 - 10%-й запас расхода воздуха, необходимый для обеспечения полного наполнения воздухораспределительного рукава (на возможные дополнительные потери или подсос воздуха).

Зная общее количество подаваемого воздуха Ор используя формулы (3), (17) и приняв |, — т определим начальный диаметр воздухораспределтель-ных рукавов: _

А,™ = ъ/3,3-л^п.

Конечный диаметр воздухораспределительных рукавов О можно определить только после проведения аэродинамического расчета.

Обосновав основные конструктивные параметры воздухораспределительных рукавов и определив необходимый расход воздуха, необходимо выбрать вентилятор и рассчитать потребную мощность на его привод.

Обоснование диаметра выпускных насадок воздушного рукава проводилось графоаналитическим методом. Принимая различные значения диаметров насадок, по ранее полученным формулам рассчитали основные параметры, результаты которых представлены в таблице 2.

Был построен график (рис. 5) изменения высоты расположения распылителей в зависимости от диаметра выпускных насадок воздушных рукавов.

Как уже было отмечено ранее, щелевые распылители должны располагаться на высоте около 0,35 м, а вихревые - на высоте 0,5 м над обрабатываемым объектом. С учетом этих ограничений была получена зона, позволяющая выбрать рациональный диаметр выпускных насадок воздушных рукавов.

II

им

Рисунок 5. График изменения высоты расположения распылителей над обрабатываемым объектом в зависимости от диаметра выпускных насадок: 1 - щелевые распылители; 2 - рекомендуемая высота установки щелевых распылителей; 3 - вихревые распылители: 4 - рекомендуемая высота установки вихревых распылителей

Таблица 2. Конструктивные и кинематические параметры воздухораспределительной системы

Определяемый параметр Диаметр выпускных насадок, мм

20 25 30 35

Межосевое расстояние между выпускными насадками Ър мм 20 35 50 65

Длина насадки ¡н, мм 43 49 55 61

Количество выпускных насадок пн шт. 3 3 3 3

Расстояние Ър мм 50 50 50 50

Расстояние Ъ2 (при работе со щелевыми распылителями), ММ 150 150 150 150

Расстояние Ъ2 (при работе с вихревыми распылителями), мм 120 120 120 120

Начальный диаметр рукавов Овнач, мм 140 160 180 200

126

Продолжение таблицы 1

Начальная координата хнт (при работе со щелевыми распыли-телями), мм 4 16 25 36

Координата г (при работе со щелевыми распылителями), мм -110 -92 -85 -55

Начальная координата хнач (при работе с вихревыми распылителями), мм 142 150 161 172

Координата г (при работе с вихревыми распылителями), мм -36 -16 -6 15

Расстояние (при работе со щелевыми распылителями), мм 205 236 277 329

Расстояние (при работе с вихревыми распылителями), мм 481 518 277 619

Начальная высота установки рукава Нянт (при работе со щелевыми распылителями), мм 181 220 254 317

Начальная высота установки рукава Ненш (при работе с вихревыми распылителями), мм 421 453 494 548

Высота установки распылителей Н (щелевых), мм 293 309 326 350

Высота установки распылителей Н (вихревых), мм 455 470 488 512

Правильно спроектированный воздухораспределительный рукав должен обеспечить одинаковые скорости истечения воздуха из всех выпускных отверстии. Вместе с тем, согласно проведенным теоретическим исследованиям, в первых от вентилятора отверстиях, как правило, наблюдается явление настильности. Воздух вытекает не перпендикулярно оси воздухораспределительного рукава, а под некоторым углом, вследствие этого скорость воздуха в этих отверстиях меньше необходимой. Для создания условий равномерного исте-че^ния воздушного потока по всей длине воздухораспределительного рукава необходимо использовать насадки. Для подтверждения данного заключения были проведены опыты по определению скорости и направления истечения воздушного потока из насадок и отверстий.

На рисунке 6 представлены экспериментальные зависимости, позволяющие сравнить изменение скорости воздушного потока по мере удаления от выходной плоскости насадок (1) и отверстий (2).

На графике на начальных участках скорость истечения воздуха остается практически неизменной. Расстояния Н, на которых сохраняется это постоянство, соответствуют рассчитанным нами ранее расстояниям Н1 для отверстий и насадок. Эти расстояния определяют зону слияния воздушных струй и зону вхождения воздушно-капельного потока в воздушный поток. Скорость воздушного потока в этой зоне должна соответствовать скорости истечения из воз-

127

1С

5

О

О 4.1 V е,4 0.5

н«

Рисунок 6. Графики изменения скорости воздушного потока при истечении из насадок (1) и отверстий (2) по мере удаления от выходных отверстий.

духораспределительного рукава. Анализируя полученные данные, следует также отметить, что при истечении из насадок скорость воздушного потока затухает значительно быстрее, чем при истечении из отверстий.

Вместе с тем при определении скоростей воздушного потока у выходной плоскости отверстии (Таблица 3) было обнаружено, что скорости воздуха в начальной и средней частях воздухораспределительного рукава отличаются от значений скоростей в конечной части рукава. Следовательно, условие равномерности воздушного потока нарушается.

Объяснение этому было найдено после визуального наблюдения за направлением истечения воздушного потока из отверстий. По всей длине воздухораспределительного рукава в случае с простыми отверстиями для обоих вариантов наблюдалось отклонение направления воздушных струй от нормального (90° к оси воздухораспределительного рукава), что указывало на наличие явления настильности. На начальном участке (вблизи вентилятора) отклонение направления движения воздуха от нормального имело наиболее выраженный характер.

В средней части воздухораспределительного рукава картина истечения воздуха имела практически идентичный характер. В случае с насадками явление настильности не наблюдалось, воздух из всех насадок вытекал перпендикулярно оси воздухораспределительного рукава, при этом скорость истечения практически не менялась по всей длине рукава.

128

Таблица 3. Экспериментальные значения скоростей воздушного потока у выходной плоскости отверстий и насадок воздухораспределительного рукава

№ отверстия (нумерация от вентилятора) Скорости воздушного потока V выходной плоскости отверстий, м/с

Насадка Без насадки

1 2 3 1 2 3

1 29,94 29,95 29,9 30,1 30,2 29,9

2 29,78 29,78 29,76 29,94 29,97 29,86

3 29,69 29,75 29,77 29,85 29,86 29,87

Среднее, vecp 29,9 29,83 29,81 29,96 30,01 29,87

Вывод. Таким образом, экспериментальные исследования подтвердили правильность теоретических исследовании о необходимости использования насадок в воздухораспределительном рукаве. Диаметр выпускных насадок при работе со щелевыми распылителями должен составлять 30 мм, а при работе с вихревыми - 26 мм. С конструктивной точки зрения диаметр насадок должен быть постоянным независимо от типа применяемых распылителей. В связи с этим целесообразно принять наибольший диаметр - 30 мм. При таком диаметре щелевые распылители будут располагаться на высоте 0,35 м, а вихревые - на высоте 0,5 м (табл. 2).

Список использованных источников:

1. Сорная растительность на виноградниках. Оптимизация применения гербицидов [Электронный ресурс]. - Режим доступа: http://www. agronom.com.ua (дата обращения 25.02.2020).

2. Догода П.А., Воложанинов С.С., Догода Н.П. Механизация химической защиты растений. Симферополь: «Таврия», 2000 г. - 139 с.

3. Дроздов В.Ф. Отопление и вентиляция: учеб. пособие: в 2 ч./ В.Ф, Дроздов. - М. Высш. школа, 1984. -Ч. 2: Вентиляция. - 263.

4. Батурин В.В. Отопление, вентиляция и газоснабжение: в 2 ч./ В.В. Батурин. -М.: Госстройиздат,

Reference:

1. Weedy vegetation in the vineyards. Optimization of the use of herbicides [Electronic resource]. - Access mode: http://www.agronom.com.ua (date of access 02.25.2020).

2. Dogoda P.A., Volojaninov S.S., DogodaN.P. Mechanization ofchemical plant protection. Simferopol: "Tavria", 2000. - 139 p.

3. Drozdov V.F. Heating and ventilation: textbook, allowance: in 2 hours / V.F., Drozdov. - M. Higher. School, 1984. - Part 2: Ventilation. -263.

4. Baturin V.V. Heating, ventilation

and gas supply: at 2 p.m. / V.V. Baturin. -M .: Gosstroyizdat, 1959, - Part 2:

129

1959, - 4.2: Вентиляция - 291 с.

5. Литвинов Т.П. К вопросу эф-фективнойработы раздающего воздуховода объемного опрыскивателя/ Т.П. Литвинова// Проблемы организации управления в современном обществе: теория и практика: материалы Респ. науч. прак. конф., Минск, 199 г. /ГП БелНИИИМСХ; под ред. И.С. Нагорского. - Минск, 1999. - С.239 -241.

6. Ловкие З.В. Гидравлика: учеб. пособие/ З.В. Ловкие. - Минск: Бела-рус. навука, 2012. - 439 с.

7. Жарский М.А. Гидравлика и гидропривод: пособие/ М.А. Жарский. -Минск: Экоперспектива, 2010. - 358 с.

8. Киселев П.Г. Справочник по гидравлическим расчетам / П.Г. Киселев. - М.; Л.: Гос. энерг. изд-во, 1957.-352.

Ventilation -291p.

5. Litvinov T.P. On the issue of effective work of a distributing air duct of a volume sprayer / T.P. Litvinova // Problems of management organization in modern society: theory and practice: materials Rep. scientific pract. confi, Minsk, 1999 / SE BelRIAAM; under the editorship of I.S. Nagorsky. - Minsk, 1999 . - P.239 - 241.

6. Lovkis Z.V. Hydraulics: textbook, allowance / Z.V. Lovkis. - Minsk: Belarus. Navuka, 2012,- 439 p.

7. Zharsky M.A. Hydraulics and hydraulic drive: manual / M.A. Zharsky.

- Minsk: Ecological perspective, 2010 .

- 358 p.

8. Kiselev P.G. Handbook of hydraulic calculations / P.G. Kiselev. -M .; L .: State, energ Publishing House, 1957.-352.

Сведения об авторе:

Османов Энвер Шевхийевич - ассистент кафедры механизации и технического сервиса в АПК Академии биоресурсов и природопользования ФГАОУ ВО «КФУ имени В.И. Вернадского», e-mail: enver_hotboy@mail. ru, Республика Крым, г. Симферополь, ул. Слуцкого 10.

Information about the author:

Osmanov Enver Shevhievich -Assistant of the Department of Mechanization and Technical Service in the agro-industrial complex of the Academy of Life and Environmental Sciences FSAEI HE «V. I. Vernadsky Crimean Federal University», e-mail: enver_hotboy@mail.ru, Republic of Crimea, Simferopol, st. Slutsky 10.

130