СПОСОБ ПРЕОБРАЗОВАНИЯ НИЗКОСОРТНОГО ИСХОДНОГО СЫРЬЯ В НЕФТЯНОЕ ТОПЛИВО ВЫСОКОГО КАЧЕСТВА

1. Способ преобразования низкосортного исходного сырья в нефтяное топливо высокого качества, включающий следующие стадии:
(1) подогретое низкосортное исходное сырье вводится в первую реакционную зону в реакторе каталитической конверсии и подвергается каталитическим реакциям крекинга, вводя исходное сырье в контакт с катализатором каталитической конверсии; полученные пары и использованный катализатор, которые произвольно смешиваются с легким исходным сырьем и/или с охлаждающей средой, вводятся во вторую реакционную зону в реакторе каталитической конверсии для дальнейшего крекинга, переноса водорода и реакции изомеризации; полученные в результате продукты реакции отделяются от отработанного катализатора разделением на газовую и твердую фазы, и затем продукты реакции вводятся в систему разделения, чтобы получить сухой газ, LPG, бензин и дизельное топливо каталитического крекинга с взвешенным катализатором (FGO); произвольно отработанный катализатор десорбируется паром и затем подается в регенератор, в котором катализатор восстанавливается, благодаря выжиганию кокса, и затем горячий регенерированный катализатор возвращается в реактор; в котором условия реакции в указанной первой и второй реакционных зонах достаточны, чтобы достичь выхода FGO от 12 до 60% по весу исходного сырья;
(2) указанный FGO вводится в установку гидроочистки и/или установку извлечения ароматических углеводородов, чтобы получить гидроочищенный FGO и/или рафинат FGO;
(3) указанный гидроочищенный FGO и/или рафинат FGO передается в первую реакционную зону в реакторе каталитической конверсии и/или в другие установки FCC для дальнейших реакций, чтобы получить целевое нефтяное топливо в виде продукта высокого качества.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что указанное низкосортное исходное сырье выбрано из тяжелых углеводородов нефти и/или других нефтепродуктов, в которых углеводород нефти может быть выбран из группы, состоящей из гудрона, низкосортного мазута, низкосортного гидрообработанного остатка, газойля коксования, деасфальтизированной нефти, сырой нефти с высоким кислотным числом и сырой нефти с высоким содержанием металлов или их смесей, и другой нефтепродукт может быть выбран из группы, состоящей из угольной нефти, нефти из битуминозного песка и сланцевой нефти или их смесей.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что указанное низкосортное исходное сырье отвечает, по меньшей мере, одному из следующих требований: плотность от 900 кг/м до 1000 кг/м, углеродистый остаток от 4% по весу до 15% по весу, содержание металлов от 15 частей на миллион до 600 частей на миллион и кислотное число от 0,5 мгКОН/г до 20 мгКОН/г.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что указанное низкосортное исходное сырье отвечает, по меньшей мере, одному из следующих требований: плотность от 930 кг/м до 960 кг/м, углеродистый остаток от 6% по весу до 12% по весу, содержание металлов от 15 частей на миллион до 100 частей на миллион и кислотное число от 0,5 мгКОН/г до 10 мгКОН/г.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что указанные условия реакции в первой и второй реакционных зонах достаточны, чтобы достичь выхода FGO от 20% до 40% по весу указанного исходного сырья.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что указанное легкое исходное сырье выбрано из LPG, бензина и дизельного топлива или их смесей.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что указанная охлаждающая среда выбрана из агента охлаждения, охлажденного регенерированного катализатора, полувосстановленного катализатора, отработанного катализатора и свежего катализатора или их смеси, в котором указанный агент охлаждения может быть выбран из группы, состоящей из LPG, лигроина, стабилизированного бензина, дизельного топлива, тяжелого дизельного топлива и воды или их смеси; указанный охлажденный регенерированный катализатор и полустабилизированный катализатор получены, охлаждая катализатор в охладителе катализатора, после того как катализатор был восстановлен двухступенчатой и одноступенчатой регенерацией соответственно.
8. Способ по п.1, отличающийся тем, что указанный катализатор каталитической конверсии включает цеолиты, неорганические окиси и дополнительные глины, которые составляют следующий процент от общего веса катализатора соответственно: цеолиты 1-50% по весу, неорганические окиси 5-99% по весу и глины 0-70% по весу, в котором указанные цеолиты, как активные компоненты, являются цеолитами с порами среднего размера и дополнительными цеолитами с порами большого размера, при этом указанные цеолиты с порами среднего размера выбраны из цеолитов ряда ZSM и/или цеолитов ZRP, и указанные крупнопористые цеолиты выбраны из группы, состоящей из редкоземельных элементов Y, редкоземельных элементов HY, ультрастойких элементов Y и высококремнеземистых элементов Y или их смесей.
9. Способ по п.1, отличающийся тем, что условия в указанной первой реакционной зоне характеризуются следующим: температура реакции от 510°С до 650°С, среднечасовая скорость подачи сырья от 10 ч-1 до 200 ч-1, весовое отношение катализатора к исходному сырью от 3:1 до 15:1, весовое соотношение пара к исходному сырью от 0,03:1 до 0,3:1 и давление в реакторе от 130 кПа до 450 кПа.
10. Способ по п.9, отличающийся тем, что условия в указанной первой реакционной зоне характеризуются следующим: температура реакции от 520°С до 600°С, WHSV от 15 ч-1 до 150 ч-1, весовое отношение катализатора к исходному сырью от 4:1 до 12:1, весовое отношение пара к исходному сырью от 0,05:1 до 0,2:1 и давление в реакторе от 130 кПа до 450 кПа.
11. Способ по п.1, отличающийся тем, что условия в указанной второй реакционной зоне характеризуются следующим: температура реакции от 420°С до 550°С и WHSV от 5 ч-1 до 150 ч-1.
12. Способ по п.11, отличающийся тем, что условия в указанной второй реакционной зоне характеризуются следующим: температура реакции от 460°С до 530°С и WHSV от 15 ч-1 до 80 ч-1.
13. Способ по п.1, отличающийся тем, что, по меньшей мере, один нефтепродукт, выбранный из группы, состоящей из пропана в LPG, углеводородов С4 в LPG и дизельного топлива, возвращается в указанную вторую реакционную зону как легкое исходное сырье.
14. Способ по п.1, отличающийся тем, что растворитель для указанного извлечения может быть выбран из сульфоксида этана, фурфурола, диметилформамида, моноэтаноламина, этиленгликоля и 1,2-пропандола или их смеси; указанная температура экстракции от 40°С до 120°С и указанное отношение растворитель/FGO от 0,5:1 до 5,0:1 по объему.
15. Способ по п.1, отличающийся тем, что FGO подвергается гидрообработке в присутствии газообразного водорода, вводя исходное сырье в контакт с гидрообрабатывающим катализатором при следующих условиях: парциальное давление водорода 3,0 МПа-20,0 МПа, температура реакции 300°С-450°С, отношение водород/нефть 300-2000 по объему и часовая объемная скорость 0,1 ч-1-3,0 ч-1.
16. Способ по п.1, отличающийся тем, что температура разделения указанного FGO не меньше чем 250°С, содержание водорода в FGO составляет не меньше чем 10,5% по весу.
17. Способ по п.16, отличающийся тем, что температура среза указанного FGO не меньше чем 330°С, содержание водорода в FGO составляет не менее 10,8% по весу.
18. Способ по п.8, отличающийся тем, что указанный среднепористый цеолит составляет 0-50% от общего веса цеолита.
19. Способ по п.18, отличающийся тем, что указанный среднепористый цеолит составляет 0-20% от общего веса цеолита.
20. Способ по п.1, отличающийся тем, что указанный реактор может состоять из лифт-реактора, реактора с изолинейной скоростью псевдоожиженного слоя, лифт-реактора с линейной скоростью псевдоожиженного слоя одного диаметра, нисходящей передаточной линии и восходящей передаточной линии или их комбинации или комбинацией из двух или нескольких однотипных реакторов, в котором указанная комбинация включает каскадную и/или параллельную схему, в которой указанный лифт-реактор выбран из обычных лифт-реакторов одного диаметра или из лифт-реакторов с переменным диаметром.
21. Способ по п.20, отличающийся тем, что указанный реактор представляет собой лифт-реактор переменного диаметра.