АКТИВНАЯ ЗОНА РЕАКТОРА НА БЫСТРЫХ НЕЙТРОНАХ С НАТРИЕВЫМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ
SODIUM-COOLED FAST REACTOR CORE

Основой изобретения является разработка активной зоны реакторов на быстрых нейтронах с жидкометаллическим, преимущественно натриевым, теплоносителем.
Уменьшение натриевого пустотного эффекта реактивности в реакторах на быстрых нейтронах с натриевым теплоносителем является важной составной частью конструктивных данных активной зоны. Уже в 70-е годы проводились обширные исследования с целью уменьшения пустотного эффекта реактивности натриевого теплоносителя, HILL, R.N., et al.: Evaluation of LMR Design Options for Reduction of Sodium Void Worth. Proc. of Int. Conf. on Physics of Reactors, Marseille, FR. 1980, Band1, стр.11-19.
Эти исследования проводились для полной активной зоны. Уменьшение пустотного эффекта реактивности натриевого теплоносителя достигалось путем оптимизации геометрии активной зоны.
Более поздние работы в значительной мере посвящены конструкции активной зоны реакторов на быстрых нейтронах с натриевым теплоносителем, RIMPAULT, G., et al.: Towards GEN IV SFR design: Promising ideas for large advanced SFR Core Design. Int. Conf. in Physics of Reactors, Interlaken, CH. 2008. или BUIRON, L., et al.: Innovative Core Design For Generation IV Sodium-Cooled Fast Reactors. Proc. of Int. Congress on Advances in Nuclear Power Plants, Nice FR. 2007.
В современных реакторах на быстрых нейтронах с натриевым теплоносителем во время аварийной ситуации может произойти испарение теплоносителя. Формирование пузырьков имеет положительную обратную связь с мощностью реактора.
Вследствие этого практически неизбежны обширные повреждения тепловыделяющей сборки (ТВС), то есть повреждения всей активной зоны.
Задачей изобретения является разработка конструкции активной зоны реакторов на быстрых нейтронах с жидкометаллическим теплоносителем, причем безопасность эксплуатации реактора значительно улучшается по сравнению с известными и/или использовавшимися до сих пор конструкциями активной зоны. Задача решается признаками пункта 7 формулы изобретения. Предпочтительные варианты осуществления изобретения представлены в зависимых пунктах формулы изобретения.
Задача решается путем введения на различные допустимые участки активной зоны твердого соединения водород-металл с замедляющими свойствами.
На фиг.1-3 представлена предлагаемая конструкция активной зоны.
Фиг.4-9 представляют изменения в активной зоне для отдельных вариантов осуществления.
Фиг.10-14 отображают связь различных величин ТВС или реактора, согласно примеру 2.
Фиг.15 изображает распределение энергии внутри ТВС для различных вариантов осуществления.
Благодаря стремительному развитию спектральных программ двумерного расчета ТВС на неструктурированной решетке, появились новые возможности для детального исследования, например, исследование пустотного эффекта реактивности натриевого теплоносителя ТВС в реакторах на быстрых нейтронах с натриевым теплоносителем.
Разумеется, важно не только оптимизировать один параметр, но и иметь представление об общей картине коэффициентов реактивности. Это более информативно, нежели рассмотрение одного лишь натриевого пустотного эффекта реактивности.
На фиг.1 изображено расположение ТВС 2 в активной зоне 1 на примере реактора на быстрых нейтронах с натриевым теплоносителем.
Каждая ТВС 2, 1/6-я часть которой представлена на фиг.2, окружена стенкой (в дальнейшем называемой чехлом 3 ТВС) и состоит из различных тепловыделяющих элементов (ТВЭЛ) 4.
На фиг.3 изображено строение ТВЭЛ 4 ТВС 2 (в дальнейшем именуемая топливной ячейкой).
Согласно концепции European Fast Reactor (EFR = Европейского Быстрого Реактора) эта ячейка 4 состоит из ТВЭЛ 5 с ядерным топливом, оболочки 6 ТВЭЛ с разработанной дистанционирующей проволокой 8 и полости 7 с натриевым теплоносителем. Изменения для каждого варианта осуществления на последующих фигурах будут заштрихованы.
Далее вводится слой замедляющего соединения 9. В качестве материалов для этого замедляющего соединения возможна комбинация из очень эффективного замедлителя (вещества с низкой атомной массой), а именно, водорода и вещества-переносчика. Это твердое соединение водород-металл 9 обладает отличными замедляющими свойствами. Также необходимо принять во внимание и другие вещества, например: гидрид циркония, гидрид молибдена, гидрид тория, гидрид урана.
Согласно одному варианту осуществления изобретения, твердое соединение водород-металл 9 (далее именуемое соединительным слоем) вводится в отдельные или все дистанционирующие проволоки 8 (см. фиг.5). Дистанционирующая проволока 8 помещена в виде спирали вокруг ТВЭЛ 5. Самое простое решение - это вмонтировать соединение 9 в дистанционирующую проволоку 8.
Согласно другому варианту соединение 9 вводится в ячейку 4 между ТВЭЛ 5 и оболочкой ТВЭЛ 6 (см. фиг.4).
В соответствии с другим вариантом имеется частичное замещение ядерного топлива соединением 9 в одном ТВЭЛ или отдельных ТВЭЛ 5 ячейки в одной или нескольких ТВС 4.
Следующий вариант изобретения предполагает введение в ТВС 2 соединения 9 на внутренней стороне чехла 3 ТВС (см. фиг.6).
Следующая разработка предполагает расположение в ТВС 2 соединения 9 на внешней стороне чехла 3 ТВС (см. фиг.7).
Данная разработка представляет собой введение в ТВС 2 соединения 9 в чехол 3 ТВС.
Следующей разработкой изобретения является введение между отдельными или всеми ТВС 2 в активной зоне пластин, которые состоят из соединения 9 (см. фиг.8).
Введение соединительного слоя или соединения, при осуществлении изобретения, приводит к уменьшению пустотного эффекта реактивности жидкометаллических теплоносителей. Одновременно повышается значение негативных эффектов реактивности по температуре топлива, и уменьшаются положительные эффекты реактивности по температуре теплоносителя, состоящие, к примеру для реакторов на быстрых нейтронах с натриевым теплоносителем, из коэффициентов плотности и температуры натрия. Изменения в обоих последних коэффициентах реактивности приводят к значительному увеличению стабильности воспроизводства нейтронов, т.е. энерговыделения. Потребуется очень ограниченное количество соединения, вследствие чего плотность и распределение мощности, состав топлива, геометрия ТВС и гидравлические условия останутся неизменными.
Коэффициент воспроизводства сохраняется почти без изменения, и также практически не изменяется выход минорных актинидов. Изобретение направлено на повышение безопасности и открывает дополнительные возможности в оптимизации трансмутационного процесса. Для примера, представленного на фиг.4, результаты введения этого соединительного слоя на примере реактора на быстрых нейтронах с натриевым теплоносителем приведены на представленных далее фигурах. На фиг.9 изображен энергетический спектр нейтронов в представленной топливной ячейке при нормальных условиях эксплуатации. Для скорректированного макроскопического сечения поглощения и макроскопического сечения производства использовались усредненные макроскопические сечения. Согласно HUMMEL, Harry H., et al.: Reactivity Coefficients in Large Fast Power Reactors. American Nuclear Society, 1970. S.82-132, при испарении натрия возникают три важных эффекта:
- уменьшается поглощение нейтронов в натрии;
- спектр нейтронов становится более жестким, так как замедление нейтронов уменьшено из-за уменьшения плотности натрия;
- увеличивается утечка нейтронов через внешнюю границу активной зоны.
Оба видимых эффекта (сниженное поглощение и более жесткий спектр) в бесконечной системе проанализированы на фиг.10 и 11. На фигурах продемонстрированы изменения в энергетическом спектре нейтронов в результате испарения теплоносителя. На фиг.10 изображены изменения энергетического спектра нейтронов вместе с макроскопическим сечением производства.
Ужесточение энергетического спектра нейтронов ярко выражено. Интегральный поток нейтронов отчетливо уменьшается в промежутке до прибл. 100 кэВ, а затем значительно возрастает.
Значительная часть потока нейтронов смещается в область выше 500 кэВ, в которой возрастает макроскопическое сечение производства. На фиг.11 изображено изменение энергетического спектра нейтронов в зависимости от микроскопического сечения поглощения натрия. Четко определяется корреляция с резонансом поглощения натрия при примерно 3 кэВ. Эта область является единственной областью ниже 100 кэВ, в которой поток нейтронов возрастает вследствие значительного уменьшения плотности натрия при испарении и последующем значительном уменьшении микроскопического сечения поглощения.
На фиг.12 изображено изменение по выгоранию бесконечного коэффициента размножения нейтронов в топливной ячейке для различных топливных конфигураций. Черная линия с квадратами представляет собой падение бесконечного коэффициента размножения с выгоранием в стандартном примере без дополнительного слоя.
2
4
Введение слоя с замедляющим материалом (UH) приводит в Случае 1 (толщина слоя составляет 0,1 мм) и в Случае 2 (толщина слоя составляет 0,2 мм) к снижению коэффициента размножения на протяжении всего жизненного цикла топлива. В Случае 3 (толщина слоя 0,6 мм), при использовании описанного выше замедлителя и BC в качестве чистого замедляющего материала, бесконечный коэффициент размножения остается неизменным. Уменьшение бесконечного коэффициента размножения с выгоранием происходит менее явно, чем в стандартном примере.
Эффект испарения натрия в бесконечной решетке ТВС с выгоранием изображен на фиг.13. В реакторах на быстрых нейтронах испарение натриевого теплоносителя приводит к скачкообразному росту коэффициента размножения. Причины этого эффекта были изложены выше. Этот эффект усиливается с выгоранием. Введение различных слоев уменьшает влияние пустотного коэффициента реактивности по натрию от 15 до 30% в свежей ТВС. Для Случая 1 и Случая 2 эффект остается неизменным на протяжении всего выгорания. В случае 3 эффект улучшается с выгоранием, по сравнению со стандартным решением. Разумеется, это улучшение осуществляется путем значительного вмешательства в конструкцию, так как большая толщина слоя неизбежно приводит к уменьшению плотности энерговыделения. К тому же эффективность уменьшения эффекта испарения натрия ограничена.
На фиг.14 изображено изменение коэффициента размножения нейтронов как следствие эффектов реактивности по температуре топлива и теплоносителя (в результате изменения температуры и как результат - плотности) для стандартной конфигурации и конфигурации в Случае 2. Негативный эффект реактивности по температуре топлива и, соответственно, связанная с ним обратная связь, существенно усилятся при введении замедляющего слоя. Это справедливо как при разогреве, так и при охлаждении топлива. Положительный эффект реактивности по температуре теплоносителя отчетливо уменьшается с введением замедляющего слоя. Оба изменения направлены на повышение безопасности и значительно улучшают стабильность реактора на быстрых нейтронах с натриевым теплоносителем.
Введение замедляющего слоя между ядерным топливом и оболочкой ТВЭЛ существенно снижает эффект испарения натрия и приводит к значительному усовершенствованию показателей безопасности. Эта мера позволяет сохранить неизменными распределение и плотность энерговыделения, состав ядерного топлива, геометрию ТВС, а также гидравлические условия.
Коэффициент воспроизводства сохраняется почти без изменения, и также практически не изменяется выход минорных актинидов. Введение слоя с замедлящим веществом направлено на повышение безопасности и открывает дополнительные возможности в оптимизации трансмутационного процесса. Эти усовершенствования доказуемы для всех моделей.
Дальнейшие теоретические исследования выявляют, что такие же положительные эффекты возникают при замещении твердого соединения водород-металл чистым водородом. Использование чистого водорода исключено согласно различным критериям безопасности.
На фиг.15 представлено распределение мощности внутри ТВС в начале жизненного цикла ТВС (BOL - begin of life cycle) для различных моделей (слева вверху: при введении замедляющего соединения в виде слоя в каждой ТВС; справа вверху: в виде слоя в каждом втором ТВЭЛ с удвоенной толщиной слоя; в центре слева: в отдельных ТВЭЛ; в центре справа: в чехол ТВС; внизу слева: в дистанционирующую проволоку).
В таблице 1 указаны расчетные значения изменения минимальной или максимальной мощности ТВЭЛ и минимального или максимального выгорания ТВЭЛ в начале (BOF) или в конце (EOF) жизненного цикла.
Таблица 1 и фиг.15 показывают, что обе модели 3 и 6 менее пригодны для практического использования, так как в отдельных ТВЭЛ как мощность, так и выгорание выше. Мощность в отдельных ТВЭЛ непропорционально распределена для того чтобы различно распределять нагрузку на топливо и его использовать. Так как локальное выгорание и жизненный цикл являются главными определяющими факторами, ТВЭЛ в моделях 1 и 3 в таблице 1 и на фиг.15 наиболее пригодны для использования.
Таблица 1
ZrH<sub>1.6</sub> слой во всех ТЭЛ Пример
ZrH<sub>1.6</sub> слой в каждом 2-м ТВЭЛ
ZrH<sub>1.6</sub> в одиночных ТВЭЛ
ZrH<sub>1.6</sub> слой в чехол ТВС (Модель 6)
ZrH<sub>1.6</sub> в Дистанционирующая проволока (Модель 1)
Изменение максимальной мощности ТВЭЛ в начале жизненного цикла (change in maximal pin power)
-0.1%
0.8%
7.0%
12.1%
-0.1%
Изменение минимальной мощности ТВЭЛ в начале жизненного цикла (change in minimal pin power)
0.0%
-0.4%
-4.0%
-6.6%
0.0%
Изменение максимальной мощности ТВЭЛ в конце жизненного цикла
0.0%
0.6%
4.9%
8.6%
-0.1%
Изменение минимальной мощности ТВЭЛ в конце жизненного цикла
0.0%
-0.3%
-3.0%
-4.3%
0.0%
Изменение максимального выгорания ТВЭЛ в конце жизненного цикла
-0.1%
0.7%
5.9%
10.2%
-0.1%
Изменение минимального выгорания ТВЭЛ в конце жизненного цикла
0.0%
-0.3%
-3.5%
-5.3%
0.0%
Список условных обозначений
1 - Активная зона
2 - Тепловыделяющая сборка (ТВС)
3 - Чехол ТВС (Can Wall)
4 - Ячейка ТВС
5 - Тепловыделяющий элемент (ТВЭЛ)
6 - Оболочка ТВЭЛ
7 - Зона теплоносителя
8 - Дистанционирующая проволока
9 - Твердое соединение водород-металл.