КОНСТРУКЦИЯ ТОРЦЕВОГО ЗАМКА СИСТЕМЫ БЕСКЛЕЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ ПАНЕЛЕЙ ДЛЯ ПОЛА

Полезная модель относится к области строительства и, в частности, может быть использована в системе плавающих напольных покрытий, сплачиваемых посредством механического замка типа паз-шип.
Из уровня техники известно сборно-разборное покрытие [1], представляющее собой систему бесклеевого соединения элементов пола. Оно содержит множество механически соединяемых друг с другом планок, имеющих подложку, основу и декоративное покрытие. На одной из кромок основы каждой планки выполнен шпунт с выемкой на его нижней поверхности, а на противоположной кромке основы каждой планки выполняют гребень с выступом на его нижней поверхности. При взаимодействии упомянутых шпунта и гребня, выполненных на кромках основ смежных планок, образуется первое механическое соединение между планками, а при взаимодействии упомянутых выемки и выступа, выполненных на противоположных кромках основ смежных планок, образуется второе механическое соединение между планками, обеспечивающее формирование единой, плоской поверхности покрытия, преимущественно для пола. На одной из поверхностей шпунта и гребня выполнены, по крайней мере, по одной канавке, заполняемые ароматизирующим маслом перед сборкой пола (в качестве упомянуто масла используют, например, масло сибирского кедра). Соотношение длины гребня к толщине основы выбирается равным или меньшим двум, а отношение высоты гребня к толщине основы выбирается равным или большим одной трети и меньшим или равным одной второй. Основа может быть выполнена из отходов неделовой древесины или из древесноволокнистого материала, а в качестве подложки может быть использованы шпон неделовой древесины, или древесно-волокнистая плита, или древесно-стружечная плита, или пластик, или прессованная бумага. В качестве декоративного покрытия в устройстве-аналоге используют слоистый пластик или шпон натурального дерева, который может быть в покрыт одним или несколькими слоями лака.
Недостатком аналога является низкий уровень устойчивости к динамическим нагрузкам в вертикальной плоскости, обусловленный разнесением по горизонтали фиксирующей канавки и выступа гребня шпунта, контактирующего с горизонтальной поверхность паза сопрягаемого элемента пола.
Наиболее близкими по технической сущности и достигаемому результату являются панели со стыковочным профилем [2], продольные стороны которых имеют механические соединительные средства типа паз-шип, обеспечивающие возможность сплочения (соединения) панелей между собой по торцам. В качестве одного из соединительных средств выступает упомянутый паз, а второго - боковой шип, имеющий на нижней или верхней стороне выступ. На короткой поперечной стороне каждой из панелей размещают паз, снабженный закраинами по существу равной длины, причем, по меньшей мере, одна из закраин выполнена эластичной, а сторона шипа панели, содержащая выступ, снабжается вырезом. В частности, вырез может быть выполнен в форме скоса, так что когда две смежные панели находятся в механически состыкованном состоянии, то между стороной шипа, содержащей выступ, и более длинной жесткой закраиной, вследствие наличия выреза, сформированного, в частности, скосом, остается интервал. В результате этого при состыкованных панелях открытый конец шипа не касается жесткой закраины. В состыкованном состоянии выступ может также доходит до дна выреза или приподнятый участок у открытого конца закраины доходит до конца выреза, который сформирован выступом на нижней стороне присоединяемой панели. Однако выступ находится в контакте с боковой стенкой выреза, причем посредством указанного контакта обеспечивается собственно соединение между двумя смежными панелями. Указанный выше вырез может быть выполнен в форме выточки. На участке от выступа до скоса шип отделен от более длинной жесткой закраины панели зазором. Шипы, пазы, вырезы и выступы выполнены таким образом, что механическое (бесклеевое) соединение панелей производится вращательным (относительно горизонтальной плоскости) вводом шипа в паз. Сами шипы, пазы, выточки и выступы выполнены с такими размерами, что между открытым концом шипа и пазом присоединенных одна к другой панелей остаются интервалы (зазоры). При этом, по меньшей мере, один шип снабжен скосом на своей верхней стороне, благодаря чему данный шип выполнен сужающимся по направлению к открытому концу. На продольной стороне или на поперечной стороне панели может быть выполнено множество выступов, причем каждый выступ отделен промежутком от смежного выступа. Следует отметить, что выступы в данном устройстве расположены по существу перпендикулярно поверхности панели. Этот наиболее близкий из аналогов принимается в качестве прототипа.
Недостаток прототипа заключается в относительно невысоком уровне устойчивости к динамическим нагрузкам в вертикальной плоскости, обусловленным разнесением по горизонтали фиксирующего выступа на нижней части шпунта с поверхностью лапки, контактирующей с горизонтальной поверхностью паз сопрягаемого элемента пола.
Задачей, на решение которой направлена настоящее техническое решение, является увеличение срока службы бесклеевого панельного пола за счет повышения его устойчивости к вертикальным динамическим нагрузкам.
Ожидаемый технический результат состоит в повышении устойчивости к динамическим нагрузкам при контактном перемещении по полу материальных объектов.
-1
-6
-6
Указанный технический результат достигается тем, что в конструкции торцевого замка системы бесклеевого соединение панелей для пола, образованного из первой и второй прямоугольных жестких панелей, каждая из которых выполнена, по крайней мере, из трех слоев, последовательно скрепленных между собой сверху вниз в вертикальной плоскости, включая защитный слой, несущий слой и оборотный слой, причем первая из прямоугольных жестких панелей снабжена на торце средством механического соединения типа паз, а вторая из прямоугольных жестких панелей содержит на торце, прилегающем к упомянутому торцу первой жесткой прямоугольной панели, ответное средство механического соединения типа шип, отличающаяся тем, что паз выполнен в виде профилированного углубления, а шип выполнен в виде ответной пазу профилированной лапки так, что поверхность верхней губки паза сопряжена с поверхностью лапки в плоскости, параллельной горизонтальной поверхности несущего слоя, поверхность нижней губки паза в донной части сопряжена с соответствующей поверхностью лапки по кривой, определяемой в поперечном сечении выражением R при выборе величины R из интервала значений от 0,12 до 0,45, а стык первой и второй прямоугольных жестких панелей в зоне, примыкающей к плоскости сопряжения верхней губки и лапки с вертикальной торцевой плоскостью, содержит полость, площадь которой в поперечном сечении имеет значение от 0,55×10 м до 0,068×10 м.
Желательно, чтобы в конструкции торцевого замка системы бесклеевого соединение панелей для пола защитный слой был выполнен в виде двухслойного или композитного ламината.
Желательно, чтобы в конструкции торцевого замка системы бесклеевого соединение панелей для пола несущий слой был выполнен из древесно-волокнистой плиты средней (Medium Density Fibroboard) или высокой (High Density Fibroboard) плотности.
Желательно, чтобы в конструкции торцевого замка системы бесклеевого соединение панелей для пола оборотный слой был выполнен в виде нерафинированной или пропитанной смолами, предпочтительно меламиновой или акриловой смолой, бумаги.
Желательно, чтобы в конструкции торцевого замка системы бесклеевого соединение панелей для пола двухслойный ламинат был выполнен из высокопрочной пленки, предпочтительно на основе меламиновой или акриловой смолы, и декоративной пленки.
Желательно, чтобы в конструкции торцевого замка системы бесклеевого соединение панелей для пола композитный ламинат был образован из, по меньшей мере, трех слоев, включая верхний защитный слой из высокопрочной пленки, предпочтительно на основе меламиновой или акриловой смолы, которая содержащей абразивные частицы, в частности частицы диоксида алюминия, слоя декора и, по меньшей мере, одного базового слоя в виде пленки на основе упомянутых меламиновой или акриловой смолы.
-3
-3
Желательно, чтобы в конструкции торцевого замка системы бесклеевого соединение панелей для пола толщина двухслойного ламината была выбрана из интервала значении от 0,15×10 м до 0,45×10 м.
-3
-3
Желательно, чтобы в конструкции торцевого замка системы бесклеевого соединение панелей для пола толщина композитного ламината была выбрана из интервала значении от 0,5×10 м до 1,1×10 м.
Полезная модель иллюстрируется рисунками. На Фиг.1 схематично представлено вертикальное поперечное сечение механического торцевого замка паз-шип двух соединенных панелей при выполнении защитного слоя двухслойным; на Фиг.2 схематично представлено вертикальное поперечное сечение механического торцевого замка паз-шип двух соединенных панелей при выполнении защитного слоя в виде композитного ламината; на Фиг.3 схематично изображен фрагмент собранного пола, образованного четырьмя состыкованными между собой прямоугольными жесткими панелями без применения клея.
Перечень позиций.
1. Защитный слой.
11. Защитный слой первой панели для пола.
111. Слой из высокопрочной пленки.
112. Слой декора.
113. Базовый слой.
12. Защитный слой второй панели для пола.
121. Слой из высокопрочной пленки.
122. Слой декора.
123. Базовый слой.
2. Несущий слой.
21. Несущий слой первой панели.
22. Несущий слой второй панели.
3. Оборотный слой.
31. Оборотный слой первой панели.
32. Оборотный слой второй панели.
4. Шип.
5. Паз.
6. Полость на стыке торцов первой и второй прямоугольных жестких панелей в зоне, примыкающей к сопряжению верхней губки паза и профилированной лапки шипа.
Конструкцию предлагаемого устройство образуют сплоченные механически посредством торцевого замка прямоугольные жесткие панели. Поверхность каждой из панелей, оппозитная поверхности контактирующей с черновым полом, снабжена защитным слоем, т.е. на поверхности первой панели для пола формируют защитный слой первой панели для пола 11 (Фиг.3), на поверхности второй панели для пола формируют защитный слой второй панели для пола 12 (Фиг.3), на поверхности третьей панели для пола формируют защитный слой третьей панели для пола 13 (Фиг.3), на поверхности четвертой панели для поля формируют защитный слой четвертой панели для пола 14 (Фиг.3) и т.д.
2
3
2
3
В случае выполнения защитного слоя в виде двухслойного ламината, последний на поверхности первой панели для пола 11 (Фиг.3) представляет собой слой декора 112 (Фиг.1) покрытый высокопрочной пленкой (в частности, армированной абразивным порошком, например AlO до значении 12% об.), предпочтительно на основе меламиновой или акриловой смолы 113 (Фиг.1). На поверхности второй панели для пола 12 (Фиг.3) ламинат образован из слоя декора 122 (Фиг.1) покрытого высокопрочной пленкой (также наполненной абразивным порошком AlO до значении 12% об.), предпочтительно на основе меламиновой или акриловой смолы 123 (Фиг.1) и т.д.
2
3
2
3
В случае выполнения защитного слоя в виде композитного ламината, последний на поверхности первой панели для пола 11 (Фиг.3) представляет собой базовый слой на основе меламиновой или акриловой смолы 111 (Фиг.2), причем на его поверхности термически закреплен слой декора 112 (Фиг.2). Слой декора, в свою очередь, покрыт высокопрочной (армированной абразивным порошком, например, AlO) пленкой, предпочтительно на основе также меламиновой или акриловой смолы 113 (Фиг.2). На поверхности второй панели для пола 12 (Фиг.3) композитный ламинат образован из базового слоя на основе меламиновой или акриловой смолы 121 (Фиг.2), покрытого слоем декора 122 (Фиг.2) и увенчанного высокопрочной (армированной абразивным порошком, например, AlO) пленкой, предпочтительно на основе меламиновой или акриловой смолы 123 (Фиг.2) и т.д.
Во всех из указанных выше случаев защитные слои панелей закреплены на поверхности несущего слоя, в частности, несущих слоев первой панели 21 (Фиг.1 и Фиг.2) и второй панели 22 (Фиг.1 и Фиг.2) соответственно. Несущий слой первой 21 (Фиг.1 и Фиг.2) и несущий слой второй 22 (Фиг.1 и Фиг.2) панелей выполняют из древесно-волокнистой плиты средней (Medium Density Fibroboard) или высокой (High Density Fibroboard) плотности. На стороне несущего слоя 21 (Фиг.1 и Фиг.2) и 22 (Фиг.1 и Фиг.2), противоположной стороне покрытой защитным слоем 11 (Фиг.3) и 12 (Фиг.3), прикрепляют оборотный слой первой 31 (Фиг.1) и оборотный слой второй 32 (Фиг.1 и Фиг.2) панелей. В качестве материала оборотного слоя используют нерафинированную или пропитанную смолой (предпочтительно, меламиновой или акриловой смолой) бумаги. Оборотный слой предназначен для компенсации механических напряжений в несущем слое вследствие наличия на его поверхности отличного от него по структуре (и, соответственно, механическим характеристикам) защитного слоя. Бесклеевое сочленение панелей в заявленном устройстве обеспечивается благодаря тому, что на их вертикальных (торцевых) поверхностях методами инструментальной фрезеровки формируют средства механического соединения (торцевой замок) типа паз-шип. При этом шип 4 (Фиг.1, Фиг.2 и Фиг.3) выполняют в виде пружинящей фиксирующей лапки, поверхность которой контактирует с поверхностями верхней и нижней губок фиксирующего углубления так, что образуют полость 6 (Фиг.1 и Фиг.2) на стыке торцов первой и второй прямоугольных жестких панелей в зоне примыкающей к сопряжению верхней губки паза и профилированной лапки шипа.
Пример №1
-3
-3
-3
-3
-6
3
Используют прямоугольные жесткие панели для бесклеевого сооружения пола со следующими размерами: длина - 1290 мм, ширина - 194 мм, толщина - 7,2 мм. Каждая из панелей оснащена двумя средствами механического соединения типа шип-паз, сформированными на торцах ее противоположных длинных сторонах. Используют указанные выше панели с защитным слоем 11-14 (Фиг.3) в виде двухслойного ламината толщиной 0,30×10 м, причем толщина слоя декора 112 и 122 (Фиг.1) имеет значение 0,15×10 м, а толщина пленки на основе меламиновой смолы 113 и 123 (Фиг.1) равна 0,15×10 м. В качестве несущего слоя 21 и 22 (Фиг.1) была выбрана древесно-волокнистая плита высокой плотности (HDF) толщиной 6 мм. Оборотный слой 31 и 32 (Фиг.1) был изготовлен из пропитанной акриловой смолой бумаги толщиной 0,9×10 м. Паз 5 (Фиг.3) на первом из торцов длинной стороны панели фрезеровали в виде фиксирующего шип 4 (Фиг.1) углубления так, что поверхность верхней губки имела нулевую кривизну и была ориентирована параллельно плоскости поверхности прямоугольной жесткой панели. Поверхность нижней губки, наоборот, была исполнена с кривизной 1/R равной 0,27. Ответный по форме ранее описанному пазу 5 (Фиг.3) шип 4 (Фиг.1) в виде пружинящей фиксирующей лапки формировали фрезерованием второго торца длиной стороны панели так, чтобы площадь сечения полости 6 (Фиг.1) при механическом смыкании прямоугольных жестких панелей в зоне примыкающей к сопряжению верхней губки паза и профилированной лапки шипа имела значение 0,068×10 м.
2
Сборку плавающего пола в помещении площадью 10 м из панелей с описанной конструкцией торцевого замка производили со сдвигом положения торцов каждого следующего укладываемого ряда на половину длины применяемой для него панели. Первоначально вдоль выбранной стены помещения укладывался первый ряд прямоугольных жестких панелей так, чтобы торцы короткой стороны примыкали бы друг к другу, а паз 5 (Фиг.3) был обращен от стены помещения. Затем каждую из панелей второго ряда поочередно ориентировали шипом 4 (Фиг.1) к пазу 5 (Фиг.3) ранее уложенного ряда, наклоняли монтируемую панель под углом около 45° к поверхности чернового пола (т.е. к горизонтальной плоскости) и с усилием примерно 9-10 кГ вводили пружинящую фиксирующую лапку шипа 4 (Фиг.1) в углубление паза 5 (Фиг.3) одновременно с этим приводя сочленяемую панель в горизонтальное положение. После укладки второй панели нового ряда пола, короткие торцы предыдущего ряда, позиционированные примерно на середине длины данной панели, поджимали требуемым количеством ударов обрезиненного молотка или использовали торцевую металлическую оправку.
Завершив укладку последнего ряда собранного (без применения клея) из прямоугольных панелей пола, к полу в его центральной части (размером 3×3 м) периодически (1 раз в 3 секунды) прилагали механическое усилие величиной 250 кГ в количестве 5000 раз (методом опускания груза), имитируя таким образом динамическую нагрузку (площадь нагрузочной площадки, т.е. площадь основания груза имела размеры 34×22 см). Оценку устойчивости конструкции производили по результатам исследования видимого раскрытия швов между установленными панелями с предлагаемой конструкцией торцевого замка и прототипа. Для указанных исследований использовали оптический бесконтактный микрометр марки РФ651-5, обеспечивающего погрешность измерения до размера 5 мм не более 10 мкм. Усредненные результаты измерений видимого раскрытия шва у собранного из прямоугольных панелей и подвергнутого динамической нагрузке панельного пола представлены в Таблице №1.
Таблица №1
№ п/п
Объект исследований
Усредненное видимое раскрытие шва между панелями в зоне приложения механической нагрузки, мм
Примечание
1
Устройство-прототип
0,42
Европейские требования к данному параметру: не более 0,2 мм
2
Заявленное устройство
0,18
Как следует из Таблицы №1, предлагаемое устройство позволяет достичь заявленный технический результат в виде повышении устойчивости к динамическим нагрузкам при контактном перемещении по полу материальных объектов.
Пример №2
-3
-3
-3
-3
-6
3
В настоящем примере используют прямоугольные жесткие панели для бесклеевого сооружения пола со следующими размерами: длина - 1290 мм, ширина - 194 мм, толщина - 8 мм. Каждая из панелей оснащена двумя средствами механического соединения типа шип-паз, сформированными на торцах ее противоположных длинных сторонах. Используют указанные выше панели с защитным слоем 11-14 (Фиг.3) в виде двухслойного ламината толщиной 0,45×10 м, причем толщина слоя декора 112 и 122 (Фиг.1) имеет значение 0,15×10 м, а толщина пленки на основе меламиновой смолы 113 и 123 (Фиг.1) равна 0,30×10 м. В качестве несущего слоя 21 и 22 (Фиг.1) была выбрана древесно-волокнистая плита высокой плотности (HDF) толщиной 7 мм. Оборотный слой 31 и 32 (Фиг.1) был изготовлен из бумаги толщиной 0,55×10 м, пропитанной меламиновой смолой. Паз 5 (Фиг.3) на первом из торцов длинной стороны панели фрезеровали в виде фиксирующего шип 4 (Фиг.1) углубления так, что поверхность верхней губки имела нулевую кривизну и была ориентирована параллельно плоскости поверхности прямоугольной жесткой панели. Поверхность нижней губки, наоборот, была исполнена с кривизной 1/R равной 0,12. Ответный по форме ранее описанному пазу 5 (Фиг.3) шип 4 (Фиг.1) в виде пружинящей фиксирующей лапки формировали фрезерованием второго торца длиной стороны панели так, чтобы площадь сечения полости 6 (Фиг.1) при механическом смыкании прямоугольных жестких панелей в зоне примыкающей к сопряжению верхней губки паза и профилированной лапки шипа имела значение 0,2×10 м.
2
Сборку плавающего пола площадью 10 м из панелей с описанной конструкцией торцевого замка производили со сдвигом положения торцов каждого следующего укладываемого ряда на половину длины применяемой для него панели. Первоначально вдоль выбранной стены помещения укладывался первый ряд прямоугольных жестких панелей так, чтобы торцы короткой стороны примыкали бы друг к другу, а паз 5 (Фиг.3) был обращен от стены помещения. Затем каждую из панелей второго ряда поочередно ориентировали шипом 4 (Фиг.1) к пазу 5 (Фиг.3) ранее уложенного ряда, наклоняли панель под углом около 45° к поверхности чернового пола (т.е. горизонтальной плоскости) и с усилием примерно 9-10 кГ вводили пружинящую фиксирующую лапку шипа 4 (Фиг.1) в углубление паза 5 (Фиг.3) одновременно с этим приводя сочленяемую панель в горизонтальное положение. После укладки второй панели нового ряда пола, короткие торцы предыдущего ряда, позиционированные примерно на середине длины данной панели, поджимали требуемым количеством ударов обрезиненного молотка или использовали торцевую металлическую оправку.
Завершив укладку последнего ряда собранного (без применения клея) из прямоугольных панелей пола, к полу в его центральной части (размером 3×3 м) периодически (1 раз в 3 секунды) прилагали механическое усилие величиной 250 кГ в количестве 5000 раз (методом опускания груза), имитируя таким образом динамическую нагрузку (площадь нагрузочной площадки, т.е. площадь основания груза имела размер 34×22 см). Оценку устойчивости конструкции производили по результатам исследования видимого раскрытия швов между установленными панелями с предлагаемой конструкцией торцевого замка. Для указанных исследований использовали оптический бесконтактный микрометр марки РФ651-5, обеспечивающего погрешность измерения до размера 5 мм не более 10 мкм. Усредненные результаты измерений видимого раскрытия шва у собранного из прямоугольных панелей и подвергнутого динамической нагрузке пола представлены в Таблице №2.
Таблица №2
№ п/п
Объект исследований
Усредненное видимое раскрытие шва между панелями в зоне приложения механической нагрузки, мм
Примечание
1
Устройство-прототип
0,40
Европейские требования к данному параметру: не более 0,2 мм
2
Заявленное устройство
0,17
Как следует из Таблицы №2, предлагаемое устройство позволяет реализовать заявленный технический результат в виде повышении устойчивости к динамическим нагрузкам при контактном перемещении по полу материальных объектов.
Пример №3
-3
-3
-3
-3
Используют прямоугольные жесткие панели для бесклеевого сооружения пола со следующими размерами: длина - 1290 мм, ширина - 194 мм, толщина - 9 мм. Каждая из панелей оснащена двумя средствами механического соединения типа шип-паз, сформированными на торцах ее противоположных длинных сторонах. Использовались указанные выше панели с защитным слоем 11-14 (Фиг.3) в виде двухслойного ламината толщиной 0,15×10 м, причем толщина слоя декора 112 и 122 (Фиг.1) имеет значение 0,05×10 м, а толщина пленки на основе меламиновой смолы 113 и 123 (Фиг.1) равна 0,1×10 м. В качестве несущего слоя 21 и 22 (Фиг.1) была выбрана древесно-волокнистая плита средней плотности (MDF) толщиной 8,5 мм. Оборотный слой 31 и 32 (Фиг.1) был изготовлен из бумаги толщиной 0,35×10 м, пропитанной акриловой смолой.
-6
3
Паз 5 (Фиг.3) на первом из торцов длинной стороны панели фрезеровали в виде фиксирующего шип 4 (Фиг.1) углубления так, что поверхность верхней губки имела нулевую кривизну и была ориентирована параллельно плоскости поверхности прямоугольной жесткой панели. Поверхность нижней губки, наоборот, была исполнена с кривизной 1/R равной 0,45. Ответный по форме ранее описанному пазу 5 (Фиг.3) шип 4 (Фиг.1) в виде пружинящей фиксирующей лапки формировали фрезерованием второго торца длиной стороны панели так, чтобы площадь сечения полости 6 (Фиг.1) при механическом смыкании прямоугольных жестких панелей в зоне примыкающей к сопряжению верхней губки паза и профилированной лапки шипа имела значение 0,55×10 м.
2
Сборку плавающего пола площадью 10 м из панелей с описанной конструкцией торцевого замка производили со сдвигом положения торцов каждого следующего укладываемого ряда на половину длины применяемой для него панели. Первоначально вдоль выбранной стены помещения укладывался первый ряд прямоугольных жестких панелей так, чтобы торцы короткой стороны примыкали бы друг к другу, а паз 5 (Фиг.3) был обращен от стены помещения. Затем каждую из панелей второго ряда поочередно ориентировали шипом 4 (Фиг.1) к пазу 5 (Фиг.3) ранее уложенного ряда, наклоняли панель под углом около 45° к поверхности чернового пола (т.е. горизонтальной плоскости) и с усилием примерно 9-10 кГ вводили пружинящую фиксирующую лапку шипа 4 (Фиг.1) в углубление паза 5 (Фиг.3) одновременно с этим приводя сочленяемую панель в горизонтальное положение. После укладки второй панели нового ряда пола, короткие торцы предыдущего ряда, позиционированные примерно на середине длины данной панели, поджимали требуемым количеством ударов обрезиненного молотка или использовали торцевую металлическую оправку. Завершив укладку последнего ряда собранного (без применения клея) из прямоугольных панелей пола, к полу в его центральной части (размером 3×3 м) периодически (1 раз в 3 секунды) прилагали механическое усилие величиной 250 кГ в количестве 5000 раз (методом опускания груза), имитируя таким образом динамическую нагрузку (площадь нагрузочной площадки, т.е. площадь основания груза имела размер 34×22 см). Оценку устойчивости конструкции производили по результатам исследования видимого раскрытия швов между установленными панелями с предлагаемой конструкцией торцевого замка. Для указанных исследований использовали оптический бесконтактный микрометр марки РФ651-5, обеспечивающего погрешность измерения до размера 5 мм не более 10 мкм. Усредненные результаты измерений видимого раскрытия шва у собранного из прямоугольных панелей и подвергнутого динамической нагрузке пола представлены в Таблице №3.
Таблица №3
№ п/п
Объект исследований
Усредненное видимое раскрытие шва между панелями в зоне приложения механической нагрузки, мм
Примечание
1
Устройство-прототип
0,40
Европейские требования к данному параметру: не более 0,2 мм
2
Заявленное устройство
0,17
Как следует из Таблицы №3, предлагаемое устройство позволяет достигнуть заявленный технический результат в виде повышении устойчивости к динамическим нагрузкам при контактном перемещении по полу материальных объектов.
Пример №4
-3
-3
-3
-3
-3
-6
3
Применяли прямоугольные жесткие панели для бесклеевого сооружения пола со следующими размерами: длина - 1290 мм, ширина - 194 мм, толщина - 8,4 мм. Каждая из панелей оснащена четырьмя средствами механического соединения типа шип-паз, сформированными оппозитно на торцах ее всех сторон. Используя предлагаемую конструкцию торцевого замка, изготовили панели с защитным слоем 11-14 (Фиг.3) в виде композитного ламината толщиной 0,9×10 м, причем толщина базового слоя на основе пленки акриловой смолы 111 и 121 (Фиг.2) была равна 0,2×10 м, толщина слоя декора 112 и 122 (Фиг.2) имела значение 0,2×10 м, а толщина верхней защитной пленки на основе меламиновой смолы 113 и 123 (Фиг.2) с примесью порошка диоксида алюминия (около 10% об.) равнялась 0,5×10 м. В качестве несущего слоя 21 и 22 (Фиг.2) была выбрана древесноволокнистая плита средней плотности (HDF) толщиной 7 мм. Оборотный слой 31 и 32 (Фиг.2) был изготовлен из нерафинированной бумаги толщиной 0,5×10 м. Пазы 5 (Фиг.3) на первом из оппозитных торцов панели фрезеровали в виде фиксирующего шип 4 (Фиг.2) углубления так, что поверхность верхней губки имела нулевую кривизну и была ориентирована параллельно плоскости поверхности прямоугольной жесткой панели. Поверхность нижней губки, наоборот, была исполнена с кривизной 1/R равной 0,45. Ответный по форме ранее описанному пазу 5 (Фиг.3) шип 4 (Фиг.1) в виде пружинящей фиксирующей лапки формировали фрезерованием второго торца длиной стороны панели так, чтобы площадь сечения полости 6 (Фиг.1) при механическом смыкании прямоугольных жестких панелей в зоне примыкающей к сопряжению верхней губки паза и профилированной лапки шипа имела значение 0,068×10 м.
2
Сборку плавающего пола площадью 10 м из панелей с описанной конструкцией торцевого замка производили со сдвигом положения торцов каждого следующего укладываемого ряда на половину длины применяемой для него панели. Первоначально вдоль выбранной стены помещения укладывался первый ряд прямоугольных жестких панелей так, чтобы торцы короткой стороны примыкали бы друг к другу, а паз 5 (Фиг.3) был обращен от стены помещения. Затем каждую из панелей второго ряда поочередно ориентировали шипом 4 (Фиг.1) к пазу 5 (Фиг.3) ранее уложенного ряда, наклоняли панель под углом около 45° к поверхности чернового пола (т.е. горизонтальной плоскости) и с усилием примерно 9-10 кГ вводили пружинящую фиксирующую лапку шипа 4 (Фиг.1) в углубление паза 5 (Фиг.3) одновременно с этим приводя сочленяемую панель в горизонтальное положение. После укладки второй панели нового ряда пола, короткие торцы предыдущего ряда, позиционированные примерно на середине длины данной панели, поджимали требуемым количеством ударов обрезиненного молотка или использовали торцевую металлическую оправку.
Завершив укладку последнего ряда собранного (без применения клея) из прямоугольных панелей пола, к полу в его центральной части (размером 3×3 м) периодически (1 раз в 3 секунды) прилагали механическое усилие величиной 250 кГ в количестве 5000 раз (методом опускания груза), имитируя таким образом динамическую нагрузку (площадь нагрузочной площадки, т.е. площадь основания груза имела размер 34×22 см). Оценку устойчивости конструкции производили по результатам исследования видимого раскрытия швов между установленными панелями с предлагаемой конструкцией торцевого замка. Для указанных исследований использовали оптический бесконтактный микрометр марки РФ651-5, обеспечивающего погрешность измерения до размера 5 мм не более 10 мкм. Усредненные результаты измерений видимого раскрытия шва у собранного из прямоугольных панелей и подвергнутого динамической нагрузке пола представлены в Таблице №4.
Таблица №4
№ п/п
Объект исследований
Усредненное видимое раскрытие шва между панелями в зоне приложения механической нагрузки, мм
Примечание
1
Устройство-прототип
0,41
Европейские требования к данному параметру: не более 0,2 мм
2
Заявленное устройство
0,19
Как следует из Таблицы №4, предлагаемое устройство позволяет реализовать заявленный технический результат в виде повышении устойчивости к динамическим нагрузкам при контактном перемещении по полу материальных объектов.
Пример №5
-3
-3
-3
-3
-3
Применяли прямоугольные жесткие панели для бесклеевого сооружения пола со следующими размерами: длина - 1290 мм, ширина - 194 мм, толщина - 7,45 мм. Каждая из панелей оснащена четырьмя средствами механического соединения типа шип-паз, сформированными оппозитно на торцах ее всех сторон. Используют указанные выше панели с защитным слоем 11-14 (Фиг.3) в виде композитного ламината толщиной 1,1×10 м, причем толщина базового слоя на основе пленки акриловой смолы 111 и 121 (Фиг.2) была равна 0,4×10 м, толщина слоя декора 112 и 122 (Фиг.2) имела значение 0,3×10 м, а толщина верхней защитной пленки на основе меламиновой смолы 113 и 123 (Фиг.2) равнялась 0,4×10 м. В качестве несущего слоя 21 и 22 (Фиг.2) была выбрана древесно-волокнистая плита высокой плотности (HDF) толщиной 6 мм. Оборотный слой 31 и 32 (Фиг.2) был изготовлен из бумаги толщиной 0,35×10 м, пропитанной меламиновой смолой.
-6
3
Пазы 5 (Фиг.3) на первом из оппозитных торцов панели фрезеровали в виде фиксирующего шип 4 (Фиг.2) углубления так, что поверхность верхней губки имела нулевую кривизну и была ориентирована параллельно плоскости поверхности прямоугольной жесткой панели. Поверхность нижней губки, наоборот, была исполнена с кривизной 1/R равной 0,30. Ответный по форме ранее описанному пазу 5 (Фиг.3) шип 4 (Фиг.1) в виде пружинящей фиксирующей лапки формировали фрезерованием второго торца длиной стороны панели так, чтобы площадь сечения полости 6 (Фиг.1) при механическом смыкании прямоугольных жестких панелей в зоне примыкающей к сопряжению верхней губки паза и профилированной лапки шипа имела значение 0,2×10 м.
2
Сборку плавающего пола площадью 10 м из панелей с описанной конструкцией торцевого замка производили порядным укладыванием панелей. Первоначально вдоль выбранной стены помещения укладывался первый ряд прямоугольных жестких панелей так, чтобы торцы короткой стороны примыкали бы друг к другу, а паз 5 (Фиг.3) был обращен от стены помещения. Затем каждую из панелей второго ряда поочередно ориентировали шипом 4 (Фиг.1) к пазу 5 (Фиг.3) ранее уложенного ряда, наклоняли панель под углом около 45° к поверхности чернового пола (т.е. горизонтальной плоскости) и с усилием примерно 9-10 кГ вводили пружинящую фиксирующую лапку шипа 4 (Фиг.1) в углубление паза 5 (Фиг.3) одновременно с этим приводя сочленяемую панель в горизонтальное положение. После укладки второй панели нового ряда пола, короткие торцы предыдущего ряда поджимали требуемым количеством ударов обрезиненного молотка или использовали для поджатия торцевую металлическую оправку.
Завершив укладку последнего ряда собранного (без применения клея) из прямоугольных панелей пола, к полу в его центральной части (размером 3×3 м) периодически (1 раз в 3 секунды) прилагали механическое усилие величиной 250 кГ в количестве 5000 раз (методом опускания груза), имитируя таким образом динамическую нагрузку (площадь нагрузочной площадки, т.е. площадь основания груза имела размер 34×22 см). Оценку устойчивости конструкции производили по результатам исследования видимого раскрытия швов между установленными панелями с предлагаемой конструкцией торцевого замка. Для указанных исследований использовали оптический бесконтактный микрометр марки РФ651-5, обеспечивающего погрешность измерения до размера 5 мм не более 10 мкм. Усредненные результаты измерений видимого раскрытия шва у собранного из прямоугольных панелей и подвергнутого динамической нагрузке пола представлены в Таблице №5.
Таблица №5
№ п/п
Объект исследований
Усредненное видимое раскрытие шва между панелями в зоне приложения механической нагрузки, мм
Примечание
1
Устройство-прототип
0,40
Европейские требования к данному параметру: не более 0,2 мм
2
Заявленное устройство
0,18
Как следует из Таблицы №5, предлагаемое устройство позволяет достичь заявленный технический результат в виде повышении устойчивости к динамическим нагрузкам при контактном перемещении по полу материальных объектов.
Пример №6
-3
-3
-3
-3
-3
Применяли прямоугольные жесткие панели для бесклеевого сооружения пола со следующими размерами: длина - 1290 мм, ширина - 194 мм, толщина - 8 мм. Каждая из панелей оснащена четырьмя средствами механического соединения типа шип-паз, сформированными оппозитно на торцах ее всех сторон. Использовали описанные выше панели с защитным слоем 11-14 (Фиг.3) в виде композитного ламината толщиной 0,75×10 м, причем толщина базового слоя на основе пленки акриловой смолы 111 и 121 (Фиг.2) была равна 0,25×10 м, толщина слоя декора 112 и 122 (Фиг.2) имела значение 0,25×10 м, а толщина верхней защитной пленки на основе меламиновой смолы 113 и 123 (Фиг.2) равнялась 0,25×10 м. В качестве несущего слоя 21 и 22 (Фиг.2) была выбрана древесно-волокнистая плита средней плотности (MDF) толщиной 7 мм. Оборотный слой 31 и 32 (Фиг.2) был изготовлен из бумаги толщиной 0,25×10 м, пропитанной меламиновой смолой.
-6
3
Пазы 5 (Фиг.3) на первом из оппозитных торцов панели фрезеровали в виде фиксирующего шип 4 (Фиг.2) углубления так, что поверхность верхней губки имела нулевую кривизну и была ориентирована параллельно плоскости поверхности прямоугольной жесткой панели. Поверхность нижней губки, наоборот, была исполнена с кривизной 1/R равной 0,12. Ответный по форме ранее описанному пазу 5 (Фиг.3) шип 4 (Фиг.1) в виде пружинящей фиксирующей лапки формировали фрезерованием второго торца длиной стороны панели так, чтобы площадь сечения полости 6 (Фиг.1) при механическом смыкании прямоугольных жестких панелей в зоне примыкающей к сопряжению верхней губки паза и профилированной лапки шипа имела значение 0,068×10 м.
2
Сборку плавающего пола площадью 10 м из панелей с описанной конструкцией торцевого замка производили порядным сочленением панелей по коротким сторонам. Первоначально вдоль выбранной стены помещения укладывался первый ряд прямоугольных жестких панелей так, чтобы торцы короткой стороны примыкали бы друг к другу, а паз 5 (Фиг.3) был обращен от стены помещения. Затем каждую из панелей второго ряда поочередно ориентировали шипом 4 (Фиг.1) к пазу 5 (Фиг.3) ранее уложенного ряда, наклоняли панель под углом около 45° к поверхности чернового пола (т.е. горизонтальной плоскости) и с усилием примерно 9-10 кГ вводили пружинящую фиксирующую лапку шипа 4 (Фиг.1) в углубление паза 5 (Фиг.3) одновременно с этим приводя сочленяемую панель в горизонтальное положение. После укладки первой панели нового ряда пола, короткий торец второй панели нового ряда позиционировали с отступом примерно 1-15 мм от короткого торца первой панели уложенного ряда, вводили в зацепление (как это указано выше) торцевой замок под углом примерно 45°, поворачивали устанавливаемую панель в горизонтальное положение и поджимали ее к первое панели требуемым количеством ударов обрезиненного молотка или использовали торцевую металлическую оправку.
Завершив укладку последнего ряда собранного (без применения клея) из прямоугольных панелей пола, к полу в его центральной части (размером 3×3 м) периодически (1 раз в 3 секунды) прилагали механическое усилие величиной 250 кГ в количестве 5000 раз (методом опускания груза), имитируя таким образом динамическую нагрузку (площадь нагрузочной площадки, т.е. площадь основания груза имела размер 34×22 см). Оценку устойчивости конструкции производили по результатам исследования видимого раскрытия швов между установленными панелями с предлагаемой конструкцией торцевого замка. Для указанных исследований использовали оптический бесконтактный микрометр марки РФ651-5, обеспечивающего погрешность измерения до размера 5 мм не более 10 мкм. Усредненные результаты измерений видимого раскрытия шва у собранного из прямоугольных панелей и подвергнутого динамической нагрузке пола представлены в Таблице №6.
Таблица №6
№ п/п
Объект исследований
Усредненное видимое раскрытие шва между панелями в зоне приложения механической нагрузки, мм
Примечание
1
Устройство-прототип
0,41
Европейские требования к данному параметру: не более 0,2 мм
2
Заявленное устройство
0,17
Как следует из Таблицы №6, предлагаемое устройство позволяет получить заявленный технический результат в виде повышении устойчивости к динамическим нагрузкам при контактном перемещении по полу материальных объектов.
Для реализации заявленной полезной модели могут быть использованы известные материалы и традиционное оборудования для прессования и механообработки, что дает основание полагать о ее соответствии критерию патентоспособности полезных моделей «промышленная применимость».
ИСТОЧНИКИ ИНФОРМАЦИИ
1. Полезная модель РФ №33896, опуб. 20.11.2003.
2. Полезная модель РФ №39624, опуб. 10.08.2004. (прототип)