ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЙ УСИЛИТЕЛЬ С МАЛЫМ НАПРЯЖЕНИЕМ ПИТАНИЯ
DIFFERENTIAL AMPLIFIER WITH LOW SUPPLY VOLTAGE

Изобретение относится к области радиотехники и связи и может быть использовано в качестве устройства усиления аналоговых сигналов, в структуре аналоговых микросхем различного функционального назначения (например, в операционных усилителях (ОУ), компараторах и т.п.).
ос.сф
п
п
Известны схемы дифференциальных усилителей (ДУ) на основе двух параллельно-включенных по входам дифференциальных каскадов (ДК) с токостабилизирующими двухполюсниками в эмиттерных цепях входных транзисторов (так называемые «dual input stage»). ДУ с такой архитектурой стали основой построения многих современных операционных усилителей как на биполярных [1-17], так и на полевых [16-28] транзисторах. Однако такие ДУ имеют недостаточно высокое ослабление входных синфазных сигналов при использовании в качестве токостабилизирующих двухполюсников пассивных элементов (резисторов), что отрицательно сказывается на точности аналоговых интерфейсов с их использованием. Это связано с тем, что для получения больших значений коэффициента ослабления входных синфазных сигналов (К) необходимо выбирать сопротивление токостабилизирующих резисторов на уровне сотен килоом, что создает проблемы со статическим режимом при низковольтном питании (E=1,5÷2,5 В). С другой стороны, при напряжениях питания Е=±1 В единственным способом стабилизации статического режима ДК становится применение низкоомных резисторов в качестве токостабилизирующих двухполюсников, так как при других вариантах их построения, например в виде транзисторных источников тока, требуемое напряжение питания должно быть не менее 1,4 В.
Ближайшим прототипом (фиг.1) заявляемого устройства является дифференциальный усилитель, описанный в патенте США №5225791, fig.2, содержащий первый 1 и второй 2 входные транзисторы, объединенные эмиттеры которых через первый 3 токостабилизирующий двухполюсник соединены с первой 4 шиной источника питания, базы соединены с соответствующими первым 5 и вторым 6 входами устройства, коллектор первого 1 входного транзистора соединен с первым 8 выходом устройства и через первый 9 двухполюсник нагрузки соединен со второй 10 шиной источника питания, коллектор второго 2 выходного транзистора соединен со вторым 11 выходом устройства и через второй 12 двухполюсник нагрузки связан со второй 10 шиной источника питания, третий 13 и четвертый 14 входные транзисторы, объединенные эмиттеры которых связаны со второй 10 шиной источника питания через второй 15 токостабилизирующий резистор, база третьего 13 выходного транзистора подключена к первому 5 входу устройства, база четвертого 14 входного транзистора соединена со вторым 6 входом устройства, причем первый 1 и третий 13 входные транзисторы, а также второй 2 и четвертый 14 входные транзисторы имеют противоположение типы проводимости.
Существенный недостаток известного ДУ состоит в том, что он имеет невысокое ослабление входных синфазных сигналов. Прежде всего, данный недостаток проявляется при использовании в качестве первого 3 и второго 15 токостабилизирующих двухполюсников резисторов или простейших источников тока на транзисторах с малым напряжением Эрли, которые при милиамперных токах имеют небольшое выходное сопротивление (порядка 20-30 кОм).
ос.сф
ос.сф
Основная задача предлагаемого изобретения состоит в повышении коэффициента ослабления входных синфазных сигналов ДУ (К) при относительно небольших сопротивлениях первого 3 и второго 15 токостабилизирующих двухполюсников. При этом в заявляемом ДУ в качестве токостабилизирующих двухполюсников 3 и 15 при низковольтном питании могут применяться сравнительно низкоомные резисторы (единицы килоом). Тем не менее это несущественно сказывается на численных значениях его К.
Поставленная задача решается тем, что в дифференциальном усилителе с малым напряжением питания фиг.1, содержащем первый 1 и второй 2 входные транзисторы, объединенные эмиттеры которых через первый 3 токостабилизирующий двухполюсник соединены с первой 4 шиной источника питания, базы соединены с соответствующими первым 5 и вторым 6 входами устройства, коллектор первого 1 входного транзистора соединен с первым 8 выходом устройства и через первый 9 двухполюсник нагрузки соединен со второй 10 шиной источника питания, коллектор второго 2 выходного транзистора соединен со вторым 11 выходом устройства и через второй 12 двухполюсник нагрузки связан со второй 10 шиной источника питания, третий 13 и четвертый 14 входные транзисторы, объединенные эмиттеры которых связаны со второй 10 шиной источника питания через второй 15 токостабилизирующий резистор, база третьего 13 выходного транзистора подключена к первому 5 входу устройства, база четвертого 14 входного транзистора соединена со вторым 6 входом устройства, причем первый 1 и третий 13 входные транзисторы, а также второй 2 и четвертый 14 входные транзисторы имеют противоположение типы проводимости, предусмотрены новые элементы и связи - в схему введены первое 16 и второе 17 токовые зеркала, согласованные с первой 4 шиной источника питания, вход первого 16 токового зеркала соединен с коллектором третьего 13 входного транзистора, выход первого 16 токового зеркала связан со вторым 11 выходом устройства, вход второго 17 токового зеркала подключен к коллектору четвертого 14 входного транзистора, а выход второго 17 токового зеркала соединен с первым 8 выходом устройства.
с1
c2
c
На фиг.1 приведена схема ДУ-прототипа, а на фиг.2 - заявляемого ДУ. Переменные токи и напряжения в заявляемом ДУ при воздействии на его входы Вх.1 (5) и Вх.2 (6) синфазного сигнала u=u=u показаны на фиг.3.
c1
c
c2
7
c
На фиг.4 изображена схема ДУ-прототипа фиг.1 на моделях SiGe интегральных транзисторов при напряжении питания ±1 В, которая исследовалась авторами в среде Cadence на степень ослабления входных синфазных сигналов u=v4=u, u=v=u.
c
На фиг.5 показана схема заявляемого ДУ фиг.2 (при воздействии на его входы синфазного сигнала u) на моделях SiGe интегральных транзисторов при напряжении питания ±1 В.
у
На фиг.6 приведена частотная зависимость коэффициента усиления по напряжению входного сигнала (К) сравниваемых схем фиг.4 и фиг.5.
ос.сф
На фиг.7 показана частотная зависимость К сравниваемых схем ДУ.
Дифференциальный усилитель с малым напряжением питания фиг.2 и фиг.3 содержит первый 1 и второй 2 входные транзисторы, объединенные эмиттеры которых через первый 3 токостабилизирующий двухполюсник соединены с первой 4 шиной источника питания, базы соединены с соответствующими первым 5 и вторым 6 входами устройства, коллектор первого 1 входного транзистора соединен с первым 8 выходом устройства и через первый 9 двухполюсник нагрузки соединен со второй 10 шиной источника питания, коллектор второго 2 выходного транзистора соединен со вторым 11 выходом устройства и через второй 12 двухполюсник нагрузки связан со второй 10 шиной источника питания, третий 13 и четвертый 14 входные транзисторы, объединенные эмиттеры которых связаны со второй 10 шиной источника питания через второй 15 токостабилизирующий резистор, база третьего 13 выходного транзистора подключена к первому 5 входу устройства, база четвертого 14 входного транзистора соединена со вторым 6 входом устройства, причем первый 1 и третий 13 входные транзисторы, а также второй 2 и четвертый 14 входные транзисторы имеют противоположение типы проводимости. В схему введены первое 16 и второе 17 токовые зеркала, согласованные с первой 4 шиной источника питания, вход первого 16 токового зеркала соединен с коллектором третьего 13 входного транзистора, выход первого 16 токового зеркала связан со вторым 11 выходом устройства, вход второго 17 токового зеркала подключен к коллектору четвертого 14 входного транзистора, а выход второго 17 токового зеркала соединен с первым 8 выходом устройства.
i16
i17
В качестве токовых зеркал 16 и 17 могут применяться многие классические решения, обеспечивающие инвертирующее усиление по току с коэффициентом усиления по току К=К=-1.
Рассмотрим работу заявляемого ДУ фиг.2.
c1
c2
Основные уравнения для статических токов и напряжений в ДУ фиг.2 при U=U=0 имеют вид:
где ,  - напряжения питания;
пт17
пт16
U, U - напряжения на токовых зеркалах;
15
9
3
U, U, U - напряжения на резисторах 15, 9, 3;
эб.i
U - напряжения эмиттер-база транзисторов;
кб.i
U - напряжения коллектор-база транзисторов.
Из (1) следуют основные ограничения на напряжение питания в ДУ фиг.2:
Из последних уравнений можно найти максимальные амплитуды выходных напряжений ДУ фиг.2:
c
c
c2
Изменение входного синфазного напряжения на входах ДУ 5 и 6 фиг.3 на величину u=u=u приводит к изменению токов через двухполюсники 15 и 3:
15
3
где y, y - проводимости двухполюсников 15 и 3;
0
15
3
i=0,5i=0,5i.
Поэтому коллекторные токи транзисторов 1 и 2, 13 и 14:
i
где α≈1 - коэффициенты передачи по току эмиттера транзисторов 1, 2, 13, 14.
к13
к14
Коллекторные токи транзисторов 13 и 14 i, i передаются через токовые зеркала 16 и 17 на выходы ДУ 8, 11 и создают две составляющие тока в резисторах нагрузки 9 и 12:
i12.16
i12.17
где К=K=-1 - коэффициент передачи по току токовых зеркал 16 и 17.
к1
к2
Причем направления этих токов в двухполюсниках 9 и 12 противоположны направлениям токов i и i. Поэтому в выходных узлах ДУ 8 и 17 происходит попарная взаимная компенсация синфазных составляющих ошибки усиления:
Поэтому напряжения на выходах ДУ и коэффициент передачи синфазного сигнала
где ,  - коэффициенты передачи синфазного сигнала ДУ-прототипа. Причем
Из (13)-(17) следует, что предлагаемый ДУ имеет, например, для выхода 11 более низкие (в Nc-раз) значения коэффициента передачи синфазного сигнала, где
13
2
i12.16
3
15
c
Если учесть, что α≈α, K=1, то при выборе R=R получаем, что в предлагаемом ДУ коэффициент N>>1.
у
у
в
Дифференциальный коэффициент передачи напряжений (К) в ДУ фиг.3 в два раза больше, чем в ДУ-прототипе (фиг.6). При этом верхняя граничная частота К улучшается в два раза (f=17,7 ГГц).
ос.сф
Таким образом, выигрыш по коэффициенту ослабления входных синфазных сигналов (К) в ДУ фиг.2
ос.сф.2
где  - коэффициент К ДУ-прототипа для выхода 11.
Данные выводы подтверждаются результатами компьютерного моделирования сравниваемых схем (фиг.7), которые показывают, что предлагаемый ДУ имеет более чем на 50 дБ лучшее ослабление входных синфазных сигналов. Этого достаточно для его многих применений.
п
Таким образом, в отличие от известного ДУ предлагаемая схема имеет существенные преимущества и может обеспечивать сравнительно большое ослабление входных синфазных сигналов при малых напряжениях питания (Е=±1 В).
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Патентная заявка JP 2004/129018.
2. Патент SU №530425.
3. Патент США №4649352.
4. Патент США №5153529.
5. Патент США №5225791.
6. Патент США №5291149, fig.1.
7. Патент США №5420540.
8. Патент США №5515005, fig.2.
9. Патент США №6222416, fig.2.
10. Патент США №3974455, fig.7.
11. Патент США №4349786.
12. Патент США №4636743.
13. Патент США №4783637.
14. Патент США №5293136.
15. Патент США №6366170.
16. Патент США №6136290.
17. Патент США №6288769.
18. Патент США №5909146.
19. Патентная заявка JP 2004/222104.
20. Патент США №6801087.
21. Патент США №5917378.
22. Патентная заявка США 2008/0074405.
23. Патентная заявка США 2009/0206930.
24. Патент США №6356153.
25. Патент США №5621357.
26. Патент США №5714906.
27. Патент США №6970043.
28. Патент США №6731169.