СПОСОБ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ГЕТЕРОГЕННО-КАТАЛИЗИРУЕМОЙ РЕАКЦИИ
METHOD FOR CARRYING OUT A HETEROGENEOUSLY CATALYZED REACTION

Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к новому способу осуществления гетерогенно-катализируемой реакции, в частности, в жидкой фазе.
В технической литературе приведено множество описаний гетерогенно-катализируемых реакций в жидкой фазе. Они включают, например, катализируемый кобальтом синтез Фишера-Тропша, катализируемые палладием и никелем реакции гидрогенизации с водородом и многочисленные реакции окисления.
С учетом данного уровня техники, с помощью являющегося объектом настоящего изобретения способа согласно настоящему изобретению можно осуществлять данные способы в течение более длительных периодов времени без нарушений с постоянными или даже увеличенными значениями активности и селективности. Это обеспечивает возможность осуществления данных способов очень простым, экономически целесообразным и безопасным с экологической точки зрения путем.
Уровень техники
Гетерогенно-катализируемые способы, при которых присутствует по меньшей мере одна жидкая фаза, часто осуществляют в так называемых суспензионных реакторах. В частности, суспензионные реакторы используют для гетерогенно-катализируемых способов, для которых являются преимущественными хорошее смешивание, и низкая температура, и градиенты концентрации. В частности, для сильно экзотермических реакций важно удалить тепло из реакции как можно более эффективно. Для данной цели особенно хорошо подходящими, в частности, являются реакторы, имеющие внутреннюю или внешнюю циркуляцию реакционной смеси.
Известным вариантом таких реакторов являются реакторы, содержащие внутреннюю трубу (вытяжную трубу), которая обеспечивает внутреннюю циркуляцию. Например, в US 5288673 описано применение суспензионного реактора с вытяжной трубой для синтеза Фишера-Тропша для получения углеводородов из синтез-газа.
В CN 104418309 описан суспензионный реактор с вытяжной трубой для получения пероксида водорода посредством гетерогенно-катализируемой реакции гидрогенизации антрахинона. Применяемая концентрация катализатора составляет приблизительно 10 г/л (<0,01 кг/кг смеси) и, таким образом, является относительно низкой. Направление потока в вытяжной трубе снизу вверх обеспечивает постоянное перемещение большой части катализатора обратно в трубу.
3
2
В WO 2012/152600 описано аммоксимирование циклогексанона, которое осуществляют с помощью гетерогенного катализатора TS-1, в виде трехфазной реакции (газообразная-твердая-жидкая фазы). Как теплообмен, так и массообмен в данном способе можно заметно улучшить, если применять цилиндрическую вытяжную трубу. В данном случае, реагенты дозированно вводят в различных точках. Одно дозированное введение осуществляют ниже вытяжной трубы (в данном случае, NH), одно – над ней (в данном случае, HO) и необязательно одно – со стороны (например, в данном случае, циклогексанон). Фильтрацию осуществляют с помощью множества свечевых фильтров, имеющих высокую общую площадь. Их размещают в серединной точке высоты реактора и на наружном краю вытяжной трубы. Согласно описанию способ можно осуществлять без прерывания и промывки фильтра обратным потоком в течение 1 года. Через один год фильтры затем следует почистить.
Отсутствует описание применения суспензионных реакторов с внутренней циркуляцией для реакций, при которых возможно образование отложений, таких как, более конкретно, для реакций, с помощью которых, например, получают полимеризуемые вещества. В US 5417930 даже предполагают, что реактор суспензионного типа с внутренней циркуляцией посредством одной или более вытяжных труб, может быть особенно выгодным для полимеризации полимеризуемых веществ.
Таким образом, для реакций, включающих данные вещества, также существуют некоторые реакторы из предыдущего уровня техники для осуществления гетерогенно-катализируемой реакции с внешней циркуляцией смеси в виде взвеси. Например, в US 5969178 описан способ непрерывного получения MMA из изобутена или трет-бутанола через метакролеин. В данном случае окислительная эстерификация легко полимеризуемого метакролеина происходит как последняя стадия способа в барботажной колонне с внешней циркуляцией. В этом отношении реактор описан как «барботажный реактор колонного типа с внешней циркуляцией».
В CN 101314120 описан петлевой суспензионный реактор с внешней циркуляцией смеси в виде взвеси для осуществления, например, способа Фишера-Тропша.
Для всех реакторов с внешней циркуляцией смеси в виде взвеси необходимы достаточно сложные конструкции реактора и устройства для перемещения взвеси, которые должны быть обеспечены, например, дополнительными насосами. Таким образом, и вследствие других причин, данные системы, следовательно, обладают недостатками по сравнению с системами, имеющими внутреннюю циркуляцию.
Подводя итог, в улучшении нуждаются следующие аспекты способа согласно предыдущему уровню техники и являются необходимыми:
- очень простой принцип конструкции реактора в комбинации с неограниченной пригодностью для увеличения в масштабе;
- является возможным применение веществ, которые выпадают в осадок или являются легко полимеризуемыми;
- применение высоких концентраций катализатора и, следовательно, более высокая производительность;
- улучшенная устойчивостью к истиранию применяемого гетерогенного катализатора;
- хорошее смешивание фаз в реакторе;
- долгое время работы катализатора, надежное функционирование без прерывания, очень короткие фазы обслуживания, если имеются;
- возможность установки упрощенных фильтрационных систем для непрерывного отделения гетерогенного катализатора от смеси в виде взвеси без времен отключения.
Задача
Таким образом, с учетом уровня техники проблема, рассматриваемая в настоящем изобретении, заключается в обеспечении улучшенного с технической точки зрения способа осуществления гетерогенно-катализируемой реакции, в частности, в жидкой фазе. В частности, данный новый способ обладает меньшим количеством недостатков, чем традиционные способы из предыдущего уровня техники.
Более конкретно, способы из предыдущего уровня техники подлежат улучшению таким образом, что присутствует только минимальное истирание катализатора, за счет чего обеспечивается долгое время работы применяемого гетерогенного катализатора одновременно с хорошей и практически постоянной активностью катализатора, селективностью и хорошим смешиванием в реакторе.
Кроме того, способ, в случае применения легко полимеризуемых реагентов и образования таких продуктов и/или побочных продуктов, предусматривает обеспечение такой конструкции реактора, которая дает возможность протекания максимум только очень незначительной полимеризации.
Кроме того, способ должен быть недорогим по сравнению с предыдущим уровнем техники, в частности, должен быть осуществимым без каких-либо больших потерь катализатора в результате истирания или выгрузки, и должен быть реализуемым с меньшим количеством и более короткими прерываниями функционирования.
Более того, должно быть возможным осуществление способа с помощью относительно простых и недорогих установок. Установки, соответственно, должны быть связаны с низкими капиталовложениями. В то же время, установки должны быть простыми в обслуживании, требовать низких эксплуатационных расходов и работать безопасно.
Дополнительные цели, не упомянутые в явной форме, станут очевидными из общего контекста нижеследующего описания и формулы изобретения.
Решение
Данные задачи решены путем обеспечения нового способа осуществления гетерогенно-катализируемой реакции в трехфазном реакторе. Данный новый способ характеризуется тем, что в реакторе присутствуют по меньшей мере одна жидкая фаза, по меньшей мере одна газообразная фаза и по меньшей мере одна твердая фаза. Реактор содержит по меньшей мере две зоны. В зоне 1 реакционную смесь перемещают вниз. В свою очередь, в зоне 2 реакционную смесь перемещают вверх. Зоны 1 и 2 отделены друг от друга посредством разделительной стенки. Во время функционирования реактора, как правило, значительно меньшее количество катализатора на единицу объема остается суспендированным в зоне 1, чем в зоне 2. Таким образом, соотношение между средними значениями концентрации катализатора в зоне 2 и в зоне 1 составляет более 2, предпочтительно более 5, в частности более 10, и более предпочтительно более 20. В наиболее предпочтительных вариантах осуществления настоящего изобретения соотношение между средними значениями концентрации катализатора в зоне 1 и в зоне 2 фактически составляет более 100.
Оптимально, зона 1 характеризуется турбулентным потоком и, следовательно, очень быстрым смешиванием, тогда как зона 2 характеризуется ламинарным потоком по меньшей мере в верхней части, что способствует оптимальному осаждению катализатора.
Предпочтение отдают осуществлению способа согласно настоящему изобретению, при котором газ, необходимый для осуществления способа, в ходе функционирования практически исключительно находится в зоне 2, тогда как зона 1 остается практически не содержащей нерастворенного газа.
Признаком предпочтительного осуществления настоящего изобретения является существование градиента концентрации по высоте реактора в зоне 2, при этом наибольшая часть всей массы катализатора присутствует в нижней части зоны 2, тогда как только ее часть находится в верхней части зоны 2.
Это обеспечивает соотношение между концентрацией катализатора в зоне 2 при 90% высоты заполнения реактора, измеренной от нижней части, и концентрацией катализатора при 20% высоты заполнения, измеренной от нижней части, составляющее менее 0,3. Более предпочтительно данное соотношение составляет менее 0,2, еще более предпочтительно менее 0,1 и наиболее предпочтительно менее 0,05. Тогда как в соответствии с настоящим изобретением образуется профиль концентрации катализатора в зоне 2, концентрация катализатора в зоне 1 остается более или менее постоянной на уровне минимальной концентрации катализатора в верхней части зоны 2. Таким образом, например в одном варианте осуществления с мешалкой в зоне 1 мешалка контактирует только с некоторой частью от общего количества катализатора. Это приводит в результате к заметно меньшему истиранию катализатора и повышенному времени работы катализатора. Таким образом, применяемые для фильтрации смеси продуктов фильтры, которые, как правило, устанавливают, также сохраняются и нуждаются в меньшем количестве промывок обратным потоком или не нуждаются в них и/или не нуждаются в замене.
Данные условия можно реализовывать в соответствии с настоящим изобретением, более конкретно, посредством оптимального осуществления реакции в реакторе согласно настоящему изобретению. Как уже было описано, такое оптимальное осуществление может характеризоваться, например, тем, что по высоте реактора образуется градиент концентрации катализатора в зоне 2 с максимальной концентрацией катализатора около основания реактора, тогда как минимальная концентрация катализатора находится в верхней части реактора. Данное распределение концентрации катализатора может, в свою очередь, быть осуществлено с помощью оптимизированного профиля потока в реакторе. Для данной цели можно применять приведенные ниже в данном документе подробности.
Также предпочтительным или дополняющим один или оба вышеуказанные предпочтительные варианты осуществления настоящего изобретения является способ, при котором соотношение между средней скоростью вертикального потока в зоне 1 и средней скоростью вертикального потока в зоне 2 составляет от 2 до 100, более предпочтительно от 5 до 50 и особенно предпочтительно от 10 до 40.
В особенно предпочтительном варианте осуществления настоящего изобретения внутренняя циркуляция между зонами 1 и 2 в реакторе независимо от других параметров в способе обеспечивается с помощью вытяжной трубы (7). В данном случае обеспечивают поток реакционной смеси в вытяжной трубе (зона 1) с направлением потока вниз, тогда как противоположный поток – снизу вверх – обеспечивают во внешней зоне 2. Данная зона 2 тогда представляет собой область между вытяжной трубой и стенками реактора.
В таком «геодезическом» режиме функционирования направленное вниз движение реакционной смеси в зоне 1 и направленное вверх движение в зоне 2 являются оптимизированными по отношению друг к другу.
Зона 1 предпочтительно представляет собой цилиндрическую вытяжную трубу, в случае чего диаметр данной вытяжной трубы может изменяться по высоте реактора. Например, предпочтительно, чтобы нижняя часть трубы имела меньший диаметр, чем верхняя часть трубы. Таким образом, обеспечивают максимальную скорость потока в направлении вниз и значительно меньшую скорость потока в направлении вверх, что неожиданным образом приводит к значительному уменьшению количества катализатора, который возвращается в трубу и который ранее не осаждался.
Это можно объяснить тем, что такое распределение зоны 1 в верхней части способствует транспорту жидкости между турбулентной зоной 1 и ламинарной зоной 2, что приводит в результате к меньшему увлечению катализатора в зону 1.
Это также имеет неожиданное преимущество, заключающееся в том, что происходит низкое истирание катализатора в результате, например, перемешивания или перекачивания в трубе. Предпочтительное соотношение между диаметром трубы в верхней и нижней частях зоны 1 составляет от 1 до 5, предпочтительно от 2 до 4.
Реактор предпочтительно имеет цилиндрическую форму, которая является типичной для реакторов высокого давления, закругленную в верхней и нижней частях. Оптимальное соотношение между высотой реактора и диаметром реактора предпочтительно составляет от 1 до 3, более предпочтительно от 1,1 до 2,5, наиболее предпочтительно от 1,3 до 2,3.
Диаметр реактора может изменяться по высоте реактора. Например, предпочтительно, чтобы нижняя часть реактора имела меньший диаметр, чем верхняя часть данного реактора. Таким образом, можно обеспечить, что оптимальное смешивание реакционной смеси с катализатором осуществляют в нижней части реактора, при этом обеспечивают очень низкую скорость потока, направленного вверх, и хорошее осаждение катализатора в верхней части реактора. Таким образом, намного меньшее количество неосажденного катализатора может вернуться в зону 1 из зоны 2 и, следовательно, мешалка в зоне 1 может привести в результате к намного меньшему истиранию катализатора.
Независимо от дальнейшего осуществления способа дополнительным регулируемым признаком настоящего изобретения является соотношение диаметра реактора в верхней части и диаметра в нижней части, которое предпочтительно составляет от 1 до 2, предпочтительно от 1,1 до 1,5. Более предпочтительно, соотношение между максимальным и минимальным диаметрами реактора составляет от 1 до 2, более предпочтительно от 1,1 до 1,5.
Для точного определения конкретных условий выражение «в верхней части» должно, например, определяться так, что измерение осуществляют в 10% от общей высоты ниже наиболее верхнего конца соответствующей области. Аналогично, выражение «в нижней части» означает, что данный диапазон соответственно выбран в качестве точки измерения в 10% от общей высоты над нижним концом. Для более точного определения важным фактором является то, что расстояние от верхнего конца и от нижнего конца является одинаковым в каждом случае, и что данное расстояние для измерения удаляется с соответствующих верхнего и нижнего концов устройства на максимальную длину, соответствующую 20% от общей высоты устройства, подлежащего измерению (например, зоны 1 или всего реактора).
Неожиданно было обнаружено, что такая форма реактора с вытяжной трубой и внутренней циркуляцией, описанная выше, не только обеспечивает стабильное функционирование, высокую эффективность катализатора, хорошее смешивание и хорошее удаление тепла, но также сохраняет гетерогенный катализатор, применяемый в данном реакторе, таким образом, что истирание катализатора можно свести к минимуму и общее время работы катализатора увеличится. В результате, также дополнительно обеспечивается возможность работы применяемых фильтров без нарушений в течение более длительного периода без какой-либо необходимости в дорогой и трудоемкой очистке и/или замене фильтра.
Таким образом, особенно преимущественно сконфигурировать способ таким образом, что обеспечивают оптимальное смешивание реакционной смеси с катализатором в нижней части реактора, при этом обеспечивают очень низкую скорость потока, направленного вверх, и хорошее осаждение катализатора в верхней части реактора. Таким образом, намного меньшее количество неосажденного катализатора может вернуться в зону 1 из зоны 2 и, следовательно, может происходить намного меньшее истирание катализатора в результате действия мешалки в зоне 1.
Дополнительные неожиданные преимущества способа по настоящему изобретению над способами из предыдущего уровня техники включают тот факт, что теплообмен и массообмен являются хорошими и, как результат, возникают очень небольшие градиенты температуры и концентрации, что способствует высокой активности и селективности катализатора.
Кроме того, в реакторе присутствует оптимальное распределение газа для трехфазной реакции. Кроме того, очень надежное осуществление гетерогенно-катализируемой реакции с высокими значениями концентрации катализатора является возможным, благодаря способу согласно настоящему изобретению.
В частности, неожиданно было обнаружено, что конкретная конструкция реактора, например, конкретные соотношения размеров реактора, установка вытяжной трубы для защиты катализатора и положение и конструкция системы осаждения и фильтрации отыграют основную роль в стабильном и эффективном функционировании с относительно высокими значениями концентрации катализатора без значительного истирания катализатора.
Независимо от других выбранных вариантов осуществления настоящего изобретения реакционную смесь перемещают вниз в зоне 1, предпочтительно посредством по меньшей мере одного насоса или по меньшей мере одной мешалки. Все мешалки, которые способствуют осевому потоку в направлении вниз, будут особенно подходящими для данной цели. Предпочтительно применяют по меньшей мере одну пропеллерную мешалку, более предпочтительно по меньшей мере две. В случае одной мешалки предпочтительно она расположена приблизительно посредине вытяжной трубы, тогда как две мешалки предпочтительно установлены посредине и на нижнем конце вытяжной трубы.
Кроме того, независимо от других выбранных вариантов осуществления настоящего изобретения предпочтение отдают введению по меньшей мере одного жидкого подаваемого потока в верхнюю часть зоны 1. Более предпочтительно, все жидкие подаваемые потоки вводят в верхнюю часть зоны 1.
Поскольку реактор предпочтительно подлежит применению в непрерывном способе, гетерогенный катализатор предпочтительно должен непрерывно отфильтровываться из реакционной смеси. Для данной цели предпочтение отдают применению фильтров, присутствующих в реакторе, более предпочтительно на периферии верхней части зоны 2 реактора. Более конкретно, независимо от других выбранных вариантов осуществления настоящего изобретения предпочтение отдают установке по меньшей мере одного пригодного к непрерывному функционированию и к промывке обратным потоком фильтра в верхней части зоны 2.
В качестве альтернативы или дополнения, и предпочтительно, реакционную смесь непрерывно выгружают из реактора и фильтруют по меньшей мере через один внешний фильтр. После этого катализатор необязательно подвергают дополнительной обработке после фильтрации и пропускают частично или полностью обратно в реактор. Данная дополнительная обработка, например, может предусматривать промывание, повторную активацию или разделение по размерам частиц.
Выше по потоку от данных фильтров, предпочтительно возможна установка дополнительной системы осаждения, например, также на периферии реактора. Это может представлять собой конкретную зону с ламинарным потоком, где осаждается основная часть применяемого катализатора. Таким образом, данное осаждение осуществляют перед настоящей фильтрацией.
Одним возможным вариантом такой системы осаждения, например, является сборка, состоящая из наклонных элементов, например труб, или наклонных металлических листов (например, наклонного отстойника). Принцип действия таких систем дополнительно описан в Journal of Fluid Mechanics / Volume 92 / Issue 03 / June 1979, pp 435- 457 и «Enhanced sedimentation in vessels having inclined walls» в Theory of Dispersed Multiphase Flow: Proceedings of an Advanced Seminar Conducted by the Mathematics Research Center The University of Wisconsin-Madison May 26-28, 1982. Подробности применения для реакции окисления, например, приведены в JP 10-094705 A и JP 09-248403 A.
Более предпочтительно, система осаждения и фильтр находятся в верхней части реактора, в таком положении в зоне 2, что скорость потока является самой низкой. В свою очередь, это означает, что поперечное сечение зоны 2 в данной точке имеет максимальную площадь.
Пористость применяемого с предпочтением фильтра составляет от 5 до 100 микрометров, более предпочтительно от 10 до 50 микрометров.
Для дополнительного задерживания мелких частиц катализатора реакционную смесь, после фильтрации через фильтры реактора (5), предпочтительно фильтруют по меньшей мере еще один раз через более мелкопористые фильтры с пористостью от 1 до 10 мкм снаружи реактора, так что частицы с размером не более 5 мкм удерживаются фильтром до по меньшей мере 90%.
В иллюстративном и особенно предпочтительном варианте осуществления согласно фиг. 1 реакционная смесь после системы осаждения (4) проходит через ряд фильтров (5), равномерно распределенных вокруг реактора, и поступает на дополнительные стадии производственной обработки. Фильтр и систему осаждения предпочтительно регулярно промывают обратным потоком для того, чтобы максимальное количество гетерогенного катализатора оставалось каталитически активным в реакторе и не происходило блокирование системы осаждения и фильтров.
Независимо от любой фильтрации предпочтительно могут находиться одна или более перегородок (10), называемых вихрегасителями, в верхней части зоны 1. Они противодействуют эффекту вихря или воронки тем, что завихрение жидкости гасится и обеспечивается мягкий переход между областями снаружи и внутри зоны 1, или обеспечивают вытяжную трубу. Более предпочтительно зона 2 оснащена по меньшей мере 2, более предпочтительно по меньшей мере 4 и наиболее предпочтительно по меньшей мере 8 перегородками и/или разделительными стенками. Таким образом, скорость радиального потока в зоне 2 можно значительно уменьшить и осаждение в верхней части зоны 2 можно сконфигурировать особенно эффективным образом.
Предпочтительно газ, необходимый для реакции, дозированно вводят в равномерно распределенном состоянии посредством газораспределителей (9), называемых барботерами, в нижнюю часть реактора. Предпочтительно применяемый газ дозированно вводят в направлении в сторону основания реактора для того, чтобы мог происходить минимальный уровень блокирования частицами катализатора.
2
В случае реакции гидрогенизации, целесообразно применять водород или содержащий водород газ. В случае реакции окисления, кислород применяют в форме воздуха или другой содержащей O смеси. В случае синтеза Фишера-Тропша, синтез-газ может служить в качестве газа. Также возможно применение других неуказанных газов в соответствии с необходимой реакцией.
Применение жидкой фазы, подходящей для описанного реактора, например, представляет собой гидрогенизацию антрахинона, которую применяют для получения пероксида водорода. Таким образом, также возможно проводить гидрогенизацию жиров, т.е. гидрогенизацию ненасыщенных жирных кислот. Многочисленные другие реакции гидрогенизации, например, веществ с кратными связями, таких как ароматические вещества, алкены или алкины, нитросоединения, карбонильные соединения и т.д., можно проводить с помощью данного типа реактора.
2
2
2
Более предпочтительно способ согласно настоящему изобретению применяем в случае гетерогенно-катализируемой реакции окисления с содержащим кислород газом. Концентрация кислорода (парциальное давление O) в зоне 2 характеризуется градиентом с максимальной концентрацией O в нижней части зоны 2 и минимальной концентрацией O в верхней части данной зоны. Более предпочтительно, в данном способе соотношение между концентрацией кислорода в газообразной фазе зоны 2 при 20% высоты заполнения реактора, измеренной от нижней части, и концентрацией кислорода в газообразной фазе зоны 2 при 90% высоты заполнения, измеренной от нижней части, составляет более 2, предпочтительно более 4.
Некоторые примеры подходящих способов окисления в жидкой фазе, например, представляют конкретные реакции окисления алкенов, алкилароматических веществ, окислительную эстерификацию альдегидов до сложных эфиров карбоновых кислот, например, превращение (мет)акролеина до алкил(мет)акрилата, и другие реакции селективного окисления в области специализированных химреагентов.
Наиболее предпочтительно гетерогенно-катализируемая реакция представляет собой непрерывную окислительную эстерификацию метакролеина с кислородом и метанолом для получения метилметакрилата.
Применяемые гетерогенные катализаторы предпочтительно представляют собой содержащие благородные металлы, в частности Pt, Pd, Ru, Rh, Ru, Au и/или Ag, катализаторы на подложке. Применяемые подложки, в частности, могут представлять собой минералы в виде оксидов, смеси оксидов, активированный уголь, полимерные материалы или другие вещества. Кроме того, катализатор, применяемый с предпочтением для такой реакции окисления, характеризуется средним диаметром от 10 до 200 мкм.
Применяемый катализатор может быть извлечен из реактора непрерывно или порциями, например, для промывания и/или операции по восстановлению, для непрерывного контроля/анализа или обновления. Точка соединения для извлечения или подачи катализатора предпочтительно находится в нижней части реактора, где концентрация катализатора является самой высокой. Альтернативный предпочтительный вариант предусматривает точки извлечения катализатора в верхней части реактора. В данном случае, предпочтение отдают точке, в частности, где присутствуют наименьшие частицы катализатора.
Помимо реагентов, необходимых для реакции, различные вспомогательные вещества можно подавать для способа, например, кислоты, основания, ингибиторы полимеризации, пеногасители и т.д.
2
4
Все высоко реакционноспособные (например, легко полимеризуемые) реагенты и/или вспомогательные вещества, например, сильное основание, такое как NaOH или KOH, или сильная кислота, такая как HSO или HCl, предпочтительно необходимо дозированно вводить в верхнюю часть зоны 1. Это обеспечивает очень быстрое смешивание данных веществ с реакционной смесью, перед тем, как их могут приводить в контакт с катализатором и другими реагентами. При этом избегается локальный перегрев и улучшается селективность и общая эффективность целевой реакции.
Графические материалы
Список условных обозначений для фиг. 1
На фиг. 1 представлена конкретная конфигурация реактора, применяемого в способе согласно настоящему изобретению. Она представляет собой один вариант осуществления настоящего изобретения, который является особенно подходящим, в частности, для реакций окисления. Однако с другой стороны, фигура не служит для ограничения объема защиты настоящей заявки каким-либо образом. Данная фигура является упрощенной таким образом, что, например, сужения реактора или зоны 1 не изображены.
Примеры
Пример 1
Реактор (согласно фигуре) характеризовался следующими соотношениями размеров:
высота реактора/диаметр реактора = 1,6;
высота заполнения реакционной смесью/высота реактора = 0,75;
диаметр реактора (D2)/диаметр вытяжной трубы (D1) = 5,3.
2
Соотношение между средними значениями скорости вертикального потока (в направлении вниз) V1 в вытяжной трубе (зона 1) и средними значениями скорости вертикального потока (в направлении вверх) V2 в зоне 2 составляет: V1/V2 = (D2/D1)-1 = 27,4.
Эффективность реакции окислительной эстерификации метакролеина в метилметакрилат
2
2
3
Значение pH 42,5% по весу раствора метакролеина (MAL) в метаноле регулировали до pH = 7 при перемешивании путем добавления 1% по весу раствора NaOH в метаноле. Данный раствор непрерывно подавали при постоянной скорости подачи в верхнюю часть вытяжной трубы (зона 1) реактора, применяемого в соответствии с настоящим изобретением, согласно фиг. 1 при давлении 5 бар и внутренней температуре 80°C. В то же время достаточное количество 1% по весу раствора NaOH в метаноле вместе с 600 г порошка катализатора на основе Au/NiO/SiO-AlO-MgO (полученного согласно примеру 1 из заявки EP 2210664 A1) подавали в данный реактор (в том числе в верхнюю часть вытяжной трубы), при этом значение pH = 7 в реакторе оставалось постоянным. В нижнюю часть реактора в зону 2 дозированно вводили воздух посредством нескольких газораспределителей. Смесь продуктов отделяли от основной части гетерогенного катализатора посредством системы осаждения, непрерывно промываемой обратным потоком (наклонного отстойника), присутствующей на периферии верхней части зоны 2, и фильтровали через систему фильтрации, и анализировали посредством газовой хроматографии (GC).
После функционирования в течение 1 ч. 3 образца смеси продуктов соответственно отбирали при 20%, 50% и 90% высоты заполнения вытяжной трубы (зона 1) и три образца при 20%, 50% и 90% высоты заполнения зоны 2. Положения точек измерения всегда указывали от нижней части. Определяли содержание твердых веществ [в г/л] в образцах.
Соотношение C90%/C20% в зоне 2 составляло менее 0,1.
Среднюю концентрацию в зоне 1 <C1> рассчитывали в виде среднего значения для трех образцов из вытяжной трубы:
<C1> = (C1(20%) + C1(50%) + C1(90%))/3, с C1(20%) ~ C1(50%) ~ C1(90%);
среднюю концентрацию в зоне 2 <C2> рассчитывали следующим образом:
<C1> = (общая масса катализатора -<C1>*V1)/V2
<C2>/<C1> составляло более 10.
Визуально определяли, что воздух, вводимый посредством воздухораспределителей в нижнюю часть зоны 2, в ходе функционирования практически исключительно наблюдали в зоне 2, тогда как зона 1 оставалась не содержащей по меньшей мере газ, не растворенный в реакционной смеси.
2
2
2
2
2
2
Концентрация кислорода в газообразной фазе зоны 2 при 20% высоте заполнения реактора, измеренной от нижней части, составляла C(O)20% ~21 об.% O; концентрация кислорода в газообразной фазе зоны 2 при 90% высоте заполнения, измеренной от нижней части, составляла C(O)90% ~ 5 об.% O, и таким образом C(O)20%/C(O)90% = 4,2.
Таким образом, обеспечивали бесперебойное функционирование установки в течение нескольких месяцев.
Сравнительный пример 1
Реактор являлся идентичным реактору, применяемому в примере 1, за исключением того, что отсутствовала вытяжная труба. Условия проведения реакции являлись идентичными условиям в примере 1.
Через 1 ч. два образца суспензии катализатора отбирали соответственно в местах при 20% и 90% высоты заполнения, измеренной от нижней части. Далее измеряли содержание твердых веществ [в г/л]. Соотношение C90%/C20% составляло 0,31. <C1> = <C2>.
Сравнительный пример 2
Соответствовал примеру 1, за исключением того, что подаваемые растворы вводили не в вытяжную трубу, а в зону 2.
Распределение частиц по размерам (измеренное посредством способа лазерной дифракции) свежего катализатора и катализатора после теста в примере 1 (через 1000 ч.) и после теста в сравнительных примерах 1 и 2 (через 1000 ч. в каждом случае) кратко изложены в таблице ниже. Активность и селективность катализатора через 200 ч. и 1000 ч. в каждом случае аналогично указаны для всех примеров.
Было обнаружено, что механическое истирание катализатора в реакторе согласно настоящему изобретению, содержащем вытяжную трубу (пример 1; E1), было ниже, чем истирание в реакторе без вытяжной трубы (сравнительный пример 1; CE1). Также было обнаружено, что активность и селективность применяемого катализатора снизились после времени работы, составляющего 1000 часов.
В варианте осуществления с добавлением сырья в зону 2 (сравнительный пример 2; CE2) селективность в отношении MMA снова являлась значительно меньшей.
Пример 2
Аналогично примеру 1, но без внутреннего фильтра в реакторе после системы осаждения. Реакционную смесь поочередно фильтровали через один из двух внешних фильтров, установленных параллельно, с пористостью 10 микрометров, при этом один фильтр постоянно находился в применении, а другой одновременно подвергали промывке обратным потоком. Катализатор, остающийся на фильтре, возвращали в реактор. Таким образом, обеспечивали бесперебойное функционирование установки в течение нескольких месяцев.
Сравнительный пример 3
Соответствовал примеру 2, за исключением того, что не содержал системы осаждения (без наклонного отстойника). Значительно большее количество катализатора непрерывно поступало на внешний фильтр. Цикл переключения фильтров (переключение на режим промывки обратным потоком) должен был быть значительно сокращен с целью обеспечения возможности выгрузки непрерывного выхода реакционной смеси. После функционирования в течение 2 месяцев работу необходимо было остановить, и два применяемых фильтра необходимо было интенсивно промыть с помощью раствора NaOH, после чего функционирование могло продолжаться.
Было обнаружено, что внутренняя система осаждения посредством предшествующего удаления основной части твердых веществ значительно снижает нагрузку на применяемые фильтры и, следовательно, способствует бесперебойному функционированию.