СПОСОБ КАТАЛИТИЧЕСКОЙ КОНВЕРСИИ (ВАРИАНТЫ)

-1
1. Способ каталитической конверсии, который включает каталитическую реакцию крекинга исходного углеводородного сырья, входящего в контакт с катализатором, обогащенным цеолитом со средним размером пор в реакторе, отличающийся тем, что температура реакции, часовая объемная скорость и весовое отношение катализатор/исходное сырье достаточны для достижения выхода газойля жидкостно-каталитического крекинга в количестве от 12 до 60% по весу указанного исходного сырья, в котором указанная часовая объемная скорость поддерживается в диапазоне от 25 до 100 ч, указанная температура реакции поддерживается в диапазоне от 450 до 600°С и указанное весовое отношение катализатор/исходное сырье выбрано в пределах от 1 до 30,
в котором температура начала кипения газойля жидкостно-каталитического крекинга не ниже 260°С, и содержание водорода в газойле жидкостно-каталитического крекинга составляет не менее 10,5% по весу;
в котором указанный катализатор содержит цеолит, неорганическую окись и дополнительную глину которые составляют следующее процентное содержание от общего веса катализатора соответственно: цеолит 1~50% по весу неорганическая окись, 5~99% по весу и глина 0~70% по весу при этом указанный цеолит выбран из цеолита со средним размером пор и дополнительного цеолита с большим размером пор, указанный цеолит со средним размером пор составляет 51~100% общего веса цеолита и указанный цеолит с большим размером пор составляет 0~49% общего веса цеолита, указанный цеолит со средним размером пор выбран из цеолитов ряда ZSM и/или цеолитов ZRP и указанный цеолит с большим размером пор выбран из цеолитов ряда Y.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что указанное исходное сырье выбрано из или содержит углеводороды нефти и/или другой нефтепродукт, в котором углеводород нефти представляет собой углеводород, выбранный из группы, состоящей из вакуумного газойля, атмосферного газойля, газойля коксования, деасфальтированной нефти, вакуумного остатка и атмосферного остатка или их смеси, и указанный другой нефтепродукт выбранный из группы, состоящей из угольной сжиженной нефти, нефти битуминозного песка и сланцевой нефти или их смесей.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что указанный реактор содержит лифт-реактор, изолинейный псевдоожиженный слой, псевдоожиженный слой с постоянным диаметром, нисходящую передаточную линию и восходящую передаточную линию или их комбинацию или комбинацию из двух или нескольких однотипных реакторов, в котором указанная комбинация является каскадной и/или параллельной, и в котором указанный лифт-реактор представляет собой обычный лифт-реактор с постоянным диаметром или лифт-реакторы переменного диаметра.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что указанное исходное сырье загружают в реактор из одного положения или из двух или нескольких положений, высота которых может быть одинаковой или различной.
-1
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что температура реакции равна 460~580°С, часовая объемная скорость составляет 30~80 ч и весовое отношение катализатор/исходное сырье составляет 2~15.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что температура реакции поддерживается в диапазоне 480~540°С.
-1
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что часовая объемная скорость составляет 40~60 ч.
8. Способ по п.1, отличающийся тем, что отношение катализатор/исходное сырье равно 3~14 по весу.
9. Способ по п.1, отличающийся тем, что реакция осуществляется под давлением 0,1~1,0 МПа.
10. Способ по п.1, отличающийся тем, что он дополнительно содержит продукты реакции и катализатор, отделенные друг от друга, в котором катализатор очищается, регенерируется путем выжигания кокса и затем возвращается в реактор; отделенные продукты включают пропилен, высокооктановый бензин и газойль жидкостно-каталитического крекинга.
11. Способ по п.1, отличающийся тем, что температура начала кипения газойля жидкостно-каталитического крекинга не ниже 330°С, и содержание водорода в газойле жидкостно-каталитического крекинга составляет не менее 10,8% по весу.
12. Способ каталитической конверсии, в котором исходное сырье реагирует, входя в контакт с катализатором, обогащенным цеолитом со средним размером пор в реакторе, отличающийся тем, что в нем:
(1) указанное исходное сырье включает трудно крекируемое сырье и легко крекируемое сырье, которые вводятся в реактор из одного положения или из двух или нескольких положений, высота которых может быть одинаковой или различной,
(2) трудно крекируемое сырье реагирует в реакторе одновременно с легко крекируемым сырьем,
(3) температура реакции, часовая объемная скорость и весовое отношение катализатор/исходное сырье достаточны для достижения выхода газойля жидкостно-каталитического крекинга в количестве от 12% до 60% по весу легко крекируемого сырья,
-1
(4) указанная часовая объемная скорость легко крекируемого сырья составляет 5~100 ч;
в котором указанный катализатор содержит цеолит, неорганическую окись и дополнительную глину, которые составляют следующее процентное содержание от общего веса катализатора соответственно: цеолит 1~50% по весу, неорганическая окись, 5~99% по весу и глина 0~70% по весу, при этом указанный цеолит выбран из цеолита со средним размером пор и дополнительного цеолита с большим размером пор, указанный цеолит со средним размером пор составляет 51~100% общего веса цеолита и указанный цеолит с большим размером пор составляет 0~49% общего веса цеолита, указанный цеолит со средним размером пор выбран из цеолитов ряда ZSM и/или цеолитов ZRP и указанный цеолит с большим размером пор выбран из цеолитов ряда Y;
-1
в котором условия реакции трудно крекируемого сырья следующие: температура реакции поддерживается в диапазоне от 600 до 750°С, часовая объемная скорость поддерживается в диапазоне от 100 до 800 ч, весовое отношение катализатор/исходное сырье выбрано между 30 до 150, реактивное давление поддерживается в диапазоне от 0,10 до 1,00 МПа и весовое отношение пар/трудно крекируемое сырье поддерживается выбрано в пределах от 0,05 до 1,00;
-1
в котором условия реакции легко крекируемого сырья следующие: температура реакции поддерживается в диапазоне от 450 до 600°С, часовая объемная скорость поддерживается в диапазоне от 5 до 100 ч, весовое отношение катализатор/исходное сырье выбрано в пределах от 1 до 30, реактивное давление поддерживается в диапазоне от 0,10 до 1,00 МПа весовое отношение пар/трудно крекируемое сырье выбрано в пределах от 0,05 до 1,00;
в котором температура начала кипения газойля жидкостно-каталитического крекинга не ниже 260°С, и содержание водорода в газойле жидкостно-каталитического крекинга составляет не менее 10,5% по весу.
13. Способ по п.12, отличающийся тем, что указанное трудно крекируемое сырье выбрано из или содержит суспензию, дизельное топливо, бензин, углеводороды с 4-8 атомами углерода или их смесь.
14. Способ по п.12, отличающийся тем, что указанное легко крекируемое сырье выбрано из или содержит углеводороды нефти и/или другой нефтепродукт, в котором углеводород нефти представляет собой углеводород, выбранный из группы, состоящей из вакуумного газойля, атмосферного газойля, газойля коксования, деасфальтированной нефти, вакуумного остатка и атмосферного остатка или их смеси, и другой нефтепродукт выбранный из группы, состоящей из угольной сжиженной нефти, нефти битуминозного песка и сланцевой нефти или их смесей.
15. Способ по п.12, отличающийся тем, что указанный реактор содержит лифт-реактор, изолинейный псевдоожиженный слой, псевдоожиженный слой с постоянным диаметром, нисходящую передаточную линию и восходящую передаточную линию или их комбинацию или комбинацию из двух или нескольких однотипных реакторов, в котором указанная комбинация является каскадной и/или параллельной, и в котором указанный лифт-реактор представляет собой обычный лифт-реактор с постоянным диаметром или лифт-реакторы переменного диаметра.
16. Способ по п.12, отличающийся тем, что температура реакции легко крекируемого сырья поддерживается в диапазоне от 460 до 560°С.
-1
17. Способ по п.12, отличающийся тем, что часовая объемная скорость легко крекируемого сырья составляет от 10 до 90 ч.
18. Способ по п.12, отличающийся тем, что весовое отношение катализатор/исходное сырье выбрано в пределах от 1 до 14.
19. Способ по п.12, отличающийся тем, что он дополнительно содержит:
(1) продукты реакции и катализатор, отделенные друг от друга, в котором катализатор очищается, регенерируется путем выжигания кокса и затем возвращается в реактор; и
(2) отделенные продукты включают пропилен, высокооктановый бензин и газойль жидкостно-каталитического крекинга.
20. Способ по п.12, отличающийся тем, что температура начала кипения газойля жидкостно-каталитического крекинга не ниже 330°С, и содержание водорода в газойле жидкостно-каталитического крекинга составляет не менее 10,8% по весу.
21. Способ каталитической конверсии для производства пропилена и высокооктанового бензина, отличающийся тем, что он осуществляется следующим образом:
-1
(1) исходное сырье, включающее трудно крекируемое сырье, входит в контакт с катализатором, обогащенным цеолитом со средним размером пор и подвергается крекингу в реакторе при следующих рабочих условиях: температура реакции поддерживается в диапазоне от 600 до 750°С, часовая объемная скорость поддерживается в диапазоне от 100 до 800 ч, реактивное давление поддерживается в диапазоне от 0,10 до 1,00 МПа, весовое отношение катализатор/трудно крекируемое сырье выбрано от 30 до 150 и отношение пар/трудно крекируемое сырье выбрано в диапазоне от 0,05 до 1,00 по весу,
-1
(2) поток продуктов реакции, содержащий трудно крекируемое сырье, вместе с легко крекируемым сырьем, подвергается крекингу при следующих рабочих условиях: температура реакции поддерживается в диапазоне от 450 до 600°С, часовая объемная скорость поддерживается в диапазоне от 5 до 100 ч, реактивное давление от 0,10 до 1,00 МПа, весовое отношение катализатор/легко крекируемое сырье поддерживается от 1,0 до 30,0 и весовое отношение пар/трудно крекируемое сырье выбрано в пределах от 0,05 до 1,00 по весу,
(3) отработанный катализатор и пары продукта отделяются циклонным сепаратором; как вариант отработанный катализатор загружается в секцию очистки и очищается, очищенный отработанный катализатор регенерируется путем выжигания кокса и возвращается в реактор; пары продукта отделяются, чтобы получить продукт, включающий пропилен, высокооктановый бензин и газойль жидкостно-каталитического крекинга,
(4) указанный газойль жидкостно-каталитического крекинга подвергается гидроочистке и/или извлекается с ароматическими углеводородами, чтобы получить гидроочищенный газойль жидкостно-каталитического крекинга и/или рафинат газойля жидкостно-каталитического крекинга, при этом гидроочищенный газойль жидкостно-каталитического крекинга и/или указанный рафинат газойля жидкостно-каталитического крекинга возвращаются на стадию (1) и/или на стадию (2), как трудно крекируемое сырье и/или легко крекируемое сырье;
в котором указанный катализатор содержит цеолит, неорганическую окись и дополнительную глину, которые составляют следующее процентное содержание от общего веса катализатора: цеолит 1~50% по весу, неорганическая окись 5~99% по весу и глина 0~70% повесу, при этом указанный цеолит выбран из цеолита со средним размером пор и дополнительного цеолита с большим размером пор, при этом указанный цеолит со средним размером пор составляет 51~100% общего веса цеолита и указанный цеолит с большим размером пор составляет 0~49% общего веса цеолита, указанный цеолит со средним размером пор выбран из цеолитов ряда ZSM и/или цеолитов ZRP и указанный цеолит с большим размером пор выбран из цеолитов ряда Y;
в котором температура начала кипения газойля жидкостно-каталитического крекинга не ниже 260°С, и содержание водорода в газойле жидкостно-каталитического крекинга составляет не менее 10,5% по весу.
22. Способ по п.21, отличающийся тем, что указанное трудно крекируемое сырье выбрано из или содержит суспензию, дизельное топливо, бензин, углеводороды с 4~8 атомами углерода или их смесь; указанное легко крекируемое сырье выбрано из или содержит углеводороды нефти и/или другой нефтепродукт, в котором углеводород нефти представляет собой углеводород, выбранный из группы, состоящей из вакуумного газойля, атмосферного газойля, газойля коксования, деасфальтированной нефти, вакуумного остатка и атмосферного остатка или их смеси, и другой нефтепродукт выбранный из группы, состоящей из угольной сжиженной нефти, нефти битуминозного песка и сланцевой нефти или их смесей.
23. Способ по п.21, отличающийся тем, что температура начала кипения газойля жидкостно-каталитического крекинга не ниже 330°С, и содержание водорода в газойле жидкостно-каталитического крекинга составляет не менее 10,8% по весу.
24. Способ по п.21, отличающийся тем, что указанные пары продукта на стадии (3) могут быть отделены, чтобы получить фракцию разгонки в диапазоне 180~260°С, фракция возвращается на стадию (1) и/или на стадию (2) как трудно крекируемое сырье и/или как легко крекируемое сырье.
25. Способ по п.21, отличающийся тем, что указанный цеолит со средним размером пор составляет 70~100% общего веса цеолита.
26. Способ по п.21, отличающийся тем, что указанный реактор содержит лифт-реактор, изолинейный псевдоожиженный слой, псевдоожиженный слой с постоянным диаметром, нисходящую передаточную линию и восходящую передаточную линию или их комбинацию или комбинацию из двух или нескольких однотипных реакторов, в котором указанная комбинация является каскадной и/или параллельной, и в котором указанный лифт-реактор представляет собой обычный лифт-реактор с постоянным диаметром или лифт-реакторы переменного диаметра.