СПОСОБ ОБРАЩЕНИЯ С ОСАДКАМИ НА ОСНОВЕ МОЛИБДЕНА ПРИ ПЕРЕРАБОТКЕ ОЯТ АЭС
HANDLING METHOD OF DEPOSITS BASED ON MOLYBDENUM AT PROCESSING OF SPENT NUCLEAR FUEL OF NPP

Молибден является одним из продуктов деления (ПД), и в облученном ядерном топливе (ОЯТ) с выгоранием 30-50 ГВт*сут/т его накопление составляет около 4-6 кг/т (U). В ходе растворения ОЯТ и его дальнейшей переработки концентрация молибдена в азотнокислом растворе может достигать 2-4 г/л, то есть в перерабатываемых высокоактивных растворах молибден является макрокомпонентом. Склонность молибдена к полимеризации и образованию нерастворимых осадков как собственных, так и с другими элементами, обуславливают определенные трудности на различных стадиях технологического процесса.
Особенно негативно проявляется образование осадков молибдата циркония при обработке высокоактивного рафината [Kubota M., Fucase Т. Formation of precipitate in high level liquid waste from fuel reprocessing. // J. Nucl. Sci. Techn., 1980, v.17, No.10, p.783-790], в частности, при его упаривании. Известен способ предварительного удаления молибдена путем прогревания рафината при понижении его кислотности [Зильберман Б.Я., Ахматов А.А., Новиков Г.С. и др. Способ обработки высокоактивных азотнокислых рафинатов. Патент РФ №1739784, Бюл.1 (1994 г.)], который мы принимаем за прототип.
Однако этот способ неприменим к исходному раствору ОЯТ АЭС, где также образуются осадки на основе молибдата циркония как на стадии растворения ОЯТ [Adachi Т., Ohnuki M., Yoshida N. Sonobe Т., Kawamura W., Takeishi H., Gunji K., Kimura Т., Suzuki Т., Nakahara Y., Muromura Т., Kobayashi Y., Okashita H., Yamamoto T. Dissolution study of spent PWR fuel: Dissolution behavior and chemical properties of insoluble residues. // J. Nucl. Mater., 1990, v.174, No.1, p.60-71], так и при его подготовке к экстракции (вторичное осадкообразование), и даже в процессе экстракции при переходе урана в экстракт. Этот эффект проявляется в той большей степени, чем выше выгорание ОЯТ, которое сейчас приблизилось к 50 ГВт*сут/т U, причем осадки, представляющие собой в основе нестехиометрический молибдат циркония, содержат в себе до 5% плутония (IУ) [Penneman R.A., Haire R.G., Lloyd M.N. / Polymolybdates as plutonium(IV) hosts. // "Actinide separ. Symp. ACS/CSJ Chem. Cong., Honolulu. Hawai., Apr. 3-5, 1979". Washington, D.C., 1980, p.571-581], что при полном осаждении Мо означает потери до 2% Pu по балансу и делает осадки несбросными.
Поскольку высокая концентрация урана и азотной кислоты замедляет образование молибденсодержащих осадков, при растворении ОЯТ стараются, как правило, подобрать условия, препятствующие осадкообразованию, и/или минимизировать захват ими плутония. При этом отсутствует простой способ растворения основы такого осадка с регенерацией плутония при выведении осадкообразующих элементов на отверждение высокоактивных отходов (ВАО).
Задачей данного изобретения является исключение потери плутония с осадком молибдата циркония.
Для достижения такого технического результата осадок полностью растворяют с использованием разрушаемого комплексообразователя, например перекиси водорода или карбоната одновалентных катионов. После этого комплексообразователь разлагают в среде азотной кислоты так, чтобы остаточная растворимость соединений молибдена была низкой, что имеет место как при достаточно низкой, так и весьма высокой кислотности. Во избежание какого-либо вторичного соосаждения плутония может вводиться восстановитель, стабилизирующий Pu (III), или окислитель для стабилизации Pu (VI). В качестве восстановителя используют гидразиннитрат или U (IV) в присутствии гидразина, а в качестве окислителя - окислы азота или небольшие количества марганца (VII) или же xpoмa (VI). При этом не ставится целью полностью вывести молибден в осадок, поскольку обработанный маточный раствор после вторичного осаждения возвращается на стадию растворения ОЯТ в качестве «подушки» или для разведения концентрированной кислоты, и тем самым некоторое количество молибдена зацикловывается вплоть до выхода системы на баланс.
Введение затравки заранее полученного молибдата циркония, например, с соотношением Zr:Мо~0,5, обеспечивает максимально полное осаждение молибдата циркония сразу после растворения путем нагревания раствора в течение достаточно длительного времени при высокой температуре так, чтобы негативное действие молибдена далее не сказывалось ни на одной операции технологической цепи, вплоть до отверждения ВАО. Для повышения температуры раствор при необходимости кипятят или прогревают в автоклаве при еще более высокой температуре.
Предлагаемый способ осуществляют в последовательности операций, представленных в Примере 1.
Пример 1.
3
3
3
3
Из исходного модельного раствора ОЯТ ВВЭР с выгоранием 40 ГВт*сут/т, полученного после растворения в исходной 8 моль/л HNO в течение 6 ч при 95°C и содержащего 300 г/л U, 2,8 г/л Рu, 1,4 г/л Мо, 1,6 г/л Zr и 2,5 моль/л, выпадает осадок молибдата циркония с другими примесями. При этом в растворе остается 0,5 г/л Мо и 1 г/л Zr; потери плутония составляют ~0,1 г/л. Осадок центрифугируют, промывают малым количеством 2-4 моль/л HNO, распульповывают с использованием 6 моль/л HNO из расчета получения раствора 60 г/л Мо, внося при этом концентрированную перекись водорода из расчета 1,5-2 моль/л, нагревают с повышением температуры от 60 до 95°C в течение 8 ч, после чего разбавляют до 2 моль/л HNO и нагревают еще 6 ч. В горячий раствор вносят раствор U (IV) с гидразином из расчета 5 г/л, после чего систему нагревают еще 4 ч, охлаждают и центрифугируют. Осадок удаляют, а маточный раствор в реальном производстве возвращают в голову процесса растворения ОЯТ в качестве «подушки» или на разбавление поступающей сюда концентрированной азотной кислоты. Потери плутония с осадком снижаются в 50 раз.
Пример 2.
Упомянутый в п.1 исходный модельный раствор ОЯТ ВВЭР дополнительно нагревают при 95°С в течение 48 ч. При этом в растворе остается 0,2 г/л Мо и 0,25 г/л Zr; потери плутония составляют ~0,15 г/л. Далее осадок обрабатывают как в примере 1.
Пример 3.
3
2
Исходный модельный раствор ОЯТ ВВЭР с выгоранием 40 ГВт*сут/т, содержащий 500 г/л U, 4,3 г/л Pu, 2,3 г/л Mo, 2,6 г/л Zr и 3 моль/л HNO нагревают в автоклаве при температуре 120°C в течение 8 ч. При этом в растворе остается 0,15 г/л Мо и 1,15 г/л Zr; потери плутония составляют ~0,25 г/л. Осадок отделяют и обрабатывают как в примере 1 с тем отличием, что вместо введения в систему раствора U (IV) ее насыщают окислами азота (газообразный NO) из расчета 0,1 моль/л или же вводят эквивалентное количество Cr (VI) или Mn (VII).
Пример 4.
3
2
7
2
2
2
3
3
Исходный модельный раствор ОЯТ ВВЭР с выгоранием 40 ГВт*сут/т, содержащий 800 г/л U, 7,8 г/л Pu, 3,6 г/л Мо, 4,5 г/л Zr и 1,5 моль/л NaNO кипятят при атмосферном давлении (117°C) в течение 8 ч с предварительным добавлением 12 г/л затравки ZrO(MoO)(HO). При этом в растворе остается 0,15 г/л Мо и 0,5 г/л Zr; потери плутония составляют ~0,5 г/л. Осадок центрифугируют, промывают малым количеством воды и обрабатывают раствором 2 моль/л NaCO из расчета получения 50 г/л Мо и нагревают при 95°C в течение 2 ч, после чего разлагают соду добавлением концентрированной азотной кислоты из расчета избытка до 2 моль/л HNO и нагревают еще 2 ч при добавлении гидразиннитрата из расчета 0,1 моль/л. Далее отделяют осадок как в примере 1.
Приведенные примеры подтверждают возможность исключения вторичного осадкообразования и обеспечивают сокращение потерь плутония с осадком в 30-100 раз. Способ технически осуществим в рамках любой известной схемы вскрытия и растворения ОЯТ с осветлением исходного раствора.