СПОСОБЫ ПОЛУЧЕНИЯ УКСУСНОЙ КИСЛОТЫ

1. Способ получения уксусной кислоты, включающий следующие стадии:
а) введение метанола и/или его реакционно-способного производного и монооксида углерода в первую реакционную зону, содержащую жидкую реакционную композицию, включающую катализатор карбонилирования, необязательно промотор катализатора карбонилирования, метилиодид, метилацетат, уксусную кислоту и воду;
б) извлечение, по меньшей мере, части жидкой реакционной композиции совместно с растворенным и/или захваченным монооксидом углерода и другими газами из первой реакционной зоны;
в) направление, по меньшей мере, части извлеченной жидкой реакционной композиции во вторую реакционную зону, в которой потребляется, по меньшей мере, часть растворенного и/или захваченного монооксида углерода;
г) направление, по меньшей мере, части жидкой реакционной композиции из второй реакционной зоны в зону испарительного разделения с образованием: паровой фракции, включающей уксусную кислоту, метилиодид, метилацетат и отходящий газ низкого давления, включающий монооксид углерода; и жидкой фракции, включающей катализатор карбонилирования и необязательно промотор катализатора карбонилирования;
д) направление паровой фракции из зоны испарительного разделения в одну или более зон дистилляции с целью извлечения конечной уксусной кислоты;
причем температура жидкой реакционной композиции, извлекаемой из первой реакционной зоны, составляет от 170 до 195°С; а температура жидкой реакционной композиции, направляемой из второй реакционной зоны в зону испарительного разделения, по меньшей мере, на 8°С превышает температуру жидкой реакционной композиции, извлекаемой из первой реакционной зоны.
2. Способ по п.1, в котором катализатор карбонилирования представляет собой иридий.
3. Способ по п.2, в котором промотор катализатора карбонилирования выбирают из группы, включающей рутений, осмий и рений.
4. Способ по п.3, в котором промотор катализатора карбонилирования представляет собой рутений.
5. Способ по п.1, в котором катализатор карбонилирования представляет собой родий.
6. Способ по п.1, в котором температура жидкой реакционной композиции, выгружаемой из первой реакционной зоны, составляет от 185 до 195°С.
7. Способ по п.1, в котором объем второй реакционной зоны составляет от 5 до 20% от объема первой реакционной зоны, предпочтительно от 10 до 20% от объема первой реакционной зоны.
8. Способ по п.1, в котором во вторую реакционную зону вводят монооксид углерода в дополнение к монооксиду углерода, растворенному и/или захваченному жидкой реакционной композицией, выгружаемой из первой реакционной зоны.
9. Способ по п.6, в котором во вторую реакционную зону вводят монооксид углерода, в дополнение к монооксиду углерода, растворенному и/или захваченному жидкой реакционной композицией, выгружаемой из первой реакционной зоны.
10. Способ по п.8, в котором количество дополнительного монооксида углерода, вводимого во вторую реакционную зону, составляет от 0,5 до 20%, предпочтительно от 1 до 15%, более предпочтительно от 1 до 10% от количества монооксида углерода, вводимого в первую реакционную зону.
11. Способ по п.9, в котором количество дополнительного монооксида углерода, вводимого во вторую реакционную зону, составляет от 0,5 до 20%, предпочтительно от 1 до 15%, более предпочтительно от 1 до 10% от количества монооксида углерода, вводимого в первую реакционную зону.
12. Способ по п.1, в котором вторую реакционную зону подвергают нагреванию.
13. Способ по п.4, в котором концентрация монооксида углерода в отходящем газе низкого давления примерно на 15 мол.% превышает значение mX+С с целью достижения увеличения на каждые 10°С температуры жидкой реакционной композиции, направляемой в зону испарительного разделения, по сравнению с температурой жидкой реакционной композиции, выгружаемой из первой реакционной зоны, где Х представляет собой концентрацию рутения в жидкой реакционной композиции (ч./млн (мас.)), m составляет около 0,012, а С составляет примерно -8,7.
14. Способ по п.8, в котором концентрация метилацетата в жидкой реакционной композиции, направляемой в зону испарительного разделения, по меньшей мере, на 1,5 мас.% ниже концентрации метилацетата в составе жидкой реакционной композиции, выгружаемой из первой реакционной зоны.
15. Способ по п.8, в котором концентрация воды в жидкой реакционной композиции, направляемой в зону испарительного разделения, по меньшей мере, на 0,4 мас.% меньше, чем концентрация воды в жидкой реакционной композиции, выгружаемой из первой реакционной зоны.
16. Способ по п.1, в котором температура жидкой реакционной композиции, направляемой в зону испарительного разделения, составляет не более 215°С.
17. Способ по п.6, в котором температура жидкой реакционной композиции, направляемой в зону испарительного разделения, составляет не более 215°С.
18. Способ по п.16, в котором температура жидкой реакционной композиции, направляемой в зону испарительного разделения, составляет от 195 до 215°С, предпочтительно от 200 до 215°С.
19. Способ по п.17, в котором температура жидкой реакционной композиции, направляемой в зону испарительного разделения, составляет от 195 до 215°С, предпочтительно от 200 до 215°С.
20. Способ по п.1, в котором температура жидкой реакционной композиции, направляемой в зону испарительного разделения, на 10-20°С выше, чем температура жидкой реакционной композиции, выгружаемой из первой реакционной зоны.
21. Способ по п.6, в котором температура жидкой реакционной композиции, направляемой в зону испарительного разделения, на 10-20°С выше, чем температура жидкой реакционной композиции, выгружаемой из первой реакционной зоны.