Применение твердотопливных кассетных взрывных устройств для уничтожения крупных астероидов

© В.О. Соловьев, И.М. Шведов, М.С. Кельнер, 2016

В.О. Соловьев, И.М. Шведов, М.С. Кельнер

ПРИМЕНЕНИЕ ТВЕРДОТОПЛИВНЫХ КАССЕТНЫХ ВЗРЫВНЫХ УСТРОЙСТВ ДЛЯ УНИЧТОЖЕНИЯ КРУПНЫХ АСТЕРОИДОВ

Одной из проблем современности является защита Земли от столкновений с крупными астероидами. Современные средства обнаружения, расположенные на Земле, не способны оперативно выявить большинство из них до входа в атмосферу. Крупные астероиды с диаметром 300 м и более могут пересекать земной путь и вызвать глобальную катастрофу. Обоснование принципиальных возможностей Системы планетарной защиты (СПЗ) от астероидов и комет отражено в проекте «Цитадель», разработанном в НПО им. С.А. Лавочкина, направленном на обнаружение в наиболее ранней стадии опасных космических тел с последующим их уничтожением. Проектом предусмотрено выведение на орбиту Земли системы спутников раннего обнаружения и ракет, несущих ядерный заряд, достаточный для уничтожения опасного космического объекта. С целью минимизации массы ядерного заряда, предназначенного для испарения или разрушения на мелкие составляющие небесного тела, сам заряд перед подрывом необходимо заглубить в теле объекта. Предложено использовать твердотопливное кассетное взрывное устройство, обеспечивающее оптимальное заглубление основного заряда в горную породу уничтожаемого объекта. Ключевые слова: защита от астероидов, кассетные устройства, твердотопливный заряд, оптимальное заглубление, горная порода, взрывореактивный комплекс.

Принято, что к астероидам или малым планетам, неиме-ющим атмосферы, относят небесные тела диаметром более 30 м. Пик открытия и изучения астероидов приходится на начало XIX века. О составе астероидов судят по результатам спектрального анализа или по анализу минерального состава выпадающих на земную поверхность метеоритов. В наиболее общем виде, в зависимости от минерального состава, различают три категории (или класса) астероидов: 1. Класс С — карбонатные (углеродные); 2. Класс S — кремневые (силикатные) —

УДК 622.236.4+ +523.44

обнаружено присутствие магнезиально-железистых островных силикатов (оливинов), пироксенов, плагиоклазов; 3. Класс М — металлические — на поверхности присутствуют выходы металлов (никелистого железа), основные минералы камасит и тэнит, как и в железных метеоритах.

Наиболее многочисленным является Класс С, на который приходится более 75% известных астероидов, в детальной классификации выделяют еще группу астероидов с неизвестным составом, для которых характерна темная поверхность с очень низким альбедо и умеренное поглощение на длине волны 0,85 мкм.

Количество обнаруженных астероидов уменьшается с ростом их размеров. Наиболее известны в количественном отношении астероиды в поперечнике от 1000 м и более. Астероиды относят к холодным телам, температура поверхности составляет в среднем 160 К. Плотность тела астероидов (из ста самых известных) находится в диапазоне от 1100 кг/м3 (Даная, диаметр 82 км; Евгения, размер 232x193x161 км) до 6610 кг/м3 (Евфосина, диаметр 255,9 км) [1].

Размеры астероидов несомненно влияют на характер катаклизма при столкновении с Землей. Глобальные экономические и природные последствия для цивилизации начинаются уже при катастрофе с астероидом более 50 м в диаметре, полную гибель человечеств а вызовет столкновении с космическим телом более 3 км.

Наибольшую опасность по фактору внезапности представляют малые космические тела, например, такие, как Челябинский метеорит. Взрыв которого оказался мощнее на 2—3 порядка атомной бомбы, сброшенной на Хиросиму.

Большую угрозу представляют крупные астероиды с траекториями, пересекающими или проходящими потенциально близко с Землей. Например, наиболее опасным на данный момент считается 330 метровый астероид Апофис, опасное сближение с Землей состоится в 2036 г. (по расчетам расстояние между ними составит ~ 38000 км). Хотя NASA практически полностью исключило возможность столкновения Апофиса с Землей, согласно проведенному моделированию последствия падения астероида Апофис на Землю могли быть следующими: при плотности тела объекта 3000 кг/м3, скорости входа в атмосферу 12,6 км/с, энергия столкновения с Землей составит ~103 мегатонн, что почти на порядок больше энергии Тунгусского взрыва [2].

Системы предупреждения о ракетном нападении России и США ежегодно регистрируют около десятка событий входа

Рис. 1. Схема наложения орбит выявленных астероидов на орбиты движения Земли и других внутренних планет Солнечной системы [данные из источника http://www.space.com/22369-nasa-asteroid-threat-map.html]

и взрывов в стратосфере небесных объектов различной мощности. Чтобы наглядно представить потенциальную опасность от столкновения с астероидами, на рис. 1 (по данным NASA) показаны орбиты всех известных потенциально опасных астероидов, насчитывающих более 1400 по состоянию на начало 2013 г.

Для такого типа тел необходимы меры превентивного дальнего космического предотвращения угрозы. Это можно реализовать способом динамической коррекции орбиты астероида или дефрагментации крупного астероида, например, ядерными зарядами. Решение такой непростой задачи влечет тщательную проработку отдельных ее этапов. В настоящее время рассматривается ряд способов ликвидации угрозы столкновения астероида с Землей (табл. 1).

Главной проблемой реализации проекта помимо технических трудностей является финансовая составляющая. На сегодняшний день наиболее рациональными и экономически целесообразными являются проекты, использующие уже отработанные технологические решения.

Одним из которых является осуществление закладки ядерных зарядов на поверхности астероида или использование ударно-кинетического эффекта от термоядерного взрыва. По мнению астрофизиков, неядерные методы корректировки орбиты считаются эффективными для малых астероидов, имею-

Таблица 1

Предлагаемые способы коррекции орбиты астероида

Способ Физический принцип Технические проблемы Энергетическая система

Лазерное воздействие Лазерная абляция (принцип горелки) Охлаждение системы мощных лазеров; необходимость в группировке спутников и односторонней фокусировки; инерционность Ядерная установка; Солнечные батареи

Солнечный парус Механический буксир Инерционность, требует заблаговременное (за год до приближения к Земле) закрепление на астероиде. Внушительные размеры — соизмеримые с размером астероида. Фотонная

Зеркальная фокусировка Фотонное воздействие Размещение зеркал на орбите и их фокусировка Фотонная

Таран Механический импульс Большая масса снаряда Собственная, за счет разгонных двигателей

Гравитационный аттрактор Изменение траектории динамической системы за счет гравитационных сил Наличие больших космических аппаратов, инерционность Собственная

Реактивные двигатели, использующие различные физические принципы — ионный (плазменный); электромагнитная катапульта Механический импульс Закрепление на поверхности астероида Ядерная установка; Солнечные батареи

р1^0! ' ' ..........,.,,!,.!.., Т Ч М . .

ш со

а Я-

-в- 0 р 1,1......................... . . .

^ -о.» о о,ь I 1.5 г Приведенная глубина еарыва {м/Т,п)

Рис. 2. Коэффициент эквивалента мощности взрыва в зависимости от приведенной глубины взрыва

щих размер до 100 м. Но и при ядерном лобовом столкновении с крупным астероидом могут возникнуть непредвиденные проблемы, связанные с недостаточной изученностью их состава и структуры, в виде образования множества не менее опасных астероидов меньшего размера.

Известно, что при заглублении заряда только на несколько метров, ядерный взрыв производит значительно более мощную и разрушающую сейсмическую ударную волну по сравнению с взрывом на поверхности. На рис. 2 приведен график изменения «эквивалентной мощности» для аналогичных зарядов в зависимости от глубины проведения взрыва, из которого видно, что при заглублении заряда менее чем на метр коэффициент эквивалента мощности взрыва возрастает более чем на порядок [3].

Таким образом, эффективность мощности взрыва можно достичь при заглублении заряда не менее чем на 1 м в тело астероида.

В качестве перспективного вида разрушения горных пород для закладки основного заряда в космосе можно рассматривать лазерное бурение. К достоинствам такого метода можно отнести дистанционное воздействие, не требующее механического контакта с разрушаемой поверхностью, а так же, как показали результаты исследований импульсного лазерного воздействия на природные силикаты, интенсивная абляция наблюдается и при малых мощностях в импульсе за счет резонансных свойств

поглощающей среды [4, 5]. Тем не менее, использование эффекта лазерной абляции применительно к астероидам требует дополнительных исследований и экспериментов.

Необходимая глубина пенетрации для полного удержания ядерного взрыва зависит от прочности, пористости и уплотняющей способности скальных пород или материалов. В работах [6, 7] приведены эмпирические формулы (1), (2), используемые на полигоне в Неваде, для расчета глубины заложения ядерных зарядов в зависимости от их мощности:

L . > 92  Г/3

min v 7

L = 122  Г/3

где Lmin , L — минимальный и максимальный порог глубины заложения ядерного заряда, м; Т — тротиловый эквивалент ядерного заряда, кт.

При размещении заряда вблизи минимальной Lmin глубины, часто после подрыва заряда наблюдалась разгерметизация шахты, и осуществление радиоактивного выброса на земную поверхность. Из данных представленных на рис. 3 видно, что для удержания выбросов подземного ядерного взрыва мощностью 0,1 Т, заряд должен размещаться на глубине не менее 43 м.

Эффективность работы пенетратора оценивается критерием, характеризующим процесс совершения полезной работы при проникании тела в прочную среду:

Рис. 3. Минимальная и рекомендуемая (L) глубина заложения ядерного заряда в зависимости от его мощности для удержания выбросов подземного ядерного взрыва

0,5nmra2 > £  L  a

где n — КПД пенетрации, учитывающий все виды потерь; m — средняя масса пенетратора при проникании его на рекомендованную глубину, кг; га — средняя скорость пенетрации, м/с; S — средняя площадь (мидель) образуемой полости, м2; L — рекомендуемая глубина заложения заряда, м; a — предел прочности (сопротивления) нагружаемой среды, МПа.

Критерий (3) наглядно доказывает, что на глубину проходки (рекомендуемую глубину заложения ядерного заряда —L) основное влияние оказывает скорость пенетрации — га.

Глубина внедрения пенетратора и диаметр образуемой полости зависят также от физико-механических характеристик, как пробойника, так и объекта разрушения.

Булсон [8] анализирует целый ряд эмпирических формул, описывающих внедрение пенетратора в бетон, пришел к выводу, что наиболее точные результаты основаны на обширных данных военного времени Британской лаборатории исследования дорожных покрытий, которые соответствуют формуле (4). В США данные, полученные Лабораториями Sandia, обобщены в эмпирических формулах в работе [9] для га > 60 м/с, которые предлагают для расчетов формулу (5).

L _ 2р

l = ^ (>'

4 = 1,3^р(га - 30)(1 -^-Р-) (5),

I 115

где L — глубина проникания в бетон пробойника, м; I — длина стального пробойника, м; р — плотность материала пробойника, кг/м3; га — начальная скорость пенетрации, м/с;

п = 3,1(с4) - 1/4 ст4 — прочность разрушаемого бетона, Па; N = (0,56 — 1,34) — коэффициент учитывает изменения формы носика пенетратора от плоской до конической.

В нашем случае эти формулы будут справедливы только при скоростях удара, при которых ракету можно рассматривать как жесткий пробойник неизменной длины.

Экспериментальные исследования показали, что при скорости удара свыше 900 м/с, стальные пробойники серьезно деформируются, а при гатах = 1200 м/с происходит чрезмерная пластическая деформация с последующим их разрушением на мелкие фрагменты [10].

В реальных условиях действительная глубина вертикального внедрения будет существенно меньше рассчитываемой по формулам (4) и (5). Прежде всего, чтобы гарантировать целостность ракеты до детонации, скорости удара должны быть существенно меньше максимальной скорости, получаемой из условия (3).

Так как ракета не выполнена из сплошного металла, ее средняя плотность будет несколько меньше принятой здесь плотности цельнометаллической ракеты. Таким образом, мы приходим к заключению, что пенетратор не может войти в железобетон глубже, чем на четыре корпуса ракеты, или на 12 м для ракеты длиной 3 м.

Иной подход проникания в прочные материалы и скальные горные породы обеспечивают безоткатные взрывореактивные установки, выполненные из последовательно разрушаемых кассет, оснащенных химическими взрывчатыми веществами [11, 12].

Взрывореактивный комплекс (ВРК) представляют собой безоткатное изделие, способное серией управляемых взрывов образовать скважины в горных породах различной крепости.

Взрывное устройство состоит из набора последовательно разрушаемых кассет, скрепленных между собой и блока электрического инициирования (БЭИ) состыкованного с кассетами через переходник, выполненного в виде трубчатых элементов для проводки внутренних электрических проводов, которые соединяются со специальными электрическими детонаторами (СЭД) [13, 14].

Крепление кассет может осуществляться различными способами, например, с помощью болтовых или клеевых соединений. В каждой кассете на верхней и нижней поверхностях выполнены соответствующие полости-отражатели, в которых размещены соответственно забойный и прижимной (реактивный) заряды ВВ и установлен СЭД, соединенный через электрические провода с БЭИ. Забойный и прижимной (реактивный) заряды ВВ соединены между собой сообщающимися каналами, размещенных в непосредственной близости от СЭД. Каналы оснащены ВВ.

Полости-отражатели кассеты могут быть выполнены в виде одной или ряда незамкнутых полостей, расположенных по периметру соответствующей поверхности кассеты, продольная ось которых может иметь различные положения в пространстве в зависимости от конкретной решаемой задачи.

ВРК включает в себя: автономный источник питания (АИП), дистанционный пульт управления (ДПУ), соединительный электрический кабель, пусковое устройство (ПУ).

^ л

Рис. 4. Устройство ВРК-21 (а — общий вид; б — разрушаемая кассета):

I — ВУ-21; 2 —БЭИ; 3 —РО; 4 —РМ; 5 — кассета снаряженная зарядами ВВ и ЭД; 6 —забойный кумулятивный заряд ВВ кольцевой формы; 7 — прижимной кумулятивный заряд ВВ кольцевой формы; 8 — ЭД; 9 —ПУ; 10 — АИП;

II — ДПУ; 12 — предохранительное кольцо; 13 — крепежный узел; 14 — блок ПУ; 15 — горная порода; 16 — электрический кабель; 17 — крепежные стойки; 18 — крепежные башмаки; 19 — электрический провод, от БЭИ к ЭД; 20 — кумулятивные воронки кольцевых кумулятивных зарядов ВВ

Основу комплекса составляет взрывореактивная установка (ВУ) в состав которой входит блок электрического инициирования и рабочий орган, состоящий из рабочих модулей (РМ) и набора разрушаемых кассет. Каждая разрушаемая кассета оснащена забойным и прижимным кумулятивными зарядами, имеющими кольцевую форму, а также специально разработанным электрическим детонатором мгновенного действия.

Таблица 2

Основные технические и массово габаритные характеристики ВУ-21

Состав комплекта Характеристика ВУ-21

Блок элек- Максимальный диаметр, мм 160

трического Максимальная высота, мм 120 и 70

инициирования (БЭИ) Регулируемая частота инициирования, Гц до 1000

Общая масса, кг 3,9 и 2,3

Рабочий орган (РО) Количество рабочих модулей (РМ), шт. 1 2 3

Максимальное число пусков 3 2 1

комплекта, раз

Число кассет, шт. 7 14 21

Максимальный диаметр, мм 160

Максимальная высота, мм 260 520 780

Общая масса ВВ, кг 2 4 6

Общая масса рабочего органа (РО), кг 10 20 30

Взрыворе-активная Максимальная высота изделия, мм 380 и 330 640 и 590 900 и 850

установка (ВУ) Общая масса изделия, кг 13,9 и 12,3 23,9 и 22,3 33,9 и 32,3

Габариты f « 0,4 I СНиП диаметр, м 1

скважин ГУ-50 глубина,м 1,7 3,4 5,1

в породах различной крепости f и 1 II СНиП диаметр, м 0,73

ГУ-50 глубина,м 1,19 2,39 3,58

f и 2 ГГГГУ СНиП диаметр, м 0,6

ГУ-50 глубина,м 0,9 1,8 2,7

f и 5 VII СНиП диаметр, м 0,37

ГУ-50 глубина,м 0,64 1,27 1,91

f и 10 VIII СНиП диаметр, м 0,27

^-50 глубина, м 0,48 0,97 1,45

f и 15 IX СНиП IV- диаметр, м 0,23

50 глубина, м 0,41 0,83 1,24

f и 20 XI СНиП IV- диаметр, м 0,2

50 глубина, м 0,37 0,74 1,1

Рис. 5. Скважина, образованная одним комплектом при испытаниях ВРК в скальных горных породах

БЭИ позволяет инициировать СЭД с частотой до 10 кГц, при этом инициирование осуществляется последовательно, начиная с нижней, и заканчивая верхней кассетой. Предусмотрена возможность задавать оптимальную частоту инициирования разрушаемых кассет для максимального эффективного разрушения пород на забое и выброса шлама на поверхность.

По мере необходимости число состыкованных РМ может варьироваться. Общий вид разработанного комплекса ВРК-21 показан на рис. 4. (Основные параметры ВУ-21 приведены в табл. 2).

Одним комплектом ВРК-21 можно проходить скважины до 5 м в скальных горных породах различной крепости (рис. 5).

Применение твердотопливных кассетных взрывных устройств для заглубления основного ядерного заряда в проблеме уничтожения астероидов можно рассматривать весьма перспективной, тем более, что эффективность применения таких комплексов получила обоснование при ведении инженерно-строительных работ в сложных горно-геологических и климатических условиях [15, 16, 17].

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Большая иллюстрированная энциклопедия. Планеты и Созвездия. - Вильнюс: UAB «Bestiary», 2012. - С. 38-141.

2. Ivashkin V.V., Stikhno C.A. An Analysis of the Correction Problem for the Near-Earth Asteroid (99942) Apophis=2004 MN4. Planetary Defense Conference, March 5—8, 2007, Cloyd Heck Marvin Center, George Washington University, Washington, D.C., USA, 2007.

3. Everett R.N. B83 Conversion Options and Test History, presentation given at Sandia National Laboratories (October 1994). Data originates from DWSA Weapons Effects Manual EM-1, 1990. Received under FOIA by Princeton Program on Science and Global Security.

4. Бондарь А.М., Мухамедгалиева А.Ф., Шведов И.М. Фотовосстановительные процессы и формирование нанокластеров на поверхности силикатов, индуцированные излучением СО2—лазера // Оптика и спектроскопия. - 2009. - т. 107. - № 3. - С. 474-479.

5. Мухамедгалиева А.Ф., Бондарь А.М., Шведов И.М. Создание металлических и кремневых нанокластеров на поверхности силикатных минералов с помощью излучения СО2-лазера // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2011. - № 9. - С. 148-153.

6. Glasstone S, Dolan J. Effects of Nuclear Weapons,U.S. DoD&U.S. DoE (1977).

7. Office of Technology Assessment U.S. Congress. The Containment of Underground Nuclear Explosions. Technical Report OTA-ISC-414, U.S. Government Printing Office, Washington, D.C. (October 1989).

8. Bulson P.S. Explosive Loading of Engineering Structures, E&FN SPON, London (1997).

9. Young C.W. Equations for Predicting Earth Penetration by Projectiles: An Update, Technical Report SAND88-0013, Sandia National Laboratories (July 1988).

10. Rogers J. Unexplored Penetrator Regime Against Super-Hard Underground Facilities, presentation given at Sandia National Laboratories. (June 1996). Received under FOIA by Princeton Program on Science and Global Security.

11. Фролов К.В., Соловьев В.О., Пацюк В.В. Об использовании взры-вореактивных комплексов малого класса для разрушения горных пород и искусственных материалов // Проблемы машиностроения и надежности машин. - 2001. - № 5. - С. 3-7.

12. Фролов К.В., Соловьев В.О., Пацюк В.В. Анализ преимуществ взрывореактивных комплексов малого класса для проведения буровых работ в сложных и экстремальных условиях // Проблемы машиностроения и автоматизации. - 2001. - № 2. - С. 3-9.

13. Соловьев В.О. Капсюль - детонатор. Патент на изобретение № 2070708 от 17.08.1994.

14. Соловьев В.О. Замедляющие пиротехнические составы. Патент на изобретение № 2230053 от 14.12.1999.

15. Соловьев В.О., Пацюк В.В. , Шведов И.М. Эффективность применения переносных взрывореактивных комплексов при проведении инженерно-строительных работ в сложных горно-геологических условиях Дальнего Востока // Проблемы машиностроения и автоматизации. - 2014. - № 3. - С. 99-109.

16. Соловьев В.О., Шведов И.М. Актуальность использования переносных взрывореактивных комплексов при освоении Дальнего Вос-

тока // Проблемы машиностроения и автоматизации. — 2013. — № 3. — С. 139-144.

17. Solov'ev V.O., Shvedov I.M. Development of new mining and engineering construction works for the development of remote Northern Regions and Far East. Communications in dependability and quality management // An International Journal.Vol. 17, Num.4, 2014, pp. 34-41. firm

КОРОТКО ОБ АВТОРАХ

Соловьев Виктор Олегович1 — кандидат технических наук,

заведующий отделом, e-mail: solovievvo@yandex.ru,

Шведов Игорь Михайлович — кандидат технических наук, доцент,

МГИ НИТУ «МИСиС», e-mail: svirell@mail.ru,

Кельнер Михаил Станиславович1 — старший научный сотрудник,

e-mail: mskelner@yandex.ru,

1 Институт машиноведения им. А.А. Благонравова РАН.

UDC

622.236.4+ +523.44

V.O. Solov'ev, I.M. Shvedov, M.S. Kel'ner

THE USE OF SOLID FUEL CASSETTE EXPLOSIVE DEVICES TO DESTROY LARGE ASTEROIDS

One of the urgent problems of the third Millennium is to defend the Earth from collisions with large asteroids. Statistics, the study of these phenomena shows that for several centuries occurs at least one of a collision capable of causing an explosion on the surface of the Earth, similar to the powerful explosion of a nuclear warhead. The last of these disasters occurred in 1908 - the Tunguska phenomenon. No less dangerous is the high-altitude explosion of small fragments of asteroids, such as the Chelyabinsk meteorite - which occurred on 15 February 2013.

Modern detection means, placed on the Ground, not able, as it turned out, to enter the atmosphere of a celestial body quickly identify the majority of such objects, and does not provide adequate security to the population of the planet. According to expert estimates, large asteroids with a diameter of 300 m and more may cross earth's path and cause a global catastrophe. This makes the problem of planetary defense from asteroids and comets universal problem whose solution requires joint efforts and resources of the entire world community.

Rationale the principal features of a planetary defense System (SDRs) from asteroids and comets is reflected in the conceptual design the Citadel, developed in SPA S. A. Lavochkin, aimed at the detection, in the earliest stage, dangerous cosmic bodies and their subsequent destruction. The project provides for the insertion into orbit of the Earth system satellites for early detection and missiles carrying nuclear warheads, enough to destroy dangerous space object.

To minimize the mass of a nuclear warhead, designed to evaporation or destruction on small components of a celestial body, the charge before detonation it is necessary to deepen in the body of the object.

It is proposed to use solid fuel cassette explosive device, providing optimal penetration of the main charge in the rock destroying the object.

Key words: protection from asteroids, cartridge devices, solid-fuel charge, optimum penetration, rock, explosive complex.

AUTHORS

Solov'ev V.O.1, Candidate of Technical Sciences, Head of Department, e-mail: solovievvo@yandex.ru,

Shvedov I.M., Candidate of Technical Sciences, Assistant Professor,

Mining Institute, National University of Science and Technology «MISiS»,

119049, Moscow, Russia, e-mail: svirell@mail.ru,

Kel'ner M.S.1, Senior Researcher, e-mail: mskelner@yandex.ru,

1 A.A. Blagonravov Mechanical Engineering Research Institute of RAS,

101990, Moscow, Russia.

REFERENCES

1. Bol'shaya illyustrirovannaya entsiklopediya. Planety i Sozvezdiya (Big illustrated encyclopedia Planets and Zodiacal Constellations), Vilnius, UAB «Bestiary», 2012, pp. 38— 141.

2. Ivashkin V.V., Stikhno C.A. An Analysis of the Correction Problem for the Near-Earth Asteroid (99942) Apophis=2004 MN4. Planetary Defense Conference, March 5-8, 2007, Cloyd Heck Marvin Center, George Washington University, Washington, D.C., USA, 2007.

3. Everett R.N. B83 Conversion Options and Test History, presentation given at Sandia National Laboratories (October 1994). Data originates from DWSA Weapons Effects Manual EM-1, 1990. Received under FOIA by Princeton Program on Science and Global Security.

4. Bondar' A.M., Mukhamedgalieva A.F., Shvedov I.M. Optika ispektroskopiya. 2009. t. 107, no 3, pp. 474-479.

5. Mukhamedgalieva A.F., Bondar' A.M., Shvedov I.M. Gornyy informatsionno-analit-icheskiy byulleten'. 2011, no 9, pp. 148-153.

6. Glasstone S., Dolan J. Effects of Nuclear Weapons, U.S. DoD&U.S. DoE (1977).

7. Office of Technology Assessment U.S. Congress. The Containment of Underground Nuclear Explosions. Technical Report OTA-ISC-414, U.S. Government Printing Office, Washington, D.C. (October 1989).

8. Bulson P.S. Explosive Loading of Engineering Structures, E&FN SPON, London (1997).

9. Young C.W. Equations for Predicting Earth Penetration by Projectiles: An Update, Technical Report SAND88-0013, Sandia National Laboratories (July 1988).

10. Rogers J. Unexplored Penetrator Regime Against Super-Hard Underground Facilities, presentation given at Sandia National Laboratories. (June 1996). Received under FOIA by Princeton Program on Science and Global Security.

11. Frolov K.V., Solov'ev V.O., Patsyuk V.V. Problemy mashinostroeniya i nadezhnosti mashin. 2001, no 5, pp. 3-7.

12. Frolov K.V., Solov'ev V.O., Patsyuk V.V. Problemy mashinostroeniya i avtomatizat-sii. 2001, no 2, pp. 3-9.

13. Solov'ev V.O. Patent RU2070708, 17.08.1994.

14. Solov'ev V.O. Patent RU2230053, 14.12.1999.

15. Solov'ev V.O., Patsyuk V.V., Shvedov I.M. Problemy mashinostroeniya i avtomati-zatsii. 2014, no 3, pp. 99-109.

16. Solov'ev V.O., Shvedov I.M. Problemy mashinostroeniya i avtomatizatsii. 2013, no 3, pp. 139-144.

17. Solov'ev V.O., Shvedov I.M. Development of new mining and engineering construction works for the development of remote Northern Regions and Far East. Communications in dependability and quality management. An International Journal. Vol. 17, Num. 4, 2014, pp. 34-41.