Расчетное определение параметров поверхностного слоя при обработке резанием

при деформирующем протягивании изделий с конечной толщиной стенки, а равенство критического контактного давления истинному напряжению при разрыве дает основания предложить новый метод расчета силы протягивания.

Таким образом, проведенные комплексные исследования механики холодного ступенчатого деформирования позволяют не только решать практические задачи для конкретных технологических процессов механической обработки материалов, но и глубже понять физическую сущность сложных явлений, происходящих в пластически деформируемых металлах и их сплавах.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Розекберг O.A. Механика взаимодействия инструмента с изделием при деформирующем протягивании. Киев: Наукова думка, 1981. - 288 с.

2. Розенберг A.M., Розенберг O.A., Механика пластического деформирования в процессах резания и деформирующего протягивания. Киев: Наукова думка, 1990.- 320 с.

3. Цехаков Ю.А. Напряженное состояние при деформирующем протягивании толстостенной трубы// Известия вузов. Машиностроение, -1976. - № 5. - С. 153 - 156.

4. Цеханов Ю . А., Балаганская Е . А . Пластичность поверхностного слоя толстостенных трубных заготовок при деформирующем протягивании // Кузнечно-штамповочное производство.- 1997.- № 11 -С.4-6.

5. О влиянии технологических факторов процессов холодного пластического деформирования на шероховатость обработанной поверхности / Ю.А. Цеханов, Е. А . Балаганская, O.A. Розенберг, С.Е. Ш е й к и н : Сб. научн. тр. Киев: ATM Украины, 1998. С Л 94 - 201.

Институт сверхтвердых материалов HAH Украины Воронежская государственная сельскохозяйственная академия

УДК 621.9.011

В.Ф. БЕЗЪЯЗЫЧНЫЙ

РАСЧЕТНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПОВЕРХНОСТНОГО СЛОЯ ПРИ

ОБРАБОТКЕ РЕЗАНИЕМ

Выполнен расчет параметров поверхностного слоя при обработке материалов резанием.

При изготовлении ответственных деталей изделий, работающих при высоких нагрузках и повышенных температурах, требуется выдерживать заданные параметры качества поверхностного слоя, в частности шероховатость поверхности, глубину и степень наклепа, остаточные напряжения. Решение данной задачи облегчается, если имеются обобщенные теоретические зависимости, устанавливающие взаимосвязь критериев качества поверхностного слоя с параметрами процесса резания. Это позволяет назначить режимы резания исходя из требуемой величины шероховатости, глубины наклепа, уровня остаточных напряжений.

Автором разработана методика расчетного определения остаточных напряжений в поверхностном слое обрабатываемой детали применительно к обработке лезвийным инструментом (точение, растачивание, строгание), а также шлифованию. Остаточные напряжения, обусловленные структурными и фазовыми превращениями, не учитывались, что

может быть справедливо при обработке жаропрочных сталей и сплавов, так как влияние их на суммарные остаточные напряжения в этом случае незначительно. Таким образом, задача сводится к расчету температурных остаточных напряжений и остаточных напряжений, обусловленных силовым воздействием на поверхностный слой. Поскольку остаточные напряжения являются упругими, а для сложения последних применим метод наложения, суммарные остаточные напряжения определялись алгебраическим суммированием температурных и силовых остаточных напряжений. Для того, чтобы определить остаточные напряжения от каждого фактора в отдельности, необходимо было установить закономерность распределения температуры в поверхностном слое обрабатываемой детали, а также определить усилия резания, действующие на обрабатываемую поверхность.

Температурные остаточные напряжения определялись алгебраическим сложением напряжений, возникающих в поверхностном слое при нагревании и охлаждении, причем они могут появиться только в том случае, если напряжения при нагревании превышают предел текучести. Напряжения же, образующиеся при охлаждении, могут быть как упругие, так и упругопластичные. При определении напряжений использован метод расчленения тела. Для примера представлены формулы для определения температурных остаточных напряжений при обработке лезвийным инструментом плоских поверхностей без учета упрочнения обрабатываемого материала

РАВД 1-ц

Н-у + аЛ*2 а^НН-ь^Г

! (1 + х2 )Н

при у>уон; а0шах<2ат;

= РДА,ЕД 1-ц

[

Е у

« с

а!--(Н + а ,)1+

а^(1 + х2)Н

при у<у0н; ОГ0шах=2ат

СТост.т-^т ПрИ у>у00; СТ0тах-2ат

0ОСт.т = +

РдА,Ед 1-й

Н-у + а,

\*2

а.

Е

~ \[

ЕДУ

Д» 00

при

00

=2ат

^ОСТ.Т

РАЕД 1-ц

ц"

[

ЕдУоо

- а. - УонГ -

^дУон

при

У<У

он'

1°0пшх = 2сУт

где Н - толщина диска; аошах ~ напряжения на поверхности при охлаждении; у - глубина залегания рассматриваемого слоя от поверхности; у0Кэ у00 - границы раздела упругих и пластических деформаций при нагревании и пластических деформаций при нагревании и охлаждении; сгт и Ед - предел текучести и модуль упругости обрабатываемого материала; рд и ц - коэффициент температурного линейного расширения и коэффициент Пуассона обрабатываемого материала; А] и х2 - величины, определяющие значение температуры в поверхностном слое обрабатываемой детали; а] - толщина среза.

Остаточные напряжения, обусловленные силовым воздействием на поверхностный слой, определялись в соответствии с теоремой Генки о разгрузке как разность напряжений, возникающих при нагружении афИКт и разгрузке аист. Фиктивные напряжения определялись по формулам

ь *

с«)

У ;В;А

д,

У ;В;А

д,

У. 5 В;А;

ь д,

где тр - сопротивление обрабатываемого материала пластическому сдвигу; Ъ\ - ширина среза; Ь - периметр рабочих частей режущих кромок; А - длина площадки контакта задней поверхности резца с обрабатываемой поверхностью; А* - проекция поверхности сдвига на горизонтальную плоскость; Ь - глубина залегания опережающих пластических деформаций в поверхностном слое; В - критерий, характеризующий угол схода стружки; а и у - задний и передний углы режущего инструмента=

Истинные напряжения определяются также по формулам (6) при условии, что у соответствует глубине залегания пластических деформаций. Условие пластичности определялось по теории Хубера-Мизеса.

При анализе шероховатости обработанной поверхности исходили из того, что в общем случае на формирование неровностей обработанной поверхности оказывают влияние не только геометрия сечения среза и инструмента, но и объем, и скорость пластического деформирования металла, обусловленные комплексом температурно-силовых явлений, возникающих в зоне резания. С учетом этого

a°'125b°'7cp9p°'V'43 [2,85 sin0'115 aV0'5^"'345^0'3 +0,6625A,ppsa0,57p,0,Q75]

R, =

VA, sin0,165 а

-0,5трр,Ь L D-b2(i-Sinr)-^) a2B,-b2(1"smi'ri б"1 arccosfl - а,В "2(1 smy> 1+ -—h-7 + — 4 sin a(cosy + Bsiny) р, cosa

l + ^ + tg(arctgB-y) В

I

8г

7Г~'

где ср- удельная объемная теплоемкость обрабатываемого материала; 0 - температура в зоне резания; р1 - радиус округления режущей кромки резца; X - глубина резания; 5 - длина площадки износа по задней поверхности резца; а - коэффициент температуропроводности обрабатываемого материала; V - скорость резания; X и %р - коэффициенты тепло-проводимости обрабатываемого и инструментального материалов; р и £ - угол заострения и угол при вершине резца в плане; г - радиус при вершине резца в плане; а2,Ь29Х2 - величины, зависящие от условий обработки (угла схода стружки).

Глубина наклепа обработанной поверхности Ьс принималась равной глубине залегания пластических деформаций. При этом исходили из условия, что возникновение пластических деформаций в поверхностном слое обусловлено одновременным воздействием силового и температурного факторов. В этом случае глубина залегания пластических деформаций определяется из условия равенства пределу текучести алгебраической суммы напряжений в поверхностном слое, обусловленным силовым и температурным воздействием, а именно

оу+ан =-от,

где а

i 2ж

= РАЕд

1-ц

Н-у + а,

а}+": -(Н + а,)'*"' (1 + х2К>Н

1 + В + Btg

Всоз ~ - 2arctgB j + sinj^ - 2arctgB j соэ (л Л —2arctgB \2 J

В + В^

2 arceos-

\2

— БШ

71

1+ В + В^-

—-2arctgBl +

И /

2 sin2

V V

л

- 2arctgB -1

+ sin2

л

— - 2arctgB

В + В-У-

а

i У

1 +

В + В^

\2

а

i J

трь

2лЬ, cosa

• (n

sin 2^— - 2arctgB + y

arceos-

1

r + 1-

1 +

у. в

/Д1

j

2- —

71

1+

Д/л В /Л

\2

71

2

ч У

1 +

Ул в /Л

\2

1 +

М В

/Л

71

tg2 — - 2arctgB + у

1 +

/

\2

В

ч /

Таким образом, глубина наклепанного слоя функционально определяется

Ьс = фт, Ед,тр, уI, рд, , ср. V, в, и г, а, у,<р, <р,, р,),

где фйфг главный ж вспомогательный углы в плане.

Установлено, что при обработке конструкционных и жаропрочных сталей и сплавов степень наклепа с достаточной для практических целей точностью может определяться по формуле

1,25

N = -

Чавэ J

где ов - предел прочности обрабатываемого материала; с?вэ - предел прочности электротехнической стали.

Результаты исследований позволяют решать задачи по определению параметров поверхностного слоя обрабатываемой детали, а также назначать технологические условия

обработки, обеспечивающие заданные техническими условиями параметры поверхностного слоя.

С более полным освещением вопросов по изложенной проблеме можно ознакомится в

работе [1].

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Безъязычный В. Ф. 5 Кожина Т.Д., Константинов A.B. и др. Оптимизация технологических условий механической обработки деталей авиационных двигателей. -М.:Изд-во МАИ,

1993 .-184с.

Рыбинская государственная авиационная технологическая академия