НАЗНАЧЕНИЕ И ОБОСНОВАНИЕ ТРАДИЦИОННЫХ РЕЖИМОВ ТЕПЛОВОЙ ОБРАБОТКИ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ИЗДЕЛИЙ

https://doi.org/10.21122/2227-1031-2023-22-2-150-157 УДК 666.97.04

Назначение и обоснование традиционных режимов тепловой обработки бетонных и железобетонных изделий

Магистр техн. наук Ж. Л. Зеленковская4, канд. техн. наук, доц. С. Н. Ковшар1)

^Белорусский национальный технический университет

© Белорусский национальный технический университет, 2023 Belarusian National Technical University, 2023

Реферат. В статье рассмотрены сравнительные характеристики наиболее распространенных режимов тепловлаж-ностной обработки (ТВО), их достоинства и недостатки, а также предложения по оптимизации этапов ТВО для получения максимального эффекта ускорения твердения бетона за счет использования тепловой энергии. Тепловлажност-ная обработка бетона - один из самых сложных этапов в технологии сборного и монолитного бетона. Основой долговечности конструкций, их бесперебойной службы в течение проектного срока эксплуатации является правильно подобранный режим ТВО, который обеспечивает повышение качества изделий и снижает материальные затраты в виде сокращения энергозатрат. Поэтому неприемлемы до сих пор практикуемые упрощенные методики подбора режима ТВО. Только при условии строгого и научно обоснованного учета комплекса факторов, оказывающих влияние на протекающие процессы формирования структуры цементного камня и бетона и взаимодействия между ними, возможно получение бетона с требуемыми характеристиками. В зависимости от требований, предъявляемых к готовому материалу на основе знания механизма тепломассопереноса, могут быть рассчитаны рациональные методы и режимы термообработки бетонных и железобетонных изделий. Разнообразие режимов ТВО обусловлено стремлением уменьшить возможность образования дефектов в структуре бетона (например, режимы со ступенчатым либо криволинейным набором температуры, что снижает градиент температур по сечению изделия), сократить энергозатраты (режимы с исключением стадии изотермической выдержки) и др. В процессе ТВО бетонных и железобетонных изделий происходит ряд химических и физических преобразований бетонной смеси (бетона), в результате которых возможно появление различных дефектов в структуре материала, ухудшающих его свойства (прочность, проницаемость, усадку, ползучесть и в целом долговечность бетона). Современная технология производства бетонных и железобетонных изделий и конструкций предусматривает введение разнообразных химических добавок, влияние которых на твердение бетона при повышенных температурах, к сожалению, недостаточно отражено в специальной литературе. Например, длительность общего цикла ТВО бетона при использовании химических добавок - ускорителей твердения может быть сокращена за счет уменьшения периодов предварительной выдержки, подъема температуры и продолжительности изотермической выдержки; а применение пластификаторов в зависимости от их вида и содержания может привести к удлинению цикла. Необходимо иметь аналитические зависимости для расчетов режимов ТВО и компьютерную модель процесса твердения бетона при повышенных температурах.

Ключевые слова: тепловлажностная обработка, предварительная выдержка, подъем температуры, изотермическая выдержка, охлаждение, структурообразование бетона, ускорители твердения, пластификаторы, воздухововлекающие добавки, прочность бетона

Для цитирования: Зеленковская, Ж. Л. Назначение и обоснование традиционных режимов тепловой обработки бетонных и железобетонных изделий / Ж. Л. Зеленковская, С. Н. Ковшар // Наука и техника. 2023. Т. 22, № 2. С. 150-157. https://doi.org/10.21122/2227-1031-2023-22-2-150-157

Purpose and Justification of Traditional Modes of Heat Treatment of Concrete and Reinforced Concrete Products

Zh. L. Zelenkovskaya, S. N. Kovshar

1)Belarusian National Technical University

Abstract.The paper presents the comparative characteristics of the most common modes of heat and moisture treatment (HMT), their advantages and disadvantages, as well as proposals for optimizing the HMT stages to obtain

Адрес для переписки

Зеленковская Жанна Леонидовна

Белорусский национальный технический университет

ул. Я. Коласа, 12,

220013, г. Минск, Республика Беларусь Тел.: +375 17 293-96-73 ZhannaZelenaya@yandex.by

Address for correspondence

Zelenkovskaya Zhanna L.

Belarusian National Technical University

12, Ya. Kolasa str.,

220013, Minsk, Republic of Belarus

Tel.: +375 17 293-96-73

ZhannaZelenaya@yandex.by

Наука

итехника. Т. 22, № 2

the maximum effect of accelerating concrete hardening through the use of thermal energy. Heat and moisture treatment of concrete is one of the most difficult stages in the technology of prefabricated and monolithic concrete. The basis for the durability of structures, their uninterrupted service during the design period of operation is a properly selected HMT mode, which improves the quality of products and reduces material costs in the form of a reduction in energy costs. Therefore, the still practiced simplified methods for selecting the HMT mode are unacceptable. Only under the condition of strict and scientifically substantiated consideration of a complex of factors influencing the ongoing processes of formation of the structure of cement stone and concrete, and the interaction between them, it is possible to obtain concrete with the required characteristics. Depending on the requirements for the finished material, based on knowledge of the mechanism of heat and mass transfer, rational methods and modes of heat treatment of concrete and reinforced concrete products can be calculated. A variety of HMT modes is due to the desire to reduce the possibility of defects in the concrete structure (for example, modes with a stepped or curvilinear temperature increase, which reduces the temperature gradient across the product section), to reduce energy costs (modes with the exclusion of the isothermal holding stage), etc. In the process of HMT of concrete and reinforced concrete products, a number of chemical and physical transformations of the concrete mixture (concrete) occur, as a result of which various defects in the structure of the material may appear, which worsen its properties (strength, permeability, shrinkage, creep and, in general, durability of concrete). Modern technology for the production of concrete and reinforced concrete products and structures provides for the introduction of various chemical additives, their effect on the hardening of concrete at elevated temperatures, unfortunately, is not sufficiently reflected in the specialized literature. For example, the duration of the total cycle of concrete HMT when using chemical additives - hardening accelerators can be reduced by reducing the periods of preliminary exposure, temperature rise and the duration of isothermal exposure; and the use of plasticizers, depending on their type and content, can lead to a lengthening of the cycle. It is necessary to have analytical dependencies for calculating HMT modes and a computer model of the concrete hardening process at elevated temperatures.

Keywords: heat and moisture treatment, preliminary exposure, temperature rise, isothermal exposure, cooling, concrete structure formation, hardening accelerators, plasticizers, air-entraining additives, concrete strength

For citation: Zelenkovskaya Zh. L., Kovshar S. N.

Введение

Тепловлажностная обработка (ТВО) сборных железобетонных изделий и конструкций на предприятиях стройиндустрии все еще остается одним из наиболее распространенных способов ускорения твердения бетона. В последние годы в связи с применением эффективных химических добавок - ускорителей твердения и комплексов на их основе эффективность ТВО значительно возросла [1, 2].

Обычно по имеющимся таблицам, собственным данным назначаются режимы тепло-влажностной обработки бетона с их последующей экспериментальной проверкой. При этом в качестве основного критерия принимается получение заданной прочности бетона, а успех при решении данной задачи предопределяется как правильным подбором состава бетона, так и технически обоснованным установлением основных параметров тепловлажностной обработки [3-5]. Различные режимы тепловлаж-ностной обработки бетона приведены на рис. 1.

Разнообразие режимов ТВО обусловлено стремлением уменьшить возможность образо-

вания дефектов в структуре бетона (например, режимы со ступенчатым либо криволинейным набором температуры, что уменьшает градиент температур по сечению изделия), сократить энергозатраты (например, режимы с исключением стадии изотермической выдержки) и др. [6, 7]. В процессе ТВО бетонных и железобетонных изделий происходит ряд химических и физических преобразований бетонной смеси (бетона), в результате которых возможно появление различных дефектов в структуре материала, ухудшающих свойства (прочность, проницаемость, усадку, ползучесть и в целом долговечность бетона) [8-10].

Классический трапецеидальный режим ТВО принято рассматривать как отдельные этапы, характеризующиеся своими особенностями -длительностью т, температурой I, скоростью изменения V (предварительная выдержка тпв, tпв, подъем температуры тпт, vпт, изотермическая выдержка тив, охлаждения то, V,,). Однако есть общие процессы, определяющие последующую дефектность структуры изделий.

Наука

итехника. Т. 22, № 2

Рис. 1. Варианты тепловлажностной обработки бетона Fig. 1. Options for heat and moisture treatment of concrete

Анализ влияния различных факторов на структурообразование бетонов показывает, что деструктивные процессы в твердеющем бетоне могут быть сведены к минимуму вследствие применения комплекса мероприятий [11]. Прежде всего, в зависимости от требований, предъявляемых к готовому материалу (прочность, трещино- и морозостойкость, проницаемость) на основе знания механизма тепломас-сопереноса, должны быть выбраны рациональные метод и режим термообработки [12, 13]. Учет кинетики теплообмена, а также отрицательных воздействий на структурообразование бетона позволяет влиять на процесс ТВО и, как следствие, получение качественной готовой продукции [14].

Анализ периодов

тепловлажностной обработки изделий

Современный режим тепловлажностной обработки бетонных и железобетонных изделий (пропаривание) состоит из следующих периодов:

1) предварительное выдерживание до про-паривания;

2) повышение температуры в камере пропа-ривания;

3) непосредственно изотермическое прогревание;

4) охлаждение.

Рассмотрим подробнее каждый из периодов тепловой обработки изделий.

Предварительная выдержка. Для того чтобы в процессе теплового воздействия не наблюдалось нарушения структуры бетона, последний должен обладать определенной начальной прочностью, которая приобретается им на стадии предварительного выдерживания. На прочность готового изделия отрицательно действует преждевременное повышение температуры даже в условиях, исключающих возможность испарения влаги. Оптимальное время предварительной выдержки бетона перед тепловой обработкой, по мнению А. Е. Шейкина, зависит от ряда факторов, и оно тем меньше, чем тоньше помол цемента, чем меньше в нем белита и чем выше температура среды, в которой находится бетон перед ТВО.

С. А. Миронов [15, 16] считал, что предварительная выдержка не только повышает прочность бетона, но и обеспечивает получение более устойчивых прочностных показателей. Максимального эффекта можно достичь предварительной выдержкой перед пропарива-нием подвижных бетонных смесей. Она также целесообразна и перед пропариванием жестких смесей, что способствует более интенсивному росту прочности при последующем твердении.

Наука

итехника. Т. 22, № 2

В исследованиях Л. А. Малининой и С. А. Миронова [17] оптимальным временем предварительного выдерживания считается начало схватывания бетона, а, по данным [18], оптимальным временем этого технологического передела следует считать период, за который бетон приобретает прочность порядка 0,3-0,5 МПа.

Таким образом, в период предварительного выдерживания складывается определенная структура бетона, которая формируется в сравнительно спокойных условиях (при отсутствии интенсивной миграции влаги, температурных деформаций составляющих бетон материалов и т. д.). Эта структура становится способной воспринимать тепловое воздействие при подъеме температуры без ее существенного изменения.

Авторами посредством обработки экспериментальных данных, а также анализа информации, почерпнутой из различных источников, получены аналитические зависимости для расчета периодов ТВО бетона. Так, для расчета длительности предварительной выдержки бетона, как функции не только плотности начальной структуры цементного камня, характеризуемой водоцементным отношением, группы активности цемента при пропаривании, но также вида и содержания химических добавок получено выражение

Тпв = 0,6 ехр ( 0,50тс ) +

[3,0ехр(0,30то)](1 + Ь^У^ )х + Мус) ^

х(1 + Ь О"1-" )()- 0,2

\ пвпл пл / I / II '

где Ото - группа цемента по эффективности при пропаривании; Ьпввв, "пввв - коэффициенты, зависящие от вида воздухововлекающей добавки (могут быть приняты равными соответственно 0,5 и 1,5); Ьпвпл, "пвпл - то же от вида пластифицирующей добавки (могут быть приняты равными соответственно 0,7 и 1,3); Увв -объем вовлеченного в бетонную смесь воздуха при введении воздухововлекающей добавки, % по объему; Опл, Оус - дозировка пластифициру-

ющей добавки и ускорителя твердения, % от массы цемента по сухому веществу; - показатель степени (может быть принят равным 2,0).

Подъем температуры. Исследованиями И. Н. Ахвердова, С. А. Миронова, Л. А. Мали-ниной и других показано, что наиболее существенное влияние на формирование структуры бетона оказывают условия его твердения в начальный период. Именно для этой стадии ТВО - стадии подъема температуры (или нагрева бетона) характерно возникновение перепадов температуры, изменения влагосодер-жания и избыточного давления. Поскольку в течение этого периода в бетоне происходят основные фазовые превращения, ведущие к формированию структуры бетона, от характера их протекания и возможности интенсификации этого процесса зависят физико-механические характеристики бетона. И именно по этой причине на данной стадии твердения бетона большое значение имеет правильное установление скорости подъема температуры и разогрева бетона.

Из сказанного выше следует, что на стадии повышения температуры создаются благоприятные условия для химических реакций, так как при повышенной температуре в бетоне полностью сохраняется количество воды затворения. Однако этот этап неблагоприятен для формирования физической структуры вследствие явлений, приводящих к образованию в ней различного рода дефектов. От правильного выбора длительности периода подъема температуры зависит эффективность последующего твердения бетона.

Нами получены зависимости, позволяющие ориентировочно рассчитывать время (либо скорость) подъема температуры твердеющего бетона.

Скорость подъема температуры без добавок, оС/ч:

V = a - b 1В,

птбд птбд птбд \ /Ц

i "птбд

где аптбд, Ьптбд, пптбд - коэффициенты, зависящие от интенсивности твердения бетона на ранней стадии (могут быть приняты равными соответственно 26, 15 и 3).

Наука

итехника. Т. 22, № 2

Введение в бетонную смесь добавки ускорителя твердения способствует интенсификации процессов твердения и, следовательно, увеличению коэффициента нарастания прочности бетона £птус

k = a

птус птус

-Ъ D ,

птус ус'

где аптус, Ьптус - коэффициенты, зависящие от эффективности добавки ускорителя твердения (могут быть приняты равными соответственно 0,9838 и 0,1358).

Применение воздухововлекающих добавок вызывает увеличение длительности стадии подъема, и коэффициент нарастания прочности бетона £птвв может быть рассчитан с учетом интегрированного параметра - объема вовлеченного воздуха:

k = a - Ъ V ,

птвв птвв птвв возд'

где Ьптвв - коэффициент, зависящий от вида воздухововлекающей добавки (может быть принят равным 0,1); Квозд - объем вовлеченного в бетонную смесь воздуха при введении возду-хововлекающей добавки, % по объему.

И тогда окончательно скорость подъема температуры рассчитываем по формуле

V =V6k k .

пт птбд птус птвв

Изотермическая выдержка. После повышения в камере температуры до заданного максимума изделие подвергают ТВО при определенной постоянной температуре (изотермический прогрев). Исследования изменения влажностного состояния и температуры изделия при ТВО проводились Н. Б. Марьямовым. На их основе он сделал вывод, что в течение небольшого промежутка времени вследствие теплового эффекта реакции гидратации цемента температура бетона значительно возрастает и может превысить температуру среды на 6-8 °С.

Продолжительность периода изотермического прогрева должна назначаться в зависимости от требуемой прочности бетона (распалу-бочной, передаточной, отпускной), а также иных влияющих факторов (примеры на рис. 2, 3).

Нами получены зависимости, позволяющие рассчитывать кинетику изменения относительной (в % от проектной) прочности бетона.

¡3 70

ю

Й 60 § 50

I 40

3 30 и g 20

<U

!я 10

о

2

0,1 гр- —А— 60,1 ГР- —В—40,1гр. --0--80, Игр. —й-- 60. II гр --е--40, Игр. -О- SO, III гр. - -й - 60, Ш гр. -а-40,Шгр.

4 6 8 10 12 14 16 Длительность изотермической выдержки, ч

18

Рис. 2. Влияние длительности и температуры изотермической выдержки бетона, группы эффективности цемента при пропаривании на относительную прочность бетона прочностью в проектном возрасте 40 МПа

Fig. 2. Influence of duration and temperature of isothermal exposure of concrete, cement efficiency group during steaming on relative strength of concrete with strength at design age of 40 MPa

90 ' 80 70 сть60 чно50 ч 40 30 20 10 со 0

40,1 ip. —»- 40,Игр. - D- 40, Ш rp.

4 6 8 10 12 14 16

Длительность изотермической выдержки, ч

18

Рис. 3. Влияние длительности и температуры изотермической выдержки бетона, группы эффективности цемента при пропаривании на относительную прочность бетона прочностью в проектном возрасте 50 МПа

Fig. 3. Influence of duration and temperature of isothermal exposure of concrete, cement efficiency group during steaming on relative strength of concrete with strength at design age of 50 MPa

Вначале по любому наработанному методу проектирования состава рассчитываем абсолютную (требуемая) прочность бетона (МПа), которую необходимо получить после его тепловой обработки, а затем - прочность, получаемую в зависимости от изменения температуры и длительности тепловлажностной обработки, толщины изделия, группы цемента по эффективности при пропаривании, вида и дозировки ускорителя твердения, пластифицирующей добавки, содержания воздуха в бетонной смеси. При совпадении расчетной и требуемой прочности варьирование влияющих факторов пре-

Наука

итехника. Т. 22, № 2

2

кращается, это и есть оптимальный режим теп-ловлажностной обработки бетона.

В зависимости от прочности бетона^ (МПа) и продолжительности изотермической выдержки тиз определим относительную прочность бетона через 4 и 18 ч изотермической выдержки:

/отн4 = a04+ ai4f6 + a24f62 +

b14 \

Ь24 \з

ab4f6 тиз;

/отн18 = a018+ ai18f6 + a218f6 + + Ь118Тиз + Ь218 \2 + ab18f6 \з •

Коэффициенты для расчета соответствующих полиномов берем из табл. 1.

Таблица 1

Коэффициент полинома Группа цемента по эффективности при пропаривании

I II III

a018 -2,967 -14,387 -22,988

a04 -25,306 -51,149 0,9053

a118 0,95 0,943 0,80504

a14 1,1098 0,9678 0,6125

a218 -0,0053 -0,00537 -0,00502

a24 -0,00599 -0,00576 -0,00366

b118 1,081 1,1775 1,1783

b14 0,3775 1,154 -0,713

b218 -0,00354 -0,00354 -0,00271

b24 0,00625 -0,000833 0,01431

ab18 -0,00275 -0,00225 -0,0008125

ab4 -0,00319 -0,0009375 0,0000801

С учетом температуры изотермической выдержки tиз рассчитаем относительную прочность (%) после тепловой обработки

./отн /от

( f - f J отн18 J отн4

lg 18 - lg 4

В зависимости от относительной прочности бетона определим коэффициент его нарастания - по мере роста прочности интенсивность процессов падает:

^нар = 1Л11/0,

Неравномерность прогрева центра изделия, подвергаемого ТВО, и поверхностных слоев,

Наука

итехника. Т. 22, № 2

интегрально оцениваемая толщиной изделия, также влияет на темп твердения. Коэффициент нарастания относительной прочности бетона в зависимости от толщины изделия ктб, влияющих коэффициентов к и к2, учитывающих минеральный состав цемента (для цемента завода «Кричевцементношифер» марки 500 могут быть приняты равными 200 и 5 соответственно), а также продолжительности изотермической выдержки Тиз (рис. 4) рассчитывается по формуле

£Тб = 1-

Итб

Толщина изделия, мм —о— 100 —й— 200 -л-300 —о—400 -х-500

ктб

1,3 1,2 1,1 1,0

5 10 15 20

Длительность изотермической выдержки, ч

Рис. 4. Изменение коэффициента нарастания

прочности бетона ктб в зависимости от длительности изотермической выдержки

Fig. 4• Change of concrete strength increase factor ktb depending on isothermal exposure duration

Эффективность действия добавки ускорителя твердения бетона, характеризуемая коэффициентом кус, также снижается с увеличением продолжительности изотермической выдержки (рис. 5).

Коэффициент нарастания относительной прочности бетона в зависимости от дозировки Оус и коэффициента эффективности добавки ускорителя твердения (кэфус - для добавки хлористого кальция как эталона, может быть принят равным 1,0), продолжительности изотермической выдержки тиз и влияющего коэффициента к4, учитывающего минеральный состав цемента (для цемента завода «Кричевцементношифер» марки 500 может быть принят равным 0,5), вычислим по формуле

k — 1 + °ус к эфус

кус — 1+тз+к7

25

5 10 15 20

Длительность изотермической выдержки, ч

Рис. 5. Изменение коэффициента нарастания

прочности бетона кус в зависимости от дозировки добавки ускорителя твердения

Fig. 5. Change in strength factor of concrete kyc depending on dosage of hardening accelerator additive

Абсолютная прочность бетона (МПа) после тепловой обработки

/бто _ /б^нар^тб^ус •

Как отмечалось выше, можно сделать вывод об оптимальности спроектированного режима тепловлажностной обработки бетона.

Охлаждение. На этом этапе в тепловой камере температура бетона должна снизиться до температуры окружающей среды, и на этой стадии ТВО может происходить образование дефектов в структуре бетона, поскольку внутреннее давление паров в изделии превышает давление паров окружающей среды. За счет образовавшегося температурного градиента происходит интенсивное испарение влаги из бетона. По мере охлаждения изделия и испарения влаги с поверхности происходит миграция влаги из центральных участков. Влага, удаляясь в виде пара, образует каналы, которые идут от внутренних участков изделия к наружной поверхности, соединяя между собой пустоты и поры, образовавшиеся в процессе приготовления и укладки бетона. Вследствие этого образующаяся направленная пористость приводит к повышению водопроницаемости, падению морозостойкости бетона и в целом снижению долговечности бетонных и железобетонных изделий и конструкций.

Допустимая скорость понижения температуры зависит от прочности бетона, полученной к окончанию изотермического прогрева изде-

лия. Температурный градиент приводит к образованию растягивающих напряжений. Поэтому чем выше прочность бетона, тем большие напряжения он может воспринять без разрушения. При повышенных требованиях к водонепроницаемости и морозостойкости целесообразно охлаждать изделия путем орошения их водой с постепенным снижением ее температуры до температуры окружающей среды.

ВЫВОДЫ

1. Для получения максимального эффекта интенсификации твердения бетона за счет использования тепловой энергии при назначении режимов его тепловлажностной бетона необходимо учитывать взаимодействие между собой факторов, оказывающих влияние на протекающие процессы формирования структуры цементного камня и бетона. Лишь при условии их строгого и научно обоснованного учета возможно получение бетона с требуемыми характеристиками и обеспечение экономии тепловой энергии на его тепловлажностную обработку.

2. Полученные аналитические зависимости открывают возможность компьютерного моделирования процесса тепловлажностной обработки бетона и его оптимизации с учетом всего комплекса влияющих технологических факторов.

ЛИТЕРАТУРА

1. Михайлов, В. В. Новая технология тепловлажностной обработки конструкций / В. В. Михайлов, А. К. Кара-ковский, В. С. Волков // Бетон и железобетон. 1988. № 12. С. 4-10.

2. Синякин, А. Г. Совершенствование режимов твердения бетонов с учетом неизотермического тепловыделения цемента: автореф. ... канд. техн. наук / А. Г. Синякин. Харьков, 1995. 18 с.

3. Дворкин, Л. И. Проектирование состава бетона при термосном выдерживании конструкции / Л. И. Дворкин, Ю. В. Гарницкий // Бетон и железобетон. 2000. № 6. С. 6-8.

4. Мчедлов-Петросян, О. П. Тепловыделение при твердении вяжущих веществ и бетонов / О. П. Мчедлов-Петросян, А. В. Ушеров-Маршак, А. М. Урженко. М.: Стройиздат, 1984. 224 с.

5. Шифрин, С. А. Кинетика тепловыделения цемента и выбор эффективных режимов теплового воздействия на монолитный бетон / С. А. Шифрин. М., 1979. 20 с.

6. Лысов, В. П. Формирование ресурсосберегающих технологических процессов возведения конструкций из монолитного бетона / В. П. Лысов. М., 1984. 38 с.

Наука

итехника. Т. 22, № 2

7. Бобко, Ф. А. Обоснование режимов возведения бетонных и железобетонных конструкций на основе оптимизации энергетического потенциала технологических процессов. Результаты исследований, основы моделирования и прогнозирования / Ф. А. Бобко. Минск, 1998. 39 с.

8. Ахвердов, И. Н. Высокопрочный бетон / И. Н. Ахвер-дов. М.: Стройиздат, 1961. 163 с.

9. Ахвердов, И. Н. Основы физики бетона / И. Н. Ахвердов. М.: Стройиздат, 1981. 464 с.

10. Ахвердов, И. Н. Теоретические основы бетоноведе-ния / И. Н. Ахвердов. Минск: Вышэйшая школа, 1991. 188 с.

11. Шеин, В. И. Некоторые особенности структурообра-зования бетонов при повышенных температурах / В. И. Шеин // Управляемое структурообразование в производстве строительных материалов. Киев: Буди-вельник, 1968. С. 34-40.

12. Ушеров-Маршак, А. В. «Термобетон-М» - информационная технология монолитного бетона / А. В. Уше-ров-Маршак, Ю. Б. Гиль, А. Г. Синякин // Бетон и железобетон. 2000. № 4. С. 2-5.

13. Марцинкевич, В. Л. Энергосберегающая технология ускоренного твердения бетона / В. Л. Марцинкевич. Минск: Навука и тэхнжа, 1990. 248 с.

14. Интенсификация теплообмена при ТВО изделий /

B. П. Абрамов [и др.] // Бетон и железобетон. 1988. № 4. С. 10-14.

15. Миронов С. А. Температурный фактор в твердении бетона / С. А. Миронов. М.: Госстройиздат, 1948. 236 с.

16. Миронов, С. А. Бетоны, твердеющие на морозе /

C. А. Миронов, А. В. Лагойда. М.: Стройиздат, 1975.

158 с.

17. Рост прочности бетона при пропаривании и последующем твердении / С. А. Миронов [и др.]. М.: Стройиз-дат, 1973. 95 с.

18. Малинина, Л. А. Тепловлажностная обработка тяжелого бетона / Л. А. Малинина. М.: Стройиздат. 1977.

159 с.

Поступила 31.10.2022 Подписана в печать 03.01.2023 Опубликована онлайн 31.03.2023

ЛИТЕРАТУРА

1. Mikhaylov V. V., Karakovsky A. K., Volkov V. S. (1988) New Technology Heat and Moisture Treatment of Structures. Beton i Zhelezobeton, (12), 4-10 (in Russian).

2. Sinyakin A. G. (1995) Improving the Modes of Hardening of Concrete, Taking into Account the Non-Isothermal Heat Release of Cement. Kharkov. 18 (in Russian).

3. Dvorkin L. I., Garnitsky Yu. V. (2000) Designing the Composition of Concrete During Thermal Curing of the Structure. Beton i Zhelezobeton, (6), 6-8 (in Russian).

4. Mchedlov-Petrosyan O. P., Usherov-Marshak A. V., Urzhenko A. M. (1984) Heat Release During Hardening of Binders and Concretes. Moscow, Stroiizdat Publ. 224 (in Russian).

5. Shifrin S. А. (1979) Kinetics of Heat Release of Cement and the Choice of Effective Modes of Thermal Action on Monolithic Concrete. Moscow. 20 (in Russian).

6. Lysov V. P. (1984) Formation of Resource-Saving Technological Processes for the Erction of Structures From Monolithic Concrete. Moscow. 38 (in Russian).

7. Bobko F. A. (1998) Justification of the Modes of Construction of Concrete and Reinforced Concrete Structures Based on the Optimization of the Enrgy Potential of Technological Processes. Research Results, Basics of Modeling and Forecasting. Minsk. 39 (in Russian).

8. Akhverdov I. N. (1961) High Strength Concrete. Moscow, Stroiizdat Publ. 163 (in Russian).

9. Akhverdov I. N. (1981) Fundamentals of Concrete Physics. Moscow, Stroiizdat Publ. 464 (in Russian).

10. Akhverdov I. N. (1991) Theoretical Foundations of Concrete Science. Minsk, Vysheyshaya Shkola Publ. 188 (in Russian).

11. Shein V. I. (1968) Some Features of Structure-Formation of Concrete at Elevated Temperatures. Controlled Structure-Formation in the Production of Building Materials. Kiev, Budivelnik Publ. 34-40.

12. Usherov-Marshak A. V., Gil Yu. B., Sinyakin A. G. (2000) "Thermobeton-M" - Information Technology of Monolithic Concrete. Beton i Zhelezobeton [Concred and Reinforced Concred], (4), 2-5 (in Russian).

13. Martsinkevich V. L. (1990) Energy-Saving Technology of Accelerated Hardening of Concrete. Minsk, Navuka i Tekhnika Publ. 248 (in Russian).

14. Abramov V. P., Shmalko V. V., Vinogradov V. P., Solo-vyanchik A. R., Lomakin N. D., Ovcharenko A. G. (1988) Intensification of Heat Transfer During Heat and Moisture Treatment of Products. Beton i Zhelezobeton [Concred and Reinforced Concred], (4), 10-14 (in Russian).

15. Mironov S. A. (1948) Temperature Factor in Concrete Hardening. Moscow, Gosstroiizdat. 236 (in Russian).

16. Mironov S. A., Lagoyda A. V. (1975) Concrete that Hardens in the Cold. Moscow, Stroiizdat Publ. 158 (in Russian).

17. Mironov S. A., Frenkel I. M., Malinina L. A., Dmit-riev A. S., Zalipaev I. B. (1973) Increase in the Strength of Concrete During Steaming and Subsequent Hardening. Moscow, Stroiizdat Publ. 95 (in Russian).

18. Malinina L. A. (1977) Heat and Moisture Treatment of Heavy Concrete. Moscow, Stroiizdat Publ. 159 (in Russian).

Поступила 31.10.2022 Подписана в печать 03.01.2023 Опубликована онлайн 31.03.2023

Наука

итехника. Т. 22, № 2