СПОСОБ КОНТРОЛЯ ГЕРМЕТИЧНОСТИ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ СУДОВОЙ ЯДЕРНОЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ УСТАНОВКИ С ВОДНЫМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ ПОД ДАВЛЕНИЕМ
METHOD OF STEAM AND GAS GENERATORS CONTROL TIGHTNESS OF SHIP NUCLEAR ENGINE INSTALLATION WITH WATER HEAT TRANSFER MEDIUM UNDER PRESSURE

Изобретение относится к области атомной техники и может быть использовано для контроля герметичности парогенераторов судовой ядерной энергетической установки (ЯЭУ) с водным теплоносителем под давлением.
Известен способ контроля герметичности первого контура по контролю параметров теплоносителя, основанный на регистрации изменений расхода или давления теплоносителя, возникающих при появлении течи [Конструирование ядерных реакторов. И.Я.Емельянов, В.И.Михан, В.И.Солонин. М.: Энергоиздат, 1982. - 400 с.]. Достоинство этого метода - однозначность выявления негерметичности первого контура при больших течах, недостаток - низкая чувствительность при малых течах.
137
137
137
137
Наиболее близким способом контроля герметичности парогенераторов является способ, основанный на измерении на остановленном реакторе содержания реперных радионуклидов в пробах теплоносителя первого и воде второго контура с последующим расчетом величины протечки. Отбор проб воды второго контура производят из каждого парогенератора после завершения гидравлических испытаний, при этом производят перемешивание воды со стороны второго контура каждого парогенератора. При этом величина минимально определяемой протечки составляет 14-28 г [патент РФ №2300819, опубликовано 10.06.2007, бюл. №16]. Одним из недостатков этого способа является выбор Cs в качестве одного из реперных радионуклидов для контроля герметичности парогенераторов. Как известно Cs является продуктом деления ядерного топлива, и рост его содержания в теплоносителе первого контура свидетельствует о начале разгерметизации оболочек твэлов [Машиностроение. Энциклопедия. М38 Машиностроение ядерной техники. Т IV-25, кн. 2, М.: Машиностроение. 2005, - 944 с., ил.]. Из практики эксплуатации ЯЭУ транспортного назначения известно, что большинство активных зон вырабатывают свой энергоресурс без разгерметизации оболочек твэлов или с незначительными дефектами в них, при которых уровень содержания Cs в теплоносителе первого контура не достигает указанного в прототипе, особенно в условиях постоянной работы фильтров ионообменной очистки теплоносителя первого контура, которые сорбируют Cs. Использование в качестве реперного радионуклида в воде второго контура трития имеет также ряд определенных ограничений, связанных с динамикой накопления его в теплоносителе первого контура транспортных ЯЭУ. Уровень активности трития в теплоносителе первого контура, указанный в прототипе достигается только после энерговыработки более 10% [Контроль межконтурной плотности транспортной ЯЭУ с водным теплоносителем под давлением. Бредихин В.Я., Змитродан А.А. Атомная энергия, т. 98, вып.3, март 2005, стр.170-175]. Следовательно, становится очевидным, что при герметичных оболочках твэлов и энерговыработке меньше 10% измерение содержания указанных в прототипе реперных радионуклидов в воде второго контура является малоинформативным и не имеет сколько-нибудь значимых преимуществ. Кроме того, для контроля герметичности каждого парогенератора в отдельности требуется процедура перемешивания воды со стороны второго контура в каждом парогенераторе раздельно, которая необходима для отбора представительной пробы воды, а это является трудноосуществимой технической задачей в условиях транспортных ЯЭУ.
Задача изобретения заключается в создании способа, позволяющего осуществлять высокочувствительный контроль герметичности каждого в отдельности парогенератора судовой ядерной энергетической установки с водным теплоносителем под давлением в стояночном режиме как при стационарном давлении в реакторе, так и при проведении гидравлических испытаний независимо от состояния герметичности оболочек твэлов и энерговыработки активной зоны.
Техническим результатом, достигаемым при реализации изобретения, является повышение чувствительности способа контроля и, как следствие, более ранее обнаружение неплотности, а также возможность определения скорости протечки теплоносителя первого контура в конкретном парогенераторе.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе контроля герметичности парогенераторов судовой ЯЭУ с водным теплоносителем, включающем отбор проб из каждого предварительно осушенного парогенератора на остановленном реакторе и измерение активности трития с последующим расчетом величины протечки, новым, обеспечивающим решение поставленной задачи, является то, что отбор проб влаги воздуха производят из трубной системы каждого парогенератора, при этом перед отбором проб производят удаление гидравлических затворов и остатков воды из трубопроводов контура циркуляции, а отбор проб влаги воздуха и измерение активности трития производят с интервалом времени 24-48 часов. Удаление гидравлических затворов необходимо для обеспечения беспрепятственного отбора проб влаги воздуха из трубной системы парогенераторов, а удаление воды - для предотвращения разбавления активности трития, поступившего в случае дефекта трубной системы парогенератора с теплоносителем первого контура, и, как следствие, повышения чувствительности способа контроля.
Способ осуществляется следующим образом. Производят осушение парогенераторов, затем удаляют гидравлические затворы и остатки воды из трубопроводов контура циркуляции, соединяющих трубную систему парогенераторов с воздушным пространством отсека, путем продувки воздухом или азотом. Отбирают пробы влаги воздуха из трубной системы каждого парогенератора. Сначала отбирают контрольную пробу для определения начального содержания трития в воздухе, затем через 24-48 часов повторно отбирают пробу влаги воздуха и определяют содержание трития в воздухе. Отбор проб влаги воздуха из трубной системы парогенератора проводится путем пропускания воздуха через влагопоглотитель (силикагель индикаторный) при помощи аспиратора с регулируемым расходом воздуха. Аспиратор подсоединяется к штуцеру трубопровода каждого парогенератора поочередно. С целью предотвращения создания дополнительного разряжения в парогенераторе его трубная система сообщается с воздушным пространством отсека через технологический штуцер. Для исключения возможности попадания тритийсодержащей влаги из отсека в трубную систему парогенератора на штуцер воздушного сообщения устанавливается барьерный фильтр с влагопоглотителем. Для определения содержания трития в воздухе трубных систем парогенератора используется адсорбционный метод отбора проб влаги воздуха. В качестве адсорбента влаги используют индикаторный силикагель, помещенный в прозрачную колонку из оргстекла. Влагу из силикагеля после отбора пробы выделяют термовакуумной десорбцией. В полученной влаге измеряют активность трития на радиометре «TRIATHLER», затем по методике [Беловодский Л.Ф., Гаевой В.К., Гришмановский В.И.. Тритий. М.: Энергоиздат, 1985, 248 с.] определяют содержание трития в воздухе. Результаты контрольной пробы и пробы, отобранной через 24-48 часов из каждого парогенератора, сравнивают. При выявлении увеличения содержания трития в воздухе превышающей погрешность методики измерения, делают заключение о негерметичности трубной системы парогенератора. Величина протечки оценивается по формуле:
,
где G - величина протечки теплоносителя первого контура в воздух трубной системы парогенератора, кг/ч;
1
3
возд
А  - активность трития в воздухе трубной системы парогенератора, контрольная проба, Бк/м;
2
3
возд
А  - активность трития в воздухе трубной системы парогенератора, повторная проба, Бк/м;
I кон
А  - активность трития в теплоносителе первого контура, Бк/кг;
3
V - воздушный объем трубной системы парогенератора, м (указан в технической документации парогенератора);
t - интервал времени между отбором проб, ч.
4
Например, при активности трития в теплоносителе первого контура на уровне 3,7×10 Бк/кг, которая достигается при энерговыработки меньше 1%, минимально регистрируемая протечка будет составлять около 0,2 г/ч.
Для подтверждения возможности контроля герметичности парогенераторов были проведены полномасштабные испытания на экспериментальной исследовательской ЯЭУ с дозированным «вводом» теплоносителя первого контура в трубную систему одного из парогенераторов. В ходе проведения испытаний к технологическому штуцеру сообщения воздушной полости трубной системы парогенераторов с воздухом была подсоединена емкость, заполненная водной фазой теплоносителя первого контура. Результаты представлены в таблице.
Точка отбора пробы
Содержание трития в воздухе, Бк/м<sup>3</sup>
Примечания
ПГ-4
-
После «выдержки» каждого ПГв течение ~48 часовактивность трития в теплоносителеI контура составляла 10<sup>7</sup> Бк/кг
ПГ-2
-
ПГ-3
-
ПГ-1
-
ПГ-4
27
Дозировка теплоносителя I контура
воздух в отсеке
-
Примечание: знак (-) в табл. означает, что результат измерения ниже предела обнаружения (10 Бк/м<sup>3</sup>) методика определения содержания трития в воздухе.
Таким образом, по сравнению с известными способами предлагаемый способ обеспечивает повышение чувствительности контроля и более раннее обнаружение негерметичности парогенераторов на остановленном реакторе как при стационарном давлении, так и при проведении гидравлических испытаний, независимо от состояния герметичности оболочек твэлов и энерговыработки активной зоны.