ЛИСТ АНИЗОТРОПНОЙ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ, СПОСОБ ФОРМИРОВАНИЯ ИЗОЛЯЦИОННОГО ПОКРЫТИЯ ЛИСТА АНИЗОТРОПНОЙ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ И СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ЛИСТА АНИЗОТРОПНОЙ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ
ANISOTROPIC ELECTRICAL STEEL SHEET, METHOD OF FORMING INSULATION COATING OF ANISOTROPIC ELECTRIC STEEL SHEET AND METHOD FOR PRODUCING ANISOTROPIC ELECTRIC STEEL SHEET

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
[0001] Настоящее изобретение относится к листу анизотропной электротехнической стали, способу формирования изоляционного покрытия листа анизотропной электротехнической стали и способу производства листа анизотропной электротехнической стали. Приоритет испрашивается по заявке на патент Японии № 2019-021284, поданной 8 февраля 2019 г., содержание которой включено в настоящий документ посредством ссылки.
ПРЕДПОСЫЛКИ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0002] Лист анизотропной электротехнической стали представляет собой стальной лист, в котором содержится кремний (Si) в количестве приблизительно 0,5-7 мас.% и кристаллографическая ориентация выставлена с ориентировкой {110}<001> (ориентировкой Госса) за счет использования явления, называемого вторичной рекристаллизацией. При этом ориентировка {110}<001> означает, что плоскость {110} кристалла выставлена параллельно прокатанной поверхности, а ось <001> кристалла выставлена параллельно направлению прокатки.
[0003] Лист анизотропной электротехнической стали используется главным образом для железного сердечника трансформатора и т.п. в качестве магнитно-мягкого материала. Поскольку лист анизотропной электротехнической стали значительно влияет на характеристики трансформатора, было выполнено исследование с целью улучшения характеристик возбуждения и характеристик магнитных потерь листа анизотропной электротехнической стали.
[0004] Типичный способ производства листа анизотропной электротехнической стали заключается в следующем. Стальная заготовка с заданным составом нагревается и подвергается горячей прокатке, чтобы получить горячекатаный стальной лист. Горячекатаный стальной лист по мере необходимости подвергается отжигу в состоянии горячей полосы, а затем холодной прокатке, чтобы получить холоднокатаный стальной лист. Холоднокатаный стальной лист подвергается обезуглероживающему отжигу, чтобы активировать первичную рекристаллизацию. Подвергнутый обезуглероживающему отжигу стальной лист после обезуглероживающего отжига окончательно отжигается, чтобы активировать вторичную рекристаллизацию.
2
4
4
[0005] После обезуглероживающего отжига и перед окончательным отжигом на поверхность подвергнутого обезуглероживающему отжигу стального листа наносится водная суспензия, включающая сепаратор отжига, главным компонентом которого является MgO, а затем сушится. Этот подвергнутый обезуглероживающему отжигу стальной лист сматывается в рулон, а затем окончательно отжигается. Во время окончательного отжига MgO, содержащийся в сепараторе отжига, реагирует с SiO, содержащимся во внутренне окисленном слое, сформированном на поверхности стального листа обезуглероживающим отжигом, и тем самым на поверхности стального листа формируется первичный слой (называемый грунтовым слоем или «стеклянной пленкой» или «пленкой форстерита»), который включает в себя главным образом форстерит (MgSiO). В дополнение, после формирования стеклянной пленки (то есть после окончательного отжига) раствор, который включает в себя главным образом, например, коллоидный кремнезем и фосфат, наносится на поверхность окончательно отожженного стального листа и прокаливается, и тем самым формируется изоляционное покрытие с натяжением (называемое «вторичным слоем»).
[0006] Вышеупомянутая стеклянная пленка действует как изолятор, а также улучшает адгезию изоляционного покрытия с натяжением, сформированного на стеклянной пленке. Натяжение прикладывается к основному стальному листу за счет сцепления стеклянной пленки, изоляционного покрытия с натяжением и основного стального листа. В результате магнитные потери листа анизотропной электротехнической стали уменьшаются.
[0007] Однако, поскольку стеклянная пленка является немагнитным материалом, ее присутствие неблагоприятно с магнитной точки зрения. Кроме того, граница раздела между основным стальным листом и стеклянной пленкой имеет проникающую структуру, так что стеклянная пленка сложно переплетается с листом, и эта проникающая структура имеет тенденцию подавлять движение доменной стенки, когда лист анизотропной электротехнической стали намагничивается. Таким образом, наличие стеклянной пленки может вызывать увеличение магнитных потерь.
[0008] Например, в том случае, когда формирование стеклянной пленки подавляется, формирование проникающей структуры может быть подавлено, а значит, доменная стенка может легко перемещаться во время намагничивания. Однако в том случае, когда формирование стеклянной пленки просто подавляется, адгезия изоляционного покрытия с натяжением не гарантируется, а значит, достаточное натяжение не прикладывается к основному стальному листу. В результате трудно уменьшить магнитные потери.
[0009] Как описано выше, в настоящее время в том случае, когда стеклянная пленка удаляется с листа анизотропной электротехнической стали, доменная стенка может легко перемещаться, и поэтому ожидается, что магнитные характеристики улучшатся. С другой стороны, в вышеупомянутом случае натяжение практически не прикладывается к основному стальному листу, а значит, неизбежно ухудшение магнитных характеристик (особенно характеристик магнитных потерь). Следовательно, в том случае, когда реализуют лист анизотропной электротехнической стали, в котором стеклянная пленка удалена, но гарантирована адгезия покрытия, ожидается, что магнитные характеристики улучшатся.
[0010] В прошлом было исследовано улучшение адгезии изоляционного покрытия с натяжением для листа анизотропной электротехнической стали без стеклянной пленки.
[0011] Например, патентный документ 1 раскрывает метод промывки стального листа путем его погружения в водный раствор с концентрацией серной кислоты 2-30% или сульфата перед формированием изоляционного покрытия с натяжением. Патентный документ 2 раскрывает метод проведения предварительной обработки поверхности стального листа с использованием окисляющей кислоты перед формированием изоляционного покрытия с натяжением. Патентный документ 3 раскрывает лист анизотропной электротехнической кремнистой стали, в котором имеется внешне окисленный слой, содержащий главным образом кремнезем, и в котором металлическое железо с долей площади сечения 30% или меньше включено в этот внешне окисленный слой. Патентный документ 4 раскрывает лист анизотропной электротехнической стали, в котором тонкие линейные канавки сформированы непосредственно на поверхности основного стального листа в листе анизотропной электротехнической стали, и эти тонкие линейные канавки имеют глубину 0,05-2 мкм и интервал 0,05-2 мкм.
ДОКУМЕНТЫ УРОВНЯ ТЕХНИКИ
ПАТЕНТНЫЕ ДОКУМЕНТЫ
[0012] Патентный документ 1: Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № H05-311453
Патентный документ 2: Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2002-249880
Патентный документ 3: Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2003-313644
Патентный документ 4: Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2001-303215
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
РЕШАЕМАЯ ТЕХНИЧЕСКАЯ ПРОБЛЕМА
[0013] Как описано выше, лист анизотропной электротехнической стали без стеклянной пленки имеет плохую адгезию изоляционного покрытия с натяжением. Например, в том случае, когда вышеупомянутый лист анизотропной электротехнической стали выдерживается в течение длительного времени, изоляционное покрытие с натяжением может отслаиваться. В этом случае натяжение не прикладывается к основному стальному листу. Для листа анизотропной электротехнической стали чрезвычайно важно улучшить адгезию изоляционного покрытия с натяжением.
[0014] Методы, раскрытые в патентных документах 1-4, соответственно предназначены для улучшения адгезии изоляционного покрытия с натяжением. Однако в этих методах неясно, стабильно ли достигается адгезия и получается ли в результате эффект улучшения магнитных потерь. Вышеупомянутых методов недостаточно для того, чтобы получить этот эффект.
[0015] Кроме того, когда обработка для измельчения магнитного домена проводится в отношении листа анизотропной электротехнической стали без стеклянной пленки с помощью облучения лазером и т.п. для улучшения магнитных потерь, эффект улучшения магнитных потерь во многих случаях не может быть получен устойчиво (магнитные потери могут флуктуировать).
[0016] Настоящее изобретение было создано с учетом вышеупомянутых ситуаций. Задача изобретения состоит в том, чтобы предложить лист анизотропной электротехнической стали, в котором адгезия изоляционного покрытия с натяжением является превосходной, и эффект улучшения магнитных потерь получается стабильно (флуктуация магнитных потерь мала) даже без стеклянной пленки (пленки форстерита). В дополнение, задача изобретения состоит в том, чтобы предложить способ формирования вышеупомянутого изоляционного покрытия и производства вышеупомянутого листа анизотропной электротехнической стали.
РЕШЕНИЕ ПРОБЛЕМЫ
[0017] Аспекты настоящего изобретения являются следующими.
0,5
0,05
0,5
0,05
0,5
0,05
0,5
sat
max
max
max
0,05
sat
[0018] (1) Лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с одним аспектом настоящего изобретения, не имеющий пленки форстерита, включает в себя: основной стальной лист; оксидный слой, расположенный в контакте с основным стальным листом; и изоляционное покрытие с натяжением, расположенное в контакте с оксидным слоем, причем основной стальной лист включает в свой химический состав, в мас.%: от 2,5 до 4,0% Si, от 0,05 до 1,0% Mn, от 0,02 до 0,50% Cr, от 0 до 0,01% C, от 0 до 0,005% S+Se, от 0 до 0,01% раств.Al, от 0 до 0,005% N, от 0 до 0,03% Bi, от 0 до 0,03% Те, от 0 до 0,03% Pb, от 0 до 0,50% Sb, от 0 до 0,50% Sn, от 0 до 1,0% Cu, и остальное, состоящее из железа и примесей, изоляционное покрытие с натяжением является смешанным фосфатно-кремнеземным изоляционным покрытием с натяжением со средней толщиной 1-3 мкм, при проведении спектроскопии тлеющего разряда в области от поверхности изоляционного покрытия с натяжением внутрь основного стального листа, когда время распыления, при котором интенсивность эмиссии Fe становится равной 0,5 от величины ее насыщения на профиле по глубине, обозначается как Fe в секундах, и когда время распыления, при котором интенсивность эмиссии Fe становится равной 0,05 от величины ее насыщения на профиле по глубине, обозначается как Fe в секундах, Fe и Fe удовлетворяют условию (Fe-Fe)/Fe≥0,35, когда время распыления, при котором интенсивность эмиссии Fe становится равной величине насыщения на профиле по глубине, обозначается как Fe в секундах, и когда время распыления, при котором интенсивность эмиссии Cr становится максимальным значением на профиле по глубине, обозначается как Cr в секундах, максимальная точка интенсивности эмиссии Cr, в которой интенсивность эмиссии Cr при Cr становится равной 0,08-0,25 от интенсивности эмиссии Fe при Cr, имеется между Fe и Fe на профиле по глубине, и магнитная индукция B8 в направлении прокатки листа анизотропной электротехнической стали составляет 1,90 Тл или больше.
sat
sat
sat
max
max
max
sat
max
max
max
max
sat
(2) Способ формирования изоляционного покрытия листа анизотропной электротехнической стали без пленки форстерита в соответствии с одним аспектом настоящего изобретения включает в себя процесс формирования изоляционного покрытия с натяжением на стальной подложке, причем в процессе формирования изоляционного покрытия на оксидный слой стальной подложки наносят раствор для формирования смешанного фосфатно-кремнеземного изоляционного покрытия с натяжением и прокаливают этот раствор так, чтобы сформировать изоляционное покрытие с натяжением со средней толщиной 1-3 мкм, стальная подложка включает в себя основной стальной лист и оксидный слой, расположенный в контакте с основным стальным листом, основной стальной лист включает в свой химический состав, в мас.%: от 2,5 до 4,0% Si, от 0,05 до 1,0% Mn, от 0,02 до 0,50% Cr, от 0 до 0,01% C, от 0 до 0,005% S+Se, от 0 до 0,01% раств.Al, от 0 до 0,005% N, от 0 до 0,03% Bi, от 0 до 0,03% Те, от 0 до 0,03% Pb, от 0 до 0,50% Sb, от 0 до 0,50% Sn, от 0 до 1,0% Cu, и остальное, состоящее из железа и примесей, при проведении спектроскопии тлеющего разряда в области от поверхности оксидного слоя внутрь основного стального листа, когда время распыления, при котором интенсивность эмиссии Fe становится равной ее величине насыщения на профиле по глубине, обозначается как Fe в секундах, область плато интенсивности эмиссии Fe, где интенсивность эмиссии Fe остается в течение Fe×0,1 секунды или больше в диапазоне 0,40-0,80 от величины насыщения, имеется между 0 секунд и Fe на профиле по глубине, когда время распыления, при котором интенсивность эмиссии Cr становится максимальным значением на профиле по глубине, обозначается как Cr в секундах, максимальная точка интенсивности эмиссии Cr, в которой интенсивность эмиссии Cr при Cr становится равной 0,01-0,03 от интенсивности эмиссии Fe при Cr, имеется между областью плато и Fe на профиле по глубине, и когда время распыления, при котором интенсивность эмиссии Si становится максимальным значением на профиле по глубине, обозначается как Si в секундах, максимальная точка интенсивности эмиссии Si, в которой интенсивность эмиссии Si при Si становится равной 0,06-0,15 от интенсивности эмиссии Fe при Si, имеется между Cr и Fe на профиле по глубине.
(3) Способ производства листа анизотропной электротехнической стали без пленки форстерита в соответствии с одним аспектом настоящего изобретения включает в себя процесс горячей прокатки с нагреванием и после этого горячей прокаткой стальной заготовки для получения горячекатаного стального листа; процесс отжига в состоянии горячей полосы с необязательный отжигом горячекатаного стального листа для получения отожженного в состоянии горячей полосы стального листа; процесс холодной прокатки с холодной прокаткой горячекатаного стального листа или отожженного в состоянии горячей полосы стального листа один или множество раз с промежуточным отжигом для получения холоднокатаного стального листа; процесс обезуглероживающего отжига холоднокатаного стального листа для получения подвергнутого обезуглероживающему отжигу стального листа; процесс окончательного отжига с нанесением сепаратора отжига на подвергнутый обезуглероживающему отжигу стальной лист и после этого окончательным отжигом подвергнутого обезуглероживающему отжигу стального листа для получения окончательно отожженного стального листа; процесс оксидирования с проведением по очереди обработки промывкой, обработки травлением и термической обработки окончательно отожженного стального листа для получения оксидированного стального листа; и процесс формирования изоляционного покрытия с нанесением раствора для формирования смешанного фосфатно-кремнеземного изоляционного покрытия с натяжением на поверхность оксидированного стального листа и прокаливании этого раствора так, чтобы сформировать изоляционное покрытие с натяжением со средней толщиной 1-3 мкм, причем в процессе горячей прокатки стальная заготовка включает в свой химический состав, в мас.%: от 2,5 до 4,0% Si, от 0,05 до 1,0% Mn, от 0,02 до 0,50% Cr, от 0,02 до 0,10% C, от 0,005 до 0,080% S+Se, от 0,01 до 0,07% раств.Al, от 0,005 до 0,020% N, от 0 до 0,03% Bi, от 0 до 0,03% Те, от 0 до 0,03% Pb, от 0 до 0,50% Sb, от 0 до 0,50% Sn, от 0 до 1,0% Cu, и остальное, состоящее из железа и примесей, и при этом в процессе оксидирования в качестве обработки промывкой поверхность окончательно отожженного стального листа промывают, в качестве обработки травлением окончательно отожженный стальной лист травят с использованием 2-20 мас.% серной кислоты при 70-90°C, и в качестве термической обработки окончательно отожженный стальной лист выдерживают в диапазоне температур 700-900°C в течение 10-60 секунд в смешанной атмосфере азота и водорода с точкой росы 10-30°C и концентрацией водорода 0-4 об.%.
2
3
(4) В способе производства листа анизотропной электротехнической стали по пункту (3), в процессе окончательного отжига, сепаратор отжига может включать в себя MgO, AlO и хлорид висмута.
(5) В способе производства листа анизотропной электротехнической стали по пункту (3) или (4), в процессе горячей прокатки, стальная заготовка может включать в свой химический состав, в мас.%, по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, состоящей из 0,0005-0,03% Bi, 0,0005-0,03% Те и 0,0005-0,03% Pb.
ЭФФЕКТЫ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0019] В соответствии с вышеописанными аспектами настоящего изобретения можно предложить лист анизотропной электротехнической стали, в котором адгезия изоляционного покрытия с натяжением является превосходной, и эффект улучшения магнитных потерь получается стабильно (флуктуация магнитных потерь мала) даже без стеклянной пленки (пленки форстерита). В дополнение, возможно предложить способ формирования вышеупомянутого изоляционного покрытия и способ производства вышеупомянутого листа анизотропной электротехнической стали.
[0020] В частности, в соответствии с вышеописанными аспектами настоящего изобретения стеклянная пленка не включается, формирование проникающей структуры подавляется, и тем самым доменная стенка может легко перемещаться. В дополнение, контролируется слоистая структура, обеспечивается адгезия изоляционного покрытия с натяжением, и тем самым достаточное натяжение может быть придано основному стальному листу. В результате возможно получить превосходные магнитные характеристики листа анизотропной электротехнической стали. В дополнение, в соответствии с вышеописанными аспектами настоящего изобретения эффект улучшения магнитных потерь получается стабильно (флуктуация магнитных потерь мала).
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
[0021] Фиг. 1A – иллюстрация в сечении, показывающая лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с вариантом осуществления настоящего изобретения.
Фиг. 1B – иллюстрация в сечении, показывающая модификацию листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с вариантом осуществления.
Фиг. 2 – пример профиля GDS по глубине листа анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления.
Фиг. 3 – пример профиля GDS по глубине листа анизотропной электротехнической стали, отличного от варианта осуществления.
Фиг. 4 – блок-схема, иллюстрирующая способ формирования изоляционного покрытия листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с вариантом осуществления настоящего изобретения.
Фиг. 5 представляет собой пример профиля GDS по глубине стальной подложки, которая будет использоваться в способе формования изоляционного покрытия листа анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления.
Фиг. 6 – пример профиля GDS по глубине стальной подложки, которая не должна использоваться в способе формования изоляционного покрытия листа анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления.
Фиг. 7 – блок-схема, иллюстрирующая способ производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с вариантом осуществления настоящего изобретения.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ПРЕДПОЧТИТЕЛЬНЫХ ВАРИАНТОВ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
[0022] Далее будет подробно описан предпочтительный вариант осуществления настоящего изобретения. Однако настоящее изобретение не ограничено только конфигурацией, которая раскрыта в этом варианте осуществления, и возможны различные модификации, не отступающие от аспекта настоящего изобретения. В дополнение к этому, описываемый ниже ограничивающий диапазон включает в себя свой нижний предел и свой верхний предел. Однако значение, выражаемое с помощью «больше» или «меньше», не включается в этот диапазон. Если не указано иное, «%», относящийся к химическому составу, представляет собой «мас.%».
[0023] Кроме того, в варианте осуществления и на чертежах повторяющиеся объяснения в отношении компонента, который выполняет по существу ту же функцию, опускаются, а для его обозначения используется то же самое ссылочное обозначение.
[0024] Авторы настоящего изобретения провели тщательное исследование по улучшению адгезии изоляционного покрытия с натяжением для листа анизотропной электротехнической стали без стеклянной пленки (пленки форстерита). В результате было обнаружено, что даже без стеклянной пленки адгезия покрытия может быть обеспечена путем формирования благоприятного оксидного слоя с помощью следующих обработок. В частности, окончательно отожженный стальной лист без стеклянной пленки после окончательного отжига подвергают промывочной обработке промывкой его поверхности, обработке травлением с использованием серной кислоты, а затем термической обработке в заданной атмосфере.
[0025] Более того, хотя существует проблема, заключающаяся в том, что магнитные потери флуктуируют после лазерного облучения в листе анизотропной электротехнической стали без стеклянной пленки, было обнаружено, что флуктуация магнитных потерь улучшается за счет управления слоистой структурой. Предполагается, что слоистая структура регулируется до описанной выше, компонент Fe регулируется в изоляционном покрытии с натяжением, внешний вид изменяется, и в результате эффект лазерного облучения получается устойчиво.
<Лист анизотропной электротехнической стали>
[0026] Главные признаки листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с вариантом осуществления описываются со ссылкой на Фиг. 1A и Фиг. 1B. Фиг. 1A и Фиг. 1B представляют собой иллюстрации, схематически показывающие структуру листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с вариантом осуществления.
[0027] Как схематично показано на Фиг. 1A, лист 10 анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления включает в себя основной стальной лист 11, оксидный слой 15, расположенный в контакте с основным стальным листом 11, и изоляционное покрытие 13 с натяжением, расположенное в контакте с оксидным слоем 15. В листе 10 анизотропной электротехнической стали стеклянная пленка (пленка форстерита) между основным стальным листом 11 и изоляционным покрытием 13 с натяжением отсутствует. Более того, с учетом результатов анализа спектроскопии тлеющего разряда (GDS), оксидный слой 15 включает в себя определенные оксиды. В листе 10 анизотропной электротехнической стали изоляционное покрытие 13 с натяжением и оксидный слой 15 обычно формируются на обеих поверхностях основного стального листа 11, как схематично показано на Фиг. 1A, но могут формироваться на по меньшей мере одной поверхности основного стального листа 11, как схематично показано на Фиг. 1B.
[0028] Далее лист 10 анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления объясняется с упором на его характерные признаки. В следующем описании может быть опущено подробное описание известных признаков, а также признаков, которые могут быть реализованы специалистом.
(Основной стальной лист 11)
[0029] Основной стальной лист 11 получают путем использования стальной заготовки с заданным химическим составом и применения заданных условий производства, а значит, химический состав и текстура контролируются. Химический состав основного стального листа 11 подробно описывается ниже.
(Изоляционное покрытие 13 с натяжением)
[0030] Изоляционное покрытие 13 с натяжением расположено над основным стальным листом 11 (в частности, поверх оксидного слоя 15, как будет подробно объяснено ниже). Изоляционное покрытие 13 с натяжением гарантирует электрическую изоляцию листа 10 анизотропной электротехнической стали, и тем самым потери на вихревые токи уменьшаются. В результате магнитные характеристики (в частности, магнитные потери) улучшаются. В дополнение к электрической изоляции, изоляционное покрытие 13 с натяжением улучшает коррозионную стойкость, термостойкость, скольжение и т.п. у листа 10 анизотропной электротехнической стали.
[0031] Кроме того, изоляционное покрытие 13 с натяжением прикладывает натяжение к основному стальному листу 11. Когда к основному стальному листу 11 прикладывается натяжение, движение стенки магнитного домена становится более легким во время процесса намагничивания, а значит, характеристики магнитных потерь листа 10 анизотропной электротехнической стали улучшаются.
[0032] Кроме того, можно облучать поверхность изоляционного покрытия 13 с натяжением непрерывным лазерным лучом или электронным лучом для измельчения магнитного домена.
[0033] Например, изоляционное покрытие 13 с натяжением формируют нанесением раствора для формирования изоляционного покрытия, который включает в себя главным образом фосфат металла и коллоидный кремнезем, на поверхность оксидного слоя 15, расположенного в контакте с основным стальным листом 11, и прокаливания этого раствора.
1
1
[0034] Средняя толщина изоляционного покрытия 13 с натяжением (средняя толщина d на Фиг. 1A и Фиг. 1B) конкретно не ограничена, но может составлять, например, 1-3 мкм. Когда средняя толщина изоляционного покрытия 13 с натяжением находится в пределах вышеуказанного диапазона, можно благоприятно улучшить различные характеристики, такие как электрическая изоляция, коррозионная стойкость, термостойкость, скольжение и способность придавать натяжение. Средняя толщина d изоляционного покрытия 13 с натяжением предпочтительно составляет 2,0-3,0 мкм, а более предпочтительно 2,5-3,0 мкм.
1
[0035] Вышеупомянутая средняя толщина d изоляционного покрытия 13 с натяжением может быть измерена с помощью электромагнитного тестера толщины покрытия (например, LE-370 производства компании Kett Electric Laboratory).
(Оксидный слой 15)
[0036] Оксидный слой 15 является оксидным слоем, который действует как промежуточный слой между основным стальным листом 11 и изоляционным покрытием 13 с натяжением в листе 10 анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления. Оксидный слой 15 включает в себя слой с высокой концентрацией Cr, в котором сегрегирован Cr в основном стальном листе 11, как будет объяснено ниже.
0,5
0,05
0,5
[0037] В листе 10 анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления, когда удовлетворяется условие (Fe-Fe)/Fe≥0,35 и имеется максимальная точка, в которой интенсивность эмиссии Cr становится равной 0,08-0,25 от интенсивности эмиссии Fe, считается, что вышеупомянутый оксидный слой 15 содержится. При этом лист анизотропной электротехнической стали, который включает в себя пленку форстерита и типичный оксидный слой, не удовлетворяет вышеописанным условиям.
3
4
2
3
2
4
2
[0038] Оксидный слой 15 включает в себя главным образом оксиды железа, такие как магнетит (FeO), гематит (FeO) и фаялит (FeSiO), а также включающие Cr оксиды. В дополнение к вышеупомянутым оксидам, он может включать оксид кремния (SiO) и т.п. Существование оксидного слоя 15 может быть подтверждено проведением спектроскопии тлеющего разряда (GDS) для листа 10 анизотропной электротехнической стали.
[0039] Вышеупомянутые различные оксиды образуются, например, при реагировании кислорода с поверхностью окончательно отожженного стального листа. Оксидный слой 15 включает в себя главным образом оксиды железа и включающие Cr оксиды, и за счет этого адгезия с основным стальным листом 11 улучшается. В большинстве случаев трудно улучшить адгезию между металлами и керамикой. Однако в листе 10 анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления оксидный слой 15 расположен между основным стальным листом 11 и изоляционным покрытием 13 с натяжением, которое является своего рода керамикой, и тем самым возможно улучшить адгезию изоляционного покрытия 13 с натяжением и флуктуацию магнитных потерь после лазерного облучения даже без стеклянной пленки.
[0040] Составляющие фазы в оксидном слое 15 конкретно не ограничены. При необходимости можно идентифицировать составляющую фазу с помощью рентгеновской кристаллографии, рентгеновской фотоэлектронной спектроскопии (XPS), просвечивающего электронного микроскопа (TEM) или т.п.
<Толщина листа 10 анизотропной электротехнической стали>
[0041] Средняя толщина листа 10 анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления (средняя толщина t на Фиг. 1A и Фиг. 1B) конкретно не ограничена, но может составлять, например, 0,17-0,35 мм.
<Химический состав основного стального листа 11>
[0042] Далее будет подробно описан химический состав основного стального листа 11 листа 10 анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления. В дальнейшем процентное количество соответствующих элементов выражено в массовых процентах (мас.%), если явно не указано иное.
[0043] В листе анизотропной электротехнической стали 10 согласно варианту осуществления основной стальной лист 11 включает в свой химический состав основные элементы, необязательные элементы по мере необходимости, и остальное, состоящее из Fe и примесей.
[0044] В варианте осуществления основной стальной лист 11 включает в себя Si, Mn и Cr в качестве основных элементов (главных легирующих элементов).
(2,5-4,0% Si)
[0045] Si (кремний) является элементом, который увеличивает электрическое сопротивление стали и уменьшает потери на вихревые токи. Когда содержание Si составляет менее 2,5%, вышеупомянутый эффект уменьшения потерь на вихревые токи получается в недостаточной степени. С другой стороны, когда содержание Si составляет более 4,0%, холодная обрабатываемость стали ухудшается. Таким образом, в варианте осуществления содержание Si в основном стальном листе 11 должно составлять 2,5-4,0%. Содержание Si предпочтительно составляет 2,7% или больше, а более предпочтительно 2,8% или больше. Кроме того, содержание Si предпочтительно составляет 3,9% или меньше, а более предпочтительно 3,8% или меньше.
(0,05-1,00% Mn)
[0046] Mn (марганец) образует MnS и MnSe, связываясь в процессах производства с S и/или Se, что будет объяснено позже. Эти выделения действуют как ингибитор (ингибитор нормального роста зерна) и вызывают вторичную рекристаллизацию в стали во время окончательного отжига. Кроме того, Mn является элементом, который улучшает горячую обрабатываемость стали. Когда содержание Mn составляет менее 0,05%, этот эффект проявляется в недостаточной степени. С другой стороны, когда содержание Mn составляет более 1,00%, вторичная рекристаллизация не происходит, и магнитные характеристики стали ухудшаются. Таким образом, в варианте осуществления содержание Mn в основном стальном листе 11 должно составлять 0,05-1,00%. Содержание марганца предпочтительно составляет 0,06% или больше. Кроме того, содержание Mn предпочтительно составляет 0,50% или меньше.
(0,02-0,50% Cr)
[0047] Cr (хром) является элементом, который улучшает магнитные характеристики. Кроме того, Cr является элементом, необходимым для получения оксидного слоя 15, включающего слой с высокой концентрацией Cr. Когда основной стальной лист 11 включает Cr, оксидный слой 15 является контролируемым, и в результате адгезия покрытия улучшается, и флуктуация магнитных потерь становится малой после лазерного облучения. Когда содержание Cr составляет менее 0,02%, вышеупомянутый эффект не получается. Таким образом, в варианте осуществления содержание Cr в основном стальном листе 11 должно составлять 0,02% или больше. Содержание Cr предпочтительно составляет 0,03% или больше, а более предпочтительно 0,04% или больше. С другой стороны, когда содержание Cr превышает 0,50%, вышеупомянутый эффект не получается. Таким образом, в варианте осуществления содержание Cr в основном стальном листе 11 должно составлять 0,50% или меньше. Содержание Cr предпочтительно составляет 0,40% или меньше, а более предпочтительно 0,35% или меньше.
[0048] В варианте осуществления основной стальной лист 11 может включать в себя примеси. Примеси соответствуют элементам, которые загрязняют сталь во время ее промышленного производства из руд и лома, которые используются в качестве сырья для производства стали, или из окружающей среды производственного процесса.
[0049] Кроме того, в варианте осуществления основной стальной лист 11 в дополнение к основным элементам и примесям может включать в себя необязательные элементы. Например, вместо части Fe, составляющего остальное, лист кремнистой стали может включать в себя такие необязательные элементы, как C, S, Se, раств.Al (кислоторастворимый Al), N, Bi, Te, Pb, Sb, Sn и Cu. Необязательные элементы могут включаться по мере необходимости. Таким образом, нижний предел содержания соответствующих необязательных элементов не должен быть ограничен, и этот нижний предел может составлять 0 мас.%. Кроме того, даже если необязательные элементы могут быть включены как примеси, это не влияет на вышеупомянутые эффекты.
(0-0,01% C)
[0050] C (углерод) является необязательным элементом. C является элементом, эффективным для управления микроструктурой до завершения процесса обезуглероживающего отжига в производственных процессах, и тем самым улучшает магнитные характеристики листа анизотропной электротехнической стали. Однако в конечном продукте, когда содержание C в основном стальном листе 11 составляет более 0,01%, магнитные характеристики листа 10 анизотропной электротехнической стали ухудшаются. Таким образом, в варианте осуществления содержание C в основном стальном листе 11 должно составлять 0,01% или меньше. Содержание C предпочтительно составляет 0,005 мас.% или меньше. С другой стороны, нижний предел содержания C в основном стальном листе 11 конкретно не ограничен, но может составлять 0%. Предпочтительно, чтобы содержание C было как можно более низким. Однако, даже когда содержание C уменьшается до величины менее 0,0001%, эффект управления микроструктурой насыщается, а производственные затраты увеличиваются. Таким образом, содержание C предпочтительно составляет 0,0001% или больше.
(0-0,005% в сумме S+Se)
[0051] S (сера) и Se (селен) являются необязательными элементами. S и Se образуют MnS и MnSe, которые действуют как ингибитор, связываясь с Mn в производственных процессах. Однако, когда суммарное количество S и Se в основном стальном листе 11 составляет более 0,005%, ингибитор остается в основном стальном листе 11, и магнитные характеристики ухудшаются. Таким образом, в варианте осуществления суммарное количество S и Se в основном стальном листе 11 должно составлять 0,005% или меньше. С другой стороны, нижний предел суммарного количества S и Se в основном стальном листе 11 конкретно не ограничен, но может составлять 0%. Предпочтительно, чтобы суммарное количество S и Se было как можно более низким. Однако, даже когда суммарное количество S и Se уменьшается до величины менее 0,0001%, производственные затраты увеличиваются. Таким образом, суммарное количество S и Se предпочтительно составляет 0,0001% или больше.
(0-0,01% раств.Al)
[0052] Раств.Al (кислоторастворимый Al) является необязательным элементом. Al образует AlN, который действует как ингибитор, связываясь с N в производственных процессах. Однако, когда содержание раств.Al составляет более 0,01%, ингибитор чрезмерно остается в основном стальном листе 11, и магнитные характеристики ухудшаются. Таким образом, в варианте осуществления содержание раств.Al в основном стальном листе 11 должно составлять 0,01% или меньше. Содержание раств.Al предпочтительно составляет 0,005% или меньше, а более предпочтительно 0,004% или меньше. Нижний предел содержания раств.Al в основном стальном листе 11 конкретно не ограничен, но может составлять 0%. Однако при уменьшении содержания раств.Al до величины менее 0,0001% производственные затраты увеличиваются. Таким образом, содержание раств.Al предпочтительно составляет 0,0001% или больше.
(0-0,005% N)
[0053] N (азот) является необязательным элементом. N образует AlN, который действует как ингибитор, связываясь с Al в производственных процессах. Однако, когда содержание N составляет более 0,005%, ингибитор чрезмерно остается в основном стальном листе 11, и магнитные характеристики ухудшаются. Таким образом, в варианте осуществления содержание N в основном стальном листе 11 должно составлять 0,005% или меньше. Содержание N предпочтительно составляет 0,004 мас.% или меньше. Нижний предел содержания N в основном стальном листе 11 конкретно не ограничен, но может составлять 0%. Однако при уменьшении содержания N до величины менее 0,0001% производственные затраты увеличиваются. Таким образом, содержание N предпочтительно составляет 0,0001% или больше.
(0-0,03% Bi)
(0-0,03% Те)
(0-0,03% Pb)
[0054] Bi (висмут), Те (теллур) и Pb (свинец) являются необязательными элементами. Когда количество каждого из этих элементов в основном стальном листе 11 составляет 0,03% или меньше, возможно выгодно улучшить магнитные характеристики листа 10 анизотропной электротехнической стали. Однако, когда количество каждого из этих элементов составляет более 0,03% соответственно, стальной лист может стать хрупким в диапазоне высоких температур. Таким образом, в варианте осуществления количество каждого из этих элементов в основном стальном листе 11 должно составлять 0,03% или меньше. Нижний предел количества каждого из этих элементов в основном стальном листе 11 конкретно не ограничен, но может составлять 0%. Нижний предел количества каждого из этих элементов может составлять 0,0001%.
(0-0,50% Sb)
(0-0,50% Sn)
(0-1,0% Cu)
[0055] Sb (сурьма), Sn (олово) и Cu (медь) являются необязательными элементами. Когда эти элементы включаются в состав основного стального листа 11, возможно выгодно улучшить магнитные характеристики листа 10 анизотропной электротехнической стали. Таким образом, в варианте осуществления предпочтительно управлять количеством каждого из этих элементов в основном стальном листе 11 на уровне 0,50% или меньше Sb, 0,50% или меньше Sn и 1,0% или меньше Cu. Нижний предел количества каждого из этих элементов в основном стальном листе 11 конкретно не ограничен, но может составлять 0%. Для того, чтобы благоприятно получить вышеупомянутый эффект, количество каждого из этих элементов предпочтительно составляет 0,0005% или больше, а более предпочтительно 0,001% или больше.
[0056] При этом в состав основного стального листа 11 может быть включен по меньшей мере один из Sb, Sn и Cu. В частности, основной стальной лист 11 может содержать по меньшей мере один из 0,0005-0,50% Sb, 0,0005-0,50% Sn и 0,0005-1,0% Cu.
-1
[0057] В листе анизотропной электротехнической стали химический состав относительно сильно изменяется (количество легирующего элемента уменьшается) посредством обезуглероживающего отжига и посредством рафинирующего отжига во время вторичной рекристаллизации. В зависимости от конкретного элемента его количество может уменьшаться при рафинирующем отжиге до необнаруживаемого уровня (1 миллионная доля, млн, или меньше) при использовании типичного аналитического метода. Вышеупомянутый химический состав представляет собой химический состав конечного продукта (основного стального листа 11 листа 10 анизотропной электротехнической стали). В большинстве случаев химический состав конечного продукта отличается от химического состава стальной заготовки (сляба) в качестве исходного материала.
[0058] Химический состав основного стального листа 11 листа 10 анизотропной электротехнической стали может быть измерен с помощью типичных способов анализа стали. Например, химический состав может быть измерен с использованием ICP-AES (атомный эмиссионный спектрометр с индуктивно связанной плазмой: спектрометрия/спектроскопия излучения индуктивно связанной плазмы). В частности, можно получить химический состав путем проведения измерения с помощью измерительного устройства Shimadzu ICPS-8100 и т.п. при условиях, основанных на калибровочной кривой, подготовленной заранее с использованием квадратных образцов размером 35 мм, взятых из основного стального листа 11. В дополнение к этому, содержание C и S может быть измерено способом поглощения в инфракрасной области спектра при сгорании, а содержание N может быть измерено с помощью термокондуктометрического способа при плавлении в потоке инертного газа.
[0059] Вышеупомянутый химический состав представляет собой состав основного стального листа 11 листа 10 анизотропной электротехнической стали. Когда лист 10 анизотропной электротехнической стали, используемый в качестве образца для измерения, имеет на своей поверхности изоляционное покрытие 13 с натяжением и оксидный слой 15, химический состав измеряют после удаления этого покрытия и т.п. типичными способами.
<Анализ с помощью спектроскопии тлеющего разряда>
[0060] В листе 10 анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления оксидный слой 15 расположен между основным стальным листом 11 и изоляционным покрытием 13 с натяжением, и за счет этого оксидный слой 15, изоляционное покрытие 13 с натяжением и основной стальной лист 11 плотно сцепляются, даже без стеклянной пленки (пленки форстерита).
[0061] О том, содержится ли оксидный слой 15 в листе 10 анизотропной электротехнической стали или нет, можно судить с помощью анализа с использованием спектроскопии тлеющего разряда. В частности, проводится спектроскопия тлеющего разряда, а затем может быть подтвержден профиль GDS по глубине. Далее профиль GDS по глубине объясняется подробно со ссылками на Фиг. 2 и Фиг. 3.
[0062] Фиг. 2 представляет собой пример профиля GDS по глубине листа 10 анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления. Фиг. 2 показывает профиль GDS по глубине, полученный путем проведения спектроскопии тлеющего разряда в области от поверхности изоляционного покрытия 13 с натяжением внутрь основного стального листа 11. Фиг. 3 показывает один пример профиля GDS по глубине листа анизотропной электротехнической стали, который не включает пленку форстерита, но отличается от листа анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления. Фиг. 3 также показывает профиль GDS по глубине, полученный путем проведения спектроскопии тлеющего разряда в области от поверхности изоляционного покрытия с натяжением внутрь основного стального листа.
[0063] Для обоих листов анизотропной электротехнической стали по Фиг. 2 и Фиг. 3 было сформировано изоляционное покрытие с натяжением, которое основано на фосфатно-кремнеземной смеси, которая включает главным образом фосфат алюминия и коллоидный кремнезем, а также включает Cr. На профилях GDS по глубине, показанных на Фиг. 2 и Фиг. 3, анализ GDS был проведен от поверхности листа анизотропной электротехнической стали до приблизительно 4-8 мкм в глубину.
[0064] GDS представляет собой способ измерения количества целевого элемента в каждом положении в направлении по толщине измеряемого образца при распылении поверхности измеряемого образца. Горизонтальная ось на Фиг. 2 и Фиг. 3 соответствует времени распыления (в секундах) (другими словами, времени, истекшему от начала измерения), и положение, в котором время распыления составляет 0 секунд, соответствует положению поверхности измеряемого листа анизотропной электротехнической стали. Вертикальная ось на Фиг. 2 и Фиг. 3 соответствует интенсивности эмиссии (в пр. ед.) каждого элемента.
[0065] Во-первых, на Фиг. 2 и Фиг. 3 внимание направлено на область от начала распыления до того, пока интенсивность происходящей от Fe эмиссии (в дальнейшем называемой интенсивностью эмиссии Fe) не начнет заметно увеличиваться (на Фиг. 2 и Фиг. 3 это область с временем распыления приблизительно 0-40 секунд). Как ясно показано на Фиг. 2, в этой области заметно детектируется пик эмиссии, происходящей от Al. Кроме того, представляется, что интенсивности эмиссии, происходящей от Si и P, постепенно уменьшаются, и существуют пики эмиссии, которые распределяются плавно и широко. Кроме того, обнаруживается пик эмиссии, происходящей от Cr. Представляется, что обнаруживаемые в этой области Al, Si и P происходят из фосфата алюминия и коллоидного кремнезема, которые используются для изоляционного покрытия с натяжением. Таким образом, область до того момента, как интенсивность эмиссии Fe начинает заметно увеличиваться (та область, где время распыления составляет от 0 до 40 секунд на Фиг. 2), может рассматриваться как изоляционное покрытие с натяжением в слоистой структуре листа анизотропной электротехнической стали. Область с большим временем распыления, чем в вышеупомянутой области, может рассматриваться как оксидный слой и основной стальной лист.
[0066] Кроме того, интенсивность эмиссии Fe показывает такой профиль, что она начинает постепенно увеличиваться от окрестности поверхности листа анизотропной электротехнической стали (положение, в котором время распыления составляет приблизительно 0 секунд на Фиг. 2), начинает заметно увеличиваться с некоторого положения (положения, в котором время распыления составляет приблизительно 40 секунд на Фиг. 2), а после этого насыщается до некоторого значения. Представляется, что обнаруживаемое в профиле Fe происходит главным образом из основного стального листа. Таким образом, та область, где интенсивность эмиссии Fe достигла насыщения, может рассматриваться как основной стальной лист в слоистой структуре листа анизотропной электротехнической стали.
0,05
[0067] В варианте осуществления то положение (время распыления), при котором интенсивность эмиссии Fe становится равной 0,05 от интенсивности эмиссии Fe основного стального листа (то есть величины насыщения интенсивности эмиссии Fe) на профиле по глубине, рассматривается как положение, в котором содержание Fe начинает увеличиваться в изоляционном покрытии 13 с натяжением и оксидном слое 15, и это время распыления выражается как «Fe» в секундах.
0,5
[0068] Кроме того, граница раздела между оксидным слоем 15 и основным стальным листом 11 редко является горизонтальной. В варианте осуществления то положение (время распыления), при котором интенсивность эмиссии Fe становится равной 0,5 от интенсивности эмиссии Fe основного стального листа (то есть величины насыщения интенсивности эмиссии Fe) на профиле по глубине, рассматривается как граница раздела между оксидным слоем 15 и основным стальным листом 11, и это время распыления выражается как «Fe» в секундах.
0,5
0,05
0,5
0,05
[0069] Кроме того, значение «(Fe-Fe)» может рассматриваться как область (толщина), где содержание Fe является высоким в изоляционном покрытии 13 с натяжением и оксидном слое 15. Таким образом, значение «(Fe-Fe)» соответствует отношению толщины, где содержание Fe является высоким, к полной толщине изоляционного покрытия 13 с натяжением и оксидного слоя 15.
0,5
0,05
[0070] В листе 10 анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления Fe и Fe удовлетворяют следующей (формуле 101).
0,5
0,05
0,5
[0071] (Fe-Fe)/Fe≥0,35 ... (формула 101)
[0072] Кроме того, на Фиг. 2, где изображен профиль GDS по глубине листа 10 анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления, максимальная точка интенсивности эмиссии Cr имеется в положении, при котором время распыления составляет приблизительно 55 секунд, в то время как интенсивность эмиссии Fe увеличивается от поверхности и насыщается. Существование вышеупомянутой максимальной точки интенсивности эмиссии Cr указывает на то, что слой с высокой концентрацией Cr имеется в окрестности границы раздела между оксидным слоем 15 и основным стальным листом 11.
sat
max
[0073] В варианте осуществления то положение (время распыления), при котором интенсивность эмиссии Fe становится равной интенсивности эмиссии Fe основного стального листа (то есть величине насыщения интенсивности эмиссии Fe) на профиле по глубине, выражается как «Fe» в секундах. Кроме того, в варианте осуществления то положение (время распыления), при котором интенсивность эмиссии Cr становится максимальной по величине на профиле по глубине, выражается как «Cr» в секундах.
0,05
sat
max
max
0,05
sat
[0074] В листе 10 анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления максимальная точка интенсивности эмиссии Cr имеется между Fe и Fe на профиле по глубине. В частности, максимальная точка интенсивности эмиссии Cr, в которой интенсивность эмиссии Cr при Cr становится равной 0,08-0,25 от интенсивности эмиссии Fe при Cr, имеется между Fe и Fe на профиле по глубине. Та область, где имеется максимальная точка интенсивности эмиссии Cr, может рассматриваться как слой с высокой концентрацией Cr.
[0075] В листе 10 анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления при удовлетворении вышеупомянутой (формулы 101) и при наличии вышеупомянутого слоя с высокой концентрацией Cr адгезия покрытия улучшается, а флуктуация магнитных потерь становится малой даже после лазерного облучения. Причина, по которой получается вышеописанный эффект, в настоящее время неясна. Однако в листе 10 анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления внешний вид становится темно-коричневым из-за вышеуказанной структуры. Таким образом, представляется, что коэффициент отражения лазерного света при обработке для измельчения магнитного домена уменьшается, и тем самым эффект улучшения магнитных потерь за счет лазерного облучения получается устойчиво.
[0076] С другой стороны, Фиг. 3 показывает профиль GDS по глубине листа анизотропной электротехнической стали, который не включает пленку форстерита, но отличается от варианта осуществления. Профиль GDS по глубине на Фиг. 3 довольно отличен от профиля GDS по глубине на Фиг. 2. Кроме того, в профиле GDS по глубине на Фиг. 3 не присутствует максимальная точка интенсивности эмиссии Cr, удовлетворяющая вышеупомянутым условиям, и вышеупомянутая (формула 101) не удовлетворяется. У листа анизотропной электротехнической стали, относящегося к Фиг. 3, внешний вид становится светло-серым.
0,5
0,05
0,5
0,5
0,05
0,5
[0077] Здесь значение «(Fe-Fe)/Fe» предпочтительно составляет 0,36 или больше, а более предпочтительно 0,37 или больше. При этом адгезия покрытия благоприятно улучшается. Верхний предел значения «(Fe-Fe)/Fe» конкретно не ограничен, но может составлять, например, 0,75.
0,5
sat
max
[0078] Кроме того, в максимальной точке интенсивности эмиссии Cr, которая имеется между Feи Fe на профиле по глубине, интенсивность эмиссии Cr предпочтительно составляет 0,09 или больше, а более предпочтительно 0,10 или больше от интенсивности эмиссии Fe при Cr. Это значение предпочтительно составляет 0,23 или меньше, а более предпочтительно 0,22 или меньше.
[0079] GDS представляет собой способ анализа зоны диаметром приблизительно 4 мм с помощью распыления. Таким образом, представляется, что профиль GDS по глубине выражает среднее поведение каждого элемента в зоне с диаметром приблизительно 4 мм в образце. Кроме того, лист анизотропной электротехнической стали может быть смотан в рулон, и считается, что профили GDS по глубине являются по существу одинаковыми в любых точках в направлении по ширине, при том условии, что эти точки находятся на некотором расстоянии от головы рулона. Кроме того, когда практически одинаковые профили GDS по глубине получаются как в голове, так и в хвосте рулона, считается, что практически одинаковые профили GDS по глубине получаются во всем рулоне.
[0080] GDS проводят в области от поверхности изоляционного покрытия с натяжением внутрь основного стального листа. Условия для анализа GDS могут быть следующими. Измерение может проводиться при таких условиях, как выходная мощность 30 Вт, давления Ar 3 гПа, зона измерения диаметром 4 мм и время измерения 100 секунд в высокочастотном режиме с использованием типичного анализатора спектра тлеющего разряда (например GDA750 производства компании Rigaku Corporation).
[0081] При этом предпочтительно судить о вышеупомянутой (формуле 101) и вышеупомянутом слое с высокой концентрацией Cr после сглаживания измеренного профиля GDS по глубине. Для того, чтобы сгладить профиль GDS по глубине, может быть использован, например, простой метод скользящего среднего. Кроме того, время распыления, при котором интенсивность эмиссии Fe достигает величины насыщения, может быть установлено, например, как 100 секунд.
<Пленка форстерита>
[0082] Лист 10 анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления не включает в себя пленку форстерита. О том, включает ли лист 10 анизотропной электротехнической стали пленку форстерита или нет, в варианте осуществления можно судить с помощью следующей процедуры.
2
4
[0083] Включает ли лист анизотропной электротехнической стали пленку форстерита или нет, может быть подтверждено способом рентгеновской дифракции. Например, рентгеновская дифракция может быть проведена для поверхности после удаления изоляционного покрытия 13 с натяжением и т.п. с листа 10 анизотропной электротехнической стали, и полученный спектр рентгеновской дифракции может быть сопоставлен с PDF (файлом порошковой дифракции). Форстерит (MgSiO) может быть идентифицирован по карточке JCPDS № 34-189. В варианте осуществления, когда главная составляющая фаза в вышеупомянутом спектре рентгеновской дифракции не является форстеритом, лист 10 анизотропной электротехнической стали считается не включающим в себя пленку форстерита.
2
[0084] Для того, чтобы удалить только изоляционное покрытие 13 с натяжением с листа 10 анизотропной электротехнической стали, лист 10 анизотропной электротехнической стали с покрытием может быть погружен в горячий щелочной раствор. В частности, можно удалить изоляционное покрытие 13 с натяжением и т.п. с листа 10 анизотропной электротехнической стали путем погружения стального листа в водный раствор гидроксида натрия, содержащий 30 мас.% NaOH и 70 мас.% HO, при 80°C на 20 минут, промывки его водой, а затем его сушки. В общем, щелочным раствором удаляется только изоляционное покрытие, а пленка форстерита удаляется кислым раствором, таким как соляная кислота. Таким образом, в том случае, когда имеется пленка форстерита, при погружении в вышеупомянутый щелочной раствор изоляционное покрытие 13 с натяжением удаляется, и пленка форстерита обнажается.
<Магнитные характеристики>
[0085] Магнитные характеристики листа анизотропной электротехнической стали могут быть измерены на основе испытания по методу Эпштейна, регулируемого стандартом JIS C2550:2011, метода однолистового тестера (SST), регулируемого стандартом JIS C 2556:2015, и т.п. В листе 10 анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления магнитные характеристики могут быть оценены с применением метода однолистового тестера (SST), регулируемого стандартом JIS C 2556:2015, из числа вышеуказанных методов.
[0086] В листе 10 анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления средняя магнитная индукция B8 в направлении прокатки (магнитная индукция в намагничивающем поле с напряженностью 800 А/м) может составлять 1,90 Тл или больше. Верхний предел магнитной индукции конкретно не ограничен, но может составлять, например, 2,02 Тл.
[0087] Когда стальной слиток формируется в вакуумной печи и т.п. для исследований и разработок, трудно получить тестовый образец того же размера, что и при промышленном производстве. В этом случае, например, может быть взят тестовый образец с шириной 60 мм и длиной 300 мм, и измерение может быть проведено в соответствии с методом однолистового тестера. Кроме того, измеренное значение может быть умножено на поправочный коэффициент, чтобы получить измеренное значение, эквивалентное значению, основанному на испытании по методу Эпштейна. В варианте осуществления измерение проводится в соответствии с методом однолистового тестера.
<Способ формирования изоляционного покрытия листа анизотропной электротехнической стали>
[0088] Далее описывается способ формирования изоляционного покрытия листа анизотропной электротехнической стали согласно предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения. Способ формирования изоляционного покрытия листа анизотропной электротехнической стали согласно этому варианту осуществления включает в себя процесс формирования изоляционного покрытия. В процессе формирования изоляционного покрытия на стальную подложку наносят раствор для формирования изоляционного покрытия с натяжением, и этот раствор прокаливают для того, чтобы сформировать изоляционное покрытие с натяжением.
[0089] Фиг. 4 представляет собой блок-схему, иллюстрирующую один пример способа формирования изоляционного покрытия листа анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления. Как показано на Фиг. 4, в способе формирования изоляционного покрытия листа анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления приготавливают стальную подложку, которая не включает в себя пленку форстерита (этап S11), и на поверхности этой стальной подложки формируют изоляционное покрытие с натяжением (этап S13). Этап S13 соответствует процессу формирования изоляционного покрытия.
[0090] Вышеупомянутая стальная подложка включает в себя основной стальной лист и оксидный слой, расположенный в контакте с основным стальным листом. Стальная подложка не включает в себя стеклянную пленку (пленку форстерита).
[0091] Основной стальной лист стальной подложки включает в свой химический состав, в мас.%: от 2,5 до 4,0% Si, от 0,05 до 1,0% Mn, от 0,02 до 0,50% Cr, от 0 до 0,01% C, от 0 до 0,005% S+Se, от 0 до 0,01% раств.Al, от 0 до 0,005% N, от 0 до 0,03% Bi, от 0 до 0,03% Те, от 0 до 0,03% Pb, от 0 до 0,50% Sb, от 0 до 0,50% Sn, от 0 до 1,0% Cu, и остальное, состоящее из железа и примесей.
[0092] Вышеописанный химический состав основного стального листа идентичен химическому составу основного стального листа 11, объясненному выше, и поэтому подробное объяснение опущено.
[0093] Оксидный слой стальной подложки включает содержащий главным образом оксиды железа слой, содержащий Si-Cr оксидный слой, а также содержащий Si оксидный слой. Оксидный слой не является пленкой форстерита. Подробности объясняются ниже.
[0094] Стальная подложка, которая используется для способа формирования изоляционного покрытия листа анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления, удовлетворяет следующим условиям (I)-(III). При этом стальная подложка, которая включает в себя пленку форстерита и типичную стальную подложку, не удовлетворяет этим условиям.
sat
sat
sat
[0095] (I) При проведении спектроскопии тлеющего разряда в области от поверхности оксидного слоя внутрь основного стального листа, когда время распыления, при котором интенсивность эмиссии Fe становится равной ее величине насыщения на профиле по глубине, обозначается как Fe в секундах, область плато интенсивности эмиссии Fe, где интенсивность эмиссии Fe остается в течение Fe×0,1 секунды или больше в диапазоне 0,40-0,80 от величины насыщения, имеется между 0 секунд и Fe на профиле по глубине.
max
max
max
sat
(II) Когда время распыления, при котором интенсивность эмиссии Cr становится максимальным значением на профиле по глубине, обозначается как Cr в секундах, максимальная точка интенсивности эмиссии Cr, в которой интенсивность эмиссии Cr при Cr становится равной 0,01-0,03 от интенсивности эмиссии Fe при Cr, имеется между областью плато и Fe на профиле по глубине.
max
max
max
max
sat
(III) Когда время распыления, при котором интенсивность эмиссии Si становится максимальным значением на профиле по глубине, обозначается как Si в секундах, максимальная точка интенсивности эмиссии Si, в которой интенсивность эмиссии Si при Si становится равной 0,06-0,15 от интенсивности эмиссии Fe при Si, имеется между Cr и Fe на профиле по глубине.
[0096] Фиг. 5 представляет собой пример профиля GDS по глубине стальной подложки, используемой в способе формования изоляционного покрытия листа анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления. Фиг. 5 показывает профиль GDS по глубине, полученный путем проведения спектроскопии тлеющего разряда в области от поверхности оксидного слоя внутрь основного стального листа. Условия измерения профиля GDS по глубине на Фиг. 5 являются теми же самыми, что и условия измерения профиля GDS по глубине на Фиг. 2. На Фиг. 5 горизонтальная ось соответствует времени распыления (секунд), а вертикальная ось соответствует интенсивности эмиссии (в пр. ед.) каждого элемента.
[0097] На Фиг. 5 интенсивность эмиссии Fe имеет такой профиль, что она начинает заметно увеличиваться с началом распыления, становится по существу горизонтальной (плато), что показано как область, окруженная пунктирной линией, затем снова начинает увеличиваться, и после этого насыщается до некоторого значения. Область, где интенсивность эмиссии Fe насыщается, может рассматриваться как основной стальной лист в слоистой структуре стальной подложки. Кроме того, область (область плато), окруженная пунктирной линией на Фиг. 5, может рассматриваться как область, включающая главным образом оксиды железа в оксидном слое стальной подложки, потому что интенсивность эмиссии O (кислорода) обнаруживается в то время распыления, которое идентично вышеупомянутой области.
[0098] В области, где время распыления больше, чем в вышеупомянутой области плато, интенсивность эмиссии Cr и интенсивность эмиссии Si начинает увеличиваться. Интенсивность эмиссии Cr имеет максимальную точку (на примерно 10 секундах времени распыления), и после этого постепенно приближается к некоторому значению. С другой стороны, интенсивность эмиссии Si продолжает увеличиваться даже после того, как интенсивность эмиссии Cr начинает постепенно уменьшаться, достигает максимальной точки (на примерно 15 секундах времени распыления), и после этого постепенно приближается к некоторому значению. Асимптотические значения Cr и Si могут рассматриваться как значения, соответствующие содержанию Cr и содержанию Si в основном стальном листе.
[0099] Область, где интенсивность эмиссии Cr проявляет максимальную точку, может рассматриваться как содержащий Si-Cr оксидный слой в оксидном слое стальной подложки, потому что обнаруживаются Cr, Si и O. Кроме того, область от уменьшения интенсивности эмиссии Cr до достижения интенсивностью эмиссии Si асимптотического значения может рассматриваться как содержащий Si оксидный слой в оксидном слое стальной подложки, потому что обнаруживаются Si и O.
[0100] Из профиля GDS по глубине на Фиг. 5 подтверждено, что стальная подложка, используемая в способе формирования изоляционного покрытия согласно варианту осуществления, включает в себя, от ее поверхности, содержащий главным образом оксиды железа слой, содержащий Si-Cr оксидный слой, содержащий Si оксидный слой и основной стальной лист. В варианте осуществления содержащий главным образом оксиды железа слой, содержащий Si-Cr оксидный слой и содержащий Si оксидный слой все вместе рассматриваются как оксидный слой.
[0101] В варианте осуществления стальная подложка, которая имеет вышеупомянутый химический состав и удовлетворяет вышеупомянутым условиям (I)-(III), подвергается процессу формирования изоляционного покрытия. В результате производится лист 10 анизотропной электротехнической стали, который имеет такой профиль GDS по глубине, как показанный на Фиг. 2.
sat
max
[0102] Кроме того, в максимальной точке интенсивности эмиссии Cr, которая имеется между областью плато и Fe на профиле по глубине, интенсивность эмиссии Cr предпочтительно составляет 0,011 или больше, а более предпочтительно 0,012 или больше от интенсивности эмиссии Fe при Cr. Это значение предпочтительно составляет 0,029 или меньше, а более предпочтительно 0,028 или меньше.
max
sat
max
[0103] Кроме того, в максимальной точке интенсивности эмиссии Cr, которая имеется между Cr и Fe на профиле по глубине, интенсивность эмиссии Si предпочтительно составляет 0,07 или больше, а более предпочтительно 0,08 или больше от интенсивности эмиссии Fe при Si. Это значение предпочтительно составляет 0,14 или меньше, а более предпочтительно 0,13 или меньше.
[0104] С другой стороны, Фиг. 6 показывает профиль GDS по глубине стальной подложки, которая не включает пленку форстерита, но отличается от стальной подложки, используемой для варианта осуществления. Профиль GDS по глубине на Фиг. 6 резко отличается от профиля GDS по глубине на Фиг. 5. Кроме того, в профиле GDS по глубине на Фиг. 6 не присутствуют максимальная точка интенсивности эмиссии Cr и максимальная точка интенсивности эмиссии Si, и вышеупомянутые условия (I)-(III) не удовлетворяются.
[0105] Здесь условия анализа GDS, способ анализа данных и способ оценки наличия пленки форстерита являются такими же, как и вышеописанные.
[0106] Раствор для формирования смешанного фосфатно-кремнеземного изоляционного покрытия с натяжением наносят на оксидный слой стальной подложки, которая имеет вышеупомянутый химический состав и удовлетворяет вышеупомянутым условиям (I)-(III), и этот раствор прокаливают с тем, чтобы сформировать изоляционное покрытие с натяжением со средней толщиной 1-3 мкм. Этот раствор может быть нанесен на обе поверхности листа или на одну поверхность листа стальной подложки.
[0107] Условия в процессе формирования изоляционного покрытия конкретно не ограничены. Может использоваться известный раствор для формирования смешанного фосфатно-кремнеземного изоляционного покрытия с натяжением, и этот раствор может наноситься и прокаливаться известным способом. Например, раствор наносят и после этого поддерживают при 850-950°C в течение 10-60 секунд. Изоляционное покрытие с натяжением формируется на стальной подложке, и тем самым можно дополнительно улучшить магнитные характеристики листа анизотропной электротехнической стали.
[0108] При этом, прежде чем нанести раствор, поверхность стальной подложки для формирования изоляционного покрытия может быть подвергнута необязательной предварительной обработке, такой как обезжиривающая обработка щелочью, обработка травлением соляной кислотой, серной кислотой, фосфорной кислотой и т.п. Предварительная обработка может не проводиться.
[0109] Изоляционное покрытие с натяжением конкретно не ограничено, и может использоваться известное покрытие. Например, изоляционное покрытие с натяжением может включать главным образом неорганические вещества и может дополнительно включать органические вещества. Изоляционное покрытие с натяжением может включать главным образом фосфат металла и коллоидный кремнезем, и мелкодисперсные частицы органической смолы могут быть диспергированы в изоляционном покрытии с натяжением.
[0110] Кроме того, после процесса формирования изоляционного покрытия для выпрямления листа может быть проведен выравнивающий отжиг. При проведении выравнивающего отжига листа анизотропной электротехнической стали после процесса формирования изоляционного покрытия можно выгодно уменьшить магнитные потери.
[0111] Кроме того, может быть проведена обработка для измельчения магнитного домена у произведенного листа анизотропной электротехнической стали. Здесь обработка для измельчения магнитного домена представляет собой такую обработку, при которой лазерным лучом, который измельчает магнитный домен, облучают поверхность листа анизотропной электротехнической стали или формируют канавку на поверхности листа анизотропной электротехнической стали. При проведении обработки для измельчения магнитного домена можно выгодно улучшить магнитные характеристики.
<Способ производства листа анизотропной электротехнической стали>
[0112] Далее со ссылкой на Фиг. 7 будет подробно описан способ производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с предпочтительным вариантом осуществления настоящего изобретения. Фиг. 7 представляет собой блок-схему, иллюстрирующую способ производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с вариантом осуществления.
[0113] При этом способ производства листа 10 анизотропной электротехнической стали не ограничен следующим способом. Следующий способ является всего лишь примером производства листа 10 анизотропной электротехнической стали.
<Общая технологическая последовательность способа производства листа анизотропной электротехнической стали>
[0114] Способ производства листа анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления предназначен для производства листа анизотропной электротехнической стали без пленки форстерита, и его общая технологическая последовательность заключается в следующем.
[0115] Способ производства листа анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления включает в себя следующие процессы, которые показаны на Фиг. 7.
(S111) Процесс горячей прокатки с нагреванием и после этого горячей прокаткой стальной заготовки (сляба), имеющей(го) заданный химический состав, для получения горячекатаного стального листа.
(S113) Процесс отжига в состоянии горячей полосы с необязательным отжигом горячекатаного стального листа для получения отожженного в состоянии горячей полосы стального листа.
(S115) Процесс холодной прокатки с холодной прокаткой горячекатаного стального листа или отожженного в состоянии горячей полосы стального листа один или множество раз с промежуточным отжигом для получения холоднокатаного стального листа.
(S117) Процесс обезуглероживающего отжига с обезуглероживающим отжигом холоднокатаного стального листа для получения подвергнутого обезуглероживающему отжигу стального листа.
(S119) Процесс окончательного отжига с нанесением сепаратора отжига на подвергнутый обезуглероживающему отжигу стальной лист и после этого окончательным отжигом подвергнутого обезуглероживающему отжигу стального листа для получения окончательно отожженного стального листа.
(S121) Процесс оксидирования с проведением по очереди обработки промывкой, обработки травлением и термической обработки окончательно отожженного стального листа для получения оксидированного стального листа.
(S123) Процесс формирования изоляционного покрытия с нанесением раствора для формирования изоляционного покрытия с натяжением на поверхность оксидированного стального листа и прокаливанием этого раствора.
[0116] Далее вышеупомянутые процессы описываются подробно. В последующем описании, когда условия каждого процесса не описаны, могут быть подходящим образом применены известные условия.
<Процесс горячей прокатки>
[0117] Процесс горячей прокатки (этап S111) является процессом нагревания с последующей горячей прокаткой стальной заготовки (например, стального слитка, такого как сляб), имеющей заданный химический состав, для того, чтобы получить горячекатаный стальной лист. В процессе горячей прокатки стальная заготовка подвергается термообработке. Температура нагрева стальной заготовки предпочтительно находится в диапазоне 1200-1400°C. Температура нагрева стальной заготовки предпочтительно составляет 1250°C или больше, а более предпочтительно 1380°C или больше. После этого нагретая стальная заготовка подвергается горячей прокатке для того, чтобы получить горячекатаный стальной лист. Средняя толщина горячекатаного стального листа предпочтительно находится, например, в диапазоне 2,0-3,0 мм.
[0118] В способе производства листа анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления стальная заготовка включает в свой химический состав основные элементы, необязательные элементы, по мере необходимости, и остальное, состоящее из Fe и примесей. В дальнейшем процентное количество соответствующих элементов выражено в массовых процентах (мас.%), если явно не указано иное.
[0119] В способе производства листа анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления стальная заготовка (сляб) включает в себя Si, Mn, Cr, C, S+Se, раств.Al и N в качестве основных элементов (главных легирующих элементов).
(2,5-4,0% Si)
[0120] Si является элементом, который увеличивает электрическое сопротивление стали и уменьшает потери на вихревые токи. Когда содержание Si в стальной заготовке составляет менее 2,5%, вышеупомянутый эффект уменьшения потерь на вихревые токи получается в недостаточной степени. С другой стороны, когда содержание Si в стальной заготовке составляет более 4,0%, холодная обрабатываемость стали ухудшается. Таким образом, в варианте осуществления содержание Si в стальной заготовке должно составлять 2,5-4,0%. Содержание Si в стальной заготовке предпочтительно составляет 2,7% или больше, а более предпочтительно 2,8% или больше. Кроме того, содержание Si в стальной заготовке предпочтительно составляет 3,9% или меньше, а более предпочтительно 3,8% или меньше.
(0,05-1,00% Mn)
[0121] Mn образует MnS и MnSe, связываясь в процессах производства с S и/или Se, что будет объяснено позже. Эти выделения действуют как ингибитор и вызывают вторичную рекристаллизацию в стали во время окончательного отжига. Кроме того, Mn является элементом, который улучшает горячую обрабатываемость стали. Когда содержание Mn в стальной заготовке составляет менее 0,05%, вышеупомянутый эффект получается в недостаточной степени. С другой стороны, когда содержание Mn в стальной заготовке составляет более 1,00%, вторичная рекристаллизация не происходит, и магнитные характеристики стали ухудшаются. Таким образом, в варианте осуществления содержание Mn в стальной заготовке должно составлять 0,05-1,00%. Содержание Mn в стальной заготовке предпочтительно составляет 0,06% или больше. Кроме того, содержание Mn в стальной заготовке предпочтительно составляет 0,50% или меньше.
(0,02-0,50% Cr)
[0122] Cr (хром) является элементом, который улучшает магнитные характеристики. Кроме того, Cr является элементом, необходимым для получения оксидного слоя 15, включающего слой с высокой концентрацией Cr. Когда основной стальной лист 11 включает Cr, оксидный слой 15 является контролируемым, и в результате адгезия покрытия улучшается, а флуктуация магнитных потерь становится малой после лазерного облучения. Когда содержание Cr составляет менее 0,02%, вышеупомянутый эффект не получается. Таким образом, в варианте осуществления содержание Cr в стальной заготовке должно составлять 0,02% или больше. Содержание Cr предпочтительно составляет 0,03% или больше, а более предпочтительно 0,04% или больше. С другой стороны, когда содержание Cr превышает 0,50%, вышеупомянутый эффект не получается. Таким образом, в варианте осуществления содержание Cr в стальной заготовке должно составлять 0,50% или меньше. Содержание Cr предпочтительно составляет 0,40% или меньше, а более предпочтительно 0,35% или меньше.
(0,02-0,10% C)
[0123] C является элементом, эффективным для управления микроструктурой до завершения процесса обезуглероживающего отжига в производственных процессах, и тем самым улучшаются магнитные характеристики листа анизотропной электротехнической стали. Когда содержание C в стальной заготовке составляет менее 0,02% или когда содержание C в стальной заготовке составляет более 0,10%, вышеупомянутый эффект улучшения магнитных характеристик получается в недостаточной степени. Содержание C в стальной заготовке предпочтительно составляет 0,03% или больше. Кроме того, содержание C в стальной заготовке предпочтительно составляет 0,09% или меньше.
(0,005-0,080% в сумме S+Se)
[0124] S и Se образуют MnS и MnSe, которые действуют как ингибитор, связываясь с Mn в производственных процессах. Когда суммарное количество S и Se в стальной заготовке составляет менее 0,005%, трудно получить эффект образования MnS и MnSe. С другой стороны, когда суммарное количество S и Se составляет более 0,080%, магнитные характеристики ухудшаются, и стальной лист может стать хрупким в диапазоне высоких температур. Таким образом, в варианте осуществления суммарное количество S и Se в стальной заготовке должно составлять 0,005-0,080%. Суммарное количество S и Se в стальной заготовке предпочтительно составляет 0,006 мас.% или больше. Кроме того, суммарное количество S и Se в стальной заготовке предпочтительно составляет 0,070% или меньше.
(0,01-0,07% раств.Al)
[0125] Раств.Al образует AlN, который действует как ингибитор, связываясь с N в производственных процессах. Когда содержание раств.Al в стальной заготовке составляет менее 0,01%, AlN не образуется в достаточной степени, и таким образом магнитные характеристики ухудшаются. С другой стороны, когда содержание раств.Al составляет более 0,07%, магнитные характеристики ухудшаются, и во время холодной прокатки склонны возникать трещины. Таким образом, в варианте осуществления содержание раств.Al в стальной заготовке должно составлять 0,01-0,07%. Содержание раств.Al в стальной заготовке предпочтительно составляет 0,02% или больше. Кроме того, содержание раств.Al в стальной заготовке предпочтительно составляет 0,05% или меньше.
(0,005-0,020% N)
[0126] N образует AlN, который действует как ингибитор, связываясь с Al в производственных процессах. Когда содержание N в стальной заготовке составляет менее 0,005%, AlN не образуется в достаточной степени, и таким образом магнитные характеристики ухудшаются. С другой стороны, когда содержание N в стальной заготовке составляет более 0,020%, AlN практически перестает действовать как ингибитор, и таким образом, вторичная рекристаллизация затрудняется. В дополнение к этому, во время холодной прокатки склонны возникать трещины. Таким образом, в варианте осуществления содержание N в стальной заготовке должно составлять 0,005-0,020%. Содержание N в стальной заготовке предпочтительно составляет 0,012% или меньше, а более предпочтительно 0,010% или меньше.
[0127] В способе производства листа анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления стальная заготовка (сляб) может включать в себя примеси. Примеси соответствуют элементам, которые загрязняют сталь во время ее промышленного производства из руд и лома, которые используются в качестве сырья для производства стали, или из окружающей среды производственного процесса.
[0128] Кроме того, в варианте осуществления стальная заготовка в дополнение к основным элементам и примесям может включать в себя необязательные элементы. Например, вместо части Fe, составляющего остальное, лист кремнистой стали может включать необязательные элементы, такие как Bi, Те, Pb, Sb, Sn и Cu. Необязательные элементы могут включаться по мере необходимости. Таким образом, нижний предел содержания соответствующих необязательных элементов не должен быть ограничен, и этот нижний предел может составлять 0 мас.%. Кроме того, даже если необязательные элементы могут быть включены как примеси, это не влияет на вышеупомянутые эффекты.
(0-0,03% Bi)
(0-0,03% Те)
(0-0,03% Pb)
[0129] Bi, Те и Pb являются необязательными элементами. Когда количество каждого из этих элементов в стальной заготовке составляет 0,03% или меньше, возможно выгодно улучшить магнитные характеристики листа анизотропной электротехнической стали. Однако, когда количество каждого из этих элементов составляет более 0,03% соответственно, стальной лист может стать хрупким в диапазоне высоких температур. Таким образом, в варианте осуществления количество каждого из этих элементов в стальной заготовке должно составлять 0,03% или меньше. Нижний предел количества каждого из этих элементов в стальной заготовке конкретно не ограничен, но может составлять 0%. Для того, чтобы благоприятно получить вышеупомянутый эффект, количество каждого из этих элементов предпочтительно составляет 0,0005% или больше, а более предпочтительно 0,001% или больше.
[0130] При этом в состав стальной заготовки может быть включен по меньшей мере один из Bi, Те и Pb. В частности, стальная заготовка может включать в себя по меньшей мере одно из 0,0005-0,03% Bi, 0,0005-0,03% Те и 0,0005-0,03% Pb.
(0-0,50% Sb)
(0-0,50% Sn)
(0-1,0% Cu)
[0131] Sb, Sn и Cu являются необязательными элементами. Когда эти элементы включаются в состав стальной заготовки, возможно выгодно улучшить магнитные характеристики листа анизотропной электротехнической стали. Таким образом, в варианте осуществления предпочтительно управлять количеством каждого из этих элементов в стальной заготовке на уровне 0,50% или меньше Sb, 0,50% или меньше Sn и 1,0% или меньше Cu. Нижний предел количества каждого из этих элементов в стальной заготовке конкретно не ограничен, но может составлять 0%. Для того, чтобы благоприятно получить вышеупомянутый эффект, количество каждого из этих элементов предпочтительно составляет 0,0005% или больше, а более предпочтительно 0,001% или больше.
[0132] При этом в состав стальной заготовки может быть включен по меньшей мере один из Sb, Sn и Cu. В частности, стальная заготовка может содержать по меньшей мере один из 0,0005-0,50% Sb, 0,0005-0,50% Sn и 0,0005-1,0% Cu.
[0133] Химический состав стальной заготовки может быть измерен с помощью типичных способов анализа стали. Например, химический состав может быть измерен на основе вышеупомянутого аналитического способа.
<Процесс отжига в состоянии горячей полосы>
[0134] Процесс отжига в состоянии горячей полосы (этап S113) является процессом необязательного отжига горячекатаного стального листа после процесса горячей прокатки для того, чтобы получить отожженный в состоянии горячей полосы стальной лист. При отжиге в состоянии горячей полосы в стальном листе происходит вторичная рекристаллизация, и в результате могут быть получены превосходные магнитные характеристики.
[0135] Способ нагрева конкретно не ограничен, и может использоваться известный способ нагрева. Кроме того, условия отжига конкретно не ограничены. Например, горячекатаный стальной лист может быть выдержан в диапазоне температур 900-1200°C в течение от 10 секунд до 5 минут.
[0136] Процесс отжига в состоянии горячей полосы может быть исключен при необходимости. Кроме того, после процесса отжига в состоянии горячей полосы и перед процессом холодной прокатки, который объясняется ниже, поверхность горячекатаного стального листа может быть протравлена.
<Процесс холодной прокатки>
[0137] Процесс холодной прокатки (этап S115) является процессом холодной прокатки горячекатаного стального листа после процесса горячей прокатки или отожженного в состоянии горячей полосы стального листа один или множество раз с промежуточным отжигом для того, чтобы получить холоднокатаный стальной лист. Поскольку форма отожженного в состоянии горячей полосы стального листа является превосходной благодаря отжигу в состоянии горячей полосы, можно уменьшить вероятность разрушения стального листа при первой холодной прокатке. Холодная прокатка может проводиться три или более раз, но производственные затраты при этом увеличиваются. Таким образом, предпочтительно проводить холодную прокатку один или два раза.
[0138] В процессе холодной прокатки способ холодной прокатки стального листа конкретно не ограничен, и может использоваться известный способ. Например, обжатие при конечной холодной прокатке (совокупное обжатие при холодной прокатке без промежуточного отжига или совокупное обжатие при холодной прокатке после промежуточного отжига) может составлять в диапазоне 80-95%.
[0139] При этом обжатие при конечной холодной прокатке (%) определяется следующим образом: обжатие при конечной холодной прокатке (%) = (1 - Толщина стального листа после конечной холодной прокатки/Толщина стального листа перед конечной холодной прокаткой) × 100.
[0140] Когда обжатие при конечной холодной прокатке составляет менее 80%, ядра Госса могут не сформироваться выгодным образом. С другой стороны, когда обжатие при конечной холодной прокатке составляет более 95%, вторичная рекристаллизация может быть нестабильной в процессе окончательного отжига. Таким образом, предпочтительно, чтобы обжатие при конечной холодной прокатке составляло 80-95%.
[0141] При многократном проведении холодной прокатки с промежуточным отжигом обжатие при первой холодной прокатке может составлять 5-50%, а выдержка при промежуточном отжиге может быть проведена в диапазоне температур 950-1200°C в течение от 30 секунд до 30 минут.
[0142] Средняя толщина холоднокатаного стального листа (толщина после холодной прокатки) отличается от толщины листа анизотропной электротехнической стали, которая включает в себя толщину изоляционного покрытия с натяжением. Например, средняя толщина холоднокатаного стального листа может составлять 0,10-0,50 мм. В варианте осуществления, даже когда холоднокатаный стальной лист является тонким листом, средняя толщина которого составляет менее 0,22 мм, адгезия изоляционного покрытия с натяжением выгодно улучшается. Таким образом, средняя толщина холоднокатаного стального листа может составлять 0,17 мм или больше и 0,20 мм или меньше.
[0143] В процессе холодной прокатки может проводиться обработка старением для того, чтобы благоприятно улучшить магнитные характеристики листа анизотропной электротехнической стали. Например, поскольку толщина стального листа уменьшается при нескольких проходах холодной прокатки, стальной лист может выдерживаться в диапазоне температур 100°C или больше в течение 1 минуты или больше по меньшей мере один раз между несколькими проходами. Посредством обработки старением можно благоприятно управлять текстурой первичной рекристаллизации в процессе обезуглероживающего отжига, и в результате можно получить вторично рекристаллизованную текстуру, где ориентировка {110}<001> благоприятно развивается в процессе окончательного отжига.
<Процесс обезуглероживающего отжига>
[0144] Процесс обезуглероживающего отжига (этап S117) является процессом обезуглероживающего отжига холоднокатаного стального листа после процесса холодной прокатки для получения подвергнутого обезуглероживающему отжигу стального листа. В процессе обезуглероживающего отжига холоднокатаный стальной лист отжигают при заданных условиях для управления первично рекристаллизованной структурой.
[0145] В способе производства листа анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления условия отжига в процессе обезуглероживающего отжига конкретно не ограничены, и могут использоваться известные условия. Например, стальной лист может быть выдержан в диапазоне температур 750-950°C в течение 1-5 минут. Кроме того, печная атмосфера может быть известной влажной атмосферой, включающей водород и азот.
<Процесс окончательного отжига>
[0146] Процесс окончательного отжига (этап S119) является процессом нанесения сепаратора отжига на подвергнутый обезуглероживающему отжигу стальной лист после процесса обезуглероживающего отжига с последующим окончательным отжигом подвергнутого обезуглероживающему отжигу стального листа с тем, чтобы получить окончательно отожженный стальной лист. При окончательном отжиге смотанный в рулон стальной лист, как правило, может выдерживаться при более высокой температуре в течение длительного времени. Таким образом, для того, чтобы подавить слипание между внутренней и внешней сторонами смотанного в рулон стального листа, сепаратор отжига наносят на подвергнутый обезуглероживающему отжигу стальной лист и сушат перед окончательным отжигом.
[0147] В процессе окончательного отжига сепаратор отжига, наносимый на подвергнутый обезуглероживающему отжигу стальной лист, конкретно не ограничен, и может использоваться известный сепаратор отжига. Способ производства листа анизотропной электротехнической стали согласно варианту осуществления представляет собой способ производства листа анизотропной электротехнической стали без стеклянной пленки (пленки форстерита), а значит, может использоваться сепаратор отжига, который не образует пленки форстерита. В том случае, когда используется сепаратор отжига, который образует пленку форстерита, эта пленка форстерита может быть удалена путем шлифовки или травления после окончательного отжига.
(Сепаратор отжига, не образующий пленки форстерита)
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
[0148] В качестве сепаратора отжига, который не образует стеклянную пленку (пленку форстерита), может быть использован сепаратор отжига, который включает в себя главным образом MgO и AlO и который включает в себя хлорид висмута. Например, предпочтительно, чтобы сепаратор отжига включал MgO и AlO в суммарном количестве твердых веществ 85 мас.% или более, MgO:AlO, которое представляет собой массовое соотношение MgO и AlO, составляло от 3:7 до 7:3, и чтобы сепаратор отжига включал хлорид висмута в количестве твердого вещества 0,5-15 мас.% по сравнению с суммарным количеством MgO и AlO. Диапазон вышеупомянутого массового соотношения MgO и AlO и количество вышеупомянутого хлорида висмута определяются с точки зрения получения основного стального листа, обладающего превосходной гладкостью поверхности без стеклянной пленки.
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
[0149] Что касается вышеупомянутого массового соотношения MgO и AlO, то когда количество MgO превышает вышеупомянутый диапазон, стеклянная пленка может сформироваться и остаться на поверхности стального листа, а значит, поверхность основного стального листа не может быть сглажена. Кроме того, что касается вышеупомянутого массового соотношения MgO и AlO, то, когда количество AlO превышает вышеупомянутый диапазон, может произойти слипание AlO, а значит, поверхность основного стального листа не может быть сглажена. Более предпочтительно, чтобы MgO:AlO, то есть массовое соотношение MgO и AlO, составляло от 3,5:6,5 до 6,5:3,5.
2
3
2
3
2
3
[0150] В том случае, когда в состав сепаратора отжига входит хлорид висмута, стеклянная пленка легко удаляется с поверхности стального листа, даже когда она образовалась при окончательном отжиге. Когда количество хлорида висмута составляет менее 0,5 мас.% по сравнению с суммарным количеством MgO и AlO, стеклянная пленка может остаться. С другой стороны, когда количество хлорида висмута составляет более 15 мас.% по сравнению с суммарным количеством MgO и AlO, эффект подавления слипания между стальными листами сепаратором отжига не может быть получен. Количество хлорида висмута более предпочтительно составляет 3 мас.% или больше и 7 мас.% или меньше по сравнению с суммарным количеством MgO и AlO.
3
[0151] Тип хлорида висмута конкретно не ограничен, и может использоваться известный хлорид висмута. Например, может использоваться оксихлорид висмута (BiOCl), трихлорид висмута (BiCl) и т.п. Кроме того, могут использоваться соединения, которые могут образовывать оксихлорид висмута за счет реакции в сепараторе отжига во время процесса окончательного отжига. Например, в качестве соединений, которые могут образовывать оксихлорид висмута во время окончательного отжига, может использоваться смесь соединения висмута и хлорида металла. Например, в качестве соединения висмута могут использоваться оксид висмута, гидроксид висмута, сульфид висмута, сульфат висмута, фосфат висмута, карбонат висмута, нитрат висмута, органическое соединение висмута, галогенид висмута и т.п. Например, в качестве хлорида металла могут использоваться хлорид железа, хлорид кобальта, хлорид никеля и т.п.
[0152] После нанесения вышеупомянутого сепаратора отжига, который не образует пленку форстерита на поверхности подвергнутого обезуглероживающему отжигу стального листа, и сушки сепаратора отжига проводят окончательный отжиг. Условия отжига в процессе окончательного отжига конкретно не ограничены, и могут использоваться известные условия. Например, стальной лист может быть выдержан в диапазоне температур 1100-1300°C в течение 10-30 часов. Кроме того, печная атмосфера может быть известной атмосферой азота или смешанной атмосферой азота и водорода. После окончательного отжига предпочтительно, чтобы избыточный сепаратор отжига удалялся с поверхности стального листа промывкой водой или травлением.
(Сепаратор отжига, образующий пленку форстерита)
[0153] В качестве сепаратора отжига, который образует стеклянную пленку (пленку форстерита), может быть использован сепаратор отжига, который включает в себя главным образом MgO. Например, предпочтительно, чтобы сепаратор отжига включал MgO в количестве 60 мас.% или больше твердого вещества.
[0154] После нанесения сепаратора отжига на поверхность подвергнутого обезуглероживающему отжигу стального листа и сушки сепаратора отжига проводят окончательный отжиг. Условия отжига в процессе окончательного отжига конкретно не ограничены, и могут использоваться известные условия. Например, стальной лист может быть выдержан в диапазоне температур 1100-1300°C в течение 10-30 часов. Кроме того, печная атмосфера может быть известной атмосферой азота или смешанной атмосферой азота и водорода.
2
2
4
[0155] В том случае, когда используется сепаратор отжига, образующий пленку форстерита, MgO в сепараторе отжига реагирует с SiO поверхности стального листа во время окончательного отжига, в результате чего образуется форстерит (MgSiO). Таким образом, предпочтительно, чтобы образовавшаяся на поверхности пленка форстерита удалялась путем шлифовки или травления поверхности окончательно отожженного стального листа после окончательного отжига. Способ удаления пленки форстерита с поверхности окончательно отожженного стального листа конкретно не ограничен, и может использоваться известная шлифовка или известное травление.
[0156] Например, для того чтобы удалить пленку форстерита путем травления, окончательно отожженный стальной лист может быть погружен в соляную кислоту с концентрацией 20-40 мас.% при 50-90°C на 1-5 минут, промыт водой и затем высушен. Кроме того, окончательно отожженный стальной лист может быть протравлен в смешанном растворе фторированного аммония и серной кислоты, химически отполирован в смешанном растворе фтористоводородной кислоты и перекиси водорода, промыт водой, а затем высушен.
<Процесс оксидирования>
[0157] Процесс оксидирования (этап S121) является процессом проведения по очереди обработки промывкой, обработки травлением и термической обработки окончательно отожженного стального листа после процесса окончательного отжига (окончательно отожженного стального листа без пленки форстерита) для того, чтобы получить оксидированный стальной лист. В частности, поверхность окончательно отожженного стального листа промывают в качестве обработки промывкой, окончательно отожженный стальной лист травят с использованием 2-20 мас.% серной кислоты при 70-90°C в качестве обработки травлением, и окончательно отожженный стальной лист выдерживают в диапазоне температур 700-900°C в течение 10-60 секунд в смешанной атмосфере азота и водорода, имеющей точку росы 10-30°C и концентрацию водорода 0-4 об.%, в качестве термической обработки.
(Обработка промывкой)
[0158] Поверхность окончательно отожженного стального листа после процесса окончательного отжига промывают. Способ промывки поверхности окончательно отожженного стального листа конкретно не ограничен, и может использоваться известный способ промывки. Например, поверхность окончательно отожженного стального листа может быть промыта водой.
(Обработка травлением)
[0159] Окончательно отожженный стальной лист после обработки промывкой травят с использованием серной кислоты, концентрация которой составляет 2-20 мас.% и температура которой составляет 70-90°C.
0,5
0,05
0,5
[0160] Когда концентрация серной кислоты составляет менее 2 мас.%, трудно получить лист анизотропной электротехнической стали, в котором удовлетворяется условие (Fe-Fe)/Fe≥0,35 и имеется максимальная точка, в которой интенсивность эмиссии Cr становится равной 0,08-0,25 от интенсивности эмиссии Fe. Кроме того, когда концентрация серной кислоты составляет более 20 мас.%, трудно получить лист анизотропной электротехнической стали, имеющий вышеупомянутые признаки. Концентрация серной кислоты предпочтительно составляет 17 мас.% или меньше, а более предпочтительно 12 мас.% или меньше.
[0161] Кроме того, когда температура серной кислоты составляет менее 70°C, достаточная адгезия не получается. С другой стороны, когда температура серной кислоты составляет более 90°C, эффект улучшения адгезии насыщается, а натяжение, которое прикладывается к стальному листу изоляционным покрытием, уменьшается. Температура серной кислоты предпочтительно составляет 75°C или больше, а более предпочтительно 80°C или больше. Температура серной кислоты предпочтительно составляет 88°C или меньше, а более предпочтительно 85°C или меньше.
[0162] Продолжительность травления конкретно не ограничена. Например, окончательно отожженный стальной лист может быть пропущен с обычной линейной скоростью через травильную ванну, где содержится вышеупомянутая серная кислота.
(Термическая обработка)
[0163] Окончательно отожженный стальной лист после обработки травлением выдерживают в диапазоне температур 700-900°C в течение 10-60 секунд в смешанной атмосфере азота и водорода с точкой росы 10-30°C и концентрацией водорода 0-4 об.%. При термической обработке на поверхности окончательно отожженного стального листа формируются содержащий главным образом оксиды железа слой, содержащий Si-Cr оксидный слой и содержащий Si оксидный слой. Стальной лист после термической обработки становится стальной подложкой, которая удовлетворяет вышеупомянутым условиям (I)-(III).
0,5
0,05
0,5
[0164] При этом смешанная атмосфера азота и водорода с концентрацией водорода 0-4 об.% представляет собой атмосферу, в которой суммарная доля азота и водорода составляет по существу 100 об.%. Когда вышеупомянутая концентрация водорода составляет 0 об.%, количество азота в атмосфере становится равным по существу 100 об.%. Когда концентрация водорода в атмосфере составляет более 4 мас.%, трудно получить лист анизотропной электротехнической стали, в котором удовлетворяется условие (Fe-Fe)/Fe≥0,35 и имеется максимальная точка, в которой интенсивность эмиссии Cr становится равной 0,08-0,25 от интенсивности эмиссии Fe. Кроме того, рабочая нагрузка на оборудование для термической обработки становится высокой, что не является предпочтительным.
[0165] Когда точка росы составляет менее 10°C или когда температура выдержки составляет менее 700°C, трудно получить лист анизотропной электротехнической стали, имеющий вышеупомянутые признаки. Когда температура выдержки составляет более 900°C, этот эффект насыщается, а затраты на нагрев возрастают. Когда точка росы составляет более 30°C, трудно получить лист анизотропной электротехнической стали, имеющий вышеупомянутые признаки.
[0166] Когда время выдержки составляет менее 10 секунд, трудно получить лист анизотропной электротехнической стали, имеющий вышеупомянутые признаки. Кроме того, когда время выдержки составляет более 60 секунд, трудно получить лист анизотропной электротехнической стали, имеющий вышеупомянутые признаки.
[0167] Концентрация водорода предпочтительно составляет 3 об.% или меньше. Точка росы предпочтительно составляет 28°C или меньше, а более предпочтительно 25°C или меньше. Температура выдержки предпочтительно составляет 750°C или больше, а более предпочтительно 800°C или больше. Продолжительность выдержки предпочтительно составляет 20 секунд или больше. Продолжительность выдержки предпочтительно составляет 50 секунд или меньше, а более предпочтительно 40 секунд или меньше.
0,5
0,05
0,5
[0168] Здесь, в этом варианте осуществления, предпочтительно, чтобы кислород не включался в состав атмосферы для термической обработки. В варианте осуществления стальная заготовка включает в себя Cr в качестве основного элемента. Когда стальная заготовка включает вышеупомянутое количество Cr и удовлетворяются вышеупомянутые условия производства, можно получить лист анизотропной электротехнической стали, в котором удовлетворяется условие (Fe-Fe)/Fe≥0,35 и имеется максимальная точка, в которой интенсивность эмиссии Cr становится равной 0,08-0,25 от интенсивности эмиссии Fe. Когда атмосфера для термической обработки включает кислород, трудно получить лист анизотропной электротехнической стали, имеющий вышеупомянутые признаки. Даже когда атмосфера для термической обработки включает кислород в качестве примеси, предпочтительно, чтобы концентрация кислорода в атмосфере составляла менее 5 об.%. В дополнение к вышесказанному, предпочтительно, чтобы точка росы ограничивалась величиной выше 20°C.
<Процесс формирования изоляционного покрытия>
[0169] Процесс формирования изоляционного покрытия (этап S123) является процессом нанесения раствора для формирования изоляционного покрытия с натяжением на поверхность оксидированного стального листа после процесса оксидирования и прокаливания этого раствора для того, чтобы сформировать изоляционное покрытие с натяжением со средней толщиной 1-3 мкм. В процессе формирования изоляционного покрытия изоляционное покрытие с натяжением может быть сформировано на одной поверхности или на обеих поверхностях оксидированного стального листа.
[0170] Перед нанесением раствора поверхность оксидированного стального листа, на которой формируется изоляционное покрытие, может быть подвергнута необязательной предварительной обработке, такой как обезжиривающая обработка щелочью, обработка травлением соляной кислотой, серной кислотой, фосфорной кислотой и т.п. Предварительная обработка может не проводиться.
[0171] Условия для формирования изоляционного покрытия с натяжением конкретно не ограничены, и могут использоваться известные условия. Кроме того, изоляционное покрытие с натяжением может включать главным образом неорганические вещества и может дополнительно включать органические вещества. Например, изоляционное покрытие с натяжением может включать главным образом по меньшей мере одно из хромата металла, фосфата металла, коллоидного кремнезема, соединения Zr, соединения Ti и т.п. в качестве неорганических веществ, и мелкодисперсные частицы органической смолы могут быть диспергированы в изоляционном покрытии с натяжением. С точки зрения снижения экологической нагрузки во время производства изоляционное покрытие с натяжением может производиться из такого исходного материала, как фосфат металла, связующие вещества с Zr или Ti, их карбонаты, их соли аммония.
<Другие процессы>
(Процесс выравнивающего отжига)
[0172] После процесса формирования изоляционного покрытия для выпрямления листа может быть проведен выравнивающий отжиг. При проведении выравнивающего отжига листа анизотропной электротехнической стали после процесса формирования изоляционного покрытия можно выгодно уменьшить магнитные потери.
(Процесс измельчения магнитного домена)
[0173] Может быть проведена обработка для измельчения магнитного домена у произведенного листа анизотропной электротехнической стали. Здесь обработка для измельчения магнитного домена представляет собой такую обработку, при которой лазерным лучом, который измельчает магнитный домен, облучают поверхность листа анизотропной электротехнической стали или формируют канавку на поверхности листа анизотропной электротехнической стали. При проведении обработки для измельчения магнитного домена можно выгодно улучшить магнитные характеристики.
Примеры
[0174] Далее эффекты одного аспекта настоящего изобретения подробно описываются со ссылками на следующие примеры. Однако условия в примерах представляют собой примерные условия, используемые для того, чтобы подтвердить работоспособность и эффекты настоящего изобретения, так что настоящее изобретение не ограничено этими примерными условиями. Настоящее изобретение может использовать различные типы условий, если только эти условия не отступают от объема охраны настоящего изобретения и позволяют решать задачу настоящего изобретения.
(Пример 1)
[0175] Стальной сляб нагревали до 1350°C, а затем подвергали горячей прокатке для получения горячекатаных стальных листов, имеющих среднюю толщину 2,3 мм, причем стальной сляб содержал 0,081 мас.% C, 3,3 мас.% Si, 0,083 мас.% Mn, 0,022 мас.% S (0,022 мас.% S+Se), 0,025 мас.% раств.Al, 0,04 мас.% Cr, 0,008 мас.% N, 0,0025 мас.% Bi и остальное, состоящее из Fe и примесей.
[0176] Полученные горячекатаные стальные листы отжигали при 1100°C в течение 120 секунд, а затем протравливали. Стальные листы после травления подвергали холодной прокатке, получив холоднокатаные стальные листы, имеющие среднюю толщину 0,23 мм. Полученные холоднокатаные стальные листы подвергали обезуглероживающему отжигу.
2
3
2
3
2
3
[0177] После этого нанесли и высушили сепаратор отжига. В сепараторе отжига содержались MgO и AlOв суммарном количестве твердых веществ 95 мас.%, причем соотношение смешиваемых MgO и AlO составляло 50%:50% по массе, а также содержался BiOCl в количестве 5 мас.% по сравнению с суммарным количеством MgO и AlO. После этого проводили окончательный отжиг при 1200°C в течение 20 часов.
[0178] Избыточный сепаратор отжига удаляли с полученного окончательно отожженного стального листа путем промывки водой. В этих стальных листах стеклянная пленка (пленка форстерита) не была сформирована, что было подтверждено способом рентгеновской дифракции.
2
2
2
[0179] Стальные листы после удаления избыточного сепаратора отжига промывкой водой подвергали обработке травлением с использованием серной кислоты с температурой 70°C и концентрацией 5 мас.%. После этого проводили термическую обработку при 850°C в течение 10 секунд в (A) 100% N с точкой росы 30°C и (B) атмосферном воздухе (а именно, 21% O и 79% N) с точкой росы 10°C.
2
[0180] Водный раствор, который включал главным образом фосфат алюминия и коллоидный кремнезем, наносили на стальные листы после процесса оксидирования, раствор прокаливали при 850°C в течение 1 минуты, и тем самым на поверхности стальных листов формировали изоляционное покрытие с натяжением, удельная масса которого составляла 4,5 г/м в расчете на одну сторону.
[0181] Основные стальные листы листов анизотропной электротехнической стали были химически проанализированы на основе вышеописанного способа. Все стальные листы содержали в своем химическом составе, в мас.%, 0,002% или меньше C, 3,3% Si, 0,083% Mn, 0,005% или меньше S (0,005% или меньше S+Se), 0,005% или меньше раств.Al, 0,04% Cr, 0,005% или меньше N, 0,0001% Bi и остальное, состоящее из Fe и примесей.
[0182] Для полученных листов анизотропной электротехнической стали двух типов (A) и (B) были оценены анализ GDS, магнитные характеристики и адгезия покрытия.
<Анализ GDS>
[0183] На основе вышеупомянутого способа для поверхности оксидированного стального листа после процесса оксидирования и поверхности листа анизотропной электротехнической стали после формирования изоляционного покрытия с натяжением проводили спектроскопию тлеющего разряда c использованием спектрометра GDA750 производства компании Rigaku Corporation. Измеряемыми элементами были O, Cr, Si и Fe для оксидированного стального листа и O, Al, Cr, Si, P и Fe для листа анизотропной электротехнической стали. Полученный профиль GDS по глубине оценивали.
<Магнитные характеристики>
[0184] Тестовый образец с длиной 300 мм, параллельной направлению прокатки, и шириной 60 мм подвергали отжигу для снятия напряжений при 800°C в течение 2 часов в атмосфере азота, а затем подвергали обработке для измельчения магнитного домена лазерным облучением. Были подготовлены восемь штук тестовых образцов. Магнитная индукция B8 в направлении прокатки (в Тл) (магнитная индукция при 800 А/м) и магнитные потери W17/50 (в Вт/кг) (магнитные потери при возбуждении до 1,7 Тл при 50 Гц) оценивали на основе способа, регулируемого стандартом JIS C 2556:2015, с использованием этих тестовых образцов. Среднее значение B8, среднее значение W17/50 и среднеквадратичное отклонение W17/50 были вычислены с использованием результатов для этих восьми тестовых образцов.
<Адгезия изоляционного покрытия>
[0185] Тестовый образец, продольное направление которого соответствовало направлению прокатки, брали из полученных листов анизотропной электротехнической стали и проводили испытания на изгиб с диаметром ∅ 20 с использованием прибора для испытания на изгиб с цилиндрической оправкой. Поверхность тестового образца после испытаний на изгиб наблюдали, вычисляли долю площади, на которой изоляционное покрытие осталось неотслоенным на площади согнутой части (долю оставшегося покрытия), и тем самым оценивали адгезию изоляционного покрытия с натяжением. Когда доля оставшегося покрытия получала оценку A, это считалось приемлемым.
[0186] Оценка A: доля оставшегося покрытия - 90% или больше.
Оценка B: доля оставшегося покрытия - 70% или больше и меньше 90%.
Оценка C: доля оставшегося покрытия - меньше 70%.
<Средняя толщина изоляционного покрытия с натяжением>
[0187] Тестовый образец брали из полученного листа анизотропной электротехнической стали и измеряли среднюю толщину изоляционного покрытия с натяжением вышеупомянутым способом.
[0188] Что касается внешнего вида полученного листа анизотропной электротехнической стали, то стальные листы по режиму (A) стали темно-коричневыми, а стальные листы по режиму (B) стали светло-серыми.
[0189] Кроме того, адгезия изоляционного покрытия обоих стальных листов по режимам (A) и (B) получила оценку A. Средняя толщина изоляционного покрытия с натяжением обоих стальных листов по режимам (A) и (B) составила 3,0 мкм.
0,5
0,05
0,5
0,5
0,05
0,5
[0190] Кроме того, что касается профиля GDS по глубине, то оксидированные стальные листы по режиму (A) удовлетворяли вышеописанным условиям (I)-(III). Листы анизотропной электротехнической стали по режиму (A) удовлетворяли условию (Fe-Fe)/Fe≥0,35 и имели максимальную точку, в которой интенсивность эмиссии Cr составляет 0,08-0,25 от интенсивности эмиссии Fe. С другой стороны, оксидированные стальные листы по режиму (B) не удовлетворяли вышеупомянутым условиям (I)-(III). Листы анизотропной электротехнической стали по режиму (B) не удовлетворяли условию (Fe-Fe)/Fe≥0,35 и не имели максимальной точки, в которой интенсивность эмиссии Cr составляет 0,08-0,25 от интенсивности эмиссии Fe.
[0191] Кроме того, что касается магнитных характеристик, то листы анизотропной электротехнической стали по режиму (A) показали превосходное среднеквадратичное отклонение W17/50 по сравнению с листами анизотропной электротехнической стали по режиму (B).
(Пример 2)
[0192] Стальной сляб A (стальную заготовку A) и стальной сляб B (стальную заготовку B) нагревали до 1350°C, а затем подвергали горячей прокатке для получения горячекатаных стальных листов, имеющих среднюю толщину 2,3 мм, причем стальной сляб A содержал 0,082 мас.% C, 3,3 мас.% Si, 0,082 мас.% Mn, 0,023 мас.% S (0,023 мас.% S+Se), 0,025 мас.% раств.Al, 0,05 мас.% Cr, 0,008 мас.% N и остальное, состоящее из Fe и примесей, а стальной сляб B содержал 0,081 мас.% C, 3,3 мас.% Si, 0,083 мас.% Mn, 0,022 мас.% S (0,022 мас.% S+Se), 0,025 мас.% раств.Al, 0,04 мас.% Cr, 0,008 мас.% N, 0,0025 мас.% Bi и остальное, состоящее из Fe и примесей.
[0193] Полученные горячекатаные стальные листы отжигали при 1100°C в течение 120 секунд, а затем протравливали. Стальные листы после травления подвергали холодной прокатке, получив холоднокатаные стальные листы, имеющие среднюю толщину 0,23 мм. Полученные холоднокатаные стальные листы подвергали обезуглероживающему отжигу.
2
3
2
3
2
3
[0194] После этого нанесли и высушили сепаратор отжига. В сепараторе отжига содержались MgO и AlO в суммарном количестве твердых веществ 95 мас.%, причем соотношение смешиваемых MgO и AlO составляло 50%:50% по массе (массовое отношение 1:1), а также содержался BiOCl в количестве 5 мас.% по сравнению с суммарным количеством MgO и AlO. После этого проводили окончательный отжиг при 1200°C в течение 20 часов.
[0195] Избыточный сепаратор отжига удаляли с полученного окончательно отожженного стального листа путем промывки водой. Во всех стальных листах стеклянная пленка (пленка форстерита) не была сформирована, что было подтверждено способом рентгеновской дифракции.
[0196] Стальные листы после удаления избыточного сепаратора отжига промывкой водой подвергали обработке травлением с использованием серной кислоты с температурой 70°C и концентрацией, показанной в следующей Таблице 1. После этого проводили термическую обработку с изменением атмосферы, точки росы, температуры и времени.
[0197] [Таблица 1]
№
Тип стали
Условия производства
Процесс оксидирования
Промывка
Травление
Термическая обработка
Способ промывки
Концентрация серной кислотымас.%
Температура °C
Атмосфера
Температура °C
Времясекунд
Концентрация азотаоб.%
Концентрация водородаоб.%
Концентрация кислородаоб.%
Точка росы°C
2-1
A
промывка водой
5
70
100
0
0
30
800
5
2-2
A
промывка водой
5
70
96
4
0
30
850
15
2-3
A
промывка водой
5
70
100
0
0
30
800
40
2-4
A
промывка водой
15
70
100
0
0
20
680
20
2-5
A
промывка водой
15
70
96
4
0
20
800
20
2-6
A
промывка водой
15
70
100
0
0
20
840
20
2-7
A
промывка водой
3
70
100
0
0
-30
720
80
2-8
A
промывка водой
15
70
100
0
0
20
800
30
2-9
A
промывка водой
15
70
80
20
0
10
800
30
2-10
A
промывка водой
15
70
100
0
0
-30
850
30
2-11
A
промывка водой
15
70
80
20
0
10
800
80
2-12
A
промывка водой
15
70
100
0
0
45
800
30
2-13
A
промывка водой
25
70
100
0
0
30
680
20
2-14
B
промывка водой
5
70
100
0
0
30
800
5
2-15
B
промывка водой
5
70
96
4
0
30
850
15
2-16
B
промывка водой
5
70
100
0
0
30
800
40
2-17
B
промывка водой
15
70
100
0
0
20
680
20
2-18
B
промывка водой
15
70
96
4
0
20
800
20
2-19
B
промывка водой
15
70
100
0
0
20
840
20
2-20
B
промывка водой
3
70
100
0
0
-30
720
80
2-21
B
промывка водой
15
70
100
0
0
20
800
30
2-22
B
промывка водой
15
70
80
20
0
10
800
30
2-23
B
промывка водой
15
70
100
0
0
-30
850
30
2-24
B
промывка водой
15
70
80
20
0
10
800
80
2-25
B
промывка водой
15
70
100
0
0
40
800
30
2-26
B
промывка водой
25
70
100
0
0
30
680
20
2
[0198] Водный раствор, который включал главным образом фосфат алюминия и коллоидный кремнезем, наносили на стальные листы после процесса оксидирования, прокаливали при 850°C в течение 1 минуты, и тем самым на поверхности тестовых образцов формировали изоляционное покрытие с натяжением, удельная масса которого составляла 4,5 г/м в расчете на одну сторону.
[0199] Основные стальные листы листов анизотропной электротехнической стали были химически проанализированы на основе вышеописанного способа. Стальные листы, сделанные из стального сляба A, содержали в своем химическом составе, в мас.%, 0,002% или меньше C, 3,3% Si, 0,082% Mn, 0,005% или меньше S (0,005% или меньше S+Se), 0,005% или меньше раств.Al, 0,05% Cr, 0,005% или меньше N и остальное, состоящее из Fe и примесей. Стальные листы, сделанные из стального сляба B, содержали в своем химическом составе, в мас.%, 0,002% или меньше C, 3,3% Si, 0,083% Mn, 0,005% или меньше S (0,005% или меньше S+Se), 0,005% или меньше раств.Al, 0,04% Cr, 0,005% или меньше N, 0,0001% Bi и остальное, состоящее из Fe и примесей.
<Оценка>
[0200] Оценивали магнитные характеристики, анализ GDS, адгезию покрытия и т.п. Способы оценки были следующими.
(Магнитные характеристики)
[0201] Тестовый образец с длиной 300 мм, параллельной направлению прокатки, и шириной 60 мм подвергали отжигу для снятия напряжений при 800°C в течение 2 часов в атмосфере азота, а затем подвергали обработке для измельчения магнитного домена лазерным облучением. Были подготовлены восемь штук тестовых образцов. Магнитную индукцию B8 в направлении прокатки (в Тл) (магнитная индукция при 800 А/м) и магнитные потери W17/50 (в Вт/кг) (магнитные потери при возбуждении до 1,7 Тл при 50 Гц) оценивали на основе способа, регулируемого стандартом JIS C 2556:2015, с использованием этих тестовых образцов. Среднее значение B8, среднее значение W17/50 и среднеквадратичное отклонение W17/50 были вычислены с использованием результатов для этих восьми тестовых образцов. При этом, что касается стали типа A, то когда среднее значение B8 составляло 1,90 Тл или больше, когда среднее значение W17/50 составляло 0,700 Вт/кг или меньше и когда среднеквадратичное отклонение W17/50 составляло 0,020 Вт/кг или меньше, это считали приемлемым. Что касается стали типа B, то когда среднее значение B8 составляло 1,90 Тл или больше, когда среднее значение W17/50 составляло 0,650 Вт/кг или меньше и когда среднеквадратичное отклонение W17/50 составляло 0,020 Вт/кг или меньше, это считали приемлемым.
(Анализ GDS)
0,5
0,05
0,5
[0202] На основе вышеупомянутого способа для поверхности оксидированного стального листа после процесса оксидирования и поверхности листа анизотропной электротехнической стали после формирования изоляционного покрытия с натяжением проводили анализ при таких условиях, как выходная мощность 30 Вт, давление Ar 3 гПа, зона измерения диаметром 4 мм и время измерения 100 секунд в высокочастотном режиме с использованием спектрометра GDA750 производства компании Rigaku Corporation. Измеряемыми элементами были O, Cr, Si и Fe для оксидированного стального листа и O, Al, Cr, Si, P и Fe для листа анизотропной электротехнической стали. С помощью полученного профиля GDS по глубине подтверждали, удовлетворяют ли или нет оксидированные стальные листы вышеупомянутым условиям (I)-(III) и удовлетворяют ли или нет листы анизотропной электротехнической стали условию (Fe-Fe)/Fe≥0,35 и имеют ли они максимальную точку, в которой интенсивность эмиссии Cr составляет 0,08-0,25 от интенсивности эмиссии Fe.
(Адгезия изоляционного покрытия с натяжением)
[0203] Тестовый образец, продольное направление которого соответствовало направлению прокатки, брали из полученных листов анизотропной электротехнической стали и проводили испытания на изгиб с диаметром ∅ 10 и ∅ 20 с использованием прибора для испытания на изгиб с цилиндрической оправкой. Поверхность тестового образца после испытаний на изгиб наблюдали, вычисляли долю площади, на которой изоляционное покрытие осталось неотслоенным на площади согнутой части (долю оставшегося покрытия), и тем самым оценивали адгезию изоляционного покрытия с натяжением. Когда доля оставшегося покрытия получала оценку A, это считалось приемлемым.
[0204] Оценка A: доля оставшегося покрытия - 90% или больше.
Оценка B: доля оставшегося покрытия - 70% или больше и меньше 90%.
Оценка C: доля оставшегося покрытия - меньше 70%.
(Средняя толщина изоляционного покрытия с натяжением)
[0205] Тестовый образец брали из полученных листов анизотропной электротехнической стали и измеряли среднюю толщину изоляционного покрытия с натяжением на основе вышеупомянутого способа.
[0206] Полученные результаты сведены в следующей Таблице 2.
[0207] [Таблица 2]
№
Тип стали
Результаты производства
Результаты оценки
Примечания
После процесса оксидирования
После процесса формирования изоляционного покрытия
Магнитные характеристики
Адгезия
Условие (I) наличие области плато
Условие (II)отношение интенсивностиэмиссии Cr
Условие (III)отношение интенсивностиэмиссии Si
(Fe<sub>0,5</sub>-Fe<sub>0,05</sub>)/Fe<sub>0,5</sub>
Отношение интенсивностиэмиссии Cr
Средняя толщина изоляционного покрытиямкм
B<sub>8</sub>среднее значениеTл
W<sub>17/50</sub>среднее значениеВт/кг
W<sub>17/50</sub>среднеквадратичное отклонениеВт/кг
Изгиб с∅ 20
Изгиб с∅ 10
2-1
A
присутствует
0,008
0,186
0,21
0,04
2,0
1,925
0,736
0,048
C
C
сравнительный пример
2-2
A
присутствует
0,021
0,101
0,45
0,23
2,0
1,930
0,691
0,017
A
A
пример по изобретению
2-3
A
присутствует
0,022
0,081
0,56
0,21
2,0
1,931
0,692
0,016
A
A
пример по изобретению
2-4
A
присутствует
нет пика
0,051
0,23
нет пика
2,0
1,929
0,725
0,045
C
C
сравнительный пример
2-5
A
присутствует
0,017
0,064
0,68
0,23
2,0
1,931
0,692
0,015
A
A
пример по изобретению
2-6
A
присутствует
0,015
0,092
0,62
0,18
2,0
1,932
0,692
0,018
A
A
пример по изобретению
2-7
A
присутствует
0,008
0,245
0,23
0,04
2,0
1,920
0,748
0,041
C
C
сравнительный пример
2-8
A
присутствует
0,018
0,078
0,57
0,23
2,0
1,932
0,699
0,018
A
A
пример по изобретению
2-9
A
присутствует
0,013
0,314
0,18
0,04
2,0
1,915
0,762
0,047
A
A
сравнительный пример
2-10
A
присутствует
0,011
0,246
0,15
0,04
2,0
1,921
0,746
0,050
A
A
сравнительный пример
2-11
A
присутствует
0,013
0,501
0,16
0,04
2,0
1,921
0,748
0,041
C
C
сравнительный пример
2-12
A
присутствует
0,031
0,081
0,57
0,28
2,0
1,922
0,734
0,021
C
C
сравнительный пример
2-13
A
присутствует
нет пика
0,051
0,23
нет пика
2,0
1,921
0,746
0,042
C
C
сравнительный пример
2-14
B
присутствует
0,008
0,193
0,22
0,04
2,0
1,951
0,679
0,044
C
C
сравнительный пример
2-15
B
присутствует
0,023
0,112
0,46
0,22
2,0
1,970
0,621
0,017
A
A
пример по изобретению
2-16
B
присутствует
0,023
0,081
0,58
0,23
2,0
1,971
0,620
0,015
A
A
пример по изобретению
2-17
B
присутствует
нет пика
0,201
0,21
нет пика
2,0
1,956
0,651
0,047
C
C
сравнительный пример
2-18
B
присутствует
0,018
0,061
0,69
0,24
2,0
1,971
0,622
0,018
A
A
пример по изобретению
2-19
B
присутствует
0,015
0,089
0,61
0,17
2,0
1,973
0,621
0,014
A
A
пример по изобретению
2-20
B
присутствует
0,008
0,233
0,24
0,04
2,0
1,953
0,662
0,043
C
C
сравнительный пример
2-21
B
присутствует
0,021
0,081
0,55
0,22
2,0
1,973
0,621
0,017
A
A
пример по изобретению
2-22
B
присутствует
0,015
0,325
0,19
0,03
2,0
1,943
0,689
0,047
A
A
сравнительный пример
2-23
B
присутствует
0,016
0,255
0,16
0,04
2,0
1,944
0,686
0,048
A
A
сравнительный пример
2-24
B
присутствует
0,015
0,366
0,15
0,03
2,0
1,949
0,673
0,043
C
C
сравнительный пример
2-25
B
присутствует
0,033
0,092
0,58
0,29
2,0
1,951
0,658
0,043
C
C
сравнительный пример
2-26
B
присутствует
нет пика
0,179
0,22
нет пика
2,0
1,948
0,675
0,043
C
C
сравнительный пример
0,5
0,05
0,5
[0208] Как ясно показано в Таблицах 1 и 2, поскольку условия оксидирования удовлетворялись в тестах №№ 2-2, 2-3, 2-5, 2-6, 2-8, 2-15, 2-16, 2-18, 2-19 и 2-21, оксидированные стальные листы удовлетворяли вышеупомянутым условиям (I)-(III), а листы анизотропной электротехнической стали удовлетворяли условию (Fe-Fe)/Fe≥0,35 и имели максимальную точку, в которой интенсивность эмиссии Cr составляет 0,08-0,25 от интенсивности эмиссии Fe. В результате как магнитные характеристики, так и адгезия покрытия были превосходными. Кроме того, поскольку химические составы стальных слябов в тестах №№ 2-15, 2-16, 2-18, 2-19 и 2-21 среди вышеупомянутых тестов были благоприятными, магнитные характеристики были еще более превосходными.
[0209] С другой стороны, поскольку время выдержки для оксидирования было короче в тесте № 2-1, температура выдержки для оксидирования была более низкой в тесте № 2-4, и точка росы для оксидирования была более низкой и время выдержки для оксидирования было более длительным в тесте № 2-7, адгезия покрытия и магнитные характеристики были плохими.
Поскольку атмосфера для оксидирования не соответствовала описанному выше диапазону в тесте № 2-9 и точка росы для оксидирования была более низкой в тесте № 2-10, магнитные характеристики были особенно плохими.
Поскольку атмосфера для оксидирования не соответствовала описанному выше диапазону и время выдержки для оксидирования было более длительным в тесте № 2-11, адгезия покрытия и магнитные характеристики были плохими.
Поскольку точка росы для оксидирования была более высокой в тесте № 2-12, адгезия покрытия была особенно плохой.
Поскольку концентрация для травления была более высокой и температура для оксидирования была более низкой в тесте № 2-13, адгезия покрытия и магнитные характеристики были плохими.
Поскольку время выдержки для оксидирования было короче в тесте № 2-14, температура выдержки для оксидирования была более низкой в тесте № 2-17, и точка росы для оксидирования была более низкой и время выдержки для оксидирования было более длительным в тесте № 2-20, адгезия покрытия и магнитные характеристики были плохими.
Поскольку атмосфера для оксидирования не соответствовала описанному выше диапазону в тесте № 2-22 и точка росы для оксидирования была более низкой в тесте № 2-23, магнитные характеристики были особенно плохими.
Поскольку атмосфера для оксидирования не соответствовала описанному выше диапазону и время выдержки для оксидирования было более длительным в тесте № 2-24, адгезия покрытия и магнитные характеристики были плохими.
Поскольку точка росы для оксидирования была более высокой в тесте № 2-25, адгезия покрытия была особенно плохой.
Поскольку концентрация для травления была более высокой и температура для оксидирования была более низкой в тесте № 2-26, адгезия покрытия и магнитные характеристики были плохими.
(Пример 3)
[0210] Стальные слябы (стальные заготовки) с показанными в следующей Таблице 3 химическими составами нагревали до 1380°C, а затем подвергали горячей прокатке, получив горячекатаные стальные листы, имеющие среднюю толщину 2,3 мм. Некоторые образцы при этом растрескались, и поэтому не могли быть подвергнуты последующим процессам.
[0211] [Таблица 3]
Тип стали
Условия производства
Химический состав сляба (стальной заготовки) (единица: мас.%, остальное состоит из Fe и примесей)
C
Si
Mn
S
Se
S+Se
Раств.Al
N
Bi
Те
Pb
Cr
A-1
0,079
3,31
0,080
0,022
0,001
0,023
0,025
0,008
-
-
-
0,05
A-2
0,078
3,51
0,077
0,002
0,051
0,053
0,024
0,008
-
-
-
0,03
A-3
0,082
3,31
0,080
0,001
0,023
0,024
0,025
0,008
0,0025
-
-
0,04
A-4
0,082
3,31
0,080
0,020
0,006
0,026
0,025
0,008
0,0025
-
-
0,12
A-5
0,081
3,22
0,075
0,021
0,002
0,023
0,025
0,009
-
0,0015
-
0,13
A-6
0,080
3,32
0,080
0,019
0,003
0,022
0,026
0,008
-
-
0,0015
0,25
A-7
0,079
3,31
0,080
0,022
0,001
0,023
0,025
0,009
0,0026
0,0005
-
0,03
A-8
0,078
3,51
0,077
0,001
0,018
0,019
0,024
0,008
-
0,0018
0,0011
0,05
A-9
0,079
3,22
0,080
0,019
0,003
0,022
0,025
0,009
0,0021
-
0,0015
0,03
A-10
0,080
3,31
0,080
0,001
0,022
0,023
0,025
0,008
0,0018
0,0018
0,0018
0,03
A-11
0,085
3,31
0,080
0,022
0,001
0,023
0,025
0,008
0,0141
0,0018
0,0012
0,03
A-12
0,071
4,05
0,081
0,019
0,051
0,070
0,025
0,008
-
-
-
0,03
A-13
0,071
2,41
0,081
0,019
0,001
0,020
0,025
0,008
-
-
-
0,03
A-14
0,008
3,28
0,075
0,022
0,006
0,028
0,021
0,008
-
-
-
0,03
A-15
0,209
3,15
0,051
0,021
0,006
0,027
0,031
0,006
-
-
-
0,03
A-16
0,061
3,31
0,081
0,012
0,003
0,015
0,009
0,009
-
-
-
0,03
A-17
0,061
3,29
0,082
0,015
0,003
0,018
0,075
0,009
-
-
-
0,03
A-18
0,072
3,19
0,008
0,051
0,001
0,052
0,018
0,008
-
-
-
0,03
A-19
0,073
3,18
1,010
0,051
0,001
0,052
0,015
0,009
-
-
-
0,03
A-20
0,071
3,25
0,081
0,003
0,001
0,004
0,025
0,008
-
-
-
0,03
A-21
0,071
3,19
0,051
0,095
0,001
0,096
0,019
0,008
-
-
-
0,03
A-22
0,085
3,31
0,082
0,052
0,002
0,054
0,023
0,023
-
-
-
0,03
A-23
0,085
3,31
0,052
0,052
0,002
0,054
0,023
0,002
-
-
-
0,03
A-24
0,079
3,31
0,080
0,022
0,001
0,023
0,025
0,008
-
-
-
-
Горячекатаные стальные листы, которые могли быть подвергнуты последующим процессам, отжигали при 1120°C в течение 120 секунд, а затем травили. Стальные листы после травления подвергали холодной прокатке, получив холоднокатаные стальные листы, имеющие среднюю толщину 0,23 мм. Некоторые образцы растрескались во время холодной прокатки, и поэтому не могли быть подвергнуты последующим процессам. Стальные листы, которые могли быть подвергнуты последующим процессам, подвергали обезуглероживающему отжигу.
2
3
2
3
2
3
[0212] После этого нанесли и высушили сепаратор отжига. В сепараторе отжига содержались MgO и AlO в суммарном количестве твердых веществ 94 мас.%, причем соотношение смешиваемых MgO и AlO составляло 50%:50% по массе (массовое отношение 1:1), а также содержался BiOCl в количестве 6 мас.% по сравнению с суммарным количеством MgO и AlO. После этого проводили окончательный отжиг при 1200°C в течение 20 часов.
[0213] Избыточный сепаратор отжига удаляли с полученного окончательно отожженного стального листа путем промывки водой. Во всех стальных листах стеклянная пленка (пленка форстерита) не была сформирована, что было подтверждено способом рентгеновской дифракции.
[0214] Стальные листы после удаления избыточного сепаратора отжига промывкой водой подвергали травлению с использованием серной кислоты с температурой 70°C и концентрацией 10%. После этого проводили термическую обработку путем выдержки при таких условиях, как 100% азота, точка росы 30°C, температура 800°C и время 20 секунд. При этом в тесте № 3-25 термическая обработка не проводилась, и тест № 3-25 имел состояние после травления.
[0215] Анализ GDS проводили тем же самым способом, что и в Примере 2, для стальных листов после процесса оксидирования. Стальные листы за исключением тестов №№ 3-12, 3-21 и 3-24 удовлетворяли вышеупомянутым условиям (I)-(III).
2
[0216] После этого водный раствор, который включал главным образом фосфат алюминия и коллоидный кремнезем, наносили и прокаливали при 850°C в течение 1 минуты, и тем самым на поверхности тестового образца формировали изоляционное покрытие с натяжением, удельная масса которого составляла 4,5 г/м в расчете на одну сторону.
[0217] Основные стальные листы листов анизотропной электротехнической стали были химически проанализированы на основе вышеописанного способа. Химические составы показаны в Таблице 4. В Таблицах 3 и 4 элемент, для которого концентрация не указана или указана как «-», означает элемент, целенаправленный контроль за количеством которого во время производства не проводили.
[0218] [Таблица 4]
№
Тип стали
Результаты производства
Химический состав листа анизотропной электротехнической стали (единица: мас.%, остальное состоит из Fe и примесей)
C
Si
Mn
S
Se
S+Se
Раств.Al
N
Bi
Те
Pb
Cr
3-1
A-1
≤0,002
3,31
0,080
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
0,05
3-2
A-2
≤0,002
3,51
0,077
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
0,03
3-3
A-3
≤0,002
3,31
0,080
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
0,0001
-
-
0,04
3-4
A-4
≤0,002
3,31
0,080
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
0,0001
-
-
0,12
3-5
A-5
≤0,002
3,22
0,075
≤0,005
≤0,001
≤ 0,005
≤0,005
≤0,005
-
0,0001
-
0,13
3-6
A-6
≤0,002
3,32
0,080
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
0,0015
0,25
3-7
A-7
≤0,002
3,31
0,080
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
0,0001
0,0001
-
0,03
3-8
A-8
≤0,002
3,51
0,077
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
0,0001
0,0011
0,05
3-9
A-9
≤0,002
3,22
0,080
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
0,0001
-
0,0015
0,03
3-10
A-10
≤0,002
3,31
0,080
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤ 0,005
0,0001
0,0001
0,0018
0,03
3-11
A-11
≤0,002
3,31
0,080
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
0,0001
0,0001
0,0012
0,03
3-12
A-12
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
0,03
3-13
A-13
≤0,002
2,41
0,081
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
0,03
3-14
A-14
≤0,002
3,28
0,075
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
0,03
3-15
A-15
≤0,002
3,15
0,051
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
0,03
3-16
A-16
≤0,002
3,31
0,081
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
0,03
3-17
A-17
≤0,002
3,29
0,082
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
0,03
3-18
A-18
≤0,002
3,19
0,008
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
0,03
3-19
A-19
≤0,002
3,18
1,010
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
0,03
3-20
A-20
≤0,002
3,25
0,081
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
0,005
-
-
-
0,03
3-21
A-21
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
0,03
3-22
A-22
≤0,002
3,31
0,082
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
0,03
3-23
A-23
≤0,002
3,31
0,052
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
0,03
3-24
A-24
≤0,002
3,31
0,080
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
-
3-25
A-1
≤0,002
3,31
0,080
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
0,05
<Оценка>
[0219] Оценивали магнитные характеристики, анализ GDS, адгезию покрытия и т.п. Способы оценки анализа GDS, адгезии покрытия и средней толщины покрытия были теми же самыми, что и в Примере 2. Магнитные характеристики оценивали следующим образом.
(Магнитные характеристики)
[0220] Были подготовлены восемь штук тестовых образцов с длиной 300 мм, параллельной направлению прокатки, и шириной 60 мм. Эти тестовые образцы подвергали отжигу для снятия напряжений при 800°C в течение 2 часов в атмосфере азота, а затем оценивали магнитные характеристики в направлении прокатки на основе способа, определяемого стандартом JIS C 2556:2015. Когда среднее значение магнитной индукции B8 (в Тл) составляла 1,90 Тл или больше, это считалось приемлемым. Стальные листы, магнитная индукция B8 в которых была приемлемой, облучали лучом лазера для измельчения магнитного домена. У стальных листов, которые были облучены лучом лазера, оценивали среднее значение и среднеквадратичное отклонение магнитных потерь W17/50 (в Вт/кг) (магнитные потери при возбуждении до 1,7 Тл при 50 Гц). При этом, когда среднее значение B8 составляло 1,90 Тл или больше, когда среднее значение W17/50 составляло 0,700 Вт/кг или меньше и когда среднеквадратичное отклонение W17/50 составляло 0,020 Вт/кг или меньше, это считалось приемлемым.
[0221] Полученные результаты сведены в следующей Таблице 5.
[0222] [Таблица 5]
№
Тип стали
Результаты производства
Результаты оценки
Примечания
После процесса оксидирования
После процесса формирования изоляционного покрытия
Магнитные характеристики
Адгезия
Условие (I) наличие области плато
Условие (II) отношение интенсивности эмиссии Cr
Условие (III) отношение интенсивности эмиссии Si
(Fe<sub>0,5</sub>-Fe<sub>0,05</sub>)/Fe<sub>0,5</sub>
Отношение интенсивности эмиссии Cr
Средняя толщина изоляционного покрытиямкм
B<sub>8</sub>среднее значениеTл
W<sub>17/50</sub>среднее значениеВт/кг
W<sub>17/50</sub>среднеквадратичное отклонениеВт/кг
Изгиб с ∅ 20
Изгиб с ∅ 10
3-1
A-1
присутствует
0,023
0,081
0,45
0,22
2,0
1,944
0,699
0,016
A
A
пример по изобретению
3-2
A-2
присутствует
0,021
0,082
0,56
0,23
2,0
1,946
0,700
0,019
A
A
пример по изобретению
3-3
A-3
присутствует
0,019
0,079
0,68
0,18
2,0
1,985
0,618
0,018
A
A
пример по изобретению
3-4
A-4
присутствует
0,024
0,091
0,62
0,22
2,0
1,985
0,622
0,016
A
A
пример по изобретению
3-5
A-5
присутствует
0,025
0,130
0,57
0,23
2,0
1,985
0,622
0,019
A
A
пример по изобретению
3-6
A-6
присутствует
0,018
0,123
0,65
0,21
2,0
1,981
0,628
0,018
A
A
пример по изобретению
3-7
A-7
присутствует
0,025
0,065
0,55
0,19
2,0
1,982
0,629
0,020
A
A
пример по изобретению
3-8
A-8
присутствует
0,021
0,078
0,58
0,18
2,0
1,982
0,628
0,016
A
A
пример по изобретению
3-9
A-9
присутствует
0,019
0,089
0,62
0,18
2,0
1,986
0,615
0,019
A
A
пример по изобретению
3-10
A-10
присутствует
0,017
0,121
0,63
0,21
2,0
1,987
0,610
0,018
A
A
пример по изобретению
3-11
A-11
присутствует
0,018
0,076
0,69
0,22
2,0
1,988
0,608
0,019
A
A
пример по изобретению
3-12
A-12
присутствует
-
-
-
-
-
-
-
-
-
сравнительный пример
3-13
A-13
присутствует
0,023
0,069
0,41
0,11
2,0
1,681
–
–
A
A
сравнительный пример
3-14
A-14
присутствует
0,024
0,073
0,43
0,15
2,0
1,661
–
–
A
A
сравнительный пример
3-15
A-15
присутствует
0,021
0,089
0,43
0,21
2,0
1,721
–
–
A
A
сравнительный пример
3-16
A-16
присутствует
0,019
0,098
0,44
0,15
2,0
1,691
–
–
A
A
сравнительный пример
3-17
A-17
присутствует
0,017
0,082
0,44
0,15
2,0
1,681
–
–
A
A
сравнительный пример
3-18
A-18
присутствует
0,023
0,114
0,43
0,21
2,0
1,722
–
–
A
A
сравнительный пример
3-19
A-19
присутствует
0,024
0,141
0,42
0,11
2,0
1,701
–
–
A
A
сравнительный пример
3-20
A-20
присутствует
0,016
0,138
0,44
0,11
2,0
1,725
–
–
A
A
сравнительный пример
3-21
A-21
присутствует
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
сравнительный пример
3-22
A-22
присутствует
0,022
0,097
0,44
0,12
2,0
1,722
–
-
A
A
сравнительный пример
3-23
A-23
присутствует
0,019
0,086
0,42
0,13
2,0
1,741
–
-
A
A
сравнительный пример
3-24
A-24
присутствует
нет пика
0,071
0,42|
нет пика
2,0
1,938
0,721
0,022
B
B
сравнительный пример
3-25
A-1
не проводили
не проводили
не проводили
не проводили
не проводили
не проводили
1,941
0,711
0,021
C
C
сравнительный пример
[0223] Как ясно показано в Таблицах 3-5, поскольку химические составы основных стальных листов удовлетворялись в тестах №№ с 3-1 по 3-11, магнитные характеристики и адгезия изоляционного покрытия были превосходными. Кроме того, поскольку химические составы стальных слябов в тестах №№ с 3-3 по 3-11 среди вышеупомянутых тестов были благоприятными, магнитные характеристики были еще более превосходными.
[0224] С другой стороны, поскольку содержание Si было чрезмерным в тесте № 3-12, стальной лист разрушился во время холодной прокатки.
Поскольку содержание Si было недостаточным в тесте № 3-13, магнитные характеристики были плохими.
Поскольку содержание C было недостаточным в тесте № 3-14 и содержание C было чрезмерным в тесте № 3-15, магнитные характеристики были плохими.
Поскольку содержание раств.Al было недостаточным в тесте № 3-16, магнитные характеристики были плохими.
Поскольку содержание раств.Al было чрезмерным в тесте № 3-17, стальной лист разрушился во время холодной прокатки.
Поскольку содержание Mn было недостаточным в тесте № 3-18 и содержание Mn было чрезмерным в тесте № 3-19, магнитные характеристики были плохими.
Поскольку суммарное количество S и Se было недостаточным в тесте № 3-20, магнитные характеристики были плохими.
Поскольку суммарное количество S и Se было чрезмерным в тесте № 3-21, стальной лист разрушился во время горячей прокатки.
Поскольку содержание N было избыточным в тесте № 3-22, магнитные характеристики были плохими.
Поскольку содержание N было недостаточным в тесте № 3-23, магнитные характеристики были плохими.
Поскольку содержание Cr было недостаточным в тесте № 3-24, адгезия была плохой.
Поскольку термическая обработка в процессе оксидирования не проводилась в тесте № 3-25, адгезия покрытия была плохой. В тесте № 3-25 покрытие сразу после прокаливания отслоилось даже в плоской части в дополнение к изогнутой части. Таким образом, анализ GDS не мог быть проведен.
(Пример 4)
[0225] Что касается стальных слябов (стальных заготовок) с показанными в следующей Таблице 6 химическими составами, то стальные слябы тестов №№ с 4-1 по 4-7 нагревали до 1380°C, стальные слябы тестов №№ с 4-8 по 4-15 нагревали до 1350°C, а затем подвергали горячей прокатке, получив горячекатаные стальные листы, имеющие среднюю толщину 2,3 мм.
[0226] [Таблица 6]
Тип стали
Условия производства
Химический состав сляба (стальной заготовки) ( единица: мас.%, остальное состоит из Fe и примесей)
C
Si
Mn
S
Se
S+Se
раств.Al
N
Bi
Те
Pb
Sb
Sn
Cr
Cu
B-1
0,082
3,31
0,080
0,001
0,023
0,024
0,025
0,008
0,0025
-
-
0,021
-
0,04
-
B-2
0,082
3,31
0,080
0,020
0,006
0,026
0,025
0,008
0,0025
-
-
-
0,031
0,12
-
B-3
0,081
3,22
0,075
0,021
0,002
0,023
0,025
0,009
-
0,0015
-
-
-
0,13
0,032
B-4
0,080
3,32
0,080
0,019
0,003
0,022
0,026
0,008
-
-
-
0,043
0,040
0,25
0,046
B-5
0,079
3,31
0,080
0,022
-
0,022
0,025
0,009
0,0026
0,0005
-
-
-
0,03
-
B-6
0,078
3,51
0,077
0,001
0,018
0,019
0,024
0,008
-
0,0018
0,0011
-
-
0,05
-
B-7
0,079
3,22
0,080
0,022
-
0,022
0,025
0,009
0,0021
-
0,0015
-
-
0,03
-
B-8
0,083
3,31
0,082
0,023
-
0,023
0,025
0,008
-
-
-
-
-
0,04
-
B-9
0,083
3,31
0,082
0,023
-
0,023
0,025
0,008
0,0045
-
-
-
-
0,04
-
[0227] Полученные горячекатаные стальные листы тестов №№ с 4-1 по 4-7 отжигали при 1120°C в течение 120 секунд, полученные горячекатаные стальные листы тестов №№ с 4-8 по 4-15 отжигали при 1100°C в течение 120 секунд, а затем травили. Стальные листы после травления подвергали холодной прокатке, получив холоднокатаные стальные листы, имеющие среднюю толщину 0,23 мм. Полученные холоднокатаные стальные листы подвергали обезуглероживающему отжигу.
2
3
[0228] После этого проводили окончательный отжиг при условиях, показанных в следующей Таблице 7. В Таблице 7 количество главных материалов в сепараторе отжига показано как процентное содержание твердых веществ. Кроме того, количество хлорида висмута показано как количество по сравнению с общим количеством MgO и AlO.
[0229] [Таблица 7]
Условия производства
Окончательный отжиг
Сепаратор отжига
Температура°C
Времячасов
Удаление пленки
№
Тип стали
Главные материалы
Хлорид висмута
Тип I или II
Количество (в сумме)мас.%
Массовое отношение MgO/Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>
Тип
Количество мас.%
4-1
B-1
I
94
1:1
BiOCl
6
1200
20
не проводили
4-2
B-2
I
94
1:1
BiOCl
6
1200
20
не проводили
4-3
B-3
I
94
1:1
BiOCl
6
1200
20
не проводили
4-4
B-4
I
95
1:1
BiCl<sub>3</sub>
5
1200
20
не проводили
4-5
B-5
I
93
1:1
BiCl<sub>3</sub>
7
1200
20
не проводили
4-6
B-6
II
100
1:0
нет
-
1200
20
проводили
4-7
B-7
II
100
1:0
нет
-
1200
20
проводили
4-8
B-8
I
95
1:1
BiOCl
5
1200
20
не проводили
4-9
B-8
I
95
1:1
BiOCl
5
1200
20
не проводили
4-10
B-8
I
95
1:1
BiOCl
5
1200
20
не проводили
4-11
B-8
I
95
1:1
BiOCl
5
1200
20
не проводили
4-12
B-8
I
95
1:1
BiOCl
5
1200
20
не проводили
4-13
B-9
I
95
1:1
BiOCl
5
1200
20
не проводили
4-14
B-9
I
95
1:1
BiOCl
5
1200
20
не проводили
4-15
B-9
I
93
1:1
BiOCl
7
1200
20
не проводили
2
3
Прим.: в вышеприведенной таблице «I» означает «MgO+AlO», а «II» означает «MgO».
[0230] Избыточный сепаратор отжига удаляли с полученного окончательно отожженного стального листа путем промывки водой. В любых стальных листах, за исключением тестов №№ 4-6 и 4-7, стеклянная пленка (пленка форстерита) не была сформирована, что было подтверждено с помощью рентгеновской дифракции. В стальных листах тестов №№ 4-6 и 4-7 образовавшаяся на поверхности пленка форстерита была удалена путем шлифовки или травления поверхности окончательно отожженного стального листа после окончательного отжига. После этого отсутствие во всех стальных листах стеклянной пленки (пленки форстерита) было подтверждено способом рентгеновской дифракции.
[0231] Стальные листы после удаления избыточного сепаратора отжига путем промывки водой (стальные листы после удаления стеклянной пленки в тестах №№ 4-6 и 4-7) подвергали травлению при условиях, показанных в следующей Таблице 8.
[0232] [Таблица 8]
№
Тип стали
Условия производства
Процесс оксидирования
Промывка
Травление
Термическая обработка
Способпромывки
Концентрацияверной кислотымас.%
Температура°C
Атмосфера
Температура°C
Времясекунд
Концентрация азотаоб.%
Концентрация водородаоб.%
Концентрация кислородаоб.%
Точка росы°C
4-1
B-1
промывка водой
10
80
100
0
0
30
800
20
4-2
B-2
промывка водой
10
85
100
0
0
30
800
20
4-3
B-3
промывка водой
10
80
100
0
0
30
800
20
4-4
B-4
промывка водой
10
85
100
0
0
30
800
20
4-5
B-5
промывка водой
10
80
100
0
0
30
800
20
4-6
B-6
промывка водой
10
80
100
0
0
30
800
20
4-7
B-7
промывка водой
10
80
100
0
0
30
800
20
4-8
B-8
промывка водой
1
70
100
0
0
30
700
10
4-9
B-8
промывка водой
5
25
100
0
0
30
700
10
4-10
B-8
промывка водой
5
70
95
0
5
30
800
10
4-11
B-8
промывка водой
5
70
100
0
0
0
800
10
4-12
B-8
промывка водой
5
70
100
0
0
30
950
10
4-13
B-9
промывка водой
не проводили
не проводили
25
75
0
-2
800
10
4-14
B-9
промывка водой
не проводили
не проводили
25
75
0
0
800
10
4-15
B-9
промывка водой
не проводили
не проводили
97
3
0
0
800
10
2
[0233] Водный раствор, который включал главным образом фосфат алюминия и коллоидный кремнезем, наносили на стальные листы после процесса оксидирования, прокаливали при 850°C в течение 1 минуты, и тем самым на поверхности стальных листов формировали изоляционное покрытие с натяжением, удельная масса которого составляла 4,5 г/м. Затем тестовый образец облучали лучом лазера для измельчения магнитного домена.
[0234] Основные стальные листы листов анизотропной электротехнической стали были химически проанализированы на основе вышеописанного способа. Химические составы показаны в Таблице 9. В Таблицах 6 и 9 элемент, для которого концентрация не указана или указана как «-», означает элемент, целенаправленный контроль за количеством которого во время производства не проводили.
[0235] [Таблица 9]
№
Тип стали
Результаты производства
Химический состав листа анизотропной электротехнической стали (единица: мас.%, остальное состоит из Fe и примесей)
C
Si
Mn
S
Se
S+Se
раств.Al
N
Bi
Те
Pb
Sb
Sn
Cr
Cu
4-1
B-1
≤0,002
3,31
0,080
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
0,0001
-
-
0,021
-
0,04
-
4-2
B-2
≤0,002
3,31
0,080
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
0,0001
-
-
-
0,031
0,12
-
4-3
B-3
≤0,002
3,22
0,075
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
0,0001
-
-
-
0,13
0,032
4-4
B-4
≤0,002
3,32
0,080
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
0,0015
0,043
0,040
0,25
0,046
4-5
B-5
≤0,002
3,31
0,080
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
0,0001
0,0001
-
-
-
0,03
-
4-6
B-6
≤0,002
3,51
0,077
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
0,0001
0,0011
-
-
0,05
-
4-7
B-7
≤0,002
3,22
0,080
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
0,0001
-
0,0015
-
-
0,03
-
4-8
B-8
≤0002
3,31
0,082
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
-
-
0,04
-
4-9
B-8
≤0,002
3,31
0,082
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
-
-
0,04
-
4-10
B-8
≤0,002
3,31
0,082
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
-
-
0,04
-
4-11
B-8
≤0,002
3,31
0,082
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
-
-
0,04
-
4-12
B-8
≤0,002
3,31
0,082
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
-
-
-
-
-
0,04
-
4-13
B-9
≤0,002
3,31
0,082
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
0,0001
-
-
-
-
0,04
-
4-14
B-9
≤0,002
3,31
0,082
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
0,0001
-
-
-
-
0,04
-
4-15
B-9
≤0,002
3,31
0,082
≤0,005
≤0,001
≤0,005
≤0,005
≤0,005
0,0001
-
-
-
-
0,04
-
<Оценка>
[0236] Оценивали магнитные характеристики, анализ GDS, адгезию покрытия и т.п. Способы оценки были теми же самыми, что и в Примере 2. При этом, когда среднее значение B8 составляло 1,90 Тл или больше, когда среднее значение W17/50 составляло 0,700 Вт/кг или меньше и когда среднеквадратичное отклонение W17/50 составляло 0,021 Вт/кг или меньше, это считалось приемлемым.
[0237] Полученные результаты сведены в следующей Таблице 10.
[0238] [Таблица 10]
Тип стали
Результаты производства
Результаты оценки
Примечания
После процесса оксидирования
После процесса формирования изоляционногопокрытия
Магнитные характеристики
Адгезия
№
Условие (I) наличие области плато
Условие (II) отношениеинтенсивности эмиссии Cr
Условие (III) отношениеинтенсивности эмиссии Si
(Fe<sub>0,5</sub>-Fe<sub>0,05</sub>)/Fe<sub>0,5</sub>
Отношение интенсивности эмиссии Cr
Средняя толщинаизоляционного покрытиямкм
B<sub>8</sub>среднее значениеTл
W<sub>17/50</sub>среднее значениеВт/кг
W<sub>17/50</sub>среднеквадратичное отклонениеВт/кг
Изгиб с ∅ 20
Изгиб с ∅ 10
4-1
B-1
присутствует
0,021
0,098
0,67
0,19
2,0
1,986
0,617
0,021
A
A
пример по изобретению
4-2
B-2
присутствует
0,027
0,130
0,61
0,23
2,0
1,986
0,621
0,018
A
A
пример по изобретению
4-3
B-3
присутствует
0,019
0,117
0,55
0,18
2,0
1,987
0,620
0,017
A
A
пример по изобретению
4-4
B-4
присутствует
0,028
0,076
0,63
0,22
2,0
1,965
0,647
0,014
A
A
пример по изобретению
4-5
B-5
присутствует
0,019
0,087
0,56
0,19
2,0
1,983
0,628
0,018
A
A
пример по изобретению
4-6
B-6
присутствует
0,017
0,097
0,55
0,21
2,0
1,981
0,629
0,016
A
A
пример по изобретению
4-7
B-7
присутствует
0,019
0,093
0,61
0,24
2,0
1,984
0,625
0,021
A
A
пример по изобретению
4-8
B-8
присутствует
0,008
0,050
0,38
0,07
2,0
1,921
0,737
0,024
B
B
сравнительный пример
4-9
B-8
присутствует
0,009
0,052
0,37
0,06
2,0
1,923
0,738
0,022
B
B
сравнительный пример
4-10
B-8
присутствует
0,047
0,217
0,36
0,26
2,0
1,924
0,735
0,039
B
B
сравнительный пример
4-11
B-8
присутствует
0,046
0,242
0,36
0,27
2,0
1,921
0,738
0,041
B
B
сравнительный пример
4-12
B-8
присутствует
0,040
0,160
0,48
0,29
2,0
1,922
0,739
0,028
C
C
сравнительный пример
4-13
B-9
отсутствует
0,008
0,781
0,36
0,04
2,0
1,961
0,736
0,047
C
C
сравнительный пример
4-14
B-9
отсутствует
0,008
0,873
0,36
0,05
2,0
1,969
0,734
0,051
C
C
сравнительный пример
4-15
B-9
отсутствует
0,008
0,312
0,34
0,04
2,0
1,967
0,738
0,043
C
C
сравнительный пример
[0239] Как ясно показано в Таблицах 6-10, поскольку химические составы основных стальных листов удовлетворялись и удовлетворялись условия производства в тестах №№ с 4-1 по 4-7, магнитные характеристики и адгезия изоляционного покрытия с натяжением были превосходными. С другой стороны, поскольку условия производства не были благоприятными в тестах №№ 4-8 и 4-15, магнитные характеристики и адгезия изоляционного покрытия с натяжением были плохими.
ПРОМЫШЛЕННАЯ ПРИМЕНИМОСТЬ
[0240] В соответствии с вышеописанными аспектами настоящего изобретения можно обеспечить лист анизотропной электротехнической стали, в котором адгезия изоляционного покрытия с натяжением является превосходной, и эффект улучшения магнитных потерь получается стабильно (флуктуация магнитных потерь мала) даже без стеклянной пленки (пленки форстерита). В дополнение, возможно обеспечить способ формирования вышеупомянутого изоляционного покрытия и способ производства вышеупомянутого листа анизотропной электротехнической стали. Соответственно, настоящее изобретение имеет значительную промышленную применимость.
СПИСОК ССЫЛОЧНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ
[0241] 10 - Лист анизотропной электротехнической стали
11 - Основной стальной лист
13 - Изоляционное покрытие с натяжением
15 - Оксидный слой