Оптимизация параметров оптических модуляторов для передачи групповых аналоговых сигналов по волоконно-оптическим линиям связи

2006

Доклады БГУИР

ИЮЛЬ-СЕНТЯБРЬ

№ 3

УДК 621.39

ОПТИМИЗАЦИЯ ПАРАМЕТРОВ ОПТИЧЕСКИХ МОДУЛЯТОРОВ ДЛЯ ПЕРЕДАЧИ ГРУППОВЫХ АНАЛОГОВЫХ СИГНАЛОВ ПО ВОЛОКОННО-

ОПТИЧЕСКИМ ЛИНИЯМ СВЯЗИ

В.И. КИРИЛЛОВ1, А.А. ПИЛЮШКО2

1 Белорусский государственный университет информатики и радиоэлектроники П. Бровки, 6, Минск, 220013, Беларусь

2Военная академия Республики Беларусь 220057, Минск, Беларусь

Поступила в редакцию 4 июля 2006

Приведены результаты анализа защищенности группового аналогового сигнала (ГАС) от помех нелинейного происхождения в волоконно-оптических системах передачи (ВОСП), построенных на основе аналого-импульсных методов модуляции. Дана сравнительная характеристика различных видов аналого-импульсного преобразования ГАС: частотно-импульсной, широтно-импульсной и фазоимпульсной модуляции (ЧИМ, ШИМ и ФИМ соответственно). Обоснован выбор оптимальных параметров аналого-импульсных и оптических модуляторов для ВОСП небольшой протяженности, встраиваемых в существующую аналоговую сеть связи.

Ключевые слова: аналого-импульсное преобразование, групповой аналоговый сигнал, волоконно-оптическая система передачи.

Введение

Анализ существующего состояния и перспектив развития систем связи в мире, и в нашей стране в частности, показывает, что развитие проводного телекоммуникационного сектора неразрывно связано с повсеместным внедрением высокоскоростных цифровых волоконно-оптических систем передачи (ВОСП). Однако полная цифровизация сетей связи представляет собой достаточно длительный процесс, в течение которого аналоговые системы передачи (АСП) будут использоваться еще довольно долго, поскольку всеобщий единовременный переход от АСП к цифровым ВОСП требует больших капитальных вложений.

При поэтапной реконструкции аналоговых сетей связи (особенно ведомственного назначения) на практике часто приходится строить комбинированные линейные тракты в которых отдельные участки (как правило, сравнительно небольшой протяженности — до 15-25 км) строят на волоконно-оптическом кабеле, а остальные — на металлическом [1]. Для постро-ения участков первого типа (так называемых волоконно-оптических вставок) необходимо использовать специализированные модемы, которые преобразуют ГАС, уплотненный по частоте, в импульсную форму, удобную для передачи по ВОЛС, и обратно. Необходимость преобразования ГАС в импульсную форму определяется существенной природной нелинейностью оптических излучателей (ОИ).

Придать ГАС импульсную форму можно двумя способами: с использованием аналого-импульсного или цифрового преобразования. Оценке возможностей второго способа посвяще-

на работа авторов [2]. В данной работе анализируются возможности первого способа. Отметим, что в современной научно-технической литературе аналого-импульсные методы преобразования для ВОСП исследовались только для узкополосных [3, 4] или широко-полосных, но одно-канальных (телевизионных) сигналов [5]. Применительно к ГАС задача не была решена.

Известно, что в АСП предъявляются весьма жесткие требования к обеспечению заданной защищенности как от собственных шумов, так и от помех нелинейного происхождения. Цель данной работы — аналитически оценить влияние нелинейности ватт-амперных характеристик (ВтАХ) ОИ, применяемых при построении ВОСП, и определить оптимальные параметры электрооптического преобразования.

Расчет параметров оптических модуляторов при ЧИМ

Сформировать оптический импульсный сигнал, модулированный по частоте, можно двумя способами. Первый — поставить на входе ОИ линейный ЧМ-модулятор и подобрать амплитуду ГАС и рабочую точку ОИ так, чтобы "загнать" ОИ в сугубо нелинейный режим работы. В этом случае оптический сигнал получает импульсную форму за счет нелинейности ВтАХ самого ОИ. Во втором случае достаточно поставить на входе ОИ аналого-импульсный модулятор (в данном случае ЧИМ), тогда выбор рабочей точки некритичен. Первый вариант соответствует работе ОИ с синусоидальным током накачки, второй — с импульсным.

Расчет параметров оптических модуляторов при синусоидальной форме тока накачки ОИ. Для анализа продуктов нелинейности ВтАХ ОИ обычно аппроксимируют степенным полиномом порядка М не менее 7 (при этом обеспечивается точность аппроксимации не хуже 3 % [6]). Поскольку ВтАХ ОИ обычно измеряется с помощью фотодиода, фототок / которого прямо пропорционален мощности оптического излучателя, можно записать:

M

i = kP = 2kanIn =2bnIn,

i=0 i=0

где Р — излучаемая световая мощность; ап — коэффициенты, подбираемые по методу "наименьших квадратов"; I — ток накачки оптического излучателя; к и Ьп — постоянные коэффициенты.

Представим ЧМ-сигнал, модулирующий излучение ОИ, в виде

1 (t) = I0 + Im cos[(p(t)] = I0 + Im cos

I

Jo(t )dt

= I0 + Im cos[t + ) sin

где 10 =(Imax + Inop)/2 — ток смещения; Im = (4ax - Iпор)/2 — амплитуда ЧМ-сигнала

(рис. 1,а); c(t) = ш0 + ) cos(Qt); в = AQ / Q — индекс ЧМ; AQ — девиация частоты. Подставив (2) в (1), после ряда преобразований получим:

M

i(t) = N0 +2 Nn cos[n(o0t + p sin(Qt))] =

n=1

m

= N0 + N1 cos[co0t + p sin

n=2 р=-да

где Jp(np) — функция Бесселя порядка p от аргумента n) ; Nn — коэффициенты, зависящие от I0, Im, an: N0 = Z0 + Z2/2 + 3Z4/8 + 10Z6/32; N1 = Z1 + 3Z3/4 + 10Z5/16 + 35Z7/64;

M

N2 = Z2/2 + 3Z4/8 + 15Z6/32 и т.д., где Zk = Ikm2C. а.Ц-k , при этом C. — биномиаль-

j=k

ные коэффициенты формулы Ньютона, определяемые из треугольника Паскаля: C0. =1 для je[0; 7]; Q.= j для je[1; 7]; C2.=1, 3, 6, 10, 15, 21 для jе[2; 7]; C3. =1, 4, 10, 20, 35 для

М3; 7]; С4у =1, 5, 15, 35 для]е[4; 7]; С5=1, 6, 21 для]е[5; 7]; С6у =1, 7 для]е[6; 7]; С7]- =1 для ]=7.

Рис. 1. Изменение мощности излучения от тока накачки: а) синусоидальным сигналом, б) импульсным сигналом трапецеидальной формы

Из (3) видно, что спектр сигнала ¡(0 после фотодетектора содержит постоянную составляющую Ы0 , полезную переменную составляющую и продукты нелинейности с часто-тами пю0 ± рО. При демодуляции такого сигнала с помощью ЧМ-приемника, содержащего полосовой фильтр (ПФ), усилитель-ограничитель и частотный детектор, в полосу пропускания ПФ [ ш0 - Огр ; ш0 + Огр ] попадут продукты нелинейности с частотами пш0 - рО , где п>1 и р>1,

среди которых наиболее мощными будут комбинационные продукты вида 2ш0 — рО. После частотного детектирования в полосе частот выделенного полезного сигнала появятся комбинационные продукты нелинейности с частотами Дш = |(2ш0 — рО) — ш0| = |ш0 — рО|, где р дол-

N2 (пв)/N1 [7]. То-

жен удовлетворять условию |ш0 — рО|<Огр , и амплитудами Ар = Дш.

гда отношение мощности сигнала в отдельно взятом канале ТЧ из состава ГАС (амплитуда пропорциональна девиации частоты на канал ДО к) к мощности комбинационных продуктов

И =101в

ДО 2/У А к ¿—1

р=Х1

= 201ё((1 / N2)+201в

2 £ в J0

р=х1

где т = ш0/О; р — целые числа в интервале х2>р> хь при этом Х\=(т-Ор /О) и х2=(т+ Огр /О), что соответствует условию, когда помеха нелинейного происхождения попадает в полосу частот полезного сигнала; множитель £ - коэффициент пересчета от измеренного или рассчитанного действующего значения напряжения ГАС к действующему значению напряжения в отдельно взятом канале ТЧ из состава такого ГАС (можно показать, что, например, для стандартной вторичной группы £ = 0,1).

Из (4) видно, что защищенность полезного сигнала от комбинационных продуктов нелинейности (ЗКПН) определяется двумя слагаемыми. Первое (201§(N /N2)) зависит от энергетических параметров (рабочей точки 10 на статической ВтАХ ОИ и амплитуды тока накачки 1т), а второе — от информационных параметров (частоты модуляции О, индекса модуляции в и несущей частоты ш0). Выбирать все перечисленные параметры из возможного диапазона их 26

значений для обеспечения заданной величины Н можно произвольно, но при этом следует иметь в виду, что необходимо обеспечить требуемую защищенность полезного сигнала и от собственных шумов.

В рамках данной работы по (4) был проведен расчет защищенности от комбинационных продуктов ГАС в спектре 12-252 кГц (соответствует линейному сигналу на выходе типовой 60-канальной АСП при работе по симметричным кабелям связи [8-9]). В расчете использовались коэффициенты ап (см. (1) и (3)), полученные на основании анализа статических ВтАХ серийно выпускаемых оптических генераторов (опубликованных в печатных и электронных каталогах выпускаемой продукции ряда зарубежных фирм-производителей элементной базы для ВОСП). Расчеты, выполненные для разных типов ОИ, показали, что нормированная статическая ВтАХ аппроксимируется полиномом (1) при М = 7 с примерно одинаковыми коэффициентами для различных типов ОИ. Это говорит о том, что результаты расчета величин Лп могут быть распространены на большинство серийно выпускаемых типов ОИ.

На рис. 2,а показаны графики изменения величин Л1 / Л0 (характеризует защищенность

от собственных шумов) и 20 1§(Л / Л2) (характеризует защищенность от комбинационных продуктов) в зависимости от величины /пор / 1тах при условии /пор + 21т = 10 + 1т = 1тах = сош1 (см. рис. 1,а). Величина 1тах соответствует такому значению тока накачки, при котором ОИ входит в режим насыщения. При работе в таком режиме резко сокращается срок службы ОИ, следовательно, отмеченное условие соответствует максимально возможному при данном I п0р

отношению сигнал/собственный шум (ОСШ) на приеме. На рис. 2,а показывает, что добиться максимума ОСШ на приеме можно при работе в области малых токов смещения и больших глубинах модуляции, однако при этом резко уменьшается ЗКПН. Компромиссные значения со-лежат в пределах 0,55-0,75.

отношения 1пор /1

1,5

0,5

А Л1/Л0 20 1ЙЛ1/Л2), дБ к

_

__

\ / \ V /1

N / ( V *

/ \ *

1 ^^ \ \

20 ^ЛЛ \\ __._21,

Н , дБ

б)

30

20

10

\/с = 2, 3 МГц

/ = 1,8 МГц

\Л = 1 М Гц -—

0,25

0,5

0,75

1порЛт>

Рис. 2. Результаты расчета ЗКПН при синусоидальной форме тока накачки ОИ: а) зависимость величин Ы1/Ы0 и 20 ^ (М/Лу от режима работы ОИ; б) зависимость Н1 от р и ю0

Для улучшения энергетических характеристик ОИ и ВОСП в целом целесообразно увеличивать амплитуду тока накачки 1т и уменьшать ток в рабочей точке 10. Тогда ОИ работает

с отсечкой тока, когда в течение некоторой доли периода электрических колебаний оптическое излучение отсутствует. В этом случае ВтАХ ОИ удобнее аппроксимировать не степенным полиномом, а кусочно-параболической функцией. Расчеты, выполненные в [6], показывают, что оптимальное соотношение 10 / 1тах также выбирается в компромиссной области в зависимости от степени аппроксимирующей функции в пределах 0,45-0,6.

На рис. 2,б показана зависимость Н1 от информационных параметров модулирующего сигнала (ГАС в спектре 12-252 кГц). Расчет выполнялся с использованием (4) и рис. 2,а. Режим работы ОИ выбран 1пор / 1тах =0,7. Рис. 2,б показано, что при выборе достаточно высокой не-

1

0

0

2

сущей частоты помехами нелинейного происхождения можно пренебречь, так как даже наиболее мощные из них не попадут в полосу частот полезного сигнала. Следует лишь помнить, что выбор возможных значений ш0 ограничен АЧХ ВОЛС. Кроме того, увеличение ш0 приводит к расширению полосы частот, занимаемой ВОСП, снижению чувствительности приемника и уменьшению ОСШ на выходе системы. Поэтому при выборе Юд целесообразно из ряда возможных значений отдавать предпочтение наименьшему из них. Поскольку для волоконно-оптической вставки длиной 20 км требуемое значение ЗКПН составляет с учетом запаса около 80 дБ, добиться таких величин при выборе сравнительно низкой несущей частоты можно при работе в области малых индексов модуляции (Р<1) и /0 = ш0 /2п>1,8 МГц.

Расчет параметров оптических модуляторов при импульсной форме тока накачки ОИ. При импульсной форме тока накачки ОИ, когда используется отдельный ЧИМ-модулятор, возможны две разновидности ЧИМ-сигнала: первая — с постоянной скважностью импульсов 2=соп81;; а вторая — с постоянной длительностью их т=сош1.

Для определения спектра последовательности прямоугольных импульсов, модулированной по частоте с постоянной скважностью, применим метод "деформации" [7] к прямоугольным импульсам длительностью т и амплитудой А, следующим с постоянной частотой ш0 =2п/ Т0 =2п /0. Последовательность таких импульсов описывается выражением:

К*) = Im

т 2 ^ 1

--+ — > — sin

T п я= i n

Í т^ пп— T

V 10 У

cos

Заменим T0 — T(t), т—т(0, 0 »(t) = о cos(Qt), ш0 t—ф (t)=ш0 t+в sin(Qt) и учтем, что T(t)/T(t)=1/Q=const. Тогда, условливаясь, что при прямоугольной форме импульсов тока накачки импульсы оптического излучения и фототока i(t) будут также прямоугольными независимо от вида ВтАХ ОИ (считаем ОИ и фотодетектор безынерцион-ными), придем к выражению вида (3), где N0 = /пор + Im / Q; Nn = (2Im / пп) sin (пп / Q) . Так как для тока i(t), описываемого выражением (3), ЗКПН характеризуется выражением (4), то в данном случае на основании (5) имеем:

Í >

; 20 lg

N1 _ . —1 = 2Im sin

N0

п / Q

пи

V V пор

Из (6) видно, что в отличие от варианта, когда модуляция оптического излучения производилась синусоидальным ЧМ-сигналом, ЗКПН при импульсной форме тока накачки ОИ зависит не от выбора рабочего участка на статической ВтАХ ОИ, а только от скважности: с ростом Q она уменьшается, а при Q=2 принимает максимальное значение.

Форма реального импульсного сигнала накачки ОИ, как правило, отличается от прямоугольной, но с определенной степенью точности может быть представлена в виде трапецеидальной (рис. 1,б). Полагая, что ВтАХ ОИ (или рабочий участок на ней) линейна, т.е. 7'(0=£Д0, где £=соп81, и что скважность ЧИМ-сигнала накачки не меняется, т.е. Q=T/ ( )=соп81;, можно представить ток ДО в виде ряда Фурье. Выражения (3) и (4) в этом случае подвергнутся трансформации параметров, в которых

N0 = + /„ /Q. N. = 5'п"'пQQ>s'n

Q пп / Q пп х

х = (т2 — т1)/Т, п=1, 2, 3..., 20^^! /N2) = —201§[соб(пх)соб(л/Q)].

На самом деле ОИ — нелинейное устройство и его ВтАХ описывается степенным полиномом (1). В этом случае фронты импульсов фототока ДО деформируются, изменятся и ко-

эффициенты разложения N0 и Nn . Подробный анализ [5] показывает, что ЗКПН зависит не только от q=1/Q и x (скважности и крутизны фронтов), но и от выбора рабочего участка на ВтАХ (значений /пор и Im). С использованием полученных в [6] выражений для определения коэффициентов разложения N0 и Nn в рамках данной работы для различных ОИ были прове-дены уточняющие расчеты зависимости параметров 20lg(NxlN2) и Nj lN0 от соотношения 1пор l Imax при условии 1пор + Im = Imax = const для ряда значений q и x (x=0 соответствует прямоугольной форме тока i(t)). Результаты расчетов представлены на рис. 3.

На рис. 3,а показано, что нелинейность ВтАХ ОИ и выбор рабочего участка на ней сильно влияют на величину N11N2 только при Q~2 и xe[0; 0,15]. При Q>3 значение 20 lg(N11N2) слабо зависит от нелинейности ВтАХ ОИ и выбора рабочего участка на ней, а значит, может с достаточной точностью определяться из (7), т.е. без учета нелинейности ВтАХ. Длительность фронта сигнала накачки ОИ (величина x) при Q>3 слабо влияет на ЗКПН.

NM q = 0,5 q = 0,33 б)

q = 0,45

-1

3 х = 0,1 -•-•- -

0,25

0,5

0,75

^порIm

0,25

0,5

0,75 InopIm.

Рис. 3. Результаты расчета ЗКПН при импульсной форме тока накачки ОИ: а) зависимость гармоник мощности излучения от параметров сигнала и режима работы ОИ: 1 — при q=0,33 и х=0; 2 — при q=0,33 и х=0,1; 3 — при q=0,45 и х=0; 4 — при q=0,45 и х=0,1; 5 — при q=0,49 и х=0; 6 — при q=0,49 и х=0,1; 7 — при q=0,5 и х=0,1; 8 — при q=0,5 и х=0,05. б) влияние режима работы ОИ и формы тока накачки на относительный уровень первой гармоники излучения: 1 — идеально трапецеидальная; 2 — искаженная трапецеидальная; 3 — синусоидальная

На рис. 3,б показано, что величина N11N0 при импульсной форме тока накачки ОИ (кривые 1 и 2) в зависимости от выбора рабочего участка в диапазоне !пор lImax е[0; 0,6] меняется не более чем на 1 дБ при любом значении Q и x<0,15. При синусоидальном токе накачки (кривая 3) в этих же условиях величина N11 N0 меняется примерно на 5 дБ. Следовательно, при импульсной форме тока накачки не следует предъявлять столь жестких требований к стабилизации режима работы ОИ, как при синусоидальной.

Для определения спектра последовательности прямоугольных импульсов с постоянной длительностью импульсов также применим метод "деформации". В этом случае x(t)=const, Q(t) = T(t)l x(t) ^ const. Если принять, что частота сигнала меняется по закону:

ra(t) = ш0 + Ara(t) = ш0 + AQsin(Qt) , то ЧИМ-сигнал можно описать выражением (5), "дефор-

мировав" параметры т, T0, ш0, ф0: T0 -T(t)=2%/a(t), x=const, ф0 = ш01— ф(/) = Jra(t)dt.

По-

сле подстановки "деформированных" параметров в (5) можно получить выражение для ЧИМ-сигнала на выходе модулятора. Поскольку при прямоугольных импульсах тока накачки ОИ

2

1

0

0

спектр фототока не зависит от нелинейности ВтАХ ОИ и выбора рабочего участка на ней, для фототока справедливо записать:

¿(0 = ¿пор + т [т / Т + (тАО/2л)яп(П0 +

2

ад 1

I Г»!

птш0

+ — I — Б1П| -

п П V 2

- + -

птАО 2

пАО

б1П

О

где величины /п и /т пояснены на рис. 1,6.

В случае накачки ОИ трапецеидальными импульсами с этот вывод справедлив

при Q>3. Режим с Q>3 является основным для ЧИМ с т=соп»1 [7], поэтому при передаче трапецеидальных импульсов нелинейность ОИ можно также не учитывать. Спектр тока /(О при длительности фронтов х<0,15 (для Q>3 это обычно выполняется) в этом случае практически не отличается от спектра последовательности прямоугольных импульсов.

Из (8) видно, что спектр ЧИМ-сигнала с т =соп81 содержит постоянную составляющую, НЧ составляющую, которая несет в себе полную неискаженную информацию о модулирующем сигнале, и модулированные одновременно по амплитуде и по частоте ВЧ составляющие с центральными частотами п а>о . Следовательно, здесь возможны два варианта демодуляции:

1) с помощью ФНЧ, выделяющего низкочастотный компонент;

2) с помощью ПФ, выделяющего из спектра (8) область вблизи какой-либо центральной частоты по (затем полученный ВЧ компонент пропускается через амплитудный ограничитель и подается на частотный детектор, на выходе которого выделяется полезный сигнал).

Параметры ЧИМ-сигнала, демодулированного первым способом, необходимо выбирать таким образом, чтобы уровни комбинационных продуктов, попадающих в полосу пропускания ФНЧ, которая ограничена частотой Огр , не превышали допустимых. При этом учитываются наиболее мощные комбинационные продукты, удовлетворяющие условию |о - рО| < Огр. Помехозащищенность определяется из выражения:

Н2 = 201в-

/т

Ж

р=х

1 + (пд / т)2

(

б1П пд + р

V

2 + агй§

где величины т, р, g пояснены в (4).

Для второго способа демодуляции порядок комбинационных продуктов р находится из условия |(пш0 - рО) -ш0| = |(п - 1)ш0 - рО| < Огр, где Огр - граничная частота ФНЧ, включенного после демодулятора. Учитывая, что мощнее прочих будут комбинационные продукты с п=2, и выбирая из них для упрощения один, наиболее мощный, можно получить:

Н3 = 2018-

4 gP Б1п

I ]

р=х11

б1п| 2пд + р

-2 + аг^

где величины т, р, g пояснены в (4).

Кроме скважности и формы импульсов, как следует из (9) и (10), для обеспечения требуемой ЗКПН необходимо рационально подбирать и информационные параметры ЧИМ-сигнала. На рис. 4 показаны зависимости Н2 и Н3 от в для ряда значений а>о . В качестве примера, как и в случае, когда модуляция оптического излучения производилась синусоидальным ЧМ-сигналом, приведены результаты расчетов для случая передачи ГАС в спектре 12-252 кГц. Здесь, как и ранее, при выборе достаточно высокой несущей частоты помехами нелинейного происхождения можно пренебречь. Поскольку для волоконно-оптической вставки длиной 15-25 км требуемое значение ЗКПН составляет с учетом запаса около 80 дБ, добиться

таких величин при выборе сравнительно низкой несущей частоты можно только при малых индексах модуляции (Р<1). Из рис. 4 видно, что при в=сои81 и /0 =сош1:, как правило Н2 > Н3.

Для обоих вариантов требуемую ЗКПН можно обеспечить при /0 >1,8 МГц и р<1.

H3 , дБ

а)

\/0 = 2,3 МГ Q = 3

f = 1,8 МГц

f0 = 1 МГц

H2, дБ

б)

в

\f0 = 1 ,8 МГц Q = 3

f = 1,6 МГц

f0 = 1 МГц

в

Рис. 4. Зависимость H3 (а) и H2 (б) от р и ш0

Используя выражения (4), (7), (9), (10), для конкретного типа ОИ можно рационально выбрать информационные параметры модуляторов ГАС (индекс модуляции в и несущую частоту а>о) и режим работы самого ОИ для обеспечения требуемой ЗКПН при различных методах формирования ЧИМ-сигнала. Окончательное уточнение параметров производится с учетом обеспечения требуемой линейности модуляционной характеристики ЧИМ-модулятора, а также с учетом АЧХ ВОЛС.

Выбор параметров оптических модуляторов при ШИМ и ФИМ

При ШИМ можно определить аналого-импульсный сигнал так же, как и при ЧИМ, воспользовавшись методом "деформации" параметров в выражении (5). Учтем, что при ШИМ изменяется только длительность импульсов ) = т0 + Ax(t) , при этом отклонение x(t) от т0

не превышает значения Axm =max | Ar(t) |. Тогда имеем:

St)=i

+1

пор m

q +

Ax

T0

+

2 ^ 1

п n=1 n

sin

пп[т0 + Ax(t)]

T

cosí

где = 1/Q0 =т0/Т0, а т0>| Ат(^) | = |к ДО \ из физических соображений. Здесь ДО — временная зависимость ГАС на входе модулятора; к — постоянный коэффициент, характеризующий глубину модуляции.

Из (11) видно, что спектр ШИМ-сигнала содержит постоянную составляющую, НЧ составляющую, которая несет в себе полную неискаженную информацию о модулирующем сигнале, и модулированные по амплитуде ВЧ составляющие с центральными частотами п ш0. Демодуляция такого сигнала возможна двумя способами - с помощью ФНЧ, выделяющего НЧ компонент, или с помощью ПФ, выделяющего из спектра (11) область вблизи какой-либо центральной частоты пш0. На практике используется в основном первый, поскольку проще реализуется и вносит минимальные частотные искажения.

Параметры ШИМ-сигнала, демодулированного с помощью ФНЧ, необходимо выбирать таким образом, чтобы уровни комбинационных продуктов, попадающих в полосу пропускания

50

0.5

1.5

0.5

1.5

ФНЧ, которая ограничена частотой Огр, не превышали допустимых. При этом учитываются

наиболее мощные комбинационные продукты, удовлетворяющие условию |ш0 Помехозащищенность определяется из выражения:

2 Лт / Т

о т о

Н = 201е-

шим О

2] ^ 1

п-

Лтт

Т

г,

о

п

Ч0 +

2

где величины р и 2 пояснены в (4), а | Лтт / Т0 |< Чо по физическому смыслу.

На рис. 5 представлены результаты расчета величины Ншим от параметра Лтт / Т0 при различных значениях ш0 и Q0. В качестве примера, как и ранее, приведены результаты расчетов для ГАС в спектре 12-252 кГц. Рис. 5 показывает, что при выборе достаточно высокой несущей частоты помехами нелинейного происхождения можно пренебречь. Однако, как уже было отмечено выше, из ряда возможных значений ш0 целесообразно отдавать предпочтение наименьшему из них. Добиться максимума ЗКПН при выборе сравнительно низкой ш0 можно

двумя способами: первый — увеличением скважности, что приводит к автоматическому уменьшению глубины модуляции; второй — использованием максимально возможной при выбранной скважности глубины модуляции (увеличение глубины модуляции от минимальных до максимальных значений дает выигрыш примерно на 20 дБ). Второй способ предпочтительнее, так как позволит одновременно повысить и ОСШ на приеме.

Ншим , дБ

а)

б)

/0 1,8 МГц

0о = 3

/0 = 1,55 МГц

/0 = 1,3 МГц

ЛТт

^0 = 5

( /о = 1,55 МГц

Qо 3

Лтт,

Рис. 5. Зависимость Ншим от Лтт / Т0 при различных ш0

Анализ ЗКПН при ШИМ показывает, что достигнуть требуемых значений Ншим (около 80 дБ) можно разными способами, варьируя параметрами ш0, Q0 и Лтт . В частности, при Q0 = 3 и Лт = Лтт = Т0 /3 можно получить заданную ЗКПН при /0 = ш0/2п>1,8 МГц. Во всех случаях требуется учитывать необходимость обеспечения требуемой защищенности полезного сигнала и от собственных шумов. Окончательное уточнение значений с , Qо и Лтт производится с учетом АЧХ ВОЛС, нелинейности ШИМ-модулятора и ОИ.

При ФИМ для определения аналого-импульсного сигнала также применим метод "деформации" параметров в выражении (5). Учтем, что при ФИМ изменяются фаза, частота и период: ш0 —ш0 ¿+£/(0; ш0 -—<в(0 = ш0 +к Ш^/Ж; Т0 -—Т(0=2п /ю(0. Тогда имеем:

Ншим , дБ

94

86

78

72

58

62

44

46

0

30

30

0

0.1

0.2

0.3

0.4

I ф (г) = I +1

фим V У пор п

ч+кт0. + 2 21

Т0 2п йг

П

п =1

п

пт0

2

ш0 + к

й1 (г ) йг

сов(п[со0^ + к1 (г)]

Величины 1(г) и к пояснены в (12).

Анализ (13) показывает, что демодуляция такого сигнала возможна разными способами. Наиболее распространен на практике благодаря своей простоте тот, при котором ФИМ-сигнал преобразуется в ШИМ-сигнал при помощи триггера с последующей фильтрацией через ФНЧ [7, 10]. Как показывает анализ литературы, трудности при преобразовании ФИМ-ШИМ возникают только при решении вопросов, связанных с обеспечением тактовой синхронизации [5]. Выбор параметров модулятора и информационных параметров самого ГАС, обеспечивающих требуемую ЗКПН, с достаточной точностью производится по выражению (12). Это справедливо, так как запуск триггера можно осуществлять передним фронтом импульса тактовой частоты, а сброс — самим ФИМ-сигналом. Поэтому при ФИМ так же, как и при ТТТИМ, справедливы выводы относительно выбора ш0. Что касается выбора скважности импульсной последовательности, то при ФИМ так же, как при ЧИМ с т=сопБ1;, для устранения частотных искажений полезного сигнала на выходе системы передачи практически принято использовать режим с

Q>3.

Таким образом, достигнуть требуемых значений Нфим (примерно 80 дБ) можно разными способами, варьируя параметрами ш0, Q и Афт = к1т . Например, при Q =3 и Афт = 2п/3 (| Афт |<2л/<2 по физическому смыслу) можно получить заданную ЗКПН при /0 >1,8 МГц. Во всех случаях требуется учитывать необходимость обеспечения требуемой защищенности полезного сигнала и от собственных шумов. Окончательное уточнение ш0, Q и Афт производится с учетом АЧХ ВОЛС, нелинейности ФИМ-модулятора и ОИ.

Заключение

1. Сравнение потенциальных возможностей рассмотренных методов формирования ЧИМ-сигнала по критерию достижения максимальных значений ЗКПН позволяет сделать следующие выводы:

при одних и тех же условиях (для одного и того же ГАС, для одного и того же ОИ и режима его работы, при одинаковых значениях индекса модуляции в и несущей частоты /0) варианты с импульсной формой тока накачки ОИ всегда (при условии рационального выбора формы и скважности импульсов) позволяют получить результат лучше, чем вариант с синусоидальной формой тока накачки. Величина выигрыша зависит от конкретных значений в и /0.

Кроме того, при импульсной форме тока накачки не предъявляются жесткие требования к стабилизации режима работы ОИ, а при синусоидальной форме тока накачки - всегда требуется жесткая стабилизация;

среди различных вариантов с импульсной формой тока накачки ОИ абсолютно лучший результат дает вариант с Q=2=const. Однако он требует весьма жесткой стабилизации как параметров ОИ (/пор /1тах е[0,85; 0,9]=const), так и параметров ЧИМ-сигнала (хе[0; 0,15] и

Qe[2; 2,05]), причем даже незначительное отклонение этих параметров за указанные пределы приводит к снижению ЗКПН на 20-30 дБ. При Q>3 (режим с Q>3 является основным для ЧИМ с т=еотг) жестких требований к стабилизации режима работы ОИ и параметрам ЧИМ-сигнала не предъявляется. При ЧИМ с т=const вариант с низкочастотной фильтрацией полезного сигнала на приеме всегда лучше, чем с полосовой;

2. ЗКПН существенно зависит от информационных параметров ЧИМ-сигнала (в и /0). Так при реализации волоконно-оптической вставки длиной 20 км и обеспечении заданной ЗКПН (с учетом запаса около 80 дБ) при всех рассмотренных вариантах формирования ЧИМ-сигнала требуется /0 > 1,8 МГц и в<1. При Q=const=2 можно выбрать более низкую /3

по правилу fe < f з < 2 fe (например, для ГАС в спектре 12-252 кГц несущую частоту можно выбрать в диапазоне 252-504 кГц).

3. Сравнивая потенциальные возможности ЧИМ и ШИМ (ФИМ) по критерию достижения максимальных значений ЗКПН, можно сделать вывод: при одинаковых значениях fо и

скважности импульсов (Q>3) ШИМ (ФИМ) является жестким конкурентом ЧИМ с T=const. Однако анализ ЗКПН при ЧИМ выполнялся с учетом нелинейности ОИ и допускал искажение формы импульсов, а при ШИМ (ФИМ) — без учета нелинейности ОИ и для строго прямоугольных импульсов. Очевидно, что с учетом указанных факторов ШИМ (ФИМ) будет несколько уступать ЧИМ. Кроме того, ФИМ требует наличия системы синхронизации, что значительно усложняет построение ВОСП в целом.

Комплексным критерием сравнения ЧИМ, ШИМ и ФИМ для преобразования ГАС в импульсную форму может служить обеспечение заданной ЗКПН при наименьшем значении частоты передачи fо, поскольку увеличение fо приводит к расширению полосы частот, занимаемой ВОСП, снижает чувствительность приемника и уменьшает ОСШ на выходе системы. Сравнительная оценка по данному критерию рассмотренных методов преобразования показывает, что вариант ЧИМ с Q=2=const является абсолютно лучшим.

Авторы благодарят кандидата технических наук, доцента Н.В. Тарченко за полезные замечания при обсуждении материалов данной статьи.

THE PARAMETERS OPTIMIZATION OF OPTICAL MODULATORS FOR TRANSFER OF GROUP ANALOG SIGNALS ON FIBER-OPTICAL LINKS

V.I. KIRILLOV, А.А. PILYUSHKO Abstract

The interference immunity of group analog signal for fiber-optical transfer systems with analogpulse modulation is resulted. The comparative characteristic of various aspects of analog-pulse transformation of group analog signal is given: pulse-frecuency, pulse-width and pulse-phase modulation. The parameters optimization of analog-pulse and optical modulators for fiber-optical transfer systems by small length, which are built in an existing analog communication network, are provided.

Литература

1. Пилюшко А.А., Кириллов В.И. Изв. БИА. 1997. № 1(3)/1. С. 152-154.

2. Кириллов В.И., Пилюшко А.А. Вестн. ВА РБ. 2006. № 2(11).

3. Козанне А., Флере Ж., Мэтр Т., Руссо М. Оптика и связь: Оптическая передача и обработка информации. / Пер. с фр. М., 1984.

4. Мурадян А.Г., Гинзбург С.А. Системы передачи информации по оптическому кабелю. М., 1980.

5. Кириллов В.И. Высокоэффективные системы информационного обмена для простран-ственно разнесенных телевизионных комплексов. Мн., 1989.

6. Кириллов В.И., Мальцева Н.В. Расчет защищенности от комбинационных продуктов в оптических модуляторах ТВ систем с частотной и частотно-импульсной модуляцией. Мн., 1983. 23 с. Деп. в БелНИИНТИ 03.08.83, № 823 Бе-Д83.

7. Сифоров В.И., Дробов С.А., Ширман Я.Д. Теория импульсной радиосвязи. М., 1951.

8. Кириллов В.И., Пилюшко А.А. Военные системы многоканальной проводной связи с ЧРК. Мн., 2003.

9. Кириллов В.И. Многоканальные системы передачи: Учеб. для вузов. М., 2003.

10. Куликов С.В. Синтез и анализ импульсных измерительных преобразователей информационно-измерительных систем. М., 1982.