Прибор для локального измерения ферромагнитной фазы в аустенитных сталях

Полезная модель относится к локальному неразрушающему контролю относительной магнитной проницаемости (μ), характеризующей содержание ферромагнитных фаз в аустенитных сталях и предназначена для локального измерения относительной магнитной проницаемости в аустенитных сталях с содержанием ферромагнитных фаз менее 1%, величина относительной магнитной проницаемости которых находится в диапазоне от 1,001 до 1,2.
Зачастую согласно техническим требованиям, предъявляемым к магнитным свойствам аустенитных сталей различных марок, содержание в их объеме ферромагнитных фаз не должно превышать 1% и даже лежать в диапазоне от 0,001 до 0,1%, т.е. данные стали почти на 100% должны состоять из фазы аустенита, который является парамагнетиком. Такие стали широко используются при изготовлении изделий и конструкций, магнитные свойства которых не должны изменяться даже при воздействии на них магнитных полей высокой напряженности. В частности из аустенитных парамагнитных сталей изготавливаются детали часовых механизмов, навигационное оборудование, буровые трубы наклонного и горизонтального бурения. Качество таких изделий определяется в первую очередь магнитными свойствами аустенитных сталей, из которых они изготовлены. Появление в их составе ферромагнитных фаз может приводить, например, к ухудшению фрикционных свойств изделий из таких сталей из-за налипания на их поверхность ферромагнитных частиц, к сложности позиционирования навигационного оборудования и буровых труб в магнитном поле земли и т.д. Кроме того, появление ферромагнитных фаз в парамагнитном аустените, даже в малых количествах на уровне десятых и сотых долей процента, может свидетельствовать, например, о фазовых переходах парамагнитного аустенита в ферромагнитный мартенсит, что в свою очередь может приводить к появлению в таких местах микронапряжений с последующим трещинообразованием.
Т.к. в данном случае речь идет о содержании в стали ферромагнитных фаз на уровне десятых, сотых и даже тысячных долей процента, то напрямую измерить их содержание в процентах не представляется возможным. Для оценки магнитного состояния аустенитных парамагнитных сталей в качестве приемо-сдаточной характеристики используют относительную магнитную проницаемость, величина которой для данных сталей должна лежать в диапазоне 1,001≤μ≤1,2. Поэтому трудность измерения относительной магнитной проницаемости заключается в ее малой величине. Для получения достоверного результата измерений необходимо намагничивать контролируемую зону исследуемого объекта до достаточно больших значений, чтобы зарегистрировать магнитные поля рассеяния от ферромагнитных фаз, содержащихся в ничтожно малых количествах в контролируемом объекте. Кроме того, необходимо компенсировать магнитные поля рассеяния от внешних источников (магнитное поле Земли, оборудование, массивные металлические объекты), величина которых может во много раз превышать величину магнитных полей рассеяния от ферромагнитных фаз в аустенитных сталях, что может приводить к огромной погрешности при измерениях или делать их невозможными. Также необходимо обеспечить высокую локальность измерений, т.к. в случае парамагнитных аустенитных сталей имеющиеся в них ферромагнитные фазы обладают малыми размерами и могут распределяться неоднородно.
В настоящее время известен ряд устройств, предназначенных для контроля относительной магнитной проницаемости сталей. Однако данные устройства позволяют контролировать относительную магнитную проницаемость сталей, с содержанием ферромагнитных фаз от единиц до десятков процентов, когда величина относительной магнитной проницаемости может составлять сотни и тысячи единиц.
В связи с этим разработка устройства для контроля относительной магнитной проницаемости парамагнитных аустенитных сталей в диапазоне 1,001≤μ≤1,2, обеспечивающего необходимую чувствительность и локальность контроля, является важной и актуальной задачей.
Известно устройство для измерения максимальной магнитной проницаемости ферромагнитных материалов [Заявка на изобретение РФ 94014732], которое содержит генератор амплитудно-модулированных колебаний, состоящий из генератора синусоидального напряжения, подключенного к первом входу модулятора, ко второму входу которого присоединен генератор напряжения треугольной формы, а к выходу - усилитель мощности с последовательно соединенными намагничивающей обмоткой и образцовым сопротивлением, которое связано через детектор со вторым входом делительного устройства, первый вход которого связан с измерительной обмоткой через последовательно соединенные интегратор и второй детектор, а выход через амплитудный детектор подключен к измерительному прибору.
Данное устройство в силу своих конструктивных особенностей и способа измерения магнитных характеристик материалов не обеспечивает контроля содержания ферромагнитных фаз в аустенитных сталях при их содержании в стали менее 1% или измерения магнитных свойств данных сталей характеризующих содержание в них ферромагнитных фаз, например относительной магнитной проницаемости. Область применения данного устройства - ферромагнитные стали и сплавы, содержание ферромагнитных фаз в которых составляет десятки процентов.
Наиболее близким к предлагаемому устройству по технической сущности является устройство, реализующее способ для измерения ферромагнитной фазы аустенитных сталей [Патент РФ 2166191].
Устройство содержит постоянный магнит цилиндрической формы, два феррозондовых датчика, магниточувствительные элементы которых состоят из сердечников из магнитомягкого материала с намотанными на них измерительной и возбуждающей катушками. Магниточувствительные элементы расположены вдоль горизонтальной оси постоянного магнита. Также для работы устройства необходим источник переменного тока, сигнал с которого подается на возбуждающие катушки магниточувствительных элементов, а также измеритель сигнала ЭДС (вольтметр), подключенный к измерительным катушкам магниточувствительных элементов.
С помощью такого устройства осуществляют контроль содержания ферромагнитных фаз в аустенитных сталях путем регистрации магнитных полей рассеяния от ферромагнитных фаз намагниченных до величины технического насыщения. Расчеты, проведенные в работе [Измеритель содержания ферритной фазы ферритометр ФМ-3 ИФМ / М.Б. Ригмант, Э.С. Горкунов, B.C. Пономарев, Г.С. Чернова // Дефектоскопия. - 1996. - №5. - С. 78-83], показывают пропорциональность магнитных полей рассеяния от ферромагнитных фаз содержанию этих фаз в аустенитной стали:
где Н - напряженность полей рассеяния от намагниченной области в контролируемом объекте;
100%
J - намагниченность стали, полностью состоящей из ферромагнитных фаз;
V - объем материала, намагничиваемый постоянным магнитом, принимается равным объему самого магнита;
r - расстояние от намагниченной области до магниточувствительного элемента;
Х - процентное содержание ферромагнитных фаз в исследуемом объеме материала.
Для измерения содержания ферромагнитных фаз в аустенитных сталях постоянный магнит с закрепленными вдоль его горизонтальной оси феррозондовыми датчиками устанавливают на поверхность контролируемого объекта. Постоянный магнит намагничивает ферромагнитные фазы, содержащиеся в участке материала, размеры которого определяются размерами самого магнита, до величины технического насыщения. Вследствие этого от намагниченных ферромагнитных фаз появляются магнитные поля рассеяния, которые регистрируются феррозондовыми датчиками и преобразуются в ЭДС, величина которой пропорциональна магнитным полям рассеяния от намагниченных ферромагнитных фаз, а соответственно и содержанию этих фаз в контролируемом объекте.
Кроме того, расчеты показывают, что напряженность магнитных полей рассеяния от ферромагнитных фаз для аустенитных сталей с содержанием ферромагнитных фаз на уровне десятых и сотых долей процента связана с относительной магнитной проницаемостью данных сталей выражением:
где Н - напряженность магнитных полей рассеяния от ферромагнитных фаз в аустенитной стали, А/м;
S
J - намагниченность постоянного магнита, А/м;
k - константа, определяющаяся объемом постоянного магнита и расстоянием от намагниченной области в контролируемом объекте до магниточувствительного элемента.
Таким образом, известное устройство, [Патент РФ 2166191], позволяет намагничивать ферромагнитные фазы в контролируемом объекте до величины технического насыщения и, согласно выражению (2), может быть использовано для контроля относительной магнитной проницаемости аустенитных сталей с содержанием ферромагнитных составляющих на уровне десятых и сотых долей процента. Однако при реализации данной идеи на практике возникает техническая проблема компенсации влияния магнитных полей рассеяния от внешних источников на измеряемый сигнал ЭДС, пропорциональный величине относительной магнитной проницаемости.
Суть проблемы состоит в том, что при содержании в стали ферромагнитных фаз на уровне единиц и десятков процентов напряженность магнитных полей рассеяния от этих фаз при их намагничивании оказывается в десятки раз больше напряженности магнитных полей рассеяния от внешних источников. И в данном случае можно пренебречь влиянием магнитных полей рассеяния от внешних источников на результаты измерений процентного содержания ферромагнитных фаз в сталях. А при содержании в стали ферромагнитных фаз на уровне десятых и сотых долей процента напряженность магнитных полей рассеяния от внешних источников оказывается сравнима и даже превышает напряженность магнитных полей рассеяния от намагниченных ферромагнитных фаз в стали, что вносит погрешность в десятки и сотни процентов в результат измерений.
Кроме того, при контроле относительной магнитной проницаемости необходимо обеспечить достаточную локальность измерений, т.к. ферромагнитные фазы в парамагнитных аустенитных сталях обладают малыми размерами и могут распределяться неоднородно. Локальность измерений в данном случае зависит от размеров магниточувствительных элементов феррозондовых датчиков, длина которых может составлять 3-7 мм. Для увеличения локальности измерений необходимо уменьшать размеры магниточувствительных элементов. Также возникает сложность при измерении ЭДС на выходе магниточувствительных элементов, т.к. ее величина при содержании в стали ферромагнитных включений на уровне долей процента составляет единицы микровольт. Это затрудняет регистрацию ЭДС напрямую с помощью большинства вольтметров, для этого необходимо использовать высокоточное и в достаточной степени крупногабаритное оборудование.
Техническая проблема решается достижением технического результата, заключающегося в компенсации влияния магнитных полей рассеяния от внешних источников на сигнал ЭДС магниточувствительного элемента, увеличении локальности измерений, а также усилении сигнала ЭДС на выходе магниточувствительного элемента до необходимого уровня для последующей оценки его величины, которая пропорциональна величине относительной магнитной проницаемости исследуемой аустенитной стали.
Кроме того необходимо обеспечить: вывод усиленного сигнал ЭДС на индикацию в значениях относительной магнитной проницаемости в диапазоне 1,001≤μ≤1,2; калибровку прибора с помощью стандартных образцов с известным значением относительной магнитной проницаемости; передачу данных по цифровому интерфейсу на персональный компьютер. Для проведения экспрессного локального неразрушающего контроля относительной магнитной проницаемости как в лабораторных и промышленных, так и в полевых условиях, необходимо обеспечить малые габариты прибора, а также его автономное питание.
Для решения технической проблемы в приборе для локального измерения ферромагнитной фазы в аустенитных сталях включающем блок питания, выход которого соединен с вольтметром, снабженным встроенным индикатором, а также с источником тока, выход которого соединен с входом датчика измерения напряженности магнитного поля, включающего постоянный магнит и магниточувствительный элемент, выход которого соединен с входом вольтметра согласно полезной модели прибор снабжен устройством усиления и обработки сигнала, включающим блок усиления, интегральный инвертор напряжения, входной усилитель АЦП, АЦП, блок калибровки, блок компенсации, аккумулятор. При этом выход блока питания соединен с блоком усиления, интегральным инвертором напряжения, входным усилителем АЦП, блоком компенсации, аккумулятором. Вход блока усиления соединен с выходом датчика измерения напряженности магнитного поля. Выход блока усиления соединен с входом блока калибровки, выход которого соединен с входом вольтметра, снабженного встроенным индикатором, также выход блока калибровки соединен с входом входного усилителя АЦП, выход которого соединен с АЦП. Интегральный инвертор напряжения своим выходом соединен с усилителем сигнала, вольтметром и входным усилителем АЦП. Блок компенсации соединен с усилителем сигнала. В качестве источника тока используется источник постоянного тока, магниточувствительный элемент выполнен в виде датчика Холла.
Введение устройства усиления и обработки сигнала позволяет производить оценку влияния магнитных полей рассеяния на измеряемый сигнал ЭДС и компенсировать это влияние следующим образом.
При намагничивании с помощью постоянного магнита ферромагнитных фаз в аустенитной стали вектор их магнитных полей рассеяния будет всегда иметь одно направление относительно плоской поверхности датчика Холла, расположенного в датчике измерения напряженности магнитного поля. Данное направление можно условно принять за положительное. Однако магнитные поля рассеяния от внешних источников могут иметь произвольное направление относительно датчика Холла, в том числе и противоположное направлению вектора магнитных полей рассеяния от ферромагнитных фаз в контролируемом объекте, такое направление можно условно принять за отрицательное. При положительном направлении вектора магнитных полей рассеяния от внешних источников напряженность этих полей будет складываться с измеряемой напряженностью магнитных полей рассеяния от ферромагнитных фаз в контролируемом объекте. При отрицательном направлении вектора магнитных полей рассеяния от внешних источников напряженность этих полей будет вычитаться из измеряемой напряженности магнитных полей рассеяния от ферромагнитных фаз в контролируемом объекте. Соответственно величина ЭДС на выходе датчика измерения напряженности магнитного поля будет в первом случае расти, а во втором уменьшаться вплоть до отрицательных значений, если напряженность магнитных полей рассеяния от внешних источников будет больше напряженности магнитных полей рассеяния от намагниченных ферромагнитных фаз в контролируемом объекте. И в первом, и во втором случаях необходима, во-первых, оценка вклада, вносимого в величину измеряемой ЭДС магнитными полями от внешних источников, а, во-вторых, его компенсация. Для оценки данного вклада необходимо обеспечить в устройстве усиления и обработки сигнала возможность измерения как положительных, так и отрицательных значений ЭДС на выходе датчика измерения напряженности магнитного поля. Для этой цели блок усиления, входной усилитель АЦП и вольтметр со встроенным индикатором имеют двухполярное напряжение питания. Положительное напряжение питания +5 В поступает с выхода блока питания, отрицательное напряжение -4,8 В с выхода интегрального инвертора напряжения.
Для компенсации влияния магнитных полей рассеяния от внешних источников на величину измеряемого сигнала в приборе установлен блок компенсации, представляющий собой резисторную сборку, имеющую в своем составе управляющий элемент - переменный резистор. Выход блока компенсации подключен к соответствующим выводам блока усиления для балансировки нуля на выходе блока усиления.
Выполнение магниточувствительного элемента в датчике измерения напряженности магнитного поля в виде датчика Холла обеспечивает лучшую локальность измерений относительной магнитной проницаемости, т.к. в данном случае локальность измерений определяется в первую очередь размерами магниточувствительных элементов. Толщина датчика Холла составляет 0,2-0,6 мм, в то время как длина магниточувствительных элементов феррозондовых датчиков составляет 3-7 мм.
Для усиления сигнала ЭДС с датчика измерения напряженности магнитного поля используется блок усиления, который включает в себя два усилительных каскада, усиливающих входное напряжение. Управляющим элементом в каждом из каскадов является помехозащищенный операционный усилитель. Первый усилительный каскад усиливает сигнал ЭДС, приходящий с датчика измерения напряженности магнитного поля, после чего сигнал с первого усилительного каскада поступает на второй усилительный каскад для дополнительного усиления и достижения уровня достаточного для регистрации сигнала с помощью вольтметра со встроенным индикатором. Общий коэффициент усиления усилительных каскадов в блоке усиления составляет не менее 100. Величина коэффициента усиления при монтаже блока усиления выбирается таким образом, чтобы значение сигнала на выходе блока усиления соответствовало величине магнитной проницаемости исследуемых аустенитных сталей, где 1,001≤μ≤1,2. Подбор величины коэффициента усиления при монтаже блока усиления возможен с помощью стандартных образцов с известным значением относительной магнитной проницаемости.
Также предусмотрена калибровка прибора с помощью блока калибровки. Данный блок установлен в устройстве усиления и обработки сигнала между выходом блока усиления и входом вольтметра и представляет собой резисторную сборку, имеющую в своем составе управляющий элемент - переменный резистор, с помощью которого можно повысить или понизить на 15-20% величину сигнала на выходе блока усиления. Калибровка прибора осуществляется на стандартных образцах (государственные стандартные образцы, стандартные образцы предприятия и т.д.) с известным значением относительной магнитной проницаемости.
Блок питания используется для обеспечения положительным напряжением питания +5 В источника постоянного тока, интегрального инвертора напряжения, блока, компенсации, блока усиления, вольтметра, индикатора, входного усилителя АЦП, а также для зарядки аккумулятора. При отключенном блоке питания источником положительного напряжения питания для данных блоков становится аккумулятор, что позволяет прибору работать автономно в полевых условиях.
Для преобразования сигнала из аналогового вида в цифровой в прибор встроен АЦП, что позволяет передавать сигнал по цифровому интерфейсу USB в персональный компьютер. Питание АЦП осуществляется через USB порт его при подключении к персональному компьютеру. Перед аналоговым входом АЦП размещен входной усилитель АЦП - дополнительный усилительный каскад, усиливающий сигнал, поступающий с блока калибровки, до величины, входящей в диапазон измерения АЦП.
Такая конструкция датчика измерения напряженности магнитного поля и устройства усиления и обработки сигнала позволяет компенсировать влияние магнитных полей рассеяния от внешних источников на измеряемый сигнал, повысить локальность измерений, производить измерения напряженности магнитных полей рассеяния от ферромагнитных фаз в случаях, когда содержание этих фаз в аустенитной стали составляет десятые и сотые доли процента. Кроме того, предусмотрена калибровка прибора и вывод на индикацию измеряемого сигнала ЭДС в значениях относительной магнитной проницаемости. Конструкция прибора предусматривает его автономную работу от встроенного источника питания - аккумулятора, также с помощью встроенного АЦП возможна передача данных по цифровому интерфейсу USB для их последующего хранения и обработки.
Таким образом, техническая проблема решается достижением в заявляемом приборе технического результата, заключающегося в компенсации влияния на величину измеряемой ЭДС магнитных полей рассеяния от внешних источников, локальности измерений за счет использования в датчике измерения напряженности магнитного поля датчика Холла, а также в усилении сигнала ЭДС на выходе датчика Холла, индикации измеренного сигнала ЭДС в единицах относительной магнитной проницаемости, калибровке прибора.
На фиг. 1 представлено схематичное изображение прибора для локального измерения ферромагнитной фазы в аустенитных сталях.
Прибор для локального измерения ферромагнитной фазы в аустенитных сталях содержит датчик 1 измерения напряженности магнитного поля и устройство 2 усиления и обработки сигнала. Датчик 1 измерения напряженности магнитного поля включает постоянный магнит цилиндрической формы (выполненный из сплава ниодим-железо-бор) и магниточувствительный элемент, выполненный в виде датчика Холла и закрепленный своей плоской стороной на боковой поверхности постоянного магнита таким образом, чтобы горизонтальная ось симметрии постоянного магнита проходила сквозь центр датчика Холла. Магнит с закрепленным на нем датчиком Холла располагается в защитном корпусе датчика 1, выполненном из парамагнитного металла или сплава (медь, алюминий и сплавы на их основе). Рабочее основание защитного корпуса датчика 1 делают плоским, а внутри защитного корпуса на рабочее основание датчика 1 своим круглым основанием устанавливают постоянный магнит с закрепленным на его боковой поверхности датчиком Холла. Устройство 2 усиления и обработки сигнала включает блок 3 питания, аккумулятор 4, интегральный инвертор 5 напряжения, источник 6 постоянного тока, блок 7 усиления, блок 8 компенсации, блок 9 калибровки, вольтметр 10 со встроенным индикатором 11, входной усилитель 12 АЦП и АЦП 13. Выход блока 3 питания соединен со следующими блоками устройства 2 усиления и обработки сигнала: аккумулятор 4, интегральный инвертор 5 напряжения, источник 6 постоянного тока, блок 7 усиления, блок 8 компенсации, вольтметр 10 со встроенным индикатором 11 входной усилитель 12 АЦП.. Выход источника 6 постоянного тока соединен с датчиком 1 измерения напряженности магнитного поля, выход которого подключен к блоку 7 усиления. Выход блока 7 усиления соединен с входом блока 9 калибровки, выход которого соединен с входом вольтметра 10 со встроенным индикатором 11. Также выход блока 9 калибровки соединен с входом входного усилителя 12 АЦП, выход которого соединен с АЦП 13. Выход блока 8 компенсации соединен с блоком 7 усиления. Выход интегрального инвертора 5 напряжения соединен с блоком 7 усиления, вольтметром 10 со встроенным индикатором 11 и входным усилителем 12 АЦП.
Для снижения влияния импульсных помех на аналоговую часть схемы прибора применяют типовые схемы фильтрации (на чертеже не показаны).
Питание заявляемого прибора реализовано следующим образом. Блок 3 питания обеспечивает положительным напряжением +5 В следующие блоки устройства 2 усиления и обработки сигнала: аккумулятор 4, интегральный инвертор 5 напряжения, источник 6 постоянного тока, блок 7 усиления, блок 8 компенсации, вольтметр 10 со встроенным индикатором 11, входной усилитель 12 АЦП. Также при подключении блока 3 питания к прибору происходит заряд аккумулятора 4. При отключении блока 3 питания аккумулятор 4 становится источником положительного напряжения питания блоков устройства 2 усиления и обработки сигнала, обеспечивая тем самым автономную работу прибора в полевых условиях. Также в устройстве 2 предусмотрено двухполярное питание блока 7 усиления, вольтметра 10 со встроенным индикатором 11 и входного усилителя 12 АЦП с помощью интегрального инвертора 5, имеющего на своем выходе отрицательное напряжение -4,8 В. Это позволяет усиливать и выводить на индикацию как положительные, так и отрицательные сигналы с датчика 1, что необходимо для оценки величины влияния магнитных полей рассеяния от внешних источников на измеряемую величину и компенсации этого влияния с помощью блока 8 компенсации.
Прибор работает следующим образом. Перед проведением измерений необходимо компенсировать влияние магнитных полей рассеяния от внешних источников на результат измерений. Для этого располагают датчик 1 в воздухе над исследуемым участком контролируемого объекта на расстоянии 30-50 мм от его поверхности таким образом, чтобы плоское рабочее основание датчика 1 было параллельно поверхности контролируемого объекта. При этом на магниточувствительный элемент датчика 1 воздействуют только магнитные поля рассеяния от внешних источников. Их влияние считается скомпенсированным, если показания прибора на индикаторе 11 составляют 1,000. Если это не так, то с помощью переменного резистора блока 8 компенсации корректируют сигнал на выходе блока 7 усиления до тех пор, пока показания прибора на индикаторе 11 не составят 1,000. После проведения компенсации датчик 1 устанавливают на исследуемый участок контролируемого объекта и проводят измерения относительной магнитной проницаемости участка контролируемого объекта.
Для проведения измерений относительной магнитной проницаемости с помощью источника 6 постоянного тока через датчик Холла в датчике 1 пропускают ток силой 50-100 мА. При прохождении магнитного поля сквозь его плоскую поверхность на выходе датчика Холла появляется ЭДС, величина которой пропорциональна выражению:
где Н - напряженность магнитных полей рассеяния, А/м;
ε - ЭДС на выходе датчика Холла, В;
α - угол между вектором магнитного поля и плоской стороной датчика Холла.
При этом магнитные поля рассеяния постоянного магнита не регистрируются датчиком Холла, т.к. они направлены вдоль его поверхности, и угол α в данном случае равен нулю. Знак ЭДС зависит от направления вектора магнитного поля. При этом вектор магнитных полей рассеяния ферромагнитных фаз, намагниченных с помощью постоянного магнита, будет всегда иметь одно направление. Поэтому датчик Холла закреплен на боковой поверхности магнита таким образом, чтобы ЭДС, возникающая на его выходе вследствие воздействия магнитных полей рассеяния от намагниченных ферромагнитных фаз, была положительна.
Для проведения измерений датчик 1 необходимо установить его рабочим основанием на поверхность контролируемого объекта. При установке датчика 1 на поверхность контролируемого объекта происходит намагничивание части его объема постоянным магнитом. При наличии в этом объеме ферромагнитных фаз возникают магнитные поля рассеяния, которые регистрируются датчиком Холла. Далее сигнал с датчика 1 измерения напряженности магнитного поля поступает в блок 7 усиления, величина коэффициента усиления которого не менее 100. На выходе блока 7 усиления величина сигнала лежит в диапазоне от сотен микровольт до десятков милливольт. С выхода блока 7 усиления сигнал поступает в блок 9 калибровки, где предусмотрена возможность изменения величины сигнала в пределах 15-20% в большую или меньшую сторону. С выхода блока 9 калибровки сигнал поступает на вход вольтметра 10 для измерения и вывода на индикатор 11.
Для проведения калибровки прибора датчик 1 устанавливают на поверхность стандартного образца с известной относительной магнитной проницаемостью, после чего с помощью переменного резистора блока 9 калибровки, повышая или понижая сигнал на выходе блока 7 усиления, добиваются, чтобы выводимое на индикатор 11 значение сигнала было равно относительной магнитной проницаемости стандартного образца.
В приборе также предусмотрен вывод информации на персональный компьютер с помощью цифрового интерфейса USB. Сигнал с выхода блока 9 калибровки поступает на вход входного усилителя 12 АЦП для дополнительного усиления сигнала до величины, входящей в диапазон измерения АЦП 13, после чего сигнал поступает на АЦП 13 для дальнейшего преобразования в цифровой вид. Питание АЦП 13 осуществляется по интерфейсу USB при подключении к персональному компьютеру.
Таким образом, заявляемый прибор обеспечивает компенсацию влияния магнитных полей рассеяния от внешних источников на измеряемый сигнал ЭДС, увеличение локальности измерений, усиление сигнала ЭДС на выходе датчика измерения напряженности магнитного поля для его дальнейшего измерения и вывода на индикацию в единицах относительной магнитной проницаемости.