СПОСОБ РЕАГЕНТНО-ИМПУЛЬСНО-ИМПЛОЗИОННОЙ ОБРАБОТКИ ПРИЗАБОЙНОЙ ЗОНЫ ПЛАСТА, УСТАНОВКА ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ, ДЕПРЕССИОННЫЙ ГЕНЕРАТОР ИМПУЛЬСОВ
METHOD OF CHEMICAL REAGENT IMPULSIVE IMPLOSION BOTTOM HOLE TREATMENT, EQUIPMENT FOR ITS EXECUTION, PRESSURE IMPULSE GENERATOR

Изобретения относятся к нефтяной промышленности и могут быть использованы для очистки призабойной зоны пласта - ПЗП от кольматирующих материалов, в том числе удаления асфальтосмолопарафиновых отложений - АСПО, а также восстановления коллекторских свойств ПЗП при освоении, реанимации и повышении продуктивности скважин, в том числе эксплуатируемых в осложненных геолого-физических условиях.
Известен метод восстановления коллекторских свойств пласта в приствольной - призабойной зоне скважины при воздействии на нее циклическими депрессиями с помощью струйных аппаратов, принцип работы которых основан на обмене энергией двух потоков с разным давлением и образовании смешанного потока с промежуточным давлением. Смешиваемые потоки могут находиться как в газовом, так и в жидком состоянии или представлять собой смесь газа, жидкости и твердых частиц, например песка. С помощью этих аппаратов можно создавать большие депрессии на пласт и транспортировать пластовую жидкость из глубоких скважин. В зависимости от конструктивных параметров струйного насоса, объемных масс жидкости в насосно-компрессорных трубах - НКТ и межтрубном пространстве можно достичь снижения давления в ПЗП и последующего восстановления гидростатического давления в течение 3-5 минут. Струйные насосы рекомендуют использовать при освоении скважин после окончания бурения, при эксплуатации скважин с целью увеличения их дебитов, а также для повышения приемистости нагнетательных скважин [1].
Общими недостатками применения данного оборудования являются требования по предварительной обработке скважин для вызова притока или увеличения проницаемости ПЗП нагнетательных скважин, сложность обеспечения технологического процесса высокопроизводительным насосным оборудованием и значительными объемами жидкостей для прокачки, а также проблемой их последующей утилизации.
Кроме того, для действующего фонда скважин не менее острой является проблема обеспечения прочности и герметичности цементного камня для предупреждения прорывов воды из прослоев, а также трудность оценки влияния величин депрессии, времени их выдержки и числа циклов для различных типов коллекторов. Также при использовании струйных насосов практически невозможно обеспечить заданные уровни депрессии на пласт.
Известны способ создания многократной депрессии в интервале продуктивного пласта и устройство для его осуществления. Сущность способа заключается в спуске на НКТ устройства для добычи нефти и обработки ПЗП скважины, состоящего из депрессионной камеры с приемными отверстиями в верхней ее части и установленного в ней с возможностью возвратно-поступательного движения плунжера с клапаном. Имплозионное устройство устанавливают таким образом, чтобы окно депрессионной камеры находилось напротив интервала обрабатываемого пласта. Затем скважину пакеруют и далее с помощью лебедки подъемного агрегата опускают плунжер до упора в седло нижнего клапана. После этого плунжер поднимают до уровня выше окон камеры, при этом клапан на плунжере закрывается и в камере создается разрежение. С момента достижения нижним концом плунжера участка выше окон скважинная жидкость из подпакерной зоны устремляется в нижнюю часть камеры, создавая в призабойной зоне мгновенную депрессию. При этом давление в призабойной зоне может снижаться до атмосферного, так как столб жидкости в затрубном пространстве скважины отделен пакером, а жидкость в НКТ перекрывается плунжером. Таким образом, жидкость из пласта под действием депрессии поступает в подпакерную зону скважины и в депрессионную камеру. Затем цикл повторяют необходимое количество раз до завершения процесса очистки ПЗП от продуктов кольматапии и закупоривающих агентов [2].
Указанный способ обеспечивает возможность создания мгновенных и многократно повторяемых депрессий на пласт за однократный спуск глубинного оборудования без применения специальной техники, он позволяет сразу после очистки призабойной зоны осуществить закачку в пласт углеводородных растворителей либо иных химических реагентов и тем самым продолжить процесс обработки скважины для повышения ее дебита или приемистости.
Однако эти известные способ и устройство для создания многократно повторяющегося имплозионного эффекта не позволяют осуществлять воздействие на ПЗП с использованием энергии гидравлического удара, так как при его реализации возможно лишь создание депрессии на пласт. В то же время известно, что за счет эффекта имплозии в ПЗП через затрубное пространство можно создать гидравлические удары с давлением, в два раза и более превышающим горное, что обеспечит улучшение фильтрационных свойств пласта за счет расширения естественных или образования новых искусственных трещин. Кроме того, порядок проведения технологических операций, когда на первом этапе производят очистку ПЗП от кольматантов и закупоривающих агентов, а на втором проводят обработку ПЗП скважины химическими реагентами, не является оптимальным для достижения требуемого конечного результата.
Идеальными же условиями для воздействия химических реагентов на призабойную зону может быть их закачка с одновременной депрессионно-репрессионно-волновой нагрузкой на ПЗП.
Известен способ обработки призабойной зоны скважины, включающий промывку скважины растворителем АСПО, продавку растворителя в призабойную зону скважины и имплозионное воздействие. Для обработки призабойной зоны выбирают скважину на участке залежи с пониженным пластовым давлением, в которую опускают колонну НКТ ниже или на уровень нижних перфорационных отверстий продуктивного пласта.
3
В качестве растворителя АСПО используют 3-6%-ный раствор в органическом растворителе смеси тяжелой пиролизной смолы и дипроксамина в соотношении (9:11):1, заполнение скважины растворителем ведут, начиная от нижних перфорационных отверстий до устья скважины, после чего проводят первую технологическую выдержку в течение 12-24 ч, продавку растворителя в ПЗП ведут в объемах 1,5:2,5 м/м интервала перфорации, затем проводят вторую технологическую выдержку в течение 12-24 часов.
При воздействии растворителя АСПО разрушаются в призабойной зоне и стволе скважины. После окончания этой операции растворитель заменяют на жидкость глушения и проводят термоимплозионное воздействие, в результате чего растворенные АСПО удаляются из призабойной зоны в имплозионную камеру и извлекаются из скважины [3].
Известный способ может использоваться только для скважин на участке залежи с пониженным давлением. При этом он достаточно трудоемок, так как требуются две технологические выдержки в течение 12-24 часов каждая и, как минимум, две спуско-подъемных операции для НКТ и термоимплозионного устройства. Кроме того, для удаления растворенных АСПО требуется дополнительно к имплозионному термическое воздействие. Следует также обратить внимание на то, что удаляемый объем растворенных АСПО будет соответствовать объему имплозионной камеры, что ограничивает эффективность способа при его использовании для высокопродуктивных скважин и скважин с расчлененными коллекторами, осложненных АСПО.
Известно также устройство для импульсно-депрессионного воздействия на ПЗП, включающее колонну НКТ с патрубком в нижней части, уплотнительный элемент, выполненный в виде пустотелой цилиндрической упругой манжеты с отверстиями, снабженной с внутренней стороны цилиндрической пружиной, и установленный на патрубке между верхним и нижним подвижным упорами цилиндрический корпус с боковыми отверстиями и заглушкой в нижней торцевой части, в котором размещен с возможностью возвратно-поступательного движения плунжер с клапаном и с втулкой в верхней части, размещенной в патрубке с возможностью осевого перемещения, на патрубке установлен уплотнительный элемент, цилиндрический корпус концентрично расположен в перфорированном кожухе, жестко соединенном с патрубком. При этом перфорированный кожух нижним заглушенным концом упирается в искусственный забой скважины, втулка при помощи шпилек, проходящих через продольные окна, выполненные на патрубке, соединена с подвижным упором уплотнительного элемента. В конструкции устройства предусмотрена такая длина хода плунжера, при которой в крайнем верхнем положении обеспечивается открытие боковых отверстий корпуса, которое происходит после перекрытия уплотнительной манжетой затрубного пространства. После создания максимально возможного разрежения в имплозионной камере жидкость из-под уплотнительной манжеты и кожуха устремляется в разреженное пространство, при этом на забое скважины происходит глубокий импульс депрессии, вызывающий ускоренное движение флюида в призабойной зоне. После выравнивания давления жидкости под плунжером с текущим забойным давлением уплотнительная манжета за счет перемещения втулки вниз под действием пружины уменьшается в диаметре и разгерметизирует затрубное пространство скважины. Гидравлическое давление столба жидкости, находящееся над уплотнением, передается в забой скважины и создает импульс давления, который также распространяется в призабойной зоне скважины. В результате сначала в призабойной зоне создается импульс депрессии, а затем импульс давления, который вновь сменяется импульсом депрессии и т.д. Таким образом, создание переменных во времени импульсов депрессии и импульсов давления обуславливает возникновение знакопеременных (растягивающих и сжимающих) градиентов давления в призабойной зоне скважины. Это приводит к образованию микротрещин в горных породах и обеспечивает качественную очистку от загрязнений порового пространства призабойной зоны [4].
Данное устройство эксплуатируется с упором на искусственный забой скважины, что в ряде случаев невозможно из-за конструктивных особенностей заканчивания скважин. Кроме того, размеры имплозионной камеры для конкретных скважин определяются расчетным путем, что нельзя сделать для данного устройства. Известно также, что эффективность воздействия на призабойную зону скважин методом имплозии определяется амплитудой повышения давления и его продолжительностью, т.е. чем меньше время открытия имплозионной камеры при прочих равных условиях, тем больше амплитуда колебаний в скважине [5]. Так как возникающий при уменьшении диаметра импульс гидростатического удара растянут во времени, то он будет недостаточно эффективен, особенно для скважин, продуцирующих высоковязкие нефти.
Задачей изобретения является повышение продуктивности нефтяных и газоконденсатных скважин, вводимых в эксплуатацию, повышение приемистости нагнетательных скважин, восстановление и повышение коэффициента продуктивности и начальной проницаемости ПЗП, удаление рыхлосвязанной воды, разрушение водонефтяной эмульсии за счет уменьшения уноса частиц загрязняющих флюидов в глубь пласта, поэтапного применения химических реагентов с одновременным виброволновым воздействием и обеспечением оптимальных показателей депрессии и репрессии на пласт.
3
Поставленная задача решается тем, что в способе реагентно-импульсно-имплозионной обработки призабойной зоны пласта - ПЗП, включающем закачку через затрубное пространство активной реагентной жидкой среды в ПЗП с продавкой ее в пласт, технологическую выдержку для растворения асфальтосмолопарафиновых отложений АСПО, других кольматирующих образований и откачку образовавшейся пассивной среды, осуществляют закачку в качестве указанной активной среды углеводородного растворителя с добавкой 0,05-0,1 мас.% ПАВ при депрессионно-репрессионном воздействии на пласт, затем - продавку этой среды жидкостью глушения в объеме не менее 1 м/м интервала перфорации, выдержку, удаление пассивной среды и окончательное депрессионно-репрессионно-импульсное воздействие на ПЗП с закачкой в затрубное пространство в качестве указанной активной среды жидкости глушения с добавкой 0,05-0,1 мас.% гидрофобизирующего ПАВ для добывающей скважины или гидрофилизирующего ПАВ для нагнетательной скважины.
Поставленная задача решается также тем, что используют установку для реагентно-импульсно-имплозионной обработки ПЗП, содержащую КНКТ и последовательно установленные на ней устройство для свабирования, пакер и депрессионный генератор импульсов, с размещением его радиальных каналов на одном уровне с нижними перфорационными отверстиями интервала перфорации пласта. Причем депрессионный генератор импульсов, содержащий корпус, снабженный через втулку верхней крышкой, выполненной с входным каналом с возможностью образования вакуумной камеры при соединении с КНКТ, в котором размещен золотник с возможностью контакта через его коническую поверхность с втулкой, подпружиненной установленной на дистанционной втулке пружиной обратного хода, подпружинивания его с противоположной стороны блоком тарельчатых пружин и контакта торцевой его части с поршнем механизма временной задержки обратного хода золотника, состоящего из комбинированного с обратным клапаном дросселя с возможностью обеспечения прохода жидкости через образованную фильтром и кожухом с радиальными отверстиями полость и через радиальные каналы корпуса в вакуумную камеру, а механизм временной задержки обратного хода золотника втулкой соединен с корпусом.
Существенными признаками являются:
- депрессионно-репрессионно-импульсное воздействие на призабойную зону с поэтапным воздействием жидкостей глушения и растворов химических реагентов для создания многократно повторяющихся и чередующихся друг за другом импульсов депрессии и импульсов репрессии. Создание знакопеременных импульсов обуславливает возникновение растягивающих и сжимающих градиентов давления в призабойной зоне скважины, что приводит к образованию микротрещин в горных породах;
- разрушение АСПО и диспергирование твердых кольматантов в режиме динамического и статического воздействия растворов химических реагентов;
- удаление продуктов разрушения АСПО, других кольматирующих загрязнений с реализацией многократно повторяющегося имплозионного эффекта в подпакерной зоне за счет устройства с обратным клапаном мгновенного раскрытия при заданном ранее перепаде давления в затрубном пространстве и НКТ, а также механизма регулирования временной задержки его закрытия до окончания волнового процесса;
- депрессионно-репрессионно-импульсное воздействие на призабойную зону пласта с гидрофобизацией или гидрофилизацией порового пространства ПЗП растворами химических расчетов.
На фиг.1 показан комплекс технологического оборудования, в который входит колонна насосно-компрессорных труб 1, сваб 2, пакер 3 и через набор НКТ 4 депрессионый генератор импульсов - ДГИ 5. При этом затрубное пространство 6 в призабойной зоне может блокироваться посаженным пакером 3. На поверхности устанавливается привод - насосный агрегат 7, имеющий гидравлическую связь с затрубным пространством.
На фиг.2 изображен общий вид депрессионного генератора импульсов. Устройство состоит из корпуса 8, который снабжен через втулку 9 верхней крышкой 10 с входным каналом 11 соединения с набором НКТ, которые до поршня сваба образуют вакуумную камеру. Связь вакуумной камеры с затрубным пространством, а через него с пластовой средой осуществляется через ДГИ.
В корпусе 8 ДГИ расположен золотник 12, имеющий возможность контакта через коническую поверхность с подпружиненной втулкой 13. С противоположной стороны золотник подпружинен блоком тарельчатых пружин 14. Торцевая часть золотника 12 имеет контакт с поршнем механизма временной задержки обратного хода золотника, выдавливающим жидкость через комбинированные дроссель с обратным клапаном 15 и полость 16, ограниченную фильтром 17 и кожухом 18 с радиальными отверстиями 19.
Регулирование уровня давления в вакуумной камере осуществляется затяжкой пакета тарельчатых пружин 14 гайкой 20, регулирование механизма временной задержки - выбором параметров дросселя 15 и пружины обратного хода 21. Механизм задержки втулкой 22 закреплен к корпусу 8.
Принцип действия устройства состоит в создании при поднятии поршня сваба, разрежений в вакуумной камере, при этом возможно падение давления в ней вплоть до образования вакуумных зон и распространения их вниз на величину, регулируемую настройкой блока тарельчатых пружин. При этом золотник 12, сопрягаясь с втулкой 13 под действием давления в затрубном пространстве будет перемещаться вверх до того момента, когда втулка 13 станет на дно через дистанционную втулку 23 и в этот момент произойдет расстыковка сопряженных золотника 12 и втулки 13. Давление под нижним торцом втулки 13 упадет и она под действием пружины 21 начнет резко перемещаться вниз, увеличивая входное окно в вакуумную камеру. В это же время золотник 12 будет опускаться медленнее в связи с тем, что срабатывает механизм временной задержки за счет вытеснения жидкости через дроссель 15 поршнем 24, который толкается торцевой частью золотника 12. Через радиальные каналы 25 в корпусе 8 в вакуумную камеру поступает жидкость из призабойной зоны, осуществляя имплозионный удар в затрубном пространстве с начальной волной разряжения и последующей отраженной волной повышенного давления, которое может усиливаться за счет гидростатического давления столба жидкости в затрубном пространстве.
После окончания волнового процесса давление во всех камерах выравнивается, под действием пакета тарельчатых пружин золотник 12 возвращается в начальное положение и цикл снова повторяется.
Сущность изобретения
При работе нефтедобывающих и газоконденсатных скважин происходит постепенное снижение их продуктивности, а при работе нагнетательных скважин - снижение их приемистости за счет ухудшения коллекторских свойств пласта в призабойной зоне.
В предложенном способе с использованием предложенных депрессионного генератора импульсов и установки, его содержащей, задача повышения продуктивности и увеличения приемистости скважин решается следующим образом.
Выбирают скважину для обработки и проводят се глушение водными растворами комплексных поверхностно-активных веществ - ПАВ, водноэмульсионными или нефтяными жидкостями, не ухудшающими коллекторских свойств ПЗП.
Затем в скважину спускают комплекс технологического оборудования (см.фиг.1), в который входит колонна насосно-компрессорных труб 1, сваб 2, пакер 3 и через набор НКТ 4 депрессионный генератор импульсов 5. При этом затрубное пространство 6 в призабойной зоне может блокироваться посаженным пакером 3.
Комплекс технологического оборудования размещают в скважине таким образом, чтобы радиальные каналы 25 депрессионного генератора импульсов находились на одном уровне с нижними перфорационными отверстиями интервала перфорации скважины.
На начальном этапе обработки в НКТ при поднятии поршня сваба между ним и депрессионным генератором импульсов образуется имплозионная - вакуумная камера. При достижении заданной разности давлений в затрубном пространстве и вакуумной камере, обеспечиваемой за счет регулировки степени сжатия блока тарельчатых пружин, включается в работу депрессионный генератор импульсов, осуществляя имплозионные удары в ПЗП, чередующиеся с воздействием ударов гидростатического столба жидкости в затрубном пространстве. На этом этапе происходит депрессионно-репрессионное воздействие на ПЗП, при котором на поровое пространство пласта воздействует технологическая жидкость глушения с резко меняющимся направлением потоков и их амплитудой.
При многократном имплозионно-репрессионном воздействии на ПЗП создаются благоприятные условия для первичного разрушения АСПО и отрыва кольматирующих частиц с поверхности перфорационных каналов. Кроме того, создание переменных во времени импульсов депрессии и импульсов давления обуславливает возникновение знакопеременных градиентов давления, за счет которых происходит образование новых микротрещин в продуктивном пласте.
3
На следующем этапе через затрубное пространство закачивают композицию химических реагентов в объеме не менее 1 м/м продуктивного пласта для разрушения АСПО и диспергирования твердых кольматантов, осуществляя при этом технологическую выдержку в течение 12-24 часов.
После технологической выдержки пакер приводят в рабочее состояние, перекрывая призабойную зону, и начинают отбор жидкости с помощью сваба. Так как затрубное пространство скважины перекрыто, то при создании разряжения включается в работу ДГИ и скважинная жидкость из подпакерной зоны устремляется в вакуумную камеру, создавая в призабойной зоне мгновенную депрессию. Цикл повторяют необходимое количество раз до полной очистки ПЗП от продуктов разрушения АСПО и удаления технологических жидкостей.
На последней стадии пакер приводят в транспортное состояние и через затрубное пространство подают рабочую жидкость с гидрофобизирующими добавками для добывающих скважин или гидрофилизирующими для нагнетательных скважин, осуществляя окончательную обработку ПЗП в депрессионно-репрессионно-импульском режиме. Время обработки определяют исходя из объема поглощения рабочей жидкости, на не менее закачанного ранее объема композиции химических реагентов.
При этом в качестве АРЖС используют растворители - Нефрас А-150/200, Нефрас АК, смесь ароматических и алифатических растворителей марки ФЛЭК и другие с добавкой ПАВ - деэмульгаторов - Пента 491-М, дипроксамин 157-65М, Реопон-ИК и др. в качестве жидкости глушения могут быть использованы: безводная нефть с установок УПН - установок подготовки нефти - с добавкой деэмульгаторов, таких как Пента 491-М, СНПХ, Синтерол П, ТН-10 и др. в концентрации 0,01-0,1 мас.%, минеральная пластовая вода, водные растворы солей, с добавками комплексных ПАВ, включая Нефтенол К, Софексол МФК, Синол КАМ и другие с концентрацией 0,3-4 мас.%. На этапе гидрофобизации порового пространства ПЗП к жидкости глушения на нефтяной основе добавляют катионоактивные маслорастворимые ПАВ - Дон-52, Пента-804 и другие в концентрации 0,1-1,0 мас.% или водорастворимые ПАВ - Нефтенол К, Нефтенол ГФ, ИВВ-1, Катамин АБ и другие в концентрации 0,5-1,5 мас.%. Для гидрофилизации порового пространства ПЗП используют жидкости глушения с добавками анионоактивного ПАВ типа Нефтенол НЗ, Сульфонол, Сульфонат, Оксифос Б и др. в концентрации 0,3-2,0 мас.%.
Пример конкретного выполнения.
Обрабатывают призабойную зону добывающей скважины №994 глубиной 1832 м, вскрывшей продуктивный пласт толщиной 7 м на месторождении «Советское» НГДУ «Томскнефть».
Осуществляют глушение скважины безводной нефтью с добавкой 0,05 мас.% деэмульгатора - Пента 491-М, производят настройку ДГИ на заданное давление срабатывания механизма мгновенного открытия имплозионной камеры.
Спускают в скважину на НКТ комплекс технологического оборудования, состоящий из сваба, пакера, ДГИ и размещают его таким образом, чтобы радиальные каналы ДГИ находились на одном уровне с нижними перфорационными отверстиями интервала перфорации скважины.
С помощью установки свабирования отбирают жидкость из НКТ, создавая уровень перепада давления между НКТ и затрубным пространством, при котором происходит мгновенное открытие клапана ДГИ и жидкость из затрубного пространства устремляется в НКТ, создавая резкое снижение давления в затрубном пространстве. На забое скважины происходит глубокий импульс депрессии, вызывающий ускоренное движение флюида в призабойной зоне. После заполнения жидкостью имплозионной камеры гидростатическое давление столба жидкости в затрубном пространстве создает репрессионный импульс давления, который распространяется в призабойной зоне скважины.
Создание многократных и знакопеременных во времени импульсов депрессии и импульсов давления приводит к разрушению устойчивых эмульсий, разрыхлению АСПО и образованию микротрещин в горных породах ПЗП.
Одновременно с откачкой жидкости глушения через НКТ в затрубное пространство скважины подается композиция жидких химических реагентов для удаления АСПО - углеводородного раствора Пента-491М в концентрации 0,1 мас.% в Нефрасе А-150/200.
3
После замены жидкости глушения на реагенты растворения АСПО прекращают свабирование с депрессионно-репрессионным воздействием на пласт, перекрывают устье скважины, создают необходимое избыточное давление в затрубном пространстве скважины (но не более давления гидроразрыва пласта, что примерно соответствует горному давлению) и осуществляют продавку растворов в ПЗП жидкостью глушения в объеме 1,1 м/м интервала перфорации, после чего проводят технологическую выдержку в течение 20 часов. В качестве жидкости глушения на этом этапе применяют безводную нефть с добавкой катионоактивных ПАВ в количестве 0,5-1,0 мас.%. В данном примере - 0,5 мас.% Дон-52.
После проведения технологической выдержки приводят пакер в рабочее состояние и с помощью установки свабирования и ДГИ осуществляют, создавая многократные депрессионные импульсы, удаление из ПЗП продуктов разрушения АСПО и кольматантов. На последнем этапе пакер приводят в транспортное состояние и производят окончательное депрессионно-репрессионно-импульсное воздействие на ПЗП жидкостью глушения с гидрофобизацией порового пространства призабойной зоны добывающей скважины.
После окончательной обработки - гидрофобизации ПЗП из скважины извлекают ДГИ и пакер, опускают насосное оборудование на НКТ и вводят скважину в эксплуатацию.
До реагентно-импульсно-имплозионной обработки призабойной зоны дебит скважины был 1,5 т/сут, а после обработки стал 7 тонн в сутки по нефти.
Применение предложенных способа и установки с ДГИ для обработки ПЗП добывающих нефтяных, газоконденсатных и нагнетательных скважин позволит при минимальных затратах увеличить производительность скважин.
Источники информации
1. Ю.Г.Анакович, Р.С.Яремчук. Воздействие на призабойную зону пласта многократными депрессиями. «Нефтяное хозяйство», 1985, №4, стр.27-30.
2. Попов А.А. Ударные воздействия на призабойную зону скважин. - М: Недра, 1990, стр.108-109.
3. Патент РФ №2146329, кл. C1, E21B 42/25. Опубл. 2000 г.
4. Патент РФ №2177540, кл. C1, E21B 43/25. Опубл. 2001 г. Бюл. №36.
5. Попов А.А. Ударные воздействия на призабойную зону скважин. - М: Недра, 1990, стр.78-88.