Кинематическое управление двухпараметрической сканирующей антенной

6

УДК 62-503.51

КИНЕМАТИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ДВУХПАРАМЕТРИЧЕСКОЙ СКАНИРУЮЩЕЙ АНТЕННОЙ Г.Б. Заморуев, И.И. Калапышина

Рассматривается кинематическая схема двухпараметрической сканирующей антенны и характер ее движения. Предложена имитационная модель механического модуля антенного устройства в пакете БшМесИап^ и получено решение аналитических уравнений движения механического модуля с помощью функций пакета программ МАТЬЛБ. Проведено сравнение численных результатов, полученных при одинаковых начальных условиях с использованием имитационной модели механического модуля в пакете БшМесИап^ и аналитических уравнений движения в пакете программ МАТЬЛБ. Смоделирован случай с дополнительным углом поворота. Ключевые слова: моделирование, сканирующая антенна, кинематика, система рычагов.

Введение

Сканирующей антенной называют устройство, при управляемом пространственном перемещении которого по определенному закону последовательно «просматривается» заданный сектор или другая зона обзора. Такое сканирование осуществляется за счет механического вращения антенны, обеспечивающего обзор заданной зоны. Кинематическое управление заключается в выборе и компоновке необходимых для заданного характера движения кинематических пар, обеспечивающих точное и однозначное положение антенны в пространстве. Исследования кинематики подобных устройств проводятся графоаналитически - методом планов, графически - методом кинематических диаграмм, а также аналитически. В работе предложено аналитическое моделирование кинематики двухпараметрической сканирующей антенны в пакете программ МАТЬЛБ и ее пакете 81тМесЬатсБ, заключающееся в построении имитационной модели в пакете ЗгаМесИатсБ и создании матричных уравнений движения механического модуля антенного устройства в пакете программ МАТЬЛБ.

Метод построения моделей механизмов в среде ЗгаМесИатсБ рассмотрен в книге Ю.В. Лазарева [1] на примерах математического маятника и гироскопа на вибрирующем основании. Интересный пример продемонстрирован в работе В.М. Мусалимова, М.С. Петрищева, Чан Нгок Чау [2], где предложены решения дифференциальных уравнений, описывающих поведение нелинейного маятника. В приведенных выше примерах рассматриваются идеальные математические объекты, на которые накладываются внешние возмущения.

Авторами предложено применить подобный подход к более сложному устройству, каковым является механический модуль антенны. Аналитическое решение методами классической механики трудоемко и ненаглядно. Исследование кинематики графическими методами не позволяет получить требуемой точности. Предлагаемое решение позволяет средствами МАТЬАБ создать модель, которая максимально приближена к реальной, наиболее точно симулирует кинематику системы и позволяет получить визуализацию движения, а также сравнить численные данные с аналитическим решением.

Предметом исследования является механический модуль сканирующей антенны, работающей в миллиметровом диапазоне длин волн и входящей в состав бортовой радиолокационной станции. Управление положением рабочей части антенны осуществляет система рычагов, вынесенных на периферию отражателя (рис. 1, а). Их совместная работа приводит к нелинейному характеру движения рабочего органа, что, в свою очередь, влечет нарастание ошибок в положении сканирующего луча. Сложная кинематическая схема объекта исследования и жесткие ограничения, наложенные на точность положения сканирующего луча (порядка 15'), требуют детального исследования характера движения механического модуля и определения допустимого углового диапазона работы антенны в целом.

Описание кинематической схемы

Для работы сканирующей антенны, частью которой является описываемый механический модуль, требуется сложная с точки зрения механики система, которая способна обеспечить требуемые допустимые углы отклонения (прокачки) антенны (±15° по азимутальной и угломестной осям) и достаточную точность ее позиционирования в пространстве (6'). Кинематическая схема механического модуля антенного устройства показана на рис. 1, а. Вращение твист-рефлектора (его также уместно называть отражателем) относительно осей ОУ и 02 осуществляется посредством жесткой дуги и осей скольжения. Дуга связана с твист-рефлектором через неподвижное кольцо, на котором установлены опоры скольжения, обеспечивающие подвижность твист-рефлектора вокруг оси ОУ. Для обеспечения подвижности системы вокруг оси 02 дуга устанавливается в подшипниковый узел, состоящий из четырех пар опор качения.

МЕХАНИКА И МЕХАТРОНИКА

Передача вращения от двигателей к отражателю производится через шатуны. Каждый шатун представляет собой систему рычагов, соединенных шарниром. Ведущий рычаг совмещен с двигателем и трансформатором в едином корпусе и на одном валу (рис. 1, а). Ведомые рычаги соединены с отражателем при помощи двуосных карданов [3].

Двигатель

Трансформатор 4

Y

2 вращательные степени свободы

Ту

Z'

Z

3 вращательные степени свободы

1 вращательная степень свободы

1 вращательная степень свободы

1 вращательная степень свободы

7

а б

Рис. 1. Кинематические схемы механического модуля антенного устройства: развернутая

Как объект механики, рассматриваемый прибор является устройством с параллельной кинематикой, имеющим два однотипных (параллельных) рычажных привода [3]. Устройство составлено из пяти звеньев, соединенных кинематическими парами, три из которых являются шарнирами: карданы (четвертого класса), два сферических шарнира (третьего класса) и два плоских шарнира (пятого класса). Такая структура механизма обеспечивает две независимые степени свободы. Возвратно-вращательное движение осуществляется за счет вертикально и горизонтально расположенных кривошипов. Возможны прямая и обратная постановка задачи кинематического управления:

- по двум заданным угловым отклонениям твист-рефлектора найти соответствующие положения двух ведущих кривошипов;

- по заданным угловым положениям кривошипов найти угловые отклонения твист-рефлектора.

Движение ведомого звена 1 (рис. 1, б) рассматривается как два вращательных движения вокруг оси OX (угломестной) и оси OY (азимутальной). Для реализации этого движения используются двуосный азимутальный кардан 2 и двуосный угломестный кардан 3, которые имеют по две вращательные степени свободы относительно осей OY и OX. Для передачи управляющего движения от двигателя к отражателю 1 используются системы рычагов 4, 7 и 5, 6, которые попарно соединены между собой сферическим шарниром, имеющим 3 вращательные степени свободы. Условно считаем двигатель закрепленным элементом, а генерируемое им движение - реверсивным вращением вокруг оси OX. Карданы 3 и 4 обеспечивают степени свободы для движения тяг 4 и 5. Движение твист-рефлектора 1 обеспечивается осями 9 (относительно OY) и опорной дугой 8 (относительно ОХ), которая на рис. 1, б, изображена условно. При моделировании центральная развязка преобразована в один блок с двумя соответствующими степенями свободы, расположенный в геометрическом центре элемента 1.

Имитационная модель в программе MATLAB в пакете SimMechanics - блочная модель

На рис. 2, а, представлена модель, созданная с помощью пакета SimMechanics. Каждый из блоков выполняет функции либо тела - детали, либо сочленения [4]. Для всей последующей структуры имитационной модели связка блоков Machine Environment, Ground, Universal, Zerkalo3 задает гравитационные силы, приложенные к центру координат, в котором расположен центр твист-рефлектора, а также формирует геометрию твист-рефлектора. Соединение Zerkalo3, Universa2, Tjga1 определяет положение тяги в координатной системе твист-рефлектора, их соединение с помощью двуосного кардана. Tjga1, Spherical и Shatun1 определяют положение кривошипа относительно начала координат и способ его соединения с тягой; Shatun1, Revolute, Ground1 - соединение шатуна с двигателем. Joing Actuator, Sine Weve имитируют работу двигателя. В управляющем да-файле для идеального варианта были вычислены моменты инер-

9

2

6

ции для всех элементов механической системы, а также написаны тензоры инерции [4]. Масса отражателя вычислена по формуле

от, = п• Я2 • Ь• gml,

где Я - радиус отражателя; Ь - средняя толщина поля отражателя; gm, - плотность материала отражателя.

•V

КЮ

СМ2

Sema S«**

I &w I— э—i Mecbrw I-!__ ..

CS3

—К CS1 ^

UTVrfft iil

CS2

I*

<v

C5L 4S2

Tjgai

«

JcH Sanson

I-

CS1 CS2 Э-

TjgaS

s

Ш

m

CSl CS2

SphtntfJi Sftatun2 RevoMei

В

&

eWeve'

Hh

-I

0,1 б

0,2

0,1

'-0,1° 0,2 0,2 x-axis

-0,2 -0,2 в

Рис. 2. Имитационное моделирование механического модуля антенного устройства в пакете SimMechanics: имитационная модель механического модуля антенного устройства в пакете SimMechanics (а); структурная схема пространственного положения механизма, результат работы имитационной модели в пакете SimMechanics (б); результат работы аналитической модели в программе

MATLAB

Моменты инерции отражателя по трем осям

" J1x 0 0

т,  R2 т т,  R2 v = J1y 0

J - 1 • J - 1 • J = J - ±1z 2 ' 1x 4 ' 1x 1 y ~ 0

0 0 Jz

На рис. 2, б, показан результат работы имитационной модели пакета SimMechanics, который демонстрирует взаимное расположение твист-рефлектора и кривошипов в пространстве при решении прямой или обратной задач кинематического управления. Модель предусматривает формирование видеофайла, в котором демонстрируется характер движения механической системы. Использование в схеме (рис. 2, а) блоков Joint Sensor позволяет в общем случае измерить такие характеристики относительного движения частей механизма, как угол поворота, угловую скорость, угловое ускорение [4].

Аналитическая модель в программе MATLAB

Для связывания углов отклонения твист-рефлектора ф1х, ф1у с соответствующими угловыми положениями кривошипов ф3х (вертикальный кривошип) и ф5 (горизонтальный кривошип) необходимо

a

составить непрерывные кинематические связи-зависимости по линиям двух рычажных приводов. Для этого целесообразно использовать математический аппарат пошагового матричного координатного перехода от системы, связанной с отражателем, к системе, связанной с кривошипами. Начало неподвижной (глобальной) координатной системы целесообразно расположить в центре отражателя в месте ее присоединения шарниром Кардана к неподвижной стойке. Шарниры кардана, соединяющие отражатель с приводными рычагами, расположены в данном случае на оси OY (вертикальный привод) и на оси ОХ (горизонтальный привод). По этой причине повороты координат относительно оси OZ на указанные шарниры в данном случае можно не делать. Всего для связывания координат необходимо произвести по десять одношаговых переходов по каждой из двух линий привода. При этом каждая линия дает по пять переменных величин (все угловые) и по пять конструктивно известных (постоянных) величин, четыре из которых - поступательные смещения вдоль рычагов, а один - угол настройки плоскости монтажа шарнира кардана.

Для угломестного рычага

4

Для азимутального рычага

Ay

где r - радиус-вектор центра твист-рефлектора в системе; A - матрицы пошагового перехода; x, у, z -индексы в матрицах, обозначающие ось поворота системы координат; d - поступательное смещение координат; /п - длина n-го рычажного звена; rv, rg - радиус-вектор центра отражателя в системе вертикального и горизонтального кривошипа.

Два вышеуказанных уравнения могут обеспечить нахождение не более шести неизвестных, поэтому систему следует дополнить уравнениями, связанными с углами поворота отражателя p1x и ф1у . Для

этого выражения (1) и (2) дополняются двумя одношаговыми матрицами поворота отражателя Ax (p1x) и Ay (Ф1 y). Заметим, что орты осей - это векторы (а не радиус-векторы точек), поэтому переходы, связанные с поступательным смещением, можно опустить (отбросить). В то же время орты - это заведомо единичные векторы, поэтому для решения задачи из матричного уравнения можно использовать не три, а только две проекции. Таким образом, два матричных уравнения для орт-вектора оси (например, OZ) дают четыре, а не шесть добавочных уравнений. В то же время один орт, нормальный к плоскости отражателя, определяет положение этой плоскости, но не определяет ее положение в плоскости. По этой причине необходимо записать еще два матричных уравнения для любого из двух оставшихся ортов (например, OХ), но использовать из этих матричных уравнений только по одному. Таким образом, имеем шесть уравнений проекций радиус-вектора, четыре уравнения связывания орта оси OZ отражателя и два уравнения для орта оси OX (или OY). Всего получаются 12 уравнений, обеспечивающих нахождение 12 неизвестных.

Матричные уравнения для орта оси OZ имеют вид

[Ax

[Ax

где I - единичная матрица 4*4 элемента; ez - орт нормали по оси z.

При получении последних уравнений отброшены шаги, связанные с поступательными смещениями, хотя в вычислительной практике этого можно и не делать с целью унификации вычислительных функций.

Два оставшихся матричных уравнения (для краткости не приводим их в тексте) отличаются от (3) и (4) только ортом ex вместо ez . В приведенных уравнениях заданными являются угловые положения приводных кривошипов px3 и фу5 , а искомыми x6 и x12 - угловые положения отражателя. Можно легко изменить цель решения, заменяя в соответствующих одношаговых матрицах x6 и x12 на p1x и ф1у , а искомые величины x6 и x12 внести в матрицы углов поворота ведущих кривошипов. Решение системы из 12 уравнений определит положение каждого элемента механической системы. На рис. 2, в, показано нулевое положение механизма.

Сравнение результатов работы имитационной модели в программе MATLAB в пакете SimMechanics и аналитической модели в программе MATLAB

Для сравнения работы моделей выбрано угловое положение элемента 1 (рис. 1, a) вдоль осей ОX и ОY и входной угол отклонения кривошипа. Расхождение углов отклонения по осям OX и ОY для блочной модели в программе MATLAB в пакете SimMechanics при совместном действии двух приводов показано на рис. 3, а. Углы отклонения задаются равными для каждого привода в интервале от 0° до 40°. Из рис. 3, а, видно, что при больших углах отклонения кривошипов при наличии двух степеней свободы происходит «наложение» отклонений. В имитационной модели расхождение углов отклонения отража-

теля становится интенсивно нарастающим при превышении азимутального или угломестного углов 17° (рис. 3, в). Тот же результат дает аналитическая модель в программе МЛТЬЛБ (рис. 3, б). Для сравнения результатов работы двух моделей было вычислено среднее значение отклонения (рис. 3, в). Допустим, что углы отклонения отражателя по двум осям имеют одинаковое значение. Величина максимального расхождения между средними значениями данных Дтах и 31'. Наибольшее различие проявляется после достижения рычагами 6 и 7 (рис. 1, б) 25°. Далее был задан дополнительный поворот в кардане. В имитационной модели задание дополнительной степени свободы в кардане приводит к выравниванию углов отклонения по угломестной и азимутальной осям и к неуправляемости объекта. В аналитической модели задание дополнительного угла поворота в карданах было выполнено при ф = 5° и моделирует погрешность монтажа кардана.

На рис. 3, г, показан сравнительный график положения отражателя без перекоса в оси кардана и с перекосом. Максимальное различие между кривыми составляет 0,012°. Увеличение угла перекоса в кардане по оси ОХ ведет к перераспределению углов отклонения отражателя.

« 24 & 24

I 20

I 16

12

к

о К О

ч и н о ч 8

й

г? «

н

в

й «

й &

о

к

и

к о н

И н о н о и

24

20

16

12

5 24

I 16

л н о

§ 12

я

о

к 8 о 8

н о ч о и

5 10 15 20 25 30 35

Положение шатуна, град

+ Положение отражателя по оси X ф— Положение отражателя по оси У

45

5 10 15 20 25 30 35 40 45 Положение шатуна, град

—•— Среднее блочное —о— Среднее аналитическое б

24

й

20

16

5 10 15 20 25 30 35 40 45 Положение шатуна, град

— Положение отражателя по оси X --Положение отражателя по оси У

12

Я <

и < н о

л

£ '

о л го

^ 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 Положение шатуна, град

Положение отражателя по оси X

г

Рис. 3. Графики сравнения результатов работы имитационной

Заключение

В работе описаны два метода исследования кинематики двухпараметрической сканирующей антенны при решении задач кинематического управления: в программе МЛТЬЛБ и пакете 81тМесЬатсБ при помощи построения имитационной модели и решения аналитических уравнений движения. Расхож-

3 20

8

4

4

0

0

а

8

4

0

в

дение данных между аналитическим решением и результатом работы имитационной модели составило Дшах и 31'. Имитационной моделирование позволило визуализировать движение модуля, наглядно показав характер движения и его особенности.

Сделаны выводы о допустимых углах отклонения (±15° по азимутальной и угломестной осям), при которых величина ошибки, обусловленная кинематическими особенностями механизма, минимальна и не превышает 5', что удовлетворяет требованиям технического задания на точность механического модуля сканирующей антенны.

Литература

1. Лазарев Ю.В. Моделирование процессов и систем в MATLAB: Учебный курс. - СПб: Питер; Киев: Издательская группа BHV, 2005. - 512 с.

2. Мусалимов В.М., Петрищев М.С., Чан Нгок Чау. Моделирование динамики нелинейных маятников на вибрирующем основании // Изв. вузов. Приборостроение. - 2006. - Т. 49. - № 7. - С. 48-51.

3. Заплетохин А.В. Конструирование деталей механических устройств. Справочник. - Л.: Машиностроение, 1990. - 669 с.

4. Герман-Галкин С.Г. Matlab & Simulink. Проектирование мехатронных систем на ПК. - СПб: КОРОНА-Век, 2008. - 368 с.

Заморуев Георгий Борисович Калапышина Ирина Ивановна

- Санкт-Петербургский национальный исследовательский университет информационных технологий, механики и оптики, кандидат технических наук, доцент, georgyz09@gmail.com

- Санкт-Петербургский национальный исследовательский университет информационных технологий, механики и оптики, аспирант, weir521@yandex.ru