ФОРМИРОВАТЕЛЬ ИМПУЛЬСОВ ИЗ СИГНАЛОВ ИНДУКЦИОННЫХ ДАТЧИКОВ ЧАСТОТЫ ВРАЩЕНИЯ
PULSE SHAPER FOR SIGNALS FROM VARIABLE REACTANCE TRANSDUCERS OF ROTATION FREQUENCY

Предлагаемое изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано в системах автоматического измерения, управления и аварийной защиты, в состав которых входят датчики, вырабатывающие двухполярные сигналы, в частности индукционные датчики частоты вращения и расхода.
Известно устройство [1], которое формирует импульсы из однополярных сигналов датчиков, причем величина порога формирования каждого импульса определяется амплитудой предшествующего ему сигнала.
Рассматриваемое устройство-аналог содержит по два амплитудных детектора, резисторных делителей напряжения, компаратора, ключа, элемента ИЛИ-НЕ, триггер, элементы И-НЕ и ИЛИ.
Существенным недостатком этого устройства является то, что оно не позволяет формировать импульсы в широком диапазоне амплитуды входных сигналов, так как понижение порога, необходимое для сигналов низкого уровня, уменьшает помехоустойчивость устройства.
2
2
пор1
1к
1к
1к
пр.min
2
пор1
Наиболее близким по технической сущности и достижимому положительному эффекту является принятое за прототип устройство [2], в котором измеряется вольт-секундная площадь S отрицательной полуволны каждого сигнала индукционного датчика частоты вращения и в процессе измерения сравниваются получаемые величины S с пороговым значением S=Q·S, равным части вольт-секундной площади S аналогичной полуволны предыдущего сигнала датчика. Требуемый импульс формируется при выполнении условий S>S, S>S, где
пр.min
S - предельная минимальная допустимая величина вольт-секундной площади исследуемых полуволн сигналов датчика.
В состав устройства-прототипа (фиг.1) входят первый 1, второй 7 и третий 10 пороговые элементы, первый 2, второй 8 и третий 18 ключи, интегратор 3, амплитудный детектор 4, первый 5 и второй 6 резисторы, элемент И 11, одновибраторы 12, 17 и конденсатор 21.
Первым существенным недостатком устройства-прототипа является низкая надежность, что обусловлено следующим.
с
пор
Во-первых, в рассматриваемом устройстве интегратор 3 измеряет площадь отрицательной полуволны каждого сигнала е датчика, а амплитудный детектор 4 запоминает выходное напряжение u(3) интегратора 3 и с помощью делителя напряжения, состоящего из резисторов 5 и 6, вырабатывает напряжение u(10), которое является порогом включения элемента 10 (фиг.2).
пор2
пор2
Допустим, что в процессе работы устройства на выходе резисторного делителя выработалось пороговое напряжение u(10), эквивалентное порогу формирования импульсов S.
с3
3
пор2
3
Если в последующем на вход устройства-прототипа поступит сигнал е, вольт-секундная площадь S отрицательной полуволны которого чуть-чуть превышает порог S, что вполне возможно, то на выходе порогового элемента 10 будет выработан весьма короткий импульс u(10).
3
р
На переднем и заднем фронтах этого короткого импульса будут запущены одновибраторы соответственно 12 и 17. Так как в данном случае длительность импульсов одновибраторов 12 и 17 значительно превышает длительность импульса u(10), то в течение времени τ будут одновременно действовать импульсы этих одновибраторов, открывающие ключи 8 и 18.
р
пор3
При этом произойдет разряд конденсатора С(4-3) амплитудного детектора 4 через открытые ключи 8 и 18 током I (фиг.2). Величина этого тока будет недопустимо большой, так как она определяется малым сопротивлением открытых ключей 8 и 18. Напряжение на конденсаторе С(4-3) и, следовательно, порог U(10) формирования требуемых импульсов снизятся практически до 0 В.
вкл
пр.min
c
В рассматриваемом случае порогом формирования очередного импульса станет порог включения элемента 7 u(7), эквивалентный порогу S, a конденсатор С(4-3) амплитудного детектора 4 при работе устройства на высокой частоте заданного диапазона не успеет зарядиться от 0 В до максимального значения напряжения на выходе интегратора 3, эквивалентного площади очередного импульса. Поэтому периоды повторения очередного сформированного импульса и следующего за ним импульса будут существенно отличаться от периодов следования соответствующих сигналов e датчика, что равнозначно сбою в работе устройства-прототипа.
Во-вторых, в устройстве-прототипе используется сравнительно сложная схема подразряда конденсатора С(4-3) амплитудного детектора 4: она требует двух одновибраторов, двух ключей, конденсатора 21 и цикл ее работы состоит из двух тактов - такта подразяда конденсатора С(4-3) и такта разряда конденсатора 21.
В-третьих, в устройстве-прототипе длительность формируемых импульсов u(11) имеет переменную величину, минимальное значение которой равно 0 сек, что приводит к необходимости усложнения последующей схемы, принимающей такие импульсы.
Кроме того, индукционные датчики частоты вращения вырабатывают двухполярные сигналы, а в устройстве-прототипе формируются импульсы при наличии однополярных сигналов, то есть информация о наличии второй полуволны (противоположной полярности) не учитывается, что снижает достоверность (надежность) формируемых импульсов.
Вторым существенным недостатком рассматриваемого устройства является низкая помехоустойчивость, что вызвано следующим.
пом
пр.min
пор1
Во-первых, рассматриваемое устройство не имеет защиты от воздействия однополярных сигналов-помех, вольт-секундная площадь S которых превышает пороговые значения S и S. Такие помехи, имея одинаковую полярность с исследуемыми полуволнами сигналов, приводят к формированию рассматриваемым устройством ложных импульсов.
Во-вторых, при формировании импульсов из сигналов индукционных датчиков частоты вращения, инициируемых несколькими возбудителями (z≥2), в устройстве-прототипе не представляется возможным устанавливать величину порога
пор1
1к
S формирования требуемых импульсов, близкую к вольт-секундной площади S исследуемых полуволн сигналов.
min
max
н
Последнее утверждение объясняется следующим. Пусть вольт-секундная площадь исследуемых полуволн сигналов имеет минимальное S и максимальное S значения, при этом максимальное отклонение вольт-секундной площади этих сигналов от ее номинального значения S составляет ±ΔS (фиг.3).
c1
max
пор1
c2
min
пор1
min
min
н
пор1
н
Тогда при поступлении сигнала e, площадь отрицательной полуволны которого имеет максимальную величину S, выработается пороговый уровень S и для того, чтобы был сформирован требуемый импульс при последующем поступлении отрицательной полуволны сигнала e, имеющей минимальную площадь S, необходимо выполнить условие S<S. Но так как S=S-ΔS, то получим S<S-ΔS.
н
пор1
Отсюда следует, что чем больше отклонение ΔS вольт-секундной площади от ее номинального значения S, тем ниже должен быть устанавливаемый порог формирования импульсов S.
н
пор1
1к
Отклонение ΔS вольт-секундной площади исследуемых полуволн сигналов от ее номинального значения S зависит от неточности установки зазора между возбудителями сигналов и индукционным датчиком частоты вращения, от разброса геометрических и магнитных параметров возбудителей и при числе возбудителей z≥2 может составлять значительную величину. Поэтому в рассматриваемом случае порог S формирования импульсов в устройстве-прототипе должен устанавливаться значительно ниже площади S исследуемых полуволн сигналов, что снижает помехоустойчивость этого устройства.
вкл
В-третьих, в устройстве-прототипе порог u(1) включения элемента 1 составляет всего несколько милливольт, что при наличии даже небольших низкочастотных помех может привести к неуправляемым переключениям этого элемента и в конечном счете к формированию ложных импульсов.
c
н
Третьим существенным недостатком устройства-прототипа является значительная погрешность в повторении формируемыми импульсами длительности периодов следования сигналов е индукционных датчиков частоты вращения, которая вызвана отклонениями ΔS площади исследуемых полуволн сигналов от ее номинального значения S.
н
с
и мах
max
min
Такая погрешность обусловлена тем, что при наличии упомянутых отклонений ΔS в рассматриваемом устройстве формируются импульсы, периоды Т следования которых не равны соответствующим периодам Т сигналов индукционных датчиков частоты вращения (фиг.4). Разность длительностей этих периодов зависит от величины ΔS, причем максимальное значение периода Т имеет место, когда за сигналом с площадью S следует сигнал с площадью S, а минимальное значение периода
и min
min
max
Т - когда за сигналом с площадью S следует сигнал с площадью S. При построении графиков фиг.4 и 7 принято значение AS, при котором Q=5/8=0.625. Числа, указанные на графиках, представляют собой условные единицы времени.
Все перечисленные выше недостатки устройства-прототипа приводят к снижению надежности, помехоустойчивости и точности повторения формируемыми импульсами длительности периодов сигналов датчиков.
Технический результат, на достижение которого направлено заявляемое изобретение, состоит в повышении надежности, помехоустойчивости и точности повторения формируемыми импульсами длительности периодов следования сигналов индукционных датчиков частоты вращения.
Для достижения указанного результата в формирователе импульсов из сигналов индукционных датчиков частоты вращения, содержащем первый интегратор, амплитудный детектор, три пороговых элемента, три ключа, первый элемент И, два одновибратора и два резистора, причем вход формирователя соединен с входом первого интегратора и через первый пороговый элемент - с управляющим входом первого ключа, выходы которого соединены с входами первого интегратора, подключенными к выводам конденсатора этого интегратора, выход первого интегратора соединен через амплитудный детектор с входом второго порогового элемента, первым выходом второго ключа и через первый резистор - с первым входом третьего порогового элемента и первым выводом второго резистора, второй вывод которого подключен к общей шине, выход третьего порогового элемента соединен с первым входом первого элемента И, второй вход которого подключен к выходу второго порогового элемента, в отличие от прототипа:
1. Введены третий резистор, элемент ИЛИ, пороговый элемент с памятью, четвертый пороговый элемент, второй элемент И, инвертирующий операционный усилитель и второй интегратор, причем второй выход второго ключа соединен через третий резистор с общей шиной, вход формирователя соединен с входом четвертого порогового элемента и через инвертирующий операционный усилитель и второй интегратор - с вторым входом третьего порогового элемента, выход первого интегратора соединен с первым входом порогового элемента с памятью, второй вход которого подключен к управляющему входу второго ключа, а выход этого элемента - к второму входу второго элемента И, первый вход которого соединен с выходом четвертого порогового элемента, выход второго элемента И соединен с входом второго одновибратора и с управляющим входом третьего ключа, выходы которого соединены с входами второго интегратора, подключенными к выводам конденсатора этого интегратора, выход второго одновибратора соединен с вторым входом элемента ИЛИ, первый вход которого подключен к выходу первого одновибратора, а выход элемента ИЛИ - к управляющему входу второго ключа, выход первого элемента И соединен с входом первого одновибратора, выход которого подключен к выходу формирователя.
2. Пороги включения первого и четвертого пороговых элементов установлены равными 30-50% от минимального значения амплитуды соответственно первой и второй полуволн сигналов индукционного датчика частоты вращения.
3. Пороговый элемент с памятью выполнен в виде порогового элемента и триггера, причем первый вход порогового элемента с памятью соединен через пороговый элемент с тактовым входом триггера, второй вход - с R-входом триггера, а выход - с выходом триггера, D-вход которого подключен к шине логической "1".
В отличие от устройства-прототипа в предлагаемом формирователе импульсов из сигналов индукционных датчиков частоты вращения:
пор1
max
и
и
2
пор1
и
и
и
-t/(R·c)
1. Упрощена схема подразряда конденсатора С(4-3) амплитудного детектора 4: она не требует применения дополнительных ключа, одновибратора и конденсатора. В этой схеме (фиг.5) вновь введенный резистор 9 совместно с ключом 8 образует цепь подразряда конденсатора С(4-3). При этом полностью исключается возможность возникновения больших токов разряда конденсатора С(4-3), понижения напряжения порога u(10) до 0В и в целом сбоя в работе устройства. В новой схеме подразряда конденсатора С(4-3) напряжение на этом конденсаторе (на выходе амплитудного детектора 4) снижается по экспоненте u(4)=u(4)·e в течение интервала времени τ, равного длительности τ(12) импульса первого одновибратора 12 (при S>S и τ(12)≥τ(17)) или длительности τ(17) импульса второго одновибратора 17 (при
2
пор1
S<S). Значение нового резистора 9 определяется по формуле:
и
R(9)=τ/(C(4-3)·lnK)
и
2. Вновь введенные связи выхода первого элемента И 11 с входом одновибратора 12 и выхода этого одновибратора с выходом предлагаемого устройства обеспечивают формирование требуемого импульса с постоянной длительностью τ(12).
пр.min
пор1
3. Вырабатываются выходные импульсы только при поступлении на его вход двухполярных сигналов. Такое условие работы предлагаемого формирователя импульсов позволяет исключить выдачу ложных импульсов при поступлении на его вход одного или нескольких однополярных сигналов-помех, площадь которых превышает пороговые значения S и S, a также повышает достоверность (надежность) формируемых импульсов.
1к
2к
4. Исследуется каждый двухполярный сигнал, инициируемый любым из возбудителей, установленных на вращающемся роторе. Вольт-секундные площади исследуемых полуволн такого сигнала примерно равны, а их отношение R=S/S близко к 1, не зависит от погрешности установки зазора между датчиком и возбудителем, характеристик самого возбудителя и остается постоянным в широком диапазоне частоты вращения.
пор1
1к
Поэтому в предлагаемом устройстве возможна установка величины порога S формирования требуемых импульсов близкой к вольт-секундной площади S первой полуволны сигнала, что повышает помехоустойчивость предлагаемого устройства.
min
max
5. Величины порогов включения элементов 1 и 15 устанавливаются равными 30-50% от минимального значения амплитуды исследуемых полуволн сигналов. Так, например, если необходимо формировать импульсы из сигналов в диапазоне скорости вращения от n=1000 до n=50000 об/мин и известно, что в таком диапазоне датчик вырабатывает сигналы с амплитудой 0,15-10 В [3], [4], то пороги включения элементов 1 и 15 целесообразно устанавливать равными 0,15 В·(0,3-0,5)=45-75 мВ≈60 мВ (фиг.6).
При этом измеряемая площадь будет составлять не менее 80% всей площади исследуемых полуволн сигналов, что является вполне приемлемым, поскольку в предлагаемом устройстве основным критерием при формировании требуемых импульсов является не площадь полуволн сигналов, а разность площадей полуволн одного сигнала.
н
6. Наличие отклонений ΔS площади исследуемых полуволн сигналов от ее номинального значения S не влияет на длительность периодов повторения формируемых импульсов, которая в данном случае равна длительности соответствующих периодов следования сигналов индукционных датчиков частоты вращения (фиг.7).
Таким образом, все отличительные признаки, приведенные в формуле предлагаемого формирователя импульсов из сигналов индукционных датчиков частоты вращения, позволяют сделать вывод о соответствии заявленного технического решения критерию «новизна». Эти признаки не выявлены в других технических решениях при изучении данной и смежных областей техники, позволяют получить новое качество и существенное отличие: обеспечивают высокую надежность, помехоустойчивость и точность повторения формируемыми импульсами длительности периодов следования сигналов индукционных датчиков частоты вращения.
В тексте описания и на фиг.1-8 приняты следующие обозначения и сокращения:
формирователь - формирователь импульсов - формирователь импульсов из сигналов индукционных датчиков частоты вращения;
датчик - индукционный датчик частоты вращения;
требуемый импульс - импульс, формируемый предлагаемым устройством из сигналов датчика;
c
e - сигнал датчика;
пом
е - сигнал помехи;
min
max
min
max
A, A, А - амплитуда исследуемых сигналов и ее минимальное и максимальное значения в диапазоне скорости вращения n-n;
S - площадь сигнала - вольт-секундная площадь исследуемой полуволны сигнала;
1
2
1к
2к
S, S, S, S - соответственно получаемые в процессе измерения величины вольт-секундных площадей первой и второй исследуемых полуволн сигналов и максимальные (конечные) значения этих площадей;
пор
S - площадь сигнала, равная порогу формирования импульса;
1к
пор1
1к
Q - коэффициент, определяющий часть площади S, составляющую порог S=Q·S, причем Q<1;
15
S - площадь второй полуволны сигнала операционного усилителя 15;
пр.min
S - предельная минимальная допустимая величина площади сигнала;
н
min
max
н
S, S, S, ΔS - соответственно номинальное, минимальное и максимальное значения площади сигнала, а также максимальное отклонение этой площади от ее номинального значения S;
обозначения типа u(1), u(3), u(12) - выходное напряжение соответственно порогового элемента 1, интегратора 3, одновибратора 12, причем u(3) эквивалентно площади сигнала S;
пор1
пор1
пор1
u(10) - напряжение, равное порогу включения элемента 10, причем U(10) эквивалентно S;
вкл
вкл
вкл
вкл
вкл
вкл
пр.min
u(1), u(7), u(14) и u(15) - напряжение, равное порогу включения соответственно элементов 1, 7, 14 и 15, причем u(7) и u(14) эквивалентны S;
С(4-3) - конденсатор 3 амплитудного детектора 4 или его емкость;
и
τ(12) - длительность импульса одновибратора 12, она же длительность требуемого импульса в предлагаемом устройстве;
и
τ(17) - длительность импульса одновибратора 17;
р
τ - время, в течение которого одновременно замкнуты ключи 8 и 18 устройства-прототипа;
p
I - ток, протекающий через одновременно замкнутые ключи 8 и 18;
Z - число возбудителей на роторе исследуемого объекта;
К - коэффициент, определяющий до какого уровня необходимо понизить напряжение на конденсаторе С(4-3) амплитудного детектора 4, чтобы можно было запомнить на этом конденсаторе новое значение напряжения, полученное в интеграторе 3, причем К<1;
ln К - натуральный логарифм коэффициента К.
Сущность предлагаемого изобретения поясняется фиг.1-8, на которых представлены:
фиг.1 - блок-схема устройства-прототипа;
фиг.2 - временные диаграммы работы устройства-прототипа;
пор1
фиг.3 - временные диаграммы, показывающие влияние ΔS на S;
и
фиг.4 - временные диаграммы, показывающие влияние ΔS на Т в устройстве-прототипе;
фиг.5 - блок-схема предлагаемого формирователя импульсов;
вкл
min
фиг.6 - графики зависимости амплитуды и площади сигналов датчика от скорости вращения ротора (площадь при u(1)=0,5А);
и
фиг.7 - временные диаграммы, показывающие независимость Т от ΔS в предлагаемом устройстве;
фиг.8 - временные диаграммы работы предлагаемого формирователя.
В состав предлагаемого формирователя импульсов из сигналов индукционных датчиков частоты вращения входят (фиг.5) первый пороговый элемент 1, первый ключ 2, первый интегратор 3, состоящий из операционного усилителя 3-1, резистора 3-2 и конденсатора 3-3, амплитудный детектор 4, состоящий из операционного усилителя 4-1, диода 4-2 и конденсатора 4-3, первый 5 и второй 6 резисторы, второй пороговый элемент 7, второй ключ 8, третий резистор 9, третий пороговый элемент 10, первый элемент И 11, первый одновибратор 12, элемент ИЛИ 13, пороговый элемент с памятью 14, четвертый пороговый элемент 15, второй элемент И 16, второй одновибратор 17, третий ключ 18, инвертирующий операционный усилитель 19, состоящий из операционного усилителя 19-1 и трех резисторов, второй интегратор 20, состоящий из операционного усилителя 20-1, резистора 20-2 и конденсатора 20-3, причем вход формирователя соединен с входом первого интегратора 3 и через первый пороговый элемент 1 - c управляющим входом первого ключа 2, выходы которого соединены с входами первого интегратора 3, подключенными к выводам конденсатора этого интегратора, выход первого интегратора 3 соединен через амплитудный детектор 4 с входом второго порогового элемента 7, первым выходом второго ключа 8 и через первый резистор 5 - с первым входом третьего порогового элемента 10 и первым выводом второго резистора 6, второй вывод которого подключен к общей шине, выход третьего порогового элемента 10 соединен с первым входом первого элемента И 11, второй вход которого подключен к выходу второго порогового элемента 7, второй выход второго ключа 8 соединен через третий резистор 9 с общей шиной, вход формирователя соединен с входом четвертого порогового элемента 15 и через инвертирующий операционный усилитель 19 и второй интегратор 20 - с вторым входом третьего порогового элемента 10, выход первого интегратора 3 соединен с первым входом порогового элемента с памятью 14, второй вход которого подключен к управляющему входу второго ключа 8, а выход этого элемента - к второму входу второго элемента И 16, первый вход которого соединен с выходом четвертого порогового элемента 15, выход второго элемента И 16 соединен с входом второго одновибратора 17 и с управляющим входом третьего ключа 18, выходы которого соединены с входами второго интегратора 20, подключенными к выводам конденсатора 20-3 этого интегратора, выход второго одновибратора 17 соединен с вторым входом элемента ИЛИ 13, первый вход которого подключен к выходу первого одновибратора 12, а выход элемента ИЛИ 13 - к управляющему входу второго ключа 8, выход первого элемента И 11 соединен с входом первого одновибратора 12, выход которого подключен к выходу формирователя, при этом пороговый элемент с памятью 14 выполнен в виде порогового элемента 14-1 и триггера 14-2, причем первый вход порогового элемента с памятью 14 соединен через пороговый элемент 14-1 с тактовым входом триггера 14-2, второй вход - с R-входом триггера 14-2, а выход - с выходом триггера 14-2, D-вход которого подключен к шине логической "1".
Предлагаемый формирователь импульсов работает следующим образом. Входные сигналы, представляющие собой последовательность двухполярных сигналов датчика и сигналов помехи, поступают на входы пороговых элементов 1 и 15, интегратора 3 и инвертирующего операционного усилителя 19 (фиг.8).
вкл
Порог включения элемента 1 u(1) имеет отрицательное значение, а элемента 15
вкл
u(15) - положительное, поэтому при отсутствии входных сигналов на выходах этих элементов имеется низкий уровень напряжения. Установка пороговых элементов 1 и 15 в исходное состояние происходит при понижении напряжения на их входах до 0В.
Напряжение низкого уровня с выхода элемента 1 поступает на управляющий вход ключа 2, а с выхода элемента 15 через элемент И 16 - на управляющий вход ключа 18. Оба ключа оказываются открытыми. При этом конденсаторы 3-3 и 20-3 интеграторов 3 и 20 разряжены и на их выходах поддерживается нулевой уровень напряжения.
С выхода порогового элемента с памятью 14, находящегося в исходном состоянии, на второй вход элемента И 16 подается низкий уровень напряжения и элемент И 16 до включения порогового элемента с памятью 14 блокирует прохождение положительного сигнала с выхода порогового элемента 15 на управляющий вход ключа 18, что обеспечивает защиту предлагаемого устройства от воздействия однополярных положительных сигналов-помех.
но
На запоминающем конденсаторе С(4-3) амплитудного детектора 4 хранится напряжение u(4), оставшееся после предыдущего подразряда этого конденсатора.
вкл
пр.min
Пороговый элемент 7 находится во включенном состоянии при превышении выходным напряжением и(4) амплитудного детектора 4 порогового уровня u(7), эквивалентного площади S. При этом с выхода порогового элемента 7 на второй вход элемента И 11 подается разрешающий сигнал.
c1
вкл
1
При поступлении на вход предлагаемого устройства сигнала e и достижении отрицательной полуволной этого сигнала величины u(1) происходит включение элемента 1, на его выходе устанавливается высокий уровень напряжения u(1), ключ 2 размыкается и начинается интегрирование интегратором 3 отрицательной полуволны сигнала.
вкл
При достижении напряжением на конденсаторе 3-3 величины u(14) происходит включение элемента 14, на его выходе появляется напряжение высокого уровня, которое подается на первый вход элемента И 16, разрешая прохождение сигнала высокого уровня через элемент И 16.
1
1
Полученное в результате интегрирования напряжение u(3) запоминается на конденсаторе С(4-3) амплитудного детектора 4 как напряжение u(4).
В момент окончания отрицательной полуволны сигнала пороговый элемент 1 устанавливается в исходное состояние и напряжение низкого уровня с его выхода подается на управляющий вход ключа 2, который при этом замыкается и происходит разряд конденсатора 3-3.
пор1
Порог включения элемента 10 u(10) определяется напряжением на его первом входе, поступающим с выхода амплитудного детектора 4 через делитель напряжения на резисторах 5 и 6, то есть определяется площадью полуволны входного сигнала датчика и коэффициентом деления делителя.
Инвертирующий операционный усилитель 19 имеет коэффициент передачи, равный К=-1, вырабатываемый им сигнал u(19) поступает на вход второго интегратора 20.
Первый одновибратор 12 запускается по фронту выходного сигнала элемента И 11, а второй одновибратор 17 - по срезу сигнала элемента И 16.
c1
вкл
1
При достижении положительной полуволной сигнала e величины u(15) происходит включение порогового элемента 15. Положительный сигнал с выхода этого элемента проходит через элемент И 16 и закрывает ключ 18. Начинается интегрирование интегратором 20 отрицательной полуволны сигнала u(19).
2
пор1
пор1
Если площадь S второй полуволны сигнала больше порога S, то в момент достижения выходным сигналом u(20) интегратора 20 величины u(10) происходит включение порогового элемента 10, сигнал с выхода этого элемента проходит через элемент И 11 и запускает одновибратор 12. Выработанный этим одновибратором импульс u(12) подается на выход предлагаемого формирователя импульсов и через элемент ИЛИ 13 на управляющий вход ключа 8 и на второй вход порогового элемента 14.
При этом открывается ключ 8 и происходит подразряд конденсатора С(4-3) через резистор 9. Одновременно устанавливается в исходное состояние пороговый элемент 14.
2
пор1
Если же площадь S второй полуволны сигнала меньше порога S, то одновибратор 12 не будет запущен. В этом случае после окончания второй полуволны сигнала датчика на срезе импульса элемента И 16 будет запущен одновибратор 17, сигнал которого пройдет через элемент ИЛИ 13 на управляющий вход ключа 8 и второй вход порогового элемента 14, в результате чего будет выполнен подразряд конденсатора С(4-3) и установка порогового элемента 14 в исходное состояние.
С приходом каждого нового двухполярного сигнала датчика происходит повторение цикла формирования импульса.
пом1
пр.min
пор2
Предлагаемый формирователь импульсов не реагирует на сигналы-помехи е (фиг.8), площадь отрицательных полуволн которых больше S, а положительных полуволн - меньше S.
пор1
Так как в предлагаемом устройстве сравниваются вольт-секундные площади двух полуволн сигнала, инициируемых одним возбудителем и поэтому имеющих примерно одинаковые площади, то представляется возможность устанавливать порог S формирования импульсов в широких пределах до 90% и более от площади полуволн сигналов датчика.
Если из-за каких-либо конструктивных особенностей системы ротор-возбудители-датчик величина площади второй полуволны значительно отличается от площади первой полуволны сигнала датчика, то подбором коэффициента передачи инвертирующего операционного усилителя 19 представляется возможным устранить влияние этого неравенства на работу предлагаемого устройства.
Следовательно, предлагаемый формирователь импульсов из сигналов индукционных датчиков частоты вращения существенно отличается от устройства-прототипа, в котором измеряются и сравниваются площади двух соседних одинаковых по полярности полуволн сигналов.
В предлагаемом устройстве анализу подлежит двухполярный сигнал и формируется требуемый импульс при условии, что этот сигнал соответствует следующим требованиям:
1. Сигнал должен быть двухполярным.
1к
пр.min
2. Площадь S первой полуволны сигнала должна превышать S.
3. Вторая полуволна сигнала должна иметь полярность, противоположную полярности первой полуволны.
2к
пор1
1к
1к
4. Площадь S второй полуволны сигнала должна превышать порог S=Q·S, причем значение этого порога весьма высокое (близкое к S).
Такие условия работы предлагаемого устройства обеспечивают высокую надежность, помехоустойчивость и точность повторения формируемыми импульсами длительности периодов следования сигналов датчиков частоты вращения.
Предлагаемый формирователь импульсов состоит из функциональных блоков, которые широко освещены в технической литературе. Так, например, описание принципа работы и расчет основных элементов интеграторов приведен в [5, стр.127]. На блок-схемах фиг.1 и 5 показан один из простых вариантов реализации амплитудного детектора 4. При необходимости возможно применение высококачественного амплитудного детектора, например, приведенного в [5, стр.234].
Интеграторы 3 и 20, амплитудный детектор 4 и инвертирующий операционный усилитель 19 могут быть выполнены на операционных усилителях, например, на микросхеме 1401УД2А, пороговые элементы 1, 7, 10, 14-1 и 15 - на компараторах, например, 1401СА1 [6], ключи 2, 8 и 18 - на аналоговых ключах, например, 590КН9 или 590КН13 [7], а одновибраторы 12 и 17- на микросхеме 564АГ1 δК0.347.064ТУ32.
Возможны также варианты реализации предлагаемого формирователя импульсов из сигналов индукционных датчиков частоты вращения на микросхеме одного из базовых матричных кристаллов [8].
Совместно с устройством измерения частоты [9] этот формирователь может быть использован прежде всего в помехоустойчивых высокоточных модулях измерения частоты вращения, входящих в состав систем аварийной защиты энергонасыщенных объектов, таких, например, как жидкостные ракетные и авиационные газотурбинные двигатели [10].
Применение предлагаемого формирователя импульсов позволит повысить эффективность систем аварийной защиты исследуемых объектов и испытательных стендов, повысить качество отработки объектов, сократить ее сроки.
ЛИТЕРАТУРА
1. Авторское свидетельство СССР №1550611 А, Н03К 5/24, G05B 1/01, опубл. 15.03.90 г.
7
2. Патент RU №2173022 С2, МПК Н03К 5/153, опубл. 27.08.2001 г.
3. Датчики теплофизических и механических параметров. Справочник. / Под общей редакцией Ю.Н.Коптева. Том 2, М.: Издательское предприятие журнала "Радиотехника", 2000 г, стр.561, 616-618.
4. Преобразователь частоты вращения ОГ 018. Технические условия Вт2.780.018ТУ.
5. Л.Фолкенберри. Применение операционных усилителей и линейных ИС. Перев. с англ. - М.: Мир, 1985 г.
6. Интегральные микросхемы. Операционные усилители и компараторы. Справочник, том 12, изд. 2, Додэка-21в, 2002 г.
7. В.С.Гутников. Интегральная электроника в измерительных устройствах. - Л.: Энергоатомиздат, 1988 г., стр.290-291.
8. Р.Р.Абдулин, В.П.Щипанов. Разработка цифровых и аналого-цифровых микросхем с применением базовых матричных кристаллов. / Авиакосмическое приборостроение. 2002. №1.
9. Патент RU N2300112 С2, МПК G01R 23/10, опубл. 27.05.2007.
10. Н.Н.Севрюгин, И.А.Потапов, А.Н.Попов, A.M.Цирихов «Опыт автоматизации процесса испытаний авиационных газотурбинных двигателей. / Приборы и Системы. Управление, контроль, диагностика. 2001. N5.