МНОГОСЛОЙНЫЙ АЛЮМИНИЕВЫЙ ЛИСТ ДЛЯ БЕСФЛЮСОВОЙ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОЙ ПАЙКИ В РЕГУЛИРУЕМОЙ АТМОСФЕРЕ
MULTILAYER ALUMINIUM SHEET FOR FLUX-FREE HIGH TEMPERATURE BRAZING IN CONTROLLED ATMOSPHERE

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ
Настоящее изобретение относится к многослойному алюминиевому листу для высокотемпературной пайки, включающему материал сердцевины, покрытой промежуточным слоем и наружным покрывающим слоем припоя. Изобретение также относится к теплообменнику, включающему упомянутый улучшенный многослойный алюминиевый лист для высокотемпературной пайки.
ПРЕДПОСЫЛКИ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Настоящее изобретение относится к листовым материалам для соединения посредством высокотемпературной пайки алюминиевых материалов в инертной или восстановительной атмосфере, как правило, при атмосферном давлении, без необходимости в применении флюса для разрушения, растворения или удаления поверхностного оксидного слоя.
В настоящее время задача заключается в разработке и изготовлении материалов и деталей для промышленного производства теплообменников при как можно более низкой конечной стоимости и как можно более высоком качестве. Наиболее часто используемая при получении теплообменников технология представляет собой высокотемпературную пайку в регулируемой атмосфере, обычно состоящей из азота с как можно более низкими количествами окисляющих примесей (в первую очередь газообразного кислорода и водяного пара). Этот процесс известен как высокотемпературная пайка в регулируемой атмосфере ("CAB") и включает в себя нанесение флюса на основе Al-K-F, например флюса NOCOLOK, на подлежащие соединению поверхности перед высокотемпературной пайкой. Флюс разрушает, удаляет или растворяет поверхностный оксидный слой присадочного металла, способствуя смачиванию расплавленной присадкой поверхностей отдельных деталей теплообменника. Флюс также предотвращает или снижает образование новых оксидов в процессе образования соединения. Однако остатки флюса после высокотемпературной пайки часто считаются вредными для теплообменника, поскольку они могут отслаиваться от спаянных алюминиевых поверхностей и закупоривать внутренние каналы, тем самым препятствуя эффективному применению теплообменника. Иногда слышатся аргументы, что использование флюса в некоторых случаях способствует коррозии и эрозии и ведет к менее эффективным установкам, а иногда вызывает преждевременный выход установки из строя. Существуют также проблемы, связанные с химическими реакциями, происходящими между остатком флюса и ингибиторами коррозии, используемыми в среде, например в радиаторном контуре, что может вызывать повреждение системы. Помимо чисто функций, связанных с недостатками использования флюса, серьезным является влияние флюса и флюсования на, например, условия работы, стоимость, капиталовложения в связанное с высокотемпературной пайкой оборудование и его обслуживание, расход энергии и природную среду.
В дополнение к вышеупомянутым ограничениям, эффективность удаления оксидов флюсом CAB снижается при использовании Mg в качестве легирующего элемента в подлежащем пайке материале. Это происходит из-за реакции между Mg и флюсообразующими соединениями, которые имеют очень высокую температуру плавления, и это препятствует смачиванию, образованию углового шва и росту соединения. Эта несовместимость вызывает трудности, поскольку Mg является очень эффективным, когда речь заходит об обеспечении прочности в алюминиевых материалах. Следовательно, метод CAB ограничен термически неупрочняемыми (NHT) сплавами и сплавами, которые содержат низкое количество Mg. Хорошо известно, что Mg начинает влиять на результат высокотемпературной пайки уже на следовых уровнях, а при уровнях 0,2% большинство пользователей метода CAB имеют большие проблемы с образованием соединения. Проблема в некоторой степени может быть подавлена увеличением добавок флюса или использованием редких и дорогостоящих Cs-содержащих сортов флюса. Однако эта проблема не решается, а скорее смещается в сторону незначительно более высоких уровней Mg.
Чтобы иметь возможность получать теплообменники, используя метод CAB без применения флюса, необходимой является разработка новых концепций и конструкций материалов, которые делают таким образом возможным образование паяных соединений.
Все марки и обозначения сплавов, использованные в дальнейшем, относятся к «Стандартам обозначения и данным и регистрационным записям Алюминиевой ассоциации» (Aluminium Association designation Standards and Data and the Registration Records), опубликованным Алюминиевой ассоциацией в 2007 г. Далее все процентные величины в отношении содержания химических элементов в сплавах понимаются как означающие массовый процент.
Патент EP1306207B1 описывает алюминиевый припой, подходящий для высокотемпературной пайки в инертном газе без использования флюса. Это изобретение основывается на многослойном листе для высокотемпературной пайки, где наружный материал представляет собой тонкий покрывающий слой, покрывающий сплав на основе Al-Si и содержащий 0,1-0,5% Mg и 0,01-0,5% Bi, и материал сердцевины. В течение стадии постепенного повышения температуры цикла высокотемпературной пайки первым начнет плавиться и расширяться в объеме промежуточный слой Al-Si, разрушая тонкий покрывающий слой и позволяя расплавленному присадочному металлу просачиваться через трещины и выходить на поверхность листа для высокотемпературной пайки.
В WO2008/155067A1 раскрывается способ высокотемпературной пайки без флюса. Это изобретение основывается на многослойном алюминиевом листе, включающем тонкий покрывающий слой, а также припой на основе Al-Si в качестве промежуточного слоя между покрывающим слоем и сердцевиной. Сплав покрытия и сплав сердцевины имеют температуру солидуса выше, чем температура ликвидуса материала припоя. Припой на основе Al-Si содержит 0,01-0,09% Mg и 0,01-0,5% Bi. Содержание Mg в сердцевине предпочтительно составляет <0,015%. В этом документе бесфлюсовую высокотемпературную пайку делают возможной сохранением суммарного содержания Mg в листе для высокотемпературной пайки менее 0,06%.
Строения листа для высокотемпературной пайки из вышеуказанных документов уровня техники являются аналогичными. Оба основываются на сердцевине, промежуточном металле, который содержит Mg и Bi, покрытом тонким покрывающим слоем. Существует потенциальный риск с такой структурой листа для высокотемпературной пайки. Может иметь место временная задержка между плавлением присадки и смачиванием. Влияние силы тяжести на расплав может заставлять присадку затекать под поверхностный оксид, приводя к неоднородному размеру соединения и большим локализованным скоплениям расплавленной присадки.
Способы бесфлюсовой высокотемпературной пайки, доступные в уровне техники, имеют ограничение в том, что они либо требуют внешнего покрытия с более высокой температурой плавления, чем нижележащий припой, либо представляют собой сочетание двух слоев различных припоев, которые предназначаются для плавления в течение процесса высокотемпературной пайки. Это не допускает одновременные усложненную конструкцию с градиентом коррозионного потенциала, конструкцию с высокопрочным листом и соединение без флюса. Существует также потребность в усовершенствовании процесса высокотемпературной пайки.
Возрастают требования, в первую очередь со стороны автомобильной промышленности, в отношении количества остаточного флюса, который допускается в системе теплообменника. Оказывается трудным и дорогостоящим нанесение небольших и воспроизводимых количеств флюса на локализованные участки на внутренних поверхностях теплообменника для воспроизводимого образования высококачественных внутренних соединений, и данное изобретение обеспечивает очевидное преимущество в этом аспекте производства теплообменников.
Таким образом, по-прежнему существует необходимость в обеспечении листа для высокотемпературной пайки, который преодолевает вышеуказанные проблемы.
Другие примеры ранее известных листов из алюминиевых сплавов для высокотемпературной пайки известны из US 6627330 B1 и WO2010/052231, которые раскрывают самые наружные слои с высоким или преднамеренно добавленным содержанием Mg.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Задачей настоящего изобретения является обеспечение листа из алюминиевых сплавов для высокотемпературной пайки, который можно паять в инертной или восстановительной атмосфере, без необходимости в нанесении флюса, который приводит к улучшенным паяным соединениям и который допускает усложненную конструкцию с коррозионным потенциалом.
Данная задача решается листом из алюминиевых сплавов для высокотемпературной пайки в соответствии с независимым пунктом 1 формулы изобретения. Варианты осуществления определяются зависимыми пунктами формулы изобретения. Лист из алюминиевых сплавов для высокотемпературной пайки согласно настоящему изобретению является особенно подходящим для припаивания к одной или более деталям, отличным от самого листа для высокотемпературной пайки, в частности, для высокотемпературной пайки ребер или коллекторов к наружной поверхности трубки, выполненной из алюминиевого листа для высокотемпературной пайки.
Лист из алюминиевых сплавов для высокотемпературной пайки включает материал сердцевины из алюминиевого сплава, покрытый промежуточным слоем из алюминиевого сплава, который, в свою очередь, покрыт припоем на основе Al-Si. Алюминиевый сплав промежуточного слоя содержит ≤1,0% Si и 0,1-2,5% Mg, предпочтительно ≥0,2% Mg, более предпочтительно ≥0,3% Mg, еще более предпочтительно ≥0,5% Mg. Припой на основе Al-Si содержит 5-14% Si и 0,01-1,0% Bi, предпочтительно 0,05-0,5% Bi, наиболее предпочтительно 0,07-0,2% Bi, ≤0,8% Fe, ≤6% Zn, ≤0,1% Sn, ≤0,1% In, ≤0,3% Cu, ≤0,15% Mn, ≤0,05% Sr и неизбежные примеси, каждая в количествах менее 0,05 мас.%, а суммарное содержание примесей менее 0,2 мас.%, с остатком, состоящим из алюминия. Материал сердцевины и промежуточный слой имеют более высокую температуру плавления, чем припой.
Таким образом, настоящее изобретение основывается на совершенно другом строении листа для высокотемпературной пайки, чем описанное, например, в EP1306207B1 и WO2008/155067A1, чтобы достичь хорошей паяемости без флюса в регулируемой атмосфере и дополнительной защиты от коррозии, а также обходит возможные ограничения уровня техники.
Согласно одному варианту осуществления алюминиевый сплав промежуточного слоя содержит по меньшей мере 0,9% Mg.
Согласно следующему варианту осуществления алюминиевый сплав промежуточного слоя содержит не более 2,2% Mg.
В соответствии с одним вариантом осуществления промежуточный слой непосредственно прилегает к материалу сердцевины, т.е. без какой-либо прослойки между промежуточным слоем и материалом сердцевины. Согласно другому варианту осуществления слой припоя непосредственно прилегает к промежуточному слою, т.е. без какой-либо прослойки между слоем припоя и промежуточным слоем. Согласно еще одному варианту осуществления промежуточный слой размещается между слоем сердцевины и припоем без каких-либо дополнительных слоев между слоем сердцевины и этим припоем.
Лист из алюминиевых сплавов для высокотемпературной пайки используется для получения паяных изделий, таких как теплообменники.
Поскольку флюс не присутствует на внешних поверхностях теплообменника, полученного из листа для высокотемпературной пайки согласно данному изобретению, удается избежать любых затруднений с отслаиванием остатка флюса, который может попадать, например, в пассажирский салон транспортного средства. Это также улучшает внешний вид теплообменника. Поскольку флюс не присутствует на внутренних поверхностях теплообменника, удается избежать любых затруднений с закупориванием, эрозией и химическими реакциями между флюсом и охлаждающей средой и других очевидных недостатков, связанных с остатком флюса.
Существует также явное преимущество в стоимости, которое будет иметь высокотемпературная пайка блоков теплообменника без использования флюса, поскольку это исключает не только стоимость самого флюса, но и сокращает время проведения через линию высокотемпературной пайки, позволяет снизить трудовые затраты, высвобождает площадь производственных помещений, уменьшает потребности по обслуживанию оборудования высокотемпературной пайки и уменьшает потребности в уборке помещений. Кроме того, важными преимуществами, которые будут иметь место, являются улучшение условий труда персонала, уменьшение выброса твердых отходов и сточных вод от системы флюсования и меньшие количества вредных газообразных выбросов, образующихся в процессе высокотемпературной пайки.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Лист из алюминиевых сплавов для высокотемпературной пайки по настоящему изобретению состоит из сердцевины на алюминиевой основе, покрытой с одной или двух сторон богатым магнием (Mg) алюминиевым сплавом в качестве промежуточного слоя, который, в свою очередь, покрыт припоем на основе Al-Si, причем упомянутый припой содержит добавку Bi. Температура ликвидуса припоя на основе Al-Si ниже, чем температура солидуса сердцевины и промежуточного слоя, который имеет более высокую температуру ликвидуса, чем наивысшая допустимая температура высокотемпературной пайки. Mg из промежуточного слоя должен диффундировать к внешней поверхности припоя в процессе нагревания до температуры высокотемпературной пайки. Если туда поступает подходящее количество Mg в подходящее время, оксид будет разрушаться, делая возможным смачивание расплавленным присадочным металлом любой противоположной поверхности и образование соединения, при наличии нетронутого промежуточного слоя, который способствует обеспечению градиента коррозионного потенциала по толщине листа после высокотемпературной пайки. В настоящем изобретении содержание Mg в присадочном материале, т.е. в материале припоя, предпочтительно составляет <0,01%. Настоящее изобретение показывает, что оптимальная паяемость достигается c Mg в промежуточном слое между сердцевиной и присадочным металлом.
В дальнейшем изобретение описывается в виде трехслойного листа из алюминиевых сплавов для высокотемпературной пайки, причем высокотемпературная пайка происходит на одной стороне листа. Тем не менее изобретение можно использовать для создания паяных соединений на обеих сторонах сердцевины, и в таком случае лист для высокотемпературной пайки будет построен пятью слоями. Он также может быть покрыт протекторной водонепроницаемой оболочкой на одной стороне и тогда будет четырехслойным листом, или же водонепроницаемой оболочкой с промежуточным слоем между сердцевиной и плакировкой из водонепроницаемой оболочки, что даст пятислойный лист.
Настоящее изобретение предусматривает изделие в виде листа из алюминиевых сплавов для высокотемпературной пайки, включающее: материал сердцевины, покрытый богатым Mg промежуточным слоем, который, в свою очередь, покрыт сплавом на основе Al-Si, который содержит Bi для повышения характеристик высокотемпературной пайки, причем упомянутые материал сердцевины и промежуточный слой имеют более высокую температуру плавления, чем припой, и действительно более высокие температуры плавления, чем предназначенная для высокотемпературной пайки температура. Mg из промежуточного слоя диффундирует через слой припоя к внешней поверхности припоя в процессе нагревания до температуры высокотемпературной пайки. Если туда поступает подходящее количество Mg в подходящее время, поверхностный оксид будет разрушаться, позволяя расплавленному присадочному металлу смачивать любую противоположную поверхность и образовывать соединение, при наличии нетронутого промежуточного слоя, который способствует обеспечению градиента коррозионного потенциала по толщине листа после высокотемпературной пайки. Для обеспечения образования хорошего соединения в теплообменнике припой должен плавиться при примерно 577°C, а нагрев может достигать температур в интервале 585-610°C. Как правило, стремятся к интервалу 595-605°C. Это требует, чтобы ликвидус промежуточного слоя и слоя сердцевины был выше, и они оба должны иметь температуры ликвидуса, превышающие 615°C.
ПРИПОЙ
Припой на основе Al-Si предпочтительно содержит не более 0,02% Mg, более предпочтительно <0,01% Mg, чтобы получить хорошую высокотемпературную пайку. Важно, чтобы содержание Mg в тонком слое припоя сохранялось низким для того, чтобы избежать чрезмерного роста оксидов на поверхности в процессе нагрева перед высокотемпературной пайкой. Добавление Bi в слой припоя согласно настоящему изобретению улучшает образование соединения, так что соединение образуется быстрее и имеет больший размер. Он также может содержать Zn, Sn и In, которые уменьшают коррозионный потенциал алюминиевых сплавов, или Cu и Mn, которые увеличивают коррозионный потенциал. Sr является мощным модификатором для достижения небольшого размера частиц Si, а также может присутствовать в технологически обоснованных количествах вплоть до 500 частей на миллион.
Количество Si в припое на основе Al-Si может быть выбрано для удовлетворения желательных требований конкретного процесса высокотемпературной пайки и составляет обычно от 5 до 14% Si, но предпочтительно используется 7-13% Si.
Таким образом, предпочтительный состав припоя на основе Al-Si содержит
Si 5-14%, предпочтительно 7-13%,
Mg<0,02%, предпочтительно <0,01%,
Bi 0,01-1,0%, предпочтительно 0,05-0,5%, наиболее предпочтительно 0,07-0,2%,
Fe≤0,8%
Cu≤0,3%,
Mn≤0,15%,
Zn≤6%,
Sn≤0,1%,
In≤0,1%,
Sr≤0,05% и
неизбежные примеси, каждая в количествах менее 0,05%, а суммарное содержание примесей менее 0,2%, с остатком, состоящим из алюминия.
МАТЕРИАЛ СЕРДЦЕВИНЫ
Лист для высокотемпературной пайки по настоящему изобретению может быть использован с любым алюминиевым материалом сердцевины листа для высокотемпературной пайки. Подходящий материал сердцевины может быть любым сплавом серии AA3xxx. В рамках настоящего изобретения было обнаружено, что образование соединения при высокотемпературной пайке также хорошо работает с добавленным в сплав сердцевины Mg, что означает, что сердцевине может быть придана более высокая прочность. Сердцевина также должна содержать Mn для прочности, паяемости и коррозионных характеристик и Cu для изменения коррозионных характеристик и для прочности после пайки. Кроме того, она может также содержать Si в целях прочности и дисперсоидообразования, а также Ti для прочности, коррозионной стойкости и в качестве добавки, измельчающей зерно при литье. Элементы Zr, Cr, V и Sc могут присутствовать в целях изменения прочности и дисперсоидообразования.
Таким образом, сплав сердцевины предпочтительно содержит:
Mn<2,0%,
Cu≤1,2%,
Fe≤1,0%,
Si≤1,0%,
Ti≤0,2%,
Mg≤2,5%, предпочтительно 0,03-2,0%,
Zr, Cr, V и/или Sc≤0,2% в сумме и
неизбежные примеси, каждая в количествах менее 0,05%, а суммарное содержание примесей менее 0,2%, с остатком, состоящим из алюминия.
ПРОМЕЖУТОЧНЫЙ СЛОЙ
Тонкий промежуточный слой состоит из алюминиевого сплава, имеющего температуру плавления выше, чем температура плавления покрывающего твердого припоя на основе Al-Si, и должен будет содержать значительное количество Mg, чтобы сделать возможной диффузию через поверхностный припой для разрушения оксида на поверхности. Таким образом, промежуточный слой должен иметь содержание Mg выше 0,1%, а более предпочтительно выше 0,2%. Наиболее предпочтительным случаем является добавление Mg в сплав в количествах 0,3% или более, наиболее предпочтительно более 0,5%. Образование соединения выполнимо при 0,5% Mg в промежуточном слое, как показано в примерах. Однако оно значительно лучше с по меньшей мере 0,9% Mg в промежуточном слое. Прокатываемость материала может быть затруднена, когда содержание Mg в промежуточном слое превышает 2,5%. Предпочтительно, максимальное содержание Mg в промежуточном слое не превышает 2,2%. Таким образом, содержание Mg в промежуточном слое составляет 0,1-2,5%, предпочтительно 0,2-2,5%, более предпочтительно 0,3-2,5%, еще более предпочтительно 0,5-2,5%, а наиболее предпочтительно 0,9-2,2%. Промежуточный слой может также содержать Si, Mn, Fe, Ti, Cu, Zn, Cr, Zr, V и Sc по тем же причинам, как и материал сердцевины. Zn, Sn и In могут быть включены для уменьшения коррозионного потенциала сплава и для помощи в создании подходящего градиента коррозионного потенциала по толщине листа после пайки.
Таким образом, сплав промежуточного слоя предпочтительно содержит:
Mg 0,1-2,5%, предпочтительно ≥0,2%, более предпочтительно ≥0,3%, еще более предпочтительно ≥0,5%, наиболее предпочтительно 0,9-2,2%,
Mn<2,0%,
Cu≤1,2%,
Fe≤1,0%,
Si≤1,0%,
Ti≤0,2%,
Zn≤6%,
Sn≤0,1%,
In≤0,1%,
Zr, Cr, V и/или Sc≤0,2% в сумме и
неизбежные примеси, каждая в количествах менее 0,05%, а суммарное содержание примесей менее 0,2%, с остатком, состоящим из алюминия.
СОСТАВНОЙ ЛИСТ ДЛЯ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОЙ ПАЙКИ
Благодаря обеспечению изделия в виде листа из алюминиевых сплавов для высокотемпературной пайки, включающего: материал сердцевины, покрытый промежуточным слоем, включающим Mg, который, в свою очередь, покрыт сплавом на основе Al-Si, который содержит Bi для повышения характеристик высокотемпературной пайки, причем вышеупомянутые материал сердцевины и промежуточный слой имеют более высокую температуру плавления, чем припой, и действительно более высокие температуры плавления, чем предназначенная для высокотемпературной пайки температура. Лист для высокотемпературной пайки может быть эффективно подвергнут высокотемпературной пайке в регулируемой атмосфере без использования флюса. Противоположная сторона может быть неплакированной, выполненной с аналогичным строением, плакированной протекторной плакировкой или плакировкой припоя на основе Al-Si. Тем не менее листы для высокотемпературной пайки, которые можно использовать в настоящем изобретении, не ограничиваются вышеприведенными строениями.
Суммарная толщина алюминиевого листа для высокотемпературной пайки составляет в интервале между 0,1 и 4 мм, которая является подходящей при изготовлении теплообменников. Толщина промежуточного слоя предпочтительно составляет 5-200 мкм, с тем чтобы обеспечивать эффективное разрушение оксидов во время высокотемпературной пайки. Толщина слоя припоя может составлять между 5 и 100 мкм. Суммарная толщина плакирующего слоя по отношению к суммарной толщине многослойного листа для высокотемпературной пайки предпочтительно составляет от 3 до 30%. Толщина припоя выбирается таким образом, чтобы имелось в наличии достаточно присадки для обеспечения адекватного размера соединения после высокотемпературной пайки. Также данную толщину следует выбирать такой, чтобы подходящее количество Mg диффундировало через слой припоя к наружному оксиду в процессе нагрева при пайке, тем самым обеспечивая адекватное разрушение оксидов и хорошее смачивание. Толщина промежуточного слоя по отношению к толщине слоя припоя составляет между 25% и 250%, с большинством применений, требующих соотношения толщин, ожидаемых в интервале от 50% до 150%. Подходящий интервал температур, при котором осуществляется высокотемпературная пайка, составляет в диапазоне от 580°C до 610°C, а предпочтительно от 590°C до 605°C.
Химические составы промежуточного слоя и сердцевин следует выбирать таким образом, чтобы после высокотемпературной пайки они обеспечивали подходящий градиент коррозионного потенциала. Это означает, что промежуточный слой должен быть подходяще протекторным по отношению к сердцевине.
Конструкция листа в идеале такова, что достаточное количество Mg должно достигать границы раздела оксид/металл для разрушения оксида в нужное время в течение цикла нагрева для высокотемпературной пайки. Если слишком много Mg достигает границы раздела оксид/металл слишком рано в течение цикла нагрева для высокотемпературной пайки, то избыток Mg может содействовать получению слишком толстого оксида и предотвращать смачивание и рост соединения. Если слишком мало Mg достигает границы раздела оксид/металл или если он поступает слишком поздно в течение цикла нагрева для высокотемпературной пайки, смачивание и рост соединения будут неполными или отсутствовать. Это обусловлено тем, что присадка может затекать под слой неразрушенного оксида. Таким образом, цикл нагрева для высокотемпературной пайки является очень важным, и его следует рассматривать вместе с конструкцией листа, термомеханическим маршрутом получения, характеристиками печи и остальной конструкцией узла теплообменника для обеспечения успешного исхода бесфлюсовой высокотемпературной пайки.
Изобретение дополнительно предусматривает теплообменник, включающий описанный выше лист из алюминиевых сплавов для высокотемпературной пайки.
ПОЛУЧЕНИЕ ЛИСТА ДЛЯ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОЙ ПАЙКИ
Каждый из вышеописанных сплавов может быть отлит с использованием литья с прямым охлаждением (DC) или непрерывным двухвалковым литьем, или непрерывным литьем в ленточной установке для литья. Выбор метода литья разрешается с учетом технических, экономических критериев и производительности. Сплав сердцевины отливают в виде плоской заготовки (сляба) с использованием маршрута литья с прямым охлаждением, в то время как промежуточный слой и наружный тонкий слой отливают с использованием или литья с прямым охлаждением, или методов непрерывного литья.
Преобладающим методом, используемым в настоящее время, является литье с прямым охлаждением, а затем плоские заготовки слитка припоя и слитка сплава промежуточного слоя обе поверхностно очищают и затем нагревают в печи до температуры между 350 и 550°C, причем продолжительность выдержки при этой температуре изменяется от 0 до 20 часов. После этого оба сплава подвергают горячей прокатке до желаемой толщины и нарезают на отрезки подходящей длины. Пластину промежуточного слоя затем помещают на очищенную поверхность слитка сердцевины, а пластину припоя затем помещают на поверхность промежуточного слоя. Пластины удерживаются на месте на плоской заготовке сердцевины с помощью роликовых сварных швов вдоль двух противоположных сторон посредством сварки металлов в атмосфере инертного газа (MIG) или посредством стального бандажа, или других подходящих методов сделать пакет слитков поддающимся управлению. Этот пакет затем помещается в печь предварительного нагрева. Пакет нагревают до температуры между 350°C и 550°C, а продолжительность выдержки при этой температуре составляет между 0 и 20 часами. После этого плакированный пакет подвергают горячей прокатке, холодной прокатке до конечного размера, растягивают для улучшения плоскостности и разрезают вдоль до ширины поставки. Промежуточные и конечные термические обработки для достижения более легкого получения и достижения правильного состояния поставки выполняют по мере необходимости.
ПРИМЕРЫ
Все сплавы в примерах отливали, используя лабораторное литейное оборудование, в так называемые кокили с вертикальным разъемом типа "книга", получая небольшие плоские заготовки длиной 150 мм, шириной 90 мм и толщиной 20 мм. Химические составы сплавов, исследованных на пригодность к высокотемпературной пайке, можно увидеть в таблице 1.
Каждую заготовку подвергали поверхностной очистке, нагревали от комнатной температуры до 450°C в течение 8 часов, выдерживали при 450°C в течение 2 часов и охлаждали в окружающем воздухе. Затем материалы прокатывали до подходящей толщины и при необходимости подвергали смягчающему отжигу между проходами для способствования легкой прокатке. Затем материалы сердцевины, промежуточного слоя припоя и наружного слоя объединяли, делая трехслойные плакированные пакеты, где слои прикреплялись друг к другу посредством холодной прокатки. Материалы подвергали холодной прокатке до толщины 0,25 мм, которая обеспечивала одностороннее плакирование с 10% промежуточного слоя и 10% слоя припоя, с промежуточными смягчающими отжигами при необходимости для обеспечения легкой прокатки, придавая заключительный обратный отжиг до состояния H24 для обеспечения крупных рекристаллизованных зерен в сердцевине в течение последующей процедуры высокотемпературной пайки. Вместо смягчающего отжига можно предусмотреть отработанные давлением состояния, например H12, H14 или H112, для обеспечения крупных рекристаллизованных зерен.
<b>Таблица 1</b>
<b>Химические составы (мас.%) исследованных сплавов по результатам анализов расплавов оптической эмиссионной спектроскопией (OES).</b>
Сплав
Тип
Si
Fe
Cu
Mn
Mg
Ti
Zr
Bi
A
Сердцевина
0,14
0,50
0,12
1,09
<0,01
0,02
<0,01
<0,01
B
Сердцевина
0,07
0,22
0,81
1,70
<0,01
0,05
0,14
<0,01
C
Сердцевина/промежуточный слой
0,75
0,22
0,29
0,60
0,31
0,15
<0,01
<0,01
D
Сердцевина
0,68
0,25
0,30
0,03
0,42
0,14
<0,01
<0,01
E
Сердцевина/промежуточный слой
0,05
0,20
0,28
1,30
0,22
0,02
<0,01
<0,01
F
Сердцевина/промежуточный слой
0,50
0,22
<0,01
0,06
0,67
0,01
<0,01
<0,01
G
Промежуточный слой
0,05
0,17
<0,01
<0,01
0,51
<0,01
<0,01
<0,01
H
Промежуточный слой
0,03
0,15
<0,01
<0,01
0,96
<0,01
<0,01
<0,01
I
Промежуточный слой
0,03
0,15
<0,01
<0,01
1,9
<0,01
<0,01
<0,01
J
Промежуточный слой
0,07
0,28
<0,01
0,80
1,1
<0,01
<0,01
<0,01
K
Промежуточный слой
0,09
0,33
<0,01
1,7
1,0
<0,01
<0,01
<0,01
L
Промежуточный слой
0,05
0,17
<0,01
<0,01
<0,01
<0,01
<0,01
<0,01
M
Припой
10,0
0,23
<0,01
0,01
1,26
<0,01
<0,01
0,09
N
Припой
10,2
0,17
<0,01
<0,01
0,11
<0,01
<0,01
0,12
O
Припой
8,0
0,18
<0,01
<0,01
<0,01
<0,01
<0,01
0,11
P
Припой
8,0
0,18
<0,01
<0,01
<0,01
<0,01
<0,01
<0,01
Q
Припой
10,2
0,17
<0,01
<0,01
<0,01
<0,01
<0,01
0,12
3
Высокотемпературную пайку выполняли в лабораторной стеклоплавильной печи с камерой для пайки объемом приблизительно 3 дм. Печь продували азотом в течение всего цикла высокотемпературной пайки с расходом 10 стандартных литров в минуту. Циклом высокотемпературной пайки был линейный нагрев от комнатной температуры до 600°C за 10 минут, выдержка 3 минуты при 600°C и последующее охлаждение на воздухе до комнатной температуры. Макет образца представлял собой простой неплакированный изогнутый уголок на испытательном образце, где плакирующие материалы использовали в качестве испытательного образца, а неплакированный сплав AA3003 толщиной 0,5 мм использовали в качестве уголка. Всю высокотемпературную пайку выполняли без флюса. Образцы исследовали путем визуального осмотра паяных соединений, и репрезентативная выборка некоторых результатов приводится ниже.
<b>Таблица 2</b>
<b>Выборочные экспериментальные результаты</b>
Примечание
Сердцевина
Промежуточный слой
Припой
Результат
Пример 1: стандартный лист для CAB
Сравнительный
B
---
P
Нет соединения между плакированным испытательным образцом и неплакированным уголком
Пример 2: стандартный лист для вакуумной высокотемпературной пайки
Сравнительный
A
---
M
Нет соединения между плакированным испытательным образцом и неплакированным уголком
Пример 3
По изобретению
B
G
O
Образовано соединение между плакированным испытательным образцом и неплакированным уголком. Маленькое.
Пример 4
По изобретению
C
H
Q
Образовано соединение между плакированным испытательным образцом и неплакированным уголком.
Пример 5
По изобретению
D
I
O
Образовано соединение между плакированным испытательным образцом и неплакированным уголком.
Пример 6
По изобретению
E
J
Q
Образовано соединение между плакированным испытательным образцом и неплакированным уголком.
Пример 7
По изобретению
F
K
O
Образовано соединение между плакированным испытательным образцом и неплакированным уголком.
Пример 8
Сравнительный
B
G
N
Нет соединения, слишком много Mg в припое
Пример 9
По изобретению
B
C
O
Образовано соединение между плакированным испытательным образцом и неплакированным уголком, слегка подвижное.
Пример 10
По изобретению
B
E
O
Соединяются, но с трудом
Пример 11
По изобретению
B
F
O
Образовано соединение между плакированным испытательным образцом и неплакированным уголком.
Пример 12
Сравнительный
F
K
P
Не соединяются, нет Bi в припое
Пример 13
Сравнительный
B
L
O
Не соединяются, нет Mg в промежуточном слое