СПОСОБ НАХОЖДЕНИЯ КОЛИЧЕСТВА ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ АНОДНЫХ ЗАЗЕМЛИТЕЛЕЙ, НЕОБХОДИМЫХ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ЗАЩИТНОЙ РАЗНОСТИ ПОТЕНЦИАЛОВ "ТРУБА-ЗЕМЛЯ" НА УЧАСТКЕ ТРУБОПРОВОДА
METHOD FOR FINDING THE NUMBER OF ADDITIONAL ANODIC GROUNDINGS REQUIRED TO PROVIDE PROTECTIVE DIFFERENCE OF POTENTIALS "PIPE-EARTH" IN A PIPELINE SECTION

Изобретение относится к области противокоррозионной защиты подземных трубопроводов, а именно нахождению количества анодных заземлителей как элементов установок катодной защиты (УКЗ) от коррозии подземных трубопроводов и может в частности использоваться при планировании капитального ремонта.
В настоящее время, при достижении максимальных режимов работы станции катодной защиты (СКЗ) эксплуатирующая организация вынуждена проводить работы по ее реконструкции, связанные либо с увеличением ее мощности, либо с заменой анодных заземлителей. При отсутствии средств на проведение данных работ возникает вопрос о необходимости проведения мероприятий, направленных на обеспечение защищенности объекта на срок до проведения капитального ремонта. Это может быть осуществлено за счет снижения сопротивления растеканию анодного заземления данной СКЗ путем установки дополнительных анодных заземлителей. В настоящее время отсутствует инструмент, позволяющий по текущим режимам работы для действующей СКЗ определить количество дополнительных анодных заземлителей, необходимых для поддержания в работоспособном состоянии системы электрохимической защиты от коррозии.
Известен способ восстановления глубинного анодного заземлителя, включающий диагностирование пластов пород с минимальным удельным электрическим сопротивлением методом вертикального электрического зондирования, расчет параметров глубинного анодного заземлителя из электродов заводского изготовления, промывку заземлителя на проектную глубину, откачку воды, спуск электродов заводского изготовления, засыпку коксо-минеральным активатором, присоединение заземлителей к станции катодной защиты. Дополнительно выполняют диагностирование заземлителя изнутри, разрушают и удаляют коррозионные отложения из заземлителя, а установку электродов заводского изготовления и засыпку коксо-минеральным активатором выполняют с одновременным поэтапным наращиванием и уплотнением. При этом разрушение коррозионных отложений заземлителя выполняют электрогидравлическим способом, уплотнение коксо-минерального активатора - одновременно гидравлическим и электрогидравлическим способом, а диагностирование заземлителя изнутри производят ультразвуковым иммерсионным методом (патент РФ №2541247, кл. C23F 13/00, опубл. 10.02.2015).
Недостатками данного способа являются, большая трудоемкость процесса, малая эффективность восстановления работоспособности анодного заземлителя.
Известен способ оценки технического состояния анодных заземлителей путем измерения сопротивления растеканию тока анодного заземления, заключающийся в установке в грунт измерительного и вспомогательного заземлителей, подключению заземлителей и анодного заземления по трехэлектродной схеме к измерительному прибору и проведению измерений сопротивления растеканию тока анодного заземлителя при протекании переменного тока через токовые электроды (см. Бэкман В., Швенк В. Катодная защита от коррозии: Справ, изд. пер. с нем. - М.: Металлургия, 1984. - С. 118-119.). Со временем эксплуатации на поверхности анода образуются коррозионные отложения, повышающие сопротивление растеканию тока.
Недостатком данного способа является возможность определить только текущее значение сопротивления растеканию тока анодного заземления. Необходимо учитывать, что при хорошем состоянии изоляционного покрытия трубопровода для поддержания защитной разности потенциалов «труба-земля» на объекте требуются небольшие значения силы тока. Превышение значений сопротивления растеканию тока в данном случае ведет к необходимости повышения напряжения на выходе станции катодной защиты и при достижении максимальных режимов работы станции катодной защиты необходимо снижать значение сопротивления растеканию анодного заземления. В данном способе не показано насколько необходимо снижать сопротивление растеканию тока анодного заземления, и, соответственно, какое количество анодных заземлителей необходимо добавить к существующим.
Известен способ вычисления количества анодных заземлителей в подповерхностном заземлении в зависимости от их расположения, на стадии разработки проектной документации, взятый нами за прототип (СТО Газпром 9.2-003-2009 Защита от коррозии. Проектирование электрохимической защиты подземных сооружений - М.: ОАО «Газпром» - ООО «ВНИИГАЗ», 2009. - с. 20-22).
При вертикальном или горизонтальном расположении анодных заземлителей количество электродов в заземлении вычисляют по формуле:
p1
где R - сопротивление растеканию тока одного электрода, Ом,
p
R - сопротивление растеканию тока анодного заземления, состоящего из N анодных заземлителей, Ом.
Сопротивление растеканию тока одного подповерхностного заземлителя зависит от его расположения и наличия коксовой засыпки заземлителя.
При вертикальном расположении электрода заземлителя расчет производится по следующей формуле:
г
где р -удельное электрическое сопротивление грунта, Ом м,
- длина электрода заземлителя, м,
э
d - диаметр электрода заземлителя, м,
h - глубина (до середины заземлителя) заложения электрода заземлителя, м.
При горизонтальном расположении электрода заземлителя, когда <h, то есть для короткого электрода, расчет производится по формуле (3):
Начальное сопротивление растеканию тока анодного заземления в различных грунтах не должно превышать величин, указанных в таблице 1.
Недостатком данного способа является то, что расчет количества анодных заземлителей проводится на начальный период эксплуатации и данный расчет не применим к действующей УКЗ, так как, в результате стекания анодного тока и разрушения анодных заземлителей изменяется сопротивление растеканию каждого анодного заземлителя. Также, требования к начальной величине сопротивления растеканию тока для различных условий не являются необходимыми в процессе эксплуатации, а вычисление удовлетворяющих значений для текущих условий по данной методике невозможно.
Техническая проблема, решаемая предлагаемым изобретением - создание достоверного способа нахождения количества дополнительных анодных заземлителей, необходимых для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» на участке трубопровода для действующих установок коррозионной защиты.
Технический результат от использования изобретения заключается в повышении достоверности определения количества дополнительных анодных заземлителей необходимых для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» на участке трубопровода для действующих установок коррозионной защиты.
Технический результат достигается тем, что в способе нахождения количества дополнительных анодных заземлителей, необходимых для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» на участке трубопровода, выбирают установку катодной защиты, в составе которой станция катодной защиты работает в максимальном режиме по выходному напряжению, измеряют сопротивление растеканию тока анодного заземления, входящего в состав данной установки катодной защиты, кратковременно изменяют режимы работы станции катодной защиты и находят коэффициент ее влияния на величину защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа и на стыках зон защиты с соседними станциями, пошагово изменяют режимы работы смежных станций катодной защиты, не допуская перехода защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа смежной станции катодной защиты в область недопустимых значений, не изменяя режимов работы остальных станций, измеряют значения защитной разности потенциалов «труба-земля» после ее стабилизации, определяют коэффициенты влияния каждой станции при текущих режимах работы остальных станций катодной защиты, стационарный потенциал в точке дренажа исследуемой станции катодной защиты, стационарный потенциал на левом стыке зон защиты исследуемой станции катодной защиты, рассчитывают необходимое смещение потенциала в точке дренажа исследуемой станции катодной защиты и на стыках зон ее защиты, путем исключения из требуемого значения защитной разности потенциалов «труба-земля» стационарного потенциала в точке дренажа и на стыках зон защиты исследуемой станции, определяют необходимые значения силы тока исследуемой станции катодной защиты для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа и на стыках зон защиты исследуемой станции, выбирают большее значение силы тока станции катодной защиты из найденных, определяют необходимое значение сопротивления растеканию анодного заземления, определяют необходимое сопротивление добавочных анодов, исходя из условия, что анодные заземлители подключаются параллельно, определяют сопротивление растеканию тока одного анодного заземлителя при вертикальном расположении, количество дополнительных анодных заземлителей, округляют полученное число в большую сторону и принимают его за необходимое количество дополнительных анодов, как отношение приращения защитной разности потенциалов «труба-земля» к приращению силы тока станции катодной защиты. Стационарный потенциал в точке дренажа исследуемой СКЗ определяют по формуле (4):
ТД
где ϕ - защитная разность потенциалов «труба-земля» в исследуемой точке,
BC
I - сила тока исследуемой станции катодной защиты,
ГДВС
А - коэффициент влияния исследуемой станции катодной защиты на величину защитного потенциала в ее точке дренажа,
ЛС
I - сила тока смежной станции катодной защиты, располагающейся слева от исследуемой станции катодной защиты по трассе трубопровода,
ГДЛС
А - коэффициент влияния смежной станции катодной защиты, располагающейся слева по трассе трубопровода от исследуемой станции катодной защиты, на величину защитного потенциала в точке дренажа исследуемой станции,
ПС
I - сила тока смежной станции катодной защиты, располагающейся справа от исследуемой станции катодной защиты по трассе трубопровода,
ГДПС
А - коэффициент влияния смежной станции катодной защиты, располагающейся справа по трассе трубопровода от исследуемой станции катодной защиты, на величину защитного потенциала в точке дренажа исследуемой станции.
СтцЛСт
Стационарный потенциал на левом стыке зон защиты исследуемой станции катодной защиты (ϕ) определяют по формуле (5):
СтцЛСт
где ϕ - защитная разность потенциалов «труба-земля» на левом стыке зон защиты исследуемой станции,
ЛС
I- сила тока смежной станции катодной защиты, располагающейся слева от исследуемой станции катодной защиты по трассе трубопровода,
ЛСтЛС
А - коэффициент влияния смежной станции катодной защиты, располагающейся слева по трассе трубопровода от исследуемой станции катодной защиты, на величину защитного потенциала на левом стыке зон защиты исследуемой станции,
BC
I - сила тока исследуемой станции катодной защиты,
ЛСтВС
А - коэффициент влияния исследуемой станции катодной защиты на величину защитного потенциала на ее левом стыке зон защиты,
ПС
I - сила тока смежной станции катодной защиты, располагающейся слева от исследуемой станции катодной защиты по трассе трубопровода,
ЛСтПС
А - коэффициент влияния смежной станции катодной защиты, располагающейся справа по трассе трубопровода от исследуемой станции катодной защиты, на величину защитного потенциала на левом стыке зон защиты исследуемой станции.
НЗi
Необходимое смещение потенциала (Δϕ) определяют по формуле (6):
НЗi
где Δϕ - требуемое значение разности потенциалов «труба-земля», соответствующее условию защищенности трубопровода по п. 5.1 ГОСТ Р 51164-98,
Стцi
ϕ- стационарный потенциал в i-ой (i=ЛСт, ТД или ПСт) точке контроля.
ИЗВС
Необходимые значения силы тока исследуемой станции катодной защиты (I) для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа и на стыках зон защиты исследуемой станции определяют по формуле (7):
Н3i
где Δϕ- необходимое смещение потенциала,
iВС
A - коэффициент влияния исследуемой станции катодной защиты i-ой (i=ЛСт, ТД или ПСт) точке контроля.
A3H
Значение сопротивления растеканию анодного заземления (R)определяют по формуле (8):
BCmax
где U - номинальное напряжение исследуемой станции катодной защиты,
BC
I - сила тока на выходе исследуемой СКЗ.
АЗД
Необходимое сопротивление добавочных анодов (R), исходя из условия, что анодные заземлители подключаются параллельно, определяют по формуле (9):
АЗН
где R - необходимое значение сопротивления растеканию анодного заземления,
АЗС
R - значение сопротивления растеканию существующего анодного заземления.
pl
Сопротивление растеканию тока одного анодного заземлителя при вертикальном расположении (R)определяют по формуле (10):
г
где ρ - удельное электрическое сопротивление грунта,
- длина электрода заземлителя,
э
d - диаметр электрода заземлителя,
h - глубина (до середины заземлителя) заложения электрода заземлителя.
Количество дополнительных анодных заземлителей определяют по формуле (11):
р1
где R - сопротивление растеканию тока одного анодного заземлителя,
AЗД
R - сопротивление растеканию тока добавочного анодного заземления.
Реализация способа.
Предлагаемое изобретение иллюстрируется ниже следующими примерами и фиг.
На фиг. 1 представлена схема участка трубопровода (1) с тремя установками катодной защиты (УКЗ) (2, 3, 4), расположенными друг от друга на расстоянии 30 км. Каждая из трех УКЗ содержит СКЗ: исследуемая СКЗ (5), левая СКЗ (6), правая СКЗ (7).
Исследуемая СКЗ (5). Каждая СКЗ содержит: анодные заземления (8, 9, 10), точки дренажа (11, 14, 15). Между УКЗ находятся стыки СКЗ (12,13). Способ осуществляется следующим образом.
Измеряют с помощью мультиметра текущие значения силы тока и напряжения на выходе СКЗ на выбранном участке трубопровода (1) (фиг. 1). Выбирают УКЗ (2), в составе которой СКЗ (5) работает в максимальном или близком к максимальному режиму равному 70% от номинального и более по выходному напряжению, согласно заявленным характеристикам станции.
Измеряют сопротивление растеканию анодного заземления (8), входящего в состав УКЗ (2) по трехэлектродной схеме (Руководство по эксплуатации систем противокоррозионной защиты трубопроводов. - М.: ОАО «Газпром» - ООО «ВНИИГАЗ», 2004. - 300 с.).
Кратковременно изменяют режим работы СКЗ (5) и вручную или дистанционно, с использованием оборудования дистанционного коррозионного мониторинга, измеряют значения защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа (11) и на стыках зон защиты с соседними станциями (12) и (13). Находят коэффициент влияния СКЗ (5) на величину защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа (11) и на стыках зон защиты с соседними станциями (12, 13) по формуле:
iBC
где A - коэффициент влияния исследуемой СКЗ,
i
Δϕ - защитная разность потенциалов «труба-земля»,
BC
ΔI - приращение силы тока исследуемой СКЗ.
Пошагово изменяют режимы работы смежных СКЗ (6) и (7), не изменяя режимов работы остальных станций трубопровода и не допуская перехода защитной разности потенциалов «труба-земля» в точках дренажа (14) и (15) смежных СКЗ (6) и (7) в область недопустимых значений. Вручную или дистанционно, с использованием оборудования дистанционного коррозионного мониторинга, измеряют значения защитной разности потенциалов «труба-земля», после ее стабилизации, в точке дренажа (11) и на стыках зон защиты (12) и (13), исследуемой СКЗ (5). Возвращают первоначальные режимы работы смежных СКЗ (6) и (7), коэффициенты влияния смежных СКЗ (6) и (7) на величину защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа (11) исследуемой СКЗ (5) на стыках ее зон защиты определяют по формулам:
iЛС
где А - коэффициент влияния смежных СКЗ,
ЛС(ПС)
ΔI - приращение силы тока смежных СКЗ (6,7).
Стационарный потенциал в точке дренажа (11) исследуемой СКЗ (5) и на стыках зон ее защиты (12) и (13) определяют по формуле (4).
Определяют необходимое смещение потенциала, которое необходимо поддерживать, с учетом стационарного потенциала в точке дренажа (11) и на стыках зон защиты (12) и (13) исследуемой СКЗ по формуле (6).
Определяют необходимые значения силы тока исследуемой СКЗ (5) для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа (11) и на стыках зон защиты (12) и (13) по формуле (7).
Сравнивают полученные значения и выбирают большее значение силы тока СКЗ из рассчитанных.
Определяют необходимое значение сопротивления растеканию тока анодного заземления (8), как отношение максимального напряжения на выходе СКЗ к большему необходимому для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» значению силы тока СКЗ и исходя из условия, что значение сопротивления соединительных проводов и входное сопротивление трубы крайне мало и им можно пренебречь, по формуле (8).
Определяют необходимое сопротивление добавочных анодов, исходя из условия, что анодные заземлители подключаются параллельно, по формуле (9).
Определяют сопротивление растеканию в соответствии с СТО Газпром 9.2-003-2009 «Защита от коррозии. Проектирование электрохимической защиты подземных сооружений» одного анодного заземлителя при его вертикальной установке в грунт по формуле (10).
Находят количество дополнительных анодных заземлителей по формуле (11). Округляют полученное число в большую сторону и принимают его за необходимое количество дополнительных анодов.
Пример.
УКЗ №26 мощностью 1 кВт с номинальными значениями по силе тока 21А, по напряжению 48 В, располагается на км 240 и обеспечивает электрохимическую защиту от коррозии на участке магистрального газопровода км 225 - км 255 по состоянию на 01.01.2019 г. По результатам сезонных замеров специалистами службы защиты от коррозии эксплуатирующей организации установлено, что защитная разность потенциалов «труба-земля» находится в пределах диапазона, регламентированного ГОСТ Р 51164-98 и равна в точке дренажа минус 1 В, на левом стыке зон защиты от УКЗ №26-минус 0,95 В, а на правом стыке зон защиты УКЗ№26 - минус 0,92 В. При этом специалистам службы защиты от коррозии эксплуатирующей организации измерены сила тока и напряжение на выходе СКЗ, входящей в состав данной УКЗ №26. Значения силы тока - 5,8А, напряжения - 36 В. Отмечено, что значение напряжения превышает 70% от номинального значения данной СКЗ (33,6 В), соответственно, данная СКЗ работает в максимальном режиме. Для уменьшения напряжения на выходе данной СКЗ, необходимо снизить сопротивление растеканию тока анодного заземления данной СКЗ, в паре с которым работает данная станция. Для этого необходимо установить и подключить к существующим, дополнительные анодные заземлители. Существующее анодное заземление выполнено в подповерхностном исполнении и состоит из 20 анодных заземлителей, установленных вертикально. Удельное электрическое сопротивление грунта в районе существующего анодного заземления равно 300 мм.
Устанавливают в грунт измерительный и вспомогательный заземлители, подключают их и анодное заземление УКЗ №26 по трехэлектродной схеме к измерительному прибору и проводят измерение сопротивления растеканию тока анодного заземлителя УКЗ №26 при протекании переменного тока через токовые электроды. Измеренное значение сопротивления растеканию тока анодного заземления равно 6 Ом.
Кратковременно изменяют режимы работы СКЗ УКЗ№26 и измеряют значения защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа УКЗ№26 и на стыках зон защиты с соседними левой УКЗ №25 на км 210 и правой УКЗ №27 на км 270. Значение силы тока СКЗ УКЗ №26 после изменения равно 10,8А, а значение защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа данной СКЗ равно минус 1,3 В, на стыке зон защиты с левой УКЗ №25 - минус 0,96 В, на стыке зон защиты правой УКЗ №27 - минус 0,925 В.
Находят коэффициент влияния исследуемой СКЗ УКЗ №26 на величину защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке ее дренажа и на стыках зон защиты с соседними станциями, как отношение приращения защитной разности потенциалов «труба-земля» к приращению силы тока СКЗ по формуле (4):
ТДВС
для точки дренажа А=(минус 0,3)/5=минус 0,06,
ЛСтВС
для левого стыка зон защиты А=(минус 0,1)/5=минус 0,02,
ПСтВС
для правого стыка зон защиты А=(минус 0,05)/5=минус 0,01.
Пошагово изменяют режимы работы смежных УКЗ №25 и УКЗ №27. Увеличивают силу тока на выходе УКЗ №25 с 6А до 16А, контролируют защитную разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа УКЗ №26 и отмечают, что ее значение равное минус 1,9 В не выходит в область недопустимых значений. Не изменяя режимов работы остальных СКЗ УКЗ №25 и №26, измеряют значение защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа исследуемой СКЗ УКЗ №26. Фиксируют изменение защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа УКЗ №26 минус 1,1 В, на стыке с левой УКЗ №25 зон защиты - минус 0,98 В, на стыке с правой УКЗ №27 зон защиты -минус0,92 В.
Возвращают первоначальные режим работы смежной УКЗ №25. Повторяют данные процедуры со смежной УКЗ №27 и увеличивают силы тока на выходе СКЗ с 7А до 17А, фиксируют изменение защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа исследуемой СКЗ УКЗ №26 минус 1,05 В, на стыке зон защиты с левой УКЗ №25 - минус 0,95 В, на стыке зон защиты с правой УКЗ №27 - минус 0,94 В.
Коэффициенты влияния СКЗ смежной УКЗ №25, располагающейся слева по трассе трубопровода от СКЗ исследуемой УКЗ №26, на величину защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа СКЗ УКЗ №26 и на стыках зон ее защиты с соседними УКЗ №25 и №27, находят как отношение приращения защитной разности потенциалов «труба-земля» к приращению силы тока СКЗ по формуле (13):
ТДЛС
для точки дренажа А=(минус 0,1)/10=минус 0,01,
ЛСтЛС
для левого стыка зон защиты А=(минус 0,3)/10=минус 0,03,
ПСтЛС
для правого стыка зон защиты А=0.
Коэффициенты влияния СКЗ смежной УКЗ №27, располагающейся справа по трассе трубопровода от СКЗ исследуемой УКЗ №26, на величину защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа СКЗ исследуемой УКЗ №26 и на стыках зон ее защиты с соседними УКЗ №25 и №27, находят как отношение приращения защитной разности потенциалов «труба-земля» к приращению силы тока СКЗ по формуле (14):
ТДПС
для точки дренажа А =(минус 0,05)/10=минус 0,005,
ЛСтПС
для левого стыка зон защиты А=0,
ПСтПС
для правого стыка зон защиты А - (минус 0,2)/10=минус 0,02.
СттцТД
СтцЛСт
СтцПСт
Стационарный потенциал в точке дренажа, для левого стыка зон защиты и для правого стыка зон защиты СКЗ исследуемой УКЗ №26, определяют по формуле (4): ϕ=минус 0,557 В, ϕ=минус 0,654 В, ϕ=минус 0,722 В.
НЗТД
НЗЛСт
НЗПСт
Необходимое смещение защитной разности потенциалов «труба-земля» с учетом стационарного потенциала в точке дренажа, для левого стыка зон защиты и для правого стыка зон защиты СКЗ исследуемой УКЗ №26 определяют по формуле (6): Δϕ=минус 0,443 В, Δϕ=минус 0,296 В, Δϕ=минус 0,198 В.
НЗТДВС
НЗЛСтВС
НЗПСтВС
Необходимое значения силы тока СКЗ исследуемой УКЗ №26 для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» в точке дренажа, для левого стыка зон защиты и для правого стыка зон защиты определяют по формуле (7): I=7,3 8А, I=14,8 А, I=19,8 А.
Сравнивают полученные значения и выбирают большее значение силы тока СКЗ из найденных. В данном случае большее значение силы тока равно 19,8 А.
АЗН
Рассчитывают необходимое значение сопротивления растеканию тока анодного заземления УКЗ №26, как отношение максимально допустимого напряжения на выходе СКЗ к значению силы тока СКЗ при котором обеспечивается защита на правом стыке зон защиты по формуле (10): R=1,7 Ом.
АЗД
Рассчитывают необходимое сопротивление добавочных анодов, исходя из условия, что анодные заземлители подключаются параллельно, по формуле (9): R=2,37 Ом.
Выбирают в качестве дополнительных анодных заземлителей, подповерхностные заземлители производства ЗАО «Химсервис». Выбирают заземлители марки «Менделеевец-МК» с габаритными размерами:
- длина электрода - 2 м,
э
d - диаметр электрода - 0,04 м.
Р1
Рассчитывают сопротивление растеканию тока одного анодного заземлителя при его вертикальной установке в грунт по формуле (10): R=11 Ом.
3
Рассчитывают количество дополнительных анодных заземлений по формуле (11) и округляют полученное число в большую сторону, принимая его за необходимое количество дополнительных анодов: N=6,63≅7 шт.
Таким образом, предлагаемое изобретение позволяет найти точное количество дополнительных анодных заземлителей для действующей УКЗ, необходимое для обеспечения защитной разности потенциалов «труба-земля» на участке трубопровода за счет того, что способ учитывает степень влияния не только СКЗ исследуемой УКЗ, но и смежных с ней станций.