Установка для регенерации радиационно-деградированных экстракционных смесей
INSTALLATION FOR THE REGENERATION OF RADIATION-DEGRADED EXTRACTION MIXTURES

всп
всп
Изобретение относится к области технологии переработки отработавшего ядерного топлива (ОЯТ), а именно к оборудованию в технологическом процессе регенерации экстракционных смесей (ЭС) на основе углеводородных разбавителей. Изобретение предназначено для отделения от облученной экстракционной смеси легколетучей фракции углеводородов, образовавшихся под воздействием ионизирующего излучения. Наличие в смеси данной фракции приводит к снижению значения температуры вспышки (Т), как следствие такая экстракционная смесь перестает удовлетворять регламенту безопасности для предприятий ядерного топливного цикла. Согласно НП 016-05: Общие положения обеспечения безопасности объектов ядерного топливного цикла (ОПБ ОЯТЦ) температура технологического процесса должна быть на 10°С ниже, чем значение Т. Таким образом, отделение легколетучей фракции углеводородов, позволяет значительно продлить срок службы экстракционной смеси, уменьшить количество вторичных отходов, что, с учетом стоимости хранения радиоактивных отходов (РАО), является экономически целесообразным.
Установка для регенерации экстракционных смесей может применяться совместно и с другими «классическими» способами регенерации, в том числе в непрерывных процессах.
В настоящее время для регенерации экстракционных смесей на топливно-перерабатывающих предприятиях применяют методы промывки щелочными растворами. Также есть разработки по применению для этих целей органических оснований (гидразина, метиламина, тетраэтиламина или гуанидина), перегонки водяным паром, сеператора высокого давления.
В 1960-х годах был разработан способ очистки экстрагента от продуктов радиолиза и гидролиза с помощью перегонки водяным паром. В охранном документе US3445346A был описан способ очистки экстракционной смеси, предназначенной для переработки ОЯТ, методом паровой дистилляции при температуре 100-160°С и атмосферном давлении, либо при давлении от 50 до 400 мм рт.ст. Перегонка включает предварительную стадию, в которой исходный объем указанного растворителя будет восстановлен до исходного. Эксперименты проводились с добавлением соли урана в количестве не меньше 20 г/л как к трибутилфосфату (ТБФ), так в смесь ТБФ с н-додеканом.
В документе (RU2012077C1) предлагается одностадийный процесс ректификации экстрагента с перегретым водяным паром при подаче его в середину и нижнюю части колонны при пониженном давлении в колонне, что обеспечивает отгонку и дистиллат 90-95% вводимого количества ТБФ, причем в качестве флегмы используют часть отогнанного экстрагента, в основную массу кубового раствора возвращают в колонну в зону ниже ввода исходного экстрагента. Таким образом, повышается производительность процесса при снижении удельных затрат водяного пара. В тот же год был разработан еще один вариант регенерации экстрагента водяным паром, а именно двухстадийный процесс, состоящий в ректификации экстракционной смеси на разбавитель и влажный кубовый остаток, содержащий трибутилфосфат, и последующей перегонке этого кубового остатка в выпарном аппарате с выносной греющей камерой (RU2012078C1). В результате была повышена производительность за счет интенсификации теплопередачи и снижения количества осмоленного трибутилфосфата в условиях более низкой, по сравнению с аналогами, температуры проведения процесса.
Параллельно с исследованием процесса регенерации экстракционных смесей водяным паром, велись разработки по очистке смесей с помощью вакуумной перегонки. Он достаточно эффективен, но имеет один значительный недостаток – термическая деструкция разбавителя. Устранить этот недостаток возможно проведением эксперимента в условиях высокого вакуума, но это влечет за собой ухудшение конструктивных и экономических составляющих.
Большое количество работ посвящено регенерации экстракционных смесей химическими реагентами. Так, помимо классических содовых промывок, был испытан способ промывки водными растворами органических оснований, содержащих оксиэтильные группы, с последующим разложением отработавших промывных растворов упаркой в присутствии азотной кислоты (RU2164360C1). Технический результат изобретения заключается в уменьшении в 2 раза концентрации реагентов и объема промывного раствора, поступающего на промывку экстрагента, и сокращении в 2 раза числа ступеней, необходимых для полной очистки экстрагента от дибутилфосфорной кислоты.
В документе (US4358426A) предлагается промывать экстракционную смесь, состоящую из ТБФ, углеводородного разбавителя - додекана, и комплекса ди-н-бутилфосфата или другого продукта разложения с ураном, плутонием или цирконием водным раствором гидразин-оксалата или гидразин-оксалата с гидразином. Повышается эффективность извлечения целевых компонентов.
Результатом дальнейших работ в этом направлении было изобретение способа очистки экстракционной смеси промывками раствором фторида аммония с концентрацией 10-50 г/л (KZ2001/0513.1). Выделение урана и продуктов гидролиза компонентов органической фазы ведут обработкой отработанного раствора фторида аммония водным раствором аммиака с концентрацией 20-22% при 30-60°С и конечном значении рН 10-12 с последующим отделением осадка аммонийно-фторидной соли урана, содержащей продукты гидролиза компонентов органической фазы. После выделения урана и продуктов гидролиза компонентов органической фазы раствор корректируют по содержанию фторида аммония и используют повторно для регенерации органической фазы. Предлагаемый способ позволяет провести более эффективную очистку экстрагента от продуктов гидролитического разложения трибутилфосфата и разбавителя по сравнению с результатами содовых промывок, продлить срок использования экстрагента, нормализовать работу экстракционного оборудования и использовать водную реэкстракцию урана вместо реэкстракции урана растворами уксусной кислоты или ацетата аммония.
В источнике RU 2302677C2 способ регенерации оборотного экстрагента включает его обработку водным раствором щелочи. Экстрагент с содержанием урана не менее 5 г/л обрабатывают раствором щелочи с концентрацией более 10 моль/л с последующим отделением осадка. Изобретение позволяет значительно снизить содержание радионуклидов в оборотном экстрагенте по сравнению с ранее предложенными аналогами, в том числе и трудноудаляемого радиорутения.
В охранном документе RU 2473144C1 для регенерации экстрагента предлагается использование растворов бикарбонатов одновалентных сильных оснований, в частности бикарбоната натрия, тетраэтиламина или гуанидина, или же устойчивых к нагреванию растворов карбонатов одновалентных слабых оснований или смеси карбонатов и бикарбонатов одновалентных слабых оснований, таких как гидразин или метиламин. Изобретение позволяет увеличить число циклов работы экстрагента.
В начале 2000-х был предложен еще один способ регенерации экстракционных смесей на основе ТБФ – с использованием сепаратора. Так, в охранном документе RU 2397002C1 предлагается способ внутрицикловой регенерации оборотного экстрагента в сепараторе, включающий контактирование потоков оборотного экстрагента и регенерирующего раствора в пористом слое с сообщающимися порами и разделение потоков очищенного экстрагента и отработавшего промывного раствора, причем оборотный экстрагент и регенерирующий раствор направляют на контактирование при соотношении потоков фаз экстрагента к регенерирующему раствору от 15:1 до 35:1, эффективный диаметр поровых каналов слоя 0,02-0,04 см при нагрузке суммы потоков фаз на свободное поровое сечение слоя до 10 м3/м2·час и времени пребывания оборотного экстрагента в слое не менее 2 минут при температуре 20-50°С. Результат изобретения - повышение качества оборотного экстрагента и снижение количества солесодержащих радиоактивных отходов.
Недавно в литературе появились данные по новому способу регенерации – обработка отработавшей ЭС сорбционно-активной твердофазной композицией. Способ был испытан на органическом растворе трибутилфосфата в гексахлорбутадиене. Обработка органического раствора осуществляют в две последовательные стадии. На первой стадии проводят обработку агрегативно-устойчивой водной суспензией, содержащей в дисперсной фазе гидратированный диоксид циркония. На второй стадии обработку содержащим оксалат-ион раствором. Имеется также вариант выполнения способа регенерации отработанной экстракционной системы. Группа изобретений позволяет восстановить эксплуатационные характеристики отработанной экстракционной системы (химические и гидродинамические) и вернуть ее в технологический цикл.
Недостатками всех вышеперечисленных методов регенерации является то, что они нацелены на восстановление гидродинамических характеристик экстракционной смеси, а именно очистки от кислых продуктов разложения экстрагента ТБФ, а именно дибутилфосфорной кислоты (ДБФК), монобутилфосфорной кислоты (МБФК), фосфорной кислоты, а также от карбоновых кислот. Так как в настоящее время в мире идет совершенствование атомных реакторов, увеличение глубины выгорания топлива приводит к большим нагрузкам на рабочие среды предприятий по переработке ОЯТ. В таких условиях лимитирующим фактором при определении срока службы экстракционной смеси могут стать характеристики пожаровзрывобезопасности. Ни в одном из перечисленных способов не назван способ очистки от легколетучих продуктов.
Техническим результатом изобретения является упрощение конструкции и требований к эксплуатации установки, позволяющие в безопасных условиях с минимальным количеством вторичных отходов отделять от экстракционной смеси легколетучую фракцию, тем самым повышая температуру вспышки смеси.
Технический результат достигается тем, что в вакуумной камере при передаче тепла от теплоносителя рубашки происходит испарение легких фракций экстракционной смеси, накопление которых и приводит к ухудшению характеристик пожаровзрывобезопасности. За счет действия установки в периодическом режиме, с помощью насоса, обеспечивающего циркуляцию экстракционной смеси, достигается наиболее глубокая очистка смеси от легколетучих компонентов.
Сущность заявленного изобретения поясняется в последующем детальном описании, проиллюстрированном чертежами.
На фиг. 1 показана принципиальная схема установки для регенерации экстракционных смесей, где:
1 – вакуумная камера регенерации;
2 – рубашка с теплоносителем;
3 – входная запорная арматура;
4 – терморегулятор;
5 – насос;
6 – выходная запорная арматура;
7 –криоловушка;
8 – вакуумный насос;
А – емкость для регенерируемой смеси;
В – емкость для регенерированной смеси;
С – емкость для паров легколетучих компонентов;
D – газовоздушный поток.
3
а
б
в –
г –
На фиг. 2 – показана хроматограмма легколетучих продуктов насыщенной 4 моль/л HNOсмеси 30% ТБФ-Изопар-М, образующиеся после облучения до дозы 2 МГр, где – примесь, которая не учитывалась в расчетах,– 2-метилпентан, 1-бутанол,толуол.
На фиг. 3 – изображены сверху вниз соответственно:
3
б
в
г
хроматограмма летучих продуктов (до октана) смеси 30% ТБФ в Изопар-М, насыщенной 4 моль/л HNO и облученной до 2 МГр – до регенерации, где – 2-метилпентан, – 1-бутанол,  - толуол;
хроматограмма летучих продуктов (до октана) органической фракции, полученной после регенерации;
хроматограмма летучих продуктов (до октана) органической фракции, полученной после регенерации, по иону 71 – насыщенные углеводороды.
Фиг. 4 – изображены сверху вниз соответственно:
3
в
г
хроматограмма кубового остатка после регенерации смеси 30% ТБФ в Изопар-М, насыщенной 4 моль/л HNO и облученной до дозы 2 МГр, где – 1-бутанол,  - толуол;
хроматограмма той же смеси по иону 71 (насыщенные углеводороды).
Заявленное изобретение осуществляется следующим образом.
Через входную запорную арматуру (3) из емкости А происходит подача регенерируемой смеси (объем 100 мл) в вакуумную камеру регенерации (1), затем запорная арматура переводится в положение циклической работы, после чего происходит включение насоса (5), обеспечивающего циркулирование смеси для создания максимальной площади поверхности жидкой фазы. После загрузки жидкого азота в криоловушку (7) включается вакуумный насос (8), обеспечивающий условия для испарения легколетучих фракций при более низких температурах, соответствующих РБ-060-10, относительно атмосферного давления. Терморегулятор (4), через теплоноситель в рубашке (2) обеспечивает подачу тепла в систему для компенсации потерь на испарения. В качестве теплоносителя применяется вода. При этом для того, чтобы привести теплоноситель в движение, достаточно мощности насоса термостата. Нагрев теплоносителя осуществляется до температуры испарения целевых компонентов, содержание которых зависит от характеристик регенерируемой смеси. Для подтверждения работоспособности прибора в качестве регенерируемой смеси использовался 30% ТБФ в Изопар-М, облученный до дозы 2 МГр. Пары легколетучих компонентов, достигая криоловушки (7), конденсируются под воздействием низких температур, установленных за счёт подачи хладагента (-196°C) затем удаляются в емкость C. Таким образом, происходит отделение легколетучих фракций от регенерируемой смеси без разгерметизации системы. После окончания процесса, регенерированную смесь удаляют из камеры через выходную запорную арматуру (6) в емкость В. Газовоздушный поток D подвергается очистке и выводится в атмосферу. Управление данной системой может быть реализовано в ручном режиме.
Ниже представлен пример, иллюстрирующий изобретение.
3
Для подтверждения технического результата был проведен эксперимент с использованием заявленной установки со смесью 30% ТБФ в Изопар-М, насыщенной 4 моль/л HNO и облученной ускоренными электронами на линейном электронном ускорителе УЭЛВ-10-10-С-70 до суммарной поглощенной дозы 2000 кГр. При облучении в пробах образуются легколетучие продукты (Фиг. 2). Наибольшую опасность при накоплении представляют продукты с температурой кипения до 125°С, что соответствует октану (время выхода 5.04 мин). Они значительно понижают температуру вспышки (Тн) экстракционной смеси. Их содержание в облученной смеси – около 1,5 % относительно содержания Изопара-М. Наиболее высоко содержание 1-бутанола, толуола, 2-метилпентана. Полный перечень продуктов представлен в табл. 1.
3
Табл. 1. Продукты радиолиза при облучении до дозы 2 МГр и окисления смеси 30% ТБФ в Изопар-М, насыщенной 4 моль/л HNOс температурой кипения до октана.
Продукты радиолиза и окисления
Индекс удерживания (IR)
Время выхода, мин
Процентное содержание относительно Изопара-М, % отн.
Ацетон
2.07
0.09
2-Propanol, 2-methyl-
491
2.14
0.02
Алкан
2.3
0.08
Pentane, 2-methyl- <b>(б)</b>
570
2.45
0.11
1-Butanol <b>(в)</b>
659
2.94
0.37
3-Methylhexane
676
3.07
0.03
2-PENTANONE
685
3.19
0.08
HEPTANE
700
3.34
0.09
n-Butylformate
724
3.7
0.03
алкан
3.79
0.04
алкан
3.94
0.02
алкан
4.12
0.05
2-Methylheptane
765
4.35
0.04
Толуол <b>(г)</b>
763
4.42
0.24
3-Methylheptane
773
4.5
0.03
2-HEXANONE
797
4.8
0.04
Octane
800
5.04
0.07
После регенерации вакуумной перегонкой 100 мл облученного раствора было получено две фракции по 1 мл. Анализ показал, что одна из них – водный раствор азотной кислоты. Вторая фракция представляет смесь легколетучих продуктов с некоторыми компонентами Изопара-М и следовым содержанием ТБФ (Фиг. 3).
Как видно из фиг. 3, после проведения процесса регенерации выбранным способом удается выделить практически все легколетучие продукты с температурой кипения до октана. Их суммарное содержание относительно Изопара-М составило 1.34 %, что близко к их исходному содержанию до регенерации.
Кубовый остаток после регенерации содержит следовые количества 1-бутанола и толуола, углеводородные продукты с временем выхода 10-12 мин, Изопар-М и ТБФ (Фиг. 4).
Соотношение компонентов экстракционной смеси, ТБФ и Изопар-М в исходной облученной пробе и в кубовом остатке после регенерации примерно одинаково и близко к исходному значению – 30:70.
всп
3
всп
Значение Т облученной до дозы 2 МГр смеси 30% ТБФ в Изопар-М, насыщенной 4 моль/л HNO составило 51°С. Регенерация этой смеси на установке позволила отделить практически все легколетучие продукты (с температурой кипения до 125 °С), повысив Т до 80°С.