Оценка пропускной способности безреагентной испарительной градирни со струйно-пленочными контактными элементами

Оригинальная статья / Original article УДК 66.021.3/4

DOI: http://dx.d0i.0rg/l 0.21285/1814-3520-2019-5-902-910

Оценка пропускной способности безреагентной испарительной градирни со струйно-пленочными контактными элементами

© А.В. Дмитриев*, И.Н. Мадышев**, А.И. Хафизова*, О.С. Дмитриева**

*Казанский государственный энергетический университет, г. Казань, Россия **Нижнекамский химико-технологический институт, филиал Казанского национального исследовательского технологического университета, г. Нижнекамск, Россия

Резюме: Целью данной статьи является оценка эффективности и пропускной способности струйно-пленочного контактного устройства, а также сравнение по различным критериям с его аналогами. Рассмотрено охлаждение оборотной воды в бесконтактной испарительной градирне с использованием струйно-пленочных контактных элементов, разработанных авторами для применения на промышленных предприятиях теплоэнергетики и других отраслей. Использован «закрытый» контур при охлаждении основного потока, а также блок насадки для снижения температуры остальной жидкости. Проведен сравнительный анализ разработанного контактного устройства с отечественными и мировыми контактными моделями. Выполнена техническая схема градирни с замкнутым контуром охлаждения, которая позволяет сократить использование химических реагентов. Предложена оригинальная конструкция струйно-пленочного контактного устройства, работающая в широком диапазоне рабочих скоростей, обладающая большой постоянно обновляющейся площадью поверхности контакта фазы. Проведен сравнительный анализ разработанной конструкции контактного устройства с аналогами: определено гидравлическое сопротивление в зависимости от «среднерасходной» скорости газа. Приведены технические характеристики блока насадки в зависимости от геометрических размеров устройства. Вычислен F-фактор (произведение скорости воздуха на корень из ее плотности) конструкции при изменении плотности орошения и ширины сливного стакана. Установлено, что устройство работает в широком диапазоне нагрузок, имеет хорошую пропускную способность, достигает высоких значений F-фактора. На разработанной конструкции струйно-пленочного контактного устройства происходит эффективное охлаждение воды, а использование замкнутого контура при охлаждении основного потока оборотной воды позволяет значительно снизить обработку химическими реагентами.

Ключевые слова: безреагентная градирня, струйно-пленочное контактное устройство, тепломассообмен, гидравлическое сопротивление, пропускная способность

Благодарности: Работа выполнена при финансовой поддержке гранта Президента Российской Федерации № МК-417.2019.8.

Информация о статье: Дата поступления 21 июня 2019 г.; дата принятия к печати 19 августа 2019 г.; дата он-

лайн-размещения 31 октября 2019 г.

Для цитирования: Дмитриев А.В., Мадышев И.Н., Хафизова А.И., Дмитриева О.С. Оценка пропускной способности безреагентной испарительной градирни со струйно-пленочными контактными элементами. Вестник Иркутского государственного технического университета. 2019. Т. 23. № 5. С. 902-910. https://doi.org/10.21285/1814-3520-2019-5-902-910

Estimating capacity of a reagent-free evaporative cooling tower with jet-film contact elements

Andrey V. Dmitriev, Ilnur N. Madyshev, Aliya I. Khafizova, Oksana S. Dmitrieva

Kazan State Power Engineering University, Kazan, Russia Nizhnekamsk Chemical Technology Institute, Branch of Kazan National Research Technological University, Nizhnekamsk, Russia

Abstract: The purpose of this article is to evaluate the efficiency and throughput capacity of the jet-film contact device as well as its comparison with analogues by various criteria. Consideration is given to the cooling of circulating water in a contactless evaporative cooling tower using jet-film contact elements developed by the authors for the use at industrial enterprises of heat power engineering and other industries. For cooling the main flow, a "closed" circuit is used whereas a nozzle block is used to reduce the temperature of the rest of the liquid. The developed contact device is compared with domestic and world contact models. The process flow diagram of the cooling tower with a closed cooling circuit, which

Дмитриев А.В., Мадышев И.Н. и др. Оценка пропускной способности безреагентной испарительной ... Dmitriev A. V., Madyshev I.N. et al. Estimating capacity of a reagent-free evaporative cooling tower with jet-film ...

allows to reduce the use of chemical reagents is made. An original design of a jet-film contact device operating in a wide range of running speeds and featuring a large constantly renewing surface area of the phase contact is proposed. A comparative analysis of the developed design of the contact device with its analogues is carried out: the hydraulic resistance is determined depending on the average flow rate of gas. The technical characteristics of the nozzle block are given depending on device geometric dimensions. The F-factor (air velocity- its density root product) of the design is calculated when changing the irrigation density and the width of the drain cup. It is determined that the device operates in a wide range of loads, has a good throughput capacity and reaches high values of the F-factor. The developed design of the jet-film contact device provides an effective cooling of water, while the use of a closed circuit when cooling the main flow of recycled water significantly reduces the processing by chemical reagents.

Keywords: reagent-free cooling tower, jet-film contact device, heat and mass transfer, hydraulic resistance, capacity

Acknowledgements: The work is executed at financial support of the grant of the President of the Russian Federation no. MK-417.2019.8.

Information about the article: Received June 21, 2019; accepted for publication August 19, 2019; available online October 31, 2019.

For citation: Dmitriev AV, Madyshev IN, Khafizova AI, Dmitrieva OS. Estimating capacity of a reagent-free evaporative cooling tower with jet-film contact elements. Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universiteta = Proceedings of Irkutsk State Technical University. 2019;23(5):902-910. (In Russ.) https://doi.org/10.21285/1814-3520-2019-5-902-910

1. ВВЕДЕНИЕ

Для сокращения забора свежей воды из природных источников на многих промышленных предприятиях применяют оборотное водоснабжение, оно позволяет сократить потребление воды в несколько десятков раз. Охлаждение оборотной воды на предприятиях чаще всего происходит в градирнях. Наиболее эффективными и распространенными являются вентиляторные испарительные градирни. Правильная эксплуатация градирни во многом сокращает использование природных ресурсов, также ощутимо снижает энергетические, материальные затраты и уменьшает вредное воздействие на окружающую среду [1-3]. В связи с развитием научно-технологического прогресса появляется множество конструкций для охлаждения промышленной воды, модернизируются оросители, форсунки, каплеуловители [47]. Однако, решая одни вопросы, остается ряд других, которые говорят о существенных проблемах охлаждения оборотной воды при эксплуатации градирни, одной из которых является развитие и размножение микроорганизмов и образование биологических отложений на поверхностях конструкций.

Для решения поставленной задачи на многих предприятиях используют химические реагенты, которые уничтожают бактерии, однако они не способны справиться со всеми микроорганизмами в водной среде, а для уничтожения всех живых организмов требуются колоссальные объемы реагентов, что заметно сказывается на экономической составляющей предприятия. Также существенным недостатком при использовании реагентов является их вред, наносимый окружающей среде1 [8-11].

Решением данной проблемы занимаются не только в России, но и за рубежом. Например, американская компания «Delta Cooling Towers» [12] по производству градирен разработала конструкцию градирни «Cooling Towers - Anti-Microbial Cooling Towers», в которой уничтожение микроорганизмов происходит при соприкосновении со стенками устройства. Такого эффекта создатели добились за счет использования в материалах конструкции антимикробной смолы. Однако у данной конструкции есть недостаток в виде уничтожения только определенного вида микроорганизмов. Также существуют микробы, которые способны приспосабливаться к плохим условиям и продолжать свое существование.

В связи с этим наиболее рацио-

1Копылов А.С., Лавыгин В.М., Очков В.Ф. Водоподготовка в энергетике: учеб. пособ. для вузов. М.: Изд. дом МЭИ, 2016. 309 с.

нальным способом решения данной проблемы и повышения эффективности охлаждения оборотной воды является разработка конструкции градирни, которая позволила бы существенно сократить использование химических реагентов при должном охлаждении воды. Такого эффекта можно добиться за счет разделения жидкости, поступающей на охлаждение. При этом основной поток жидкости контактирует с охлаждающим воздухом только через стенку труб. Следовательно, эта часть жидкости не нуждается в дополнительной обработке химическими реагентами в отличие от жидкости, поступающей из градирни.

2. РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ И ИХ ОБСУЖДЕНИЕ

Авторами данной статьи была разработана конструкция градирни бесконтактного испарительного охлаждения с использованием струйно-пленочных контактных элементов (рис. 1). Особенность данной градирни заключается в том, что горячий поток воды, поступающий в градирню,

разделяется на два: основной поток поступает в трубы и отдает тепло через стенку предварительно охлажденной в контактных устройствах жидкости. Другой поток (Ь) поступает в блок оросителя, распределяется по всему его сечению, контактируя с восходящим потоком воздуха. Часть воды испаряется, отдавая свое тепло, затем уже охлажденная вода с последней ступени контактного устройства распределяется в виде капель, брызг и пленки по наружной поверхности радиатора. Стоит отметить, что данный вид контакта позволяет увеличить коэффициенты теплоотдачи с поверхности труб в несколько раз за счет соударения жидкой фазы о твердую поверхность и, как следствие, наименьшего ламинарного пограничного слоя.

Основными элементами предлагаемой градирни являются: блок оросителя 2, состоящий из струйно-пленочных контактных элементов; водосборный бассейн 3; вентилятор 1, обеспечивающий движение атмосферного воздуха; водяной насос 4; радиатор 5, служащий для охлаждения основного потока оборотной воды.

4

1

2

5

Рис. 1. Принципиальная схема безреагентной испарительной градирни со струйно-пленочным и контактными элементами (а - основной поток горячей воды; b - орошаемый поток воды): 1 - вентилятор; 2 - ороситель; 3 - водосборный бассейн; 4 - водяной насос; 5 - радиатор Fig. 1. Schematic diagram of a reagent-free evaporative cooling tower with jet-film contact elements (a - main hot water flow; b - sprayed water flow): 1 - fan; 2 - sprinkler; 3 - drainage basin; 4 - water pump; 5 - radiator

904

ISSN 1814-3520

Дмитриев А.В., Мадышев И.Н. и др. Оценка пропускной способности безреагентной испарительной ... Dmitriev A. V., Madyshev I.N. et al. Estimating capacity of a reagent-free evaporative cooling tower with jet-film ...

Разработанный блок оросителя [13] представлен на рис. 2 и состоит из открытых сверху сливных стаканов 1 квадратной формы, необходимых для сбора и распределения жидкости по сечению аппарата в целом. Эти стаканы 1 устанавливают на комплекс перегородок 2. В последних выполнены отгибы 3, направленные в сторону линии сгиба перпендикулярно расположенной перегородки. С целью снижения металлоемкости устройства в перегородках 2 выполнены круглые отверстия. В днище сливных стаканов 1 выполнены отверстия 4, которые служат для слива жидкости на нижерасположенном сливном стакане 1. Причем основной поток жидкости проходит через центральное отверстие большего диаметра.

Блок насадки, устанавливаемый в градирню, работает следующим образом: подаваемая на охлаждение вода поступает в сливные стаканы 1 и стекает через отверстия 4 в днище, затем поток в виде струй распределяется по поверхности нижерасположенных вертикальных перегородок 2, далее пленка, ударяясь о поверхность воды в сливных стаканах 1, создает новую поверхность контакта фаз, которая определяется наличием относительно небольших газовых пузырей в слое жидкости и вылетающих из него капель, при этом она

постоянно обновляется. В сливных стаканах поддерживается уровень жидкости за счет наличия вертикальных стенок; из-за шахматного распределения сливных стаканов 1 атмосферный воздух, поступающий снизу, движется зигзагообразно. Такое конструктивное оформление позволяет увеличить относительную скорость движения рабочих сред, интенсифицируя при этом процессы переноса массы, энергии и импульса. Под действием восходящего потока воздуха струи воды образуют устойчивую пленку, которая стекает по поверхности вертикальных перфорированных перегородок 2. Таким образом, при непосредственном контакте газовой и жидкой фаз происходит тепломассоперенос.

Геометрические размеры контактного устройства с пленочным взаимодействием газа и жидкости выбираются исходя из равенства площадей для прохода газа в поперечном и продольном сечениях аппарата. Отсутствие локальных расширений и сужений для восходящего потока воздуха ведет к снижению гидравлического сопротивления контактного устройства, а отсутствие деталей, изготавливаемых с высокой точностью, обеспечивает невысокую себестоимость выпуска блоков предлагаемой насадки.

Рис. 2. Контактное устройство с пленочным взаимодействием газа и жидкости: 1 - сливной стакан; 2 - вертикальные перфорированные перегородки; 3 - отгибы на вертикальных

перфорированных перегородках; 4 - сливные отверстия Fig. 2. Contact device with film interaction of gas and liquid: 1 - down comer; 2 - vertical perforated partitions; 3 - bends on the vertical perforated partitions; 4 - drain holes

Целью настоящих исследований является оценка эффективности и пропускной способности предлагаемого блока насадки, а также комплексное сравнение по различным критериям с известными отечественными и мировыми контактными устройствами.

При относительно невысоких значениях удельной поверхности контакта фаз в предлагаемом блоке насадки (при ширине сливного стакана 60 мм) высота, эквивалентная теоретической тарелке (ВЭТТ), может достигать 0,15 м (таблица). Термин «теоретическая тарелка (тт)» характеризует полное достижение равновесия, следовательно, в предлагаемом устройстве высотой 150 мм может наблюдаться насыщение воздуха водяными парами до 100%. Данные получены на основе экспериментальных исследований по адиабатическому увлажнению воздуха, представленных в работе [14]. Кроме того, при расчете удельной поверхности контакта фаз не были учтены поверхности образующихся струй, капель и пузырей.

Сравнение по гидравлическому сопротивлению предлагаемого блока оросителя с насадкой «Инжехим-2000» [15] показывает, что при среднерасходной скорости газа до 2,3 м/с сопротивление струйно-пленочного устройства несколько выше (рис. 3). Однако диапазон рабочих скоростей газа в струйно-пленочных контактных устройствах значительно больше, т.е. режим «подвисания» начинается при скоро-

сти газа 3,2-3,3 м/с при прочих равных условиях (система «воздух-вода»).

Для того чтобы дать более точную оценку пропускной способности разработанного устройства, авторами был определен F-фактор (рис. 4), представляющий собой произведение плотности газа в степени 0,5 и его среднерасходной скорости. Изменение F-фактора (в зависимости от ширины сливного стакана) происходит практически линейно и, как видно из графика, с ростом ширины сливного стакана F-фактор также увеличивается. Кроме того, стоит отметить, что с увеличением плотности орошения значение F-фактора снижается. Полученные результаты говорят о высокой пропускной способности предлагаемых аппаратов, т.к. известные насадки на сегодняшний день имеют максимальные значения F-фактора в пределах 6-8 [16-19].

Одним из ключевых показателей, определяющих энергетическую эффективность насадочных элементов, является комплексная характеристика ДР/Мгт (отношение гидравлического сопротивления ДP к количеству теоретических тарелок Njj), показывающая потери давления на одной теоретической тарелке. Сравнение предлагаемого блока насадки с известными мировыми аналогами фирм «Sulzer», «NORTON», «ВАКУПАК», «КЕДР», «Инже-хим», «Koch-glitsch» показывает высокую конкурентоспособность струйно-пленочных контактных элементов. Так, например, регулярная насадка Mellapak 250.Y фирмы

Технические характеристики блока насадки, состоящего из струйно-пленочных контактных элементов Technical characteristics of the nozzle unit consisting of jet-film contact elements

Ширина сливного стакана b, мм Удельный свободный о о объем, м3/м3 Удельная поверхность контакта фаз, м2/м3 ВЭТТ, м

толщина металла, мм уровень жидкости в сливном стакане

0,5 1 2 b/8 b/4 b/2

60 0,967 0,93 0,867 94,6 89,0 78,0 0,15-0,36

75 0,97 0,945 0,89 75,5 71,1 62,2 0,34-0,52

100 0,98 0,96 0,92 56,7 53,4 46,7 0,45-0,83

150 0,986 0,97 0,945 37,8 35,6 31,1 0,6-1,1

Дмитриев А.В., Мадышев И.Н. и др. Оценка пропускной способности безреагентной испарительной . Dmitriev A. V., Madyshev I.N. et al. Estimating capacity of a reagent-free evaporative cooling tower with jet-film .

Рис. 3. Зависимость гидравлического сопротивления насадочного слоя от среднерасходной скорости газа и типа контактного устройства при плотности орошения 40 м3/(м2ч): 1 - кольца Рашига 50x50 мм; 2 - насадка «Инжехим-2000»; 3 - струйно-пленочное

контактное устройство, b = 60 мм Fig. 3. Dependence of the flow resistance of the packing layer on the average rate of gas and the type of contact device at the liquid spray rate of 40 m3/(m2-h): 1 - Rashig ring of 50x50 mm; 2 -"Injechim-2000" nozzle;

3 - jet-film contact device, b = 60 mm

F, Па0-5

1 -4-1-:-I-1-

0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 b,M

Рис. 4. Изменение F-фактора предлагаемого блока насадки в зависимости от ширины сливного стакана при различных плотностях орошения, м3/м2ч: 1 - 10; 2 - 20; 3 - 30; 4 - 50; 5 - 70 Fig. 4. Variation of the F-factor of the proposed nozzle block depending on the width of the down comer at different liquid spray rates, m3/m2-h: 1 - 10; 2 - 20; 3 - 30; 4 - 50; 5 - 70

«Би^ег» эффективно работает только при плотностях орошения до 20 м3/(м2ч). Число теоретических тарелок на 1 м занимаемой высоты составляет 2-3, а гидравлическое сопротивление при среднерасходной ско-

рости газа равной 3 м/с - около 700 Па/м [20]. Следовательно, ДР/Мтт составит 233,3-350 Па. При аналогичных условиях работы в струйно-пленочных контактных устройствах (при ширине сливного стакана

Ь = 60 мм) гидравлическое сопротивление составляет 1300 Па/м, число теоретических тарелок на 1 м высоты контактных элементов изменяется в пределах 3-6. Тогда ДР/Мтт = 216,7-433,3 Па.

3. ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Таким образом, проведенные исследования подтверждают высокую пропускную способность и эффективность разработанных контактных устройств, при этом они способны работать в широком диапа-

зоне нагрузок как по жидкой, так и по газовой фазам при относительно невысоком гидравлическом сопротивлении, не превышающем показатели известных аналогов. Предложенная конструкция струйно-пленочного контактного устройства позволяет эффективно охлаждать воду промышленных предприятий, а использование замкнутого контура при охлаждении основного потока оборотной воды обеспечивает значительное снижение обработки химическими реагентами.

Библиографический список

1. Даутов Р.Г., Вилохин С.А. Повышение эффективности процесса охлаждения в градирне // Вестник Казанского технологического университета. 2013. № 5. С. 190-193.

2. Xuehong Chen, Fengzhong Sun, Youliang Chen, Ming Gao. Novel method for improving the cooling performance of natural draft wet cooling towers // Applied Thermal Engineering. 2019. Vol. 147. P. 562-570. https://doi.org/10.1016/j.applthermaleng.2018.10.076

3. Golovanchikov A.B., Merentsov N.A., Balashov V.A. Modeling and analysis of a mechanical-draft cooling tower with wire packing and drip irrigation // Chemical and Petroleum Engineering. 2013. Vol. 48. No. 9-10. P. 595-601.

4. Boev E.V., Ivanov S.P., Afanasenko V.G., Nikolaev E.A. Polymeric drop-film sprinklers for cooling towers // Chemical and Petroleum Engineering. 2009. Vol. 45. No. 7-8. P. 454-459.

5. Dmitrieva O.S., Dmitriev A.V., Nikolaev A.N. Distribution of circulating water in the work area of a vortex chamber with disk atomizer for the purpose of increasing the efficiency of the cooling process // Chemical and Petroleum Engineering. 2014. Vol. 50. No. 3-4. P. 169175. https://doi.org/10.1007/s10556-014-9874-1

6. Fisenko S.P., Petruchik A.I., Solodukhin A.D. Evaporative cooling of water in a natural draft cooling tower // International Journal of Heat and Mass Transfer. 2002. Vol. 45. No. 23. P. 4683-4694.

7. Afanasenko V.G., Khafizov F.Sh., Khafizov N.F., Ivanov S.P., Boev E.V. Development of designs for polymeric water traps in cooling towers using centrifugal separation forces // Chemical and Petroleum Engineering. 2007. Vol. 43. Issue 11-12. P. 653-656.

8. Чичирова Н.Д., Чичиров А.А., Власов С.М, Власова А.Ю. Методы снижения бактериального загрязнения систем оборотного охлаждения ТЭЦ // Теплоэнергетика. 2015. № 7. С. 62-67. https://doi.org/10.1134/S0040363615070024

9. Cheremisinoff N.P. Pollution Control Handbook for Oil and Gas Engineering. Hoboken: John Wiley & Sons, 2016. 1400 р.

10. Yang Liu, Wei Zhang, Sileika T., Warta R. Disinfec-

908

tion of bacterial biofilms in pilot-scale cooling tower systems // Biofouling. 2011. Vol. 27. No. 4. P. 393-402. https://doi.org/10.1080/08927014.2011.577525

11. Pagnier I., Merchat M., La Scola B. Potentially pathogenic amoeba-associated microorganisms in cooling towers and their control // Future Microbiology. 2009. No. 4. P. 615-629.

12. Iervolino M., Mancini B., Cristino S. Industrial Cooling Tower Disinfection Treatment to Prevent Legionella spp // International journal of environmental research and public health. 2017. Vol. 14. No. 10. P. 1125.

13. Пат. № 187324, Российская Федерация, B01D 3/20. Контактное устройство со струйно-пленочным взаимодействием газа и жидкости / А.В. Дмитриев, О.С. Дмитриева, И.Н. Мадышев, А.А. Сагдеев, А.Н. Николаев, Р.С. Гатин; заявитель и патентообладатель Дмитриев А.В. Заявл. 26.11.2018; опубл. 01.03.2019. Бюл. № 7.

14. Dmitrieva O.S., Madyshev I.N., Dmitriev A.V. Determination of the Heat and Mass Transfer Efficiency at the Contact Stage of a Jet-Film Facility // Journal of Engineering Physics and Thermophysics. 2017. Vol. 90. No. 3. P. 651-656.

15. Лаптев А.Г. Контактные насадки промышленных тепломассообменных аппаратов. Казань: Отечество, 2013. 454 c.

16. Каган А.М., Пушнов А.С., Рябушенко А.С. Сравнение эффективности промышленных насадок для испарительного охлаждения оборотной воды в градирнях // Химическая промышленность сегодня. 2007. № 4. С. 44-48.

17. Сокол Б.А., Чернышев А.К., Баранов Д.А., Берен-гартен М.Г., Левин Б.В. Насадки массообменных колонн. М.: ИНФОХИМ, 2009. 358 с.

18. Меренцов Н.А., Нефедьева Е.Э., Лебедев В.Н., Циркунова Е.А., Голованчиков А.Б., Балашов В.А. Экспериментальное исследование модульной теп-ломассообменной насадки градирен // Вестник Технологического университета. 2017. Т. 20. № 24. С. 141-144.

19. Голованчиков А.Б., Меренцов Н.А., Топилин М.В., Персидский А.В. Динамическая насадка для

ISSN 1814-3520

Дмитриев А.В., Мадышев И.Н. и др. Оценка пропускной способности безреагентной испарительной . Dmitriev A. V., Madyshev I.N. et al. Estimating capacity of a reagent-free evaporative cooling tower with jet-film .

тепло- и массообменных процессов // Вестник Технологического университета. 2018. Т. 21. № 9. С. 50-53.

20. Леонтьев В.С. Инновации в области разработки высокоинтенсивных массообменных устройств для

модернизации ректификационных комплексов // Нефтегазовое дело. 2012. № 1. С. 178-186. [Электронный ресурс]. URL: https://elibrary.ru/item.asp? id=20709408 (12.08.2018).

References

1. Dautov RG, Vilokhin SA. Improving cooling efficiency in a cooling tower. Vestnik Kazanskogo tehnolog-icheskogo universiteta = Bulletin of Kazan Technological University. 2013;5:190-193.

2. Xuehong Chen, Fengzhong Sun, Youliang Chen, Ming Gao. Novel method for improving the cooling performance of natural draft wet cooling towers. Applied Thermal Engineering. 2019;147:562-570. https://doi.org/10.1016/j.applthermaleng.2018.10.076

3. Golovanchikov AB, Merentsov NA, Balashov VA. Modeling and analysis of a mechanical-draft cooling tower with wire packing and drip irrigation. Chemical and Petroleum Engineering. 2013;48(9-10):595-601.

4. Boev EV, Ivanov SP, Afanasenko VG, Nikolaev EA. Polymeric drop-film sprinklers for cooling towers. Chemical and Petroleum Engineering. 2009;45(7-8):454-459.

5. Dmitrieva OS, Dmitriev AV, Nikolaev AN. Distribution of circulating water in the work area of a vortex chamber with disk atomizer for the purpose of increasing the efficiency of the cooling process. Chemical and Petroleum Engineering. 2014;50(3-4):169-175. https://doi.org/10.1007/s10556-014-9874-1

6. Fisenko SP, Petruchik AI, Solodukhin AD. Evaporative cooling of water in a natural draft cooling tower. International Journal of Heat and Mass Transfer. 2002:45(23):4683-4694.

7. Afanasenko VG, Khafizov FSh, Khafizov NF, Ivanov SP, Boev EV. Development of designs for polymeric water traps in cooling towers using centrifugal separation forces. Chemical and Petroleum Engineering. 2007;43(11—12):653-656.

8. Chichirova ND, Chichirov AA, Vlasov SM, Vlasova AYu. Methods to reduce bacterial contamination of recycling cooling systems of a CHPP. Thermal Engineering. 2015;7:62-67. (In Russ.) https://doi.org/10.1134/S0040363615070024

9. Cheremisinoff NP, Cheremisinoff NP. Pollution Control Handbook for Oil and Gas Engineering. Hoboken: John Wiley & Sons; 2016. 1400 p.

10. Yang Liu, Wei Zhang, Sileika T, Warta R. Disinfection of bacterial biofilms in pilot-scale cooling tower systems. Biofouling. 2011 ;27(4):393—402. https://doi.org/10.1080/08927014.2011.577525

11. Pagnier I, Merchat M, La Scola B. Potentially path-

ogenic amoeba-associated micro-organisms in cooling towers and their control. Future Microbiology. 2009;4:615-629.

12. Iervolino M, Mancini B, Cristino S. Industrial Cooling Tower Disinfection Treatment to Prevent Legionella spp. International journal of environmental research and public health. 2017;14(10):1125.

13. Dmitriev AV, Dmitrieva OS, Madyshev IN, Sagdeev AA, Nikolaev AN, Gatin RS. Contact device with jet-film interaction of gas and liquid. Patent RF, no. 187324; 2019.

14. Dmitrieva OS, Madyshev IN, Dmitriev AV. Determination of the Heat and Mass Transfer Efficiency at the Contact Stage of a Jet-Film Facility. Journal of Engineering Physics and Thermophysics. 2017;90(3):651-656.

15. Laptev AG. Contact nozzles of industrial heat-mass transfer devices. Kazan: Otechestvo; 2013. 454 p.

16. Kagan AM, Pushnov AS, Ryabushenko AS. Comparing efficiency of industrial nozzles for evaporative cooling of circulating water in cooling towers. Himich-eskaya promyshlennost' segodnya = Chemical Industry Today. 2007;4:44-48.

17. Sokol BA, Chernyshev AK, Baranov DA, Ber-engarten MG, Levin BV. Nozzles of mass transfer columns. Moscow: INFOKHIM; 2009. 358 p.

18. Merentsov NA, Nefed'yeva EE, Lebedev VN, Tsir-kunova EA, Golovanchikov AB, Balashov VA. Experimental study of modular heat and mass transfer nozzles of cooling towers. Vestnik Tehnologicheskogo universiteta = Bulletin of the Technological University. 2017;20

19. Golovanchikov AB, Merentsov NA, Topilin MV, Per-sidskiy AV. Dynamic nozzle for heat- and massexchange processes. Vestnik Tehnologicheskogo uni-versiteta = Bulletin of the Technological University. 2018;21

20. Leont'yev VS. Innovative development of high-intensity mass exchange units for rectification complexes modernization. Neftegazovoe delo = Oil and Gas business. 2012;1:178-186. Available from: https://elibrary.ru/item.asp?id=20709408 [Accessed 12th August 2018].

Критерии авторства

Дмитриев А.В., Мадышев И.Н., Хафизова А.И., Дмитриева О.С. заявляют о равном участии в получении и оформлении научных результатов и в одинаковой мере несут ответственность за плагиат.

Authorship criteria

Dmitriev A.V., Madyshev I.N., Khafizova A.I., Dmitrieva O.S. declare equal participation in obtaining and formalization of scientific results and bear equal responsibility for plagiarism.

Конфликт интересов Conflict of interests

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интере- The authors declare that there is no conflict of interests

сов. regarding the publication of this article.

Все авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи.

СВЕДЕНИЯ ОБ АВТОРАХ

Дмитриев Андрей Владимирович,

доктор технических наук, доцент, заведующий кафедрой теоретических основ теплотехники,

Казанский государственный энергетический университет,

420066, г. Казань, ул. Красносельская, 51, Россия; Н e-mail: ieremiada@gmail.com

Мадышев Ильнур Наилович,

кандидат технических наук,

доцент кафедры машин и аппаратов химических производств,

Нижнекамский химико-технологический институт, филиал Казанского национального исследовательского технологического университета, 423575, г. Нижнекамск, пр. Строителей, 47, Россия; Казанский государственный энергетический университет,

420066, г. Казань, ул. Красносельская, 51, Россия; e-mail: ilnyr_91@mail.ru

Хафизова Алия Ильгизаровна,

студент,

Казанский государственный энергетический университет,

420066, г. Казань, ул. Красносельская, 51, Россия; e-mail: aliyahi@mail.ru

Дмитриева Оксана Сергеевна,

кандидат технических наук,

доцент кафедры процессов и аппаратов химических технологий,

Нижнекамский химико-технологический институт, филиал Казанского национального исследовательского технологического университета, 423575, г. Нижнекамск, пр. Строителей, 47, Россия; Казанский государственный энергетический университет,

420066, г. Казань, ул. Красносельская, 51, Россия; e-mail: ja_deva@mail.ru

The final manuscript has been read and approved by all the co-authors.

INFORMATION ABOUT THE AUTHORS

Andrey V. Dmitriev,

Dr. Sci. (Eng.), Associate Professor,

Head of the Department of Theoretical Foundations of Heat Engineering,

Kazan State Power Engineering University, 51, Krasnoselskaya St., Kazan 420066, Russia; H e-mail: ieremiada@gmail.com

Ilnur N. Madyshev,

Cand. Sci. (Eng.),

Associate Professor of the Department of Machinery and Apparatus of Chemical production», Nizhnekamsk Chemical Technology Institute, Branch of Kazan National Research Technological University, 47 Stroiteley pr., Nizhnekamsk 423575, Russia; Kazan State Power Engineering University, 51, Krasnoselskaya St., Kazan 420066, Russia; e-mail: ilnyr_91@mail.ru

Aliya I. Khafizova,

Student,

Kazan State Power Engineering University, 51, Krasnoselskaya St, Kazan 420066, Russia; e-mail: aliyahi@mail.ru

Oksana S. Dmitrieva,

Cand. Sci. (Eng.),

Associate Professor of the Department of Processes and Apparatus of Chemical Technologies, Nizhnekamsk Chemical Technology Institute, Branch of Kazan National Research Technological University, 47 Stroiteley pr., Nizhnekamsk 423575, Russia; Kazan State Power Engineering University, 51, Krasnoselskaya St, Kazan 420066, Russia; e-mail: ja_deva@mail.ru