УЛУЧШЕННОЕ ПРОИЗВОДСТВО АКРИЛОНИТРИЛА

1. Способ, включающий:
реакцию при первом давлении и в присутствии катализатора в реакторе аммиака, кислорода и углеводорода, выбранного из группы, состоящей из пропана, пропилена, изобутана и изобутилена и их комбинаций, с получением выходящего потока реактора, который содержит акрилонитрил;
охлаждение выходящего потока реактора при помощи первого водного потока с получением охлажденного потока, который содержит акрилонитрил;
сжатие охлажденного потока с получением выходящего потока компрессора, который содержит акрилонитрил;
перемещение при втором давлении выходящего потока компрессора в абсорбер и
в абсорбере абсорбцию акрилонитрила во втором водном потоке с получением обогащенной воды, которая содержит акрилонитрил,
причем второе давление больше, чем первое давление,
причем реактор имеет линейную скорость от приблизительно 0,5 до приблизительно 1,2 метров/секунду.
2. Способ по п. 1, в котором второе давление (абсолютное) больше приблизительно в 2-12 раз, чем первое давление.
3. Способ по п. 1, в котором второе давление составляет от приблизительно 300 кПа (абсолютное) до приблизительно 500 кПа (абсолютное).
4. Способ по п. 1, в котором первое давление составляет приблизительно 140 кПа (абсолютное) или менее.
5. Способ по п. 1, в котором первое давление представляет собой давление во впускном отверстии циклона реактора.
6. Способ по п. 5, в котором впускное отверстие представляет собой отверстие циклона первой ступени многоступенчатой системы циклонов.
7. Способ по п. 1, причем способ эффективен для получения скорости конверсии углеводородного сырья в акрилонитрил приблизительно 70% или более.
8. Способ по п. 1, в котором второй водный поток имеет температуру от приблизительно 4°С до приблизительно 45°С.
9. Способ по п. 8, в котором второй водный поток имеет температуру от приблизительно 20°С до приблизительно 45°С.
10. Способ по п. 9, в котором второй водный поток имеет расход от приблизительно 15 до приблизительно 20 кг/кг получаемого готового продукционного акрилонитрила.
11. Способ по п. 1, дополнительно включающий увеличение объема неабсорбированного выходящего потока из абсорбера для снижения давления неабсорбированного выходящего потока.
12. Способ по п. 11, в котором увеличение объема приводит к снижению давления неабсорбированного выходящего потока из абсорбера от давления от приблизительно 300 кПа (абсолютное) до приблизительно 500 кПа (абсолютное) до давления приблизительно 150 кПа (абсолютное) или менее.
13. Способ по п. 11, дополнительно включающий подогрев неабсорбированного выходящего потока из абсорбера перед стадией увеличения объема.
14. Способ по п. 13, в котором подогрев повышает температуру неабсорбированного выходящего потока от температуры от приблизительно 25°С до приблизительно 40°С до температуры приблизительно 350°С или более.
15. Способ по п. 11, в котором на стадии увеличения объема температура неабсорбированного выходящего потока снижается от температуры от приблизительно 300°С до приблизительно 400°С до температуры от приблизительно 200°С до приблизительно 260°С.
16. Способ по п. 1, в котором реактор имеет линейную скорость от приблизительно 0,5 до приблизительно 1,2 метров/секунду.
17. Способ по п. 1, в котором реактор имеет внутренний диаметр от приблизительно 5 до приблизительно 15 метров.
18. Способ по п. 1, в котором реактор имеет внутренний диаметр от приблизительно 9 до приблизительно 12 метров.
19. Способ по п. 1, в котором реактор имеет высоту (длину) от приблизительно 10 до приблизительно 25 метров.
20. Способ, включающий:
реакцию при первом давлении и в присутствии катализатора аммиака, кислорода и углеводорода, выбранного из группы, состоящей из пропана, пропилена, изобутана и изобутилена и их комбинаций, с получением сжатого отходящего газа реактора, причем реакцию проводят в реакторе, который имеет линейную скорость от приблизительно 0,5 до приблизительно 1,2 метров/секунду;
перемещение сжатого отходящего газа в абсорбер и
увеличение объема неабсорбированного выходящего потока из абсорбера.
21. Способ по п. 20, в котором увеличение объема приводит к снижению давления отходящего газа до давления приблизительно 150 кПа (абсолютное) или менее.
22. Способ по п. 20, в котором увеличение объема приводит к снижению давления отходящего газа до давления приблизительно 115 кПа (абсолютное) или менее.
23. Способ по п. 20, дополнительно включающий подогрев отходящего газа перед увеличением объема.
24. Способ по п. 23, в котором подогрев повышает температуру отходящего газа от температуры от приблизительно 25°С до приблизительно 40°С до температуры приблизительно 350°С или более.
25. Способ по п. 20, в котором на стадии увеличения объема температура отходящего газа снижается от температуры от приблизительно 300°С до приблизительно 400°С до температуры от приблизительно 200°С до приблизительно 260°С.
26. Способ по п. 20, в котором обработка включает охлаждение отходящего газа реактора при помощи первого водного потока с получением охлажденного потока, который содержит акрилонитрил;
сжатие охлажденного потока с получением выходящего потока компрессора, который содержит акрилонитрил;
перемещение при втором давлении выходящего потока компрессора в абсорбер и
в абсорбере абсорбцию акрилонитрила во втором водном потоке с получением обогащенной воды, которая содержит акрилонитрил,
причем второе давление больше, чем первое давление.
27. Способ по п. 26, в котором второе давление (абсолютное) больше приблизительно в 2-12 раз, чем первое давление.
28. Способ по п. 26, в котором второе давление составляет от приблизительно 300 кПа (абсолютное) до приблизительно 500 кПа (абсолютное).
29. Способ по п. 26, в котором первое давление представляет собой давление во впускном отверстии циклона реактора.
30. Способ по п. 29, в котором впускное отверстие представляет собой отверстие циклона первой ступени многоступенчатой системы циклонов.
31. Способ по п. 26, причем способ эффективен для получения скорости конверсии углеводородного сырья в акрилонитрил приблизительно 70% или более.
32. Способ по п. 26, в котором второй водный поток имеет температуру от приблизительно 4°С до приблизительно 45°С.
33. Способ по п. 32, в котором второй водный поток имеет температуру от приблизительно 20°С до приблизительно 45°С.
34. Способ по п. 33, в котором второй водный поток имеет расход от приблизительно 15 до приблизительно 20 кг/кг получаемого готового продукционного акрилонитрила.
35. Устройство, содержащее:
реактор, сконструированный для реакции при первом давлении и в присутствии катализатора аммиака, кислорода и углеводорода, выбранного из группы, состоящей из пропана, пропилена и изобутилена и их комбинаций, с получением выходящего потока реактора, содержащего акрилонитрил;
емкость охлаждения, сконструированную для охлаждения выходящего потока реактора при помощи первого водного потока с получением охлажденного потока, содержащего акрилонитрил;
компрессор выходящего потока, сконструированный для сжатия охлажденного потока с получением выходящего потока компрессора, содержащего акрилонитрил при втором давлении; и
абсорбер, сконструированный для приема выходящего потока компрессора и обеспечения абсорбции акрилонитрила во втором водном потоке с получением обогащенной воды, содержащей акрилонитрил,
причем одно или более из реактора, компрессора выходящего потока сконструированы для обеспечения независимого регулирования давления.
36. Устройство по п. 35, в котором второе давление (абсолютное) больше приблизительно в 2-12 раз, чем первое давление.
37. Устройство по п. 35, в котором второе давление составляет от приблизительно 300 кПа (абсолютное) до приблизительно 500 кПа (абсолютное).
38. Устройство по п. 35, в котором первое давление составляет приблизительно 140 кПа (абсолютное) или менее.
39. Устройство по п. 35, в котором первое давление представляет собой давление во впускном отверстии циклона реактора.
40. Устройство по п. 35, в котором второй водный поток имеет температуру от приблизительно 4°С до приблизительно 45°С.
41. Устройство по п. 40, в котором второй водный поток имеет температуру от приблизительно 20°С до приблизительно 45°С.
42. Устройство по п. 41, в котором второй водный поток имеет расход от приблизительно 15 до приблизительно 20 кг/кг получаемого готового продукционного акрилонитрила.
43. Устройство по п. 35, дополнительно содержащее расширительное устройство, сконструированное для увеличения объема неабсорбированного выходящего потока из абсорбера для снижения давления неабсорбированного выходящего потока.
44. Устройство по п. 35, в котором расширительное устройство сконструировано для снижения давления неабсорбированного выходящего потока из абсорбера до давления приблизительно 150 кПа (абсолютное) или менее.
45. Устройство по п. 35, дополнительно содержащее подогреватель, сконструированный для подогрева неабсорбированного выходящего потока из абсорбера перед увеличением объема в расширительном устройстве.
46. Устройство по п. 45, в котором подогреватель сконструирован для повышения температуры неабсорбированного выходящего потока от температуры от приблизительно 25°С до приблизительно 40°С до температуры приблизительно 350°С или более.
47. Устройство по п. 43, в котором расширительное устройство сконструировано для снижения температуры неабсорбированного выходящего потока от температуры от приблизительно 300°С до приблизительно 400°С до температуры в диапазоне от приблизительно 200°С до приблизительно 260°С.
48. Устройство по п. 35, в котором реактор имеет линейную скорость от приблизительно 0,5 до приблизительно 1,2 метров/секунду.
49. Устройство по п. 35, в котором реактор имеет внутренний диаметр от приблизительно 5 до приблизительно 15 метров.
50. Устройство по п. 35, в котором реактор имеет высоту (длину) от приблизительно 10 до приблизительно 25 метров.