Кондиционирование низкои среднерадиоактивных отходов с учетом защиты цементных компаундов от микробиологической деструкции

8. Уткин В.И., Чеботина М.Я., Евстигнеев А.В., Любашев-скийН.М. Особенности радиационной обстановки на Урале. - Екатеринбург: УрО РАН, 2004. - 151 с.

9. Рихванов Л.П., Нарзулаев С.Б., Язиков Е.Г. и др. Геохимия почв и здоровье детей Томска. - Томск: Изд-во ТПУ, 1993. -142 с.

10. Коробова Н.Л. Экология почв. - Магнитогорск: Изд-во Магнитогорского ГТУ, 2000. - 168 с.

11. Дубинин А.В. Геохимия редкоземельных элементов в океане. -М.: Наука, 2006. - 360 с.

12. Титаева Н.А. Геохимия природных радиоактивных рядов распада. - М.: ГЕОС, 2005. - 226 с.

13. Виноградов А.П. Среднее содержание химических элементов в главных типах изверженных пород земной коры // Геохимия. - 1962. - № 7. - С. 555-572.

14. Язиков Е.Г. Экогеохимия урбанизированных территорий юга Западной Сибири: автореф. дис. ... д-ра геол.-минерал. наук. -Томск, 2006. - 47 с.

15. Иванов В.В. Экологическая геохимия элементов: справочник: В 6 кн. / под ред. Э.К. Буренкова. - М.: Экология, 1997. -Кн. 6: Редкие Г-элементы. - 607 с.

16. Глазовская М.А. Касимов Н.С. Теплицкая Т.А. Ландшафтногеохимические основы фонового мониторинга природной среды. - М.: Наука, 1989. - 264 с.

17. Рихванов Л.П. Общие и региональные проблемы радиоэкологии. - Томск: Изд-во ТПУ, 1997. - 384 с.

18. Рихванов Л.П. Радиоактивные элементы в окружающей среде и проблемы радиоэкологии. - Томск: STT, 2009. - 430 с.

19. Титаева Н.А. Ядерная геохимия. - М.: Изд-во МГУ, 2000. -336 с.

20. Атурова В.П. Плутоний в почвах Красноярского края: дис. ... канд. биол. наук. - Красноярск, 2001. - 145 с.

21. Michel H., Gasparro J., Barci-Funel G., Dalmasso J., Ardisson G., Sharovarov G. Radioanalytical determination of actinides and fission products in Belarus soils // Talanta - 1999. - V. 48. -P. 821-825.

22. Mietelski J.W., Bogdan W. Plutonium from Chernobyl in Poland // Appl. Radiat. Isot. - 1995. - V. 46. - № 11. - P. 1203-1211.

Поступила 11.04.2011 г.

УДК 621.039.7

КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ НИЗКО- и СРЕДНЕРАДИОАКТИВНЫХ ОТХОДОВ С УЧЕТОМ ЗАЩИТЫ ЦЕМЕНТНЫХ КОМПАУНДОВ ОТ МИКРОБИОЛОГИЧЕСКОЙ ДЕСТРУКЦИИ

О.А. Горбунова, С.Е. Винокуров

Институт геохимии и аналитической химии им. В.И. Вернадского РАН, г. Москва E-mail: olg-gorbunova@yandex.ru

Впервые установлено, что применение биоцидного полимера класса полигексаметиленгуанидинов в технологиях цементирования жидких и твердых радиоактивных отходов низкой и средней активности позволяет не только предотвратить микробиологическую деструкцию цементных компаундов при длительном хранении в приповерхностных хранилищах, но и улучшить ряд важных технологических параметров процесса цементирования, повысить прочностные свойства конечного продукта, увеличить степень наполнения по отходам конечных компаундов и расширить ассортимент радиоактивных отходов, принимаемых на цементирование.

Ключевые слова:

Радиоактивные отходы, цементирование, микробиологическая деструкция, биоцидные добавки, полигексаметиленгуанидин, суспензирование, пропитка, цементный компаунд, микроструктура, прочность на сжатие.

Key words:

Radioactive waste, cementation process, microbial corrosion, biocide additive, poiyhexamethyleneguanidine, slurryfication, impregnation, cement compound, microstructure, mmpression strength.

Наиболее распространенным способом кондиционирования радиоактивных отходов (РАО) низкой и средней активности (НАО и САО) является цементирование, позволяющее получать с небольшими капитальными и эксплуатационными затратами негорючий конечный продукт, удовлетворяющий нормативным требованиям ГоСТ Р 51883-2002 [1]. В настоящее время контроль качества цементированных НАО и САО не учитывает микробиологическую деструкцию цементной матрицы. Однако потенциальные субстраты для развития микробиоты в составе отходов при долговременном хранении в условиях хранилищ делают возможным биогенное нарушение микроструктуры цементной матрицы (появление микропор, трещин, полостей). Это ухудшает

иммобилизационные свойства цементной матрицы (прочность на сжатие, морозостойкость, стойкость фиксации радионуклидов 137С8, 908г) и снижает безопасность долговременного хранения.

Целью работы является повышение надежности и безопасности долговременного хранения кондиционированных НАО и САО за счет разработки и внедрения научно обоснованных технических решений по защите цементных компаундов от микробиологической деструкции.

Проведенными в ГУП МосНПО «Радон» многолетними экспериментальными исследованиями [2-4] впервые доказано, что при длительном хранении в условиях приповерхностных хранилищ кондиционированных РАО (средняя температура в за-

висимости от сезона +(6...15) °С, влажность, затрудненный воздухообмен, отсутствие света) цементные компаунды с РАО населяют ассоциации микроорганизмов, способных использовать в качестве питательной среды компоненты РАО (целлюлозосодержащие фрагменты деревянной тары, ветоши, средств индивидуальной защиты, концентраты солей, минеральные масла, органические растворители). В процессе жизнедеятельности такие микроорганизмы выделяют газы, альдегиды, кислоты, снижающие иммобилизационные характеристики цементной матрицы за счет образования пор и микротрещин. Для предотвращения негативного воздействия микробиологического фактора при участии авторов разработаны [5, 6] комплексные цементные материалы, содержащие биоцидные добавки класса полигексаметиленгуанидинов (ПГМГ) [7], отличающиеся отряда других эффективных биоцидов не только малыми подавляющими концентрациями и удобством дозирования, но и обнаруженным нами положительным влиянием на технологические параметры процессов цементирования.

Цементирование ЖРО с высокой степенью

наполнения по отходам

Нами впервые обнаружено, что в присутствии 0,5.3 мас. % ПГМГ у цементных растворов на основе водных солевых жидких радиоактивных отходов (ЖРО), содержащих нитраты - питательную среду для развития денитрифицирующих бактерий, наблюдается отсутствие водоотделения при затвердевании компаунда и значительное увеличение прочности на сжатие. Таким образом, полимер ПГМГ не только является биоцидной добавкой, предотвращающей образование денитрифицирую -щими бактериями биогенных кислот и газов, но и позволяет при сохранении требуемых прочностных характеристик (5 МПа на 28 сутки твердения) готовить более жидкий цементный раствор с высоким раствороцементным (Р/Ц) отношением Р/Ц=т (жРо)/т (цемент+добавки)=0,75...1,2, где т - масса, г Благодаря упрочняющему действию ПГМГ возможно включать в конечный компаунд большее количество ЖРО, сокращая за счет этого объем конечного компаунда, подлежащего длительному хранению (табл. 1).

Таблица 1. Влияние полимера ПГМГ на параметры цементирования водных солевых нитратсодержащих ЖРО

о_ Биоцид ПГМГ, мас. % Сроки схватывания, ч Водоотделе-ние, об. % Прочность на сжатие на 28 сут, МПа Доля включенных отходов, мас. % Снижение объема конечного компаунда*

0,75 - 3...12 5...7 14,3 42,88 -

0,5...1,0 .2 1_П О ГЧ о 0. 28,7

0,85 0,5...1,0 .2 1_П С5 т, С5 С5 19,8 45,95 -

1,0...3,0 0,25...1 0...0,01 29,7 на 9 %

1,0 - 5...15 8...10 5,0 50,00 -

0,5...3,0 3...4 ,3 О 0. 9,8 на 15 %

1,2 - 5...15 18...23 -** 54,55 -

0,5...3,0 4...6 0,5...1 7,6 на 20 %

*В сравнении с традиционным при Р/Ц=0,75, портландцемент марки М400 без добавок.

**Не измеряли, т. к. из-за большого водоотделения образцы дали большую усадку, изменилось Р/Ц.

Причины повышения прочности цементных компаундов в присутствии ПГМГ установлены нами по совокупности результатов рентгенофазового (РФА), петрографического и электронно-микроскопического (СЭМ) анализа.

Нами впервые установлено, что полимер ПГМГ влияет на характер гидратации алюминатов кальция в составе цементной матрицы. Так, в отсутствие ПГМГ на ранних сроках твердения (3-28 сутки) фазовый состав цементной матрицы характеризуется преобладанием кубических кристаллов шестиводного трехкальциевого гидроалюмината 3Са0А1203 6Н20 (С3АН6) с ровной гладкой поверхностью (рис. 1, а). С увеличением срока гидратации структура материала продолжает характеризоваться неоднородностью в кристаллизации гидроалюминатов кальция (САН10 и С2АН8). В присутствии ПГМГ, наоборот, кристаллизуется только гексагональный десятиводный однокальциевый гидроалюминат кальция Са0А1203 10Н20 (САН10) (появляются рефлексы на дифрактограммах РФА й, А: 8,080, 4,750, 3,675), и не образуется кубический шестиводный гидроалюминат кальция С3АН6 (отсутствуют пики й, А: 5,140, 3,370, 2,820, 2,300).

Рис. 1. Характер кристаллизации гидроалюминатов кальция в цементных компаундах на основе водных солевых нитратсодержащих ЖРО на 28 сутки твердения: а) С3АН6, неоднородная структура; б) САН10, сетчатый каркас

Отсутствие кристаллизации кубического С3АН6 при включении в состав компаунда полимера ПГМГ и появление гексагональных пластин САН10 подтверждается микрофотографиями СЭМ (рис. 1, б) и петрографическими исследованиями, показывающими, что в присутствии ПГМГ за счет прорастания между образованиями гидросиликата кальция пластинчатых зерен гидроалюмината кальция САН10 микроструктуры цементной матрицы образуется сетчатым каркасом, что принципиально отличает микроструктуру образцов с добавкой. Для образцов с ПГМГ отмечена также большая доля волокнистых кристаллов, которые вкупе с сетчатым каркасом из пластин САН10 «сшивают», сам-оармируют структуру цементной матрицы. С увеличением возраста твердения каркасная структура, образующаяся в присутствии полимера ПГМГ становится более плотной, значительно увеличивая прочность на сжатие цементных компаундов.

Цементирование радиоактивных масел

с предварительным суспензированием

Эффект упрочнения цементной матрицы с помощью полимера ПГМГ оказывается полезен при цементировании загрязненных радионуклидами гидрофобных минеральных масел и органических жидкостей. Подобные органические материалы в составе цементного компаунда требуют биоцид-ной защиты с помощью ПГМГ, так как выступают субстратами для поселения и развития бродильных микроорганизмов, выделяющих кислоты и углеки-

слый газ. Кроме того, масла и органические растворители негативно влияют на твердение и набор прочности за счет обволакивания минералов цемента гидрофобной пленкой (рис. 2), препятствуя доступу воды для реакций гидратации и замедляя схватывание и твердение цементных компаундов. Отслаивание масла при перемешивании цементного раствора также создает технологические трудности в процессе цементирования ЖРО.

Биоцидное и упрочняющее действие полимера ПГМГ позволило включить данный полимер в состав комплексного цементного материала «БИ-ЗОН-БПл» [8] и специального портландцемента с комплексными добавками «СПЦК» [9], разработанных с участием специалистов ГУП МосНПО «Радон». С применением данных цементных материалов разработаны и внедрены технология и опытно-промышленный модуль (рис. 3) цементирования масел и органических жидкостей [10].

Для повышения равномерности распределения масла готовится предварительная суспензия из радиоактивного масла и водных ЖРО с добавкой «БИЗОН-БПл» или «СПЦК», содержащих: бентонит, способный сорбировать масло, следовательно, уменьшать его содержание в жидкой фазе, а также сорбировать радионуклиды 137С8; ультратонкомоло-тый высокомарочный быстротвердеющий цемент, который улучшает прочностные свойства конечного цементного компаунда; биоцидную и упрочняющую добавку ПГМГ, обеспечивающую микробиологическую защиту компаунда и способствую-

Рис. 2. Микроструктура цементных компаундов, содержащих 15 мас. % масла без добавок

Сыпучая добавка «БИЗОН», «СПЦК»

1. Диспергатор

2. Бак

3. Винтовой конвейер

4. Бункер приема и выдачи добавок

5. Тензодатчик

6. Опорная рама

Суспензия на цементирование -------------

Рис. 3. Опытно-промышленный модуль для подготовки радиоактивного масла к цементированию

1

Таблица 2. Свойства цементных компаундов срадиоактивным маслом, приготовленных со специальными цементными материалами

Состав цементного раствора (Р/Ц=0,7) Свойства цементного раствора Прочность на сжатие конечного компаунда, МПа

Масло мас. % Основной цементный материал + цементный материал в суспензии Растекаемость мм Отслоение масла, об. % 28 сут. После 30 циклов заморажив. -оттаивания После 90 сут. в воде

5 Цемент+30 % СПЦК >240 0 6,0 5,1 5,9

70 % СПЦК+30 % СПЦК 213 0 7,5 7,0 7,0

10 Цемент+30 % СПЦК 195 0 5,7 4,9 5,0

70 %СПЦК+30 % СПЦК 113 0 7,0 6,6 6,8

15 Цемент+30 % СПЦК 190 0,2 3,8 0,9 2,8

70 % СПЦК+30 % СПЦК 112 0 5,3 5,0 5,1

щую уплотнению микроструктуры цементной матрицы.

Суспензия тщательно взбивается в баке с помощью диспергатора, создающего за счет фланцев-завихрителей турбулентный поток и пульсацию. Подготовленное радиоактивное масло в виде однородной устойчивой суспензии подается на установку цементирования в основной смеситель. Совместное цементирование водных солевых нитратсодержащих ЖРО и радиоактивного масла ведется при следующих параметрах: Р/Ц=0,7; включение радиоактивного масла - 5.15 мас. %; количество добавки «БИЗОН» или «СПЦК», вводимое в предварительную суспензию - 30 % от общей массы цементного материала; время приготовления предварительной суспензии 3.5 мин. Свойства цементных растворов и конечных компаундов, приготовленных по данной технологии, представлены в табл. 2.

Установлено, что при высоком наполнении цементного компаунда радиоактивными отходами (до 15 мас. % масла) удовлетворительных результатов (5,3 МПа) удается добиться только при приготовлении предварительной суспензии с полной заменой портландцемента на «СПЦК» или «БИЗОН-БПл».

Цементирование твердых

радиоактивных отходов пропиткой

Авторами впервые установлено [11], что в присутствии биоцида ПГМГ снижается водоотделение цементного раствора и его проникающая способность, что позволяет использовать его в качестве важного компонента высокопроникающих цементных растворов при цементировании твердых радиоактивных отходов (ТРО) методом пропитки.

На цементирование поступают различные виды ТРО, в том числе, из-за недостатка сортировки, фрагменты горючих РАО (деревянная тара, средства индивидуальной защиты, ветошь и т. п.) в количестве до 2.5 мас. %. Целлюлозосодержащие материалы, некоторые виды пластиката, гидроли-зуясь под действием щелочной реакции цементного раствора, могут выступать субстратом для поселения и развития бродильных, денитрифицирующих, нитрифицирующих, сульфатредуцирующих

микроорганизмов, поэтому нуждаются в биоцид-ной защите при длительном хранении. ТРО, поступающие на цементирование, разнообразны по размерам - от крупнокусковых фрагментов размером 1.60 см снятого с эксплуатации оборудования, до насыпных мелкодисперсных грунтов или зольного остатка от сжигания РАО с размером частиц 5.150 мм.

Разработанный авторами новый метод цементирования ТРО пропиткой [12] заключается в том, что цементный раствор под давлением через зонд подают в донную часть контейнера с предварительно размещенными в нем ТРО. Цементный раствор, равномерно двигаясь снизу вверх по каналам между частицами ТРО, заполняет пустоты в насыпном объеме отходов и, затвердевая, образует цементный компаунд, объем которого равен исходному насыпному объему.

При движении цементного раствора через насыпной слой ТРО первоначальное соотношение жидкой и твердой фаз цементного раствора меняется. Причины этого состоят в следующем. Поскольку цементный раствор представляет собой суспензию, то диспергированные в воде частицы твердой фазы в процессе пропитки способны оседать на цементируемом материале. Этот процесс может приводить к обеднению содержания цемента в растворе в последующих слоях пропитываемого материала, в результате чего в них будет цементный раствор с меньшим количеством цемента, с более высоким Р/Ц (например, исходный раствор с Р/Ц=0,6, на выходе - обедненный жидкий раствор с Р/Ц=0,8.1,0), что в конечном итоге ведет к ухудшению качества получаемого продукта. Кроме того, на входе оседающие частицы цемента забивают пустоты пропитываемого материала и препятствуют дальнейшему проведению процесса цементирования, еще более обедняя цементом проникающий в последующие слои раствор. Таким образом, надежность процесса цементирования пропиткой во многом определяется проникающей способностью раствора. Гарантией получения цементного компаунда требуемого качества по всему объему контейнера является заполнение пустот и пор отходов по всему насыпному объему и сохра-

нение свойств проникающего раствора в ходе цементирования.

Метод пропитки ТРО предполагает применение специального цементного материала, при использовании которого цементный раствор отличается высокой проникающей способностью и стабильностью. При цементировании пропиткой зольного остатка с размером частиц 0,5...8,0 мм используется «СПЦК» или «БИЗОН-БПл» с удельной поверхностью ^=6000.13000 см2/г и добавкой полимера ПГМГ в количестве 1.2 мас. %. Цементный раствор при Р/Ц=0,8.1,2 подается под давлением 0,02.0,10 МПа (рис. 4), линейная скорость пропитки составляет 4.8 см/мин [13]. Точные значения параметров определяются по величине снижения плотности цементного раствора

Др~рв нижних слоях ТРО — рверху контейнера, которая должна с°-

ставлять не менее величины, гарантирующей образование компаунда с прочностью 5 МПа по всей высоте контейнера. Установлено, что допустимая Др цементного раствора в ходе пропитки зольного остатка составляет ~6 %.

Исследование влияния полимера ПГМГ на проникающую способность цементного раствора (способность раствора проникать по пустотам и каналам насыпного объема отходов, не изменяя соотношения твердой и жидкой фазы, т. е. не фильтруясь и не расслаиваясь) показало, что ПГМГ выступает стабилизирующим и водоудерживающим компонентом цементного раствора, что позволяет достичь большего массопереноса частиц цемента в верхние слои насыпного объема ТРО.

Лабораторные исследования проникающей способности проводили на экспериментальной установке, пропуская многократно цементные растворы с ПГМГ и без ПГМГ под давлением 0,01 МПа через колонку объемом 0,36 л с мелкодисперсными ТРО. Приняв соотношение высоты к диаметру колонки равным 1,35, что соответствует параметрам 200-литровой стандартной бочки, считали один колоночный объем лабораторной установки элементарным объемом реального контейнера (рис. 5, а). Значения массопереноса цемента Мц рассчитывали по формуле Мц=т/(^А где тц - масса твердой фазы, прошедшей через элемен-

нт=1,35 Унас=200л

9 элементарных объемов У1-У9

Ркон < Рнач

У1

Уэлем.= 0,36 л я/й= 1,35

Цементный

раствор

Рнач

Массоперенос цемента через слой частиц размером 0,8-2,0 мм

Р/Ц=0,8, без полимера ПГМГ

Р/Ц=0,8 с ПГМГ ПР/Ц=0,9 с ПГМГ

Р/Ц=1,1 с ПГМГ

23456789 10

Количество элементарных объемов

Рис. 5. Проникающая способность цементных растворов в присутствии полимера ПГМГ: а) моделирование элементарного объема пропитываемого материала; Ь) массоперенос частиц цемента через насыпной слой ТРО

Пластифицирующее влияние ПГМГ

300

?50

Л 5

о >

о 9 ПО

> го

о О.

го о

ш 150

о

к о

о

го CL Q. 100

50

„ Щ

-V 'Т

и

- -Бездобавки _

Г/ * *

Раствороцементное отношение Р/Ц

gl

IE “ £ ю 53 о

3 *

°

§ н О «5 Ш ^

Стабилизирующее водоудерживающее влияние ПГМГ

14

12

10

8

6

4

2

• • Без добавки

1 / 1

ьные значения / f

г‘ У

А

Г' *4 г

4 Р г'

0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,1 1,2

Раствороцементное отношение Р/Ц

Рис. 6. Пластифицирующие и водоудерживающие свойства полимера ПГМГ

тарный объем, г; ¥св - свободный объем в элементарном объеме при данной пустотности, см3; / - время прохождения раствора через элементарный объем, с.

Водоотделение цементного раствора в статических условиях определяли по ГОСТ [14], пластифицирующее влияние ПГМГ определяли по увеличению растекаемости цементного раствора в присутствии данного полимера по методике [15], результаты представлены на рис. 6.

Данные рис. 6 подтверждают, что полимер ПГМГ повышает проникающую способность цементных растворов в 2.2,5 раза, растекаемость в 1,2 раза, стабильность консистенции в 1,5...1,7 раза, расширяя рабочий диапазон Р/Ц до 0,5.1,1.

Выводы

Показано, что применение биоцидного полимера класса полигексаметиленгуанидинов в техно-

логиях цементирования жидких и твердых радиоактивных отходов низкой и средней активности позволяет не только предотвратить биодеструкцию цементных компаундов при длительном хранении в приповерхностных хранилищах, но и улучшить ряд важных технологических параметров процесса цементирования, повысить прочностные свойства конечного продукта, увеличить степень наполнения по отходам конечных компаундов и расширить ассортимент радиоактивных отходов, принимаемых на цементирование.

Работа частично выполнена в рамках ФЦП «Научные и научно-педагогические кадры инновационной России» на 2009-2013 гг. (Тосконтракт № П755 от 20.05.2010).

Автор приносит искреннюю благодарность коллективу сотрудников ТУП МосНПО «Радон» под руководством к.т.н. А.П. Варлакова за совместные лабораторные и опытно-промышленные исследования.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. ГОСТ Р 51883-2002. Отходы радиоактивные цементированные. Общие технические требования. - М.: Изд-во стандартов, 2002. - 5 с.

2. Горбунова О.А. Защита зацементированных РАО от микробиологической коррозии // Безопасность окружающей среды. -2010. - № 3. - С. 126-130.

3. Горбунова О.А. Состояние гидратированных цементных минералов под действием биокоррозии // Вестник МГСУ. - 2010. -№3. - С. 76-81.

4. Gorbunova O.A., Sukhov A.A., Barinov A.S. Biocorrosion of Cemented Radioactive Waste // Conditioning of Radioactive Operational & Decommissioning Wastes (K0NTEC’2011): 10th Intern. Symp. - Dresden, April, 06-08, 2011. - on CD-ROM. - Р. 634-638.

5. Баринов А.С., Варлаков А.П., Горбунова О.А. Модифицирующие комплексные добавки в технологиях цементирования радиоактивных отходов // Медицина труда и промышленная экология. - 2006. - № 2. - С. 29-34.

6. Биоцидный цементный раствор: пат. 2197760 Рос. Федерация. № 2001111084; заявл. 25.04.01; опубл. 27.01.03, Бюл. № 3. - 12 с.

7. Гембицкий П.А., Воинцева И.И. Полимерный биоцидный препарат класса полигексаметиленгуанидинов. - Запорожье: Полиграф, 1998. - 44 с.

8. ТУ 5743-159-46854090-2003. Комплексная добавка проникающего и защитного действия «БИЗОН». Технические требования.

9. ТУ 5734-001-56873527-2006. Специальный портландцемент с композиционной добавкой «СПЦК». Технические требования.

10. Способ цементирования жидких радиоактивных отходов, содержащих минеральные масла и/или органические жидкости, и устройство для его осуществления: пат. 2317605 Рос. Федерация. № 2006123654; заявл. 04.07.06; опубл. 20.02.08, Бюл. № 5. - 25 с.

11. Горбунова О.А. Цементирование твердых радиоактивных отходов методом пропитки высокопроникающими растворами: дис. ... канд. техн. наук. - М., 2004. - 269 с.

12. Способ цементирования твердых радиоактивных отходов, содержащих мелкозернистые материалы: пат. 2142657 Рос. Федерация. № 98117020; заявл. 03.09.98; опубл. 10.12.99, Бюл. № 34. - 7 с.

13. Устройство для цементирования пропиткой мелкодисперсных радиоактивных и токсичных отходов: пат. 2199164 Рос. Федерация. № 2001110423; заявл. 18.04.01; опубл. 20.02.2003, Бюл. № 5. - 11 с.

14. ГОСТ 10181-2000. Смеси бетонные. Методы определения рас-слаиваемости. - М.: Изд-во стандартов, 2000. - 8 с.

15. МВИ-144-08. ФР.127.2009.05740. Определение растекаемости цементных растворов методом линейных измерений с помощью прибора «Конус АзНИИ КР-1» / Аналитическая лаборатория ГУП МосНПО «Радон», разраб. О.А. Горбунова, утв. А.С. Баринов, Аттестат Аккредитации № РОСС RU. 0001.512711 от 09.11.2010 (действ. до 09.11.2015), инв. № 811. -Сергиев Посад, 2008. - 9 с.

Поступила 15.06.2011 г.