КОМПОЗИЦИЯ СОДЕРЖАЩЕГО УГЛЕРОДНЫЙ МАТЕРИАЛ ЖЕЛЕЗООКСИДНОГО БРИКЕТА, СПОСОБ ЕЕ ПОЛУЧЕНИЯ И СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ЖЕЛЕЗА ПРЯМОГО ВОССТАНОВЛЕНИЯ С ЕЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ

2
3
2
2
3
2
1. Композиция содержащего углеродный материал железооксидного брикета, используемого в качестве сырьевого материала в восстановительных печах с подвижным подом для получения железа прямого восстановления, в которой количество примешанного углеродного материала является таким, что температура солидуса трехкомпонентного шлака AlO-СаО-SiO, которая определяется содержанием AlO, СаО и SiO в брикетной композиции, составляет 1300°С или ниже, и содержание остаточного углерода в железе прямого восстановления, полученном термической обработкой брикетной композиции в восстановительной печи с подвижным подом при температуре, которая является более высокой, чем температура солидуса, и которая является более низкой, чем температура ликвидуса трехкомпонентного шлака, составляет 6% по массе или менее.
2
3
2
2
3
2
2. Способ получения композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета, используемого в качестве сырьевого материала в восстановительной печи с подвижным подом для получения железа прямого восстановления, причем способ включает стадию, в которой регулируют смесевое соотношение содержащего оксид железа материала, углеродного материала и вспомогательного материала таким образом, что температура солидуса трехкомпонентного шлака AlO-СаО-SiO, которая определяется содержанием AlO, СаО и SiO в брикетной композиции, составляет 1300°С или ниже, и содержание остаточного углерода в железе прямого восстановления, полученном термической обработкой брикетной композиции в восстановительной печи с подвижным подом при температуре, которая является более высокой, чем температура солидуса, и которая является более низкой, чем температура ликвидуса трехкомпонентного шлака, составляет 6% или менее.
3. Способ по п.2, в котором используемый вспомогательный материал представляет собой по меньшей мере один из вещества, содержащего оксид кальция, и вещества, содержащего диоксид кремния.
с
4. Способ получения железа прямого восстановления термической обработкой композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета по п.1, или композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета, полученной способом по п. 2 или 3, в восстановительной печи с подвижным подом, причем способ включает стадию, в которой регулируют температуру термической обработки в пределах диапазона температур, которые являются более высокими, чем температура солидуса, и которые являются более низкими, чем температура ликвидуса, таким образом, что эффективность η использования углерода, определяемая следующим уравнением, варьируется от 0,08 до 0,12:
с
2
2
η=NCO/(NCO+NCO),
2
2
в котором NCO и NCO представляют общее молярное количество СО и общее молярное количество СО соответственно, образуемых из композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета во время термической обработки.
S·P
2
3
2
2
3
2
5. Композиция содержащего углеродный материал железооксидного брикета, используемого в качестве сырьевого материала в восстановительных печах с подвижным подом для получения железа прямого восстановления, содержащая предварительно сплавленный шлак, причем температура T солидуса предварительно сплавленного шлака в трехкомпонентном шлаке AlO-СаО-SiO, которая определяется содержанием AlO, СаО и SiO, составляет 1300°С или ниже.
S·P
6. Композиция содержащего углеродный материал железооксидного брикета по п.5, в которой температура T солидуса предварительно сплавленного шлака составляет 1200°С или ниже.
7. Композиция содержащего углеродный материал железооксидного брикета по п.5, в которой предварительно сплавленный шлак представляет собой по меньшей мере один из доменного шлака и сталеплавильного шлака.
8. Композиция содержащего углеродный материал железооксидного брикета по п.6, в которой предварительно сплавленный шлак представляет собой по меньшей мере один из доменного шлака и сталеплавильного шлака.
S·S
2
3
2
2
3
2
2
3
2
S·S
L·S
2
3
2
2
3
2
2
3
2
2
3
2
9. Способ получения композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета по п.5 или 7, включающий стадию, на которой регулируют смесевое соотношение предварительно сплавленного шлака таким образом, что температура T солидуса всего шлака в трехкомпонентном шлаке AlO-СаО-SiO, которая определяется содержанием AlO, СаО и SiO в брикетной композиции, составляет 1300°С или ниже, и доля расплава трехкомпонентного шлака AlO-СаО-SiO в железе прямого восстановления, которое получено таким образом, что брикетную композицию подвергают термической обработке в восстановительной печи с подвижным подом при температуре термической обработки, которая является более высокой, чем температура T солидуса всего шлака, и которая является более низкой, чем температура T ликвидуса всего шлака в трехкомпонентном шлаке AlO-СаО-SiO, которая определяется содержанием AlO, СаО и SiO в брикетной композиции, составляет от 1% до 20%, причем доля расплава трехкомпонентного шлака AlO-СаО-SiO в железе прямого восстановления определяется как массовое отношение части трехкомпонентного шлака AlO-СаО-SiO в железе прямого восстановления к железу прямого восстановления, причем упомянутая часть переходит в жидкую фазу при температуре термической обработки.
S·S
2
3
2
2
3
2
2
3
2
S·S
L·S
2
3
2
2
3
2
2
3
2
2
3
2
10. Способ получения композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета по п.6 или 8, включающий стадию, в которой регулируют смесевое соотношение предварительно сплавленного шлака таким образом, что температура T солидуса всего шлака в трехкомпонентном шлаке AlO-СаО-SiO, которая определяется содержанием AlO, СаО и SiO в брикетной композиции, составляет 1200°С или ниже, и доля расплава трехкомпонентного шлака AlO-СаО-SiO в железе прямого восстановления, которое получено таким образом, что брикетную композицию подвергают термической обработке в восстановительной печи с подвижным подом при температуре термической обработки, которая является более высокой, чем температура T солидуса всего шлака, и которая является более низкой, чем температура T ликвидуса всего шлака в трехкомпонентном шлаке AlO-СаО-SiO, которая определяется содержанием AlO, СаО и SiO в брикетной композиции, составляет от 1% до 20%,причем доля расплава трехкомпонентного шлака AlO-СаО-SiO в железе прямого восстановления определяется как массовое отношение части трехкомпонентного шлака AlO-СаО-SiO в железе прямого восстановления к железу прямого восстановления, причем упомянутая часть переходит в жидкую фазу при температуре термической обработки.
S·S
L·S
с
11. Способ получения железа прямого восстановления термической обработкой композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета по любому из пп.5-8, в восстановительной печи с подвижным подом, причем регулируют количество углеродного материала, примешиваемого к композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета, причем способ включает стадию, в которой температуру термической обработки устанавливают в пределах диапазона температур, которые являются более высокими, чем температура T солидуса всего шлака, и которые являются более низкими, чем температура T ликвидуса всего шлака, таким образом, что эффективность η использования углерода, определяемая нижеследующим уравнением, варьируется от 0,08 до 0,12, для получения железа прямого восстановления с содержанием углерода 6% по массе или менее:
с
2
2
η=NCO/(NCO+NCO),
2
2
в котором NCO и NCO представляют общее молярное количество СО и общее молярное количество СО соответственно, образуемых из композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета во время термической обработки.
S·S
L·S
с
12. Способ получения железа прямого восстановления термической обработкой композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета по п.9, в восстановительной печи с подвижным подом, причем регулируют количество углеродного материала, примешиваемого к композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета, причем способ включает стадию, в которой температуру термической обработки устанавливают в пределах диапазона температур, которые являются более высокими, чем температура T солидуса всего шлака, и которые являются более низкими, чем температура T ликвидуса всего шлака, таким образом, что эффективность η использования углерода, определяемая нижеследующим уравнением, варьируется от 0,08 до 0,12, для получения железа прямого восстановления с содержанием углерода 6% по массе или менее:
с
2
2
η=NCO/(NCO+NCO),
2
2
в котором NCO и NCO представляют общее молярное количество СО и общее молярное количество СО соответственно, образуемых из композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета во время термической обработки.
S·S
L·S
с
13. Способ получения железа прямого восстановления термической обработкой композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета по п.10, в восстановительной печи с подвижным подом, причем регулируют количество углеродного материала, примешиваемого к композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета, причем способ включает стадию, в которой температуру термической обработки устанавливают в пределах диапазона температур, которые являются более высокими, чем температура T солидуса всего шлака, и которые являются более низкими, чем температура T ликвидуса всего шлака, таким образом, что эффективность η использования углерода, определяемая следующим уравнением, варьируется от 0,08 до 0,12, для получения железа прямого восстановления с содержанием углерода 6% по массе или менее:
с
2
2
η=NCO/(NCO+NCO),
2
2
в котором NCO и NCO представляют общее молярное количество СО и общее молярное количество СО соответственно, образуемых из композиции содержащего углеродный материал железооксидного брикета во время термической обработки.