Энергетический метод в расчетах балок прямоугольного поперечного сечения при боковом выпучивании

Энергетический метод в расчетах балок прямоугольного поперечного

сечения при боковом выпучивании

1 2 А.В. Ищенко1, И.М. Зотов2

1 Московский государственный строительный университет, Москва 2Донской государственный технический университет, Ростов-на-Дону

Аннотация: Рассматривается задача бокового выпучивания свободно опертой деревянной полосы с постоянным узким поперечным сечением, нагруженной сосредоточенной силой в середине пролета. При исследовании бокового выпучивания балки был использован энергетический метод. Для случая приложения нагрузки в центре тяжести задача сводится к обобщенному вековому уравнению. Получена зависимость между величиной критической силы и положением точки приложения нагрузки. Для указанной зависимости подобрана линейная аппроксимирующая функция. Выполнено сравнение результатов, полученных авторами, с аналитическим решением при помощи функций Бесселя и численным итерационным методом.

Ключевые слова: Вековое уравнение, устойчивость плоской формы изгиба, энергетический метод, критическая нагрузка, выпучивание, относительный угол закручивания.

Оформление текста статьи

Известно, что если балка с узким прямоугольным сечением изгибается в своей плоскости от действия сосредоточенной силой Б , приложенной в центре тяжести среднего поперечного сечения, то при известном значении нагрузки может произойти боковое выпучивание рис.1.

1 I

2__I

Рис. 1. - Расчетная схема плоской формы изгиба.

При деформации относительно главных осей инерции, параллельных осям X и У, допускается свободное вращение концов. Вращению же их

относительно оси 1 препятствует специальное устройство. Таким образом, боковое выпучивание сопровождается кручением балки [1-4].

Рассмотрим систему неподвижных координатных осей X, У и 1 , имеющих направление как показано на рис. 1. Это необходимо для составления дифференциальных уравнений равновесия выпученной полосы.

Рассмотрим произвольное сечение п-т с координатами .

Деформация полосы определяется двумя составляющими перемещения -

и и V, а так же углом в, на который оно поворачивается. Значения кривизн центральной оси полосы, показанной на рис. 1 в плоскостях XI иУ1, будут д2и д2v Л ,

соответственно —- и —- . Можно ввести предположение, что для малого

ёг ёг

угла в можно допустить, что кривизна в плоскостях С имеет эти же

значения. Угол закручивания на единицу длины центральной оси будет — .

ёг

Тогда уравнение равновесия имеет вид [4,6,7]:

г> д2и

в ни=м-;

В £ = М

с в мс,

ёг *

Ь3Ъ ( ъ Л Ь3Ъ ъЗь

Здесь: с = О—|1 -0,630- I ,в = Е— , В2 = Е—, - жесткость при

3 ^ Ь) 1 12 2 12 к

кручении и изгибные жесткости соответственно. м м4,мс- моменты

относительно соответствующих осей сил, действующих на часть полосы, лежащую справа от поперечного сечения т - п.

Отметим, что моменты считаются положительными, когда они действуют в тех же направлениях, в которых были указаны для положительных вращений относительно осей и .

1

В дальнейшем при выводе разрешающих уравнений необходимы выражения для косинусов углов между осями координат и X,У, I .

Предполагая величины перемещения и , V и в очень малыми, требующиеся в расчетах косинусы будут иметь значения, данные ниже рис 2: Рассматривая равновесие правой части полосы сечения т - п, видим,

что внешние силы, действующие на эту часть, сводятся к вертикальной силе

— —

— и реактивному крутящему моменту — 5 действующим в точке В.

Оси X У I

координат

£ 1 в ди

дг

-в 1 дv

дг

С ди дv 1

дг дг

Рис.2 Значения косинусов между осями координат ,С и X,У, I Моменты относительно осей, имеющих начало в центре точки Б поперечного сечения и параллельных осям X, У и I будут:

мх = -— - *); М = о м = -

где: 5- боковой прогиб в середине балки, а и - прогиб в поперечном сечении т - п.

При помощи таблицы косинусов рис.2 получаем:

м£ =-- Г- - 2 ^ 2 г И (5- ди -и ^ •

м, = - Г1 - г 2 ^ 2 в -(5 ч дv - и ^ •

мс =_- Г - _ 2 1 2 ^ ди — г 1дг 2 (5-и);

1

Подставляя выражение (2) в (1) получим следующие дифференциальные уравнения:

В д2и = (-- гЛв-^(3-и)*; 1 ёг2 2 ^ 2 I 2V дг

_ д^ ^ ГI Л ч ди

с М = л Г --г >-£ з-и);

ёг 2 ^ 2 )дг 2V ;

Исключив перемещение и из первого и третьего уравнений, и приняв V = 0, ввиду ее малости, получаем:

д2в г2 Г

—т+-

ёг2 4В£

Численное решение в конечно-разностной схеме и решение в

- г] в=0.

бесконечных рядах дает результат критической силы [5,6]:

16,93^/ВС

7

=

При а = 0,т.е. когда сила приложена в центре тяжести сечения коэффициент К равен 16.93, и ему соответствует собственное значение Х = 286,42.

При исследовании бокового выпучивания балки во многих случаях можно с большой выгодой применить энергетический метод. Для иллюстрации применения этого метода рассмотрим опять случай, представленный на рис.1.

Когда балка выпучивается в сторону, энергия деформации балки увеличивается, так как изгибу балки в плоскости действия нагрузки сопутствует изгиб в поперечном направлении и кручение вокруг продольной оси. В то же время точка приложения нагрузки понижается, и нагрузка производит некоторую работу. Критическое значение нагрузки теперь определится из условия, что эта работа равна энергии деформации бокового

изгиба, сложенной с энергией деформации кручения. При этом можно пренебречь небольшим изменением энергии" изгиба балки в её плоскости, которое происходит при выпучивании. Это равносильно сделанному прежде допущению при составлении дифференциальных уравнений равновесия, что кривизна в плоскости стенки бесконечно мала и ею можно пренебречь. Результат, полученный этим путём, вполне точен, когда жёсткость балки в плоскости стенки бесконечно велика, и он достаточно правилен, если эта жёсткость очень велика по сравнению с жёсткостью в поперечном направлении, что как раз в практике имеет место.

Для определения энергии деформации изгиба и кручения можно применить обычные формулы. В таком случае, принимая во внимание симметричность выпученной формы балки (Рис. 1), получаем увеличение энергии деформации вследствие выпучивания в следующем виде:

Для определения понижения нагрузки - при боковом выпучивании рассмотрим элемент продольной оси балки в точке Б (Рис. 1). Если считать поперечное сечение т - п как бы закреплённым, то вследствие изгиба этого элемента в плоскости конец В балки будет описывать в плоскости бесконечно малую дугу:

Теперь, изменяя z от 0 до 1/2 и суммируя вертикальные компоненты, выраженные (8), получаем понижение точки приложения нагрузки -вследствие бокового выпучивания балки в виде интеграла:

вертикальная компонента, которой равна

0,5/ ^2/7 Л

Уравнение для определения критической нагрузки становится следующим:

0,5' д2 // Л 0,51 С Д2 Л2 0,5^^,, \2

т-г д2и

Подставляя вместо —- значение, вытекающее из первого уравнения

&

(3), получаем:

Г-2 0,5' / , \ 2 0,5' /

р 5 а2 ( 1 Л 5 ( дв

¡в 1:2-I ^ = С

4В, ^ 2 ; 0

Для определения критического значения нагрузки ^, необходимо принять для угла кручения в подходящее аналитическое выражение, удовлетворяющее условиям на концах балки, и подставить его в уравнение (11). Общее выражение для в, удовлетворяющее условиям на концах, может быть взято в форме тригонометрического ряда:

_ Ж2 3п 5Ж2

в = асо5--+ а2со$--+ а3со&--+

1 / 2 / 3 /

Используя для в как первое приближение только первый член этого ряда, подставляя его в уравнение (11) и проинтегрировав, получим:

Рр = ;

Численное решение в конечно-разностной схеме и решение с использованием энергетического метода дает разницу в результатах критической силы 1,5%. Если взять в качестве второго приближения первые два члена ряда (12) и подобрать постоянные а1 и а2 так, чтобы сделать ¥р минимумом, ошибка будет меньше 0,1%.

Таким образом, из последнего примера видно, что энергетический метод можно успешно применять при изучении бокового выпучивания

балок. Добавим, что при использовании энергетического метода сложное интегрирование дифференциальных уравнений методом бесконечных рядов заменяется вычислением простых интегралов, входящих в уравнение (10), и сравнительно простое выражение для в обычно дает F с точностью,

достаточной для практических целей. Обычно FKV определяемое

энергетическим методом, всегда больше ее истинного значения.

Величина критической нагрузки FKV зависит от положения ее точки

приложения [1,8,9]. Очевидно, что приложение нагрузки выше центра поперечного сечения уменьшает ее критическое значение, а приложение ее ниже центра производит обратное действие. Размер этого эффекта легко получить, пользуясь энергетическим методом; необходимо только принять во внимание дополнительное понижение нагрузки F вследствие бокового выпучивания балки, вызванного вращением среднего поперечного сечения. Если принять в0 - угол вращения и a - вертикальное расстояние точки приложения нагрузки от центра поперечного сечения (положительное, когда она находится на верху), то дополнительное понижение нагрузки будет:

a

Тогда вместе уравнения (10) получаем:

F^SI^bJHifb

Если a ^ 0 то первый член левой части (15) является малой величиной и можно подставить в него значение (5) для F . Таким образом, получается следующая приближенная формула:

F =

кр I

16,93^/ВС ^ 3,48a BЛ

1 -^и р V 1 VC,

Произведено сравнение результатов, полученных нами при помощи энергетического метода с итерационным алгоритмом [1,8,9] и аналитическим решением А.С. Вольмира [3] на основе функций Бесселя (табл. 1).

Таблица 1.

Коэффициент К в зависимости вертикального расстояния точки приложения нагрузки от центра поперечного сечения

Над центром тяжести

a 0 0,03 0,143 0,293 0,544

К (Чепурненко) 16,94 15,9857 12,7765 9,6056 6,3512

К (Вольмир) 16,94 16,0 12,8 9,6 6,4

К (авторы) 16,93 15,9677 12,7265 9,5956 6,3498

Под центром тяжести

0 -0,069 -0,166 -0,271 -0,396 -0,562 -0,815

К (Чепурненко) 16,94 19,215 22,357 25,539 28,735 31,945 35,123

К (Вольмир) 16,94 19,2 22,4 25,6 28,8 32,0 35,2

К (авторы) 16,93 19,209 22,378 25,547 28,773 31,983 35,144

Совпадение результатов свидетельствует об их достоверности.

Литература

1. Чепурненко А.С., Ульянская В.В., Высоковский Д.А., Зотов И.М. Численный расчет балок прямоугольного поперечного сечения на устойчивость плоской формы изгиба. // Инженерный вестник Дона, 2018, №2 URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/N2y2018/4854.

2. Timoshenko S.P., Gere J.M. Theory of elastic stability, McGraw-Hill, New York, 1961, second edition, 541 p.

3. Вольмир А. С. Устойчивость деформируемых систем. М.: Наука, 1967, 984 с.

4. Тимошенко С.П. Устойчивость упругих систем. Л., М.: Гостехиздат, 1946, 535 с.

5. Варвак П.М., Варвак Л.П. Метод сеток в задачах расчета строительных конструкций. М.: Стройиздат, 1977, 154 с.

6. Sorin Micu, Ionel Roven^a, Lauren^iu Emanuel Temereanca. Approximation of the controls for the linear beam equation. Springer-Verlag London, 2016. URL:researchgate.net/publication/294736245_Approximation_of_the_contr ols_for_the_linear_beam_equation.

7. Карамышева А.А., Языев Б.М., Чепурненко А.С., Языева С.Б. Оптимизация геометрических параметров двухскатной балки прямоугольного сечения // Инженерный вестник Дона, 2015, №3 URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n3y2015/3138.

8. Карамышева А.А., Языев Б.М., Чепурненко А.С., Языева С.Б. Оптимизация формы ступенчато-призматической балки при изгибе // Инженерный вестник Дона, 2015, №3 URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n3y2015/3137.

9. Karamysheva A.A., Yazyev S.B., Avakov A.A. Calculation of plane bending stability of beams with stiffness. ICIE, 2016, pp. 1872-1877.

10. Языев Б.М. Оптимизация формы поперечного сечения сжатых стержней из условия устойчивости / Б. М. Языев, А. С. Чепурненко, // Научное обозрение. - 2012. - № 6. - С. 202-204.

References

1. Chepurnenko A. S., Ulyanskaya V. V., Vysokovskiy D. A., Zotov I. M. Inzenernyj vestnik Dona (Rus), 2018, №2 URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/N2y2018/4854.

2. Timoshenko S.P., Gere J.M. Theory of elastic stability, McGraw-Hill, New York, 1961, second edition, 541 p.

3. Vol'mir A. S. Ustoychivost' deformiruemykh system [Stability of deformable systems]. Moskow: Nauka, 1967, 984 p.

4. Timoshenko S.P. Ustoychivost' uprugikh system [Stability of elastic systems]. L., Moskow: Gostekhizdat, 1946, 535 p.

5. Varvak P.M., Varvak L.P. Metod setok v zadachakh rascheta stroitel'nykh konstruktsiy [The method of grids in the problems of calculating building structures]. Moskow: Stroyizdat, 1977, 154 p.

6. Sorin Micu, Ionel Roven^a, Lauren^iu Emanuel Temereanca. Approximation of the controls for the linear beam equation. Springer-Verlag London, 2016. URL:researchgate.net/publication/294736245_Approximation_of_the_contr ols_for_the_linear_beam_equation.

7. Karamysheva A.A., Yazyev B.M., Chepurnenko A.S., Yazyeva S.B. Inzenernyj vestnik Dona (Rus), 2015, №3 URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n3y2015/3138.

8. Karamysheva A.A., Yazyev B.M., Chepurnenko A.S., Yazyeva S.B. Inzenernyj vestnik Dona (Rus), 2015, №3 URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n3y2015/3137.

9. Karamysheva A.A., Yazyev S.B., Avakov A.A. Calculation of plane bending stability of beams with stiffness. ICIE, 2016, pp. 1872-1877.

10. Yazyev B. M. Optimization of the cross-sectional shape of the compressed rods from the stability condition. B. M. Yazyev, A. S., Chepurnenko. Scientific review. 2012. № 6. pp 202-204.