СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕСТА ОДНОФАЗНОГО ЗАМЫКАНИЯ ФИДЕРА НА ЗЕМЛЮ
METHOD OF DETERMINATION OF PLACE OF SINGLE-PHASE EARTH FAULT OF FEEDER

Изобретение относится к электроэнергетике, а именно к релейной защите и автоматике распределительных сетей. Это сети, работающие, как правило, с изолированной или компенсированной нейтралью и характеризующиеся поэтому малым уровнем тока замыкания на землю.
Задача определения места повреждения линии электропередачи высокого и сверхвысокого напряжения, где применяется глухое заземление нейтрали и благодаря этому при замыкании на землю возникают большие токи, имеет общее решение. Наиболее общий способ определения места повреждения основан на применении моделей контролируемых объектов [1, 2]. Он разработан для высоковольтных сетей и оперирует токами и напряжениями установившегося процесса короткого замыкания. Именно это обстоятельство препятствует его применению в распределительных сетях, где установившийся ток замыкания на землю может быть сколь угодно малым, хотя в начальной стадии замыкания, пока не произошло затухания переходного процесса, уровень тока достаточно высок.
В упомянутых способах принципиально важную роль, помимо моделей, играют критерии замыкания, которые исходят из принципа резистивности замыкания, говорящего о том, что в месте замыкания энергия либо только потребляется, либо равна нулю [3]. Если электрические величины изменяются по синусоидальному закону, то критерий замыкания сводится к контролю реактивной мощности предполагаемого повреждения: в месте реального замыкания она равна нулю.
Известен способ определения места замыкания линии электропередачи, в котором критерий замыкания обобщается с таким расчетом, чтобы он стал пригоден для сетей с любым режимом заземления нейтрали [4]. В этом способе на входе линии (фидера) регистрируются, т.е. наблюдаются и фиксируются, фазные токи и напряжения, а также ток и напряжение нулевой последовательности. В микропроцессорных терминалах релейной защиты считываются и запоминаются отсчеты электрических величин. Модель фидера строится в расчете на обработку аналоговых величин, в связи с чем отсчеты зафиксированных величин подвергаются цифроаналоговому преобразованию. Поврежденная фаза фидера легко выявляется по снижению уровня фазного напряжения, что не требует применения моделей фидера. Применение моделей относится к задаче локации, т.е. поиску места замыкания. Модели для составляющих нулевой последовательности и безнулевых составляющих, которые получаются после устранения из фазных величин нулевой последовательности, имеют разные параметры и, возможно, различные структуры. По указанной причине из фазных аналоговых величин перед преобразованием в моделях вычитаются составляющие нулевой последовательности.
В обсуждаемом способе подготовка сигналов к преобразованию в моделях завершается, тем не менее, фильтрацией составляющих основной частоты, что в конечном счете сводит на нет все усилия повысить точность локации в распределительных сетях. Важно заметить, что к переходным режимам понятие реактивной мощности неприменимо, что вынуждает искать новые критерии замыкания в распределительных сетях.
Цель изобретения заключается в повышении точности определения места замыкания за счет кардинального изменения критерия повреждения и введению таких операций обработки наблюдаемых напряжений и токов, которые инвариантны к их форме, т.е. сохраняют эффективность не только в установившемся режиме замыкания в сети. Поставленная цель достигается тем, что новый способ основывается на усовершенствованном критерии повреждения и на более гибком подходе к моделированию фидера. В качестве критерия повреждения предлагается принять положение о том, что в месте повреждения не может происходить генерирования мгновенной мощности. Как и в прототипе, используется понятие о месте предполагаемого замыкания. В качестве такового может быть принята любая точка фидера, но предположение нуждается в подтверждении. Предлагается применять не одну общую модель фидера, а автономные модели двух его частей. Первая часть - та, что идет от места наблюдения до места предполагаемого замыкания. Вторая - от места предполагаемого замыкания до конца фидера. Для первой части составляют модели как по прямой, так и по нулевой последовательности. В модели прямой последовательности преобразуют безнулевые составляющие тока и напряжения поврежденной фазы. На выходе получают безнулевую составляющую напряжения поврежденной фазы в месте предполагаемого замыкания. Аналогично в модели нулевой последовательности первой части фидера преобразуют нулевые составляющие зафиксированных токов и напряжений в напряжение нулевой последовательности в месте предполагаемого замыкания. Располагая в этом месте безнулевой составляющей и напряжением нулевой последовательности, получают путем их суммирования напряжение поврежденной фазы в месте предполагаемого замыкания. В некоторых случаях, например, при металлическом замыкании, по величине напряжения в разных местах предполагаемого замыкания можно судить о том, где реально произошло замыкание. Однако этот критерий не носит всеобщего характера и может использоваться только для прогнозирования наиболее вероятного участка фидера, где случилось замыкание. Предлагаемый способ предназначен для более точного определения места замыкания. Последующая операция имеет целью определение еще и тока в месте предполагаемого замыкания. Здесь учитывается то существенное обстоятельство, что по нулевой последовательности фидер, работающий в режиме с изолированной нейтралью, находится в режиме холостого хода. Чтобы определить ток нулевой последовательности на входе второй части поврежденного фидера, напряжение нулевой последовательности в месте предполагаемого замыкания подают на вход модели нулевой последовательности и фиксируют ток на ее входе. Остающиеся операции реализуют принятый в данном способе предельно общий критерий замыкания. Определенный последним ток на входе модели второй части фидера вычитают из ранее определенного тока нулевой последовательности до места предполагаемого замыкания. Известно, что в месте однофазного замыкания на землю протекает от провода к земле ток, равный утроенному значению своей составляющей нулевой последовательности. Следовательно, найденный данным способом разностный ток нулевой последовательности при поиске места реального замыкания правомерно принять пропорциональным току предполагаемого повреждения. Перемножая напряжение и ток в месте предполагаемого замыкания, формируют сигнал мгновенной мощности предполагаемого замыкания и контролируют знак этого сигнала. В месте реального замыкания мгновенная мощность может только потребляться или, в крайнем случае, быть равной нулю, но ее генерация физически невозможна. Таким образом, реальное замыкание фиксируют в том месте, где сигнал мгновенной мощности в процессе своего изменения остается неотрицательным.
На фиг.1 показана схема контролируемого объекта - трехфазного фидера, в одной из фаз которого произошло замыкание на землю. На фиг.2 показана модель первой части фидера по нулевой последовательности, на фиг.3 - модель той же части фидера по прямой последовательности, на фиг.4 - модель второй части фидера по нулевой последовательности; фиг.5 служит иллюстрацией операции формирования напряжения поврежденной фазы в месте предполагаемого замыкания, фиг.6 иллюстрирует операцию формирования сигнала мгновенной мощности предполагаемого замыкания, а фиг.7 - операцию контроля знака этого сигнала во всех местах предполагаемого замыкания на протяжении всего интервала наблюдения процесса замыкания в распределительной сети.
На фиг.8, 9 и 10 приведены конкретные примеры тех моделей частей фидера, которые показаны в общем виде на фиг.2, 3 и 4. В моделях первой части фидера (фиг.8, 9) потери учитываются двумя сосредоточенными сопротивлениями на концах участка фидера с распределенными емкостью и индуктивностью. А в модели второй части фидера потери учтены тремя сосредоточенными сопротивлениями, что продиктовано технической необходимостью, так как вторая часть находится в режиме холостого хода.
f
vs
vs
Af
Af
0f
0g
0h
f
Рассматривается фидер длиной l, в фазе A которого произошло замыкание на землю. Предлагаемый способ решает задачу определения координаты места замыкания x. На входе фидера наблюдаются токи i и напряжения u, v=A, B, C. Фидер можно условно разделить на две части 1 и 2 - до и после места предполагаемого замыкания. Нагрузка фидера 3 в предполагаемом способе роли не играет, так как не имеет связи с землей. На фиг.1 использованы также следующие обозначения: u - напряжение поврежденной фазы в месте замыкания, i=3i - ток замыкания на землю, i и i - токи нулевой последовательности до и после места замыкания. Все величины в месте x, показанные на фиг.1, неизвестны; они всего лишь поясняют дальнейшие обозначения.
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>x</mi><mo>^</mo></mover><mi>f</mi></msub></mrow>
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>x</mi><mo>^</mo></mover><mi>f</mi></msub></mrow>
f
f
f
f
Обозначение
относится к месту предполагаемого замыкания и в общем случае не совпадает с x. Модели 4 и 5 также принадлежат первой части фидера, но не части 1, так как длины этих первых частей разные: часть фидера 1 простирается до фиксированного места x, а модели 4 и 5 - до произвольного места x. Точно так же модель 6 второй части фидера начинается в этом произвольном месте
, а реальная вторая часть 2 - в фиксированном, но неизвестном месте x.
В операциях, иллюстрируемых фиг.5, 6, 7, задействованы сумматор 7, умножитель 8 и нуль-индикатор 9.
vs
vs
vs
vs
Действие предлагаемого способа заключается в следующем. Токи и напряжения i, u, v=A, B, C, регистрируемые в виде отсчетов с определенной частотой дискретизации, подвергаются цифроаналоговому преобразованию в непрерывные величины i(t), u(t), v=A, B, C. Из трехфазной системы величин выделяются составляющие нулевой последовательности
<mrow><mn>3</mn><msub><mi>i</mi><mrow><mn>0</mn><mi>s</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow><mo>=</mo><msub><mi>i</mi><mrow><mi>A</mi><mi>s</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow><mo>+</mo><msub><mi>i</mi><mrow><mi>B</mi><mi>s</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow><mo>+</mo><msub><mi>i</mi><mrow><mi>C</mi><mi>s</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow></mrow>
,
<mrow><mn>3</mn><msub><mi>u</mi><mrow><mn>0</mn><mi>s</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow><mo>=</mo><msub><mi>u</mi><mrow><mi>A</mi><mi>s</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow><mo>+</mo><msub><mi>u</mi><mrow><mi>B</mi><mi>s</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow><mo>+</mo><msub><mi>u</mi><mrow><mi>C</mi><mi>s</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow></mrow>
,
после чего определяются безнулевые составляющие
<mrow><msubsup><mi>i</mi><mrow><mi>v</mi><mi>s</mi></mrow><mo>'</mo></msubsup><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow><mo>=</mo><msub><mi>i</mi><mrow><mi>v</mi><mi>s</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow><mo>−</mo><msub><mi>i</mi><mrow><mn>0</mn><mi>s</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow></mrow>
,
<mrow><msubsup><mi>u</mi><mrow><mi>v</mi><mi>s</mi></mrow><mo>'</mo></msubsup><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow><mo>=</mo><msub><mi>u</mi><mrow><mi>v</mi><mi>s</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow><mo>−</mo><msub><mi>u</mi><mrow><mn>0</mn><mi>s</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow></mrow>
.
0s
0s
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>i</mi><mo>^</mo></mover><mrow><mn>0</mn><mi>g</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow></mrow>
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>i</mi><mo>^</mo></mover><mrow><mn>0</mn><mi>f</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow></mrow>
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>x</mi><mo>^</mo></mover><mi>f</mi></msub></mrow>
Аналоговая модель 4 преобразует ток i(t) и напряжение u(t) в выходные величины
,
. Модель составляется для произвольного места предполагаемого повреждения
. Если модель выполнена в виде цепи с распределенными параметрами (фиг.8), то соответствующее преобразование имеет вид, вытекающий из разностных уравнений длинной линии [5], идеально точных для линии без потерь, а что касается потерь, то они учитываются приближенно сосредоточенными сопротивлениями. В модели по фиг.8 с двумя сопротивлениями выходные величины выражаются через входные, взятые как с опережением, так и с запаздыванием во времени
<mrow><msub><mi>R</mi><mrow><mi>в</mi><mn>0</mn></mrow></msub><mo>=</mo><msqrt><mrow><msubsup><mi>L</mi><mn>0</mn><mn>0</mn></msubsup><mo>/</mo><msubsup><mi>C</mi><mn>0</mn><mn>0</mn></msubsup></mrow></msqrt></mrow>
<mrow><msub><mi>τ</mi><mrow><msub><mrow /><mrow><mn>01</mn></mrow></msub></mrow></msub><mo>=</mo><msub><mover accent="true"><mi>x</mi><mo>^</mo></mover><mi>f</mi></msub><msqrt><mrow><msubsup><mi>L</mi><mn>0</mn><mn>0</mn></msubsup><msubsup><mi>C</mi><mn>0</mn><mn>0</mn></msubsup></mrow></msqrt></mrow>
<mrow><msub><mi>b</mi><mrow><mn>01</mn></mrow></msub><mo>=</mo><msub><mi>R</mi><mrow><mi>в</mi><mn>0</mn></mrow></msub><mo>−</mo><msubsup><mi>R</mi><mn>0</mn><mn>0</mn></msubsup><msub><mover accent="true"><mi>x</mi><mo>^</mo></mover><mi>f</mi></msub><mo>/</mo><mn>2</mn></mrow>
<mrow><msubsup><mi>L</mi><mn>0</mn><mn>0</mn></msubsup></mrow>
<mrow><msubsup><mi>C</mi><mn>0</mn><mn>0</mn></msubsup></mrow>
<mrow><msubsup><mi>R</mi><mn>0</mn><mn>0</mn></msubsup></mrow>
где
- волновое сопротивление фидера нулевой последовательности,
- время пробега волны нулевой последовательности вдоль первой части фидера,
,
;
,
,
- первичные параметры фидера нулевой последовательности.
Модель 5 преобразует безнулевые составляющие тока и напряжения поврежденной фазы A в соответствующую выходную величину - безнулевую составляющую напряжения поврежденной фазы A в месте предполагаемого повреждения. Если модель имеет вид схемы по фиг 9, то
<mrow><msub><mi>R</mi><mi>в</mi></msub><mo>=</mo><msqrt><mrow><msup><mi>L</mi><mn>0</mn></msup><mo>/</mo><msup><mi>C</mi><mn>0</mn></msup></mrow></msqrt></mrow>
<mrow><msub><mi>τ</mi><mrow><msub><mrow /><mn>1</mn></msub></mrow></msub><mo>=</mo><msub><mover accent="true"><mi>x</mi><mo>^</mo></mover><mi>f</mi></msub><msqrt><mrow><msup><mi>L</mi><mn>0</mn></msup><msup><mi>C</mi><mn>0</mn></msup></mrow></msqrt></mrow>
<mrow><msub><mi>b</mi><mn>1</mn></msub><mo>=</mo><msub><mi>R</mi><mi>в</mi></msub><mo>−</mo><msup><mi>R</mi><mn>0</mn></msup><msub><mover accent="true"><mi>x</mi><mo>^</mo></mover><mi>f</mi></msub><mo>/</mo><mn>2</mn></mrow>
<mrow><msup><mi>L</mi><mn>0</mn></msup></mrow>
<mrow><msup><mi>C</mi><mn>0</mn></msup></mrow>
<mrow><msup><mi>R</mi><mn>0</mn></msup></mrow>
где
- волновое сопротивление фидера прямой последовательности,
- время пробега волны прямой последовательности вдоль первой части фидера,
,
;
,
,
- первичные параметры фидера прямой последовательности.
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>u</mi><mo>^</mo></mover><mrow><mn>0</mn><mi>f</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow></mrow>
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>i</mi><mo>^</mo></mover><mrow><mn>0</mn><mi>h</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow></mrow>
Модель 6 второй части фидера функционирует принципиально иначе, чем модели первой части. На вход модели 6 подается напряжение
, определяемое, например, операцией (2), а реакцией, подлежащей определению, служит входной ток
. Модель 6, выполненная по схеме фиг.10, реализует операцию, в которой ток определяется значением приложенного напряжения в текущий момент времени и в два запаздывающих момента, а также собственными запаздывающими значениями
<mrow><msub><mi>b</mi><mrow><mn>01</mn></mrow></msub><mo>=</mo><msub><mi>R</mi><mrow><mi>в</mi><mn>0</mn></mrow></msub><mo>−</mo><msubsup><mi>R</mi><mn>0</mn><mn>0</mn></msubsup><mrow><mo>(</mo><mrow><mi>l</mi><mo>−</mo><msub><mover accent="true"><mi>x</mi><mo>^</mo></mover><mi>f</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow><mo>/</mo><mn>2</mn></mrow>
<mrow><msub><mi>τ</mi><mrow><mn>01</mn></mrow></msub><mo>=</mo><mrow><mo>(</mo><mrow><mi>l</mi><mo>−</mo><msub><mover accent="true"><mi>x</mi><mo>^</mo></mover><mi>f</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow><msqrt><mrow><msubsup><mi>L</mi><mn>0</mn><mn>0</mn></msubsup><msubsup><mi>C</mi><mn>0</mn><mn>0</mn></msubsup></mrow></msqrt></mrow>
где
,
,
- время пробега волны нулевой последовательности вдоль второй части фидера.
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>x</mi><mo>^</mo></mover><mi>f</mi></msub></mrow>
Сумматор 7 образует на выходе напряжение поврежденной фазы в месте
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>u</mi><mo>^</mo></mover><mrow><mi>A</mi><mi>f</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow><mo>=</mo><msub><mover accent="true"><mi>u</mi><mo>^</mo></mover><mrow><mn>0</mn><mi>f</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow><mo>+</mo><msubsup><mover accent="true"><mi>u</mi><mo>^</mo></mover><mrow><msub><mrow /><mrow><mi>A</mi><mi>f</mi></mrow></msub></mrow><mo>'</mo></msubsup><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow></mrow>
.
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>u</mi><mo>^</mo></mover><mrow><mn>0</mn><mi>f</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow></mrow>
<mrow><msubsup><mover accent="true"><mi>u</mi><mo>^</mo></mover><mrow><mi>A</mi><mi>f</mi></mrow><mo>'</mo></msubsup><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow></mrow>
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>i</mi><mo>^</mo></mover><mrow><mi>A</mi><mi>f</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow></mrow>
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>i</mi><mo>^</mo></mover><mrow><mn>0</mn><mi>g</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow></mrow>
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>i</mi><mo>^</mo></mover><mrow><mn>0</mn><mi>h</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow></mrow>
Слагаемые
и
могут быть сформированы операциями (2) и (3). Ток предполагаемого однофазного замыкания
образуется из двух токов нулевой последовательности
и
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>i</mi><mo>^</mo></mover><mrow><mi>A</mi><mi>f</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow><mo>=</mo><mn>3</mn><mrow><mo>(</mo><mrow><msub><mover accent="true"><mi>i</mi><mo>^</mo></mover><mrow><mn>0</mn><mi>g</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow><mo>−</mo><msub><mover accent="true"><mi>i</mi><mo>^</mo></mover><mrow><mn>0</mn><mi>h</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow></mrow><mo>)</mo></mrow></mrow>
,
т.е. для его формирования достаточно операций (1) и (4). Наконец, умножитель 8 создает сигнал мгновенной мощности, поступающей в поперечную ветвь однофазного замыкания
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>p</mi><mo>^</mo></mover><mi>f</mi></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow><mo>=</mo><msub><mover accent="true"><mi>u</mi><mo>^</mo></mover><mrow><mi>A</mi><mi>f</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow><msub><mover accent="true"><mi>i</mi><mo>^</mo></mover><mrow><mi>A</mi><mi>f</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow><mo>.</mo><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mo stretchy="false">(</mo><mn>5</mn><mo stretchy="false">)</mo></mrow>
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>x</mi><mo>^</mo></mover><mi>f</mi></msub></mrow>
<mrow><mrow><mo>(</mo><mrow><msub><mover accent="true"><mi>x</mi><mo>^</mo></mover><mi>f</mi></msub><mo>∈</mo><mrow><mo>(</mo><mrow><mn>0</mn><mo>,</mo><mi>l</mi></mrow><mo>)</mo></mrow></mrow><mo>)</mo></mrow></mrow>
<mrow><mrow><mo>(</mo><mrow><mi>t</mi><mo>∈</mo><mrow><mo>(</mo><mrow><msub><mi>t</mi><mn>0</mn></msub><mo>,</mo><mtext> </mtext><msub><mi>t</mi><mrow><mi>к</mi><mi>о</mi><mi>н</mi></mrow></msub></mrow><mo>)</mo></mrow></mrow><mo>)</mo></mrow></mrow>
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>i</mi><mo>^</mo></mover><mrow><mi>A</mi><mi>f</mi></mrow></msub><mrow><mo>(</mo><mi>t</mi><mo>)</mo></mrow></mrow>
Нуль-индикатор 9 контролирует знак этого сигнала. Согласно физической природе замыкания в месте реального события знак сигнала (5) не должен быть отрицателен. Поскольку все места фидера проверяются этим условием, то
изменяется в пределах от начала до конца фидера
, а время наблюдения сигнала (5) ограничивается временем прохождения интенсивного переходного процесса
, но может быть продолжено и далее, если ток
сохраняет ощутимое значение.
Таким образом, предложенный способ опирается на предельно общие закономерности и не вносит собственной методической погрешности в определение координаты места замыкания фидера на землю.
Источники информации
1. Патент РФ №2033622, G01R 31/11, H02H 3/28, 1989.
2. Патент РФ №2033623, G01R 31/11, H02H 3/28, 1989.
3. Патент РФ №2066511, H02H 3/40, G01R 31/08, 1992.
4. Патент РФ №2073876, H02H 3/40, G01R 31/08, 1992.
5. Караев Р.И., Лямец Ю.Я. О применении уравнений длинной линии. - Электричество, 1972, №11, С.28-36.