Способ управления электроснабжением промышленного энергорайона с источниками распределенной генерации при коротком замыкании на резервируемой секции шин подстанции
METHOD OF POWER SUPPLY CONTROL FOR INDUSTRIAL POWER DISTRICT WITH SOURCES OF DISTRIBUTED GENERATION AT SHORT-CIRCUIT ON RESERVED SECTION OF SUBSTATION BUSES

Изобретение относится к автоматике систем электроснабжения, в частности систем электроснабжения промышленных потребителей с источниками распределенной генерации и может быть использовано для управления электроснабжением промышленного энергорайона с источниками распределенной генерации при коротком замыкании на резервируемой секции шин подстанции.
В нашей стране имеет место тенденция роста вводов источников распределенной генерации (РГ), которые, как правило, сооружаются собственниками промышленных предприятий нефтегазодобывающей, горнодобывающей, металлургической, целлюлозно-бумажной и химической отраслей промышленности, и подключаются к распределительным электрическим сетям или к сетям внутреннего электроснабжения этих предприятий.
Одновременно, в указанных сетях широко применяются устройства автоматического включения резервного питания (АВР), которые используются для восстановления питания электроприемников потребителей путем автоматического присоединения резервного источника питания при отключении рабочего источника питания, приводящего к обесточению электроустановок потребителей.
Подключение генерирующих установок (ГУ) малой и средней мощности источников РГ неизбежно приводит к существенному изменению схемно-режимных ситуаций в прилегающей сети, оказывая влияние на находящиеся в эксплуатации устройства АВР.
Решая вопросы совместимости устройств АВР, с одной стороны, и современных ГУ источников РГ, с другой стороны, необходимо принимать во внимание требования к безотказной работе ГУ/источника РГ при изменениях параметров режима электрической сети, а также значимость конкретной ГУ/источника РГ в обеспечении бесперебойного электроснабжения электроустановок потребителя.
Известен способ запрета подстанционного автоматического включения резерва на устойчивое короткое замыкание [RU 2173017, H02J 9/06, H02J 13/00, 27.08.2001], заключающийся в том, что фиксируют ток короткого замыкания на вводе питающего трансформатора между вводным выключателем и выключателем АВР, после его исчезновения отсчитывают время бестоковой паузы автоматического повторного включения (АПВ) вводного выключателя и, если в момент окончания отсчета ток короткого замыкания не пропадает, подают сигнал на запрет срабатывания секционного выключателя АВР.
Недостатком этого способа является относительно низкая оперативность, что обусловливает его ограниченность применения и практическую невозможность использования для управления электроснабжением промышленного энергорайона с источниками распределенной генерации при коротком замыкании на резервируемой секции шин подстанции.
Наиболее близким техническим решением к предполагаемому является способ комбинированного запрета автоматического включения резерва (АВР) на устойчивые короткие замыкания (КЗ) и провалы напряжения (ПН) [RU 2343617, H02J 9/06, H02J 13/00, 10.01.2009], заключающийся в сравнении четырех параметров, характеризующих режимы работы электрооборудования, первым из которых является время бестоковой паузы до автоматического повторного включения (АПВ) у вводного выключателя, в качестве второго параметра принимают время между появлением тока короткого замыкания на вводе питающего трансформатора со стороны низкого напряжения до вводного выключателя двухтрансформаторной подстанции и сравнивают его с первым параметром, для чего в момент исчезновения напряжения на секции фиксируют наличие тока короткого замыкания на вводе питающего трансформатора и после его отключения фиксируют отсутствие линейного напряжения, обусловленное отключением вводного выключателя, отсчитывают время бестоковой паузы до АПВ, и если в момент прекращения отсчета снова появится ток короткого замыкания, то делают вывод о том, что произошло устойчивое короткое замыкание на шинах подстанции между вводным выключателем и выключателем АВР и в этом случае подают сигнал запрета АВР, в противном случае, когда ток короткого замыкания отсутствует в момент прекращения отсчета, производят сравнение следующих двух параметров состояния, одним из которых принимают мощность подключаемой аварийной нагрузки, а другим - мощность резервной системы, после чего делают вывод о достаточности дополнительной нагрузочной способности резервного ввода для подключения аварийного участка сети основного источника без провала напряжения и, когда резерва недостаточно, подают сигнал на запрет АВР.
Недостатком этого способа является относительно низкая оперативность, что обусловливает его ограниченность применения и практическую невозможность использования для управления электроснабжением промышленного энергорайона с ГУ источников РГ при коротком замыкании на резервируемой секции шин подстанции. Низкая оперативность создает условия несвоевременного формирования сигнала запрета и неустойчивого управления системами электроснабжения, а также возникновения аварийных ситуаций, что приводит к снижению надежности управления системами электроснабжения.
Особенность реализации АВР при управлении электроснабжением промышленного энергорайона с источниками РГ при коротком замыкании на резервируемой секции шин подстанции заключается в том, что параметры срабатывания АВР должны выбираться с учетом следующих условий:
- при понижении напряжения на шинах собственной секции (которая резервируется АВР от соседней секции) в случае КЗ на присоединениях (фидерах) за выключателем собственной секции или КЗ на присоединениях системы шин питающей данную секцию (глубокое снижение напряжения). КЗ в этих случаях ликвидируются быстродействующими защитами, время его ликвидации составляет около 0,09-0,11 с.
ном
- при понижении напряжения на шинах собственной секции (которая резервируется АВР от соседней секции) в случае КЗ на присоединениях (фидерах) за выключателями и элементами с сосредоточенными параметрами (реакторами, трансформаторами) собственной секции или аналогичном КЗ на присоединениях системы шин питающей данную секцию (остаточное напряжение составляет 20-40% U). КЗ в этих случаях ликвидируются защитами с выдержкой времени, которые составляют около 1,1-1,6 с.
Для исключения действия устройства АВР в данном случае выбирается соответствующая выдержка времени. В расчетах применяют наибольшую выдержку времени защит присоединений, отходящих от шин данной секции (резервируемой АВР) и системы шин питающей данную секцию плюс время запаса (Δt), т.е. время срабатывания устройства АВР составит около 2-2,5 с.
- если в системе электроснабжения наряду с анализируемым устройством АВР есть еще и устройство АВР, расположенное ближе к источнику питания (например, когда установлено устройство АВР на стороне 110 кВ, а также установлено устройство АВР на стороне 6-10 кВ), то согласование между собой устройств АВР производится уставками по времени срабатывания. Следовательно, время срабатывания АВР на стороне 6-10 кВ должно быть больше времени АВР на стороне 110 кВ. Время запаса (Δt), в зависимости от применяемых типов выключателей и реле времени принимают равным 1-2 с, поэтому время срабатывания устройства АВР на стороне 6-10 кВ составит около 3-4,5 с.
- если на питающей воздушной линии (ВЛ) имеется устройство АПВ, то время действия АВР должно быть больше времени АПВ, чтобы АВР срабатывало только в случае неуспешного АПВ. Как правило, выдержки времени линейных АПВ по условию правильной работы защиты при повреждениях на линиях принимаются не менее 4-5 с, т.е. время работы устройства АВР будет составлять около 6,25-7,25 с.
Учитывая вышеприведенные особенности, встречаются случаи, когда включение резервного питания происходят через 2-7,25 с после возникновения аварийного возмущения, что создает значительные трудности в случае присоединения к сетям источников РГ.
Существующие устройства АВР выполняют автоматическое включение резервного питания без контроля разности фаз напряжений. При использовании ГУ на источниках РГ, которые не допускают включений с большой разностью фаз напряжений, очевидна необходимость повышения быстродействия АВР.
Оценим быстродействие АВР, которое является достаточным, чтобы предотвратить срабатывание устройства АВР при большой разности фаз напряжений. Для этого достаточно, чтобы синхронная динамическая устойчивость ГУ к моменту включения резервного питания не успевала нарушиться. В таком случае асинхронный режим ГУ не возникает даже кратковременно, а, следовательно, отсутствуют условия для возникновения большой разности фаз напряжений в момент включения.
J
J
Основной параметр, определяющий критическое время по динамической устойчивости ГУ, - механическая постоянная инерции ГУ, Т, с. Значения Т, например, близкие к 1 с, характерны для газопоршневых установок (ГПУ) и трехвальных газотурбинных установок (ГТУ), около 3 с -для мощных ГПУ и двухвальных ГТУ и др.
а
Как будет показано ниже, для схемы, приведенной на фиг. 1, рассчитаны два крайних случая: трехфазное КЗ вблизи шин и потеря основного питания без КЗ, поэтому все реальные случаи будут оказываться в этом диапазоне. Время отключения маломасляных выключателей принято 0,07 с, вакуумных - 0,04 с; время включения, соответственно, 0,14 и 0,08 с. Результаты расчетов показаны ниже на фиг. 2.
а
J
Значения критического времени на фиг. 2, в случаях отсутствия КЗ, при малых Т резко снижаются. Это обусловлено тем, что малоинерционные ГУ не успевают в начале аварийного режима принять дополнительную нагрузку и их скорость вращения быстро увеличивается, приближая момент перехода в асинхронный режим. При близких КЗ взаимное влияние ГУ и асинхронных двигателей (АД) практически отсутствует.
Худшими, в отношении переходных процессов ГУ, являются случаи с возникновением многофазных КЗ. Таким образом, наличие в узле нагрузки таких ГУ, которые не допускают несинхронных включений с большой разностью фаз напряжений, не оставляет времени для отстройки АВР от возмущений, при которых действие АВР не требуется. Это практически не зависит от относительной мощности ГУ, как следует ниже из фиг. 2б.
Пример переходного процесса с трехфазным КЗ и АВР для схемы, приведенной на фиг. 1, с продолжительностью перерыва питания 0,3 с и параметрами, характерными для вакуумных или маломасляных выключателей, показан ниже на фиг. 3. Этот процесс был бы полностью благополучным и для ГУ источника РГ и для нагрузки, если бы несинхронное включение с большой разностью фаз было допустимо для ГУ. Но в данном случае разность фаз напряжений к моменту АВР составляет 155°, что может привести к механическому разрушению приводного двигателя ГУ источника РГ.
В связи с проиллюстрированными выше требованиями к быстродействию АВР применение пусковых органов, действующих только по факту снижения напряжения, в общем случае не всегда приемлемо.
В то же время, снижение частоты на резервируемой секции шин (по отношению к частоте резервного источника) является необходимым и достаточным признаком потери внешнего питания в случае пассивной нагрузки, в том числе содержащей синхронные двигатели. Присоединение ГУ источников РГ влияет на процессы изменения напряжения U(t) примерно таким же образом, как и в случае подключения синхронных электродвигателей, но процессы изменения частоты ƒ(t) меняет радикально.
Таким образом, необходимость повышения быстродействия АВР в системах электроснабжения обусловлена присоединением источников РГ с современными ГУ. Поскольку возможны режимы, в которых ГУ могут быть отключены, то пусковые органы по напряжению в схемах АВР целесообразно сохранять. Применение пускового органа по частоте в схемах АВР промышленных энергорайонов с ГУ источников РГ эффективно и необходимо.
Задачей изобретения является повышение оперативности и надежности АВР с целью снижения времени восстановления технологического режима предприятия при потере питания от основного источника электроснабжения.
Такой положительный эффект достигается за счет придания способу-прототипу дополнительных адаптивных свойств запрета для схем электроснабжения с источниками РГ, вследствие чего оптимизируется алгоритм формирования управляющих воздействий и АВР в целом.
Поставленная задача решается, а требуемый технический результат достигается тем, что в способе, заключающемся в том, что при отключенном положении всех генерирующих установок источника распределенной генерации сравнивают первую пару параметров, характеризующих электроснабжение промышленного энергорайона, когда в качестве первого параметра первой пары параметров принимают время бестоковой паузы до автоматического повторного включения у вводного выключателя, а в качестве второго параметра первой пары параметров принимают время между появлением тока короткого замыкания на вводе питающего трансформатора со стороны низкого напряжения до вводного выключателя двухтрансформаторной подстанции, который сравнивают с первым параметром первой пары параметров, для чего в момент исчезновения напряжения на резервируемой секции шин подстанции фиксируют наличие тока короткого замыкания на вводе питающего трансформатора, и после его отключения фиксируют отсутствие линейного напряжения, обусловленное отключением вводного выключателя, отсчитывают время бестоковой паузы до автоматического повторного включения, и, если в момент прекращения отсчета вновь определяют ток короткого замыкания, то фиксируют устойчивое короткое замыкание на шинах подстанции между вводным выключателем и выключателем автоматического включения резерва и подают сигнал на запрет автоматического включения резерва, в противном случае, когда ток короткого замыкания отсутствует в момент прекращения отсчета, производят сравнение второй пары параметров, характеризующих электроснабжение промышленного энергорайона, когда в качестве первого параметра второй пары параметров принимают мощность подключаемой аварийной нагрузки, а в качестве второго параметра второй пары параметров принимают мощность резервного ввода, который сравнивают с первым параметром второй пары параметров и в случае, когда фиксируют недостаточность дополнительной нагрузочной способности резервного ввода для подключения аварийного участка промышленного энергорайона без провала напряжения формируют сигнал на запрет автоматического включения резерва, согласно изобретению, при включенном положении генерирующих установок источника распределенной генерации и запрете автоматического повторного включения резерва сравнивают третью пару параметров, характеризующих электроснабжение промышленного энергорайона, когда в качестве первого параметра третьей пары параметров принимают частоту напряжения на резервируемой секции шин двухтрансформаторной подстанции, а в качестве второго параметра третьей пары параметров принимают частоту напряжения на резервирующей секции шин двухтрансформаторной подстанции, который сравнивают с первым параметром третьей пары параметров и при определении факта снижения частоты напряжения на резервируемой секции шин двухтрансформаторной подстанции относительно частоты напряжения на резервирующей секции шин двухтрансформаторной подстанции формируют сигнал на пуск автоматического включения резерва без выдержки времени и одновременно производят оценку достаточности запаса мощности в резервной системе и в случае, когда фиксируют недостаточность дополнительной нагрузочной способности резервного ввода для подключения аварийного участка промышленного энергорайона без провала напряжения, формируют сигнал на запрет автоматического включения резерва, при этом, дополнительно контролируют срабатывание пускового органа по разности частот и при разности частот между секциями шин больше уставочных значений формируют сигнал на запрет автоматического включения резерва. На чертеже представлены:
на фиг. 1 - функциональная схема устройства, которая реализует предложенный способ управления электроснабжением промышленного энергорайона с источниками распределенной генерации при коротком замыкании на резервируемой секции шин подстанции;
на фиг. 2а и фиг. 2б - графики, поясняющие длительности перерыва питания, допустимые для генерирующих установок источников распределенной генерации в промышленном энергорайоне;
на фиг. 3 - осциллограмма рассчитанного переходного процесса с трехфазным КЗ и действием АВР (высокая вероятность механического разрушения приводного двигателя ГУ).
Устройство (фиг. 1) содержит первый 1 и второй 2 независимые вводы, работающие параллельно, первый 3 и второй 4 питающие трансформаторы, вводной выключатель 5 первого ввода, вводной выключатель 6 второго ввода, первая 7 и вторая 8 секции шин, секционный выключатель 9, первый 10, второй 11, третий 12, четвертый 13 выключатели на отходящих линиях, первый 14 и второй 15 блоки контроля напряжения секций шин, первый 16 и второй 17 блоки контроля токов ввода, первый 18 и второй 19 блоки контроля мощностей выделенной нагрузки вводов, первый 20 и второй 21 блоки контроля резервов мощности подключаемого источника секций шин, звено 22 сравнения данных (ЗСД), блок 23 обработки параметров (УОП), оперативно-информационный блок 24 (ОИК), первый 25 и второй 26 измерители частоты секций шин, первый 27, второй 28, третий 29 и четвертый 30 блоки сравнения, первый 31 и второй 32 сумматоры, пятый 33 и шестой 34 выключатели на отходящих линиях.
Для схемы, приведенной на фиг. 1, рассчитаны два крайних случая: трехфазное КЗ вблизи шин и потеря основного питания без КЗ, поэтому все реальные случаи окажутся в этом диапазоне. Время отключения маломасляных выключателей принято 0,07 с, вакуумных - 0,04 с; время включения, соответственно, 0,14 и 0,08 с. Результаты расчетов показаны на фиг. 2а.
J
Значения критического времени на фиг. 2а, в случаях отсутствия КЗ, при малых T резко снижаются. Это обусловлено тем, что малоинерционные ГУ не успевают в начале аварийного режима принять дополнительную нагрузку и их скорость вращения быстро увеличивается, приближая момент перехода в асинхронный режим. При близких КЗ взаимное влияние ГУ и асинхронных двигателей (АД) практически отсутствует.
Худшими, в отношении переходных процессов ГУ, являются случаи с возникновением многофазных КЗ. Таким образом, наличие в узле нагрузки таких ГУ, которые не допускают несинхронных включений с большой разностью фаз напряжений, не оставляет времени для отстройки АВР от возмущений, при которых действие АВР не требуется. Это практически не зависит от относительной мощности ГУ, как следует из фиг. 2б.
Пример переходного процесса с трехфазным КЗ и АВР для устройства, представленного на фиг. 1, с продолжительностью перерыва питания 0,3 с и параметрами, характерными для вакуумных или маломасляных выключателей, показан на фиг. 3. Этот процесс был бы полностью благополучным и для ГУ источника РГ и для нагрузки, если бы несинхронное включение с большой разностью фаз было допустимо для ГУ. Но в данном случае разность фаз напряжений к моменту АВР составляет 155°, что может привести к механическому разрушению приводного двигателя ГУ.
Способ управления электроснабжением промышленного энергорайона с источниками РГ при коротком замыкании на резервируемой секции шин подстанции реализуется следующим образом.
Способ реализуется в двух основных режимах: при включенном и при отключенном положении ГУ источников РГ в промышленного энергорайоне с источниками РГ. Переключение режимов осуществляется на основе анализа состояния коммутационных аппаратов системы электроснабжения (телесигнализация) оперативно-информационным блоком 24, выполненным, например, с применением SCADA-системы. При этом, управляющий сигнал для переключения режимов с выхода блока 24 выдается на вход блока 23 (УОП).
В режиме, когда в схеме электроснабжения ГУ источников РГ отключены, предлагаемый способ реализуется аналогично способу-прототипу. Информация об отключении ГУ формируется на основе данных телесигнализации, а за счет подачи управляющего сигнала с выхода блока на вход блока 23 результаты функционирования элементов 25-32 устройства (см. фиг. 1) блокируются.
В нормальном режиме по вводам на секции шин 7 и 8 протекает рабочий ток. Так как величина рабочего тока значительно меньше величины тока короткого замыкания (КЗ), то релейная защита не срабатывает на отключение вводных выключателей 5 и 6, которые снабжены устройством автоматического повторного включения (АПВ), в результате чего АВР не запускается.
С
Ш
7
С
Ш
7
С
Ш
7
С
Ш
7
АПВ5
УОП
УОП
АПВ5
При коротком замыкании на секции шин 7 за выключателем 5 блок контроля тока 16 фиксирует значительное увеличение тока от трансформатора 3 и выдает сигнал вида I..→∞ на вход блока 23. Одновременно с ним блок 14 контроля напряжения фиксирует исчезновение (глубокое снижение) линейных напряжений на секции шин 7 и подает сигнал в блок 23 вида U..→0. Через заданную выдержку времени релейная защита отключает вводной выключатель 5, оснащенный устройством АПВ. При этом исчезают ток КЗ и линейные напряжения на секции шин 7. Эти события регистрируются соответствующими блоками контроля напряжения 14 и тока 16, которые выдают сигналы вида I..→0. и U..→0 в блок 23, где проводится повторный анализ поступающей с блоков информации. Затем срабатывает устройство АПВ выключателя 5 с заданной выдержкой t. Блок 23 производит задержку по времени t, равную бестоковой паузе АПВ: t = t, которое совпадает с моментом поступления повторных сигналов с блоков контроля напряжения 14 и тока  При этом блок 23 формирует и подает команду на запрет АВР и включение выключателя 9. При восстановлении нормального режима работы на секции шин 7 появится напряжение, что будет зафиксировано логической частью АВР и схема вернется в исходное состояние.
раб
С.Ш
7
7
рез.
С.Ш.8
8
7
8
7
8
УОП
УОП
АПВ5
При неустойчивом КЗ на первой секции шин 7 повторных сигналов из первого блока 14 контроля напряжения и первого блока 16 контроля тока не поступает в блок 23, поэтому вынужденной задержки времени не производится. В этот момент блок 18 контроля мощности фиксирует величину мощности на выделенной нагрузке и выдает это значение в звено 22 сравнения данных в виде P.. = mОдновременно с этим блок 21 контроля резерва мощности определяет запас мощности в резервной системе и затем подает команду P. = n в звено 22, где реализуется проверка требования о соблюдении уровней мощности в узлах нагрузки: m ≈ n. Когда резерва недостаточно для подключения аварийного участка сети без посадки напряжения, звено 22 подает команду в блок 23 в виде сигнала: m >> n, что свидетельствует об опасности возникновения провала напряжения. Затем блок 23 производит задержку по времени t, равную бестоковой паузе АПВ: t=t, которое совпадает с моментом поступления сигнала со звена сравнения данных. В силу чего блок 23 формирует и подает команду на запрет АВР и включение выключателя 9. При восстановлении нормального режима на секции шин 7 появится напряжение и устройство вернется в исходное состояние.
В режиме, когда в устройстве (см. фиг. 1) ГУ источников РГ включены, предлагаемый способ реализуется следующим образом. Для повышения оперативности задействуют блоки 25-32 (см. фиг. 1). Управляющий сигнал с выхода блока 24 на вход блока 23 не поступает и в этом режиме информация с выходов блоков контроля напряжения 14 и тока 16 в блоке 23 не используется.
Пуск АВР выполняется за счет использования соответствующих пусковых органов по частоте. Такие пусковые органы по частоте реализуются совокупным применением измерителей частоты секций шин 25 и 26 и блоков сравнения 27 и 28. Измерение частоты осуществляется на основе информации, поступающей от блоков контроля напряжения 14 и 15, например, на основе последовательных мгновенных значений напряжения, в соответствующие измерители частоты секций шин 25 и 26, которые производят расчет значений частоты. Значения частоты с выходов измерителей частоты 25 и 26 передаются на первые входы блоков сравнения 27 и 28, на вторые входы которых с выходов блока 24 поступают уставочные величины пусковых органов по частоте. При снижении частоты ниже уставочных значений, связанном с повреждением на питающей линии (или трансформаторе), и последующими действиями релейной защиты, на выходе соответствующей блоков сравнения 27 или 28 появляется управляющий сигнал для блока 23, который затем осуществляет пуск АВР. В отличие от предыдущего режима применение пусковых органов по частоте позволяет обеспечить высокую оперативность предлагаемого способа за счет срабатывания без выдержки времени на АПВ, которое в рассматриваемом режиме не используется. Уставочные значения по частоте формируются исходя из состава и особенностей ГУ источников РГ, присоединенных к каждой секции шин, а также состава и особенностей двигательной нагрузки. При восстановлении нормального режима работы на резервируемой секции шин появится напряжение, что фиксируется логической частью АВР и устройство (фиг. 1) вернется в исходное состояние.
Дополнительно в условиях снижения частоты информация о ее значениях с выходов измерителей частоты 25 и 26 поступает на входы блока 24. По значениям частоты из памяти блока 24 выдаются данные уставочных значений на срабатывание пускового органа по разности частот, реализуемого на элементах 29 и 31 для секции шин 7 и на элементах 30 и 32 для секции шин 8. Уставочные значения разности частот также формируются, исходя из состава и особенностей ГУ источников РГ, присоединенных к каждой секции шин, а также состава и особенностей двигательной нагрузки. Определение текущих уставочных значений обеспечивается по данным телесигнализации, поступающим на вход ОИК 24. Разность частот напряжения для резервируемой секции шин 7 рассчитывается путем вычитания значений частоты напряжения на секции шин 8 и частоты напряжения на секции 7, реализуемая с помощью подачи информации с выходов измерителей частоты 25 и 26 на соответствующие суммирующие и вычитающие входы сумматора 31. Аналогичным образом выполняется расчет разности частот для секции шин 8. Сравнение текущих значений разности частот с соответствующими уставками осуществляется в блоках сравнения 29 и 30, а выходы блоков сравнения 29 и 30 подключены к блоку 23. Тем самым обеспечивается выдача управляющих сигналов в блок 23 при достижении разности частот между секциями шин больше уставочных значений и запрет АВР при существенном рассогласовании частот, колебаний напряжения между резервируемой и резервирующей секциями шин. Необходимость во введение запрета АВР при существенном отличии частот между секциями шин обусловлена тем, что подключение секции шин с ГУ источника РГ с низкой частотой и соответственно большим дефицитом мощности может послужить причиной дальнейшего развития аварийной ситуации и привести к значительным ущербам для промышленного потребителя.
рез.
С.Ш.8
8
7
8
7
8
В режиме, когда в схеме электроснабжения ГУ источников РГ включены, как и в режиме отключенных ГУ источников РГ, производится оценка достаточности запаса мощности в резервной системе. Применительно к АВР для секции шин 7 блок 18 контроля мощности фиксирует величину мощности на выделенной нагрузке и выдает это значение в звено 22 в виде сигнала  Одновременно с этим блок 21 контроля резерва мощности определяет запас мощности в резервной системе и затем подает команду P. = nв звено 22, где реализуется проверка требования о соблюдении уровней мощности в узлах нагрузки: m ≈ n. Когда резерва недостаточно для подключения аварийного участка, звено 22 подаст команду в блок 23 в виде сигнала m >> n, что свидетельствует об опасности развития аварийной ситуации. В результате чего блок 23 формирует и подает команду на запрет АВР и включение выключателя 9.
Следует отметить, что необходимость введения запрета АВР исходя из результатов оценки достаточности запаса мощности в резервной системе и достижения существенной разности частот между секциями шин, обусловлена составом и особенностями ГУ источников РГ, а также двигательной нагрузки, подключенным в текущий момент времени к секциям шин. Указанные состав и особенности влияют на процесс развития аварийной ситуации и возможности восстановления нормального электроснабжения потребителей энергорайона.
Таким образом, в предложенном способе достигается требуемый технический результат, заключающийся в повышении оперативности и надежности способа управления электроснабжением промышленного энергорайона с источниками распределенной генерации при коротком замыкании на резервируемой секции шин подстанции, вследствие того, что, оптимизируется алгоритм формирования управляющих воздействий и АВР.