Модель слоистого течения вязкопластичной бингамовской жидкости в канале экструдера

Оригинальная статья/Original article_

УДК 664.3033.08

DOI: http://doi.org/10.20914/2310-1202-2018-2-58-63_

Модель слоистого течения вязкопластичной Бингамовской _жидкости в канале экструдера_

_Александр В. Гукасян 1 Aleksandr Gukasyan@mail_

1 Кубанский государственный технологический университет, ул. Московская, 2, Краснодар, 350072, Россия_

Реферат. Проведен анализ и установлено наличие зоны поршневого течения, оказывающей значительное влияние как на процесс экструдирования, так и на определение расходно-напорных характеристик шнека. Отмечено, что эффективная вязкость имеет физический смысл, если указывается скорость сдвига, которой она соответствует. Эффективная вязкость рассматривается как состоящая из двух компонентов: пластической вязкости, соответствующей вязкости ньютоновской жидкости, и структурной вязкости, которая характеризует сопротивление сдвигу, вызываемое тенденцией содержащихся в бингамовской жидкости твердых частиц образовывать структуру. Эффективную вязкость вводят во многие уравнения гидродинамики, если известна скорость сдвига, которой она соответствует. В канале шнека присутствуют зоны вынужденного потока, создаваемого динамическим напряжением сдвига, и обратного потока, создаваемого избыточным давлением сопротивления головки. Скорость сдвига в канале шнека отличается значительной неоднородностью и определяет сложный характер деформации сдвига материала в процессе экструдирования. Вне зависимости от амплитуды давления, жесткое ядро полностью исчезнуть не может, ибо при очень малых габаритах ядра значение давления должно быть весьма большим, а при исчезновении пластичного течения должно стать бесконечным. Таким образом, зависимость напряжения сдвига от скорости сдвига для течения бингамовской вязкопластичной жидкости всегда нелинейная при любых значениях скорости сдвига. Важным элементом расчета расходно-напорных характеристик процесса экструдирования является локализация пластичного течения в канале шнека. В результате проведенного анализа модели слоистого течения вязкопластичной бингамовской жидкости в канале экструдера установлено наличие зоны поршневого течения, оказывающей значительное влияние как на процесс экструдирования, так и на определение расходно-напорных характеристик шнека. ^лючевые^лова^БингамоБская^идкость^еология^кструдер^ффек^

Model of layered flow of viscous-plastic Bingham fluid in the extruder _channel_

_Aleksandr V. Gukasyan 1 Aleksandr Gukasyan@mail_

1 Kuban state technological university, Moskovskaya str., 2, Krasnodar, 350072, Russia

Summary .The analysis is carried out and the presence of a zone of a piston flow, which has a significant influence both on the process of extrusion, and on the determination of the discharge-pressure characteristics of the screw, is established. It is noted that the effective viscosity has a physical meaning if the shear rate to which it corresponds is indicated. The effective viscosity is considered to consist of two components: the plastic viscosity corresponding to the viscosity of the Newtonian fluid and the structural viscosity that characterizes the shear resistance caused by the tendency of the solid particles contained in the Bingham liquid to form a structure. The effective viscosity is introduced into many hydrodynamic equations if the shear rate to which it corresponds is known. In the auger channel there are zones of forced flow created by the dynamic shear stress and the reverse flow of the head resistance created by the overpressure. The shear rate in the auger channel is marked by considerable heterogeneity and determines the complex nature of the shear deformation of the material during extrusion. Regardless of the pressure amplitude, the rigid core can not completely disappear, because for very small dimensions of the nucleus the pressure value must be very large, and with the disappearance of the plastic flow it must become infinite. Thus, the dependence of the shear stress on the shear rate for the flow of a Bingham viscoplastic fluid is always nonlinear for any values of the shear rate. An important element in the calculation of the discharge-pressure characteristics of the extrusion process is the localization of the plastic flow in the screw channel. As a result of the analysis of the model of the layered flow of viscoplastic Bingham liquid in the extruder channel, it is established that there is a zone of piston flow that exerts a significant influence both on the process of extrusion and on the determination of the discharge and pressure characteristics of the screw. Keywords:Bingham liquid, rheology, extruder, effective viscosity

Введение

Создание инновационных технологий в пищевой промышленности базируется на углубленном изучении процессов. Особенно важен теоретический анализ механизмов реализации зеленых технологий. Развитие теоретических и практических методов дает возможность создания прорывных технологий. При этом одним из важнейших направлений их создания является изучение гидродинамики [1-4], зачастую осложненной нелинейными компонентами [5]. В этом случае изучение и моделирование процессов вязкопластичной гидродинамики

Для цитирования Гукасян А.В. Модель слоистого течения вязкопластичной Бингамовской жидкости в канале экструдера // Вестник ВГУИТ. 2018. Т. 80. № 2. С. 58-63. ао1:10.20914/2310-1202-2018-2-58-63

особенно важно для дальнейшего развития пищевых отраслей [6]. Понятие о пластичных жидкостях впервые ввел Бингам, поэтому их называют бин-гамовскими вязкопластичными жидкостями, или бингамовскими телами [7]. Они отличаются от ньютоновских жидкостей тем, что для инициирования течения требуется приложить некоторое конечное напряжение [8].

Результаты и обсуждение

Консистенция идеальной бингамовской вязкопластичной жидкости, описывается уравнением:

For citation

Gukasyan A.V. Model of layered flow of viscous-plastic Bingham fluid in the extruder channel. Vestnik VGMT[Proceedings of VSUET]. 2018. vol. 80. no. 2. pp. 58-63. (in Russian). doi:10.20914/2310-1202-2018-2-58-63

<Ветшк&ТУИТ/Фгоиг£^ о/ЧЯиЕТ, Т. 80, № 2, 2018-

Т — То = —м

йу

йт

где т - напряжение сдвига; то - напряжение, необходимое для начала течения жидкости; ¡ир - пластическая вязкость, которая определяется

как касательное напряжение, превышающее предельное сдвиговое значение и сообщающее жидкости единичную скорость сдвига; йу (т ) -разность скоростей соседних слоев; йт - расстояние между ними; - йу (т)/йт - скорость

сдвига, для градиента скорости йу ( т )/йт,

определяемого наклоном профиля распределения скоростей.

Следовательно, ламинарное течение вязкопластичной бингамовской жидкости определяется уравнением:

М =т- —

Г

где у - скорость сдвига, определяемая через

градиент скорости у = — йу (т)/йт, как наклон

профиля распределения скоростей. График консистенции ньютоновской жидкости представляет прямую линию, проходящую через начало координат, а наклон этой линии определяет пластическую вязкость (2). Поскольку вязкость ньютоновской жидкости ц не зависит от скорости сдвига, она является единственным параметром, определяющим свойства потока ньютоновской жидкости, в отличие от бингамовской (1) вяз-копластичной жидкости:

"(г) = т0 + Мр-Г

Общее сопротивление сдвигу бингамов-ской вязкопластичной жидкости (3) может быть выражено через эффективную вязкость при определенной скорости сдвига уе. Эффективную вязкость при известной скорости сдвига уе можно вычислить с помощью следующего выражения:

(х, у, а, Ь) = V —

М = Мр +— •

Те

Сопротивление трения относительному перемещению слоев, или эффективная вязкость (4) определяется, как вязкость аналогичной ньютоновской жидкости, соответствующую конкретным значениям напряжения и скорости сдвига бингамовской жидкости. Таким образом, эффективную вязкость можно рассматривать состоящей из двух компонентов: пластической вязкости, соответствующей вязкости ньютоновской жидкости, и структурной вязкости, которая характеризует сопротивление сдвигу, вызываемое тенденцией содержащихся в бингамовской жидкости твердых частиц образовывать структуру [9]. Как видно из уравнения (4) та/уе составляет часть общего сопротивления сдвигу, уменьшающуюся с увеличением скорости сдвига; следовательно, с ростом скорости сдвига эффективная вязкость снижается. Следует особо отметить, что эффективная вязкость имеет физический смысл, если указывается скорость сдвига, которой она соответствует. Тем не менее, эффективную вязкость вводят во многие уравнения гидродинамики [10], если известна эта скорость сдвига. Пластичное течение при давлениях ниже то представлено явлением ползучести. В этом виде течения эффекты сдвига не проявляются. Суспензия течет как жесткое ядро, смазанное тонкой пленкой у стенки канала, а в ядре частицы удерживаются вместе силами притяжения, действующими между ними. Зависимость давления от расхода при течении бингамовской вязкопластичной жидкости определяется фактическим предельным динамическим напряжением сдвига без учета ползучести ро и условным предельным динамическим напряжением сдвига (4/З)хро, определяющим движение жесткого ядра относительно асимптоты течения бингамовской жидкости [11]. В случае течения в прямоугольном канале шнека [12], с движущимися стенками и неподвижной крышкой [13], скорость потока ньютоновской жидкости определяется уравнением:

—X

4 •V

4 • Ь2

АР

п(2• к +1) П-(2• к +1)3 ' М

2 • к +1

,1 2•к+1 • €П\ П • X--+ -

4 • Ь2

АР

П •(2• к +1)3 М

4 • 8кI п • х •

•( 2 • к +1)3

,2 ,, 2 • к +1| АР

зт I п у •-

2 • к +1

к=0

Скорость потока (5) формирует градиент, который представляет собой вектор VWz:

dW7 (х, у, a, b ) VWZ =—7K >ex

dx

dWz (x, y, a,b) e

+ dy ey

определяющий наклон профиля распределения скоростей. Скорость сдвига определяется как модуль градиента скорости слоистого течения (6) в направлении движения канала с габаритами а*Ъ по оси Z в его прямоугольном сечении по осям X и У:

dr

dWz

дх ду

.

Соотношение (7) позволяет определить эффективную вязкость ламинарного течения по прямоугольному каналу:

^ =МР +

То

+-

dWz (х, y, a, b ) дх

dWz (х, y, a, b ) ду

и, следовательно, использовать соотношение (8) для определения расходно-напорных характеристик в зоне ламинарного течения экструдируемой бингамовской жидкости. В данном случае важным показателем является скорость сдвига связанная с модулем градиента соотношением

\У\ = ,

dWz

дх

dWz

ду

позволяющим локализовать зону пластичного течения экструдируемого материала в канале шнека. В случае то= /ир - я наблюдается граница

течения в виде жесткого ядра. В результате расчетов по зависимостям (5) и (7) были получены диаграммы линий уровня скоростей слоев w и скоростей сдвига у для усредненных показателей (габариты канала 40*150 мм; скорости стенок канала 1,5 м/сек; градиента давления 700 кПа/м; и эффективной вязкости материала 100 Па*сек) промышленных шнековых прессов (рисунок 1).

Рисунок 1. Диаграммы линий уровня скоростей слоев w и скоростей сдвига у для усредненных показателей промышленных шнековых прессов

Figurel. Diagrams of the layer velocity level lines w and shear rates y for the average values of industrial screw presses

T

w

T

i

Как видно из представленных данных (рисунок 1 ) в канале шнека присутствуют зоны вынужденного потока создаваемого динамическим напряжением сдвига и обратного потока создаваемого избыточным давлением сопротивления головки. Скорость сдвига в канале шнека отличается значительной неоднородностью и определяет сложный характер деформации сдвига материала в процессе экструдирования.

При давлениях превышающих давление ро, при котором начинается пластичное течение у крышки канала, начинается ламинарное течение. При давлениях, превышающих ро, ламинарное течение постепенно охватывает остальные слои, и поток представляет собой жесткое ядро, окруженное зоной ламинарного течения [14]. В вязкой жидкости касательные напряжения в центральной плоскости течения равны нулю. Поэтому около этой поверхности будет формироваться пластинчатое ядро, где т < т 0. Напряжения внутри этой области будут чисто упругими, и оно будет двигаться как жесткое целое. При х = хо;у = уо имеем й/йтЖ2 (х,у,а,Ь) = 0 . Следовательно, для х < хои у <уо, хотя и есть движение, течение отсутствует. Область локализации пластичного течения определяется равенством:

V

dWZ

дх

dWZ

dy

= 0

Учитывая симметричность задачи относительно середины канала по оси Y рассмотрим одномерное уравнение при ус = Ь/2течения в рамках бингамовской реологической модели

для усредненных показателей промышленных шнековых прессов (рисунок 2). Для выделения пластичного ядра используем уравнение (9) определив положение пластичного течения относительно координаты х, для ус = Ь/2:

dwz

dx

= 0

Из соотношения (10) определяем положение средней части зоны пластичного поршневого течения (хо = 11,51 мм) и определив скорость сдвига на границе этой зоны

dx

= 33.93 Гц

определяем её положение относительно средней линии из системы уравнений:

dWZ

dx

dx

dWz

йх йх

Определив положение границ зоны пластичного течения на оси симметрии из системы уравнений (11) выделяем зону пластичного течение по скорости сдвига соответствующей найденным значениям координат. При этом скорость поршневого течения в этой зоне определяется соотношением

^ (хо, ус, a, Ь),

которое получаем подстановкой найденной координаты хо из уравнения (10).

л

сл

Я

[—1

о ft

о «

О

20 0

10

15

20 x, mm

25

30

35

1,60

1,35

10

0,85

,60 ~

0,35 10 0,15 -0,40

40

ТЗ Щ

U ft

<U ÊÎ b-l

О ft О M О

—А—ус, Гц

Рисунок 2 Распределение скоростей слоев wc и скоростей сдвига ус по оси симметрии канала Figure 2.Distribution of velocities of the ws layers and shear rates of the ys along the channel symmetry axis

0

5

Таким образом, течение в пластичном ядре канала экструдера представляет собой течение с жестким ядром (рисунок 3). При этом напряжение в этой области не превышает предел текучести. Абсолютного предельного динамического напряжения сдвига не существует, поэтому бингамовское предельное динамическое напряжение сдвига, это напряжение сдвига, необходимое для инициации ламинарного течения суспензии. Если давление постепенно увеличивать от нуля, суспензия вначале движется как жесткое ядро, а профиль скоростей представляет собой прямую линию, перпендикулярную к оси Z. Вне зависимости

Y, 0<y<b, mm

от амплитуды давления, жесткое ядро полностью исчезнуть не может, ибо при очень малых габаритах ядра значение давления должно быть весьма большим, а при исчезновении пластичного течения должно стать бесконечным. Таким образом, зависимость напряжения сдвига от скорости сдвига для течения бинга-мовской вязкопластичной жидкости всегда нелинейная при любых значениях скорости сдвига. Следовательно, важным элементом расчета расходно-напорных характеристик процесса экструдирования является локализация пластичного течения в канале шнека.

-А—Хл —В— Хп

Рисунок 3. Геометрия зоны пластичного ядра в канале экструдера

Figure 3. The geometry of the plastic zone of the core in the channel of the extruder

Заключение

В результате проведенного анализа модели слоистого течения вязкопластичной бингамовской жидкости в канале экструдера

ЛИТЕРАТУРА

1 Заславец А.А., Схаляхов А.А., Кошевой Е.П., Косачев В.С. и др. Гидравлика реверсивного течения внутри мембраны контактора // Новые технологии. 2013. №2. С. 91-94.

2 Косачев B.C. Повышение эффективности рафинации масел в мыльно-щелочной среде на основе изучения физико-химических особенностей процесса: Автореф. дис. канд. техн. наук. Краснодар: Краснодарский ордена Трудового Красного Знамени политехнический институт, 1985. 28 с.

Косачев В.С. Теоретические и практические основы осложненной поверхностно-активными веществами массопередачи в процессе рафинации масел: Автореф. дис... д-ра техн. наук. Краснодар: Кубанский государственный технологический университет, 1998. 48 с.

- Меретуков З.А., Заславец А.А., Кошевой Е.П., Косачев В.С. Методы решения дифференциальных уравнений гидродинамики // Новые технологии. 2012. № 1. С. 36-41.

установлено наличие зоны поршневого течения, оказывающей значительное влияние как на процесс экструдирования, так и на определение расходно-напорных характеристик шнека.

Меретуков З.А., Косачев В.С., Кошевой Е.П. Решение задачи нелинейной напоропроводности при отжиме // Известия высших учебных заведений. Пищевая технология. 2011. № 5-6 (323-324). С. 62-64.

6 Подгорный С.А., Косачев B.C., Кошевой Е.П., Схаляхов А.А. Влажностно-температурные кинетические зависимости при сушке // Новые технологии. 2014. № 1.С. 43^7.

7 Bingham Medalists. The Society of Rheology. URL: http://www.rheology.org.

& Подгорный C.A., Кошевой Е.П., Косачев B.C., Зверев С.В. Статистическая оценка кластерной модели гигроскопичности зерна // Хранение и переработка сельхозсырья. 2011. № 6. С. 11-14.

9 Подгорный С.А., Кошевой Е.П., Косачев B.C., Схаляхов А.А. Постановка задачи описания переноса тепла, массы и давления при сушке // Новые технологии. 2014. № 3. С. 20-27.

10 ПодгорныйС.А.,МеретуковЗ.А.,КошевойЕ.П., Косачев В.С. Метод конечных элементов в решении задач теплопроводности // Вестник Воронежского государственного университета инженерных технологий. 2013. № 2 (56). С. 10-15.

I Схаляхов А.А., Верещагин А.Г., Косачев В.С., Кошевой Е.П. Разработка модели конденсации парогазовых смесей с полимерными половолоконными мембранами // Новые технологии. 2009. № 1. С. 39-43.

12 Gukasyan A.V. Identification of rheological dependencies of oil material processed in a screw press. //International Journal of Mechanical Engineering and Technology. 2017. V. 8. № 10. P. 708-718.

13Гукасян A.B. Анализ факторов процесса отжима растительного масла в шнековом прессе // Известия высших учебных заведений. Пищевая технология. 2017. № 4 (358). С. 64-68.

14 Карманова О.В., Муромцев Д.Н., Пичхидзе С.Я. Влияние параметров смешения на реологические и внешневидовые характеристики резиновых смесей неформовых профилей // Вестник ВГУИТ. 2014. №3. С. 118-121.

REFERENCES

1 Zaslavets A. A., Shalyakhov A. A., Koshevoi E.P., Kosachev V.S. Hydraulic of the reverse flow inside the contactor membrane. Novye tekhnologii [New technologies] 2013.no. 2. pp. 91-94.

2 Kosachev V.S. Povyshenie effektivnosti rafinatsii masel v my'no-shchelochnoi srede [Improving the efficiency of oil refining in the soap-alkaline environment on the basis of studying the physico-chemical features of the process] Krasnodar, Krasnodar Order of the Red Banner of Labor, Polytechnic Institute, 1985. 28 pp.

3 Kosachev V.S. Teoreticheskie I prakticheskie osnovy oslozhnennoi PAV massoperedachi [Theoretical and practical foundations of mass transfer complicated by surface-active substances in the process of oil refining] Krasnodar, Kuban State Technological University, 1998. 48 p.

4 4 Meretukov Z.A., Zaslavets A.A., Koshevoi E.P., Kosachev V.S. Methods for solving differential equations of hydrodynamics. Novye tekhnologii [New technologies]. 2012. no 1. pp. 36-41.

5 Meretukov Z.A., Kosachev V.S., Koshevoi E.P. Solution of the problem of non-linear porosity during spinning. Izvestiya Vysshikh Uchebnykh Zavedenii. [News of universities. Food technology] 2011. no. 5-6

СВЕДЕНИЯ ОБ АВТОРАХ Александр В. Гукасян к.т.н., зав. кафедрой, кафедра технологического оборудования и систем жизнеобеспечения, Кубанский государственный технологический университет, ул. Московская, 2, Краснодар, 350072, Россия, Aleksandr_Gukasyan@mail

КРИТЕРИЙ АВТОРСТВА

Александр В. ГукасянПолностью подготовил рукопись и несет ответственность за плагиат

КОНФЛИКТ ИНТЕРЕСОВ

Автор заявляет об отсутствии конфликта интересов.

ПОСТУПИЛА 23.03.2018 ПРИНЯТА В ПЕЧАТЬ 27.04.2018

6 Podgorny S.A., Kosachev V.S., Koshevoi E.P., Shalyakhov A.A. Moisture-temperature kinetic dependencies during drying. Novye tekhnologii [New technologies]. 2014. no. 1. pp. 43-47.

7 Bingham Medalists. The Society of Rheology. Available at: http://www.rheology.org.

8 Podgorny S.A., Koshevoi E.P., Kosachev V.S., Zverev S.V. Statistical estimation of the cluster model of grain hygroscopicity. Khranenie I pererabotka sel'khozsyr'ya [Storage and processing of agricultural raw materials] 2011.no. 6. pp. 11-14.

9 Podgorny S.A., Koshevoi E.P., Kosachev V.S., Shalyakhov A.A, Statement of the task of describing heat transfer, mass and pressure during drying Novye tekhnologii [New technologies] 2014.no. 3. pp. 20-27.

10 Podgorny S.A., Meretukov Z.A., Koshevoi E.P., Kosachev V.S. Finite element method in solving heat conduction problems. Vestnik VGUIT [Proceedings of Voronezh State University of Engineering Technologies]

2013. no. 2

11 Shalyakhov A.A., Vereshchagin A.G., Kosachev V.S., Koshevoi E.P. Development of a condensation model for vapor-gas mixtures with polymeric hollow fiber membranes. Novye tekhnologii [New technologies]. 2009. no. 1. pp. 39-43.

12 Gukasyan A.V. Identification of rheological dependencies of oil material processed in a screw press. International Journal of Mechanical Engineering and Technology. 2017. vol. 8. no. 10. pp. 708-718.

13 Gukasyan A.V. Analysis of factors of the process of pressing vegetable oil in a screw press. Izvestiya Vysshikh Uchebnykh Zavedenii. [News of universities. Food technology] 2017. no. 4

14 Karmanova O.V., Muromtsev D.N., Pichkhidze S.I. Influence of mixing parameters on the rheological and surface appearance characteristics of rubber compounds unshaped profiles. Vestnik VGUIT [Proceedings of the Voronezh State University of Engineering Technologies].

2014. no. 3. pp. 118-121.

INFORMATION ABOUT AUTHORS Aleksandr V. Gukasyan Cand. Sci. (Engin.), associate professor, Technological Equipment and Life Support Systems Department, Kuban state technological university, Krasnodar, Mos-kovskaya 2, 350072, Russia, Aleksandr_Gukasyan@mail

CONTRIBUTION Aleksandr V. GukasyanCompletely prepared the manuscript and is responsible for plagiarism

CONFLICT OF INTEREST

The author declare no conflict of interest.

RECEIVED 3.23.2018 ACCEPTED 4.27.2018