ЛИТЕЙНЫЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ ИНТЕРМЕТАЛЛИДА Ni3Al И ИЗДЕЛИЕ, ВЫПОЛНЕННОЕ ИЗ НЕГО
CASTING ALLOY BASED ON INTERMETALLIC COMPOUND Ni3Al, AND ARTICLE OUT OF IT

3
Изобретение относится к области металлургии, а именно к литейным жаропрочным сплавам на основе интерметаллида NiAl, предназначенным для изготовления методом направленной кристаллизации и монокристаллического литья деталей газотурбинных двигателей авиационной промышленности, например сопловых и рабочих лопаток, блоков сопловых лопаток, сегментов камеры сгорания, створок и т.д.
Для нового поколения авиационных и ракетных двигателей необходимы материалы, которые можно эксплуатировать при высоких температурах в агрессивных средах. Разработка таких материалов в современном авиастроении, особенно материалов на основе интерметаллидов, обладающих высокой жаростойкостью, термической стабильностью и надежностью эксплуатации при высоких температурах, является актуальной проблемой.
3
Известен сплав на основе интерметаллида NiAl, имеющий следующий химический состав, мас. %:
Al
11,5
Mo
1,0
Со
11,5
Hf
1,7
Zr
0,05
В
0,1
Nb
0,5
Ni
остальное
(Патент США №4613368, B22F 3/00, опубл. 23.09.1986).
Недостатком этого сплава является его неработоспособность при температурах выше 800°С.
3
Известен сплав на основе интерметаллида NiAl, имеющий следующий химический состав, мас. %:
Al
8,2-8,6
Сr
4,8-5,2
Mo
2,5-3,0
W
2,0-2,4
Ti
1,2-1,5
Та
1,2-1,6
Re
0,05-1,2
С
0,001-0,02
La
0,015-0,3
Zr
0,05-0,5
Ni
остальное
(РФ №2308499 C1, C22C 9/03, опубл. 20.10.2007).
Сплав имеет хорошую кратковременную прочность, но недостаточно высокую жаропрочность при 1200°С на базе 100 часов.
3
Известен сплав на основе интерметаллида NiАl, содержащий следующие компоненты, мас. %:
Аl
7,7-8,7
Сr
5,0-6,0
Мо
4,5-5,5
W
2,5-3,5
Ti
0,3-0,8
Re
1,2-1,8
Со
4,0-6,0
С
0,001-0,02
La
0,002-0,2
Zr
0,05-0,5
Ni
остальное
(РФ №2256716 C1, С22С 19/05, опубл. 20.07.2005).
Сплав обладает повышенным пределом ползучести в интервале температур 900-1000°С и повышенной малоцикловой усталостью при 900°С, но имеет недостаточно высокую кратковременную прочность и предел текучести при комнатной температуре.
3
Известен сплав на основе интерметаллида NiAl, содержащий, маc. %:
Аl
7,8-9,0
Сr
5,0-6,5
Мо
3,0-4,0
W
2,7-4,0
Ti
0,8-1,2
С
0,001-0,005
Zr
0,05-0,5
Sn
0,03-0,05
Ni
остальное
(РФ №2198233 C1, С22С 19/05, опубл. 10.02.2003).
Сплав указанного состава в интервале температур 900-1100°С имеет хорошую жаропрочность, а при 1200°С на базе 100 часов для кристаллографической ориентации (КГО) [001] недостаточную.
3
Известен сплав на основе интерметаллида NiAl, имеющий следующий состав, мас. %:
Аl
7,7-8,7
Сr
5,0-6,0
Мо
4,5-5,5
W
2,5-3,5
Ti
0,3-0,8
Re
1,2-1,8
Со
3,5-4,5
С
0,005-0,01
La
0,015-0,025
Ni
остальное
(РФ №2221890 C1, С22С 19/03, опубл. 20.01.2004).
Сплав имеет недостаточно высокую жаропрочность при 1200°С на базе испытания 100 часов, обладает недостаточным пределом кратковременной прочности и пределом текучести при комнатной температуре для КГО [001].
3
Наиболее близким сплавом к предложенному по изобретению является сплав на основе интерметаллида NiAl, содержащий, мас. %:
Аl
8,2-8,7
Сr
2,5-6,0
Мо
2,8-4,2
W
2,8-4,5
Ti
0,01-1,2
Та
0,5-5,5
Re
0,01-1,4
Со
0,01-5,5
С
0,015-0,08
La
0,015-0,4
Hf
0,01-0,6
Zr
0,01-0,08
Y
0,015-0,15
Ni
остальное
(РФ №2434068 C1, C22C 19/05, опубл. 20.11.2011).
4
Известный сплав обладает повышенной жаропрочностью при температуре 1200°С на базе 100 часов, а также хорошей кратковременной прочностью и пределом текучести при комнатной температуре для КГО [001]. Недостатком этого сплава является недостаточно высокая коррозионная стойкость в сульфидно-оксидной среде при температурах до 850°С и недостаточная малоцикловая стойкость на базе 1×10 циклов при температурах вплоть до 750°С монокристаллов с кристаллографической ориентацией (КГО) [001].
Изделия из этого сплава, например бандажные полки ГТД, створки регулируемого сопла, имеют низкий ресурс работы из-за указанных недостатков сплава.
3
Задача, на решение которой направлено настоящее изобретение, заключается в разработке сплава на основе интерметаллида NiAl с монокристаллической структурой с КГО [001] и изделия, выполненного из него, обладающих высокой коррозионной стойкостью в сульфидно-оксидной среде при температурах до 850°С, высокой долговечностью в условиях малоцикловой усталости при рабочих температурах до 750°С, работоспособного до температуры 1250°С с кратковременными забросами до 1300°С.
4
Техническим результатом изобретения является повышение показателей по малоцикловой усталости на базе 1×10 цикла при температурах до 750°С, коррозионной стойкости в сульфидно-оксидной среде при температурах до 850°С для КГО [001], кратковременной прочности при 1250 и 1300°С, что обеспечивает повышение ресурса работы изделий, выполненных из этого сплава, и делает его работоспособным до температуры 1250°С с кратковременными забросами до 1300°С.
3
Технический результат достигается тем, что литой сплав на основе интерметаллида NiAl, содержащий алюминий, хром, молибден, вольфрам, титан, тантал, рений, кобальт, лантан, гафний и никель, дополнительно содержит редкоземельный элемент празеодим при следующем соотношении компонентов, мас. %:
Аl
8,1-8,8
Сr
3,5-4,5
Мо
5,0-6,5
W
2,7-3,5
Ti
0,5-1,5
Та
2,0-5,0
Re
1,5-2,0
Со
5,5-7,0
С
0,015-0,08
La
0,015-0,15
Hf
0,3-0,6
Pr
0,01-0,2
Ni и неизбежные примеси
остальное
При этом в качестве неизбежных примесей сплав может содержать: железо, ниобий, марганец не более 0,3 мас. % каждой; серу и фосфор не более 0,005 мас. % каждой; олово и сурьму не более 0,003 мас. % каждой; свинец не более 0,001 мас. %; висмут не более 0,0005 мас. %.
Технический результат достигается и в изделии, выполненном из заявленного сплава.
Сущность изобретения заключается в следующем.
2
3
пл
пл
Введение в сплав 0,01-0,2 мас. % празеодима совместно с лантаном обеспечивает формирование в сульфидно-оксидной среде при температурах до 850°С плотной пленки сложного состава, состоящей из изоморфных тугоплавких оксидов с высокой температурой плавления, (La,Pr)O (Т=2210-2296°С), и сульфидов (La,Pr)S (Т=2175-2230°С), что обеспечивает уплотнение защитной пленки на поверхности сплава и улучшает ее адгезию с основой, в результате чего создаются условия для повышения коррозионной стойкости в сульфидно-оксидной среде при температурах до 850°С включительно.
4
Увеличение по сравнению с известным сплавом содержания кобальта и рения позволяет обеспечить одновременное повышение характеристик прочности, пластичности и вязкости разрушения за счет улучшения прочности когерентных межфазных слоев γ'/γ и упрочнения γ' и γ фаз. Такая комбинация элементов в сплаве обеспечивает высокую долговечность сплава в условиях малоцикловой усталости на базе 1×10 цикла при рабочих температурах до 750°С включительно и работоспособность до температуры 1250°С с кратковременными забросами до 1300°С.
Примеры осуществления
Шихтовую заготовку из предлагаемого сплава различных составов и сплава-прототипа выплавляли из чистых шихтовых материалов в вакуумной индукционной печи с тиглем из основной футеровки. После разливки сплавов в кокили D=50 мм отбирали стружку на химический анализ. Результаты химанализа сплавов приведены в таблице 1. Перед последующими операциями шихтовую заготовку протачивали по поверхности на глубину 1-2 мм для удаления слоя, контактирующего с чугуном, затем разрезали на мерные заготовки весом по 2 кг для последующего переплава.
-3
Образцы D=16 мм и длиной 150 мм получали методом направленной кристаллизации в вакууме 1,5-2,5×10 мм рт.ст. Поверхность образцов и деталей контролировалась путем выявления микроструктуры в смеси соляной кислоты и перекиси водорода. При наличии одного макрозерна вдоль оси образца отливка считается монокристалической, при наличии двух и более зерен без выклинивания - столбчатой структурой.
Свойства предлагаемого сплава с различным соотношением компонентов и сплава-прототипа, полученных по одной и той же технологической схеме, приведены в таблице 2.
3
4
Из таблицы 2 видно, что свойства предлагаемого сплава на основе интерметаллида NiAl существенно выше, чем известного. Малоцикловая на базе 1×10 цикла выносливость предполагаемого сплава при 750°С выше на 12-15%, чем у сплава-прототипа. Скорость сульфидно-оксидной коррозии при 850°С предполагаемого сплава ниже в 2 раза, чем у сплава-прототипа. Предел кратковременной прочности при 1250°С и при 1300°С нельзя сравнить со свойствами сплава-прототипа, поскольку при этих температурах прочностные характеристики сплава-прототипа настолько низки, что даже не оцениваются.
3
Использование предлагаемого сплава на основе интерметаллида NiAl повышает надежность изделий и увеличивает ресурс их работы и повышает их рабочие температуры.