СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСХОДОВ ПЕРВОЙ ГАЗООБРАЗНОЙ ФАЗЫ И, ПО МЕНЬШЕЙ МЕРЕ, ВТОРОЙ ЖИДКОЙ ФАЗЫ, ПРИСУТСТВУЮЩИХ В МНОГОФАЗНОЙ ТЕКУЧЕЙ СРЕДЕ

g
1
1. Способ определения первого расхода (q) газообразной фазы и второго расхода (q), по меньшей мере, одной жидкой фазы, присутствующих в многофазной текучей среде (12), циркулирующей в трубопроводе (14), при этом способ содержит следующие этапы:
- создают циркуляцию многофазной текучей среды (12) через горловину (26) трубки Вентури (20), ограниченной трубопроводом (14), при этом многофазная текучая среда по существу образует в горловине (26) центральную часть (18) с высоким содержанием газа и оболочку (16) с высоким содержанием жидкости;
- измеряют разность давления (Δp) текучей среды в горловине (26);
g
- измеряют величину (Г), характеризующую относительную площадь, занимаемую газообразной фазой, по отношению к общей площади на поперечном сечении горловины (26);
g
1
g
- оценивают первый расход (q) и второй расход (q) с использованием измеренной разности давления (Δp) и величины (Г), характеризующей относительную площадь, занимаемую измеренной газообразной фазой,
g
1
отличающийся тем, что этап оценки первого расхода (q) и второго расхода (q) содержит следующие фазы:
d
e
3
4
g
1
(а1) вычисление количества (e) жидкой фазы, присутствующей в центральной части (18) с высоким содержанием газа, по отношению к общему количеству жидкой фазы в горловине (26) в зависимости от, по меньшей мере, одной величины (W') истечения многофазной текучей среды (12) в горловине (26) и от первого набора параметров (р, р), зависящих от геометрии трубки Вентури (20) и не зависящих от первого расхода (q) и от второго расхода (q),
g
1
d
(а2) вычисление первого расхода (q) и второго расхода (q) в зависимости от количества (e) жидкой фазы, присутствующей в центральной части, вычисленного во время фазы (a1).
e
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что величина (W') истечения текучей среды, проходящей в горловине (26), является функцией числа Вебера (We) многофазной текучей среды (12), при этом фаза (a1) содержит вычисление числа Вебера (We) многофазной текучей среды (12), циркулирующей в горловине (26).
e
f
e
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что фаза (a1) содержит вычисление числа Вебера (W'), скорректированного в зависимости от числа Вебера (We) многофазной текучей среды (12), и числа Рейнольдса (Re) преимущественно жидкой оболочки (16), при этом скорректированное число Вебера (W') является величиной истечения многофазной текучей среды (12), циркулирующей в горловине (26).
3
4
4. Способ по любому из предыдущих пунктов, отличающийся тем, что содержит предварительный этап калибровки первого набора параметров (р, р), содержащий следующие фазы:
g
1
(b1) последовательное введение в циркуляцию через горловину (26) множества проб многофазной текучей среды, содержащей первый известный расход (q(i)) газообразной фазы и второй известный расход (q(i)) жидкой фазы, при этом каждая проба имеет, по меньшей мере, первый расход или второй расход, отличный от остальных проб,
e
d
e
(b2) для каждой пробы многофазной текучей среды - вычисление величины или каждой величины (W') истечения многофазной текучей среды в горловине (26) и количества (e) жидкой фазы, присутствующей в преимущественно газообразной центральной части, по отношению к общему количеству жидкой фазы в горловине (26) независимо от величины или каждой величины (W') истечения многофазной текучей среды в горловине (26);
d
e
3
4
(b3) корреляция между количеством (e) жидкой фазы, присутствующей в преимущественно газообразной центральной части, по отношению к общему количеству жидкой фазы в горловине (26), и величиной или каждой величиной (W') истечения многофазной текучей среды в горловине (26) для определения параметров (р, р) первого набора параметров.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что этап оценки расходов содержит:
w
f
5
6
(с1) вычисление величины коэффициента трения (c) преимущественно жидкой оболочки (16) на стенке, ограничивающей трубку Вентури, в зависимости от величины (Re) истечения преимущественно жидкой оболочки (16) на стенке и от второго набора параметров (p, р), зависящих от геометрии трубки Вентури и не зависящих от первого расхода и от второго расхода.
f
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что величину (Re) истечения преимущественно жидкой оболочки (16) вычисляют в зависимости от числа Рейнольдса преимущественно жидкой оболочки (16).
7. Способ по одному из п.5 или 6, отличающийся тем, что фаза (b3) содержит:
f
w
f
- для каждой пробы многофазной текучей среды - вычисление величины (Re) истечения преимущественно жидкой оболочки (16) на стенке и коэффициента трения (c) преимущественно жидкой оболочки (16) на стенке, независимо от величины (Re) истечения преимущественно жидкой оболочки (16) на стенке,
5
6
- определение параметров (р, р) второго набора;
d
w
- вычисление количества (e) жидкой фазы в преимущественно газообразной центральной части в зависимости от величины коэффициента трения (c) преимущественно жидкой оболочки на стенке; и
3
4
d
e
- регулировка параметров (р, р) первого набора параметров для минимизации погрешности корреляции между количеством (e) жидкой фазы, присутствующей в преимущественно газообразной центральной части, по отношению к общему количеству жидкой фазы в горловине и величиной или каждой величиной (W') истечения многофазной текучей среды в горловине (26).
8. Способ по п.1, отличающийся тем, что этап оценки расхода содержит:
i
c
1
2
g
1
(с1) вычисление величины коэффициента трения (c) на границе раздела между преимущественно газообразной центральной частью и преимущественно жидкой оболочкой в зависимости от величины (Re) истечения преимущественно газообразной центральной части (18) в горловине (26), и третьего набора параметров (p, p), зависящих от геометрии трубки Вентури и не зависящих от первого расхода (q) и от второго расхода (q).
i
g
1
2
c
i
g
1
2
9. Способ по п.8, отличающийся тем, что вычисление коэффициента трения (c) на границе раздела содержит вычисление упрощенного коэффициента трения (c) на основании третьего набора параметров (p, p) и числа Рейнольдса (Re) преимущественно газообразной центральной части (18) в горловине (26) и вычисление скорректированного коэффициента трения (c), характеризующего неровности границы раздела между оболочкой с высоким содержанием жидкости и преимущественно газообразной центральной частью (18) на основе упрощенного коэффициента трения (c) и четвертого набора параметров (w, w).
g
1
t
d
10. Способ по п.1, отличающийся тем, что этап оценки первого расхода (q) и второго расхода (q) содержит вычисление массового расхода (ω) в трубке Вентури (20) в зависимости от общей плотности  многофазной текучей среды, корректируемой в зависимости от количества (e) жидкой фазы в центральной части с высоким содержанием газа, вычисленного на этапе (a1).
t
d
w
11. Способ по п.10, отличающийся тем, что этап вычисления общего массового расхода (ω) содержит этап вычисления константы (С.∈), пропорциональной квадратному корню из произведения скорректированной общей плотности  и величины измеренной разности давления (Δp), при этом константу (С.∈) вычисляют в зависимости от количества (e) жидкой фазы, присутствующей в преимущественно газообразной центральной части, по отношению к общему количеству жидкой фазы в горловине (26), вычисленному во время фазы (a1), и величины (c) коэффициента трения между стенкой и преимущественно жидкой оболочкой.
g
12. Способ по п.11, отличающийся тем, что константу (С.∈) вычисляют также в зависимости от величины коэффициента сжатия (ξ) преимущественно газообразной центральной части, циркулирующей в горловине.