Формирование и исследование плазменных двухслойных композиционных покрытий (вязкий металлический NiCr и твердый ZrO2 слои)

DOI: 10.21122/2227-1031-2018-17-1-21-28 УДК 621.793.71

Формирование и исследование

плазменных двухслойных композиционных покрытий

Канд. техн. наук В. А. Оковитый1*,

чл.-кор. НАН Беларуси, докт. техн. наук, проф. Ф. И. Пантелеенко1*, инж. В. В. Оковитый1*, чл.-кор. НАН Беларуси, докт. физ.-мат. наук, проф. В. М. Асташинский2*, докт. физ.-мат. наук П. П. Храмцов2*, канд. физ.-мат. наук М. Ю. Черник2*,

докт. физ.-мат. наук, проф. В. В. Углов3), кандидаты физ.-мат. наук В. И. Шиманский3), Н. Н. Черенда3), канд. техн. наук С. Б. Соболевский4*

^Белорусский национальный технический университет (Минск, Республика Беларусь),

2)Институт тепло- и массообмена имени А. В. Лыкова НАН Беларуси (Минск, Республика Беларусь),

3)Белорусский государственный университет (Минск, Республика Беларусь), ^Государственное учреждение «Белорусский институт системного анализа и информационного

обеспечения научно-технической сферы»

© Белорусский национальный технический университет, 2018 Belarusian National Technical University, 2018

Реферат. В статье приведены результаты исследования влияния параметров плазменной струи и фракционного состава исходного порошка на характеристики двухслойных композиционных покрытий на основе никель-хрома и диоксида циркония на элементах защитных экранов. Проведена оптимизация на основании получения максимального коэффициента использования порошка. Сравнительный анализ зависимости коэффициента использования порошка вязких металлических слоев никель-хрома и никель-алюминия от дистанции напыления показывает, что при аналогичном характере кривых представленных зависимостей по абсолютной величине значения коэффициента использования порошка больше при оптимальных режимах для порошка никель-хрома. Это можно объяснить высокой пластичностью последнего и соответственно меньшим отскоком соударяющихся с подложкой частиц. Приведены результаты исследований микроструктуры поперечных сечений сформированных покрытий, выполненных с использованием растровой электронной микроскопии. Рассмотрены микроструктуры поперечных сечений покрытия ZrO2 и промежуточного слоя №-&. Из представленных данных видно, что в исходном состоянии покрытие характеризуется пористостью, причем средний размер пор составляет несколько микрометров и в некоторых областях достигает 20 мкм. Микроструктура слоя №-Ог характеризуется меньшей пористостью. Воздействие на напыленное покрытие компрессионных плазменных потоков приводит к формированию переплавленного слоя оксида толщиной 12-15 мкм, способствует сглаживанию рельефа поверхности и образованию на поверхности трещин, распространяющихся преимущественно в глубину покрытия. Обработка оксидных покрытий компрессионной плазмой приводит также к снижению их пористости.

Ключевые слова: плазменная струя, покрытия, элементы защитных экранов, коэффициент использования порошка, плазменные потоки, кубическая модификация, диоксид циркония

Для цитирования: Формирование и исследование плазменных двухслойных композиционных покрытий (вязкий металлический №Сг и твердый 7Ю2 слои) / В. А. Оковитый [и др.] // Наука и техника. 2018. Т. 17, № 1. С. 21-28. БО!: 10.21122/2227-1031-2018-17-1-21-28

Адрес для переписки

Оковитый Вячеслав Александрович

Белорусский национальный технический

просп. Независимости, 65,

220013, г. Минск, Республика Беларусь

Тел.: +375 17 293-93-71

niil_svarka@bntu.by

Address for correspondence

Okovity Vjacheslav A.

Belarusian National Technical University

65 Nezavisimosty Ave.,

220013, Minsk, Republic of Belarus

Tel.: +375 17 293-93-71

niil_svarka@bntu.by

H Наука

итехника. Т. 17, № 1

Formation and Study of Plasma Spraying Double-Layer Composite Coatings

V. A. Okovity", F. I. Panteleenko1', V. V. Okovity", V. M. Astashinsky2), P. P. Hramtsov2), M. Y. Cernik2), V. V. Uglov3), V. I. Chimanskiy3), N. N. Cerenda3), S. B. Sobolewski4'

1)Belarusian National Technical University (Minsk, Republic of Belarus),

2)A. V. Luikov Heat and Mass Transfer Institute of NAS of Belarus (Minsk, Republic of Belarus),

3)Belarusian State University (Minsk, Republic of Belarus),

4)State Organization "Belarusian Institute of System Analysis and Information Support for Scientific and Technical Sphere"

Abstract. The paper presents results pertaining to investigations on influence of plasma jet parameters and fractional composition of initial powder on characteristics of two-layer composite coatings on the basis of nickel-chromium, and zirconium dioxide in the shielding elements. Optimization has been carried out on the basis of obtaining maximum powder use factor. A comparative analysis for dependence of the powder use factor in viscous metal layers of nickel-chrome and nickel-aluminum on spraying distance shows that while having similar character of curves for the presented dependencies an absolute value of powder use factor is higher for nickel-chromium powder. It can be explained by a higher ductility of the latter and correspondingly smaller rebound of particles which are colliding with substrate. The investigation results for cross section microstructure in the formed coatings while using scanning electron microscopy are given in the paper. The paper considers cross section microstructures for ZrO2-coating and intermediate Ni-Cr layer. The submitted data reveal that an initial stage of the coating is characterized by porosity and an average pore size is of several micrometers, and in some areas its size reaches 20 |m. The microstructure of a Ni-Cr layer is characterized by lower porosity. Impact of compression plasma flows on sprayed coating leads toformation of fused oxide layer with thickness of 12-15 |m and contributes to smoothing of surface relief and formation of cracks on the surface which are preferably propagating into coating depth. Processing of oxide coatings by compression plasma also results in reduction of their porosity.

Keywords: plasma jet, coatings, shielding elements, powder use factor, plasma flows, cubic modification, zirconium dioxide

For citation: Okovity V. A., Panteleenko F. I., Okovity V. V., Astashinsky V. M., Hramtsov P. P., Cernik M. Y., Uglov V. V., Chimanskiy V. I., Cerenda N. N., Sobolewski S. B.

Введение

Эффективность защиты объектов от повреждений при высокоэнергетическом воздействии определяется уровнем поглощения кинетической энергии метеорных частиц материалом покрытия. Не касаясь всех механизмов поглощения энергии, укажем, что значительная ее часть расходуется на упругую и пластическую деформацию материала покрытий. Высокая пластичность и вязкость являются существенным фактором увеличения стойкости. Повышение твердости резко снижает пластичность и вязкость, приводит к хрупкому разрушению. Типичные конструкционные материалы для противоме-теорных экранов - алюминиевые сплавы, титан, сталь. Еще большей противоударной стойкостью обладают многослойные структуры с твердым керамическим лицевым слоем и подслоем из вязкого металлического материала. В качестве материалов для керамического слоя антиметеоритных покрытий часто применяют композиции на основе оксидов, в том числе диокси-

да циркония [1-5]. Это обусловлено рядом его свойств: сравнительно высоким коэффициентом линейного термического расширения и возможностью обеспечения высоких механических свойств упрочненной керамики, в частности ударной вязкости. Для эффективной работы таких защитных элементов необходимо, чтобы они позволяли существенным образом снизить кинетическую энергию налетающих микрочастиц, сохраняя при этом стабильность своей структуры. В связи с этим предложено формировать композиционные покрытия на основе диоксида циркония с предварительным осаждением вязкого подслоя на основе переходных металлов, повышающего, во-первых, адгезионную прочность сформированного покрытия к подложке, а во-вторых, обладающего иными по сравнению с внешним покрытием вязко-пластическими свойствами [6-11], приводящими к значительному замедлению проходящих микрочастиц. В то же время для повышения прочности поверхностного слоя покрытия, кото-

Наука

итехника. Т. 17, № 1

рыи в первую очередь взаимодействует с налетающей микрочастицей, предложено проводить его обработку компрессионными плазменными потоками с энергиями, обеспечивающими плавление приповерхностного слоя. В этом случае за счет процессов, связанных со скоростной кристаллизацией расплава, ожидается формирование мелкокристаллической структуры, обладающей повышенными механическими свойствами. Структурно-фазовое состояние приповерхностного модифицированного слоя может контролироваться также параметрами самого компрессионно-плазменного воздействия, в частности плотностью поглощенной энергии, давлением газа остаточной атмосферы, числом последовательных импульсов воздействия и др.

Для выявления особенностей перераспределения элементов в покрытии и изменения их фазового состава после воздействия компрессионными плазменными потоками использованы методы рентгеноспектрального микроанализа и рентгеноструктурного анализа. При исследовании микроструктуры покрытий после воздействия компрессионными плазменными потоками применялся метод растровой электронной микроскопии. Анализ механических свойств приповерхностных модифицированных слоев осуществлялся в результате трибологиче-ских испытаний.

Оптимизация процесса напыления

вязкого металлического слоя

на основе никель-хрома

Оптимизация напыления №Сг проводилась по методике, описанной в [12]. На первом этапе выполнялась оптимизация на основании получения максимального коэффициента использования материала. Вначале коэффициент использования порошка (КИП) определяли при различных значениях тока I (300-650 А с интервалом 50 А) и расходах плазмообразующего газа ^N2 (45; 50; 55 л/мин), но с постоянной дистанцией напыления Ь = 110 мм (рис. 1).

На следующем этапе оптимальные значения дистанции напыления определялись с постоянными значениями тока и расходом плазмообра-зующего газа (I = 550 А; = 50 л/мин) для различных фракций порошка (рис. 2).

ч о с о к

S-

и и к я к •е

•е £

100 80

чО

rf 60 §

I 40 &

§ 20

у p*

<

1 r

0 300 350 400 450 500 550 600 650 Сила тока, А

Рис. 1. Зависимость коэффициента использования порошка

от силы тока электрической дуги для порошков NiCr с различным расходом плазмообразующего газа RN2, л/мин: 1 - 55; 2 - 50; 3 - 45

Fig. 1. Dependence of powder use factor on electric arc current strength for NiCr powders with various consumption of plasma gas RN2, l/min: 1 - 55; 2 - 50; 3 - 45

ч о с о

s s-

и

и

s я s

90

80

70

£ 60

й 50 и

S3 40 о

& 30 о

с 20 10 0

0 70 80 90 100 110 120 130 Дистанция напыления, мм

Рис. 2. Зависимость коэффициента использования порошка от дистанции напыления для порошков NiCr

c фракцией, мкм: 1 - 40-63; 2 - 63-100; 3 - 100-160

Fig. 2. Dependence of powder use factor on spraying distance for NiCr powders having fraction, цт: 1 - 40-63; 2 - 63-100; 3 - 100-160

Увеличение тока и расхода плазмообразующего газа (рис. 1) до определенных значений приводит к повышению КИП, так как эти параметры влияют на степень проплавления порошка [1-4]. Дальнейший их рост ведет к тому, что частицы перегреваются и при ударе о подложку разбрызгиваются, следовательно, КИП уменьшается. При увеличении расхода N2 происходит уменьшение значений тока для максимального КИП. Для RN2 = 55 л/мин максимальный КИП = 78 % соответствует I = 500 А, для RN2 = 50 л/мин максимальный КИП = 85 %

Наука

итехника. Т. 17, № 1

0

соответствует I = 550 А, для RN2 = 45 л/мин максимальный КИП = 80 % соответствует I = 600 А. Похожая тенденция сохраняется и при изменении дистанции напыления (рис. 2) при оптимизации значения расхода N2 и тока (в рассматриваемом случае RN2 = 50 л/мин, I = 550 А). При малых дистанциях напыления частица не успевает достаточно нагреться и достигает подложки с температурой ниже ^пл-В рассматриваемом случае КИП возрастает до L = 110 мм, дальнейшее увеличение дистанции напыления приводит к тому, что частица из-за длительного нахождения в струе переплавляется и при ударе о подложку разбрызгивается, соответственно КИП уменьшается [5].

На оптимальных режимах для NiCr (расход плазмообразующего газа азота 50 л/мин; ток 550 А; дистанция напыления 110 мм; фракция порошка 40-63 мкм; расход порошка 4,5 кг/ч) получены покрытия с КИП = 85 %.

Сравнительный анализ зависимости КИП NiCr и NiAl от дистанции напыления приведен на рис. 3. Этот анализ показывает, что при аналогичном характере кривых представленных зависимостей по абсолютной величине значения КИП больше при оптимальных режимах для порошка NiCr, что можно объяснить более высокой пластичностью последнего и соответственно меньшим отскоком соударяющихся с подложкой частиц [2].

90

I ^ 80

â 70

о

С

m

о «

60

70 80 90 100 110 Дистанция напыления, мм —1 —2

Рис. 3. Зависимость коэффициента использования порошка от дистанции напыления для порошков NiAl (1) и NiCr (2) c фракцией 40-63 мкм и расходом порошка 4,5 кг/ч (для NiAl: RN2 = 45 л/мин, I = 500 А; для NiCr: RN2 = 50 л/мин, I = 550 А

Fig. 3. Dependence of powder use factor on spraying

distance for NiAl

Оптимизация процесса нанесения твердого слоя на основе диоксида циркония

В процессе плазменного напыления действует большое число факторов, оказывающих влияние на свойства получаемых покрытий. Важнейшими из них при прочих равных условиях являются: расход плазмообразующего и транспортирующего газов, расход распыляемого порошка, ток электрической дуги (подводимая мощность), дистанция напыления, скорость перемещения подложки [12]. В качестве примера на рис. 4-8 представлен характер зависимостей эффективности плазменного напыления твердого комбинированного слоя на основе диоксида циркония на подслой из никель-хрома, характеризовать которые можно с помощью коэффициента использования распыляемого материала (порошка) КИП от перечисленных условий напыления. Зависимость КИП от дистанции напыления показана на рис. 4. При малых дистанциях напыления частица не успевает достаточно нагреться и достигает подложки с температурой ниже ^.

55

g S

G й

50

и

Ü ю

45

G 40

ф ф

э о

«

35

70 80 90 100 110 120 Дистанция напыления, мм —♦— 1 —2

Рис. 4. Зависимость коэффициента использования порошка от дистанции напыления для порошков ZrO2 c фракцией, мкм: 1 - менее 50; 2 - 50-63

Fig. 4. Dependence of powder use factor on spraying distance for ZrO2 powder having fraction, цш: 1 - less than 50; 2 - 50-63

В рассматриваемом случае КИП возрастает до L = 100 мм для порошков ZrO2 c фракцией менее 50 мкм и до L = 110 мм с фракцией 50-63 мкм. Дальнейшее увеличение дистанции напыления приводит к тому, что частица из-за длительного нахождения в струе пере-

Наука

итехника. Т. 17, № 1

плавляется и при ударе о подложку разбрызгивается, соответственно КИП уменьшается [5]. Увеличение тока и расхода плазмообразующего газа (рис. 5, 6) до определенных значений приводит к росту КИП, так как эти параметры влияют на степень проплавления порошка [1-4]. Дальнейший их рост приводит к тому, что частицы перегреваются и при ударе о подложку разбрызгиваются, следовательно, КИП уменьшается. При увеличении расхода N2 происходит уменьшение значений тока для максимального КИП. Для = 55 л/мин максимальный КИП = 56 % соответствует I = 600 А, для = = 50 л/мин максимальный КИП = 54 % соответствует I = 650 А.

55т

40 45 50 55 60 65 70 Расход плазмообразующего газа, л/мин —1 —2

Рис. 5. Зависимость коэффициента использования порошка от расхода плазмообразующего газа N2 для порошков ZrO2 c фракцией, мкм: 1 - менее 50; 2 - 50-63

Fig. 5. Dependence of powder use factor on consumption of plasma gas N2 for ZrO2 having fraction, цш: 1 - not less than 50; 2 - 50-63

60'

ö ^

Д о4

CS г-

И es

О Й

m

о «

40

о ft о С

20.

N

0 400 450 500 550 600 650 Сила тока, А —1 —2

700

Рис. 6. Зависимость коэффициента использования порошка от силы тока электрической дуги для порошков ZrO2 с RN2, л/мин: 1 - 55; 2 - 50

Fig. 6. Dependence of powder use factor on electric arc current strength for ZrO2 powder with RN2, l/min: 1 - 55; 2 - 50

Влияние расхода подачи порошка на КИП показано на рис. 7. Так как в формировании покрытия принимают участие все частицы в плазменной струе, наилучшими свойствами будут обладать покрытия, отвечающие плазменным режимам, где доля расплавленных частиц в струе и их концентрация максимальны.

3,0 3,5

4,0 4,5 5,0 5,5 Расход порошка, кг/ч —1 —2

6,0 6,5

Рис. 7. Зависимость коэффициента использования порошка от расхода порошка для порошков ZrO2 c фракцией, мкм: 1 - менее 50; 2 - 50-63

Fig. 7. Dependence of powder use factor on powder consumption for ZrO2 powder having fraction, ^m: 1 - less than 50; 2 - 50-63

Для определенных выше оптимальных режимов максимальный КИП соответствует расходу порошка 4 кг/ч, при дальнейшем увеличении расхода КИП уменьшается, поскольку тепловой энергии плазменной струи не хватает для расплавления всех подаваемых в струю частиц. С увеличением степени охлаждения при одинаковых скоростях подачи порошка КИП уменьшается [1-5]. В результате проведенной оптимизации отработаны режимы напыления APS (плазменное напыление на воздухе) процесса для материалов ZrO2. Оптимизация параметров напыления проводилась на основании получения максимального коэффициента использования материала. На оптимальных режимах для ZrO2 (расход плазмообразующего газа азота 55 л/мин; ток 600 А; дистанция напыления 100 мм; фракция порошка менее 50 мкм; расход порошка 4,0 кг/ч) получены покрытия с КИП = 58 %.

Исследование микроструктуры поперечных сечений сформированных покрытий

Результаты исследования микроструктуры поперечных сечений сформированных покры-

Наука итехника. Т. 17,

№ 1

тнй, проведенные с использованием растровой электронной микроскопии (РЭМ), представлены на рис. 8. Из приведенных данных видно, что толщина покрытия 2г02 составляет примерно 800 мкм.

т

Покрытие ZrO2

Слой Ni-Cr

Рис. 8. Изображение с использованием растровой электронной микроскопии (РЭМ-изображение) поперечного сечения покрытия до воздействия компрессионными плазменными потоками

Fig. 8. Image of coating cross section prior to action of compression plasma flows while using scanning electronic microscopy

Между покрытием на основе диоксида циркония ZrO2 на РЭМ-изображении обнаружено наличие промежуточного подслоя, толщина и элементный состав которого были исследованы с помощью рентгеноспектрального микроанализа. Результаты, представленные на рис. 9, указывают на то, что толщина подслоя составляет около 450 мкм.

о4 d

е в

«

и Я

а р

рнт

е Я н о

«

100 80 60 40 20 0

1-1-1-1-1-1-Г"

0 400 800 1200 1600

Расстояние, мкм

Рис. 9. РЭМ-изображение и распределение характеристического рентгеновского излучения элементов вдоль выделенной линии на поперечном шлифе покрытия

Fig. 9. SEM-image and distribution of characterictic element X-ray radiation along marked line on coating cross section

Элементный анализ позволил установить, что подслой состоит из никеля и хрома. РЭМ-изображения микроструктуры поперечных сечений покрытия ZrO2 и промежуточного слоя М-Сг показаны на рис. 10. Из представленных данных видно, что в исходном состоянии покрытие характеризуется пористостью, причем средний размер пор составляет несколько микрометров и в некоторых областях достигает 20 мкм. Микроструктура слоя №-Сг характеризуется меньшей пористостью.

а Ь

г <и гц & > 41,V .  "^ъш/'г*

Ш 1 '

Ж'

20 pm

20 г шш

Рис. 10. РЭМ-изображение микроструктуры покрытия диоксида циркония (а) и промежуточного слоя Ni-Cr (b) на поперечном шлифе

Fig. 10. Microstructure SEM -image of zirconium dioxide coating (а) and Ni-Cr intermediate layer (b) on cross section

РЭМ-изображение поверхностного слоя покрытий, полученное на поперечном шлифе до воздействия компрессионных плазменных потоков, представлено на рис. 11. Видно, что в исходном состоянии приповерхностный слой характеризуется наличием большого количества микротрещин, распространяющихся как вдоль поверхности, так и в глубину.

Рис. 11. РЭМ-изображение поверхностного слоя покрытия до воздействия компрессионными плазменными потоками

Fig. 11. SEM-image of coating surface layer prior to action of compression plasma flows

26

Наука

итехника. Т. 17, № 1

После воздействия на покрытие компрессионных плазменных потоков происходит сглаживание поверхности, о чем свидетельствует РЭМ-изображение поперечного шлифа, представленное на рис. 12.

а b

Рис. 12. РЭМ-изображение поперечного шлифа покрытия

после воздействия компрессионными плазменными потоками при различных увеличениях: а - 20 мкм; b - 2 мкм

Fig. 12. SEM -image of coating cross section after action of compression plasma flows at various increasing process parameters: а - 20 цт; b - 2 цт

Анализ полученных РЭМ-изображений показал, что в приповерхностном модифицированном слое покрытий существенно уменьшается количество микротрещин и пор. Происходит это из-за плавления приповерхностного слоя и его кристаллизации из расплава. Тем не менее некоторое количество микротрещин присутствует вследствие скоростного охлаждения закристаллизовавшегося слоя. Однако данные микротрещины распространяются преимущественно в глубину покрытия, что может препятствовать отслоению частей покрытий в процессе механического воздействия.

По наличию трещин, распространяющихся в глубь образца, можно определить толщину расплавленного слоя, которая составляет 12-15 мкм.

ВЫВОДЫ

1. Проведена оптимизация плазменного напыления двухслойных композиционных покрытий на основе никель-хрома и диоксида циркония на элементах защитных экранов на основании получения максимального коэффициента использования порошка. Исследовано влияние параметров плазменной струи (тока, дистанции напыления, расхода плазмообразу-

ющего газа азота) и фракционного состава исходного порошка на характеристики покрытий. Сравнительный анализ зависимости коэффициента использования порошка вязких металлических слоев никель-хрома и никель-алюминия от дистанции напыления показывает, что при аналогичном характере кривых представленных зависимостей по абсолютной величине значения коэффициента использования порошка больше при оптимальных режимах для порошка никель-хрома. Это можно объяснить более высокой пластичностью последнего и соответственно меньшим отскоком соударяющихся с подложкой частиц.

2. Результаты исследований микроструктуры поперечных сечений сформированных покрытий, проведенных с использованием растровой электронной микроскопии, показали, что напыленная структура представляет собой покрытие на основе диоксида циркония ZrO2 толщиной покрытия примерно 800 мкм. Между покрытием и подложкой из алюминиевого сплава присутствует переходный вязкий слой из переходных металлов Ni-Cr, толщина которого составляет 450 мкм. Воздействие на покрытие компрессионных плазменных потоков приводит к формированию переплавленного слоя оксида толщиной около 12-15 мкм, способствует сглаживанию рельефа поверхности и образованию на поверхности трещин, распространяющихся преимущественно в глубину покрытия. Обработка оксидных покрытий компрессионной плазмой приводит также к уменьшению их пористости.

ЛИТЕРАТУРА

1. Оптимизация процесса напыления керамических плазменных покрытий на модели элементов экранов противометеорной защиты / Ф. И. Пантелеенко [и др.] // Машиностроение и техносфера XXI в.: c6. трудов XXI Междунар. науч.-техн. конф., Севастополь, 15-20 сент. 2014 г. Донецк: МСМ, 2014. С. 206-208.

2. Девойно, О. Г. Плазменные теплозащитные покрытия на основе диоксида циркония с повышенной термостойкостью / О. Г. Девойно, В. В. Оковитый // Наука и техника. 2015. № 1. С. 35-39.

3. Разработка технологии нанесения плазменных композиционных покрытий на основе диоксида циркония

Н Наука

итехника. Т. 17, № 1

для систем космических аппаратов / Ф. И. Пантелеен-ко [и др.] // Наука и техника. 2015. № 3. С. 5-9.

4. Оковитый, В. В. Выбор оксидов для стабилизации диоксида циркония при получении теплозащитных покрытий аппаратов / В. В. Оковитый // Наука и техника. 2015. № 5. С. 26-32.

5. Девойно, О. Г. Высокоэнергетическая обработка плазменных покрытий на основе диоксида циркония / О. Г. Девойно, В. В. Оковитый // Инновации в машиностроении (ИнМаш-2015): сб. тр. VII Междунар. науч.-практ. конф., Кемерово, 23-25 сент. 2015 г. Кемерово: КузГТУ, 2015. С. 332-335.

6. Нанесение покрытий плазмой / В. В. Кудинов [и др.]. М.: Наука, 1990. 244 с.

7. Анциферов, В. Н. Газотермические покрытия / В. Н. Анциферов [и др.]. Екатеринбург: Наука, 1994. 324 с.

8. Куприянов, И. Л. Газотермические покрытия с повышенной прочностью сцепления / И. Л. Куприянов. Минск: Навука i тэхшка, 1990. 254 с.

9. Газотермическое напыление композиционных порошков / А. Я. Кулик [и др.]. М., 1985. 261 с.

10. Теплозащитные покрытия на основе 7Ю2 / А. Ф. Иль-ющенко [и др.]. Минск: Ремика, 1998. 128 с.

11. Акишин, А. И. Космическое материаловедение / А. И. Акишин. М.: НИИЯФ МГУ, 2007. С. 209.

12. Формирование и исследование многослойных композиционных плазменных оксидных покрытий на элементах экранной противометеорной защиты / В. А. Око-витый [и др.] // Наука и техника. 2016. Т. 15, № 5. С. 357-364. Б01: 10.21122/2227-1031-2016-15-5-357-364.

Поступила 06.03.2017 Подписана в печать 29.05.2017 Опубликована онлайн 29.01.2018

REFERENCES

1. Panteleenko F. I., Okovity V. A., Devoino O. G., Asta-shinsky V. A. (2014) Optimization of Deposition Process for Ceramic Plasma Coatings on Models of Meteroid Protection Screen Elements. Mashinostroenie i Tekhnosfera XXI Veka. Sbornik Trudov XXIMezhdunarodnoi Nauchno-Tekhnicheskoi Konferentsii, Sevastopol' 15-20 Sentyab-rya 2014 g. [Mechanical Engineering and Technosphere of the XXI Century. Collection of works International Scientific and Technical Conference, Sevastopol, September 15-20]. Donetsk, MCM Publ., 206-208 (in Russian).

2. Devoyno O. G., Okovity V. V. (2015) Plasma Thermal Barrier Coatings Based on Zirconium Dioxide with High Thermal Stability. Nauka i Tekhnika = Science and Technique, (1), 35-39 (in Russian).

3. Panteleenko F. I., Okovity V. A., Devoino O. G., Asta-shinsky V. M., Okovity V. V., Sobolewski S. B. (2015) Development of Technology for Application of Plasma Composite Coatings Based on Zirconium Dioxide for Spacecraft Systems. Nauka i Tekhnika = Science and Technique, (3), 5-9 (in Russian).

4. Okovity V. V. (2015) Selection of Oxides for Stabilization of Zirconium Dioxide while Obtaining Thermal Barrier Coatings. Nauka i Tekhnika = Science and Technique, (5), 26-32 (in Russian).

5. Devoyno O. G., Okovity V. V. (2015) High-Energy Treatment of Plasma Coatings Based on Zirconium Dioxide. Innovatsii v Mashinostroenii (InMash-2015): VIIMezh-dunar. Nauch.-Prakt. Konf., 23-25 sent. 2015 g., Kemerovo: sb. tr. [Innovations in Mechanical Engineering (InMash-2015): Proceedings of Scientific and Technical Conference, 23-25 sept. 2015 g., Kemerovo]. Kemerovo, Kuzbass State Technical University, 332-335 (in Russian).

6. Kudinov V. V., Pekshev P. Yu., Belashchenko V. E., Ko-valenko L. V. (1990) Plasma Coating Deposition. Moscow, Nauka Publ. 244 (in Russian).

7. Antsiferov V. N., Shmakov A. M., Ageev S. S., Bula-nov V. Ya. (1994) Gas-Thermal Coatings. Ekaterinburg, Nauka Publ. 324 (in Russian).

8. Kupriyanov I. L. (1990) Gas-Thermal Coatings with High Adhesion Strength / I. L. Kupriyanov. Minsk, Navuka i Tekhnika Publ. 254 (in Russian).

9. Kulik A. Ya., Borisov Yu. S., Mnukhin A. S., Nikitin M. D. (1985) Gas-Thermal Spraying of Composite Powders. Moscow, Mashinostroenie Publ. 261 (in Russian).

10. Il'yushchenko A. F., Ivashko V. S., Okovity V. A., Sobo-levski S. B. (1998) Thermal-Protective Coating Based on ZrO2. Minsk, Publishing House "Remika". 128 (in Russian).

11. Akishin A. I. (2007) Space Material Science. Moscow, Skobeltsyn Institute of Nuclear Physics - Lomonosov Moscow State University. 209 (in Russian).

12. Okovity V. A., Panteleenko F. I., Devoino O. G., Okovity V. V., Astashinsky V. M., Khramtsov P. P., Cher-nik M. Yu., Uglov V. V., Sobolevski S. B. (2016) Formation and Research of Multi-Layer Composite Plasma Oxide Coatings Based on Elements of Screen Mete-roid Ptotection. Nauka i Tekhnika = Science and Technique, 15 (5), 357-364 (in Russian). DOI: 10.21122/22271031-2016-15-5-357-364.

Received: 06.03.2017 Accepted: 29.05.2017 Published online: 29.01.2018

Наука

итехника. Т. 17, № 1