Предельные режимы дальних электропередач переменного тока с промежуточными системами по условиям статической устойчивости

ИЗВЕСТИЯ

ТОМСКОГО ОРДЕНА ОКТЯБРЬСКОЙ РЕВОЛЮЦИИ И ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ПОЛИТЕХНИЧЕСКОГО ИНСТИТУТА имени С. М. КИРОВА

ПРЕДЕЛЬНЫЕ РЕЖИМЫ ДАЛЬНИХ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА С ПРОМЕЖУТОЧНЫМИ СИСТЕМАМИ ПО УСЛОВИЯМ СТАТИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ

Влияние промежуточных систем (ПС) на режимы работы, пропускную способность и устойчивость дальних электропередач продолжает оставаться недостаточно изученным вопросом, но весьма важным, с точки зрения использования (внутренних резервов схем для улучшения технико-экономических показателей упомянутых электропередач.

В данной работе производится определение предельных значений транзитов активной мощности по ДЛЭП с учетом влияния местоположения, параметров, режима ПС, а также предельных значений отно-

Рис. 1. Принципиальная схема дальней ЛЭП с промежуточной системой

сительных углов между станциями, соответствующих пределу устойчивости.

Исследования ведутся применительно к схеме рис. 1, где передающая станция через дальнюю ЛЭП с одной ПС работает на приемную систему.

Р. И. БОРИСОВ, В. И. ГОТМАН

Исходные положения и принятые допущения

Предполагается, что все электрические и механические регуляторы системы настроены так, что самораскачивание исключено, в силу этого все генераторы замещаются эквивалентными электродвижущими силами к в Ед, приложенными за сопротивлением Дх = кх хй, где кн, кх— коэффициенты, зависящие от типа генератора, вида регулятора и его настройки.

С достаточной степенью точности принимают [3] для блока генератор-трансформатор Ах = к^ хй = хгй + хтн Е/ при регуляторах пропорционального типа и Ах = хтя 0Г для регуляторов сильного действия.

Электрическая система, каждая из станций которой представляется одним эквивалентным генератором, рассматривается как позиционная [4]. Схема замещения системы, нагрузки в которой представлены постоянными сопротивлениями, характеризуется комплексными величинами собственных и взаимных проводимостей.

Схемы замещения синхронных машин б соответствии с изложенным выше принимаются с учетом имеющихся на них АРВ.

В этих условиях, при постоянстве эдс синхронных машин, мощности каждой станции являются функциями относительных углов между ¡их роторами '[2].

Я^Ян+^ЧуЗМЗ^-ау),

где

Ри = и21Уи §та;, Ри=и1и]Уи.

Собственные и взаимные проводимости 'В уравнениях (1) выражаются через обобщенные постоянные четырехполюсников соответствующих частей системы.

Из трех взаимных углов лишь два являются независимыми переменными и связаны соотношением

-Г З23 + З31 = 0.

Предельный режим системы находится последовательным утяжелением нормального исходного режима путем перераспределения активных мощностей генераторных станций; при этом активные мощности (п—2) станций остаются неизменными, одна нагружается, а другая является балансирующей. Предельному режиму системы соответствует максимум характеристики мощности станции, которая нагружается, или с!Р/с(8=0.

Для первого (наиболее удаленного) генератора максимальное значение мощности, которое может быть передано от него в остальную часть системы, как следует из (1), будет иметь место при 612=90° +СС12, б13=90° + а1з и составит

ч

Для определения РхпР в общем случае необходимо установить взаимосвязь между Рх и двумя указанными независимыми взаимными углами. Требуемую зависимость можно получить из уравнения

которое после преобразований имеет вид 72

Pí2Pl3 COS

Уравнение (3) с учетом соотношения (2) позволяет получить зависимость между взаимными углами трех станций, при которых имеет место максимум мощности первой станции Р\пр.

Представление ПС некоторой эде за эквивалентным четырехполюсником является не единственным и не всегда наиболее удобным.

В ряде случаев, когда в ПС имеются несколько генераторных станций, а также источники реактивной мощности, влияние ПС на режим дальней ЛЭП и предельные значения перетоков мощности может быть учтено при представлении ПС обобщенными статическими характеристиками реакции по напряжению в точке их примыкания [2, 5]

P=P(U), Q=Q(U).

Представление ПС статическими характеристиками активной и реактивной мощностей существенно упрощает решение поставленной задачи, так как исследование статических характеристик местных систем и предельные режимы ДЛЭП могут проводиться раздельно, что способствует быстрому выяснению факторов, определяющих предельную мощность ДЛЭП по условиям апериодической устойчивости.

Регулирующие свойства каждой статической характеристики определяются коэффициентами крутизны (кЯи, кри) и диапазоном изменения ее переменных.

Коэффициент крутизны кри определяется величиной активной мощности узлов нагрузок, их регулирующими эффектами и электрической удаленностью нагрузок от узла подключения ПС.

Коэффициент к qu статических характеристик реактивной мощности в значительной степени зависит от сопротивлений связи узла подключения ПС с источниками активной и реактивной мощностей и их коэффициентов усиления по напряжению.

Получено уравнение (4) передаваемой мощности в конце первого участка ДЛЭП (рис. 1) в функции от напряжения точки примыкания ПС и ее статических характеристик

Р\ =

где

с= [U2 к+ а2) + Р(£/)]; = фА) .

A U \ V2 , , Ь= —L--; d= 1

В\

U\ U\ 1 U2

В\ £¡J

Проведенные исследования показывают, что для заданного исходного режима крутизна статических характеристик является стабильной и с достаточной степенью точности в рабочем диапазоне изменения напряжения статические характеристики могут быть линеаризованы.

Р(и) = ±Р0 + (и-и0)кри,

<2{и) = ±а0 + (и-и0)1с1ги,

где и0 и и — соответственно напряжение в исходном режиме и текущее в точке примыкания ПС;

Ро и (2о — обменные перетоки мощности в исходном режиме, знаку ( + ) соответствует отбор б ПС.

Предельный режим удаленной станции № 1 можно найти по (4) последовательным снижением напряжения II в точке примыкания ПС, которому будет соответствовать 0.

Запас статической устойчивости рассматриваемой электропередачи следует характеризовать коэффициентом запаса по каждому участку

Р, - Я.п

где Рх = Я1пр — предельное значение мощности первого участка, определенное с учетом влияния ПС;

Р-2 — мощность второго участка, соответствующая Р1пр;

P¿0 — мощность участков в исходном режиме.

Регулирующий эффект активной мощности ПС несколько снижает предельное значение мощности первого участка, а второго—увеличивает. При этом максимумы угловых характеристик участков имеют место при разных углах о12 (ói2/AnP < о12/Р2пР).

На рис. 2 приведены результаты расчетов предельных режимов по (4), (5) для дальней ЛЭП без потерь длиною 1000 км в зависимости от места положения и параметров режима ПС*.

В исходном режиме напряжение ъ точке подключения ПС принималось U о=1.

ПС, обладая естественным положительным регулирующим эффектом, увеличивает предельные значения мощности по ДЛЭП.

Если ПС сбалансирована по активной мощности, то наибольший эффект имеет место 'При ее расположении в середине линии (в случае Ui=U2). Для рассмотренного примера (рис. 2, /) увеличение составляет 22,5%. При наличии перепада напряжений (ÍA^Í/a) место положения максимума можно определить из 'Выражения (4).

dPi л / 1 . £7,slnX

—1=0, /, - - arctg 1 -- (км),

а0 uz + иг cos д

где а0=0,06 град\км, л — волновая длина линии, которая при U{ = U дает 1Х = //2.

Отбор активной мощности в ПС сдвигает максимум предельных значений передаваемой мощности !к передающему концу и тем значительнее, чем больше отбор при неизменной величине к ЯиГ

На рис. 3 по уравнению (1) — (3) построена область предельных режимов станции № 1 в зависимости от исходного режима ПС (Р з)> подключенной в середине ДЛЭП длиною 1000 км.

Из рассмотренного следует, что предельная величина передаваемой мощности от станции № 1 (или части системы) существенно зависит от места присоединения, значения сопротивлений связи, величины и направления потоков промежуточной системы, т. е. параметров исходного режима.

Определение предельных значений относительных углов по условиям статической устойчивости сводится к анализу корней характеристического уравнения, составленного для 3-машинной схемы [2]

Р*+А2р2 + А, = 0,

где

* 12 i 13 - 12 13 13 12

А2 = а21 + 031; = а21 a3i — a2i а3i;

* Расчеты производились в относительных единицах при Í7=500 кв, S==P нат-900лшг

/У12 #21

1 дРх 1 дР2 13 1 дР\ 1 дР, ; а21 =

Тлдо 12 7л й,:

,2 1 1 <№3 . ,13 #31 — ~ ~--» а31 =

Гл dsi2 7у3<Э812

7л<?813 7>2<?813

1 дРх 1 дР3 Гл <5813 Т/з <5813

Согласно принятым допущениям в системе может иметь место только апериодическое нарушение устойчивости. Условием, определяющим границу устойчивости, является равенство нулю свободного члена характеристического уравнения, который для рассматриваемого случая имеет вид

1 cos (812 — а12) cos (823 — а23) -f

A, = Pi2P

23

-ь

-t-

+

f

Tj\ Tjz 1

Tj2 Tjz P13 1

Tn Tjз 1

Tj2 Tjs

^13^23 1

TjiTj 3 1

Tj2 Tjs

Tji Tj2

cos

cos (812 + a12) cos (o23 + a23) j + 1

J

cos (8,2 + al2) cos (o13 — alu) * J1 Tj2

cos (812 — a12) cos (813 + a13) + .

cos (812 + a12) COS (813 + a13) 1

COS

Tj\ Tj2

cos

Как видно из (7), области устойчивости определяются только соотношением амплитуд взаимных мощностей и постоянными инерции генераторов.

Положим, что удаленная станция с ПС работает на мощную концентрированную систему с неизменной частотой, что позволяет считать ^ . Это снижает степень свободы системы, выражение (7) упрощается и принимает вид уравнения (3), т. е. область предельных режимов в этом случае совпадает с областью устойчивого состояния системы.

На рис 4 в координатах двух независимых углов 612 и 613 построена область, соответствующая предельным режимам системы (3) и пределу устойчивости (7). Расчет проведен для того же случая, что и на рис. 3.

ю

Рис. 2. Зависимость предела мощности ДЛЭП от места положения ПС: КРи = 0,2; кди= 4; в исходном режиме: / — Р0 = 0, Со — 0, 3 — Р0 = 0,5. =

= 0; 4,5-Р^—0,5; - 0

/ / 1 1

/

1 / /

/1

/

/

-12 -Об 0 0,6 12 Р, Рис. з

Полученные зависимости свидетельствуют о том; что устойчивая работа системы может иметь место при взаимных углах, значительно 11 ¡1 евы ш а ющих 90°.

Рис. 4. 1 — область предельных режимов; 2 — область устойчивости при Тд = Ту2 — 2Т р

Выводы

Промежуточная система стабилизирует напряжение в точке подключения к ДЛЭП и повышает предельную передаваемую мощность по условиям статической устойчивости (до 2р%! для рассмотренных расчетных условий).

ЛИТЕРАТУРА

1. И. М. Маркович. Режимы энергетических систем. «Энергия», М., 1969.

2. П. С. Жданов. Устойчивость электрических систем. Госэнергоиздат, М., 1948.

3. В. А. Веников, Н. Д. Анисимов а и др. Исследование с помощью ЦВМ статической устойчивости сложных автоматических регулируемых электрических систем. «Электричество», 11, 1967.

4. В. А. Веников. Переходные электромеханические процессы в электрических системах. «Энергия». М., 1964.

5. М. Л. Левинштейн, О. В. Щербаче*. Методика расчета статической устойчивости сложных электрических систем с помощью эквивалентных рагулирующих эффектов станций и нагрузок. Изв. вузов СССР, «Энергетика», 8, 1962.