Формирование и исследование плазменных порошковых покрытий из оксидной керамики, модифицированной высокоэнергетическими воздействиями

https://doi.org/10.21122/2227-1031-2018-17-5-378-389 УДК 621.793.71

Формирование и исследование плазменных порошковых покрытий из оксидной керамики,

модифицированной высокоэнергетическими воздействиями

Канд. техн. наук В. А. Оковитый1',

чл.-кор. НАН Беларуси, докт. техн. наук, проф. Ф. И. Пантелеенко1', В В. Оковитый1', чл.-кор. НАН Беларуси, докт. физ.-мат. наук, проф. В. М. Асгашинский2', докт. физ.-мат. наук, проф. В. В. Углов3', кандидаты физ.-мат. наук В. И. Шиманский3', H. H. Черенда"'1

1 Белорусский национальный технический университет

© Белорусский национальный технический университет, 2018 Belarasian National Technical University, 2018

Реферат. В статье приведены результаты исследования структуры и свойств оптимизированных по составу многослойных композиционных покрытий из материалов на основе диоксида циркония, используемого доя напыления плазменных покрытий на модели элементов экранов противо метеорной защиты. Рассмотрено влияние параметров плазменной струи (тока, дистанции напыления, расхода пдазмообразующего газа азота) и фракционного состава исходного порошка на характеристики двухслойных композиционных покрытий на основе никель-хрома-алюминия-иттрия и диоксида циркония на элементах защитных экранов. Проведена оптимизация на основании получения максимального коэффициента использования порошка. В результате исследований установлены особенности элементного и фазового составов, морфологии поверхности, микроструктуры многослойных композиционных покрытий на основе твердого слоя оксидов металлов и вязкого переходного подслоя, подвергнутых воздействию компрессионных плазменных потоков. Исследования проводились с помощью растровой электронной микроскопии, энергодисперсионного рентгеноспекгрального микроанализа, рентгенострук-турного анализа. На основании полученных результатов показано, что воздействие компрессионных плазменных потоков на многослойные композиционные покрытия приводит к модифицированию приповерхностного слоя толщиной до 15 мкм, заключающемуся в его плавлении и последующей скоростной кристаллизации, которые в совокупности обеспечивают повышение его плотности, снижение пористости при сохранении исходного фазового состояния. Жидкофазные процессы в расплавленной фазе приповерхностного слоя позволяют модифицировать морфологические свойства поверхности, связанные с ее сглаживанием и снижением шероховатости.

Ключевые слова: плазменное напыление, материалы на основе оксидной керамики, диоксид циркония, оптимизация процесса, противометеорная защита, коэффициент использования порошка, прочность сцепления покрытия с основой, элементный состав, морфология, структура покрытия, модифицирование под воздействием компрессионных потоков

Для цитирования: Формирование и исследование плазменных порошковых покрытий из оксидной керамики, модифицированной высокоэнергетическими воздействиями / В. А. Оковитый [и др.] //Наука и техника. 2018. Т. 17, № 5. С. 378-389. https://doi.org/10.21122/2227-1031-2018-17-5-378-389

Formation and Investigation of Plasma Powder Coatings Made of Oxide Ceramics Modified with High-Energy Effects

V. A. Okovity1', F. I. Pantclccnko", V. V. Okovity1', V. M. Astashinsky2' V. V. Uglov3), V. I. Chimanskiy3', N. N. Cerenda*

' Belarusian National Technical University

Abstract. The paper presents results of studying structure and properties of multilayer composite coatings optimized for their composition based on zirconium dioxide materials used for deposition of plasma coatings on the models of elements for

Адрес дня переписки

Оковитый Вячеслав Александрович Белорусский национальный технический ул. Я. Коласа, 22,

220013, г. Минск, Республика Беларусь Тед.:+375 17 293-93-71 1ш1_8Уагка(й)Ьпй1.Ьу

Address for correspondence

Okovity Vjacheslav A.

Belarasian National Technical University

22 Ya. Kolasa str.,

220013, Minsk, Republic of Belarus

Tel.: +375 17 293-93-71

niil_s varka(S!bnt u. by

^Наука

итехника. Т. 17, № 5

anti-meteor shielding screens. The influence of plasma jet parameters (current, distance of sputtering, consumption of plas-ma-forming nitrogen gas) and fractional composition of an initial powder on characteristics of two-layer composite coatings based on nickel-chromium-ahiminum-ytlrium and zirconium dioxide on the elements of protective screens has been analyzed in the paper. Optimization has been carried out 011 the basis of obtaining maximum coefficient of powder utilization. The investigations have made it possible to ascertain specific features of elemental and phase composition, surface morphology, micro structure multilayer composite coatings on the basis of a solid layer of metal oxides and a viscous transition sub-layer subjected to compression plasma flows. The investigations have been executed with the help of scanning electron microscopy, energy dispersive x-ray spectral microanalysis, and x-ray diffraction analysis. It has been shown on the basis of the obtained results that the effect of compression plasma flows on multilayer composite coatings leads to a modification of a near-surface layer with a thickness up to 15 pa that presupposes its melting and subsequent high-speed crystallization which together provide an increase in its density, decrease in porosity while maintaining the initial phase state. Liquid-phase processes in the molten phase of the near-surface layer permit to modify morphological properties of the surface which are associated with its smoothing and lowering of roughness.

Keywords: plasma spraying, oxide ceramic materials, zirconium dioxide, process optimization, anti-meteor protection, powder use factor, coating adhesion to substrate, elemental composition, morphology, coating structure, modification under the action of compression flows

For citation: Okovity V. A., Panteleenko F, I., Okovity V. V., Astashinsky V. M., Uglov V. V., Chimanskiy V. I, Ceren-da N. N.

Введение

Разработка и создание композиционных керамических материалов обусловлены необходимостью улучшения свойств плазменных покрытий для нанесения противометеорной защиты [1-3]. Широкое применение для нанесения керамических покрытий, в том числе из материалов на основе оксидной керамики, получил метод плазменного напыления (до 90 % разработок) [4-6]. Плазменный метод нанесения покрытий используется в современной технике для упрочнения и восстановления деталей. Таким методом наносятся покрытия из металлических проволок, порошковых материалов, керамики и композиционных материалов. Как правило, экономически наиболее целесообразно упрочнение-восстановление данным методом ответственных и дорогостоящих деталей. Плазменный метод является универсальным в связи с тем, что на одном оборудовании при соответствующих режимах можно производить напыление различных материалов и ре-ализовывать целый ряд технологий. Возможно напыление большой номенклатуры деталей с минимальными затратами на технологическую оснастку [7].

Эффективность защиты объектов от повреждений при высокоэнергетическом воздействии определяется противоударной стойкостью используемых материалов. Применительно к противометеорной защите космических аппаратов высокопрочные материалы должны удовлетворять основным требованиям (минимальная плотность, высокие вязкопластичные свойства, твердость) [8]. Из общих физических

Наука

итехника. Т. 17, № 5

соображений следует, что эффективность защиты определяется уровнем поглощения кинетической энергии метеорных частиц материалом покрытия. Не касаясь всех механизмов поглощения энергии, отметим, что значительная ее часть расходуется на упругую и пластическую деформацию материала покрытий. Высокая пластичность и вязкость являются существенными факторами увеличения стойкости. Повышение твердости резко снижает пластичность и вязкость, приводит к хрупкому разрушению. Высокой противоударной стойкостью обладают многослойные структуры с твердым керамическим слоем на основе оксидов и подслоем из вязкого металлического материала.

При плазменном напылении оксидов один из наиболее распространенных дефектов - отслаивание покрытий. Причем этот дефект может проявляться непосредственно в процессе напыления и при эксплуатации покрытия [9]. Отслаивания вызваны, как правило, большой разницей в коэффициентах термического расширения оксидного покрытия и напыляемого изделия. Для частичного сглаживания температурного коэффициента линейного расширения применяют подслои [10]. При выборе материала подслоя необходимо стремиться также к образованию на границе раздела высокой адгезионной прочности [11]. Основная функция подслоя в плазменных покрытиях - пластическая релаксация напряжений, возникающих из-за несогласованного изменения объемов керамических и металлических материалов при нагреве и охлаждении покрытия. Так как пластичность сплавов катастрофически уменьшается

в результате их высокотемпературного окисления, а слой керамики является проницаемым для газов, материал подслоя должен обладать высокой жаростойкостью [12-14]. Поэтому проблема формирования подслоя сцепления сводится к решению двух основных задач:

1) обеспечению необходимой пластичности подслоя в рабочем интервале температур;

2) обеспечению жаростойкости подслоя.

Комплексное решение данных задач затруднено. Необходима жесткая оптимизация химического и фазового составов сплава. Учитывая вышеизложенное и актуальность проблемы, целью исследований явились оптимизация технологических режимов напыления многослойных композиционных плазменных покрытий на модели элементов экранов для противометеор-ной защиты космических аппаратов и изучение свойств покрытий после высокоэнергетической обработки.

Оптимизация процесса напыления

вязкого металлического слоя

на основе никель-хрома-алюминия-иттрия

Оптимизация напыления №СгА11 выполнялась по методике, описанной в [15, 16]. На первом этапе проводилась оптимизация на основании получения максимального коэффициента использования порошка (КИП). Вначале КИП определяли при различных значения тока (300-650 А, с интервалом 50 А) и расходах плазмообразующего газа (45 и 50 л/мин), но с постоянной дистанцией напыления Ь = = 110 мм (рис. 1).

о4

400 450

500 550 600 Сила тока /, А

650 700

Рис. 1. Зависимость коэффициента использования порошка от силы тока электрической дуги, для порошков NiCrAlI с различными расходами плазмообразующего газа,%2, л/мин: 1 - 50; 2 - 45

Fig. 1. Dependence of powder use factor on current intensity of electric arc for NiCrAlI powders with various flow rate of plasma-forming gasi?N„ 1/min: 1 - 50; 2 -45

На следующем этапе оптимальные значения дистанции напыления определялись с постоянными значениями тока и величины расхода плазмообразующего газа (I = 550 А; R\2 = = 50 л/мин) для различных фракций порошка (рис. 2).

о4

100'

90-80-70-60: 50-40-

/1

^2

70 80 90 100 110 120 130 Расстояние от среза сопла L, мм

Рис. 2. Зависимость коэффициента использования порошка от дистанции напыления для порошков NiCrAlI с фракцией, мкм: 1 - 40-63; 2 - 63-100

Fig. 2. Dependence ofpowderiise factor on sputtering distance for NiCrAlI powders with fraction of, jmi: 1 -40-63; 2-63-100

Увеличение тока и расхода плазмообразующего газа (рис. 1) до определенных значений приводит к росту КИП, так как эти параметры влияют на степень проплавления порошка [16]. Дальнейшее их увеличение ведет к тому, что частицы перегреваются и при ударе о подложку разбрызгиваются, следовательно, КИП уменьшается. При увеличении расхода N2 происходит уменьшение значений тока для максимального КИП. Для R\2 = 50 л/мин максимальный КИП = 90 % соответствует I = 550 А, для R-, = = 45 л/мин максимальный КИП = 85 % соответствует^ 600 А. Похожая тенденция сохраняется и при изменении дистанции напыления (рис. 2) при оптимизации значения расхода N2 и тока (в рассматриваемом случае R- -, = 50 л/мин, / = 550 А). При малых дистанциях напыления частица не успевает достаточно нагреться и достигает подложки с температурой </,, ,. В рассматриваемом случае возрастание КИП происходит до L = 110 мм, дальнейшее увеличение дистанции напыления приводит к тому, что частица из-за длительного нахождения в струе переплавляется и при ударе о подложку разбрызгивается, соответственно КИП падает [17].

|^ИНаука

итехника. Т. 17, № 5

На оптимальных режимах для NiCrAlI (расход плазмообразующего газа азота 50 л/мин, ток 550 А, дистанция напыления 110 мм, фракция порошка 40-63 мкм, расход порошка 4,5 кг/ч) получены покрытия с КИП = 91%.

Сравнительный анализ зависимости КИП NiCr, NiAl и NiCrAlI от дистанции напыления, приведенный на рис. 3, показывает, что при аналогичном характере кривых представленных зависимостей по абсолютной величине значения КИП больше при оптимальных режимах для порошка NiCrAlI, что можно объяснить более высокой пластичностью и адгезионной прочностью данного сплава. 100

90

В 80 м

70 60

70 80 90 100 110 120 130 Расстояние от среза сопла L, мм

Рис. 3. Зависимость коэффициента использования порошка от дистанции напыления для порошков NiAl (1), NiCr (2) и NiCrAlI (3) с фракцией 40-63 мкм и расходом порошка 4,5 кг/ч: NiAl - расход плазмообразующего газа азота 45 л/мин, ток 500 А;

NiCr и NiCrAlI - расход плазмообразующего газа азота 50 л/мин, ток 550 А

Fig. 3. Dependence of powder use factor on sputtering distance for powders NiAl (1), NiCr (2) and NiCrAlI (3) with fraction of40-63 Jim and powder consumption of 4.5 kg/h: NiAl - flow rate of the plasma-forming

nitrogen gas 45 1/min, current 500 A; NiCr and NiCrAlI - flow rate of plasma-forming nitrogen gas 50 1/min, current 550 A

Оптимизация процесса нанесения антиметеоритного покрытия на основе диоксида циркония

В процессе плазменного напыления действует большое число факторов, оказывающих влияние на свойства получаемых покрытий. Важнейшие из них при прочих равных условиях - расход плазмообразующего и транспортирующего газов, расход распыляемого порошка, ток электрической дуги (подводимая мощность), дистанция напыления, скорость перемещения подложки [17]. В качестве примера

Щ Наука

итехника. Т. 17, № 5

на рис. 4-8 представлен характер зависимостей эффективности плазменного напыления твердого комбинированного слоя на основе диоксида циркония на подслой из никель-хрома, характеризовать которые можно с помощью КИП от перечисленных условий напыления. Зависимость КИП от дистанции напыления показана на рис. 4. При малых дистанциях напыления частица не успевает достаточно нагреться и достигает подложки с температурой </,„.

! 1

^2

70 80 90 100 110 120 130 Расстояние от среза сопла L, мм

Рис. 4. Зависимость коэффициента использования порошка от дистанции напыления для порошков Zr02 с фракцией: 1 - <50 мкм, 2 - 50-63 мкм

Fig. 4. Dependence of powder use factor

on sputtering distance for Zr02 powders with fraction: 1 - <50 ¡mi; 2 - 50-63 цш

В рассматриваемом случае возрастание КИП происходит до L = 100 мм для порошков Zr02 с фракцией <50 мкм и до I. = 110 мм - с фракцией 50-63 мкм, дальнейшее увеличение дистанции напыления приводит к тому, что частица из-за длительного нахождения в струе переплавляется и при ударе о подложку разбрызгивается, соответственно КИП падает.

Увеличение тока и расхода плазмообразующего газа (рис. 5, 6) до определенных значений приводит к росту КИП, так как эти параметры влияют на степень проплавления порошка. Дальнейшее их увеличение ведет к тому, что частицы перегреваются и при ударе о подложку разбрызгиваются, следовательно, КИП уменьшается. При повышении расхода N2 происходит уменьшение значений тока для максимального КИП. Для = 55 л/мин максимальный КИП, равный 66 %, соответствует / = 600 А, для = 50 л/мин максимальный КИП, равный 62 %, соответствует I = 650 А.

о4

65-60 55-50-45' 40'

/1

v 2

45 50 55 60

Расход плазмообразующего газа, л/мин

65

Рис. 5. Зависимость коэффициента использования порошка от расхода плазмообразующего газа N2 для порошков Zr02 с фракцией: 1 - <50 мкм; 2 - 50-63 мкм

Fig. 5. Dependence of powder use factor on flow rate of plasma-forming gas N2 forZrO, powders with a fraction: 1 - <50 [im 2 - 50-63 |дп

70 65

o4

60

и

55

/ 1

^2

50-L 500

550 600

Сила тока /, A

650

700

Рис. б. Зависимость коэффициента использования порошка от силы тока электрической дуги для порошков Zr02 с расходом плазмообразующего газа N2: 1 = 55 л/мин; 2 % . = 50 л/мин

Fig. 6. Dependence powder use factor on current intensity of electric arc for Zr02 powders with flow rate of plasma-forming gas N2: 1 -Ящ = 55 1/min; 2 -i?N, = 50 l/min;

Для различных фракций порошка 7Ю2 (<50 мкм, 50-63 мкм) при разных токах дуги / (400 А, 500 А, 600 А, 700 А) было измерено процентное содержание фаз в порошке. При увеличении размера фракции с <50 до 50-63 мкм в покрытии уменьшится количество тетрагональной фазы (Т) (рис. 7), приводящее к ухудшению ударной вязкости.

Влияние расхода подачи порошка на КИП показано на рис. 8. Так как в формировании покрытия принимают участие все частицы в плазменной струе, наилучшими свойствами будут обладать покрытия, отвечающие плазменным

режимам, где доля расплавленных частиц в струе и их концентрация максимальны.

КИП, % 100

400 500 600 700 /, А • - <50 мкм;  - 50-63 мкм

Рис. 7. Влияние тока и размеров частиц порошка на фазовый состав при напылении покрытий на основе Zr02

Fig. 7. Influence of current and size of powder particles on phase composition while spraying

coatings on the basis of Zr02

70

o4

60

S 50

40 4,0

/ 1/---

42

4,5 5,0

Расход порошка i?nop, кг/ч

5,5

Рис. 8. Зависимость коэффициента использования порошка от его расхода для порошков Zr02 с фракцией: 1 - <50 мкм; 2 - 50-63 мкм (L = 100 мм; I = 600 А;

= 55 л/мин)

Fig. 8. Dependence of powder use factor on powder consumption for Zr02 powders with fraction: 1 - <50 |mi; 2 - 50-63

Для определенных выше оптимальных режимов максимальный КИП соответствует расходу порошка 4,5 кг/ч, при дальнейшем увеличении расхода КИП уменьшается, поскольку тепловой энергии плазменной струи не хватает для расплавления всех подаваемых в струю частиц. С увеличением степени охлаждения при одинаковых скоростях подачи порошка КИП уменьшается. В результате проведенной оптимизации отработаны режимы напыления APS (плазменное напыление на воздухе) процесса

|^ННаука

итехника. Т. 17, № 5

для материалов Zr02. Оптимизация параметров напыления проводилась на основании получения максимального коэффициента использования материала. На оптимальных режимах для Zr02 (расход плазмообразующего газа азота 55 л/мин, ток 600 А, дистанция напыления 100 мм, фракция порошка <50 мкм, расход порошка 4,5 кг/ч) получены покрытия с КИП = 68 %.

Исследование элементного состава и морфологии модифицированных под воздействием компрессионных плазменных потоков оптимизированных многослойных композиционных покрытий

Элементный состав двухслойных композиционных покрытий на основе диоксида циркония Zr02 исследовался с помощью энергодисперсионного рентгеноспектрального микроанализа с использованием микроанализатора Oxford Instruments X-MaxN, работающего совместно с растровым электронным микроскопом LEO 1455 VP. Элементный состав сформированных покрытий до воздействия компрессионных плазменных потоков приведен в табл. 1.

Таблица 1

Элементный состав покрытий в исходном состоянии

Элемент Концентрация, %

весовых долей атомных долей

О 31,5 71,4

Zr 52,2 21,5

Y 16,3 7Д

Сумма 100,0 100,0

Анализ элементного состава проводился от поверхности с использованием спектров характеристического рентгеновского излучения, зарегистрированного от слоя толщиной около 1-2 мкм. Согласно представленным данным, в приповерхностном слое содержится 21,5 % атомных долей (52,2 % весовых долей) циркония и 71,4 % атомных долей (31,5 % весовых долей) кислорода, что близко к стехиометриче-скому составу Zr02 с избытком кислорода. Также в приповерхностном слое покрытия обнаружено присутствие иттрия с концентрацией 7,1 % атомных долей (16,3 % весовых до-

лей), наличие которого может являться результатом присутствия технологической примеси для стабилизации кубической фазы оксида циркония. Исследование методом растровой электронной микроскопии позволило выявить особенности распределения элементов по поверхности покрытий, а также особенности морфологии поверхности.

Из РЭМ-изображений, представленных на рис. 9 и полученных в режиме регистрации отраженных электронов и указывающих на характер распределения элементов в приповерхностном слое, видно, что покрытия характеризуются равномерным распределением обнаруженных элементов по поверхности.

К- IHSÜT г Ш

m*£ï, é wc

Mm . g... ш *

. VU, V-

ifiSR:

w

. v. (v; ' : 1 :4v. }

a a-,

Рис. 9. Растровое электронно-микроскопическое изображение участков поверхности покрытий до воздействия компрессионных плазменных потоков: а - хЮОО; Ъ - *2500; с - *5000

Fig. 9. Raster electron microscopic images of coating surface areas before exposure to compression plasma streams: a - хЮОО; b -x2500; с - x5000

H Наука

итехника. T. 17, № 5

Более детальное исследование поверхности в режиме регистрации вторичных электронов позволило обнаружить, что структура покрытий представляет собой спеченные частицы размером несколько микрометров с характерным частичным проплавлением по краям вследствие термических процессов, происходящих при формировании покрытий. Кроме того, на поверхности покрытия удалось зафиксировать наличие мелких частиц со средним размером менее 1 мкм. В покрытии также обнаружены поры (размером несколько микрометров) между отдельными частицами и микротрещины в переплавленных областях.

Сформированные покрытия на основе диоксида циркония подвергались воздействию компрессионных плазменных потоков. Результаты рентгеноспектрального микроанализа, проведенного с поверхности покрытий после воздействия компрессионных плазменных потоков, представлены в табл. 2.

Таблиц 2

Элементный состав покрытий после воздействия компрессионными плазменными потоками

Elemental composition of coatings after exposure to compression plasma stream

отношения элементов после воздействия компрессионной плазмы, по-видимому, обусловлено частичным испарением кислорода, концентрация которого снижается.

РЭМ-изображения морфологии поверхности покрытий после воздействия компрессионных плазменных потоков приведены на рис. 10. На представленных изображениях можно видеть характерный рельеф поверхности, свойственный переплавленному и закристаллизовавшемуся поверхностному слою. Таким образом, после воздействия компрессионной плазмы происходят плавление и последующая кристаллизация поверхности. Также на поверхности обнаружено присутствие разветвленной сетки микротрещин, ограничивающих области размером от 20 до 80 мкм. Появление таких трещин связано с действием термоупругих напряжений в приповерхностном слое, вызванных скоростной кристаллизацией расплава. Результатом скоростной кристаллизации расплава после воздействия компрессионной плазмы является формирование мелкоячеистой субструктуры со средним размером ячеек 200-400 нм, обнаруженных при детальном анализе поверхности.

а

Элемент Концентрация, %

весовых долей атомных долей

О 21,8 56,1

Zr 57,0 27,.3

Y 18,8 9,3

N 2,4 7,3

Сумма 100,0 100,0

Согласно полученным данным, в приповерхностном слое содержится 27,3 % атомных долей (57,0 % весовых долей) циркония и 56,1 % атомных долей (21,8 % весовых долей) кислорода. Как и в исходном состоянии, в покрытии после воздействия компрессионной плазмы обнаружено присутствие атомов иттрия с концентрацией 9,3 % атомных долей (18,8 % весовых долей). Помимо этого, в приповерхностном слое покрытия после воздействия компрессионных плазменных потоков удалось выявить наличие 2,4 % весовых долей (7,3 % атомных долей) азота, присутствие которого обусловлено проникновением плазмообразующсго вещества в приповерхностный слой. Изменение со-

b

Рис. 10. Растровое электронно-микроскопическое изображения участков поверхности покрытий после воздействия компрессионных плазменных потоков при различных увеличениях: а - >«1000; b - *5000

Fig. 10. Raster electron microscopic images of coating surface areas after exposure to compression plasma streams at various magnifications: a - xlOOO; b - x5000

384

|^ИНаука

»техника. T. 17, № 5

Анализ распределения характеристического рентгеновского излучения по поверхности покрытий, обработанных компрессионной плазмой, результаты которого приведены на рис. 11, свидетельствует о неравномерном распределении по поверхности элементов покрытия - циркония, кислорода и иттрия, что является результатом регистрации отраженных электронов от поверхности с сильно развитым рельефом (с присутствием микротрещин, поверхностных частиц). При этом следует отметить, что характер распределения элементов после воздействия плазмы становится равномерным ввиду снижения шероховатости поверхности после кристаллизации.

Результаты исследования микроструктуры поперечных сечений сформированных покрытий, проведенные с использованием растровой элект-

ронной микроскопии, представлены на рис. 12. Из приведенных данных видно, что толщина покрытия составляет около 600 мкм.

Между покрытием на основе диоксида циркония 7x0 , на РЭМ-изображении обнаружено наличие промежуточного подслоя, толщина и элементный состав которого были исследованы с помощью рентгеноспектрального микроанализа. Результаты, представленные на рис. 13, указывают на то, что толщина подслоя составляет около 60 мкм. Элементный анализ позволил установить, что подслой состоит из никеля, хрома, алюминия и иттрия (рис. 13, 14), а также сопутствующих примесей марганца, меди и кремния. При этом следует отметить равномерное распределение указанных элементов вдоль всей толщины подслоя.

Расстояние, мкм

я

3 50.

Я

я

о «

10-

0

15

20

25

Расстояние, мкм

Рис. 11. Распределения характеристического рентгеновского излучения элементов вдоль поверхности: а - исходное покрытие; b - после воздействия компрессионной плазмы

Fig. 11. Distributions of characteristic X-ray radiation of elements along surface: a - original coating; b - after impact of compression plasma

Рис. 12. Растровое электронно-микроскопическое изображение поперечного сечения покрытия до воздействия компрессионными плазменными потоками

Fig. 12. Raster electron microscopic image of coating cross-section before exposure to compression plasma streams

H Наука

итехника. T. 17, № 5

I

сз

рн

Ё 0_> а

к

о

30 40 50 60 70 Расстояние, мкм

90 100 ПО

Рис. 13. Растровое электронно-микроскопическое изображение (а) и распределение характеристического рентгеновского излучения элементов (Ь) вдоль выделенной линии на поперечном шлифе покрытия

Fig. 13. Raster electron microscopic image

along dedicated line on coating cross-section

10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 Расстояние, мкм

Рис. 14. Распределение хрома по толщине промежуточного слоя

Fig. 14. Distribution of chromium along thickness of intermediate layer

РЭМ-изображения микроструктуры поперечных сечений покрытия Zr02 и промежуточного слоя представлены на рис. 15. Из приведенных данных видно, что в исходном состоянии покрытие характеризуется пористостью, причем средний размер пор составляет несколько микрометров. Микроструктура промежуточного слоя также характеризуется пористостью, однако в данном случае преобладают узкие несплошности структуры.

386

.' . , «вИ

- \ >  „ 20 мкм

V .

Рис. 15. Растровое электронно-микроскопическое изображение микроструктуры покрытия на поперечном шлифе: а - оксид циркония; b - промежуточный слой

Fig. 15. Raster electron microscopic image of coating micro structure on transverse section: a - zirconium oxide; b - intermediate layer

Наука

итехника. Т. 17, № 5

РЭМ-изображение поверхностного слоя покрытий, полученное на поперечном шлифе до воздействия компрессионных плазменных потоков, показано на рис. 16. Из приведенных данных видно, что в исходном состоянии приповерхностный слой характеризуется наличием большого количества микротрещин, распространяющихся как вдоль поверхности, так и в глубину. После воздействия на покрытие компрессионных плазменных потоков происходит сглаживание поверхности, о чем свидетельствует РЭМ-изображение поперечного шлифа, представленное на рис. 17.

Рис. 16. Растровое электронно-микроскопическое изображение поверхностного слоя покрытия до воздействия компрессионными плазменными потоками

Fig. 16. Raster electron microscopic image of coating surface layer before exposure to compression plasma streams

Рис. 17. Растровое электронно-микроскопическое изображение поперечного шлифа покрытия после воздействия компрессионными плазменными потоками

Fig. 17. Raster electron microscopic image of coating cross-section after exposure to compression plasma streams

Анализ полученных РЭМ-изображений показал, что в приповерхностном модифицированном слое покрытий существенным образом снижается количество микротрещин и пор, что может быть следствием плавления приповерх-

Наука

итехника. Т. 17, № 5

ностного слоя и последующей его кристаллизации из расплава. Тем не менее некоторое количество микротрещин присутствует вследствие скоростного охлаждения закристаллизовавшегося слоя. Однако данные микротрещины распространяются преимущественно в глубину покрытия, что может препятствовать отслоению частей покрытий в процессе механического воздействия. Толщина переплавленного слоя составляет 8-10 мкм.

выводы

1. Оптимизация параметров напыления антиметеоритных покрытий на основе диоксида циркония проводилась путем получения максимального коэффициента использования материала и максимального содержания тетрагональной фазы в напыленном покрытии.

2. Проведены исследования влияния параметров плазменной струи (ток, дистанция напыления, расход плазмообразующего газа азота), фракционного состава исходного порошка на характеристики антиметеоритных покрытий.

3. На оптимальных режимах (ток дуги 600 А; дистанция напыления 100 мм; расход плазмообразующего газа азота 55 л/мин; фракционный состав порошка оксида циркония <50 мкм; расход сжатого воздуха для охлаждения 1 м3/мин; р = 4 атм, расход порошка 4,5 кг/ч) получаем антиметеоритные покрытия на основе диоксида циркония с коэффициентом использования материала 68 %; содержание тетрагональной фазы 96 %. Разработаны технологические принципы формирования двухслойных композиционных покрытий - вязкий металлический слой никель-хром-алюминий-иттрий и твердый комбинированный слой диоксид циркония.

4. Использование сплавов на основе никеля-алюминия-хрома-иттрия в качестве вязкого металлического слоя для напыления композиционных многослойных покрытий значительно улучшило эксплуатационные характеристики моделей элементов экранов противометеорной защиты по сравнению с использованием никель-хрома и никель-алюминия: прочность сцепления возрастает в 1,3-1,5 раза и максимальный КИП увеличивается с 58 до 68 %.

4. В результате проведенных исследований установлены особенности элементного и фазового составов, морфологии поверхности, микроструктуры, а также механических свойств многослойных композиционных покрытий на основе твердого слоя оксидов металлов и вязкого переходного подслоя, подвергнутых воздействию компрессионных плазменных потоков. Исследования проводились с помощью растровой электронной микроскопии, энергодисперсионного рентгеноспектрального микроанализа, рентгеноструктурного анализа и три-бологических испытаний.

5. На основании полученных результатов показано, что воздействие компрессионных тааз-менных потоков на многослойные композиционные покрытия приводит к модифицированию приповерхностного слоя толщиной до 15 мкм, заключающемуся в его плавлении и последующей скоростной кристаллизации, которые в совокупности обеспечивают повышение его плотности, снижение пористости при сохранении исходного фазового состояния. Жидкофазные процессы в расплавленной фазе приповерхностного слоя позволяют модифицировать морфологические свойства поверхности, связанные с ее сглаживанием и снижением шероховатости.

6. Происходящие структурные изменения в приповерхностных слоях многослойных композиционных покрытий обеспечивают модифицирование их механических свойств, в частности трибологических параметров, проявляющихся в снижении коэффициента трения и позволяющих повысить износостойкость покрытий. Изучение закономерностей эволюции элементного состава, фазового состояния, микроструктуры модифицированных компрессионными плазменными потоками слоев показало оптимальное использование для элементов экранов для противометеорной защиты композиционных покрытий на основе диоксида циркония ¿гО. с переходным вязким слоем на основе N1 Сг Л1 V.

ЛИТЕРАТУРА

1. Нанесение покрытий плазмой / В. В. Кудинов [и др.].

М.: Наука, 1990. 244 с.

2. Теплозащитные покрытия на основе 7Ю2 / А. Ф. Илыо-

щенко [и др.]. Минск: Ремика, 1998. 128 с.

3. Газотермические покрытия / В. Н. Анциферов [и др.].

Екатеринбург:. Наука: Урал, издат. фирма, 1994. 324 с.

4. Акишин, А. И. Космическое материаловедение / А. И. Акишин. М.: НИИЯФ МГУ, 2007. С. 209.

5. Газотермическое напыление композиционных порошков/А. Я. Кулик [и др.]. М., 1985. 261 с.

6. Akishin, А. Г. Effects of Space Conditions on Materials /

A. I. Akishin. N.-Y.: Nova Science Publ., 2001. 199 p.

7. Safai, S. Plasma Sprayed Coating - their Ultramicrostruc-ture / S. Safai, H. Herman // Advances in Surface Coating Technology. Paper 5 International Conference, Eondon, 13-15 l-'cb. 1978. London: Pub. Welding Institute. 1978. P. 1-14.

8. Pulverfoermige Keramische Werkstoffe zum Plasmaspritzen / H. Eschnauer [et al.] // Berichte der Deutschen Keramischen Gesellschaft. 1980. Vol. 57, № 4-5. P. 94-98.

9. McClocklin, R. S. Thermal-Spray Coatings for Computer Components / R. S. McClocklin, В. A. Teal // Journal of Vacuum Science Technology. 1975. Vol. 12, № 4. P. 784-785. https://doi.Org/10.1116/l.568671.

10. Девойно, О. Г. Плазменные теплозащитные покрытия на основе диоксида циркония с повышенной термостойкостью / О. Г. Девойно, В. В. Оковитый // Наука итехника. 2015. № 1. С. 35-39.

11. Разработка технологии нанесения плазменных композиционных покрытий на основе диоксида циркония для систем космических аппаратов / Ф. И. Пантелеен-ко [и Др.] // Наука и техника. 2015. № 3. С. 3-9.

12. Оковитый, В. В. Выбор оксидов для стабилизации диоксида циркония при получении теплозащитных покрытий аппаратов / В. В. Оковитый // Наука и техника. 2015. № 5. С. 26-32.

13. Технологические особенности формирования теплозащитных покрытий на основе диоксида циркония /

B. В. Оковитый [и др.] // Наука и техника. 2016. Т. 15, № 3. С. 193-199. https://doi.org/10.21122/2227-1031-2016-15-3-193-199.

14. Формирование и исследование многослойных композиционных плазменных оксидных покрытий на элементах экранной противометеорной зашиты / В. А. Оковитый [и др.] // Наука и техника. 2016. Т. 15, № 5.

C. 357-364. https://doi.org/10.21122/2227-1031-2016-15-5-357-364.

15. Оптимизация процесса напыления керамических плазменных покрытий на модели элементов экранов противометеорной зашиты / Ф. И. Пантелеенко [и др.] // Машиностроение и техносфера XXI в.: тез. Междунар. науч.-техн. конф., 15-20 сент. 2014 г., г. Севастополь. Донецк, 2014. Т. 2. С. 123-127.

16. Пантелеенко, Ф. И. Исследование плазменных двухслойных композиционных покрытий диоксид циркония - нихром / Ф. И. Пантелеенко, В. А. Оковитый, Щ Ф. Пантелеенко // Актуальные проблемы в машиностроении. 2017. Т. 4, № З'. С. 100-105.

17. Многослойные композиционные плазменные покрытия на Элементах экранной защиты на основе диоксида циркония / В. А. Оковитый [и др.] // Наука и техника. 2017. Т. 16, № 5. С. 422^131. https://doi.org/10.21122/ 2227-1031-2017-16-5-422-431.

Поступила 04.12.2017 Подписана в печать 26.02.2018 Опубликована онлайн 28.09.2018

^Наука

итехника. Т. 17, № 5

REFERENCES

1. Kudinov V. V., Pekshev P. Yu., Belashchenko V. E„ Ko-valenko L. V. (1990) Application of Plasma Coatings. Moscow, Nauka Publ. 244 (in Russian).

2. Il'yushchenko A. F., Ivashko V. S., Okovityi V. A., Sobo-levskii S. B. (1998) Thermal Protective Coatings Based 011 ZrOo. Minsk, Remika Publ. 128 (in Russian).

3. Antsiferov V. N., Shmakov A. M., Ageev S. S., Bula-nov V. Ya. (1994) Gas-Thermal Coatings. Ekaterinburg, Nauka: Ural Publishing Company. 324 (in Russian).

4. Akishin A. I. (2007) Space Materials Science. Moscow, Skobeltsyn Institute of Nuclear Physics of Moscow State University. 209 (in Russian).

5. Kulik A. Ya., Borisov Yu. S., Mnukhin A. S., Niki-tin M. D. (1985) Gas-Thetmal Spmving of Composite Poyvders. Moscow, Mashinostroenie Publ. 261.

6. Akishin A. I. (2QQ\) Effects of Space Conditions on Materials. N.-Y., Nova Science Publ. 199.

7. Safai S., Hennan H. (1978) Plasma Sprayed Coating -their Ultramicrostructure. Advances in Surface Coating Technology. Paper 5 International Conference. London: Pub. Welding Institute, 1-14.

8. Eschnauer H., Kilp F., Mundinger K., Kuehn H., Stitz O. (1980) Pulverfoennige Keramische Werkstoffe Zum Plasmaspritzen [Ceramic Powers for Plasma Spraying], Berichte der Deutschen Keramischen Gesellschaft, 57 (4-5), 94-98 (in German).

9. McClocklin R. S., Teal B. A. (1975) Thermal Spray Coatings for Computer Components. Journal of Vacuum Science Technology, 12 (4), 784-785. https://doi.org/10. 1116/1.568671.

10. Devoino O. G., Okovity V. V. (2015) Plasma Thermal Barrier Coatings Based on Zirconium Dioxide with High Thermal Stability. Nauka i Tekhnika = Science c£ Technique, (1), 35-39 (in Russian).

11. Panteleenko F. I, Okovity V. A., Devoino O. G„ As-tashinsky V. M., Okovity V. V., Sobolewski S. B. (2015) Development of Technology for Application of Plasma Composite Coatings Based on Zirconium Dioxide for Spacecraft Systems. Nauka i Tekhnika = Science & Technique, (3), 3-9 (in Russian).

12. Okovity V. V. (2015) Selection of Oxides for Stabilization of Zirconium Dioxide while Obtaining Thermal Barrier Coatings, Nauka i Tekhnika = Science & Technique, (5), 26-32 (in Russian).

13. Okovity V. V., Devoino O. G, Okovity V. A., As-tashinsky V. M. (2016) Technological Peculiarities of Thermal Barrier Coatings Based on Zirconium Dioxide. Naulia i Tekhnika = Science & Technique, 15 (3), 193-199 (in Russian), https://d0i.0rg/l 0.21122/2227-1031-2016-15-3-193-199.

14. Okovity V. A., Panteleenko F. I., Devoino O. G., Okovity V. V., Astashinsky V. M., Hramtsov P. P., Cheniik M. Y., Uglov V. V., Sobolevsky S. B. Formation and Research of Multi-Layer Composite Plasma Oxide Coatings Based on Elements of Screen Meteroid Ptotection. Naulia i Tekhnika = Science & Technique, 15 (5), 357-364 (in Russian). https://doi.org/10.21122/2227-1031-2016-15-5-357-364.

15. Panteleenko F, I., Okovityi V. A., Devoino O. G., As-tashinskii V. A. (2014) Optimization of Process Pertaining to Deposition of Ceramic Plasma Coatings 011 Model of Anti-Meteor Protection Screen Elements. Mashinostroenie i Tekhnosfera XXI Veka: Tezisy Mezhdunar. Nauch.-Tekhn. Konf, 15-20 sent. 2014 g., g. Sevastopol'. T. 2 [Mechanical Engineering and Technosphere of the 21st Century: Abstracts of International Scientific and Technical Conference, September 15-20, 2014, Sevastopol. Vol. 2]. Donetsk, 23-127 (in Russian).

16. Panteleenko F. I., Okovity V. A., Panteleenko E„ F. (2017) Investigation of Plasma Two-Layer Composite Coatings of Zirconia-Niclirome. Aktual'nye Problemy f Mashino-stroenii = Actual Problems hi Machine Building, 4 (3), 100-105 (in Russian).

17. Okovity V. A., Panteleenko F. I., Okovity V. V., Astashinsky V. V., Hramtsov P. P, Cemik M. Y, Uglov V. V., Chinianskiy V. I., Cerenda N. N., Sobolewski S. B. (2017) Multilayer Composite Plasma Coatings on Screen Protection Elements Based on Zirconium Dioxide. Naulia i Teldmika = Science & Technique, 16 (5), 422^131 (in Russian), https://doi.org/10.21122/2227-1031-2017-16-5422431.

Received: 04.12.2017 Accepted: 26.02.2018 Published online: 28.09.2018

HayKa

nT6XHW<a, T. 17, № 5