БРОНЕЖИЛЕТ С АМОРТИЗАЦИОННЫМ ПОДПОРОМ

Полезная модель относится к устройствам средств индивидуальной бронезащиты, в частности к универсальным бронежилетам, предназначенным для защиты торса владельца от воздействия высокоскоростных поражающих элементов, вторичных осколков и воздушной ударной волны взрыва боеприпаса и может использоваться в армии, органах правопорядка, специальных подразделениях с обеспечением различных классов защиты.
Известен бронежилет по патенту RU №2123167 от 10.12.1998 г. МПК F41H 1/02, который содержит переднюю полочку и спинку, выполненные из многослойной высокомодульной ткани с установленными в них бронеэлементами (бронепанелями), которые с внутренней стороны снабжены вентиляционно-амортизационным подпором, а с наружной - противорикошетными пакетами. Вентиляционно-амортизационный подпор передней полочки выполнен в виде упругих валиков, расположенных по вертикали и/или по горизонтали с промежутками между собой, а спинки - с промежутками по вертикали и горизонтали.
Известно устройство для поглощения энергии удара баллистическим (тканевым) бронежилетом по патенту US №6961957 В2 от 08.11.2005 г. МПК F41H 1/02, состоящее из полужесткой скелетной рамы, изготовленной из пластика или полиэтилена, которая прикреплена к слоям баллистического (тканевого) материала как передней, так и задней бронепанели бронежилета.
Рама предназначена для обеспечения зазора между тыльной стороной бронепанели бронежилета и объектом защиты.
3
Известна персональная броня для защиты от крупнокалиберных пуль по патенту US №7540228 В1 от 02.06.2009 г. МПК F41H 5/02, содержащая керамический слой, непористый твердый металлический слой и композитный слой, изготовленный из баллистических тканей. Причем композитный слой поддерживается защитным слоем от травм для уменьшения тяжести заброневой контузионной травмы и увеличения расстояния между броней и объектом защиты (торсом). При наличии в броне второго металлического слоя за композитным слоем, защитный слой от травм располагается за ним. Указанный защитный слой от травм выполнен из пенополиуретана с плотностью 128 кг/м и толщиной 15 мм.
Известен боевой нагрудник защитный по патенту RU №2437054 от 20.12.2011 г. МПК F41H 1/02, содержащий нагрудный планшет, который выполнен состоящим из основания - поясной части, снабженной плечевыми лямками с регулировочно-фиксирующими стропами и поясной регулировочно-фиксирующей стропой, и откидной грудной части, при этом основание представляет собой прямоугольную полость, в верхней лицевой части которой выполнен проем, равный ширине откидной части, а полость для размещения защитного средства выполнена в виде кармана, проходящего по всей длине центральной части нагрудника, при этом верхняя часть кармана является откидной грудной частью нагрудника, а нижняя расположена в полости основания. Причем защитное средство выполнено в виде гибких бронепанелей и керамико-композитной бронепанели, а на тыльной стороне основания и откидной грудной части нагрудника закреплен съемный климатико-амортизационный подпор.
Известен многослойный баллистический бронежилет (броня) по патенту US №9726459 В2 от 08.08.2017 г. и патенту US №10782103 В2 от 22.10.2020 г. состоящий из первого слоя - облицовочного материала, второй слой представляет собой керамическую броню (пластину), третий слой образован одним или множеством арамидных слоев ткани Kevlar ХР, четвертый слой представляет собой жесткую опорную пластину, которая выполнена из полиэтилена сверхвысокой молекулярной массы Spectra Shield и пятый задний слой выполнен также из облицовочного материала. Причем, при поражении многослойной брони импактором: второй керамический слой предназначен для остановки, поглощения и рассеивания энергии импактора; третий слой из баллистического материала предназначен как для поглощения и рассеивания энергии импактора, так и для улавливания и остановки фрагментов керамического слоя-; четвертый слой в виде жесткой опорной пластины служит как для поглощения и рассеивания энергии импактора, так и для предотвращения или уменьшения деформации задней поверхности (BFD - back face deformation) многослойной брони.
Известен бронежилет по патенту на полезную модель RU №170754 от 05.05.2017 г. МПК F41H 1/02, содержащий грудную и спинную секции, которые с внутренней стороны снабжены дополнительными бронепакетами из гибкого баллистического материала, имеющими на своей внутренней поверхности климатический амортизационный подпор, а подложка выполнена в виде металлического элемента. Причем в качестве гибкого баллистического материала используется листовой полиэтилен или арамидная ткань, а металлический элемент выполнен из пластичных алюминиевых или титановых сплавов толщиной 1,5-4 мм.
Известен антитравматический пакет (бронежилета) по патенту RU №2721925 от 25.05.2020 г. МПК F41H 1/02, содержащий демпферные слои ткани из переплетенного некрученого волокна, склеенные пленкой из полиэтилена, и амортизационный подпор из вертикально расположенных полос пенополиэтилена в виде трапецеидальных призм. Причем конструкция амортизационного подпора выполнена многополосовой - в виде чередующихся, зеркально расположенных полос пенополиэтилена. И на верхних и нижних гранях трапецеидальных призм амортизационного подпора выполнены пазы.
Известен композиционный броневой материал по патенту US №10197363 В1 от 05.02.2019 г. включающий поверхностный керамический слой, контактирующим с ним синтактический слой, состоящий из (вспененного) металла, содержащего сплошные или полые сферы из керамики, стекла, пластика и смол, и поддерживающий слой из высокопрочного текстильного волокнистого материала, например из сверхвысокомолекулярного полиэтилена. Причем, синтаксический слой имеет акустический импеданс, который больше, чем на 35% импеданса поверхностного керамического слоя. По мнению авторов патента данный броневой материал демонстрирует повышенную массовую эффективность и снижение травм от тупого удара в результате баллистических ударов.
**Акустический импеданс определяется как плотность материала, умноженная на скорость звука в материале.
Известен материал по патенту US №9328788 В2 от 3.05.2016 г. МПК В32В 9/00; В32В 5/16; В32В 5/30; В32В 9/04; В32В 27/14; В32В 27/36; С01В 31/02; C09D 1/00; F16F 7/00; F41H 1/02; F41H 1/04; F41H 1/08; F41H 5/04; F41H 7/04; F42D 5/045, ослабляющий ударную волну, содержащий: множество слоев, ослабляющих удар, причем каждый из которых содержит: градиентный слой наночастиц, включающий множество наночастиц, по меньшей мере, двух разных диаметров, которые расположены в градиент, основанный на диаметрах наночастиц (от меньшего к большему), где две наночастицы разного диаметра имеют разность радиусов порядка 10% или более, где диаметры находятся в диапазоне от 130 нм до 400 нм, и где наночастицы содержат полимеры или керамику и обеспечивают потерю энергии за столкновение примерно 5% или более; углеродный аллотропный слой, расположенный рядом со слоем градиентных наночастиц, причем углеродный аллотропный слой включает в себя множество углеродных аллотропных элементов, расположенных в матрице.
Материал, содержащий множество слоев, ослабляющих ударные волны, располагают в части броневого узла на элементе с высокой массой. Элемент с высокой массой может состоять из: полиэтилена сверхвысокой молекулярной массы, параарамидного синтетического волокнистого композита, углеродно-волокнистого композита, металла, керамики и их комбинации. Материал, содержащий множество слоев, ослабляющих ударные волны, также располагают на слое подложки броневого узла. Кроме того, материал для ослабления ударных волн, содержит, по меньшей мере, 10 слоев, ослабляющих ударные волны, в каждом из которых градиентный слой наночастиц содержит 30 слоев наночастиц, а углеродные аллотропные элементы могут включать (в том числе функционализированные) графеновые листы, углеродные нанотрубки, фуллерены.
Так же известен бронежилет по патенту на полезную модель RU №184189 от 18.10.2018 г. МПК F41H 1/02, содержащий грудную и спинную секции, снабженные карманами с бронепанелями, а также климатическими амортизационными подпорами, расположенными с внутренней стороны секций, отличающийся тем, что каждый климатический амортизационный подпор (КАП) состоит из соединенных между собой слоя жесткого вспененного материала и слоя из упругих вертикальных валиков, при этом каждый валик заполнен вспененным эластичным полимером, размещенным между слоями эластичной ткани и неэластичной ткани, а жесткий слой имеет облицовочное покрытие.
В качестве жесткого вспененного материала рекомендовано использовать: экструдированный пенополистирол, жесткий пенополиуретан, полиэтиленовую пену, поливинилхлоридный пенопласт, полистирольный пенопласт и карбамидно-формальдегидный пенопласт. В качестве вспененного эластичного полимера рекомендовано использовать химически или физически сшитый пенополиэтилен, пенополипропилен, пористую резину, вспененный силикон или эластичный пенополиуретан.
Данный бронежилет, как наиболее близкий по технической сущности и достигаемому результату, может быть рассмотрен в качестве прототипа.
Недостатком известных устройств бронежилета является не высокая травмобезопасность (ударостойкость) при кондиционном поражении [1] высокоскоростным поражающим элементом, вторичным осколком (например, фрагментом грунта) и воздушной ударной волной образующимися при взрыве боеприпаса, приводящая к формированию заброневой контузионной травмы [2] объекта защиты (торса пользователя).
Известные устройства определяют общий уровень техники и не являются особо релевантными, поэтому предлагаемым решением устраняются недостатки общего известного уровня техники.
В работе [3] экспериментально показано, что в случаях кондиционного воздействия на бронежилет поражающего элемента боеприпаса (выстрел из 7,62-мм винтовки СВД патроном с пулей ЛПС со скоростью удара 828 м/с), в нагруднике (бронепанели) последнего проходит ударная волна, далее в течении 1…2 мс образуется выступ, после чего происходит перемещение нагрудника (в целом, до 36 мс) и соответственно фрагмента бронежилета. Удар по объекту защиты (торсу), приводящий к формированию закрытой контузионной травмы (ЗКТ), возможен как при локальном ударе выступа со скоростью 40…50 м/с, так и при распределенном ударе нагрудника в целом со скоростью 1,25…2,25 м/с. Нанесение травмы за счет воздействия только ударной волны, формируемой в зоне контакта поражающего элемента (ПЭ) с нагрудником, наиболее вероятно при отсутствии климатико-амортизационного подпора.
Воздействие на объект защиты ВУВ, образуемой при взрыве боеприпаса, достаточно подробно изложено в работах [4,5]. Опираясь на кривые И. Дж. Боуэна «пиковое избыточное давление инцидента взрыва -продолжительность фазы сжатия» выделяют такие пороги повреждения как баротравма, первичная травма легких и травма головы. При этом продолжительность фазы сжатия во фронте УВ для артиллерийских снарядов калибра 105…155-ММ изменяется в пределах от 1 до 10 мс, а диапазоны внутриполостного давления в легких для легкой степени тяжести травмы составит 70... 100 кПа, а крайне тяжелой степени тяжести более 240 кПа.
Величина скорости перемещения грудной клетки при воздействии ВУВ, по мнению авторов [6], также хорошо коррелирует с уровнем (тяжестью) травмы и имеет устойчивый характер. Ими предсказан порог повреждение легких при скорости внутренней стенки груди 3…4,5 м/с, и 50% вероятность летального исхода при скорости 12…17 м/с.
Технической задачей, на решение которой направлена заявляемая полезная модель, является разработка бронежилета повышенной травмобезопасности (ударостойкости) при кондиционном воздействии высокоскоростным поражающим элементом, вторичным осколком (например, фрагментом грунта) и воздушной ударной волной образующимися при взрыве боеприпаса, приводящая к снижению тяжести (нанесения вреда здоровью) заброневой травмы.
Технический результат устройства, при решении технической задачи, заключающейся в повышении травмобезопасности (ударостойкости) бронежилета, содержащем грудную и спинную секции, снабженные карманами с бронепанелями, а также амортизационный подпор, расположенный с внутренней стороны каждой секции, может быть получен:
- за счет подбора (задания) высоты (валиков) амортизационного подпора, не зависимо от его орнаментального дизайна (направления, изогнутости и пересечения валиков), для обеспечения величины безопасного зазора [7] между наружной поверхностью объекта защиты и внутренней поверхностью бронепанели, которая должна превышать размер запреградного выступа [8], формируемого при кондиционном поражении бронепанели бронежилета заданного класса защитной структуры бронеодежды [9] соответствующим высокоскоростным поражающим элементом средства поражения;
3
3
- за счет повышения амортизационных свойств (валиков) подпора при ударе и перемещении бронепанели в сторону объекта защиты в результате ее непробития высокоскоростным поражающим элементом, ударе вторичного осколка (например, фрагмента грунта) и воздушной ударной волной, образующимися при взрыве боеприпаса, путем размещения полых термопластичных микросфер [10], с диаметром от 20×10 до 150×10 нм, в пространстве внутри полимерной пленки (каждого валика) амортизационного подпора без или совместно с энергопоглощающим демпфером из полужесткой вязкоупругой пены;
- за счет ослабления действия ударной волны и волны взрыва боеприпаса по объекту защиты, путем покрытия внутренней поверхности полимерной пленки (каждого валика) амортизационного подпора материалом, содержащим не менее двух слоев углеродных элементов, причем каждый слой включает в себя множество углеродных элементов (углеродные нанотрубки, графены, фуллерены), расположенных в матрице.
Поставленная задача с достижением технического результата для заявляемой полезной модели устройства решается за счет того, что бронежилет, содержащий грудную и спинную секции, которые снабжены карманами с бронепанелями, имеет амортизационный подпор, расположенный с внутренней стороны каждой секции. Амортизационный подпор состоит из валиков, которые образуют камеру, изготовленную из поливинилхлорида (ПВХ), снаружи покрытую флок тканью, а внутри полимерной пленкой, содержащей слои углеродного наноматериала «Таунит». Каждый валик камеры заполнен полыми термопластичными микросферами марки 461 DET 40 d25 без или совместно с энергопоглощающим демпфером из полужесткой вязкоупругой пены, например, пенополипропилена. Независимо от орнаментального дизайна, высота (толщина по направлению удара) амортизационного подпора должна превышать высоту запреградного выступа, формируемого при кондиционном поражении бронепанели бронежилета заданного класса защитной структуры бронеодежды соответствующим высокоскоростным поражающим элементом средства поражения.
Отличительными признаками устройства являются следующие:
- регламентированная высота (валиков) амортизационного подпора, которая не зависимо от его орнаментального дизайна (направления, изогнутости и пересечения валиков) должна превышать размер запреградного выступа, формируемого при кондиционном поражении бронепанели бронежилета заданного класса защитной структуры бронеодежды соответствующим высокоскоростным поражающим элементом средства поражения, предназначена для исключения контакта запреградного выступа с объектом защиты;
- полые термопластичные микросферы в пространстве внутри полимерной пленки (каждого валика) амортизационного подпора без или совместно с энергопоглощающим демпфером из полужесткой вязкоупругой пены, предназначенные для повышения затрат энергии удара на перемещение бронепанели бронежилета с последующим затухающим колебательным движением и снижения параметров проходящей ударной волны при движении через пространство заполненное микросферами в соответствии с эффектом деструктивной интерференции ударной волны;
- материал, содержащий не менее двух слоев углеродных элементов, которым покрыта внутренняя поверхности полимерной пленки (каждого валика) амортизационного подпора, предназначенный для ослабления воздействия ударной волны и волны взрыва на объект защиты.
Указанные отличительные признаки являются существенными, поскольку каждый в отдельности и совместно направлены на решение поставленной задачи с достижением технического результата. Использование единой совокупности существенных отличительных признаков в известных решениях не обнаружено, что характеризует соответствие технического решения критерию «новизна».
Единая совокупность новых существенных признаков с общими известными обеспечивает решение поставленной задачи с достижением технического результата и характеризует предложенное техническое решение существенными отличиями по сравнению с известным уровнем техники и аналогами. Данное техническое решение является результатом научно-исследовательской и экспериментальной работы по повышению ударостойкости бронежилета при непробитии высокоскоростным поражающим элементом, ударе вторичного осколка (например, фрагмента грунта) и воздушной ударной волной образующимися при взрыве боеприпаса, без использования известных проектировочных решений, рекомендаций, материалов и обладает неочевидностью, что свидетельствует о его соответствию критерию «изобретательский уровень».
Сущность полезной модели поясняется чертежами, где на фиг. 1 представлен бронежилет, который состоит из грудной секции 1 и спинной секции 2, каждая из которых представляет собой чехол с расположенной внутри бронепанелью 3 (фиг. 2), за которой размещается баллистический экран из набора арамидной ткани или высокомодульного полиэтилена 4.
С внутренней стороны каждая грудная и спинная секция снабжена съемным амортизационным подпором (фиг. 2) для снижения тяжести заброневой контузионной травмы и вентиляции пространства под бронежилетом.
Амортизационный подпор (фиг. 2) имеет регламентированную высоту (по направлению удара), не зависимо от орнаментального дизайна (направления, изогнутости и пересечения валиков), которая должна превышать размер запреградного выступа, формируемого при кондиционном поражении бронепанели бронежилета заданного класса защитной структуры бронеодежды соответствующим высокоскоростным поражающим элементом средства поражения, что позволяет исключить непосредственный удар запреградного выступа по объекту защиты.
3
3
Амортизационный подпор (фиг. 3) представляет собой устройство из валиков 9, которые образуют камеру 5, изготовленную из поливинилхлорида (ПВХ), снаружи покрытую флок тканью, а внутри полимерной пленкой. Внутренняя поверхности полимерной пленки (каждого валика) покрыта материалом, содержащим не менее двух слоев углеродных элементов, причем каждый слой включает в себя множество углеродных элементов (углеродные нанотрубки, графены, фуллерены), расположенных в матрице. Каждый валик 9 камеры 5 заполнен полыми термопластичными микросферами 7 с диаметром от 20×10 до 15 0×10 нм, без или совместно с энергопоглощающим демпфером 6 из полужесткой вязкоупругой пены, например, пенополипропилена, поперечный размер которого составляет не более третей части внутреннего диаметра валика. Микросферы 7 могут при ударе свободно перемещаться из одного валика 9 в другой в пределах камеры 5.
При технологической необходимости, для свободного перемещения микросфер внутри камеры, устройство может содержать (фиг. 4) дроссельные отверстия 8, а торцы валиков запаиваются или герметизируются другим способом, например, заклеиваются на припуске 10 (фиг.3).
При заполнении камеры 5 микросферами 7 под давлением, с помощью насоса, последняя может иметь ниппель. При этом величина давления микросфер в камере не должна превышать 150…250 кПа.
Пример конкретного исполнения амортизационного подпора бронежилета заключается в том, что для наполнения валиков камеры 5 использованы полые полимерные микросферы 7, марки 461 DET 40 d25 фирмы Expancel с диаметром 0,004 мм, энергопоглощающий демпфер 6 выполнен из прессованных вспененных гранул пенопропилена PolyBlok ЕРР 4010, внутренняя поверхность полимерной пленки каждого валика 9 покрыта множеством слоев углеродных нанотрубок «Таунит-М» модифицированных фенолформальдегидными поверхностными группами.
Пример другого конкретного исполнения амортизационного подпора бронежилета заключается в том, что для наполнения валиков камеры 5 использованы полые полимерные микросферы 7, марки 920 DET 40 625 фирмы Expancel с диаметром 0,004 мм, энергопоглощающий демпфер 6 выполнена из противоударной пены Zorbium Action Pads (ZAP™), внутренняя поверхность полимерной пленки каждого валика 9 покрыта множеством слоев графеновых нанотрубок TUBALL™ компании OCSiAl.
Работает амортизационный подпор бронежилета следующим образом..
При ударе высокоскоростного поражающего элемента и непробитии бронепанели бронежилета 3 (из керамической брони) на этапе воздействия в течении 1,0…2,5 мс образуется запреградный выступ (фиг. 5а), который не ударит по объекту защиты, так как высота амортизационного подпора по направлению удара превышает его максимальный размер. Причем, деформация амортизационного подпора, содержащего полые полимерные микросферы 7 запреградным выступом, не будет способствовать эффекту «нарастания высоты» последнего, за счет их перетекания из одного валика 9 в другие.
При наличии внутри полых микросфер 7 валика 9 энергопоглощающего демпфера 6 из полужесткой вязкоупругой пены его поперечный размер в направлении удара ПЭ не должен превышать третью часть внутреннего диаметра валика.
Здесь важно указать на то, что в зависимости от класса защитной структуры бронеодежды, используемого оружия и боеприпаса по ГОСТ 34286-2017, а также исходя из понятия кондиционного поражения защитной структуры средства индивидуальной бронезащиты, регламентированное ГОСТ 52080-2003, высота амортизационного подпора бронежилета для каждого их основных классов защитной структуры бронеодежды будет иметь свое значение.
Следом за процессом нарастания и убывания запреградного выступа, воздействие на объект защиты осуществляет бронепанель бронежилета 3 в целом, за счет перемещения в направлении удара ПЭ (фиг. 5б). Энергия удара бронепанели будет, во-первых, расходоваться на деформацию амортизационного подпора и перемещение микросфер 7 из одного валика в другой смежный валик, деформацию энергопоглощающего демпфера 6 из полужесткой вязкоупругой пены (при его наличии), с последующими затухающими колебаниями бронепанели и, во-вторых, поверхность контакта амортизационного подпора с объектом защиты за счет перемещения микросфер из одного валика в другой смежный валик будет существенно возрастать, что приведет к уменьшению величины удельной энергии удара на единицу поверхности контакта передаваемой на объект защиты (торс).
Подобный удар бронепанели по объекту защиты может быть воспроизведен либо ударом низкоскоростного вторичного осколка (фрагмента грунта) по бронежилету, либо (метательным) действием воздушной ударной волны, образующимися при взрыве боеприпаса.
Непосредственное воздействие воздушной ударной волны взрыва боеприпаса через бронепанель 3, баллистический экран 4 и описываемый амортизационный подпор бронежилета на объект защиты будет снижено, во-первых, при прохождении через валики 9 камеры 5 внутреннее пространство которых, заполнено микросферами 7 в соответствии с эффектом деструктивной интерференции ударной волны, во-вторых, за счет послойного отражения проходящей волны от каждого слоя углеродных нанотрубок (УНТ), нанесенного на внутреннюю поверхность полимерной пленки валика 9, и в-третьих, за счет смещения спектра собственных частот полимерной пленки с УНТ в сторону более высоких частот, что приводит к уменьшению начальной амплитуды и более быстрому затуханию колебаний.
Таким образом, использование полезной модели устройства позволит создать бронежилет повышенной травмобезопасности (ударостойкости) при кондиционном поражении высокоскоростным поражающим элементом, вторичным осколком (например, фрагментом грунта) и воздушной ударной волной образующимися при взрыве боеприпаса, что и подтверждает его использование по назначению. Осуществимость полезной модели подтверждена положительными результатами испытаний амортизационных подпоров, изготовление которых основано на представленном описании.
Источники информации
1. ГОСТ Р 52080 - 2003. Средства индивидуальной бронезащиты. Термины и определения. М.: ГОССТАНДРТ РОССИИ. 2003. - 8 с.
2. ГОСТ Р 55623 - 2013. Бронеодежда. Методы испытаний. М.: Стандартинформ. 2014. - 10 с.
3. Оценка параметров выступа при непробитии бронепанели поражающим элементом на основе высокоскоростной видеорегистрации / А.В. Денисов, И.Е. Жуков, А.А. Котосов, Цуриков и др.// Вопросы оборонной техники сер. 16. Научно-технический журнал. Технические средства противодействия терроризму - 2020. Вып.5-6 (143-144) - С. 112-120.
4. Механизмы и критерии травмы дыхательной системы / А.В. Денисов, И.Е. Жуков, А.А. Котосов, А.В. Миляев // Вопросы оборонной техники сер. 16. Научно-технический журнал. Технические средства противодействия терроризму - 2015. Вып.11-12 (89-90) - С.53-58.
5. Подход к оценке вероятности травмы ударной волной взрыва / И.Е. Жуков, А.А. Котосов, А.В. Миляев // Комплексная безопасность и физическая защита. Труды XIV Международной НПрК РАН и РАРАН (1-3 октября 2018 г.) том - 2. Теоретические проблемы обеспечения безопасности. СПб.: СПбУ ГПС МЧС России. 2018 г., С. 90-99.
6. Hakan Axelsson, John T. Yelverton. Chest Wall Velocity Predictor of Nonauditory Blast Injury in a Complex Wave Environment. The Journal of Trauma: Injury, Infection, and Critical Care. 40(3S):31S-37S, MARCH 1996. https://ioumals.lww.com/itrauma/Abstract/1996/03001/Chest_Wall_Velocity _as_a_Predictor_of_Nonauditory.6.aspx (дата обращения 08.05.2021)
7. Харченко, Е.Ф. Композитные, текстильные и комбинированные бронематериалы. Том 1. Механизмы взаимодействия с баллистическими поражающими элементами / Е.Ф. Харченко, А.Ф. Ермоленко - М.: ЦНИИСМ, 2013. - С.30-39,254-270.
8. Харченко, Е.Ф. Композитные, текстильные и комбинированные бронематериалы. Том 2. Современные защитные структуры и средства индивидуальной бронезащиты / Е.Ф. Харченко - М.: ЦНИИСМ, 2014. -С. 53-61, 161-179, 208-228.
9. ГОСТ (МГС) 34286 - 2017. Бронеодежда. Классификация и технические требования. М.: Стандартинформ. 2018. - 11 с.
10. Техническая презентация микросфер Expancel. Компания «Akzo Nobel NV». 2012.- 16 с.