СПОСОБЫ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ ХАРАКТЕРИСТИК НЕФТЕСОДЕРЖАЩЕЙ ТЕКУЧЕЙ СРЕДЫ И ВАРИАНТЫ ИХ ПРИМЕНЕНИЯ
METHODS AND DEVICE FOR OBTAINING CHARACTERISTICS OF OIL-CONTAINING FLUID AND ALTERNATIVES FOR THEIR USE

По заявке испрашивается приоритет по предварительной патентной заявке США 61/023,135, зарегистрированной 24 января 2008 г. и включенной в данный документ в виде ссылки.
Область техники
Настоящее изобретение относится к способам и устройству для получения характеристик нефтесодержащей текучей среды, извлекаемой из содержащего углеводороды геологического пласта. Изобретение применимо к моделированию коллекторов, хотя данным не ограничено.
Предшествующий уровень техники
2
Нефть состоит из сложной смеси углеводородов различного молекулярного веса и других органических соединений. Точный молекулярный состав нефти изменяется в широких пределах от одного пласта к другому. Пропорция углеводородов в смеси является сильно изменяющейся величиной и находится в пределах от 97% по весу в легкой нефти до 50% в тяжелой нефти и битумах. Углеводороды в нефти в основном представлены алканами (линейными или разветвленными), циклоалканами, ароматическими углеводородами или более сложными химическими веществами, такими как асфальтены. Другие органические соединения в нефти обычно содержат двуокись углерода (CO), азот, кислород, серу и незначительные количества металлов, таких как железо, никель, медь и ванадий.
n
2n+2
4
2
6
3
8
4
10
4
10
5
12
5
12
6
14
7
16
8
18
9
20
10
22
11
24
12
26
13
28
14
30
15
32
16
34
Алканы, также известные как парафины, являются насыщенными углеводородами с прямыми или разветвленными цепями, содержащими только углерод и водород, и имеют общую формулу CH. Алканы, в общем, имеют от 5 до 40 атомов углерода на молекулу, хотя незначительные количества более коротких или более длинных молекул могут присутствовать в смеси. Алканы включают в себя метан (СН), этан (CH,), пропан (CH), изобутан (iCH), n-бутан (nCH), изопентан (iCH), n-пентан (nCH), гексан (CH), гептан (CH), октан (CH), нонан (CH), декан (CH), ундекан (CH), также именуемый эндеканом, додекан (CH), тридекан (CH), тетрадекан (CH)), пентадекан (CH) и гексадекан (CH).
n
2n
3
6
4
8
5
10
6
12
7
14
Циклоалканы, также известные как нафтеновые углеводороды, являются насыщенными углеводородами, имеющими одно или несколько углеродных колец, к которым прикреплены атомы водорода, согласно формуле CH. Циклоалканы имеют свойства, аналогичные алканам, но имеют более высокие точки кипения. Циклоалканы включают в себя циклопропан (CH), циклобутан (CH), циклопентан (CH), циклогексан (CH), циклогептан (CH) и т.д.
n
n
6
6
Ароматические углеводороды являются ненасыщенными углеводородами, имеющими одно или несколько плоских шестиуглеродных колец, называемых бензольными кольцами, к которым прикреплены атомы водорода, с формулой CH. Они имеют тенденцию гореть с коптящим пламенем, и многие имеют сладкий запах. Некоторые являются канцерогенными. Ароматические углеводороды включают в себя бензол (CH) и производные бензола, а также полиароматические углеводороды.
2
Разработаны методики компьютерного моделирования и имитации для оценки свойств и/или поведения нефтесодержащей текучей среды в коллекторе, представляющем интерес. Обычно такие методики используют модель по уравнениям состояния, представляющую фазовое поведение нефтесодержащей текучей среды в коллекторе. После создания модели по уравнениям состояния ее можно использовать для вычисления многочисленных свойств нефтесодержащей текучей среды коллектора, таких как газовый фактор (GOR) или конденсатно-газовый фактор (CDR), плотность каждой фазы, объемные коэффициенты и сжимаемость, теплоемкость и давление насыщения (точка начала кипения или точка росы). Таким образом, модель по уравнениям состояния можно решать для получения давления насыщения при данной температуре. Более того, газовый фактор, конденсатно-газовый фактор, фазовые плотности и объемные коэффициенты являются побочными продуктами модели по уравнениям состояния. Другие свойства, такие как теплоемкость или вязкость, можно также получать из информации, касающейся состава текучей среды. Дополнительно к этому, модель по уравнениям состояния можно расширить другой методикой оценки коллектора для моделирования состава потока и эксплуатационного поведения нефтесодержащей текучей среды коллектора, как хорошо известно в технике. Например, моделирование состава может помогать в изучении (1) истощения коллектора летучей нефти или газоконденсатного коллектора, где фазовые составы и свойства существенно изменяются с давлением ниже точки кипения или точки росы, (2) закачки неравновесного газа (сухого или обогащенного) в коллектор мазута для мобилизации нефти испарением, и (3) закачки CO в нефтяной коллектор для придания подвижности нефти с вытеснением при смешивании и уменьшением вязкости нефти и набуханием нефти.
Данные, описывающие более тяжелые углеводородные компоненты (например, алканы, такие как пропан, бутан, пентан, гексан, гептан и более тяжелые) нефтесодержащей текучей среды важны для точности модели по уравнениям состояния и результатов, которые получают из нее. Обычно получение характеристик более тяжелых углеводородных компонентов включает в себя процесс разнесения, выполняемый по данным состава, измеренным в образцах текучей среды, отобранных каротажным инструментом. Данные состава описывают концентрации (и, возможно, другие свойства) углеводородных компонентов низкого порядка (обычно метан и этан) нефтесодержащей текучей среды, а также концентрации (и, возможно, другие свойства) групп компонентов нефтесодержащей текучей среды. Например, такие группы компонентов могут включать в себя алкановую группу С3-C5 (пропан, бутан и пентан) и группы более тяжелых алкановых компонентов (C6+). В процессе разнесения обрабатывают данные состава, измеренные в образцах текучей среды, отобранных каротажным инструментом для оценки молярного распределения компонентов групп компонентов. Например, Whitson в материале "Characterizing Hydrocarbon Plus Fractions," Society of Petroleum Engineers Journal, 1983, pp. 683-694, вероятностную модель распределения для получения молярных долей алкановых компонентов группы С7+. Весовые доли таких компонентов затем получают из молекулярных весов и полученных молярных долей. Вместе с тем, с подходом Whitson нельзя выполнять разнесение алкановой группы С3-C5 и нельзя преобразовать весовые доли текучих сред коллектора в молярные доли, требуемые в модели по уравнениям состояния, вследствие неизвестного молекулярного веса доли С6+. В другом примере Pedersen et al. в «Characterization of Gas Condensate Mixtures», American Institute of Chemical Engineers Spring National Meeting, March 1988, Technical Paper 36C, New Orleans, Louisiana, USA, American Institute of Chemical Engineers, 1988, pp. 137-151 использует эмпирические формулы для получения молярных долей для алкановых компонентов с определенным количеством атомов углерода группы С7+. Эмпирические формулы включают в себя константы, специфические для фактической исследуемой смеси. Вместе с тем, аналогично подходу Whitson, с подходом Pedersen нельзя выполнять разнесение алкановой группы С3-C5 и нельзя преобразовать весовые доли текучих сред коллектора в молярные доли. Pedersen et al. предполагают, что молярные доли тяжелее C7 подчиняются экспоненциальному распределению в зависимости от количества атомов углерода, что в некоторых случаях не точно для каротажного инструмента. Таким образом, настоящее изобретение предполагает, что весовые доли вместо молярных долей тяжелее C7 подчиняются экспоненциальному распределению в зависимости от количества атомов углерода, и получены лучшие результаты.
Примером каротажного инструмента, подходящего для отбора проб текучей среды и для анализа данных состава является модульный динамический пластоиспытатель, поставляемый Schlumberger Technology Corporation, Sugar Land, Texas. USA. Модульный динамический пластоиспытатель создает управляемый канал гидравлической связи между текучей средой коллектора и стволом скважины и обеспечивает извлечение небольшого количества пластовой текучей среды через зонд, контактирующий с породой коллектора (пластом). Такой отбор проб текучей среды в скважине является предпочтительным, поскольку пробы, отобранные в скважине, являются более точными. Конкретнее, в случае, если давление отбора проб выше давления насыщения, текучая среда должна быть однофазной, обеспечивающей анализ первоначального состава. Для давлений ниже давления насыщения измерение свойств жидкой фазы в нефтяной зоне и попутного газа над ней должно давать отбор проб с большей точностью, чем для проб, рекомбинированных на поверхности. Действительно, может являться более сложным поддержание образца в состоянии, в котором он существовал в скважине, когда образец был извлечен на поверхность. Традиционно, образцы текучей среды, собранные каротажными инструментами, доставляли на поверхность для анализа в лаборатории. Вместе с тем, недавние разработки модульного динамического пластоиспытателя сделали возможным прямое измерение свойств текучей среды в скважине во время вызывания притока или последовательности отбора проб, которые именуются в данном документе как «анализом текучей среды в скважине». Детали устройства модульного динамического пластоиспытателя и его возможностей для анализа текучей среды в скважине можно получить из общеизвестных патентов США 3 859 851; 4 994 671; 5 167 149; 5 201 220; 5 266 800; 5 331 156 и 7 081 615.
Разброс углеводородных компонентов между образцами нефти диктует характеристики конкретного образца. Обычно, образцы нефти классифицируют по типам текучей среды, включающих в себя мазуты, летучие нефти, ретроградные конденсаты, жирные газы и сухие газы. Данные типы текучих сред требуют различных подходов при эксплуатации, и различные свойства используют для их описания. Например, в общем, принято, что мазуты и сухие газы можно удовлетворительно описывать с использованием усредненных свойств нефтяной и газовой фаз, таких как объемные коэффициенты и степени растворимости газа. Летучие нефти, ретроградные конденсаты и жирные газы требуют более детального знания состава текучей среды, поскольку конечную нефтеотдачу диктует управление условиями добычи (главным образом давлением).
Анализ текучей среды в скважине является предпочтительным, поскольку дает информацию в режиме реального времени, в отличие от анализа в лаборатории, который может требовать нескольких дней, или анализ на поверхности на площадке скважины, который может приводить к нежелательным фазовым переходам, а также потере ключевых составляющих. Детальное описание свойств текучей среды необходимо для точного моделирования текучих сред в коллекторе. Действительно, на решения, такие как тип заканчивания скважины, способы добычи и проектирование наземного оборудования подготовки влияют характеристики добываемых текучих сред.
Сущность изобретения
Задачей настоящего изобретения является создание способов и устройства для получения характеристик текучей среды коллектора способом, точно отражающим показатели более тяжелых углеводородных компонентов в текучей среде коллектора.
Изобретением дополнительно предложены способы и устройство для получения характеристик текучих сред коллектора способом, учитывающим термодинамическое поведение текучих сред коллектора.
Изобретением также предложены способы и устройство для анализа состава текучих сред коллектора совместно с термодинамическим поведением текучих сред коллектора.
Соответственно, в способе и устройстве для получения характеристик одного или нескольких свойств многокомпонентной нефтесодержащей текучей среды сохраняют данные, представляющие, по меньшей мере, одно свойство для группы компонентов многокомпонентной нефтесодержащей текучей среды. По меньшей мере, одно свойство для соответствующих компонентов группы получают из сохраненных данных и эмпирического соотношения, полученного посредством анализа базы данных давление-объем-температура. Свойство (свойства) соответствующих компонентов группы используют для оценки или прогнозирования одного или нескольких свойств текучей среды. В варианте осуществления свойство (свойства) для группы компонентов, включающее в себя весовой процент группы алкановых компонентов, и свойство (свойства) для соответствующих компонентов группы включает в себя весовые проценты для соответствующих алкановых компонентов группы. Эмпирическое соотношение предпочтительно подчиняется линейной функции количества атомов углерода для соответствующих алкановых компонентов группы, как описано в данном документе.
2
В описываемом варианте осуществления в базе данных давление-объем-температура сохраняют весовой процент, молекулярный вес, молярную процентную концентрацию, удельную плотность алкановых компонентов с определенным количеством атомов углерода (CO, C1, C2,..., C30+), а также свойства давление-объем-температура (например, газовый фактор, плотности в градусах АНИ (Американский Нефтяной Институт), объемный коэффициент пласта, плотности, и вязкости) для большого числа образцов (например, порядка 100 образцов) из различных нефтяных коллекторов по всему миру.
В предпочтительном варианте осуществления, по меньшей мере, одно свойство (например, весовой процент), по меньшей мере, для одного конкретного компонента многокомпонентной нефтесодержащей текучей среды можно получить из свойства (например, весового процента) для соответствующего компонента из группы и эмпирического соотношения, полученного посредством анализа базы данных давление-объем-температура.
В другом примере молекулярный вес, по меньшей мере, для одного конкретного компонента многокомпонентной нефтесодержащей текучей среды получают по эмпирическому соотношению, основанному на данных газонефтяного соотношения. Удельную плотность для конкретного компонента получают из молекулярного веса.
Свойство (свойства) для конкретных компонентов текучей среды можно использовать для создания модели по уравнениям состояния для прогнозирования одного или нескольких свойств многокомпонентной текучей среды, таких как: I) свойства давление-объем-температура (такие как фазное состояние, давление-температура вспышки, расширение с постоянным составом, ступенчатое разгазирование, истощение с постоянным объемом, разделение, вязкость, нефтяной и газовый объемные коэффициенты и коэффициент сжимаемости); II) градиенты состава и свойств; III) образование газовых гидратов; IV) осаждение парафина; V) осаждение асфальтена; и VI) образование твердых отложений.
В предпочтительном варианте осуществления способ и устройство используют скважинный пробоотборник. Данные, полученные в скважине скважинным пробоотборником, используют для получения начальных данных для анализа состава текучей среды коллектора, как описано в данном документе.
Краткое описание чертежей
Дополнительные задачи и преимущества изобретения должны стать ясны специалистам в данной области техники из подробного описания со ссылками на прилагаемые чертежи, на которых:
фиг.1 схематично изображает систему анализа нефтяного коллектора согласно изобретению;
фиг.2A-2C - блок-схема последовательности операций анализа данных для получения характеристик компонентов состава коллектора, представляющего интерес, и анализа свойств текучих сред коллектора, представляющего интерес, на основе состава его компонентов;
фиг.3-7 - диаграммы результатов анализа состава текучей среды коллектора с методологией, описанной в данном документе в сравнении с данными лабораторных измерений с помощью газовой хроматографии для различных типов текучих сред;
фиг.8 - диаграмма результатов анализа состава текучей среды коллектора с методологией, описанной в данном документе, в сравнении с данными газонефтяного соотношения для ряда образцов различных текучих сред;
фиг.9 - диаграмма результатов анализа состава текучей среды коллектора с методологией, описанной в данном документе в сравнении с данными лабораторных измерений плотности в градусах АНИ (Американский Нефтяной Институт) для ряда образцов различных текучих сред;
фиг.10 - диаграмма результатов методологии, описанной в данном документе, для прогнозирования гидратообразования для сырой нефти в сравнении с экспериментальными данными;
фиг.11 - диаграмма результатов методологии, описанной в данном документе, для прогнозирования осаждения парафина в сравнении с экспериментальными данными;
фиг.12 - диаграмма результатов методологии, описанной в данном документе, для условий осаждения асфальтенов в сравнении с экспериментальными данными;
фиг.13 - диаграмма результатов методологии, описанной в данном документе для прогнозирования образования твердых отложений в сравнении с экспериментальными данными.
Подробное описание изобретения
На фиг.1 показан пример системы 1 анализа нефтяного коллектора, в которой осуществлено настоящее изобретение. Система 1 включает в себя скважинный инструмент 10, подвешенный в стволе 12 скважины на нижнем конце типичного многожильного кабеля 15, наматывающегося на подходящую лебедку (не показано) на поверхности над пластом. Кабель 15 подключен к электронной системе 18 управления на поверхности над пластом. Скважинный инструмент 10 включает в себя удлиненный корпус 19, в котором размещена забойная часть системы 16 управления инструментом. Удлиненный корпус 19 также несет избирательно выдвигающуюся компоновку 20 приема текучей среды и избирательно выдвигающийся элемент 21 крепления инструмента, соответственно, расположенные на противоположных сторонах корпуса инструмента. Компоновка 20 приема текучей среды предусмотрена для избирательной изоляции участков стенки ствола 12 скважины так, что устанавливает гидравлическую связь или связь с давлением примыкающего геологического пласта 14. Также инструмент 10 включает в себя средство определения скважинного давления и температуры (не показано) и модуль 25 анализа текучей среды, через который проходит полученная текучая среда. Текучая среда может затем выпускаться через выпускное отверстие (не показано) или может направляться в одну или несколько камер 22 и 23 сбора текучей среды, принимающих и удерживающих текучую среду, полученную из пласта. Управление компоновкой 20 приема текучей среды, модулем 25 анализа текучей среды и путями подачи в сборные камеры осуществляют системы 16 и 18 управления. Как должно быть ясно специалисту в данной области техники, размещенная на поверхности электронная система 18 управления включает в себя функциональную возможность обработки данных (то есть, один или несколько микропроцессоров, ассоциативную память и другое аппаратное и/или программное обеспечение) для реализации изобретения, описанного в данном документе. Электронная система 18 управления может также быть реализована в системе распределенной обработки данных, в которой данные, измеренные инструментом 10, передаются (предпочтительно в режиме реального времени) по линии связи (обычно, спутниковой линии связи) на удаленные площадки для анализа данных, как описано в данном документе. Анализ данных можно выполнять на автоматизированном рабочем месте или в другой подходящей системе обработки данных (такой как кластер компьютеров или вычислительная сеть).
2
4
2
6
2
CO2
4
C1
2
6
C2
C3-С5
C6+
6
14
7
16
8
18
9
20
10
22
11
24
12
26
13
28
14
30
15
32
16
34
Согласно настоящему изобретению устройство на фиг.1 используют с методологией фиг.2A-2C для получения характеристик компонентов состава коллектора, представляющего интерес, и анализа свойств текучей среды коллектора, представляющего интерес на основе компонентов его состава. На этапе 101 образец текучей среды коллектора получают на одном или нескольких контрольных пунктах в стволе 12 скважины под давлением и при температуре коллектора. Образец обрабатывается в модуле 25 анализа текучей среды. В предпочтительном варианте осуществления модуль 25 анализа текучей среды выполняет измерения спектров поглощения образцов и переводит такие спектрофотометрические измерения в концентрации нескольких алкановых компонентов и групп в текучих средах, представляющих интерес. В показанном варианте осуществления модуль 25 анализа текучей среды выполняет измерения концентрации (например, весовых процентов) двуокиси углерода (CO), метана (CH), этана (CH), алкановой группы С3-C5, включающей в себя пропан, бутан, пентан, куски гексана и более тяжелых алкановых компонентов (C6+). Весовому проценту CO присвоен индекс W, весовому проценту метана (CH) присвоен индекс W. Весовому проценту этана (CH) присвоен индекс W. Весовому проценту для группы алканов с 3-5 атомами углерода (именуемой как C3-C5) присвоен индекс W. Алкановая группа C3-C5 включает в себя пропан, бутан и пентан. Весовому проценту для группы алканов с 6 или более атомами углерода (именуемой C6+) присвоен индекс W. Алкановая группа C6+ включает в себя гексан (CH), гептан (CH), октан (CH), нонан (CH), декан (CH), ундекан (CH), также именуемый эндеканом, додекан (CH), тридекан (CH), тетрадекан (CH)), пентадекан (CH), гексадекан (CH) и т.д. Инструмент 10 также предпочтительно обеспечивает средство измерения температуры образца текучей среды (и, таким образом, температуры коллектора на контрольной станции), давления образца текучей среды (и, таким образом давления коллектора на контрольной станции), реальной плотности образца текучей среды, газового фактора образца текучей среды, плотности образца текучей среды в градусах API/АНИ, объемного коэффициента пласта образца текучей среды.
C3-С5
На этапе 103, весовые проценты для алкановых компонентов определенного количества атомов углерода (пропан, бутан и пентан) в группе С3-C5 получают из весового процента для алкановой группы С3-С5 (W), полученного на этапе 101, и одного или нескольких эмпирических соотношений для таких компонентов, подсчитанных посредством анализа базы данных свойств текучих сред для образцов из ряда коллекторов (именуемой в данном документе «база данных давление-объем-температура»).
2
В описываемом варианте осуществления, в базе данных давление-объем-температура хранятся весовой процент, молекулярный вес, молярная процентная концентрация, плотность в градусах АНИ (Американский Нефтяной Институт), алкановых компонентов (CO, C1, C2, …, C30+) с определенным количеством атомов углерода, а также свойства давление-объем-температура (например газовый фактор, плотность в градусах АНИ (Американский Нефтяной Институт), объемный коэффициент пласта, плотности, вязкости) для большого числа образцов (например, порядка 100 образцов) из различных нефтяных коллекторов по всему миру.
В предпочтительном варианте осуществления, эмпирические соотношения для алкановых компонентов группы С3-C5 выражаются следующей функцией линейного распределения:
<img file="00000001.tif" he="13" wi="58" img-content="undefined" img-format="tif" />
(1)
i
i
где i изменяется от 3 до 5; ψ - коэффициент дозирования для алканового компонента с определенным количеством атомов углерода i в группе C3-C5; CN - количество атомов углерода для алканового компонента с определенным количеством атомов углерода i в группе C3-C5.
Можно проводить регрессионный анализ по весовым процентам для алкановых компонентов C3-C5, хранящимся в базе данных давление-объем-температура для согласования таких весовых процентов с уравнением (1). Параметры A и B заданы по результатам регрессионного анализа. В описываемом варианте осуществления, параметр A находится в диапазоне -0,2 - 0,2 и параметр B находится в диапазоне 0,1-1,5. После получения A и B коэффициенты ψ дозирования для алкановых компонентов с определенным количеством атомов углерода группы C3-C5 определяют уравнением (1). Коэффициенты ψ дозирования затем нормализуют следующим уравнением:
<img file="00000002.tif" he="15" wi="37" img-content="undefined" img-format="tif" />
(2)
i
где ψ' - нормализованные коэффициенты дозирования для алкановых компонентов с определенным количеством атомов углерода группы C3-C5.
Весовые проценты для алкановых компонентов с определенным количеством атомов углерода группы C3-C5 определяют уравнением:
<img file="00000003.tif" he="16" wi="53" img-content="undefined" img-format="tif" />
(3)
i
i
Подсчет нормализованных коэффициентов ψ' дозирования для алкановых компонентов с определенным количеством атомов углерода группы C3-C5 предпочтительно выполняют до отбора образцов на этапе 101 (возможно на другой компьютерной системе обработки данных) и сохраняют для последующего доступа во время выполнения этапа 103, как описано в данном документе. В данном сценарии регрессионный анализ, проводящийся по базе данных давление-объем-температура, выполняют до отбора образцов на этапе 101 (возможно на другой компьютерной системе обработки данных) и полученные в результате данные (нормализованные коэффициенты ψ' дозирования) сохраняют для последующего доступа во время выполнения этапа 103, как описано в данном документе. Аналогично, C2-C5 можно разносить на C2, C3, C4 и C5, если каротажный инструмент представляет данные весового процента С2-C5 алкановой группы.
C5
На этапе 105, весовой процент алканового компонента С6 (гексан) получают из весового процента для алканового компонента С5 (W), как определено на этапе 103 и одного или нескольких эмпирических соотношений для алканового компонента С6, подсчитанных анализом базы данных давление-объем-температура.
В предпочтительном варианте осуществления, эмпирическое соотношение для алканового компонента С6 представлено следующим уравнением:
<img file="00000004.tif" he="15" wi="41" img-content="undefined" img-format="tif" />
(4)
Регрессионный анализ можно проводить по весовым процентам для алкановых компонентов С5 и С6, хранящимся в базе данных давление-объем-температура, для согласования таких весовых процентов с уравнением (4). Параметр C получен в результате регрессионного анализа. В показанном варианте осуществления, параметр C находится в диапазоне от 0,1 до 3. После получения C весовой процент для алканового компонента С6 (гексан) получают из уравнения (4). Подсчет параметра C предпочтительно выполняют до отбора образцов на этапе 101 (возможно на другой компьютерной системе обработки данных) и сохраняют для последующего доступа во время выполнения этапа 105, как описано в данном документе. В данном сценарии регрессионный анализ, проводящийся по базе данных давление-объем-температура, выполняют до отбора образцов на этапе 101 (возможно на другой компьютерной системе обработки данных) и полученные в результате данные (параметр C) сохраняют для последующего доступа во время выполнения этапа 105, как описано в данном документе.
2
На этапе 107, молекулярным весам (MW) CO и алкановым компонентам с определенным количеством атомов углерода для группы С1-С6 присваивают заданные значения. В предпочтительном варианте осуществления присваивают следующие значения:
CO2
MW=44,01 г/моль;
C1
MW=16,04 г/моль;
С2
MW=30,07 г/моль;
С3
MW=44,10 г/моль;
C4
MW=58,12 г/моль;
C5
MW=72,15 г/моль; и
C6
MW=84,00 г/моль.
Handbook of Physical Chemistry
th
Данные молекулярные веса можно найти в , 88 Edition, 2007-2008, CRC Press, имеющейся в интернете по адресу http://www.hbcpnetbase.com.
На этапе 109, удельным весам (SG) алкановых компонентов с определенным количеством атомов углерода для группы С3-С6 присваивают заданные значения. В предпочтительном варианте осуществления такие присваиваемые значения следующие:
C3
SG=0,5825 г/моль;
C4
SG=0,6141 г/моль;
C5
SG=0,6215 г/моль; и
C6
SG=0,7096 г/моль.
Handbook of Physical Chemistry
th
Данные удельные веса можно найти в , 88 Edition, 2007-2008, CRC Press, имеющейся в интернете по адресу http://www.hbcpnetbase.com.
C6+
C6
На этапе 111, весовые проценты для алкановой группы С7+ получают из весовых процентов для алкановой группы С6+ (W), полученных на этапе 101, и весового процента для алканового компонента С6 (W), полученного на этапе 105, следующим образом:
<img file="00000005.tif" he="12" wi="45" img-content="undefined" img-format="tif" />
(5)
На этапе 113, молекулярный вес (MW) для алкановой группы С7+ получают на основе газонефтяного соотношения (GOR) коллектора, представляющего интерес.
3
3
3
C7+
В предпочтительном варианте осуществления газонефтяное соотношение коллектора, представляющего интерес, получают на этапе 101. Когда газонефтяное соотношение, полученное на этапе 101, находится в диапазоне между 10 и 10000 фут/барр (1,8-1800 м/м), газонефтяное соотношение соотносится с молекулярным весом для алкановой группы С7+ (MW) следующим уравнением:
<img file="00000006.tif" he="10" wi="40" img-content="undefined" img-format="tif" />
(6)
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
Параметры α и α предпочтительно получают регрессионным анализом, проведенным по базе данных давление-объем-температура. В описываемом варианте осуществления, параметр α находится в диапазоне между 500 и 1000, и параметр α находится в диапазоне между -0,2 - 0,2. После получения параметров α и α молекулярный вес для алкановой группы С7+ можно получить из уравнения (6). Подсчеты параметров α и α предпочтительно выполняют до отбора образцов на этапе 101 (возможно, на другой компьютерной системе обработки данных) и сохраняют для последующего доступа во время выполнения этапа 115, как описано в данном документе. В данном сценарии регрессионный анализ, проводящийся по базе данных давление-объем-температура, выполняют до отбора образцов на этапе 101 (возможно, на другой компьютерной системе обработки данных), и полученные в результате данные (параметры α и α) сохраняют для последующего доступа во время выполнения этапа 113, как описано в данном документе.
3
3
3
C7+
Когда газонефтяное соотношение, полученное на этапе 101, меньше 10 фут/барр (1,8 м/м), газонефтяное соотношение связывается с молекулярным весом для алкановой группы С7+ (MW) следующим уравнением:
<img file="00000007.tif" he="9" wi="40" img-content="undefined" img-format="tif" />
(7)
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
Параметры β и β предпочтительно получают регрессионным анализом, проведенным по базе данных давление-объем-температура. В описываемом варианте осуществления, параметр β находится в диапазоне между -10 - 10, и параметр β находится в диапазоне между 0 и 1000. После получения параметров β и β молекулярный вес для алкановой группы С7+ можно получать из уравнения (7). Подсчеты параметров β и β предпочтительно выполняют до отбора образцов на этапе 101 (возможно, на другой компьютерной системе обработки данных) и сохраняют для последующего доступа во время выполнения этапа 113, как описано в данном документе. В данном сценарии регрессионный анализ, проводящийся по базе данных давление-объем-температура, выполняют до отбора образцов на этапе 101 (возможно, на другой компьютерной системе обработки данных), и полученные в результате данные (параметры β и β) сохраняют для последующего доступа во время выполнения этапа 113, как описано в данном документе.
Альтернативно (например, для вариантов, где газонефтяное соотношение для коллектора, представляющего интерес, не получают на этапе 101), газонефтяное соотношение для коллектора, представляющего интерес, можно оценивать по эмпирическому соотношению, полученному посредством корреляции по базе данных давление-объем-температура.
В одном примере газонефтяное соотношение связано с весовыми процентами алканового компонента С1 и алкановой группы С6+ следующим образом:
<img file="00000008.tif" he="20" wi="53" img-content="undefined" img-format="tif" />
(8)
γ
β
γ
β
γ
β
γ
β
γ
β
1
3
C1
C6+
1
3
1
3
C7+
1
3
1
3
В данном примере параметры  и  получены коррелированием данных в значения W и W в базе данных давление-объем-температура. В показанном варианте осуществления параметры  и  находятся в диапазоне между 5000 и 10000 и 0,1 и 0,4, соответственно. После получения параметров  и  оценку газонефтяного соотношения коллектора, представляющего интерес, можно получить из уравнения (8). Данную оценку газонефтяного соотношения можно затем использовать для получения MW согласно уравнениям (6) или (7). Подсчеты параметров  и  предпочтительно выполняют до отбора образцов на этапе 101 (возможно, на другой компьютерной системе обработки данных) и сохраняют для последующего доступа во время выполнения этапа 113, как описано в данном документе. В данном сценарии регрессионный анализ, проводящийся по базе данных давление-объем-температура, выполняют до отбора образцов на этапе 101 (возможно, на другой компьютерной системе обработки данных), и полученные в результате данные (параметры  и ) сохраняют для последующего доступа во время выполнения этапа 113, как описано в данном документе.
2
В другом примере газонефтяное соотношение можно связать с весовыми процентами алканового компонента С1, алкановой группы C2-C5, компонента CO и алкановой группы С6+ следующим образом:
<img file="00000009.tif" he="20" wi="82" img-content="undefined" img-format="tif" />
(9)
γ
, γ
, γ
, γ
γ
, γ
, γ
, γ
γ
, γ
, γ
, γ
γ
, γ
, γ
, γ
Y
, Y
, Y
, Y
2
3
4
5
CO2
C1
C2-C5
C6+
2
3
4
5
2
3
4
5
C7+
2
3
4
5
2
3
4
5
В данном примере параметры  получены коррелированием данных газонефтяного соотношения в значения W, W, W и W в базе данных давление-объем-температура. В показанном варианте осуществления параметры  находятся в диапазоне между 5000 и 12,000, 0,5 и 1,0, 0,1 и 0,4, и 0,1 и 0,4, соответственно. После получения параметров  оценку газонефтяного соотношения коллектора, представляющего интерес, можно получать из уравнения (9). Данную оценку газонефтяного соотношения можно затем использовать для получения MW согласно уравнениям (6) или (7). Подсчеты параметров  предпочтительно выполняют до отбора образцов на этапе 101 (возможно, на другой компьютерной системе обработки данных) и сохраняют для последующего доступа во время выполнения этапа 113, как описано в данном документе. В данном сценарии регрессионный анализ, проводящийся по базе данных давление-объем-температура, выполняют до отбора образцов на этапе 101 (возможно, на другой компьютерной системе обработки данных), и полученные в результате данные (параметры ) сохраняют для последующего доступа во время выполнения этапа 113, как описано в данном документе.
C7+
C7+
На этапе 115, удельную плотность (SG) алкановой группы С7+ получают из молекулярного веса алкановой группы С7+, полученного на этапе 113. В предпочтительном варианте осуществления SG связано с MW следующим уравнением:
<img file="00000010.tif" he="11" wi="55" img-content="undefined" img-format="tif" />
(10)
η
, η
η
, η
η
, η
η
, η
1
2
1
2
1
2
1
2
В данном примере параметры  могут быть получены посредством регрессионного анализа, проведенного по базе данных давление-объем-температура. В описываемом варианте осуществления, каждый из параметров  находится в диапазоне между 0 и 0,3. Подсчеты параметров  предпочтительно выполняют до отбора образцов на этапе 101 (возможно, на другой компьютерной системе обработки данных) и сохраняют для последующего доступа во время выполнения этапа 115, как описано в данном документе. В данном сценарии, регрессионный анализ, проводящийся по базе данных давление-объем-температура, выполняют до отбора образцов на этапе 101 (возможно, на другой компьютерной системе обработки данных) и полученные в результате данные (параметры ) сохраняют для последующего доступа во время выполнения этапа 115, как описано в данном документе.
На этапе 117, определяют весовые проценты для алкановых компонентов с определенным количеством атомов углерода C7-Cmax. В предпочтительном варианте осуществления Cmax находится в диапазоне между C45 и C120. Такие весовые проценты можно связывать с количеством атомов углерода Ci согласно следующим уравнениям:
<img file="00000011.tif" he="11" wi="52" img-content="undefined" img-format="tif" />
(11)
<img file="00000012.tif" he="13" wi="59" img-content="undefined" img-format="tif" />
(12)
<img file="00000013.tif" he="14" wi="70" img-content="undefined" img-format="tif" />
(13)
Параметры D и E можно получать, решая уравнения (12) и (13). После получения параметров D и E весовые проценты для алкановых компонентов с определенным количеством атомов углерода C7-Cmax можно получать из уравнения (11).
На этапе 119, определяют молекулярный вес (MW) для алкановых компонентов с определенным количеством атомов углерода C7-Cmax. Молекулярный вес (MW) для алкановых компонентов с определенным количеством атомов углерода C7-C45 можно устанавливать по значениям в третьем столбце Таблицы 1, приведенной ниже. Молекулярный вес (MW) для алкановых компонентов с определенным количеством атомов углерода за пределами C45 дает следующее уравнение:
<img file="00000014.tif" he="11" wi="50" img-content="undefined" img-format="tif" />
(14)
На этапе 121, определяют удельные плотности для алкановых компонентов с определенным количеством атомов углерода C7-Cmax. Удельные плотности для алкановых компонентов с определенным количеством атомов углерода C7-C45 приведены ниже в столбце 2 Таблицы 1.
Таблица 1
Группа углеводородов
Удельная плотность
Молекулярный вес (г/моль)
С7
0,722
96
С8
0,745
107
С9
0,764
121
С10
0,778
134
С11
0,789
147
С12
0,800
161
С13
0,811
175
С14
0,822
190
С15
0,832
206
С16
0,839
222
С17
0,847
237
С18
0,852
251
С19
0,857
263
С20
0,862
275
С21
0,867
291
С22
0,872
305
С23
0,877
318
С24
0,881
331
С25
0,885
345
С26
0,889
359
С27
0,893
374
С28
0,896
388
С29
0,899
402
С30
0,902
416
С31
0,906
430
С32
0,909
444
С33
0,912
458
С34
0,914
472
С35
0,917
486
С36
0,919
500
С37
0,922
514
С38
0,924
528
С39
0,926
542
С40
0,928
556
С41
0,930
570
С42
0,931
584
С43
0,933
598
С44
0,935
612
С45
0,937
626
Удельную плотность (SG) для алкановых компонентов с определенным количеством атомов углерода за пределами C45 дает следующее уравнение:
<img file="00000015.tif" he="11" wi="65" img-content="undefined" img-format="tif" />
(15)
<img file="00000016.tif" he="18" wi="78" img-content="undefined" img-format="tif" />
(16)
1
2
1
2
Известную удельную плотность и молекулярный вес для алканового компонента с определенным количеством атомов углерода (такого, как алкановый компонент С6) можно использовать в уравнении (15) вместе с уравнением (16) для решения по D и D. Для решения по D и D удельную плотность (SG) для алкановых компонентов с определенным количеством атомов углерода за пределами C45 дает уравнение (15).
На этапе 123, получают молярные процентные концентрации (MP) всех компонентов из весовых процентов данных компонентов, полученных на этапах 103 и 105 и молекулярных весов (MW) данных компонентов, установленных на этапе 107.
В предпочтительном варианте осуществления молярные процентные концентрации (MP) всех компонентов получают следующим образом:
<img file="00000017.tif" he="31" wi="42" img-content="undefined" img-format="tif" />
(17)
На этапе 125 строят модель по уравнениям состояния и, если необходимо, редактируют согласно данным, полученным на этапе 101 для улучшения ее точности. Модель по уравнениям состояния включает в себя систему уравнений, представляющую фазовое поведение компонентов состава текучей среды коллектора. Уравнения можно расширять для связи с одним или несколькими конкретными вариантами применения, как описано более подробно ниже. Уравнения, которые получают на этапе 125, используют в качестве входных данных весовые проценты, молекулярные веса (MW) и удельные плотности (SG) для алкановых компонентов с определенным количеством атомов углерода (или данные, основанные на них), как получено на этапах 103-123, описанных выше.
Уравнения модели по уравнениям состояния на этапе 125 могут принимать много форм. Например, они могут быть представлены любым из многих кубических уравнений состояния, как хорошо известно. Такие кубические уравнения состояния включают в себя уравнение состояния Ван дер Ваальса (1873), уравнение состояния Редлих-Куонг (1949), уравнение состояния Зуав-Редлих-Куонг (1972), уравнение состояния Пенг-Робинсон (1976), уравнение состояния Стрик-Вера-Пенг-Робинсон (1986) и уравнение состояния Пател-Теха (1982). Параметры объемного сдвига можно использовать как часть кубических уравнений состояния для улучшения прогнозов плотности жидкости, как хорошо известно. Правила смешивания (такие, как правило смешивания Ван дер Ваальса) можно также использовать, как часть кубических уравнений состояния. Уравнения состояния теории статистического ассоциирования текучей среды типа SAFT можно также использовать, как хорошо известно в технике. Редактирование модели по уравнениям состояния обычно включает в себя редактирование параметров сдвига объема, параметров двоякого взаимодействия и/или критических свойств компонентов модели по уравнениям состояния. Пример редактирования уравнения состояния дан в материале Reyadh A. Almehaideb et al., "EOS tuning to model full field crude oil properties using multiple well fluid PVT анализ", Journal of Petroleum Science and Engineering, том 26, вып. 1-4, стр. 291-300, 2000.
На этапе 125, уравнения модели по уравнениям состояния можно расширять для конкретного варианта (вариантов) применения, таких как один или несколько из следующего:
I) прогнозирование и/или имитация свойства давления-объема-температуры (то есть, прогнозирование и/или имитация свойств текучей среды коллектора, таких как фазное состояние, давление-температура вспышки, расширение с постоянным составом, ступенчатое разгазирование, истощение постоянного объема, сепарирование, вязкость, объемный коэффициент пласта по нефти и газу и коэффициент сжимаемости);
II) прогнозирование градиента состава и свойств;
III) прогнозирование образования газовых гидратов;
IV) прогнозирование осаждения парафина;
V) прогнозирование осаждения асфальтенов; и
VI) прогнозирование образования твердых отложений.
Уравнения модели (моделей) по уравнениям состояния этапа 125 для различных вариантов применения могут являться частью имеющегося в продаже пакета программного обеспечения, такого как PVT Pro, dbrSOLIDS, и dbrHydrate, все из программного обеспечения для моделирования текучей среды, поставляемые DBR Technology Center, подразделением Schlumberger Canada Limited, находящимся в Edmonton, Alberta, Canada.
Примеры уравнений моделей по уравнениям состояния для прогнозирования образования газовых гидратов описаны в материалах H.J. Ng et al., "Measurement and Prediction of Hydrate Formation in Liquid Hydrocarbon-Water Systems", Industrial & Engineering Chemistry Fundamentals, 15, 293 (1976); H.J. Ng et al., "Hydrate Formation in Systems Containing Methane, Ethane, Propane, Carbon Dioxide or Hydrogen Sulfide in presence of Methanol", Fluid Phase Equilibria, 21, 145 (1985); H.J. Ng et al., "New Developments in Measurement and Prediction of Hydrate Formation for Processing Needs", International Conference on Natural Gas Hydrates, Annals of New York Academy of Sciences, Vol. 715, 450-462 (1994); J.Y. Zuo et al. "Representation of Hydrate Phase Equilibria in Aqueous Solutions of Methanol and Electrolytes Using Equation of State", Energy и Fuels, 14, 19-24 (2000); и J.Y. Zuo et al., "A Thermodynamic Model for Gas Hydrates in presence of Salts and Methanol", Chemical Engineering Communications, 184, 175-192 (2001), полностью включенных в данный документ в виде ссылки.
Примеры уравнений моделей по уравнениям состояния для прогнозирования осаждения парафина описаны в материалах H. Alboudwarej et al., "Effective Tuning of Wax Precipitation Models", 7th International Conference on Petroleum Phase Behaviour and Fouling, Asheville, North Carolina, (2006); J.Y. Zuo et al., "An improved thermodynamic model for wax precipitation from petroleum fluids", Chemical Engineering Science, 56, 6941 (2001); и J.Y. Zuo et al., "Wax Formation from Synthetic Oil Systems and Reservoir Fluids", 11th International Conference on Properties and Phase Equilibria for Product and Process Design, Crete, Greece, May 20-25, (2007).
90
n
n-1
wC
wC
В предпочтительном варианте осуществления модели по уравнениям состояния для осаждения парафина используют распределение n-парафина в сырой нефти. Для данной цели можно использовать различные способы, один для систем с экспериментальными данными высокотемпературной газовой хроматографии (HTGC), и другой для систем без таких данных. Констатируем, что высокотемпературная газовая хроматография обеспечивает прямое детектирование и количественную оценку n-парафинов до высоких молекулярных весов (до n-C). Она может давать как общее содержание n-парафинов и его разложение с количеством атомов углерода/молекулярными весами. Поэтому данные высокотемпературной газовой хроматографии напрямую используют для получения характеристик n-парафинов. Для систем без данных высокотемпературной газовой хроматографии, программы осаждения растворяющего вещества, такие как UOP 46-85, поставляемые UOP LLC из Des Plaines, Illinois, USA, или любые их варианты, являются стандартными процедурами, дающими корректную оценку общего содержания парафина в товарной нефти. Если общее содержание парафина неизвестно, используют корреляцию для его расчета. Экспоненциальный распад (α) n-парафинов в текучих средах коллектора достаточно описан в специальной литературе. Он определен, как соотношение между массовыми долями двух последовательных n-парафинов α=/. В предпочтительном варианте осуществления, величина α установлена 0,88 как принимаемая по умолчанию величина.
Физические свойства n-парафинов и остатка подсчитывают различными корреляциями, хорошо известными в технике. Улучшенную модель парафина используют для прогнозирования кривой термодинамической температуры начала кристаллизации парафинов нефтесодержащей текучей среды в реальных условиях. Для наблюдения чувствительности температуры начала кристаллизации парафинов к количеству парафина, осажденного в текучей среде, ряд образцов парафина с фиксированным количеством осажденного парафина обсчитывают с использованием улучшенной модели парафина.
Пример уравнений модели по уравнениям состояния для прогнозирования осаждения асфальтенов описан в материале J. Du et al., "Thermodynamic Model for Predictions of Asphaltene Precipitation", Petroleum Science and Technology, 22, 1023 (2004).
На этапе 127 уравнения, полученные на этапе 125, решают по исполняемой компьютером итерационной схеме (например, итерации Ньютон-Рэфсон).
На этапе 129 решение уравнений, полученных на этапе 127 (или данные, полученные из них, такие как диаграммы и графики), выдают для представления пользователю для анализа.
2
1
2
3
5
6+
2
Для подтверждения точности методологии, описанной в данном документе, эмпирические данные из базы данных давление-объем-температура обрабатывали согласно методологии, описанной в данном документе, и результаты сравнивали с данными лабораторных измерений газовой хроматографии для более 100 различных типов образцов текучей среды. Полные составы текучих сред, взятых из базы данных давление-объем-температура? сначала собирают, аналогично скважинному анализатору текучей среды, в пять компонентов CO, C, C, C-C и C в весовой процент. Указанные данные именуют псевдоданными скважинного анализатора текучей среды. Псевдоданные скважинного анализатора текучей среды являются входными данными модели. Затем псевдоданные скважинного анализатора текучей среды разносят и характеризуют по методологии, описанной в данном документе, и сравнивают с данными лабораторных измерений газовой хроматографии до C30+. Типичные результаты показаны на фиг.3-7, где количество атомов углерода 0 обозначена CO. Согласованность между разнесенными данными и данными газовой хроматографии является хорошей для различных типов текучих сред коллектора.
Для подтверждения точности методологии, описанной в данном документе для прогнозирования свойств давление-объем-температура, подсчитывали оценки газонефтяного соотношения, плотности в градусах АНИ (Американский Нефтяной Институт), и объемного коэффициента пласта согласно методологии, описанной в данном документе? и сравнивали с лабораторными измерениями газонефтяного соотношения, плотности в градусах АНИ (Американский Нефтяной Институт), и объемного коэффициента пласта, соответственно.
Результат такого анализа для газонефтяного соотношения показан на фиг.8. Следует отметить, что кружки на фиг.8 обозначают точки данных, использованных в регрессии корреляций (Уравнения 1-10). Ромбы являются чисто прогнозными. Абсолютное среднее отклонение составляет 4,90% для более 100 текучих сред с испытаниями расширения с постоянным составом. Для дополнительного подтверждения точности методологии, описанной в данном документе, для прогнозирования свойств давление-объем-температура, оценки для газонефтяного соотношения подсчитывали согласно методологии, описанной в данном документе, и сравнивали с данными лабораторных измерений газонефтяного соотношения для 1314 текучих сред из различных источников. Результаты для 1314 текучих сред также показаны на фиг.8 и абсолютное среднее отклонение составляет 4,81%.
Результат такого анализа плотности в градусах АНИ (Американский Нефтяной Институт) показан на фиг.9. Следует отметить, что открытые кружки на фиг.9 относятся к данным, использованным для разработки модели по уравнениям состояния и ромбы относятся к данным, не использованным для разработки модели по уравнениям состояния. Абсолютное среднее отклонение составляет 2,5 единиц АНИ (Американский Нефтяной Институт) для более 300 точек данных.
Результат такого анализа для объемного коэффициента пласта не показан в графической форме. Вместе с тем, абсолютное среднее отклонение прогнозного объемного коэффициента пласта составляет для более 100 точек данных (текучих сред) 1,5%.
Образование твердых частиц и/или осаждение, такое как газового гидрата, парафин, и асфальтена, является серьезной проблемой в нефтегазовой отрасли, поскольку может вызывать закупоривание стволов скважин, оборудования сооружений ведения добычи и транспортных трубопроводов в процессе добычи нефти и газа. В отрасли есть спрос на инструмент модульного программного обеспечения прогнозирования, способный имитировать гидратообразование, и осаждение парафина и асфальтена для предотвращения таких проблем.
Для подтверждения точности методологии, описанной в данном документе, для прогнозирования гидратообразования, указанную методологию использовали для прогнозирования гидратообразования в сырой нефти и сравнивали прогнозы с экспериментальными данными. Результат такого анализа показан на фиг.10. Прогнозные данные хорошо согласуются с экспериментальными данными.
Для подтверждения точности методологии, описанной в данном документе, для прогнозирования осаждения парафина указанную методологию использовали для прогнозирования условий осаждения парафина для нефтесодержащей текучей среды в реальных условиях и сравнивали прогнозы с экспериментальными данными. Результат такого анализа показан на фиг.11. В модели по уравнениям состояния для осаждения парафина в данном анализе использовали распределение n-парафина в сырой нефти, как описано выше. Данную модель используют для прогнозирования кривой термодинамической температуры появления парафина нефтесодержащей текучей среды в реальных условиях. Для наблюдения чувствительности температуры появления парафина к количеству парафина, осажденного в текучей среде, ряд линий качества парафина с фиксированным количеством осажденного парафина подсчитывают с использованием усовершенствованной модели для парафина. Обнаружено, что кривую температуры появления парафина можно сдвигать близко к измеренной температуре появления парафина при малом количестве осажденного парафина (0,36% по весу) в текучей среде, как показано на фиг.11.
Для подтверждения точности методологии, описанной в данном документе для прогнозирования осаждения асфальтена, указанную методологию использовали для прогнозирования условий осаждения асфальтена для мазута и сравнивали с экспериментальными данными. Результат такого анализа показан на фиг.12. Результаты подсчета показывают, что предложенная модель дает удовлетворительные прогнозы начального давления по всему диапазону температур эксперимента. Модель можно также применять в различных системах, включающих в себя нефть в реальных условиях, дегазированную нефть, битум и их системы с закачкой растворителя.
Неорганические твердые отложения могут осаждаться из подтоварной воды и/или воды закачки и являются причиной существенного снижения добычи. Проблема становится более важной со временем с увеличением обводненности и уменьшением давления в коллекторе в процессе эксплуатации. Для подтверждения точности методологии, описанной в данном документе, для прогнозирования осаждения твердых отложений указанную методологию предварительно подтверждали имеющимися экспериментальными данными и имитировали различные сценарии осаждения твердых отложений, демонстрирующие возможности разработанной модели в прогнозировании проблем в добыче, обусловленных образованием неорганических твердых отложений, как показано на фиг.13.
В данном документе описан и проиллюстрирован предпочтительный вариант осуществления способа, системы и устройства для получения характеристик компонентов состава коллектора, представляющего интерес, и анализа свойств текучей среды коллектора, представляющего интерес, на основе состава компонентов. Хотя описаны конкретные варианты осуществления изобретения, они не направлены на ограничение изобретения, поскольку изобретение предполагает широкий объем и аналогичное широкое прочтение описания. Таким образом, хотя описана конкретная база данных давление-объем-температура и связанный с ней анализ давление-объем-температура должно быть ясно, что также можно использовать другие базы данных давление-объем-температура и анализ давление-объем-температура. Кроме того, хотя описаны конкретные выражения эмпирических соотношений для конкретных алкановых компонентов, должно быть понятно, что можно использовать другие эмпирические соотношения для аналогичных или других компонентов текучей среды коллектора. Дополнительно к этому, хотя описаны конкретные методологии обработки данных и системы, должно быть понятно, что можно аналогично использовать другие подходящие методологии обработки данных и системы. Более того, хотя описаны конкретные варианты регрессионного анализа в применении к базе данных давление-объем-температура, должно быть ясно, что другие варианты регрессионного анализа также можно использовать. Также, хотя описаны конкретные модели по уравнениям состояния и варианты применения таких уравнений состояния для прогнозирования свойств текучей среды коллектора, должно быть ясно, что другие уравнения состояния и варианты применения таких уравнений также можно использовать. Поэтому специалистам в данной области техники должно быть ясно, что другие модификации можно выполнять в данном изобретении без отхода от объема формулы изобретения.