К вопросу производства высокопрочных бетонов в Социалистической Республике Вьетнам

К вопросу производства высокопрочных бетонов в Социалистической Республике Вьетнам

1 2 Г.В. Несветаев , Ву Ле Куен

1 Донской государственный технический университет, Ростов-на-Дону 2Ханойский Архитектурный Университет, Вьетнам

2

2

Аннотация: Произведена оценка возможности получения высокопрочных бетонов на основе некоторых материалов СРВ. Выполнен анализ влияния на предел прочности бетона на сжатие продолжительности твердения, величины водоцементного отношения и свойств материалов. Приведена методика выбора эффективных для производства высокопрочных бетонов материалов на основе оценки показателя удельного расхода цемента. Показано, что на основе материалов, имеющихся в северных регионах СРВ, могут быть получены высокопрочные бетоны с показателем удельного расхода цемента порядка 6 (кг/м3)/МПа. Сделано заключение о целесообразности при производстве высокопрочных бетонов повышения сцепления цементного камня с крупным заполнителем, например, посредством введения в состав бетонной смеси активного микрокремнезема в виде золы рисовой шелухи. Высказано предположение о необходимости исследования влияния суперпластифицирующих добавок, применяемых в СРВ, на кинетику твердения цементов с целью определения группы добавок, оказывающих минимальное замедляющее действие на рост прочности бетона в ранний период.

Ключевые слова: удельный расход цемента, высокопрочный бетон, предел прочности, цемент, крупный заполнитель, мелкий заполнитель, сцепление цементного камня с заполнителем, кинетика твердения.

Как известно, основные рецептурные факторы для высокопрочных бетонов должны соответствовать следующим требованиям [1-11,16,18]:

- цементы - высокоактивные с содержанием С3А в клинкере не более 7% и 03S в пределах 58 - 63%, с нормальной густотой до 27%, удельной поверхностью 3400 - 3900 см /г при дозировке гипсового камня в зависимости от количества С3А, например, по Meissner SO7 = .=, - 0.И5  СтЛ что соответствует пределу 2,65 - 3,1%, с

минимальной контракционной (аутогенной) и влажностной усадкой в присутствии суперпластифицирующей добавки;

- крупный заполнитель - с развитой шероховатой поверхностью и формой зерен, близкой к кубовидной с гранулометрическим составом, максимально

соответствующим кривой Фуллера и содержанием ПГ до 0,5%, с пределом прочности не менее чем на 20% превышающим предел прочности бетона;

- мелкий заполнитель - с содержанием ПГ до 1% и модулем крупности более 2,5, с гранулометрическим составом, максимально соответствующим кривой Фуллера;

- сцепление цементного камня с заполнителем - максимальное, в т.ч. за счет химического взаимодействия заполнителя с продуктами гидратации портландцемента.

В [12,17] показано, что в Социалистической Республике Вьетнам (СРВ) в принципе имеются материалы, удовлетворяющие указанным требованиям, за исключением сцепления цементного камня с заполнителем, поскольку, согласно оценке [13], величина сцепления крупного заполнителя с маркой по прочности М1100 - М1200 с цементным камнем составила от 0,29 до 0,74 МПа, что соответствует значениям сцепления цементного камня с прочностью на растяжение 4,4 МПа с полированной поверхностью гранита и известняка. В [13] сделан вывод о пониженном сцеплении цементного камня с исследованными заполнителями СРВ. В связи с вышеизложенным актуальной задачей является оценка целесообразности и эффективности применения материалов СРВ для производства высокопрочных бетонов классов В60 и выше. Многочисленность факторов, определяющих предел прочности бетонов, особенно высокопрочных, предопределяет необходимость для оценки целесообразности применения тех или иных материалов и ранжирования их по эффективности использования количественного показателя, позволяющего выполнить технико-экономическое сравнение. В качестве такого показателя может быть использован, например, показатель удельного расхода цемента [5, 14, 20], численно равный отношению расхода цемента, кг/м3, к пределу прочности бетона на сжатие, МПа.

Проведены исследования свойств бетонов с расчетным расходом

3 3

цемента от 400 до 520 кг/м при расчетном расходе воды 170 л/м с использованием эффективных суперпластифицирующих добавок и материалов, представленных в табл. 1. Подвижность бетонной смеси соответствовала марке П4 по ГОСТ 7473.

Таблица №1

Материалы, использованные в исследованиях

Материал Марки- Произво- Технические Стоимость

ровка дитель характеристики $ (руб)/т

Портландце №1 Тханг Лонг НГ 26,8%; АЦ 52,5 МПа 57

мент Буд = 3430 см2/г

№2 Бут Шон НГ 27%; АЦ 51,1 МПа Буд = 3520 см2/г 54,4

Крупный №1 Фу Ман М1100; Уд = 47,4% 10,5

заполнитель №2 Хоа Бинь М1200; УП = 45% 11,2

Мелкий №1 Ло Мк = 2,5; ПГ 0,4% 10,8

заполнитель №2 Хонг Мк = 2,9; ПГ 0,5% 11,4

С применением указанных в табл. 1 материалов получены бетоны с пределом прочности в 28 сут от 42,4 до 67,6 МПа, в возрасте 90 сут от 53,8 до 85,3 МПа (рис. 1). Из представленных на рис. 1 данных очевидно:

- в принципе высокопрочные бетоны могут быть получены с применением исследованных материалов, особенно на цементе 2 после твердения в течение 90 сут;

- разброс значений прочности бетонов при постоянном значении В/Ц превышает 10%, причем с увеличением возраста бетона разброс возрастает;

- для бетонов с более высоким значением В/Ц разброс значений прочности выше.

Для анализа эффективности применения различных материалов далее применен показатель удельного расхода цемента. Согласно [14],

эффективный удельный расход цемента для высокопрочных бетонов не

должен превышать величины

где Ц, В - соответственно расход цемента и воды, кг/м ; Яб - предел прочности бетона на сжатие, МПа,

или для состава бетона с расходом воды 170 л/м :

С

II * г- г-

100

90

"I 80

ш ?

(б

£

и О

О)

ч

щ

70

60

50

40

ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч V

ч

1 X 1

V

\ -  N X Я0Ч 8Х \

\ \

V ф

11111 V 1 1

0,3

0,32 0,34

0,36 0,38 В/Ц

0,4

0,42 0,44

Ц1П1Щ2-28

Ц1П2Щ1-28

д Ц1П2Щ2-28

о Ц2П1Щ1-28

♦ Ц2П1Щ2-28

Ц2П2Щ1-28

А Ц2П2Щ2-28

• Ц1П1Щ1-90

о Ц1П1Щ2-90

Ц1П2Щ1-90

Л Ц1П2Щ2-90

О Ц2П1Щ1-90

* Ц2П1Щ2-90

Ц2П2Щ1-90

А Ц2П2Щ2-90

--  Т-40

Т-50

Т-60

Т-ВБ

ВБ

Рис. 1 - Зависимость предела прочности бетона на сжатие от величины В/Ц Ц1П2Щ1-28 - соответственно цемент №1, мелкий заполнитель №2, крупный

заполнитель №1 по табл. 1, возраст 28 сут; Т - по формуле й = [5] при

активности цемента 40,50, 60 МПа; Т-ВБ - по формуле И = для высокопрочного бетона [5]; ВБ - высокопрочный бетон

На рис. 2 представлена зависимость удельного расхода цемента от предела прочности бетона в возрасте 28 сут.

Рис. 2 - Зависимость удельного расхода цемента от предела прочности бетона в возрасте 28 сут; Т - по формуле (2); Ц1П2Щ1 - соответственно цемент №1, мелкий заполнитель №2, крупный заполнитель №1 по табл. 1

Из представленных на рис. 2 данных очевидно:

- удельный расход цемента снижается с ростом предела прочности бетона на сжатие, что соответствует данным [5,14,17,19];

- все данные четко оформились в две группы - левая характеризуется

33

расходом цемента порядка 400 кг/м , а правая - 520 кг/м , при этом очевидно, что в исследованных составах с высоким расходом цемента эффективность использования его активности низкая, что может быть обусловлено, в т.ч., низким сцеплением заполнителя с цементным камнем, собственными деформациями цементного камня, которые при низком значении В/Ц более выражены [9,15,18];

- все значения удельного расхода цемента исследованных составов бетона на рис. 2 превышают значения, определенные по ф.(2, линия Т на рис. 2), что свидетельствует о невысокой эффективности использования потенциала цемента в бетоне;

- лучшими показателями удельного расхода цемента характеризуются составы Ц2П2(П1)Щ1(Щ2), в связи, с чем можно сделать вывод о том, что влияние заполнителей на предел прочности бетона явно не выражено, при этом предпочтение следует отдать цементу Ц2, хотя его активность по паспорту несколько ниже, чем Ц1.

На рис. 3 представлена зависимость удельного расхода цемента от предела прочности бетона в возрасте 90 сут.

Рис. 3 - Зависимость удельного расхода цемента от предела прочности бетона в возрасте 90 сут; Т - по формуле (2); Ц1П2Щ1 - соответственно цемент №1, мелкий заполнитель №2, крупный заполнитель №1 по табл. 1

Из представленных на рис. 3 данных очевидно, что все закономерности, отмеченные для данных на рис. 2, сохранились, при этом четко фиксируются составы, для которых удельный расход цемента ниже определенного по ф.(2 - линия Т на рис.3), что свидетельствует о высокой эффективности использования потенциала вяжущего в бетоне в возрасте 90 сут, особенно для состава Ц2П2Щ2, показатель удельного расхода цемента у которого менее 6,2 (кг/м )/МПа. При этом лучший показатель удельного расхода цемента у составов на цементе Ц1 составляет 6,8 (кг/м )/МПа, причем для бетонов с более высокой прочностью он несколько возрастает, что противоречит общей тенденции. Особенно наглядно сравнение состава Ц2П2Щ2 с пределом прочности 85,3 МПа (Ц/Яб = 6,1 (кг/м3)/МПа) и

Ц1П2Щ2 с пределом прочности 72,6 МПа (Ц/Яб = 7,16 (кг/м3)/МПа). В возрасте 90 сут класс бетона В60 (Яб = 72 МПа) на цементе Ц2 может быть

33

получен при расходе цемента примерно 440 кг/м , а Ц1 - 515 кг/м , т.е. с перерасходом 75 кг/м3, что в денежном эквиваленте для СРВ составляет $ 5,42/м3 (270 руб/м3).

Особого внимания заслуживает тот факт, что показатели предела прочности на сжатие исследованных составов и, закономерно, значения удельного расхода цемента значительно улучшились к трехмесячному возрасту. Рост прочности по исследованным составам к трем месяцам составил от 15 до 33%. Согласно БК 1992-1-1 нарастание прочности бетона во времени описывается формулой

согласно которой за период от 28 до 90 сут нарастание прочности для медленнотвердеющего бетона составляет 18%.

Исследованные составы характеризуются не меньшим, а в ряде случаев большим значением прироста прочности, что позволяет отнести их к медленнотвердеющим. Но медленное твердение не характерно для портландцемента на основе клинкера с содержанием С3Б более 64 % и удельной поверхностью не менее 3500 г/см . Возможно, замедление твердения вызвано наличием суперпластификатора. Вопрос требует специального изучения. Получение высокопрочного бетона только за счет снижения величины В/Ц малоэффективно.

Таким образом, в СРВ могут быть получены высокопрочные бетоны с удельным расходом цемента порядка 6 (кг/м3)/МПа, при этом для производства высокопрочных бетонов в северных областях СРВ целесообразно:

- использовать исследованные крупные и мелкие заполнители и портландцемент Бут Шон;

- исследовать возможность повышения сцепления цементного камня с крупным заполнителем, например, посредством введения в состав бетонной смеси активного микрокремнезема в виде золы рисовой шелухи [1,8];

- исследовать влияние суперпластифицирующих добавок, применяемых в СРВ, на кинетику твердения цементов и бетонов и определить группу добавок, оказывающих минимальное замедляющее действие на рост прочности бетона в ранний период.

Литература

1. Баженов Ю.М., Демьянова В.С., Калашников В.И. Модифицированные высококачественные бетоны: Издательство АСВ, 2006. 368 с.

2. Батудаева А.В., Высокопрочные модифицированные бетоны из самовыравнивающихся смесей / А.В. Батудаева, Г.С. Кардумян, С.С. Каприелов // Бетон и Железобетон. 2005. №4. С. 14-18.

3. Берг О.Я., Щербаков E.H., Писанко Г.Н. Высокопрочный бетон. - М.: Стройиздат, 1971. 208 с.

4. Гладков Г.И. Физико-химические основы прочности бетона. - М.: Изд-во АСВ, 1998. 136 с., ил.

5. Давидюк А.Н. Эффективные бетоны для современного высотного строительства: монография / А.Н. Давидюк, Г.В. Несветаев. - М.: Издательство ООО «НИПКЦ Восход-А», 2010. 148с.: ил.

6. Давидюк А.Н., Маилян Д.Р., Несветаев Г.В. Самоуплотняющиеся высокопрочные и легкие бетоны на пористых заполнителях для эффективных конструкций// Технологии бетонов. 2011. № 1-2. С. 57.

7. Калашников, В.И. Расчет состава высокопрочных самоуплотняющихся бетонов / В.И. Калашников // Строительные материалы. 2008. №10. С. 4-6.

8. Каприелов, С.С. Новые модифицированные бетоны / С.С. Каприелов,

A.В. Шейнфельд, Г.С. Кардумян. - М.: «Типография «Парадиз», 2010. 258 с.

9. Несветаев Г.В., Кардумян Г.С. Прочность цементного камня с суперпластификаторами и органоминеральными модификаторами с учетом его собственных деформаций при твердении// Бетон и железобетон. 2013. №5. С. 6-8.

10. Структура и свойства высокопрочных бетонов, содержащих комплексный органоминеральный модификатор «ЭМБЭЛИТ»/ С.С.Каприелов [и др.] / Бетон и железобетон - пути развития: материалы II Всероссийской международной конференции по бетону и железобетону. М., 2005. Том 3. С.657-671.

11. Структурообразование и разрушение цементных бетонов/ В.В. Бабков,

B.Н. Мохов, С.М. Капитонов, П.Г. Комохов. - Уфа, ГУП «Уфимский полиграфкомбинат», 2002. 376 с.

12. Несветаев Г.В., Ву Ле Куен Анализ материалов для производства бетонов классов В40 и выше во Вьетнаме // Науковедение, Том 7, №3 (2015) URL: 43 TVN 315

13.Несветаев Г.В., Ву Ле Куен Модель для оценки сцепления цементного камня с заполнителем по величине предела прочности бетона при осевом растяжении Интернет-журнал «НАУКОВЕДЕНИЕ» Том 9, №3 (2017) URL: 11TVN317.pdf

14. Несветаев, Г.В. К вопросу выбора критериев эффективности бетонов/ Г.В. Несветаев, Е.В. Виноградова, Ю.Ю. Лопатина// Научное обозрение. 2016. №2. С. 34-41.

15. Несветаев, Г.В. Влияние собственных деформаций на пористость и свойства цементного камня / Г.В. Несветаев, Г.С. Кардумян // Строительные материалы. 2015. №9. С. 38-42.

16. Zia P., Leming M.L., Ahmad S.H. High-Performance Concrete: A State-of-the-Art Report. Strategic Highway Research Program, National Research Council, Washington, D. C., 1991, 251 p.

17. Несветаев Г.В., Нажуев М.П., Ву Ле Куен Изучение изменения состава бетонной смеси и кинетики прочности бетона при центрифугировании на примере опыта производства опор ЛЭП на предприятиях Социалистической Республики Вьетнам // Инженерный вестник Дона, 2018, № 2 URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/N2y2018/4861.

18. Marian Sabau, Traian Onet, Ana Ioana Petean. Hardened properties of self-compacting concrete / First International Conference for PhD students in Civil Engineering CE-PhD. DOI: 10.6084/M9.FIGSHARE.3483008.

19. Yuvaraj L. Bhirud, Keshav K. Sangle. Comparison of Shrinkage, Creep and Elastic Shortening of VMA and Powder Type Self-Compacting Concrete and Normal Vibrated Concrete // OJCE. 2017. Vol. 7. № 1. pp. 26-30.

20. Несветаев Г.В., Та Ван Фан. Влияние белой сажи и метакаолина на прочность и деформационные свойства цементного камня // Инженерный вестник Дона, 2012, №4 (часть 1) URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n4p1y2012/1110.

References

1. Bazhenov Yu.M., Dem'yanova V.S., Kalashnikov V.I. Modificirovanny'e vy' sokokachestvenny' e betony' [Modified high strength concreteх]. Izdatel'stvo ASV, 2006. 368 p.

2. Batudaeva A.V., Vy sokoprochny' e modificirovanny ' e betony' iz samovy'ravnivayushhixsya smesej A.V. Batudaeva, G.S. Kardumyan, S.S. Kaprielov Beton i Zhelezobeton. 2005. №4. pp. 14-18.

3. Berg O.Ya., Shherbakov E.H., Pisanko G.N. Vy'sokoprochny'j beton [High strength concrete]. M.: Strojizdat, 1971. 208 p.

4. Gladkov G.I. Fiziko-ximicheskie osnovy' prochnosti betona [Physico-chemical basis of concrete strength]. M.: Izd-vo ASV, 1998. 136 p., il.

5. Davidyuk A.N. E'ffektivny'e betony' dlya sovremennogo vy'sotnogo stroiterstva [Effective concretes for modern high-rise construction]: monografiya «NIPKCz Vosxod-A», 2010. 148 P.: il.

6. Davidyuk A.N., Mailyan D.R., Nesvetaev G.V. Texnologii betonov. 2011. № 1-2. P. 57.

7. Kalashnikov, V.I. Stroitel'ny'e materialy'. 2008. №10. pp. 4-6.

8. Kaprielov, S.S. Novy'e modificirovanny'e betony' [New modified concretes] S.S. Kaprielov, A.V. Shejnfel'd, G.S. Kardumyan. M.: «Tipografiya «Paradiz», 2010. 258 p.

9. Nesvetaev G.V., Kardumyan G.S. Beton i zhelezobeton. 2013. №5. pp. 6-8.

10. S.S.Kaprielov [i dr.] Beton i zhelezobeton - puti razvitiya: materialy' II Vserossijskoj mezhdunarodnoj konferencii po betonu i zhelezobetonu. M., 2005. Tom 3. pp.657-671.

11. Babkov V.V., Mokhov V.N., Kapitonov S.M., Komokhov P.G. Strukturoobrazovanie i razrushenie cementnykh betonov [Structure formation and destruction of cement concretes]. Ufa, GUP «Ufimskij poligrafkombinat», 2002. 376 p.

12.Nesvetaev G.V., Vu Le Kuen Naukovedenie, Tom 7, №3 (2015) URL: 43 TVN 315

13.Nesvetaev G.V., Vu Le Kuen Internet-zhurnal «NAUKOVEDENIE» Tom 9, №3 (2017) URL: naukovedenie.ru/PDF/11TVN317.pdf

14. G.V. Nesvetaev, E.V. Vinogradova, Yu.Yu. Lopatina Nauchnoe obozrenie. 2016. №2. pp. 34-41.

15. Nesvetaev G.V., G.S. Kardumyan StroiteFny'e materialy. 2015. №9. pp. 38-42.

16.Zia P., Leming M.L., Ahmad S.H. High-Performance Concrete: A State-of-the-Art Report. Strategic Highway Research Program, National Research Council, Washington, D. C., 1991, 251 p.

17. Nesvetaev G.V., Nazhuev M.P., Vu Le Kuen Inzenernyj vestnik Dona (Rus), 2018, № 2. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/N2y2018/4861.

18.Marian Sabau, Traian Onet, Ana Ioana Petean. First International Conference for PhD students in Civil Engineering CE-PhD. DOI: 10.6084/M9.FIGSHARE.3483008.

19.Yuvaraj L. Bhirud, Keshav K. Sangle. OJCE. Vol. 7. №1. pp. 26-30.

20. Nesvetaev G.V., Ta Van Fan Inzenernyj vestnik Dona (Rus), 2012, № 4 (Part 1). URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n4p1y2012/1110.