Методология исследования технологических систем агрегатно-сборочного производства летательных аппаратов по условиям обеспечения точности и взаимозаменяемости

УДК 621.015

МЕТОДОЛОГИЯ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СИСТЕМ АГРЕГАТНО-СБОРОЧНОГО ПРОИЗВОДСТВА ЛЕТАТЕЛЬНЫХ АППАРАТОВ ПО УСЛОВИЯМ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ТОЧНОСТИ И ВЗАИМОЗАМЕНЯЕМОСТИ

Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва

© 2018 С.Ф, Тлустенко

Статья поступила в редакцию 01.02.2018

В статье рассмотрены задачи совершенствования существующих технологий автоматизации процессов конструкторско-технологического проектирования объектов авиационной техники по параметрам точности, взаимозаменяемости, качества и надёжности. Предложена методика построения размерных цепей сборок по технически обоснованным показателям точности технологических операций. Определены условия обеспечения заданного перемещения, ориентации и фиксации элементов объекта сборки по координатно-фиксирующим поверхностям и поверхностям разъемов, определены условия, при которых обеспечивается точность сопряжения деталей в задаваемом базисе. Показано, при каких условиях точность сборки может быть обеспечена за счёт компенсации незначительным упругим деформированием элементов разъема. Исследованы условия и определены критерии технологичности разъемов в современных схемах агрегатно-сборочного производства в зависимости от жесткости элементов конструкции и видов применяемого сборочного специализированного оборудования.

Ключевые слова: точность, взаимозаменяемость, базирование, параметры размерной цепи, допуски, автоматизация, технология, схема сборки, технологический процесс.

Разработка электронных моделей технологических систем агрегатно-сборочного производства в условиях автоматизации процессов анализа, синтеза и оценки вариантов их сборки связана с совершенствованием методики обеспечения точности изготовления сборок и точности увязки размерных цепей, обеспечивающих заданную точность и качество при минимальных затратах изготовления. Методология получения окончательных размеров сборочной единицы в процессе переноса размеров и форм, заданных в электронной модели, должна обеспечивать однозначное воспроизведения их в размерах и формах деталей и изделий с помощью технологической оснастки, оборудования и измерительных средств.

В условиях перехода к бесплазовому способу производства летательных аппаратов на базе электронных моделей изделий обеспечивается точность проектирования размеров конструкции летательного аппарата (ЛА) и его деталей порядка 0,1-0,01 мм, однако точность изготовления ЛА и точность увязки сборочной оснастки должны быть такими, чтобы обеспечивать необходимые летные и эксплуатационные характеристики изделия при условии выполнения требований экономичности производства. Установление оптимальных соотношений между этими противоречивыми требованиями к производству самолетов может быть найдено

Тлустенко Станислав Федотович, кандидат технических наук, доцент института ракетно-космической техники. E-mail: titan250@mail.ni

из анализа и оценки основных факторов, оказывающих, с одной стороны, влияние на достижение показателей конечной точности изделия, а с другой - на минимизацию затрат производства. Развитие методики автоматизацией процессов анализа, синтеза и оценки технологической системы (ТС) сборки на информационной базе систем автоматизированного проектирования технологических процессов агрегатно-сбороч-нош производства (САПР ТП АСП) требует разработки методики совершенствования способов построения состава, структуры размерных цепей и схем их увязки для достижения мировых технико-экономических показателей АСП по комплексам варьируемых факторов.

Однако полный переход на бесплазовые методы увязки в настоящее время сдерживается целым рядом таких факторов, как несовершенство методики формирования требований к точности изготовления ЛА и точности увязки конструктивных размеров, которые обеспечивают заданное качество, но не должны быть завышенными, так как в этом случае не обеспечивается выполнение требований экономичности производства. Установление оптимальных соотношений между этими противоречивыми требованиями к производству самолетов может быть найдено из анализа и оценки основных факторов, оказывающих, с одной стороны, влияние на выполнение конечной точности изделия, а с другой - на затраты производства и эксплуатации.

Комплексное развитие систем САПР ТП для конструкторско-технологической отработки из-

делий на базе современных информационных технологий весьма сложны и специфичны, а математическая модель включает математическое описание связей между основными переменными и ограничения, накладываемые на область их изменения. Также математические модели должны соответствовать установленным стандартам CALS - технологий и обеспечивать достаточную точность и взаимозаменяемость при выполнении следующих условий и принципов:

- возможности функциональной и структурной декомпозиции;

- вариативности задания граничных условий для конкретных условий производства;

- системности, последовательности и связности;

-многоуровневому принципу построения, отражающему иерархию комплекса требований на соответствие технологических операций условиям производства, возможности их агрегирования по группам и логическим компонентам, необходимым для реализации этих групп в виде упорядоченного набора функциональных модулей как компонент сборки.

На уровне граничных условий для объекта сборки задаются исходные параметры технологических процессов из информационной базы САПР ТП, включающие сведения о точности и состоянии технологического маршрута по параметрам размерных цепей в заданной точке. Координаты точек на плоскости известны из содержания электронной модели сборки. Обозначим II = (гп,гп..,г^) - множество точек технологического маршрута i-oro узла, где каждый радиус - вектор rf - = rfj (Xj, х2, х3, / ) соответствует расчетной точке х .х. ,...,х. как координате точки в размерной цепи технологического маршрута в плоскости или пространстве; t - время обработки расчётной точки. Участком заданной траектории сборки агрегата является отрезок между точками гг. и rij+l. Далее для упрощения изложения будем называть его участком размерной цепи технологического маршрута узла. Положение i-oro узла в пространстве Е в k-й момент времени характеризуется точ-

f (х X X t ) кой J,kK u ' ' ш' kJi образованный парой

S0 =< S0ex,S0em > таким образом, что устанавливается соответствие между S0gx и некоторой точкой fex производственного пространства с координатами f, (mini.v ).min(.v-).min(.v;)) и межДУ S0imx и fmx = (min(Xj ),min(x2),mm(x3)), где min(...),max(...) -соответственно наименьшее и наибольшее из значений координат точек данного участка сборки в пространстве Е.

Любой точке однознач-

но соответствует некоторая точка s в начальном базисе М{0) в разных вариантах построения размерных цепей. С учетом сделанных

допущении о характере технологического маршрута представлением сборки ¡-ого узла в точке г. является последовательность векторов £(4) = (8аМр) |(»е (/;))<=> 11, в которой выход предыдущего вектора совпадает с входом последующего. Для систематизации точек размерных цепей введем обозначение (р ) с: (Р) для множество индексов векторов звеньев ¡-го узла. Для каждого вектора этой последовательности должно выполняться условие: 0 ^ с 11; в силу которого .8аРНр) есть вектор, определяемый парами точек размерной цепи по заданной траектории сборки до выхода на замыкающее звено. Тогда из аксиомы о физической интерпретации точек размерной цепи в любой момент времени tk путём линейных преобразований с построением матриц операторов преобразований сборочного пространства можно определить координаты точки 8 для формального представления текущей точки размерной цепи для сборки во всех интерпретациях компоновок размерных цепей, начиная с опорного базиса, что соответствует уравнениям движения в операциях сопряжения элементов сборки узла по участку от зг. к :

ЧА-

12 к

1ЗА

dtWsmK; dtW cos К\

dtv

где Щ V,, К - параметры сборочного пространства агрёгата. Текущий угол траектории участка размерной цепи К определяется схемой технологического маршрута. Соответственно:

dt = t

Представим согласно (1) gafh'(O) таким образом, ЧТО

похо) _ | ^

). (2) участок вектора

Р

Тогда, если известны координаты точки раз-

а(0( 0) -

мерной цепи как точки 5 в опорном базисе, то можно определить координаты вектора

X - (х1, х9 )Т как координаты точки £ в пространстве сборки:

X = с!X + ВХи,

где с)Х = , ¿/х, )Т - вектор приращений по осям координат участка размерной цепи маршрута; В - матрица перехода из частной системы координат участка технологического маршрута в общую систему координат сборки, определяемая следующим образом:

#05

В =

\, щ - координаты точки 5 в опорном базисе, причём Лц = 1 - Д и Л • Л. > 1.

Такой подход позволяет использовать инвариантные способы расчёта параметров технологических цепей, разработки оптимальных программ функционирования технологических процессов и представления в локальном базисе ]'-го участка маршрута ¿-го узла или отдельной детали как интегрального вектора событий или множества таких векторов в пределах конфигурации сборочного пространства.

Преимуществом введённой интерпретации размерных связей технологического маршрута является исключение дополнительных преобразований при расчёте параметров отдельных звеньев за счёт того, что интегральный вектор по входящим звеньям Ш всегда однозначно ориентируется относительно опорного базиса независимо от значений параметров линейных и угловых перемещений сопрягаемых базисных точек с учётом конструктивно-технологических и нормативных требований к объектам сборки.

Таким образом, для того чтобы обеспечить высокую точность увязки размеров, необходимо все этапы, дающие большие погрешности в каждой из индивидуальных ветвей, перенести в общие для обоих размеров этапы. В этом случае погрешность увязки будет меньше погрешности каждого из размеров.

Следовательно, процессы определения области рассеивания пространственной размерной цепи для сопрягаемых поверхностей деталей, входящих в сборочную единицу, сопрягаемых по точкам, линиям или поверхностям, можно представить как множество последовательно перемещаемых точек с дискретным положением радиус - векторов траекторий адекватных размерных цепей, или некоторых линий в пространстве. Образующие размерные цепи линии, представляющие собой траектории движения точки на плоскости или в пространстве, могут

быть прямыми или ломаными. Для определения положения сопрягаемой поверхности относительно какой-либо другой поверхности или относительно системы координат рассмотрим расположение системы точек, образующих линии в пространстве, которые формируют поверхность сопряжения по условиям однозначного задания положение этой поверхности в пространстве относительно выбранной системы координат. Также необходимо задать положение какой-ли-бо точки данной поверхности относительно системы координат и функции, определяющей образование линий и поверхностей, проходящих через данную точку.

Рассмотрим пространственную размерную цепь (рис. 1), определяющую положение конца вектора последнего составляющего звена А; относительно начала вектора А] первого звена цепи. Составляющие звенья размерной цепи А,, А2, ... А1 являются векторными величинами г.., которые определяются в системе координат параметрами компонент каждой составляющей звена цепи. Параметры размерной цепи определяют величину (модуль) вектора и его положение в пространстве. Количество параметров, определяющих вектор в системе координат, должно быть минимально необходимым и достаточным. Вектор А. в декартовой системе координат Х0, Z0 зададим координатами х. , у , % , значением длины радиуса вектора и углового положения его относительно координат или различными сочетаниями этих параметров. Тогда положения составляющих звеньев размерной цепи А„ А2, ..., А( относительно исходной системы координат Х0, Ъ0 определяются параметрами каждого звена и параметрами, показывающими положение координатных систем составляющих векторов относительно друг друга. При этом составляющие звенья размерной пространственной цепи образуют вектор замыкающего звена АДк, который определяет

Направление замыкающего звена

Рис. 1. Последовательность построения пространственной векторной размерной цепи по условиям сборки

положение конца последнего составляющего звена цепи относительно начала первого звена. Положение вектора замыкающего звена в пространстве определится проекцией линии Ь (Рис. 1) на направление замыкающего звена в исходной системе координат Х0, У0, X. Проекция имеет определенные конкретные параметры. При рассмотрении влияния одного из составляющих звеньев размерной цепи на величину замыкающего звена АЛ можно видеть, что величина замыкающего звена увеличивается или уменьшается в зависимости от направления составляющих звеньев по отношению к замыкающему на величину проекции этого звена на замыкающее звено в базовой системе координат. Следовательно, номинальный размер замыкающего звена можно определить по формуле: А=Ж.Ж. А.;

Д 1=1 1 1'

здесь К. - передаточное отношение звена цепи; п - число составляющих звеньев размерной цепи.

Для моделирования реальной системы АСП необходимо разработать методику расчёта параметров размерной цепи сборочной единицы в части возможности учёта случайных величин, которые вероятны в определенных ранее заданных интервалах (допусках) размерных цепей. В связи с этим положение конца вектора А последнего звена цепи будет находиться в некоторой пространственной области, которая в пространстве сборки будет определяться конической фигурой, в основании которой лежит область рассеивания конца суммарного вектора в пространстве. Вершина конической фигуры находится в начале исходных координат. Образующие конической фигуры представляют собой предельные положения линий, определяющих фактическое направление замыкающего звена. Дта определения области рассеивания замыкающего звена необходимо определить ее проекцию на направление замыкающего звена, что позволит получать конкретные значения размеров замыкающих звеньев с учетом номи-

нальных размеров составляющих звеньев и допусков на них.

Например, при обработке корневой нервюры кессона отъёмной части крыла для стыковки с корневой нервюрой центроплана нас будет интересовать расстояние между центрами базовых и рядовых отверстий разъёма. Для построения размерных связей необходимо определить расстояние АДк между двумя точками 0] и О, (рис. 2), представленными соответствующими проекциями Ах1, А у1 и Аг1 и Ах2, А у2, Аг2 в осях координат Ох, Оу, Ог с началом отсчета в точке О. Составляющими параметрами размерной цепи являются размеры, определяющие расстояние между проекциями сопрягаемых точек на оси Ох, О , О. в системе координат XYZ. Для расчета величины искомого расстояния АДк1 звена А, -А2 пространственной размерной цепи получим:

АДк12 = 1 (Ах1 - ахг)2 + (Ау1 - ау2)2 + (А21 - а,2)\(5) Составляющие параметры этой цепи выполняются с заданными допусками и могут иметь как наибольшие, так и наименьшие предельные значения. Поле рассеивания замыкающего звена <вАд представляет собой разность между наибольшим и наименьшим его предельными значениями:

юАд — А±тах А&тт •

Подставив в (5) значения (А - А ) вместо

4 ' 4 тах тт'

(А,- А,), учитывая значения задаваемых в граничных условиях величин А, и А, ,опре-

- Дпртах Лпрт т' 1

делим с использованием теории размерных цепей величину поля рассеивания:

шАд- I (Ах1тах — А^тшп)2 "I" (Ау1тах — ^4у2тт)2 (^г1тах — ^г2тт)2 ~

(Ах11шп Лк2тах)2 + (Ау1тт ^у2тах)2 + (^г1тт ^г2тах)2

Анализ уравнения (7) показывает, что поле рассеивания замыкающего звена зависит от полей рассеивания составляющих параметров, а также от величин размеров этих звеньев, т. е.

оА*1>юА*2>-юАу1.юАу2.-,Ау];

соА1,соА2,...,соАк).

га А,

Рис. 2. Схема определения области рассеивания замыкающего звена А. пространственной размерной цепи

Рассмотрим случай, когда при расчете пространственных размерных цепей необходимо обеспечивать минимальное значение величины замыкающего звена цепи, в том числе равное нулю (замыкающее звено как зазор в соединении трубопровода со штуцером агрегата, где минимальный зазор должен быть равным нулю, и др.).

Адпрюй-" ^(А^удщ^ (Ау1гат — ^у2гаах)2 + С^уЛ гмп — ^йгаах)2 = О

Для автоматизации процессов расчета размерных связей в этом случае размерные цепи можно представить как графы размеров, где простым размерным цепям соответствуют простые циклы, вершинами являются поверхности, линии и точки, соединяемые размерами, а сами размеры - ребрами. При связанной размерной цепи граф размеров содержит не менее двух простых циклов. Каждому простому циклу, включающему в себя замыкающее звено размерной цепи, соответствует алгебраическое уравнение простой размерной цепи, а число таких уравнений при сложной структуре размерных связей равно числу простых циклов в графе размеров. Тогда условие рассеивания выполняется, если

' А  — Л

1х2шах

Ау1тт Ду2тт

А

г1т.т

= А

г2тт

Тогда поле рассеивания замыкающего звена (8) определяется:

щ (-'УхШах ^хШтУ ^ (^у1тах ^\:2гптУ ^ (^гШах 4г2тт|2

Значения А , , А , и А . в уравнении

х1тах7 у1тах г1тах Г 4 '

можно представить в следующем виде: ^х1шах — !^х1тт ' X 1

А = А .4- Т

лу1тах ^уХтт ~ 1 у1

А.

г1тах

= А

г1тт

+ т

г!

гДе Т . , Т. ,Т. - допуски на размеры Ах1, А,„ А... Аналогично получим;:

АХ2тах — ^х2тт х2

А„

^угтах

А7-)тяу — А

Ау2тт + Ту 2

г2тах -^.ггтт Ту:2 Та, Т,2 — допуски на размеры Ах„, А.,

'х2шах' * Ч2тах:? 1 *г2тах

где Т

Заме]

значениями по (9), имеем:

Заменив в (12) величины А „ , А А „ их

4 ' х^тах7 у^тах7 я —

А пх2тт — А лг1тт Тхг

А "угшт — А 1тт ~ Гу2

А - А Г1г1тт -Т22

Подставив значения (13) в (10) и произведя

преобразования по условиям А

(М/1

Аир

А пр тт

0 найдем:

Ша - тх2у +

Формулу (14) можно представить в общем виде для любого числа составляющих звеньев,

заданных координатным способом при условии, что координаты составляющих векторов параллельны друг другу:

»¿л„Р=л/а?=м2+ сш%у+ аит2

Максимальное поле рассеивания замыкающего звена должно быть равно или меньше допустимого отклонения, тогда

тААпр=^

Согласно формулы (16) при ААпр Мп = 0 направление замыкающего звена совпадает с диагональю суммарного параллелепипеда, который является областью рассеивания конца суммарного вектора замыкающего звена и максимать-но возможной величиной при различных сочетаниях допусков и размеров координат, что обеспечивает сходимость итерационных процессов достижения заданной точности построения размерных цепей.

Для определения граничных точек областей рассеивания составляющих векторов рассмотрим методику расчета области рассеивания для плоской размерной цепи. Предельные значения параметров можно найти по заданным отклонениям первых двух составляющих векторов, например, например, для параметра X — по формулам:

X . = А + Е ,

гаш х ьх7

X = А + Е„ ,

шах х 8 х'

где Ах — номинальное значение параметра х; Е — нижнее отклонение параметра х; Езх — верхнее отклонение параметра х. Для облегчения суммирования и возможности автоматизации расчетных работ нумерация вершины многоугольников, аппроксимирующих область, ведется против часовой стрелки

В табл. 1 приведены сочетания параметров, определяющих область рассеивания составляющих векторов а. в первой четверти координат в зависимости от способа задания размерных цепей. Формулы для определения граничных точек векторов в прямоугольных и полярных координатах приведены в таблице. 2

Вариации сочетаний предельных значений параметров позволяют формировать массивы областей рассеивания основных граничных точек областей. Для областей, заданных способами № 1, 3, 5, этих точек достаточно, чтобы оценить предельную область рассеивания составляющего вектора плоской размерной цепи, так как характер фигуры этих областей выпуклый. Для способов № 2,4, 6 задания основных граничных точек области недостаточно, так как четыре граничные точки не дают полного представления о фигуре области. Например, для способа № 6 фактическая фигура области есть часть кольца.

Четыре граничные точки, соединяемые прямыми линиями, создают представление о фигуре в виде трапеции. Для способов № 2, 4, 6 на

Рис. 3. Схема формирования области рассеивания составляющего звена для определения граничных точек областей рассеивания составляющих векторов

Таблица 1

Номер Параметры Граничные точки области с номерами

способа ах щ Й| (р 1 2 3 4

1 Xmin, Ymin Xmax, Ymin Xmax, Ymax Xmin, Ymax

2 Xmin, Mlmiti Xmax, | Л | mjn Xmax, Mlmax Xmin, Ml max

3 Xmin, Ф mill Xmax, (p min Xmax, (p max Xmin, Щ max

4 Ymin, Ml mm Ymax) Ml mm Ymax, Mima* Ymin, Hlmax

5 У mill, (f min Ymax, (p mill Ymax, Ф max У.п)|„ (p max

6 И1йНШ (Pmin \Mmax> Vinin И 1 maxi Vmax \M mim Фтах

Таблица 2

Номер способа Известные параметры вектора Параметры вектора в прямоугольных координатах Параметры вектора в полярных координатах

Xi 7i А, <Pi

1 xi'Yi Xi Yi Jxf - yf arctg

2 Xi, \Х Xi J A?~xf Ai arccos

3 Xi, (Pi Xi Xi/tgCPi Xj/coscpj Ф1

4 Уь |А, JA?-уf Yi Ai arcsin

5 У и Yi/tgiPi Yi yi/sin9i <Pi

6 X Ai( coscpi Ai; Sincpj Ai 4>\

радиусных участках между основными точками производится аппроксимация участков окружности в зависимости от необходимой (заданной) точности расчета. Шаг аппроксимации А(р) определяется по формуле

Дф= 2агссоз (1 - 'УА], где А — радиус дуги окружности; 8п — стрелка прогиба.

Точность расчета определяется коэффициентом аппроксимации — отношением 5п к допуску Т |А| на радиус окружности |А|. Мера точности расчета

_ ^п

а ~ 71-11'

^ 11 1 ]тах 'min

проксимации Аф = у можно найти по формуле

у = 2arccos

^ Ml

1Л1 max

Для седьмого способа задания области рассеивания (см. 4.4) составляющего вектора размерной цепи координаты

т\а\

Xi = Ах ! cos (у I у).

т\а\

yt = Ау 4- :—sin((p + у),

где Ах, Ау— координаты конца вектора-номина-ла; ф — угол между вектором-номиналом и осью Ох; у — минимальный угол аппроксимации.

За первую граничную точку области рассеивания принимается точка с минимальными значениями модуля вектора, т. е.

Совместное решение задач повышения точности изготовления комплектующих и расчета размерных цепей позволяет также повысить надёжность и качество шарнирных разъемов, которые конструктивно выполняются по схеме разъема ухо - вилка и отличаются от неподвижных ушковых разъемов тем, что соединяемые агрегаты имеют одну степень свободы. На одну степень свободы (вращение вокруг оси) разъема не должна накладываться связь, этот принцип остается в силе и для шарнирных разъемов с одной степенью свободы.

В технологических схемах производства летательных аппаратов, их агрегатов и отдельных узлов решающее значение для обеспечения надежности эксплуатации техники могут иметь не только конструктивные, но и технологические параметры изделий. Например, наблюдались случаи нарушения нормального функционирования изделия при достаточно высокой точности изготовления комплектующих деталей и сборок в условиях полетов в районах, граничащих с северным полюсом при температурах порядка -60°С, в то время как в средних широтах отказов не наблюдалось.. В данном случае была поставлена и решена задача комплексного исследования сборки как центральной части крыла вместе со створками, так и узлов привода створок. Для исключения выявленных недостатков за счет доработки конструкции (повышение точности изготовления детали и класса чистоты сопрягаемых поверхностей) и в особенности, оптимизации линейных операционных размеров из условия обеспечения конструкторского размера были составлены расчетные схемы по

размерным цепям, имеющим отношение к конечному заданному значению геометрических параметров агрегата в целом. Один из фрагментов расчёта размерной цепи примера и установления последовательности и составления алгоритма расчетов вместе с необходимыми данными для расчетов представлены в табл. 3.

Также были разработаны алгоритмы для всего комплекса системы уравнений расчета размерных цепей, рассмотрены условия применения алгоритмов для расчета цепей.

Дополнительно, все принятые допуски на линейные операционные размеры были уточнены с дискретным ужесточением, был произведен перерасчет линейных операционных размеров с целью их определения на основе решения размерных цепей, в которых замыкающим звеном являлся уточненный конструкторский размер, выполняемый из условия обеспечения заданной точности.

Следовательно, получение окончательных размеров сборочной единицы определяется методом сочетания параметров, определяющих область рассеивания составляющих векторов размерных цепей. В зависимости от способа задания схемы размерных цепей определяется процесс переноса размеров и форм, заданных в электронных моделях изделия и конструктор-ско-технологической документации путем воспроизведения их в размерах и формах деталей и изделий с помощью технологической оснастки, оборудования и измерительных средств в условиях автоматизации производства. Необходимо также прогнозировать возможные накапливаемые в процессе производства конструкций летательных аппаратов различные виды погрешностей, которые могут оказывать влияние на окончательные размеры сборочных единиц и изделия в целом.

Таблица 3. Пример заполнения массива данных для расчета размерный цепей

Уравнения р.ц. Вычисление т+п гд <т Длш крг

1 2 3

1 КР2 = 4 р.ц.1 19 ТА=Т19= 0,052 0,052 =Ткр2 =0,052

0 КР4 = А. р.ц.2 1Ь ГД=Г18 =0,043 0,043 < Т^ = 0,05

р.ц.З = Га = Г17 +Г19 = 0,052 + 0,052 = 0,104 0,104 <Тт = 0,12

КР5 = А15 +А17 + р.ц. и +Аи-4ш~4б Г = т +т +т +т +т = = 0,2 + 0,052 + 0,07 + 0,043 + 0,062 = 0,427 0,427 <7^ =0,3

КР З = А17 +Аи - -А -А -А р.ц.12 11 18 16 т =т +т +т +т +т = = 0,052 + 0,16 + 0,07 + 0,043 + 0,062 = 0,387 0,387 < Ткр} =0,4

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Раков Д.Л., Синёв A.B. Структурный анализ новых технических систем на базе морфологического подхода в условиях неопределённости // Проблемы машиностроения и автоматизации. 2014. № 3. С. 60-66.

2. Шершак П.В., Егоров В.Н. Оптимизация процессов проектирования панелей пола воздушных судов по переменному критерию // Авиационная промышленность. 2015. № 3. С. 22-29.

3. Ульянов М.В. Ресурсно-эффективные компьютерные алгоритмы. Разработка и анализ. М.: Физмат -лит, 2008. 304с.

4. Отработка конструкции деталей на технологичность методами математического моделирования производства [под ред. В. В. Павлова], М.: ВНИИНМАШ, 1982.

5. Пекарш А.И., Тарасов Ю.М., Кривое Г.А. и др. Современные технологии агрегатно-сборочного производства самолетов. М.: Аграф-пресс, 2006.304 с.

RESEARCH METHODOLOGY OF TECHNOLOGICAL SYSTEMS AGGREGATE-ASSEMBLY PRODUCTION OF AIRCRAFT UNDER THE TERMS OF ACCURACY AND INTERCHANGEABILITY

Samara National Research University named after Academician S.P. Korolyov

© 2018 S.F. Tlustenko

The article deals with the issues of improving the existing design and technological design process automation technology facilities of aviation technology, the accuracy, interchangeability, quality and reliability. The technique of construction dimensional chains assemblies for technically sound performance precision manufacturing operations. The conditions to ensure the specified displacement, orientation and fixing elements of the assembly facility jig fixing surfaces and connectors, defines the conditions under which ensures the accuracy of the interface specified by the details in the baseline. It is shown under which conditions the assembly accuracy can be achieved at the expense of a slight elastic deformation of the compensation element connector. The conditions and the criteria of technological connectors in modem circuits aggregate-assembly production, depending on the stiffness of the Structure elements and types of used assembly of specialized equipment.

Keywords: accuracy, interchangeability, stationing, dimensional chain parameters, tolerances, automation, technology, circuit assembly, process.

Stanislav Tlustenko, Candidate of Technics, Associate Professor at the Institute of Space Rocket Engineering. E-mail: titan250@mail.ru