РАСШИРЕНИЕ ФУНКЦИОНАЛЬНОСТИ ГЕНЕРАТОРА КАПЕЛЬ ИСКУССТВЕННОГО ДОЖДЯ

хний слой почвы, причём, до глубины 3-5 см, а сила воздействия капель диаметром 3-5 мм в 4-5 раз больше, чем капель диаметром 1 мм. Воздействие трёхмиллиметровых капель не выдерживают, к примеру, листья люцерны [4].

В зависимости от интенсивности дождя, диаметра капель, концентрации

79

дождя естественный дождь подразделяют на моросящий, легкий, умеренный, сильный, очень сильный и ливень. По интенсивности дождя дождевальные машины попадают в категории от сильного дождя до ливня. В то же время по концентрации дождя и скорости капель искусственный дождь, создаваемый широкозахватной многоопорной дождевальной техникой, попадает в категорию от лёгкого до сильного дождя. Существенно то обстоятельство, что при искусственном и естественном дожде имеются различия в формировании микроклимата. Естественный дождь создаёт глобальный эффект, так как его влияние распространяется на большую территорию, а при дождевании создаётся локальный эффект. Микроклимат при дождевании возвращается к исходному состоянию после 2-4 суток, а при естественном дожде - после 5-8 суток, что существенно влияет на рост растений и создание влагозапасов [5].

Современным способом орошения является мелкодисперсное увлажнение (аэрозольное дождевание), признанное одним из пяти основных способов орошения. Сущность его сводится к распылению (диспергированию) оросительной воды на мелкие капли (50... 300 мкм), которые покрывают листовую поверхность растений и не скатываются с нее на почву, а остаются до полного испарения. Этот процесс сопровождается повышением относительной влажности воздуха, снижением температуры листовой поверхности. Он сокращает расход влаги на суммарное водопотребление, защищает растения от атмосферной засухи, способствует активизации процесса фотосинтеза и повышению урожайности сельскохозяйственных культур [6].

Для вегетационных подкормок сельскохозяйственных культур широко применяется внесение растворимых минеральных удобрений с поливной водой. Удобрения, или их водный раствор, могут подаваться во всасывающую и в напорную линии дождевальных установок или машин. Дождевальные установки и машины применяются также для распределения с поливной водой химических средств защиты растений. Вводятся эти вещества во всасывающую линию дождевальной системы при засасывании химиката в заданной концентрации, а также при подаче маточного раствора в напорную линию дополнительным насосом. Положительные результаты производственного применения химических средств через дождевальную установку плодовых садов против парши и вредителей были получены более полувека назад. Внесение фунгицидов в Европе производится в садах и виноградниках. На стационарных дождевательных системах, не имеющих алюминиевых труб, необходимый рабочий напор составляет 3-4 атм. [7].

Фертигация стала широко распространена в связи с переходом на более эффективные способы поддержания почвенного режима питания и рационального использования удобрений. Растения лучше поглощают вещества, растворённые в воде.

Орошение мелкодисперсным дождевателем обеспечивает высокое качество полива и предотвращает разрушение структуры почвы, что повышает

80

урожайность сельскохозяйственных культур. Разработанные технические решения полива мелкодисперсным и капельным дождеванием, а также нанесения жидких химикатов для борьбы с болезнями и вредителями, внекорневой подкормки растений, которые могут быть использованы в мобильных установках широкого спектра возделываемых сельскохозяйственных культур конструктивно сложные и имеют низкую эксплуатационную надёжность, как например [8, 9].

Создание новых технических решений дисперсных распылителей поливной воды, образующих капли диаметром менее 0,5-0,6 мм, а также формирующих облако мелкораспылённой в приземном слое воздуха водяной пыли с диаметром микрокапель от 100-150 до 300-500 мкм является актуальной задачей.

Цель исследований заключается в повышении эффективности полива сельскохозяйственных культур, совмещая химзащиту растений и искусственное дождевание при различных технологиях их выращивания созданием необходимых условий образования водо-воздушной струи за счёт обоснования конструктивных и геометрических параметров устройства получения искусственного дождя регулируемой дисперсности.

Материал и методы исследований. Из содержащихся в жидкости примесей существенное влияние на её прочность при распылении могут оказать пузырьки, находящиеся в объёме жидкости или в мелких трещинах нерастворимых частиц. Газовый пузырёк - слабое место в структуре жидкости, определяющее её прочность. Разрушение жидкости наступает вследствие развития газовых пузырьков. Увеличиваясь, пузырьки как бы расчленяют жидкость. При этом, чем больше размеры газовых пузырьков, тем сильнее они уменьшают прочность жидкости. Другим механизмом разрывов сплошности жидкости является кавитация, которая возникает при резком снижении давления в потоке движущейся жидкости. Пузырьки воздуха, распределяясь в воде, вызывают значительное увеличение поверхностной энергии, т.е. "разрывают" воду и приводят к снижению её эффективной прочности. Кроме того, пузырьки воздуха сжимаются до давления воды в распылителе, и воздух частично растворяется. При истечении из распылителя давление водо-воздушной смеси почти мгновенно сравнивается с давлением окружающей среды, и пузырьки резко расширяются (взрываются). Растворённый в воде воздух начинает десорбироваться и водо-воздушная смесь как бы вскипает. Весь этот комплекс явлений приводит к повышению эффективности дробления вытекающей из распылителя воды [10-12].

Предварительное газонасыщение распыливаемой воды приводит к увеличению КПД распыливания и к существенному снижению расхода воздуха и энергии по сравнению с расходом при пневматическом распыливании.

Распад струи жидкости в основном определяется действием на поверхность струи аэродинамических сил, величина которых зависит от относительной скорости струи и плотности окружающего газа. Аэродинамические силы стремятся деформировать и разорвать струю, а силы поверхностного натяжения препят-

81

ствуют этому. При обтекании струи жидкости газовым потоком (нормальным к оси струи) обнаруживается ряд особенностей, отличающих этот распад от распада в спутном потоке. У корня струи возникает более или менее протяжённый участок,где струя возмущена незначительно. Далее расположен участок с большими возмущениями. Под действием воздуха (до момента распада) струя как бы расплющивается, превращаясь в своеобразную плёнку, которая затем распадается на капли. При отсутствии воздушного потока плёнка, вытекающая из тонкой кольцевой щели перпендикулярно потоку, не деформируется и распадается по периферии, образуя крупные капли. При малой скорости воздуха, плёнка при соударении с ним сначала деформируется, а затем образует так называемый зонт, на краю которого возникает толстый неустойчивый валик, распадающийся на капли. При увеличении скорости воздуха плёнка разрушается под действием возмущений и от её края отрываются более мелкие капли. При большой скорости воздуха периферийные волны начинают преобладать и с поверхности плёнки отрываются гребешки, образующие капли малого размера (распыление). Если поток воздуха, обтекающий плёнку, закручивать относительно оси плёнки, то это расширит факел распылённой жидкости, уничтожит распределение капель в пространстве и уменьшит их размеры [13,14].

Перспективным, с точки зрения расширения диапазона регулирования размеров капель воды, разбрызгиваемых дождевателями, является использование в их конструкции аэраторов с эффектом эжекции. Такие устройства при простоте конструкции позволяют получать водовоздушную смесь, легко распадающуюся на капли при выходе из сопла дождевателя в воздух, без дополнительных затрат механической энергии [15,16].

В практике дождевого орошения используются дождевальные машины первого, второго и третьего поколения. Большая часть используемой дождевальной техники выработала свой технический ресурс, притом многие модели дождевальных устройств имеют реальные возможности для модернизации. Некоторые машины могут быть модернизированы для улучшения качества дождя, снижения материалоемкости, упрощения конструкции без снижения технологических возможностей, с переводом их на автономную работу, повышения надёжности и т.д.

Применены методы математического моделирования рабочего процесса генерирования капель искусственного дождя пневмогидравлическим устройством для обоснования его геометрических и технологических параметров. Анализ конструкций дождевальных машин, технологического оборудования и насадок для получения искусственного дождя. Математическое моделирование рабочего процесса для обоснования геометрических и технологических параметров пневмогидравлического устройства создания мелкодисперсного искусственного дождя, регулирования крупности и равномерности распределения капель дождя в пространстве и снижения энергозатрат. Алгоритм расчёта параметров распыливающего устройства пневмогидравлического увлажнителя

82

выполнен и работает в табличном процессоре (EXCEL или WPS) с использованием приведённых математических выражений обоснования основных конструктивно-технологических параметров устройства.

Результаты и обсуждение. На конструктивно-эквивалентной схеме на рисунке 1 приведён пневмогидравлический дождеватель, корпус которого состоит из двух частей, расположенных вдоль оси на резьбовом соединении частей. Первая, по направлению генерации распылённой жидкости снабжена конусообразным кольцевым зазором 1, за которым расположена камера смешения 2, переходящая в выпускное сопло 3 с винтообразными углублениями 4. Резьбовым соединением 5 первая часть корпуса соединена со второй, образуя диффузор 6, в который по воздушному штуцеру 7 подаётся воздух. Во второй части корпуса на резьбе 8 установлен штуцер 9 для подачи воды с фиксатором положения 10. Канал 11 штуцера 9 у выходной части имеет сужение, 12 пере-

пневмогидравлического дождевателя

При работе пневмогидравлического аэратора поток жидкой фазы под давлением поступает по каналу 11 штуцера 9, получает ускорение в конусообразном сужении канала 12 и поступает в сопло 13 штуцера 9, где частично приведён во вращение винтообразными углублениями, выполненными на цилиндрических стенках сопла, контактирующих с жидкостью и выбрасывается в камеру смешения 2, в которой создано разрежение для поступающего, частично с завихрением по конусообразному кольцевому зазору 1, воздуха под давлением с преобразованной в него частью кинетической энергии воздуха из диффузора 6, а в диффузор по каналу тангенциально установленного штуцера 7 от компрессора. От соударения струйвоздушной и жидкой фаз образован поток, насыщенный воздухом. Насыщенная воздухом жидкость направлена в выпускное сопло 3, где вращением по винтообразным углублениям 4 дополнительно завихрена перед выбросным распылением.

При нагнетании воздуха под давлением степень регулирования распыле-

83

ния жидкости осуществлена при изменении величины кольцевого пневмоза-зора, образованного между конусными поверхностями 1 корпуса и наружной конусовидной поверхности торцевой части штуцера 9 соосно центральному жидкостному каналу. В пневмогидравлическом устройстве воздух может быть диспергирован в жидкую фазу из атмосферы под действием разрежения, возникающего в камере смешивания, без принудительного воздействия. Требования к чистоте жидкой фазы определены величиной поперечного сечения жидкостного канала, а попадание жидкости в камеру для воздуха, при работе устройства исключено.

Основываясь на вышеприведённых теоретических предпосылках, предлагается обоснование конструктивно-технологической схемы и параметров распыливающего жидкую фазу устройства дождевателя, отличительной особенностью которого является эжекция воздушной фазы [17].

Для наиболее эффективного распыливания воды дождевателем его конструкция должна обеспечивать насыщение воды воздухом и значительный перепад давления на выходе водо-воздушной смеси из сопла форсунки. Насыщение воды воздухом может осуществляться как принудительным его вводом под давлением в камеру смешиванию, так и за счёт его эжекции. В последнем случае струя воды создаёт разряжение в камере смешения, и воздух всасывается из атмосферы.

Площадь поперечного сечения f1 сопла водяного штуцера 1 найдем из

уравнения для расхода воды 01 через сопло [18]:

f - ^

1 Н^

где /и — коэффициент расхода, значение которого всегда меньше 1; р1 - давление воды, Па,

Если отверстие сопла водяного штуцера круглого сечения диаметром d то

А -—

4

Из выражения (2) с учётом (1) получим:

Массовый расход воздуха, поступающего из атмосферы через воздушную камеру 3 в камеру смешения 4 аэратора, определяется по формуле [19]:

где и - коэффициент расхода, значение которого всегда меньше 1; /2 — площадь поперечного сечения воздушного штуцера 2; k — показатель адиабаты (обычно принимается k=1,4);

84

Я — газовая постоянная в (№м)/(кг^град); Т — абсолютная температура воздуха в К; У — отношение давлений р/р2;

р — давление в воздушной камере дождевателя, Па.

Коэффициент / определяется обычно из эксперимента или по справочным данным и учитывает факторы, которые не были учтены при выводе формулы (4). Показатель адиабаты k принимается равным 1,4. Для этого значения k имеются таблицы функции

/ 2 Ш

<р

которая называется функцией расхода.

Функция расхода фпри критическом отношении давлений Y* по формуле (5) при k = 1,4 имеет значение = 0,2588 [18, 26].

Критический расход С находим по формуле (4) при к= 1,4 и (р(У')=0.25ХХ:

Зависимость (4) для определения расхода воздуха справедлива только в интервале значений У от 1 до того значения У*, при котором расход 02 становится максимальным. Это значение У = У* называется критическим. Если принять k = 1,4, то У* = 0,528.

Для того, чтобы можно было регулировать степень насыщения воды воздухом в аэраторе, массовый расход воздуха, поступающего из атмосферы в камеру смешения 4 аэратора, должен зависеть от отношения давлений У. В соответствии с [26], такой режим работы возможен в интервале изменения У от 0,528 до 1. Максимальный расход воздуха 02 = G*.

Из уравнения (6), с учётом G2 = G*, выразим величину сечения кольцевого зазора 5 на входе в камеру смешения 4 дождевателя:

0.469

Из уравнения (7) найдём средний диаметр кольцевого зазора:

, ¡2

/с =—

7

где 5 - ширина кольцевого зазора.

Чтобы вода из камеры смешения 4 дождевателя не попадала в воздушную камеру 3 дождевателя, необходимо, чтобы расход воздуха, засасываемого через кольцевой зазор 5 в камеру смешения 4 аэратора, компенсировался расходом воздуха, поступающим из атмосферы в воздушную камеру 3 дождевателя. Это обеспечивается равенством сечений кольцевого зазора 5 на входе в камеру смешения дождевателя и отверстия воздушного штуцера 2 на входе в воздушную камеру дождевателя. Тогда диаметр отверстия воздушного штуцера 2 опреде-

85

лится по формуле:

По результатам расчётов с использованием выражений (7), (8) и (9) построены графики зависимостей среднего диаметра А кольцевого зазора и диаметра d2 отверстия воздушного штуцера от расхода воды 01 с учётом расходов эжектируемого воздуха при нормальных атмосферных условиях для значений коэффициента эжекции 0,5; 0,7 и 0,9.

Согласно современным теоретическим представлениям о работе водовоз-душных эжекторов [19], справедливо следующее выражение, выражающее объёмное соотношение подаваемой воды и эжектируемого воздуха:

и - К

\Рз - Р2

где К - постоянная, зависящая от конструкции и режима работы эжектора;

р1 - р2 - перепад давлений на срезе сопла 1;

р3 - р2 - перепад давлений, создаваемый эжектором.

Площадь сечения А см камеры смешения 4 определим из соотношения:

^ А' ———

отсюда в случае цилиндрической формы камеры смешения 4 её диаметр:

^ =

Рз-Рг

Диаметр выходного сопла определим по выражению:

Длина I камеры смешения 4 должна быть достаточной для завершения смешения. По результатам исследований [20], оптимальная длина камеры смешения находится из соотношения:

( 1

151 £-1

1_

д. ) 1 /,

1 / опт \ ° 1

Отсюда, при круглой форме отверстий водяного штуцера и выходного сопла 6 аэратора:

/4-1

'=l5</|j И

Алгоритм расчета параметров распыливающего устройства дождевателя выполнен и работает в табличном процессоре (EXCEL или WPS) с использованием выражений (3), (7), (8), (9), (13) и (14). Исходными данными являются давление воды р1 и воздуха р2 на входе дождевателя, необходимый расход

86

воды и коэффициент эжекции и. В расчётах учитываются коэффициенты расхода ц воды и воздуха, газовая постоянная R и температура воздуха Т. Результаты расчётов выдаются в виде таблиц EXCEL (таблицы 1, 2). По результатам расчётов строятся графики (рисунки 2, 3).

Таблица 1. Зависимость диаметра воздушного штуцера от расхода воды

Расход воды Gp л/с Диаметр воздушного штуцера d2, мм, при значениях коэффициента эжекции и

0,9 0,7 0,5

0,001 1,730684 1,5263201 1,289976

0,002 2,447557 2,1585426 1,824301

0,003 2,997633 2,6436640 2,234304

0,004 3,461369 3,0526403 2,579952

0,005 3,869928 3,4129556 2,884474

0,006 4,239294 3,7387055 3,159783

0,007 4,578960 4,0382635 3,412956

0,008 4,895115 4,3170853 3,648603

0,009 5,192053 4,5789604 3,869928

0,010 5,472904 4,8266481 4,079262

(1,, мм 7,5 6,5 5,5 4,5 3,5 2,5 1,5

О 0,002 0,004 0,006 0,008 0,010 О,, л/с Рисунок 2. Зависимость диаметра й2 воздушного штуцера от расхода воды, G1 при коэффициентах эжекции: 1 - и = 0,5; 2 - и = 0,7; 3 - и = 0,9

Таблица 2. Зависимость диаметра выходного сопла от расхода воды

__ 3

Расход воды Gp л/с Диаметр выходного сопла d3, мм, при давлении воды p Па

250000 300000 350000

0,001 2,054420 1,943287 1,825400

0,002 2,493971 2,308969 2,107790

0,003 2,866905 2,624178 2,356581

0,004 3,196622 2,905388 2,581505

87

Продолжение таблицы 1

0,005 3,495375 3,161685 2,788345

0,006 3,770530 3,398710 2,980866

0,007 4,026928 3,620249 3,161685

0,008 4,267950 3,828991 3,332709

0,009 4,496070 4,026928 3,495375

0,010 4,713162 4,215581 3,650800

d3, мм 6

5

4

3

2

О 0,002 0,004 0,006 0,008 0,010 G„ л/с Рисунок 3. Зависимость диаметра выходного сопла d3 от расхода воды G1 при давлениях воды, МПа: 1 - р1 = 0,25; 2 - = 0,30; 3 - = 0,35

Из представленных на рисунках графиков видно, что для эффективного распыления воды при поливе необходимо оснащать дождеватели распыливаю-щими устройствами с диаметрами выходного сопла d3 = (2,5-5,5) мм и камеры смешения dcm = (5-15) мм. При этом конструкция распыливающих устройств дождевателя должна обеспечивать возможность регулировки среднего диаметра f кольцевого зазора в пределах от 5 до 12 мм и длины l камеры смешения -от 11 до 17 мм.

Для лучшего смешения воды с воздухом в камере смешения дождевателя, с учётом результатов гидродинамических исследований по определению геометрических характеристик и угла установки лопаток завихрителя на величину циркуляционных зон, получаемых из соотношений осевой и тангенциальной составляющих скоростей потока, которые в свою очередь будут зависеть от степени закручивания потока, создаваемой завихрителем, от угла установки лопаток завихрителя с учетом анализа опытных данных шнековых завихрите-лей наряду с поперечной и спиральной накатками, проволочным спиральным и ленточным завихрителями [21-23], предлагается использовать принцип закручивания потока воды без разрыва его сплошности. Обеспечить это условие позволит канавка по форме однозаходной винтовой спирали с углом подъема 50° на внутренней поверхности водяного штуцера. С целью эффективной диспергации водо-воздушного потока при его выходе из сопла дождевателя используем принцип разрыва сплошности потока. Для этого выходное сопло дождевателя предлагается снабдить на внутренней поверхности выступом по

\j_

88

форме двухзаходной винтовой спирали с углом подъема 30°, противоположном направлению закручивания потока воды в камере смешения с воздухом.

Анализ разработанных конструкций спирального завихрителя потока и результаты теоретических исследований позволяют сделать вывод, что их использование незначительно увеличивает гидравлическое сопротивление [24].

Использование воздушной фазы и конструктивно-технологических особенностей устройства для распыления жидкости обеспечивает возможность получения мелкодисперсного дождевания для полива сельскохозяйственных культур, оперативного планирования внесения доз минеральных удобрений, борьбы с болезнями и вредителями растений, при этом оптимальная влажность почвы может быть значительно ниже, чем без применения мелкодисперсного дождевания [25].

Выводы. Разработанная математическая модель энергоресурсосберегающего устройства получения искусственного дождя для орошения сельскохозяйственных культур выражена в алгоритме расчёта геометрических параметров распыляющего устройства. Исходными данными являются давление воды и воздуха на входе дождевателя, необходимый расход воды и коэффициент эжекции. В расчетах учитываются коэффициенты расхода воды и воздуха, газовая постоянная и температура воздуха.

По результатам математического моделирования процесса работы пневмо-гидравлического распылителя получены данные для оптимизации его технологических параметров и конструктивных решений для разработки, изготовления макетного образца устройства и его экспериментальной апробации для получения капель искусственного дождя различной крупности при орошении и фертигации сельскохозяйственных культур.

Список использованных источников:

1. Фурса Д.И. Погода, орошение и продуктивность винограда/ Д.И.Фур-са. - Л.: Гидрометеиздат. -1977.- 127 с.

2. Механизация сельского хозяйства. Сборник переводов и обзоров иностранной периодической литературы/ Отв. ред. А.В. Чумак. - М.: Изд-во Иностранной литературы. - 1955. -С. 232-237.

3. Гаврилица, А.О. Критерии оценки естественных дождей для природоохранных целей/А.О. Гаврилица, В.В. Сластихин/ Географические исследования природной среды для целей сельскохозяйственного производ-

References:

1. Fursa D. I. Weather, irrigation and productivity of grapes/ D. I. Fursa. - L.: Hydrometeizdat. -1977. - 127 p.

2. Mechanization of agriculture. Collection of translations and reviews of foreign periodical literature / Ed. A.V. Chumak. - Moscow: publishing house of Foreign literature. - 1955. - Pp. 232-237.

3. Gavrilitsa, A. O. Criteria for evaluating natural rains for environmental purposes/A. O. gavrilitsa, V. V. Slastikhin / Geographical studies of the natural environment for agricultural production purposes. - Kishinev, 1984. - P. 77-78.

4. Theory, construction and

89

ства. Кишинев. 1984, С. 77-78.

4. Теория, конструкция и расчет сельскохозяйственных машин: Учебник для вузов сельскохозяйственного машиностроения/ Е.С.Босой, О.В.Верняев, И.И.Смирнов, Е.Г.Сул-тан-Шах; Под ред. Е.С.Босого - «2-е изд., перераб. и доп.- М.: Машиностроение, 1977. - С. 510-524.

5. Поспелов А.М. Структура дождя при искусственном дождевании сельскохозяйственных культур // Дождевание: Сб. науч. тр. / ВНИИГиМ, 1940. - т. 3. - С.117-186.

6. Сельскохозяйственные гидротехнические мелиорации : [Учеб. пособие для вузов по спец. "Гидромелиорация"] / С. М. Гончаров, С. М. Коробченко, С. В. Ковалев, Г. С. Потоцкий; Под ред. С. М. Гончарова, С. М. Коробченко. - Львов :Вищашк : Изд-во при Львов. гос. ун-те, 1988.-С. 70-71.

7. Винникова Н.В. Механизация и автоматизация дождевальных систем в социалистических и развитых капиталистических странах/ Н.В. Винникова// М.: Всесоюзный научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований по сельскому хозяйству, 1970. -118 с.

8. Патент UA 38161 МПК А 01 G 25/00, А 01 C 23/00 Дождевальный аппарат / А.В. Черкун / Институт орошаемого садоводства им. Н.Ф.Сидоренко УААН/ Заявка u 200809420 Заявлено 18.07.2008 опубл. 25.12.2008, Бюл. № 24.

9. Патент RU 2573006 С1 МПК В 05 В 1/18, В 05 В 1/18 Мелкодисперсный дождеватель-опрыскиватель / В.Г. Абезин, С.Я. Семененко, В.А. Мо-

calculation of agricultural machines: Textbook for universities of agricultural engineering/ E. S. Bosoy, O. V. Vernyaev, I. I. Smirnov, E. G. Sultan-Shah; edited by E. S. Bosoy - " 2nd ed., re-issue Moscow: Mashinostroenie, 1977. - Pp. 510-524.

5. Pospelov a.m. structure of rain during artificial sprinkling of agricultural crops // Sprinkling: SB. nauch. Tr. / Vniigim, 1940. - vol. 3. - P. 117-186.

6. Agricultural hydrotechnical land reclamation : [Textbook for higher education institutions on special "hydro-Reclamation"] / S.M. Goncharov, S.M. Korobchenko, S.V. Kovalev, G.S. Pototsky; ed. S.M. Goncharov, S.M. Korobchenko. - Lviv: Vyshcha SHK: Publishing house at Lvov State University, 1988, Pp. 70-71.

7. Vinnikova N. V. Mechanization and automation of sprinkler systems in socialist and developed capitalist countries/ N. V. Vinnikova/ / Moscow: all-Union research Institute of information and technical and economic research on agriculture, 1970. -118 p.

8. Patent UA 38161 IPC a 01 G 25/00, a 01 C 23/00 Sprinkler / A.V. Cherkun / Institute of irrigated horticulture named after N. F. Sidorenko uaanc/ Application u 200809420 Declared 18.07.2008 publ. 25.12.2008, bul. no. 24.

9. Patent RU 2573006 C1 MPC In 05 In 1/18, In 05 In 1/18 Fine sprinkler / V. G. Abezin, S. ya. Semenenko, V. A. Motorin et al. / Federal state budgetary scientific institution "Volga scientific research Institute of ecological and meliorative technologies" (FGBNU PNIIEMT). Application 2014129253/05 Submitted 15.07.2014 publ. 20.01.2016.].

10. ZeldovichYa. b. To the theory

90

торин и др. /Федеральное государственное бюджетное научное учреждение «Поволжский научно-исследовательский институт эколого-мелиоративных технологий» (ФГБНУ ПНИИЭМТ). Заявка 2014129253/05 Заявлено 15.07.2014 опубл. 20.01.2016.].

10. Зельдович Я.Б. К теории образования новой фазы. Кавитация // Журн. эксперим. и теорет. физики. -1942. - Т. 12. - Bbm. 11/12. - С. 525-538.

11. Пажи Д.Г. Основы техники распыливания жидкостей/ Д.Г. Пажи, B.C Галустов М.:Химия. 1984. - 254с.

12.Bitron, M. Atomization of liquids by supersonic air jets / M. Bitron // Indastrial and Engineering Chemistry. -1955 . - vol. 47. - № 1-2. - P. 23-25.

13. Богач A.A. Прочность воды при импульсном растяжении /Прикладная механика и техническая физика/ A.A. Богач, A.B. Уткин 2000. -Т.41.- №4. - С.198-205.

14. Дитятин Ю.Ф. Распыление жидкостей / Ю.Ф. Дитятин, Б^. Новиков, B.^ Ягодкин. - М.: Машиностроение, 1977. - 208 с.

15. Fisher, J. C. The fracture of liquids / J. C. Fisher // J. Appl. Fhys. -1948. - V. 19. - P. 1062-1067].

16.Соколов Е.Я. Струйные аппараты/ Е.Я. Соколов, Н.М. Зингер -М.: Энергоатомиздат,1989. - 352с.

17. Пат. 2704175 Российская Федерация, МПК B 05 B 7/10; A 01 G 25/00. Пневмогидравлический дождеватель / Горобей B.^; заявитель и патентообладатель B.П.Горобей. - № 2019107468; заявл.15.03.19; опубл. 24.10.19, Бюл. № 30.- 4 с.

18. Справочник конструктора сельскохозяйственных машин / под

of formation of a new phase. Cavitation // J. Sib. experimental. and theoret. physics. - 1942. - Vol. 12. - Issue 11/12. - P. 525-538.

11. Pazhi D. G. Basics of technology for spraying liquids/ D. G. Pazhi, V. S. Galustov M.: Chemistry. 1984 - - 254c.

12. Bitron, M. Atomization of liquids by supersonic air jets / M. Bitron / / Industrial and Engineering Chemistry. -1955. - Vol. 47. - no. 1-2 - Pp. 23-25.

13. Bogach A. A. Strength of water under pulsed tension / Applied mechanics and technical physics/ A. A. Bogach, A.V. Utkin 2000. - Vol. 41. -No. 4. - Pp. 198-205.

14. Dityatin Yu. F. Atomization of liquids / Yu. F. Dityatin, B. V. Novikov, V. I. Yagodkin. - Moscow: Mashinostroenie, 1977. - 208 p.

15. Fisher, J. C. The fracture of liquids / J. C. Fisher // J. Appl. Fhys. -1948. - V. 19. - P. 1062-1067].

16. Sokolov E. ya. Jet apparatuses/ E. Ya. Sokolov, N. M. singer - M.: Energoatomizdat, 1989. - 352 p.

17. Pat. 2704175 Russian Federation, IPC B 05 B 7/10; a 01 G 25/00. Pneumohydraulic sprinkler / gorobey V. P.; applicant and patentee V. P. Gorobey. -No. 2019107468; application 15. 03. 19; publ. 24.10.19, bul . no. 30 - 4 p.

18. Reference book of the designer of agricultural machines / ed. eng. A.V. krasnichenko. - Vol. 2 - M.: State scientific and technical publishing house of machine-building literature, 1961. -862 p.

19. Levitsky N. I. Theory of mechanisms and machines - Moscow: Nauka, 1990. - 592 p.

20. Cunningham P. G. the Length

91

ред. инж. А.В. Красниченко. - Т.2 -М.: Государственное научно-техническое издательство машиностроительной литературы, 1961. - 862 с.

19. Левицкий Н.И. Теория механизмов и машин - М.: Наука, 1990. - 592 с.

20. Каннингэм П.Г. Длина участка разрушения струи и смешивающей горловины жидкоструйного насоса для перекачки газа. Теоретические основы инженерных расчётов/ П.Г. Каннингэм., Р.Ж. Допкин. - М.: Мир, 1974. - №3. - С. 128-141.

21. Исаев А.И. Влияние геометрических характеристик завихри-теля на вихревую структуру потока в импульсной камере сгорания/ А.И. Исаев, Ю.И. Майорович, А.М. Сафар-баков, С.А. Ходацкий/ Труды МАИ. Выпуск №88. [Электронный ресурс] URL: www.mai.ru/science/trudy/.

22. Влияние геометрических характеристик завихрителя на вихревую структуру потока в импульсной камере сгорания [Электронный ресурс]. - Режим доступа: www.mai.ru/science/trudy/.

23. Лаптев, А. Г. Методы интенсификации и моделирования тепломас-сообменных процессов: учебно-справочное пособие / А. Г. Лаптев, Н. А. Николаев, М. М. Башаров. - М.: Теплотехник, 2011. - 335 с.

24. Разработка и обоснование конструкции дождевателя для мобильных дождевальных машин / В. Г. Абезин [и др.] // Известия Нижневолжского агроуниверситетского комплекса. -2015. - № 1(37). - С. 1-5.

25. Мелкодисперсное дождевание сельскохозяйственных культур: учеб. пособие / Ю. А. Скобельцын [и др.]. -Краснодар: КСХИ, 1990. - 126 с.

of the destruction section of the jet and mixing neck of the liquid jet pump for gas pumping. Theoretical foundations of engineering calculations / P.G. Cunningham, R. Zh. Dopkin. - M.: Mir, 1974. - No. 3. - Pp. 128-141.

21. Isayev, A. I. the Influence of geometrical characteristics of the vortex tube on the vortex structure of the flow in the pulsed combustor/ A. I. Isaev, Yu Majorowicz, A. M. Saparbekov, S. A. Chodacki/ Trudy MAI. Issue 88. [Electronic resource] URL: www.mai. ru/science/trudy/.

22. Influence of geometric characteristics of the swirler on the vortex structure of the flow in the pulsed combustion chamber [Electronic resource]. - Mode of access: www.mai. ru/science/trudy/.

23. Laptev, A. G. Methods of intensification and modeling of heat and mass transfer processes: an educational reference guide / A. G. Laptev, N. A. Nikolaev, M. M. Basharov. - M.: Teplotekhnik, 2011. - 335 p.

24. Development and justification of the design of the sprinkler for mobile sprinklers / V. G. Abezin [et al.] / / Izve stiyanizhnevolzhskogoagrouniversitetsko go complex. - 2015. - № 1(37). - Pp. 1-5.

25. Fine sprinkling of agricultural crops: studies. manual / Yu. a. Skobeltsyn [et al.]. - Krasnodar: KSHI, 1990. - 126 p.

92

Сведения об авторах:

Горобей Василий Петрович - доктор технических наук, старший научный сотрудник сектора разработки и исследований макетных и экспериментальных технологических установок ФГБУН «Всероссийский национальный научно-исследовательский институт виноградарства и виноделия «Магарач» РАН», e-mail: magarach@ rambler.ru, г. Симферополь;

Старчиков Сергей Сергеевич -ведущий инженер сектора разработки и исследований макетных и экспериментальных технологических установок ФГБУН «Всероссийский национальный научно-исследовательский институт виноградарства и виноделия «Магарач» РАН», e-mail: magarach@ rambler.ru, г. Симферополь;

Павлов Леонид Васильевич -доктор сельскохозяйственных наук, профессор, главный научный сотрудник ФГБНУ «Федеральный научный центр овощеводства», e-mail:Pavlov.l.v@vniissok.ru,Москов-ская обл., Одинцовский район, поселок ВНИИССОК..

Information about the authors:

Gorobey Vasiliy Petrovich -Doctor of of technical Sciences, Senior Researcher of sector of development and researches of model and experimental technological options FSBSI «All-Russian National Research Institute of Viticulture and Winemaking «Magarach» of RAS», e-mail: magarach@rambler.ru, Simferopol;

Starchikov Sergey Sergeevich -Lead Engineer of sector of development and researches ofmodel and experimental technological options FSBSI «All-Russian National Research Institute of Viticulture and Winemaking «Magarach» of RAS», e-mail: magarach@rambler.ru, Simferopol;

Leonid Vasilyevich Pavlov - Doctor of agricultural Sciences, Professor, Chief Research officer of the Federal research center for vegetable growing, e-mail: Pavlov.l.v@vniissok.ru, Moscow region, Odintsovo district, VNIISSOK village.

93