Устройство защиты от вредных выделений (шума, светового излучения и аэрозолей) в пределах допустимых концентраций для оснащения полуавтоматов и машин термической резки металлов с программным управлением

Технология и технологические

машины

ОТКИДАЧ Леонид Георгиевич

OTKIDACH Leonid Georgievich

УДК 621.8:504.6

Устройство защиты от вредных выделений (шума, светового излучения и аэрозолей) в пределах допустимых концентраций для оснащения полуавтоматов и машин термической резки металлов с программным управлением

Л.Г. Откидач

В машиностроительных отраслях производства на заготовительных операциях применяется высокопроизводительный (20...0,2 м/мин) способ плазменной разделительной резки металлов в диапазоне толщин 1...100мм с точностью позиционирования инструмента (плазмотрона) 0,25мм. Особое значение приобретает применение указанного технологического процесса при резке коррозионно-стойких металлов с высоким содержанием легирующих элементов, титановых сплавов и цветных металлов. В настоящее время альтернативной технологии с сопоставимыми технико-экономическими показателями (гидроабразивная, лазерная, кислородно-флюсовая, сверхзвуковая термореактивная и другие способы обработки) в металлообрабатывающей промышленности не существует. Все процессы разделительной резки сопровождаются целым рядом вредных выделений.

В статье рассмотрены наиболее острые экологические проблемы процесса плазменной обработки: шумовой фон, световое излучение, выделение аэрозолей и выброс расплава, отрицательно влияющие на творческую деятельность, производительность труда и, в целом, на жизнедеятельность, как непосредственно на операторов установки, так и на персонал смежных участков производственного помещения. Предложена конструкция защитного устройства от вредных выделений, предназначенного для установки

на машинах и полуавтоматах термической резки. Представлена модель газогидродинамического тракта плазмотрон-металл, являющегося источником перечисленных вредных выделений, на основании схемного решения которой была спроектирована и изготовлена конструкция защитного независимого устройства с возможностью установки на машинах и полуавтоматах термической резки, находящихся в эксплуатации и вновь проектируемых Приведены результаты эксплуатации устройства по снижению вредных выделений в сравнении с предельно допустимыми концентрациями, установленными санитарными нормами.

Указанное устройство может быть рекомендовано к применению, в частности, в процессе гидроабразивной резки-гравировки, где уровень звукового давления и газопылевыделений значительно выше, чем при плазменной обработке. При этом не потребуется внесение изменений в конструкцию основной машины.

Ключевые слова: защитное устройство, машины термической резки, плазмотрон, газогидродинамический тракт, световое излучение, аэрозоли, расплав.

Equipment for protecting against harmful emissions (noise, light radiation, and aerosols) within allowable concentrations for program-controlled semi-automatic machines for thermal cutting of metals

L.G. Otkidach

Engineering industries apply high-performance (0.2 ... 20 m/min) plasma arc cutting of metals within the thickness range from 1 to 100 mm with a positioning accuracy of the instrument (plasma torch) of 0.25 mm for blanking operations. This procedure is most suitable for cutting corrosion-resistant metals with a heavy percentage of alloying elements, as well as tita-

nium alloys, and non-ferrous metals. Currently, there is no alternative technology with comparable technical and economic parameters to water-jet, laser, oxygen-fluxing, supersonic thermosetting, and other processing techniques in the metal-working industry. All cutting processes are accompanied by a variety of harmful emissions. The paper deals with the most pressing environmental problems ofplasma treatment such as background noise, light emission, release of aerosols, and melt ejection, which adversely affect creative activity, labor productivity, and, in general, vital activity of plant operators and other personnel in the working area. A design of the device protecting from harmful emissions that will be installed on semi-automatic thermal cutting machines is proposed. A model of the gas-hydrodynamic plasma torch-metal path as a source of harmful emissions is developed. The circuit analysis of this model made it possible to design and fabricate an independent protective device to be mounted on semi-automatic thermal cutting machines both in service and newly designed. The implementation of the device resulted in reducing harmful emissions compared to maximum allowable concentrations established by sanitary regulations. This device can be recommended for application in water-jet etching, where the level ofsound pressure and gas and dust emissions is significantly higher than in plasma processing. In this case, the main machine does not require any modifications.

Keywords: protective device, thermal cutting machines, plasma torch, gas-hydrodynamic path, light emission, aerosols, liquid melt.

I I роцессы плазменной обработки электропроводящих материалов сопровождаются генерированием пылегазовыделений, световых и шумовых эффектов и, в известной мере, выбросом расплава в нерасчетных режимах. Влияние первых двух факторов на обслуживающий персонал достаточно полно рассмотрено в литературе. Менее изучено влияние шума, хотя по характеру его воздействия на организм человека, он также значим. Анализ результатов медико-биологических исследований, проводимых в нашей стране и за рубежом, показал, что наиболее неблагоприятное воздействие на человека оказывают колебания частот в диапазоне 1...20 000 Гц. Вопреки ши-

роко распространенному представлению, шум оказывает вредное воздействие не только на органы слуха, но и через центральную нервную систему на весь организм человека. Поэтому применение антифонов является явно недостаточной защитой. Мягкие органы человека, на 2/3 состоящие из воды, реагируют на низкие частоты (1...20 Гц), костная ткань реагирует на высокие частоты, в том числе, за порогом слышимости человека. Основные частоты собственных колебаний отдельных частей тела человека представлены ниже:

Положение тела: Частота, Гц

лежа...................................................... 3—4

сидя...................................................... 4—6

стоя...................................................... 5—12

Часть тела:

глазное яблоко.....................................60—90

голова................................................... 20—30

согнутые руки..................................... 30—60

грудная клетка..................................... 5—8

брюшная полость.................................3—4

На основании всестороннего анализа технологического процесса плазменной резки металла установлены основные области и непосредственно связанные с ними источники шумообразова-ния (рис. 1): внутренняя полость плазмотрона (I), которую можно представить в виде резонатора Гельмгольца; газовая (плазменная) струя на открытом участке между срезом плазмотрона и верхней кромкой металла (II); зона соударения плазменной струи с ванной расплавленного металла (III); зона акустического возбуждения волновода-полости реза (IV); зона потока отработанных газов и расплава на выходе из полости реза (V), а также зона вентиляционных систем и внутренней полости раскройного стола.

Аэродинамическая природа происхождения рассматриваемого процесса несомненна, так как механические колебания (вибрация) газорежущей машины и других механических систем пространственного перемещения инструмента не сопоставимы по величине с аэродинамическим шумом, звуковое давление которого может достигать 120...130 дБА. Это позволяет использовать положения аэро- и газодинамики для разработки методов борьбы с шумами при

Рис. 1. Модель источника шумообразования процесса плазменной резки:

1 — плазмообразующий газ (воздух);

2 — инжектируемый газ (воздух); 3 — обрабатываемый металл; 4 — дуговой разряд; 5 — траектория шунтирующих перемычек дугового разряда; 6 — эвакуация расплава из полости реза

плазменной резке. Согласно приведенному выше перечню, наиболее вероятные источники шумообразования располагаются на различных уровнях плазменной струи. Зона I определяется внутренним объемом плазмотрона (катодно-со-пловой областью). У большинства плазмотронов механизированной резки объем форкамеры V = 5... 10 см3 и согласно зависимости Гельмгольца она является источником колебаний окружающей воздушной среды с частотой 80... 100 Гц:

/р =

LV'

где — резонансная звуковая частота плазмотрона, Гц; 5 — площадь соплового отверстия, мм2; Ь — эффективная длина сопла, м; V — объем форкамеры плазмотрона, м3.

Зона II — участок струи (с параметрами истечения V2; Т2) в промежутке между нижним срезом сопла и верхней кромкой разрезаемого металла. Вследствие интенсивного расширения, а также подсоса воздуха из окружающей

МАШИНОСТРОЕНИ

среды в этой зоне происходит турбулизация потока со значительными изменениями температуры и скорости истечения.

Зона III — участок, в котором струя газа, концентрично окружающая дуговой разряд с параметрами (у3; Т3), входит в контакт с ванной расплавленного металла. В результате этого возникают ударные шумы, замаскированные в общем спектре широкополосного шума.

Зона IV — участок, на котором полость разрезаемого металла образует волновод с собственной частотой излучения

V = С /

где с — скорость звука в воздушной среде, м/с; / — длина волновода или толщина разрезаемого металла, м.

Частота звука, определяемая по приведенной зависимости (1) для обрабатываемого листа металла толщиной 5...30 мм и частотой излучения 1/4 длины волны, составляет 1 296...240 Гц и хорошо согласуется с экспериментальными значениями частоты на выходе из полости реза. В каждый отдельный момент времени полость реза увеличивается на величину 8, зависящую от перманентной эвакуации расплава, поэтому спектр шума в определенных пределах изменяется практически непрерывно в зависимости от гидродинамической природы образования полости.

В зоне V на выходе струи из полости реза происходит дополнительная турбулизация плазменного потока вследствие очередного ее перемешивания с эжектируемым в полость реза воздухом и соударения с расплавом. При этом струя становится источником низкочастотного аэродинамического шума. Исходя из положения о том, что одна из причин возникновения газодинамических шумов заключается в образовании спиральных вихрей в среде, прилежащей к газовому потоку, была предпринята попытка уменьшить акустическую эффективность струи за счет снижения ее турбулентности и спроектировать конструкцию шумопоглощающего сопла с эжектированием поперечного воздушного потока, сглаживающего спиральные вихри. Для этого был изготовлен и исследован ряд конструктивно различных сопл (рис. 2) с естественной эжекцией (пассив-

4

, р I л I

8

Ф

Рие. 2. Конструкции исследуемых сопл

ных) и с принудительной подачей воздуха (активных).

Замеры общего уровня шума и определение его спектрального состава проводили спектрометром типа 2112 фирмы «Брюль и Къер» (Дания). При выполнении замеров микрофон устанавливался на расстоянии 1 м от плазмотрона (ближайшей зоне расположения оператора машины) в горизонтальной плоскости, совпадающей с верхней плоскостью обрабатываемого листа, т. е. в направлении максимального распространения звуковой волны, исходящей из зазора сопло-металл. Первоначально сопла испытывали на незажженном резаке при истечении «холодных» струй в предварительно подготовленную, имитирующую полость реза металла толщиной 100 мм. Давление невозмущенного потока составляло 0,15 МПа. При этом уровень шума при применении серийных сопл с цилиндрическим каналом достигал 94 дБА; некоторых специальных сопл — уровня санитарных норм практически во всем диапазоне частот 63...31 500 Гц.

Анализ известной в акустике формулы Лайт-хилла

Р = ХрЛу8 / е 05,

(Р — звуковая мощность, Вт; К — безразмерная постоянная, определяемая экспериментально; р — плотность окружающей среды, кг/м3; А — поперечное сечение струи, м; V — скорость истечения струи, м/с; е0 — скорость звука в окружающей среде, связывающей параметры газо-

вого потока со звуковой мощностью, м/с) показывает, что варьировать указанными параметрами в сторону их уменьшения, за исключением скорости звука — величины постоянной в данных условиях, с целью снижения звукового давления практически невозможно, так как одновременно падает проникающая способность плазменной струи. Уменьшение поперечного сечения струи возможно, в частности, за счет ужесточения условий стабилизации дуги или сужения диаметра канала формирующего сопла, однако это отрицательно влияет на надежность работы плазмотрона и качество резки из-за прогрессирующей эрозии последнего.

В таблице 1 представлены результаты исследования пассивных сопл при плазменной обработке металлов, не подверженных кислородной резке (коррозионно-стойкая сталь, цветные металлы). Данные об активных соплах не приводятся, так как эффект от снижения шума получен несущественный, а вследствие значительных габаритов, эти сопла неудобны в эксплуатации.

Результаты испытаний сопл

Анализ испытаний сопл показал, что ни одна из представленных конструкций не позволяет получить шумогасящий эффект, необходимый для обеспечения санитарных норм (СН) по общему уровню шума. Санитарных норм удается достичь только в октавных полосах акустического спектра для низких (250...500 Гц) и ультразвуковых (31 500 Гц) частот. Общий же уровень шума при зажигании дуги (точнее установившегося дугового разряда) возрастает в среднем на 15...20 дБА и составляет от 111...122 дБА, т. е. далеко за пределами СН. Некоторое снижение на 3...7 дБА достигается в случае применения цилиндрического сопла с радиальными сквозными отверстиями и сопла типа «Лаваля» с внутренней кольцевой проточкой и радиальными отверстиями эжек-торного типа. Важно также отметить влияние марки металла на характер частотной характеристики процесса плазменной обработки. Так, при резке латуни и дуралюминия максимум звукового давления наблюдается на частоте 4 000 Гц, при резке коррозионно-стойкой

Таблица 1

Позиция Общий уровень Уровень шума в октавных и третьоктавных полосах при частоте (Гц), дБА

на рис. 2 шума, дБА 250 500 1 000 2 000 4 000 6 000 16 000 31 500

1 114 85,5 91,5 98 103 106 107,5 109,5 114

3 Сталь Х18Н10Т 111 — 97,5 102 104,5 104,5 106 105,5 111

4 113 — 97 102 103,5 106 110,5 112 102

1 120 82 84,5 100 100 114 113 109 96

3 117 80,5 82,5 97 111 113 109 103 95

4 117 — 85 97 112 115,6 109 104 100

Латунь ЛС59 96

8 120 77 84 98 112 115 110 107

9 119 79 85,5 98 111 116 111,5 104 97

10 117 79,5 86 97 111 115 109 103 101

1 122 90 97 105 113 119 110 109 110

2 119 89 90 102 108 114 108 105 104

3 Дуралюминий Д16 120 90 102 102 108 112 108 105 105

5 115 107 111 106 100 100

— — —

6 117 — 100 100 102 109 105 100 103

7 120 89 100 101 107 114 106 106 105

Нормы по ГОСТ 12 1003—76

85 86 83 80 78 76 74 85 110

стали нарастание шума от частоты происходит без экстремальных значений. Таким образом, для снижения вредных выделений, присущих данному процессу, необходимы методы активного внешнего вмешательства. Однако при этом следует учитывать, что скорость истечения и температура электропроводящей плазменной струи почти на порядок отличаются от подобных показателей газовых потоков, являющихся продуктом химических реакций, и тем более «холодных» струй. Поэтому использование шумопоглощающих многоканальных, лабиринтных и иных систем из традиционных материалов для плазменной обработки неприемлемо.

Каким образом с конструктивной точки зрения решаются затрагиваемые экологические вопросы за рубежом и в отечественной практике? Фирмы ESAB, Messer Griesheim, Linde и др., являющиеся крупнейшими производителями оборудования для термической резки, выпускают стационарные комбинированные машины (плазменно-кислородные) для обработки листового металла под слоем воды на глубине 60...80 мм. При этом шум и световое излучение снижаются на 90%, выделение аэрозоля в атмосферу — на 80...90%. Вместе с тем возникают новые проблемы, связанные с утилизацией воды, снижением производительности на 20...50%, качества резки (скос кромок, увеличение грата) и уменьшении на 50% срока службы катода плазмотрона. Предельная толщина обрабатываемого металла при резке под слоем воды составляет 30 мм. Кроме того машина должна быть оборудована холодильной установкой для поддержания температуры воды ванны раскройного стола в заданных пределах, что удорожает стоимость машины в 1,5 раза.

Отечественные установки термической резки не оборудованы устройствами защиты от вредных выделений. Устанавливаемые, например, на машинах «Кристалл» защитные кожухи предохраняют оператора и обслуживающий персонал только от прямого светового излучения.

В основу представляемого устройства заложен эффективный способ комплексной экологической защиты, включающий известное ра-

нее решение резки «на воду», согласно которому лист разрезаемого металла устанавливают с небольшим зазором (3...8 мм) относительно зеркала воды раскройного стола. Таким образом решается задача поглощения ~ 30% вредных выделений со стороны нижней кромки листа. Большая же их часть ~ 70% между срезом сопла плазмотрона и верхней кромкой металла локализуется специально разработанным защитным устройством, устанавливаемым на суппорте стационарной или переносной машины «Комета», «Кристалл», «Енисей», «ШПл-1м», «Микрон» и др. (рис. 3).

Устройство имеет независимую от суппорта подвеску, благодаря которой обеспечивается свободный доступ к быстроизнашивающимся узлам резака (катод, сопло), а также выставляется необходимый зазор между плазмотроном и металлом. Образующиеся в процессе резки газо-пылевыделения и выбросы расплавленного металла локализуются в объеме защитного устройства без каких-либо повреждений и деформаций последнего и поступают в ванну рас-

5

Рие. 3. Принципиальная схема защитного устройства:

1 — обрабатываемая заготовка (лист металла); 2 — плазмотрон; 3 — портал с суппортом машины термической резки; 4 — защитное устройство; 5 — раскройный стол с ванной

кройного стола, где большая их часть (85...95%) лощения ~ 20 дБА и 100%-ная светозащищен-растворяется и оседает на дно ванны. Одновре- ность обслуживающего персонала. В отсутст-менно достигается высокая степень шумопог- вие защиты световое излучение может дости-

Таблица 2

Значения звукового давления, дБ, при плазменной резке малоуглеродистой и коррозионно-стойкой сталей до и после установки защитного устройства

Условие проведения эксперимента Звуковое давление, дБ, в октавных полосах со среднегеометрическими частотами, Гц Суммарное значение шума, дБА

31 63 125 250 500 1 000 2 000 4 000 8 000

Истечение «холодной» струи газа без защитного устройства 52 50 48 49 59 67 69 73 75 84

Вентиляция общеобменная — — — — — — — — — 85

Фон предприятия 82 83 84 82 81 78 73 65 64 82

Сталь Ст.3, ток 340 А, напряжение 180 В, толщина металла 20 мм, площадь помещения 300 м2

Резка без защитного устройства 96 85 90 85 88 96 102 108 110 115

Резка с защитным устройством 60 75 86 92 90 96 76 78 80 94

Сталь 45Г17Ю3, ток 300 А, напряжение 185 В, толщина металла 20 мм, помещение—заводской цех

Резка без защитного устройства 83 83 84 83 81 86 84 87 92 103

Резка с защитным устройством 84 82 85 90 86 83 84 81 83 86

Санитарные нормы СН 1009—73 110 99 92 86 83 80 78 76 74 85

Санитарные нормы СН 3223—85 107 95 87 82 78 75 73 72 69 80

Таблица 3

Содержание вредных веществ, мг/м3, в зоне рабочего места оператора машины и в воздушном бассейне заготовительного цеха при плазменной резке наиболее характерных металлов до и после установки защитного устройства

Наименование вещества ПДК, мг/м3 Легированные конструкционные стали Коррозионно-стойкие стали Высокомарганцевые стали Сплавы алюминия

Пыль 4 21/1* 119/3 4/2 87/17

Хромовый ангидрид 0,01 011/0,002 0,3/0,014 0,01/0,008 0/0,003

Марганец 0,2 0,03/0,15 0,1/0,003 0,16/0,04 0,27/0,27

Никель 0,05 0,15/0,01 0,57/0,01 0,03/0,025 —

Алюминий 2,0 — — — 0,3/0,26

Озон 0,1 0,4/0,66 0,68/0,51 0,53/0,1 —

Оксид углерода 20 0,0 0,0 0,0 0,0

Оксид азота 2,0 10/8 10/9 12/10 19/52

*Без применения защитного устройства/ с применением.

МАШИНОСТРОЕНИ

гать 1 200 лк в зависимости от толщины обрабатываемого металла, т. е. потребной мощности. Преимуществами предлагаемого устройства являются автономность, т. е. возможность установки на уже действующие и вновь разрабатываемые машины различного уровня, отсутствие отрицательного влияния на технологические параметры резки (скорость, качество кромки и др.), применение серийной плазменной аппаратуры (источников питания, плазмотронов), предназначенных для работы в воздушной среде и исключение дополнительной (цеховой) вентиляции в целях сохранения теплового воздушного баланса в производственном помещении. Результаты испытаний, проведенных санитарно-эпидемиологической станцией одного из заводов, по результатам которых данная технология и конструкция были внедрены, приведены в табл. 2, 3. Общий вид машины плазменной резки с установленным защитным устройством в работе представлен на рис. 4.

Рие. 4. Портальная машина «Енисей» (ППлц-2.5) с числовым программным управлением, плазменной оснасткой и защитным устройством

Выводы

1. Процесс плазменной резки при отработанных технологических режимах (устойчиво работающих плазмотронах, качественных параметрах полости реза и др.) является источником повышенного уровня вредных выделений: шума, светового излучения и аэрозолей, величины которых превышают допустимые санитарные нормы СН 3223—85 воздействия на организм чело-

века; к наиболее трудноустранимым из них относится шумовой эффект.

2. По результатам экспериментальных исследований представлена модель плазменной струи в системе плазмотрон-металл, позволяющая разбить трассу потока концентричной га-зо-разрядной дуги на последовательные зоны (I—V) — участки интенсивной генерации звука и, соответственно, определить возможные варианты защиты на основе газодинамических факторов или экранирующих устройств.

3. Установлено, что в сравнении с имеющими место механическими колебаниями (вибрацией) исполнительных механизмов перемещения плазмотрона и шумовым фоном производственного помещения, составляющим порядка 90 дБ, аэродинамический шум, генерируемый плазменной струей, является превалирующим, так как достигает значений 130...90 дБ на рабочем месте оператора, отстоящем от зоны резки на 1...10 м, в зависимости от размеров раскройного стола.

4. Определено, что изменением отдельных газодинамических параметров истекающих газовых потоков, в частности, внесением новых решений в конструкцию формирующего соплового аппарата плазмотрона, можно уменьшить уровень звукового давления в некоторых областях частотного диапазоны на 3...15 дБ. Общий же уровень звукового давления превышает допустимые СН и при этом резко снижаются количественные и качественные показатели процесса.

5. Экспериментально доказана эффективность применения защитного устройства по снижению вредных выделений до уровня ПДК в процессе плазменной резки металлов.

Литература

[1] Мунин А.Г., Квитко Е.Е., ред. Авиационная акустика. Москва, Машиностроение, 1973. 448 с.

[2] Сидельников Т.Х. Автоколебательное шумообразова-ние при истечении газовых струй. Москва, Наука, 1971. 230 с.

[3] Краснов Н.Ф., ред. Основы прикладной аэрогазодинамики. В 2 кн. Кн. 2: Обтекание тел вязкой жидкостью. Москва, Высшая школа, 1991. 358 с.

[4] Ключев В.В., ред. Справочник по контролю промышленных шумов. Москва, Машиностроение, 1976. 447 с.

[5] Youjun Zhn. Anallysis of Flow Field and Noise Radiated from Axial Fan. International Congress on Acoustics. 2008. 837 p.

[6] Sum K.S., Pan J. Effects of the inclination of a rigid wall on the free vibration characteristics of acoustic modes in a

trapezoidal cavity. Journal of the Acoustical Society of America, 2006, vol. 119, issue 4, pp. 2201-2210.

[7] Schmidt W. Delphinluftschiff mit Wellantrieb — Wirkung elastischer Wellerblätter. Technisch-ökonomische Informationen der zivilen Luftfahrt, 1974, vol. 10, no. 4, pp. 240-242.

[8] Kanev N. Sound decay in a rectangular room with specular and diffuse reflecting surfaces. Proceedings of Forum Acusticum, 2011, Aalborg, Denmark, pp. 1935-1940.

[9] Юдин Е. Я., ред. Борьба с шумом на производстве. Справочник. Москва, Машиностроение, 1985. 399 c.

[10] Исаченко А.А., Откидач Л.Г., Никифоров Н.И. Влияние геометрии сопла на уровень шума при плазменной резке. Тр. ВНИИавтогенмаш. Москва, 1980, вып. XXV, с. 52-59.

[11] Ильницкая А.В., Откидач Л.Г. Акустические характеристики плазменно-дуговой резки металлов и вопросы борьбы с шумом. Тр. ВНИИавтогенмаш, вып. XXV Москва, 1980, с. 60-68.

[12] Откидач Л.Г Шумопоглощающие устройства в процессах механизированной плазменной резки. Сварочное производство, 1993, № 3, с. 23-25.

References

[1] Aviatsionnaia akustika [Aviation acoustics]. Ed. Munin A.G., Kvitko E.E. Moscow, Mashinostroenie publ., 1973. 448 p.

[2] Sidel'nikov T.Kh. Avtokolebatel'noe shumoobrazovanie pri istechenii gazovykh strui [Self-oscillatory noise level at the end of the gas jets]. Moscow, Nauka publ., 1971. 230 p.

[3] Osnovy prikladnoi aerogazodinamiki. Kn. 2. Obtekanie tel viazkoi zhidkost'iu [Fundamentals of Applied aerogasdynamics. Book 2. Viscous fluid flow over bodies]. Ed. Krasnov N.F. Moscow, Vysshaia shkola publ., 1991. 358 p.

[4] Spravochnik po kontroliu promyshlennykh shumov [Handbook of industrial noise control]. Ed. Kliuchev W, Moscow, Mashinostroenie publ., 1976. 447 p.

[5] Youjun Zhn. Anallysis of Flow Field and Noise Radiated from Axial Fan. International Congress on Acoustics. 2008. 837 p.

[6] Sum K.S., Pan J. Effects of the inclination of a rigid wall on the free vibration characteristics of acoustic modes in a trapezoidal cavity. Journal of the Acoustical Society of America, 2006, vol. 119, issue 4, pp. 2201-2210.

[7] Schmidt W. Delphinluftschiff mit Wellantrieb — Wirkung elastischer Wellerblätter. Technisch-ökonomische Informationen der zivilen Luftfahrt, 1974, vol. 10, no. 4, pp. 240-242.

[8] Kanev N. Sound decay in a rectangular room with specular and diffuse reflecting surfaces. Proceedings of Forum Acusticum, 2011, Aalborg, Denmark, pp. 1935-1940.

[9] Bor'ba s shumom na proizvodstve. Spravochnik [Control of noise at work. Directory]. Ed. Iudin E. Ia. Moscow, Mashinostroenie publ., 1985. 399 p.

[10] Isachenko A.A., Otkidach L.G., Nikiforov N.I. Vliianie geometrii sopla na uroven' shuma pri plazmennoi rezke [Effect of nozzle geometry on the noise level in plasma cutting]. Trudy VNIIavtogenmash [Proceedings VNIIavtogenmash]. Moscow, issue 25, 1980, pp. 52-59.

[11] Il'nitskaia A.V., Otkidach L.G. Akusticheskie khara-kteristiki plazmenno-dugovoi rezki metallov i voprosy bor'by s shumom [Acoustic characteristics of plasma arc metal cutting issues and noise control]. Trudy VNIIavtogenmash [Proceedings VNIIavtogenmash]. Moscow, issue 25, 1980, pp. 60-68.

[12] Otkidach L.G. Shumopogloshchaiushchie ustroistva v protsessakh mekhanizirovannoi plazmennoi rezki [Sound-absorbing devices in the process of mechanized plasma cutting]. Svarochnoe Proizvodstvo [Welding International]. 1993, no. 3, pp. 23-25.

Статья поступила в редакцию 08.06.2013

Информация об авторе

ОТКИДАЧ Леонид Георгиевич (Москва) — кандидат технических наук, доцент кафедры «Основы конструирования машин». МГТУ им. Н.Э. Баумана (105005, Москва, Российская Федерация, 2-я Бауманская ул., д. 5, стр. 1, e-mail: lgotk@mail.ru).

Information about the author

OTKIDACH Leonid Georgievich (Moscow) — Cand. Sc. (Eng.), Associate Professor of «Fundamentals of Machine Design» Department. Bauman Moscow State Technical University (BMSTU, building 1, 2-nd Baumanskaya str., 5, 105005, Moscow, Russian Federation, e-mail: lgotk@mail.ru).