СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ТРИМЕТАЛЛИЧЕСКИХ ПРУТКОВЫХ И ПРОВОЛОЧНЫХ ИЗДЕЛИЙ
METHOD OF PRODUCING TRIMETAL ROD AND WIRE ARTICLES

Изобретение относится к обработке металлов давлением и предназначено для производства триметаллических прутковых и проволочных изделий волочением.
К триметаллическим изделиям в виде прутков проволоки относят изделия, включающие три слоя из разных металлов.
Известно, что прутки и проволоку изготавливают по технологической схеме, совмещающей прокатку или прессование заготовки с последующим волочением триметаллической заготовки через конические волоки.
При деформировании в волочильном инструменте в заготовке возникает напряжение волочения, которое может приводить к обрыву переднего конца заготовки (см. Перлин И.Л., Ерманок М.З. Теория волочения. - М.: Металлургия, 1971. - С.17).
Наиболее близким способом того же назначения к заявленному изобретению по совокупности признаков является способ волочения изделий, включающий предварительное формирование захватки с заостренным и коническим участками и последующее волочение через монолитную волоку. Формирование конического участка захватки осуществляют с углом конусности на 2-3° меньшим, чем угол конусности волоки. Перед волочением заостренную часть захватки вводят в волоку, наносят технологическую смазку и осуществляют захват заостренного конца зажимом тянущего устройства (а.с. СССР №1245375, кл. В21С 1/00, 1986). Данный способ принят в качестве прототипа.
Недостатком известного способа, принятого за прототип, является то, что он не учитывает геометрию волочильного инструмента, в частности, угол наклона образующей рабочего канала волоки к оси волочения. Угол наклона образующей рабочего канала технологического волочильного инструмента является одним из основных параметров, определяющих напряжение волочения, единичные обжатия и энергозатраты при волочении.
Признаки прототипа, совпадающие с признаками заявляемого решения - предварительное формирование на изделии захватки с заостренным и коническим участками и последующее волочение через конический канал монолитной волоки.
Задачей изобретения является снижение напряжения волочения и энергоемкости процесса волочения триметаллических прутковых и проволочных изделий, повышение единичных обжатий и качества протягиваемых триметаллических изделий за счет оптимизации угла наклона образующей рабочего канала волочильного инструмента.
Поставленная задача была решена за счет того, что в известном способе, включающем предварительное формирование на изделии захватки с заостренным и коническим участками и последующее волочение через конический канал монолитной волоки, используют волоку, угол наклона образующей рабочего канала к оси волочения которой составляет
<mrow><msubsup><mi>α</mi><mi>в</mi><mrow><mi>о</mi><mi>п</mi><mi>т</mi></mrow></msubsup><mo>=</mo><mi>a</mi><mi>r</mi><mi>c</mi><mi>t</mi><mi>g</mi><mrow><mo>[</mo><mrow><mn>1,14</mn><msqrt><mrow><mfrac><mrow><mi>f</mi><mrow><mo>(</mo><mrow><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>3</mn></mrow></msub><mo>−</mo><msub><mi>σ</mi><mi>q</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow><mover accent="true"><mrow><msub><mi>F</mi><mn>3</mn></msub></mrow><mo stretchy="true">¯</mo></mover><mi>ln</mi><mi>λ</mi></mrow><mrow><mover accent="true"><mrow><msub><mi>F</mi><mn>1</mn></msub></mrow><mo stretchy="true">¯</mo></mover><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>1</mn></mrow></msub><mo>+</mo><mover accent="true"><mrow><msub><mi>F</mi><mn>2</mn></msub></mrow><mo stretchy="true">¯</mo></mover><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>2</mn></mrow></msub><mo>+</mo><mover accent="true"><mrow><msub><mi>F</mi><mn>3</mn></msub></mrow><mo stretchy="true">¯</mo></mover><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>3</mn></mrow></msub></mrow></mfrac></mrow></msqrt></mrow><mo>]</mo></mrow><mo>,</mo><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mrow><mo>(</mo><mn>1</mn><mo>)</mo></mrow></mrow>
<mrow><mi>λ</mi><mo>=</mo><msubsup><mi>d</mi><mn>0</mn><mn>2</mn></msubsup><mo>/</mo><msubsup><mi>d</mi><mn>1</mn><mn>2</mn></msubsup></mrow>
где
- вытяжка при волочении;
0
1
d, d - внешний диаметр триметаллического прутка или проволочной заготовки до и после деформации соответственно;
s1
s2
s3
σ, σ, σ - усредненные по зоне деформации сопротивления деформации протягиваемых материалов триметаллической заготовки;
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>F</mi><mo>¯</mo></mover><mn>1</mn></msub><mo>=</mo><mfrac bevelled="true"><mrow><msub><mi>F</mi><mn>1</mn></msub></mrow><mi>F</mi></mfrac></mrow>
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>F</mi><mo>¯</mo></mover><mn>2</mn></msub><mo>=</mo><mfrac bevelled="true"><mrow><msub><mi>F</mi><mn>2</mn></msub></mrow><mi>F</mi></mfrac></mrow>
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>F</mi><mo>¯</mo></mover><mn>3</mn></msub><mo>=</mo><mfrac bevelled="true"><mrow><msub><mi>F</mi><mn>3</mn></msub></mrow><mi>F</mi></mfrac></mrow>
,
,
- относительные площади сечения каждого из слоев, составляющих триметаллическую заготовку;
f - коэффициент внешнего трения в очаге деформации при волочении;
q
σ - напряжение противонатяжения.
Признаки предлагаемого способа, отличительные от прототипа, - использование волоки, угол наклона образующей рабочего канала к оси волочения которой определяют по приведенной выше формуле.
В реальных условиях волочения напряжение волочения монометаллической заготовки определяется по формуле (см. Механика композиционных материалов и конструкций. 2010 - Том 16, №2. С.-191-196)
<mrow><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>в</mi><mi>о</mi><mi>л</mi></mrow></msub><mo>=</mo><mrow><mo>(</mo><mrow><mi>ln</mi><mi>λ</mi><mo>+</mo><mfrac><mn>4</mn><mrow><mn>3</mn><msqrt><mn>3</mn></msqrt></mrow></mfrac><mi>t</mi><mi>g</mi><msub><mi>α</mi><mi>в</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow><mrow><mo>[</mo><mrow><msub><mi>σ</mi><mi>s</mi></msub><mo>+</mo><mi>f</mi><mi>c</mi><mi>t</mi><mi>g</mi><msub><mi>α</mi><mi>П</mi></msub><mrow><mo>(</mo><mrow><msub><mi>σ</mi><mi>s</mi></msub><mo>−</mo><msub><mi>σ</mi><mi>q</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow></mrow><mo>]</mo></mrow><mo>+</mo><msub><mi>σ</mi><mi>q</mi></msub><mo>,</mo><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mrow><mo>(</mo><mn>2</mn><mo>)</mo></mrow></mrow>
<mrow><mi>λ</mi><mo>=</mo><msubsup><mi>d</mi><mn>0</mn><mn>2</mn></msubsup><mo>/</mo><msubsup><mi>d</mi><mn>1</mn><mn>2</mn></msubsup></mrow>
где
- вытяжка при волочении;
0
1
d, d - внешний диаметр монометаллического прутка или проволочной заготовки до и после деформации соответственно;
в
α - угол наклона образующей инструмента к оси волочения;
П
П
в
α - приведенный угол волоки tgα=0,65tgα;
s
σ - среднее по зоне деформации сопротивление деформации протягиваемого материала;
f - коэффициент внешнего трения в очаге деформации при волочении;
q
σ - напряжение противонатяжения.
Триметаллическая заготовка состоит из трех слоев: центрального сердечника, промежуточного слоя и внешней оболочки. Напряжение, обеспечивающее деформацию центрального сердечника, полагая, что в формуле (2) f=0, будет равно
<mrow><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>в</mi><mi>о</mi><mi>л</mi><mn>1</mn></mrow></msub><mo>=</mo><mrow><mo>(</mo><mrow><mi>ln</mi><mi>λ</mi><mo>+</mo><mfrac><mn>4</mn><mrow><mn>3</mn><msqrt><mn>3</mn></msqrt></mrow></mfrac><mi>t</mi><mi>g</mi><msub><mi>α</mi><mi>в</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>1</mn></mrow></msub><mo>+</mo><msub><mi>σ</mi><mi>q</mi></msub><mo>,</mo><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mrow><mo>(</mo><mn>3</mn><mo>)</mo></mrow></mrow>
s1
где σ - сопротивление деформации металлосердечника заготовки.
Напряжению волочения (3) соответствует усилие, затрачиваемое на деформацию сердечника
<mrow><msub><mi>P</mi><mn>1</mn></msub><mo>=</mo><msub><mi>F</mi><mn>1</mn></msub><mrow><mo>[</mo><mrow><mrow><mo>(</mo><mrow><mi>ln</mi><mi>λ</mi><mo>+</mo><mfrac><mn>4</mn><mrow><mn>3</mn><msqrt><mn>3</mn></msqrt></mrow></mfrac><mi>t</mi><mi>g</mi><msub><mi>α</mi><mi>в</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>1</mn></mrow></msub><mo>+</mo><msub><mi>σ</mi><mi>q</mi></msub></mrow><mo>]</mo></mrow><mo>,</mo><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mrow><mo>(</mo><mn>4</mn><mo>)</mo></mrow></mrow>
1
где F - площадь сердечника триметаллической заготовки.
Напряжение волочения промежуточного слоя триметаллической заготовки в соответствии с формулой (2) при f=0 составит
<mrow><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>в</mi><mi>о</mi><mi>л</mi><mn>2</mn></mrow></msub><mo>=</mo><mrow><mo>(</mo><mrow><mi>ln</mi><mi>λ</mi><mo>+</mo><mfrac><mn>4</mn><mrow><mn>3</mn><msqrt><mn>3</mn></msqrt></mrow></mfrac><mi>t</mi><mi>g</mi><msub><mi>α</mi><mi>в</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>2</mn></mrow></msub><mo>+</mo><msub><mi>σ</mi><mi>q</mi></msub><mo>,</mo><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mrow><mo>(</mo><mn>5</mn><mo>)</mo></mrow></mrow>
s2
где σ - сопротивление деформации промежуточного слоя заготовки.
Напряжению волочения (5) соответствует усилие, затрачиваемое на деформацию промежуточного слоя
<mrow><msub><mi>P</mi><mn>2</mn></msub><mo>=</mo><msub><mi>F</mi><mn>2</mn></msub><mrow><mo>[</mo><mrow><mrow><mo>(</mo><mrow><mi>ln</mi><mi>λ</mi><mo>+</mo><mfrac><mn>4</mn><mrow><mn>3</mn><msqrt><mn>3</mn></msqrt></mrow></mfrac><mi>t</mi><mi>g</mi><msub><mi>α</mi><mi>в</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>2</mn></mrow></msub><mo>+</mo><msub><mi>σ</mi><mi>q</mi></msub></mrow><mo>]</mo></mrow><mo>,</mo><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mrow><mo>(</mo><mn>6</mn><mo>)</mo></mrow></mrow>
2
где F - площадь промежуточного слоя триметаллической заготовки.
Для внешней оболочки, находящейся в контакте с волочильным инструментом, напряжение волочения составит
<mrow><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>в</mi><mi>о</mi><mi>л</mi><mn>3</mn></mrow></msub><mo>=</mo><mrow><mo>(</mo><mrow><mi>ln</mi><mi>λ</mi><mo>+</mo><mfrac><mn>4</mn><mrow><mn>3</mn><msqrt><mn>3</mn></msqrt></mrow></mfrac><mi>t</mi><mi>g</mi><msub><mi>α</mi><mi>в</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow><mrow><mo>[</mo><mrow><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>3</mn></mrow></msub><mo>+</mo><mi>f</mi><mi>c</mi><mi>t</mi><mi>g</mi><msub><mi>α</mi><mi>П</mi></msub><mrow><mo>(</mo><mrow><msub><mi>σ</mi><mi>s</mi></msub><mo>−</mo><msub><mi>σ</mi><mi>q</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow></mrow><mo>]</mo></mrow><mo>+</mo><msub><mi>σ</mi><mi>q</mi></msub><mo>.</mo><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mrow><mo>(</mo><mn>7</mn><mo>)</mo></mrow></mrow>
s3
где σ - сопротивление деформации внешнего слоя заготовки.
Напряжению волочения (7) соответствует усилие, затрачиваемое на деформацию оболочки
<mrow><msub><mi>P</mi><mn>3</mn></msub><mo>=</mo><msub><mi>F</mi><mn>3</mn></msub><mrow><mo>(</mo><mrow><mi>ln</mi><mi>λ</mi><mo>+</mo><mfrac><mn>4</mn><mrow><mn>3</mn><msqrt><mn>3</mn></msqrt></mrow></mfrac><mi>t</mi><mi>g</mi><msub><mi>α</mi><mi>в</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow><mrow><mo>[</mo><mrow><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>3</mn></mrow></msub><mo>+</mo><mi>f</mi><mi>c</mi><mi>t</mi><mi>g</mi><msub><mi>α</mi><mi>П</mi></msub><mrow><mo>(</mo><mrow><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>3</mn></mrow></msub><mo>−</mo><msub><mi>σ</mi><mi>q</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow></mrow><mo>]</mo></mrow><mo>+</mo><msub><mi>σ</mi><mi>q</mi></msub><mo>.</mo><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mrow><mo>(</mo><mn>8</mn><mo>)</mo></mrow></mrow>
3
где F - площадь внешней оболочки триметаллической заготовки.
Общее усилие, необходимое для пластической деформации триметаллической заготовки, составит
<mrow><mi>P</mi><mo>=</mo><msub><mi>P</mi><mn>1</mn></msub><mo>+</mo><msub><mi>P</mi><mn>2</mn></msub><mo>+</mo><msub><mi>P</mi><mn>3</mn></msub><mo>.</mo><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mrow><mo>(</mo><mn>9</mn><mo>)</mo></mrow></mrow>
После подстановки соотношений (4), (6) и (8) в формулу (9), преобразований и перехода к среднему напряжению волочения триметаллической заготовки получим
<mrow><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>в</mi><mi>о</mi><mi>л</mi></mrow></msub><mo>=</mo><mrow><mo>(</mo><mrow><mi>ln</mi><mi>λ</mi><mo>+</mo><mfrac><mn>4</mn><mrow><mn>3</mn><msqrt><mn>3</mn></msqrt></mrow></mfrac><mi>t</mi><mi>g</mi><msub><mi>α</mi><mi>в</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow><mrow><mo>[</mo><mrow><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>1</mn></mrow></msub><msub><mover accent="true"><mi>F</mi><mo>¯</mo></mover><mn>1</mn></msub><mo>+</mo><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>2</mn></mrow></msub><msub><mover accent="true"><mi>F</mi><mo>¯</mo></mover><mn>2</mn></msub><mo>+</mo><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>3</mn></mrow></msub><msub><mover accent="true"><mi>F</mi><mo>¯</mo></mover><mn>3</mn></msub><mo>+</mo><mi>f</mi><mi>c</mi><mi>t</mi><mi>g</mi><msub><mi>α</mi><mi>П</mi></msub><mrow><mo>(</mo><mrow><msub><mi>σ</mi><mi>s</mi></msub><mo>−</mo><msub><mi>σ</mi><mi>q</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow><msub><mover accent="true"><mi>F</mi><mo>¯</mo></mover><mn>3</mn></msub></mrow><mo>]</mo></mrow><mo>+</mo><msub><mi>σ</mi><mi>q</mi></msub><mo>,</mo><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mrow><mo>(</mo><mrow><mn>10</mn></mrow><mo>)</mo></mrow></mrow>
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>F</mi><mo>¯</mo></mover><mn>1</mn></msub><mo>=</mo><mfrac bevelled="true"><mrow><msub><mi>F</mi><mn>1</mn></msub></mrow><mi>F</mi></mfrac><mo>,</mo></mrow>
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>F</mi><mo>¯</mo></mover><mn>2</mn></msub><mo>=</mo><mfrac bevelled="true"><mrow><msub><mi>F</mi><mn>2</mn></msub></mrow><mi>F</mi></mfrac><mo>,</mo></mrow>
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>F</mi><mo>¯</mo></mover><mn>3</mn></msub><mo>=</mo><mfrac bevelled="true"><mrow><msub><mi>F</mi><mn>3</mn></msub></mrow><mi>F</mi></mfrac></mrow>
где
- относительные площади сечения каждого из слоев, составляющих триметаллическую заготовку.
Минимальное значение напряжения волочения и соответственно усилия волочения триметаллической заготовки, а также энергоемкости процесса, обеспечивается из условия равенства нулю производной от напряжения волочения по тангенсу угла наклона образующей рабочего канала волочильного инструмента, а именно
<mrow><mfrac><mrow><mi>d</mi><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>в</mi><mi>о</mi><mi>л</mi></mrow></msub></mrow><mrow><mi>d</mi><mrow><mo>(</mo><mrow><mi>t</mi><mi>g</mi><msub><mi>α</mi><mi>в</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow></mrow></mfrac><mo>=</mo><mn>0.</mn><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mrow><mo>(</mo><mrow><mn>11</mn></mrow><mo>)</mo></mrow></mrow>
Продифференцировав выражение (10) согласно условию (11), после преобразований получим уравнение для определения оптимального значения тангенса угла наклона образующей рабочего канала волоки к оси волочения
<mrow><mi>t</mi><mi>g</mi><msubsup><mi>α</mi><mi>в</mi><mrow><mi>о</mi><mi>п</mi><mi>т</mi></mrow></msubsup><mo>=</mo><mn>1,14</mn><msqrt><mrow><mfrac><mrow><mi>f</mi><mrow><mo>(</mo><mrow><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>3</mn></mrow></msub><mo>−</mo><msub><mi>σ</mi><mi>q</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow><mover accent="true"><mrow><msub><mi>F</mi><mn>3</mn></msub></mrow><mo stretchy="true">¯</mo></mover><mi>ln</mi><mi>λ</mi></mrow><mrow><msub><mrow><mover accent="true"><mi>F</mi><mo stretchy="true">¯</mo></mover></mrow><mn>1</mn></msub><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>1</mn></mrow></msub><mo>+</mo><mover accent="true"><mrow><msub><mi>F</mi><mn>2</mn></msub></mrow><mo stretchy="true">¯</mo></mover><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>2</mn></mrow></msub><mo>+</mo><msub><mrow><mover accent="true"><mi>F</mi><mo stretchy="true">¯</mo></mover></mrow><mn>3</mn></msub><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>3</mn></mrow></msub></mrow></mfrac></mrow></msqrt><mo>,</mo><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mrow><mo>(</mo><mrow><mn>12</mn></mrow><mo>)</mo></mrow></mrow>
и соответственно
<mrow><msubsup><mi>α</mi><mi>в</mi><mrow><mi>о</mi><mi>п</mi><mi>т</mi></mrow></msubsup><mo>=</mo><mi>a</mi><mi>r</mi><mi>c</mi><mi>t</mi><mi>g</mi><mrow><mo>[</mo><mrow><mn>1,14</mn><msqrt><mrow><mfrac><mrow><mi>f</mi><mrow><mo>(</mo><mrow><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>3</mn></mrow></msub><mo>−</mo><msub><mi>σ</mi><mi>q</mi></msub></mrow><mo>)</mo></mrow><mover accent="true"><mrow><msub><mi>F</mi><mn>3</mn></msub></mrow><mo stretchy="true">¯</mo></mover><mi>ln</mi><mi>λ</mi></mrow><mrow><msub><mrow><mover accent="true"><mi>F</mi><mo stretchy="true">¯</mo></mover></mrow><mn>1</mn></msub><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>1</mn></mrow></msub><mo>+</mo><mover accent="true"><mrow><msub><mi>F</mi><mn>2</mn></msub></mrow><mo stretchy="true">¯</mo></mover><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>2</mn></mrow></msub><mo>+</mo><mover accent="true"><mrow><msub><mi>F</mi><mn>3</mn></msub></mrow><mo stretchy="true">¯</mo></mover><msub><mi>σ</mi><mrow><mi>s</mi><mn>3</mn></mrow></msub></mrow></mfrac></mrow></msqrt></mrow><mo>]</mo></mrow><mo>.</mo><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mtext> </mtext><mrow><mo>(</mo><mn>1</mn><mo>)</mo></mrow></mrow>
Соотношение (1) позволяет определить оптимальный угол наклона образующей рабочего канала волоки к оси волочения, что обеспечивает минимальное значение напряжения волочения и минимальную энергоемкость процесса волочения триметаллической заготовки.
Пример реализации предлагаемого способа.
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>F</mi><mo>¯</mo></mover><mn>1</mn></msub><mo>=</mo><mn>0,3</mn><mo>;</mo></mrow>
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>F</mi><mo>¯</mo></mover><mn>2</mn></msub><mo>=</mo><mn>0,4</mn><mo>;</mo></mrow>
<mrow><msub><mover accent="true"><mi>F</mi><mo>¯</mo></mover><mn>3</mn></msub><mo>=</mo><mn>0,3</mn><mo>;</mo></mrow>
s1
s3
s2
в
Предлагаемый способ использован для волочения триметаллической заготовки низкотемпературного сверхпроводника, состоящего из медного сердечника, промежуточного сверхпроводникового ниобия и медной стабилизирующей оболочки. При этом геометрические и физические соотношения составляли:
σ=σ=300 МПа; σ=500 МПа. При волочении заготовки через волочильный инструмент с α=12° без противонатяжения и вытяжки λ=1,2 при коэффициенте трения f=0,1 среднее напряжение триметаллической заготовки волочения составило 154 МПа.
<mrow><msubsup><mi>α</mi><mi>в</mi><mrow><mi>о</mi><mi>п</mi><mi>т</mi></mrow></msubsup><mo>=</mo><msup><mrow><mn>5,3</mn></mrow><mo>∘</mo></msup></mrow>
По формуле (1) предлагаемого способа определили оптимальный угол конусности волочильного инструмента, получили
. После изготовления инструмента с оптимальной конусностью провели волочение заготовки с прежними технологическими параметрами, среднее напряжение волочения при этом оказалось равным 134,3 МПа.
Таким образом, снижение среднего напряжения волочения при использовании предлагаемого способа составило 12,8%.