КОМПОЗИЦИИ НА ОСНОВЕ ПРОПИЛЕНОВОГО ПОЛИМЕРА
PROPYLENE POLYMER-BASED COMPOSITIONS

Настоящее изобретение относится к композиции на основе пропиленового полимера, имеющей оптимальный баланс свойств, в частности улучшенной ударной прочности и отличных оптических свойств.
Как известно, изотактическому полипропилену присуща исключительная комбинация отличных свойств, что делает его подходящим для широкого ряда областей применения. Чтобы улучшать названные свойства, в процесс стереорегулярной гомополимеризации пропилена были включены одна или более стадий сополимеризации или введен один или более мономер в матрицу гомополимера.
WO 01/92406 относится к композициям на основе пропиленового полимера, включающим:
А) от 70 до 90%, предпочтительно от 75 до 85% статистического сополимера пропилена с этиленом, содержащего от 1 до 6%, предпочтительно от 1,5 до 4% этилена, и
В) от 10% до 30%, предпочтительно от 15% до 25% сополимера пропилена с этиленом, содержащего от 8 до 18, предпочтительно от 10 до 18% этилена.
Отмечено, что указанная композиция имеет оптимальный баланс прозрачности, жесткости и ударной прочности даже при низких температурах.
WO 2006/082144 относится к композиции на основе пропиленового полимера, включающей:
(А) 75-95% по массе сополимера пропилена, включающего от 0,5 (0,3 масс.%) до 3,0 мол.% (2 масс.%) сомономерных звеньев, образованных этиленом, и
(В) 5-25% по массе сополимера пропилена, включающего от 25 (18 масс.%) до 45 мол.% (35 масс.%) этиленовых звеньев.
Указано, что названная композиция имеет хороший баланс гибкости и ударной прочности.
WO 03/051984 относится к полиолефиновой композиции, включающей (в процентах по массе):
4
10
1) 55-90%, предпочтительно 62-85% кристаллического гомополимера или сополимера пропилена, содержащего до 15%, предпочтительно до 10% этилена и/или С-С альфа-олефина; и
4
10
4
10
2) 10-45%, предпочтительно  15-40% смеси сополимера пропилена с более чем 15% и до 40% этилена, предпочтительно от 18% до 35% этилена (сополимера (а)), и сополимера этилена с одним или более С-С альфа-олефином(ами), содержащим от 10% до 40%, предпочтительно от 10% до 35% названного С-С альфа-олефина(ов) (сополимера (b)).
WO 03/046021 относится к композиции на основе пропиленового полимера, включающей:
4
8
4
8
4
8
4
8
А) от 50 до 90% одного или более сополимера(ов) пропилена, выбранного из группы, состоящей из (А1) статистических сополимеров пропилена с этиленом, содержащих от 1 до 7% этилена; (А2) сополимеров пропилена с одним или более С-С альфа олефинами, содержащих 2-10% С-С альфа-олефина(ов); (А3) сополимеров пропилена с этиленом и одним или более С-С альфа-олефином(ами), содержащих 0,5-5% этилена и 2-6% С-С α-олефинов; и
4
8
В) от 10 до 50% сополимера пропилена, содержащего от 8 до 40% этилена и необязательно 1-10% С-С α-олефинов.
Заявитель нашел, что можно достичь улучшения свойств с точки зрения мягкости и прозрачности за счет использования конкретного класса пропиленовой композиции.
Целью настоящего изобретения является пропиленовая композиция, включающая (в процентах по массе):
А) 60-90%, предпочтительно 70-90%, более предпочтительно 75-88%, даже еще более предпочтительно 80-88% кристаллического пропиленового сополимера, содержащего от 3,5% до 10,0%, предпочтительно от 3,5% до 9,0%, более предпочтительно от 4,0% до 6,5%, даже более предпочтительно от 4,0% до 5,5% звеньев, образованных этиленом;
В) 10-40%, предпочтительно 10-30%, более предпочтительно 12%-25%, даже более предпочтительно 12-20% сополимера пропилена и от 18,5% до 23,5%, предпочтительно от 18,5% до 22,0%, даже более предпочтительно от 19,0% до 21,0% звеньев, образованных этиленом.
Из представленных выше определений очевидно, что термин «сополимер» включает полимеры, содержащие сомономеры только двух типов.
Другими предпочтительными признаками композиций по настоящему изобретению являются:
- MFR L (скорость течения расплава, измеренная согласно ISO 1133, условие L, при 230°С и нагрузке 2,16 кг) от 0,5 до 50 г/10 мин, в частности от 3 до 20 г/10 мин; более предпочтительно от 4 до 20 г/10 мин,
- характеристическая вязкость [IV] фракции (из всей композиции), растворимой в ксилоле при комнатной температуре, составляет от 1 до 4,5, предпочтительно от 1,1 до 3 дл/г, более предпочтительно от 1,1 до 2 дл/г, даже более предпочтительно от 1,1 до 1,6 дл/г.
Композиции согласно настоящему изобретению имеют, по меньшей мере, один пик плавления, определенный методом ДСК (дифференциальной сканирующей калориметрии) при температуре в интервале 130-150°C, предпочтительно 135-145°C.
Кроме того, композициям по настоящему изобретению предпочтительно присущи некоторые или все данные свойства:
- модуль упругости при изгибе в пределах между 700 МПа и 500 МПа;
- мутность, измеренная на 1 мм пластинках, ниже 25%, предпочтительно ниже 23%;
- ударная прочность по Изоду, измеренная при 23°C, и скорость течения расплава (MFR), отвечающие следующим зависимостям:
MFR*Iz23>MFR*15+85; предпочтительно MFR*Iz23>MFR*20+85, более предпочтительно MFR*Iz23>MFR*25+85,
где Iz23 представляет ударную прочность по Изоду, измеренную при 23°C, и MFR представляет скорость течения расплава по ISO 1133, условие L, при 230°C и 2,16.
Композиции на основе пропиленового полимера согласно настоящему изобретению могут быть получены последовательной полимеризацией, по меньшей мере, в две стадии, где каждая последующая стадия полимеризации проводится в присутствии полимерного материала, образовавшегося в результате предшествующей реакции полимеризации, где сополимер (А) обычно получают, по меньшей мере, на одной первой стадии полимеризации, а сополимер (В) обычно получают, по меньшей мере, на одной второй стадии полимеризации.
Предпочтительно каждую стадию полимеризации проводят в присутствии гетерогенного катализатора Циглера-Натта высокой стереоспецифичности. Катализаторы Циглера-Натта, подходящие для получения композиций на основе пропиленового полимера по изобретению, включают твердый каталитический компонент, включающий, по меньшей мере, одно соединение титана, содержащее, по меньшей мере, одну связь титан-галоген и, по меньшей мере, электронодонорное соединение (внутренний донор), оба нанесенные на хлорид магния. Каталитические системы Циглера-Натта дополнительно включают алюминийорганическое соединение как главный сокатализатор и необязательно внешнее электронодонорное соединение.
Подходящие каталитические системы рассмотрены в Европейских патентах ЕР45977, ЕР361494, ЕР728769, ЕР1272533 и в международной патентной заявке WO 00163261.
Предпочтительно твердый каталитический компонент включает Mg, Ti, галоген и донор электронов, выбранный из сукцинатов формулы (I):
1
2
3
6
3
6
1
20
1
2
где радикалы R и R, одинаковые или отличные друг от друга, представляют собой  С-С линейную или разветвленную алкильную, алкенильную, циклоалкильную, арильную, арилалкильную или алкиларильную группу, необязательно содержащую гетероатомы, принадлежащие к группам 15-17 Периодической таблицы; радикалы R-R, одинаковые или отличные друг от друга, представляют собой атом водорода или С-С линейную или разветвленную алкильную, алкенильную, циклоалкильную, арильную, арилалкильную или алкиларильную группу, необязательно содержащую гетероатомы, и радикалы R-R, которые присоединены к одному атому углерода, могут быть соединены вместе с образованием циклической структуры.
1
2
1
8
R и R предпочтительно представляют собой С-С алкильную, циклоалкильную, арильную, арилалкильную и алкиларильную группы.
1
2
1
2
Особенно предпочтительными являются соединения, в которых R и R выбраны из первичных алкилов и особенно разветвленных первичных алкилов. Примерами подходящих групп R и R являются метил, этил, н-пропил, н-бутил, изобутил, неопентил, 2-этилгексил. Особенно предпочтительными являются этил, изобутил и неопентил.
3
5
6
3
6
1
20
Одной из предпочтительных групп соединений, описываемых формулой (I), является та, в которой R-R представляют собой атом водорода и R представляет собой разветвленный алкильный, циклоалкильный, арильный, арилалкильный и алкиларильный радикал, содержащий от 3 до 10 атомов углерода. Другая предпочтительная группа соединений из тех, что описываются формулой (I), является та, в которой, по меньшей мере, два радикала из R-R отличаются от атома водорода и выбраны из С-С линейной или разветвленной алкильной, алкенильной, циклоалкильной, арильной, арилалкильной или алкиларильной группы, необязательно содержащей гетероатомы, принадлежащие к группам.
3
5
4
6
Особенно предпочтительными являются соединения, в которых два радикала, отличные от атома водорода, присоединены к одному и тому же атому углерода. Кроме того, также соединения, в которых, по меньшей мере, два радикала, отличные от атома водорода, присоединены к различным атомам углерода, то есть R и R или R и R являются особенно предпочтительными.
n-y
y
4
2
4
4
4
2
2
2
3
3
3
3
Согласно предпочтительному способу, твердый каталитический компонент может быть получен при взаимодействии соединения титана формулы Ti(OR)X, где n представляет валентность титана и y означает число между 1 и n, предпочтительно TiCl, с хлоридом магния, образованным из аддукта формулы MgCl·pROH, где р представляет число между 0,1 и 6, предпочтительно от 2 до 3,5, и R представляет углеводородный радикал, содержащий 1-18 атомов углерода. Аддукт может быть подходящим образом получен в сферической форме смешением спирта и хлорида магния в присутствии инертного углеводорода, не смешиваемого с аддуктом, при перемешивании при температуре плавления аддукта (100-130°С). Затем эмульсию быстро охлаждают, вызывая тем самым отверждение аддукта в форме сферических частиц. Примеры сферических аддуктов, полученных согласно данному методу, описаны в патенте США 4399054 и патенте США 44469648. Полученный таким образом аддукт может сразу же взаимодействовать с соединением Ti или он может быть предварительно подвергнут деалкоголизации в условиях температурного контроля (80-130°С) с получением аддукта, в котором число молей спирта обычно ниже 3, предпочтительно между 0,1 и 2,5. Реакцию с соединением Ti можно проводить путем суспендирования аддукта (деалкоголизированного или как такового) в холодном TiCl (обычно 0°С); смесь нагревают до 80-130°С и поддерживают при данной температуре в течение 0,5-2 часов. Обработку TiCl можно проводить один или более раз. Внутренний донор может быть добавлен в ходе обработки TiCl, и обработку электронодонорным соединением можно повторять однократно или несколько раз. Обычно сукцинат формулы (I) используют в молярном отношении к MgCl от 0,01 до 1, предпочтительно от 0,05 до 0,5. Получение каталитических компонентов в сферической форме описано, например, в Европейской патентной заявке ЕР-А-395083 и в международной патентной заявке WO 98144001. Твердые каталитические компоненты, полученные согласно указанному выше методу, характеризуются удельной поверхностью (по методу ВЕТ) обычно между 20 и 500 м/г и предпочтительно между 50 и 400 м/г, и общей пористостью (по методу ВЕТ) выше 0,2 см/г, предпочтительно между 0,2 и 0,6 см/г. Пористость (метод Hg) вследствие пор с радиусом до 10000 А обычно лежит в интервале от 0,3 до 1,5 см/г, предпочтительно от 0,45 до 1 см/г.
2
2
3
3
Алюминийорганическим соединением является предпочтительно алкил-Al, выбранный из соединений триалкилалюминия, таких как, например, триэтилалюминий, триизобутилалюминий, три-н-бутилалюминий, три-н-гексилалюминий, три-н-октилалюминий. Можно также использовать смеси  триалкилалюминия с галогенидами алкилалюминия, гидридами алкилалюминия или сесквихлоридами алкилалюминия, такими как AlEtCl и AlEtCl.
a
b
с
5
6
7
5
6
7
Предпочтительные внешние электронодонорные соединения включают соединения кремния, простые эфиры, сложные эфиры, такие как этил-4-этоксибензоат, амины, гетероциклические соединения и особенно 2,2,6,6-тетраметилпиперидин, кетоны и простые 1,3-диэфиры. Другой класс предпочтительных внешних донорных соединений представляет класс соединений кремния формулы R R Si(OR), где a и b представляют целое число от 0 до 2, с представляет целое число от 1 до 3 и сумма (a+b+c) равна 4; R, R и R представляют такие радикалы, как алкил, циклоалкил или арил с содержанием атомов углерода 1-18, необязательно содержащие гетероатомы. Особенно предпочтительными являются метилциклогексилдиметоксисилан, дифенилдиметоксисилан, метил-t-бутилдиметоксисилан, дициклопентилдиметоксисилан, 2-этилпиперидинил-2-трет-бутилдиметоксисилан и 1,1,1-трифторпропил-2-этилпиперидинилдиметоксисилан и 1,1,1-трифторпропилметилдиметоксисилан. Внешнее электронодонорное соединение используется в таком количестве, чтобы обеспечить молярное отношение между алюминийорганическим соединением и названным электронодонорным соединением от 0,1 до 500.
Процесс полимеризации можно проводить в газовой фазе и/или в жидкой фазе, в реакторах непрерывного или периодического действия, таких как реактор с псевдоожиженным слоем или суспензионный реактор. Например, можно осуществлять полимеризацию пропиленового полимера (А) в жидкой фазе с использованием жидкого пропилена в качестве растворителя, тогда как стадию сополимеризации с получением фракции (В) сополимера пропилена проводят в газовой фазе, без промежуточных стадий, за исключением частичной дегазации мономеров. В альтернативном случае, все последовательные стадии полимеризации могут быть осуществлены в газовой фазе. Время реакции, температура и давление на стадиях полимеризации не являются критическими параметрами, однако температура при получении фракции (А) и (В), которая может быть одинаковой или различной, обычно составляет от 50°С до 120°С. Давление полимеризации предпочтительно лежит в интервале от 0,5 до 12 МПа, если полимеризация проводится в газовой фазе. Можно осуществлять предварительный контакт (форполимеризацию) каталитической системы с небольшими количествами олефинов. Молекулярная масса  композиции на основе пропиленового полимера регулируется при использовании известных регуляторов, таких как водород.
Согласно предпочтительному варианту осуществления изобретения, пропиленовый полимер (А) образуется в процессе газофазной полимеризации, проводимом, по меньшей мере, в двух взаимосвязанных зонах полимеризации. Названный процесс полимеризации рассмотрен в Европейском патенте ЕР 782587.
Процесс проводят в первой и второй взаимосвязанной зоне полимеризации, в которую подают пропилен и этилен или альфа-олефины в присутствии каталитической системы и из которой выводят образующийся полимер. Растущие полимерные частицы протекают через первую из названных зон полимеризации (восходящий поток) в условиях быстрого псевдоожижения, покидают названную первую зону полимеризации и входят во вторую из названных зон полимеризации (нисходящий поток), через которую они протекают в уплотненной форме под действием силы тяжести, покидают названную вторую зону полимеризации и повторно входят в названную первую зону полимеризации, таким образом устанавливая циркуляцию полимера между двумя зонами полимеризации. В целом, условия быстрого псевдоожижения в первой зоне полимеризации устанавливаются при подаче смеси газообразных мономеров ниже точки повторного введения растущего полимера в названную первую зону полимеризации. Скорость транспортного газа в первой зоне полимеризации выше, чем скорость перемещения в рабочих условиях и составляет обычно между 2 и 15 м/с. Во второй зоне полимеризации, где полимер протекает в уплотненной форме под действием силы тяжести, достигаются высокие величины плотности твердого вещества, которая приближается к объемной плотности полимера, и таким образом может быть достигнут положительный прирост давления вдоль направления течения, так что становится возможным повторно вводить полимер в первую зону реакции без помощи механических средств. Таким путем устанавливается циркуляционная «петля», которая определяется балансом давлений между двумя зонами полимеризации и теплопотерями в системе. Необязательно, в зонах полимеризации поддерживают среду из одного или более инертных газов, таких как азот или алифатический углеводород, в таких количествах, что сумма парциальных давлений инертных газов предпочтительно лежит между 5 и 80% от общего давления газов. Рабочие параметры, такие как, например, температура, представляют те, которые обычно характерны для процессов газофазной полимеризации олефинов, например, между 50°С и 120°С. Процесс может быть проведен при рабочем давлении между 0,5 и 10 МПа, предпочтительно между 1,5 и 6 МПа. Предпочтительно в первую зону полимеризации вводят различные каталитические компоненты в любой точке названной первой зоны полимеризации. Однако их также можно вводить в любой точке второй зоны полимеризации. Регуляторы молекулярной массы, известные в данной области, особенно водород, могут быть использованы для регулирования молекулярной массы растущего полимера.
На второй стадии особенно предпочтительного процесса полимеризации сополимер (В) пропилен/этилен образуется в традиционном газофазном реакторе с псевдоожиженным слоем в присутствии полимерного материала и каталитической системы, поступающей с предшествующей стадии полимеризации. Полимеризационная смесь отводится из нисходящего потока в сепаратор газ-твердое вещество и затем подается в газофазный реактор с псевдоожиженным слоем, работающий в обычных условиях температуры и давления.
Композиции на основе пропиленового полимера по настоящему изобретению также могут быть получены путем отдельного получения названных сополимеров (А) и (В), в условиях работы с теми же катализаторами и по существу в тех же условиях полимеризации, что показаны выше, с последующим механическим смешением названных сополимеров в расплавленном состоянии при использовании традиционного смесительного оборудования, такого как двухшнековые экструдеры.
Композиции на основе пропиленового полимера по настоящему изобретению могут дополнительно включать добавки, традиционно используемые в области полиолефинов, такие как антиоксиданты, светостабилизаторы, зародышеобразователи кристаллизации, акцепторы кислот, окрашивающие агенты и наполнители.
Основная область использования композиций на основе пропиленового полимера по изобретению - производство формовых изделий, особенно шприцованных формовых изделий. Шприцованные формовые изделия, включающие композиции на основе пропиленового полимера по изобретению, имеют хорошую гибкость и хорошую ударопрочность и им также присуща хорошая прозрачность.
Следующие примеры даны для пояснения и не предназначены ограничивать настоящее изобретение.
ПРИМЕРЫ
Данные о свойствах пропиленовых полимерных материалов получены следующими методами.
Содержание растворимой в ксилоле фракции
2,5 г полимера и 250 мл о-ксилола помещали в стеклянную колбу, снабженную холодильником и магнитной мешалкой. Температуру повышали в течение 30 минут до температуры кипения растворителя. Полученный таким образом раствор затем кипятили в условиях дефлегмации и перемешивания в течение дополнительно 30 минут. Затем закрытую колбу держали в течение 30 минут на водно-ледяной бане, а также на термостатируемой водяной бане при 25°С в течение 30 минут. Полученный в результате твердый остаток отфильтровывали на фильтровальную бумагу, а фильтровальную жидкость разделяли на две порции по 100 мл. Одну 100 мл порцию фильтровальной жидкости выливали в предварительно взвешенный алюминиевый контейнер, который нагревали на плитке в токе азота с удалением растворителя в результате выпаривания. Затем контейнер держали в термостате при 80°С под вакуумом до достижения постоянного веса. Остаток взвешивали для определения процентного содержания растворимого в ксилоле полимера.
Содержание этилена (С2)
Методом ИК спектроскопии
Содержание сомономера в компоненте В определяли по осажденной «аморфной» фракции полимера. Осажденную «аморфную» фракцию получали следующим образом: в одну 100 мл порцию отфильтрованной жидкости, полученную, как описано выше (метод определения растворимой в ксилоле фракции), при интенсивном перемешивании добавляли 200 мл ацетона. О завершении осаждения свидетельствовало четкое разделение раствор - твердое вещество. Полученное таким образом твердое вещество отфильтровывали через тарированное металлическое сито и сушили в вакуумном термостате при 70°С до достижения постоянного веса.
Молярное отношение исходных газов
Определяли методом газовой хроматографии
Скорость течения расплава (MFR)
Определяли согласно стандарту ISO 1133 (230°С, 2,16 кг)
Характеристическая вязкость
Определяли в тетрагидронафталине при 135°С
Модуль упругости при изгибе
Определяли согласно стандарту ISO 178
Напряжение при текучести и при разрыве
Определяли согласно стандарту ISO 527
Удлинение в пределе текучести и при разрыве
Определяли согласно стандарту ISO 527
Ударная прочность по Изоду
Определяли согласно стандарту ISO 18011А
Температура перехода в хрупкое состояние (D/B)
Согласно данному методу определяли ударную прочность в двух направлениях под действием удара автоматическим компьютеризованным ударным маятником.
Круглые образцы для испытаний получали вырубанием круговым ручным штампом (диаметром 38 мм). Их кондиционировали по меньшей мере в течение 12 часов при 23°С и относительной влажности 50 RH, а затем помещали в термостатируемую баню с температурой испытания на 1 час. Кривую зависимости сила-время определяли при ударе ударным маятником (5,3 кг, полусферический копер с ½ диаметра) по круглому образцу для испытаний, лежащим на кольцевой подложке. Использованным прибором для испытаний был прибор CHEAST 67581000 модели №2. Температура перехода D/B представляет собой температуру, при которой 50% образцов претерпевает хрупкое разрушение при проведении вышеупомянутого теста с ударом. Пластинки для измерения D/B, имеющие размеры 127×127×1,5 мм, получали согласно следующему методу. В качестве литьевого пресса использовали Negri Bossi TM типа (NB 90) с силой смыкания 90 тонн. Пресс-форма имела квадратную форму (127х127х1,5 мм).
Ниже представлены основные технологические  параметры:
Избыточное давление (бар): 20
Время литья (с): 3
Максимальное давление литья (МПа): 14
Гидравлическое давление литья (МПа): 6-3
Гидравлическое давление первого удерживания (МПа): 4±2
Время первого удерживания (с): 3
Гидравлическое давление второго удерживания (МПа): 3±2
Время второго удерживания (с): 7
Время охлаждения (с): 20
Температура формования (°С): 60
Температура плавления между 220 и 280°С
Мутность (на 1 мм пластине)
Согласно использованному методу, образцы для испытаний размером 5×5 см вырубали из прессованных пластин толщиной 1 мм и измеряли величину мутности при использовании фотометрического установки Гарднера, соединенной с измерителем мутности типа UX-10 или эквивалентным прибором, имеющем источник света G.E. 1209 с фильтром «С». Для калибрования прибора использовали стандартные образцы с известной мутностью. Тестируемые пластинки изготавливали следующим методом:
Пластины размером 75×75×1 мм формовали на литьевом прессе GBF Plastiniector G235190, 90 тонн в следующих технологических условиях:
Скорость вращения шнека: 120 об/мин
Обратное давление: 10 бар
Температура плавления: 260°С
Время литья: 5 с
Переключение на давление удерживания: 50 бар
Давление удерживания первой стадии: 30 бар
Давление второй стадии: 20 бар
Профиль давления удерживания: первая стадия 5 с
Вторая стадия 10 с
Время охлаждения: 20 с
Температура воды в пресс-форме: 40°С
Температура плавления, энтальпия плавления и температура кристаллизации
Определяли методом ДСК при изменении температуры 20°С в минуту
Примеры 1-2
Катализатор Циглера-Натта готовили согласно примеру 5, строки 48-55 Европейского патента ЕР728769. Триэтилалюминий (ТЭА) использовали в качестве сокатализатора и дициклопентилдиметоксисилан в качестве наружного донора.
Композиции на основе пропиленового полимера примеров готовили процессом двухстадийной полимеризации, где сополимер (А) получали на первой стадии полимеризации подачей мономеров и каталитической системы в реактор газофазной полимеризации, включающий две взаимосвязанные зоны полимеризации, восходящий поток и нисходящий поток, как описано в Европейском патенте ЕР782587 (реактор MZCR). Полимеризационную смесь выгружали из названного реактора, направляли в сепаратор газ-твердое вещество и полимеризационный материал направляли в традиционный газофазный реактор с псевдоожиженным слоем, где происходило получение пропиленэтиленового сополимера (В). Рабочие условия показаны в таблице 1.
Полимерные частицы, выходящие со второй стадии полимеризации, обрабатывали паром с удалением непрореагировавших мономеров и сушили.
К композиции на основе пропиленового полимера добавляли следующие добавки: стеарат кальция 500 млн.ч., GMS90 500 млн.ч., Irganox B215 1500 млн.ч., Millad 3988 1800 млн.ч. - и шприцевали через двухчервячный экструдер Berstorff (L/D=33) в следующих рабочих условиях:
Температура зоны питания: 190-210°С
Температура плавления: 240°С
Температура в зоне экструзионной головки: 230°С
Расход: 16 кг/ч
Скорость вращения: 250 об./мин
Таблица 1
<b>Пример</b>
1
2
Компонент А(реакторный MZCR)
TEAL/внешний донор
масс./масс.
4
4
TEAL/катализатор
масс./масс.
5
5
Температура
°С
72
72
Давление
бар-г
27
27
Удерживание распределениявосходящий поток
масс.%
45
40
нисходящий поток
масс.%
55
60
С<sub>3</sub> <sup>-</sup> восходящий поток
мол.%
79
75
С<sub>2</sub> <sup>-</sup> восходящий поток
мол.%
2,8
3,1
Н<sub>2</sub>/С<sub>3</sub> <sup>-</sup> восходящий поток
моль/моль
0,021
0,09
С<sub>2</sub> <sup>-</sup>/(С<sub>2</sub> <sup>-</sup>+С<sub>3</sub> <sup>-</sup>)
моль/моль
0,035
0,041
MFR
г/10 мин
5
21
Общее содержание С<sub>2</sub> <sup>-</sup>
масс.%
4,6
4,7
ХС
масс.%
8,8
8,9
Tm
°С
137,5
Компонент В (газофазный реактор)
Температура
°C
75
75
Давление
МПа
1,7
1,7
Распределение*
%
20
16
С<sub>2</sub> <sup>-</sup>/(С<sub>2</sub> <sup>-</sup>+С<sub>3</sub> <sup>-</sup>)
моль/моль
0,19
0,2
Н<sub>2</sub>/С<sub>2</sub> <sup>-</sup>
моль/моль
0,47
0,47
*Количество компонента А относительно А+В
С<sub>2</sub> <sup>-</sup>=этилен С<sub>3</sub> <sup>-</sup>=пропилен
Сравнительный пример 1 представляет пример 1 WO 03/046021, сравнительный пример 2 представляет пример 3 WO 2006/114357.
Свойства данных материалов вместе со свойствами композиций по изобретению представлены в таблице 2.
Таблица 2
Пример
1
2
Сравнительный пример 1
Сравнительный пример 2
MFR компонента А)
г/10 мин
5,0
21,0
4,3
0,9
C<sub>2</sub> <sup>-</sup>
масс.%
4,6
4,7
3,8
1,10
XS фракция, растворимая в ксилоле
%
8,8
8,9
7,3
2,6
% компонента В) в сополимере
масс.%
20
16
20
16
%С<sub>2</sub> <sup>-</sup> в компоненте В)
масс.%
19
21
24
24
MFR композиции
г/10 мин
4,5
18
7,5
1,3
Содержание С<sub>2</sub> <sup>-</sup>
масс.%
7,4
7,4
8
4,80
Количество растворимых в ксилоле веществ
%
21,4
20
24,1
15,3
XSIV характеристическая вязкость фракции, растворимой в ксилоле
дл/г
1,29
1,44
1,69
1,26
Модуль упругости при изгибе
МПа
614
617
490
1035
Ударная прочность по Изоду при 23°C
кДж/м<sup>2</sup>
51,0
33,8
15,8
62,3
Ударная прочность по Изоду при 0°C
кДж/м<sup>2</sup>
45
9,9
-
24,0
Ударная прочность по Изоду при-20°C
кДж/м<sup>2</sup>
3,3
4,9
2,6
2,4
D/B ТТ
°C
-15,4
-15,0
-25
-5,8
Мутность (1 мм пластины)
%
10,6
22
12,9*
15,1
Глянец °60
125,4
108,6
51*
-
ДСК Tm
°C
145,4
143,8
146,8
-
ДСК Tc
°C
109,3
109,1
100,2
-
ДСК Hm
Дж/г
74,1
69,4
67,2
*измеренный на 50 мкм пленке;
С<sub>2</sub> <sup>-</sup>=этилен
При сравнении сравнительного примера 1 с примерами по настоящему изобретению можно видеть, что когда содержание этилена в компоненте В лежит вне заявленных пределов, ударная прочность по Изоду снижается. И наоборот, когда содержание этилена в сополимере А лежит вне заявленного интервала, модуль упругости при изгибе выше, и поэтому образующийся сополимер является менее мягким.