Поведение бокситовых концентратов на стадии выщелачивания по способу Байера

Оригинальная статья / Original article УДК 669.712

DOI: http://dx.d0i.0rg/l 0.21285/1814-3520-2019-2-395-403

Поведение бокситовых концентратов на стадии выщелачивания по способу Байера

© А.Д. Рис, А.В. Сундуров, О.А. Дубовиков

Санкт-Петербургский государственный горный университет, г. Санкт-Петербург, Россия

Резюме: Цель - изучение поведения бокситового концентрата, полученного по способу термохимия-Байер на стадии автоклавного выщелачивания; исследование влияния дозировки оксида кальция, подаваемого на автоклавное выщелачивание бокситового концентрата по способу Байера, и определение его оптимального количества. Отработка методики контроля вскрываемости бокситовых концентратов с использованием химического анализа твердой и жидкой фаз. Получение термоактивированного продукта за счет обжига исходного боксита при температуре 1000°С, его обескремнивания щелочными растворами и последующей переработкой бокситового концентрата по способу Байера в автоклавных условиях. Проведение полного силикатного анализа твердой фазы (красного шлама) и определение содержания в жидкой фазе общей, каустической и карбонатной щелочи, а также количества Al2O3 и SiO2. Термическая активация боксита позволила получить продукт с кремниевым модулем (pSi) равным 11,6 из высокремнистого боксита одного из месторождений Российской Федерации. Проведено изучение влияния дозировки CaO на вскрываемость бокситового концентрата, а также анализ твердой и жидкой фаз, который показал возможность определения вскрываемости бокситового концентрата при автоклавном выщелачивании. Определена оптимальная дозировка оксида кальция. На основе проведенных лабораторных исследований установлено, что температурный режим обжига (1000°С) с последующей выдержкой в течение 1 часа позволяет, с одной стороны, получить качественный концентрат, а с другой - при дальнейшей традиционной гидрометаллургической переработке достичь теоретически возможного извлечения глинозема. Определено, что для данного типа бокситового концентрата оптимальная дозировка оксида кальция составляет 2,5% от навески концентрата. Химический анализ продуктов автоклавного выщелачивания показал возможность определения извлечения глинозема из бокситового концентрата в алюминатный раствор (не только по составу твердой, но и жидкой фазы). Разработана методика экспресс-анализа по составу жидкой фазы, позволяющая определить не только возможность получения бокситового концентрата с высоким кремниевым модулем, но и его вскрывае-мость на стадии байеровского выщелачивания.

Ключевые слова: производство глинозема, бокситы, термохимическая активация, бокситовый концентрат, автоклавное выщелачивание, оксид кальция

Информация о статье: Дата поступления 6 февраля 2019 г.; дата принятия к печати 13 марта 2019 г.; дата онлайн-размещения 30 апреля 2019 г.

Для цитирования: Рис А.Д., Сундуров А.В., Дубовиков О.А. Поведение бокситовых концентратов на стадии Байеровского выщелачивания. Вестник Иркутского государственного технического университета. 2019. Т.23. №2. С. 395-403. DOI: 10.21285/1814-3520-2019-2-395-403.

Bauxite concentrate behaviour

at the leaching stage in the Bayer process

Aleksandra D. Ris, Aleksandr V. Sundurov, Oleg A. Dubovikov

Saint-Petersburg state mining University, Saint-Petersburg, Russian Federation

Abstract: The purpose of the paper is study of the behaviour of bauxite concentrate produced by the thermochemistry-Bayer method at the stage of pressure leaching; investigation of the effect of calcium oxide dosage supplied for bauxite concentrate pressure leaching in the Bayer process; determination of calcium oxide optimal dosage; development of methods to control bauxite concentrate opening using the chemical analysis of solid and liquid phases; production of thermoactivated product due to the roasting of initial bauxite at 1000 °C and its desiliconization with alkaline solutions, followed by bauxite concentrate leaching according to the Bayer method in autoclave conditions; complete silicate analysis of the solid phase (red mud) and determination of the content of general, caustic, carbonate alkali as well as Al2O3 and SiO2 in the liquid phase. Thermal activation of bauxite allowed to obtain a product with a silicon module (pSi) that equals 11.6 from high-silica bauxite from one of the Russian deposits. The effect of CaO dosage on the opening of bauxite concentrate has been studied. The conducted analysis of solid and liquid phases has showed the possibility to deter-

0

mine bauxite concentrate opening at pressure leaching. The optimal dosage of calcium oxide has been determined. The conducted laboratory studies made it possible to find out that the firing temperature (1000 °C) followed by 1 hour exp o-sure on the one hand ensures the obtaining of high-quality concentrate, and on the other, allows to achieve theoretically possible alumina extraction under further traditional hydrometallurgical processing. It has been estimated that the optimal dosage of calcium oxide for this type of bauxite concentrate is 2.5% of the concentrate weight. The chemical analysis of pressure leaching products has showed the possibility to determine alumina extraction from bauxite concentrate in the aluminate solution (by the composition of both solid and liquid phases). A methodology of rapid analysis based on the composition of the liquid phase has been developed. It enables determination of the production possibility of the bauxite concentrate with a high silicon module as well as estimate its opening at the leaching stage in the Bayer process.

Keywords: alumina production, bauxites, thermochemical activation, bauxite concentrate, pressure leaching, calcium oxide

Information about the article: Received February 6, 2019; accepted for publication March 13, 2019; available online April 30, 2019.

For citation: Ris A.D., Sundurov A.V., Dubovikov O.A. Bauxite concentrate behaviour at the leaching stage in the Bayer process. Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universiteta = Proceedings of Irkutsk State Technical University. 2019, vol. 23, pp. 395-403. (In Russ.) DOI: 10.21285/1814-3520-2019-2-395-403.

Введение

Переработка бокситов на глинозем по способу Байера имеет широкое распространение во всем мире. Ключевым параметром, определяющим возможность применения данного способа, является высокий кремниевый модуль исходных бокситов1. Россия, несмотря на обширную минерально-сырьевую базу алюминийсодержа-щих руд, не обладает качественным бокситовым сырьем. Основным сырьем для получения глинозема являются бокситы и нефелины, однако альтернативой могут служить источники: алунитовые руды, каолины, кианиты, серициты, высокоглиноземистые золы, образующиеся при сжигании углей, металлургические шлаки, отходы обогащения углей [1-8]. Использование низкокачественного сырья, перерабатываемого по способу Байера, сопряжено с потерями щелочи и алюминия. При этом по-

тери возрастают с увеличением содержания диоксида кремния в исходном материале.

В работе приводятся результаты исследований переработки низкокачественного бокситового сырья по способу термохимия-Байер. Идея данного комбинированного способа состоит в целенаправленном изменении химико-минералогического состава боксита и последующей переработки полученного продукта в рамках традиционных технологий.

При проведении исследований было выявлено, что процесс термической активации связан со степенью муллитизации минералов (каолинита Al4[Si4O10](OH)8 и шамозита (Fe2+,Mg,Al,Fe3+)6(Si,Al)4O1o(OH,O)8) исходного боксита на стадии обжига, которая в целом определяет дальнейшие параметры всего способа термохимия-Байер [9].

Цель исследования

Производство глинозема в настоящее время является комплексным и многопоточным. В нем используется разнообразное природное сырье [10, 11]. В связи с этим возникает необходимость в определении химического состава как исходного

сырья, так и технологических продуктов [12-15]. Все технологические операции неразрывно связаны с переработкой и использованием пульп. Для успешного проведения технологического процесса необходим контроль различных параметров,

1Производство глинозема: учебник для вузов / А.И. Лайнер; Под ред. Н.И. Еремина. 2-е изд., перераб. и доп. М.:

Металлургия, 1978. 344 с. / Alumina production: textbook for universities / A.I. Liner; Under the editorship of N. And.

Eremina. Moscow: Metallurgy Publ., 1978, 344 p.

включая состав получаемых продуктов.

Аналитическая служба глиноземных предприятий, как правило, является централизованной и использует разнообразные физико-химические методы для проведения экспресс-анализом с цифровой обработкой результатов [16]. В то же время не утратили своего значения и традиционные химические методы анализа алюми-натных растворов, которые широко используются в исследовательской работе лабораторий. Основными компонентами про-

мышленных растворов и пульп, получаемых при производстве глинозема, содержанием которых интересуются технологи и исследователи, являются: оксид алюминия Al2O3, диоксид кремния SiO2 и щелочи (каустическая ^^к) и общая ^а^общ )) [17, 18].

Таким образом, разработка способа экспресс-анализа жидкой фазы, позволяющего в полной мере быстро и качественно определить содержание этих компонентов, является актуальной задачей.

Материалы и методы исследований

Для исследований был взят термоактивированный при 1000°С боксит одного из месторождений Российской Федерации с ^ = 2,9, была подготовлена партия бокситового концентрата следующего состава, соответственно, %: 74,3 - Al2O3; 6,4 - SiO2; 5,8 - Fe2Oз; 3,8 - ТО2; 1,5 - СаО; 0,1 -Cr2O3; 4,98 - ППП. Кремниевый модуль увеличился до 11,6. Концентрат был получен путем селективного выщелачивания оборотным алюминатным раствором диоксида кремния.

Далее для определения вскрывае-мости полученного продукта на стадии выщелачивания, которое проводилось при температуре 240°С в автоклавах из нержавеющей стали, вращающихся «через голову» в воздушном термостате2, оборотным алюминатным раствором Na2Oк с концентрацией 250 г/дм3, с каустическим модулем (ак) = 3,5, полученную бокситовую пульпу разделяли методом фильтрации на жидкую и твердую фазы. Твердая фаза, после промывки горячей водой, подвергалась полному силикатному анализу3 и определению степени извлечения оксида алюминия, которая характеризуется количеством оксида алюминия, перешедшего из исходного бок-

сита в алюминатный раствор после гидрометаллургической переработки.

Степень извлечения А!^ по твердой фазе (У) можно рассчитать по формуле:

7 =

1 -

2 к. 2 3К .ш.

2 3к .ш. 2 3б . К.

•100%,

где Fe2O3 и ^^ - процентное содержание в красном шламе (к.ш.) и бокситовом концентрате (б.к.), %.

Определить извлечение по жидкой фазе можно с помощью следующей формулы:

7 =

V •ÎO-3 • ( Al O 2 3

а. р.

- Al O,

2 3

)

о. р.

m • Al O3 2 3б.к.

•100%,

где V - объем алюминатного раствора, использованный для выщелачивания навески боксита массой m, мл; Al2O3 - содержание оксида алюминия в алюминатном (а.р.) и оборотном (о.р.) растворах, г/дм3; m - масса навески бокситового концентрата, г.

2Дубовиков О.А. Термохимическое кондиционирование состава низкокачественных бокситов и их переработка щелочными способами: дис. д-ра техн. наук: 05.16.02. СПб, 2012. 319 с. / Dubovikov O.A. Thermochemical conditioning of low-quality bauxite composition and their processing by alkaline methods: Doctoral Dissertation in Technical Sciences: 05.16.02. St. Petersburg, 2012. 319 p.

3ГОСТ 23201.1-78 Глинозем. Методы спектрального анализа. Определение диоксида кремния, оксида железа, оксида натрия и оксида магния / GOST 23201.1-78 Alumina. Methods of spectral analysis. Determination of silicon dioxide, iron oxide, sodium oxide and magnesium oxide

На рис. 1 представлена графическая зависимость степени извлечения оксида алюминия от дозировки оксида кальция на стадии байеровского выщелачивания.

Из уравнения регрессии нашли оптимальное значение для дозировки оксида кальция, которая составила 2,5% от навески бокситового концентрата, при этом извлечение оксида алюминия из бокситового концентрата в алюминатный раствор составило 90,28% (или 98,80% от теоретически возможного извлечения). Сопоставление результатов по твердой и жидкой фазам позволяет говорить о возможности применения экспресс-анализа.

При анализировании проб в способе термохимия-Байер на содержание общей и каустической щелочи, диоксида кремния и оксида алюминия наиболее распространенными являются следующие методы:

прямого и обратного титрования, определения оптической плотности с использованием спектрофотометра4,5.

Методом нейтрализации проводят количественное определение кислот, оснований, солей, имеющих в растворе кислую или щелочную реакцию и ряда других соединений. Различают ацидиметричекое титрование, в котором в качестве титранта используют растворы серной или соляной кислоты, и алкалиметрическое титрование, где титрантом служат, как правило, растворы гидроксида калия или натрия6.

Методика определения общей и каустической щелочи во многом схожи3. Разница заключается лишь в том, что определению каустической щелочи предшествует осаждение карбонат- и сульфат-ионов. Титруя раствор в присутствии фе-

Рис. 1. Извлечение Al2O3 (%) по твердой и жидкой фазе в зависимости от дозировки СаО Fig. 1. Al2O3 (%) extraction in solid and liquid phase depending on CaO dosage

ГОСТ 2642.4-97 Огнеупоры и огнеупорное сырье. Методы определения оксида алюминия

5ГОСТ 2642.3-97 Огнеупоры и огнеупорное сырье. Методы определения диоксида кремния / GOST 2642.3-97 Refractories and refractory raw materials. Determination methods of silicon dioxide

6Янсон Э.Ю., Путнин Я.К. Теоретические основы аналитической химии: учеб. пособие для вузов. М.: Высш. школа, 1980. 172 с. / Janson E.Yu., Putnin Ya.K. Theoretical foundations of analytical chemistry: Textbook for universities. M.: Higher School, 1980, 172 р.

нолфталеина 0,^ раствором соляной кислоты, малиновая окраска раствора обесцвечивается в момент нейтрализации едкого натра, свободного и связанного с алюминием.

Исходя из стехиометрии реакции нейтрализации щелочи, соляной кислотой можно получить формулу для определения концентрации щелочи:

[Na2ü] =

V - T-W-1000

a  b

где - определяемая концентрация

щелочи в алюминатном растворе, г/дм3; V - объем титранта, пошедшего на анализ, мл; T - титр щелочи по соляной кислоте, равный 3,110-3 г/см3; W - объем мерной колбы, используемый для разбавления, см3; а - аликвота, взятая на анализ из ис-

о

ходного раствора, см3; Ь1 - аликвота, взятая на анализ после разведения, см3.

Метод обратного комплексономет-рического титрования основан на том, что отсутствует подходящих индикатор, избирательно окрашиваемый в присутствии алюминия. Поэтому к алюминатному раствору добавляется избыток трилона Б, который связывает алюминий в комплекс с сохранением естественной окраски вводимого индикатора. Чаще всего в качестве индикатора используют ксиленовый оранжевый, который с катионами металлов образует комплексы красного цвета. При титровании избытка трилона раствором азотнокислого цинка в точке эквивалентности раствор изменяет окраску - с желтого на красный. Количество закомплексованного алюминия трилоном Б определяется по разности.

г 1

a-b

где [Al2O3] - определяемая концентрация оксида алюминия в алюминатном растворе, г/дм3; ^-р.Б. - объем трилона Б, см3; k - по-

правочный коэффициент, определяемый экспериментально для каждого раствора азотнокислого цинка; V - объем титранта, см3; Т - титр оксида алюминия по азотно-

о о

кислому цинку, равный 2,5510, г/см3; W -объем мерной колбы, используемый для разбавления, см3; a - аликвота, взятая на анализ из исходного раствора, см3; Ь2 -аликвота, взятая на анализ после разведения, см3.

Метод спектрофотометрического определения кремнекислоты в алюминат-ных растворах основан на образовании кремнемолибденовой кислоты и ее последующего восстановления аскорбиновой кислотой. Окраска комплексного соединения переходит из желтой в синюю. Анализ окрашенного раствора производят на спектрофотометре («Промэколаб ПЭ Уф», Россия) при монохроматическом излучении А = 815 нм. Для построения градуировочного графика используется набор растворов с известной концентрацией и определяется зависимость оптической плотности как функции D = ^Ю2])3.

Для экспериментальной части работы был построен градуировочный график (рис. 2) на основании следующих концентраций кремнекислоты: 0,0001, 0,0002, 0,0005, 0,001, 0,002.

С использованием функциональной зависимости концентрация диоксида кремния в исследуемом растворе определяется по формуле:

[SiO2 ] =

D-tga W-1000 a-b

где ^Ю2] - определяемая концентрация диоксида кремния в алюминатном растворе, г/дм3; D - оптическая плотность; tg а - тангенс угла наклона, равный отношению концентрации диоксида кремния к оптической плотности на градуировочной кривой; М - объем мерной колбы, используемый для разбавления, см3; a - аликвота, взятая на анализ из исходного

о

раствора, см3; Ь3 - аликвота, взятая на анализ

3

после разведения, см3.

1,4

1,2

S 1

(5 <j

g 0,8

y о,б

<J

и i

g 0,4

0.2

1^ = 0,9999,

\ f

0,0005 0,001 0,0015

Концентрация диоксида кремния, г/л

0,002

0,0025

Рис. 2. Градуировочный график для определения содержания диоксида кремния в растворе Fig. 2. Calibration curve for determining silicon dioxide content in solution

Приведенные выше формулы, приведенные относительно произведения аликвот (а^), будут иметь вид:

, 31 • W

a • h = --^

1 [Na2O]

, 12,5 •W a • b2 = j-T

[aO

a • h = —~

3

D„ • tga • W 4000

[SiO2 ]

- при оптимальном объеме V = 10 см3;

- при оптимальном значении ^трв -- к ^) : 5 см3;

- где Dср - среднее значение оптической плотности колориметра.

Для нашего случая исходный оборотный алюминатный раствор имел концентрацию по каустической щелочи

о ^

250 г/дм3 и каустический модуль ак = 3,5. Оборотный алюминатный раствор дозировался из расчета получения ак= 1,65, что соответствует концентрации оксида алюминия, равной 250 г/дм3. Содержание диоксида кремния в алюминатных растворах после выщелачивания колеблется в пределах от 0 до 5 г/дм3.

Таким образом, подставляя данные значения в приведенную выше систему уравнений, получим значения (а^) для выбранной колбы разведения. Это позволит отбирать из нее соответствующие аликво-ты (Ь|), отобрав из алюминатного раствора аликвоту (а) и переведя ее в колбу разведения.

Результаты исследований и их обсуждение

Разработана методика экспресс-анализа качества бокситового концентрата по составу жидкой фазы, полученной после его гидрометаллургической переработки, позволяющая упростить ход анализа алюминатных растворов на содержание ^^^

SiO2 и Na2O. За счет отбора одной исходной аликвоты и последующего ее разведения (для получения соответствующих аликвот на каждый из анализируемых компонентов) можно упростить и ускорить проведение анализа.

Изучено влияние ввода добавки оксида кальция на процесс выщелачивания в способе термохимия-Байер. Оптимальная

дозировка СаО, обеспечивавшая максимальное извлечение Al2O3 (98,8% от теоретически возможного), составила 2,5%.

Библиографический список

1. Xiao J., Fachuang L, Zhong Q., Bao H., Wang B., Huang J., Zhang Y. Separation of aluminum and silica from coal gangue by elevated temperature acid leaching for the preparation of alumina and SiC // Hydromet-allurgy. 2015. Vol. 155. P. 118-124.

2. Гришин Н.Н., Иванова А.Г. Переработка кианито-вого концентрата из руды Кейвского месторождения для получения глинозема // Труды Ферсмановской научной сессии ГИ КНЦ РАН XIV Всерос. конф. с междунар. участием (г. Апатиты, 3-4 апреля, 2017 г.). Апатиты, 2017. С. 223-226.

3. Римкевич В.С., Еранская Т.Ю, Леонтьев М.А., Ги-ренко И.В. Разработка фторидного гидрохимического метода обогащения каолиновых концентратов // Фундаментальные исследования. 2014. № 9. Ч. 9. С. 2023-2027.

4. Sizyakov V.M., Bazhin V.Y., Sizyakova E.V. Feasibility study of the use of nepheline-limestone charges instead of bauxite // Metallurgist. 2016. Vol. 59(11). P. 1135-1141.

5. Scarsella A., Rothenfluh T. Переработка алюмосиликатов с целью получения глинозема // Цветные металлы и минералы - 2016: сб. тезисов докладов VIII Междунар. конгресса (Красноярск, 13-16 сентября, 2016 г.). Красноярск, 2016. С. 46-47.

6. Римкевич В.С., Пушкин А.А., Чурушова О.В. Комплексная переработка нефелиновых концентратов гидрохимическим методом // Горный информационно-аналитический бюллетень (научно-технический журнал). 2016. № 8. С. 346-359.

7. Арсентьев В.А., Герасимов А.М., Мезенин А.О. Исследование технологии обогащения каолинов с использованием гидротермального модифицирования // Обогащение руд. 2017. № 2. С. 3-9.

8. Shemi A., Ndlovu S., Sibanda V., van DykL. D. Extraction of alumina from coal fly ash using leach-sinter-acid leach technique // Hydrometallurgy. 2015. Vol. 157. C. 348-355.

9. Dubovikov O.A., Brichkin B.N., Ris A.D., Sundurov A.V. Thermochemical activation of hydrated aluminosili-cates and its importance for alumina // Non-ferrous metals. 2018. No. 2. P. 11-16.

10. Lawson D., Rijkeboer A., Dajkovich D., Jackson M., and Lawrence H. Approaches to the Processing of Ja-

maican Bauxite with High Goethite Content // Light Metals. 2014. P. 11-18.

11. Yin J., Han M., Yang W., An J., Zhou X., Xia W., and Huang L. Roasting Pretreatment of High-Sulfur Bauxite withLow-Median Grade in Chongqing China // Light Metals. 2015. P. 11-14.

12. Бажин В.Ю., Федоров С.Н. Концепция развития производства алюминиевых сплавов из кианитовых руд // Теоретические и практические проблемы развития современной науки: сборник материалов 6 Междунар.-практ. конф. (г. Махачкала, 30 ноября, 2014 г.). Махачкала, 2014. Ч. 2. С. 52-55.

13. Валеев Д.В., Лайнер Ю.А, Михайлова А.Б., Куцев С.В., Коломиец Т.Ю., Шамрай В.Ф. Разложение бе-мит-каолинитовых бокситов соляной кислотой с применением предварительного обжига // Перспективные материалы. 2015. № 4. С. 61-67.

14. Пат. 2478574, Российская Федерация, МПК C01F 7/06 (2006.01). Способ получения оксида алюминия из средне- и низкосортного боксита / Джу С., Йин Д., Ли К., Лиу К., Ву Д. № 2010104624/05; заявл. 21.12.2007; опубл. 10.04.2013.

15. Чернышов В.Б., Кырчиков А.В., Власова О.С., Побединская О.П. Совершенствование аппаратурного оформления процесса автоклавного выщелачивания // Инновации в материаловедении и металлургии: материалы VI Междунар. интерактивной науч.-практ. конф., (г. Екатеринбург, 15-18 декабря 2014 г.). Екатеринбург, 2015. С. 155-158.

16. Александров А.В., Немчинова Н.В., Тютрин А.А. Разработка аналитической методики оценки качества нефелинового спека // Технология металлов. 2017. № 7. С. 42-48.

17. Сизяков В.М., Дубовиков О.А., Логинов Д.А. Теория и практика термохимического обогащения низкокачественных бокситов // Обогащение руд, 2014. № 5 (353). С. 10-17.

18. Логинова И.В., Лоскутова А.И. Способ комплексной переработки высококремнистых бокситов // Инновации в материаловедении и металлургии: материалы III Междунар. интерактивной науч.-практ. конф. (г. Екатеринбург, 17-21 декабря 2013 г.). Екатеринбург, 2013. С. 59-61.

References

1. Xiao J., Fachuang L, Zhong Q., Bao H., Wang B., Huang J., Zhang Y. Separation of aluminum and silica from coal gangue by elevated temperature acid leaching for the preparation of alumina and SiS. Hydrometallurgy, 2015, vol. 155, pp. 118-124.

2. Grishin N.N., Ivanova A.G. Pererabotka kianitovogo koncentrata iz rudy Kejvskogo mestorozhdeniya dlya

polucheniya glinozema [Processing of kyanite concentrate from Kievskoe deposit ore for alumina production]. Trudy Fersmanovskoj nauchnoj sessii GI KNC RAN XIV Vserossijskoj konferencii s mezhdunarodnym uchasti-em [Proceedings of the Fersmanovskaya scientific session of the State Institute of Science and Technology KSC RAS XIV All-Russia conference with international

participation, Apatity, 3-4 April, 2017]. Apatity, 2017, pp. 223-226. (In Russ.).

3. Rimkevich V.S., Eranskaya T.Yu, Leont'ev M.A., Girenko I.V. Development of fluoride hydrochemical concentration method for kaolin concentrates. Funda-mental'nye issledovaniya. 2014, no. 9, part. 9, pp. 2023-2027. (In Russ.).

4. Sizyakov V.M., Bazhin V.Y., Sizyakova E.V. Feasibility study of the use of nepheline-limestone charges instead of bauxite. Metallurgist, 2016, vol. 59(11), pp. 1135-1141.

5. Scarsella A., Rothenfluh T. Pererabotka alyumosilika-tov s cel'yu polucheniya glinozema [Aluminosilicate processing for alumina production]. Cvetnye metally i mineraly - 2016: sbornik tezisov dokladov VIII Mezhdu-narodnogo kongressa [Non-ferrous metals and minerals - 2016: Collection of report abstracts of VIII International Congress, Krasnoyarsk, 13-16 September, 2016]. Krasnoyarsk, 2016, pp. 46-47. (In Russ.).

6. Rimkevich V.S., Pushkin A.A., Churushova O.V. Complex processing of nepheline concentrates by hy-drochemical method. Gornyj informacionno-analiticheskij byulleten' (nauchno-tekhnicheskij zhurnal) [Institute of Geology and Nature Management of Far Eastern Branch of Russia Academy of Sciences], 2016, no. 8, pp. 346-359. (In Russ.).

7. Arsent'ev V.A., Gerasimov A.M., Mezenin A.O. Kaolines beneficiation technology study with application of hydrothermal modification. Obogashchenie rud [REC «Mekhanobr-Tekhnika»], 2017, no. 2, pp. 3-9. (In Russ.).

8. Shemi A., Ndlovu S., Sibanda V., van DykL. D. Extraction of alumina from coal fly ash using leach-sinter-acid leach technique. Hydrometallurgy, 2015, vol. 157, pp. 348-355.

9. Dubovikov O.A., Brichkin B.N., Ris A.D., Sundurov A.V. Thermochemical activation of hydrated aluminosili-cates and its importance for alumina. Non-ferrous metals, 2018, no. 2, pp. 11-16.

10. Lawson D., Rijkeboer A., Dajkovich D., Jackson M., and Lawrence H. Approaches to the Processing of Jamaican Bauxite with High Goethite Content. Light Metals, 2014, pp. 11-18.

11. Yin J., Han M., Yang W., An J., Zhou X., Xia W., and Huang L. Roasting Pretreatment of High-Sulfur Bauxite with Low-Median Grade in Chongqing China. Light Metals, 2015, pp. 11-14.

12. Bazhin V.Yu., Fedorov S.N. Koncepciya razvitiya

Критерии авторства

Рис А.Д., Сундуров А.В., Дубовиков О.А. заявляют о равном участии в получении и оформлении научных результатов, и в равной мере несут ответственность за плагиат.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

proizvodstva alyuminievyh splavov iz kianitovyh rud [Development concept of aluminum alloy production from kyanite ores]. Teoreticheskie i prakticheskie prob-lemy razvitiya sovremennoj nauki: sbornik materialov 6 Mezhdunarodnoj-prakticheskoj konferencii [Theoretical and practical problems of modern science development: Proceedings of 6 International Conference, Mahachka-la, 30 November, 2014]. Mahachkala, 2014, part. 2, рр. 52-55. (In Russ.).

13. Valeev D.V., Lajner Yu.A, Mihajlova A.B., Kucev S.V., Kolomiec T.Yu., Shamraj V.F. Decomposition of boehmite-kaolin bauxites by hydrochloric acid using preliminary calcination. Perspektivnye materialy [Baikov Institute of Metallurgy and Materials Sciences RAS], 2015, no. 4, рр. 61-67. (In Russ.).

14. Dzhu S., Jin D., Li K., Liu K., Vu D. Sposob polucheniya oksida alyuminiya iz sredne- i nizkosortnogo boksita [Method of aluminum oxide production from medium-and low-grade bauxite]. Patent RF, no. 2478574, 2013.

15. Chernyshov V.B., Kyrchikov A.V., Vlasova O.S., Pobedinskaya O.P. Sovershenstvovanie apparaturnogo oformleniya processa avtoklavnogo vyshchelachivaniya [Improving hardware design of autoclave leaching]. Materialy VI Mezhdunarodnoj interaktivnoj nauchno-prakticheskoj konferencii "Innovacii v materialovedenii i metallurgii" [Proceedings of VI International interactive scientific and practical conference "Innovations in materials science and metallurgy", Ekaterinburg, 15-18 December 2014]. Ekaterinburg, 2015, рр. 155-158. (In Russ.).

16. Aleksandrov A.V., Nemchinova N.V., Tyutrin A.A. Development of analytical methodology for quality estimation of nepheline cake. Metal Technology. 2017, no. 7, рр. 42-48. (In Russ.).

17. Sizyakov V.M., Dubovikov O.A., Loginov D.A. lower grade bauxite thermo-chemical processing theory and practice. Obogashchenie rud. 2014, no. 5, рp. 10-26. (In Russ.).

18. Loginova I.V., Loskutova A.I. Sposob kompleksnoj pererabotki vysokokremnistyh boksitov [Method of complex processing of high-silicon bauxites]. Materialy III Mezhdunarodnoj interaktivnoj nauchno-prakticheskoj konferencii "Innovacii v materialovedenii i metallurgii" [Proceedings of III International Interactive scientific and practical conference "Innovations in materials science and metallurgy", Ekaterinburg, 17-21 December 2013]. Ekaterinburg, 2013, рр. 59-61. (In Russ.).

Authorship criteria

Ris A.D., Sundurov A.V., Dubovikov O.A. declare equal participation in obtaining and formalization of scientific results and bear equal responsibility for plagiarism.

Conflict of interests

The authors declare that there is no conflict of interests regarding the publication of this article.

СВЕДЕНИЯ ОБ АВТОРАХ Рис Александра Дмитриевна,

аспирант;

Санкт-Петербургский горный университет, 199106, г. Санкт-Петербург, о-в Васильевский, 21 линия, 2, Россия; e-mail: kasandraspb@yandex.ru

INFORMATION ABOUT THE AUTHORS Aleksandra D. Ris,

Postgraduate student,

St. Petersburg mining University,

21 lines, 2, Vasilievsky island, St. Petersburg, 199106,

Russia;

e-mail: kasandraspb@yandex.ru

Сундуров Александр Владимирович,

аспирант,

Санкт-Петербургский горный университет, 199106, г. Санкт-Петербург, о-в Васильевский, 21 линия, 2, Россия; e-mail: sav.66@bk.ru

Aleksandr V. Sundurov,

Postgraduate student,

St. Petersburg mining University,

21 lines, 2, Vasilievsky island, St. Petersburg, 199106,

Russia;

e-mail: sav.66@bk.ru

Дубовиков Олег Александрович,

доктор технических наук, профессор кафедры химических технологий и переработки энергоносителей, Санкт-Петербургский горный университет, 199106, г. Санкт-Петербург, о-в Васильевский, 21 линия, 2, Россия; e-mail: dubovikov_oa@mail.ru

Oleg A. Dubovikov,

Dr. Sci. (Eng.), Professor of the Department of Chemical Technologies and Energy Carrier Processing, St. Petersburg mining University, 21 lines, 2, Vasilievsky island, St. Petersburg, 199106, Russia;

e-mail: dubovikov_oa@mail.ru