Кинетика испарения металлов из Sb-Pb-Ag сплава при вакуумной перегонке

Металлургия техногенных и вторичных ресурсов

УДК 661.85.8...471:669.053:66.048.1-982 DOI: 10.14529/met170411

КИНЕТИКА ИСПАРЕНИЯ МЕТАЛЛОВ ИЗ Sb-Pb-Ag СПЛАВА ПРИ ВАКУУМНОЙ ПЕРЕГОНКЕ

А.А. Королев, С.А. Краюхин, Г.И. Мальцев

АО «Уралэлектромедь», г. Верхняя Пышма, Россия

Большинство современных исследований сконцентрировано в основном на термодинамике разделения полиметаллических сплавов вакуумной перегонкой, поскольку позволяет определить возможность, направление и ограничение протекания металлургических реакций. При изучении кинетики испарения металлов можно выявить эффективные условия процесса, такие как температура, степень вакуума и продолжительность перегонки, необходимые при проектировании процесса разделения компонентов сплавов. Целью работы являлось определение скорости испарения металлов из Sb-Pb-Ag сплавов различного состава в зависимости от температуры и давления, а также выявление лимитирующей стадии процесса. При изготовлении опытных образцов навески исходных металлов были проплавлены в индукционной печи в атмосфере аргона высокой чистоты для получения сплавов состава, мол. %: 16-77 Sb; 75-20 Pb; 9-3 Ag. Определена кинетика испарения металлов из Sb-Pb-Ag сплава в интервале температур 823-1073 К и давлении 1,33-133 Па, описываемая уравнением первого порядка. Значения кажущейся константы скорости первого порядка при возгонке металлов из расплава зависят от температуры, давления и химического состава сплава. Коэффициенты общего мас-сопереноса свинца, сурьмы, серебра (kM6, м-с-1) при испарении из Sb-Pb-Ag (0,55-0,40-0,05) сплава составляют (3,718-7,852) 10-7, (1,194-2,436) 10-7, (1,859-3,790) 10-10 при Т = 823-1073 К, Р = 13,3 Па, соответственно. Рассчитана кажущаяся энергия активации испарения металлов из Sb-Pb-Ag расплава: Е = 20,93-46,41 кДж/моль. Кажущаяся энергия активации испарения металлов, рассчитанная по уравнению Аррениуса, приводит к заключению о более легком испарении компонентов из состава Sb-Pb-Ag сплава, по сравнению с чистым металлом: Е = 150-280 кДж/моль. Показано, что количественный перенос свинца и сурьмы в газовой фазе не ограничивает скорость при вакуумной перегонке. Испарение металлов из Sb-Pb-Ag сплава совместно контролируется массопереносом главным образом в жидкой фазе, а также через поверхностный слой на границе раздела фаз «жидкость - газ» в исследованных условиях эксперимента. Повышение температуры свыше 823 К способствует возрастанию константы скорости испарения k^ компонентов Sb-Pb-Ag сплава. Снижение давления в системе менее 133 Па способствует возгонке сурьмы, свинца и серебра.

Ключевые слова: сурьма, свинец, серебро, сплав, разделение, кинетика, вакуумная перегонка, энергия активации.

Введение

Вакуумная перегонка считается одним из самых эффективных и экологически чистых методов для разделения и очистки, переработки и рафинирования различных металлов. Она имеет ряд преимуществ, таких как относительно низкое потребление энергии, короткий производственный цикл, высокую рентабельность, отсутствие подлежащих утилизации отходов, по сравнению с традиционными методами, например, пирометаллургической переработкой и электролизом [1-4]. Возмож-

ности разделения черновых металлов путем расчета точки кипения и давления пара чистых компонентов-примесей и коэффициента разделения полиметаллических сплавов при различных экспериментальных условиях были изучены ранее [5-8]. Результаты исследования показали содержание сурьмы и свинца менее 0,01 % в рафинированном серебре при вакуумной перегонке. В предыдущих работах были получены диаграмма равновесного состава «газ - жидкость» и диаграмма равновесных фаз «газ - жидкость» [9-11].

В настоящее время большинство исследований сконцентрировано в основном на термодинамике разделения полиметаллических сплавов вакуумной перегонкой, поскольку позволяет определить возможность, направление и ограничение протекания металлургических реакций [12]. При изучении кинетики испарения металлов можно выявить эффективные условия процесса, такие как температура, степень вакуума и продолжительность перегонки, необходимые при проектировании процесса разделения компонентов сплавов. Целью работы являлось определение скорости испарения металлов из Sb-Pb-Ag сплавов различного состава в зависимости от температуры и давления, а также выявление лимитирующей стадии процесса.

Теоретический анализ

Испарение металла из жидкой в газовую фазу при низком давлении включает в себя следующие стадии: массоперенос в жидкой фазе (а); испарение в поверхностный слой на границе раздела фаз «жидкость - газ» (б); массоперенос в газовой фазе (в) [1]. Уравнение скорости испарения в процессе перегонки [13]:

__S k c(Л" • dt - VkMeC (f) '

V = m/ p ;

P =

w.

Sb

+ -

w

Pb

w

+

pSb pPb pAg

где с - концентрация испаряющегося элемента в расплаве в момент времени Р; - константа скорости испарения; и V - площадь поверхности и объем расплава, соответственно. Значение V можно вычислить через плотность (р) и массу (т) сплава по уравнению (2); ^ь ^РЬ и - массные доли Sb, РЬ и Sn в жидкой фазе; п - порядок реакции. Разные порядки реакции для металлов соответствуют различным формам расчетных уравнений. Существует три способа для определения порядка реакции: метод интеграции, метод половинного изменения и графический метод. Графический метод обычно используется для проверки порядка реакции.

Если мы используем массовую долю для определения концентрации испаряющегося элемента в кинетическом уравнении (1), ско-

рость испарения металла можно записать следующим образом:

( ~ V-1

dw(t) S

=

Ме

P

10QM.

w

(t)"

Ме /

Для реакций первого порядка справедливо равенство

1п ) = 1П W(o)- ^ ^^

В данном исследовании из трех стадий испарения процессом (в) можно пренебречь при рабочем давлении в системе (р < 13,3 Па), которое ниже критического давления для легко возгоняемых сурьмы (273,7 Па) и свинца (27,5 Па) [14], поэтому общая скорость реакции не лимитируется массопереносом в газовой фазе. В результате лимитирующая стадия связана с двумя другими стадиями, обладающими сопротивлением: массопереносом в жидком металле и через поверхностный слой на границе раздела фаз. В соответствии с принципами массного переноса, который мы обсуждали выше, константа скорости испарения металла может быть выражена как

(

kMe =

1

L

k

\ Me

- + -

1

Y

Me J

где k1Le и kMe - коэффициенты массоперено-са металла (мс-1) в жидкой и газовой фазах, соответственно.

Скорость испарения компонентов сплава представлена формулой (7), производной от выражения для испарения чистого жидкого металла в идеальном вакууме (уравнение Герца - Кнудсена - Ленгмюра) [15]:

kV = ay Ме^е^е Ме ~ '

42^ГЫМе ' где а - коэффициент поверхностного испарения (а = 1 для жидких металлов); уМе - коэффициент активности металла; ММе - атомный

п*

вес металла; гМе - давление насыщенного пара чистого металла [16].

Если определена константа скорости испарения ^^ можно оценить кажущуюся энергию активации по уравнению Аррениуса [15]:

ln кМе =_

EМе

RT

+ C.

где ЕМе - кажущаяся энергия активации испарения металла; R - газовая постоянная; C - константа, которая не зависит от температуры Т.

Методика исследований

Образцы сплавов Sb-Pb-Ag для эксперимента массой 50-100 г каждый были подготовлены с использованием чистых сурьмы, свинца и серебра (99,99 мас. %). Навески исходных металлов были проплавлены в индукционной печи в атмосфере аргона высокой чистоты для получения сплавов состава, мол. %: 16-77 Sb; 75-20 Pb; 9-3 Ag.

Лабораторные эксперименты по дистилляции компонентов сплавов проводились в вертикальной вакуумной печи [8]. Степень вакуума в печи на время эксперимента составляла 1,33-133 Па, температура 823-1073 К. Состав образцов возгонов и остатков определяли из предварительно полученных растворов атомно-абсорбционным методом на установке GBC 933АВ Plus. В экспериментах использовали образцы сплавов цилиндрической формы. Сначала образец помещали в цилиндрический тигель (h = 40 мм, d = 40 мм) из тонкодисперсных зерен графита высокой плотности. Затем тигель переносили в вакуумную печь и нагревали, контролируя температуру. Для предотвращения испарения металлов на стадии плавления образца, процесс осуществляли в атмосфере аргона при нормальном давлении. Разряжение в рабочей камере производили паромасляным диффузионным насосом при достижении необходимой температуры - этот момент считали началом вакуумной перегонки (t = 0). Затем поддержи-

Таблица 1

Экспериментальные и расчетные параметры возгонки сплава Sb-Pb-Ag (0,55-0,40-0,05) при давлении 13,3 Па

T, К t, c Масса сплава, г V10-7, 3 м w(t), % Sb/Pb/Aw(t)105 Ag (S/V)t105, с/м ln w(t) Sb/Pb/Ag

0 80,0 97,57 55/40/5 0 -0,598/-0,916/-2,9957

1200 71,51 76,80 46,49/37,90/0,42 3,366 -0,766/-0,970/-2,9958

823 2400 64,17 60,88 39,30/35,91/0,84 7,276 -0,934/-1,024/-2,9959

3600 57,80 48,62 33,23/34,02/1,26 11,76 -1,102/-1,078/-2,9960

4800 52,25 39,12 28,09/32,23/1,68 16,862 -1,270/-1,132/-2,9961

6000 47,42 31,71 23,74/30,54/2,10 22,599 -1,438/-1, 186/-2,9962

1200 60,95 54,48 36,14/35,05/1,02 3,774 -1,018/-1,048/-2,9959

2400 47,57 31,88 23,74/30,72/2,04 9,028 -1,438/-1,180/-2,9961

973 3600 38,01 19,57 15,60/26,92/3,06 15,930 -1,858/-1,312/-2,9963

4800 31,07 12,60 10,25/23,59/4,08 24,594 -2,278/-1,444/-2,9966

6000 25,92 8,48 6,74/20,67/5,10 35,088 -2,697/-1,576/-2,9968

1200 42,63 25,11 19,36/28,93/2,52 4,89 -1,642/-1,240/-2,9962

2400 26,19 8,66 6,82/20,92/5,04 13,94 -2,685/-1,564/-2,9967

1073 3600 18,02 3,84 2,40/15,13/7,55 27,41 -3,730/-1,888/-2,9972

4800 13,42 2,05 0,84/10,94/10,07 45,05 -4,774/-2,213/-2,9977

6000 10,56 1,25 0,30/7,92/12,58 66,48 -5,818/-2,536/-2,9983

вали в камере давление и температуру в течение заданного времени эксперимента. По окончании опыта выключали обогреватель, аргон заполнял камеру, давление в которой нормализовалось. Металлы, перешедшие в возгоны, конденсировались на холодной пластине, подключенной к циркуляционной водной системе. При температуре 40 °С, возгоны и остаток вынимали из печи и взвешивали.

Для проверки адекватности расчетных значений содержания компонентов сплавов в жидкой и газовой фазах сравнили их с экспериментальными данными. Для этого были вычислены показания среднего относительного отклонения (Si) и среднего квадратичного

отклонения (Б*):

s =± 100 £

i=1

х( У) i,exp - х(y)i,cal

х

S* = ±

1 "

- £[ х( y)i,exp П i=1

i,exp

- х( у),.

100%;

cal J

0,5

,

где х^)^ и х(у\Ш1 - экспериментальные и расчетные значения содержания компонента i в жидкой (х) и газовой (у) фазах, соответственно; п - количество экспериментальных данных.

Результаты и их обсуждение

Зависимость 1п w(t) - (S/V)t (табл. 1) описывается линейными функциями (рис. 1). Процесс испарения металлов из Zn-Pb-Ag сплава

а)

б)

Рис. 1. Зависимость ln wMe-

в)

при данных условиях эксперимента соответствует реакции первого порядка. Линейные зависимости, полученные при использовании метода наименьших квадратов, представлены в табл. 2. Константа испарения металлов кМе определяется из наклона линейной зависимости 1п - ^/У)^. Этот показатель также можно рассматривать как коэффициент общего массопереноса. Значения кажущейся константы скорости первого порядка при возгонке металлов из расплава зависят от температуры, давления и химического состава сплава.

При увеличении температуры 823-1073 К (Р = 13,3 Па; Sb-Pb-Ag (55-40-5)) значения кМе, мс1, возрастают для сурьмы, свинца и серебра: (3,718-7,852) 10-7, (1,194-2,436) 10-7, (1,859-3,790)-10-10, соответственно.

При понижении давления 133-1,33 Па (Т = 1073 К; Sb-Pb-Ag (55-40-5)) значения

кМе, м с 1, возрастают для сурьмы, свинца и серебра: (5,686-7,473) 10-7, (1,706-2,717)-10-7, (2,843-4,832)-10-10, соответственно.

Зависимость кМе, м с1, компонентов от доли металлов в сплаве Sb-Pb-Ag носит линейный характер, монотонно возрастая в диапазонах к^ = (2,881-11,038) 10 7, кРЬ = (1,3256,550) 10-7 и kAg = (3,458-12,148)-1010, при значениях х^ = 0,16-0,77; хРЪ = 0,20-0,75; хА% = 0,03-0,09.

Линейные зависимости 1п КМе - 1/Т, построенные с помощью регрессионного анализа экспериментальных данных, показывают, что влияние температуры на величину коэффициента скорости испарения металлов усиливается от серебра к сурьме (рис. 2).

Величина кажущейся энергии активации испарения (Е, кДж/моль) металлов получена с помощью уравнения (8): 46,39 Sb; 47,80 РЬ; 48,56 Ag (табл. 3).

Таблица 2

Кинетические уравнения возгонки БЬ-РЬ-Дд сплавов при различных параметрах

Т, К Р, Па БЬ/РЬМ^ Уравнение Я1 ±Д1п н(0

823 13,3 55/40/5 1п нзь = -3,718- 10~1(Б/Г)г - 0,598 1п нрь = -1,194-10-7^/1> - 0,916 1п И>А8 = -1,859^10_1%5/Г)/ - 2,9957 0,997 0,997 0,996 0,0011 0,0012 0,00010

973 1п нзь = -5,983а0~7^/^ - 0,598 1п нрь = -1,882-10"7(£/^ - 0,916 1п ^ = -2,906- Ш^/Г}/1 - 2,9957 0,988 0,988 0,988 0,0010 0,0013 0,00012

1073 1п нзь = -7,852-10-7^/1> - 0,598 1п Нрь = -2,436^ 10-7^/1> - 0,916 1п ^ = -3,790^ 10-10(S/V)t - 2,9957 0,980 0,980 0,984 0,0012 0,0011 0,00011

133 1п нзь = -5,686-- 0,598 1п нрь = -1,706-10-7^/ У)г - 0,916 1п ^ = -2,843-10~1°(£/17)/ - 2,9957 0,996 0,996 0,995 0,0013 0,0010 0,00013

1,33 1п нзь = -7,473а0-7^/1> - 0,598 1п нрь = -2,717 а0-7^/ У)1 - 0,916 1п ^ = -4,832-1(Т10(М^ - 2,9957 0,997 0,997 0,996 0,0012 0,0011 0,00012

13,3 16/75/9 1п нзь = -2,88Ы0-7^/1> - 1,833 1п нрь = -6,550^ 10~Х^У)г - 0,288 1п ^ = -12,148- Ю^/Г)? -2,408 0,998 0,998 0,995 0,0012 0,0013 0,00012

36/57/7 1п нзь = -5,278^ 10-7^/1> - 1,022 1п нрь = -4,069^ 10^^/^ - 0,562 1п ^ = -7,775Л0-™^/У)1 - 2,6593 0,997 0,997 0,996 0,0011 0,0012 0,00013

77/20/3 1п нзь = -11,038^10_7^/Гу - 0,261 1п нрь = -1,325-- 1,609 1п ^ = -3,458^10-10^/1> - 3,5066 0,989 0,989 0,986 0,0014 0,0014 0,00015

Рис. 2. Зависимость 1пКМе- ИТ для сурьмы (1), свинца (2), серебра (3) в сплаве БЬ-РЬ-Дд (0,55-0,40-0,05) при давлении 13,3 Па

Уровень ЕМе в условиях данного эксперимента значительно ниже, чем значение энергии активации при испарении чистых компонентов сплава, кДж/моль: 160 Sb; 150 РЬ; 280 Ag, в температурном диапазоне 823-1073 К и при давлении 13,3 Па [14, 17]. Это означает, что возгонка растворенных компонентов сплава играет важную роль в ограничении общей скорости реакции испарения.

Для точного расчета скорости испарения, как правило, необходимо учитывать неидеальные условия в системе. Уравнение Вильсона базируется на концепции локального состава, который обеспечивает адекватное представление о неидеальных смесях [18]. В данном исследовании рассчитанные коэффициенты активности (у) по уравнению Вильсона для Sb-Pb-Ag системы представлены в табл. 3.

Таблица 3

Кинетические константы k (м/с) и энергия активации Е (кДж/моль) Sb-Pb-Ag сплавов

T, К Р, Па Sb/Pb/Ag Ysb/Pb/Ag kSb/Pb/Ag ,V kSb/Pb/Ag iL kSb/Pb/Ag ^Sb/Pb/Ag

823 1,0 0,998 0,923 3,71810-7 1,19410-7 1,859 10-10 9,508 10-4 3,51710-8 1,138-10-13 3,71910-7 -4,986 10-8 -1,1410-13

973 13,3 1,0 0,998 0,922 5,983 10-7 1,882 10-7 2,906 10-10 0,014 2,166-10-6 4,51710-11 5,983 10-7 2,06110-7 -5,35^ 10-11 46,41 20,95 20,93

55/40/5 7,852-10-7 2,436 10-7 3,790-10-10 0,058 1,75110-5 9,468 10-10 7,852^ 10-7 2,470 10-7 6,320^ 10-10

133 1,0 0,999 0,921 5,686 10-7 1,706 10-7 2,843 10-10 0,058 1,75110-5 9,468 10-10 5,686 10-7 1,723 10-7 4,063 10-10

1073 1,33 7,473 10-7 2,717-10-7 4,832 10-10 0,058 1,75110-5 9,468 10-10 7,473 10-7 2,760 10-7 9,868 10-10

16/75/9 1,0 0,999 0,918 2,88110-7 6,550 10-7 12,14810-10 0,017 3,283 10-5 1,699-10-9 2,88110-7 6,683 10-7 1,434 10-9 -

13,3 36/57/7 1,0 0,999 0,920 5,278-10-7 4,069 10-7 7,775-10-10 0,038 2,495 10-5 1,324 10-9 5,278^10-7 4,13610-7 1,884 10-9

77/20/3 1,0 0,998 0,923 11,038 10-7 1,325 10-7 3,458 10-10 0,081 8,746 10-6 5,693 10-10 1Д0410-6 1,345 • 10-7 8,808 10-10

Активности для жидкой фазы показывают положительные отклонения от идеальности, которые проявляются в уменьшении энергии взаимодействия между полиметаллами ву (8Ь-РЬ, Sb-Ag, Pb-Ag) по сравнению с монометаллами ей ^Ь^Ь, Pb-Pb, Ag-Ag). Это означает, что компоненты из состава Sb-Pb-Ag сплава легче испаряются в газовую фазу, чем из чистого металла, являясь одной из причин того, что величина кажущейся энергии активации в данном исследовании ниже, чем результаты в работах [14, 17].

Ранее упоминалось, что кме можно определить экспериментально по изменению концентрации металла со временем переработки. С другой стороны, кМ можно рассчитать для заданной температуры, химического состава расплава и термодинамических параметров, определенных по уравнению (7). Поэтому коэффициент массопереноса в жидкой фазе к^е можно рассчитать по уравнению (6) (см. табл. 3). Показано, что значение общего коэффициента массопереноса кме меньше, чем

коэффициент скорости испарения кМ при тех же условиях (за исключением свинца и серебра при низких значениях температуры - менее 973 и 1073 К, соответственно). Кроме того, значения общего коэффициента массоперено-са кМе сопоставимы с коэффициентами массопереноса в жидкой фазе (кроме свинца и серебра при низких температурах). Таким образом, скорость испарения легко возгоняемых сурьмы и свинца из Sb-Pb-Ag сплава в основном контролируется массопереносом в жидкой фазе при данных условиях эксперимента.

Заключение

1. Процесс испарения сурьмы и свинца из состава Sb-Pb-Ag сплава при температуре 823-1073 К и давлении 1,33-133 Па описывается кинетическими уравнениями первого порядка, что предполагает наличие пропорциональной зависимости скорости испарения металла от его концентрации в расплаве.

2. Зависимость остаточной концентрации металлов в логарифмическом выражении от

продолжительности процесса описывается полиномами первой степени и выражается линейной функцией, где константу скорости испарения можно определить графическим методом по наклону прямой.

3. Повышение температуры свыше 823 К способствует возрастанию константы скорости испарения kМ^е компонентов Sb-Pb-Ag сплава. Снижение давления в системе менее 133 Па способствует возгонке сурьмы, свинца и серебра.

4. Кажущаяся энергия активации испарения металлов, рассчитанная по уравнению Арре-ниуса, приводит к заключению о более легком испарении компонентов из состава Sb-Pb-Ag сплава, по сравнению с чистым металлом.

5. При расчете активностей каждого компонента Sb-Pb-Ag сплава система демонст-

рирует значительные отрицательные отклонения от закона Рауля на основе уравнения Вильсона. Это очевидно приводит к снижению энергии активации компонента в сплаве (егу), по сравнению с чистыми металлами (ей), как и взаимодействие между молекулами в жидкой фазе.

6. Сравнение общей константы скорости испарения kМе с коэффициентами скорости

, V

испарения kМе и массопереноса в жидкой

фазе kМ[е показывает, что скорость испарения легко летучих сурьмы и свинца из расплавов Sb-Pb-Ag в основном определяется массопереносом в жидкой фазе вследствие того, что значение коэффициента переноса уменьшается, а сопротивление массоперено-су возрастает.

^HTepaTypa/References

1. Berman A. Total Pressure Measurements in Vacuum Technology. New York, Academic Press. 1985.380 p.

2. Winkler O., Bakish R. Vacuum metallurgy. Amsterdam, Elsevier. 1971. 237 p.

3. Jia G.-B., Yang B., Liu D.-C. Deeply Removing Lead from Pb-Sn Alloy with Vacuum Distillation. Transactions of Nonferrous Metals Society of China. 2013, vol. 23, is. 6, pp. 1822-1831. DOI: 10.1016/S1003-6326(13)62666-7

4. Wang A., Li Y., Yang B., Xu B., Kong L., Liu D. Process Optimization for Vacuum Distillation of Sn-Sb alloy by Response Surface Methodology. Vacuum, 2014, vol. 109, pp. 127-134. DOI: 10.1016/j.vacuum.2014.07.013

5. Dai Y.N. Vacuum Metallurgy of Nonferrous Metals. Beijing, Metallurgical Industry Press. 2009. 72 p.

6. Yang B., Kong L.-X., Xu B.-Q., Liu D.-C., Dai Y.N. Recycling of Metals from Waste Sn-based Alloys by Vacuum Separation. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 2015, vol. 25, is. 4, pp. 1315-1324. DOI: 10.1016/S1003-6326(15)63730-X

7. Liu D.C., Yang B., Wang F., Yu Q.C., Wang L., Dai Y.N. Research on the Removal of Impurities from Crude Nickel by Vacuum Distillation. Physics Procedia, 2012, vol. 32, pp. 363-371. DOI: 10.1016/j.phpro.2012.03.570

8. Dai Y.N., Yang B. Non-ferrous Metals and Vacuum Metallurgy. Beijing, Metallurgical Industry Press, 2000. 40 p.

9. Kong L.X., Yang B., Xu B. Q., Li Y.F. Application of MIVM for Pb-Sn-Sb Ternary System in Vacuum Distillation. Vacuum, 2014, vol. 101, pp. 324-327. DOI: 10.1016/j.vacuum.2013.10.004

10. Kong L., Yang B., Xu B., Li Y., Liu D., Dai Y. Application of MIVM for Phase Equilibrium of Sn-Pb-Sb System in Vacuum Distillation. Fluid Phase Equilibria, 2014, vol. 364, pp. 1-5. DOI: 10.1016/j .fluid.2013.12.003

11. Yang H.W., Zhang C., Yang B., Xu B.Q., Liu D.C. Vapor-Liquid Phase Diagrams of Pb-Sn and Pb-Ag Alloys in Vacuum Distillation. Vacuum, 2015, vol. 119, pp. 179-184. DOI: 10.1016/j.vacuum.2015.05.017

12. Kong L.-X., Yang B., Xu B.-Q., Li Y.-F., Li L. Application of Molecular Interaction Volume Model in Separation of Pb-Sn-Sb Ternary Alloy by Vacuum Distillation. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 2013, vol. 23, iss. 8, pp. 2408-2415. DOI: 10.1016/S1003-6326(13)62748-X

13. Upadhyay S.K. Chemical Kinetics and Reaction Dynamics. New Delhy, Anamaya Publishers. 2006. 256 p.

14. Yang B. Study on Basic Regularity of the Vacuum Distillation of Pure lead. Kunming, Kunming University of Science and Technology, 1990. 92 p.

15. Huang L., Lai H., Gan C., Xiong H., Luo X. Separation of Boron and Phosphorus from Cu-Alloyed Metallurgical Grade Silicon by CaO-SiO2-CaCl2 Slag Treatment. Separation and Purification Technology, 2016, vol. 170, pp. 408-416. DOI: 10.1016/j.seppur.2016.07.004

16. Iida T., Guthrie R.I.L. The Physical Properties of Liquid Metals. Oxford UK, Clarendon Press, 1988.288 р.

17. Зайцев И.Д., Зозуля А.Ф., Асеев Г.Г. Машинный расчет физико-химических параметров неорганических веществ. М.: Химия, 1983. 256 с. [Zaytsev I.D., Zozulya A.F., Aseev G.G. Mashinnyy raschet fiziko-khimicheskikh parametrov neorganicheskikh veshchestv [Machine Calculation of Physicochemical Parameters of Inorganic Substances]. Moscow, Khimiya Publ., 1983. 256 р.]

18. Wilson G.M. Vapor-Liquid Equilibrium. XI: A New Expression for the Excess Free Energy of Mixing. J. Am. Chem. Soc., 1964, vol. 86, pp. 127-130.

Королев Алексей Анатольевич, главный инженер, АО «Уралэлектромедь», г. Верхняя Пышма; A.Korolev@elem.ru.

Краюхин Сергей Александрович, канд. техн. наук, начальник Исследовательского центра, АО «Уралэлектромедь», г. Верхняя Пышма; S.Krauhin@elem.ru.

Мальцев Геннадий Иванович, д-р техн. наук, с.н.с., главный специалист Исследовательского центра, АО «Уралэлектромедь», г. Верхняя Пышма; mgi@elem.ru.

Поступила в редакцию 8 сентября 2017 г

DOI: 10.14529/met170411

KINETICS OF METALS EVAPORATION

FROM SB-PB-AG LIQUID ALLOY IN VACUUM DISTILLATION

A.A. Korolev, A.Korolev@elem.ru, S.A. Krayukhin, S.Krauhin@elem.ru, G.I. Maltsev, mgi@elem.ru

JSC "Uralelektromed", Verkhnyaya Pyshma, Russian Federation

Most of today's research is mostly concentrated on the thermodynamics of the separation of polymetallic alloys by vacuum distillation, as it allows you to determine whether the direction and limitation of the flow of the metallurgical reactions. While studying the kinetics of evaporation of metals it is possible to identify the effective process conditions, such as temperature, vacuum grade and duration of distillation required in the design process for the separation of the components of the alloys. The goal of the work was to determine the rate of evaporation of the metals from the Sb-Pb-Ag alloys of different composition depending on temperature and pressure, and identify the limiting stage of the process. In the making prototype models, sample source metal was welded in an induction furnace in argon atmosphere of high purity, to obtain the alloy composition, mol. %: 16-77 Sb; 75-20 Pb; Ag 9-3. It this work the kinetics of evaporation of metals from Sb-Pb-Ag alloy in temperature range 823-1073 K and a pressure of 1.33-133 Pa is defined, as described by the first order equation. Values of the apparent rate of the first order constants with the sublimation of metals from the melt depends on temperature, pressure and chemical composition of the alloy. The total mass transfer coefficients of lead, antimony, silver (kMe, m-'s-1) evaporation of Sb-Pb-Ag (0,55-0,40-0,05) of the alloy is (3.718-7.852) 10-7, (1.194-2.436) 10-7, (1.859-3.790) 10-10 at T = 823-1073 K, P = 13.3 Pa, respectively. The calculated apparent activation energy of evaporation of the metals from the Sb-Pb-Ag alloy: E = 20,93-46,41 kJ/mol. The apparent activation energy of evaporation of the metals, calculated by the Arrhenius equation leads to the conclusion of an easier evaporation of components from the composition of the Sb-Pb-Ag alloy compared to pure metal: E = 150-280 kJ/mol.

It is shown that quantitative transport of lead and antimony in the gas phase does not limit the speed in vacuum distillation. The evaporation of the metals from the Sb-Pb-Ag alloy is controlled jointly by mass transfer, mainly in the liquid phase, as well as through the surface layer at the phase interface liquid-gas in the studied experimental conditions. Increasing temperatures above 823 K increases the rate constants of the evaporation kMe components Sb-Pb-Ag alloy. Reducing system pressure less than 133 Pa contributes to the sublimation of antimony, lead and silver.

Keywords: antimony, lead, silver, alloy, split, kinetics, vacuum distillation, energy of activation.

Received 8 September 2017

ОБРАЗЕЦ ЦИТИРОВАНИЯ

FOR CITATION

Королев, А.А. Кинетика испарения металлов из Sb-Pb-Ag сплава при вакуумной перегонке / А.А. Королев, С.А. Краюхин, Г.И. Мальцев // Вестник ЮУрГУ. Серия «Металлургия». - 2017. - Т. 17, № 4. -С. 101-109. DOI: 10.14529/met170411

Korolev A.A., Krayukhin S.A., Maltsev G.I. Kinetics of Metals Evaporation from Sb-Pb-Ag Liquid Alloy in Vacuum Distillation. Bulletin of the South Ural State University. Ser. Metallurgy, 2017, vol. 17, no. 4, pp. 101-109. (in Russ.) DOI: 10.14529/met170411