Электризация твердотопливных энергетических установок при воздействии ионизирующего излучения

УДК 537.529: 662.3

ЭЛЕКТРИЗАЦИЯ ТВЕРДОТОПЛИВНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК ПРИ ВОЗДЕЙСТВИИ ИОНИЗИРУЮЩЕГО ИЗЛУЧЕНИЯ

Ю.М.МИЛЁХИН, Д.Н.САДОВНИЧИЙ, С А.ГУСЕВ

ФГУП "ФЦЦТ "СОЮЗ", Дзержинский, Россия

АННОТАЦИЯ. Проведены исследования закономерностей электризации энергетических материалов от воздействия различных видов ионизирующего излучения. Разработана математическая модель, описывающая распределение электрического поля, генерированного от действия ионизирующего излучения в энергетической установке. Показано, что электризация топлива представляет определенную опасность при воздействии электронов искусственного радиационного пояса Земли и проникающего гамма-излучения.

Твердотопливные энергетические установки (ЭУ) в процессе производства или эксплуатации могут подвергаться воздействию ионизирующего излучения (ИИ), например, при дефектоскопии [1], в радиационных поясах Земли [2,3] и т.д. Электрическое заряжение всегда сопровождает воздействие ИИ на диэлектрические конструкции, к которым относятся и большинство элементов ЭУ. Экспериментальное изучение электризации энергетических материалов (ЭМ) показало, что в зависимости от условий воздействия облучения в них могут реализовываться как частичные электрические разряды [4], так и электрический пробой, перекрывающий весь облучаемый объем [5]. Электрические разряды при облучении полимерных диэлектриков достаточно активно изучаются [6-9], однако до сих пор многие аспекты этого сложного явления остаются не вполне понятными [10,11].

Электрический пробой является наиболее опасным следствием электризации ЭМ, поскольку сопровождается образованием в материале высокотемпературной области (канала пробоя), где удельная плотность мощности энерговыделения достигает

12 / 3

величины (-10 Вт/см') сравнимой с уровнем, реализуемым при термоядерном синтезе, а давление до 3x109 Па [12,13]. То есть, диэлектрик выступает одновременно как накопитель и концентратор энергии воздействующего облучения, поскольку в канале пробоя способна выделяться энергия, первоначально накопленная во всем объеме. Таким образом, основная опасность электризации связана с возможностью повреждения материалов ЭУ электрическим пробоем, который может сопровождаться воспламенением ЭМ или потерей защитных свойств теплозащитных покрытий в результате разга-

ра отверстия электрического пробоя. При воздействии импульса ИИ инициирующие взрывчатые вещества способны даже взрываться [14,15]. Основным процессом, вызывающим уменьшение уровня электрического нагружения, является резкое возрастание электропроводности материалов конструкции, возникающее во время действия ИИ -эффект радиационной электропроводности (РЭ) [16,17]. Поэтому электризация ЭУ при действии ИИ представляет собой новую физическую проблему, принципиально отличную от электризации, связанной, например, с трением.

В настоящей работе проведены исследования закономерностей электризации от воздействия различных видов ИИ: гамма-излучение изотопа кобальта-60; электроны с энергией 1 МэВ; электроны магнитосферной суббури и электроны искусственного радиационного пояса Земли [18-21].

ОБЩИЙ АНАЛИЗ ПРОБЛЕМЫ

Типовая ЭУ показана на рис.1 [22]. Она состоит из: топливного заряда (7), корпуса из кевлар-эпоксидного композита (2), шпангоутов (3), углерод-фенольного раструба сопла (4\ закрепленного сопла (5), воспламенителя (б) и внутреннего теплозащитного покрытия (ТЗП). То есть практически все материалы представляют собой полимерные диэлектрики.

В качестве модельного материала для выявления основных закономерностей электрического повреждения от действия ИИ на протяжении уже почти 50 лет используют полиметилметактилат (ПММА) [23,24]. Это связано с тем, что в нем хорошо видны следы электрических разрядов - фигур Лихтенберга, которые свидетельствуют о генерации сильных электрических полей, превышающих порог электрической прочности материала. Типичная картина электрического повреждения приведена на рис.2.

Рис.1. Космический двигатель РАМ-ОН. Масса топлива 3250 кг

гЩй

Рис.2. Электрический пробой ПММА в плоскости воздействия пучка (а) и вдоль малой стороны образца (б). Энергия электронов 9 МэВ, продолжитель-

—О 9

ность облучения 100 с, ток пучка -10 А/см

Электрический пробой при радиационном заряжении имеет ряд особенностей, отличающих его от классического электрического пробоя при наложении внешнего напряжения, связанных с тем, что внедренный заряд образует плоский, но распределенный по толщине слой объемного заряда, и он выступает в роли виртуального электрода. В отличие от фигур разряда, заполняющих межэлектродное пространство при наложении внешнего напряжения, в данном случае большая часть ветвистого дерева разряда (за исключением самого канала) расположена в плоскости объемного заряда (т.е. в плоскости, перпендикулярной каналу разряда). Поэтому его прямое наблюдение в оптически не прозрачных материалах затруднено. Выделение энергии в канале столь велико, что в ряде случаев, из-за разложения ПММА, наблюдается потемнение выходного устья разряда.

Выполненные эксперименты не обнаружили влияния на электрическую прочность материалов (Еп) наличия поля мощного импульса электронов, или непрерывного потока излучения [25,26]. Так, изменение электрической прочности определяется величиной поглощенной дозы, и связано с изменением структуры, физико-механических характеристик и др. Это позволяет для оценки возможности электрического пробоя материалов, вызванного разделением электрического заряда в процессе облучения, использовать сведения об их электрической прочности, найденные путем подачи внешнего напряжения длительностью, равной времени генерации электрического поля.

В одномерной, плоской геометрии суммарная энергия электрического разряда, способная выделится в канале пробоя, выразится, как [27]:

2

где 5- облучаемая поверхность, И- толщина обучаемого объема материала, Еп- электрическая прочность, его -абсолютная диэлектрическая проницаемость.

Таким образом, при увеличении энергии падающего излучения увеличивается облучаемый объем, что вызывает увеличение энергии электрического разряда. Чем меньше этот объем, тем меньше энергии будет выделяться в разряде.

При изучении явления электрического пробоя, вызванного воздействием ИИ, исключительно важную роль играет учет масштабного фактора, то есть зависимость параметров пробоя от геометрических размеров облучаемой конструкции. Вопрос этот чрезвычайно актуален, поскольку площадь диэлектрических конструкций ЭУ может превышать несколько квадратных метров. В работах [28,29] было показано, что при импульсном облучении за время прорастания канала электрического разряда стекание зарядов в канал пробоя происходит с локального объема. Оценка времени сбора заря-

_о

дов в канал пробоя дает величину -8x10 с [29] и по порядку величины совпадает с временем запаздывания при лазерном инициировании разряда в радиационных элек-

_о _п

третах 2x10 -5x10 с [30]. После электрического пробоя сбрасывается практически весь накопленный заряд, оценка остаточного заряда не превышает 20 %. При длительности импульса излучения >10~6 с снимается ограничение по запаздыванию разряда и создаются условия для сбора зарядов со всей конструкции [29]. Поэтому наиболее опасна радиационная электризация ЭУ больших габаритов.

При превышении критической энергии в разряде он способен воспламенить топливо, хотя возможность воспламенения топливного заряда - не единственная опасность этого процесса. Возникающие при электрическом пробое импульсные механические нагрузки, которые определяются энергией электрического разряда, способны вызвать сильные механические разрушения топлива [4].

Таким образом, превышение амплитудой электрического поля от действия ИИ порога электрической прочности (при сопоставимых длительностях импульса высокого напряжения) сопровождается электрическим пробоем материала. Однако это не единственное условие, определяющее повреждение ЭУ, так как разрушающее действие электрического пробоя зависит от энергии, выделенной в канале разряда. Наиболее опасными местами локализации электрического пробоя в ЭУ являются: ТЗП, поскольку возможна потеря теплозащитных свойств, и заряд твердого топлива, поскольку возможно воспламенение топливного заряда. Если электрический пробой происходит в топливе вблизи ТЗП, то все высоко температурные продукты разряда пространственно локализованы внутри ЭМ. Эта особенность внутреннего электрического разряда позволяет непосредственно использовать результаты хорошо апробированной тепловой тео-

рии зажигания Зельдовича-Амосова [31]. В заряде сферической конструкции зависимость энергии, способной выделится при пробое, от его радиуса приведена на рис.3.

Итак, электризация от действия ИИ представляет опасность для ЭУ с толщиной свода топлива более 20 см. Поэтому вычисление напряженности электрического поля представляет практический интерес только в крупногабаритных ЭУ.

МЕТОД МОДЕЛИРОВАНИЯ

Как известно, фотоны не имеют электрического заряда и электризация, в данном случае, результат вторичных процессов - анизотропии элементарных актов рассеяния на атомах вещества. Взаимодействие гамма-излучения с веществом вызывает образование стороннего тока вторичных (фото-комптоновских) электронов, который представляет собой разность потоков электронов по направлению и против падающего потока фотонов. В силу того, что выход вторичных электронов вперед (то есть по направлению падающего потока фотонов) превышает выход назад (то есть против направления падающего потока фотонов), по материалам конструкции течет макроскопический ток электронов, совпадающий с направлением действующего потока фотонов [32]. Впервые с разрушительным действием электризации конденсированных тел, вызванной потоком гамма-облучения, столкнулись при изучении причин радиационной аварии, вызванной растрескиванием свинцовых стекол защитных камер [23]. При воздействии электронов, то есть непосредственно ионизирующего излучения, электризация обусловлена локализацией в объеме ЭУ собственно избыточных электрических зарядов, при этом конструкция приобретает суммарный отрицательный заряд [33,34]. Само по себе возникновение этого тока не представляло бы существенной опасности в том случае, если бы его

Энергия в разряде, Дж 10

1

0,1 0,01

Рис. 3. Зависимость энергии, способной выделится при электрическом пробое, в топливе ЭУ сферической конструкции от ее радиуса

• ^ \

Энергия - необходимая для

воспламениения топлива

по Зельдовичу-Амосову

—1-1-1_ -1-1-1-1_1__1-

10 20 30 40 50 60 Радиус заряда, см

величина была постоянна во всем ее объеме. Ослабление излучения и границы контакта материалов с разным элементным составом вызывают эффективное разделение образующихся электрических зарядов, что приводит к возникновению мощных электрических полей. В расчете на одну падающую частицу обоих типов (гамма-кванты или электроны) функция распределения стороннего тока источника зависит только от элементного состава и плотности материалов конструкции. Поэтому при расчете электризации функции пространственного распределения сторонних токов и дозы в любой момент времени можно считать уже известными. Таким образом, модель электризации можно существенно упростить, применив принцип расщепления по физическим процессам. Поскольку термализация вторичных электронов, образованных высокоэнерге-тичными фотонами, происходит за время менее 1(Г10 с, что существенно меньше характерного времени изменения, воздействующего излучения, то эта процедура вполне корректна, следовательно, решение можно найти в два этапа:

-моделирование методом Монте-Карло связанной задачи фотон-электронного переноса и определение пространственного распределения функции стороннего тока электронов в материалах конструкции, необходимого на следующем этапе;

-решение уравнения непрерывности для сторонних токов, токов собственной и радиационной электропроводности совместно с уравнением Пуассона и определение напряженности электрического поля в конструкции энергетической установки.

В однородной среде в качестве источника электрического поля при воздействии ИИ служит ослабление плотности стороннего тока по толщине материала. В многослойных средах, состоящих из материалов с различным элементным составом, границы раздела сред (за счет нарушения локального равновесия плотности стороннего тока электронов) выступают в качестве дополнительных источников электрического поля [35]. Поэтому целесообразно разделить источник электрических полей, генерированных от действия ИИ, на объемный (р) и поверхностный (а).

Рассмотрим диэлектрическую многослойную систему, состоящую из 7^-слоев, на которую слева направо падает плоский поток ИИ, создающий распределенный по конструкции сторонний ток с плотностью /дДх) (70- плотность тока на облучаемой поверхности, аДх) - его распределение по глубине конструкции). За положительное направление вектора напряженности электрического поля (£) принято направление действия ИИ, а начало координат находится на внешней облучаемой поверхности. Распределение мощности поглощенной дозы в любой точке конструкции вычисляется, как Р(х)= /о£(х)Д) Фо- коэффициент перехода от потока частиц к поглощенной дозе в расчете на одну частицу, например, для электронов он совпадает с тормозной способностью вещества, ^(х)-глубинный ход мощности поглощенной дозы).

В макроскопической трактовке явления электризации для моделирования электрических нагрузок необходимы экспериментально измененные величины РЭ топлива

и материалов корпуса (уг), а также закономерностями их собственной электропроводности (у/) в сильных электрических полях, близких к пробойному значению. То есть необходимо учитывать нелинейные свойства материалов . Кроме того, известно, что РЭ материалов при длительном облучении также отклоняется от линейного по мощности дозы закона уг(х,/)= а в некоторых материалах она может зависеть и от длительности облучения. Учитывая различный механизм переноса зарядов в процессах собственной и радиационной электропроводности, их вклад можно считать независимым и аддитивным [36,37].

В соответствии с законом сохранения электрических зарядов в элементарном объеме материала, запишем уравнения для скорости генерации объемных и поверхностных зарядов:

д( ох ох

- -/»

Ш

где индекс /+0 и /-0 означает соответственно правую и левую стороны /-ой границы между слоями.

По теореме Гаусса для любого момента времени t справедливо:

с1Е(х)_ Р М

с1х

(0 = О'*)-

В качестве начальных условий следует принять условие отсутствия электрических полей и электрических зарядов в материалах конструкции до воздействия ИИ:

Е(х, 0) = 0, р(х,0) = 0, а(0) = 0.

Для окончательной формулировки задачи необходимо задать граничные условия. Применительно к решаемой задаче следует воспользоваться условием коротко-замкнутости системы: Н

\Е{х)^х = О,

О

где Я- толщина пакета материалов ЭУ от наружной поверхности корпуса до канала.

Задав граничное условие, начальные условия, и решая систему дифференциальных уравнений, получим распределение электрического поля, генерированного от дей-

ствия ИИ в ЭУ. Полученная система уравнений в общем случае не имеет аналитического решения, но может быть решена численно.

Для расчета глубинного хода функций стороннего тока/(х) и поглощенной дозы использовали программный комплекс ХЯАУ [38] и метод укрупненных соударений [39]. Перенос электронов в первой схеме (ХЯАУ) моделируется по схеме группировки возбуждений и скользящих ионизаций, а упругое рассеяние электронов - в соответствии с сечением Резерфорда, экранированным по Мольер при энергии Ее > 20 кэВ

и Бергеру при Ее <20 кэВ. Между столкновениями электрон движется прямолинейно

и непрерывно, теряя энергию за счет скользящих ионизаций и возбуждений. Полная тормозная способность рассчитывается по Бете-Блоху с поправками. Для моделирования упругих ионизаций используется сечение Меллера.

Для моделирования траекторий гамма-излучения был выбран метод полной имитации (аналоговое моделирование), при котором траектории строятся в точном соответствии с реальными сечениями взаимодействия. Учитываются три процесса, главные в диапазоне 0,001-10 МэВ, - комптоновское рассеяние, фотоэлектрическое поглощение и образование электронно-позитронных пар. Для моделирования траекторий, образующихся в результате взаимодействия гамма-излучения с атомами вещества, вторичных электронов был выбран один из вариантов метода группировки столкновений -метод группировки малых передач энергии, разработанный, в основном, Пляшечнико-вым и Кольчужкиным [40]. Моделирование свободного частиц в многослойной среде осуществляется с использованием б-рассеяния на границах зон. Согласно этому методу их пробег, стартующий в любом слое, разыгрывается так же, как и в однородной бесконечной среде с химическим составом этого слоя. Если при этом пересечения границы слоя данного материала не происходит, то разыгранный пробег принимается; в противном случае на границе происходит 5-рассеяние с сечениями, соответствующими новой зоне, то есть фиктивное рассеяние без изменения энергии и направления движения кванта, и процедура повторяется в новой зоне.

Как показали численные расчеты, необходимая точность моделирования сторонних токов вторичных электронов при действии фотонов достигается при розыгрыше 5x106 траекторий фотонов, а при воздействии электронов, например, суббури -5x107 траекторий первичных электронов.

РЕЗУЛЬТАТЫ МОДЕЛИРОВАНИЯ

Уровень воздействующих излучений, способный вызвать повреждение ЭУ за счет электрического пробоя, зависит от: распределений стороннего тока и мощности дозы в конструкции, электропроводности, диэлектрической проницаемости и электрической

прочности всех материалов ее составляющих. Из представленной модели видно, что в процессе действия облучения может достигаться стационарный режим, при котором сторонний ток компенсируется токами радиационной и собственной электропроводности, поэтому при достаточно длительном облучении напряженность электрического поля, генерированная облучением, далее уже не меняется. Напряженность стационарного электрического поля в ЭУ может оказаться как больше, так и меньше электрической прочности какого-либо из материалов ЭУ. Таким образом, для оценки опасности электризации следует определить стационарное распределение напряженности электрического поля в ЭУ. Поскольку в этом случае приближение электрических полей к величине электрической прочности позволяет принципиально решить вопрос об опасности электризации от данного вида ИИ.

В оценках воздействия гамма-излучения изотопа Со60, как правило, рассматривается воздействие монолинии с энергией 1,25 МэВ, однако изотопные источники излучения эксплуатируются в стальных контейнерах с толщиной стенки мм. Поэтому энергетическое и угловое распределения гамма-квантов меняются (рис.4). Обычно этот факт на результатах не сказывается. В данном случае различия в распределениях поглощенной дозы и скорости термализации (с1//сЬс) в наружном слое силовой оболочки толщиной ~2 мм видны достаточно заметно (рис.5) и влияют на распределение стационарной напряженности поля в ЭУ (рис.6). Видно, что воздействие гамма-излучения фильтрованного стальным корпусом источника сопровождается генерацией в ~2 раза более высоких напряженностей электрического поля, чем не трансформированного. Наибольшая величина напряженности поля достигается на тыльной по отношению к действию ИИ поверхности топлива (у канала) и достигает ~104 В/см. Флюенс гамма-квантов, при котором достигается стационарный режим накопления зарядов составляет -2x1014 1/см2.

Рис. 4. Энергетическое (а) и угловое (б) распределения гамма-квантов за барьером из стали толщиной 1 мм

Корпус

й g(x), Гр/квант

6,0x10

4,0x10

2,0x10

ф7

0,06

0,04

0,02

0,00

10

X, СМ

Топливо

ф7<1г, элДквдитсм*)

-3.0(10" ЧСкЮ4

-б.СМСГ4

Юх.С.М

Рис.5. Распределения по толщине конструкции ЭУ поглощенной дозы (7, У) и скорости термализации заряда (2, от воздействия исходного излучения Со60 и трансформированного стальным корпусом источника толщиной 1 мм

5,0x104 -

-5,0x104

-1,0x105 10

см Ю1

1,0x105

5,0x104

Рост поля в ТЗП до И— 1,1x1 о'" В/см

х,см Ю1

Р,

Рис.6. Распределения по толщине конструкции ЭУ стационарной напряженности электрического поля и плотности заряда, генерированных от воздействия исходного излучения Со60

Результаты моделирования функционалов переноса электронов магнитосферной суббури в ЭУ представлены на рис.7а, а стационарное распределение напряженности

17 2

поля, достигаемое при флюенсе -10 1/см , на рис.76. Видно, что электроны суббури

полностью тормозятся в корпусе ЭУ и имеют монотонно спадающий ход функционалов переноса по глубине конструкции.

Это отличает их пространственное распределение от моноэнергетических электронов, где отчетливо наблюдается максимумы мощности дозы и скорости термализа-ции заряда (рис.8). Отметим, что при воздействии электронов искусственного радиационного пояса Земли, имеющего более "жесткий" энергетический спектр также реализуется монотонное снижение функционалов переноса (рис.9). Однако в этом случае ста-

1 Л л

ционарные состояние достигается при меньших флюенсах ~3х 1014 1/см .

Рис.7. Распределения по толщине конструкции ЭУ поглощенной дозы и скорости термализации заряда (а), а также стационарные распределения напряженности электрического поля и плотности заряда (б) от воздействия электронов магнитосферной суббури

Рис.8. Распределения по толщине конструкции ЭУ поглощенной дозы и скорости термализации заряда (а), а также стационарные распределения напряженности электрического поля и плотности заряда (б) от воздействия электронов с энергией 1 МэВ

Рис.9. Распределения по толщине конструкции ЭУ поглощенной дозы и скорости термализации заряда (а), а также стационарные распределения напряженности электрического поля и плотности заряда (б) от воздействия электронов искусственного радиационного пояса

Из-за низкой проникающей способности электронов суббури электрические поля возникают в основном в корпусе ЭУ, однако даже здесь их величина меньше, чем от воздействия электронов искусственного радиационного пояса или электронов с Ее=1 МэВ соответственно -105 и —3x105 В/см. Отметим, что при таких напряженностях поля в материале силовой оболочки, изготовленной из полимеров, армированных органическими высокопрочными волокнами, может реализовываться фаза частичных электрических разрядов. Напряженность поля в топливе может достигать наибольшего значения вблизи ТЗП при воздействии электронов искусственного радиационного пояса -5x104 В/см, а при воздействии электронов с энергией 1 МэВ -2,8х104 В/см, наименьшая их величина реализуется при воздействии электронов суббури -140 В/см. Отметим, что слой, в котором Е имеет положительную величину, достаточно мал -0,5 мм, и основная часть топлива находится в близком к однородному электрическому полю с отрицательной величиной Е, равной по абсолютной величине, соответственно -3x104 , -2x104 и -140 В/см.

Таким образом, электризация топлива в составе ЭУ представляет определенную опасность при воздействии электронов искусственного радиационного пояса Земли и проникающего гамма-излучения, а от электронов магнитосферной суббури практически не существенна.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Энергетические конденсированные системы / Под ред. Б.П.Жукова. - М.: Янус-К, 1999.

2. Садовничий Д.Н., Тютнев А.П., Милёхин Ю.М., Дорофеев А.Н., Саенко B.C., Пожи-даев Е.Д. Электризация полимерных диэлектриков потоками электронов на геостационарной орбите // Перспективные материалы, 2004. №2. С. 15.

3. Мирошниченко Л.И., Петров В.М. Динамика радиационных условий в космосе. -М.: Энергоатомиздат, 1985. -220 с.

4. Милёхин Ю.М., Садовничий Д.Н., Гусев С.А. Электризация твердых топлив при облучении электронами // Современные проблемы технической химии: Матер, докл./ Казан, гос. технол. ун-т. Казань, 2004. С.62-66.

5. Милёхин Ю.М., Садовничий Д.Н. Электрические эффекты в топливных композициях при облучении электронами // Вооружение. Политика. Конверсия, 2004. №3. С.38-42.

6. Боев С.Г., Ушаков В.Я. Радиационное накопление заряда в твердых диэлектриках и методы его диагностики. - М.: Энергоатомиздат, 1991. -240с.

7. Громов В.В. /Итоги науки и техники. ВИНИТИ. Сер. Химия твердого тела, 1990. Т.7. С. 3.

8. Frederickson A.R., Levy L., Enloe C.L. // IEEE Trans, on electrical insulation. 1992. V.27. №6. P. 1166.

9. Balmain K.G. // Journal of electrostatics. 1987. V.30. №1. P.95.

10. Frederickson A.R. // IEEE Trans, on nucl. science. 1996. V.43. № 2. P.426.

11. Sessler G.M. // IEEE Trans, dielectrics and electrical insulation. 1997. V.4. P.614.

12. Лисицын B.M., Олешко В.И., Штанько В.Ф. Кумуляция энергии сильноточных электронных пучков в твердом диэлектрике // Журнал технической физики, 1985. Т.55. №9. С. 1998.

13. Вершинин Ю.Н. Электронно-тепловые и детонационные процессы при электрическом пробое твердых диэлектриков. - Екатеринбург: УрО РАН, 2000. -258с.

14. Александров Е.А., Сериков Л.В. Исследование природы чувствительности азида свинца к действию электронных импульсов// Детонация. Материалы IX Всесоюзного симпозиума по горению и взрыву. - Черноголовка: ИПХФ РАН, 1989. С.39.

15. Адуев Б.П., Алукер Э.Д., Белокуров Г.М. и др. Предвзрывные явления в азидах тяжелых металлов // Физика горения и взрыва, 2000. Т.36. №5. С.78.

16. Тютнев А.П., Ванников А.В., Мингалеев С.Г. Радиационная электрофизика органических диэлектриков. - М.: Энергоатомиздат, 1989. -192 с.

17. Садовничий Д.Н., Милицын Ю.А., Милёхин Ю.М., Тютнев А.П. Электропроводность топливных композиций при электронном облучении // Сб. трудов Четвертой Международной конференции "Внутрикамерные процессы и горение в установках

на твердом топливе и в ствольных системах" (ICOC-2002). - Ижевск: Ин-т прикладной механики УрО РАН, 2004. С.272.

18. Reagan J.B., Meyerott R.E., Gaines Е.Е., Nightingale R.W., Filbert P.C., Imhof W.L. // IEEE Trans, on electrical insulation. 1983. V.l8. N.3. P.354.

19. Carter R.E., Reines F., Wagner J.J., Wyman M.E. // Phys. Rev. 1956. V.l 13. P.280

20. Мырова JI.O., Чепиженко А.З. Обеспечение стойкости аппаратуры связи к ионизирующим и электромагнитным излучениям. - М.: Радио и связь, 1988. -296с.

21. Ступицкий Е.Л. Физика развития взрыва в верхней атмосфере и магнитосфере / На-учно-технический сборник "Физика образования и взаимодействия излучений". -МО РФ. Центральный физико-технический институт, 2000. С.7.

22. Тимнат И. Ракетные двигатели на химическом топливе. - М.: Мир, 1990. С.242.

23. Громов В.В. Электрический заряд в облученных диэлектриках. - М.: Энергоатомиз-дат, 1982.-112с.

24. Садовничий Д.Н., Тютнев А.П., Милёхин Ю.М. Электризация полиметилметакри-лата при облучении высокоэнергетическими электронами // Химия высоких энергий, 2005. Т.39. №3. С.183.

25. Балычев И.Н., Вайсбурд Д.И., Трофимов В.А. Импульсная электрическая прочность твердых диэлектриков при облучении сильноточным электронными пучками / В сб. "Импульсный разряд в диэлектриках". - Новосибирск: Наука, 1985. С. 134.

26. Диэлектрики и радиация. / Под общ. ред. Н.С.Костюкова. Т. 3. Механическая и электрическая прочность и изменение структуры при облучении. -М.: Наука, 2003. -256с.

27. Тамм И.Е. Основы теории электричества. - М.: Наука, 1989. -504с.

28. Бойко В.И., Евстигнеев В.В., Падерин В.А., Соловьев Ю.А. Формирование объемных зарядов под действием интенсивных импульсных потоков электронов // Известия вузов MB и ССО СССР. Сер. Физика, 1985. №9. С. 46.

29. Садовничий Д.Н., Гафаров Б.Р., Герасев В.И., Милехин Ю.М., Тютнев А.П., Боев С.Г., Ефремов В.П., Демидов Б.А. Электрический пробой вызванный электронным облучением ПММА // В сб. "Физика экстремальных состояний вещества-2001". -Черноголовка: ИПХФ РАН, 2001. С.36.

30. Акишин А.И., Зеликин Н.В., Корниенко Л.С., Радченко В.В., Труханова Л.П., Тют-рин Ю.И. Лазерное инициирование и ранние стадии электрического пробоя заряженных стекол // Известия ВУЗ'ов. Сер. Физика, 1988. №7. С.72.

31. Амосов А.П. Об условиях распространения горения за пределы очага воспламенения//Доклады академии наук СССР, 1978. Т.243. №3. С.278.

32. Садовничий Д.Н., Голуб Е.А., Тютнев А.П., Юшков Е.С. Расчет электрических полей в плоских гетерогенных структурах //Химия высоких энергий. 1993. Т.27. №5. С.З.

33. Садовничий Д.Н., Тютнев А.П., Милёхин Ю.М. Накопление объемного заряда при

облучении полистирола электронами в вакууме // Высокомолекулярные соединения. Сер. А, 2003. Т.45. №10. С.1638.

34. Электрические явления при облучении полимеров / А.П.Тютнев, А.В.Ванников, Г.С.Мингалеев, В.С.Саенко. - M.: Энергоатомиздат, 1985. -176с.

35. Garth J., Ghadsey W.L., Sheppard R.L. // IEEE Trans, on nucl. science. 1975. V.22. №6. P.2562.

36. Тютнев А.П., Садовничий Д.Н. Роль молекулярных движений в радиационной электропроводности полимеров // Химическая физика, 1998. Т. 17. №2. С.99.

37. Электрические свойства полимеров / Под ред. Б.И.Сажина. - Ленинград: Химия, 1970.

38. Лаппа A.B., Хадыева З.М., Бурмистров Д.С., Васильев О.Н. Пакет прикладных программ MXRAY для расчета электрон-фотонных полей в диапазоне энергий 1-1000 кэВ. / V Всесоюзная научная конференция по защите от ионизирующих излучений ядерно-технических установок. Протвино, 1990. С. 148.

39. Seltzer S.M., Berger M.J. //Int. journal of applied radiation isotopes. 1982. V.33. №11. P.1189.

40. Кольчужкин A.M., Учайкин B.B. Введение в теорию прохождения частиц через вещество. - М.: Атомиздат, 1978. -256с.

SUMMARY. The researches of energetic substances electrization under influence of any kinds of ionizing radiation are made. Mathematical model of distribution of electric field generated in powerplant under influence of ionizing radiation are developed. It is shown, that electrization of solid propellant represent a danger under influence of electrons of artificial earth-radiation field or penetrating y-radiation.