Ультрадисперсные твердые сплавы как инструментальный материал для фрезерования труднообрабатываемых материалов

Известия высших учебных заведений. Поволжский регион

УДК 67.05

А. И. Аникеев, А. А. Верещака, А. С. Верещака, Ю. И. Бубликов

УЛЬТРАДИСПЕРСНЫЕ ТВЕРДЫЕ СПЛАВЫ КАК ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫЙ МАТЕРИАЛ ДЛЯ ФРЕЗЕРОВАНИЯ

ТРУДНООБРАБАТЫВАЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ

Аннотация.

Актуальность и цели. Объектом исследования являются ультрадисперсные твердые сплавы с износостойкими покрытиями (инструментальный материал для фрезерования труднообрабатываемых материалов). Предметом исследования является процесс симметричного фрезерования жаропрочных сплавов ХН73МБТЮ-ВД и ХН77ТЮР. Цель работы - улучшение обрабатываемости особотруднообрабатываемых никелевых сплавов, используемых промышленностью при производстве авиационных двигателей.

Материалы и методы. Исследование режущих свойств пластин из ультрадисперсного твердого сплава УД-10 с различными покрытиями проводили на вертикально-фрезерном станке модели 6Т12 при симметричном фрезеровании сплавов ХН77ТЮР и ХН73МБТЮ-ВД.

Результаты. При симметричном фрезеровании жаропрочных сплавов ХН73МБТЮ-ВД и ХН77ТЮР стойкость торцовых фрез, оснащенных пластинами УД-10 - Ti-(Ti,Al)N-TiN в 2,5-3,4 раза превышала стойкость как контрольных пластин ВК10ХОМ без покрытия, так и пластин ВК10ХОМ -Ti-(Ti,Al)N-TiN. Отмечено практически полное отсутствие микровыкрашиваний и сколов пластин УД-10 - Ti-(Ti,Al)N-TiN при фрезеровании труднообрабатываемого сплава ХН73МБТЮ-ВД с достаточно большими сечениями среза (SZ = 0,125 мм/зуб и t = 1,0 мм). Последнее свидетельствует о достаточно высокой хрупкой прочности торцовых фрез, оснащенных пластинами УД-10 и УД-10 - Ti-(Ti,Al)N-TiN. Снижение влияния скорости резания на стойкость инструмента при ее повышении от 20 до 50 м/мин для труднообрабатываемого жаропрочного сплава ХН77ТЮР позволяет прогнозировать возможность существенного повышения производительности обработки за счет роста скорости резания в 1,5 - 2,0 раза.

Выводы. Сбалансированность вязкости и твердости ультрадисперсных сплавов, существенное повышение структурной однородности и свойств многогранных пластин из ультрадисперсных твердых сплавов позволяет существенно повысить стойкость и стабильность режущих свойств инструмента при прерывистом резании по сравнению со стандартными сплавами, применяемыми для аналогичных целей.

Ключевые слова: труднообрабатываемые материалы, ультрадисперсные твердые сплавы, прерывистое резание.

A. I. Anikeev, A. A. Vereshchaka, A. S. Vereshchaka, Yu. I. Bublikov

ULTRA-DISPERSED CARBIDES AS A TOOL MATERIAL FOR MILLING OF HARD-TO-MACHINE MATERIALS

Abstract.

Background. The object of the study is ultra-disperse carbides with wear-resistant coating (tool material for milling of hard-to-machine materials). The subject of the research is the process of symmetrical milling of heat resistant alloys

152

University proceedings. Volga region

№ 3 (35), 2015

Технические науки. Машиностроение и машиноведение

HN73MBTYU-VD and HN77TYUR. The purpose of the work is improve machin-ability of hard-to-machine nickel-based alloys used in aircraft engine production industry.

Materials and methods. Investigation of cutting inserts’ properties made of ultradisperse tungsten carbide UD-10 with different coatings was performed on a vertical milling machine 6T12 model at symmetrical milling of alloys HN77TYUR and HN73MBTYU-VD.

Results. In symmetrical milling of heat resistant alloys HN73MBTYU-VD and HN77TYUR tool life of face mills, equipped with inserts UD-10 - Ti-(Ti,Al)N-TiN, was 2.5-3.4 times higher than tool life of both uncoated control inserts VK10HOM and inserts VK10HOM - Ti-(Ti,Al)N-TiN. The authors noted almost a complete lack of micro pitting and chipping of inserts UD-10 - Ti-(Ti,Al)N-TiN at milling of the hard-machined alloy HN73MBTYU-VD with a fairly large cross sections cut (SZ = 0,125 mm/tooth and t = 1, 0 mm). The latter indicates a fairly low brittle strength of face mills, equipped with inserts UD-10 and UD-10 - Ti-(Ti,Al)N-TiN. Reduction of cutting speed effect on tool life when increasing it from 20 to 50 m/min for the hard-machined heat resistant alloy HN77TYUR allows to predict a possibility of significant increase in processing capacity by increasing cutting speed 1.5-2.0 times.

Conclusions. It is shown that the balance of viscosity and hardness of superdis-persed carbides, a significant increase of structural homogeneity and properties of inserts made of superdispersed carbides can significantly increase firmness and stability properties of the cutting tool during interrupted cutting in comparison with conventional carbides used for similar purposes.

Key words: hard-to-machine materials, ultra-disperse carbides, interrupted cutting.

Введение

Слабым звеном интенсивно развивающихся технологических производственных процессов обработки материалов, применяемых в авиационном двигателестроении, является режущий инструмент, что свидетельствует о необходимости серьезных усилий по разработке инновационных инструментальных материалов и конструкций режущего инструмента.

Ключевую роль в обеспечении таких характеристик режущего инструмента, как режущие свойства (износостойкость), производительность, эксплуатационная надежность и т.д., выполняет инструментальный материал [1-15]. Анализ тенденций совершенствования основного материала для изготовления инструмента - твердого сплава, показывает, что направления его совершенствования связаны с разработкой сплавов на основе мелко- и ультрадисперсных структур и применением износостойких покрытий последнего поколения.

В настоящей работе рассмотрены некоторые результаты исследований по созданию ультрадисперсных твердых сплавов с износостойким покрытием для фрезерования труднообрабатываемых материалов.

1. Ультрадисперсные твердые сплавы

На рис. 1 представлена классификация структур современных твердых сплавов для оснащения режущего инструмента [6]. В соответствии с этой классификацией к ультрадисперсным относят твердые сплавы первой группы с размерами зерна около 0,3-0,5 мкм.

Engineering sciences. Machine science and building

153

Известия высших учебных заведений. Поволжский регион

Твердые сплавы первой группы обладают более высокой структурной однородностью, что соответственно увеличивает стабильность физикомеханических и режущих свойств. На рис. 2 показаны результаты исследований по оценке влияния содержания кобальта на важнейшие характеристики твердых сплавов - твердость и коэффициент K1C (характеризует вязкость разрушения), из которых видно, что с ростом содержания кобальта твердость сплава с особо крупной, крупной и стандартной структурами интенсивно снижается, в то время как для ультра- и экстрамелких сплавов влияние кобальта на твердость не столь интенсивно.

1 2 3 4 5 6 7

0.3- 0.5 0.5-0.9 1.0-1.3 1.4-2.0 2.1-3.4 3.5-5.0 5.0-7.9

urn pm pm pm pm pm pm

Рис. 1. Классификация структур твердых сплавов: 1 - ультрамелкая; 2 - экстрамелкая; 3 - мелкая; 4 - средняя; 5 - среднекрупная; 6 - крупная; 7 - экстракрупная

Рис. 2. Влияние содержания кобальта

Для оценки коэффициента Кс использовали формулу Палмквиста [6]:

(

Kic = 6,2

50 ^

1/2

HV

I

модернизированную

где IL - суммарная длина трещин, образующихся у вершины отпечатка при нагрузке на индентор твердомера (Виккерса) порядка 300-500 Н.

154

University proceedings. Volga region

№ 3 (35), 2015

Технические науки. Машиностроение и машиноведение

Таким образом, прямым результатом уменьшения размеров зерен является существенное улучшение сбалансированности свойств твердых сплавов, и, в первую очередь, твердости и износостойкости при обеспечении достаточно высокой прочности сплава при изгибе (вязкости). Сплавы с ультра- и экстрамелкой структурой обладают повышенной сопротивляемостью режущей кромки инструмента микрохрупкому разрушению (микровыкрашиванию), что чрезвычайно важно при использовании таких сплавов для операций прерывистого резания с выраженными знакопеременными термомеханическими нагрузками.

Еще одним следствием снижения размера зерна является возможность получения кромки с уменьшенным углом режущего клина и радиусом округления. В результате снижаются усилия резания и температуры в зоне контакта. С уменьшением размера зерна снижается теплопроводность твердого сплава и увеличивается количество теплоты, уходящей в стружку. В настоящее время доля инструмента, оснащенного пластинами из ультрамелкозернистых и экстрамелкозернистых твердых сплавов, составляет до 60 % от всего выпуска твердосплавного инструмента [16-18].

Использование твердосплавных пластин из ультрамелкозернистых и экстрамелкозернистых твердых сплавов позволяет существенно повысить эффективность чистовых операций обработки, особенно при использовании пластин с улучшенной геометрией. Инструмент, оснащенный такими пластинами, позволяет эффективно решать задачи, связанные с:

- улучшением стружкодробления;

- снижением термической напряженности инструмента и уменьшением интенсивности его диффузионного изнашивания (высокоскоростная обработка);

- уменьшением склонности к наростообразованию;

- увеличением точности и качества обработки материалов с низкими технологическими свойствами по обрабатываемости.

Приведенные выше особенности инструмента, оснащенного ультра- и экстрамелкозернистыми твердыми сплавами, позволяют прогнозировать его применение особо перспективным в тех областях, где из-за высоких усилий резания и температур необходима повышенная износостойкость инструмента. Такими областями применения являются:

- точение и фрезерование заготовок повышенной твердости;

- сухая высокоскоростная обработка;

- резание конструкционных полимерных материалов с повышенными абразивными свойствами;

- резание труднообрабатываемых материалов.

Еще одним преимуществом ультрадисперсных твердых сплавов является возможность их эффективного использования в качестве субстратов при нанесении покрытий методами вакуумно-дугового осаждения [7].

В настоящей работе рассмотрена возможность улучшения обрабатываемости особо труднообрабатываемых никелевых сплавов, используемых промышленностью при производстве авиационных двигателей путем применения ультрамелкозернистых твердых сплавов с многослойно-композиционными покрытиями. Поэтому задачи исследования включали:

- выбор состава и архитектуры покрытия и разработку технологии их нанесения;

Engineering sciences. Machine science and building

155

Известия высших учебных заведений. Поволжский регион

- проведение аттестационных испытаний режущих свойств ультрадисперсных твердых сплавов при фрезеровании труднообрабатываемых никелевых сплавов, применяемых в авиационном двигателестроении в сравнении со стандартными сплавами.

2. Методика исследований

Исследование режущих свойств пластин из ультрадисперсного твердого сплава УД-10 с различными покрытиями проводили на вертикальнофрезерном станке модели 6Т12 при симметричном фрезеровании сплавов ХН77ТЮР и ХН73МБТЮ-ВД.

Сплавы ХН77ТЮР и ХН73МБТЮ-ВД принадлежат к группе материалов с особо низкими технологическими свойствами по обрабатываемости, которые определяются высокой жаропрочностью, низкой теплопроводностью, высокой склонностью к механическому упрочнению (наклепу) в процессе механической обработки. Основные свойства сплавов ХН77ТЮР и ХН73МБТЮ-ВД приведены в табл. 1.

Таблица 1

Физико-механические свойства обрабатываемых материалов

Марка Физико-механические свойства

оь., МПа от, МПа S,% W, % ан-105, Дж-м 2 HB

Сплав ХН77ТЮР 1000 650 20 21 - -

Сплав ХН73МБТЮ-ВД 1362 - - 34,4 7,2 302

При проведении экспериментов использовали наиболее универсальную схему резания - симметричное фрезерование. Объектом исследования служила опытная партия твердосплавных пластин из ультрадисперсных твердых сплавов УД-10 квадратной формы 12,7^12,7^4,75 мм (форма SNUN по стандарту ISO, форма 03111-0363 по ГОСТ 19042-80) производства Всероссийского научно-исследовательского и проектного института тугоплавких металлов и твердых сплавов. Сравнительные исследования режущих свойств проведены при использовании пластин из стандартного сплава ВК10-ХОМ производства опытного завода, рекомендованных для фрезерования никелевых сплавов.

В экспериментах использовали сборные торцовые фрезы с механическим креплением указанных пластин. Применяли торцовые фрезы 2214-0417 ГОСТ 26595-85 0 125 и 160 мм. Для устранения влияния различных факторов, связанных с неравномерным расположением зубьев фрезы относительно оси (осевое и торцевое биение), использовали фрезы с одним зубом. Фрезерование производили при следующих значениях режимов резания: v = 20-50 м/мин; SZ = 0,125 мм/зуб; t = 1,0 мм; B = 100 мм.

Геометрические параметры режущей части токарных резцов и торцовых фрез показаны в табл. 2.

Таблица 2

Геометрические параметры фрезы

Геометрические параметры Y,° а,° Ф,° Ф1,° 1,° г, мм

Торцовая фреза -7 8 75 15 -5 0,8

156

University proceedings. Volga region

№ 3 (35), 2015

Технические науки. Машиностроение и машиноведение

В качестве критерия отказа инструмента был выбран критический износ по задней поверхности твердосплавной пластины h3 = 0,45-0,5 мм. В процессе измерения износа (от 0 до 0,4 мм) фиксировалось время работы инструмента (стойкость Т) и путь, пройденный инструментом до заданного износа (L).

Для корректного построения графиков «износ - время» весь временной интервал, в котором реализовывался износ h3 = 0,45-0,5 мм разбивали на 5-7 участков, при этом каждое измерение фаски h3 производили через 1-3 мин. Это позволяло объективно сравнивать режущие свойства фрез, оснащенных сплавами УД-10 и ВК10-ХОМ во всем диапазоне изменения режимов обработки.

При нанесении покрытий на твердосплавные пластины использовали процессы фильтруемого вакуумно-дугового синтеза, которые являются типичным представителем широко распространенного в мировой практике производства режущего инструмента процесса arc-PVD.

Разработка принципиально новой разновидности процесса фильтруемого вакуумно-дугового синтеза связана с проблемами, возникающими при испарении тугоплавкого металла (например, титана), при образовании макрочастиц, особенно при испарении металлов с низкой температурой плавления, например Al, TiAl-сплавы.

В настоящей работе для снижения эмиссии макрокапель при испарении металлов типа Ti и Al использовали тороидальные электромагнитные поля, которые отклоняли ионный поток от микрокапельной и нейтральной составляющей. При этом ионы достигали поверхности субстрата (твердосплавных пластин), в то время как неподверженные влиянию магнитного поля нейтральные частицы и микрокапли осаждались на специальных улавливающих устройствах на внутренней стенке тороидального корпуса катушки. На основе принципа фильтрации паро-ионного потока разработаны модифицированные источники плазмы, снижающие эмиссию капельной фазы до уровня порядка 10 % [19].

Параметры осаждения слоев покрытий TiN и (Ti,Al)N и границы их варьирования приведены в табл. 3, архитектура покрытий - в табл. 4.

Таблица 3

Параметры осаждения износостойкого слоя на основе (Ti,Al)N

Параметры осаждения Границы варьирования

Ток титанового катода ITi, A 45.. .130

Давление газа pN, Па 0,1 ...0,8

Напряжение на субстрате U, V 90.250

Архитектура покрытия Различные промежуточные подслои

Ток алюминиевого катода IAl, A 160

Контроль качества покрытий, нанесенных на твердосплавные пластины, производили по следующим параметрам:

- толщина покрытия;

- прочность адгезии между покрытием и субстратом;

- микротвердость;

- морфология и шероховатость поверхности;

- коэффициент K1C , характеризующий пластичность покрытия.

Engineering sciences. Machine science and building

157

Известия высших учебных заведений. Поволжский регион

Таблица 4

Архитектура покрытия

Архитектура

покрытия

Слои

Время осаждения, мин

TiN

(Ti,Al)N

Ti

Субстрат

25

25

5

3. Результаты исследований режущих свойств

На рис. 3 представлен один из фрагментов аттестационных испытаний режущих свойств контрольных пластин ВК10ХОМ, ВК10ХОМ - Ti-(Ti,Al)N-TiN и исследуемых пластин УД-10, УД-10 - Ti-(Ti,Al)N-TiN при симметричном торцовом фрезеровании никелевого сплава ХН73МБТЮ-ВД при сухом резании.

Рис. 3. Зависимость износа задней поверхности h3 твердосплавных пластин при симметричном фрезеровании сплава ХН73МБТЮ-ВД с v = 25,12 м/мин; SZ = 0,125 мм/зуб; t = 1,0 мм; B = 100 мм: 1 - ВК10ХОМ; 2 - УД-10;

3 - ВК10ХОМ - Ti-(Ti,Al)N-TiN; 4 -УД-10 - Ti-(Ti,Al)N-TiN

Анализ результатов исследований позволяет отметить следующее.

При симметричном фрезеровании жаропрочных сплавов ХН73МБТЮ-ВД и ХН77ТЮР стойкость торцовых фрез, оснащенных пластинами УД-10 -Ti-(Ti,Al)N-TiN в 2,5-3,4 раза превышала стойкость как контрольных пластин ВК10ХОМ без покрытия, так и пластин ВК10ХОМ - Ti-(Ti,Al)N-TiN. Отмечено практически полное отсутствие микровыкрашиваний и сколов пластин

158

University proceedings. Volga region

№ 3 (35), 2015

Технические науки. Машиностроение и машиноведение

УД-10 - Ti-(Ti,Al)N-TiN при фрезеровании труднообрабатываемого сплава ХН73МБТЮ-ВД с достаточно большими сечениями среза (SZ = 0,125 мм/зуб и ( = 1,0 мм). Последнее свидетельствует о достаточно высокой хрупкой прочности торцовых фрез, оснащенных пластинами УД-10 и УД-10 - Ti-(Ti,Al)N-TiN.

Снижение влияния скорости резания на стойкость инструмента при ее повышении от 20 до 50 м/мин для труднообрабатываемого жаропрочного сплава ХН77ТЮР позволяет прогнозировать возможность существенного повышения производительности обработки за счет роста скорости резания в 1,5-2,0 раза.

Заключение

Проведенные лабораторные и аттестационные промышленные испытания торцовых фрез, оснащенных пластинами УД-10 и стандартными пластинами ВК10ХОМ для резания труднообрабатываемых материалов без покрытия и с многослойно-композиционным покрытием Ti-(Ti,Al)N-TiN, показали возможность:

1) повышения производительности обработки операций фрезерования в 1,5-2,0 раза при использовании ультрадисперсных пластин УД-10 с покрытием Ti-(Ti,Al)N-TiN по сравнению с производительностью резания фрезами, оснащенными пластинами ВК10ХОМ без покрытия и с покрытием;

2) увеличения стойкости торцовых фрез в 2,5-3,4 раза при оснащении ультрадисперсными пластинами УД-10 с покрытием Ti-(Ti,Al)N-TiN по сравнению со стойкостью фрез, оснащенных пластинами ВК10ХОМ с покрытием и без покрытия;

3) повышения надежности режущего инструмента для операций торцового фрезерования сплавов ХН77ТЮР и ХН73МБТЮ-ВД, что обусловлено снижением коэффициента вариации стойкости (на 20-30 %) и характером изнашивания фрез при достаточно больших сечениях среза (отсутствие сколов и микровыкрашиваний).

Список литературы

1. Верещака, А. С. Анализ основных тенденций совершенствования технологической производственной среды / А. С. Верещака // СТИН. - 2005. - № 8-9.

2. Nano-scale multilayered-composite coatings for the cutting tools / A. A. Vereshchaka, A. S. Vereshchaka, O. Mgaloblishvili, M. N. Morgan, A. D. Batako // International Journal of Advanced Manufacturing Technology. - 2014. - Vol. 72, Iss. 1. -

P. 303-317.

3. Surf. Coat. Technol. - 1992. - Vol. 52. - P. 123.

4. Vetter, J. The architecture and performance of compositionally gradientand multi-lauer PVD coating / J. Vetter, W. Burgmer, H. Dederichs, A. Perry // Material Science Forum. - 1994. - Vol. 163-165. - Р. 527-532.

5. Верещака, А. А. Разработка процесса ассистируемого фильтруемого вакуумно-дугового осаждения / А. А. Верещака // Вестник Брянского государственного технического университета. - 2014. - № 3 (43). - С. 10-13

6. Scherbarth, S. Moderne Schneidstoffe und Werkzeunge-Wege zur gesteigerten Produktivitat / S. Scherbarth. - Werkzeugtagungung, 2002.

7. Верещака, А. А. Некоторые аспекты выбора функциональных покрытий для режущих инструментов / А. А. Верещака // Известия Кабардино-Балкарского государственного университета. - 2013. - Т. III, № 6. - С. 57-60.

Engineering sciences. Machine science and building

159

Известия высших учебных заведений. Поволжский регион

8. Vereschaka, A. A. Nano-Scale Multi-Layered Coatings for Cutting Tools Generated Using Assisted Filtered Cathodic-Vacuum-Arc Deposition (AFCVAD) / A. A. Vereschaka, A. S. Vereschaka, S. N. Grigoriev, D. V. Sladkov // Applied Mechanics and Materials. - 2013. - Vol. 325-326. - P. 1454-1459.

9. Tai, C. N. Macroparticles on TiN Films Prepared by Arc Ion Platin Process / C. N. Tai et al. // Surface and Coatings Technology. - 1990. - Vol. 43-44. -P. 324-335.

10. Reduction in Macroparticles During the Deposition of Titanium Nitride Films Prepared by Arc Ion Plating / K. Akari, H. Tamagaki, T. Kumakiri, K. Tsuji, E. S. Koh, C. N. Tai // Surface and Coatings Technology. - 1990. - Vol. 43-44. - P. 312-323.

11. Sarthrum, P. Plasma and Deposition Enhancement by Modified Arc Evaporation Source / P. Sarthrum, B. F. Coll // Surface and Coatings Technology. - 1992. - Vol. 50. -P. 103-109.

12. Recent Progress in Filtered Vacuum-Arc Deposition / R. L. Boxman, V. Zhitomirsky, B. Alterkop, E. Gidalevich, I. Beilis, M. Keidar, S. Goldsmith // Surface and Coatings Technology. - 1996. - Vol. 87-88. - P. 243-253.

13. Martin, P. J. Review of the filtered arc process and materials deposition / P. J. Martin, A. Bendavid // Thin Solid Film. - 2001. - Vol. 394. - P. 1-15.

14. Верещака, А. С. Многослойные наноструктурированные покрытия для режущего инструмента / А. С. Верещака, А. А. Верещака, Г. Ю. Савушкин, А. С. Сивенков // Перспективные материалы. - 2014. - № 5. - С. 39-48.

15. Верещака, А. А. Разработка и исследование наноструктурированных многослойно-композиционных покрытий твердосплавных инструментов, предназначенных для тяжелых условий обработки / А. А. Верещака, А. С. Верещака, А. Ю. Попов // Упрочняющие технологии и покрытия. - 2014. - № 5. - С. 28-32.

16. Верещака, А. С. Функциональные покрытия для режущего инструмента / А. С. Верещака, А. А. Верещака // Упрочняющие технологии и покрытия. - 2010. -№ 6. - C. 28-43.

17. Верещака, А. С. Многослойные нанодисперсные покрытия для режущего инструмента / А. С. Верещака, А. А. Верещака, А. И. Булычева // Упрочняющие технологии и покрытия. - 2014. - № 5. - С. 33-39.

18. Верещака, А. А. Режущие инструменты с модифицирующими износостойкими комплексами / А. А. Верещака, А. С. Верещака, М. И. Седых. - М. : МГТУ

«СТАНКИН», 2014 . - 196 с.

19. Верещака, А. А. Многослойно-композиционные наноструктурированные покрытия для режущих инструментов, работающих в тяжелых условиях / А. А. Верещака, А. С. Верещака, С. Н. Григорьев // Упрочняющие технологии и покрытия. -2012. - № 12. - С. 3-11.

References

1. Vereshchaka A. S. STIN. 2005, no. 8-9.

2. Vereshchaka A. A., Vereshchaka A. S., Mgaloblishvili O., Morgan M. N., Batako A. D.

International Journal of Advanced Manufacturing Technology. 2014, vol. 72, iss. 1, pp. 303-317.

3. Surf. Coat. Technol. 1992, vol. 52, p. 123.

4. Vetter J., Burgmer W., Dederichs H., Perry A. Material Science Forum. 1994, vol. 163-165, pp. 527-532.

5. Vereshchaka A. A. Vestnik Bryanskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta [Bulletin of Bryansk State Technical University]. 2014, no. 3 (43), pp. 10-13

6. Scherbarth S. Moderne Schneidstoffe und Werkzeunge-Wege zur gesteigerten Produk-tivitat [Modern cutting materials and instruments - ways to improve labor productivity]. Werkzeugtagungung, 2002.

160

University proceedings. Volga region

№ 3 (35), 2015

Технические науки. Машиностроение и машиноведение

7. Vereshchaka A. A. Izvestiya Kabardino-Balkarskogo gosudarstvennogo universiteta [Proceedings of Kabardino-Balkaria State University]. 2013, vol. III, no. 6, pp. 57-60.

8. Vereschaka A. A., Vereschaka A. S., Grigoriev S. N., Sladkov D. V. Applied Mechanics and Materials. 2013, vol. 325-326, pp. 1454-1459.

9. Tai C. N. et al. Surface and Coatings Technology. 1990, vol. 43-44, pp. 324-335.

10. Akari K., Tamagaki H., Kumakiri T., Tsuji K., Koh E. S., Tai C. N. Surface and Coatings Technology. 1990, vol. 43-44, pp. 312-323.

11. Sarthrum P., Coll B. F. Surface and Coatings Technology. 1992, vol. 50, pp. 103-109.

12. Boxman R. L., Zhitomirsky V., Alterkop B., Gidalevich E., Beilis I., Keidar M., Goldsmith S. Surface and Coatings Technology. 1996, vol. 87-88, pp. 243-253.

13. Martin P. J., Bendavid A. Thin Solid Film. 2001, vol. 394, pp. 1-15.

14. Vereshchaka A. S., Vereshchaka A. A., Savushkin G. Yu., Sivenkov A. S. Perspek-tivnye materialy [Prospective materials]. 2014, no. 5, pp. 39-48.

15. Vereshchaka A. A., Vereshchaka A. S., Popov A. Yu. Uprochnyayushchie tekhnologii i pokrytiya [Reinforcing technologies and coatings]. 2014, no. 5, pp. 28-32.

16. Vereshchaka A. S., Vereshchaka A. A. Uprochnyayushchie tekhnologii i pokrytiya [Reinforcing technologies and coatings]. 2010, no. 6, pp. 28-43.

17. Vereshchaka A. S., Vereshchaka A. A., Bulycheva A. I. Uprochnyayushchie tekhnologii ipokrytiya [Reinforcing technologies and coatings]. 2014, no. 5, pp. 33-39.

18. Vereshchaka A. A., Vereshchaka A. S., Sedykh M. I. Rezhushchie instrumenty s modi-fitsiruyushchimi iznosostoykimi kompleksami [Cutting instruments with modifying wear-resistant complexes]. Moscow: MGTU «STANKIN», 2014, 196 p.

19. Vereshchaka A. A., Vereshchaka A. S., Grigor'ev S. N. Uprochnyayushchie tekhnologii ipokrytiya [Reinforcing technologies and coatings]. 2012, no. 12, pp. 3-11.

Аникеев Александр Иванович кандидат технических наук, доцент, начальник сектора твердых сплавов, Всероссийский научноисследовательский и проектный институт тугоплавких металлов и твердых сплавов

E-mail: vniits@rambler.ru

Верещака Алексей Анатольевич

кандидат технических наук, доцент, Институт конструкторскотехнологической информатики РАН

E-mail: ecotech@rambler.ru

Верещака Анатолий Степанович

доктор технических наук, профессор, Московский государственный технологический университет «СТАНКИН»

E-mail: dr_averes@rambler.ru

Anikeev Aleksandr Ivanovich Candidate of engineering sciences, associate professor, head of hard alloy sector, All-Russian Research and Development Institute of Refractory Metals and Hard Alloys (56 Varshavskoe highway,

Moscow, Russia)

Vereshchaka Aleksey Anatol'evich Candidate of engineering sciences, associate professor, Institute of Engineering and Design Informatics of the Russian Academy of Sciences (building 1a,

18 Vadkovsky lane, Moscow, Russia )

Vereshchaka Anatoliy Stepanovich Doctor of engineering sciences, professor, Moscow State Technological University “STANKIN”

Engineering sciences. Machine science and building

161

Известия высших учебных заведений. Поволжский регион

Бубликов Юрий Иванович

кандидат физико-математических наук, научный сотрудник, Институт конструкторско-технологической информатики РАН

E-mail: yubu@rambler.ru

Bublikov Yuriy Ivanovich Candidate of physical and mathematical sciences, Institute of Engineering and Design Informatics of the Russian Academy of Sciences (building 1a,

18 Vadkovsky lane, Moscow, Russia )

УДК 67.05 Аникеев, А. И.

Ультрадисперсные твердые сплавы, как инструментальный материал для фрезерования труднообрабатываемых материалов / А. И. Аникеев, А. А. Верещака, А. С. Верещака, Ю. И. Бубликов // Известия высших учебных заведений. Поволжский регион. Технические науки. - 2015. -№ 3 (35). - С. 152-162.

162

University proceedings. Volga region