Исследование влияния формы рабочего пространства на МГД-параметры работы электролизера при производстве алюминия

Оригинальная статья / Original article УДК 669.71

DOI: http://dx.d0i.0rg/l 0.21285/1814-3520-2019-1 -169-178

Исследование влияния формы рабочего пространства на МГД-параметры работы электролизера при производстве алюминия

© Н.В. Немчинова*, Е.Ю. Радионов**, В.В. Сомов***

****Иркутский национальный исследовательский технический университет, г. Иркутск, Российская Федерация **,***ООО «РУСАЛ Инженерно-технологический центр» , г. Красноярск, Российская Федерация

Резюме: Цель - изучение влияния формы рабочего пространства (в частности, длины подовой настыли) электролизера на магнитогидродинамические параметры ванны при получении алюминия электролизом криолит-глиноземных расплавов. Для анализа влияния длины настыли на запас магнитогидродинамической стабильности работы электролизной ванны и максимальную плотность горизонтальных токов, возникающих в расплаве металла, использовались методы математического моделирования с помощью программ «Blums v5.07» и «MHD-Valdis». Построены модели электролизера С-8БМ, выполненные в программе «Blums v5.07», с различной длиной подовой настыли (в зависимости от срока службы электролизера). Было рассчитано 13 вариантов распределения горизонтальных токов для ванн, с длиной настыли от 30 см до 150 см с шагом в 10 см. Полученные результаты представлены в виде зависимостей запаса магнитогидродинамической стабильности и максимальной плотности горизонтальных токов от длины настыли, образующейся в электролизере в процессе эксплуатации. По результатам рассчитанных вариантов распределения горизонтальных токов было установлено, что высокие горизонтальные токи могут образовываться, как в случае уходящей под анод настыли, так и в случае небольшой, т.е. только что зарождающейся настыли; получены зависимости влияния длины настыли на запас магнитогидродинамической стабильности и величины максимальной плотности тока в расплаве металла. Определено, что для электролизеров С-8БМ вероятность возникновения магнитогидродинамической нестабильности в период зарождения подовой настыли намного ниже (разница в значениях запаса магнитогидродинамической стабильности составляет 500 мВ), чем в тот период, когда электролизер имеет длинные, уходящие за проекцию анода настыли.

Ключевые слова: производство первичного алюминия, электролизер, срок службы электролизной ванны, форма рабочего пространства, магнитогидродинамика, математическое моделирование

Благодарности: Работа выполнена по НИР 11.7210.2017/8.9 в рамках государственного задания Министерства образования и науки РФ.

Информация о статье: Дата поступления 17 декабря 2018 г.; дата принятия к печати 18 января 2019 г.; дата онлайн-размещения 28 февраля 2019 г.

Для цитирования: Немчинова Н.В., Радионов Е.Ю., Сомов В.В. Исследование влияния формы рабочего пространства на МГД-параметры работы электролизера производства алюминия. Вестник Иркутского государственного технического университета. 2019;23( 1):169-178. DOI: 10.21285/1814-3520-2019-1-169-178.

Studying working space form effect on electrolyzer MHD parameters at aluminum production

Nina V. Nemchinova, Eugeniy Yu. Radionov, Vladimir V. Somov

Irkutsk National Research Technical University, Irkutsk, Russian Federation RUSAL Engineering and Technological Centre JSC, Krasnoyarsk, Russian Federation

Abstract: The article deals with the study of the influence of the electrolysis cell working space form (in particular, the hearth accretion buildup length) on the bath magnetohydrodynamic parameters under aluminum production by the electrolysis of cryolite-alumina melts. The methods of mathematical modeling with the use of Blums v5.07 and MHD —Valdis programs were applied to analyze the effect of the accretion buildup length on the electrolysis bath magnetohydrodynamic (MHD) stability resource and the maximum density of the horizontal currents arising in the metal melt. The models of the S-8BM electrolyzer were built in the program Blums v5.07 for different hearth accretion lengths (depending on the service life of the electrolysis cell). 13 variants of horizontal current distribution were calculated for the baths with accretion buildup length from 30 cm to 150 cm with a 10 cm pitch. The obtained results are presented in the form of dependences of the MHD stability resource and maximum density of horizontal currents on the accretion buildup length formed in the electrol-

ysis cell during operation. The results of calculated variants of horizontal currents distribution have showed that high horizontal currents can be formed both in the case of accretion buildup spreading under the anode and in the case of a small just originating accretion buildup. Dependences of the MHD stability resource and maximum current density in the metal melt on the accretion buildup length were obtained. It has been determined that the probability of MHD instability occurrence in S-8BM electrolysis cells during the accretion buildup originating is much lower (the difference in the values of MHD stability resource is 500 mV) than in the period when the electrolyzer has long spreading beyond the anode projection accretion buildups.

Keywords: primary aluminum production, electrolysis cell, electrolysis bath service life, workspace form, magnetohydro-dynamics (MHD), mathematical modeling

Acknowledgements: The work has been performed under the research 11.7210.2017/8.9 within the framework of the state task of the Ministry of Education and Science of the Russian Federation.

Information about the article: Received December 17, 2018; accepted for publication January 18, 2019; available online February 28, 2019..

For citation. Nemchinova N.V., Radionov E.Yu., Somov V.V. Studying working space form effect on electrolyzer MHD parameters at aluminum production. Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universiteta = Proceedings of Irkutsk State Technical University. 2019;23(1):169-178. (In Russ.) DOI: 10.21285/1814-3520-2019-1-169-178.

Введение

На сегодняшний день в условиях, открытых нестабильной ситуации на внешнем рынке сбыта готовой продукции, отечественная российская алюминиевая промышленность находится в поиске новых рынков сбыта алюминия. Для предприятий-потребителей, занимающихся переработкой металла, наиболее привлекательной будет та продукция из алюминия, стоимость которой будет наименьшей. Около 70% затрат, необходимых на производство 1 т алюминия, приходится на электроэнергию. Процесс электролитического получения алюминия в современных электролизерах, как правило, протекает при следующих основных технико-экономических показателях (ТЭП): выход по току 90-95%, удельный расход электроэнергии - 12-14 МВтч/т А1 [1]. Достижению более высоких значений ТЭП препятствуют потери металла, связанные в основном с вторичными потерями алюминия: обратными реакциями взаимодействия уже выделившегося на катоде металла с растворенными в электролите анодными газами12. На кинетику данных реакций влияют газогидродинамические и магнитогидродинами-ческие (МГД) явления, происходящие в

ванне [2]. Причина возникновения МГД-яв-лений в электролизере заключается в силах Лоренца, образующихся в результате взаимодействия горизонтальных (или планар-ных) токов с магнитным полем от основных токоведущих элементов (в основном токов ошиновки). Взаимодействие между силами Лоренца и гравитационными волнами на границе раздела фаз «алюминий-электролит» вызывает образование межфазных волн, которые получили название МГД-не-стабильностей [3]. Изменить конфигурацию ошиновки на работающей серии электролизеров практически невозможно, поскольку это требует значительных капитальных затрат и сопровождается потерями прибыли за счет простоя серии в период проведения монтажных работ. Гораздо эффективней снизить потери алюминия за счет возможного воздействия на величину горизонтальных токов в расплаве катодного металла. Согласно литературным данным3 [4], природа возникновения горизонтальных токов в металле при работе электролизера связана напрямую с формой его рабочего пространства (ФРП), которая выполняет функцию своеобразного диэлектрика (изолятора) в

1Гринберг И.С., Зельберг Б.И., Чалых В.И., Черных А.Е. Электрометаллургия алюминия. Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2009. 427 с. / Greenberg I.S., Zelberg B.I., Chalykh, V.I., Chernykh A.E. Electrometallurgy of aluminum. Irkutsk: ISTU Publ., 2009, 427 p.

2Галевский Г.В., Кулагин Н.М., Минцис М.Я., Сиразутдинов Г.А. Металлургия алюминия: технология, электроснабжение, автоматизация: учеб. пособие. М.: Наука, 2008. 527 с. / Galevskiy G.V., Kulagin N.M., Mintsis M.Ya., Sirazutdinov G.A. Aluminum Metallurgy: Technology, Power Supply, Automation: Learning Aids. Moscow: Science Publ., 2008, 527 p.

токопроводящем катоде и способствует развитию горизонтальных токов в катодном металле.

Проблема выбора оптимальной ФРП при ведении процесса электролиза на ваннах любой конструкции была всегда актуальной. Создание нужной конфигурации ФРП является непростой задачей и связано с правильным выбором множества различных входных параметров управления электролизером. С одной стороны, оптимальная ФРП электролизера способствует увеличению его срока службы: стойкие труднорастворимые гарнисажи (бортовые настыли) препятствуют эрозии футеровки электролизера, а длинные или, наоборот, короткие настыли влияют на величину горизонтальных токов в электролизере, т.е. косвенным образом ухудшают основные ТЭП процесса электролиза.

Известно3, что ФРП любого электролизера условно можно разбить на гарнисаж (или бортовую настыль), подовую настыль, а также временные осадки или в некоторых случаях труднорастворимые коржи. В работе [4] автор акцентирует внимание на том, что длина подовой настыли I связана со

сложными физико-химическими процессами, проходящими в электролизере на протяжении всего срока его службы. По мнению этого же исследователя, электролизеры с большим сроком службы, как правило, имеют длинную подовую настыль и наличие большого количества осадков (либо коржей). В свою же очередь на вновь пущенных электролизерах ФРП (в большинстве случаев) только начинает формироваться: практически отсутствуют подовая настыль и незначительный (нарастающий) гарнисаж.

В работах [5-10] говорится о том, что одна из основных причин, влияющих на образование горизонтальных токов в электролизере, связана с длиной подовой настыли. В своих исследованиях4 автор делает вывод о том, что одна из основных причин, влияющих на МГД-характеристики электролизера, заключается именно в величине плотности горизонтальных токов.

Авторами данной статьи на примере расчета математических моделей электролизера с анодом Содерберга были проведены исследования по влиянию длины настыли на образование горизонтальных токов в металле и изменение запаса МГД-стабильности.

Математическое моделирование магнитогидродинамических процессов в электролизерах получения первичного алюминия

В настоящее время для математического моделирования МГД-характеристик электролизеров используются специализированные программы, применение того или иного программного продукта связано со спецификой и сложностью решаемых задач [11]. Так, достоинствами программы «Blums v5.07» (разработчик - А.В. Калимов, ООО «Полифем», г. Санкт-Петербург, Россия) являются адекватность расчета магнитного

поля, проверенная результатами натурных измерений, визуализация модели в онлайн-режиме и, как следствие, простота и комфортность в работе, оснащение дополнительным модулем, позволяющим строить карты МГД-стабильности. Программа «ArcRUSAL» (авторы - П.Н. Вабишевич и А.В. Калимов, ООО «Полифем», г. Санкт-Петербург, Россия) имеет отличие в настройках и более удобный интерфейс в

3Ветюков М.М., Цыплаков А.М., Школьников С.Н. Электрометаллургия алюминия и магния: учебник для вузов. М.: Металлургия. 1987. 320 с. / Vetyukov M.M., Tsyplakov A.M., Shkolnikov S.N. Electrometallurgy of aluminum and magnesium: textbook for universities. M.: Metallurgy Publ., 1987, 320 p.

4Скворцов А.П. Усовершенствование технологии электролиза алюминиевых мощных электролизеров с обожженными анодами с целью повышения МГД-устойчивости: дисс. ... канд. техн. наук. Ленинград, 1986. 142 с. / Skvortsov A.P. Improving reduction technology of aluminum powerful electrolysis cells with baked anodes to improve MHD stability: Candidate's Dissertation in technical sciences. Leningrad, 1986,142 р.

сравнении с «Blums v5.07». Программный комплекс «MHD-Valdis» (разработчик - В. Бояревич, Университет Гринвича, Великобритания) позволяет рассчитывать скорости циркуляции и перекос поверхности металла, а также выполняет Фурье-преобразование и анализирует тип МГД-нестабильности. Достоверность результатов программы «Blums v5.07» была проверена неоднократно на практике. В ОК «РУСАЛ» в данной программе выполнялись расчеты большинства высокоамперных электролизеров, таких как ОА-300, РА-300, РА-400, РА-500. Программа «MHD-Valdis» [12-14] является международным программным продуктом, получившим распространение на алюминиевых заводах различных стран: Дубай, Норвегия, КНР. В рамках пользовательской поддержки

программа «MHD-Valdis» постоянно совершенствуется, объединяя пожелания (рекомендации) исследователей со всего мира.

С целью выявления зависимости влияния ФРП на величину горизонтальных токов и, как следствие, на МГД-характери-стики электролизера нами были выполнены расчеты запаса МГД-стабильности при различной длине подовой настыли. Запас МГД-стабильности - это разница между рабочим напряжением электролизера в обычном технологическом режиме и напряжением при возникновении МГД-нестабильности (состояние электролизера, при котором изменение во времени рабочего напряжения можно характеризовать как гармоническое с амплитудой колебаний ~ 50-100 мВ и частотой ~ 0,3-0,6 Гц).

а

b

Рис. 1. Модель электролизера С-8БМ, построенная в программах: а - «Blums v5.07», b - «MHD-Valdis» Fig. 1. Model of S-8BM electrolytic cell built in the programs: a - Blums v5.07, b - MHD-Valdis

Математическое моделирование выполнялось в двух разных программах: «Blums v5.07» и «MHD-Valdis». Каждая из этих программ имеет свои преимущества и недостатки в сравнении друг с другом. Расчет в обеих программах основывается на принципе «мелкой воды», т.е. происходит на уровне границ фаз «металл-электролит».

Для расчета авторами статьи был выбран один из самых распространенных типов электролизеров отечественной алюминиевой промышленности с анодом Со-дерберга - С-8БМ. Данными ваннами укомплектованы такие заводы ОК «РУСАЛ» как: АО «РУСАЛ Красноярск» (Красноярский алюминиевый завод), ПАО «РУСАЛ Братск»

(Братский алюминиевый завод), филиал ПАО «РУСАЛ Братск» в г. Шелехов (Иркутский алюминиевый завод), АО «РУСАЛ Новокузнецк» (Новокузнецкий алюминиевый завод) и АО «РУСАЛ Волгоград» (Волгоградский алюминиевый завод). Исследованием специфики работы С-8БМ занималось огромное количество специалистов, и на сегодняшний день можно полагать, что конструкция данных агрегатов наиболее изучена. На рис. 1 и 2 представлена математическая модель электролизера типа С-8БМ ОАО «РУСАЛ Красноярск» [11, 15, 16], построенная с помощью программ «Blums v5.07» и «MHD-Valdis», соответственно.

а

Рис. 2. Тип подовой настыли: а - подовая настыль в проекцию анода; b - подовая настыль за проекцией анода (длинная настыль); c - короткая (зарождающаяся) подовая настыль Fig. 2. Type of a hearth accretion buildup: a - hearth accretion buildup in the anode projection, b - hearth accretion buildup beyond the anode projection (long accretion buildup), c - short (originating) hearth accretion buildup

Обсуждение результатов моделирования

В моделях длина настыли задавалась от минимального значения, которое, как правило, характерно для настыли пусковых электролизеров, до максимального для настыли, присутствующей на ваннах, близ-

ких по сроку службу к отключению (~ 60 месяцев). На рис. 2 представлены модели электролизера С-8БМ, выполненные в программе «Blums v5.07» с различной длиной подовой настыли.

О 2

а

длина настыли 0,9 м по торцам и 0,8 м по сторонам

0 2 Ь

длина настыли 0,6 м по торцам и 0,5 м по сторонам

длина настыли 0,1 м по торцам и 0,2 м по сторонам

Рис. 3. Результаты расчета распределения плотностей горизонтальных токов в расплаве катодного металла, выполненных в программе «MHD-Valdis»: а - уходящая настыль за проекцию анода; b - настыль в проекции анода; c - формирующаяся настыль Fig. 3. Calculation results of horizontal current density distribution in cathode metal melt: a - accretion buildup beyond the anode projection; b - accretion buildup in the anode projection; c - forming accretion buildup

c

Расчеты, выполненные в программе «MHD-Valdis» показывают, что высокие горизонтальные токи могут образовываться как в случае уходящей под анод настыли, так и в случае небольшой, т.е. только что зарождающейся настыли. В первом случае вектора плотности тока будут направлены от периферии в сторону центра электролизера; во втором (при отсутствии настыли) -в противоположную, т.е. от центра к периферии. Если же настыль находится в проекции анода, то плотность горизонтальных токов снижается. Рассмотрим рис. 3.

В программе «Blums v5.07» было рассчитано 13 вариантов распределения горизонтальных токов для ванн с длиной настыли от 30 см до 150 см и с шагом в 10 см. Полученные результаты представлены в виде зависимостей запаса МГД-стабильно-сти

и максимальной плотности горизонтальных токов (imax) от длины настыли (рис. 5).

По результатам расчетов, выполненных в программе «Blums v5.07», можно сделать вывод о том, что увеличение длины подовой настыли на ваннах С-8БМ способствует снижению запаса МГД-стабильности (см. рис. 4).

В свою очередь образование imax характерно как при уходящей за проекцию анода настыли, так и при зарождающейся подовой настыли (т.е. не доходящей до проекции анода) (см. рис. 5). Следовательно, для электролизеров С-8БМ вероятность возникновения МГД-нестабильности в период зарождения подовой настыли (т.е. пусковой и послепусковой периоды) намного ниже (разница в значениях запаса МГД-ста-бильности составляет 500 мВ), чем в тот период, когда электролизер имеет длинные, уходящие за проекцию анода настыли.

0,8

3

0,7

0,6

0,5

у «

§ 0,4

0,3

0,2

0,1

y = -0,00003x2 + 0,001x + 0,6558

20 40 60 80 100

l настыли, см

120

140

160

0

0

Рис. 4. Зависимость запаса МГД-стабильности электролизера от длины подовой настыли Fig. 4. Graphical dependence between the electrolytic cell MHD stability resource and the hearth accretion buildup length

l настыли, см

Рис. 5. Зависимость максимальной плотности горизонтальных токов в катодном металле от длины подовой настыли Fig. 5. Graphical dependence between the maximum density of cathode metal horizontal currents on the hearth accretion buildup length

Заключение

Форма рабочего пространства (гар-нисаж, подовая настыль, временные осадки) в электролизной ванне зависит от срока службы. Оптимальная ФРП электролизера способствует увеличению его срока службы: стойкие труднорастворимые гарни-сажи (бортовые настыли) препятствуют эрозии футеровки электролизера, а длинные или, наоборот, короткие настыли влияют на величину горизонтальных токов в электролизере, т.е. косвенным образом ухудшают основные технико-экономические показатели процесса электролиза.

На примере расчета математических моделей электролизера с анодом Содер-берга типа С-8БМ, построенные с помощью программы «Blums v5.07», были проведены исследования по влиянию длины настыли на образование горизонтальных (планар-ных) токов в металле и изменение запаса

МГД-стабильности. Было рассчитано 13 вариантов распределения горизонтальных токов для ванн с длиной настыли от 30 см до 150 см с шагом в 10 см., в результате чего были получены уравнения регрессии.

Установлено, что высокие горизонтальные токи могут образовываться как в случае уходящей под анод настыли, так и в случае небольшой, т.е. только что зарождающейся настыли. По результатам расчета получены зависимости влияния длины настыли на запас МГД-стабильности и величины максимальной плотности тока в расплаве металла. Также было определено, что для электролизеров С-8БМ вероятность возникновения МГД-нестабильности в период зарождения подовой настыли намного ниже (разница в значениях запаса МГД-ста-бильности составляет 500 мВ), чем в тот период, когда электролизер имеет длинные, уходящие за проекцию анода настыли.

Библиографический список

1. Mann V., Buzunov V., Pitercev N., Chesnyak V., Polykov P. Reduction in Power Consumption at UC Rusal's Smelters 2012-2014 // Light Metals. 2015. Р. 757-762.

2. Бегунов А.И. Газогидродинамика и потери металла в алюминиевых электролизерах. Иркутск: Изд-во Иркутского университета, 1992. 286 с.

3. Kdkhodabeigi M., Saboohi Y. A New Wave Equation for MHD Instabilities in Aluminum Reduction Cells // Light Metals. 2007. Р. 345-349.

4. S0rlie M., 0ye H. Cathodes in Aluminium Electrolysis (3 rd edition). Dusseldorf: Aluminium-Verlag. 2010. 662 р.

5. Urata N. Magnetics аnd Metal Pad Instability // Light Metals. 1985. Р. 581-589.

6. Segatz M., Droste С. Analysis оf Magnetohydrody-namic Instabilities in Aluminium Reduction Cells // Light Metals. 1994. Р. 313-322.

7. Davidson P.A., Lindsay R.I. A New Model Of Interfacial Waves in Aluminium Reduction Cells // Light Metals. 1997. Р. 437-444.

8. Droste C., Segatz M., Vogelsang D. Magnetohydrody-namics Instability Analysis in Reduction Cells // Light Metals. 1998. Р. 419-427.

9. Davidson P.A., Lindsay R.I. Stability of interfacial waves in aluminum reduction cells // J. of Fluid Mechanics, 362. 1998. P. 273-295.

10. Panaitescu A., Moraru A. Research on the Instabilities in the Aluminum Electrolysis Cell // Light Metals. 2003. Р. 359-366.

11. Радионов Е.Ю., Немчинова Н.В., Третьяков Я.А.

Моделирование магнитогидродинамических процессов в электролизерах при получении первичного алюминия // Вестник Иркутского государственного технического университета. 2015. № 7 (102). С. 112-120.

12. Bojarevics V. Practical modelling of MHD stability in aluminium reduction cells // Цветные металлы и мине-ралы-2016: сборник тезисов докладов Восьмого меж-дунар. конгресса: сборник тезисов докладов Восьмого междунар. конгресса (г. Красноярск, 13-16 сентября 2016 г.). Красноярск, 2016. C. 61.

13. Bojarevics V. MHD of Aluminium Cells with the Effect of Channels and Cathode Perturbation Elements // Light Metals. 2013. Р. 609-614.

14. Shaoyong R., Feiya Y., Dupuis M., Bojarevics V., Jianfei Z. Production Application Study on Magneto-hydro-dynamic Stability of a Large Prebaked Anode Aluminum Reduction Cell // Light Metals, 2013. Р. 603-607.

15. Пингин В.В., Третьяков Я.А., Радионов Е.Ю., Гу-бин А.А. Исследование влияния положения анодной рамы на запас МГД-стабильности электролизера С-8БМЭ // Цветные металлы-2012: сборник научных статей (г. Красноярск, 5-7 сентября 2012 г.). Красноярск, 2012. С. 431-434.

16. Пат. № 2517623, РФ, МПК C25C 3/12 Способ обслуживания алюминиевого электролизера с самообжигающимся анодом / В.В. Пингин, Я.А. Третьяков, А.А. Губин, Е.Ю. Радионов; заявитель и патентообладатель ООО «Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр». № 2012158363, заявл. 29.12.2012, опубл. 27.05.2014.

Reference

1. Mann V., Buzunov V., Pitercev N., Chesnyak V., Polykov P. Reduction in Power Consumption at UC Rusal's Smelters 2012-2014. Light Metals, 2015, pp. 757-762.

2. Begunov A.I. Gazogidrodinamika ipoterimetalla v al-yuminievyh elektrolizerah [Gasohydrodynamics and metal losses in aluminium electrolytic cells]. Irkutsk: Irkutsk State Technical University Publ., 1992, 286 p.

3. Kdkhodabeigi M., Saboohi Y. A New Wave Equation for MHD Instabilities in Aluminum Reduction Cells. Light Metals, 2007, pp. 345-349.

4. S0rlie M., 0ye H. Cathodes in Aluminium Electrolysis (3rd edition). Dusseldorf: Aluminium-Verlag, 2010, 662 p.

5. Urata N. Magnetics and Metal Pad Instability. Light Metals, 1985, pp. 581-589.

6. Segatz M., Droste C. Analysis of Magnetohydrody-namic Instabilities in Aluminium Reduction Cells. Light Metals, 1994, pp. 313-322.

7. Davidson P.A., Lindsay R.I. A New Model of Interfacial Waves in Aluminium Reduction Cells. Light Metals, 1997, pp. 437-444.

8. Droste C., Segatz M., Vogelsang D. Magnetohydrody-

namics Instability Analysis in Reduction Cells. Light Metals, 1998, pp. 419-427.

9. Davidson P.A., Lindsay R.I. Stability of interfacial waves in aluminum reduction cells. J. of Fluid Mechanics, 362, 1998, pp. 273-295.

10. Panaitescu A., Moraru A. Research on the Instabilities in the Aluminum Electrolysis Cell. Light Metals, 2003, pp. 359-366.

11. Radionov E.Yu., Nemchinova N.V., Tretiakov Ya.A. Magnetohydrodynamic processes modeling in electro-lyzers at primary aluminum production Vestnik Ir-kutskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universiteta [Proceedings of Irkutsk State Technical University], 2015, no. 7

12. Bojarevics V. Practical modelling of MHD stability in aluminium reduction cells. Non-Ferrous Metals & Minerals - 2016: Book of Abstracts of the Eighth International Congress

13. Bojarevics V. MHD of Aluminium Cells with the Effect of Channels and Cathode Perturbation Elements. Light Metals. 2013, pp. 609-614.

14. Shaoyong R., Feiya Y., Dupuis M., Bojarevics V.,

Jianfei Z. Production Application Study on Magneto-hydro-dynamic Stability of a Large Prebaked Anode Aluminum Reduction Cell. Light Metals, 2013, pp. 603-607. 15. Pingin V.V., Tretiakov Y.A., Radionov E.Yu, Gubin A.A. Issledovanie vliyaniya polozheniya anodnoj ramy na zapas MGD-stabil'nosti elektrolizera S-8BME [Study of the influence of the anode frame position on the stock of MHD-stability of S-8BMI electrolyzer]. Cvetnye metally-2012: sbornik nauchnyh statej [Non-Ferrous Metals -

2012: Collection of Scientific Articles, Krasnoyarsk, 5-7 September 2012]. Krasnoyarsk, 2012, pp. 431-434.

16. Pingin V.V., Tretiakov Y.A., Gubin A.A., Radionov E.Yu. Sposob obslugivania alyminievogo electrolizera s samoobgigayuhcimsia anodom [Service method of aluminum electrolytic cell with self-baking anode]. Patent RF, no. 2517623, 2014.

Критерии авторства

Немчинова Н.В., Радионов Е.Ю., Сомов В.В. заявляют о равном участии в получении и оформлении научных результатов, и в равной мере несут ответственность за плагиат.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ Немчинова Нина Владимировна, доктор технических наук, профессор, заведующая кафедрой металлургии цветных металлов, e-mail: ninavn@yandex.ru Радионов Евгений Юрьевич, кандидат технических наук, руководитель проекта Департамента новых технологий Инженерно-технологической дирекции Алюминиевого производства, е-mail: Evgeniy.Radi-onov@rusal.com

Сомов Владимир Владимирович, аспирант, менеджер отдела природоохранных технологий Департамента новых технологий Инженерно-технологической дирекции Алюминиевого производства, е-mail: comob-boba@yandex. ru

Authorship criteria

Nemchinova N.V., Radionov E.Yu., Somov V.V. declare equal participation in obtaining and formalization of scientific results and bear equal responsibility for plagiarism.

Conflict of interests

The authors declare that there is no conflict of interests regarding the publication of this article.

INFORMATION ABOUT THE AUTHORS Nina V. Nemchinova, Dr. Sci. (Eng.), Professor, Head of the Department of Non-Ferrous Metals Metallurgy, e-mail: ninavn@yandex.ru

Eugeniy Yu. Radionov, Cand. Sci. (Eng.), Project Manager of the New Technologies Department of the Engineering and Technological Directorate of Aluminum Production, e-mail: Evgeniy.Radionov@rusal.com

Vladimir V. Somov, Postgraduate, Manager of Environmental Protection Technologies Division of the New Technologies Department of the Engineering and Technological Directorate of Aluminum Production, e-mail: co-mob-boba@yandex.ru