СПОСОБ КАТАЛИТИЧЕСКОЙ КОНВЕРСИИ ДЛЯ УЛУЧШЕНИЯ СОСТАВА ЦЕЛЕВОГО ПРОДУКТА

1. Способ каталитической конверсии для улучшения состава целевого продукта, отличающийся тем, что высокосортный исходный нефтепродукт контактирует с горячим регенерированным катализатором, имеющим более низкую активность, в реакторе, чтобы выполнять реакцию крекинга, продукт реакции отделяется от отработанного катализатора, подлежащего регенерации, затем продукт реакции подается в систему разделения, и отработанный катализатор, подлежащий регенерации, отпаривается, регенерируется и рециркулируется в способ, причем указанный способ каталитической конверсии используется для того, чтобы повысить содержание изобутена в сжиженном нефтяном газе и содержание олефина в бензине в промышленном способе FCC.
2. Способ каталитической конверсии для улучшения состава целевого продукта, отличающийся тем, что высокосортный исходный нефтепродукт контактирует с горячим регенерированным катализатором, имеющим более низкую активность, в нижней части реактора, чтобы выполнять реакцию крекинга, за которой следуют реакция селективного переноса водорода и реакция изомеризации в продолжение движения вверх продукта реакции крекинга и содержащего кокс катализатора, продукт реакции селективного переноса водорода и реакции изомеризации отделяется от отработанного катализатора, подлежащего регенерации, затем продукт реакции селективного переноса водорода и реакции изомеризации подается в систему разделения, и отработанный катализатор, подлежащий регенерации, отпаривается, регенерируется и рециркулируется в способ, причем указанный способ каталитической конверсии используется для того, чтобы повысить содержание изобутена в сжиженном нефтяном газе и содержание олефина в бензине в промышленном способе FCC.
3. Способ по пп.1 или 2, отличающийся тем, что высокосортный исходный нефтепродукт представляет собой один или более выбранных из нефтепродукта верхнего погона атмосферной ректификационной колонны, бензина, каталитического бензина, дизельного топлива, вакуумного газойля и гидрированного вакуумного газойля.
4. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что горячий регенерированный катализатор, имеющий более низкую активность, имеет активность от 35 до 55.
5. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что горячий регенерированный катализатор, имеющий более низкую активность, имеет активность от 40 до 50.
6. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что горячий регенерированный катализатор, имеющий более низкую активность, имеет относительно однородное распределение активности.
7. Способ по п.6, отличающийся тем, что горячий регенерированный катализатор, имеющий относительно однородное распределение активности, имеет начальную активность не выше, чем 80, время самоуравновешивания от 0,1 до 50 часов и равновесную активность от 35 до 60, когда подается в установку каталитического крекинга.
8. Способ по п.7, отличающийся тем, что горячий регенерированный катализатор, имеющий относительно однородное распределение активности, имеет начальную активность не выше, чем 75, время самоуравновешивания от 0,2 до 30 часов и равновесную активность от 40 до 50, когда подается в установку каталитического крекинга.
9. Способ по п.8, отличающийся тем, что горячий регенерированный катализатор, имеющий относительно однородное распределение активности, имеет начальную активность не выше, чем 70, и время самоуравновешивания от 0,5 до 10 часов, когда подается в установку каталитического крекинга.
10. Способ по п.1, отличающийся тем, что реакция крекинга проводится при условиях, включающих температуру реакции от 450°С до 620°С, время реакции от 0,5 до 35,0 секунд и весовое отношение катализатор/исходный нефтепродукт 3-15:1.
11. Способ по п.2, отличающийся тем, что реакция крекинга проводится при условиях, включающих температуру реакции от 490°С до 620°С, время реакции от 0,5 до 2,0 секунд и весовое отношение катализатор/исходный нефтепродукт 3-15:1.
12. Способ по п.11, отличающийся тем, что реакция крекинга проводится при условиях, включающих температуру реакции от 500°С до 600°С, время реакции от 0,8 до 1,5 секунд и весовое отношение катализатор/исходный нефтепродукт 3-12:1.
13. Способ по п.2, отличающийся тем, что реакция переноса водорода и реакция изомеризации проводятся при условиях, включающих температуру реакции от 420°С до 550°С и время реакции от 2 до 30 секунд.
14. Способ по п.13, отличающийся тем, что реакция переноса водорода и реакция изомеризации проводятся при условиях, включающих температуру реакции от 460°С до 500°С и время реакции от 3 до 15 секунд.
15. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что каждая из реакции крекинга, реакции переноса водорода и реакции изомеризации проводится при давлении от 130 до 450 кПа и весовом отношении пар/исходный нефтепродукт от 0,03 до 0,3:1.
16. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что реактор представляет собой один, выбранный из системы газ-лифт с постоянным диаметром, системы газ-лифт с равной линейной скоростью, псевдоожиженным слоем и системы газ-лифт с переменными диаметрами, или комплексный реактор, состоящий из системы газ-лифт с постоянным диаметром и псевдоожиженным слоем.
17. Способ по п.16, отличающийся тем, что газ-лифт с переменными диаметрами содержит в свою очередь секцию предварительного подъема, первую реакционную зону, вторую реакционную зону, имеющую увеличенный диаметр, и выходную зону, имеющую уменьшенный диаметр, которые являются коаксиальными друг с другом и расположены со дна вверх в вертикальном направлении, и горизонтальная труба соединена с концом выходной зоны, в котором отношение диаметра второй реакционной зоны к диаметру первой реакционной зоны находится в диапазоне от 1,5 до 5,0:1.
18. Способ по п.1 или 2, в котором горячий регенерированный катализатор, имеющий более низкую активность, получается посредством
1) уменьшения расхода пополняемого катализатора в установку;
2) уменьшения активности пополняемого катализатора; или
3) уменьшения активности катализатора, подаваемого в установку в начальной стадии.
19. Способ по п.6, отличающийся тем, что горячий регенерированный катализатор, имеющий относительно однородное распределение активности, получается посредством
(1) подачи свежего катализатора в псевдоожиженный слой, осуществления контакта с паром, окисления при определенных гидротермических условиях, чтобы получить катализатор, имеющий относительно однородную активность; и
(2) подачи катализатора, имеющего относительно однородную активность, в регенератор промышленной установки каталитического крекинга, чтобы получить горячий регенерированный катализатор, имеющий относительно однородное распределение активности.
20. Способ по п.19, отличающийся тем, что гидротермические условия содержат температуру окисления от 400 до 850°С, поверхностную линейную скорость псевдоожиженного слоя от 0,1 до 0,6 м/с и время окисления от 1 до 720 часов.
21. Способ по п.6, отличающийся тем, что горячий регенерированный катализатор, имеющий относительно однородное распределение активности, получается посредством
(1) подачи свежего катализатора в псевдоожиженный слой, осуществления контакта со смесью пара и других окислительных сред, окисления при определенных гидротермических условиях, чтобы получить катализатор, имеющий относительно однородную активность; и
(2) подачи катализатора, имеющего относительно однородную активность, в регенератор промышленной установки каталитического крекинга, чтобы получить горячий регенерированный катализатор, имеющий относительно однородное распределение активности.
22. Способ по п.21, отличающийся тем, что гидротермические условия включают температуру окисления от 400 до 850°С, поверхностную линейную скорость псевдоожиженного слоя от 0,1 до 0,6 м/с и время окисления от 1 до 720 часов; указанные другие окислительные среды содержат воздух, сухой газ, регенерированный дымовой газ, газ, полученный посредством сжигания воздуха и сухого газа, газ, полученный посредством сжигания воздуха и керосина, или газообразный азот.
23. Способ по п.6, отличающийся тем, что горячий регенерированный катализатор, имеющий относительно однородное распределение активности, получается посредством
(1) подачи свежего катализатора в псевдоожиженный слой, подачи горячего регенерированного катализатора в регенератор в другой псевдоожиженный слой, и осуществления теплообмена от твердого к твердому в двух псевдоожиженных слоях;
(2) осуществления контакта подвергшегося теплообмену свежего катализатора со смесью пара или других окислительных сред, окисления при определенных гидротермических условиях, чтобы получить катализатор, имеющий относительно однородную активность; и
(3) подачи катализатора, имеющего относительно однородную активность, в регенератор промышленной установки каталитического крекинга, чтобы получить горячий регенерированный катализатор, имеющий относительно однородное распределение активности.
24. Способ по п.24, отличающийся тем, что гидротермические условия включают температуру окисления от 400 до 850°С, поверхностную линейную скорость псевдоожиженного слоя от 0,1 до 0,6 м/с и время окисления от 1 до 720 часов; указанные другие окислительные среды содержат воздух, сухой газ, регенерированный дымовой газ, газ, полученный посредством сжигания воздуха и сухого газа, газ, полученный посредством сжигания воздуха и керосина, или газообразный азот.