Пожароопасность процессов взаимодействия разогретых до высоких температур частиц с тканями, пропитанными горючими жидкостями

ПРОЦЕССЫ ГОРЕНИЯ

УДК 536.468

ПОЖАРООПАСНОСТЬ ПРОЦЕССОВ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ РАЗОГРЕТЫХ ДО ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУР ЧАСТИЦ С ТКАНЯМИ, ПРОПИТАННЫМИ ГОРЮЧИМИ ЖИДКОСТЯМИ

Численно исследован процесс зажигания горячей частицей, образующейся в результате резки или сварки стальных конструкций, смеси воздуха с парами жидкого топлива, поступающими с поверхности ткани, пропитанной жидким горючим веществом. Установлено влияние на время задержки воспламенения парогазовой смеси начальной температуры источника нагрева и объемной доли жидкости в ткани. Приведены результаты исследований для трех типичных горючихжидкостей (бензин, керосин, дизельное топливо) и трех широко распространенных тканей (шерсть, шелк, лен). Выделены предельные условия воспламенения системы "жидкость - ткань".

Введение

Процессы воспламенения жидких горючих веществ все больше привлекают внимание исследователей [1-3]. Это можно объяснить постоянным повышением требований пожарной безопасности на предприятиях различных отраслей промышленности и необходимостью разработки современных средств прогнозирования и предотвращения неконтролируемых возгораний [1,4]. Наиболее опасны процессы воспламенения жидких горючих веществ на химических и нефтеперерабатывающих производствах [5]. Однако довольно часто возгорания жидкостей происходят на предприятиях других отраслей промышленности и в быту.

В частности, строительные и ремонтные работы нередко выполняются на открытых площадках в непосредственной близости от резервуаров с различными горюче-смазочными жидкостями, строительной техники и транспортных средств, работающих на жидком топливе. При этом в ходе ряда технологических операций, характерных для ремонтных работ (сварка и резка металлов), образуются разогретые до высоких температур частицы металлов. Процессы взаимодействия таких частиц как потенциальных источников зажигания с типичными горючими жидкостями рассмотрены в работе [3]. Однако не менее значимую проблему с точки зрения пожарной безопасности представляют процессы взаимодействия разогретых металлических частиц с тканями, используемыми для очистки ремонтиру-

емых металлических конструкций и двигателей строительной техники. Эти ткани (частично или полностью пропитанные горюче-смазочными жидкостями) являются гетерогенными пожароопасными структурами.

В специальной технической и нормативной литературе отсутствует информация о возможности воспламенения паров горючих жидкостей, поступающих в воздух с поверхности ткани, содержащей фиксированную долю жидкого вещества. Однако эти пожароопасные процессы довольно часто наблюдаются на практике.

Целью данной работы являются оценка пожарной опасности процессов взаимодействия тканей, пропитанных типичными жидкими горючими веществами, с разогретой до высоких температур металлической частицей и анализ факторов, влияющих на интенсивность этих процессов.

Постановка задачи

Рассматривается следующая схема исследуемого процесса. В начальный момент времени в ткани содержится жидкое горючее вещество, объемная доля которого известна (рис. 1, а). При попадании на поверхность ткани частицы, нагретой до высоких температур, компоненты горючей жидкости начинают испаряться. Частица представляет собой расплав металла, покрытый оболочкой закристаллизовавшегося вещества. Образующиеся пары горючего перемешиваются с воздухом и нагреваются

о х1

Рис. 1. Схема области решения задачи в начальный момент времени t = 0 (а) и при 0< t < ^ (б): 1 — воздух; 2 — частица; 3 —ткань, пропитанная жидким горючим веществом; 5 — парогазовая смесь

(деформация соприкасающихся поверхностей ткани и частицы).

В качестве условий воспламенения приняты [6]:

1) тепло, выделяемое в результате химической реакции паров горючего с окислителем, больше тепла, передаваемого от частицы системе "жидкость - ткань" и в воздух;

2) температура парогазовой смеси превышает начальную температуру частицы.

Математическая постановка

При численном исследовании процесса зажигания в рассматриваемой системе (см. рис. 1) математическая модель включает уравнения движения, неразрывности, диффузии, энергии, теплопроводности в твердой фазе с учетом выделения тепла в результате кристаллизации частицы, теплопроводности для ткани, пропитанной жидким горючим веществом (0 < t < t3) [3]:

• У1<у < У2, Х1< х < Н; У2< у < Ь,0< х < Н

Зю

37

Зю

дх

Зю

ду

Л2 З ю

дх 2

л2 Л

З ю

ду2

за счет энергии разогретой частицы. При достижении критических температур парогазовой смеси и концентрации в ней горючего происходит воспламенение (рис. 1, б ).

Широкое распространение на практике получили шерстяные, льняные и шелковые ткани. В связи с этим при исследовании процесса зажигания реализация условий воспламенения в рассматриваемой системе (см. рис. 1) представляет наибольший интерес для этих тканей и типичных пожароопасных жидкостей (бензин, керосин, дизельное топливо). Из-за достаточно больших трудностей точного описания реальных форм частиц, образующихся при резке и сварке металлов, в качестве источника нагрева выбрана стальная частица в форме параллелепипеда малых размеров Нч и Ьч, при этом характерные размеры области решения задачи зажигания Н и Ь принимались значительно больше указанных

Нч и Ьч.

Исследования процесса зажигания в рассматриваемой системе (см. рис. 1) выполнены при следующих допущениях:

1) в результате испарения компонентов горючей жидкости образуется одно вещество с известными характеристиками;

2) теплофизические характеристики материала частицы, ткани, жидкости и воздуха не зависят от температуры;

3) не учитывается возможная неидеальность теплового контакта на границе "частица - ткань"

З2у З2у

дх2

Зу

= ю;

(Згг ЗГг

Р 5 [ Зt + и Зх - + V

= Р 5 (З 2Гг З 2Г

г + ч Зх Зу2

Зу

" 5С ' ^

=Х(З'Т5

Зх2

ЗТ5

I —5 +

Зх

З 2Т5 ^ Зу2

- К;

ЗТ51 = Зу )

йо^о;

У1 < у < У2, 0 < х < Х1

Г Р ЗТ2 = ,

г 2Р2 - к 2

(З 2Т2 Зх2

З 2Т2 Зу2

Ь

0< у < У1,0< х < Н

Г Р ЗТз , СзРз -д^ =

( З 2Т3 Зх2

З 2Т3 Зу2

Начальные условия (см. рис. 1, а) ^ = 0): Т3 = Т0 при 0< у < У1, 0< х < Н; Т2 = Тч при У1 < у< У2, 0 <х <X1; Т1 = Т0, Сг = 0, у = 0, ю = 0 при У1 < у < У2, Х1 < х < Н; У2< у < Ь, 0< х < Н.

Граничные условия (см. рис. 1, б) (0 <t < t3): на границе "частица - парогазовая смесь" (у = У2, 0 < х < Х1; х = Х1, У1 < у < У2) устанавливались граничные условия IV рода для уравнений энергии и теплопроводности, условие равенства нулю гради-

ентов соответствующих функций для уравнений диффузии, движения, неразрывности; на границе "парогазовая смесь - ткань" (у = У1, Х2 < х < Н) для уравнения энергии задавались граничные условия IV рода с учетом испарения компонентов жидкости с поверхности ткани, для уравнений диффузии, движения, неразрывности — граничные условия II рода; на границе "частица - ткань" (у = У1, 0 < х < Х1) для уравнений теплопроводности устанавливались граничные условия IV рода, на оси симметрии и границах (у = 0, у = Ь,0 < х < Н; х = Н, 0< у < Ь) для всех уравнений задавалось условие равенства нулю градиентов соответствующих функций.

В приведенных выше формулах использованы следующие обозначения: С — удельная теплоемкость, Дж/(кг-К); Сг — массовая концентрация паров жидкого горючего вещества (0 < Сг < 1); С0 — массовая концентрация окислителя; В — коэффициент диффузии, м2/с; ^ — ускорение свободного падения в проекции на ось у, м/с2; Qк — тепловой эффект кристаллизации частицы, кДж/кг; Q0 -тепловой эффект реакции окисления паров горючего в воздухе, МДж/кг; Т — температура, К; Т0 — начальная температура воздуха и жидкости, К; Тч — начальная температура частицы, К; t — время, с; t3 — время задержки воспламенения, с; и, V — составляющие скорости конвекции смеси паров горючего и окислителя в проекции на ось х и у соответственно, м/с; Жк — массовая скорость кристаллизации частицы, кг/(м2-с); Ж0 — массовая скорость окисления паров горючего в воздухе, кг/(м3-с); х, у — координаты декартовой системы координат; Р — коэффициент термического расширения, К-1; X — коэффициент теплопроводности, Вт/(м-К); V — кинематическая вязкость, м2/с; р — плотность, кг/м3; у — функция тока, м2/с; ю — вектор вихря скорости, с-1; индексы "1", "2", "3", "4", "5" соответствуют воздуху, частице, системе "жидкость - ткань", парам горючего, парогазовой смеси соответственно.

Теплофизические характеристики пропитанной жидкостью ткани как гетерогенной системы определялись по формулам:

Ф 4 =

Сг/ Р 4

Х 3 = Х 31(1 -Ф 32 ) + Х 32 Ф

32;

С 3 = С 31(1 Ф 32 ) + с32ф 32 ;

Р 3 = Р 31(1 -Ф 32 ) + Р 32Ф 32'

где ф32 — объемная доля жидкости в ткани;

индексы "31", "32" соответствуют материалу ткани и жидкости.

Объемные доли компонентов парогазовой смеси вычислялись из их массовых концентраций по выражениям:

Сг/р 4 + (1 - Сг )/ Р1'

ф4 + ф1 = 1.

Теплофизические характеристики смеси паров горючего с окислителем в воздухе рассчитывались из соотношений:

X 5 = X 1ф 1 + X 4 ф 4 ;

с 5 = С1Ф1 + С 4 ф 4;

Р 5 = Р1Ф1 + Р 4 Ф 4.

Для вычисления массовой скорости окисления паров горючей жидкости в воздухе использовалось выражение [7]:

Е

Жо = к0(1 - Сг)т1 СГ2Р5 ехр

ЯТ

5

где к0 — предэкспоненциальный множитель, с- ; Е — энергия активации, кДж/моль; Я — универсальная газовая постоянная, Дж/(мольК); т1 и т2 — постоянные.

Массовая скорость кристаллизации частицы рассчитывалась по формуле:

Ж = У к Р2,

где Ук — линейная скорость кристаллизации частицы, м/с.

Линейная скорость кристаллизации частицы определялась на каждом шаге по времени из соотношения:

8

Ук =

Дt

где 5(х, у, t + Дt), 5(х, у, t) — расстояние от нижней грани частицы до фронта кристаллизации на ^ + Дt)-м и ^м шагах по времени, м; Дt — шаг по времени, с.

Кинематическая вязкость смеси паров горючего с воздухом определялась по интерполяционной формуле [8]:

г + ^Т5

V 5 =

10'

Р5

где г, w — постоянные (для бензина г = 171, w = 0,35; для керосина г = 35, w = 0,4; для дизельного топлива г = 190, w = 0,45). Коэффициент диффузии паров горючего в воздухе вычислялся по формуле [8]:

В 5 = 5 •10

-61

273

где 5, к — постоянные (для бензина 5 = 7,83, к = 1,89; для керосина 5 = 4,9, к = 1,6; для дизельного топлива 5 = 2,87, к = 1,96).

к

Метод решения

Система дифференциальных уравнений, описывающих процессы тепло- и массопереноса в рассматриваемой системе (см. рис. 1), с соответствующими начальными и граничными условиями решалась методом конечных разностей [9]. Для решения разностных аналогов дифференциальных уравнений (1)-(6) использовался локально-одномерный метод [9]. Система одномерных разностных уравнений решалась методами итераций [10] и прогонки при использовании неявной четырехточечной разностной схемы [9]. В связи с существенной нелинейностью и нестационарностью исследуемого процесса устанавливались неравномерный шаг по времени и нерегулярная координатная сетка.

Результаты и обсуждение

Теоретические исследования выполнены при следующих значениях теплофизических и термохимических характеристик взаимодействующих веществ [8, 11, 12]:

• воздух:

С1 = 1190 Дж/(кг К), pj = 1,161 кг/м3, к1 = 0,026 Вт/(м-К);

• сталь:

С2 = 470 Дж/(кг-К), p2 = 7831 кг/м3, = 49 Вт/(м-К), Q = 205 кДж/кг;

• бензин:

С32 = 2060 Дж/(кг-К), p32 = 751 кг/м3, ^32 = 0,116 Вт/(м-К), С4 = 2280 Дж/(кг-К), p4 = 2,5 кг/м3, Х4 = 0,027 Вт/(м-К), Qa = 45 МДж/кг, Е =130 кДж/моль, к0 = 7-106 с-1;

• керосин:

C32 = 2190 Дж/(кг-К), p32 = 8 8 5 кг/м3, ^32 = 0,117 Вт/(м-К), C4 = 2370 Дж/(кг-К), p^ = 2,8 кг/м3, Х4 = 0,0248 Вт/(м-К), Qa = 43,8 МДж/кг, Е =190 кДж/моль, к0 = 7-107 с-1;

• дизельное топливо:

C32 = 2980 Дж/(кг-К), p32 = 887,7 кг/м3, ^32 = 0,1169 Вт/(м-К), С4 = 3230 Дж/(кг-К), p^ = 3,1 кг/м3, Х4 = 0,029» Вт/(м-К), Qa = 42 МДж/кг, Е = 250 кДж/моль, к0 = 9108 с-1;

• шелк:

C31 = 1386 Дж/(кг-К), p31 = 1560 кг/м3, А.31 = 0,060 Вт/(м К);

• шерсть:

Г31 = 1721 Дж/(кг-К), р31 = 1320 кг/м3,

А.31 = 0,052 Вт/(м-К);

• лен:

Г31 = 1580 Дж/(кг-К), р31 = 1500 кг/м3,

А.31 = 0,088 Вт/(м-К);

• размеры области решения:

Ь = 2010-3 м, Н = 1010-3 м;

• размеры частицы:

Ьч = 110-3м, Нч = 410-3 м.

Задачи численных исследований процесса зажигания в рамках представленной математической модели состояли в определении возможности воспламенения парогазовой смеси, образующейся в результате испарения компонентов жидкого топлива с поверхности пропитанной им ткани (см. рис. 1), и установлении зависимостей времени задержки воспламенения t3 от величины объемной доли жидкости в материале ткани ф32, начальной температуры частицы Тч, вида топлива и материала ткани.

В табл. 1 представлена зависимость времени задержки воспламенения смеси паров типичного жидкого топлива (бензина) с воздухом от начальной температуры стальной частицы Тч при фиксированной объемной доле бензина в пропитанной им шерстяной ткани ф32 = 0,15. Анализируя полученную зависимость t3 от Тч, можно сделать вывод о том, что при Тч = 2000 К значение t3 практически в два раза меньше аналогичного показателя для случая Тч = 1000 К. Полученный результат подчеркивает резкое увеличение скорости протекания исследуемого процесса при температурах источника нагрева выше 1500 К. Это можно объяснить дополнительным поступлением теплоты в жидкость и газовую область вокруг частицы за счет кристаллизации последней.

Из табл. 1 видно, что в случае ф32 < 0,15 условия воспламенения не реализуются при достаточно высокой начальной температуре частицы Тч = 950 К. Результаты работы [3] показывают, что для случая взаимодействия жидкого бензина со стальной частицей при Тч = 950 К и остальных адекватных параметрах исследуемого процесса воспламенение происходит. Отсутствие воспламенения в рассматриваемой системе (см. рис. 1) при Тч = 950 К обусловлено недостаточным содержанием паров горючего в газовой области над частицей. Это, в свою очередь, вызвано относительно небольшим значением ф32.

Таблица 1. Время задержки воспламенения в системе "стальная частица - шерстяная ткань - бензин - воздух" в зависимости от величины Тч при ф32 = 0,15

T ,К 2000 1800 1600 1500 1400 1200 1000 950

t3 ,с 1,716 1,847 2,268 2,521 2,764 3,323 3,934 Нет воспламенения

Таблица 2. Время задержки воспламенения в системе "стальная частица - шерстяная ткань - керосин - воздух" в зависимости от величины ф32 при Тч = 1500 К

Ф32 0,20 0,18 0,16 0,15 0,14 0,12 0,10 0,08

tз ,с 1,890 2,114 2,417 2,687 2,796 3,091 3,632 Нет воспламенения

В табл. 2 приведена зависимость времени задержки воспламенения смеси воздуха с парами широко распространенного топлива (керосина), поступающими с поверхности пропитанной им шерстяной ткани, от объемной доли компонентов горючей жидкости в ткани. Табл. 2 демонстрирует существенное влияние ф32 на характеристики зажигания в рассматриваемой системе (см. рис. 1). Полученная зависимость t3 от ф32 объясняется тем, что при незначительных концентрациях компонентов горючих жидкостей в ткани менее интенсивно происходит испарение жидкости, меньше паров горючего диффундирует в воздух, снижается концентрация горючего в газовой области над частицей. Это приводит к увеличению времени задержки воспламенения t3, а при ф32 = 0,08 вообще не реализуются условия воспламенения.

Для оценки пожарной опасности и инерционности исследуемого процесса в системе "стальная частица - шерстяная ткань, пропитанная бензином, - воздух" на рис. 2 приведена зависимость t3 от Тч и ф32. Видно резкое увеличение t3 при уменьшении Тч и Ф32. В этом случае частица, остывая, отдает тепло гетерогенной системе "жидкость - ткань", которая содержит недостаточную для воспламенения ф32. При таких условиях высока вероятность отсутствия возгорания в рассматриваемой системе (см. рис. 1). Однако при увеличении Тч и ф32 риск воспламенения возрастает. Следует отметить, что представленная на рис. 2 поверхность является границей, разделяющей области реализации воспламенения (под поверхностью) и его отсутствия (над поверхностью).

На базе представленной газофазной модели воспламенения выполнены исследования для нескольких видов топлив и материалов тканей (табл. 3). Анализ численных значений t3, представленных в табл. 3, показывает, что условия воспламенения реализуются для различных комбинаций типичных горючих жидкостей и материалов тканей при Тч = 1500 К и ф32 > 0,15.

В качестве иллюстрации результатов теоретических исследований на рис. 3 и 4 приведены положение характерных изотерм и поле концентраций горючего в момент воспламенения.

Анализируя рис. 3, можно сделать вывод, что размеры зоны прогрева ткани существенно больше аналогичных параметров для случая взаимодействия жидкости с горячей частицей [3]. При этом тем-

Тч, К

Рис. 2. Зависимость времени задержки воспламенения от Тч и ф32 в системе "стальная частица - шерстяная ткань, пропитанная бензином, - воздух"

Таблица 3. Время задержки воспламенения в системе "стальная частица - ткань - жидкое топливо - воздух" в зависимости от материала ткани и вида топлива при

Тч = 1500 К, Ф32 = 0,15

Вид топлива Материал ткани

лен шелк шерсть

4, с

Бензин 2,204 2,343 2,521

Керосин 2,338 2,481 2,687

Дизельное топливо 2,525 2,615 2,904

пература ткани как гетерогенной системы вблизи нижней поверхности частицы достигает значительно больших температур по сравнению с аналогичными показателями при зажигании жидкостей [3].

В зависимости от материала ткани, ее пористости и относительного содержания в ней компонентов жидкости размеры зоны прогрева могут существенно меняться. В частности, при заполнении пор твердой конденсированной фазы (ткани) компонентами жидкого топлива высока вероятность их интенсивного испарения вблизи границы "частица - пористая ткань". Это в определенных условиях (при высоких Тч, ф32) может приводить к воспламенению смеси паров горючего с воздухом в порах ткани или на ее поверхности. Следует отметить, что процессы зажигания тканей в порах представляют самостоя-

0,008 0,009 0,010 0,011 0,012 0,013 0,014 0,015 у, м

Рис. 3. Изотермы системы "стальная частица - шерстяная ткань, пропитанная бензином, - воздух" в момент воспламенения (гз = 3,934 с) при Тч = 1000 К, ф32 = 0,15

0,008

0,009 0,010 0,011 0,012 0,013 0,014 0,015 0,016 у, м

Рис. 4. Поле концентраций горючего в системе "стальная частица - шерстяная ткань, пропитанная бензином, -воздух" в момент воспламенения (^ = 3,934 с) при Тч = 1000 К, Ф32 = 0,15

тельную научную проблему и требуют отдельного исследования.

Анализ поля концентраций (см. рис. 4) показывает, что максимум Гг наблюдается вблизи границы

испарения компонентов жидкости. При этом снижение концентрации горючего по мере удаления от поверхности ткани происходит неравномерно. Полученный результат объясняется тем, что большая часть паров горючего поступает в воздух с поверхности ткани вблизи высокотемпературной частицы вследствие интенсивного испарения компонентов жидкости в этой области. Поднимающиеся пары горючего вдоль боковых граней частицы дополнительно нагреваются за счет тепла источника зажигания. При достижении верхней границы частицы потоки паров горючего соединяются. Это приводит к увеличению концентрации горючего (см. рис. 4) и температуры парогазовой смеси вблизи верхней грани частицы (см. рис. 3).

Численный анализ рис. 3 и 4 показывает, что воспламенение парогазовой смеси происходит в непосредственной близости от верхней грани частицы при относительно небольшом содержании паров горючего в воздухе. Учитывая высокую скорость распространения пламени по поверхности пропитанной горючей жидкостью ткани и полученные численные значения t3, можно сделать вывод, что вероятность возгорания и последующего пожара достаточно велика даже в случае частично пропитанных тканей.

Заключение

Полученные численные результаты теоретических исследований позволяют объяснить механизм и причины широко распространенных возгораний при проведении ремонтных и других работ на площадках, содержащих ткани, частично или полностью пропитанные жидкими горючими веществами. На основе созданной модели воспламенения можно оценить инерционность процессов зажигания тканей из различных материалов в условиях их взаимодействия с высокотемпературными источниками нагрева малых размеров.

***

Работа выполнена при финансовой поддержке РФФИ (код проекта 06-08-00366-а).

ЛИТЕРАТУРА

1. Блинов, В. И. Диффузионное горение жидкостей / В. И. Блинов, Г. Н. Худяков. — М.: Изд-во АН ССР, 1961. — 201 с.

2. Варшавский, Г. А. Горение капли жидкого топлива/Г. А. Варшавский //Теория горения по-рохов и взрывчатых веществ. — М.: Наука, 1982. — С. 87-107.

3. Кузнецов, Г. В. Зажигание накаленной одиночной частицей жидких углеводородных топлив / Г. В. Кузнецов, П. А. Стрижак // Известия Томского политехнического университета. — 2008. — №4. — С. 5-9.

4. Горшков, В. И. Тушение пламени горючих жидкостей / В. И. Горшков. — М.: Пожнаука, 2007. — 268 с.

5. Собурь, С. В. Пожарная безопасность нефтегазохимических предприятий: справочник / С. В. Собурь. — М.: ПожКнига, 2004. — 431 с.

6. Вилюнов, В. Н. Теория зажигания конденсированных веществ / В. Н. Вилюнов. — Новосибирск: Наука, 1984. — 190 с.

7. Франк-Каменецкий, Д. А. Диффузия и теплопередача в химической кинетике / Д. А. Франк-Каменецкий. — М.: Наука, 1987. — 502 с.

8. Варгафтик, Н. Б. Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей / Н. Б. Варгафтик. — М.: ООО "Старс", 2006. — 720 с.

9. Самарский, А. А. Теория разностных схем / А. А. Самарский. — М.: Наука, 1983. — 616 с.

10. Коздоба, Л. А. Методы решения нелинейных задач теплопроводности / Л. А. Коздоба. — М.: Наука, 1975. — 227 с.

11. Щетинков, Е. С. Физика горения газов / Е. С. Щетинков. — М.: Наука, 1965. — 739 с.

12. Теплотехнический справочник / Под ред. В. Н. Юренева, П. Д. Лебедева. — М.: Энергия, 1975. — Т. 1. — 743 с.

Поступила в редакцию 26.06.08.

Г1КЕРИЕ55<асМА11 . СОН 107023, Мосш.

^ пл. Журэвшэ, д-2, &тр, 2

Ш

^ ПРЕДСТАВЛЯЕТ: А,Я, Корольченко, Д.А, Корольченко

Пожаровзрывоопасность веществ и материалов

и средства их тушения

Спряими е 2-х Ч. ч,! - 713 с, 4,2 -774 с,

а спроючнии ОГ1Н1 инО

счСтччо «чдши пвдд.

ыоторм(1ПСИ., цшдчоющсн лс-п-ориаенталшы« рссчвгныя истоды.

При »едины ойщче се еда м и* о пижирйт^ш^пни, еаансиол. срвдси 1гш«нн1, л также рекомендации ПО фПД<.1<111И X

способом тушання. П РОД<ЛЧ"ЛО И м ДПИиив о по-

коровэрмюопосчм-х сюйст-•ои более 6500 пдщ«ст« и нотдриош», исл олыусмых «. различны к отраслях промышленности: химической. кеф1ехмыкчле«ой, газапвре-

рибиГЫВБНЩСН, медицине пак,

Дврйвопврарсботывййщей и Ар-, а твккв в стрйитальСТйй, Спрсвоччн.1 прп^но значим. длв ееэтруднчхо» проехтчы» оргони-ючий, работника» промытпо^-имч предприятий псел отраслей пронышлениости, работника! покйрчом охраны, преподо&о-тйпйм н студентов технически* ВУЗов.