Повышение износостойкости почвообрабатывающих рабочих органов за счет структурирования высокоуглеродистых сплавов

5. Ahmedov, A. D. Nauchno-jeksperimental'noe obosnovanie tehniki i tehnologii vnutripochvennogo orosheniya kormovyh kul'tur v usloviyah Yuga Rossii [Tekst]: monografiya / A. D. Ahmedov, E. P. Borovoj. - Volgograd: FGBOU VPO Volgogradskij GAU, 2014. - 336 p.

6. Bocharnikov, V. S. Nauchno-jeksperimental'noe obosnovanie povysheniya jeffektivnosti tehnologicheskih sredstv lokal'nogo orosheniya v ovoschevodstve otkrytogo i zakrytogo grunta [Tekst]: avtoref. dis. ... d-ra tehn. nauk: 06.01.02 / Bocharnikov Viktor Sergeevich. - Volgograd, 2016. - 39 p.

7. Vetrenko, E. A. Raschet vlagoperenosa pri VPO s uchetom vlagootbora kornyami rastenij [Tekst] / E. A. Vetrenko // Aktual'nye problemy ]kologii v usloviyah sovremennogo mira: materialy II mezhdunar. nauch. -- prakt. konferencii. - Majkop, 2002. - P. 67-69.

8. Grigorov, M. S. Osobennosti peredvizheniya vlagi v pochve pri vnutripochvennom oroshenii / M. S. Grigorov, A. D. Ahmedov// Vestnik Saratovskogo GAU. - 2005. - № 5. - P. 15-18.

9. Grigorov, M. S. Vnutripochvennoe oroshenie [Tekst] /M. S. Grigorov. - M.: Kolos, 1993. - 128 p.

10. Ovchinnikov, A. S. Metodika rascheta i obosnovanie parametrov kontura uvlazhneniya v usloviyah otkrytogo i zakrytogo grunta [Tekst] / A. S. Ovchinnikov, V. S. Bocharnikov, M. P. Mesch-eryakov // Prirodoobustrojstvo. - 2012. - № 4. - P. 10-14.

11. Sovremennye perspektivnye vodosberegayuschie sposoby poliva v Nizhnem Povolzh'e: monografiya [Tekst] / M. S. Grigorov, A. S. Ovchinnikov, E. P. Borovoj, A. D. Ahmedov. - Volgograd: Volgogradskaya GSXA, 2010. - 244 p.

E-mail: askar-5@mail.ru

УДК 621.785.5

ПОВЫШЕНИЕ ИЗНОСОСТОЙКОСТИ ПОЧВООБРАБАТЫВАЮЩИХ РАБОЧИХ ОРГАНОВ ЗА СЧЕТ СТРУКТУРИРОВАНИЯ ВЫСОКОУГЛЕРОДИСТЫХ СПЛАВОВ

INCREASE OF WEAR-RESISTANCE OF SOIL-PROCESSING WORKING BODIES FOR THE ACCOUNT OF STRUCTURING OF HIGH-CARBON ALLOYS

Л.В. Костылева1, доктор технических наук, профессор Д.С. Гапич1, доктор технических наук, доцент В.А. Моторин1,3, кандидат технических наук А.Е. Новиков2,3, доктор технических наук, доцент Д.Б. Курбанов1, аспирант

L.V. Kostyleva1, V. А. Motorin1,3, D.S. Gapich1, A.E. Novikov2,3,

D.B. Kurbanov1

1Волгоградский государственный аграрный университет 2Волгоградский государственный технический университет, 3Всероссийский научно-исследовательский институт орошаемого земледелия, г. Волгоград

1 Volgograd State Agrarian University 2Volgograd State Technical University 3All-Russian Scientific Research Institute of Irrigated Agriculture

Повышение износостойкости рабочих органов почвообрабатывающих машин - актуальная проблема АПК. В процессе эксплуатации почвообрабатывающих машин их рабочие органы, в том числе режущие лезви, подвергаются динамическим нагрузкам, абразивному и химическому воздействию внешней среды, что провоцирует их износ. Перспективным направлением повышения износостойкости режущих лезвий долота чизеля является изготовление их из высокопрочного чугуна, который, в зависимости от химического состава и термокинетических условий затвердевания, обладает способностью к отбелу, т.е. может, наряду с графитной эвтектикой, образовывать очень твердую и износостойкую цементитную эвтектику - ледебурит). Приведены результаты сравнительных испытаний на износ среднеуглеродистой и высокоуглеродистой сталей после термического упрочнения и образцов из высокопрочного чугуна с различными видами структуры. Предложен оптимальный способ упрочнения долот чизельного плуга, отлитых из высокопрочного чугуна, позволяющий повысить их износостойкость. Замена дорогостоящих материалов, сплавов и технологий

на использование нелегированного чугуна с износостойкой структурой приведет к существенному снижению себестоимости рабочих органов почвообрабатывающих машин. Предложения по технологии получения отливок для изготовления рабочих органов почвообрабатывающих машин позволят повысить их эксплуатационную надежность.

Increasing the wear resistance of working organs of tillage machines is an urgent problem of the agroindustrial complex. In the process of operation of tillage machines, their working organs, including cutting blades, are subject to dynamic loads, abrasive and chemical influences from the external environment, which provokes their wear and tear. A promising direction of increasing wear resistance of cutting blades of chisel bits is the production of them from high-strength cast iron, which, depending on the chemical composition and thermokinetic conditions of solidification, has the ability to bleach, i.e. can along with the graphite eutectic form a very hard and wear-resistant cementite eutectic - ledeburite). The results of comparative tests for the wear of medium-carbon and high-carbon steels after thermal hardening and samples of high-strength cast iron with various types of structure are given. An optimal method for hardening chisel plow bits cast from high-strength cast iron is proposed, which makes it possible to increase their wear resistance. Replacement of expensive materials, alloys and technologies for the use of unalloyed cast iron with a wear-resistant structure will lead to a significant reduction in the prime cost of the working organs of tillage machines. Proposals on the technology of obtaining castings for the manufacture of working organs of tillage machines will improve their operational reliability.

Ключевые слова: рабочие органы чизельных орудий, повышение износостойкости долот чизельного плуга, рабочие органы из чугуна.

Key words: working organs of chisel tools, increase of wear resistance of chisel plow bits, working parts made of cast iron.

*Работа выполнена в рамках гранта Президента Российской Федерации МД-1125.2017.8.

Введение. В процессе эксплуатации почвообрабатывающих машин их рабочие органы, контактирующие непосредственно с почвой, подвергаются абразивному износу, высоким контактным и динамическим нагрузкам, а также коррозионному воздействию почвы. Тяжелые условия эксплуатации вызывают интенсивный износ таких деталей, поэтому работы, связанные с повышением износостойкости материалов, предназначенных для изготовления рабочих органов почвообрабатывающих машин (лемехов, лап культиваторов, дисков и др.), являются актуальными.

Твердость и сопротивление почвы движению рыхлителя с увеличением глубины рыхления прогрессивно возрастают, в нижних горизонтах обработки часто встречаются камни, что многократно повышает требования к абразивной износостойкости, прочности и ударостойкости рабочих органов почвообрабатывающих машин. В то же время многие из них имеют крайне малый ресурс. Так, например, в работе [9] показано, что наработка на отказ долот плуга при обработке почв разного вида и физического состояния составляет менее 20 га.

Для изготовления рабочих органов почвообрабатывющих орудий, эксплуатируемых в сложных условиях глубокого рыхления, сплошной вспашки почв с повышенным содержанием камней и т.п., современные российские и западные производители сельскохозяйственной техники применяют толстолистовой прокат углеродистых и малолегированных сталей со средним и повышенным содержанием углерода таких марок, как 45, 70, 65Г, 55С2 в состоянии поверхностной или объёмной закалки, а также малоуглеродистые стали с износостойкими наплавками на рабочую поверхность.

С повышением содержания углерода твердость и износостойкость закаленных поверхностей повышается, но одновременно снижается ударостойкость и ухудшается свариваемость стальных изделий.

Плохая свариваемость высокоуглеродистых сталей является одним из существенных препятствий совершенствованию формы таких часто сменяемых в полевых условиях, рабочих органов, как долото плуга, поскольку создаёт практически непре-

284

одолимые технологические проблемы для сварки плавлением, которая обычно применяется при изготовлении деталей сложной формы. Поэтому долота чизельных плугов из проката стали изготавливают в виде пластин, которые весьма неудобны при замене.

Из анализа литературных данных и производственного опыта хозяйств следует, что приемлемый уровень износостойкости долот, изготавливаемых в основном из стального проката, отечественными и зарубежными производителями так и не достигнут [4].

Намного эффективнее изготовление их литьем из чугуна, который позволяет получать отливки сложной формы. Кроме того, чугун имеет высокий потенциал повышения износостойкости за счёт формирования структур, содержащих, наряду с графитовыми, твердые включения ледебурита, бейнитную или мартенситную металлическую основу [12, 10, 7].

Износостойкие структуры чугуна можно получить в процессе литья и термической обработки [5, 6].

Лучшим качеством при сравнительно низкой себестоимости отличаются долота, производимые фирмой Джон Дир литьем из чугуна с шаровидным графитом и бейнит-ной металлической основой.

Целью работы было проведение сравнительного исследования влияния микроструктуры на абразивную износостойкость чугуна и стали и выбор оптимального материала для изготовления долота чизеля.

Материалы и методы. Исследования проводили на образцах, вырезанных из отливок долота, изготовленных по технологии ЛГМ из чугуна ВЧ 50 опытной плавки. Для сравнительной оценки в эксперимент включены стали 45 и 55С2, широко применяемые для производства рабочих органов почвообрабатывающих орудий.

Содержание основных компонентов в составе чугуна и сталей, а также механические свойства в исходном состоянии приведены в таблице 1.

Таблица 1 - Химический состав и механические свойства исследованных материалов

Материал Содержание химических элементов, % Механические свойства

С Мп Si S Mg Ов, МПа от, МПа 5, % V, % НВ

Чугун ВЧ50 3,39 0,51 2,71 0,041 0,04 613 446 6,0 - 268

Сталь 45 0,43 0,64 0,27 0,035 470 245 17 34 161

Сталь 55С2 0,52 1,56 0,70 0,030 690 370 - 35 197

Образцы чугуна и стали подвергали термической обработке по режимам, основные характеристики представлены в таблице 2.

Таблица 2 - Режимы термической обработки образцов

№ образца Наименование материала Режимы термообработки

1 Чугун ВЧ50 Изотермическая закалка: нагрев в соляной ванне до t=950 °С 2 ч, затем перенос в ванну с t=400 °С, выдержка 2 ч, далее охлаждение на воздухе.

2 Чугун ВЧ50 Дискретно-циклическая закалка [11]: 3 цикла охлаждения носовой части опусканием в воду на 1, 3 и 8 сек с саморазогревом на воздухе, далее охлаждение в воде

3 Чугун ВЧ50 Лазерное термоупрочнение: мощность Р = 2000 Вт, скорость движения луча V = 480 мм/мин, диаметр луча 9 мм, перекрытие дорожек 30 %.

4 Сталь 45 Нормализация при 880 °С

5 Сталь 55С2 закалка от t=860 °С в масле с последующим отпуском при t=300°С

ИЗВЕСТИЯ'

№ 3 (51), 2018

Исследования образцов на абразивное изнашивание проводились на торцевой машине трения (рисунок 1) по методике [2]. В качестве абразивного контртела использовалась универсальная шлифовальная шкурка на тканевой основе с размером зерна 200...250 мкм. Данный опыт позволил определить относительную износостойкость образцов.

Рисунок 1 - Схема установки трения: 1 - абразив;2 - образец; 3 - кронштейн;

4 - поддон; 5 - корпус машины;6 - держатель;7 - груз

Принцип испытания заключался в том, что образец 2, закрепленный в держателе 6, прижимался к абразивному контртелу, закрепленному на поддоне 4, с усилием, которое обеспечивал груз 7, подвешенный к краю кронштейна 3. Поддон приводился во вращение электродвигателем, размещенным в корпусе 5.

В качестве критерия определения триботехнических свойств был выбран массовый метод изнашивания. Образцы взвешивали до испытаний, в процессе проведения с интервалом в 1 мин и после их завершения. По потере массы AGi,oбр отслеживали динамику износа каждого из исследуемых образцов, а их относительную износостойкость при данных условиях проведения эксперимента оценивали, используя отношение ^ дс

/ = ',обр , где AGi.эm потеря массы эталона - образца из стали 45.

А дС[.эт

В ходе предварительного подбора режимов для проведения экспериментов были выбраны следующие основные параметры: нормальная нагрузка на образец 49,03 Н, скорость истирания 0,51 м/с, время проведения одного испытания - 5 мин.

Работу, затрачиваемую силой трения Fтp на изменение массы испытуемого образца за время ^ определяли из выражения: А = Fтp•S•t, где^-площадь образца. В результате преобразований выражение приняло вид:

А = Ы/к —

30

где N - нормальное давление на образец, кг; /к - коэффициент трения между конкретным образцом и абразивом; п-количество оборотов абразива, мин-1; R-расстояние от центра вращения абразива до образца, м.

Результаты и обсуждение. Образцы высокопрочного чугуна ВЧ 50 в результате изотермической закалки по режиму 1 (таблица) приобрели в металлической основе микроструктуру верхнего бейнита (рисунок 2), а твердость составила НЯС 38±1,2.

ИЗВЕСТИЯ

№ 3 (51), 2018

Рисунок 2 - Микроструктура образцов чугуна ВЧ50, после изотермической закалки по режиму 1 - верхний бейнит и шаровидный графит (а) и после дискретно-прерывистой закалки по режиму 2 - нижний бейнит (б) х500

Дискретно-циклической закалкой в металлической матрице носовой части отливки была получена структура нижнего бейнита с твердостью Носовая часть - НКС 44±1,5, в центральной части - структура сорбита Основная часть - НКС 33±1,7. Морфология, размеры и количество графитовых включений не изменились.

Высокопрочный чугун с бейнитной структурой металлической основы (рисунок 2а и б), сформированной в изотермических условиях при температурах пластического деформирования, не уступает чугуну с мартенситной матрицей в износостойкости, но не склонен к образованию трещин, которые возникают из-за высоких напряжений в результате резкого закалочного охлаждения в интервале температур упругого деформирования.

а х250

б х800

вх300

Рисунок 3 - Микроструктура упрочненного ЛТО слоя на поверхности на чугуне ВЧ50: а - отбеленная зона со структурой ледебурита; б - переходный, не подвергавшийся

расплавлению слой со структурой мартенсита и графитом; в - продолжение переходного слоя со структурой матрицы переходящей от мартенсита в трооститу

Упрочнение образцов и отливок из чугуна ВЧ 50 созданием на их поверхности отбеленного слоя, состоящего из цементитной эвтектики - ледебурита, осуществлялось локальным быстрым нагревом до расплавления тонкого поверхностного слоя металла

при лазерной термической обработке ЛТО. При этом основная масса металла оставалась холодной. Поэтому после отключения источника тепла тонкий расплавленный поверхностный слой вследствие интенсивного теплоотвода на большую холодную массу затвердевал с сильным переохлаждением относительно эвтектического солидуса с образованием ледебурита [11, 1, 8, 3] (рисунок 3).

Толщина ледебуритного слоя, сформированного на чугуне при лазерной обработке по режиму 3, была 0,11 мм, микротвердость - Н50 = 10210 ±1403 МПа.

За ледебуритом располагался слой, закаленный на мартенситно-аустенитную структуру металлической основы, в этом слое присутствовали включения шаровидного графита, поскольку металл не испытывал расплавления. По мере продвижения к центру закаленные структуры трансформировались в троостит, сорбит, и на расстоянии 0,7 мм от поверхности лазерная термообработка утратила свое воздействие на структуру чугуна, которая осталась, как и во всём остальном объёме отливки, перлитно-ферритной с твердостью НВ 217± 1,1.

Образец из стали 55С2 после закалки и отпуска по режиму 4 имел микроструктуру отпущенного мартенсита (рисунок 4а) и твердость НЯС 48±1,8.

Микроструктура нормализованной стали 45 представляла собой относительно однородную смесь зерен феррита и перлита (рисунок 4б) твердость составляла НВ 185±1,2. Образцы чугуна и стали с разной структурой подвергали сравнительным испытаниям на абразивную износостойкость, используя в качестве эталона сравнения сталь 45.

Рисунок 4 - Микроструктура стали 55С2 после закалки и отпуска по режиму 5 (а) и стали 45 после нормализации по режиму 4 х200

Динамика износа образцов при испытаниях отражена на рисунке 5 графиками зависимостей потери массы от работы, совершенной силой трения за время t.

В процессе испытаний сталь 45 показала максимальную интенсивность износа (кривая 4), значительно большую, чем у стали 55С2 (кривая 5).

У чугунов ВЧ50, закаленных на бейнит, интенсивность износа (кривые 1 и 2) была меньше, чем у стали 55С2 с мартенситной структурой и более высокой твердостью.

АС, г , к 6 -

20 40 60 80 100

Рисунок 5 - Зависимость изменения массы образцов от приложенной работы: 1 - чугун ВЧ50, изотермическая закалка; 2 - чугун ВЧ50, дискретно-прерывистая закалка; 3 - чугун ВЧ50, ЛТО; 4 - сталь 45, нормализация;

5 - сталь 65Г, закалка и отпуск

Ледебуритный слой, полученный на поверхности образца из чугуна ВЧ50 лазерной обработкой с оплавлением металла, в начале испытания значительно повысил износостойкость, но по мере его истирания интенсивность износа стала прогрессивно увеличиваться.

Результаты исследования по влиянию структуры и свойств на относительную износостойкость чугуна и стали приведены в таблице 3.

Таблица 3 - Микроструктура, твердость и относительная износостойкость образцов из чугуна ВЧ 50 и стали

Относительная

№ образца Материал Микроструктура Твердость износостойкость ^ 2 №иобр

1 Верхний бейнит и шаровидный графит ЖС 38±1,2 2,29

2 Нижний бейнит и шаровидный графит ЖС 44±1,5; 2,44

3 Чугун ВЧ 50 С поверхности слой ледебурита толщиной 0,11мм, далее переходный слой 0,14 мм: шаровидный графит, эвтектический цементит, мартенсит остаточ- Отбеленного слоя -Нз0=10210 ±1403 МПа Отбеленного слоя - 4,32, далее постепенное снижение до 1,25

ный аустенит, затем постепенный переход к исходной структуре - шаровидный графит перлит и феррит переходный слой от700 до 250 МПа

4 Сталь 45 Перлит и феррит, зерно мелкое и среднее НВ 185±1,2 1

5 Сталь 55С2 Отпущенный мартенсит ЖС 48±1,8 1,94

Сравнительные испытания показали, что износостойкость чугуна ВЧ50 с бей-нитной структурой металлической основы на 18...26 % выше, чем у стали 55С2, закаленной на мартенсит и имеющей более высокую твердость.

Твердость и износостойкость чугуна ВЧ50, в котором бейнитная структура в рабочей части долота получена дискретно-циклической закалкой, несколько выше, чем после изотермической закалки. Результаты выполненного исследования позволяют рекомендовать для получения бейнитной структуры металлической основы в чугуне ВЧШГ применять не изотермическую закалку в расплаве солей, а экологически безопасную дискретно-циклическую закалку, использующую в качестве охлаждающей среды воду.

Самую высокую относительную износостойкость показал отбеленный слой, сформированный на поверхности чугуна ВЧ 50 лазерной обработкой с оплавлением. Возможности современных лазерных установок для ЛТО позволяют получить отбеленный слой толщиной 0,1-0,2 мм, что много меньше допустимого для долот износа. Вместе с тем оплавить поверхность чугуна на глубину до 4 мм можно, используя нагрев ТВЧ или электрической дуги.

Заключение. Для обеспечения износостойкости и технического ресурса на уровне, сопоставимом с лучшими зарубежными аналогами, долота чизельного плуга рекомендуется изготавливать литьём из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом ВЧШГ, бейнитной металлической основой и отбеленной поверхностью. Для получения бейнитной структуры металлической основы в отливках из чугуна ЧВШГ вместо изотермической закалки следует применять дискретно-циклическую закалку, для которой в качестве охлаждающей среды используется вода, а не экологически опасные расплавы солей.

Библиографический список

1. Арсенев, П.П. Металлические расплавы и их свойства [Текст]/ П.П. Арсеньев, Л.А. Коледов. - М.: Металлургия, 1976. - 376 с.

2. ГОСТ 17367-71 Металлы. Метод испытания на абразивное изнашивание при трении о закрепленные абразивные частицы [Текст]. - М.: Издательство стандартов, 1972.

3. Иванов, В.Н. Словарь-справочник по литейному производству [Текст]/ В.Н. Иванов.-М.: Машиностроение, 1990. - 384 с.

4. Комплексное влияние химического состава чугуна на структуру отбеленного слоя долота чизельного плуга [Текст]/ Л.В. Костылева, Д.С. Гапич, В.А. Моторин, Д.Б. Курбанов // Известия Нижневолжского агроуниверситетскогокомплекса: наука и высшее профессиональное образование. - 2016. - №2. - С. 221.

5. Макаренко, К.В. О получении из литого состояния половинчатых чугунов с аусфер-ритной структурой [Текст]/ К.В. Макаренко// Литейное производство. - 2010. - №2. - С. 2-6.

6. Макаренко, К.В. Бейнитная закалка чугуна из литого состояния [Текст]/ К.В. Макаренко// Металловедение и термическая обработка металлов. - 2007. - №7. - С. 29-32.

7. Микрюков, В.М. Применение бейнитного высокопрочного чугуна [Текст]/ В.М. Микрюков, О.А. Сазонов// Чугуны с шаровидным и вермикулярным графитом и аусте-нитно-бейнитной матрицей. Современные материалы для литых деталей: ин-форм. сб. техн. материалов/ Под ред. Н. Н. Александрова [и др.]. - М.: Металлургия, 2004. - С. 260-262.

8. Мирошниченко, И.С. Закалка из жидкого состояния [Текст]/ И.С. Мирошниченко. -М.: Металлургия, 1982. -168 с.

9. Новиков, В. С. Обеспечение долговечности рабочих органов почвообрабатывающих машин [Текст]: автореф. докт. техн. наук / В.С.Новиков. - М., 2008. - С. 38.

10.Brandenberg, K. Applications of Austempered Ductile Iron" K. Brandenberg and K. Hay-rynen, Proceedings of the 2002 World Conference on ADI, Louisville, Kentucky USA, sponsored by the (US) Ductile Iron Society and the American Foundry Society.

11.Kostyleva, L.V. Gradient hardening chisel plow from noduular iron/ L.V. Kostyleva, A.S.Ovchinnikov, D.S.Gapich, S.D.Fomin// ARPN journal of engineering and applied sciences. 2017. 12(7), 2085-2091. Retrieved from www.scopus. Com.

12. Patil, S A Development and Wear Analysis of Carbidic Austempered Ductile Iron (CADI)/ S A Patil, S U Pathak , Ajay Likhite// International Journal of Innovative Research in Science, Engineering and Technology. Vol. 3, Issue 2, February 2014.

Reference

1. Arsenev, P. P. Metallicheskie rasplavy i ih svojstva [Tekst]/ P. P. Arsen'ev, L. A. Koledov. -M.: Metallurgiya, 1976. - 376 p.

2. GOST 17367-71 Metally. Metod ispytaniya na abrazivnoe iznashivanie pri trenii o zakreplennye abrazivnye chasticy [Tekst]. - M.: Izdatel'stvo standartov, 1972.

3. Ivanov, V. N. Slovar'-spravochnik po litejnomu proizvodstvu [Tekst]/ V. N. Iva-nov. -- M.: Mashinostroenie, 1990. - 384 p.

4. Kompleksnoe vliyanie himicheskogo sostava chuguna na strukturu otbelennogo sloya dolota chizel'nogo pluga [Tekst]/ L. V. Kostyleva, D. S. Gapich, V. A. Motorin, D. B. Kurbanov // Izvestiya Nizhnevolzhskogo agrouniversitetskogokompleksa: nauka i vysshee professional'noe obrazovanie. -2016. - №2. - P. 221.

5. Makarenko, K. V. O poluchenii iz litogo sostoyaniya polovinchatyh chugunov s ausferritnoj strukturoj [Tekst]/ K. V. Makarenko// Litejnoe proizvodstvo. - 2010. - №2. - P. 2-6.

6. Makarenko, K. V. Bejnitnaya zakalka chuguna iz litogo sostoyaniya [Tekst]/ K.V. Makarenko// Metallovedenie i termicheskaya obrabotka metallov. - 2007. - №7. - P. 29-32.

7. Mikryukov, V. M. Primenenie bejnitnogo vysokoprochnogo chuguna [Tekst]/ V.M. Mikryukov, O. A. Sazonov// Chuguny s sharovidnym i vermikulyarnym grafitom i austenitno-bejnitnoj matricej. Sovremennye materialy dlya lityh detalej: in-form. sb. tehn. materialov/ Pod red. N. N. Aleksandrova [i dr.]. - M.: Metallurgiya, 2004. - P. 260-262.

8. Miroshnichenko, I. S. Zakalka iz zhidkogo sostoyaniya [Tekst]/ I. S. Miroshnichenko. - M.: Metallurgiya, 1982. -168 p.

9. Novikov, V. S. Obespechenie dolgovechnosti rabochih organov pochvoobrabatyvayuschih mashin [Tekst]: avtoref. dokt. tehn. nauk / V. S. Novikov. - M., 2008. - P. 38.

10. Brandenberg, K. Applications of Austempered Ductile Iron" K. Brandenberg and K. Hay-rynen, Proceedings of the 2002 World Conference on ADI, Louisville, Kentucky USA, sponsored by the (US) Ductile Iron Society and the American Foundry Society.

11. Kostyleva, L.V. Gradient hardening chisel plow from noduular iron/ L.V. Kostyleva, A.S.Ovchinnikov, D.S.Gapich, S.D.Fomin// ARPN journal of engineering and applied sciences. 2017. 12(7), 2085-2091. Retrieved from www.scopus. Com.

12. Patil, S A Development and Wear Analysis of Carbidic Austempered Ductile Iron (CADI)/ S A Patil, S U Pathak , Ajay Likhite// International Journal of Innovative Research in Science, Engineering and Technology. Vol. 3, Issue 2, February 2014.

E-mail: gds-08@mail.ru

УДК 633.511:677.026

ФОРМАЛИЗАЦИЯ И АНАЛИЗ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПЕРВИЧНОЙ ПЕРЕРАБОТКИ ХЛОПКА-СЫРЦА

FORMALIZATION AND ANALYSIS OF TECHNOLOGICAL PROCESSES OF PRIMARY PROCESSING OF COTTON-RAW MATERNAL

О.В. Кочеткова, доктор технических наук, профессор И.Ю. Подковыров, кандидат сельскохозяйственных наук, доцент

O.V. Kochetkova, I.Y. Podkovyrov

Волгоградский государственный аграрный университет Volgograd State Agrarian University

Хлопок относится к стратегически важному сырью. В процессе его производства образуется несколько ценных продуктов (волокно, семена, линт). Их качество и товарный выход напрямую зависят от правильно организованного процесса переработки. На базе Волгоградского ГАУ форми-