Разработка составов буферных жидкостей и тампонажных растворов для крепления скважин в условиях высоких температур

ёС.Ш.ТабатабаиМоради, Н.И.Николаев, Т.Н.Николаева

Разработка составов буферных жидкостей и тампонажных растворов.

УДК 622.245.422

Разработка составов буферных жидкостей и тампонажных растворов для крепления скважин в условиях высоких температур

С.Ш.ТАБАТАБАИ МОРАДИ ', Н.И.НИКОЛАЕВ Н Т.Н.НИКОЛАЕВА2

1 Технологический университет Саханд, Саханд, Иран

2 Санкт-Петербургский горный университет, Санкт-Петербург, Россия

Работа посвящена созданию новых композиций технологических составов для крепления наклонно направленных скважин в условиях высоких температур. Разработанные составы обеспечивают высокие прочностные характеристики цементного камня. Показано, что с увеличением плотности упаковки компонентов тампонажного состава растут прочностные характеристики, и снижаются пористость и проницаемость цементного камня, при этом повышение температуры и давления ведет к существенному росту прочности на сжатие и изгиб, что связано с присутствием в них кварца.

Установлено, что введение специальных структурообразующих добавок в состав разработанных там-понажных растворов позволяет формировать седиментационно устойчивые цементные системы, способные обеспечивать повышение прочностных характеристик цементного камня и, в целом, качества крепи наклонно направленных скважин. Исследование реологических свойств разработанных тампонажных составов показало, что системы имеют достаточно высокий предел текучести при повышенных температурах и давлениях.

Разработанные составы буферных жидкостей на водной основе способствуют увеличению степени очистки как поверхностей обсадных колонн, так и горных пород от остатков бурового раствора и глинистой корки, что улучшает качество цементирования нефтяных и газовых скважин.

Раскрыт механизм повышения моющей способности буферных жидкостей и прочностных характеристик цементного камня в зависимости от состава и свойств входящих в них компонентов.

Ключевые слова: цементирование; плотность упаковки; наклонно направленная скважина; расширение цементного камня; седиментационная устойчивость; буферная жидкость; моющая способность

Как цитировать эту статью: Табатабаи Моради С.Ш. Разработка составов буферных жидкостей и тампонажных растворов для крепления скважин в условиях высоких температур / С.Ш.Табатабаи Моради, Н.И.Николаев, Т.Н.Николаева // Записки Горного института. 2020. Т. 242. С. 174-178. DOI: 10.31897/РМ1.2020.2.174

Введение. Качественное крепление наклонно направленных скважин обеспечивается использованием буферных и тампонажных жидкостей, состав которых повышает степень очистки ствола от глинистой корки и герметичность затрубного пространства. В этом направлении выполнен большой объем исследований [2, 6-9], в которых, однако, мало уделено внимания влиянию повышенных температур и давлений на свойства растворов. Поэтому целью данной работы является разработка составов технологических жидкостей (буферных и тампонажных), обеспечивающих повышение седиментационной устойчивости цементного раствора, прочности цементного камня и его адгезии к горным породам и обсадным трубам, что ведет к повышению качества крепления наклонно направленных скважин в условиях высоких давлений и температур.

Методология и обсуждение. Исходя из требований к тампонажному материалу, предназначенному для цементирования наклонно направленных скважин в условиях высоких давлений и температур, разработаны базовые составы тампонажных растворов:

Номер состава Компоненты состава, %

1 ПЦТ-1-100

2 ПЦТ-1-100

3 ПЦТ-1-100

4 ПЦТ-1-100

5 ПЦТ-1-100

6 ПЦТ-1-100

7 ПЦТ-1-100

8 ПЦТ-1-100

В указанных составах кварцевый песок и кварцевая пыль обеспечивают высокие прочностные характеристики цементного камня, особенно при высоких температурах, а гематит - высокую плотность тампонажного раствора. Введение в эти составы оксида магния способствует

ёС.Ш.ТабатабаиМоради, Н.И.Николаев, Т.Н.Николаева

Разработка составов буферных жидкостей и тампонажных растворов.

расширению цементного камня и повышению его адгезионных характеристик к стали, включение пластификатора (лигносульфоната) обеспечивает регулирование подвижности тампо-нажного раствора, а введение полимера (гипана) и структурообразующей добавки (каолинита) способствует созданию устойчивых к седиментации растворов.

Определение оптимального по плотности упаковки тампонажного состава выполнялось с помощью математической модели Туфара [16].

Из анализа результатов (рис.1) следует, что составы 1, 2, 5 и 6 по значению плотности упаковки являются оптимальными и выбраны в качестве базовых для дальнейших исследований. Ожидается, что высокая плотность упаковки этих систем приведет к повышению прочностных характеристик и снижению пористости и проницаемости цементного камня [1].

С целью исключения осаждения твердой фазы на нижнюю стенку ствола и образования водяных каналов у верхней при цементировании наклонно направленных скважин должны применяться седиментационно устойчивые тампонажные растворы [8]. В исследуемых базовых составах (1, 2, 5, 6) это свойство обеспечивается вводом в них гидролизованного поли-акрилонитрила (гипана) и каолинита. Полимер способствует повышению вязкости системы и формированию адсорбционных оболочек на поверхности твердых фаз, в результате чего общая плотность системы уменьшается, и, следовательно, снижается скорость оседания [5, 11]. Структурообразующая добавка каолинита придает раствору тиксотропные свойства. Содержание каолинита во всех базовых смесях составляло 1 %, а количество гипана увеличивалось от 2,25 до 2,5, 3,0 и 3,25 % от сухой смеси в составах 5, 6, 1 и 2 соответственно. Все разработанные тампонажные растворы имели нулевое водоотделение при указанных концентрациях полимера и каолинита.

Однако наличие полимера в растворах может привести к низкой их подвижности и ограниченному применению. Поэтому в качестве пластификатора был выбран лигносульфонат (0,5-1 % от массы вяжущего), добавленный к базовым тампонажным растворам [13]. Влияние применяемых добавок в тампонажных составах на их реологические свойства исследовалось в условиях высоких давлений и температур (Р = 1,38 МПа, Т = 170 °С). Результаты исследования (рис.2) показывают, что системы имеют достаточно высокий предел текучести при повышенных температурах и давлениях. Свойства базового состава 5 оказались лучше остальных, что объясняется его высокими плотностью упаковки и степенью подвижности.

Для обеспечения в течение всего эксплуатационного периода надежности крепи скважин при их строительстве в условиях высоких давлений цементный камень должен обладать высокими прочностными характеристиками [12]. Они изучались на образцах смесей 1, 2, 5 и 6 в нормальных условиях, а также при давлении Р = 4 МПа и температуре Т = 160 °С. Из представленных результатов (рис.3) следует, что тампонажные составы с высокой плотностью и компактностью упаковки (5 и 1) в нормальных условиях являются более прочными при испытаниях на сжатие и изгиб. Повышение температуры и давления ведет к росту их прочности на сжатие в среднем на 33, а прочности на изгиб - на 25 %, что связано с присутствием кварцевого песка (составы 1 и 2) и кварцевой пыли в составе 5. При нормальных условиях кварц является

£ 0,8

и

и

0,6 0,4 0,2 0

1

8

2 3 4 5 6 7 Номер тампонажного состава

Рис. 1. Плотность упаковки разработанных тампонажных

ч С

§

м С

2 16 5

Номер тампонажного состава

20

15

и 10

2 1 6 5

Номер тампонажного состава

Рис.2. Зависимость пластической вязкости (а) и предела текучести (б) от состава тампонажной смеси

а

6

5

4

3

2

б

ёС.Ш.ТабатабаиМоради, Н.И.Николаев, Т.Н.Николаева

Разработка составов буферных жидкостей и тампонажных растворов.

с

я у

о а С

2 1 Номер тампонажного состава

ю к

и

м

к

й

ж д

ё I

о

я у

о а С

6 2 15

Номер тампонажного состава

Ц Нормальные условия

| Условия высоких давлений и температур

Рис.3. Прочность на сжатие (а) и на изгиб (б) цементных образцов разных составов

о4

<и

й СМ

0,6 0,4 0,2 0

-0,2 -0,4 -0,6 -0,8 -1

с 1,6

Ц 1,4

* 1,2

I 1

* 0,8

§ 0,6

Е 0,4

I 0,2 0

0,2 ' П 1

0

0,4

0,4

-0,2

Л

0,8

2

1

Номер тампонажного состава

6 2 1 5

Номер тампонажного состава Ц Без расширяющей добавки Ц С добавлением 2 % MgO

Рис.4. Зависимость расширения цементного камня через двое суток (а) и его адгезии к стали (б) от состава тампонажной смеси

практически инертным компонентом, а при повышенных температурах активно реагирует с гидросиликатами, гидроалюминатами и гидроксидом кальция. В этих условиях формируются более устойчивые кристаллогидраты [15, 17].

Низкие адгезионные характеристики и усадка цементного камня при твердении приводят к отсутствию хорошего его сцепления с обсадной колонной и стенками скважины. Поэтому в качестве расширяющей добавки в разработанных тампонажных составах был использован оксид магния (М£0). Результаты исследований по определению адгезии цементного камня к стали и его расширению показывают (рис.4), что тампонажный состав 5, имеющий наибольшую плотность упаковки, обладает самой высокой усадочной деформацией. Введение добавки оксида магния в количестве 2 % от массы сухой цементной смеси способствует расширению цементного камня в среднем до 0,3 %, а также повышению его адгезионных характеристик в среднем до 5 %. Однако, увеличение содержания М£0 более чем на 2 % может привести к уменьшению прочностных характеристик камня, что характерно для большинства расширяющих добавок [3].

На качество цементирования скважин также значительно влияет степень вытеснения бурового раствора из заколонного пространства, которая повышается за счет использования специальных буферных жидкостей. В большинстве случаев в качестве буферной жидкости используется вода, обработанная различными видами поверхностно-активных веществ ПАВ. В условиях высоких давлений и температур она не способна выполнить свои функции [4, 6, 10]. Для этого были разработаны составы утяжеленных буферных жидкостей и исследована их моющая способность. Составы и плотность буферных жидкостей:

Номер состава

1 2

3

4

Компоненты состава, %

Вода

Вода

Вода

Вода

Плотность, кг/м

1600 1550 1750 1500

Введение гематита в состав буферной жидкости позволяет значительно повысить плотность до 2600 кг/м3, что необходимо для обеспечения гидростатического равновесия в системе ствол скважины - пласт [18].

а

а

6

5

6

5

б

б

ёС.Ш.ТабатабаиМоради, Н.И.Николаев, Т.Н.Николаева

Разработка составов буферных жидкостей и тампонажных растворов.

70

А 60

Н

О К 50

ю

о 40

о

С о 30

20

2 о 10

2 0

Катамин АБ

Состав 1

Додецилсульфат натрия

ОП-10

2

3

4

х1

о4

1 °

2 к

§ ю ^ §

с

Рис.5. Зависимость моющей способности утяжеленных буферных жидкостей от вида применяемого ПАВ

70

60 50 40

0,5

0,75 1 1,25

Концентрация 0П-10, %

1,5

Моющая способность буферных жидкостей зависит от их состава и определяется степенью очистки поверхности обсадных колонн от остатков бурового раствора и удаления глинистой корки со стенок скважины и цементного камня.

В составе разработанных утяжеленных буферных жидкостей содержалось 0,5 % различных поверхностно-активных веществ: 0П-10 (неионогенного класса), катамина АБ (катио-нактивного класса) и додецилсульфата натрия (анионоактивного класса). Из анализа рис.5 следует, что составы буферных жидкостей, содержащие гипан в качестве полимера (1 и 2), обладают большей моющей способностью, чем остальные. Составы 3 и 4, содержащие КМЦ, обладают повышенной вязкостью, что снижает их эффективность.

Буферная жидкость состава 2, содержащая 0П-10, дополнительно исследовалась на способность удалять глинистую корку с разных поверхностей. Экспериментально установлено (рис.6), что эффективность удаления остатков бурового раствора с поверхности горных пород в среднем на 25 % меньше, чем с поверхности металла обсадных колонн. Это обуславливается сильной шероховатостью горных пород, снижающей моющую способность буферной жидкости.

Известно, что введение кварцевого песка в состав буферной жидкости может способствовать переводу потока технологических жидкостей в затрубном пространстве из ламинарного режима течения в турбулентный [2, 14]. Поэтому оценивалось влияние добавки до 5 % кварцевого песка на моющие свойства буферных жидкостей с 0,5 %-ной концентрацией 0П-10 (рис.7).

Представленные результаты показывают, что наличие в буферной жидкости кварцевого песка повышает ее моющую способность в среднем на 10 %, что вызвано турбулизацией потока при низких скоростях движения.

Заключение. В результате проведенных экспериментальных исследований были обоснованы составы технологических жидкостей, которые позволяют повысить качество крепления наклонно направленных скважин в условиях высоких давлений и температур. Разработанная тампонажная смесь является оптимальной по основным структурно-реологическим и физико-механическим свойствам и включает в себя портландцемент тампонажный ПЦТ 1-100, кварцевую пыль, Mg0, стабилизатор гипан, пластификатор лигносульфонат, утяжелитель гематит и структурообразующую добавку каолинит.

Разработанная буферная жидкость на водной основе, включающая в себя гипан, гематит, 0П-10 и кварцевый песок, способствует повышению степени вытеснения бурового раствора и его замещению тампонажным, а также содействует удалению глинистой корки с поверхности ствола скважины.

в С поверхности металла в С поверхности горной породы

Рис.6. Зависимость моющей способности буферной жидкости состава 2 от концентрации ПАВ

х1

о4

щ °

2 к

о ю ^ §

с

80 75 70 65 60

0 12 3 4

Концентрация кварцевого песка, %

• Состав 1 »2 »3 »4

Рис.7. Влияние добавки кварцевого песка на моющую способность буферной жидкости

ё С.Ш.Табатабаи Моради, Н.И.Николаев, Т.Н.Николаева

Разработка составов буферных жидкостей и тампонажных растворов.

ЛИТЕРАТУРА

1. Белов В.В. Расчет плотных упаковок частиц в смесях тонкодисперсных компонентов / В.В.Белов, И.В.Образцов // Сухие строительные смеси. 2014. № 3(41). С. 32-35.

2. Бурдыга В.А. Разработка новых составов буферных жидкостей для крепления нефтяных скважин на месторождениях Среднего Приобья // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. 2005. № 9. С. 59-60.

3. Газизов Х.В. Опыт применения тампонажных материалов с расширяющимися свойствами при цементировании боковых стволов / Х.В.Газизов, Е.Л.Маликов, К.А.Перескоков // Бурение и нефть. 2012. № 11. С. 38-39.

4. Гилязов Р.М. Бурение нефтяных скважин с боковыми стволами. М.: Недра-Бизнесцентр, 2002. 255 с.

5. Исследование свойств тампонажных растворов для крепления нефтяных скважин с протяженным горизонтальным участком, пробуренных с использованием роторных управляемых систем / Е.В.Кожевников, Н.И.Николаев, А.А.Мелехин, М.С.Турбаков // Нефтяное хозяйство. 2015. № 9. С. 58-60.

6. Куксов А.К. Низковязкие моющие буферные жидкости / А.К.Куксов, В.М.Меденцев, Т.В.Шамина // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. 1999. № 9. С. 15-17.

7. Литвиненко В.С. Обоснование выбора параметров режима бурения скважин роторными управляемыми системами /

B.С.Литвиненко, М.В.Двойников // Записки Горного института. 2019. Т. 235. С. 24-29. DOI: 10.31897/PMI.2019.1.24

8. Николаев Н.И. Результаты исследования зоны контакта «цементный камень - горная порода» / Н.И.Николаев, Лю Хаоя // Записки Горного института. 2017. Т. 226. С. 428-434. DOI: 10.25515/PMI.2017.4.428

9. Рябоконь С.А. Седиментационно устойчивые тампонажные составы для цементирования горизонтальных и пологих скважин / С.А.Рябоконь, М.О.Ашрафьян, Ю.В.Гринько // Нефтяное хозяйство. 2003. № 4. С. 98-101.

10. Савоськин С.В. Наклонно-направленное разведочное бурение: преимущества, проблемы и способы их решения /

C.В.Савоськин, И.Н.Шведова // Геология, география и глобальная энергия. 2014. № 4 (55). С. 57-68.

11. Табатабаи Моради С.Ш. Разработка седиментационно-устойчивых утяжеленных тампонажных составов для крепления наклонно направленных скважин / С.Ш.Табатабаи Моради, Н.И.Николаев // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. 2016. № 2. С. 39-41.

12. Табатабаи Моради С.Ш. Тампонажные растворы для крепления наклонно направленных скважин / Новые идеи в науках о земле: Доклады XII международной научно-практической конференции. Москва: Российский Государственный Геологоразведочный университет, 8-10 апреля, 2015. Т. 2. М.: МГРИ-РГГРУ, 2015. С. 174-175.

13. Экологическая безопасность буровых растворов на основе лигносульфонатов / Д.Х.Акчурина, А.Х.Сафаров, И.В.Пашпекина, Л.А.Насырова, Г.Г.Ягафарова // Нефтегазовое дело. 2014. Т. 2. № 1. С. 179-182.

14. Biezen E. Experimental and numerical study of drilling fluid removal from a horizontal wellbore / E.Biezen, N. van der Werff, K.Ravi // SPE annual technical conference and exhibition, 2000, 1-4 October, Dallas, Texas, USA, 2000. 14 p. SPE-62887-MS.

15. Cement slurries of oil wells under high temperature and pressure: the effects of the use of ceramic waste and silica flour / P.P.Souza, R.A.Soares, M.A.Anjos, J.O.Freitas, A.E.Martinelli, D.F.Melo // Brazilian journal of petroleum and gas. 2012. Vol. 6. № 3. P. 105-113.

16. Fennis S.A.A.M. Using particle packing technology for sustainable concrete mixture design / S.A.A.M.Fennis, J.C.Walraven // Heron, 2012. Vol. 57. № 2. P. 73-101.

17. Gibson S.A. Novel solution to cement strength retrogression / SPE/IADC Drilling Conference and Exhibition, 2011, 1-3 March, Amsterdam, The Netherlands, 2011. 7 p. SPE 138852. DOI: 10.2118/138852-MS

18. Tabatabaee Moradi S.Sh. Optimization of Cement Spacer System for Zonal Isolation in High-Pressure High-Temperature Wells / S.Sh.Tabatabaee Moradi, N.I.Nikolaev // SPE Russian Oil and Gas Exploration and Production Technical Conference and Exhibition, 2014, 14-16 October, Moscow, Russia, 2014. 9 p. SPE 171282-MS. DOI: 10.2118/171282-MS

Авторы: С.Ш.Табатабаи Моради, канд. техн. наук, ассистент, stabatabaee@sut.ac.ir (Технологическийуниверситет Саханд, Саханд, Иран), Н.И.Николаев, д-р техн. наук, профессор, nikinik@mail.ru (Санкт-Петербургский горный университет, Санкт-Петербург, Россия), Т.Н.Николаева, канд. геол.-минерал. наук, доцент, t_nikol56@mail.ru (Санкт-Петербургский горный университет, Санкт-Петербург, Россия).

Статья принята к публикации 14.05.2019.

Статья поступила в редакцию 03.03.2019.