КОМПОЗИЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ НА ОСНОВЕ СУБОКСИДА БОРА
BORON SUBOXIDE-BASED COMPOSITE MATERIALS

Область техники
Настоящее изобретение относится к композиционному материалу на основе субоксида (низшего оксида) бора.
Уровень техники
V
6
6
Создание синтетических сверхтвердых материалов со значениями твердости, приближающимися к значениям твердости алмаза или даже превышающими их, представляет большой интерес для материаловедов. Алмаз с твердостью по Виккерсу от 70 до 100 ГПа является самым твердым из известных материалов, за ним следуют кубический нитрид бора (H / твердость по Виккерсу/ - примерно 60 ГПа) и субоксид бора, именуемый здесь BO. Для монокристаллов ВО под нагрузкой 0,49 Н и 0,98 Н определены значения твердости соответственно 53 ГПа и 45 ГПа, аналогичные значениям твердости кубического нитрида бора [9].
6
6
1-x
6
3
4
6
7
8
12
15
18
Известно, что ВО может быть также нестехиометрическим, т.е. может существовать в виде BO (где x находится в пределах 0-0,3). Такие нестехиометрические формы включены в определение BO. Прочные ковалентные связи и небольшая длина межатомной связи у этих материалов способствуют их исключительным физическим и химическим характеристикам, таким как большая твердость, низкая (массовая) плотность, высокая удельная теплопроводность, высокая химическая инертность и превосходная износостойкость [1, 2]. В патенте US 5330937 (Ellison-Hayashi и др.) сообщалось об образовании порошков субоксида бора с номинальным составом ВО, BO, ВО, BO, BO, ВО, BO и BO. Потенциальные области промышленного применения рассмотрены в патенте Японии 7034063 (Kurisuchiyan и др.) и в патенте US 5456735 (Ellison-Hayashi и др.) и включают использование в шлифовальных (точильных) кругах, абразивах и режущих инструментах.
2
3
2
3
2
3
7
-3
Для получения субоксида бора используются несколько технологий, причем они включают такие способы, как взаимодействие элементарного бора (В) с оксидом бора (ВО) в условиях достаточно высокого давления и высокой температуры [1]. В патенте US 3660031 (Holcombe Jr. и др.) упоминаются другие способы получения субоксидов бора, например, путем восстановления оксида бора (ВО) магнием или путем восстановления оксида цинка элементарным бором. Однако каждый из этих известных способов имеет недостатки, которые тормозят возможность применения этого материала в промышленности. Например, при восстановлении ВО магнием получают твердый раствор магния и загрязняющие примеси борида магния в субоксиде, тогда как восстановление оксида магния бором дает лишь сравнительно небольшой выход субоксида бора и является весьма неэффективным. В патенте US 3660031 (Holcombe Jr. и др.) раскрывается получение BO путем восстановления оксида цинка элементарным бором при температурах 1200°C-1500°C. Сообщается, что значение твердости у этого материала под нагрузкой 100 г составляет 38,2 ГПа, а плотность - 2,6 г·см. Трещиностойкость (вязкость разрушения) этого материала не рассматривается.
6
6
100
Petrak и др. [3] исследовали механические и химические характеристики BO горячего прессования и представили значения микротвердости 34-38 ГПа. В патенте US 5330937 (Ellison-Hayashi и др.) раскрывается получение ВО с добавлением магния (приблизительно 6%), что дало средние значения твердости по Кнупу (англ. KHN) 34-36 ГПа.
6
6
6
V
6
0,5
Сделаны попытки улучшить механические свойства ВО, в первую очередь его трещиностойкость, путем создания композитов на основе ВО с другими твердыми материалами, такими как алмаз [4], карбид бора [5], и кНБ (кубический нитрид бора, англ. cBN) [6]. Композиты, содержащие алмаз и кНБ, создавали в условиях очень высокой температуры и давления. Цель заключалась в создании псевдобинарных систем композитов, более прочных на межзеренных границах (на границах зерен), чем системы из чистого BO. Даже если для композитов регистрировали высокие значения твердости (H - примерно 46 ГПа), значения трещиностойкости снова не превышали 1,8 МПа·м. При этом наилучшее значение получили с композитами ВО-кНБ.
6
0,5
В WO 2007/029102 и [7] (Shabalala и др.) раскрывается создание композитов на основе ВО с соединениями алюминия, что привело к образованию на межзеренной границе фазы бората алюминия. Трещиностойкость составила примерно 3,5 МПа·м при соответствующей твердости 29,3 ГПа. Фазы алюминия, присутствующие в композите, являются мягкими и, хотя они могут повысить трещиностойкость полученного композита, они не способствуют повышению твердости композита в целом. Кроме того, помимо кристаллического бората алюминия имело место образование химически нестойкой аморфной фазы, богатой оксидом бора, а также микропористости, что в дальнейшем приводит к уменьшению твердости [10, 11]. Способ получения композита включает покрытие частиц субоксида бора металлом и спекание этих металлизированных частиц. Единственный действующий пример в описании изобретения относится ко второй фазе или фазе бората алюминия в качестве связующего.
Сущность изобретения
В соответствии с настоящим изобретением предлагается композиционный материал на основе субоксида бора, включающий субоксид бора и вторую фазу, в котором вторая фаза содержит борид.
В данном описании понятие "вторая фаза" обозначает все, что включает композиционный материал, кроме субоксида бора, причем она может быть полностью или частично кристаллической или аморфной и может включать две и более термодинамические фазы.
Кроме того, при любом упоминании "борида" подразумевается моноборид, диборид и любой другой вид борида.
Борид может быть выбран из группы, включающей бориды переходных металлов четвертой - восьмой групп периодической системы элементов. В частности, борид может быть выбран из группы, включающей бориды железа, кобальта, никеля, титана, вольфрама, гафния, тантала, циркония, рения, молибдена и хрома.
Это может быть также борид металла платиновой группы, предпочтительно, борид палладия.
2
2
2
5
2
2
5
2
2
2
2
2
Количество борида, присутствующего в композиционном материале, изменяется в зависимости от характера борида и требуемых характеристик композита. Что касается твердых боридов, таких как ZrB, HfB, WB (этот борид имеет область однородности, которая включает WB), MoB, CrB, TiB, ReB, TaB и NbB, то борид обычно присутствует в количестве до 50 об.% композита. Что касается более мягких боридов, таких как бориды никеля, кобальта, железа, марганца, палладия и платины, то борид присутствует предпочтительно в количестве до 10 об.% композита.
2
3
2
Вторая фаза может также содержать один или несколько оксидов. Это может быть оксид редкоземельного металла и, предпочтительно, оксид редкоземельного металла, выбранный из группы, включающей оксиды скандия, иттрия, что является предпочтительным, и элементов ряда лантаноидов, или это может быть смесь оксидов редкоземельных металлов. Кроме того, это может быть оксид металла из групп IA, IIA, IIIA и IVA периодической системы элементов Менделеева. Предпочтительными оксидами этого вида являются, например, AlO, SiO, MgO, CaO, BaO или SrO. Вторая фаза может содержать смесь этих оксидов.
Субоксид бора может быть в виде (макро)частиц или гранул. Сами частицы или гранулы субоксида бора в среднем предпочтительно являются мелкими и могут иметь размер в пределах от 100 нм до 100 мкм, предпочтительно от 100 нм до 10 мкм.
2
3
3
3
Мелкозернистый субоксид бора может быть получен, например, путем размалывания материала, являющегося источником субоксида бора. Если размалывание осуществляется в присутствии мелющего средства, содержащего железо или кобальт, то некоторое количество железа и (или) кобальта вводится в спекаемый материал. Что касается материала, не содержащего железа, то размолотый порошок можно промыть соляной кислотой или же размалывание можно осуществлять с использованием баков из оксида алюминия и мелющих шаров. Установлено, что для удаления некоторого избытка ВО или НВОлучше промывать размолотый порошок в теплой воде или спиртах.
Композиционный материал, предлагаемый в изобретении, включает субоксид бора обычно в виде частиц или гранул и вторую фазу в связанном, когерентном виде. Содержание второй фазы в объемных процентах предпочтительно меньше, чем содержание субоксида бора, и она равномерно распределена в субоксиде бора. Вторая фаза может быть аморфной или частично кристаллической.
0,5
0,5
0,5
0,5
V
IC
6
IC
В изобретении предлагается композиционный материал, содержащий субоксид бора и борид и имеющий как высокую трещиностойкость, так и высокую твердость. В частности, этот композиционный материал обычно имеет трещиностойкость более 3,5 МПа·м в сочетании с твердостью по Виккерсу (H) более 25 ГПа. Трещиностойкость этого композита предпочтительно составляет более 3,5 МПа·м, а более предпочтительно - по меньшей мере 4,0 МПа·м и еще более предпочтительно - по меньшей мере 5,0 МПа·м. Трещиностойкость (K), о которой здесь говорится, измеряли при вдавливании индентора обычно с нагрузкой 5 кг. Для определения характеристик образцов BO, рассмотренных ниже, использовали среднее значение из пяти, полученных при измерениях. K определяли методом DCM с помощью уравнения Анстиса (Anstis) [8]:
<mrow><msub><mi>K</mi><mi>C</mi></msub><mo>=</mo><mi>δ</mi><msup><mrow><mrow><mo>(</mo><mrow><mfrac><mi>E</mi><mi>H</mi></mfrac></mrow><mo>)</mo></mrow></mrow><mrow><mfrac><mn>1</mn><mn>2</mn></mfrac></mrow></msup><mfrac><mi>P</mi><mrow><msup><mi>c</mi><mrow><mfrac><mn>3</mn><mn>2</mn></mfrac></mrow></msup></mrow></mfrac><mtext> </mtext><mrow><mo>(</mo><mn>1</mn><mo>)</mo></mrow></mrow>
где Е - модуль Юнга (модуль упругости), Н - твердость, а δ - константа, которая зависит только от геометрии индентора. В этом уравнении для модуля Юнга использовали значение 470 ГПа. Для стандартного алмазного пирамидального индентора для определения твердости по Виккерсу Анстис и др. задали значение δ=0,016±0,004 в качестве калибровочной постоянной, которое использовалось также для этих измерений.
6
Твердость композиционного материала предпочтительно составляет более 25 ГПа и более предпочтительно - по меньшей мере 30 ГПа. Твердость по Виккерсу измеряли, прикладывая при вдавливании нагрузку 5 кг. Среднее значение из пяти измеренных значений твердости использовали для определения характеристик образцов композита на основе BO.
6
На фиг.1 показаны предпочтительные нижние пороговые величины в области значений твердости и трещиностойкости композиционных материалов, предлагаемых в настоящем изобретении, в сравнении с известными материалами на основе субоксида бора. Предполагается, что повышенная трещиностойкость этих видов композитов может быть обусловлена многими различными факторами, такими как изменение направления трещины вследствие создания внутренних напряжений, механизм остановки (блокировки) трещины, имеющий место в образовавшихся вторых фазах, и изменения в характере состава и свойств на границах между частицами ВО. Кроме того, установлено, что фактическое уплотнение композиционного материала во время производства улучшается при использовании второй фазы, которая содержит оксид редкоземельного металла, один или в смеси с другим оксидом или боридом. Уплотнение может составить свыше 95% теоретической плотности. В частности, достигнуто уплотнение, составляющее 98%-99%. Если во второй фазе присутствует оксид, то уплотнение может быть обеспечено в более мягких условиях температуры и давления.
2
3
2
3
2
3
2
3
Добавление оксида химически стабилизирует аморфную межзеренную границу и повышает износостойкость композита. Такая аморфная межзеренная граница образуется в результате реакции между оксидом и ВО во время жидкой фазы уплотнения. Вместе они образуют жидкую фазу оксида, которая во время охлаждения превращается в стеклофазу (т.е. оксидную аморфную межзеренную границу). Для повышения износостойкости материала, его химической стойкости и стойкости к высоким температурам предпочтительным является низкое содержание ВО на межзеренной границе. Мольное отношение ВО/(ВО + другие оксиды) предпочтительно составляет менее 60, более предпочтительно - менее 30, а еще более предпочтительно - менее 20.
Композиционный материал, предлагаемый в изобретении, может быть создан путем осуществления следующих шагов: обеспечение источника частиц или гранул субоксида бора; контактирование источника субоксида бора с боридом или соединением, способным к образованию борида, для создания реагирующей массы и спекание реагирующей массы до получения композиционного материала на основе субоксида бора. Этот способ представляет собой вторую особенность изобретения.
Спекание происходит предпочтительно при сравнительно низкой температуре и под низким давлением, т.е. под давлением менее 200 МПа и при температуре, не превышающей 1950°C. Предпочтительно используются способы спекания под низким давлением, такие как горячее прессование (ГП), газовое спекание под давлением, изостатическое горячее прессование (ИГП) или искровое плазменное спекание (ИПС). Способ ИПС характеризуется очень быстрым нагревом и короткими периодами выдержки в изотермических условиях, в частности скоростью нагрева 50-400 градусов Кельвина/мин и временем выдержки в изотермических условиях не более 5 минут. Способ горячего прессования характеризуется скоростью нагрева 10-20 градусов Кельвина/мин и временем выдержки в изотермических условиях примерно 15-25 минут, как правило 20 минут.
Перед спеканием субоксид бора можно смешивать с компонентами, необходимыми для получения второй фазы. Или же перед спеканием субоксид бора можно покрывать компонентами второй фазы.
При контактировании с субоксидом бора и последующем спекании компонент для второй фазы может быть в виде борида. Или же этот компонент может быть в виде оксида или в другом подходящем виде, который в процессе спекания превращается в борид.
Субоксид бора для предварительно спеченной реагирующей массы обычно используется в виде частиц или гранул и предпочтительно имеет средний размер зерен в пределах от 100 нм до 20 микрон, а более предпочтительно - в пределах от 100 нм до 10 микрон.
Предлагаемый в изобретении композиционный материал может применяться при отрезных работах и в деталях, подверженных износу. Кроме того, его можно измельчать до образования мелких твердых частиц и использовать при абразивных работах. Более того, этот композит можно использовать для покрытия броней/защит, например, защищающих от поражения огнестрельным оружием и, в частности, для бронежилетов.
Краткое описание чертежей
Ниже изобретение более подробно рассмотрено со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых показано:
6
фиг.1 - график, на котором представлены сравнительные значения твердости и трещиностойкости для композитов на основе BO, предлагаемых в данном изобретении, и известных материалов подобного типа;
6
2
2
3
2
3
фиг.2 - изображение спеченного композита, созданного на основе ВО с добавками 10 мас.% TiB, 2,0 мас.% AlO и 2,0 мас.% YO, полученное с помощью сканирующего электронного микроскопа (пример 5);
6
3
2
3
2
5
фиг.3 - изображение спеченного композита, созданного на основе BO с добавками 4 мас.% WO, 2,0 мас.% AlO, полученное с помощью СЭМ и показывающее выделившуюся WB фазу (фаза белого цвета) с размером частиц в субмикронном диапазоне и частично отшлифованную оксидную межзеренную границу (пример 4);
6
6
2
6
фиг.4 - включает 5 изображений образцов на основе чистого BO и ВО с добавками, прессованных горячим способом, полученных с помощью СЭМ (фазы белого цвета - PdB, а фазы серого цвета - BO; темные пятна - остаточные поры).
Описание вариантов осуществления изобретения
Далее изобретение демонстрируется с помощью приведенных ниже примеров. Таблица 1 дает общее представление об этих материалах и для сравнения включает их измеренные характеристики твердости и трещиностойкости. В этих примерах используются оба термина: "вторая фаза" и "фаза межзеренной границы". Эти термины являются взаимозаменяемыми и относятся к одной и той же фазе.
В данном описании изобретения термин "вторая фаза" обозначает все, что включает композиционный материал, кроме субоксида бора, причем она может быть полностью или частично кристаллической или аморфной и может включать две и более термодинамические фазы.
Пример 1
6
6
2
3
2
3
2
2
3
2
3
Исходный порошок ВО размалывали с помощью струйной мельницы. Средний размер частиц после размалывания составлял 2,3 мкм. В размолотый порошок ВО добавляли 2 мас.% AlO (включая износ шаров из оксида алюминия), 2 мас.% YO, 2 мас.% ZrO (т.е. TZP, стабилизированный с помощью 3 молей оксида иттрия) и 0,53 мас.% MgO в изопропаноле и размалывали в течение шести часов с помощью атриторной мельницы с шарами из AlO. Второй образец приготавливали без добавления YO. Размолотую смесь высушивали с помощью роторного испарителя, а затем помещали в графитовую пресс-форму (матрицу) с покрытием из гексагонального НБ и спекали в среде аргона с применением способа ИПС при скорости нагрева 50°К/мин и времени выдержки 5 минут.
2
3
2
12
2
3
18
4
33
2
3
2
3
2
3
2
2
12
12
Получали полностью уплотненный композит, включающий частицы субоксида бора, в котором равномерно распределена вторая фаза. В образце, содержащем YO, наряду с аморфной межзеренной границей, образовались бориды ZrB и ZrB. В образце без добавления YO при рентгенографии обнаружили дополнительную кристаллическую фазу, содержащую AlBO. MgO вместе с остаточным ВО и небольшим количеством AlO образовал аморфную фазу межзеренной границы. Такая аморфная фаза межзеренной границы является более устойчивой, чем та, которая образуется только с AlO(Shabalala). Типичная особенность, состоящая в образовании микропор, не наблюдалась, в результате чего значения твердости были выше. ZrOпревращается в ZrB и частично ZrB. Следует упомянуть, что максимальные значения для ZrB по сравнению со стандартными значениями немного изменяются, это указывает на то, что в решетке может быть растворена часть иттрия или алюминия.
0,5
Поверхность поперечного сечения образца шлифовали, а затем с использованием индентора Виккерса испытывали на твердость и трещиностойкость. Твердость под нагрузкой 0,4 кг составила примерно 36,9 ГПа, а трещиностойкость - примерно 4 МПа·м.
Примеры 2-4
2
2
3
2
2
2
3
Композиты на основе субоксида бора получали в тех же условиях, какие изложены в примере 7, но заменяя ZrO на HfO, WO и TiB соответственно в соотношениях, указанных в таблице 1. Уплотнение осуществляли при температуре 1850°C и 1900°C. При температуре 1850°C наблюдали плотность 96-98%. При температуре 1900°C наблюдали плотность более 98%. В примере 8 такую же плотность наблюдали как при первой, так и при второй температуре, это указывает на то, что при добавлении ZrO характеристика уплотнения несколько лучше, чем при добавлении HfO или WO.
18
4
33
2
2
5
2
2
5
2
В этих образцах образовалось также некоторое количество AlBO и борид. Образование микропористости, как в WO 2007/029102 (Shabalala и др. и [9]), не происходило, что указывает на повышение устойчивости фазы межзеренной границы. Кроме фазы оксида, во всех примерах образовались также бориды (HfB, WB, который представляет собой композицию с областью однородности, а также иногда обозначается как WB - используются как WB, так и WB, так как подробное определение постоянных (параметров) решетки не проводили).
Примеры 5-7
2
2
2
3
2
Композиты на основе субоксида бора получали в тех же условиях, какие изложены в примере 1, но смешивая размолотый порошок с 10% TiB в примере 5 или 5% TiH и 2% AlO (включая износ шаров из оксида алюминия во время размалывания) в примере 6. Композит в примере 7 получали путем прямого реакционного спекания, используя В (бор) и TiO как исходные материалы.
2
3
2
3
6
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
Материалы, плотность, составы фаз и характеристики указаны в таблице 1. Эти данные показали, что добавление YO/AlO значительно усиливает уплотнение. Уплотнение композиций с добавками может быть завершено при температуре 1850°C, тогда как уплотнение беспримесных порошков BO при этой температуре возможно лишь до 95% теоретической плотности. Такая же плотность, как в случае беспримесного материала, может быть достигнута при температурах на 50-100°C ниже. Быстрое уплотнение материала с добавками YO/AlO начинается при температуре 1350-1370°C, тогда как уплотнение беспримесного материала начинается только при 1450°C. Микроструктуры материалов с добавкой YO/AlO показывают наличие такой жидкости, так как кристаллические фазы межзеренной границы (вторая фаза) не обнаружены. Изображения, полученные на сканирующем электронном микроскопе, показывают однородное распределение добавок YO/AlO в тройных (трехрядных) соединениях. Размер зерен материала определить невозможно, но по микрофотографиям, полученным на СЭМ, можно сделать вывод, что размер зерен не превышает 1 мкм, т.е. рост зерен не происходит.
2
6
2
3
2
3
Добавление 10 мас.% TiB в композицию ВО+YO/AlO не изменяет характеристику уплотнения.
2
На фиг.3 изображена микроструктура материала примера 10, показывающая, что размер частицы TiB находится в пределах 1-2 мкм и просматривается оксидная межзеренная граница.
3
Микроструктура материала с добавками WO (пример 9) изображена на фиг.4. Материал имеет почти 100%-ную плотность и видно образование боридов. Размер частиц выделившихся боридов - менее 1 мкм.
6
6
Эти данные доказывают возможность создания плотных сверхтвердых материалов на основе ВО без высокого давления. Более сильное уплотнение этих материалов по сравнению с беспримесным BO связано с образованием жидкой фазы во время уплотнения.
Примеры 8-11
6
6
2
2
6
6
2
Порошок BO получали путем синтеза из борной кислоты и аморфного порошка бора описанным в литературе способом. Средний размер частиц синтезированного порошка составлял 1-2 мкм. В качестве источника для осаждения Pd на порошок BO использовали PdCl. PdCl (в массе, соответствующей 2 или 5 об.% Pd) растворяли в 1 М HCl и добавляли порошок BO. Эту смесь перемешивали и высушивали с помощью роторного испарителя. Высушенные порошки Pd/BO загружали в ванну из оксида алюминия и помещали в трубчатую печь. Печь прогревали до 400°C в течение 1 часа до разложения PdCl с образованием Pd. Печь охлаждали до температуры помещения.
6
6
6
Для всех экспериментов с горячим прессованием использовали одноосевой пресс для горячего прессования. Горячее прессование осуществляли в среде аргона. Для горячего прессования применяли плунжер из гНБ (гексагонального нитрида бора, англ. - hBN) и графитовую пресс-форму со вставкой из гНБ. Получали образцы диаметром 18 мм и высотой 3-4 мм. Порошки Pd/BO подвергали горячему прессованию при температурах до 1900°C и под давлением 50 МПа. Параметры состава и уплотнения образцов приведены в таблице 1. Фиг.4 включает 5 изображений образцов, полученных горячим прессованием чистого ВО и ВО с добавками, полученных на СЭМ.
6
6
6
3
ВО с добавкой 5 об.% Pd сначала в течение 30 минут подвергали горячему прессованию при 1600°C под давлением 50 МПа. Этот образец (16BO5Pd) имел открытую пористость 26,7% и плотность 1,75 г/см. На изображении, полученном на СЭМ, была четко видна высокая пористость. Измерения для определения механических свойств не проводились из-за очень низкой плотности. Плотность, полученная для образца горячего прессования при 1900°C (19BO5Pd), достигала теоретической плотности. Кроме того, наблюдали рост зерен.
2
6
6
6
0,5
Анализ фаз показал, что фаза межзеренной границы (вторая фаза) образована, главным образом, PdB. Такую же фазу, образованную боридом, наблюдали во всех других образцах, полученных горячим прессованием Pd/ВО. У образца, полученного горячим прессованием Pd/BO при температуре 1900°C, была отмечена твердость 22,5 ГПа, которая намного ниже твердости чистого ВО. Однако была достигнута очень высокая трещиностойкость (13,5 МПа·м).
5
6
0,5
Вследствие усиления роста зерен при добавке 2 об.% Pd уменьшали температуру спекания. При спекании в течение 20 минут при температуре 1750°C также не получили совершенно плотный образец, но этот образец был лучше образца с добавкой 5 об.% Pd, спеченного при 1600°С (см. таблицу 1). На изображении, полученном с помощью СЭМ, четко просматривалась высокая пористость (7,3%). В результате горячего прессования при 1800°C получили почти полностью уплотненный материал. У этого образца была отмечена твердость Hv, равная 28 ГПа, и трещиностойкость 5,1 МПа·м. Эти значения были выше значений, полученных у образца 175BO2Pd, спеченного при температуре 1750°C.
2
6
2
6
2
Значения плотности этих материалов показали, что уплотнение происходит в диапазоне температур 1750°C-1900°C. Оба образца, уплотненные при 1750°C и 1900°C, продемонстрировали некоторую остаточную пористость. Во время уплотнения образование PdB имело место даже при такой низкой температуре спекания, как 1600°C. Это доказывает, что Pd вступает в реакцию с BO, образуя жидкую фазу, содержащую бор (температура размягчения PdB - 994°C). Тем не менее уплотнение происходит только при температурах выше 1600-1700°C. Изображения образцов, полученные с помощью СЭМ, показали, что причиной этого по меньшей мере при низких температурах может быть недостаточное смачивание. Сильный рост зерен при температурах горячего прессования (1800°C-1900°C) подтверждает, что по меньшей мере при высоких температурах BO растворяется в образовавшейся жидкости, что способствует спеканию, так как примерно на 100°C снижает температуру, при которой могут быть приготовлены плотные образцы. Во время охлаждения образовавшаяся жидкость рекристаллизовывалась, образуя на межзеренных границах PdB, как видно на рентгенограммах.
6
6
2
6
Значение твердости, зарегистрированное у образца 19BO5Pd, было ниже, чем у образца 18BO2Pd. Уменьшение количества PdB и снижение температуры спекания приводило к повышению твердости (Таблица 1). Кроме того, важно отметить, что твердость можно измерять под нагрузкой 5 кг. Значения, представленные для композитов на основе ВО в литературе, получены под нагрузкой максимум 200 г за исключением Shabalala, который представил значения твердости под нагрузкой 0,5 кг и 5 кг.
6
0,5
Трещиностойкость, полученная для образца 19BO5Pd, была очень высокой (13,5 МПа·м). Однако твердость уменьшилась до 22 ГПа. Уменьшение содержания Pd существенно повышает твердость, но одновременно снижает трещиностойкость.
Примеры 12-22
6
6
3
2
Порошок BO получали путем синтеза из борной кислоты и аморфного порошка бора описанным в литературе способом [7]. Средний размер частиц синтезированного порошка составлял 1-2 мкм. Порошок ВО размалывали в атриторной (фрикционной) мельнице с помощью стальных шаров до получения частиц со средним размером 500 нм. Загрязняющие примеси от стальных шаров удаляли путем промывки соляной кислотой (HCl). Затем вводили добавки Fe и Cr, Fe, FeO, FeB, Ni, NiO, NiB, Cr, CrO, CrB и Со до получения составов, указанных в таблице 1. Для всех экспериментов с горячим прессованием использовали одноосевой пресс для горячего прессования. Горячее прессование осуществляли в среде аргона. Получали образцы диаметром 18 мм и высотой 3-4 мм. Смеси спекали в условиях, указанных в таблице 1. Высокие значения плотности можно было получить при 1850°C.
6
6
6
2
Эти данные доказывают возможность создания плотных сверхтвердых материалов на основе ВО без высокого давления. Присутствующие в полученной керамике фазы, а также полученные путем измерения характеристики приведены в таблице 1. Вторые фазы были равномерно распределены в ВО-матрице. Размер зерен изменялся в пределах от 1 до 5 мкм. В примере 12, кроме ВО, не были обнаружены кристаллические фазы (причиной этого, вероятно, является концентрация ниже предела обнаружения). Независимо от исходного состава (т.е. оксид, металл или борид) при добавлении Fe, Со, Ni и Pd во второй фазе наблюдалось образование борида. Эти бориды в условиях спекания являются жидкими, и такая жидкометаллическая среда ускоряет уплотнение. Во время охлаждения бориды выкристаллизовываются из расплава. Эти бориды не такие твердые, как TiB, и поэтому рекомендуется минимальное количество этих добавок, предпочтительно в пределах 1-2 об.%. Если, кроме того, в композиции присутствуют устойчивые оксиды, то такие оксиды приводили к образованию отдельного расплава оксидов, который может способствовать повышению ударной вязкости и уплотнению.