Математическое моделирование течения двухфазной среды

2015

ВЕСТНИК ТОМСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО УНИВЕРСИТЕТА Математика и механика

№ 6

МЕХАНИКА

УДК 532.525:541.12.012 DOI 10.17223/19988621/38/8

И.М. Васенин, Н.Н. Дьяченко

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕЧЕНИЯ ДВУХФАЗНОЙ СРЕДЫ

Работа посвящена моделированию течения двухфазной среды в энергосистемах, рабочим телом которых являются продукты сгорания металлизированных топлив. Описание взаимодействия частиц дискретной фазы базируется на непрерывном подходе. В рамках предлагаемой модели представлен численный расчёт течения двухфазной среды в сопле РДТТ.

Ключевые слова: двухфазное течение, полидисперсный ансамбль частиц, коагуляция, дробление, энергия флуктуаций.

Продукты сгорания металлизированного топлива представляют смесь газа и полидисперсного ансамбля жидких частиц оксида металла, используемого в качестве добавки в топливе. Подавляющее большинство исследователей для описания дискретной фазы используют одномерную функцию распределения частиц по размерам, подробный библиографический список этих работ представлен в обзорах [1, 2] и монографии [3]. В процессе движения частицы разных размеров сталкиваются, это сопровождается их слиянием и дроблением, кроме этого, крупные частицы дробятся за счёт взаимодействия с газом. Следовательно, частицы, имеющие равные размеры, но разную предысторию («рождённые» за счёт слияния, дробления и не участвующие во взаимодействии) отличаются друг от друга импульсом и энергией. Решение задачи двухфазного течения в данном случае требует введения функции распределения частиц не только по размерам, но и по скоростям и температурам внутри каждой фракции.

По данному пути пошли авторы работы [4]. Перераспределение энергии сталкивающихся частиц внутри фракции учитывается через энергию хаотического движения частиц. Последующее развитие этой модели представлено в [5]. Работа

[4] базируется на дискретной модели взаимодействия частиц. Попытка построения статистической модели с использованием непрерывного подхода описания взаимодействия частиц предпринята авторами работы [6]. Однако надо отметить, что операция осреднения ансамбля частиц по параметрам в этой работе проводится формально и, зачастую, не согласуется с физическим смыслом.

Целью данной работы является рассмотреть течение газо-капельной среды в рамках статистической модели с использованием непрерывного подхода описания взаимодействия частиц жидкой фазы.

Математическое моделирование течения двухфазной среды

61

1. Кинетический подход моделирования дисперсной среды

Для описания полидисперсного ансамбля жидких частиц в многомерном фазовом пространстве введем функцию распределения f = f (m, U, T, r, t), где m, U, T - масса, скорость, температура частиц; r, t - пространственная и временная координаты. Кинетическое уравнение для функции распределения запишем в виде

f+и vj+Vu Lf+j-—f=I.

Здесь F - сила, действующая на частицу со стороны несущей среды; q - тепловой поток между частицей и несущей средой; c - теплоемкость материала частицы; Vr, VU - операторы градиента в физическом и скоростном пространствах;

f = f (m, U, T, r, t) - введена для краткости записи; I - интеграл столкновения.

Рассмотрим уравнение (1.1) при фиксированном значении массы m, которая входит в него как параметр. Индивидуальную скорость частицы можно представить в виде суммы средней U0 и пульсационной составляющей U' скорости частиц массой m : U=U0 + U'.

Также можно ввести среднюю Т0 и пульсационную составляющую T' температуры для частиц массой m : T = T0 + T'.

Уравнение (1.1) в новых переменных U', T' запишем в виде

f + U'Vrf -dU°VU,f - U'VUf: VrU0 + VU,(F f |- d 0 -dt r dt U U r 0 U l m ) dt dT

--d- U 'V rT0 +-(-!Lf | = I,

dT r 0 dT l cm )

где VU' - оператор градиента в пространстве пульсационных скоростей; (:) -

d d тт V

двойное тензорное умножение; — = —+ U0 Vr.

dt dt

Для получения системы уравнений, описывающей течение полидисперсной среды, вводится понятие признака частиц. Признаком может быть любая величина, характеризующая частицу и переносимая вместе с ней у = у(m,U,T,r,t). Среднее значение признака частиц (у) по ансамблю частиц с массами (m, m + dm) определим равенством

ад ад

(у (m ) = | dT I yfdU

0 -ад i

I dT I fdU.

0 -ад

Умножая кинетическое уравнение (1.2) на признак у и интегрируя по всему

пространству скоростей и температур, получим уравнение переноса признака частиц

- f

dt (f (m )(y(m ))) + f (m )(y(m )VrU0 +Vr (f (m ){y(m )U' })-

(U' Vr y(m)+~ |^u' y(m) - <VU y(m)U') :

Vr U

62

И.М. Васенин, Н.Н. Дьяченко

+_L/q дУ

\ дТ'

ду

U ')УГТ0

= Д

dt \ дТ' I \ дТ'

где ДЫ ш)) = | | уМТ'dU' представляет собой выражение для скорости измене-

U' Т'

ния признака у -частиц массой ш за счёт столкновений.

Подставив в уравнение (1.3) в качестве признака частиц моменты скорости (U', U'U',...), температуры (Т',Т'Т',...), смешанные моменты (T'U\T'T'U',...), получим систему моментных уравнений. В работе [4] показано, что при исследовании течения продуктов сгорания металлизированных топлив в камере сгорания и сопловом блоке РДТТ можно ограничиться рассмотрением системы уравнений, включающей моменты второго порядка. Многократные интегралы в правой части уравнения (1.3), описывающие скорость изменения признака у вследствие

столкновений, в общем случае слишком сложны для практических приложений. Однако, если предположить, что изменение признака у при столкновении определяется только средними параметрами сталкивающихся фракций, их можно записать в упрощенном виде. Итак, пусть функция распределения сталкивающихся частиц зависит только от массы этих частиц. В этом случае число и параметры образующихся при столкновении осколков будут зависеть только от масс взаимодействующих частиц. Плотность распределения осколков, образующихся при столкновении частиц с массами m1 и ш2 по массам ш , обозначим ф(m, m1, m2).

С целью упрощения дальнейших рассуждений умножим левую и правую части уравнения (1.3) на dm. Полученное дифференциальное равенство представляет собой выражение для скорости изменения признака частиц из диапазона [m, m + dm]. Найдем вклад, который вносят в это выражение осколки сталкивающихся частиц. Для этого вычислим число столкновений между частицами с массами из диапазонов [m1, m1 + dm1 ] и [m2, m2 + dm2 ]. Каждая частица массы m2

обтекается «жидкостью» из частиц массы m1. Объем «жидкости», обтекающей частицу за единицу времени, равен Э(m1,m2)я( + r2)2 |U0 (m1)-U0 (m2), где Э (m1, m2) - коэффициент, учитывающий изменение траектории малых частиц.

В единице объема содержится f (m1 )dm1 частиц из диапазона [m1,m1 +dm1] и f (m2)dm2 частиц из диапазона [m2,m2 + dm2]. Поэтому на одну частицу массы m2

в единицу времени приходится Э(m1,m2 )тг(г + r2 )2 |U0 (m1 )-Uo ( m2 )f (m1 )dm1 столкновений с частицами из диапазона [m1, m1 + dm1]. Суммарное число столкновений в единицу времени в единице объема между частицами из рассмотренных диапазонов будет

Э

Число осколков массы m , попадающих в диапазон [m1, m1 + dm1 ] при каждом столкновении, согласно сказанному выше, ф(m, m1, m2) dm.

Эти осколки приносят во фракцию частиц из диапазона [m1, m1 + dm1 ] количество признака у, равное

(у)ф(m, m1, m2) dm .

Математическое моделирование течения двухфазной среды

63

Перемножая (1.4), (1.5) и интегрируя по всем массам сталкивающихся частиц, найдем вклад в изменение признака м осколков столкновений

1 адад

0 0

Здесь k(m1,m2) = Э(m1,m2)я( + r2)2|U0 (m1 )-Uo ( m2 )| .

Столкновение частиц массы m с другими частицами приводит к их уничтожению, следовательно, скорость уноса признака (V) определяется интегралом

ад

0

где оператор R записывается в соответствии с выбранной моделью взаимодействия. Объединяя (1.6), (1.7) и сокращая на величину dm, получим для скорости изменения признака <V> в результате столкновений формулу

1 адад

АМ = 2 Як (ml, m2 )(у)ф(п, m1, m2 )f ( )f (m2 )fm1dm2

ад

-J k (m, m1 )R{V) f (m)f m )dmv

0

2. Уравнение среды в случае непрерывной модели столкновения частиц

Согласно данной модели, при столкновении меньшей частицы - снаряда m2 с большей частицей-мишенью m1 - происходит изменение частицы мишени на величину Ф12п2, где Ф12 или Ф(m1,m2) - коэффициент эффективности столкновений [3]. При этом указанное изменение массы вследствие статистического осреднения по большому числу подобных столкновений равномерно распределяется по всем n частицам фракции m1. Таким образом, изменение массы каждой частицы m1 в среднем за одно столкновение будет равно Ф12/n . Если, кроме того,

предположить, что среднестатистическая масса образующихся мелких осколков равна массе частиц снарядов, то функция распределения вторичных частиц по массам можно представить в виде

( (ф ^

9

Чтобы быть последовательными, необходимо одновременно предположить, что при каждом столкновении с меньшими частицами уничтожаются все n частиц фракции m , в то время как при столкновении с частицами больших размеров уничтожается только одна такая частица. Подставим функцию ф(m, m1, m2) в

правую часть соотношения

1 адад

(1.8). Заменим оператор ^JJ( )dm1dm2

на эквива-

лентные интегралы, либо J J ( ) dm1 dm2 , либо J

'"1

j ( )dm2

dm1 .

64

И.М. Васенин, Н.Н. Дьяченко

Оператор R запишем в виде

R = n [h (m1)- h (m1 — m)] + h (m1 — m),

где h - единичная функция Хевисайда.

В результате из уравнения (1.3) для функции f (m) получим уравнение

df

dt

+ Vr [f (m)U0 (m)] =

ад ад /

= I dm2 I k (m1,m2 )n8l m — m1

0 m2

ад mi

Ф12m2 1 f (mi )f (m2 ) dm2

n )

+| dm11 k (m1, m2 )5(m - m2 )(1 -Ф12 )f (m1 )f (m2 )dm2

0 0

+

m ад

-n | f (m) f (m1 )k (m, m1 )dm1 -1 f (m) f (m1 )k (m, m1 )dm1.

0m

При упрощении интегралов, содержащих 51 m - m1 -

Ф12 m2

^^12^^2

сделаем замену

^ = m1 +—12—2 и при больших n для вычисления m1 из этого выражения вос-

n

пользуемся разложением m1 = §-Ф(§, m2)—2 + 0 [-1-

n \ n

Полагая дополнительно, что частицы, которые сталкиваются с нулевой разностью скоростей, обязательно сливаются (Ф( m1, m2) = 1), найдем

df

dt

- + Vr [f (m)Uo (m)] =

mn

1+n

Ink

m -Ф(—1—2 )—-, m __________n

1 +дФ(——2) m2

dm n

f\m -Ф(—1П2 ) m2 \f (m2 )dm2 +

+| k (m1, m )1 - Ф(—1, m )]f (m) f (m1 )dm1 -

m

m ад

—n| k (m, m2) f (m) f (m2 )dm2 -1 k (m, m1) f (m) f (m1 )dm1.

0 m

Разлагая подынтегральное выражение в ряд по малому параметру 1/n и учитывая, что k (m, m) = 0 с точностью до величины ~ 1/n2, получим уравнение для функции f (m) в случае непрерывной модели столкновений:

+ Vr [U0 (m )f (m )]+T— [f (m )mt ] f

dt dm

-f (m )| k (m, m1 )Ф(п, m1) f (m1 )dm1,

Математическое моделирование течения двухфазной среды

65

m

где mt =|k(m,m2)Ф(т,m2)m2dm2 - скорость возрастания среднестатистической

о

массы частиц фракции m .

В работе [5] уравнения движения и теплообмена непрерывной модели выводятся в допущении равновесной модели столкновений. При этом предполагается, что количество движения и температура частиц фракции m1 при столкновении с

меньшими частицами m2 изменяется так, как будто происходит столкновение частиц из диапазона \m1, m + dm1 ] с очень маленькими частицами с массой m2jn . Полученные уравнения совпадают с известными уравнениями непрерывной модели [3]. Однако данный подход противоречит физическому смыслу. Более логичным является такой способ вывода этих уравнений, при котором сначала вычисляется изменение признака при индивидуальном столкновении частиц с массами m и m2, а затем с учетом большого числа подобных столкновений проводится статистическое осреднение этой величины по всем частицам фракции m . Для иллюстрации данного способа рассмотрим подробнее вывод уравнения движения.

В результате равновесного обмена количеством движения скорости изменения признака U частиц после столкновения будут равны

V

m1U0 (m1 )+ m2U0 (m2 ) m + m2

V

mlU0

m + m2

U0 (mi ) + [U0 (mi)- U0 (m)] =

m

= +— [U0 (m2 ) - U0 (ml )] +[U0 (ml ) - U0 (m)].

m + m2

Предполагая, что изменение массы Am = Ф(m1,m2)m2 при столкновении мало, приближенно запишем

, , , , dU0 (m) , ,

U0 (m1 )-U0 (m )a!--Ф(m1, m2 )m2 .

dm

Тогда получим

V ( ml, m2 )- U0 (m )*—m--[U0 (m2 )-U0 (m1 )]-5U° (m ) ф(ml, m2 ) m2 .

m + m2 dm

При статистическом усреднении этого приращения по всем частицам фракции m найдем, что каждая частица фракции получит приращение признака за счет одного столкновения, равное

V - U0 (m ) ^ m2 \U0 (m2 )- U0 (m1 )] dU0 (m ) ф(^1 ^ )m

n m + m2 n dm n

При столкновении частиц фракции m с более крупными частицами меняется только их число, но не масса. Поэтому для таких столкновений

V - U0 (m) = -

m2

0 (m2 )- U0 (m1 )].

66

И.М. Васенин, Н.Н. Дьяченко

Используя (2.1), (2.3) и (2.4), уравнение движения запишем как

, , dU0i (m) r , , . F,

f (m) 0t2 ’ + Vr [f (m)U,U)] —f (m)-L =

m

dt

ад ад

г <• , . f Ф12 m2

= I dm2 I k (m1,m2 )n5\ m —m1--——-

0 1 V n

0 m2

m2 (UО (m2 )-U 0 i (m1 )) dU 0 i (m )Ф(m1, m2 ) m2

n

ад mi

dm

< f (m1) f (m2 )dm1 +| dm11 k (m1, m2 )8(m - m2 )(1 -Ф(m1,m2 ))>

l2

m, + m.

-(U0i (m2 ) —U0, (m1 ))f (m1 )f (m2 ) dm2 .

1 ^m2

Используя свойства 5 -функции и переходя затем к пределу при n ^ад, получим уравнение движения в рамках непрерывной модели

, ч dU0, (m) г , w х, , ,dUr,Am) f (m) °i; } +Vr [f (m)<U,U)\ + mtf (mf 0 г =

dt

dm

f * m-i

= f

m i m + m^

0

ад

+|k(m,,m)(1 — Ф(m,,m))—m—(U0, (m,)-U0г (m))f (m)f (m, )dm,.

J m. А- ТП

Аналогичный подход приводит к уравнению для температуры частиц:

, , dT0

f (m)c --^- + c Vr fT (m)U,f (mf] + cmtf (m)- 0 =

dt

dm

где E(m2) — E(m) = c

(a) m

f (m )^-^-+ I k (m, m2 )(E (m2) — E (m f f (m) f (m2 )dm2 +

m0

ад

|k(m,,m)(1 — Ф(гп1,m))(E(m,) — E(m))f (m) f (m, )dm1,

m

mm2 (U (m2 ) — U (m)f

-(T0 (m2 ) — T0 (m f +

E (m1 )— E (m )= c---(T0 (m1 ) — T0 (m )) +

m + m, (m + m, f

(m + m2 )2 2

mm, (U (m,) — U (m ))2

2

В уравнении движения частиц входят элементы тензора напряжений, энергия хаотичного движения выражается через линейный инвариант этого тензора 1 3

в=тХ Ш) . Для вывода уравнения энергии хаотического движения восполь-

2 ,=1

зуемся уравнением переноса и для признака у = U'U'j запишем уравнение

Математическое моделирование течения двухфазной среды

67

f (>«)jfi,Uj + Vr \ f {m )D0 {m ) UU J+Vr \ f (,„ ^ uuuU-

((•'t + FU<)) + f (m)[(DUi)VrUj (m) + {DU,)VU] =

---\\k (m!, m2 )<p(m,mJ, m2 )[f (m, mJ, m2 )-U 0i (m )]\_Vj im mu m2 )~U 0j - )]>

2 0 0

ад

X f (mi )f (m2 )dm1dm2 U {U’iU’j ^ | k (m, m1 )f (m)f (m1 )dm1,

просуммируем это уравнение при i = j . В результате получим

df (m )g

dt

+ Vr [f (m)Dо (m)8]

f

2 i=1

+ 2f (m) + m

+f (m )S (DU1 )VrUOi (m ) = -8(m )| k (m, m1 )f (m ) f (m1 )dm1 +

i=1 O

1адад 13

+ 2 Wk (^ m2 )<p(m, ml, m2 ) Sf - U Oi (m )]2 f (m1 )f (m2 )dm1dm2.

2 0 0 i=1

В силу предположений равновесной модели вновь образовавшаяся частица массы m приобретает скорость и энергию пульсаций

,, , mD (m )+ m2D (m2) , , |D'(m)2

D (m )= 1 V ---------2 V 2! - D0 (m); —^-.

m1 + m2 2

Распределив эту энергию путем усреднения по всем n частицам массы m1, найдем, что в результате такого столкновения эти частицы будут обладать энер-

D' (m)\2 ( ) ( ) Л

J—1—— + 8(/щ ), где 8 (m1) - энергия частицы m1 до столкновения и обра-

гией

2n

Ф

12

зования осколков массы m = m1 +—— m2.

m

Одновременно в этой модели уничтожаются все n частицы массы m, поэтому уравнение для энергии хаотического движения примет вид

d8f

dt

+ Vr [f (m)8D0 (m)] + V,

f (m)1S UUD

2 i = 1

+ 2f (m) + m

ад ад

+f (m)SDU)VrU0,. (m) =

i = 1

( - D0 (m))2

г <• , 4 f Ф12 m2

I dm2 I k (m1, m2) no I m - m1---——-

0 3 V n

0 m2

+| dm11 k

2n

V - Dp (m)\

+ 8

f (m1 )f (m2 ) dm2 +

-f (m1 )f (m2 ) dm2 -

-n 18(m )k (m, m1) f (m) f (m1 )dm1 -8(m )| k (m, m1 )f (m) f (m1 )dm1.

0

m

68

И.М. Васенин, Н.Н. Дьяченко

Используя свойства 5 -функции, разлагая затем подынтегральное выражение в ряд по малому параметру 1/n , получим уравнение для энергии хаотического движения в виде

де/

dt

+ Vr [/(т )eU0 (т)]

/

+ 2^ +

т

+f (т )Ё (ииг )v ru oi (m )+dm (e/ (m )mt )=

:/

ти

-.2

т + т

- Uо

2

- f (т2 )din2 +

тио

т + т

-/(т)/(т )dml -

»(т )| / (т) / (т1 )к (т1, т )dт1.

К уравнениям (2.2), (2.6) - (2.8) добавим уравнение изменения массы

dm

dt

т

|к(т1т2 )Ф(т1т2 )п2/(т2 )т2 .

о

В общем случае для расчёта энергии е необходимо знать все компоненты тензора напряжений, исключением является квазиодномерный случай. Записывая систему уравнений (2.2), (2.6) - (2.9) для квазиодномерного течения и пренебрегая моментами третьего порядка, получим систему, которая является замкнутой и описывает поведение жидких частиц полидисперсного ансамбля.

3. Результаты численного расчета

В качестве примера использования предлагаемой модели проведен расчёт установившегося движения продуктов сгорания металлизированного топлива в сопле ракетного двигателя в квазиодномерной постановке. Математическая постановка задачи подробно представлена в работах [5, 6]. Уравнения для газовой фазы заимствованы из работы [3]. Коэффициенты и безразмерные критерии, определяющие взаимодействие частиц между собой и газом заимствованы из работ [3,

5]. Система уравнений решалась на основе обратной задачи. Для численного интегрирования системы уравнений газа использовался стационарный аналог нецентральной конечно-разностной схемы Мак-Кормака [7] второго порядка точности. Интегрирование системы уравнений фракции частиц осуществлялось с помощью неявной разностной схемы [8], имеющей также второй порядок точности. На входном сечении использовалось условие скоростного и температурного равновесия между газовой фазой и частицами. Течение рассчитывалось в квазиодномерной постановке для модельного радиусно-профилированного сопла [9]. Радиус скругления в горловине сопла r = r„ (r„ - радиус минимального сечения сопла),

углы поджатия: в дозвуковой области а1 = 45°; в сверхзвуковой а2 = 24° и

а3 = 7°; в качестве металлической добавки топлива используется порошок алюминия.

Математическое моделирование течения двухфазной среды

69

Значение исходных параметров:

Tk = 3200 К; Pk = 5.89 -106 Па; ц = 0.89 -10-4 кг-м-1-с-1; R = 300 Дж-кг_1-К-1.

Непрерывная функция распределения частиц оксида алюминия по размерам на входе в сопло задавалась в виде нормально-логарифмического закона с параметрами: r0 = 1.4 -10-6 м (средний радиус частиц); а = 1.5 (дисперсия). Дробление

частиц определяется двумя механизмами - взаимодействием с газом и взаимодействием между собой [5].

На рис. 1 представлен результат расчета изменения среднемассового размера частиц конденсата вдоль оси сопла х (здесь х = L/r*, L - размерная длина сопла). В дозвуковой области сопла процесс коагуляции превосходит процесс дробления и достигает своего максимального значения в области критического сечения сопла. В трансзвуковой области процесс дробления значительно превосходит процесс коагуляции, что влечет уменьшение среднемассового размера частиц. В сверхзвуковой области за счет уменьшения разности скорости частиц разных размеров и расширения сопла число столкновений между частицами мало, и, как следствие, среднемассовый размер частиц практически не изменяется. Изменение D43 вдоль сопла с учетом флуктуации энергии частиц представлен штрихованной кривой.

Рис. 1. Изменение среднемассового размера частиц

Рис. 2 иллюстрирует зависимость двухфазных потерь от критического радиуса сопла. Сплошная линия соответствует расчету без учета флуктуаций энергии частиц, штрихованная с учетом флуктуаций.

На рис. 3 представлен результат расчета зависимости двухфазных потерь от весовой доли конденсата. Как и в вышеприведенных графиках, сплошная линия соответствует расчету без учета флуктуаций энергии частиц, штрихованная - с учетом.

Двухфазные потери в данных расчётах обусловлены скоростной и температурной неравновесностью потока.

70

И.М. Васенин, Н.Н. Дьяченко

Рис. 2. Зависимость двухфазных потерь от критического радиуса сопла

Заключение

Разработана статистическая модель течения двухфазной смеси, в которой взаимодействие частиц дискретной фазы базируется на непрерывном подходе. Модель имеет более строгое физическое обоснование и более удобное в численной реализации по сравнению с ранее предлагаемыми моделями данного класса.

Математическое моделирование течения двухфазной среды

71

ЛИТЕРАТУРА

1. Крайко А.Н., Нигматуллин Р.И., Старков В.К., Стернин Л.Е. Механика многофазных сред // Итоги науки и техники. Гидромеханика. Т. 6. М.: Изд-во ВИНИТИ, 1972.

С. 93-174.

2. Шрайбер А.А. Многофазные и полидисперсные течения с переменным фракционных составом дискретных включений // Итоги науки и техники. Комплексные и специальные разделы механики. Т. 3. М.: Изд-во ВИНИТИ, 1988. С. 33-39.

3. Стернин Л.Е., Шрайбер А.А. Многофазные течения газа с частицами. М.: Машиностроение, 1994. 320 с.

4. Бутов В.Г., Васенин И.М., Дьяченко Н.Н. Модель движения полидисперсного конденсата с учетом случайных пульсаций скорости и температуры коагулирующих частиц // Изв. АН СССР. Механика жидкости и газа. 1981. № 3. С. 33-39.

5. Васенин И.М., Архипов В.А., Бутов В.Г. и др. Газовая динамика двухфазных течений в соплах. Томск: Изд-во Том. ун-та, 1986. 262 с.

6. Дьяченко Н.Н., Дьяченко Л.И. Математическое моделирование течения двухфазных сред с учетом распределения коагулирующих частиц по импульсам // Теплофизика и аэродинамика. 1995. Т. 2. № 1. С. 67-74.

7. Пирумов У.Г. Расчет течения газа в сопле Лаваля // Механика жидкости и газа. 1967. № 5. С. 10-22.

8. Рычков А.Д. Математическое моделирование газодинамических процессов в каналах и соплах. Новосибирск: Наука. 1988. 222 с.

9. Пирумов У.Г.,РасляковГ.С. Газовая динамика сопел. М.: Наука. 1990. 336 с.

Статья поступила 05.08.2015 г.

Vasenin I.M., Dyachenko N.N. MATHEMATICAL MODELING OF THE TWO-PHASE FLOW DOI 10.17223/19988621/38/8

The work is devoted to modeling of the two-phase flow in power systems for which combustion products of metalized fuels serve as a working body. The redistribution of power within fractions of interacting particles is determined by the energy of their chaotic motion. The description of the interaction between particles of the discontinuous phase is based on the continuous approach. Results of numerical calculation of the quasi-one-dimensional steady flow of combustion products in the SRM nozzle are presented.

Keywords: two-phase flow; polydisperse ensemble of particles; coagulation; crushing; fluctuation energy.

VASENIN Igor Michailovich

DYACHENKO Nikolay Nikolaevich

E-mail: Dr.Dyachenko@gmail.com

REFERENCES

1. Krayko A.N., Nigmatullin R.I., Starkov V.K., Sternin L.E. Mekhanika mnogofaznykh sred. Itogi nauki i tekhniki. Gidromekhanika, vol. 6. Moskow, VINITI Publ., 1972, pp. 93-174.

2. Shrayber A.A. Mnogofaznye i polidispersnye techeniya s peremennym fraktsionnykh sosta-vom diskretnykh vklyucheniy. Itogi nauki i tekhniki. Kompleksnye i spetsial'nye razdely mek-haniki, vol. 3. Moskow, VINITI Publ., 1988, pp. 33-39.

3. Sternin L.E., Shrayber A.A. Mnogofaznye techeniya gaza s chastitsami. Moskow, Mashi-nostroenie Publ., 1994. 320 p.

72

И.М. Васенин, Н.Н. Дьяченко

4. Butov V.G., Vasenin I.M., D'yachenko N.N. Model' dvizheniya polidispersnogo kondensata s uchetom sluchaynykh pul'satsiy skorosti i temperatury koaguliruyushchikh chastits. Izv. AN SSSR. Mekhanika zhidkosti i gaza, 1981, no. 3, pp. 33-39.

5. Vasenin I.M., Arkhipov V.A., Butov V.G. i dr. Gazovaya dinamika dvukhfaznykh techeniy v soplakh. Tomsk, Tomsk St. Univ. Publ, 1986. 262 p.

6. D'yachenko N.N., D'yachenko L.I. Matematicheskoe modelirovanie techeniya dvukhfaznykh sred s uchetom raspredeleniya koaguliruyushchikh chastits po impul'sam. Teplofizika i aerodi-namika, 1995, vol. 2, no. 1, pp. 67-74.

7. Pirumov U.G. Raschet techeniya gaza v sople Lavalya. Mekhanika zhidkosti i gaza, 1967, no. 5, pp. 10-22.

8. Rychkov A.D. Matematicheskoe modelirovanie gazodinamicheskikh protsessov v kanalakh i soplakh. Novosibirsk, Nauka Publ., 1988. 222 p.

9. Pirumov U.G., Raslyakov G.S. Gazovaya dinamika sopel. Moskow, Nauka Publ., 1990. 336 p.