СПОСОБ КОНВЕРСИИ ТЯЖЕЛОГО УГЛЕВОДОРОДНОГО СЫРЬЯ, ВКЛЮЧАЮЩИЙ СЕЛЕКТИВНУЮ ДЕАСФАЛЬТИЗАЦИЮ НА ВХОДЕ СТАДИИ КОНВЕРСИИ

1. Способ конверсии тяжелой углеводородной фракции, имеющей температуру кипения, по меньшей мере, 300°С, включающий следующие стадии:
а) по меньшей мере, одну стадию селективной деасфальтизации тяжелого углеводородного сырья посредством жидкостной экстракции, обеспечивающей разделение, по меньшей мере, одной асфальтовой фракции, по меньшей мере, одной фракции деасфальтизированного масла, причем, по меньшей мере, одна из названных стадий деасфальтизации осуществляется с помощью смеси, по меньшей мере, одного полярного растворителя, и, по меньшей мере, одного аполярного растворителя, причем соотношения названного полярного растворителя и названного аполярного растворителя регулируют в зависимости от свойств перерабатываемого исходного сырья и в зависимости от требуемого(ых) выхода асфальта и/или качества деасфальтизированного масла, причем стадии деасфальтизации осуществляют в подкритических условиях используемой смеси растворителей,
2
2
б) одну стадию гидроконверсии фракции деасфальтизированного масла в присутствии водорода, по меньшей мере, в одном трехфазном реакторе, причем названный реактор содержит, по меньшей мере, один катализатор гидроконверсии и работает в кипящем слое с восходящим потоком жидкости и газа и содержит, по меньшей мере, одно устройство для выпуска катализатора из названного реактора и, по меньшей мере, одно устройство для подачи свежего катализатора в названный реактор, в условиях, позволяющих получать отходящий поток, содержащий газовую фракцию, содержащую по большей части соединения Н и HS, и жидкую фракцию с пониженным содержанием углерода по Конрадсону, металлов, серы и азота,
2
2
в) одну стадию разделения отходящего потока от стадии б) для получения газовой фракции, содержащей по большей части соединения Н и HS, и жидкой фракции с пониженным содержанием углерода по Конрадсону, металлов, серы и азота.
2. Способ по п. 1, в котором стадия а) включает, по меньшей мере:
a1) первую стадию селективной деасфальтизации, включающую приведение в контакт тяжелого углеводородного сырья со смесью, по меньшей мере, одного полярного растворителя и, по меньшей мере, одного аполярного растворителя, причем соотношения названного полярного растворителя и названного аполярного растворителя регулируют таким образом, чтобы обеспечить получение, по меньшей мере, одной фракции асфальтовой фазы и фракции полного деасфальтизированного масла, называемого полное DAO; и
б2) вторую стадию деасфальтизации, включающую приведение в контакт фракции полного деасфальтизированного масла, называемого полное DAO, поступающего со стадии a1), либо с аполярным растворителем, либо со смесью, по меньшей мере, одного полярного растворителя и, по меньшей мере, одного аполярного растворителя, причем соотношения названного полярного растворителя и названного аполярного растворителя в смеси регулируют таким образом, чтобы получить, по меньшей мере, одну фракцию легкого деасфальтизированного масла, называемого легкое DAO, и одну фракцию тяжелого деасфальтизированного масла, называемого тяжелое DAO,
в котором названные стадии деасфальтизации осуществляют в подкритических условиях используемого растворителя или смеси растворителей, и в котором фракцию тяжелого деасфальтизированного масла, называемого тяжелое DAO, направляют на стадию б).
3. Способ по п. 2, в котором фракция полного деасфальтизированного масла, называемого полное DAO, поступающая со стадии a1), по меньшей мере, частично со смесью растворителей, подвергается, по меньшей мере, одной стадии разделения, при которой полное деасфальтизированное масло, называемое полное DAO, отделяется, по меньшей мере, от части смеси растворителей, или, по меньшей мере, одной стадии разделения, при которой полное деасфальтизированное масло, называемое полное DAO, отделяется только от аполярного растворителя или только от полярного растворителя перед направлением на стадию а2).
4. Способ по п. 2, в котором полное деасфальтизированное масло, называемое полное DAO, поступающее со стадии a1), по меньшей мере, частично со смесью растворителей, подвергается, по меньшей мере, двум последовательным стадиям разделения, позволяющим отделять индивидуально растворители на каждой стадии перед направлением на стадию а′2).
5. Способ по п. 1, в котором стадия а) включает, по меньшей мере:
а′1) первую стадию деасфальтизации, включающую приведение в контакт тяжелого углеводородного сырья либо с аполярным растворителем, либо со смесью, по меньшей мере, одного полярного растворителя и, по меньшей мере, одного аполярного растворителя, причем соотношения названного полярного растворителя и названного аполярного растворителя смеси регулируют таким образом, чтобы получить, по меньшей мере, одну фракцию легкого деасфальтизированного масла, называемого легкое DAO, и отходящий поток, содержащий масляную фазу и асфальтовую фазу; и
а′2) вторую стадию деасфальтизации, включающую приведение в контакт отходящего потока со стадии а′1) со смесью, по меньшей мере, одного полярного растворителя и, по меньшей мере, одного аполярного растворителя, причем соотношения названного полярного растворителя и названного аполярного растворителя регулируют таким образом, чтобы получить, по меньшей мере, одну фракцию асфальтовой фазы и одну фракцию деасфальтизированного масла, называемого тяжелое DAO,
в котором названные стадии деасфальтизации осуществляют в подкритических условиях используемого растворителя или в смеси растворителей, и в котором фракцию тяжелого деасфальтизированного масла, называемого тяжелое DAO, направляют на стадию б).
6. Способ по п. 5, в котором отходящий поток со стадии а′1) подвергается, по меньшей мере, одной стадии разделения, в которой он отделяется, по меньшей мере, от части аполярного растворителя или, по меньшей мере, от части смеси растворителей, или, по меньшей мере, одной стадии разделения, в которой названный отходящий поток отделяется только от аполярного растворителя, или только от полярного растворителя, содержащегося в смеси растворителей, перед направлением на стадию а′2).
7. Способ по п. 5, в котором отходящий поток подвергается, по меньшей мере, двум последовательным стадиям разделения, позволяющим отделять индивидуально растворители на каждой стадии разделения перед направлением на стадию а′2).
8. Способ по любому из предыдущих пунктов, в котором стадию б) осуществляют в одном или нескольких трехфазных реакторах гидроконверсии с промежуточными отстойниками.
-1
-1
3
3
9. Способ по любому из пп. 1-7, в котором стадию б) гидроконверсии осуществляют при абсолютном давлении от 2 до 35 МПа, при температуре от 300 до 550°С, при среднечасовой объемно-массовой скорости от 0,1 h до 10 h и при количестве водорода, смешанном с углеводородной фракцией, от 50 до 5000 нормальных кубических метров (Нм) на кубический метр (м) жидкого сырья.
10. Способ по п. 9, включающий, кроме того, стадию г) разделения жидкой фракции, поступающей со стадии в), на легкую жидкую фракцию с температурой кипения, ниже 360°С и тяжелую жидкую фракцию с температурой кипения, выше 360°С.
11. Способ по п. 10, в котором, по меньшей мере, часть легкой жидкой фракции, поступающая со стадии г), направляют на стадию разделения для получения бензиновой фракции с температурой кипения, ниже 180°С, газойлевой фракции с температурой кипения от 180 до 360°С, даже от 180 до 375°С.
12. Способ по п. 11, в котором, по меньшей мере, часть тяжелой жидкой фракции, поступающей со стадии г), направляют на стадию разделения для получения фракции вакуумного дистиллята с температурой кипения от 360 до 520°С и вакуумного остатка с температурой кипения, выше 520°С.
13. Способ по п. 12, в котором, по меньшей мере, часть вакуумного дистиллята с температурой кипения от 360 до 520°С возвращают на стадию б) гидроконверсии в смеси с фракцией деасфальтизированного масла со стадии а).
14. Способ по п. 12, в котором, по меньшей мере, лишь часть вакуумного дистиллята с температурой кипения от 400 до 520°С возвращают на стадию б) гидроконверсии в смеси с фракцией деасфальтизированного масла, поступающего со стадии а).
15. Способ по любому из пп. 1-7 и 12-14, в котором, по меньшей мере, часть фракции легкого деасфальтизированного масла, называемого легкое DAO, предпочтительно в смеси, по меньшей мере, с частью названного вакуумного дистиллята с температурой кипения от 360 до 520°С направляют в установку последующей очистки, такие как установка гидроочистки и/или гидрокрекинга, или каталитического крекинга.
16. Способ по п. 15, в котором, по меньшей мере, часть вакуумного остатка с температурой кипения, выше 520°С, возвращают на стадию а) деасфальтизации в смеси с исходным сырьем.
17. Способ по любому из пп. 1-7, в котором катализатором гидроконверсии является катализатор, содержащий носитель из оксида алюминия и, по меньшей мере, один металл группы VIII, выбранный из никеля и кобальта, причем названный элемент группы VIII используется совместно, по меньшей мере, с одним металлом группы VIB, выбранным из молибдена и вольфрама.
18. Способ по любому из пп. 1-7, в котором полярный растворитель, используемый на стадии а) деасфальтизации, выбирают из чистых ароматических или нафтеноароматических растворителей, причем полярные растворители содержат гетероэлементы, или их смесей, или фракции при перегонке с высоким содержанием ароматических соединений, такие как фракции, получаемые от FCC (Fluid Catalytic Cracking), побочные фракции при перегонке угля, биомассы или смеси биомасса/уголь.
19. Способ по любому из пп. 1-7, в котором аполярный растворитель, используемый на стадии а) деасфальтизации, содержит растворитель, состоящий из насыщенного углеводорода, содержащего число атомов углерода, выше или равное 2, предпочтительно от 2 до 9.
20. Способ по любому из пп. 1-7, в котором стадию а) осуществляют с объемным соотношением смеси полярного и аполярного растворителей к массе исходного сырья от 1/1 до 10/1, в литрах на килограммы.
21. Способ по любому из пп. 1-7, в котором исходное сырье является сырой нефтью или фракцией от атмосферной перегонки или вакуумной перегонки сырой нефти, или остаточной фракцией прямого сжижения угля, или же еще вакуумным дистиллятом, или же еще остаточной фракцией от прямого сжижения только лигноцеллюлозной биомассы или в смеси с углем и/или остаточной нефтяной фракцией.
22. Способ по любому из пп. 1-7, в котором нагнетают каталитический предшественник либо с исходным сырьем установки гидроконверсии, работающей с кипящим слоем, либо в межступенчатый сепаратор между двух реакторов, либо на входе одного из других реакторов.
2
2
3
1-4
23. Способ по п. 10, в котором легкая фракция, получаемая на выходе стадии г), одна или в смеси с газовой фракцией, поступающей со стадии в), отделяется от легких газов (Н, HS, NH и С) таким образом, чтобы извлечь газообразный водород, который рециркулируется после очистки на стадию б) гидроконверсии.
24. Способ по п. 16, в котором катализатором гидроконверсии является катализатор, содержащий носитель из оксида алюминия и, по меньшей мере, один металл группы VIII, выбранный из никеля и кобальта, причем названный элемент группы VIII используется совместно, по меньшей мере, с одним металлом группы VIB, выбранным из молибдена и вольфрама;
в котором полярный растворитель, используемый на стадии а) деасфальтизации, выбирают из чистых ароматических или нафтеноароматических растворителей, причем полярные растворители содержат гетероэлементы, или их смесей, или фракции при перегонке с высоким содержанием ароматических соединений, такие как фракции, получаемые от FCC (Fluid Catalytic Cracking), побочные фракции при перегонке угля, биомассы или смеси биомасса/уголь;
в котором аполярный растворитель, используемый на стадии а) деасфальтизации, содержит растворитель, состоящий из насыщенного углеводорода, содержащего число атомов углерода, выше или равное 2, предпочтительно от 2 до 9;
в котором стадию а) осуществляют с объемным соотношением смеси полярного и аполярного растворителей к массе исходного сырья от 1/1 до 10/1, в литрах на килограммы.