Аэроупругое поведение лопаточных венцов в трехступенчатом отсеке осевого компрессора

ЭНЕРГЕТИКА

УДК 62-135.533.695.5

Л. В. КОЛОДЯЖНАЯ, канд. техн. наук

Институт проблем машиностроения им. А.Н. Подгорного НАН Украины

АЭРОУПРУГОЕ ПОВЕДЕНИЕ ЛОПАТОЧНЫХ ВЕНЦОВ В ТРЕХСТУПЕНЧАТОМ ОТСЕКЕ ОСЕВОГО КОМПРЕССОРА

Представлены результаты численного анализа аэроупругого поведения вибрирующих лопаточных венцов в трехмерном потоке идеального газа в трехступенчатом отсеке компрессора. Численный метод основан на решении связанной задачи нестационарной аэродинамики и упругих колебаний лопаток в нестационарном пространственном потоке газа через взаимно движущиеся лопаточные венцы. Показано, что основной вклад в нестационарные возмущения вносят гармоники, соответствующие частотам равным произведению частоты вращения ротора на числа лопаток соседних статоров.

Подано результати чисельного аналізу аеропружної поведінки вібруючих лопатевих вінців у тривимірному потоці ідеального газу у триступеневому відсіку компресора. Чисельний метод ґрунтується на розв ’язанні зв ’язаної задачі нестаціонарної аеродинаміки та пружних коливань лопаток в нестаціонарній просторовій течії газу через лопатні вінці, що взаємно рухаються. Показано, що основний внесок в нестаціонарні обурювання вносять гармоніки, які дорівнють частотам рівним добутку частоти обертання ротора на числа лопаток сусідніх статорів.

Введение

При проектировании и разработке широкохордных лопаточных аппаратов компрессоров и вентиляторов чрезвычайно важной проблемой является прогнозирование их аэроупругого поведения. В реальных течениях нестационарные явления, связанные с окружной неравномерностью основного потока и вызванные колебаниями лопаток, наблюдаются только совместно.

В настоящее время развиты новые подходы в исследовании взаимодействия основного потока с колеблющимися лопатками, основанные на одновременном интегрировании уравнений движения газа и колебаний лопаток [ 1-7].

Основная часть

Целью настоящей работы является численный анализ аэроупругого поведения вибрирующих лопаточных венцов в трехмерном потоке идеального газа в трехступенчатом отсеке осевого компрессора.

1. Постановка задачи

Трехмерный (3D) трансзвуковой поток невязкого нетеплопроводного газа через трехступенчатый отсек осевого компрессора рассматривается в физической области, включающей статор 0 (С0), рабочее колесо 1 (ротор1), статор 1 (С1), рабочее колесо 2 (ротор2), статор 2 (С2), рабочее колесо 3 (ротор3), статор 3 (С3).

Учитывая непериодичность потока в окружном направлении, следует в расчетную область включать все лопатки статоров и роторов. Расчетная область содержит семь подобластей, имеющие общие зоны в осевых зазорах. В каждой из подобластей геометрические и аэродинамические характеристики ротора и статора описываются в относительной или абсолютной системах координат, жестко связанных с ротором или статором соответственно.

В каждый момент времени структура потока в компрессорной отсеке характеризуется периодичностью на угловом шаге Т.

т _

ММН X Ч 5

где 2РІ и іСІ - числа лопаток ротора и статора, кСІ и кРІ - взаимно простые натуральные числа, пропорциональные числам лопаток 2РІ и 2СІ.

В этом случае расчетная область имеет угловой шаг равный Тмин и включает кС0 межлопаточные каналы статора 0, кР1 межлопаточные каналы ротора 1, кС1 межлопаточные каналы статора 1, кР 2 межлопаточные каналы ротора 2, кС 2 межлопаточные каналы статора 2, кР3 межлопаточные каналы ротора 3, кС3 межлопаточные каналы статора 3.

Расчетная область делится на кС0 + кР1 + кС1 + кР2 + кС2 + кР3 + кС3 - сегментов,

каждый из которых включает одну лопатку и имеет протяженность в окружном направлении, равную шагу ротора или статора. Каждый из сегментов дискретизируется с использованием гибридной Н-Н разностной сетки для каждого из каналов ротора и Н-сетки для каждого из каналов статора. На рис.1 показаны фрагменты разностной сетки в меридиональной плоскости (рис. 1) и в тангенциальной плоскости в корневом сечении (рис. 2) для всех роторов и статоров.

Каждый сегмент включает разностную сетку с плотностью 10*10*84 ячеек для статора 0, 10*60*78 ячеек для ротора 1, 10*48*64 - для статора 1, 10*40*64 - для ротора 2, 10*40*62 - для статора 2, 10*40*60 - для ротора 3, 10*30*60 - для статора 3.

0.08 Ху м. 0.06

-0.01 0.00 0.01 0.02 0.03

^ м

д)

0.06 -| X, м

0.05 0.04 -0.03 -0.02 -0.01 -0.00 --0.01

X, М 0.04 -

-0.02

-0.04

-0.02 0.00

0 02 0.04

2,ш

е)

0.03 -0.02 -0.01 0.00 0.01 0.02 0.03

2, м

ж)

Рис. 1. Разностные сетки для каждого из каналов ротора или статора в меридиональной плоскости: а) - С0; б) - Ротор1; в) - С1; г) - Ротор2; д) - С2; е) - РоторЗ; ж) - С3

0.04 -

у, м 0.02 -

а)

-0.04 -0.02 0.00 0.02 0.04

ы

в)

у, М

-0.04 -0.02

б)

0.02 0.04

2, м

г)

д)

у, м -

е)

N

-0.03 -0.02 -0.01 0.00 0.01 002 0 03

2, м

ж)

Рис. 2. Разностные сетки для каждого из каналов ротора или статора в тангенциальной плоскости (в корневом сечении): а) - С0; б) - Роторі; в) - С1; г) - Ротор2; д) - С2; е) - РоторЗ; ж) - С3

д_ д і

Нестационарный трансзвуковой поток описывается полной системой уравнений Эйлера, представленных в виде законов сохранения массы, импульса и энергии во вращающейся системе координат [7].

О О О

где f - символический вектор консервативных переменных;

Г - невязкий поток через боковые грани площадью о с нормалью п, ограничивающие конечный объем О;

Н - источниковый член.

Постановка граничных условий основана на одномерной теории характеристик. В общем случае, когда осевая скорость потока является дозвуковой, в качестве граничных условий принимаются:

- на входе Т = Т0 (х, у), Ро = Ро (х, у), а = а (х, у), у = у (х, у), d - на выходе р = р (х, у) ; йр - а2 йр = 0 ; йи1 - (ю 2г - 2юи 2 ) йі = 0 ; d

\

и3 +

2а X-1 у 2а

X-1

=0;

=0.

На поверхности лопатки, движущейся со скоростью н, нормальная относительная скорость потока равна нулю

(у -н)-п = 0 .

[зг»Пп» _ 4fA + ] + [ (_ ^ )ст] - [ (- У *„ + Ъ )ст],+

+ [(- М;+1 _[(_ + Р2 М і +

+ [

Здесь Ъ1, Ъ2, Ъ3 векторы невязких потоков (Ъ1, Ъ2, Ъ3)= Ъ • п ; нижние и верхние индексы соответствуют “старым”и “новым” ячейкам; ^>п - нормальная скорость центра грани. Газодинамические параметры на “средних” гранях находятся из решения задачи Римана с использованием итерационного процесса.

Динамическая модель колеблющейся лопатки с использованием модального подхода

N

{и(х 1) Ь Е{и.(хх

1=1

где иі (х) - вектор перемещения лопатки по і -й моде;

Чі () - модальный коэффициент і -й моды, приводится к системе независимых обыкновенных дифференциальных уравнений относительно модальных коэффициентов собственных форм

Чг

Здесь hi - коэффициент механического демпфирования і -й формы;

ш1 - собственная частота і -й формы;

Xі - модальная сила, соответствующая перемещению по і -й форме, которая рассчитывается на каждой итерации по мгновенному распределению давления р на поверхности лопатки

Ц риі  п ° da

Ч =_о___________

і = Д[ Р и? ^

V

где иі (х) _ вектор перемещения лопатки по і - й моде.

Определив модальные коэффициенты Чі из системы дифференциальных уравнений (3), получим перемещение и скорость лопатки в виде

и(х1 )= Е иі(х) Чі(і); 1 )= Е иі(х) Ч і(і).

і і

2. Численный анализ

Проведен численный анализ аэроупругих характеристик лопаточных венцов в отсеке осевого компрессора, включающего направляющий аппарат и три ступени.

Числа лопаток в лопаточных венцах соответственно равны:

г = 42' г = 28' г = 35' г = 42' г = 42' г = 42' г = 56

^С 0 ^Р1 ^° ’ С1 5 ^Р 2 ^С 2 ^Р3 ^С 3 •

Таким образом, расчетная область (зона периодичности) включает 6 межлопаточных

каналов статора 0, 4 межлопаточных канала ротора 1, 5 межлопаточных каналов статора 1, 6 межлопаточных каналов ротора 2, 6 межлопаточных каналов статора 2, 6 межлопаточных каналов ротора 3 и 8 межлопаточных каналов статора 3.

Число оборотов ротора п = 15000 об/мин.

Граничные условия приняты:

- на входе в статор0: р0 = 101000 Па; Т0 = 288 К в абсолютной системе координат;

- углы потока на входе в ступень в радиальном и окружном направлениях;

- на выходе за статором 3 - статическое давление меняется вдоль радиуса, как видно из рис. 3. Колебания рабочих лопаток определялись с учетом первых пяти собственных форм, собственные частоты которых приведены в таблице.

В данной работе приведены результаты численного анализа нестационарных аэродинамических характеристик трехступенчатого осевого компрессора с учетом колебаний лопаток.

На рис. 4-6 представлены графики нестационарных аэродинамических нагрузок, действующих на периферииныи слои рабочей лопатки ротора 1, ротора 2, ротора 3

соответственно, а также их амплитудно-частотные спектры.

1 .00 Г 0.80

0.60

0.40

0.20

0.00

80000 100000 120000 140000 160000

Р, Па

Рис. 3. Распределение полного давления на входе и противодавления за статором 3 по высоте лопатки

Таблица

Собственные частоты

полное давление на входе в статор О

статическое_________

давление на выходе •за статором 3

Собственная форма 1 2 3 4 5

Частота V , (Ротор1) Гц 540 1620 2160 3240 4320

Частота V, (Ротор2) Гц 670 2010 2680 4020 6030

Частота V , (Ротор3) Гц 1200 3600 4800 7200 8400

Следует обратить внимание, что нестационарные аэродинамические нагрузки включают наряду с высокочастотными возмущениями (аналогично случаю без колебаний лопаток) низкочастотные гармоники, вызванные колебаниями лопаток. Кроме того, низкочастотные возмущения аэродинамических нагрузок могут быть объяснены присутствием вращающихся вихрей, которые формируются в межлопаточных каналах и вращаются в окружном направлении.

А/АО 5 0.020 -

0.0000 0.0006 0.0011 0.0017 0.0023 0.0029 0.0034 0.0040

І, с

4000 8000 12000 16000

Частота, Гц

в)

д)

е)

Рис. 4. Аэродинамическая нагрузка в периферийном слое рабочей лопатки (ротор 1):

а) - б) - окружная сила; в) - г) - осевая сила; д) - е) - аэродинамический момент

0.2

Еу, Н 0.1

0.0

-0.1

-0.2

-0.3

0.0000 0.0006 0.0011 0.0017 0.0023 0.0029 0.0034 0.0040

/, с

а)

3.00

1.00

0.00 -1ь±

АО =-0.066

4000 8000 12000 16000 20000

Частота, Гц

б)

в)

Частота, Гц

г)

0.008 -М, Н*м 0.006 -

0.004 -

0.002 -

0.000 -

Ц

0.60

И а/ао -

н

I

< 0.40

0.20

0.00

.40=0.

3037

Н I, '

0.0000 0.0006 0.0011 0.0017 0.0023 0.0029 0.0034 0.0040

4 С

д)

4000 8000 12000 16000 20000

Частота, Гц

е)

Рис. 5. Аэродинамическая нагрузка в периферийном слое рабочей лопатки (ротор 2): а) - б) - окружная сила; в) - г) - осевая сила; д) - е) - аэродинамический момент

0.0 -/Л',Н -0.1 -

-0.2 -

-0.3

-0.4

-0.5

1.00

А/АО-0.80

< 0.60

0.40

0.20

0.00

АО =-0.208

0.0000 0.0006 0.0011 0.0017 0.0023 0.0029 0.0034 0.0040

£ с

0 5000 10000 15000 20000 25000

Частота, Гц

I, с

в)

I

1.6

А/Л 0-1 1.2

0.8

0.4

0.0

АО= -0.151

5000

10000 15000 20000 25000

Частота, Гц

г)

д)

1.6

А/АО-

АО= 0.0018

I 1.2 В

I

0.8

0.4

0.0

0 5000 10000 15000 20000 25000

Частота, Гц

е)

Рис. 6. Аэродинамическая нагрузка в периферийном слое рабочей лопатки (ротор 3):

а) - б) - окружная сила; в) - г) - осевая сила; д) - е) - аэродинамический момент

Ниже представлены графики, характеризующие колебания лопаток. Максимальная деформация имеет место в периферийном сечении лопатки.

На рис. 7-9 представлены колебания периферийного сечения рабочей лопатки в окружном ^у), в осевом (^) направлениях и угол поворота для ротора 1, ротора 2, ротора 3 соответственно и их амплитудно-частотные спектры.

Как видно из рисунков колебания лопаток устойчивые. Принципиальный вклад в изгибные колебания вносит гармоника с частотой 400 Гц (приближенной к 1-й собственной частоте), в крутильные колебания вносит гармоника с частотами 360, 1100 и 1600 Гц (приближенная к первым трем собственным частотам). Как следует из расчетов вынужденные колебания лопаток незначительны.

Выводы

Проведен численный анализ аэроупругого поведения вибрирующих лопаточных венцов в трехмерном потоке идеального газа в трехступенчатом отсеке компрессора.

Показано влияние лопаточных венцов на нестационарные аэродинамические нагрузки и режимы колебаний лопаток.

20

£с

а)

I, С

в)

0.05 -

А/А0-

в 0.04

ч

с

<

0.03

0.02

0.01

0.00

Л0=-0.068

0 400 800 1200 1600 2000

Частота. Гц

0.05 -

А/АО

а

>0.04 -

I

0.03 -

0.02

0.01

0.00

0.04 -

А АО

3

0.02

0.01

0.00

д)

б)

^____I_______I___I,__I___и________lтJ_____1__|____ц_1_____I___I___1_г1_____I

А0=-0.064

0 400 800

1200 1600 2000 Частота, Гц г)

—'---—------т

400 800

АО =-0

034

I ,1 I

1200 1600 2000 Частота, Гц

е)

1.00

А/АО -0.80

I

< 0.60

0.40

0.20

0.00

Г, с

а)

tc

в)

0.80

А АО -0.60

0.40

0.20

0.00

АО=-0

ММ

.оон:

О 400 800 1200 1600 2000

Частота, Гц

б)

АО =-0.00068

О 400 800 1200 1600 2000

Частота, Гц

г)

£с

д)

0.12 -

А АО

В 0.08

3

0.04

0.00

АО =0

0034

О 400 800 1200 1600 2000

Частота, Гц

ж)

а)

Г. с

2.50 А/АО 2.00

1.50 1.00 0.50 0.00

ЛО=-0.00034

_1____I___I___Ц_|_____1_

0 400 800

1200 1600 Частота, Гц

2000

б)

в)

3.00

А АО -

2.00

1.00

0.00

А0=-0.00016

_1_________I_______I_______________________1_

О 400 800 1200 1600 2000

Частота, Гц

г)

0.003 -Ф, градус -0.002 -

0.001

0.000

-0.001

0.0000 0.0017 0.0034 0.0051 0.0068 0.0085 0.0102

£ с

д)

Частота, Г и

е)

Показано, что нестационарные аэродинамические нагрузки включают наряду с высокочастотными возмущениями, кратными частоте вращения ротора, низкочастотные гармоники, вызванные колебаниями лопаток.

Основной вклад в колебания лопаток вносят автоколебания с частотами близкими к частотам низших собственных форм колебаний, амплитуды вынужденных колебаний лопаток незначительны.

Список литературы

1. Gnesin V. Three-dimensional Transonic Unsteady Flow and Variable Aerodynamic Forces in Transonic Unsteady Flow Turbine and Compressor Stages/ V. Gnesin // Proceedings of 7th Intern. Symp.on Unsteady Aerodynamics and Aeroelasticity of Turbomachines.- 1995.-Sept. 25-29, Fukuoka, Japan. - P. 515-532.

2. Haldemann C. W. Experimental Investigation of Vane Clocking in a One and V Stage High Pressure Turbine//ASME J. of Turbomachines.- 2005. - 127. - P. 512-521.

3. Konig S. Experimental Investigation of the Clocking Effect in a 1.5 - Stage Axial Turbine

- Part1: Time Averaged Results/ S. Konig, B. Stoffel, M.T. Schobeiri// ASME J. of Turbomachines.- 2009. - 131. - P. 021003-1-12.

4. Konig S. Experimental Investigation of the Clocking Effect in a 1.5- Stage Axial Turbine-Part 2: Unsteady Results and Boundary Layer Behaviour/ S. Konig, B. Stoffel, M.T. Schobeiri// ASME J. of Turbomachines.- 2009. - 131. - P. 021004-1-8.

5. Walker G.J. Periodic Transition on an Axial Compressor Stator-Incidence and Clocking Effects, Part 1 and Part 2 / G.J. Walker, J.D. Hughes and W.J. Solomon// ASME Paper No 98-GT-363 and 98-GT-364.-1998.

6. Dorney D.J. Full Annulus Simulations of Airfoil Clocking in a 1.5 Stage Axial Compressor/ D. J. Dorney// Intern. J.Turbo Jet Engines.- 1999. - 16. - P. 149-160.

7. Gnesin V. A Coupled Fluid-Structure Analysis for 3D Flutter in Turbomachines/ V. Gnesin, R. Rzadkowski and L. Kolodyazhnaya// ASME 2000-GT-380, Intern. Gas Turbine and Aeroengine Congress, Munich, Germany, 8-11th, May.- 2000.- P. 1-9.

8. Gnesin V.I. A numerical modelling of stator- rotor interaction in a turbine stage with oscillating blades/ V.I. Gnesin, L.V. Kolodyazhnaya and R. Rzadkowski// Fluid and Structure-2004. - 19.- P. 1141-1153.

THE AEROELASTIC BEHAVIOUR OF THE BLADE ROWS IN THE THREE STAGE COMPARTMENT OF AXIAL COMPRESSOR

L.V. KOLODYAZHNAYA, Cand. Tech. Sci.

The numerical analysis results for aeroelastic behaviour of the blade rows in the three stage compartment of axial compressor in 3D ideal gas flow have been presented.

The numerical method is based on the calculation of coupled problem of unsteady aerodynamics and elastic blade oscillation in unsteady space gas flow through the mutually moving blade rows.

There shown that the principal contribution in unsteady disturbance is brought by the harmonics with frequencies which is equal to the product of rotor rotation frequency into the stator blades numbers.

Поступила в редакцию 26.07 2010 г.