Нагрев и разрушение отложений в нефтепроводах движущимся источником электромагнитного излучения

НАГРЕВ И РАЗРУШЕНИЕ ОТЛОЖЕНИЙ В НЕФТЕПРОВОДАХ ДВИЖУЩИМСЯ ИСТОЧНИКОМ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОГО ИЗЛУЧЕНИЯ

В.А. Акчурина, канд. физ.-мат. наук, доцент

Уфимский государственный нефтяной технический университет

Аннотация. Проводятся расчёты процесса нагрева и расплавления пробки из твёрдых отложений в трубопроводе воздействием одного из типов электромагнитных волн, способных распространяться в нем, как в круглом волноводе. Полагается, что источник электромагнитных волн движется. Это позволяет избегать перегрева среды в одних точках и расплавлять твёрдые отложения по всей длине пробки. При воздействии на среду рассмотренным типом волн получаются сложные конфигурации распределения тепловых источников и температуры, особенно в случае движущегося источника электромагнитных волн.

Ключевые слова: электромагнитные волны, трубопровод, парафиновые отложения.

Основная часть природных углеводородов транспортируется в нефте- и газопроводах, особенно от скважин к месту сбора углеводородов. В зимнее время на стенках трубопроводов могут образовываться твёрдые отложения, иногда полностью их закупоривающие. В результате возникает проблема разрушения образовавшейся пробки. Для удаления пробок обычно используют тепловые, химические и механические методы. Все они технически очень сложны, требуют больших финансовых затрат или загрязняют окружающую среду. Требуется разработка метода очистки трубопроводов менее сложного, затратного и экологически безопасного.

Таким методом является воздействие на пробку высокочастотного (ВЧ) или сверхвысокочастотного (СВЧ) электромагнитного (ЭМ) поля. При этом методе воздействия на среду происходит объёмное поглощение энергии ЭМ волн, преобразование её в тепловую энергию, появление распределённых источников тепла. В результате температура среды повышается, если это твёрдое вещество, достигается температура его плавления или разрушения (например, газогидрат или парафино-гидрат). После расплавления или разрушения вещество может быть удалено.

Лучше всего передавать ЭМ энергию посредством ТЕМ-волн, которые могут распространяться в межтрубном пространстве скважины, т.к. у этого типа волн нет

ограничений на частоту ЭМ поля. Поэтому расплавление твёрдых отложений в скважине может быть произведено на большую глубину. Иное дело трубопровод, в электродинамическом отношении представляющий собой круглый волновод, в котором могут распространяться только волны типа Е или Н и существуют критические частоты, ниже которой ЭМ волны не могут распространяться. В таком случае, если нефтепровод имеет небольшой радиус, в нём могут распространяться ЭМ волны очень большой частоты, которые быстро затухают. Вследствие этого расплавление образовавшейся пробки может быть только на небольшую глубину. Поэтому в работе [2, 5] предлагается разрушать асфальто-парафиновые отложения в нефтяных трубопроводах с помощью движущегося источника ВЧ ЭМ излучения -«ЭМ крота». При этом методе источник ВЧ ЭМ излучения передвигается по мере перемещения поверхности раздела твёрдой и жидкой фаз, проплавление диэлектрической пробки получается более эффективным. Рассмотрен случай распространения в волноводе волны типа Е01.

Однако не всегда возможно или даже невозможно возбуждение в волноводе желаемого типа волны, особенно если используется движущийся источник ВЧ ЭМ излучения. Обычно в волноводе распространяется сразу несколько типов волн. Поэтому необходимо рассмотрение про-

Физика

цесса расплавления пробки и другими типами волн. В предлагаемой работе рассматривается процесс разрушения пробки волной типа Ноь

Постановка задачи. Основные уравнения. Так же, как в работе [1-5, 8], полагается, что диэлектрик (парафин) полностью заполняет волновод, решается уравнение теплопроводности. Рассматривается процесс расплавления пробки в нефтепроводе такого же диаметра, что в работе [1, 5]. У волны типа Н01 цилиндрические составляющие напряженности ЭМ поля

ЕГ=НФ=0. Остаются компоненты поля:

Ev = 1

ЮМо

X

H о J о X >

нг =-i a H о J ;(xr >—a(z X

x(z-z0 ) .

о).

Hz = Но J о (xr >

где г - мнимая единица; а - круговая частота ЭМ поля; и - магнитная постоянная (полагается, что среда в волноводе

немагнитный диэлектрик); % = и— попеК

речный волновой коэффициент; а = а +а8 = 2к" - коэффициент затухания мощности ЭМ волн вдоль волновода, ось которого совпадает с осью цилиндрической системы координат г, ф, г;

2 £ гг

ау = ——^ - коэффициент затухания, с кг

обусловленный объёмными потерями в диэлектрической пробке;

сОЕ"

Ю

as =

,, - коэффициент затуха-сЯк" У 2жа

ния, обусловленный поверхностными потерями в металлических стенках цилиндрического волновода; с - скорость света; е", е" - действительная и мнимая части комплексной диэлектрической проницаемости парафина е0 = е" + /е]; к], к] -действительная и мнимая части продольного волнового числа к = к' +1к"; а -

2 2 2 '

проводимость металла, из которого сделаны стенки труб; Н0 - амплитуда напряженности магнитной составляющей поля; J0, - функции Бесселя нулевого и первого порядка; ' - знак производной; 20 - координата подвижного источника ЭМ волн; в начале ЭМ воздействия источник расположен в точке 2=0; и„ - значение п-го корня функции Бесселя; Я - радиус волновода. Для волны типа Н0\ - и =3,832.

Как видно из выражений (1) - (3), ЭМ поле имеет единственную составляющую напряженности электрического поля Еф. Она и определяет распределение тепловых источников, т.к. плотность тепловых источников пропорциональна квадрату напряженности электрической составляющей ЭМ поля. Используя форму написания выражения плотности тепловых источников для неподвижного источника работы [1, 5], получаем:

во =

жRe(kzе0) R

P

п г R 2 j k:

м2

,

где Р - мощность источника ЭМ волн. В выражении (4) использована формула дифференцирования: 3" (%г) =- - 3 х (%г).

Как видно из выражений (1) - (3), задача аксиально-симметричная. Как и в работе [2], задача решается численно методом сквозного счёта без явного выделения фаз. Уравнение теплопроводности имеет вид:

рст

dT-1д.

dt r dr

. dT) д Яг— I + — dr I dz

ядТ ) + Q

где р, ст, X - плотность, теплоёмкость, теплопроводность высокопарафинистой нефти.

Плотность и теплопроводность нефти считаются не зависящими от температуры, а теплоёмкость при температуре фазового перехода Тз имеет 5-образную особенность

= с0 + LS(T — Ts ),

е

4

с

T

где Ь - скрытая теплота фазового перехода; д(Т - Т ) - дельта-функция.

Плотность мощности объёмного тепловыделения записывается в виде [2]: 0 = 0О 0

Формула учитывает передвижение источника ЭМ волн по закону 2 = ^

©(z - z0 ) =

0,

z > zn

z < z„

Значение Р в выражении (4) не отображает действительную поглощаемую мощность ЭМ энергии. Чтобы определить её, методом трапеций определяется объёмный интеграл

HR

0общ= 2п J J Q(r, z)rdrdz,

0 0

вычисляется коэффициент, показывающий насколько действительная поглощаемая мощность отличается от задаваемой мощности, затем выражение (4) умножается на этот коэффициент. В интеграле Н -длина парафиновой пробки.

Для решения уравнения (5) принимались граничные условия. На торце пробки 2=0 задавался конвективный теплообмен по закону Ньютона [4,5]:

г)Т

^и = К

&

где Т0 - температура окружающей среды и начальная парафиновой пробки; кх -коэффициент теплообмена.

На удалённом торце пробки 2=Н теплообмен отсутствует:

лЩ

dz 1

= 0.

На боковой поверхности цилиндра г=Я граничное условие также записывалось в

виде конвективного теплообмена, но с другим коэффициентом теплообмена к:

ОТ

-л—|r=R =*

or

где к = Ыы • Л/Я - коэффициент теплообмена с внешней средой; Ми - число Нус-сельта.

В точке г=0 теплообмен отсутствует:

Or

= 0 .

Скорость движения источника ЭМ волн V вдоль координаты г задавалась постоянной и подбиралась так, чтобы за источником не оставалось зон с нерасплавленным парафином (в расчётах использовалось значение ^1,44 м/час).

Анализ результатов вычислений. При проведении расчётных исследований использовались параметры высокопарафи-нистой нефти [1]: р=950 кг/м ; с0 =3

кДж/(кгК); Л=0,125 Вт/(мК); Ь=300 кДж/кг; к=1,613 Вт/(м2К); Ми=1 (труба в сухом грунте); К1=0,2 Вт/(м2К); Т0=20 0С; Т^=50 0С; Н=5 м; Р=9,34 кВт; Я=0,0775 м; е" =2,3; Ъф=еЦе'0 =0,012; а=3,4106 Ом-

1м-1. Задача решалась неявным методом переменных направлений с равномерной прямоугольной сеткой. Дельта-функция в выражении для теплопроводности аппроксимировалась ступенькой с полушириной равной 0,6 0С.

На рис. 1 приведена зависимость мнимой части продольного волнового числа к" от частоты ЭМ поля. Критическая частота Н01 волны для рассматриваемого цилиндрического волновода У0~1,556 109 Гц. Мнимая часть продольного волнового числа имеет минимум к" -0,5967 м-1 на частоте _/0-2,2 109 Гц. На рис. 2 приведены распределения Q(r, 2=0), нормированные на мощность источника ЭМ волн, в поперечном сечении волновода для различных частот при неподвижном источнике. Как видно из рис. 2, распределение тепловых источников в поперечном сечении волно-

1

r=0

z=H

Физика

вода очень неравномерно и неравномерность увеличивается с ростом частоты. Максимум плотности тепловых источников находится приблизительно в середине между осью и стенкой волновода. В про-

дольном направлении плотность тепловых источников падает по экспоненциальному закону. С ростом частоты скорость спадания тепловых источников в продольном направлении увеличивается.

Imkz 1.4 -,

1.2

1.0

0.8

0.6 -

0.4

^ I 1 I 1 I 1 I 1 I / ГГц 1 2 3 4 5 6

Рис. 1. Мнимая часть продольного волнового числа, как функция частоты для металлического цилиндрического волновода, заполненного парафином.

Q(r, z=0)/P, м 100 —|

0.00

0.02

0.04

0.06

r, м 0.08

Рис. 2. Поперечное распределение плотности мощности тепловых потерь, нормированной на мощность источника в цилиндрическом волноводе, заполненном парафином f 109 Гц; 1 - 1,6; 2 - 2; 3 - 3; 4 - 4.

3

Наиболее эффективно удаление пробки ЭМ полем с частотой у=2 109 Гц. В этом случае наблюдается наименьший перегрев парафина в точках максимума температуры, который приходится допускать ради расплавления парафина возле стенки трубопровода. На этой частоте раньше можно начинать движение источника ЭМ волн (через 5 минут после начала нагрева), т.к. через это время уже происходит процесс проплавления парафина возле стенки волновода. При других рассмотренных частотах движение источника ЭМ волн приходится начинать позже - через 70 минут после начала нагрева. Иначе возле стенки волновода парафин остаётся не расплавленным. Но к этому времени уже наблюдается сильный перегрев парафина в некоторых точках. Раз позже приходится начинать движение источника ЭМ волн, то дольше приходится и греть парафин ради расплавления его по всей длине пробки.

Заключение. Рассмотрен процесс удаления парафиновой пробки одним из воз-

можных типов волн, которые могут быть возбуждены в круглом волноводе - Н01. Расчёты показали, что чем меньше частота возбуждаемых ЭМ волн, тем эффективнее разрушение пробки. С ростом частоты ЭМ поля эффективность удаления пробки уменьшается, а неравномерность температуры среды в поперечном сечении волновода увеличивается. Это происходит потому, что с ростом частоты наблюдается уменьшение глубины проникновения ЭМ поля в среду. Поверхность, разделяющая твёрдую и жидкую фазы, имеет форму конуса с радиусом, уменьшающимся вдоль пробки. Такая форма расплавленной зоны может привести к разрушению пробки до её полного расплавления. Если преследовать цель пробить в пробке отверстие по всей её длине, а не расплавлять её по всему радиусу трубопровода, то движение «ЭМ крота» можно начинать намного раньше и двигать быстрее. В таком случае более высокие частоты могут иметь даже преимущество.

Библиографический список

1. Акчурина В.А. Электромагнитное воздействие на углеводородные отложения // Современные тенденции развития науки и технологий. - 2016. - №6-1. - С. 7-12.

2. Акчурина В.А., Фатыхов М.А. Математическое моделирование расплавления диэлектрической пробки, заполняющей трубу, движущимся источником электромагнитного излучения // Академический журнал Западной Сибири. - 2014. - Т.10. - №2. - С. 31.

3. Абдуллина В.А., Фатыхов М.А. Расплавление твердых отложений в трубопроводах движущимся источником электромагнитного поля // Электронный научный журнал Нефтегазовое дело. - 2012. - №6. - С. 60-68.

4. Абдуллина В.А., Фатыхов М.А. Особенности изменения источников тепла в круглом волноводе заполненном многофазной средой // В мире научных открытий. - 2010. - №410. - С. 145-147.

5. Балакирев В.А., Сотников Г.В., Ткач Ю.В., Яценко Т.Ю. Разрушение асфальто-парафиновых отложений в нефтяных трубопроводах движущимся источником высокочастотного электромагнитного излучения // Журнал технической физики. - 2001. - Т. 71. выпуск 9. - С. 1.

6. Кислицын А.А. Численное моделирование высокочастотного электромагнитного прогрева диэлектрической пробки, заполняющей трубу // Журнал прикладной механики и технической физики. - 1996. - Т.37. - №3. - С. 75-82.

7. Лебедев И.В. Техника и технология СВЧ. - М.: Высшая школа, 1970. - 440 с.

8. Фатыхов М.А., Абдуллина В.А. Электромагнитный способ плавления парафина в трубе // Автоматизация, телемеханизация и связь в нефтяной промышленности. - 2012. -№7. - С. 25-28.

HEATING AND DESTRUCTION OF DEPOSITS IN OIL PIPELINES BY MOVING SOURCE OF ELECTROMAGNETIC RADIATION

V.A. Akchurin, candidate of physico-mathematical sciences, associate professor Ufa state petroleum technical university

Abstract. The calculations of the process of heating and melting the tubes from solid deposits in the piping exposed to one of the types of electromagnetic waves that can spread in it, as in a circular waveguide. It is believed that the source of electromagnetic waves moves. This avoids overheating of the medium at some points and melt solid deposits along the entire length of the tube. When exposed to the environment of the considered type of waves obtained by the complex configuration of the distribution of heat sources and temperatures, especially in the case of a moving source of electromagnetic waves.

Keywords: electromagnetic wave, tubing, paraffin deposits.