Методы измерения влияний молнии путем имитации ее ударов с интервальной оценкой результатов измерений

DOI: 10.21122/1029-7448-2017-60-2-118-132 УДК 621.311.4-742

Методы измерения влияний молнии путем имитации ее ударов с интервальной оценкой результатов измерений

П. В. Криксин1*

'•ООО «АЭСАТ Электрик»

© Белорусский национальный технический университет, 2017 Belarusian National Technical University, 2017

Реферат. Представлены результаты разработки новых методов более точной интервальной оценки экспериментальных значений напряжений, возникающих при ударах молнии в молниеотводы, на заземляющих устройствах подстанций и в цепях контрольных кабелей, позволяющие повысить достоверность полученных данных молниевых помех на 28 %. Более точные значения интервальной оценки достигнуты за счет разработки модели измерений, учитывающей наряду с измеряемыми величинами различные погрешности измерений, и специальной обработки результатов измерений. В результате этого интервал нахождения истинного значения искомого напряжения определен с точностью 95 %. Методы могут быть использованы для измерительных комплексов ИК-1 и ИКП-1, состоящих из генератора апериодических импульсов, генератора высокочастотных импульсов и селективных вольтметров соответственно. Для оценки эффективности указанных методов выполнены серии экспериментальных оценок напряжения на заземляющих устройствах десяти действующих высоковольтных подстанций по разработанным и традиционным методам. Результаты оценок подтвердили возможность определения истинных значений напряжений в широком диапазоне, что необходимо учитывать в процессе технической диагностики молниезащиты подстанций при анализе результатов измерений и разработке мероприятий по снижению влияний молнии. Также сравнительный анализ результатов измерений по разработанным и традиционным методам показал, что истинное значение искомого напряжения может превышать измеренное на величину до 28 %, что необходимо учитывать при дальнейшем анализе параметров молниезащиты на объекте и разработке корректирующих мероприятий. Методы апробированы при обследовании электромагнитной обстановки на 27 действующих высоковольтных электрических подстанциях с открытым распределительным устройством 110 кВ. Применение методик позволило повысить точность собираемой информации, правильность оценки электромагнитной обстановки высоковольтных подстанций с ОРУ 110 кВ, эффективность адекватных разрабатываемых мероприятий по защите от влияний молнии.

Ключевые слова: имитационное моделирование, интервальная оценка, молния, молниеза-щита, подстанция

Для цитирования: Криксин, П. В. Методы измерения влияний молнии путем имитации ее ударов с интервальной оценкой результатов измерений / П. В. Криксин // Энергетика. Изв. высш. учеб. заведений и энерг. объединений СНГ. 2017. Т. 60. № 2. С. 118-132. DOI: 10.21122/1029-7448-2017-60-2-118-132

Адрес для переписки

Криксин Павел Васильевич

ООО «АЭСАТ Электрик»

ул. Логойская, 19, комн. 9,

220053, Минский р-н, д. Валерьяново,

Республика Беларусь

Тел.: +375 29 606-22-21

kriksinpavel@gmail.com

Address for correspondence

Kriksin Pavel V.

The "AESAT Electric" Limited Liability Company

19 room 9, Logoiskaya str.,

220053, Minsk rayon, the village of Valeryanovo,

Republic of Belarus

Tel.: +375 29 606-22-21

kriksinpavel@gmail.com

Methods of Measuring the Effects of Lightning by Simulating its Strikes with the Interval Assessment of the Results of Measurements

P. V. Kriksin4

«The "AESAT Electric" Limited Liability Company"

Abstract. The article presents the results of the development of new methods aimed at more accurate interval estimate of the experimental values of voltages on grounding devices of substations and circuits in the control cables, that occur when lightning strikes to lightning rods; the above-mentioned estimate made it possible to increase the accuracy of the results of the study of lightning noise by 28 %. A more accurate value of interval estimation were achieved by developing a measurement model that takes into account, along with the measured values, different measurement errors and includes the special processing of the measurement results. As a result, the interval of finding the true value of the sought voltage is determined with an accuracy of 95 %. The methods can be applied to the IK-1 and IKP-1 measurement complexes, consisting in the aperiodic pulse generator, the generator of high-frequency pulses and selective voltmeters, respectively. To evaluate the effectiveness of the developed methods series of experimental voltage assessments of grounding devices of ten active high-voltage substation have been fulfilled in accordance with the developed methods and traditional techniques. The evaluation results confirmed the possibility of finding the true values of voltage over a wide range, that ought to be considered in the process of technical diagnostics of lightning protection of substations when the analysis of the measurement results and the development of measures to reduce the effects of lightning are being fulfilled. Also, a comparative analysis of the results of measurements made in accordance with the developed methods and traditional techniques has demonstrated that the true value of the sought voltage may exceed the measured value at an average of 28 %, that ought to be considered in the further analysis of the parameters of lightning protection at the facility and in the development of corrective actions. The developed methods have been tested in surveys of the electromagnet-tic environment of 27 active high voltage electric substations with a 110 kV outdoor switchgear. The application of the techniques amended the accuracy of the information collected, the correctness of the evaluation of the electromagnetic environment of high-voltage substations with a 110 kV outdoor switchgear, the effectiveness of the developed adequate measures to protect against lightning effects.

Keywords: simulation, interval estimation, lightning, lightning protection, substation For citation: Kriksin P. V.

Введение

Молния - одно из наиболее мощных и распространенных природных явлений, которые представляют опасность для низковольтных систем высоковольтных электрических подстанций. Оказываемые молнией влияния разнообразны и зависят от большого числа факторов: параметров тока молнии, грунтов, заземлителей, расстояний между объектами и др. К настоящему времени разработано достаточно аналитических методов [1-3], которые по определенным данным позволяют оценить величину и опасность влияний молнии. Вместе с тем очень часто погрешность таких оценок недопустимо велика, что главным образом связано с низкой достоверностью исходной информации. В действительности параметры удельного сопротивления

грунта, заземлителей и прочих элементов без выполнения измерений на конкретном объекте не могут быть определены с высокой точностью, поэтому весьма часто их оценка проводится только качественно.

Решение описанных трудностей возможно за счет применения методов имитационного моделирования, которые позволяют воспроизводить влияния молнии, близкие к реальным, но гораздо меньшей величины. Имитационное моделирование широко применяется на практике при выполнении работ по обследованию электромагнитной обстановки высоковольтных электрических подстанций [1, 2]. Способами имитационного моделирования можно также изучать влияния молнии. Вместе с тем предлагаемые в литературе методы имитационного моделирования не позволяют оценить неопределенность измеренной величины, т. е. возможный диапазон нахождения ее истинного значения. Решение указанной задачи приводится в настоящей статье. Способ нахождения неопределенности измеренной величины установлен для следующих влияний молнии: напряжения на заземляющем устройстве (ЗУ) и напряжения в кабелях вторичных цепей при имитации ударов молнии в молниеотводы высоковольтных электрических подстанций с открытым распределительным устройством (ОРУ) 110 кВ.

Методика № 1. Моделирование и расчет неопределенности измерений напряжений на заземляющем устройстве высоковольтной электрической подстанции при имитации ударов молнии в молниеотводы

Известно, что при ударе молнии в молниеотвод, заземлитель которого совмещен с заземлителем подстанции, ток распределяется по такому единому заземлителю и стекает в грунт. В связи с тем что заземлитель имеет сопротивление, напряжение на нем распределяется неравномерно. В результате между различными точками ЗУ возникает напряжение, которое может представлять опасность для контрольных кабелей, электрического и электронного оборудования. Существуют различные способы оценки величины напряжения, одним из которых является имитация ударов молнии в молниеотводы подстанции генератором апериодических импульсов (ГАИ), форма тока которого аналогична току молнии, но имеет гораздо меньшую величину, и измерение величины напряжения, обусловленного током генератора, вольтметром импульсным (ВИ), с приведением результатов измерений к реальной величине тока молнии.

Величина определяемого напряжения иш, приведенного к реальному току молнии, с учетом возможных погрешностей измерения описывается следующей формулой [5, 6]:

т = (иизм - иизм.ф )(' + Цзм + Цзм, ) г

вл " 1г

где иизм - измеренная величина напряжения при имитации удара молнии, В; иизмф - то же фонового напряжения, В; 5иизм - неопределенность, обу-

словленная погрешностью ВИ, о. е.; 5^измт - то же, обусловленная температурной нестабильностью отношения измеренной величины напряжения к измеренной величине тока, о. е.; 1г - измеренная величина импульса тока ГАИ при имитации удара молнии, А; 8/г - неопределенность, обусловленная погрешностью ГАИ, о. е.; 1м - величина тока молнии, определяемая классом молниезащиты объекта, А.

Для имитации ударов молнии и измерения напряжений применяли приборы ГАИ и ВИ, входящие в состав измерительного комплекса ИК-1. Примеры имеют следующие метрологические характеристики:

• ГАИ: форма генерируемого импульса - апериодическая; длительность фронта генерируемых импульсов в режиме холостого хода по уровню 0,1-0,9 амплитуды - (1,2 ± 0,1) мкс; длительность генерируемых импульсов в режиме холостого хода по уровню 0,5 амплитуды - (50 ± 5) мкс; максимальная величина генерируемого импульса 20 А; предел допускаемого значения относительной погрешности измерения амплитуды импульсов тока - не более ±10 %;

• ВИ: диапазоны измерения амплитуды импульсов напряжения - от 0,5 до 5,0 В, от 5 до 50 В, от 50 до 200 В; предел допускаемого значения основной относительной погрешности измерения амплитуды импульсов напряжения - не более ±10 %; дополнительная температурная погрешность - не более ±3 %.

Схема измерений показана на рис. 1.

Мол

ОТЕ

Потенциальный электрод

Рис. 1. Схема моделирования и измерения влияний молнии Fig. 1. The circuit simulation and measurement of the effects of lightning

Стандартная процедура выполнения измерений имеет следующую последовательность [2]: одним выходом генератор подключается к заземляющему устройству молниеприемника, второй выход подключается к заземлителю на расстоянии не менее 50 м от молниеприемника; ВИ подключается между точками измерения напряжения (между двумя точками ЗУ, или между измеряемой точкой и удаленной землей, имитируемой за-землителем, расположенным на расстоянии не менее 50 м от измеряемой точки в направлении, противоположном точке заземления генератора); измеряется фоновое напряжение; включается генератор и имитируется ток молнии с параметрами волны 1,2/50 мкс; измеряется напряжение в исследуемых точках.

Измеренные по схеме на рис. 1 величины обрабатываются, на основании чего выполняется оценка неопределенности искомой величины напряжения ивл. Для этих целей рассчитываются средняя величина и стандартная неопределенность измеренных фонового напряжения иизмф, тока генератора 1г и напряжения на заземляющем устройстве иизм по следующим формулам:

1 п1

иизм.ф = ^иизм.фг, 1 = 1 . ., п1;

П1 1=1

__1 п1 __2

и (иизм.ф ) = ( —Х(иизм.фг — и изм.ф ) , 1 =1, ..., П{,

(п — 1) £г

_ 1 п2

Iг = -£Iп, 1 = 1, ..., п2;

'2 1=1

'

_ 1 п3

иизм =-^иШмi, 1 = I..., пз;

'3 1=1

__1 П __2

!

где п1, п2, п3 - количество результатов измерений, шт.; иизмф - среднее значение измеренного фонового напряжения, В; и (иизм ф) - стандартная

неопределенность измерения фонового напряжения, В; I г среднее значение измеренного тока генератора, А; и (I г) - стандартная неопределенность измерения тока генератора, А; и изм - среднее значение измеренного напряжения, В; и (иизм) - стандартная неопределенность измерения

напряжения, В.

Величины в формулах (2)-(7) имеют следующие свойства:

• фоновое напряжение иизмф! тип неопределенности - А; вид распределения - нормальное; значение оценки - иШм.ф; стандартная неопределенность - и (иизм.ф);

• измеренное напряжение иизм: тип неопределенности - А; вид распределения - нормальное; значение оценки - и изм; стандартная неопределенность - и (иизм );

• измеренный ток 1г: тип неопределенности - А; вид распределения -нормальное; значение оценки - I г; стандартная неопределенность - и (I г);

• неопределенность измерения напряжения 5иизм: тип неопределенности - В; вид распределения - равномерное; значение оценки - 8иизм = 0; интервал, в котором находится значение величины, - (±10) %; стандартная неопределенность - и (5и изм) = 0,1/\/з;

• неопределенность измерения тока 5!г: тип неопределенности - В; вид

распределения - равномерное; значение оценки - SIг = 0; интервал, в котором находится значение величины, - (±10) %; стандартная неопределенность - и ( 57г ) = 0,1 Д/З;

• неопределенность из-за температурной нестабильности 5иизмт: тип неопределенности - В; вид распределения - равномерное; значение оценки - 5иизм.т = 0; интервал, в котором находится значение величины, -(±3) %; стандартная неопределенность - и (5и Шм.т) = 0,0зД/з.

Показатели в (2)-(7) рассматриваются как некоррелированные.

За оценку измеряемой величины взято среднее арифметическое значение напряжения и вл

ТГ и изм и изм.ф т

и вл =-=-1 м .

I г

Коэффициенты чувствительности для величин в (2)-(7) получим путем вычисления частных производных:

Ci _ U =_4 ; _ 1м.

1 dUизм.ф Iг ' 2 dUизм Iг '

ÔUвл U изм U изм.ф J dU вл U изм U изм.ф J

с _д(^иизм> _ 1Г м ; с _дсаии;м^ _ Тг м ;

ÔUвл U изм _ U изм.ф J _ дивл _ U изм U изм.ф ,

с = Тг м ; с _ Тг м.

Исходя из этого вклады в неопределенность составят:

u1 (Uвл ) _ с1и(и изм.ф ) ; u2 (Um ) _ e2u (и изм ) ;

u3 (Uвл ) _ сзи (Uизм ) ; u4 (Uвл ) _ с4и (Uизм.т ) ;

U5 (Uвл ) _ с5и (^г ) ; u6 (Uвл ) _ сби (54 )•

Суммарная стандартная неопределенность при измерении UEJI

uc

Расширенную неопределенность измерения Ura определим для уровня доверия р = 95 % при коэффициенте охвата к = 2,0 о. е.

DU„ _ Ч (Uвл ).

Конечный результат измерения будет иметь следующий вид:

^л _ ^ ±Duвл (к _ 2,0; p _ 95%).

Пример измерений и расчетов распределения напряжений по ЗУ при ударе молнии в молниеотвод для подстанции приведен на рис. 2.

Выполнены имитация ударов молнии в молниеотвод МО1 и измерения напряжений на ЗУ относительно молниеотвода МО 1 и оперативного пункта управления (ОПУ). Полученные результаты измерений и расчетов показаны на рис. 3.

Результаты измерений фонового напряжения тока генератора Iri, напряжения на ЗУ U^ для одной серии имитаций ударов молнии приведены в табл. 1.

МО1

ТН1 110кВ

МО2

МО4

МО 5

Рис. 2. План подстанции Fig. 2. Substation plan

В

,, 140000

¡я

g 120000 g 100000

en

g 60000 1)

ни 40000

u

й r>

Д

m 140000 120000

b

Напряжение Верхняя граница Нижняя граница

=1=

=1=

ВМ КЗТ1 Т1 Т2 КРУН ТН35 ОПУ  Точки измерения по рис. 2

Напряжение Верхняя граница Нижняя граница

ВМ КЗТ1 Т1 Т2 КРУН ТН35 ОПУ Точки измерения по рис. 2

Рис. 3. Результаты измерений и расчетов напряжений на заземляющем устройстве при имитации ударов молнии в молниеотвод МО1 относительно: а - МО1; b - оперативного пункта управления Fig. 3. The results of measurements and calculations of voltage on a grounding device while a lightning strike on a lightning rod MO1 with regard to: а - МО1; b - an operational control

а

Таблица 1

Результаты измерений The results of the measurements

Точка имитации удара молнии ифмЬ В Длительность фронта импульса, мкс 4, А UMb А

МО1 0,24 1,2 5,6 5,8

0,15 5,8 5,9

0,11 5,1 5,3

0,18 5,4 4,9

0,09 5,3 5,5

Результаты расчетов параметров бюджета неопределенности показаны в табл. 2.

Таблица 2

Результаты расчетов параметров бюджета неопределенности

The results of calculations of the parameters of the uncertainty budget

Величина Xj Значение оценки Xi Интервал ±г Тип неопределен-ности Распределение вероятностей Стандартная неопределенность u(Xj) Коэффициент чувствительности ct Вклад неопределенности u,(у), В

UM, В 5,48 - А Нормальное 0,180 18382 3309

В 0,15 - А Нормальное 0,027 -18382 -488

SUh, о. е. 0,00 0,10 В Равномерное 0,058 97904 5653

SUr, о. е. 0,00 0,03 В Равномерное 0,017 97904 1696

1г, А 5,44 - А Нормальное 0,121 -17997 -2175

SIr, о. е. 0,00 0,10 В Равномерное 0,058 -97904 -5653

ивл,, В 97904 - - - - - 9094

Итог выражается как результат измерений плюс-минус расширенная неопределенность

97904± 18187 В.

Аналогичным образом разработана методика выполнения измерений напряжений, возникающих в кабелях вторичных цепей при ударах молнии в молниеотводы подстанции.

Методика № 2. Моделирование и расчет неопределенности измерений напряжений в кабелях вторичных цепей высоковольтной электрической подстанции

при имитации ударов молнии в молниеотводы

Известно, что при протекании тока молнии по проводникам вокруг них возникает высокая напряженность электромагнитного поля, которая посредством электромагнитной индукции наводит токи и напряжения в проводящих элементах, в том числе в кабелях вторичных цепей [7, 8]. В том случае, если кабели вторичных цепей подключены к электронным техническим средствам, возникающие в цепях помехи оказываются приложен-

ными к их портам. Результатами действия помех являются сбои в работе или повреждения электронных технических средств [9, 10].

Величина напряжений, наводимых в кабелях вторичных цепей, может быть определена методами имитационного моделирования путем имитации удара молнии в молниеотвод генератором высокочастотных импульсов (ГВЧИ) и измерения наводимых в проводниках напряжений посредством вольтметра (ВИ-6М). Необходимые для моделирования генератор и вольтметр входят в состав измерительного комплекса ИК-1 и имеют следующие метрологические характеристики:

• ГВЧИ: форма генерируемого тока - затухающие колебания с частотой генерируемого импульса (0,50 ± 0,05) МГц, (1,0 ± 0,1) МГц, (2,0 ± 0,2) МГц, с частотой следования генерируемого импульса (10 ± 2) Гц; верхний предел измерения 10 А на частоте 0,5 МГц, 8 А - на частоте 1 МГц, 5 А - на частоте 2 МГц; значение относительной погрешности измерения амплитуды генерируемого тока - не более ±10 %;

• ВИ-6М: диапазоны измерения амплитуды импульсов напряжения -до 5 В, от 5 до 50 В, от 50 до 200 В; предел допускаемого значения основной относительной погрешности измерения амплитуды импульсов напряжения - не более ±10 %.

Величина определяемого наведенного напряжения иин вл, приведенного к реальному току молнии, с учетом возможных погрешностей измерения описывается следующей формулой:

и --—I

ин.вл г Л \ м' V-1-"/

I

где ик, ифк - амплитуды измеренного в кабеле напряжения при включенном и выключенном генераторе соответственно, В; Ьип - погрешность измерения ВИ-6М, о. е.; 1г - амплитуда генерируемого ГВЧИ тока, А; Ыг -погрешность измерения ГВЧИ, о. е.

Имитация ударов молнии выполняется для существующих молниепри-емников и кабелей вторичных цепей. Для измерения выбираются кабельные трассы, расположенные наиболее близко и на наибольшем протяжении по отношению к молниеотводам. В каждой трассе выбирают типовые виды кабелей: с экраном, без экрана, с наименьшим и наибольшим числом жил. Кабели подбирают таким образом, чтобы в них имелись свободные или рабочие жилы с нагрузкой на удаленном от молниеотвода конце не менее 1 кОм (разомкнутый контакт). Стандартная процедура выполнения измерений имеет следующую последовательность: ВИ-6М подключают одним выходом к измеряемой жиле, а вторым - к корпусу устройства, к которому подходит жила кабеля; выполняют измерение фоновых напряжений; ГВЧИ одним концом подключают к заземлителю молние-приемника, а вторым - к его конструкции так, чтобы путь протекания тока проходил вдоль кабеля, на котором выполняются измерения помех; включают ГВЧИ и имитируют протекание тока молнии на различных частотах;

измеряют значение тока, генерируемого ГВЧИ, и величину напряжения в измеряемых цепях.

Измеренные величины обрабатываются, и выполняется оценка неопределенности искомой величины напряжения иинвл. Для этого рассчитываются средняя величина и стандартная неопределенность измеренных фонового напряжения Цфк, тока генератора 1г и напряжения ик по следующим формулам:

_ 1 «1

ифк =—Хи«,' =1'...'

_ 1 «1 _ 2

\ «1(«1 1) I=1

_ 1 «2

1г =-|, I = 1,..., «2;

«2 I=1

'(1 'Н«ИI(_1 ')2, ' = 1" ., «2;

_ 1 «3

ик = -|икI, I = 1, ..., «з;

«3

'

^ ' «1 («1 _1) £т ;

где «1, «2, «3 - количество результатов измерений, шт.; и фк - среднее значение измеренного фонового напряжения, В; и (ифк) - стандартная

неопределенность измерения фонового напряжения, В; I г - среднее значение измеренного тока генератора, А; и (I г) - стандартная неопределенность измерения тока генератора, А; и к - среднее значение измеренного напряжения, В; и (ик) - стандартная неопределенность измерения напряжения, В.

Величины в формулах (11)-(16) имеют следующие свойства:

• фоновое напряжение ифк: тип неопределенности - А; вид распределения - нормальное; значение оценки - и фк; стандартная неопределенность - и (и фк);

• измеренное напряжение ик: тип неопределенности - А; вид распределения - нормальное; значение оценки - и к; стандартная неопределенность - и (и к);

• измеренный ток 1г: тип неопределенности - А; вид распределения -нормальное; значение оценки - I г; стандартная неопределенность - и (I г);

• неопределенность измерения напряжения 8ик: тип неопределенности - В; вид распределения - равномерное; значение оценки - Ш к = 0; интервал, в котором находится значение величины, - (±10) %; стандартная неопределенность - и ( 5и к ) = 0,1 Д/3;

• неопределенность измерения тока 5!г: тип неопределенности - В; вид

распределения - равномерное; значение оценки - 5Iг = 0; интервал, в котором находится значение величины, - (±10) %; стандартная неопределенность - и (51 г ) = 0дД/3.

Исследуемые параметры рассматриваются как некоррелированные. За оценку измеряемой величины берется среднее арифметическое значение напряжения

иин.вл = /м .

I г

Коэффициенты чувствительности для величин в (11)—(16) получим путем вычисления частных производных:

с = диин.вл =_ 1м. с ди ин.вл = 1м . с = диин.вл = и к _ и фк г .

1 = дифк =_ I г ' С2 = ди к = I г ; 3 = д( 5 и п ) = I г м;

= диин.вл = ик _ ифк г , с = диин.вл = ик _ ифк г

4 д/г 7г м; 5 д(5/г) /г м"

Исходя из этого вклады в неопределенность составят:

и1 (иин.вл ) = с1и(ифк ); и2 (иин.вл ) = с2и (и к ); из (иин.вл) = С3и (ип ); и4 (ивл ) = с4и (1 г ); и5 (ивл ) = с5и (51 г ).

Суммарная стандартная неопределенность при измерении иинвл

ис

Расширенную неопределенность измерения иинвл определим для уровня доверия р = 95 % при коэффициенте охвата к = 2,0 о. е.

^ = (иин.вл

Конечный результат измерения будет иметь следующий вид:

иин.вл =иин.вл ±(к = 2,0; р = 95%).

Пример измерений и расчетов напряжений в цепях вторичных кабелей при имитации ударов молнии в молниеотвод с оценкой неопределенности их нахождений для подстанции приведен на рис. 2. Имитация ударов молнии проведена для всех молниеотводов подстанции (МО1-МО5). Измерения напряжений выполнены в цепи кабеля, проложенного от ВМ 110 кВ до ОПУ. Для пересчета напряжений приняты следующие параметры молнии: первый импульс 100,0 кА частотой 1,0 МГц, последующий импульс 25,0 кА частотой 2,0 МГц.

Полученные результаты измерений и расчетов показаны на рис. 4.

а Ь

20000 m 18000 S 16000

к

10000 8000 6000 4000 2000 о

16000

Напряжение ^Верхняя граница *—Нижняя граница К

МО1 МО2 МО3 МО4 МО5 Точки имитации по рис. 2

МО1 МО2 МО3 МО4 МО5 Точки имитации по рис. 2

Рис. 4. Результаты измерений и расчетов напряжений в цепях при имитации ударов молнии в молниеотводы: а - первый удар молнии; b - последующий удар молнии

Fig. 4. The results of measurements and calculations of voltages in the circuit caused by simulating lightning strikes on lightning rods: а - first lightning strike; b - subsequent lightning strike

Результаты измерений фонового напряжения и<фш-, тока генератора 1П-, напряжения в цепях Um- для одной серии имитаций ударов молнии приведены в табл. 3.

Таблица 3

Результаты измерений The results of the measurements

Кабель Точка имитации ударов молнии ^пь В f, МГц 4, А Um, В ^ А

0,35 6,6 0,47

Цепи в ОПУ 0,30 6,3 0,39

МО1 0,31 1 6,2 0,49 100000

0,29 6,1 0,42

0,31 6,3 0,45

Результаты расчетов параметров бюджета неопределенности показаны в табл. 4.

Таблица 4

Результаты расчетов параметров бюджета неопределенности The results of calculations of the parameters of the uncertainty budget

Величина xt Значение оценки Xj Интервал ±r Тип неопределенности Распределение вероятностей Стандартная неопределенность u(x) Коэффициент чувствительности с,- Вклад неопределен- ности u ,(y), В

U, В 0,44 - А Нормальное 0,018 15873 282,16

ифго В 0,31 - А Нормальное 0,010 -15873 -161,87

SU,,, о. е. 0,00 0,10 В Равномерное 0,058 2095,2 121,0

/г, А 6,30 - А Нормальное 0,084 -333 -27,8

S/., о. е. 0,00 0,10 В Равномерное 0,058 -2095 -121,0

Определяемое значение имн, В 2095 - - - - - 369

Итог выражается как результат измерений плюс-минус расширенная неопределенность: 2095 ± 737 В.

ВЫВОДЫ

1. Получаемые по предложенной методике более точные экспериментальные результаты позволяют повысить достоверность оценок электромагнитных влияний молнии и улучшить качество разрабатываемых корректирующих мероприятий.

2. Результаты исследований рекомендуются к применению в следующей практической деятельности: предпроектные обследования подстанций для сбора информации о текущем состоянии молниезащиты, приемосдаточные испытания молниезащиты и при ее периодической инспекции.

ЛИТЕРАТУРА

1. Базелян, Э. М. Физика молнии и молниезащиты / Э. М. Базелян, Ю. П. Райзен. М.: Физ-матлит, 2001. 320 с.

2. Rakov, V. A. Lightning. Physics and Effects / V. A. Rakov, M. A. Uman. Cambridge: Cambridge University Press, 2003. 687 p.

3. Петров, С. Р. Компьютерные программы для анализа и проектирования устройств заземления и молниезащиты / С. Р. Петров, Р. К. Борисов // Первая Российская конференция по заземляющим устройствам: сб. докл. Новосибирск: Сибирская энергетическая академия, 2002. - С. 41-43.

4. Методические указания по обеспечению электромагнитной совместимости на объектах электросетевого хозяйства: Стандарт организации СТО 56947007-29.240.044-2010. Введ. 21.04.2010. М.: ОАО «Федеральная сетевая компания единой энергетической системы», 2010. 147 с.

5. Методические указания по определению электромагнитных обстановки и совместимости на электрических станциях и подстанциях: Стандарт организации СО 34.35.311-2004 / Российское открытое акционерное общество энергетики и электрификации «ЕЭС России». М.: Изд-во МЭИ, 2004. 78 с.

6. Кострикин, А. М. Проблемы электромагнитной совместимости на объектах электроэнергетики и пути их решения / А. М. Кострикин, П. В. Криксин // Энергия и Менеджмент. 2010. № 3. С. 44-45.

7. Криксин, П. В. Моделирование и анализ процессов, происходящих при стекании тока молнии в грунт / П. В. Криксин, М. И. Фурсанов // Энергия и Менеджмент. 2012. № 2. С. 14-19.

8. Криксин, П. В. Обследование электромагнитной обстановки на электрических подстанциях. Теория и практика / П. В. Криксин // Энергия и Менеджмент. 2011. № 3. С. 25-35.

9. Криксин, П. В. Вторичные влияния молнии. Как она поражает электронику предприятий / П. В. Криксин, М. И. Фурсанов // Энергия и Менджмент. 2014. № 1. С. 34-40.

10. Фурсанов, М. И. Криксин П. В. Моделирование и анализ токов в заземляющих устройствах электроустановок / М. И. Фурсанов, П. В. Криксин // Энергия и Менеджмент. 2010. № 3. С. 16-21.

Поступила 30.05.2016 Подписана в печать 03.08.2016 Опубликована онлайн 07.03.2017

REFERENCES

1. Bazyelyan E. M., Raizen Yu. P. (2001) Physics of Lightning and Lightning Protection. Moscow, Fizmatlit Publ. 320 (in Russian).

2. Rakov V. A., Uman M. A. (2003) Lightning. Physics and Effects. Cambridge, Cambridge University Press. 687. DOI: 10.1017/CB09781107340886.

3. Petrov S. R., Borisov R. K. (2002) Computer Programs for Analysis and Design of Grounding and Lightning Protection. Pervaia Rossiiskaia Konferentsiia po Zazemliaiushchim Ustroist-vam: Sb. Dokl. [First Russian Conference on Grounding Devices. Collected Presentations]. Novosibirsk, Siberian Energy Academy, 41-43 (in Russian).

4. Open Joint Stock Company "Federal Grid Company of Unified Energy System". Standard of the Organization 56947007-29.240.044-2010 (2010). Methodic Instructions for Ensuring Electromagnetic Compatibility at Electric Grid Facilities. Moscow. 147 (in Russian).

5. Standard of Organizatiuon "Russian Joint Stock Company of Power and Electrification of Russia" 34.35.311-2004 (2004) Methodical Instructions for Dtermining of the Electromagnetic Environment and Compatibility in Power Stations and Substation. Moscow, Publishing House of the Moscow Power Engineering Institute. 78 (in Russian).

6. Kostrikin A. M., Kriksin P. V. (2010) Problems of Electromagnetic Compatibility at Electric Power Facilities and Ways to Solve them. Energiya i Menedzhment [Power and Management], (3), 44-45 (in Russian).

7. Kriksin P. V., Fursanov M. I. (2012) Modeling and Analysis of the Processes Occurring in the Drainage of the Lightning Current into the Ground. Energiya i Menedzhment [Power and Management], (2), 14-19 (in Russian).

8. Kriksin P. V. (2011). The Survey of Electromagnetic Environment at Electric Substations. Theory and Practice. Energiya i Menedzhment [Power and Management], (3), 25-35 (in Russian).

9. Kriksin P. V., Fursanov M. I. (2014) Secondary Effects of Lightning. How it Affects Electronic Devices of Eneterprises. Energiya i Menedzhment [Power and Management], (1), 34-40 (in Russian).

10. Fursanov M. I., Kriksin P. V. (2010) Modeling and Analysis of Currents in the Grounding Devices of Electric Installations. Energiya i Menedzhment [Power and Management], (3), 16-21 (in Russian).

Recеived: 30 May 2016

Accepted: 3 August 2016

Published online: 7 March 2017