Лазерная закалка рабочих поверхностей поршневых компрессионных колец, изготовленных из высокопрочного чугуна

05.20.00 ПРОЦЕССЫ И МАШИНЫ АГРОИНЖЕНЕРНЫХ СИСТЕМ

05.20.00 УДК 62-242.3

ЛАЗЕРНАЯ ЗАКАЛКА РАБОЧИХ ПОВЕРХНОСТЕЙ ПОРШНЕВЫХ КОМПРЕССИОННЫХ КОЛЕЦ, ИЗГОТОВЛЕННЫХ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОГО ЧУГУНА

© 2017

Казаков Сергей Сергеевич, кандидат технических наук, доцент кафедры «Технические и биологические системы» Нижегородский государственный инженерно-экономический университет, Княгинино

Аннотация. Введение. Статья посвящена изучению основ лазерного термоупрочнения рабочих поверхностей поршневых компрессионных колец, изготовленных из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом, применяемых в автотракторных, локомотивных и судовых дизельных двигателях внутреннего сгорания. В работе приводятся результаты исследований поршневых колец, обработанных лазерным излучением, в которых отражены теоретические основы влияния и распределения химических элементов по слоям лазерного воздействия.

Материалы и методы. Представлены перечень используемого лабораторного оборудования и опытные образцы для проведения исследований. Состояние образцов до и после лазерной закалки проводили с помощью микроструктурного анализа фаз фотометодом, а также с помощью (ЯГР) анализатора и рентгеновской дифрактометрии. Для определения характера распределения химических элементов по зоне лазерного воздействия проводили микрорентгеноспектральный анализ, а для проведения металлографических исследований использовали методы электронной микроскопии.

Результаты исследований представлены в виде рекомендаций по выбору материала поршневых колец с учетом содержания и концентрации различных химических элементов. В работе приведены количественные и качественные составляющие основ технологии лазерного термоупрочнения поршневых колец из высокопрочного чугуна, позволяющие добиться повышения их износостойкости. Установлены зависимости фазовых превращений структуры поверхностного слоя материала колец в зоне лазерного воздействия от наличия того или иного химического элемента. Построены графические зависимости влияния химических элементов на микротвердость поверхностных слоев материала поршневых колец. Они позволяют скорректировать режимы лазерного термоупрочнения рабочих поверхностей компрессионных колец автотракторных двигателей внутреннего сгорания с целью получения заданных физико-механических свойств. Даны рекомендации по оптимальному химическому составу образцов колец для упрочнения энергией лазерного луча.

Ключевые слова: высокопрочный чугун, двигатель внутреннего сгорания, дизель, износостойкость, лазерное термоупрочнение, лазерная закалка, микроструктура, микротвердость, микрораспределение химических элементов, поверхность трения, поршневое кольцо, химические элементы, физико-механические свойства.

LASER HARDENING OF PISTON COMPRESSION RINGS DIESEL ENGINES AND TO DETERMINE THE IMPACT OF CHEMICAL ELEMENTS ON THEIR PHYSICO-MECHANICAL PROPERTIES

© 2017

Kazakov Sergey Sergeevich, the candidate of technical sciences, the associate professor of the chair «Technical and biological systems» Nizhny Novgorod state engineering-economic university, Knyaginino

Annotation. Introduction. The article is devoted to the fundamentals of laser heat strengthening of the working surfaces of piston compression rings made of high-strength cast iron with spherical graphite and used in automotive, locomotive and marine diesel internal combustion engines. The paper presents the results of studies of piston rings

processed by laser radiation, which reflect the theoretical foundations of the influence and distribution of chemical elements in the layers of the laser exposure.

Materials and methods. It is shown the list of used laboratory equipment and experimental the samples for research. The state of samples before and after laser annealing was performed using micro structural analysis of the phases of photo method and with (JAGR) analyzer and x-ray-diffraction. To determine the nature of the distribution of chemical elements in the zone of laser impact was performed microprobe analysis and metallographic studies have used the techniques of electron microscopy.

The results are presented in the form of recommendations on the choice of material piston rings based on the content and concentration of various chemical elements. The paper presents quantitative and qualitative components of the basics of the technology of laser strengthening: piston rings of high strength cast iron, which allows increasing their durability. The dependences of the phase transformations the structure of the surface layer material of rings in the zone of laser exposure, the presence of a chemical element. It was built graphic dependences of influence of chemical elements on the micro hardness of the surface layers of the material of piston rings. They allow you to adjust the modes of laser heat strengthening of the working surfaces of the compression rings automotive internal combustion engines with the aim of obtaining the specified physical and mechanical properties. Recommendations on the optimal chemical composition of the samples of the rings to harden the energy of the laser beam.

Key words: ductile cast iron, internal combustion engine, diesel, abrasion resistance, laser thermal hardening, laser hardening, microstructure, micro hardness, micro reproduction chemical elements, friction surfaces, the piston ring, the chemical elements, physical and mechanical properties.

Введение

Поршневое кольцо (ПК) - одна из наиболее ответственных деталей в автотракторном машиностроении. Для эффективной работы двигателя внутреннего сгорания (ДВС), поршневого компрессора требуется соблюдение ряда эксплуатационных условий, в частности качественное уплотнение камеры сгорания, препятствующее прорыву газов в картер и удаление излишков смазки с поверхности цилиндра. Для этих условий применяют ПК, изготовленные из высококачественного высокопрочного чугуна (ВЧ) с шаровидным графитом (ШГ), имеющего высокую упругость, сопоставимую со сталью пластичность и износостойкость. Данный материал позволяет изготавливать поршневые кольца для автотракторных и других видов ДВС. Поршневые кольца функционируют в экстремальных условиях высоких температур, реверсивного трения, высокой термомеханической напряженности, при масляном голодании и агрессивном воздействии внешней среды [7; 8; 9; 10; 11; 12].

На сегодняшний день ресурс серийно выпускаемых запасных частей оказывается ниже нормативных значений, что вынуждает исследователей искать пути решения особенно важной и актуальной задачи - повышению ресурса трибосопряже-ния «ПК - гильза цилиндра». Решение данной задачи может быть возможно при использовании комплексного подхода, сочетающего современные достижения материаловедения и ТКМ, триботехники, теории и практики организации ремонтного производства.

Повышение износостойкости трущихся поверхностей ПК достигается различными технологическими методами (азотированием, фосфатирова-

нием, хромированием, высокочастотной закалкой и др.). Несмотря на большое количество работ и проведённых исследований, к настоящему моменту нет достаточно надёжных производственных технологий упрочнения ПК, позволяющих довести их ресурс до нормативных значений. В последние годы при производстве данных деталей все более широкое применение находит лазерная обработка (ЛО), которая позволяет:

- получить качественно новые эксплуатационные свойства поверхностей, недоступные получению традиционными методами;

- обеспечить минимальную остаточную деформацию деталей.

Материалы и методы

Для проведения исследовании были выбраны кольца производства ОАО «КЗПК», ОАО «ЯМЗ» и кольца, изготавливаемые ОАО «РУМО».

Лазерную закалку колец осуществляли по двум вариантам на разных установках. Первый вариант включает в себя твердотельный лазер ЛТН-103, обладающий мощностью до 500 Вт, и станок с ЧПУ ТПК-125ВН, применение которого позволяет регулировать скорость лазерного луча (V) от 1 до 12 мм/с. Второй вариант обработки включал в себя СО2 — лазер непрерывного действия мощностью 1 700 Вт, скорость перемещения луча лазера до 110 мм/с. Для более качественного поглощения энергии лазерного излучения рабочие поверхности подвергали подготовке.

Рабочие поверхности ПК обрабатывали различными покрытиями на основе углерода и различных оксидов [13; 14].

Металлографические исследования проводили с применением микроскопов МИМ-8, NEO-

PHOT-32 и растровый электронный микроскоп РЭМ-200 [15]. Проводили микроструктурный анализ фаз высокопрочного чугуна фотометодом с использованием установки УРС-60, а также с помощью (ЯГР) анализатора. С помощью рентгеновской дифрактометрии на приборе «Дрон-2» проводили фазовый анализ [16; 17].

Характер распределения химических элементов (Сг, мп, С, № и др.) по глубине лазерного воздействия высокопрочного чугуна ПК изучали с помощью микрорентгеноспектрального анализатора М8-46 (Сатеса).

Для замера твердости по упрочненным слоям пользовались методом Виккерса. С целью точного определения механических характеристик, микротвердости, микроструктуры ПК из ВЧ были использованы устройства «БийтеЪ» и ПМТ-3.

Результаты

При ЛО деталей, изготовленных из высокопрочного чугуна, в поверхностных слоях образуется структура белого чугуна. Известно, что по сравнению с серым чугуном белый чугун обладает значительной твёрдостью и износостойкостью, т. к. графит отсутствует, а находящийся в нем углерод представлен в виде карбидов с металлами (Бе, Сг, W и др.). В связи с этим для работы в тяжелых условиях трения применяют белый чугун [18; 19; 20].

Для повышения ресурса деталей, работающих в условиях граничного трения, оптимальный состав структур металла в поверхностных слоях следует выбирать на основе совместного анализа особенностей технологии изготовления деталей и работы трущихся поверхностей. Наряду с традиционными способами упрочнения, лазерная обработка трущихся поверхностей деталей машин позволяет формировать структуру чугуна с дифференцированными физико-механическими свойствами.

Структура белого чугуна имеет вид карбидов типа Бе3С или (Бе, Сг)3С в перлитной матрице. Этот чугун обладает большей твёрдостью, не поддаётся при обычных режимах лезвийной механической обработке и обладает повышенной хрупкостью. Износостойкость ВЧ по сравнению с износостойкостью углеродистых сталей доэвтектического состава выше на 50-80 % [6; 21].

Износостойкость отбеленного чугуна, полученного лазерной обработкой, определяется механическим свойствами отдельных структурных составляющих (микротвердости, прочности, вязкости, формы, взаимного расположения и количественного соотношения). Расположение структурных составляющих отбеленного чугуна по мере возрастания твердости: эвтектоид, аустенит, мартенсит, цементит, карбиды хрома, вольфрама и др. элементы.

Управление процессом первичной кристаллизации может способствовать получению белого чугуна с высокой износостойкостью. Образование широких и коротких дендритов аустенита является следствием малой степени переохлаждения, что также приводит к появлению грубых пластинок цементита. Образованию вытянутых тонких дендри-тов аустенита способствует большая степень переохлаждения, а также приводит к измельчению це-ментитной эвтектики.

Ускоренный рост эвтектического цементита является следствием диффузионного разделения жидкости на отдельные составляющие эвтектики при кристаллизации. Расширение области кристаллизации эвтектики увеличивается с величиной переохлаждения, т. к. скорость роста цементита превышает скорость роста эвтектического аустенита.

Существенное влияние на дисперсность це-ментитной эвтектики оказывает степень переохлаждения расплава. Концентрация углерода в аусте-ните при увеличении скорости охлаждения металла достаточно сильно отличается от равновесного состояния. Это приводит к изменению соотношения между количеством дендритов аустенита и цемен-титной эвтектики. При низких скоростях охлаждения количество эвтектики уменьшается.

Вторичная кристаллизация аустенита в условиях переохлаждения сопровождается образованием эвтектоида с меньшим содержанием углерода и пониженной микротвердостью. Распад аустенита должен приводить к образованию тростомартен-ситных, мартенситных или мартенситно-аустенитных структур, обеспечивающих повышение износостойкости. Химический состав высокопрочных чугунов, используемых для изготовления ПК, включает: углерод, кремний, хром, фосфор, серу, марганец и др.

К легирующим элемент в ВЧ относится, он распределяется между эвтектическим расплавом и аустенитом при кристаллизации. Он повышает температуру эвтектической кристаллизации, расширяет диапазон эвтектического преобразования, препятствует переохлаждению и уменьшает влияние скорости охлаждения.

При лазерной обработке высокопрочного чугуна Si увеличивает верхнюю критическую скорость отбеливания. Под влиянием кремния (0,5-1,5 %) предел растворимости углерода в аусте-ните и положение эвтектической точки на диаграмме «Бе - С - Si» смещается влево, причём строение карбидной эвтектической составляющей становится более тонким. Это связано с увеличением объёмов жидкой фазы, остающейся в расплаве к моменту эвтектического превращения.

Структурные изменения в твёрдом состоянии зависят от содержания в зоне ЛО. Установлено, что при обычных скоростях охлаждения чугуна кремний практически целиком концентрируется в ферритной основе. Повышение сопротивления изнашиванию и твёрдости образцов является следствием повышения концентрации в доэвтектиче-ских белых чугунах до 0,78 % (рис. 1).

Кремний способствует увеличению количества цементитной эвтектики и уменьшению содержания аустенита. При малом содержании кремния (до 1 %) в чугунах в ЗО обработки наблюдается значительная степень переохлаждения эвтектического расплава и образования обособленных цемен-титных полей. Формирование эвтектики мелкозернистого строения осуществляется, несмотря на уменьшение степени переохлаждения чугуна, связанного с увеличением содержания 81. В связи с уменьшением содержания углерода в аустените в бывших дендритах избыточного аустенита нет игл вторичного цементита. Укрупнение пластинок эв-тектоида отмечено при содержании более 1,2 % кремния, при этом хорошо выделен пластинчатый эвтектоид.

Рисунок 1 - Влияние химических элементов на микротвердость зоны лазерной обработки поршневых колец: 5 - НУ=/

В высокопрочных чугунах следует поддерживать содержание 81 в интервале 0,8...1,2 %, принимая во внимание повышения жидкотекуче-сти. При увеличении кремния более 1,2 % износостойкость чугуна, обработанного лазером, уменьшается [1; 2].

В белом чугуне марганец стабилизирует цементит и аустенит. Исследованиями распределения Мп, Сг, Мо и У в белом чугуне при количестве каждого элемента до одного процента и содержании углерода до 3,5 % было установлено, что концентрация данных элементов минимальна в середине зоны оплавления, постепенно повышается к периферии. Это наиболее заметно, когда содержание углерода низкое (С < 2,3 %). С увеличением

содержания С пропорционально снижается степень содержание этих элементов.

С повышением концентрации Мп до 1,3 % наблюдается перераспределение углерода между расплавом эвтектики и аустенитом в направлении увеличения содержания углерода в аустените. При концентрации Мп до 1 % эвтектоид имеет характерное карбидное строение. Цементитные структуры существенно не изменяется при увеличении концентрации марганца. Можно отметить небольшую склонность к образованию сплошных цемен-титных полей. При концентрации марганца до 1,5 % износостойкость чугуна изменяется незначительно.

Хром способствует сильному отбеливанию чугуна. Он уменьшает растворимость углерода в а-и у-железе, увеличивает количество эвтектики и степень устойчивости твёрдого раствора. Установлено, что при небольшой концентрации хрома в чугуне образуется карбидная фаза (рис. 2).

В белых чугунах с содержанием до 0,4 % хрома отношение его содержания в карбидах к содержанию его в феррите меняется незначительно и составляет 5:1. При увеличении содержания Сг более 0,4 %, износостойкость уменьшается. Это объясняется растворением хрома в цементите, что приводит к его охрупчиванию.

На некоторых металлургических предприятиях при получении высокопрочного чугуна в него добавляют титан, ванадий, никель или молибден.

Рисунок 2 - Влияние химических элементов на микротвердость зоны лазерной обработки поршневых колец: 3 - НУ = /

При кристаллизации железоуглеродистых сплавов, содержащих титан, последний выделяется в расплаве в виде карбида Т1С, не растворяясь в цементите. Вследствие образования карбида титана жидкая фаза обедняется углеродом и при достаточном количестве титана и соответствующих условий охлаждения вызывает отбеливание чугуна. При содержании в чугуне до 0,13 % Т1 эвтектоидная точка 8 смещается вправо, уменьшая количество перлита

и увеличивая содержание углерода. Значительный интерес представляет способность титана переохлаждать расплавленный чугун при лазерной обработке. Это свидетельствует о растворимости карбида титана в чугунном расплаве и выделении карбида во время кристаллизации.

С увеличением титана до 0,2 % улучшаются механические свойства чугуна. Это объясняется образованием эвтектоида с достаточно высокой твёрдостью и увеличением размеров его полей, уменьшением количества цементитной эвтектики и снижением микротвёрдости цементита. Совокупность этих факторов приводит к увеличению вязкости чугуна и уменьшению в процессе износа выкрашивания цементитной эвтектики и структурно-свободного цементита.

При наличии ванадия происходит стабилизация цементита, причём тем сильнее, чем выше его содержание в чугуне. Согласно имеющимся данным исследований, ванадий не растворяется в цементите, а образует карбиды УС, УС3, которые имеют форму, близкую к шаровидной [1; 2].

В высокопрочном чугуне может раствориться до 0,5 % ванадия. Следовательно, легирование данным элементом приводит к обеднению углеродом и связыванию части углерода в карбиды жидкой фазы. Из-за появления твёрдых растворов УС, УС3, по сравнению с цементитом более устойчивых, карби-дообразование осложнено.

При легировании чугуна ванадием обеспечивается более высокая твёрдость и износостойкость, по сравнению с чугуном, содержащим 0,4 % хрома [3; 5].

Никель образует с углеродом метастабильный карбид №3С. Легирование чугуна никелем способствует стабилизации аустенита и расширяет область у-железа. Исследованиями определено, что никель так же как марганец влияет на твёрдость белого чугуна.

При содержании № до 1 % наблюдается дендритное строение чугуна, достаточно объемные поля трооститообразного эвтектоида с включениями вторичного цементита, небольшие участки свободного цементита и эвтектика тонкого строения. Повышения износостойкости при такой концентрации № не происходит.

Наиболее сильное влияние на повышение износостойкости чугунов оказывает Мо, который образует твёрдые растворы с железом. Присутствие молибдена приводит к увеличению количества полей троститообразного эвтектоида с включениями вторичного цементита. При содержании около 1,5 % Мо в высокопрочном чугуне после ЛО значительно повышается износостойкость поверхностей трения.

Сера - одна из вредных примесей. Она образует с железом соединения FeS и FeS2. Сера делает чугун густотекучим, увеличивает усадку, приводит к появлению трещин, негативно действует на физико-механические свойства, но при этом содействует отбелу чугуна.

При содержании S до 0,12 % наблюдается крупнопластинчатый эвтектоид со значительным количеством вторичного цементита крупноигольчатого дендритного строения. Междендритное пространство заполнено свободным цементитом, в котором расположены включения марганца кубической и многогранной формы. Имеется незначительное количество эвтектики тонкого строения. Содержание серы в высокопрочном чугуне должно быть не более 0,1 %.

Влияние фосфора на физико-механические свойства рассматривалось при его содержании до 0,15 %. В соответствии с диаграммой состояния «Бе

— Р» повышение содержания Р в значительной степени понижает температуру плавления металла. Фосфид Бе3Р и насыщенные кристаллы а-раствора образуют эвтектику. Фосфидная эвтектика обладает высокой твёрдостью [3; 4; 5].

Характер распределения фосфидной эвтектики в чугунах оказывает двойственное влияние на его износостойкость. При расположении фосфид-ной эвтектики в виде сетки увеличивается износостойкость чугуна. Однако отдельные включения фосфидной эвтектики сравнительно легко выкрашиваются и отрицательно влияют на износостойкость. Поэтому в высокопрочных чугунах, упрочняемых лазером, должно быть минимальное количество фосфора.

Наиболее целесообразно рассматривать вышеперечисленные элементы в комплексе, чтобы учитывать их взаимное влияние.

Проводились исследования влияния комплексных присадок на структуру и свойства отбеленного белого чугуна.

При рассмотрении системы «кремний - марганец - хром» изменялось содержание марганца от 0,7 до 1,4 %, при неизменном содержании кремния 0,9...1,1 % и хрома 0,2...0,4 %.

При наличии 0,7 % Мп дендритное строение наблюдается не на всех участках шлифа; эвтектоид трооститообразный, большое количество свободного цементита, при этом наблюдается отсутствие вторичного цементита. С увеличением содержания марганца до 1,4 %, формируется дендритное строение и происходит некоторое увеличение эвтектики. Пов ышенное содержание марганца увеличивает микротвердость и износостойкость деталей.

Исследована система элементов «С - Si - Мп

- Сг - ТЬ>. Содержание углерода изменялось в пре-

делах от 2,9...3,5 %, содержание остальных элементов оставалось постоянным (рис. 3).

НУ, 10000 ЫПа 9000 -

8000

7000

5000 - . .

5000 -

4000 -I-,-,-,

2,9 3 3.1 3,2 с,%

Рисунок 3 - Влияние химических элементов на микротвердость зоны лазерной обработки поршневых колец: 1 - НУ =/(С) на глубине 0,07 мм;

2 - НУ = /(С) на глубине 0,1 мм

При содержании до 3 % углерода наблюдалось тонкое дендритное строение: эвтектоид - сор-битообразный, много мелких полей свободного цементита. Эвтектика тонкого строения, её количество увеличено. Карбиды титана расположены в полях цементита и эвтектики, при этом наблюдается отсутствие вторичного цементита.

При дальнейшем увеличении концентрации С растет количество эвтектики. При этом она располагается в виде колоний более грубого строения. Максимальная износостойкость достигается при содержании 3,32 % углерода.

В системе «кремний - марганец - хром -фосфор» рассматривали влияние содержания фосфора в пределах от 0,1 до 0,14 % на свойства чугуна (2,8...3 % С, 1,1... 1,6 % 81, 0,2...0,3 % Сг).

При содержании фосфора 0,1 % наблюдалось дендритное строение, значительное количество эв-тектоида трооститообразного и тонкопластинчатого строения. Пространство между дендритами занято свободным цементитом. Эвтектика в структуре отсутствовала. Повышение содержания фосфора способствует некоторому снижению микротвердости. Введением фосфора в сочетании с любыми другими элементами трудно получить чугун с повышенной износостойкостью, т. к. это приводит к уменьшению эвтектоида и росту хрупких составляющих (цементита и фосфидной эвтектики).

Заключение

На основании проведённой работы было доказано, что для лазерной закалки компрессионных колец с целью получения требуемых физико-механических свойств слоям лазерного воздействия предпочтительно применять высокопрочные чугуны с шаровидным графитом, имеющие следующий химический состав: С (3,0. 3,2) %, Мп (0,8. 0,95) %, Сг (0,2.0,3) %, N1 > 0,8 %, 81 (1,75. 2,2) %, Р < 0,5 %, 8 < 0,09 %.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Гиршович Н. Г. Кристаллизация и свойства чугуна в отливках. М. : Машиностроение, 1966. 562 с.

2. Левченко А. А., Гананко И. А., Гуйва Ф. Т. и др. Лазерное упрочнение высокопрочных чугунов // Физика и химия обработки материалов. 1987. № 1, С. 62—68.

3. Казаков С. С., Матвеев Ю. И. Формирование структур серого чугуна в зоне лазерного воздействия. Княгинино, Вестник НГИЭИ, Выпуск 2011 (2), С. 46-50.

4. Коченов В. А., Матвеев Ю. И., Мари-нин А. Ю. Формирование износостойких структур лазерной обработкой чугуна поршневых колец дизелей // Совершенствование средств механизации и мобильной энергетики в сельском хозяйстве : Сб. науч. тр. Рязань, РГСХА, 2000. С. 83-85.

5. Матвеев Ю. И., Мордвинкин П. Л. Влияние аустенита на износостойкость чугунов // Материалы региональной науч.-практич. конференции инженерного факультета НГСХА. Н. Новгород, 1999. С. 391—393.

6. Рыкалин Н. Н., Углов А. А., Кокора А. Н. Лазерная обработка материалов. М. : Машиностроение, 1975. 296 с.

7. Асташкевич Б. М. Износостойкость и прочность деталей цилиндропоршневой группы транспортных двигателей // Вестник машиностроения. 1997. № 10. С. 8-11.

8. Асташкевич Б. М., Ларин Т. В. Триботех-нические аспекты изнашивания деталей ЦПГ мощных ДВС // Трение и износ. 1995. № 1. С. 92—105.

9. Гинцбург Б. Я. Теория поршневого кольца. М. : Машиностроение, 1979. 272 с.

10. Цеснек Л. С. Механика и микрофизика истирания поверхностей. М. : Машиностроение, 1979. 263 с.

11. Хрущов М. М., Бабичев М. А. Абразивное изнашивание. М., Наука, 1970. 251 с.

12. Хрущов М. М., Бабичев М. А. Исследование изнашивания металлов. Изд-во АН СССР, 1960. 351 с.

13. Григорянц А. Г., Шиганов И. Н. Оборудование и технология лазерной обработки материалов. М. : Высшая школа, 1990. 158 с.

14. Матвеев Ю. И., Казаков С. С. Повышение эффективности лазерной обработки деталей судового энергетического оборудования // Труды конгресса: Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет. Н. Новгород, 2010, С.355-357.

15. Матвеев Ю. И., Казаков С. С. Исследование износостойкости поршневых колец с лазерной о бра боткой на основании ускоренных испытаний // Вестник АГТУ. Астрахань, 2011. № 1. С. 41-44.

16. Рейман С. И., Митрофанов К. П., Шпинель В. С. Применение ЯГР для анализа фазового состава поверхности массивных образцов. М. : Наука, 1979. 170 с.

17. Русаков А. А. Рентгенография металлов. М. : Атомиздат, 1977. 479 с.

18. Жуков А. А., Шилина Е. П., Кокора А. Н. Получение ВЧ износостойкой структуры, соответствующей принципу Шарпи // Физ. и химия обраб. матер. 1986. № 3, С. 138-139.

19. Криштал М. А., Жуков А. А., Кокора А. Н. Структура и свойства сплавов, обработанных излучением лазера. М. : Энергия, 1973. 192 с.

20. Physical Metallurgy of cast Iron // Froc 3rd. Int Symp, Stokholm Aug. 29-31, 1984-n.ietc. 1985. 552 pp.

21. Zhang G., Zhu Z., Wang W., XJW. Laser surface processing of no duiar cast iron // Sweface. Eng. Higt Energy Beams - SCI and Technol. Proc. and JFHT, Semin, lisbon, Sept. 25-27, 1989. Lisbon, 1989. F.251-258.

REFERENCES

1. Girshovich N. G. Cristallizacia i svoistva chu-guna v otlivkah (Crystallization and properties of cast iron in castings), Mashinostroenie, 1966, 562 p.

2. Levchenko A. A. Ananko I. A., Guiva F. T. Lasernoe uhrochnenie visokoprochnih chugunov (Laser hardening ductile iron), Phizika i himiya obrobotki me-tallov, 1987, No. 1, pp. 62-68.

3. Kazakov S. S., Matveev, Y. I. Formirovanie struktur serogo chuguna v zone lasernogo vozdeistviya (Formation of grey iron in the zone of laser action), VestnikNGIEI, No. 2011 (2), pp. 46-50.

4. Kochenov V. A., Matveev Y. I., Marinin A. Y. Formirovanie iznosostoikih struktur lasernoi obrabotkoi porshnevih kolec dizelei (The formation of the wear-resistant structures laser treatmentkoi cast iron piston rings of diesel engines), Sovershinstvovanie sredstv mehanizacii i mobil'noi energetiki v sel'skom ho-syaistve, 2000, pp. 83-85.

5. Matveev Y. I. Vliyanie austenita na iznosos-toikost' chugunov (The Influence of austenite on the wear resistance of cast irons), Materiali regional'noi nauchno-practicheskoi conferencii ingenernogo fakul'teta NGSKHA, 1999, pp. 391-393.

6. Rykalin N. N. Uglov A. A, Cocora A. N. Lasernaya obrabotka materialov (Laser processing of materials), Mashinostroenie, 1975, 296 p.

7. Astashkevich B. M. Iznosostoikost' i prochnost' detalei cilindro-porshnevoi gruppi transport-nih dvigatelei (The durability and strength of the parts of piston transport engines), Vestnik mashinostroeniya, 1997, No. 10, pp. 8-11.

8. Astashkevich B. M. Tribotehnicheskie aspekti iznashivaniya detalei CPG mosh'nih DVS (Tribological

aspects of wear parts powerful engine Chu), Trenie i iznos, 1995, No. 1, pp. 92-105.

9. Gunzburg B. I. Teoriya porshnevogo kol'ca (Theory piston rings), Mashinostroenie, 1979, 272 p.

10. Cesnak L. S. Mehanika I mikrofisika istirani-ya poverhnostei (Mechanics and microphysics of abrasion of the surfaces), Mashinostroenie, 1979, 263 p.

11. Khrushchov M. M. Abrazivnoe iznashivanie (Abrasion), Nauka, 1970, 251 p.

12. Khrushchov M. M. Issledovanie iznashivani-ya metallov (Study on wear of metals), Izd-vo AN SSSR, 1960, 351 p.

13. Grigoryants A. G. Oborudovanie i tehnologi-ya lasernoi obrabotki materialov (Equipment and technology of laser processing of materials), Vishaya shko-la, 1990, 158 p.

14. Matveev Y. I., Kazakov S. S. Povishenie effektivnosti lasernoi obrabotki detalei sudovogo ener-geticheskogo oborudovaniya (Improving the efficiency of laser processing of parts of ship power equipmen it), Trudi kongressa: Nizhegorodskogo arhitekturno-stroitel'nogo universiteta, 2010, pp. 355-357.

15. Matveev Y. I., Kazakov S. S. Issledovanie iznosostoikosti porshnevih kolec s lasernoi obrabotkoi na osnovanii uskorennih ispitanii (Investigation of wear resistance of piston rings with the laser processing on the basis of accelerated tests), Vestnik AGTU, Astrakhan, 2011, No. 1, pp. 41-44.

16. Reiman S. I., Mitrofanov K. P., Shpinel V. S. Primenenie YAGR dlya analisa fazovogo sostava poverhnosti massivnih obrascov (Use JAGR for analysis of phase composition of the surface of bulk samples), Nauka, 1979, No. 9, 170 p.

17. Rusakov A. A. Rentgenographiya metallov (Radiography of metals), Atomizdat, 1977, 479 p.

18. Zhukov A. A. Shilina E. P., Cocora A. N. Poluchenie VCH iznosostoikoi strukturi, soot-vetstvuyush'ee principu Sharpi (Production of HF-resistant structure, the Sharpy), Phizika i himiya obrobotki metallov,1986, No. 3, pp. 138-139.

19. Krishtal M. A., Zhukov A. A., Cocora A. N. Struktura i svoistva splavov, obrabotannih izlucheniem lasera (Structure and properties of alloys treated by laser radiation), Energy, 1973, 192 p.

20. Physical Metallurgy of cast Iron // Froc 3rd. Int Symp, Stokholm Aug. 29-31, 1984 n.ietc. 1985. 552 pp.

21. Zhang G., Zhu Z., Wang W., XJW. Laser surface processing of no duiar cast iron // Sweface. Eng. Higt Energy Beams - SCI and Technol. Proc. and JFHT, Semin, lisbon, Sept. 25-27, 1989. Lisbon, 1989. F.251-258.

Дата поступления статьи в редакцию 26.10.2016.