Комплексное влияние химического состава чугуна на структуру отбеленного слоя долота чизельного плуга

УДК 621.785.5

КОМПЛЕКСНОЕ ВЛИЯНИЕ ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА ЧУГУНА НА СТРУКТУРУ ОТБЕЛЕННОГО СЛОЯ ДОЛОТА ЧИЗЕЛЬНОГО ПЛУГА

IRON CHEMICAL COMPOSITION INTEGRATED INFLUENCE ON CHISEL PLOW BITS BLEACHED LAYER STRUCTURE

Л.В. Костылева, доктор технических наук, профессор Д.С. Гапич, доктор технических наук, доцент В.А. Моторин, кандидат технических наук Д.Б. Курбанов, аспирант

L.V. Kostyleva, D.S. Gapich, V-А. Motorin, D.B. Kurbanov

Волгоградский государственный аграрный университет Volgograd State Agricultural University

Повышение износостойкости рабочих органов почвообрабатывающих машин - актуальная проблема АПК. Приведены результаты экспериментального исследования по влиянию основных компонентов состава - кремния и марганца, на глубину и структуру отбеленного слоя. Выполнен термодинамический анализ влияния на отбеливаемость чугуна всего легирующего комплекса в целом. В данном анализе на основе расчета комплексной характеристики - кремниевого эквивалента эвтектики, были учтены основные факторы формирования эвтектической структуры в условиях неравновесной кристаллизации, такие как: мик-роликвационные процессы, реальное переохлаждение и изменение термодинамической активности углерода в эвтектической жидкости под действием всех компонента состава. Предложено изготовление долота чизельного плуга литьём из нелегированного высокопрочного чугуна с отбеленной рабочей поверхностью и даны рекомендации по оптимальному составу чугуна. Для повышения износостойкости и технического ресурса долота чизельного плуга рекомендуется изготавливать их из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом с содержанием углерода 3,3-3,6 %, кремния 1,20-1,55 % и марганца 0,6...0,9 %, литьем в песчано-глинистые сырые формы с применением металлических (стальных) холодильников или отбеливающих красок на основе теллура.

Increased durability of soil cultivating machines working bodies is an actual problem in Agricultural Industrial Complex. The results of experimental studies on the main composition components - silicon and manganese influence on the depth and structure of the bleached layer are given here. A thermodynamic analysis of the impact on the bleaches iron bridge just dopant complex as a whole was made. This analysis on the basis of calculation of the integrated features - silicon equivalent eutectic, considered the main factors eutectic structure formation in a non-equilibrium crystallization conditions, such as: microsegregation processes, real overcooling and the thermodynamic carbon activity change in eutectic fluid under the influence of all composition components. The chisel plow drill manufacture by casting of non-alloy high-strength iron with bleached worktop was proposed and recommendations on the optimal composition of the cast iron were given. For higher-durability and maintenance of the resource chisel plow drill it is recommended to make them from ductile iron with spherical graphite with a carbon content of 3.3-3.6%, 1.201.55 % silicon and manganese 0.6 ... 0 9 %, by casting in sand molds using raw metal (steel) refrigerators or bleaching tellurium based inks.

Ключевые слова: долото чизельного плуга, абразивная износостойкость, высокопрочный чугун, отбеленный слой.

Key words: chisel plough drill, abrasive wear resistance, high strength cast iron, bleached layer.

Введение. В концепции современного землепользования для поддержания высокого плодородия почвы, улучшения влагонакопления, водопроницаемости и аэрации верхних и нижних её слоёв необходимо периодическое разрушение пахотной платформы путем глубокой безотвальной вспашки, для которой используют чизельные плуги, обеспечивающие глубину рыхления до 1,2 м [7].

Твердость и сопротивление почвы движению рыхлителя с увеличением глубины рыхления прогрессивно возрастают, в нижних горизонтах обработки часто встречаются камни, что многократно повышает требования к абразивной износостойкости, прочности и ударостойкости рабочих органов почвообрабатывающих машин. В то же время многие из них имеют крайне малый ресурс. Так, например, в работе [2] показано, что наработка на отказ долот плуга при обработке почв разного вида и физического состояния составляет от 5 до 20 га.

В этой связи исследования, направленные на повышение эксплуатационных характеристик наиболее нагруженной детали чизельного плуга - долота, весьма актуальны и необходимы для развития высокоэффективных агротехнических технологий.

В отечественном и зарубежном сельхозмашиностроении для изготовления долота плуга-рыхлителя используют преимущественно сортовой прокат углеродистой или малолегированной стали. Износостойкость режущих элементов долота, как правило, обеспечивают объёмной или локальной закалкой (при достаточном содержании углерода в стали) или наплавкой различными износостойкими материалами.

В работах отечественных и зарубежных исследователей [6, 9, 5, 1, 8] на интенсивно изнашиваемую поверхность рабочих органов почвообрабатывающих машин рекомендовано нанесение наплавок керамики на основе оксида алюминия, нитрида или карбида кремния; хромистого чугуна; твердых сплавов или сплавов типа Сормайт, которые действительно способны увеличить износостойкость. Но эти наплавки, как правило, очень дороги и многократно увеличивают себестоимость изготовления деталей [3].

В то же время в различных отраслях машиностроения тяжелонагруженные детали, работающие в условиях интенсивного износа и испытывающие ударные нагрузки (лемеха плугов, прокатные, мукомольные и прочие валки, ободья вагонных колёс, носики коромысел клапанов и др.), изготавливают литьем из серого или высокопрочного чугуна с отбелом рабочей поверхности.

Материалы и методы. Конструктивные особенности и условия эксплуатации долота чизельного плуга, предъявляющие повышенные требования преимущественно к абразивной износостойкости материала, позволяют рассматривать изготовление его из высокопрочного чугуна с отбеленной рабочей поверхностью в качестве оптимальной замены стальному долоту с наплавкой.

Преимущества литейной технологии изготовления долота из высокопрочного чугуна с отбелом состоят:

- в достижении высокой износостойкости рабочей поверхности за счет высокого содержания в структуре отбеленного слоя эвтектических карбидов с твердостью > 800 НВ и ударостойкости несущей части отливки со структурой графитизированного чугуна с шаровидным графитом;

- в получении практически готовой детали с упрочненной поверхностью в состоянии после литья, исключающем необходимость в проведении упрочняющей обработки закалки или наплавки, а также не требуещем выполнения сварки для долот с боковым креплением;

- в снижении себестоимости производства.

При этом необходимый уровень общей прочности литого долота в целом, сопротивление ударным нагрузкам и скалыванию отбеленного слоя, которые возникают при эксплуатации, могут быть обеспечены при широкой зоне перехода от структуры чисто белого чугуна упрочненного слоя к структуре графитизированного чугуна основного тела отливки. Получение отбеленных отливок основано на возможности кристаллизации чугуна по стабильной или метастабильной системам в зависимости от состава металла, скорости охлаждения и других факторов, влияющих на состояние жидкого металла, в частности на наличие в нем зародышей графитовых кристаллов.

ИЗВЕСТИЯ'

№ 2 (42), 2016

НИЖНЕВОЛЖСКОГО АГРОУНИВЕРСИТЕТСКОГО КОМПЛЕКСА: НАУКА И ВЫСШЕЕ ПРОФЕССИОНАЛЬНОЕ ОБРАЗОВАНИЕ

Структуру белого чугуна в локальных зонах отливки получают увеличением скорости охлаждения в этих зонах с помощью установленных в литейную форму металлических холодильников или окрашиванием литейной формы краской с карбидооб-разующими элементами, например, теллуром. Кроме того, отбеленный слой можно получить нагревом до расплавления упрочняемых частей отливки с последующим быстрым охлаждением - Элотерм-процесс [2].

На склонность нелегированного чугуна к отбелу, т. е. на толщину и структуру отбеленного слоя (при фиксированной скорости охлаждения) максимальное влияние оказывает соотношение содержания углерода, кремния и марганца и других элементов в составе металла.

Для выбора оптимального состава чугуна для отливок долота плуга с отбеленным рабочим слоем было выполнено исследование комплексного влияния содержания основных его компонентов - кремния и марганца на глубину и характер отбеленной зоны литых образцов клиновидной формы, залитых в сырую песчано-глинистую форму острым краем на металлическую плиту.

Исследование проводилось на серии опытных плавок чугуна, выплавленного в лабораторной индукционной печи, с фракционной разливкой металла. Содержание углерода выдерживалось на высоком уровне 3,3...3,6 %, чтобы обеспечить образование возможно большего количества эвтектического цементита и высокую твердость отбеленного слоя, содержание серы не превышало 0,05 %.

В ходе каждой плавки, изначально низкомарганцевого и низкокремнистого чугуна варьировали содержание марганца и кремния дробными добавками сначала первого, а затем второго элемента. После каждой добавки отбирали пробу на химический анализ и заливали опытный образец для изучения характера отбела.

Результаты. Твердость отбеленной части образцов в зоне чисто белого чугуна для всех фракций была примерно одинаковой и составляла 60-62,5НЯС. Твердость основного тела отливки (зона графитизированного чугуна) и глубина отбела, измеренная до появления первых включений графитовой эвтектики, показаны на рисунке 1.

Рисунок 1 - Изменение твердости и глубины отбела чугуна при последовательном увеличении содержания марганца

На первом этапе опытной плавки по мере увеличения в чугуне содержания марганца, добавляемого в ванну печи, твердость и глубина отбела экспериментальных отливок, залитых из каждой фракции этой плавки, постепенно повышались.

223

Затем, когда в расплав с постоянным повышенным содержанием марганца, достигнутым в конце первого этапа эксперимента, вводили дробными порциями ферросилиций, глубина отбела и твердость постепенно уменьшались. При этом глубина от-бела вернулась практически к исходному значению, а твердость оказалась заметно выше исходной, очевидно за счет легирования феррита кремнием.

Оптимальная для упрочнения долота чизеля глубина отбеленного слоя 18... 22 мм и приемлемый уровень твердости графитизированной части отливки <260 НВ, позволяющий выполнять необходимые операции механической обработки резанием, были получены в чугуне с содержанием кремния 1,21.. .1,53 % и марганца 0,6.. .0,9 %.

Однако на такой важный структурный параметр, как характер переходной зоны, марганец и кремний оказывают разное влияние. На рисунке 2 представлены характерные структуры изломов опытных образцов одной из фракционно легированных плавок.

Рисунок 2 - Изменение структуры изломов образцов чугуна одной фракционно разлитой плавки, в которой с 1-й по 5-ю фракции постепенно увеличивали содержание марганца, а с 6-й по 9-ю - содержания кремния

В чугуне этой плавки содержание марганца от фракции 1 до фракции 5 повышалось с 0,19 до 1,05%, а затем во фракциях с 5-й по 9-ю при постоянном марганце увеличивалось содержание кремния с 1,4% до 2,1%.

Как видно из рисунка 2 глубина отбела неуклонно растет от 1-го до 5-го образца, а затем, начиная с 6-го и по 9-й образец, снижается и доходит практически до исходного уровня. Но при этом отбел чугуна с высоким содержанием кремния (фракции 7-9) характеризуется резким переходом от белого чугуна к графитизированному, что может вызвать растрескивание и скалывание отбеленного слоя.

Влияние химического состава на структурообразование чугуна имеет ряд термодинамических и термокинетических закономерностей, определяющих формирование структуры эвтектики.

Во-первых, первичная дендритная кристаллизация аустенита сопровождается протеканием микроликвационных процессов, под действием которых происходит перераспределение компонентов чугуна между сосуществующими фазами, и поэтому эвтектическая жидкость, химический состав которой, собственно, формирует структуру эвтектики белого или серого чугуна, значительно отличается от исходного расплава.

Особенностью дендритной кристаллизации чугуна является ликвационная поляризация сосуществующих твердой и жидкой фаз по содержанию компонентов противоположно влияющим на термодинамическую активность углерода в растворах, ас: первичный аустенит обогащается графитизирующими элементами, повышающими ас: а жидкость - карбидообразующими (отбеливающими) элементами, которые снижают ас:

Содержание каждого элемента г в эвтектической жидкости, можно рассчитать по формуле [9]:

гэВТ _ С&1 - ^зф/д)

. 4 " 1"/д '

где Сц - среднее содержание элемента в чугуне, К^ф — эффективный коэффициент межфазного распределения компонента = 1,6; К^1 = 0,8), /л — объёмная доля дендритов первичного аустенита.

Объёмная доля дендритов аустенита, зависящая от химического состава и от скорости охлаждения чугуна в интервале дендритной кристаллизации, определялась методом металлографического исследования. Чтобы выполнить сравнительную оценку влияния всего комплекса элементов, действующих на склонность к отбелу разнонаправлено, в работе [10] предложено выразить содержание каждого элемента состава эвтектической жидкости через эквивалентную по воздействию на термодинамическую активность углерода концентрацпю одного элемента сравнения, например кремния - кремниевый эквивалент,

= К&Г, с помощью коэффициентов пропорциональности/^ (К^1=1,0; К^п=- 0,2).

Просуммировав кремниевые эквиваленты компонентов, которые могут принимать значения как больше, так и меньше 0, получаем комплексную характеристику состава эвтектики, кремниевый эквивалент эвтектики:

г/- ПЭВТ _ 1/Ч/-ЭВТ

— ¿ЛсЧ •

Кремниевый эквивалент эвтектики позволяет оценить влияние изменений состава чугуна к отбелу. Чем меньше кремниевый эквивалент эвтектики, тем больше будет глубина отбела, и тем при меньшей скорости охлаждения в отливке графитизированно-го чугуна появится отбел. В таблице 1 приведены химический состав, результаты расчетов кремниевого эквивалента эвтектики и исследования структуры отбеленной зоны на изломах опытных образцов, отлитых из каждой фракции опытной плавки. При исследовании структуры излома определяли глубину полного отбела со структурой ледебу-ритной эвтектики I и глубину отбела, включающую и переходную зону, Ь.

Таблица - Химический состав, глубина отбелённого слоя и кремниевый эквивалент

эвтектики в образцах, отлитых из опытной плавки чугуна с фракционной разливкой

№ образца Глубина отбела, мм Химический состав чугуна, % Объёмная доля дендритов Кремниевый эквивалент эвтектики

Полного с ледебу-ритной структурой, 1, мм включая переходную зону, Ь, мм Доля переходной зоны,% Мп 81 Мп

1 14 34 59 1,46 0,19 7,68 0,45 0,70

2 16 38 57 1,46 0,41 3,56 0,45 0,64

3 19 40 53 1,46 0,65 2,25 0,48 0,50

4 22 50 56 1,46 0,90 1,62 0,48 0,44

5 24 59 59 1,46 1,05 1,39 0,49 0,37

6 9 37 49 1,73 1,05 1,65 0,44 0,67

7 16 22 27 1,89 1,05 1,80 0,38 0,95

8 11 13 18 2,12 1,05 2,02 0,33 1,26

9 10 11 9 2,40 1,05 2,29 0,28 1,61

Обсуждение. Представленная на рисунке 3 диаграмма изменений глубины полного отбела и кремниевого эквивалента эвтектики во фракциях одной опытной плавки, свидетельствует, что одинаковый уровень глубины отбела может быть получен как при низком, так и при повышенном содержании и Мп в составе чугуна, но при одинаковом значении кремниевого эквивалента эвтектики, например во 2-й и 6-й фракциях.

ИЗВЕСТИЯ'

№ 2 (42), 2016

НИЖНЕВОЛЖСКОГО АГРОУНИВЕРСИТЕТСКОГО КОМПЛЕКСА: НАУКА И ВЫСШЕЕ ПРОФЕССИОНАЛЬНОЕ ОБРАЗОВАНИЕ

Номер фрашнн

Рисунок 3 - Изменение глубины полного отбела и кремниевого эквивалента эвтектики во фракциях одной опытной плавки

Графическая интерпретация зависимости глубины отбела и характера структуры отбеленной зоны от кремниевого эквивалента эвтектики [Сц\™т, рисунок 4, показывает, что при значениях кремниевого эквивалента эвтектики в пределах 1,05.1,6% глубина полного отбела (I) небольшая и практически постоянная 9.12 мм. Ширина переходной зоны отбела

100, %) в этом интервале [С5£] ^"растет умеренными темпами от 9 до 30 %.

Рисунок 4 - Зависимость глубины полного отбела (кривая 1) и доли переходной зоны в общей толщине отбеленного слоя (кривая 2) от кремниевого эквивалента эвтектики

При уменьшении кремниевого эквивалента эвтектики с 1,05 до 0,35% глубина полного отбела увеличивается в два раза, достигая величины ~24 мм. При этом резко возрастает ширина переходного слоя, при кремниевом эквиваленте эвтектики <0,7% она составляет 50.60% от общей толщины отбеленного слоя.

Формирование отбеленной части отливки, в которой толщина слоя полного отбела с ледебуритной структурой составляет 20-25 мм и имеет примерно такую же по ширине переходную зону со структурой половинчатого чугуна, наиболее предпочтительно для упрочнения рабочей зоны долота чизельного плуга. Такая толщина износостойкого отбеленного слоя является достаточной для обеспечения необходимого ресурса долота, а плавный переход к основному металлу необходим, чтобы противостоять растрескиванию и скалыванию упрочненного слоя под действием возможных при эксплуатации динамических нагрузок.

Заключение. Таким образом, исходя из условий эксплуатации рабочих органов чи-зельного плуга, которые подвергаются интенсивному абразивному износу и возможным ударным нагрузкам, а также принимая во внимание характер изменения структуры отбеленного и переходного слоя в ходе фракционной плавки (рисунок 2) и результаты анализа изменений термодинамических характеристик чугуна, можно сделать следующие выводы:

- глубина полного отбела может быть одинаковой в отливках из чугуна с различными составами, но при одинаковом воздействии на термодинамическую активность углерода в эвтектическом расплаве всего комплекса содержащихся в нем компонентов, для характеристики которого введена расчётная комплексная величина кремниевый эквивалент

- для формирования оптимальной глубины и структуры износостойкого отбеленного слоя и сердцевины отливок следует использовать низкомарганцевые и низкокремнистые композициии высокопрочного чугуна с низким значением кремниевого эквивалента эвтектики;

- для повышения износостойкости и технического ресурса долота чизельного плуга рекомендуется изготавливать их из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом с содержанием углерода 3,3-3,6%, кремния 1,20-1,55 % и марганца 0,6.0,9 %, литьем в песчано-глинистые сырые формы с применением металлических (стальных) холодильников или отбеливающих красок на основе теллура.

Библиографический список

1. Бернштейн, Д.Б. Износостойкость лемехов, зонально упрочненными твердыми сплавами [Текст]/ Д.Б. Бернштейн, И.В. Лискин // Тракторы и сельскохозяйственные машины. -1988. - №9. - С. 24-26.

2. Иванов, В.Н. Словарь-справочник по литейному производству [Текст]/ В.Н. Иванов.

- М.: Машиностроение, 1990. - 384 с.

3. Иголкин, А.И. Абразивостойкие наплавленные плиты и трубы для горной техники [Текст]/ А.И. Иголкин, Ю.В. Зеленин // Горный журнал. - 2011. - №2. - С. 57-59.

4. Ильинский, В.А. Оценка качества серого чугуна по кремниевому эквиваленту химического состава [Текст]/ В.А. Ильинский // Литейное производство. - 1987. - №4. - С. 3-5.

5. Кожухова, Н. Ю. Наплавочное армирование рабочих органов почвообрабатывающих машин, эксплуатирующихся на тяжелых почвах [Текст] : автореф. дис. канд. техн. наук / Н. Ю. Кожухова. - М., 2011.

6. Новиков, В. С. Обеспечение долговечности рабочих органов почвообрабатывающих машин [Текст] : автореф. докт. техн. наук / В.С. Новиков. - М., 2008.

7. СТБ 1388-2003 Плуги тракторные лемешные общего назначения. Общие технические условия [Текст]. - Минск: Белорусский государственный институт стандартизации и сертификации (БелГИСС), 2003. - 12 с.

8. Хасуи, А. Наплавка и напыление [Текст]: пер. с яп. В.Н. Попова / А. Хасуи, О. Мори-гаки. - М.: Машиностроение, 1988. - 240 с.

9. Dallaire, S. Development of Cored Wires for Improving the Abrasion Wear Resistance of Austenitic Stainless Steel / S. Dallaire and H. Levert // Journal of Thermal Spray Technology. - 1997.

- № 6(4). - P. 456 - 462.

10.Il'inskii V.A. Mechanism of Microsegregation in Iron-Carbon Alloys and New Possibilities in Foundry Technology/ V.A. Il'insrii, A.A. Zhukov, L.V.Kostyleva// Cast Metals, 1990, v.3, №1.

Reference

1. Bernshtejn, D.B. Iznosostojkost' lemehov, zonal'no uprochnennymi tverdymi splavami [Tekst]/ D.B. Bernshtejn, I.V. Liskin // Traktory i sel'skohozjajstvennye mashiny. - 1988. - №9. - P. 24-26.

2. Ivanov, V.N. Slovar'-spravochnik po litejnomu proizvodstvu [Tekst]/ V.N. Ivanov. - M.: Mashinostroenie, 1990. - 384 p.

3. Igolkin, A.I. Abrazivostojkie naplavlennye plity i truby dlja gornoj tehniki [Tekst]/ A.I. Ig-olkin, Ju.V. Zelenin // Gornyj zhurnal. - 2011. - №2. - P. 57-59.

4. Il'inskij, V.A. Ocenka kachestva serogo chuguna po kremnievomu jekvivalentu himich-eskogo sostava [Tekst]/ V.A. Il'inskij // Litejnoe proizvodstvo. - 1987. - №4. - P. 3-5.

5. Kozhuhova, N. Ju. Naplavochnoe armirovanie rabochih organov pochvoobrabatyvajushhih mashin, jekspluatirujushhihsja na tjazhelyh pochvah [Tekst] : avtoref. dis. kand. tehn. nauk / N. Ju. Kozhuhova. - M., 2011.

6. Novikov, V. S. Obespechenie dolgovechnosti rabochih organov pochvoobrabatyvajushhih mashin [Tekst]: avtoref. dokt. tehn. nauk /V.S.Novikov. - M., 2008.

7. STB 1388-2003 Plugi traktornye lemeshnye obshhego naznachenija. Obshhie tehnich-eskie uslovija [Tekst]. - Minsk: Belorusskij gosudarstvennyj institut standartizacii i sertifikacii (BelGISS), 2003. - 12 p.

8. Hasui A. Naplavka i napylenie [Tekst]/ Per. s jap. V.N.Popova / A.Hasui, O. Morigaki // M.: Mashinostroenie, 1988. - 240 p.

9. Dallaire, S. Development of Cored Wires for Improving the Abrasion Wear Resistance of Austenitic Stainless Steel [Tekst]/ S. Dallaire and H. Levert // Journal of Thermal Spray Technology. -1997. - № 6(4). - P. 456-462.

10. Il'inskii, V.A. Mechanism of Microsegregation in Iron-Carbon Alloys and New Possibilities in Foundry Technology [Tekst]/ V.A. Il'insrii, A.A. Zhukov, L.V. Kostyleva// Cast Metals. -1990. - Vol.3. - №1.

E-mail: gds-08@mail.ru

УДК 631.6.03:544.6.018.2

МОДЕЛИРОВАНИЕ СОСТОЯНИЯ ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКИ АКТИВИРОВАННОЙ ВОДЫ И РАСТВОРОВ В СИСТЕМЕ КАПЕЛЬНОГО ОРОШЕНИЯ

ELECTROCHEMICAL ACTIVATED WATER AND SOLUTIONS CONDITIONS MODELING IN DRIP IRRIGATION SYSTEM

С.Я. Семененко, доктор сельскохозяйственных наук М.Н. Лытов, кандидат сельскохозяйственных наук А.Н. Чушкин, научный сотрудник

S.Y. Semenenko, M.N. Lytov, A.N. Chushkin

ФГБНУ Поволжский НИИ эколого-мелиоративных технологий, г. Волгоград

FSBI Volga Research Institute of Ecological and reclamation technologies, Volgograd

Исследования, основные результаты которых приводятся в настоящей работе, проводятся авторами в рамках решения актуальных задач проектирования систем капельного орошения с модулем электрохимической активации оросительной воды. Рабочей гипотезой исследований стало предположение о необходимости при проектировании систем капельного орошения с модулем электрохимической активации учета релаксации электрохимически активированной воды в процессе движения от установки-активатора к капельным водовыпускам. В рамках концепции решения задачи учета релаксационных процессов авторами предлагается использовать разработанную и апробированную модель состояния электрохимически активированной воды в системе капельного орошения. Моделирование состояния электрохимически активированной воды и водных растворов минеральных удобрений в системе капельного орошения проводится на основе имитации двух неразрывно связанных процессов: движения воды в системе напорных водоводов капельного орошения и динамики изменения активационного потенциала электрохимически обработанной воды и приготовленных на ее основе растворов. Синхронизация результатов моделирования указанных процессов позволяет эффективно прогнозировать активационный потенциал электрохимически активированной воды или растворов для любой заданной координаты в системе напорных водоводов капельного орошения. Экспериментальная проверка результатов моделирования показали, что максимальные различия модельных и опытных средних не превышают 1,5 % от уровня активации по окислительно-восстановительному потенциалу и 6,7 % - по водородному показателю.

Research, the results of which are given in on-standing work conducted by the authors in solving of actual problems of design of drip irrigation systems with a module of electrochemical activation of irrigation water. The working hypothesis of the research was the assumption about the necessity in the design of drip irrigation systems with a module of electrochemical activation account for the relax-