Динамическое воздействие газогенераторов гдш при рыхлении скального грунта

УДК 622.235

М.И. Ганопольский, В.В. Пупков, И.А. Ненахов, А.И. Селявин, В.Е. Фоменкова, Ю.А. Березуев

ДИНАМИЧЕСКОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ ГАЗОГЕНЕРАТОРОВ ГДШ ПРИ РЫХЛЕНИИ СКАЛЬНОГО ГРУНТА

Рассмотрено производство работ по разрыхлению скальных грунтов с помощью газогенераторов давления шпуровых ГДШ. Приведены использованные методики расчета безопасных условий производства работ по воздействию на охраняемые объекты сейсмических колебаний и акустических воздушных волн при срабатывании ГДШ. Представлены результаты измерений сейсмических колебаний и акустических воздушных волн при разрыхлении скального грунта зарядами ГДШ. На основании результатов контрольных инструментальных измерений установлено, что вызванное срабатыванием ГДШ динамическое воздействие на охраняемые объекты сейсмических колебаний и акустических воздушных волн в среднем в 3 раза меньше, чем при использовании промышленных ВВ такой же массы.

Ключевые слова: безопасность работ, газогенератор давления шпуровой, сейсмические колебания, акустическая воздушная волна, защитное укрытие, безопасное расстояние.

На площадке строительства для планировки поверхности потребовалось выполнить работы по разрыхлению скального грунта, представленного слаботрещиноватыми скальными грунтами Х^Х1 групп грунтов по классификации СНиП (коэффициент крепости по шкале проф. М.М. Про-тодьяконова — 16^20). Размеры участка работ составляли: длина — от 19 до 28 м, ширина — 13 м. Мощность разрыхляемого слоя грунта изменялась от 0,3 м до 2,4 м. Общий проектный объем подлежащих разрыхлению скальных грунтов составлял около 500 м3.

Вблизи от площадки работ находились различные охраняемые объекты производственного назначения (их перечень приведен в табл. 2). За пределами площадки на отдельных участках в скальном массиве имелись трещины с раскрытием на поверхности до 5 см. При произ-

DOI: 10.25018/0236-1493-2017-9-0-27-35

водстве работ по разрыхлению скального грунта следовало обеспечить полную сохранность и работоспособность всех охраняемых объектов и коммуникаций, а также исключить дальнейшее раскрытие имеющихся в скальном массиве трещин и появление новых.

Проектом строительства предварительное разрыхление скального грунта предусматривалось осуществлять с помощью гидроклиновой установки. Однако использование данного способа разрыхления скального грунта оказалось неэффективным.

Одним из основных способов разрыхления скальных грунтов на строительных объектах являются буровзрывные работы (БВР), которые часто осуществляют в стесненных условиях, рядом с охраняемыми объектами различного назначения. При этом для обеспечения безопас-

ISSN 0236-1493. Горный информационно-аналитический бюллетень. 2017. № 9. С. 27-35. © М.И. Ганопольский, В.В. Пупков, И.А. Ненахов, А.И. Селявин, В.Е. Фоменкова, Ю.А. Березуев. 2017.

ности рассматривают отрицательное динамическое воздействие проводимых взрывов и разрабатывают необходимые мероприятия по их минимизации.

Снижение отрицательного воздействия проводимых работ на охраняемые объекты может быть обеспечено путем использование вместо штатных промышленных ВВ газогенераторов давления шпуровых ГДШ. ГДШ не относятся к изделиям, содержащим взрывчатые вещества или пиротехнические составы, а их конструктивные элементы не являются взрывными устройствами. При срабатывании ГДШ обеспечивается минимальное динамическое воздействие на окружающие охраняемые строения и коммуникации и минимальный разлет кусков разрушенного материала.

Принцип действия ГДШ основан на фугасном действии газов, получаемых при высокоскоростном сгорании его рабочего состава, и создания давления в шпуре, достаточного для разрушения вмещающей среды (скальный грунт, бетон и т.п.). ГДШ обладает способностью создавать квазистатическое избыточное давление газов только в замкнутом объеме. Объем газообразных продуктов сгорания — 400 л на 1 кг состава. Полная идеальная работоспособность состава ГДШ — 3200 кДж/кг.

Патрон ГДШ состоит из пластмассового цилиндрического пенала внутренним диаметром 20^25 мм и длиной 100^600 мм, содержащего окислительную композицию на основе хлората натрия, и электропускового устройства (ЭПУ). Перед применением ГДШ приводятся в рабочее состояние — непосредственно на месте работ окислительная композиция в пенале пропитывается в необходимом количестве дизельным топливом.

ГДШ допущены к постоянному применению Госгортехнадзором России. Они предназначены для невзрывного

дробления твердых и скальных горных пород при добыче блочного камня, при прокладке дорог, в строительстве, при выполнении специальных работ (обрушение строительных объектов, разделка на фрагменты бетонных и железобетонных строительных конструкций и т.п.) и др. Имеющийся опыт показывает, что ГДШ с успехом могут быть использованы для разрыхления скальных грунтов на строительных объектах [1—3].

С учетом этого для разрыхления скального грунта на площадке строительства было решено использовать заряды ГДШ, размещаемые в предварительно пробуренных вертикальных шпурах.

Массу заряда в шпуре рассчитывали по формуле [5]

О = КаЬ/ ,

^ шп' 4 '

где О — масса заряда патрона ГДШ в шпуре, кг; К — расчетный удельный расход рабочего состава ГДШ, кг/м3; а — расстояние между шпурами, м; Ь — расстояние между рядами шпуров, м; /ШП — длина шпура, м.

Разрыхление скального грунта производили слоями. Длина шпуров составляла от 0,45 до 0,8 м. Диаметр шпуров — 0,032 м. В зависимости от длины, в каждый шпур помещали один или два патрона ГДШ общей массой от 0,05 до 0,15 кг. Длина забойки шпуров была не менее 0,3^0,4 м. Фактический удельный расход ГДШ составлял около 1,0 кг/м3, что примерно соответствует удельному расходу при разрыхлении скальных грунтов шпуровыми зарядами с использованием промышленных ВВ [5]. Основные проектные параметры шпуровых зарядов приведены в табл. 1.

Воспламенение ЭПУ патронов ГДШ в шпурах производили мгновенно от взрывной машинки КПМ-3У. Концы проводов ЭПУ каждого патрона ГДШ выводили из шпура и соединяли последовательно. Последовательно также соединяют все провода ГДШ одной серии.

Таблица 1

Основные параметры шпуровых зарядов ГДШ при разрыхлении скального грунта

Мощность разрыхляемого слоя грунта,м Длина перебура, м Длина шпура, м Расстояние, м, между Общая масса патронов ГДШ в шпуре, кг Длина заряда ГДШ в шпуре, м Длина забойки, м

шпурами в ряду рядами шпуров

0,3 0,15 0,45 0,3 0,3 0,05 0,15 0,3

0,4 0,1 0,5 0,3 0,3 0,05 0,15 0,35

0,5 — 0,5 0,3 0,3 0,05 0,15 0,35

0,6 — 0,6 0,35 0,35 0,075 0,2 0,4

0,65 — 0,65 0,35 0,35 0,1 0,25 0,4

0,7 — 0,7 0,4 0,4 0,125 0,35 0,35

0,75 — 0,75 0,4 0,4 0,125 0,35 0,4

0,8 — 0,8 0,4 0,4 0,15 0,4 0,4

Принятые при производстве работ параметры шпуровых зарядов ГДШ позволили обеспечить заданную степень разрыхления скального грунта с выходом до 90% кусков с требуемым размером не более 300 мм. Дополнительное дробление негабаритов, при необходимости, производили гидромолотом.

При производстве работ по разрыхлению скального грунта с использованием ГДШ, как и в случае взрывов, опасность для людей и охраняемых объектов могут представлять действие сейсмических и акустических воздушных волн и разлет кусков.

Для предотвращения разлета кусков использовали укрытия из отрезков транспортерной ленты. Ширина зоны перекрытия участка работ, вне зависимости от мощности разрыхляемого слоя скального грунта, согласно требованиям [5], была не меньше 0,5 м. С учетом использования укрытий и требований ФНП «Правила безопасности при взрывных работах» [4] радиус опасной зоны для людей был принят равным 50 м.

Общую массу одновременно воспламеняемых зарядов ГДШ и число шпуров в серии определяли исходя из обеспечения допустимого уровня воздействия сейсмических и акустических воздушных

волн на охраняемые объекты. Известно, что сейсмический эффект при использовании ГДШ значительно меньше, чем при взрыве заряда взрывчатого вещества (ВВ) такой же массы [3]. Однако в настоящее время нет достаточных результатов инструментальных измерений, позволяющих надежно прогнозировать интенсивность сейсмических колебаний при срабатывании ГДШ. Поэтому для прогноза воздействия ГДШ на охраняемые объекты применяли закономерности, полученные при проведении взрывных работ.

Критерием сейсмической опасности взрывов является скорость колебаний грунта в основании охраняемых объектов [6]. При мгновенном взрывании зарядов ВВ (в нашем случае — при мгновенном срабатывании зарядов ГДШ) скорость колебаний определяют по формуле .

V = К f

где V — скорость колебаний грунта, мм/с; К — коэффициент сейсмичности, зависящий от геологических и гидрогеологических условий в месте производства работ и расположения охраняемого объекта, способа взрывания и ряда других

факторов; и — показатель затухания скорости сейсмических волн с расстоянием; О — масса заряда ВВ, кг; г — расстояние от места взрыва, м.

Как известно, по характеру воздействия сейсмических колебаний на охраняемый объект различают ближнюю и дальнюю зоны взрыва [6]. Граница ближней зоны установлена на расстоянии г < 10^0. В случае ближней зоны показатель затухания в формуле (2) можно принять равным и = 2. В дальней зоне взрыва (г > 10^0) показатель затухания и = 1,5.

Коэффициент сейсмичности К и показатель степени и изменяются в зависимости от изменения условий взрывания. По данным многолетних сейсмических наблюдений [6] средняя величина коэффициента сейсмичности при показателе степени и = 1,5 равна К = 2500. Средняя величина коэффициента сейсмичности для скальных необводненных грунтов при показателе степени и = 2 составляет К = 4000, скальных обводненных грунтов — К = 6000. Эти величины коэффициента сейсмичности обычно используют при расчетах скорости колебаний грунта по формуле (2), а также при определении допустимой для взрывания массы зарядов

Од =

1/и

где ОД — допустимая масса мгновенно взрываемых зарядов, кг; V — допустимая скорость колебаний в основании охраняемого объекта, мм/с.

В случае использования ГДШ под ОД следует понимать массу зарядов, воспламенение которых производится одновременно.

Для расчета сейсмобезопасных масс взрываемых зарядов по формуле (3) нужно установить значение коэффициента сейсмичности К и величину допустимой скорости колебаний грунта в основании охраняемых объектов V.. В предвари-

тельных расчетах при определении сейсмического воздействия на охраняемые объекты при срабатывании ГДШ принимали коэффициент K = 4000 для объектов в ближней зоне и K = 2500 для объектов, расположенных в дальней зоне. В этом случае результаты расчетов сейсмического воздействия ГДШ, выполненные с использованием закономерностей, полученных при взрывах, обеспечивали дополнительную безопасность охраняемых объектов.

Допустимые скорости колебаний грунта в основании охраняемых зданий и сооружений ГЭС были приняты в соответствии с указаниями [6—9].

За пределами площадки работ в скальном массиве имелись трещины с раскрытием на поверхности до 5 см. По данным [10] скорость колебаний, при которой исключаются какие-либо повреждения поверхности скального массива, составляет 200 мм/с, а при скорости колебаний 200^500 мм/с отмечается незначительное развитие имеющихся трещин. В нашем случае допустимая скорость колебаний поверхности скального массива, при которой исключается дальнейшее раскрытие имеющейся трещины или появление новых, была принята равной 150 мм/с.

Принятые величины допустимой скорости колебаний грунта и допустимые при одновременном срабатывании массы зарядов ГДШ в зависимости от расстояния между местом проведения работ по разрыхлению скального грунта и охраняемыми объектами приведены в табл. 2.

При производстве работ по разрыхлению скального грунта зарядами ГДШ были осуществлены измерения параметров сейсмических колебаний. Измерения проводились комплектом аппаратуры «Minimate Plus» («Instantel», Канада). Результаты обработки записей измерений величины максимальной векторной скорости колебаний грунта V в зависи-

мости от приведенном массы заряда показаны на графике на рис. 1.

Измерения проводились на расстоянии от 2 до 13,5 м, величина приведенной массы зарядов находилась в диапазоне 0,066 < $ / г = р< 0,54 кг1/3/м (преимущественно при р>0,1). Для этого диапазона приведенных масс зарядов показатель степени в формуле (2) может быть принят равным и = 2 [6]. Зарегистрированная величина максимальной векторной скорости колебаний грунта в случае использования зарядов ГДШ (всего 45 измерений) находилась в диапазоне от 7,5 до 317,9 мм/с. Величины коэффициента сейсмичности составили К = 442-2853 при среднем значении К = 1306 (кривая на рис. 1).

Большой разброс величины коэффициента К при использовании ГДШ можно объяснить различиями в условиях проведения работ и регистрации колебаний: работы по разрыхлению грунта выполняли при одной, двух и трех обнаженных поверхностях; регистрация колебаний проводилась как в тылу массива, так и при наличии на пути распространения сейсмических волн слоя разрыхленного грунта или обнаженного пространства; изменялась степень обводненности разрыхляемого скального массива (работы осуществлялись в весенний период, до начала и в период таяния снега). Еще одной возможной причиной разброса полученных значений коэффициента К, по нашему мнению, является различие в массе и длине заряда ГДШ в шпурах (для воспламенения заряда большей массы и длины и его срабатывания требуется больше времени, чем при использовании зарядов меньшей массы).

Средняя величина коэффициента сейсмичности (К = 1306) оказалась в 3 раза меньше средней расчетной величины, которую использовали при прогнозировании сейсмического эффекта в ближней зоне (в случае взрывов для необ-

500

V, мм/с

100

10

/

i1 1  г

О Щ- г 0

ßr k

ь

О г" О С

wm о >

т / / ©

---

AJ

f

0,05 0,1

р? кг1/3/м 1,0

Рис. 1. Зависимость скорости колебаний грунта от величины приведенной массы заряда ГДШ

водненных скальных грунтов K = 4000). Для максимальной зарегистрированной скорости колебаний величина коэффициента сейсмичности оказалась меньше в 1,4 раза. Это еще раз указывает на пониженное сейсмическое воздействие зарядов ГДШ по сравнению со взрывом зарядов ВВ такой же массы.

Была также проведена регистрация давления в акустической воздушной волне. При взрывах речь идет об ударных воздушных волнах (УВВ). При использовании ГДШ интенсивность воздействия воздушных волн значительно ниже, чем при взрывах, и в этом случае речь идет об акустических воздушных волнах (АВВ). В случае взрыва шпуровых зарядов давление на фронте УВВ можно определить по формуле [4, 8]

Л1,5

АР = B

3Q

где АР — избыточное давление на фронте УВВ, Па; В = 4,7 х105КТ Ку КМ — коэффициент, зависящий от свойств ВВ, физико-технических свойств грунтов в месте производства взрывных работ, метеоусловий, сложившихся на момент взрыва,

Таблица 2

Сейсмобезопасные массы зарядов ГДШ при проведении работ по разрыхлению скальных грунтов

№ п.п. Охраняемый объект Допустимая скорость колебаний, мм/с Минимальное расстояние, м Допустимые массы зарядов ГДШ, кг

1 Здание ГЭС (здание, гидроагрегаты, защитное электротехническое оборудование машзалов) 30 130 310

2 Водоприемник 200 130 14 000

3 Подводящий канал 200 55 1000

4 Отводящий канал 200 120 11 000

5 Шахта дымоудаления машзала 30 35 6,2

6 Помещение отсека трубно-кабельного тоннеля 30 50 18

7 Железобетонный мост 50 60 86

8 Опоры ЛЭП-220 кВ 100 110 12 000

9 Сбросной канал 200 10 11,2

10 Наружный хозяйственно-питьевой противопожарный водопровод 150 2,5 0,125

11 Подпорная стенка 250 1,5 0,05

12 Трещина в скальном массиве 150 3 0,2

условий на пути распространения УВВ и ряда других факторов; КТ — коэффициент, учитывающий влияние физико-технических свойств разрыхляемых пород; для скальных грунтов X^XI группа грунтов по СНиП равен КТ = 1,6; КУ — коэффициент укрытия, учитывающий степень снижения давления в УВВ; при использовании сплошных газонепроницаемых укрытий из транспортерной ленты (без пригруза) равен КУ = 0,6; КМ — коэффициент метеоусловий; для расстояний менее 200 м (как в нашем случае) КМ = 1,0; r — расстояние, м; QB — масса эквивалентного заряда, кг; для шпуровых зарядов; Q — фактическая масса одновременно взрываемых зарядов, кг; КЗ — коэффициент забойки; зависит от отношения длины забойки к диаметру заряда.

При использовании ГДШ давление в АВВ также можно определить по формуле (4), где под Q следует понимать фактическую массу одновременно срабаты-

вающих ГДШ. Длина забойки шпуров составляла 0,3 м и более (см. табл. 1). Диаметр заряда (патронов ГДШ) — 0,028 м. При отношении длины забойки к диаметру заряда 0,3:0,028 = 10,7 коэффициент забойки может быть принят равным КЗ = 0,02 [4, 8].

Результаты обработки записей измерений давления в АВВ АР в зависимости от приведенной массы эквивалентного заряда, полученные при проведении исследований, показаны на графике на рис. 2. Измерения проводились комплектом аппаратуры «Minimate Plus» с использованием микрофона, рассчитанного на измерение избыточного давления до 500 Па, в тех же пунктах, что и измерения сейсмических колебаний. Величина приведенной массы эквивалентного заряда находилась в диапазоне 0,011< </r = PB <0,092 кг1/3/м. Зарегистрированная величина избыточного давления в АВВ составила от 30,8 до 492 Па.

По аналогии с коэффициентом сейсмичности К в формуле (2), коэффициент В в формуле (4) позволяет сравнивать между собой эффект как от воздействия УВВ при взрывах разных зарядов ВВ на различных расстояниях, так и эффект, вызванный воздействием УВВ от взрыва и АВВ от невзрывных источников. Величины коэффициента В, зарегистрированные при измерениях давления в АВВ при использовании зарядов ГДШ (всего 44 измерения) находились в диапазоне В = (0,11-1,16)х105 при среднем значении В = 0,39х105 (кривая на рис. 2). При выполнении работ без использования укрытий средняя величина коэффициента равна В = 0,65х105.

Большой разброс величины коэффициента В при использовании ГДШ можно объяснить как теми же причинами, что и разброс величины коэффициента К при регистрации сейсмических колебаний, так и другими специфическими причинами: размеры разрыхляемого блока (длина блока во многих случаях были сопоставимы с расстоянием от ближайшего заряда до пункта регистрации, что приводило к снижению зарегистрированной величины давления и к увеличению времени действия положительной фазы АВВ на записи); некоторые различия в длине и качестве материала забойки; измерения проводились при работах с укрытием, размеры зоны перекрытия участка работ изменялись и др.

Средняя величина коэффициента В оказалась более чем в 10 раза меньше средней расчетной величины, которую использовали при прогнозировании воздействия УВВ от взрывов шпуровых зарядов при разрыхлении грунтов X-XI группа грунтов по СНиП (для максимальных зарегистрированных значений давления в АВВ — меньше в 3,8 раза). Таким образом, и в случае АВВ заряды ГДШ оказывают пониженное воздействие по сравнению со взрывом зарядов ВВ такой же массы.

Рис. 2. Зависимость избыточного давления в АВВ от величины приведенной массы эквивалентного заряда ГДШ

Основные выводы:

1. Использование газогенераторов давления шпуровых ГДШ позволило успешно выполнить работы разрыхления скальных грунтов в сложных стесненных условиях.

2. Проведенные инструментальные измерения сейсмических и акустических воздушных волн при разрыхлении скального грунта с использованием зарядов ГДШ показали, что вызванное срабатыванием ГДШ динамическое воздействие на охраняемые объекты в среднем в 3 раза меньше, чем при использовании промышленных ВВ такой же массы. Результаты этих измерений могут быть использованы при прогнозировании воздействия сейсмических и акустических воздушных волн на охраняемые объекты в случае использования зарядов ГДШ для разрыхления скальных грунтов и при выполнении других работ.

3. Результаты проведенных инструментальных измерений могут быть использованы при прогнозировании динамического воздействия на охраняемые объекты в случае использования зарядов ГДШ для разрыхления скальных грунтов и при выполнении других работ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Березуев Ю.А. Применение шпуровых газогенераторов давления на карьерах блочного камня // Горный журнал. — 2008. — № 1. — С. 50—52.

2. Руководство по применению газогенератора давления шпурового (ГДШ). ТУ 7275-00246242932-2002. — СПб.: ООО «НПК «Контех», 2002. — 7 с.

3. Селявин А. И., Ненахов И.А., Фоменкова В. Е., Ганопольский М. И. Разрушение монолитного железобетонного фундамента с использованием невзрывчатых разрушающих средств // Взрывное дело. — 2015. — № 113/70. — С. 243—259.

4. Федеральные нормы и правила в области промышленной безопасности. Правила безопасности при взрывных работах. Сборник документов. Серия 13. Вып. 14. — М.: ЗАО НТЦ Пб, 2014. — 332 с.

5. Технические правила ведения взрывных работ на дневной поверхности. — М.: Недра, 1972. — 240 с.

6. Цейтлин Я. И., Смолий Н. И. Сейсмические и ударные воздушные волны промышленных взрывов. — М.: Недра, 1981. — 192 с.

7. Технические правила ведения взрывных работ в энергетическом строительстве. — М.: АО «Институт Гидропроект», 1997. — 232 с.

8. Руководство по проектированию и производству взрывных работ при реконструкции промышленных предприятий и гражданских сооружений. РТМ 36.9-88. — М.: ЦБНТИ ММСС СССР, 1988. — 37 с.

9. Определение критических параметров колебаний охраняемых объектов при взрывном дроблении фундаментов и обрушении зданий при реконструкции. РТМ 36.22.91. — М.: ЦБНТИ ММСС СССР, 1991. — 17 с.

10. Мосинец В.Н. Дробящее и сейсмическое действие взрыва в горных породах. — М.: Недра, 1976. — 271 с. ЕШ

КОРОТКО ОБ АВТОРАХ

Ганопольский Михаил Исаакович — доктор технических наук, технический директор, ООО «ЦПЭССЛ БВР», е-таП: cpesslbvr@mail.ru,

Пупков Владимир Васильевич1 — кандидат технических наук, директор,

Ненахов Иван Андреевич1 — главный инженер, Селявин Александр Иванович1 — главный инженер по БВР, Фоменкова Вера Евгеньевна1 — ведущий эксперт, Березуев Юрий Алексеевич — кандидат технических наук, генеральный директор ООО «НПК «Контех», е-таП: contec.spb@yandex.ru,

1 ООО «Промтехвзрыв», е-таИ: info@promtechvzryv.ru.

ISSN 0236-1493. Gornyy informatsionno-analiticheskiy byulleten'. 2017. No. 9, pp. 27-35.

UDC 622.235

M.I. Ganopolski, V.V. Pupkov, I.A. Nenakhov, A.I. Selyavin, V.E. Fomenkova, Yu.A. Berezuev

DYNAMIC EFFECT OF BOREHOLE PRESSURE GAS GENERATOR

IN ROCK RIPPING

Reviewed works by loosening rocky ground with the help of gas generators pressure blast hole GDS. Provides methods used in the calculation of safe conditions of works on effects on protected objects of seismic vibrations and acoustic air waves when triggered GDS. The results of measurements of seismic vibrations and acoustic air waves in the loosening of the rock charges GDS. The results

of the control of instrumental measurements showed that using GDS dynamic impacts on protected objects of seismic vibrations and acoustic air waves in average 3 times less than with the use of industrial explosives of the same weight.

Key words: safety of work, the gasifier pressure blast hole, seismic vibrations, acoustic air wave, protective shelter, safe distance.

DOI: 10.25018/0236-1493-2017-9-0-27-35

AUTHORS

Ganopolski M.I., Doctor of Technical Sciences,

Technical Director, e-mail: cpesslbvr@mail.ru,

OOO «CPESSL BVR», 107078, Moscow, Russia,

Pupkov V.V.1, Candidate of Technical Sciences, Director,

Nenakhov I.A.1, Chief Engineer,

Selyavin A.I.1, Chief Engineer for Blasting Works,

Fomenkova V.E1, Leading Expert,

Berezuev Yu.A., Candidate of Technical Sciences,

General Director,

000 «NPK «Kontekh», e-mail: contec.spb@yandex.ru, 198411, Saint-Petersburg, Lomonosov, Russia,

1 OOO «Promtechvzryv», e-mail: info@promtechvzryv.ru, 107078, Moscow, Russia.

REFERENCES

1. Berezuev Yu. A. Gornyy zhurnal. 2008, no 1, pp. 50-52.

2. Rukovodstvo po primeneniyu gazogeneratora davleniya shpurovogo (GDSh). TU 7275-00246242932-2002 (Guidance on the application of the gasifier pressure blast hole. TU 7275-00246242932-2002), Saint-Petersburg, OOO «NPK «Kontekh», 2002, 7 p.

3. Selyavin A. I., Nenakhov I. A., Fomenkova V. E., Ganopol'skiy M. I. Vzryvnoedelo. 2015, no 113/70, pp. 243-259.

4. Federal'nye normy i pravila v oblasti promyshlennoy bezopasnosti. Pravila bezopasnosti pri vz-ryvnykh rabotakh. Sbornik dokumentov. Seriya 13. Vyp. 14 (Federal norms and rules in the field of industrial safety. Safety regulations for blasting. Collection of documents. Series 13. Vol. 14), Moscow, ZAO NTTs Pb, 2014, 332 p.

5. Tekhnicheskie pravila vedeniya vzryvnykh rabot na dnevnoy poverkhnosti (Technical rules of blasting on the surface), Moscow, Nedra, 1972, 240 p.

6. Tseytlin Ya. I., Smoliy N. I. Seysmicheskie i udarnye vozdushnye volny promyshlennykh vzryvov (Seismic and air shock wave of industrial explosions), Moscow, Nedra, 1981, 192 p.

7. Tekhnicheskie pravila vedeniya vzryvnykh rabot v energeticheskom stroitel'stve (Technical rules for the conduct of blasting operations in the energy construction), Moscow, AO «Institut Gidroproekt», 1997, 232 p.

8. Rukovodstvo po proektirovaniyu i proizvodstvu vzryvnykh rabot pri rekonstruktsii promyshlen-nykh predpriyatiy i grazhdanskikh sooruzheniy. RTM 36.9-88 (Guidance on design and manufacture of blasting during the reconstruction of industrial enterprises and civil structures. RTM 36.9-88), Moscow, TsBNTI MMSS SSSR, 1988, 37 p.

9. Opredelenie kriticheskikh parametrov kolebaniy okhranyaemykh ob"ektov pri vzryvnom droble-nii fundamentov i obrushenii zdaniy pri rekonstruktsii. RTM 36.22.91 (Determination of critical parameters of the oscillations of protected objects with explosive crushing foundations and collapse of buildings during reconstruction. RTM 36.22-91), Moscow, TsBNTI MMSS SSSR, 1991, 17 p.

10. Mosinets V. N. Drobyashchee i seysmicheskoe deystvie vzryva v gornykh porodakh (Crushing

and seismic action explosion in rocks), Moscow, Nedra, 1976, 271 p.

_