ИСТОЧНИК ПИТАНИЯ СВАРОЧНОЙ ДУГИ ПОСТОЯННОГО ТОКА

Полезная модель относится к преобразовательной технике и может быть использована в источниках питания сварочной дуги, источниках питания электровакуумных дуговых и магнетронных испарителей металлов для нанесения покрытий и других электротехнологиях, особенно при проведении автоматической или полуавтоматической сварки.
Все перечисленные области применения объединяет то, что нагрузка преобразователя обладает нелинейной вольт-амперной характеристикой. Электрическая сварочная дуга, требует относительно высокого напряжения холостого хода (напряжения зажигания дуги, 75-95 В), и низкого напряжения (25-40 В) при рабочих токах, от единиц, до сотен и тысяч ампер. Существенно повысить эффективность дуговых сварочных и наплавочных процессов и качество сварочного шва можно путем применения технологии импульсной модуляции тока сварки. [1. Сараев Ю.Н. Импульсные технологические процессы сварки и наплавки. Новосибирск: ВО «Наука». Сибирская издательская фирма, 1994. - 108 с.].
имп
св
св
имп
имп
с
имп
Один из способов технологии импульсной модуляции тока сварки описан в [2. А.с. №162262 СССР. Способ автоматической (полуавтоматической) импульсно-дуговой сварки. МПК Н05b, 6МПК В23К 9/173, Н05В 6/10, опубликовано 22.12.1969]. Этот способ формулирует количественные характеристики, необходимые для реализации данной технологии. В приведенном способе на непрерывно горящую дугу налагают импульсы тока определенной формы, величины и той же полярности. Например, амплитуда импульса тока должна превышать постоянный сварочный ток в 6-12 раз I=(6-12)I, ток сварки I=100-300 A, длительность импульса тока должна находиться в пределах t=(1-3,5)мс, частота импульсов тока должна лежать в пределах f=(35-300)/ и скорость нарастания импульсов тока должна лежать в пределах . Приведенные характеристики задают требования к источникам питания сварочной дуги, реализующим технологию импульсной модуляции тока сварки. Конструктивно это решается, например добавлением к основному источнику сварочной дуги дополнительного устройства для формирования импульсов сварочного тока; либо завышают выходное напряжение источника, одновременно снижая инерционность его выходного фильтра, что приводит к увеличению габаритной мощности источника и увеличению потерь.
Известен сварочный аппарат для импульсно-дуговой ТIG сварки [3. Патент США №4246465, МПК В23К 9/09, опубликован 1981 г.], который содержит трехфазные управляемый и неуправляемый выпрямители, подключенные к трехфазной системе питания, выходы которых подключены параллельно к нагрузке. Полупроводниковый управляемый выпрямитель стабилизирует постоянную составляющую сварочного тока для дугового промежутка между электродом и изделием. Выход неуправляемого выпрямителя соединен последовательно с управляемыми транзисторами, регулирующими ток от выпрямителя к дуговому промежутку, для обеспечения через определенные промежутки времени повторяющихся импульсов сварочного тока определенной длительности и амплитуды.
Недостатком этого устройства является то, что управляемые транзисторы, регулирующие ток импульса, находятся в цепи нагрузки и коммутируют полное значение тока сварки порядка 600-1200 А. Коммутация таких значений тока требует конструктивных решений по уменьшению паразитной индуктивности шин в цепи ключа, которая приводит к перенапряжениям на ключе во время его выключения. Кроме того, в схеме источника используются два различных канала. Один из которых формирует основной сварочный ток, а другой формирует импульсы тока, наложенные на основной ток, при этом габаритная мощность каналов завышена. Кроме того, для согласования напряжения на дуге с трехфазным напряжением промышленной сети между сварочным аппаратом и питающей сетью необходимо включить 3-х фазный понижающий трансформатор или дополнительный преобразователь со звеном повышенной частоты. В первом случае это приводит к увеличению массы и габаритов, а во втором к двойному преобразованию энергии, что понижает КПД сварочного аппарата в целом.
Известен преобразователь постоянного напряжения сварочной дуги постоянного тока [4. Заявка №2009120814 на выдачу патента РФ на полезную модель, дата поступления 01.06.2009 г., МПК (2006) В23К 9/00, Н02М 3/22, решение о выдаче патента от 09.07.2009 г.], который является наиболее близким по технической сути к заявляемой полезной модели и взят за прототип. Преобразователь содержит подключенный к входным выводам мостовой инвертор на управляемых ключах, диод, согласующий электромагнитный блок, выпрямитель, дополнительный управляемый ключ и конденсатор, подключенный параллельно нагрузке. Согласующий электромагнитный блок выполнен в виде двух многообмоточных дросселей, первичные обмотки которых включены встречно-последовательно. Первые одноименные концы вторичных обмоток объединены и подключены к первому выводу нагрузки, а вторые одноименные выводы вторичных обмоток через диоды выпрямителя подключены ко второму выводу нагрузки. Катод диода подключен к положительному входному выводу инвертора. Первый вывод дополнительного управляемого ключа подключен к отрицательному входному выводу инвертора. Второй вывод дополнительного управляемого ключа соединен с общей точкой объединенных первичных обмоток дросселей согласующего электромагнитного блока и соединен с анодом диода.
В данном преобразователе транзисторные ключи, формирующие импульсы тока, перенесены в первичную цепь трансформатора, что уменьшает коммутируемый ток в коэффициент трансформации раз (примерно в 10 раз). Это схемное решение позволяет снизить требования к силовым коммутирующим транзисторам по току и величине паразитной индуктивности шин. Кроме того, в нем удачно совмещены функции сварочного трансформатора и фильтрующего дросселя, что делает эту схему простой, дешевой, с точки зрения конструкции, так как количество моточных изделий (трансформаторов и дросселей) в ней минимально. Так же этот преобразователь обеспечивает повышенное напряжение поджига и высокие динамические характеристики во время поджига дугового разряда.
Однако этот преобразователь может обеспечить импульс тока с требуемой скоростью нарастания только после паузы, необходимой для накопления энергии в дросселях согласующего электромагнитного блока. Это делает невозможным формирование технологически заданной формы импульсов тока и ее непрерывное регулирование во время сварочного процесса. Кроме того, этот преобразователь не позволяет осуществить регулирование и стабилизацию величины основного сварочного тока и амплитуды импульса тока на заданных уровнях, которые требуются для различных технологий сварки соединяемых конструкций, которые в свою очередь зависят от толщины свариваемых деталей, материала деталей, пространственного положения сварочной ванны.
Задачей полезной модели является создание источника питания сварочной дуги постоянного тока, реализующего различные технологии сварки с применением импульсной модуляции тока сварки.
Технический результат, достигаемый при решении поставленной задачи, заключается в обеспечении количественных характеристик и их регулировании для различных технологий сварки с применением импульсной модуляции тока сварки. А именно обеспечение и регулирование технологически заданных: соотношений между величиной основного тока сварки и амплитудой импульса тока; диапазона длительностей импульсов; диапазона частот импульсов и диапазона скоростей нарастания тока при формировании фронта импульса без увеличения массогабаритных показателей источника.
Решение задачи и технический результат достигаются следующим образом. Заявленная полезная модель, как и прототип, содержит преобразователь постоянного напряжения сварочной дуги постоянного тока, содержащий мостовой инвертор на управляемых ключах, при этом входные выводы постоянного тока инвертора образуют входные выводы преобразователя. К выводам переменного тока инвертора подключен согласующий электромагнитный блок, выполненный в виде двух многообмоточных дросселей. Первичные обмотки дросселей включены между собой встречно последовательно и подключены к выводам переменного тока инвертора. Вторичные обмотки дросселей включены также встречно последовательно и через диоды, катоды которых объединены, образуют первый выход преобразователя для соединения с первым выводом нагрузки. Вторые выводы вторичных обмоток многообмоточных дросселей объединены и образуют общую точку вторичных обмоток. Между общей точкой вторичных обмоток многообмоточных дросселей и первым выходом преобразователя включен конденсатор. Дополнительный управляемый ключ, первый вывод которого подключен к отрицательному входному выводу преобразователя, а его второй вывод образует общую точку с объединенными началами первичных обмоток многообмоточных дросселей согласующего электромагнитного блока и анодом диода, катод которого соединен с положительным входным выводом преобразователя.
В отличие от прототипа заявляемая полезная модель содержит, по меньшей мере, два преобразователя напряжения сварочной дуги постоянного тока, связанных с соответствующими блоками управления, каждый из которых связан с системой управления, первый вход которой соединен с первым и вторым выводами нагрузки. При этом каждый из преобразователей дополнительно содержит три датчика тока. Первый датчик тока включен последовательно с первичной обмоткой первого многообмоточного дросселя, второй датчик тока включен последовательно с первичной обмоткой второго многообмоточного дросселя. Третий датчик тока первым выводом подключен к общей точке вторичных обмоток многообмоточных дросселей, а его второй вывод образует второй выход преобразователя для соединения с вторым выводом нагрузки. При этом третьи выводы каждого из датчиков тока, управляемые выводы ключей инвертора и управляемый вывод дополнительного ключа соединены с соответственно с выводами блока управления. Первые выходы каждого из преобразователей объединены и подключены к первому выводу нагрузки вторые выходы каждого из преобразователей также объединены и подключены к второму выводу нагрузки. Входные положительные и отрицательные выводы каждого из преобразователей объединены соответственно и образуют входной положительный и входной отрицательный выводы источника питания сварочной дуги постоянного тока для соответствующего подключения к питающей сети.
В частном случае блок управления каждого из преобразователей содержит канал обратной связи по току первичных обмоток многообмоточных дросселей, канал обратной связи по выходному току преобразователей, аналоговый мультиплексор, широтно-импульсный модулятор и усилитель-распределитель. Канал обратной связи по току первичных обмоток многообмоточных дросселей имеет три входа и один выход, при этом, первые два входа соединены соответственно с третьими выводами первого и второго датчиков тока и образуют первый и второй входы блока управления, а его третий вход образует третий вход блока управления, связанный с системой управления, а выход канала обратной связи по току первичных обмоток подключен к первому входу аналогового мультиплексора. Канал обратной связи по выходному току преобразователя имеет два входа и один выход, при этом его первый вход соединен с третьим выводом третьего датчика тока и образует четвертый вход блока управления, а его второй вход образует пятый вход блока управления связанный с системой управления, а выход канала обратной связи по выходному току преобразователя подключен к второму входу аналогового мультиплексора. Выход аналогового мультиплексора подключен к входу широтно-импульсного модулятора, выход которого соединен с первым входом усилителя распределителя. Второй вход усилителя распределителя объединен с третьим управляющим входом аналогового мультиплексора и образует шестой вход блока управления, соединенный с системой управления. Первые четыре выхода усилителя распределителя соединены соответственно с управляющими входами управляемых ключей инвертора и образуют соответственно первый, второй, третий и четвертый выходы блока управления. Пятый выход усилителя распределителя подключен к управляющему входу дополнительного управляемого ключа и образует пятый выход блока управления. При этом шестой, пятый и третий входы каждого из блоков управления образуют соответственно первые, вторые и третьи выходы системы управления для каждого из блоков управления.
В частном случае система управления выполнена в виде аппаратно программного блока с двумя входами и 3N выходами для связи с N блоками управления преобразователями соответственно. Первый вход системы управления через аналого-цифровой преобразователь подключен к первому входу микропроцессора. Второй вход системы управления для связи с управляющей ЭВМ подключен ко второму входу микропроцессора через преобразователь интерфейса. Каждый из N выходов микропроцессора через преобразователи интерфейса подключены к 3N выходам системы управления для подключения N преобразователей.
Совокупность существенных признаков заявляемой полезной модели среди известных источников информации заявителями не обнаружена, что подтверждает ее новизну.
Отличительные признаки полезной модели в совокупности с известными признаками обеспечивают указанный выше технический результат. Это достигается: параллельным включением N преобразователей по входу и выходу, введением датчиков тока в первичные и вторичные цепи согласующего электромагнитного блока, введением блоков управления в каждый преобразователь и связью всех блоков управления с единой системой управления. Система управления позволяет сформировать управляющие сигналы для каждого из преобразователей в соответствие с заданной формой тока для источника питания сварочной дуги постоянного тока. Эти управляющие сигналы определяют контур стабилизации и величину тока стабилизации для каждого из преобразователей. Канал обратной связи по току первичных обмоток обеспечивает накопление и стабилизацию энергии в электромагнитном блоке для формирования фронта импульса тока нагрузки. Канал обратной связи по выходному току преобразователя обеспечивает стабилизацию постоянной составляющей тока нагрузки и тока на вершине импульса требуемой длительности, обеспечивающей необходимый диапазон. Выполнение источника питания сварочной дуги постоянного тока из N преобразователей позволяет изменять соотношение между величиной основного тока сварки и амплитудой импульса тока в диапазоне суммарной габаритной мощности всех N преобразователей. Фронт импульса тока определяется паразитными параметрами электромагнитного блока и скоростью выключения дополнительного ключа, которая для современных ключей лежит в диапазоне от 10 нс до 200 нс. Верхняя частота следования импульсов ограничивается частотой работы преобразователя, которая для современной элементной базы составляет от 1 кГц до 100 кГц.
Полезная модель поясняется примером конкретного выполнения и чертежами. На фиг.1 показана функциональная схема источника питания сварочной дуги постоянного тока. На фиг.2 представлены временные диаграммы, поясняющие работу источника питания.
Источник питания сварочной дуги постоянного тока фиг.1 содержит N одинаковых преобразователей M1-MN, по меньшей мере, два. Каждый из этих преобразователей содержит мостовой инвертор на управляемых ключах 1-4, при этом входные выводы постоянного тока инвертора образуют входные выводы преобразователя положительный 5 и отрицательный 6. К первому выводу переменного тока 7 инвертора через последовательно включенный первый датчик тока 8 подключен первый вывод первичной обмотки 9 многообмоточного дросселя 10. Ко второму выводу переменного тока 11 инвертора через последовательно включенный второй датчик тока 12 подключен первый вывод первичной обмотки 13 многообмоточного дросселя 14. Вторые выводы первичных обмоток 9, 13 многообмоточных дросселей 10, 14 объединены. Вторичные обмотки 15 и 16 многообмоточных дросселей 10 и 14 соответственно включены встречно последовательно и через диоды 17, 18, катоды которых объединены, образуют первый выход преобразователя 19 для соединения с первым выводом нагрузки 20. Вторые выводы вторичных обмоток 15, 16 многообмоточных дросселей объединены и образуют общую точку вторичных обмоток и через третий датчик тока 21 образует второй вывод 22 преобразователя для соединения со вторым выводом нагрузки 20. Между общей точкой вторичных обмоток 15, 16 многообмоточных дросселей и первым выходом преобразователя 19 включен конденсатор 23. Первый вывод дополнительного управляющего ключа 24 подключен к отрицательному выводу преобразователя 6. Второй вывод дополнительного управляемого ключа 24 образует общую точку с объединенными началами первичных обмоток 9, 13 многообмоточных дросселей 10, 14 и анодом диода 25, катод которого соединен с положительным выводом 5 преобразователя.
Блок управления 26 каждого из преобразователей содержит канал 27 обратной связи по току первичных обмоток, канал 28 обратной связи по выходному току преобразователя, аналоговый мультиплексор 29, широтно-импульсный модулятор 30 и усилитель-распределитель 31. Канал 27 обратной связи по току первичных обмоток многообмоточных дросселей имеет три входа и один выход, при этом, первые два входа соединены соответственно с третьими выводами первого 8 и второго 12 датчиков тока и образуют первый и второй входы блока управления 26, а его третий вход образует третий вход блока управления 26, связанный с системой управления 32, а его выход подключен к первому входу аналогового мультиплексора 29. Канал 28 обратной связи по выходному току преобразователя имеет два входа и один выход, при этом его первый вход соединен с третьим выводом третьего датчика тока 21 и образует четвертый вход блока управления 26, а его второй вход образует пятый вход блока управления 26 связанный с системой управления 32, а выход канала 28 подключен к второму входу аналогового мультиплексора 29. Выход аналогового мультиплексора 29 подключен к входу широтно-импульсного модулятора 30, выход которого соединен с первым входом усилителя распределителя 31. Второй вход усилителя распределителя 31 объединен с третьим управляющим входом аналогового мультиплексора 29 и образует шестой вход блока управления 26, соединенный с системой управления 32. Первые четыре выхода усилителя распределителя 31 соединены соответственно с управляющими входами управляемых ключей инвертора 1-4 и образуют соответственно первый, второй, третий и четвертый выходы блока управления 26. Пятый выход усилителя распределителя 31 подключен к управляющему входу дополнительного управляемого ключа 24 и образует пятый выход блока управления 26. При этом шестой, пятый и третий входы каждого из блоков управления 26 образуют соответственно 1а, 1б, 1в выходы системы управления 32 для первого преобразователя и Na, Nб, Nв выходы системы управления 32 для каждого из N преобразователей соответственно.
Система управления 32 выполнена в виде аппаратно программного блока с двумя входами и 3N выходами для связи с блоками управления 26 N преобразователей соответственно. Первый и второй выводы нагрузки 20 подключены ко входу аналого-цифрового преобразователя 33, который является первым входом системы управления 32. Выход аналого-цифрового преобразователя 33 подключен к первому входу микропроцессора 34. Второй вход системы управления 32 для связи с управляющей ЭВМ подключен ко второму входу микропроцессора 34 через преобразователь интерфейса 35. Микропроцессор 34 имеет N выходов подключенных соответственно к преобразователям интерфейса 36-1, 36-2,…36-N, каждый из которых имеет три выхода, образующих 3N выходов системы управления 32 для подключения N преобразователей соответственно. При этом входы 5, 6 всех N преобразователей соединены между собой параллельно и образуют входные выводы 37 и 38 источника питания сварочной дуги постоянного тока.
св
имп
имп
имп
1а
1б
1в
2а
3а
4а
2б
3б
4б
2в
3в
4в
ДТ1 М1
ДТ2 М1
ДТ3 М1
ДТ1 М2
ДТ2 М2
ДТ3 М2
0
1
На фиг.2 использованы следующие обозначения: I - постоянный ток сварки, I - амплитудное значение тока в импульсе, t - длительность импульсов тока, f - частота следования импульсов тока, U - сигнал управления аналоговым мультиплексором и усилителем распределителем преобразователя M1, U - задающий сигнал для преобразователя M1 канала обратной связи по выходному току преобразователя, U - задающий сигнал для преобразователя M1 канала обратной связи по току первичных обмоток преобразователя; U, U, U - сигналы управления аналоговыми мультиплексорами и усилителями распределителями преобразователей М2, М3, М4 соответственно; U, U, U - задающие сигналы для преобразователей М2, М3, М4 канала обратной связи по выходному току преобразователя; U, U, U - задающие сигналы для преобразователей М2, М3, М4 канала обратной связи по току первичных обмоток, I - выходной сигнал первого датчика тока преобразователя M1, I - выходной сигнал второго датчика тока преобразователя M1, I - выходной сигнал третьего датчика тока преобразователя M1, I, I, - выходные сигналы первого и второго датчиков тока преобразователя М2 соответственно, I - выходной сигнал третьего датчика тока преобразователя М2, t - время начала импульса тока, t - время окончания импульса тока.
Работа источника питания показана на конкретном примере. Источник питания выполнен из четырех преобразователей М1-М4 (N=4). Ключи 1-4 инверторов и дополнительные ключи 24 каждого из преобразователей выполнены на биполярных транзисторах с изолированным затвором. Датчики тока 8, 12, 21 выполнены на основе микросхем с использованием, например, эффекта Холла. Система управления 32 выполнена на микропроцессоре, а блоки управления 26 выполнены на аналоговых и цифровых микросхемах, выпускаемых промышленностью серийно. Максимальный выходной ток каждого преобразователя равен 200 А.
св
имп
имп
имп
св
имп
имп
имп
1а
1б
1в
1в
св
ДТ3 М1
ДТ1 М1
ДТ2 М1
Источник питания сварочной дуги постоянного тока работает следующим образом. От управляющей ЭВМ в микропроцессор 34 через преобразователь интерфейсов 35 загружаются требуемые параметры формы выходного тока фиг.2: I, I, t, f. Требуемое значение параметров: I=150 А, I=750 А, t=2 мс, f=100 Гц. В соответствии с полученными от ЭВМ параметрами формы тока микропроцессор 34 производит необходимые расчеты и по результатам расчета на блок управления 26 преобразователя M1 через выход 1а подается управляющий сигнал U подключающий третий датчик тока 21 через канал 28 обратной связи по выходному току и аналоговый мультиплексор 29 на вход широтно-импульсного модулятора 30. При этом дополнительный ключ 24 остается разомкнутым. На второй вход канала 28 обратной связи по выходному току преобразователя M1 через выход 1б системы управления 32 подается аналоговый сигнал опорного задатчика тока U фиг.2. На третий вход канала 27 обратной связи по току первичных обмоток через выход 1в системы управления 32 подается аналоговый сигнал опорного задатчика тока U, в данном случае U=0. Таким образом, в преобразователе M1 замыкается обратная связь по выходному току и стабилизируются постоянное значение выходного тока I=150 А, (I). Этому значению тока преобразователя соответствуют переменные токи первичных обмоток 9, 13 фиг.1, форма которых отражается сигналами с первого 8 и второго 12 датчиков тока соответственно I, I фиг.2. Стабилизации выходного тока осуществляется за счет изменения относительной длительности импульсов между выводами 7, 11 инвертора фиг.1.
0
2а
3а
4а
имп
2в
3в
4в
имп
В формирования импульса выходного тока участвуют три преобразователя М2, М3, М4. Система управления 32 до момента времени t подает на преобразователи М2, М3, М4 через выходы 2а, 3а, 4а управляющие сигналы U, U, U на аналоговые мультиплексоры 29, подключающие первые 8, вторые 12 датчики тока через каналы 27 обратной связи по току первичных обмоток и аналоговые мультиплексоры 29 на вход широтно-импульсных преобразователей 30 каждого из преобразователей М2, М3, М4. При этом дополнительные ключи 24 преобразователей М2, М3, М4 замкнуты, отключая цепь нагрузки от указанных преобразователей. На вторые входы каналов 28 обратной связи по выходному току каждого из преобразователей М2, М3, М4 по управляющим выходам 2б, 3б, 4б системы управления 32 подается аналоговый сигнал задатчика, необходимый для стабилизации тока на вершине импульса тока I фиг.2. На третьи входы каналов 27 обратной связи по току первичных обмоток каждого из преобразователей М2, М3, М4 от системы управления 32 через выходы 2в, 3в, 4в подаются аналоговые сигналы опорных задатчиков тока U, U, U, фиг.2. Таким образом, преобразователи М2, М3, М4 стабилизируют заданное значение тока в первичных обмотках 9, 13 многообмоточных дросселей 10, 14, необходимое для формирования переднего фронта импульса тока I, фиг.2. В конкретном примере значение стабилизированных токов в первичных обмотках 9, 13 многообмоточных дросселей 10, 14 равны между собой. В других случаях они могут быть разными.
0
2а
3а
4а
В момент времени t система управления 32 сигналами U, U, U, переключает каналы обратных связей преобразователей М2, МЗ, М4, замыкая третьи датчики тока 21 через каналы 28 обратных связей по выходному току и аналоговые мультиплексоры 29 к широтно-импульсным модуляторам 30. Дополнительные ключи 24 преобразователей М2, М3, М4 размыкаются и токи, накопленные в первичных обмотках 9, 13 многообмоточных дросселей 10, 14 каждого из преобразователей М2, М3, М4 мгновенно передаются в нагрузку и суммируются в ней. Преобразователи М2, М3, М4 стабилизируют ток на вершине импульса по каналам 28 обратной связи по выходному току каждого из преобразователей.
1
2а
3а
4а
ДТ3 М2
ДТ3 М3
ДТ3 М4
имп
В момент времени t система управления 32 сигналами U, U, U переключает каналы обратных связей преобразователей М2, М3, М4, замыкая датчики тока 8 и 12 через каналы 27 обратной связи по току первичных обмоток и аналоговые мультиплексоры 29 к широтно-импульсным модуляторам 30. Дополнительные ключи 24 преобразователей М2, М3, М4 замыкаются, отключая нагрузку от преобразователей, и весь ток, протекающий в обмотках многообмоточных дросселей 10, 14, переходит в первичные обмотки 9, 13 каждого из преобразователей. Ток I фиг.2 и аналогичные ему токи I, I диаграммах не показанные, мгновенно уменьшаются до нулевого значения, формируя задний фронт импульса тока I.
При изменение требуемых параметров формы выходного тока система управления 32 будет формировать различные сигналы управления для каждого из преобразователей, изменяя, таким образом, соотношение преобразователей, стабилизирующих постоянное значение тока нагрузки и преобразователей, формирующих импульс тока. При этом максимальный ток импульса и ток сварки ограничен количеством и определяет их суммарную габаритную мощность.
Частота следования импульсов ограничена скоростью накопления тока в первичных обмотках 9, 13 многообмоточных дросселей 10, 14, которые являются высокочастотными, поэтому верхний предел частоты следования импульсов тока в двое ниже частоты преобразования. При современной элементной базе частота преобразования составляет от 1 кГц до 100 кГц.
Полезная модель промышленно применима и может быть многократно реализована на известной элементной базе, (например IGBT транзисторах или MOSFET транзисторах).