ОРОСИТЕЛЬ В СБОРЕ
ASSEMBLED SPRINKLER

Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к оросителю в сборе.
Уровень техники
Автоматические спринклерные системы пожаротушения представляют собой наиболее распространенные устройства противопожарной безопасности. Эти системы содержат оросители, активируемые непосредственно при превышении внешней температурой окружающей среды, например в помещении или в здании, заданного значения. После активации автоматические оросители распыляют в помещении или в здании жидкость для тушения пожара, предпочтительно воду. Как правило, автоматический ороситель содержит раму оросителя, отклоняющий поток жидкости элемент и термочувствительный пусковой механизм, который: (i) осуществляет управление гидравлическим затвором для обеспечения герметизации оросителя в неактивированном состоянии оросителя; и (ii) функционирует или срабатывает в ответ на соответствующий уровень температуры окружающей среды для отключения герметизации в активированном состоянии оросителя.
Типичная рама оросителя содержит корпус с впускным концом, выполненным с возможностью соединения оросителя с трубкой подачи жидкости, и выпускным концом для выпуска жидкости для пожаротушения. Корпус оросителя содержит канал для подвода жидкости, задающий центральную ось оросителя. На корпусе расположена пара дужек рамы, которые поддерживают отклоняющий поток жидкости элемент. Как показано в патенте США №6336509 и патенте США №5664630, известны варианты компоновки рамы оросителя. Как показано на фиг. 1 патента США №5664630, тепловой пусковой механизм в виде стеклянной колбы может быть закреплен между дужками рамы и выровнен вдоль оси оросителя (непосредственно положение под нагрузкой) для поддержания гидравлического затвора на выпускном отверстии оросителя. Термочувствительный пусковой механизм в виде стеклянной колбы содержит увеличивающуюся в объеме жидкость, которая увеличивается при повышении температур, тем самым заставляя стеклянную колбу разбиться на мелкие фрагменты в пределе предварительно определенной номинальной температуры высвобождения, т.е. при пороге номинальной температуры, тем самым приводя в действие ороситель. Быстрота теплового реагирования или теплочувствительность может быть определена как скорость, с которой пусковой механизм срабатывает в ответ на пожар или другой источник тепла. Соответственно быстрота теплового реагирования может быть определена как стандартное срабатывание, мгновенное срабатывание или быстрое срабатывание.
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
Одним критерием измерения теплочувствительности теплочувствительного элемента или пускового механизма является показатель времени срабатывания - ПВС, который относится к тепловой инерции элемента. Согласно описанию в патенте США №5829532, когда "быстрое срабатывание" исследовали в 1980-е годы, было обнаружено, что "стандартные оросители" характеризуются ПВС более 100 метр секунда (м сек) или более часто вплоть до приблизительно 400 м сек; и было обнаружено, что оросители с более быстрой тепловой реакцией, чем у стандартных оросителей, характеризовались ПВС менее 100 м сек. В настоящее время согласно NFPA 13, разделу 3.6.1 ороситель с "быстрым срабатыванием" определяют как ороситель с термочувствительным элементом с ПВС 50 м сек или менее; и ороситель со "стандартным срабатыванием" определяют как ороситель с термочувствительным элементом с ПВС 80 м сек или более. Первоначально класс "специальных" быстро срабатывающих оросителей идентифицировали со значениями ПВС от 80 до 50 м сек. Для одного типа оросителя с быстрым срабатыванием, быстродействующего оросителя с ранним тушением (БОРТ), тепловой пусковой механизм имеет ПВС 50 м сек или менее, более конкретно 40 м сек и даже более конкретно от 19 до 36 м сек. Когда-то полагали, что для быстрорастущих промышленных пожаров типа, для защиты от которого применяются оросители БОРТ, ПВС и порог температуры совместно обеспечивали своевременное быстрое срабатывание оросителя. Соответственно некоторые оросители БОРТ содержат пусковой механизм с ПВС менее 40 м сек и порогом температуры 165°F (73,89°С) или 214°F (101,11°С). Однако как описано в патенте США №5829532, один вариант осуществления оросителя обеспечивает тушение сложного пожара посредством пускового механизма с ПВС менее 100 м сек. Соответственно как применяется в настоящем документе, пусковые механизмы с быстрым срабатыванием могут быть охарактеризованы ПВС менее 100 м сек; 80 м сек или менее; 50 м сек или менее; 40 или менее м сек или в диапазоне от 19 до 36 м сек.
Дужки рамы обозначают границы окна вокруг теплового пускового механизма. Поток тепла в направлении через окно в раме и под прямым углом к плоскости, определяемой дужками рамы, беспрепятственно воздействует на тепловой пусковой механизм. В зависимости от конструкции дужек рамы и/или пускового механизма дужки могут препятствовать попаданию потока тепла в плоскость окна и направлять его в сторону к дужкам рамы, которые могут замедлять теплообмен по отношению к тепловому пусковому механизму, тем самым снижая быстроту реагирования оросителя. Для устранения или минимизации препятствия дужек рамы в некоторых оросителях, в частности, требующих быстрое срабатывание, таких как, например, быстродействующие оросители с ранним тушением (БОРТ), тепловой пусковой механизм смещают с оси оросителя для обеспечения надлежащей быстроты теплового реагирования. В качестве альтернативы или в дополнение пусковой механизм может содержать дополнительные конструкции, такие как, например, теплопроводящие пластины, как видно, например, на фиг. 7 патента США №4981179, для способствования быстроте реагирования пускового механизма. Вместо использования пускового механизма в виде стеклянной колбы в оросителе альтернативно может быть использован многокомпонентный пусковой узел, такой как, например, термочувствительное плавкое рычажное припойное устройство. Однако эти альтернативные варианты компоновки пускового механизма представляют большее количество компонентов и больший уровень сложности по сравнению с размещенной по оси колбой.
Существуют общепринятые в промышленности стандарты для проведения испытания для оценки теплочувствительности оросителя и его пускового механизма. Например, "Испытание на чувствительность" описано в разделе 21 стандарта UL для быстродействующих оросителей с ранним тушением UL 1767 (2010), копия которого прикреплена к предварительной заявке на патент США №61/704414. Подобное испытание изложено в другом стандарте: испытание "Показатель времени срабатывания на чувствительность (ПВС)" описано в разделе 4.28 утвержденного стандарта FM класс. №2008 (2006), который прикреплен к предварительной заявке на патент США №61/704414. Как описано в стандартах для проведения испытаний, чувствительность оросителя оценивают путем подвержения оросителя потоку воздуха с температурой, достаточной для активации теплового пускового механизма оросителя. Для быстродействующих оросителей с ранним тушением (БОРТ) согласно стандарту для проведения испытаний UL испытание на теплочувствительность требует, чтобы ороситель был оценен относительно потока воздуха в "наиболее подходящем положении с учетом достижения минимального времени действия" и "наименее подходящем положении с учетом достижения максимального времени действия." Для некоторых оросителей "наиболее подходящее положение" может представлять собой положение, в котором поток воздуха воздействует на ороситель таким образом, что дужки рамы не блокируют поток воздуха к тепловому пусковому механизму для обеспечения таким образом наилучшего теплообмена по отношению к пусковому механизму, и "наименее подходящее положение" может представлять собой положение, в котором одна из дужек рамы помещена между потоком воздуха и тепловым пусковым механизмом для ограничения таким образом доставки тепла к тепловому пусковому механизму. Для некоторых других типов оросителей, не требующих активации посредством "быстрого срабатывания", для утвержденных в промышленности испытаний может быть необходимым только "испытание наиболее подходящего положения".
В дополнение к тепловому срабатыванию тепловой пусковой механизм должен быть достаточно прочным в неактивированном состоянии оросителя для поддерживания гидравлического затвора и силы, созданной давлением жидкости, доставляемой в ороситель, которое может составлять вплоть до, например, 175 фунтов/кв. дюйм (1,21 МПа). Поскольку рама оросителя поддерживает тепловой пусковой механизм, то нагрузки перемещаются на раму оросителя. Соответственно оросители, как правило, сконструированы для соответствия испытанию на прочность рамной конструкции, которая проходит от выпускного отверстия для жидкости оросителя до отклоняющей поток жидкости конструкции, прикрепленной на рамной конструкции.
Одним стандартом для испытания рамы оросителя на прочность является "Испытание рамы на прочность", описанное в Underwriters Laboratories' ("UL"), раздел 26 стандарта UL для быстродействующих оросителей с ранним тушением UL 1767 (2010), который прикреплен к предварительной заявке на патент США №61/704414. Как описано в стандарте UL, рама оросителя не должна демонстрировать постоянную деформацию при приложении определенных нагрузок по отношению к раме. Как можно понять, короткая рамная конструкция может обеспечить более высокую прочность по сравнению со сконструированной подобным образом длинной рамной конструкцией, поскольку короткая рамная конструкция ассоциируется с меньшим моментом времени. Подобное испытание изложено в другом стандарте: FM Global ("FM"), испытание "Нагрузка на установку/прочность рамы" описано в разделе 4.2 утвержденного стандарта FM класс. №2008 (2006), прикрепленного к предварительной заявке на патент США №61/704414.
Раскрытие изобретения
Предпочтительный ороситель в сборе содержит такую компоновку рамы оросителя в комбинации с тепловым пусковым механизмом, которая позволяет оросителю поддерживать ожидаемую или номинальную теплочувствительность главным образом стабильно по радиусу вокруг оси оросителя. Рама предпочтительного оросителя содержит дужки рамы, выполненные с возможностью отклонения или перенаправления теплового потока, воздействующего на боковые поверхности дужек рамы, по направлению к оси оросителя и, в частности, относительно непосредственно находящегося под нагрузкой теплового пускового механизма, такого как, например, тепловой пусковой механизм в виде стеклянной колбы, размещенный на оси оросителя.
Один предпочтительный вариант осуществления предоставляет ороситель в сборе, который содержит раму оросителя с корпусом, имеющим впускное отверстие, выпускное отверстие и внутренний канал, проходящий от впускного отверстия до выпускного отверстия для определения продольной оси оросителя. Рама содержит две дужки рамы, которые проходят дистально от корпуса. Каждая дужка рамы имеет участок, определяющий поперечное сечение боковой поверхности и медиальной поверхности по отношению к оси оросителя, при этом медиальные поверхности расположены с одинаковыми интервалами относительно первой плоскости, делящей корпус пополам, при этом ось оросителя расположена на первой плоскости. Уплотнительный узел размещен в выпускном отверстии для закрытия выпускного отверстия оросителя; и отклоняющая поток жидкости конструкция поддерживается при помощи дужек рамы. Термочувствительный пусковой механизм в виде стеклянной колбы размещен между дужками рамы и выровнен вдоль оси оросителя между уплотнительным узлом и рамой для поддерживания уплотнительного узла в выпускном отверстии. Поперечные сечения предпочтительных дужек рамы являются асимметричными по отношению друг к другу относительно первой плоскости, и каждая поперечное сечение является асимметричным относительно второй плоскости, перпендикулярной первой плоскости, с расположенной на ней осью оросителя. Кроме того, боковая поверхность каждой дужки содержит волнистость для обеспечения оросителя в сборе главным образом равной или постоянной теплочувствительности во всех радиальных направлениях относительно оси оросителя.
½
½
½
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
Предпочтительные варианты компоновки рамы оросителя обеспечивают ороситель в сборе с главным образом равной или постоянной теплочувствительностью во всех радиальных направлениях относительно оси оросителя. Более конкретно предпочтительный ороситель с тепловым пусковым механизмом в виде стеклянной колбы, размещенным по оси и непосредственно находящимся под нагрузкой, во время испытания на теплочувствительность характеризуется тепловой реакцией, как предусмотрено в каждом из его наиболее и наименее подходящих положений. Таким образом, предпочтительный ороситель в сборе срабатывает или приводится в действие соответственно вне зависимости от расположения источника тепла или другого события активации по отношению к оси оросителя. Более конкретно предпочтительный ороситель в сборе срабатывает с теплочувствительностью в диапазоне 19-36 м-сек при испытании в наименее подходящем положении. В одном предпочтительном варианте осуществления ороситель содержит корпус с впускным отверстием, выпускным отверстием и внутренним каналом, проходящим от впускного отверстия до выпускного отверстия для определения продольной оси оросителя и номинального K-фактора по меньшей мере 14,0 гал/мин/(фунтов/кв. дюйм). Уплотнительный узел размещен в выпускном отверстии для закрытия выпускного отверстия оросителя. Предпочтительно отклоняющий поток жидкости элемент удален от выпускного отверстия по первому осевому расстоянию и удален от впускного отверстия по второму осевому расстоянию. Теплочувствительный пусковой механизм быстрого срабатывания расположен выровненным вдоль оси оросителя между уплотнительным узлом и отклоняющим элементом. Пусковой механизм характеризуется номинальной теплочувствительностью и номинальной температурой высвобождения. Предпочтительно номинальная теплочувствительность определяется посредством ПВС менее 100 м сек; более предпочтительно 80 м сек или менее; даже более предпочтительно 50 м сек или менее; еще более предпочтительно 40 или менее м сек; или предпочтительно в диапазоне от 19 до 36 м сек. Две дужки рамы проходят дистально от корпуса и расположены вокруг теплочувствительного пускового механизма для поддерживания отклоняющего поток жидкости элемента со стороны выпускного отверстия и впускного отверстия. Каждая дужка рамы предпочтительно определяет профиль поверхности таким образом, что тепловой пусковой механизм срабатывает при событии активации с номинальной теплочувствительностью и номинальной температурой высвобождения вне зависимости от расположения события активации относительно оси оросителя.
½
Предпочтительный вариант компоновки рамы оросителя предусматривает компактный ороситель в сборе, удовлетворяющий всем стандартным требованиям к прочности, который может применяться в некоторых видах применения оросителя, и более предпочтительно для применения в быстродействующем оросителе с ранним тушением. Более того, компактный ороситель в сборе облегчает применение коммерчески доступных стеклянных колб и минимизирует количество материала при производстве оросителя, одновременно соответствуя действующим стандартам прочности дужки рамы и теплочувствительности в каждом из наименее и наиболее подходящих положений во время испытания. Соответственно один конкретный предпочтительный вариант осуществления оросителя в сборе обеспечивает ороситель БОРТ подвесного типа с номинальным K-фактором 14,0 гал/мин/(фунтов/кв. дюйм). Предпочтителен ороситель в сборе, в котором тепловой пусковой механизм является пусковым механизмом быстрого срабатывания, при этом ороситель характеризуется главным образом постоянным значением ПВС относительно своей оси в диапазоне 19-36  Рама предпочтительного оросителя предусматривает компактный ороситель в сборе с расстоянием 1,25 дюйма (3,18 см) от дистального выпускного отверстия до отклоняющего элемента, что обеспечивает более компактно и более конкретно узел с более короткой осью по сравнению с известными существующими быстродействующими и более конкретно известными оросителями БОРТ.
В еще одном предпочтительном варианте осуществления ороситель содержит раму с корпусом, имеющим впускное отверстие, выпускное отверстие и внутренний канал, проходящий от впускного отверстия до выпускного отверстия, для определения продольной оси оросителя и номинального K-фактора по меньшей мере 14,0 . Две дужки рамы проходят дистально вокруг корпуса и поддерживают отклоняющую поток жидкости конструкцию 16 для определения предпочтительного осевого расстояния от выпускного отверстия до отклоняющего элемента в диапазоне от приблизительно 1 дюйма (2,54 см) до приблизительно 2,5 дюйма (6,35 см) и осевого расстояния от впускного отверстия до отклоняющего элемента в диапазоне от приблизительно 1 дюйма (2,54 см) до приблизительно 3,5 дюйма (8,89 см). Теплочувствительный пусковой механизм предпочтительно быстрого срабатывания размещен в окне рамы, определенном дужками рамы, для поддерживания уплотнительного узла в выпускном отверстии, при этом окно рамы имеет высоту окна по оси предпочтительно в диапазоне от приблизительно 1 дюйма (2,54 см) до приблизительно 2 дюймов (5,08 см) и предпочтительная ширина окна составляет приблизительно 1 дюйм (2,54 см).
Краткое описание чертежей
На прилагаемых чертежах, которые включены в настоящий документ и образуют часть этого описания, показаны приведенные в качестве примера варианты осуществления настоящего изобретения, описывающие признаки настоящего изобретения вместе с общим описанием и приложениями, приведенными выше, и с подробным описанием и приложениями, приведенными ниже:
На фиг. 1 показан вид в изометрии варианта осуществления предпочтительного оросителя в сборе.
На фиг. 2 показан вид в поперечном сечении оросителя в сборе, взятый вдоль оси II-II оросителя в сборе по фиг. 1.
На фиг. 3 показан вид в поперечном сечении рамы оросителя, взятый вдоль оси III-III оросителя в сборе по фиг. 1.
На фиг. 4А представлен детальный вид поперечного сечения по фиг. 2.
На фиг. 4В представлен детальный вид поперечного сечения по фиг. 4А.
На фиг. 5А показан вид в поперечном сечении оросителя в сборе, взятый вдоль оси VA-VA оросителя в сборе по фиг. 1.
На фиг. 5В показан вид в поперечном сечении оросителя в сборе, взятый вдоль оси VB-VB оросителя в сборе по фиг. 1.
На фиг. 6А показан вид в изометрии другого варианта осуществления предпочтительного оросителя в сборе.
На фиг. 6В показан вид в поперечном сечении оросителя в сборе, взятый вдоль оси VIB-VIB оросителя в сборе по фиг. 6А.
На фиг. 7А показан частичный вид в поперечном сечении другого предпочтительного варианта осуществления оросителя в сборе.
На фиг. 7В показан вид сверху оросителя по фиг. 7А.
Осуществление изобретения
Предпочтительный ороситель в сборе обеспечивает такой вариант компоновки рамы оросителя в комбинации с пусковым механизмом в виде стеклянной колбы, непосредственно находящимся под нагрузкой и размещенным по оси, так что стеклянная колба поддерживает свою ожидаемую или номинальную теплочувствительность главным образом стабильно по радиусу вокруг оси оросителя. Более предпочтительно предпочтительный ороситель во время испытания на теплочувствительность характеризуется тепловой реакцией соответственно, как предусмотрено или предполагается вне зависимости от направления теплового потока или расположения события активации по отношению к оси оросителя. Более того, предпочтительный вариант компоновки рамы оросителя обеспечивает компактный ороситель в сборе, который облегчает применение коммерчески доступных стеклянных колб и минимизирует количество материала при производстве оросителя, одновременно соответствуя стандартам прочности дужки рамы и теплочувствительности в каждом из наименее и наиболее подходящих положений во время испытания.
На фиг. 1 показан иллюстративный предпочтительный вариант осуществления оросителя в сборе 10 для установки в противопожарной системе трубопроводов. Ороситель в сборе 10 содержит раму 5 оросителя, отклоняющую поток жидкости конструкцию 16 и тепловой пусковой механизм 14, поддерживающий уплотнительный узел (не показан) для обеспечения герметизации оросителя в неактивированном состоянии. Рама 5 оросителя содержит корпус 12 с проксимальным впускным отверстием 12а, дистальным выпускным отверстием 12b и внутренним каналом 18, определяющим ось А-А оросителя. Как показано, тепловой пусковой механизм 14 расположен и выровнен вдоль оси А-А оросителя для непосредственной нагрузки после установки оросителя в противопожарную систему. Для соединения оросителя 10 с трубкой подачи жидкости наружная поверхность корпуса 12 содержит участок с наружной резьбой, выполненный согласно, например, национальному стандарту трубной резьбы (NPT), и поверхность 13 зацепления инструмента. Поверхность 13 зацепления инструмента предпочтительно проходит вокруг дистального конца 12b корпуса и может содержать множество выбоин для зацепления с инструментом, таким как гаечный ключ оросителя, для навинчивания оросителя 10 на соответствующую нарезную трубу распределительной сети.
Рама 5 оросителя содержит одну, а более предпочтительно две дужки 28 рамы, расположенные по радиусу на противоположных сторонах дистального выпускного конца 12b и предпочтительно образующие цельный элемент с корпусом 12. Дужки 28 рамы предпочтительно проходят по направлению оси и дистально относительно отклоняющего элемента 16 и предпочтительно сходятся к оси А-А оросителя, заканчиваясь на конечном участке рамы, выровненном вдоль оси А-А оросителя и расположенном на расстоянии от дистального выпускного отверстия 12b оросителя. Конечный участок рамы предпочтительно является главным образом конусной/усеченно-конусной формы или в форме кулака 32. Отклоняющая поток жидкости конструкция 16 предпочтительно соединяется с корпусом 12 в кулаке 32 для того, чтобы зависеть или поддерживаться дужками 28 рамы. Две дужки 28 рамы имеют осевые участки 28а, проходящие от дистального конца 12b корпуса 12 дистально и параллельно оси А-А оросителя. Дужки 28 рамы дополнительно содержат сходящиеся участки 28b, проходящие от осевых участков 28а под углом схождения относительно друг друга и оси А-А, заканчиваясь в кулаке 32 и определяя окно W оросителя.
Каждая из дужек 28 рамы и ее вертикальные и сходящиеся участки 28а, 28b дополнительно определяют профили поверхности для направления/отражения жидкости и/или тепла вокруг дужек 28 рамы и относительно оси А-А оросителя и любых элементов оросителя, расположенных вдоль оси А-А. Более конкретно каждая дужка рамы содержит боковую поверхность 46, которая является по радиусу наиболее удаленным участком дужки рамы по отношению к оси оросителя А-А. Рама предпочтительно определяет максимальное расстояние между боковыми поверхностями окна W рамы приблизительно 1-3/4 дюйма (2,54-1,91 см) и более предпочтительно приблизительно 1,78 дюйма (4,52 см). Как применяется в настоящем документе, термин "приблизительно" понимают как в пределах диапазона стандартного допустимого значения из уровня техники, например в пределах 2 отклонений от среднего значения. "Приблизительно" можно понимать как в пределах 15%, 10%, 9%, 8%, 7%, 6%, 5%, 4%, 3%, 2%, 1%, 0,5%, 0,1%, 0,05% или 0,01% от установленной величины. Если иное не очевидно из контекста, все числовые величины, приведенные в настоящем документе, изменяют при помощи термина "приблизительно". Дужки 28 рамы дополнительно содержат медиальную поверхность 52, которая является по радиусу наиболее приближенным участком дужки рамы относительно оси оросителя. Как указано выше, дужки 28 рамы предпочтительно расположены диаметрально противоположно вокруг дистального выпускного отверстия 12b корпуса 12. Соответственно медиальные поверхности 52 пары дужек 28, предпочтительно вдоль вертикального участка 28а, равноудаленно расположены относительно плоскости Р1, которая делит пополам корпус 12 оросителя, при этом ось А-А оросителя расположена в плоскости Р1 таким образом, что медиальные поверхности 52 определяют главным образом равные расстояния R1 и R2 к первой плоскости P1. Каждая из медиальных поверхностей 52 определяет предпочтительное расстояние к первой плоскости Р1 в приблизительно 1/2 дюйма (1,27 см). Более того, в одном конкретном варианте осуществления вертикальные участки 28а дужки рамы, как видно на фиг. 2, выполнены таким образом, что медиальные поверхности 52 расположены со смещением от центра по отношению ко второй плоскости Р2, размещенной перпендикулярно первой плоскости Р1 с осью А-А оросителя, размещенной на второй плоскости Р2 и определяющей точку пересечения плоскостей Р1, Р2. Более предпочтительно центр медиальной поверхности 52 одной дужки 28 определяет ее центр на одной стороне второй плоскости Р2 и центр медиальной поверхности 52 другой дужки 28 определяет ее центр на противоположной стороне второй поверхности Р2.
При соединении боковой и медиальной поверхностей 46, 52 друг с другом первая поверхность 48 и вторая поверхность 50 расположены удаленно и противоположно друг другу, что определяет толщину дужки рамы и более конкретно определяет поперечное сечение каждой из дужек рамы. В поперечном сечении каждая из дужек 28 рамы и более конкретно ее вертикальные участки 28а предпочтительно суживаются к концу в направлении от боковой поверхности к медиальной. Соответственно для каждой пары дужек 28 в одном предпочтительном аспекте первая и вторая поверхности 48, 50 сходятся в одной точке относительно друг друга для определения первой и второй точек C1, С2 преобразования, размещенных противоположно вокруг второй плоскости Р2. Со ссылкой на фиг. 2 точки C1, С2 преобразования показаны смещенными в стороны друг от друга по отношению к и вокруг второй плоскости Р2.
В одном конкретном аспекте дужек 28 рамы и их предпочтительных перпендикулярных участков 28а, как показано на фиг. 2, первая поверхность 48 определяет косой, предпочтительно острый угол θ1 относительно линии, параллельной второй плоскости Р2, в диапазоне от приблизительно 5° до приблизительно 10° и более предпочтительно от приблизительно 9° до приблизительно 10°. Вторая поверхность 50 предпочтительно определяет косой, предпочтительно острый угол 02 относительно линии, параллельной второй плоскости Р2, в диапазоне от 1° до 5° и более предпочтительно приблизительно 4°. Ссылаясь на фиг. 4А, предпочтительные сходящиеся поверхности 48, 50 дужки и сужающееся к концу поперечное сечение определяют максимальную толщину tmax дужки рамы, находящуюся в диапазоне от приблизительно 0,10 дюйма (0,25 см) до приблизительно 0,20 дюйма (0,51 см), предпочтительно в диапазоне от приблизительно 0,13 дюйма (0,33 см) до приблизительно 0,17 дюйма (0,43 см) и более предпочтительно составляющую приблизительно 0,17 дюйма (0,43 см). Предпочтительное сужающееся к концу поперечное сечение определяет минимальную толщину tmin, находящуюся в диапазоне от приблизительно 0,05 дюйма (0,13 см) до приблизительно 0,15 дюйма (0,38 см), предпочтительно в диапазоне от приблизительно 0,07 дюйма (0,18 см) до приблизительно 0,13 дюйма (0,33 см) и более предпочтительно составляющую приблизительно 0,13 дюйма (0,33 см). Ссылаясь на фиг. 3, дужки проходят дистально и предпочтительно сходятся по отношению к кулаку 32 для определения третьей плоскости Р3, которая делит пополам дужки 28 вдоль их длины по оси и выравниванию по диаметру, как показано на фиг. 3. Более предпочтительно третья плоскость Р3 является косой по отношению ко второй плоскости Р2 для определения угла α между ними, предпочтительно находящегося в диапазоне от 0,5 до 5° и более предпочтительно составляющего 1°.
Ссылаясь на фиг. 4А и 4В, боковой участок и более предпочтительно боковая поверхность 46 содержат волнистость 47 поверхности, образованную предпочтительно смежной с одной из первой или второй противоположных поверхностей 48, 50 дужки 28 рамы. В одном предпочтительном варианте осуществления первая поверхность 48 определяет длину от боковой до медиальной части, которая больше, чем длина от боковой до медиальной части, определяемая противоположной второй поверхностью 50. В одном предпочтительном варианте осуществления первая поверхность 48 определяет длину от боковой до медиальной части приблизительно 0,4 дюйма (1,02 см) и вторая поверхность 50 определяет длину от боковой до медиальной части приблизительно 0,3 дюйма (0,76 см). Боковая поверхность 46 предпочтительного варианта осуществления дополнительно предпочтительно содержит волнистость 47, которая предпочтительно определяет синусоидальную волну, соприкасающуюся со второй поверхностью 50 рамы, как видно на фиг. 4В. Предпочтительная синусоидальная волна определяет длину L осевой волны в приблизительно 0,3 миллиметра относительно предпочтительной оси UA волнистости, определяемой посредством линейного выравнивания трех точек волнистости 47: первая конечная точка 49а, вторая конечная точка 49b и точка 49 с перегиба между первой и второй конечными точками 49а, 49b. Предпочтительная волнистость 47 синусоидальной волны дополнительно определяет амплитуду А приблизительно 0,2 миллиметра и более предпочтительно приблизительно 0,18 миллиметра по отношению к оси UA волнистости. Соответственно для предпочтительного варианта осуществления синусоидальная волна определяется посредством перемежающихся выпуклой и вогнутой поверхностей относительно точки 49 с перегиба с эквивалентными амплитудами по оси UA волнистости. В качестве альтернативы поверхность 47 волнистости может быть определена множеством выпуклых и вогнутых поверхностей, которые перемежаются относительно точки 49 с перегиба с разными или одинаковыми частотами, имеющими разные амплитуды по оси UA волнистости. Дополнительно в качестве альтернативы, поверхность 47 волнистости может быть определена посредством несферических поверхностей. Например, профиль поверхности 47 волнистости может быть определен или образован частично посредством лежащих в одной плоскости участков, которые попеременно определяют позитивно и негативно линейно-наклонную поверхность относительно оси исходных значений, такой как, например, ось UA волнистости. В другом альтернативном примере поверхность волнистости может быть определена лежащими в одной плоскости поверхностями, которые попеременно проходят параллельно и перпендикулярно по отношению к исходной оси. Соответственно поверхность 47 волнистости может определять в профиле остроконечную или прямоугольную форму волны.
lat
Боковая поверхность 46 может содержать другие профили поверхности, смежные с поверхностью 47 волнистости. Например, как видно на фиг. 4В, боковая поверхность 46 дополнительно предпочтительно содержит участок поверхности, размещенный между первой поверхностью 48 и волнистостью 47 и смежный с каждой из них. Предпочтительно участок боковой поверхности является существенно линейным, определяющим толщину t приблизительно 0,1 дюйма (0,25 см) и более предпочтительно 0,8 дюйма (2,03 см) и внутренний угол β с линией, параллельной первой плоскости Р1, приблизительно десять градусов (10°) и более предпочтительно приблизительно 9°.
Как правило, предпочтительные варианты осуществления обеспечивают то, что рама оросителя содержит дужки рамы с поверхностями вдоль ее участков, определяющих поперечные сечения, перпендикулярно ориентированные относительно оси А-А оросителя и асимметричные относительно первой и второй плоскостей. Более конкретно различные характеристики расположения и геометрические параметры дужки рамы определяют поперечные сечения, предпочтительно расположенные вдоль вертикальных участков 28а дужек таким образом, что поперечные сечения дужек являются асимметричными по отношению друг к другу относительно первой плоскости Р1; и более предпочтительно, поперечные сечения сами по себе являются асимметричными относительно второй плоскости Р2. В дополнение или в качестве альтернативы первая и вторая поверхности 48, 50, смежные с боковой и медиальной поверхностями 46, 52, могут определять нелинейные профили поверхностей для облегчения потока жидкости и/или тепла относительно рамы 5 оросителя. Например, в другом варианте осуществления оросителя в сборе 10' и рамы 5', показанном на фиг. 6А и 6В, вторая поверхность 50 может содержать один или несколько выступов или выпуклостей 48а на поверхности, проходящих от второй поверхности 50 с дальнейшим нарушением или искажением потока нагретого воздуха 42. Ссылаясь на фиг. 6А, выпуклость(и) 48а может быть размещена прерывисто вдоль длины осевых участков 28а дужек 28 рамы и имеет профиль, который изогнут предпочтительно от стандартного центра изогнутости. В качестве альтернативы выпуклость 48а может быть сплошной вдоль длины осевого участка 28а или дужки 28 рамы и иметь другие профили, такие как треугольный или квадратный. Как правило, выступы предпочтительно размещены на каждой из дужек таким образом, что дужки определяют поверхность и профили поперечного сечения, которые являются асимметричными по отношению друг к другу и по отношению к самим себе, как ранее указано и как видно, например, на фиг. 6В.
Полагают, что ранее описанные варианты компоновки дужки рамы отклоняют или перенаправляют поток тепла, воздействующий на боковые поверхности рамы оросителя, относительно оси оросителя и, в частности, относительно теплового пускового механизма, непосредственно находящегося под нагрузкой, такого как, например, тепловой пусковой механизм в виде стеклянной колбы, размещенный на оси оросителя. Предпочтительные варианты компоновки рамы оросителя обеспечивают ороситель в сборе с главным образом равной или постоянной теплочувствительностью во всех радиальных направлениях относительно оси оросителя. Таким образом, предпочтительный ороситель постоянно активируется с помощью тепла или в соответствии с его ожидаемой теплочувствительностью при воздействии теплового потока в направлении, нормальном к первой плоскости P1, и более конкретно при его воздействии на боковую поверхность 46 дужек 28 рамы. Соответственно для встраивания в ороситель в сборе предпочтительной рамы оросителя и теплового пускового механизма быстрого срабатывания в виде стеклянной колбы, размещенного по оси и находящегося непосредственно под нагрузкой, может быть обеспечен вариант компоновки быстродействующего оросителя. Например, предпочтительный ороситель в сборе 10 может быть осуществлен в варианте компоновки оросителя БОРТ, в котором ороситель может быть успешно испытан посредством тепла в своем "наименее подходящем положении" и подвергнут другим действующим требованиям к испытанию согласно UL 1767 и/или утвержденному стандарту FM 2008 с ожидаемым срабатыванием его быстросрабатывающей теплочувствительности. Предпочтительная сборка обеспечивает упрощенный ороситель в сборе вместо известных вариантов компоновки оросителя, которые используют не лежащие на оси тепловые пусковые механизмы или многокомпонентные теплочувствительные пусковые узлы, как описано ранее.
Предпочтительная рама 5 оросителя и ее дужки 28 рамы определяют длину по оси между уплотнительным узлом 23 и кулаком 32 для использования с известным тепловым пусковым механизмом 14 в виде стеклянной колбы, такой как, например, быстродействующая стеклянная колба THERMO BULB F 3 F "Super Fast" от JOB, прикрепленной к предварительной заявке на патент США №61/704414. В качестве альтернативы рама 5 оросителя и дужки 28 рамы могут быть равноудалены и выполнены с возможностью размещения других тепловых пусковых устройств в виде стеклянной колбы, размещенных по оси и находящихся непосредственно по нагрузкой, с разными осевыми длинами или диаметрами при условии, что дужки 28 рамы облегчают существенно постоянную теплочувствительность относительно оси оросителя для данного пускового механизма, как описано в настоящем документе.
Как описано ранее и со ссылкой на фиг. 1, 5А и 5В, дужки 28 рамы проходят по направлению оси от корпуса 12 оросителя и сходятся в одной точке в кулаке 32 рамы для поддерживания предпочтительно зависимого отклоняющего поток жидкости элемента 16. Более конкретно дистальный конец кулака 32 рамы определяет площадку 33 для зацепления и поддерживания отклоняющего элемента 16. Отклоняющий элемент 16 прикреплен к раме 5 оросителя путем подпирания или деформирования дистального конца кулака 32 или путем любых других механических средств для соединения компонентов. Конфигурация дужек 28 рамы определяет осевое расстояние между корпусом 12 и кулаком 32, а также его площадкой 33. Соответственно дужки 28 рамы могут определять первую длину Y1 по оси между дистальным выпускным отверстием 12b (более конкретно уплотнительной поверхностью 12 с) и проксимальной поверхностью 16а отклоняющего элемента 16, или вторую длину Y2 по оси между проксимальным впускным отверстием 12а и проксимальной поверхностью 16а отклоняющего элемента.
½
Ссылаясь на фиг. 5А и 5В, корпус 12 определяет первый внутренний канал 18, проходящий по направлению оси, для определения центральной продольной оси А-А оросителя. В дистальном выпускном отверстии 12b расположен уплотнительный узел 23. Уплотнительный узел 23 предпочтительно содержит пробку 23а, которая определяет посадочное место колбы и предпочтительно камеру для зацепления и поддерживания по направлению оси проксимального конца предпочтительного пускового механизма 14 в виде стеклянной колбы. Предпочтительно сужающийся к концу проксимальный кончик пускового механизма в виде стеклянной колбы размещен внутри камеры пробки. Вокруг пробки 23а расположено пружинное уплотнение 23b, такое как, например, сжимающаяся пружина Бельвиля, которая смещает уплотнительный узел 23 в сторону от выпускной уплотняющей поверхности 12с. Выпускная уплотняющая поверхность 12с определяет диаметр О отверстия канала 18. Для прижатия уплотнения 23b к уплотняющей поверхности 12с и поддерживания на оси теплового пускового механизма 14 на его дистальном конце находится нагружающий элемент 15, который предпочтительно является нагрузочным винтом 15 с резьбой, который зацепляет предпочтительно выполненное с соответствующей ему резьбой отверстие 17 кулака 32. Уплотняющая поверхность 12с до кулака 32 определяет предпочтительную высоту H окна W. Зацепление нагрузочного винта 15 с тепловым пусковым механизмом 14 до его неактивированного положения, выровненного вдоль оси А-А оросителя, перемещает нагрузку на разнесенные дужки 28 рамы. Медиальные поверхности 52 дужек 28 рамы определяют предпочтительную ширину J окна W. Для предпочтительного варианта осуществления оросителя 10 первая длина Y1 по оси составляет примерно 1,25 дюйма (3,18 см), а вторая длина Y2 по оси составляет примерно 2,25 дюйма (5,72 см). Дужки 28 рамы 5 определяют предпочтительное окно W с высотой H приблизительно один дюйм (1'') (2,54 см) и более предпочтительно приблизительно 0,85 дюйма (2,16 см); и шириной J окна приблизительно 1 дюйм (2,54 см). Для предпочтительного номинального K-фактора 14,0 гал/мин/(фунтов/кв. дюйм) отверстие определяет предпочтительный диаметр О приблизительно 0,7 дюйма (1,78 см).
Соединение оросителя 10 с линией подачи жидкости и доставка жидкости под давлением во впускное отверстие 12а непосредственно нагружают тепловой пусковой механизм 14. Более конкретно уплотнительный узел 23 уплотняет дистальный конец 12b оросителя 10 от давления жидкости, доставляемой во впускное отверстие 12а оросителя. Нагрузка от давления жидкости в неактивированном состоянии оросителя распределяется по тепловому пусковому механизму 14 и дужкам 28 рамы. Нагрузка жидкости зависит от выходного давления и геометрических характеристик канала 18 и дистального выпускного отверстия 12b.
½
½
½
½
½
½
½
½
½
Активированное состояние оросителя также перемещает нагрузку на дужки рамы. Вода, выпускаемая из корпуса 12 оросителя, воздействует на расположенный дистально отклоняющий элемент 16, который помещает нагрузку на дужки 28 рамы оросителя. Скорость потока из корпуса 12 оросителя зависит от геометрических характеристик канала 18 и более конкретно от диаметра О отверстия, что может быть охарактеризовано при помощи коэффициента расхода или K-фактора. Коэффициент расхода или K-фактор оросителя позволяет выполнить аппроксимацию скорости потока из выпускного отверстия оросителя путем взятия квадратного корня из давления жидкости, подаваемой во впускное отверстие оросителя. Как используется в настоящем документе, K-фактор представляет собой константу, представляющую коэффициент расхода оросителя, который определяется количественно делением потока жидкости в галлонах в минуту (гал/мин) из выпускного отверстия оросителя на квадратный корень из давления потока жидкости, подаваемой во впускное отверстие канала оросителя в фунтах на квадратный дюйм (фунт/кв. дюйм). K-фактор выражается в гал/мин/(фунт/кв. дюйм). Принятые в промышленности стандарты, такие как, например, стандарт Национальной ассоциации противопожарной защиты (NFPA) по названием "NFPA 13: Standards for the Installation of Sprinkler Systems" (ред. 2010) ("NFPA 13"), обеспечивают установленный или номинальный K-фактор или установленный коэффициент расхода оросителя в качестве среднего значения в диапазоне K-фактора (NFPA 13, главы 3 и 12 прикреплены к предварительной заявке на патент США №61/704414). Например, для K-фактора 14 или выше NFPA 13 обеспечивает следующие номинальные K-факторы (с диапазоном K-фактора, показанным в скобках): (i) 14,0 (13,5-14,5) гал/мин/(фунтов/кв. дюйм); (ii) 16,8 (16,0-17,6) гал/мин/(фунтов/кв. дюйм); (iii) 19,6 (18,6-20,6) гал/мин/(фунтов/кв. дюйм); (iv) 22,4 (21,3-23,5) гал/мин/(фунтов/кв. дюйм); (ν) 25,2 (23,9-26,5) гал/мин/(фунтов/кв. дюйм); и (vi) 28,0 (26,6-29,4) гал/мин/(фунтов/кв. дюйм); или номинальный K-фактор 33,3 гал/мин/(фунтов/кв. дюйм), находящийся в диапазоне приблизительно (31,8-34,8 гал/мин/(фунтов/кв. дюйм)).
Поток является прямо пропорциональным K-фактору оросителя. Следовательно, поток жидкости воздействует на отклоняющий элемент 16, и нагрузка на дужки 28 рамы увеличивается с увеличением K-фактора. Предпочтительно для любого данного K-фактора рама 5 и ее дужки 28 выполнены с возможностью удовлетворения требований стандартов, принятых в промышленности, для испытаний на прочность, таких как, например, испытание, описанное в разделе 26 стандарта UL Standard for Early-Suppression Fast-Response Sprinklers UL 1767 (2010), прикрепленного к предварительной заявке на патент США №61/704414. Как описано в иллюстративном испытании UL 1767, дужка рамы не должна демонстрировать постоянную деформацию больше 0,2 процента во время испытания на нагрузку, как описано здесь.
½
Для предпочтительного варианта осуществления, показанного на фиг. 1 и 2, дужки 28 рамы предпочтительно выполнены с возможностью: (i) поддерживания теплового пускового механизма в виде стеклянной колбы; и (ii) поддерживания отклоняющего элемента 16 в подвесной конфигурации и на расстоянии от корпуса 12, определяя предпочтительный номинальный K-фактор 14 гал/мин/(фунтов/кв. дюйм). Хотя показано, что дужки рамы поддерживают отклоняющий элемент 16 таким образом, что отклоняющий элемент находится с наружной стороны окна W рамы оросителя, дужки рамы могут альтернативно быть выполнены с возможностью обеспечения поддерживания отклоняющего элемента на внутренней стороне окна W оросителя, как видно, например, в патенте США №6336509. На фиг. 7А и 7В представлен иллюстративный вариант осуществления оросителя в сборе 310 с отклоняющим элементом 316, размещенным с внутренней стороны дужки 328 рамы.
½
½
½
½
½
Кроме того, ссылаясь на фиг. 1 и 5В, рама 5 и дужки 28 рамы могут быть выполнены с возможностью более высоких значений K-фактора при условии, что полученный в результате ороситель в сборе поддерживает тепловой пусковой механизм 14 в виде стеклянной колбы, размещенный по оси и находящийся непосредственно под нагрузкой, и удовлетворяет необходимым требованиям к прочности. Более предпочтительно рама оросителя в комбинации с тепловым пусковым механизмом способствует существенно постоянной теплочувствительности пускового механизма 14 относительно оси Α-A оросителя. Как указано выше, нагрузка жидкости на тепловой пусковой механизм 14 зависит от геометрических характеристик канала 18 и дистального выпускного отверстия 12b и более конкретно непосредственно связана с K-фактором оросителя. Соответственно для оросителей с высоким K-фактором, т.е. номинальным 16,8 гал/мин/(фунтов/кв. дюйм) или выше, стеклянная колба 14, размещенная по направлению оси и находящаяся непосредственно под нагрузкой, выполнена с возможностью выдерживания нагрузки жидкости во время поддержания ее необходимой быстроты теплового реагирования. В одном иллюстративном варианте осуществления оросителя в сборе с номинальным K-фактором 16,8 гал/мин/(фунтов/кв. дюйм) первая длина Y1 по оси составляет приблизительно 2,4 дюйма (6,1 см) и вторая длина Y2 по оси составляет приблизительно 3,4 дюйма (8,64 см). Дужки 28 рамы 5 определяют предпочтительное окно W с высотой H приблизительно 1,9 дюйма (4,83 см) и шириной J окна приблизительно 1,1 дюйма (2,79 см). Для предпочтительного номинального K-фактора 16,8 гал/мин/(фунтов/кв. дюйм) отверстие определяет предпочтительный диаметр О приблизительно 0,8 дюйма (2,03 см). В другом иллюстративном варианте осуществления оросителя в сборе с номинальным K-фактором 25,2 гал/мин/(фунтов/кв. дюйм) первая длина Y1 по оси составляет примерно 2,4 дюйма (6,1 см), а вторая длина Y2 по оси составляет примерно 3,7 дюйма (9,4 см). Дужки 28 рамы 5 определяют предпочтительное окно W с высотой H приблизительно 1,9 дюйма (4,83 см) и шириной J окна приблизительно 1,2 дюйма (3,05 см). Для предпочтительного номинального K-фактора 25,2 гал/мин/(фунтов/кв. дюйм) отверстие определяет предпочтительный диаметр О приблизительно 0,95 дюйма (2,41 см).
1/2
1/2
1/2
1/2
Известный тепловой пусковой механизм в виде стеклянной колбы содержит удлиненный полый цилиндрический или бочкообразный трубчатый сосуд. Внутри колбы находится увеличивающаяся в объеме разрушающая колбу жидкость, которая увеличивается в объеме и разбивает колбу при предварительно определенном высвобождении температуры. Пусковые механизмы в виде стеклянной колбы служат для обеспечения необходимой прочности для того, чтобы выдерживать ожидаемую осевую нагрузку оросителя в сборе. Кроме того, конструкции пускового устройства в виде стеклянной колбы удовлетворяют требования к прочности во время обеспечения необходимой теплочувствительности и/или сниженного времени срабатывания. ПВС является критерием измерения теплочувствительности и связан с тепловой инерцией теплочувствительного элемента оросителя. Согласно NFPA 13, разделу 3.6.1, ороситель с "быстрым срабатыванием" определяют как ороситель с термочувствительным элементом с ПВС 50 м сек или менее; и ороситель со "стандартным срабатыванием" определяют как ороситель с термочувствительным элементом с ПВС 80 м сек или более. Длина колбы, диаметр, толщина стенки и геометрические характеристики колбы могут определить соотношение теплопоглощающей поверхности колбы и объема внутри нагреваемой колбы для обеспечения необходимой быстроты срабатывания и прочности пускового механизма в виде стеклянной колбы. Например, ссылаясь на колбу ПРИЛОЖЕНИЯ 3 предварительной заявки на патент США №61/704414, конструкция стеклянной колбы обеспечивает увеличенные концы колбы для определения "конструкции в форме кости", которая упрочняет колбу для осевой нагрузки и уменьшает диаметр колбы для определения соотношения теплопоглощающего соотношения колбы и объема увеличивающейся жидкости внутри нагреваемой колбы для обеспечения необходимой быстроты теплового реагирования.
½
½
В добавление к конструкции стеклянного сосуда пускового механизма в виде колбы необходимая чувствительность может быть осуществлена при помощи подходящих физических свойств увеличивающейся в объеме жидкости, включая, например, теплопроводность и вязкость. Более того, время срабатывания теплового пускового механизма может быть уменьшено путем снижения теплоемкости жидкости, увеличивающейся в объеме, при обеспечении высокого теплопоглощения. Для пусковых механизмов быстрого срабатывания жидкость, которая увеличивается в объеме, предпочтительно определяет высокое соотношение коэффициента теплового расширения и способности к сжатию. Принимая во внимание параметры, влияющие на прочность и быстроту реагирования пускового механизма, тепловой пусковой механизм в виде стеклянной колбы может быть выполнен с достаточной прочностью и приемлемой быстротой реагирования для применения в качестве пускового механизма в виде стеклянной колбы, выровненного по оси и находящегося непосредственно под нагрузкой, с предпочтительной рамой 5 оросителя, определяя номинальный K-фактор более 14,0 гал/мин/(фунтов/кв. дюйм) для обеспечения быстродействующего оросителя для гашения, например оросителя БОРТ с номинальным K-фактором 16,8 или 25,2 гал/мин/(фунтов/кв. дюйм).
½
½
Предпочтительный ороситель в сборе 10 по фиг. 1 содержит упрощенную конструкцию теплового пускового механизма только со стеклянной колбой и содержащейся в ней жидкостью, которая увеличивается в объеме. При соединении с рамой 5 оросителя и дужками 28, как описано ранее, полученный в результате ороситель в сборе обеспечивает постоянную быстроту теплового реагирования или чувствительность относительно оси А-А оросителя. Соответственно в испытании на теплочувствительность предпочтительный ороситель в сборе с пусковым механизмом, размещенным по оси, активируется вне зависимости от его расположения относительно потока и источника тепла для демонстрации теплочувствительности в пределах принятого диапазона для предварительно определенного или ожидаемого срабатывания пускового механизма. Например, предпочтительный ороситель в сборе 10 с пусковым механизмом в виде стеклянной колбы с предварительно определенным быстрым срабатыванием активируется в соответствии с испытанием на теплочувствительность при получаемом диапазоне ПВС 19-36 м-сек. В качестве альтернативы или в дополнение предпочтительный ороситель 10 обеспечивает постоянную теплочувствительность относительно оси оросителя таким образом, что в отношении теплового пускового механизма, определяющего номинальный предварительно определенный ПВС и/или предел или порог предварительно определенной номинальной температуры высвобождения, предпочтительный ороситель в сборе активируется в ответ на событие активации в пределах номинального ПВС и/или номинальной температуры высвобождения, независимо от расположения события активации вокруг оси оросителя. Таким образом, предпочтительный вариант осуществления оросителя 10, испытанного посредством тепла в каждом из "наиболее подходящем" и "наименее подходящем" положений по отношению к потоку тепла, в норме активируется или срабатывает в пределах приемлемого диапазона его номинального предварительно определенного ПВС и/или номинальной температуры высвобождения теплового пускового механизма узла. Например, предпочтительный ороситель в сборе активируется для демонстрации действительной чувствительности и при действительной температуры высвобождении, которая находится в пределах приблизительно четырех процентов (4%) от номинального предварительно определенного ПВС и/или от номинальной температуры высвобождения во время испытания при помощи тепла в каждом из "наиболее подходящем" и "наименее подходящем" положениях по отношению к потоку тепла.
Хотя тепловой пусковой механизм в виде стеклянной колбы, выровненный по оси и находящийся непосредственно под нагрузкой, обеспечивает более упрощенный вариант компоновки оросителя в сборе, тепловой пусковой механизм может содержать дополнительные теплопроводящие конструкции для обеспечения необходимой быстроты реагирования, такие как, например, наружные теплопроводящие пластины. Более того, хотя предпочтительный вариант компоновки включает пусковой механизм в виде стеклянной колбы, размещенный по оси вдоль оси оросителя, следует понимать, что рама 5 оросителя может применяться с лежащим не на оси пусковым механизмом в виде стеклянной колбы или другими типами пусковых механизмов, такими как, например, термочувствительное плавкое рычажное припойное устройство, размещенное на оси или не на оси.
1/2
1/2
1/2
1/2
Автоматический ороситель может быть выполнен с возможностью устранения пожара в специальном режиме, например в управляющем режиме или в режиме тушения. "Приведенный" ороситель для тушения пожара представляет собой ороситель, который прошел испытания, проверку и был указан в перечне организацией, принятой в промышленности, например FM и UL, как ороситель, пригодный для конкретных целей при тушении пожара. Тушение пожара определяется в NFPA 13, раздел 3.3.10 как "резкое снижение скорости выделения тепла при пожаре и предотвращение его повторного распространения посредством непосредственного и достаточного покрытия водой через факел пламени открытой для горения поверхности". Одним видом режима тушения является ранее обозначенное быстрое срабатывание с ранним тушением (БОРТ), которое определяется согласно NFPA 13, раздел 3.6.4.2 как ороситель с теплочувствительностью, т.е. показателем времени срабатывания (ПВС) 50 метр секунда ("м сек") или менее и "приведен" за свою способность обеспечивать тушение особенно сложных пожаров. Как указано ранее, быстрота теплового срабатывания и чувствительность пускового механизма в виде стеклянной колбы могут быть определены конструкцией сосуда стеклянной колбы и физическими свойствами находящейся в нем жидкости, которая увеличивается в объеме.
½
½
1/2
1/2
Один конкретный предпочтительный вариант осуществления оросителя в сборе 10 обеспечивает номинальный K-14 ороситель БОРТ подвесного типа. Благодаря варианту компоновки своей рамы 5 оросителя и дужки 28 рамы для обеспечения существенно одинаковой или постоянной теплочувствительности вокруг оси А-А оросителя предпочтительный ороситель в сборе 10 может удовлетворять испытанию на теплочувствительность, необходимую для оросителей БОРТ в каждом из "наиболее подходящего положения" и "наименее подходящего положения" согласно, например, UL 1767 и/или утвержденному стандарту FM класс. №2008. Соответственно предпочтительный ороситель в сборе 10, в которой тепловой пусковой механизм 14 является быстро срабатывающим пусковым механизмом, т.е. ороситель активируется при необходимости, когда достаточный поток тепла направлен в сторону боковой поверхности оросителя и воздействует на нее для перенаправления/отклонения относительно пускового механизма, т.е. активируется с ПВС в диапазоне 19-36 м-сек. Однако, как указано ранее, применимость предпочтительной рамы 5 оросителя не ограничивается ни БОРТ, ни применением с быстрым срабатыванием. Наоборот, ороситель может быть использован в стандартном конкретном применении с режимом управления применений оросителей или в других применениях со стандартным срабатыванием. Более того, предпочтительные оросители в сборе хорошо подходят для применений с быстрым срабатыванием, при этом рама оросителя может альтернативно быть соединена с пусковым механизмом в виде стеклянной колбы с ПВС 100 м сек или выше для обеспечения стандартного срабатывания.
½
Более того, предпочтительная рама оросителя обеспечивает компактный ороситель в сборе. Более конкретно, если рама 5 оросителя выполнена, как у оросителя БОРТ с номинальным K-фактором 14,0 гал/мин/(фунтов/кв. дюйм), с предпочтительным расстоянием Y1 от дистального выпускного отверстия до отклоняющего элемента и расстоянием Y2 от проксимального впускного отверстия до отклоняющего элемента, описанными ранее, то полагают, что предпочтительный сборка обеспечивает более компактно и более конкретно узел с более короткой осью по сравнению с известными, существующими быстродействующими и более конкретно известными оросителями БОРТ. Полагают, что другие известные оросители БОРТ с номинальным K-фактором 14,0  имеют соответствующие пары (Y1):(Y2) длин по оси в дюймах: (i) 1,8: 2,7; (ii) 1,9: 3,0; и (iii) 1,6: 2,7. Компактный характер предпочтительной рамы 5 оросителя минимизирует требования к материалу для создания рамы. Более предпочтительно, как детально определено выше, предпочтительные варианты осуществления обеспечивают ороситель, содержащий раму 5 с корпусом 12, имеющим впускное отверстие 12а, выпускное отверстие 12b и внутренний канал 18, проходящий от впускного отверстия 12а до выпускного отверстия 12b, для определения продольной оси оросителя и номинального K-фактора по меньшей мере 14,0 , с двумя дужками 28 рамы, проходящими дистально вокруг корпуса 12. Дужки 28 рамы поддерживают отклоняющую поток жидкости конструкцию 16 для определения предпочтительного расстояния Y1 от выпускного отверстия до отклоняющего элемента в диапазоне от приблизительно 1 дюйма (2,54 см) до приблизительно 2,5 дюйма (6,35 см) и расстояния Y2 от впускного отверстия до отклоняющего элемента в диапазоне от приблизительно 1 дюйма (2,54 см) до приблизительно 3,5 дюйма (8,89 см). Теплочувствительный пусковой механизм 14 предпочтительно быстрого срабатывания размещен в окне рамы, определенном дужками рамы, для поддерживания уплотнительного узла в выпускном отверстии 12b, при этом окно рамы имеет высоту оси окна в диапазоне от приблизительно 1 дюйма (2,54 см) до приблизительно 2 дюймов (5,08 см) и ширина окна составляет приблизительно 1 дюйм (2,54 см).
Хотя настоящее изобретение было раскрыто со ссылкой на конкретные варианты осуществления, различные модификации, изменения и замены в описанных вариантах осуществления возможны в рамках сути и объема настоящего изобретения, как определено в прилагаемой формуле изобретения. Соответственно предполагается, что настоящее изобретение не ограничивается описанными вариантами осуществления, а его полный объем определен формулировками следующих признаков настоящего изобретения и их эквивалентами.