Особенности и закономерности геомеханических и физико-химических процессов формирования очагов опасности газодинамических явлений в шахтах

УДК 622.

Г.Н. Фейт, О.Н. Малинникова

ОСОБЕННОСТИ И ЗАКОНОМЕРНОСТИ ГЕОМЕХАНИЧЕСКИХ И ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ФОРМИРОВАНИЯ ОЧАГОВ ОПАСНОСТИ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ ЯВЛЕНИЙ В ШАХТАХ1

Эффективность решения проблемы метанобезопасности и промышленного извлечения метана на шахтах тесно связана с изучением и разработкой геомеханических и физикохимических процессов газопроявлений в напряженном газоносном угольном массиве при проведении горных выработок и бурении дегазационных скважин. Это объясняется тем, что характер газопроявлений в угольном массиве определяется особенностями и закономерностями одновременного действия комплекса геомехани-ческих и физико-химических процессов, возникающих в массиве вследствие проведения горных выработок и бурения скважин. Следует отметить также, что в реальном угольном массиве процессы газопроявлений и формирования очагов опасности газодинамических явлений происходят на макро, мезо и микроуровне. Однако недостатком большинства современных теоретических исследований природы и механизма возникновения газодинамических явлений, а также интенсификации газоотдачи угольных пластов при дегазации, является то, что они выполняются только на микроуровне, без учета напряженного состояния, гео-механических процессов деформирования и разрушения угля в реальном массиве, и сводятся к гипотезе существования и возможного распада на микроуровне твердого газоугольного раствора, требующего для распада значительной энергий активации [1-3].

В настоящей статье рассматриваются результаты исследований особенностей и закономерностей формирования очагов опасности газодинамических явлений, выполненные с применением

1 Работа выполнена при поддержке РФФИ

комплексного подхода, включающего изучение геомеханических и физико-химических процессов, происходящих в массиве на макро, мезо и микроуровнях.

Такой подход достаточно полно отражает реальные процессы, происходящие в угольных пластах, при проведении горных выработок и бурении скважин и по существу является дальнейшим развитием на современном уровне основополагающих положений теории газодинамических явлений заложенных в трудах академика А.А.Скочинского [4], согласно которым внезапные выбросы в шахтах происходят в результате совокупного действия трех основных факторов: горного давления; содержащегося в угле газа; физикомеханических свойств, микро и макроструктуры угля и строения угольного пласта.

Особенности и закономерности изменения напряженно-деформированного состояния и процессов разрушения призабойных зон выбросоопасных угольных пластов при проведении горных выработок исследовались на основе созданной на протяжении ряда лет и пополняемой в настоящее время базы экспериментальных данных физического моделирования и натурных наблюдений [5-8].

По экспериментальным данным, полученным с применением гидравлических датчиков давления, установлена высокая изменчивость размеров области предельно-напряженного состояния и коэффициента концентрации напряжений в призабойной зоне массива по мере подвигания забоя горной выработки. Установлено, что скачкообразный характер перераспределения напряжений и изменчивость размеров области предельного состояния призабойного массива являются характерной особенностью выбросоопасных и удароопасных угольных пластов. При этом, как правило, перед динамическими явлениями происходит «задержка» деформации и рост концентрации напряжений. Практика показывает, что эффект задержки деформаций и возрастания концентрации напряжений в призабойной части массива, чаще всего наблюдается при ведении горных работ в зоне мелкоамплитудных нарушений (утонения и утолщения пласта, перегибы, сбросы и взбросы). Именно в этих зонах происходит большинство газодинамических явлений.

Природа и механизм процесса формирования очага опасности газодинамических явлений хорошо объясняется при рассмотрении результатов исследований процессов разрушения угля в условиях

объемного неравнокомпонентного напряженного состояния (о1 > о2 = о3), моделирующих призабойную зону массива и выполняемых на специальной установке испытания углей в условиях объемного сжатия и газонасыщения [6].

Анализ экспериментальных диаграмм «осевое напряжение о1 -деформация е1» показывает, что рост величины бокового сжатия резко увеличивает прочность угля, обеспечивает возможность высокой концентрации напряжений и влияет на характер разрушения угля в запредельной области деформирования. При высоких значениях бокового сжатия о3 > 13^18 МПа запредельные кривые деформирования становятся горизонтальными (модуль спада ц « 0), а предел прочности о1тах и остаточная прочность о* совпадают. В этом случае разрушение происходит практически только путем сдвига.

При относительно невысоком уровне бокового сжатия о3 < 5^7 МПа, запредельные кривые деформирования имеют хорошо выраженную ветвь спада напряжений о1, предел прочности о1тах существенно превышает остаточную прочность о*, а разрушение носит хрупко-пластичный характер, преимущественно путем отрыва.

Экспериментально определенное условие прочности и разрушения газонасыщенного угля средней стадии метаморфизма в объемном напряженном состоянии в зависимости от величины и соотношения действующих главных максимального эффективного с1' и минимального эффективного с3' напряжений показано на рис. 1.

«Эффективное» напряжение с' определяется как разность между внешними напряжениями, приложенными к твердому веществу угля и внутрипоровым давлением газа с' = с - Р, где с - внешнее напряжение, приложенное к твердому веществу угля; Р - давление газа. На основании проведенного лабораторного эксперимента нами было установлено, что разрушение начинает происходить при выполнении условия с3'/ С1' = С < 0,33,

а при выполнении условия с3'/ С1' < 0,13, оно происходит уже в 100 % случаев. При С > 0,33 разрушение не происходит

с-', МПа

Рис. 1. Экспериментальный график - диаграмма прочности и разрушения угля в координатах главных эффективных напряжений с1' и о$': А - напряжения в структурно однородной зоне; В - напряжения в зоне геологического нарушения; С - напряжения в краевой части пласта после подвигания забоя

и возможно развитие процесса дальнейшего роста концентрации напряжений.

Иными словами зависимость разрушающего напряжения 01тах от с3 можно представить в виде соотношения о1тах > 3с3.

Применительно к объяснению механизма формирования очага опасности газодинамических явлений - это означает, что в условиях геологических нарушений, где затруднено деформирование призабойной части массива в сторону забоя, происходит возрастание напряжения о3, действующих со стороны забоя, что влечет за собой создание условий для еще более сильного возрастания нормальных

к угольному пласту напряжений о1 вблизи обнажения пласта забоем. В результате этих процессов изменения напряженного состояния пласта происходит резкое увеличение опасности возникновения газодинамических явлений.

Схематично на экспериментальной диаграмме прочности и разрушения угля (рис. 1) показана возможная динамика изменения напряжений в призабойной части массива по трассе подвигания горной выработки: А - напряжения в структурно однородной зоне массива; В - напряжения в зоне геологического нарушения; С - напряжения в краевой части массива после подвигания забоя горной выработки.

Важно отметить, что одновременно с процессом роста концентрации напряжений еще более заметно происходит процесс увеличения упругой энергии сжатия угля в краевой части пласта, так как она возрастает в квадратичной зависимости от роста напряжений. Оценочные расчеты по формуле

с2

Ж = ,

2Е

(сср - средние «эффективные» напряжения в пласте, Е - модуль упругости угля) показывают, что упругая энергия угля в области концентрации напряжений в зоне геологического нарушения (точка В на графике рис.1) возрастает относительно обычной для пласта в структурно однородной зоне (точка А) с WА = 0,08 МДж/м3 до WВ = 0,30 МДж/м3, то есть почти в 4 раза.

Для исследования закономерностей процессов разрушения предельно-напряженных угольных пластов в очагах потенциально опасных по геодинамическим явлениям, помимо установления критериев хрупко-пластического внутри массивного разрушения угля в условиях объемного напряженного состояния, описанных выше, необходимо определение критериев возможности возникновения лавинного самоподдерживающегося разрушения при быстром изменении вида напряженного состояния (снятии бокового давления с3), происходящего в следствие подвигания забоя горной выработки или другого техногенного воздействия на массив.

Механизм потери устойчивости и перехода обычных видов хрупко-пластического разрушения к лавинному самоподдержи-вающемуся в первом приближении может быть представлен следующим образом. В натурных условиях во время подвигания гор-

ной выработки в призабойной зоне угольного пласта происходит процесс снятия напряжения сжатия с3 по оси ориентированной в сторону забоя. Этот процесс сопровождается скачкообразным падением прочности угля на более низкий уровень в зависимости от величины снимаемого бокового напряжения. Данный момент является характерной точкой бифуркации, определяющей, по какому пути пойдет дальше развитие процесса разрушения - обычного трещинообразования и отжима или лавинного самоподдерживаю-щегося разрушения, характерного для газодинамических явлений.

Экспериментально установлено, что критериальными условиями, определяющими возможность возникновения лавинного разрушения, являются следующие два. Во-первых, запас реализуемой удельной потенциальной геоэнергии (упругой энергии сжатия угля при горных ударах и суммы упругой энергии сжатия и энергии выделяющегося газа при внезапных выбросах угля и газа) должен быть выше 0,3^0,5 МДж/м3. Во-вторых, характерная скорость сброса бокового напряжения не должна быть ниже 1^3 МПа/с.

Если в зоне максимальной концентрации напряжений происходит интенсивное растрескивание и разрушение угля, происходит и образование метана [9]

На возможность образования метана непосредственно в процессе выброса впервые обратил внимание Мюллер Р. Л. [10]. По его оценкам при энергии активации в 35 ккал/моль (147 кДж/моль) можно получить весьма значительные выделения метана (около 58 м3/т), образованного из оторвавшихся от бахромы угля радикалов и атомов водорода. Автор отмечает, что этот процесс термодинамически оправдан и происходит тем интенсивнее, чем гуще бахрома в веществе угля.

Затем дискуссии об энергетике и формах связи метана с углем возникали неоднократно, но в них фактически не рассматривался феномен возможности образования метана из вещества угля при разрушении горным давлением на стадии возникновения и развития явления внезапного выброса, а тем более на стадии подготовки очага газодинамического явления в глубине массива.

В работе [1] приведены энергии активации различных форм связи молекулы метана с углем. К данным, приведенным в [1] нами в таблицу добавлена последняя строчка, показывающая энергию, которая затрачивается при образовании метана из угля.

Форма связи метана с углем Энергия активации

кДж/моль МДж/м3

Свободная 2 0,09

Сорбированная 17-21 0,76-0,94

Растворенная 170-200 7,6-8,9

Газокристаллическая 300-400 13,4-17,9

Образование метана 30-35 1,3-1,6

Как следует из приведенной выше таблицы, энергия, необходимая для образования метана, всего в 1,5-2 раза превышает энергию активации десорбции и существенно ниже энергии, необходимой для освобождения метана из растворенного состояния и, тем более, из газокристаллического, что еще раз подтверждает утверждение профессора Р.Л.Мюллера о термодинамической оправданности процесса образования метана из угля при разрушении.

Исследования, проведенные М.Ф.Яновской совместно с Т.М. Хренковой методом ИК спектроскопии с целью обнаружения отличий химического строения углей из опасных и неопасных по внезапным выбросам, дают возможность оценить количество метана, которое может образоваться при внезапном выбросе. Эти исследования показали, что в раздробленном угле, образовавшемся в процессе выброса, разрушение происходило на молекулярном уровне. Разрывались наиболее слабые связи, преимущественно в бахроме угольной молекулы, в том числе отрывалось большое количество метильных групп [11]. Так в результате внезапного выброса на пласте Мазур, шахты Юнком (Донбасс) показатель МП, который определен как отношение углерода в ароматических кольцах к углероду в метильных группах, возрос со значения 3,61 до 141.

МП = Сар/Сал.

Так как ароматические кольца являются наиболее прочными образованиями в структуре угля, можно предположить, что изменение показателя МП в процессе выброса обусловлено отрывом именно метильных групп. В том случае, если при выбросе рвутся также связи, удерживающие углерод в ароматических кольцах, отрыв метильных групп должен быть еще больше.

Уголь из пласта Мазур до выброса содержал ароматического углерода 11,2 % от СйаГ, а алифатического - 3,1 % от СйаГ. СйаГ для угля из пласта Мазур приблизительно 90-91 %. То есть в тонне угля

может находиться 900-910 кг углерода. Соответственно в аромати-ке находится 102 кг углерода, а в алифатике - 28,1 кг.

После выброса количество углерода в ароматических группах в выброшенном угле составило 14,1% от СйаГ, но изменилось и само содержание углерода СйаГ. Поскольку почти любая цепочка в бахроме угля заканчивается водородом и энергия связи водорода в угле может быть очень небольшой (от 8 до 42 кДж/моль, для сравнения энергия связи метильных групп - 457,7 кДж/моль), водорода при выбросе должно отрываться значительно больше, чем метиль-ных групп. Если предположить, что ароматические группы не претерпели изменений в процессе выброса, то углерода в алифатических группах осталось только 0,7 кг. (0, 1% от СйаГ). То есть в результате внезапного выброса 1 тонна угля потеряла 27,4 кг углерода в виде оторвавшихся метильных групп. Это составляет приблизительно 1027 метильных групп на тонну выброшенного угля. Если предположить, что каждая метильная группа встретит оторвавшийся атомарный водород, то из тонны разрушающегося угля при этом внезапном выбросе может дополнительно образоваться приблизительно 51 м3 метана.

Как показали наши предыдущие исследования [9], метан начинает образовываться уже на начальных стадиях разрушения угля, то есть при достижении нагрузкой значений превышающих предел упругости угля. Этот процесс продолжается при разрушении угля. Из полученных в результате обработки лабораторного эксперимента статистических зависимостей можно

V = £[0,05(С1тах - Р) + 0,43]

ч

где С - теплоемкость угля, Дж/(кг.К); д - дифференциальная теплота сорбции, Дж/кг.

Образование очага выбросоопасности в призабойной зоне угольного пласта может иметь место в том случае, когда созданы условия для разрушения угля горным давлением в глубине массива (рис. 1) и затруднена фильтрация газа в сторону забоя.

Формирование очага выбросоопасности можно проследить в шахтном эксперименте по наблюдениям изменения напряжений и температуры угольного пласта впереди забоя по трассе подвигания горной выработки (рис. 2). Исследования выполнялись на выбро-

соопасном пласте Ь10 горизонта 790 м в забое очистной выработки шахты Красный Октябрь (Донбасс).

Изучение экспериментально полученных графиков изменения напряженного состояния и температуры угольного пласта впереди забоя горной выработки показывает, что в нем в первом приближении можно выделить несколько участков, отличающихся напряженным состоянием, деформационными процессами, структурой, термодинамическим и газодинамическим состояниями.

Первый участок находится в глубине пласта на расстоянии более 17 м от поверхности забоя, вне зоны влияния горной выработки на напряженное состояние угольного пласта, которое равно геоста-тическому для этой глубины 01 = gyH. Температура угольного пласта стабильна и соответствует исходной температуре пласта в нетронутом массиве. Газоносность угольного пласта соответствует природной газоносности и равна 26 м3/т. Расчетная потенциальная энергия упругого сжатия угля и эффективная энергия газа, способного принять участие во внезапном выбросе, рассчитанные по известной нормативной методике [9], равны соответственно = 0,115 МДж/м3 и = 0,312 МДж/м3.

Второй участок находится в глубине пласта на расстоянии 1710 м от поверхности забоя. В этой зоне начинается постепенное возрастание напряжений и температуры пласта. Дополнительные напряжения, зафиксированные датчиками, составляют 6,8 МПа. Температура возрастает на 2 градуса, при этом расчетное повышение температуры за счет увеличения напряжения сжатия пласта составляет 0,3 0С, а 1,7 0С - за счет дополнительной сорбции углем 0,6-0,8 см3/г метана. Потенциальная энергия сжатия угольного пласта и эффективная энергия газа на этом участке увеличиваются до = 0,216 МДж/м3 и "х = 0,340 МДж/м3 соответственно.

Третий участок находится в пласте на расстоянии 10-6 м от поверхности забоя и может быть отнесен к зоне начала

СТ, МПа; Х, м3/т ДТ, 0С

Рис. 2. Формирование очага опасности газодинамического явления

формирования очага опасности газодинамического явления. На этом участке концентрация напряжений резко возрастает, достигая на отметке 6 м максимума, который превышает исходное напряженное состояние в 2,7 раза и составляет 55,3 МПа. Возрастание напряжений продолжает сопровождаться повышением температуры угольного массива еще на три градуса, в том числе за счет дополнительной сорбции еще 1,1 см3/г метана, образованного из вещества угля в результате механохимических процессов. Потенциальная энергия сжатия угольного пласта и эффективная энергия газа возрастают соответственно до величины = 0,848 МДж/м3 и 'х = 0,467 МДж/м3.

Четвертый участок находится в пласте на глубине 3-6 м от поверхности забоя и также может быть отнесен к зоне формирования очага опасности возникновения газодинамического явления. На этом участке с глубины 6 м начинается спад напряжений и с глубины 5 м понижение температуры и газоносности угольного пласта. Причиной начала падения напряжений является достижение угольным массивом предельного состояния о1тах и уменьшение бокового отпора о3 со стороны забоя, снижающего несущую способ-

ность краевой части пласта. Охлаждение этой области угольного пласта вызвано уменьшением нагрузки, расширением свободного и десорбированного метана и, в основном, процессом десорбции метана (как наиболее энергоемким из всех перечисленных). Анализ показывает, что в этой зоне концентрация напряжений, оставаясь на высоком уровне, сопровождается частичным разрушением угля, ростом трещиноватости, десорбцией метана и увеличением в трещинах и макропорах объема свободного газа. На этом участке потенциальная энергия сжатия угольного пласта падает до величины

= 0,346 МДж/м3, а эффективная энергия газа продолжает возрастать до величины 'х = 0,508 МДж/м3.

Пятый участок находится в краевой части пласта, непосредственно прилегающей к забою горной выработки. Он в значительной мере уже разгружен от горного давления, в нем продолжаются процессы десорбции и начинают развиваться процессы дегазации пласта в сторону забоя. По техническим причинам (комбайновая выемка пласта в лаве) не удавалось измерить напряжения пласта и температуру пласта ближе, чем 1,6 м от поверхности забоя. Как видно из графика, на расстоянии 1,6 м от поверхности забоя напряжения снизились до 2,7 МПа, а температура - до 19,70С. Расчеты показывают, что при таком падении температуры, газоносность пласта в этой точке может снизиться до 23,5 м3/т. Анализ тенденций снижения газоносности в краевой части угольных пластов вблизи забоев горных выработок, полученных другими авторами [12], позволяет предположить, что остаточная газоносность рассматриваемого нами пласта, непосредственно на обнаженной поверхности массива угля составляет приблизительно 16 м3/т. Пятый участок пласта является «буферной зоной», снижающей выбросо-опасность краевой части пласта.

Из графиков рис. 2 видно, что в угольном пласте впереди движущегося забоя в зоне влияния горной выработки на развитие гео-механических и физико-химических процессов формируется очаг опасности газодинамического явления, центр которого находится в пласте на расстоянии 6 м от забоя, а примерные границы проявления на расстоянии 3-10 м от забоя.

Таким образом, основные особенности и закономерности гео-механических и физико-химических процессов формирования очагов опасности газодинамических явлений, установленные на осно-

ве проведенных лабораторных и шахтных исследований состоят в следующем.

Характерной особенностью выбросоопасных зон угольных зон является «задержка деформации» и возрастание концентрации напряжений в призабойной части массива. Практика показывает, что эффект задержки деформаций и возрастания концентрации напряжений в призабойной части массива чаще всего наблюдается при ведении горных работ в зоне мелкоамплитудных нарушений. Это означает, что в условиях геологических нарушений, где затруднено деформирование призабойной части массива в сторону забоя, происходит возрастание боковых напряжений о3, действующих со стороны забоя, что влечет за собой создание условий для еще более сильного возрастания нормальных к угольному пласту напряжений 01 вблизи обнажения пласта забоем. Схематично, возможная динамика изменений напряжений в призабойной части массива по трассе подвигания горной выработки в зоне геологического нарушения показана на экспериментальной диаграмме прочности и разрушения угля в объемном напряженном состоянии (рис. 1).

Важно отметить, что одновременно с процессом роста концентрации напряжений еще более заметно происходит процесс увеличения упругой энергии сжатия угля и эффективной энергии угольного метана. При этом в условиях высоких объемных напряжений и частичного разрушения угля в глубине массива возможно возникновения механохимического процесса образования дополнительного метана из вещества угля (рис. 2).

Механизм потери устойчивости и перехода обычных видов разрушения к лавинному самоподдерживающемуся, в первом приближении, может быть представлен следующим образом. В шахтных условиях во время подвигания горной выработки в призабойной зоне угольного пласта происходит процесс снятия напряжений сжатия о3 по оси, ориентированной в сторону забоя. Этот процесс сопровождается скачкообразным изменением прочности угля с более высокого уровня на более низкий в зависимости от величины снимаемого бокового напряжения.

Экспериментально установлено, что критериальным условием возможности возникновения лавинного разрушения является величина реализуемой удельной потенциальной энергии (упругой энергии сжатия угля и энергии газа, выделяющегося при разрушении угля).

Особенностью процесса разрушения угля на стадии выброса в горную выработку является продолжение и, возможно, усиление механохимических процессов за счет использования энергии расширяющегося газа, разрывающего уголь, и энергии упругого восстановления угля. То есть продолжается разрушение на молекулярном уровне с разрывом наиболее слабых связей в бахроме угля и образованием свободных радикалов, в том числе, метильных групп и свободного водорода, которые, объединяясь, образуют молекулу метана. Это хорошо объясняет, остающийся без должного внимания феномен выделения при внезапных выбросах больших количеств метана, в ряде случаев многократно превышающих природную газоносность угольных пластов.

Следствием из вышесказанного является следующий основной вывод. Стратегия управления состоянием горного массива с целью предотвращения газодинамических явлений должна основываться на том, что первопричина газодинамических явлений - геомехани-ческие процессы, происходящие на макро и мезо уровнях. Физикохимические процессы на микроуровне являются следствием развития геомеханических процессов. Отсюда вытекает главный принцип предотвращения газодинамических явлений и интенсификации газоотдачи угольных пластов с целью повышения эффективности дегазации: управлять следует в первую очередь и в основном гео-механическими процессами - это теоретически верно и энергетически требует существенно меньших затрат, по сравнению с часто пропагандируемыми физико-химическими воздействиями на микроуровне.

------------------------------------------ СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Васючков Ю.Ф. К методике определения параметров процесса гидрорасчленения пласта для его дегазации /ГИАБ. Тематическое приложение «Метан»// Сб.научн.трудов по материалам симпозиума «Неделя горняка 2006». - М.: Изд. МГГУ. - 2006. - С. 257-267.

2. Полевщиков Г.Я., Козырева Е.Н. Киряева Т.А. Физико-химическая основа внезапности динамических газопроявлений в угольных шахтах / ГИАБ. - 2004. -№ 8. - С. 81-87.

3. Бобин В.А. Оценка критических параметров и разработка критериев выбора техногенных воздействий интенсифицирующих извлечение угольного метана/ ГИАБ. - 2001. -№ 5. - С.30-34.

4. Скочинский А.А. Современное состояние изученности проблемы внезапных выбросов угля и газа в шахтах / Научные исследования в области борьбы с внезапными выбросами угля и газа. Углетехиздат. - 1958. - С. 5-15.

5. Иванов Б.М., Фейт Г.Н., Яновская М.Ф. Механические и физикохимические свойства углей выбросоопасных пластов. - М.: Наука. - 197985. -

6. Фейт Г.Н. Предельные состояния и разрушение углей выбросоопасных пластов пластов Науч.сообщ./ Ин-т горного дела им. А.А. Скочинского. М., -1987. - Вып. 252. - С.104-113.

7. Фейт Г.Н., Гайко Э.И., Горбунов А.К. Влияние способов управления горным давлением на выбросоопасность угольных пластов в Центральном районе Донбасса// Вопросы предотвращения внезапных выбросов: Науч.сообщ./ Ин-т горного дела им. А.А. Скочинского. М., - 1987. - С.107-114.

8. Фейт Г.Н., Малинникова О.Н., Зыков В.С., Рудаков В.А. Прогноз опасности внезапных выбросов и горных ударов по энергии массива / Физико-техн.пробл. разработки полезн. ископаемых. - 2002. -№ 1. - С. 67-70.

9. Малинникова О.Н., Фейт Г.Н. Эффект образования метана и дополнительной сорбции при разрушении газонасыщенного угля в условиях объемного напряженного состояния/ Горн. Инф.-аналитич. бюлл. -Вып.8. М.: МГГУ. - 2004. - С. 196-200

10. Мюллер Р.Л. К вопросу о возможной роли химических процессов при внезапных выбросах угля и газа в угольных шахтах / Вопросы теории внезапных выбросов угля и газа. М.: Изд-во ИГД АН СССР. - 1959. - С.156-172.

11. К вопросу изучения химического строения углей из опасных и неопасных по выбросам пластов//Яновская М.Ф., Брызгалова Н.И., Хренкова Т.М., Хрусталев Ю.А., Кирда В.С. / Химия твердого топлива. - 1986. - № 1. - С.20-22.

12. Чаплыгин Н.Н., Забурдяев В.С., Новикова И.А. Результаты исследования газодинамических процессов в метаноносном угольном массиве вблизи призабойного пространства лавы / Горн. Инф.-аналитич. бюлл.// Тематическое приложение МЕТАН. - 2006. - С. 165-174.

— Коротко об авторах -------------------------------------------

Фейт Г.Н. - профессор, доктор технических наук,

Малинникова О.Н. - ст. научный сотр., кандидат технических наук,

Институт проблем комплексного освоения недр РАН.

19584 с.