Взрыво- и огнезащита газоотводящих сетей угольных шахт

УДК 614.844.1

В.Г. Казанцев

Р.И. Куимов

Взрыво- и огнезащита газоотводящих сетей угольных шахт

Рассмотрены проблемы взрывозащиты газоотводящих сетей и трубопроводов угольных шахт. Даны оценки работоспособности существующих огнепреградителей, рассмотрены их слабые и сильные стороны. Предложены новые схемно-технические решения огнепреградителей и взрывозащиты газоотводящих сетей и трубопроводов.

Ключевые слова: МЕТАНОВОЗДУШНАЯ СМЕСЬ, ОГНЕПРЕГРАДИТЕЛЬ, ВЗРЫВОЗАЩИТА

Проблема безопасности ведения горных работ на шахтах, опасных по газу и пыли, базируется на принципах: 1 - устранения источника главной опасности возникновения взрывного горения -взрывоопасных концентраций углеводородов и пыли в смеси с воздухом; 2 - устранения источников, способных инициировать возгорание горючих материалов или взрывоопасной среды.

Если первые два принципа осуществить затруднительно или невозможно, оказывается необходимым реализация 3-го принципа - разработки мероприятий по подавлению взрывного горения, в том числе, когда процесс развития аварии становится неуправляемым.

Одним из эффективных средств реализации 1-го принципа безопасности является организация схемы проветривания шахт с использованием поверхностных газоотводящих сетей. Вместе с тем, расследованием ряда крупных аварий на шахтах Кузнецкого бассейна («Зыряновская», «Комсомолец», «Есаульская», «Им. С.М. Кирова», «Распадская» и др.), происшедших вследствие возгорания и взрыва метановоздушной смеси (МВС), было установлено, что причиной аварий послужило возгорание МВС со стороны вентиляторной установки газоотводящей сети с последующим проникновением огня и ударной волны в шахту через газоотводящую скважину.

Таким образом, практика эксплуатации поверхностных газоотводящих сетей указывает на необходимость защиты шахты теперь уже со стороны самих сетей, которые могут быть подвержены разрушению в результате взрывов метановоздушных смесей и служить проводником проникновения пламени в шахту. Как известно, инициаторами такого рода аварий являются природный, техногенный и человеческий факторы. В этой связи становится актуальным решение проблемы реализации принципа безопасности при условии предотвращения проникновения ударной волны и огня в угольную шахту с поверхности.

В исследованиях отечественных и зарубежных ученых отмечается, что для надежной работы защитного устройства (огнепреградителя) необходимо выполнение двух требований:

- пламя и ударная волна не должны распространяться по огнепреградителю;

- должна исключаться возможность вторичного воспламенения смеси за огнепреградителем в результате проникновения продуктов сгорания через защитное устройство.

Основой при разработке защитных устройств взрыво- и огнепреграждения являются достижения ученых в области изучения условий воспламенения углеводородных смесей с воздухом, развития и затухания горения, усиления или ослабления ударных волн.

Несмотря на давнюю историю вопроса, многие аспекты взрывного горения еще требуют осмысления. В то же время некоторые уже известные фундаментальные достижения науки позволяют перевести их в рамки прикладных исследований и реализовать полученные результаты в виде конкретных устройств. В этой связи отметим значимый вклад в развитие методологии решения прикладных задач в рамках обозначенной выше проблемы, который внесли видные ученые институтов ИФХ АН РФ, ВНИИГаз, ЦИНТЕХИМ-НЕФТЕМАШ, ВНИИавтоген, НИИТЕХИМ, МакНИИ, ИГД им. Скочинского, ВостНИИ, РосНИИГД - Я.Б. Зельдович, В.В. Воеводский, С.М. Когарко, Е.С. Щетинков, А.С. Соколик, Б.А. Иванов, И.И. Стрижевский, В.Ф. Заказнов, С.С. Золотых, А.А. Мясни-

ков, С.П. Старков, В.К. Лазаревич, В.Г. Игишев, Д.Ю. Палеев и другие, а также зарубежные ученые - Б. Люис, Г. Ельбе, С. Миллер, Ю. Ньюленд, Р.Фогт и другие.

В работе [1] отмечаются три возможных механизма гашения пламени: тепловой (теплопоте-ри), кинематический (потери энергии на разгон массы флегматизатора) и аэродинамический (потеря энергии на преодоление турбулентного трения).

Гашение пламени за счет теплопотерь осуществляется вследствие отбора тепла из зоны горения, например, стенками газопроводов. На этой основе сконструирован и используется в промышленности целый ряд огнепреградителей, в которых теплопотери приводят к гашению огня при проходе пламени через трубки малого диаметра (трубочные огнепреградители), через мелкие ячейки сетки (сетчатые огнепреградители) или через зазоры пластин, расположенные на пути распространения пламени (пластинчатые и ленточные огнепреградители). При разработке таких огне-преградителей важными конструктивными параметрами оказываются размеры ячеек сеток, зазоры между пластинами или диаметры трубочек, составляющих огнепреграждающий элемент.

Приведем некоторые оценки, касающиеся выбора размеров ячеек огнепреграждающих элементов. Так, А.А. Соколик в своей работе [2] показал, что влияние диаметра трубы на теплопотери из пламени практически прекращается при диаметрах труб, больших 50 мм. Согласно тепловой теории распространения пламени, разработанной Я.Б. Зельдовичем, Д.А. Франк-Каменецким и Н.Н. Семеновым, для гашения пламени в канале, диаметр которого равен критическому § ,

кр

должно выполняться условие [3]:

Ре С ЯТ

с 1 скр^'р1^1 0

§кр =--------—-------,

ипЛРо

где ип - нормальная скорость горения (0,35 м/с - метан + воздух; 0,4 м/с - пропан + воздух);

Рекр - безразмерный критерий (критерий Пекле);

Ср - теплоемкость смеси;

Я - универсальная газовая постоянная;

Т0 - начальная температура смеси;

Р0 - начальное давление;

— - теплопроводность.

Одним из первых величину критерия Пекле на пределе гашения пламени с использованием опытных данных вычислил Ю.Х. Шаулов [4]. Результаты расчетов критерия Пекле показали, что, несмотря на различия в конструкциях огнепреградителей и отличия горючих свойств различных

исследованных смесей, величина

кр

во всех случаях сохраняет удовлетворительное по-

стоянство.

При расчетах критических диаметров гасящих каналов §кр непременным условием надежной работы огнепреградителя является выполнение условия:

Ре.,

>

кр

Ре

2

где П - коэффициент запаса.

В развитие теории о назначении критических размеров ячеек Б.А. Иванов указал на проблему, которая заслуживает пристального внимания, большего, чем ей уделялось до сих пор. Это работа огнепреградителя в условиях повышающегося давления в системе во время горения [5].

Дело в том, что размеры пламегасящих каналов §кр рассчитываются из условия действия

начального давления Р0 в системе (т.е. когда горения еще нет) с использованием выражения (1). Так, например, для стехиометрических смесей метана, пропана, водорода и ацетилена с воздухом

при атмосферном давлении критические размеры §кр составляют [6]:

¿>кр , мм Метан Пропан Водород Ацетилен

3,0 1,8 0,76 0,7

Однако при горении давление в системе повышается. Известно, что при горении и взрыве метана в воздухе давление может увеличиться в 16 раз по отношению к атмосферному давлению.

В закрытых или полуограниченных объемах скорость нарастания давления при взрыве газов можно оценить ориентировочно с использованием экспериментально полученной зависимости [7]:

ёр/л V^ = 5,33 • 107 Па/(с-л) - для метана;

V/3 = 7,23 -10 Па/(с-л) - для пропана;

ёР/сИУ 13 = 5,03 -108 Па/(с-л) - для водорода.

Отсюда следует, что скорость нарастания давления при уменьшении защищаемого объема возрастает. В работе [8] при зажигании метановоздушной смеси в горной выработке зафиксирован подъем давления до 2,8 МПа.

На основании многочисленных экспериментов установлено, что зависимость между давлением и величиной критического диаметра при этом давлении имеет вид [9]:

р = СОНЕ ,

8"

кр

где п ~ (0,5-2) и определяется свойствами газа.

Поскольку для метановоздушных смесей из выражения (3) следует, что

3

3кр * Р > <4>

а при дефлаграционном горении метановоздушной смеси давление увеличивается, по крайней мере, до Р ~ 3Р0, размеры ячеек огнепреградителей необходимо уменьшить до величины

3кр * 1 мм. Более того, при расчетах критических диаметров 3кр гасящих каналов в угольной промышленности принято непременное условие надежной работы огнепреградителя, записанное в виде выражения (2). В этом случае критические размеры каналов требуется уменьшить еще почти

вдвое 3кр * 0,5.

Таким образом, когда горение не перешло в детонацию или не возникло у входа в огнепре-градитель, в системе наблюдается повышение давления, т.е. защитное устройство, рассчитанное на рабочее давление газов в системе Р0, оказывается в условиях, на работу в которых оно не рассчитано. В итоге пламя может беспрепятственно пройти через огнепреградитель.

Поскольку ни место загорания, ни режимы распространения пламени заранее не известны, то принципиально огнепреградитель, поставленный в систему с рабочим давлением Р0, должен быть рассчитан для давлений, превышающих рабочее давление Р > (3-10) Р0.

Проблема становится особенно острой при защите газоотводящих скважин большого диаметра, когда имеются сочленения из коротких труб при невысоких давлениях. Тщательный расчет критических значений диаметров пламегасящих каналов (например переход от значений размеров ячейки 3 мм к размерам 0,5 мм) может привести к резкому увеличению местного сопротивления и удорожанию изготовления самого аппарата.

При использовании сетчатых, пластинчатых, ленточных и т.п. огнепреградителей необходимо иметь в виду реальные условия, в которых они эксплуатируются. Прежде всего, следует обратить внимание на состав транзитных газовых смесей и на присутствие в них других примесей. В газоотводящих скважинах это могут быть капли воды, мелкие частицы угольной и породной пыли. Примеси могут забивать проходные сечения устройства, ухудшая его аэродинамику. Однако главная опасность заключается в том, что при горении газа эти частицы разогреваются до высоких температур и, имея определенную массу, могут проникать вместе с потоком через огнепрегради-тель, воспламеняя газовую смесь в защищаемом объеме.

Большая, по сравнению с газом, теплоемкость частиц и возможность их разогрева делают необходимым создание таких конструкций огнепреградителей, которые исключали бы возмож-

ность пролета частиц, задерживали их и охлаждали, по крайней мере, до температуры ниже 250 0С. Именно это обстоятельство вынуждает отказаться от сетчатых, щелевых или ленточных огнепреградителей в пользу насадок из металлокерамики, гранул тугоплавкого металла, песка, мелких колец Рашига.

Существенный недостаток сетчатых, пластинчатых и ленточных огнепреградителей заключается в том, что они имеют низкую механическую прочность, могут быть прорваны ударной волной и всегда существует возможность их прогорания.

Такие огнепреградители могут оказаться в условиях работы насадочного огнепреградителя, причем в течение длительного времени. В таких условиях работы его надежность резко снижается из-за возможности прогара или при опрокидывании газового потока, из-за возможности засасывания пламени через огнепреградительное устройство в защищаемую зону, т.е. в газоотводящую скважину.

Вместе с тем следует отметить, что достоинством сетчатых, пластинчатых, щелевых и т.п. огнепреградителей считается их очевидная простота конструкции, сравнительно малое гидравлическое сопротивление, легкость и дешевизна изготовления. Но это на первый взгляд. В действительности возникают технологические проблемы при изготовлении кассет огнепреградителей для труб большого диаметра вследствие необходимости точно выдерживать размеры ячеек или щелей. Кроме того, усложняется и техническое обслуживание таких огнепреградителей из-за необходимости частой чистки или замены кассет в условиях действующего производства по причине резкого увеличения местного сопротивления в результате засорения ячеек или каналов пылью. Перечисленные выше недостатки огнепреградителей значительно снижают их надежность при локализации пламени и, стало быть, привлекательность. Поэтому такие огнепреградители применяются сравнительно редко, например для локализации пламени медленногорящих паровоздушных смесей в картерах дизелей и выхлопных трубах автомобилей [9].

В настоящее время в качестве огнепреградителей, предназначенных для работы на магистральных газопроводах, получили распространение сухие и орошаемые (мокрые) огнепреградители в виде насадок или колонн, наполненных кольцами Рашига (трубки размером 10-35 мм, диаметр которых равен длине цилиндрической части) [9].

Международная ацетиленовая ассоциация издала рекомендации по технике безопасности при эксплуатации ацетиленопроводов. Указания предписывают, например, что скорость ацетилена даже в орошаемых огнепреградителях не должна превышать 0,6 м/с (сравните: в газоотводящих сетях угольных шахт скорость транзитного газа превышает 10 м/с).

Вместе с тем считается, что колонны с кольцами Рашига обладают относительно небольшим гидравлическим сопротивлением.

Краеугольная отличительная особенность газоотводящих сетей в угольных шахтах от промышленных газопроводов заключается в способе транзита взрывчатой газовой смеси. На газопроводах транзит осуществляется путем нагнетания газа, а на газоотводящих сетях путем отбора смеси вентилятором из шахты по газоотводящей скважине. Кардинальное отличие приводит к тому, что потери депрессии при нагнетательном способе в 0,01 МПа оказываются почти незаметными. При всасывающем проветривании эти потери эквивалентны депрессии в 1000 даПа, что может соответствовать максимально развиваемой депрессии вентилятора под нагрузкой. Это одна из

главных причин малой эффективности использования на угольных шахтах огнепреградителей, применяемых на действующих газопроводах и выпускающихся нашей промышленностью.

Анализ аэродинамических сопротивлений огнепреградителей с элементами в виде колец Рашига, огнеупорных шариков, песка, других наполнителей показывает проблематичность их использования без существенных переработок в целях защиты поверхностных газоотводящих сетей угольных шахт от проникновения огня и ударных волн в газоотводящую скважину.

Выход из создавшегося тупика заключается в разработке огнепреградителя - взрывозащиты нового типа, который включал бы в себя лучшие качества известных устройств, однако обладал бы приемлемой для газоотводящей сети потерей депрессии при безусловной его надежности и прочности.

По мнению ученых, трудно установить различие между горючими и взрывчатыми смесями газов и, если считать эти термины равнозначными, то, принимая более высокую степень опасности, следует говорить не об огнепреградителях, а о взрывозащите.

Под термином «устройство взрывозащиты» («взрывозащита») понимается способность устройства не пропускать через себя огонь и ударную волну, а также гасить ее до уровня давления во фронте, безопасного с точки зрения целостности конструктивных элементов устройства взрывозащиты.

При разработке новых типов устройств взрывозащиты обращает на себя внимание (как прототип) защита ацетиленового аппарата, использующегося для получения ацетилена в промышленных масштабах. Защита представляет собой компактный гидрозатвор, не пропускающий возможное взрывное горение смеси воздуха с ацетиленом в аппарат, где продуцируется ацетилен. Используемая взрывозащита в виде гидрозатвора, несмотря на высокое аэродинамическое сопротивление, обладает высокой надежностью. Идея использования гидрозатворов для взрывозащиты газоотводящих сетей угольных шахт будет иметь потенциальную пригодность, если удастся снизить аэродинамическое сопротивление такого аппарата до уровня, позволяющего вентиляторной установке на дегазационной станции выполнять в полной мере свои функции.

Принципы работы огнепреградителей с жидкостными затворами перекликаются с известными устройствами, используемыми на машиностроительных предприятиях для борьбы с пылью [10]. Такие устройства, основанные на идее улавливания пыли из воздуха в гидрозатворах, занимают целые помещения, имеют внушительные размеры, обладают достаточно низким аэродинамическим сопротивлением. В качестве устройства пылеулавливания используются мокрые циклоны и антициклоны, которые получили название ротоклонов [9].

Некоторые виды ротоклонов и принцип их работы приведены на рисунке 1.

Работа ротоклонов позволила предположить возможность их использования в целях взрывозащиты газоотводящих сетей на угольных шахтах.

На рисунке 1 можно увидеть, что гидравлический затвор у опусков (часть щели, погруженная в воду) ротоклона будет препятствовать распространению пламени, а поднимаемая газовым потоком гидрозоль (смесь воды с воздухом, тонкораспыленная вода) послужит великолепным флегма-тизатором.

лг

йг_

Рисунок 1 - Схемы ротоклонов для улавливания пыли из газового потока

Эксперименты, проведенные на моделях с кольцами Рашига, металлокерамикой, мелкой галькой и т.п. наполнителями, показали, что огнепреградитель с использованием узлов ротоклона имеет неоспоримые преимущества по сравнению с другими моделями аппаратов огнепрегражде-ния как по надежности, так и по аэродинамическому сопротивлению.

При проведении теоретических и экспериментальных исследований с целью получения схемно-технических решений устройств взрывозащиты предполагалась реализация в системе четырех известных физических принципов гашения огня и ударной волны:

- теплового (теплопотери);

- кинематического (потери на разгон массы);

- аэродинамического (потери на преодоление турбулентного трения);

- флегматизации МВС.

Кроме того, принималось во внимание, что в газовом потоке, следующем транзитом через газоотводящую сеть, имеются примеси других газов, а также угольная и породная пыль, не только существенно изменяющие (расширяющие) концентрационные пределы взрываемости МВС, но и увеличивающие мощность взрыва.

В процессе работы над проектом по созданию системы взрывозащиты газоотводящих сетей было построено около 12 типов моделей. После изучения процессов горения взрывчатых газов в этих моделях, способов нейтрализации в них пламени и ударных волн предложена модель, в которой использованы следующие конструктивные элементы огне- и взрывозащиты:

- применение гидрозатвора для предотвращения проскока пламени и ударной волны в защищаемое пространство;

- применение устройств, продуцирующих гидрозоль для флегматизации пламени и снижения энергии ударной волны;

- применение предохранительных мембран для гашения ударных волн;

- применение специальных насадок для разгона потока газа до скоростей, затрудняющих или исключающих возможность возгорания МВС.

Разработанное устройство для взрывозащиты поверхностных газоотводящих сетей угольных шахт получило условное название - «СВГС» (система взрывозащиты газоотводящей сети). На рисунке 2 представлена ее принципиальная схема.

СВГС монтируется на объекте между устьем газоотводящей скважины и входной коробкой газоотсасывающего вентилятора.

Корпус установки заполняется жидкостью (техническая вода по ГОСТ 1673), уровень которой обозначен на рисунке 2 (позиция 10). Установка имеет резервный бак с жидкостью 3, предназначенный для пополнения ею корпуса установки в случае уноса части жидкости транзитным потоком газа или из-за ее естественного испарения.

Условно СВГС можно разделить на три функциональные части.

Первая (входная) часть установки включает входной патрубок 1, резервный бак 3 с жидкостью и бак 15 для эвакуации излишков жидкости, поступающей из скважины, а также элементы управления рабочим уровнем жидкости в корпусе.

Вторая часть установки - взрывоогнепреградитель располагается в центре и отделен от входного устройства установки ротоклоном 5.

1 - входной патрубок; 2 - корпус СВГС; 3 - резервный бак; 4 - вышибные мембраны; 5 - ро-токлон; 6 - стяжные болты; 7 - антициклон; 8 - выходной патрубок; 9 - окно уровня жидкости; 10 -уровень жидкости в корпусе; 11 - разъем корпуса; 12 - технологическая заглушка; 13 - кран бака 3; 14 - кран бака эвакуации жидкости; 15 - бак эвакуации жидкости; 16 - горловина заливки жидкости в резервный бак; 17 - окно уровня жидкости резервного бака

Рисунок 2 - Принципиальная схема системы взрывозащиты поверхностной

газоотводящей сети

Принципиальная схема ротоклона показана на рисунке 3. Ротоклон представляет собой устройство с функциями предотвращения проникновения пламени в газоотводящую скважину и уменьшения в 5-6 раз скоростного напора транзитного газа, что позволяет значительно снизить аэродинамическое сопротивления СВГС. Ротоклон может состоять из трех, четырех или более не связанных друг с другом герметичных полостей (рисунок 3, позиция 6), в нижней части которых имеются выходные щели (вид А), опущенные в жидкость (воду) на некоторую глубину 3 - величину, называемую опуском ротоклона. Аэродинамически геометрия ротоклона рассчитана так, чтобы организовать равномерное распределение газового потока вдоль его опуска. С этой же целью устроены аэродинамические лопатки-перемычки 4.

1 - корпус ротоклона; 2 - верхняя панель корпуса СВГС; 3 - уровень жидкости в корпусе СВГС; 4 - аэродинамические лопатки-перемычки; 5 - входное сечение в щелевую часть ротоклона; 6 - щели ротоклона; 7 - направление движения транзитного газа в щелях ротоклона; 8 - геометрия опуска ротоклона

Рисунок 3 - Принципиальная схема ротоклона огнепреградителя

Устройство для отделения капель жидкости из транзитного потока газа, возвращения жидкости в корпус СВГС (третья функциональная часть установки СВГС) представляет собой два спаренных антициклона (рисунок 2, позиция 7), установленных для уменьшения аэродинамического сопротивления СВГС в параллель.

Работа СВГС заключается в следующем.

В исходном состоянии (при выключенном вентиляторе) опуск ротоклона отделяет газоотводящую скважину от вентилятора (выхода газа в атмосферу) гидрозатвором (см. рисунок 3, вид А).

При включении вентилятора транзитный газ (рисунок 3, позиция 7) из газоотводящей скважины поступает в расширительную часть 5 щелей ротоклона. Газ, проходя через опуск, образует у стенок ротоклона псевдоожиженную газоводяную смесь - гидрозоль. В вертикальном сечении гидрозоль условно подразделяется на три зоны (рисунок 4).

Первая зона (I) - жидкость. Вторая зона (II) - жидкостно-пузырьковая смесь.

Третья зона (III) - пена.

Рисунок 4 - Схема транзита газа через опуск ротоклона

При возгорании метановоздушной смеси наличие перечисленных зон гидрозоля создает надежную преграду для проникновения огня в щелевую часть ротоклона, а значит, и в газоотводящую скважину.

При возникновении аварийной ситуации (возгорание метановоздушной смеси, переходящей во взрыв) предохранительная мембрана (рисунок 2, позиция 4) срывается с места крепления при воздействии на нее падающей ударной волны или когда давление в корпусе СВГС превысит атмосферное на величину, равную 40-50 даПа. Срыв мембран приводит к резкому снижению давления во фронте ударной волны до уровня, при котором конструктивные элементы СВГС сохраняют свою прочность и не изменяют свою геометрию. При этом гидравлический затвор создает препятствие и не пропускает распространение ослабленной ударной волны в щели ротоклона и в газоотводящую скважину.

После отделения капель жидкости в антициклонах газовый поток направляется в выходной патрубок, где происходит ускорение потока до скорости, когда становится затруднительным или невозможным возгорание метановоздушной смеси (аэродинамический эффект гашения). Антициклоны 7, показанные на рисунке 2, улавливают не менее 99 % капель жидкости из газового потока. При этом метановоздушная смесь подается к вентилятору практически обезвоженной, что решает еще одну проблему - устранения обмерзания вентилятора при его работе в зимних условиях.

Корпус СВГС теплоизолирован, что позволяет сохранять температуру воды в установке положительной длительное время (аналогично использованию эффекта термоса) при отключенном вентиляторе и температуре внешней среды до - 50 0С. При работе вентилятора в результате барботирования транзитного газа через гидрозатвор происходит непрерывный подогрев воды теплом газа, поступающего из шахты по скважине, что позволяет эксплуатировать систему в широком температурном диапазоне ± 50 0С.

Потеря депрессии вентиляторной установки на СВГС, зависящая от расхода газа через установку и от числа щелей ротоклона, оказывается допустимой при расходах транзитного газа до 2 = 1200 м3/мин.

Результаты замеров аэродинамического сопротивления серийных систем взрывозащиты в реальных условиях их эксплуатации (шахта «Чертинская-Коксовая») позволили констатировать, что установки СВГС удовлетворяют техническим требованиям по аэродинамическому сопротивлению Я < 1,1 кц, при ограничении технического задания Я < Ятах = 1,2 кц (15% от максимального

перепада депрессии вентилятора).

Система взрывозащиты ориентирована на газоотсасывающие вентиляторы ВМЦГ-7, УВЦГ-7М, УВЦГ-9 и более восьми лет эксплуатируется на шахтах Кузбасса (ОАО «Белон», ОАО УК «Южкузбассуголь», «Междуреченская угольная компания», шахта «Распадская»), а также в других компаниях и угольных шахтах, опасных по газу и пыли.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1 Мясников, А.А. Предупреждение взрывов газа и пыли в угольных шахтах/ А.А. Мясников,

С.П. Старков, В.И. Чикунов. - М.: Недра, 1985. - 206 с.

2 Соколик, А.С. Самовоспламенение, пламя и детонация в газах / А.С. Соколик // ДАН СССР. - 1960. - Т.319. - № 3. - С. 7-12.

3 Зельдович, Я.Б. Тепловой взрыв и распространение пламени в газах / Я.Б. Зельдович, В.В. Воеводский. - М.: ММИ, 1947. - 320 с.

4 Шаулов, Ю.Х. Распространение пламени через пористые среды /Ю.Х. Шаулов.- Баку: АН Азербайджанской ССР, 1954. - 95 с.

5 Иванов, Б.А. Физика взрыва ацетилена / Б.А. Иванов. - М.: Химия, 1969. - 180 с.

6 Щетинков, Е.С. Физика горения газов / Е.С. Щетинков.- М.: Наука, 1965. - 213 с.

7 Bartknecht, W. Brenngas - und Staubexplosionen in Behältern und Rohrstrecken / W. Bartknecht // Stahl u. Eisen.- 1972.- Bd.92. - № 6. - S. 245-250.

8 Чеховских, А.М. Локализация взрывов газа в шахтах при помощи сетчатых огнепрегради-телей / А.М. Чеховских, В.И. Гудков // Уголь. - 1972. - №6. - С.8-12.

9 Стрижевский, И.И. Промышленные огнепреградители / И.И. Стрижевский, В.Ф. Заказнов.

- М.: Химия, 1974. - 262 с.

10 Курников, А.А. Пневматическая пылеуборка цехов машиностроительных заводов / А.А. Курников, В.А. Курников. - М.: Машиностроение, 1983. - 153 с.

EXPLOSION AND FIRE PROTECTION OF GAS COLLECTING NETWORK OF COAL MINES

V.G. Kazantsev, R.I. Kuimov

The problems of gas collecting networks and underground coal mines pipelines explosion protection are considered. Estimates are given to the efficiency of the existing fire barriers, their weak and strong sides are considered. New system-technical decisions of fire barriers and explosion protection of gas collecting systems and pipelines are suggested.

Key words: AIR-METHANE MIXTURE, FIRE BARRIER, EXPLOSION PROTECTION

Казанцев Владимир Георгиевич E-mail: wts-01@mail.ru Куимов Роман Иванович Тел.(3854) 35-19-35