ТРЕУГОЛЬНЫЙ ГНУТОЗАМКНУТЫЙ ПРОФИЛЬ
TRIANGULAR HOLLOW PROFILE

Предлагаемое техническое решение относится к области строительства и может быть использовано в качестве стержневых элементов при разработке несущих конструкций зданий и сооружений различного назначения. В частном случае это могут быть стержневые элементы поясов ферм прогонных и беспрогонных покрытий.
Известно техническое решение в виде каркасного Т-образного профиля с одним ребром, изготовленного из сплошной полосы. Профиль выполнен с нижней горизонтальной полкой, полым верхним усиливающим капсуловидным расширением и вертикальным ребром, проходящим вверх от полки к расширению. Для минимизации бокового эксцентриситета ребро выполнено в виде одинарного слоя полосы и сформировано с парой вертикально расположенных с интервалом смещений. Смещения занимают большую часть одинарного слоя ребра в номинальной средней плоскости профиля, которая делит пополам полку и расширение [Рахил М.М., Лихейн Дж.Дж. Мл., Лалонд П. Каркасный Т-образный профиль с одним ребром, изготовленный из одной полосы. - Патент №2481442, 10.05.2013, бюл. №13]. Такой профиль достаточно рационален для использования в качестве прогона подвесного потолка. Однако форма его очертания и несущая способность ограничивают возможность применения в фермах покрытий и других несущих конструкциях.
Еще одним известным (принятым в качестве аналога) является техническое решение, представляющее собой гнутый замкнутый профиль, выполненный в поперечном сечении квадратной или прямоугольной формы со стыком примерно по середине одной из граней. Каждая часть грани, на которой расположен стык, имеет продолжение в виде Г- или I-образного ребра [Левин Е.В. гнутый замкнутый профиль. - Патент №98155, 10.10.2010, бюл. №28]. Такой профиль эффектно конкурирует с двутавровыми балками. Однако в качестве стержневого элемента, одинаково устойчивого как из плоскости, так и в плоскости несущей конструкции, он требует определенной доработки.
Наиболее близким к предлагаемому (принятым в качестве прототипа) является техническое решение стержневых элементов, многогранное сечение которых, включая треугольные, образуют перегибом по длине обеих кромок листовой заготовки (штрипса) в обратных направлениях с формированием фасонки по всей длине профиля и замыканием его сечения при помощи установки стяжных болтов. Такие сечения рекомендуются в качестве поясов стропильных ферм с решетками из стальных оцинкованных профилей [Салахутдинов М.А., Кузнецов И.Л., Саянов С.Ф. Стальные фермы с поясами из труб многогранного сечения. - Известия КГАСУ, 2016, №4(38). - С. 236-242, рис. 2, в]. Использование сечений с фасонкой по всей длине рационально в беспрогонных покрытиях, когда устойчивость из плоскости фермы обеспечена за счет укладки и крепления профилированного настила непосредственно по верхним поясам. Здесь рассматриваемые сечения достаточно развиты в плоскости фермы, чтобы оказывать эффективное сопротивление совместному действию изгибающих моментов и сжимающих сил. Для прогонных покрытий более предпочтительны сечения, одинаково устойчивые как из плоскости, так и в плоскости фермы. Поэтому в подобных случаях многогранное сечение с фасонкой нуждается в дополнительной проработке.
Техническим результатом предлагаемого решения является одинаковая устойчивость (равноустойчивость) гнутозамкнутых профилей из плоскости и в плоскости несущей конструкции, увеличение несущей способности, уменьшение строительной высоты.
Указанный технический результат достигается тем, что в гнутых профилях замкнутых сечений треугольных очертаний с фасонками из отогнутых кромок заготовок, состыкованных друг с другом по всей длине, профили имеют форму равнобедренного треугольника с углом 90° между равными сторонами, высота которого в 1,5 раза больше размера фасонки, или равнобедренного треугольника с углом 120° между равными сторонами, где размер фасонки составляет 0,568 его высоты.
Предлагаемые гнутые замкнутые (гнутозамкнутые) профили обладают достаточно универсальным техническим решением, с реализацией которого для их изготовления можно использовать сварные, болтовые или заклепочные соединения. Если при этом высота треугольного сечения с углом 90° между равными сторонами в 2 раза меньше его основания и в 1,5 раза больше размера фасонки, то равноустойчивость таких профилей обеспечена, то есть они обладают одинаковой устойчивостью из плоскости и в плоскости несущей конструкции. Такая же равноустойчивость обеспечена, если в треугольном сечении с углом 120° между равными сторонами размер фасонки составляет 0,568 его высоты и 1,9656 его основания. Равноустойчивость гнутозамкнутых профилей способствует эффективности их использования в поясах стропильных и подстропильных ферм прогонных покрытий. Применительно к поясам ферм беспрогонных покрытий рационально удлинить размеры фасонок двойной толщины гнутозамкнутых профилей в зависимости от величин совместно действующих изгибающих моментов и сжимающих сил, развивая их расчетное сечение в силовой плоскости несущей конструкции и сохраняя при этом неизменными трубчатые (замкнутые) части одиночной толщины.
Треугольное очертание поперечного сечения трубчатых частей одиночной толщины гнутозамкнутых профилей обеспечивают их геометрическую неизменяемость и жесткость, а фасоночные (реберные) части двойной толщины гнутозамкнутых профилей увеличивают площадь смятия, что может способствовать определенному росту несущей способности соединений тонкостенных элементов, работающих в основном на сдвиг [Кузнецов И.Л., Фахрутдинов А.Ф., Рамазанов P.P. Результаты экспериментальных исследований работы соединений тонкостенных элементов на сдвиг. - Вестник МГСУ, 2016, №12. - С. 34-43].
Предлагаемое техническое решение поясняется графическими материалами, где на фиг. 1 приведено сечение треугольных гнутозамкнутых профилей с углом 90°, оптимизированное по критерию равноустойчивости; на фиг. 2 - сечение треугольных гнутозамкнутых профилей с углом 90° и фасонками, удлиненными на 1 размер фасонки; на фиг. 3 - сечение треугольных гнутозамкнутых профилей с углом 90° и фасонками, удлиненными на 2 размера фасонки; на фиг. 4 - сечение треугольных гнутозамкнутых профилей с углом 90° и фасонками, удлиненными на 3 размера фасонки; на фиг. 5 показано сечение треугольных гнутозамкнутых профилей с углом 120°, оптимизированное по критерию равноустойчивости; на фиг. 6 - сечение треугольных гнутозамкнутых профилей с углом 120° и фасонками, удлиненными на 1 размер фасонки; на фиг. 7 - сечение треугольных гнутозамкнутых профилей с углом 120° и фасонками, удлиненными на 2 размера фасонки; на фиг. 8 - сечение треугольных гнутозамкнутых профилей с углом 120° и фасонками, удлиненными на 3 размера фасонки; на фиг. 9 представлен фрагмент треугольного гнутозамкнутого профиля с углом 90° и оптимизированным сечением в аксонометрии; на фиг. 10 - фрагмент треугольного гнутозамкнутого профиля с углом 120° и оптимизированным сечением в аксонометрии
Предлагаемые гнутозамкнутые профили по примеру аналога можно формировать за 5…10 проходов в зависимости от предела текучести и относительного удлинения материала с уменьшением четырех угловых сопряжений плоских граней трубчатой части до двух.
X
Y
2
3
Для вывода приведенных соотношений параметров треугольных гнутозамкнутых профилей с одинаковой устойчивостью из плоскости и в плоскости несущей конструкции, а также количественной оценки их несущей способности целесообразно рассчитать моменты инерции сечения I и I относительно главных центральных осей и по методу поэтапных приближений приравнять их друг к другу. Расчетные выкладки при этом допустимо выполнять по срединной линии тонкостенного сечения без учета численных величин, содержащих значения толщины, возведенной во вторую и третью степень (t, t) [Марутян А.С. Оптимизация конструкций из трубчатых (гнутосварных) профилей квадратных (прямоугольных) и ромбических сечений. - Строительная механика и расчет сооружений, 2016, №1. - С. 30-38].
Треугольные гнутозамкнутые профили с углом 90°, оптимизированные по критерию равноустойчивости, имеют следующие характеристики поперечного сечения:
- габаритный размер по высоте
H=2,5V;
- габаритный размер по ширине
U=3,0V;
- площадь сечения
A=9,24264tV;
- ордината центра тяжести сечения относительно верхней грани
c
y=0,8246V;
- моменты инерции
X
3
I=5,50358tV;
Y
3
I=5,43198tV;
X
Y
I/I=5,50358/5,43198=1,0132≈1
при относительной погрешности
100(5,50358-5,43198)/(5,50358…5,43198)=1,30…1,87%;
- моменты сопротивления
X,max
3
2
W=5,50358tV/(0,8246V)=6,67424tV;
X,min
3
2
W=5,50358tV/(2,5V-0,8246V)=3,28493tV;
Y
3
2
W=5,43198tV/(3,0V/2)=3,62132tV;
- радиусы инерции
X
1/2
i=V(5,50358/9,24264)=0,7717V;
Y
1/2
i=V(5,43198/9,24264)=0,7666V;
X
Y
i/i=0,7717/0,7666=1,0067≈1
при относительной погрешности
100(0,7717-0,7666)/(0,7717…0,7666)=0,661…0,665%,
где V - размер фасонки (реберной части) сечения.
Аналогично треугольные гнутозамкнутые профили с углом 120°, оптимизированные по критерию равноустойчивости, имеют следующие характеристики поперечного сечения:
- габаритный размер по высоте
H=1,568V;
- габаритный размер по ширине
U=1,9676V;
- площадь сечения
A=6,2396tV;
- ордината центра тяжести сечения относительно верхней грани
c
y=0,4710V;
- моменты инерции
X
3
I=1,3678144tV;
Y
3
I=1,3677849tV;
X
Y
I/I=1,3678144/1,3677849=1,0000215≈1;
- моменты сопротивления
X,max
3
2
W=1,3678144tV/(0,4710V)=2,904065tV;
X,min
3
2
W=1,3678144tV/(1,568V-0,4710V)=1,246868tV;
Y
3
2
W=1,3677849tV/(1,9676V/2)=1,390308tV;
- радиусы инерции
X
1/2
i=V(1,3678144/6,2396)=0,4682V;
Y
1/2
i=V(1,3677849/6,2396)=0,4682V;
X
Y
i/i=0,4682/0,4682=1,
где V - размер фасонки (реберной части) сечения.
При совместном действии изгибающих моментов и сжимающих сил, которые имеют место в поясах ферм беспрогонных покрытий, гнутозамкнутые профили рационально развивать в силовых плоскостях несущих конструкций. Для этого целесообразно принять полученные соотношения параметров равноустойчивых сечений в качестве базовых с тем, чтобы применительно к каждому расчетному случаю развивать высоту сечения последовательно на один шаговый размер фасонки (реберной части) сечения.
Тогда, если развить высоту на 1 размер фасонки и повторить все расчетные выкладки, то треугольные гнутозамкнутые профили с углом 90° будут иметь следующие характеристики поперечного сечения:
- габаритный размер по высоте H=3,5V;
- габаритный размер по ширине U=3,0V;
- площадь сечения А=11,24264tV;
- ордината центра тяжести сечения относительно верхней грани
c
y=1,2116V;
X
Y
3
3
- моменты инерции I=11,9324tV, I=5,43198tV;
- моменты сопротивления
X,max
X,min
Y
2
2
2
W=9,84862tV, W=5,21423tV, W=3,62132tV;
X
Y
- радиусы инерции i=1,0302V, i=0,69510V.
Если развить высоту на 2 размера фасонки, то треугольные гнутозамкнутые профили с углом 90° будут иметь следующие характеристики поперечного сечения:
- габаритный размер по высоте H=4,5V;
- габаритный размер по ширине U=3,0V;
- площадь сечения A=13,24264tV;
- ордината центра тяжести сечения относительно верхней грани
c
y=1,6321V;
X
Y
3
3
- моменты инерции I=26,8201tV, I=5,43198tV;
- моменты сопротивления
X,max
X,min
Y
2
2
2
W=16,4368tV, W=9,35379tV, W=3,62132tV;
X
Y
- радиусы инерции i=1,4231V, i=0,64046V.
Если развить высоту на 3 размера фасонки, то треугольные гнутозамкнутые профили с углом 90° будут иметь следующие характеристики поперечного сечения:
- габаритный размер по высоте Н=5,5V;
- габаритный размер по ширине U=3,0V;
- площадь сечения А=15,24264tV
- ордината центра тяжести сечения относительно верхней грани
c
y=2,0745V;
X
Y
3
3
- моменты инерции I=46,6885tV, I=5,43198tV;
- моменты сопротивления
X,max
X,min
Y
2
2
2
W=22,5056tV, W=13,6298tV, W=3,62132tV;
X
Y
- радиусы инерции i=1,7501V, i=0,59697V.
Аналогичным образом, если развить высоту на 1 размер фасонки и повторить все расчетные выкладки, то треугольные гнутозамкнутые профили с углом 120° будут иметь следующие характеристики поперечного сечения:
- габаритный размер по высоте H=2,568V;
- габаритный размер по ширине U=1,9676V;
- площадь сечения A=8,2396tV;
- ордината центра тяжести сечения относительно верхней грани
c
y=0,8586V;
X
Y
3
3
- моменты инерции I=5,39730tV, I=1,3677849tV;
- моменты сопротивления
X,max
X,min
Y
2
2
2
W=6,2860tV, W=3,15746tV, W=1,390308tV;
X
Y
- радиусы инерции i=0,8094V, i=0,4074V.
Если развить высоту на 2 размера фасонки, то треугольные гнутозамкнутые профили с углом 120° будут иметь следующие характеристики поперечного сечения:
- габаритный размер по высоте H=3,568V;
- габаритный размер по ширине U=1,9676V;
- площадь сечения A=10,2396tV;
- ордината центра тяжести сечения относительно верхней грани
c
y=1,2902V;
X
Y
3
3
- моменты инерции I=13,41982tV, I=1,3677849tV;
- моменты сопротивления
X,max
X,min
Y
2
2
2
W=10,4017tV, W=5,8915tV, W=1,390308tV;
X
Y
- радиусы инерции i=1,1448V, i=0,3655V.
Если развить высоту на 3 размера фасонки, то треугольные гнутозамкнутые профили с углом 120° будут иметь следующие характеристики поперечного сечения:
- габаритный размер по высоте H=4,568V;
- габаритный размер по ширине U=1,9676V;
- площадь сечения A=12,2396tV;
- ордината центра тяжести сечения относительно верхней грани
c
y=1,7441V;
X
Y
3
3
- моменты инерции I=26,4975tV, I=1,3677849tV;
- моменты сопротивления
X,max
X,min
Y
2
2
2
W=15,1929tV, W=9,3832tV, W=1,390308tV;
X
Y
- радиусы инерции i=1,4714V, I=0,3343V.
2
Для сравнения треугольных гнутозамкнутых профилей (новое техническое решение) с прототипом в качестве базового объекта принята панель верхнего пояса фермы из стали класса С255 с расчетной длиной в плоскости 3 м, внутренними усилиями N=412 кН и М=16,7 кН⋅м. Поясной профиль (прототип) имеет площадь сечения 24,6 см и включает трубчатую часть треугольного очертания, все стороны которого равны 65 мм, а также фасонку (реберную часть) размером 260 мм [Салахутдинов М.А., Кузнецов И.Л., Саянов С.Ф. Стальные фермы с поясами из труб многогранного сечения. - Известия КГАСУ, 2016, №4(38). - С. 237, 238].
Прототип представлен гнутым замкнутым профилем со следующими характеристиками поперечного сечения:
- габаритный размер по высоте H=260+65sin60°=316,29 мм;
- габаритный размер по ширине U=65 мм;
- периметр сечения по срединной линии P=3×653+2×260=715 мм:
2
- площадь сечения A=24,6 см;
- приведенная толщина сечения t=A/P=24,6/71,5=0,34406 см ≈ 3,44 мм;
- ордината центра тяжести сечения относительно верхней грани
c
y=(3×6,5×0,344×1,8763+2×26,0×0,344×18,629)/24,6=14,06 см;
- моменты инерции
X
2
I=(23,65+3×6,5×0,344(14,06-1,8763)+
3
2
4
+2×26×0,344/12+2×26×0,344(18,629-14,06)=2400,52 см,
Y
3
2
4
I=23,65+2×26×0,344/12+2×26×0,344(0,344/2)=24,3556 см,
XΔ
YΔ
4
где I=I=23,65 см - моменты инерции трубчатой части сечения;
X
3
- момент сопротивления W=2400,52/14,06=170,734 см;
X
1/2
- радиус инерции i=(2400,52/24,6)=9,878 см.
Тогда расчетное напряжение от совместного действия внутренних усилий в сечении панели из профиля по прототипу составит
X
σ=N/(ϕ A)+М/W=41200/(0,923×24,6)+167000/170,734=1814,5+978,1=
2
y
=2792,6 кгс/см=0,997R,
X
y
y
1/2
1/2
2
2
3/2
3/2
где расчетная гибкость панели λ=l/i=300/9,878=30,37; условная (приведенная) гибкость панели λ*=λ(R/Е)=30,37(2800/2100000)=1,109<2,5; расчетное сопротивление стали класса С285 R=2800 кгс/см; модуль упругости стали E=2100000 кгс/см; коэффициент продольного изгиба ϕ=1-0,066(λ*)=1-0,066(1,109)=0,923.
Новое техническое решение представлено треугольным гнутозамкнутым профилем с углом 90°, развитым по высоте на 7 шаговых размеров фасонки, со следующими параметрами:
2
- площадь сечения A=23,24264tV=24,6 см;
- расчетный шаговый размер фасонки
V=A(23,24264t)=24,6/(23,24264×0,344)=3,077 см;
- габаритный размер по высоте H=9,5V=9,5×3,077=29,2315 см;
- габаритный размер по ширине U=3,0V=3,0×3,077=9,231 см;
- ордината центра тяжести сечения относительно верхней грани
c
y=3,9419V=3,9419×3,077=12,129 см;
- моменты инерции
X
3
3
4
I=211,78799tV=211,78799×0,344×3,077=2122,5 см;
Y
3
3
4
I=5,43198tV=5,43198×0,344×3,077=54,438 см;
- момент сопротивления
X
2
2
3
W=53,72671tV=53,72671×0,344×3,077=174,986 см;
X
- радиус инерции i=3,0186164V=3,0186164×3,077=9,288 см.
Тогда расчетное напряжение от совместного действия внутренних усилий в сечении панели из равноустойчивого профиля по новому техническому решению составит
X
σ=N(ϕ A)+М/W=41200/(0,916×24,6)+167000/174,986=
2
y
=1828,4+954,6=2783,0 кгс/см=0,994R,
1/2
3/2
где расчетная гибкость панели λ=300/9,288=32,30; условная гибкость панели λ*=32,30(2800/2100000)=1,179<2,5; коэффициент продольного изгиба ϕ=1-0,066(1,179)=0,916.
Как видно, расчетное напряжение в новом техническом решении на 100(2792,6-2783,0)/(2792,6…2783,0)=0,344…0,345% меньше, чем в прототипе, а высота сечения на 100(316,29-292,315)/(316,29…292,315)=7,6…8,2% в прототипе больше, чем в новом решении.
2
3
Характеристики поперечного сечения в новом решении вычислены при помощи формул, полученных методом поэтапных приближений, поэтому практический интерес представляет их повторный (тестовый) расчет по срединной линии тонкостенного сечения, включая учет численных величин, содержащих значения толщины, возведенной во вторую и третью степень (t, t):
- ордината центра тяжести сечения относительно верхней грани
c
y=(9,231×0,344×0,344/2+2×6,5273×0,344×4,6155/2+
+2×24,616×0,344×16,9235)/24,6=12,0944 см
при относительной погрешности
100(12,129-12,0944)/(12,129…12,0944)=0,285…0,286%,
где 92,31 мм - размер горизонтальной грани, 65,273 мм - размер наклонных граней, 46,155 мм - высота трубчатой части, 246,16 мм - размер фасонки (реберной части), 169,235 мм - расстояние от центра тяжести сечения фасонки до верхней грани;
- моменты инерции
X
2
I=9,231×0,344712+9,231×0,344(12,0944-0,344/2)+
3
2
3
2
+2×6,5273×0,344cos45°/12+2×6,5273×0,344sin45°/12+
2
3
+2×6,5273×0,344(12,0944-4,6155/2)+2×24,616×0,344/12+
2
4
+2×24,616×0,344(16,9235-12,0944)=2139,65 см
при относительной погрешности
100(2139,65-2122,5)/(2139,65…2122,5)=0,80…0,81%,
Y
3
3
2
I=9,231×0,344/12+2×6,5273×0,344cos45°/12+
3
2
2
+2×6,5273×0,344sin45°/12+2×6,5273×0,344(9,231/4)+
3
2
4
+2×24,616×0,344/12+2×24,616×0,344(0,344/2)=55,12778 см
при относительной погрешности
100(55,12778-54,438)/(55,12778…54,438)=1,25…1,28%.
Полученные результаты подтверждают рациональность и перспективность нового технического решения, а также корректность его расчетных параметров. Целесообразно продолжить сравнение с прототипом нового технического решения, представив его треугольным гнутозамкнутым профилем с углом 120°, развитым по высоте на 8 шаговых размеров фасонки, со следующими параметрами:
2
- площадь сечения A=22,2396tV=24,6 см;
- расчетный шаговый размер фасонки
V=A/(22,2396t)=24,6/(22,2396×0,344)=3,216 см;
- габаритный размер по высоте H=9,568V=9,568×3,216=30,771 см;
- габаритный размер по ширине U=1,9676V=1,9676×3,216=6,328 см;
- ордината центра тяжести сечения относительно верхней грани
c
y=4,13797V=4,13797×3,216=13,308 см;
- моменты инерции
X
3
3
4
I=203,32387tV=203,32387×0,344×3,216=2326,5 см;
Y
3
3
4
I=1,3677849tV=1,3677849×0,344×3,216=15,6504 см;
- момент сопротивления
X
2
2
3
W=49,136191tV=49,136191×0,344×3,216=174,820 см;
X
- радиус инерции i=3,0236442V=3,0236442×3,216=9,724 см.
Тогда расчетное напряжение от совместного действия внутренних усилий в сечении панели из равноустойчивого профиля по новому техническому решению составит
X
σ=N/(ϕ A)+М/W=41200/(0,921×24,6)+167000/174,820=
2
y
=1818,5+955,3=2773,8 кгс/см=0,991R,
1/2
3/2
где расчетная гибкость панели λ=300/9,724=30,85; условная гибкость панели λ*=30,85(2800/2100000)=1,126<2,5; коэффициент продольного изгиба ϕ=1-0,066(1,126)=0,921.
Как видно, расчетное напряжение в новом техническом решении на 100(2792,6-2773,8)/(2792,6…2773,8)=0,673…0,678% меньше, чем в прототипе, а высота сечения на 100(316,29-307,71)/(316,29…307,71)=2,71…2,79% в прототипе больше, чем в новом решении.
Для подведения итогов необходим еще один повторный (тестовый) расчет по срединной линии тонкостенного сечения
- ордината центра тяжести сечения относительно верхней грани
c
y=(6,328×0,344×0,344/2+2×3,6534×0,344×1,8267/2+
+2×28,944×0,344×16,2987)/24,6=13,3022 см
при относительной погрешности
100(13,308-13,3022)/(13,308…13,3022)=0,044%,
где 63,28 мм - размер горизонтальной грани, 36,534 мм - размер наклонных граней, 18,267 мм - высота трубчатой части, 289,44 мм - размер фасонки (реберной части), 162,987 мм - расстояние от центра тяжести сечения фасонки до верхней грани;
- моменты инерции
X
3
2
I=6,328×0,344/12+6,328×0,344(13,3022-0,344/2)+
3
2
3
2
+2×3,6534×0,344cos60°/12+2×3,6534×0,344sin60°/12+
2
3
+2×3,6534×0,344(13,3022-1,8267/2)+2×28,944×0,344/12+
2
4
+2×28,944×0,344(16,2967-13,3022)=2330,84 см
при относительной погрешности
100(2330,84-2326,5)/(2330,84…2326,5)=0,186…0,187%,
Y
3
3
2
I=6,328×0,344/12+2×3,6534×0,344cos60°/12+
3
2
2
+2×3,6534×0,344sin60°/12+2×3,6534×0,344(6,328/4)+
3
2
4
+2×28,944×0,344/12+2×28,944×0,344(0,344/2)=16,246832 см
при относительной погрешности
100(16,246832-15,6504)/(16,246832…15,6504)=3,67…3,81%.
Таким образом, приведенные расчетные выкладки подтверждают их корректность и рациональность предлагаемых треугольных гнутозамкнутых профилей. При этом универсальность их технического решения в случае необходимости позволяет, имея оптимизированное по критерию равноустойчивости сечение и отталкиваясь от него как от базового, по заданным проектом параметрам подбирать производные сечения.