233
СПОСОБ ЭКСПЛУАТАЦИИ ЯДЕРНОГО РЕАКТОРА В УРАН-ТОРИЕВОМ ТОПЛИВНОМ ЦИКЛЕ С НАРАБОТКОЙ ИЗОТОПА U
233
METHOD OF OPERATION OF THE NUCLEAR REACTOR IN THE URANIUM-THORIUM FUEL CYCLE WITH THE WORK OF ISOTOPE U

233
2
2
Изобретение относится к области атомной энергетики, к способам эксплуатации водо-водяных ядерных реакторов в уран-ториевом топливном цикле, обеспечивающим наработку изотопа U путем изменения спектра нейтронов. Возможность наработки изотопов урана в уран-ториевом топливном цикле реактора типа ВВЭР с использованием в качестве теплоносителя тяжелой воды (DO) при разбавлении ее в течение кампании легкой водой (НО) будет способствовать увеличению длительности кампании и более глубокому выжиганию реакцией деления тяжелых ядер, что представляет несомненный интерес.
Все действующие в настоящее время энергетические реакторы работают в открытом уран-плутониевом топливном цикле. Это на два порядка ограничивает топливный ресурс ядерной энергетики и сопровождается наработкой большого количества высокоактивных отходов, в том числе плутония, что осложняет обеспечение нераспространения расщепляющихся материалов. Решение этих проблем ядерной энергетики связано с переходом на замкнутый топливный цикл (в том числе на торий-урановый) при воспроизводстве активных изотопов в процессе работы реактора.
232
10
232
233
233
233
232
233
1/2
Природный торий является моноизотопом Th с периодом полураспада T≈1,4×10 лет и используется в реакторах в качестве сырьевого материала. При поглощении нейтрона Th преобразуется в U, делящийся нейтронами любой энергии. При поглощении нейтрона ядром U, он делится, выпустив два или три нейтрона. Это позволяет обеспечить наработку U при поглощении ядром Th нейтрона и поддержать цепную реакцию делением следующего ядра U. Таким образом, появляется возможность сжигания всего природного тория с выделением энергии ядерного деления в замкнутом уран-ториевом топливном цикле.
233
232
233
233
232
233
232
233
233
232
232
232
232
233
233
233
232
233
232
233
2
2
2
В США в Shippingport с 1977 по 1982 г.г. работал легководный реактор-бридер (LWBR) электрической мощностью 60 МВт на оксидном уран-ториевом (U+Th) топливе с обеспечением воспроизводства изотопа U (Nuclear Science and Engineering, v/102, p. 341-364, 1989 г.), однако дальнейшего развития данное направление не получило. В настоящее время за этот подход выступает компания под названием Lightbridge, Маклин, штат Вирджиния. Способ эксплуатации реактора LWBR включал первоначальную загрузку активной зоны (AЗ) реактора топливными сборками из смеси изотопов U+Th, при этом материалом, способным к ядерному делению, являлся изотоп U. Поскольку этого изотопа в природе нет, для первоначальной загрузки его получали в реакторах, в которых может быть выполнено преобразование Th в U. Конструкция реактора LWBR была запатентована, (патент US 3957575, G21G 1/02, публик. 18.05.1976 г.) Конструкция AЗ включала 12 исходных одинаковых подвижных топливных сборок (ТВС) гексагональной формы, 12 стационарных топливных сборок в зоне воспроизводства и 15 отражающих модулей. Водотопливное отношение выбиралось в диапазоне 0.3-0.6 за счет плотного размещения в ТВС топливных стержней. Стержни исходных сборок и зоны воспроизводства выполнены неоднородными. Они включали центральную часть переменной длины из (U-Th)O топлива, а также верхние и нижние части из Th. Модули отражателя изначально работали только на Th. В качестве замедлителя и теплоносителя AЗ реактора использовали легкую воду (НО). Формирование интенсивности нейтронного потока и его энергетического распределения в начале кампании реактора осуществляли в спектре, в котором доля тепловых нейтронов превалирует над долей быстрых нейтронов. Это позволило обеспечить необходимые условия, при которых изотоп Th переходил в способный к ядерному делению изотоп U. Регулировку работы реактора на мощности осуществляли путем контроля реактивности активной зоны, при понижении которой поддерживали критическое состояние реактора путем обеспечения баланса между нарабатывающимися U и поглотителями нейтронов. Обеспечение баланса осуществляли изменением аксиального положения исходных сборок относительно воспроизводящих, в результате чего менялось количество нейтронов, поглощаемых делящейся средой (U), относительно воспроизводящей среды (Th). В течение первых трех лет реактор работал с полной тепловой мощностью. В течение последних 2-х лет максимальный уровень мощности составлял в основном 80% от номинальной, перед отключением уровень мощности был постепенно снижен до 57%. Использование в реакторе LWBR (U-Th)O топлива и легкой воды в качестве замедлителя и теплоносителя обеспечило размножение изотопа U.
Недостатком данного аналога является наличие подвижных топливных сборок в AЗ, что требует существенной модификации AЗ и качественно усложняет эксплуатацию реактора, особенно реакторов большой мощности. Следует отметить, что при перемещении подвижных топливных сборок возможно возникновение трудностей в управлении реактором из-за возможных деформаций стержней.
233
Известен другой способ эксплуатации ядерного реактора в уран-ториевом топливном цикле с расширенным воспроизводством изотопа U (патент RU 2541516, публик. 20.02.2015), который частично устраняет недостатки предыдущего способа и выбран в качестве ближайшего аналога.
Для упрощения регулирования реактивности реактора, повышения равномерности распределения энерговыделения и эффективности регулирования мощности реактора, а также повышения безопасности эксплуатации и увеличения ресурса активной зоны способ, выбранный в качестве ближайшего аналога, включает следующие операции:
233
- осуществление первоначальной загрузки реактора оксидным уран-ториевым топливом с массовым соотношением изотопа U к тяжелому металлу в активной зоне, равным 0,072;
233
- использование изотопа U в качестве материала, способного к ядерному делению;
- формирование интенсивности нейтронного потока и его энергетического распределения в начале кампании реактора в промежуточном спектре, в котором доля быстрых нейтронов превалирует над тепловыми;
- использование в качестве замедлителя и теплоносителя тяжелой воды, при этом отношение объемов вода/топливо выбирают в диапазоне значений 0,7-1,0;
∞
2
2
2
2
2
2
233
- управление работой реактора на мощности путем удержания критического состояния (K=1) и обеспечения баланса между нарабатывающимися изотопами U и поглотителями нейтронов, осуществляют при непрерывном разбавлении тяжелой воды (DO) легкой водой (НO) в течение всей кампании реактора при выборе объемного соотношения состава теплоносителя DO/HO в соответствии с выражением (α DO+(1-α) НO), где коэффициент α, который зависит от скорости выгорания топлива, скорости наработки поглотителей, времени эксплуатации реактора и т.д. выбирают из диапазона 1≥α≥0,8.
233
232
233
233
233
234
233
233
233
2
Топливные стержни исходных сборок выполняют однородными из (U-Th)Oтаблеток. Начало работы реактора характеризуется выгоранием изотопа U и наиболее эффективной наработкой поглотителя нейтронов Ра. В способе эксплуатации AЗ, сформированной из тепловыделяющих сборок, изменение спектра нейтронов ведут путем воздействия на состав теплоносителя, с темпом, соответствующим скорости выгорания топлива и наработки поглотителя нейтронов, уменьшают содержание тяжелой воды в течение кампании реактора до значения 0,8 (к концу 6 года). Это разбавление сопровождается смягчением спектра нейтронов и понижением удельного содержания U, необходимого для поддержания критического состояния. Наработка поглотителей нейтронов (осколки деления, U, Ра…) сопровождается дополнительной наработкой U, превышающей его выгорание, что и обеспечивает расширенное воспроизводство изотопа U.
233
В ближайшем аналоге обеспечивается расширенное воспроизводство изотопа U, что накладывает ограничение на длительность кампании.
Техническим результатом предлагаемого способа является увеличение длительности кампании без перегрузки топлива.
233
233
235
238
232
235
235
238
2
2
α
β
1-α-β
2
0.9
0.1
Указанный технический результата достигается за счет того, что в способе эксплуатации ядерного реактора в уран-ториевом топливном цикле с наработкой изотопа U, включающем первоначальную загрузку активной зоны реактора оксидным уран-ториевым топливом, используя в качестве замедлителя и теплоносителя тяжелую воду (DO), формирование интенсивности нейтронного потока и его энергетического распределения в начале кампании реактора в спектре, в котором доля быстрых нейтронов превалирует над тепловыми, и управление работой реактора на мощности путем удержания его в критическом состояний, обеспечивая баланс между нарабатывающимися изотопом U и поглотителями нейтронов путем непрерывного разбавления в течение кампании реактора тяжелой воды легкой водой (НО), при этом в качестве оксидного уран-ториевого топлива для первоначальной загрузки активной зоны реактора используют (UUTh)O топливо с обогащением по изотопу U (UU) и выбором объемов вода/топливо в диапазоне значений 1,5-1,7, причем разбавление тяжелой воды легкой водой осуществляют до момента, когда легкая вода займет половину состава.
Управление работой реактора можно осуществлять при пониженной удельной мощности.
235
238
232
235
233
239
241
α
β
1-α-β
2
При использовании в качестве топлива для первоначальной загрузки активной зоны реактора (UUTh)O топлива происходит выгорание активного изотопа U, которое сопровождается наработкой значимого количества более активного изотопа U и активных изотопов Pu и Pu, что позволяет говорить о сохранении нейтронного потенциала ядерного топлива и возможности его дальнейшего использования, что позволяет увеличить длительность кампании без перегрузки топлива.
235
235
238
233
234
235
236
237
238
233
232
0.9
0.1
Применение в качестве топлива высокообогащенного по изотопу U (UU) урана с торием позволяет повысить длительность кампании в ~4 и более раз из-за того, что нейтроны деления в основном поглощаются торием (из-за его высокого содержания) с наработкой изотопа U, характеризующегося образованием наибольшего числа вторичных нейтронов на поглощенный нейтрон. При этом нарабатываемый изотоп U, поглощая нейтрон, нарабатывает хорошо делящийся изотоп U, деление которого и радиационный захват нейтронов которым и замыкает этот эффективно работающий укороченный цикл. Из-за этого цикла вероятность поглощения нейтронов нарабатываемыми изотопами U, Np, Pu, заселяемыми в последовательном захвате нейтронов и ухудшающими нейтронный баланс, понижается на порядок в U-Th топливе относительно стандартного уран-уранового топлива. Вместе с этим нарабатываемые осколки деления и актиниды, поглощающие нейтроны, останавливают цепную реакцию деления.
233
233
233
234
233
При той же загрузке реактора повышение длительности кампании возможно понижением его мощности путем соответствующего понижения рабочей плотности потока нейтронов. При этом дополнительно повышается относительная вероятность β-распада Ра в U и его наработка относительно вероятности радиационного захвата нейтронов Ра и его перевода в U, минуя активный изотоп U, что улучшает нейтронный баланс и способствует увеличению времени кампании. Понижение мощности реактора способствует повышению безопасности его работы.
На фиг. 1 представлена временная зависимость изотопного состава в топливе при его облучении в течение 11 лет (опущены наработка осколков деления и выгорание тория) при удельной мощности ячейки 211 Вт/см.
На фиг. 2 - удельные значения (кг/т) изотопов, испытавших деление, в зависимости от времени облучения при удельной мощности ячейки 211 Вт/см.
На фиг. 3 - удельные значения (кг/т) изотопов топлива, испытавших радиационный захват нейтронов, в зависимости от времени облучения при удельной мощности ячейки 211 Вт/см.
На фиг. 4 представлена временная зависимость изотопного состава в топливе при его облучении в течение 11 лет (опущены наработка осколков деления и выгорание тория) при удельной мощности ячейки 105,5 Вт/см.
На фиг. 5 - удельные значения (кг/т) изотопов, испытавших деление, в зависимости от времени облучения при удельной мощности ячейки 105,5 Вт/см.
На фиг. 6 - удельные значения (кг/т) изотопов топлива, испытавших радиационный захват нейтронов; в зависимости от времени облучения при удельной мощности ячейки 105,5 Вт/см.
233
Примером конкретного выполнения заявляемого способа может служить способ эксплуатации ядерного реактора типа ВВЭР с U-Th оксидным топливом с наработкой изотопа U, в качестве теплоносителя и замедлителя AЗ в котором используют тяжелую воду при ее разбавлении в течение кампании легкой водой.
235
238
232
α
β
1-α-β
2
Топливные стержни исходных сборок выполняют однородными из (UUTh)О таблеток. Нейтронно-физические расчеты были выполнены для однотвэльной ячейки, предложенной МАГАТЭ (для реактора PWR) с заменой энергетического плутония высокообогащенным ураном (оружейным), легкой воды тяжелой водой, внешнего радиуса ячейки 0,85 см на 0,80 см, для мощности 211 Вт/см и для в 2 раза пониженной (105,5 Вт/см) мощности.
235
238
0,9
0,1
∞
2
2
2
При запуске реактора в качестве теплоносителя используют тяжелую воду, с ее содержанием, близким к 100%, получаемую, например, в промышленной установке по дезинтегрированию ассоциатов молекул тяжелой и легкой воды (патент RU 2163929 С2 С12М 1/33, публик. 10.03.2001), либо способом многоступенчатого изотопного обмена (патент RU 2060801 C1 B01D 59/28, публик. 27.05.96), либо из подземных вод (патент RU 2393987 С2 С01В 5/02, публик. 10.07.2010). В начале кампании топливо состоит из двуокиси высокообогащенного урана (UU), и двуокиси тория с удельным содержанием 139 кг и 861 кг на тонну тяжелого металла соответственно. В течение облучения критическое состояние (K=1) ячейки поддерживается разбавлением тяжелой воды легкой водой НО в соответствии с выражением (α DO+(1-α) НО), где коэффициент α выбирают от единицы до 0,5, что обеспечивает возможность 11 лет непрерывной работы реактора. Разбавление можно осуществить, выполнив соединение контура теплоносителя с водяным объемом, в котором находиться легкая вода для его разбавления. Это соединение формируют на участке трубопровода после прохождения теплоносителя через парогенератор. Разбавление осуществляют с обеспечением постоянного впрыскивания легкой воды в контур теплоносителя.
235
238
233
234
236
237
238
239
240
241
242
233
235
239
241
235
238
239
241
236
237
238
239
241
235
233
234
236
237
239
240
241
242
При этом выгорают Th, U, U, накапливаются изотопы U, U, U, Np, Pu, Pu, Pu, Pu, Pu, накапливаются осколки деления и реализуется Th-U-Pu топливный цикл. Ядра сырьевого изотопа Th испытывают деление на стадиях последовательного прохождения изотопов U, U, Pu, Pu, делящихся нейтронами любой энергии, что обусловливает их глубокую трансмутацию реакцией деления. Ядра U и U аналогично испытывают дополнительное деление на стадиях последовательного прохождения изотопов Pu, Рu. Последовательный радиационный захват нейтронов изотопами U, Np, Pu ухудшает нейтронный баланс в системе, но является неизбежной потерей нейтронов для обеспечения выгорания этих изотопов делением на стадиях прохождения Pu и Pu. Поглощение нейтронов нарабатываемыми осколками деления и конструкционными элементами оболочки твэла является основной паразитной причиной понижения реактивности топлива и ухудшения нейтронного баланса. Обращает на себя внимание интенсивное (в соответствии с мощностью реактора) накопление осколков деления, практически линейное выгорание тория, быстрое понижение содержания изотопа U. При этом нарабатывается и достигает равновесного состояния изотоп U, нарастает содержание U, U, Np, Pu, Pu, Pu, Pu.
233
233
235
239
238
234
236
237
238
240
242
236
237
238
235
239
235
233
235
233
232
239
241
232
235
233
232
234
238
238
233
235
239
236
237
23S
233
233
233
231
232
Детальная картина изотопного преобразования, начиная с U, при облучении в течение 11 лет представлена на фиг. 1, где опущены наработка осколков деления и выгорание тория. На фиг. 1 видно следующее. Содержание изотопа U достигает максимального значения при времени работы реактора Т≈8 лет и начинает уменьшаться с дальнейшим ростом времени облучения. Содержание изотопа U замедляет падение с ростом времени облучения, но продолжает падать. До Т≈7 лет происходит рост содержания изотопа Pu, нарабатываемого на U, и его уменьшение при дальнейшем продолжении облучения. Это говорит о том, что после Т≈8 лет облучения выгорание активных изотопов становится превалирующим процессом относительно их наработки, а наработка поглотителей нейтронов ограничивает воспроизводство активных изотопов. В течение всего времени облучения наблюдается рост чисел поглощающих нейтроны изотопов U, U, Np, Pu, Pu, Pu. При этом следует обратить внимание на рост чисел изотопов U, Np, Pu, нарабатываемых на U, поглощающих нейтроны и предшествующих делящемуся нейтронами любой энергии изотопу Pu, что качественно ухудшает нейтронный баланс. На фиг. 2 приведены удельные значения (кг/т) изотопов, испытавших деление в зависимости от времени облучения. Видно, что основными делящимися изотопами являются стартовый U и нарабатываемый U. Причем рост числа делений U замедляется в соответствии с его выгоранием с ростом времени облучения, a U увеличивается в соответствии с его наработкой с ростом времени облучения. Имеет место рост числа делений изотопов Th, Pu, Pu, а также пороговых изотопов, характеризующихся малыми вероятностями деления. На фиг. 3 представлены удельные значения (кг/т) изотопов урана, нептуния, протактиния и плутония, испытавших радиационный захват нейтронов в зависимости от времени облучения. Видно, что радиационный захват нейтронов стартовыми изотопами Th, U и интенсивно нарабатываемым U является максимальным. Поглощение нейтронов изотопами Th, U, U и Pu сопровождается наработкой хорошо делящихся изотопов U, U и Pu. Обращает на себя внимание значимый рост радиационного захвата нейтронов изотопами U, Np, Pu, заселяемыми в последовательном захвате нейтронов и ухудшающими нейтронный баланс. Поглощение нейтронов изотопом Ра будет сопровождаться еще и потерей изотопа U, в который распадается Ра. Поглощение нейтронов изотопом Ра будет сопровождаться наработкой изотопа U, радиоактивный ряд которого характеризуется большой радиологической опасностью, что является технологическим барьером на пути несанкционированного распространения урана.
На рисунках 4, 5, 6 приведены соответственно временная зависимость изменения удельных значений (кг/т) изотопного состава топлива, удельных значений (кг/т) изотопов, испытавших деление, удельных значений (кг/т) изотопов, испытавших радиационный захват нейтронов, при удельной мощности ячейки 105,5 Вт/см.
235
235
233
239
241
Использование тяжелой воды в качестве теплоносителя увеличивает интенсивность радиационного захвата нейтронов в резонансной области их энергии тяжелыми ядрами и усиливает доплеровский коэффициент реактивности, что также повышает безопасность работы реактора. Максимальное значение эффективной доли запаздывающих нейтронов деления U улучшает управление реактором. Выгорание активного изотопа U сопровождается наработкой значимого количества более активного изотопа U и активных изотопов Pu и Pu, что позволяет говорить о сохранении нейтронного потенциала ядерного топлива и возможности его дальнейшего использования. В таблице приведена зависимость коэффициента α от времени облучения 11 лет при удельной мощности 211 Вт/см и 24 лет при удельной мощности 105,5 Вт/см. Виден разный уровень требуемой скорости разбавления тяжелой воды легкой водой для поддержания критического состояния.
235
233
Таким образом, предлагаемый способ позволяет продлить время кампании до 11 лет при удельной мощности ячейки 211 Вт/см и до 24 лет при удельной мощности ячейки 105,5 Вт/см, обеспечить глубокое выгорание (~90%) стартового изотопа U и эффективную наработку (~40 кг/т) изотопа U. Работа реактора без запаса реактивности качественно повышает его безопасность.