Скорость распространения пламени в аэровзвеси наноразмерного порошка алюминия

2018 Математика и механика № 53

УДК: 536.46+662.61 DOI 10.17223/19988621/53/9

А.Ю. Крайнов, В.А. Порязов, К.М. Моисеева

СКОРОСТЬ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ПЛАМЕНИ В АЭРОВЗВЕСИ НАНОРАЗМЕРНОГО ПОРОШКА АЛЮМИНИЯ1

Представлена математическая модель горения аэровзвеси нанодисперсного порошка алюминия. Особенностью модели является то, что для моделирования горения наночастиц алюминия используется локальная математическая модель диффузии окислителя через слой оксида алюминия на поверхности частицы с учетом его реакции с алюминием. Из решения локальных задач горения наночастиц алюминия для всей совокупности частиц аэровзвеси определяется скорость окисления наночастиц алюминия и связанная с ней скорость тепловыделения. Параметры состояния аэровзвеси наноча-стиц алюминия в воздухе определяются из решения системы уравнений сохранения энергии газа, частиц и сохранения массы компонентов газодисперсной смеси. Разработанная модель не требует задания температуры зажигания наночастиц алюминия. Определены зависимости скорости распространения фронта горения от массовой концентрации нанодисперсного порошка алюминия в воздухе и от начальной температуры аэровзвеси.

Ключевые слова: аэровзвесь нанодисперсного алюминия, скорость горения, процессы в газовой фазе, математическое моделирование.

Нанопорошки алюминия, получаемые электровзрывом металлических проволочек, являются химически активными, так как на их поверхности нет пленки оксида [1], и требуют специальных условий хранения. При образовании оксидной пленки на поверхности наночастиц нанопорошки алюминия могут храниться на воздухе, но остаются пожароопасными [2]. Аэровзвесь таких частиц является горючей, и представляется необходимым исследование режимов распространения пламени по аэровзвеси. В частности, задача распространения пламени по порошку алюминия решалась авторами [3, 4].

В [3] представлены математические модели и экспериментальные данные о скорости распространения пламени в аэровзвеси порошков алюминия микронных размеров. Скорость фронта горения в аэровзвеси порошка алюминия сильно зависит от коэффициента избытка окислителя. По данным [3] чем меньше коэффициент избытка окислителя, тем выше скорость пламени. В [4] представлены экспериментальные результаты и результаты расчетов по математической модели скорости распространения фронта горения для соотношения массы горючего к массе окислителя в интервале значений 0.65-1. В этой области скорость распространения фронта горения в аэровзвеси частиц алюминия размером 5.5-6.5 мкм практически постоянная и имеет величину 0.22-0.25 м/с. Также в [4] приведены данные о скорости распространения фронта горения в аэровзвеси нанопорошков алюминия, полученные на основе расчетов по модели. Показано, что с уменьшением размера частиц скорость распространения фронта горения возрастает и при раз-

1 Исследование выполнено за счет гранта Российского научного фонда (проект №17-79-20011).

мерах частиц 100 нм и соотношении массы горючего к массе окислителя 0.85 скорость составляет 2.5-3 м/с.

В настоящей работе проводится математическое моделирование горения аэровзвеси нанопорошка алюминия. Целью работы является определение зависимости скорости распространения фронта горения от массовой концентрации нанодис-персного порошка алюминия в воздухе и от начальной температуры аэровзвеси.

Предполагается, что в трубке большого диаметра и длины с закрытым торцом слева и открытым справа находится аэровзвесь нанодисперсного порошка алюминия. В начальный момент времени порошок по области распределен равномерно, а его массовая концентрация меньше стехиометрической. На левом торце трубки имеется высокотемпературный источник зажигания, который воспламеняет аэровзвесь нанопорошка алюминия. После воспламенения в аэровзвеси начинает распространяться волна горения. Необходимо определить скорость распространения волны горения относительно стенок трубки в зависимости от начальной температуры аэровзвеси и массовой концентрации порошка алюминия.

В математических моделях горения замороженной водяной суспензии нанопо-рошка алюминия [5] и смеси ультрадисперсного алюминия с водой [6] используется квадратичный закон для времени сгорания частицы алюминия от ее диаметра в парах воды [7]. В этих моделях температура зажигания частиц алюминия является параметром. По данным [8] время сгорания наночастиц алюминия в горячем газе зависит не только от диаметра, но и от давления, температуры и состава окружающего газа. В [8] отмечается, что в силу малости размера частиц характерное время диффузии г02/б (7*) (г0 - радиус частицы, Б (Т*) - коэффициент диффузии при температуре окружающего газа 7*) для наноразмерных частиц сравнимо с характерным временем химической реакции. В связи с этим при моделировании окисления наноразмерных частиц алюминия необходимо учитывать диффузию через слой оксида алюминия и зависимость скорости реакции от температуры и концентрации реагентов.

Сформулируем предположения математической модели горения одиночной наночастицы алюминия в среде газообразного окислителя. Предполагается, что частица имеет сферическую форму, на ее поверхности имеется тонкий слой оксида. Частица попадает в газообразный окислитель, быстро нагревается до температуры окружающего газа, и после этого температура газа и частицы не меняется. Тепло, выделяющееся в реакции окисления алюминия, передается в окружающий газ, при этом изменением температуры газа пренебрегается из-за малой объемной доли частиц в газе. Через слой оксида алюминия происходит диффузия кислорода (или другого окислителя). Разогретый выше температуры плавления алюминий, находящийся под слоем оксида алюминия, также диффундирует через слой оксида алюминия. В слое оксида и на границе между оксидом и расплавленным алюминием под слоем оксида происходит реакция окисления алюминия до конечного продукта А1203. Предполагается, что шаровой слой оксида алюминия не разрушается под действием возникающих напряжений в результате роста слоя оксида алюминия. Для сформулированных предположений математическая модель горения одиночной наночастицы алюминия в газообразном окислителе будет состоять из уравнений диффузии окислителя и алюминия в слое оксида алюминия с учетом их расходования в химической реакции:

^Ро + и^ = Б0 ехрГ-АГг2р2 1 -^рА1 Рорко1 ехрГ-А- 1;

^РА! + и ^ = Б ехр Г- А- ±( г 2р2 ^ 1-р А1 £о р*. Г- Е

д0 дг 0 Г ЯТ) г2 дг Г дг ) А1 р2 01 Г ЯТ,

+и!Т  Б ехР I" ЯТ) Iг 2Р22) - р А -р: Рк-' ехР I" т,

где а0 =р0/р2 - массовая концентрация кислорода в газе, аА1 =рА1/р2 - массовая концентрация алюминия в газе, t - время; г - радиальная координата; Т -температура; р0 - парциальная плотность окислителя; рА1 - парциальная плотность алюминия в слое оксида; р2 - плотность газа; цА1 - молекулярная масса алюминия; ц0 - молекулярная масса атома кислорода; Б0 - коэффициент зависимости коэффициента диффузии от температуры; ЕА - энергия активации диффузии; Еа - энергия активации химической реакции; Я - универсальная газовая постоянная; и - скорость перемещения слоя оксида; к01 - предэкспоненциаль-ный множитель в законе Аррениуса; р - давление в газе. Начальные условия для уравнений (1), (2) имеют вид

Р0

На внешней поверхности слоя оксида поток массы окислителя определяется соотношением

Б ехр ЯТ) Р2 = -в

где в - коэффициент массообмена, в = Б / г0 (0); Б = к1 (Т/Т* ) р0/р - коэффициент диффузии окислителя, к1 = 1.13-10-9 м2/с, к2 = 1.724 [8]; р - давление газа; р0 = 1 атм - атмосферное давление; Т* = 1К - референтная температура; г0 (0) - внешний радиус слоя оксида.

На внутренней поверхности слоя оксида поток массы окислителя определяется соотношением

Б ехр[-ЯТ)р2 = Р0

где К (Т) - скорость гетерогенной реакции на границе между слоем оксида и расплавленным алюминием; к02 - предэкспоненциальный множитель; г1 (0) -внутренний радиус слоя оксида.

Граничные условия для уравнения парциальной плотности алюминия в слое оксида (2):

даА1

дг

РА1

Скорость движения внутренней границы слоя оксида и1 (0) = —1 находится из

Ж

соотношения, определяющего сохранение потоков массы алюминия и кислорода

на этой границе:

-^(-^]Р2 +

+Ц,ехр(-^)р2 ^'' = «1 ОРн^Л!- (8

где р1щЛ1 - плотность расплавленного алюминия.

Скорость движения внешней границы слоя оксида «0 (') = —0 определяется из

соотношения

По

г/ г/ 21л1

Выражение (9) определяет скорость нарастания радиуса частицы в предположении равенства плотностей расплавленного алюминия и слоя оксида. Скорость щ (') отрицательная, скорость «0 (') положительная. Скорость перемещения внутренних точек слоя оксида определяется выражением

«

2 2 21л1

Решение системы уравнений (1), (2) с условиями (3) - (7) и определением скорости движения слоя оксида по (8) - (10) проводится по неявной разностной схеме методом прогонки. Расчеты проводились при следующих значениях физических величин:

К = 8.31 Дж/(мольК), р1щЛ1 = 2700 кг/м3, Б0 = 1.57 -10-7 м2/с , Ел = 10 кДж/моль, Еа = 71.6 кДж/моль, рЛ!^ = 0.3456 кг/м3, = 0.029 кг/моль , |Л1 = 0.027 кг/моль, = 0.016 кг/моль, к01 = 43700 (1/(с • Па)), к02 = 4.37 -10-8 м/(с • Па).

Окружающий газ представляет собой смесь кислорода с азотом в пропорции 50:50, как в [8]. Расчеты проводились для г0 = 40 нм, при температуре газа в интервале Т = 1200-2200 К , давлении ра = 0.8 МПа и ра = 3.2 МПа [8]. Плотов Р , 3

ность газа определялась из уравнения р2 =-кг/м .

КТ

В расчетах определялось время полного сгорания алюминия в частице для заданных значений температуры и давления газа, которые представлены на рис. 1. При давлении ра = 0.8 МПа и температуре 2000 К частица алюминия радиусом 40 нм сгорает за время 107 мкс, что совпадает с данными измерений, представленных в [8, 9], приведенных на рис. 1. Увеличение давления и температуры приводит к уменьшению времени сгорания.

Результаты расчетов по математической модели (1) - (10) были использованы для моделирования горения аэровзвеси наночастиц алюминия.

1200 1400 1600 1800 2000 2200 Т, К

Рис. 1. Время сгорания частицы алюминия радиусом r0 = 40 нм при давлении газа pa = 0.8 МПа (сплошная линия), pa = 3.2 МПа (штриховая линия). Экспериментальные данные из [9]: • - pa = 0.8 МПа , о - pa = 3.2 МПа Fig. 1. Combustion time of an aluminum particle with the radius of r0 = 40 nm at a gas pressure of pa = 0.8 MPa (solid line) and

pa = 3.2 MPa (dashed line). Experimental data from [9]: • - pa = 0.8MPa and о - pa = 3.2 MPa

При зажигании и распространении фронта горения по аэровзвеси нанопорошка алюминия происходит расширение газа и его движение. Частицы увлекаются потоком воздуха и движутся в нем. Предполагается, что процессы происходят в изобарических условиях и наночастицы алюминия имеют известную начальную толщину слоя оксида. В потоке воздуха перед фронтом горения частицы нагреваются, реагируют с кислородом воздуха через слой оксида. Механизм окисления описывается системой уравнений (1) - (10). Из системы уравнений (1) - (10) в каждой частице, находящейся в данный момент времени на расстоянии x от левого торца трубки, по величине скорости перемещения границы между расплавом алюминия и слоя оксида определяется расход кислорода из газовой фазы выражением

g = -4nr12pllqÄ1 «,

Каждая частица в потоке окислителя участвует в теплообмене, массообмене, обмене импульсом с окружающим газом. Значения pO œ в (4), температуры частицы T в (1) - (8) и скорости ее движения в каждой точке пространства вдоль трубки определяются из системы уравнений эволюции параметров газовой фазы и совокупности частиц в трубке. При постановке задачи полагается, что массовая концентрация нанопорошка алюминия существенно меньше стехиометриче-

ской, и в уравнении сохранения массы кислорода в воздухе не учитывается его диффузия.

Постановка задачи при сформулированных допущениях имеет вид

- уравнение энергии для газа:

С2Р2 I -д2- + ^ I = Х2 + 4пагкп

V -0 дх ) дх2

- уравнение неразрывности для газа:

Ф2. + -

-0 дх

- уравнения баланса массы кислорода:

др0,. + д

-0 дх

- уравнение энергии для частиц:

Г —Т —Т 1 2

С3Р3

V -0 дх) 3ц0

- уравнения баланса массы частиц:

-Рз , З

+ vr3 " = G,

dt dx

- уравнение движения частиц:

dw dw

— + w— = -Tfr,

dt dx

- уравнение счетной концентрации частиц:

dn+d

dt dx

- уравнение состояния газа:

p = —р2 RT2 = const,

H"air

Начальные условия:

T2 (x,0) = Tn , T3 (x,0) = Tn , P2 (x,0) = R!r, Po,» (x,0) = 0.2p2 (x,0),

rtn

p3

Граничные условия:

, ч dT2 (»,t) dT3 (0,t) dp2 (0,t) T2 (0, t) = n, 2V ' ' = 0, 3V ' ' = 0, F2V ' y = 0,

2 V y / о-' --V y y -"v y

cx dx cX

dpo,»

dx dx dx

В уравнениях (10) - (20) приняты следующие обозначения: t - время; x - координата; T2 - температура газовой смеси; T3 - температура частиц; TN - начальная температура аэровзвеси; Ts - температура стенки (левого торца) трубки; p2 -

плотность газа; р0 ш - парциальная плотность кислорода; р3 - приведенная плотность частиц (масса частиц в единице объема); р^ - плотность вещества частицы; п - число частиц в единице объема; v - скорость газа; w - скорость движения частиц; p - давление; ^ - радиус частицы; га10 - начальный радиус частицы алюминия; ца1 , ц0 , ц31Г - молярные массы алюминия, атома кислорода, воздуха; с2 - удельная теплоемкость воздуха при постоянном давлении; Х2 - коэффициент теплопроводности газа; а - коэффициент теплоотдачи; G - скорость изменения массы частиц при их горении; QAl - теплота сгорания алюминия в кислороде; R - универсальная газовая постоянная; т^ - сила взаимодействия частиц с газом.

Скорость движения, температура частиц и парциальная плотность кислорода определяется из решения системы уравнений (12) - (19). Эти величины используются в граничных условиях и параметрах для решения системы уравнений (1) -(2). Из системы уравнений (1) - (2) с граничными условиями (4) - (7) в каждой частице, находящейся в данный момент времени на расстоянии х от левого торца трубки, по величине скорости перемещения границы между расплавом алюминия и слоя оксида определяется расход кислорода из газовой фазы выражением:

G = gn .

В результате из решения совокупности задач окисления частиц из модели на «микроуровне» (1), (2) в каждой точке пространства определяются правые части (22), связанные с массообменом, для модели на «макроуровне» (12) - (21).

Сила взаимодействия частиц алюминия с газом вычисляется по формуле

Ffr Р2

V3 Рk 2

Здесь коэффициент сопротивления определяется по эмпирической формуле [10]:

24 Л + т,„0,682\ = Чр^-А „ = з/ Рз

Ск = И(1 + 0,15Яе0 682), Яе =

Коэффициент теплоотдачи определяется как

а =-2, Ып = 2 +

2гк

^Ыщ2 + Ыщ2 ,

где Ып1 = 0,664 Яе0,5, Ып( = 0,037Яе0,8 [10]; СК - коэффициент сопротивления; Ffг - сила сопротивления сферы при обтекании; Sm - площадь миделева сечения; П - коэффициент динамической вязкости; Ып - число Нуссельта; Re - число Рей-нольдса.

Представленная модель в отличие от моделей, описанных в [5, 6], не требует задания температуры зажигания наночастиц алюминия. Скорость окисления на-ночастиц алюминия и связанная с ним скорость тепловыделения определяются из решения системы уравнений (1) - (2).

Система уравнений (1), (2) с граничными условиями (3) - (7) и (12) - (19) с граничными и начальными условиями (20) - (21) и выражениями для правых час-

тей решалась численно. Система уравнений (1), (2) с граничными условиями (3) - (7) решалась численно по неявной разностной схеме методом прогонки. Уравнение (12) решалось по неявной разностной схеме методом прогонки. Уравнения (14) - (18) решаются по явной разностной схеме с использованием аппроксимации конвективных слагаемых разностями против потока. Для обеспечения устойчивости численного решения используется условие устойчивости вида А/ < Ах /шах[уг- ], где А/ - шаг по времени, Ах - шаг по пространству, - скорость в точках разностной сетки. Уравнение (13) аппроксимируется неявной разностной схемой с использованием разностей против потока. Из разностного аналога уравнения (13) при известных значениях плотности на п-ом и п+1-м временных слоях бегущим счетом определяется скорость движения газовой фазы. Системы уравнений (1), (2) и (12) - (19) решаются в соответствии со следующим алгоритмом вычисления значений неизвестных на п+1-м временном слое (счет шага по времени). Из решения системы уравнений (1), (2) в каждой точке по пространству по формуле (22) определяются величины расхода кислорода из газовой фазы. Тем самым определяются правые части уравнений (13) - (16), связанные с массо-обменом и тепловыделением от химического реагирования. По уравнению (12), записанному в разностной форме, вычисляется температура газа на п+1-ом временном слое. По уравнению (14) вычисляется парциальная плотность кислорода. По уравнению (19) - плотность газа при заданном давлении. По уравнению (13) -скорость газа, по уравнению (15) - температура частиц, по уравнению (17) - скорость движения частиц, по уравнению (18) - количество частиц в единице объема, по уравнению (16) - распределенная плотность частиц. Счет шага по времени повторяется необходимое количество раз. Расчеты проводятся до установления стационарного распространения фронта горения в трубке.

На основе описанного алгоритма составлена компьютерная программа. Проведено исследование численного решения на сходимость при уменьшении величины шага по пространству на основании которого была выбрана величина шага по пространству, обеспечивающая сходимость результатов с погрешностью не более 0.3 %. В процессе расчетов контролировалась выполнимость законов сохранения массы и энергии, которые выполнялись с точностью 99.5 %.

Численное исследование горения аэровзвеси наночастиц алюминия проводилось для начальной массовой концентрации порошка алюминия в интервале значений р3 0 = 0.07 -0.08 кг/м3, при начальной температуре Тм = 293, 393, 493 К, атмосферном давлении р = 0.1 МПа и размере частиц гА10 = 40 нм . Расчеты проводились при следующих значениях теплофизических и формально-кинетических величин:

сА1 = 903 Дж/(кг • К), с2 = 1000 Дж/(кг • К), рк = 2700 кг/м3 , р1щА1 = 2700 кг/м3 , рА11 = 0,346 кг/м3 , Я = 8.31 ДжДмоль• К), п = 2 •Ю-5Па •с , Х2 = 1 Вт/(м • К), бА1 = 36.0 ЫДж/кг , цА1 = 0.027 кг/моль , ц0 = 0.016 кг/моль ,

ца1Г = 0.029 кг/моль , Б0 = 1.884 •Ю-7 м2 /с, ЕА = 10 кДж/моль, Еа = 71.6 кДж/моль, к01 = 4.37-1041/(с• Па), к02 = 4.37•Ю-8 м/(с• Па).

На рис. 2 представлены распределения температуры аэровзвеси наночастиц алюминия при распространении фронта горения. Распределения построены в последовательные моменты времени через & = 0.4-10-3 с. Видно, что после зажигания и периода существенно нестационарного распространения фронта горения происходит выход распространения фронта горения на стационарный режим.

Рис. 2. Распределения температуры газа по длине в последовательные моменты времени через At = 0.4 • 10-3 c . TN = 393 К, р3 0 = 0.08 кг/м3 Fig. 2. Gas temperature distributions along the length at successive time instants at an interval of At = 0.4 • 10-3 s for TN = 393 K and p30 = 0.08 kg/m3

На рис. 3 представлены распределения параметров состояния аэровзвеси наночастиц алюминия в окрестности фронта горения при установившемся режиме его распространения. Видно, что в узкой зоне реакции происходит повышение температуры до ее конечной, адиабатической, частицы выгорают. Перед фронтом горения скорость газа и частиц повышается, за фронтом скорость становится равной нулю.

В таблице представлены величины скорости распространения волны горения в аэровзвеси нанодисперсного порошка алюминия относительно лабораторной системы координат, Vf, и относительно исходной газовзвеси, Vn. Видно, что с увеличением начальной температуры и массовой концентрации порошка скорость распространения фронта горения увеличивается. Результаты качественно совпадают с данными [4].

Р30, кг/м3 T оС Vj, м/с V, м/с

0.07 20 2.03 0.11

120 5.36 0.86

220 10.71 2.11

0.08 20 3.41 0.61

120 8.06 1.06

220 15.0 3.00

3000-

2000-

1000

0.09

-1-1-г~

0.095 0.1

x, м

-1

0.105

1

0.8-О.6-

и

d 0.40.2-

—1-1-1-1-1-1

09 0.095 0.1 0.105

x, м

50 40

S и

I 30-

tf

20 10

V

г

0.09

0.095

0.1

0.105

0.09

-1-

0.095

0.1

—I

0.105

Рис. 3. Распределение температуры газа (сплошные линии) и частиц (пунктирные линии) (а); плотности газа (1), парциальной плотности кислорода (2), распределенной плотности частиц (3) (b); скорости движения газа (сплошные линии) и частиц (пунктирные линии) (с); радиуса частиц (1) и не сгоревшей части алюминия в частице (2) (d). TN = 393 К,

p30 = 0.08 кг/м3

Fig. 3. Distributions of the (a) temperature of gas (solid lines) and particles (dashed lines), (b) 1, gas density, 2, partial oxygen density, and 3, distributed particle density, (c) velocity of gas (solid lines) and particles (dashed lines), and (d) the radius of 1, particles and 2, unburned part of aluminum in the particle at TN = 393 K , p3 0 = 0.08 kg/m3

Таким образом, разработана математическая модель горения аэровзвеси нано-дисперсного порошка алюминия. Для моделирования горения наночастиц алюминия используется локальная математическая модель диффузии окислителя через слой оксида алюминия на поверхности частицы с учетом его реакции с алюминием. Из решения локальных задач горения наночастиц алюминия для всей совокупности частиц в аэровзвеси определяется скорость окисления наночастиц алюминия и связанная с ним скорость тепловыделения. Параметры состояния аэровзвеси наночастиц алюминия определяются из решения системы уравнений сохранения энергии газа, частиц и сохранения массы компонентов газодисперсной смеси. Разработанная модель не требует задания температуры зажигания наноча-

1

а

0

0

8

d

с

6

4

2

2

0

x, м

x, м

стиц алюминия. Решение системы уравнений математической модели проведено численно. Определены зависимости скорости распространения фронта горения от массовой концентрации нанодисперсного порошка алюминия в воздухе и от начальной температуры аэровзвеси.

ЛИТЕРАТУРА

1. Ультрадисперсные и наноразмерные порошки: создание, строение, производство и применение / под ред. акад. В.М. Бузника. Томск: Изд-во НТЛ, 2009. 192 с.

2. Физика и химия горения нанопорошков металлов в азотсодержащих газовых средах / под ред. А.А. Громова. Томск: Изд-во Том. ун-та, 2007. 332 с.

3. Ягодников Д.А. Воспламенение и горение порошкообразных металлов. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2009. 432 с.

4. Huang Y., Risha G.A., Yang V., Yetter R.A. Effect of particle size on combustion of aluminum particle dust in air // Combustion and Flame. 2009. No. 156. С. 5-13.

5. Крайнов А.Ю., Порязов В.А. Математическое моделирование горения замороженной суспензии нанодисперсного алюминия // Физика горения и взрыва. 2016. Т. 52. № 2. С. 60-66.

6. Порязов В.А., Крайнов А.Ю. Математическая модель и расчет нестационарной скорости горения металлизированных твердых ракетных топлив // Вестник Томского государственного университета. Математика и механика. 2017. № 50. С. 99-111.

7. Бекстед М.В. Анализ данных по времени горения частиц алюминия // Физика горения и взрыва. 2005. Т. 41. № 5. С. 55-69.

8. Сандарам Д., Янг В., Зарко В.Е. Горение наночастиц алюминия (обзор) // Физика горения и взрыва. 2015. Т. 51. № 2. С. 37-63.

9. Bazyn T., Krier H., Glumac N. Combustion of nanoaluminum at elevated pressure and temperature behind reflected shock waves // Combustion and Flame. 2006. V. 145. No. 4. P. 703-713.

10. Справочник по теплообменникам: в 2 т. Т. 1. Москва: Энергоатомиздат, 1987.

Статья поступила 20.03.2018 г.

Krainov A.Yu., Poryazov V.A., Moiseeva K.M. FLAME PROPAGATION VELOCITY IN AN AERO-SUSPENSION OF NANOSCALE ALUMINUM POWDER. Vestnik Tomskogo gosudarstvennogo universiteta. Matematika i mekhanika [Tomsk State University Journal of Mathematics and Mechanics]. 53. pp. 95-106

DOI 10.17223/19988621/53/9

Keywords: aero-suspension of nanodispersed aluminum powder, combustion rate, processes in a gas phase, mathematical modeling.

A mathematical model of the combustion of aero-suspension of nanodispersed aluminum powder is presented. Modeling of the combustion of aluminum nanoparticles is implemented using the local mathematical model of the oxidizer diffusion through aluminum oxide layer on the surface of the particle with account for its reaction with aluminum. The rate of oxidation of aluminum particles and the associated rate of heat release are determined from the solution of local problems on the combustion of aluminum nanoparticles. The state parameters of the aero-suspension of aluminum nanoparticles in the air are determined from the solution of the system of equations of energy conservation for gas and particles, and the equation of mass conservation for components of the gas-dispersed mixture. A developed model does not require specification of the ignition temperature of aluminum nanoparticles.

Numerical solution of the stated problem allowed one to obtain the dependence of the propagation velocity of combustion front on the mass concentration of nanodispersed aluminum powder in the air and on the initial temperature of aluminum powder. Propagation velocity of

combustion front was found to increase with increasing initial temperature and mass concentration of the powder.

KRAINOV Aleksey Yurievich (Doctor of Physics and Mathematics, Assoc. Prof., Tomsk State University, Tomsk, Russian Federation). E-mail: akrainov@ftf.tsu.ru

PORYAZOV Vasiliy Andreevich (Candidate of Physics and Mathematics, Tomsk State University, Tomsk, Russian Federation). E-mail: poryazov@mail.ru

MOISEEVA Kseniya Mikhaylovna (Candidate of Physics and Mathematics, Tomsk State University, Tomsk, Russian Federation). E-mail: Moiseeva_KM@t-sk.ru

REFERENCES

1. Biryukov Yu.A., Buznik V.M., Dunaevskiy G.E. (2009) Ul'tradispersnye i nanorazmernye poroshki: sozdanie, stroenie, proizvodstvo i primenenie [Ultrafine and nanosized powders: creation, structure, production, and application]. Tomsk: Izd-vo NTL.

2. Gromov A.A., Il'in A.P., Ditts A.A. (2007) Fizika i khimiya goreniya nanoporoshkov metallov v azotsoderzhashchikh gazovykh sredakh [Physics and chemistry of combustion of metal nanopowders in nitrogen-containing gases]. Tomsk: Izd-vo Tomskogo Universiteta.

3. Yagodnikov D.A. (2009) Vosplamenenie i gorenie poroshkoobraznykh metallov [Ignition and combustion of powdered metals]. Moscow: MGTU im. N.E. Baumana.

4. Huang Y., Risha G.A., Yang V., Yetter R.A. (2009) Effect of particle size on combustion of aluminum particle dust in air. Combustion and Flame. 56. pp. 5-13. DOI: 10.1016/ j.combustflame.2008.07.018.

5. Krainov A.Yu., Poryazov V.A. (2016) Mathematical modeling of combustion of a frozen suspension of nanosized aluminum. Combustion, Explosion and Shock Waves. 52(2). pp. 177183. DOI: 10.1134/S0010508216020076.

6. Poryazov V.A., Krainov A.Yu. (2017) Matematicheskaya model' i raschet nestatsionarnoy skorosti goreniya metallizirovannykh tverdykh raketnykh topliv [Mathematical model and calculation of the unsteady combustion rate of metallized solid rocket propellants]. Vestnik Tomskogo gosudarstvennogo universiteta. Matematika i mekhanika - Tomsk State University Journal of Mathematics and Mechanics. 50. pp. 99-111.

7. Beckstead M.W (2005) Correlating aluminum burning times. Combustion, Explosion and Shock Waves. 41(5). pp. 533-546. DOI: 10.1007/s10573-005-0067-2.

8. Sundaram D.S., Yang V., Zarko V.E. (2015) Combustion of nano aluminum particles (Review). Combustion, Explosion and Shock Waves. 51 (2). pp. 173-196. DOI: 10.1134/ S0010508215020045.

9. Bazyn T., Krier H., Glumac N. (2006) Combustion of nanoaluminum at elevated pressure and temperature behind reflected shock waves. Combustion and Flame. 145(4). pp. 703-713. DOI: 10.1016/j.combustflame.2005.12.017.

10. Schlünder E.U., Spalding D.B., Taborek J. (1987) Heat Exchanger Design Handbook: HEDH. Heat exchanger theory. VDI-Verlag.