Компактная антенна с секторной диаграммой направленности для систем радиосвязи диапазона УВЧ

РАДИОТЕХНИКА И СВЯЗЬ

В.В. Вереитин,

ВНИИ «Вега», г. Воронеж

А.И. Климов, Ю.Б. Нечаев,

доктор технических наук, доктор физико-математических доцент наук, профессор, Воронежский

государственный университет

КОМПАКТНАЯ АНТЕННА С СЕКТОРНОЙ ДИАГРАММОЙ НАПРАВЛЕННОСТИ ДЛЯ СИСТЕМ РАДИОСВЯЗИ ДИАПАЗОНА УВЧ

COMPACT ANTENNA WITH SECTOR RADIATION PATTERN FOR UHF RADIO COMMUNICATION SYSTEMS

Приведены результаты разработки и исследований новой малогабаритной антенны c секторной диаграммой направленности систем подвижной радиосвязи УВЧ диапазона. Полоса рабочих частот антенны 440—470 МГц, коэффициент усиления не менее 7 дБ.

Results of design of a new compact antenna with sector radiation pattern for mobile radio communication systems are presented. The operational frequency range of the antenna is 440—470 МШ, the antenna gain is not less than 7 dBi.

В настоящее время наряду с системами радиосвязи диапазонов ВЧ и ОВЧ широко используются системы диапазона УВЧ (например, цифровые системы подвижной радиосвязи стандартов APCO-25, TETRA и др.) [1]. Существенную роль в данных системах играют базовые станции и ретрансляторы, характеристики которых в значительной степени определяют надежность и качество связи. В связи с этим постоянно возрастают

66

требования к электрическим и эксплуатационным характеристикам используемых антенн, в частности к форме диаграммы направленности (ДН), коэффициенту усиления (КУ) и форме его частотной характеристики, качеству согласования с питающими фидерами, стоимостным и массогабаритным показателям. В ряде ситуаций в аппаратуре базовых станций и ретрансляторов целесообразно использовать компактные (так называемые низкопрофильные) антенны не только с круговой, но и с секторной диаграммой направленности в азимутальной плоскости при коэффициенте усиления порядка 6—10 дБ. На данный момент известно множество секторных антенн УВЧ, однако задача улучшения их массогабаритных характеристик остается актуальной.

В связи с этим в данной статье представлены результаты разработки и исследований новой секторной антенны линейной поляризации с минимальным коэффициентом усиления 7 дБ, рассчитанной для работы в полосе частот 440—470 МГц при питании коаксиальным фидером с волновым сопротивлением 50 Ом, отличающейся от известных аналогов меньшими габаритами и массой.

В числе относительно простых по конструкции антенн диапазона УВЧ, обладающих секторной ДН и КУ порядка 5—9 дБ, можно выделить вибраторные антенны с рефлекторами различной конфигурации [2—6] и панельные антенны на основе резона-торных или вибраторных полосковых излучателей [7—11]. Такие антенны широко применяются в аппаратуре систем подвижной радиосвязи как в качестве самостоятельных устройств, так и в составе антенных решеток. Классический вариант вибраторной антенны с секторной ДН представляет собой петлевой вибратор Пистолькорса, закрепленный вблизи металлической опоры. Антенна в виде полуволнового вибратора с рефлектором [3] работает в широкой полосе частот, однако имеет сравнительно невысокий КУ порядка 5 дБ и довольно большой продольный размер — около четверти рабочей длины волны.

Вместе с тем хорошо известны полосковые антенны (ПА) на основе прямоугольных, дисковых и других излучателей [7—11], удобные для использования в СВЧ и КВЧ диапазонах. ПА, изготовленные по технологии производства печатных плат, кроме малой массы и габаритов, отличаются высокой технологичностью и повторяемостью конструктивных параметров и электрических характеристик, а также низкой стоимостью при серийном производстве. Толщина конструкции ПА в зависимости от относительной диэлектрической проницаемости материала диэлектрической подложки может составлять сотые, а размеры излучающего элемента — десятые доли длины волны. Однако в случае антенн УВЧ диапазона, работающих на частотах порядка сотен МГц, применение диэлектрических подложек из материалов с относительной диэлектрической проницаемостью больше единицы представляется нецелесообразным, поскольку толщина подложки будет составлять в среднем 10—30 мм, что приведет к существенному увеличению массы антенны. Следует также учесть, что простейшие ПА с прямоугольными излучателями полуволновой длины обладают резко выраженными резонансными свойствами, поэтому оказываются узкополосными, что ограничивает их практическое применение.

Для уменьшения габаритов прямоугольного полуволнового полоскового излучателя, подвешенного в воздухе над экраном, используются различные приемы, в частности изгибы кромок излучателя [12]. При этом удается сократить продольный размер излучателя, т.е. его длину Ь, в среднем на 5—15%. Однако необходимость изгиба кромок излучающего элемента отрицательно сказывается на технологичности конструкции антенны и повторяемости ее размеров в производстве. Другим способом укорочения под-

вешенного в воздухе прямоугольного излучателя является короткое замыкание одной из кромок в продольном направлении на экран антенны [10—12]. В этом варианте длина излучателя сокращается вдвое, излучатель становится четвертьволновым. При этом максимум главного лепестка ДН отклоняется от нормали к плоскости излучателя на угол, достигающий десятков градусов, что зачастую неприемлемо. Наличие короткоза-мыкающей стенки обеспечивает заземление излучателя, служащее элементом грозозащиты приемопередатчика. Стоит отметить, что и в антенне с полуволновым излучателем его центр может быть электрически замкнут на экран, что также упрощает крепление излучателя над экраном.

В УВЧ—СВЧ диапазонах хорошо зарекомендовали себя низкопрофильные полоско-вые антенны на основе прямоугольных излучателей со щелями [12]: антенна с Е-образным излучателем и антенна с излучателем с Ц-щелью. Такие антенны отличаются от ПА с обычным прямоугольным излучателем расширенной полосой частот, которая может достигать 20—30%, но при этом сам излучатель имеет увеличенные размеры (в частности, ширина в случае воздушной подложки составляет 0,7— 0,8 рабочей длины волны).

На рис. 1 приведены фотографии современных образцов низкопрофильных панельных антенн для систем сотовой связи [13—15]. На рис. 1, а [15] показана двухэлементная антенная решетка из двухэтажных прямоугольных излучателей. Стоит отметить, что излучатели имеют ширину, соизмеримую с длиной, которая составляет около половины средней рабочей длины волны. На рис. 1, б показана антенна RAO-2U-120 [13], которую можно считать ближайшим аналогом по отношению к разрабатываемой компактной антенне.

а) б)

Рис. 1. Примеры панельных антенн

Антенна ЯАО-2и выполнена в виде линейной решетки из двух широкополосных излучателей с параллельным питанием. Панельные антенны этого класса отличаются от вибраторных антенн пониженным уровнем обратного излучения, а также лучшей защитой от осадков благодаря применению специального диэлектрического обтекателя. Антенна ЯАО-2Ц рассчитана для работы в полосе частот 400—470 МГц, имеет КУ не менее 8 дБ и ДН шириной 120° в азимутальной плоскости; высота антенны составляет 113 см, ширина — 41 см, толщина — 26 см, масса — 7 кг [13].

В рамках представленной работы нами была исследована антенна, содержащая два излучающих элемента, установленных параллельно друг другу и экрану [12, 16]. Так, в

[ 16] отмечается, что подобная антенна может работать в более широкой полосе частот или в двухчастотном режиме в отличие от обычной с одним излучателем. При этом возможны следующие варианты построения антенны [16]:

1) антенна имеет два входа — к питающим фидерам подключаются оба элемента и обеспечивается двухчастотный режим работы;

2) антенна имеет один вход — к питающему фидеру подключается только верхний элемент, при этом также обеспечивается двухчастотный режим работы;

3) антенна имеет один вход — к питающему фидеру подключается только нижний элемент (рис. 2), при этом обеспечивается режим работы с расширенной полосой частот удовлетворительного согласования.

Первый вариант интересен тем, что антенна обладает собственной развязкой входов без применения диплексера и может работать как передающая на одной частоте и приемная на другой. При этом достигается значительная экономия объема в отличие от случая использования двух раздельных антенн.

Второй вариант может быть охарактеризован как вариант двухчастотной антенны с последовательным возбуждением излучателей и имеет один вход. Обычно для работы на низшей частоте используется нижний элемент, имеющий наибольшую длину и ширину, а для работы на высшей частоте — верхний, с меньшими длиной и шириной. На низшей частоте имеет место резонанс, обусловленный высотой расположения нижнего элемента над экраном, тогда как оба элемента оказываются как бы короткозамкнутыми между собой вследствие близкого к нулю на низшей частоте входного сопротивления полости между нижним и верхним элементами. Для высшей частоты имеет место обратная ситуация. Размеры верхнего элемента должны быть существенно меньше размеров нижнего для нормальной работы антенны, вследствие чего рабочие частоты должны быть разнесены не менее, чем на 5—10%.

В отношении новой антенны наиболее интересным является третий вариант (антенна с расширенной полосой рабочих частот), рис. 2. В этом варианте только нижний элемент подключается к питающему фидеру. Подобная антенна может обеспечить достаточную для многих практических применений относительную полосу рабочих частот (до 10—15%) благодаря тому, что оба излучателя имеют близкие резонансные частоты (рис. 3). В такой конструкции верхний элемент оказывается электромагнитно связанным с нижним. Это накладывает ограничения на размеры элементов, причем антенна лучше работает именно как широкополосная.

Рис. 2. Структура антенны с расширенной полосой рабочих частот

Рис. 3. Пример частотных характеристик входного сопротивления и модуля коэффициента отражения напряжения от входа антенны с расширенной полосой рабочих частот

Таким образом, далее рассматривается новая конструкция ПА, рис. 4, на котором обозначено: 1 — металлический экран; 2 — излучающий элемент (ИЭ) 1, подключаемый к питающему фидеру; 3 — ИЭ2; 4 — металлические стержни, служащие для объединения элементов конструкции и электрического соединения ИЭ с экраном и обеспечивающие возможность полного заземления всей конструкции антенны; 5 — зонд в виде центрального проводника коаксиального разъема (прикреплен к нижней плоскости экрана, на рисунке не виден); 6 — отверстие в экране.

л

ъ

О 100 200

Рис. 4. Эскиз новой конструкции антенны

Размеры конструкции, показанной на рис. 4: Ьэ,, Щэ, Ь1, Щи Ь2, Щ2, — длина и ширина экрана, ИЭ1 и ИЭ2 соответственно; И1 и И2 — расстояния между экраном и ИЭ1 и ИЭ1 и ИЭ2; ^ — расстояние между осями стержней; г (не показан) — радиус стержней; I — толщина пластин экрана, ИЭ1 и ИЭ2; уо — расстояние от центра экрана до центра зонда. В этом варианте антенны имеются металлические стержни, обеспечивающие взаимное крепление элементов конструкции и заземление ИЭ1, ИЭ2. Введение ИЭ2 ведет к увеличению высоты конструкции антенны, однако при этом появляется возможность уменьшить ширину конструкции, обеспечить достаточно высокий

КУ и расширенную полосу рабочих частот. В реальной конструкции антенны желательно обойтись одним металлическим стержнем, используя для крепления элементов диэлектрические стойки. Такой вариант будет предпочтительнее, поскольку из конструкции исключаются замкнутые электропроводящие контуры, образованные экраном, излучателями и металлическими стержнями.

В отношении расчета конструктивных параметров новой антенны необходимо отметить, что в отличие от обычной ПА с прямоугольным излучателем для антенны с двумя излучателями нет простой электродинамической модели, пригодной для инженерных расчетов ее конструкции и характеристик. В подавляющем большинстве случаев разработка такого рода антенн предполагает использование специализированных программ компьютерного моделирования антенн. Поэтому конструктивные параметры новой антенны были определены в процессе компьютерного моделирования путем последовательных приближений до получения требуемых электрических характеристик. В качестве начального приближения размеров нижнего излучателя и высоты его установки над экраном были использованы параметры, полученные в результате расчета размеров (по методике, изложенной в [10]) и компьютерного моделирования ПА c прямоугольным излучателем с помощью программы Ansoft HFSS.

Ниже приведены основные конструктивные параметры компьютерной модели антенны (рис. 4), оптимизированные для получения КУ не менее 7 дБ в полосе частот 430—470 МГц: размеры экрана — 520x140x1,5 мм3; ИЭ1 — 310x84x1,5 мм3; ИЭ2 — 250x84x1,5 мм3; диаметры стержней — 10 мм; точка подключения зонда (центрального проводника коаксиального разъема) располагается на средней линии по длине ИЭ1 на расстоянии 52,5 мм от его центра; высота расположения ИЭ1 над экраном — 35,5 мм, ИЭ2 — 95,5 мм; расстояние между продольными осями металлических стержней — 40 мм (стержни установлены вдоль средней линии по ширине ИЭ1 симметрично относительно его центра). Размеры, выраженные в долях средней рабочей длины волны антенны на частоте 455 МГц (рис. 4): Ls=0,79Xq, Ws=0,21Xq, Li=0,47Xq, Wi=0,13Xq, L2=0,38Xq, W2=0,13Xö, hi=0,055Xo, h2=0,09Xc, s=0,04Xo, r=0,0075Xo, t=0,0015Xo, yo =0,083Xq.

Ниже, на рис. 5—8, приведены основные электрические характеристики новой антенны: частотные характеристики входного сопротивления (действительной — активной и мнимой — реактивной компонент), рис. 5; частотная характеристика коэффициента стоячей волны напряжения (КСВ) в питающем фидере, рис. 6; частотная характеристика коэффициента усиления в направлении нормали к плоскости ИЭ2, рис. 7; нормированные ДН в Е- и Н-плоскостях на частоте 450 МГц в виде угловых зависимостей КУ в полярных координатах, рис. 8, а, б.

Анализ полученных при моделировании данных показывает, что антенна хорошо согласована по входу: в полосе частот 436—473 МГц (37 МГц) КСВ не превышает 1,5, причем по уровню КСВ=2 ширина полосы частот составляет 46 МГц. Минимум КСВ достигается на частоте 451 МГц, на которой значение реактивной компоненты входного сопротивления оказывается близким к нулю, а активной — 49,4 Ом.

Минимальный и максимальный коэффициенты усиления в заданной полосе частот — 7,29 дБ и 7,54 дБ. Ширина ДН в Е-плоскости составляет 60°, в Н-плоскости 110°. Уровень боковых лепестков ДН во всей рабочей полосе частот — не более -12 дБ, уровень заднего лепестка ДН -15,8 дБ.

2.50

2.00 -

он

(Л >

1.50 -

Рис. 5. Частотные характеристики входного сопротивления

XY Plot 4

Name X Y

m1 429.0000 2.0312

m2 478.0000 2.0306

m3 436.5000 1.4995

m4 473.0000 1.4780

m5 455.0000 1.0552

m6 451.5000 1.0133

m3

Curve Info

— VSWRt(cin_T1) Setup1 : Sweep

— VSWRt(cin_T1)_1 Setup1 : Sweep1

— VSWRt(cin_T1)_2 Setup1 : Sweep3

HFSSModel1

m6

m5

"420.00 430.00 440.00 450.00 460.00

Freq [MHz]

470.00

480.00

490.00

Рис. 6. Частотная характеристика КСВ

ANSOFT

1

8.00

ХУ РО 3

НРвБМоскеИ

7.00

т1

Ыате X У

т1 440.0000 7.2860

т2 470.0000 7.4531

т3 455.0000 7.5361

т3

— СВ(РеаН2еСОа1пТо1а!) ЭеШр1 : Sweep РЫ='90Сед' ТИе1а='0Сед'

т2

440.00

450.00

460.00

470.00

Ргер [М№]

Рис. 7. Частотная характеристика коэффициента усиления

Рис. 8. Нормированные ДН антенны в полярных координатах на частоте 450 МГц: в Н-плоскости

Для экспериментального исследования характеристик новой антенны был изготовлен ее действующий макет, фотографии которого приведены на рис. 9.

Рис. 9. Фотографии действующего макета новой антенны

Исследования включали измерения частотных характеристик КСВ и входного сопротивления антенны. Измерения выполнены в лабораторных условиях по типовой методике с помощью анализатора антенн Ш§;Бхрег1 АА-600. Результаты представлены на рис. 10 и 11.

Диапазо г. 455,000 ± 50,000 Г Гц, 80 то1 ек

- Хвх"

410 420 430 440 450 460 470 480 490 Частота, МГц

Рис. 10. Измеренные частотные характеристики входного сопротивления антенны

Диапазо К 455,000 1 50,дю 1\ ГЦ. 80 ТО 1ек / / КСВ

/

/ /

/

410 420 430 440 450 460 470 480 490 Частота.МГп

Рис. 11. Измеренная частотная характеристика КСВ в питающем фидере с волновым сопротивлением 50 Ом

Сравнение измеренной частотной характеристики КСВ и полученной при компьютерном моделировании показало, что они практически совпадают. Данный факт подтверждает работоспособность антенны и соответствие реальной характеристики согласования ожидаемой.

В плане практической реализации конструкции новой антенны предполагается фиксация ИЭ1 и ИЭ2 с помощью диэлектрических стоек (4 стойки для соединения ИЭ1 с экраном и 4 стойки для соединения ИЭ2 и ИЭ1), а также заключение всей конструкции в защитный диэлектрический обтекатель. В этом случае вместо двух металлических стержней можно использовать один без ущерба для жесткости и надежности конструкции. В качестве материала стоек и обтекателя может быть рекомендован поликарбонат, АВС-пластик, полипропилен или другие аналогичные по электрическим и механическим характеристикам материалы.

При изготовлении экрана и излучателей антенны в виде пластин толщиной 3 мм (экран) и 2 мм (излучатели) из сплава на основе алюминия (плотность 2700 кг/м3), а защитного обтекателя толщиной 3 мм из поликарбоната (плотность 1100—1200 кг/м3) ориентировочная масса антенны составит 1,5—1,7 кг. Таким образом, как по значению коэффициента усиления, так и по массогабаритным показателям новая плоская антенна превосходит ближайший аналог.

Естественно, что при разработке аналогичной антенны для иной рабочей частоты возникает задача определения конструктивных параметров. Имея в виду известный принцип электродинамического подобия антенн, можно предположить, что при масштабном копировании конструкции основные электрические характеристики антенны останутся неизменными. Данное предположение было проверено путем компьютерного моделирования вариантов новой антенны, рассчитанных для произвольно взятых средних рабочих частот 300, 350 и 900 МГц. Установлено, что при соответствующем пересчете размеров с учетом указанных выше (Ьэ=0,79Хо, Жэ=0,21Хо, ¿1=0,47Хо, Ж1=0,13Хо, Ь2=0,38Хо, Ж2=0,13Хо, И1=0,055Х0, И2=0,09Хо, s=0,04Хо, г=0,0075Хо, г=0,0015Хо, У0 =0,083Хо.) соответствующий вариант антенны действительно оказывается согласованным с питающим 50-омным фидером на заданной средней длине волны Хо, коэффи-

75

циент усиления и параметры диаграммы направленности также практически не изменяются. Основное отличие состоит в том, что, как и в антенных решетках с последовательным питанием излучателей, при изменении средней рабочей частоты изменяется и полоса частот приемлемого согласования, приблизительно в число раз, в которое изменяется рабочая частота (длина волны). Для построения конструкции новой антенны для произвольной средней рабочей частоты (длины волны) рекомендуется использовать указанные выше соотношения. Надо отметить, что толщина металлических пластин (экрана и излучателей) в случае антенн для частот 300—500 МГц может быть порядка единиц миллиметров и ограничивается только требованиями к механической прочности и жесткости конструкции, а также массе и стоимости антенны.

Таким образом, в результате проведенных исследований разработана компактная антенна для полосы частот 440—470 МГц, отличающаяся от ближайших известных аналогов существенно уменьшенными габаритами и массой и не уступающая им по своим электрическим характеристикам; сформулированы и подтверждены рекомендации по выбору размеров конструкции антенны для произвольной средней рабочей частоты.

Новая антенна может быть использована и как самостоятельное устройство, и как элемент кольцевых или цилиндрических антенных решеток с секторной и круговой диаграммой направленности в аппаратуре базовых станций и ретрансляторов систем радиосвязи диапазона УВЧ.

ЛИТЕРАТУРА

1. Системы радиосвязи специального назначения : учебное пособие / О. И. Бо-кова, Д. А. Жайворонок, Н. С. Хохлов, С. Н. Ляшенко. — Воронеж : Воронежский институт МВД России, 2016. — 230 с.

2. Scholz, P. Basic Antenna Principles for Mobile Communications. — Kathrein: Antennen. Electronic, 2GG9. — 46 p. [Электронный ресурс]. — URL: http:// www.scribd.com/doc/157688GG/Basic-Antenna-Principles-for-Mobile-Communications: дата обращения: 15.01.2017).

3. https://www.radial.ru/catalog/antennas/dipole/

4. Balanis C. A. Antenna Theory: Analysis and Design. —Wiley-Interscience, 2GG5.

— 1136 p.

5. Volakis J. L. Antenna Engineering Handbook. — McGraw-Hill, 2GG7. — 1755 р.

6. Mailloux R. J. Phased Array Design Handbook. — Artech House, Inc., 2GG5. —

496 P.

7. Microstrip Antenna Design Handbook / R. Garg, P. Barthia, I. Bahl, A. Ittipiboon.

— Ed. Artech House, 2GG1. — 685 p.

8. Bahl I. J., Barthina P. Microstrip Antennas. — Ed. Artech House, 198G. — 845 p.

9. James J. R., Hall P. S. Handbook on Microstrip Antennas. — London : Peter Pere-grinus Ltd, 1989. — 1311 p.

1G. Лось В. Ф. Микрополосковые и диэлектрические резонаторные антенны. САПР-модели : методы математического моделирования / под ред. Л. Д. Бахраха. — М. : ИПРЖР, 2GG2.

— 96 с.

11. Панченко Б. А., Нефедов Е. И. Микрополосковые антенны. — М. : Радио и связь, 1986. — 144 с.

12. Kin-Lu Wong. Compact and Broadband Microstrip Antennas. — New York : John Wiley & Sons, Inc., 2002. — 344 P.

13. https://www.radial.ru/catalog/antennas/panel/

14. http://www.european-antennas.co.uk/products/

15. Денисов Д. Базовые станции сотовой связи и их антенная часть [Электронный ресурс]. — URL: http://nag.ru/articles/article/29957/bazovyie-stantsii-sotovoy-svyazi-i-ih-antennaya-chast.html

16. Orban D. The Basics of Patch Antennas [Электронный ресурс]. — URL: http://orbanmicrowave.com/the-basics-of-patch-antennas/

REFERENCES

1. Sistemyi radiosvyazi spetsialnogo naznacheniya : uchebnoe posobie / O. I. Bokova, D. A. Zhayvoronok, N. S. Hohlov, S. N. Lyashenko. — Voronezh : Voronezhskiy institut MVD Rossii, 2016. - 230 s.

2. Scholz, P. Basic Antenna Principles for Mobile Communications. — Kathrein: Antennen. Electronic, 2009. — 46 p. [Elektronnyiy resurs]. — URL: http:// www.scribd.com/doc/15768800/Basic-Antenna-Principles-for-Mobile-Communications: data obrascheniya: 15.01.2017).

3. https://www.radial.ru/catalog/antennas/dipole/

4. Balanis C. A. Antenna Theory: Analysis and Design. —Wiley-Interscience, 2005.

— 1136 p.

5. Volakis J. L. Antenna Engineering Handbook. — McGraw-Hill, 2007. — 1755 r.

6. Mailloux R. J. Phased Array Design Handbook. — Artech House, Inc., 2005. —

496 P.

7. Microstrip Antenna Design Handbook / R. Garg, P. Barthia, I. Bahl, A. Ittipiboon.

— Ed. Artech House, 2001. — 685 p.

8. Bahl I. J., Barthina P. Microstrip Antennas. — Ed. Artech House, 1980. — 845 p.

9. James J. R., , Hall P. S. Handbook on Microstrip Antennas. — London: Peter Per-egrinus Ltd, 1989. — 1311 p.

10. Los V. F. Mikropoloskovyie i dielektricheskie rezonatornyie antennyi. SAPR-modeli : metodyi matematicheskogo modelirovaniya / pod red. L. D. Bahraha. — M. : IPRZhR, 2002. — 96 s.

11. Panchenko B. A., Nefedov E. I. Mikropoloskovyie antennyi . — M. : Radio i svyaz, 1986. — 144 s.

12. Kin-Lu Wong. Compact and Broadband Microstrip Antennas. — New York : John Wiley & Sons, Inc., 2002. — 344 P.

13. https://www.radial.ru/catalog/antennas/panel/

14. http://www.european-antennas.co.uk/products/

15. Denisov D. Bazovyie stantsii sotovoy svyazi i ih antennaya chast [Elektronnyiy resurs]. — URL: http://nag.ru/articles/article/29957/bazovyie-stantsii-sotovoy-svyazi-i-ih-antennaya-chast.html

16. Orban D. The Basics of Patch Antennas [Elektronnyiy resurs]. — URL: http://orbanmicrowave.com/the-basics-of-patch-antennas/

СВЕДЕНИЯ ОБ АВТОРАХ

Вереитин Владимир Владимирович. Инженер. ВНИИ «Вега», г. Воронеж. E-mail: 1nza1@bk.ru

Россия, 394026, г. Воронеж, Московский проспект, 7 б.

Климов Александр Иванович. Профессор кафедры инфокоммуникационных систем и технологий. Доктор технических наук, доцент.

Воронежский институт МВД России. E-mail: alexserkos@inbox.ru

Россия, 394065, г. Воронеж, проспект Патриотов, 53. Тел. (473)200-52-65

Нечаев Юрий Борисович. Профессор кафедры информационных систем. Доктор физико-математических наук, профессор.

Воронежский государственный университет. E-mail: nechaev_ub@mail.ru

Россия, 394006, г. Воронеж, Университетская площадь, 1. Тел. (473)220-87-24.

Vereitin Vladimir Vladimirovich. Engineer. Voronezh Research Institute "Vega". E-mail: 1nza1@bk.ru

Work address: Russia, 394026, Voronezh, Moskovsky Prospect, 7 b.

Klimov Alexander Ivanovich. Professor of the chair of Infocommunication Systems and Technologies. Doctor of Sciences (Radio Engineering), Assistant Professor.

Voronezh Institute of the Ministry of the Interior of Russia.

Work address: Russia, 394065, Voronezh, Prospect Patriotov, 53. Tel. (473)200-52-65

Nechayev Jury Borisovich. Professor of the chair of Information Systems. Doctor of Sciences (Physic, Mathematic), Professor.

E-mail: nechaev_ub@mail.ru Voronezh State University.

Work address: Russia, 3940006, Voronezh, University Square, 1. Tel. (473)220-87-24. УДК 396.67