СНАРЯДОФОРМИРУЮЩИЙ ЗАРЯД
GRENADE-SHAPING CHARGE

Изобретение относится к оборонной технике и может быть использовано в различных кумулятивных боеприпасах (КБП).
Известно множество конструкций КБП (см., например, [1-3]). Основными элементами этих конструкций являются корпус, заряд взрывчатого вещества (ВВ), кумулятивная облицовка (КО) и взрыватель. Главная проблема, которую приходится решать при разработке новой конструкции КБП, - это повышение скорости метания КО после детонации заряда ВВ. Существуют различные способы решения этой проблемы, в частности, в [1] предлагается корпус заряда изготавливать таким образом, чтобы часть его (примерно одна треть длины) в области КО, была выполнена так, что произведение плотности материала на толщину корпуса в этой части было больше, чем в остальной части, например, выполнять ее утолщенной или же из стали, а оставшуюся часть - из алюминия. Утверждается, что тем самым уменьшается влияние волны разгрузки, приходящей со стороны корпуса, на фронт детонационной волны (ДВ) и, как следствие, увеличивается время действия продуктов детонации (ПД) с высоким давлением на КО, что приводит к росту доли энергии, передаваемой от ПД к КО. Однако предложенное техническое решение «снимает» только часть проблемы. Поскольку волны разгрузки распространяются от всех свободных поверхностей, то влияние на фронт ДВ оказывают все поверхности корпуса, в том числе и торец с инициатором, и, по большому счету, необходимо выполнять утолщенным весь корпус заряда. В [2] предлагается заряд ВВ выполнять состоящим из двух частей - внешней, из обычного ВВ, и внутренней, представляющей собой слой ВВ «высокого качества», прилегающего к КО, причем последний должен изготавливаться с таким расчетом, чтобы частицы ВВ в нем имели размер менее 200 мкм. В процессе детонации слоя можно ожидать меньшего турбулентного воздействия со стороны ПД на КО, что обеспечит более равномерное охлопывание КО и соответственно повысит устойчивость кумулятивной струи. Ясно, что здесь решается несколько иная техническая задача, но саму идею использования составного заряда можно считать перспективной.
В [3] идеи составного заряда и уменьшения вредного влияния волн разгрузки получили дальнейшее развитие - здесь предлагается использовать два заряда из одного или разных ВВ, причем внешний заряд обеспечивает «нагрузку» внутреннего (основного) заряда, который, собственно, и производит метание КО. Хорошее техническое решение, но оно ведет к увеличению габаритных размеров заряда, особенно диаметра, что не всегда допустимо.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому изобретению является заряд [4], принятый за прототип, состоящий из корпуса, взрывателя, заряда ВВ, включающего внешний заряд ВВ и внутреннюю коническую часть, прилегающую к КО. В конической части заряда размещен состав, который диспергируется в процессе взрыва. Цель данного технического устройства несколько отлична от предлагаемой, однако оно имеет максимальное количество общих конструктивных признаков.
Задачей, на решение которой направлено настоящее изобретение, является повышение скорости метания КО.
Поставленная задача решается, а необходимый технический результат достигается тем, что снарядоформирующий заряд содержит корпус, в котором размещен заряд взрывчатого вещества, состоящий из внешней части и внутренней части, выполненной в форме конуса, прилегающего к кумулятивной облицовке с выемкой, и взрыватель Внешняя часть заряда выполняется из мощного ВВ с высокой скоростью детонации, а внутренняя коническая часть - из ВВ с меньшей скоростью детонации, но более высоким удельным энерговыделением, при этом отношение скоростей детонации внешней и внутренней частей составляет 1,3-1,6, отношение удельных энерговыделений внешней и внутренней частей заряда составляет 0,5-0,7, угол при вершине конуса внутренней части заряда составляет 70°-90°, толщина стенки корпуса не менее 0,05d, толщина облицовки составляет (0,03-0,05)d, высота выемки кумулятивной облицовки составляет (0,13-0,23)d, где d - диаметр заряда.
Конструкция предлагаемого изобретения поясняется чертежами. На фиг.1 представлена конструкция снарядоформирующего заряда, где обозначены:
1 - корпус заряда,
2 - взрыватель,
3 - внешняя часть заряда (мощное ВВ со скоростью детонации>8000 м/с),
4 - внутренняя часть заряда (высокоэнергетическое ВВ со скоростью детонации 5000…6000 м/с, например термобарический состав (ТБС)),
5 -КО,
δ - толщина КО,
h - высота выемки КО,
β - угол раствора в вершине конуса внутренней части заряда,
К
δ - толщина стенки корпуса,
d - диаметр заряда.
На фиг.2 представлена картина взаимодействия фронтов детонационных волн в различных частях заряда с образованием маховской ДВ в один из моментов времени после срабатывания взрывателя 2. Здесь цифрами обозначены:
6 - фронт ДВ во внешней части заряда,
7 - фронт ДВ во внутренней части заряда,
8 - маховская ДВ,
9 - положение контактного разрыва между ПД различных частей заряда.
В настоящее время считается общепризнанным, что для увеличения скорости метания КО в КБП необходимо использовать мощные ВВ. Однако известно [5], что высокие параметры детонации можно получить и на относительно слабых ВВ, если для них искусственно организовать режим пересжатой детонации с образованием маховской ДВ. Представленная на фиг.1 конструкция позволяет это сделать и обеспечить более высокую скорость метания КО, по сравнению с тем же зарядом, но изготовленным только из одного мощного ВВ, при определенных соотношениях для обеих частей заряда.
Было установлено, что:
- отношение скоростей детонации внешней и внутренней частей заряда должно составлять 1,3…1,6, при этом использование металлизированного ВВ с высоким удельным энерговыделением в конической части заряда типа ТБС позволяет дополнительно повысить скорость метания КО;
- отношение удельных энерговыделений внешней и внутренней частей заряда должно составлять 0,5…0,7;
- угол при вершине конуса внутренней части заряда β должен составлять 70°…90° для того, чтобы обеспечить образование маховской ДВ соизмеримых размеров с КО;
К
- толщина стенки корпуса δ≥0,05d, где d - диаметр заряда, для снижения «вредного» влияния волн разгрузки на параметры фронта ДВ;
- толщина облицовки δ=(0,03…0,05)d для получения достаточно массивного поражающего элемента (ПЭ);
- высота выемки КО h=(0,13…0,23)d, причем при h, близких к нижнему значению указанного диапазона, формируется компактный ПЭ, а при h, приближающихся к верхнему значению, - удлиненный ПЭ.
При соблюдении указанных соотношений для параметров и размеров заряда заявляемая конструкция снарядоформирующего заряда позволяет получить скорость метания массивного ПЭ 2,3…2,5 км/с по сравнению со значениями 1,9…2,0 км/с для заряда из одного мощного ВВ. Работает устройство следующим образом (фиг.2).
Инициирование внешней части заряда осуществляется от взрывателя, расположенного в торцевой части корпуса. Сферическая ДВ 6, распространяющаяся по внешней части заряда, в некоторый момент времени выходит на коническую поверхность раздела между частями заряда, и при дальнейшем движении, возбуждает во внутренней части ДВ 7. Отражение ДВ 7 от оси симметрии заряда приводит к образованию маховской ДВ 8. С течением времени размеры маховской ДВ 8 увеличиваются, и на КО выходит маховская ДВ размером, соизмеримым с диаметром заряда. Контактная граница раздела между ПД 9 деформируется, и за фронтом маховской ДВ 8 формируется направленное течение высокоэнергетичных ПД, которые оказывают интенсивное воздействие на КО, что приводит к большему, по сравнению с прототипом, отбору энергии КО от заряда.
Источники информации
1. Патент RU 2091695 С1, 1997.09.27.
2. Патент US 3721192, 1973.03.20.
3. Патент US 5847312, 1998.12.08.
4. Патент US 4259906, 1981.04.07.
5. Физика взрыва/Под ред. Л.П.Орленко. - Изд. 3-е, испр. - В 2 т.Т.1. - М.: ФИЗМАТЛИТ, 2004. - 832 с.