КОМПОЗИЦИИ ДЛЯ ПЕРЕДАЧИ ТЕПЛА
COMPOSITIONS FOR HEAT TRANSFER

Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к композициям для передачи тепла, и в частности, к композициям для передачи тепла, которые могут быть пригодными в качестве замены существующих хладагентов, таких как R-134a, R-152a, R-1234yf, R-22, R-41 OA, R-407A, R-407B, R-407C, R507 и R-404a.
Уровень техники
Перечисление или обсуждение опубликованных ранее документов или каких-либо литературных данных в описании не обязательно должны восприниматься как признание того, что документ или литературные данные представляют собой часть современного уровня техники или представляют собой распространенное общее знание.
Механические холодильные системы и связанные с ними устройства для передачи тепла, такие как тепловые насосы и системы кондиционирования воздуха хорошо известны. В таких системах, жидкий хладагент испаряется при низком давлении, отбирая тепло из окружающей зоны. Затем получаемые пары сжимаются и проходят в конденсатор, где они конденсируются и отдают тепло во второй зоне, конденсат возвращается через расширительный клапан в испаритель, завершая, таким образом, цикл. Механическая энергия, необходимая для сжатия паров и прокачки жидкости, обеспечивается, например, электрическим двигателем или двигателем внутреннего сгорания.
В дополнение к тому, что он должен иметь соответствующую температуру кипения и высокую скрытую теплоту испарения, свойства, предпочтительные для хладагента, включают низкую токсичность, невоспламеняемость, некоррозивность, высокую стабильность и отсутствие неприятных запахов. Другие желаемые свойства представляют собой высокую сжимаемость при давлениях ниже 25 бар, низкую температуру высвобождения при сжатии, высокую охлаждающую способность, высокую эффективность (высокий коэффициент полезного действия) и давление испарителя, превышающее 1 бар, при желаемой температуре испарения.
Дихлордифторметан (хладагент R-12) обладает соответствующим сочетанием свойств, и в течение многих лет он представлял собой наиболее широко используемый хладагент. Из-за международных проблем, связанных с тем, что полностью и частично галогенированные хлорфторуглероды повреждают защитный озоновый слой Земли, имеется общее соглашение, что их производство и использование должно строго ограничиваться и, в конечном счете, оно должно быть прекращено полностью. Использование дихлордифторметана прекращено в 1990 годы.
Хлордифторметан (R-22) ввели в качестве замены для R-12, благодаря его более низкому потенциалу разрушения озонового слоя. После возникновения проблем с тем, что R-22 представляет собой газ, вызывающий сильный парниковый эффект, его использование также было прекращено.
Хотя устройства для передачи тепла того типа, к которому относится настоящее изобретение, являются в основном замкнутыми системами, потери хладагента в атмосферу могут происходить из-за утечки во время работы оборудования или в течение процедур обслуживания. Важно, по этой причине, заменить полностью и частично галогенированные хлорфторуглеродные хладагенты материалами, имеющими нулевые потенциалы разрушения озонового слоя.
В дополнение к возможности разрушения озонового слоя считается, что значительные концентрации галогенуглеродных хладагентов в атмосфере могли бы вносить вклад в глобальное потепление (так называемый парниковый эффект). По этой причине, желательно использовать хладагенты, которые имеют относительно короткие времена жизни в атмосфере как результат их способности к взаимодействию с другими атмосферными составляющими, такими как гидроксильные радикалы, или в результате легкой деградации посредством фотолитических процессов.
Хладагенты R-410A и R-407 (включая R-407A, R-407B и R-407C) ввели в качестве хладагента для замены R-22. Однако все хладагенты R-22, R-410A и R-407 имеют высокий потенциал глобального потепления (GWP, известен также как потенциал парникового эффекта).
1,1,1,2-тетрафторэтан (хладагент R-134a) ввели в качестве хладагента для замены R-12. R-134a представляет собой энергетически эффективный хладагент, используемый в настоящее время для кондиционирования воздуха в автомобилях. Однако он представляет собой парниковый газ с GWP 1430 по отношению к СО2 (GWP СОг составляет 1 по определению). Доля общего воздействия на окружающую среду от автомобильных систем кондиционирования воздуха, использующих этот газ, которая может быть приписана прямым выбросам хладагента, как правило, находится в пределах 10-20%. Законодательные органы в Европейском союзе переходят к запрету использования хладагентов, имеющих GWP больше чем 150 для новых моделей автомобилей, начиная с 2011 года. Автомобильная промышленность работает с глобальными технологическими платформами, и в любом случае выбросы парникового газа имеют глобальные воздействия, таким образом, имеется необходимость в нахождении текучих сред, имеющих уменьшенное воздействие на окружающую среду (например, пониженные GWP) по сравнению с HFC-134a.
R-152a (1,1-дифторэтан) идентифицируют в качестве альтернативы R-134a. Он является несколько более эффективным, чем R-134a и имеет потенциал парникового эффекта 120. Однако воспламеняемость R-152a считается слишком высокой, например, чтобы позволить его безопасное использование в мобильных системах кондиционирования воздуха. В частности, считается, что его нижний предел воспламенения на воздухе слишком низким, его пламя распространяется слишком быстро, и его энергия зажигания является слишком низкой.
Таким образом, имеется необходимость в создании альтернативных хладагентов, имеющих улучшенные свойства, такие как низкая воспламеняемость. Химия горения фторуглеродов является сложной и непредсказуемой. Не всегда является правилом, что смешивание невоспламеняемого фторуглерода с воспламеняемым фторуглеродом уменьшает воспламеняемость текучей среды или уменьшает диапазон композиций, воспламеняющихся на воздухе. Например, авторы обнаружили, что если невоспламеняемый R-134a смешивается с воспламеняемым R-152a, нижний предел воспламенения смеси изменяется таким образом, который не является предсказуемым. Ситуация становится еще более сложной и менее предсказуемой, если рассматриваются трех- или четырехкомпонентные композиции.
Имеется также необходимость в получении альтернативных хладагентов, которые можно использовать в существующих устройствах, таких как холодильные устройства, при небольшой модификации или вообще без нее.
R-1234yf (2,3,3,3-тетрафторпропен) идентифицирован как кандидат в альтернативные хладагенты для замены R-134a в определенных применениях, а именно, в применениях для мобильного кондиционирования воздуха или в применениях для тепловых насосов. Его GWP составляет примерно 4. R-1234yf является воспламеняемым, но его характеристики воспламеняемости, как правило, считаются приемлемыми для некоторых применений, включая мобильные системы кондиционирования воздуха или тепловые насосы. В частности, при сравнении с R-152a, его нижний предел воспламенения выше, его минимальная энергия зажигания выше, а скорость распространения пламени на воздухе значительно ниже, чем для R-152a.
Воздействие на окружающую среду от работы системы кондиционирования воздуха или холодильной системы, с точки зрения выбросов парниковых газов, должно рассматриваться с учетом не только так называемого "прямого" GWP хладагента, но также и с учетом так называемых "непрямых" выбросов, которые означают те выбросы диоксида углерода, которые возникают в результате потребления электричества или топлива для работы системы. Разработано несколько количественных показателей этого общего воздействия GWP, включая те, которые известны как анализ общего коэффициента эквивалентного потепления (TEWI) или анализ коэффициента климатического воздействия за весь жизненный цикл низкотемпературной системы (LCCP). Оба этих параметра включают оценку воздействия GWP хладагента и его энергетической эффективности на парниковый эффект в целом. Выбросы диоксида углерода, связанные с производством хладагента и оборудования системы, также должны рассматриваться.
Энергетическая эффективность и охлаждающая способность R-1234yf, как обнаружено, значительно ниже, чем у R-134a и в дополнение к этому текучая среда, как обнаружено, демонстрирует повышенный перепад давлений в трубопроводах системы и в теплообменниках. Последствием этого является то, что для использования R-1234yf и для достижения энергетической эффективности и рабочих характеристик охлаждения, эквивалентных R-134a, необходимо повышение сложности оборудования и увеличение размеров трубопроводов, что приводит к увеличению непрямых выбросов, связанных с оборудованием. Кроме того, производство R-1234yf считается более сложным и менее эффективным в своем использовании исходных материалов (фторированных и хлорированных), чем R-134a. Современные предсказания долговременного изменения цен для R-1234yf находятся в пределах 10-20-кратных по сравнению с R-134a. Разница цен и необходимость в дополнительных затратах на аппаратное обеспечение будет ограничивать скорость, при которой заменяются хладагенты и следовательно ограничивать скорость, с которой может уменьшаться общее воздействие на окружающую среду от охлаждения или кондиционирования воздуха. В итоге, принятие R-1234yf для замены R-134a будет приводить к потреблению большего количества исходных материалов, и приводить к увеличению непрямых выбросов парниковых газов по сравнению с R-134a.
Некоторые существующие технологии, разработанные для R-134a, могут быть неспособны к восприятию даже ограниченной воспламеняемости некоторых композиций для передачи тепла (любая композиция, имеющая GWP меньший, чем 150, считается воспламеняемой до некоторой степени).
По этой причине, главной целью настоящего изобретения является создание композиции для передачи тепла, которая может использоваться сама по себе или является пригодной для использования в качестве замены для существующих применений при охлаждении, которая должна иметь пониженный GWP, а кроме того, иметь охлаждающую способность и энергетическую эффективность (которую можно удобно выразить как "коэффициент полезного действия") в идеале в пределах 10% от тех, например, значений, которые получают с использованием существующих хладагентов (например, R-134a, R-152а, R-1234yf, R-22, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507 и R-404a), а предпочтительно, в пределах менее 10% (например, примерно 5%) от этих значений. В этой области известно, что различия этого порядка между текучими средами обычно могут быть учтены посредством изменения конструкции оборудования и особенностей работы системы. Композиция также должна в идеале иметь пониженную токсичность и приемлемую воспламеняемость.
Раскрытие изобретения
2
Рассматриваемое изобретение восполняет указанные недостатки посредством создания композиции для передачи тепла, содержащей (i) первый компонент, выбранный из транс-1,3,3,3-тетрафторпропена (R-1234ze(E)), цис-1,3,3,3-тетрафторпропена (R-1234ze(Z)) и их смесей; (ii) диоксид углерода (CO или R-744) и (iii) третий компонент, выбранный из дифторметана (R-32), 1,1,1,2-тетрафторэтана (R-134a) и их смесей.
Все химикалии, описанные в настоящем документе, являются коммерчески доступными. Например, фторхимикалии могут быть получены от Apollo Scientific (UK).
Как правило, композиции по настоящему изобретению содержат трансЛ,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234ze(E)). Большинство конкретных композиций, описанных в настоящем документе, содержат R-1234ze(E). Необходимо понимать, разумеется, что некоторая часть или весь R-1234ze(E) в таких композициях может быть заменен R-1234ze(Z). Однако в настоящее время предпочтительным является транс изомер.
Как правило, композиции по настоящему изобретению содержат, по меньшей мере, примерно 5% масс. R-1234ze(E), предпочтительно, по меньшей мере, примерно 15% масс. В одном из вариантов осуществления, композиции по настоящему изобретению содержат, по меньшей мере, примерно 45% масс. R-1234ze(E), например, примерно от 50 примерно до 98% масс.
Предпочтительные количества и выбор компонентов для настоящего изобретения определяются сочетанием свойств:
(a) воспламеняемость: предпочтительными являются невоспламеняемые или слабо воспламеняемые композиции,
(b) эффективная рабочая температура хладагента в испарителе системы кондиционирования воздуха,
(c) температурный "глайд" смеси и его воздействие на рабочие характеристики теплообменника,
(d) критическая температура композиции. Она должна быть выше, чем максимальная ожидаемая температура конденсатора.
Эффективная рабочая температура в цикле кондиционирования воздуха, в частности, при кондиционировании воздуха в автомобиле, ограничивается необходимостью избежать образования льда на поверхности хладагента в испарителе со стороны воздуха. Как правило, системы кондиционирования воздуха должны охлаждать влажный воздух и осушать его; при этом жидкая вода будет образовываться на поверхности со стороны воздуха. Большинство испарителей (без исключения для автомобильных применений) имеют пластинчатые поверхности с узкими зазорами между пластинками. Если испаритель слишком охлаждается, тогда между пластинками может образовываться лед, ограничивая поток воздуха над поверхностью и ухудшая рабочие характеристики в целом посредством уменьшения рабочей площади теплообменника.
Для применений для кондиционирования воздуха в автомобилях известно (Modern Refrigeration and Air Conditioning by AD Althouse et al, 1988 edition, Chapter 27, которая включается в настоящий документ в качестве ссылки), что температуры испарения хладагента -2°С или выше являются предпочтительными, чтобы обеспечить тем самым устранение проблемы образования льда.
Известно также, что неазеотропные смеси хладагентов демонстрируют температурный "глайд" при испарении или конденсации. Другими словами, когда хладагент постепенно испаряется или конденсируется при постоянном давлении, температура повышается (при испарении) или падает (при конденсации), при этом общая разность температур (между входом и выходом) упоминается как температурный глайд. Воздействие глайда на температуру испарения и конденсации также должно учитываться.
Критическая температура композиции теплоносителей должна быть выше, чем максимальная ожидаемая температура конденсатора. Это связано с тем, что эффективность цикла падает при приближении к критической температуре. Когда это происходит, скрытая теплота хладагента уменьшается и при этом имеет место больший отвод тепла от конденсатора из-за охлаждения газообразного хладагента; это требует большей площади на единицу переносимого тепла.
R-410A широко используется в системах тепловых насосов для больших зданий и небольших частных домов, и в качестве иллюстрации, его критическая температура, примерно 71°C, выше, чем наивысшая нормальная температура конденсации, необходимая для получения пригодного для использования теплого воздуха примерно при 50°C. Использование в автомобилях требует воздуха примерно при 50°C, так что критическая температура текучих сред по настоящему изобретению должна быть выше, чем это значение, если должен использоваться обычный цикл со сжатием паров. Критическая температура предпочтительно, по меньшей мере, на 15К выше, чем максимальная температура воздуха.
В одном из аспектов, композиции по настоящему изобретению имеют критическую температуру выше примерно, чем 65°C, предпочтительно, выше примерно, чем 70°C.
Содержание диоксида углерода композиций по настоящему изобретению ограничивается в основном соображениями (b) и/или (c), и/или (d), выше. Удобно, чтобы композиции по настоящему изобретению, как правило, содержали примерно до 35% масс. R-744, предпочтительно, примерно до 30% масс.
В предпочтительном аспекте, композиции по настоящему изобретению содержат примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744, предпочтительно, примерно от 4 примерно до 28% масс. или примерно от 8 примерно до 30% масс., или примерно от 10 примерно до 30% масс.
Содержание третьего компонента, который может включать воспламеняемые хладагенты, такие как R-32, выбирают так, что даже в отсутствие элемента диоксида углерода в композиции, остальная смесь фторуглеродов имеет нижний предел воспламенения на воздухе при температуре окружающей среды (например, 23°C) (как определено в устройстве для исследования с 12-литровой колбой ASHRAE-34), который больше чем 5% объем/объем, предпочтительно, больше чем 6% объем/объем, наиболее предпочтительно, такой, что смесь является невоспламеняемой. Проблемы воспламеняемости обсуждаются дополнительно в настоящем описании, ниже.
Как правило, композиции по настоящему изобретению содержат примерно до 60% масс. третьего компонента. Предпочтительно, композиции по настоящему изобретению содержит примерно до 50% масс. третьего компонента. Удобно, чтобы композиции по настоящему изобретению содержали примерно до 45% масс. третьего компонента. В одном из аспектов, композиции по настоящему изобретению содержат примерно от 1 примерно до 40% масс. третьего компонента.
В одном из вариантов осуществления, композиции по настоящему изобретению содержат примерно от 10 примерно до 95% масс. R-1234ze(E), примерно от 2 примерно до 30% масс. R-744 и примерно от 3 примерно до 60% масс. третьего компонента.
Как используется в настоящем документе, все % количества, упоминаемые в композициях в настоящем документе, включая формулу изобретения, представляют собой % массовые по отношению к общей массе композиций, если не утверждается иного.
Во избежание сомнений, необходимо понять, что сформулированные верхние и нижние значения для диапазонов количеств компонентов в композициях по настоящему изобретению, описанные в настоящем документе, могут взаимно заменяться любым образом, при условии, что полученные в результате диапазоны попадают в самые широкие рамки настоящего изобретения.
В одном из вариантов осуществления, композиции по настоящему изобретению состоит в основном из (или состоит из) первого компонента (например, R-1234ze(E)), R-744 и третьего компонента.
С помощью термина "состоят в основном из", авторы обозначают, что композиции по настоящему изобретению по существу не содержат других компонентов, в частности, никаких (гидро)(фтор)соединений (например, (гидро)(фтор)алканов или (гидро)(фтор)алкенов), которые, как известно, используют в композициях для передачи тепла. Авторы включают термин "состоит из" в значение "состоит в основном из".
Во избежание сомнений, любые композиции по настоящему изобретению, описанные в настоящем документе, включают композиции с конкретно определенными соединениями и количествами соединений или компонентов, могут состоять в основном из (или состоять из) соединений или компонентов, определенных в этих композициях.
Третий компонент выбирают из R-32, R-134a и их смесей.
В одном из аспектов, третий компонент содержит только один из перечисленных компонентов. Например, третий компонент может содержать только один компонент из дифторметана (R-32) или 1,1,1,2-тетрафторэтана (R-134a). Таким образом, композиции по настоящему изобретению могут представлять собой тройные смеси из R-1234ze(E), R-744 и одного из перечисленных третьих компонентов (например, R-32 или R-134a).
Однако смеси R-32 и R-134a можно использовать в качестве третьего компонента. R-134a, как правило, включают для уменьшения воспламеняемости эквивалентной композиции, которая не содержит R-134a.
Настоящее изобретение предлагает композиции, в которых дополнительные соединения включены в третий компонент.Примеры таких соединений включают 2,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234yf), 3,3,3-трифторпропен (R1243zf), 1,1-дифторэтан (R-152a), фторэтан (R-161), 1,1,1-трифторпропан (R-263fb), 1,1,1,2,3-пентафторпропан (R-245eb), пропилен (R-1270), пропан (R-290), н-бутан (R-600), изобутан (R-600a), аммиак (R-717) и их смеси.
Предпочтительно, композиции по настоящему изобретению, которые содержат R-134а, являются невоспламеняемыми при температуре исследования 60°C при использовании методологии ASHRAE-34. Преимущественно, смеси паров, которые существуют в равновесии с композициями по настоящему изобретению при любой температуре в пределах примерно между -20°C и 60°C, также являются невоспламеняемыми.
В одном из предпочтительных вариантов осуществления, третий компонент содержит R-134a. Третий компонент может состоять в основном из (или состоит из) R-134а.
Композиции по настоящему изобретению, которые содержат R-134a, как правило, содержат его в количестве примерно от 2 примерно до 50% масс., например, примерно от 5 примерно до 40% масс.
Типичные композиции по настоящему изобретению, содержащие R-134a, содержат примерно от 20 примерно до 93% масс. R-1234ze(E), примерно от 2 примерно до 30% масс. R-744 и примерно от 5 примерно до 50% масс. R-134a.
Композиция с относительно низким GWP, содержащая R-134a, содержит примерно от 60 примерно до 92% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744 и примерно от 4 примерно до 10% масс. R-134a. Предпочтительная такая композиция содержит примерно от 62 примерно до 86% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 28% масс. R-744 и примерно от 4 примерно до 10% масс. R-134a.
Композиция с более высоким GWP, содержащая R-134a, содержит примерно от 20 примерно до 86% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744 и примерно от 10 примерно до 50% масс. R-134a. Предпочтительная такая композиция содержит примерно от 22 примерно до 80% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 28% масс. R-744 и примерно от 10 примерно до 50% масс. R-134a.
В одном из вариантов осуществления, третий компонент содержит R-32. Третий компонент может состоять в основном из (или состоит из) R-32.
Композиции по настоящему изобретению, которые содержат R-32, как правило, содержат его в количестве примерно от 2 примерно до 30% масс., соответственно, в количестве примерно от 2 примерно до 25% масс., например, примерно от 5 примерно до 20% масс.
Типичные композиции по настоящему изобретению, содержащие R-32, содержат примерно от 60 примерно до 91% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744 и примерно от 5 примерно до 30% масс. R-32.
Предпочтительная композиция содержит примерно от 58 примерно до 85% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 28% масс. R-744 и примерно от 5 примерно до 30% масс. R-32,
Дополнительные преимущественные композиции по настоящему изобретению, содержащие R-32, содержат примерно от 50 примерно до 88% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744 и примерно от 2 примерно до 20% масс. R-32,
В одном из вариантов осуществления, третий компонент содержит R-32 и R-134a. Третий компонент может состоять в основном из (или состоять из) R-32 и R-134a.
Композиции по настоящему изобретению, содержащие R-32 и R-134a, как правило, содержат примерно от 5 примерно до 95% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744, примерно от 2 примерно до 30% масс. R-32 и примерно от 2 примерно до 50 масс. R-134a.
Предпочтительные композиции содержат примерно от 5 примерно до 92% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744, примерно от 2 примерно до 25% масс. R-32 и примерно от 2 примерно до 40% масс. R-134a.
Преимущественные композиции, которые имеют относительно низкий GWP, содержат примерно от 30 примерно до 81% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 30% масс. R-744, примерно от 5 примерно до 30% масс. R-32 и примерно от 4 примерно до 10 масс. R-134a. Предпочтительно, такие композиции содержат примерно от 37 примерно до 81% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 28% масс. R-744, примерно от 5 примерно до 25% масс. R-32 и примерно от 4 примерно до 10 масс. R-134a.
Другие композиции по настоящему изобретению, содержащие R-32 и R-134a, и, имеющие более высокий GWP, содержат примерно от 5 примерно до 75% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 30% масс. R-744, примерно от 5 примерно до 25% масс. R-32 и примерно от 10 примерно до 50 масс. R-134a. Предпочтительные такие композиции содержат примерно от 7 примерно до 75% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 28% масс. R-744, примерно от 5 примерно до 25% масс. R-32 и примерно от 10 примерно до 40 масс. R-134a.
Удобно, чтобы композиции в соответствии с настоящим изобретением по существу не содержали R-1225 (пентафторпропен), по существу не содержали R-1225ye (1,2,3,3,3-пентафторпропен) или R-1225zc (1,1,3,3,3-пентафторпропен), эти соединения могут иметь связанные с ними проблемы с токсичностью.
С использованием "по существу не содержат", авторы включают то значение, что композиции по настоящему изобретению содержат 0,5% масс. или меньше рассматриваемого компонента, предпочтительно, 0,1% или меньше, по отношению к общей массе композиции.
Определенные композиции по настоящему изобретению не могут по существу содержать:
(i) 2,3,3,3-тетрафторпропена (R-1234yf),
(ii) цис-1,3,3,3-тетрафторпропена (R-1234ze(Z)) и/или
(iii) 3,3,3-трифторпропена (R-1243zf).
Композиции по настоящему изобретению имеют нулевой потенциал разрушения озонового слоя.
Как правило, композиции по настоящему изобретению имеют GWP, который меньше чем 1300, предпочтительно, меньше чем 1000, более предпочтительно, меньше чем 800, 500, 400, 300 или 200, в частности, меньше чем 150 или 100, даже меньше чем 50, в некоторых случаях. Если не утверждается иного, в настоящем документе используют значения GWP ИЗ TAR (Третий отчет) IPCC (Межправительственная группа экспертов по изменению климата).
Преимущественно, композиции имеют пониженную опасность воспламеняемости, по сравнению с третьим компонентом (компонентами) самим по себе, например, R-32. Предпочтительно, композиции имеют пониженную опасность воспламеняемости, по сравнению с R-1234yf.
В одном из аспектов, композиции имеют одно или несколько преимуществ из (а) более высокого нижнего предела воспламенения; (b) более высокой энергии зажигания или (с) более низкой скорости распространения пламени по сравнению с третьим компонентом (компонентами), таким как R-32, или по сравнению с R-1234yf. В предпочтительном варианте осуществления, композиции по настоящему изобретению являются невоспламеняемыми. Преимущественно, смеси паров, которые существуют в равновесии с композициями по настоящему изобретению при любой температуре в пределах примерно между -20°С и 60°С, также являются невоспламеняемыми.
Воспламеняемость может определяться в соответствии со Стандартом 34 ASHRAE 34, включая Стандарт Е681 ASTM (Американское общество по испытанию материалов, Стандарт Е-681), с помощью методологии исследований, соответствующей Приложению 34р от 2004 года, полное содержание которого включается в настоящий документ в качестве ссылки.
В некоторых применениях может не быть необходимой классификация препарата в качестве невоспламеняемого согласно методологии ASHRAE-34; можно разработать текучие среды, у которых пределы воспламеняемости будут достаточно уменьшены на воздухе, чтобы сделать их безопасными для использования при применении, например, если является физически невозможным получение воспламеняемой смеси посредством утечки зарядки холодильного оборудования в окружающую среду.
R-1234ze(E) являются невоспламеняемым на воздухе при 23°C, хотя он демонстрирует воспламеняемость при более высоких температурах во влажном воздухе.
Авторы определили с помощью экспериментов, что смеси R-1234ze(E) с воспламеняемыми фторуглеродами, такими как R-32, R-152a или R-161, будут оставаться невоспламеняемыми на воздухе при 23°C, если "фторное отношение" Rf смеси больше примерно, чем 0,57, где Rf определяется посредством грамм-молей смеси хладагентов в целом как:
f
R=(грамм-моль фтора)/(грамм-моль фтора+грамм-моль водорода)
f
f
Таким образом, для R-161, R=1/(1+5)=1/6 (0,167), и он является воспламеняемым, в противоположность R-1234ze(E), он имеет R=4/6 (0,667), и он являются невоспламеняемым. Авторы обнаружили с помощью экспериментов, что смесь 20% объем/объем R-161 в R-1234ze(E) является подобным же образом невоспламеняемой. Фторное отношение для этой невоспламеняемой смеси составляет 0,2-(1/6)+0,8-(4/6)=0,567.
Правильность этого соотношения между воспламеняемостью и фторным отношением 0,57 или выше к настоящему времени экспериментально доказана для HFC-32, HFC-152a и смесей HFC-32 с HFC-152a.
Takizawa et al, Reaction Stoichiometry for Combustion of Fluoroethane Blends, ASHRAE Transactions 112(2) 2006 (которая включается в настоящий документ в качестве ссылки), показывает, что имеется нелинейное соотношение между этим отношением и скоростью распространения пламени в смесях, содержащих R-152a, при этом увеличение фторного отношения приводит к понижению скорости распространения пламени. Данные в этой ссылке говорят, что фторное отношение должно быть больше примерно, чем 0,65, чтобы скорость распространения пламени упала до нуля, другими словами, чтобы смесь была невоспламеняемой.
Подобным же образом, Minor et al (Du Pont Patent Application WO 2007/053697) предлагают концепцию воспламеняемости множества гидрофторолефинов, показывая, что такие соединения могут, как ожидается, быть невоспламеняемыми, если фторное число больше примерно, чем 0,7.
f
Учитывая эту концепцию, известную из литературы, является неожиданным, что смеси R-1234ze(E) с воспламеняемыми фторуглеродами, такими как R-32, останутся невоспламеняемыми на воздухе при 23°C, если фторное число R смеси больше примерно, чем 0,57.
Кроме того, авторы определили, что если фторное отношение больше примерно, чем 0,46, тогда композиция может, как можно ожидать, иметь нижний предел воспламенения на воздухе больше чем 6% объем/объем при комнатной температуре.
Посредством получения имеющих низкую воспламеняемость или невоспламеняемых смесей R-744/третий компонент/К-1234 ге(Е), содержащих неожиданно низкие количества R-1234ze(E), количества третьего компонента, в частности, в таких композициях увеличиваются. Это, как предполагается, приводит к получению композиций для передачи тепла, демонстрирующих повышенную охлаждающую способность и/или уменьшенный перепад давлений, по сравнению с эквивалентными композициями, содержащими более высокие количества (например, почти 100%) R-1234ze(E).
Таким образом, композиции по настоящему изобретению демонстрируют совершенно неожиданное сочетание свойств низкой
воспламеняемости/невоспламеняемости, низкого GWP и улучшенной холодопроизводительности. Некоторые из этих свойств холодопроизводительности объясняются более подробно ниже.
Температурный глайд, который может быть рассмотрен как разница между температурой начала кипения и температурой конденсации зеотропной (неазеотропной) смеси при постоянном давлении, представляет собой характеристику хладагента; если желательно заменить текучую среду смесью, тогда часто является предпочтительным иметь такой же или уменьшенный глайд в альтернативной текучей среде. В одном из вариантов осуществления, композиции по настоящему изобретению являются зеотропными.
Преимущественно, объемная охлаждающая способность композиций по настоящему изобретению составляет, по меньшей мере, 85% от соответствующего показателя существующего жидкого хладагента, подлежащего замене, предпочтительно, по меньшей мере, 90% или даже, по меньшей мере, 95%.
Композиции по настоящему изобретению, как правило, имеют объемную охлаждающую способность, которая составляет, по меньшей мере, 90% от R-1234yf. Предпочтительно, композиции по настоящему изобретению имеют объемную охлаждающую способность, которая составляет, по меньшей мере, 95% от R-1234yf, например, примерно от 95% примерно до 120% от объемной охлаждающей способности R-1234yf.
В одном из вариантов осуществления, эффективность цикла (коэффициент полезного действия, СОР) композиций по настоящему изобретению находится в пределах примерно 5%, или даже лучше, от соответствующего показателя существующего жидкого хладагента, подлежащего замене.
Удобно, чтобы температура на выходе из компрессора для композиций по настоящему изобретению находилась в пределах примерно 15К от соответствующего показателя существующего жидкого хладагента, подлежащего замене, предпочтительно, в пределах примерно 10К или даже примерно 5К.
Композиции по настоящему изобретению предпочтительно имеют энергетическую эффективность, по меньшей мере, 95% (предпочтительно, по меньшей мере, 98%) от соответствующего показателя для R-134a при эквивалентных условиях, при этом, имея пониженные или эквивалентные характеристики перепада давлений и охлаждающую способность, составляющую 95% или выше от значений для R-134a. Преимущественно, композиции имеют более высокую энергетическую эффективность и более низкие характеристики перепада давления, чем R-134a при эквивалентных условиях. Композиции также преимущественно имеют лучшую энергетическую эффективность и характеристики перепада давлений, чем R-1234yf сам по себе.
Композиции для передачи тепла по настоящему изобретению являются пригодными для использования в существующих конструкциях оборудования и являются совместимыми со всеми классами смазывающих веществ, использующихся в настоящее время вместе с установленными HFC хладагентами. Они могут необязательно стабилизироваться или компатибилироваться с минеральными маслами посредством использования соответствующих добавок.
Предпочтительно, при использовании в оборудовании для передачи тепла, композицию по настоящему изобретению объединяют со смазывающим веществом.
Удобно, чтобы смазывающее вещество выбиралось из группы, состоящей из минерального масла, силиконового масла, полиалкилбензолов (РАВ), сложных полиоловых эфиров (РОЕ), полиалкиленгликолей (PAG), сложных эфиров полиалкиленгликолей (сложных эфиров PAG), простых поливиниловых эфиров (PVE), поли(альфа-олефинов) и их сочетаний.
Преимущественно, смазывающее вещество дополнительно содержит стабилизатор.
Предпочтительно, стабилизатор выбирают из группы, состоящей из соединений на основе диенов, фосфатов, фенольных соединений и эпоксидов, и их смесей.
Удобно, чтобы композиция по настоящему изобретению могла объединяться с замедлителем горения.
Преимущественно, замедлитель горения выбирают из группы, состоящей из три(2-хлорэтил)фосфата, (хлорпропил)фосфата, три(2,3-дибромпропил)фосфата, три(1,3-дихлорпропил)фосфата, диаммония фосфата, различных галогенированных ароматических соединений, оксида сурьмы, тригидрата алюминия, поливинилхлорида, фторированного йодуглерода, фторированного бромуглерода, трифторйодметана, перфторалкиламинов, бром-фторалкиламинов и их смесей.
Предпочтительно, композиция для передачи тепла представляет собой композицию хладагента.
В одном из вариантов осуществления, настоящее изобретение предлагает устройство для передачи тепла, содержащее композицию по настоящему изобретению.
Предпочтительно, устройство для передачи тепла представляет собой холодильное устройство.
Удобно, чтобы устройство для передачи тепла выбиралось из группы, состоящей из автомобильных систем кондиционирования воздуха, жилых систем кондиционирования воздуха, коммерческих систем кондиционирования воздуха, жилищных холодильных систем, жилищных морозильных систем, промышленных холодильных систем, промышленных морозильных систем, чиллерных систем кондиционирования воздуха, чиллерных холодильных систем и коммерческих или жилищных систем тепловых насосов. Предпочтительно, устройство для передачи тепла представляет собой холодильное устройство или систему кондиционирования воздуха.
Композиции по настоящему изобретению являются особенно пригодными для использования в мобильных применениях для кондиционирования воздуха, таких как автомобильные системы кондиционирования воздуха (например, цикл теплового насоса для автомобильного кондиционирования воздуха).
Преимущественно, устройство для передачи тепла содержит компрессор центробежного типа.
Настоящее изобретение также предлагает применение композиции по настоящему изобретению в устройстве для передачи тепла, как описано в настоящем документе.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предусматривается продувочный агент, содержащий композицию по настоящему изобретению.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается пенообразующая композиция, содержащая один или несколько компонентов, способных образовывать пену, и композицию по настоящему изобретению.
Предпочтительно, один или несколько компонентов, способных образовывать пену выбирают из полиуретанов, термопластичных полимеров и смол, таких как полистирольные и эпоксидные смолы.
В соответствии с дополнительным аспектом настоящего изобретения, предлагается пена, получаемая из пенообразующей композиции по настоящему изобретению.
Предпочтительно, пена содержит композицию по настоящему изобретению.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается распыляемая композиция, содержащая материал, который должен распыляться, и пропеллент, содержащий композицию по настоящему изобретению.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается способ охлаждения изделия, который включает конденсирование композиции по настоящему изобретению, а затем испарение указанной композиции вблизи изделия, которое должно охлаждаться.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается способ нагревания изделия, который включает конденсирование композиции по настоящему изобретению вблизи изделия, которое должно нагреваться, а затем испарение указанной композиции.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается способ экстракции вещества из биологической массы, включающий контактирование биологической массы с растворителем, содержащим композицию по настоящему изобретению, и отделение вещества от растворителя.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается способ очистки изделия, включающий контактирование изделия с растворителем, содержащим композицию по настоящему изобретению.
В соответствии с дополнительным аспектом настоящего изобретения, предлагается способ экстракции материала из водного раствора, включающий контактирование водного раствора с растворителем, содержащим композицию по настоящему изобретению, и отделение материала от растворителя.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается способ экстракции материала из измельченной твердой матрицы, включающий контактирование измельченной твердой матрицы с растворителем, содержащим композицию по настоящему изобретению, и отделение материала от растворителя.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается устройство для генерирования механической энергии, содержащее композицию по настоящему изобретению.
Предпочтительно, устройство для генерирования механической энергии адаптируется для использования цикла Рэнкина или его модификации для генерирования работы из тепла.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается способ модернизации устройства для передачи тепла, включающий стадию удаления существующей текучей среды для передачи тепла и введения композиции по настоящему изобретению. Предпочтительно, устройство для передачи тепла представляет собой холодильное устройство или (статическую) систему кондиционирования воздуха. Преимущественно, способ дополнительно включает стадию получения распределяемых льгот за сокращение выбросов парникового газа (например, диоксида углерода).
В соответствии со способом модернизации, описанным выше, существующую текучую среду для передачи тепла можно полностью удалить из устройства для передачи тепла перед введением композиции по настоящему изобретению. Существующую текучую среду для передачи тепла можно также частично удалить из устройства для передачи тепла, с последующим введением композиции по настоящему изобретению.
В другом варианте осуществления, где существующая текучая среда для передачи тепла представляет собой R-134a, и композиция по настоящему изобретению содержит R134a, R-1234ze(E), R-744, третий компонент и любой присутствующий R-125 (и необязательные компоненты, такие как смазывающее вещество, стабилизатор или дополнительный замедлитель горения), R-1234ze(E) и R-744, и тому подобное, могут быть добавлены к R-134a в устройство для передачи тепла, формируя тем самым композиции по настоящему изобретению и устройство для передачи тепла по настоящему изобретению, in situ. Некоторая часть существующего R-134a может быть удалена из устройства для передачи тепла перед добавлением R-1234ze(E), R-744, и тому подобное, для облегчения получения компонентов композиций по настоящему изобретению в желаемых пропорциях.
Таким образом, настоящее изобретение предлагает способ получения композиция и/или устройства для передачи тепла по настоящему изобретению, включающий введение R-1234ze(E), R-744, третьего компонента, любого желаемого R-125 и необязательных компонентов, таких как смазывающее вещество, стабилизатор или дополнительный замедлитель горения, в устройство для передачи тепла, содержащее существующую текучую среду для передачи тепла, которая представляет собой R-134a. Необязательно, по меньшей мере, некоторую часть R-134a удаляют из устройства для передачи тепла перед введением R-1234ze(E), R-744, и тому подобное.
Разумеется, композиции по настоящему изобретению могут также быть получены просто посредством смешивания R-1234ze(E), R-744, третьего компонента, любого желаемого R-125 (и необязательных компонентов, таких как смазывающее вещество, стабилизатор или дополнительный замедлитель горения) в желаемых пропорциях. Затем композиции могут быть добавлены в устройство для передачи тепла (или использоваться любым другим путем, как определено в настоящем документе), который не содержит R-134а или любой другой существующей текучей среды для передачи тепла, такое как устройство, из которого удаляют R-134a или любую другую существующую текучую среду для передачи тепла.
В другом аспекте настоящего изобретения, предлагается способ уменьшения воздействия на окружающую среду, возникающего из-за работы продукта, содержащего существующее соединение или композицию, способ включает замену, по меньшей мере, частично, существующего соединения или композиции композицией по настоящему изобретению. Предпочтительно, этот способ включает стадию получения распределяемых льгот за сокращение выбросов парникового газа.
В качестве воздействия на окружающую среду авторы включают генерирование и выброс парниковых газов, вызывающих потепление, во время работы продукта.
Как рассмотрено выше, это воздействие на окружающую среду может рассматриваться как включающее не только те выбросы соединений или композиций, которые имеют значительные воздействия на окружающую среду из-за утечек или других потерь, но также включающее выбросы диоксида углерода, возникающие из-за потребления энергии устройством в течение всего его времени работы. Такое воздействие на окружающую среду может количественно определяться с помощью показателя, известного как общий коэффициент эквивалентного потепления (TEWI). Этот показатель используют при количественном определении воздействия на окружающую среду определенного стационарного холодильного оборудования и оборудования для кондиционирования воздуха, включая, например, холодильные системы супермаркетов (смотри, например, http://en.wikipedia.org/wiki/Total equivalent warming impact).
Воздействие на окружающую среду может, кроме того, рассматриваться как включающее выбросы парниковых газов, возникающих при синтезе и производстве соединений или композиций. В этом случае производственные выбросы добавляют к воздействиям потребления энергии и прямых потерь с получением показателя, известного как коэффициент климатического воздействия за весь жизненный цикл низкотемпературной системы (LCCP, смотри, например, http://www.sae.org/events/aars/presentations/2007papasavva.pdf). Использование LCCP является распространенным при оценке воздействия на окружающую среду автомобильных систем кондиционирования воздуха.
2
Льгота (льготы) за сокращение выбросов дается за уменьшение выбросов загрязняющих веществ, которые вносят вклад в глобальное потепление, и они могут быть, например, использованы при банковских операциях, обменены или проданы. Они обычно выражаются в эквивалентном количестве диоксида углерода. Таким образом, если предотвращается выброс 1 кг R-134a, тогда может быть получена льгота за сокращение выбросов 1×1300=1300 кг эквивалентного CO.
В другом варианте осуществления по настоящему изобретению, предлагается способ формирования льготы (льгот) за сокращение выбросов парниковых газов, включающий (i) замену существующего соединения или композиции композицией по настоящему изобретению, где композиция по настоящему изобретению имеет более низкий GWP, чем существующее соединение или композиция; и (ii) получение льготы за сокращение выбросов парниковых газов за указанную стадию замены.
В предпочтительном варианте осуществления, применение композиций по настоящему изобретению приводит к созданию оборудования, имеющего меньший общий коэффициент эквивалентного потепления и/или более низкий коэффициент климатического воздействия за весь жизненный цикл низкотемпературной системы, чем те, которые были бы получены с помощью использования существующего соединения или композиции.
Эти способы могут осуществляться на любом подходящем продукте, например, в областях кондиционирования воздуха, охлаждения (например, охлаждения при низких и средних температурах), теплообмена, продувочных агентов, аэрозолей или распыляемых пропеллентов, газообразных диэлектриков, криохирургии, ветеринарных процедур, зубоврачебных процедур, пожаротушения, прекращения горения, растворителей (например, носителей для ароматизаторов и отдушек), чистящих средств, воздухонаправляющих устройств, неогнестрельного оружия, местных анестетиков и продукте расширенного применения. Предпочтительно, область представляет собой кондиционирование воздуха или охлаждение.
Примеры соответствующих продуктов включают устройства для передачи тепла, продувочные агенты, пенообразующие композиции, распыляемые композиции, растворители и устройства для генерирования механической энергии. В предпочтительном варианте осуществления, продукт представляет собой устройство для передачи тепла, такое как холодильное устройство или установка кондиционирования воздуха.
Существующее соединение или композиция имеют воздействия на окружающую среду, как измерено с помощью GWP и/или TEWI и/или LCCP, которые выше, чем для композиции по настоящему изобретению, которая заменяет его. Существующее соединение или композиция может содержать фторуглеродное соединение, такое как перфторуглеродное, фторуглеводородное, хлорфторуглеродное или хлорфторуглеводородное соединение, или оно может содержать фторированный олефин.
Предпочтительно, существующее соединение или композиция представляет собой соединение или композицию для передачи тепла, такую как хладагент.Примеры хладагентов, которые могут быть заменены, включают R-134a, R-152a, R-1234yf, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507, R-22 и R-404A. Композиции по настоящему изобретению являются особенно пригодными в качестве замены для R-134a, R-152a или R-1234yf, в особенности, для R-134a или R-1234yf.
Любое количество существующего соединения или композиции может быть заменено таким образом, чтобы уменьшить воздействия на окружающую среду. Это может зависеть от воздействия на окружающую среду существующего соединения или композиции, которые заменяют, и от воздействия на окружающую среду заменяющей композиции по настоящему изобретению. Предпочтительно, существующее соединение или композиция в продукте полностью заменяется композицией по настоящему изобретению.
Настоящее изобретение иллюстрируется с помощью следующих далее неограничивающих примеров.
Осуществление изобретения
Примеры
Воспламеняемость
Воспламеняемость определенных композиций по настоящему изобретению на воздухе при атмосферном давлении и контролируемой влажности исследуют в исследовании в камере сгорания следующим образом.
Емкость для исследования представляет собой вертикальный стеклянный цилиндр, имеющий диаметр 2 дюйма. Электроды зажигания располагают на 60 мм выше днища цилиндра. Цилиндр соединен с отверстием для понижения давления. Устройство экранируют для ограничения любого повреждения при взрыве. Устойчивую индукционную искру длительностью 0,5 секунд используют в качестве источника зажигания.
Исследование осуществляют при 23 или 35°C (смотри ниже). Известную концентрацию топлива на воздухе вводят в стеклянный цилиндр. Искра проходит через смесь, и наблюдают, отделяется ли пламя само от источника зажигания или распространяется ли оно независимо. Концентрацию газа увеличивают шагами по 1% объем, пока не произойдет зажигание (если оно вообще произойдет). Результаты показаны ниже (все композиции приводятся по отношению объем/объем, если не утверждается иного).
Топливо
Температура (°C)
Влажность
Результаты<sup>b</sup>
R134a/R1234ze(E) 10/90
23
50%RH/23°C
Невоспламеняемый
CO2/R134a/R1234ze 10/10/80<sup>а</sup>
23
50%RH/23°C
Невоспламеняемый
R134a/R1234yf 10/90
35
50%RH/23°C
LFL 6% UFL 11%
R134a/R1234ze(E) 10/90
35
50%RH/23°C
LFL 8% UFL 12%
CO2/R134a/R1234ze 10/10/80<sup>a</sup>
35
50%RH/23°C
LFL 10% UFL 11%<sup>c</sup>
<sup>a</sup>Это соответствует примерно 4% масс. CO<sub>2</sub>, 10% R-134a и 86% масс. R-1234ze(E)
<sup>b</sup>LFL=нижний предел воспламенения и UFL=верхний предел воспламенения
<sup>c</sup>неполное распространение
2
Трехкомпонентная композиция, содержащая 4% масс. CO, 10% масс. R-134a и 86% масс. R-1234ze(E), как показано, является невоспламеняемой при 23°C. При 35°C, она является значительно менее воспламеняемой, чем соответствующие смеси R134a/R1234yf HR134a/R1234ze(E).
Моделируемые данные по характеристикам
Генерирование точной модели физических свойств
Физические свойства R-1234yf и R-1234ze(E), необходимые для моделирования рабочих характеристик холодильного цикла, а именно, критическую температуру, давление паров, энтальпию жидкости и паров, плотность жидкости и паров и теплоемкости паров и жидкости, точно определяют с помощью экспериментальных методов в диапазоне давлений 0-200 бар и в диапазоне температур от -40 до 200°C, и полученные данные используют для генерирования свободной энергии Гельмгольца моделей с уравнениями состояния типа Спана-Вагнера для текучей среды с помощью программного обеспечения NIST REFPROP Version 8.0, которое более полно описывается в руководстве для пользователя http://www.nist.gov/srd/PDFfiles/REFPROP8.PDF, и оно включается в настоящий документ в качестве ссылки. Изменение энтальпии идеального газа для обеих текучих сред с температурой оценивают, используя программное обеспечение для молекулярного моделирования Hyperchem v7.5 (которое включается в настоящий документ в качестве ссылки), и полученную функцию энтальпии идеального газа используют при регрессионной подгонке уравнения состояния для этих текучих сред. Предсказания этой модели для R1234yf и R1234ze(E) сравнивают с предсказаниями, полученными посредством использования стандартных файлов для R1234yf и R1234ze(E), включенных в REFPROP Version 9.0 (включаются в настоящий документ в качестве ссылки). Обнаружено, что близкое совпадение получают для каждого из свойств текучей среды.
Поведение R-1234ze(E) в равновесии пар - жидкость исследуют для ряда бинарных смесей с диоксидом углерода, R-32, R-125, R-134a, R-152a, R-161, пропаном и пропиленом в диапазоне температур от -40 до +60°C, который охватывает практический рабочий диапазон большинства систем охлаждения и кондиционирования воздуха. Композицию изменяют во всем пространстве композиций для каждой бинарной смеси в экспериментальной программе. Параметры смеси для каждой бинарной смеси подгоняются регрессионно к экспериментально полученным данным, и параметры также включают в модель для программного обеспечения REFPROP. Затем осуществляют поиск в научной литературе относительно поведения в равновесии пар - жидкость для диоксида углерода с фторуглеводородами R-32, R-125, R-152a, R-161 и R-152a. Данные VLE, полученные из источников, упомянутых в статье Application of the simple multi-fluid model to correlations of the vapour-liquid equilibrium refrigerant mixture containing carbon dioxide, by R. Akasaka, Journal of Thermal Science and Technology, 159-168, 4, 1, 2009 (которая включается в настоящий документ в качестве ссылки), используют затем для генерирования параметров смешивания для соответствующих бинарных смесей, и их затем также включают в модель REFPROP. Стандартные параметры REFPROP смешивания для диоксида углерода с пропаном и пропиленом также включаются в эту модель.
Полученная модель для программного обеспечения используется для сравнения рабочих характеристик выбранных текучих сред по настоящему изобретению с R-134а для применения в цикле теплового насоса.
Сравнение для цикла теплового насоса
При первом сравнении поведение текучих сред оценивают для простого цикла сжатия паров при условиях, типичных для работы автомобильного теплового насоса при низких зимних температурах окружающей среды. При этом сравнении эффекты перепада давления включаются в модель посредством приписывания репрезентативного ожидаемого перепада давления для эталонной текучей среды (R-134a) с последующей оценкой эквивалентного перепада давления для смешанного хладагента по настоящему изобретению при таком же оборудовании и при такой же нагревательной способности. Сравнение осуществляют на основе одинаковой площади теплообменника для эталонной текучей среды (R-134a) и для смешанных текучих сред по настоящему изобретению. Методологию, используемую для этой модели, получают с использованием предположений об эффективном коэффициента для передачи тепла в целом для процессов конденсации хладагента, испарения хладагента, переохлаждения жидкого хладагента и перегрева паров хладагента с получением так называемой UA модели для процесса. Получение такой модели для неазеотропных смесей хладагентов в циклах теплового насоса объясняется более подробно в цитируемом тексте Vapor Compression Heat Pumps with refrigerant mixture by R Radermacher & Y Hwang (pub. Taylor & Francis 2005) Chapter 3, который включается в настоящий документ в качестве ссылки.
Вкратце, моделирование начинается с начальной оценки давлений конденсации и испарения для смеси хладагентов и оценок соответствующих температур в начале и конце процесса конденсации в конденсаторе и процесса испарения в испарителе. Эти температуры затем используют в сочетании с заданными изменениями температур воздуха над конденсатором и испарителем для оценивания необходимой общей площади теплообменника для каждого устройства из конденсатора и испарителя. Это итеративное вычисление: давления конденсации и испарения регулируют, чтобы обеспечить то, что общие площади теплообменника являются одинаковыми для эталонной текучей среды и для смешанного хладагента.
Для сравнения наихудшего случая для теплового насоса в автомобильном применении делаются следующие предположения для температуры воздух и для условий цикла R-134a.
Условия цикла
Температура окружающего воздуха на конденсаторе и испарителе
-15°C
Температура воздуха на выходе испарителя:
-25°C
Температура воздуха на выходе конденсатора (воздух для пассажиров)
+45°C
Температура испарения R 134а
-30°C
Температура конденсации R 134а
+50°C
Переохлаждение хладагента в конденсаторе
1К
Перегрев хладагента в испарителе
5К
Температура всасывания конденсатора
0°C
Изоэнтропическая эффективность компрессора
66%
Тепловая нагрузка воздуха для пассажиров
2 кВт
Перепад давлений в испарителе для R-134a
0,03 бар
Перепад давлений в конденсаторе для R-134a
0,03 бар
Перепад давлений в линии всасывания для R-134a
0,03 бар
Модель предполагает противоточный поток для каждого теплообменника при своем вычислении эффективных различий температуры для каждого из процессов теплообмена.
Температуры конденсации и испарения для композиций подбирают для получения эквивалентного использования площади теплообмена, как у эталонной текучей среды. Используют следующие входные параметры.
Параметр
Эталон
Хладагент
R134a
Средняя температура конденсатора
°C
50
Средняя температура испарителя
°C
-30
Переохлаждение конденсатора
К
1
Перегрев испарителя
К
5
Диаметр всасывания
мм
16,2
Нагревательная способность
кВт
2
Перепад давлений испарителя
бар
0,03
Параметр
Эталон
Перепад давлений в линии всасывания
бар
0,03
Перепад давлений конденсатора
бар
0,03
Температура всасывания конденсатора
°C
0
Изоэнтропическая эффективность
66%
Воздух на входе испарителя
°C
-15,00
Воздух на выходе испарителя
°C
-25,00
Воздух на входе конденсатора
°C
-15,00
Воздух на выходе конденсатора
°C
45,00
Площадь конденсатора
100,0%
100,0%
Площадь испарителя
100,0%
100,0%
Полученные с использованием приведенной выше модели данные по рабочим характеристикам для эталонного R-134а показаны ниже.
СОР (нагрев)
СОР (нагрев) по отношению к эталону
100,0%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
879
Нагревательная способность по отношению к эталону
100,0%
Критическая температура
°C
101,06
Критическое давление
бар
40,59
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
237,1
Отношение давлений
16,36
Массовый поток хладагента
кг/час
30,4
Температура высвобождения из компрессора
°C
125,5
Давление на входе испарителя
бар
0,86
Давление на входе конденсатора
бар
13,2
Температура на входе испарителя
°C
-29,7
Температура конденсации испарителя
°C
-30,3
Температура газа на выходе испарителя
°C
-25,3
Средняя температура испарителя
°C
-30,0
Глайд испарителя (вход-выход)
К
-0,6
Давление всасывания компрессора
бар
0,81
Давление высвобождения компрессора
бар
13,2
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
292
Перепад давлений по отношению к эталону
100,0%
Температура конденсации конденсатора
°C
50,0
Температура начала кипения конденсатора
°C
50,0
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
49,0
Средняя температура конденсатора
°C
50,0
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
0,1
Генерируемые далее данные по рабочим характеристикам для выбранных композиций по настоящему изобретению приведены в следующих далее таблицах 1-82. Таблицы 1-82 показывают ключевые параметры цикла теплового насоса, включая рабочие давления, объемную нагревательную способность, энергетическую эффективность (выраженную как коэффициент полезного действия для нагрева СОР), температуру высвобождения из компрессора и перепады давлений в трубопроводах. Генерируемая нагревательная способность и СОР выбранных композиций по изобретению изображены в виде диаграмм на Фигурах 1-3. Объемная нагревательная способность хладагента представляет собой показатель величины нагрева, которая может быть получена для данного размера компрессора, работающего при фиксированной скорости. Коэффициент полезного действия (СОР) представляет собой отношение величины тепловой энергии, подводимой к конденсатору цикла теплового насоса, к величине работы, потребляемой компрессором.
Рабочие характеристики R-134a берут в качестве эталонной точки для сравнения нагревательной способности, энергетической эффективности и перепада давлений. Эту текучую среду используют в качестве эталона для сравнения возможности использования текучих сред по настоящему изобретению в режиме теплового насоса объединенной системы кондиционирования воздуха и теплового насоса автомобиля.
Необходимо отметить при этом, что полезность текучих сред по настоящему изобретению не ограничивается автомобильными системами. В самом деле, эти текучие среды можно использовать в так называемом стационарном (домашнем или промышленном) оборудовании. В настоящее время главные текучие среды, используемые в таком стационарном оборудовании, представляют собой R-410A (имеющий GWP 2100) или R22 (имеющий GWP 1800 и потенциал разрушения озонового слоя 0,05). Использование текучих сред по настоящему изобретению в таком стационарном оборудовании дает возможность реализовать сходные полезные свойства, но с помощью текучих сред, не имеющих потенциала разрушения озонового слоя и имеющих значительно более низкие GWP по сравнению с R410A.
Очевидно, что текучие среды по настоящему изобретению могут обеспечить улучшенную энергетическую эффективность по сравнению с R-134a или R-410A. Неожиданно обнаружено, что добавление диоксида углерода к хладагентам по настоящему изобретению может увеличить СОР получаемого цикла выше, чем у R-134a, даже в случае, когда подмешивание других компонентов смеси давало бы текучую среду, имеющую худшую энергетическую эффективность, чем у R-134a.
2
Кроме того, обнаружено, для всех текучих сред по настоящему изобретению, что можно использовать композиции, содержащие примерно до 30% масс./масс. CO, которые дают жидкие хладагенты, у которых критическая температура составляет примерно 70°C или выше. Это особенно важно для стационарных применений для тепловых насосов, где в настоящее время используют R-410A. Фундаментальная термодинамическая эффективность процесса сжатия паров зависит от близости критической температуры к температуре конденсации. R-410A имеет более высокую приемлемость и может считаться преломляемой текучей средой для такого применения; его критическая температура составляет 71°C. Неожиданно обнаружено, что значительные количества СО2 (критическая температура 31°C) могут вводиться в текучие среды по настоящему изобретению с получением смесей, имеющих критические температуры близкие к R-41 OA или выше. Предпочтительные композиции по настоящему изобретению, следовательно, имеют критические температуры примерно 70°C или выше.
Нагревательная способность предпочтительных текучих сред по настоящему изобретению, как правило, выше, чем у R134a. Считается, что R-134a сам по себе, работающий в автомобильной системе кондиционирования воздуха и теплового насоса, не может обеспечить все потенциальные потребности пассажиров в нагреве воздуха в режиме теплового насоса. По этой причине предпочтительными являются более высокие нагревательные способности, чем у R-134a для потенциального использования в применениях для автомобильных систем кондиционирования воздуха и теплового насоса. Текучие среды по настоящему изобретению дают возможность оптимизации нагревательной способности и энергетической эффективности текучей среды, как для режима кондиционирования воздуха, так и для режима охлаждения, с тем, чтобы обеспечить улучшение общей энергетической эффективности для обеих операций.
Для сравнения, нагревательная способность R-410A для тех же условий цикла оценивается примерно как 290% от значений для R-134a, а соответствующая энергетическая эффективность, как обнаружено, составляет примерно 106% от эталонного значения для R-134a.
При изучении таблиц ясно, что обнаружены текучие среды по настоящему изобретению, которые имеют нагревательные способности и энергетические эффективности, сравнимые с R-410A, которые позволяют адаптацию существующей технологии для R-410A при использовании текучих сред по настоящему изобретению, если это желательно.
Некоторые другие преимущества текучих сред по настоящему изобретению описаны более подробно ниже.
При эквивалентной охлаждающей способности, композиции по настоящему изобретению дают уменьшенный перепад давлений по сравнению с R-134a. Эта характеристика уменьшения перепада давлений как предполагается, приводит к дополнительному улучшению энергетической эффективности (посредством уменьшения потерь давления) в реальной системе. Эффекты перепада давлений являются особенно важными для применений кондиционирования воздуха и теплового насоса в автомобилях, так что эти текучие среды дают существенное преимущество для этого применения.
2
Композиции, содержащие CO/R-134a/R-1234ze(E), являются особенно привлекательными, поскольку они имеют невоспламеняемую жидкую и паровую фазы при 23°C, и выбранные композиции также являются полностью невоспламеняемыми при 60°C.
2
2
2
2
Рабочие характеристики текучих сред по настоящему изобретению сравнивают с бинарными смесями CO/R1234ze(E). Для всех трех- и четырехкомпонентных композиций по настоящему изобретению, кроме CO2/R1234yf/R1234ze(E), энергетическая эффективность увеличивается относительно бинарной смеси, имеющей эквивалентное содержание CO. Следовательно, эти смеси представляют собой улучшенное решение относительно бинарной смеси хладагентов CO/R1234ze(E), по меньшей мере, для содержания CO меньше чем 30% масс./масс.
Таблица 1
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 5% R-134
Композиция CO<sub>2</sub>/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/5/95
2/5/93
4/5/91
6/5/89
8/5/87
10/5/85
12/5/83
14/5/81
СОР (нагрев)
2,00
2,06
2,10
2,14
2,16
2,18
2,20
2,21
СОР (нагрев) по отношению к эталону
94,8%
97,7%
99.8%
101,4%
102,7%
103,6%
104,3%
104.9%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
634
715
799
886
976
1069
1166
1265
Нагревательная способность по отношению к эталону
72,1%
81,3%
90,9%
100,8%
111,1%
121,7%
132,7%
143,9%
Критическая температура
°C
109,40
105,47
101,78
98,30
95,02
91,9)
88,98
86,19
Критическое давление
бар
37,08
37,84
38,60
39,36
40,12
40,88
41,64
42,39
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
211,5
224,7
235,8
245,4
253,6
261,0
267,5
273,5
Отношение давлений
18,55
18,78
18,82
18,71
18,47
18,15
17,77
17.36
Массовый поток хладагента
кг/час
34,0
32,0
30,5
29,3
28,4
27,6
26,9
26,3
Температура высвобождения компрессора
°C
113,3
117,6
121,5
125,1
128,3
131,3
134,1
136,8
Давление на входе испарителя
бар
0,67
0,71
0,76
0,82
0,89
0,97
1,05
1,14
Давление на входе конденсатора
бар
10,9
12,1
13,3
14,5
15,7
16,9
18,0
19,2
Температура на входе испарителя
°C
-29,0
-29,7
-30,4
-31,1
-31,9
-32.7
-33,6
-34,5
Температура конденсации испарителя
°C
-30,2
-29,6
-29,0
-28,2
-27,4
-26,6
-25,8
-25,1
Температура газа на выходе испарителя
°C
-25,2
-24,6
-24,0
-23,2
-22,4
-21,6
-20,8
-20,1
Средняя температура испарителя
°C
-29,6
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,8
Глайд испарителя (выход-вход)
K
-1,2
0,1
1,4
2,9
4,5
6,1
7,8
9,5
Давление всасывания компрессора
бар
0,59
0,64
0,71
0,77
0,85
0,93
1,01
1,10
Давление высвобождения из компрессора
бар
10,9
12,1
13,3
14,5
15,7
16,9
18,0
19,2
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
447
378
327
286
253
226
204
185
Перепад давлений по отношению к эталону
152,9%
129,6%
111,8%
97,9%
86,6%
77,4%
69,7%
63,2%
Температура конденсации конденсатора
°C
53,1
55,0
56,5
57,8
58,8
59,6
60,2
60,5
Температура начала кипения конденсатора
°C
52,7
47,0
42,5
39,0
36,2
34,0
32,1
30,6
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
51,7
46,0
41,5
38,0
35,2
33,0
31,1
29,6
Средняя температура конденсатора
°C
52,9
51,0
49,5
48,4
47,5
46,8
46,1
45,6
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
0,4
7,9
14,0
18,8
22,6
25,7
28,1
29,9
Таблица 2
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 5% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/5/79
18/5/77
20/5/75
22/5/73
24/5/71
26/5/69
28/5/67
30/5/65
СОР (нагрев)
2,22
2,23
2,24
2,24
2,24
2,24
2,24
2,24
СОР (нагрев) по отношению к эталону
105,4%
105,8%
106,0%
106,2%
106,3%
106,4%
106,4%
106,3%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1366
1469
1575
1681
1789
1897
2007
2116
Нагревательная способность по отношению к эталону
155,5%
167,2%
179,2%
191,3%
203,6%
215,9%
228,4%
240,8%
Критическая температура
°C
83,54
81,03
78,63
76,35
74,17
72,09
70,10
68,20
Критическое давление
бар
43,15
43,91
44,66
45,42
46,17
46,93
47,68
48,43
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
279,0
284,2
289,1
293,7
298,2
302,6
306,8
310,9
Отношение давлений
16,93
16,51
16,09
15,68
15,29
14,92
14,57
14,24
Массовый поток хладагента
кг/час
25,8
25,3
24,9
24,5
24,1
23,8
23,5
23,2
Температура высвобождения компрессора
°C
139,3
141,7
144,0
146,3
148,6
150,8
153,0
155,2
Давление на входе испарителя
бар
1,23
1,32
1,42
1,53
1,63
1,74
1,85
1,97
Давление на входе конденсатора
бар
20,3
21,4
22,5
23,6
24,6
25,7
26,7
27,7
Температура на входе испарителя
°C
-35,5
-36,5
-37,5
-38,6
-39,6
-40,6
-41,7
-42,6
Температура конденсации испарителя
°C
-24,4
-23,7
-23,1
-22,6
-22,1
-21,6
-21,3
-21,0
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,4
-18,7
-18,1
-17,6
-17,1
-16,6
-16,3
-16,0
Средняя температура испарителя
°C
-29,9
-30,1
-30,3
-30,6
-30,8
-31,1
-31,5
-31,8
Глайд испарителя (выход-вход)
K
11,1
12,8
14,4
16,0
17,5
19,0
20,4
21,7
Давление всасывания компрессора
бар
1,20
1.30
1,40
1,50
1,61
1,72
1,83
1,95
Давление высвобождения из компрессора
бар
20,3
21.4
22,5
23,6
24,6
25,7
26,7
27,7
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
168
154
142
132
122
114
107
100
Перепад давлений по отношению к эталону
57,6%
52,8%
48,7%
45,1%
41,9%
39,0%
36,5%
34,3%
Температура конденсации конденсатора
°C
60,7
60,8
60,7
60,6
60,3
59,9
59,5
59,0
Температура начала кипения конденсатора
°C
29,3
28,3
27,4
26,6
25,9
25,4
24,9
24,4
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
28,3
27,3
26,4
25,6
24,9
24,4
23,9
23,4
Средняя температура конденсатора
°C
45,0
44,5
44,0
43,6
43,1
42,6
42,2
41,7
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
31,4
32,5
33,4
34,0
34,3
34,6
34,6
34,6
Таблица 3
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 10% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/10/90
2/10/88
4/10/86
6/10/84
8/10/82
10/10/80
12/10/78
14/10/76
СОР (нагрев)
2,01
2,07
2,11
2,14
2,17
2,19
2,20
2,21
СОР (нагрев) по отношению к эталону
95,1%
97,9%
100,0%
101,6%
102,8%
103,7%
104,4%
105,0%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
652
734
819
906
998
1092
1190
1290
Нагревательная способность по отношению к эталону
74,2%
83,5%
93,2%
103,2%
113,6%
124,3%
135,4%
146,8%
Критическая температура
°C
108,91
105,03
101,37
97,92
94,66
91,58
88,67
85,90
Критическое давление
бар
37,56
38,31
39,07
39,82
40,58
41,33
42,09
42,84
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
212,7
225,6
236,6
246,0
254,2
261,4
268.0
273,9
Отношение давлений
18,37
18,57
18,61
18,49
18,24
17,93
17,55
17,15
Массовый поток хладагента
кг/час
33,9
31,9
30,4
29,3
28,3
27,5
26,9
26,3
Температура высвобождения компрессора
°C
113,9
118,1
121,9
125,5
128,7
131,7
134,5
137,1
Давление на входе испарителя
бар
0,68
0,73
0,78
0,84
0,91
0.99
1,07
1,16
Давление на входе конденсатора
бар
11,1
12,3
13,5
14,7
15,9
17,1
18,2
19,4
Температура на входе испарителя
°C
-29,1
-29,8
-30,5
-31,2
-31,9
-32,8
-33,6
-34,5
Температура конденсации испарителя
°C
-30,1
-29,6
-28,9
-28,2
-27,4
-26,6
-25,8
-25,1
Температура газа на выходе испарителя
°C
-25,1
-24,6
-23,9
-23,2
-22,4
-21,6
-20,8
-20,1
Средняя температура испарителя
°C
-29,6
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,8
Глайд испарителя (выход-вход)
K
-1,0
0,2
1,6
3,0
4,6
6,2
7,8
9,4
Давление всасывания компрессора
бар
0,61
0,66
0,73
0,80
0,87
0,95
1,04
1,13
Давление высвобождения из компрессора
бар
11,1
12,3
13,5
14,7
15,9
17,1
18,2
19,4
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
432
367
318
279
247
221
199
181
Перепад давлений по отношению к эталону
147,9%
125,8%
108,8%
95,4%
84,6%
75,7%
68,2%
61,9%
Температура конденсации конденсатора
°C
53,0
54,8
56,3
57,6
58,5
59,3
59,8
60,1
Температура начала кипения конденсатора
°C
52,4
46,9
42,5
39,1
36,3
34,1
32,3
30,8
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
51,4
45,9
41,5
38,1
35,3
33,1
31,3
29,8
Средняя температура конденсатора
°C
52,7
50,9
49,4
48,3
47,4
46,7
46,0
45,5
Глайд конденсатора (вход-выход)
К
0,6
7,9
13,8
18,5
22,2
25,2
27,5
29,3
Таблица 4
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 10% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/10/74
18/10/72
20/10/70
22/10/68
24/10/66
26/10/64
28/10/62
30/10/60
СОР (нагрев)
2,22
2,23
2.24
2,24
2,24
2,24
2,24
2,24
СОР (нагрев) но отношению к эталону
105.5%
105.8%
106,1%
106.3%
106,4%
106,4%
106,4%
106,4%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1393
1498
1604
1712
1822
1933
2044
2156
Нагревательная способность по отношению к эталону
158,5%
170,4%
182,6%
194,9%
207,4%
219,9%
232,6%
245,4%
Критическая температура
°C
83,28
80,78
78,40
76,13
73,97
71.90
69.93
68,03
Критическое давление
бар
43,59
44.35
45,10
45,85
46,61
47,36
48,11
48,86
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
279,4
284,5
289,3
293,9
298,4
302,7
306,8
310,9
Отношение давлений
16,73
16,31
15,89
15,49
15,10
14,74
14,39
14,06
Массовый поток хладагента
кг/час
25,8
25,3
24,9
24,5
24,1
23,8
23,5
23,2
Температура высвобождения компрессора
°C
139,6
142,0
144,3
146,6
148,8
151,0
153,2
155,4
Давление на входе испарителя
бар
1.25
1.35
1,45
1,56
1,67
1,78
1,89
2.01
Давление на входе конденсатора
бар
20,5
21,6
22,7
23,8
24,9
25,9
27.0
28,0
Температура на входе испарителя
°C
-35,5
-36,5
-37,5
-38,5
-39,5
-40,5
-41,4
-42,4
Температура конденсации испарителя
°C
-24,4
-23,7
-23,2
-22,6
-22,1
-21,7
-21,4
-21,1
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,4
-18,7
-18,2
-17.6
-17,1
-16,7
-16,4
-16,1
Средняя температура испарителя
°C
-29,9
-30.1
-30,3
-30,5
-30,8
-31,1
-31,4
-31,7
Глайд испарителя (выход-вход)
K
11,1
12,7
14,3
15,8
17,3
18,8
20,1
21,3
Давление всасывания компрессора
бар
1,23
1,33
1,43
1,54
1,65
1,76
1,87
1,99
Давление высвобождения из компрессора
бар
20,5
21,6
22,7
23,8
24,9
25,9
27,0
28,0
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
165
151
139
129
120
112
105
98
Перепад давлений по отношению к эталону
56,5%
51,8%
47,8%
44,2%
41,1%
38,3%
35,9%
33,7%
Температура конденсации конденсатора
°C
60,3
60,4
60,3
60,1
59,8
59,5
59.0
58,5
Температура начала кипения конденсатора
°C
29,5
28,5
27,6
26,8
26,2
25,6
25,1
24,7
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
28,5
27,5
26,6
25,8
25,2
24,6
24,1
23,7
Средняя температура конденсатора
°C
44,9
44,4
44,0
43,5
43,0
42,6
42,1
41,6
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
30,8
31,9
32,7
33,3
33,6
33,8
33,9
33,8
Таблица 5
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 15% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/15/85
2/15/83
4/15/81
6/15/79
8/15/77
10/15/75
12/15/73
14/15/71
СОР (нагрев)
2,01
2,07
2,11
2,14
2,17
2,19
2,20
2,22
СОР (нагрев) по отношению к эталону
95,5%
98,2%
100,2%
101,7%
102,9%
103,8%
104,5%
105,1%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
670
753
838
927
1020
1115
1214
1315
Нагревательная способность по отношению к эталону
76,3%
85,7%
95,4%
105,5%
116,0%
126,9%
138,1%
149,7%
Критическая температура
°C
108,44
104,58
100,96
97,54
94,31
91,26
88,36
85,62
Критическое давление
бар
38,00
38,75
39,50
40,25
41,00
41,76
42,51
43,26
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
213,8
226,6
237,4
246,7
254,8
262,0
268,5
274,3
Отношение давлений
18,19
18,38
18,40
18,28
18,03
17,72
17,35
16,95
Массовый поток хладагента
кг/час
33,7
31,8
30,3
29,2
28,3
27,5
26,8
26,2
Температура высвобождения компрессора
°C
114,4
118,6
122,4
125,9
129,1
132,1
134,9
137,5
Давление на входе испарителя
бар
0,69
0,74
0,80
0,86
0,93
1,01
1,10
1,18
Давление на входе конденсатора
бар
п,з
12,5
13,7
14,9
16,1
17,3
18,4
19,6
Температура на входе испарителя
°C
-29,2
-29,8
-30,5
-31,2
-32,0
-32,8
-33,6
-34,5
Температура конденсации испарителя
°C
-30,1
-29,5
-28,9
-28,1
-27,4
-26,6
-25,8
-25,1
Температура газа на выходе испарителя
°C
-25,1
-24,5
-23,9
-23,1
-22,4
-21,6
-20,8
-20,1
Средняя температура испарителя
°C
-29,6
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,8
Глайд испарителя (выход-вход)
K
-0,9
0,3
1,6
3,1
4,6
6,2
7,8
9,4
Давление всасывания компрессора
бар
0,62
0,68
0,74
0,81
0,89
0,97
1,06
1,15
Давление высвобождения из компрессора
бар
11,3
12,5
13,7
14,9
16,1
17,3
18,4
19,6
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
419
357
310
272
241
216
195
177
Перепад давлений по отношению к эталону
143,4%
122,3%
106,0%
93,1%
82,6%
74,0%
66,8%
60,6%
Температура конденсации конденсатора
°C
52,9
54,6
56,1
57,3
58,2
58,9
59,4
59,8
Температура начала кипения конденсатора
°C
52,2
46,8
42,5
39,2
36,4
34,3
32,5
31,0
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
51,2
45,8
41,5
38,2
35,4
33,3
31,5
30,0
Средняя температура конденсатора
°C
52,5
50,7
49,3
48,2
47,3
46,6
46,0
45,4
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
0,8
7,8
13,6
18,1
21,8
24,7
27,0
28,8
Таблица 6
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 15% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/15/69
18/15/67
20/15/65
22/15/63
24/15/61
26/15/59
28/15/57
30/15/55
СОР (нагрев)
2.22
2,23
2,24
2,24
2.24
2,25
2,24
2,24
СОР (нагрев) по отношению к эталону
105,5%
105,9%
106,1%
106,3%
106,4%
106,5%
106,5%
106,4%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1419
1525
1633
1743
1855
1967
2081
2196
Нагревательная способность по отношению к эталону
161,5%
173,6%
185,9%
198,4%
211,1%
223,9%
236,8%
249,9%
Критическая температура
°C
83,01
80,53
78,17
75,92
73,77
71,71
69,75
67,87
Критическое давление
бар
44,01
44,76
45,52
46,27
47,02
47,77
48,52
49,27
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
279,8
284,9
289,7
294,2
298,6
302,8
306,9
310,9
Отношение давлений
16,54
16,12
15,71
15,31
14,93
14,56
14,21
13,88
Массовый поток хладагента
кг/час
25,7
25,3
24,9
24,5
24,1
23,8
23,5
23,2
Температура высвобождения компрессора
°C
140,0
142,3
144,6
146,9
149,1
151,3
153,4
155,5
Давление на входе испарителя
бар
1,28
1,38
1,48
1,59
1,70
1,81
1,93
2,05
Давление на входе конденсатора
бар
20,7
21,8
22,9
24,0
25,1
26,2
27,2
28,3
Температура на входе испарителя
°C
-35,4
-36,4
-37,4
-38,3
-39,3
-40,3
-41,2
-42,2
Температура конденсации испарителя
°C
-24,4
-23,8
-23,2
-22,7
-22,2
-21,8
-21,4
-21,1
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,4
-18,8
-18,2
-17,7
-17,2
-16,8
-16,4
-16,1
Средняя температура испарителя
°C
-29,9
-30,1
-30,3
-30,5
-30,8
-31,0
-31.3
-31,6
Глайд испарителя (выход-вход)
K
11,0
12,6
14,2
15,7
17,1
18,5
19,8
21,0
Давление всасывания компрессора
бар
1.25
1,35
1,46
1,57
1,68
1,80
1,91
2,04
Давление высвобождения из компрессора
бар
20,7
21,8
22,9
24,0
25,1
26,2
27,2
28,3
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
162
148
137
127
118
ПО
103
97
Перепад давлений по отношению к эталону
55,4%
50,8%
46,9%
43,4%
40,3%
37,6%
35,2%
33,1%
Температура конденсации конденсатора
°C
59.9
60,0
59,9
59,7
59,4
59,0
58,6
58,1
Температура начала кипения конденсатора
°C
29.7
28,7
27,8
27,1
26,4
25,9
25,4
25,0
Температура жидкости па выходе конденсатора
°C
28,7
27,7
26,8
26,1
25,4
24,9
24,4
24,0
Средняя температура конденсатора
°C
44,8
44,3
43,9
43,4
42,9
42,5
42,0
41,6
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
30,2
31,3
32,1
32,6
33,0
33,2
33,2
33,1
Таблица 7
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 20% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/20/80
2/20/78
4/20/76
6/20/74
8/20/72
10/20/70
12/20/68
14/20/66
СОР (нагрев)
2,02
2,08
2,12
2,15
2,17
2,19
2,20
2,22
СОР (нагрев) по отношению к эталону
95,8%
98,4%
100,4%
101,8%
103,0%
103,9%
104.6%
105,1%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
688
771
857
947
1041
1137
1237
1339
Нагревательная способность по отношению к эталону
78,3%
87,7%
97,6%
107,8%
118,4%
129,4%
140,7%
152,4%
Критическая температура
°C
107,96
104,14
100,55
97,16
93,96
90,93
88,06
85,34
Критическое давление
бар
38,40
39,15
39,90
40,65
41,40
42,15
42,91
43,66
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
215,0
227.5
238,2
247,5
255,5
262,6
269,0
274,9
Отношение давлений
18,02
18,19
18,21
18,08
17,84
17,53
17,16
16,76
Массовый поток хладагента
кг/час
33,5
31,6
30,2
29,1
28,2
27,4
26,8
26,2
Температура высвобождения компрессора
°C
114,9
119,1
122,9
126,4
129,6
132,5
135,3
137,9
Давление на входе испарителя
бар
0,71
0,76
0,81
0,88
0,95
1,03
1,12
1,21
Давление на входе конденсатора
бар
11,5
12,7
13,9
15,1
16,3
17,5
18,6
19,8
Температура на входе испарителя
°C
-29,2
-29,9
-30,5
-31,3
-32,0
-32,8
-33,6
-34,5
Температура конденсации испарителя
°C
-30,0
-29,5
-28,8
-28,1
-27.4
-26,6
-25.9
-25,2
Температура газа на выходе испарителя
°C
-25,0
-24,5
-23,8
-23,1
-22,4
-21,6
-20,9
-20,2
Средняя температура испарителя
°C
-29,6
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,8
Глайд испарителя (выход-вход)
K
-0,8
0,4
1,7
3,1
4,6
6,2
7,8
9,3
Давление всасывания компрессора
бар
0,64
0,70
0,76
0,83
0,91
1,00
1,08
1,18
Давление высвобождения из компрессора
бар
11,5
12,7
13,9
15,1
16,3
17.5
18,6
19,8
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
406
348
302
266
236
212
191
174
Перепад давлений по отношению к эталону
139,1%
119,0%
103.4%
91,0%
80.8%
72,5%
65,4%
59,4%
Температура конденсации конденсатора
°C
52,8
54,5
55,9
57,0
57,9
58,6
59,1
59,4
Температура начала кипения конденсатора
°C
52,0
46,7
42,5
39,2
36,5
34,4
32.6
31,1
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
51,0
45,7
41,5
38,2
35,5
33,4
31,6
30,1
Средняя температура конденсатора
°C
52,4
50,6
49,2
48,1
47,2
46,5
45,9
45,3
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
0,8
7,7
13,3
17,8
21,4
24,2
26,5
28,2
Таблица 8
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 20% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/20/64
18/20/62
20/20/60
22/20/58
24/20/56
26/20/54
28/20/52
30/20/50
СОР (нагрев)
2,23
2,23
2,24
2,24
2,25
2,25
2,25
2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону
105.6%
105,9%
106,2%
106,4%
106,5%
106,5%
106,5%
106,5%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1445
1552
1662
1774
1887
2002
2117
2235
Нагревательная способность по отношению к эталону
164,4%
176,7%
189,2%
201,9%
214,8%
227,8%
241,0%
254,3%
Критическая температура
°C
82,75
80,29
77,94
75,70
73,57
71,53
69,57
67,70
Критическое давление
бар
44,41
45,16
45,91
46,66
47,41
48,16
48,91
49,66
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
280,3
285,3
290,1
294,6
298,9
303,1
307,1
311,1
Отношение давлений
16,36
15,94
15,54
15,14
14,76
14,40
14,05
13,72
Массовый поток хладагента
кг/час
25,7
25,2
24,8
24,4
24,1
23,8
23,4
23,1
Температура высвобождения компрессора
°C
140,3
142,7
145,0
147,2
149,4
151,5
153,7
155,7
Давление на входе испарителя
бар
1,31
1,41
1,51
1,62
1,73
1,85
1,97
2,09
Давление на входе конденсатора
бар
20.9
22,0
23,1
24,2
25,3
26,4
27,5
28,5
Температура на входе испарителя
°C
-35,4
-36,3
-37,3
-38,2
-39,2
-40,1
-41,0
-41,9
Температура конденсации испарителя
°C
-24,5
-23,8
-23,3
-22,7
-22,3
-21,9
-21,5
-21,2
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,5
-18,8
-18,3
-17,7
-17,3
-16,9
-16,5
-16,2
Средняя температура испарителя
°C
-29.9
-30,1
-30,3
-30,5
-30,7
-31,0
-31,3
-31,6
Глайд испарителя (выход-вход)
K
10,9
12,5
14,0
15,5
16,9
18,3
19,5
20,7
Давление всасывания компрессора
бар
1,28
1,38
1,49
1,60
1,71
1,83
1,95
2,08
Давление высвобождения из компрессора
бар
20,9
22,0
23,1
24,2
25,3
26,4
27,5
28,5
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
159
146
134
124
116
108
101
95
Перепад давлений по отношению к эталону
54,3%
49,9%
46,0%
42,6%
39,6%
37,0%
34,6%
32,5%
Температура конденсации конденсатора
°C
59,5
59,6
59,5
59,3
59.0
58,6
58,2
57,7
Температура начала кипения конденсатора
°C
29,9
28,9
28,0
27,3
26,7
26,1
25,6
25,2
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
28,9
27,9
27,0
26,3
25,7
25,1
24,6
24,2
Средняя температура конденсатора
°C
44,7
44,2
43,8
43,3
42,8
42,4
41,9
41,5
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
29,6
30,7
31,5
32,0
32,3
32,5
32,5
32,4
Таблица 9
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 30% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-l34a/R-1234ze(E) % масс. ▶
0730/70
2/30/68
4/30/66
6/30/64
8/30/62
10/30/60
12/30/58
14/30/56
СОР (нагрев)
2,03
2,08
2,12
2,15
2,18
2,19
2,21
2,22
СОР (нагрев) по отношению к эталону
96,4%
98,9%
100,7%
102,1%
103,2%
104,1%
104,7%
105,3%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
721
806
894
985
1081
1179
1281
1387
Нагревательная способность по отношению к эталону
82,1%
91,7%
101,7%
112,1%
123,0%
134,2%
145,8%
157,8%
Критическая температура
°C
107,03
103,28
99,75
96,42
93,27
90,29
87,47
84,78
Критическое давление
бар
39,11
39,86
40,61
41,37
42,12
42,87
43,62
44,37
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
217,3
229,6
240,1
249,1
257.0
264,1
270,4
276,1
Отношение давлений
17,70
17,85
17,86
17,73
17,49
17,18
16,82
16,43
Массовый поток хладагента
кг/час
33,1
31,4
30,0
28,9
28,0
27,3
26,6
26,1
Температура высвобождения компрессора
°C
116,0
120,2
123,9
127,4
130,5
133,5
136,2
138,8
Давление на входе испарителя
бар
0,74
0,79
0,85
0,91
0,99
1,07
1,16
1,25
Давление на входе конденсатора
бар
11,9
13,0
14,2
15,4
16,6
17,8
19,0
20,1
Температура на входе испарителя
°C
-29,3
-30,0
-30,6
-31,3
-32,0
-32,8
-33,6
-34,4
Температура конденсации испарителя
°C
-30,0
-29,5
-28,8
-28,1
-27,4
-26,7
-25,9
-25,2
Температура газа на выходе испарителя
°C
-25,0
-24,5
-23,8
-23,1
-22,4
-21,7
-20,9
-20,2
Средняя температура испарителя
°C
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,8
-29,8
Глайд испарителя (выход-вход)
K
-0,7
0,5
1,8
3,2
4,6
6,1
7,6
9,2
Давление всасывания компрессора
бар
0,67
0,73
0,80
0,87
0,95
1,04
1,13
1,23
Давление высвобождения из компрессора
бар
11,9
13,0
14,2
15,4
16,6
17,8
19,0
20,1
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
384
330
288
254
226
203
184
167
Перепад давлений по отношению к эталону
131,6%
113,1%
98,6%
87,0%
77,5%
69,6%
62,9%
57,2%
Температура конденсации конденсатора
°C
52,5
54,1
55,4
56,5
57,3
58,0
58,4
58,7
Температура начала кипения конденсатора
°C
51,6
46,6
42,5
39,3
36.7
34,6
32,9
31,4
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
50,6
45,6
41,5
38,3
35,7
33,6
31,9
30,4
Средняя температура конденсатора
°C
52,1
50,3
49,0
47,9
47,0
46,3
45,6
45,1
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
0,9
7,5
12,9
17,2
20,6
23.4
25,6
27,3
Таблица 10
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 30% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/30/54
18/30/52
20/30/50
22/30/48
24/30/46
26/30/44
28/30/42
30/30/40
СОР (нагрев)
2,23
2,24
2,24
2,25
2,25
2,25
2,25
2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону
105,7%
106,0%
106,3%
106,5%
106,6%
106,7%
106,7%
106,6%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1494
1605
1718
1833
1949
2068
2188
2309
Нагревательная способность по отношению к эталону
170,1%
182,7%
195,5%
208,6%
221,9%
235,3%
249,0%
262,8%
Критическая температура
°C
82,23
79,80
77,49
75,28
73,17
71,16
69,23
67,38
Критическое давление
бар
45,12
45,88
46,63
47,38
48,13
48,88
49,63
50,38
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
281,5
286,4
291,1
295,5
299,8
303,8
307,8
311,6
Отношение давлений
16,03
15,63
15,23
14,84
14,46
14,10
13,75
13,42
Массовый поток хладагента
кг/час
25,6
25,1
24,7
24,4
24,0
23,7
23,4
23,1
Температура высвобождения компрессора
°C
141,2
143,5
145,8
148,0
150,1
152,2
154,2
156,3
Давление на входе испарителя
бар
1,35
1,46
1,57
1,68
1,80
1,92
2,05
2,18
Давление на входе конденсатора
бар
21,3
22,4
23,5
24,6
25,7
26,8
27,9
29,0
Температура на входе испарителя
°C
-35,3
-36,2
-37,1
-38,0
-38,9
-39,8
-40,7
-41,5
Температура конденсации испарителя
°C
-24,6
-24,0
-23,4
-22,9
-22,4
-22,0
-21,6
-21,3
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,6
-19,0
-18,4
-17,9
-17,4
-17,0
-16,6
-16,3
Средняя температура испарителя
°C
-29,9
-30,1
-30,2
-30,4
-30,7
-30,9
-31,2
-31,4
Глайд испарителя (выход-вход)
K
10,7
12,2
13,7
15,1
16,5
17,8
19,0
20,2
Давление всасывания компрессора
бар
1,33
1,43
1.55
1,66
1,78
1,90
2,03
2,16
Давление высвобождения из компрессора
бар
21,3
22,4
23,5
24,6
25,7
26,8
27,9
29,0
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
153
140
130
120
112
104
98
92
Перепад давлений по отношению к эталону
52,3%
48,1%
44,4%
41,1%
38,3%
35,7%
33,4%
31,4%
Температура конденсации конденсатора
°C
58,8
58,8
58,7
58,5
58.2
57,9
57,4
56,9
Температура начала кипения конденсатора
°C
30,2
29,2
28,4
27,6
27,0
26,5
26,0
25,7
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
29,2
28,2
27,4
26,6
26,0
25,5
25,0
24,7
Средняя температура конденсатора
°C
44,5
44,0
43,6
43,1
42,6
42,2
41,7
41,3
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
28,6
29,6
30,4
30,9
31,2
31,4
31,4
31,3
Таблица 11
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 40% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/40/60
2/40/58
4/40/56
6/40/54
8/40/52
10/40/50
12/40/48
14/40/46
СОР (нагрев)
2,04
2,09
2,13
2,16
2,18
2,20
2,21
2,22
СОР (нагрев) по отношению к эталону
96,9%
99,3%
101,1%
102,4%
103,4%
104,3%
104,9%
105,4%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
752
838
928
1021
1118
1220
1323
1431
Нагревательная способность по отношению к эталону
85,6%
95,4%
105,6%
116,2%
127,3%
138,8%
150,6%
162,8%
Критическая температура
°C
106,12
102,44
98,97
95,70
92,60
89,66
86,88
84,24
Критическое давление
бар
39,69
40,45
41,21
41,96
42,72
43,48
44,23
44,99
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
219,7
231,7
242,1
251,0
258,9
265,8
272,1
277,8
Отношение давлений
17,41
17,56
17,56
17,42
17,19
16,88
16,53
16,15
Массовый поток хладагента
кг/час
32,8
31,1
29,7
28,7
27,8
27,1
26,5
25,9
Температура высвобождения компрессора
°C
117,2
121,3
125,1
128,5
131,6
134,5
137,2
139,8
Давление на входе испарителя
бар
0,76
0,81
0,88
0,95
1,02
1,11
1,20
1,30
Давление на входе конденсатора
бар
12,2
13,3
14,6
15,8
17,0
18,2
19,3
20,5
Температура на входе испарителя
°C
-29,4
-30,0
-30,6
-31,3
-32,0
-32,7
-33,5
-34,3
Температура конденсации испарителя
°C
-30,0
-29,5
-28,9
-28,2
-27,5
-26,7
-26,0
-25,3
Температура газа на выходе испарителя
°C
-25,0
-24,5
-23,9
-23,2
-22,5
-21,7
-21,0
-20,3
Средняя температура испарителя
°C
-29,7
-29.7
-29,8
-29,7
-29,7
-29,7
-29,8
-29,8
Глайд испарителя (выход-вход)
K
-0,6
0,5
1,8
3,1
4,6
6,0
7,5
9,0
Давление всасывания компрессора
бар
0,70
0,76
0,83
0,90
0,99
1,08
1,17
1.27
Давление высвобождения из компрессора
бар
12,2
13,3
14,6
15,8
17,0
18,2
19,3
20,5
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
366
315
276
244
217
196
177
161
Перепад давлений по отношению к эталону
125,2%
108,0%
94,4%
83,5%
74,5%
66,9%
60,6%
55,2%
Температура конденсации конденсатора
°C
52,2
53,7
54,9
56,0
56,8
57,4
57,8
58,1
Температура начала кипения конденсатора
°C
51,4
46,4
42,5
39,3
36,8
34,7
33,0
31,6
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
50,4
45,4
41,5
38,3
35,8
33,7
32,0
30,6
Средняя температура конденсатора
°C
51,8
50,1
48,7
47,7
46,8
46,1
45,4
44,8
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
0,8
7,2
12,4
16,6
20,0
22,7
24,8
26,5
Таблица 12
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 40% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/40/44
18/40/42
20/40/40
22/40/38
24/40/36
26/40/34
28/40/32
30/40/30
СОР (нагрев)
2,23
2,24
2,24
2,25
2,25
2,25
2,25
2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону
105,9%
106,2%
106.4%
106,6%
106,7%
106,8%
106,8%
106,8%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1541
1654
1770
1888
2008
2130
2253
2379
Нагревательная способность по отношению к эталону
175,4%
188,3%
201,5%
214,9%
228,5%
242,4%
256,5%
270,7%
Критическая температура
°C
81,72
79,33
77,05
74,87
72,78
70,79
68,89
67,06
Критическое давление
бар
45,74
46,50
47.26
48,01
48,77
49,52
50,27
51.03
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
283,0
287,9
292.5
296.9
301,0
305,0
308,8
312,5
Отношение давлений
15.76
15.36
14,97
14,58
14,21
13,85
13,50
13,17
Массовый поток хладагента
кг/час
25,4
25,0
24,6
24,3
23,9
23,6
23,3
23,0
Температура высвобождения компрессора
°C
142,2
144,5
146,7
148,8
150,9
153,0
155,0
157,0
Давление на входе испарителя
бар
1,40
1,51
1,62
1,74
1,86
1,98
2,11
2,25
Давление на входе конденсатора
бар
21,6
22.8
23,9
25,0
26,1
27,2
28,3
29.4
Температура на входе испарителя
°C
-35,2
-36,1
-36,9
-37,8
-38,7
-39,6
-40,4
-41,2
Температура конденсации испарителя
°C
-24,7
-24,1
-23,5
-23,0
-22,5
-22,1
-21,8
-21,5
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,7
-19,1
-18,5
-18,0
-17,5
-17,1
-16,8
-16,5
Средняя температура испарителя
°C
-29,9
-30,1
-30,2
-30,4
-30,6
-30,8
-31,1
-31,3
Глайд испарителя (выход-вход)
K
10,5
12,0
13,4
14,8
16,1
17.4
18.6
19,7
Давление всасывания компрессора
бар
1,37
1,48
1,60
1,72
1,84
1,97
2,10
2,23
Давление высвобождения из компрессора
бар
21,6
22,8
23,9
25,0
26,1
27,2
28,3
29,4
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
148
136
125
116
108
101
95
89
Перепад давлений по отношению к эталону
50,5%
46,5%
42,9%
39,8%
37,0%
34,6%
32,4%
30,4%
Температура конденсации конденсатора
°C
58.2
58.2
58,1
57,9
57,6
57,2
56,8
56,3
Температура начала кипения конденсатора
°C
30,4
29,4
28,6
27,9
27,3
26,8
26,3
26,0
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
29,4
28.4
27.6
26,9
26,3
25,8
25,3
25,0
Средняя температура конденсатора
°C
44,3
43,8
43,3
42,9
42,4
42,0
41,6
41,1
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
27,8
28,8
29,5
30,0
30,3
30,4
30,4
30,3
Таблица 13
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 50% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/50/50
2/50/48
4/50/46
6/50/44
8/50/42
10/50/40
12/50/38
14/50/36
СОР (нагрев)
2,05
2,10
2,14
2,17
2,19
2,20
2,22
2,23
СОР (нагрев) по отношению к эталону
97,5%
99,7%
101,4%
102,7%
103,7%
104,5%
105,1%
105,6%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
780
868
959
1054
1153
1256
1362
1472
Нагревательная способность по отношению к эталону
88,8%
98,7%
109,1%
120,0%
131,2%
143,0%
155,0%
167,5%
Критическая температура
°C
105,23
101.62
98,21
94,99
91,94
89,05
86,31
83,70
Критическое давление
бар
40,15
40,91
41,68
42,45
43,21
43,98
44,74
45,51
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
222,2
234,1
244,4
253,2
261,0
267,9
274,1
279,7
Отношение давлений
17,16
17,30
17,30
17,17
16,94
16,64
16,30
15,92
Массовый поток хладагента
кг/час
32,4
30,8
29,5
28,4
27,6
26,9
26,3
25,7
Температура высвобождения компрессора
°C
118,4
122,5
126,3
129,7
132,8
135,7
138,4
140,9
Давление на входе испарителя
бар
0,78
0,84
0,90
0,97
1,05
1,14
1,23
1,33
Давление на входе конденсатора
бар
12,4
13,6
14,8
16,1
17,3
18,5
19,6
20,8
Температура на входе испарителя
°C
-29,5
-30,1
-30,7
-31,3
-32,0
-32,7
-33,5
-34,3
Температура конденсации испарителя
°C
-30,0
-29,5
-28,9
-28,2
-27,5
-26,8
-26,1
-25,4
Температура газа на выходе испарителя
°C
-25,0
-24,5
-23,9
-23,2
-22,5
-21,8
-21,1
-20,4
Средняя температура испарителя
°C
-29,7
-29,8
-29,8
-29,8
-29,8
-29,8
-29,8
-29,9
Глайд испарителя (выход-вход)
K
-0,6
0,5
1,8
3,1
4,5
5,9
7,4
8,9
Давление всасывания компрессора
бар
0,72
0,79
0,86
0,93
1,02
1,11
1,21
1,31
Давление высвобождения из компрессора
бар
12,4
13,6
14,8
16,1
17,3
18,5
19,6
20,8
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
349
302
265
235
210
189
171
156
Перепад давлений по отношению к эталону
119,7%
103,5%
90,7%
80,3%
71,8%
64,6%
58,6%
53,4%
Температура конденсации конденсатора
°C
51,8
53,2
54,5
55,5
56,3
56,9
57,3
57,5
Температура начала кипения конденсатора
°C
51,1
46,3
42,4
39,3
36,8
34,8
33,1
31,7
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
50,1
45,3
41,4
38,3
35,8
33,8
32,1
30,7
Средняя температура конденсатора
°C
51,5
49,8
48,5
47,4
46,5
45,8
45,2
44.6
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
0,7
6,9
12,1
16,2
19,5
22,1
24,2
25.9
Таблица 14
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 50% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/50/34
18/50/32
20/50/32
22/50/28
24/50/26
26/50/24
28/50/22
30/50/20
СОР (нагрев)
2,24
2,24
2,25
2,25
2,25
2,26
2,26
2,26
СОР (нагрев) по отношению к эталону
106,1%
106,4%
106,6%
106,8%
106,9%
107,0%
107,0%
107,0%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1585
1700
1818
1939
2061
2186
2312
2441
Нагревательная способность по отношению к эталону
180,3%
193,5%
206,9%
220,7%
234,6%
248,8%
263,2%
277,8%
Критическая температура
°C
81,22
78,86
76,61
74,46
72,40
70,44
68,55
66,75
Критическое давление
бар
46.27
47,03
47,80
48,56
49,32
50,08
50,84
51,60
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
284,9
289,7
294,3
298,6
302,7
306,6
310,4
314,0
Отношение давлений
15.53
15,14
14,75
14,37
14,00
13,64
13,30
12,97
Массовый поток хладагента
кг/час
25,3
24,9
24,5
24,1
23,8
23,5
23,2
22,9
Температура высвобождения компрессора
°C
143,3
145,6
147.7
149,9
151,9
153,9
155.9
157,9
Давление на входе испарителя
бар
1,44
1,55
1,67
1,79
1,91
2,04
2,17
2,31
Давление на входе конденсатора
бар
22,0
23,1
24,3
25,4
26,5
27,6
28,7
29,8
Температура на входе испарителя
°C
-35.1
-36,0
-36,8
-37,7
-38,5
-39,4
-40,2
-41,0
Температура конденсации испарителя
°C
-24,8
-24,2
-23,6
-23,1
-22,6
-22,2
-21,9
-21,6
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,8
-19,2
-18,6
-18,1
-17,6
-17,2
-16,9
-16,6
Средняя температура испарителя
°C
-29,9
-30,1
-30,2
-30,4
-30,6
-30,8
-31,0
-31,3
Глайд испарителя (выход-вход)
K
10,3
11,8
13,2
14,6
15,9
17,2
18,3
19,4
Давление всасывания компрессора
бар
1,41
1,53
1,64
1,77
1,89
2,02
2,16
2,30
Давление высвобождения из компрессора
бар
22,0
23,1
24,3
25,4
26,5
27,6
28,7
29,8
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
143
131
121
113
105
98
92
86
Перепад давлений по отношению к эталону
48,9%
45,0%
41,6%
38,6%
35,9%
33,6%
31,4%
29,5%
Температура конденсации конденсатора
°C
57,7
57,7
57,5
57,3
57,0
56,7
56,2
55,8
Температура начала кипения конденсатора
°C
30,5
29,5
28,7
28,0
27,4
26.9
26,5
26,2
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
29,5
28,5
27,7
27,0
26,4
25,9
25,5
25,2
Средняя температура конденсатора
°C
44,1
43,6
43,1
42,7
42,2
41,8
41,4
41,0
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
27,1
28,1
28,8
29,3
29,6
29,7
29,7
29,6
Таблица 15
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 5% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/5/95
2/5/93
4/5/91
6/5/89
8/5/87
10/5/85
12/5/83
14/5/81
СОР (нагрев)
2,07
2,11
2,15
2,17
2,19
2,21
2,22
2,23
СОР (нагрев) по отношению к эталону
98,0%
100,2%
101,8%
103,1%
104,0%
104,8%
105,4%
105,9%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
729
813
900
990
1083
1179
1278
1379
Нагревательная способность по отношению к эталону
83,0%
92,5%
102,4%
112,7%
123,3%
134,2%
145,4%
156,9%
Критическая температура
°C
106,60
103,13
99,78
96,58
93,54
90,65
87,91
85,29
Критическое давление
бар
39,06
39,91
40,71
41,47
42,23
42,98
43,73
44,48
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
226,5
237,7
247,3
255,7
263,2
269,9
276,1
281,7
Отношение давлений
17,96
17,98
17,89
17,68
17,40
17,07
16.71
16,33
Массовый поток хладагента
кг/час
31,8
30,3
29,1
28,2
27,4
26,7
26,1
25,6
Температура высвобождения компрессора
°C
118,1
121,9
125,4
128,6
131,6
134,4
137,1
139,6
Давление на входе испарителя
бар
0,73
0,78
0,84
0,91
0,99
1,07
1,15
1,25
Давление на входе конденсатора
бар
12,0
13,1
14,2
15,4
16,5
17,7
18,8
19,9
Температура на входе испарителя
°C
-29,9
-30,5
-31,3
-32,1
-32,9
-33,7
-34,6
-35,6
Температура конденсации испарителя
°C
-29,4
-28,8
-28,1
-27,3
-26,5
-25,8
-25,1
-24,4
Температура газа на выходе испарителя
°C
-24,4
-23,8
-23,1
-22,3
-21,5
-20,8
-20,1
-19,4
Средняя температура испарителя
°C
-29,6
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,8
-29,9
-30,0
Глайд испарителя (выход-вход)
K
0,4
1,8
3.2
4,8
6,3
8,0
9,6
11,2
Давление всасывания компрессора
бар
0,67
0,73
0,80
0.87
0,95
1,03
1,12
1,22
Давление высвобождения из компрессора
бар
12,0
13,1
14,2
15,4
16,5
17,7
18,8
19,9
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
368
319
280
248
222
200
181
166
Перепад давлений по отношению к эталону
126,2%
109,2%
95,8%
84,9%
75,9%
68,4%
62,1%
56,7%
Температура конденсации конденсатора
°C
53,8
55,3
56,6
57,6
58,3
58,9
59,3
59,5
Температура начала кипения конденсатора
°C
48,6
44,2
40,6
37,8
35,4
33,5
31,9
30,5
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
47,6
43,2
39,6
36,8
34,4
32,5
30,9
29,5
Средняя температура конденсатора
°C
51,2
49,7
48,6
47,7
46,9
46,2
45,6
45,0
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
5,2
11,1
15,9
19,8
22,9
25,4
27,4
29,0
Таблица 16
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 5% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/5/79
18/5/77
20/5/75
22/5/73
24/5/71
26/5/69
28/5/67
30/5/65
СОР (нагрев)
2,24
2,25
2,25
2,25
2,25
2,25
2,25
2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону
106,3%
106,6%
106,8%
106,9%
106,9%
106,9%
106,9%
106,8%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
1482
1586
1692
1799
1907
2015
2125
2236
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
168,6%
180,5%
192,5%
204,7%
217,0%
229,4%
241,8%
254,4%
Критическая температура
°C
82,80
80,43
78,16
75,99
73,92
71,94
70,04
68,22
Критическое давление
бар
45,22
45,96
46,71
47,45
48,19
48,93
49,66
50,40
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
287,1
292,1
296,9
301,5
306,0
310.3
314,5
318,6
Отношение давлений
15,95
15,57
15,21
14,86
14,52
14,20
13,89
13,59
Массовый поток хладагента
кг/час
25,1
24,6
24,2
23,9
23,5
23,2
22,9
22,6
Температура высвобождения компрессора
°C
142,1
144,5
146,8
149,1
151,3
153,6
155.8
158,0
Давление на входе испарителя
бар
1,34
1,44
1,54
1,65
1,75
1,86
1,98
2,09
Давление на входе конденсатора
бар
21,0
22,0
23,1
24,2
25,2
26,2
27,2
28,2
Температура на входе испарителя
°C
-36,5
-37,5
-38,5
-39,5
-40,4
-41,4
-42,3
-43,1
Температура конденсации испарителя
°C
-23,7
-23,2
-22,6
-22,2
-21,8
-21,4
-21,1
-20,9
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,7
-18,2
-17,6
-17,2
-16,8
-16,4
-16,1
-15,9
Средняя температура испарителя
°C
-30,1
-30,3
-30,6
-30,8
-31,1
-31,4
-31,7
-32,0
Глайд испарителя (выход-вход)
K
12,8
14,4
15,9
17,3
18,7
20,0
21,1
22,2
Давление всасывания компрессора
бар
1,31
1,42
1,52
1,63
1,73
1,85
1,96
2,08
Давление высвобождения из компрессора
бар
21,0
22,0
23,1
24,2
25,2
26,2
27,2
28,2
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
152
140
130
121
113
105
99
93
Перепад давлений по отношению к эталону
52,0%
48,0%
44,4%
41,3%
38,5%
36,1%
33,9%
31,9%
Температура конденсации конденсатора
°C
59,6
59,6
59,5
59.3
59,0
58,6
58,1
57,6
Температура начала кипения конденсатора
°C
29,4
28,4
27,6
26,9
26,3
25,7
25,3
24,9
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
28,4
27,4
26,6
25,9
25,3
24,7
24,3
23,9
Средняя температура конденсатора
°C
44,5
44.0
43,5
43,1
42,6
42,1
41,7
41,2
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
30,2
31,2
31,9
32,4
32,7
32,8
32,9
32,8
Таблица 17
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 10% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/10/90
2/10/88
4/10/86
6/10/84
8/10/82
10/10/80
12/10/78
14/10/76
СОР (нагрев)
2,12
2,16
2,18
2,20
2,22
2,23
2,24
2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону
100,6%
102,3%
103,5%
104,5%
105,3%
106,0%
106,4%
106,8%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
847
934
1024
1118
1215
1314
1415
1518
Нагревательная способность по отношению к эталону
96,3%
106,3%
116,6%
127,3%
138,2%
149,5%
161,0%
172,8%
Критическая температура
°C
103,66
100,50
97,45
94,53
91,74
89,08
86,53
84,10
Критическое давление
бар
41,28
42,13
42,93
43,70
44,47
45,22
45,97
46,71
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кт
240,3
249,9
258,3
265,9
272,8
279,1
284,9
290,4
Отношение давлений
17,03
16,94
16,77
16,52
16,25
15,93
15,61
15,27
Массовый поток хладагента
кг/час
30,0
28,8
27,9
27,1
26,4
25,8
25,3
24,8
Температура высвобождения компрессора
°C
122,7
126,1
129,3
132,3
135,2
137,8
140,4
142,9
Давление на входе испарителя
бар
0,82
0,88
0,95
1,03
1,11
1,20
1,29
1,38
Давление на входе конденсатора
бар
13,1
14,2
15,3
16,4
17,5
18,6
19,7
20,8
Температура на входе испарителя
°C
-30,7
-31,4
-32,2
-33,0
-33,8
-34,7
-35,5
-36,4
Температура конденсации испарителя
°C
-28,6
-27,9
-27,2
-26,5
-25,8
-25,1
-24,5
-23,9
Температура газа на выходе испарителя
°C
-23,6
-22,9
-22,2
-21,5
-20,8
-20,1
-19,5
-18,9
Средняя температура испарителя
°C
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,8
-29,9
-30,0
-30,2
Глайд испарителя (выход-вход)
K
2,1
3,5
5,0
6,5
8,0
9,6
11,1
12,5
Давление всасывания компрессора
бар
0,77
0,84
0.91
0,99
1,08
1,17
1,26
1,36
Давление высвобождения из компрессора
бар
13,1
14,2
15,3
16,4
17,5
18,6
19,7
20,8
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
304
267
238
213
193
175
160
147
Перепад давлений по отношению к эталону
104,0%
91,6%
81,4%
73,0%
65,9%
59,9%
54,8%
50,3%
Температура конденсации конденсатора
°C
53,9
55,0
56,0
56,8
57,3
57,7
58,0
58,1
Температура начала кипения конденсатора
°C
45,9
42,3
39,4
37,0
35,1
33,4
32,0
30,8
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
44,9
41,3
38,4
36,0
34,1
32,4
31,0
29,8
Средняя температура конденсатора
°C
49,9
48,7
47,7
46,9
46.2
45,6
45,0
44,4
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
8,0
12,7
16,6
19,7
22,3
24,3
26,0
27,3
Таблица 18
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 10% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/10/74
18/10/72
20/10/70
22/10/68
24/10/66
26/10/64
28/10/62
30/10/60
СОР (нагрев)
2,26
2,26
2,27
2,27
2,27
2,27
2,26
2,26
СОР (нагрев) по отношению к эталону
107,1%
107,3%
107,4%
107,5%
107,5%
107,5%
107,4%
107,3%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
1623
1730
1838
1947
2057
2169
2283
2397
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
184,7%
196,9%
209,1%
221,6%
234,1%
246.8%
259,8%
272.8%
Критическая температура
°C
81,78
79,56
77,44
75,40
73,45
71,58
69,78
68,05
Критическое давление
бар
47,46
48,20
48,93
49,67
50,41
51,14
51,88
52,61
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
295,5
300,4
305,1
309,6
314,0
318,2
322,3
326,2
Отношение давлений
14,94
14,62
14,30
13,99
13,69
13,40
13,12
12,85
Массовый поток хладагента
кг/час
24,4
24,0
23,6
23,3
22,9
22,6
22,3
22,1
Температура высвобождения компрессора
°C
145,3
147,6
149,9
152,1
154,4
156,6
158,7
160,8
Давление на входе испарителя
бар
1,48
1,59
1,69
1,80
1,91
2,03
2,15
2,27
Давление на входе конденсатора
бар
21,8
22,9
23,9
24,9
26,0
27,0
28,0
29,0
Температура на входе испарителя
°C
-37,3
-38,2
-39,1
-39,9
-40,8
-41,5
-42,3
-43,0
Температура конденсации испарителя
°C
-23,3
-22,9
-22,4
-22,0
-21,7
-21,4
-21,1
-20,9
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,3
-17,9
-17,4
-17,0
-16,7
-16,4
-16,1
-15,9
Средняя температура испарителя
°C
-30,3
-30,5
-30,7
-31,0
-31,2
-31,5
-31,7
-31,9
Глайд испарителя (выход-вход)
K
14,0
15,4
16,7
17,9
19,1
20,1
21,1
22,0
Давление всасывания компрессора
бар
1,46
1,56
1.67
1,78
1,90
2,01
2,13
2,26
Давление высвобождения из компрессора
бар
21,8
22,9
23,9
24,9
26,0
27,0
28,0
29,0
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
136
126
117
109
102
96
90
85
Перепад давлений по отношению к эталону
46,4%
43,1%
40,1%
37,4%
35,0%
32,9%
31,0%
29,2%
Температура конденсации конденсатора
°C
58,1
58,0
57,8
57,6
57,2
56,8
56,3
55,8
Температура начала кипения конденсатора
°C
29,7
28,9
28,1
27,4
26,9
26,4
25,9
25,6
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
28,7
27,9
27,1
26,4
25,9
25,4
24,9
24,6
Средняя температура конденсатора
°C
43,9
43,4
43,0
42,5
42,0
41,6
41,1
40,7
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
28,4
29,1
29,7
30,1
30,3
30,4
30,4
30,3
Таблица 19
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 15% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/K-32/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/15/85
2/15/83
4/15/81
6/15/79
8/15/77
10/15/75
12/15/73
14/15/71
СОР (нагрев)
2,17
2,19
2,21
2,23
2,24
2,25
2,26
2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону
102,7%
104,0%
105,0%
105,8%
106,4%
106,9%
107,3%
107,6%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
965
1056
1150
1247
1346
1447
1551
1656
Нагревательная способность по отношению к эталону
109,9%
120,2%
130,9%
141,9%
153,2%
164,7%
176,5%
188,5%
Критическая температура
°C
101,02
98,12
95,32
92,63
90,05
87,59
85,23
82,97
Критическое давление
бар
43,26
44,09
44,90
45,68
46,45
47,21
47,96
48,71
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
252,5
261,1
268,8
275,8
282,2
288,2
293,8
299,1
Отношение давлений
16,11
15,97
15,76
15,52
15,25
14,97
14,68
14,38
Массовый поток хладагента
кг/час
28,5
27,6
26,8
26,1
25,5
25,0
24,5
24,1
Температура высвобождения компрессора
°C
126,9
130,1
133,1
135,9
138,6
141,2
143,7
146,2
Давление на входе испарителя
бар
0,92
0,99
1,07
1,15
1,24
1,33
1,42
1,52
Давление на входе конденсатора
бар
14,1
15,2
16,3
17,3
18,4
19,5
20,5
21,6
Температура на входе испарителя
°C
-31,6
-32,3
-33.0
-33,8
-34,6
-35,4
-36,2
-37,0
Температура конденсации испарителя
°C
-27,9
-27,2
-26,5
-25,9
-25,2
-24,6
-24,1
-23,6
Температура газа на выходе испарителя
°C
-22,9
-22,2
-21,5
-20,9
-20,2
-19,6
-19,1
-18,6
Средняя температура испарителя
°C
-29,7
-29,7
-29,8
-29,8
-29,9
-30,0
-30,2
-30,3
Глайд испарителя (выход-вход)
K
3,7
5,1
6,5
7,9
9,4
10,7
12,1
13,4
Давление всасывания компрессора
бар
0,88
0,95
1,03
1,12
1,21
1,30
1,40
1,50
Давление высвобождения из компрессора
бар
14,1
15,2
16,3
17,3
18,4
19,5
20,5
21,6
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
257
229
206
186
169
155
143
132
Перепад давлений по отношению к эталону
87,9%
78,4%
70,4%
63,7%
58,0%
53,1%
48,8%
45,1%
Температура конденсации конденсатора
°C
53,6
54,5
55,2
55.8
56,2
56,5
56,6
56,6
Температура начала кипения конденсатора
°C
44,1
41,1
38,7
36,6
34,9
33,4
32,1
31,1
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
43,1
40,1
37,7
35,6
33,9
32.4
31,1
30,1
Средняя температура конденсатора
°C
48,8
47,8
47,0
46,2
45,5
44,9
44,4
43.9
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
9,5
13,4
16,5
19,1
21,3
23,0
24,5
25,6
Таблица 20
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 15% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/15/69
18/15/67
20/15/65
22/15/63
24/15/61
26/15/59
28/15/57
30/15/55
СОР (нагрев)
2,27
2,28
2,28
2.28
2,28
2,28
2,28
2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону
107,8%
107,9%
108,0%
108,1%
108,0%
108,0%
107,9%
107,8%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
1763
1872
1983
2095
2209
2324
2442
2562
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
200,7%
213,1%
225,6%
238,4%
251,4%
264,5%
277,9%
291,5%
Критическая температура
°C
80.80
78,72
76,73
74,82
72,98
71,21
69,51
67,88
Критическое давление
бар
49,46
50,20
50,94
51,68
52,42
53,16
53,90
54,63
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
304,1
308,9
313,4
317,8
322,0
326,1
330,0
333,8
Отношение давлений
14.09
13,80
13,52
13,23
12,96
12,70
12,44
12,19
Массовый поток хладагента
кг/час
23,7
23,3
23.0
22,7
22,4
22,1
21,8
21,6
Температура высвобождения компрессора
°C
148,5
150,8
153,1
155,2
157,4
159,5
161,6
163,6
Давление на входе испарителя
бар
1,63
1,73
1.84
1,96
2,08
2,20
2,32
2,45
Давление на входе конденсатора
бар
22,6
23.6
24,7
25,7
26,7
27,7
28,7
29,7
Температура на входе испарителя
°C
-37,8
-38,6
-39.3
-40,1
-40,7
-41.4
-42,0
-42,5
Температура конденсации испарителя
°C
-23,1
-22,7
-22,3
-22,0
-21,7
-21,5
-21,3
-21,1
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,1
-17,7
-17,3
-17,0
-16,7
-16,5
-16,3
-16,1
Средняя температура испарителя
°C
-30,5
-30,6
-30,8
-31,0
-31,2
-31,4
-31,6
-31,8
Глайд испарителя (выход-вход)
K
14,7
15,9
17.0
18.0
19,0
19,9
20,7
21,4
Давление всасывания компрессора
бар
1,61
1,71
1.83
1,94
2,06
2,18
2,31
2,44
Давление высвобождения из компрессора
бар
22,6
23,6
24,7
25,7
26,7
27,7
28,7
29,7
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
122
114
106
100
93
88
83
78
Перепад давлений по отношению к эталону
41,9%
39,0%
36,4%
34,1%
32,0%
30,1%
28,4%
26,9%
Температура конденсации конденсатора
°C
56.6
56,4
56.2
55.9
55,5
55,1
54,6
54,1
Температура начала кипения конденсатора
°C
30,1
29,3
28,6
28,0
27,5
27,0
26,6
26,3
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
29,1
28,3
27,6
27,0
26,5
26,0
25,6
25,3
Средняя температура конденсатора
°C
43,4
42,9
42,4
41,9
41,5
41,1
40.6
40.2
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
26,5
27.1
27,6
27,9
28,1
28,1
28,0
27,9
Таблица 21
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 20% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/20/80
2/20/78
4/20/76
6/20/74
8/20/72
10/20/70
12/20/68
14/20/66
СОР (нагрев)
2,20
2,22
2,24
2,25
2,26
2,27
2,28
2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону
104,4%
105,4%
106,2%
106,8%
107,3%
107,7%
108,0%
108,2%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
1085
1179
1275
1375
1476
1580
1685
1793
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
123,5%
134,1%
145,1%
156,4%
168,0%
179,8%
191,8%
204,1%
Критическая температура
°C
98,64
95,95
93,36
90,88
88,49
86,20
84,00
81,89
Критическое давление
бар
45,03
45,86
46,66
47,44
48,22
48,98
49,75
50,50
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
263,9
271,7
278,9
285,5
291,6
297,4
302,8
307,9
Отношение давлений
15,25
15,09
14,88
14,65
14,40
14,15
13,88
13,62
Массовый поток хладагента
кг/час
27,3
26,5
25,8
25,2
24,7
24,2
23,8
23,4
Температура высвобождения компрессора
°C
130,9
134,0
136,8
139,6
142,2
144,7
147,1
149,5
Давление на входе испарителя
бар
1,03
1,10
1,18
1,27
1,36
1,46
1,56
1,66
Давление на входе конденсатора
бар
15,1
16,1
17,2
18,2
19,3
20,3
21,3
22,4
Температура на входе испарителя
°C
-32,3
-33,0
-33,7
-34,4
-35,2
-35,9
-36,6
-37.3
Температура конденсации испарителя
°C
-27,2
-26,6
-26,0
-25,4
-24,9
-24,4
-23,9
-23,5
Температура газа на выходе испарителя
°C
-22,2
-21,6
-21,0
-20,4
-19,9
-19,4
-18,9
-18,5
Средняя температура испарителя
°C
-29,8
-29,8
-29,9
-29,9
-30,0
-30,1
-30,3
-30,4
Глайд испарителя (выход-вход)
K
5,1
6,4
7,7
9,0
10,3
11,5
12,7
13,9
Давление всасывания компрессора
бар
0,99
1,07
1,15
1,24
1,34
1,43
1,54
1,64
Давление высвобождения из компрессора
бар
15,1
16,1
17,2
18,2
19,3
20,3
21,3
22,4
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
221
199
180
164
151
139
128
119
Перепад давлений по отношению к эталону
75,6%
68,1%
61,7%
56,3%
51,6%
47,5%
43,9%
40,8%
Температура конденсации конденсатора
°C
53,0
53,7
54,3
54,7
55,0
55,2
55,2
55,2
Температура начала кипения конденсатора
°C
42,9
40,3
38,2
36,4
34,8
33,5
32,4
31,4
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
41,9
39,3
37,2
35,4
33,8
32,5
31,4
30,4
Средняя температура конденсатора
°C
47,9
47,0
46,2
45,5
44,9
44,3
43.8
43,3
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
10,2
13,4
16,1
18,3
20,1
21,6
22,9
23,8
Таблица 22
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 20% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/20/64
18/20/62
20/20/60
22/20/58
24/20/56
26/20/54
28/20/52
30/20/50
СОР (нагрев)
2,29
2,29
2,29
2,29
2,29
2,29
2,29
2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону
108,4%
108,5%
108,5%
108,6%
108,5%
108,5%
108,4%
108,3%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
1903
2014
2127
2243
2360
2481
2603
2729
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
216,5%
229,2%
242,1%
255,2%
268,6%
282,3%
296,3%
310,6%
Критическая температура
°C
79,87
77,92
76,05
74,25
72,52
70,86
69,25
67,70
Критическое давление
бар
51,26
52,01
52,76
53,51
54,25
55,00
55,75
56,49
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
312,7
317,4
321,8
326,1
330,1
334,0
337,8
341.3
Отношение давлений
13,36
13,09
12,84
12,58
12,33
12,08
11,84
11,60
Массовый поток хладагента
кг/час
23,0
22,7
22,4
22,1
21,8
21,6
21,3
21,1
Температура высвобождения компрессора
°C
151,8
154,0
156,2
158,4
160,4
162,5
164,5
166,4
Давление на входе испарителя
бар
1,77
1,88
2,00
2,12
2,24
2,37
2,50
2,64
Давление на входе конденсатора
бар
23,4
24,4
25,4
26,4
27,4
28,4
29,5
30.5
Температура на входе испарителя
°C
-38,0
-38,7
-39,3
-39,9
-40,5
-41,0
-41,4
-41,8
Температура конденсации испарителя
°C
-23,1
-22,7
-22,4
-22,1
-21,9
-21,7
-21,5
-21,3
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18.1
-17,7
-17,4
-17,1
-16,9
-16,7
-16,5
-16,3
Средняя температура испарителя
°C
-30,5
-30,7
-30,9
-31,0
-31,2
-31,3
-31,5
-31,6
Глайд испарителя (выход-вход)
K
14,9
16,0
16,9
17,8
18,6
19,3
19,9
20,5
Давление всасывания компрессора
бар
1,75
1,86
1,98
2,10
2,23
2,35
2.49
2,63
Давление высвобождения из компрессора
бар
23,4
24,4
25,4
26,4
27,4
28,4
29,5
30,5
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
111
104
97
91
86
81
77
72
Перепад давлений по отношению к эталону
38,0%
35,5%
33,2%
31,2%
29,4%
27,7%
26,2%
24,8%
Температура конденсации конденсатора
°C
55,1
54,9
54,6
54,3
53,9
53,5
53,0
52,5
Температура начала кипения конденсатора
°C
30,5
29,8
29,1
28,5
28,0
27,6
27,3
27,0
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
29,5
28,8
28,1
27,5
27,0
26,6
26,3
26.0
Средняя температура конденсатора
°C
42,8
42,3
41,9
41,4
41,0
40,6
40.2
39,8
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
24,6
25,1
25,5
25,8
25,9
25,9
25,8
25,6
Таблица 23
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 25% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/25/75
2/25/73
4/25/71
6/25/69
8/25/67
10/25/65
12/25/63
14/25/61
СОР (нагрев)
2,23
2,25
2,26
2,27
2,28
2,29
2,29
2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону
105,7%
106,5%
107,2%
107,7%
108,1%
108,4%
108,6%
108,8%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
1205
1301
1399
1500
1604
1710
1818
1928
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
137,1%
148,0%
159,2%
170,8%
182,5%
194,6%
206,9%
219,4%
Критическая температура
°C
96,47
93,97
91,57
89,26
87,04
84,91
82,86
80,89
Критическое давление
бар
46,62
47,44
48,24
49,03
49,81
50,59
51,36
52,13
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
274,8
282,1
288,9
295,2
301,1
306,6
311,8
316,8
Отношение давлений
14,48
14,31
14,12
13,91
13,68
13,45
13,21
12,96
Массовый поток хладагента
кг/час
26,2
25,5
24,9
24,4
23,9
23,5
23,1
22,7
Температура высвобождения компрессора
°C
134,9
137,8
140,5
143,2
145,7
148.2
150,6
152.9
Давление на входе испарителя
бар
1,14
1,22
1,30
1,39
1,49
1,59
1,69
1,80
Давление на входе конденсатора
бар
16,0
17,0
18,0
19,0
20,1
21,1
22,1
23,1
Температура на входе испарителя
°C
-32,9
-33,6
-34,2
-34,9
-35,5
-36,2
-36,8
-37,4
Температура конденсации испарителя
°C
-26,8
-26,2
-25,7
-25,2
-24,7
-24,3
-23,9
-23,5
Температура газа на выходе испарителя
°C
-21,8
-21,2
-20,7
-20,2
-19.7
-19.3
-18,9
-18,5
Средняя температура испарителя
°C
-29,8
-29,9
-30,0
-30,0
-30,1
-30,2
-30,3
-30,4
Глайд испарителя (выход-вход)
К
6,1
7,3
8,5
9,7
10,8
11,9
12,9
13,9
Давление всасывания компрессора
бар
1,10
1,19
1,28
1,37
1,47
1,57
1,67
1,78
Давление высвобождения из компрессора
бар
16,0
17,0
18,0
19,0
20,1
21,1
22,1
23,1
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
193
175
160
147
135
125
116
108
Перепад давлений по отношению к эталону
66,1%
60,0%
54,8%
50,3%
46,4%
42,9%
39,8%
37,1%
Температура конденсации конденсатора
°C
52,3
52,8
53,2
53,5
53,7
53,8
53,8
53,8
Температура начала кипения конденсатора
°C
42,0
39,8
37,9
36,3
34,9
33,7
32,6
31,7
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
41,0
38,8
36,9
35,3
33,9
32,7
31,6
30,7
Средняя температура конденсатора
°C
47,2
46,3
45,6
44,9
44,3
43,8
43.2
42.7
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
10,3
13,0
15,3
17,3
18,9
20,2
21,2
22,1
Таблица 24
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 25% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/25/59
18/25/57
20/25/55
22/25/53
24/25/51
26/25/49
28/25/47
30/25/45
СОР (нагрев)
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону
108,9%
109,0%
109,0%
109,0%
109,0%
108,9%
108,9%
108,8%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
2040
2155
2272
2391
2513
2638
2766
2898
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
232,2%
245,2%
258,5%
272,1%
286,0%
300,3%
314,8%
329,8%
Критическая температура
°C
78.99
77,17
75,41
73,72
72,08
70,51
68,99
67,53
Критическое давление
бар
52,89
53,65
54,41
55,17
55,93
56,69
57,45
58,20
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
321,5
326,0
330,3
334,4
338,3
342,0
345,5
348,9
Отношение давлений
12,72
12,48
12,24
12,00
11,76
11,53
11,29
11,06
Массовый поток хладагента
кг/час
22.4
22,1
21,8
21,5
21,3
21,1
20,8
20,6
Температура высвобождения компрессора
°C
155,1
157,3
159,4
161,5
163,5
165,4
167,3
169,1
Давление на входе испарителя
бар
1,91
2,03
2,15
2,28
2,41
2,54
2,68
2,83
Давление на входе конденсатора
бар
24,1
25,1
26,1
27,1
28,1
29,1
30,2
31,2
Температура на входе испарителя
°C
-38,0
-38,5
-39,1
-39,6
-40,0
-40,4
-40,8
-41,1
Температура конденсации испарителя
°C
-23,1
-22,8
-22,6
-22,3
-22,1
-21,9
-21,8
-21,7
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,1
-17,8
-17,6
-17,3
-17,1
-16,9
-16,8
-16,7
Средняя температура испарителя
°C
-30,6
-30,7
-30,8
-30,9
-31,1
-31,2
-31,3
-31,4
Глайд испарителя (выход-вход)
K
14,8
15,7
16,5
17,2
17,9
18,5
19,0
19,4
Давление всасывания компрессора
бар
1,90
2,01
2,14
2,26
2,39
2,53
2,67
2,82
Давление высвобождения из компрессора
бар
24,1
25,1
26,1
27,1
28,1
29,1
30,2
31,2
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
101
95
89
84
79
75
71
67
Перепад давлений по отношению к эталону
34.7%
32,5%
30,5%
28,7%
27,1%
25,6%
24,2%
23,0%
Температура конденсации конденсатора
°C
53.6
53,4
53,1
52,8
52,4
52,0
51,5
51,0
Температура начала кипения конденсатора
°C
30.9
30,2
29,6
29,1
28,6
28,2
27,9
27,6
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
29,9
29,2
28,6
28,1
27,6
27,2
26,9
26,6
Средняя температура конденсатора
°C
42,3
41,8
41,4
40,9
40,5
40,1
39,7
39,3
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
22,7
23,2
23,5
23,7
23,8
23,7
23,6
23,4
Таблица 25
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 30% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-I234ze(E) % масс. ▶
0/30/70
2/30/68
4/30/66
6/30/64
8/30/62
10/30/60
12/30/58
14/30/56
СОР (нагрев)
2,25
2,27
2,28
2,29
2,29
2,30
2,30
2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону
106,8%
107,5%
108,0%
108,4%
108,7%
109,0%
109,2%
109,3%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1323
1421
1522
1625
1730
1838
1949
2062
Нагревательная способность по отношению к эталону
150,5%
161,7%
173,2%
184,9%
196,9%
209,2%
221,8%
234,7%
Критическая температура
°C
94,49
92,17
89,93
87,77
85,70
83,71
81,79
79,95
Критическое давление
бар
48,05
48,86
49,66
50,46
51,25
52,03
52,82
53,60
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
285,4
292,4
298,9
304,9
310,6
315,9
321,0
325,8
Отношение давлений
13,81
13,64
13,46
13,26
13,05
12,84
12,61
12,39
Массовый поток хладагента
кг/час
25,2
24,6
24,1
23,6
23,2
22,8
22,4
22,1
Температура высвобождения компрессора
°C
138,8
141,6
144,3
146,8
149.3
151,7
154,1
156,3
Давление на входе испарителя
бар
1,25
1,33
1,42
1,52
1,62
1,72
1,83
1,94
Давление на входе конденсатора
бар
16,8
17,8
18,8
19,8
20,8
21,8
22.8
23,8
Температура на входе испарителя
°C
-33,3
-33,9
-34,5
-35,1
-35,7
-36,2
-36,8
-37,3
Температура конденсации испарителя
°C
-26,5
-26,0
-25,6
-25,1
-24,7
-24,3
-24,0
-23,6
Температура газа на выходе испарителя
°C
-21,5
-21,0
-20,6
-20,1
-19,7
-19,3
-19,0
-18,6
Средняя температура испарителя
°C
-29,9
-30.0
-30,0
-30,1
-30.2
-30.3
-30,4
-30,5
Глайд испарителя (выход-вход)
К.
6,8
7,9
9,0
10,0
11,0
11,9
12,8
13,7
Давление всасывания компрессора
бар
1,22
1,30
1,40
1,49
1,59
1,70
1,81
1,92
Давление высвобождения из компрессора
бар
16,8
17,8
18,8
19,8
20,8
21,8
22,8
23,8
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
171
156
144
132
123
114
106
99
Перепад давлений по отношению к эталону
58.5%
53,5%
49,1%
45,3%
42,0%
39,0%
36,4%
34,0%
Температура конденсации конденсатора
°C
51.4
51,8
52,2
52,4
52,5
52,5
52,5
52,4
Температура начала кипения конденсатора
°C
41,4
39,4
37,7
36,3
35,0
33,9
32,9
32,0
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
40,4
38,4
36,7
35,3
34,0
32,9
31,9
31.0
Средняя температура конденсатора
°C
46,4
45,6
44,9
44,3
43,7
43,2
42.7
42,2
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
10,0
12,4
14,4
16,1
17,5
18,7
19,6
20,4
Талица 26
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 30% R-32a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/30/54
18/30/52
20/3/50
22/30/48
24/30/46
26/30/44
28/30/42
30/30/40
СОР (нагрев)
2,31
2,31
2,31
2,31
2,31
2,31
2,31
2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону
109,4%
109,4%
109,5%
109,5%
109,4%
109,4%
109,4%
109,3%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
2177
2296
2416
2540
2667
2797
2931
3068
Нагревательная способность по отношению к эталону
247,8%
261,3%
275,0%
289,1%
303,5%
318,3%
333,5%
349,2%
Критическая температура
°C
78,17
76,45
74,80
73,21
71,67
70,18
68,75
67,36
Критическое давление
бар
54,37
55,15
55,92
56,70
57,47
58,24
59,01
59,78
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
330,3
334,7
338,8
342,7
346,4
350,0
353,3
356,5
Отношение давлений
12,16
11,93
11,70
11,48
11,25
11,03
10,80
10,58
Массовый поток хладагента
кг/час
21,8
21,5
21,3
21,0
20,8
20,6
20,4
20,2
Температура высвобождения компрессора
°C
158,5
160,6
162,6
164,6
166,5
168,3
170,1
171,7
Давление на входе испарителя
бар
2.06
2,18
2,31
2,44
2,57
2,72
2,87
3,02
Давление на входе конденсатора
бар
24,8
25,8
26,8
27,8
28,8
29,8
30,8
31,9
Температура на входе испарителя
°C
-37,8
-38,2
-38,7
-39,1
-39,4
-39,7
-40,0
-40,2
Температура конденсации испарителя
°C
-23,3
-23,1
-22,8
-22,6
-22,4
-22,3
-22,2
-22,1
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,3
-18,1
-17,8
-17,6
-17,4
-17,3
-17,2
-17,1
Средняя температура испарителя
°C
-30.6
-30,7
-30,8
-30,8
-30,9
-31,0
-31,1
-31,1
Глайд испарителя (выход-вход)
K
14,4
15,2
15,8
16,4
17,0
17,4
17,8
18,2
Давление всасывания компрессора
бар
2,04
2,16
2,29
2,42
2,56
2,71
2,86
3,01
Давление высвобождения из компрессора
бар
24,8
25,8
26,8
27,8
28,8
29,8
30,8
31,9
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
93
87
82
78
73
69
66
62
Перепад давлений по отношению к эталону
31,9%
29,9%
28,2%
26,6%
25,1%
23,7%
22,5%
21,3%
Температура конденсации конденсатора
°C
52,2
52,0
51,7
51,3
51,0
50,5
50,1
49,6
Температура начала кипения конденсатора
°C
31,3
30,6
30,1
29,6
29,2
28,8
28,5
28,3
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
30,3
29.6
29,1
28,6
28,2
27,8
27,5
27,3
Средняя температура конденсатора
°C
41,7
41,3
40,9
40,5
40,1
39,7
39,3
38,9
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
20,9
21,3
21,6
21,7
21,8
21,7
21,6
21,3
Таблица 27
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 25% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/5/5/90
2/5/5/88
4/5/5/86
6/5/5/84
8/5/5/82
10/5/5/80
12/5/5/78
14/5/5/76
СОР (нагрев)
2,07
2,12
2,15
2,18
2,20
2,21
2,22
2,23
СОР (нагрев) по отношению к эталону
98,2%
100,3%
101,9%
103,2%
104.1%
104,9%
105,5%
106,0%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
748
833
920
1012
1106
1203
1302
1405
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
85,2%
94,8%
104,7%
115,1%
125,8%
136,9%
148,2%
159,8%
Критическая температура
°C
106,20
102,70
99,37
96,19
93,18
90,31
87,59
84,99
Критическое давление
бар
39,52
40,32
41,10
41,86
42.62
43,37
44,11
44,86
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
227,4
238,4
247,9
256,2
263,7
270,3
276,5
282,1
Отношение давлений
17,76
17,77
17,68
17,47
17,19
16.87
16,51
16,14
Массовый поток хладагента
кг/час
31,7
30,2
29,0
28,1
27,3
26,6
26,0
25,5
Температура высвобождения компрессора
°C
118,5
122,3
125,8
129,0
132,0
134,8
137,5
140,0
Давление на входе испарителя
бар
0,75
0,80
0,86
0,93
1,01
1,09
1,18
1,27
Давление на входе конденсатора
бар
12,1
13,3
14,4
15,6
16,7
17,9
19,0
20,1
Температура на входе испарителя
°C
-29,9
-30,6
-31,3
-32,1
-32.9
-33,7
-34,6
-35,5
Температура конденсации испарителя
°C
-29,4
-28,7
-28,0
-27,3
-26,5
-25,8
-25,1
-24,4
Температура газа на выходе испарителя
°C
-24,4
-23,7
-23,0
-22,3
-21,5
-20,8
-20,1
-19,4
Средняя температура испарителя
°C
-29,6
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29.8
-29,9
-30,0
Глайд испарителя (выход-вход)
K
0,5
1,9
3,3
4,8
6,3
7,9
9,5
11,1
Давление всасывания компрессора
бар
0,68
0,75
0,82
0,89
0,97
1,06
1,15
1,24
Давление высвобождения из компрессора
бар
12,1
13,3
14,4
15,6
16,7
17,9
19,0
20,1
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
358
311
273
242
217
196
178
162
Перепад давлений по отношению к эталону
122,7%
106,4%
93,5%
83,0%
74,3%
67,0%
60,9%
55,6%
Температура конденсации конденсатора
°C
53,6
55,1
56,3
57,2
58,0
58,5
58,9
59,1
Температура начала кипения конденсатора
°C
48,6
44,2
40,7
37,9
35.6
33,7
32,1
30,8
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
47,6
43,2
39,7
36,9
34,6
32,7
31,1
29,8
Средняя температура конденсатора
°C
51,1
49,7
48,5
47,6
46,8
46,1
45,5
44,9
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
5,0
10,8
15,5
19,3
22,4
24,9
26,8
28.4
Таблица 28
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 5% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/5/5/74
18/5/5/72
20/5/5/70
22/5/5/68
24/5/5/66
26/5/5/64
28/5/5/62
30/5/5/60
СОР (нагрев)
2,24
2,25
2,25
2,25
2,26
2,26
2,25
2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону
106,3%
106,6%
106,8%
106,9%
107,0%
107,0%
106,9%
106,8%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
1509
1615
1722
1831
1941
2052
2164
2277
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
171,7%
183,7%
196,0%
208.4%
220,9%
233,5%
246,2%
259,1%
Критическая температура
°C
82,52
80,17
77,92
75,76
73,71
71,74
69,85
68,04
Критическое давление
бар
45,60
46,34
47,08
47,82
48,56
49,30
50.04
50,78
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
287,4
292,4
297,2
301,7
306,1
310,4
314,5
318,5
Отношение давлений
15,77
15,40
15,03
14,68
14,35
14,02
13,72
13,42
Массовый поток хладагента
кг/час
25,1
24,6
24,2
23,9
23,5
23,2
22,9
22,6
Температура высвобождения компрессора
°C
142,4
144,8
147,1
149,3
151,6
153,8
155,9
158,1
Давление на входе испарителя
бар
1.37
1,47
1,57
1,68
1.79
1,90
2,02
2,14
Давление на входе конденсатора
бар
21,2
22,2
23,3
24,4
25,4
26,5
27,5
28,5
Температура на входе испарителя
°C
-36,5
-37,4
-38,4
-39,3
-40,2
-41,1
-42,0
-42,8
Температура конденсации испарителя
°C
-23,8
-23,2
-22,7
-22,3
-21,9
-21,5
-21,2
-21,0
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,8
-18,2
-17,7
-17,3
-16,9
-16,5
-16,2
-16,0
Средняя температура испарителя
°C
-30,1
-30,3
-30,5
-30,8
-31,0
-31,3
-31,6
-31,9
Глайд испарителя (выход-вход)
K
12,7
14,2
15,6
17,0
18,4
19,6
20,8
21,8
Давление всасывания компрессора
бар
1,34
1,45
1,55
1,66
1,77
1,89
2,00
2,12
Давление высвобождения из компрессора
бар
21,2
22,2
23,3
24,4
25,4
26,5
27,5
28,5
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
149
137
127
118
111
103
97
91
Перепад давлений по отношению к эталону
51,0%
47,1%
43,6%
40,5%
37,8%
35,4%
33,3%
31,3%
Температура конденсации конденсатора
°C
59,2
59,2
59,0
58,8
58,5
58,1
57.7
57,2
Температура начала кипения конденсатора
°C
29,6
28,7
27.9
27,1
26.5
26,0
25,5
25,2
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
28,6
27,7
26,9
26,1
25.5
25,0
24,5
24,2
Средняя температура конденсатора
°C
44,4
43,9
43,5
43,0
42,5
42,1
41,6
41,2
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
29.6
30,5
31,2
31,7
32.0
32,1
32.1
32,0
Таблица 29
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 5% R-134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/5/10/85
2/5/10/83
4/5/10/81
6/5/10/79
8/5/10/77
10/5/10/75
12/5/10/73
14/5/10/71
СОР (нагрев)
2,08
2,12
2,15
2,18
2,20
2,21
2,23
2,24
СОР (нагрев) по отношению к эталону
98,5%
100,5%
102,0%
103,3%
104,2%
105,0%
105,5%
106,0%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
766
852
940
1032
1127
1226
1326
1430
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
87,2%
96,9%
107,0%
117,5%
128,3%
139,5%
151,0%
162,7%
Критическая температура
°C
105,78
102,29
98,97
95,82
92,83
89,99
87,28
84,71
Критическое давление
бар
39,92
40,71
41,48
42,23
42.99
43,73
44,48
45,22
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
228,3
239,1
248,6
256,8
264,2
270,9
276,9
282,5
Отношение давлений
17,57
17,58
17,48
17,27
17,00
16,68
16,33
15,97
Массовый поток хладагента
кг/час
31,5
30,1
29,0
28,0
27,3
26,6
26,0
25,5
Температура высвобождения компрессора
°C
119,0
122,7
126,2
129,4
132,4
135,2
137,8
140,3
Давление на входе испарителя
бар
0,76
0,82
0,88
0,95
1,03
1,11
1,20
1,30
Давление на входе конденсатора
бар
12,3
13,5
14,6
15,8
16,9
18,0
19,2
20,3
Температура на входе испарителя
°C
-30,0
-30,6
-31,4
-32,1
-32,9
-33,7
-34,6
-35,5
Температура конденсации испарителя
°C
-29,4
-28,7
-28,0
-27,3
-26,6
-25,8
-25,1
-24,5
Температура газа на выходе испарителя
°C
-24,4
-23,7
-23,0
-22,3
-21,6
-20,8
-20,1
-19,5
Средняя температура испарителя
°C
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,8
-29,9
-30,0
Глайд испарителя (выход-вход)
К
0,6
1,9
3,3
4,8
6,3
7,9
9,4
11,0
Давление всасывания компрессора
бар
0,70
0,77
0,84
0,91
0,99
1,08
1,17
1,27
Давление высвобождения из компрессора
бар
12,3
13,5
14.6
15,8
16.9
18,0
19,2
20,3
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
349
303
267
237
212
192
174
159
Перепад давлений по отношению к эталону
119,4%
103,8%
91,3%
81,1%
72,7%
65,7%
59,7%
54,5%
Температура конденсации конденсатора
°C
53,4
54,8
56,0
56,9
57,6
58,2
58,5
58,7
Температура начала кипения конденсатора
°C
48,6
44,3
40,8
38,0
35,7
33,9
32,3
31,0
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
47,6
43,3
39,8
37,0
34,7
32,9
31,3
30,0
Средняя температура конденсатора
°C
51,0
49,6
48,4
47,5
46,7
46,0
45,4
44,8
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
4,9
10,5
15,2
18,9
21,9
24,3
26,2
27,8
Таблица 30
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 5% R-32 и 10% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-I34a/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/5/10/69
18/5/10/67
20/5/10/65
22/5/10/63
24/5/10/61
26/5/10/59
28/5/10/57
30/5/10/55
СОР (нагрев)
2,24
2,25
2,25
2,26
2,26
2,26
2,26
2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону
106,4%
106,7%
106,8%
107,0%
107,0%
107,0%
107,0%
106,9%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
1535
1643
1752
1862
1974
2088
2202
2318
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
174,7%
187,0%
199,4%
212,0%
224,7%
237,6%
250,6%
263,8%
Критическая температура
°C
82,25
79,91
77,68
75,54
73,50
71,55
69,67
67,87
Критическое давление
бар
45,96
46,71
47,45
48,19
48,93
49,67
50,40
51,14
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
287,8
292,8
297,5
302,0
306,3
310,5
314,6
318,5
Отношение давлений
15,60
15,23
14,87
14,52
14,18
13,86
13,55
13,25
Массовый поток хладагента
кг/час
25,0
24,6
24,2
23,8
23,5
23,2
22,9
22,6
Температура высвобождения компрессора
°C
142.8
145,1
147,4
149,6
151,8
154,0
156,1
158,2
Давление на входе испарителя
бар
1,40
1,50
1,60
1,71
1,83
1,94
2,06
2,19
Давление на входе конденсатора
бар
21,4
22,5
23,5
24,6
25,6
26,7
27,7
28,8
Температура на входе испарителя
°C
-36,4
-37,3
-38,2
-39,1
-40.0
-40,9
-41,7
-42,5
Температура конденсации испарителя
°C
-23,9
-23,3
-22,8
-22,4
-22,0
-21,6
-21,3
-21,1
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,9
-18,3
-17,8
-17,4
-17,0
-16,6
-16,3
-16,1
Средняя температура испарителя
°C
-30,1
-30,3
-30,5
-30,7
-31.0
-31,2
-31,5
-31.8
Глайд испарителя (выход-вход)
К
12.5
14,0
15,4
16,8
18,1
19,3
20,4
21,4
Давление всасывания компрессора
бар
1,37
1,47
1,58
1,69
1,81
1,93
2,05
2,17
Давление высвобождения из компрессора
бар
21,4
22,5
23,5
24,6
25.6
26,7
27,7
28,8
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
146
135
125
116
109
102
95
90
Перепад давлений по отношению к эталону
50,1%
46,2%
42,8%
39,8%
37,2%
34,8%
32,7%
30,7%
Температура конденсации конденсатора
°C
58,8
58,8
58,6
58,4
58,1
57,7
57,2
56,7
Температура начала кипения конденсатора
°C
29,9
28,9
28,1
27,4
26,8
26,3
25,8
25,4
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
28,9
27,9
27,1
26,4
25,8
25,3
24,8
24,4
Средняя температура конденсатора
°C
44,3
43,8
43,4
42,9
42,4
42,0
41,5
41,1
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
29,0
29,9
30,5
31,0
31,3
31,4
31,4
31,3
Таблица 31
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 5% R-32 и 20% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/5/20/75
2/5/20/73
4/5/20/71
6/5/20/69
8/5/20/67
10/5/20/65
12/5/20/63
14/5/20/61
СОР (нагрев)
2,08
2,13
2,16
2,18
2,20
2,22
2,23
2,24
СОР (нагрев) по отношению к эталону
98,9%
100.8%
102,3%
103,5%
104,4%
105,1%
105,7%
106,1%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
801
888
978
1072
1170
1270
1373
1479
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
91,2%
101,1%
111,3%
122,0%
133,1%
144,5%
156,2%
168,3%
Критическая температура
°C
104,94
101,49
98,21
95,11
92,16
89,36
86,70
84,16
Критическое давление
бар
40,64
41,40
42,16
42,91
43,66
44,41
45,15
45,90
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
230,1
240,7
250,0
258,2
265,5
272,1
278,1
283,6
Отношение давлений
17,21
17,22
17,12
16,93
16,65
16,35
16,00
15,65
Массовый поток хладагента
кг/час
31,3
29,9
28,8
27,9
27,1
26,5
25,9
25,4
Температура высвобождения компрессора
°C
120,0
123,7
127,1
130,3
133,3
136,1
138,7
141,2
Давление на входе испарителя
бар
0,79
0,85
0,92
0,99
1,07
1,16
1,25
1,35
Давление на входе конденсатора
бар
12,7
13,8
14,9
16,1
17,3
18,4
19,5
20,6
Температура на входе испарителя
°C
-30,0
-30,7
-31,4
-32,1
-32,8
-33,6
-34,5
-35,3
Температура конденсации испарителя
°C
-29,3
-28,7
-28,1
-27,3
-26,6
-25,9
-25,3
-24,6
Температура газа на выходе испарителя
°C
-24,3
-23,7
-23,1
-22,3
-21,6
-20,9
-20,3
-19,6
Средняя температура испарителя
°C
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,8
-29,9
-30,0
Глайд испарителя (выход-вход)
Л
0,7
2,0
3,3
4,7
6,2
7,7
9,2
10,7
Давление всасывания компрессора
бар
0,74
0,80
0,87
0,95
1,04
1,13
1,22
1,32
Давление высвобождения из компрессора
бар
12,7
13,8
14,9
16.1
17,3
18,4
19,5
20,6
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
332
289
255
227
204
185
168
154
Перепад давлений по отношению к эталону
113,6%
99,0%
87,4%
77,8%
69,9%
63,2%
57,5%
52,6%
Температура конденсации конденсатора
°C
53,0
54,3
55,4
56,3
57,0
57,5
57,8
58,0
Температура начала кипения конденсатора
°C
48,5
44,4
41,0
38,3
36,0
34,2
32,6
31,3
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
47,5
43,4
40,0
37,3
35,0
33,2
31,6
30,3
Средняя температура конденсатора
°C
50.8
49,3
48,2
47,3
46,5
45,8
45,2
44,7
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
4,5
9,9
14,4
18,0
20,9
23,3
25,2
26,7
Таблица 32
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 5% R-32 и 20% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/5/20/59
18/5/20/57
20/5/20/55
22/5/20/53
24/5/20/51
26/5/20/49
28/5/20/47
30/5/20/45
СОР (нагрев)
2,24
2,25
2,25
2,26
2,26
2,26
2,26
2,26
СОР (нагрев) по отношению к эталону
106,5%
106,7%
106,9%
107,1%
107,1%
107,2%
107,1%
107,1%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
1587
1697
1810
1924
2040
2158
2277
2398
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
180,6%
193,2%
206,0%
219,0%
232,2%
245,6%
259,1%
272,9%
Критическая температура
°C
81.74
79,43
77,23
75,12
73,11
71,18
69,32
67,55
Критическое давление
бар
46,64
47,38
48,12
48,86
49,61
50,35
51,09
51,83
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
288,8
293,7
298,3
302,7
307,0
311,0
315,0
318,8
Отношение давлений
15,28
14,92
14,57
14,22
13,89
13,56
13,25
12,95
Массовый поток хладагента
кг/час
24,9
24,5
24,1
23,8
23,5
23,1
22,9
22,6
Температура высвобождения компрессора
°C
143,6
145,9
148,1
150,3
152,4
154,5
156,6
158,6
Давление на входе испарителя
бар
1,45
1,55
1,66
1,78
1,90
2,02
2,14
2,27
Давление на входе конденсатора
бар
21,7
22,8
23,9
25,0
26,1
27,1
28,2
29,2
Температура на входе испарителя
°C
-36,2
-37,0
-37,9
-38,8
-39,6
-40,4
-41,2
-41,9
Температура конденсации испарителя
°C
-24,0
-23,5
-23,0
-22,5
-22,1
-21,8
-21,5
-21,2
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,0
-18,5
-18,0
-17,5
-17,1
-16,8
-16,5
-16,2
Средняя температура испарителя
°C
-30,1
-30,3
-30,4
-30,6
-30,9
-31,1
-31,3
-31,6
Глайд испарителя (выход-вход)
K
12,1
13,5
14,9
16,2
17,4
18,6
19,7
20,7
Давление всасывания компрессора
бар
1,42
1,53
1,64
1,76
1,88
2,00
2,13
2,26
Давление высвобождения из компрессора
бар
21,7
22,8
23,9
25,0
26,1
27,1
28,2
29,2
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
141
130
121
112
105
98
92
87
Перепад давлений но отношению к эталону
48,3%
44,6%
41,4%
38,5%
35,9%
33,6%
31,6%
29,7%
Температура конденсации конденсатора
°C
58,0
58,0
57,8
57,6
57,3
56,9
56,4
55,9
Температура начала кипения конденсатора
°C
30,2
29,3
28,5
27,8
27,2
26,7
26,3
25,9
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
29.2
28,3
27.5
26,8
26,2
25,7
25,3
24,9
Средняя температура конденсатора
°C
44,1
43,6
43,2
42,7
42,3
41,8
41,4
40,9
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
27,8
28,7
29,4
29,8
30.1
30,2
30,2
30,0
Таблица 33
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 5% R-32 и 30% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/5/30/65
2/5/30/63
4/5/30/61
6/5/30/59
8/5/30/57
10/2/30/55
12/5/30/53
14/5/30/51
СОР (нагрев)
2,09
2,13
2,16
2,19
2,20
2,22
2,23
2,24
СОР (нагрев) по отношению к эталону
99,2%
101,1%
102,5%
103,7%
104,5%
105,2%
105,8%
106,2%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
833
922
1014
1109
1209
1311
1417
1525
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
94,9%
104,9%
115,4%
126,3%
137,6%
149,2%
161,2%
173,6%
Критическая температура
°C
104,11
100,71
97,48
94,43
91,52
88,76
86,14
83,64
Критическое давление
бар
41,22
41,98
42,74
43,49
44,24
44,99
45,74
46,49
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
232,0
242,5
251,7
259,9
267,1
273,6
279,5
285,0
Отношение давлений
16,90
16,91
16,81
16,63
16,36
16,06
15,72
15,37
Массовый поток хладагента
кг/час
31,0
29,7
28,6
27,7
27,0
26.3
25,8
25,3
Температура высвобождения компрессора
°C
121,0
124,7
128,2
131,3
134,3
137,0
139,6
142,1
Давление на входе испарителя
бар
0,82
0,88
0,95
1,03
1,11
1,20
1.29
1,39
Давление на входе конденсатора
бар
13,0
14,1
15,3
16,4
17,6
18,7
19,9
21,0
Температура на входе испарителя
°C
-30,1
-30,7
-31,4
-32,1
-32,8
-33,5
-34,3
-35,1
Температура конденсации испарителя
°C
-29,4
-28,8
-28,1
-27,4
-26,7
-26,1
-25,4
-24,8
Температура газа на выходе испарителя
°C
-24,4
-23,8
-23,1
-22,4
-21,7
-21,1
-20,4
-19,8
Средняя температура испарителя
°C
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,8
-29,8
-29,9
-30,0
Глайд испарителя (выход-вход)
K
0,7
1,9
3,2
4,6
6,0
7,5
8,9
10,4
Давление всасывания компрессора
бар
0,77
0,83
0,91
0,99
1,07
1.17
1.26
1,37
Давление высвобождения из компрессора
бар
13,0
14,1
15,3
16,4
17,6
18,7
19,9
21,0
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
317
277
245
219
197
178
162
148
Перепад давлений по отношению к эталону
108,5%
94,9%
83,9%
74,8%
67,3%
60,9%
55,5%
50,8%
Температура конденсации конденсатора
°C
52,6
53,8
54,9
55,7
56,3
56,8
57,1
57,3
Температура начала кипения конденсатора
°C
48,5
44,4
41,1
38,4
36,2
34,4
32,9
31,6
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
47,5
43,4
40,1
37,4
35,2
33,4
31,9
30,6
Средняя температура конденсатора
°C
50,5
49,1
48,0
47,1
46,3
45,6
45,0
44,4
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
4,1
9,4
13,7
17,3
20,1
22,4
24,3
25,7
Таблица 34
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 5% R-32 и 30% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/5/30/49
18/5/30/47
20/5/30/45
22/5/30/43
24/5/30/41
26/5/30/39
28/5/30/37
30/5/30/35
СОР (нагрев)
2,25
2,25
2,26
2,26
2,26
2,26
2,26
2,26
СОР (нагрев) по отношению к эталону
106,6%
106,9%
107,1%
107,2%
107,3%
107,3%
107,3%
107,3%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
1636
1749
1865
1983
2102
2224
2347
2473
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
186,2%
199,1%
212,3%
225,6%
239,3%
253,1%
267,1%
281,4%
Критическая температура
°C
81,25
78,98
76,80
74,72
72,73
70,82
68,99
67,24
Критическое давление
бар
47,24
47,98
48,73
49,47
50,22
50,96
51,71
52,45
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
290,1
294,9
299,5
303,8
308,0
311,9
315,7
319,4
Отношение давлений
15,02
14,66
14,31
13,96
13,63
13,30
12,99
12,69
Массовый поток хладагента
кг/час
24,8
24.4
24,0
23,7
23,4
23,1
22.8
22,5
Температура высвобождения компрессора
°C
144,5
146,7
148,9
151,1
153,1
155,2
157,2
159,2
Давление на входе испарителя
бар
1,50
1,61
1,72
1,84
1,96
2,09
2,22
2,35
Давление на входе конденсатора
бар
22,1
23,2
24,3
25,4
26,5
27,6
28.6
29,7
Температура на входе испарителя
°C
-36,0
-36,8
-37,6
-38,4
-39,2
-40,0
-40,7
-41,4
Температура конденсации испарителя
°C
-24,2
-23,7
-23,2
-22,7
-22,3
-22,0
-21,7
-21,4
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,2
-18,7
-18,2
-17,7
-17,3
-17,0
-16,7
-16,4
Средняя температура испарителя
°C
-30,1
-30,2
-30,4
-30,6
-30,8
-31,0
-31,2
-31,4
Глайд испарителя (выход-вход)
K
11,8
13,1
14,4
15,7
16,9
18,0
19,1
20,0
Давление всасывания компрессора
бар
1,47
1,58
1,70
1,82
1,94
2,07
2,20
2,34
Давление высвобождения из компрессора
бар
22,1
23.2
24,3
25,4
26,5
27,6
28.6
29,7
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
136
126
117
109
102
95
89
84
Перепад давлений по отношению к эталону
46,7%
43,2%
40,0%
37,2%
34,8%
32,6%
30,6%
28,8%
Температура конденсации конденсатора
°C
57,4
57,3
57,1
56,9
56,6
56,2
55,8
55,2
Температура начала кипения конденсатора
°C
30,5
29,6
28,8
28,1
27,6
27,1
26,7
26,3
Температура жидкости на выходе конденсатора
°С
29,5
28,6
27,8
27,1
26,6
26,1
25,7
25,3
Средняя температура конденсатора
°С
43,9
43,4
43,0
42,5
42,1
41,6
41,2
40,8
Глайд конденсатора (вход-выход)
К
26,9
27,7
28,3
28,8
29,0
29,1
29,1
28,9
Таблица 35
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744, 5% R-32 и 40% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/5/40/55
2/5/40/53
4/5/40/51
6/5/40/49
8/5/40/47
10/5/40/45
12/5/40/43
14/5/40/41
СОР (нагрев)
2,10
2,14
2,17
2,19
2,21
2,22
2,23
2,24
СОР (нагрев) по отношению к эталону
99,6%
101,4%
102,8%
103,9%
104,7%
105,4%
106,0%
106,4%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
863
953
1047
1144
1245
1350
1457
1568
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
98,2%
108,5%
119,1%
130,2%
141,7%
153,7%
165,9%
178,5%
Критическая температура
°C
103,30
99,95
96,78
93,77
90,91
88,19
85,60
83,14
Критическое давление
бар
41,67
42,44
43,21
43,97
44,73
45,49
46,24
47,00
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
234,1
244,6
253,7
261,8
269,0
275,4
281,3
286,8
Отношение давлений
16,63
16,64
16,55
16,37
16,11
15,81
15,49
15,14
Массовый поток хладагента
кг/час
30,8
29,4
28,4
27,5
26,8
26,1
25,6
25,1
Температура высвобождения компрессора
°C
122,1
125,8
129,3
132,5
135,4
138,1
140,7
143,1
Давление на входе испарителя
бар
0,85
0,91
0,98
1,06
1,14
1,23
1,33
1,43
Давление на входе конденсатора
бар
13,2
14,4
15,5
16,7
17,9
19,0
20,2
21,3
Температура на входе испарителя
°C
-30,1
-30,7
-31,3
-32,0
-32,7
-33,4
-34,2
-35,0
Температура конденсации испарителя
°C
-29,4
-28,9
-28,2
-27,6
-26,9
-26,2
-25,5
-24,9
Температура газа на выходе испарителя
°C
-24,4
-23,9
-23,2
-22,6
-21,9
-21,2
-20,5
-19,9
Средняя температура испарителя
°C
-29,8
-29,8
-29,8
-29,8
-29,8
-29,8
-29,9
-30,0
Глайд испарителя (выход-вход)
K
0,7
1,8
3,1
4,5
5,8
7,2
8,6
10,0
Давление всасывания компрессора
бар
0,79
0,86
0,94
1,02
1,П
1,20
1,30
1,41
Давление высвобождения из компрессора
бар
13,2
14,4
15,5
16,7
17.9
19,0
20,2
21,3
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
304
266
236
211
190
172
157
144
Перепад давлений по отношению к эталону
104,0%
91,2%
80,8%
72,2%
65,0%
58,9%
53,7%
49,2%
Температура конденсации конденсатора
°C
52,1
53,3
54,3
55,1
55,8
56,2
56,5
56,7
Температура начала кипения конденсатора
°C
48,5
44,5
41,2
38,5
36,4
34,5
33,0
31,8
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
47,5
43,5
40,2
37,5
35,4
33,5
32,0
30,8
Средняя температура конденсатора
°C
50,3
48,9
47,8
46,8
46,1
45,4
44,8
44,2
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
3,6
8,8
13,1
16,6
19,4
21,7
23,5
24,9
Таблица 36
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744, 5% R-32 и 40% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/5/40/39
18/5/40/37
20/5/40/35
22/5/40/33
24/5/40/31
26/5/40/29
28/5/40/27
30/5/40/25
СОР (нагрев)
2,25
2,26
2,26
2,26
2,27
2,27
2,27
2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону
106,7%
107,0%
107,2%
107,3%
107,4%
107,5%
107,5%
107,4%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
1682
1798
1916
2037
2160
2284
2411
2540
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
191,4%
204,6%
218,1%
231,8%
245,8%
260,0%
274,4%
289,1%
Критическая температура
°C
80,79
78,54
76,39
74,34
72,38
70,49
68,68
66,95
Критическое давление
бар
47,75
48,51
49,26
50,01
50,76
51,51
52,26
53,01
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
291,8
296,6
301,0
305,3
309,4
313,2
317,0
320,6
Отношение давлений
14,79
14,44
14,09
13,74
13,41
13,09
12,78
12,48
Массовый поток хладагента
кг/час
24,7
24,3
23,9
23,6
23,3
23.0
22,7
22,5
Температура высвобождения компрессора
°C
145,5
147,7
149,9
152,0
154,0
156,0
158,0
159,9
Давление на входе испарителя
бар
1,54
1,65
1,77
1,89
2,02
2,15
2.29
2,43
Давление на входе конденсатора
бар
22,4
23,6
24,7
25,8
26,9
27,9
29,0
30,1
Температура на входе испарителя
°C
-35,8
-36,6
-37,4
-38,2
-38,9
-39,7
-40,4
-41,1
Температура конденсации испарителя
°C
-24,4
-23,8
-23,3
-22,9
-22,5
-22,1
-21,8
-21,6
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,4
-18,8
-18,3
-17,9
-17,5
-17,1
-16,8
-16,6
Средняя температура испарителя
°C
-30,1
-30,2
-30,4
-30,5
-30.7
-30,9
-31,1
-31,3
Глайд испарителя (выход-вход)
K
11,4
12,8
14,1
15,3
16,5
17.6
18.6
19,5
Давление всасывания компрессора
бар
1,52
1,63
1,75
1,87
2,00
2,13
2,27
2,41
Давление высвобождения из компрессора
бар
22,4
23,6
24,7
25,8
26,9
27,9
29,0
30,1
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
132
122
113
106
99
92
87
82
Перепад давлений по отношению к эталону
45,3%
41,8%
38,8%
36,1%
33,7%
31,6%
29,7%
27,9%
Температура конденсации конденсатора
°C
56,7
56,7
56,5
56,3
56,0
55,6
55,2
54,7
Температура начала кипения конденсатора
°C
30,7
29,8
29,0
28,3
27,8
27,3
26,9
26,6
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
29,7
28,8
28,0
27,3
26,8
26,3
25,9
25,6
Средняя температура конденсатора
°C
43,7
43,2
42,8
42,3
41,9
41,5
41,0
40,6
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
26,1
26,9
27,5
28,0
28,2
28,3
28,3
28,1
Таблица 37
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744, 5% R-32 и 50% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/5/50/45
2/5/50/43
4/5/50/41
6/5/50/39
8/5/50/37
10/5/50/35
12/5/50/33
14/5/50/31
СОР (нагрев)
2,11
2,15
2,17
2,20
2,21
2.23
2,24
2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону
100,0%
101,7%
103,1%
104,1%
105,0%
105,6%
106.2%
106,6%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
890
981
1076
1176
1278
1385
1495
1607
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
101,3%
111,7%
122,5%
133,8%
145,5%
157,6%
170,1%
182,9%
Критическая температура
°C
102,50
99,21
96,09
93,13
90,31
87,63
85,09
82,66
Критическое давление
бар
42,02
42,80
43,58
44,35
45,12
45.89
46,66
47,43
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
236,4
246,8
256,0
264,0
271,2
277,6
283,5
288,9
Отношение давлений
16,40
16,42
16,33
16,15
15,91
15,61
15,30
14,95
Массовый поток хладагента
кг/час
30,5
29,2
28,1
27,3
26,6
25,9
25,4
24,9
Температура высвобождения компрессора
°C
123,3
127,1
130,5
133,7
136,6
139,3
141,9
144,3
Давление на входе испарителя
бар
0,87
0,93
1,01
1,08
1,17
1,26
1,36
1,47
Давление на входе конденсатора
бар
13,4
14,6
15,8
17,0
18,1
19,3
20.5
21,6
Температура на входе испарителя
°C
-30,1
-30,7
-31,3
-32,0
-32,6
-33,3
-34,1
-34,9
Температура конденсации испарителя
°C
-29,5
-29,0
-28,3
-27,7
-27,0
-26,3
-25,7
-25,1
Температура газа на выходе испарителя
°C
-24,5
-24,0
-23,3
-22,7
-22,0
-21,3
-20,7
-20,1
Средняя температура испарителя
°C
-29,8
-29,8
-29,8
-29,8
-29,8
-29,8
-29,9
-30,0
Глайд испарителя (выход-вход)
K
0,6
1,7
3,0
4,3
5,6
7,0
8,4
9,8
Давление всасывания компрессора
бар
0,82
0,89
0,97
1,05
1,14
1,24
1,34
1,44
Давление высвобождения из компрессора
бар
13,4
14,6
15,8
17.0
18,1
19,3
20,5
21,6
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
293
257
228
204
184
167
152
139
Перепад давлений по отношению к эталону
100,2%
87,9%
78,0%
69,8%
62,9%
57,0%
52,0%
47,7%
Температура конденсации конденсатора
°C
51,6
52.8
53,8
54,6
55,3
55,7
56.0
56,2
Температура начала кипения конденсатора
°C
48,5
44,5
41,2
38,6
36,4
34,6
33,1
31,8
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
47,5
43,5
40,2
37,6
35,4
33,6
32,1
30,8
Средняя температура конденсатора
°C
50.0
48,6
47,5
46,6
45,8
45,1
44.5
44,0
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
3,2
8,3
12,6
16,1
18,9
21,1
22,9
24,4
Таблица 38
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744, 5% R-32 и 50% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-I234ze(E) % масс. ▶
16/5/50/29
18/5/50/27
20/5/50/25
22/5/50/23
24/5/50/21
26/5/50/19
28/5/50/17
30/5/50/15
СОР (нагрев)
2,25
2,26
2,26
2,27
2,27
2,27
2,27
2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону
106,9%
107,2%
107,4%
107,5%
107,6%
107,7%
107,7%
107,6%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
1723
1841
1962
2085
2211
2338
2467
2599
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
196,1%
209,6%
223,3%
237,3%
251,6%
266,1%
280,8%
295,8%
Критическая температура
°C
80,34
78,12
76,00
73,98
72,04
70,17
68,39
66,67
Критическое давление
бар
48,19
48,96
49,72
50,48
51,24
52,00
52,76
53,52
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
293,9
298,6
303,0
307,2
311,2
315,1
318,7
322,3
Отношение давлений
14,61
14,26
13,91
13,57
13,24
12,93
12,62
12,32
Массовый поток хладагента
кг/час
24,5
24,1
23,8
23,4
23,1
22,9
22,6
22,3
Температура высвобождения компрессора
°C
146,6
148,9
151,0
153,1
155,1
157,1
159,0
160,9
Давление на входе испарителя
бар
1,58
1,69
1,81
1,94
2,07
2,20
2,34
2,48
Давление на входе конденсатора
бар
22,7
23,9
25,0
26,1
27,2
28,3
29,4
30,4
Температура на входе испарителя
°C
-35,6
-36,4
-37,2
-38,0
-38,8
-39,5
-40,2
-40,9
Температура конденсации испарителя
°C
-24,5
-23,9
-23,4
-23,0
-22,6
-22,2
-21,9
-21,6
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,5
-18,9
-18,4
-18,0
-17,6
-17,2
-16,9
-16,6
Средняя температура испарителя
°C
-30,1
-30,2
-30,3
-30,5
-30.7
-30,9
-31,1
-31,3
Глайд испарителя (выход-вход)
K
11,2
12,5
13,8
15,0
16,2
17,3
18,3
19,2
Давление всасывания компрессора
бар
1,56
1,67
1,80
1,92
2,05
2,19
2,33
2,47
Давление высвобождения из компрессора
бар
22,7
23,9
25,0
26,1
27,2
28,3
29,4
30,4
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
128
119
ПО
103
96
90
84
79
Перепад давлений по отношению к эталону
43,9%
40,6%
37,7%
35,1%
32,8%
30,7%
28,9%
27,2%
Температура конденсации конденсатора
°C
56,2
56,2
56,0
55,8
55,5
55,1
54,7
54,2
Температура начала кипения конденсатора
°C
30,8
29,9
29,1
28,4
27,9
27,4
27,0
26,7
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
29,8
28,9
28,1
27,4
26,9
26,4
26,0
25,7
Средняя температура конденсатора
°C
43,5
43,0
42,6
42,1
41,7
41,3
40,9
40,4
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
25,5
26,3
26,9
27,4
27,6
27,7
27,7
27,5
Таблица 39
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744, 10% R-32 и 5% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/10/5/85
2/10/5/83
4/10/5/81
6/10/5/79
8/10/5/77
10/10/5/75
12/10/5/73
14/10/5/71
СОР (нагрев)
2,13
2,16
2,18
2,21
2,22
2,23
2,25
2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону
100,8%
102,4%
103,6%
104.6%
105,4%
106,0%
106,5%
106,9%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
865
953
1044
1139
1237
1337
1439
1544
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
98,4%
108,5%
118,9%
129,7%
140,7%
152,1%
163,8%
175,7%
Критическая температура
°C
103,31
100,13
97,08
94,18
91,40
88,76
86,23
83,82
Критическое давление
бар
41,66
42,48
43,26
44,03
44,79
45,54
46,28
47,03
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
240,9
250,5
258,9
266,5
273,3
279,6
285,4
290,8
Отношение давлений
16,85
16,76
16,59
16,35
16,07
15,77
15,44
15,12
Массовый поток хладагента
кг/час
29,9
28,7
27,8
27,0
26.3
25,8
25,2
24,8
Температура высвобождения компрессора
°C
123,1
126,5
129,7
132,7
135,6
138,2
140,8
143,2
Давление на входе испарителя
бар
0,84
0,90
0,97
1,05
1,13
1,22
1,31
1,41
Давление на входе конденсатора
бар
13,2
14,3
15,5
16,6
17,7
18,8
19,9
20,9
Температура на входе испарителя
°C
-30,8
-31,5
-32,2
-33,0
-33,8
-34,6
-35,4
-36,3
Температура конденсации испарителя
°C
-28,6
-27,9
-27,2
-26,5
-25,8
-25.2
-24,6
-24,0
Температура газа на выходе испарителя
°C
-23,6
-22,9
-22,2
-21,5
-20,8
-20,2
-19,6
-19,0
Средняя температура испарителя
°C
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,8
-29,9
-30,0
-30,1
Глайд испарителя (выход-вход)
К
2,2
3,5
5,0
6,4
7,9
9,4
10,9
12,3
Давление всасывания компрессора
бар
0,79
0,86
0,93
1,01
1,10
1,19
1,29
1,39
Давление высвобождения из компрессора
бар
13,2
14,3
15,5
16,6
17,7
18,8
19,9
20,9
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
297
262
233
209
189
172
157
144
Перепад давлений по отношению к эталону
101,6%
89,6%
79,7%
71,5%
64,7%
58,8%
53,8%
49,4%
Температура конденсации конденсатора
°C
53,6
54,7
55,7
56,4
56,9
57,3
57,6
57,7
Температура начала кипения конденсатора
°C
46,0
42,5
39,6
37,2
35,2
33,6
32,2
31,0
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
45,0
41,5
38,6
36,2
34,2
32,6
31,2
30,0
Средняя температура конденсатора
°C
49,8
48,6
47,6
46,8
46,1
45,5
44,9
44,3
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
7,7
12,3
16,1
19,2
21,7
23,7
25,4
26,7
Таблица 40
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744, 10% R-32 и 5% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/10/5/69
18/10/5/67
20/10/5/65
22/10/5/63
24/10/5/61
26/10/5/59
28/10/5/57
30/10/5/55
СОР (нагрев)
2,26
2,26
2,27
2,27
2,27
2,27
2,27
2,26
СОР (нагрев) по отношению к эталону
107,1%
107,3%
107,5%
107,5%
107,6%
107,5%
107,5%
107,4%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1650
1758
1868
1979
2092
2206
2323
2440
Нагревательная способность по отношению к эталону
187,8%
200,1%
212.6%
225,3%
238,1%
251,1%
264,3%
277,7%
Критическая температура
°C
81,51
79,31
77,20
75,17
73,24
71,38
69,59
67,88
Критическое давление
бар
47,77
48,51
49,25
49,99
50,72
51,46
52,19
52,93
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
295,9
300,8
305,4
309,9
314,1
318,3
322,3
326,1
Отношение давлений
14,79
14,46
14,14
13,84
13,54
13,25
12,96
12,69
Массовый поток хладагента
кг/час
24,3
23,9
23,6
23,2
22,9
22,6
22,3
22,1
Температура высвобождения компрессора
°C
145,6
147,9
150,2
152,4
154,6
156,7
158,8
160,9
Давление на входе испарителя
бар
1,51
1,62
1,72
1,84
1,95
2,07
2,19
2,32
Давление на входе конденсатора
бар
22,0
23,1
24,1
25,1
26,2
27,2
28,2
29,3
Температура на входе испарителя
°C
-37,2
-38,0
-38,9
-39,7
-40,5
-41,2
-41,9
-42,6
Температура конденсации испарителя
°C
-23,4
-23,0
-22,5
-22,1
-21,8
-21,5
-21,3
-21,0
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,4
-18,0
-17,5
-17,1
-16,8
-16,5
-16,3
-16,0
Средняя температура испарителя
°C
-30,3
-30,5
-30,7
-30,9
-31,1
-31,4
-31,6
-31,8
Глайд испарителя (выход-вход)
K
13,7
15,1
16,3
17,5
18,7
19,7
20,7
21,5
Давление всасывания компрессора
бар
1,49
1,59
1,70
1,82
1,93
2,05
2,18
2,30
Давление высвобождения из компрессора
бар
22,0
23,1
24,1
25,1
26,2
27,2
28,2
29,3
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
133
124
115
107
101
94
89
84
Перепад давлений по отношению к эталону
45,6%
42,3%
39,4%
36,8%
34,4%
32,3%
30,4%
28,7%
Температура конденсации конденсатора
°C
57,7
57,6
57,4
57,1
56,8
56,4
55,9
55,4
Температура начала кипения конденсатора
°C
30,0
29,1
28,3
27,7
27,1
26.6
26,2
25,9
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
29,0
28,1
27,3
26,7
26,1
25,6
25,2
24,9
Средняя температура конденсатора
°C
43,8
43,3
42,9
42,4
42,0
41,5
41,1
40,6
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
27,7
28,5
29,1
29,4
29,7
29,7
29,7
29*5
Таблица 41
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744, 10% R-32 и 10% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/10/10/80
2/10/10/78
4/10/10/76
6/10/10/74
8/10/10/72
10/10/10/70
12/10/10/68
14/10/10/66
СОР (нагрев)
2,13
2,16
2,19
2,21
2,22
2,24
2,25
2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону
100,9%
102,5%
103,7%
104,7%
105,4%
106,0%
106,5%
106,9%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
883
972
1064
1160
1258
1359
1463
1569
Нагревательная способность по отношению к эталону
100,5%
110,6%
121,1%
132,0%
143,2%
154,7%
166,5%
178,6%
Критическая температура
°C
102,94
99,76
96,73
93,84
91,08
88,45
85,94
83,55
Критическое давление
бар
42,01
42,80
43,57
44,34
45,09
45,84
46,59
47,33
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
241,7
251,1
259,6
267,1
273,9
280,1
285,9
291,3
Отношение давлений
16,67
16,58
16.42
16,18
15,91
15.61
15.29
14,97
Массовый поток хладагента
кг/час
29,8
28,7
27,7
27,0
26,3
25,7
25,2
24,7
Температура высвобождения компрессора
°C
123,6
127,0
130.2
133,2
136,0
138,6
141,2
143,6
Давление на входе испарителя
бар
0,85
0,92
0,99
1,07
1,15
1,24
1,34
1,44
Давление на входе конденсатора
бар
13,4
14,5
15,6
16,7
17,8
18,9
20,0
21,1
Температура на входе испарителя
°C
-30,8
-31,5
-32,2
-32,9
-33,7
-34,5
-35,3
-36,2
Температура конденсации испарителя
°C
-28,6
-28,0
-27,3
-26,6
-25,9
-25,3
-24,7
-24,1
Температура газа на выходе испарителя
°C
-23,6
-23,0
-22,3
-21,6
-20,9
-20,3
-19,7
-19,1
Средняя температура испарителя
°C
-29,7
-29,7
-29.7
-29,8
-29,8
-29,9
-30,0
-30,1
Глайд испарителя (выход-вход)
K
2,2
3,5
4,9
6,3
7,8
9,2
10,7
12,1
Давление всасывания компрессора
бар
0,80
0,87
0,95
1,03
1,12
1,21
1,31
1,41
Давление высвобождения из компрессора
бар
13,4
14,5
15,6
16,7
17,8
18,9
20,0
21,1
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
290
256
228
205
185
169
154
142
Перепад давлений по отношению к эталону
99,3%
87,7%
78,1%
70,1%
63,4%
57,7%
52,8%
48,6%
Температура конденсации конденсатора
°C
53,4
54,4
55.3
56,0
56,6
57,0
57,2
57,3
Температура начала кипения конденсатора
°C
46,1
42,6
39,7
37,4
35,4
33,8
32,4
31,2
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
45,1
41,6
38,7
36,4
34,4
32,8
31,4
30,2
Средняя температура конденсатора
°C
49,7
48,5
47,5
46,7
46,0
45,4
44,8
44 2
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
7,3
11,9
15,6
18,7
21,2
23,2
24^8
26,1
Таблица 42
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744, 10% R-32 и 10% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶
16/10/10/64
18/10/10/62
20/10/10/60
22/10/10/58
24/10/10/56
26/10/10/54
28/10/10/52
30/10/10/50
СОР (нагрев)
2,26
2,26
2,27
2,27
2,27
2,27
2,27
2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону
107,2%
107,4%
107,5%
107,6%
107,6%
107,6%
107,6%
107.5%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1677
1787
1898
2011
2126
2243
2362
2483
Нагревательная способность по отношению к эталону
190,8%
203,3%
216,0%
228,9%
242,0%
255,3%
268,8%
282,5%
Критическая температура
°C
81,26
79.07
76,97
74,96
73,03
71,19
69,41
67,71
Критическое давление
бар
48,07
48,81
49,55
50,29
51,03
51,76
52,50
53,23
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
296,3
301,2
305,8
310,2
314,4
318,5
322,4
326,2
Отношение давлений
14,64
14,32
14,00
13,69
13,39
13,10
12,81
12,54
Массовый поток хладагента
кг/час
24,3
23,9
23,5
23,2
22.9
22,6
22,3
22,1
Температура высвобождения компрессора
°C
146,0
148,3
150,5
152,7
154,9
157,0
159,0
161,1
Давление на входе испарителя
бар
1,54
1,64
1,76
1,87
1,99
2,11
2,24
2,37
Давление на входе конденсатора
бар
22,2
23.3
24,3
25,4
26,4
27,4
28,5
29,5
Температура на входе испарителя
°C
-37,0
-37,8
-38,6
-39,4
-40,2
-40,9
-41,6
-42,2
Температура конденсации испарителя
°C
-23,6
-23,1
-22,6
-22,3
-21,9
-21,6
-21,4
-21,2
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,6
-18,1
-17,6
-17,3
-16,9
-16,6
-16,4
-16,2
Средняя температура испарителя
°C
-30,3
-30,5
-30,6
-30,8
-31,1
-31,3
-31,5
-31,7
Глайд испарителя (выход-вход)
K
13,5
14.8
16,0
17,2
18.3
19,3
20,2
21,1
Давление всасывания компрессора
бар
1,52
1,62
1,74
1,85
1,97
2,09
2,22
2,35
Давление высвобождения из компрессора
бар
22,2
23,3
24,3
25,4
26,4
27,4
28,5
29,5
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
131
122
113
106
99
93
87
82
Перепад давлений по отношению к эталону
44,9%
41,6%
38,7%
36,1%
33,8%
31,8%
29,9%
28,2%
Температура конденсации конденсатора
°C
57,3
57,2
57,0
56,7
56,4
56,0
55,5
55,0
Температура начала кипения конденсатора
°C
30,2
29.3
28,6
27,9
27,4
26,9
26,5
26,1
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
29,2
28,3
27,6
26,9
26,4
25,9
25,5
25,1
Средняя температура конденсатора
°C
43,7
43,3
42,8
42,3
41,9
41,4
41,0
40,6
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
27,1
27.9
28,4
28,8
29,0
29,1
29,0
28^9
Таблица 43
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 10% R-32 и 20% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/10/20/70
2/10/20/68
4/10/20/66
6/10/20/64
8/10/20/62
10/10/20/60
12/10/20/58
14/10/20/56
СОР (нагрев)
2.13
2,17
2,19
2,21
2,23
2,24
2,25
2,26
СОР (нагрев) по отношению к эталону
101,2%
102,7%
103,9%
104,8%
105,6%
106,2%
106,6%
107,0%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
917
1007
1101
1198
1299
1403
1509
1617
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
104,3%
114,6%
125,3%
136,4%
147,9%
159,7%
171,7%
184,1%
Критическая температура
°C
102.20
99,05
96,05
93,19
90,47
87,87
85,40
83,03
Критическое давление
бар
42,60
43,37
44,14
44,89
45,65
46,39
47,14
47,89
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
243,2
252,7
261,0
268,5
275,2
281,4
287,1
292,5
Отношение давлений
16,35
16,27
16,12
15,89
15,62
15,33
15,02
14,70
Массовый поток хладагента
кг/час
29,6
28,5
27,6
26,8
26.2
25,6
25,1
24,6
Температура высвобождения компрессора
°C
124,5
127.9
131,1
134,1
136,9
139,5
142,1
144,5
Давление на входе испарителя
бар
0,89
0,95
1,03
1,11
1,19
1,29
1,38
1,48
Давление на входе конденсатора
бар
13,7
14,8
15,9
17,0
18,2
19,3
20,4
21,5
Температура на входе испарителя
°C
-30,8
-31,4
-32,1
-32,8
-33,6
-34,3
-35,1
-35,9
Температура конденсации испарителя
°C
-28,7
-28,0
-27,4
-26,7
-26,1
-25,4
-24,8
-24,3
Температура газа на выходе испарителя
°C
-23,7
-23,0
-22,4
-21,7
-21,1
-20.4
-19,8
-19,3
Средняя температура испарителя
°C
-29.7
-29,7
-29,8
-29,8
-29,8
-29,9
-30,0
-30,1
Глайд испарителя (выход-вход)
K
2,1
3,4
4,7
6,1
7,5
8,9
10,3
11,6
Давление всасывания компрессора
бар
0,84
0,91
0,99
1,07
1.16
1,26
1,36
1,46
Давление высвобождения из компрессора
бар
13,7
14,8
15,9
17,0
18,2
19,3
20,4
21,5
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
278
246
220
197
179
163
149
137
Перепад давлений по отношению к эталону
95,2%
84,2%
75,2%
67,6%
61,2%
55,8%
51,1%
47,0%
Температура конденсации конденсатора
°C
52.8
53,9
54,7
55,4
55,9
56,2
56,5
56,6
Температура начала кипения конденсатора
°C
46,2
42,8
40,0
37,7
35,7
34,1
32,7
31,5
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
45.2
41,8
39,0
36,7
34,7
33,1
31,7
30,5
Средняя температура конденсатора
°C
49,5
48,3
47,4
46,5
45.8
45,2
44,6
44,1
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
6,6
11,0
14,7
17,7
20,2
22,2
23,8
25,0
Таблица 44
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 10% R-32 и 20% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
16/10/20/54
18/10/20/52
20/10/20/50
22/10/20/48
24/10/20/46
26/10/20/44
28/10/20/42
30/10/20/40
СОР (нагрев)
2,26
2,27
2,27
2,27
2,27
2,27
2,27
2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону
107,3%
107,5%
107,6%
107,7%
107,7%
107,7%
107,7%
107,7%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
1728
1841
1956
2073
2193
2314
2438
2563
всасывании
Нагревательная способность по отношению к
196,7%
209,5%
222,6%
236,0%
249,5%
263,3%
277,4%
291,7%
эталону
Критическая температура
°C
80,77
78,61
76,54
74,56
72,66
70,83
69,08
67,39
Критическое давление
бар
48,63
49,37
50,12
50.86
51,60
52,34
53,08
53,82
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
297,5
302,2
306,7
311.0
315,1
319,1
322,9
326,5
Отношение давлений
14,38
14,06
13,74
13,43
13,13
12,84
12,55
12,27
Массовый поток хладагента
кг/час
24,2
23,8
23,5
23,2
22,8
22,6
22,3
22,1
Температура высвобождения компрессора
°C
146,8
149,1
151,3
153,4
155,5
157,5
159,5
161,5
Давление на входе испарителя
бар
1,59
1,70
1,82
1,94
2,06
2,19
2,32
2,46
Давление на входе конденсатора
бар
22,6
23,6
24,7
25,8
26,8
27,9
28,9
30,0
Температура на входе испарителя
°C
-36,7
-37,5
-38.2
-39,0
-39,7
-40,4
-41,0
-41,6
Температура конденсации испарителя
°C
-23,8
-23,3
-22,9
-22,5
-22,1
-21,9
-21,6
-21,4
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,8
-18,3
-17,9
-17,5
-17,1
-16,9
-16,6
-16,4
Средняя температура испарителя
°C
-30,2
-30,4
-30,6
-30,7
-30,9
-31,1
-31,3
-31,5
Глайд испарителя (выход-вход)
K
12,9
14,2
15,4
16,5
17,6
18,5
19,4
20,2
Давление всасывания компрессора
бар
1,57
1,68
1,80
1,92
2.04
2,17
2,30
2,44
Давление высвобождения из компрессора
бар
22,6
23,6
24,7
25,8
26,8
27,9
28,9
30,0
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
127
118
109
102
96
90
85
80
Перепад давлений по отношению к эталону
43,4%
40,3%
37,5%
35,0%
32,8%
30,8%
28,9%
27,3%
Температура конденсации конденсатора
°C
56,6
56,4
56,3
56.0
55,6
55,2
54,8
54.3
Температура начала кипения конденсатора
°C
30,5
29,7
28,9
28,3
27,8
27,3
26,9
26,6
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
29,5
28,7
27,9
27,3
26,8
26,3
25,9
25,6
Средняя температура конденсатора
°C
43,5
43,1
42,6
42,1
41,7
41,3
40,8
40.4
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
26,0
26,8
27,3
27,7
27,9
27,9
27,9
27,7
Таблица 45
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 10% R-32 и 30% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-l34a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/10/30/60
2/10/30/58
4/10/30/56
6/10/30/54
8/10/30/52
10/10/30/50
12/10/30/48
14/10/30/46
СОР (нагрев)
2,14
2,17
2,19
2,21
2,23
2,24
2,25
2,26
СОР (нагрев) по отношению к эталону
101,5%
102,9%
104,1%
105,0%
105,7%
106,3%
106,7%
107,1%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
948
1040
1135
1234
1337
1443
1551
1662
Нагревательная способность по отношению к эталону
107,8%
118,3%
129.2%
140,5%
152,2%
164,2%
176,5%
189.2%
Критическая температура
°C
101,47
98,35
95,39
92,57
89,89
87,33
84,88
82,55
Критическое давление
бар
43,07
43,84
44,60
45,36
46,12
46,87
47,63
48,38
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
245,0
254,4
262,7
270,2
276,9
283,0
288,7
294,0
Отношение давлений
16,08
16,00
15,85
15,64
15,38
15,09
14,79
14,47
Массовый поток хладагента
кг/час
29,4
28,3
27,4
26,6
26.0
25,4
24,9
24,5
Температура высвобождения компрессора
°C
125,6
129,0
132,2
135,2
137,9
140,6
143,1
145,5
Давление на входе испарителя
бар
0,91
0,98
1,06
1,14
1,23
1,32
1,42
1,53
Давление на входе конденсатора
бар
14,0
15,1
16,2
17,3
18,5
19,6
20,7
21.8
Температура на входе испарителя
°C
-30,8
-31,4
-32,0
-32,7
-33,4
-34,1
-34,9
-35,6
Температура конденсации испарителя
°C
-28,8
-28,2
-27,5
-26,9
-26,3
-25,6
-25,0
-24,5
Температура газа на выходе испарителя
°C
-23,8
-23,2
-22,5
-21,9
-21,3
-20,6
-20,0
-19,5
Средняя температура испарителя
°C
-29,8
-29,8
-29,8
-29,8
-29,8
-29,9
-30,0
-30,1
Глайд испарителя (выход-вход)
K
2,0
3,2
4,5
5,8
7,2
8,5
9,8
11,2
Давление всасывания компрессора
бар
0,87
0,94
1,02
1,11
1,20
1,30
1,40
1,51
Давление высвобождения из компрессора
бар
14.0
15.1
16,2
17,3
18.5
19,6
20,7
21,8
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
267
237
212
191
173
158
144
133
Перепад давлений по отношению к эталону
91,6%
81,1%
72,5%
65,3%
59,2%
54.0%
49,5%
45,5%
Температура конденсации конденсатора
°C
52,3
53,3
54,1
54,8
55,3
55,6
55,8
55,9
Температура начала кипения конденсатора
°C
46,4
43,0
40,2
37,9
35.9
34,3
33,0
31,8
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
45,4
42,0
39,2
36,9
34,9
33,3
32,0
30,8
Средняя температура конденсатора
°C
49,3
48,1
47,2
46,3
45,6
45,0
44,4
43,8
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
5,9
10,3
13,9
16,9
19.3
21,3
22,9
24,1
Таблица 46
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-304% R-744, 10% R-32 и 30% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
16/10/30/44
18/10/30/42
20/10/30/40
22/10/30/38
24/10/30/36
26/10/30/34
28/10/30/32
30/10/30/30
СОР (нагрев)
2,26
2,27
2,27
2,27
2,27
2,28
2,27
2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону
107,4%
107,6%
107,7%
107,8%
107,9%
107,9%
107,9%
107,8%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1776
1892
2011
2131
2254
2379
2507
2637
Нагревательная способность по отношению к эталону
202,1%
215,4%
228,8%
242,6%
256,5%
270,8%
285,3%
300,1%
Критическая температура
°C
80,32
78,19
76,15
74,19
72,31
70,50
68,77
67,11
Критическое давление
бар
49,13
49,88
50,62
51,37
52,12
52,87
53,61
54,36
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
298,9
303,6
308,0
312,2
316,3
320,1
323,8
327,3
Отношение давлений
14,15
13,83
13,52
13,21
12,91
12,61
12,33
12,05
Массовый поток хладагента
кг/час
24,1
23,7
23,4
23,1
22,8
22,5
22,2
22,0
Температура высвобождения компрессора
°C
147,8
150,0
152,1
154,2
156,3
158,2
160,2
162,1
Давление на входе испарителя
бар
1,64
1,75
1,87
1,99
2,12
2,26
2,39
2,54
Давление на входе конденсатора
бар
22,9
24,0
25,0
26,1
27,2
28,3
29,3
30,4
Температура на входе испарителя
°C
-36,4
-37,1
-37,9
-38,6
-39,3
-39,9
-40,5
-41,1
Температура конденсации испарителя
°C
-24,0
-23,5
-23,1
-22,7
-22,4
-22,1
-21,8
-21,6
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,0
-18,5
-18,1
-17,7
-17,4
-17,1
-16,8
-16,6
Средняя температура испарителя
°C
-30,2
-30,3
-30,5
-30,6
-30,8
-31,0
-31,2
-31,3
Глайд испарителя (выход-вход)
K
12,4
13,6
14,8
15,9
16,9
17,9
18,8
19,5
Давление всасывания компрессора
бар
1,62
1,73
1,85
1,98
2,11
2,24
2,38
2,52
Давление высвобождения из компрессора
бар
22,9
24,0
25,0
26,1
27,2
28,3
29,3
30,4
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
123
114
106
99
93
87
82
77
Перепад давлений по отношению к эталону
42,1%
39,0%
36,3%
33,9%
31,8%
29,8%
28,1%
26,5%
Температура конденсации конденсатора
°C
55.9
55,8
55,6
55,3
55,0
54,6
54,2
53,7
Температура начала кипения конденсатора
°C
30,8
29,9
29,2
28,6
28,1
27,6
27,2
26,9
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
29,8
28,9
28,2
27,6
27,1
26,6
26,2
25,9
Средняя температура конденсатора
°C
43,3
42,9
42,4
42,0
41,5
41,1
40,7
40,3
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
25,1
25,8
26,4
26,7
26,9
27.0
26,9
26,8
Таблица 47
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 10% R-32 и 40% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32AR-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/10/40/50
2/10/40/48
4/10/40/46
6/10/40/44
8/10/40/42
10/10/40/40
12/10/40/38
14/10/40/36
СОР (нагрев)
2,14
2,17
2,20
2,22
2,23
2,24
2,25
2,26
СОР (нагрев) по отношению к эталону
101,7%
103,2%
104,3%
105,1%
105,9%
106,4%
106,9%
107,2%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
976
1069
1167
1267
1372
1480
1591
1704
Нагревательная способность по отношению к эталону
111,1%
121,7%
132,8%
144,2%
156,1%
168,4%
181,1%
193,9%
Критическая температура
°C
100,75
97.68
94,76
91,98
89,33
86,81
84,40
82,10
Критическое давление
бар
43,42
44.20
44,97
45,74
46,51
47,27
48,04
48,80
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
247,0
256,4
264,8
272,2
278,9
285,0
290,6
295.9
Отношение давлений
15,84
15.77
15,63
15,43
15,18
14,89
14,59
14,28
Массовый поток хладагента
кг/час
29,1
28,1
27,2
26,5
25,8
25,3
24,8
24,3
Температура высвобождения компрессора
°C
126,7
130,1
133,3
136,3
139,1
141,7
144,2
146,6
Давление на входе испарителя
бар
0,94
1,01
1,09
1,17
1,26
1.36
1,46
1,57
Давление на входе конденсатора
бар
14,2
15,3
16,4
17,6
18,7
19.8
21,0
22,1
Температура на входе испарителя
°C
-30,7
-31,3
-31,9
-32,6
-33,3
-34.0
-34,7
-35,4
Температура конденсации испарителя
°C
-28,9
-28,3
-27,7
-27,1
-26,4
-25,8
-25,2
-24,7
Температура газа на выходе испарителя
°C
-23,9
-23,3
-22,7
-22,1
-21,4
-20,8
-20,2
-19,7
Средняя температура испарителя
°C
-29,8
-29,8
-29,8
-29,8
-29,9
-29,9
-30,0
-30,1
Глайд испарителя (выход-вход)
K
1,8
3,0
4,2
5,5
6,9
8,2
9,5
10,8
Давление всасывания компрессора
бар
0,90
0,97
1,05
1,14
1,23
1.33
1,44
1,55
Давление высвобождения из компрессора
бар
14,2
15,3
16,4
17,6
18,7
19,8
21,0
22,1
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
258
229
205
185
168
153
140
129
Перепад давлений по отношению к эталону
88,4%
78,4%
70,2%
63,3%
57,4%
52,3%
48.0%
44,2%
Температура конденсации конденсатора
°C
51,7
52,7
53,5
54,2
54,7
55,0
55,2
55,3
Температура начала кипения конденсатора
°C
46,5
43,1
40,3
38,0
36,1
34,5
33.1
31,9
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
45,5
42,1
39,3
37,0
35,1
33,5
32,1
30,9
Средняя температура конденсатора
°C
49,1
47,9
46,9
46,1
45,4
44,7
44,2
43,6
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
5,3
9,6
13,2
16,2
18,6
20,6
22,1
23,4
Таблица 48
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 10% R-32 и 40% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
16/10/40/34
18/10/40/32
20/10/40/30
22/10/40/28
24/10/40/26
26/10/40/24
28/10/40/22
30/10/40/20
СОР (нагрев)
2,27
2,27
2,27
2,28
2,28
2,28
2,28
2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону
107,5%
107,7%
107,9%
108,0%
108,1%
108,1%
108,1%
108,0%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1820
1939
2060
2184
2309
2437
2569
2701
Нагревательная способность по отношению к эталону
°C
207,2%
220,7%
234,5%
248,5%
262,8%
277,4%
292,3%
307,4%
Критическая температура
°C
79,90
77,79
75,77
73,84
71,98
70,20
68,49
66,84
Критическое давление
бар
49,56
50,32
51,07
51,83
52,59
53,34
54,10
54,85
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
300,8
305,4
309,8
313,9
317,9
321,6
325,2
328,7
Отношение давлений
13,97
13,65
13,34
13,03
12,73
12,44
12,15
11,87
Массовый поток хладагента
кг/час
23,9
23,6
23,2
22,9
22,7
22,4
22,1
21,9
Температура высвобождения компрессора
°C
148,8
151,0
153,1
155,2
157.2
159,2
161,0
162,9
Давление на входе испарителя
бар
1,68
1,80
1,92
2,05
2,18
2,31
2,46
2,60
Давление на входе конденсатора
бар
23,2
24,3
25,4
26,5
27,5
28,6
29,7
30,8
Температура на входе испарителя
°C
-36,2
-36,9
-37,6
-38,3
-39,0
-39,6
-40,2
-40,8
Температура конденсации испарителя
°C
-24,2
-23,7
-23,3
-22,9
-22,5
-22,2
-21,9
-21,7
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,2
-18,7
-18,3
-17,9
-17.5
-17,2
-16,9
-16,7
Средняя температура испарителя
°C
-30,2
-30,3
-30,4
-30,6
-30,8
-30,9
-31,1
-31,2
Глайд испарителя (выход-вход)
K
12,0
13,2
14,3
15,4
16.5
17,4
18,3
19,1
Давление всасывания компрессора
бар
1,66
1,78
1,90
2,03
2,16
2,30
2,44
2,59
Давление высвобождения из компрессора
бар
23,2
24,3
25,4
26,5
27,5
28,6
29,7
30,8
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
119
111
103
96
90
85
80
75
Перепад давлений по отношению к эталону
40,9%
37,9%
35,3%
33,0%
30,9%
29,0%
27,3%
25,8%
Температура конденсации конденсатора
°C
55.3
55,2
55,1
54,8
54,5
54,1
53,6
53,2
Температура начала кипения конденсатора
°C
31,0
30,1
29,4
28,8
28,3
27,8
27,4
27,1
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
30,0
29,1
28,4
27,8
27,3
26,8
26,4
26,1
Средняя температура конденсатора
°C
43,1
42,7
42,2
41,8
41,4
40,9
40,5
40,1
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
24,4
25,1
25,7
26,0
26,2
26,3
26,2
26,1
Таблица 49
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 10% R-32 и 50% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/10/50/40
2/10/50/38
4/10/50/36
6/10/50/34
8/10/50/32
10/10/50/30
12/10/50/28
14/10/50/26
СОР (нагрев)
2,15
2,18
2,20
2,22
2,24
2,25
2,26
2.26
СОР (нагрев) по отношению к эталону
102,0%
103,4%
104,5%
105,4%
106,1%
106.6%
107,1%
107,4%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1001
1096
1195
1297
1403
1513
1626
1741
Нагревательная способность по отношению к эталону
113,9%
124,7%
136,0%
147,6%
159,7%
172,2%
185,0%
198,1%
Критическая температура
°C
100,04
97,02
94,14
91,41
88,80
86,31
83.94
81,67
Критическое давление
бар
43,67
44,47
45,25
46,04
46,82
47,60
48,37
49,15
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
249,3
258,7
267,1
274.5
281,2
287,3
293,0
298,2
Отношение давлений
15.64
15,58
15,45
15,26
15,01
14,74
14,44
14,13
Массовый поток хладагента
кг/час
28,9
27,8
27,0
26,2
25,6
25,1
24,6
24,1
Температура высвобождения компрессора
°C
127,9
131,4
134,6
137,6
140,4
143,0
145,4
147,8
Давление на входе испарителя
бар
0,96
1,03
1,11
1,20
1,29
1,39
1,49
1,60
Давление на входе конденсатора
бар
14,4
15,5
16,6
17,8
18,9
20,1
21,2
22,3
Температура на входе испарителя
°C
-30,7
-31,3
-31,9
-32,5
-33,2
-33,9
-34,6
-35,3
Температура конденсации испарителя
°C
-29,0
-28,5
-27,8
-27,2
-26,6
-26,0
-25,4
-24,8
Температура газа на выходе испарителя
°C
-24,0
-23,5
-22,8
-22,2
-21,6
-21,0
-20,4
-19,8
Средняя температура испарителя
°C
-29,9
-29,9
-29,9
-29,9
-29,9
-29,9
-30,0
-30,1
Глайд испарителя (выход-вход)
K
1,6
2,8
4,0
5,3
6,6
7,9
9,2
10,4
Давление всасывания компрессора
бар
0,92
0,99
1,08
1,17
1,26
1,36
1,47
1,58
Давление высвобождения из компрессора
бар
14,4
15,5
16,6
17,8
18,9
20,1
21,2
22,3
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
250
222
199
179
163
149
136
126
Перепад давлений по отношению к эталону
85,6%
76,0%
68,1%
61,4%
55,8%
50,9%
46,7%
43,0%
Температура конденсации конденсатора
°C
51,2
52,2
53,0
53,7
54,2
54,5
54,8
54,9
Температура начала кипения конденсатора
°C
46,6
43,2
40,4
38,1
36,1
34,5
33,1
32,0
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
45,6
42,2
39,4
37.1
35,1
33,5
32,1
31,0
Средняя температура конденсатора
°C
48,9
47,7
46,7
45,9
45,2
44,5
43,9
43,4
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
4,7
9,0
12,7
15,6
18,1
20,0
21,6
22,9
Таблица 50
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 10% R-32 и 50% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
16/10/50/24
18/10/50/22
20/10/50/20
22/10/50/18
24/10/50/16
26/10/50/14
28/10/50/12
30/10/50/10
СОР (нагрев)
2,27
2,28
2.28
2,28
2,28
2,28
2,28
2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону
107,7%
107,9%
108,1%
108,2%
108,2%
108,3%
108,3%
108,2%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1859
1980
2103
2229
2357
2487
2620
2755
Нагревательная способность по отношению к эталону
211,6%
225,4%
239,4%
253,7%
268,2%
283,1%
298,2%
313,5%
Критическая температура
°C
79,50
77,42
75,43
73,52
71,69
69,93
68,24
66,61
Критическое давление
бар
49,92
50,69
51,46
52,23
53,00
53,77
54,53
55,30
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
303,0
307,6
311,9
316,0
320,0
323,7
327,3
330.7
Отношение давлений
13,82
13,50
13,19
12,89
12,59
12,31
12,02
11,75
Массовый поток хладагента
кг/час
23.8
23,4
23,1
22,8
22,5
22,2
22,0
21,8
Температура высвобождения компрессора
°C
150,1
152,2
154,3
156,4
158,3
160,3
162,1
164,0
Давление на входе испарителя
бар
1,72
1,84
1,96
2,09
2,22
2,36
2,51
2,66
Давление на входе конденсатора
бар
23,4
24,5
25,6
26,7
27,8
28,9
30,0
31,1
Температура на входе испарителя
°C
-36,0
-36,7
-37,4
-38,1
-38,8
-39,4
-40,0
-40,6
Температура конденсации испарителя
°C
-24,3
-23,8
-23,4
-23,0
-22,6
-22,3
-22,0
-21,8
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,3
-18,8
-18,4
-18,0
-17,6
-17,3
-17,0
-16,8
Средняя температура испарителя
°C
-30,2
-30,3
-30,4
-30,6
-30,7
-30.9
-31,0
-31,2
Глайд испарителя (выход-вход)
K
11,7
12,9
14,0
15,1
16,2
17,1
18,0
18,8
Давление всасывания компрессора
бар
1,70
1,82
1,94
2,07
2,21
2,35
2,49
2,64
Давление высвобождения из компрессора
бар
23,4
24,5
25,6
26,7
27,8
28,9
30,0
31,1
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
116
108
101
94
88
83
78
73
Перепад давлений по отношению к эталону
39,8%
36,9%
34,4%
32,2%
30,1%
28,3%
26,7%
25,2%
Температура конденсации конденсатора
°C
54,9
54,8
54,6
54,4
54,0
53,7
53,2
52,8
Температура начала кипения конденсатора
°C
31,0
30,2
29,4
28,8
28,3
27,9
27,5
27,2
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
30,0
29,2
28,4
27,8
27,3
26,9
26,5
26,2
Средняя температура конденсатора
°C
42,9
42,5
42,0
41,6
41,2
40,8
40,4
40,0
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
23,9
24,6
25,2
25,5
25,7
25,8
25,8
25,6
Таблица 51
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 15% R-32 и 5% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/15/5/80
2/15/5/78
4/15/5/76
6/15/5/74
8/15/5/72
10/15/5/70
12/15/5/68
14/15/5/66
СОР (нагрев)
2,17
2,19
2,21
2,23
2,24
2,26
2,26
2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону
102,8%
104,0%
105,0%
105,8%
106,5%
107,0%
107,3%
107,6%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
983
1075
1170
1267
1368
1471
1575
1682
Нагревательная способность по отношению к эталону
111,9%
122,3%
133,1%
144,2%
155,7%
167,4%
179,2%
191,4%
Критическая температура
°C
100,70
97,79
94,99
92,31
89,74
87,29
84,94
82,70
Критическое давление
бар
43,58
44.39
45,17
45,95
46,71
47,47
48,22
48,97
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
253,1
261,7
269,4
276,4
282,8
288,7
294,3
299,5
Отношение давлений
15.94
15,80
15,61
15,37
15,11
14,82
14,54
14,25
Массовый поток хладагента
кг/час
28,4
27.5
26,7
26,1
25,5
24,9
24,5
24,0
Температура высвобождения компрессора
°C
127,4
130,5
133,5
136,4
139,1
141,6
144,1
146,5
Давление на входе испарителя
бар
0,94
1,01
1,09
1,17
1,26
1,35
1,45
1,55
Давление на входе конденсатора
бар
14,3
15,3
16,4
17,5
18,6
19,6
20,7
21,8
Температура на входе испарителя
°C
-31,5
-32,2
-33,0
-33,7
-34.5
-35,3
-36,0
-36,8
Температура конденсации испарителя
°C
-27,9
-27,2
-26,6
-26,0
-25,3
-24,8
-24,2
-23,7
Температура газа на выходе испарителя
°C
-22,9
-22,2
-21,6
-21,0
-20,3
-19,8
-19,2
-18,7
Средняя температура испарителя
°C
-29,7
-29,7
-29,8
-29,8
-29,9
-30,0
-30,1
-30,3
Глайд испарителя (выход-вход)
°C
3,7
5,0
6,4
7,8
9,1
10,5
11,8
13,1
Давление всасывания компрессора
бар
0,89
0,97
1,05
1,14
1,23
1,32
1,42
1,53
Давление высвобождения из компрессора
бар
14,3
15,3
16,4
17,5
18,6
19,6
20,7
21,8
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
251
224
202
183
166
152
140
130
Перепад давлений по отношению к эталону
86,1%
76,8%
69,1%
62,6%
57,0%
52,2%
48,0%
44,4%
Температура конденсации конденсатора
°C
53,3
54,2
54,9
55,4
55,8
56,1
56,2
56,2
Температура начала кипения конденсатора
°C
44,2
41,3
38,9
36,8
35,1
33,6
32,4
31,3
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
43,2
40,3
37,9
35,8
34,1
32,6
31,4
30,3
Средняя температура конденсатора
°C
48,8
47,7
46,9
46,1
45,4
44,8
44,3
43,8
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
9,0
12,8
16,0
18,6
20,7
22,5
23,9
25,0
Таблица 52
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 15% R-32 и 5% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
16/15/5/64
18/15/5/62
20/15/5/60
22/15/5/58
24/15/5/56
26/15/5/54
28/15/5/52
30/15/5/50
СОР (нагрев)
2,27
2,28
2,28
2,28
2,28
2,28
2,28
2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону
107,8%
108,0%
108,1%
108,1%
108,1%
108,1%
108,0%
107,9%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1790
1901
2014
2128
2244
2362
2483
2606
Нагревательная способность по отношению к эталону
203,8%
216,4%
229,2%
242,2%
255,4%
268,9%
282,6%
296,5%
Критическая температура
°C
80,54
78,48
76,50
74,60
72,77
71,02
69.33
67,70
Критическое давление
бар
49,71
50,46
51,20
51,94
52,68
53,42
54,16
54,90
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
304,5
309,2
313,7
318,1
322,2
326,2
330,1
333,8
Отношение давлений
13,96
13,67
13,38
13,10
12,83
12,56
12,30
12,05
Массовый поток хладагента
кг/час
23,6
23,3
22,9
22,6
22,3
22,1
21,8
21,6
Температура высвобождения компрессора
°C
148,9
151,1
153,3
155,5
157,6
159,7
161,7
163,7
Давление на входе испарителя
бар
1,65
1,76
1,88
1,99
2,11
2,24
2,37
2,50
Давление на входе конденсатора
бар
22,8
23,8
24,9
25,9
26,9
27,9
29,0
30,0
Температура на входе испарителя
°C
-37,6
-38,3
-39,1
-39,8
-40,4
-41,0
-41,6
-42,1
Температура конденсации испарителя
°C
-23,3
-22,8
-22,5
-22,1
-21,9
-21,6
-21,4
-21,2
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,3
-17,8
-17,5
-17,1
-16,9
-16,6
-16,4
-16,2
Средняя температура испарителя
°C
-30,4
-30,6
-30,8
-30,9
-31,1
-31,3
-31,5
-31,7
Глайд испарителя (выход-вход)
К
14,3
15,5
16,6
17,6
18,5
19,4
20,2
20,9
Давление всасывания компрессора
бар
1,63
1,74
1,86
1,98
2,10
2,22
2,35
2,49
Давление высвобождения из компрессора
бар
22,8
23,8
24,9
25,9
26,9
27,9
29,0
30,0
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
120
112
105
98
92
87
82
77
Перепад давлений по отношению к эталону
41,2%
38,3%
35,8%
33,5%
31,5%
29,6%
28,0%
26,4%
Температура конденсации конденсатора
°C
56,2
56,0
55,8
55,5
55,1
54,7
54,3
53,7
Температура начала кипения конденсатора
°C
30,3
29,5
28,8
28,2
27,7
27,3
26.9
26,5
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
29,3
28,5
27,8
27,2
26,7
26,3
25,9
25,5
Средняя температура конденсатора
°C
43,3
42,8
42,3
41,9
41,4
41,0
40,6
40,1
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
25,8
26,5
27,0
27,3
27,4
27,5
27,4
27,2
Таблица 53
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 15% R-32 и 10% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/15/10/75
2/15/10/73
4/15/10/71
6/15/10/69
8/15/10/67
10/15/10/65
12/15/10/63
14/15/10/61
СОР (нагрев)
2,17
2,20
2,22
2,23
2,25
2,26
2,26
2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону
102,9%
104,1%
105,1%
105,9%
106,5%
107,0%
107,4%
107,7%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1001
1093
1188
1287
1389
1493
1599
1707
Нагревательная способность по отношению к эталону
113,9%
124,4%
135,2%
146,5%
158,0%
169,9%
182,0%
194,3%
Критическая температура
°C
100,38
97,46
94,67
92,00
89,45
87,01
84,68
82,44
Критическое давление
бар
43,87
44,66
45,43
46,20
46,96
47,71
48.47
49,22
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
253,8
262,3
270,0
277,0
283,4
289,3
294,9
300,1
Отношение давлений
15,79
15,65
15,47
15,24
14,97
14,70
14,41
14,12
Массовый поток хладагента
кг/час
28,4
27,4
26,7
26,0
25,4
24,9
24,4
24,0
Температура высвобождения компрессора
°C
127,8
131,0
134,0
136,8
139,5
142,1
144,5
146,9
Давление на входе испарителя
бар
0,95
1,03
1,10
1,19
1,28
1,37
1,47
1,57
Давление на входе конденсатора
бар
14,4
15,5
16,6
17,6
18,7
19,8
20,9
21,9
Температура на входе испарителя
°C
-31,5
-32,2
-32,9
-33,6
-34,4
-35,1
-35,9
-36,6
Температура конденсации испарителя
°C
-28,0
-27,3
-26,7
-26,1
-25,5
-24.9
-24,3
-23,8
Температура газа на выходе испарителя
°C
-23,0
-22,3
-21,7
-21,1
-20,5
-19,9
-19,3
-18,8
Средняя температура испарителя
°C
-29,7
-29,8
-29,8
-29.8
-29,9
-30.0
-30,1
-30,2
Глайд испарителя (выход-вход)
K
3,6
4,9
6,2
7,6
8,9
10,2
11,5
12,8
Давление всасывания компрессора
бар
0,91
0,99
1,07
1,16
1,25
1,35
1,45
1,55
Давление высвобождения из компрессора
бар
14.4
15,5
16,6
17,6
18,7
19,8
20,9
21,9
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
247
220
198
180
164
150
138
128
Перепад давлений по отношению к эталону
84,5%
75,4%
67,9%
61,5%
56,0%
51,3%
47,2%
43,7%
Температура конденсации конденсатора
°C
53,0
53,8
54,5
55,0
55,4
55,7
55,8
55,9
Температура начала кипения конденсатора
°C
44,4
41,5
39,0
37,0
35,3
33,8
32,5
31,5
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
43,4
40,5
38,0
36,0
34,3
32,8
31,5
30,5
Средняя температура конденсатора
°C
48,7
47,6
46,8
46,0
45,4
44,7
44,2
43,7
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
8,6
12,3
15,5
18,0
20,2
21,9
23,3
24,4
Таблица 54
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 15% R-32 и 10% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
16/15/10/59
18/15/10/57
20/15/10/55
22/15/10/53
24/15/10/51
26/15/10/49
28/15/10/47
30/15/10/45
СОР (нагрев)
2,27
2,28
2,28
2,28
2,28
2,28
2.28
2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону
107,9%
108,0%
108,1%
108,2%
108,2%
108,1%
108,1%
108,0%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1817
1930
2044
2161
2279
2400
2523
2648
Нагревательная способность по отношению к эталону
206,8%
219,6%
232,7%
245,9%
259,4%
273,1%
287,1%
301,4%
Критическая температура
°C
80,30
78,25
76,28
74,40
72,58
70,84
69,16
67,54
Критическое давление
бар
49,96
50,71
51,45
52,19
52,94
53,68
54,42
55,16
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
305,0
309,7
314,1
318,4
322,5
326,4
330,2
333,8
Отношение давлений
13,83
13,54
13,25
12,97
12,70
12,43
12,17
11,91
Массовый поток хладагента
кг/час
23,6
23,3
22,9
22,6
22,3
22,1
21,8
21,6
Температура высвобождения компрессора
°C
149,3
151,5
153,7
155,8
157,9
159,9
161,9
163,9
Давление на входе испарителя
бар
1,68
1,79
1,91
2,03
2,15
2,28
2,41
2,55
Давление на входе конденсатора
бар
23,0
24,0
25,1
26,1
27,1
28,2
29,2
30,2
Температура на входе испарителя
°C
-37,4
-38,1
-38,8
-39,5
-40,1
-40,7
-41,2
-41,7
Температура конденсации испарителя
°C
-23,4
-23,0
-22,6
-22,3
-22,0
-21,7
-21,5
-21,4
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,4
-18,0
-17,6
-17,3
-17,0
-16,7
-16,5
-16,4
Средняя температура испарителя
°C
-30,4
-30,5
-30,7
-30,9
-31,1
-31,2
-31,4
-31,5
Глайд испарителя (выход-вход)
K
14,0
15,1
16,2
17,2
18,1
18,9
19,7
20,4
Давление всасывания компрессора
бар
1,66
1,77
1,89
2,01
2,14
2,27
2,40
2,54
Давление высвобождения из компрессора
бар
23,0
24,0
25,1
26,1
27,1
28,2
29,2
30,2
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
118
ПО
103
96
90
85
80
76
Перепад давлений по отношению к эталону
40,5%
37,7%
35.2%
33,0%
31,0%
29,2%
27,5%
26,0%
Температура конденсации конденсатора
°C
55,8
55,6
55,4
55,1
54,8
54,3
53,9
53,4
Температура начала кипения конденсатора
°C
30,5
29,7
29,0
28,4
27,9
27,5
27,1
26,8
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
29,5
28,7
28,0
27,4
26,9
26,5
26,1
25,8
Средняя температура конденсатора
°C
43,2
42,7
42,2
41,8
41,3
40,9
40,5
40,1
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
25,3
25,9
26,4
26,7
26,8
26,9
26,8
2б'б
Таблица 55
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 15% R-32 и 20% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/15/20/65
2/15/20/63
4/15/20/61
6/15/20/59
8/15/20/57
10/15/20/55
12/15/20/53
14/15/20/51
СОР (нагрев)
2,17
2,20
2,22
2,23
2,25
2,26
2,27
2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону
103,1%
104,3%
105,2%
106,0%
106,6%
107,1%
107,4%
107,7%
кДж/м<sup>3</sup>
1033
1127
1224
1325
1428
1534
1643
1755
Нагревательная способность по отношению к эталону
117,6%
128,3%
139,3%
150,7%
162,5%
174,6%
187,0%
199,7%
Критическая температура
°C
99,72
96,82
94,05
91,41
88,89
86,48
84,18
81,97
Критическое давление
бар
44,35
45,12
45,89
46,65
47,41
48,17
48,92
49,67
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
255,3
263,9
271,6
278,5
284,9
290,8
296.3
301,4
Отношение давлений
15,52
15,39
15,22
14,99
14,74
14,46
14,18
13,89
Массовый поток хладагента
кг/час
28,2
27,3
26,5
25,9
25,3
24,8
24,3
23,9
Температура высвобождения компрессора
°C
128,8
132,0
135,0
137,8
140,5
143,0
145,5
147,8
Давление на входе испарителя
бар
0,99
1,06
1,14
1,23
1,32
1.41
1,52
1,62
Давление на входе конденсатора
бар
14,7
15,7
16,8
17,9
19,0
20,1
21,2
22,2
Температура на входе испарителя
°C
-31,4
-32.1
-32,8
-33,4
-34,1
-34,8
-35,6
-36.3
Температура конденсации испарителя
°C
-28,1
-27,5
-26,9
-26,3
-25,7
-25,1
-24,6
-24,1
Температура газа на выходе испарителя
°C
-23,1
-22,5
-21,9
-21,3
-20,7
-20,1
-19,6
-19,1
Средняя температура испарителя
°C
-29,8
-29,8
-29,8
-29,9
-29,9
-30,0
-30,1
-30,2
Глайд испарителя (выход-вход)
K
3,3
4,6
5,9
7.2
8,4
9,7
11,0
12,2
Давление всасывания компрессора
бар
0,94
1,02
1,11
1,20
1,29
1,39
1,49
1,60
Давление высвобождения из компрессора
бар
14,7
15,7
16,8
17,9
19,0
20,1
21,2
22,2
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
238
213
192
174
158
145
134
124
Перепад давлений по отношению к эталону
81,4%
72,8%
65,6%
59,5%
54,3%
49,7%
45,8%
42,3%
Температура конденсации конденсатора
°C
52,4
53,2
53,8
54,4
54.7
55,0
55,1
55,2
Температура начала кипения конденсатора
°C
44,7
41,8
39,3
37,3
35,6
34,1
32,9
31,8
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
43,7
40,8
38,3
36,3
34.6
33,1
31,9
30,8
Средняя температура конденсатора
°C
48,5
47,5
46,6
45,8
45,2
44,6
44,0
43,5
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
7,7
11,4
14,5
17,1
19,2
20,9
22,3
23,4
Таблица 56
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 15% R-32 и 20% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
16/15/20/49
18/15/20/47
20/15/20/45
22/15/20/43
24/15/20/41
26/15/20/39
28/15/20/37
30/15/20/35
СОР (нагрев)
2,28
2,28
2,28
2,28
2,28
2,28
2,28
2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону
108,0%
108,1%
108,2%
108,3%
108,3%
108,3%
108,3%
108,2%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1868
1984
2102
2222
2345
2470
2598
2729
Нагревательная способность по отношению к эталону
212,6%
225,8%
239,2%
252,9%
266,9%
281,1%
295,7%
310,5%
Критическая температура
°C
79,86
77,83
75.88
74,02
72,22
70,50
68,84
67,24
Критическое давление
бар
50,42
51,17
51,92
52,67
53,42
54,16
54,91
55,65
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
306.2
310,8
315,2
319,4
323,4
327,2
330,8
334,3
Отношение давлений
13,60
13,31
13.02
12,74
12,47
12,20
11,93
11,67
Массовый поток хладагента
кг/час
23.5
23,2
22,8
22,5
22,3
22,0
21,8
21,5
Температура высвобождения компрессора
°C
150,1
152,3
154,4
156,5
158,5
160,5
162,4
164,3
Давление на входе испарителя
бар
1,73
1,85
1,97
2,09
2,22
2,36
2,49
2,64
Давление на входе конденсатора
бар
23,3
24,4
25,4
26,5
27,5
28,6
29,6
30,7
Температура на входе испарителя
°C
-37,0
-37,7
-38,3
-39,0
-39,6
-40,1
-40,6
-41,1
Температура конденсации испарителя
°C
-23,7
-23,2
-22,9
-22,5
-22,3
-22,0
-21,8
-21,6
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,7
-18,2
-17,9
-17,5
-17,3
-17,0
-16,8
-16,6
Средняя температура испарителя
°C
-30.3
-30,5
-30,6
-30.8
-30,9
-31,1
-31,2
-31.3
Глайд испарителя (выход-вход)
K
13,3
14,4
15,5
16,4
17,3
18,1
18,9
19.5
Давление всасывания компрессора
бар
1,71
1,83
1,95
2,08
2,21
2,34
2,48
2,63
Давление высвобождения из компрессора
бар
23,3
24,4
25,4
26,5
27,5
28,6
29,6
30,7
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
115
107
100
93
88
83
78
74
Перепад давлений по отношению к эталону
39,3%
36,6%
34,2%
32,0%
30,0%
28,3%
26,7%
25,2%
Температура конденсации конденсатора
°C
55,1
54,9
54.7
54,4
54,1
53,7
53,2
52,7
Температура начала кипения конденсатора
°C
30.9
30,1
29,4
28,8
28,3
27,9
27,5
27.2
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
29,9
29,1
28,4
27,8
27,3
26,9
26,5
26,2
Средняя температура конденсатора
°C
43,0
42,5
42,1
41,6
41,2
40,8
40,4
40,0
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
24,2
24,9
25,3
25,6
25,8
25,8
25,7
25,5
Таблица 57
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 15% R-32 и 30% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/15/30/55
2/15/30/53
4/15/30/51
6/15/30/49
8/15/30/47
10/15/30/45
12/15/30/43
14/15/30/41
СОР (нагрев)
2,18
2,20
2,22
2,24
2,25
2,26
2,27
2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону
103,2%
104,4%
105,3%
106,1%
106,7%
107,2%
107,5%
107,8%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1063
1158
1257
1359
1465
1573
1685
1799
Нагревательная способность по отношению к эталону
120,9%
131,8%
143,1%
154,7%
166,7%
179,0%
191,7%
204,7%
Критическая температура
°C
99,07
96,20
93,47
90,86
88,37
85,99
83,71
81,53
Критическое давление
бар
44,72
45,49
46,26
47,03
47,79
48.55
49,31
50,07
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
257,1
265,7
273,4
280,3
286,7
292,5
298,0
303,1
Отношение давлений
15,28
15,17
15,00
14,79
14,54
14.27
13,99
13,70
Массовый поток хладагента
кг/час
28,0
27,1
26,3
25,7
25.1
24.6
24,2
23,8
Температура высвобождения компрессора
°C
129,9
133,1
136,1
138,9
141,6
144,1
146,5
148,9
Давление на входе испарителя
бар
1,01
1,09
1,17
1,26
1,35
1,45
1,56
1,67
Давление на входе конденсатора
бар
14,9
16,0
17,1
18,2
19,3
20,4
21,5
22,5
Температура на входе испарителя
°C
-31,3
-32,0
-32,6
-33,3
-33,9
-34,6
-35,3
-36,0
Температура конденсации испарителя
°C
-28,3
-27,7
-27,1
-26,5
-25,9
-25,4
-24,8
-24,4
Температура газа на выходе испарителя
°С
-23,3
-22,7
-22,1
-21,5
-20,9
-20,4
-19,8
-19,4
Средняя температура испарителя
°C
-29,8
-29,8
-29,8
-29,9
-29,9
-30,0
-30,1
-30,2
Глайд испарителя (выход-вход)
K
3,1
4,3
5,5
6,7
8,0
9,2
10,4
11,6
Давление всасывания компрессора
бар
0,97
1,05
1,14
1,23
1,33
1,43
1,53
1,65
Давление высвобождения из компрессора
бар
14,9
16,0
17,1
18,2
19,3
20,4
21,5
22,5
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
230
206
186
169
154
141
130
120
Перепад давлений по отношению к эталону
78,8%
70,5%
63,6%
57,7%
52,7%
48,3%
44,5%
41,1%
Температура конденсации конденсатора
°C
51,8
52,6
53,2
53,7
54,1
54,4
54,5
54,5
Температура начала кипения конденсатора
°C
44,9
42,0
39,6
37,5
35,8
34,3
33,1
32,0
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
43,9
41,0
38,6
36,5
34,8
33,3
32,1
31,0
Средняя температура конденсатора
°C
48,3
47,3
46,4
45,6
45,0
44,3
43,8
43,3
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
6,9
10.6
13,7
16,2
18,3
20.0
21,4
22^5
Таблица 58
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 15% R-32 и 30% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
16/15/30/39
18/15/30/37
20/15/30/35
22/15/30/33
24/15/30/31
26/15/30/29
28/15/30/27
30/15/30/25
СОР (нагрев)
2,28
2,28
2,28
2,29
2,29
2,29
2,29
2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону
108.1%
108,2%
108,4%
108,4%
108,5%
108,5%
108,4%
108.4%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1915
2034
2155
2279
2405
2534
2665
2800
Нагревательная способность по отношению к эталону
218,0%
231,5%
245,3%
259,4%
273,7%
288,4%
303,3%
318,6%
Критическая температура
°C
79,44
77,44
75,52
73,68
71,90
70,20
68,56
66,98
Критическое давление
бар
50,83
51,59
52,34
53,10
53,85
54,61
55,36
56,12
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
307,9
312,4
316,7
320,8
324,7
328,4
332,0
335,4
Отношение давлений
13,41
13,12
12,83
12,55
12,28
12,01
11,74
11,49
Массовый поток хладагента
кг/час
23,4
23,0
22,7
22,4
22,2
21,9
21,7
21,5
Температура высвобождения компрессора
°C
151.1
153,3
155,4
157,4
159,4
161.3
163,2
165,0
Давление на входе испарителя
бар
1,78
1,90
2,02
2,15
2,28
2,42
2,57
2,72
Давление на входе конденсатора
бар
23,6
24,7
25,8
26,8
27,9
28,9
30,0
31,0
Температура на входе испарителя
°C
-36,6
-37,3
-37,9
-38,5
-39,1
-39,7
-40,2
-40,6
Температура конденсации испарителя
°C
-23,9
-23,5
-23,1
-22,8
-22,5
-22,2
-22,0
-21,8
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,9
-18,5
-18,1
-17,8
-17,5
-17,2
-17,0
-16.8
Средняя температура испарителя
°C
-30,3
-30,4
-30,5
-30,7
-30,8
-30,9
-31,1
-31,2
Глайд испарителя (выход-вход)
K
12,7
13,8
14,8
15,8
16,7
17,5
18.2
18,8
Давление всасывания компрессора
бар
1,76
1,88
2,01
2,14
2,27
2,41
2,55
2,70
Давление высвобождения из компрессора
бар
23,6
24,7
25,8
26,8
27,9
28,9
30,0
31,0
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
112
104
97
91
85
80
76
72
Перепад давлений по отношению к эталону
38,2%
35,6%
33,2%
31,1%
29,2%
27,5%
25,9%
24,5%
Температура конденсации конденсатора
°C
54,5
54.3
54,1
53,8
53,5
53,1
52,7
52,2
Температура начала кипения конденсатора
°C
31,1
30,3
29,6
29,1
28,6
28,1
27,8
27,5
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
30,1
29,3
28.6
28,1
27,6
27,1
26,8
26,5
Средняя температура конденсатора
°C
42,8
42,3
41.9
41,4
41,0
40,6
40,2
39,8
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
23,4
24,0
24.5
24,8
25,0
25,0
24,9
24,7
Таблица 59
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 15% R-32 и 40% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/15/40/45
2/15/40/43
4/15/40/41
6/15/40/39
8/15/40/37
10/15/40/35
12/15/40/33
14/15/40/31
СОР (нагрев)
2,18
2,21
2,22
2,24
2,25
2,26
2,27
2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону
103,4%
104,6%
105,5%
106,2%
106,8%
107,3%
107,7%
108,0%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1089
1186
1286
1390
1498
1608
1722
1838
Нагревательная способность по отношению к эталону
124,0%
135,0%
146,4%
158,2%
170,4%
183,0%
196,0%
209,2%
Критическая температура
°C
98,43
95,60
92,90
90,33
87,87
85,52
83,27
81,12
Критическое давление
бар
44,98
45,76
46,54
47,32
48,10
48,87
49,64
50,41
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
259,2
267,8
275,5
282,5
288,8
294,7
300,1
305,1
Отношение давлений
15,09
14,98
14,82
14,61
14,37
14,11
13,83
13,54
Массовый поток хладагента
кг/час
27,8
26,9
26,1
25,5
24,9
24,4
24,0
23,6
Температура высвобождения компрессора
°C
131,0
134,2
137,3
140,1
142,8
145,3
147,7
150,0
Давление на входе испарителя
бар
1,04
1,11
1,20
1,29
1,38
1,48
1,59
1,70
Давление на входе конденсатора
бар
15,1
16,2
П,3
18,4
19,5
20,6
21,7
22.8
Температура на входе испарителя
°C
-31,3
-31,8
-32,5
-33,1
-33,7
-34,4
-35,0
-35,7
Температура конденсации испарителя
°C
-28,5
-27.9
-27,3
-26,7
-26,1
-25,6
-25,1
-24,6
Температура газа на выходе испарителя
°C
-23,5
-22,9
-22.3
-21,7
-21,1
-20,6
-20,1
-19,6
Средняя температура испарителя
°C
-29,9
-29,9
-29.9
-29,9
-29,9
-30,0
-30.1
-30,1
Глайд испарителя (выход-вход)
K
2,8
4,0
5,1
6,4
7,6
8,8
10,0
11,1
Давление всасывания компрессора
бар
1,00
1,08
1,17
1,26
1,36
1,46
1.57
1,68
Давление высвобождения из компрессора
бар
15,1
16,2
17,3
18,4
19,5
20,6
21,7
22,8
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
223
200
180
164
150
137
126
117
Перепад давлений по отношению к эталону
76,4%
68,5%
61,8%
56,1%
51,2%
47,0%
43,3%
40,0%
Температура конденсации конденсатора
°C
51,2
52,0
52,7
53,2
53,6
53,8
54,0
54,0
Температура начала кипения конденсатора
°C
45,0
42,1
39,7
37,6
35.9
34,4
33,2
32,1
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
44,0
41,1
38,7
36,6
34.9
33,4
32,2
31,1
Средняя температура конденсатора
°C
48,1
47,1
46.2
45,4
44.7
44,1
43,6
43,1
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
6,1
9,9
13,0
15,5
17.7
19.4
20,8
21,9
Таблица 60
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 15% R-32 и 40% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
16/15/40/29
18/15/40/27
20/15/40/25
22/15/40/23
24/15/40/21
26/15/40/19
28/15/40/17
30/15/40/15
СОР (нагрев)
2,28
2,29
2.29
2,29
2,29
2,29
2,29
2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону
108,2%
108,4%
108,5%
108,6%
108,6%
108,7%
108,6%
108,6%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1957
2078
2202
2329
2457
2589
2723
2859
Нагревательная способность по отношению к эталону
222,7%
236,5%
250,6%
265,0%
279,7%
294,6%
309,9%
325,4%
Критическая температура
°C
79,06
77,08
75,19
73,36
71,61
69,93
68,31
66,75
Критическое давление
бар
51.18
51,95
52,72
53,48
54,25
55,02
55,78
56,54
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
309,9
314,4
318,6
322,6
326,5
330,2
333,7
337,1
Отношение давлений
13,26
12,97
12,68
12,40
12,13
11,86
11,60
11,35
Массовый поток хладагента
кг/час
23,2
22,9
22,6
22,3
22,1
21,8
21,6
21,4
Температура высвобождения компрессора
°C
152,2
154,4
156,4
158,4
160,4
162,3
164,1
165,9
Давление на входе испарителя
бар
1,82
1,94
2,07
2,20
2,34
2,48
2,62
2,78
Давление на входе конденсатора
бар
23,9
25,0
26.0
27,1
28,2
29,2
30,3
31,4
Температура на входе испарителя
«С
-36,4
-37,0
-37,6
-38,3
-38,8
-39,4
-39,9
-40.3
Температура конденсации испарителя
°C
-24,1
-23,7
-23,3
-23.0
-22,6
-22,4
-22.1
-21,9
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,1
-18,7
-18,3
-18,0
-17,6
-17,4
-17,1
-16,9
Средняя температура испарителя
°C
-30,2
-30,3
-30,5
-30,6
-30,7
-30,9
-31,0
-31,1
Глайд испарителя (выход-вход)
K
12,3
13,3
14,3
15,3
16,2
17,0
17,7
18,4
Давление всасывания компрессора
бар
1,80
1,92
2,05
2,19
2,32
2,46
2,61
2,76
Давление высвобождения из компрессора
бар
23,9
25,0
26,0
27,1
28,2
29,2
30,3
31,4
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
109
101
95
89
83
78
74
70
Перепад давлений по отношению к эталону
37.2%
34,6%
32,4%
30,3%
28,5%
26,8%
25.3%
23,9%
Температура конденсации конденсатора
°C
54,0
53,8
53,6
53,4
53,0
52,7
52.2
51,8
Температура начала кипения конденсатора
°C
31,2
30,4
29,8
29,2
28,7
28,3
27,9
27,6
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
30,2
29,4
28,8
28,2
27,7
27,3
26,9
26,6
Средняя температура конденсатора
°C
42,6
42,1
41,7
41,3
40,9
40,5
40,1
39,7
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
22,8
23,4
23,9
24,2
24,4
24,4
24,3
24,1
Таблица 61
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 20% R-32 и 5% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-I34a/R-1234ze(E) % масс. ▶
0/20/5/75
2/20/5/73
4/20/5/71
6/20/5/69
8/20/5/67
10/20/5/65
12/20/5/63
14/20/5/61
СОР (нагрев)
2,20
2,22
2,24
2,25
2,26
2,27
2,28
2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону
104,4%
105,4%
106,2%
106,8%
107,3%
107,7%
108,0%
108,3%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1103
1197
1294
1394
1497
1602
1709
1818
Нагревательная способность по отношению к эталону
125,5%
136,2%
147,3%
158,7%
170,4%
182,3%
194,5%
206,9%
Критическая температура
°C
98,35
95,65
93,07
90,59
88,21
85,93
83,74
81,64
Критическое давление
бар
45,29
46,10
46,88
47,66
48,43
49,20
49,96
50,71
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
264,5
272,4
279,5
286,1
292,2
298,0
303,3
308,4
Отношение давлений
15,11
14,95
14,76
14,53
14,29
14,03
13,77
13,50
Массовый поток хладагента
кг/час
27,2
26,4
25,8
25,2
24,6
24,2
23,7
23,3
Температура высвобождения компрессора
°C
131,4
134,4
137,3
140,0
142,6
145,1
147,5
149,9
Давление на входе испарителя
бар
1,04
1,12
1,20
1,29
1,38
1,48
1,58
1,69
Давление на входе конденсатора
бар
15,2
16,3
17,3
18,4
19,4
20,5
21,5
22,5
Температура на входе испарителя
°C
-32,2
-32,9
-33,6
-34,3
-35,0
-35,7
-36,4
-37,1
Температура конденсации испарителя
°C
-27,3
-26,7
-26,2
-25,6
-25,0
-24,5
-24,1
-23,6
Температура газа на выходе испарителя
°C
-22,3
-21,7
-21,2
-20,6
-20,0
-19,5
-19,1
-18,6
Средняя температура испарителя
°C
-29,8
-29.8
-29,9
-29,9
-30,0
-30,1
-30,2
-30,4
Глайд испарителя (выход-вход)
K
4,9
6,2
7,5
8,7
10,0
11,2
12,3
13,5
Давление всасывания компрессора
бар
1,01
1,09
1,17
1,26
1,36
1,46
1,56
1,67
Давление высвобождения из компрессора
бар
15,2
16,3
17,3
18,4
19,4
20,5
21,5
22,5
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
217
196
177
162
148
137
126
117
Перепад давлений по отношению к эталону
74,3%
67,0%
60,7%
55,4%
50,8%
46,8%
43,3%
40,2%
Температура конденсации конденсатора
°C
52,7
53,4
53,9
54,3
54,6
54,8
54,8
54,8
Температура начала кипения конденсатора
°C
43,0
40,5
38,4
36,6
35,0
33,7
32,6
31,6
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
42,0
39,5
37,4
35,6
34,0
32,7
31,6
30,6
Средняя температура конденсатора
°C
47,9
46,9
46,2
45,5
44,8
44,2
43,7
43,2
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
9,6
12,8
15,5
17,7
19,6
21,1
22,3
23,2
Таблица 62
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 20% R-32 и 5% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
16/20/5/59
18/20/5/57
20/20/5/55
22/20/5/53
24/20/5/51
26/20/5/49
28/20/5/47
30/20/5/45
СОР (нагрев)
2,29
2,29
2,29
2,29
2,29
2,29
2,29
2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону
108,4%
108,5%
108,6%
108,6%
108,6%
108,6%
108,5%
108,4%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1930
2043
2159
2276
2396
2519
2645
2773
Нагревательная способность по отношению к эталону
219,6%
232,5%
245,7%
259,1%
272,7%
286,7%
301,0%
315,6%
Критическая температура
°C
79,63
77.69
75,84
74,05
72,33
70.67
69,07
67,53
Критическое давление
бар
51,47
52.22
52,97
53,72
54,47
55,22
55,96
56,71
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
313,2
317,8
322,2
326,4
330,4
334,2
337,9
341,4
Отношение давлений
13,24
12,98
12,72
12,46
12,21
11,96
11,71
11,47
Массовый поток хладагента
кг/час
23,0
22,7
22,3
22,1
21,8
21,5
21,3
21,1
Температура высвобождения компрессора
°C
152,2
154,4
156,5
158,6
160,7
162,7
164,6
166,5
Давление на входе испарителя
бар
1,80
1,91
2,03
2,15
2,28
2,41
2,55
2,69
Давление на входе конденсатора
бар
23,6
24,6
25,6
26,6
27,6
28.7
29,7
30,7
Температура на входе испарителя
°C
-37,8
-38,4
-39,0
-39,6
-40,1
-40,6
-41,1
-41,4
Температура конденсации испарителя
°C
-23,2
-22,9
-22,6
-22,3
-22,0
-21,8
-21,6
-21,5
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,2
-17,9
-17,6
-17,3
-17,0
-16,8
-16,6
-16,5
Средняя температура испарителя
°C
-30,5
-30,6
-30,8
-30,9
-31,1
-31,2
-31,3
-31,5
Глайд испарителя (выход-вход)
K
14,5
15,5
16,5
17,3
18,1
18,8
19,4
20,0
Давление всасывания компрессора
бар
1,78
1.89
2,01
2,14
2,26
2.40
2,53
2,68
Давление высвобождения из компрессора
бар
23,6
24,6
25,6
26,6
27,6
28.7
29,7
30,7
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
109
102
96
90
85
80
75
71
Перепад давлений по отношению к эталону
37,4%
34,9%
32,7%
30,7%
28,9%
27,3%
25,8%
24,4%
Температура конденсации конденсатора
°C
54,7
54,5
54,3
53,9
53,6
53,1
52,7
52,2
Температура начала кипения конденсатора
°C
30,7
30,0
29,3
28,8
28,3
27,9
27,5
27,2
Температура жидкости на выходе конденсатора
°С
29,7
29,0
28,3
27,8
27,3
26,9
26,5
26,2
Средняя температура конденсатора
°C
42,7
42,2
41,8
41,3
40,9
40,5
40,1
39,7
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
24,0
24,5
24,9
25,2
25,3
25,3
25,2
25,0
Таблица 63
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 20% R-32 и 10% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/20/10/70
2/20/10/68
4/20/10/66
6/20/10/64
8/20/10/64
10/20/10/60
12/20/10/58
14/20/10/56
СОР (нагрев)
2,20
2,22
2,24
2,25
2,26
2,27
2,28
2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону
104,5%
105,5%
106,2%
106,9%
107,4%
107,8%
108,1%
108,3%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1119
1214
1312
1413
1517
1624
1732
1843
Нагревательная способность по отношению к эталону
127,4%
138,2%
149,3%
160,9%
172,7%
184,8%
197,1%
209,7%
Критическая температура
°C
98,06
95,36
92,78
90,31
87,94
85,67
83,49
81,41
Критическое давление
бар
45,53
46,31
47,09
47,87
48,63
49,40
50,16
50,91
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
265,2
273.1
280,3
286,8
292,9
298,6
304,0
309,0
Отношение давлений
14,98
14.83
14,64
14,42
14,17
13,92
13,66
13,39
Массовый поток хладагента
кг/час
27,1
26,4
25,7
25,1
24,6
24,1
23,7
23,3
Температура высвобождения компрессора
°C
131,9
134,9
137,8
140,5
143,1
145,6
148,0
150,3
Давление на входе испарителя
бар
1,06
1,14
1,22
1,31
1,40
1,50
1,61
1,71
Давление на входе конденсатора
бар
15,3
16,4
17,4
18,5
19,5
20,6
21,6
22,7
Температура на входе испарителя
°C
-32,2
-32,8
-33,5
-34,2
-34,8
-35,5
-36,2
-36,9
Температура конденсации испарителя
°C
-27,4
-26,9
-26,3
-25,7
-25,2
-24,7
-24,2
-23,8
Температура газа на выходе испарителя
°C
-22,4
-21,9
-21,3
-20,7
-20,2
-19,7
-19,2
-18,8
Средняя температура испарителя
°C
-29,8
-29,8
-29,9
-29,9
-30,0
-30,1
-30,2
-30,3
Глайд испарителя (выход-вход)
K
4,7
6,0
7,2
8,4
9,7
10,8
12,0
13,1
Давление всасывания компрессора
бар
1,02
1,10
1,19
1.28
1,38
1,48
1,58
1,69
Давление высвобождения из компрессора
бар
15,3
16,4
17,4
18,5
19,5
20,6
21,6
22,7
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
213
192
175
159
146
135
124
116
Перепад давлений по отношению к эталону
73,1%
65,9%
59,8%
54,5%
50,0%
46,1%
42,6%
39,6%
Температура конденсации конденсатора
°C
52,4
53,0
53,6
54,0
54,2
54,4
54,5
54,4
Температура начала кипения конденсатора
°C
43.2
40,7
38,6
36,8
35,2
33,9
32,7
31,8
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
42,2
39,7
37,6
35,8
34,2
32,9
31,7
30,8
Средняя температура конденсатора
°C
47,8
46,9
46,1
45,4
44,7
44,1
43,6
43,1
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
9,1
12,3
15.0
17,2
19,0
20,5
21,7
22,7
Таблица 64
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 20% R-32 и 10% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/K-32/R-]34a/K-1234ze€ % масс. ▶
16/20/10/54
18/20/10/52
20/20/10/50
22/20/10/48
24/20/10/46
26/20/10/44
28/20/10/42
30/20/10/40
СОР (нагрев)
2,29
2,29
2,29
2,29
2,29
2,29
2,29
2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону
108,5%
108,6%
108,6%
108,7%
108,7%
108,6%
108,6%
108,5%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1956
2071
2189
2309
2431
2556
2684
2816
Нагревательная способность по отношению к эталону
222,6%
235,7%
249,1%
262,8%
276,7%
290,9%
305,5%
320,4%
Критическая температура
°C
79,40
77,48
75,63
73,85
72,14
70,50
68,91
67,38
Критическое давление
бар
51,67
52,42
53,17
53,93
54,68
55,43
56,18
56,93
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
313,8
318,3
322,6
326,8
330,7
334,5
338,1
341,5
Отношение давлений
13,13
12,87
12,60
12,35
12,09
11,84
11,59
11,35
Массовый поток хладагента
кг/час
22,9
22,6
22,3
22,0
21,8
21,5
21,3
21,1
Температура высвобождения компрессора
°С
152,6
154,8
156,9
159,0
161,0
162,9
164,8
166,6
Давление на входе испарителя
°C
1,83
1,94
2,06
2.19
2,32
2,45
2,59
2,74
Давление на входе конденсатора
бар
23,7
24,8
25,8
26,8
27,8
28,9
29,9
30,9
Температура на входе испарителя
°C
-37,5
-38,1
-38,7
-39.3
-39,8
-40,3
-40,7
-41,1
Температура конденсации испарителя
°C
-23,4
-23,0
-22,7
-22,4
-22,2
-22,0
-21,8
-21,6
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,4
-18,0
-17,7
-17,4
-17,2
-17,0
-16,8
-16,6
Средняя температура испарителя
°C
-30,4
-30,6
-30,7
-30,9
-31,0
-31,1
-31,2
-31,4
Глайд испарителя (выход-вход)
K
14,1
15,1
16,0
16,9
17,6
18,3
18,9
19,5
Давление всасывания компрессора
бар
1,81
1,92
2,05
2,17
2,30
2,44
2,58
2,73
Давление высвобождения из компрессора
бар
23,7
24,8
25,8
26,8
27,8
28,9
29,9
30,9
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
108
101
94
88
83
78
74
70
Перепад давлений по отношению к эталону
36,9%
34,4%
32,2%
30,3%
28,5%
26,9%
25,4%
24,0%
Температура конденсации конденсатора
°C
54,3
54,1
53,9
53,6
53,2
52,8
52,3
51,8
Температура начала кипения конденсатора
°C
30,9
30,2
29,5
29,0
28,5
28,1
27,7
27,4
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
29,9
29,2
28,5
28,0
27.5
27,1
26,7
26,4
Средняя температура конденсатора
°C
42,6
42,2
41,7
41,3
40,9
40,4
40,0
39,6
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
23,4
24,0
24,4
24.6
24,7
24,7
24,6
24,4
Таблица 65
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 20% R-32 и 20% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/20/20/60
2/20/20/58
4/20/20/56
6/20/20/54
8/20/20/52
10/20/20/50
12/20/20/48
14/20/20/46
СОР (нагрев)
2,20
2,23
2,24
2,25
2,27
2,27
2,28
2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону
104,6%
105,5%
106,3%
106,9%
107,4%
107,8%
108,1%
108,4%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1150
1247
1347
1449
1556
1664
1776
1890
Нагревательная способность по отношению к эталону
130,9%
141,9%
153,3%
165,0%
177,0%
189,4%
202,1%
215,1%
Критическая температура
°C
97,47
94,79
92,23
89,78
87,43
85,19
83,03
80,97
Критическое давление
бар
45,91
46.68
47.46
48,23
48,99
49,76
50,52
51,28
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
266,8
274,7
281,9
288,5
294,5
300,2
305,5
310.5
Отношение давлений
14,75
14,61
14,42
14,21
13,98
13,72
13,46
13,20
Массовый поток хладагента
кг/час
27,0
26,2
25,5
25,0
24,4
24,0
23,6
23,2
Температура высвобождения компрессора
°C
132,9
135,9
138,8
141,5
144,1
146,6
149,0
151,3
Давление на входе испарителя
бар
1,09
1,17
1,25
1,35
1,44
1,54
1,65
1,76
Давление на входе конденсатора
бар
15,6
16.6
17,7
18,7
19,8
20,9
21,9
23,0
Температура на входе испарителя
°C
-32,0
-32,6
-33,2
-33,9
-34,5
-35,2
-35,8
-36,4
Температура конденсации испарителя
°C
-27,7
-27,1
-26,5
-26,0
-25,5
-25,0
-24,5
-24,1
Температура газа на выходе испарителя
°C
-22,7
-22,1
-21,5
-21,0
-20,5
-20,0
-19,5
-19,1
Средняя температура испарителя
°C
-29,8
-29,9
-29,9
-29,9
-30,0
-30,1
-30,2
-30,3
Глайд испарителя (выход-вход)
K
4,3
5,5
6,7
7,9
9,1
10,2
11,3
12,4
Давление всасывания компрессора
бар
1,05
1,14
1,23
1,32
1,42
1,52
1,63
1,74
Давление высвобождения из компрессора
бар
15,6
16,6
17,7
18,7
19,8
20,9
21,9
23,0
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
207
187
169
155
142
131
121
112
Перепад давлений по отношению к эталону
70,8%
63,9%
58,0%
53,0%
48,6%
44,8%
41,4%
38,5%
Температура конденсации конденсатора
°C
51,7
52,4
52,9
53,3
53,6
53,7
53,8
53,8
Температура начала кипения конденсатора
°C
43,5
41,0
38.9
37,1
35,5
34,2
33,0
32,0
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
42,5
40,0
37,9
36,1
34,5
33,2
32,0
31,0
Средняя температура конденсатора
°C
47,6
46.7
45.9
45,2
44,5
44,0
43,4
42,9
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
8,2
11,3
14,0
16,2
18,1
19,6
20,8
21,7
Таблица 66
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 20% R-32 и 20% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
16/20/20/44
18/20/20/42
20/20/20/40
22/20/20/38
24/20/20/38
26/20/20/34
28/20/20/32
30/20/20/30
СОР (нагрев)
2,29
2,29
2,29
2,29
2,29
2,29
2,29
2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону
108,6%
108,7%
108,8%
108,8%
108,8%
108,8%
108,8%
108,7%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
2006
2125
2246
2370
2496
2626
2758
2894
Нагревательная способность по отношению к эталону
228,3%
241,8%
255,6%
269,7%
284,1%
298,8%
313,9%
329,3%
Критическая температура
°C
78,99
77.09
75,26
73,50
71,81
70,18
68,61
67,10
Критическое давление
бар
52,04
52.80
53,56
54,32
55,07
55,83
56,59
57,34
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
315,2
319,6
323,8
327,9
331,7
335,4
338,9
342,2
Отношение давлений
12,93
12,67
12,41
12,15
11,89
11,64
11,39
11,14
Массовый поток хладагента
кг/час
22,8
22,5
22,2
22,0
21,7
21,5
21,2
21,0
Температура высвобождения компрессора
°C
153,5
155,6
157,7
159,7
161,6
163,5
165,4
167,1
Давление на входе испарителя
бар
1,88
2,00
2,12
2,25
2,39
2,53
2,67
2,82
Давление на входе конденсатора
бар
24,0
25,1
26,1
27,2
28,2
29,2
30,3
31,3
Температура на входе испарителя
°C
-37,1
-37,6
-38,2
-38,8
-39,3
-39,7
-40,1
-40,5
Температура конденсации испарителя
°C
-23,7
-23,3
-23,0
-22,7
-22,5
-22,2
-22,0
-21,9
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,7
-18,3
-18,0
-17,7
-17,5
-17,2
-17,0
-16,9
Средняя температура испарителя
°C
-30,4
-30,5
-30,6
-30,7
-30,9
-31,0
-31,1
-31,2
Глайд испарителя (выход-вход)
K
13,4
14.3
15,2
16,0
16,8
17,5
18,1
18,6
Давление всасывания компрессора
бар
1,86
1,98
2,11
2,24
2,37
2,51
2,66
2,81
Давление высвобождения из компрессора
бар
24,0
25,1
26,1
27,2
28,2
29,2
30,3
31,3
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
105
98
92
86
81
76
72
68
Перепад давлений по отношению к эталону
35,8%
33,5%
31,3%
29,4%
27,7%
26,1%
24,7%
23,3%
Температура конденсации конденсатора
°C
53,7
53,5
53,3
53,0
52,6
52,2
51,8
51,3
Температура начала кипения конденсатора
°C
31,2
30,5
29,8
29,3
28,8
28,4
28,1
27,8
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
30,2
29,5
28,8
28,3
27,8
27,4
27,1
26,8
Средняя температура конденсатора
°C
42,4
42,0
41,5
41,1
40,7
40,3
39,9
39,5
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
22,5
23,0
23,4
23,7
23,8
23,8
23,7
23,5
Таблица 67
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 20% R-32 и 30% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/20/30/50
2/20/30/48
4/20/30/46
6/20/30/44
8/20/30/42
10/20/30/40
12/20/30/38
14/20/30/36
СОР (нагрев)
2,21
2,23
2,24
2,26
2,27
2,28
2,28
2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону
104,7%
105,7%
106,4%
107,0%
107,5%
107,9%
108,3%
108,5%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1178
1276
1378
1482
1590
1702
1815
1932
Нагревательная способность по отношению к эталону
134,1%
145,2%
156,8%
168,7%
181,0%
193,6%
206,6%
219,9%
Критическая температура
°C
96,89
94,24
91,70
89,28
86,96
84,74
82.61
80,57
Критическое давление
бар
46,18
46,96
47,74
48,51
49,29
50,06
50,83
51,60
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
268,7
276,6
283,8
290,4
296,5
302,1
307,4
312,3
Отношение давлений
14,56
14,42
14,24
14,04
13,81
13.56
13,30
13,04
Массовый поток хладагента
кг/час
26,8
26,0
25,4
24,8
24,3
23,8
23,4
23,1
Температура высвобождения компрессора
°C
134,0
137,1
139,9
142,7
145,3
147,7
150,1
152,3
Давление на входе испарителя
бар
1,12
1,20
1,28
1,38
1,48
1,58
1,69
1,80
Давление на входе конденсатора
бар
15.8
16,8
17,9
19,0
20,0
21,1
22,2
23,2
Температура на входе испарителя
°C
-31,8
-32,4
-33,0
-33,6
-34,3
-34,9
-35,5
-36,1
Температура конденсации испарителя
°C
-27,9
-27,4
-26,8
-26,3
-25,7
-25,2
-24,8
-24,3
Температура газа на выходе испарителя
°C
-22,9
-22,4
-21,8
-21,3
-20,7
-20,2
-19,8
-19,3
Средняя температура испарителя
°C
-29,9
-29,9
-29,9
-30,0
-30,0
-30,1
-30,1
-30,2
Глайд испарителя (выход-вход)
K
3,9
5,1
6,2
7,4
8,5
9,6
10,7
11,8
Давление всасывания компрессора
бар
1,08
1,17
1,26
1,35
1,45
1,56
1,67
1,78
Давление высвобождения из компрессора
бар
15,8
16,8
17,9
19.0
20,0
21,1
22,2
23,2
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
201
181
165
151
138
127
118
109
Перепад давлений по отношению к эталону
68,8%
62,1%
56,4%
51,5%
47,3%
43,6%
40,3%
37,4%
Температура конденсации конденсатора
°C
51,1
51,7
52,3
52,7
53.0
53,1
53,2
53,2
Температура начала кипения конденсатора
°C
43,8
41,2
39,1
37,3
35,7
34,4
33,2
32,2
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
42,8
40,2
38,1
36,3
34,7
33,4
32,2
31,2
Средняя температура конденсатора
°C
47,4
46,5
45,7
45,0
44,3
43,8
43,2
42,7
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
7,3
10,5
13,2
15,4
17,3
18,8
20,0
21,0
Таблица 68
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 20% R-32 и 30% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a-1234ze€ % масс. ▶
16/20/30/34
18/20/20/32
20/20/30/30
22/20/30/28
24/20/30/26
26/20/30/24
28/20/30/22
30/20/30/20
СОР (нагрев)
2,29
2,29
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону
108,7%
108,8%
108,9%
109,0%
109.0%
109,0%
109,0%
108,9%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
2051
2173
2297
2424
2554
2686
2822
2961
Нагревательная способность по отношению к эталону
233,4%
247,3%
261,4%
275,9%
290.7%
305,7%
321,2%
336,9%
Критическая температура
°C
78,61
76,73
74,93
73,19
71,52
69,91
68,36
66.86
Критическое давление
бар
52,37
53,14
53,91
54,67
55,44
56,21
56,97
57,74
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
316,9
321,3
325,5
329,5
333,2
336,8
340,3
343,5
Отношение давлений
12,77
12,51
12,24
11,98
11,73
11,48
11,23
10,99
Массовый поток хладагента
кг/час
22,7
22,4
22,1
21,9
21.6
21,4
21,2
21,0
Температура высвобождения компрессора
°C
154,5
156,6
158,6
160,6
162.5
164,4
166,2
167,9
Давление на входе испарителя
бар
1,92
2,04
2.17
2,31
2,45
2,59
2,74
2,89
Давление на входе конденсатора
бар
24,3
25,4
26,4
27,5
28,5
29,6
30,6
31,7
Температура на входе испарителя
°C
-36,7
-37,3
-37,8
-38.3
-38,8
-39,3
-39,7
-40,1
Температура конденсации испарителя
°C
-23,9
-23,6
-23,2
-22,9
-22,7
-22,5
-22,3
-22,1
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,9
-18,6
-18,2
-17,9
-17,7
-17,5
-17,3
-17,1
Средняя температура испарителя
°C
-30,3
-30,4
-30,5
-30,6
-30,8
-30,9
-31,0
-31,1
Глайд испарителя (выход-вход)
K
12,8
13,7
14,6
15,4
16,2
16,8
17,4
18,0
Давление всасывания компрессора
бар
1,90
2,03
2,16
2,29
2,43
2,58
2,73
2,88
Давление высвобождения из компрессора
бар
24.3
25,4
26,4
27,5
28,5
29,6
30,6
31.7
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
102
95
89
84
79
74
70
66
Перепад давлений по отношению к эталону
34,9%
32,6%
30,5%
28,7%
27,0%
25,4%
24,0%
22,7%
Температура конденсации конденсатора
°C
53,1
53,0
52,7
52.4
52,1
51,7
51,3
50,8
Температура начала кипения конденсатора
°C
31,4
30,7
30,0
29,5
29,0
28,6
28,3
28,0
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
30,4
29,7
29,0
28,5
28,0
27,6
27,3
27,0
Средняя температура конденсатора
°C
42,3
41,8
41,4
41,0
40,6
40,2
39,8
39,4
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
21,7
22,3
22,7
23,0
23,1
23,1
23,0
22,8
Таблица 69
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 20% R-32 и 40% R-I34a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/20/40/40
2/20/40/38
4/20/40/36
6/20/40/34
8/20/40/32
10/20/40/30
12/20/40/28
14/20/40/26
СОР (нагрев)
2,21
2,23
2,24
2,26
2,27
2,28
2,28
2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону
104,9%
105,7%
106,4%
107,0%
107,5%
107,9%
108,3%
108,5%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1202
1276
1378
1482
1590
1702
1815
1932
Нагревательная способность по отношению к эталону
136,8%
145,2%
156,8%
168,7%
181,0%
193,6%
206,6%
219,9%
Критическая температура
°C
96,33
94,24
91,70
89,28
86,96
84,74
82,61
80,57
Критическое давление
бар
46,37
46,96
47,74
48,51
49,29
50,06
50,83
51,60
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
270,8
276,6
283,8
290,4
296,5
302,1
307,4
312,3
Отношение давлений
14,39
14,42
14,24
14,04
13,81
13,56
13,30
13,04
Массовый поток хладагента
кг/час
26,6
26,0
25,4
24,8
24,3
23,8
23,4
23,1
Температура высвобождения компрессора
°C
135,2
137,1
139,9
142,7
145,3
147,7
150,1
152,3
Давление на входе испарителя
бар
1,14
1,20
1,28
1,38
1,48
1,58
1,69
1,80
Давление на входе конденсатора
бар
15,9
16,8
17.9
19,0
20,0
21,1
22,2
23,2
Температура на входе испарителя
°C
-31,7
-32,4
-33,0
-33,6
-34,3
-34,9
-35,5
-36,1
Температура конденсации испарителя
°C
-28,1
-27,4
-26,8
-26,3
-25,7
-25,2
-24,8
-24,3
Температура газа на выходе испарителя
°C
-23,1
-22,4
-21,8
-21,3
-20,7
-20,2
-19,8
-19,3
Средняя температура испарителя
°C
-29,9
-29.9
-29,9
-30,0
-30,0
-30,1
-30,1
-30,2
Глайд испарителя (выход-вход)
K
3,6
5,1
6,2
7,4
8,5
9,6
10,7
11,8
Давление всасывания компрессора
бар
1,11
1,17
1,26
1,35
1,45
1,56
1,67
1,78
Давление высвобождения из компрессора
бар
15,9
16,8
17,9
19,0
20,0
21,1
22,2
23,2
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
196
181
165
151
138
127
118
109
Перепад давлений по отношению к эталону
67,0%
62,1%
56,4%
51,5%
47,3%
43,6%
40,3%
37,4%
Температура конденсации конденсатора
°C
50,5
51,7
52,3
52,7
53,0
53,1
53,2
53,2
Температура начала кипения конденсатора
°C
44,0
41,3
39,1
37,3
35,7
34,4
33,2
32,2
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
43,0
40,3
38,1
36,3
34,7
33,4
32,2
31,2
Средняя температура конденсатора
°C
47.2
46.5
45.7
45,0
44,3
43,8
43,2
42,7
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
6,5
10,5
13,2
15,4
17,3
18,8
20,0
21,0
Таблица 70
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 20% R-32 и 40% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
16/20/40/24
18/20/40/22
20/20/40/20
22/20/40/18
24/20/40/16
26/20/40/14
28/20/40/12
30/20/40/10
СОР (нагрев)
2,29
2,29
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону
108,7%
108,8%
108,9%
109,0%
109,0%
109,0%
109,0%
108,9%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
2051
2173
2297
2424
2554
2686
2822
2961
Нагревательная способность по отношению к
233,4%
247,3%
261,4%
275,9%
290,7%
305,7%
321,2%
336,9%
эталону
°C
78,61
76,73
74,93
73,19
71,52
69,91
68,36
66,86
Критическая температура
Критическое давление
бар
52,37
53,14
53,91
54,67
55,44
56,21
56,97
57,74
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
316,9
321,3
325,5
329,5
333,2
336,8
340,3
343,5
Отношение давлений
12,77
12,51
12,24
11,98
11,73
11,48
11,23
10,99
Массовый поток хладагента
кг/час
22,7
22,4
22,1
21,9
21,6
21,4
21,2
21,0
Температура высвобождения компрессора
°C
154,5
156,6
158,6
160,6
162.5
164,4
166,2
167,9
Давление на входе испарителя
бар
1.92
2,04
2,17
2,31
2,45
2,59
2,74
2,89
Давление на входе конденсатора
бар
24,3
25,4
26,4
27,5
28,5
29,6
30,6
31,7
Температура на входе испарителя
°C
-36,7
-37,3
-37,8
-38,3
-38,8
-39,3
-39,7
-40,1
Температура конденсации испарителя
°C
-23,9
-23,6
-23,2
-22,9
-22,7
-22,5
-22,3
-22,1
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,9
-18,6
-18,2
-17,9
-17,7
-17,5
-17,3
-17,1
Средняя температура испарителя
°C
-30,3
-30,4
-30,5
-30,6
-30.8
-30,9
-31,0
-31,1
Глайд испарителя (выход-вход)
K
12,8
13,7
14,6
15,4
16,2
16,8
17,4
18,0
Давление всасывания компрессора
бар
1.90
2,03
2,16
2,29
2,43
2,58
2,73
2,88
Давление высвобождения из компрессора
бар
24,3
25,4
26,4
27,5
28,5
29,6
30,6
31,7
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
102
95
89
84
79
74
70
66
Перепад давлений по отношению к эталону
34.9%
32,6%
30,5%
28,7%
27,0%
25,4%
24,0%
22,7%
Температура конденсации конденсатора
°C
53,1
53,0
52,7
52,4
52,1
51,7
51,3
50,8
Температура начала кипения конденсатора
°C
31,4
30,7
30,0
29,5
29,0
28,6
28,3
28,0
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
30,4
29,7
29,0
28,5
28,0
27,6
27,3
27,0
Средняя температура конденсатора
°C
42,3
41,8
41,4
41,0
40,6
40,2
39,8
39,4
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
21.7
22,3
22,7
23,0
23,1
23,1
23,0
22,8
Таблица 71
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 25% R-32 и 5% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/25/5/70
2/25/5/68
4/25/5/66
6/25/5/64
8/25/5/62
10/25/5/60
12/25/5/58
14/25/5/56
СОР (нагрев)
2,23
2,25
2,26
2,27
2,28
2,29
2,29
2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону
105,7%
106,5%
107.2%
107.7%
108,1%
108,4%
108,7%
108,8%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
1221
1318
1418
1520
1624
1732
1841
1953
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
139,0%
150,0%
161,3%
172,9%
184,9%
197,1%
209,5%
222,3%
Критическая температура
°C
96,21
93,71
91,30
89,00
86,78
84,66
82,62
80,65
Критическое давление
бар
46,83
47,63
48,42
49,20
49,98
50,75
51,52
52,29
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
275,4
282,8
289,6
295,9
301,8
307,3
312,5
317,4
Отношение давлений
14,37
14,20
14,01
13,80
13,58
13,34
13,10
12,86
Массовый поток хладагента
кг/час
26,1
25,5
24,9
24,3
23,9
23,4
23,0
22,7
Температура высвобождения компрессора
°C
135,4
138,2
141,0
143.7
146,2
148,7
151,0
153,3
Давление на входе испарителя
бар
1,15
1,23
1,32
1,41
1,51
1,61
1,72
1,83
Давление на входе конденсатора
бар
16,1
17,1
18,1
19,2
20,2
21,2
22,2
23,3
Температура на входе испарителя
°C
-32,8
-33,4
-34,0
-34,7
-35,3
-35,9
-36,5
-37,1
Температура конденсации испарителя
°C
-26,9
-26,4
-25,9
-25,4
-24,9
-24,5
-24,0
-23,7
Температура газа на выходе испарителя
°C
-21,9
-21,4
-20,9
-20,4
-19,9
-19,5
-19,0
-18,7
Средняя температура испарителя
°C
-29,9
-29.9
-30,0
-30,0
-30,1
-30,2
-30,3
-30,4
Глайд испарителя (выход-вход)
K
5,9
7,0
8,2
9,3
10,4
11,5
12,5
13,5
Давление всасывания компрессора
бар
1,12
1,20
1,29
1,39
1,49
1,59
1,70
1,81
Давление высвобождения из компрессора
бар
16.1
17,1
18,1
19,2
20,2
21,2
22,2
23,3
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
190
173
158
145
133
124
115
107
Перепад давлений по отношению к эталону
65,1%
59,1%
54,0%
49,6%
45,7%
42,3%
39,3%
36,6%
Температура конденсации конденсатора
°C
51,9
52,5
52,9
53,2
53,4
53,5
53,5
53,4
Температура начала кипения конденсатора
°C
42,2
40,0
38,1
36,5
35,1
33,9
32,8
31,9
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
41,2
39,0
37,1
35,5
34,1
32,9
31,8
30,9
Средняя температура конденсатора
°C
47,1
46,2
45,5
44,8
44,2
43,7
43,1
42,6
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
9,7
12,5
14,8
16,7
18,3
19,6
20,7
21.5
Таблица 72
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 25% R-32 и 5% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
16/25/5/54
18/25/5/52
20/25/5/50
22/25/5/48
24/25/5/46
26/25/5/44
28/25/5/42
30/25/5/40
СОР (нагрев)
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону
109,0%
109,0%
109,1%
109,1%
109,1%
109,0%
109,0%
108,9%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
2067
2184
2303
2425
2549
2677
2808
2942
всасывании
Нагревательная способность по отношению к эталону
235,3%
248,6%
262,1%
276,0%
290,1%
304,6%
319,5%
334,8%
Критическая температура
°C
78,77
76,95
75,20
73,52
71,90
70,33
68.83
67,37
Критическое давление
бар
53,05
53,82
54,58
55.34
56,10
56,86
57,62
58,38
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
322,0
326,5
330.7
334,7
338,6
342,2
345,7
349,0
Отношение давлений
12,62
12,37
12,13
11,89
11,65
11,41
11,18
10,95
Массовый поток хладагента
кг/час
22,4
22,1
21,8
21,5
21,3
21,0
20,8
20,6
Температура высвобождения компрессора
°C
155,5
157,7
159,7
161,8
163,7
165,6
167,4
169,2
Давление на входе испарителя
бар
1,94
2,06
2,18
2,31
2,45
2,58
2,73
2,88
Давление на входе конденсатора
бар
24,3
25,3
26,3
27,3
28.3
29,4
30,4
31,4
Температура на входе испарителя
°C
-37,7
-38,2
-38,8
-39,2
-39,7
-40,0
-40,4
-40,7
Температура конденсации испарителя
°C
-23,3
-23,0
-22,7
-22,5
-22,3
-22,1
-22,0
-21,8
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,3
-18,0
-17,7
-17,5
-17,3
-17,1
-17,0
-16,8
Средняя температура испарителя
°C
-30,5
-30,6
-30,7
-30,9
-31.0
-31,1
-31,2
-31,3
Глайд испарителя (выход-вход)
K
14,4
15,2
16,0
16,7
17,4
17,9
18,4
18,9
Давление всасывания компрессора
бар
1,92
2,04
2,17
2,30
2,43
2,57
2,72
2,87
Давление высвобождения из компрессора
бар
24,3
25,3
26,3
27,3
28.3
29,4
30,4
31,4
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
100
94
88
83
78
74
70
66
Перепад давлений по отношению к эталону
34,2%
32,0%
30,1%
28,3%
26,7%
25,2%
23,9%
22,6%
Температура конденсации конденсатора
°C
53.3
53,0
52,8
52,4
52,1
51,7
51.2
50,7
Температура начала кипения конденсатора
°C
31.1
30,4
29,8
29,3
28,8
28,5
28.1
27,9
Температура жидкости на выходе конденсатора
°С
30,1
29,4
28,8
28,3
27,8
27,5
27,1
26,9
Средняя температура конденсатора
°C
42,2
41,7
41,3
40,9
40,5
40,1
39,7
39,3
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
22.2
22,6
23,0
23,2
23,2
23,2
23,1
22,8
Таблица 73
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 25% R-32 и 10% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/25/10/65
2/25/10/63
4/25/10/61
6/25/10/59
8/25/10/57
10/25/10/55
12/25/10/53
14/25/10/51
СОР (нагрев)
2,23
2,25
2,26
2,27
2,28
2,29
2,29
2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону
105,8%
106,6%
107,2%
107,7%
108,1%
108,4%
108,7%
108,9%
Объемная нагревательная способность при
кДж/м<sup>3</sup>
1237
1335
1435
1538
1644
1753
1864
1977
всасывании
Нагревательная способность по отношению к
140,8%
151,9%
163,3%
175,0%
187,1%
199,5%
212,1%
225,1%
эталону
Критическая температура
°C
95,95
93,44
91,04
88.74
86,54
84,42
82,39
80,44
Критическое давление
бар
47,01
47,80
48,58
49.36
50,14
50,91
51,68
52,45
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
276,2
283,6
290,4
296.7
302,5
308.0
313,2
318,0
Отношение давлений
14,26
14,10
13,91
13,71
13,48
13,25
13,01
12,77
Массовый поток хладагента
кг/час
26,1
25,4
24,8
24,3
23,8
23,4
23,0
22,6
Температура высвобождения компрессора
°C
135,9
138,8
141,5
144,2
146,7
149,1
151,5
153,7
Давление на входе испарителя
бар
1,17
1,25
1,34
1,43
1,53
1,63
1,74
1,85
Давление на входе конденсатора
бар
16,2
17,2
18,3
19,3
20,3
21,4
22,4
23,4
Температура на входе испарителя
°C
-32,7
-33,3
-33,9
-34,5
-35,1
-35,7
-36,3
-36,9
Температура конденсации испарителя
°C
-27.1
-26,5
-26,0
-25,5
-25,1
-24,6
-24,2
-23,8
Температура газа на выходе испарителя
°C
-22,1
-21,5
-21,0
-20,5
-20,1
-19.6
-19,2
-18,8
Средняя температура испарителя
°C
-29,9
-29,9
-30,0
-30,0
-30,1
-30,2
-30,3
-30,4
Глайд испарителя (выход-вход)
K
5,6
6,7
7,9
9,0
10,0
11,1
12,1
13,0
Давление всасывания компрессора
бар
1,14
1,22
1,31
1,41
1,51
1,61
1,72
1,83
Давление высвобождения из компрессора
бар
16,2
17,2
18,3
19,3
20,3
21,4
22.4
23,4
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
187
170
155
143
132
122
113
105
Перепад давлений по отношению к эталону
64,1%
58,3%
53,2%
48.9%
45,1%
41,7%
38,7%
36,1%
Температура конденсации конденсатора
°C
51,6
52,1
52,5
52,8
53,0
53.1
53,1
53,1
Температура начала кипения конденсатора
°C
42,4
40,2
38,3
36,6
35,2
34,0
33,0
32,1
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
41,4
39,2
37,3
35,6
34,2
33,0
32,0
31,1
Средняя температура конденсатора
°C
47,0
46,1
45,4
44,7
44,1
43,6
43,0
42,6
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
9,2
11,9
14.2
16,2
17,8
19,1
20,2
21,0
Таблица 74
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 25% R-32 и 10% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
16/25/10/49
18/25/10/47
20/25/10/45
22/25/10/43
24/25/10/41
26/25/10/39
28/25/10/37
30/25/10/35
СОР (нагрев)
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону
109,0%
109,1%
109,1%
109,2%
109,2%
109,1%
109,1%
109,0%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
2093
2212
2333
2457
2584
2714
2847
2983
Нагревательная способность по отношению к эталону
238,3%
251,7%
265,5%
279,6%
294,1%
308,8%
324,0%
339,5%
Критическая температура
°C
78,56
76.75
75,02
73,34
71,73
70,17
68,67
67,22
Критическое давление
бар
53,21
53,98
54,74
55,51
56,27
57,03
57,80
58,56
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
322,6
327,0
331,2
335,2
339,0
342,6
346,0
349,2
Отношение давлений
12,52
12,28
12,03
11,79
11,55
11,31
11,08
10,84
Массовый поток хладагента
кг/час
22,3
22,0
21,7
21,5
21,2
21,0
20,8
20,6
Температура высвобождения компрессора
°C
155,9
158,0
160,1
162,1
164,0
165,9
167,7
169,4
Давление на входе испарителя
бар
1,97
2,09
2,22
2,35
2.48
2,62
2,77
2,93
Давление на входе конденсатора
бар
24,4
25.5
26,5
27,5
28,5
29,5
30,6
31,6
Температура на входе испарителя
°C
-37,4
-38,0
-38,5
-38,9
-39,3
-39,7
-40,1
-40,3
Температура конденсации испарителя
°C
-23,5
-23,2
-22,9
-22,7
-22,4
-22,3
-22,1
-22,0
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,5
-18,2
-17,9
-17,7
-17,4
-17,3
-17,1
-17,0
Средняя температура испарителя
°C
-30,5
-30,6
-30,7
-30,8
-30,9
-31,0
-31,1
-31,2
Глайд испарителя (выход-вход)
K
13,9
14,8
15,6
16,3
16,9
17,5
18,0
18,4
Давление всасывания компрессора
бар
1,95
2,07
2,20
2,33
2,47
2,61
2,76
2,91
Давление высвобождения из компрессора
бар
24,4
25,5
26,5
27,5
28,5
29,5
30,6
31,6
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
98
92
87
82
77
73
69
65
Перепад давлений по отношению к эталону
33,7%
31,6%
29,7%
27,9%
26,3%
24,9%
23,5%
22,3%
Температура конденсации конденсатора
°C
52,9
52,7
52,4
52,1
51,8
51,3
50,9
50,4
Температура начала кипения конденсатора
°C
31,3
30,6
30,0
29,5
29,0
28,6
28,3
28,1
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
30,3
29,6
29,0
28,5
28,0
27,6
27,3
27,1
Средняя температура конденсатора
°C
42,1
41,6
41,2
40,8
40,4
40,0
39,6
39,2
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
21,7
22,1
22,5
22,7
22,7
22,7
22,6
22,4
Таблица 75
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 25% R-32 и 20% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/25/20/55
2/25/20/53
4/25/20/51
6/25/20/49
8/25/20/47
10/25/20/45
12/25/20/43
14/25/20/41
СОР (нагрев)
2,23
2,25
2,26
2,27
2,28
2,29
2,29
2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону
105,8%
106,6%
107,3%
107,8%
108,2%
108,5%
108,8%
109,0%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1266
1365
1468
1573
1681
1792
1906
2023
Нагревательная способность по отношению к эталону
144,1%
155,4%
167,0%
179,0%
191,3%
204,0%
217,0%
230,2%
Критическая температура
°C
95,42
92,93
90,55
88,26
86,08
83,98
81,97
80,04
Критическое давление
бар
47,30
48,08
48,86
49,64
50,41
51,19
51,96
52,74
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
277,9
285,3
292,1
298,4
304,2
309,7
314,8
319,6
Отношение давлений
14,07
13,91
13,73
13,53
13,32
13,08
12.84
12,60
Массовый поток хладагента
кг/час
25,9
25,2
24,6
24,1
23,7
23,2
22,9
22,5
Температура высвобождения компрессора
°C
136,9
139,8
142,6
145,2
147,8
150,2
152,5
154,7
Давление на входе испарителя
бар
1,20
1,28
1,37
1,47
1,57
1,67
1,78
1,90
Давление на входе конденсатора
бар
16,4
17,4
18,5
19,5
20,6
21,6
22,6
23,7
Температура на входе испарителя
°C
-32,4
-33,0
-33,6
-34,2
-34,8
-35,3
-35,9
-36,4
Температура конденсации испарителя
°C
-27,4
-26,9
-26,3
-25,9
-25,4
-25,0
-24,5
-24,2
Температура газа на выходе испарителя
°C
-22,4
-21,9
-21,3
-20,9
-20,4
-20,0
-19,5
-19,2
Средняя температура испарителя
°C
-29,9
-29,9
-30,0
-30,0
-30,1
-30,1
-30,2
-30,3
Глайд испарителя (выход-вход)
K
5,1
6,2
7,2
8,3
9,4
10,4
11,3
12,3
Давление всасывания компрессора
бар
1,16
1,25
1,34
1,44
1,54
1,65
1,76
1,88
Давление высвобождения из компрессора
бар
16.4
17,4
18,5
19,5
20,6
21,6
22,6
23,7
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
182
166
151
139
128
119
ПО
103
Перепад давлений по отношению к эталону
62,4%
56,7%
51,8%
47,6%
43,9%
40,6%
37,7%
35,1%
Температура конденсации конденсатора
°C
50,9
51,4
51,9
52,2
52,4
52,5
52,5
52,5
Температура начала кипения конденсатора
°C
42.7
40,5
38,6
36,9
35,5
34,3
33,2
32,3
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
41,7
39,5
37,6
35,9
34,5
33,3
32,2
31,3
Средняя температура конденсатора
°C
46,8
46,0
45,2
44,5
43,9
43,4
42,9
42,4
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
8,2
11,0
13,3
15,2
16,9
18,2
19,3
20J
Таблица 76
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 25% R-32 и 20% 134a
Композиции CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
16/25/20/39
18/25/20/37
20/25/20/35
22/25/20/33
24/25/20/31
26/25/20/29
28/25/20/27
30/25/20/25
СОР (нагрев)
2,30
2,30
2,30
2,30
2,31
2,30
2,30
2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону
109,1%
109,2%
109,3%
109,3%
109,3%
109,3%
109,3%
109,2%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
2142
2264
2389
2516
2647
2780
2917
3058
Нагревательная способность по отношению к эталону
243,8%
257,7%
271,9%
286,4%
301,2%
316,4%
332,0%
348,0%
Критическая температура
°C
78,18
76,39
74,67
73,02
71,42
69,88
68,40
66,96
Критическое давление
бар
53,51
54,28
55,05
55,82
56,59
57,36
58,13
58,90
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
324,2
328,5
332,6
336,5
340,2
343,7
347,0
350,2
Отношение давлений
12,35
12,10
11,86
11,62
11,37
11,14
10,90
10,67
Массовый поток хладагента
кг/час
22,2
21,9
21,6
21,4
21,2
20,9
20,7
20,6
Температура высвобождения компрессора
°C
156,9
158,9
160,9
162,9
164,7
166,6
168,3
170,0
Давление на входе испарителя
бар
2,02
2,14
2,27
2,41
2,55
2,70
2,85
3,01
Давление на входе конденсатора
бар
24,7
25,8
26,8
27,8
28,9
29,9
30,9
32,0
Температура на входе испарителя
°C
-37,0
-37,5
-38,0
-38,4
-38,8
-39,2
-39,5
-39,8
Температура конденсации испарителя
°C
-23,8
-23,5
-23,2
-23,0
-22,7
-22,5
-22,4
-22,2
Температура газа на выходе испарителя
°C
-18,8
-18,5
-18,2
-18,0
-17,7
-17,5
-17,4
-17,2
Средняя температура испарителя
°C
-30,4
-30,5
-30,6
-30,7
-30,8
-30,9
-30,9
-31,0
Глайд испарителя (выход-вход)
K
13,2
14,0
14,8
15,5
16,1
16,7
17,1
17,6
Давление всасывания компрессора
бар
2,00
2,13
2,26
2,40
2,54
2,68
2,84
3,00
Давление высвобождения из компрессора
бар
24,7
25,8
26,8
27,8
28,9
29,9
30,9
32,0
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
96
90
84
79
75
71
67
63
Перепад давлений по отношению к эталону
32,8%
30,8%
28,9%
27,2%
25,6%
24,2%
22,9%
21,7%
Температура конденсации конденсатора
°C
52,3
52,1
51,9
51,6
51,2
50,8
50,4
49,9
Температура начала кипения конденсатора
°C
31,5
30,8
30,2
29,7
29,3
28,9
28,6
28,3
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
30,5
29,8
29,2
28,7
28,3
27,9
27,6
27,3
Средняя температура конденсатора
°C
41,9
41,5
41,1
40,6
40,3
39,9
39,5
39,1
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
20,8
21,3
21,6
21,8
21,9
21,9
21,8
21,6
Таблица 77
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 25% R-32 и 30% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/25/30/45
2/25/30/43
4/25/30/41
6/25/30/39
8/25/30/37
10/25/30/35
12/25/30/33
14/25/30/31
СОР (нагрев)
2,23
2,25
2,26
2,27
2,28
2,29
2,30
2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону
105,9%
106,7%
107,4%
107,9%
108,3%
108,6%
108,9%
109,1%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1292
1393
1497
1604
1714
1828
1944
2063
Нагревательная способность по отношению к эталону
147,0%
158,5%
170,3%
182,6%
195,1%
208,0%
221,2%
234,8%
Критическая температура
°C
94,91
92,44
90,08
87,82
85,65
83,58
81,59
79,68
Критическое давление
бар
47,50
48,28
49,07
49,85
50,63
51,42
52,20
52,98
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
279,9
287,3
294,2
300,5
306,3
311,8
316,8
321,6
Отношение давлений
13,91
13,76
13,59
13,39
13,18
12,94
12,71
12,46
Массовый поток хладагента
кг/час
25,7
25,1
24,5
24,0
23,5
23,1
22,7
22,4
Температура высвобождения компрессора
°C
138,1
141,0
143,8
146,4
149,0
151,3
153,6
155,8
Давление на входе испарителя
бар
1,22
1,31
1,40
1,50
1,60
1,71
1,82
1,94
Давление на входе конденсатора
бар
16,6
17,6
18,7
19,7
20,8
21,8
22,9
23,9
Температура на входе испарителя
°C
-32,2
-32,8
-33,3
-33,9
-34,4
-35,0
-35,6
-36,1
Температура конденсации испарителя
°C
-27,7
-27,1
-26,6
-26,2
-25,7
-25,2
-24,8
-24,4
Температура газа на выходе испарителя
°C
-22,7
-22,1
-21,6
-21,2
-20,7
-20,2
-19,8
-19,4
Средняя температура испарителя
°C
-29,9
-30,0
-30,0
-30,0
-30,1
-30,1
-30,2
-30,3
Глайд испарителя (выход-вход)
K
4,6
5,6
6,7
7,7
8,8
9,8
10,7
11,7
Давление всасывания компрессора
бар
1,19
1,28
1,37
1,47
1,58
1,69
1,80
1.92
Давление высвобождения из компрессора
бар
16,6
17,6
18,7
19,7
20,8
21,8
22,9
23,9
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
178
162
148
136
125
116
108
100
Перепад давлений по отношению к эталону
60,8%
55,3%
50,5%
46,4%
42,8%
39,6%
36,8%
34,3%
Температура конденсации конденсатора
°C
50,3
50,8
51,3
51,6
51,8
51,9
52,0
51,9
Температура начала кипения конденсатора
°C
43,0
40,7
38,8
37,1
35,7
34,4
33,4
32,5
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
42,0
39,7
37,8
36,1
34,7
33,4
32,4
31,5
Средняя температура конденсатора
°C
46,6
45,8
45,0
44.4
43,7
43,2
42,7
42,2
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
7,3
10,1
12,5
14,5
16,1
17,5
18,6
19,5
Таблица 78
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 25% R-32 и 30% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
16/25/30/29
18/25/30/27
20/25/30/25
22/25/30/23
24/25/30/21
26/25/30/19
28/25/30/17
30/25/30/15
СОР (нагрев)
2,30
2,31
2,31
2,31
2,31
2,31
2,31
2,31
СОР (нагрев) по отношению к эталону
109,2%
109,4%
109,4%
109,5%
109,5%
109,5%
109,5%
109,4%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
2185
2310
2437
2567
2700
2837
2976
3119
Нагревательная способность по отношению к эталону
248,7%
262,9%
277,4%
292,2%
307,3%
322,8%
338,7%
354,9%
Критическая температура
°C
77,84
76,07
74,37
72,73
71,15
69,63
68,16
66,75
Критическое давление
бар
53,77
54,55
55,33
56,11
56,89
57,67
58,45
59,24
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
326,1
330,4
334,4
338,3
341,9
345,4
348,7
351,9
Отношение давлений
12,21
11,97
11,72
11,48
11,24
11.01
10,77
10,54
Массовый поток хладагента
кг/час
22,1
21,8
21,5
21,3
21,1
20,8
20,6
20,5
Температура высвобождения компрессора
°C
157,9
160,0
162,0
163,9
165,7
167,5
169,2
170,9
Давление на входе испарителя
бар
2,06
2,19
2,32
2,46
2,60
2,75
2,91
3,07
Давление на входе конденсатора
бар
25,0
26,0
27,0
28,1
29,1
30,2
31,2
32,3
Температура на входе испарителя
°C
-36,6
-37,1
-37,6
-38,0
-38,4
-38,8
-39,2
-39,5
Температура конденсации испарителя
°C
-24,1
-23,7
-23,5
-23,2
-23,0
-22,7
-22,6
-22,4
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,1
-18,7
-18,5
-18,2
-18,0
-17,7
-17,6
-17,4
Средняя температура испарителя
°C
-30,3
-30,4
-30,5
-30,6
-30,7
-30,8
-30,9
-30,9
Глайд испарителя (выход-вход)
K
12,5
13,4
14,1
14,8
15.5
16,1
16,6
17,0
Давление всасывания компрессора
бар
2,04
2,17
2,31
2,45
2,59
2,74
2,90
3,06
Давление высвобождения из компрессора
бар
25,0
26,0
27,0
28,1
29,1
30,2
31,2
32,3
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
94
88
82
78
73
69
65
62
Перепад давлений по отношению к эталону
32,0%
30,0%
28,2%
26,5%
25,0%
23,6%
22,4%
21,2%
Температура конденсации конденсатора
°C
51,8
51,6
51,4
51,1
50,8
50,4
50,0
49,5
Температура начала кипения конденсатора
°C
31,7
31,0
30,4
29,9
29,4
29,1
28,7
28,5
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
30,7
30,0
29,4
28,9
28.4
28,1
27,7
27,5
Средняя температура конденсатора
°C
41,7
41,3
40,9
40,5
40,1
39,7
39,4
39.0
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
20,2
20,7
21,0
21,2
21,3
21,3
21,2
21,0
Таблица 79
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 25% R-32 и 40% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶
0/25/40/35
2/25/40/33
4/25/40/31
6/25/40/29
8/25/40/27
10/25/40/25
12/25/40/23
14/25/40/21
СОР (нагрев)
2,24
2,25
2,27
2,28
2,29
2,29
2,30
2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону
106,1%
106,9%
107,5%
108.0%
108,4%
108,8%
109.0%
109,2%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1314
1416
1522
1631
1742
1858
1976
2097
Нагревательная способность по отношению к эталону
149,5%
161,2%
173,2%
185,6%
198,3%
211,4%
224,9%
238,7%
Критическая температура
°C
94,41
91,96
89,63
87,40
85,26
83,21
81,24
79,35
Критическое давление
бар
47.61
48,41
49,20
50.00
50,80
51,60
52.40
53,19
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
282,2
289,7
296,6
302,9
308,8
314,2
319,3
324,0
Отношение давлений
13,77
13,63
13,47
13,27
13,07
12,84
12,60
12,36
Массовый поток хладагента
кг/час
25,5
24,9
24,3
23,8
23,3
22,9
22,6
22,2
Температура высвобождения компрессора
°C
139,4
142,3
145,1
147,7
150,3
152.6
154,9
157,1
Давление на входе испарителя
бар
1.24
1,33
1,42
1,52
1,62
1,73
1,85
1,97
Давление на входе конденсатора
бар
16,7
17,7
18,8
19,9
20,9
22,0
23,0
24,1
Температура на входе испарителя
°C
-32,1
-32,6
-33,1
-33.7
-34,2
-34,8
-35,3
-35,8
Температура конденсации испарителя
°C
-27,9
-27,4
-26,9
-26,4
-25,9
-25,5
-25,1
-24,7
Температура газа на выходе испарителя
°C
-22.9
-22.4
-21.9
-21,4
-20.9
-20.5
-20,1
-19,7
Средняя температура испарителя
°C
-30,0
-30,0
-30.0
-30,0
-30,1
-30,1
-30,2
-30,2
Глайд испарителя (выход-вход)
K
4,1
5,2
6,2
7,2
8,3
9,3
10,2
11,2
Давление всасывания компрессора
бар
1,21
1,30
1,40
1.50
1,60
1,71
1,83
1,95
Давление высвобождения из компрессора
бар
16,7
17,7
18,8
19,9
20,9
22,0
23,0
24,1
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
174
158
144
133
122
113
105
98
Перепад давлений по отношению к эталону
59.4%
54,0%
49,4%
45.4%
41,9%
38,8%
36,0%
33,6%
Температура конденсации конденсатора
°C
49,8
50,3
50,8
51,1
51,3
51,5
51,5
51,5
Температура начала кипения конденсатора
°C
43,2
40,9
38,9
37,2
35,8
34,5
33,4
32,5
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
42,2
39,9
37,9
36,2
34,8
33,5
32,4
31,5
Средняя температура конденсатора
°C
46,5
45,6
44,8
44,2
43,5
43,0
42,5
42,0
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
6.6
9,5
11,9
13,9
15.6
17.0
18,1
19,0
Таблица 80
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 25% R-32 и 40% 134a
Композиция CO<sub>2</sub>/R-32/R-134а/R-1234ze(Е) % масс. ▶
16/25/40/19
28/25/40/17
20/25/40/15
22/25/40/13
24/25/40/11
26/25/40/9
28/25/40/7
30/25/40/5
СОР (нагрев)
2,31
2,31
2,31
2,31
2,31
2,31
2,31
2,31
СОР (нагрев) по отношению к эталону
109,4%
109,5%
109,6%
109,7%
109,7%
109,7%
109,7%
109,6%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
2221
2348
2477
2609
2743
2881
3021
3165
Нагревательная способность по отношению к эталону
252,8%
267,2%
281,9%
296,9%
312,2%
327,9%
343,8%
360,2%
Критическая температура
°C
77,54
75,79
74,11
72,49
70,93
69,43
67,98
66,57
Критическое давление
бар
53,99
54,79
55,58
56,38
57,17
57,97
58,76
59,56
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
328,5
332,8
336,8
340,7
344,3
347,8
351,1
354,2
Отношение давлений
12,12
11,87
11,63
11,39
11,15
10,92
10,69
10,47
Массовый поток хладагента
кг/час
21,9
21,6
21,4
21,1
20,9
20,7
20,5
20,3
Температура высвобождения компрессора
°C
159,2
161,2
163,2
165,1
166,9
168,7
170,4
172,1
Давление на входе испарителя
бар
2,09
2,22
2,36
2,50
2,64
2,79
2,95
3,11
Давление на входе конденсатора
бар
25,2
26,2
27,3
28,3
29,3
30,4
31,4
32,5
Температура на входе испарителя
°C
-36,4
-36,9
-37,3
-37,8
-38,2
-38,6
-39,0
-39,3
Температура конденсации испарителя
°C
-24,3
-23,9
-23,6
-23,3
-23,1
-22,9
-22,7
-22,5
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,3
-18,9
-18,6
-18,3
-18,1
-17,9
-17,7
-17,5
Средняя температура испарителя
°C
-30,3
-30,4
-30,5
-30,6
-30,7
-30,8
-30,8
-30,9
Глайд испарителя (выход-вход)
°C
12,1
12,9
13,7
14,5
15,1
15,8
16,3
16,8
Давление всасывания компрессора
бар
2,08
2,21
2,34
2,48
2,63
2,78
2,94
3,10
Давление высвобождения из компрессора
бар
25,2
26,2
27,3
28,3
29,3
30,4
31,4
32,5
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
92
86
81
76
72
68
64
61
Перепад давлений по отношению к эталону
31,4%
29,4%
27,6%
26,0%
24,5%
23,2%
21,9%
20,8%
Температура конденсации конденсатора
°C
51,4
51,3
51,0
50,8
50,4
50,1
49,7
49,2
Температура начала кипения конденсатора
°C
31,7
31,0
30,4
29,9
29,4
29,1
28,7
28,5
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
30,7
30,0
29,4
28,9
28,4
28,1
27,7
27,5
Средняя температура конденсатора
°C
41,6
41,1
40,7
40,3
39,9
39,6
39,2
38,9
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
19,7
20,3
20,6
20,9
21,0
21,0
20,9
20^8
Таблица 81
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744
Композиция CO<sub>2</sub>/R-1234ze€ % масс. ▶
0/100
2/98
4/96
6/94
8/92
10/90
12/88
14/86
СОР (нагрев)
1.99
2,05
2,10
2,14
2,16
2,18
2,20
2,21
СОР (нагрев) по отношению к эталону
94,4%
97,4%
99,6%
101.3%
102,5%
103,5%
104,3%
104,9%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
615
695
778
864
953
1046
1141
1239
Нагревательная способность по отношению к эталону
70,0%
79,1%
88,6%
98,3%
108,5%
119,0%
129,8%
141,0%
Критическая температура
°C
109,89
105,93
102,20
98,69
95,38
92,25
89,29
86,48
Критическое давление
бар
36,57
37,34
38,10
38,87
39,63
40,40
41,16
41,92
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
210,2
223,7
235,1
244,8
253,2
260,5
267,2
273,2
Отношение давлений
18,75
18,99
19,05
18,95
18,71
18,39
18,00
17,58
Массовый поток хладагента
кг/час
34,2
32,2
30,6
29,4
28,4
27,6
27,0
26,4
Температура высвобождения компрессора
°C
112,8
117,1
121,1
124,7
127,9
131,0
133,8
136,5
Давление на входе испарителя
бар
0,65
0,69
0,74
0,80
0,87
0,95
1,03
1,11
Давление на входе конденсатора
бар
10,7
11,9
13,1
14,3
15,5
16,7
17,8
19,0
Температура на входе испарителя
°C
-28,9
-29,6
-30,3
-31,1
-31,9
-32,7
-33,6
-34,5
Температура конденсации испарителя
°C
-30,3
-29,7
-29,0
-28,3
-27,5
-26,6
-25,8
-25,1
Температура газа на выходе испарителя
°C
-25,3
-24,7
-24,0
-23,3
-22,5
-21,6
-20,8
-20,1
Средняя температура испарителя
°C
-29,6
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,7
-29,8
Глайд испарителя (выход-вход)
K
-1.3
-0,1
1,3
2,8
4,4
6,0
7,7
9,4
Давление всасывания компрессора
бар
0,57
0,63
0,69
0,75
0,83
0,91
0,99
1,08
Давление высвобождения из компрессора
бар
10,7
11,9
13,1
14,3
15,5
16,7
17,8
19,0
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
462
390
336
294
259
231
208
189
Перепад давлений по отношению к эталону
158,3%
133,6%
115,0%
100,5%
88,8%
79,2%
71,3%
64.6%
Температура конденсации конденсатора
°C
53,1
55,1
56,7
58,1
59,2
60,0
60,5
60,9
Температура начала кипения конденсатора
°C
53,0
47,1
42,6
38,9
36,1
33,8
31,9
30,4
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
52,0
46,1
41,6
37,9
35,1
32,8
30,9
29,4
Средняя температура конденсатора
°C
53,1
51,1
49,7
48,5
47,6
46,9
46,2
45.7
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
0,1
7,9
14,2
19,1
23,1
26,2
28,6
30,6
Таблица 82Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744
Композиция CO<sub>2</sub>/R-1234ze€ % масс. ▶
16/84
18/82
20/80
22/78
24/76
26/74
28/72
30/70
СОР (нагрев)
2,22
2,23
2,23
2,24
2,24
2,24
2,24
2,24
СОР (нагрев) по отношению к эталону
105,4%
105,7%
106,0%
106,2%
106,3%
106,3%
106,3%
106,2%
Объемная нагревательная способность при всасывании
кДж/м<sup>3</sup>
1339
1441
1545
1650
1756
1862
1969
2076
Нагревательная способность по отношению к эталону
152,4%
164,0%
175,8%
187,7%
199,8%
211,9%
224,1%
236,3%
Критическая температура
°C
83,81
81,28
78,87
76,57
74,38
72,28
70,28
68,37
Критическое давление
бар
42,68
43,44
44,20
44,96
45,72
46,47
47,23
47,98
Изменение энтальпии конденсатора
кДж/кг
278,7
283,9
288,9
293,6
298,1
302,5
306,8
311,0
Отношение давлений
17,15
16,72
16,29
15,88
15,49
15,12
14,77
14,44
Массовый поток хладагента
кг/час
25,8
25,4
24,9
24,5
24,2
23,8
23,5
23,1
Температура высвобождения компрессора
°C
139,0
141,4
143,8
146,1
148,4
150,6
152,9
155,1
Давление на входе испарителя
бар
1,20
1,29
1,39
1,49
1,60
1,70
1,81
1,92
Давление на входе конденсатора
бар
20,1
21,2
22,3
23,3
24,4
25,4
26,5
27,5
Температура на входе испарителя
°C
-35,5
-36,5
-37,6
-38,7
-39,7
-40,8
-41,9
-42,9
Температура конденсации испарителя
°C
-24,4
-23,7
-23,1
-22,5
-22,0
-21,6
-21,2
-20,9
Температура газа на выходе испарителя
°C
-19,4
-18,7
-18,1
-17,5
-17,0
-16,6
-16,2
-15,9
Средняя температура испарителя
°C
-29,9
-30,1
-30,3
-30,6
-30,9
-31,2
-31,5
-31,9
Глайд испарителя (выход-вход)
K
11,2
12,9
14,5
16.2
17,7
19,2
20,7
22,0
Давление всасывания компрессора
бар
1,17
1,27
1,37
1,47
1,57
1,68
1,79
1,90
Давление высвобождения из компрессора
бар
20,1
21,2
22,3
23,3
24.4
25,4
26,5
27,5
Перепад давлений в линии всасывания
Па/м
172
157
145
134
125
116
109
102
Перепад давлений по отношению к эталону
58,8%
53,9%
49,7%
45,9%
42,7%
39,8%
37,2%
35,0%
Температура конденсации конденсатора
°C
61,2
61,2
61,2
61,0
60,8
60,4
60,0
59,5
Температура начала кипения конденсатора
°C
29,1
28,0
27,1
26,3
25,7
25,1
24,6
24,1
Температура жидкости на выходе конденсатора
°C
28,1
27,0
26,1
25,3
24,7
24,1
23,6
23,1
Средняя температура конденсатора
°C
45,1
44,6
44,1
43,7
43,2
42,7
42,3
41.8
Глайд конденсатора (вход-выход)
K
32,1
33,2
34,1
34,7
35,1
35,3
35,4
35.3
Дополнительные данные о рабочих характеристиках
2
Рабочие характеристики композиции, содержащей 6% масс. CO, 10% масс. R-134a и 84% масс. R-1234ze€, исследуют в автомобильной системе кондиционирования воздуха, пригодной для использования вместе с R-134a. Эту композицию обозначают «Смесь» в результатах, показанных ниже.
Используемые условия исследования были такими, как описано в Стандарте J2765 SAE, который включается в настоящий документ в качестве ссылки. Эти условия приводятся ниже.
- Условия для воздуха окружающей среды представляют собой 35°С и относительную влажность 40% (RH)
- Температура воздуха на выходе из испарителя контролируется при 3°C
3
- Объемная производительность компрессора изменяется в пределах 0-175 см на один ход поршня
- Обычный расширительный клапан для R-134a заменяют электронным расширительным клапаном, чтобы сделать возможной более простую регулировку перегрева
• Систему используют без внутреннего теплообменника и с эквивалентным перегревом на выходе испарителя для всех текучих сред
Результаты показаны ниже, где I, L, М и Н относятся к холостому ходу, к низкой, средней и высокой скорости, и 35 и 45 относится к температуре окружающей среды в °C.
Измеренная охлаждающая способность (кВт)
По отношению к R-134a
Условия исследований
R134a
Смесь
Смесь
135
4,67
4,5
96%
L35
5,86
5,66
97%
М35
6,43
6,18
96%
Н35
6,65
6,5
98%
145
3,81
3,64
96%
L45
4,76
4,61
97%
М45
5,2
5,05
97%
Н45
5,41
5,33
99%
Измеренная энергетическая эффективность
(выражен-ная как СОР)
СОР по отношению к R-134а
Условия исследований
R134a
Смесь
Смесь
135
2,87
2,62
91%
L35
1,98
1,89
95%
М35
1,79
1,7
95%
Н35
1,4
1,36
97%
145
2,3
2,18
95%
L45
1,64
1,62
99%
М45
1,48
1,45
98%
Н45
1,18
1,16
98%
Композиция Смеси по настоящему изобретению представляет собой хорошее соответствие по охлаждающей способности и энергетической эффективности для R-134a в системе кондиционирования воздуха для R-134a в некотором диапазоне условий.
Данные о смешиваемости со смазывающим веществом
2
Смешиваемость композиции по настоящему изобретению, содержащей примерно 6% масс. CO, примерно 10% масс. R-134a и примерно 84% масс. R-1234ze(E) (упоминаемой ниже как Смесь), исследуют для смазывающего вещества YN12 на основе полиалкиленгликоля (PAG) и смазывающего вещества 32Н на основе сложных полиоловых эфиров (РОЕ). Результаты этих экспериментов сравнивают со смешиваемостью чистого R-1234yf с этими же смазывающими веществами.
Результаты показаны ниже.
Результаты по смешиваемости для Смеси с 32H
Температура, град C
Концентрация смазывающего вещества, % масс.
4
7
10
20
30
50
-20
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
-10
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
0
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
10
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
20
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
30
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
40
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
50
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
60
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
70
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
80
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
Результаты по смешиваемости для 1234yf с 32Н
Температура, град C
Концентрация смазывающего вещества, % масс.
4
7
10
20
30
50
-20
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
-10
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
0
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
10
слегка мутная
слегка мутная
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
20
слегка мутная
слегка мутная
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
30
слегка мутная
слегка мутная
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
40
слегка мутная
слегка мутная
смешиваются
смешиваются
смешиваются
смешиваются
50
слегка мутная
слегка мутная
смешиваются
смешиваются
слегка мутная
слегка мутная
60
слегка мутная
слегка мутная
смешиваются
смешиваются
слегка мутная
слегка мутная
70
слегка мутная
слегка мутная
смешиваются
смешиваются
слегка мутная
слегка мутная
80
смешиваются
слегка мутная
смешиваются
мутная, 2 слоя
мутная, 2 слоя
мутная
Результаты по смешиваемости для Смеси с YN12
Темп., град C
Концентрация смазывающего вещества, % масс.
4
7
10
20
30
50
-20
Мутная
Мутная
Мутная
Мутная
Мутная
Мутная
-10
Мутная
Мутная
Мутная
Мутная
слегка мутная
слегка мутная
0
Мутная
Мутная
слегка мутная
слегка мутная
слегка мутная
слегка мутная
10
Мутная
Мутная
слегка мутная
слегка мутная
слегка мутная
слегка мутная
20
Мутная
Мутная
слегка мутная
слегка мутная
слегка мутная
слегка мутная
Темп., град C
Концентрация смазывающего вещества, % масс.
4
7
10
20
30
50
30
слегка мутная
Мутная
слегка мутная
слегка мутная
слегка мутная
слегка мутная
40
слегка мутная
слегка мутная
слегка мутная
слегка мутная
слегка мутная
слегка мутная
50
чуть мутная
чуть мутная
слегка мутная
слегка мутная
слегка мутная
слегка мутная
60
чуть мутная
чуть мутная
слегка мутная
слегка мутная
слегка мутная
слегка мутная
70
чуть мутная
чуть мутная
2 слоя
2 слоя
2 слоя
слегка мутная
80
2 слоя
2 слоя
2 слоя
2 слоя
2 слоя
2 слоя
Результаты по смешиваемости для 1234yf с YN12
Температура, град C
Концентрация смазывающего вещества, % масс.
4
7
10
20
30
50
-20
мутная
мутная
2 слоя
мутная
2 слоя
2 слоя
-10
слегка мутная
слегка мутная
2 слоя
мутная
2 слоя
2 слоя
0
слегка мутная
мутная
2 слоя
мутная
мутная
мутная
10
слегка мутная
мутная
2 слоя, мутная
2 слоя, мутная
2 слоя, мутная
2 слоя, мутная
20
мутная
2 слоя, слегка мутная
2 слоя, мутная
2 слоя
2 слоя, мутная
2 слоя, мутная
30
мутная
мутная
2 слоя, мутная
2 слоя
2 слоя, мутная
2 слоя, мутная
40
2 слоя, прозрачная
2 слоя, прозрачная
2 слоя, прозрачная
2 слоя
2 слоя, прозрачная
2 слоя, прозрачная
50
2 слоя, прозрачная
2 слоя, прозрачная
2 слоя, прозрачная
2 слоя
2 слоя, прозрачная
2 слоя, прозрачная
60
2 слоя, прозрачная
2 слоя, прозрачная
2 слоя, прозрачная
2 слоя
2 слоя, прозрачная
2 слоя, прозрачная
70
2 слоя, прозрачная
2 слоя, прозрачная
2 слоя, прозрачная
2 слоя
2 слоя, прозрачная
2 слоя, прозрачная
80
2 слоя, прозрачная
2 слоя, прозрачная
2 слоя, прозрачная
2 слоя
2 слоя, прозрачная
2 слоя, прозрачная
Смешиваемость других композиций по настоящему изобретению исследуют для смазывающего вещества YN12 на основе полиалкиленгликоля (PAG). Смазывающее вещество присутствует при концентрации 4% масс./масс. Эта концентрация является репрезентативной для типичной концентрации масла, присутствующего в системе кондиционирования воздуха. Результаты этих экспериментов сравнивают со смешиваемостью чистого R-1234yf. Результаты показаны ниже.
Температура/°C
0
10
20
30
40
R-1234yf(сравнительный)
мутная
мутная
мутная
очень мутная
мутная
C02/R-134a/R-1234ze (15/10/75% масс.)
слегка мутная
слегка мутная
слегка мутная
чуть мутная
слегка мутная
C02/R-134a/R-1234ze (25/10/65% масс.)
мутная
слегка мутная
чуть мутная
ok
C02/R-32/R-1234ze (4/7/89% масс.)
мутная
слегка мутная
чуть мутная
ok
Результаты показывают, что композиции по настоящему изобретению имеют улучшенную смешиваемость со смазывающими веществами, по сравнению с чистой текучей средой R-1234yf.
В итоге, настоящее изобретение предлагает новые композиции, которые демонстрируют неожиданное сочетание преимущественных свойств, включая хорошую холодопроизводительность, низкую воспламеняемость, низкий GWP и/или смешиваемость со смазывающими веществами, по сравнению с существующими хладагентами, такими как R-134a, и с предлагаемым хладагентом R-1234yf.
Настоящее изобретение определяется следующей далее формулой изобретения.