Модифицирование газотермических покрытий воздействием излучения со 2-лазера

УДК 621.793 DOI 10.12737/5714

Модифицирование газотермических покрытий воздействием излучения СО2-лазера* А. А. Митрофанов, Е. А. Чащин, С. А. Балашова, А. Х. Харахашев

Представлены результаты исследований по установлению зависимости пористости газотермических покрытий от параметров лазерного излучения. На первом этапе решения задачи на основании аналитических зависимостей описано воздействие лазерного излучения на поверхностные слои газотермического покрытия. При этом учитывается его несплошность, вызванная наличием открытых и закрытых пор. Показано, что для уменьшения пористости покрытия под воздействием лазерного излучения необходимо создавать на поверхности покрытия температуру в интервале «температура плавления — температура кипения». Вызванное повышением интенсивности излучения увеличение температуры выше указанного диапазона приводит к испарению поверхностных слоёв покрытия вплоть до его полного удаления в зоне термического воздействия. На втором этапе проводились экспериментальные исследования: предварительно напылённые газотермические покрытия двух типов обрабатывались лазером. Исследовались покрытия на основе металлических (ПН 85-Ю-15) и неметаллических (Al2O3) компонентов. Изменения пористости оценивались количественно с помощью разработанной в среде Visual Studio 2008 программы обработки изображений, путём попиксельного сравнения микроструктуры площадей, занимаемых порами и материалом покрытия. Установлено, что воздействие лазерным излучением приводит к снижению средней пористости газотермических покрытий. Пористость покрытия на основе сплава ПН 85-Ю-15 снижается с 17 % в исходном состоянии до 5-8 % после лазерной обработки. Соответствующие показатели для керамического покрытия Al2O3 — 24,5 % и 15-18 %. Ключевые слова: лазерное излучение, газотермическое покрытие, пористость газотермического покрытия.

Введение. Одним из перспективных способов получения защитных и износостойких покрытий повышенной прочности является плазменный метод их нанесения [1, 2]. Эффективность применения функциональных газотермических покрытий определяется не только свойствами напыляемого материала, но и характеристиками покрытия. Например, теплозащитная способность и коррозионная стойкость покрытия во многом определяются его пористостью. С увеличением пористости улучшаются теплозащитные свойства покрытия, в частности термостойкость, сопротивляемость растрескиванию при термоциклических нагрузках. С другой стороны, развитая наружная и внутренняя пористость облегчает возможность проникновения атмосферных газов или агрессивных сред через покрытие к поверхности металлической основы, что приводит к образованию на границе раздела оксидных плёнок, снижению прочности адгезионного сцепления и отслаиванию покрытия [3]. Оплавив некоторый объём частиц в составе покрытия, можно снизить его пористость. Одним из путей эффективного повышения эксплуатационных характеристик поверхностных слоёв конструкционных материалов является применение комбинированных методов обработки — с сочетанием различных физико-химических процессов [4]. Дисперсные напылённые покрытия достаточно оплавлять. При этом следует исключить объёмный нагрев до температуры плавления покрытий, чтобы избежать их отслаивания вследствие подплавления подложки и значительной её термодеформации. Известно, что воздействие концентрированными потоками энергии, в частности лазерным излучением, обеспечивает высокотемпературный нагрев, отличающийся малой зоной термического влияния [5].

Постановка задачи. Повышенные требования к прочности и стабильности пористых газотермических покрытий в напряжённых условиях эксплуатации привели к необходимости формировать покрытие с пористостью, изменяющейся по его глубине. Один из путей решения этой задачи — использование лазерного излучения. Оно широко применяется в различных технологических про-

* Работа выполнена в рамках инициативной НИР.

цессах (в том числе и для обработки поверхностных слоёв) благодаря высокой плотности подводимой энергии [6-9].

Содержание и результаты исследований. В основе теоретического определения параметров лазерной обработки — математическая модель определения температуры на поверхности покрытия и её распределения по глубине. При рассмотрении лазерного луча как распределённого поверхностного теплового источника нахождение температурных полей сводится к решению классического уравнения теплопроводности [10]:

а2Г (z,t) 1 dT (zt)_ qn jzt) dz2 a dt X '

где a — коэффициент температуропроводности; X — коэффициент теплопроводности; T(z, t) —

температурное поле, распределённое по глубине проникновения z; qn (z, t) — интенсивность

тепловыделения на облучаемой поверхности.

Известно, что перенос теплоты в пористых телах происходит за счёт контактной теплопроводности, конвекции и излучения. Полагаем, что преобладающим механизмом переноса теплоты в пористом теле напылённого покрытия при лазерном воздействии является контактная теплопроводность. С учётом сделанного допущения теплопроводность покрытия с пористостью n < 0,66 может быть приближённо определена по формуле В. И. Оделевского [9]

X_Xk

где Xk — теплопроводность сплава в компактном состоянии при температуре 20 °С.

Коэффи циент температуропроводности:

a _-£-,

Cp

где p — плотность образца, C — удельная теплоёмкость.

Удельная теплоёмкость в свою очередь также зависит от пористости покрытия:

C _ Ck

где Ck — удельная теплоёмкость компактного материала; n— пористость.

Результаты аналитических решений уравнения теплопроводности позволяют оценить следующие параметры процесса:

— абсолютное значение температуры на поверхности зоны лазерного воздействия;

— распределение температурных полей по глубине поверхностного слоя.

Общим решением дифференциального уравнения (1) в линейной постановке является выражение [10]:

+

ОТ

где ierfc (x)_J(1 - erf (у)) dy — функция интеграла вероятности; erf (у) — функция ошибки;

x

T0 — начальная температура обрабатываемой поверхности.

Для малых значений времени 0 <t <%-, температура на поверхности облучаемого материала может быть определена из выражения (5) в следующем виде:

^bxiP-

Условием определения параметров непрерывного лазерного излучения, применяемого для обработки газотермических покрытий, является формирование на поверхности температур в интервале «температура плавления — температура кипения».

Результаты расчёта по уравнению (6) представлены на рис. 1.

а) б)

Рис. 1. Зависимость температуры поверхности покрытия от плотности энергии лазерного излучения: покрытие на основе сплава ПН 85-Ю-15

Полученные данные позволяют определить интервал режимов лазерного воздействия на материал в компактном состоянии. Нижняя граница интервала плотности энергии лазерного излучения соответствует условию формирования на поверхности покрытия температуры плавления (£,л) напылённого покрытия. Верхняя — температуре кипения (&ип). Обработка с плотностью энергии, превышающей данное значение, приведёт к испарению поверхностных слоёв покрытия.

На рис. 2 представлены результаты расчёта, полученные по формулам (2) — (6), определяющие зависимость интервала режимов лазерной обработки от пористости обрабатываемого покрытия.

Рис. 2. Зависимость плотности энергии лазерного излучения, при которой на поверхности достигается температура кипения

Видно, что с увеличением пористости покрытия линейно снижается плотность энергии, достаточной для достижения на поверхности покрытия температур плавления и кипения. Увеличение пористости до 60 % приводит к почти двукратному сужению интервала плотности мощности, при котором на поверхности покрытия достигается температура в диапазоне tпл — &ип. При этом для обоих видов покрытия максимальная плотность энергии лазерного воздействия (при котором не наблюдается разрушение поверхности покрытия) снижается в 5 раз при увеличении пористости на 60 %.

Таким образом, интервал режимов лазерного воздействия на материал зависит не только от теплофизических свойств напыляемого материала, но и от особенностей его напыления, в частности от пористости создаваемого покрытия.

На экспериментальные образцы из конструкционной стали 10, с использованием установки «Киев-7» напылялись покрытия двух видов: керамическое на основе А1203 и на основе сплава ПН 85-Ю-15. Дисперсность частиц напыляемого порошка в обоих случаях составляла 40-60 мкм. При лазерной обработке каждого вида покрытия использовалось непрерывное излучение СО2-лазера с оплавлением поверхностного слоя. Результаты воздействия лазерного излучения определялись на основе исследования структуры покрытий. Для этого были изготовлены поперечные металлографические шлифы. Установлено (рис. 3), что в структуре плазменного покрытия на основе сплава ПН 85-Ю-15 происходят качественные изменения.

ж) з)

Рис. 3. Микроструктура плазменного покрытия до и после обработки излучением СО2-лазера

Видно, что по мере увеличения плотности мощности лазерного излучения уменьшается площадь, занимаемая тёмными зонами. Неправильная разветвлённая форма позволяет идентифицировать их именно как закрытые поры. Кроме того, снижается рельефность поверхностного слоя покрытия в зоне лазерного воздействия, что дополнительно свидетельствует о происходящих процессах плавления.

Аналогичные исследования проводились и для керамического покрытия А1203 (рис. 3). В этом случае также уменьшается площадь, занимаемая тёмными зонами. Однако интенсивность

процесса изменения пористости значительно ниже. Это может быть вызвано, главным образом, большими значениями температур плавления и кипения Al2O3 по сравнению с материалом сплава ПН 85-Ю-15.

Дальнейшее увеличение плотности мощности лазерного излучения до 4-4,5 х 106 Вт/см2 при обработке покрытия Al2O3 приводило к частичному (рис. 3, ж) или полному (рис. 3, з) испарению покрытия с поверхности подложки.

Поры напылённого покрытия имеют сложную форму. Она зависит от формы и размеров частиц, а также от режимов напыления и последующей обработки. Оценка изменения пористости выполнялась известным методом [11] с помощью разработанной в среде Visual Studio 2008 программы обработки изображений. Площади тёмных (поры) и светлых (материал покрытия) зон на изображении микроструктуры поперечных шлифов экспериментальных образцов сравнивались попиксельно.

Качественное распределение объёма пор по глубине материала покрытия приведено на рис. 4, 5.

Рис. 4. Изменение пористости по глубине покрытия на основе сплава ПН 85-Ю-15 при различных плотностях мощности лазерного излучения: 1 — исходное состояние; 2 — после воздействия излучением с плотностью мощности 1,5 х 106 Вт/см2; 3 — после воздействия излучением с плотностью мощности 1,8 х 106 Вт/см2

0 50 100 h, мкм

Рис. 5. Изменение пористости по глубине покрытия на основе сплава А1203 при различных плотностях мощности лазерного излучения: 1 — исходное состояние; 2 — после воздействия излучением с плотностью мощности 1,6 х 106 Вт/см2;

3 — после воздействия излучением с плотностью мощности 3,8 х 106 Вт/см2

Распределение пористости по глубине напылённого покрытия в отсутствие лазерного воздействия неравномерно (кривая 1), что в первую очередь вызвано неравномерным прогревом участков при напылении и соответствует известным зависимостям [9]. Тепловое воздействие лазерного излучения приводит к снижению пористости. При этом интенсивность воздействия существенно влияет на пористость на поверхности материала (кривые 2, 3). При достижении на поверхности покрытия температуры, близкой к кипению, наблюдается минимальный уровень пористости (кривая 3).

Видно, что наибольшее снижение пористости всех типов покрытия происходит в верхних слоях, которые нагреваются до более высоких температур по сравнению с нижними.

Таблица 1

Изменение пористости газотермических покрытий в результате воздействия излучением СО2-лазера

Материал покрытия Плотность мощности лазерного излучения q, Вт/см2 Средняя пористость пср, %

А12О3 0 (исходное состояние) 25

1,6х106 18

3,8х106 15

ПН 85-Ю-15 0 (исходное состояние) 17

1,5х106 8

1,8х106 5

Количественные результаты средней по сечению пористости приведены в табл. 1.

Из полученных результатов видно, что воздействие лазерным излучением приводит к снижению средней по глубине пористости покрытия. Наиболее интенсивно этот процесс протекает в покрытии на основе сплава ПН 85-Ю-15. В этом случае пористость снижается в 2-3 раза — с 17 % в исходном состоянии до 5-8 % после лазерной обработки. На пористость керамического покрытия А1203 воздействие лазерным излучением влияет в меньшей степени. Пористость в данном случае снижается в 1,3-1,6 раза — с 24 % в исходном состоянии до 15-18 % после лазерной обработки. Очевидно, это связано с более высокими значениями температур плавления и кипения керамического покрытия А1203 по сравнению со сплавом ПН 85-Ю-15. Выводы.

1. Установлено, что воздействие лазерным излучением приводит к снижению средней пористости газотермических покрытий на основе различных материалов. Пористость покрытия на основе сплава ПН 85-Ю-15 снижается с 17 % в исходном состоянии до 5-8 % после лазерной обработки. Пористость керамического покрытия А1203 снижается соответственно с 25 % до 15-18 %.

2. Наибольшее снижение пористости всех типов покрытий происходит в верхних слоях толщиной до 50 мкм. Наличие данного слоя с высокой плотностью препятствует проникновению агрессивных сред к металлической подложке. Таким образом, снижается вероятность образования язвенной коррозии без изменения теплозащитных свойств покрытия.

Библиографический список

1. Кудинов, В. В. Плазменные покрытия / В. В. Кудинов. — Москва : Наука, 1977. — 184 с.

2. Рыжкин, А. А. Фазовый состав металломатричных композитов системы <^е-М-С», формируемых плазменным осаждением / А. А. Рыжкин, А. В. Илясов / Вестн. Дон. гос. техн. ун-та. — 2007. — Т. 7, № 2 (33). — С. 169-176.

3. Пузряков, А. Ф. Теоретические основы технологии плазменного напыления : учеб. пособие по курсу «Технология конструкций из металлокомпозитов» / А. Ф. Пузряков. — Москва : Изд-во Моск. гос. техн. ун-та им. Н. Э. Баумана, 2003. — 360 с.

4. Смоленцев, Е. В. Классификация комбинированных методов обработки / Е. В. Смолен-цев // Вестн. Дон. гос. техн. ун-та. — 2010. — Т. 10, № 1 (44). — С. 76-79.

5. Григорьянц, А. Г. Технологические процессы лазерной обработки : учеб. пособие для вузов / А. Г. Григорьянц, И. Н. Шиганов, А. И. Мисюров ; под ред. А. Г. Григорьянца. — Москва : Изд-во Моск. гос. техн. ун-та им. Н. Э. Баумана, 2006. — 664 с.

6. Балашова, С. А. Обработка газотермических покрытий с использованием лазерного излучения / С. А. Балашова, А. А. Митрофанов, Е. А. Чащин // Вестн. Иван. гос. энергет. ун-та. — 2011. — № 1. — С. 103-105.

7. Митрофанов, А. А. Обработка газотермических покрытий непрерывным излучением СО2-лазера / А. А. Митрофанов, Е. А. Чащин // Вестн. машиностроения. — 2013. — № 4. — С. 25-27.

8. Mitrofanov, A. A. Laser treatment of plasma coating / A. A. Mitrofanov, E. A. Chaschin, S. A. Balashova // Youth school-workshop "Modern laser physics and laser information technologies for science and manufacture" : 1st international Russian-Chinese conference. — Vladimir, 2011. — Pp. 86-88.

9. Повышение эксплуатационных характеристик керамических покрытий / С. А. Балашова [и др.] // Вестн. Сарат. гос. техн. ун-та. — 2009. — Вып. 1, № 2 (38). — С. 72-79.

10. Криштал, М. А. Структура и свойства сплавов, обработанных излучением лазера / М. А. Криштал, А. А. Жуков, А. Н. Кокора. — Москва : Металлургия, 1973. — 192 с.

11. Пористые проницаемые материалы : справ. / под ред. С. В. Белова. — Москва : Металлургия, 1987. — 335 с.

Материал поступил в редакцию 18.12.2013.

References

1. Kudinov, V. V. Plazmennye pokrytiya. [Plasma coatings.] Moscow: Nauka, 1977, 184 p. (in Russian).

2. Ryzhkin, A. A., Ilyasov, A. V. Fazovy sostav metallomatrichnykh kospozitov sistemy «Fe-W-C», formiruyemykh plazmennym osazhdeniyem. [Phase makeup of «Fe-WC» system metal matrix composites formed by plasma deposition.] Vestnik of DSTU, 2007, vol. 7, no. 2 (33), pp. 169-176 (in Russian).

3. Puzryakov, A. F. Teoreticheskie osnovy tekhnologii plazmennogo napyleniya: Uchebnoe posobie po kursu "Tekhnologiya konstruktsiy iz metallokompozitov". [Theoretical foundations of plasma spray technology: training manual on the course "Technology of metal composite designs."] Moscow : Izd-vo MGTU im. N.E. Baumana, 2003, 360 p. (in Russian).

4. Smolentsev, Y. V. Klassifikatsiya kombinirovannykh metodov obrabotki. [The classification of combined processing methods.] Vestnik of DSTU, 2010, vol. 10, no. 1 (44), pp. 76-79 (in Russian). Grigoryants, A. G., Shiganov, I. N., Misyurov, A. I. Tekhnologicheskie protsessy lazernoy obrabotki: Ucheb. Posobie dlya vuzov. [Laser processing: textbook for universities.] A. G. Grigoryants, ed. Moscow : Izd-vo MGTU im. N.E. Baumana, 2006, 664 p. (in Russian).

5. Grigoryants, A. G., Shiganov, I. N., Misyurov, A .I. Tekhnologicheskie protsessy lazernoy obrabotki: Ucheb. Posobie dlya vuzov. [Laser processing: textbook for universities.] A.G. Grigoryants, ed. Moscow : Izd-vo MGTU im. N.E. Baumana, 2006, 664 p. (in Russian).

6. Balashova, S. A., Mitrofanov, A. A., Chaschin, E. A. Obrabotka gazotermicheskikh pokrytiy s ispol'zovaniem lazernogo izlucheniya. [Laser machining of thermal spray coatings.] Vestnik of ISPEU, 2011, no. 1, pp. 103-105 (in Russian).

7. Mitrofanov, A. A., Chaschin, E. A. Obrabotka gazotermicheskikh pokrytiy neprerivnim izluche-niem CO2-lazera. [Thermal coating processing through continuous CO2 laser radiation.] Vestnik mashi-nostroeniya, 2013, no. 4, pp. 25-27 (in Russian).

8. Mitrofanov, A. A., Chaschin, E. A., Balashova, S. A. Laser treatment of plasma coating. 1st Int. Russian-Chinese Conf. "Youth school-workshop Modern laser physics and laser information technologies for science and manufacture." Vladimir (Russia), Sept. 23-28, 2011, pp. 86-88.

9. Balashova, S. A., et al. Povysheniye ekspluatatsionnykh kharakteristik keramicheskikh pokryty. [Production characteristics increase of ceramic coatings.] Vestnik of Saratov State Technical University, 2009, iss. 1, no. 2 (38), pp. 72-79 (in Russian).

10. Krishtal, M. A., Zhukov, A. A., Kokora, A. N. Struktura i svojstva splavov, obrabotannyh izlucheniem lazera. [Structure and properties of alloys processed by laser radiation.] Moscow : Metallurgija, 1973, 192 p. (in Russian).

11. Belov, S. V., ed. Poristye pronitsaemye materialy: Spravochnik [Porous permeable materials: handbook.] Moscow : Metallurgiya, 1987, 335 p. (in Russian).

MODIFICATION OF GAS-THERMAL COATINGS THROUGH œ2 LASER IMPACT*

А. А. Mitrofanov, E. А. Chaschin, S. A. Balashova, A. K. Kharakhashev

The research resutts on determining the dependence of gas-thermal coating porosity on the laser radiation parameters are presented. At the first stage of solving the problem, on the basis of the analytical relationships, laser impact on the surface layers of the gas-thermal coating is described. Here, its discontinuity caused by the occurrence of open and closed pores is recognized. It is shown that for reducing the coating porosity under the laser impact, the coating surface temperature is to be set in the range of "fusion point-boiling point". A temperature rise above this range caused by the radiation intensity increase leads to evaporation of surface coating layers through its complete removal in the heat effected zone. At the second stage, field research is conducted: pre-sprayed gas-thermal coatings of two types are processed by laser. The coatings based on the metallic (PN-85-U-15) and non-metallic (Al2O3) components are studied. The porosity modification is evaluated quantitatively using the image processing program developed in Visual Studio 2008 by pixel comparison of microstructure of the area occupied by pores and the coating material. It is established that the laser impact leads to decreasing in the average porosity of the gasthermal coatings. Porosity of the coating based on the PN-85-U-15 alloy decreases from 17 % at the initial state to 5-8 % after the laser treatment. The corresponding figures for the ceramic coating Al2O3 are 24.5 % and 15-18 %. Keywords: laser radiation, gas-thermal coating, porosity of gas-thermal coating.

* The research is done within the frame of the independent R&D.

110