ОХЛАЖДАЕМЫЙ ДЕМПФЕР ДЛЯ ПОДАВЛЕНИЯ КОЛЕБАНИЙ ДАВЛЕНИЯ В КАМЕРЕ СГОРАНИЯ ГЕНЕРАТОРА ВЫСОКОЭНТАЛЬПИЙНЫХ ВОЗДУШНЫХ ПОТОКОВ ВЫСОТНОГО СТЕНДА

Предлагаемая полезная модель относится к области разработки, создания и эксплуатации летательных аппаратов (ЛА), а именно к устройствам, связанным с обеспечением проведения высотных испытаний. Имитация штатной работы ЛА при стендовых наземных испытаниях в воздушном потоке с заданными натурными высотными и скоростными параметрами позволяет значительно сократить время и стоимость разработок объектов авиакосмического назначения. Для моделирования условий, соответствующих большим сверхзвуковым скоростям полета ЛА, на высотных стендах используется генератор высокоэнтальпийного потока воздуха (ГВП), предназначенный для подогрева воздуха за счет горения в нем топлива до температуры, требуемой для создания параметров потока имитирующих натурные условия полета. Базовым узлом, обеспечивающим устойчивость процесса горения, является охлаждаемый демпфер для подавления колебаний давления в камере сгорания генератора высокоэнтальпийных воздушных потоков.
Известно устройство для получения воздушного потока с натурными параметрами содержащее ствол, поршень для сжатия находящегося в стволе воздуха, форкамеру и сверхзвуковое сопло (патент РФ №2093716). Устройство снабжено баллоном со сжатым воздухом для разгона поршня, спусковым устройством и тормозными колодками для фиксации поршня, прижимаемыми к стволу давлением сжатого воздуха, а также центробежными форсунками для подачи воды под давлением сжатого воздуха. Недостатком устройства является технологическая и конструктивная сложность всей системы, включающей множество обеспечивающих факторов.
Известно техническое решение по конструкции и способу нагрева потока воздуха (см. «Lawrence D. Huebner and other. «Calibration of the Langl 8-Foot High Temperature Tunnel for Hypersonic Airbreating Propulsion Testing». 19 AIAA Advanced Measurement and Ground Technology Conference. June 17-20, 1996 / New Orleans, LA/AIAA 96-2197»).
Генератор содержит камеру сгорания и системы подачи окислителя и горючего, которые включают магистрали подвода воздуха, кислорода и горючего, камеру смешения воздуха и кислорода и смесительную головку камеры сгорания. Смесительная головка состоит из набора каналов с равнорасположенными форсунками, размещенными в плоскости, поперечной камере, и отдельных подводящих каналов горючего, соединенных с каждым каналом смесительной головки. Все форсунки обращены в полость камеры сгорания и соосны ее оси. Смесительная головка также имеет отверстия, соединяющие полость камеры смешения с полостью камеры сгорания. Камера сгорания включает наружный кожух, размещенную в нем с образованием кольцевого канала жаровую трубу и выполнена на выходе с сужающимся соплом. При этом камера смешения воздуха и кислорода, смесительная головка камеры сгорания и камера сгорания выполнены цилиндрическими и установлены последовательно друг за другом. Магистраль подвода горючего подключена к каналам смесительной головки камеры сгорания через отдельные подводящие каналы.
Недостатком данной конструкции является то, что на постоянном режиме работы генератора реализуется высокая скорость газообразного метана в каждом отдельном канале смесительной головки, что ведет к появлению значительного положительного градиента давления вдоль канала и соответственно к неравномерному расходу горючего по форсункам одинакового диаметра этого канала при истечении через них горючего в камеру сгорания. Эти факторы неблагоприятно влияют на процесс горения в камере сгорания и вызывают пульсации давления, которые вызывают вибрацию конструкции смесительной головки, что еще больше усиливает неравномерность подачи горючего через форсунки и неравномерность параметров газового потока на выходе из генератора.
Снижение амплитуд пульсаций давления для обеспечения устойчивости горения в камере сгорания ГВП является одними из основных требований, предъявляемых к его работе. Пульсации давления и температуры, соответствующие собственным продольным акустическим модам, которые возникают при высокочастотной неустойчивости процесса горения, могут приводить к механическим разрушениям, а также интенсифицировать теплообмен, что приведет к прогарам конструкции и потери работоспособности ГВП (Основы теории и расчета жидкостных ракетных двигателей. Книга 1. Учебник для авиационных специальностей вузов / А.П. Васильев, В.М. Кудрявцев, В.А. Кузнецов и др.; Под редакцией В.М. Кудрявцева. - 4-е изд., переработанное и дополненное. М.: Высшая школа, 1993, стр. 276-280). Опасность возникновения пульсаций в ГВП состоит также в том, что возникшие при неустойчивом горении пульсации давления и температуры, распространяясь вниз по потоку, могут также инициировать процесс неустойчивого горения в проточном тракте камеры сгорания ЛА, что оказывает негативное влияние на исследуемые характеристики ЛА и существенно снижает достоверность результатов проводимых испытаний.
Известен гаситель пульсаций давления в жидкостях и газах (патент РФ №2062940), содержащий перфорированную вставку, установленную в разборном корпусе, которая опирается фланцем на упругие элементы в виде пружин, расположенных по обе стороны фланца, и перемещающуюся по направляющим между опорным и прижимным кольцами.
Перфорированная вставка выполнена конусной, а диаметры ее отверстий уменьшаются от входа к выходу. Для уменьшения гидродинамического или газодинамического сопротивления площадь перфорации конусной вставки выполняется не менее площади поперечного сечения входного и выходного участка. Гашение пульсаций давления возникает за счет диссипации энергии потока на перфорации корпуса вставки и ее колебательных движений вдоль оси, что позволяет разрушать крупные вихри, переводя низкочастотные колебания в высокочастотные. Недостатком такого гасителя является малая эффективность гашения высокочастотных пульсаций, которые возникают в магистрали за регуляторами и другими дросселирующими элементами при сверхкритических перепадах давления, неравномерность скорости.
Наиболее близким аналогом того же назначения, что и заявляемая полезная модель, является изобретение «Генератор высокоэнтальпийного потока воздуха и способ его работы» (патент RU №2395795). Генератор высокоэнтальпийного потока воздуха содержит камеру сгорания и системы подачи окислителя и горючего. Системы подачи окислителя и горючего включают магистрали подвода воздуха, кислорода и газообразного горючего, камеру смешения воздуха и кислорода и смесительную головку камеры сгорания. Смесительная головка камеры сгорания состоит из набора каналов с форсунками горючего, размещенными в плоскости, поперечной камере. Все форсунки смесительной головки обращены в полость камеры сгорания и соосны ее оси. Смесительная головка также снабжена сквозными отверстиями, соединяющими полость камеры смешения с полостью камеры сгорания. Камера сгорания включает наружный кожух, размещенную в нем с образованием кольцевого канала жаровую трубу и выполнена на выходе с сужающимся соплом. Камера смешения воздуха и кислорода, смесительная головка камеры сгорания и камера сгорания выполнены цилиндрическими и установлены последовательно друг за другом. Магистраль подвода горючего подключена к каналам смесительной головки камеры сгорания. Смесительная головка камеры сгорания содержит два полукольца П-образной формы в поперечном сечении и дисковое днище, которое по периферии герметично сопряжено с последними. В дисковом днище выполнены наружная кольцевая канавка, сопряженная через полукольца П-образной формы с магистралью подвода горючего. Каналы горючего смесительной головки расположены продольно-поперечно, пересекаются между собой и с канавкой днища. Днище между каналами снабжено двумя группами сквозных отверстий разного диаметра подачи воздушной смеси из камеры смешения в камеру сгорания, соосных форсункам подачи горючего. Форсунки подачи горючего соединены с каналами подвода горючего в месте их пересечения между собой и расположены на дисковом днище в шахматном порядке относительно отверстий подачи воздушной смеси.
Недостатком является то, что при подводе горючего через один канал к каждому полукольцу П-образной формы и его дальнейшем растекании по каналам полуколец будет происходить уменьшение давления при удалении от сечения входа горючего к закрытым концевым сечениям каждого полукольца. Это может вызвать неравномерность расходов горючего через каналы, соединяющие полукольца П-образной формы с кольцевой канавкой дискового днища, из которого через форсунки горючее протекает в камеру сгорания. Такая неравномерность подачи горючего через форсунки в камеру сгорания вызывает пульсации давления, которые могут возрастать и вызвать процесс неустойчивого горения.
Также при длительных высотных испытаниях, протекающих при высоких температурах горения газовой смеси в камере сгорании ГВП, хладоресурса газообразных компонентов может быть недостаточно для охлаждения элементов конструкции с целью предотвращения их разрушения вследствие появления необратимых термомеханических разрушений, приводящих к потере работоспособности конструкции.
Техническая проблема, на решение которой направлена полезная модель, заключается в расширении диапазона моделирования натурных высотных и скоростных параметров при генерации высокоэнтальпийного воздушного потока в условиях наземных испытаний за счет создания охлаждаемого демпфера для подавления колебаний давления в камере сгорания генератора высокоэнтальпийных воздушных потоков высотного стенда.
Технический результат заключается в обеспечении устойчивости процесса горения топлива в камере сгорания генератора при расширении диапазона моделируемых параметров высокоэнтальпийных воздушных потоков высотного стенда.
Решение технической проблемы обеспечивается тем, что генератор высокоэнтальпийного потока воздуха содержит камеру сгорания и системы подачи окислителя и горючего. Системы подачи включают магистрали подвода воздуха, кислорода и горючего, камеру смешения воздуха и кислорода и смесительную головку камеры сгорания. Смесительная головка состоит из набора каналов с форсунками горючего, размещенными в плоскости, поперечной камере. Все форсунки обращены в полость камеры сгорания и соосны ее оси. Смесительная головка также снабжена сквозными отверстиями, соединяющими полость камеры смешения с полостью камеры сгорания. Камера сгорания выполнена на выходе с соплом, причем отверстия форсунок горючего и отверстия, соединяющие камеру смешения с камерой сгорания, расположены относительно друг друга в шахматном порядке. При этом камера смешения воздуха и кислорода, смесительная головка камеры сгорания и камера сгорания выполнены цилиндрическими и установлены последовательно друг за другом.
Новым является то, что полезная модель дополнительно содержит демпфер пульсаций давления в камере сгорания, выполненный в виде диска с внутренней охлаждающей полостью и двумя группами сквозных ступенчатых отверстий разных диаметров одинаковых в каждой группе. При этом ступенчатые отверстия наибольшего диаметра обращены к одной из плоских поверхностей диска. Причем смесительная головка и камера сгорания снабжены фланцами, скрепленными между собой, а демпфер размещен между ними. При этом плоская поверхность диска с отверстиями наибольшего диаметра обращена в сторону смесительной головки и указанные отверстия совмещены с сопряженными отверстиями в смесительной головке.
Указанные существенные признаки обеспечивают решение поставленной технической проблемы, так как:
- наличие демпфера в генераторе высокоэнтальпийного потока воздуха обеспечивает уменьшение амплитуды пульсаций давления в газовом потоке;
- выполнение демпфера в виде диска с внутренней охлаждающей полостью и двумя группами сквозных ступенчатых отверстий разных диаметров одинаковых в каждой группе, где ступенчатые отверстия наибольшего диаметра обращены к одной из плоских поверхностей диска, которая обращена в сторону смесительной головки, и отверстия совмещены с сопряженными отверстиями в смесительной головке, формирует ступенчатые каналы подачи окислителя и горючего. Ступенчатые каналы подачи окислителя и горючего состоят из двух цилиндрических каналов одинаковых диаметров, соединенных цилиндрическими каналами больших диаметров, что обеспечивает при пульсационных течениях газовых потоков диссипацию колебательной энергии. Это приводит к уменьшению амплитуды пульсаций давления в газовом потоке;
- размещение демпфера в генераторе высокоэнтальпийного потока воздуха между смесительной головкой и камерой сгорания, скрепленных между собой фланцами, позволяет обеспечить многократную герметичную сборку-разборку конструкции генератора для его доводки с заменой комплектующих элементов и узлов, повышающих эффективность подавления пульсаций давления и ресурс конструкции.
Развитие и уточнение совокупности существенных признаков полезной модели для частных признаков выполнения генератора даны далее.
Диск может содержать кольцевой корпус, два круговых днища с двумя группами сквозных отверстий разного диаметра в каждом днище и две группы втулок со ступенчатыми отверстиями разных диаметров одинаковыми в каждой группе. Ширина кольцевого корпуса должна быть равна длине втулок и превышать суммарную толщину двух днищ. При этом днища должны быть установлены внутри кольцевого корпуса с совмещением наружных плоских поверхностей днищ с торцами кромок кольцевого корпуса и образованием внутренней полости, а втулки - в днищах с сопряжением наружных диаметров втулок с отверстиями одинаковых диаметров в днищах, совмещением торцов втулок с наружными поверхностями днищ и расположением отверстий наибольших диаметров во втулках в одном днище. Это позволяет за счет выбора размеров проточного тракта элементов конструкции смесительной головки и демпфера обеспечить эффективность подавления пульсаций давления и расширение диапазона моделирования натурных высотных и скоростных параметров высокоэнтальпийного воздушного потока газа.
Кольцевой корпус также содержит штуцера подвода и отвода хладагента во внутреннюю полость демпфера. Это позволяет увеличить температуру сгорания топлива в камере сгорания, при которой демпфер сохраняет работоспособность, подавляя пульсации давления, и обеспечивает тепловую защиту огневого днища форсуночной головки.
Количество отверстий в кольцевом корпусе для присоединения штуцеров подвода и отвода в цилиндрическую полость охлаждающего компонента может быть увеличено, что интенсифицирует охлаждение демпфера и также позволит использовать его для тепловой защиты огневого днища смесительной головки в камерах сгорания при более высоких температурах продуктов сгорания. Это также позволит расширить диапазон моделирования натурных высотных и скоростных параметров при генерации высокоэнтальпийного воздушного потока.
Наименьшие диаметры отверстий в ступенчатых втулках демпфера должны быть равны диаметрам сопрягаемых отверстий в смесительной головке. Это позволит сохранить характеристики распыла и смесеобразования компонентов в камере сгорания ГВП и при наличии демпфера.
Расстояние между днищами диска может быть увеличено, что приведет к увеличению длины втулок и находящихся в них каналов, это увеличит диссипативные потери и вызванное этим поглощение колебательной энергии и уменьшение амплитуды пульсаций давления при протекании колеблющихся газовых потоков окислителя и горючего по каналам смесительной головки и демпфера.
Таким образом, решена задача, поставленная в полезной модели для генератора высокоэнтальпийного потока воздуха с демпфером. Достигнуто снижение амплитуд пульсаций давления в камере сгорания для обеспечения устойчивости процесса горения и работоспособности конструкции.
Обеспечен технический результат, заключающийся в расширении диапазона моделирования натурных высотных и скоростных параметров при генерации высокоэнтальпийного воздушного потока.
Настоящая полезная модель поясняется последующим подробным описанием генератора высокоэнтальпийного потока воздуха и его работы со ссылкой на иллюстрации, представленные на фиг. 1-9, где:
на фиг. 1 изображен продольный разрез конструкции генератора высокоэнтальпийного потока воздуха;
на фиг. 2 - вид Г на фиг. 1;
на фиг. 3 - разрез Б-Б на фиг. 2;
на фиг. 4 - разрез В-В на фиг. 3;
на фиг. 5 - элемент А на фиг. 1;
на фиг. 6 - график пульсаций давления потока в камере сгорания без демпфера;
на фиг. 7 - спектр сигнала пульсаций давления потока на фиг. 6;
на фиг. 8 - график пульсаций давления потока в камере сгорания с демпфером;
на фиг. 9 - спектр сигнала пульсаций давления потока на фиг. 8.
Генератор высокоэнтальпийного потока воздуха содержит (см. фиг. 1) камеру сгорания 1 и системы подачи окислителя, которые включают магистрали подвода воздуха и кислорода (не показано), магистраль 2 подвода горючего, камеру 3 смешения воздуха и кислорода и смесительную головку камеры 4 сгорания, состоящую из набора каналов с форсунками горючего, размещенными в плоскости, поперечной камере сгорания 1. Все форсунки горючего обращены в полость камеры сгорания 1 и соосны ее оси. Смесительная головка также снабжена сквозными отверстиями, соединяющими полость камеры смешения 3 с полостью камеры сгорания 1. Камера сгорания 1 выполнена на выходе с соплом 5. Отверстия форсунок горючего и отверстия, соединяющие камеру смешения с камерой сгорания (см. фиг. 2), расположены относительно друг друга в шахматном порядке. При этом камера смешения 3 воздуха и кислорода, смесительная головка 4 и камера сгорания 1 выполнены цилиндрическими и установлены последовательно друг за другом. Генератор дополнительно содержит демпфер 6 пульсаций давления в камере сгорания 1, выполненный (см. фиг. 1, 3) в виде диска 7 с внутренней охлаждающей полостью 8 и двумя группами сквозных ступенчатых отверстий 9, 10 разных диаметров одинаковых в каждой группе. При этом ступенчатые отверстия 9, 10 наибольшего диаметра обращены к одной из плоских поверхностей 11 диска. Смесительная головка 4 и камера сгорания 1 снабжены фланцами, скрепленными между собой, а демпфер расположен между ними. Плоская поверхность 11 диска 7 с наибольшими диаметрами отверстий 9, 10 обращена в сторону смесительной головки 4 и отверстия 9, 10 совмещены с сопряженными отверстиями в смесительной головке.
Диск 7 (см. фиг. 2, 3, 4) содержит кольцевой корпус 12, два круговых днища 13, 14 с двумя группами сквозных отверстий 9, 10 разного диаметра в каждом днище и две группы втулок 15, 16 со ступенчатыми отверстиями разных диаметров одинаковыми в каждой группе. Ширина кольцевого корпуса 12 равна длине втулок 15, 16 и превышает суммарную толщину двух днищ 13, 14. Днища 13, 14 установлены внутри кольцевого корпуса 12 с совмещением наружных плоских поверхностей днищ 11, 17 с торцами кромок корпуса 12 и образованием внутренней полости 8. Втулки 15, 16 в днищах 13, 14 сопряжены наружными диаметрами с отверстиями одинаковых диаметров в днищах, совмещением торцов втулок с наружными поверхностями днищ и расположением отверстий наибольших диаметров во втулках в одном днище.
Кольцевой корпус (см. фиг. 3, 4) 12 содержит штуцера 18, 19 подвода и отвода хладагента во внутреннюю полость 8 демпфера 6.
Наименьшие диаметры отверстий в ступенчатых втулках 15, 16 равны диаметрам сопрягаемых отверстий в смесительной головке 4.
Работа генератора высокоэнтальпийного потока воздуха осуществляется на газообразном метане в качестве горючего следующим образом. Смесь воздуха и кислорода (см. фиг. 1, 5) из камеры смешения 3 через совмещенные сквозные отверстия 20, 9, а газообразный метан через совмещенные отверстия 21, 10 смесительной головки 4 и демпфера 6 направляют в камеру сгорания 1. Горючее со смесью окислителей поджигают воспламенителем (не показано). Продукты сгорания в виде высокотемпературной смеси газов через сопло 5 генератора выводят в термобарокамеру 22 высотного стенда, в которой моделируются высотные условия. Изменение по времени сигнала пульсаций давления в камере сгорания генератора 1 во время горения воздушно-метановой смеси газов без присоединенного к огневому днищу смесительной головки 4 демпфера 6 пульсаций давления соответствует периодическим колебаниям, характерным для процесса высокочастотного неустойчивого горения (см. фиг. 1, 6). Измерения пульсаций давления проведены во время процесса горения вблизи входного сечения в сопло 5 с использованием охлаждаемого зонда (не показано). Спектр сигнала пульсаций давления (см. фиг. 7) соответствует приведенному сигналу. Частоты амплитуд спектральных составляющих практически совпадают с частотами первой (z=1) f1=a/2L=147.5 Гц и второй (z=2) f2=a/L=295 Гц собственных продольных акустических мод камеры сгорания 1 с длиной от огневого днища смесительной головки 2 до входного сечения сверхзвукового сопла 5 L=2.65 м (см. фиг. 1) при горении воздушно-метановой смеси с температурой Т=1660 К, для которого расчетное значение равновесной скорости звука равно а=782 м/с. Эти данные показывают, что при возникновении высокочастотной неустойчивости процесса горения колебания давления в камере сгорания 1 происходят на частотах, соответствующих собственным продольным акустическим модам. Максимальные значения амплитуд колебаний находятся в начальном сечении камеры сгорания 1, совпадающем с наружной поверхностью огневого днища смесительной головки 4, и во входном сечении сопла 5 (см. фиг. 1) (Основы теории и расчета жидкостных ракетных двигателей. Книга 1. Учебник для авиационных специальностей вузов / А.П. Васильев, В.М. Кудрявцев, В.А. Кузнецов и др.; Под редакцией В.М. Кудрявцева. - 4-е изд., переработанное и дополненное. М.: Высшая школа, 1993, стр. 280). При отсутствии демпфера 6 у наружной поверхности огневого днища смесительной головки 4 на выходе из отверстий 20, 21 (см. фиг. 5) в камеру сгорания 1 действуют периодические колебания давления с максимальной амплитудой пульсаций давления, реализующейся в камере сгорания (см. фиг. 1, 6, 7).
В техническом решении генератора высокоэнтальпийного потока воздуха смесительная головка 4 и камера сгорания 1 снабжены фланцами, скрепленными между собой, а демпфер 6 расположен между ними. Акустические колебания, возникшие в камере сгорания 1 при неустойчивом процессе горения, распространяются в ступенчатые каналы 9, 20 и 10, 21 (см. фиг. 1, 5) смесительной головки 4 и демпфера 6. При колебательном течении газов в ступенчатых каналах за внезапными изменениями поперечных сечений каналов будет происходить наиболее интенсивная диссипация энергии пульсаций потока. Таким образом, энергия пульсаций давления, возникающих в камере сгорания 1 при неустойчивом процессе горения, будет расходоваться на генерацию колеблющихся газовых потоков в ступенчатых каналах 9, 20 и 10, 21 (см. фиг. 1, 5) смесительной головки 4 и демпфера 6. Одновременно в этих каналах будет происходить диссипация энергии пульсаций потока. Такой отток энергии пульсаций потока в каналы демпфера 6 и смесительной головки 4 из камеры сгорания 1 и ее диссипация в этих каналах приводит к уменьшению амплитуды пульсаций давления в камере сгорания 1 и обеспечивает устойчивость процесса горения при генерации высокоэнтальпийного воздушного потока (см. фиг. 1, 5). Это подтверждается изменением по времени сигнала пульсаций давления (см. фиг. 8) в камере сгорания генератора 1 во время горения воздушно-метановой смеси газов с присоединенным к огневому днищу смесительной головки 4 демпфера 6. Сигнал пульсаций давления в камере сгорания 1 с демпфером 6, зарегистрированный при горении с таким же режимом, как и без него, соответствует случайному процессу (см. фиг. 8). Измерения пульсаций давления проведены во время процесса горения вблизи входного сечения в сужающее сопло 5 (см. фиг. 1) с использованием охлаждаемого зонда (не показано). Спектр сигнала пульсаций давления в камере сгорания 1 (см. фиг. 9) соответствует приведенному сигналу. Удвоенная амплитуда периодических пульсаций давления (см. фиг. 6) при неустойчивом горении в камере сгорания без присоединенного к огневому днищу смесительной головки охлаждаемого демпфера в 25 раз больше максимального размаха удвоенной амплитуды случайных пульсаций давления (см. 8) во время горения в камере сгорания 1 с присоединенным к огневому днищу смесительной головки 3 охлаждаемого демпфера 6. Амплитуда максимальной спектральной составляющей на частоте f1=147.49 Гц (см. фиг. 7) первой собственной продольной акустической моды камеры сгорания при установке в камере сгорания 1 генератора высокоэнтальпийного потока воздуха с охлаждаемым демпфером уменьшилась в 620 раз (см. фиг. 9). Такое значительное уменьшение амплитуд пульсаций давления показывает, что в сопряженных ступенчатых каналах смесительной головки и демпфера происходит интенсивная диссипация энергии пульсаций. Поэтому акустические колебания, возникшие в камере сгорания 1 при неустойчивом процессе горения, не будут распространяться через смесительную головку в камеру смешения.
Наличие в конструкции генератора высокоэнтальпийного потока воздуха демпфера с жидкостным охлаждением обеспечивает тепловую защиту огневого днища форсуночной головки. Это повышает работоспособность конструкции при увеличении температуры горения в камере сгорания, при которой происходит генерация высокоэнтальпийного воздушного потока.
Увеличение температуры горения позволяет расширить диапазон моделирования натурных высотных и скоростных параметров при наземных испытаниях при снижении амплитуд пульсаций давления для обеспечения устойчивости процесса горения и работоспособности конструкции с газообразными окислителем и горючим.