УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЭЛЕКТРОСТАТИЧЕСКОЙ ОЧИСТКИ ТЕХНИЧЕСКОГО МАСЛА

Устройство относится к системам электростатической очистки диэлектрических жидкостей от загрязнения микрочастицами, может использоваться для электростатической очистки технического масла от твердых или жидких микрочастиц и микрокапель. Основное применение устройства - в энергетике в системах очистки технического масла - трансформаторного, кабельного и, в частности, масла для газотурбинных двигателей различного назначения.
Электростатические фильтры широко используются в технике для очистки газов и жидкостей от микрочастиц. В большинстве случаев электроды электростатического фильтра расположены параллельно потоку фильтруемой жидкости или газа, как, например, в устройстве «Электростатический фильтр для очистки воздуха от пыли и запахов» (патент на полезную модель №52577 РФ, В03С 3/08) или направление потока относительно электродов строго не задается, как, например, в устройстве «Электростатический фильтр для двигателя внутреннего сгорания» (пат. №2062888, РФ, F01M 1/10, B01D 35/06, F16N 39/06). Электроды электростатического фильтра могут иметь цилиндрическую форму, а промежуток между электродами заполнен гофрированной фильтровальной бумагой, как, например, в патенте №5501783, USA, B01D 35/06, или электроды спиралеобразной формы, как, например, в пат. №7744379 B1, USA, B01D 35/06. Конструкция электростатического фильтра может состоять из нескольких слоев, в частности, из слоев, расположенных друг над другом в виде цилиндра, как, например, в пат. №8021523 В2, USA, C02F 1/48. Для всех указанных аналогов конструкция ввода очищаемой жидкости или газа в электростатический фильтр непосредственно не связана с параметрами фильтра - геометрическими размерами и величиной сопротивления течения фильтра. Конструкция отстойника для удаления крупнодисперсной фракции загрязняющих частиц в описании указанных аналогов не приводится.
Близким аналогом заявляемой полезной модели является устройство, описанное в пат. РФ №2206513 С1 (Способ очистки воды от жидких нефтепродуктов и устройство для его осуществления / Пат. №2206513 С1, РФ, C02F 1/40). В данном патенте описаны способ и конструкция очистителя воды от жидких нефтепродуктов, в частности описаны фильтрующие элементы, выполненные в виде цилиндрических колпачков с продольными щелями и резьбой на цилиндрической поверхности.
За прототип заявляемого устройства принято устройство, описанное в патенте на полезную модель №134816, РФ (Устройство для электростатической очистки технического масла / А.И. Бодров, Н.О. Стельмакова, П.Г. Габдуллин, Д.В. Кизеветтер, Ю.Е. Горбачев, Б.Н. Цветков, Н.В. Банкул, пат. №134816, РФ, B01D 35/06, заявка №2012154458, опубл. в БИ №33, 27.11.2013 г.). Формула изобретения прототипа следующая.
Устройство для электростатической очистки технического масла от загрязняющих частиц, состоящее из электростатического фильтра, выполненного в виде четырех вложенных коаксиальных цилиндров с зазором между электродами 30 мм, зазоры заполнены гофрированной фильтровальной бумагой в два слоя, наружный диаметр электростатического фильтра равен 250 мм, высота фильтра от 350 до 400 мм, металлического бака цилиндрической формы, внутри которого размещен электростатический фильтр, оси бака и электростатического фильтра совпадают, электростатический фильтр помещен в бак с зазором между стенкой бака и наружной поверхностью фильтра, крышки бака, патрубков ввода и вывода масла, расположенных внизу и вверху бака соответственно, а также гравитационного отстойника крупных частиц, отличающееся тем, что
1. ось патрубка ввода масла расположена в плоскости, проходящей через ось электростатического фильтра и центр входного патрубка при его пересечении со стенкой бака, угол наклона патрубка выбран равным 10° относительно нормали к оси фильтра, причем нижняя часть патрубка внутри бака расположена выше нижней части патрубка при его пересечении со стенкой бака;
2. диаметр входного патрубка выбран равным 25 мм, длина нижней поверхности входного патрубка внутри бака от внутренней стенки до конца патрубка выбрана равной 10 мм;
3. выходное отверстие входного патрубка в баке выполнено скошенным с углом наклона, приблизительно равным 37° относительно оси патрубка в плоскости, проходящей через ось патрубка и ось фильтра, причем верхняя часть скошенной поверхности соприкасается с внутренней поверхностью бака, нижняя часть скошенной поверхности пересекает выходное отверстие патрубка по диаметру в плоскости, перпендикулярной оси фильтра;
4. гравитационный отстойник выполнен в виде конуса с углом 30° относительно нормали к оси бака; отстойник снабжен краном слива внизу конуса; верхний край конуса находится ниже входного патрубка.
За счет выполнения пл. 1-3 прототипа происходит существенное выравнивание скорости потока очищаемого технического масла по поперечному сечению бака.
Недостатками прототипа при его использовании для очистки технического масла являются:
1. Недостаточно высокая степень равномерности скорости потока масла, в частности в области входного патрубка. Устранение этого недостатка позволит повысить производительность очистки.
2. Сильная зависимость неравномерности потока от вязкости масла, что снижает производительность устройства при очистке различных типов масел.
3. Имеет место частичный возврат крупных загрязняющих частиц из гравитационного отстойника в объем прокачиваемого масла. Это является причиной некоторого снижения производительности очистки, а также вызывает необходимость более частого удаления скопившихся частиц из гравитационного отстойника.
Целью заявляемой полезной модели является увеличение производительности очистки масла.
Поставленная цель достигается тем, что устройство состоит из электростатического фильтра, выполненного в виде четырех вложенных коаксиальных цилиндров с зазором между электродами 30 мм, зазоры заполнены гофрированной фильтровальной бумагой, наружный диаметр электростатического фильтра равен 250 мм, высота фильтра от 350 до 400 мм, металлического бака цилиндрической формы, внутри которого размещен электростатический фильтр, оси бака и электростатического фильтра совпадают, электростатический фильтр помещен в бак с зазором между стенкой бака и наружной поверхностью фильтра, крышки бака, патрубков ввода и вывода масла, расположенных внизу и вверху бака соответственно, а также гравитационного отстойника крупных частиц,
патрубок ввода масла соединен с электростатическим фильтром через пространственный выравниватель скорости потока (ламинатор), представляющий собой два конуса, один из которых - внутренний, расположен внутри другого конуса - наружного и систему кольцевых диафрагм, расположенных концентрически;
количество кольцевых диафрагм выбирают в пределах от 2 до 10 штук; первая кольцевая диафрагма, имеющая наибольший диаметр, а также остальные нечетные кольцевые диафрагмы прикреплены изнутри к наружному конусу в нижней части устройства, четные - к наружной стороне внутреннего конуса; расстояние от верха
нечетных кольцевых диафрагм до наружной поверхности внутреннего конуса выравнивателя задано в пределах от 7 до 12 мм; расстояние от низа четных кольцевых диафрагм до внутренней поверхности наружного конуса выравнивателя также задано в пределах от 7 до 12 мм; расстояние между поверхностями верхнего конуса выравнивателя потока и конусом гравитационного отстойника задано в пределах от 12 до 16 мм;
входной патрубок подведен к первой с наружной стороны диафрагме; отвод масла из выравнивателя к электростатическому фильтру осуществляется через зазор между внутренней поверхностью внутреннего конуса выравнивателя и наружной поверхностью гравитационного отстойника; зазор в плоскости поперечного сечения выбран в пределах от 5 до 15 мм; расстояние от верха гравитационного отстойника до низа электростатического фильтра выбрано в пределах от 20 до 25 мм;
конус гравитационного отстойника заполнен ячеистым элементом, ячейки которого образуют металлические или пластиковые перегородки, прилегающие к боковым поверхностям конуса отстойника; внизу ячеистый элемент имеет форму усеченного конуса и имеет зазор между нижней частью отстойника шириной от 0,5 до 3 мм; поперечное сечение ячеистого элемента имеет вид соединенных прямоугольников или секторов; количество ячеек выбрано в пределах от 10 до 30 штук.
Конструкция устройства и принцип действия поясняются 8-ю фигурами: фиг. 1 - схематическое изображение всей заявляемой полезной модели для электростатической очистки масла, фиг. 2 - конструкция пространственного выравнивателя потока и гравитационного отстойника заявляемой полезной модели, фиг. 3 - конструкция прототипа, требующая оптимизации параметров устройства, с указанием положения сечений для которых был выполнен расчет скорости течения масла, фиг. 4 - расчетное распределение скорости течения масла для прототипа для четырех различных сечений (А-А, В-В, С-С, D-D), фиг. 5 - конструкция заявляемой полезной модели с указанием сечений, для которых был произведен расчет скорости течения масла, фиг. 6 - расчетное распределение скорости течения масла для трех различных сечений (А-А, В-В, С-С) заявляемой полезной модели, фиг. 7 - визуализация распределения скорости течения масла в продольном сечении заявляемой полезной модели, фиг. 8 - экспериментально измеренная зависимость изменения величины светорассеяния масла в процессе очистки для прототипа и заявляемой полезной модели.
2
3
2
3
Обозначения на фигурах: (фиг. 1) 1 - корпус бака очистителя, 2 - электростатический фильтр, 3 - патрубок ввода, 4 - патрубок выхода, 5 - отстойник крупных частиц, 6 - сливное отверстие; (фиг. 2) 7 - выравниватель потока (ламинатор), 8 - кольцевые диафрагмы (лабиринт), 9 - корпус гравитационного отстойника, 10 - ячейки гравитационного отстойника; (фиг. 4) 11 - визуализация распределения скорости течения в сечении А-А прототипа, 12 - визуализация распределения скорости течения в сечении В-В прототипа, 13 - визуализация распределения скорости течения в сечении С-С прототипа, 14 - визуализация распределения скорости течения в сечении D-D прототипа; (фиг. 6) 15 - визуализация распределения скорости течения в сечении А-А заявляемой модели, 16 - визуализация распределения скорости течения в сечении В-В заявляемой модели, 17 - визуализация распределения скорости течения в сечении С-С заявляемой модели; 18-21 - зависимости изменения величины светорассеяния масла в процессе очистки при использовании, 18 - при использовании прототипа, 19-21 - при использовании заявляемой полезной модели: 19 - при добавке примеси оксида железа (FeO), 20 - корунда (AlO), 21 - смеси оксида железа и корунда.
Заявляемая полезная модель состоит (фиг. 1) из бака 1, электростатического фильтра 2, выполненного в виде многослойного коаксиального цилиндра, содержащего цилиндрические электроды, формирующие электростатическое поле в зазорах между электродами, входного 3 и выходного 4 патрубков, гравитационного отстойника крупных частиц 9, выполненного в виде конуса с углом 30° относительно плоскости, перпендикулярной оси электростатического фильтра, а также сливного отверстия, расположенного внизу конуса отстойника, и пространственного выравнивателя скорости потока 7, 8; патрубок ввода масла 3 соединен с электростатическим фильтром 2 через пространственный выравниватель скорости потока (ламинатор) 7, представляющий собой два конуса, один из которых - внутренний, расположен внутри другого конуса - наружного и систему кольцевых диафрагм 8, расположенных концентрически. Количество кольцевых диафрагм выбирают в пределах от 2 до 10 штук; первая кольцевая диафрагма, имеющая наибольший диаметр, а также остальные нечетные кольцевые диафрагмы прикреплены изнутри к наружному конусу в нижней части устройства, четные - к наружной стороне внутреннего конуса; расстояние от верха нечетных кольцевых диафрагм до наружной поверхности внутреннего конуса выравнивателя задано в пределах от 7 до 12 мм; расстояние от низа четных кольцевых диафрагм до внутренней поверхности наружного конуса выравнивателя также задано в пределах от 7 до 12 мм. Входной патрубок подведен к первой с наружной стороны диафрагме; отвод масла из выравнивателя к электростатическому фильтру осуществляется через зазор между внутренней поверхностью внутреннего конуса выравнивателя и наружной поверхностью гравитационного отстойника; зазор в плоскости поперечного сечения выбран в пределах от 5 до 15 мм; расстояние от верха гравитационного отстойника до низа электростатического фильтра выбрано в пределах от 20 до 25 мм. Конус гравитационного отстойника заполнен ячеистым элементом, ячейки которого образуют металлические или пластиковые перегородки, прилегающие к боковым поверхностям конуса отстойника; внизу ячеистый элемент имеет форму усеченного конуса и имеет зазор между нижней частью отстойника шириной от 0,5 до 3 мм; поперечное сечение ячеистого элемента имеет вид соединенных прямоугольников или секторов; количество ячеек выбрано в пределах от 10 до 30 штук. Бак снабжен крышкой и электрическими выводами для электропитания электростатического фильтра.
Принцип действия устройства следующий. Известно, что для любого электростатического фильтра имеется некоторая оптимальная линейная скорость прохождения масла через фильтроэлемент. Так как частицы с размерами более 5 микрометров легко задерживаются любым механическим фильтром, наибольший интерес представляет оптимизация течения масла в электростатическом фильтре для достижения наиболее эффективной очистки от загрязнений мелкими частицами - с размерами менее 5 мкм. Наличие оптимальной скорости течения обусловлено следующими причинами. Если скорость течения больше оптимальной, то частицы не успевают подойти к бумажным стенкам фильтроэлемента и закрепиться на них. Следовательно, задержаны будут не все загрязняющие частицы. Масло будет очищено лишь частично, то есть будет иметь место неэффективная очистка. Если скорость течения масла меньше оптимальной, то снижается количество очищенного масла в единицу времени, т.е. уменьшается производительность фильтра.
Оптимальная скорость течения обусловлена физическими процессами в электростатическом фильтре и зависит от большого количества факторов, в частности, от поперечной относительно основного направления движения потока масла составляющей скорости частиц загрязнения вследствие воздействия на них электрического поля, способности частиц задерживаться на бумажных стенках фильтроэлемента. На эту эффективную скорость оказывает влияние также проводимость частиц и их диэлектрическая проницаемость. Оптимальную скорость можно определить экспериментально. Можно представить следующую оценку. Поперечная скорость частиц, движущихся в масле в поперечной электрическом поле напряженностью 3 кВ/м, составляет приблизительно 0,1 мм/с. При расстоянии между цилиндрическими поверхностями электродов электростатического фильтра 9 мм время нахождения частиц в фильтре должно составлять 100 с. При длине электростатического фильтра 400 мм скорость движения масла не должна превышать 4 мм/с. Для того, чтобы исключить подъем осадка со дна отстойника скорость потока в зоне отстойника не должна превышать 2 мм/с.
Из вышеизложенного следует, что геометрические параметры выравнивателя потока и гравитационного отстойника должны быть согласованы с требуемой скоростью движения масла для достижения максимальной производительности очистки.
3
-6
2
Оптимизация конструкции системы электростатической очистки осуществлялась методами численного моделирования с использованием программы "ANSYS Fluent 16.0". Конструкция электростатического фильтра для выполнения численного моделирования была задана в виде четырех вложенных коаксиальных цилиндров с зазором между электродами 30 мм, зазоры заполнены гофрированной фильтровальной бумагой в два слоя, наружный диаметр электростатического фильтра равен 250 мм, высота фильтра - 400 мм. Расчет производился также как для больших, так и для меньших значений высоты фильтра. Исходные данные для расчетов: плотность масла - 910 кг/м, кинематическая вязкость масла - 3.5·10 м/с, температура - 27°С, модель - 2-й порядок точности по пространству, расчетная сетка - 10 млн ячеек для расчета выравнивателя потока (ламинатора) и 4 млн ячеек - для расчета гравитационного отстойника. Примеры результатов моделирования течения масла в электростатическом фильтре в сечениях А-А, В-В и С-С приведены на фиг. 6 (изображения 15-17). Визуализация распределения скорости течения в системе кольцевых диафрагм (выравнивателе скорости потока или ламинаторе) представлено на фиг. 7. Численный анализ скорости течения в различных сечениях фильтра показывает существенное улучшение равномерности по сравнению с прототипом. Подтверждением правильности расчетов и выбора параметров конструкции является результат экспериментального исследования, описанный ниже.
Количество используемых диафрагм выбрано из следующих соображений. При одной диафрагме, как показали результаты численного моделирования, возможно достичь минимального значения разности скоростей движения потока масла в различных точках в плоскости нижней части электростатического фильтра, равного 0,3 см/с. То есть не лучше 15%. При количестве диафрагм более 10, во-первых, увеличивается стоимость и вес изделия вследствие увеличения количества используемых деталей. Во-вторых, чем больше поворотов совершает поток масла, тем больше величина сопротивления течению. Уменьшение расстояния между стенками лабиринта (системы кольцевых диафрагм) также приводит к увеличению сопротивления течению, что требует увеличения мощности насоса, прокачивающего масло и, как следствие, приводит к снижению энергетической эффективности установки для очистки. Уменьшение расстояния между стенками лабиринта при сохранении необходимой скорости течения масла в фильтре требует увеличения скорости течения в зазорах между кольцевыми диафрагмами и стенками наружного и внутреннего конусов, что приводит к увеличению турбулентности потока и, соответственно, к снижению равномерности распределения скорости течения масла в электростатическом фильтре. Помимо указанного, наличие повышенной турбулентности течения вблизи верхней границы гравитационного отстойника увеличивает вероятность подхвата частиц из гравитационного отстойника, что приводит к ухудшению качества работы системы очистки.
Согласно результатам численного моделирования, оптимальным значением расстояния от верха нечетных кольцевых диафрагм до наружной поверхности внутреннего конуса выравнивателя и расстояния от низа четных кольцевых диафрагм до внутренней поверхности наружного конуса является величина 10 мм. Оптимальное расстояние между поверхностями верхнего конуса выравнивателя потока и конусом гравитационного отстойника - 14 мм. Поэтому указанная величина заявлена в пределах от 12 до 16 мм.
Сопротивление течению можно уменьшить, увеличив расстояние от низа четных кольцевых диафрагм до внутренней поверхности наружного конуса выравнивателя. В формуле полезной модели задано от 7 до 12 мм. Увеличение указанного расстояния до 25 мм и более приводит к увеличению габаритов устройства и его массы, а требуемую равномерность потока можно получить при числе кольцевых диафрагм, не превышающем 7. Поэтому строгого критерия в данном случае не существует. Указанные диапазон расстояний и количества диафрагм выбран как результат отбора наиболее удачных конструкций, испытанных методом численного моделирования. Указанный ниже параметры можно использовать при высоте фильтра от 350 до 400 мм. Существенное увеличение или уменьшение высоты фильтров приводит к необходимости изменения всех параметров заявляемой модели.
Изменение расстояния между поверхностями верхнего конуса выравнивателя потока и конусом гравитационного отстойника в большую или меньшую сторону от оптимального значения (14 мм) приводит к изменению распределения скорости течения масла, т.е. появлению пространственной неоднородности в электростатическом фильтре. При уменьшении расстояния до 10 мм неравномерность течения возрастает на 20%, при увеличении до 20 мм - до 15%. В пределах, указанных в параметрах заявляемой полезной модели - от 12 до 16 мм, неравномерность потока увеличивается не более чем на 10% по сравнению с неравномерностью при оптимальном значении расстояния, что можно считать допустимой величиной, при которой имеет место существенное преимущество по сравнению с прототипом.
Скорость движения масла через различные участки устройства зависит от геометрических размеров всех элементов. Изменение одного из параметров сверх допустимых значений приводит к перераспределению скорости движения потока. В частности, уменьшение величины зазора между внутренней поверхностью внутреннего конуса выравнивателя и наружной поверхностью гравитационного отстойника в плоскости поперечного сечения А-А (фиг. 5) менее чем до 5 приводило к увеличению неравномерности скорости движения потока. В частности, при зазоре 3 мм неравномерность возрастала приблизительно на 15%. При увеличении зазора - свыше 20 мм, неравномерность скорости потока также увеличивалась. В частности, при величине зазора 40 мм неравномерность распределения скорости увеличивалась на 20%.
2
Количество ячеек конуса гравитационного отстойника выбрано в пределах от 10 до 30 штук. При заявленной конструкции позволяет получить ячейки с площадью от 1500 до 5000 мм или, при квадратной форме ячеек (исключая ячейки, граничащие с внутренней поверхностью бака), линейные размеры ячейки от 40×40 мм до 70×70 мм. Результаты численного моделирования показывают, что при данных линейных размерах и угле конуса гравитационного отстойника 30° относительно нормали к оси бака, твердые частицы, оседающие на дно отстойника, не захватываются потоком масла, двигающимся к электростатическому фильтру. Глубина ячеек определяется указанным углом конуса отстойника и расстоянием до оси конструкции. Уменьшение глубины или увеличение длины или ширины ячеек приводит к появлению турбулентностей потока в ячейках, которые частично захватывают осадок из отстойника, ухудшая этим качество работы системы очистки и увеличивая время очистки. Для уменьшения размеров ячеек необходимо увеличить их общее количество, что увеличивает массу изделия и приводит к повышению расхода материалов и трудоемкости при изготовлении устройства. То есть приводит к росту стоимости изделия.
Ячейки могут быть выполнены также в форме секторных дуговых колец с указанными линейными размерами. Геометрия ячеек может быть и иной. В частности, это могут быть ячейки сложной неправильной формы с геометрическими размерами, близкими к заявляемым в данной полезной модели. В данном случае важно, чтобы сохранялось отношение длины и ширины ячеек к их глубине.
Зазор между нижней частью поверхности отстойника и ячеистым элементом выбран шириной от 0,5 до 3 мм по следующим причинам. Отсутствие зазора приведет к уменьшению глубины ячеек вблизи поверхности конуса отстойника, а также приведет к невозможности слить масло из гравитационного отстойника. При зазоре 0,5 мм и более частицы смогут свободно двигаться вниз под действием силы тяжести, так как размер загрязняющих частиц не должен превышать десятка микрометров. Создание более узкого зазора сложно технически, и какого-либо положительного эффекта не дает. Увеличение зазора свыше 3 мм также не дает какого-либо положительного эффекта, но может привести к возникновению турбулентностей в зазоре.
Аналогично прототипу, гравитационный отстойник выполнен в виде конуса с углом 30° относительно нормали к оси бака. Увеличение угла приводит к увеличению высоты отстойника и всего устройства, а уменьшение - к осаждению частиц на внутренней поверхности конуса. То есть в последнем случае часть частиц не будет опускаться на дно отстойника и при наличии турбулентности потока масла вблизи верха отстойника увеличивается вероятность возврата частиц в электростатический фильтр. Необходимо также отметить, что изменение указанного угла для заявляемой полезной модели приведет к изменению геометрических размеров кольцевых диафрагм выравнивателя потока (ламинатора) и, соответственно, необходимости выполнения численного моделирования течения масла при новых размерах элементов конструкции и, возможно, к изменению оптимальных параметров конструкции.
2
3
2
3
Заявляемая конструкция устройства была опробована на реальной экспериментальной модели. Экспериментальное подтверждение увеличения эффективности можно проследить по графикам на фиг. 8, отображающих изменение светорассеяния в масле в процессе его очистки. По оси OY отображено количество фиксируемых импульсов светорассеяния N в одинаковый временной интервал, по оси ОХ - время очистки в секундах. В одинаковых условиях проверялись две конструкции: конструкция прототипа, представленная на фиг. 3, и заявляемая конструкция, представленная на фиг. 1 и фиг. 2, с параметрами, соответствующими формуле заявляемой полезной модели. Масло, требующее очистки, заливалось в специальный бак, откуда насосом прокачивалось через электростатический фильтр. Очищенное масло снова возвращалось в специальный бак. Для оценки эффективности очистки в масло был добавлен одинаковый набор известной примеси в одинаковом количестве: примесь с хорошими диэлектрическими свойствами - корунд (AlO), примесь со сравнительно высокой электрической проводимостью (оксид железа) - FeO. Скорость прокачки масла через бак электростатического фильтра была одинаковая. Измерение светорассеяния производилось фотоэлектронным умножителем, регистрировавшим рассеянное излучение, возникающее в кювете с прозрачными окнами, включенной в маслопровод после прохождения электростатического фильтра при освещении лазерным пучком. Полученная зависимость изменения светорассеяния приведена на фиг. 8. Как следует из результатов измерений, при использовании заявляемой конструкции, уменьшение светорассеяния в масле до уровня 0,5 от первоначального происходит в 1,5-2 раза быстрее, чем при использовании конструкции прототипа. Проведенное экспериментальное исследование подтверждает более эффективную очистку масла при использовании заявляемой полезной модели с указанными выше параметрами по сравнению с прототипом. Это позволяет предположить, что оптимизация параметров пространственного выравнивателя скорости движения потока масла, выполненная численным методом с заданными условиями и приближениями, позволяет правильно выбрать необходимые параметры конструкции.
Эффективность работы гравитационного отстойника была проверена следующим способом. После длительной работы электростатического фильтра напряжение на фильтре и прокачка масла отключались. В течение суток или более, часть частиц, удерживаемых ранее электростатическим фильтром, оседала в гравитационном отстойнике. После этого включалась прокачка масла (очищенного или нового). Пренебрежимо малое увеличение рассеяния на частицах примеси свидетельствовало об отсутствии захвата частиц потоком масла из гравитационного отстойника, что подтверждает правильность выбора параметров конструкции.
Таким образом, заявляемая конструкция полезной модели показала лучшую эффективность очистки масла при использовании электростатического фильтра с указанными выше параметрами, чем другие конструкции, в частности, в 1,5-2 раза выше, чем конструкция прототипа.