Полетная параметрическая идентификация и силовая гироскопическая стабилизация крупногабаритного спутника

УДК 629.78 : 681.51

ПОЛЕТНАЯ ПАРАМЕТРИЧЕСКАЯ ИДЕНТИФИКАЦИЯ И СИЛОВАЯ ГИРОСКОПИЧЕСКАЯ СТАБИЛИЗАЦИЯ КРУПНОГАБАРИТНОГО СПУТНИКА

© 2012 Е.И. Сомов, С.А Бутырин

Самарский государственный технический университет Самарский научный центр РАН

Поступила в редакцию 05.10.2012

Рассматриваются актуальные задачи синтеза и анализа цифровой системы силовой гироскопической стабилизации движения крупногабаритного спутника, имеющего упругую слабо демпфированную конструкцию. Представляются разработанные методики полетной идентификации низших резонансных частот конструкции и тензора инерции спутника, построения законов настройки силового гироскопического комплекса, а также синтеза алгоритмов дискретной фильтрации измерений и цифрового управления. Ключевые слова: космический аппарат, идентификация, гиросиловое управление

ВВЕДЕНИЕ

Используя опыт исследований и проектирования [1-3] гиросиловых систем управления движением упругих космических аппаратов (КА), рассматриваются задачи идентификации и стабилизации крупногабаритных информационных спутников - космической связи (апертура антенн до 25 м), радиолокации (апертура до 500 м) и др. При этом используется плодотворный подход Б.В. Раушенбаха и Е.Н. Токаря (1975), основанный на совместной и согласованной разработке как КА с крупногабаритной конструкцией, так и его системы управления ориентацией (СУО). Только при таком рационально-интегрированном подходе удается выполнить противоречивые требования к жесткостным и габаритно-массовым, маневренным и точностным характеристикам КА при ограниченности его бортовых энергетических и вычислительных ресурсов с обеспечением необходимого уровня надежности СУО.

Рассматриваются также алгоритмы многократной дискретной фильтрации доступных измерений и цифрового формирования управления для силовой гироскопической стабилизации КА с двумя подвижными панелями солнечных батарей, крупногабаритными антеннами и сило-

Сомов Евгений Иванович, кандидат технических наук, доцент, старший научный сотрудник, начальник отдела "Наведения, навигации и управления движением" НИИ Проблем надежности механических систем СамГТУ, ведущий научный сотрудник отдела "Динамика и управления движением" СамНЦ РАН. E-mail: e_somov@mail.ru Бутырин Сергей Анфимович, кандидат технических наук, начальник научной лаборатории "Моделирование систем управления" НИИ Проблем надежности механических систем СамГТУ, старший научный сотрудник отдела "Динамика и управления движением" СамНЦ РАН. E-mail: butyrinsa@mail.ru

вым гироскопическим комплексом (СГК), где составляющие его шесть гиродинов (ГД) имеют редукторные приводы по осям их подвеса.

МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ

Стандартным образом вводятся инерциаль-ная (ИСК), связанная (ССК) и орбитальная (ОСК) системы координат (СК). Состояние ССК относительно ИСК определяется кватернионом Д, относительно ОСК - вектором-столбцом ф = (ф1,ф2 ,ф3}, составленном из углов рыскания, крена и тангажа, а также вектором абсолютной угловой скорости Ю. Динамика существенно упругого КА с СГК представляется векторно-матричным соотношением

где m - суммарная масса КА и векторы-столбцы Fv = -m (шх v) + юх(L xm-2L) - Rwy - rg(у, у,ю) + Rc;

m 13 [-Lx] M q " * v F

[Lx] J D q ю = F

m q D4 q Aq 4 F

ß

u

= х (ЮХ V) - ЛН(Р) р-юх О - ^у - (у, у, Ю) + М

г * = -Л * (V ч + Ч) - М >х V) - Р: у.

Здесь при обозначениях [•] - строка, {•} -столбец, (•)' - символ транспонирования, [аХ] -косо-симметричная трехмерная матрица на основе вектора а , имеем Я = (Чр,Ча} , Ч р = (Ч^ Ч2р } и Ча - вект°ры-столбцы упругих перемещений панелей СБ и антенн, соответственно; М* = М*(у) = [Лр(у), Ла] - матрица взаимовлияния поступательного движения КА

v

со

q

с двумя панелями СБ и антеннами, где А p(Y) = [А pl (у), А p2 (у)]; Бд = [В p (у), В a] -

матрица взаимовлияния вращательного движения КА с двумя панелями СБ и антеннами, где В*( У) = [В pl(Y), Bp2 (у)]; А9 = I - матрица обобщенных масс, нормированная к единичной матрице;

V = ^{(8Р/Я)ЦР, ,(8*7 ,(8а/я^} -

матрица конструктивного демпфирования; Wq = ^{(ЦР! )2,(^ Р.. )2,(^а)2} - н ормиро-ванная матрица жесткости; К J Р^ - векторы-столбцы, отражающие инерционное влияние поворотного перемещения панелей СБ, как твердых тел, относительно корпуса КА; г^ (у, У,ю) и т 2 (у, у,ю) - нелинейные векторные функции, отражающие гироскопическое влияние перемещений панелей СБ на угол у относительно корпуса КА; К = К(у,ю) = J(у)Ю - вектор кинетического момента (КМ) КА, как системы твердых тел; Ь = М- вектор статического момента КА, как упругой конструкции; Кс и Мо - суммарный вектор внешних сил негравитационной природы, прилагаемый в центре масс (ЦМ) С, и суммарный внешних моментов относительно полюса О, соответственно; вектор-столбец Р = {(3 } составлен из углов поворота гиродинов, вектор О = Б 9 (у )Я + К (у, ю) + Н(Р) представляет КМ упругого КА вместе с СГК, вектор Н(Р) = И(Р) - суммарный КМ СГК на основе шести ГД с одинаковым КМ Н^ , матрица АН(Р) = Ъ% Аи (Р) = Ъ%ЭИ /ЭР , а управлением считается вектор Р = и2 скоростей прецессии ГД с формированием кусочно-непрерывного гироскопического управляющего момента М8 = —А Н (Р) и 2 , передаваемого СГК на корпус КА.

При выборе схемы расположения гиродинов в ССК учитываются требования, предъявляемые к гиросиловой СУО КА. При наличии трех пар ГД все внутренние сингулярные состояния СГК

строго проходимы, здесь рациональна каноническая схема 3-SPE (система 3 ножничных пар - 3 Scissored Pair Ensemble), состоящая из трех ортогонально ориентированных пар ГД, рис. 1. Введем вектор-столбец Р = {(3p, p = 1 + 6} , составленный углов ГД относительно осей их подвеса, см. рис.1. Парковое состояние СГК данной схемы, когда вектор нормированного суммарного КМ СГК h(P) = X hp (Рp ) = 0 , представлено на рис. 2. Введем обозначения проекций ортов КМ каждого ГД на оси ортогонального канонического гироскопического базиса (КГБ) Gc ={xg, yg,zg}:

x1 = C1 = cosP1; x2 = C2 = cosP2;

У1 = S = sin P1; У2 = S2 = sin P2;

x3 = S3 = sin P3; x4 = S4 = sin (4;

z3 = C3 = cosP3; z4 = C4 = cosP4;

У 5 = C5 = cosP 5; У 6 = C 6 = cosP6;

Z5 = S5 = sinP5; Z6 = S6 = sin P6-

Тогда вектор-столбец нормированного суммарного КМ СГК h в гироскопическом базисе Gc и градиентная матрица Ah (P) = 9h / 9P представляются в виде

x "C1 + C2 + S3 + S4"

h= У = S1 + S2 + C5 + C6

z C3 + C4 + S5 + S6 _

Ah (P) =

- S - S2 C3 C4 0 0

C1 C2 0 0 - S5 - S6

0 0 - S3 - S4 C5 S6

Рис. 1. Кратная схема 3-SPE

Рис. 2. Парковое состояние СГК

Сингулярные состояния этой схемы возникает при таких угловых положениях ГД, когда матрица Грамма О(Р) = А и (Р)А^(Р) теряет полный ранг, т.е. при О = ёе1;(0(Р)) = 0. Принципиальной проблемой управления СГК избыточной структуры является выбор функции распределения потребного суммарного КМ СГК между ГД - закона настройки СГК.

ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ

Предполагается применение авторского подхода к обработке сигналов в бесплаформенных инерциальных навигационных системах (БИНС) с астрономической коррекцией [4]. Такие БИНС содержат инерциальный блок в виде гироскопических измерителей приращений квазикоординат углового положения КА и астрономическую систему на основе звездных датчиков с широким полем зрения, закрепленных на корпусе КА. В результате такой специализированной обработки с численным интегрированием кинематических уравнений по информации

-20

-40

только о векторе дискретных приращений квазикоординат, получаемого ИБ при наличии шумов, с калибровкой (идентификацией и компенсацией дрейфа ИБ и вариации масштабного коэффициента измерения вектора угловой скорости ш ) и юстировкой (идентификацией и компенсацией погрешности взаимной угловой установки систем координат ИБ и АС) формируются оценка ш(^) вектора ш(^) и оценка Л(Г) кватерниона Л(¿) ориентации спутника в ИСК с заданным периодом измерения , который выбирается кратным периоду Ти цифрового управления СГК, причем Ти > Ту^.

В наземных условиях весьма затруднительно выполнить экспериментальное определение даже низших парциальных частот й^ = 2я/ ° ( / ° ~ 0-01 Гц) упругих колебаний крупногабаритной конструкции КА в модели (1), которым соответствуют собственные частоты колебаний Ю^ = этой конструкции в составе

КА. Поэтому на этапе летно-конструкторских испытаний и далее при штатной эксплуатации КА с длительным сроком активного существо-

X! О

-е1 Е

-60 -80 -100 -120 -140 -160

! ! ! ! !

! ......Г" : | 5 , 1 -ш : ;

"-- 1 ! !

! ! 1 : : : ! 1 ......- : м : У/А Д

: : : : : : : : У " г г : V" : V

..и...................1........... .......]......!..... .......;......:..... 1|! ! 1 : ! ! .А________ 1 \

: : : : ; ; : ! \ :

\ \ ! .......1......:..... 1 \ 1 т 1 ! .................... ! : ! : ; ; ; 1 1 1 т < ""Г"

10

ю, гас1/5

Рис. 3. ЛАЧХ спутника по каналам при различных углах у с шагом 45° по каналам рыскания

вания (до 15 лет) необходима идентификация инерционно-жесткостных параметров крупногабаритной конструкции спутника.

Предполагается получение дискретных сигналов БИНС с периодом Tq (кватернион Лs, s е N0 = [0,1,2,...) , вектор угловой скорости Ю s ) и дискретных измерений вектора Hs КМ СГК в связанном базисе. Полученная при этом информация эпизодически (в том числе после разгрузки СГК либо коррекции орбиты КА) используется для адаптивной настройки алгоритмов дискретной фильтрации выходных сигналов БИНС и цифрового управления СГК. Задача состоит в разработке методики полетной идентификации низших резонансных частот и тензора инерции крупногабаритной конструкции КА, построении законов настройки СГК, а также в синтезе алгоритмов дискретной фильтрации доступных измерений с периодом Tq и цифрового управления СГК с периодом T. При этом предполагается, что высота полета КА составляет не менее 550 км, где проявляется малое влияние внешних возмущающих моментов и медленное изменение накопленного вектора КМ СГК, а также что гиросиловая СУО сбалансирована по вектору суммарного КМ - при отсутствии накопленного КМ и парковом состоянии СГК ( H = 0 ) равенство G = 0 обеспечивается при условии K = 0 .

ПОЛЕТНАЯ ИДЕНТИФИКАЦИЯ

СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ КОЛЕБАНИЙ КОНСТРУКЦИИ

Чтобы оценить сложнейшую проблему управления КА с упругой слабо демпфированной конструкцией, в качестве примера на рис. 3 представлены логарифмические амплитудные частотные характеристики (ЛАЧХ) спутника по каналам при фиксированных положениях панелей СБ, определяемых углом уе [-90° ,+90° ] с шагом 45°. Нетрудно убедиться, что здесь низшие резонансные частоты колебаний упругой конструкции в каналах рыскания ( ф1 ) и крена ( ф2) существенно мигрируют в зависимости от угла У, а в канале тангажа ( ф3) такая зависимость весьма незначительна. Ясно, что с увеличением частоты входного сигнала колебательные свойства упругой конструкции спутника проявляются очень существенно и для повышения точности в каждом канале не позволяют увеличить позиционные коэффициенты при любом линейном законе управления из-за очевидно возникающей потери устойчивости.

Совокупность дискретных значений векторной функции Ю (tp) с назначаемым периодом Tp на "базисном" временном интервале Ть приводит к трехмерному массиву значений вектора

угловой скорости корпуса КА по трем каналам его угловой стабилизации. Последующая обработка этого массива экспериментальных данных с помощью алгоритма быстрого преобразования Фурье [5] непосредственно в комплексных числах приводит к искомым оценкам <Ю набора низших резонансных частот ю^ крупногабаритной конструкции КА. С помощью функции программной системы ЫаЬХаЪ предлагаемая методика была апробирована [6] на модельной задаче для геостационарного КА с крупногабаритной конструкцией, три произвольные низшие парциальные частоты которой принадлежат отрезку [0.01 0.05] Гц. При Тр = Ти = 4 с и Тъ = 7200 с соответствующие три резонансных частоты были идентифицированы с точностью 0.5 %.

ПОЛЕТНАЯ ИДЕНТИФИКАЦИЯ ТЕНЗОРА ИНЕРЦИИ

Идентификация тензора инерции J выполняется при пассивном орбитальном движении центра масс КА ( Я.с = 0 ) в общем случае в 2 этапа с использованием указанных бортовых дискретных измерений на основе обобщенного интеграла для вектора суммарного КМ механической системы КА+СГК в ССК , который представляется в виде

О(0 = К(/)+Н(/)=) о [Л(0 ° О(о ° Л(0 +

+1" л

"о

На 1 этапе пренебрегается влиянием неизвестного внешнего возмущающего момента, зависящего от неизвестного значения тензора инерции КА J, т.е. полагается Мо (/) = 0. В этом случае вектор КМ механической системы неизменен в ССК, т.е. О:(/) = О0 = СОШ1,

где ~

о Ч/) = Л(/) о ОШ о Л(/), О0 =А(/о) ° Оо ° л(О и Оо = О(/о) = К(/о) + Н(/о) .

Вектор К (/) = Лю (/) КМ корпуса КА в произвольный момент времени / зависит от неизвестного значения тензора инерции J, поэтому в условиях сбалансированности СУО по кинетическому моменту вектор накопленного КМ О о однозначно определяется только при условии ю (/) = Ю = 0 , в результате получается

Оо = Но = Н(/о ) .

Для идентификации неизвестного значения тензора инерции КА J на некотором интервале времени / € Т = [/о, /.] выполняется программное пространственное угловое движение КА с выделением 5 сегментов длительностью Та с гладко-сопряженными переходами между ними (для слабого возбуждения колебаний конструкции КА), где последовательно выполняются:

(о) стабилизация корпуса КА в ИСК с вектором угловой скорости Ю = Юо = 0;

(а), (Ь) и (с) - стабилизация корпуса КА в ИСК с постоянными векторами угловой скорости ю = ю 1, i = а,Ь, С, причем направления векторов Ю а, ю Ь и ю С должны быть линейно независимы;

(^ - стабилизация корпуса КА в ИСК с вектором угловой скорости ю = юг = 0.

Далее выполняется цифровая обработка выходных дискретных сигналов БИНС (Л^, ю ^ ) и измерений Н^ вектора КМ СГК с помощью дискретных фильтров полиномиального сглаживания Савицкого - Голея, что дает точную оценку этих переменных в функции времени /€ [/о, /г]. Затем по определенному алгоритму выбираются моменты времени / , 1 = о, а,Ь, С и ^ , для которых вычисляются оценки Л^«), оЪ(/1,) и Н(/1Н,). Для индексов 1 = а,Ь, С вектор К(/1*) = Jю(/1*) КМ корпуса КА с неизвестной симметричной матрицей инерции J =|| ||=|| 3. ||,I,] = 1,2,3 представляется в виде К(/1*) = 0(ю (/1.)) I, где вектор-столбец

1 = {/1 ,12 , /з,14,/5,/6} = {311,322,333,312,323, 313,}

и прямоугольная 3х6-матрица Q(ю (/*)) имеет очевидную структуру, и ~вычисляется оценка О1 (/о*) = Л(/о*) ° Н(/о*) ° Л(/о.) значения вектора накопленного КМ в инерциальном базисе при условии ю(/о,) = 0 . С этой целью составляется система уравнений ~

Q(Ю(/1„)) I = — Й(/1.) + Л^.) ° О:(/о,) ° Л^.), 1 = а,Ь, с

относительно компонентов вектора-столбца I, которая численно разрешается по методу наименьших квадратов с получением оценки I и, следовательно, искомой оценки J тензора инерции. Наконец, на основе сопоставления оценок (х1(/о*) и (х^.) вектора накопленного КМ в ИСК при оценках ю, АЛ, Н и J для моментов времени /о* и * определяется необходимость выполнения 2 этапа идентификации тензора инерции.

На 2 этапе учитывается влияние малого неизвестного внешнего возмущающего момента, зависящего от неизвестного значения тензора инерции J. При этом вектор ^(О = Л(/) ° О(/) ° Л(/) изменяется в ИСК в соответствии с векторным ур~авнением

ЖО1 (/) / Ж/ = М^ (/) = Л(/) ° Мо (/) ° Л(/) , где

неизвестный вектор внешнего возмущающего момента М^ (/) в инерциальном базисе принимается кусочно-постоянным, т.е. в дополнении к обобщенному векторному интегралу для вектора КМ механической системы производится расширение модели с помощью векторного уравнения ЖМ0 (/) / Ж/ = 0 V/ € Тт = [/,, +1) С Т.

При измерениях ю ^,Л ^, Н ^, фильтрации этих измерений по методу Савицкого - Голея и

последующем вычислении значений Gl(tk) строится дискретный идентификатор Луенбергера для получения оценки M [ (t) = const V t е [tk, tk+1). При этом задача решается итерационно с применением полной формы представления обобщенного интеграла (2) для вектора суммарного КМ механической системы КА+СГК, а за начальное значение искомого тензора инерции принимается оценка J, полученная на первом этапе идентификации.

Разработанная методика полетной идентификации тензора инерции КА была апробирована на основе компьютерной имитации при следующих параметрах: длительности временных интервалов T = 360 с, Tq = 0.25 с, Ta = 30 с, Tm = 4 с; векторы угловой скорости Ш a, Ш b и Ш c с модулем 0.5 град/сек расположены равномерно на поверхности кругового конуса с углом полу-раствора 10°; погрешности БИНС и ошибки измерения вектора КМ СГК соответствуют технически реализуемым в настоящее время. В результате численных расчетов было установлено, что любой компонент тензора инерции восстанавливается: с точностью 0.1% при отсутствии накопленного КМ и внешнего возмущающего момента, с точностью ^ 0.2% при отсутствии внешнего возмущающего момента и с точностью ^ 0.5% при наличии малого внешнего возмущающего момента, которая достигается за 25 итераций.

ЯВНЫЙ ВЕКТОРНЫЙ ЗАКОН НАСТРОЙКИ СГК

Наиболее рациональными являются явные законы настройки ГД, при которых все характеристики движения каждого ГД получаются по аналитическим соотношениям. Вводятся обозначения

Х12 Х1 + Х2 ; Х34 Х3 + X4 ;

У12 = У1 + у2; У56 = У5 + У6;

z = z + z ' z = z + z '

34 3 4 56 5 6

2

У12

f4

- z„

~ У12

У12 = 1 2 ; У56 =

У 56

д/4-Xj

V4

-z

r*

- x„

£

У 56

и компоненты явного векторного закона настройки Гр(Р) = У'Р1, /рз} = 0 СГК схемы З-БРЕ принимаются в виде

x

x

34

z

z

34

56

34

' 56

/рх (Р) = /р1 (Р) = ~12 - ~34 + Р(У12~34 - !) ;

/ру

/р, (Р) = /р3 (Р) = У34 - У56 + Р(У34У56 - 1) ,

где постоянный параметр р удовлетворяет условию 0<р< 1. Данный закон настройки обеспе- ^ = ^4-с2 /с чивает отсутствие сингулярных состояний СГК для всех внутренних точек области вариации вектора его суммарного КМ. Для представления условий однозначной разрешимости уравнения И(Р (Г)) = И(Г), где И(Г) = {Х(Г), у (г), 7.(1)} является известной векторной функцией, относительно синусов и косинусов углов Р (г) всех гироди-нов, вводятся обозначения

числение синусов и косинусов углов Р р (г) всех шести гиродинов выполняется по явным аналитическим соотношениям

а1= ; Л = ; С1 =4 а12 + Л ;

2 , 7 + А г ь = Х-А.

с,2 / с,; а2 =—^; о2 = •

2 " 2

= У + А у

2 — -у . , 1*2 — ^ . I ""3 2

с2 = у]а22 + Ь22 ; ё2 = ^4 - с22 / с2; а3 = -У' у

7-А.

Ь3 ^ ~г ; с3 = ^а32 + Ь; ; d3 = ^4 - с32 / с3;

1-я пара (ГД1 и ГД2):

2

12) ;

Р12 = V4 -

Р34 =74 - (234)2; 434 = 74 - (.34)2;

Р56 = >/4 - (У56) Х + А

л/4 - (^56)2 Х-А.

5^2; 456 = 74 - (О2;

2

у + А, 2

7 + А.

2

; Х3 4

•; У12 =

2

У -А у 2

7-А _£

2

dx = 412 + Р34; dy = 456 + Р12;

^ = 434 + Р56 •

Условия разрешимости векторного уравнения И(Р (г)) = ) имеют вид

А. = dx{1 -[1 -4р((412 -Р34)(Х/2) +

34

+ Р(412Р34 -(Х/2)2))/<]1/2}/р А у = dy {1 - [1 - 4р((456 - Р12 )(У /2) + + Р(456Р12 - (У/2)2))/<]1/2}/р

Аг = dz{1 -[1 -4р((434 -р56)(7/2) + + Р(434 Р56 - (7 /2)2))/ d2]1/2}/р

и при введении вектора - сто л бца А (г) = {А Х (г), А у (г), А 2 (г)} очевидным образом преобразуются к нелинейному векторному уравнению А (г) = Ф(И(^), А(г)) . Получить аналитическое решение этого векторного уравнения весьма затруднительно, но его численное решение достигается практически мгновенно по методу простой итерации - при рациональном выборе начального точки итерационного цикла достаточно лишь 1-2 итерации для получения результата с приемлемой точностью. Далее вы-

Х1 =

а1 - d1b1

; У =

Ь1 + d1a1

Х2 =

а1 + d1b1

У2

Х3 =

Х4 =

Ь2 + d2 а2

; 23 =

Ь2 - d2 а2

а3 - d3b3

У, = -Т~; ^ =

2 ;

.А - d1a1

): 2 ;

а2 - d2 Ь2

2 ;

а2 + d2Ь2

): 2

ь + d3а3

2 ;

V - d3а3

У. = ;^ 2

ФОРМИРОВАНИЕ УПРАВЛЕНИЯ ГИРОДИНАМИ

Алгоритмы управления ГД в составе СГК приводятся в нормировке к постоянной величине собственного КМ каждого из шести гиро-динов. Управляющий гироскопический момент СГК М8 = - А Н(Р) и8 представляется в виде

М8 = -Ан (Р) и8 = -ИеАИ(Р)и8 = \т8 , где

Р = и8 и вектор-столбец т8 = -Аи (Р)и8 = -Аи (Р)Р

соответствует нормированному моменту СГК. Пусть состояние СГК (вектор-столбец Ре К6) известно и задан вектор-столбец т8 е И3 потребного нормированного момента СГК. Тогда при использовании явного закона настройки Гр(Р) = {/р1,/р2, /р3} = 0 СГК (2) возможно абсолютно точное и однозначное определение вектора-столбца и8 =Р е И6 командных скоростей прецессии каждого из 6 гиродинов в составе СГК на основе шести скалярных уравнений, представленных в виде

АИ(Р)Р = -т8; (Р,Э/,(Р)/ЭР ) = 0, = 1 + 3.

2

2

Х12

2

Х 56

4

2

2 34 =

; 256 =

Аналитическое решение уравнений дается соотношением и я (Р, тя ) = Р = Б(Р){—тя ,0}; Д(Р) = (А(Р))-1, где основная задача состоит в аналитическом обращении матрицы

А(Р) =

А (Р) Э/РДР)/ ЭР Э/р2(Р)/ЭР Э/,э(Р)/ ЭР

— У1 — У 2 *4 0 0

Х1 Х2 0 0 — *5 — *6

0 0 — ХЭ — Х4 У5 У6

—41 а42 а4Э —44 0 0

—51 —52 0 0 —55 —56

0 0 —6Э —64 —65 —66

с учетом 6 тождеств

х2 + у2 - 1; х2 + у22 - 1; Хэ2 + гэ2 - 1; х2 + *42 - 1;

у2+*2 -1; у 2 + * 2 = 1 •

При обозначениях

512 = #12 — РХ12 ; 5Э4 = Чэ4 — Р*Э4 ;

^56 = ^56 ру56; ^12 = Р12 + РУ12;

^4 = Рэ4 + РХЭ4 ; ^6 = Р56 +Р*56 ;

Г12 = 1 + У1У 2 + Х1Х2 ; ГЭ4 = 1 + *Э*4 + ХЭ Х4 ;

Г56 = 1 + *5 *6 + У 5 У6

получаются соотношения для всех неочевидных элементов матрицы А(Р):

«41 = —^Э4

4 У — Г12 У12 .

РЭ4

Э ' 42

а,„ = — V-

— __4*Э ГЭ4*Э4 . —

а4Э = — 512 .. , .. \ Э ' «44

Ч12

Э4

— = 4 Х1 — Г12Х12 . — а51 =— s 56 ; а52

Ч56

=—

=—

— = — V 4*5 Г56*56 . а 55 42 , чЭ з 56

Р12(^56>

= —V,

4 У 2 — Г12 У12 .

Э4 / \Э '

РЭ4

4*4 — ГЭ4*Э4 .

12 Ч12(Рэ4 )Э ' 4 Х2 — Г 2Х12 . 56 ^56( Р12)Э ' 4*6 — Г56*56 .

56

— 4 Хэ ГЭ4ХЭ4 —

а„ = —V« —Э—. а.

Р56

4У5 — Г56У56 . ЯЭ4

= —V.

Э . а66

=

2Э

Р12

4 Х4 ^34 ХЭ4

Р56(^э4)Э ' 4 У 6 — Г56 У 56 ЯЭ4( Р 56 )Э '

Аналитический вид матрицы 6(Р) здесь не приводится из-за его громоздкости.

АЛГОРИТМЫ ДИСКРЕТНОЙ ФИЛЬТРАЦИИ И ЦИФРОВОЙ ГИРОСКОПИЧЕСКОЙ СТАБИЛИЗАЦИИ

Изучение собственных свойств линейной модели механического объекта, дискретизиро-

ванного с периодом управления Ти, является важным этапом синтеза цифрового закона гиро-силовой стабилизации спутника. Выбор периода дискретности при формировании управления в этом случае имеет ряд особенностей, главным из которых является весьма коварное свойство транспонирования частот. Суть этого явления заключается в возникновении эффекта типа "биения", когда резонансная частота какого-либо тона упругих колебаний конструкции КА располагается в малой окрестности частот, кратных удвоенной частоте Котельникова-Шеннона, т.е. кратных круговой частоте = 2л/ Ти. При

наличии такой ситуации, в полном соответствии с теорией дискретных систем с фиксированным периодом, появляется низкочастотный обертон (огибающая "биения"), частота которого может переместиться (транспонироваться) в область частоты среза ЛАХ в каком-либо канале стабилизации. При выборе периода дискретизации учитываются также собственные фильтрующие свойства фиксатора (экстраполятора нулевого порядка) - основного элемента цифрового управления. Для рассматриваемого механического объекта период дискретности управления был принят в виде Ти = 4 с. Сопоставление частотных свойств непрерывной и дискретной модели КА со слабо демпфированной конструкцией наиболее просто выполнять в низкочастотной области, вплоть до круговой частоты 2/Ти = 0.5 рад/с, где круговая частота близка к абсолютной псевдочастоте X, ю = X . В этой частотной области ЛАХ непрерывной и дискретной моделей практически совпадают, но имеются принципиальное отличие в поведении ЛФХ дискретной модели - ЛФХ принимает значение, меньшее — л. При расчете дискретных частотных характеристик наиболее "тонким" вопросом является эффективный расчет матричной экспоненты и интеграла от нее. Анализ свойств дискретной модели для всех расчетных положений (угла у) панелей СБ позволяет сделать принципиально важное заключение - для обеспечения устойчивости и необходимого качества системы стабилизации упругого спутника определяющими являются только 1-2 низших тона упругих колебаний панелей и антенн.

Для управления ориентацией используется измерение только углового положения корпуса КА в моменты времени ^ = ^Т^, 5€ N, с периодом Т < Ти, кратным периоду управления Ти. Дискретизация с периодом Ту^ непрерывного апериодического звена с передаточной функцией Ж (б) = 1/(1 + Тг б) и постоянной времени Т , без фиксатора на входе для каждого канала управления при введении нормировки приводит к дискретной передаточной функции

а65 5Э4

Ж(7Ч)=(1+ь;)/(1+ьда; ь; - — ехр(—тч/тг); ъд - ехр(вГч) с условием Ж(1) = 1.

Применение такой фильтрации в каждом канале соответствует алгоритму дискретной фильтрации у= —^ + (1 + ь1)е 5+1, где = ф5 — ф5 является рассогласованием дискретной команды фС по углу ориентации корпуса КА и дискретного сигнала ф5 измеряемого углового положения КА. При параметрах Р = (1 — Ь)/(1 — а) и с = Р(Ь — а) , где а = [(2/Ти К — 1 ] /[( 2 / Ти К + 1] и Ь = [(2/Ти)т2 —1]/[(2/Ти)т2 + 1], разработанный дискретный алгоритм управления в каждом канале с формированием с периодом Ти цифрового компонента шк вектора стабилизирующего ускорения имеет весьма простой вид:;

ёк+1 = Ьёк + с8к; щ = к (ёк + Р8к), где координата ёк является дискретной "рабочей" переменной. В итоге в каждом канале гиросиловой стабилизации КА имеется два периода дискретизации [2], поэтому здесь встают проблемы агрегирования

и анализа устойчивости линейной непрерывно-дискретной системы многократного типа, в общем случае с физическим временным запаздыванием. Решение этих проблем получено в работе [2] и поэтому здесь не приводятся. Далее с применением функции (Р) = 0 распределения КМ СКГ между 6 гиродинами вектор потребного управляющего момента СГК М| = Л(ук )Шк "пересчитывает-ся" в вектор цифровых команд по скорости прецессии ГД иё = Рк . При декрементах колебаний 5р = 5а = 0.002 конструкции КА выполнен анализ эффективности дискретных фильтров с периодом квантования = 1 с, Т{ = 1.5 с и алгоритмов цифрового управления СГК с периодом дискретности Ти = 4 с, некоторые полученные численные результаты представлены на рис. 4 и рис. 5.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Кратко рассмотрены актуальные задачи синтеза и анализа цифровой системы силовой гирос-

60

(1 40

СО

о 20

го

л* 0

ч —Ф1 —ф2 — Ф3"

21 850

22 100

22 350

э

Рис. 4. Переходные процессы по углам ориентации КА относительно ОСК

22 100

Рис. 5. Переходные процессы по угловым скоростям корпуса КА

копической стабилизации движения крупногабаритного спутника, имеющего упругую слабо демпфированную конструкцию. Представлены разработанные методики полетной идентификации низших резонансных частот конструкции и тензора инерции спутника, построения законов настройки СГК кратной схемы на основе шести гиродинов, а также синтеза алгоритмов дискретной фильтрации доступных измерений и цифрового управления СГК.

Работа поддержана РФФИ (проект 11-0801037) и Отделением энергетики, машиностроения, механики и процессов управления РАН (программа фундаментальных исследований № 14).

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Сомов Е.И. Динамика многократной цифровой системы пространственной гиросиловой стабилизации упругого космического аппарата // Динамика управляемых космических объектов. Новосибирск: Наука. 1992. С. 47-76.

2. Сомов Е.И. Робастная стабилизация упругих косми-

ческих аппаратов при неполном дискретном измерении и запаздывании в управлении // Известия РАН. Теория и системы управления. 2001. № 2. С. 124-143.

3. Somov Ye.I., Butyrin S.A., Somov S. Ye. Spacecraft guidance and robust attitude control with precise pointing the flexible antennas // Proceedings of 18th IEEE International Conference on Control Applications. Part of 3rd IEEE Multi-conference on Systems and Control. Saint Petersburg. 2009. P. 1057-1062.

4. Сомов Е.И., Бутырин С.А. Цифровая обработка сигналов, калибровка и юстировка бесплатформенной инер-циальной системы для определения ориентации маневрирующего космического аппарата // Материалы XVII Санкт-Петербургской международной конференции по интегрированным навигационным системам. С-Пб: ЦНИИ "Электроприбор". 2010. С. 75-77.

5. Дьяконов В.П., Абраменкова И.В. MATLAB. Обработка сигналов и изображений. Санкт Петербург: Питер. 2002. 608 с.

6. Сомов Е.И, Бутырин С.А., Сомов С.Е. Полетная идентификация низших резонансных частот крупногабаритной космической конструкции по сигналам бесплатформенной астроинерциальной навигационной системы // Материалы 4-ой Всероссийской мульти-конференции по проблемам управления. Том. 2. Таганрог: Изд-во ТТИ ЮФУ. 2011. С. 406 - 408.

IN-FLIGHT PARAMETRIC IDENTIFICATION AND GYROMOMENT STABILIZATION OF LARGE-SCALE SATELLITE

© 2012 Ye.I. Somov, S.A. Butyrin

Samara State Technical University Samara Scientific Centre, Russian Academy of Sciences

Actual problems on synthesis and analysis are considered for digital system of a gyromoment motion stabilization by a large-scale satellite with flexible weak damping structure. Elaborated methods for in-flight identification of the structure low resonance frequencies and a satellite inertia tensor, for construction of the gyromoment cluster turning laws, and also for synthesizing the algorithms of discrete filtering and digital control, are presented. Key words: spacecraft, identification, gyromoment control.

Yevgeny Somov, Candidate of Technics, Associate Professor, Senior Researcher, Head of Epartment "Guidance, Navigation and Motion Control", Research Institute for Problems of Mechanical Systems Reliability, Samara State Technical University, Principle Researcher of Department "Dynamics and Motion Control", Samara Scientific Centre, Russian Academy of Sciences. E-mail: e_somov@mail.ru Sergey Butyrin, Candidate of Technics, Senior Researcher, Head of Research Laboratory "Modeling Control Systems", Research Institute for Problems of Mechanical Systems Reliability, Samara State Technical University, Senior Researcher of Department "Dynamics and Motion Control", Samara Scientific Centre, Russian Academy of Sciences. E-mail: butyrinsa@mail.ru