Методы аппроксимации «Полосовых» равноамплитудных полиномов

Второй измерительный канал для измерения температуры Т2 в обратном трубопроводе строится по аналогичной схеме. Значения Т2 и Ті используются для определения разности температур АТ = Т1 —Т2 в вычислителе устройства.

В измерительных каналах выходные сигналы с измерительных и образцовых мостов усиливаются дифференциальными усилителями МС1 (МС2), выполненными на ОУПТ типа 140УД17. Неинвертирующий вход усилителя подключен через Явх1 к общим плечам моста (Я1, Я2), а инвертирующий с резистором Явх2 через переключатель П подключается в положении 1 к измерительному, а в положении 2 к образцовому мостам. Резистор обратной связи Яос определяет требуемый коэффициент усиления. Выходной сигнал усилителя через переключатели П2 и П3 подключается к трем элементам памяти (1, 2, 3) для каждого из каналов, представляющих собой, например, схемы выборки-хранения. Выходы этих схем через мультиплексор МС3 поочередно коммутируются ко входу АЦП.

Применение структурно-алгоритмического метода для компенсации смещения нуля и изменения коэффициента усиления измерительного канала температуры позволило уменьшить погрешность измерения разности температур в 1,5 раза. При использовании этого метода в теплосчетчиках повышается также точность измерения количества тепла, что обеспечивает значительную экономию материальных и финансовых ресурсов.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Бойко В.І., Зорі А.А., Коренєв В.Д., Хламов М.Г. Підвищення точності вимірювальних систем. - Донецьк: РВА-ДонНТУ, 2005. - 252 с.

2. Головко Д.Б., Скрипник Ю.О., Хімічева Г.І. Структурно-алгоритмічні методи підвищення точності вимірювання температури. - Киев: ФАДА, ЛТД, 1999. - 206 с.

3. Аналоговые электроизмерительные приборы: Учебное пособие для вузов по специальности «Информационно-измерительная техника» / Е.Г. Бишару, Е.А. Киселева, Г.П. Лебедев и др. - М.: Высшая школа, 1991. - 415 с.

4. ТаланчукП.М., СкрипникЮ.О., Дубровний В.О. Засоби вимірювання в автоматичних інформаційних та керуючих системах: Підручник для студентів вузів, які навчаються із спец. “Автоматизація технологічних процесів і виробництв”. - Киев: Радуга, 1994. - 672 с.

С.С. Фролов

МЕТОДЫ АППРОКСИМАЦИИ «ПОЛОСОВЫХ» РАВНОАМПЛИТУДНЫХ

ПОЛИНОМОВ

В процессе разработки, производства и эксплуатации радиотехнических и телекоммуникационных систем остаются востребованными измерение и идентификация частотных характеристик (ЧХ) их узлов и каналов связи в диапазоне ин-

франизких частот (ИНЧ) - от значений близких к нулю до нескольких десятков герц.

Известные высокоточные ручные методы измерения ЧХ в указанном частотном диапазоне требуют значительных трудозатрат - до нескольких десятков человекочасов [1].

В известных автоматизированных методах измерения (на основе испытательных ЛЧМ-импульсов, многочастотных сигналов или импульсов короткой длительности) для обеспечения в диапазоне ИНЧ приемлемых метрологических ха-

рактеристик потребуются либо значительные усложнения структурных схем измерителей, либо увеличение времени измерения [1]. Например, для обеспечения неравномерности амплитудного спектра ЛЧМ импульса 8A < 6 % потребуется время одного испытания порядка сотен тысяч секунд [1,2]. Методы на основе многочастотных сигналов требуют громоздких схем стабилизации частоты и амплитуды каждого гармонического генератора [1] и т.д.

Для усовершенствования измерителей ЧХ в плане снижения трудоёмкости, повышения производительности измерений с сохранением приемлемой точности (не меньше 5-10%) в работе [3] автором предлагается использовать в качестве генераторов испытательных воздействий генераторы равноамплитудных полиномов (РАП) - функций, разлагающихся в тригонометрический ряд Фурье с одинаковыми амплитудами и нулевыми начальными фазами [3]. При вычислении значений полиномов применяются операции умножения и деления. Но реализация их генераторов на аналоговых схемах умножения и деления невозможна в виду присутствия в полиномах точек с неопределённостью вида «ноль на ноль».

Один из вариантов решения задачи генерации полиномов - разработка методов аппроксимации РАП. В работе [3] частично изложены варианты методов аппроксимации РАП, обладающих прямоугольным спектром в области низших частот, или прямоугольным полосовым спектром. В настоящей статье предлагаются к рассмотрению два метода аппроксимации «полосовых» РАП - «полосового» ряда косинусов

COS

CN ,nH, - . x

N=3,4,... Sin2 n=0

и «полосового» ряда синусов

sin((nH +N-1 ^)x)sinNx N-I

DsN,nH

sin2 n=0

а также оценена степень искажения спектров аппроксимирующих моделей.

Полиномы (1),(2) можно представить как амплитудно-модулированные сигналы, в которых амплитуда соответствующей «несущей» гармонической функции

частоты а>о = nH +N—1 модулируется по закону функции

05

1 + 2 Xcos(n  x) при HenemHux N,

n=1

sin N— Dn(x) = —2-Sinx

0.5N

" m

n=1

0.5N / \

2 X cos ((2n -1)x) при HSmHuxN,

которая сама является РАП. Так как именно для неё и присутствуют точки с неопределенностью вида «ноль на ноль», то предлагается модулирующую функцию

формировать с помощью некоторой аппроксимирующей модели В— (х), форми-

руемой аппроксиматором, а полиномы (1),(2) генерировать путём аналогового умножения соответствующей несущей и функции Б— (х):

°с’ы,пн

в^,пн

nH >0

В работах [1,5] автором уже подробно описаны «упрощённый» [1] и «уточнённый» [5] методы аппроксимации модулирующей функции (3). Выражения для соответствующих аппроксимирующих моделей имеют следующий вид:

- для «упрощённой» модели

(- l)J'i(N+1 ^  N  cos ^ N£—:irj при x е (- ^ + 2щ,^ + 2щ),

D1N (x) =

N=3,4,—,

(- 1)jjN+l)dn (x0i)|sin(N(x42i)'} при Ix - Щ є \Xr;Xir

где x0j = ; i = 1,...N - X; j є Z; Z — множество действител ьныхчисел;

N

- для «уточнённой» модели

(- l)j(N+1» П ni (x, U є(-

DXN ,l,k(x) =

N=10,11--,

(-l)jN+1 Dn (x0p ) { \\ \

П N,t (X0p ) Nl \xj ),|x,| є

(- i)j(n+l) Dn (x0\).

Nx

NN

Xnp Xn

N , N

Xm Xn

IxAє

N

N

x, = x - Xij, j є Z,p = 1...k, i = к + 1 ...N, x0i = j X

i

N ,

x0p - локальный экстремум на соответств ующем интервале.

где

ПN1

Ґ=0 ^ 4  2 )

- 1=1,2 - порядок произведения (8);

- к=2,3 - количество полуволн функции (3), указанных в (7), аппроксимируемых с помощью произведения (8).

В тех же работах [1,5] для оценки искажений спектра функции (3), вносимых моделями (6),(7) получены аналитические выражения для дискретных спектров моделей и просчитаны значения коэффициента гармоник кг паразитного спектра и степени неравномерности Атах рабочего спектра для значений N=№,...,200. Результаты оценок приведены в табл. 1.

___________________________________________________________________________Таблица 1

Модель Коэффициент гармоник кг,% Степень неравномерности Amax >%

«Упрощённая» <5 <10

«Уточ- нённая» при l=1, k=1 <1,7 <4,1

при l=2, k=3 <0,б <2,2

Несмотря на явное преимущество «уточнённой» модели в плане обеспечения прямоугольности спектра испытательного сигнала, последняя имеет сложную структуру математического выражения и требует большего количества операций умножения. Это, соответственно, значительно усложнит схемотехническую реализацию «уточнённой» модели по сравнению с «упрощённой».

В зависимости от применяемой модели огибающей - «упрощённой» или «уточнённой» - будем называть аппроксимирующие модели полиномов (1),(2) «упрощённой полосовой» и «уточнённой полосовой». Их выражения будут иметь следующий вид:

- «упрощённые полосовые»:

DclN,nH

- «уточнённые полосовые»:

DcXN,nH

DsXN,„h

При амплитудной модуляции дискретный спектр огибающей A^ = A~(na1 ),n = 0,1,... ,N~, а>1 = 0,5 - частота первой гармоники трансформируется в две боковые полосы, симметричные относительно центральной частоты [6] а0 = пн + 0,5 (N -1):

DcN,nH

DsN,nH

Причём верхняя боковая группа является масштабной копией спектра огибающей, сдвинутой в область высоких частот на величину а0, а нижняя боковая -зеркальное отображение верхней боковой группы относительно а0 [6]. При условии, что частота наивысшей гармоники спектра огибающей а N =0,5 N~ меньше

центральной частоты а0, над значениями комплексных амплитуд дискретного спектра огибающих (6),(7) будет производиться только масштабное преобразование, а количественные оценки искажений спектров полиномов (1),(2) должны иметь те же результаты, что и в табл. 1. Но спектры моделей (6),(7) в отличии от спектра РАП (3) не ограничены. Это приведёт к следующим дополнительным деформациям спектров моделей (9) - (12):

- если центральная частота а0 - частота несущей - некратна частоте первой гармоники а} = 0,5, то в боковых полосах между гармониками основного спектра появятся дополнительные составляющие с частотами

an = n - Do > 0;

- если частота а0 кратна частоте а} , то на основные гармоники будут накладываться дополнительные составляющие с частотами (16), совпадающие с одной из частот основного спектра.

При оценке искажений спектров моделей (9) — (12) с учётом упомянутых деформаций в программной среде MathCad использовались выражения спектров огибающих (6),(7), полученные в работах [1,5]. Указанные выражения для каждого из отрезков, обозначенных в (6) и (7) в частности, и общего спектра в целом приведены в табл. 2 и 3 соответственно.

Таблица 2

Интервалы

Ху є (- 2ж,-2ж +

^ ('2т - ^ ,2т) Ху = х - 4ж/, у є 2

Выражения составляющих дискретного спектра

1 - (- і)112 пРи п = 0,

л{ы2 -4п2 )

А0,п

( ( \-кт ,ут\4^Ы2 ео^-^П

(і-(- іТ ) N.2 0 А пРип Ф 0

х. є

+ і)Ь

2т

N

2 т ' N

2т 2т

N , N

=

^т-Щ + 1)2т-N)

Ху = х - 4щ,у є 2

(і-(- іГ^

і) 2Рн

I - (- і. , ,г

(і-(-іТ+п )т(-1) р„(х0і

т^Г

при п = 0,

\со* ЩІ^соїт

при п Ф 0,

где і =

1....,(P.5N - і) при чётных N,

1....Цр.5(М -1)-1) при нечётных N.

Чт-!Щ + N

мг

А!-і =

А1Ті’П

Ху = х - 4щи є 2^ - нечётное

(- іТ5('1'г 1)Ц при п=0,

Суммарный спектр: Ап =

P.5N -і

А0 п + 2 Аі п при чётных N,

’ і=і ’

0.5^-і)-і А0,п + 2 Аі,п + А

при нечётных N

і=і

,п

2

Таблица 3

Интервалы Выражения составляющих дискретного спектра

ху є (- 2л,-2л + у V N / (- #'-2т-)и(2т-2Щ,2т) Ху = х - 4Щ,] є 2 А0,п / \ і (2п'-і)т і+!і) 2™'*і ,р„п,0, т Т, 2п'-і г п'=і 4Nі-і-^+п) 2, (2п' ( 21+і аоб'Щ п2‘+іео*(1+} *п Щ

т п2:і (2п'-і )2 N 2 -221+2 п2 при п Ф 0, где 1 = і,2- порядок произведен ия

Окончание табл. 3

и

-2ж

N ’ N

- 2я[р+Ґ\ - 2лр

---------^,---— и

N N

2жр 2ж{р+1)1 N ’ N у

2я^-р-і) 2я^-р)

N ’ N

ху = х-4ж/.у є Z,р = 1...к.

k = 1,.. .3 - количество уточняемых отрезков

V N . N .

АР’П = <

^-игНК) * ’1 (хОр) х

(2р+1 \{2п -1 )ж . (2п’-1 )ж СОЯ^--------'-Г-:---— ЯШ -—і—г—

4+2 4+2

жЫП N

п'=1

2п'-1

- при п = О,

жПN1

21 X п'=1 СО(( ^

со,Г^ 2п'-1 п ' ж 2-21 N)

2п‘-1 + п 'ж 2-21

(2п'-1}N+2

2п'-1 п

N 12

при п Ф О

ху є

и

и

и

~2ж(і+1) -2яі

N ’ N

2жі 2ж

и

и

А1,п

1 1у ЩЖМЇ прип = О,

я

соя^2'++1}т соя-Ж.

—--------— при п Ф О

и

N N 2ж^-і-і) 2ж^-і)

N

N

к + 1,...(0.5Ы-1) при чётных Ы,

Д к + 1,...(0.5(Ы-1)-1) при нечётных N.

Ху = х- 4п}. у є Z

ху є

и

-^(N+1) -ж(Ы-і) N . N

ж^-1) ж^+1)

и

А

N

N

N-1 = >

2,п

(- У51*~1]іЬ при п = О,

^^О-^+1) 2{1+(-1)П)(п

,при п Ф О

Ху = х - 4Ж, ] є Z.

N - нечетное

Суммарный спектр: а

к 0.5Ы-1

А0„ + Х Ар п + X А п при чётных Ы, р=1 1=к+1

к 0.5 (Ы-1)-1

А0, п + X Ар, п + X А1, п + Аы-1 п при нечётных N

р=1 1=к +1 2

и

X

+

2

+

X

п

2

+

п

В ходе анализа рассмотрены зависимости коэффициента кг и степени неравномерности Атах от параметров N и п0, по которым заключили следующее:

- для «упрощённых полосовых» моделей (9),(10) наблюдается возрастание величин оценок при N > 2п0 (рис. 1) - всплески величины кг до 5,2 % и величины Дшсм до 13 % при кратных соотношениях между о и щ (рис. 2);

- при применении «уточнённых полосовых» моделей (11),(12) величины оценок фактически не увеличиваются по сравнению с моделью огибающей (рис. 3), но при Ы>10п0 для кратных соотношений между ю0 и со1 могут иметь место всплески неравномерности до 2,5 % (рис. 4).

Рис. 3

Рис. 4. Всплески неравномерности до 2,5 %

Рис. 1. Всплески величины до 5,2 %

Рис. 2. Всплески величины Лтсх до 13 %

Таким образом, можно заключить, что «упрощённую полосовую» модель целесообразно применять в дальнейшем при приближённых измерениях ЧХ только с соотношением N>>2п0. При более жёстких требованиях к точности измерений (до 3-5 %) предпочтительнее применение «уточнённых полосовых» моделей.

Техническая реализация описанного выше метода и методов генерации РАП [1,5] позволит усовершенствовать выполнение операций измерения и контроля ЧХ в области ИНЧ-узлов радиотехнической аппаратуры в процессе их разработки и изготовления, узлов и блоков систем управления объектами и технологическими процессами, узлов телекоммуникационных и радиотехнических систем.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Фролов С.С., Шевеленко В.Д., Бурькова Е.В. Метод аппроксимации равноамплитудных полиномов // Вестник ОГУ. -2006. - №5.

2. Прибор для исследования амплитудно-частотных характеристик Х1-41: Техническое описание и инструкция по эксплуатации. 1982.

3. Фролов С.С. Способы реализации равноамплитудных полиномов // Современные информационные технологии в науке, образовании и практике: Материалы всероссийской научно-практической конференции. - Оренбург, 2004. - С.166-175.

4. Двайт Г.Б. Таблицы интегралов и другие математические формулы: Пер. с англ. Н.В. Леви / Под ред. К.А. Семендяева. - М.: Наука, 1977. - 244 с.

5. Фролов С.С. Генерация функции вида специального вида // Энергосбережение,

электрооборудование, электроника: Материалы всероссийской научно-

технической конференции. - Оренбург, 2005. - С.96-99.

6. Баскаков С.И. Радиотехнические цепи и сигналы: Учебник для вузов по специальности «Радиотехника». - М.: Высшая школа, 2000. - 462 с.

С.С. Сероштанов, О.В.Гателюк

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ИЗМЕРЕНИЙ ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ ПАРАМЕТРОВ ТОНАЛЬНЫХ РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЕЙ

Одним из путей повышения надежности технических средств, обеспечивающих безопасность движения поездов, является внедрение устройств непрерывного контроля за их состоянием. Системы диагностики и телеконтроля позволяют уменьшить количество отказов в устройствах сигнализации, централизации и блокировки (СЦБ) за счет прогнозирования предотказных состояний, ускорить поиск отказавшего элемента, свести к минимуму время нахождения технического персонала в опасных зонах железнодорожного транспорта, а также создать базу для перехода от системы планового обслуживания к предупредительно -восстановительной системе [1]. На современном этапе развития систем автоблокировки (АБ) широкое распространение получила система АБ с тональными рельсовыми цепями (ТРЦ).

Использование сигнального тока тональной частоты позволило повысить защищенность от воздействия помех тягового тока, практически на порядок снизить потребляемую мощность, применить современную элементную базу, осуществить централизованное размещение аппаратуры, исключить взаимные влияния между рельсовыми цепями и т.д. [2,3]. К достоинствам следует отнести также возможность исключения малонадежных в эксплуатации изолированных стыков [4].