ОДНОЧАСТОТНЫЙ ПЕРЕСТРАИВАЕМЫЙ ЛАЗЕР

Область техники
Полезная модель относится к области полупроводниковой квантовой электроники, к ключевому компоненту оптоэлектронной техники - компактному, высокоэффективному полупроводниковому перестраиваемому одночастотному источнику лазерного когерентного излучения различного диапазона длин волн.
Предшествующий уровень техники
Одним из перспективных направлений современной техники являются работы по созданию полупроводниковых лазеров, работающих в одночастотном режиме генерации одной продольной моды с узким спектром излучения и возможностью перестройки длины волны. Таким свойством обладают полупроводниковые лазеры с внешним резонатором. Известны [Kobayashi К., Mito I.J. of Lightwave Technol., v.6, 1623 (1988); JayaramanV., Chuang Z.M., Coldren L.A. IEEE J. Quntum Electron., v.29, 1824 (1993); Suematsu Y., Arai S. IEEE J. Selected Topics in Quntum Electron., v.6, 1436 (2000)] полупроводниковые лазеры с распределенной обратной связью, с распределенным брэгговским зеркалом, обеспечивающие получение высоких и стабильных характеристик излучения, но, к сожалению, технология создания брэгговских решеток внутри объема резонатора полупроводникового лазера достаточно сложна и дорога.
В качестве более дешевого и с лучшими характеристиками альтернативного источника является полупроводниковый лазер с внешним резонатором на основе волоконной брэгговской решетки (ВБР) [М. Premaratne, A.J. Lowery IEEE J. Quntum Electron., v.QE-34, no.4, 1998, p.716; Abdulrhmann S.G., Ahmed М., Okamoto T., Ishimori W., Yamada М. IEEE J. Selected Topics in Quntum Electron., 9, 1265 (2003)]. Брэгговская решетка, вписанная непосредственно в волоконный вывод лазера, обеспечивает простой и эффективный метод контроля длины волны и других характеристик излучения. Для стабилизации длины волны и ее перестройки использование такой решетки гораздо дешевле и надежнее, что делает ее привлекательной для большого количества применений. Известны полупроводниковые лазеры с внешней брэгговской решеткой, сформированной в волоконном световоде, помещенном перед выводной гранью активного элемента [В.П.Дураев, Е.Т.Неделин, Т.П.Недобывайло и др. Квантовая электроника, том 25, №4, 1998, стр.30; Свидетельство на полезную модель №8175 RU, патентообладатели - АОЗТ "Нолатех", Дураев В.П., RU, дата приоритета 11.12.1997, МКИ Н01S 3/18, опубликовано: 16.10.1998].
В тоже время при расположении волоконного световода с волоконной брэгговской решеткой перед выводной гранью нельзя выполнять волоконную брэгговскую решетку с высоким коэффициентом отражения, так как через нее выводится излучение.
Для уменьшения ширины линии излучения, снижения его расходимости, для увеличения мощности излучения был изготовлен одночастотный перестраиваемый лазер (далее «ОПЛ») на основе одномодового активного элемента (см. [О.В.Журавлева и др. Квантовая электроника, 2006, 36, №8, сс.741-744]), в котором отрезок волоконного световода с волоконной брэгговской решеткой помещен со стороны грани активного элемента, противоположной выводной. Одномодовый полупроводниковый активный элемент выполнен из полупроводниковой гетероструктуры с p-n переходом. Он ограничен по крайней мере двумя оптическими гранями, перпендикулярными p-n переходу. Одна грань, выводная, имеет защитное покрытие с коэффициентом отражения R, равном ~30%, а противоположная ей грань имеет просветляющее покрытие с коэффициентом отражения R, близком 0%. Со стороны выводной грани имеется коллиматор, представляющий собой градиентную линзу. Активный элемент напаивался на медный теплоотвод (первая опорная пластина) активной областью вверх. Медный теплоотвод припаивался на поверхность первого термоэлектроохлаждающего устройства для стабилизации температуры активного элемента и, следовательно, длины волны излучения. Противоположная поверхность первого термоэлектроохлаждающего устройства закреплена на внутренней поверхности корпуса.
Известный лазер содержит ничем не покрытый отрезок одномодового волоконного световода с волоконной брэгговской решеткой, находящийся со стороны просветленной грани активного элемента. На одном конце волоконного световода находится фокусирующая микролинза. Волоконный световод отстоит от просветленной грани активного элемента на фокусном расстоянии микролинзы. Коэффициент отражения волоконной брэгговской решетки равен ~90%. Область с волоконной брэгговской решеткой закреплена на поверхности второй опорной платины. Противоположная сторона пластины помещена на поверхности второго термоэлектроохлаждающего устройства для индивидуального регулирования температуры волоконной брэгговской решетки. Противоположная поверхность второго термоэлектроохлаждающего устройства закреплена на упомянутой внутренней поверхности корпуса.
Волоконная брэгговская решетка совместно с выводной гранью активного элемента с защитным покрытием (R ~30%) образует резонатор ОПЛ, который определяет основные параметры прибора: длину волны генерации, ширину линии генерации, выходную мощность, ток накачки. Коллиматор со стороны выводной грани определяет угловую расходимость и поперечное сечение пучка. Подстройка длины волны излучения ОПЛ осуществлялась за счет нагрева (или охлаждения) решетки вторым термоэлектроохлаждающим устройством.
В тоже время, использование клеевой композиции для фиксации одномодового волоконного световода в известном ОПЛ приводит к расфокуссировке в процессе эксплуатации прибора при приложении механико-климатических нагрузок (изменение температуры в диапазоне от -60°С до +60°С, вибрационные нагрузки, однократные и многократные удары). Кроме того, в известном ОПЛ используются материалы элементов и крепежных средств, имеющие коэффициенты линейного расширения, отличающиеся друг от друга (например, термоэлектроохлаждающие устройства с поликором на рабочих поверхностях помещены на тонком стальном корпусе), что приводит к разъюстировке ОПЛ как при температурных изменениях (термоциклы от -60°С до +60°С), так и при механических нагрузках. В результате происходит резкое падение мощности излучения, не подлежащее восстановлению, ОПЛ не работает.
Раскрытие полезной модели
Техническим результатом предложенной полезной модели является улучшение надежности одночастотного перестраиваемого лазера, обеспечившее повышение стабильности мощности излучения и длины волны, при сохранении или повышении степени точности поддержания длины волны излучения при изменении температуры окружающей среды и/или тока накачки активного элемента, а также сохранение степени расширения диапазона непрерывного изменения длины волны и мощности излучения при увеличении тока накачки активного элемента вследствие уменьшения длины резонатора одночастотного перестраиваемого лазера при его эксплуатации и при приложении механико-климатических нагрузок.
Поставленный технический результат достигается тем, что предложен одночастотный перестраиваемый лазер с корпусом, содержащим одномодовый активный элемент на основе полупроводниковой гетероструктуры с p-n переходом, ограниченный по крайней мере двумя оптическими гранями, перпендикулярными p-n переходу, одной выводной с защитным покрытием, и противоположной ей с просветленной гранью.
Активный элемент снабжен первой опорной пластиной, первым термоэлектроохлаждающим устройством и крепежными средствами между соответствующими смежными поверхностями.
Имеется также отрезок одномодового волоконного световода с волоконной брэгговской решеткой и с фокусирующей микролинзой на его конце, находящимся т просветленной грани активного элемента на фокусном расстоянии упомянутой микролинзы.
При этом область волоконной брэгговской решетки снабжена второй опорной пластиной, вторым термоэлектроохлаждающим устройством и крепежными средствами между соответствующими смежными поверхностями.
Отметим, что поверхность упомянутого отрезка волоконного световода с волоконной брэгговской решеткой, кроме фокусирующей микролинзы, металлизирована, по крайней мере частично.
Имеется крепежное средство к металлизации отрезка волоконного световода около фокусирующей микролинзы, соединенное с первой опорной пластиной.
Крепежными средствами к упомянутой металлизации отрезка волоконного световода являются припои.
Упомянутые термоэлектроохлаждающие устройства расположены на по крайней мере одной плате-основании, находящейся на внутренней поверхности корпуса.
Отличия предложенной полезной модели позволили улучшить крепление отрезка волоконного световода со смежными элементами (при введении металлизации волоконного световода стало возможным использовать припои), введение платы-основания значительно снизило влияние материала корпуса, появилась возможность снижения теплового взаимодействия термоэлектроохлаждающих устройств и воздействия первого термоэлектроохлаждающего устройства на волоконную брэгговскую решетку. Вследствие этого получено повышение стабильности мощности излучения и длины волны, сохранение или улучшение степени точности подстройки длины волны при изменении температуры окружающей среды и тока накачки активного элемента и сохранение степени расширения диапазона непрерывного изменения длины волны и мощности излучения при увеличении тока накачки активного элемента вследствие уменьшения длины резонатора при приложении механико-климатических нагрузок при эксплуатации одночастотного перестраиваемого лазера (далее «ОПЛ»). Нами обеспечено повышение надежности конструкции ОПЛ.
Технический результат достигается тем, что единая плата-основание имеет одинаковую толщину.
Технический результат достигается тем, что единая плата-основание имеет выемку, начинающуюся от поверхности, граничащей с термоэлектроохлаждающими устройствами, и с осью, совпадающей с центральной осью между термоэлектроохлаждающими устройствами. Возможны различные размеры выемки по горизонтали и вертикали. От этого будет зависеть эффективность теплоотвода, что влияет на улучшение стабильности выходных характеристик.
Технический результат достигается тем, что вторая опорная пластина рабочие поверхности термоэлектроохлаждающих устройств, плата-основание выполнены из материалов со значениями коэффициентов линейного расширения близких к значению коэффициента линейного расширения волоконного световода.
Технический результат достигается тем, что крепежное средство к металлизации отрезка волоконного световода около фокусирующей микролинзы, находится на расстоянии от просветленной грани активного элемента не менее суммарной величины фокусного расстояния фокусирующей микролинзы и длины фокусирующей микролинзы вдоль волоконного световода, при этом длина от просветленной грани до края поверхности первой опорной пластины не менее упомянутой суммарной величины и длины крепежного средства и не более длины волоконного световода от его конца с микролинзой до ближайшего края волоконной брэгговской решетки.
Технический результат достигается тем, что имеется металлизация поверхности упомянутого отрезка волоконного световода, кроме фокусирующей микролинзы.
Технический результат достигается тем, что имеется металлизация в области расположения волоконной брэгговской решетки волоконного световода.
Технический результат достигается тем, что имеется металлическая трубка, в которой находится область волоконного световода с волоконной брэгговской решеткой, с внутренним диаметром упомянутой трубки, обеспечивающей скользящую посадку волоконного световода, при этом имеется крепежное средство к наружной поверхности упомянутой трубки, соединенное со второй опорной пластиной.
Технический результат достигается тем, что при наличии дополнительной металлической трубки, каждое из упомянутых термоэлектроохлаждающих устройств находится на индивидуальной плате-основании.
Нами не найдена предложенная совокупность признаков полезной модели, что подтверждает наличие ее новизны.
Технологическая реализация предложенного в настоящей полезной моделе ОПЛ основана на известных базовых методах изготовления полупроводниковых лазерных модулей, в том числе одночастотных, перестраиваемых, содержащих составные резонаторы, волоконные световоды с волоконными брэгговскими решетками, которые к настоящему времени хорошо разработаны и широко применяются. Предложение удовлетворяет критерию «промышленная применимость».
Краткое описание чертежей
Настоящее изобретение поясняется фигурами 1-5.
На Фиг.1 схематически изображено сечение предлагаемого ОПЛ с единой платой-основанием и металлизацией поверхности волоконного световода около фокусирующей микролинзы и в области волоконной брэгговской решетки.
На Фиг.2 представлены экспериментальные зависимости длины волны (кривая 1) и мощности излучения (кривая 2) от величины тока накачки активного элемента при фиксированной температуре первой опорной пластины с активным элементом и фиксированной температуре волоконной брэгговской решетки при расстоянии от просветленной грани до ближайшего края брэгговской решетки равном 7,6 мм, где λ - длина волны излучения, нм, Р - мощность излучения ОПЛ, мВт и I - ток накачки активного элемента, мА.
На Фиг.3 представлены экспериментальные зависимости длины волны (кривая 1) и мощности излучения (кривая 2) от величины тока накачки активного элемента при той же фиксированной температуре первой опорной пластины с активным элементом и той же фиксированной температуре волоконной брэгговской решетки при расстоянии от просветленной грани до ближайшего края брэгговской решетки равном 4,0 мм, где λ - длина волны излучения, нм, Р - мощность излучения ОПЛ, мВт и I - ток накачки активного элемента, мА.
На Фиг.4 схематически изображено сечение предлагаемого ОПЛ с единой платой-основанием с выемкой и металлизацией поверхности отрезка волоконного световода, кроме поверхности фокусирующей микролинзы.
На Фиг.5 схематически изображено сечение предлагаемого ОПЛ с индивидуальными платами-основаниями, металлизацией поверхности волоконного световода около фокусирующей микролинзы и с металлической трубкой в области волоконной брэгговской решетки.
Варианты осуществления изобретения
В дальнейшем изобретение поясняется конкретными вариантами осуществления предложенного одночастотного перестраиваемого лазера (далее «ОПЛ»). Нами далее приводятся ряд примеров из всей совокупности изготовленных приборов.
B
П
ОПЛ (Фиг.1) содержит одномодовый активный элемент 1 с p-n переходом 2, изготовленный на основе гетероструктуры GaAlAs/GaAs, соответствующей длине волны, равной 851 нм … 853 нм, с одной квантовой ямой, выращенной методом МОС-гидридной эпитаксии. Ширина мезаполоски (на фигуре не показана) равна 3,0±0,5 мкм для обеспечения одномодового режима генерации. Активный элемент 1 ограничен двумя оптическими гранями 3 и 4, перпендикулярными p-n переходу 2, расстояние между которыми равно 600±20 мкм. Одна оптическая грань 3, выводная, имеет защитное покрытие с коэффициентом отражения R, равном 30±2% (для вывода излучения имеется коллиматор (на фигуре не показан). Противоположная ей оптическая грань 4 имеет просветляющее покрытие с коэффициентом отражения R, не более 0,5% (далее «просветленная грань 4»).
Активный элемент 1 стороной, противоположной расположению мезаполоски, закреплен на поверхности электротеплопроводящей первой опорной пластины 6 (из меди) крепежным средством 5 (индиевый припой) так, что выводная грань 3 помещена на одном ее краю, а расстояние от просветленной грани 4 до другого края пластины 6 равно 2,3±0,1 мм. Противоположная поверхность первой опорной пластины 6 соединена крепежным средством 7 с поликоровой рабочей поверхностью первого термоэлектроохлаждающего устройства 8 с электродами (на фигуре не показаны). На первой опорной пластине 6 рядом с активным элементом 1 находится первый датчик температуры с электродами (на фигуре не показаны).
Р
Со стороны просветленной грани 4 находится отрезок волоконного световода 9 с волоконной брэгговской решеткой 10 с коэффициентом отражения R, равном 97±2%. Волоконная брэгговская решетка 10 выполнена на срединной жиле отрезка волоконного световода 9 и расположена в плоскости p-n перехода 2 активного элемента 1, в области максимального излучения. Расстояние от просветленной грани 4 до ближайшего края волоконной брэгговской решетки 10 равно 4,0±0,1 мм. На конце волоконного световода 9 около просветленной грани 4 находится фокусирующая микролинза 11. Конец волоконного световода 9 находится на фокусном расстоянии микролинзы 11, равном 30±0,5 мкм, от просветленной грани 4 активного элемента 1. Поверхность волоконного световода 9, кроме микролинзы 11, металлизирована (металлизация 12) в области размещения волоконной брэгговской решетки 10 и около фокусирующей микролинзы 11 (длиной 2,3±0,1 мм). На поверхности пластины 6 от просветленой грани 4 на расстоянии 0,05±0,01 мм (не менее суммарной величины фокусного расстояния микролинзы 11 и ее длины вдоль волоконного световода 9) закреплено устройство для разогрева припоя, названная «печка» 13 для фиксации на ней металлизированной части (около фокусирующей микролинзы 11) конца волоконного световода 9 при помощи крепежного средства 14.
На поверхности теплопроводящей второй опорной пластины 15 (из ковара) при помощи крепежного средства 16 к металлизации 12 закреплена область с волоконной брегговской решеткой 10 волоконного световода 9. На поверхности второй опорной пластины 15 рядом с брэгговской решеткой 10 помещен второй датчик температуры с электродами (на фигуре не показаны). Противоположная поверхность второй опорной пластины 15 соединена крепежным средством 17 с поликоровой рабочей поверхностью второго термоэлектроохлаждающего устройства 18 с электродами (на фигуре не показаны).
Противоположные поликоровые рабочие поверхности термоэлектроохлаждающих устройств 8 и 18 закреплены крепежными средствами 19 и 20 на поверхности теплопроводящей единой платы-основания 21 (из ковара). Противоположная поверхность платы-основания 21 закреплена крепежным средством 22 на внутренней поверхности основания 23 корпуса. Для изготовления элементов были использованы ковар, поликор и крепежные средства, имеющие небольшие различия в величинах коэффициентов линейного расширения с коэффициентом линейного расширения волоконного световода.
Электроды активного элемента, датчиков температур, термоэлектроохлаждающих устройств 8 и 18 соединены с блоком управления (на фигуре не показан), управляющего в том числе температурой активного элемента 1 и волоконной брэгговской решетки 10.
Также как в ОПЛ-прототипе [О.В.Журавлева и др. Квантовая электроника, 2006, 36, №8, сс.741-744] волоконная брэгговская решетка 10 совместно с выводной гранью 3 активного элемента 1 с защитным покрытием образует резонатор ОПЛ, который определяет основные параметры прибора: длину волны генерации, ширину линии генерации, выходную мощность, ток накачки. Коллиматор со стороны выводной грани определяет угловую расходимость и поперечное сечение пучка. Подстройка длины волны излучения ОПЛ осуществлялась за счет нагрева (или охлаждения) решетки вторым термоэлектроохлаждающим устройством 18. При применении электронной системы стабилизации блока управления выбранная рабочая температура волоконной брэгговской решетки 10 может поддерживаться с высокой точностью.
ОПЛ работает следующим образом. При подаче тока накачки на активный элемент 1 начинается генерация ОПЛ. Изменением температур активного элемента 1 и волоконной брэгговской решетки 10 подбираются режимы работы ОПЛ, соответствующие настройке излучения на требуемую длину волны излучения λ, равную 852,1 нм.
Измерения показали, что
- получена мощность излучения 3±0,1 … 10±0,1 мВт при изменении тока накачки от 30±0,1 до 50±0,1 мА при длине волны излучения 852,1 нм.
-4
- при изменении тока накачки длина волны излучения изменялась как Δλ/ΔI, равной (8…9)·10 нм/мA.
- измерение ширины линии излучения на сканирующем конфокальном интерферометре с областью свободной дисперсии 200 МГц показало, что ее ширина не превышает 2 МГц при мощности излучения 10 мВт.
grating
- при изменении температуры волоконной брэгговской решетки длина волны излучения лазера изменялась как Δλ/ΔТ, равной 0,015 нм/К
После проведения механико-климатических испытаний (изменение температуры в диапазоне -60°С…+60°С, вибрационные нагрузки, одиночные и многократные удары) полученные ранее характеристики ОПЛ не изменились (в пределах точности измерений).
В следующем варианте отличие ОПЛ (на фигурах не отображено) от предыдущего в том, что расстояние от просветленной грани 4 до ближайшего края брэгговской решетки 10 равно 7,6±0,1 мм.
При работе ОПЛ его параметры изменились практически в пределах ошибки измерений как до приложения механико-климатических нагрузок, так и после этого. Кроме того, на Фиг.2 и Фиг.3 представлены результаты полученных диапазонов непрерывной перестройки длины волны и мощности излучения от величины тока накачки активного элемента 1 при фиксированной температуре первой опорной пластины 6 с активным элементом 1 и фиксированным концом волоконного световода 9 и фиксированной температуре волоконной брэгговской решетки 10 при указанных различных расстояниях от просветленной грани 4 до ближайшего края волоконной брэгговской решетки 10: а) равное 7,6±0,1 мм, б) равное 4,0±0,1 мм (как в предшествующем примере). Получено расширение диапазона непрерывного изменения длины волны и мощности излучения при увеличении тока накачки активного элемента 1 при укорочении резонатора ОПЛ.
После проведения механико-климатических испытаний (изменение температуры в диапазоне -60°С…+60°С, вибрационные нагрузки, одиночные и многкратные удары) представленные на фигурах 2 и 3 зависимости практически не изменились (на этом основании здесь мы их не приводим).
В следующем варианте отличие ОПЛ (Фиг.4) от предыдущего в том, что плата-основание 21 имеет выемку 24 с осью совпадающей с центральной осью между термоэлектроохлаждающими устройствами 8 и 18.
В данном случае размер выемки 24 вдоль волоконного световода 9 равен расстоянию между термоэлектроохлаждающими устройствами 8 и 18, а при толщине платы-основания 21, равной 4,0±0,1 мм, глубина выемки 24 выбрана равной 3,6±0,1 мм.
Кроме того, отличие состояло также в том, что поверхность волоконного световода 9, кроме микролинзы 11, металлизирована (металлизация 12), что имеет преимущества при технологии изготовления ОПЛ.
В данном случае наличие выемки 24 снижает тепловое взаимовоздействие термоэлектроохлаждающих устройств 8 и 18 друг на друга. В то же время введение сплошной металлизации 12 поверхности отрезка волоконного световода 9 (кроме поверхности фокусирующей микролинзы 11) приводит к большему влиянию температуры термоэлектроохлаждающего устройства 8 на параметры волоконной брэгговской решетки 10.
Проведенные исследования параметров ОПЛ до и после механико-климатических воздействий показали, что при длине волны излучения 852,1 нм изменения в мощности излучения при изменении тока накачки получены в пределах ошибки измерений при значительном повышении требований к системе управления через блок управления.
Несколько увеличены изменения длины волны с изменением тока накачки и с изменением температуры. Изменение ширины линии излучения также не превышало 2 МГц.
Возможны различные размеры выемки 24 по горизонтали и вертикали. От этого будет зависеть эффективность теплового взаимовоздействия термоэлектроохлаждающих устройств 8 и 18 друг с другом.
В следующем варианте отличие ОПЛ (Фиг.1) от первого примера в том, что одномодовый активный элемент 1 изготовлен на основе гетероструктуры GaAlAs/GaAs, соответствующей длине волны, равной 779 нм … 781 нм. Остальные параметры структуры и конструкции не изменены. В данном случае изменением температур активного элемента 1 и волоконной брэгговской решетки 10 подбираются режимы работы ОПЛ, соответствующие настройке излучения на длину волны λ, равную 780±0,1 нм.
Измерения до и после проведения механико-климатических испытаний показали, что полученные характеристики ОПЛ не изменились (в пределах точности измерений).
В следующем варианте отличие ОПЛ (Фиг.1) от предыдущего в том, что одномодовый активный элемент 1 изготовлен на основе гетероструктуры AIGaInAs/InP, соответствующей длине волны, равной 1329 нм … 1331 нм. Остальные параметры структуры и конструкции не изменены.
В этом случае изменением температур активного элемента и волоконной брэгговской решетки подбираются режимы работы ОПЛ, соответствующие настройке излучения на длину волны λ, равную 1310±0,1 нм.
Измерения до и после проведения механико-климатических испытаний показали, что полученные характеристики ОПЛ не изменились (в пределах точности измерений).
В следующем варианте отличие ОПЛ (на фигурах не показана) от первого варианта в том, что на область размещения волоконной брэгговской решетки 10 металлизацию 12 не наносили, а вносили волоконный световод 9 в металлическую трубку 25, внутри отполированную, посадка скользящая. Наружная поверхность трубки 25 припаяна к поверхности второй опорной пластины 15. В этом случае уменьшается до ноля напряжение в волоконной брэгговской решетке 10 при изменении температуры. Это приводит к повышению стабильности мощности излучения и длины волны, сохранению степени точности поддержания длины волны при изменении температуры окружающей среды и/или тока накачки активного элемента после приложения механико-климатических нагрузок и при эксплуатации ОПЛ.
В следующем варианте отличие ОПЛ (Фиг.5) от предшествующего варианта в том, что имеются две платы-основания 21а и 21б, под каждым из термоэлектроохлаждающих устройств 8 и 18, соответственно.
В этом случае также происходит снижение теплового взаимовоздействия термоэлектроохлаждающих устройств 8 и 18 друг на друга и, как следствие, снижение воздействия на волоконную брэгговскую решетку 10, что повышает надежность ОПЛ при изменениях температуры. Параметры ОПЛ не изменяются при механических воздействиях.
Промышленная применимость
Предложенные одночастотные перестраиваемые лазеры находят применение в рубидиевом или цезиевом стандарте частоты для высокоточного навигационного и временного обеспечения глобальных систем позиционирования, в системах связи, лазерной спектроскопии и фотохимии, дистанционном обнаружении веществ, включая лазерное зондирование атмосферы для определения ее состава, в лазерной фотобиологии и медицине, где перестраиваемые лазеры используются для изучения биообъектов и биопроцессов, фотодинамической терапии и диагностики раковых заболеваний и т.д.