РЕЗЬБОВОЕ СОЕДИНЕНИЕ БУРИЛЬНОГО ЗАМКА

1. Резьбовое соединение (16) бурильного замка с двойными заплечиками, используемое в бурильной колонне, содержащее:
а. стержневой элемент (40) с наружной резьбой (60), выполненной между его наружным заплечиком (62) и его внутренним заплечиком (64), при этом стержневой элемент (40) имеет носовую часть (52), расположенную между внутренним заплечиком (64) и наружной резьбой (60),
б. гнездовой элемент (42) с внутренней резьбой (80), выполненной между его наружным заплечиком (82) и его внутренним заплечиком (84),
причем внутренняя резьба (80) и наружная резьба (60) предназначены для соединения друг с другом и выполнены с обеспечением соединения гнездового элемента (42) и стержневого элемента (40) по общей осевой линии с первичным уплотнением, образованным наружным заплечиком (62) стержневого элемента, прижатым к наружному заплечику (82) гнездового элемента, и с вторичным уплотнением, образованным внутренним заплечиком (64) стержневого элемента, прижатым к внутреннему заплечику (84) гнездового элемента,
отличающееся тем, что и наружная резьба (60), и внутренняя резьба (80) имеют:
а. конусность, составляющую от 1,7 см на 30,5 см (0,666 дюймов на 1 фут) до 2,5 см на 30,5 см (1 дюйм на 1 фут),
б. угол при боковой стороне введения и угол при боковой стороне нагружения профиля, равные примерно 33°, и
в. впадины профиля, выполненные в форме части окружности.
2. Резьбовое соединение по п.1, в котором конусность наружной резьбы (60) и внутренней резьбы (80) составляет примерно 2,2 см на 30,5 см (0,875 дюймов на 1 фут).
3. Резьбовое соединение по п.1, в котором длина указанной носовой части (52) рассчитана по следующей формуле:
<mrow><mi>L</mi><mi>n</mi><mo>=</mo><mrow><mo>(</mo><mrow><mfrac><mrow><msub><mi>A</mi><mi>n</mi></msub></mrow><mrow><mfrac><mrow><msub><mi>F</mi><mi>n</mi></msub></mrow><mrow><msub><mi>D</mi><mrow><mi>t</mi><mi>o</mi><mi>t</mi><mi>m</mi></mrow></msub><mo>−</mo><mi>int</mi><mi>e</mi><mi>r</mi><mi>n</mi><mi>a</mi><mi>l</mi><mo>.</mo><mi>s</mi><mi>h</mi><mi>o</mi><mi>u</mi><mi>l</mi><mi>d</mi><mi>e</mi><mi>r</mi><mo>.</mo><mi>g</mi><mi>a</mi><mi>p</mi></mrow></mfrac></mrow></mfrac></mrow><mo>)</mo></mrow><mo>⋅</mo><mi>S</mi><mi>М</mi><mi>Y</mi><mi>S</mi></mrow>
totm
n
n
где D является суммой отклонения сечений основания стержневого элемента и развернутой части гнездового элемента, А - площадь поперечного сечения носовой части, F - сила, действующая на носовую часть, и SMYS является нормативным пределом текучести материала.
Sf
4. Резьбовое соединение по п.1, в котором сила, необходимая для среза резьбы (Thd), рассчитывается по следующей формуле:
sf
pc
t
Thd=0,577 · SMYS · π · (L/2) · D,
t
pc
где D=P.D. - конусность · L/24, SMYS является нормативным пределом текучести материала, a P.D. - средний диаметр шага резьбы.
5. Резьбовое соединение (16) бурильного замка с двойными заплечиками, используемое в бурильной колонне, содержащее:
а. стержневой элемент (40) с наружной резьбой (60), выполненной между его наружным заплечиком (62) и его внутренним заплечиком (64), при этом стержневой элемент (40) имеет носовую часть (52), расположенную между внутренним заплечиком (64) и наружной резьбой (60),
б. гнездовой элемент (42) с внутренней резьбой (80), выполненной между его наружным заплечиком (82) и его внутренним заплечиком (84),
причем внутренняя резьба (80) и наружная резьба (60) предназначены для соединения друг с другом и выполнены с обеспечением соединения гнездового элемента (42) и стержневого элемента (40) по общей осевой линии с первичным уплотнением, образованным наружным заплечиком (62) стержневого элемента, прижатым к наружному заплечику (82) гнездового элемента, и с вторичным уплотнением, образованным внутренним заплечиком (64) стержневого элемента, прижатым к внутреннему заплечику (84) гнездового элемента,
отличающееся тем, что и наружная резьба (60), и внутренняя резьба (80) имеют:
а. конусность, составляющую от 1,91 см на 30,5 см (0,75 дюймов на 1 фут) до 2,4 см на 30,5 см (0,95 дюймов на 1 фут),
б. угол при боковой стороне введения и угол при боковой стороне нагружения профиля, равные примерно 33°, и
в. впадины профиля, выполненные в форме части окружности.
6. Резьбовое соединение по п.5, в котором конусность наружной резьбы (60) и внутренней резьбы (80) составляет примерно 2,2 см на 30,5 см (0,875 дюймов на 1 фут).
7. Резьбовое соединение по п.5, в котором длина указанной носовой части (52) рассчитана по следующей формуле:
<mrow><mi>L</mi><mi>n</mi><mo>=</mo><mrow><mo>(</mo><mrow><mfrac><mrow><msub><mi>A</mi><mi>n</mi></msub></mrow><mrow><mfrac><mrow><msub><mi>F</mi><mi>n</mi></msub></mrow><mrow><msub><mi>D</mi><mrow><mi>t</mi><mi>o</mi><mi>t</mi><mi>m</mi></mrow></msub><mo>−</mo><mi>int</mi><mi>e</mi><mi>r</mi><mi>n</mi><mi>a</mi><mi>l</mi><mo>.</mo><mi>s</mi><mi>h</mi><mi>o</mi><mi>u</mi><mi>l</mi><mi>d</mi><mi>e</mi><mi>r</mi><mo>.</mo><mi>g</mi><mi>a</mi><mi>p</mi></mrow></mfrac></mrow></mfrac></mrow><mo>)</mo></mrow><mo>⋅</mo><mi>S</mi><mi>M</mi><mi>Y</mi><mi>S</mi></mrow>
totm
n
n
где D является суммой отклонения сечений основания стержневого элемента и развернутой части гнездового элемента, A - площадь поперечного сечения носовой части, F - сила, действующая на носовую часть, и SMYS является нормативным пределом текучести материала.
sf
8. Резьбовое соединение по п.5, в котором сила среза резьбы (Thd) рассчитывается по следующей формуле:
Sf
pc
t
Thd=0,577 · SMYS · π · (L/2) · D,
t
pc
где D=P.D. - конусность · L/24, SMYS является нормативным пределом текучести материала, a P.D. - средний диаметр шага резьбы.
9. Резьбовое соединение (16) бурильного замка с двойными заплечиками, используемое в бурильной колонне, содержащее:
а. стержневой элемент (40) с наружной резьбой (60), выполненной между его наружным заплечиком (62) и его внутренним заплечиком (64), при этом стержневой элемент (40) имеет носовую часть (52), расположенную между внутренним заплечиком (64) и наружной резьбой (60),
б. гнездовой элемент (42) с внутренней резьбой (80), выполненной между его наружным заплечиком (82) и его внутренним заплечиком (84),
причем внутренняя резьба (80) и наружная резьба (60):
а. предназначены для соединения друг с другом и выполнены с обеспечением соединения гнездового элемента (42) и стержневого элемента (40) по общей осевой линии с первичным уплотнением, образованным наружным заплечиком (62) стержневого элемента, прижатым к наружному заплечику (82) гнездового элемента, и с вторичным уплотнением, образованным внутренним заплечиком (64) стержневого элемента, прижатым к внутреннему заплечику (84) гнездового элемента,
б. имеют конусность, составляющую примерно 2,2 см на  30,5 см (0,875 дюймов на 1 фут),
в. имеют угол при боковой стороне введения и угол при боковой стороне нагружения профиля, равные примерно 33°, и
г. имеют впадины профиля, выполненные в форме части окружности, причем длина указанной носовой части (52) рассчитана по следующей формуле:
<mrow><mi>L</mi><mi>n</mi><mo>=</mo><mrow><mo>(</mo><mrow><mfrac><mrow><msub><mi>A</mi><mi>n</mi></msub></mrow><mrow><mfrac><mrow><msub><mi>F</mi><mi>n</mi></msub></mrow><mrow><msub><mi>D</mi><mrow><mi>t</mi><mi>o</mi><mi>t</mi><mi>m</mi></mrow></msub><mo>−</mo><mi>int</mi><mi>e</mi><mi>r</mi><mi>n</mi><mi>a</mi><mi>l</mi><mo>.</mo><mi>s</mi><mi>h</mi><mi>o</mi><mi>u</mi><mi>l</mi><mi>d</mi><mi>e</mi><mi>r</mi><mo>.</mo><mi>g</mi><mi>a</mi><mi>p</mi></mrow></mfrac></mrow></mfrac></mrow><mo>)</mo></mrow><mo>⋅</mo><mi>S</mi><mi>M</mi><mi>Y</mi><mi>S</mi></mrow>
totm
n
n
где D является суммой отклонения сечений основания стержневого элемента и развернутой части гнездового элемента, A - площадь поперечного сечения носовой части, F - сила, действующая на носовую часть, и SMYS является нормативным пределом текучести материала,
sf
а сила среза резьбы (Thd) рассчитывается по следующей формуле:
sf
pc
t
Thd=0,577 · SMYS · π · (L/2) · D,
t
pc
где D=P.D. - конусность · L/24, SMYS является нормативным пределом текучести материала, а P.D. - средний диаметр шага резьбы.