Использование сапонит-содержащих отходов в качестве компонента сухой строительной смеси для мелкозернистых бетонов с улучшенными эксплуатационными характеристиками

Использование сапонит-содержащих отходов

в качестве компонента сухой строительной смеси для мелкозернистых бетонов с улучшенными эксплуатационными характеристиками

М.В.Морозова, А.М.Айзенштадт, М.А.Фролова, Т.А.Махова

Особое место среди строительных композиционных материалов занимают мелкозернистые бетоны, увеличение объемов, потребления которых в мире возрастает с каждым годом [1, 2]. Для строительства городов и поселков в условиях крайнего Севера и Арктики требуется использовать мелкозернистые бетоны высокого класса по прочности и морозостойкости [3, 4]. Это актуально для их эксплуатации в климатических условиях Северо-Арктического региона, где сезонный температурный перепад окружающей среды может составлять 30-50 °С. Высокопрочные бетоны необходимы для возведения архитектурных ансамблей с учетом различных стилевых характеристик зданий, при строительстве многоуровневых дорожных развязок, автомобильных и железнодорожных мостов с увеличенной протяженностью пролетов. Кроме того, мелкозернистые бетоны широко применяются в строительной индустрии: при производстве литых и прессованных изделий; при создании строительных изделий, обладающих повышенной водонепроницаемостью и водостойкостью, высокой прочностью при изгибе; при создании эксклюзивных малых и больших архитектурных форм и пр. Поэтому понятен постоянный интерес исследователей, связанный с работами, направленными на формирование структуры композита, определяющей его эксплуатационные характеристики. Одним из перспективных направлений в этом плане является использование высокодисперсных модифицирующих добавок, позволяющих проектировать прочность и морозостойкость конечного продукта [2, 7, 8].

Одним из основных показателей, определяющих прочность, плотность (водонепроницаемость) и долговечность отвердевшего цементного камня, является водоцементное отношение (В/Ц), оказывающее решающее значение в формировании объема порового пространства при гидратации минералов. Известно, что большая часть пор цементного камня при оптимальном содержании воды имеет размер менее 10 нм, что объясняет его низкую водопроницаемость, поскольку в этом случае вода в порах действует как герметик. При полной гидратации химически связанная вода и вода, находящаяся в гелеобразном состоянии, составляют около 38% от массы цемента, что соответствует В/Ц=0,38 [9, 10]. Если эта величина больше, начинается образование капиллярных пор, с которыми борются при помощи химических добавок. Таким образом, увеличение В/Ц-отношения резко снижает прочность на сжатие цементного камня и отрицательно сказывается на показателях морозостойкости бетона [9]. Однако оптимальное В/Ц с точки зрения формирования структуры бетона вызывает значитель-

ные трудности при практическом использовании бетонного теста, связанные, прежде всего с его малой подвижностью. Поэтому исследования, направленные на управление процессами формирования оптимального В/Ц при твердении композита, при условии сохранения при этом нужной подвижности теста, на наш взгляд, являются актуальными.

В работах [11, 12] нами обосновывался выбор добавки, регулирующей водоцементное отношение, на основе высокодисперсного сапонит-содержащего отхода (ССО) обогащения кимберлитовых руд, что позволило создать опытные образцы мелкозернистого бетона с добавкой ССО (В/Ц=0,7) с высокими показателями прочности, морозостойкости и удобоукладыва-емости по сравнению с контрольными (В/Ц=0,5). Кроме того, необходимо отметить, что использование высокодисперсных отходов обогащения кимберлитовых руд для создания высокопрочных бетонов является новым направлением утилизации многотоннажного глинистого сапонит-содержа-щего отхода алмазодобывающих предприятий Архангельской области [13, 14]. После выделения ССО в виде твердой фазы из суспензии оборотной воды по методике [15] для получения модифицированной добавки образец измельчался методом механического диспергирования до размера менее 650 нм на планетарной шаровой мельнице. Для характеристики процесса водопоглощения сапонит-содержащего материала нами разработана методика экспериментального определения этого параметра [13], позволившая определить необходимую массу добавки для снижения В/Ц с 0,7 до 0,5 при твердении бетона. В исследованиях [17] на основании изучения тепловых эффектов реакции гидратации установлено, что ССО в высокодисперсном состоянии проявляет свойства связующего. Данный факт объясняется следующими причинами: во-первых, при механоактивации образца происходит частичная аморфизация поверхности [18], во-вторых, анализ минерального состава ССО [19] показал наличие силикатов кальция и алюминия, которые в активном состоянии при взаимодействии с водой способны образовывать гидросиликаты по аналогии с клинкерными минералами. Для достижения максимального положительного эффекта при создании мелкозернистого бетона в качестве активного наполнителя нами использован речной полиминеральный песок месторождения «Кеницы» Архангельской области, который, судя по результатам исследований [20, 21], обладает высокой поверхностной активностью.

Главным результатом вышеприведенных исследований является установление факта повышения прочности бетонно-

го композита при использовании добавки ССО в три раза (по сравнению с контрольными образцами), при этом достигается требуемая марка по морозостойкости [22].

Однако для оптимального технологического использования разработанного модификатора на основе высокодисперсного ССО необходимо установить принцип его введения при создании бетонного композита.

Поэтому целью исследований, изложенных в данной работе, являлось изготовление образцов мелкозернистого бетона с добавкой высокодисперсного ССО в составе сухой строительной смеси и в водонасыщенном состоянии и сравнение их физико-механических характеристик с опытными.

Выделенную из суспензии оборотной воды сапонит-со-держащую твердую фазу доводили до постоянной массы при температуре 105 °С.

Измельчение высушенных образцов ССО проводили на планетарной шаровой мельнице Retsch PM100. При этом использовали отработанный ранее оптимальный режим помола: скорость вращения ротора составила 420 об/мин, количество карбид-вольфрамовых размольных тел - 20 шт. Размер частиц определяли на анализаторе размера субмикронных частиц и дзета-потенциала DeLsa Nano Series Zeta Potential and Submicron Particle Size Analyzers (DeLsa Nano) методом измерения динамического и электрофоретического светорассеяния. Подготовленные образцы с высокодисперсной фракцией сапонит-содержащего материала хранили в эксикаторе над слоем безводного хлорида кальция.

Опытные образцы бетона одинакового состава (песок, цемент) с модифицирующей высокодисперсной добавкой ССО готовили, используя при этом в первом случае доведенную до постоянной массы навеску сапонит-содержащего отхода, во-втором - модификатор предварительно насыщался водой. Для этого готовилась реакционная смесь «ССО-вода», которая перемешивалась и выдерживалась до достижения максимального водонасыщения. Затем полученную добавку в водонасыщенном состоянии вводили в сухую смесь «песок-цемент» и доводили до однородного состояния путем перемешивания.

В первом случае готовили строительную смесь состава «цемент-песок-ССО». Затем компоненты перемешивались в сухом виде до состояния однородной массы. Далее в реакционную систему добавляли воду.

Все образцы изготовлялись исходя из соотношения цемента и песка 1:3.

В состав контрольных и опытных образцов входил цемент М400 и мелкозернистый песок месторождения «Кеницы» (Архангельская область). Количество добавки высокодисперсного модификатора в смесь рассчитывали из условия, что масса вводимого ССО за 30 минут поглощает такое количество воды, которое изменит В/Ц отношение с 0,7 до 0,5.

Для контрольных образцов состава «цемент-песок» (проектного класса прочности бетона В15) В/Ц-отношение составило 0,5, для опытных (экспериментальных) образцов бетона состава «цемент-песок-ССО)» - 0,7.

Полученные такими способами экспериментальные и контрольные бетонные смеси укладывались в трехгнездовые металлические формы с размером гнезда 70х70 мм.

Определение плотности бетонных образцов осуществляли стандартным способом с учетом объема и массы кубиков (ГОСТ 12730.1-78) после набора прочности спустя 28 суток твердения в естественных условиях.

Прочностные характеристики определяли через 28 суток с момента изготовления образцов путем их испытания на сжатие на прессе ИП-1250 (ГОСТ 28570-90). Предел прочности при сжатии определяли как среднее арифметическое по трем параллельным измерениям.

Испытания на морозостойкость осуществлялись путем попеременного замораживания и оттаивания образцов в ваннах с 5-процентным раствором хлорида натрия (ГОСТ 10060-2012). Цикл имел следующие режимные параметры: замораживание в течение 2,5 часов при температуре -(50±2) °С; оттаивание в течение (2±0,5) часов при температуре (20±2) °С. Показателем морозостойкости являлось изменение массы образцов, которое не должно превышать 2% от первоначальной. Для замораживания бетонных образцов использовалась камера тепла и холода «ТХВ-64».

Механическое диспергирование выделенной из суспензии оборотной воды твердой фазы ССО в ранее отработанном режиме позволило получить высокодисперсный материал со средним размером частиц 445±40 нм. На рис. 1 представлено фракционное распределение полученного высокодисперсного образца. Следует отметить, что подобранный режимный параметр позволяет получать надежные и хорошо воспроизводимые результаты по размерным характеристикам ССО с достаточной степенью полидисперсности.

Определение плотности образцов, полученных разными способами, показали следующие результаты: для контрольных образцов - 2,10 г/см3, для образцов с ССО в водонасыщенном состоянии - 2,00 г/см3, для образцов с безводными ССО - 2,10 г/см3.

Полученные данные показывают, что плотность образцов с добавкой сапонит-содержащего материала по сравнению с контрольными образцами практически не изменяется.

Прочностные характеристики и марка бетона по морозостойкости представлены в таблицах 1 и 2 соответственно.

Результаты испытаний опытных образцов по пределу прочности на сжатие показали, что модифицирующую

Рис. 1. Фракционное распределение ССО после механического диспергирования

высокодисперсную добавку сапонит-содержащего отхода необходимо вводить в цементную смесь в сухом состоянии. При этом прочность композита увеличивается в два раза по сравнению с контрольными образцами, а марка по морозостойкости выдерживается F150.

Приведенные данные показывают, что введение добавки высокодисперсного сапонит-содержащего модификатора не влияет на плотность изготовленных опытных образцов мелкозернистого бетона, однако сопоставляя прочностные характеристики композита (табл. 1), можно заключить, что введение оптимального количества высокодисперсного ССО, не содержащего воду, позволяет получить структуру композита с равномерным распределением микропор. Увеличение предельной нагрузки бетона практически в два раза (по сравнению с контрольными образцами) при введении сапонит-со-держащего модификатора в обезвоженном состоянии, на наш взгляд, связано с синтезируемыми новообразованиями (гидросиликаты кальция) кристаллической структуры коллоидной степени дисперсности и их равномерным распределением по всему объему композита. Так, эффективность процесса твердения бетона определяется реакцией гидратации его клинкерных минералов с образованием новой коллоидно-дисперсной фазы (реакция конденсации) гидросиликатов кальция разной основности. Однако процесс конденсации, при котором получаются частицы коллоидных размеров, возможен только при определенных условиях. Так, чтобы

Таблица 1. Прочностные характеристики опытных образцов мелкозернистого бетона

Параметр Состав «цемент-песок» Состав «цемент-песок-ССО»

Добавка ССО в водона-сыщенном состоянии Добавка ССО в безводном состоянии

В/Ц 0,5 0,7 0,7

Площадь образцов, см2 49,5 49,7 48,9 48,7 49,1 49,2

Максимальная нагрузка, кгс/см2 236,3 231,9 187,8 187,4 458,8 453,7

Среднее значение максимальной нагрузки, кгс/см2 234,1 187,6 456,3

Класс бетона В15 В12,5 В30

Таблица 2. Характеристика образцов морозостойкости

Количество циклов попеременного замораживания и оттаивания Состав «цемент-песок» (В/Ц=0,5) Состав «цемент-песок-ССО»

Добавка ССО вводона-сыщенном состоянии

Среднее значение максимальной нагрузки, кгс/см2

75 235,3 184,2 457,6

100 234,9 160,9 460,7

150 189,4 139,1 461,9

в системе могла произойти конденсация данного вещества, она должна быть пересыщена этим веществом. Зародыши новой фазы возникают при определенной степени пересыщения раствора. Таким образом, образование коллоидных систем управляется скоростью образования зародышей и скоростью их роста. В свою очередь, скорость образования зародышей новой фазы (гидросиликаты кальция) пропорциональна степени пересыщения раствора. Таким образом, при регулировании в процессе твердения бетона В/Ц за счет физической сорбции воды ССО, происходит стабилизация степени пересыщения системы относительно новообразований гидросиликатов, что приводит к равномерному распределению продуктов реакции гидратации клинкерных минералов по всему объему образца. В то же время, использование во-донасыщенной сапонит-содержащей суспензии не позволяет поддерживать степень пересыщения реакционной системы в стабильно оптимальном состоянии.

Кроме того, необходимо учитывать тот факт, что твердая фаза ССО после ее механоактивации способна выступать также в качестве дополнительного связующего за счет частичной аморфизации поверхности. Причем, этот эффект проявляется только на обезвоженном высокодисперсном образце ССО.

Обсуждая экспериментальные данные испытаний опытных образцов бетона по морозостойкости (табл. 2) с добавкой высокодисперсного модификатора ССО в безводном состоянии можно констатировать, что значительное повышение марки

бетона по морозостойкости относительно контрольных образцов также может быть связано с равномерно-пористой структурой композита. Причем, необходимо отметить, что данные испытания на опытных образцах бетона с добавкой безводного высокодисперсного сапонит-со-держащего модификатора были прекращены после 150 циклов замораживания-оттаивания Выводы

1. Сапонит-содержащие отходы процесса обогащения кимбер-литовых руд можно использовать в качестве модифицирующей высокодисперсной добавки, управляющей величиной во-до-цементного отношения при твердении бетонного композита.

2. Модифицирующую высокодисперсную добавку са-понит-содержащего отхода необходимо вводить в цементную смесь в сухом состоянии. При этом прочность композита без

дополнительного введения в систему цементной составляющей увеличивается в два раза по сравнению с контрольными образцами, а марка по морозостойкости выдерживается F150.

Литература

1. Баженов Ю.М. Бетон: технологии будущего. // Экономика строительства, 2007. №11. С. 41.

2. Баженов Ю.М., Фаликман В.Р., Булгаков Б.И. Наномате-риалы и нанотехнологии в современной технологии бетонов // Вестник МГСУ, 2012. №12. С. 125-133.

3. Власова С.Е. Влияние циклического замораживания и оттаивания на процессы морозной деструкции инъекционного раствора // Вестник транспорта Поволжья, 2008. №1. С. 80-82.

4. Макарова Ю.С., ЗеленинаЛ.И. Изменение климата Арктики: адаптация энергетической базы регионов (на примере Архангельской области) // Инноватика, 2014. № 2. С. 40-46.

5. Фролов А.В., Чумадова Л.И., Черкашин А.В., Акимов Л.И. Экономичность использования и влияние наноразмерных частиц на свойства легких высокопрочных бетонов // Строительство уникальных зданий и сооружений, 2014. №4. С. 51-61.

6. ВакуненковВ.А. Рациональное использование бетона и железобетонных изделий в строительстве. Сборник научных трудов VI Всероссийской научно-практической конференции «Безопасность в чрезвычайных ситуациях». СПб, 2014. С.193-205.

7. Баженов Ю.М., Лукутцова Н.П., Матвеева Е.Г. Исследование влияния наномодифицирующей добавки на прочностные и структурные параметры мелкозернистого бетона // Вестник МГСУ, 2010. №2. С. 215-218.

8. Смирнов В.А., Королев В.Е., Альбакасов А.И. Размерные эффекты и топологические особенности наномодифициро-ванных композитов // Нанотехнологии в строительстве: науч. интернет-журнал, 2011. №4 (14). С. 17-26. Режим доступа: nanobuild.ru.

9. Баженов Ю.М. Технология бетона. М.: АСВ, 2002. С. 500.

10. ШтаркЙ. Гидратация цемента и микроструктура бетона // Цемент и его применение, 2011. №2. С. 90-94.

11. Морозова М.В., Айзенштадт А.М., Тутыгин А.С. Во-допоглощение сапонит-содержащих отходов обогащения кимберлитовых руд // Промышленное и гражданское строительство, 2013. № 11. С. 29-31.

12. Морозова М.В., Айзенштадт А.М., Махова Т.А. Применение сапонит-содержащего материала для получения морозостойких бетонов // Промышленное и гражданское строительство, 2015. № 1. С. 28-31.

13. Аполлонов В.Н., Вержак В.В., Гаранин К.В., Гаранин В.К., Кудрявцева Г.П., Шлыков В.Г. Сапонит из месторождения алмазов им. М.В. Ломоносова // Геология и разведка, 2003. № 3. С. 20-37.

14. Коршунов А.А., Невзоров А.Л. Перспективы и направления утилизации отходов обогащения кимберлитовых руд на месторождении им. М.В.Ломоносова // Проблемы региональной экологии, 2009. №2. С. 213-216.

15. Тутыгин А.С., Айзенштадт М.А., Айзенштадт А.М., Махова Т.А. Влияние природы электролита на процесс коагуляции сапонит-содержащей суспензии // Геоэкология, 2012. № 5. С.379-383.

16. Фомина Е.В., Кожухова Н.И., Пальшина Ю.В., Строкова В.В., Фомин А.Е. Влияние механоактивации на размерные параметры // Строительные материалы, 2014. №10. С. 28-33.

17. Дроздюк Т.А., Айзенштадт А.М., Тутыгин А.С., Фролова М.А. Неорганическое связующее для минеральной теплоизоляции // Строительные материалы, 2015. № 5. С. 86-89.

18. Глезер А.М. Аморфные и нанокристаллические структуры: сходство, различия, взаимные переходы. Ж. Рос. хим. об-ва им. Д.И.Менделеева, 2002, т. XLVI, №5, с. 57-63.

19. Lesovik V., Ayzenshtadt A., Froiova M., Lesovik R. & Strokova V. «Green» Composites for North-Arctic Region Development // The Open Ecology Journal, 2014. № 7. Pp. 32-36.

20. Лесовик В.С., Фролова М.А., Айзенштадт А.М. Поверхностная активность горных пород // Строительные материалы, 2013. № 11. С. 71-74.

21. Вешнякова Л.А., Айзенштадт А.М., Фролова М.А. Оценка поверхностной активности высокодисперсного сырья для композиционных строительных материалов // Физика и химия обработки материалов, 2015, № 2, с. 68-72.

22. Morozova M., Ayzenshtadt A., Mahova T. & Froiova M. Mineral highly dispersed additive to enhance the frost resistance of concrete. 15th International Multidisciplinary Scientific GeoConference & EXPO SGEM 2015, Nano, bio and green — technologies for a sustainable future, Volume 1 «Micro & nano technologies advances in biotechnology», 2015, pp. 135-142.

Literatura

1. BazhenovJu.M. Beton: tehnologii budushhego. Ekonomika stroitelstva, 2007. №11. S. 41.

2. Bazhenov Ju.M., Faiikman V.R., Buigakov B.I. Nanomaterialy i nanotehnologii v sovremennoj tehnologii betonov // Vestnik MGSU, 2012. №12. S. 125-133.

3. Viasova S.E. Vlijanie tsiklicheskogo zamorazhivanija i ottaivanija na protsessy moroznoj destruktsii inekcionnogo rastvora // Vestnik transporta Povolzhiya, 2008. №1. S. 80-82.

4. Makarova Ju.S., Zeienina L.I. Izmenenie klimata Arktiki: adaptatsija energeticheskoj bazy regionov (na primere Arhangelskoj oblasti // Innovatika, 2014. №2. S. 40-46.

5. Froiov A.V., Chumadova L.I., Cherkashin A.V., Akimov L.I. Ekonomichnost ispolzovanija i vlijanie nanorazmernyh chastits na svojstva legkih vysokoprochnyh betonov // Stroitelstvo unikalnyh zdanij i sooruzhenij, 2014. №4. S. 51-61.

6. Vakunenkov V.A. Ratsionalnoe ispolzovanie betona i zhelezobetonnyh izdelij v stroitelstve // Sbornik nauchnyh trudov VI Vserossijskoj nauchno-prakticheskoj konferentsii, «Bezopasnost v chrezvychajnyh situatsijah». SPb, 2014. S.193-205.

7. Bazhenov Ju.M., Lukutcova N.P., Matveeva E.G. Issledovanie vlijanija nanomodificiruyushhej dobavki na prochnostnye i

strukturnye parametry melkozernistogo betona // Vestnik MGSU, 2010. №2. S. 215-218.

8. Smirnov V.A., Korolev V.E., Albakasov A.I. Razmernye effekty i topologicheskie osobennosti nanomodificirovannyh kompozitov // Nanotehnologii v stroitelstve: nauch. internet-zhurnal, 2011. №4 (14). S. 17-26. Rezhim dostupa: nanobuild.ru.

9. BazhenovJu.M. Tehnologija betona. M.: ASV, 2002. S. 500.

10. Shtark J. Gidratatsija tsementa i mikrostruktura betona // Tsement i ego primenenie, 2011, №2. S. 90-94.

11. MorozovaM.V., AjzenshtadtA.M., Tutygin A.S. Vodopoglo-shhenie saponit-soderzhashhih othodov obogashheniya kimberlitovyh rud // Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitelstvo, 2013. №11. S. 29-31.

12. Morozova M.V., Ajzenshtadt A.M., Mahova T.A. Primenenie saponit-soderzhashhego materiala dlja polucheniya morozo-stojkih betonov // Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitelstvo, 2015. №1. S. 28-31.

13. Apollonov V.N., Verzhak V.V., Garanin K.V., Garanin V.K., Kudryavtseva G.P., Shlykov V.G. Saponit iz mestorozhdeniya almazov im. M.V.Lomonosova // Geologiya i razvedka, 2003. №3. S. 20-37.

14. KorshunovA.A., NevzorovA.L. Perspektivy i napravleniya utilizatsii othodov obogashheniya kimberlitovyh rud na mestorozhdenii im. M.V. Lomonosova // Problemy regionalnoj ekologii, 2009. №2. S. 213-216.

15. Tutygin A.S., Ajzenshtadt M.A., Ajzenshtadt A.M., Mahova T.A. Vliyanie prirody elektrolita na protsess koaguljatsii saponit-soderzhashhej // Geoekologiya, 2012. №5. S. 379-383.

16. FominaE.V., KozhuhovaN.I., Palshina Ju.V.,Strokova V.V., Fomin A.E. Vliyanie mehanoaktivatsii na razmernye parametry // Stroitelnye materialy, 2014. №10. S. 28-33.

17. Drozdyuk T.A., Ajzenshtadt A.M., Tutygin A.S., Frolova M.A. Neorganicheskoe svjazuyushhee dlja mineralnoj teploizoljatsii // Stroitelnye materialy, 2015. №5. S. 86-89.

18. Glezer A.M. Amorfnye i nanokristallicheskie struktury: skhodstvo, razlichiya, vzaimnye perehody. // Zh. Ros. him. ob-va im. D.I. Mendeleeva, 2002. T. XLVI. №5. S. 57-63.

20. Lesovik V.S., Frolova M.A., Ajzenshtadt A.M. Poverhnostnaya aktivnost gornyh porod // Stroitelnye materialy, 2013. №11. S. 71-74.

21. Veshnyakova L.A., Ajzenshtadt A.M., Frolova M.A. Otsenka poverhnostnoj aktivnosti vysokodispersnogo syrja dlja kompozitsionnyh stroitelnyh materialov // Fizika i himiya obrabotki materialov, 2015. №2. S. 68-72.

Using Saponite-Containing Waste as a Component of Dry

Construction Mixes for Fine-Grained Concrete with

Improved Performance.

By М.V.Morozova, A.M.Ayzenshtadt M.A.Frolova, T.A.Mahova

Based on the studies proposed by the modifier for very fine glass, consisting of saponite-containing wastes, the resources available from the backwater enrichment process kimberlite mining diamond-producing enterprises. For reception of the

modifier allocated by a method electrolyte coagulations a firm phase preliminary subject mechanical activation a method mechanical dispersing up to dimensional characteristics of particles of the average size of particles 445±40 nanometer. It is established, that modifying finely the additive of a saponite-containing withdrawal it is necessary enters into a cement mixture in a dry condition. If this strength concrete pavement tip utilizes a composite without the need for an additional imposition of the system cement part increases in 2 times compared to control specimens, and the brand of protection degrees must be soaked F150. As the main working hypothesis, Explain the results, it is proposed that the following position. When added to a dry developer mixture consisting of cement, sand filler and saponite-containing modifier, water occurs optimization of water-cement ratio and stabilization of the degree of supersaturation system relative neoplasms calcium hydrosilicates of different basicity, which leads to a uniform distribution of the reaction products of hydration of the clinker minerals by the entire sample volume. Due to this, effect the formation of a uniformly porous microstructure of the composite. Furthermore, saponite-containing material in a highly dispersed state exhibits additional binder properties.

Ключевые слова: сапонит, сухая строительная смесь, водо-поглощение, водоцементное отношение, высокодисперсный модификатор, прочность и морозостойкость бетона.

Key words: saponite, dry mortar, water absorption, water-cement ratio, highly modifier, durability and frost resistance of concrete.