Баромембранное концентрирование гидротермальных растворов

УДК 553.7

БАРОМЕМБРАННОЕ КОНЦЕНТРИРОВАНИЕ ГИДРОТЕРМАЛЬНЫХ РАСТВОРОВ

В.В. Потапов, В.А. Горбач

Выполнены эксперименты по использованию мембранных процессов для концентрирования природных гидротермальных процессов. Изучены возможности микрофильтрации, ультрафильтрации и обратного осмоса. Получены образцы водных золей кремнезема. Исследованы их физико-химические характеристики.

The experiments on membrane concentration of hydrothermal solutions were carried out. Different membrane processes were used: microfiltration, ultrafiltration and reverse osmosis.

The samples of water silica sols were obtained. Physical and chemical characteristics of silica sols were investigated.

Поиск новых источников кремнезема обусловлен ростом потребления аморфных кремнеземов современной промышленностью, в том числе в высокотехнологичных отраслях, связанных с производством наноструктурных материалов.

Гидротермальные растворы представляют собой нетрадиционный источник минерального сырья, в том числе аморфных кремнеземов [1, 2]. В ряде работ показана возможность выделения из гидротермальных растворов промышленных количеств кремнеземсодержащего материала с различными физико-химическими характеристиками. Выделение может проводиться с вводом коагулянтов, флокулянтов, электрохимической коагуляцией и другими методами [1, 2]. Существует подход к выделению полезных компонентов гидротермальных растворов на основе их баромембранного концентрирования. Одним из продуктов баромембранного концентрирования являются стабильные монодисперсные водные золи кремнезема.

Экономическая целесообразность проектов выделения кремнезема из гидротермальных растворов обусловлена комплексным использованием этих растворов в энергоминеральном производстве. Очистка раствора от коллоидного кремнезема должна дать дополнительное количество электрической и тепловой энергии за счет снижения температуры обратной закачки раствора и одновременно с этим - минерального сырья в виде аморфного кремнезема. В России есть крупные запасы высокотемпературных гидротермальных ресурсов. Суммарный энергетический потенциал одного Мутновского месторождения (южная часть Камчатки) составляет 300 МВт. При использовании этого потенциала расход отсепарированного водного теплоносителя Мутновских ГеоЭС составит около 300 л/с со средним содержанием кремнезема 700 мг/л. При степени извлечения 45-60% выход составит около 3-5 тыс. т аморфного кремнезема в год.

Кремнезем поступает в природный раствор в виде молекул ортокремниевой кислоты (ОКК) в результате его химического взаимодействия с алюмосиликатными минералами пород в недрах гидротермальных месторождений. При подъеме раствора на поверхность по продуктивным скважинам и снижения температуры раствор становится пересыщенным и в нем проходят поликонденсация и нуклеация молекул ОКК, приводящие к формированию сферических наночастиц кремнезема с радиусами 5-40 нм.

Для развития технологии баромембранного концентрирования кремнезема необходима разработка следующих основных стадий: нуклеации и поликонденсации ОКК, фильтрования золя в мембранных устройствах и очистки золя от электролитов, стабилизации золя (ввод стабилизирующих добавок). В данной статье рассмотрены результаты экспериментов, позволяющие определить параметры основных стадий технологии баромембранного концентрирования.

Эксперименты по получению концентрированных водных гидрозолей кремнезема проведены с сепаратом скважин Мутновских геотермальных электрических станций (ГеоЭС). Диапазон значений pH исходного сепарата составляет 8,0-9,4, концентрации кремнезема С = 500-1000 мг/кг, температура раствора меняется от 20 до 90°С. Средний радиус наночастиц кремнезема составлял 5-12 нм. Характерные концентрации основных компонентов исходного раствора сепарата имеют следующие значения (мг/л): №+ - 282, К+ - 48,1, ЬГ - 1,5, Са2+ - 2,8, Мg2+ - 4,7, Ре2+’ 3+ - < 0,1, А13+ - < 0,1, С1- - 251,8, 8042- - 220,9, НСО3- - 45,2, СО32- - 61,8, Н3ВО3 - 91,8, 8102 общ - 780,

$Ю2 раств - 200.

Установка для мембранного концентрирования гидротермального раствора включала патрон (патроны) с мембранными фильтрами, насос, расходомеры, манометры, запорную и регулирующую арматуру, емкости исходного раствора, концентрата и фильтрата. В экспериментах были изучены возможности использования для концентрирования гидротермальных растворов основных мембранных процессов: микрофильтрации (МФ), ультрафильтрации (УФ), нанофильтрации (НФ) и обратного осмоса (ОО).

В табл. 1, 2 указаны параметры мембранных процессов: ёр - диаметры пор мембранного слоя; Бмз - объемная плотность упаковки мембранной поверхности в фильтрах; О - проницаемость мембранного слоя; фС8, Фтбэ - селективность мембранного слоя по коллоидному кремнезему и ионам растворенных солей; АР - перепад давления на мембранном слое (трансмембранное давление); Е8м, Е8У - расход электрической энергии на концентрирование кремнезема на единицу массы 8Ю2 в водном золе и на единицу объема золя; КС - степень концентрирования, равная отношению общего содержания кремнезема в концентрированном золе и исходном гидротермальном растворе. Суммарный расход электрической энергии А (кВт • ч) оценивали по перепаду давления АР на мембранном слое и объему фильтрата У^ прошедшего через мембранный слой:

А = АР  У^

Таблица 1

Параметры мембранных процессов, применяемых для выделения кремнезема из гидротермального раствора

Тип мембранного процесса (!р, мкм АР, МПа Ом8, м2/м3 О  10-3, м3/м2 • ч фСЭ фТБ8

МФ 0,1-0,3 0,078 154,0 115,0-51,0 0,6-0,89 0,0

УФ 0,01-0,001 0,18-0,22 20 000-30 000 1,35-1,53 1,0 0,0715

НФ 0,0006-0,008 0,30 425,0 31,74-3,03 1,0 0,79-0,88

ОО 0,001-0,0001 0,45-0,55 425,0 11,6-1,0 1,0 0,83-0,94

Таблица 2

Удельный расход электрический энергии на получение водных золей кремнезема мембранным концентрированием для различных мембранных процессов

Тип мембранного процесса Кс Еш, кВт • ч/кг Е8У, кВт •ч /л

МФ 6,8 0,098 0,0005

УФ 17,25 0,426 0,0055

110,0 0,252 0,0208

НФ 60,0 0,511 0,0132

ОО 20,8 0,560 0,00875

35,82 0,521 0,0140

Удельные расходы электрической энергии ESM (кВт • ч/кг) и ESV (кВт • ч/л) находили делением суммарного расхода A на массу кремнезема ms в полученном золе или на объем золя Vs:

Esm = A/ms,

Esv = A/Vs.

Расход водного раствора Q^3/^ через мембранный слой (расход фильтрата) и проницаемость мембраны G при данном перепаде давления AP связаны соотношением

G = QGw/Sm,

где Sm - общая поверхность слоя мембраны в картридже, м2.

В экспериментах использовали различные конструкции мембранных фильтров. Микро-фильтрационные мембраны трубчатого типа имели мембранный слой, нанесенный на внешнюю поверхность керамических трубок. Ультрафильтрационные мембраны были изготовлены в виде капилляров. Пучок капилляров имел U-образный профиль. Концентрируемую среду подавали внутрь капилляров. Обратноосмотические и нанофильтрационные мембраны имели рулонную спиральную укладку мембранного слоя. Концентрируемая среда совершала движение вдоль оси фильтра-патрона. Фильтрат по спиральной траектории направлялся в радиальном направлении в осевой дренажный канал.

При использовании микрофильтрационных мембран содержание SiO2 в концентратах достигало 3,0-5,5 г/л, в экспериментах с обратноосмотическими мембранами - 27,0 г/л, нанофильтра-ционными мембранами - 45,0 г/л. Наибольшая степень концентрирования стабильных водных золей получена на ультрафильтрационных мембранах. Содержание SiO2 при использовании ультрафильтрационных мембран было доведено до 82,5 г/л, и это не является пределом.

Эксперименты с микрофильтрационными мембранами проводили с одновременным вводом катионов-коагулянтов Al3+ для укрупнения наночастиц кремнезема. Без ввода коагулянта селективность мембранного слоя по наночастицам кремнезема оставалась низкой.

Доля извлечения кремнезема ф8 в фильтрате характеризует селективность по общему кремнезему и рассчитывается следующим образом:

ф8 =

где Ct°, Ctf - общее содержание кремнезема в исходном растворе и фильтрате.

Доля извлеченного коллоидного кремнезема в фильтрате фС5, характеризует селективность мембраны по наночастицам кремнезема и рассчитывается по уравнению

фс5 =

где Ccol°, Ccolf - концентрация коллоидного кремнезема соответсвенно в исходном растворе и фильтрате.

В экспериментах с микрофильтрационными мембранами ф8 при температуре 20°С селективность по коллоидному кремнезему была на уровне 0,20-0,97 при количествах введенных в раствор катионов Al3+ от 2 до 8 мг/кг. Селективность по кремнезему ф8 достигала значений 0,726.

Во время фильтрации с предварительным вводом коагулянтов производительность мембра-

ны G уменьшалась, а селективность ф^ увеличивалась в результате образования гелевого слоя на поверхности мембранных трубок. Изменение G и ф^ в зависимости от концентрации введенных в раствор катионов Al3+ показано в табл. 3.

Таблица 3

Производительность и селективность мембраны в экспериментах с керамическими фильтрами

Al3+, мг/кг G, м3/м2 • ч фк

2,0 0,515-0,274 0,22

4,0 0,515-0,210 0,19-0,21

6,0 0,198 0,22

0,0845 0,45

0,0661 0,62

0,0598 0,74

0,0517 0,84

8,0 0,115 0,68

0,093 0,89

Водные золи кремнезема, полученные ультрафильтрационным мембранным концентрированием, имеют следующие физико-химические характеристики:

pH 8,5-9,2

Общее содержание БЮ2, г/дм3 4,0-82,5

Плотность золя р8, г/дм3 998-1053

Солесодержание ТББ, мг/дм3 873-1070

Средние радиусы наночастиц, нм 5-12

Коэффициенты диффузии наночастиц (4 - 2)10-11 м2/с

Средний дзета-потенциал Е, поверхности наночастиц, мВ -32,4 ... -42,5

Динамическая вязкость золя ц, Па • с (20°С) (1,00 - 1,15)10-3

Удельная электропроводность ст, мСм/см 1,065-1,361

Содержание БЮ2 в материале, осажденном из золя, массовая доля, % 99,72

Обратноосмотические мембраны имели кроме высокой селективности фС8 по коллоидному кремнезему также значительную селективность фт по растворенной ортокремниевой кислоте (ОКК), которая доходила до 0,7-0,9. Этот результат позволяет принципиально менять технологическую схему концентрирования, исключив стадию старения исходного гидротермального раствора, на которой происходят нуклеация ОКК и рост коллоидных частиц. Обратноосмотические мембраны позволяют концентрировать молекулы ОКК без предварительного перевода их в наночастицы кремнезема. Применение обратного осмоса обеспечивает более глубокую очистку водного теплоносителя ГеоЭС от кремнезема, что повышает эффективность использования энергетического потенциала теплоносителя. Селективность фС8 по коллоидному кремнезему на-нофильтрационных мембран была близка к 1,0. Селективность по молекулам ОКК значительно ниже, чем у обратноосмотических. Недостатком обратноосмотического концентрирования, так же как и нанофильтрационного, является накопление солей в концентрируемой среде вследствие того, что этот тип мембран имеет высокую селективность по ионам растворенных солей: у обратноосмотических мембран фТоз = 0,83-0,94, у нанофильтрационных мембран фТоз = 0,79-0,88.

Селективность фТ03 по ионам растворенных солей ультрафильтрационных мембран низкая. Поэтому при росте содержания 8і02 в концентрированных золях не происходит накопления электролитов. Это выгодно отличает ультрафильтрационные мембраны для решения задачи получения стабильных водных золей с самыми высокими содержаниями 8і02 и низкой концентрацией примесей.

Размеры наночастиц золей приведены сразу после концентрирования. При достаточно высоких концентрациях кремнезема в золях наночастицы неустойчивы и агрегируют, образуя комплексы, размеры которых достигают 30-50 нм уже в первые часы после получения. Размеры агрегатов увеличиваются в течение первых суток при дальнейшем старении золей до 80-100 нм, в течение первых недель - до 500 нм, при этом происходит коагуляция золя либо гелеобразование. В золях, полученных обратноосмотическим концентрированием, агрегация наночастиц, коагуляция и гелеобразова-ние происходят быстрее, чем в золях, полученных ультрафильтрационным концентрированием. Очевидно, что технологическая схема концентрирования должна предусматривать ввод стабилизаторов (длинноцепочных поверхностно-активных веществ и макромолекул высокомолекулярных соединений) для предотвращения коагуляции и гелеобразования независимо от типа мембранного процесса, применяемого для концентрирования. Ввод стабилизаторов следует осуществлять после завершения нуклеации и роста наночастиц кремнезема до фильтрования раствора в мембранных устройствах, поскольку агрегация наночастиц начинается в ходе концентрирования.

Нанодисперсный кремнезем может быть осажден из золя при помощи флокулянтов или другими методами. Результаты концентрации примесей в материале, который получен осаждением кремнезема из золя, приведены ниже.

Соединение Массовая доля, %

бю2 99,72

Ті02 0,00

А1203 0,173

ЕеО 0,00

С12О3 0,00

1^0 0,00

СаО 0,034

Ыа20 0,034

к2о 0,069

МпО 0,00

№0 0,00

7и0 0,00

Сумма 100,0

Перед осаждением кремнезема золь подвергали Н-катионированию пропусканием через ионнообменную колонку для снижения в нем концентрации катионов металлов. Затем кремнезем осаждали, промывали осадок слабым раствором кислоты и сушили при температуре 120°С в течение 8 часов. Здесь приведены данные для образца, содержание примесей в котором -наименьшее из всех образцов, полученных на данный момент. Массовая доля (%) содержания 8Ю2 в этом образце достигла 99,72, что не является пределом для разрабатываемой технологической схемы.

Содержание кремнезема в фильтратах после ультрафильтрации может быть понижено до значений, соответствующих растворимости аморфного кремнезема, т. е. коллоидная фаза в фильтратах будет полностью отсутствовать. При этом ионы металлов, присутствующие в исходном растворе, слабо задерживаются ультрафильтрационными мембранами и в значительном количестве переходят в фильтрат. Если направить фильтрат после ультрафильтрационных устройств на концентрирование обратным осмосом, то можно получить водные среды с высоким содержанием лития, рубидия, цезия и других полезных химических соединений, присутствующих в исходном растворе в ионной или молекулярной форме.

В табл. 4 представлены результаты экспериментов по обратноосмотическому концентрированию фильтрата, полученного в ультрафильтрационных устройствах после нескольких стадий фильтрования. Концентрация катиона Ь1 на первой стадии концентрирования возросла от 1,5 до 7,44 мг/л, на второй стадии - до 27,78 мг/л. Селективность обратноосмотической мембраны по катионам лития фЬ1 на первой стадии концентрирования была не менее 0,833, на второй стадии - не менее 0,802.

Таблица 4

Результаты концентрирования фильтратов, полученных в ультрафильтрационных устройствах методом обратного осмоса

Показа- тель Исходная Ф-1 Ф-2 К-1 К-2

мг/л мгэкв/л мг/л мгэкв/л мг/л мгэкв/л мг/л мгэкв/л мг/л мгэкв/л

рН 8,12 7,88 8,06 8,53 н/опр

Ыа+ 286,5 12,46 46,6 2,03 268,0 11,65 1657,8 72,08 4426,3 192,45

К+ 47,1 1,2 7,68 0,2 47,8 1,22 281 7,2 496 12,7

Ы+ 1,5 0,22 0,26 0,04 1,47 0,21 7,44 1,07 27,78 4,0

Са2+ 3,6 0,18 < 0,4 0,4 0,02 26,0 1,3 115,2 5,75

Мg2+ 1,2 0,1 < 0,2 0,7 0,06 7,6 0,63 < 0,2

Ее3+ н/обн н/обн н/обн н/обн н/обн

Ге2+ н/обн н/обн н/обн н/обн н/обн

А13+ < 0,6 < 0,6 < 0,6 < 0,6 < 0,6

К 338,7 14,16 54,54 2,27 318,37 13,16 1979,8 82,28 5065,3 214,9

С1- 251,8 7,1 49,6 1,4 391,8 11,3 1397,1 39,4 3368,7 95,0

Б042- 201,7 4,2 6,7 0,14 38,4 0,8 1585,0 33,0 8261,2 172,0

нсо3- 146,4 2,4 48,8 0,8 128,1 2,1 759,7 12,45 н\опр

со32- 0,0 0,0 0,0 29,4 0,98 н\опр

А 599,9 13,7 2,34 558,3 14,2 3771,2 85,83 11 629,9 267,0

н3во3 104,6 84,6 100,1 104,6 н/опр

8102таств 127,5 16,9 46,3 165 210

^102об 127,5 46,9 39,7 1321,9 3296,9

Примечание. Символ К - сумма по катионам, А - сумма по анионам, н/обн - не обнаружено.

С учетом полученных экспериментальных данных основными стадиями производства концентрированных водных золей по предлагаемой технологической схеме являются:

1) старение исходного гидротермального раствора при определенном температурном режиме, нуклеация и поликонденсация ОКК, рост наночастиц кремнезема;

2) ввод стабилизатора для предотвращения агрегации наночастиц;

3) мембранное концентрирование раствора, проводимое в несколько стадий (2-3 стадии);

4) удаление ионов (ионы №+, К+, Са2+, Mg2+, Ре2+’3+, А13+, 8042-, С1) из полученного золя методом ионного обмена (ионнообменные колонны, фильтры) для повышения химической чистоты золя и его стабилизации;

5) концентрирование фильтратов после ультрафильтрационных устройств методом обратного осмоса для получения водных сред с повышенными содержаниями лития, рубидия, цезия, других металлов и полезных химических соединений.

Технологическая схема концентрирования нанодисперсного кремнезема предполагает проведение периодических обратных промывок фильтрационных устройств. Проведение промывок уменьшает скорость снижения производительности мембран и повышает срок их использования.

Производство золей мембранным концентрированием гидротермальных растворов характеризуется низкими затратами химических реагентов по сравнению с традиционными производствами золей. Например, производство золей на основе водных растворов жидкого стекла требует расхода силиката натрия, катионита для очистки исходного водного раствора от натрия, а также затрат электрической энергии на мембранное концентрирование. Предлагаемая нами технология исключает расход жидкого стекла и высокий расход H-катионита.

Стоимость водных золей в зависимости от их физико-химических характеристик достигает $ 1000-4000 за тонну. Стоимость единицы массы кремнезема в нанодисперсном состоянии в водном золе в среднем выше, чем порошков кремнезема.

Водный золь кремнезема может быть использован для производства материалов с регулируемой структурой и заданными свойствами. На основе золь-гель метода производится большое количество катализаторов и адсорбентов, цеолитов, стекол, термо- и звукоизоляционных покрытий, пористых материалов, керамики, композиционных и лакокрасочных материалов, буровых растворов и т. д. [3-7]. Золь-гель технология позволяет проводить процесс в оптимальных условиях с точки зрения эффективности управления свойствами конечного продукта, энергетических затрат и производительности процесса. Превращение золей в гели - основа новейших нанотехнологий получения световодов, керамических ультрафильтрационных мембран, оптических и антикоррозионных покрытий, фотоматериалов, волокон, световодов, высокодисперсных абразивов и других материалов. Благодаря связующим свойствам коллоидный кремнезем с успехом используется в качестве неорганического связующего в материалах с различными наполнителями: неорганическими порошками, волокнами, полимерами, металлами и т. д. Характерная особенность таких материалов - их прочность и жаростойкость. Примером может служить получение керамических форм при литье по выплавляемым моделям, огнеупорной керамики, изоляционных материалов и т. д.

Выводы

1. Ультрафильтрационные мембраны имеют селективность по коллоидному кремнезему около 1,0 без предварительного добавления коагулянтов и низкую селективность по молекулам кремнекислоты и ионам. Поэтому с помощью ультрафильтрации можно получить раствор с высоким содержанием SiO2 и низкой концентрацией примесных ионов - Na+, K+, Ca2+, Mg2+, Fe2,3+, Al3+, SO42-, Cl-. Таким образом, ультрафильтрация имеет преимущества перед другими мембранными процессами при решении задачи получения концентрированных водных золей кремнезема.

2. Обратноосмотические мембраны имеют селективность по коллоидному кремнезему около 1,0 и высокую селективность относительно молекул кремнекислоты. Таким образом, обратный осмос может быть использован для выделения молекул кремнекислоты без старения раствора, когда полимеризация и нуклеация кремнекислоты не завершились и не сформировались частицы коллоидного кремнезема. Кроме того, обратный осмос может применяться для получения концентратов солей металлов и других полезных химических соединений из фильтратов, очищенных от кремнезема в ультрафильтрационных устройствах.

3. Для экономического обоснования технологической схемы мембранного концентрирования гидротермального раствора необходимо учитывать следующие факторы:

1) капитальную стоимость баромембранных устройств, включающую стоимость мембранной поверхности с учетом определенного количества циклов регенерации мембран до их вывода из эксплуатации, насосов, обвязки, арматуры, накопительных емкостей, контрольноизмерительной аппаратуры, автоматики;

2) стоимость электроэнергии на баромембранное фильтрование гидротермального раствора и периодические обратные промывки мембран;

3) стоимость катионитов и анионитов в ионнообменных колоннах и стоимость растворов для их периодических регенераций;

4) стоимость конечного продукта - концентрированного водного золя, применяемого в разных отраслях промышленности.

Литература

1. Потапов В.В., Сердан А.А. Осаждение кремнезема из гидротермального теплоносителя электрокоагуляцией // Хим. технология. - 2002. - № 9. - С. 2-9.

2. Разработка способов осаждения кремнезема из гидротермального теплоносителя / В.В. Потапов, К.О. Поваров, И.Б. Словцов, А.Е. Харлов // Хим. технология. - 2003. - № 5. - С. 8-13.

3. Сычев М.М. Перспектива использования золь-гель метода в технологии неорганических материалов // Журн. прикл. химии. - 1990. - Т. 63. - № 3. - С. 489-498.

4. Получение и применение гидрозолей кремнезема // Тр. Московского хим.-технол. ин-та им. Д.И. Менделеева; Под ред. Ю.Г. Фролова. - М.: МХТИ им. Д.И. Менделеева, 1979. - 143 с.

5. Шабанова Н.А., Саркисов П.Д. Основы золь-гель технологии нанодисперсного кремнезема // М.: Академкнига, 2004. - 208 с.

6. Ulrich D.R. Prospects of sol-gel processes // Journal of Non-Crystalline Solids. - 1988. -Vol. 100. - P. 174-193.

7. Hench L.L., West J.K. The sol-gel process // Chem. Rev. - 1990. - Vol. 90. - P. 33-72.