Использование антикоррозионных присадок при сжигании серосодержащих углеводородных топлив

DOI: 10.15593/2224-9982/2017.48.08 УДК 665.7.038.5

О.О. Матюнин, Н.Л. Бачев, Р.В. Бульбович, Н.Ю. Бачева

Пермский национальный исследовательский политехнический университет, Пермь, Россия

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ АНТИКОРРОЗИОННЫХ ПРИСАДОК ПРИ СЖИГАНИИ СЕРОСОДЕРЖАЩИХ УГЛЕВОДОРОДНЫХ ТОПЛИВ

При сжигании неочищенных серосодержащих углеводородных топлив возникает проблема газовой коррозии конструкционных материалов. Совместно с колебаниями коэффициента избытка воздуха и температуры продуктов сгорания в реальных условиях эксплуатации это может вызвать аварийный выход дорогостоящей установки из строя. В данной работе предлагается без изменения конструкции установки осуществлять впрыск антикоррозионных присадок в магистраль топливного газа. Получены и проанализированы параметры и составы продуктов сгорания (ПС) топливной пары «воздух + углеводородный газ сложного состава» без присадок и с использованием присадок типа анилин, триме-тиламин и диэтиламин. Показано, что концентрация коррозионно-активных веществ в составе ПС может быть уменьшена на 10-15 %. Для получения качественной топливной смеси «воздух + углеводородный газ + топливная присадка» необходимо подавать присадку в парообразном виде.

Ключевые слова: углеводородный газ сложного состава, сжигание, ресурс работы, антикоррозионные присадки, смеси, условная химическая формула, состав продуктов сгорания.

O.O. Matyunin, N.L. Bachev, R.V. Bulbovich, N.Yu. Bacheva

Perm National Research Polytechnic University, Perm, Russian Federation

THE USE OF ANTI-CORROSION ADDITIVES DURING SULFUR-CONTAINING HYDROCARBON GASES COMBUSTION

A problem of gaseous corrosion of structural materials occurs during the combustion of raw sulfur-containing gases. Coupled with the fluctuations of excess air ratio and combustion temperature it can lead to accidental failure of expensive equipment. In this paper, it is suggested to inject anti-corrosion additives in the fuel gas without change of equipment design. Combustion products parameters and compositions of fuel "air + hydrocarbon gas with complex composition" without additives and with such additives as aniline, trimethylamine and diethylamine are obtained and analyzed. It is shown that the concentration of corrosive substances in the combustion products may be reduced by 10-15%. It is also shown, that to obtain high-quality fuel mixture "air + hydrocarbon gas + fuel additive" it is necessary to inject the additive in the gas phase.

Keywords: complex hydrocarbon gases, combustion, operational life, anti-corrosion additives, mixtures, conditional chemical formula, combustion product composition.

Введение

Для увеличения ресурса работы [1, 2] и снижения коррозионного уноса конструкционных элементов при воздействии коррозионно-активных веществ [3-5] предлагается использование антикоррозионных присадок при сжигании сложных по составу углеводородных газов путем их впрыска в паровой фазе в магистраль горючего.

Ингибиторы коррозии могут функционировать по одному из следующих механизмов [6]: образование защитной пленки на поверхности конструкционного материала; нейтрализация коррозионно-активных соединений, содержащихся в топливе или образующихся в процессе его горения.

Информационно-аналитический обзор [7] показал, что для увеличения ресурса работы камер сгорания целесообразно использовать присадки, характеристики которых приведены в табл. 1.

Таблица 1

Эксплуатационные и стоимостные характеристики антикоррозионных присадок

Название Агрегатное состояние при НУ Стоимость, руб./кг Химическая формула Плотность, кг/м3 Температура застывания, °С Температура кипения, °С

Анилин Жидкость 628-1000 Сда 1039 6 184

Триметиламин Газ 217 С3И^ 632 -117 3

Хинолин Жидкость 621 СдИ^ 1093 -15 238

Морфолин Жидкость 340 С4И9Ш 1007 -5 129

Диэтиламин Жидкость 217 ОИ^ 710 -48 56

Модель термохимических расчетов

Для определения состава и термодинамических параметров горения с использованием программы АСТРА 4 [8] требуется предварительное определение условных химических формул и энтальпий окислителя и горючего с учетом параметров подачи в КС. С этой целью разработан следующий алгоритм термохимических расчетов. 1. Определение показателей компонентов смеси.

1.1. Молярная масса 7-го компонента в смеси

N

М} = ,

г=1

где А, ? - атомная масса и количество атомов г-го элемента; N - количество элементов в]-м компоненте.

1.2. Массовая доля г-го элемента в7-м компоненте

А?,

8 а =

М}

1.3. Энтальпия 7-го компонента смеси на входе в КС

= + с; ( - 298) + Рвх - Р01325,

Р

где - энтальпия образования 7-го компонента при Т0 = 298 К и Р0 = 101325 Па [9].

1.4. Средняя удельная изобарная теплоемкость 7-го компонента

- = С; (Твх ,Рвх ) + -р ( Р0 ) -р 2 .

1.5. Средняя плотность 7-го компонента [10, 11]

Р

2

Р = -

2. Определение показателей сухой смеси.

2.1. Молярная масса сухой смеси

М сух = 1М7 ° 7 , 7 =1

где о7 - объемная доля 7-го компонента в сухой смеси; К - количество компонентов в сухой смеси.

2.2. Массовая доля 7-го компонента в сухой смеси

М1 =-- о

М

сух

2.3. Массовое содержание г-го химического элемента в сухой смеси

к

= % 1.

1=1

2.4. Количество атомов г-го элемента в условной химической формуле сухой смеси [12]

М„

Ъ = »г

сух

А

2.5. Энтальпия сухой смеси на входе в КС

ёН = .

1 =1

2.6. Удельная изобарная теплоемкость сухой смеси на входе в КС

ср Xср1 % 1.

1 =1

2.7. Плотность сухой смеси на входе в КС

к

р = ЕР 1

1=1

3. Определение показателей водяного пара. 3.1. Давление насыщенных паров [13]

(

Р = 611,21- ехр

18,678 -

г

234,5

257,14 + г

где г - температура пара, °С.

3.2. Плотность насыщенного пара

Р, =

РМ ^Т

где М, Т - молярная масса и температура пара; - универсальная газовая постоянная. 3.3. Плотность водяного пара

Р = ФР,,

где ф - относительная влажность.

4. Определение показателей влажной смеси.

4.1. Влагосодержание ёп. Влагосодержание представляет собой отношение массы водяных паров к массе сухого газа [14, 15]:

ёп =-

Шр

ш,

сух

Массы водяного пара и сухого газа можно представить в виде

тН20 _ 8 Н20 тсм, тсух _ 8 сух тсм ,

где тсм - масса влажной смеси.

Массовая доля водяного пара во влажной смеси

£н2о _

^Но М Н20

Р.. м„

^2°

1 см см

где Рщ0, МН 0 - парциальное давление и молярная масса водяных паров; Рсм, Мсм - давление

и молярная масса влажной смеси. Массовая доля сухого газа

Р М

_ сух сух

8сух _ Т~ ~М~'

см см

где Рсух, М сух - парциальное давление и молярная масса сухого газа. Следовательно, влагосодержание

ё _ МН2О РН2° тСм _ МН2О РН20

Мсух Рсух тсм Мсух Рсм - РН20

Относительная влажность

Р

ГН20

ф_-

рнас

РН20

т-, нас гг1

где РНг0 - давление насыщенных паров водяного пара при температуре Тсм.

Окончательно получаем расчетную формулу для определения влагосодержания:

ёп _

ФРн20 М Н20 Рсм -фРНн2а0 М сух

4.2. Массовая доля сухого газа во влажной смеси

_ 1

8сух _ '

4.3. Массовая доля водяного пара во влажной смеси

_

8н20 _ 1 + ^

4.4. Объемная доля сухого газа во влажной смеси

Рсух Рсм фРН20

СсУХ Р Р

4.5. Объемная доля водяного пара во влажной смеси

°Н20 _

Р ФРнас

4.6. Молярная масса влажной смеси

М см = СТсух М сух + СТН20М Н20.

4.7. Массовая доля г-го элемента во влажной смеси

= § сух + §н2о 2 .

4.8. Количество атомов г-го элемента в условной химической формуле влажной смеси

2, = " Мсм

А

5. Определение показателей топливного газа (ТГ) с учетом антикоррозионных присадок (ПР).

5.1. Молярная масса композиции «топливный газ + присадка»

М = Мт.г СТт.г + Мпр ,

где Стт.г, апр - объемные доли влажного топливного газа и присадки; Мтг, Мпр - молярные

массы влажного топливного газа и присадки.

5.2. Массовая доля влажного топливного газа

§т.г

Мт

М

5.3. Массовая доля присадки в топливном газе

М пр 8 =-— СТ .

«пр М пр

5.4. Массовое содержание г-го химического элемента в топливном газе

э г от.^ г

,пр

5.5. Количество атомов г-го элемента в условной химической формуле топливного газа

М

А'

2 =

Результаты терморасчетов и их анализ

С помощью разработанной модели были получены условные химические формулы и энтальпии окислителя (воздух влажностью 60 %) и топливных композиций (топливный газ влажностью 45 % + антикоррозионные присадки). Параметры горения и составы ПС при использовании антикоррозионных присадок получены при следующих условиях: параметры окислителя приведены в табл. 2, параметры топливных композиций приведены в табл. 3.

Таблица 2

Параметры влажного воздуха

Параметр Размерность Значение

Давление на входе в КС МПа 0,3

Температура на входе в КС К 394

Энтальпия на входе кДж/кг 207,3

' Условная химическая формула С00003 Н 00202 О 04254 ^ 5459Аг0

Таблица 3

Параметры топливных композиций*

Топливная композиция Условная химическая формула Энтальпия на входе в КС, кДж/кг

100 % ТГ (топливный газ) С1,4072Н4,037200,0272^0,7253Не0,0001^0,0066 -1904,9

99 % ТГ + 1 % анилин С1,4531Н4,066800,0270 ^0,7280Не0,0001^0,0065 -1841,6

97 % ТГ + 3 % анилин С1,5450Н4,126100,0264 ^0,7335Не0,0001^0,0064 -1721,8

95 % ТГ + 5 % анилин С1,6368Н4,1853 0 0,0259 ^0,7390Не0,0001^0,0063 -1610,5

99 % ТГ + 1 % диэтиламин С1,4331Н4,106800,0270 ^0,7280Не0,0001^0,0065 -1894,4

97 % ТГ + 3 % диэтиламин С1,4850Н4,246100,0264 ^0,7335Не0,0001^0,0064 -1874,1

95 % ТГ + 5 % диэтиламин С1,5368Н4,3853 0 0,0259 ^0,7390Не0,0001^0,0063 -1854,8

99 % ТГ + 1 % триметиламин С1,4231Н4,086800,0270 ^0,7280Не0,0001^0,0065 -1883,7

97 % ТГ + 3 % триметиламин С1,4550Н4,186100,0264 ^0,7335Не0,0001^0,0064 -1842,2

95 % ТГ + 5 % триметиламин С1,4868Н4,2853 0 0,0259 ^0,7390Не0,0001^0,0063 -1802,1

* Давление на входе в КС 0,3 МПа; температура на входе в КС 288 К.

В табл. 4 приведены значения температуры горения топливных композиций «ТГ + анилин» при различных значениях коэффициента избытка воздуха а.

Таблица 4

Температуры горения топливных композиций «ТГ + анилин», К

а 100 % ТГ 99 % ТГ + 1 % анилин 97 % ТГ + 3 % анилин 95 % ТГ + 5 % анилин

0,6 1950,0 1950,0 1960,4 1967,7

0,8 2260,0 2260,0 2269,2 2276,5

1,0 2370,0 2370,0 2372,7 2377,2

3,0 1370,0 1370,0 1370,3 1372,1

5,0 1080,0 1080,0 1083,1 1084,1

В табл. 5 приведены значения температуры горения топливных композиций «ТГ + диэти-ламин» при различных значениях коэффициента избытка воздуха а, в табл. 6 - значения температуры горения топливных композиций «ТГ + триметиламин» при различных значениях коэффициента избытка воздуха а.

Таблица 5

Температуры горения топливных композиций «ТГ + диэтиламин», К

а 100 % ТГ 99 % ТГ + 1 % диэтиламин 97 % ТГ + 3 % диэтиламин 95 % ТГ + 5 % диэтиламин

0,6 1950,0 1950,0 1954,2 1957,7

0,8 2260,0 2260,0 2262,2 2265,3

1,0 2370,0 2370,0 2368,4 2370,3

3,0 1370,0 1370,0 1368,7 1369,5

5,0 1080,0 1080,0 1082,2 1082,7

Таблица 6

Температуры горения топливных композиций «ТГ + триметиламин», К

а 100 % ТГ 99 % ТГ + 1 % триметиламин 97 % ТГ + 3 % триметиламин 95 % ТГ + 5 % триметиламин

0,6 1950,0 1950,0 1955,9 1960,6

0,8 2260,0 2260,0 2263,2 2266,9

1,0 2370,0 2370,0 2368,8 2371,1

3,0 1370,0 1370,0 1369,2 1370,5

5,0 1080,0 1080,0 1082,7 1083,5

Анализ данных, представленных в табл. 4-6, показывает, что включение добавок в количестве до 1 об. % не влияет на температуру горения топливной композиции. Максимальное изменение температуры составляет 0,9 % для топливной композиции «95 % ТГ + 5 % анилин»

при коэффициенте избытка воздуха а = 0,6 (богатое горение). С увеличением а (бедное горение) наблюдается уменьшение отклонения температуры. Таким образом, добавление до 5 % антикоррозионных присадок не повлияет на тепловую мощность КС.

На рисунке приведен график зависимости температуры горения Т от коэффициента избытка воздуха а, осредненный для исследованных топливных композиций.

Анализ приведенной графической зависимости показывает, что в энергоустановках с неохлаждаемой турбиной при горении углеводородных топлив с антикоррозионными добавками требуется организация бедного горения с температурой рабочего тела на выходе из КС Т < 1200 К, что соответствует коэффициенту избытка воздуха а> 4,0.

В табл. 7 приведены объемные доли коррозионно-активных и вредных веществ в составе ПС при сжигании топливных композиций «ТГ + анилин».

Таблица 7

Содержание вредных веществ в ПС топливной композиции «ТГ + анилин»

Суммарная объемная доля вещества Процент а

добавки 0,6 0,8 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0

СО -101 0 1 3 5 1,13 1,15 1,18 1,20 0,598 0,604 0,616 0,627 0,125 0,128 0,132 0,137 6,2510-5 6,4510-5 6,8310-5 7,2010-5 3,4010-7 3,5110-7 3,7010-7 3,9010-7 6,3710-9 6,5610-9 6,9110-9 7,25-10"9 -

N0 х -106 0 1 3 5 2,08 2,17 2,36 2,55 164 170 184 197 2800 2840 2910 2970 1830 1840 1870 1890 472 475 481 487 157 158 160 162 64,9 65,2 66,0 66,6

Б,-106 0 1 3 5 18,7 18,0 17.2 16.3 2,18 2,09 1,96 1,85 0,0463 0,0455 0,0445 0,0435 - - - -

Рис. Средняя зависимость Т (а) для исследованных топливных композиций

Окончание табл. 7

Суммарная объемная доля вещества Процент а

добавки 0,6 0,8 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0

-104 0 1 3 5 1,73 1,72 1,71 1,70 5,79 5,60 5,31 5,04 5,03 4,85 4,59 4,35 2,68 2,58 2,44 2,31 1,83 1,75 1,66 1,57 1,38 1,33 1,26 1,19 1,11 1,07 1,01 0,955

БЫ х -104 0 1 3 5 4,82 4,60 4,28 3,98 0,0875 0,0814 0,0720 0,0641 0,000327 0,000317 0,000302 0,000289 - - - -

БЫ , О у -108 0 1 3 5 6,15 6,10 6,07 6,02 4,56 4,36 4,06 3,78 0,219 0,213 0,204 0,195 - 0,0384 0,0362 0,0327 0,0297 0,222 0,209 0,190 0,173 0,798 0,754 0,686 0,626

В табл. 8 приведены объемные доли коррозионно-активных и вредных веществ в составе ПС при сжигании топливных композиций «ТГ + диэтиламин».

Таблица 8

Содержание вредных веществ в ПС топливной композиции «ТГ + диэтиламин»

Суммарная объемная доля вещества Процент а

добавки 0,6 0,8 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0

СО -101 0 1 3 5 1,13 1.13 1.14 1,14 0,598 0,599 0,600 0,601 0,125 0,126 0,127 0,128 6,2510-5 6,3110-5 6,4210-5 6,5310-5 3,4010-7 3,4410-7 3,5010-7 3,5610-7 6,3710-9 6,43 10-9 6,5410-9 6,6510-9 -

N0х -106 0 1 3 5 2,08 2,12 2,21 2,29 164 166 171 175 2800 2820 2840 2860 1830 1840 1840 1850 472 473 476 479 157 158 158 159 64,9 65,1 65,4 65,7

Б,-106 0 1 3 5 18.7 17.8 16,6 15,4 2,18 2,11 2,01 1,92 0,0463 0,0453 0,0438 0,0424 - - - -

-104 0 1 3 5 1,73 1,69 1,64 1,59 5,79 5,61 5,34 5,09 5,03 4,86 4,63 4,41 2,68 2,59 2,47 2,35 1,83 1,76 1,68 1,60 1,38 1,34 1,27 1,21 1,11 1,07 1,02 0,972

БЫ х -104 0 1 3 5 4,82 4,65 4,41 4,18 0,0875 0,0840 0,0789 0,0742 0,000327 0,000318 0,000307 0,000296 - - - -

БЫ,О у -108 0 1 3 5 6,15 6,04 5,88 5,73 4,56 4,41 4,21 4,02 0,219 0,214 0,206 0,198 - 0,0384 0,0370 0,0348 0,0328 0,222 0,214 0,201 0,190 0,798 0,768 0,724 0,684

В табл. 9 приведены объемные доли коррозионно-активных и вредных веществ в составе ПС при сжигании топливных композиций «ТГ + триметиламин».

Таблица 9

Содержание вредных веществ в ПС топливной композиции «ТГ + триметиламин»

Суммарная объемная доля вещества Процент добавки а

0,6 0,8 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0

СО -101 0 1 3 5 1,13 1,13 1,13 1,13 0,598 0,598 0,598 0,599 0,125 0,126 0,127 0,128 6,2510-5 6,3210-5 6,4610-5 6,5910-5 3,4010-7 3,4510-7 3,52-10"7 3,6010-7 6,3710-9 6,4510-9 6,6010-9 6,7510-9 -

N0х -106 0 1 3 5 2,08 2,14 2,25 2,37 164 167 172 177 2800 2820 2840 2860 1830 1840 1850 1860 472 474 478 481 157 158 159 160 64,9 65,1 65,7 66,1

Б,-106 0 1 3 5 18,7 18,0 17.1 16.2 2,18 2,12 2,05 1,99 0,0463 0,0456 0,0448 0,0441 - - - -

-104 0 1 3 5 1,73 1,70 1,68 1,66 5,79 5,65 5,43 5,23 5,03 4,90 4,71 4,53 2,68 2,61 2,51 2,42 1,83 1,77 1,71 1,64 1,38 1,34 1,29 1,24 1,11 1,08 1,04 1,00

БЫх -104 0 1 3 5 4,82 4,68 4,46 4,27 0,0875 0,0845 0,0803 0,0763 0,000327 0,000321 0,000315 0,000308 - - - -

БЫ,Оу -108 0 1 3 5 6,15 6,09 6,04 5,99 4,56 4,45 4,30 4,15 0,219 0,215 0,210 0,206 - 0,0384 0,0371 0,0352 0,0335 0,222 0,215 0,204 0,194 0,798 0,772 0,734 0,699

Анализ данных, представленных в табл. 7-9, показывает, что с увеличением процентного содержания присадок концентрации СО и N0 х увеличиваются при одновременном снижении концентрации серосодержащих соединений.

В энергоустановках с неохлаждаемой турбиной (Т < 1200 К, а> 4,0) максимальное снижение концентрации серосодержащих веществ достигает 13,8 % при использовании присадки анилин в количестве до 5 об. %.

Таким образом, для снижения коррозионной активности продуктов сгорания серосодержащих углеводородных топлив предлагается применение антикоррозионной присадки анилин. Однако для его использования в паровой фазе при подаче в магистраль топливного газа в реальных условиях эксплуатации требуется его предварительный подогрев до Тисп = 213 °С при Р = 0,2 МПа и до Тисп = 255 °С при Р = 0,5 МПа.

Заключение

Проведенные исследования показали, что из рассмотренных антикоррозионных присадок наибольшее снижение содержания коррозионно-активных веществ в составе ПС наблюдается при использовании присадки анилин. Однако для подачи анилина в паровой фазе в топливную магистраль углеводородного газа требуется использование теплообменника-испарителя. Кроме того, с уменьшением концентрации серосодержащих соединений наблюдается увеличение концентрации вредных веществ.

Список литературы

1. Способы увеличения ресурса работы микрогазотурбинного энергетического агрегата при утилизации попутного нефтяного газа / О. А. Зуева, Н.Л. Бачев, Р.В. Бульбович, А.М. Клещевников // Газовая промышленность. - 2013. - № 692. - С. 30-34.

2. Зуева О.А., Бачев Н.Л., Бульбович Р.В. Разработка высокоресурсной камеры сгорания для утилизации попутного нефтяного газа // Фундаментальная наука и технологии. Перспективные разработки: материалы II Междунар. науч.-практ. конф., Москва, 28-29 нояб. 2013 г. - North Charleston: Academic, 2013. - Vol. 2. - C. 167-172.

3. Амирханова Н.А., Хамзина А.Р. Повышение коррозионной стойкости сплава ЭП648 к высокотемпературной газовой коррозии // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Аэрокосмическая техника. - 2014. - № 36. - С. 38-48.

4. Полетаева О.Ю., Мовсум-Заде Н.Ч., Бабаев Э.Р. Антикоррозионные присадки для транспорта, хранения, эксплуатации нефтепродуктов // Транспорт и хранение нефтепродуктов и углеводородного сырья. - 2014. - № 1. - С. 34-36.

5. Зуева О.А., Бульбович Р.В., Бачева Н.Ю. Расчет выбросов загрязняющих и коррозионно-активных веществ при сжигании серосодержащего попутного нефтяного газа в микрогазотурбинных энергетических агрегатах // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Аэрокосмическая техника. - 2012. - № 32. - С. 81-95.

6. Кулиев А.М. Химия и технология присадок к маслам и топливам. - Л.: Химия, 1985. - 312 с.

7. Алцыбеева А.И., Левин С.З. Ингибиторы коррозии металлов: справочник / под ред. проф. Л.И. Антроповой. - Л.: Химия, 1968. - 264 с.

8. Трусов Б.Г. Моделирование химических и фазовых равновесий при высоких температурах (АСТРА.4/рс). - М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 1995. - 40 с.

9. Краткий справочник физико-химических величин / под ред. К.П. Мищенко, А. А. Равдель. - Л.: Химия, 1974. - 200 с.

10. Никольский Б.П. Справочник химика. - Л.: Химия, 1967. - Т. 6. - 1012 с.

11. Нефтепродукты: свойства, качество, применение: справочник / под ред. проф. Б.В. Лосикова. -М.: Химия, 1966. - 776 с.

12. Основы теории и расчета жидкостных ракетных двигателей: учебник / А. П. Васильев, В.М. Кудрявцев, В. А. Кузнецов [и др.] / под ред. В.М. Кудрявцева. - М.: Высш. шк., 1983. - 703 с.

13. Arden L. Buck. New equations for computing vapor pressure and enhancement factor // Journal of Applied Meteorology. - 1981. - Vol. 20. - Р. 1527-1532.

14. Кириллин В.А., Сычев В.В., Шейндлин А.Е. Техническая термодинамика. - М.: Энергоатом-издат, 1983. - 407 с.

15. Кретчетов И.В. Сушка и защита древесины: учебник для техникумов. - М.: Лесн. пром-ть, 1987. - 328 с.

References

1. Zueva O.A., Bachev N.L., Bulbovich R.V., Kleshchevnikov A.M. Sposoby uvelicheniya resursa raboty mikrogazoturbinnogo energeticheskogo agregata pri utilizatsii poputnogo neftyanogo gaza [The ways to increase operability of micro-gas-turbine generating unit when utilizing associated petroleum gases]. Gazovaya promyshlennost, 2013, no. 692, pp. 30-34.

2. Zueva O.A., Bachev N.L., Bulbovich R.V. Razrabotka vysokoresursnoy kamery sgoraniya dlya utilizatsii poputnogo neftyanogo gaza [Development of combustion chamber with high operability for utilizing associated petroleum gases]. Fundamentalnaya nauka i tekhnologii perspektivnye razrabotki: materialy II mezhdu-nar. nauch.-prakt. konf., Moscow, Academic, 2013, vol. 2, pp. 167-172.

3. Amirkhanova N.A., Khamzina A.R. Povyshenie korrozionnoy stoykosti splava EP648 k vysokotem-peraturnoy gazovoy korrozii [Increase of corrosion stability of alloy EP648 to high-temperature gas corrosion]. PNRPU Aerospace Engineering Bulletin, 2014, no. 36, pp. 38-48.

4. Poletaeva O.Yu., Movsum-Zade N.Ch., Babaev E.R. Antikorrozionnye prisadki dlya transporta, khra-neniya, ekspluatatsii nefteproduktov [Anti-corrosion additives for transport, storage, exploitation of petroleum product]. Transport i khranenie nefteproduktov i uglevodorodnogo syrya, 2014, no. 1, pp. 34-36.

5. Zueva O.A., Bulbovich R.V., Bacheva N.Yu. Raschet vybrosov zagryaznyayushchikh i korrozionno-aktivnykh veshchestv pri szhiganii serosoderzhashchego poputnogo neftyanogo gaza v mikrogazoturbinnykh

energeticheskikh agregatakh [ The calculation of the contaminated and corrosive substances emission during combustion of sulphur-containing associated petroleum gas in the microgasturbine units]. PNRPU Aerospace Engineering Bulletin, 2012, no. 32, pp. 81-95.

6. Kuliev A.M. Khimiya i tekhnologiya prisadok k maslam i toplivam [Chemistry and technology of additives for oils and fuels]. Leningrad, Khimiya, 1985, 312 p.

7. Altsybeeva A.I., Levin S.Z. Ingibitory korrozii metallov: spravochnik [Inhibitors of metallic corrosion: handbook]. Ed. L.I. Antropova. Leningrad, Khimiya, 1968, 264 p.

8. Trusov B.G. Modelirovanie khimicheskikh i fazovykh ravnovesiy pri vysokikh temperaturakh (ASTRA.4/pc) [Modeling chemical and phase equilibriums at high temperatures]. Moscow, Moskovskiy gosu-darstvennyy tekhnicheskiy universitet im. N.E. Baumana, 1995, 40 p.

9. Mishchenko K.P., Ravdel A.A. Kratriy spravochnik fiziko-khimicheskikh velichin: spravochnikh [Brief handbook on physico-chemical quantities]. Leningrad, Khimiya, 1974, 200 p.

10. Nikol'skiy B.P. Spravochnik khimika: spravochnik. Leningrad: Khimiya, 1967, vol. 6, 1012 p.

11. Nefteprodukty: svoystva, kachestvo, primenenie: spravochnik [Oil products: properties, quality, using. Handbook]. Ed. B.V. Losikov. Moscow, Khimiya, 1966, 776 p.

12. Vasilev A.P., Kudryavtsev V.M., Kuznetsov V.A. et al. Osnovy teorii i rascheta zhidkostnykh raket-nykh dvigateley: uchebnik [The fundamentals of the theory and calculation of liquid fuel motors: manual]. Ed. V.M. Kudryavtsev. Moscow, Vysshaya shkola, 1983, 703 p.

13. Arden L. Buck. New equations for computing vapor pressure and enhancement factor. Journal of Applied Meteorology. 1981, vol. 20, pp. 1527-1532.

14. Kirillin V.A., Sychev V.V., Sheyndlin A.E. Tekhnicheskaya termodinamika [Engineering thermodynamics]. Moscow, Energoatomizdat, 1983, 407 p.

15. Kretchetov I.V. Sushka i zashchita drevesiny [Drying and cover of the wood]. Moscow, Lesnaya promyshlennost, 1987, 328 p.

Об авторах

Матюнин Олег Олегович (Пермь, Россия) - старший преподаватель кафедры «Ракетно-космическая техника и энергетические системы» ФГБОУ ВО ПНИПУ (614990, г. Пермь, Комсомольский пр., д. 29, e-mail: matoleg@gmail.com).

Бачев Николай Леонидович (Пермь, Россия) - кандидат технических наук, доцент кафедры «Ракетно-космическая техника и энергетические системы» ФГБОУ ВО ПНИПУ (614990, г. Пермь, Комсомольский пр., д. 29, e-mail: bnl54@yandex.ru).

Бульбович Роман Васильевич (Пермь, Россия) - доктор технических наук, профессор кафедры «Ракетно-космическая техника и энергетические системы» ФГБОУ ВО ПНИПУ (614990, г. Пермь, Комсомольский пр., д. 29, e-mail: dekan_akf@pstu.ru).

Бачева Надежда Юрьевна (Пермь, Россия) - старший преподаватель кафедры «Прикладная физика» ФГБОУ ВО ПНИПУ (614990, г. Пермь, Комсомольский пр., д. 29, e-mail: bnl54@yandex.ru).

About the authors

Oleg O. Matyunin (Perm, Russian Federation) - Senior Lecturer, Department of Rocket and Space Engineering and Power Generating Systems, Perm National Research Polytechnic University (29, Komsomolsky av., Perm, 614990, Russian Federation, e-mail: matoleg@gmail.com).

Nikolay L. Bachev (Perm, Russian Federation) - Ph. D. in Technical Sciences, Associate Professor, Department of Rocket and Space Engineering and Power Generating Systems, Perm National Research Polytechnic University (29, Komsomolsky av., Perm, 614990, Russian Federation, e-mail: bnl54@yandex.ru).

Roman V. Bulbovich (Perm, Russian Federation) - Doctor of Technical Sciences, Professor, Department of Rocket and Space Engineering and Power Generating Systems, Perm National Research Polytechnic University (29, Komsomolsky av., Perm, 614990, Russian Federation, e-mail: dekan_akf@pstu.ru).

Nadezhda Yu. Bacheva (Perm, Russian Federation) - Senior Lecturer, Department of Applied Physics, Perm National Research Polytechnic University (29, Komsomolsky av., Perm, 614990, Russian Federation, e-mail: bnl54@yandex.ru).

Получено 20.01.2017