ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОТРЕБЛЯЕМОЙ МОЩНОСТИ В ШНЕКОВОЙ ЧАСТИ ОЧИСТИТЕЛЯ

ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ УДК 677.21.051.152

ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОТРЕБЛЯЕМОЙ МОЩНОСТИ В

ШНЕКОВОЙ ЧАСТИ ОЧИСТИТЕЛЯ

РАЖАБОВ ИБРАТ ЯХШИМУРОДОВИЧ, PhD, доцент Ташкентский институт текстильной и легкой промышленности, Узбекистан

АГЗАМОВ МИРХОСИЛ МИРСАЛИХОВИЧ, PhD, доцент Ташкентский институт текстильной и легкой промышленности, Узбекистан

КАРИМОВА МУХЛИСА МУХАММАД КИЗИ, студент Ташкентский институт текстильной и легкой промышленности, Узбекистан

Аннотация: В статье представлены результаты теоретических исследований энергозатрат при работе усовершенствованного шнекового рабочего органа агрегата, разработанного с целью повышения эффективности очистителя от мелких примесей, который широко используется в технологическом процессе первичной обработки хлопка. Теоретически проанализированы факторы, влияющие на процесс попадания хлопкового сырья в шнековыйрабочий орган и процесс перед выходом хлопка (шаг шнека N, наружный диаметр шнека D, внутренний диаметр шнека d, расстояние между корпусом шнека и обечайкой шнека h, длина шнека L, осевая скорость шнека V, КПД шнека Q, число оборотов шнека n), а также силы прижатия, трения и сопротивления при движении хлопка по шнеку.

Ключевые слова: хлопок-сырец, влажность, шнековый орган, винтовой конвейер, гребной винт, очистительный эффект, коэффициент заполнения.

В мире проводятся научно-исследовательские работы, направленные на разработку инновaционных приемов и технологий, позволяющих эффективно применять достижения передовой науки и техники для очистки хлопкового сырья от различных мелких примесей, а также на совершенствование существующих [1].

В нашей республике особое внимание уделяется созданию технологических процессов в хлопчатобумажной и текстильной промышленности, высокопроизводитель-ных технологических машин и оборудования, а также систем управления ими [2]. В ходе поиска были изучены ряд интернет ресурсов и проанализированы для достижения поставленной задачи [3-18].

На основании поставленных задач были проведены теоретические и практические эксперименты по снижению энергопотребления и повышению эффективности очистки с учетом высокого энергопотребления, что является одной из основных проблем на хлопкоочистительных предприятиях. Были изучены возможности использования шнековых рабочих органов в процессе очистки и проведены следующие исследования [19].

Величина мощности привода винтового рабочего органа определяет выбор альтернативного типа привода, энергозатраты и силовые расчеты рабочего органа. Но эти методы не могут в полной мере оценить продуктивность хлопчатника с винтовыми колками. Поэтому желательно пересмотреть формулу определения производительности винтовых устройств и выделить в ней конкретные части шнека, охватываемые математическими выражениями, и объединить их в новую формулу в зависимости от заданного значения производительности [20]. В этом случае, значения производительности рассматриваются как аргументы, а остальные параметры винта - как переменные. В качестве основной переменной принимаем наружный диаметр D винта (рис. 1) и через него можно вводить безразмерные

коэффициенты, выражающие другие размеры винта. Выполним процесс изменения выражения по формуле по классической формуле объемной производительности, так как в неё не входит плотность обрабатываемого материала. Аналогичные изменения были внесены в работу, но расчет показателей выполнен без учета основных факторов D, Н, В, Е конструкции шнека. На рис. 1 представлена схема шнека с постоянным внешним и внутренним диаметром и постоянным шагом винта по его длине, предназначенного для использования в разработанном нами очистителе. Учет вышеуказанной информации в расчетах повышает точность результатов.

И

,_tr^l_ !_1

f J 1—b- Щ

а)

б)

Н

JiW.

IA.I j

V\\ I

r%f t

Dt

- 9

а) вид в разрезе кожуха шнека с обечайкой, б) схема разброса гребного винта. Рис. 1. Элементы винтового конвейера

D-наружный диаметр винта; d-внутренний диаметр; Н-шаг за шагом; В-расстояние; Е-глубина зазора ; а-зазор между корпусом и наружным диаметром корпуса; b-толщина винта; а-угол возвышения; AC-равно nD при диаметре D; ЕС-внутренная длина линии разбрасывания в диаметре d; AG-длина линии косого разброса по наружному диаметру; EG-длина линии косого разворота по внутреннему диаметру; h-толщина слоя материала в окружающем пространстве; Dср-средний диаметр окружности, проходящей через слой материала; FC-длина линии разбрасывания по диаметру среднего круга; FG-длина распространения спирали на средний диаметр; aD, а, аср - соответственно D, d и Dср углы возвышения по диаметрам.

Разберем структуру формулы продуктивности.

Известно, что объемный КПД винтового конвейера (шнека, расположенного в цилиндрическом корпусе с минимальной прорезью (рис. 1), определяется по следующей формуле, м3/с [21].

q = ?^{h-jl.)nksh.q =1

где, D и d - внешний и внутренний диаметр винта, м; Н - шаг винта, м;

а - угол наклона шага винта (в расчетах шаг спирали принимается за средний угол возвышения);

Ь - толщина стержня винта с прямым углом, м; п - частота вращения шнека, с-1;

Кв - коэффициент снижения винтовой нагрузки, который включает следующие коэффициенты: Кн-коэффициент нагрузки ниже загрузочного отверстия, Кп-коэффициент переноса продукта шнеком, Кс-степень сжатия хлопка [22].

Как было сказано выше, работоспособность винтовых устройств достаточно изучена. При этом более производительными и грузоподъемными считаются винтовые устройства, что объясняется тем, что к ним могут быть применены основные законы транспортировки хлопка, выведенные из уравнений непрерывности и движения [23]. В движении хлопка по шнеку можно выделить следующие основные потоки:

- основной вынужденный поток в виде поступательного движения хлопка по оболочке, обусловлен относительным движением винта по оболочке;

- противоположный поток можно рассматривать как поток в обратном направлении из-за давления, вызванного движением хлопка;

- поток направлений, возникает на внутренней поверхности полукруглого паза между колками и оболочкой, на внутренней поверхности оболочки.

Следует отметить, что противоток бывает только в виде определенного принудительного ограничения потока. На практике, в винтовом канале никогда не бывает потока в обратном направлении [24].

Примем следующие допущения о движении хлопка вдоль винта:

1) винтовой канал, образованный колками, установленными между винтовым валом и стенками оболочки, считается распростертым в плоскости;

2) предполагается, что винт неподвижен, а масса хлопка движется в направлении, перпендикулярном оси винта, со скоростью V;

3) не учитываются силы инерции;

4) хлопок не полностью заполняет канал и считается, что он прилипает к стенке сетчатой поверхности оболочки;

5) плотность по всей длине винта считается одинаковой;

6) рассматривается канал прямоугольной формы с постоянными размерами по длине, т. е. поперечное сечение не является функцией координаты Z;

7) ширина винтового канала зависит от шага W и значительно больше его глубины, т.е.:

8) учитываются только поперечная Vx и продольная Vy составляющие скорости, и предполагается, что вертикальная составляющая скорости Vz не оказывает существенного влияния на движение хлопка:

Ух>>Уу; Vz>>Vy

Выведем уравнение импульса, относящееся к рассматриваемой задаче. При этом считаем, что хлопок однороден, его плотность зависит от коэффициента заполнения шнека, а показатели его ускорения равны нулю [25].

Для этого выделим элемент размером dxy.dyx.dz в потоке хлопка в канале шнека и построим для него уравнение баланса

Рис.2. Схема вывода уравнения количества движения.

Раскрываем скобки, делаем сокращения и получаем следующее уравнение [26]:

др • ду = дту2 • дг (2) Воспользуемся законом упругости волокон Ту2 = цуу2и при этом учтем, что скорость смещения равна следующему, т.е.:

= Ъ2 = Л~у (3) Подставляя уравнение (3) в (2) и несложными преобразованиями получаем:

Т = 1Г = ЧТТ

д2 ду ' ду2 4 у

Аналогично запишем второе уравнение движения в следующем виде [27]:

^ =

д2 4 ду2

тт - др др

Из полученных уравнений — - сила давления и скорость частей хлопковой массы V в

направлениях осей Z и X (рис. 2). Уравнение (3) приводится к следующему виду:

д2»2 = 1д£дУ2

Теперь, дважды интегрируя уравнение (6), определяем величину компоненты скорости V:

д"2 = фэу)ду =

Рис.3. Схема расчета направления движения хлопка заданный винтовыми колками.

у = 0 д2 = 0 у = Н ^2 = ^2

Константы интегрирования С1 и С2 выбираем из граничных условий, которые основаны на предположении, что материал прилипает к внутренним поверхностям оболочек винтов [28]; Vz -составляющая вектора скорости V винта в направлении оси. Из условий (8) следует, что 0=0, и получаем следующее:

уг=^д±Н2 + с1Н, С1=^—1.д±н

2 21] д2 1 Н 21] д2

Подставляя константы С1 и О в уравнение (7), получаем следующее:

1 др 2 , 1 др .. 1 др 2. __

= ^ддру2+Цу—11Т2Ну = Цу — 2]1ддр

В уравнении (12) первый член правой части охватывает скорость частиц хлопка в нагнетаемом потоке и определяется относительным перемещением поверхности шнека, а второй член -

скорость обратного потока, которая определяется сопротивлением на сетчатой поверхности оболочки винта [29].

Теперь давайте посмотрим на уравнение (14), проинтегрировав его дважды, чтобы найти компонент скорости Vx:

др* = Ш1ду) ду = + с0 ду = 2~Лу2 +С1У + с*

Постоянную интегрирования находим из граничных условий С1 и С2, которые выводятся из предположения, что материал прилипает к стенкам оболочки шнека:

у = 0 да vх= 0

у = Нда vх= - Vх

Здесь, Vx - векторная составляющая скорости колка V в осевом направлении. Из условия (12) следует, что 0=0, а из условия (13) получаем следующее: Мы получаем константы С1 и С2, подставляя их в уравнение (11):

х 21] дх 1 1 Н 21] дг к '

1 дР 2 У2 1 дР „ У2 1 дР

^г = щдРУ +цУ-Ц1ГрНУ = -цУ- ЦдГр

В формуле (19) первый член правой части охватывает вынужденный расход хлопка, который определяется наличием пристеночной скорости Уу, составляющей, а второй член определяет обратный расход.

Появление V-скоростного компонента объясняется наличием поперечной циркуляции хлопка в шнековом канале, которая определяется толкающими движениями боковых стенок шнекового канала, состоящего из колков. Поэтому, если не учитывать потери через радиальные щели, так как их размеры обычно очень малы, то суммарное значение для потока в поперечном направлении равно нулю, так как поток с обеих сторон ограничен стенками канала, поэтому

д = 2$нУхйУ = 0

Для того чтобы длина винтового канала по оси Z была равна нулю, уравнение (16) имеет следующий вид:

¡нУхйУ = 0

Мы получаем значение Уу, подставляя его в (17):

!н[-ъ~2;1тлну-у2-)му = о

После интеграции:

2 21] дх\ 2 3 ) 2 21] дх

Определим значение градиента давления из уравнения (19):

дХ=-~1Н^ = -в12

Отрицательная величина имеет смысл, если мы рассмотрим направление эффекта градиента давления [30].

Теперь подставим уравнение

Ух , 1 6лУх,г. Ух 3УХ , УХ

ъ = -у;у + -^

В итоге получаем

Рх = -У-Ху

На практике эффективность одношнекового конвейера обеспечивает подачу хлопка в направлении оси Z, т. е. по винтовому каналу, с объемным расходом.

Q = Qz = W ¡0 vz dy = wi0H[^y-1d£(Hy

У

2ц dx

W—H ——^H3

2 12ц dz

2)]dy = WV-^H-—^(Hl-Hl) =

J\ J 2 2ndz\2 3 J

Мы использовали уравнение (12) для обратного преобразования уравнения (23). Первый член правой части уравнения (23) представляет собой прямой (вынужденный) расход тока, который определяется относительным перемещением поверхностей шнека и цилиндра, а второй член определяется расходом давления, вызванным сопротивления на сетчатой поверхности оболочки винта.

На практике использование уравнения (23) весьма неудобно, так как большинство его членов не определяются технической классификацией винта. Поэтому мы переставляем некоторые переменные в этом уравнении, используя следующие соотношения.

дР АР

dz

Затем можно написать:

Поэтому

L

dp ар . п

Z = --- = —5 тв

sind dz L

Vz = Vcose, V = nDn

Здесь АР - сила сопротивления движению хлопка; Ь - длина круга движения; Б - диаметр винта; п - число оборотов шнека.

Ширина канала винтовой резьбы или шаг резьбы, в свою очередь, является соединением друг с другом.

№ = Ъсозв, Ь = (,

Здесь t - шаг винта; 1 - количество винтов; е - диаметр колка в шнеке. В этом случае

W

= (- — е )cos в=\(

1

j-cose)

С учетом изложенного можно написать следующее:

-.(i-j)ttdh^cos20

Вводим символы:

Q=

\(l-l-f)nDHcos2e

n-[^H3t-(l-i^)-sine-cose]AP

Ll2L Л tj In

= а, -Н3-(1--)-5тв-со5в = В

2 12ь 1\ г; г

Тогда принимает канонический вид:

АР АР

Q = ап — В--у —

ц ц

Что касается потока убытков, то мы не учитывали его в приведенных выше рассуждениях, у = 0:

п о ар

Q = an — В —

Следует отметить, что коэффициенты относятся только к геометрической классификации винта. Поэтому их принято называть коэффициентами винтовой геометрии. Иногда прямоток QD принято обозначать обратным (под давлением) - Qp. Тогда уравнение (28) принимает вид:

Q = QD — Qp

2

Определяем отношение полного КПД винта к правильному выходу по току в диапазоне нагрузки:

(2 л н2 дР н2 дР

— =1--— =1-

(в 6т]Уг дг ^ 6т]Уг дг у '

Здесь учитывая а (30), можно легко показать, что о = — аналогичным образом можно

Яо

У

изменить уравнение (19), где а = —. Тогда мы получаем следующее:

^ = а

Из уравнения (32) видно, что максимальное значение достигается при максимальном градиенте давления. Максимальный градиент давления может быть получен, когда выпускное отверстие формующего инструмента закрыто. В этом случае продольного смещения хлопка по каналу шнека не будет, и можно предположить, что:

^ Ргйа = 0

Если подставить уравнение (34) в последний интеграл, то получится выражение, в котором максимальное значение Д Р равно единице (но левая и правая части выражения, заданного при Р=1, могут быть равны нулю):

13

---

Уравнение (22) можно записать в форме, эквивалентной уравнению (32):

^=а

Следует отметить, что если составляющая скорости V зависит от индекса обработки ДР и (а), то она зависит только от безразмерной переменной (а), а не от Р.

Определение основных параметров винтового рабочего органа очистителя имеет важное значение для обеспечения оптимальных режимов его работы при переработке хлопка-сырца

[31].

Скорость осевого движения хлопка-сырца в кожухе винтового органа очистителя, с учетом производительности устройства и условий работы (рис. 2), можно определить по следующей формуле [32]:

д1 =-т-- ,м/сек

900п(D2 -d2•у •Со

Здесь:

- производительность транспортера Q = 7 т/ч;

- длина транспортирования L = 4 м;

- объемный вес груза у0 = 0,05 т/м3;

- диаметр вала шнека й « 0,3 • Б = 0,3 • 560 = 168 мм.

- коэффицент осыпания груза через зазоры между внутренней поверхностью кожуха и наружной кромкой шнека с0 = 0,9, так как транспортер горизонтальный.

Рис.2. Треугольник скорстей

Определим, пользуясь формулой, скорость осевого перемещения груза [33]:

7

^ =-:-т-7—--= 1.37 м/сек

Скорость абсолютного движения груза т9а = для горизонтального транспортера. Определим число оборотов и угловую скорость винтового органа:

60^1 60137 (

п =—L =-=274 мин1;

5 0,3 v '

N2 = — = 25137 = 0,456 л. с. = 0,338 квт.

2 75 75 v '

где

S = 300 мм - шаг винта ш = — = --= 28,7 1/сек

30 30 v '

Определим угол поворота слоя груза в сторону вращения шнека:

у' = arctg [f2 • tg

где

f2 = 0,8 —коэффицент трения груза по стальной поверхности кожуха (в состоянии движения);

9 0 3

а = arctg — = arctg-;-= arctg 0,578 = 30°

а nd ь 3,14 0,168 ь v '

где, а - угол подъема винтовой нитки шнека по наружной кромке;

р1 = arctgfa = arctg 0,3 = 17° - угол трения груза по стальной поверхности шнека (в движении);

f1 = 0,3 - коэффициент трения груза по стальной поверхности кожуха (в состоянии движения).

у' = arctg

Определим мощность на преодоление сил инерции, возникающих при изменении скорости движения груза от 0 до да = :

ПА2 7-1 372

м = 4ZL = 71-3/ = 0,0496 л. с. = 0.0367 квт.

1 270д 270 9,81 v '

Определим мощность на преодоление трения груза о внутреннюю поверхность кожуха шнека:

h

FK = fi^G^ cosy' = 0,8 • 5,9 • 0,454 = 2,5 кг,

где, FK - сила трения груза о внутреннюю поверхность кожуха винтового органа.

г QL 7-4 с

G = 36i9 = зб 137 = 5,9 кг - вес груза, находящегося в кожухе винтового органа.

Определим мощность, расходуемую на перемещение груза вдоль оси шнека и на преодоление трения груза о винтовую поверхность:

РоВ^^ + РоВ«,-^

3 150 150 v '

где, P0 = G sinfítg(a0 + р1) = 0, так как угол

P0 = Fk • sin в • tg (а0 + р1) = 2,5 • 1 • 1.072 = 3,68 кг; в = 90°, так как транспортер горизонтальный; ш2 = 0, так как нет вращательного движения груза.

3,68ш0156ш28,7 . „„„ .

N3 = 3-1-- = 0,394 л.с = 0,292 квт.

150

7. Определим мощность на валу шнека:

= (N1+N2+N3)ko = Ш49б+0,45б+0,394)1,25 = 1,17 л. с. = 0,86 квт. (48) 0 Vn 0,9604 v '

где, k0 = 1,25 - коэффициент, учитывающий защемление и дробление груза; = 0,982 = 0,9604 - К.П.Д. подшипников скользящего трения [35]. Определим мощность, снимаемую с вала двигателя:

N 117

N = ^ — =1,3 — = 1,69 о. к. = 1,25 квт.

1Vn 0,9 v 7

где, k1 = 1,3 - коэффициент запаса мощности; дп = 0,9 - к.п.д. трансмиссии. Выполненные расчетные работы по определению основных параметров винтового органа очистителя мелкого сора будут использованы для осуществления опытно- конструкторской разработки предлагаемого винтового органа очистителя.

ЛИТЕРАТУРА

1. Ражабов, И. Я., Фахриддинов, Б. Ф. У. (2022). Исследование напряженности поля сил трения в ремешковых парах и износа ремешка. In Молодежь и XXI век-2022 (pp. 390-393).

2. Ражабов, И. Я., Фахриддинов, Б. Ф. У. (2022). Теоретическое обоснование появления и разрастания трещин в ремешках вытяжного прибора кольцепрядильных и ровничных машин. In Молодежь и XXI век-2022 (pp. 393-396).

3. Yunusov, S., Agzamov, M., Agzamov, M., & Kamolov, N. (2020). Khanimkul, Pardaev. Vliyanie dzhinninga na lopatochnyy valkovyy syroy rollernyy dzhin. Dzhin-inzhiniring i menedzhment, SShA, Oklend, 3908-3917.

4. Agzamov, M., Yunusov, S., Agzamov, M. M. (2018). Innovative working chamber for saw gin. Innovation and Science Press, Samarkand, 105.

5. Agzamov, M., Agzamov, M. M., Madzhidov Zh, F. (2007). Puti snizheniya soderzhaniya porokov v khlopkovom volokne v protsesse pil'nogo dzhinirovaniya. Izvestiya Vysshikh Uchebnykh Zavedenii, Seriya Teknologiya Tekstil'noi Promyshlennosti, (3 s 34), 37.

6. Agzamov, M. M., Yunusov, S. Z., Gafurov Zh, K. O tekhnologicheskom razvitii pervichnoy pererabotki khlopka s ispol'zovaniem novoy sushil'no-ochistitel'noy ustanovki/Seriya konferentsiy IOP: Materialovedenie i inzheneriya.-2017.

7. Юнусов, Р. Ф., Агзамов, М., & Агзамов, М. М. (2004). К вопросу выбора параметров рабочей камеры пильного джина. Проблемы текстиля.

8. Razhabov, I., Safoyev, A., Agzamov, M., Yuldashev, D. (2020). Cleaner of Raw Cotton with a Screw Working Body. In Saudi Journal of Engineering and Technology (Vol. 5, Issue 10, pp. 361 — 365). SASPR Edu International Pvt. Ltd. https://doi.org/10.36348/sjet.2020.v05i10.003

9. Zununovich, Y. S., Mirsolikh, A., Mirsalikhovich, A. M., Bakhtiyarovich, R. M., Murod ogli, N. K. (2021). Researching On Improvement of Cotton Fiber Quality. In International Journal of Mechanical Engineering (Vol. 8, Issue 6, pp. 1-3). Seventh Sense Research Group Journals. https://doi.org/10.14445/23488360/ijme-v8i6p101

10. Agzamov, Mirkhosil. (2021). The Influence of the Rotation Speed of the Raw Roller on Fiber Quality and Other Indicators of the Generation Process. Proceedings of Higher Education Institutions. Textile Industry Technology. 88-93. 10.47367/0021-3497_2021_4_88.

11. Агзамов, М., Маруфханов, Б. Х., Агзамов, М. М. (2021). Влияние вязкоупругой сжимаемости сырцового валика на показатели опушенности семян после джинирования. Интернаука, (6-1), 77-80.

12. Agzamov, M., Bakhtiyarovich, R. M., Agzamov, M. M. (2020). The Results of Research to Determine the Parameters of Hardening Working Area of the Gin and Linter Grates. Journal of Mechanical Engineering Research, 2(2).

13. Butovskiy, P. M., Agzamov, M. M. (2020). Production of Fancy Yarn on Spinning Machines. Trans Eng Comput Sci, 1(1), 105.

14. Marufkhanov B., Agzamov, M., Jumaniyazov, Q., Kuliev, T. Research Results to Find the Possibility of Replacement Seed Comb on a Rotating Drum. JournalNX, 6(12), 85-89.

15. Agzamov, M. M., Olimov, O. T., Urakov, N. A. (2019). Research results of innovative cotton fiber cleaning technology. Textile Journal of Uzbekistan, 7(1), 12-16.

16. Agzamov, M., Raxmatov, M. B., Agzamov, M. M. (2019). Sampling quenching parameters of ginning and linter ribs. Textile Journal of Uzbekistan, 8(1), 65-71.

17. Агзамов, М., Юнусов, С. З., Агзамов, М. М. (2017). Результаты исследований эффективности пильного джина с новым типом рабочей камеры. Технологии и качество, (1), 35-38.

18. Олимов, О. Т., Агзамов, М. М. (2014). Инновационные технологии для выработки высококачественного хлопкового волокна. Молодой ученый, (19), 231-234.

19. Муродов, О. Ж., Рузметов, М. Э., & Кулкораев, А. Х. У. (2022). Взаимодействие хлопка сырца с сеткой от технологических режимов. In Проблемы и перспективы развития России: Молодежный взгляд в будущее (pp. 395-397).

20. Murodov, O. J., & Adilova, A. S. (2022, December). Evaluation of the performance of a cyclone dust collector used to reduce environmental pollution in cotton processing plants. In IOP Conference Series: Earth and Environmental Science (Vol. 1112, No. 1, p. 012150). IOP Publishing.

21. Agzamov, M., Radjabov, I., Yuldashev, D. (2021). Research of the reasons of increased drop in cotton seeds after generation with reduced density of raw roller. IOP Conference Series: Earth and Environmental Science (Vol. 939, No. 1, p. 012072). IOP Publishing.

22. Ражабов, И. Я., & Атажанов, А. Б. (2021). Фракционный анализ засоренности хлопка-сырца. In Молодежь и XXI век-2021 (pp. 383-286).

23. Ражабов, И. Я., & Сафоев, А. А. (2021). Влияние ворса на эффективность очистки и зажгученности хлопка. In Юность и знания-гарантияуспеха-2021 (pp. 386-388).

24. Ражабов, И. Я., Сафоев, А. А., & Абдукадырова, Н. А. (2020). Новый очиститель хлопка-сырца. IN МОЛОДЕЖЬ И НАУКА: ШАГ К УСПЕХУ (pp. 328-331).

25. Safoyev, A. A., &Rajabov, I. Y. (2019). Ensuring the increase of the intensity of cleaning cotton from a small sorah. TextileJournalofUzbekistan, 6(2), 2.

26. Ражабов, И. Я., Сафоев, А. А., & Пардаев, Б. Ч. (2017). Исследование колкового шнека очистителя хлопка-сырца. In Наука молодых-будущее России (pp. 321-324).

27. Ражабов, И. Я., &Хаджаев, С. С. (2014). Моделирование свободных и вынужденных колебаний прижимной лапки портативной электрозакройной машины. In Юность и знания-гарантия успеха (pp. 346-349).

28. Махмутов, З.Р., Ражабов, И.Я., Хаджаев, С.С. (2014). Механика автоманипулирования полых деталей обуви. In Юность и знания-гарантия успеха (pp. 256-259).

29. Хаджаев, С. С., &Бутовский, П. М. (2014). Моделирование свободных и вынужденных колебаний прижимной лапки портативной электрозакройной машины. In Молодые ученые-основа будущего машиностроения и строительства (pp. 371-375).

30. Росулов, Р. Х., Бобожонов, С. Х., &Ражабов, И. Я. (2014). Новая технология сборка пильчатых сегментов хлопкоочистителных машин. In Юность и знания-гарантия успеха (pp. 357-360).

31. Ходжаева, М. Ю., Ражабов, И. Я., & Фарходов, С. А. У. (2022). Определение упругих характеристик многослойных ремней приводов текстильных машин. Российские регионы как центры развития в современном социокультурном пространстве (pp. 130-132).

32. Ражабов, И. Я., Агзамов, М. М., & Ходжаева, М. Ю. (2022). Расчет расхода электроэнергии в процессе очистки хлопка винтовым рабочим органом. In Проблемы и перспективы развития России: Молодежный взгляд в будущее (pp. 397-401).

33. Makxammadiyev Z., Khakimov S. Increase the service life of the roller gin working bodies //Deutsche internationaleZeitschriftfürzeitgenössischeWissenschaft' № 33 2022 VOL. - С. 44.

34. Махаммадиев З. О., Хакимов Ш. Ш. Влияние соотношения скоростного режима рабочего и отбойного барабанов валичного джина на процесс джинирования //Юность и знания-гарантия успеха-2021. - 2021. - С. 376-379.

35. И.Я.Ражабов, А.А.Сафоев "Определение основных параметров разработанного винтового органа очистителя мелкого сора" Материалы ХШеждународнаямолодежной научная конференция// Рассия, г.Курск. 21-22 апрель. 2021г.