СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ КОМПОЗИЦИОННЫХ ИЗДЕЛИЙ С ВНУТРЕННИМИ ПОЛОСТЯМИ СВАРКОЙ ВЗРЫВОМ
METHOD OF PRODUCING COMPOSITE ARTICLES WITH INNER CAVITIES BY EXPLOSION WELDING

Изобретение относится к технологии получения изделий цилиндрической формы с помощью энергии взрыва и может быть использовано для изготовления изделий с внутренними полостями, например теплообменников, химического оборудования и т.п.
Известен способ получения изделий с внутренними полостями сваркой взрывом, при котором полостеобразующие элементы в виде труб, например из меди, с водным наполнителем в их внутренних полостях, располагают пучком в стальной трубчатой оболочке симметрично относительно ее продольной оси, между трубами помещают соединительные стержни из более легкоплавкого металла, чем медь, сварку взрывом осуществляют с помощью заряда взрывчатого вещества, расположенного на поверхности плакирующей заготовки. После взрывного воздействия с целью увеличения площади сварных соединений проводят термообработку изделия при температуре на 5-20°C выше температуры ликвидуса металла соединительных стержней (Авт.св. СССР №1541913, М. кл. B23K 20/08, опубл. в БИ №17-97).
Данный способ имеет невысокий технический уровень, что обусловлено наличием в его схеме сварки взрывом центрального трубчатого полостеобразующего элемента, который остается в сваренном изделии и при его эксплуатации создает дополнительное термическое сопротивление при теплообмене теплоносителя прокачиваемого через центральную полость изделия с веществами, находящимися в смежных полостях. Из-за отсутствия сплошных сварных соединений между стенками полостеобразующих элементов создаются дополнительные препятствия для передачи тепла между теплоносителями, находящимися в смежных каналах изделия. Трубчатая оболочка выполняется из стали, что в ряде случаев не обеспечивает достаточной коррозионной стойкости изделий в агрессивной окружающей среде. Все это ограничивает возможные области применения изделий, полученных данным способом, в теплообменной аппаратуре.
Наиболее близким по техническому уровню и достигаемому результату является способ получения изделий с внутренними полостями путем взрывного нагружения, при котором берут полостеобразующие элементы в виде труб с удаляемым наполнителем и располагают их пучком в трубчатой оболочке симметрично относительно ее продольной оси, на наружной поверхности стальной трубчатой оболочки располагают кольцевой заряд взрывчатого вещества (ВВ) и производят инициирование процесса детонации ВВ с помощью электродетонатора. Перед сваркой в полости центрального полостеобразующего элемента размещают симметрично его продольной оси удаляемый стальной стержень, зазор между стержнем и полостеобразующим элементом заполняют удаляемым водным наполнителем, располагают на наружной поверхности центрального полостеобразующего элемента из стали вплотную друг к другу наружные медные полостеобразующие элементы в виде труб со слоем из легкоплавкого материала, например из латуни, на их наружных поверхностях и размещают полученный пучок в трубчатой металлической оболочке, удаляемой после взрывного воздействия. Процесс взрывного нагружения ведут при скорости детонации ВВ 3400-4060 м/с и отношении удельной массы ВВ к удельной массе стенки трубчатой оболочки, равном 0,72-0,86, причем после взрывного нагружения проводят термообработку полученной заготовки в течение 5-7 минут при температуре, превышающей на 5-15°C температуру плавления слоев из легкоплавкого материала на наружных полостеобразующих элементах с образованием при этом цельносварных соединений между всеми полостеобразующими элементами (Патент РФ №2373035, МПК B23K 20/08, опубл. 20.11.2009, бюл. №32 - прототип).
Данный способ имеет невысокий технический уровень, что обусловлено наличием в его схеме сварки взрывом стального центрального трубчатого полостеобразующего элемента, который остается в сваренном изделии и при его эксплуатации создает значительное термическое сопротивление при теплообмене теплоносителя, прокачиваемого через центральную полость изделия, с веществами, находящимися в смежных полостях.
Кроме того, изделия с такой конструкцией нельзя использовать в аппаратуре, где требуется пониженный теплообмен веществ-теплоносителей, находящихся во внутренних полостях изделия, с окружающей средой, а также в агрессивных средах из-за недостаточно высокой коррозионной стойкости материала наружных полостеобразующих элементов. Все это ограничивает возможные области применения изделий, полученных данным способом, в теплообменной аппаратуре.
В связи с этим важнейшей задачей является создание нового способа получения композиционных изделий с внутренними полостями сваркой взрывом по новой технологической схеме взрывного воздействия на свариваемую заготовку, обеспечивающей получение за один технологический цикл цельносварных изделий с пониженным термическим сопротивлением стенок металлических полостеобразующих элементов при теплообмене вещества, находящегося в центральной внутренней полости с веществами, находящимися в смежных с ней внутренних полостях, с одновременным снижением теплообмена этих веществ с окружающей средой, с сохранением при этом их осевой симметрии, с обеспечением высокой герметичности металла полостеобразующих элементов, повышенной стойкости изделия в агрессивных окружающих средах, в которых высоколегированные стали оказываются непригодными.
Техническим результатом заявленного способа является создание новой схемы сварки взрывом, обеспечивающей за один акт взрывного воздействия получение качественных сплошных сварных соединений трубчатой оболочки с трубчатой промежуточной прослойкой, а также между всеми полостеобразующими элементами и трубчатой промежуточной прослойкой без нарушений герметичности свариваемых металлов, обеспечение осевой симметрии изделия, снижение теплообмена веществ, находящихся во внутренних полостях изделия с окружающей средой, получение пониженного термического сопротивления стенок металлических полостеобразующих элементов при теплообмене вещества, находящегося в центральной внутренней полости, с веществами в смежных с ней внутренних полостях с обеспечением при этом повышенной стойкости изделия в агрессивных окружающих средах.
Указанный технический результат достигается тем, что в предлагаемом способе получения композиционных изделий с внутренними полостями сваркой взрывом, при котором берут полостеобразующие элементы в виде труб с удаляемым наполнителем и располагают их пучком в трубчатой оболочке симметрично относительно ее продольной оси, на наружной поверхности трубчатой оболочки располагают кольцевой заряд взрывчатого вещества (ВВ) и производят инициирование процесса детонации ВВ с помощью электродетонатора, центральный полостеобразующий элемент, удаляемый после сварки взрывом, выполняют из хрупкого материала, дробящегося в процессе взрывного воздействия, отношение толщины его стенки к толщине стенок смежных с ним полостеобразующих элементов составляет (4-10):1, трубчатую оболочку выполняют из коррозионно-стойкого металла с пониженной теплопроводностью, между трубчатой оболочкой и пучком из труб располагают трубчатую промежуточную прослойку из металла с пониженной теплопроводностью, сварку взрывом осуществляют при скорости детонации ВВ 3270-3820 м/с, при этом отношение удельной массы ВВ к сумме удельных масс стенок трубчатой оболочки и трубчатой промежуточной прослойки, а также сварочные зазоры между трубчатой оболочкой и трубчатой промежуточной прослойкой, между трубчатой промежуточной прослойкой и пучком из труб выбирают из условия получения скорости соударения трубчатой оболочки с трубчатой промежуточной прослойкой в пределах 610-700 м/с, а скорости соударения трубчатой оболочки с полостеобразующими элементами - 480-680 м/с. При осуществлении способа в качестве хрупкого материала используют стекло, в качестве коррозионно-стойкого металла с пониженной теплопроводностью для изготовления трубчатой оболочки используют титан, а трубчатую промежуточную прослойку выполняют из аустенитной стали.
Новый способ получения изделий с внутренними полостями имеет существенные отличия по сравнению с прототипом как по построению схемы сварки взрывом, совокупности технологических приемов и режимов при осуществлении способа, так и по физическим механизмам формирования центральной внутренней полости в изделии, а также сплошных сварных соединений трубчатой оболочки с трубчатой промежуточной прослойкой, а также металлических полостеобразующих элементов между собой и с внутренней поверхностью трубчатой промежуточной прослойки с сохранением при этом герметичности металла оболочки, промежуточной прослойки и тонкостенных полостеобразующих элементов в процессе их высокоскоростного деформирования.
Так предложено центральный полостеобразующий элемент выполнять удаляемым после сварки взрывом, что позволяет существенно снизить термическое сопротивление металлических слоев при теплообмене вещества, находящегося в центральной внутренней полости, с веществами в смежных с ней внутренних полостях.
Предложено центральный полостеобразующий элемент выполнять из хрупкого материала, дробящегося в процессе взрывного воздействия, что позволяет без особых затруднений удалять его из сваренной заготовки. В качестве хрупкого материала центрального полостеобразующего элемента предложено использовать стекло, поскольку этот материал является достаточно твердым, способным выдерживать высокие динамические нагрузки, возникающие в нем при сварке взрывом, и в то же время дешевым, что делает применение этого материала экономически выгодным при получении изделий. В процессе взрывного воздействия центральный полостеобразующий элемент выполняет функции опоры, исключающей недопустимые радиальные по направлению к центру изделия деформации металлических полостеобразующих элементов, способствует формированию центральной внутренней полости в изделии требуемого диаметра с гладкой цилиндрической поверхностью контактирующего с ней металла.
Предложено, отношение толщины стенки центрального полостеобразующего элемента к толщине стенок смежных с ним металлических полостеобразующих элементов составляет (4-10):1, что совместно с водным наполнителем в его внутренней полости обеспечивает сохранность его формы и размеров от неконтролируемых деформаций в процессе формирования сварных соединений, тем самым обеспечивается получение изделий заданной формы и размеров. При величине этого отношения толщин стенок ниже нижнего предлагаемого предела возможны неконтролируемые деформации полостеобразующих элементов при сварке взрывом, что может приводить к снижению качества получаемых изделий. Величина отношения толщин стенок полостеобразующих элементов выше верхнего предлагаемого предела является избыточной, поскольку это приводит к неоправданно большому расходу материала на изготовление центрального полостеобразующего элемента, возможно также возникновение затруднений при извлечении раздробленного материала из центральной внутренней полости после сварки взрывом.
Предложено трубчатую оболочку изготавливать из коррозионно-стойкого металла с пониженной теплопроводностью - титана, что способствует существенному снижению теплообмена веществ-теплоносителей, находящихся во внутренних полостях изделия, с внешней окружающей средой, позволяет использовать полученные изделия в таких агрессивных средах, где другие материалы, например кислотостойкие стали и сплавы, оказываются совершенно непригодными. Кроме того, титан обладает достаточно высокими пластическими свойствами и при сварке взрывом на предложенных режимах в нем не происходит трещинообразования, снижающего герметичность металла оболочки. Благодаря хорошей свариваемости титана с аустенитной сталью трубчатой промежуточной прослойки, между ними при сварке взрывом образуется прочное сплошное сварное соединение, стойкое к разрушению в условиях повышенных циклических нагрузок.
Предложено трубчатую промежуточную прослойку изготавливать из металла с пониженной теплопроводностью - аустенитной стали, что в сочетании с титановой трубчатой оболочкой способствует существенному снижению теплообмена веществ-теплоносителей, находящихся во внутренних полостях изделия с внешней окружающей средой. Такая сталь обладает достаточно высокими пластическими свойствами и при сварке взрывом на предложенных режимах в ней не происходит трещинообразования, снижающего герметичность металла прослойки. Благодаря хорошей свариваемости аустенитной стали и с титаном, и с медными полостеобразующими элементами в зонах соединения металлов не образуется нежелательных хрупких фаз, тем самым обеспечивается высокое качество получаемых цельносварных изделий.
Предложено сварку взрывом осуществлять при скорости детонации ВВ 3270-3820 м/с, при этом отношение удельной массы ВВ к сумме удельных масс стенок трубчатой оболочки и трубчатой промежуточной прослойки, а также сварочные зазоры между трубчатой оболочкой и трубчатой промежуточной прослойкой, между трубчатой промежуточной прослойкой и пучком из труб выбирают из условия получения скорости соударения трубчатой оболочки с трубчатой промежуточной прослойкой в пределах 610-700 м/с, и скорости соударения трубчатой оболочки с полостеобразующими элементами - 480-680 м/с, что обеспечивает необходимые условия для получения качественных сварных соединений трубчатой оболочки с трубчатой промежуточной прослойкой, соединений полостеобразующих элементов между собой и с трубчатой прослойкой, при этом одновременно происходит радиальная деформация трубчатой оболочки, приобретаемая ею от продуктов детонации ВВ кинетическая энергия осуществляет ее разгон в направлении трубчатой промежуточной прослойки и пучка из труб до необходимой скорости, обеспечивающей надежную сварку оболочки с трубчатой промежуточной прослойкой. При соударении образовавшейся при этом биметаллической титано-стальной заготовки с пучком из труб происходит их совместное высокоскоростное деформирование, вследствие чего полостеобразующие элементы приобретают в поперечных сечениях форму криволинейного четырехугольника, промежутки между ними и центральным полостеобразующим элементом из стекла исчезают, и, вместе с этим, формируются сплошные сварные соединения между всеми контактирующими между собой металлическими составляющими композиционной заготовки.
При скорости детонации ВВ и скорости соударения трубчатой оболочки с трубчатой промежуточной прослойкой, скорости соударения последней с металлическими полостеобразующими элементами ниже нижнего предлагаемого предела возможно получение некачественных сварных соединений, что может существенно снизить прочностные свойства полученных изделий.
При скорости детонации ВВ и скоростях соударения указанных выше составляющих композиционной заготовки выше верхних предлагаемых пределов возможны неконтролируемые деформации трубчатой оболочки, трубчатой промежуточной прослойки и полостеобразующих элементов, что может привести к нарушению герметичности металлических слоев, снижению качества получаемых изделий.
На фиг.1 изображена схема сварки взрывом, ее продольный осевой разрез, на фиг.2 - поперечное сечение А-А схемы взрывного нагружения, на фиг.3 - поперечное сечение сваренного изделия с внутренними полостями, где позиция 22 - сдеформированные металлические полостеобразующие элементы; 23 - сдеформированная трубчатая промежуточная прослойка; 24 - сдеформированная трубчатая оболочка; 25 - зоны сварки полостеобразующих элементов с трубчатой промежуточной прослойкой; 26 - зоны сварки полостеобразующих элементов между собой; 27 - зона сварки трубчатой оболочки с трубчатой промежуточной прослойкой; 28, 29 - внутренние полости изделия.
Предлагаемый способ получения композиционных изделий с внутренними полостями сваркой взрывом осуществляется в следующей последовательности. Изготавливают удаляемый после сварки взрывом центральный полостеобразующий элемент в виде стеклянной трубы 1 и заполняют его полость удаляемым водным наполнителем 2. Герметизацию осуществляют с помощью втулок 3, 4, например, из резины. Берут наружные полостеобразующие элементы в виде труб 5, заполняют их полости водным наполнителем 6 и герметизируют по концам заглушками 7, 8, например, из резины. Отношение толщины стенки центрального полостеобразующего элемента к толщине стенок смежных с ним металлических полостеобразующих элементов должно составлять (4-10):1. Полученные сборки располагают вплотную друг к другу на наружной поверхности центрального полостеобразующего элемента. Полученный пучок размещают соосно внутри трубчатой промежуточной прослойки 9 из металла с пониженной теплопроводностью, в качестве которого предложено использовать аустенитную сталь, центровку осуществляют с помощью металлических колец 10, 11. Полученную при этом сборку размещают внутри трубчатой оболочки 12 из коррозионно-стойкого металла с пониженной теплопроводностью, в качестве которого предложено использовать титан. Соосность обеспечивают с помощью металлических колец 13, 14. Устанавливают направляющий конус 15, например, из стали с углом при вершине 90°. На наружной поверхности трубчатой оболочки размещают защитную прослойку 16, например, из резины, защищающую наружную поверхность трубчатой оболочки от повреждений продуктами детонации ВВ, а на ее поверхности располагают контейнер 17 с кольцевым зарядом ВВ 18. Для осуществления процесса сварки взрывом используют заряд ВВ со скоростью детонации 3270-3820 м/с, при этом отношение удельной массы ВВ к сумме удельных масс стенок трубчатой оболочки и трубчатой промежуточной прослойки, а также сварочные зазоры между трубчатой оболочкой и трубчатой промежуточной прослойкой, между трубчатой промежуточной прослойкой и пучком из труб выбирают из условия получения скорости соударения трубчатой оболочки с трубчатой промежуточной прослойкой в пределах 610-700 м/с, а скорости соударения трубчатой оболочки с полостеобразующими элементами - 480-680 м/с. Размещают полученную сборку на песчаном грунте 19 и производят инициирование процесса детонации в основном заряде ВВ 18 с помощью электродетонатора 20 и вспомогательного заряда ВВ 21 с повышенной скоростью детонации. Этот заряд способствует выравниванию фронта детонации в основном заряде ВВ. При взрывном воздействии происходит высокоскоростная радиальная деформация трубчатой оболочки, при ее соударении с трубчатой промежуточной прослойкой титан сваривается со сталью, затем происходит совместное деформирование образовавшегося титано-стального слоя и при соударении его с пучком из труб металлические полостеобразующие элементы деформируются, приобретая при этом в поперечных сечениях форму криволинейных четырехугольников, ликвидируются воздушные промежутки между всеми полостеобразующими элементами и промежуточной прослойкой, при этом свариваются между собой в зонах контакта все металлические слои. Извлекают из центральной внутренней полости сваренной заготовки материал раздробленного центрального полостеобразующего элемента, например, с помощью электровибратора. Водный наполнитель удаляется из всех полостей после взрывною нагружения самопроизвольно при разгрузке сжатой системы. После этого удаляют механической обработкой торцевые части полученной заготовки с краевыми эффектами.
В результате получают цельносварное изделие с центральной внутренней полостью цилиндрической формы, с двенадцатью полостями, имеющими в поперечных сечениях форму криволинейного четырехугольника, без нарушений осевой симметрии и герметичности, с пониженным термическим сопротивлением металлических слоев при теплообмене вещества, находящегося в центральной внутренней полости, с веществами в смежных с ней внутренних полостях, при этом обеспечивается существенное снижение теплообмена веществ, находящихся во внутренних каналах изделия, с окружающей средой и повышенная стойкость изделия в агрессивных окружающих средах, в которых даже коррозионно-стойкие стали оказываются непригодными
Пример 1 (см. также таблицу).
п.н
п.в
п
Cu
Металлические полостеобразующие элементы в виде труб в количестве 12 штук изготавливают из меди M1 (ГОСТ 859-78) длиной 250 мм с наружным диаметром D=14 мм, внутренним - D=11,6 мм, с толщиной стенок Т=1,2 мм. Коэффициент теплопроводности меди M1 λ=410 Вт/(м·К).
ц.н
ц.в
ц
ст
пр.н
пр.в
пр
ст
пр
пр
ст
1
пр.в
ц.н
п.н
Ti
о.н
о.в
о
о
о
о
о
2
о.в
пр.н
3
2
3
2
Центральный полостеобразующий элемент изготавливают из стекла (ГОСТ 15130-79) с наружным диаметром D=40 мм, внутренним D=16 мм, длиной 250 мм, толщина его стенки Т=12 мм. Его внутреннюю полость заполняют водным наполнителем, а герметизацию осуществляют с помощью резиновых втулок. Заполняют полости медных полостеобразующих элементов водным наполнителем и герметизируют по концам заглушками из резины. Полученные сборки располагают вплотную друг к другу на наружной поверхности центрального полостеобразующего элемента. В этих сборках отношение толщины стенки центрального полостеобразующего элемента к толщине стенок смежных с ним металлических полостеобразующих элементов составляет 10:1. Полученный пучок из труб размещают соосно внутри трубчатой промежуточной прослойки из аустенитной стали 12Х18Н10Т (ГОСТ 5632-72), обладающей пониженной теплопроводностью. Ее коэффициент теплопроводности λ=17 Вт/(м·К), что примерно в 4 раза ниже, чем у обычных углеродистых сталей. Центровку пучка из труб относительно промежуточной прослойки и фиксацию медных полостеобразующих элементов относительно центрального полостеобразующего элемента осуществляют с помощью металлических колец из стали Ст 3. Наружный диаметр промежуточной прослойки D=75 мм, внутренний - D=71 мм, длина - 250 мм, толщина стенки Т=2 мм, плотность стали 12Х18Н10Т П=7,8 г/см. Удельная масса стенки трубчатой промежуточной прослойки М=Т·П=0,2·7,8=1,56 г/см. Сварочный зазор между пучком из труб и внутренней поверхностью трубчатой промежуточной прослойки h=(D-D-2D):2=(71-40-2·14):2=1,5 мм. Полученную при этом сборку размещают внутри трубчатой оболочки из титана ВТ1-00. Его коэффициент теплопроводности λ=19,3 Вт/(м·К), то есть такой же низкий, как у аустенитной стали 12Х18Н10Т. В то же время по коррозионной стойкости во многих агрессивных средах, например в азотной кислоте, титан превосходит многие коррозионно-стойкие стали. Соосность трубчатой оболочки и трубчатой промежуточной прослойки обеспечивают с помощью колец из стали Ст 3. Наружный диаметр оболочки D=80 мм, внутренний - D=76 мм, длина - 250 мм, толщина стенки Т=2 мм, плотность титана ВТ1-00 П=4,5 г/см. Удельная масса стенки трубчатой оболочки М=Т·П=0,2·4,5=0,9 г/см. При указанных диаметрах оболочки и прослойки сварочный зазор между ними h=(D-D):2=(76-75):2=0,5 мм.
вв
вв
вв
вв
вв
вв
вв
о
пр
3
2
Устанавливают направляющий конус из стали Ст3 с углом при вершине 90°, на наружной поверхности трубчатой оболочки размещают защитную прослойку из резины толщиной 2 мм, а на ее поверхности располагают цилиндрический контейнер, например, из электрокартона с зарядом ВВ, в качестве которого использовали смесь аммонита 6ЖВ с аммиачной селитрой в соотношении 1:1. Толщина заряда Т=8 см, его плотность П=0,91 г/см, удельная масса М=Т-П=8·0,91=7,28 г/см. При выбранных параметрах заряда скорость детонации ВВ D=3270 м/с. Отношение удельной массы заряда ВВ к сумме удельных масс стенок трубчатой оболочки и трубчатой промежуточной прослойки равно: М:(М+М)=7,28:(0,9+1,56)=2,96. Устанавливают в верхней части заряда ВВ вспомогательный заряд ВВ толщиной 15 мм, в качестве которого использовали аммонит 6ЖВ. В центре вспомогательного заряда устанавливают электродетонатор.
1
2
1
2
Размещают полученную сборку на песчаном грунте и производят инициирование процесса детонации в заряде ВВ с помощью электродетонатора. При выбранных параметрах схемы сварки взрывом скорость соударения трубчатой оболочки с трубчатой промежуточной прослойкой V=610 м/с, а трубчатой промежуточной прослойки с полостеобразующими элементами V=480 м/с. Скорости соударения V и V определяются расчетным путем с помощью компьютерной технологии. В процессе сварки взрывом происходит дробление материала центрального полостеобразующего элемента, но он сохраняется в виде слоя из слабо связанных между собой тонкодисперсных частиц стекла. Специальным вибрационным инструментом этот слой легко удаляют с внутренней поверхности сваренной заготовки. Водный наполнитель удаляется из полостей самопроизвольно. Затем механической обработкой удаляют у заготовки концевые части с краевыми эффектами.
п
п
ц
Cu
п
пр.д
пр.д
пр.д
ст
о.д
о.д
о.д
Ti
сум
-6
2
-6
2
-6
2
-6
2
-6
-6
2
В результате получают цельносварное изделие с тринадцатью внутренними полостями без нарушения герметичности металлических слоев и осевой симметрии. Его внутренний диаметр - 40 мм, наружный - 72 мм, толщина стенок сдеформированной трубчатой оболочки и трубчатой промежуточной прослойки одинаковая и равна 2,3 мм. В полученном изделии в процессе его эксплуатации теплообмен между веществом-теплоносителем, находящимся в центральной внутренней полости, и веществами внутри медных полостеобразующих элементов происходит только через их медные стенки с такой же толщиной, как до деформирования (Т=1,2 мм) с термическим сопротивлением R=T:λ=0,0012:410=2.9·10 К/(Вт/м), что в 45 раз меньше, чем у изделий, полученных по прототипу. Теплообмен между теплоносителем, находящимся внутри медных полостеобразующих элементов, и окружающей средой происходит через их медные стенки с термическим сопротивлением R=2.9·10 К/(Вт/м), через сдеформированную трубчатую промежуточную прослойку с толщиной Т=2,3 мм с термическим сопротивлением R=Т:λ=0,0023:17=135,2·10 К/(Вт/м) и через титановую оболочку с толщиной стенки Т=2,3 мм с термическим сопротивлением R=Т:λ=0,0023:19,3=119,2·10 К/(Вт/м). Суммарное термическое сопротивление такой трехслойной металлической стенки R=(2,9+135,2+119,2)·10=254,4·10 К/(Вт/м), что в 65 раз больше, чем у изделий, полученных по прототипу, при этом также обеспечивается повышенная стойкость изделия в агрессивных, например в кислотных, окружающих средах.
Пример 2 (см. также таблицу).
п.в
п
ц.в
ц
пр.н
пр.в
пр
1
о.н
о.в
о
о
2
вв
вв
вв
вв
о
пр
1
2
2
2
То же, что в примере 1, но внесены следующие изменения. Металлические полостеобразующие элементы в виде труб изготавливают с внутренним диаметром D=10,8 мм, с толщиной стенок Т=1,6 мм. Центральный полостеобразующий элемент изготавливают с внутренним диаметром D=20 мм, с толщиной стенки Т=10 мм. Отношение толщины стенки центрального полостеобразующего элемента к толщине стенок смежных с ним металлических полостеобразующих элементов равно 6,25:1. Наружный диаметр промежуточной прослойки D=76 мм, внутренний - D=72 мм, толщина стенки Т=2 мм. Удельная масса стенки трубчатой промежуточной прослойки та же, что в примере 1. Сварочный зазор между пучком из труб и внутренней поверхностью промежуточной прослойки h=(72-40-2·14):2=2 мм. Наружный диаметр оболочки D=81 мм, внутренний D=77 мм, толщина стенки Т=2 мм. Удельная масса стенки трубчатой оболочки М=0,2·4,5=0,9 г/см. Сварочный зазор h=(77-76):2=0,5 мм. Толщина заряда Т=10 см, его удельная масса М=10·0,91=9,1 г/см. При выбранных параметрах заряда его скорость детонации D=3430 м/с. Отношение удельной массы заряда ВВ к сумме удельных масс стенок трубчатой оболочки и трубчатой промежуточной прослойки равно: М:(М+М)=9,1:(0,9+1,56)=3,7. При выбранных параметрах схемы сварки взрывом скорость соударения трубчатой оболочки с трубчатой промежуточной прослойкой V=650 м/с, а трубчатой промежуточной прослойки с полостеобразующими элементами V=580 м/с.
п
п
п
Cu
-6
2
Результат тот же, что в примере 1, но теплообмен между веществом-теплоносителем, находящимся в центральной внутренней полости, и веществами внутри медных полостеобразующих элементов происходит через их медные стенки толщиной Т=1,6 мм с термическим сопротивлением R=Т:λ=0,0016:410=3.9·10 К/(Вт/м), что в 34 раза меньше, чем у изделия, полученного по прототипу. При теплообмене между теплоносителем, находящимся внутри медных полостеобразующих элементов, и окружающей средой суммарное термическое сопротивление трехслойной металлической стенки такое же, как в примере 1, то есть в 65 раз больше, чем у изделий, полученных по прототипу.
Пример 3 (см. также таблицу).
п.в
п
ц.в
ц
пр.н
пр.в
пр
пр
1
о.н
о.в
о
о
2
вв
вв
вв
BB
вв
о
пр
1
2
п
п
п
Cu
п
пр.д
пр.д
о.д
o.д
сум
2
2
3
2
-6
2
-6
2
-6
2
-6
2
-6
-6
2
То же, что в примере 1, но внесены следующие изменения. Металлические полостеобразующие элементы в виде труб изготавливают с внутренним диаметром D=10 мм, с толщиной стенок Т=2 мм. Центральный полостеобразующий элемент изготавливают с внутренним диаметром D=24 мм, с толщиной стенки Т=8 мм. Отношение толщины стенки центрального полостеобразующего элемента к толщине стенок смежных с ним металлических полостеобразующих элементов равно 45:1. Наружный диаметр промежуточной прослойки D=79 мм, внутренний - D=74 мм, толщина стенки Т=2,5 мм, Удельная масса стенки трубчатой промежуточной прослойки М=0,25·7,8=1,95 г/см. Сварочный зазор между пучком из труб и внутренней поверхностью трубчатой промежуточной прослойки h=(74-40-2·14):2=3 мм. Наружный диаметр оболочки D=84 мм, внутренний D=80 мм, толщина стенки Т=2 мм. Удельная масса стенки трубчатой оболочки М=0,2·4,5=0,9 г/см. Сварочный зазор h=(80-79):2=0,5 мм. В качестве заряда ВВ использовали смесь аммонита 6ЖВ с аммиачной селитрой в соотношении 3:1. Толщина заряда Т=15 см, его плотность П=0,82 г/см, удельная масса М=15·0,82=12,3 г/см. При выбранных параметрах заряда скорость детонации ВВ D=3820 м/с. Отношение удельной массы заряда ВВ к сумме удельных масс стенок трубчатой оболочки и трубчатой промежуточной прослойки равно: М:(М+М)=12,3:(0,9+1,95)=4,31. При выбранных параметрах схемы сварки взрывом скорость соударения трубчатой оболочки с трубчатой промежуточной прослойкой V=700 м/с, а трубчатой промежуточной прослойки с полостеобразующими элементами V=680 м/с. Результат тот же, что в примере 1, но теплообмен между веществом-теплоносителем, находящимся в центральной внутренней полости, и веществами внутри медных полостеобразующих элементов происходит через их медные стенки толщиной Т=2 мм с термическим сопротивлением R=Т:λ=0,002:410=4,9·10 К/(Вт/м), что в 27 раз меньше, чем у изделия, полученного по прототипу. Теплообмен между теплоносителем, находящимся внутри медных полостеобразующих элементов, и окружающей средой происходит через их медные стенки с термическим сопротивлением R=4.9·10 К/(Вт/м), через сдеформированную стальную трубчатую промежуточную прослойку с толщиной Т=2,9 мм с термическим сопротивлением R=0,0029:17=170,6·10 К/(Вт/м) и через титановую оболочку с толщиной стенки Т=2,3 мм с термическим сопротивлением R=119,2·10 К/(Вт/м). Суммарное термическое сопротивление такой трехслойной металлической стенки R=(4,9+170,6+119,2)·10=294,7·10 K/(Вт/м), что в 75 раз больше, чем у изделий, полученных по прототипу.
ц
ст
Сu
лат
лат
лaт
лат
лат
ком
сум
-6
2
-6
2
-6
2
-6
2
-6
2
В изделии, полученном по прототипу (см. таблицу, пример 4) теплообмен между веществом-теплоносителем, находящимся в центральной внутренней полости, и веществами внутри металлических полостеобразующих элементов происходит через их медные стенки толщиной 0,8-1,5 мм, латунное покрытие и через стенку центрального полостеобразующего элемента из стали 12Х18Н10Т толщиной Т=2,2 мм. Термическое сопротивление такого стального слоя R=0,0022:17=129,4·10 К/(Вт/м). При толщине стенки медного полостеобразующего элемента 0.8 мм ее термическое сопротивление R=0,0008:410=1,95·10 К/(Вт/м). Коэффициент теплопроводности латуни Л63 λ=108 Вт/(м·К). Термическое сопротивление каждого латунного покрытия на медных полостеобразующих элементах при их толщине Т=10 мкм R=Т:λ=0,00001:108=0,092·10 К/(Вт/м). Суммарное минимальное термическое сопротивление такой трехслойной стенки R=(1,95+129,4+0,092)·10=131,44 К/(Вт/м), что в 27-45 раз больше, чем у изделия, полученного по предлагаемому способу. Теплообмен между веществами-теплоносителями, находящимися внутри медных полостеобразующих элементов, и окружающей средой происходит через их медные стенки и через покрытие из латуни. При толщине медного слоя 1,5 мм и латунного - 30 мкм максимальное термическое сопротивление таких медно-латунных слоев R=(0,00003:108+0,0015:410)=3,9·10 К/(Вт/м), что в 65-75 раз меньше, чем у изделий, полученных по предлагаемому способу. Кроме того, у изделий, полученных по прототипу, значительно меньшая стойкость в агрессивных, например в кислотных, окружающих средах, чем у изделий, полученных по предлагаемому способу.