Устройство рекуперации тепла в системах приточно-вытяжной вентиляции зданий и сооружений

В общем случае, заявляемая полезная модель относится к устройствам организации теплообмена между встречными либо попутными газовыми потоками с их полным физическим разделением. В общепринятой терминологии, заявляемая полезная модель относится к теплообменникам или рекуператорам тепла.
В частном случае, заявляемая полезная модель относится к устройствам кондиционирования и вентиляции воздуха и может использоваться как элемент энергосберегающей приточно-вытяжной вентиляции различных зданий и сооружений, предназначенный для рекуперации тепла (холода) вытяжного воздуха.
Устройство состоит из теплоизолированного корпуса с двумя входными и двумя выходными отверстиями и содержит в себе следующие основные агрегаты и элементы: пластинчатый теплообменник (рекуператор); термоэлемент (нагреватель, либо холодильник, либо универсальный термоэлемент); блок управления и электропитания, включающий в себя по крайней мере следующие основные элементы и узлы: схему электрических подключений к электрической сети; схему подключения к вентиляторам системы вентиляции здания или встроенные вентиляторы; схему управления термоэлементом и вентиляторами с функцией защиты теплообменника от обледенения, либо активного климат-контроля; термодатчики, устанавливаемые в воздушных потоках и на термоэлементе, подключенные к схеме управления и служащие для обеспечения обратной связи схемы управления и обеспечения электро- и пожаробезопасности устройства.
Известны пластинчатые теплообменники, используемые в системах приточно-вытяжной вентиляции зданий, которые в той или иной степени решают задачу утилизации тепла вытяжного воздуха, но лишь в ограниченном температурном диапазоне наружного воздуха, обычно не ниже -10…-15°С. При температурах входящего приточного воздуха ниже -10…-15°С происходит обледенение вытяжных каналов пластинчатого теплообменника и частичное, либо полное их закупоривание. Обледенение вытяжных каналов имеет лавинный характер и приводит полному или частичному исключению поверхности пластин из процесса теплообмена между приточным и вытяжным воздухом. Как следствие, известные пластинчатые теплообменники не могут в полной мере использоваться как полноценный элемент приточно-вытяжной вентиляции в климатических зонах с зимней температурой ниже -10°С.
Известен пластинчатый теплообменник [Патент RU 10861 F28D 1/02 от 02.03.1999], в котором пакет пластин состоит из чередующихся, примыкающих друг к другу, гладких пластин и гофрированных пластин-вставок, имеющих на поверхности гофры в виде чередующихся по одной из осей плоскости пластины-вставки выступов и впадин, где гофры на пластинах-вставках выполнены в виде выступов и впадин, чередующихся по обеим осям плоскости пластины-вставки. Наиболее существенным недостатком известного теплообменника является исключительно перекрестная схема потоков приточного и вытяжного воздуха, имеющая теоретический предел эффективности теплообмена не выше 50%. Реализация встречной схемы потоков практически исключена в виду высокой технологической сложности разделения потоков смежных каналов на входе и выходе теплообменника.
Известен пластинчатый теплообменник [Патент RU 166880 F24F 12/00 от 29.02.2016], принятый за ближайший прототип, который содержит пакет параллельных рельефных пластин в форме шестиугольника по периметру, где смежные пластины контактируют друг с другом и формируют каналы, отличающийся тем, что каждая пластина содержит раму в форме шестиугольника и направляющие внутри рамы, где с одной стороны пластины направляющие выполнены плоскими, а с другой стороны пластины - выступающими, две параллельные стороны рамы пластины выполнены с фасками, а две другие параллельные стороны рамы пластины выполнены с углублениями, где стороны рамы с фасками одной пластины прилегают к сторонам рамы с углублениями другой пластины, а ширина сторон рам с фасками больше ширины сторон рам с углублениями, причем стороны рамы с углублениями выполнены с отверстиями, через которые поступает и (или) выходит воздух, проходит по каналам. Одним из существенных недостатков известного теплообменника является сложность изготовления рамы с направляющими, фасками, и отверстиями, а также процесс сборки и герметизации каналов теплообменника. Другим существенным недостатком известного теплообменника является ламинарность движущихся потоков воздуха вдоль каналов, образованных ребрами рамы, что снижает эффективность теплопередачи между воздушным потоком и пластиной по сравнению с вихревыми потоками, приводя к значительному снижению общей температурной эффективности устройства. Другим существенным недостатком известного теплообменника является разделение входящих потоков воздуха на изолированные друг от друга каналы, что приводит к неравномерности прогрева всего потока по площади пластин и, как следствие, снижению общей эффективности известного теплообменника. Другим существенным недостатком известного теплообменника, пластины которого изготовлены из тонкого материала, является высокая вероятность схлопывания части воздушных каналов при большой разнице давления встречных или попутных воздушных потоков по разные стороны пластины, которая возникает в случае использования несимметричной схемы нагнетания воздуха, когда один из потоков нагнетается вентилятором в режиме наддува, а другой в режиме разрежения; этот же недостаток известного теплообменника проявляется в случае целенаправленной организации достаточно большой разницы скоростей воздушных потоков (например, для предотвращения промерзания воздушных каналов путем увеличения сравнительной производительности более теплого потока и одновременного уменьшения производительности более холодного потока).
Заявляемое техническое решение адаптировано для работы при отрицательных уличных температурах без обледенения воздушных каналов теплообменника и обеспечивает оптимальное соотношение между аэродинамическим сопротивлением воздушных каналов теплообменника и эффективностью теплообмена между приточным и вытяжным воздухом.
Техническим результатом заявляемой полезной модели является:
1. Получение простой и надежной конструкции пластинчатого теплообменника, обеспечивающего либо встречную, либо попутную схемы потоков приточного и вытяжного воздуха, и изготавливаемого методом последовательной вальцовки краев гофрированных особым образом шестиугольных тонких пластин, в своей плоскости имеющих чередующиеся в шахматном порядке выпуклости и впадины в форме усеченного конуса, при этом вершины усеченных конусов смежных пластин упираются в друг друга, а по краям пластины имеют двойные отгибы в форме ступени для совместной вальцовки смежных пластин. Как результат, это приводит к значительному увеличению эффективности теплообмена между приточным и вытяжным воздухом, без прямого физического контакта между воздушными потоками, а также к значительному повышению механической жесткости сборки пакета пластинчатого теплообменника в виду следующих существенных признаков полезной модели, обеспечивающих заявленный технический результат: (а) значительное увеличение общей площади теплообмена гофрированных пластин по сравнению с плоскими негофрированными пластинами за счет образования многочисленных выпуклостей и впадин, образованных в форме усеченного конуса; (б) значительное уменьшение площади плоских секторов поверхностей гофрированных пластин, по сравнению с негофрированными плоскими пластинами, достигаемое за счет формирования многочисленных выпуклостей и впадин, выполненных в виде усеченных конусов, и, таким образом, предотвращающее схлопывание воздушных каналов, которые могут находиться под дифференциальным давлением воздуха в случае неравных скоростей приточного и вытяжного потоков воздуха, проходящих по разные стороны пластин теплообменника. Наличие существенных признаков (а) и (б), обеспечивает возможность изготовления пластин теплообменника из тонкой металлической фольги, что значительно повышает экономическую и технологическую эффективность заявленной полезной модели.
Дополнительным техническим результатом является получение устройства утилизации тепла вытяжного воздуха в системах приточно-вытяжной вентиляции зданий и сооружений на основе пластинчатого теплообменника по п. 1, адаптированного для работы при отрицательных уличных температурах без обледенения воздушных каналов теплообменника за счет использования ключевой схемы совместного управления встроенным термоэлементом и вентиляторами с обратной связью по температурам входящего в теплообменник и выходящего из теплообменника воздушных потоков.
Суть предлагаемого технического решения иллюстрируется следующими чертежами, рисунками, таблицами, и приложениями.
Приложение 1 - протокол и результаты испытаний опытного образца заявляемого технического решения с целью измерения температурной эффективности и аэродинамических характеристик заявляемого пластинчатого теплообменника.
Фиг. 1 - общий вид устройства. Основные обозначения: (1) корпус устройства; (2) - входные и выходные отверстия; (3) - пластинчатый теплообменник; (4) - упрощенная схема магистральных путей движения встречных или попутных воздушных потоков; (5) - прямоугольный соединитель для сочленения с системой прямоугольных воздуховодов; (6) - поворотный переходник для сочленения с системой круглых воздуховодов; (7) - эксцентриковый переходник для сочленения с системой круглых воздуховодов; (8) - термоэлемент; (9) - крышка электрической схемы блока управления; (10) - клеммная колодка электрических соединений; (11) - ручка терморегулятора; (12) - элемент теплоизоляции.
Фиг. 2 - электрическая схема управления термоэлементом и вентиляторами. Основные обозначения: (13) - подключение электропитания; (14) - подключение приточного вентилятора; (15) подключение вытяжного вентилятора; (16) - термоэлемент; (17) - электронный или механический термостат; (18) - шунтирующий ключ; (19) - реактивное или активное сопротивление.
Фиг. 3 - общий вид пластинчатого теплообменника (3). Основные обозначения: (20) - пластина теплообменника; (21) - выпуклость пластины теплообменника; (22) - вогнутость пластины теплообменника; (23) - свальцованные края длинных ребер двух смежных пластин; (24) - свальцованные края коротких ребер двух смежных пластин; (25) воздушный зазор между двумя смежными пластинами.
Фиг.4 - принципиальное устройство гофрированных пластин теплообменника. Основные обозначения соответствуют обозначениям Фиг. 3.
Фиг. 5 - схема соединения пластин теплообменника посредством вальцовки краев по схеме, условно обозначаемой «4x2». Основные обозначения: (26) - нечетная пластина теплообменника; (27) - четная пластина теплообменника, отформованная зеркально по отношению к четной пластине; (28) - вальцовочная ступенька длинного ребра четной пластины; (29) - вальцовочная ступенька длинного ребра нечетной пластины; (30) - вальцовочная ступенька короткого ребра четной пластины; (31) - вальцовочная ступенька короткого ребра нечетной пластины; (32) - линии сгиба основания вальцовочных ступенек (все пунктирные линии); (33) - свальцованная пара пластин по схеме «4×2».
п
в
3
3
Фиг. 6 - схема экспериментального стенда №1 испытаний опытного образца заявляемого технического решения. Основные обозначения: (34) - устройство утилизации тепла (холода); (35) - вытяжной вентилятор; (36) - приточный вентилятор; (37) - анемометр; (38) - цифровой термометр; Q-производительность приточного канала (м/ч); Q - производительность вытяжного канала (м/ч).
п
в
3
3
Фиг. 7 - схема экспериментального стенда №2 испытаний опытного образца заявляемого технического решения. Основные обозначения: (34) - устройство утилизации тепла (холода); (35) - вытяжной вентилятор; (36) - приточный вентилятор; (37) - анемометр; (39) - дифференциальный датчик давления; Q - производительность приточного канала (м/ч); Q - производительность вытяжного канала (м/ч).
п
в
1п
1в
2п
2в
п
в
Фиг. 8 - сводная таблица экспериментальных данных и результатов испытаний опытного образца заявляемой полезной модели. Основные обозначения: ΔР - перепад давления между входным и выходным отверстиями приточного канала; ΔР - перепад давления между входным и выходным отверстиями вытяжного канала; Т - температура приточного воздушного потока, входящего в теплообменник; T - температура вытяжного воздушного потока, входящего в теплообменник; Т - температура приточного воздушного потока, выходящего из теплообменника; Т - температура вытяжного воздушного потока, выходящего из теплообменника; χ - температурная эффективность приточного канала; χ - температурная эффективность вытяжного канала.
Фиг. 9 - график зависимости рассчитанной по измерениям средней температурной эффективности опытного образца заявляемого теплообменника в зависимости от усредненной производительности воздушных потоков.
Фиг. 10 - график зависимости измеренного перепада давления между входом и выходом опытного образца заявляемого теплообменника в зависимости от усредненной производительности воздушных потоков. Показана зависимость в двух частных случаях организации движения воздушных потоков через заявляемый теплообменник: а) вентиляторы работают в режиме наддува; б) вентиляторы работают в режиме разрежения.
Как показано на Фиг. 1, корпус изделия (1) имеет форму прямоугольного параллелепипеда. На противоположных малых торцевых стенках корпуса, диагонально по отношению друг к другу, расположены входные и выходные отверстия приточного и вытяжного воздуха (2). Взаимное расположение входных и выходных отверстий позволяет организовать как встречную, так и попутную схемы движения приточного и вытяжного потоков воздуха в сопряженных каналах теплообменника (3). Упрощенная схема основных магистральных направлений движения встречных или попутных воздушных потоков в воздушных каналах теплообменника показана штриховыми линиями (4).
По крайней мере в одной из возможных практических реализаций, заявляемое техническое решение обеспечивает возможность установки прямоугольных соединителей (5) для сочленения с системой прямоугольных воздуховодов стандартных размеров 110×55 мм, либо 120×60 мм, либо 204×60 мм, а также возможность установки поворотных переходников (6), либо эксцентриковых переходников (7) для сочленения с системой круглых воздуховодов стандартных диаметров 10 0 мм, либо 125 мм, либо 150 мм, либо 160 мм.
Термоэлемент (8) устанавливается на входе приточного воздуха в теплообменник и обеспечивает дополнительный контроль температуры приточного воздуха.
По крайней мере в одной из возможных практических реализаций заявляемого технического решения термоэлемент представляет собой керамический либо резистивный электрический нагреватель и служит для предварительного подогрева приточного воздуха перед входом в теплообменник при уличных температурах ниже -10…-15°С с целью исключения процессов обледенения смежных вытяжных каналов теплообменника в месте входа приточного и выхода вытяжного воздуха, а также приведения температуры приточного воздуха после теплообменника к нормативным значениям.
По крайней мере в одной из возможных практических реализаций заявляемого технического решения термоэлемент представляет собой радиатор с внутренним контуром теплоносителя или хладагента и служит либо для предварительного нагрева приточного воздуха, входящего в теплообменник, в условиях пониженных наружных температур, либо для предварительного охлаждения приточного воздуха, входящего в теплообменник, в условиях повышенных наружных температур. Тем самым, дополнительно к функции вентилирования жилых помещений, добавляется полный климат-контроль и приведение температуры входящего свежего воздуха к нормативным значениям.
По крайней мере в одной из возможных практических реализаций заявляемого технического решения, блок управления (9) содержит в себе схему управления термоэлементом (8) и скоростью работы вентиляторов вентиляционной системы, и клеммную колодку (10) для подключения к электрической сети и вентиляторам системы вентиляции здания.
По крайней мере в одной из возможных практических реализаций заявляемого технического решения, блок управления включает в себя терморегулятор (11), установленный непосредственно на корпусе изделия и служит для установки номинальной температуры приточного воздуха.
По крайней мере в одной из возможных практических реализаций заявляемого технического решения, терморегулятор (11), а также другие элементы управления, устанавливается в дистанционном пульте управления, который подключается непосредственно к клеммной колодке (10).
Как показано на Фиг. 2, принципиальная схема управления вентиляторами (14) и (15) и термоэлементом (16) состоит из следующих основных элементов: регулируемого электронного или механического термостата (17) с нормально открытым и нормально закрытым электрическим контактами с обратной связью по температуре выхода приточного воздуха из теплообменника; реактивное или активное сопротивление (19), снижающее напряжение на приточном вентиляторе системы вентиляции здания, и шунтирующего его ключа (18), выполненного либо в виде переключателя управляемого вручную, либо в виде термостата с обратной связью по температуре входа приточного воздуха в теплообменник.
Заявляемое техническое решение обеспечивает автоматическое включение термоэлемента (16) в зависимости от установленной температуры выхода приточного воздуха из теплообменника в двух режимах: при замкнутом ключе (18) - без изменения производительности приточного вентилятора (14); при разомкнутом ключе (18) - с уменьшением производительности приточного вентилятора (14) в течение времени работы нагревательного элемента. Как технический результат, это приводит к защите теплообменника от обледенения при отрицательных уличных температурах с низким удельным электропотреблением.
Общий вид пластинчатого теплообменника (3) заявляемой полезной модели показан на Фиг. 3. Детальное устройство гофрированных пластин теплообменника показано на Фиг. 4. Каждая пластина (20) теплообменника отформована таким образом, чтобы иметь на своей поверхности, чередующиеся в шахматном порядке, выпуклости (21) и впадины (22) в форме усеченного конуса. Высота усеченного конуса выбирается равной половине зазора между смежными пластинами. Выпуклости и впадины каждой четной и нечетной пластины зеркальны относительно плоскости пластины. Вершины усеченных конусов выпуклостей смежных пластин упираются друг в друга, тем самым обеспечивая следующие основные свойства заявляемого технического решения конструкции пластинчатого теплообменника:
1. Постоянство зазора между пластинами.
2. Высокую механическую жесткость сборки пакета пластинчатого теплообменника за счет существенного уменьшения размеров плоских секторов пластин. Например, теоретические численные расчеты для случая по крайней мене одной из возможных практических реализаций полезной модели теплообменника, где пластина теплообменника выполнена из алюминиевой фольги толщиной 0.1 мм, длиной 320 мм и шириной 99 мм, а зазор между пластинами составляет 3 мм, показывает, что плоская пластина такого размера прогнется при максимальном перепаде давления в 250 Па, показанном на Фиг. 10 более чем на 3 мм и воздушный зазор между пластинами схлопнется. Однако при добавлении выпуклостей и впадин, образованных в форме усеченного конуса с шагом в 20 мм, эффективный размер плоских участков уменьшается до 40 мм, что уменьшает максимальный расчетный прогиб пластин до 0.12 мм.
3. Слабую зависимость зазора между пластинами от градиента давления между смежными каналами. Действительно, в силу пункта 2, по крайней мере одной из возможных практических реализаций полезной модели теплообменника, зазор между пластинами остается постоянным с относительной точностью 4% даже в экстремальных режимах эксплуатации теплообменника, когда максимальное давление воздуха приложено к одной стороне пластин (например, в режиме размораживания, когда приточный канал выключен).
4. Как следствие пп. 2 и 3, пологую зависимость аэродинамического сопротивления теплообменника от расхода воздуха.
5. Увеличение эффективности теплообмена между приточным и вытяжным воздухом за счет интенсификации процессов турбулентного теплообмена в каналах теплообменника вследствии образования вихрей при обтекании выпуклостей.
6. Увеличение эффективности теплообмена между приточным и вытяжным воздухом за счет увеличения общей площади соприкосновения воздушных потоков с поверхностью пластин теплообменника. Так, если длина пластины теплообменника равна L, ширина W, шаг повторения выпуклостей и вогнутостей d, радиус основания усеченного конуса R, радиус вершины конуса r, высота конуса h, то приращение общей площади теплообмена по сравнению с плоской пластиной можно оценить по формуле:  например, для случая по крайней мене одной из возможных практических реализаций полезной модели теплообменника, где L=320 мм, W=99 мм, d=20 мм, R=4.5 мм, r=2 мм, h=1.5 мм, приращение площади теплообмена за счет выпуклостей и вогнутостей по сравнению с плоской пластиной составит приблизительно 18%.
7. Эффективное перемешивание движущегося в зазорах воздуха, приводящее к более равномерному теплообмену вдоль и поперек всей площади пластин теплообменника.
Основные способы соединения пластин теплообменника между собой проиллюстрированы на Фиг. 4 и Фиг. 5. Для осуществления герметичного соединения пластин теплообменника между собой, и для формирования смежных каналов, по периметру пластины имеют двойные отгибы в форме ступени высотой, равной половине зазора между смежными пластинами, и шириной, оптимальной для технологичной вальцовки смежных пластин. Вальцовка краев пластин между собой осуществляется либо однократным, либо многократным сворачиванием основания ступеней по их центральной продольной линии с последующим их прессованием.
По крайней мере в одной из возможных практических реализаций заявляемого технического решения пластины вальцуются между собой по схеме, условно обозначаемой «4×2». В этой схеме вальцовочные ступени (28) и (2 9) направлены в одну сторону для пары противоположных длинных ребер и пары противоположных коротких ребер, а вальцовочные ступени (30) и (31) направлены в другую сторону для пары смежных противоположных коротких ребер. Ступени смежных коротких ребер каждой четной и нечетной пластины зеркальны относительно большой диагонали шестигранника.
В вальцовочной схеме «4×2» вальцуются между собой два длинных ребра и два коротких ребра смежных пластин, образуя, таким образом, единичный канал теплообменника - пару (33). Пары пластин затем вальцуются между собой с использованием двух оставшихся противоположных коротких ребер (30) и (31). Весь процесс вальцовки полного пакета теплообменника может осуществляться либо путем первоначальной сборки необходимого количества пар пластин (33), которые потом вальцуются между собой, либо последовательно по одной пластине. Технологическим преимуществом данного метода вальцовки является возможность предварительной заготовки большого количества одиночных воздуховодов, состоящих из пар пластин, которые в дальнейшем могут быть собраны в полные пакеты пластинчатых теплообменников разных размеров. Тем самым достигается технологическая гибкость в изготовлении и масштабировании пластинчатого теплообменника, определяемая требованиями производительности и/или ограничениями полного размера конечного продукта, либо требованиями на поперечное сечение воздуховодов.
По крайней мере в одной из возможных практических реализаций заявляемого технического решения пластины вальцуются между собой по схеме, условно обозначаемой «3×3». В этой схеме, в отличие от базовой схемы «4×2», смежные пластины соединяются между собой лишь одним длинным ребром и двумя противоположными короткими ребрами. Для этого пластины формуются таким образом, что вальцовочные ступени противоположных длинных ребер каждой пластины (28) и (29) направлены зеркально противоположно по отношению друг к другу. Главным преимуществом данного технологического решения является повышенная механическая прочность соединения всего пакета теплообменника, так как все пластины соединены между собой по трем сторонам.
Заявляемое техническое решение значительно упрощает сборку теплообменника путем непрерывного вальцевания краев смежных четных и нечетных пластин либо по описанной схеме «4×2», либо по описанной схеме «3×3», либо предварительного изготовления индивидуальных воздушных каналов из пар пластин, с последующим их соединением в полный пакет; обеспечивает герметичность смежных каналов и жесткость конструкции теплообменника в целом; уменьшает аэродинамическое сопротивление торцевых граней на входе воздуха в теплообменник за счет наличия острых краев, образованных при вальцовке смежных пластин, уменьшающих вихреобразование перед входом воздуха в каналы теплообменника.
По крайней мере в одной из возможных практических реализаций заявляемого технического решения, пластинчатый теплообменник (3) выполнен из пластин (20), изготовленных из листового алюминиевого или медного сплава толщиной от 100 мкм до 2 00 мкм имеющих форму вытянутого шестиугольника с соотношением длины к ширине от 2,5×1 до 3,5×1.
По крайней мере в одной из возможных практических реализаций заявляемого технического решения выпуклости (21) и впадины (22) расположены равномерно по всей поверхности (20) пластин с шагом от 20 мм до 30 мм, имеют высоту, от 1 мм до 2 мм, диаметр у основания от 9 мм до 11 мм, и диаметр усеченной вершины от 4 мм до 5 мм.
По крайней мере в одной из возможных практических реализаций заявляемого технического решения, вальцовочные ступени имеют высоту от 1 мм до 2 мм и ширину от 7 мм до 11 мм, что обеспечивает эффективную однократную вальцовку пластин между собой.
3
2
По крайней мере в одной из возможных практических реализаций заявляемого технического решения обеспечивается общая производительность системы до 400 м/ч, что является достаточным для вентилирования помещений общей площадью до 200 м с КПД рекуперации тепла тепловой энергии вытяжного воздуха до 80%.
Приложение 1. Протокол испытаний опытного образца устройства утилизации тепла (холода) вытяжного воздуха. Измерение температурной эффективности теплообмена и аэродинамических характеристик.
Для получения экспериментальных данных по измерению эффективности устройства утилизации тепла (холода) вытяжного воздуха, а также аэродинамических характеристик устройства, использовались испытательные стенды, изображенные на Фиг. 6 и Фиг. 7.
1п
1в
В процессе измерений обеспечивалось постоянство температуры входа притока (Т) и входа вытяжки (T) с погрешностью 0,1°С.
п
в
1п
1в
2п
2в
Измерения производились для равных значений производительности (+/-10%) приточного (Q) и вытяжного (Q) вентилятора и измерялись соответствующие им значения температуры входа притока (Т), входа вытяжки (T), выхода притока (Т) и выхода вытяжки (Т).
п
2п
1п
1в
1п
в
2в
1в
1п
1в
ср
п
в
cp
п
в
Соответствующие значения эффективности рассчитывались следующим образом: по притоку χ=(T-T)/(T-T), по вытяжке χ=(Т-Т)/(Т-T). График эффективности утилизации устройством тепла (холода) строился для усредненного значения эффективности χ=(χ+χ)/2 и расхода Q=(Q+Q)/2.
Измерения производились с помощью следующих приборов:
Результаты испытаний опытного образца показаны в сводной таблице экспериментальных данных на Фиг. 8, а также графиках Фиг. 9 и Фиг. 10.