ТЕПЛОПЕРЕДАЮЩИЕ СОСТАВЫ
HEAT-TRANSFER COMPOSITIONS

Изобретение относится к теплопередающим составам, и, в частности, к теплопередающим составам, которые могут быть пригодны в качестве замены существующих хладагентов, таких как R-134a, R-152a, R-1234yf, R-22, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507 и R-404a.
Перечисление или обсуждение любого ранее опубликованного документа или уровня техники в данном описании не обязательно должны восприниматься как признание того, что документ или уровень техники характеризуют состояние данной области техники или являются общим знанием.
Механические системы охлаждения и связанные с ними теплопередающие устройства, такие как тепловые насосы и системы кондиционирования воздуха, хорошо известны. В таких системах охлаждающая жидкость испаряется при низком давлении, забирая тепло из окружающей зоны. Образовавшийся пар после этого сжимается и передается в конденсатор, где он конденсируется и отдает тепло во вторую зону, причем конденсат возвращается через расширительный клапан в испаритель, таким образом завершая цикл. Механическая энергия, необходимая для сжатия пара и накачивания жидкости, обеспечивается, например, электродвигателем или двигателем внутреннего сгорания.
Кроме подходящей температуры кипения и высокой скрытой теплоты испарения, предпочтительные свойства хладагента включают в себя низкую токсичность, невоспламеняемость, некоррозионность, высокую стабильность и отсутствие нежелательного запаха. Другими полезными свойствами являются готовность к сжимаемости при давлениях ниже 25 бар, низкая температура разряда на сжатии, высокая холодопроизводительность, высокая эффективность (высокий коэффициент полезного действия) и давление испарителя, превышающее 1 бар при желаемой температуре испарения.
Дихлордифторметан (хладагент R-12) обладает подходящей комбинацией свойств и являлся в течение многих лет наиболее широко используемым хладагентом. Благодаря международной обеспокоенности тем, что полностью и частично галогенированные хлорфторуглероды повреждали защитный озоновый слой Земли, было достигнуто общее соглашение, что их производство и использование должно быть строго ограничено и, в конечном итоге, полностью прекращено. Использование дихлордифторметана было прекращено в 1990-х.
Хлордифторметан (R-22) был введен в качестве замены R-12 из-за его низкого потенциала разрушения озонового слоя. После опасений, что R-22 является мощным парниковым газом, его использование также постепенно сокращается.
В то время как теплопередающие устройства того типа, к которому относится данное изобретение, представляют собой, в основном, закрытые системы, потеря хладагента в атмосфере может происходить из-за утечки в процессе эксплуатации оборудования или во время технического обслуживания. Важно, таким образом, заменить полностью и частично галогенированные хлорфторуглеродные хладагенты материалами с нулевым потенциалом разрушения озонового слоя.
В дополнение к возможности разрушения озонового слоя было высказано предположение, что значительные концентрации галоидоуглеводородных хладагентов в атмосфере могут способствовать глобальному потеплению (так называемый парниковый эффект). Желательно, таким образом, использовать хладагенты, которые имеют сравнительно короткий срок жизни в атмосфере в результате их способности вступать в реакцию с другими атмосферными компонентами, такими как гидроксильные радикалы, или в результате деградации вследствие фотолитических процессов.
Хладагенты R-410A и R-407 (в том числе R-407A, R-407B и R-407C) были введены в качестве замены для хладагента R-22. Однако, хладагенты R-22, R-410A и R-407 имеют высокий потенциал глобального потепления (ПГП, также известный как потенциал парникового потепления).
1,1,1,2-тетрафторэтан (хладагент R-134a) был введен в качестве замены для хладагента R-12. Однако, несмотря на отсутствие значительного потенциала разрушения озона, R-134a имеет значение ПГП, равное 1300. Было бы желательно найти замены для R-134a, которые имеют более низкое значение ПГП.
R-152a (1,1-дифторэтан) был определен в качестве альтернативы для R-134a. Он является несколько более эффективным, чем R-134a, и имеет величину потенциала парникового потепления, равную 120. Однако воспламеняемость R-152a оценивается слишком высоко, например, для того чтобы разрешить его безопасное использование в мобильных системах кондиционирования воздуха. В частности, считается, что его нижний предел воспламенения в воздухе слишком мал, его скорости распространения пламени являются слишком высокими, и его энергия воспламенения слишком низка.
Таким образом, существует необходимость обеспечения альтернативных хладагентов с улучшенными свойствами, такими как низкая воспламеняемость. Химия горения фторуглеродов является сложной и непредсказуемой. Это не всегда так, что смешивание негорючего фторуглерода с легковоспламеняющимся фторуглеродом снижает воспламеняемость жидкости или снижает диапазон горючих композиций в воздухе. Например, изобретатели обнаружили, что если невоспламеняющийся R-134a смешивается с легковоспламеняющимся R-152a, то нижний предел воспламенения смеси изменяется непредсказуемым образом. Ситуация оказывается еще более сложной и меньше предсказуемой, если рассматриваются тройные или четвертичные композиции.
Существует также необходимость обеспечить альтернативные хладагенты, которые могут использоваться практически без модификации в существующих устройствах, таких как холодильные устройства.
R-1234yf (2,3,3,3-тетрафторпропен) был определен в качестве альтернативного кандидата-хладагента для замены R-134a в некоторых применениях, в частности, в мобильных системах кондиционирования воздуха или тепловых насосных установках. Величина его ПГП составляет около 4. R-1234yf легко воспламеняется, но его характеристики воспламеняемости, как правило, считаются приемлемыми для некоторых применений, в том числе, для мобильных систем кондиционирования воздуха или тепловых насосов. В частности, по сравнению с R-152a, его нижний предел воспламенения выше, его минимальная энергия зажигания выше, а скорость распространения пламени в воздухе значительно ниже, чем у R-152a.
Воздействие на окружающую среду операционной системы кондиционирования воздуха или системы охлаждения, с точки зрения выбросов парниковых газов, следует рассматривать с учетом не только так называемого "прямого" ПГП хладагента, но и со ссылкой на так называемые "косвенные" эмиссии, то есть эмиссии двуокиси углерода в результате потребления электроэнергии или топлива для работы системы. Было разработано несколько критериев такого общего влияния ПГП, в том числе критерий, известный как общий коэффициент эквивалентного потепления Total Equivalent Warming Impact (TEWI), или коэффициент климатического воздействия за весь жизненный цикл низкотемпературной системы Life-Cycle Carbon Production (LCCP). Оба эти критерия включают в себя оценку эффекта ПГП хладагента и энергоэффективности на общее воздействие на потепление.
Было обнаружено, что энергоэффективность и холодопроизводительность R-1234yf значительно ниже, чем у R-134a, и, кроме того, было установлено, что жидкость обладает повышенным падением давления в системе трубопроводов и теплообменников. Вследствие этого для использования R-1234yf и достижения энергоэффективности и производительности охлаждения, эквивалентной R-134a, требуются повышенная сложность оборудования и увеличение размеров трубопроводов, что приводит к увеличению косвенных выбросов, связанных с оборудованием. Кроме того, производство R-1234yf считается более сложным и менее эффективным с точки зрения использования сырья (фторированного и хлорированного), чем R-134a. Так, принятие R-1234yf для замены R-134a потребует большее потребление сырья и приведет к большим косвенным выбросам парниковых газов, чем R-134a.
Некоторые из существующих технологий, предназначенных для R-134a, невозможно принять даже при сниженной воспламеняемости некоторых теплопередающих составов (полагают, что любой состав, имеющий величину ПГП меньше 150, является до некоторой степени легковоспламеняющимся).
Основной задачей настоящего изобретения является, поэтому, создание теплопередающего состава, который может использоваться сам по себе или подходить в качестве замены существующих холодильных составов, который должен иметь уменьшенное значение ПГП, при этом имеет емкость и энергоэффективность (что можно удобно выразить как «коэффициент полезного действия» или «холодильный коэффициент»), в идеальном случае, в пределах 10% от значений, например, тех, которые достигаются с использованием существующих хладагентов (например, R-134a, R-152a, R-1234yf, R-22, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507 и R-404a), и, желательно, меньше чем 10% (например, около 5%) данных значений. В данной области техники известно, что различия подобного рода между жидкостями, как правило, разрешимы путем изменения конструкции оборудования и эксплуатационных характеристик системы. Состав должен также иметь, в идеальном случае, пониженную токсичность и приемлемую воспламеняемость.
Настоящее изобретение устраняет упомянутые выше недостатки предоставлением теплопередающего состава, содержащего транс-1,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234ze(E)), дифторметан (R-32), и 1,1-дифторэтан (R-152a). Данный состав будет называться в дальнейшем состав по изобретению, если не указано иное.
Все химические вещества, описанные здесь, имеются в продаже. Например, фторсодержащие вещества могут быть получены от Apollo Scientific (Великобритания).
Как правило, составы по изобретению содержат до около 25% масс. R-32.
Удобно, составы по изобретению содержат до около 45% масс. R-152a.
В предпочтительном варианте осуществления составы по изобретению содержат от около 2 до около 25% масс. R-32, от около 5 до около 45% масс. R-152a и от около 60 до около 95% масс. (например, от около 70 до около 93%) R-1234ze(E).
Преимущественно, составы по изобретению содержат от около 4 до около 12% масс. R-32, от около 5 до около 10% масс. R-152a и от около 78 до около 91% масс. R-1234ze(E).
В предпочтительном варианте осуществления составы по изобретению содержат от около 8 до около 12% масс. R-32, от около 5 до около 10% масс. R-152a и от около 78 до около 87% масс. R-1234ze(E). Примерами таких составов являются тройные смеси, содержащие:
около 10% R-32, около 5% R-152a и около 85% R-1234ze(E);
около 11% R-32, около 6% R-152a и около 83% R-1234ze(E);
около 9% R-32, около 6% R-152a и около 85% R-1234ze(E);
около 8% R-32, около 5% R-152a и около 87% R-1234ze(E); или
около 8% R-32, около 6% R-152a и около 86% R-1234ze(E).
Удобно, составы по изобретению содержат от около 8 до около 12% масс. R-32, от около 3 до около 7% масс. R-152a и от около 81 до около 89% масс. R-1234ze(E).
В одном аспекте по изобретению составы по изобретению содержат от около 5 до около 12% масс. R-32, от около 10 до около 45% масс. R-152a и от около 43 до около 85% масс. R-1234ze(E).
В дополнительном предпочтительном аспекте составы по изобретению содержат от около 5 до около 12% масс. R-32, от около 10 до около 40% масс. R-152a и от около 48 до около 85% масс. R-1234ze(E).
В одном варианте осуществления составы по изобретению содержат от около 5 до около 11% масс. R-32, от около 10 до около 35% масс. R-152a и от около 54 до около 85% масс. R-1234ze(E).
Преимущественно, составы по изобретению содержат от около 5 до около 10% масс. R-32, от около 15 до около 30% масс. R-152a и от около 60 до около 80% масс. R-1234ze(E).
Используемые здесь все % величины, упомянутые здесь в составах, в том числе, в формуле по изобретению, являются процентами по массе в пересчете на общую массу составов, если не указано иное.
Во избежание сомнений должно быть понятно, что установленные верхние и нижние значения диапазонов количеств компонентов в составах по изобретению могут быть изменены тем или иным образом, при условии, что получаемые при этом диапазоны попадают в пределы широкого объема по изобретению. Например, состав по изобретению может содержать от около 5 до около 12% масс. R-32, от около 5 или от 10 до около 35% масс. R-152a и от около 53 до около 85 или 90% масс. R-1234ze(E).
Составы по изобретению, содержащие R-1234ze(E), R-32 и R-152a, могут состоять в основном из (или состоять из) данных компонентов.
Под термином "состоят в основном из" подразумевается, что составы по изобретению не содержат существенно никаких других компонентов, в частности, никаких дополнительных (гидро)(фтор)соединений (например, (гидро)(фтор)алканов или (гидро)(фтор)алкенов), которые, как известно, используются в теплопередающих составах. Термин "состоит из" включается в понятие "состоят, в основном из". Таким образом, составы по изобретению являются, предпочтительно, тройными смесями R-1234ze(E), R-32 и R-152a.
Во избежание сомнений, любой из составов по изобретению, описанных здесь, в том числе с конкретно определенным количеством компонентов, может состоять, в основном, из (или состоять из) компонентов, определенных в данных составах.
В дополнительном аспекте составы по изобретению, содержащие R-1234ze(E), R-32 и R-152a, могут дополнительно содержать 1,1,1,2-тетрафторэтан (R-134a). R-134a обычно вводят, чтобы снизить воспламеняемость составов по изобретению.
Если присутствует R-134a, то в результате составы обычно содержат до около 50% масс. R-134a, предпочтительно, от около 25% до около 45% масс. R-134a. Остальная часть состава будет содержать R32, R152a и R-1234ze(E) целесообразно в аналогичных предпочтительных пропорциях, как описано выше.
Подходящие смеси R32, R152a, R-1234ze(E) и R-134a содержат от около 2 до около 15% масс. R-32, от около 5 до около 45% масс. R-152a, от около 25 до около 50% R-134a и от около 5 до около 70% масс. R-1234ze(E).
Например, состав по изобретению может содержать от около 4 до около 12% масс. R-32, от около 5 до 35% масс. R-152a, от около 25 до около 45% R-134a и в качестве остатка R-1234ze(E).
Если доля R-134a в составе составляет около 25% масс., то оставшаяся часть состава обычно содержит от около 3 до около 12% (предпочтительно, от около 4 до около 10%) масс. R-32, от около 5 до около 45% (предпочтительно, от около 5 до около 40%) масс. R-152a, и от около 20 до около 70% (предпочтительно, от около 25 до около 65%) масс. R-1234ze(E).
Если доля R-134a в составе составляет около 35% масс., то оставшаяся часть состава обычно содержит от около 3 до около 11% (предпочтительно, от около 4 до около 10%) масс. R-32, от около 5 до около 45% (предпочтительно, от около 5 до около 40%) масс. R-152a и от около 10 до около 60% (предпочтительно, от около 15 до около 55%) масс. R-1234ze(E).
Если доля R-134a в составе составляет около 45% масс., то оставшаяся часть состава обычно содержит от около 3 до около 10% (предпочтительно, от около 3 до около 8%) масс. R-32, от около 5 до около 45% (предпочтительно, от около 5 до около 40%) масс. R-152a и от около 5 до около 50% (предпочтительно, от около 15 до около 45%) масс. R-1234ze(E).
Предпочтительно, составы по изобретению, содержащие R-134a, являются невоспламеняющимися при температуре испытаний 60°C с использованием методики ASHRAE 34. Преимущественно, смеси паров, которые существуют в равновесии с составом по изобретению при любой температуре около от -20°C до 60°C, также являются невоспламеняющимися.
Составы согласно изобретению преимущественно содержат незначительные количества R-1225 (пентафторпропен), преимущественно незначительные количества R-1225ye (1,2,3,3,3-пентафторпропен) или R-1225zc (1,1,3,3,3-пентафторпропен), поскольку эти соединения могут связывать токсичные вещества.
"Незначительные количества" означает, что составы по изобретению содержат 0,5% масс. или меньше установленного компонента, предпочтительно, 0,1% или меньше, в пересчете на общую массу состава.
Составы по изобретению могут содержать незначительные количества:
(I) 2,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234yf),
(II) cis-1,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234ze (Z)), и/или
(III) 3,3,3-трифторпропен (R-1243zf).
Составы по изобретению имеют нулевой потенциал разрушения озона.
Предпочтительно, составы по изобретению (например, те, которые подходят для замены хладагентов R-134a, R-1234yf или R-152a) имеют значение ПГП меньше, чем 1300, предпочтительно, меньше, чем 1000, более предпочтительно, меньше чем 500, 400, 300 или 200, особенно, меньше 150 или 100, даже меньше, чем 50 в некоторых случаях. Если не указано иное, значения ПГП из ТДО (Третий доклад об оценке) МГЭИК (Межправительственная группа экспертов по изменению климата) были использованы в настоящем документе.
Преимущественно, составы обладают уменьшенной опасностью воспламенения, по сравнению с отдельными воспламеняющимися компонентами составов, например, R-32 или R-152a. Предпочтительно, составы имеют уменьшенную опасность воспламенения, по сравнению с R-1234yf.
В одном аспекте составы имеют один или более из следующих показателей: (а) высокий нижний предел воспламенения, (б) большую энергию зажигания; или (с) скорость горения ниже, по сравнению с R-32, R-152a и R-1234yf. В предпочтительном варианте осуществления составы по изобретению являются невоспламеняющимися. Преимущественно, смеси паров, которые существуют в равновесии с составами по изобретению при любой температуре от около -20°C до 60°C, также являются невоспламеняющимися.
Воспламеняемость может быть определена в соответствии со стандартом ASHRAE Standard 34, включающим в себя стандарт ASTM E-681 с методикой испытаний в соответствии с Addendum 34p от 2004 года, все содержание которой включено здесь посредством ссылки.
В некоторых приложениях разработка не обязательно должна быть признана невоспламеняющейся по методике ASHRAE 34; возможно разработать жидкости, у которых пределы воспламенения в воздухе будут в достаточной мере уменьшены, для того чтобы сделать их безопасными для применения в приложении, например, если физически невозможно сделать легковоспламеняющуюся смесь утечкой заряда холодильного оборудования в окружающую среду. Обнаружено, что эффект от добавления дополнительных хладагентов R-32 и R-1234ze(E) к легковоспламеняющемуся хладагенту R-152a проявляется в изменении воспламеняемости в смеси с воздухом данным образом.
Известно, что воспламеняемость смесей гидрофторуглеродов (ГФУ) или гидрофторуглеродов плюс гидрофторолефинов связана с долей связей углерод-фтор по отношению к углерод-водородным связям. Это может быть выражено как отношение R=F/(F+H), где, на молярной основе, F представляет собой общее число атомов фтора и H представляет собой общее число атомов водорода в составе. Данное выражение называется здесь отношение фтора, если не указано иное.
Например, Takizawa et al, Reaction Stoichiometry for Combustion of Fluoroethane Blends, ASHRAE Transactions 112 (2) 2006 (включено здесь ссылкой), показывает, что существует почти линейная зависимость между данным отношением и скоростью распространения пламени смесей, содержащих R-152a, причем увеличение отношения фтора приводит к снижению скорости пламени. Данные в упомянутой ссылке показывают, что значение отношения фтора должно быть больше, чем около 0,65, чтобы скорость пламени упала до нуля, иными словами, для того чтобы смесь не воспламенялась.
Аналогично, данные по воспламеняемости многих гидрофторолефинов у Minor et al (патентная заявка Du Pont WO 2007/053697) показывают, что можно было бы ожидать, что такие соединения являются невоспламеняющимися, если значение отношения фтора составляет больше, чем около 0,7.
Можно ожидать, таким образом, исходя из известного уровня техники, что смеси, содержащие R-32 (значение отношение фтора, составляющее 0,5), R-152a (отношение фтора, составляющее 0,33) и R-1234ze(E) (значение отношение фтора, составляющее 0,67) могут быть легковоспламеняющимися, за исключением ограниченных диапазонов составов, содержащих почти 100% R-1234ze(E), так как любое количество R-152a, добавленное к олефинам, приведет к уменьшению отношение фтора смеси до величины ниже 0,67.
Неожиданно было обнаружено, что это не так. В частности, было обнаружено, что существуют смеси, содержащие R-32, R-152a и R-1234ze(E), имеющие значение отношение фтора, составляющее меньше 0,7, которые не являются легковоспламеняющимися при 23°C. Как показано на примерах ниже, некоторые смеси R-32, R-152a и R-1234ze(E) не являются легковоспламеняющимися вплоть до значений отношения фтора, составляющих около 0,57.
Более того, опять же, как показано на примерах ниже, имеются дополнительно идентифицированные смеси R-32, R-152a и R-1234ze(E), имеющие более низкий предел воспламенения в воздухе, соответствующий величине 7% об./об. или выше (что делает их безопасными для применения в большинстве приложений), и имеющие такую низкую величину отношения фтора, как около 0,46. Это особенно удивительно, учитывая, что легковоспламеняющийся 2,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234yf) имеет значение отношения фтора, равное 0,67, и измеряемый нижний предел воспламеняемости в воздухе при 23°C, равный от 6 до 6,5% об./об..
В одном варианте осуществления составы по изобретению имеют значение отношения фтора от около 0,42 до около 0,7, такие, как от около 0,44 до около 0,67, например, от около 0,57 до около 0,65. Во избежание сомнений, должно быть понятно, что верхние и нижние значения данных диапазонов отношения фтора могут быть изменены любым способом, при условии, что в результате диапазоны попадают в пределы широкого объема по изобретению.
При производстве низко- или невоспламеняющихся R-32/R-152a/R-1234ze(E) смесей, содержащих неожиданно низкие количества R-1234ze(E), количества R-32 и/или R-152a в таких составах увеличиваются. Считается, что это приводит к теплопередающим составам, проявляющим увеличенную холодопроизводительность, сниженное температурное скольжение и/или уменьшенное падение давления, по сравнению с эквивалентными составами, содержащими большие количества (например, почти 100%) R-1234ze(E).
Таким образом, составы по изобретению демонстрируют совершенно неожиданное сочетание низкой-/невоспламеняемости, низкое значение ПГП и улучшенные эксплуатационные свойства охлаждения. Некоторые из таких эксплуатационных свойств охлаждения объясняются более подробно ниже.
Температурный гистерезис, который можно рассматривать как разницу между температурами точки кипения и точки росы азеотропной (неазеотропной) смеси при постоянном давлении, является характеристикой хладагента; если желательно заменить жидкость смесью, то тогда часто предпочтительнее иметь аналогичное или уменьшенный температурный сдвиг в альтернативной жидкости. В варианте осуществления составы по изобретению являются азеотропными.
В испарителе цикла пара-сжатия эффективный температурный сдвиг меньше, чем разница между температурами точек росы и кипения, так как рабочая жидкость поступает в испаритель как двухфазная смесь жидкости и парового интермедиата между точками кипения и росы.
Обычно температурный сдвиг (в испарителе) составов по изобретению составляет меньше, чем около 10 K, предпочтительно, меньше, чем около 5 K.
Преимущественно, объемная холодопроизводительность составов по изобретению составляет, по меньшей мере, 85% существующей хладагентной жидкости, которую он заменяет, предпочтительно, по меньшей мере, 90% или даже меньше 95%.
Составы по изобретению обычно имеют объемную холодопроизводительность, которая составляет, по меньшей мере, 90% соответствующей величины P-1234yf. Предпочтительно, составы по изобретению имеют объемную холодопроизводительность, которая составляет, по меньшей мере, 95% соответствующей величины P-1234yf, например, от около 95% до около 120% соответствующей величины P-1234yf.
В одном варианте осуществления КПД цикла (коэффициент полезного действия, COP) составов по изобретению находится в пределах около 5% или даже лучше, чем у существующей хладагентной жидкости, которую он заменяет.
Обычно температура разрядки компрессора составов по изобретению находится в пределах около 15 K существующей хладагентной жидкости, которую он заменяет, предпочтительно около 10 K или даже около 5 K.
Составы по изобретению, предпочтительно, имеют энергоэффективность, по меньшей мере, 95% (желательно, по меньшей мере, 98%) R-134a при эквивалентных условиях, имея при этом уменьшенные или эквивалентные характеристики падения давления и хладопроизводительности при 95% или выше значений R-134a. Преимущественно, составы имеют более высокую энергоэффективность и меньшие характеристики падения давления, чем у R-134a, при эквивалентных условиях. Составы имеют также, преимущественно, лучшую энергоэффективность и характеристики падения давления, чем у одного R-1234yf.
Теплопередающие составы по изобретению являются подходящими для применения в существующих конструкциях оборудования, а также совместимыми со всеми классами смазочного материала, применяемого в настоящее время с признанными хладагентами HFC. Они могут быть при желании стабилизированы или совмещены с минеральными маслами при применении соответствующих добавок.
Предпочтительно, при использовании в теплопередающем оборудовании состав по изобретению комбинируется со смазочным материалом.
Обычно смазочный материал выбирается из группы, состоящей из минерального масла, силиконового масла, полиалкилбензолов (PAB), сложных эфиров полиолов (POE), полиалкиленгликолей (PAG), полиалкиленгликольных эфиров (PAG-эфиров), поливиниловых эфиров (PVE), поли(альфа-олефинов) и их комбинаций.
Преимущественно, смазочный материал дополнительно содержит стабилизатор.
Предпочтительно, стабилизатор выбирается из группы, состоящей из соединений на основе диенов, фосфатов, соединений фенола и эпоксидов, и их смесей.
Обычно состав по изобретению может быть объединен с огнезащитным составом.
Преимущественно, огнезащитный состав выбирается из группы, состоящей из три(2-хлорэтил)фосфат(хлорпропил)фосфата, три(2,3-дибромпропил)фосфата, три(1,3-дихлорпропил)фосфата, диаммонийфосфата, различных галогенированных ароматических соединений, оксида сурьмы, тригидрата алюминия, поливинилхлорида, фторированного иодоуглерода, фторированного бромуглерода, трифториодометана, перфторалкиламинов, бром-фторалкиламинов и их смесей.
Предпочтительно, теплопередающий состав является хладагентным составом.
В одном варианте осуществления изобретение относится к теплопередающему устройству, содержащему состав по изобретению.
Предпочтительно, теплопередающее устройство является холодильным устройством.
Обычно теплопередающее устройство выбирают из группы, состоящей из автомобильных систем кондиционирования воздуха, жилых систем кондиционирования воздуха, коммерческих систем кондиционирования воздуха, жилых холодильных систем, жилых морозильных систем, коммерческих холодильных систем, коммерческих морозильных систем, охладительных систем кондиционирования воздуха, охладительных холодильных систем и коммерческих или жилых теплонасосных систем. Предпочтительно, теплопередающее устройство является холодильным устройством или системой кондиционирования воздуха.
Преимущественно, теплопередающее устройство содержит компрессор центробежного типа.
Изобретение также относится к применению состава по изобретению в теплопередающем устройстве, как описано здесь.
В соответствии с дополнительным аспектом изобретения предусмотрен пенообразователь, содержащий состав по изобретению.
Согласно другому аспекту изобретения предусмотрен вспениваемый состав, содержащий один или более компонентов, способных образовывать пену, и состав по изобретению.
Предпочтительно, один или более компонентов, способных образовывать пену, выбирают из полиуретанов, термопластичных полимеров и смол, таких как полистирол, и эпоксидных смол.
В соответствии с дополнительным аспектом изобретения предусмотрено, что пену получают из вспениваемого состава по изобретению.
Предпочтительно, пена содержит состав по изобретению.
Согласно другому аспекту изобретения предусмотрен распыляемый состав, содержащий материал для распыления, и пропеллент, содержащий состав по изобретению.
В соответствии с дополнительным аспектом изобретения предложен способ для охлаждения изделия, который содержит конденсацию состава по изобретению и после этого испарение упомянутого состава в непосредственной близости от охлаждаемого изделия.
Согласно другому аспекту изобретения предложен способ для нагревания изделия, который содержит конденсацию состава по изобретению в непосредственной близости от нагреваемого изделия и после этого испарение упомянутого состава.
Согласно дополнительному аспекту изобретения предложен способ для извлечения веществ из биомассы, содержащий контактирование биомассы с растворителем, содержащим состав по изобретению, и отделение вещества от растворителя.
Согласно другому аспекту изобретения предложен способ очистки изделия, содержащий контактирование изделия с растворителем, содержащим состав по изобретению.
Согласно дополнительному аспекту изобретения предложен способ для извлечения материала из водного раствора, содержащий контактирование водного раствора с растворителем, содержащим состав по изобретению, и отделение материала от растворителя.
Согласно другому аспекту изобретения предложен способ для извлечения материала из матрицы из частиц твердого вещества, содержащий контактирование матрицы из частиц твердого вещества с растворителем, содержащим состав по изобретению, и отделение материала от растворителя.
Согласно дополнительному аспекту изобретения предложено устройство для получения механической энергии, содержащее состав по изобретению.
Предпочтительно, устройство для получения механической энергии адаптировано для применения цикла Ренкина или его модификации для получения работы из тепла.
Согласно другому аспекту изобретения предложен способ модернизации теплопередающего устройства, содержащий стадию удаления существующего теплоносителя и введение состава по изобретению. Предпочтительно, теплопередающее устройство является охладительным устройством или (статической) системой кондиционирования воздуха. Преимущественно, способ дополнительно содержит стадию получения распределения кредита эмиссии парниковых газов (например, углекислого газа).
В соответствии со способом модернизации, описанным выше, существующий жидкий теплоноситель может быть полностью удален из теплопередающего устройства до введения состава по изобретению. Существующий жидкий теплоноситель может быть также частично удален из теплопередающего устройства после введения состава по изобретению.
В другом варианте осуществления, в котором существующий жидкий теплоноситель является R-134a и состав по изобретению содержит R134a, R-1234ze(E), R-32 и R-152a (и дополнительные компоненты, такие как смазочный материал, стабилизатор или дополнительный огнезащитный состав), R-1234ze(E), R-32 и R-152a и т.д. могут быть добавлены в R-134a в теплопередающем устройстве, тем самым образуя состав по изобретению и теплопередающее устройство по изобретению in situ. Некоторые из существующих R-134a могут быть удалены из теплопередающего устройства перед добавлением R-1234ze(E), R-32, R-152a и т.д., чтобы облегчить предоставление компонентов составов по изобретению в желаемых пропорциях.
Таким образом, изобретение относится к способу получения состава и/или теплопередающего устройства по изобретению, содержащему введение R-1234ze(E), R-32 и R-152a, а также дополнительных компонентов, таких как смазочный материал, стабилизатор или дополнительный огнезащитный состав, в теплопередающее устройство, содержащее существующий жидкий теплоноситель, который является R-134a. При желании, по меньшей мере, часть R-134a удаляется из теплопередающего устройства до введения R-1234ze(E), R-32, R-152a и т.д.
Конечно, составы по изобретению также могут быть получены только смешиванием R-1234ze(E), P-32, R-152a, не обязательно, R-134a (и дополнительных компонентов, таких как смазочный материал, стабилизатор или дополнительный огнезащитный состав) в желаемых пропорциях. Составы могут быть тогда добавлены к теплопередающему устройству (или применены любым другим способом, как это определено в настоящем документе), который не содержит R-134a или любой другой существующий жидкий теплоноситель, например, устройство, из которого R-134a или любой другой существующий жидкий теплоноситель были удалены.
В дополнительном аспекте по изобретению предложен способ для снижения воздействия на окружающую среду, возникающего в результате эксплуатации изделия, содержащего существующее соединение или состав, причем способ содержит, по меньшей мере, частичную замену существующих соединений или составов составом по изобретению. Предпочтительно, данный способ содержит стадию получения распределения кредита эмиссии парниковых газов.
Под воздействием на окружающую среду понимают образование и эмиссию парниковых нагревающих газов в рамках работы продукта.
Как уже упоминалось выше, данное воздействие на окружающую среду можно рассматривать как включающее в себя не только эмиссии соединений или составов, имеющие значительное воздействие на окружающую среду, от утечки или других потерь, но и, в том числе, эмиссию углекислого газа, происходящую за счет энергии, потребляемой устройством за его рабочую жизнь. Такое воздействие на окружающую среду может быть количественно оценено критерием, известным как общий коэффициент эквивалентного потепления (TEWI). Данный критерий был использован в количественной оценке воздействия на окружающую среду определенных стационарных холодильных установок и оборудования для кондиционирования воздуха, в том числе, например, супермаркетных холодильных систем (см., например, http://en.wikipedia.org/wiki/Total_equivalent_warming_impact).
Можно дополнительно считать, что воздействие на окружающую среду может включать в себя эмиссию парниковых газов, происходящих из синтеза и производства соединений или составов. В данном случае производственные выбросы добавляют к потреблению энергии и эффектам прямой потери, чтобы получить критерий, известный как коэффициент климатического воздействия за весь жизненный цикл низкотемпературной системы (LCCP, см., например, http://www.sae.org/events/aars/presentations/2007papasavva.pdf). Применение LCCP является обычным при оценке воздействия на окружающую среду автомобильных систем кондиционирования воздуха.
2
Кредит(ы) на эмиссию присуждаются за сокращение вредных выбросов, которые способствуют глобальному потеплению и их можно, например, вкладывать в банки, ими можно торговать или их можно продавать. Они обычно выражаются в эквивалентном количестве углекислого газа. Таким образом, если можно избежать выброса 1 кг R-134a, то может быть присужден кредит на эмиссию, соответствующий 1×1300 = эквиваленту 1300 кг CO.
В другом варианте осуществления по изобретению предложен способ для производства кредита(ов) на эмиссию парниковых газов, содержащий (I) замену существующего соединения или состава составом по изобретению, где состав по изобретению обладает более низким значением ПГП, чем имеющиеся соединение или состав, и (II) получение кредита на эмиссию парниковых газов для упомянутого заменяющего шага.
В предпочтительном варианте осуществления в результате применения состава по изобретению оборудование имеет более низкий общий коэффициент эквивалентного потепления и/или коэффициент климатического воздействия за весь жизненный цикл низкотемпературной системы, чем тот, который будет достигнут за счет использования имеющегося соединения или состава.
Данные способы можно осуществлять с любым подходящим продуктом, например, в областях кондиционирования, охлаждения (например, охлаждения при низкой и средней температуре охлаждения), теплопередачи, пенообразователей, аэрозолей или распыляемых пропеллентов, газообразных диэлектриков, криохирургии, ветеринарных процедур, стоматологических процедур, пожаротушений, подавлении пламени, растворителей (например, носители для приправ и ароматов), чистящих средств, сигнальных рожков, неогнестрельного оружия, местных анестетиков, а также расширенных применений. Предпочтительно, область применения является кондиционирование воздуха или охлаждение.
Примеры подходящих продуктов включают в себя теплопередающие устройства, пенообразователи, вспениваемые составы, распыляемые составы, растворители и механические устройства производства электроэнергии. В предпочтительном варианте осуществления, продукт представляет собой теплопередающее устройство, такое как охлаждающее устройство или единица кондиционирования воздуха.
Существующее соединение или состав оказывает воздействие на окружающую среду, определяемое ПГП и/или TEWI и/или LCCP, что выше, чем состав по изобретению, который заменяет его. Существующее соединение или состав может содержать фторуглеродное соединение, такое как перфтор-, гидрофтор-, хлорфтор- или гидрохлорфторуглеродное соединение или оно может содержать фторированный олефин.
Предпочтительно, существующее соединение или состав является теплопередающим соединением или составом, таким как хладагент. Примеры хладагентов, которые могут быть заменены, включают в себя R-134a, R-152a, R-1234yf, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507, R-22 и R-404A. Составы по изобретению особенно подходят в качестве замены R-134a, R-152a и R-1234yf.
Любое количество существующего соединения или состава может быть заменено, с тем чтобы уменьшить воздействие на окружающую среду. Это может зависеть от воздействия на окружающую среду существующего соединения или состава, который подлежит замене, и от воздействия на окружающую среду заменяющего состава по изобретению. Предпочтительно, существующее соединение или состав в продукте полностью заменяется составом по изобретению.
Изобретение иллюстрируется следующими неограничивающими примерами.
Примеры
Воспламеняемость
Воспламеняемость некоторых составов по изобретению в воздухе при атмосферном давлении и контролируемой влажности изучали в испытательной колбенной аппаратуре, как описано в методике ASHRAE Standard 34. Температура испытания составляла 23°C; контролируемая влажность составляла 50% по отношению к стандартной температуре 77°F (25°C). В качестве разбавителя применяли R-1234ze(E), который оказался при таких условиях испытания невоспламеняющимся. В качестве топлива применяли смеси R-32 и R-152a. Три топливных композиций были проверены, и молярная доля R32 по отношению к R-152a менялась для каждого топлива. Были применены три молярных отношения R32 к R-152a 1:1; 1:2 и 1:3. Топливные газы и газы разбавителя подвергали вакуумной очистке через цилиндр для удаления растворенного воздуха или других инертных газов перед испытанием. Результаты данных испытаний показаны на фигурах 1-3. В показанных треугольных диаграммах вершины представляют собой чистое топливо, воздух и разбавитель. Легковоспламеняемую область определяли изменением относительных пропорций топлива, воздуха и разбавителя, и он откладывается на каждой диаграмме как штрихованная линия.
Применяя приведенную выше методику, было показано, что следующие составы являются невоспламеняющимися при 23°C (ассоциированные отношения фтора также показаны).
Состав невоспламенямой смеси (объемная основа)
Отношение фтора R=F/(F+H)
Состав на основе масса/масса
R-32 20%, R-152a 20%, R-1234ze(E) 60%
0.571
R-32 11% R-152a 14% R-1234ze(E) 75%
R-32 11.7%, R-152a 23.3%, R-1234ze(E) 65%
0.572
R-32 6% R-152a 16% R-1234ze(E) 78%
R-32 8.3%, R-152a 24.8%, R-1234ze(E) 67%
0.572
R-32 4% R-152a 17% R-1234ze(E) 79%
R-32 10%, R-152a 20%, R-1234ze(E) 70%
0.586
R-32 5% R-152a 13% R-1234ze(E) 82%
R-32 8%, R-152a 17%, R-1234ze(E) 75%
0.600
R-32 4% R-152a 11% R-1234ze(E) 85%
R-32 17.5%, R-152a 17.5%, R-1234ze(E) 65%
0.584
R-32 10% R-152a 12% R-1234ze(E) 78%
R-32 15%, R-152a 15%, R-1234ze(E) 70%
0.596
R-32 8% R-152a 10% R-1234ze(E) 82%
R-32 10%, R-152a 10%, R-1234ze(E) 80%
0.621
R-32 5% R-152a 6% R-1234ze(E) 89%
R-32 7.5%, R-152a 22.5%, R-1234ze(E) 70%
0.581
R-32 4% R-152a 15% R-1234ze(E) 81%
Видно, что невоспламеняющиеся смеси, содержащие R-32, R-152a и R-1234ze(E), могут быть созданы, если значение отношения фтора в смеси выше, чем около 0,57.
Дополнительно были идентифицированы следующие смеси R-32, R-152a и R-1234ze(E), имеющие более низкий предел воспламенения в воздухе, составляющий величину 7% об./об.
Смесь, имеющая LFL, равный 7% об./об. (объемная основа)
Отношение фтора R=F/(F+H)
Состав на основе масса/масса
R-32 47.5%, R-152a 47.5%, R-1234ze(E) 5%
0.416
R-32 40%, R-152a 51%, R-1234ze(E) 9%
R-32 28%, R-152a 56%, R-1234ze(E) 16%
0.426
R-32 21% R-152a 53% R-1234ze(E) 26%
R-32 19%, R-152a 57%, R-1234ze(E) 24%
0.441
R-32 13% R-152a 50% R-1234ze(E) 37%
Приведенная выше таблица показывает, что было обнаружено, что можно производить смеси, содержащие R-32, R-152a и R-1234ze(E), имеющие LFL, равный 7% об./об. или выше, если отношение фтора в смеси составляет величину выше, чем около 0,41. Для сравнения, было установлено, что нижний предел воспламенения R-1234yf в воздухе в той же испытательной аппаратуре и при той же температуре варьировался в пределах между 6,0 и 6,5% об./об. в нескольких повторных испытаниях.
После этого проводили аналогичный эксперимент на воспламеняемость, в котором применяемое топливо являлось эквимолярной смесью R-32 и R-152a и разбавитель представлял собой смесь R-134a и R-1234ze(E) в молярной пропорции 1:2. Аппаратуру воспламеняемости ASTM применяли для определения области воспламеняемости, которая представлена на фигуре 4.
Минимальная доля разбавителя, необходимая для обеспечения того, что смеси топлива + разбавитель с воздухом не являются легковоспламеняющимися, оказалось равной около 59% об./об.. Невоспламеняющийся состав, соответствующий значению 59% об./об. разбавителя и 41% об./об. топлива, соответствует общему составу, в котором R-32 составляет 20,5%, R-152a составляет 20,5%, R-134a составляет 19,7% и R-1234ze(E) составляет 39,3% (все объемное) Данный состав имеет отношение фтора, равное 0,569, что согласуется с результатами предыдущих экспериментов по определению нелегковоспламеняющего состава.
Сделан вывод, что четвертичные смеси данных жидкостей могут быть, как ожидается, нелегковоспламеняющимися при 23°C, если значение отношения фтора будет больше, чем 0,57. Кроме того, было установлено, что любое сочетание разбавителя R-134a/R-1234ze(E) и топливной смеси R-32/R-152a будет иметь нижний предел воспламенения, равный, по меньшей мере, 7% об./об., что соответствует соотношению фтора, равному 0,4 или выше.
После этого проводили дополнительный эксперимент на воспламеняемость, в котором применяемое топливо являлось R-152a и разбавителем был R-134a. Аппаратуру воспламеняемости ASTM применяли для определения области воспламеняемости, которая представлена на фигуре 5. Данная фигура показывает совершенно иную форму и неожиданно широкую область воспламеняемости, что указывает на непредсказуемый характер таких испытаний на воспламеняемости.
Воспламеняемость некоторых составов по изобретению в воздухе при атмосферном давлении и контролируемой влажности изучали в тесте пламени в трубке следующим образом.
Испытываемый сосуд являлся вертикальным стеклянным цилиндром диаметром 2 дюйма. Электроды зажигания были помещены на 60 мм выше нижней части цилиндра. Цилиндр был оснащен клапаном сброса давления. Аппаратура была защищена для ограничения любого повреждения при взрыве. Постоянную индукционную искру продолжительностью 0,5 секунды использовали в качестве источника воспламенения.
Испытание проводили при температуре 23°C (см. ниже). Известную концентрацию топлива в воздухе вводили в стеклянный цилиндр. Искру пропускали через смесь и наблюдали, отделилось или нет пламя от источника зажигания и самостоятельно ли оно распространяется. Концентрацию газа увеличивали с шагом 1% об. до зажигания (если оно вообще происходило). Результаты приведены ниже (все составы имеют об./об. основу, если не указано иное).
Топливо
Температура (°C)
Влажность
Результаты
R32/R152a/R1234ze 42/7/51 (около 26/5/69 мас./мас.)
23
50%RH/23°C
LFL 10% UFL 19%
R32/R152a/R1234ze 19/9/72 (около 10/6/84 мас./мас.)
23
50%RH/23°C
LFL 9% UFL 16%
Опять же, значение LFL испытанных составов оказалось значительно выше (то есть они являются меньше легковоспламеняющимися), чем R-1234yf при тех же условиях (R1234yf испытали в той же аппаратуре и нашли, что он проявляет нижний предел воспламеняемости, равный 6% об./об., и верхний предел воспламеняемости, соответствующий 15% об./об.).
Производительность R-32/R-152a/R-1234ze(E) смесей
th
Производительность выбранных тройных составов по изобретению оценивали с помощью модели термодинамических свойств в сочетании с идеализированным циклом сжатия пара. В термодинамической модели использовалось уравнение состояния Пенга-Робинсона (Peng-Robinson) для представления свойств паровой фазы и равновесия пар-жидкость смесей вместе с полиномиальной корреляцией изменения энтальпии идеального газа каждого из компонентов смесей в зависимости от температурой. Принципы, лежащие в основе применения этого уравнения состояния для моделирования термодинамических свойств и равновесия пар-жидкость, более подробно объясняются в The Properties of Gases and Liquids (5 edition) by BE Poling, JM Prausnitz and JM O′Connell pub. McGraw Hill 2000, в частности, в главах 4 и 8 (включено сюда ссылкой).
Данными об основных свойствах, необходимыми для применения этой модели, являлись: критическая температура и критическое давление; давление пара и связанная с ним характеристика ацентричный фактор Питцера; энтальпия идеального газа и измеряемые данные по равновесию пар-жидкость для бинарных систем R-32/R-152a; R-152a/R-1234ze(E) и R-32/R1234ze(E).
Данные об основных свойствах (критические свойства, ацентричный фактор, давление пара и энтальпия идеального газа) для R-32 и R-152a были взяты из версии программного обеспечения NIST REFPROP 8,0, которая включена сюда ссылкой. Критическую точку и давление пара P-1234ze(E) мерили экспериментально. Энтальпию идеального газа для R-1234ze(E) в диапазоне температур оценивали с помощью программного обеспечения HyperChem 7.5 для молекулярного моделирования, которое включено сюда ссылкой.
Данные по равновесию пар-жидкость для бинарных смесей регрессировали к уравнению Пенга-Робинсона с помощью двоичной константы взаимодействия, включенной в правила смешивания Ван-дер-Ваальса следующим образом. Для двойной пары R-32 с R-152a данные были взяты из Lee et al. J Chem Eng Data 1999 (44) 190-192 (включено сюда ссылкой). Данные по равновесию пар-жидкость для R-152a с R-1234ze(E) были взяты из WO 2006/094303 страница 69 (включено сюда ссылкой), и была установлена константа взаимодействия для представления азеотропного состава, подразумеваемого при этих данных при -25°C. Данные по равновесию пар-жидкость не были доступны для R-32 с R-1234ze(E), так что константу взаимодействия для этой пары приравняли нулю.
Холодопроизводительность выбранных тройных составов по изобретению моделировали с помощью следующих условий цикла.
Температура конденсации (°C)
60
Температура кипения (°C)
0
Нагнетание (K)
5
Перегрев (K)
5
Температура всасывания (°C)
15
Изоэнтропийный кпд
65%
Отношение очистки
4%
Мощность (кВт)
6
Диаметр всасывающего трубопровода (мм)
16.2
Данные о холодопроизводительности данных составов изложены в таблицах 1-10.
Данные показывают, что составы, проявляющие сниженную воспламеняемость (или невоспламеняемость), по сравнению с R-1234yf, могут быть приготовлены с близкой или превосходящей охлаждающей мощностью, существенно повышенной энергоэффективностью и сниженным падением давления. Усиление энергоэффективности, предполагаемое при применении составов по изобретению, по сравнению с R-1234yf, приведет к системе кондиционирования воздуха, проявляющей сниженный общий коэффициент эквивалентного потепления (или, что эквивалентно, сниженный LCCP), а также сниженное энергопотребление, хотя прямой ПГП составов является несколько выше, чем для R-1234yf.
В дополнение, было обнаружено, что когда составы проявляли охлаждающую мощность, эквивалентную мощности R-1234yf, оцениваемое падение давления всасывающего трубопровода было значительно ниже, чем у R-1234yf, и было близко к значениям, которые можно было бы ожидать при использовании R-134a. Это существенно для автомобильных систем кондиционирования воздуха, где трубопровод, всасывающий газ, представляет собой значительную точку потери эффективности. Известно, что R-1234yf требует всасывающий шланг большего диаметра в автомобильной системе, чем у R-134a, что неудобно для расположения системы. Составы по изобретению дают возможность применять меньший размер всасывающего трубопровода в таких системах или, альтернативно, реализовать дальнейший рост энергоэффективности в системе, если применяется то же сечение трубопровода.
Производительность смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R134a
Холодопроизводительность выбранных четвертичных составов по изобретению моделировали с помощью той же модели и условий цикла, изложенных выше в связи с тройными составами по изобретению. Данные о холодопроизводительности этих составов представлены в таблицах 11-37.
Полностью невоспламеняющиеся жидкости, имеющие производительность, близкую к R134a, особенно желательны, данные показывают, что возможно иметь мощность, COP и падение давления, близкие к таковым у R134a, в то время как достижение значительного сокращения ПГП (снижения порядка 50% или более, по сравнению с чистым R134a) достигается с помощью составов R-32, R152a, R-134a и R-1234ze(E).
Таблица 1.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 2% R32
R32
2
2
2
2
2
2
2
2
2
R152a
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R1234ze(E)
93
88
83
78
73
68
63
58
53
Результаты расчета
Сравнительные данные
134a
R1234yf
2/5/93
2/10/88
2/15/83
2/20/78
2/25/73
2/30/68
2/35/63
2/40/58
2/45/53
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.76
5.73
5.71
5.69
5.67
5.65
5.64
5.63
5.63
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.0%
83.2%
83.5%
83.7%
83.9%
84.1%
84.3%
84.5%
84.6%
Гистерезис конденсатора (K)
0.0
0.0
1.8
1.8
1.7
1.6
1.5
1.4
1.3
1.1
1.0
Гистерезис испарителя (K)
0.0
0.0
0.8
0.9
0.9
0.9
0.8
0.8
0.7
0.6
0.5
Т на входе испарителя (°C)
0.0
0.0
-0.4
-0.5
-0.5
-0.4
-0.4
-0.4
-0.3
-0.3
-0.3
Т на выходе конденсатора (°C)
55.0
55.0
54.1
54.1
54.1
54.2
54.2
54.3
54.4
54.4
54.5
P конденсатора (бар)
16.88
16.46
13.45
13.79
14.09
14.35
14.58
14.78
14.95
15.10
15.22
P испарителя (бар)
2.92
3.14
2.33
2.40
2.47
2.52
2.57
2.62
2.65
2.68
2.70
Холодильный эффект (кДж/кг)
123.76
94.99
116.5
120.9
125.4
129.9
134.6
139.4
144.3
149.3
154.4
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
T разряда (°C)
99.15
92.88
90.5
92.1
93.7
95.2
96.7
98.2
99.7
101.2
102.7
Массовый расход (кг/ч)
174.53
227.39
185.4
178.6
172.3
166.2
160.5
155.0
149.7
144.7
139.9
Объемный расход (м<sup>3</sup>/час)
13.16
14.03
16.7
16.1
15.6
15.2
14.8
14.5
14.3
14.0
13.8
Объемная производительность (м<sup>3</sup>/час)
1641
1540
1297
1342
1383
1421
1456
1487
1516
1541
1564
Падение давления (кПа/м)
953
1239
1262
1186
1120
1061
1009
962
920
882
847
ПГП (TAR-основа)
23
28
34
40
45
51
57
62
68
Отношение фтора R=F/(F+H)
0.634
0.609
0.585
0.563
0.542
0.522
0.503
0.486
0.469
Емкость по отношению к 1234yf
106.6%
100.0%
84.2%
87.1%
89.8%
92.3%
94.5%
96.6%
98.4%
100.1%
101.6%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.1%
106.6%
107.1%
107.5%
107.9%
108.4%
108.8%
109.2%
109.6%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
101.9%
95.8%
90.4%
85.7%
81.4%
77.7%
74.3%
71.2%
68.4%
Таблица 2.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 4% R32
R32
4
4
4
4
4
4
4
4
4
R152a
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R1234ze(E)
91
86
81
76
71
66
61
56
51
Результаты расчета
Сравнительные данные
134a
R1234yf
4/5/91
4/10/86
4/15/81
4/20/76
4/25/71
4/30/66
4/35/61
4/40/56
4/45/51
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.79
5.75
5.72
5.70
5.68
5.66
5.65
5.64
5.64
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.0%
83.3%
83.5%
83.8%
84.0%
84.2%
84.4%
84.6%
84.7%
Гистерезис конденсатора (K)
0.0
0.0
3.0
2.9
2.8
2.6
2.4
2.2
2.0
1.9
1.7
Гистерезис испарителя (K)
0.0
0.0
1.4
1.5
1.5
1.4
1.3
1.2
1.1
1.0
0.9
T на входе испарителя (°C)
0.0
0.0
-0.7
-0.7
-0.7
-0.7
-0.7
-0.6
-0.5
-0.5
-0.5
T на выходе конденсатора (°C)
55.0
55.0
53.5
53.5
53.6
53.7
53.8
53.9
54.0
54.1
54.1
P конденсатора (бар)
16.88
16.46
14.10
14.42
14.70
14.94
15.15
15.33
15.48
15.61
15.71
P испарителя (бар)
2.92
3.14
2.44
2.51
2.57
2.62
2.67
2.71
2.74
2.77
2.79
Холодильный эффект (кДж/кг)
123.76
94.99
119.7
124.1
128.5
133.0
137.7
142.4
147.3
152.3
157.5
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.07
2.08
2.09
2.10
T разряда (°C)
99.15
92.88
92.5
94.0
95.6
97.0
98.5
100.0
101.5
102.9
104.4
Массовый расход (кг/ч)
174.53
227.39
180.4
174.1
168.1
162.4
156.9
151.6
146.6
141.8
137.1
Объемный расход (м<sup>3</sup>/час)
13.16
14.03
15.8
15.4
14.9
14.6
14.3
14.0
13.7
13.5
13.3
Объемная производительность (м<sup>3</sup>/час)
1641
1540
1363
1407
1446
1483
1516
1546
1573
1597
1619
Падение давления (кПа/м)
953
1239
1177
1110
1052
999
953
911
873
838
806
ПГП (TAR-основа)
33
39
45
51
56
62
68
73
79
Отношение фтора R=F/(F+H)
0.630
0.605
0.581
0.559
0.539
0.519
0.501
0.483
0.467
Емкость по отношению к 1234yf
106.6%
100.0%
88.5%
91.3%
93.9%
96.3%
98.4%
100.4%
102.2%
103.7%
105.2%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.4%
106.8%
107.2%
107.7%
108.1%
108.5%
108.9%
109.3%
109.7%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
95.0%
89.6%
84.9%
80.7%
76.9%
73.5%
70.4%
67.6%
65.1%
Таблица 3.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 5% R32
R32
5
5
5
5
5
5
5
5
5
R152a
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R1234ze(E)
90
85
80
75
70
65
60
55
50
Результаты расчета
Сравнительные данные
134а
R1234yf
5/5/90
5/10/85
5/15/80
5/20/75
5/25/70
5/30/65
5/35/60
5/40/55
5/45/50
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.79
5.76
5.73
5.70
5.68
5.66
5.65
5.64
5.64
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.0%
83.3%
83.6%
83.8%
84.1%
84.3%
84.4%
84.6%
84.8%
Гистерезис конденсатора (K)
0.0
0.0
3.6
3.4
3.2
3.0
2.8
2.6
2.4
2.2
2.1
Гистерезис испарителя (K)
0.0
0.0
1.7
1.8
1.7
1.6
1.5
1.4
1.3
1.2
1.1
T на входе испарителя (°C)
0.0
0.0
-0.9
-0.9
-0.9
-0.8
-0.8
-0.7
-0.6
-0.6
-0.6
T на выходе конденсатора (°C)
55.0
55.0
53.2
53.3
53.4
53.5
53.6
53.7
53.8
53.9
54.0
P конденсатора (бар)
16.88
16.46
14.43
14.73
15.00
15.23
15.43
15.60
15.75
15.87
15.96
P испарителя (бар)
2.92
3.14
2.49
2.56
2.62
2.67
2.72
2.76
2.79
2.81
2.83
Холодильный эффект (кДж/кг)
123.76
94.99
121.3
125.6
130.0
134.5
139.2
143.9
148.8
153.9
159.0
COP
2.03
1.91
2.04
2.04
2.05
2.06
2.07
2.07
2.08
2.09
2.10
T разряда (°C)
99.15
92.88
93.5
95.0
96.5
97.9
99.4
100.9
102.3
103.8
105.2
Массовый расход (кг/ч)
174.53
227.39
178.1
171.9
166.1
160.5
155.2
150.1
145.1
140.4
135.8
Объемный расход (м<sup>3</sup>/час)
13.16
14.03
15.5
15.0
14.6
14.3
14.0
13.7
13.5
13.3
13.1
Объемная производительность (м<sup>3</sup>/час)
1641
1540
1396
1439
1478
1514
1546
1575
1602
1625
1646
Падение давления (кПа/м)
953
1239
1137
1075
1020
971
927
887
851
818
787
ПГП (TAR-основа)
39
45
50
56
62
67
73
79
85
Отношение фтора R=F/(F+H)
0.628
0.603
0.580
0.558
0.537
0.518
0.499
0.482
0.466
Емкость по отношению к 1234yf
106.6%
100.0%
90.7%
93.4%
96.0%
98.3%
100.4%
102.3%
104.0%
105.6%
106.9%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.5%
106.9%
107.3%
107.7%
108.1%
108.5%
108.9%
109.3%
109.7%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
91.8%
86.8%
82.3%
78.4%
74.8%
71.6%
68.7%
66.0%
63.5%
Таблица 4.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 6% R32
R32
6
6
6
6
6
6
6
6
6
R152a
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R1234ze(E)
89
84
79
74
69
64
59
54
49
Результаты расчета
Сравнительные данные
134a
R1234yf
6/5/89
6/10/84
6/15/79
6/20/74
6/25/69
6/30/64
6/35/59
6/40/54
6/45/49
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.80
5.76
5.73
5.70
5.68
5.66
5.65
5.64
5.64
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.1%
83.4%
83.6%
83.9%
84.1%
84.3%
84.5%
84.7%
84.8%
Скольжение конденсатора (K)
0.0
0.0
4.1
3.9
3.6
3.4
3.2
2.9
2.7
2.5
2.4
Скольжение испарителя (K)
0.0
0.0
2.0
2.0
2.0
1.9
1.7
1.6
1.5
1.4
1.3
T на входе испарителя (°C)
0.0
0.0
-1.0
-1.0
-1.0
-0.9
-0.9
-0.8
-0.7
-0.7
-0.6
T на выходе конденсатора (°C)
55.0
55.0
52.9
53.1
53.2
53.3
53.4
53.5
53.6
53.7
53.8
P конденсатора (бар)
16.88
16.46
14.75
15.04
15.30
15.52
15.71
15.87
16.01
16.12
16.21
P испарителя(бар)
2.92
3.14
2.54
2.61
2.67
2.72
2.77
2.80
2.83
2.86
2.87
Холодильный эффект (кДж/кг)
123.76
94.99
122.8
127.1
131.5
136.0
140.7
145.4
150.3
155.4
160.5
COP
2.03
1.91
2.04
2.05
2.05
2.06
2.07
2.08
2.08
2.09
2.10
T разряда (°C)
99.15
92.88
94.4
95.9
97.4
98.8
100.3
101.7
103.2
104.6
106.1
Массовый расход (кг/ч)
174.53
227.39
175.8
169.9
164.2
158.8
153.6
148.5
143.7
139.0
134.6
Объемный расход (м<sup>3</sup>/час)
13.16
14.03
15.1
14.7
14.3
14.0
13.7
13.5
13.3
13.1
12.9
Объемная производительность (м<sup>3</sup>/час)
1641
1540
1429
1471
1510
1544
1576
1604
1630
1653
1673
Падение давления (кПа/м)
953
1239
1101
1042
990
944
902
864
829
798
769
ПГП (TAR-основа)
44
50
56
61
67
73
79
84
90
Отношение фтора R=F/(F+H)
0.626
0.601
0.578
0.556
0.536
0.516
0.498
0.481
0.465
Емкость по отношению к 1234yf
106.6%
100.0%
92.8%
95.6%
98.0%
100.3%
102.4%
104.2%
105.9%
107.4%
108.7%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.6%
107.0%
107.4%
107.8%
108.2%
108.6%
108.9%
109.3%
109.7%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
88.8%
84.1%
79.9%
76.2%
72.8%
69.7%
66.9%
64.4%
62.1%
Таблица 5.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 7% R32
R32
7
7
7
7
7
7
7
7
7
R152a
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R1234ze(E)
88
83
78
73
68
63
58
53
48
Результаты расчета
Сравнительные данные
134a
R1234yf
7/5/88
7/10/83
7/15/78
7/20/73
7/25/68
7/30/63
7/35/58
7/40/53
7/45/48
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.80
5.76
5.73
5.70
5.68
5.66
5.65
5.64
5.64
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.1%
83.4%
83.7%
83.9%
84.2%
84.4%
84.5%
84.7%
84.9%
Гистерезис конденсатора (K)
0.0
0.0
4.6
4.3
4.0
3.8
3.5
3.3
3.0
2.8
2.7
Гистерезис испарителя (K)
0.0
0.0
2.3
2.3
2.2
2.1
2.0
1.8
1.7
1.6
1.5
T на входе испарителя (°C)
0.0
0.0
-1.2
-1.1
-1.1
-1.0
-1.0
-0.9
-0.8
-0.8
-0.7
T на выходе конденсатора (°C)
55.0
55.0
52.7
52.8
53.0
53.1
53.3
53.4
53.5
53.6
53.7
P конденсатора (бар)
16.88
16.46
15.06
15.35
15.59
15.80
15.99
16.14
16.27
16.37
16.45
P испарителя (бар)
2.92
3.14
2.60
2.66
2.72
2.77
2.82
2.85
2.88
2.90
2.92
Холодильный эффект (кДж/кг)
123.76
94.99
124.3
128.6
133.0
137.5
142.1
146.9
151.8
156.8
162.0
COP
2.03
1.91
2.04
2.05
2.05
2.06
2.07
2.08
2.08
2.09
2.10
T разряда (°C)
99.15
92.88
95.3
96.8
98.2
99.7
101.1
102.6
104.0
105.4
106.9
Массовый расход (кг/ч)
174.53
227.39
173.7
167.9
162.4
157.1
152.0
147.1
142.3
137.7
133.3
Объемный расход (м<sup>3</sup>/час)
13.16
14.03
14.8
14.4
14.0
13.7
13.4
13.2
13.0
12.8
12.7
Объемная производительность (м<sup>3</sup>/час)
1641
1540
1463
1504
1541
1575
1606
1634
1659
1681
1701
Падение давления (кПа/м)
953
1239
1066
1011
962
918
878
842
809
779
752
ПГП (TAR-основа)
50
55
61
67
73
78
84
90
95
Отношение фтора R=F/(F+H)
0.624
0.599
0.576
0.554
0.534
0.515
0.497
0.480
0.464
Емкость по отношению к 1234yf
106.6%
100.0%
95.0%
97.7%
100.1%
102.3%
104.3%
106.1%
107.7%
109.2%
110.5%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.7%
107.1%
107.5%
107.8%
108.2%
108.6%
109.0%
109.4%
109.8%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
86.0%
81.6%
77.6%
74.1%
70.9%
68.0%
65.3%
62.9%
60.7%
Таблица 6.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 8% R32
R32
8
8
8
8
8
8
8
8
8
R152a
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R1234ze(E)
87
82
77
72
67
62
57
52
47
Результаты расчета
Сравнительные данные
134a
R1234yf
8/5/87
8/10/82
8/15/77
8/20/72
8/25/67
8/30/62
8/35/57
8/40/52
8/45/47
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.80
5.76
5.73
5.70
5.68
5.66
5.65
5.64
5.64
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.2%
83.5%
83.8%
84.0%
84.2%
84.4%
84.6%
84.8%
84.9%
Гистерезис конденсатора (K)
0.0
0.0
5.0
4.7
4.4
4.1
3.8
3.6
3.3
3.1
3.0
Гистерезис испарителя (K)
0.0
0.0
2.6
2.5
2.4
2.3
2.2
2.0
1.9
1.8
1.7
T на входе испарителя (°C)
0.0
0.0
-1.3
-1.3
-1.2
-1.2
-1.1
-1.0
-0.9
-0.9
-0.8
T на выходе конденсатора (°C)
55.0
55.0
52.5
52.6
52.8
53.0
53.1
53.2
53.3
53.4
53.5
P конденсатора (бар)
16.88
16.46
15.38
15.65
15.89
16.09
16.26
16.41
16.53
16.62
16.70
P испарителя (бар)
2.92
3.14
2.65
2.72
2.77
2.82
2.86
2.90
2.93
2.95
2.96
Холодильный эффект (кДж/кг)
123.76
94.99
125.8
130.1
134.4
138.9
143.6
148.3
153.2
158.3
163.5
COP
2.03
1.91
2.04
2.05
2.06
2.06
2.07
2.08
2.08
2.09
2.10
T разряда (°C)
99.15
92.88
96.2
97.7
99.1
100.5
102.0
103.4
104.8
106.3
107.7
Массовый расход (кг/ч)
174.53
227.39
171.7
166.1
160.7
155.5
150.5
145.6
141.0
136.4
132.1
Объемный расход (м<sup>3</sup>/час)
13.16
14.03
14.4
14.1
13.7
13.4
13.2
13.0
12.8
12.6
12.5
Объемная производительность (м<sup>3</sup>/час)
1641
1540
1496
1536
1573
1606
1636
1663
1687
1709
1728
Падение давления (кПа/м)
953
1239
1033
981
935
893
855
821
790
761
735
ПГП (TAR-основа)
55
61
67
72
78
84
89
95
101
Отношение фтора R=F/(F+H)
0.622
0.597
0.574
0.553
0.533
0.514
0.496
0.479
0.462
Емкость по отношению к 1234yf
106.6%
100.0%
97.1%
99.8%
102.1%
104.3%
106.3%
108.0%
109.6%
111.0%
112.2%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.8%
107.1%
107.5%
107.9%
108.2%
108.6%
109.0%
109.4%
109.8%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
83.4%
79.2%
75.4%
72.1%
69.0%
66.3%
63.7%
61.4%
59.3%
Таблица 7.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 9% R32
R32
9
9
9
9
9
9
9
9
9
R152a
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R1234ze(E)
86
81
76
71
66
61
56
51
46
Результаты расчета
Сравнительные данные
134a
R1234yf
9/5/86
9/10/81
9/15/76
9/20/71
9/25/66
9/30/61
9/35/56
9/40/51
9/45/46
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.80
5.76
5.73
5.70
5.68
5.66
5.65
5.64
5.64
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.3%
83.6%
83.8%
84.1%
84.3%
84.5%
84.7%
84.8%
85.0%
Гистерезис конденсатора (K)
0.0
0.0
5.4
5.1
4.7
4.4
4.1
3.8
3.6
3.4
3.2
Гистерезис испарителя (K)
0.0
0.0
2.9
2.8
2.7
2.5
2.4
2.2
2.1
1.9
1.8
T на входе испарителя (°C)
0.0
0.0
-1.4
-1.4
-1.3
-1.3
-1.2
-1.1
-1.0
-1.0
-0.9
T на выходе конденсатора (°C)
55.0
55.0
52.3
52.5
52.6
52.8
52.9
53.1
53.2
53.3
53.4
P конденсатора (бар)
16.88
16.46
15.69
15.95
16.18
16.37
16.54
16.67
16.78
16.87
16.94
P испарителя (бар)
2.92
3.14
2.71
2.77
2.83
2.87
2.91
2.95
2.97
2.99
3.00
Холодильный эффект (кДж/кг)
123.76
94.99
127.3
131.5
135.9
140.4
145.0
149.8
154.7
159.8
165.0
COP
2.03
1.91
2.04
2.05
2.06
2.06
2.07
2.08
2.08
2.09
2.10
T разряда (°C)
99.15
92.88
97.1
98.6
100.0
101.4
102.8
104.2
105.6
107.1
108.5
Массовый расход (кг/ч)
174.53
227.39
169.7
164.3
159.0
153.9
149.0
144.2
139.6
135.2
130.9
Объемный расход (м<sup>3</sup>/час)
13.16
14.03
14.1
13.8
13.5
13.2
13.0
12.8
12.6
12.4
12.3
Объемная производительность (м<sup>3</sup>/час)
1641
1540
1529
1569
1604
1637
1666
1692
1716
1737
1755
Падение давления (кПа/м)
953
1239
1002
953
909
870
834
801
771
744
719
ПГП (TAR-основа)
61
66
72
78
83
89
95
101
106
Отношение фтора R=F/(F+H)
0.620
0.595
0.573
0.551
0.531
0.512
0.494
0.477
0.461
Емкость по отношению к 1234yf
106.6%
100.0%
99.3%
101.9%
104.2%
106.3%
108.2%
109.9%
111.4%
112.8%
114.0%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.9%
107.2%
107.6%
107.9%
108.3%
108.6%
109.0%
109.4%
109.8%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
80.9%
76.9%
73.4%
70.2%
67.3%
64.7%
62.2%
60.0%
58.0%
Таблица 8.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 10% R32
R32
10
10
10
10
10
10
10
10
10
R152a
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R1234ze(E)
85
80
75
70
65
60
55
50
45
Результаты расчета
Сравнительные данные
134a
R1234yf
10/5/85
10/10/80
10/15/75
10/20/70
10/25/65
10/30/60
10/35/55
10/40/50
10/45/45
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.80
5.76
5.72
5.69
5.67
5.66
5.65
5.64
5.64
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.3%
83.6%
83.9%
84.1%
84.4%
84.6%
84.7%
84.9%
85.0%
Гистерезис конденсатора (K)
0.0
0.0
5.8
5.4
5.0
4.7
4.4
4.1
3.8
3.6
3.4
Гистерезис испарителя (K)
0.0
0.0
3.1
3.0
2.9
2.7
2.5
2.4
2.2
2.1
2.0
T на входе испарителя (°C)
0.0
0.0
-1.6
-1.5
-1.4
-1.4
-1.3
-1.2
-1.1
-1.0
-1.0
T на выходе конденсатора (°C)
55.0
55.0
52.1
52.3
52.5
52.7
52.8
53.0
53.1
53.2
53.3
P конденсатора (бар)
16.88
16.46
16.00
16.25
16.47
16.66
16.81
16.94
17.04
17.12
17.18
P испарителя (бар)
2.92
3.14
2.76
2.82
2.88
2.92
2.96
2.99
3.02
3.04
3.05
Холодильный эффект (кДж/кг)
123.76
94.99
128.7
132.9
137.3
141.8
146.4
151.2
156.1
161.2
166.4
COP
2.03
1.91
2.04
2.05
2.06
2.06
2.07
2.08
2.08
2.09
2.10
T разряда (°C)
99.15
92.88
98.0
99.4
100.8
102.2
103.6
105.0
106.4
107.9
109.3
Массовый расход (кг/ч)
174.53
227.39
167.9
162.5
157.4
152.4
147.6
142.9
138.4
134.0
129.8
Объемный расход (м<sup>3</sup>/час)
13.16
14.03
13.8
13.5
13.2
13.0
12.7
12.5
12.4
12.2
12.1
Объемная производительность (м<sup>3</sup>/час)
1641
1540
1562
1601
1636
1668
1696
1722
1744
1765
1782
Падение давления (кПа/м)
953
1239
972
926
885
847
813
782
753
727
703
ПГП (TAR-основа)
66
72
78
83
89
95
100
106
112
Отношение фтора R=F/(F+H)
0.618
0.593
0.571
0.550
0.530
0.511
0.493
0.476
0.460
Емкость по отношению к 1234yf
106.6%
100.0%
101.5%
104.0%
106.3%
108.3%
110.2%
111.8%
113.3%
114.6%
115.7%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.9%
107.3%
107.6%
107.9%
108.3%
108.7%
109.0%
109.4%
109.8%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
78.5%
74.8%
71.4%
68.4%
65.6%
63.1%
60.8%
58.7%
56.7%
Таблица 9.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 11% R32
R32
11
11
11
11
11
11
11
11
11
R152a
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R1234ze(E)
84
79
74
69
64
59
54
49
44
Результаты расчета
Сравнительные данные
134a
R1234yf
11/5/84
11/10/79
11/15/74
11/20/69
11/25/64
11/30/59
11/35/54
11/40/49
11/45/44
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.79
5.75
5.72
5.69
5.67
5.65
5.64
5.64
5.63
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.4%
83.7%
84.0%
84.2%
84.4%
84.6%
84.8%
85.0%
85.1%
Гистерезис конденсатора (K)
0.0
0.0
6.1
5.7
5.3
5.0
4.6
4.3
4.1
3.9
3.7
Гистерезис испарителя (K)
0.0
0.0
3.4
3.3
3.1
2.9
2.7
2.6
2.4
2.3
2.2
T на входе испарителя (°C)
0.0
0.0
-1.7
-1.6
-1.6
-1.5
-1.4
-1.3
-1.2
-1.1
-1.1
T на выходе конденсатора (°C)
55.0
55.0
51.9
52.1
52.3
52.5
52.7
52.8
53.0
53.1
53.2
P конденсатора (бар)
16.88
16.46
16.31
16.55
16.76
16.94
17.08
17.20
17.30
17.37
17.42
P испарителя (бар)
2.92
3.14
2.82
2.88
2.93
2.98
3.01
3.04
3.07
3.08
3.09
Холодильный эффект (кДж/кг)
123.76
94.99
130.1
134.3
138.6
143.1
147.8
152.6
157.5
162.6
167.9
COP
2.03
1.91
2.05
2.05
2.06
2.06
2.07
2.08
2.08
2.09
2.10
T разряда (°C)
99.15
92.88
98.9
100.3
101.7
103.1
104.4
105.8
107.2
108.7
110.1
Массовый расход (кг/ч)
174.53
227.39
166.1
160.8
155.8
150.9
146.2
141.6
137.1
132.8
128.7
Объемный расход (м<sup>3</sup>/час)
13.16
14.03
13.5
13.2
13.0
12.7
12.5
12.3
12.2
12.1
11.9
Объемная производительность (м<sup>3</sup>/час)
1641
1540
1596
1633
1668
1698
1726
1751
1773
1792
1809
Падение давления (кПа/м)
953
1239
945
901
861
826
793
764
736
711
688
ПГП (TAR-основа)
72
77
83
89
94
100
106
111
117
Отношение фтора R=F/(F+H)
0.616
0.592
0.569
0.548
0.528
0.509
0.492
0.475
0.459
Емкость по отношению к 1234yf
106.6%
100.0%
103.6%
106.1%
108.3%
110.3%
112.1%
113.7%
115.1%
116.4%
117.5%
Относительная COP
106.0%
100.0%
107.0%
107.3%
107.6%
108.0%
108.3%
108.7%
109.0%
109.4%
109.8%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
76.2%
72.7%
69.5%
66.7%
64.0%
61.6%
59.4%
57.4%
55.5%
Таблица 10.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 12% R32
R32
12
12
12
12
12
12
12
12
12
R152a
5
10
15
20
25
30
35
38
45
R1234ze(E)
83
78
73
68
63
58
53
50
43
Результаты расчета
Сравнительные данные
134a
R1234yf
12/5/83
12/10/78
12/15/73
12/20/68
12/25/63
12/30/58
12/35/53
12/38/50
12/45/43
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.79
5.75
5.72
5.69
5.67
5.65
5.64
5.64
5.64
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.5%
83.8%
84.0%
84.3%
84.5%
84.7%
84.8%
84.9%
85.1%
Гистерезис конденсатора (K)
0.0
0.0
6.5
6.1
5.8
5.5
5.2
4.9
4.7
4.6
4.3
Гистерезис испарителя (K)
0.0
0.0
3.7
3.6
3.4
3.3
3.1
2.9
2.8
2.7
2.6
T на входе испарителя (°C)
0.0
0.0
-1.8
-1.8
-1.7
-1.6
-1.6
-1.5
-1.4
-1.4
-1.3
T на выходе конденсатора (°C)
55.0
55.0
51.8
51.9
52.1
52.3
52.4
52.5
52.7
52.7
52.8
P конденсатора (бар)
16.88
16.46
16.65
16.91
17.13
17.32
17.48
17.61
17.71
17.76
17.85
P испарителя (бар)
2.92
3.14
2.88
2.94
3.00
3.04
3.08
3.11
3.14
3.15
3.17
Холодильный эффект (кДж/кг)
123.76
94.99
131.4
135.6
139.9
144.4
149.0
153.7
158.6
161.6
168.9
COP
2.03
1.91
2.05
2.05
2.06
2.06
2.07
2.08
2.08
2.09
2.10
T разряда (°C)
99.15
92.88
99.8
101.2
102.6
103.9
105.3
106.7
108.1
109.0
110.9
Массовый расход (кг/ч)
174.53
227.39
164.4
159.3
154.4
149.6
145.0
140.5
136.2
133.6
127.9
Объемный расход (м<sup>3</sup>/час)
13.16
14.03
13.2
12.9
12.7
12.4
12.2
12.1
11.9
11.8
11.7
Объемная производительность (м<sup>3</sup>/час)
1641
1540
1631
1670
1705
1737
1766
1791
1814
1827
1852
Падение давления (кПа/м)
953
1239
917
875
837
802
771
742
716
701
669
ПГП (TAR-основа)
77
83
88
94
100
105
111
115
123
Отношение фтора R=F/(F+H)
0.614
0.590
0.567
0.546
0.527
0.508
0.491
0.480
0.458
Емкость по отношению к 1234yf
106.6%
100.0%
105.9%
108.5%
110.8%
112.8%
114.7%
116.3%
117.8%
118.6%
120.3%
Относительная COP
106.0%
100.0%
107.0%
107.3%
107.6%
107.9%
108.2%
108.5%
108.9%
109.1%
109.6%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
74.0%
70.6%
67.5%
64.8%
62.2%
59.9%
57.8%
56.6%
54.0%
Таблица 11.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 4% R32 и 25% R134a
R-32 (%b/w)
4
4
4
4
4
4
4
4
4
R-134a (%b/w)
25
25
25
25
25
25
25
25
25
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
66
61
56
51
46
41
36
31
26
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
R134a
R1234yf
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.72
5.70
5.69
5.69
5.68
5.68
5.68
5.69
5.70
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.4%
83.6%
83.8%
84.0%
84.2%
84.4%
84.5%
84.7%
84.8%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
2.8
2.6
2.4
2.3
2.1
2.0
1.9
1.8
1.8
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
1.5
1.4
1.3
1.2
1.1
1.1
1.0
1.0
0.9
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-0.8
-0.7
-0.7
-0.6
-0.6
-0.5
-0.5
-0.5
-0.5
T на выходе конденсатора
°С
55.0
55.0
53.6
53.7
53.8
53.9
53.9
54.0
54.0
54.1
54.1
P конденсатора
бар
16.88
16.46
15.52
15.70
15.85
15.98
16.09
16.17
16.24
16.30
16.34
P испарителя
бар
2.92
3.14
2.71
2.75
2.78
2.81
2.83
2.85
2.86
2.87
2.87
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
121.58
126.41
131.35
136.41
141.57
146.85
152.23
157.71
163.29
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.10
T разряда
°C
99.15
92.88
95.12
96.71
98.30
99.87
101.44
103.00
104.55
106.09
107.63
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
177.67
170.87
164.44
158.35
152.57
147.09
141.89
136.96
132.28
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
14.35
14.05
13.79
13.56
13.36
13.18
13.03
12.90
12.78
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1505
1537
1566
1593
1617
1638
1658
1675
1690
Падение давления
кПа/м
953
1239
1054
1002
955
913
875
840
808
779
752
ПГП (TAR-основа)
357
363
368
374
380
385
391
397
403
F/(F+H)
0.631
0.607
0.584
0.562
0.542
0.523
0.504
0.487
0.471
Емкость по отношению к 1234yf
106.6%
100.0%
97.7%
99.8%
101.7%
103.4%
105.0%
106.4%
107.7%
108.8%
109.8%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.0%
106.6%
107.1%
10.7.6%
108.1%
108.6%
109.1%
109.6%
110.1%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
85.0%
80.9%
77.1%
73.7%
70.6%
67.8%
65.2%
62.8%
60.7%
Таблица 12.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 6% R32 и 25% R134a
R-32 (%b/w)
6
6
6
6
6
6
6
6
6
R-134a (%b/w)
25
25
25
25
25
25
25
25
25
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
64
59
54
49
44
39
34
29
24
Результаты расчета
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
134a
R1234y f
6/25/5/64
6/25/10/59
6/25/15/54
6/25/20/49
6/25/25/44
6/25/30/39
6/25/35/34
6/25/40/29
6/25/45/24
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.72
5.71
5.69
5.69
5.68
5.68
5.69
5.69
5.70
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.5%
83.8%
84.0%
84.2%
84.3%
84.5%
84.6%
84.8%
84.9%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
3.6
3.4
3.2
3.0
2.8
2.7
2.6
2.5
2.4
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
2.0
1.9
1.7
1.6
1.5
1.5
1.4
1.4
1.3
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.0
-0.9
-0.9
-0.8
-0.8
-0.7
-0.7
-0.7
-0.7
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
53.2
53.3
53.4
53.5
53.6
53.7
53.7
53.8
53.8
P конденсатора
бар
16.88
16.46
16.15
16.31
16.45
16.56
16.66
16.73
16.79
16.83
16.86
P испарителя
бар
2.92
3.14
2.82
2.86
2.89
2.91
2.93
2.94
2.95
2.96
2.96
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
124.46
129.29
134.24
139.30
144.48
149.77
155.17
160.67
166.27
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.10
T разряда
°C
99.15
92.88
96.94
98.51
100.07
101.63
103.17
104.72
106.25
107.78
109.31
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
173.55
167.07
160.91
155.06
149.51
144.22
139.20
134.44
129.91
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
13.75
13.49
13.25
13.05
12.87
12.72
12.58
12.47
12.36
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1571
1602
1630
1655
1678
1698
1716
1733
1747
Падение давления
кПа/м
953
1239
992
945
903
865
830
798
769
742
718
ПГП (TAR-основа)
368
374
379
385
391
396
402
408
413
F/(F+H)
0.627
0.603
0.580
0.559
0.539
0.520
0.502
0.485
0.469
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
102.0%
104.0%
105.8%
107.5%
109.0%
110.3%
111.5%
112.5%
113.5%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.1%
106.7%
107.2%
107.7%
108.2%
108.7%
109.1%
109.6%
110.0%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
80.0%
76.3%
72.9%
69.8%
67.0%
64.4%
62.1%
59.9%
57.9%
Таблица 13.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 8% R32 и 25% R134a
R-32 (%b/w)
8
8
8
8
8
8
8
8
8
R-134a (%b/w)
25
25
25
25
25
25
25
25
25
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze (E)(%b/w)
62
57
52
47
42
37
32
27
22
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
8/25/5/62
8/25/10/57
8/25/15/52
8/25/20/47
8/25/25/42
8/25/30/37
8/25/35/32
8/25/40/27
8/25/45/22
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.72
5.70
5.69
5.68
5.68
5.68
5.68
5.69
5.70
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.7%
83.9%
84.1%
84.3%
84.5%
84.6%
84.7%
84.9%
85.0%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
4.2
4.0
3.8
3.6
3.4
3.3
3.2
3.1
3.0
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
2.4
2.3
2.1
2.0
1.9
1.9
1.8
1.8
1.7
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.2
-1.1
-1.1
-1.0
-1.0
-0.9
-0.9
-0.9
-0.9
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
52.9
53.0
53.1
53.2
53.3
53.4
53.4
53.5
53.5
P конденсатора
бар
16.88
16.46
16.77
16.92
17.04
17.14
17.22
17.28
17.32
17.35
17.37
P испарителя
бар
2.92
3.14
2.93
2.97
2.99
3.02
3.03
3.04
3.05
3.05
3.05
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
127.25
132.08
137.03
142.11
147.30
152.61
158.03
163.56
169.18
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.10
T разряда
°C
99.15
92.88
98.72
100.26
101.80
103.34
104.87
106.40
107.92
109.44
110.95
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
169.74
163.54
157.63
152.00
146.64
141.54
136.68
132.06
127.67
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
13.19
12.96
12.76
12.58
12.42
12.29
12.17
12.07
11.98
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1637
1667
1693
1717
1739
1758
1775
1790
1803
Падение давления
кПа/м
953
1239
936
894
856
821
790
760
734
709
686
ПГП (TAR-основа)
379
384
390
396
402
407
413
419
424
F/(F+H)
0.623
0.599
0.577
0.556
0.536
0.517
0.499
0.483
0.467
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
106.3%
108.2%
110.0%
111.5%
112.9%
114.2%
115.3%
116.3%
117.1%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.2%
106.7%
107.2%
107.7%
108.2%
108.7%
109.1%
109.6%
110.0%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
75.5%
72.2%
69.1%
66.3%
63.7%
61.4%
59.2%
57.2%
55.4%
Таблица 14
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 10% R32 и 25% R134a
R-32 (%b/w)
10
10
10
10
10
10
10
10
10
R-134a (%b/w)
25
25
25
25
25
25
25
25
25
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
60
55
50
45
40
35
30
25
20
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
10/25/5/60
10/25/10/55
10/25/15/50
10/25/20/45
10/25/25/40
10/25/30/35
10/25/35/30
10/25/40/25
10/25/45/20
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.71
5.69
5.68
5.68
5.67
5.68
5.68
5.69
5.69
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.8%
84.1%
84.3%
84.4%
84.6%
84.7%
84.9%
85.0%
85.1%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
4.8
4.5
4.3
4.1
3.9
3.8
3.7
3.6
3.5
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
2.8
2.7
2.5
2.4
2.3
2.2
2.2
2.1
2.1
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.4
-1.3
-1.3
-1.2
-1.2
-1.1
-1.1
-1.1
-1.1
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
52.6
52.7
52.9
53.0
53.0
53.1
53.2
53.2
53.2
P конденсатора
бар
16.88
16.46
17.39
17.52
17.63
17.71
17.78
17.83
17.86
17.87
17.88
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.05
3.08
3.10
3.12
3.13
3.14
3.14
3.14
3.14
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
129.95
134.79
139.75
144.84
150.05
155.38
160.83
166.38
172.04
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.09
2.10
T разряда
°C
99.15
92.88
100.45
101.97
103.49
105.01
106.53
108.05
109.56
111.07
112.57
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
166.21
160.25
154.56
149.13
143.95
139.01
134.30
129.82
125.56
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
12.68
12.48
12.30
12.14
12.00
11.88
11.78
11.69
11.62
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1703
1731
1757
1779
1800
1818
1834
1847
1860
Падение давления
кПа/м
953
1239
886
848
813
781
752
726
701
678
657
ПГП (TAR-основа)
390
395
401
407
412
418
424
430
435
F/(F+H)
0.619
0.595
0.573
0.552
0.533
0.514
0.497
0.480
0.465
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
110.6%
112.4%
114.1%
115.6%
116.9%
118.1%
119.1%
120.0%
120.8%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.3%
106.8%
107.2%
107.7%
108.2%
108.6%
109.1%
109.5%
110.0%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
71.5%
68.4%
65.6%
63.1%
60.7%
58.6%
56.6%
54.7%
53.0%
Таблица 14A.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 12% R32 и 25% R134a
R-32 (%b/w)
12
12
12
12
12
12
12
12
12
R-134a (%b/w)
25
25
25
25
25
25
25
25
25
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
58
53
48
43
38
33
28
23
18
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234y f
12/25/5/58
12/25/10/53
12/25/15/48
12/25/20/43
12/25/2 5/38
12/25/30/33
12/25/3 5/28
12/25/4 0/23
12/25/45/18
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.70
5.68
5.67
5.67
5.67
5.67
5.67
5.68
5.69
Объемный КПД
83.6%
84.7%
84.0%
84.2%
84.4%
84.6%
84.7%
84.9%
85.0%
85.1%
85.2%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
5.2
5.0
4.7
4.5
4.3
4.2
4.1
4.0
4.0
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
3.2
3.0
2.9
2.7
2.6
2.6
2.5
2.5
2.5
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.6
-1.5
-1.4
-1.4
-1.3
-1.3
-1.3
-1.2
-1.2
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
52.4
52.5
52.6
52.7
52.8
52.9
52.9
53.0
53.0
P конденсатора
бар
16.88
16.46
18.00
18.12
18.21
18.28
18.33
18.36
18.38
18.39
18.38
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.16
3.19
3.21
3.23
3.24
3.24
3.24
3.24
3.23
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
132.58
137.42
142.40
147.51
152.74
158.10
163.57
169.15
174.83
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.09
2.10
T разряда
°C
99.15
92.88
102.14
103.64
105.15
106.65
108.16
109.66
111.16
112.66
114.15
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
162.92
157.18
151.69
146.44
141.42
136.63
132.05
127.70
123.55
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
12.21
12.03
11.87
11.73
11.61
11.51
11.42
11.34
11.28
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1769
1796
1820
1841
1860
1877
1892
1905
1916
Падение давления
кПа/м
953
1239
840
805
774
745
718
694
671
650
630
ПГП (TAR-основа)
400
406
412
418
423
429
435
440
446
F/(F+H)
0.615
0.592
0.570
0.549
0.530
0.512
0.494
0.478
0.462
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
114.9%
116.6%
118.2%
119.6%
120.8%
121.9%
122.9%
123.7%
124.4%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.3%
106.8%
107.2%
107.7%
108.2%
108.6%
109.0%
109.5%
109.9%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
67.8%
65.0%
62.5%
60.1%
58.0%
56.0%
54.1%
52.4%
50.9%
Таблица 15
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 15% R32 и 25% R134a
R-32 (%b/w)
15
15
15
15
15
15
15
15
15
R-134a (%b/w)
25
25
25
25
25
25
25
25
25
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
55
50
45
40
35
30
25
20
15
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
15/25/5/55
15/25/10/50
15/25/15/45
15/25/20/40
15/25/25/35
15/25/30/30
15/25/35/25
15/25/40/20
15/25/45/15
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.67
5.66
5.65
5.65
5.65
5.65
5.66
5.67
5.68
Объемный КПД
83.6%
84.7%
84.3%
84.5%
84.7%
84.8%
85.0%
85.1%
85.2%
85.3%
85.4%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
5.8
5.5
5.2
5.0
4.9
4.7
4.6
4.6
4.5
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
3.7
3.5
3.4
3.2
3.1
3.0
3.0
3.0
3.0
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.8
-1.8
-1.7
-1.6
-1.6
-1.5
-1.5
-1.5
-1.5
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
52.1
52.3
52.4
52.5
52.6
52.6
52.7
52.7
52.7
P конденсатора
бар
16.88
16.46
18.90
19.00
19.07
19.12
19.15
19.16
19.16
19.15
19.12
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.33
3.36
3.37
3.38
3.39
3.39
3.39
3.38
3.37
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
136.38
141.24
146.25
151.39
156.66
162.06
167.58
173.20
178.93
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.07
2.08
2.09
2.10
T разряда
°C
99.15
92.88
104.61
106.09
107.58
109.06
110.55
112.04
113.53
115.01
116.49
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
158.38
152.93
147.69
142.68
137.88
133.28
128.90
124.71
120.72
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
11.57
11.42
11.29
11.17
11.07
10.99
10.92
10.86
10.80
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1867
1892
1914
1934
1951
1966
1979
1990
1999
Падение давления
кПа/м
953
1239
779
749
721
696
672
650
630
611
593
ПГП (TAR-основа)
417
423
428
434
440
445
451
457
462
F/(F+H)
0.609
0.586
0.565
0.545
0.526
0.508
0.491
0.475
0.459
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
121.2%
122.9%
124.3%
125.6%
126.7%
127.7%
128.5%
129.2%
129.8%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.3%
106.8%
107.2%
107.6%
108.1%
108.5%
108.9%
109.4%
109.8%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
62.9%
60.4%
58.2%
56.1%
54.2%
52.5%
50.8%
49.3%
47.9%
Таблица 16.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 4% R32 и 30% R134a
R-32 (%b/w)
4
4
4
4
4
4
4
4
4
R-134a (%b/w)
30
30
30
30
30
30
30
30
30
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
61
56
51
46
41
36
31
26
21
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
4/30/5/61
4/30/10/56
4/30/15/51
4/30/20/46
4/30/25/41
4/30/30/36
4/30/35/31
4/30/40/26
4/30/45/21
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.71
5.70
5.69
5.68
5.68
5.68
5.69
5.70
5.70
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.5%
83.7%
83.9%
84.1%
84.3%
84.4%
84.6%
84.7%
84.8%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
2.7
2.5
2.3
2.2
2.0
1.9
1.8
1.8
1.7
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
1.5
1.3
1.2
1.1
1.1
1.0
1.0
0.9
0.9
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-0.7
-0.7
-0.6
-0.6
-0.5
-0.5
-0.5
-0.5
-0.5
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
53.7
53.8
53.8
53.9
54.0
54.0
54.1
54.1
54.1
P конденсатора
бар
16.88
16.46
15.78
15.94
16.07
16.18
16.27
16.34
16.40
16.44
16.46
P испарителя
бар
2.92
3.14
2.76
2.80
2.83
2.85
2.86
2.88
2.88
2.89
2.89
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
121.98
126.90
131.92
137.07
142.33
147.69
153.16
158.73
164.40
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.11
T разряда
°C
99.15
92.88
95.65
97.25
98.85
100.43
102.01
103.59
105.15
106.71
108.26
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
177.07
170.22
163.73
157.59
151.76
146.25
141.02
136.08
131.39
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
14.11
13.83
13.59
13.38
13.20
13.04
12.90
12.78
12.67
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1531
1562
1589
1614
1637
1657
1675
1691
1705
Падение давления
кПа/м
953
1239
1033
983
938
898
861
827
796
768
742
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
99.4%
101.4%
103.2%
104.8%
106.3%
107.6%
108.8%
109.8%
110.7%
Относительная COP
106.0%
100.0%
105.9%
106.5%
107.1%
107.6%
108.1%
108.7%
109.2%
109.7%
110.1%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
83.4%
79.3%
75.7%
72.5%
69.5%
66.7%
64.3%
62.0%
59.9%
Таблица 17.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 6% R32 и 30% R134a
R-32 (%b/w)
6
6
6
6
6
6
6
6
6
R-134a (%b/w)
30
30
30
30
30
30
30
30
30
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
59
54
49
44
39
34
29
24
19
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
6/30/5/59
6/30/10/54
6/30/15/49
6/30/20/44
6/30/25/39
6/30/30/34
6/30/35/29
6/30/40/24
6/30/45/19
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.71
5.70
5.69
5.68
5.68
5.69
5.69
5.70
5.71
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.6%
83.8%
84.0%
84.2%
84.4%
84.5%
84.7%
84.8%
84.9%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
3.4
3.2
3.0
2.8
2.7
2.6
2.5
2.4
2.4
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
1.9
1.8
1.7
1.6
1.5
1.4
1.4
1.3
1.3
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-0.9
-0.9
-0.8
-0.8
-0.7
-0.7
-0.7
-0.7
-0.7
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
53.3
53.4
53.5
53.6
53.7
53.7
53.8
53.8
53.8
P конденсатора
бар
16.88
16.46
16.41
16.55
16.67
16.76
16.84
16.90
16.94
16.96
16.98
P испарителя
бар
2.92
3.14
2.87
2.90
2.93
2.95
2.96
2.97
2.98
2.98
2.97
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
124.84
129.76
134.80
139.95
145.23
150.61
156.11
161.70
167.39
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.11
T разряда
°C
99.15
92.88
97.46
99.04
100.62
102.19
103.75
105.31
106.86
108.40
109.94
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
173.02
166.46
160.24
154.34
148.73
143.41
138.37
133.58
129.04
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
13.52
13.28
13.07
12.89
12.72
12.58
12.46
12.36
12.27
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1597
1626
1653
1676
1697
1716
1733
1748
1761
Падение давления
кПа/м
953
1239
973
928
888
851
817
787
758
732
708
Емкость по отношению к 123yf
100.0%
103.7%
105.6%
107.3%
108.9%
110.2%
111.5%
112.6%
113.5%
114.4%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.0%
106.6%
107.1%
107.6%
108.2%
108.7%
109.2%
109.6%
110.1%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
78.5%
74.9%
71.7%
68.7%
66.0%
63.5%
61.2%
59.1%
57.2%
Таблица 18.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 8% R32 и 30% R134a
R-32 (%b/w)
8
8
8
8
8
8
8
8
8
R-134a (%b/w)
30
30
30
30
30
30
30
30
30
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
57
52
47
42
37
32
27
22
17
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
8/30/5/57
8/30/10/52
8/30/15/47
8/30/20/42
8/30/25/37
8/30/30/32
8/30/35/27
8/30/40/22
8/30/45/17
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.71
5.69
5.68
5.68
5.68
5.68
5.69
5.70
5.71
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.8%
84.0%
84.2%
84.3%
84.5%
84.7%
84.8%
84.9%
85.0%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
4.0
3.8
3.6
3.4
3.3
3.1
3.0
3.0
2.9
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
2.3
2.2
2.0
1.9
1.9
1.8
1.7
1.7
1.7
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.2
-1.1
-1.0
-1.0
-0.9
-0.9
-0.9
-0.9
-0.9
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
53.0
53.1
53.2
53.3
53.4
53.4
53.5
53.5
53.5
P конденсатора
бар
16.88
16.46
17.03
17.15
17.26
17.34
17.40
17.44
17.47
17.48
17.49
P испарителя
бар
2.92
3.14
2.98
3.01
3.04
3.05
3.06
3.07
3.07
3.07
3.06
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
127.62
132.54
137.59
142.76
148.05
153.46
158.98
164.60
170.32
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.10
T разряда
°C
99.1
92.88
99.23
100.79
102.34
103.90
105.45
106.99
108.53
110.06
111.59
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
169.26
162.97
156.99
151.30
145.89
140.75
135.87
131.23
126.82
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
12.99
12.78
12.59
12.43
12.29
12.16
12.06
11.97
11.89
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1663
1691
1716
1738
1758
1776
1792
1805
1817
Падение давления
кПа/м
953
1239
919
879
842
809
778
750
724
700
678
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
108.0%
109.8%
111.4%
112.9%
114.2%
115.3%
116.4%
117.2%
118.0%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.1%
106.6%
107.2%
107.7%
108.2%
108.7%
109.1%
109.6%
110.1%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
74.2%
70.9%
68.0%
65.3%
62.8%
60.5%
58.4%
56.5%
54.7%
Таблица 19.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134s, содержащих 10% R32 и 30% R134a
R-32 (%b/w)
10
10
10
10
10
10
10
10
10
R-134a (%b/w)
30
30
30
30
30
30
30
30
30
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
55
50
45
40
35
30
25
20
15
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
10/30/5/55
10/30/10/50
10/30/15/45
10/30/20/40
10/30/25/35
10/30/30/30
10/30/35/25
10/30/40/20
10/30/45/15
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.70
5.68
5.68
5.67
5.67
5.68
5.68
5.69
5.70
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.9%
84.1%
84.3%
84.5%
84.6%
84.8%
84.9%
85.0%
85.1%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
4.5
4.3
4.1
3.9
3.8
3.6
3.5
3.5
3.4
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
2.7
2.5
2.4
2.3
2.2
2.2
2.1
2.1
2.1
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.3
-1.3
-1.2
-1.2
-1.1
-1.1
-1.1
-1.0
-1.0
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
52.7
52.9
53.0
53.0
53.1
53.2
53.2
53.3
53.3
P конденсатора
бар
16.88
16.46
17.64
17.75
17.84
17.91
17.95
17.98
18.00
18.00
17.99
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.10
3.12
3.14
3.16
3.16
3.17
3.17
3.16
3.15
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
130.30
135.24
140.30
145.49
150.81
156.24
161.79
167.44
173.18
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.09
2.10
T разряда
°C
99.15
92.88
100.95
102.49
104.03
105.57
107.11
108.64
110.17
111.69
113.21
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
165.77
159.72
153.95
148.46
143.23
138.24
133.51
129.00
124.72
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
12.50
12.31
12.14
12.00
11.88
11.77
11.68
11.60
11.53
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1729
1755
1779
1800
1819
1835
1850
1862
1873
Падение давления
кПа/м
953
1239
871
834
800
770
742
716
692
670
649
ПГП (TAR)
454
460
466
471
477
483
489
494
500
F/(F+H)
0.619
0.596
0.574
0.553
0.533
0.515
0.498
0.481
0.465
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
112.3%
114.0%
115.5%
116.9%
118.1%
119.2%
120.1%
120.9%
121.6%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.2%
106.7%
107.2%
107.7%
108.2%
108.6%
109.1%
109.6%
110.0%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
70.3%
67.3%
64.6%
62.1%
59.9%
57.8%
55.8%
54.0%
52.4%
Таблица 20.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 12% R32 и 30% R134a
R-32 (%b/w)
12
12
12
12
12
12
12
12
12
R-134a (%b/w)
30
30
30
30
30
30
30
30
30
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
53
48
43
38
33
28
23
18
13
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
12/30/5/53
12/30/10/48
12/30/15/43
12/30/2 0/38
12/30/2 5/33
12/30/3 0/28
12/30/3 5/23
12/30/4 0/18
12/30/45/13
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.68
5.67
5.67
5.66
5.67
5.67
5.68
5.69
5.70
Объемный КПД
83.6%
84.7%
84.1%
84.3%
84.5%
84.6%
84.8%
84.9%
85.0%
85.2%
85.3%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
5.0
4.7
4.5
4.3
4.2
4.1
4.0
3.9
3.9
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
3.0
2.9
2.7
2.6
2.6
2.5
2.5
2.4
2.4
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.5
-1.4
-1.4
-1.3
-1.3
-1.2
-1.2
-1.2
-1.2
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
52.5
52.6
52.7
52.8
52.9
53.0
53.0
53.0
53.1
P конденсатора
бар
16.88
16.46
18.25
18.34
18.42
18.47
18.50
18.52
18.52
18.51
18.49
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.21
3.23
3.25
3.26
3.27
3.27
3.26
3.25
3.24
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
132.92
137.87
142.95
148.17
153.51
158.97
164.54
170.22
176.00
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.09
2.10
T разряда
°C
99.15
92.88
102.64
104.17
105.69
107.22
108.74
110.26
111.78
113.30
114.80
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
162.50
156.67
151.10
145.78
140.71
135.87
131.27
126.89
122.73
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
12.04
11.87
11.73
11.60
11.49
11.40
11.32
11.26
11.20
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1794
1819
1842
1862
1879
1894
1908
1919
1929
Падение давления
кП м
953
1239
826
793
762
734
708
684
662
642
623
ПГП (TAR)
465
471
477
482
488
494
499
505
511
F/(F+H)
0.615
0.592
0.570
0.550
0.531
0.512
0.495
0.479
0.463
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
116.5%
118.2%
119.6%
120.9%
122.0%
123.0%
123.9%
124.6%
125.3%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.2%
106.7%
107.2%
107.7%
108.1%
108.6%
109.1%
109.5%
109.9%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
66.7%
64.0%
61.5%
59.3%
57.2%
55.2%
53.5%
51.8%
50.3%
Таблица 20А.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 15% R32 и 30% R134a
R-32 (%b/w)
15
15
15
15
15
15
15
15
15
R-134a (%b/w)
30
30
30
30
30
30
30
30
30
R-152a (%b/w)
30
30
30
30
30
30
30
30
30
R-1234ze(E) (%b/w)
50
45
40
35
30
25
20
15
10
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
15/30/5/50
15/30/10/45
15/30/15/40
15/30/20/35
15/30/25/30
15/30/30/25
15/30/35/20
15/30/40/15
15/30/45/10
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.66
5.65
5.65
5.65
5.65
5.65
5.66
5.67
5.69
Объемный КПД
83.6%
84.7%
84.4%
84.6%
84.7%
84.9%
85.0%
85.1%
85.3%
85.4%
85.5%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
5.5
5.2
5.0
4.8
4.7
4.6
4.5
4.5
4.4
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
3.5
3.3
3.2
3.1
3.0
3.0
2.9
2.9
2.9
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.8
-1.7
-1.6
-1.5
-1.5
-1.5
-1.5
-1.5
-1.5
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
52.3
52.4
52.5
52.6
52.7
52.7
52.7
52.8
52.8
P конденсатора
бар
16.88
16.46
19.15
19.22
19.27
19.30
19.31
19.31
19.29
19.27
19.23
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.38
3.40
3.41
3.42
3.42
3.42
3.41
3.40
3.38
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
136.71
141.69
146.81
152.06
157.45
162.96
168.58
174.31
180.13
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.07
2.08
2.09
2.10
T разряда
°C
99.15
92.88
105.12
106.62
108.12
109.63
111.14
112.65
114.15
115.65
117.15
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
157.99
152.44
147.13
142.05
137.19
132.55
128.13
123.92
119.91
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
11.42
11.28
11.16
11.06
10.97
10.89
10.83
10.78
10.74
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1892
1915
1935
1953
1969
1983
1994
2004
2012
Падение давления
кПа/м
953
1239
767
738
711
686
663
642
622
604
587
ПГП (TAR-основа)
482
487
493
499
504
510
516
521
527
F/(F+H)
0.609
0.587
0.565
0.545
0.526
0.508
0.492
0.475
0.460
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
122.9%
124.4%
125.7%
126.9%
127.9%
128.8%
129.5%
130.1%
130.7%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.2%
106.7%
107.1%
107.6%
108.1%
108.5%
109.0%
109.4%
109.8%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
61.9%
59.6%
57.4%
55.4%
53.5%
51.8%
50.2%
48.7%
47.4%
Таблица 21.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 4% R32 и 35% R134a
R-32 (%b/w)
4
4
4
4
4
4
4
4
4
R-134a (%b/w)
35
35
35
35
35
35
35
35
35
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
56
51
46
41
36
31
26
21
16
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
4/35/5/56
4/35/10/51
4/35/15/46
4/35/20/41
4/35/25/36
4/35/30/31
4/35/35/26
4/35/40/21
4/35/45/16
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.70
5.69
5.68
5.68
5.68
5.69
5.70
5.70
5.72
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.6%
83.8%
84.0%
84.1%
84.3%
84.5%
84.6%
84.7%
84.8%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
2.5
2.4
2.2
2.0
1.9
1.8
1.8
1.7
1.7
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
1.4
1.3
1.2
1.1
1.0
1.0
0.9
0.9
0.9
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-0.7
-0.6
-0.6
-0.5
-0.5
-0.5
-0.5
-0.5
-0.5
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
53.7
53.8
53.9
54.0
54.0
54.1
54.1
54.1
54.2
P конденсатора
бар
16.88
16.46
16.03
16.17
16.28
16.37
16.44
16.50
16.54
16.56
16.57
P испарителя
бар
2.92
3.14
2.81
2.84
2.86
2.88
2.89
2.90
2.90
2.90
2.90
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
122.44
127.44
132.56
137.80
143.15
148.61
154.18
159.83
165.58
COP
2.03
1.91
2.02
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.11
T разряда
°C
99.15
92.88
96.18
97.80
99.41
101.01
102.61
104.19
105.77
107.34
108.90
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
176.41
169.49
162.94
156.75
150.89
145.34
140.10
135.14
130.45
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
13.88
13.63
13.41
13.21
13.05
12.90
12.78
12.67
12.57
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1557
1585
1611
1635
1656
1674
1691
1705
1718
Падение давления
кПа/м
953
1239
1013
965
922
883
847
815
785
757
732
ПГП (TAR-основа)
486
492
498
503
509
515
521
526
532
F/(F+H)
0.632
0.607
0.584
0.563
0.543
0.524
0.506
0.489
0.473
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
101.1%
103.0%
104.6%
106.2%
107.5%
108.7%
109.8%
110.8%
111.6%
Относительная COP
106.0%
100.0%
105.9%
106.4%
107.0%
107.6%
108.1%
108.7%
109.2%
109.7%
110.2%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
81.8%
77.9%
74.4%
71.3%
68.4%
65.7%
63.3%
61.1%
59.1%
Таблица 22.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 6% R32 и 35% R134a
R-32 (%b/w)
6
6
6
6
6
6
6
6
6
R-134a (%b/w)
35
35
35
35
35
35
35
35
35
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze (E) (%b/w)
54
49
44
39
34
29
24
19
14
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
6/35/5/54
6/35/10/49
6/35/15/44
6/35/20/39
6/35/25/34
6/35/30/29
6/35/35/24
6/35/40/19
6/35/45/14
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.70
5.69
5.68
5.68
5.69
5.69
5.70
5.71
5.72
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.7%
83.9%
84.1%
84.3%
84.4%
84.6%
84.7%
84.8%
84.9%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
3.2
3.0
2.8
2.7
2.6
2.5
2.4
2.3
2.3
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
1.8
1.7
1.6
1.5
1.4
1.4
1.3
1.3
1.3
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-0.9
-0.8
-0.8
-0.7
-0.7
-0.7
-0.7
-0.7
-0.7
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
53.4
53.5
53.6
53.7
53.7
53.8
53.8
53.8
53.8
P конденсатора
бар
16.88
16.46
16.65
16.78
16.87
16.95
17.01
17.05
17.07
17.09
17.09
P испарителя
бар
2.92
3.14
2.92
2.95
2.97
2.98
2.99
3.00
3.00
2.99
2.99
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
125.29
130.29
135.43
140.68
146.06
151.54
157.13
162.81
168.59
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.11
T разряда
°C
99.15
92.88
97.99
99.59
101.18
102.76
104.34
105.92
107.48
109.04
110.59
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
172.41
165.78
159.49
153.54
147.89
142.54
137.47
132.67
128.12
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
13.31
13.09
12.90
12.73
12.59
12.46
12.35
12.26
12.18
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1622
1650
1674
1696
1716
1734
1749
1762
1774
Падение давления
кПа/м
953
1239
955
912
873
838
805
775
748
723
699
ПГП (TAR-основа)
497
503
509
514
520
526
531
537
543
F/(F+H)
0.627
0.603
0.581
0.560
0.540
0.521
0.503
0.487
0.471
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
105.4%
107.1%
108.7%
110.2%
111.5%
112.6%
113.6%
114.5%
115.2%
Относительная СОР
106.0%
100.0%
106.0%
106.5
107.1%
107.6%
108.2%
108.7%
109.2%
109.7%
110.2%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
77.1%
73.6%
70.5%
67.6%
65.0%
62.6%
60.4%
58.3%
56.4%
Таблица 23.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 8% R32 и 35% R134a
R-32 (%b/w)
8
8
8
8
8
8
8
8
8
R-134a (%b/w)
35
35
35
35
35
35
35
35
35
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
52
47
42
37
32
27
22
17
12
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
8/35/5/52
8/35/10/47
8/35/15/42
8/35/20/37
8/35/25/32
8/35/30/27
8/35/35/22
8/35/40/17
8/35/45/12
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.69
5.69
5.68
5.68
5.68
5.69
5.70
5.71
5.72
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.8%
84.0%
84.2%
84.4%
84.5%
84.7%
84.8%
84.9%
85.0%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
3.8
3.6
3.4
3.3
3.1
3.0
3.0
2.9
2.9
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
2.2
2.1
1.9
1.9
1.8
1.7
1.7
1.7
1.7
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.1
-1.0
-1.0
-0.9
-0.9
-0.9
-0.9
-0.8
-0.8
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
53.1
53.2
53.3
53.4
53.4
53.5
53.5
53.5
53.6
P конденсатора
бар
16.88
16.46
17.27
17.38
17.46
17.52
17.57
17.59
17.61
17.60
17.59
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.03
3.06
3.07
3.08
3.09
3.09
3.09
3.08
3.08
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
128.04
133.07
138.22
143.49
148.89
154.40
160.01
165.73
171.53
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.11
T разряда
°C
99.15
92.88
99.75
101.33
102.90
104.47
106.04
107.60
109.16
110.71
112.25
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
168.69
162.33
156.28
150.53
145.07
139.90
134.99
130.33
125.92
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
12.80
12.60
12.43
12.29
12.16
12.05
11.95
11.87
11.80
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1688
1714
1737
1758
1777
1793
1807
1819
1830
Падение давления
кПа/м
953
1239
903
864
829
796
767
739
714
691
669
ПГП (TAR-основа)
508
514
520
525
531
537
542
548
554
F/(F+H)
0.623
0.600
0.578
0.557
0.537
0.518
0.501
0.484
0.468
Емкость по отношению к 1234yf
106.6%
100.0%
109.6%
111.3%
112.8%
114.2%
115.4%
116.4%
117.4%
118.2%
118.8%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.0%
106.6%
107.1%
107.7%
108.2%
108.7%
109.2%
109.7%
110.1%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
72.9%
69.8%
66.9%
64.3%
61.9%
59.7%
57.6%
55.8%
54.0%
Таблица 24.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 10% R32 и 35% R134a
R-32 (%b/w)
10
10
10
10
10
10
10
10
10
R-134a (%b/w)
35
35
35
35
35
35
35
35
35
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
50
45
40
35
30
25
20
15
10
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
10/35/5/50
10/35/10/45
10/35/15/40
10/35/20/35
10/35/25/30
10/35/30/25
10/35/35/20
10/35/40/15
10/35/45/10
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.69
5.68
5.67
5.67
5.68
5.68
5.69
5.70
5.72
Объемный КПД
83.6%
84.7%
84.0%
84.2%
84.4%
84.5%
84.7%
84.8%
84.9%
85.0%
85.1%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
4.3
4.1
3.9
3.7
3.6
3.5
3.4
3.4
3.4
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
2.6
2.4
2.3
2.2
2.1
2.1
2.1
2.1
2.1
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.3
-1.2
-1.1
-1.1
-1.1
-1.0
-1.0
-1.0
-1.0
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
52.8
53.0
53.1
53.1
53.2
53.2
53.3
53.3
53.3
P конденсатора
бар
16.88
16.46
17.88
17.97
18.04
18.09
18.12
18.13
18.13
18.12
18.09
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.14
3.17
3.18
3.19
3.19
3.19
3.18
3.18
3.17
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
130.73
135.76
140.93
146.24
151.66
157.20
162.84
168.58
174.42
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.10
T разряда
°C
99.15
92.88
101.48
103.04
104.59
106.15
107.71
109.26
110.80
112.34
113.87
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
165.23
159.10
153.26
147.71
142.43
137.41
132.65
128.13
123.84
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
12.32
12.15
12.00
11.87
11.76
11.66
11.58
11.51
11.46
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1753
1778
1800
1820
1837
1852
1865
1876
1885
Падение давления
кПа/м
953
1239
856
821
788
759
731
706
683
661
641
ПГП (TAR-основа)
519
525
530
536
542
548
553
559
565
F/(F+H)
0.619
0.596
0.574
0.554
0.534
0.516
0.498
0.482
0.466
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
113.9%
115.5%
116.9%
118.2%
119.3%
120.3%
121.1%
121.8%
122.5%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.1%
106.6%
107.1%
107.7%
108.2%
108.7%
109.1%
109.6%
110.1%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
69.1%
66.2%
63.6%
61.2%
59.0%
57.0%
55.1%
53.4%
51.8%
Таблица 25.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 12% R32 и 35% R134a
R-32 (%b/w)
12
12
12
12
12
12
12
12
12
R-134a (%b/w)
35
35
35
35
35
35
35
35
35
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
48
43
38
33
28
23
18
13
8
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
12/35/5/48
12/35/10/43
12/35/15/38
12/35/2 0/33
12/35/25/28
12/35/30/23
12/35/35/18
12/35/4 0/13
12/35/4 5/8
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.67
5.67
5.66
5.66
5.67
5.68
5.69
5.70
5.71
Объемный КПД
83.6%
84.7%
84.2%
84.4%
84.5%
84.7%
84.8%
85.0%
85.1%
85.2%
85.3%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
4.7
4.5
4.3
4.1
4.0
3.9
3.9
3.8
3.8
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
2.9
2.7
2.6
2.5
2.5
2.4
2.4
2.4
2.4
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.4
-1.4
-1.3
-1.3
-1.2
-1.2
-1.2
-1.2
-1.2
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
52.6
52.8
52.9
52.9
53.0
53.0
53.1
53.1
53.1
P конденсатора
бар
16.88
16.46
18.48
18.56
18.61
18.65
18.66
18.66
18.65
18.62
18.59
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.26
3.28
3.29
3.29
3.29
3.29
3.28
3.27
3.25
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
133.34
138.39
143.59
148.92
154.37
159.94
165.61
171.39
177.25
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.09
2.10
T разряда
°C
99.15
92.88
103.16
104.71
106.25
107.80
109.34
110.88
112.42
113.95
115.47
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
162.00
156.08
150.43
145.05
139.93
135.05
130.43
126.03
121.86
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
11.88
11.73
11.60
11.48
11.39
11.31
11.24
11.18
11.13
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1818
1842
1863
1881
1897
1911
1922
1932
1941
Падение давления
кПа/м
953
1239
814
781
751
724
699
675
654
634
616
ПГП (TAR-основа)
530
536
541
547
553
558
564
570
575
F/(F+H)
0.615
0.592
0.571
0.550
0.531
0.513
0.496
0.480
0.464
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
118.1%
119.6%
121.0%
122.2%
123.2%
124.1%
124.9%
125.5%
126.0%
Относительная СОР
106.0%
100.0%
106.1%
106.6%
107.1%
107.6%
108.1%
108.6%
109.1%
109.6%
110.0%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
65.7%
63.0%
60.6%
58.4%
56.4%
54.5%
52.8%
51.2%
49.7%
Таблица 26.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 15% R32 и 35% R134a
R-32 (%b/w)
15
15
15
15
15
15
15
15
15
R-134a (%b/w)
35
35
35
35
35
35
35
35
35
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
45
40
35
30
25
20
15
10
5
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
15/35/5/45
15/35/10/40
15/35/15/35
15/35/2 0/30
15/35/25/25
15/35/30/20
15/35/35/15
15/35/4 0/10
15/35/45/5
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.65
5.65
5.64
5.65
5.65
5.66
5.67
5.69
5.70
Объемный КПД
83.6%
84.7%
84.4%
84.6%
84.8%
84.9%
85.1%
85.2%
85.3%
85.4%
85.5%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
5.2
5.0
4.8
4.6
4.5
4.5
4.4
4.4
4.4
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
3.3
3.2
3.1
3.0
2.9
2.9
2.9
2.9
2.9
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.7
-1.6
-1.5
-1.5
-1.5
-1.5
-1.4
-1.5
-1.5
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
52.4
52.5
52.6
52.7
52.7
52.8
52.8
52.8
52.8
P конденсатора
бар
16.88
16.46
19.38
19.43
19.46
19.47
19.47
19.45
19.42
19.37
19.32
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.43
3.44
3.45
3.45
3.44
3.44
3.42
3.41
3.39
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
137.13
142.23
147.46
152.83
158.33
163.95
169.68
175.50
181.42
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.08
2.09
2.10
T разряда
°C
99.15
92.88
105.64
107.17
108.69
110.22
111.75
113.28
114.80
116.32
117.83
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
157.51
151.87
146.48
141.33
136.42
131.75
127.30
123.07
119.06
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
11.28
11.15
11.04
10.95
10.87
10.81
10.75
10.71
10.68
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1916
1937
1956
1972
1986
1998
2008
2017
2023
Падение давления
кПа/м
953
1239
756
728
701
677
655
634
615
597
580
ПГП (TAR-основа)
546
552
558
563
569
575
580
586
592
F/(F+H)
0.610
0.587
0.566
0.546
0.527
0.509
0.492
0.476
0.461
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
124.4%
125.8%
127.0%
128.1%
129.0%
129.8%
130.4%
131.0%
131.4%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.1%
106.6%
107.1%
107.6%
108.0%
108.5%
109.0%
109.5%
109.9%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
61.0%
58.7%
56.6%
54.6%
52.8%
51.2%
49.6%
48.2%
46.8%
Таблица 27.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 4% R32 и 40% R134a
R-32 (%b/w)
4
4
4
4
4
4
4
4
4
R-134a (%b/w)
40
40
40
40
40
40
40
40
40
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
51
46
41
36
31
26
21
16
11
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
4/40/5/51
4/40/10/46
4/40/15/41
4/40/20/36
4/40/25/31
4/40/30/26
4/40/35/21
4/40/40/16
4/40/45/11
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.69
5.69
5.68
5.68
5.69
5.70
5.70
5.72
5.73
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.6%
83.8%
84.0%
84.2%
84.3%
84.5%
84.6%
84.7%
84.8%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
2.4
2.2
2.1
1.9
1.8
1.8
1.7
1.7
1.6
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
1.3
1.2
1.1
1.0
1.0
0.9
0.9
0.9
0.9
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-0.6
-0.6
-0.5
-0.5
-0.5
-0.5
-0.5
-0.4
-0.4
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
53.8
53.9
54.0
54.0
54.1
54.1
54.2
54.2
54.2
P конденсатора
бар
16.88
16.46
16.27
16.38
16.48
16.55
16.61
16.64
16.67
16.68
16.68
P испарителя
бар
2.92
3.14
2.86
2.88
2.90
2.91
2.92
2.92
2.92
2.92
2.91
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
122.96
128.06
133.27
138.61
144.06
149.61
155.27
161.01
166.84
COP
2.03
1.91
2.02
2.03
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.11
T разряда
°C
99.15
92.88
96.73
98.36
99.99
101.60
103.22
104.82
106.41
108.00
109.57
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
175.67
168.68
162.07
155.83
149.94
144.37
139.11
134.15
129.46
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
13.66
13.43
13.23
13.06
12.91
12.78
12.66
12.57
12.48
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1581
1608
1632
1654
1673
1691
1706
1719
1730
Падение давления
кПа/м
953
1239
994
948
907
869
834
803
774
747
723
ПГП (TAR-основа)
551
557
562
568
574
580
585
591
597
F/(F+H)
0.632
0.608
0.585
0.564
0.543
0.525
0.507
0.490
0.474
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
102.7%
104.4%
106.0%
107.4%
108.7%
109.8%
110.8%
111.6%
112.4%
Относительная СОР
106.0%
100.0%
105.8%
106.4%
107.0%
107.6%
108.2%
108.7%
109.3%
109.8%
110.3%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
80.3%
76.5%
73.2%
70.1%
67.3%
64.8%
62.4%
60.3%
58.3%
Таблица 28.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 6% R32 и 40% R134a
R-32 (%b/w)
6
6
6
6
6
6
6
6
6
R-134a (%b/w)
40
40
40
40
40
40
40
40
40
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
49
44
39
34
29
24
19
14
9
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
6/40/5/49
6/40/10/44
6/40/15/39
6/40/20/34
6/40/25/29
6/40/30/24
6/40/35/19
6/40/40/14
6/40/45/9
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.69
5.69
5.68
5.69
5.69
5.70
5.71
5.72
5.73
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.8%
84.0%
84.1%
84.3%
84.5%
84.6%
84.7%
84.8%
84.9%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
3.0
2.9
2.7
2.6
2.5
2.4
2.3
2.3
2.3
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
1.7
1.6
1.5
1.4
1.4
1.3
1.3
1.3
1.3
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-0.8
-0.8
-0.7
-0.7
-0.7
-0.7
-0.7
-0.7
-0.7
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
53.5
53.6
53.7
53.7
53.8
53.8
53.8
53.9
53.9
P конденсатора
бар
16.88
16.46
16.89
16.99
17.07
17.13
17.17
17.19
17.20
17.20
17.19
P испарителя
бар
2.92
3.14
2.97
2.99
3.00
3.01
3.02
3.02
3.01
3.01
3.00
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
125.79
130.90
136.14
141.50
146.97
152.55
158.23
164.01
169.87
COP
2.03
1.91
2.02
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.11
Т разряда
°C
99.15
92.88
98.54
100.15
101.75
103.36
104.95
106.54
108.13
109.70
111.26
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
171.71
165.01
158.66
152.65
146.97
141.59
136.51
131.70
127.16
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
13.12
12.92
12.74
12.59
12.46
12.35
12.25
12.16
12.09
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1646
1672
1695
1716
1734
1750
1764
1776
1786
Падение давления
кПа/м
953
1239
939
897
859
825
793
764
738
713
691
ПГП (TAR-основа)
562
568
573
579
585
590
596
602
608
F/(F+H)
0.628
0.604
0.581
0.560
0.540
0.522
0.504
0.487
0.471
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
106.9%
108.6%
110.1%
111.4%
112.6%
113.6%
114.5%
115.3%
116.0%
Относительная СОР
106.0%
100.0%
105.9%
106.5%
107.1%
107.6%
108.2%
108.7%
109.3%
109.8%
110.3%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
75.8%
72.4%
69.3%
66.6%
64.0%
61.7%
59.5%
57.6%
55.7%
Таблица 29.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 8% R32 и 40% R134a
R-32 (%b/w)
8
8
8
8
8
8
8
8
8
R-134a (%b/w)
40
40
40
40
40
40
40
40
40
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
47
42
37
32
27
22
17
12
7
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
8/40/5/47
8/40/10/42
8/40/15/37
8/40/20/32
8/40/25/27
8/40/30/22
8/40/35/17
8/40/40/12
8/40/45/7
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.69
5.68
5.68
5.68
5.69
5.70
5.71
5.72
5.73
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.9%
84.1%
84.3%
84.4%
84.6%
84.7%
84.8%
84.9%
85.0%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
3.6
3.4
3.2
3.1
3.0
2.9
2.9
2.8
2.8
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
2.1
1.9
1.9
1.8
1.7
1.7
1.7
1.7
1.7
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.0
-1.0
-0.9
-0.9
-0.9
-0.9
-0.8
-0.8
-0.8
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
53.2
53.3
53.4
53.4
53.5
53.5
53.6
53.6
53.6
P конденсатора
бар
16.88
16.46
17.50
17.59
17.65
17.69
17.72
17.73
17.73
17.71
17.69
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.08
3.10
3.11
3.11
3.12
3.11
3.11
3.10
3.09
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
128.55
133.67
138.93
144.31
149.81
155.42
161.14
166.94
172.83
СОР
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.11
T разряда
°C
99.15
92.88
100.30
101.89
103.48
105.07
106.65
108.23
109.81
111.37
112.92
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
168.03
161.59
155.47
149.67
144.18
138.97
134.05
129.39
124.98
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
12.62
12.44
12.29
12.16
12.04
11.94
11.86
11.79
11.73
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1712
1736
1758
1777
1794
1809
1821
1832
1841
Падение давления
кПа/м
953
1239
888
850
816
785
756
729
705
682
661
ПГП (TAR-основа)
573
579
584
590
596
601
607
613
618
F/(F+H)
0.624
0.600
0.578
0.557
0.538
0.519
0.502
0.485
0.469
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
111.2%
112.8%
114.2%
115.4%
116.5%
117.5%
118.3%
119.0%
119.6%
Относительная СОР
106.0%
100.0%
106.0%
106.5%
107.1%
107.7%
108.2%
108.7%
109.2%
109.7%
110.2%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
71.7%
68.6%
65.9%
63.3%
61.0%
58.8%
56.9%
55.1%
53.4%
Таблица 30.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 10% R32 и 40% R134a
R-32 (%b/w)
10
10
10
10
10
10
10
10
10
R-134a (%b/w)
40
40
40
40
40
40
40
40
40
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
45
40
35
30
25
20
15
10
5
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
10/40/5/45
10/40/10/40
10/40/15/35
10/40/20/30
10/40/25/25
10/40/30/20
10/40/35/15
10/40/40/10
10/40/45/5
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.68
5.67
5.67
5.68
5.68
5.69
5.70
5.72
5.73
Объемный КПД
83.6%
84.7%
84.1%
84.3%
84.4%
84.6%
84.7%
84.8%
85.0%
85.1%
85.2%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
4.1
3.9
3.7
3.6
3.5
3.4
3.4
3.3
3.3
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
2.4
2.3
2.2
2.1
2.1
2.1
2.0
2.1
2.1
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.2
-1.1
-1.1
-1.1
-1.0
-1.0
-1.0
-1.0
-1.0
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
53.0
53.1
53.1
53.2
53.3
53.3
53.3
53.3
53.3
P конденсатора
бар
16.88
16.46
18.11
18.18
18.23
18.26
18.27
18.27
18.25
18.22
18.19
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.19
3.20
3.21
3.22
3.21
3.21
3.20
3.19
3.17
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
131.23
136.37
141.66
147.07
152.60
158.24
163.98
169.82
175.74
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.11
T разряда
°C
99.15
92.88
102.02
103.60
105.17
106.75
108.32
109.89
111.46
113.01
114.55
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
164.60
158.39
152.48
146.87
141.55
136.50
131.72
127.20
122.91
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
12.16
12.00
11.87
11.75
11.65
11.57
11.50
11.44
11.39
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1777
1800
1820
1838
1854
1867
1879
1889
1897
Падение давления
кПа/м
953
1239
843
808
777
748
721
697
674
653
634
ПГП (TAR-основа)
584
589
595
601
607
612
618
624
629
F/(F+H)
0.620
0.596
0.575
0.554
0.535
0.516
0.499
0.483
0.467
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
115.4%
116.9%
118.2%
119.4%
120.4%
121.3%
122.0%
122.7%
123.2%
Относительная СОР
106.0%
100.0%
106.0%
106.6%
107.1%
107.7%
108.2%
108.7%
109.2%
109.7%
110.2%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
68.0%
65.2%
62.7%
60.3%
58.2%
56.2%
54.4%
52.7%
51.2%
Таблица 31.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 12% R32 и 40% R134a
R-32 (%b/w)
12
12
12
12
12
12
12
12
12
R-134a (%b/w)
40
40
40
40
40
40
40
40
40
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
43
38
33
28
23
18
13
8
3
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
12/40/5/43
12/40/10/38
12/40/15/33
12/40/20/28
12/40/25/23
12/40/30/18
12/40/35/13
12/40/40/8
12/40/45/3
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.67
5.66
5.66
5.67
5.67
5.68
5.70
5.71
5.72
Объемный КПД
83.6%
84.7%
84.2%
84.4%
84.6%
84.7%
84.9%
85.0%
85.1%
85.2%
85.3%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
4.5
4.3
4.1
4.0
3.9
3.8
3.8
3.8
3.8
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
2.7
2.6
2.5
2.5
2.4
2.4
2.4
2.4
2.4
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.4
-1.3
-1.3
-1.2
-1.2
-1.2
-1.2
-1.2
-1.2
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
52.8
52.9
53.0
53.0
53.1
53.1
53.1
53.1
53.1
P конденсатора
бар
16.88
16.46
18.71
18.76
18.80
18.81
18.81
18.79
18.76
18.73
18.68
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.30
3.31
3.32
3.32
3.31
3.31
3.29
3.28
3.26
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
133.84
139.01
144.32
149.76
155.32
161.00
166.77
172.64
178.6
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.11
T разряда
°C
99.15
92.88
103.71
105.27
106.84
108.40
109.97
111.53
113.08
114.62
116.16
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
161.39
155.38
149.66
144.23
139.06
134.16
129.52
125.11
120.94
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
11.73
11.59
11.47
11.37
11.29
11.22
11.16
11.11
11.07
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1842
1863
1882
1899
1913
1926
1936
1945
1952
Падение давления
кПа/м
953
1239
801
769
741
714
689
667
646
627
609
ПГП (TAR-основа)
595
600
606
612
617
623
629
634
640
F/(F+H)
0.616
0.593
0.571
0.551
0.532
0.514
0.497
0.480
0.465
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
119.6%
121.0%
122.3%
123.3%
124.z%
125.1%
125.7%
126.3%
126.8%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.0%
106.6%
107.1%
107.6%
108.1%
108.7%
109.1%
109.6%
110.1%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
64.6%
62.1%
59.8%
57.6%
55.6%
53.8%
52.1%
50.6%
49.1%
Таблица 32.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 15% R32 и 40% R134a
R-32 (%b/w)
15
15
15
15
15
15
15
15
15
R-134a (%b/w)
40
40
40
40
40
40
40
40
40
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
40
35
30
25
20
15
10
5
0
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
15/40/5/40
15/40/10/35
15/40/15/30
15/40/20/25
15/40/25/20
15/40/30/15
15/40/35/10
15/40/40/5
15/40/45/0
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.64
5.64
5.65
5.65
5.66
5.67
5.68
5.70
5.71
Объемный КПД
83.6%
84.7%
84.5%
84.7%
84.8%
85.0%
85.1%
85.2%
85.3%
85.4%
85.5%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
4.9
4.7
4.6
4.5
4.4
4.3
4.3
4.3
4.3
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
3.2
3.0
3.0
2.9
2.9
2.9
2.9
2.9
2.9
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.6
-1.5
-1.5
-1.4
-1.4
-1.4
-1.4
-1.4
-1.5
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
52.5
52.6
52.7
52.8
52.8
52.8
52.8
52.8
52.8
P конденсатора
бар
16.88
16.46
19.60
19.63
19.64
19.63
19.61
19.57
19.53
19.47
19.40
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.47
3.48
3.48
3.47
3.46
3.45
3.44
3.42
3.40
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
137.65
142.86
148.22
153.71
159.32
165.04
170.87
176.79
182.80
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.09
2.10
T разряда
°C
99.15
92.88
106.19
107.73
109.28
110.84
112.39
113.93
115.47
117.01
118.53
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
156.92
151.20
145.73
140.53
135.58
130.87
126.41
122.18
118.16
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
11.14
11.03
10.94
10.85
10.79
10.73
10.69
10.65
10.62
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1938
1958
1975
1990
2002
2013
2022
2028
2034
Падение давления
кПа/м
953
1239
745
717
692
668
646
626
608
590
574
ПГП (TAR-основа)
611
617
622
628
634
639
645
651
657
F/(F+H)
0.610
0.588
0.566
0.546
0.528
0.510
0.493
0.477
0.462
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
125.9%
127.2%
128.3%
129.2%
130.1%
130.7%
131.3%
131.7%
132.1%
Относительная СОР
106.0%
100.0%
106.0%
106.5%
107.0%
107.6%
108.1%
108.6%
109.0%
109.5%
110.0%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
60.1%
57.9%
55.8%
53.9%
52.2%
50.5%
49.0%
47.6%
46.3%
Таблица 33.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 4% R32 и 45% R134a
R-32 (%b/w)
4
4
4
4
4
4
4
4
4
R-134a (%b/w)
45
45
45
45
45
45
45
45
45
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
46
41
36
31
26
21
16
11
6
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
4/45/5/46
4/45/10/41
4/45/15/36
4/45/20/31
4/45/25/26
4/45/30/21
4/45/35/16
4/45/40/11
4/45/45/6
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.69
5.68
5.68
5.69
5.70
5.71
5.72
5.73
5.74
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.7%
83.9%
84.1%
84.2%
84.4%
84.5%
84.6%
84.7%
84.8%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
2.2
2.1
1.9
1.8
1.7
1.7
1.6
1.6
1.6
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
1.2
1.1
1.0
1.0
0.9
0.9
0.9
0.9
0.9
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-0.6
-0.6
-0.5
-0.5
-0.5
-0.5
-0.4
-0.4
-0.4
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
53.9
54.0
54.0
54.1
54.1
54.2
54.2
54.2
54.2
P конденсатора
бар
16.88
16.46
16.49
16.59
16.66
16.72
16.76
16.78
16.79
16.78
16.77
P испарителя
бар
2.92
3.14
2.90
2.92
2.93
2.94
2.94
2.94
2.94
2.93
2.92
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
123.55
128.75
134.06
139.50
145.05
150.70
156.44
162.27
168.18
COP
2.03
1.91
2.02
2.03
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.11
T разряда
°C
99.15
92.88
97.30
98.94
100.58
102.22
103.84
105.46
107.07
108.66
110.25
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
174.83
167.77
161.12
154.84
148.92
143.33
138.07
133.11
128.43
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
13.47
13.26
13.07
12.92
12.78
12.66
12.56
12.48
12.40
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1604
1629
1652
1672
1690
1706
1720
1731
1742
Падение давления
кПа/м
953
1239
976
932
892
855
822
791
763
737
714
ПГП (TAR-основа)
616
621
627
633
639
644
650
656
661
F/(F+Н)
0.632
0.608
0.585
0.564
0.544
0.525
0.507
0.490
0.474
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
104.2%
105.8%
107.3%
108.6%
109.8%
110.8%
111.7%
112.5%
113.1%
Относительная СОР
106.0%
100.0%
105.8%
106.4%
107.0%
107.6%
108.2%
108.8%
109.4%
109.9%
110.4%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
78.8%
75.2%
72.0%
69.0%
66.3%
63.9%
61.6%
59.5%
57.6%
Таблица 34.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 6% R32 и 45% R134a
R-32 (%b/w)
6
6
6
6
6
6
6
6
6
R-134a (%b/w)
45
45
45
45
45
45
45
45
45
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
44
39
34
29
24
19
14
9
4
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
6/45/5/44
6/45/10/39
6/45/15/34
6/45/20/29
6/45/25/24
6/45/30/19
6/45/35/14
6/45/40/9
6/45/45/4
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.69
5.68
5.69
5.69
5.70
5.71
5.72
5.73
5.75
Объемный КПД
83.6%
84.7%
83.8%
84.0%
84.2%
84.3%
84.5%
84.6%
84.7%
84.8%
84.9%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
2.9
2.7
2.6
2.4
2.4
2.3
2.3
2.2
2.2
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
1.6
1.5
1.4
1.4
1.3
1.3
1.3
1.3
1.3
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-0.8
-0.7
-0.7
-0.7
-0.7
-0.6
-0.6
-0.6
-0.7
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
53.6
53.7
53.7
53.8
53.8
53.8
53.9
53.9
53.9
P конденсатора
бар
16.88
16.46
17.11
17.19
17.25
17.29
17.31
17.32
17.32
17.30
17.27
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.01
3.02
3.03
3.04
3.04
3.03
3.03
3.02
3.01
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
126.38
131.59
136.94
142.40
147.97
153.65
159.42
165.28
171.22
COP
2.03
1.91
2.02
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.11
T разряда
°C
99.15
92.88
99.10
100.73
102.35
103.97
105.58
107.19
108.79
110.37
111.94
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
170.92
164.14
157.74
151.69
145.97
140.58
135.49
130.68
126.15
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
12.94
12.76
12.60
12.46
12.34
12.24
12.15
12.08
12.02
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1669
1693
1715
1734
1750
1765
1777
1788
1797
Падение давления
кПа/м
953
1239
923
882
846
812
782
754
728
704
682
ПГП (TAR-основа)
627
632
638
644
649
655
661
667
672
F/(F+H)
0.628
0.604
0.582
0.561
0.541
0.522
0.505
0.488
0.472
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
108.4%
110.0%
111.4%
112.6%
113.7%
114.6%
115.4%
116.1%
116.7%
Относительная СОР
106.0%
100.0%
105.9%
106.5%
107.1%
107.7%
108.2%
108.8%
109.3%
109.9%
110.4%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
74.5%
71.2%
68.3%
65.6%
63.1%
60.8%
58.8%
56.8%
55.1%
Таблица 34А.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 8% R32 и 45% R134a
R-32 (%b/w)
8
8
8
8
8
8
8
8
8
R-134a (%b/w)
45
45
45
45
45
45
45
45
45
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
42
37
32
27
22
17
12
7
2
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
8/45/5/4 2
8/45/10/37
8/45/15/32
8/45/20/27
8/45/25/22
8/45/30/17
8/45/35/12
8/45/40/7
8/45/45/2
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.68
5.68
5.68
5.69
5.70
5.71
5.72
5.73
5.75
Объемный КПД
83.6%
84.7%
84.0%
84.2%
84.3%
84.5%
84.6%
84.7%
84.8%
84.9%
85.0%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
3.4
3.2
3.1
3.0
2.9
2.8
2.8
2.8
2.8
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
2.0
1.8
1.8
1.7
1.7
1.7
1.7
1.7
1.7
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.0
-0.9
-0.9
-0.9
-0.8
-0.8
-0.8
-0.8
-0.8
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
53.3
53.4
53.5
53.5
53.5
53.6
53.6
53.6
53.6
P конденсатора
бар
16.88
16.46
17.72
17.78
17.83
17.85
17.86
17.86
17.84
17.81
17.77
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.12
3.13
3.14
3.14
3.14
3.13
3.12
3.11
3.09
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
129.13
134.37
139.74
145.23
150.83
156.54
162.35
168.24
174.21
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.11
T разряда
°C
99.15
92.88
100.86
102.47
104.08
105.69
107.29
108.89
110.47
112.05
113.61
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
167.27
160.75
154.58
148.73
143.21
137.98
133.05
128.39
123.99
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
12.45
12.29
12.16
12.04
11.93
11.85
11.77
11.71
11.66
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1734
1757
1777
1795
1810
1823
1834
1844
1852
Падение давления
кПа/м
953
1239
874
837
804
773
745
719
696
674
654
ПГП (TAR-основа)
638
643
649
655
660
666
672
677
683
F/(F+H)
0.624
0.600
0.578
0.558
0.538
0.520
0.502
0.486
0.470
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
112.6%
114.1%
115.4%
116.6%
117.5%
118.4%
119.1%
119.8%
120.3%
Относительная COP
106.0%
100.0%
105.9%
106.5%
107.1%
107.7%
108.2%
108.8%
109.3%
109.8%
110.3%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
70.5%
67.6%
64.9%
62.4%
60.1%
58.1%
56.2%
54.4%
52.7%
Таблица 35.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 10% R32 и 45% R134a
R-32 (%b/w)
10
10
10
10
10
10
10
10
10
R-134a (%b/w)
45
45
45
45
45
45
45
45
45
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
40
35
30
25
20
15
10
5
0
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134a
R1234yf
10/45/5/40
10/45/10/35
10/45/15/30
10/45/20/25
10/45/25/20
10/45/30/15
10/45/35/10
10/45/4 0/5
10/45/45/0
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.67
5.67
5.68
5.68
5.69
5.70
5.72
5.73
5.75
Объемный КПД
83.6%
84.7%
84.1%
84.3%
84.5%
84.6%
84.8%
84.9%
85.0%
85.1%
85.2%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
3.8
3.7
3.5
3.4
3.4
3.3
3.3
3.3
3.3
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
2.3
2.2
2.1
2.1
2.0
2.0
2.0
2.0
2.1
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.1
-1.1
-1.1
-1.0
-1.0
-1.0
-1.0
-1.0
-1.0
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
53.1
53.2
53.2
53.3
53.3
53.3
53.4
53.4
53.4
P конденсатора
бар
16.88
16.46
18.32
18.37
18.40
18.41
18.41
18.39
18.36
18.32
18.27
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.23
3.24
3.24
3.24
3.23
3.22
3.21
3.20
3.18
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
131.81
137.08
142.47
147.99
153.63
159.37
165.21
171.14
177.14
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.11
T разряда
°C
99.15
92.88
102.58
104.18
105.78
107.37
108.97
110.55
112.13
113.70
115.25
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
163.87
157.58
151.61
145.95
140.60
135.53
130.74
126.21
121.94
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
12.01
11.87
11.74
11.64
11.55
11.48
11.42
11.37
11.33
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1799
1820
1839
1855
1869
1882
1892
1900
1907
Падение давления
кПа/м
953
1239
829
796
765
737
712
688
666
646
627
ПГП (TAR-основа)
648
654
660
666
671
677
683
688
694
F/(F+H)
0.620
0.597
0.575
0.555
0.535
0.517
0.500
0.483
0.468
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
116.8%
118.2%
119.4%
120.5%
121.4%
122.2%
122.9%
123.4%
123.9%
Относительная СОР
106.0%
100.0%
105.9%
106.5%
107.1%
107.7%
108.2%
108.8%
109.3%
109.8%
110.3%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
66.9%
64.2%
61.8%
59.5%
57.4%
55.5%
53.7%
52.1%
50.6%
Таблица 36.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 12% R32 и 45% R134a
R-32 (%b/w)
12
12
12
12
12
12
12
12
12
R-134a (%b/w)
45
45
45
45
45
45
45
45
45
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
R-1234ze(E) (%b/w)
38
33
28
23
18
13
8
3
-2
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134а
R1234y f
12/45/5/38
12/45/10/33
12/45/15/28
12/45/20/23
12/45/25/18
12/45/30/13
12/45/35/8
12/45/40/3
12/45/45/-2
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.66
5.66
5.67
5.67
5.68
5.70
5.71
5.72
5.74
Объемный КПД
83.6%
84.7%
84.3%
84.5%
84.6%
84.8%
84.9%
85.0%
85.1%
85.2%
85.3%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
4.2
4.1
3.9
3.8
3.8
3.7
3.7
3.7
3.7
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
2.6
2.5
2.4
2.4
2.4
2.4
2.4
2.4
2.4
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.3
-1.2
-1.2
-1.2
-1.2
-1.2
-1.2
-1.2
-1.2
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
52.9
53.0
53.0
53.1
53.1
53.1
53.1
53.1
53.1
P конденсатора
бар
16.88
16.46
18.92
18.95
18.97
18.96
18.94
18.91
18.87
18.82
18.75
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.34
3.35
3.35
3.34
3.33
3.32
3.30
3.29
3.27
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
134.43
139.73
145.15
150.71
156.38
162.15
168.03
173.99
180.03
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
2.10
2.11
T разряда
°C
99.15
92.88
104.27
105.86
107.45
109.03
110.62
112.19
113.76
115.32
116.87
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
160.68
154.59
148.81
143.32
138.13
133.21
128.55
124.15
119.98
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
11.59
11.47
11.36
11.27
11.20
11.14
11.08
11.04
11.01
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1864
1884
1901
1916
1929
1940
1949
1956
1962
Падение давления
кПа/м
953
1239
789
758
730
704
681
659
638
619
602
ПГП (TAR-основа)
659
665
671
676
682
688
693
699
705
F/(F+H)
0.616
0.593
0.572
0.552
0.532
0.514
0.497
0.481
0.466
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
121.0%
122.3%
123.5%
124.4%
125.3%
126.0%
126.6%
127.0%
127.4%
Относительная COP
106.0%
100.0%
106.0%
106.5%
107.1%
107.6%
108.2%
108.7%
109.2%
109.7%
110.2%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
63.7%
61.2%
58.9%
56.8%
54.9%
53.2%
51.5%
50.0%
48.6%
Таблица 37.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 15% R32 и 45% R134a
R-32 (%b/w)
15
15
15
15
15
15
15
R-134a (%b/w)
45
45
45
45
45
45
45
R-152a (%b/w)
5
10
15
20
25
30
35
R-1234ze(E) (%b/w)
35
30
25
20
15
10
5
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета
134а
R1234yf
15/45/5/35
15/45/10/30
15/45/1 5/25
15/45/20/20
15/45/25/15
15/45/30/10
15/45/35/5
Степень повышения давления
5.79
5.24
5.64
5.64
5.65
5.66
5.67
5.68
5.70
Объемный КПД
83.6%
84.7%
84.6%
84.7%
84.9%
85.0%
85.1%
85.2%
85.3%
Гистерезис конденсатора
K
0.0
0.0
4.6
4.5
4.4
4.3
4.3
4.3
4.3
Гистерезис испарителя
K
0.0
0.0
3.0
2.9
2.9
2.8
2.8
2.8
2.9
T на входе испарителя
°C
0.0
0.0
-1.5
-1.5
-1.4
-1.4
-1.4
-1.4
-1.4
T на выходе конденсатора
°C
55.0
55.0
52.7
52.7
52.8
52.8
52.9
52.9
52.9
P конденсатора
бар
16.88
16.46
19.80
19.81
19.80
19.78
19.74
19.69
19.62
P испарителя
бар
2.92
3.14
3.51
3.51
3.51
3.50
3.48
3.46
3.44
Холодильный эффект
кДж/кг
123.76
94.99
138.26
143.60
149.08
154.68
160.41
166.24
172.17
COP
2.03
1.91
2.03
2.04
2.05
2.06
2.07
2.08
2.09
T разряда
°C
99.15
92.88
106.76
108.33
109.90
111.48
113.05
114.61
116.17
Массовый расход
кг/ч
174.53
227.39
156.23
150.42
144.89
139.64
134.66
129.93
125.46
Объемный расход
м<sup>3</sup>/час
13.16
14.03
11.02
10.92
10.84
10.77
10.71
10.66
10.62
Объемная производительность
кДж/м<sup>3</sup>
1641
1540
1960
1978
1993
2006
2017
2026
2033
Падение давления
кПа/м
953
1239
735
707
683
660
638
619
601
ПГП (TAR-основа)
676
681
687
693
698
704
710
F/(F+H)
0.610
0.588
0.567
0.547
0.528
0.511
0.494
Емкость по отношению к 1234yf
100.0%
127.3%
128.5%
129.5%
130.3%
131.0%
131.6%
132.1%
Относительная COP
106.0%
100.0%
105.9%
106.5%
107.0%
107.6%
108.1%
108.6%
109.1%
Относительное падение давления
76.9%
100.0%
59.3%
57.1%
55.1%
53.2%
51.5%
49.9%
48.5%
Производительность состава, содержащего 10% масс. R-32, 5% масс. R-152a и 85% масс. R-1234ze(E) была испытана в автомобильной системе кондиционирования воздуха, подходящей для применения R-134a. Данный состав обозначается "Смесь" в результатах, показанных ниже.
Условия испытаний соответствовали описанным в SAE Standard J2765, который включен сюда ссылкой. Данные условия суммированы ниже.
- Температура окружающего воздуха 35°C и 40% относительной влажности (RH)
- Температура воздуха из испарителя, контролируемая до 3°C
- Компрессорное смещение, варьируемое от 0 до 175 сс за один ход
- Обычный расширительный клапан R-134a был заменен на электронный расширительный вентиль, чтобы обеспечить легкость регулировки перегрева
- Применяли систему без внутреннего теплообменника и с эквивалентным перегревом на выходе испарителя для всех жидкостей
Результаты приведены ниже, причем I, L, M и H относятся к холостому ходу, низкой, средней и высокой скорости, и где 35 и 45 относятся к температуре окружающей среды в °C.
Измеренная мощность охлаждения (кВт)
По сравнению с R-134a
Контрольная точка
R134a
Смесь
Смесь
I35
4.67
4.65
100%
L35
5.86
5.79
99%
M35
6.43
6.18
96%
H35
6.65
6.55
98%
I45
3.81
3.76
99%
L45
4.76
4.75
100%
M45
5.2
5.17
99%
H45
5.41
5.41
100%
Измеренная энергоэффективность
(выраженная как COP)
COP по сравнению с R-134a
Контрольная точка
R134a
Смесь
Смесь
I35
2.87
2.85
99%
L35
1.98
1.98
100%
M35
1.79
1.75
98%
H35
1.4
1.37
98%
I45
2.3
2.32
101%
L45
1.64
1.69
103%
M45
1.48
1.5
101%
H45
1.18
1.19
101%
Состав Смеси по изобретению представляет собой хорошо подходящую пару потенциала и эффективности R-134a в системе кондиционирования воздуха R-134a по целому ряду условий.
Данные по смешиваемости
Смешиваемость состава по изобретению, содержащего около 10% масс R-32, около 5% масс. R-152a и около 85% масс. R-1234ze(E) (далее именуется Смесь) тестировали с полиалкиленгликолевым (PAG) смазочным материалом YN12 и смазочным материалом 32Н, который является сложным эфиром полиола (РОЭ). Результаты данных экспериментов сравнивали со смешиваемостью чистого R-1234yf с теми же смазочными материалами. Результаты приведены ниже.
Результаты смешиваемости для смеси с 32H
Темр °C
Концентрация смазочного материала вес %
4
7
10
20
30
50
-20
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
-10
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
0
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
10
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
20
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
30
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
40
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
50
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
60
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
70
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
80
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
Результаты смешиваемости для 1234yf с 32Н
Темр °C
Концентрация смазочного материала вес %
4
7
10
20
30
50
-20
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
-10
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
0
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
10
не совсем прозрачный
не совсем прозрачный
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
20
не совсем прозрачный
не совсем прозрачный
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
30
не совсем прозрачный
не совсем прозрачный
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
40
не совсем прозрачный
не совсем прозрачный
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
смешивающийся
50
не совсем прозрачный
не совсем прозрачный
смешивающийся
смешивающийся
не совсем прозрачный
не совсем прозрачный
60
не совсем прозрачный
не совсем прозрачный
смешивающийся
смешивающийся
не совсем прозрачный
не совсем прозрачный
70
не совсем прозрачный
не совсем прозрачный
смешивающийся
смешивающийся
не совсем прозрачный
не совсем прозрачный
80
Смешивающийся
не совсем прозрачный
смешивающийся
2 непрозрачных слоя
2 непрозрачные слоя
Непрозрачный
Результаты смешиваемости для смеси с YN12
Темр °C
Концентрация смазочного материала вес %
4
7
10
20
30
50
-20
Непрозрачный
Непрозрачный
Непрозрачный
Непрозрачный
Непрозрачный
Непрозрачный
-10
Непрозрачный
Непрозрачный
Непрозрачный
Непрозрачный
Непрозрачный
Непрозрачный
0
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
10
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Очень незначительно непрозрачный
Очень незначительно непрозрачный
20
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Очень незначительно непрозрачный
Очень незначительно непрозрачный
25
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
очень незначительно непрозрачный
Очень незначительно непрозрачный
30
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Очень незначительно непрозрачный
Очень незначительно непрозрачный
35
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Очень незначительно непрозрачный
Очень незначительно непрозрачный
40
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Очень незначительно непрозрачный
Очень незначительно непрозрачный
45
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Незначительно непрозрачный
Очень незначительно непрозрачный
Очень незначительно непрозрачный
50
Смешивающийся
Смешивающийся
Смешивающийся
Смешивающийся
Очень незначительно непрозрачный
Очень незначительно непрозрачный
60
Смешивающийся
Смешивающийся
Смешивающийся
Смешивающийся
Очень незначительно непрозрачный
Очень незначительно непрозрачный
70
Смешивающийся
Смешивающийся
Смешивающийся
2 Непрозрачных слоя
Очень незначительно непрозрачный
Очень незначительно непрозрачный
80
2 слоя
2 слоя
2 слоя
2 слоя
2 слоя
Очень незначительно непрозрачный
Результаты показывают, что составы по изобретению улучшили смешиваемость со смазочными материалами, по сравнению с чистой жидкостью R-1234yf.
Таким образом, изобретение относится к новым составам, которые демонстрируют удивительное сочетание выгодных свойств, в том числе хорошую производительность охлаждения, низкую воспламеняемость, низкий ПГП и/или смешиваемость со смазочными материалами, по сравнению с существующими хладагентами, такими как R-134a и предлагаемый хладагент R-1234yf.