ВЫСОКОПРОЧНАЯ ДИСПЕРСИОННО-ТВЕРДЕЮЩАЯ СТАЛЬ
HIGH-STRENGTH DISPERSION-HARDENING STEEL

Изобретение относится к области металлургии, а именно к созданию высокопрочных дисперсионно-твердеющих сталей для высоконагруженных зубчатых колес и подшипников, работающих при температуре до 500°C и используемых, например, для редукторов вертолетов, авиационных газотурбинных двигателей (ГТД).
Известна высокопрочная дисперсионно-твердеющая сталь AerMet-100 (патент США US 5087415, 11.02.1992 г.) следующего химического состава, мас.%:
Углерод 0,2-0,33
Хром 2,0-4,0
Никель 10,5-15,0
Молибден 0,75-1,75
Кобальт 8,0-17,0
Железо - остальное
Недостатком стали AerMet-100 является наличие избыточного количества дефицитного кобальта 8-17 мас.%, и никеля 10,5-15 мас.%, что создает трудности в термической и химико-термической обработках, не обеспечивает оптимальной структуры диффузионного слоя и сильно увеличивает общую стоимость стали.
Известна также высокопрочная дисперсионно-твердеющая сталь HY180 (Патент США US 3502462, 24.03.1970 г.) следующего состава, мас.%:
Углерод 0,1-0,16
Хром 0,5-3,0
Молибден 0,7-1,5
Кобальт 6,0-10,0
Никель 9,5-14,0
Железо - остальное
Несмотря на то, что стоимость стали HY180 ниже, чем AerMet-100 из-за более низкого содержания кобальта, недостатком стали является значительно более низкие значения прочности и пластичности, что, в первую очередь, связано с низким содержанием углерода и молибдена.
Известна сталь следующего состава (Патент США US 6176946, 23.01.2001 г.), мас.%:
Углерод 0,05-0,24
Хром 3,5-9,0
Молибден 2-2,5
Кобальт 15,0-28,0
Никель 1,5-9,5
Ванадий<0,2
Железо - остальное
Недостатком данной стали является высокое содержание хрома (до 9 мас.%), который является сильным карбидообразующим элементом, способствующим резкому увеличению концентрации углерода в диффузионном слое и формированию грубых карбидов, снижающих контактно-усталостную прочность. Кроме того, избыточное легирование стали аустенитообразующим элементом никелем (до 9,5 мас.%) приводит к формированию замкнутой карбидной сетки и резкому снижению механических свойств. Сталь также содержит излишнее количество дорогостоящего кобальта.
Наиболее близким аналогом является высокопрочная сталь следующего химического состава (Заявка на изобретение РСТ WO 2009131739 A2, 29.11.2009 г.), мас.%:
Углерод 0,20-0,33
Хром 0,8-3,0
Молибден 0,5-2,5
Кобальт 4,0-8,0
Никель 7,0-11,0
Вольфрам 0,5-5,9
Ванадий 0,05-0,2
Титан 0,02
6
Легирование стали неоптимально вследствие недостаточного количества карбидообразующих элементов хрома и молибдена, которые оказывают высокий упрочняющий эффект при вторичном твердении. Избыточное количество вольфрама (до 5,9 мас.%) способствует формированию карбидной фазы WC, нерастворимой при закалке, и крупнозернистой структуры, что вызывает нестабильность значений ударной вязкости. Кроме того, сталь содержит большое количество никеля (до 11 мас.%), что увеличивает количество остаточного аустенита в слое при диффузионном насыщении, препятствует диффузии углерода вглубь, способствует выделению карбидов по границам зерен и образованию карбидной сетки. Наличие повышенного количества остаточного аустенита и карбидной сетки способствует понижению механических свойств диффузионного слоя.
в
Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение предела текучести, ударной вязкости и теплопрочности стали при пределе прочности стали σ не менее 1800 МПа.
Для достижения технического результата предлагается высокопрочная дисперсионно-твердеющая сталь, микролегированная РЗМ (редкоземельными металлами), содержащая углерод, хром, кобальт, никель, молибден, вольфрам, ванадий, железо, которая дополнительно содержит кремний, марганец, ниобий, редкоземельные элементы - иттрий, неодим, лантан, церий, азот при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Углерод 0,22-0,27
Кремний 0,2-0,4
Марганец 0,2-0,6
Хром 3,3-4,0
Кобальт 8,0-9,5
Никель 6,0-6,9
Молибден 2,5-3,0
Вольфрам 0,4-0,6
Ванадий 0,20-0,24
Ниобий 0,05-0,15
Иттрий 0,008-0,01
Лантан 0,04-0.05
Церий 0,02-0,03
Неодим 0,015-0,02
Азот 0,03-0,04
3
7
3
7
з
Предлагаемая сталь отличается повышенным количеством Cr и Мо. Вышеуказанные элементы задерживают карбидовыделение, удерживая при повышении температуры отпуска большое количество углерода в твердом растворе, препятствуют коагуляции цементита (FeC) при высоких температурах отпуска и образуют собственные мелкодисперсные фазы (CrC, МеС), приводящие к повышение прочности. Повышенное содержание карбидообразующих элементов (Cr и Мо) способствует при диффузионном насыщении увеличению концентрации углерода в слое и формированию глобулярных карбидов, оказывающих блокирующее влияние на сдвиги при пластической деформации и тем самым повышают теплопрочность и механические свойства.
Кроме того, пониженное легирование стали вольфрамом и никелем позволяет наряду с прочностью повысить ее пластичность, ударную вязкость и обеспечить формирование оптимальной структуры диффузионного слоя (наличие мелкодисперсного мартенсита и карбидов). Легирование стали никелем не должно превышать ~6,9 мас.%, поскольку дальнейшее его увеличение не повышает прочность и вязкость, но увеличивает ее стоимость и понижает механические свойства диффузионного слоя.
Введение в сталь заявленного количества ванадия 0,20-0,24 мас.%, ниобия 0,05-0,15 мас.% и азота 0,03-0,04 мас.% обеспечивает формирование устойчивых карбонитридов и нитридов этих элементов, которые практически не растворимы в аустените, вследствие чего они задерживают рост зерна при нагреве под закалку и способствуют повышению ударной вязкости стали.
Церий, лантан, неодим являются поверхностно активными элементами в жидком железе. Они обладают более высокой раскислительной способностью, чем алюминий и являются хорошими десульфаторами стали, измельчают зерно и повышают ударную вязкость стали.
Таким образом, повышение количества хрома и молибдена при пониженном легировании вольфрамом и никелем, микролегирование ниобием, ванадием в сочетании с азотом, а также микролегирование редкоземельными металлами при заявленном содержании и соотношении компонентов повышают механические свойства высокопрочной дисперсионно-твердеющей стали.
Примеры осуществления
Сталь (примеры 1-3) выплавляли в вакуумно-индукционной печи. Химический состав предлагаемой стали и стали прототипа приведен в табл. 1. Слитки предлагаемой стали подвергали горячей пластической деформации (ковки) с получением прутков различного сечения для изготовления образцов с целью проведения механических испытаний. После предварительной термообработки изготавливали образцы для определения твердости (ГОСТ 9013-59) механических свойств, измеренных по ГОСТ 1497-84 (Испытания на растяжение при комнатной температуре) и ГОСТ 9454-78 (Испытания на ударную вязкость). На образцах после упрочняющей термической обработки обеспечивалась твердость 52-53 HRC. На стали-прототипе - 49 HRC.
Механические свойства предлагаемой стали и стали-прототипа приведены в табл. 2. Как видно из табл. 2, предлагаемая сталь превосходит сталь-прототип по пределу прочности, пределу текучести, по ударной вязкости и теплопрочности.
Применение предлагаемой высокопрочной дисперсионно-твердеющей стали позволит снизить массу, повысить надежность и ресурс работы изделий авиационного моторостроения.