СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ АВИАЦИОННОГО СКОНДЕНСИРОВАННОГО ТОПЛИВА (ВАРИАНТЫ)
METHOD OF PRODUCING CONDENSED AVIATION FUEL (VERSIONS)

Изобретение относится к процессам получения моторных топлив, преимущественно авиационных, используемых в газотурбинных двигателях, и предназначенных для использования в основном на местах добычи и переработки углеводородного сырья.
n
2n+2
n
2n-6
n
2n
Известен способ получения авиационного сконденсированного топлива для газотурбинных двигателей на основе смеси парафиновых углеводородов общей формулы CH-Н-деканов и Н-додеканов в количестве не менее 45 масс. ароматических углеводородов общей формулы CH в количестве 12-16 масс. олефиновых углеводородов общей формулы CH остальное (Патент США №3985638, кл. 208-15, 1976).
Общими признаками являются:
n
2n+2
- выделение смеси парафиновых углеводородов общей формулы CH.
Недостатком известного способа является то, что получаемое топливо имеет высокую температуру застывания (от -29 до -45°С), затрудняющую его использование в районах Крайнего Севера, значительную склонность к дымлению, увеличивающему содержание токсичных веществ в отработавших продуктах сгорания, довольно сложная технология получения, а также ограниченные ресурсы для получения этого топлива.
n
2n+2
3
8
3
8
4
10
4
10
5
12
5
12
6
14
7
16
8
18+высшие
2
2
Наиболее близким техническим решением к предлагаемому способу по обоим вариантам по технической сущности и достигаемому результату является известный способ получения авиационного сконденсированного топлива (АСКТ) для газотурбинных двигателей на основе смеси парафиновых углеводородов общей формулы CH, содержащей в качестве парафиновых углеводородов парафиновую фракцию C-С при следующем соотношении компонентов, мас. пропан CH - 6-10, н. бутан CH - 13-22, изобутан CH - 34-48, н. пентан CH - 10-12, изопентан CH - 10-15, гексаны CH - 5-11, гептаны CH - 0,8-5,0, октаны CH - 0,4-2,1. АСКТ получают по известному способу из углеводородного сырья - широкой фракции легких углеводородов (ШФЛУ), производимому на газоперерабатывающем заводе, например, путем низкотемпературной ректификации под давлением 30-35 кгс/см, при этом ШФЛУ подготавливают дросселированием до давления 17 кгс/см и при температуре 78-80°С, а затем фракционируют в ректификационной колонне. Верхний продукт из ректификационной колонны охлаждают до температуры 35°С и направляют в рефлюксную емкость, из которой часть продукта пропан-бутановую фракцию (ПБФ) подают на орошение колонны, а другую часть отбирают в качестве автомобильного топлива, бытового сжиженного газа или сырья для нефтехимии или закачивают в основную массу ШФЛУ, не подвергающуюся перегонке. Нижний продукт авиационное топливо охлаждают с 93°С до 35°С и подают в товарный парк как готовый продукт (АСКТ) (Патент РФ №2044032, МПК 6 C10L 1/04).
Общими признаками известного и предлагаемого способа по первому варианту являются:
- выделение из углеводородного сырья путем подготовки и фракционирования смеси парафиновых углеводородов;
n
2n+2
- общая формула смеси парафиновых углеводородов CH;
3
8
- в качестве парафиновых углеводородов смесь содержит парафиновую фракцию С-С.
Общими признаками известного и предлагаемого способа по второму варианту являются:
- выделение из углеводородного сырья путем подготовки и фракционирования смеси парафиновых углеводородов;
n
2n+2
- общая формула смеси парафиновых углеводородов CH.
Известный способ по сравнению с предлагаемым способом по обоим вариантам имеет ряд недостатков:
- Узкий диапазон использования сырья для получения АСКТ, так как в известном способе АСКТ получают только из ШФЛУ, исключая возможность использования другого углеводородного сырья, применение безотходной технологии, что снижает технологичность и экономичность способа, сокращает ассортимент возможности по расширению продукции объектов подготовки и переработки углеводородного сырья.
- Ограничение содержания пропана 6-10% также не позволяет расширить диапазон используемого сырья и снижает технологичность получения АСКТ.
3
8
12
- Ограничение состава получаемого АСКТ фракцией углеводородов С-С не позволяет зачастую использовать для его получения и ШФЛУ, выделяемую в процессе переработки нефтяного и природного газа, а также при стабилизации нефти и продуктов вторичных процессов переработки нефти на НПЗ, так как используемое в известном способе сырье изначально имеет углеводороды до C.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является расширение ассортимента авиационного топлива, получаемого из углеводородного сырья, с расширением сырьевой базы и обеспечением возможности использования способа на различных объектах подготовки и переработки углеводородного сырья, а также упрощение технологии производства авиационного сконденсированного топлива.
n
2n+2
3
8
9
12
Этот результат достигается тем, что по первому варианту в способе получения авиационного сконденсированного топлива, включающем выделение из углеводородного сырья путем подготовки и фракционирования смеси парафиновых углеводородов общей формулы CH, содержащей в качестве парафиновых углеводородов парафиновую фракцию C-С, новым является то, что в качестве углеводородного сырья используют попутный нефтяной газ или природный газ, при этом выделяют смесь парафиновых углеводородов, дополнительно включающую фракцию C-С, при следующем содержании компонентов, % масс.:
3
8
CH - 0,1-12,0
4
10
ΣCH - 24,0-72,0
5
12
ΣCH - 4,0-36,0
6
14
ΣCH - 0,3-14,0
7
16
ΣCH - 0,1-9,0
8
18
ΣCH - 0,01-3,0
9
20
12
26
ΣCH-CH - остальное до 100%,
при этом суммарное содержание ароматических и нафтеновых углеводородов составляет не более 6,0% масс., а давление насыщенных паров смеси составляет, МПа (кгс/см, абс.):
при 20°С - не более 0,26 (2,6);
при 45°С - не более 0,50 (5,0).
Технический прием, заключающийся в том, что заявляемый способ получения авиационного сконденсированного топлива (АСКТ) предлагаемого состава позволит получить новый вид высоколиквидной и высокорентабельной продукции за счет использования безотходного производства из имеющегося сырья - природного и нефтяного газа одним из известных способов, как с получением широкой фракции легких углеводородов (ШФЛУ), так и минуя стадию получения ШФЛУ.
Известные технологии, которые могут быть использованы для получения предлагаемой смеси парафиновых углеводородов, реализуются на всех газоперерабатывающих заводах, установках комплексной переработки газа и малогабаритных промысловых установках подготовки газа, т.е. уже на этой стадии подготовки и переработки углеводородного газа возможно получение авиационного сконденсированного топлива. При необходимости дальнейшей переработки полученных углеводородов позволит нижним продуктом получать авиационное сконденсированное топливо предлагаемого состава.
При организации получения АСКТ на промысле технология выработки будет состоять из следующих основных известных технологических процессов: подготовки, включающей компримирование, охлаждение, сепарацию, осушку и далее переработку газа. Подготовка и переработка попутного нефтяного газа осуществляется методом низкотемпературной сепарации, низкотемпературной абсорбции или методом низкотемпературной конденсации с применением пропанового или внутреннего холодильного цикла. Таким образом, вышеназванные технологические приемы обеспечивают простоту и технологичность получения АСКТ.
9
12
2
2
Предлагаемый способ получения смеси парафиновых углеводородов, дополнительно включающий фракцию C-С при заявляемом соотношении компонентов, при суммарном содержании ароматических и нафтеновых углеводородов не более 6,0% масс. и при обеспечении давления насыщенных паров смеси при 20°С - не более 0,26 МПа ((2,6 кгс/см, абс.), а при 45°С - не более 0,50 МПа (5.0 кгс/см, абс.), позволяет использовать данное топливо во всем температурном диапазоне, в котором эксплуатируется авиационная газотурбинная техника, при этом расширяется ассортимент продукции, выпускаемой газоперерабатывающими заводами или промысловыми установками подготовки и переработки нефтяного и природного газа.
n
2n+2
3
12
Тот же результат достигается также тем, что по второму варианту в способе получения авиационного сконденсированного топлива, включающем выделение из углеводородного сырья путем подготовки и фракционирования смеси парафиновых углеводородов общей формулы CH, новым является то, что в качестве углеводородного сырья используют углеводородные потоки нефтеперерабатывающего или нефтехимического завода, в виде газов стабилизации нефти или газов стабилизации конденсата, газов стабилизации вторичных процессов переработки нефти, при этом выделяют смесь парафиновых и олефиновых углеводородов, включающую фракцию C-С, при следующем соотношении компонентов, % масс.:
ΣC3H8-С3Н6 - 2,0-12,0
ΣC4H10-C4H8 - 24,0-72,0
ΣC5H12-C5H10 - 4,0-36,0
ΣC6H14-C6H12 - 0,3-14,0
ΣC7H16-C7H14 - 0,1-9,0
ΣC8H18-C8H16 - 0,01-3,0
9
20
12
26
ΣCH-CH - остальное до 100%,
n
2n
2
причем суммарное содержание олефиновых углеводородов CH в смеси - не более 10% масс., а давление насыщенных паров смеси составляет, МПа (кгс/см, абс.):
при 20°С - не более 0.26 (2,6);
при 45°С - не более 0,50 (5.0),
кроме того, содержание ароматических и нафтеновых углеводородов составляет не более 6,0% масс.
3
12
n
2n
3+выше
2
2
Технический прием, заключающийся также в том, что в качестве углеводородного сырья в заявляемом способе получения АСКТ используют углеводородные потоки нефтеперерабатывающего завода, в виде газов стабилизации нефти или газов стабилизации конденсата, газов стабилизации вторичных процессов переработки нефти, например каталитического крекинга, риформинга с выделением смеси парафиновых и олефиновых углеводородов, включающей фракцию С-С, причем суммарное содержание олефиновых углеводородов CH в смеси ограничено и составляет не более 10% масс., кроме того, содержание ароматических и нафтеновых углеводородов составляет не более 6,0% масс., при обеспечении давления насыщенных паров смеси при 20°С - не более 0,26 МПа ((2,6 кгс/см, абс.), а при 45°С - не более 0,50 МПа (5.0 кгс/см, абс.), позволяет данным способом получить авиационное топливо, которое может быть использовано во всем температурном диапазоне, в котором эксплуатируется авиационная газотурбинная техника, при этом расширяется ассортимент продукции, выпускаемой нефтеперерабатывающими заводами. Для получения из продуктов подготовки и переработки нефти смеси парафиновых и олефиновых углеводородов в качестве АСКТ могут быть использованы известные способы разделения углеводородных смесей и выделения из заводских газов смесей С.
Таким образом, предлагаемые варианты способа получения АСКТ позволяют расширить ассортимент авиационного топлива, получаемого из углеводородного сырья, расширить сырьевую базу, т.е. получать АСКТ из природного и попутного нефтяного газа, нестабильных нефтей и газового конденсата, продуктов вторичных процессов переработки нефти и конденсата, а следовательно, обеспечить возможность использования способа на различных объектах подготовки и переработки углеводородного сырья: газоперерабатывающих, нефте- и нефтехимперерабатывающих заводах, установках подготовки газа в удаленных районах, непосредственно в местах добычи нефти и газа, например в Западной Сибири.
Способ получения авиационного сконденсированного топлива осуществляется следующим образом.
n
2n+2
3
8
9
12
По-первому варианту. Из углеводородного сырья, в качестве которого используют попутный нефтяной газ или природный газ, путем известных способов подготовки и фракционирования выделяют смеси парафиновых углеводородов общей формулы CH, содержащей в качестве парафиновых углеводородов парафиновую фракцию C-С, которая дополнительно включает фракцию C-C, при следующем содержании компонентов, % масс.:
3
8
СН - 0,1-12,0
4
10
ΣCH - 24,0-72,0
5
12
ΣCH - 4,0-36,0
6
14
ΣCH - 0,3-14,0
7
16
ΣCH - 0,1-9,0
ΣC8H18 - 0,01-3,0
9
20
12
26
ΣCH-CH - остальное до 100%.
2
2
При этом суммарное содержание ароматических и нафтеновых углеводородов в получаемой смеси составляет не более 6,0% масс., а давление насыщенных паров смеси при 20°С - не более 0,26 МПа ((2,6 кгс/см, абс.), а при 45°С - не более 0,50 МПа (5.0 кгс/см, абс.).
2
1
3
В качестве известного способа подготовки и фракционирования может быть использован, например, способ, включающий компримирование углеводородного сырья до 35 кгс/см и охлаждение дросселированием, внешним или внутренним холодильным циклом до минус 10…30°С, выделение сконденсированных углеводородов. При этом в зависимости от условий компримирования и охлаждения (давления и температуры), а также отгонки ее легкой части С-С известными способами выделяют жидкую углеводородную смесь заданного состава, представляющую собой авиационное сконденсированное топливо.
Примеры осуществления способа по первому варианту (расчетное выполнение способа).
2
2
Пример 1. Из попутного нефтяного газа различного состава (таблицы 1 и 1.1) при давлении 25 кгс/см и температуре охлаждения минус 20°С выделяют нестабильный конденсат, а затем, отгоняя из него легкую часть (при давлении 4 кгс/см и температуре 42°С), получают авиационное сконденсированное топливо, включающее в зависимости от состава попутного нефтяного газа следы нафтеновых и ароматических углеводородов, приведенное в таблице 1, и включающее нафтеновые и ароматические углеводороды, суммарное содержание которых не более 6,0% масс., приведенное в таблице 1.1.
Таблица 1
Наименование показателя
Значение
Сырье - попутный нефтяной газ
Содержание компонента
% масс.
Двуокись углерода
CO<sub>2</sub>
1,16
Метан
CH<sub>4</sub>
29,50
Этан
С<sub>2</sub>Н<sub>6</sub>
21,41
Пропан
C<sub>3</sub>H<sub>8</sub>
35,09
и-Бутан
i-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
5,44
н-Бутан
n-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
5,42
и-Пентан
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
0,88
н-Пентан
n-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
0,38
Гексан
C<sub>6</sub>H<sub>14</sub>
0,47
Гептан
C<sub>7</sub>H<sub>16</sub>
0,16
Октан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
0,064
Нонан
C<sub>9</sub>H<sub>20</sub>
0,021
Декан + выше
C<sub>10</sub>H<sub>22</sub>-C<sub>12</sub>H<sub>26</sub>
0,0072
в том числе
Нафтеновые углеводороды
следы
ароматические углеводороды
следы
Получаемый продукт - авиационное сконденсированное топливо
Содержание компонента
% масс.
Пропан
С<sub>3</sub>Н<sub>8</sub>
3,92
и-Бутан
i-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
25,77
н-Бутан
n-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
32,60
и-Пентан
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
10,92
н-Пентан
n-С<sub>5</sub>Н<sub>12</sub>
5,50
Гексан
С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
12,74
Гептан
С<sub>7</sub>Н<sub>16</sub>
5,01
Октан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
2,34
Нонан
С<sub>9</sub>Н<sub>20</sub>
0,87
Декан + выше
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>-С<sub>12</sub>Н<sub>26</sub>
0,32
в том числе
нафтеновые углеводороды
следы
ароматические углеводороды
следы
Давление насыщенных паров, МПа абс.
при 45°С
0,44
при 20°С
0,22
Теплотворная способность (низшая), кДж/кг
45519
Плотность, кг/м<sup>3</sup>
при 20°С
598
при минус 40°С
660
Таблица 1.1
Наименование показателя
Значение
Сырье - попутный нефтяной газ
Содержание компонента
% масс.
Азот
N<sub>2</sub>
0,03
Двуокись углерода
CO<sub>2</sub>
9,33
Метан
СН<sub>4</sub>
56,87
Этан
С<sub>2</sub>Н<sub>6</sub>
17,01
Пропан
С<sub>3</sub>Н<sub>8</sub>
10,03
и-Бутан
i-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
3,01
н-Бутан
n-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
2,01
и-Пентан
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
0,90
н-Пентан
n-С<sub>5</sub>Н<sub>12</sub>
0,40
Гексан
С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
0,21
Гептан
С<sub>7</sub>Н<sub>16</sub>
0,10
Октан
С<sub>8</sub>Н<sub>18</sub>
0,03
Нонан
С<sub>9</sub>Н<sub>20</sub>
0,01
Декан
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>
0,00
Метилциклопентан
С<sub>6</sub>Н<sub>12</sub>
0,03
Метилциклогексан
C<sub>7</sub>H<sub>14</sub>
0,01
Бензол
С<sub>6</sub>Н<sub>6</sub>
0,02
Толуол
С<sub>7</sub>Н<sub>8</sub>
0,01
Получаемый продукт - авиационное сконденсированное топливо
Содержание компонента
% масс.
Азот
N<sub>2</sub>
0,00
Двуокись углерода
СО<sub>2</sub>
0,00
Метан
СН<sub>4</sub>
0,00
Этан
С<sub>2</sub>Н<sub>6</sub>
0,01
Пропан
С<sub>3</sub>Н<sub>8</sub>
9,00
и-Бутан
i-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
17,50
н-Бутан
n-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
18,03
и-Пентан
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
20,25
н-Пентан
n-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
11,66
Гексан
С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
10,95
Гептан
C<sub>7</sub>H<sub>16</sub>
6,26
Октан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
1,96
Нонан
C<sub>9</sub>H<sub>20</sub>
0,79
Декан
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>
0,01
Метилциклопентан
С<sub>6</sub>Н<sub>12</sub>
1,31
Метилциклогексан
C<sub>7</sub>H<sub>14</sub>
0,61
Бензол
С<sub>6</sub>Н<sub>6</sub>
1,04
Толуол
C<sub>7</sub>H<sub>8</sub>
0,63
в том числе
нафтеновые углеводороды
1,92
ароматические углеводороды
1,67
Давление насыщенных паров, МПа абс.
при 45°С
0,44
при 20°С
0,06
Теплотворная способность, кДж/кг
45381
Плотность, кг/м<sup>3</sup>
при 20°С
608
при минус 40°С
669
2
2
3
4
Пример 2. При тех же параметрах и того же состава попутного нефтяного газа, которые указаны в примере 1, газ при давлении компримирования - 25 кгс/см и температуре охлаждения минус 20°С подают на стадию выделения при давлении 2,4 МПа и температуре 4°С широкой фракции легких углеводородов (ШФЛУ), (составы указаны в таблице 2, 2.1), а затем из полученной ШФЛУ способом отгонки легкой фракции С-С в ректификационной колонне получают авиационное сконденсированное топливо (при давлении с 11 до 17 кгс/см и температуре 70…80°С), включающее в зависимости от состава попутного нефтяного газа, а следовательно, выделяемого ШФЛУ, следы нафтеновых и ароматических углеводородов, приведенное в таблице 2, и включающее нафтеновые и ароматические углеводороды, суммарное содержание которых не более 6,0% масс., приведенное в таблице 2.1.
Таблица 2
Наименование показателя
Значение
Состав ШФЛУ
Содержание компонента
% масс.
Двуокись углерода
СО<sub>2</sub>
0,04
Метан
СН<sub>4</sub>
0,10
Этан
С<sub>2</sub>Н<sub>6</sub>
2,62
Пропан
С<sub>3</sub>Н<sub>8</sub>
45,03
и-Бутан
i-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
15,21
н-Бутан
n-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
17,83
и-Пентан
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
5,87
н-Пентан
n-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
2,95
Гексан
С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
6,19
Гептан
C<sub>7</sub>H<sub>16</sub>
2,44
Октан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
1,14
Нонан
С<sub>9</sub>Н<sub>20</sub>
0,43
Декан + выше
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>-C<sub>12</sub>H<sub>26</sub>
0,16
в том числе
нафтеновые углеводороды
следы
ароматические углеводороды
следы
Получаемый продукт
Содержание компонента
% масс.
Propane
C<sub>3</sub>H<sub>8</sub>
10,60
i-Butane
i-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
15,84
n-Butane
n-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
2,68
i-Pentane
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
14,94
n-Pentane
n-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
10,39
Гексан
С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
7,96
Гептан
C<sub>7</sub>H<sub>16</sub>
6,98
Октан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
3,24
Нонан
C<sub>9</sub>H<sub>20</sub>
1,85
Декан + выше
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>-C<sub>12</sub>H<sub>26</sub>
0,51
в том числе
нафтеновые углеводороды
следы
ароматические углеводороды
следы
Давление насыщенных паров, МПа абс.
пои 45°С
0,49
при 20°С
0,25
Теплотворная способность (низшая), кДж/кг
45526
Плотность, кг/м<sup>3</sup>
при 20°С
600
при минус 40°С
662
Таблица 2.1
Наименование показателя
Значение
Сырье - ШФЛУ
Содержание компонента
% масс.
Азот
N<sub>2</sub>
0,00
Двуокись углерода
CO<sub>2</sub>
0,00
Метан
CH<sub>4</sub>
0,00
Этан
C<sub>2</sub>H<sub>6</sub>
2,50
Пропан
С<sub>3</sub>Н<sub>8</sub>
30,70
и-Бутан
i-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
9,69
н-Бутан
n-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
36,14
и-Пентан
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
7,44
н-Пентан
n-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
7,66
Гексан
С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
3,92
Гептан
С<sub>7</sub>Н<sub>16</sub>
0,97
Октан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
0,01
Нонан
C<sub>9</sub>H<sub>20</sub>
0,01
Декан + выше
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>-C<sub>12</sub>H<sub>26</sub>
0,00
Метилциклопентан
C<sub>6</sub>H<sub>12</sub>
0,41
Метилциклогексан
C<sub>7</sub>H<sub>14</sub>
0,19
Бензол
С<sub>6</sub>Н<sub>6</sub>
0,33
Толуол
C<sub>7</sub>H<sub>8</sub>
0,03
Получаемый продукт - авиационное сконденсированное топливо
Содержание компонента
% масс.
Азот
N<sub>2</sub>
0,00
Двуокись углерода
CO<sub>2</sub>
0,00
Метан
CH<sub>4</sub>
0,00
Этан
С<sub>2</sub>Н<sub>6</sub>
0,00
Пропан
С<sub>3</sub>Н<sub>8</sub>
3,00
и-Бутан
i-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
12,84
н-Бутан
n-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
52,94
и-Пентан
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
11,07
н-Пентан
n-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
11,40
Гексан
С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
5,83
Гептан
C<sub>7</sub>H<sub>16</sub>
1,44
Октан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
0,01
Нонан
C<sub>9</sub>H<sub>20</sub>
0,02
Декан
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>
0,01
Метилциклопентан
С<sub>6</sub>Н<sub>12</sub>
0,62
Метилциклогексан
С<sub>7</sub>Н<sub>14</sub>
0,29
Бензол
С<sub>6</sub>Н<sub>6</sub>
0,49
Толуол
С<sub>7</sub>Н<sub>8</sub>
0,05
в том числе
нафтеновые углеводороды
0,91
ароматические углеводороды
0,53
Давление насыщенных паров, МПа абс.
при 45°С
0,42
при 20°С
0,05
Теплотворная способность. кДж/кг
45568
Плотность, кг/м<sup>3</sup>
при 20°С
595
при минус 40°С
655
2
3
4
Пример 3. При переработке природного газа различного состава (таблицы 3, 3.1), как правило, на установке комплексной подготовки газа (УКПГ) используется способ низкотемпературной сепарации (НТС), при котором газ дросселируют до 57…60 кгс/см, охлаждают за счет эффекта Джоуля-Томсона или с применением турбодетандерного агрегата до минус 15…40°С, подготовленный газ направляют в магистральный газопровод, а выделенную сконденсированную углеводородную фазу используют для получения авиационного сконденсированного топлива. Как и в предыдущих примерах, условиями процесса подготовки сырья для получения авиационного сконденсированного топлива можно варьировать: как через стадию выделения нестабильного конденсата, так и через стадию выделения ШФЛУ, а затем, отгоняя из конденсата или ШФЛУ легкую фракцию С-С методом ректификации (например, при давлении 2,5 МПа, температуре минус 7°С), получаем авиационное сконденсированное топливо, включающее в зависимости от состава природного газа следы нафтеновых и ароматических углеводородов, приведенное в таблице 3, и включающее нафтеновые и ароматические углеводороды, суммарное содержание которых не более 6,0% масс., приведенное в таблице 3.1.
Таблица 3
Наименование показателя
Значение
Сырье - природный газ
Содержание компонента
% масс.
Азот
N<sub>2</sub>
0,313
Двуокись углерода
CO<sub>2</sub>
1,572
Метан
CH<sub>4</sub>
83,129
Этан
C<sub>2</sub>H<sub>6</sub>
5,303
Пропан
С<sub>3</sub>Н<sub>8</sub>
4,504
и-Бутан
i-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
1,136
н-Бутан
n-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
1,914
и-Пентан
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
0,765
н-Пентан
n-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
0,684
Гексан
С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
0,404
Гептан
С<sub>7</sub>Н<sub>16</sub>
0,162
Октан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
0,077
Нонан
C<sub>9</sub>H<sub>20</sub>
0,029
Декан + выше
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>-C<sub>12</sub>H<sub>26</sub>
0,008
в том числе
нафтеновые углеводороды
следы
ароматические углеводороды
следы
Получаемый продукт
Содержание компонента
% масс.
Этан
C<sub>2</sub>H<sub>6</sub>
0,003
Пропан
С<sub>3</sub>Н<sub>8</sub>
3,500
и-Бутан
i-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
14,867
н-Бутан
n-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
31,978
и-Пентан
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
16,551
н-Пентан
n-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
15,615
Гексан
С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
10,215
Гептан
С<sub>7</sub>Н<sub>16</sub>
4,256
Октан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
2,037
Нонан
C<sub>9</sub>H<sub>20</sub>
0,766
Декан + выше
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>-C<sub>12</sub>H<sub>26</sub>
0,213
в том числе
нафтеновые углеводороды
следы
ароматические углеводороды
следы
Давление насыщенных паров, МПа абс.
при 45°С
0,38
при 20°С
0,19
Теплотворная способность (низшая), кДж/кг
45490
Плотность, кг/м<sup>3</sup>
при 20°С
604
при минус 40°С
665
Таблица 3.1
Наименование показателя
Значение
Сырье - природный газ
Содержание компонента
% масс.
Двуокись углерода
N<sub>2</sub>
0,302
Азот
CO<sub>2</sub>
0,862
Метан
CH<sub>4</sub>
85,092
Этан
C<sub>2</sub>H<sub>6</sub>
4,345
Пропан
С<sub>3</sub>Н<sub>8</sub>
5,063
и-Бутан
i-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
1,912
н-Бутан
n-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
1,844
и-Пентан
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
0,350
н-Пентан
n-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
0,200
Гексан
С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
0,022
Гептан
С<sub>7</sub>Н<sub>16</sub>
0,003
Октан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
0,000
Нонан
C<sub>9</sub>H<sub>20</sub>
0,000
Декан + выше
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>
0,000
Метилциклопентан
C<sub>6</sub>H<sub>12</sub>
0,001
Метилциклогексан
C<sub>7</sub>H<sub>14</sub>
0,000
Бензол
С<sub>6</sub>Н<sub>6</sub>
0,004
Толуол
C<sub>7</sub>H<sub>8</sub>
0,001
Получаемый продукт
Содержание компонента
% масс.
Этан
C<sub>2</sub>H<sub>6</sub>
0,100
Пропан
С<sub>3</sub>Н<sub>8</sub>
8,413
и-Бутан
i-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
19,328
н-Бутан
n-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
31,520
и-Пентан
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
17,365
н-Пентан
n-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
14,438
Гексан
С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
5,381
Гептан
С<sub>7</sub>Н<sub>16</sub>
1,739
Октан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
0,000
Нонан
C<sub>9</sub>H<sub>20</sub>
0,000
Декан + выше
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>
0,000
Метилциклопентан
C<sub>6</sub>H<sub>12</sub>
0,123
Метилциклогексан
C<sub>7</sub>H<sub>14</sub>
0,059
Бензол
С<sub>6</sub>Н<sub>6</sub>
0,894
Толуол
C<sub>7</sub>H<sub>8</sub>
0,642
в том числе
нафтеновые углеводороды
0,182
ароматические углеводороды
1,535
Давление насыщенных паров, МПа абс.
при 45°С
0,48
при 20°С
0,06
Теплотворная способность (низшая), кДж/кг
45542
Плотность, кг/м<sup>3</sup>
при 20°С
591
при минус 40°С
654
2
2
Из приведенных примеров 1-3 осуществления способа по варианту 1 следует, что во всех случаях давление насыщенных паров у полученного авиационного сконденсированного топлива не превышает 0,26 МПа (2,6 кгс/см, абс.) при 20°С и 0,50 МПа (5,0 кгс/см, абс.) при 45°С. Содержание пропана при этом может быть менее 6% и более 10% масс., что полностью зависит от состава исходного сырья (нефтяного или природного газа). Теплотворная способность полученного топлива во всех случаях выше, чем у авиационного керосина (45519 против 42900 кДж/кг).
Из вышеизложенного следует, что приведенные составы и свойства получаемого авиационного сконденсированного топлива являются обоснованными и приемлемыми для использования.
2
Увеличение содержания пропана более 12% масс. приводит к резкому увеличению давления насыщенных паров, например, при содержании пропана 13% масс. давление насыщенных паров при 45°С составляет 0,54 МПа (5,4 кгс/см абс.), что требует конструктивных изменений в системе подачи топлива, а снижение содержания пропана ниже 0,1% масс. приводит к снижению теплоты сгорания и тем самым к увеличению расхода топлива. Таким образом, предлагаемый состав АСКТ является оптимальным.
n
2n+2
3
12
n
2n
2
2
По второму варианту способ осуществляется следующим образом: из углеводородного сырья, в качестве которого используют углеводородные потоки нефтеперерабатывающего или нефтехимического заводов, в виде газов стабилизации нефти или газов стабилизации конденсата, газов стабилизации вторичных процессов переработки нефти, полученных, например, каталитическим крекингом, риформингом, путем известных способов подготовки и фракционирования выделяют смесь парафиновых и олефиновых углеводородов общей формулы CH, которая включает фракцию C-С. В получаемой смеси суммарное содержание олефиновых углеводородов CH ограничено и составляет не более 10% масс., а давления насыщенных паров смеси при 20°С - не более 0,26 МПа (2,6 кгс/см, абс.), а при 45°С - не более 0,50 МПа (5,0 кгс/см, абс.). В смеси ограничено содержание ароматических и нафтеновых углеводородов, которое составляет не более 6,0% масс., при этом смесь парафиновых и олефиновых углеводородов выделяют при следующем соотношении компонентов, % масс.:
3
8
3
6
ΣCH-СН - 2,0-12,0
4
10
4
8
ΣCH-СН - 24,0-72,0
5
12
5
10
ΣCH-СН - 4,0-36,0
6
14
6
12
ΣCH-CH - 0,3-14,0
7
16
7
14
ΣCH-СН - 0,1-9,0
8
18
8
16
ΣCH-СН - 0,01-3,0
9
20
12
26
ΣCH-CH - остальное до 100%.
Для получения АСКТ предлагаемого состава, например, из газов стабилизации нефти или газов стабилизации конденсата, газов стабилизации вторичных процессов переработки нефти - используют известный способ (как описано по первому варианту), включающий компримирование газа, его охлаждение дросселированием, внешним или внутренним холодильным циклом до минус 30°С, выделение сконденсированных углеводородов.
1
3
В зависимости от условий компримирования и охлаждения, а также отгонки ее легкой части С-С известными способами выделенная жидкая углеводородная смесь представляет собой авиационное сконденсированное топливо.
Примеры осуществления способа по второму варианту.
2
Пример 4. Исходное сырье - газ стабилизации катализата - продукт вторичной переработки нефти, а именно риформинга (состав которого приведен в таблице 4), после его компримирования до давления 25 кгс/см, охлаждают дросселированием, внешним или внутренним холодильным циклом до минус 20°С, а затем выделяют путем ректификации жидкую углеводородную смесь заданного состава, представляющую собой авиационное сконденсированное топливо, представленное в таблице 4.
Таблица 4
Наименование показателя
Значение
Сырье - газ стабилизации катализата риформинга
Содержание компонента
% масс.
Метан
СН<sub>4</sub>
4,455
Этилен
С<sub>2</sub>Н<sub>4</sub>
2,091
Этан
С<sub>2</sub>Н<sub>6</sub>
6,361
Пропен
С<sub>3</sub>Н<sub>6</sub>
2,768
Пропан
С<sub>3</sub>Н<sub>8</sub>
52,627
и-Бутан
i-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
10,588
Бутен
С<sub>4</sub>Н<sub>8</sub>
1,580
н-Бутан
n-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
11,219
и-Пентан
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
2,942
Пентен
С<sub>5</sub>Н<sub>10</sub>
0,099
н-Пентан
n-С<sub>5</sub>Н<sub>12</sub>
1,988
2,2-Диметилбутан
и-С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
0,368
2-Метилпентан
и-С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
0,692
Гексен
С<sub>6</sub>Н<sub>12</sub>
0,063
н-Гексан
С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
0,298
Метилциклопентан
С<sub>6</sub>Н<sub>12</sub>
0,206
Бензол
C<sub>6</sub>H<sub>6</sub>
0,151
Циклогексан
С<sub>6</sub>Н<sub>12</sub>
0,064
2,2-Диметилпентан
С<sub>7</sub>Н<sub>16</sub>
0,193
1,1-Диметилциклопентан
С<sub>7</sub>Н<sub>14</sub>
0,123
Метилциклогексан
С<sub>7</sub>Н<sub>14</sub>
0,244
Толуол
С<sub>7</sub>Н<sub>8</sub>
0,279
2,2-Диметилгексан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
0,065
1-транс-2-цис-3-Триметилциклопентан
C<sub>8</sub>H<sub>16</sub>
0,230
н-Октан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
0,007
Этилбензол
C<sub>8</sub>H<sub>10</sub>
0,028
м-Ксилол
С<sub>8</sub>Н<sub>10</sub>
0,145
2,4-Диметилгептан
С<sub>9</sub>Н<sub>20</sub>
0,048
н-Нонан
С<sub>9</sub>Н<sub>20</sub>
0,003
1-Метил-3-Этилбензол
С<sub>9</sub>Н<sub>12</sub>
0,046
Циклодекан
С<sub>10</sub>Н<sub>20</sub>
0,0008
2,7-Диметилоктан
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>
0,008
Н-Декан
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>
0,0006
м-Кумол
С<sub>10</sub>Н<sub>14</sub>
0,012
н-Ундекан
С<sub>11</sub>Н<sub>24</sub>
0,0002
Ундекен
С<sub>11</sub>Н<sub>22</sub>
0,003
Додекан
С<sub>12</sub>Н<sub>26</sub>
0,004
Получаемый продукт - авиационное сконденсированное топливо
Содержание компонента
% масс.
Этан
С<sub>2</sub>Н<sub>6</sub>
0,000
Пропен
С<sub>3</sub>Н<sub>6</sub>
0,093
Пропан
С<sub>3</sub>Н<sub>8</sub>
5,010
и-Бутан
i-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
27,617
Бутен
С<sub>4</sub>Н<sub>8</sub>
4,003
н-Бутан
n-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
34,448
и-Пентан
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
9,526
Пентен
С<sub>5</sub>Н<sub>10</sub>
0,322
н-Пентан
n-С<sub>5</sub>Н<sub>12</sub>
6,474
2,2-Диметилбутан
и-С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
1,206
2-Метилпентан
и-С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
2,271
Гексен
С<sub>6</sub>Н<sub>12</sub>
0,208
н-Гексан
С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
0,981
Метилциклопентан
С<sub>6</sub>Н<sub>12</sub>
0,676
Бензол
C<sub>6</sub>H<sub>6</sub>
0,496
Циклогексан
С<sub>6</sub>Н<sub>12</sub>
0,209
2,2-Диметилпентан
С<sub>7</sub>Н<sub>16</sub>
0,636
1,1-Диметилциклопентан
С<sub>7</sub>Н<sub>14</sub>
0,404
Метилциклогексан
С<sub>7</sub>Н<sub>14</sub>
0,684
Толуол
С<sub>7</sub>Н<sub>8</sub>
0,921
2,2-Диметилгексан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
0,214
1-транс-2-цис-3-Триметилциклопентан
C<sub>8</sub>H<sub>16</sub>
0,758
н-Октан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
0,023
Этилбензол
C<sub>8</sub>H<sub>10</sub>
0,091
м-Ксилол
С<sub>8</sub>Н<sub>10</sub>
0,479
2,4-Диметилгептан
С<sub>9</sub>Н<sub>20</sub>
0,156
н-Нонан
С<sub>9</sub>Н<sub>20</sub>
0,008
1-Метил-3-Этилбензол
С<sub>9</sub>Н<sub>12</sub>
0,150
Циклодекан
С<sub>10</sub>Н<sub>20</sub>
0,003
2,7-Диметилоктан
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>
0,027
Н-Декан
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>
0,002
м-Кумол
С<sub>10</sub>Н<sub>14</sub>
0,039
н-Ундекан
С<sub>11</sub>Н<sub>24</sub>
0,0007
Ундекен
С<sub>11</sub>Н<sub>22</sub>
0,003
Додекан
С<sub>12</sub>Н<sub>26</sub>
0,009
в том числе
олефиновые углеводороды
4,50
нафтеновые углеводороды
2,73
ароматические углеводороды
2,18
Давление насыщенных паров, МПа абс.
при 45°С
0,49
при 20°С
0,24
Теплотворная способность (низшая), кДж/кг
44752
Плотность, кг/м<sup>3</sup>
при 20°С
592
при минус 40°С
656
2
Пример 5. Исходное сырье - газ стабилизации нефти - углеводородный поток нефтеперерабатывающего завода (состав которого приведен в таблице 5) после его компримирования до давления 25 кгс/см охлаждают дросселированием, внешним или внутренним холодильным циклом до минус 20°С, а затем выделяют путем ректификации жидкую углеводородную смесь заданного состава, представляющую собой авиационное сконденсированное топливо, представленное в таблице 5.
Таблица 5
Наименование показателя
Значение
Сырье - газ стабилизации нефти
Содержание компонента
% масс.
Азот
N<sub>2</sub>
1,773
Метан
CH<sub>4</sub>
34,125
Двуокись углерода
CO<sub>2</sub>
0,551
Этан
C<sub>2</sub>H<sub>6</sub>
3,520
Пропан
С<sub>3</sub>Н<sub>8</sub>
19,087
изобутан
i-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
15,119
н-бутан
n-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
22,993
изопентан
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
1,691
н-пентан
n-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
0,980
метилпентан
и-С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
0,108
гексан
С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
0,029
метилциклопентан
C<sub>6</sub>H<sub>12</sub>
0,014
бензол
C<sub>6</sub>H<sub>6</sub>
0,003
гептан
С<sub>7</sub>Н<sub>16</sub>
0,005
метилциклогексан
C<sub>7</sub>H<sub>14</sub>
0,002
толуол
C<sub>7</sub>H<sub>8</sub>
0,000
октан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
0,000
нонан
С<sub>9</sub>Н<sub>20</sub>
0,000
декан + выше
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>
0,000
в том числе
олефиновые углеводороды
следы
Получаемый продукт - авиационное сконденсированное топливо
Содержание компонента
% масс.
пропан
С<sub>3</sub>Н<sub>8</sub>
0,487
изобутан
i-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
36,614
н-бутан
n-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
55,682
изопентан
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
4,311
н-пентан
n-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
2,499
метилпентан
и-С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
0,274
гексан
С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
0,074
бензол
C<sub>6</sub>H<sub>12</sub>
0,036
гептан
C<sub>6</sub>H<sub>6</sub>
0,007
метилциклогексан
С<sub>7</sub>Н<sub>16</sub>
0,012
толуол
C<sub>7</sub>H<sub>14</sub>
0,004
октан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
0,000
нонан
C<sub>9</sub>H<sub>20</sub>
0,000
декан + выше
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>
0,000
в том числе
олефиновые углеводороды
следы
нафтеновые углеводороды
0,040
ароматические углеводороды
0,007
Давление насыщенных паров, МПа абс.
При 45°С
0,48
при 20°С
0,06
Теплотворная способность, кДж/кг
45682
Плотность, кг/м<sup>3</sup>
при 20°С
573
при минус 40°С
639
2
Пример 6. Исходное сырье - газ стабилизации конденсата - углеводородный поток нефтеперерабатывающего завода (состав которого приведен в таблице 6) после его компримирования до давления 25 кгс/см охлаждают дросселированием, внешним или внутренним холодильным циклом до минус 20°С, а затем выделяют путем ректификации жидкую углеводородную смесь заданного состава, представляющую собой авиационное сконденсированное топливо, представленное в таблице 6.
Таблица 6
Наименование показателя
Значение
Сырье - газ стабилизации конденсата
Содержание компонента
% масс.
Азот
N<sub>2</sub>
0,025
Двуокись углерода
CO<sub>2</sub>
26,074
Метан
CH<sub>4</sub>
40,493
Этан
C<sub>2</sub>H<sub>6</sub>
13,274
Пропан
С<sub>3</sub>Н<sub>8</sub>
12,480
и-Бутан
i-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
3,239
н-Бутан
n-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
3,042
Бутен
n-C<sub>4</sub>H<sub>8</sub>
0,120
и-Пентан
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
0,757
н-Пентан
n-С<sub>5</sub>Н<sub>12</sub>
0,237
Гексан
С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
0,090
Гексен
C<sub>6</sub>H<sub>12</sub>
0,010
Гептан
C<sub>7</sub>H<sub>16</sub>
0,068
Октан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
0,005
Нонан
C<sub>9</sub>H<sub>20</sub>
0,001
Декан
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>
0,001
Бензол
C<sub>6</sub>H<sub>6</sub>
0,013
Толуол
С<sub>7</sub>Н<sub>8</sub>
0,004
Метилциклопентан
С<sub>6</sub>Н<sub>12</sub>
0,048
Метилциклогексан
С<sub>7</sub>Н<sub>14</sub>
0,019
n-С11
С<sub>11</sub>Н<sub>24</sub>
0,00020
Получаемый продукт - авиационное сконденсированное топливо
Содержание компонента
% масс.
Азот
N<sub>2</sub>
0,000
Двуокись углерода
CO<sub>2</sub>
0,000
Метан
CH<sub>4</sub>
0,000
Этан
C<sub>2</sub>H<sub>6</sub>
0,000
Пропан
С<sub>3</sub>Н<sub>8</sub>
4,997
и-Бутан
i-C<sub>4</sub>H<sub>10</sub>
26,213
н-Бутан
n-С<sub>4</sub>Н<sub>10</sub>
34,514
Бутен
C<sub>4</sub>H<sub>8</sub>
1,200
и-Пентан
i-C<sub>5</sub>H<sub>12</sub>
17,295
н-Пентан
n-С<sub>5</sub>Н<sub>12</sub>
6,310
Гексан
С<sub>6</sub>Н<sub>14</sub>
3,208
Гексен
C<sub>6</sub>H<sub>12</sub>
0,350
Гептан
C<sub>7</sub>H<sub>16</sub>
2,610
Октан
C<sub>8</sub>H<sub>18</sub>
0,196
Нонан
C<sub>9</sub>H<sub>20</sub>
0,039
Декан
С<sub>10</sub>Н<sub>22</sub>
0,032
Бензол
C<sub>6</sub>H<sub>6</sub>
0,462
Толуол
С<sub>7</sub>Н<sub>8</sub>
0,135
Метилциклопентан
С<sub>6</sub>Н<sub>12</sub>
1,711
Метилциклогексан
С<sub>7</sub>Н<sub>14</sub>
0,721
n-С11
С<sub>11</sub>Н<sub>24</sub>
0,008
в том числе
олефиновые углеводороды
1,550
нафтеновые углеводороды
2,433
ароматические углеводороды
0,596
Давление насыщенных паров, МПа абс.
при 45°С
0,46
при 20°С
0,23
Теплотворная способность, кДж/кг
45527
Плотность, кг/м<sup>3</sup>
при 20°С
590
при минус 40°С
654
2
2
Из приведенных примеров 4, 5, 6 осуществления способа по второму варианту следует, что в данном случае давление насыщенных паров у полученного авиационного сконденсированного топлива не превышает 0,26 МПа (2,6 кгс/см, абс.) при 20°С и 0,50 МПа (5,0 кгс/см, абс.) при 45°С. Содержание олефиновых углеводородов не более 10% масс., ароматических и нафтеновых углеводородов не более 6,0% масс. Содержание этих углеводородов в авиационном сконденсированном топливе зависит от наличия их в сырье, и какому процессу переработки подвергалось углеводородное сырье нефтеперерабатывающего или нефтехимического заводов (например, каталитический крекинг, риформинг и т.д.). Теплотворная способность полученного топлива выше, чем у авиационного керосина (44752 против 42900 кДж/кг).
Из вышеизложенного следует, что приведенный состав и свойства предлагаемого авиационного сконденсированного топлива являются обоснованными и приемлемыми для использования.
Увеличение содержания ароматических углеводородов более 6,0% масс. приводит к увеличению загрязнения выхлопов, и тем самым ухудшает экологическую обстановку, а повышение содержания олефиновых углеводородов более 10% масс. приводит к снижению стабильности топлива. Таким образом, предлагаемый состав авиационного сконденсированного топлива является оптимальным.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет получать авиационное сконденсированное топливо в широком диапазоне его компонентного состава из различного углеводородного сырья на различных объектах подготовки и переработки углеводородного сырья топливно-энергетического комплекса: промысловых объектах сбора и подготовки нефти и газа нефтяных и газовых компаний, трассах продуктопроводов, транспортирующих ШФЛУ или нестабильный конденсат, газоперерабатывающих заводах, нефтеперерабатывающих заводах. Производство наиболее эффективно при организации на оборудованных площадках, имеющих определенную инфраструктуру (наличие электроэнергии, тепла, подъездных дорог и т.д.). Используя упрощенную технологию производства, способ позволяет решить проблемы производства авиационного топлива для газотурбинных самолетов (вертолетов) в непосредственной близости к местам потребления из доступного и часто неиспользуемого сырья. Способ получения авиационного сконденсированного топлива одновременно позволит получить новый вид высоколиквидной и высокорентабельной продукции за счет внедрения безотходного производства из имеющегося сырья - природного и попутного нефтяного газа.