Влияние гидродинамических условий во флотомашине на эффективность процесса

А.А. Лавриненко

ВЛИЯНИЕ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ ВО ФЛОТОМАШИНЕНА ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРОЦЕССА

Показано влияние условий движения, взаимодействия флотационных фаз и конструктивных особенностей флотационных машин на эффективность извлечения частиц минералов различной крупности. Определены условия эффективности процесса и влияние некоторых параметров пульсационной флотации в вертикально колеблющейся среде на результативность процесса.

Ключевые слова: гидродинамические условия, флотация крупных и мелких частиц, импеллерные флотомашины, микропузырьки, турбулентность, минерализация, пульсационная флотация.

Геория и практика флотационного обогащения базируется, в основном, на развитии представлений о возможности изменения физико-химического состояния флотационных фаз и гидродинамических условий их взаимодействия. При этом повышение дисперсности минеральных компонентов предъявляет всё большие требования к методам разделения и аппаратам.

Оптимальные условия селективного разделения минеральных компонентов в жидкой фазе могут быть получены лишь при создании во флотационных машинах определённых гидродинамических условий движения фаз, взаимодействия минералов с воздушными пузырьками необходимой крупности и всплывания образованных комплексов в пену. Следует отметить, что для эффективного закрепления на пузырьке частиц крупных и средних размеров необходимы умеренная, а для тонкодисперсных - более интенсивная турбулентность и пузырьки малого размера. Селективное выделение флотационных комплексов частица-пузырёк в пену лучше осуществляется в ламинарных восходящих потоках, то есть турбулентные образования в жидкости, с одной стороны, способствуют повышению эффективности минерализация пузырьков, с другой стороны, являются источником разрушения флотационных комплексов.

Как показывает практика, при разработке флотационных машин актуальным вопросом является взаимосвязь масштаба турбулентных образований, обусловленных интенсивностью циркуляции

2-х и 3-фазных потоков, с процессами минерализации и деминерализации.

Если в импеллерных машинах интенсивное взаимодействие флотационных фаз происходит в турбулентных потоках в зоне импеллера, то в пневматических колонных машинах процесс минерализации осуществляется в соприкасающихся (пересекающихся) с различной скоростью под разным углом направленных турбулентных потоках жидкости и газа. Для эффективного выделения флотационных комплексов в пенный слой в обоих случаях стремятся организовать в верхней зоне камеры их ламинарное всплывание.

Из вышеизложенного следует, что во флотомашине необходимо создать аэрогидродинамические условия, обеспечивающие одновременно эффективное закрепление тонкодисперсных минералов на поверхности пузырьков воздуха, снижение вероятности разрушения флотационных комплексов крупных частиц и частиц пониженной гидрофобности, а также - исключающие механический неселективный вынос частиц в пенный слой. Процессы образования, всплывания и отделения флотационных комплексов для минералов различной крупности существенно отличаются и зависят от особенностей образования и движения газожидкостных потоков, которые, в свою очередь, определяются методом аэрирования пульпы и конструктивными особенностями флотомашины.

Если условия образования флотационных комплексов с крупной частицей в силу её инерционности являются оптимальными, их выделение при пенной флотации часто становится проблематичным. Для извлечения крупных частиц необходимо иметь достаточное количество транспортных пузырьков и относительно спокойные условия всплывания аэрофлокул, как например, в импел-лерных машинах ФКМ-6,3 кипящего слоя, где они поднимаются в ламинарных потоках. Такая же зона спокойного всплывания создаётся в камере Wemco 1+1 над импеллером при флотации крупнозернистых пульп. Для этого устанавливается больший импеллер со сниженным числом оборотов, а вокруг статора - дополнительный цилиндр с отверстиями меньшего диаметра, что снижает затраты энергии на диспергирование и создаёт ламинарный поток всплывающих аэрофлокул. Подобный успокоитель потоков используется и в камере ФМ-16УМ.

Другой подход заключается в создании ускоряющегося движения минерализованных пузырьков в подпенном и пенном слоях су-

жающегося сечения, что наблюдается во флотомашинах SkimAir, которые разработаны в Outokumpu для Песковой флотации. Флото-машина имеет цилиндроконическую камеру с установленным по оси камеры большим конусом вершиной вниз, создающим относительно узкое пространство по периметру камеры для съёма пены. Конический отбойник создаёт также условия для гашения энергии вихревого потока над импеллером.

Во флотомашинах могут быть созданы направленные крупномасштабные вихри, способствующие выносу комплексов крупных частиц в подпенный слой, как в машинах конструкции Н.Ф. Мещерякова с осевым блок-импеллером, в которых создаются радиально-осевые потоки движения пульпы от центра вниз к периферии камеры и вверх. При этом исключается неаэрируемая зона заиливания у днища камеры. Во флотационных камерах РИФ вертикальная циркуляция пульпы создается с помощью горизонтального лопастного колеса, установленного на верхней конической части импеллера. Во флотомашине ФПМ-16УМ необходимые гидродинамические условия создаются за счёт оптимальных придонных и восходящих потоков пульпы [1]. В машине «Wemco1+1» для подъёма пульпы со дна камеры создаются большие вихревые потоки при мощном насосном эффекте во всасывающей трубе. Следует отметить, что для всех указанных машин реализуется принцип обязательной циркуляции через импеллер всей поступающей в камеру пульпы.

Вместе с тем, существенным моментом является наличие верхней циркуляции. Она способствует выносу минерализованных пузырьков в пену и позволяет поддерживать оптимальное распределение крупных частиц по объёму камеры, что обеспечивает снижение потребления энергии.

Если рассмотреть направление и масштаб турбулентных потоков в камерах большинства импеллерных флотомашин с расположением роторно-статорного блока у дна («Outokumpu», «Dorr-Oliver», «Metso Minerals», «Механобр», «РИВС» и др.), можно заметить, что масштаб потоков нижнего уровня у них меньше, чем верхнего, что менее благоприятно для всплывания крупных частиц, в отличие от машин с верхним расположением ротора, как у «Wemco1+1», или - посередине, как у «FFE Minerals USA Inc.» [2, 3].

Что касается флотации мелких частиц, то проведённый автором анализ результатов опробования механических машин с

кипящим слоем и с осевым импеллером при флотации сильвина на обогатительной фабрике 3-го калийного комбината ОАО «Уралкалий» показал, что в машинах с радиально-осевым движением пульпы тонкодисперсные минералы флотируются несколько хуже, чем в машинах с кипящим слоем, что подчёркивает отрицательное влияние крупномасштабных вихрей на их флотацию.

При извлечении мелких частиц проблема заключается в том, что в силу малой инерционности они не могут столкнуться с пузырьком и образовать с ним комплекс. Частицы неселективно выносятся в гидратной оболочке пузырьков, а также крупномасштабными вихрями в пенный слой. Для наиболее эффективного образования комплексов с такими частицами требуются микропузырьки, которые выделяются непосредственно на частицах или в растворе при понижении давления в пульпе. Обладая минимальными динамическими параметрами, такие пузырьки проявляют высокую активность при образовании флотационного комплекса. Так, исследованиями автора установлено, что экспериментальное время индукции микропузырька воздуха диаметром 30 мкм, необходимое при взаимодействии с силой 22 нН, с частицей молибденита размером 40 мкм (плоскость) в содовом растворе, составляет 50 мс, а для пузырька размером 150 мкм время повышается до 120 мс [4]. Наибольший флотационный эффект проявляется в случае гидрофобного взаимодействия, а также при коалесцентном механизме флотации, поскольку время коалесценции, например, указанного микропузырька с пузырьком воздуха размером 850 мкм составляет 70 мс.

С другой стороны, в зоне минерализации для мелких частиц могут быть созданы условия турбулизации, способствующие их сближению с пузырьком и образованию комплекса, на что указывал ещё А.М. Годэн. А в последние годы Х. Шуберт, основываясь на статистической теории турбулентности, утверждает, что столкновение частицы с пузырьком происходит исключительно в зоне высокой энергии, то есть в потоке импеллера.

По данным И.И. Максимова флотомашины для мелких частиц должны обеспечивать в основном объёме камеры перемешивание, соответствующее значениям диссипации энергии около 0,2 м2/с3 при допустимом уровне диссипации до 0,5-0,7 м2/с3.

Многими исследованиями показано, что высокая скорость перемешивания пульпы в камере флотации не всегда повышает ре-

зультативность извлечения частиц крайне малых размеров. Частицы средних размеров извлекаются всегда лучше. При этом к мелким частицам необходимо приложить энергию в зоне их контакта с пузырьком, то есть для импеллерных машин - между ротором и статором. Приемлемым способом управления количеством энергии в данном случае является изменение скорости вращения ротора. Простое увеличение скорости инициирует эффект повышения извлечения мелких частиц и, несмотря на возросшее потребление энергии, не приводит к значительному изменению степени перемешивания в камере. Установлено, что затраты энергии, расходуемой на перемешивание, обеспечение контакта пузырьков и частиц и на подачу воздуха воздуходувкой, например, в крупных флотомашинах Outokumpu при флотации мелких частиц больше (0,75 кВт/м3), чем для крупных (0,55 кВт/м3) [5]. При этом, для селективного выделения частиц в пенный слой требуются ламинарные 3-х фазные потоки.

Известно, что для крупных частиц турбулентность в зоне им-пеллерной мешалки приводит, в основном, к разрушению комплекса, что обусловлено большими инерционными силами отрыва и проявлениями эффекта конкуренции частиц на пузырьке.

Наши исследования поведения частиц различных минералов (кварц, молибденит, галенит) размером от 40 до 400 мкм на закреплённом пузырьке крупностью от 0,3 до 1,5 мм в вертикальном стационарном потоке жидкости показали, что при относительной скорости омывающего потока более 20-25 см/с, то есть более чем скорость свободного всплывания пузырька среднего размера, происходит смыв частиц с экваториальной части пузырька. Нагруженной остаётся лишь четвёртая часть его поверхности в кормовой зоне. В случае повышения отрывающих усилий при относительной скорости потока до 30-35 см/с происходит конкурентный отрыв частиц. В лучших условиях оказываются частицы средних размеров. Они вытесняют, если находятся в большинстве, не только мелкие, но и крупные частицы за счёт их «подрезания». Однако мелкие частицы при этом частично удерживаются в агрегате за счёт адгезионного сцепления с поверхностью более крупной частицы. Средние частицы вытесняются с поверхности пузырька лишь сильногидрофобными крупными частицами.

Проведённые исследования ещё раз подчеркивают целесообразность раздельной флотации крупных и мелких частиц, а в неко-

торых случаях возможно использование крупных - как носителей для повышения извлечения мелких частиц.

Вопрос о создании машин, эффективных для одновременной флотации минералов различной крупности, является дискуссионным. Одни исследователи указывают на невозможность их создания, другие утверждают, что, создав определённые гидродинамические условия и необходимую аэрацию, можно достичь оптимальных результатов. Однако современные знания пока не позволяют предсказать с уверенностью, где в камере происходит наибольшее агрегирование, и какой механизм вносит больший вклад в процесс минерализации. При этом некоторые исследователи (например, Н. Арбайтер) утверждают, что вопрос соударения частицы с пузырьком при флотации не является основным. И очевидные различия между камерами сводят к более эффективному удалению пены.

Действительно, здесь можно проследить определённую связь между интенсивностью съёма пены и результатами флотации различными методами, однако объяснить эффективность работы фло-томашины только этим фактором нельзя. Например, удельные производительности по пенному продукту при флотации чернового сильвинового концентрата (выход ~60 т/ч) в пульсационном колонном аппарате ФПП- 14м (периметр съёма пены - 7,5 м) и четырёхкамерной машине ФКМ-6,3 (периметр съёма пены - 8,8 м) можно условно приравнять, однако для получения одинакового качества концентрата в механической машине нужны три перечистки вместо одной, что не может указывать на одинаковую эффективность работы этих флотомашин.

Между тем, вопросу удаления пены уделяется большое внимание. При организации съёма пены в импеллерных машинах всё чаще используют орошение пенного слоя водой, то есть стандартного для колонной флотации приёма повышения качества концентрата.

Многогранность технологических требований осложняет задачу создания надежной конструкции машины, обеспечивающей необходимые гидродинамические условия для эффективной флотации различного минерального сырья на разных стадиях передела.

Сравнительный анализ результативности различных флотационных аппаратов при извлечении мелких частиц показывает, что

большей эффективностью отличаются те аппараты, в которых диспергирование воздуха и минерализация пузырьков осуществляется в активной зоне с большими напряжениями сдвига, а всплывание аэрофлокул в относительно ламинарных потоках. Чаще всего активную зону располагают вне камеры разделения. К таким аппаратам относятся колонные аппараты Pneuflot, Imhoflot, JamesonCell™, реактор-сепаратор конструкции МИСиС.

Аппараты имеет пространственно разделённые зоны для процессов диспергирования воздуха, минерализации пузырьков и выделения флотационных комплексов из пульпы в пенный слой. При этом существенно отличаются не только оптимальные аэрогидро-динамические режимы для этих процессов, но и время их протекания. Минерализация пузырьков происходит в течение нескольких секунд. Время всплывания флотационных комплексов в пену составляет несколько минут. Однако эти аппараты в большей степени используются пока для флотации легких минералов и угля (крупность частиц угля до 750 мкм), хотя все чаще стали применяться и для сульфидных руд. Реакторы-сепараторы МИСиС используют, в основном, для очистки сточных вод.

Указанные аппараты объединяет пневмогидравлический или гидравлический метод аэрирования пульпы вне зоны разделения и дальнейшее её движение в трубе к камере разделения. Такие условия позволяют получить тонкодисперсные пузырьки при больших относительных скоростях фаз. При этом создаются предпосылки для выделения микропузырьков на твёрдой фазе вследствие гидравлической кавитации при скоростях не менее нескольких метров в секунду.

Мировая практика подтверждает, что перспективными аппаратами являются те, в которых присутствуют мощные гидродинамические воздействия, обеспечивающие аэрирование и минерализацию с выделением микропузырьков из раствора, а также селективное выделение аэрофлокул в концентрат. К таким методам относятся гидравлическое аэрирование с пульсирующим воздействием на процесс, наложение центробежных сил на движущийся поток (например, флотация в гидроциклоне), наложение колебаний различной частоты. Однако эти новые процессы ещё не совершенны в техническом исполнении и пока не находят широкого применения.

Можно отметить разработанный в ИПКОН РАН под руководством Г.Д. Краснова метод пневмопульсационной флотации

в вертикально колеблющейся среде, на примере которого прослеживается многогранность вторичных эффектов (рис. 1), оказывающих положительное влияние на процесс при динамическом воздействии на флотационную систему [4, 6]. Изменение аэрогидродинамических параметров в камере флотации при пульсациях влияет на условия взаимодействия флотационных фаз, что накладывает особенности на процессы аэрации, минерализации пузырьков и их всплывания.

Общий характер кривых дисперсности пузырьков (рис. 2), получаемых в камере пульсационной флотации, в зависимости от частоты колебаний жидкости, высоты камеры флотации и расположения диспергаторов в аэраторе, свидетельствует о возможности оперативного воздействия на дисперсность пузырьков за счёт изменения частоты колебаний [4, 7].

Максимальная дисперсность пузырьков наблюдается в диапазоне малых частот воздействий, при которых, как показали наши исследования, эффективно извлекаются тонкодисперсные частицы. Крупные частицы успешно флотируются при несколько большей частоте (0,5-0,6 Гц) и более крупными пузырьками.

Следует учесть, что в аэраторе образуются пузырьки существенно меньшего размера. Они коалесцируют в турбулизированных газожидкостных потоках после их выхода из аэратора. Мелкомасштабные компоненты турбулентности выносятся в камеру флотации и участвуют в компенсации энергии крупномасштабных вихрей, образованных в камере флотации в результате колебания в ней пульпы. При этом мелкомасштабные вихри вносят существенный вклад в ускорения жидких частиц и в определяемую ими способность турбулентного потока нести взвешенные частицы.

Рис. 1. Основные физические эффекты, повышающие технологические показатели пульсационной флотации, при знакопеременных вертикальных колебаниях жидкой фазы в колонном аппарате

100

Б 80

0

1 с

>

го

о

о

го

60

40

го

И

<и

о

О

20

и а)

\\ N и- К. 1

2 “•

4х" 3*'

5 ^ — '

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6 0,7

Частота, Гц

0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6

Частота, Гц

Рис. 2. Зависимость дисперсности пузырьков в камере флотации от частоты вертикальных колебаний жидкой фазы при разном гидростатическом напоре:

а) Н2О дист.; Нг/с - 3,4 м; диаметр отв. в диспергаторах - 8 мм. Класс крупности, мм: 1, 2 - 0-1; 3, 4 - 1-2; 5, 6 - 2-3.

1, 3, 5 -расположение диспергаторов R1; Т-80 - 10мг/л; 2, 4, 6 - расположение диспергаторов R2; Т-80 - 7 мг/л.

б) Н2О водопр.; Нг/с - 1 м; расположение диспергаторов аналогично R2.

Класс крупности, мм: 1 - 0-1; 2 - 2-3; 3 - 3-4.

0

273

Описание мелкомасштабных компонент турбулентности базируется на гипотезах А.Н. Колмогорова, основанных на представлении о каскадном процессе передачи энергии от крупномасштабных к всё более и более мелкомасштабным компонентам турбулентности. Режим мелкомасштабных компонент определяется наличием среднего притока энергии от крупномасштабных компонент и пропорциональной ему средней диссипации энергии в области минимальных масштабов. Для пульсационной флотации приток энергии пропорционален амплитуде колебаний жидкости в колонне.

По гипотезе А.Н. Колмогорова об универсальности статистического режима мелкомасштабной турбулентности и его зависимости только от скорости диссипации энергии (е) и вязкости (у), которая становится существенной только для самых мелкомасштабных пульсаций (число Рейнольдса турбулентных пульсаций ~1), есть возможность оценить нижнюю границу вихрей, участвующих в процессе диссипации кинетической энергии в камере пульсаци-онной машины:

К =

( 3 /\У4

V/

/ £

V /

где величина £ , называемая скоростью диссипации энергии, показывает потери энергии в единице объема в единицу времени и рассчитывается по формуле

ри Ъd 2 10 D3

где р - плотность сплошной фазы, кг/м3; и - скорость струи на

выходе из аэратора, м/с; d и Б - приведенный диаметр аэратора и камеры флотации, соответственно, м.

Минимальный масштаб турбулентности Хо характеризует линейные размеры структур, на которые вязкость оказывает своё влияние.

По второй гипотезе, при очень больших числах Яе в мелкомасштабной области существует такой (инерционный) интервал масштабов, в котором параметр V оказывается несущественным, так что в этом интервале характеристики турбулентности определяются только одним параметром - скоростью диссипации энергии. Расчёты скорости диссипации энергии (2) при флотации сильвина в

насыщенном солевом растворе (плотность рм=1230 кг/м3) в промышленной пульсационной машине Ф1II1-21 показали, что еп = 45 Дж-м3/с. Для укрупнённой лабораторной установки аналогичный показатель составил 17 Дж-м3/с.

Благодаря рассчитанной скорости диссипации энергии можно определить по формуле (1), на каких расстояниях начинает играть роль вязкость жидкости. Так, для промышленной и лабораторной флотомашин, работающих при сходных амплитудно-частотных режимах, величина минимального масштаба турбулентности Хо составляет 180 и 200 мкм, соответственно, что отвечает области размеров мелких и средних частиц сильвина и пузырьков.

Учитывая широкий спектр частот колебаний пузырьков, возникающих в дисперсной пульпе при наложении пульсирующих колебаний на 3-х фазную систему, можно предполагать, что вблизи объекта при возникновения вторичных амплитуд колебаний, соизмеримых с размерами тела, происходит разрушение дисперсной структуры и снижение вязкости, обеспечивающее увеличение скорости движения тела.

Рассматривая причинно-следственную связь при взаимодействии частицы с пузырьком и учитывая положительный эффект, наблюдаемый при пульсационной флотации минералов, можно утверждать, что в пульсирующей среде процессы образования и селективного разрушения флотационных комплексов проходят более эффективно.

Исследование модели поведения частицы на закреплённом пузырьке в пульсирующем знакопеременном потоке жидкости позволили выявить закономерность, которая заключается в том, что при прямом такте воздействия пульсаций частица отклоняется от положения нижнего равновесия на определенный угол.

Из целого ряда полученных зависимостей следует, что угол отклонения частицы определяется скоростью и продолжительностью воздействия возмущающего потока жидкости. Установлено, что угол отклонения частицы на пузырьке возрастает:

- с увеличением скорости возмущающего воздействия;

- с уменьшением скорости нисходящего потока жидкости;

- с уменьшением эквивалентной массы минеральных частиц;

Период колебаний, с

Рис. 3. Влияние периода колебаний противотока жидкости, пульсирующего с различной амплитудой скорости, на угол отклонения от положения равновесия частицы кварца на пузырьке: de= 1,0 мм, ип = 20 см/с; аэ=191,5 мкм, раствор:

КС1 - 10%, №С1 - 20%; и^ , см/с: 1 - 25,1; 2 - 25,9; 3 - 26,7; 4 - 27,5; 5 - 28,3; 6 -29,0.

- с ростом эквивалентного размера частиц;

- для шарообразных частиц;

- с повышением плотности среды (насыщенный раствор хлоридов калия и натрия).

При этом влияние частоты пульсирующих воздействий на угол отклонения имеет неоднозначный характер (рис. 3). Наибольшая контрастность в чувствительности к изменению амплитуды скорости воздействий (за счёт изменения давления воздуха) заметна в области частот 0,46-0,50 и 0,35-0,38 Гц. Следует отметить, что эти частоты колебаний являются оптимальными при флотации, соответственно, частиц сильвина крупностью сотни микрометров и тонкодисперсных глинисто-карбонатных шламов размером от десятков до нескольких микрометров. Также можно предположить, что отклонение частиц находится во взаимосвязи с частотой собственных колебаний пузырька.

в р е мя, с

Рис.4. Ускорение пенного слоя при перечистке чернового сильвинового концентрата в пульсационной флотомашине ФПП-14 м.

Частота 0,5Гц, амплитуда 7см; давление - 48 кПа; соотношение времени впуска/выпуска - 64/36

В результате наблюдений выявлено, что изменение направления движения жидкости при пульсации приводит к отрыву от пузырька слабо закрепившихся частиц, а также частиц, закреплённых за счет сил когезии. Таким образом происходит перечистка всплывающих в пену агрегатов, что и является одним из факторов повышения селективности флотации под действием пульсаций среды.

Установлено, что динамическое воздействие на пенный слой со стороны пульпы способствуют повышению селективности разделения. При этом пенный слой в процессе колебаний пульпы вибрирует с большей амплитудой, чем флотационная среда в камере, что также приводит к повышению селективности процесса без применения орошения пенного слоя водой (рис. 4).

Таким образом, в работе показано влияние гидродинамических эффектов, обусловленных направлениями движения газожидкостных потоков, условиями аэрирования, масштабом турбулентности, свойствами жидкости и конструктивными решениями во флотационных аппаратах на эффективность аэрирования, минерализации пузырьков и разделения минералов. Учёт гидродинамических факторов при флотации является основой дальнейшего совершенство-

вания аппаратов и повышения результативности флотационного процесса.

----------------------------------------------- СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Гладышев А.М., Олефир И. В. Разработка и производство нового обогатительного оборудования // Обогащение руд. - 2006. №1.

2. Лавриненко А. А., Краснов Г.Д. «Современное состояние и основные направления создания флотационной техники - Г орный журнал. 2007г. №2 с. 108-117.

3. Кондратьев С.А., Лавриненко А.А. Вопросы конструирования флотационных машин и эффективности их использования // Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. - 2008. № 3. - С.76-85.

4. Лавриненко А.А. Развитие теории процесса пневмопульсационной флотации и создание высокопроизводительных колонных аппаратов // Автореферат дис. на соиск. уч. ст. докт. техн. наук. - М.: ИПКОН РАН. - 2005. - 35 с.

5. Оравайнен Х., Леус В. Развитие флотационных машин Оутокумпу // Обогащение руд» — «Цветные металлы». - 2001. Июнь. Специальный выпуск.- С.9-12.

6. Патент РФ № 2070839. Пневматическая пульсационная флотационная машина. Г.Д. Краснов, АА Лавриненко, Д.В. Крапивный и др. Б.И. № 36, 27.12.96.

7. Лавриненко А.А. Об управлении процессом минерализации пузырьков при пульсационной флотации. VI Конгресс обогатителей стран СНГ. Материалы Конгресса, том III. - М.: Апьтекс, 2007. - С. 30-32. 1ДШ

Lavrinenko A

EFFECT OF HYDRODYNAMIC CONDITIONS IN FLOTATION MACHINE ON PROCESS EFFICIENCY.

Effect offlotation phases movement and interaction conditions and design features offlotation machines on mineral particles of various size extraction efficiency is shown. Conditions of separation process efficiency and influence of some parameters ofpulsating flotation in vertically oscillating medium on separation process productivity are defined.

Key words: hydrodynamic conditions, flotation of coarse andfine particles, impeller flotation machines, micro- bubbles, turbulence, mineralization, pulsatorflotation.

— Коротко об авторе ---------------------------------------------

Лавриненко А.А. - доктор технических наук, заведующий лабораторией ИПКОН РАН (УРАН Институт проблем комплексного освоения недр РАН), e-mail: lavrin_a@ mail.ru