ТЕРМОУСТОЙЧИВОЕ ВЫСОКОСЕЛЕКТИВНОЕ ЭНЕРГОСБЕРЕГАЮЩЕЕ ПОКРЫТИЕ БРОНЗОВОГО ЦВЕТА НА СТЕКЛЕ И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ
HEAT-RESISTANT HIGHLY SELECTIVE ENERGY-SAVING BRONZE COLOR COATING ON GLASS AND METHOD OF ITS PRODUCTION

Настоящее изобретение относится к энергосберегающим покрытиям, в частности к энергосберегающим покрытиям на стекле, обладающим качествами термоустойчивости и высокой селективности, и способу их получения.
Тонкопленочные оптические покрытия наносят на оптически-прозрачные подложки для изменения интенсивности приходящего на них электромагнитного излучения того или иного диапазона длин волн за счет, к примеру, его полного или частичного поглощения или отражения. Так, электропроводящие оптические покрытия, то есть покрытия, содержащие в своем составе, по меньшей мере, один слой металла, с низким коэффициентом излучательной способности предназначены для ослабления пропускания инфракрасного излучения. В настоящее время, они нашли широкое применение в качестве покрытий, наносимых на поверхность листового архитектурного стекла и стекол, используемых в конструкциях различных транспортных средств, и служат целям снижения теплопотерь и контроля поступления электромагнитного излучения от внешних источников, в том числе солнечного излучения - как полного спектра, так и отдельных его выделенных диапазонов. Оптические покрытия обычно включают два или большее количество разных слоев, каждый из которых обладает толщиной в диапазоне от менее 1 до более 500 нм.
Известны изделия с покрытием, наносимым на стеклянную подложку, слоевая структура которых соответствует следующей обобщенной схеме: стекло / нижний диэлектрический слой или набор последовательно нанесенных нижних диэлектрических слоев / слой серебра Ag или меди Cu / верхний диэлектрический слой или набор последовательно нанесенных верхних диэлектрических слоев, например описанные в патентах США №6605358, №6730352, №6802943, №7166359 и патентах РФ №2190692, №2563527, №2124483. Эти продукты обладают сниженным, по сравнению с обычным силикатным стеклом, коэффициентом излучательной способности и низкой величиной прямого пропускания в дальней области инфракрасного диапазона спектра электромагнитного излучения, за счет чего реализуется снижение теплопотерь из помещения на улицу в холодное время, связанных с механизмом передачи тепловой энергии излучением. Данные продукты, однако, не обеспечивают снижения теплопритока от теплового солнечного излучения, так как не демонстрируют достаточного снижения величины прямого пропускания в диапазоне длин волн электромагнитного излучения, соответствующего тепловой части инфракрасной зоны спектра солнечного излучения, и, таким образом, не отвечают критериям энергосбережения с точки зрения энергоэффективности кондиционирования помещений в жаркое время.
Известны также продукты тонкопленочного осаждения на стеклянную подложку, в состав покрытия которых входит несколько слоев металла, разделенных керамическими слоями, описываемые, например, в патентах РФ №2415968, №2636995. Такие продукты, зачастую называемые высокоселективными, помимо сниженного, по сравнению с обычным силикатным стеклом, коэффициента излучательной способности, обладают также низким коэффициентом солнечного теплопритока SHGC, вследствие снижения пропускания электромагнитного излучения во всем инфракрасном диапазоне длин волн наряду с сохранением относительно высокого уровня пропускания видимого света, что реализуется за счет интерференционных процессов, протекающих при последовательном преодолении двух наноразмерных слоев металла попадающим на покрытие излучением.
Описываемые покрытия могут обладать, в сочетании с заданными свойствами энергоэффективности, дополнительными, необходимыми с точки зрения средств архитектурной выразительности, качествами эстетического характера, такими, как, например, насыщенный цвет (например, отражаемый цвет поверхности стекла). Примеров таких продуктов тонкопленочного оптического напыления на стеклянную подложку могут послужить покрытия, описываемые в патентах РФ №2563527 и США №7166359.
Отдельным требованием, зачастую предъявляемым к тонкопленочным покрытиям на стеклянных подложках в целом, является их устойчивость к термообработке. Так, подвергшиеся термической закалке оконные стекла, с заданными характеристиками ударной безопасности, и/или подвергшиеся термически-ассистированному изгибанию оконные стекла требуются для большого числа областей применения, к примеру для строительного или автомобильного остекления, где требования, например, к характеристикам ударной безопасности могут быть продиктованы в т.ч. и отраслевыми стандартами и нормами. Известно, что для термической закалки и/или термически-ассистированного изгибания стекла необходимо обеспечить его термический нагрев до температурных значений около или выше температуры размягчения используемой стекломассы, после чего осуществляется непосредственно либо закаливание путем быстрого охлаждения стеклянной заготовки, либо ее изгибание с использованием подходящих изгибающего средства. Рассматриваемый температурный интервал осуществления описываемых процессов для стандартного плоскополированного натрий-силикатного флоат-стекла обычно составляет примерно 530-710°С, причем оконные стекла выдерживаются в указанном интервале температур в течение нескольких минут перед началом фактического закаливания и/или изгибания.
Термины «термообработка», «термообработанный», «термоустойчивый» и «термообрабатываемый» в последующем описании и формуле изобретения относятся к способам термического изгибания и/или закаливания, таким, как описано выше, а также другим термически-ассистированным процессам, в ходе которых стекло с покрытием достигает температур до примерно 780°С включительно в течение периода времени в несколько минут, например в течение до примерно 15 мин. Считается, что стекло с покрытием является термообрабатываемым, если оно выдерживает термообработку без значительного повреждения, причем обычно повреждения, вызванные термообработкой, представляют собой высокие значения мутности поверхности покрытия - изотропно вдоль всей поверхности, либо проявляющиеся локально в виде отдельных областей или пятен.
Из известных энергоэффективных продуктов тонкопленочного осаждения на стеклянную подложку лишь немногие отвечают качествам устойчивости к термической обработке. Еще меньшее их количество совмещает в себе качества одновременно высокой селективности наряду с устойчивостью к термообработке. Примерами такого изделия может служить покрытия, описываемые в патентах РФ №2421419 и №2666809. Также крайне ограничен выбор продуктов тонкопленочного осаждения на стекло, обладающих одновременно свойствами энергоэффективности по отношению к излучательным теплопотерям, и устойчивостью к термообработке наряду с выраженным оттенком отражения. Пример подобного покрытия описывается, например, в патенте РФ №2477259. Описываемое в данном патенте термообработанное покрытое изделие, однако, не демонстрирует желательного оттенка в широком диапазоне углов наблюдения, а только при рассматривании под внеосными углами наблюдения, в частности под заявленным углом наблюдения в 45° к нормали, что ограничивает возможности его использования. Таким образом, разнообразие оттенков известных термообрабатываемых продуктов, в сочетании с их уровнем энергоэффективности по отношению к излучательным теплопотерям и/или теплопритоку, не отвечает запросам текущего состояния архитектурной отрасли, в особенности в случае высокоселективных термообрабатываемых продуктов, выбор изделий с насыщенным выделенным цветом наружного (из помещения на улицу) отражения среди которых в настоящее время крайне ограничен. В частности, существует необходимость в реализации термоустойчивого продукта с бронзовым оттенком внешнего отражения поверхности стеклянной подложки со стороны, противоположной стороне с осажденным энергоэффективным тонкопленочным оптическим покрытием, характеризуемым следующими параметрами оттенка отражения в цветовых квазикоординатах а*/b* международного стандарта CEILAB  а* от +1 до +9, и b* от +8 до +14;.
В настоящее время в данной области имеется потребность в термоустойчивом изделии с покрытием на стеклянной подложке, обладающим совокупно реализованными в нем качествами высокоселективности за счет сочетания заданных солнцезащитных свойств по отношению к избыточному тепловому солнечному воздействию и свойств энергоэффективности с точки зрения снижения излучательных теплопотерь в холодное время, а также искомым бронзовым цветом отражения поверхности стеклянной подложки со стороны, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие.
Наиболее близким к заявляемому решению по совокупности признаков является патент РФ №2563527, в котором описывается изделие с энергосберегающим покрытием бронзового цвета, включающим один отражающий ИК излучение слой, первый и второй слои, содержащие нитрид кремния, причем отношение толщины первого слоя к толщине второго слоя составляет 0,45-0,90. Изделие имеет бронзовый отражаемый цвет поверхности стекла в сочетании с заданными солнцезащитными свойствами и параметрами пропускания, представленными в таблице ниже. Изделие с покрытием спроектировано так, что отражаемый цвет поверхности стекла характеризуется определенными параметрами: красным а* и желтым b*.
При этом, согласно описанию, предпочтительным способом получения описываемого изделия по данному изобретению является нанесение всех слоев покрытия методом напыления на стеклянную подложку, а именно напыление с мишеней ионного распыления.
Кроме того, как отмечено в зависимом п.9 формулы указанного изобретения, и дополнительно раскрывается авторами в описании, предлагаемое изделие с покрытием может быть подвергнуто термической обработке, сопряженной с нагреванием подложки с покрытием до температуры от 500°С до 800°С (более предпочтительно от примерно 580°С до 750°С) на достаточный период времени, например от 1 до 15 минут, с целью достижения заданного результата, например термической закалки, изгибания и/или термического упрочнения.
Однако, данное изделие, и упомянутый предпочтительный способ его изготовления, не позволяют обеспечить, наряду со снижением излучательных теплопотерь из помещения в холодное время, дополнительных энергоэффективных качеств высокой селективности, выражающихся в сниженной величине солнечного теплопритока, а также не позволяет одновременно с этим добиться устойчивости к термообработке при требующихся для современных технологических приложений стеклопереработки условиях, характеризующихся допустимыми длительностями воздействия свыше 15 мин.
-2
vis
Технический результат настоящего изобретения направлен на одновременное обеспечение: качеств термоустойчивости энергосберегающего покрытия на стеклянных подложках, позволяющих осуществление термической закалки, термоупрочнения и термически-ассистированного изгибания, и выражающихся в сохранении значения мутности стеклянной подложки с энергоэффективным покрытием после температурного воздействия на уровне не выше 9,4⋅10% при допустимых температурах воздействия не ниже 780°С длительностью не менее 15 мин; а также бронзового цвета энергосберегающего покрытия на стеклянных подложках в случае светоотражения с поверхности стеклянной подложки со стороны, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие, достигаемого в широком диапазоне углов наблюдения и характеризуемого следующими параметрами оттенка отражения в цветовых квазикоординатах а*/b* международного стандарта CEILAB  а* от +0,6 до +9,5, и b* от +7,7 до +14,6; и высокой селективности энергосберегающего покрытия на стеклянных подложках, характеризуемой величиной селективности S не менее 1,346 при соответствующих коэффициенте пропускания видимого излучения T, составляющим не менее 37%, и величине излучательной способности изделия, задаваемой поверхностным омическим сопротивлением тонкопленочного покрытия, не превышающим 2,4 Ом/.
Технический результат достигается тем, что предлагается термоустойчивое высокоселективное энергосберегающее покрытие бронзового цвета на стекле, состоящее из отдельных непосредственно контактирующих между собой слоев в следующем порядке перечисления от стеклянной подложки наружу:
первый слой, прилегающий к поверхности стеклянной подложки, содержит субстехиометрический нитрид легированного алюминием кремния Si-Al-N;
последующий слой, являющийся первым контактным слоем, который содержит оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O;
за ним следует слой, содержащий оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, являющийся первым каталитическим слоем;
последующий слой, который содержит серебро Ag, является первым слоем, отражающим инфракрасное излучение;
за ним следует слой, содержащий субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, который является первым барьерным слоем;
следующий слой, который содержит оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, является первым укрывным слоем;
за ним следует промежуточный слой, содержащий субстехиометрический нитрид алюминия Al-N;
последующий слой является вторым контактным слоем и содержит оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O;
за ним следует слой, содержащий оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, являющийся вторым каталитическим слоем;
последующий слой, который содержит серебро Ag, является вторым слоем, отражающим инфракрасное излучение;
за ним следует слой, содержащий субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, который является вторым барьерным слоем;
следующий слой, который содержит субстехиометрический нитрид вольфрама W-N, является поглощающим слоем;
за ним следует слой, содержащий субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, являющийся вторым укрывным слоем, а также защитным слоем для обеспечения хемомеханической защиты всей ранее перечисленной структуры слоев;
последующий слой, являющийся внешним слоем всей перечисленной структуры слоев покрытия и выполняет роль «ПРТ»-слоя, содержит оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O;
-3
при этом толщина промежуточного слоя, содержащего субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, составляет от 352 нм до 57 нм, а толщина слоя, содержащего субстехиометрический нитрид легированного алюминием кремния Si-Al-N, составляет от 21 нм до 32 нм, при этом отношение толщины слоя, содержащего субстехиометрический нитрид легированного алюминием кремния Si-Al-N, к совокупной толщине второго укрывного слоя, содержащего субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, и внешнего слоя, содержащего оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, находится в пределе от 0,8 до 1,7, кроме того совокупная толщина двух отражающих инфракрасное излучение слоев, содержащих серебро Ag, такова, что результирующее поверхностное омическое сопротивление термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия бронзового цвета на стекле не превышает 2,27 Ом/, причем отношение толщины первого слоя, отражающего инфракрасное излучение, содержащего серебро Ag, к толщине второго слоя, отражающего инфракрасное излучение, содержащего серебро Ag, составляет от 0,29 до 0,41, при этом отношение толщины первого барьерного слоя, который содержит субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, к совокупной толщине первого контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, и первого каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, и отношение толщины второго барьерного слоя, который содержит субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, к совокупной толщине второго контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, и второго каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, составляют от 13⋅10 до 0,27, а отношение толщины второго барьерного слоя, который содержит субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, к толщине первого барьерного слоя, содержащего субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, составляет от 1,3 до 12,5, при этом отношения толщины первого контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, к толщине первого каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, и толщины второго контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, к толщине второго каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, составляют от 0,56 до 24,25, при этом толщина поглощающего слоя, который содержит субстехиометрический нитрид вольфрама W-N, такова, что результирующее прямое пропускание электромагнитного излучения в диапазоне 385-790 ТГц термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия бронзового цвета на стекле составляет от 0,36 до 0,53, при этом отношение толщины внешнего «ПРТ»-слоя, содержащего оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, к толщине первого укрывного слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, составляет не менее 0,7, а толщина внешнего «ПРТ»-слоя, содержащего оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, составляет не менее 7 нм, при этом совокупная толщина второго укрывного слоя, который содержит субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, и внешнего «ПРТ»-слоя, содержащего оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, составляет не менее 20 нм.
Кроме того, в частном случае предлагается соединение предварительно подвергнутой дополнительной термической закалке стеклянной подложки с нанесенным на ее поверхность многослойным покрытием с по меньшей мере одной дополнительной прозрачной подложкой, которая обращена к внешнему слою покрытия, содержащему оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O.
Помимо этого, в другом случае предлагается соединение предварительно подвергнутой дополнительному термическому упрочнению стеклянной подложки с нанесенным на ее поверхность многослойным покрытием с по меньшей мере одной дополнительной прозрачной подложкой, которая обращена к внешнему слою покрытия, содержащему оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O.
Обеспечение достижения технического результата получением покрытия требуемых свойств выполняется за счет осуществления способа получения термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия бронзового цвета на стекле, включающего нанесение в вакуумной камере непосредственно на поверхность стеклянной основы с одной из ее сторон контактирующих между собой слоев путем распыления в плазме магнетронного разряда материалов распылительных катодных мишеней в следующей последовательности:
биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl со степенью легирования составляющей от 2% до 60%;
биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn со степенью легирования составляющей от 5% до 80%;
биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl со степенью легирования составляющей от 5% до 80%;
серебра Ag с примесной чистотой не менее 87%;
биметаллического сплава нихрома NiCr с парциальной концентрацией никеля не ниже 10%;
керамического стехиометрического оксида биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZAO со степенью легирования от 5% до 80%;
алюминия Al с примесной чистотой не менее 84%;
биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn со степенью легирования составляющей от 5% до 80%;
биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl со степенью легирования составляющей от 5% до 80%;
серебра Ag с примесной чистотой не менее 87%;
биметаллического сплава нихрома NiCr с парциальной концентрацией никеля не ниже 10%;
вольфрама W с примесной частотой не менее 93%;
алюминия Al с примесной чистотой не менее 84%;
биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn со степенью легирования составляющей от 5% до 80%;
-4
-2
2
2
2
2
при этом напряжение горения магнетронного разряда при распылении катодных мишеней из биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl и из алюминия Al поддерживается в пределах от 420 до 610 В, при распылении катодных мишеней из биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn и из биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl - в пределах от 420 до 545 В, при распылении катодных мишеней из биметаллического сплава нихрома NiCr и из вольфрама W - в пределах от 550 до 670 В, при распылении катодных мишеней из серебра Ag напряжение горения магнетронного разряда не превышает 560 В, а при распылении катодных мишеней из керамического стехиометрического оксида биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZAO напряжение горения магнетронного разряда поддерживается не ниже 600 В; при этом ток разряда не превышает следующих пределов: для катодных мишеней из биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl не больше 110 А, для катодных мишеней из алюминия Al не больше 160 А, для катодных мишеней из биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn не больше 60 А, для катодных мишеней из биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl не больше 90 А, для катодных мишеней из биметаллического сплава нихрома NiCr, из вольфрама W и из керамического стехиометрического оксида биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZAO - не больше 90 А, для катодных мишеней из серебра Ag не больше 15 А; при этом горение магнетронного плазменного разряда при распылении поддерживается в диапазоне давлений от 11⋅10 до 4⋅10 мБар для всех материалов катодных мишеней, а в качестве рабочего газа выступает аргон Ar, при этом при распылении мишеней из биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn, биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl и биметаллического сплава нихрома NiCr в вакуумную камеру дополнительно напускается реакционная газовая составляющая в качестве которой выступает кислород О, причем отношение величины газонапуска кислорода О к величине потока газонапуска аргона Ar не превышает 1,86, а при распылении мишеней из биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl, из алюминия Al и из вольфрама W в вакуумную камеру дополнительно напускается реакционная газовая составляющая в качестве которой выступает азот N, причем отношение величины газонапуска азота N к величине потока газонапуска аргона Ar поддерживается таким образом, чтобы отношение интенсивности характеристического излучения ионизации распылительной компоненты смеси рабочих газов, в качестве которой выступает аргон Ar, к интенсивности характеристического излучения ионизации основной металлической компоненты мишени в случае биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl, в качестве которой выступает кремний Si, и металла мишени, в случае монометаллических мишеней из алюминия Al и из вольфрама W соответственно, не превышало 54.
Использование в качестве первого слоя термоустойчивого энергосберегающего покрытия субстехиометрического нитрида легированного алюминием кремния Si-Al-N обусловлено совокупностью нижеперечисленных качеств, проявляемых данным материалом, и требованиями, предъявляемыми к качествам, проявляемым изделием. Известно, что данный материал обладает высокой степенью адгезии к поверхности стеклянной подложки за счет т.н. эффекта «сшивки» с кристаллическими выделениями ближнего порядка квазиаморфной структуры стекломассы через свободные химические связи атомов кремния с формированием, преимущественно, ковалентных полярных связей, что необходимо для обеспечения надежного удержания последующих осаждаемых слоев на поверхности подложки. Кроме того, нитрид легированного алюминием кремния Si-Al-N относится к группе материалов, способствующих препятствованию распространения трещин (ПРТ), состоящей из оксидов или нитридов металлов или сплавов металлов выбранных из группы, состоящей из Ti, Si, Zn, Sn, In, Zr, Al, Cr, Nb, Mo, Hf, Та и W. Как правило, материалы ПРТ подавляют распространение трещин в хрупком, стеклообразном наружном слое различных оптических покрытий в ходе промышленной постобработки по изготовлению стеклопакетных сборок. В данном изобретении, использование вышеуказанного материала в качестве первого прилегающего к поверхности подложки слоя способствует препятствованию механической деградации и деламинированию отражающих инфракрасное излучение слоев, содержащих серебро Ag, что позволяет достичь желаемых качеств солнцезащитных свойств по отношению к избыточному тепловому солнечному воздействию, а также качеств энергоэффективности с точки зрения снижения излучательных теплопотерь в холодное время, соответствующих величине излучательной способности изделия, задаваемой поверхностным омическим сопротивлением тонкопленочного покрытия, не превышающим 2,27 Ом/. Осаждение тонкопленочного слоя в виде субстехиометрического нитрида необходимо для обеспечения его барьерных качеств, связанных с характерным для субстехиометриков данного биметаллического сплава сниженным коэффициентом диффузии сквозь осажденный слой компонентов из подложки, как правило приобретающих повышенную диффузионную подвижность с тепловой энергией в ходе нагрева подложки при термической обработке - в основном натрия, магния, кальция и их оксидов. Это, в свою очередь, предотвращает поступление перечисленных радикалов к слоям отражающего ИК-излучения серебра Ag, за счет чего может происходить как спровоцированная выходом индуцированных напряжений дефолиация слоев покрытия в целом, так и локальная, инициированная реакционными процессами на диффундирующих радикалах агрегация проводящих слоев тонкопленочного оптического покрытия, за счет чего будет наблюдаться деградация тонкопленочного покрытия в ходе термообработки, выраженная в его помутнении. Наконец, экспериментально было показано, что использование именно алюминия в качестве легирующей металлической компоненты первого, прилегающего к поверхности стеклянной подложки слоя, проявляющего ПРТ качества, из всей группы подходящих металлов, состоящей из Ti, Zn, Sn, In, Zr, Al, Cr, Nb, Mo, Hf, Та и W, способствует дополнительному формированию наиболее устойчивых связей с последующее осаждаемым первым контактным слоем, содержащим оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, причины выбора которого в качестве первого контактного слоя и необходимость в использовании его как слоя в целом приведены ниже. Последнее обеспечивает поддержание высокого уровня адгезии на границе индивидуальных слоев тонкопленочного покрытия изделия, что необходимо для обеспечения его структурной целостности и механической устойчивости к внешним воздействиям в ходе использования.
При этом, использование последующего слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, необходимо для обеспечения устойчивого контакта между первым прилегающим к поверхности стеклянной подложки слоем субстехиометрического нитрида легированного алюминием кремния Si-Al-N, и последующей группой ИК-отражающего слоя, состоящей из первого каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, непосредственно первого слоя, отражающего инфракрасное излучение, который содержит серебро Ag, и следующего за ним слоя, содержащего субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, являющегося первым барьерным слоем. Общепринято называть слои, выполняющие указанные функции обеспечения устойчивого контакта и сопутствующей адгезии, контактными. Выбор в качестве конкретного материала оксида легированного оловом цинка Zn-Sn-O связан с обеспечением поддержания минимальной разницы коэффициента преломления данного слоя с коэффициентом преломления последующего каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O что, в свою очередь, приводит к проявлению слоем т.н. "эффекта просветления", когда отражающую поверхность покрывают неотражающей пленкой для расщепления луча приходящего излучения за счет того, что поглощение света в пленке очень мало по сравнению с полупрозрачными слоями последующего осаждаемого тонкопленочного металла (в данном случае слоями отражающего ИК-излучения серебра Ag), в результате чего становится возможным в дальнейшем свести к минимуму искажение расщепленного луча при прохождении барьерного слоя металла и добиться желаемой повышенной светопрозрачности изделия по отношению к длинам волн видимой части солнечного спектра электромагнитного излучения.
При этом необходимость последующего слоя оксида легированного алюминием цинка Zn-Al-O, а также выбор конкретно этого материала слоя, связаны с тем, что оксид данного сплава относится к группе материалов, способствующих формированию поверх них равномерно-однородных слоев благородных металлов, в т.ч., что актуально в данном конкретном случае, серебра. Это, в свою очередь, способствует, наряду с обеспечением устойчивого контакта между данным слоем и осаждаемым перед ним первым контактным слоем, содержащим оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, катализ равномерности роста поверх него электропроводящего металлического слоя серебра Ag, являющегося первым отражающим ИК-излучение слоем, что обеспечивает возможность достижения качеств энергоэффективности изделия с точки зрения снижения излучательных теплопотерь в холодное время, соответствующих величине излучательной способности изделия, задаваемой поверхностным омическим сопротивлением тонкопленочного покрытия, не превышающей 2,4 Ом/, за счет структурной однородности отражающего ИК-излучение электропроводящего слоя серебра Ag в силу сопутствующей минимизации паразитного сопротивления на границах кристаллических конгломератов тонкопленочного серебряного слоя с, катализируемым слоем Zn-Al-O, снижением количества последних. В целом, в группу материалов, проявляющих описываемые каталитические свойства, входят биметалические оксиды цинка Zn, легированного элементом группы легких металлов, таких как алюминий Al и олово Sn. Также, альтернативно, возможно использовать в качестве каталитического слоя биметаллические оксиды сплавов индия In, легированного элементом группы легких металлов, таких как алюминий Al или олово Sn. Однако эмпирически было выявлено, что только использование в качестве каталитического по отношению к отражающему ИК-излучение слою серебра Ag тонкопленочного слоя оксида легированного алюминием цинка Zn-Al-O из всей группы перечисленных материалов обеспечивает оптимально высокое сохранение его каталитических качеств в т.ч. и по результатам термообработки изделия. В то же время, его контактные качества по отношению к первому прилегающему к поверхности стеклянной подложки слою субстехиометрического нитрида легированного алюминием кремния Si-Al-N демонстрировали деградацию в ходе термообработки, выраженную в дефолиации слоя с последующей деламинацией всей осаждаемой поверх него тонкопленочной структуры. Данный эффект, напротив, не наблюдался для случая использования в качестве контактного первому, прилегающему к поверхности стеклянной подложки слою субстехиометрического нитрида легированного алюминием кремния Si-Al-N, слоя оксида легированного оловом цинка Zn-Sn-O. Вместе с тем, взаимная адгезия пары осаждаемых последовательно слоев оксида легированного оловом цинка Zn-Sn-O и легированного алюминием цинка Zn-Al-O достаточно высока и также сохраняется в ходе термического воздействия. Как результат вышеизложенных эмпирических наблюдений, последовательность функционально разделенных, предосаждаемых ИК-отражающему слою серебра Ag контактного и каталитического слоев, в качестве которых выступают оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O и оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O соответственно, продемонстрировала оптимальную совокупность вышеперечисленных функциональных требований, предъявляемых к этим слоям, сохраняющуюся в т.ч. и в ходе, согласно постановке решаемой настоящим изобретением технической задачи, термообработки описываемого изделия.
Последующий слой, отражающий ИК излучение, содержит серебро Ag. В данном изобретении, металлическое серебро Ag было выбрано в качестве материала отражающих ИК-излучение слоев по причине присущего тонкопленочным слоям данного материала сочетания качеств поглощения и отражения электромагнитного излучения среднего и дальнего диапазонов длин волн инфракрасной части спектра, соответствующих совокупности его показателей рефракционного индекса и коэффициента экстинкции (в частности составляющих соответственно 0,135 и 3,985 для длины волны порядка 632,8 нм), что и обеспечивает изделию требуемые низкоэмиссионные качества, такие как низкое поверхностное сопротивление и соответствующая ему излучательная способность.
sol
Для реализации качества солнцезащитных свойств изделия по отношению к избыточному тепловому солнечному воздействию, последующая слоевая структура тонкопленочного покрытия изделия выполняется по схеме высокоселективной платформы с двумя входящими в состав покрытия слоями, отражающими ИК-излучение и содержащими серебро, разделенными керамическими слоями. Вследствие снижения пропускания электромагнитного излучения во всем инфракрасном диапазоне длин волн, наряду с сохранением относительно высокого уровня пропускания видимого света, что реализуется за счет интерференционных процессов, протекающих при последовательном преодолении двух наноразмерных слоев серебра Ag попадающим на покрытие излучением, описываемое изделие, помимо сниженного, по сравнению с обычным силикатным стеклом, коэффициента излучательной способности, обладает также высоким коэффициентом селективности S, что, в свою очередь, обеспечивает проявление солнцезащитных свойств по отношению к избыточному тепловому солнечному воздействию, характеризуемых низким коэффициентом прямого пропускания солнечного излучения T. Поскольку выбранная схема построения тонкопленочного оптического энергосберегающего покрытия изделия предполагает повторение общей структуры последовательно следующих друг за другом материалов в случае отражающих ИК-излучение слоев, содержащих серебро Ag, и окружающих их слоев диэлектриков, для удобства обозначения серебряные отражающие слои называются соответственно первым и вторым, в порядке их следования от поверхности оптически прозрачной стеклянной подложки наружу, и аналогичное правило наименования используется также для слоев, соприлегающих по отношению к слоям серебра.
vis
Барьерные по отношению к диффузии кислорода слои, состоящие из т.н. материалов-кислородопоглотителей, в группу которых входят металлы и сплавы таких металлов как Ti, Ni, Cr, In и Sn, а также их оксиды, осажденные поверх функциональных ИК-отражающих слоев термоустойчивых оптических покрытий на стеклянных подложках, препятствуют проникновению высокоэнергетических реакционных элементов, прежде всего - кислорода, к функциональным слоям в ходе обеспечивающих высокую диффузионную подвижность реакционных газовых компонент, хемосорбируемых поверхностью покрытия, температурных процессов, за счет чего реализуется устойчивость как непосредственно функциональных ИК-отражающих слоев, так и всей слоевой структуры покрытия в целом, по отношению к термической обработке. В рамках данного изобретения, в качестве как первого, так и второго барьерных слоев, наносимых непосредственно поверх первого и второго отражающих инфракрасное излучение слоев, содержащих серебро Ag, соответственно, были выбраны слои, содержащие субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O. При этом выбор оксида нихрома Ni-Cr-O в качестве материала барьерных слоев обусловлен совокупностью двух факторов: обеспечением, как отмечено выше, данным материалом необходимых качеств кислородопоглощения, способствующих реализации заявленной в рамках технической задачи настоящего изобретения термоустойчивости описываемого покрытия на стекле, а также оптическими качествами этого материала - как балансом его коэффициентов преломления и экстинкции - позволяющими добиться в рамках того диапазона толщин, в пределах которого следует поддерживать осаждение первого и второго барьерных слоев покрытия, содержащих субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, по причинам, описанным ниже, минимизации эффекта вклада паразитного поглощения в видимом диапазоне длин волн электромагнитного излучения от интерференционных эффектов на группах слоев, соприлегающих с функциональными ИК-отражающими слоями серебра Ag, а именно: контактного слоя, который содержит оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O; каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O; непосредственно барьерного слоя, содержащего субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, и укрывного слоя, который содержит оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O. Последнее способствует возможности добиться обеспечения заявленных в технической задаче настоящего изобретения совокупности уровня селективности тонкопленочного оптического покрытия на стеклянной подложке S и величины интегрального свепропускания видимого излучения T в пределах не менее 1,346 и 37% соответственно. В свою очередь осаждение материала в виде именно субстехиометрического оксида обусловлено также двумя факторами. Во-первых, дефицит кислорода в слое способствует максимизации барьерных качеств по отношению к диффузии кислорода, так как атомам кислорода тем энергетически выгоднее сохранять свое положение в слоевой структуре, закрепляясь в барьерном слое через образование химических связей с атомами составляющего его материала, чем в большей степени слой недонасыщен реакционной газовой компонентов предварительно процессу термообработки изделия. Во-вторых, из техники известно, что адгезия кислородосодержащего барьерного слоя к серебросодержащему функциональному слою, отражающему инфракрасное излучение, тем выше, в чем большей степени барьерный слой является металлическим вблизи внешней по отношению к стеклянной подложке стороне серебросодержащего функционального слоя. Использование барьерного слоя в виде чистого металла вне субстехиометрического включения кислорода, тем не менее, не возможно в рамках задачи реализации технического результата настоящего изобретения, поскольку активное окисление в ходе термообработки полностью металлических барьерных слоев ведет, наряду со значительным увеличением светопропускания, к существенному и явно видимому изменению цвета стекла с покрытием, в результате чего теряется возможность обеспечения необходимого насыщенного бронзового оттенка изделия в случае светоотражения с поверхности стеклянной подложки со стороны, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие, достигаемого в широком диапазоне углов наблюдения и характеризуемого следующими параметрами оттенка отражения в цветовых квазикоординатах а*/b* международного стандарта CEILAB  а* от +0,6 до +9,5, и b* от +7,7 до +14,6.
Необходимость использования так называемого укрывного слоя, нанесенного после барьерного слоя, содержащего субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, вызвана требованием к защите безкислородного и осажденного в условиях дефицита кислорода слоев серебра Ag и нихрома соответственно от частичного или полного разрушения при контакте с кислородосодержащими радикалами при последующем осаждении оксидированных диэлектрических слоев тонкопленочного оптического энергосберегающего покрытия в ходе реакционного взаимодействия с кислородом и образования пористой структуры, что, в свою очередь, приводит к резкому уменьшению коэффициентов пропускания видимого света и уменьшению коэффициента отражения в инфракрасной области спектра. Укрывной слой должен быть также частично барьерным по отношении к диффузии кислорода в направлении проводящих металлических слоев, в данном случае отражающего ИК-излучение слоя серебра, в той степени, чтобы обеспечивать ингибицию диффузии кислорода в ходе осаждения наносимых после него слоев вглубь ранее осажденной части слоевой структуры, и состоять из другого, менее активного металла, оксидированного с целью минимизации итогового дополнительного снижения коэффициентов светопрозрачности и теплоотражения. Аналогично, для минимизации итогового дополнительного снижения коэффициентов светопрозрачности и теплоотражения изделия, этот слой должен состоять из материала, максимально близкого по своим показателям рефракционного индекса и коэффициента экстинкции к предшествующему ему контактному слою, считая от подложки наружу. Исходя из приведенных критериев, в качестве материала первого укрывного слоя тонкопленочного оптического энергосберегающего покрытия изделия был выбран оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, соответствующий представленным выше требованиям.
При этом для обеспечения эффекта спектрального уширения, дающего возможность достижения требуемого оттенка внешнего отражения изделия наряду с сохранением эффекта интерференционного переизлучения между проводящими металлическими отражающими по отношению к ИК-излучению слоями серебра, сдвоенная высокоселективная структура построения тонкопленочного покрытия изделия в виде двух последовательных серий слоев «контактный слой - каталитический слой - отражающий ИК-излучение слой серебра - барьерный слой» разделяется достаточно толстым оптически прозрачным диэлектрическим слоем, общепринято называемым промежуточным, толщина которого в общем случае составляет несколько десятков нанометров в зависимости от степени эффекта спектрального уширения, которое требуется достичь. В рамках настоящего изобретения, исходя из нижеприведенных условий, в качестве материала промежуточного слоя был выбран субстехиометрический нитрид алюминия Al-N. Выбор алюминия в качестве металлической компоненты указанного субстехиометрического нитрида обусловлен наилучшей адгезией результирующего материала к алюминий-содержащим окружающим его околосеребрянным слоям, т.е. первому укрывному слою, содержащему оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, со стороны оптически прозрачной стеклянной подложки, и второму контактному слою, содержащему оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, с другой стороны, наружной относительно оптически прозрачной стеклянной подложки, за счет образования алюминий-алюминиевых металлических связей. Одновременно с этим, как было эмпирически показано, использование данной металлической компоненты материала слоя способствует максимизации, для вышеуказанного диапазона толщин этого слоя, причины выбора которых будут приведены далее, функции спектрального уширения всей результирующей слоевой структуры при прохождении сквозь нее внешнего электромагнитного излучения. При этом, использование слоя в виде субстехиометрического нитрида обеспечивает данному слою необходимые барьерные качества, связанные с характерным для субстехиометрических нитридов алюминия сниженным коэффициентом диффузии сквозь осажденный слой реакционных компонент из вышележащих, внешних по отношению к данному слою соотносительно подложке слоев, как правило, приобретающих повышенную диффузионную подвижность с тепловой энергией в ходе нагрева подложки при термической обработке - прежде всего, атомов кислорода из оксидных слоев. Это, в свою очередь, предотвращает поступление реакционных радикалов к нижележащему относительно промежуточного слоя субстехиометрического нитрида алюминия Al -N слою отражающего ИК-излучение серебра Ag, за счет чего может происходить как спровоцированная выходом индуцированных напряжений дефолиация слоев покрытия в целом, так и локальная, инициированная реакционными процессами на диффундирующих радикалах агрегация проводящих слоев тонкопленочного оптического покрытия, за счет чего будет наблюдаться деградация тонкопленочного покрытия в ходе термообработки, выраженная в его помутнении.
Как уже отмечалось выше, для реализации качеств высокоселективности изделия, слоевая структура тонкопленочного покрытия изделия выполняется по схеме платформы с двумя входящими в состав покрытия слоями, отражающими ИК-излучение и содержащими серебро, разделенными керамическими слоями. По этой причине, выбранная схема построения тонкопленочного оптического энергосберегающего покрытия изделия предполагает повторение общей структуры последовательно следующих друг за другом материалов в случае отражающих ИК-излучение слоев, содержащих серебро Ag, и окружающих их слоев диэлектриков. Для минимизации эффекта снижения коэффициента светопрозрачности изделия за счет увеличения общей совокупной толщины поглощающих электромагнитное излучение видимого диапазона длин волн электропроводящих металлических слоев, в роли которых в слоевой структуре термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия бронзового цвета на стекле выступают два отражающих ИК-излучение слоя серебра Ag, второй контактный слой, второй каталитический слой, второй отражающий ИК-излучение слой, второй барьерный слой и второй укрывной слой должны состоять из материалов, максимально близкого по своим показателям рефракционных индексов и коэффициентов экстинкции к первому контактному слою, первому отражающему ИК-излучение слою и первому укрывному слою соответственно. Кроме того, второй контактный слой покрытия должен обеспечивать надежную адгезию всей повторяющейся структуры второго отражающего ИК-излучение слоя и окружающих его диэлектрических слоев - второго контактного и второго каталитического слоев со стороны оптически прозрачной стеклянной подложки и второго барьерного слоя со стороны противоположной стороне расположения оптически прозрачной стеклянной подложки - к уже осажденной части структуры тонкопленочных слоев покрытия. Исходя из приведенных требований к материалам повторяющейся структуры - второго отражающего ИК-излучение слоя и окружающих его второго контактного, второго каталитического и второго барьерного диэлектрических слоев - в качестве материалов второго контактного, второго каталитического, второго отражающего ИК-излучение и второго барьерного слоев были выбраны материалы, составляющие соответствующие, ранее следующие, если считать со стороны стеклянной подложки, слои первой части повторяющейся высокоселективной структуры тонкопленочного термоустойчивого энергосберегающего покрытия - первого контактного, первого каталитического, первого отражающего ИК-излучение и первого барьерного слоев: в качестве материала второго контактного слоя, наносимого поверх и непосредственно контактирующего с предыдущим относительно поверхности стеклянной подложки промежуточным слоем, содержащим субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, используется оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O; материалом последующего второго каталитического слоя является оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O; в качестве материала следующего затем второго отражающего ИК-излучение слоя используется серебро Ag; в качестве материала следующего слоя, являющегося вторым барьерным слоем, используется субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O.
Необходимость включения в слоевую структуру описываемого покрытия поглощающего слоя, в качестве которого выступает слой субстехиометрического нитрида вольфрама W-N, связана с тем, что, поскольку в ходе термообработки изделия происходит удержание и насыщение кислородом, диффундирующим сквозь слоевую структуру покрытия, барьерных материалов-кислородопоглотителей, выбранных в качестве материалов слоевой структуры для защиты изделия от деградации в ходе термообработки при достижении атомами кислорода из атмосферы и близлежащих оксидных слоев, а также реакционными радикалами из подложки, проводящих функциональных ИК-отражающих слоев серебра Ag и соприлегающих с ними каталитических слоев, слоевая структура покрытия совокупно демонстрирует результирующее увеличение величины пропускания по отношению к видимому диапазону длин волн электромагнитного излучения с сопутствующим, зачастую существенным, смещением положения по цветовым квазикоординатам а*/b* стандарта CEILAB  колориметрии в светоотражении с поверхности стеклянной подложки со стороны, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие, достигающим свыше 10 единиц по каждой из осей двухмерного колориметрического квазипространства. В результате, для минимизации указанного эффекта, и с целью контроля уровня смещения баланса светопропускания/поглощения слоевой структуры покрытия в результате термообработки в диапазоне, обеспечивающем возможность достижения желаемого насыщенного бронзового оттенка светоотражения со стороны, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие, в широком диапазоне углов наблюдения, а также для юстировки величины смещения положения по цветовым квазикоординатам а*/b* стандарта CEILAB  колориметрии светоотражения изделия в ходе термообработки, после второй слоевой группы высокоселективной энергоэффективной тонкопленочной конструкции, состоящей из второго ИК-отражающего серебряного слоя и соприлегающих ему второго контактного, второго каталитического и второго барьерного слоев, непосредственно поверх второго барьерного слоя, содержащего субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, наносится обеспечивающий избыточное поглощение в видимом диапазоне длин волн электромагнитного излучения слой, в качестве материала которого в рамках настоящего изобретения был выбран субстехиометрический нитрид вольфрама W-N, и который традиционно называется поглощающим слоем. Выбор вольфрама в качестве металлической компоненты материала поглощающего слоя связан с тем, что данный металл обладает оптимальными оптическими характеристиками с точки зрения баланса индекса рефракции и коэффициента экстинкции, достигающими значений 3,774 и 2,634 единиц на длине волны 0,77μм соответственно. За счет этого, при использовании вольфрама в качестве металлической компоненты материала поглощающего слоя достигается оптимальный уровень требуемого поглощения в видимой части спектра электромагнитного излучения уже на толщинах поглощающего слоя, которые будут достаточно малы, чтобы избежать существенного ступенчатообразного спада светопропускания изделия, в том числе в ходе его термообработки, за счет протекания паразитных процессов интерференционного характера при преодалении электромагнитным излучением всей совокупности слоев тонкопленочной структуры. Одновременно с этим также реализуется эффект компенсации спектрального уширения в диапазоне длин волн порядка 380-810 нм, за счет чего включение слоя данного материала в слоевую структуру покрытия не вносит прямого искажения в поведение спектральных кривых пропускания и отражения изделия, в ходе сопутствующей стабилизации положения по цветовым квазикоординатам а*/b* стандарта CEILAB  колориметрии светоотражения в светоотражении с поверхности стеклянной подложки со стороны, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие изделия в ходе термообработки. При этом, осаждение слоя в виде субстехиометрического нитрида обеспечивает данному слою необходимые барьерные качества, связанные с характерным для субстехиометрических нитридов вольфрама сниженным коэффициентом диффузии сквозь осажденный слой реакционных компонент из вышележащих, внешних по отношению к данному слою соотносительно подложке слоев, как правило приобретающих повышенную диффузионную подвижность с тепловой энергией в ходе нагрева подложки при термической обработке - прежде всего, атомов кислорода, приходящего в ходе процесса термообработки с атмосферы.
Второй укрывной слой, нанесенный непосредственно поверх поглощающего слоя субстехиометрического нитрида вольфрама W-N, и содержащий субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, необходим в связи с требованием к защите безкислородного и осажденного в условиях дефицита кислорода вторых слоев серебра Ag и нихрома соответственно от частичного или полного разрушения при контакте с кислородосодержащими радикалами и образовании в результате этого контакта пористой структуры, что, в свою очередь, приводит к резкому уменьшению коэффициентов пропускания видимого света и уменьшению коэффициента отражения в инфракрасной области спектра. При этом, второй укрывной слой должен содержать эффективно барьерный по отношении к диффузии кислорода в направлении проводящих металлических слоев материал, чтобы обеспечивать ингибицию диффузии кислорода в ходе термообработки вглубь ранее осажденной части слоевой структуры. Он, кроме того, должен состоять из материала, обладающего показателем преломления n порядка от 1,8 до 2,3 с тем, чтобы не оказывать отрицательного минимизирующего эффекта на качества "эффекта просветления", проявляемые первым слоем, прилегающем к поверхности стеклянной подложки изделия, содержащего субстехиометрический нитрид легированного алюминием кремния Si-Al-N, за счет того, что поглощение света в тонкопленочном слое Si-Al-N крайне мало по сравнению с полупрозрачными слоями последующего осаждаемого тонкопленочного металла, в ходе прохождения электромагнитного излучения видимого диапазона длин волн сквозь всю толщу тонкопленочной слоевой структуры термоустойчивого высокоселективного энергоэффективного покрытия изделия, нанесенного на оптически прозрачную стеклянную подложку. Аналогично, для минимизации итогового дополнительного снижения коэффициентов светопрозрачности и теплоотражения изделия, этот слой должен состоять из материала, максимально близкого по своим показателям рефракционного индекса и коэффициента экстинкции к промежуточному слою, содержащему субстехиометрический нитрид алюминия Al-N. Исходя из приведенных критериев, в качестве материала второго укрывного слоя тонкопленочного оптического энергосберегающего покрытия изделия был выбран материал, аналогичный использовавшемуся для формирования промежуточного слоя - субстехиометрический нитрид алюминия Al-N. Помимо того, что слой данного материала соответствует представленным выше требованиям, он также, как было эмпирически определено, обеспечивает, при толщине слоя, находящейся в допустимом интервале значений, причины установления которого описаны далее, эффективную механическую, а также, за счет своих барьерных качеств, химическую защиту всей структуры ранее нанесенных слоев тонкопленочного оптического энергосберегающего покрытия изделия. По этой причине, данный слой, помимо того, что он выполняет роль второго укрывного слоя, является также одновременно и защитным слоем для обеспечения хемомеханической защиты всей ранее перечисленной структуры слоев. Вместе с тем, он, однако, не проявляет требуемого уровня качеств препятствования распространению трещин (ПРТ), необходимого для надлежащей защиты слоевой структуры изделия от распространения трещин в ходе первоначальной концентрации и последующей релаксации напряжений на границах индивидуальных слоев отдельных материалов в ходе процессов температурной обработки, связанных с резким изменением температуры подложки, например, в ходе термической закалки, заключающейся в быстром нагреве и последующем резком охлаждении изделия.
По этой причине, для предотвращения распространения трещин и связанного с этим механического повреждения всей структуры ранее описанных слоев тонкопленочного оптического энергосберегающего покрытия изделия поверх них нанесен внешний «ПРТ»-слой, содержащий оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O. Выбор Zn-Sn-O в качестве материала внешнего слоя основан на следующих, относящихся к функциональным качествам данного слоя, требованиях. Данный слой должен обладать требуемыми качествами препятствования распространению трещин (ПРТ) по отношению к осажденной предварительно ему части слоевой структуры покрытия в ходе релаксации внутренних относительно описываемой слоевой структуры напряжений, индуцируемых в ходе процессов термообработки, и, соответственно, состоять из оксидов металлов или сплавов металлов выбранных из группы, состоящей из Ti, Zn, Sn, In, Zr, Cr, Nb, и Та. Выбор цинка в качестве основной металлической компоненты указанного оксида биметаллического сплава обусловлен оптимальной адгезией при обеспечении требуемых «ПРТ»-качеств результирующего материала к алюминий-содержащему второму укрывному слою второго серебряного слоя, отражающего ИК-излучение. Наконец, внешний слой должен, наряду с вышеизложенными требованиями, обладать коэффициентом экстинкции к порядка от 1,9 до 2,1 при коэффициенте преломления п в пределах от 2,01 до 2,08 с тем, чтобы не оказывать отрицательного минимизирующего эффекта на качества "эффекта просветления", проявляемые первым слоем, прилегающем к поверхности стеклянной подложки изделия, и содержащим субстехиометрический нитрид легированного алюминием кремния Si-Al-N, за счет того, что поглощение света в тонкопленочном слое Si-Al-N очень мало по сравнению с полупрозрачными слоями последующего осаждаемого тонкопленочного металла, в ходе прохождения электромагнитного излучения видимого диапазона длин волн сквозь всю толщу тонкопленочной слоевой структуры термоустойчивого высокоселективного энергоэффективного покрытия изделия, нанесенного на оптически прозрачную стеклянную подложку; а также для реализации эффекта смещения спектра отражения изделия со стороны стеклянной подложки, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие, в видимом диапазоне длин волн электромагнитного излучения к области порядка 620-800 нм через соответствующую юстировку индивидуальных толщин группы слоев, соприлегающих с первым и вторым функциональными слоями серебра Ag в пределах величин, описываемых ниже - а именно: первых и вторых контактных, каталитических и барьерных слоев, содержащих оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O и субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-О соответственно. Исходя из совокупности всех вышеперечисленных требований, предъявляемых к материалу внешнего «ПРТ»-слоя тонкопленочного оптического энергосберегающего покрытия изделия, в качестве материала внешнего слоя был выбран оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, как единственный одновременно отвечающий всем представленным требованиям материал.
sol
Выбор толщины промежуточного слоя, содержащего субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, составляющей от 35 нм до 57 нм, определяется двумя основными условиями: толщина данного слоя должна, с одной стороны, быть не меньше величины, кратной четверти длины волны, приходящейся на середину пиковой зоны инфракрасной части спектра солнечного излучения, для того, чтобы было возможно обеспечение эффекта интерференционного затухания в ходе переизлучения между разделенными промежуточным слоем оксида легированного цинком олова отражающими ИК-излучение слоями серебра Ag, приводящего к резкому снижению пропускания изделием электромагнитного излучения при переходе от видимой к ближней ИК - зоне спектра солнечного излучения и, как результат, снижению коэффициента прямого пропускания солнечного излучения T до величины менее 33% с сопутствующим увеличением коэффициента селективности изделия S до величины не менее 1,346 единиц. С другой стороны, толщина промежуточного слоя должна быть не больше половины величины, кратной хотя бы как минимум одной из длин волн излучения видимого диапазона спектра, соответствующих цветовому восприятию человеческого зрения, характеризуемому по оси а* цветовой дифференциации зеленый/красный квазикоординатной сетки международного стандарта CEILAB  значением, лежащим в пределе от +0,6 до +9,5 относительных единиц, для обеспечения бронзового цвета отражения поверхности стеклянной подложки со стороны, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие, за счет отсутствия вклада в результирующее положение по цветовым квазикоординатам зеленой компоненты, из-за которой итоговый цвет будет восприниматься смещенным в голубую часть видимого спектра по УФ-границе. Исходя из этих двух противоречивых требований, был определен диапазон допустимых значений толщины промежуточного слоя, содержащего субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, составляющий от 35 нм до 57 нм.
vis
В свою очередь выбор толщины первого прилегающего к поверхности подложки слоя, содержащего субстехиометрический нитрид легированного алюминием кремния Si-Al-N, составляющей от 21 нм до 32 нм, также определяется двумя основными условиями: с одной стороны толщина этого слоя не должна быть меньше предельно допустимого граничного значения, начиная с которого наблюдается "эффект просветления", обеспечиваемый материалом слоя, выраженный в степени достаточной для обеспечения всему набору слоев соответствующих толщин тонкопленочного термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия на стеклянной подложке уровня светопрозрачности, характеризуемого коэффициентом пропускания видимого излучения T, составляющим не менее 37%. С другой стороны, толщина первого прилегающего к поверхности подложки слоя, содержащего субстехиометрический нитрид легированного алюминием кремния Si-Al-N, не должна превышать также предельно допустимого значения по верхней границе, начиная с которого концентрация внутренних напряжений от дефектов поликристаллической решетки мелкодисперсной структуры материала слоя, в том числе индуцируемых в ходе процессов термической обработки изделия при сравнительно быстром нагреве подложки и ее последующем резком остывании, будет превалировать над ПРТ качествами слоя, что приведет к растрескиванию отражающих инфракрасное излучение слоев, содержащих серебро Ag, и, в общем случае, последующей механической деградации и последующему частичному или полному деламинированию всего набора тонкопленочных слоев термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия с поверхности стеклянной подложки. Исходя из этих двух противоречивых требований, был определен диапазон допустимых значений толщины первого прилегающего к поверхности подложки слоя, содержащего субстехиометрический нитрид легированного алюминием кремния Si-Al-N, составляющий от 21 нм до 32 нм.
При этом отношение толщины слоя, содержащего субстехиометрический нитрид легированного алюминием кремния Si-Al-N, к совокупной толщине второго укрывного слоя, содержащего субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, и внешнего слоя, содержащего оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, должно находиться в пределе от 0,8 до 1,7. Как было экспериментально установлено, при отношении толщин указанных слоев, составляющем менее 0,8 (при толщине первого прилегающего к поверхности подложки слоя, содержащего субстехиометрический нитрид легированного алюминием кремния Si-Al-N, соответствующей диапазону, границы которого и причины их выбора указаны выше) совокупная толщина внешнего слоя, содержащего оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, и второго укрывного слоя, содержащего субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, достигает предельно допустимой величины, на которой начинают наблюдаться нарушения «эффекта просветления» слоя субстехиометрического нитрида легированного алюминием кремния Si-Al-N за счет «паразитного» интерференционного затухания излучения длин волн соответствующего диапазона при прохождении ими материалов второго укрывного и внешнего «ПРТ»-слоев, содержащих субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, и оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O соответственно, слишком большой совокупной толщины. Одновременно с этим было экспериментально установлено, что при соотношении толщины слоя, содержащего субстехиометрический нитрид легированного алюминием кремния Si-Al-N, к совокупной толщине второго укрывного слоя, содержащего субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, и внешнего слоя, содержащего оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, превышающем значение в 1,7 (при толщине первого прилегающего к поверхности подложки слоя, содержащего субстехиометрический нитрид легированного алюминием кремния Si-Al-N, соответствующей диапазону, границы которого и причины их выбора указаны выше), совокупная толщина внешнего слоя, содержащего оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, и второго укрывного слоя, содержащего субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, становиться слишком мала для единовременного обеспечения всего комплекса требуемых качеств, ожидаемых от данной пары слоев в составе слоевой структуры изделия: надежной хемомеханической защиты по отношению ко второму отражающему ИК-излучение слою серебра Ag, достаточных барьерных качествах по отношению к агрессивной кислотной внешней среде и процессу диффузии кислорода и реакционных радикалов из внешней среды в ходе процесса термообработки изделия, а также «ПРТ»-качеств защиты всей тонкопленочной слоевой структуры термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия на стеклянной подложке.
vis
Совокупная толщина двух отражающих инфракрасное излучение слоев тонкопленочного термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия изделия, содержащих серебро Ag, юстируется таким образом, чтобы поверхностное омическое сопротивление изделия не превышало 2,27 Ом/, и только в этом случае реализуется совокупный баланс между излучательной способностью изделия, с коэффициентом излучательной способности ε не превышающим 3,2%, и величиной коэффициента пропускания электромагнитного излучения видимого диапазона длин волн T, составляющей не менее 37%, в результате чего изделие обладает качествами высокой селективности, выражающимися в достижении коэффициента селективности S не менее 1,346. При этом, отношение толщины первого слоя, отражающего ИК излучение, содержащего серебро Ag, к толщине второго слоя, отражающего ИК излучение, содержащего серебро Ag, должно быть в диапазоне от 0,29 до 0,41. Нижний из указанных пределов связан с тем, что, как было экспериментально показано, только при значениях отношения между толщиной первого слоя, отражающего ИК излучение, содержащего серебро Ag, и толщиной второго слоя, отражающего ИК излучение, содержащего серебро Ag, больше 0,29 противофазное резонансное затухание на длинах волн ближней ультрафиолетовой области не будет сказываться на смещении оттенка отражения изделия со стороны поверхности стеклянной подложки, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие, по оси а* цветовой дифференциации зеленый/красный квазикоординатной сетки международного стандарта CEILAB  в направлении меньших значений, соответствующих зеленым оттенкам человеческого цветовосприятия, с сохранением возможности достижения положения по оси а* колориметрических квазикоординат, соответствующего значениям, не менее +0,6 относительных единиц, что согласуется с техническим результатом настоящего изобретения. Одновременно с этим, отношение толщины первого слоя, отражающего ИК излучение, содержащего серебро Ag, к толщине второго слоя, отражающего ИК излучение, содержащего серебро Ag, не должно превышать 0,41 с тем, чтобы интерференционный резонансный пик, приходящийся на видимую часть спектра электромагнитного излучения, при переизлучении между серебряными слоями высокоселективной платформы продукта с двумя отражающими ИК-излучение слоями наблюдался на длине волны не больше половины величины, кратной как минимум одной из длин волн излучения видимого диапазона спектра, соответствующих цветовому восприятию человеческого зрения, характеризуемому по оси b* цветовой дифференциации желтый/синий квазикоординатной сетки международного стандарта CEILAB  значением, лежащим в пределе от +7,7 до +14,6 относительных единиц, для обеспечения насыщенного бронзового цвета отражения поверхности стеклянной подложки со стороны, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие во всем диапазоне углов наблюдения относительно нормали к поверхности подложки.
-3
При этом, отношение толщины первого барьерного слоя, который содержит субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, к совокупной толщине первого контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, и первого каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, и отношение толщины второго барьерного слоя, который содержит субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, к совокупной толщине второго контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, и второго каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, должны составлять не менее 13⋅10 для того, чтобы паразитное дополнительное остаточное переизлучение между этими двумя функциональными группами слоев высокоселективной платформы изделия с двумя отражающими ИК-излучение тонкопленочными слоями не оказывало смещающего влияния на баланс положения по цветовым координатам квазикоординатной сетки международного стандарта CEILAB  а* и b*, достигаемый юстировкой отношения толщин отражающих ИК-излучение тонкопленочных слоев покрытия, содержащих серебро Ag, и толщины промежуточного слоя, содержащего субстехиометрический нитрид алюминия Al-N в рамках указанных и объясненных выше пределов, что обеспечивает бронзовый цвет отражения поверхности стеклянной подложки со стороны, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие. Кроме того, эмпирически было выявлено, что отношения толщины первого барьерного слоя, который содержит субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, к совокупной толщине первого контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, и первого каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, и толщины второго барьерного слоя, который содержит субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, к совокупной толщине второго контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, и второго каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, также не должны, с другой стороны, превышать значения 0,27, для того, чтобы также исключить влияние паразитного дополнительного остаточного переизлучения между этими двумя функциональными группами слоев высокоселективной платформы изделия с двумя отражающими ИК-излучение тонкопленочными слоями на эффект спектрального уширения от промежуточного слоя, содержащего субстехиометрический нитрид алюминия Al-N.
IR
vis
Одновременно с этим, отношение толщины второго барьерного слоя, который содержит субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, к толщине первого барьерного слоя, содержащего субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, должно лежать в пределах от 1,3 до 12,5. Нижняя граница данного диапазона связана с тем, что при отношении толщины второго барьерного слоя, который содержит субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, к толщине первого барьерного слоя, содержащего субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, меньше 1,3, будут проявляться избыточные резонансные эффекты на спектре пропускания электромагнитного излучения в ближнем инфракрасном диапазоне длин волн порядка 810-1130 нм и видимом диапазоне длин волн порядка 430-540 нм, что, в свою очередь, будет приводить к снижению коэффициента селективности S итогового изделия через повышение коэффициента прямого пропускания инфракрасной составляющей солнечного излучения T за счет обратной компенсации интерференционных процессов, протекающих при последовательном преодолении двух наноразмерных слоев серебра Ag попадающим на покрытие излучением, наряду с одновременным снижением светопропускания всей совокупной тонкопленочной слоевой структурой описываемого изделия в видимом диапазоне длин волн T за счет сопутствующего увеличения вклада паразитного поглощения в данном диапазоне со стороны барьерных, содержащих субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O слоев. Вместе с тем, верхняя граница диапазона допустимого отношения толщины второго барьерного слоя, который содержит субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, к толщине первого барьерного слоя, содержащего субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, равная 12,5, выбрана исходя из того, что, как было эмпирически определено, при отношении превышающем данное значение, толщина второго барьерного слоя, содержащего субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, становится настолько велика, что это приводит к индуцированию паразитных напряжений на границе данного слоя и лежащего непосредственно под ним относительно стеклянной подложки изделия второго слоя, отражающего инфракрасное излучение, который содержит серебро Ag, допустимая толщина которого, в свою очередь, выбирается в диапазоне и исходя из условий, отмеченных и объясненных выше. За счет этого происходит деградация адгезионных качеств между соответствующими слоями - а именно вторым отражающим ИК-излучение слоем, содержащим серебро Ag, и вторым барьерным слоем, содержащим субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O - в результате чего ухудшается уровень общей механической устойчивости всей слоевой структуры тонкопленочного покрытия описываемого изделия по отношению к внешним воздействиям. Последнее также приводит, в частности, к повышенной вероятности дефолиации слоевой структуры тонкопленочного покрытия описываемого изделия на границе между вторым отражающим ИК-излучение слоем, содержащим серебро Ag, и вторым барьерным слоем, содержащим субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, в ходе термического воздействия на изделие, что сказывается на ухудшении качеств термоустойчивости энергосберегающего покрытия на стеклянной подложке, заявленных в качестве одного из технических результатов настоящего изобретения.
Необходимость поддержания отношений толщины первого контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, к толщине первого каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, а также толщины второго контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, к толщине второго каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, в пределах от 0,56 до 24,25 связана с совокупностью нижеследующих причин. В случае, если отношение толщин индивидуальных слоев в этих двух функциональных группах- последовательности контактного и каталитического слоев - превышает 24,25, толщина контактного слоя будет, очевидно, существенно превалировать на толщиной каталитического слоя. Как было эмпирически выявлено, для случая использования указанных материалов описываемых функциональных слоев - а именно, оксида легированного оловом цинка Zn-Sn-O в качестве материала первого и второго контактных слоев тонкопленочного покрытия и оксида легированного алюминием цинка Zn-Al-O в качестве материала первого и второго каталитических слоев тонкопленочного покрытия - при превышении указанного верхнего предела допустимого отношения толщин слоев, рекристаллизационные процессы в избыточном по своей толщине, в сравнении с каталитическим слоем, контактном слое будет сказываться на эффекте транслирования измененной кристаллической структуры лежащим выше относительно стеклянной подложки изделия каталитическим слоем оксида легированного алюминием цинка Zn-Al-О. Последнее будет, в свою очередь, приводить к потере его непосредственных каталитических качеств обеспечения равномерности роста осаждаемого поверх него относительно стеклянной подложки изделия отражающего ИК-излучение серебряного Ag слоя, допустимая толщина которого, в свою очередь, выбирается в диапазоне и исходя из условий, отмеченных и объясненных выше, через последующее транслирование особенностей подвергшейся рекристаллизационным эффектам структуры контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O. Наряду с этим, при отношениях толщины первого контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, к толщине первого каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, а также толщины второго контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, к толщине второго каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, меньших значения нижнего допустимого предела, составляющего 0,56, толщина каталитического слоя будет, очевидно, превалировать над толщиной предлежащего ему относительно стеклянной подложки изделия контактного слоя, причем в достаточной степени, чтобы эта разница толщин указанных слоев негативным образом сказывалась на адгезионных качествах контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, за счет индуцирования в слой паразитных, связанных, в основном, с дефектами внедрения, напряжений со стороны идущего поверх него толстого слоя оксида легированного алюминием цинка Zn-Al-O, являющегося каталитическим слоем. В результате, как было выявлено в ходе эмпирических изысканий, пересечение нижнего предела допустимого диапазона отношений толщин описываемых слоев, составляющего 0,56, приводит к регистрации деградации слоевой структуры изделия в ходе термообработки, выраженной в дефолиации обладающего сниженной, по причине перераспределения выше отмечавшихся индуцированных в него паразитных напряжений со стороны толстого каталитического слоя, адгезией контактного слоя Zn-Sn-O с последующей деламинацией всей осаждаемой поверх него тонкопленочной структуры. В результате, исходя требований, проистекающих из вышеизложенных наблюдений, были определены границы допустимого диапазона отношений толщины первого контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, к толщине первого каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, а также толщины второго контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, к толщине второго каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, лежащего в пределах от 0,56 по нижней границе и до 24,25 по верхней границе.
vis
При этом, толщина поглощающего слоя, который содержит субстехиометрический нитрид вольфрама W-N, должна быть такова, что результирующее прямое пропускание электромагнитного излучения в диапазоне 385-790 ТГц термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия бронзового цвета на стекле составляет от 0,36 до 0,53. В случае, если толщина содержащего субстехиометрический нитрид вольфрама W-N поглощающего слоя чрезмерно велика, а, следовательно, велик и вклад в интенсивность поглощения, привносимый этим слоем в совокупный спектр поглощения описываемого изделия, в результате чего значение прямого пропускания изделием электромагнитного излучения в диапазоне 385-790 ТГц будет составлять менее 0,36, просветляющих качеств первого и второго контактных слоев, содержащих оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, которые данные слои обеспечивают в отношении тонкопленочного покрытия описываемого изделия, будет недостаточно для эффективной минимизации искажения расщепленного луча при прохождении барьерного слоя металла с целью желаемого повышения светопрозрачности изделия по отношению к длинам волн видимой части солнечного спектра электромагнитного излучения на уровне необходимом для поддержания заявленной в технической задаче настоящего изобретения величины интегрального свепропускания видимого излучения T в пределах не менее чем 37%. С другой стороны, в случае, если толщина содержащего субстехиометрический нитрид вольфрама W-N поглощающего слоя наоборот чрезмерно мала, и, соответственно, за счет малого уровня интенсивности поглощения, привносимого этим слоем в совокупный спектр поглощения описываемого изделия, значение прямого пропускания изделием электромагнитного излучения в диапазоне 385-790 ТГц будет превышать 0,53. В результате, обеспечиваемый поглощающим слоем субстехиометрического нитрида вольфрама W-N эффект подавления роста величины пропускания по отношению к видимому диапазону длин волн электромагнитного излучения и сопутствующего смещения положения по цветовым квазикоординатам а*/b* стандарта CEILAB  в ходе термического воздействия на тонкопленочную слоевую структуру покрытия изделия при термообработке будет недостаточен для подавления смещения баланса светопропускания/поглощения слоевой структуры покрытия в результате термообработки в диапазоне, обеспечивающем возможность достижения желаемого насыщенного бронзового оттенка светоотражения со стороны, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие, в широком диапазоне углов наблюдения, а также для юстировки величины смещения положения по цветовым квазикоординатам а*/b* стандарта CEILAB  колориметрии светоотражения изделия в ходе термообработки менее 3 единиц по каждой из индивидуальных координат колориметрического квазипространства. Последнее приводит к потере возможности обеспечения необходимого насыщенного бронзового оттенка изделия в случае светоотражения с поверхности стеклянной подложки со стороны, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие, достигаемого в широком диапазоне углов наблюдения и характеризуемого следующими параметрами оттенка отражения в цветовых квазикоординатах а*/b* международного стандарта CEILAB  а* от +0,6 до +9,5, и b* от +7,7 до +14,6, согласно заявленному в технической задаче настоящего изобретения. Исходя их вышеприведенных противоречивых требований, было установлено, что толщина поглощающего слоя, который содержит субстехиометрический нитрид вольфрама W-N, должна поддерживаться на уровне, союстированном с толщинами прочих слоев описываемого термоустойчивого энергоэффективного покрытия, выбранных согласно прочим изложенным требованиям к изделию, таким образом, что результирующее прямое пропускание электромагнитного излучения в диапазоне 385-790 ТГц термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия бронзового цвета на стекле будет находиться в пределах строго от 0,36 до 0,53.
Предел по нижней границе допустимого отношения толщины внешнего «ПРТ»-слоя, содержащего оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, к толщине первого укрывного слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, составляющего не менее 0,7, связан с тем, что при значениях указанного отношения ниже данного предела, эффекты паразитного переизлучения между группой слоев, состоящей из первого укрывного слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O и первого барьерного слоя, содержащего субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, а также внешним «ПРТ»-слоем, содержащим оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, будут приводить к нежелательной компенсации свойственных внешнему «ПРТ»-слою, содержащему оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, эффектов отсутствия минимизации "просветляющих" качеств, проявляемых первым слоем, прилегающем к поверхности стеклянной подложки изделия, и содержащим субстехиометрический нитрид легированного алюминием кремния Si-Al-N, за счет того, что поглощение света в тонкопленочном слое Si-Al-N очень мало по сравнению с полупрозрачными слоями последующего осаждаемого тонкопленочного металла, в ходе прохождения электромагнитного излучения видимого диапазона длин волн сквозь всю толщу тонкопленочной слоевой структуры термоустойчивого высокоселективного энергоэффективного покрытия изделия, нанесенного на оптически прозрачную стеклянную подложку; в результате чего результирующий баланс между коэффициентами светопрозрачности и теплоотражения изделия будет недостаточен для обеспечения изделием итоговых высокоселективных качеств, характеризующихся, согласно технической задаче настоящего изобретения, величиной селективности S, составляющей не менее 1,346.
При этом, толщина внешнего «ПРТ»-слоя, содержащего оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, должна составлять не менее 7 нм по той причине, что более тонкие слои оксида легированного цинком олова Zn-Sn-O проявляют т.н. эффекты «экстинкцирования», при которых наблюдается локальная агрегация компонент слоя в субмикронные и микронные глобулярные кристаллические образования поверх предлежащего ему, содержащего субстехиометрический нитрид алюминия Al-N и являющегося вторым укрывным, а также защитным - для обеспечения хемомеханической защиты всей ранее перечисленной структуры слоев - слоя требуемой соответствующей толщины. Данные агрегационные эффекты, кроме того, проявляются более интенсивно в ходе энерговыгодного процесса, коим является привносящий во внешний «ПРТ»-слой оксида легированного цинком олова Zn-Sn-O избыточную тепловую энергию в ходе нагрева процесс термической обработки изделия. В результате протекания «экстинкцирующих» процессов в «ПРТ»-слое, его структурная целостность, а также связанная равномерность вдоль поверхности стеклянной подложки изделия с нанесенной поверх нее тонкопленочной структурой предшествующих внешнему «ПРТ»-слою, содержащему оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, слоев нарушаются, что приводит к тому, что слой перестает проявлять требуемые «ПРТ»-качества, и, как следствие, дальнейшее распространение трещин в слоевой структуре изделия в ходе первоначальной концентрации и последующей релаксации напряжений на границах индивидуальных слоев отдельных материалов в ходе процессов температурной обработки, связанных с резким изменением температуры подложки, например, в ходе термической закалки, заключающейся в быстром нагреве и последующем резком охлаждении изделия, приводит к механической деградации тонкопленочной структуры описываемого термоустойчивого высокоселективного энергоэффективного покрытия, вплоть до ее частичной локализованной или полной деламинации с поверхности оптически-прозрачной стеклянной подложки. В результате, как было установлено, для предотвращения вышеописанных негативных эффектов термообработки описываемого изделия, толщина внешнего «ПРТ»-слоя, содержащего оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, должна составлять не менее 7 нм.
Кроме того, совокупная толщина второго укрывного слоя, который содержит субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, и внешнего «ПРТ»-слоя, содержащего оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, должна составлять не менее 20 нм. Это связано с тем, что данные два внешних по отношению к оптически-прозрачной стеклянной подложке изделия слоя характеризуются наиболее интенсивной диффузией сквозь них высокоподвижных, обладающих высокой кинетической энергией кислородных компонент с атмосферы в ходе процессов термической обработки. В результате этого, для обеспечения оптимально высокого уровня ингибиции поступления кислорода в ходе термообработки вглубь ранее осажденной по отношению к стеклянной подложке части слоевой структуры за счет барьерирования потока диффузии кислорода в направлении проводящих металлических слоев, дистанция диффундирования радикалов сквозь толщу данных материалов должна превышать определенный предел толщины, обеспечивающий достаточную потерю избыточной кинетической энергии, и, как следствие, потерю радикалами первоначальной подвижности. Данный предел, как было выявлено, составляет 20 нм для случая использующихся по вышеприведенным причинам укрывного слоя, который содержит субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, и внешнего «ПРТ»-слоя, содержащего оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, а также приложения температурного воздействия температурой свыше 780°С длительностью более 15 мин, что отвечает технической задаче настоящего изобретения.
При этом, в частном случае предлагается соединение стеклянной подложки с нанесенным на ее поверхность многослойным термоустойчивым высокоселективным энергосберегающим покрытием, предварительно подвергнутым процессу термической закалки, с по меньшей мере одной дополнительной прозрачной подложкой, которая обращена к внешнему слою покрытия, содержащему оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O. Данное решение позволяет дополнительно повысить хемомеханическую устойчивость изделия в целом, так как вся полная структура тонкопленочных слоев оптического термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия на первичной стеклянной подложке оказывается, в таком случае, защищена от негативных внешних воздействий и контакта с внешней средой толщей дополнительной прозрачной подложки или толщей первой из группы дополнительных прозрачных подложек, непосредственно контактирующей с внешней относительно первичной стеклянной подложки поверхностью внешнего тонкопленочного слоя, содержащего оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O. При этом сохраняется цвет отражения поверхности стеклянной подложки со стороны, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие. В свою очередь, предварительная термическая закалка стеклянной подложки с нанесенным на ее поверхность многослойным термоустойчивым высокоселективным энергосберегающим покрытием, обеспечивает дополнительную ударную устойчивость конечного изделия наряду с дополнительными качествами преимущественно мелкоразмерной фрагментации термообработанной подложки в случае инициации акта лавинообразного выхода из нее продольно ориентированных напряжений, за счет чего обеспечивается дополнительный эффект снижения вероятности получения резаных ранений при разбитии конечного изделия.
При этом в другом частном случае предлагается соединение стеклянной подложки с нанесенным на ее поверхность многослойным термоустойчивым высокоселективным энергосберегающим покрытием, предварительно подвергнутых процессу термического упрочнения, с по меньшей мере одной дополнительной прозрачной подложкой, которая обращена к внешнему слою покрытия, содержащему оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O. Данное решение позволяет дополнительно повысить хемомеханическую устойчивость изделия в целом, так как вся полная структура тонкопленочных слоев оптического термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия на первичной стеклянной подложке оказывается, в таком случае, защищена от негативных внешних воздействий и контакта с внешней средой толщей дополнительной прозрачной подложки или толщей первой из группы дополнительных прозрачных подложек, непосредственно контактирующей с внешней относительно первичной стеклянной подложки поверхностью внешнего тонкопленочного слоя, содержащего оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O. При этом сохраняется цвет отражения поверхности стеклянной подложки со стороны, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие. В свою очередь, предварительное термическое упрочнение стеклянной подложки с нанесенным на ее поверхность многослойным термоустойчивым высокоселективным энергосберегающим покрытием обеспечивает дополнительную ударную устойчивость конечного изделия наряду с дополнительными качествами устойчивости к самопроизвольной фрагментации термоупрочненной подложки в случае инициации акта лавинообразного выхода из нее продольно ориентированных напряжений за счет внешнего температурного перепада.
Реализация технической задачи настоящего изобретения обеспечивается с помощью способа получения описываемого высокоселективного энергосберегающего покрытия бронзового цвета на стекле в ходе последовательного распыления в плазме магнетронного разряда материалов распылительных катодных мишеней согласно описанному выше. За счет осуществления данного способа осаждения многослойного тонкопленочного покрытия изделия, реализуется возможность поддержания параметров процесса напыления в юстировочных пределах, обеспечивающих требуемые результирующие эксплуатационные качества получаемого термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия на стекле в рамках нижеприведенных диапазонов согласно указанному в технической задаче настоящего изобретения.
Осаждение первого слоя, прилегающего к поверхности стеклянной подложки и содержащего субстехиометрический нитрид легированного алюминием кремния Si-Al-N, осуществляется путем распыления в плазме магнетронного разряда биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl. Распыление цельнометаллической мишени в присутствии реакционной компоненты смеси рабочего газа, в роли которой выступает азот, и которая напускается в рабочий объем распылительной камеры при поддержании уровня величины потока газонапуска согласно нижеприведенным требованиям, обеспечивает возможность получения требуемого субстехиометрического состояния осаждаемого слоя, характеризуемого недонасыщенностью азотной компонентой. При этом, степень легирования биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl распыляемой мишени должна составлять от 2% до 60%. При степени легирования менее 2%, концентрация алюминиевой компоненты в осаждаемой слое будет недостаточна для эффективного способствования дополнительному формированию наиболее устойчивых связей с последующее осаждаемым первым контактным слоем, содержащим оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O. Наблюдаемое в результате снижение уровня адгезии на границе индивидуальных слоев тонкопленочного покрытия изделия будет в итоге приводить к нарушению его структурной целостности и механической устойчивости к внешним воздействиям в ходе эксплуатации, и, прежде всего, термообработки. С другой стороны, использование распылительных мишеней из биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl со степенью легирования выше 60%, будет приводить к тому, что повышенная концентрация алюминиевой компоненты в потоке распыляемого с мишени материала, и, как результат, в составе осаждаемого слоя, будет, в свою очередь, способствовать формированию монометаллических алюминиевых фазовых выделений в слое покрытия. В результате последнего наблюдается принципиальное некомпенсируемое локальное снижение уровня адгезии осаждаемого слоя к поверхности стеклянной подложки за счет статистического уменьшения числа актов «сшивки» участков слоя с кристаллическими выделениями ближнего порядка квазиаморфной структуры стекломассы через свободные химические связи атомов кремния с формированием, преимущественно, ковалентных полярных связей. Таким образом, согласно совокупности приведенных причин, осаждение первого слоя, прилегающего к поверхности стеклянной подложки и содержащего субстехиометрический нитрид легированного алюминием кремния Si-Al-N, требуется осуществлять путем распыления в плазме магнетронного разряда биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl со степенью легирования составляющей от 2% до 60%.
-2
При этом осаждение последующего слоя, являющегося первым контактным слоем и содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, следует осуществлять путем распыления в плазме магнетронного разряда металлической распылительной мишени из биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn. Распыление цельнометаллической мишени в присутствии реакционной компоненты смеси рабочего газа, в роли которой выступает кислород, и которая напускается в рабочий объем распылительной камеры при поддержании уровня величины потока газонапуска согласно нижеприведенным требованиям, обеспечивает возможность минимизации толщины окисленного слоя мишени, который сосредотачивается вблизи ее поверхности за счет установления динамического равновесия между скоростью распыления поверхности мишени и динамикой ее окисления, а также абсорбции кислорода толщей биметаллического сплава. За счет этого, в свою очередь, обеспечивается возможность поддержания процесса распыления в режимах баланса вольт-амперных характеристик магнетронного разряда, способствующих минимизации эффекта срыва горения разряда в режим дуги, при котором происходит как повреждение поверхности распыляемой мишени, способное привести к дальнейшей неравномерности толщины получаемого в ходе осаждения слоя по площади поверхности стеклянной подложки, так и индуцирование дополнительных паразитных растягивающих напряжений в формирующейся тонкой пленке, сказывающееся на деградации требуемых контактных качеств слоя. При этом степень легирования биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn распыляемой мишени должна составлять от 5% до 80%. При использовании распыляемых биметаллических мишеней со степенями легирования, лежащими вне приведенных пределов, разница между концентрациями основной и легирующей металлических компонент осаждаемого слоя будет достаточно велика, чтобы способствовать процессам рекристаллизации тонкой пленки в ходе формирования избыточно большого количества монометаллических фазовых выделений превалирующей по своей концентрации металлической компоненты. Измененная морфология поверхности подвергшегося протеканию рекристаллизационных процессов слоя описываемого покрытия будет транслироваться в осаждаемые в дальнейшем последующие индивидуальные слои тонкопленочной структуры изделия, в том числе и в цельнометаллические функциональные отражающие ИК-излучение слои серебра Ag, в результате чего будет наблюдаться увеличение значения мутности стеклянной подложки с нанесенным на нее энергоэффективным покрытием до значений, превышающих заявленную согласно техническому результату настоящего изобретения величину в 9,4⋅10%, причем значение мутности изделия будет в дальнейшем увеличиваться до больших значений в ходе термической обработки изделия за счет дальнейших эффектов агрегации функциональных отражающих ИК-излучение слоев серебра Ag, подвергшихся первоначальной трансляции рекристаллизованной структуры предлежащих слоев в ходе непосредственного формирования. В результате, по вышеизложенным причинам, осаждение первого контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, следует осуществлять путем распыления в плазме магнетронного разряда металлической распылительной мишени из биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn со степенью легирования составляющей от 5% до 80%.
-2
Осаждение следующего слоя, являющегося первым каталитическим слоем и содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, следует осуществлять путем распыления в плазме магнетронного разряда металлической распылительной мишени из биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl. Распыление цельнометаллической мишени в присутствии реакционной компоненты смеси рабочего газа, в роли которой выступает кислород, и которая напускается в рабочий объем распылительной камеры при поддержании уровня величины потока газонапуска согласно нижеприведенным требованиям, обеспечивает возможность минимизации толщины окисленного слоя мишени, который сосредотачивается вблизи ее поверхности за счет установления динамического равновесия между скоростью распыления поверхности мишени и динамикой ее окисления, а также абсорбции кислорода толщей биметаллического сплава. За счет этого, в свою очередь, обеспечивается возможность поддержания процесса распыления в режимах баланса вольт-амперных характеристик магнетронного разряда, способствующих минимизации эффекта срыва горения разряда в режим дуги, при котором происходит как повреждение поверхности распыляемой мишени, способное привести к дальнейшей неравномерности толщины получаемого в ходе осаждения слоя по площади поверхности стеклянной подложки, так и индуцирование дополнительных паразитных растягивающих напряжений в формирующейся тонкой пленке, сказывающееся на деградации требуемых контактных качеств слоя. При этом степень легирования биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl распыляемой мишени должна составлять от 5% до 80% по причинам, аналогичным таковым для материала распыляемой мишени, с которой осуществляется осаждение первого контактного слоя и которая состоит из биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn, приведенным выше. При использовании распыляемых биметаллических мишеней сплава легированного алюминием цинка ZnAl со степенями легирования, лежащими вне предела от 5% до 80%, разница между концентрациями основной и легирующей металлических компонент осаждаемого слоя будет достаточно велика, чтобы способствовать процессам рекристаллизации тонкой пленки в ходе формирования избыточно большого количества монометаллических фазовых выделений превалирующей по своей концентрации металлической компоненты. Измененная морфология поверхности подвергшегося протеканию рекристаллизационных процессов слоя описываемого покрытия будет транслироваться в осаждаемые в дальнейшем последующие индивидуальные слои тонкопленочной структуры изделия, в том числе и в цельнометаллические функциональные отражающие ИК-излучение слои серебра Ag, в результате чего будет наблюдаться увеличение значения мутности стеклянной подложки с нанесенным на нее энергоэффективным покрытием до значений, превышающих заявленную согласно техническому результату настоящего изобретения величину в 9,4⋅10%, причем значение мутности изделия будет в дальнейшем увеличиваться до больших значений в ходе термической обработки изделия за счет дальнейших эффектов агрегации функциональных отражающих ИК-излучение слоев серебра Ag, подвергшихся первоначальной трансляции рекристаллизованной структуры предлежащих слоев в ходе непосредственного формирования. В результате, осаждение первого каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, следует осуществлять путем распыления в плазме магнетронного разряда металлической распылительной мишени из биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl со степенью легирования от 5% до 80%.
-2
Последующий слой, отражающий ИК-излучение, и содержащий серебро Ag, следует осаждать в ходе распыления состоящей из цельного серебра Ag металлической мишени с примесной чистотой металла не менее 87%. При меньших значениях примесной чистоты, концентрация распыленных совместно с серебром примесных компонент в осаждаемом слое будет превышать эмпирически установленную граничную величину, начиная с которой присутствие избыточного количества примесей в слое начинает провоцировать процессы экстинкции и сопутствующей агрегации слоя благородного металла в ходе термообработки, вне зависимости от его конкретной толщины, лежащей в диапазоне значений, определенных и обоснованных выше. В результате, будет происходить инициация сопутствующих процессов рекристаллизации тонкой пленки как непосредственно содержащего избыточное количество примесных компонент слоя серебра Ag, так и осажденных поверх него прочих слоев тонкопленочной структуры покрытия описываемого изделия в ходе трансляции подвергшейся первоначальной локальной агрегации морфологии отражающего ИК-излучение слоя, в результате чего будет наблюдаться увеличение значения мутности стеклянной подложки с нанесенным на нее энергоэффективным покрытием до значений, превышающих заявленную согласно техническому результату настоящего изобретения величину в 9,4-10%. Таким образом, осаждение тонкопленочного серебряного Ag слоя, являющегося первым слоем, отражающим ИК-излучение, следует осуществлять путем распыления в плазме магнетронного разряда распылительной катодной мишени из серебра Ag с примесной чистотой не менее 87%.
-2
При этом, осаждение следующего слоя, являющегося первым барьерным слоем, содержащего субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, должно осуществляться в ходе распыления мишени из биметаллического сплава нихрома NiCr с парциальной концентрацией никеля не ниже 10%. Распыление цельнометаллической сплавной мишени в присутствии реакционной компоненты смеси рабочего газа, в роли которой выступает кислород, и которая напускается в рабочий объем распылительной камеры при поддержании уровня величины потока газонапуска согласно нижеприведенным требованиям, обеспечивает возможность минимизации толщины окисленного слоя мишени, который сосредотачивается вблизи ее поверхности за счет установления динамического равновесия между скоростью распыления поверхности мишени и динамикой ее окисления, а также абсорбции кислорода толщей биметаллического сплава. За счет этого, в свою очередь, обеспечивается возможность поддержания процесса распыления в режимах баланса вольт-амперных характеристик магнетронного разряда, способствующих минимизации эффекта срыва горения разряда в режим дуги, при котором происходит как повреждение поверхности распыляемой мишени, способное привести к дальнейшей неравномерности толщины получаемого в ходе осаждения слоя по площади поверхности стеклянной подложки, так и индуцирование дополнительных паразитных растягивающих напряжений в формирующейся тонкой пленке, сказывающееся на деградации требуемых контактных качеств слоя. В свою очередь ограничение на парциальную концентрацию никеля в составе сплава мишени, которая должна составлять не менее 10%, связано с тем, что при меньшей концентрации никеля в составе биметаллического сплава мишени, его концентрация в составе осаждаемого слоя также будет меньше эмпирически установленной нижней граничной величины, до достижения которой никель играет в осаждаемом слое роль условной прекурсорной составляющей, обеспечивающей присутствие в формирующемся слое градиента химического потенциала достаточной по модулю величины, чтобы провоцировать образование диффузионных потоков, приводящих к собирательному кристаллизационному росту моноэлементных фазовых выделений в слое. Измененная морфология поверхности подвергшегося протеканию процессов собирательной кристаллизации слоя описываемого покрытия будет транслироваться в осаждаемые в дальнейшем последующие индивидуальные слои тонкопленочной структуры изделия, в том числе и во второй цельнометаллический функциональный отражающий ИК-излучение слой серебра Ag, в результате чего будет наблюдаться увеличение значения мутности стеклянной подложки с нанесенным на нее энергоэффективным покрытием до значений, превышающих заявленную согласно техническому результату настоящего изобретения величину в 9,4-10%, причем значение мутности изделия будет в дальнейшем увеличиваться до больших значений в ходе термической обработки изделия за счет дальнейших эффектов агрегации второго функционального отражающего ИК-излучение слоя серебра Ag, подвергшегося первоначальной трансляции собирательно-кристаллизованной структуры предлежащих слоев в ходе непосредственного формирования. Таким образом, осаждение первого барьерного слоя, содержащего субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, следует осуществлять путем распыления в плазме магнетронного разряда металлической распылительной мишени из биметаллического сплава сплава нихрома NiCr с парциальной концентрацией никеля не ниже 10%.
-2
Осаждение последующего слоя оксида легированного алюминием цинка Zn-Al-O, выполняющего роль первого укрывного слоя, следует осуществлять путем распыления в плазме магнетронного разряда диэлектрической мишени из керамического стехиометрического оксида биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZAO со степенью легирования от 5% до 80%. Использование предоксидированной керамической мишени в данном случае обусловлено тем, что, при ее использовании, кислород, необходимый для формирования оксида осаждаемого слоя, поступает на подложку в составе потока распыленного вещества с мишени в т.ч. в молекулярном виде оксидов металлических компонент осаждаемого покрытия. Таким образом, обеспечивается минимизация негативного воздействия высоко-реакционноспособной кислородной компоненты на ранее осажденные: цельно-металлический первый функциональный слой, отражающий ИК-излучение и состоящий из серебра Ag, и следующий за ним субстехиометрический слой оксида нихрома Ni-Cr-O, который является первым барьерным слоем; которые экспонированы среде внутри распылительной камеры, в которой осуществляется осаждение первого укрывного слоя оксида легированного алюминием цинка Zn-Al-O, а также магнетронному плазменному разряду и потоку распыленного с катодной мишени вещества в ней. В случае же осаждения первого укрывного слоя, состоящего из оксида легированного алюминием цинка Zn-Al-O, путем реакционного распыления металлической мишени в присутствии напускаемого в распылительную камеру кислорода в качестве реакционной компоненты смеси рабочих газов, приходящие на поверхность осажденных ранее тонкопленочных слоев на стеклянной подложке высокоэнергетичные ионы кислорода, претерпевающие ионизацию в области горения магнетронного плазменного разряда, а также молекулярный кислород, хемосорбирующийся во внешние, на описываемом этапе формирования структуры тонкопленочного энергоэффективного покрытия изделия, слои металлического серебра Ag и субстехиометрического оксида нихрома Ni-Cr-O, повреждают данные слои через формирование избыточного количества дефектов внедрения предварительно тому, как поверх них успевает сформироваться достаточно толстый для их предохранения укрывной слой оксида легированного алюминием цинка Zn-Al-O, в результате чего данная группа слоев теряет требуемый уровень адгезии на интерфейсных границах как индивидуальных слоев группы, так и по отношению к прочим слоям тонкопленочной структуры покрытия в целом, что приводит к значительной деградации качеств механической стабильности покрытия описываемого изделия и дальнейшей невозможности обеспечения совокупности заявленных в техническом результате настоящего изобретения качеств изделия. При этом причины, по которым степень легирования керамического стехиометрического оксида биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZAO, из которого состоит распыляемая катодная мишень, использующаяся для осаждения первого укрывного слоя оксида легированного алюминием цинка Zn-Al-O, должна находиться в пределах от 5% до 80% по причинам, аналогичным таковым для мишени из биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl, с которой, как было описано выше, должно осуществляться осаждение содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O первого каталитического слоя: при использовании керамического распыляемых мишеней стехиометрического оксида биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZAO со степенями легирования, лежащими вне предела от 5% до 80%, разница между концентрациями основной и легирующей металлических компонент осаждаемого слоя будет достаточно велика, чтобы способствовать процессам рекристаллизации тонкой пленки в ходе формирования избыточно большого количества монометаллических фазовых выделений превалирующей по своей концентрации металлической компоненты. Измененная морфология поверхности подвергшегося протеканию рекристаллизационных процессов слоя описываемого покрытия будет транслироваться в осаждаемые в дальнейшем последующие индивидуальные слои тонкопленочной структуры изделия, в том числе и во второй цельнометаллический функциональный отражающий ИК-излучение слой серебра Ag, в результате чего будет наблюдаться увеличение значения мутности стеклянной подложки с нанесенным на нее энергоэффективным покрытием до значений, превышающих заявленную согласно техническому результату настоящего изобретения величину в 9,4⋅10%, причем значение мутности изделия будет в дальнейшем увеличиваться до больших значений в ходе термической обработки изделия за счет дальнейших эффектов агрегации второго функционального отражающего ИК-излучение слоя серебра Ag, подвергшегося первоначальной трансляции рекристаллизованной структуры предлежащих слоев в ходе непосредственного формирования. Таким образом, осаждение первого укрывного слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, следует осуществлять путем распыления в плазме магнетронного разряда диэлектрической мишени из керамического стехиометрического оксида биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZAO со степенью легирования от 5% до 80%.
-2
При этом осаждение следующего слоя, являющегося промежуточным слоем и содержащего субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, осуществляется за счет распыления цельнометаллической алюминиевой мишени с примесной чистотой не менее 84%. Распыление цельнометаллической мишени в присутствии реакционной компоненты смеси рабочего газа, в роли которой выступает азот, и которая напускается в рабочий объем распылительной камеры при поддержании уровня величины потока газонапуска согласно нижеприведенным требованиям, обеспечивает возможность минимизации толщины азотно-отравленного слоя мишени, который сосредотачивается вблизи ее поверхности за счет установления динамического равновесия между скоростью распыления поверхности мишени и динамикой ее отравления, а также абсорбции азота толщей алюминия. За счет этого, в свою очередь, обеспечивается возможность поддержания процесса распыления в режимах баланса вольт-амперных характеристик магнетронного разряда, способствующих минимизации эффекта срыва горения разряда в режим дуги, при котором происходит как повреждение поверхности распыляемой мишени, способное привести к дальнейшей неравномерности толщины получаемого в ходе осаждения слоя по площади поверхности стеклянной подложки, так и индуцирование дополнительных паразитных растягивающих напряжений в формирующейся тонкой пленке, сказывающееся на деградации требуемых контактных качеств слоя. При этом ограничение на минимально допустимую чистоту материала мишени связано с тем, что при меньших значениях примесной чистоты, концентрация распыленных совместно с алюминием примесных компонент в осаждаемом слое будет превышать эмпирически установленную граничную величину, начиная с которой присутствие избыточного количества примесей в слое начинает провоцировать процессы рекристаллизации и сопутствующей агрегации слоя в ходе термообработки, вне зависимости от его конкретной толщины, лежащей в диапазоне значений, определенных и обоснованных выше. В результате, будет происходить как непосредственная рекристаллизация тонкой пленки самого содержащего избыточное количество примесных компонент слоя субстехиометрического нитрида алюминия Al-N, так и осажденных поверх него прочих слоев тонкопленочной структуры покрытия описываемого изделия в ходе трансляции подвергшейся первоначальной локальной агрегации морфологии промежуточного слоя, в результате чего будет наблюдаться увеличение значения мутности стеклянной подложки с нанесенным на нее энергоэффективным покрытием до значений, превышающих заявленную согласно техническому результату настоящего изобретения величину в 9,4⋅10%. Таким образом, осаждение промежуточного слоя, содержащего субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, следует осуществлять путем распыления в плазме магнетронного разряда распылительной катодной мишени из алюминия А1 с примесной чистотой не менее 84%.
Поскольку для реализации качеств высокоселективности изделия слоевая структура тонкопленочного покрытия изделия выполняется по схеме платформы с двумя входящими в состав покрытия слоями, отражающими ИК-излучение и содержащими серебро, разделенными керамическими слоями, а также выбранная схема построения тонкопленочного оптического энергосберегающего покрытия изделия предполагает, по вышеперечисленным причинам, повторение общей структуры последовательно следующих друг за другом материалов в случае отражающих ИК-излучение слоев, содержащих серебро Ag, и окружающих их слоев диэлектриков, а именно: второго контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, второго каталитического слоя, который содержит оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-О, непосредственно второго отражающего ИК-излучение слоя, содержащего серебро Ag, и второго барьерного слоя, содержащего субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, то для осаждения перечисленной последовательности слоев следует использовать соответствующие распылительные мишени, аналогичные таковым для группы слоев, состоящей из первого отражающего ИК-излучение слоя серебра Ag, и окружающих его диэлектрических слоев - первого контактного, первого каталитического и первого барьерного слоя соответственно - по причинам также аналогичным вышеизложенным. Таким образом, осаждение второго контактного слоя, содержащего оксид легированного оловом цинка Zn-Sn-O, следует осуществлять путем распыления в плазме магнетронного разряда металлической распылительной мишени из биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn со степенью легирования составляющей от 5% до 80%, осаждение второго каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, следует осуществлять путем распыления в плазме магнетронного разряда металлической распылительной мишени из биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl со степенью легирования от 5% до 80%, осаждение тонкопленочного серебряного Ag слоя, являющегося вторым слоем, отражающим ИК-излучение, следует осуществлять путем распыления в плазме магнетронного разряда распылительной катодной мишени из серебра Ag с примесной чистотой не менее 87%, а осаждение второго барьерного слоя, содержащего субстехиометрический оксид нихрома Ni-Cr-O, следует осуществлять путем распыления в плазме магнетронного разряда металлической распылительной мишени из биметаллического сплава сплава нихрома NiCr с парциальной концентрацией никеля не ниже 10%.
-2
При этом осаждение слоя, содержащего субстехиометрический нитрид вольфрама W-N и являющегося поглощающим слоем, следует осуществлять распылением в плазме магнетронного разряда цельнометаллической вольфрамовой W мишени с примесной чистотой не менее 93%. Распыление цельнометаллической мишени в присутствии реакционной компоненты смеси рабочего газа, в роли которой выступает азот, и которая напускается в рабочий объем распылительной камеры при поддержании уровня величины потока газонапуска согласно нижеприведенным требованиям, обеспечивает возможность минимизации толщины азотно-отравленного слоя мишени, который сосредотачивается вблизи ее поверхности за счет установления динамического равновесия между скоростью распыления поверхности мишени и динамикой ее отравления, а также абсорбции азота толщей вольфрама W. За счет этого, в свою очередь, обеспечивается возможность поддержания процесса распыления в режимах баланса вольт-амперных характеристик магнетронного разряда, способствующих минимизации эффекта срыва горения разряда в режим дуги, при котором происходит как повреждение поверхности распыляемой мишени, способное привести к дальнейшей неравномерности толщины получаемого в ходе осаждения слоя по площади поверхности стеклянной подложки, так и индуцирование дополнительных паразитных растягивающих напряжений в формирующейся тонкой пленке, сказывающееся на деградации требуемых контактных качеств слоя. При этом ограничение на минимально допустимую чистоту материала мишени связано с тем, что при меньших значениях примесной чистоты, концентрация распыленных совместно с вольфрамом примесных компонент в осаждаемом слое будет превышать эмпирически установленную граничную величину, начиная с которой присутствие избыточного количества примесей в слое начинает провоцировать процессы рекристаллизации и сопутствующей агрегации слоя в ходе термообработки, вне зависимости от его конкретной толщины, лежащей в диапазоне значений, определенных и обоснованных выше. В результате, будет происходить как непосредственная рекристаллизация тонкой пленки самого содержащего избыточное количество примесных компонент слоя субстехиометрического нитрида вольфрама W-N, так и осажденных поверх него прочих слоев тонкопленочной структуры покрытия описываемого изделия в ходе трансляции подвергшейся первоначальной локальной агрегации морфологии поглощающего слоя, в результате чего будет наблюдаться увеличение значения мутности стеклянной подложки с нанесенным на нее энергоэффективным покрытием до значений, превышающих заявленную согласно техническому результату настоящего изобретения величину в 9,4⋅10%. Таким образом, осаждение поглощающего слоя, содержащего субстехиометрический нитрид вольфрама W-N, следует осуществлять путем распыления в плазме магнетронного разряда распылительной катодной мишени из вольфрама W с примесной чистотой не менее 93%.
-2
Следующий за поглощающим слоем субстехиометрического нитрида вольфрама W-N второй укрывной слой, выполняющий также функцию защитного слоя, обеспечивающего хемомеханическую защиту всей ранее перечисленной структуры слоев, и содержащий субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, получают путем осаждения в ходе распыления в плазме магнетронного разряда цельнометаллической алюминиевой мишени с примесной чистотой не менее 84% по причинам аналогичным таковым для слоя аналогичного материала - промежуточный слоя, содержащего субстехиометрический нитрид алюминия Al-N - и изложенным выше. А именно: распыление цельнометаллической мишени в присутствии реакционной компоненты смеси рабочего газа, в роли которой выступает азот, и которая напускается в рабочий объем распылительной камеры при поддержании уровня величины потока газонапуска согласно нижеприведенным требованиям, обеспечивает возможность минимизации толщины азотно-отравленного слоя мишени, который сосредотачивается вблизи ее поверхности за счет установления динамического равновесия между скоростью распыления поверхности мишени и динамикой ее отравления, а также абсорбции азота толщей алюминия. За счет этого, в свою очередь, обеспечивается возможность поддержания процесса распыления в режимах баланса вольт-амперных характеристик магнетронного разряда, способствующих минимизации эффекта срыва горения разряда в режим дуги, при котором происходит как повреждение поверхности распыляемой мишени, способное привести к дальнейшей неравномерности толщины получаемого в ходе осаждения слоя по площади поверхности стеклянной подложки, так и индуцирование дополнительных паразитных растягивающих напряжений в формирующейся тонкой пленке, сказывающееся на деградации требуемых контактных качеств слоя. При этом ограничение на минимально допустимую чистоту материала мишени связано с тем, что при меньших значениях примесной чистоты, концентрация распыленных совместно с алюминием примесных компонент в осаждаемом слое будет превышать эмпирически установленную граничную величину, начиная с которой присутствие избыточного количества примесей в слое начинает провоцировать процессы рекристаллизации и сопутствующей агрегации слоя в ходе термообработки, вне зависимости от его конкретной толщины, лежащей в диапазоне значений, определенных и обоснованных выше. В результате, будет происходить как непосредственная рекристаллизация тонкой пленки самого содержащего избыточное количество примесных компонент слоя субстехиометрического нитрида алюминия Al-N, так и осажденного поверх него последующего слоя, являющегося внешним слоем всей перечисленной структуры слоев покрытия и выполняющего роль «ПРТ»-слоя, который содержит оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, в ходе трансляции подвергшейся первоначальной локальной агрегации морфологии второго слоя субстехиометрического нитрида алюминия Al-N, выполняющего также роль защитного слоя для обеспечения хемомеханической защиты всей ранее перечисленной структуры слоев. В результате этого будет наблюдаться как увеличение значения мутности стеклянной подложки с нанесенным на нее энергоэффективным покрытием до значений, превышающих заявленную согласно техническому результату настоящего изобретения величину в 9,4⋅10%, так и потеря внешним относительно стеклянной подложки изделия «ПРТ»-слоем оксида легированного цинком олова Zn-Sn-O его качеств способствования предотвращению распространения трещин, что, в свою очередь, будет негативно сказываться на свойствах общей хемомеханической стабильости всего тонкопленочного термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия бронзового цвета на стеклянной подложке в целом. Таким образом, осаждение второго укрывного слоя, содержащего субстехиометрический нитрид алюминия Al-N, следует осуществлять путем распыления в плазме магнетронного разряда распылительной катодной мишени из алюминия А1 с примесной чистотой не менее 84%.
Внешний слой всей перечисленной структуры слоев покрытия, выполняющий роль «ПРТ»-слоя и содержащий оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, осаждают путем распыления катодной мишени из биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn со степенью легирования составляющей от 5% до 80%. Распыление цельнометаллической мишени в присутствии реакционной компоненты смеси рабочего газа, в роли которой выступает кислород, и которая напускается в рабочий объем распылительной камеры при поддержании уровня величины потока газонапуска согласно нижеприведенным требованиям, обеспечивает возможность минимизации толщины окисленного слоя мишени, который сосредотачивается вблизи ее поверхности за счет установления динамического равновесия между скоростью распыления поверхности мишени и динамикой ее окисления, а также абсорбции кислорода толщей биметаллического сплава. За счет этого, в свою очередь, обеспечивается возможность поддержания процесса распыления в режимах баланса вольт-амперных характеристик магнетронного разряда, способствующих минимизации эффекта срыва горения разряда в режим дуги, при котором происходит как повреждение поверхности распыляемой мишени, способное привести к дальнейшей неравномерности толщины получаемого в ходе осаждения слоя по площади поверхности стеклянной подложки, так и индуцирование дополнительных паразитных растягивающих напряжений в формирующейся тонкой пленке, сказывающееся на деградации требуемых контактных качеств слоя. При этом требование к тому, чтобы степень легирования биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn распыляемой мишени составляла от 5% до 80% связано с тем, что при использовании распыляемых биметаллических мишеней со степенями легирования, лежащими вне приведенных пределов, разница между концентрациями основной и легирующей металлических компонент осаждаемого слоя будет достаточно велика, чтобы способствовать процессам рекристаллизации тонкой пленки в ходе формирования избыточно большого количества монометаллических фазовых выделений превалирующей по своей концентрации металлической компоненты. Протекание рекристаллизационных процессов слоя описываемого покрытия будет приводить к сопутствующему накоплению напряжений на границах индивидуальных кристаллитов слоя в ходе их роста, что, в свою очередь, будет негативным образом сказываться на уровне проявляемых слоем «ПРТ»-качеств и, как результат, деградации механической стабильости тонкопленочного покрытия описываемого изделия в ходе термообработки, как совокупности процессов, провоцирующих перераспределение внутренних напряжений в подвергаемой прогреву толще слоевой структуры. В результате, по вышеизложенным причинам, осаждение внешнего по отношению ко всей описываемой тонкопленочной слоевой структуре покрытия слоя, который выполняет роль «ПРТ»-слоя и содержит оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, следует осуществлять путем распыления в плазме магнетронного разряда металлической распылительной мишени из биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn со степенью легирования составляющей от 5% до 80%
При этом напряжение горения магнетронного разряда при распылении катодных мишеней из биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl и из алюминия Al следует поддерживать в пределах от 420 до 610 В. Данное ограничение на область допустимых рабочих значений напряжения горения магнетронного разряда при распылении указанных катодных мишеней связано с тем, что при значениях напряжения меньше 420 В кинетическая энергия разогнанных в разности потенциалов разрядного промежутка магнетронного блока распыляющих ионов плазмы будет недостаточна для выбивания с поверхности мишени атомов алюминия с, в свою очередь, достаточно высокой кинетической энергией покидания приповерхностного потенциального барьера мишени, которая, по результатам преодоления разрядного промежутка и поступления потока распыленных атомов на подложку, позволила бы им обеспечить образование связей с близлежащими атомами - как формирующегося слоя, так и подлежащей поверхности - необходимых для достижения как удовлетворительной адгезии осаждаемых слоев к подвергаемой осаждению поверхности, так и стабильности непосредственно формирующегося тонкопленочного слоя с точки зрения сродства его индивидуальных моноатомных слоев в ходе формирования. С другой стороны, при превышении допустимого граничного значения напряжения горения магнетронного разряда при распылении катодных мишеней из биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl и из алюминия Al по верхней границе, составляющей 610 В, динамика накопления паразитного положительного заряда на поверхности катодных мишеней указанных материалов, распыляемых в состояниях отравления поверхности, соответствующих уровням потоков напуска реакционных составляющих смесей рабочих газов соответствующих процессов, находящихся в пределах, границы и причины выбора которых приведены далее, будет слишком высока, что начнет приводить к систематическим срывам режима горения магнетронного разряда в состояние дугового разряда, теневая область которого будет инициироваться на отравленных поверхностях мишеней. При этом, срыв горения разряда в режим дуги будет приводить к повреждению поверхности распыляемой мишени, что, в свою очередь, ведет к дальнейшей неравномерности толщины получаемого в ходе осаждения слоя по площади поверхности стеклянной подложки, а также к индуцированию дополнительных паразитных растягивающих напряжений в формирующейся тонкой пленке, что сказывается на деградации требуемых контактных качеств осаждаемого слоя.
При этом напряжение горения магнетронного разряда при распылении катодных мишеней из биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn и из биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl следует поддерживать в пределах от 420 до 545 В. Данное ограничение на область допустимых рабочих значений напряжения горения магнетронного разряда при распылении указанных катодных мишеней связано с тем, что, как было установлено, при значениях напряжения меньше 420 В кинетическая энергия разогнанных в разности потенциалов разрядного промежутка магнетронного блока распыляющих ионов плазмы будет недостаточна для выбивания с поверхности мишени атомов цинка, а также алюминия - для случая мишеней из биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl - с, в свою очередь, достаточно высокой кинетической энергией покидания приповерхностного потенциального барьера мишени, которая, по результатам преодоления разрядного промежутка и поступления потока распыленных атомов на подложку, позволила бы им обеспечить образование связей с близлежащими атомами - как формирующегося слоя, так и подлежащей поверхности - необходимых для достижения как удовлетворительной адгезии осаждаемых слоев к подвергаемой осаждению поверхности, так и стабильности непосредственно формирующегося тонкопленочного слоя с точки зрения сродства его индивидуальных моноатомных слоев в ходе формирования. С другой стороны, при превышении допустимого граничного значения напряжения горения магнетронного разряда при распылении катодных мишеней из биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn и из биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl по верхней границе, составляющей 545 В, динамика накопления паразитного положительного заряда на поверхности катодных мишеней указанных материалов, распыляемых в состояниях отравления поверхности, соответствующих уровням потоков напуска реакционных составляющих смесей рабочих газов соответствующих процессов, находящихся в пределах, границы и причины выбора которых приведены далее, будет слишком высока, что начнет приводить к систематическим срывам режима горения магнетронного разряда в состояние дугового разряда, теневая область которого будет инициироваться на отравленных поверхностях мишеней. При этом, срыв горения разряда в режим дуги будет приводить к повреждению поверхности распыляемой мишени, что, в свою очередь, ведет к дальнейшей неравномерности толщины получаемого в ходе осаждения слоя по площади поверхности стеклянной подложки, а также к индуцированию дополнительных паразитных растягивающих напряжений в формирующейся тонкой пленке, что сказывается на деградации требуемых контактных качеств осаждаемого слоя.
Аналогичные причины накладывают ограничения на эмпирически выявленный диапазон допустимых значений напряжений горения магнетронного разряда, которые следует поддерживать при распылении катодных мишеней из биметаллического сплава нихрома NiCr и из вольфрама W, составляющий от 550 до 670 В. Данное ограничение на область допустимых рабочих значений напряжения горения магнетронного разряда при распылении указанных катодных мишеней связано с тем, что при значениях напряжения меньше 550 В кинетическая энергия разогнанных в разности потенциалов разрядного промежутка магнетронного блока распыляющих ионов плазмы будет недостаточна для выбивания с поверхности мишеней из биметаллического сплава нихрома NiCr атомов никеля Ni, а с поверхности мишеней из вольфрама W атомов, соответственно, вольфрама, с, в свою очередь, достаточно высокой кинетической энергией покидания приповерхностного потенциального барьера мишени, которая, по результатам преодоления разрядного промежутка и поступления потока распыленных атомов на подложку, позволила бы им обеспечить образование связей с близлежащими атомами - как формирующегося слоя, так и подлежащей поверхности - необходимых для достижения как удовлетворительной адгезии осаждаемых слоев к подвергаемой осаждению поверхности, так и стабильности непосредственно формирующегося тонкопленочного слоя с точки зрения сродства его индивидуальных моноатомных слоев в ходе формирования. С другой стороны, при превышении допустимого граничного значения напряжения горения магнетронного разряда при распылении катодных мишеней из биметаллического сплава нихрома NiCr и из вольфрама W по верхней границе, составляющей 637 В, динамика накопления паразитного положительного заряда на поверхности катодных мишеней указанных материалов, распыляемых в состояниях отравления поверхности, соответствующих уровням потоков напуска реакционных составляющих смесей рабочих газов соответствующих процессов, находящихся в пределах, границы и причины выбора которых приведены далее, будет, как было выявлено, слишком высока, что начнет приводить к систематическим срывам режима горения магнетронного разряда в состояние дугового разряда, теневая область которого будет инициироваться на отравленных поверхностях мишеней. При этом, срыв горения разряда в режим дуги будет приводить к повреждению поверхности распыляемой мишени, что, в свою очередь, ведет к дальнейшей неравномерности толщины получаемого в ходе осаждения слоя по площади поверхности стеклянной подложки, а также к индуцированию дополнительных паразитных растягивающих напряжений в формирующейся тонкой пленке, что сказывается на деградации требуемых контактных качеств осаждаемого слоя.
При этом, при распылении катодных мишеней из серебра Ag, напряжение горения магнетронного разряда не должно превышать 560 В. Это связано с тем, что, как было эмпирически установлено, при превышении данного предела кинетическая энергия индивидуальных атомов серебра Ag, приходящих в потоке распыленного с мишени вещества на поверхность экспонированной подложки с нанесенными на нее предварительно слоями описываемого тонкопленочного энергоэффективного покрытия, в частности - предшествующими как первому, так и второму функциональному отражающему ИК-излучение слою серебра Ag соответственно первым и вторым каталитическими слоями, содержащими оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, будет достаточно высока для повреждения через индукцию дефектов каталитических слоев в ходе формирования первичных моноатомных слоев серебра Ag поверх непосредственно соответствующих каталитических слоев оксида легированного алюминием цинка Zn-Al-O. В результате этого, будет наблюдаться нарушение катализа равномерности роста электропроводящего металлического слоя серебра Ag, являющегося первым отражающим ИК-излучение слоем, поверх каталитического слоя, содержащего оксид легированного алюминием цинка Zn-Al-O, как локально по поверхности подложки, так и по всей площади осажденной слоевой структуры, за счет чего будет также локально нарушаться возможность достижения качеств энергоэффективности вдоль поверхности изделия с точки зрения снижения излучательных теплопотерь в холодное время, соответствующих величине излучательной способности изделия, задаваемой поверхностным омическим сопротивлением тонкопленочного покрытия, не превышающей 2,27 Ом/, что будет являться конечным следствием структурной неоднородности отражающего ИК-излучение электропроводящего слоя серебра Ag и сопутствующего роста паразитного сопротивления на границах кристаллических конгломератов тонкопленочного серебряного слоя.
В свою очередь, при распылении катодных мишеней из керамического стехиометрического оксида биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZAO, напряжение горения магнетронного разряда поддерживают на уровне не ниже 600 В. Поскольку распыляемая мишень должна быть, по приведенным выше причинам, предоксидированна и, соответственно, ее поверхность представляет из себя керамический оксид, при распылении поверхности мишени приходящим потоком ионов из области горения плазмы магнетронного разряда происходит дополнительная затрата привносимой с распыляющим потоком кинетической энергии налетающих ионов на обеспечение диссоциации связей атомов металлов мишени с атомами кислорода при их преодолении приповерхностного потенциального барьера. В результате, как было эмпирически определено, при значениях напряжения меньше 600 В кинетическая энергия разогнанных в разности потенциалов разрядного промежутка магнетронного блока распыляющих ионов плазмы будет недостаточна для одновременного обеспечения разрыва кислородно-металлических связей элементов поверхности распыляемой керамической мишени стехиометрического оксида биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZAO и выбивания с поверхности мишени атомов алюминия Al и цинка Zn для формирования потока приходящего на подложку вещества обеспечивающего напыление требуемого слоя оксида легированного алюминием цинка Zn-Al-O, являющегося первым укрывным слоем. Таким образом, распыление катодных мишеней из керамического стехиометрического оксида биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZAO должно осуществляться при напряжении горения магнетронного разряда на уровне не ниже 600 В.
Кроме того, накладываются ограничения на максимальный допустимый ток магнетронного разряда, величина которого зависит от материала распыляемой катодной мишени, как результат зависимости от коэффициента теплопроводности материала мишени. Так, для катодных мишеней из биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl ток магнетронного разряда должен поддерживаться на уровне не больше 110 А, для катодных мишеней из алюминия Al не больше 160 А, для катодных мишеней из биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn не больше 60 А, для катодных мишеней из биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl не больше 90 А, для катодных мишеней из биметаллического сплава нихрома NiCr, из вольфрама W и из керамического стехиометрического оксида биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZAO - не больше 90 А, а для катодных мишеней из серебра Ag не больше 15 А. Данные ограничения для каждого из материалов распылительных катодных мишеней были эмпирически выявлены исходя из тех наблюдений, что, при превышении индивидуального для конкретного материала мишени предела по току разряда, привносимый с потоком распыляющих ионов из плазмы магнетронного разряда поток тепловой мощности в единицу времени достигает величины, при которой, при данном отношении величины потока приходящей тепловой нагрузки в единицу времени к величине коэффициента теплопроводности конкретного материала катодной мишени, будет происходить динамический рост температуры экспонированной плазме поверхности мишени вне зависимости от эффективности съема тепловой нагрузки со стороны поверхности катодной мишени противоположной той, которая обращена налетающему потоку радикалов из плазмы, с результирующими как растрескиванием непосредственно самой распыляемой катодной мишени вследствие неравномерного температурного расширения материала по толщине, так и локальным оплавлением ее экспонированной зоне горения магнетронного плазменного разряда поверхности и попаданием макроразмерных конгломератов оплавленного вещества мишени на стеклянную подложку изготавливаемого изделия, что будет приводить к ее термомеханическому повреждению и негодности всей ранее нанесенной тонкопленочной структуры термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия бронзового цвета на стекле.
-4
-2
-4
-2
-4
-2
При этом горение магнетронного плазменного разряда при распылении поддерживается в диапазоне давлений от 11⋅10 до 4⋅10 мБар для всех материалов катодных мишеней. Выбор данного диапазона рабочих давлений, поддерживаемых в ходе распыления, связан с тем, что при давлениях меньше 11⋅10 мБар не будет выполняться условие поджига и дальнейшего стабильного горения магнетронного плазменного разряда по Пашену для комплекса вольт-амперных характеристик разряда, присущих процессу распыления каждого из материалов тонкопленочной слоевой структуры изделия, определенных и объясненных выше. С другой стороны, при давлениях выше 4⋅10 мБар длина свободного пробега распыленных с погруженных в плазму магнетронного разряда мишеней атомов будет недостаточна для их эффективного покидания приповерхностной области мишени. В результате перехода распылительного процесса в режим перенапыления прирейстрековой области распыляемой мишени, будет наблюдаться фактическое отсутствие приходящего на подложку потока распыленного в плазме вещества, в результате чего осаждение индивидуальных слоев тонкопленочной структуры термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия бронзового цвета на стекле будет невозможно. Исходя из этих двух противодействующих факторов, рабочие давления в ходе процессов распыления мишеней в плазме магнетронного разряда для всех материалов катодных мишеней должны быть ограничены диапазоном от 11⋅10мБар до 4⋅10 мБар.
Также, в качестве рабочего газа в процессе распыления всех материалов катодных мишеней выступает аргон Ar. Будучи инертным газом, аргон не способствует протеканию каких-либо нежелательных реакций в ходе взаимодействия с распыляемыми материалами. С другой стороны, размер и масса атомов аргона Ar оптимальны для обеспечения эффективного высокодинамичного выбивания распыляемого вещества с мишеней всех используемых в рамках описываемого процесса материалов. Кроме того, электронное строение атомов аргона позволяет поддерживать высокую плотность ионизации вещества в магнетронном разряде, характеризуемом комплексом вольт-амперных характеристик, поддержание которых требуется для обеспечения распыления соответствующего материала катодных мишеней, и которые обозначены и объяснены выше.
2
2
2
2
-4
-2
При этом, при распылении мишеней из биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn, биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl и биметаллического сплава нихрома NiCr, в вакуумную камеру дополнительно напускается реакционная газовая составляющая в качестве которой выступает кислород О, что способствует формированию на поверхности стеклянной подложки требуемых слоев оксида легированного оловом цинка Zn-Sn-O, оксида легированного алюминием цинка Zn-Al-O и субстехиометрического оксида нихрома Ni-Cr-O соответственно в ходе протекания реакционного процесса кислородного отравления материалов мишеней. Отношение величины газонапуска кислорода О к величине потока газонапуска аргона Ar при этом не должно превышать 1,86. В противном случае, при диапазоне совокупного давления среды рабочих газов в распылительных камерах, составляющем, как было указанно выше, от 11⋅10 мБар до 4⋅10 мБар, парциальное соотношение между концентрациями напускаемых кислорода О и аргона Ar будет смещено в сторону избыточной концентрации кислорода О в той степени, при которой поддержание силы тока горения распыляющего магнетронного разряда менее допустимого предельного значения для каждого из указанных материалов мишеней - а именно: биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn, биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl и биметаллического сплава нихрома NiCr - будет невозможно по причине избыточно высокой степени отравления поверхности соответствующей катодной мишени.
2
2
В свою очередь при распылении мишеней из биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl, из алюминия Al и из вольфрама W в вакуумную камеру дополнительно напускается реакционная газовая составляющая в качестве которой выступает азот N, что способствует формированию на поверхности стеклянной подложки требуемых слоев субстехиометрического нитрида легированного алюминием кремния Si-Al-N, субстехиометрического нитрида алюминия Al-N и субстехиометрического нитрида вольфрама W-N соответственно в ходе протекания реакционного процесса азотного отравления материалов мишеней. Отношение величины газонапуска азота N к величине потока газонапуска аргона Ar при этом должно поддерживаться таким образом, чтобы отношение интенсивности характеристического излучения ионизации распылительной компоненты смеси рабочих газов, в качестве которой выступает аргон Ar, к интенсивности характеристического излучения ионизации основной металлической компоненты мишени в случае биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl, в качестве которой выступает кремний Si, и металла мишени, в случае монометаллических мишеней из алюминия Al и из вольфрама W соответственно, не превышало 54. В противном случае, как было эмпирически определено, динамика побочной ионизации распыленных с мишеней атомов соответствующих веществ в ходе их преодоления зоны горения магнетронного разряда будет слишком высока для протекания надежной релаксации индуцируемых налетающим потоком вещества напряжений в растущих слоях. Последнее приведет к приоритетному снятию заключенных в соответствующие тонкопленочные слои напряжений в дальнейшем, в ходе эксплуатации конечного изделия, и, с наибольшей вероятностью, в ходе подвергания его энергетически выгодным с точки зрения перераспределения дефектов кристаллографических решеток процессам температурной обработки, в результате чего будет наблюдаться растрескивание и дальнейшая дефолиация индивидуальных слоев субстехиометрического нитрида легированного алюминием кремния Si-Al-N, субстехиометрического нитрида алюминия Al-N и субстехиометрического нитрида вольфрама W-N покрытия.
-6
В таблице ниже приводится пример конкретной реализации предлагаемого изделия. В рамках приводимого примера, была осуществлена серия послойных нанесений термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия бронзового цвета на поверхность стеклянной подложки путем распыления в плазме магнетронного разряда соответствующих материалов распылительных катодных мишеней при поддержании параметров процессов распыления в диапазонах, согласно указанному в таблице. Толщина используемой подложки составляла 6 мм. Работы проводились на промышленной установке поточного ионно-плазменного осаждения тонкопленочных покрытий из плазмы магнетронного разряда на стекло Von Ardenne GC330H. Предельное остаточное давление в распылительных камерах установки составляло 4,12⋅10 мБар.
Последовательность материалов слоев, а также соответствующих материалов мишеней, использовавшихся для их осаждения, приведена в порядке нарастания от поверхности стеклянной подложки наружу.
Всего в рамках описываемой серии было получено 8 образцов покрытий. Толщины индивидуальных слоев отдельных материалов для каждого из полученных образцов поддерживались на одном уровне, согласно указанному в таблице, посредствам промежуточного in-situ контроля спектрофотометрических характеристик формирующейся слоевой структуры с юстировкой по времяпролетному параметру. Как видно из таблицы, полученные для описываемой серии толщины слоев и их отношения удовлетворяют пределам, указанным в формуле изобретения. Аналогично удовлетворяют описанному в формуле настоящего изобретения способу получения термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия бронзового цвета на стекле соответствующие материалы и состав мишеней (либо примесная чистота для случаев моноэлементных мишеней), используемых при осуществлении процесса распыления в плазме магнетронного разряда.
Регистрируемое рабочее давление газовой смеси в распылительных камерах установки в ходе осаждения каждого из слоев находилось для каждого из образцов серии в пределах, указанных в таблице и соответствующих допустимому согласно формуле настоящего изобретения диапазону. В свою очередь напряжение горения распыляющего магнетронного разряда и сила тока разряда для каждого из слоев покрытия в рамках описываемой серии варьировались между образцами серии путем регулировки уровня выходной мощности на источнике питания разряда. Диапазоны величин напряжения горения и силы тока магнетронных разрядов, поддерживавшиеся в рамках всей описываемой серии для осаждения соответствующих слоев многослойной тонкопленочной структуры, также приведены в таблице. Как можно заметить, для каждого из используемых материалов распылительных катодных мишеней они соответствуют формуле изобретения.
2
2
2
2
В качестве рабочего газа при распылении каждой из использовавшихся катодных мишеней выступал аргон Ar. При этом, для осаждения оксидных слоев при распылении мишеней из биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn, биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl и биметаллического сплава нихрома NiCr, в распылительные вакуумные камеры дополнительно напускалась реакционная газовая составляющая, в роли которой выступал кислород О. В свою очередь, для осаждения нитридных слоев при распылении мишеней из биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl, из алюминия Ад и из вольфрама W, в распылительные вакуумные камеры дополнительно напускалась реакционная газовая составляющая, в качестве которой выступал азот N. Контроль величины потока натекания при напуске каждой из компонент газовой смеси поддерживался при помощи расходомеров газового потока MKS Р2А. При этом, в соответствии с формулой изобретения, отношение величины газонапуска кислорода О к величине потока газонапуска аргона Ar поддерживалось на уровне, не превышающем 1,86, и отраженном для случая осаждения распылением в плазме магнетронного разряда каждого соответствующего материала в таблице, а отношение величины газонапуска азота N к величине потока газонапуска аргона Ar поддерживалось таким образом, чтобы, также приведенное для каждого конкретного материала распыляемой катодной мишени и соответствующего осаждаемого слоя покрытия в таблице, отношение интенсивности характеристического излучения ионизации распылительной компоненты смеси рабочих газов, в качестве которой выступает аргон Ar, к интенсивности характеристического излучения ионизации основной металлической компоненты мишени в случае биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl, в качестве которой выступает кремний Si, и металла мишени, в случае монометаллических мишеней из алюминия Al и из вольфрама W соответственно, не превышало 54. Контроль и обеспечение стабилизации интенсивности излучения соответствующих характеристических спектральных линий распыляющих магнетронных плазменных разрядов осуществлялись при помощи системы регистрации оптической эмиссии плазмы Von Ardenne VAPROCOS РЕМ V2 с подключением по аналогово-цифровой цепи обратной связи к расходомерам газового потока напуска азотной N2-компоненты смеси рабочих газов MKS Р2А.
Полученные образцы были подвергнуты температурному воздействию в результате выдерживания в лабораторных муфельных печах Carbolite GLO 11-1G при температуре 800°С в течении 17 минут каждый. Последующий анализ мутности образцов путем расчета значения мутности на основании оценки среднеквадратичного отклонения значения интенсивности индекса цветности единичной области поверхности образца из выборки по полной поверхности в монохромном отображении, пример которой представлен на фиг. 1, продемонстрировал, что для всех 8 полученных образцов значение мутности не превышает 0,0937%.
vis
Спектры пропускания для всех 12 образцов полученного в рамках описываемой серии изделия в УФ/ВИЗ/ИК-диапазоне длин волн электромагнитного излучения 250-1500 нм представлен на фиг. 2. На спектре наблюдается резкое падение интенсивности по спектральной кривой пропускания при переходе от диапазона длин волн видимого излучения к ближнему ИК-диапазону теплового солнечного излучения в области порядка 1000 нм, характерное для высокоселективных продуктов тонкопленочного осаждения энергоэффективных покрытий на стекле с двумя отражающими ИК-излучение слоями, за счет чего обеспечивается эффективное препятствование пропусканию избыточного теплового солнечного излучения на длинах волн более 1200 нм. Наряду с этим, графики спектров пропускания выходят на насыщение с асимптотическим стремлением интенсивности к нулю вдоль оси абсцисс, что указывает на качество энергоэффективности с точки зрения снижения излучательных теплопотерь при соответственно малой величине излучательной способности образцов. Численное определение интегральных параметров полученных спектров дает следующий набор диапазонов полученных характеристических значений для анализируемых образцов серии: коэффициент пропускания видимого излучения T, составляющий от 40% до 42%, солнечный фактор g, составляющий от 24% до 26%, селективность S, составляющая от 1,543 до 1,615 единиц, коэффициент прямого пропускания электромагнитного излучения в диапазоне 385-790 ТГц, составляющий от 0,44 до 0,48 долей.
Для определения численной нормировки качеств энергоэффективности с точки зрения снижения излучательных теплопотерь в холодное время образцов использовалась бесконтактная стратометрия поверхности покрытия с последующей спектроскопией дальней инфракрасной области на ИК-спектрофотометре с преобразованием Фурье (FT-IR). По результатам стратометрических измерений поверхностное омическое сопротивление тонкопленочного покрытия для всех образцов, задаваемое совокупной толщиной слоев серебра Ag, составило 1,76 Ом/ до термообработки в муфельных печах, и 1,13 Ом/ после термообработки в муфельных печах соответственно. При этом прямое определение соответствующего коэффициента излучательной способности образцов изделия, как интегрального параметра результирующего FT-IR спектра, дает для всех полученных образцов значение ε, равное 0,02 до термообработки и 0,01 после термообработки, что соответствует указанному техническому результату.
Колориметрия образцов в отражении со стороны подложки, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие, в плоскости а*/b* международного стандарта CEILAB  (пример анализа представлен на фиг. 3) дает следующие значения по цветовым квазикоординатам: положение по оси цветовой дифференциации зеленый/красный квазикоординатной сетки а*, составляющее от +2,83 до +9,03 единиц; положение по оси цветовой дифференциации желтый/синий квазикоординатной сетки b*, составляющее от +12,83 до +13,44 единиц.
-6
В качестве еще одного примера конкретной реализации предлагаемого изделия, была осуществлена серия послойных нанесений термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия бронзового цвета на поверхность стеклянной подложки путем распыления в плазме магнетронного разряда соответствующих материалов распылительных катодных мишеней при поддержании параметров процессов распыления в диапазонах, согласно указанному в таблице ниже. Аналогично первому примеру, толщина используемой подложки составляла 6 мм, а работы проводились на промышленной установке поточного ионно-плазменного осаждения тонкопленочных покрытий из плазмы магнетронного разряда на стекло Von Ardenne GC330H. Предельное остаточное давление в распылительных камерах установки составляло 2,72⋅10 мБар.
Последовательность материалов слоев, а также соответствующих материалов мишеней, использовавшихся для их осаждения, приведена в порядке нарастания от поверхности стеклянной подложки наружу.
Всего в рамках описываемой серии было получено 12 образцов покрытий. Толщины индивидуальных слоев отдельных материалов варьировались между произведенными образцами в пределах диапазонов, приведенных в таблице, посредствам изменения времяпролетного параметра подачи подложки с промежуточной регистрацией фактических толщин через in-situ контроль спектрофотометрических характеристик формирующейся слоевой структуры. Как видно из таблицы, толщины индивидуальных слоев и их отношения в пределах использовавшихся для описываемой серии диапазонов удовлетворяют пределам, указанным в формуле изобретения. При этом, для оценки влияния состава используемых при получении отдельных слоев описываемого покрытия распылительных мишеней на качества и характеристики получаемых изделий, при изготовлении отдельных образцов серии использовались распылительные катодные мишени с различным парциальным составом (либо примесной чистотой для случаев моноэлементных мишеней), выбранным из соответствующих диапазонов, приведенных в таблице для каждого из функциональных слоев тонкопленочного покрытия, и также удовлетворяющим описанному в формуле настоящего изобретения способу получения термоустойчивого высокоселективного энергосберегающего покрытия бронзового цвета на стекле.
Регистрируемое рабочее давление газовой смеси в распылительных камерах установки в ходе осаждения каждого из слоев находилось для каждого из образцов серии в пределах, указанных в таблице и соответствующих допустимому согласно формуле настоящего изобретения диапазону. В свою очередь напряжение горения распыляющего магнетронного разряда и сила тока разряда для каждого из слоев покрытия в рамках описываемой серии поддерживались на одном уровне путем регулировки выходной мощности на источнике питания разряда с параллельной юстировкой баланса потоков газонапуска соответствующих осаждаемому материалу компонент смеси рабочих газов. Значения величин напряжения горения и силы тока магнетронных разрядов, поддерживавшиеся в рамках всей описываемой серии для осаждения соответствующих слоев многослойной тонкопленочной структуры, также приведены в таблице. Как можно заметить, для каждого из используемых материалов распылительных катодных мишеней они соответствуют формуле изобретения.
2
2
2
2
2
В качестве рабочего газа при распылении каждой из использовавшихся катодных мишеней выступал аргон Ar. При этом, для осаждения оксидных слоев при распылении мишеней из биметаллического сплава легированного оловом цинка ZnSn, биметаллического сплава легированного алюминием цинка ZnAl и биметаллического сплава нихрома NiCr, в распылительные вакуумные камеры дополнительно напускалась реакционная газовая составляющая, в роли которой выступал кислород О. В свою очередь, для осаждения нитридных слоев при распылении мишеней из биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl, из алюминия Al и из вольфрама W, в распылительные вакуумные камеры дополнительно напускалась реакционная газовая составляющая, в качестве которой выступал азот N. Контроль величины потока натекания при напуске каждой из компонент газовой смеси поддерживался при помощи расходомеров газового потока MKS Р2А. При этом, в соответствии с формулой изобретения, отношение величины газонапуска кислорода О к величине потока газонапуска аргона Ar поддерживалось на уровне, не превышающем 1,86, и отраженном для случая осаждения распылением в плазме магнетронного разряда каждого соответствующего материала в таблице, а отношение величины газонапуска азота N к величине потока газонапуска аргона Ar поддерживалось таким образом, чтобы, также приведенное для каждого конкретного материала распыляемой катодной мишени и соответствующего осаждаемого слоя покрытия в таблице, отношение интенсивности характеристического излучения ионизации распылительной компоненты смеси рабочих газов, в качестве которой выступает аргон Ar, к интенсивности характеристического излучения ионизации основной металлической компоненты мишени в случае биметаллического сплава легированного алюминием кремния SiAl, в качестве которой выступает кремний Si, и металла мишени, в случае монометаллических мишеней из алюминия Al и из вольфрама W соответственно, не превышало 54. Контроль и обеспечение стабилизации интенсивности излучения соответствующих характеристических спектральных линий распыляющих магнетронных плазменных разрядов осуществлялись при помощи системы регистрации оптической эмиссии плазмы Von Ardenne VAPROCOS РЕМ V2 с подключением по аналогово-цифровой цепи обратной связи к расходомерам газового потока напуска азотной N-компоненты смеси рабочих газов MKS Р2А.
Каждый из образцов был разрезан на две части, одна из которых использовалась для проведения характеристических анализов, а другая была подвергнута испытаниям по термической закалке подложки с последующим ее соединением с дополнительной прозрачной подложкой, обращенной к внешнему слою покрытия, содержащему оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, и дальнейшей сравнительной характеризацией согласно описанному ниже.
Первая часть отрезов образцов, предназначенная для характеристических анализов, была подвергнута температурному воздействию в результате выдерживания в лабораторных муфельных печах Carbolite GLO 11-1G при температуре 800°С в течении 17 минут для каждого отдельного отреза. Последующий анализ мутности образцов путем расчета значения мутности на основании оценки среднеквадратичного отклонения значения интенсивности индекса цветности единичной области поверхности образца из выборки по полной поверхности в монохромном отображении, пример которой представлен на фиг. 4, продемонстрировал, что для всех 12 полученных образцов значение мутности не превышает 0,0933%.
vis
Спектры пропускания для всех 12 образцов полученного в рамках описываемой примерной серии изделия в УФ/ВИЗ/ИК-диапазоне длин волн электромагнитного излучения 250-1500 нм представлены на фиг. 5. На спектре наблюдается резкое падение интенсивности по спектральной кривой пропускания при переходе от диапазона длин волн видимого излучения к ближнему ИК-диапазону теплового солнечного излучения в области порядка 1000 нм, характерное для высокоселективных продуктов тонкопленочного осаждения энергоэффективных покрытий на стекле с двумя отражающими ИК-излучение слоями, за счет чего обеспечивается эффективное препятствование пропусканию избыточного теплового солнечного излучения на длинах волн более 1200 нм. Наряду с этим, графики спектров пропускания выходят на насыщение с асимптотическим стремлением интенсивности к нулю вдоль оси абсцисс, что указывает на качество энергоэффективности с точки зрения снижения излучательных теплопотерь при соответственно малой величине излучательной способности образцов. Численное определение интегральных параметров полученных спектров дает следующий набор диапазонов полученных характеристических значений для анализируемых образцов серии: коэффициент пропускания видимого излучения T, составляющий от 39% до 46%, солнечный фактор g, составляющий от 24% до 26%, селективность S, составляющая от 1,704 до 1,861 единиц, коэффициент прямого пропускания электромагнитного излучения в диапазоне 385-790 ТГц, составляющий от 0,40 до 0,45 долей.
Для определения численной нормировки качеств энергоэффективности с точки зрения снижения излучательных теплопотерь в холодное время образцов использовалась бесконтактная стратометрия поверхности покрытия с последующей спектроскопией дальней инфракрасной области на ИК-спектрофотометре с преобразованием Фурье (FT-IR). По результатам стратометрических измерений поверхностное омическое сопротивление тонкопленочного покрытия, задаваемое совокупной толщиной слоев серебра Ag, составило для всех образцов диапазон значений от 1,94 Ом/ до 2,12 Ом/ до термообработки в муфельных печах, и от 1,18 Ом/ до 1,43 Ом/ после термообработки в муфельных печах соответственно. При этом прямое определение соответствующего коэффициента излучательной способности образцов изделия, как интегрального параметра результирующего FT-IR спектра, дает для всех полученных образцов значение ε, равное 0,02 до термообработки и 0,01 после термообработки, что соответствует указанному техническому результату.
Колориметрия образцов в отражении со стороны подложки, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие, в плоскости а*/b* международного стандарта CEILAB  - пример анализа представлен на фиг. 6 - дает следующие значения по цветовым квазикоординатам: положение по оси цветовой дифференциации зеленый/красный квазикоординатной сетки а*, составляющее от +2,18 до +2,74 единиц; положение по оси цветовой дифференциации желтый/синий квазикоординатной сетки b*, составляющее от +12,89 до 14,40 единиц.
При этом, соединение изделия с термоустойчивым высокоселективным энергосберегающим покрытием бронзового цвета на стеклянной подложке, подвергнутой термической закалке, с дополнительной прозрачной подложкой, которая обращена к внешнему слою покрытия, содержащему оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, с одной стороны позволило обеспечить повышение хемомеханической устойчивости тонкопленочного покрытия, а с другой стороны продемонстрировало сохранение достигнутых в ходе опытов и отраженных выше диапазонов результирующих характеристических значений, получаемых путем характеризации изделий методами УФ/ВИЗ/ИК- и FT-IR спектрофотометрии, бесконтактной стратометрии и колориметрии в отражении со стороны подложки, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие, в плоскости а*/b* международного стандарта CEILAB  При этом термическая закалка стеклянной подложки с нанесенным на ее поверхность термоустойчивым высокоселективным энергосберегающим покрытием бронзового цвета осуществлялась в печи для промышленной закалки листового стекла Glastone FC 500 при температуре нагрева 695°С на протяжении 320 сек. при равномерном профиле конвекции. Температурные профили по верхней и нижней поверхностям подложки относительно передаточных валов печи имели куполообразное распределение с выставкой «левый край-центр-правый край»: 685-692-690 по верхней поверхности; 660-674-670 нижней границе. Воздушный баланс составлял 65%, выставка сопел - 34 мм. В качестве дополнительной прозрачной подложки, обращенной к внешнему слою покрытия, содержащему оксид легированного цинком олова Zn-Sn-O, использовалось плоскополированное флоат-стекло M1 толщиной 4 мм. При этом фиксация соединенных подложек изделий осуществлялась жесткой алюминиевой рамкой с ее последующим заполнением по краю полимерным компаундом для герметизации стеклопакетных сборок вдоль всей торцевой поверхности совмещенных подложек.
-2
vis
Таким образом, на основании вышеизложенного, представленное изделие с термоустойчивым высокоселективным энергосберегающим покрытием бронзового цвета на стекле, реализованное согласно приведенному способу, демонстрирует одновременное проявление качеств термоустойчивости энергосберегающего покрытия на стеклянных подложках, позволяющих осуществление термической закалки, термоупрочнения и термически-ассистированного изгибания, и выражающихся в сохранении значения мутности стеклянной подложки с энергоэффективным покрытием после температурного воздействия на уровне не выше 9,4⋅10% при допустимых температурах воздействия не ниже 780°С длительностью не менее 15 мин.; а также бронзового цвета энергосберегающего покрытия на стеклянных подложках в случае светоотражения с поверхности стеклянной подложки со стороны, противоположной стороне, на которую нанесено тонкопленочное энергоэффективное оптическое покрытие, достигаемого в широком диапазоне углов наблюдения и характеризуемого следующими параметрами оттенка отражения в цветовых квазикоординатах а*/b* международного стандарта CEILAB  а* от +0,6 до +9,5, и b* от +7,7 до +14,6; и высокой селективности энергосберегающего покрытия на стеклянных подложках, характеризуемой величиной селективности S не менее 1,346 при соответствующих коэффициенте пропускания видимого излучения T, составляющим не менее 37%, и величине излучательной способности изделия, задаваемой поверхностным омическим сопротивлением тонкопленочного покрытия, не превышающим 2,4 Ом/.