Повышение эффективности производства стальных подвижных канатов применением калибрующего обжатия прядей

6. Колокольцев В.М. Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. История. Развитие // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. 2014. № 1 (45). С. 5-6.

7. Колокольцев В.М., Разинкина Е.М., Глухова А.Ю. Подготовка квалифицированных кадров в условиях университетского комплекса // Известия Самарского научного центра Российской академии наук. 2010. Т. 12. № 1-2. С. 615-618.

8. Научная деятельность ГОУ ВПО «МГТУ» в условиях развития нанотехнологий / М.В.Чукин, В.М. Колокольцев, Г.С. Гун, В.М. Салганик, С.И. Платов // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. 2009. № 2. С. 55-59.

9. Колокольцев В.М. Пять лет от аттестации до аттестации // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. 2008. № 1 (21). С. 5-11.

References

1. The use of intentionally created high-speed asymmetry in bimetal Ti-Ni rolling / M.V. Chukin, A.M. Pesin, D. Rydz, N. Torbus, M.A. Polyakova, A.E. Gulin // Vestnik of Nosov Magnitogorsk state technical university. 2013. № 4 (45). Pp. 49-50.

2. The experimental research of deformation influence on microstructure and mechanical properties of bimetal (Ti-Ni) / M.V. Chukin., A.M. Pesin, N.V. Kopceva, O.A. Nikitenko, Yu.Yu. Efimova, N. Torbus // Processing of solid and laminate materials. 2013. № 1 (39). Pp. 26-30.

3. Arkulis G.E. Heterogenous metals joint plastic deformation. M.: Metallurgiya, 1964. 272 p.

4. Arkulis G.E. Heterogenous metals joint plastic deformation regularities. Magnitogorsk: MGMI, 1990. 88 p.

5. Assymmetrical rolling processes: theory and technological determinations: tutorial / Sal-ganik V.M., Chikishev D.N., Beregnaya G.A., Pustovoitov D.O. Magnitogorsk: Nosov Magnitogorsk state technical university publishing house, 2013. 128 p.

6. Kolokoltsev V.M. Nosov Magnitogorsk State Technical University. History. Development // Vestnik of Nosov Magnitogorsk State Technical University. 2014. № 1 (45). Pp. 5-6.

7. Kolokoltsev V.M., Razinkina E.M, Glukhova A.Yu. Highly qualified persounel training at the university complex // Izvestiya Samara Scientific Centre of the Russian Academy of Sciences. 2010. T. 12. № 1-2. Pp. 615-618.

8. Chukin M.V., Kolokoltsev V.M., Gun G.S., Salganik V.M., Platov S.I. Scientific work of the State Educational Institution of Higher Professional Education "Magnitogorsk State Technical University" during nanotechnology development // Vestnik of Nosov Magnitogorsk State Technical University. 2009. № 2 (26). Pp. 55-59.

9. Kolokoltsev V.M. Five years from certification to certification // Vestnik of Nosov Magnitogorsk State Technical University. 2008. № 1 (21). Pp. 5-11.

УДК 621.778.5:677.721

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОИЗВОДСТВА СТАЛЬНЫХ ПОДВИЖНЫХ КАНАТОВ ПРИМЕНЕНИЕМ КАЛИБРУЮЩЕГО ОБЖАТИЯ ПРЯДЕЙ

Харитонов В.А., Лаптева Т.А.

ФГБОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет» имени Г.И. Носова», г. Магнитогорск, Россия

Стальные подвижные канаты работают под высокими динамическими нагрузками, многократно изгибаясь на роликах и блоках талевых, шахтных, крановых, экскаваторных и прочих систем. Особенностью подвижных канатов является их способность изгибаться на относительно малый радиус, что обеспечивается проскальзыванием проволок (прядей) на половину длины шага свивки, при этом внешняя и внутренняя точки сцепления каждой проволоки (пряди) остаются неподвижными. Плотность свивки не нарушается, так как в каждом сечении сдвигается лишь часть проволок [1]. Технологические зазоры, образуемые при свив-

ке, заполняются смазкой, снижающей трение и защищающей от коррозии. Технический ресурс стального каната определяется такими характеристиками как изгибная жесткость, прочность на разрыв, плотность свивки, усталостная прочность (выносливость), раздавливае-мость, абразивный износ и коррозионная стойкость [2]. Указанные характеристики обусловлены качеством проволоки, технологией свивки и, в большой мере, величиной свивочных и контактных напряжений. Свивочные и контактные напряжения снижают прочностные и пластические свойства проволок, приводят к эффекту упругой отдачи и тенденции свитой пряди к раскручиванию [2], поэтому возникает необходимость в их минимизации. Снятие и перераспределение напряжений достигается рихтовкой, преформацией, радиальным обжатием, термической и механико-термической обработкой. Часто указанные способы комбинируют [3-9]. Применение пластического обжатия прядей, выполняемое волочением, прокаткой, обкаткой или ротационной ковкой [10], наиболее целесообразно, поскольку в отличие от других способов силового воздействия, позволяет улучшить сразу несколько качественных характеристик: повысить точность изготовления прядей по диаметру, уплотнить свивку, устранив возможную неравномерность натяжения проволок, сформировать полосой межпроволочный контакт и нейтрализовать свивочные напряжения.

Малиновским В.А. в работе [12] предложена классификация способов пластического деформирования: глубокие обжатия (пл > 8 %), значительно повышающие прочность и износостойкость; средние обжатия (пл = 3-4 %), обеспечивающие максимальную долговечность; и калибровка прядей (пл = 0-3 %), обеспечивающая точность изготовления прядей и каната по диаметру. Анализ результатов экспериментальных исследований долговечности стальных канатов в зависимости от степени обжатия прядей позволил сделать вывод о решающем значении условий эксплуатации каната при выборе степени обжатия прядей. Отмечено, что калибровка прядей представляет собой технологический резерв канатного производства, осуществление которого возможно без особых материальных затрат.

Наиболее простым и распространенным способом обжатия стал процесс волочения в монолитной волоке, осуществление которого возможно только в условиях глубоких обжатий. Суть данной операции сводится к уплотнению и последующему волочению исходной круглопроволочной пряди, уменьшению площади сечения пряди и ее преобразованию в пря-депроволоку. При этом повышается прочность проволок, снижается уровень контактных и свивочных напряжений. Одновременно происходит устранение технологического зазора, обеспечивающего способность каната к изгибу, увеличение трения между проволоками, выдавливание антикоррозионной смазки из межпроволочного пространства, формирование неблагоприятной геометрии контакта проволок, приводящей к возникновению «новых» межпроволочных концентраторов напряжений и препятствующей свободному проскальзыванию проволок относительно друг друга, что неприемлемо к условиям работы подвижных канатов.

Калибровка, предложенная в работе [12], улучшает напряженное состояние пряди, формирует благоприятные контактные условия и напряженное состояние, повышает точность изготовления по диаметру, сохраняет межпроволочный зазор - наилучшим образом обеспечивает свойства подвижных канатов. Главное достоинство данной обработки состоит в том, что сохраняется способность каната изгибаться на относительно малый радиус. Однако, механизм развития деформации при калибрующем обжатии пряди мало изучен, ввиду отсутствия ранее такой необходимости. Получение качественной продукции и рациональное использование инструмента невозможно без корректировки имеющихся сегодня режимов обжатия прядей, исходя из условий эксплуатации канатов, расширения теоретических знаний о поэтапном поведении проволок в процессе деформирования, анализа контактных условий.

Проведение оценки процесса обжатия пряди предполагает расчет энергосиловых параметров, в частности, передаваемого внутрь пряди давления (полного и удельного). Данный вопрос достаточно широко изучен в работах М.Ф. Глушко, В.А. Малиновского, В.К. Ска-лацкого (для процесса волочения пряди) [12] и Б.А. Бирюкова (для процесса протяжки пряди в роликовых волоках) [11]. Однако, имеющиеся методики расчета не позволяют получить глубокую оценку напряженного состояния пряди, так как не учитывают ряда факторов: давление, передаваемое в тангенциальном направлении; угол наклона контактных площадок,

наличие полуэмпирических коэффициентов, величину которых возможно определить только после проведения предварительного эксперимента и пр. Уточненный расчет передачи давления внутрь многослойной пряди при калибрующем обжатии с учетом углов наклона контактных площадок, долей радиального и тангенциального давления, а также напряженного состояния проволок в данный момент, приведен в работе [15].

Решением задач, связанных с формоизменением проволок при пластическом обжатии в нашей стране занимались М.Ф. Глушко, В.К. Скалацкий, В.А. Малиновский, В.Г. Емельянов [13-14]. Имея в наличии монолитную волоку и ориентируясь на глубокие обжатия с коэффициентом заполнения сечения металлом, равным единице, промежуточные этапы (малые и средние обжатия) формоизменения проволок не рассчитывались, ввиду отсутствия такой необходимости. При малых и средних обжатиях (коэффициент заполнения сечения меньше 1) необходимо создание более гибкой методики, учитывающей диапазон степеней обжатия, конструкцию пряди, расположение проволоки в конкретном слое пряди, влияние ширины, формы и кривизны межпроволочного контакта на эксплуатационную стойкость канатов и пр. Уточненная методика расчета ширины контакта проволок при калибрующем обжатии пряди приведена в работе [16], где учтено влияние смещенного металла на увеличение ширины контакта между проволоками, а также показано направление роста контактной поверхности проволок в зависимости от положения точечного контакта проволок.

Модели расчета передачи давления и определения ширины контакта проволок при калибрующем обжатии многослойной пряди позволили выявить механизм развития пластического обжатия, представляющий собой процесс сближения проволок к центру пряди, формоизменения проволок, последовательного образования контактов, заполнения межпроволочных пустот, образования арок - прочного свода проволок, появление каждого из которых приводит к принципиальной смене напряженного состояния пряди на этапах обжатия. Установлено, что появление арки формирует в арочном слое напряженное состояние, не позволяющее проволокам данного слоя активно деформироваться. До появления первой арки и после формирования всех арок наиболее приоритетными деформированию являются проволоки внешнего слоя, центральная проволока пряди перенапряжена на всех этапах обжатия. Полученная методика позволяет оценивать рост контактных площадок проволок пряди с увеличением обжатия, а также отображает особенности деформации многослойной пряди: резкий рост ширины вновь появившегося контакта при почти неизменной величине обжатия; образование арок; неодновременность появления новых контактов в слоях пряди, обусловленная геометрией пряди и направлением смещения проволок.

С применением программного комплекса Deform разработана универсальная модель обжатия витой многослойной пряди, которая подтверждает выявленный механизм течения деформации, позволяет оценивать контактные условия и характер напряженного состояния пряди на разных этапах обжатия [17-19]. В процессе моделирования выявлено образование в приконтактных областях проволок зон всестороннего сжатия, обеспечивающих повышенную пластичность и неразрушаемость металла в местах контакта при эксплуатации каната, а имеющие место растягивающие напряжения минимальны по величине и локализованы в подповерхностных зонах, что упрощает их снятие. Максимальное упрочнение в проволоке верхнего слоя реализовано в приконтактной области верхнего контакта, что обеспечивает благоприятные условия сопротивляемости истиранию. Немаловажным фактом является то, что на начальных этапах обжатия (в зоне упругих деформаций), соответствующих деформации в обжимных плашках, в сечении витой пряди наблюдается образование неравномерного напряженного состояния с большой долей растягивающих напряжений, что способствует снижению пластических свойств металла.

С целью проверки адекватности моделей расчета процесса калибрующего обжатия прядей, на производственной площадке «Белорецкого металлургического комбината» проведены исследования на прядях каната двойной свивки диаметром 21,5 мм конструкции 6x26(1+5+5/5+10)+ЮС, изготавливаемого в соответствии с ТУ 14-173-043-2009, для глубокого разведочного и эксплуатационного бурения. Свивка прядей диаметром 7,68 мм конструкции 1+5+5/5+10 с диаметрами проволок по слоям: 0,85-1,0-0,95/1,2-1,7 мм осуществлялась на канатной машине SWM 30x400 из канатной проволоки без покрытия с временным сопротивлением разрыву 1770 Н/мм2, с последующим пластическим обжатием и обработкой

в рихтовальном приспособлении по принятому на предприятии режиму, что обеспечило идентичность исходного шага свивки и механических свойств проволок в каждом исследуемом образце пряди.

Пряди деформировались с разной степенью обжатия в сдвоенной трехроликовой волоке с системой калибров «круг - круг». От каждой пряди произведен отбор образцов, каждый из которых подвергнут испытаниям на определение агрегатного разрывного усилия, проволоки испытаны на растяжение (ГОСТ 1497-84, 3241-91), относительное удлинение (ГОСТ 1497-84), число перегибов (ГОСТ 1579-80), скручиваний (ГОСТ 1545-80) и микротвердость (ГОСТ 9450-76). Подробный анализ результатов проведенных испытаний, изложенный в работе [20, 21, 23], а также оценка геометрических особенностей (ширина, кривизна, форма) сформированных контактов, позволили дать качественную характеристику исследуемых прядей, обработанных с разной степенью пластического обжатия:

- при обжатии со степенью 0,8 % прядь имеет хорошие показатели механических характеристик и гибкости, однако достаточно прорабатываются только приповерхностные слои, прядь приобретает ребристую поверхность с нежелательной формой и недостаточной шириной межпроволочного контакта;

- обжатие со степенью 2,1 % соответствует начальному уровню достаточной проработки пряди при сохранении гибкости, высоких показателях пластичности и перегибов, малом снижении прочности. Но при этом наблюдается значительный угол поворота проволок верхнего повива и не обеспечивается требуемая ширина межпроволочных контактов;

- при обжатии со степенью 4,6 % прядь проработана, имеет малый угол поворота проволок верхнего повива, наиболее благоприятную форму контактов, характеризуется равномерным распределением микротвердости, максимальной пластичностью. Но при этом имеются незначительные потери прочности, количества скручиваний и перегибов проволок;

- обжатие со степенью 5,9 % приводит к сильно выраженной неравномерности напряженного состояния, неравномерному упрочнению боковых контактов, снижению гибкости пряди, существенным потерям прочности, количества перегибов и скручиваний. При этом форма боковых контактов сохраняется благоприятной, с низким углом поворота проволок, пластичность сохраняется на максимальном уровне;

- обжатие со степенью 8,4 % снижает гибкость пряди и приводит к потере прочности, пластичности, количества скручиваний и перегибов проволок, характеризуется неравномерным упрочнением боковых контактов, выраженной неблагоприятной формой контактов некоторых слоев. При этом сохраняется низкий угол поворота проволок верхнего повива;

- деформации со степенью 9,7 % характеризуются неравномерностью упрочнения боковых контактов, малой гибкостью пряди, неблагоприятной вогнутой формой контактов центральной проволоки, максимальными потерями прочности, пластичности, количества перегибов, скручиваний. При этом сохраняется минимальный угол поворота проволок верхнего повива.

Калибрующее обжатие прядей является эффективным, конкурентоспособным методом улучшения качества канатов, который при минимальных затратах улучшает напряженное состояние прядей, формирует благоприятные контактные условия, повышает точность изготовления прядей и канатов по диаметру. При наличии оборудования и инструмента, калибрующее обжатие открывает перспективное направление в обработке каната в целом. Разработанная программная модель обжатия витой многослойной пряди является универсальной и позволяет проектировать эффективные режимы обработки, совершенствовать действующие технологии канатного производства, не прибегая к необходимости проведения промышленных экспериментов.

На основе моделирования и экспериментальных исследований разработаны следующие рекомендации по применению калибрующих обжатий при производстве прядей подвижных канатов:

1. Выбор степени обжатия прядей должен исходить из условий эксплуатации канатов: для подвижных канатов, где необходимо снизить концентраторы напряжений и одновременно сохранить гибкость, рекомендуются калибрующие обжатия; для канатов, применяемых в качестве вант, арматуры, грозозащитных тросов и пр., где необходимо повысить продольную и поперечную жесткость, рекомендуются глубокие обжатия.

2. В процессе конструирования прядей-заготовок под пластическое обжатие необходимо учитывать факторы, влияющие на формирование геометрии контакта проволок: диаметры контактирующих проволок не должны выходить за предел отношения 0,4-0,8 в ту или иную сторону, диаметр центральной проволоки должен быть увеличен; предел прочности центральной проволоки и проволок верхнего слоя пряди должен быть выше предела прочности проволок средних слоев пряди. Величина межпроволочных зазоров должна быть максимальной.

3. Традиционные обжимные плашки рекомендуется использовать исключительно для формирования прядей, а обжатие производить в роликовых волоках, обеспечив тем самым равномерность диаметра пряди по длине, формирование благоприятного напряженного состояния и контактных условий, ликвидацию слабины и неравномерного натяжения проволок при свивке.

Работа проведена в рамках реализации государственного задания Министерства образования и науки РФ по теме «Разработка технологи получения высокопрочных длинномерных профилей из материалов с ультрамелкозернистой структурой в условиях комбинирования процессов интенсивного пластического деформирования» (Задание №11.1525/К от 18 июля 2014 г.).

Список литературы

1. Казменко В.Д. Стальной канат. Прочность и ресурс. Ленинград: Машиностроение, 1983. 72 с.

2. Мольнар В.Г., Владимиров Ю.В. Технологические основы производства стальных канатов. М: Металлургия, 1975. 200 с.

3. Скалацкий В.К., Кулик Н.Т. Характер распределения напряжений в круглых пластически обжатых прядях при осевом растяжении // Стальные канаты: сб. науч. тр. Вып. 6. Киев: Техника, 1969. С. 154 - 157.

4. Харитонов В.А., Иванцов А.Б., Лаптева Т.А. Обработка проволоки растяжением: монография. Магнитогорск: Изд-во Магнитогорск, гос. техн. ун-та им. Г.И. Носова, 2012. 162 с.

5. Сергеев С.Т., Морозовский Е.К. и др. Исследование эффективности механотер-мической обработки стальных канатов // Стальные канаты: сб. науч. тр. Вып. 10. Киев: Техника, 1973. С. 74-81.

6. Губин М.Я., Жережон-Зайченко Ю.В. Стабилизация натяжения прядей при производстве нераскручивающихся канатов двойной свивки // Черная металлургия. 1991. № 1. С. 63-64.

7. Першин Г.Д., Воронина В.С. Исследование и выбор рациональных режимов МТО витых проволочных изделий // Теория и практика производства метизов: сб. науч. тр. Вып. 15. Магнитогорск: МГМИ, 1989. С. 83-91.

8. Сергеев С.Т. Исследование эффективности рихтовки спиральных канатов // Стальные канаты: сб. науч. тр. Вып. 9. Киев: Техника, 1972. С. 139-143.

9. Адамчук С.В., Пудов Е.А. и др. Исследование технологии производства стабилизированных арматурных канатов // Труды третьего конгресса прокатчиков (Липецк, 19-22 октября 1999 г.). М., 2000. С. 506-508.

10. Егоров В.Д., Воронина В.С. Технология производства арматурных канатов в стабилизированном исполнении // Сталь. 1983. № 9. С. 61-66.

11. Гостенин В.А., Егоров В.Д. Эволюция и перспективы развития канатного производства// Сталь. 2001. № 5. С. 43-46.

12. Малиновский В.А. Прогрессивные технологические приемы изготовления стальных канатов // Стальные канаты / Под ред. В.И. Дворникова. Одесса: АстроПринт, 2001. С. 40-51.

13. Глушко М.Ф., Скалацкий В.К., Малиновский В.А. Силовой анализ процесса кругового пластического обжатия прядей // Стальные канаты: сб. науч. тр. Вып. 9. Киев: Техника, 1972. С. 120 - 130.

14. Бирюков Б.А. Исследование и разработка технологии пластического деформирования проволочных прядей в роликовой волоке: автореф. дис. ... канд. техн. наук. Магнитогорск, 1974. 20 с.

15. Харитонов В.А., Лаптева Т.А. Расчет распределения деформаций по сечению пряди при круговом обжатии // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. 2012. № 4 (40). С. 47-51.

16. Скалацкий В.К., Емельянов В.Г. Определение оптимальных условий процесса пластического обжатия прядей // Стальные канаты: сб. науч. тр. Вып. 8. Киев: Техника, 1971. С. 104-113.

17. Малиновский В.А. Определение площадей контакта при круговом пластическом обжатии // Стальные канаты: сб. науч. тр. Вып. 9. Киев: Техника, 1972. С. 91-94.

18. Харитонов В.А., Лаптева Т.А. Методика определения контактных площадок при малом обжатии прядей // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. 2012. № 4. С. 66-67.

19. Харитонов В.А., Лаптева Т.А. Особенности деформации проволок верхнего по-вива при обжатии пряди в роликовой волоке // Всероссийский научный семинар «Научно-технический прогресс в металлургии» в рамках Всеросс. науч.-практ. конф. «Череповецкие научные чтения - 2011». Череповец, 2012. С. 148-152.

20. Харитонов В.А., Лаптева Т.А. Моделирование процесса малого обжатия прядей // Обработка сплошных и слоистых материалов: межвуз. сб. науч. тр. / под ред. М.В. Чукина. Магнитогорск: Изд-во Магнитогорск, гос. техн. ун-та им. Г.И. Носова, 2011. Вып. 37. С. 176-179.

21. Харитонов В.А., Лаптева Т.А. Выбор оптимальной степени пластического обжатия канатов на основе моделирования // Актуальные проблемы современной науки, техники и образования: материалы 69-й межрегион, науч.-техн. конф. Магнитогорск: Изд-во Магнитогорск, гос. техн. ун-та им. Г.И. Носова, 2011. Т. 1. С. 233-235.

22. Харитонов В.А., Лаптева Т.А. Выбор режимов деформации при обжатии многослойных канатов в трехроликовых волоках//Производство проката. 2013. № 8. С. 18-25.

23. Колокольцев В.М. Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. История. Развитие // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. 2014. № 1 (45). С. 5-6.

References

1. Kuzmenko V.D. Steel rope. Integrity and life. Leningrad: Mashinostroenie, 1983. 72 pp.

2. Molnar V.G., Vladimirov J.V. Technological production principles of steel ropes. M.: metallurgy, 1975. 200 p.

3. Skalicky V.K., Kulik N.T. The distribution of stresses in the round plastically squeezing strands axial stretching // Steel ropes: collected scientific articles, № 6. Kyiv: Tekhnika, 1969. Pp. 154 - 157.

4. Kharitonov V.A., Ivantsov A.B., Lapteva T.A. Tensile wire // Monograph. Magnitogorsk: Magnitogorsk state technical university, 2012. 162 p.

5. Sergeev S.T., Morozovsky E.K. and others. Research of efficiency mechanical and thermal processing of steel ropes // Steel ropes: collected scientific articles, № 10. Kyiv: Tekhnika, 1973. Pp. 74-81.

6. Gubin M.E., Garion - Zaichenko J.V. Stabilization tension strands in the production unwound ropes double lay // Ferrous metallurgy. 1991. № 1. Pp. 63-64.

7. Pershin G.D., Voronina V.S. Study and choice of rational modes mechanical and thermal processing twisted wire products // Theory and practice of manufacture of wire products: collected scientific articles, № 15. Magnitogorsk, 1989. Pp. 83-91.

8. Sergeev S.T. Study the efficiency of dressing ropes //Steel ropes: collected scientific articles, № 9. Kyiv:Tekhnika, 1972. Pp. 139-143.

9. Adamchuk S.V., Pudov E.A. and others. Research the production technology of the stabilized reinforcing ropes // Proceedings the Congress of rolling // M. 2000. № 3. Pp. 506-508.

10. Egorov V.D., Voronina V.S. Production technology of reinforcing ropes in a stable performance /Steel. 1983. № 9.

11. Gostenin V.A., Egorov V.D. Evolution and prospects of development the production rope // Steel. 2001. № 5. Pp. 43-46.

12. Malinovsky V.A. Progressive technological methods of manufacturing of steel ropes // Steel ropes / Ed. by V.I. Dvornikova. Odessa: Astroprint, 2001. Pp. 40-51.

13. Glushko M.F., Skalicky V.K., Malinovsky V.A. Power analysis process circular plastic compression strands // Steel ropes: collected scientific articles. Kyiv: Tekhnika, 1972. № 9. Pp. 120 - 130.

14. Biryukov B.A. Research and development of technologies for plastic deformation of wire strands in roller die: abstract dis. ... cand. the technology, sciences. Magnitogorsk, 1974. 20 p.

15. Kharitonov V.A., Lapteva T.A. The distribution calculation of deformations on cross-section of strand in the process of compression // Vestnik of Nosov Magnitogorsk state technical university. 2012. № 4 (40). Pp. 47-51.

16. Skalicky V.K., Emelyanov V.G. Definition of optimum conditions of plastic compression strands // Steel ropes: collected scientific articles. Kyiv: Tekhnika, 1971. № 8. Pp. 104-113.

17. Malinovsky V.A. The areas definition of contact in the process of compression // Steel ropes: collected scientific articles. Kyiv: Tekhnika, 1972. № 9. Pp. 91-94.

18. Kharitonov V.A., Lapteva T.A. The determination method of the pads at low compression strands //Messengers of higher schools. Ferrous metallurgy. 2012. № 4. Pp. 66-67.

19. Kharitonov V.A., Lapteva T.A. Features deformation of the upper wires in the process of compression strand in the roller die // Russian scientific seminar «Scientific - technical progress in metallurgy» within Russian scientific - practical conference «Cherepovets scientific readings -2011». Cherepovets, 2012. Pp. 148-154.

20. Kharitonov V.A., Lapteva T.A. The process modeling of small compression strands // Handle solid and laminated materials, № 37: collected scientific articles. Magnitogorsk: Magnitogorsk state technical university, 2011. Pp. 176-179.

21. Kharitonov V.A., Lapteva T.A. Choice the optimum degree of plastic compression of ropes on the simulation basis. // Materials of the 69-th science-technical conference. Magnitogorsk: Magnitogorsk state technical university, 2012. Pp. 233-235.

22. Kharitonov V.A., Lapteva T.A. Modes of deformation in the process of compression layered ropes in the three-roller dies // Rolled Products Manufacturing. 2013. № 8. Pp. 18-25.

23. Kolokoltsev V.M. Nosov Magnitogorsk State Technical University. History. Development // Vestnik of Nosov Magnitogorsk State Technical University. 2014. № 1 (45). Pp. 5-6.

УДК 621:771.23-022.532:621.785

АНАЛИЗ ТЕХНИЧЕСКИХ ТРЕБОВАНИЙ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫХ К НАНОСТРУКТУРИРОВАННОМУ ВЫСОКОПРОЧНОМУ ЛИСТОВОМУ ПРОКАТУ1

Чукин М.В., Салганик В.М., Полецков П.П., Бережная Г.А., Гущина М.С., Кузнецова А.С., Алексеев Д.Ю.

ФГБОУВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова», г. Магнитогорск, Россия

Одним из стратегических направлений развития отечественной экономики в целом и металлургической промышленности в частности является разработка и внедрение новых материалов на основе высокопрочных сплавов, обладающих комплексом уникальных механических свойств, а также создание изделий на их основе. Потребность промышленности в та-

1 Работа проведена в рамках реализации комплексного проекта по созданию высокотехнологичного производства, выполняемого с участием российского высшего учебного заведения (договор 02.G25.31.0105).