Требования, предъявляемые к отходам бурения и грунтовым строительным материалам на их основе

УДК 691.41 DOI: 10.22227/1997-0935.2017.8.904-911

требования, предъявляемые к отходам бурения и грунтовым строительным материалам

на их основе

К.Л. Чертес, О.В. Тупицына, Е.Г. Мартыненко, В.Н. Пыстин, Г.Г. Гилаев, Д.Е. Быков

Самарский государственный технический университет (СамГТУ), 443100, г. Самара, ул. Молодогвардейская, д. 244

АННОТАцИЯ. В настоящей статье рассмотрена проблема утилизации отходов бурения с получением полезного продукта, пригодного для восстановления нарушенных территорий в строительно-хозяйственной деятельности. При оценке техногенных образований был использован бинарный подход к системе двух составляющих.

Целью исследования является оценка состояния и возможности утилизации отходов бурения в качестве сырья с получением техногенного строительного материала; изучение влияния степени однородности исходных смесей на основе отходов бурения на кинетику их упрочнения с получением конечных продуктов для различных направлений целевого использования.

В результате исследования получены зависимости твердения и последующего упрочнения шламоцементных смесей. Изучаемые материалы предложено разделить на типы в соответствии с основными направлениями ведения работ по восстановлению и геоинженерной защите нарушенных территорий. Представлен план технологической площадки переработки отходов бурения в условиях ликвидируемого бурового амбара.

КЛЮчЕВЫЕ СЛОВА: техногенное сырье, шламоцементная смесь, обезвреживание отходов бурения, утилизация отходов бурения, восстановление территорий

ДЛЯ цИТИРОВАНИЯ: Чертес К.Л., Тупицына О.В., Мартыненко Е.Г., Пыстин В.Н., Гилаев ГГ., Быков Д.Е. Требования, предъявляемые к отходам бурения и грунтовым строительным материалам на их основе // Вестник МГСУ. 2017. Т. 12. Вып. 8 (107). С. 904-911. DOI: 10.22227/1997-0935.2017.8.904-911

REQUIREMENTS FOR DRILLING CUTTINGS AND EARTH-BASED

BUILDING MATERIALS

K.I. chertes, O.V. Tupicyna, E.G. Martynenko, V.N. Pystin, G.G. Gilaev, D.E. Bykov

Samara State Technical University (SamGTU), 244 Molodogvardeyskaya str., Samara, 443100, Russian Federation

ABSTRACT. In this article, the problem of utilization of drilling cuttings by means of scavenging, is researched. The product received could be used for the restoration of lands disturbed during construction and economic activities. When assessing technogenic formations, the binary approach was used, as a system of two components.

The purpose of the study is to assess the state and possibility of utilizing drilling cuttings as raw materials in order to O produce technogenic building materials; to study the effect of the degree of homogeneity of initial mixtures based on drilling

cuttings, on kinetics of their hardening which leads to obtaining final products for various applications .

As a result of research, relations of hardening and subsequent strengthening of slurry-cement mixtures were obtained; the plan of the process area for treatment of drilling cuttings is presented on the spot of demolished drilling pit.

CO

X

О >

л 10

Ol

KEY WORDS: technogenic raw materials, slurry-cement mixture, neutralization of drilling cuttings, utilization of drilling cuttings, restoration of lands

FOR CITATION: Chertes K.L., Tupitsyna O.V., Martynenko E.G., Pystin V.N., Gilaev G.G., Bykov D.E. Trebovaniya, pred"yavlyaemye k otkhodam bureniya i gruntovym stroitel'nym materialam na ikh osnove [Requirements for Drilling Cuttings and Earth-Based Building Materials]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2017, vol. 12, issue 8 (107), pp. 904-911. DOI: 10.22227/1997-0935.2017.8.904-911

О

H *

U На местах добычи природных ресурсов остро искусственного происхождения. Сырьем для них

стоит проблема, связанная с восстановлением на- могут выступать крупнотоннажные отходы буре-

^ рушенных территорий и их геоинженерной за- ния: буровой шлам (БШ) и некондиционный там-

щиты. дефицит природных грунтов и издержки, понажный цемент (НЩ,), потерявший свои потре-

¡Е вызванные разработкой природных грунтов для бительские свойства. В этом случае БШ является

¡^ восстановления нарушенной геосреды, диктуют основным грунтоформирующим агентом, а НЩ,

904 © Чертес К.Л., Тупицына О.В., Мартыненко Е.Г., Пыстин В.Н., Гилаев Г.Г., Быков Д.Е., 2017

ГРСМ могут использоваться в различных направлениях рекультивационных работ: для заполнения выемок и планировки рельефа (заполнители и выравниватели), в техническом экранировании накопителей отходов (барьерообразователи), для устройства подложек под временные технологические дороги (скелетообразователи), а также упрочнения оснований под сооружения низкой степени ответственности (упрочнители) [2].

Стоит отметить, что не все отходы могут использоваться для создания ГРСМ. Отходы и материалы на их основе должны удовлетворять требованиям, предъявляемым к сырьевым компонентам и строительным грунтам по широкому набору показателей: ресурсных, геоэкологических, геомеханических и физико-химических. Данные требования обусловлены составом, свойствами и структурой базовых составляющих: выбуренной горной породы (ВГП) и отработанных буровых растворов (ОБР). При этом ВГП определяет прочностные свойства

искусственного грунта, а ОБР формирует его влажность, реологические характеристики и токсичность.

Подход к отходам бурения, как системе двух взаимосвязанных составляющих, ОБР и ВГП, а также изучение их состава и свойств определяют выбор и последовательность методов производства ГРСМ. Так, технологическое оформление обезвоживания обусловлено наличием в составе бурового раствора избыточной воды, синтетических поверхностно-активных веществ, ионогенных флокулянтов. При этом обезвоживание может производиться как с применением реагентов и кондиционирующих добавок, так и по безреагентной схеме [3, 4].

В свою очередь, показатели выбуренной горной породы, такие как плотность, грансостав, тип, определяют технологическое оформление упрочнения в составе методов уплотнения, прессования, брикетирования, использования утяжеляющих (золы ТЭЦ) и вяжущих (отходы цемента) добавок [5].

В табл. 1 представлены сведенные в группы показатели состава и свойств отходов бурения, а

Табл. 1. Свойства буровых шламов, предполагаемых к использованию в качестве сырьевого компонента ГРСМ

Показатель Исследованные образцы шламов Нормативные требования к природному сырью

с Крайнего Севера из Средней полосы

Механические показатели

Влажность Ш, % 30,5...90,7 40,2.84,8 -

Плотность насыпная, т/м3 1,2...1,6 1,1.1,4 1,4...1,6

Плотность скелета, т/м3 2,1.2,8 1,7.2,1 2,6...2,7

Гранулометрический состав, мм: < 0,005 35,0...50,5 40...65

0,005...0,05 25...45 30...53

0,05...0,25 3...10 5...20

Морфологический тип и основные виды Алевролиты, алевриты, Доломиты, известняки, Глины, пески

горных пород аргиллиты, мергели пески, глины

Геоэкологические показатели

Концентрация тяжелых металлов, мг/кг1: РЬ 13,43...20,01 3,78...8,23 32,0

Zn 39,53...54,61 21,37...42,36 23,0

Си 7,12...9,01 5,23...9,16 3,0

№ 9,76...11,53 6,83...11,02 4,0

As 1,02...1,56 0,55...0,98 2,0

^ 0,98...1,81 0,81...1,72 2,1

Содержание беззольного вещества, мг/кг 25,44...408,01 45,26...601,43 -

Содержание нефтепродуктов, мг/кг [7] 862,31...11805,63 956,01...13643,03 1000.2000

Класс опасности 3.4 4.5 -

Кислотность рН 8,01...10,23 7,56...9,43 6.7,2

Эффективная удельная активность естественных радионуклидов, Бк/кг2 Не более 370 100...250 Не более 370

00

Ф

0 т

1

*

О У

Т

0

1

м

В

г

3

у

о *

8

1 ГН 2.1.7.2041-06. Предельно допустимые концентрации (ПДК) химических веществ в почве.

2 ГОСТ 30108-94. Материалы и изделия строительные. Определение удельной эффективной активности естественных радионуклидов (с Изменениями № 1, 2).

N О

для сравнения — нормативные требования к грунтовым строительным материалам природного происхождения.

Представленный набор показателей и диапазоны их значений влияют на выбор технологии подготовки БШ, включая совокупность и последовательность методов обезвоживания, гомогенизации с вяжущими и структурообразующими добавками, а также упрочнения [1, 6].

Обезвреживание отходов как промежуточный этап технологической последовательности утилизации БШ определяется предлагаемым набором показателей геоэкологической группы (см. табл. 1). Так, повышенные содержания беззольного вещества и нефтепродуктов регламентируют необходимость проведения работ по минерализации, химической и биологической деструкции углеводородов [8]. Повышенные концентрации подвижных форм тяжелых металлов диктуют использование метода цементации [4, 9]. Отходы с избыточными показателями радиоактивности (определяется свойствами выбуренной горной породы) использовать в качестве ГРСМ запрещается. Если дезактивация затруднена, их направляют на захоронение с возможно более глубокой изоляцией от компонентов окружающей среды [10].

В целях повышения прочности получаемых искусственных ГРСМ используют отходы, обладающие вяжущими свойствами, такие как золы ТЭЦ, отходы производства извести и цемента, а также отходы тампонажного цемента, потерявшего свои потребительские свойства при нарушении условий его хранения [5]. В условиях отдаленных нефтегазовых месторождений последний данный вид отхода предпочтителен для производства искусственных ГРСМ. В табл. 2 представлены характеристики отходов тампонажных цементов, пригодных к использованию при производстве ГРСМ.

Влажность, прочностные свойства, катионный состав и содержание активных добавок определяют

выбор рациональных диапазонов объемных соотношений исходных сырьевых компонентов, экспозицию с выделением стадий схватывания, твердения и набора прочности. Кроме того, данный набор показателей влияет на характер таких процессов, как коагуляция и кристаллизация частиц в исходных шламоцементных смесях формируемого искусственного грунта. Подобные свойства хорошо известны при производстве грунтобетонов на основе природного сырья, однако недостаточно изучены при производстве ГРСМ техногенного происхождения [10].

В соответствии с известными положениями теории твердения цемента твердение цементных смесей происходит путем последовательной смены трех стадий: подготовительной, коллоидации и кристаллизации [11, 12]. Характер твердения, продолжительность стадий, их параметрическая оценка подробно изучены для цементации природных грунтов с использованием товарных вяжущих3. Применительно к искусственным смесям на основе буровых отходов и цементов, потерявших потребительские свойства при длительном хранении, данные процессы имеют некоторые отличия от классических представлений о характере твердения. Это связано как с присутствием в исходных смесях органо-металлических комплексов буровых растворов, так и избыточным переувлажнением цементных отходов при хранении. Например, в отдельных образцах исходных смесей «буровой шлам — там-понажный цемент», изученных авторами, наблюдалось запаздывание готовности вплоть до полного отсутствия прочностных свойств ГРСМ. Это может быть вызвано некачественным перемешиванием компонентов на основе отходов бурения.

3 СТО НОСТРОИ 2.5.135-2013. Укрепление слабых грунтов органического происхождения методом глубинного смешивания. Правила, контроль выполнения, требования к результатам работ.

00 X

о >

с во

N ^

2 о

н *

о

X 5 I н

о ф

ю

Табл. 2. Характеристики тампонажного цемента

Показатель Кондиционный тампонажный цемент Некондиционный тампонажный цемент

Удельная поверхность, м2/кг 230...270 230...270

Водоотделение, мл 7,5...10,0 8,5...12,0

Растекаемость цементного теста, мм 200...220 200...240

Время загустевания до консистенции 30 Вс, мин Не менее 90 Не менее 180

Влажность, % 5...10 10...20

Насыпная плотность, т/м3 1,1.1,3 1,2...1,5

Плотность скелета, т/м3 3,1...3,2 2,5...3,1

Состав клинкера, % масс: 3СаО^Ю2 2СаО^Ю2 3Са0-А1203 СаО своб 40...55 20...30 10...15 10...20 До 1 35...45 17...22 8...13 9...17 до 1

По-видимому, характер твердения шламоце-ментных агломератов и само качество получаемого продукта зависят от степени однородности компонентов в исходных смесях отходов. Некачественная гомогенизация приводит к последующему расслаиванию компонентов с формированием линз бурового шлама и «островков» цемента уже на начальном этапе формирования ГРСМ — на стадии схватывания. Данная стадия является лимитирующей. Чем быстрее она протекает, тем меньше продолжительность всего процесса производства искусственных ГРСМ.

На скорость данной стадии в основном влияют влажность сырьевых компонентов, их объемное соотношение, а также отдельные показатели химического состава, представленные в табл. 1 и 2. Однако учет данных показателей при производстве искусственных ГРСМ, скелетообразователей и упрочни-телей, является недостаточным. Даже при удовлетворительных значениях влажности и содержания вяжущих агентов вероятно появление в исходных смесях неоднородных фрагментов, что приводит к расслаиванию продукта, снижению площади активной поверхности и замедлению образования первичных центров кристаллизации в формируемых ГРСМ.

В существующей литературе, а также в практике производства искусственных ГРСМ отсутствуют сведения по оценке однородности, ее влиянию на скорость постадийного протекания процесса формирования искусственных ГРСМ, особенно на лимитирующей стадии. Не изучены также обо-

снование, выбор и технологические особенности оборудования, используемого для гомогенизации исходной шламоцементной смеси. Отсутствуют сами показатели, оценивающие однородность и их влияние на продолжительность начальной стадии и готовности продукта в целом.

Изучение влияния глубины перемешивания компонентов в исходных шламоцементных смесях на их последующее твердение проводилось с использованием разделяющего признака — степени однородности смеси по влажности Cw в совокупной выборке образцов [12]. Данный показатель рассчитывался как

100

¥

п-1 р,-»)

где Ш. — измененные значения влажности в выборке отобранных образцов; Ш — средние арифметические значения разделяющих признаков в образцах; п — число проанализированных образцов, отобранных как из сформированных массивов, так и непосредственно из смесительных устройств.

Изначально готовилась смесь с рациональным объемным соотношением шлама к цементу 1 : 0,5 ± 0,1. Точность соблюдения дозировки регулировалась объемным методом.

Перемешивание осуществлялось с использованием модельной установки типа грейферного ковша (30.60 мин) и стационарных смесительных устройств объемного (бетономешалка) и шнеко-вого (двухвальный смеситель) типов с продолжи-тельностями перемешивания 10.30 и 3.10 мин

«

Рис. 1. График зависимости изменения модуля деформации Е исследуемых образцов от времени наблюдения Т I -стадия схватывания; II — стадия твердения; III — стадия окончательного набора прочности

00

Ф

0 т

1

*

О У

Т

0

г

1

К)

В

г 3

у

о *

8

соответственно. Диапазон значений однородности исходных смесей варьировал в пределах 15.95 %. Всего было проанализировано 86 проб с последующим дифференцированием выборки однородностей шагом 10±2 %.

Изучение графической зависимости деформационно-временной характеристики ГРСМ позволило выявить три последовательных стадии: схватывание, твердение и окончательный набор прочности, — что в общем виде согласуется с теоретическими воззрениями на процесс твердения грунтобетонов (рис. 1). В то же время характерной особенностью твердения материалов техногенного происхождения оказалось наличие двух переходных областей (зон экстремумов). Первая область, обозначенная как коагуляци-онно-кристаллизационный переход [12], совпадает с завершением лимитирующей стадии схватывания. В данной области набора прочности в смесях коа-гуляционные явления завершены и формируются первичные центры кристаллизации. В образцах с однородностью в пределах 50.90 % наблюдали экстремум, который объясняется переходом свободной воды в химически связанное состояние посредством гидратации вяжущих агентов, частицы которых постепенно начинают образовывать вокруг себя новые связи. Завершение первой стадии характеризуется достижением значения модуля деформации в интервале значений 0,9.1,8 МПа.

В течение 2...4 сут наблюдалась вторая область экстремумов, характеризующих формирование скелета грунта с устойчивым образованием вторичных кристаллических центров [11, 13]. На границе второй и третьей стадий выделена переходная область между окончанием кристаллизации и финальным твердением продукта (кристаллизационно-консо-лидационный переход). В данной области значения модуля деформации составляют 4,23.4,87 и

6,65.7,12 МПа для смесей с однородностями, соответственно 50±5 и 90±5 %. При этом в образцах с исходной однородностью компонентов менее 50 % прочность не набиралась, что объясняется, по-видимому, расслоением смеси из-за появления неоднородных фрагментных компонентов.

Формируемый искусственный ГРСМ должен удовлетворять требованиям, предъявляемым к грунтовым аналогам природного происхождения по ряду геомеханических и геоэкологических показателей4.

В табл. 3 представлены значения показателей, оценивающих свойства ГРСМ из широкой выборки исследований образцов шламоцементных смесей, формируемых на основе отходов бурения, некондиционного тампонажного цемента и отходов извести, в качестве корректора среды и дополнительного вяжущего. Анализ этой таблицы показывает, что наряду с важными показателями геоэкологической группы наиболее значимым для выбора направления утилизации выступает модуль деформации. Его значения определяют направление использования ГРСМ. Так, при значении Е = 3 МПа ГРСМ может использоваться для вертикальной планировки и заполнения выемок. Для формирования отсекающих дамб выполажи-вания откосов и, в отдельных случаях, экранирования полигонов промышленных и твердых коммунальных отходов используются ГРСМ с модулем Е = 3,3.5,3 МПа. Данные материалы относят к барьеро- и структурообразователям. При Е = 7 МПа и выше получаемый ГРСМ может использоваться в качестве подложек под временные технологические дороги, а также в качестве оснований для сооружений пониженной степени ответственности.

ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация.

N О

со

о >

с а

N ^

2 о

н *

о

X 5 I н

о ф

ю

Табл. 3. Геомеханические свойства и назначение получаемого продукта

Показатели Вид получаемого ГРСМ

Заполнители Барьерообразователи Скелетообразователи Упрочнители

Степень однородности исходных смесей, % 20...30 ± 5 30.50 ± 5 50.80 ±5 > 80

Влажность, % 20...25 ± 2 20...15 ± 2 15...10 ± 2 < 10

Плотность насыпная, т/м3 1,45...1,55 1,56...1,65 1,66...1,75 > 1,75

Влажность на границе текучести, % 20...25 ± 2 24...33 ± 2 31...37 ± 2 (36...40) ± 2

Влажность на границе раскатывания, % 11...16 ± 2 15...20 ± 2 19...25 ± 2 (25...31) ± 2

Модуль деформации, МПа 2...3 ± 0,3 3...5 ± 0,3 5...7 ± 0,3 > 7

Тип ведения рекультивационных работ Подьем гипсометрических отметок и вертикальная планировка территории Формирование секционирующих дамб, экранов технической рекультивации полигонов ПО и ТКО Формирование подложек под временные технологические дороги Формирование оснований по сооружения низкой степени ответственности

4

Изучение свойств сырьевых компонентов ГРСМ техногенного происхождения, формулировка требований, предъявляемых к отходам, промежуточным материалам и продуктам, направляемым на утилизацию с учетом показателей табл. 1-3 и значений исходной однородности, позволили разработать технологическую схему обезвреживания отходов бурения. В состав схемы избирательно входят методы обезвоживания, смешения, цементации буровых шламов, а также, при необходимости, их термической обработки.

Элементы технологической схемы вошли в проектируемый авторами комплекс обезврежива-

ния отходов бурения на базе реконструируемого шламового амбара одного из северных месторождений России (рис. 2).

Проект подобного комплекса предполагается к использованию для обустройства объектов природоохранного строительства отдаленных нефтегазовых месторождений. Экономический эффект от ее внедрения составит до 2,5 млн рублей, что обуславливается достижением минимальной платы за негативное воздействие на окружающую среду в области обращения с отходами.

Рис.2. План технологической площадки переработки отходов бурения в условиях ликвидируемого бурового амбара: 1.1 — КПП; 1.2 — пункт дозиметрического контроля; 1.3 — пост очистки колес и техники; 1.4 — блок-бокс обогрева персонала (вагон-дом); 1.5 — площадки под ДЭС; 1.6 — открытая стоянка для техники; 1.7 — склад (ароч-ник) для реагентов; 1.8 — мини-котельная; 1.9 — скважина технического водоснабжения; 1.10 — водонапорная башня технической воды; 2.1 — емкость промежуточного налива буровых сточных вод; 2.2 — комплекс термического обезвреживания твердых и пастообразных отходов; 2.3 — комплекс термического обезвреживания буровых сточных вод; 2.4 — карта промежуточного размещения золы; 2.5 — площадка резервуаров дизельного топлива; 3.1 — карта временного размещения обезвоженного бурового шлама; 3.2 — площадка временного накопления некондиционного тампонажного элемента; 3.2-1 — зона пропарки; 3.2-2 — смесительный узел; 3.2-3 — электрифицированная кран-балка; 3.3 — закрытый склад; 3.4 — площадка производства шламо-цементной смеси; 4.1-1 - 4.1-10 — 10 штабелей шламо-цементной смеси в процессе твердения (Н = 2 м); 4.2 — кавальер временного хранения готового продукта; 5.1 — зона геоконтейнерого обезвоживания бурового шлама; 5.2 — секционированные очереди рекультивации шламового амбара с использованием готового продукта; 5.3 — многофункциональная насосная станция

К)

В

1Г

о *

8

литература

1. Сафонова Н.А., Чертес К.Л., Тупицына О.В. и др. Комплексная система обращения с буровыми шламами с использованием геоконтейнерной обработки // Нефтегазовое дело. 2012. № 4. С. 274-284.

2. Тупицына О.В., Чертес К.Л., Быков Д.Е. Освоение природно-техногенных систем градопромышленных аг-гломераций. Самара : Издательство Ас Гард, 2014. 336 с.

3. Туровский И.С. Осадки сточных вод. Обезвоживание и обеззараживание . М.: ДеЛи принт, 2008. 376 с.

4. Shabani S., FarahbodF. Parametric study of viscosity of water base drilling fluid, basis experimental data // Petroleum and Coal. 2016. Vol. 58. № 3. Pp. 321-327.

5. Воробьева С.Ю, Шпинькова М.С., Мерициди И.А. Переработка нефтешламов, буровых шламов, нефтеза-грязненных грунтов методом реагентного капсулирова-ния // Территория нефтегаз. 2011. № 2. С. 68-71.

6. Ягафарова Г.Г., Барахнина В.Б. Утилизация экологически опасных буровых отходов // Нефтегазовое дело. 2006. № 1. С. 1-17.

7. О порядке определения размеров ущерба от загрязнения земель химическими веществами : письмо Министерства охраны окружающей среды и природных ресурсов Российской Федерации от 27 декабря 1993 года № 04-25 и Комитета Российской федерации по земельным ресурсам и землеустройству от 27 декабря 1993 года № 61-5

8. Пыстин В.Н., Чертес К.Л., Тупицына О.В. Геоэкологическая оценка накопителей шламов водного хозяйства и разработка технологий их ликвидации // Вестник МГСУ. 2015. № 2. С. 110-129.

9. Shengli Li, Tingting Xu. Effect of nanosilica in the fresh properties of cement-based grouting material in the portland-sulphoaluminate composite system // Advances in Materials Science and Engineering. 2016. ID. 2707465.

10. Воронкевич С.Д, Ларионова Н.А., Самарин Е.Н. Использование промышленных отходов для укрепления глинистых грунтов в инженерных и экологических целях // Актуальные проблемы экологии и природопользования. 2003. № 3. С. 300-305.

11. Байков А.А. Портландцемент и теория твердения гидравлических цементов // Технико-экономический вестник. 1923. Т. 3. № 6-7. С. 206-215.

12. Лотов В.А. Изменение фазового состава системы цемент-вода при гидратации и твердения // Известия Томского политехнического университета. 2012. Т. 321. № 3.С. 42-45;

13. Шмитько, Е. И., Крылова А.В., Шаталова В.В. Химия цемента и вяжущих веществ. СПб.: Проспект науки, 2006. 206 с.

Поступила в редакцию в мае 2017 г. Принята в доработанном виде в июне 2017 г. Одобрена для публикации в июле 2017 г.

Об авторах: Чертес константин львович — доктор технических наук, профессор кафедры химической технологии и промышленной экологии, Самарский государственный технический университет (СамГТУ), 443100, г. Самара, ул. Молодогвардейская, д. 244, chertes2007@yandex.ru;

Тупицына Ольга Владимировна — доктор технических наук, доцент кафедры химической технологии и промышленной экологии, Самарский государственный технический университет (СамГТУ), 443100, г. Самара, ул. Молодогвардейская, д. 244, olgatupicyna@yandex.ru;

Мартыненко Елена Геннадьевна — аспирант кафедры химической технологии и промышленной экологии, Самарский государственный технический университет (СамГТУ), 443100, г. Самара, ул. Молодогвардейская, д. 244, lena030191@yandex.ru;

Пыстин Виталий Николаевич — кандидат технических наук, ассистент кафедры химической технологии и промышленной экологии, Самарский государственный технический университет (СамГТУ), 443100, О г. Самара, ул. Молодогвардейская, д. 244, vitaliy.pystin@yandex.ru;

^ Гилаев Геннадий Ганиевич — аспирант кафедры химической технологии и промышленной экологии,

Самарский государственный технический университет (СамГТУ), 443100, г. Самара, ул. Молодогвардейская, д. 244, ecology@samgtu.ru;

Быков Дмитрий Евгеньевич — доктор технических наук, профессор, ректор, Самарский государственный технический университет (СамГТУ), 443100, г. Самара, ул. Молодогвардейская, д. 244, rector@samgtu.ru.

О >

J DO

£ references

1. Safonova N.A., Chertes K.L., Tupitsyna O.V. et al. 3. Turovskiy I.S. Osadki stochnykh vod. Obezvozhivanie

Kompleksnaya sistema obrashcheniya s burovymi shlamami i obezzarazhivanie [Sewage Sludge. Dehydration and Disin-

> s ispol'zovaniem geokonteynernoy obrabotki [Integrated Sys- fection]. Moscow : DeLi print PuM^ 2008. 376 p.

O tem of Handling Drill Cuttings with the Use of Geocontainer 4 Shabani Farahbod F. PSrameteic Study °f Viscos-

~ ^  t u, j j iir« ity of Water Base Drilling Fluid, Basis Experimental Data.

S Processing]. Elektronnyy nauchnyy zhurnal «Neftegazovoe J b ' ^

, , r^-, , ^ ^ n Petroleum and Coal. 201, Vol. 58, no. 3, pp. 321-327.

* de° [Oil and Gas Business]. 2012, n°. 4, pp. 274-284. 5. vorob'eva S.Yu, Shpin'kova M.S., Meritsidi I.A.

5 2. Tupitsyna °.V., Chertes K.X., Bykov D E. Osvoe- pererabotka nefteshlamov, burovykh shlamov, neftezagry-

lh nie prirodno-tekhnogennykh sutem gradopromyshlennykh aznennykh gruntov metodom reagentnogo kapsulirovaniya

w agglomeratsiy [Development of Natural-Technogenic Sys- [Processing of Oil Sludge, Drill Cuttings, Oil-Contaminated

M tems of Industrial Agglomerations]. Samara : As Gard Publ., Soils by the Method of Reagent Capsulation]. Territoriya

2014. 336 p. neftegaz [Oil and Gas Territory]. 2011, no. 2, pp. 68-71.

6. Yagafarova G.G., Barakhnina V.B. Utilizatsiya eko-logicheski opasnykh burovykh otkhodov [Utilization of Environmentally Hazardous Drilling Waste]. Neftegazovoe delo [Oil and Gas Business]. 2006. no. 1. S. 1-17.

7. O poryadke opredeleniya razmerov ushcherba ot za-gryazneniya zemel' khimicheskimi veshchestvami : pis'mo Ministerstva okhrany okruzhayushchey sredy i prirodnykh resursov Rossiyskoy Federatsii ot 27 dekabrya 1993 goda no. 04-25 i Komiteta Rossiyskoy Federatsii po zemel'nym resurs-am i zemleustroystvu ot 27 dekabrya 1993 goda no. 61-5 [On the Procedure for Determining the Amount of the Damage from the Land Pollution by Chemicals: Letter of the Ministry of Environmental Protection and Natural Resources of the Russian Federation of December 27, 1993 No. 04-25 and the Committee of the Russian Federation on Land Resources and Land Management of December 27, 1993, No. 61-5]

8. Pystin V.N., Chertes K.L., Tupitsyna O.V. Geoeko-logicheskaya otsenka nakopiteley shlamov vodnogo khozy-aystva i razrabotka tekhnologiy ikh likvidatsii [Geoecological Evaluation of Water Industry Sludge Ponds and Developing the Techniques of Their Disposal].VestnikMGSU [Proceedings of the Moscow State University of Civil Engineering]. 2015, no. 2, pp. 110-129.

9. Shengli Li, Tingting Xu. Effect of Nanosilica in the Fresh Properties of Cement-Based Grouting Material in the

Portland-Sulphoaluminate Composite System. Advances in Materials Science and Engineering. 2016. ID. 2707465.

10. Voronkevich S.D, Larionova N.A., Samarin E.N. Ispol'zovanie promyshlennykh otkhodov dlya ukrepleniya glinistykh gruntov v inzhenernykh i ekologicheskikh tselyakh [Use of Industrial Wastes to Strengthen Clay Soils in Engineering and Environmental Purposes]. Aktual'nye problemy ekologii i prirodopol'zovaniya [Actual Problems of Ecology and Nature Management]. 2003, no. 3, pp. 300-305.

11. Baykov A.A. Portlandtsement i teoriya tverdeniya gidravlicheskikh tsementov [Portland Cement and Theory of Hardening of Hydraulic Cements]. Tekhniko-ekonomicheskiy vestnik [Technical and Economic Bulletin]. 1923, vol. 3, no. 6-7, pp. 206-215.

12. Lotov V.A. Izmenenie fazovogo sostava sistemy tse-ment-voda pri gidratatsii i tverdeniya [Changes in the Phase Composition of the Cement-Water System during Hydration and Hardening]. Izvestiya Tomskogopolitekhnicheskogo universiteta [Bulletin of the Tomsk Polytechnic University]. 2012, vol. 321, no. 3, pp. 42-45.

13. Shmit'ko, E. I., Krylova A.V., Shatalova V.V. Khi-miya tsementa i vyazhushchikh veshchestv [Cement and Binders Chemistry]. Saint-Petersburg, Prospekt nauki Publ., 2006. 206 p.

Received in May 2017.

Adopted in revised form in June 2017.

Approved for publication in July 2017.

About the authors: Chertes Konstantin L'vovich — Doctor of Technical Sciences, Professor, Department of Chemical Technology and Industrial Ecology, Samara State Technical University (SamGTU), 244 Molodogvar-deyskaya str., Samara, 443100, Russian Federation; chertes2007@yandex.ru;

Tupitsyna Olga Vladimirovna — Doctor of Technical Sciences, Associate Professor, Department of Chemical Technology and Industrial Ecology, Samara State Technical University (SamGTU), 244 Molodogvardeyskaya str., Samara, 443100, Russian Federation; olgatupicyna@yandex.ru;

Martynenko Elena Gennadievna — Post-graduate student, Department of Chemical Technology and Industrial Ecology, Samara State Technical University (SamGTU), 244 Molodogvardeyskaya str., Samara, 443100, Russian Federation; lena030191@yandex.ru;

Pystin Vitaliy Nikolaevich — Candidate of Technical Sciences, Assistant, Department of Chemical Technology and Industrial Ecology, Samara State Technical University (SamGTU), 244 Molodogvardeyskaya str., Samara, 443100, Russian Federation; vitaliy.pystin@yandex.ru;

Gilayev Gennady Ganievich — postgraduate student, Department of Chemical Technology and Industrial Ecol-

nical University (SamGTU), 244 Molodogvardeyskaya str., Samara, 443100, Russian Federation; rector@samgtu.ru.

m

ф

ogy, Samara State Technical University (SamGTU), 244 Molodogvardeyskaya str., Samara, 443100, Russian Fed- Ö eration; ecology@samgtu.ru; j

Bykov Dmitriy Evgenyevich—Doctor of Technical Sciences, Associate Professor, Rector, Samara State Tech-

*

О У

Т

0 S

1

К) n

Г

3 у

о *

n