СПОСОБ ЭЛЕКТРОПОЛИРОВАНИЯ МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ДЕТАЛИ
METHOD OF ELECTROPOLISHING OF METAL PART

Изобретение относится к технологии электрополирования поверхности деталей из металлов и сплавов и может быть использовано для обработки поверхностей лопаток турбомашин для повышения их эксплуатационных характеристик.
С повышением шероховатости поверхности ответственных металлических деталей, работающих в условиях воздействия значительных знакопеременных нагрузок,  например валов,  лопаток газовых турбин и т.п.,  резко снижаются их эксплуатационные характеристики.  Качество обработки поверхности пера лопаток существенно влияет на их прочностные характеристики, так например, повышение класса чистоты поверхности способствует увеличению предела выносливости и статической прочности лопаток (В.Ф. Макаров, Е.Н. Бычина, А.О. Чуян. Математическое моделирование процесса полирования лопаток газотурбинных двигателей // Авиационно-космическая техника и технология. №8 (85), 2011, с.11-14). Развитая шероховатость поверхности лопаток газовых турбин приводит к ухудшению газодинамической устойчивости газотурбинного двигателя  (ГТД), к возрастанию аэродинамических потерь, приводящих к снижению КПД, к потере мощности, росту удельных расходов и к снижению экономичности двигателя или газотурбинной установки.
В то же время производство и ремонт лопаток газотурбинных двигателей (ГТД) и установок (ГТУ), в связи с высокими требованиями к качеству поверхности (Ra≤0,32…0,16 мкм), характеризуется значительной трудоемкостью их финишной обработки. Это вызывает проблемы при механической обработке поверхностей деталей турбомашин. В этой связи развитие способов получения высококачественных поверхностей деталей турбомашин является весьма актуальной задачей.
Известен способ полирования поверхности детали  кругом, при котором детали (лопатке турбины) сообщают возвратно-поступательное перемещение относительно инструмента (А.С. СССР №1732604. МПК B24B 19/14. Способ полирования пера лопаток ГТД лепестковым кругом. Опубл. Бюл. № 1, 2014 г.), в котором полирование производят с деформацией лепесткового круга.
Известен также способ обработки, позволяющий полировать криволинейную кромку пера лопаток газовой турбины заправленным по радиусу полировальным кругом, движущимся вдоль пера лопатки (Патент РФ №2379170. МПК B24B 19/14. Способ обработки лопаток газотурбинных двигателей. Опубл. 2010 г.).
Однако применение в известных способах полирования поверхности детали механического воздействия вызывает ухудшение параметров качества поверхностного слоя материалов, что приводит к снижению ее эксплуатационных характеристик, особенно в случаях обработки таких деталей как лопатки турбины с тонким пером.
Наиболее перспективными методами обработки деталей сложной формы, в частности лопаток турбомашин являются электрохимические методы полирования поверхностей [Грилихес С.Я. Электрохимическое и химическое полирование: Теория и практика. Влияние на свойства металлов. Л., Машиностроение, 1987], при этом наибольший интерес для рассматриваемой области представляют методы электролитно-плазменного полирования (ЭПП) деталей [например, Патент ГДР (DD) №238074 (А1), МПК C25F 3/16, опубл. 06.08.1986].
Известен также способ полирования металлических поверхностей, включающий анодную обработку в электролите [Патент РБ №1132, МПК C25F 3/16, опубл. 1996, БИ №3], а также способ электрохимического полирования [Патент США №5028304, МПК B23H 3/08, C25F 3/16, C25F 5/00, опубл. 02.07.1991].
Однако известные способы электрополирования не позволяют производить однородную обработку поверхности детали из металлического сплава, особенно деталей сложной формы.
Наиболее близким техническим решением, выбранным в качестве прототипа является способполирования металлической детали, заключающийся в заполнении электропроводящими гранулами рабочего контейнера, выполненного из электропроводного материала, закрепление детали на держателе, погружении детали в электропроводящие гранулы, заполняющие контейнер, подключении детали к аноду, а контейнера к катоду [ WO2017186992   -  |Method for smoothing and polishing metals via ion transport by means of free solid bodies, and solid bodies for carrying out said method. Опубл. 2017.11.02].
Однако известный способ-прототип [WO2017186992] обладает низкой надежностью и не может быть использован для обработки поверхности  ответственных деталей, таких как лопатки турбомашин, поскольку происходит хаотичное взаимодействие поверхности с гранулами, что приводит к неоднородной обработки поверхности, приводящих к снижению эксплуатационных характеристик обработанных деталей.
Задачей, на решение которой направлено заявляемое изобретение, является повышение качества и надежности обработки металлических деталей, особенно ответственных деталей сложной формы, таких как лопатки турбомашин, а также возможность заданного радиуса скругления входных и выходных кромок пера лопатки.
Техническим результатом изобретения является повышение качества и надежности обработки поверхности металлической детали за счет повышения однородности обработки ее поверхности, снижения вероятности появления дефектов, уменьшения ее шероховатости и скругления кромок пера лопатки.
Технический результат достигается за счет того, что в способе электрополирования металлической детали, включающем погружение детали в проводящую среду и подачу противоположного по знаку электрического потенциала на деталь и проводящую среду через введенный в упомянутую среду электрод в отличие от прототипа электрополирование проводят в среде гранул, выполненных из  анионитов, пропитанных раствором электролита, обеспечивающего электропроводность упомянутых гранул и ионный унос металла с поверхности детали с удалением с нее микровыступов, используют электрод, охватывающий с зазором обрабатываемую поверхность детали, перемещая в упомянутом зазоре упомянутые гранулы, обеспечивают контакт всей полируемой поверхности детали с упомянутыми гранулами и гранул между собой, подают на деталь и гранулы электрический потенциал, обеспечивающий ионный унос металла с поверхности обрабатываемой детали и ее полирование в среде упомянутых гранул до получения заданной шероховатости полируемой поверхности.
4
4
4
4
4
4
4
4
4
3 ,
4
2
4
Кроме того возможны следующие, дополнительные приемы выполнения способа: в качестве анионитов упомянутых гранул используют ионообменные смолы полученные на основе сополимеризации либо полистирола, либо полиакрилата и дивинилбензола, причем размеры гранул а выбирают из диапазона а = (0,1 до 0,4 мм) при величине зазора b между внешним электродом и поверхностью детали не менее b = 10 a, причемупомянутые гранулы дополнительно проводят в вибрационное движение; электрополирование гранулами проводят подавая на деталь положительный, а на гранулы отрицательный электрический потенциал от 12 до 35 В; электрополирование гранулами проводят в импульсном режиме со сменой полярности, при диапазоне частот импульсов от 20 до 100 Гц, период импульсов от 50 мкс до 10 мкс, при амплитуде тока положительной полярности во время импульса +50 А и их длительности 0,4 до 0,8 мкс, при амплитуде тока отрицательной полярности во время импульса - 20 А, и их длительности 0,2 до 0,4 мкс, при прямоугольной форме выходных импульсов тока и длительности пауз между импульсами от 49,6 мкс до 9,2 мкс; в качестве детали используют лопатку турбомашины, выполненную из легированной стали, а в качестве электролитов для пропитки упомянутых гранул из анионитов используют один из следующих водных растворов: или NHF, концентрацией от 6 до 24 г/л, или NаF, концентрацией от 4 до 18 г/л, или KF концентрацией от 35 до 55 г/л, или смеси NHFи KF при содержании NHF - от 5 до 15 г/л и KF - от 30 до 50 г/л, или смеси NаFи KF при содержании NаF - от 3 до 14 г/л и KF - от 35 до 60 г/л, или смеси NHFи NaF при содержании NHF - от 4 до 12 г/л и KF - от 35 до 55 г/л, или смеси NHF, NаF и KF при содержании NHF - от 3 до 9 г/л и KF - от 20 до 30 г/л, и NaF - от 10 до 25 г/л,  или смеси NHFи НF при содержании NHF - от 5 до 15 г/л и НF - от 3 до 5 г/л, или от 8 до 14% водном растворе NaNOили в электролитах составов, мас.%: (NH)SO - 5; Трилон Б - 0,8, или содержащий серную и орто-фосфорную кислоты, блок-сополимер окисей этилена и пропилена и натриевую соль сульфированного бутилолеата при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Серная кислота - 10-30
Орто-фосфорная кислота - 40-80
Блок-сополимер окисей этилена и пропилена - 0,05-1,1
Натриевая соль сульфированного бутилолеата - 0,01-0,05
Вода – Остальное
4
4
2
3
Лопатку турбомашины дополнительно приводят в возвратно-поступательное движение относительно ее продольной оси, без касания с внешним электродом; в качестве детали используют турбомашины, выполненную из титанового сплава, а в качестве электролитов для пропитки упомянутых гранул из анионитов используют один из следующих водных растворов: или водный раствор смеси NHFи KF при содержании NHF - от 8 до 14 г/л и KF - от 36 до 48 г/л, или водного раствора с содержанием 30 - 50 г/л KF·2HO и 2 - 5 г/л СrO; в качестве детали используют турбомашины, выполненную из никелевого сплава, а в качестве электролитов для пропитки упомянутых гранул из анионитов используют один из следующих водных растворов: водный раствор соли фторида аммония концентрацией 6 - 9,0 г/литр, или водный раствор сульфата аммония с концентрацией 0,8…3,4 или водный раствор, содержащий серную и орто-фосфорную кислоты, блок-сополимер окисей этилена и пропилена и натриевую соль сульфированного бутилолеата при следующем соотношении компонентов, мас. %:
Серная кислота
10-30
Орто-фосфорная кислота
40-80
Блок-сополимер окисей этилена и пропилена
0,05-1,1
Натриевая соль сульфированного бутилолеата
0,01-0,05
Вода
Остальное.
Сущность изобретения поясняется чертежами.
На фиг.1 показано схематическое расположение в поперечном сечении полируемой детали и охватывающего деталь внешнего электрода. На фиг. 2 показана обрабатываемая  деталь во  внешнем электроде. Фигуры 1 и 2 содержат: 1 – обрабатываемая деталь держатель; 2 – внешний электрод; 3 – гранулы, пропитанные электролитом; 4 – зазор между электродом и деталью; 5 – разделительная перегородка. (стрелками  обозначены направление движение гранул).
Заявляемый способ электрополирования металлической детали, в частности поверхности пера лопатки в процессе его изготовления или восстановительного ремонта осуществляется следующим образом.
На держателе закрепляют  деталь 1 (фиг.1 и фиг.2)  и размещают ее во внешнем электроде 2 таким образом, чтобы электрод 2 и обрабатываемая деталь 1 не касались друг друга. При этом, между электродом 2 и деталью 1 оставляют зазор 4, обеспечивающий свободное перемещение в нем гранул 3. (В частном случае величина b зазора 4 между внешним электродом 2 и поверхностью детали 1 может составлять  не менее b = 10 a, где а - размеры гранул, выбранные из диапазона а = (0,1 до 0,4 мм)). Деталь 1 с внешним электродом 2 помещают в рабочий контейнер, заполняют контейнер гранулами 3 (фиг.1) и обеспечивают движение гранул 3 через зазор 4 между деталью 1 и внешним электродом 2 (например, шнековым транспортером). Для интенсификации процесса гранулы 3 можно дополнительно провести в вибрационное движение. На обрабатываемую деталь 1 и внешний  электрод 2 подается электрический  потенциал и включают привод  устройства для подачи гранул 3 в зазор 4  между деталью 1 и электродом 2 и  проводят полирование поверхности детали 1 до получения заданной шероховатости поверхности и, при обработке пера лопатки - радиуса закругления входной и выходной кромок пера. После окончания обработки готовую деталь 1 вынимают и складывают в тару для хранения. При этом, в зависимости от конфигурации детали 1 можно использовать различные варианты внешнего охватывающего электрода 2 (в виде сплошной изогнутой пластины, пластины с перфорациями, сетки и т.п.) и величины зазора 4.
Электрополирование детали 1 (фиг.1) проводят в среде гранул 3, выполненных из анионитов, пропитанных раствором электролита, обеспечивающего электропроводность гранул 3 и ионный унос металла с поверхности детали 1 с удалением с нее микровыступов. Устанавливают внешний охватывающий электрод 2 вокруг детали, обеспечивают контакт всей полируемой поверхности детали 1 с гранулами 3 и гранул 3 между собой, приводят гранулы в движение, перемещая их при вибрации через зазор 4, обеспечивая отсекание потока отработанных гранул 3 разделительной перегородкой 5, подают на деталь 1 и гранулы 3 электрический потенциал, обеспечивающий ионный унос металла с поверхности обрабатываемой детали 1 и ее полирование в среде гранул 3 до получения заданной шероховатости полируемой поверхности. При обработке детали 1 типа лопатки турбомашины, деталь 1 дополнительно приводят в возвратно-поступательное движение относительно ее продольной оси, без касания с внешним электродом 2.
В  качестве анионитов для гранул 3 используют ионообменные смолы полученные на основе сополимеризации либо полистирола, либо полиакрилата и дивинилбензола. Размеры гранул 3 выбирают из диапазона от 0,1 до 0,4 мм. При обработке детали 1 гранулы 3 дополнительно проводят в вибрационное движение.
Электрополирование гранулами 3 проводят либо подавая на деталь 1 положительный, а на гранулы 3 отрицательный электрический потенциал, величиной  от 12 до 35 В, либо в импульсном режиме со сменой полярности, при диапазоне частот импульсов от 20 до 100 Гц, периода импульсов от 50  мкс до 10 мкс, при амплитуде тока положительной полярности во время импульса +50 А и их длительности 0,4 до 0,8 мкс, при амплитуде тока отрицательной  полярности во время импульса - 20 А, и их длительности 0,2 до 0,4 мкс,  при прямоугольной форме выходных импульсов тока и длительности пауз между импульсами от 49,6 мкс до 9,2 мкс.
4
4
4
4
4
4
4
4
4
3 ,
4
2
4
При полировании  лопатки турбомашины (детали 1), выполненной из легированной стали, в качестве электролитов для пропитки гранул 6 из анионитов используют один из следующих водных растворов: или NHF, концентрацией от 6 до 24 г/л, или NаF, концентрацией от 4 до 18 г/л, или KF концентрацией от 35 до 55 г/л, или смеси NHFи KF при содержании NHF - от 5 до 15 г/л и KF - от 30 до 50 г/л, или смеси NаFи KF при содержании NаF - от 3 до 14 г/л и KF - от 35 до 60 г/л, или смеси NHFи NaF при содержании NHF - от 4 до 12 г/л и KF - от 35 до 55 г/л, или смеси NHF , NаFи  KF при содержании NHF - от 3 до 9 г/л и KF - от 20 до 30 г/л, и NaF - от 10 до 25 г/л,  или смеси NHFи НF при содержании NHF - от 5 до 15 г/л и НF - от 3 до 5 г/л, или от 8  до 14%  водном растворе NaNOили в электролитах составов, мас.%:  (NH)SO - 5; Трилон Б - 0,8, или содержащий серную и орто-фосфорную кислоты, блок-сополимер окисей этилена и пропилена и натриевую соль сульфированного бутилолеата при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Серная кислота - 10-30
Орто-фосфорная кислота - 40-80
Блок-сополимер окисей этилена и пропилена - 0,05-1,1
Натриевая соль сульфированного бутилолеата - 0,01-0,05
Вода - Остальное.
4
4
2
3
При полировании  лопатки турбомашины выполненной из титанового сплава, в качестве электролитов для пропитки упомянутых гранул из анионитов используют один из следующих водных растворов: или водный раствор смеси NHFи KF при содержании NHF - от 8 до 14 г/л и KF - от 36 до 48 г/л, или водного раствора с содержанием 30 - 50 г/л KF·2HO и 2 - 5 г/л СrO.
При полировании  лопатки турбомашины выполненной из никелевого  сплава, в качестве электролитов для пропитки упомянутых гранул из анионитов используют один из следующих водных растворов: водный раствор соли фторида аммония концентрацией 6 - 9,0 г/литр,  или водный раствор сульфата аммония с концентрацией 0,8…3,4 или водный раствор, содержащий серную и орто-фосфорную кислоты, блок-сополимер окисей этилена и пропилена и натриевую соль сульфированного бутилолеата при следующем соотношении компонентов, мас. %:
Серная кислота
10-30
Орто-фосфорная кислота
40-80
Блок-сополимер окисей этилена и пропилена
0,05-1,1
Натриевая соль сульфированного бутилолеата
0,01-0,05
Вода
Остальное
Процесс полирования осуществляют до получения заданной величины шероховатости поверхности лопаток.
Движение гранул 3 через зазор 4 и их вибрация позволяют обеспечить равномерную обработку всей поверхность детали 1 и тем самым повышают  качество и однородность свойств ее поверхности, а кроме того, при обработке деталей типа пера лопатки,  обеспечить финишную размерную обработку входной и выходной кромок лопатки.  Принудительное перемещение гранул 3 через зазор 4 не позволяет гранулам прилипать к обрабатываемой поверхности детали 1 и образовывать, в результате указанного прилипания точечные дефекты.
При осуществлении способа происходят следующие процессы.  При движении гранул 3 в зазоре 4 происходят их столкновения  с обрабатываемой поверхностью детали 1. При этом столкновения между гранулами 3 происходят также и во всем объеме зазора 4, создавая таким образом для всего объема находящихся там  гранул 3  равномерные условия протекания электрических процессов.  При этом электрические процессы между деталью (анодом) и  гранулами (катодом) происходят за счет контакта массы электропроводных гранул 3 друг с другом и  с находящимся под отрицательным потенциалом контактирующего с гранулами 3  внешнего электрода 2 (катода),  находящегося под отрицательным потенциалом.  При столкновениях гранул с  микровыступами на обрабатываемой поверхности детали 1 происходит ионный унос массы с микровыступов, в результате чего происходит выравнивание поверхности, уменьшается ее шероховатость и происходит полирование поверхности.
Были проведены также следующие исследования по полированию деталей (лопаток турбомашин) из легированых сталей, никелевых и титановых сплавов. Неудовлетворительным результатом  (Н.Р.) считался результат, при котором на полируемой поверхности не наблюдался эффект полирования, а при обработке деталей типа пера лопатки – не происходило скругление кромок детали.  При отсутствии дефектов на поверхности детали результат признавался удовлетворительным (У.Р.)
Во всех случаях, следующие режимы обработки деталей  оказались универсальными.
Гранулы,  выполненные из  анионитов и пропитанными раствором электролита  размерами  от 0,1 до 0,4 мм  (0,05 мм  (Н.Р.),    0,1 мм  (У.Р.),  0,2 мм  (У.Р.),  0,4 мм  (У.Р.), 0,6 мм (Н.Р.)).
Применяемые аниониты - ионообменные смолы полученные на основе сополимеризации либо полистирола, либо полиакрилата и дивинилбензола. Марки использованных в предлагаемом изобретении  анионитов на основе синтетических смол: Анионит 17-8ЧС , Анионит Purolite A520E , Lewatit S 6328 A (на основе сополимера стирол-дивинилбензола), «Lewatit М500», «Lewatit MonoPlus MК 51», «Lewatit MonoPlus MP 68 », Purolite C150E, Purolite A-860 (макропористая сильноосновная анионообменная смола основанная на акрилатах), анионит сульфированный сополимер стирол-дивинилбензола. Перечисленные аниониты пропитанные вышеприведенными составами электролитов,  показали положительный результат при полировании лопаток из  легированных сталей.
При обработке использовались вибрационное движение гранул  с частотой от 50 ... 400   Гц: 40 Гц  (Н.Р.),  50 Гц   (У.Р.),  100Гц   (У.Р.), 150 Гц   (У.Р.),  250 Гц   (У.Р.), 300 Гц   (У.Р.),   350 Гц   (У.Р.),  400 Гц   (У.Р.), 450 Гц   (Н.Р.)   и    амплитудой  1,0  до 6,0 мм (0,5 мм - Н.Р.,  1,0 мм - У.Р.,  2,0мм - У.Р., 3,0 мм - У.Р.,  4,0 мм - У.Р., 5,0 мм - У.Р., 6,0 мм - У.Р., 7,0 мм - Н.Р.).
При импульном  режиме со сменой полярности:
- диапазон частот импульсов от 20 до 100 Гц:  15Гц (Н.Р.), 20Гц (У.Р.), 40Гц (У.Р.), 60Гц (У.Р.), 80Гц (У.Р.), 100Гц (У.Р.), 120Гц (Н.Р.)
-  период импульсов от 50  мкс до 10 мкс,: 60  мкс (Н.Р.),  50  мкс (У.Р.),  40  мкс (У.Р.),  30  мкс (У.Р.),  20  мкс (У.Р.),  10  мкс (У.Р.),  5  мкс (Н.Р.);
-  амплитуда тока положительной полярности во время импульса +50 А и их длительности 0,4 мкс до 0,8 мкс : 0,2 мкс (Н.Р.), 0,4 мкс (У.Р.), 0,6 мкс (У.Р.), 0,8 мкс (У.Р.), 10,0 мкс (Н.Р.);
-  при амплитуде тока отрицательной  полярности во время импульса - 20 А,  и их длительности 0,2 мкс до 0,4 мкс,  0,1 мкс (Н.Р.), 0,2 мкс (У.Р.), 0,3 мкс (У.Р.), 0,4 мкс (У.Р.), 0,5 мкс (Н.Р.);
- при прямоугольной  форме выходных импульсов тока(У.Р.),
- и длительности пауз между импульсами от 49,6 мкс до 9,2  мкс – (У.Р.) выход за пределы диапазона – (Н.Р.).
При  режиме без смены полярности: электрополирование гранулами проводили  подавая на деталь положительный, а на гранулы отрицательный электрический потенциал от 25 до 35 В:  22 В (Н.Р.), 25 В (У.Р.),   28 В (У.Р.),   30 В (У.Р.),   35 В (У.Р.),   40 В (Н.Р.),
Первая группа: детали  из легированных сталей.
Обработке подвергались детали (образцы и лопатки)   из легированных сталей ЭП718-ИД, ВЖ105-ИД, ЭП718-ПД, ВЖ105-ПД.
Условия обработки по предлагаемому способу.
Применяемые электролиты для пропитки  гранул,  выполненных из  анионитов:
4
4
1)  NHF, концентрацией от 6 до 24 г/л (выход за пределы концентраций NHF от 6 до 24 г/л дает отрицательный результат);
2)  NаF, концентрацией от 4 до 18 г/л, (выход за пределы концентраций от 4 до 18 г/л, дает отрицательный результат);
3) KF концентрацией от 35 до 55 г/л, (выход за пределы концентраций от 35 до 55 г/л, дает отрицательный результат);
4
4
4
4)  смеси NHFи KF при содержании NHF - от 5 до 15 г/л (выход за пределы концентраций NHF - от 5 до 15 г/л, дает отрицательный результат) и KF - от 30 до 50 г/л (выход за пределы концентраций KF - от 30 до 50 г/л, дает отрицательный результат),
5) смеси NаFи KF при содержании NаF - от 3 до 14 г/л  (выход за пределы концентраций NаF - от 3 до 14 г/л, дает отрицательный результат), и KF - от 35 до 60 г/л (выход за пределы концентраций KF - от 35 до 60 г/л, дает отрицательный результат),
4
4
4
6)  смеси NHFи NaF при содержании NHF - от 4 до 12 г/л  (выход за пределы концентраций NHF - от 4 до 12 г/л, дает отрицательный результат) и KF - от 35 до 55 г/л (выход за пределы концентраций KF - от 35 до 55 г/л, дает отрицательный результат),
4
4
4
7)  смеси NHF , NаFи  KF при содержании NHF - от 3 до 9 г/л (выход за пределы концентраций NHF - от 3 до 9 г/л, дает отрицательный результат),  и KF - от 20 до 30 г/л, (выход за пределы концентраций KF - от 20 до 30 г/л, дает отрицательный результат), и NaF - от 10 до 25 г/л (выход за пределы концентраций NaF - от 10 до 25 г/л, дает отрицательный результат),
4
4
4
8)  смеси NHFи НF при содержании NHF - от 5 до 15 г/л (выход за пределы концентраций NHF - от 5 до 15 г/л, дает отрицательный результат),   и НF - от 3 до 5 г/л (выход за пределы концентраций НF от 3 до 5 г/л, дает отрицательный результат),
3
3
9)  от 8  до 14%  водном растворе NaNO(выход за пределы концентраций NaNOот 8  до 14% , дает отрицательный результат).
4
4
2
Вторая  группа:  детали (образцы и лопатки) из  титановых сплавов марок  ВТ9,  ВТ-1, ВТ3-1, ВТ8. Блиск погружали в контейнер с электропроводящими пористыми гранулами, пропитанными электролитом состава водный раствор смеси NHFи KF при содержании NHF - от 8 до 14 г/л и KF - от 36 до 48 г/л и проводили полирование при плотности тока 1,2 до 1,8 А/см  до достижения минимально возможной шероховатости поверхности.
Условия обработки по предлагаемому способу.
4
4
Состав электролита: водный раствор смеси NHFи KF при содержании NHF (6 г/л – Н.Р., 8 г/л – У.Р., 10 г/л – У.Р., 12 г/л – У.Р., 14 г/л – У.Р., более14 г/л– Н.Р.) и KF ( 32 г/л – Н.Р., 36 г/л – У.Р.,  42 г/л – У.Р., 45 г/л – У.Р.,   48 г/л – У.Р.,  52 г/л – Н.Р.)
2
Третья  группа: детали (образцы и лопатки)  из  никелевых сплавов марок  ЖС6У, ЖС32.  Блиск погружали в контейнер с электропроводящими пористыми гранулами, пропитанными электролитом и проводили полирование при плотности тока 1,5 до 2,1 А/см  до достижения минимально возможной шероховатости поверхности.
Условия обработки по предлагаемому способу.
2
2
2
2
2
2
2
Электропроводящие пористые гранулы,  пропитанные электролитом состава водный раствор соли фторида аммония концентрацией 6 - 9,0 г/литр (5,0 г/литр (Н.Р.), 6,0 г/литр (У.Р.), 7,0 г/литр (У.Р.), 8,0 г/литр (У.Р.), 10,0 г/литр (У.Р.),   12,0 г/литр (Н.Р.) ) и при плотности тока 1,5 до 2,1 А/см (1,3 А/см (Н.Р.),  1,5 А/см (У.Р.), 1,6 А/см (У.Р.), 1,9 А/см (У.Р.),  2,1 А/см (У.Р.),  2,3 А/см (Н.Р.)).
По сравнению с известным способом полирования [WO2017186992] при обработке деталей сложной формы  из легированных сталей,  никелевых и титановых сплавов по предлагаемому способу образование дефектов в виде неполированных участков поверхности, практически не наблюдалось, в то время как при обработке по известному способу полирования [WO2017186992] происходило образование дефектов в виде  локальных необработанных участков и  точечных дефектов (в результате налипания и припайки гранул). В среднем, при обработке по способу-прототипу  [WO2017186992]  наблюдалось около  14%  случает возникновения дефекта от количества всех обработанных деталей (легированные стали – 17 %, никелевые сплавы – 12%, титановые сплавы – 14%).
Таким образом, предложенный способ электрополирования металлической детали позволил достигнуть поставленного в изобретении технического результата - повысить качество и надежность обработки поверхности металлической детали за счет повышения однородности обработки ее поверхности, снижения вероятности появления дефектов,  уменьшения ее шероховатости и скругления кромок пера лопатки.