Наружные стены малоэтажных домов из легких стальных тонкостенных конструкций для условий Крайнего Севера

Доклады VII Академических чтений «Актуальные вопросы строительной физики»

------ЖИЛИЩНОЕ ---

строительство

Научно-технический и производственный журнал

УДК 691

Т.А. КОРНИЛОВ, д-р техн. наук, Г.Н. ГЕРАСИМОВ, инженер

Северо-Восточный федеральный университет им. М.К. Аммосова

Наружные стены малоэтажных домов из легких стальных тонкостенных конструкций для условий Крайнего Севера

С учетом климатических особенностей Крайнего Севера и опыта строительства малоэтажных домов с использованием легких стальных тонкостенных конструкций (ЛСТК) предложены многослойные стеновые конструкции. В качестве дополнительной ветрозащитной оболочки предлагается использовать ориентировонно-стружечные плиты OSB между отдельными теплоизоляционными слоями. Дан анализ полученных температурных полей для различных стеновых конструкций с использованием ЛСТК. Представлены результаты вычислений значений приведенного сопротивления теплопередаче и коэффициента теплотехнической однородности. Установлено, что для обеспечения тепловой защиты зданий с двухслойными стеновыми конструкциями эффективнее всего варьировать толщину наружного слоя при постоянной толщине внутреннего слоя, принятого по минимальным размерам стоечного профиля, определенным исходя из его несущей способности. В трехслойных конструкциях внутренний теплоизоляционный слой отрицательно влияет на распределение температуры внутри стены. На основании анализа результатов теплотехнического расчета и технико-экономического сравнения рекомендованы оптимальные решения стеновых ограждений для малоэтажных домов с использованием ЛСТК в условиях Крайнего Севера.

Ключевые слова: энергоэффективность, стеновые конструкции, тепловая защита, легкие стальные тонкостенные конструкции, инфильтрация, температура, мостики холода.

T.A. KORNILOV, Doctor of Sciences

External Walls of Low-Rise Houses Made of Light Steel Thin-Walled Structures for the Far North Conditions

Multi-layered wall constructions with due regard for climatic features of the Far North and the experience in construction of low-rise houses with the use of light steel thin-walled structures (LSTS) are proposed. As an additional windproof shell it is proposed to use oriented structural boards (OSB) between heat-insulating layers. An analysis of temperature fields obtained for different wall structures with the use of LSTS is made. Results of the calculation of values of the reduced resistance to heat transfer and the coefficient of thermo-technical uniformity are presented. It is established that for providing the heat protection of buildings with two-layered wall structures it is most efficient to vary the thickness of the external layer at constant thickness of internal layer adopted according to minimal sizes of studs which are determined on the basis of its bearing capacity. The inner heat insulating layer of three-layered structures negatively influences on the temperature distribution inside the wall. On the basis of the analysis of thermo-technical calculation and technical-economic comparison, the optimal designs of enclosure walls for low-rise houses with the use LSTS under conditions of the Far North are recommended.

Keywords: wall structures, heat protection, light steel thin-walled structures, infiltration, temperature, cold bridges.

Первый опыт строительства и эксплуатации малоэтажных домов из легких стальных тонкостенных конструкций (ЛСТК) в Якутии показал ряд конструктивно-технологических ошибок, связанных с недостаточным учетом сложных климатических условий при строительстве на Крайнем Севере. Большинство проектов зданий из ЛСТК выполнено на основе рекомендаций заводов-изготовителей и стандартов, принятых за рубежом. Одной из серьезных ошибок при проектировании и строительстве малоэтажных домов из ЛСТК является недостаточный учет повышенной инфильтрации воздуха в условиях Крайнего Севера [1]. В районах Якутии расчетная температура наиболее холодной пятидневки наружного воздуха (у составляет -41- -580С, что обусловливает высокую инфильтрацию воздуха, особенно в арктических районах с высокими скоростями ветра в зимний период.

Малоэтажные здания из ЛСТК имеют многочисленные теплопроводные элементы в виде стальных тонкостенных профилей, которые снижают теплозащитные свойства

ограждающих конструкций. Вместе с тем анализ проектов и материалов натурных обследований зданий из ЛСТК показывает, что проектирование ограждающих конструкций выполняется без расчетов температурных полей в местах расположения стальных профилей. Наиболее проблемными местами утечки тепла являются стыки стенового ограждения с цокольным перекрытием. На построенных объектах применены теплоизоляционные материалы и теплоизолирующие прокладки, имеющие недостаточную упругость при низкой температуре.

В связи с вышеизложенным целью стали разработки конструктивных решений стеновых ограждений малоэтажных домов из ЛСТК, максимально адаптированных к климатическим условиям Крайнего Севера.

Технология строительства малоэтажных домов из ЛСТК наиболее экономически выгодна для арктических районов Якутии [1]. С учетом данного обстоятельства рассмотрено несколько типов стеновых ограждений домов из ЛСТК для осредненных расчетных параметров, обеспечи-

^^^^^^^^^^^^^ 72016

Научно-технический и производственный журнал

Reports of the VII Academic reading "Actual issues of building physics"

1

5

t!

50

> /

250

/

50

у ^

3 —

б б

80

4 2

г /т i i i i

42

i

150

1

3

35 1

'а а

50

130

í

/

а

150 45

/у / // тС-:--у) 1-#-

10 10 10 10 10

Рис. 1. Конструктивные решения наружных стен зданий из ЛСТК: а — тип 1; б — тип 2; в — тип 3; г — тип 4; 1 — минераловатные плиты марки П125

-50 -40-30 -20 -10 0 1015

вающих теплозащиту здании в арктических районах: расчетная температура наружного воздуха ^=-54°С; нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче стены согласно СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий» не менее R°пр=5,25 м2-оС/Вт; температура внутреннего воздуха ^=+21оС.

Для выбора конструктивного решения наружных стен для малоэтажных зданий из ЛСТК в условиях Крайнего Севера, может быть, уместно вспомнить физиологию крупных животных, обитающих в этих районах. Суровая природа Севера принуждает животный мир приспосабливаться к многодневному зимнему периоду с экстремально низкой температурой наружного воздуха. В этих условиях теплозащита животных представляет собой многослойную систему, состоящую из меха с наличием опушки в зимний период, кожи и, самое главное, подкожного жира. В рассматриваемом примере мех и подкожный жир являются отличной теплоизоляцией. И действительно опыт проектирования и строительства зданий из ЛСТК в России и других странах [2-4] показывает, что для районов с устойчивой низкой температурой наружного воздуха наиболее оптимальным конструктивным решением стен для малоэтажных каркасных домов являются многослойные теплоизоляционные системы. При таком решении снижается влияние мостиков холода и повышаются теплозащитные свойства ограждения. Стыки между теплоизоляционными плитами и стоечными профилями перекрываются отдельными слоями. В отличие от традиционных решений в предлагаемых ниже конструкциях стен с ЛСТК для снижения влияния инфильтрации воздуха в северных районах рекомендуется размещать плиты OSB с обязательной проклейкой стыков воздухонепроницаемой лентой между отдельными теплоизоляционными слоями стены.

При выборе конструктивного решения стенового

Рис. 2. Результаты расчета распределения температуры в стеновом ограждении типа 1 при температуре наружного воздуха -54оС по горизонтальному сечению

ограждения каркасного здания из ЛСТК особое внимание следует обратить на создание воздухонепроницаемой оболочки здания. В работах [5, 6] показано, что любые щели и неплотности примыкания теплоизоляционных плит даже при небольшой скорости движения воздуха в них оказывают большое влияние на температурный режим ограждающей конструкции и значительно снижают приведенное сопротивление теплопередаче. Для уменьшения влияния процесса инфильтрации воздуха в северных условиях наружный теплоизоляционный слой каркасной стены следует принимать из минераловатной плиты плотностью не менее 100 кг/м3, и лучше всего с кашированной поверхностью. Во внутренних слоях теплоизоляционные плиты должны обладать определенной упругостью для облегчения установки материала в конструкции на металлическом каркасе. Очевидно, что конструкции стеновых ограждений с использованием стальных тонкостенных профилей должны быть технологичными для монтажной сборки в построечных условиях.

Многие производители ЛСТК для снижения мостиков холода рекомендуют применение термопрофилей. Однако из практического опыта возведения зданий в арктических районах известно, что теплоизоляционный материал меж-

-50 -40-30 -20 -10 0 1015

-50 -40 -30-20-10 0 1015

Рис. 3. Результаты расчета распределения температуры в стеновом ограждении типа 2 при температуре наружного воздуха -54оС по горизонтальному сечению: а — на участке расположения теплоизоляционных плит; б — в месте расположения деревянных брусков

а

2

в

г

4

1

1

а

а

а

а

Доклады VII Академических чтений «Актуальные вопросы строительной физики»

ц м .1

Научно-технический и производственный журнал

-50 -40 -30-20 -10 0 1015

-50 -40 -30-20 -10 0 10 15 -50 -40 -30-20 -10 0 10 15

50 -40-30-20 -10 0 1015

Рис. 4. Результаты расчета распределения температуры в стеновом ограждении типа 3 при температуре наружного воздуха -54оС по горизонтальному сечению: а — на участке расположения теплоизоляционных плит; б — в месте расположения деревянного бруска

ду стойками неплотно примыкает к стенкам профилей в местах расположения перфорации.

Поэтому для малоэтажных зданий, проектируемых для северных районов, предлагаются двухслойные и трехслойные наружные стеновые ограждения с применением ЛСТК. Для различных типов стеновых ограждений выполнены расчеты температурных полей по сертифицированной программе «SHADDAN 3D ЗТ» и определены значения приведенного сопротивления теплопередаче. Программа «SHADDAN 3D ЗТ» позволяет определять пространственные температурные поля конструкций любой сложной конфигурации, в том числе и с воздушными прослойками внутри конструкции, граничащими со средами с различными параметрами [7, 8]. Результаты численного анализа температурного режима предлагаемых типов стеновых ограждений домов из ЛСТК приведены ниже. При этом с учетом характерного шага стоечных профилей рассмотрен участок стенового ограждения шириной 0,6 м и высотой 0,6 м.

Стеновое ограждение типа 1 (рис. 1, а). Двойная теплоизоляция из минераловатных плит: плотностью 40 кг/м3 - внутренний слой; плотностью 125 кг/м3 - наружный слой. С внутренней стороны предусмотрены двойные гипсокартонные листы и пароизоляция из мембраны марки Изоспан В. Первый слой теплоизоляции размещается между стальными тонкостенными стоечными профилями, размещенными с шагом 600 мм. К стоечным профилям крепятся ориентированно-стружечные плиты (ОЗВ), что создает дополнительную ветрозащитную оболочку. Наружный слой теплоизоляции соединяется с плитами ОЗВ с помощью тарельчатых стеклопластиковых дюбелей. Для крепления вентилируемого фасада к плитам ОЗВ устанавливаются металлические кронштейны.

Для достижения нормируемого значения приведенного сопротивления теплопередаче стеновой конструкции варьируется толщина внутренних слоев кратно 50 мм, а наружного слоя - кратно 10 мм. Последнее допущение

Рис. 5. Результаты расчета распределения температуры в стеновом ограждении типа 4при температуре наружного воздуха -54°С по горизонтальному сечению: а — на участке расположения теплоизоляционных плит; б — в месте расположения шляпного стального профиля

принято условно для всех типов стеновых ограждений для сравнительного анализа, несмотря на то что заводы строительных материалов производят минераловатные плиты толщиной, кратной 50 мм.

Анализ результатов расчета температурных полей для стеновых ограждений типа 1 различных вариантов показал, что для достижения нормируемого значения приведенного сопротивления теплопередаче стены - 5,25 м2оС/Вт наиболее эффективно увеличивать толщину наружного слоя, принимая толщину внутреннего слоя по размерам стоечного профиля, определяемого несущей способностью. Так, при толщине внутреннего слоя 150 мм стенового ограждения типа 1 толщина наружного слоя теплоизоляции должна быть не менее 130 мм. Из картины распределения температуры по горизонтальным сечениям (рис. 2) видно, что линия с нулевой температурой на участке стены между стальными профилями располагается в середине внутреннего слоя, а в месте расположения сечения профиля резко преломляется и выходит на наружный слой. Здесь явно сказывается влияние теплопроводного включения в виде стального профиля на распределение температуры внутри стенового ограждения. Наименьшая температура на внутренней поверхности стены наблюдается на участке расположения стоечного профиля ^ т-+16,7°С, что выше температуры точки росы при Ф1п(= 55%, ^ = 11,6оС. При этом ширина участка минимальной температуры близка к ширине полки стоечного профиля, что указывает на передачу теплового потока через стенку профиля (рис. 2). Средняя температура на поверхности стенового ограждения типа 1 составляет ^=+19,4°С и отличается от температуры внутреннего воздуха на 1,6оС, что отвечает нормируемому значению.

При анализе результатов расчета установлено, что тарельчатый дюбель для крепления теплоизоляционных плит из стеклопластика играет незначительную роль при формировании температурного поля стенового огражде-

22

7'2016

а

а

Научно-технический и производственный журнал

-------ЖИЛИЩНОЕ ---

строительство

Reports of the VII Academic reading "Actual issues of building physics"

Технико-экономические показатели наружных стен

Тип стены t , , °C V R пр , м2-оС/Вт Удельные потери теплоты,Ф, Вт/(м2-°С) Коэффициент теплотехнической однородности, r Затраты на возведение 1 м2 стены, тыс. р Затраты на возведение 1 м2 к единице приведенного сопротивления, тыс. р

1 +16,67 + 19,41 5,25 0,19 0,76 5,86 1,12

2 +15,91 + 19,45 5,37 0,186 0,63 7,57 1,41

3 +16,49 + 19,45 5,36 0,186 0,78 5,94 1,11

4 +17,8 + 19,43 5,29 0,189 0,75 6,12 1,16

ния, а стальной кронштейн оказывает локальное влияние на распределение температуры. На участке в середине внутреннего теплоизоляционного слоя температура выравнивается и на внутренней поверхности стены в сечении с кронштейном практически не отличается от других участков. Такое положение обусловлено наличием промежуточного барьера из плит ОЗВ с более низкой теплопроводностью.

Для исследования влияния толщины стального профиля на теплозащитные свойства стенового ограждения отдельно проведены расчеты температурного поля стены типа 1 со стальным профилями З152х51х1,8 и З152х51х1,5. В результате выявлено, что увеличение толщины профиля на 0,3 мм незначительно влияет на температурный режим ограждений: минимальная температура на внутренней поверхности снижается на 0,175оС, приведенное сопротивление - на 0,063 м2-оС/Вт.

Стеновое ограждение типа 2 (рис. 1, б). Данный тип представляет собой трехслойную ограждающую конструкцию, состоящую из минераловатных плит плотностью 125 кг/м3 во внутреннем и наружном слоях, плотностью 40 кг/м3 в среднем слое. С внутренней стороны предусмотрены двойные гипсокартонные листы и пароизоляция из мембраны марки Изоспан В. Внутренний и наружные слои теплоизоляции размещаются между горизонтальными деревянными брусками с шагом 600 мм. Внутренний слой теплоизоляции размещается между стальными тонкостенными стоечными профилями З254х51х1,8, принятыми с шагом 600 мм. Нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче в рассматриваемом решении достигается при толщине наружного, среднего и внутреннего слоев 50; 250; 50 мм соответственно.

Наличие внутреннего слоя теплоизоляции отрицательно сказывается на температурном поле по сечению стенового ограждения. Линия с нулевой температурой на участке между стойками проходит в среднем слое теплоизоляции, а в месте расположения стоечного профиля огибает сечение профиля с внутренней стороны и располагается на близком расстоянии от внутренней поверхности (рис. 3, а). Минимальная температура на внутренней поверхности возникает в местах крепления деревянных брусков к стальному профилю и составляет ^ ^=+15,9^, средняя температура - ^=+19,4оС, что незначительно отличается от температуры на внутренней поверхности на других участках (рис. 3, б).

Стеновое ограждение типа 3 (рис. 1, в). В отличие от стенового ограждения типа 1 в рассматриваемом варианте предусмотрен третий слой теплоизоляции с внутренней стороны. Минераловатные плиты укладываются между деревянными брусками сечением 50х50 мм, расположенными с шагом 600 мм по вертикали. Для анализа теплозащитных свойств варьируется толщина внешнего и

среднего слоев теплоизоляции и соответственно размеры стоечного профиля. Вместе с тем, как показали многочисленные расчеты, наиболее эффективно для рассматриваемого типа стеновых ограждений принимать средний слой равным 150 мм с учетом несущей способности стального профиля З152х51х1,8 и варьировать толщину наружного слоя ограждения. При таком решении для достижения нормируемого значения приведенного сопротивления теплопередаче стены толщина наружного слоя ограждения должна составлять 80 мм. Общая толщина теплоизоляции стенового ограждения типа 3 составляет 280 мм, такая же как у двухслойного ограждения 1.

На рис. 4 представлены распределения температуры в ограждающей конструкции типа 3. В данном стеновом ограждении наличие внутреннего слоя, как и в ограждении типа 2, негативно сказывается на температурном режиме ограждения. В первую очередь наблюдается смещение линии с нулевой температурой во внутренний слой стены на участках расположения стальных стоечных профилей и сближение ее с внутренней поверхностью стены (рис. 4, а). Минимальная температура на внутренней поверхности наблюдается в местах расположения стоечных профилей и поперечных направляющих из деревянных брусков (рис. 4, б).

Стеновое ограждение типа 4 (рис. 1, г). Рассматриваемая конструкция стенового ограждения принята аналогично стеновому ограждению типа 1 только с воздушной прослойкой с внутренней стороны. Анализ результатов расчета показывает, что воздушная прослойка незначительно влияет на температурный режим ограждения в целом. Для достижения нормируемого значения приведенного сопротивления теплопередаче стены толщина наружного слоя ограждения должна составлять 130 мм. Общая картина распределения температуры внутри стены аналогична стеновому ограждению типа 1. Линия с нулевой температурой на участке нахождения стального стоечного профиля располагается также в наружном слое теплоизоляции (рис. 5, а). Для рассматриваемого типа в некоторой степени улучшается температурный режим. Минимальная температура на внутренней поверхности стены возникает на участке крепления горизонтального шляпного профиля к стоечному профилю и составляет ^ т^=+17,8оС (рис. 5, б).

В таблице приведены сводные технико-экономические данные по рассмотренным типам стен малоэтажных домов с использованием ЛСТК. Все рассмотренные типы ограждений имеют примерно одинаковое значение приведенного сопротивления теплопередаче R°пр=5,25-5,37 м2-оС/ Вт и соответственно удельной потери теплоты 0,186-0,19 Вт/(м2оС). При этом общая толщина теплоизоляционного слоя из минераловатных плит составила от 280 до 300 мм. Средняя температура на внутренней поверхности на всех рассматриваемых фрагментах стеновых ограждений нахо-

Доклады VII Академических чтений «Актуальные вопросы строительной физики»

Ц M .1

Научно-технический и производственный журнал

дится в допустимых пределах ^в=+19,4оС). По результатам расчетов самая высокая минимальная температура установлена на участке расположения стального профиля стенового ограждения типа 4 с воздушной прослойкой с внутренней стороны и самая низкая по значению для ограждения типа 2. Дополнительная теплоизоляция с внутренней стороны в трехслойном стеновом ограждении служит барьером для прогрева стоечного профиля и тем самым способствует расположению изолинии с нулевой температурой ближе к внутренней поверхности стены. Эффективность утепления стеновых конструкций согласно значениям коэффициента теплотехнической однородности наиболее высокая для четвертого типа стенового ограждения.

Расчет затрат на возведение 1 м2 стенового ограждения выполнен для условий строительства каркасных домов в центральной части Якутии. Расчеты показывают, что наиболее экономичным является возведение двухслойного стенового ограждения типа 1. В многослойных стеновых конструкциях наиболее трудоемким и высокозатратным является устройство теплоизоляционного слоя внутри каркаса. Для достоверности технико-экономического сравнения отдельно рассмотрены удельные затраты, отнесенные к единице приведенного сопротивления. Удельные затраты

на возведение стеновых ограждений типов 1, 3 и 4 сопоставимы и составляют 1,12-1,16 тыс. р. Наиболее высокий показатель по затратам к единице приведенного сопротивления имеет стеновое ограждение 2.

Таким образом, проведенный анализ конструктивных решений стеновых ограждений малоэтажных домов из ЛСТК показал, что наиболее оптимальным с точки зрения обеспечения требуемых параметров по теплозащите зданий в условиях Крайнего Севера и удельным затратам на монтаж являются двухслойные стеновые ограждения. Для снижения воздухопроницаемости между слоями рекомендуется размещать плиты OSB и использовать минерало-ватные плиты повышенной плотности (не менее 100 кг/м3) в наружном слое. В двухслойных стеновых ограждениях наиболее эффективно принимать минимальную толщиной внутреннего слоя исходя из несущей способности стального стоечного профиля и варьировать толщину наружного слоя для обеспечения нормируемого значения приведенного сопротивления теплопередаче стенового ограждения. При этом необходимо обращать особое внимание на обеспечение целостности воздухонепроницаемой оболочки здания, что очень важно в условиях повышенной инфильтрации воздуха в условиях Крайнего Севера.

Список литературы

1. Корнилов Т.А., Герасимов Г.Н. О некоторых ошибках проектирования и строительства малоэтажных домов из ЛСТК в условиях Крайнего Севера // Промышленное и гражданское строительство. 2015. № 3. С. 42-46.

2. Кузьменко Д.В., Ватин Н.И. Ограждающая конструкция «нулевой толщины» - термопанель // Инженерно-строительный журнал. 2008. № 1. С. 13-21.

3. Айрумян Э.Л. Рекомендации по проектированию, изготовлению и монтажу конструкций каркаса малоэтажных зданий и мансард из холодногнутых стальных оцинкованных профилей производства ООО «Балт-Профиль». М.: ЦНИИПСК им. Мельникова. 2004. 69 с.

4. В. Файст. Основные положения проектирования пассивных домов. М.: АСВ. 2011. 148 с.

5. Гагарин В.Г., Козлов В.В., Садчиков А.В., Мехнецов И.А. Продольная фильтрация воздуха в современных ограждающих конструкциях // АВОК. 2005. № 8. С. 60-70.

6. Гагарин В.Г., Козлов В.В., Садчиков А.В. Учет продольной фильтрации воздуха при оценке теплозащиты стены с вентилируемым фасадом // Промышленное и гражданское строительство. 2005. № 6. С. 42-45.

7. Данилов Н.Д., Шадрин В.Ю., Павлов Н.Н. Прогнозирование температурного режима угловых соединений наружных ограждающих конструкций // Промышленное и гражданское строительство. 2010. № 4. С. 20-22.

8. Данилов Н.Д., Собакин А.А., Слободчиков Е.Г., Федотов П.А., Прокопьев В.В. Анализ формирования температурного поля наружной стены с фасадной железобетонной панелью // Жилищное строительство. 2013. № 11. С. 46-49.

References

1. Kornilov T.A., Gerasimov G.N. About some errors of design and construction of low houses from LSTK in the conditions of Far North. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo. 2015. No. 3, pp. 42-46. (In Russian).

2. Kuz'menko D.V., Vatin N.I. The protecting design of «the zero thickness» - the thermopanel. Inzhenerno-stroiteinyi zhurnal. 2015. No. 3, pp. 42-46. (In Russian).

3. Airumyan E.L. Rekomendatsii po proektirovaniyu, izgotovleniyu i montazhu konstruktsii karkasa maloetazhnykh zdanii i mansard iz kholodnognutykh stal'nykh otsinkovannykh profilei proizvodstva OOO «Balt-Profil'» [Recommendations about design, production and installation of designs of a framework of low buildings and penthouses from the holodnognutykh of steel galvanized profiles of production of OOO "Balt-Profil"]. Moscow: TsNIIPSK im. Mel'nikova. 2004. 69 p.

4. V. Fayst. Osnovnye polozheniya proektirovaniya passivnykh domov [Basic provisions of design of passive houses]. Moscow: ASV. 2011. 148 p.

5. Gagarin V.G., Kozlov V.V., Sadchikov A.V., Mekhnetsov I.A. Longitudinal filtration of air in the modern protecting designs. AVOK. 2005. No. 8, pp. 60-70. (In Russian).

6. Gagarin V.G., Kozlov V.V., Sadchikov A.V. The accounting of a longitudinal filtration of air at a wall heat-shielding assessment with the ventilated faade. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo. 2005. No. 6, pp. 42-45. (In Russian).

7. Danilov N.D., Shadrin V.Yu., Pavlov N.N. Forecasting of temperature condition of angular connections of the external protecting designs. 2010. No. 4, pp. 20-22. (In Russian).

8. Danilov N.D., Sobakin A.A., Slobodchikov E.G., Fedotov P.A., Prokop'ev V.V. Analysis of Formation of Temperature Field of External Wall with Faade Reinforced Concrete Panel. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2013. No. 11, pp. 46-49. (In Russian).

24

72016