Износ полимерно-абразивных щеток при обработке кромок

Оригинальная статья / Original article УДК 621. 923: 621.922

DOI: http://dx.doi.org/10.21285/1814-3520-2018-11 -43-55

ИЗНОС ПОЛИМЕРНО-АБРАЗИВНЫХ ЩЕТОК ПРИ ОБРАБОТКЕ КРОМОК © Ю.В. Димов1, Д.Б. Подашев2

Иркутский национальный исследовательский технический университет, 664074, Российская Федерация, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83.

РЕЗЮМЕ: Цель - установить закономерности влияния параметров обработки радиальными и торцевыми полимерно-абразивными щетками на интенсивность износа их ворсин при скруглении кромок деталей. Исследования проводились экспериментально на радиальных BB-ZB Type C и Type А, а также торцевых щетках BD-ZB компании 3М различной зернистости, путем взвешивания щеток до обработки и после обработки. В статье рассмотрено влияние скорости резания и деформации щетки на интенсивность их износа. Установлено, что с увеличением этих параметров растет и износ щеток. Это коррелирует с такими же закономерностями изменения сил резания от скорости и деформации щетки. Получены уравнения регрессии в виде полиномов второй степени зависимости износа от скорости резания и деформации инструмента для радиальных и торцевых щеток. Предложены таблицы и графики для определения изношенной длины ворсины с учетом фактического состояния изношенности щетки, удобной для использования в практических целях. Полимерно-абразивные щетки очень эффективны при скруглении острых кромок на деталях из различных материалов. Особенно при обработке длинномерных деталей, как, например, в самолето- и вертолетостроении. При оптимизации процесса обработки кромок по критерию «минимум себестоимости» одним из факторов, влияющим на выбор оптимальных параметров обработки, является стоимость изношенного инструмента на выполнение данной операции. Знание закономерностей интенсивности износа инструмента позволяет успешно решить задачу по оптимизации процесса.

Ключевые слова: радиальная и торцевая полимерно-абразивные щетки, обрабатываемая кромка, износ щеток, длина изношенной ворсины

Информация о статье: Дата поступления 25 сентября 2018 г.; дата принятия к печати 30 октября 2018 г.; дата онлайн-размещения 30 ноября 2018 г.

Для цитирования: Димов Ю.В., Подашев Д.Б. Износ полимерно-абразивных щеток при обработке кромок. Вестник Иркутского государственного технического университета. 2018;22(11):43-55. DOI: 10.21285/18143520-2018-11-43-55.

WEAR OF POLYMERIC ABRASIVE BRUSHES WHEN PROCESSING EDGES

Yuriy V. Dimov, Dmitriy B. Podashev

Irkutsk National Research State Technical University, 83 Lermontov St., Irkutsk 664074, Russian Federation

ABSTRACT: Purpose - to determine consistent patterns of parameters influence to processing by radial and face polymeric abrasive brushes on intensity of their pile's wear at details rounding edges. Researches were conducted exper i-mentally on various granularity radial BB-ZB Type C and Type A, and face brushes BD-ZB of the company 3M, by weighing brushes before processing and after processing. In article is considered influence of cutting speed and brush deformation on their wear intensity. It is established that with increase in these parameters also the wear of brushes grows. It

Димов Юрий Владимирович, доктор технических наук, профессор кафедры конструирования и стандартизации в машиностроении, e-mail: Dimov-Ura@yandex.ru

Yuriy V. Dimov, Dr. Sci. (Eng.), Professor of the Department of Designing and standardization in mechanical engineering, e-mail: Dimov-Ura@yandex.ru

2Подашев Дмитрий Борисович, кандидат технических наук, доцент кафедры конструирования и стандартизации в машиностроении, e-mail: dbp90@mail.ru

Dmitriy B. Podashev, Cand. Sci. (Eng.), Associate Professor of the Department of Designing and standardization in mechanical engineering, e-mail: dbp90@mail.ru

correlates with the same regularities of cutting forces change from speed and brush deformation. The regression equations are received in the second degree polynoms form of the wear dependence of the cutting speed and tool deformation for radial and face brushes. Tables and schedules are offered for determination of worn-out pile length taking into account actual state of brush wear convenient for use in the practical purposes. Polymeric abrasive brushes are very effective at sharp edges rounding of details from various materials. Especially when processing lengthy details, for example, in aircraft construction and helicopter engineering. By optimization of edges processing by criterion "the prime cost minimum" one of factors influencing the choice of optimum processing parameters is the cost of the worn-out tool on performance of this operation. Knowledge of wear intensity regularities of the tool allows to successfully solve the problem of process optimization.

Keywords: radial and face polymeric abrasive brushes, the processed edge, wear of brushes, length of a worn-out pile

Information about the article: Received September 25, 2018; accepted for publication October 30, 2018; available online November 30, 2018.

For citation: Dimov Yu.V., Podashev D.B. Wear of polymeric abrasive brushes when processing edges. Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universiteta = Proceedings of Irkutsk State Technical University. 2018;22(11):pp. 43-55. (In Russ.) DOI: 10.21285/1814-3520-2018-11-43-55.

Введение

Механизация и автоматизация операций финишной обработки деталей являются актуальными для современного машиностроения.

Полимерно-абразивные щётки являются весьма эффективными инструментами для скругления острых кромок на деталях в самолетостроении, ракетостроении и других отраслях машиностроения. Такой инструмент постепенно начинает приме-

няться на промышленных предприятиях для финишной обработки деталей. Это подтверждается публикациями [1-21].

Информация об интенсивности износа щеток необходима при оптимизации процесса обработки кромок по критерию «минимум себестоимости операции». Стоимость израсходованного инструмента учитывается при реализации программы оптимизации.

Обсуждение результатов

Износ радиальных и торцовых щеток исследовался при обработке кромок на современном вертикальном обрабатывающем центре Deckel Maho DMC 635V (Германия). Величина износа определялась взвешиванием щеток до и после обработки. Поскольку исследуемые инструменты достаточно износостойкие, поэтому, чтобы зафиксировать износ, необходимо вести обработку не менее 5 мин. Взвешивание производилось на электронных аналитических весах ONAUS DV 214C. При этом после каждой обработки инструменты подвергались мойке при помощи высокоэффективных моющих средств и сушке при

температуре 20°С в течение 12 ч. Эти меры необходимы с целью механического удаления стружки и пыли, неизбежно остающихся на инструментах после обработки.

Исследование износа инструмента выполнено с использованем планирования эксперимента с помощью латинского квадрата. План строился с применением программного продукта Statistica 10.

Для получения частных формул (поиска коэффициентов регрессии), применялся пакет Microsoft Excel, в котором существует возможность поиска уравнений регрессии при помощи метода наименьших квадратов (НК-метод).

Исследование износа радиальных щеток

Взаимодействие ворсин щетки с обрабатываемой кромкой, показанное на рис. 1, приводит с съему материала и износу инструмента.

В результате экспериментальных исследований получены зависимости интенсивности износа ворсин радиальных щеток BB-ZB Type C P120, BB-ZB Type C P220, BB-ZB Type C P400 (рис. 2, а) и щеток

BB-ZB Type А P36, BB-ZB Type А P50 (рис. 2, b) от скорости резания V.

Зависимости износа от деформации щетки AY приведены на рис. 3, a - для щеток BB-ZB Type C P120, BB-ZB Type C P220, BB-ZB Type C P400 и на рис. 3, b - для щеток BB-ZB Type А P36, BB-ZB Type А P50.

4 j a , Pi

T

1 r\

I tt

Рис. 1. Расположение обрабатываемой кромки относительно щетки Fig. 1. An arrangement of the processed edge concerning a brush

J, мг/мич

tr мг/мин

Рис. 2. Зависимость износа инструмента за 1 мин работы от скорости резания V для щеток: а - 1 - BB-ZB Type C P120; 2 - BB-ZB Type C P220; 3 - BB-ZB Type C P400 при деформации AY = 2 мм, А = 10 мм (а = 7,662°); b - 4 - BB-ZB Type А P36; 5 - BB-ZB Type А P50 при деформации AY = 2 мм, А = 0 мм (а = 0о) Fig. 2. Dependence of the tool wear in 1 min work from the cutting speed V for brushes: a - 1 - BB-ZB Type C P120; 2 - BB-ZB Type C P220; 3 - BB-ZB Type C P400 at deformation AY = 2 mm, А = 10 мм (а = 7,662°); b) 4 - BB-ZB Type А P36; 5 - BB-ZB Type А P50 at deformation AY = 2 мм, А = 0 мм

I, m г/мим

12

10

0,5

1

1

I 1'

&-3

1.5

2,5 AY, им

b

Рис. 3. Зависимость износа инструмента за 1 мин работы от деформации инструмента AYдля щеток: а - 1 - BB-ZB Type C P120; 2 - BB-ZB Type C P220; 3 - BB-ZB Type C P400 при скорости резания V = 942,48 м/мин, А = 10 мм (а = 7,662°); b - 4 - BB-ZB Type А P36;

5 - BB-ZB Type А P50 при скорости резания V = 942,48 м/мин, А = 0 мм (а = 0о) Fig. 3. Dependence of the tool wear in 1 min. work from the tool deformation AY for brushes: a - 1 - BB-ZB Type C P120; 2 - BB-ZB Type C P220; 3 - BB-ZB Type C P400 at cutting speed V = 942,48 m/min, А = 10 мм (а = 7,662о); b - 4 - BB-ZB Type А P36; 5 - BB-ZB Type А P50 at cutting speed V = 942,48 м/мин,

А = 0 мм

а

Рост интенсивности износа объясняется увеличением сил резания, как при изменении скорости резания, так и деформации щетки, поскольку аналогичные зависимости сил резания от параметров обработки установлены в работе [22].

Для получения многофакторной регрессионной модели, которую будет удобно использовать в практических целях, проведена аппроксимация полученных данных в виде уравнения

I = ац -V2 + а2 -АУ2 + аз V + + а4 -АУ + ав V -АУ + а6,

где V - скорость резания, м/мин; АУ - деформация круга, мм.

Значения коэффициентов а1-5 и свободных членов а6 данных уравнений приведены в табл. 1.

Таблица 1

Значения коэффициентов и свободных членов в уравнении

Table 1

Values of coefficients and free members in the equation (1)_

Коэффициент Щетка BB-ZB Type C P120 Щетка BB-ZB Type C P220 Щетка BB-ZB Type C P400 Щетка BB-ZB Type А P36 Щетка BB-ZB Type А P50

ai 7,2  10-6 610-6 1,2  10-5 6,667 10-5 5  10-5

Э2 -0,99 -0,55 0,2439 4,1803 2,2171

аз 510-3 1,4 10-3 -5 10-3 -0,0391 -0,0203

a4 7,8674 5,2 1,2 2,0833 8,365

ae 810-4 9  10-4 110-5 8,333 10-6 110-5

ae -16,24 -10,04 -2,94 -14,5 -22,5

При эксплуатации радиальных щеток для оценки изношенности ее ворсин необходимо знать длину изношенной ее части. Поэтому приведенный по результатам экспериментального исследования износ в единицах массы необходимо перевести в длину изношенной части ворсины /изн.

При заданных размерах (рис. 4) толщины ворсины Ь1-Ь4 и высчитанных площадей поперечных сечений на вершине ворсины FВВ и в основании FАА длина изношенной части ворсины определится по формуле (Значения Ь1-Ь4, FBB и FAA приведены в табл. 2).

L„ =

m„

Р

F2 + F

где m^H - масса изношенной ворсины, мг;

/.„.. • T

m =

изн

N

1изн - износ по формуле (2), мкм/мин; Т - продолжительность работы щетки, мин; N - количество ворсин, участвующих в работе; р - плотность материала ворсины,

о

мг/мм , F1, F2 - площадь поперечного се-

чения ворсины в начале и в конце процесса обработки, мм2;

J7 — J7 77 _ faa fbb . / .

77 faa fbb _ 1 .

F 1 _ * 'o ;

l

/1, /2 - длина изношенной части ворсины в начале и в конце процесса обработки, мм;

¡2 = ¡1 + /изн.

Решая совместно уравнения (2), (4), (5) и (6), получим

- K * l + ,

/ =

m„

(K * l)2 + 2K ^^изн Р

K

,

где К - параметр удельного изменения длины ворсины, мм

J7 — J7

_ faa fbb

Рис. 4. Схема к расчету длины изношенной ворсины радиальной щетки Fig. 4. The scheme to calculation of worn-out pile length of a radial brush

l

Размеры ворсин радиальных щеток Size of radial brushes piles

Таблица 2

Table 2

Щетки /, мм b1, мм b2, мм b3, мм b4, мм Fbb, мм2 Saa, мм2

BB-ZB Type C 32 0,9 1,8 1,0 1,5 0,9 2,7

BB-ZB Type А 33 1,8 2,5 1,5 1,5 2,7 3,75

Для удобства практического приме- щетки по /1. нения уравнения (7) предложены табл. 2 Кроме того, приведены графики, по-

и 3 с рассчитанными по (7) значениями /изн строенные по этим таблицам (рис. 5 и 6). в зависимости от состояния ворсин

Таблица 3

Износ ворсины 1изн для щетки радиальной BB-ZB Type C

о

при р = 1,6 мг/мм3, К = 0,05625 мм

Table 3

Pile's wear lU3H for the radial brush BB-ZB Type C _at p = 1,6 mg/mm3, K = 0,05625 mm_

/1, мм тизн, мг

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,b 0,7 0,8 0,9 1,0

/изн. мм

2 0,4944 0,9059 1,2bb 1,5901 1,8873 2,1b33 2,4222 2,bbb7 2,899 3,1208

4 0,2687 0,521b 0,7b1 0,9889 1,20b8 1,41b 1,b174 1,8119 2 2,1824

b 0,1824 0,359b 0,532 0,b999 0,8b38 1,0238 1,1802 1,3333 1,4833 1,b303

8 0,1377 0,2731 0,40b3 0,5375 0,bbb7 0,7939 0,9194 1,0431 1,1b52 1,285b

10 0,1105 0,2198 0,328 0,435 0,5409 0,b458 0,7497 0,8525 0,9545 1,0554

12 0,0922 0,1838 0,274b 0,3b48 0,4544 0,5433 0,b315 0,7192 0,80b2 0,8927

14 0,0791 0,1578 0,23b1 0,3139 0,3914 0,4b84 0,5449 0,b211 0,b9b9 0,7723

1b 0,0693 0,1383 0,207 0,2754 0,3435 0,4114 0,4789 0,54b2 0,b132 0,b8

18 0,061b 0,123 0,1842 0,2452 0,30b 0,3bbb 0,427 0,4872 0,5472 0,b07

20 0,0555 0,1108 0,1bb 0,221 0,2759 0,330b 0,3852 0,439b 0,4939 0,548

/[[Ut* MM

Рис. 5. Графики для определения 1изн по заданным тизн и U для радиальных щеток BB-ZB Type C Fig. 5. Schedules for definition 1изн on the set тизн and ^ for radial brushes BB-ZB Type C

Износ ворсины 1изн для щетки радиальной BB-ZB Type А при р = 1,6 мг/мм3, К = 0,031818 мм

Таблица 4

Table 4

Pile's wear lu3H for radial brush BB-ZB Type A at p = 1,6 mg/mm3, K = 0,031818 mm

l1, мм мг

0,45 0,90 1,35 1,80 2,25 2,70 3,15 3,60 4,05 4,5

/изн, мм

2 2,656 4,2735 5,5522 6,6438 7,6121 8,4915 9,3027 10,059 10,771 11,446

4 1,8033 3,1664 4,3088 5,3121 6,2173 7,0486 7,8216 8,5471 9,2328 9,8848

6 1,3266 2,4473 3,4359 4,3303 5,1532 5,9194 6,6393 7,3203 7,9681 8,5872

8 1,0376 1,9678 2,8183 3,6067 4,3448 5,0412 5,7022 6,3328 6,9368 7,5173

10 0,848 1,6343 2,3708 3,0658 3,7256 4,3552 4,9583 5,538 6,0968 6,6369

12 0,7153 1,3924 2,037 2,6531 3,2445 3,8137 4,3631 4,8947 5,41 5,9105

14 0,6178 1,2104 1,7809 2,3314 2,864 3,3802 3,8816 4,3693 4,8443 5,3077

16 0,5432 1,0692 1,5794 2,0753 2,5578 3,0282 3,4872 3,9356 4,3742 4,8035

18 0,4846 0,9567 1,4174 1,8674 2,3075 2,7382 3,1601 3,5738 3,9797 4,3783

20 0,4372 0,8652 1,2846 1,696 2,0996 2,496 2,8856 3,2686 3,6455 4,0164

Рис. 6. Графики для определения 1изн по заданным mизн и 1 для радиальных щеток BB-ZB Type А Fig. 6. Schedules for definition 1изн on the set mизн and I-, for radial brushes BB-ZB Type A

Для того, чтобы использовать данные табл. 3 и 4, а также графиками на рис. 5 и 6, необходимо по уравнению (1) определить износ I, а также определить продолжительность работы щетки по разрабо-

танному технологическому процессу Т и по формуле (3) рассчитать массу изношенной ворсины. При этом /1 фиксируется по фактическому состоянию изношенности щетки.

Исследование износа торцевых щеток

Обработка кромок торцевыми щетками производится чаще всего в тех случаях, когда обрабатываемая кромка не доступна для использования радиальной щетки. При обработке кромки (рис. 7) размер А может варьироваться от 0 до Р.

Износ торцевых щеток исследовался по методике, изложенной выше.

В результате экспериментальных исследований получены зависимости интенсивности износа ворсин торцевых щеток BD-ZB Bristle P50, BD-ZB Bristle P80, BD-ZB Bristle P120 (рис. 8) от частоты вращения щетки n.

Зависимости износа от деформации AY для тех же щеток приведены на рис. 9 .

Рис. 7. Схема обработки кромки торцевой щеткой Fig. 7. Scheme of edge processing by face brush

1, мг.'мин

H

v

1 t

i 1_—-

™

0 500 1 000 1500 2000 аб/мин

Рис. 8. Зависимость износа торцевых щеток за 1 мин работы от частоты вращения n для: 1 - BD-ZB Bristle P50; 2 - BD-ZB Bristle P80; 3 - BD-ZB Bristle P120 при деформации AY = 1,5 мм, А=0 мм Fig. 8. Dependence of face brushes wear in 1 min. work from the frequency rotation n for: 1 - BD-ZB Bristle P50; 2 - BD-ZB Bristle P80; 3 - BD-ZB Bristle P120 at deformation AY = 1,5 mm, A=0 mm

I, мг/мик

30

25

20

15

10

J 1

0.5

1,5

2 ÛY, MM

Рис. 9. Зависимость износа торцевых щеток за 1 мин работы от деформации инструмента AY для: 1 - BD-ZB Bristle P50; 2 - BD-ZB Bristle P80; 3 - BD-ZB Bristle P120 при частоте вращения n = 1500 об/мин, А=0 мм Fig. 9. Dependence of face brushes wear in 1 min. work from the tool deformation AY for: 1 - BD-ZB Bristle P50; 2 - BD-ZB Bristle P80; 3 - BD-ZB Bristle P120 with rotation frequency n = 1500 rpm, A=0 mm

Рост интенсивности износа объясняется увеличением сил резания, как при изменении скорости резания, так и деформации щетки, поскольку аналогичные зависимости сил резания от параметров обработки установлены в работе [23].

Для получения многофакторной регрессионной модели, которую будет удобно использовать в практических целях, проведена аппроксимация полученных данных в виде уравнения

I = a1 n2 + a2  AY2 + a3 n + a4 -AY + a5 n

AY + a6,

об/мин;

где п - частота вращения, AY - деформация щетки, мм.

Значения коэффициентов а1-5 и свободных членов а6 данных уравнений приведены в табл. 5.

Значения коэффициентов и свободных членов в уравнении

Таблица 5

Table 5

Коэффициент Щетка торцевая BD-ZB Bristle P50 Щетка торцевая BD-ZB Bristle P80 Щетка торцевая BD-ZB Bristle P120

ai 2  10-6 4,5 10-7 510-6

a2 9,7333 5,5 0,7

аз 6,5 10-3 1,710-3 -5  10-3

а4 -9,5 -6,49 4,39

ав 8  10-5 8  10-5 810-5

ае -7,74 -0,8 -5,7

При эксплуатации торцевых щеток для оценки изношенности ее ворсин необходимо знать длину изношенной ее части. Поэтому приведенный по результатам экспериментального исследования износ в единицах массы необходимо перевести в длину изношенной части ворсины /изн.

При заданных размерах ворсины (рис. 10) площади поперечного сечения АА и ВВ равны: РАА = + ^ + ^ =

л-r

.2

- +b •( Г + Г ) +

= 5,8371 мм2

и

F„„ = л• r, = 1,7671 мм

Длина изношенной части ворсины определится по формулам (7) и (8).

Для удобства практического применения уравнения (7) предложена табл. 6 с рассчитанными по (7) значениями /изн в зависимости от состояния ворсин щетки по /1.

Кроме того, приведены графики, построенные по этим таблицам (рис. 11).

Рис. 10. Схема к расчету длины изношенной ворсины торцевой щетки Fig. 10. The scheme to calculation of face brush worn-out pile length

Износ ворсины изн для щетки торцевой BD-ZB Bristle

о

при р = 1,6 мг/мм3, К = 0,2035 мм

Таблица 6

Table 6

Pile's wear lU3H for face brush BD-ZB Bristle at p = 1,6 mg/mm3, K = 0,2035 mm

ГОизн, мг

l1, мм 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50

1изн- мм

1 0,1433 0,2705 0,3861 0,4928 0,5924 0,686 0,7748 0,8593 0,9401 1,0177

2 0,0754 0,1481 0,2184 0,2866 0,3528 0,4172 0,4799 0,5411 0,6008 0,6592

3 0,0508 0,1007 0,1498 0,1982 0,2459 0,2928 0,3391 0,3848 0,4299 0,4744

4 0,0382 0,0761 0,1136 0,1507 0,1876 0,2241 0,2603 0,2962 0,3318 0,3671

5 0,0306 0,0611 0,0913 0,1214 0,1513 0,181 0,2106 0,2399 0,2692 0,2982

6 0,0255 0,051 0,0763 0,1015 0,1266 0,1516 0,1766 0,2014 0,2261 0,2507

7 0,0219 0,0437 0,0655 0,0872 0,1088 0,1304 0,1519 0,1734 0,1947 0,216

8 0,0192 0,0383 0,0574 0,0764 0,0954 0,1144 0,1333 0,1521 0,1709 0,1897

9 0,017 0,0341 0,051 0,068 0,0849 0,1018 0,1187 0,1355 0,1523 0,169

10 0,0153 0,0307 0,046 0,0612 0,0765 0,0917 0,1069 0,1221 0,1373 0,1524

/ш№ MM

Рис. 11. Графики для определения 1изн по заданным тизн и l1 для торцевой щетки BD-ZB Bristle Fig. 11. Schedules for definition 1изн on the set тизн and li for the face brush BD-ZB Bristle

Для того, чтобы воспользоваться табл. 6, а также графиками на рис. 11, необходимо по уравнению (9) определить износ I, определить продолжительность работы щетки по разработанному техноло-

гическому процессу Г и по формуле (8) рассчитать массу изношенной ворсины. При этом /1 фиксируется по фактическому состоянию изношенности щетки.

Заключение

Полимерно-абразивные щетки очень эффективны при скруглении острых кромок на деталях из различных материалов. Особенно при обработке длинномерных деталей, как, например, в самолето- и вертолетостроении. При оптимизации процесса обработки кромок по критерию «минимум себестоимости» одним из факторов,

влияющим на выбор оптимальных параметров обработки, является стоимость изношенного инструмента на выполнение данной операции. Знание закономерностей интенсивности износа инструмента позволяет успешно решить задачу по оптимизации процесса.

Библиографический список

1. Абрашкевич Ю.Д., Мачишин Г.М. Эффективная эксплуатация полимерно-абразивной щетки // Вестник Харьковского национального автомобильно-дорожного университета. 2016. Вып. 73. С. 59-62.

2. Мачишин Г.М. Определение рациональной области применения полимерно-абразивного инструмента // Вестник Харьковского национального автомобильно-дорожного университета. 2014. Вып. 65-66. С. 117-122.

3. Пини Б.Е., Яковлев Д.Р. О некоторых технологических возможностях щеток с абразивно-полимерным волокном // Известия Московского государственного технического университета МАМИ. 2009. № 1 (7). С. 148-151.

4. Яковлев Д.Р., Пини Б.Е. О взаимодействии волокна абразивно-полимерных щеток с обрабатываемой

поверхностью // Известия Московского государственного технического университета «МАМИ». 2009. № 2 (8). С. 184-187.

5. Абрашкевич Ю.Д., Пелевш Л.е., Мачишин Г.М. Мехашзм взаемоди полiмерного волокна, наповне-ного абразивом, з оброблювальною поверхнею. // Сучасн шформацшш та шновацшш технологи на транспорт (М1МТТ-2011): матерiали III МiжнародноT науково-практичноТ конференцп. Херсон: Видав-ництво Херсонського державного морського шститу-ту. 2011. Т. 1. C. 104-108.

6. Кургузов Ю.И. Анализ контактного взаимодействия вращающейся щетки с обрабатываемой поверхностью // Известия самарского научного центра РАН. 2011. Т. 13. № 4 (3). С. 794-798.

7. Абрашкевич Ю.Д., Оглоблинский В.А., Оглоблин-

ский А.В. Щеточные инструменты на основе полимерно-абразивных волокон // Мир техники и технологий. 2006. № 5. С. 50-52.

8. Абрашкевич Ю.Д., Пелевин Л.Е., Мачишин Г.М. Влияние тепловых процессов на работоспособность полимерно-абразивной щетки // Промышленное строительство и инженерные сооружения: научно-производственный журнал. 2011. № 3. С. 44-47.

9. Абрашкевич Ю.Д., Пелевин Л.Е., Мачишин Г.М. Моделирование процесса теплообмена полимерно-абразивной щетки и поверхности // Транспортные и транспортно-технологические системы: материалы Междунар. научн.-техн. конф. 2014. С. 3-7.

10. Лепеш А.Г., Лепеш Г.В., Воронцов И.И. Методика экспериментального определения износостойкости щеточного ворса коммунальной уборочной техники // Технико-технологичные проблемы сервиса: научн.-техн. журнал. 2011. № 2 (16). С. 7-19.

11. Проволоцкий А.Е., Негруб С.Л. Использование полимерабразивного эластичного инструмента на операциях чистовой обработки // Вестник харьковского национального автомобильно-дорожного университета. 2006. № 33. С. 106-108.

12. Чапышев А.П., Стародубцева Д.А. Программный модуль назначения режимов финишной обработки с применением автоматических щеточных стационарных установок // Вестник пермского нац. исследовательского политехн. ун-та. Машиностроение, материаловедение. Пермь. 2016. Т. 18. № 2. С. 21-37.

13. Пини Б.Е., Крылов О.В., Хачикян Е.А. Абразивно-полимерные инструменты для механической обработки деталей // Машиностроение и инженерное образование. г. Москва. 2016. № 2 (47). С. 18-23.

14. Проволоцкий А.Е., Негруб С.Л., Старостин Д.А. Повышение производительности процесса обработки полимер-абразивными инструментами // Прогрессивные технологии и системы машиностроения (г. Донецк). 2006. №1(32). С. 193-199.

15. Устинович Д.Ф. Экспериментальное исследование качества плоских поверхностей при обработке

дисковыми абразивными щетками // Вестник полоцкого государственного университета. Серия В: Промышленность. Прикладные науки. 2009. № 8. С. 130-134.

16. Устинович Д.Ф., Голуб В.М. Управление тепловыми режимами при обработке плоских поверхностей дисковыми полимерно-абразивными щетками // Вестник полоцкого государственного университета. Серия В: Промышленность. Прикладные науки. 2012. № 3. С. 90-94.

17. Устинович Д.Ф., Голуб В.М. Моделирование тепловых процессов при обработке тел вращения полимерно-абразивными щетками // Весц Нацыяна-льнай акадэмм навук Беларусь Серыя Фiзiка-тэхшчных навук. 2011. № 2. С. 62-68.

18. Устинович Д.Ф., Голуб В.М. Моделирование тепловых процессов при обработке плоских поверхностей полимерно-абразивными щетками // Весц На-цыянальнай акадэмм навук Беларусь Серыя Фiзiка-тэхшчных навук. 2012. № 4. С. 63-68.

19. Устинович Д.Ф., Голуб В.М. Управление тепловыми режимами при шлифовании валов дисковыми щетками // Механика машин, механизмов и материалов. г. Минск. 2012. № 3 (16). 2011. С.38-42.

20. Устинович Д.Ф., Прибыльский В.И. Зависимости мощности от режимов шлифования полимерно-абразивными дисковыми щетками // Механика машин, механизмов и материалов. 2012. № 1(18). С. 75-79.

21. Трошин Ф.В. Некоторые особенности применения щеток из полимерно-абразивного ворса // Автомобильная промышленность. 2008. № 8. С. 35.

22. Димов Ю.В., Подашев Д.Б. Силы, действующие на кромку детали, при обработке полимерно-абразивными щётками // Вестник машиностроения. 2016. № 11. С. 59-63.

23. Димов Ю.В., Подашев Д.Б. Силы резания при обработке кромок торцовыми щётками // Вестник Иркутского государственного технического университета. 2017. № 12. С. 22-42.

References

1. Abrashkevich Yu.D., Machishin G.M. Effective operation of polymeric abrasive brush. Vestnik Khar'kovskogo natsional'nogo avtomobil'no-dorozhnogo universiteta [Bulletin of the Kharkiv national automobile and road university]. 2016, Iss. 73, pp. 59-62.

2. Machishin G.M. Definition of the polymeric and abrasive tool rational scope. Vestnik Khar'kovskogo natsional'nogo avtomobil'no-dorozhnogo universiteta [Messenger of the Kharkiv national automobile and road university]. 2014, Iss. 65-66, pp. 117-122.

3. Pini B.E., Yakovlev D.R. About some technological capabilities of brushes with abrasive polymeric fiber. Izvestiya Moskovskogo gosudarstvennogo tekhnich-eskogo universiteta MAMI. 2009, no. 1 (7), pp. 148-151.

4. Yakovlev D.R., Pini B.E. About interaction of abrasive and polymeric brushes fiber with the processed surface Izvestiya Moskovskogo gosudarstvennogo tekhnich-

eskogo universiteta «MAMI» [News of the Moscow state technical university MAMI]. 2009, no. 2

5. Abrashkevich Yu.D. Pelevin L.E., Machishin G.M. Mechanism of polymeric abrasive fiber interaction with the processed surface. Modern information and innovative technologies on transport (MINTT - 2011): materials III of the International scientific and practical conference: in 2-t. T. 1. Kherson: Publishing house of the Kherson state sea institute, 2011, pp. 104-108.

6. Kurguzov Yu.I. The analysis of the rotating brush contact interaction with the processed surface. Izvestiya samarskogo nauchnogo tsentra RAN [News of the Samara scientific center of RAS]. 2011, vol. 13, no. 4

7. Abrashkevich Yu.D., Ogloblinsky V.A., Ogloblinsky A.V. Brush tools on the basis of polymeric and abrasive fibers. Mir tekhniki i tekhnologii [The World of the

equipment and technologies]. 2006. no. 5. pp. 50-52.

8. Abrashkevich Yu.D., Pelevin L.E., Machishin G.M. Influence of thermal processes on operability of polymeric abrasive brush. Promyshlennoe stroitel'stvo i in-zhenernye sooruzheniya [Industrial construction and engineering constructions]. 2011, no. 3, pp. 44-47.

9. Abrashkevich Yu.D., Pelevin L.E., Machishin G.M. Modeling of heat exchange process of polymeric abrasive brush and surface. Transportnye i transportno-tekhnologicheskie sistemy: materialy Mezhdunar. nauchn.-tekhn. konf. [Transport and transport technological systems: materials international scientific and technical conf.]. 2014. pp. 3-7.

10. Lepesh A.G., Lepesh G.V., Vorontsov I.I. Method of brush pile wear resistance experimental determination of the municipal harvest equipment. [Technical and technological problems of service: scientific and technical magazine]. 2011. no. 2

11. Provolotsky A.E., Negrub S.L. Use of the polymer and abrasive elastic tool on operations of fair processing. Vestnik khar'kovskogo natsional'nogo avtomo-bil'no-dorozhnogo universiteta [Messenger of the Kharkiv national automobile and road university]. 2006. no. 33. pp. 106-108.

12. Chapyshev A.P., Starodubtseva D.A. The program module of the modes finishing processing purpose with application of automatic brush stationary installations. Vestnik permskogo nats. issledovatel'skogo politekhn. un-ta. Mashinostroenie, materialovedenie [The Messenger the Perm national research technical university. Mechanical engineering, materials science]. Perm, 2016. T. 18. no. 2. pp. 21-37.

13. Pini B.E., Krylov O.V., Hachikyan E.A. Abrasive and polymeric tools for machining of details. [Mechanical engineering and engineering education]. Moscow, 2016. no. 2

14. Provolotsky A.E., Negrub S.L., Starostin D.A. Increase in productivity of processing polymer abrasive tools. [Progressive technologies and systems of mechanical engineering]. 2006, no. 1 (32), pp. 193-199.

15. Ustinovich D.F. Pilot study of flat surfaces quality when processing by disk abrasive brushes. Vestnik

Критерии авторства

Димов Ю.В., Подашев Д.Б. провели экспериментальные исследования износа радиальных и торцевых щеток компании 3М при обработке кромок, установили зависимости износа от скорости резания и деформации инструмента, провели обобщение и написали рукопись. Димов Ю.В. несет ответственность за плагиат.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

polotskogo gosudarstvennogo universiteta. Seriya V: Promyshlennost'. Prikladnye nauki. [Bulletin of the Polotsk state university. Series B: industry. Applied sciences]. 2009, no. 8, pp. 130-134.

16. Ustinovich D.F., Golub V.M. Management of the thermal modes when processing flat surfaces disk polymeric and abrasive brushes Vestnik polotskogo gosudarstvennogo universi-teta. Seriya V: Promyshlennost'. Prikladnye nauki [Bulletin of the Polotsk state university. Series B: industry. Applied sciences]. 2012, no. 3, pp. 90-94.

17. Ustinovich D.F., Golub V.M. Modeling of thermal processes when processing bodies of rotation by polymeric abrasive brushes Vestnik Natsyyanal'nai akademii navuk Belarusi. Seryya Fizika-tekhnichnykh navuk [Bulletin of National Belarus Academy of Sciences. Series: physics and technology sciences]. 2011, no. 2, pp. 62-68.

18. Ustinovich D.F., Golub V.M. Modeling of thermal processes when processing flat surfaces polymeric abrasive brushes Vestsi Natsyyanal'nai akademii navuk Belarusi. Seryya Fizika-tekhnichnykh navuk [Bulletin of National Belarus Academy of Sciences. Series: physics and technology sciences]. 2012, no. 4, pp. 63-68.

19. Ustinovich D. F. Golub V.M. Management of the thermal modes when grinding shaft disk brushes. Mek-hanika mashin, mekhanizmov i materialov [Mechanics of cars, mechanisms and materials]. 2011, no. 3

20. Ustinovich D.F. Pribylsky V.I. Dependences of power on the grinding modes polymeric abrasive disk brushes. Mekhanika mashin, mekhanizmov i materialov [Mechanics of cars, mechanisms and materials]. 2012, no. 1 (18), pp. 75-79.

21. Troshin F.V. Some features of brushes application from polymeric abrasive pile. Avtomobil'naya promysh-lennost' [Automotive industry]. 2008, no. 8, pp. 35.

22. Dimov Yu.V., Podashev D.B. Forces operating on a detail edge when processing on polymeric abrasive brushes. Vestnik mashinostroeniya

23. Dimov Yu.V., Podashev D. B. Cutting forces when processing edges face brushes Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta [Messenger of Irkutsk state technical university]. 2017, no. 12, pp. 22-42.

Authorship criteria

Dimov Yu.V., Podashev D.B. have conducted pilot studies of 3M radial and face brushes wear when processing edges, have established dependences of wear on the cutting speed and tool deformation, have carried out generalization and have written the manuscript. Dimov Yu.V. bears responsibility for plagiarism.

Conflict of interests

The authors declares no conflict of interest.