СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ КОВАНОЙ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
METHOD FOR PRODUCING A FORGED WORKPIECE IN THE FORM OF A ROD FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS

Изобретение относится к области обработки металлов давлением, в частности к способам изготовления кованых заготовок из (α+β)-титановых сплавов, методом горячего деформирования.
Известно, что структура и однородность титановых сплавов оказывают решающее влияние на уровень и стабильность механических свойств заготовок. При разработке технологического процесса изготовления заготовок с заданными свойствами, при горячем деформировании (α+β)-титановых сплавов, структуре сплава и его механическим свойствам уделяется огромное внимание. Титановые сплавы (α+β)-класса используются для изготовления изделий, работающих под большим внутренним давлением и в широком интервале температур от -196°С до 450°С. Для изготовления изделий, работающих в таких условиях, требуется заготовки, имеющие повышенные свойства по однородности микроструктуры, фазовому составу, с минимальной анизотропией механических свойств по всему объему заготовки и без наличия дефектов, обладающих высокой прочностью, пластичностью и энергоемкостью.
Известен способ производства промежуточных заготовок из (α+β)-сплавов титана методом ковки на прессах по схеме, включающей горячую деформацию слитков после нагрева в интервале температур β-области 1050-1300°С, деформацию после подогрева при более низких температурах β-области (1000-1130°С) и комбинированные операции (α+β)- и β-деформации, причем нагрев перед (α+β)-деформацией выполняется при температурах на 20-40°С ниже температуры полиморфного превращения (Тпп) сплава (Титановые сплавы. Александров В.К., Аношкин Н.Ф. и др. Полуфабрикаты из титановых сплавов. - М.: ВИЛС, 1996, с. 184-185, 189).
Применение такой специальной многоступенчатой схемы способствует развитию рекристаллизации и измельчению пластинчатой структуры, что обеспечивает получение матовой макроструктуры 4-6 балла и микроструктуры 3-5 типа. Однако для ряда изделий ответственного применения предъявляются более высокие требования к микроструктуре заготовок. На решение этой задачи и направлено заявляемое изобретение. Недостатками данного технического решения являются структурная неоднородность заготовки из-за захолаживания металла в процессе ковки, неравномерность деформации и наличие зон затрудненной деформации.
Известен способ производства промежуточных заготовок из (α+β)-титановых сплавов, включающий операцию деформирования слитка при температурах β-области и комбинированные операции деформирования заготовки при температурах (α+β)- и β-областей, отличающийся тем, что на стадии окончательного деформирования при температуре в (α+β)-области по крайней мере одну ковочную операцию выполняют после нагрева заготовки до температуры на 50-80°С ниже температуры полиморфного превращения сплава (Тпп), при этом заготовку по крайней мере один раз охлаждают в воде, а перед деформированием на окончательный размер заготовку нагревают до температуры на 20-40°С ниже Тпп в течение времени, обеспечивающего прохождение глобуляризации α-фазы и фиксируют полученную структуру охлаждением в воде, после чего заготовку вновь нагревают до температуры на 20-40°С ниже Тпп и окончательно деформируют. (патент РФ №2266171, по заявке 2004116944/02, от 04.06.2004 г. МПК B21J 5/00).
Недостатками известного способа являются неоднородность макроструктуры по сечению заготовки, большое количество нагревов, особенно при окончательном деформировании при температурах (α+β)-области, что существенно снижает производительность процесса, не обеспечивает получение заготовок из слитков, с механическими свойствами необходимого уровня по прочности, пластичности и энергоемкости.
Известен способ изготовления промежуточных заготовок из (α+β)-титановых сплавов, включающий комбинированные операции деформирования слитка при температурах β-области и операции деформирования заготовки при температурах (α+β)- и β-областей. Заготовку, предварительно деформированную после нагрева до температуры на 100÷200°C выше температуры полиморфного превращения, деформируют в заготовку квадратного сечения после ее нагрева до температуры на 20÷60°C ниже температуры полиморфного превращения, проводят рекристаллизационную обработку методом нагрева до температуры на 50÷100°C выше температуры полиморфного превращения и осадки в торец с уковом 1,3÷1,4 и последующим охлаждением в воде, а окончательное деформирование заготовки в заданный размер осуществляют за несколько переходов с величиной однократного укова 1,5÷2,0 после нагрева заготовки до температуры на 20÷60°C ниже температуры полиморфного превращения, при этом величина суммарного укова при окончательном деформировании составляет 5,0÷6,0. (RU 2468882 по заявке 2011123363 от 08.06.2011 г. МКИ B21J 1/04).
Недостаток данного способа изготовления промежуточных заготовок из (α+β)-титановых сплавов заключается в том, что не обеспечивается получение промежуточных заготовок с однородной глобулярно-пластинчатой микроструктурой по сечению заготовки, с механическими свойствами необходимого уровня по прочности, пластичности и энергоемкости.
Известен способ изготовления высококачественных прутков широкого диапазона диаметров из двухфазных титановых сплавов, предназначенных для изготовления деталей аэрокосмического назначения. Способ включает нагрев заготовки до температуры выше температуры полиморфного превращения в β-области, прокатку при этой температуре, охлаждение до температуры окружающей среды, нагрев подката до температуры на 20-50°С ниже температуры полиморфного превращения и окончательную прокатку при этой температуре. Нагрев и деформацию в β-области проводят в два этапа, при этом на первом этапе заготовку нагревают до температуры на 40-150°С выше температуры полиморфного превращения, деформируют со степенью деформации 97-97,6% и охлаждают на воздухе, на втором этапе подкат нагревают до температуры на 20°С выше температуры полиморфного превращения и деформируют со степенью деформации 37-38%, а окончательную прокатку в (α+β)-области проводят со степенью деформации 54-55%. (Патент RU 2178014 по заявке 2000111295 от 06.05.2000 г. МПК C22F 1/18).
Недостатками являются структурная неоднородность, большое число нагревов, особенно при ковке в (α+β)-области на последних переходах.
Известен способ изготовления промежуточной заготовки из α- или (α+β)-титановых сплавов, включающий ковку слитка в пруток за несколько переходов при температуре в β- и (α+β)-областях, механическую обработку заготовки и окончательное прессование в (α+β)-области, отличающийся тем, что величина укова на последних переходах ковки составляет 1,36-2,5, а нагрев заготовки перед прессованием осуществляют в два этапа, причем на первом этапе заготовку нагревают до температуры поверхности заготовки в диапазоне от температуры на 250°С ниже температуры полиморфного превращения до температуры на 100°С выше температуры полиморфного превращения со скоростью 0,3-2,5°С/с, а на втором этапе заготовку охлаждают или нагревают до температуры на 40-250°С ниже температуры полиморфного превращения. (Патент RU 2314362 по заявке 2005138442 от 09.12.2005 г. МПК C22F 1/18).
Недостатком данного способа является структурная неоднородность по сечению заготовки, не обеспечивается получение промежуточных заготовок с механическими свойствами необходимого уровня по прочности, пластичности и энергоемкости, большое число нагревов, особенно при ковке в (α+β)-области на последних переходах.
Известен способ изготовления промежуточных заготовок из титановых сплавов методом горячего деформирования. Ковку слитка в пруток производят за несколько переходов при температуре β-области и промежуточную ковку за несколько переходов при температуре β- и (α+β)-области. Промежуточную ковку при температуре (α+β)-области осуществляют с величиной укова 1,25-1,75. На окончательных переходах указанную промежуточную ковку ведут с уковом 1,25-1,35 в пруток. Затем производят механическую обработку прутка, резку его на заготовки и формирование торцов, после чего осуществляют окончательное деформирование прессованием при температуре (α+β)-области. (Патент RU 2217260 по заявке 2002108620 от 04.04.002г. МПК B21J 1/04). Данное техническое решение принято в качестве прототипа
Данным способом не обеспечивается получение промежуточных заготовок с регламентированной однородной глобулярно-пластинчатой микроструктурой по всему объему заготовки, с заданными механическими свойствами по прочности, пластичности и энергоемкости.
Задачей, на решение которой направлено данное изобретение, является получение промежуточных заготовок из (α+β)-титановых сплавов с регламентированной мелкодисперсной глобулярно-пластинчатой микроструктурой по всему объему заготовки, с заданными механическими свойствами по прочности, пластичности и энергоемкости.
0,2
B
0,2
B
В процессе решения поставленной задачи достигается технический результат, заключающийся в повышении однородности глобулярно-пластинчатой микроструктуры по всему объему заготовки и, как следствие, в получении сплава с однородной, мелкодисперсной микроструктурой с размером зерна (5,0-10,0) мкм, содержащего равноосную α-фазу в количестве (50-80)% в трансформированной β-матрице без признаков границ β-зерен с пределом прочности на разрыв не менее 1150 МПа при соотношении параметров σ/σ, не менее 0,9, где σ - предел текучести, МПа, σ - предел прочности, МПа.
0,2
B
0,2
B
Указанный технический результат достигается способом получения кованой заготовки в виде прутка из (α+β)-титановых сплавов, включающий ковку слитка в пруток за несколько переходов при температуре β-области, промежуточную ковку за несколько переходов при температуре β- и (α+β)-области, окончательное деформирование при температуре (α+β)-области и механическую обработку, при этом первую ковку слитка в β-области проводят при температуре (Тпп+170)°С с величиной укова (1,9-2,3) с последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп, вторую ковку заготовки проводят в β-области при температуре (Тпп+170)°С с величиной укова (1,8-2,2) с последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп, третью ковку заготовки проводят в β-области при температуре (Тпп+170) с величиной укова (1,7-1,8) с последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп, окончательное деформирование на пруток ведут в (α+β)-области при температуре (Тпп-40)°С с величиной укова (5,0-5,5). Кроме этого, ковку в β-области при температуре (Тпп+170)°С с величиной укова (1,9-2,3) и последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп проводят от 2 до 3 раз, ковку заготовки в β-области при температуре (Тпп +170)°С с величиной укова (1,8-2,2) с последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп, проводят от 2 до 3 раз, ковку заготовки в β-области при температуре (Тпп+170) с величиной укова (1,7-1,8) с последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп, проводят от 2 до 3 раз, сплав имеет однородную, мелкодисперсную микроструктуру с размером зерна (5,0-10,0) мкм, содержащего равноосную α-фазу в количестве (50-80) % в трансформированной β-матрице без признаков границ β-зерен, сплава имеет предел прочности на разрыв не менее 1150 МПа при соотношении параметров σ/σ, не менее 0,9, где σ - предел текучести, МПа, σ - предел прочности Мпа.
Механические свойства (α+β)-титановых сплавов существенно зависят характера микроструктуры. Наибольшие различия наблюдаются для сплавов с зернистой и пластинчатой структурой. Для сплавов с зернистой структурой характерна высокая пластичность и технологичность, энергоемкость. Сплавы с пластинчатой структурой отличаются высокой энергоемкостью. Высокая энергоемкость сплава с пластинчатой структурой обусловлена наличием множества границ раздела зерен, блоков, пластин.
Ковка в β-области при температуре (Тпп+170)°С с величиной укова 1,9-2,3 с последующим охлаждением на воздухе (простой отжиг) от температуры Тпп, (α+β)-титановых сплавов позволяет добиться снижения твердости, повышения пластичности, измельчения зерна, снижения структурной неоднородности и повышения жаростойкости, что приводит к снижению угара заготовки при последущих нагревах. Вторая ковка в β-области при температуре (Тпп+170)°С с величиной укова (1,8-2,2) с последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп (α+β)-титановых сплавов приводит к распаду β - фазы и с остаточной α - фазой образует двухфазную (α+β)-структуру близкую к равновесной. Третья ковка в β-области при температуре (Тпп+170)°С с величиной укова (1,7-1,8) с последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп (α+β)-титановых сплавов приводит к образованию мелкодисперсных продуктов распада, упрочняющих сплав. Окончательное деформирование заготовки в (α+β)-области при температуре (Тпп-40)°С с величиной укова (5,0-5,5), переводит металл в (α+β)-деформированную структуру с повышенной однородностью и глобулярно-пластинчатой микроструктурой по всему объему заготовки. Такой металл обладает повышенной пластичностью прочностью и энергоемкостью.
Способ получения кованой заготовки в виде прутка из (α+β)-титановых сплавов реализовали на титановом сплаве Ti-6Al-4V с температурой Тпп=985°С, исходные свойства которого представлены на интернет ресурсе: https://ru.qaz.wiki/wiki/Ti-6Al-4V.
0,2
В
0,2
В
Микроструктурные исследования сплава выполняли на электронном микроскопе. Изображения получены на растровом электронном микроскопе модели MIRA3 TESCAN. Оценку энергоемкости титановых сплавов оценивали по методике «Способ оценки энергоемкости титанового сплава». (Патенте RU 2661445 по заявке 2017116681 от 12.05.2017 г. МПК C22F 1/18). Для оценки энергоемкости титанового сплава определяли параметр σ/σ: где σ - предел текучести, МПа; σ - предел прочности, МПа и твердость по Бринелю (НВ).
0,2
В
0,2
В
0,2
В
Для сплавов, обладающих повышенной пластичностью, параметр σ должен быть максимально низким, тогда как для сплавов, обладающих высокой прочностью, параметр σ должен быть максимально высоким, а для сплавов, обладающих высокой энергоемкостью, отношение параметров σ/σ должно быть максимальным. Определяя твердость титанового сплава по Бринел (НВ), в первом приближении, можно оценить одновременно пластичность и прочность сплава. Таким образом, определяя предел текучести (σ), предел прочности (σ) и твердость (НВ), производится оценка прочности, пластичности и энергоемкости титанового сплава Ti-6Al-4V. Данные параметры определи по ГОСТ 1497.
Пример №1 реализации способа.
Способ получения кованой заготовки в виде прутка из (α+β)-титановых сплавов проводили на параметрах ковки - значений уковов и областей температур, экономически выгодных (в указанных пределах) и позволяющих получить заготовку с повышенной однородностью глобулярно-пластинчатой микроструктуры без признаков границ β-зерна по всему объему, обладающей повышенной пластичностью, прочностью и энергоемкостью.
Слиток диаметром 450 мм из титанового сплава Ti-6Al-4V за несколько переходов с уковом 2,3 при температурах деформации (985-1150)°С отковали в пруток диаметром 285 мм и охладили на воздухе. Вторую ковку с уковом 1,8 провели при температурах деформации (985-1150)°С, далее провели охлаждение заготовки на воздухе. Третью ковку с уковом 1,8 провели при температурах деформации (985-1150)°С, далее провели охлаждение заготовки на воздухе. Окончательное деформирование на пруток диаметром 90 мм проводили при температуре на 40°С ниже Тпп с уковом 5,2.
Трехкратная ковка в β-области при температуре выше Тпп с величиной уковов в диапазоне (1,8-2,3) при температурах деформации в дипазоне (Тпп-1150)°С, с последующим охлаждением на воздухе (простой отжиг) позволила добиться снижения твердости, повышения пластичности, измельчения зерна, снижения структурной неоднородности и повышения жаростойкости сплава Каждая фаза ковки титанового сплава при температуре выше Тпп и последующем охлаждение на воздухе приводит к распаду β - фазы и формированию с остаточной α - фазой двухфазной (α+β)-структурой близкой к равновесной, образованию мелкодисперсных продуктов распада, упрочняющих титановый сплав. Окончательное деформирование заготовки в (α+β)-области при температуре (Тпп-40)°С, с величиной укова 5,3 переводит металл в (α+β)-деформированную структуру с равномерной структурой по всему сечению.
0,2
B
0,2
B
Проведенные исследования сплава показали, что сплав имеет регламентированную равномерно распределенную однородную мелкодисперсную микроструктуру с размером зерна (5,0-10,0) мкм, содержащего равноосную α-фазу в количестве (50-80)% в трансформированной β-матрице без признаков границ β-зерен. Сплав имеет предел прочности на разрыв не менее 1150 МПа при соотношении параметров σ/σ, не менее 0,9, где σ - предел текучести, МПа, σ - предел прочности, МПа.
Результаты исследований представлены на фиг. 1. На изображении светлые области α-фаза, увеличение х500, темные области β-фаза, результаты механических испытаний приведены в таблице №1.
Пример №2 реализации способа.
Способ получения кованой заготовки в виде прутка из (α+β)-титановых сплавов проводили на параметрах ковки, величина уковов менее указанных в предлагаемом способе и области температур в пределах, указанных в предлагаемом способе. Такой режим получения универсальной кованой заготовки из (α+β)-титановых сплавов экономически не выгодный, высокая длительность и энергоемкость способа. Способ позволяет получить заготовку с высокой однородностью глобулярно-пластинчатой микроструктуры без признаков границ β-зерна по всему объему, обладающей повышенной пластичностью, прочностью и энергоемкостью.
Ковку проводили при следующих режимах.
Слиток диаметром 450 мм из титанового сплава Ti-6Al-4V за несколько переходов отковали в пруток диаметром 285 мм при температурах деформации (1100-1150)°С с уковом 1,8 и охладили на воздухе. Далее осуществляли нагрев до температуры (1100-1150)°С и провели ковку с уковом 1,7, после этого провели охлаждение на воздухе.
Далее осуществляли нагрев до температуры (1100-1150)°С и провели ковку с уковом 1,6 с последующим охлаждением на воздухе. Окончательное деформирование на пруток диаметром 90 мм проводили при температуре на 40°С ниже Тпп с уковом 4,9.
Полученная вышеуказанным способом заготовка использовалась под катаный пруток диаметром менее 65 мм. Результаты механических испытаний приведены в таблице №1.
Пример №3 реализации способа.
Способ получения кованой заготовки в виде прутка из (α+β)-титановых сплавов проводили на параметрах ковки, величины уковов принимались в пределах, указанных в предлагаемом способе. Температура проведения процесса ковки была выше оптимальных температур, заявленных в предлагаемом способе. Такой режим получения универсальной кованой заготовки из (α+β)-титановых сплавов экономически не выгодный, высокая длительность и энергоемкость, потеря массы заготовки при выгорании металла. Способ позволяет получить заготовку с высокой однородностью глобулярно-пластинчатой микроструктуры без признаков границ β-зерна по всему объему, обладающей повышенной пластичностью, прочностью и энергоемкостью.
Ковку проводили при следующих режимах.
Слиток диаметром 450 мм из титанового сплава Ti-6Al-4V за несколько переходов отковали в пруток диаметром 285 мм при температурах деформации (1160-1190)°С с уковом 2,1 и охладили на воздухе. Далее осуществляли нагрев при температуре (1160-1190)°С и провели ковку с уковом 2,2, после этого провели охлаждение на воздухе. Далее осуществляли нагрев до температуры (1160-1190)°С и провели ковку с уковом 1,7 с последующем охлаждением на воздухе. Окончательное деформирование на пруток диаметром 90 мм проведено при температуре на 50°С ниже Тпп с уковом 5,4.
Полученная вышеуказанным способом заготовка использовалась под катаный пруток диаметром менее 65 мм. Результаты механических испытаний приведены в таблице №1.
Результаты механических испытаний приведены в таблице №1
Таблица 1
№п/п
Способ изготовления
Тип микроструктуры
Величина зерна. мкм
σ<sub>0,2</sub> - предел текучести, МПа;
σ<sub>В</sub> - предел прочности, МПа
σ<sub>0,2</sub>/σ<sub>В</sub>
Твердость по Бринелю (НВ)
Ццентр.
Ппериферия
11.
Предлагаемый. Пример№1
глобулярно-пластинчатая
5,0-7,0
6-10
1010
1090
0,927
368
22
Предлагаемый. Пример№2
глобулярно-пластинчатая
55,0-9,0
47-10
1000
1080
0,926
366
33
Предлагаемый. Пример3
глобулярно-пластинчатая
55,0-8,0
45-10
987
1050
0,940
362
44
Интернет ресурс
-
-
-
920
950
0,969
341
55
Прототип
мелкоддиспрсная
120-30
820-50
-
-
-
-
В,
0,2
В
Анализ данных, приведенных в таблице №1 показывает, что заявленный способ по сравнению с известным обеспечивает получение однородной глобулярно-пластинчатой и менее зернистой микроструктуры в сравнении с прототипом. Микроструктура по заявленному способу 5-10 мкм, по способу прототипу микроструктура имеет зернистость 20-50 мкм. Полученная заготовка имеет высокие значения σ σ/σ, твердости по Бринелю (НВ), что говорит о высокой пластичности, прочности и энергоемкости сплава.
Достижение технического результата наглядно подтверждается структурой представленной на Фиг. 1, на которой приведена микроструктура заготовки диаметром 90 мм титанового сплава Ti6Al4V, изготовленной по примеру 1 заявляемым способом.