Экспериментальное исследование особенностей движения капель распыленной тушащей жидкости на входе в зону пламени

Р. С. ВОЛКОВ, ассистент, Национальный исследовательский Томский политехнический университет

УДК 536.4

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ОСОБЕННОСТЕЙ ДВИЖЕНИЯ КАПЕЛЬ РАСПЫЛЕННОЙ ТУШАЩЕЙ ЖИДКОСТИ НА ВХОДЕ В ЗОНУ ПЛАМЕНИ

Проведено экспериментальное исследование особенностей движения капель типичной распыленной тушащей жидкости — воды на входе в зону пламени. Проанализированы процессы изменения направления движения жидкости на входе в зону пламени и формирования контуров завихрений двухфазных газо- и парожидкостных потоков. Определены скорости продуктов сгорания и капель распыленной воды. Проанализировано явление коагуляции капель в распыленном потоке. Установлены минимальные размеры водяных капель, при которых обеспечивается их вхождение в зону пламени и полное испарение при движении через высокотемпературные продукты сгорания.

Ключевые слова: распыленная вода; капли; продукты сгорания; пламя; поля скоростей; коагуляция.

Введение

Целесообразность использования распыленной специальным образом воды для локализации пламени и ликвидации возгораний широко обсуждается в последние годы [1-7]. Экспериментальные и теоретические исследования [1-7] показывают возможность существенного повышения эффективности тушения пожаров с использованием распыленной воды (нередко рекомендуется приблизить характерные размеры капель к уровню десятков микрон). Тем не менее традиционно подчеркивается [1-3], что при создании соответствующих технологий тушения возникают сложности вследствие отсутствия научно обоснованных положений и следствий.

В течение последних лет разработана группа физических и математических моделей тепломас-сопереноса [8-16] для исследования фазовых переходов при испарении одиночных и групп капель тушащей жидкости, движущихся через пламя в условиях сложного сопряженного конвективного, радиационного и кондуктивного теплообмена. Установлены интегральные характеристики испарения капель и распыленных потоков. Определено влияние скорости, размеров и температуры капель на степень полноты их испарения. Важно отметить,

© Волков Р. С., Кузнецов Г. В., Стрижах П. А., 2013

что постановки [8-16] позволяют моделировать процессы, происходящие непосредственно после попадания капель в зону пламени.

Известны результаты экспериментальных исследований испарения потока распыленной воды, движущегося через пламя [17], с применением современной измерительной РГУ-системы, которые показывают, что некоторые капли (до 15-20 % всего потока) изменяют направление своего движения на противоположное при входе в зону пламени или полностью испаряются. Выявить такие закономерности с использованием моделей, представленных в [8-16], достаточно трудно. В силу существенной нестационарности поведения "языков" пламени и наличия явлений завихрения потока газов в реальных условиях разработать адекватные теоретические модели практически невозможно. В связи с этим представляет интерес экспериментальный анализ поведения капель типичной распыленной тушащей жидкости — воды на входе в зону пламени.

Цель настоящей работы — экспериментальное исследование с использованием современной измерительной РГУ-системы особенностей движения капель распыленной жидкости на входе в зону пламени.

Экспериментальная установка и методы исследований

При проведении эксперимента использовалась схема, предусматривающая распыление над пламенем жидкости — смеси воды с введенным в нее для повышения качества видеоизображений нано-порошком диоксида титана в концентрации 0,5 % (рис. 1). Рабочая жидкость 8 из емкости 7, закрепленной на штативе 10, подавалась в распылитель 9, предназначенный для формирования потока распыленной жидкости с определенными параметрами. В основании трубы 13 устанавливался полый цилиндр 14, во внутреннее пространство которого заливалось и поджигалось типичное жидкое топливо со стабильными свойствами (керосин). Поток капель рабочей жидкости после испускания его распылителем освещался световым "ножом" 6 лазера 4 на входе в цилиндрический канал 13, и проводилась процедура видеофиксации образов капель.

Для регистрации видеограмм с изображениями движущихся капель жидкости и продуктов сгорания использовалась измерительная РГУ-система, состоящая из генератора лазерного излучения 3, двойного твердотельного импульсного лазера 4, кросскорреляционной камеры 5, синхронизатора 2 и ПК 1. С использованием специализированного программного обеспечения выполнялась процедура кадрирования результатов видеосъемки (с задержкой между кадрами 100 мс), строились поля скоростей потока "трассирующих" частиц, а также определялись скорости и линейные размеры движущихся капель жидкости. Описание типичных экспериментальных методик с использованием высокоскоростных измерительных РГУ-систем приведено в [18].

9

14

Рис. 1. Схема экспериментальной установки: 1 — ПК; 2 — синхронизатор ПК, камеры и лазера; 3 — генератор лазерного излучения; 4 — двойной твердотельный импульсный лазер; 5 — кросскорреляционная камера; 6 — световой "нож"; 7 — емкость с рабочей жидкостью; 8 — рабочая жидкость; 9 —распылитель; 10 — штатив; 11 —капли рабочей жидкости; 12 — канал движения охлаждающей жидкости лазера; 13 — цилиндр из жаростойкого светопрозрачного материала; 14 — полый цилиндр, во внутреннее пространство которого залита горючая жидкость; 15 — термопары

Серии экспериментов выполнялись за короткие интервалы времени, что позволило максимально снизить расхождение условий проведения отдельных экспериментов, а также обеспечить постоянство состава рабочей жидкости во всех экспериментах.

Для контроля температуры пламени (продуктов сгорания) в цилиндрическом канале 13 установки (см. рис. 1) использовалась методика термопарных измерений [19]. Измерения температуры выполнялись хромель-копелевыми термопарами 15 на разных по высоте отметках в зоне движения продуктов сгорания (0,15; 0,5 и 0,85 м). Средняя температура составляла (1070+30) К. Этот результат позволяет сделать допущение о некотором постоянстве температуры пламени в экспериментах.

В качестве интегральных параметров, характеризующих исследуемый процесс на входе в зону пламени, были выбраны скорость продуктов сгорания, скорость и характерные размеры капель воды. Начальные размеры генерируемых водяных капель определялись настройками распылителя и варьировались в широком диапазоне — 0,040 < Rd < 0,450 мм. В процессе обработки полученных видеограмм для оценки влияния размеров водяных капель на степень их уноса высокотемпературными продуктами сгорания все капли в потоке были разделены по размерам на пять групп: 0,040 <Rd< 0,090 мм; 0,090 < <Rd< 0,160 мм; 0,160<Rd<0,230 мм; 0,230<Rd< < 0,300 мм; 0,300 <Rd< 0,450 мм.

В основе обработки видеоизображений применяемой PIV-системой лежит кросскорреляционный алгоритм, представляющий собой метод быстрого преобразования Фурье с добавлением условий выполнения корреляционной теоремы [18]. Для минимизации случайных корреляций в процессе обработки видеограмм применялись наложенные (top-hat) весовые функции [18].

Погрешности определения размеров капель согласно методике [20] составляли не более 0,001 мм. Погрешности определения скоростей продуктов сгорания и капель жидкости не превышали 2 % [18].

Результаты экспериментов и их обсуждение

Полученные при проведении серий опытов типичные видеокадры распыленной жидкости на входе в область высокотемпературных продуктов сгорания, а также соответствующие им поля скоростей приведены на рис. 2.

Эти видеограммы иллюстрируют процессы, происходящие непосредственно при смешивании паро-жидкостного распыленного потока с продуктами сгорания (формирование разнородных вихревых структур в рабочей области светового "ножа" лазера). Причем, исходя из анализа полученных видео-

V* м/с

Рис. 2. Видеограммы и поля скоростей "трассирующих" частиц на входе в зону пламени при развороте капель распыленного потока жидкости вправо (а) и влево (б) относительно своей траектории движения

грамм, можно сделать заключение о том, что на степень уноса капель жидкости под действием восходящих высокотемпературных газов существенно влияют траектория движения и размеры самих капель. Полученный результат позволяет частично пересмотреть практические рекомендации, сформулированные по результатам численного моделирования [8-16] и серий экспериментов [17]. В частности, параметры распыления жидкости для локализации пламени и тушения пожаров следует задавать не только исходя из степени полноты их испарения в зоне горения, но и с учетом возможного уноса некоторой доли капель жидкости на входе в пламя.

На рис. 3 приведены зависимости относительных скоростей капель рабочей жидкости от скорости потока восходящих продуктов сгорания для пяти выбранных групп капель с различными характерными размерами. Значения скорости капель ¥л <0м/с на рис. 3 соответствуют изменению направления их

Рис. 3. Зависимость скорости движения капель жидкости Уё различных размеров от скорости продуктов сгорания У^, 1 — 0,040 < Яа < 0,090 мм; 2 — 0,090 < Яа < 0,160 мм; 3 — 0,160 < Яа < 0,230 мм; 4 — 0,230 < Яа < 0,300 мм; 5 — 0,300 < <Яа < 0,450 мм

движения на противоположное — совпадающее с вектором скорости продуктов сгорания У При условии противоположных направлений движения высокотемпературных продуктов сгорания и капель распыленной жидкости (как, например, в начальное время эксперимента) Ул >0 м/с.

Приведенные на рис. 3 зависимости получены при обработке результатов 10 серий экспериментов. Для каждой группы капель выбиралось от 15 до 20 значений скорости потока восходящих продуктов сгорания. Для каждой "экспериментальной точки" определялось от 5 до 10 значений скорости капель, соответствующих выбранному значению скорости газов. По окончании выборки проводилась аппроксимация и строились соответствующие зависимости (см. рис. 3).

Из рис. 3 видно, что для капель "критическими" скоростями потока газов (при которых водяные капли уносятся из "входной зоны" пламени) являются скорости: = 0,25 м/с при 0,040 < Яй < 0,090 мм; У/т = 0,35 м/с при 0,090 < < 0,160 мм; У ^т = = 0,7 м/с при 0,160 < < 0,230 мм; У/т= 1,05 м/с при 0,230 < Ял < 0,300 мм. И только капли размером 0,300 < Ял < 0,450 мм практически не подвержены развороту и в полном объеме входят в зону пламени (см. рис. 3).

По полученным видеограммам (см. рис. 2) для проведенного цикла опытов определены средние скорости потока восходящих высокотемпературных продуктов сгорания — У ^ = 0,6^1,0 м/с. Они позволили установить, что для реализации условий прохождения капель жидкости в зону пламени необходимо рабочую жидкость распылить до Ял >0,160 мм. Анализ результатов ранее выполненных экспериментов [17] показывает, что при прохождении через пламя высотой 1 м капель воды с характерными размерами 0,175 < Ял <0,275 мм испаряется 85 % капель, а капли размером Ял< 0,175 мм испаряются полностью. Поэтому для пламени высотой 1-2 м (типичные значения для пожаров в по-

Рис. 4. Иллюстрации явления коагуляции капель (1, 2 — первая и вторая сливающиеся капли) при различных механизмах ее реализации: а — торможение идущей спереди капли и ее слияние с последующей; б, в — слияние капель при попутном движении в завихрениях высокотемпературных газов; г — хаотичное слияние капель при большой концентрации их в потоке

мещениях) можно задать верхнюю границу желаемого диапазона измельчения капель (размеров Я¿) и их распыления. В частности, серии выполненных экспериментов показали, что капли с начальными размерами 0,160 < Ял <0,175 мм практически в полном объеме входят в зону пламени и при движении в нем полностью испаряются.

В то же время важно учитывать, что при завихрениях потока газов на входе в зону пламени малые капли (Ял <0,160 мм) уносятся восходящими продуктами сгорания и сливаются с другими поступающими сверху каплями. Вследствие этого происходит изменение направления их движения, и объединенные капли частично (до 15-20 %) проходят через "входную зону" пламени. Эти процессы реализуются циклически.

Выполненные эксперименты показали также, что определяющую роль при смешении газо- и паро-жидкостных потоков на входе в зону пламени играет явление коагуляции (слияния) капель жидкости (рис. 4, а-г). Это явление наблюдается между каплями, имеющими, как правило, различные размеры, скорости и даже направления движения в потоке газов.

Исходя из результатов эксперимента, можно выделить два основных механизма возникновения явления коагуляции капель:

• первый (см. рис. 4,а) — поток уходящих газов способствует торможению впереди идущих водяных капель, их развороту и последующему слиянию с идущими навстречу каплями жидкости;

• второй (см. рис. 4,б) — капли, попадая в завихрения потока высокотемпературных продуктов сгорания, следуют в его течении и сливаются между собой.

Последнее утверждение наглядно иллюстрирует и рис. 4,в, где группа из четырех капель, попавшая в завихрения потока уходящих газов, постепенно сливается в некоторую объединенную структуру.

Следует отметить, что проявление эффекта коагуляции существенно зависит от концентрации ка-

пель в потоке распыленной жидкости. Так, при достаточно малых концентрациях капель жидкости их слияние носит случайный (практически единичный) характер (см. рис. 4, а-в). С увеличением концентрации водяных капель в рабочей области наблюдается совершенно противоположная картина (см. рис. 4,г): слияние капель становится уже не случайностью, а скорее закономерностью. При этом реализуются оба описанных выше механизма коагуляции.

Заключение

Проведенные с использованием высокоскоростной измерительной Р1У-системы экспериментальные исследования позволили проанализировать основные закономерности смешения газо- и паро-жидкостных потоков (продуктов сгорания, капель воды и водяных паров) на входе в пламя, достаточно типичное по размерам для пожаров в помещениях.

Установлено определяющее влияние скоростей движения продуктов сгорания и характерных размеров отдельных капель жидкости на степень уноса последних высокотемпературными газами. Показано, что для обеспечения вхождения капель в область пламени рабочую жидкость необходимо распылить до характерных размеров капель Яа > 0,160 мм.

Учитывая результаты теоретических [8-16] и экспериментальных [17] исследований степени полноты испарения распыленной жидкости в зоне пламени можно рекомендовать для пламени высотой до 2 м (соответствующей типичным пожарам в помещениях) размеры капель выдерживать в диапазоне 0,160 <Ял <0,175 мм. При этом согласно [8-16] важно не только измельчение капель жидкости, но и их удаление относительно друг друга (например, послойное распыление тушащей среды с

определенными временными задержками).

***

Работа выполнена при финансовой поддержке грантов Президента РФ (№МК-620.2012.8)иРФФИ (№ 13-08-90703).

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. KarpovA. I., Novozhilov V.B., GalatA.A., Bulgakov V.K. Numerical modeling ofthe effect of fine water mist on the small scale flame spreading over solid combustibles // Fire Safety Science : Proceeding of Eight International Symposium, 2005. — Vol. 27. — P. 753-764.

2. СоковиковВ. В., Тугое A. H., ГришинВ. В., Камышев В. Н. Автоматическое водяное пожаротушение с применением тонкораспыленной воды на электростанциях // Энергетик. — 2008. — № 6.

— С. 37-38.

3. КопыловН. П., Чибисов A. Л., Душкин A. Л., КудрявцевЕ. A. Изучение закономерностей тушения тонкораспыленной водой модельных очагов пожара // Пожарная безопасность. — 2008. —№ 4.

— С. 45-58.

4. Корольченко Д. A., Громовой В. Ю., Ворогушин О. О. Применение тонкораспыленной воды для тушения пожаров в высотных зданиях // Пожаровзрывобезопасность. — 2011. — Т. 20, № 9. — С. 54-57.

5. Саламов A. A. Современная система пожаротушения "водяной туман" высокого давления // Энергетик. —2012. — №3. — С. 16-18.

6. Aндрюшкин A. Ю., Пелех М. Т. Эффективность пожаротушения тонкораспыленной водой // Проблемы управления рисками в техносфере. — 2012. — Т. 21, № 1. — С. 64-69.

7. Ковалев A. Н., Журавлева Л. A. Перспективные направления тушения низовых лесных и степных пожаров // Научная жизнь. — 2012. —№4. — С. 153-157.

8. AндреевГ. Г., Глушков Д. О., Панин В. Ф., Стрижак П. A. Тепломассоперенос при взаимодействии диспергированного флегматизатора горения с высокотемпературными продуктами сгорания // Бутлеровские сообщения. — 2012. — Т. 31, № 8. — С. 86-94.

9. Глушков Д. О., Кузнецов Г. В., Стрижак П. A. Численное исследование тепломассопереноса при движении "тандема" капель воды в высокотемпературной газовой среде // Тепловые процессы в технике. — 2012. — Т. 4, № 12. — С. 531-538.

10. Волков Р. С., Кузнецов Г. В., Стрижак П. A. Численная оценка оптимальных размеров капель воды в условиях ее распыления средствами пожаротушения в помещениях // Пожаровзрывобезопасность. — 2012. — Т. 21, № 5. — С. 74-78.

11. СтрижакП. A. Численное исследование условий испарения совокупности капель воды при движении в высокотемпературной газовой среде // Пожаровзрывобезопасность. — 2012. — Т. 21, № 8. —С. 26-31.

12. Волков Р. С., Высокоморная О. В., Стрижак П. A. Численное исследование условий взаимодействия диспергированного флегматизатора горения с высокотемпературными продуктами сгорания // Безопасность труда в промышленности. — 2012. — № 10. — С. 74-79.

13. Стрижак П. A. Численный анализ процесса испарения капли, движущейся в струе воды через высокоскоростные продукты сгорания // Пожаровзрывобезопасность. — 2012. — Т. 21, № 9. — С. 17-22.

14. Высокоморная О. В., Кузнецов Г. В., Стрижак П. A. Тепломассоперенос при движении капель воды в высокотемпературной газовой среде // Инженерно-физический журнал. — 2013. — Т. 86, № 1. —С. 59-65.

15. Жданова A. О., Кузнецов Г. В., СтрижакП. A. Влияние распределения капель воды в "водяном снаряде" на температуру в его следе // Пожаровзрывобезопасность. — 2013. — Т. 22, № 2. — С. 9-17.

16. Кузнецов Г. В., СтрижакП. A. Влияние формы капли воды на результаты математического моделирования ее испарения при движении через высокотемпературные продукты сгорания // Тепловые процессы в технике. — 2013. — Т. 5, № 6. — С. 254-261.

17. Волков Р. С., Высокоморная О. В., КузнецовГ. В., СтрижакП. A. Экспериментальное исследование закономерностей испарения тонкораспыленной воды при движении через высокотемпературные продукты сгорания // Бутлеровские сообщения. — 2013. — Т. 35, № 9. — С. 38-46.

18. Raffel M., WillertC., Kompenhans J. Particle image velocimetry. —Berlin : Springer Verlag, 1998. — 253 p.

19. Полежаев Ю. В., Юрьевич Ф. Б. Тепловая защита. — М. : Энергия, 1976. — 391 с.

20. ШенкХ. Теория инженерного эксперимента. — М. : Мир, 1972. — 381 с.

Материал поступил в редакцию 26 июля 2013 г.

EXPERIMENTAL INVESTIGATION OF SPRAYED EXTINGUISHING LIQUID DROPS MOVING FEATURES ON THE ENTERING INTO THE FLAME

VOLKOV R. S., Assistant, National Research Tomsk Polytechnic University

KUZNETSOV G. V., Doctor of Physical and Mathematical Sciences, Professor, National Research Tomsk Polytechnic University

STRIZHAK P. A., Doctor of Physical and Mathematical Sciences, Professor, National Research Tomsk Polytechnic University

ABSTRACT

The diagram, technique and results of series experiments to investigation of processes on the entering of typical extinguishing liquid — water drops into the flame are proposed. Modern high-speed measuring equipment operating on the basis of the method digital "tracer" visualization PIV (Particle Image Velocimetry) is used for the recording and processing of video frames in experiments. It is established that the measurement errors of liquid droplet sizes are no more than 0.001 mm, speed of the combustion products and water drops — 2 %.

Video frames and the velocities fields, illustrating the entering of spray liquid flow (water with a "tracer" particles of titanium dioxide nanopowder) on the high-temperature combustion products are presented. Typical processes of turning the liquid droplets and the formation of vortex structures are analyzed. Significant effect of the velocity rising combustion products and sizes of water droplets on the degree of ash from the combustion zone is established. Depending for water drops velocities on the combustion products rates for different sizes drops are showed. Critical velocities of the combustion products in which they are entrainment of water droplets with different sizes are determined.

The phenomenon of coagulation (merge) drops inherent in the process under investigation is analyzed. Two mechanisms for the origin and occurrence of this phenomenon are identified. The corresponding video frames are presented.

The practical guidance on the parameters of liquid spraying (water drops sizes), which provide the entry of latest into the flames and the complete evaporation of the motion in the combustion zone for the conditions are formulated.

Keywords: sprayed water; drops; combustion products; flame; velocities fields; coagulation.

REFERENCES

1. Karpov A. I., Novozhilov V. B., Galat A. A., Bulgakov V. K. Numerical modeling of the effect of fine water mist on the small scale flame spreading over solid combustibles. Fire Safety Science: Proceeding of Eight International Symposium, 2005, vol. 27, pp. 753-764.

2. Sokovikov V. V., Tugov A. N., Grishin V. V., Kamyshev V. N. Avtomaticheskoye vodyanoye pozharo-tusheniye s primeneniyem tonkoraspylennoy vody na elektrostantsiyakh [Automatic water fire extinguishing with using of sprayed water at power plants]. Energetik — Power Engineer, 2008, no. 6, pp. 37-38.

3. KopylovN. P., Chibisov A. L., Dushkin A. L., Kudryavtsev E. A. Izucheniye zakonomernostey tushe-niya tonkoraspylennoy vodoy modelnykh ochagov pozhara [Studying of suppression regularities by sprayed water of model fire seats]. Pozharnaya bezopasnost — Fire Safety, 2008, no. 4, pp. 45-58.

4. Korol'chenko D. A., Gromovoy V. Yu., Vorogushin O. O. Primeneniye tonkoraspylennoy vody dlya tusheniya pozharov v vysotnykh zdaniyakh [Fire extinguishing in tall buildings by using water mist systems]. Pozharovzryvobezopasnost — Fire and Explosion Safety, 2011, vol. 20, no. 9, pp. 54-57.

5. Salamov A. A. Sovremennaya sistema pozharotusheniya "vodyanoy tuman" vysokogo davleniya [Modern fire suppression high pressure system "water mist"]. Energetik—Power Engineer, 2012, no. 3, pp. 16-18.

6. Andryushkin A. Yu., PelekhM. T. Effektivnostpozharotusheniyatonkoraspylennoy vodoy [Efficiency of the stewing fire by sprayed water]. Problemy upravleniya riskami v tekhnosfere—Problems ofTech-nosphere Risk Management, 2012, vol. 21, no. 1, pp. 64-69.

7. Kovalev A. N., Zhuravleva L. A. Perspektivnyye napravleniya tusheniya nizovykh lesnykh i stepnykh pozharov [Perspective directions of the ground forest and steppe fires firefighting]. Nauchnayazhizn — Scientific Life, 2012, no. 4, pp. 153-157.

8. Andreev G. G., Glushkov D. O., Panin V. F., Strizhak P. A. Teplomassoperenos pri vzaimodeystvii dis-pergirovannogo flegmatizatora goreniya s vysokotemperaturnymi produktami sgoraniya [Heat and mass transfer in the interaction of the dispersed burning phlegmatizer with high-temperature combustion products]. Butlerovskiye soobshcheniya—Butlerov Communications, 2012, vol. 31, no. 8, pp. 86-94.

9. Glushkov D. O., Kuznetsov G. V., Strizhak P. A. Chislennoye issledovaniye teplomassoperenosa pri dvizhenii "tandema" kapel vody v vysokotemperaturnoy gazovoy srede [Numerical research of heat-and-mass transfer at movement of water drops "tandem" in the high temperature gas mixture]. Teplo-vyyeprotsessy v tekhnike — Thermal Processes in Engineering, 2012, vol. 4, no. 12, pp. 531-538.

10. VolkovR. S., KuznetsovG. V., StrizhakP. A. Chislennaya otsenkaoptimalnykhrazmerov kapel vody v usloviyakh yeye raspyleniya sredstvami pozharotusheniya v pomeshcheniyakh [Numerical estimation of optimum sizes for water drops at the conditions of its dispersion by firefighting devices at placements]. Pozharovzryvobezopasnost — Fire and Explosion Safety, 2012, vol. 21, no. 5, pp. 74-78.

11. Strizhak P. A. Chislennoye issledovaniye usloviy ispareniya sovokupnosti kapel vody pri dvizhenii v vysokotemperaturnoy gazovoy srede [Numerical investigation of evaporation conditions for set of water drops at the moving after high temperature gas mixture]. Pozharovzryvobezopasnost — Fire and Explosion Safety, 2012, vol. 21, no. 8, pp. 26-31.

12. Volkov R. S., Vysokomornaya O. V., Strizhak P. A. Chislennoye issledovaniye usloviy vzaimodey-stviya dispergirovannogo flegmatizatora goreniya s vysokotemperaturnymi produktami sgoraniya [Numerical investigation of interaction conditions of the dispersed burning phlegmtizator with high temperature combustion products]. Bezopasnost truda v promyshlennosti—Safety of Work in Industry,

2012, no. 10, pp. 74-79.

13. Strizhak P. A. Chislennyy analiz protsessa ispareniya kapli, dvizhushcheysya v struye vody cherez vy-sokoskorostnyye produkty sgoraniya [Numerical analysis of evaporation process for droplet moving at the water jet through high temperature combustion products]. Pozharovzryvobezopasnost — Fire and Explosion Safety, 2012, vol. 21, no. 9, pp. 17-22.

14. Vysokomornaya O. V., Kuznetsov G. V., Strizhak P. A. Teplomassoperenos pri dvizhenii kapel vody v vysokotemperaturnoy gazovoy srede [Heat-and-mass transfer at water drops movement in the high-temperature gas mixture]. Inzhenerno-fizicheskiy zhurnal — Journal of Engineering Physics and Thermo-physics, 2013, vol. 86, no. 1, pp. 59-65.

15. Zhdanova A. O., Kuznetsov G. V., Strizhak P. A. Vliyaniye raspredeleniya kapel vody v "vodyanom snaryade" na temperaturu v yego slede [Influence of water droplets distribution in the "water shell" on temperature in follow movement]. Pozharovzryvobezopasnost — Fire and Explosion Safety, 2013, vol. 22, no. 2, pp. 9-17.

16. Kuznetsov G. V., Strizhak P. A. Vliyaniye formy kapli vody na rezultaty matematicheskogo modeliro-vaniya yeye ispareniya pri dvizhenii cherez vysokotemperaturnyye produkty sgoraniya [Influence of a water drop form on a mathematical modeling results of its evaporation at movement through high-temperature combustion products]. Teplovyyeprotsessy v tekhnike — Thermal Processes in Engineering,

2013, no. 6, pp. 254-261.

17. Volkov R. S., Vysokomornaya O. V., Kuznetsov G. V., Strizhak P. A. Eksperimentalnoye issledova-niye zakonomernostey ispareniya tonkoraspylennoy vody pri dvizhenii cherez vysokotemperaturnyye produkty sgoraniya [Experimental research of evaporation regularities for pulverized water moving through high-temperature combustion products]. Butlerovskiye soobshcheniya — Butlerov Communications, 2013, vol. 35, no. 9, pp. 38-46.

18. RaffelM., WillertC.,Kompenhans J. Particle image velocimetry. Berlin, Springer Verlag, 1998.253 p.

19. Polezhayev Yu. V., Yuryevich F. B. Teplovaya zashchita [Thermal protection]. Moscow, Energiya Publ., 1976. 391 p.

20. Shenk Kh. Teoriya inzhenernogo eksperimenta [Theory of engineering experiment]. Moscow, Mir Publ., 1972. 381 p.