СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ СЛОЖНОГО УДОБРЕНИЯ
METHOD OF PRODUCING COMPOUND FERTILISER

Изобретение относится к способам получения сложных минеральных удобрений, содержащих азот, фосфор и серу, используемых в сельском хозяйстве.
2
5
2
5
Известен способ получения сложного азотно-фосфорного удобрения - фосфатов аммония - путем нейтрализации смеси, содержащей неупаренную фосфорную кислоту, аммиаком в две стадии, упарку и последующую грануляцию, сушку продукта и очистку отходящих газов, при этом на первую ступень нейтрализации подают 20-60% неупаренной кислоты от ее общего количества (по PO) и аммонизацию ведут до содержания в ней 1,8-3,4% кремнефтористого аммония, полученную частично аммонизированную фосфорную кислоту упаривают до содержания влаги 10-30%, а затем перед второй стадией нейтрализации смешивают с остальной неупаренной фосфорной кислотой, на первой стадии нейтрализации поддерживают pH 0,7-1,2, а на второй в зависимости от получаемого продукта - или pH 4,0-4,5, или 6,5-7,0. Способ позволяет производить из неупаренной фосфорной кислоты, содержащей 25-36% PO, азотно-фосфорные удобрения - аммофос и диаммонийфосфат - при упрощении стадии очистки отходящих газов, снизить инкрустацию и коррозию аппаратуры [патент РФ 2201394, C01B 25/28, C05B 7/00, 2002].
Недостатками способа является высокое содержание фтора в готовом продукте, необходимость упарки частично аммонизированной фосфорной кислоты, ограниченная номенклатура получаемых видов удобрений.
3
3
4
2
5
2
5
Известен способ получения сложного азотно-фосфорного удобрения -диаммонийфосфата, включающий предварительное смешение упаренной и неупаренной фосфорных кислот, нейтрализацию смеси аммиаком в трубчатом реакторе сначала до мольного отношения NH/HPO=1,4, а затем в аммонизаторе-грануляторе до мольного отношения 1,75, грануляцию и сушку продукта. Отходящие газы со стадии гранулирования и сушки направляют на абсорбцию в две ступени, на первой ступени абсорбцию ведут пульпой фосфатов аммония, а на второй - фосфорной кислотой. Концентрация неупаренной кислоты составляет 36%, концентрация смеси составляет 40-46% PO, причем смешение кислот проводят до достижения в смеси соотношения F:PO=0,03-0,05. Данный способ позволяет снизить энергозатраты на упарку всей массы кислоты, а также получать гранулы сложного удобрения с более пластичной поверхностью, что значительно улучшает их потребительские свойства [патент РФ 2152374, C05B 7/00, 2000].
Недостатком способа является высокая концентрация исходной неупаренной фосфорной и смеси кислот, что требует значительных энергозатрат, ограниченная номенклатура получаемого сложного удобрения. Исходная неупаренная кислота представляет собой экстракционную фосфорную кислоту, получаемую в полугидратном режиме из богатого фосфатного сырья - апатитового концентрата.
3
2
5
2
5
3
3
4
3
3
4
2
5
3
2
5
3
Известен способ получения сложного азотно-фосфорного удобрения - аммофоса, включающий двухстадийную нейтрализацию аммиака смесью неупаренной и упаренной фосфорных кислот и серной кислотой в соотношении SO:PO=0,03-0,11 и массовой долей PO 40-47% в данной смеси кислот. Нейтрализацию смеси кислот проводят сначала до мольного отношения NH:HPO=0,6-0,8 в аммонизаторе-испарителе, а затем до 1,00-1,15 в трубчатом реакторе, грануляцию и сушку готового продукта и последующую очистку отходящих газов в две ступени растворами фосфатов аммония с мольным отношением NH:HPO=0,4-0,8 на первой ступени, 0,7-1,0 - на второй. В качестве неупаренной используют фосфорную кислоту концентрацией 36%, упаренной - 52% PO. Требуемое соотношение SO:PO=0,03-0,11 в смеси достигается благодаря содержанию SO в исходных фосфорных кислотах и введением серной кислоты. Способ позволяет обеспечить оптимальные условия гранулирования, снизить степень выделения аммиака в газовую фазу, высокий выход товарной фракции с одновременным увеличением мощности при выпуске аммофоса [патент РФ 2200722, C05B 7/00, C05B 11/04, C05B 11/10, 2001].
Недостатком известного способа является высокая концентрация исходной неупаренной фосфорной и смеси кислот, что требует значительных энергозатрат. Исходная неупаренная кислота представляет собой экстракционную фосфорную кислоту, получаемую в полугидратном режиме только из богатого фосфатного сырья - апатитового концентрата. Недостатком способа является ограниченная номенклатура получаемого сложного удобрения и низкое содержание серы в готовом продукте.
2
5
3
3
4
Известен способ получения сложных удобрений, содержащих азот, фосфор, калий и серу, включающий нейтрализацию аммиаком смеси фосфорной и серной кислот с получением фосфатной пульпы, введение калийсодержащего компонента, гранулирование и сушку продукта, при этом в качестве фосфорной кислоты используют неупаренную фосфорную кислоту, серную кислоту вводят в количестве 0,2-0,5 т на 1 т PO, а аммиак на нейтрализацию подают в количестве, необходимом до достижения в готовом продукте мольного отношения NH:HPO=1,0-1,5, полученную фосфатную пульпу смешивают с калийсодержащим компонентом, а затем продукт смешения с влажностью 20-60% направляют на гранулирование и сушку, причем процесс гранулирования и сушки проводят одновременно. В качестве калийсодержащего компонента используют хлористый калий или сульфат калия. Способ позволяет снизить энергозатраты, повысить качество удобрений, выход товарной фракции [патент РФ 2230051, C05G 1/06, C05B 7/00, C05B 11/04, 2003].
Недостатком известного способа является высокое содержание примеси фтора в готовом продукте, низкая производительность из-за повышенной влажности пульпы, высокая коррозионность процесса ввиду нейтрализации смеси фосфорной и серной кислот в скоростном аммонизаторе-испарителе (САИ).
2
5
2
4
Наиболее близким к заявляемому является способ получения сложного удобрения, содержащего азот, фосфор и серу, включающий поэтапную нейтрализацию фосфорной и серной кислот аммиаком при раздельной подаче кислот, отделение пара от пульпы, гранулирование и сушку полученного продукта, причем на первом этапе нейтрализацию кислот проводят в циркуляционном потоке пульпы при величине pH 2,0-2,8, на первый этап нейтрализации подают ЭФК с концентрацией 25-29% PO, серную кислоту с концентрацией 92-95% HSO и абсорбционную жидкость, на втором этапе осуществляют донейтрализацию пульпы в трубчатом реакторе до величины pH 5,0-8,0. Для повышения содержания азота в продукте перед грануляцией дополнительно вводят азотсодержащий компонент в количестве 0,5-6,5% от массы конечного продукта в пересчете на азот, а в качестве азотсодержащего компонента используют карбамид, растворы карбамида и аммиачной селитры. Способ позволяет получить широкую номенклатуру сложных удобрений с различным сочетанием питательных веществ при сохранении высокой производительности процесса [патент РФ 2334732, C05G 1/060, 2007].
Недостатком способа является повышенное содержание фтора в готовом продукте из-за использования неупаренной фосфорной кислоты, которая содержит значительное количество данной примеси. Недостатком способа является также значительное коррозионное воздействие на оборудование, связанное с повышенным расходом серной кислоты и высокой температурой процесса нейтрализации кислот на первом этапе. Также процесс нейтрализации смеси серной и неупаренной фосфорной кислоты на первом этапе сопровождается повышенным выделением фтора в газовую фазу, что требует дополнительных мер по очистке отходящих газов.
Предлагаемое изобретение решает задачу: 1) получения широкой номенклатуры сложных удобрений, содержащих азот, фосфор и серу, на основе экстракционной фосфорной кислоты, получаемой при серно-кислотной переработке бедного фосфатного сырья - обедненных фосфоритов, 2) снижения коррозионного воздействия на оборудование, 3) повышения качества готового продукта за счет уменьшения содержания примеси фтора, повышения производительности установки по производству ЭФК.
2
5
3
3
4
3
3
4
3
2
5
3
Достижение указанного технического результата обеспечивается тем, что в способе получения сложного удобрения, содержащего азот, фосфор и серу, включающем поэтапную нейтрализацию фосфорной и серной кислот аммиаком при раздельной подаче кислот, донейтрализацию пульпы в трубчатом реакторе, отделение пара от пульпы, гранулирование и сушку полученного продукта, нейтрализацию кислот последовательно осуществляют в три этапа, причем в качестве фосфорной кислоты, подаваемой на первый этап нейтрализации, берут смесь упаренной и неупаренной фосфорных кислот, полученных серно-кислотной переработкой обедненных фосфоритов. Данные кислоты предварительно смешивают в количествах, необходимых для достижения концентрации смеси 32-34% PO, смесь далее смешивают с абсорбционной жидкостью до достижения плотности реакционной смеси 1,37-1,43 т/м и нейтрализуют с получением пульпы с мольным отношением NH/HPO=0,2-0,5. На втором этапе проводят донейтрализацию пульпы и серной кислоты при раздельной подаче кислот в трубчатом реакторе с получением сульфоаммофосной пульпы с мольным отношением NH/HPO=0,7-0,9 и соотношением SO:PO=0,06-2,2:1. На третьем этапе осуществляют окончательную нейтрализацию сульфоаммофосной пульпы в аммонизаторе-грануляторе.
2
5
2
5
2
5
2
5
Сущность способа заключается в следующем. В качестве исходной неупаренной кислоты используется фосфорная кислота концентрацией 19-21% PO, полученная после фильтрации пульпы фосфогипса при переработке обедненных фосфоритов. Упаренная фосфорная кислота с концентрацией 37-40% PO, которая характеризуется пониженным содержанием примеси фтора. В процессе концентрирования фтор выделяется в газовую фазу и улавливается с получением кремнефтористо-водородной кислоты. Предварительным смешением неупаренной и упаренной фосфорных кислот приготавливается смесь кислот с концентрацией 32-34% PO. Использование упаренной фосфорной кислоты с малым содержанием примеси фтора для получения смеси фосфорных кислот обеспечивает в последующем снижение содержания данной примеси в сложном удобрении. Использованием смеси неупаренной и подупаренной фосфорных кислот для получения сложного удобрения в получении сложных удобрений достигается увеличение производительности установки по производству ЭФК с связи с исключением упаривания части неупаренной кислоты. Пределы концентрации смеси кислот выбраны исходя из оптимальных условий процесса гранулообразования. Снижение концентрации смеси кислот ниже 32% PO приводит к неоправданному увеличению ретурности процесса, а увеличение - более 34% не позволяет получить достаточно пластичной пульпы азотно-фосфорного удобрения.
3
3
3
Далее смесь кислот смешивается с абсорбционной жидкостью с получением реакционной смеси. Пределы плотности реакционной смеси подобраны также исходя из условий процесса гранулообразования. Выдерживание плотности реакционной смеси в интервале 1,37-1,43 т/м обеспечивает высокий выход товарной фракции продукта. Снижение плотности ниже 1,37 т/м приводит к увеличению доли крупных фракций и образованию комков. Повышение плотности смеси выше 1,43 т/м приводит к увеличению доли мелких фракций и пылению продукта, а также является причиной повышения давления в трубчатом реакторе и его запирания.
3
3
4
3
3
4
3
3
4
3
3
4
Пределы величин мольного отношения NH/HPOпульпы на первом этапе нейтрализации подобраны исходя из необходимости обеспечения низкой коррозионной активности среды, подвижности смеси и достижения последующей полноты нейтрализации фосфорной и серной кислот. Верхняя величина м.о. NH/HPO, равная 0,5, при нейтрализации фосфорной кислоты на первом этапе подобрана для поддержания температуры пульпы в емкостном реакторе не выше 75°C с целью снижения коррозионной активности среды и обеспечения надежной и долговечной работы насосного оборудования, самого реактора. При этом выделение соединений фтора в газовую фазу минимально. Кроме того, при м.о. NH/HPO более 0,5 резко возрастает вязкость пульпы, снижается ее подвижность, что может привести к сбоям в работе насосного оборудования вследствие его забивки. Ведение аммонизации при м.о. NH/HPO менее 0,2 приводит к значительному возрастанию скорости коррозии технологического оборудования.
3
3
4
3
3
4
3
3
4
3
2
5
3
2
5
2
Использование трубчатого реактора в качестве нейтрализатора на втором этапе для донейтрализации пульпы и серной кислоты при их раздельной подаче позволяет получить в режиме факелообразования постоянную по химическому составу сульфоаммофосную пульпу за счет интенсивного смешения потоков реагентов. Одновременно в трубчатом реакторе благодаря протеканию экзотермической реакции нейтрализации фосфорной и серной кислот аммиаком происходит отделение пара и концентрирование сульфоаммофосной пульпы. Данное обстоятельство обеспечивает повышенную производительность всего процесса получения удобрения. Подача в аммонизатор-гранулятор нейтрализованной сульфоаммофосной пульпы также обеспечивает минимальное выделение соединений фтора в газовую фазу. Выбранный интервал м.о. NH/HPO сульфоаммофосной пульпы обеспечивает оптимальные условия работы трубчатого реактора. Поддержание мольного отношения NH/HPO сульфоаммофосной пульпы в пределах от 0,7 до 0,9 обеспечивает минимальную вязкость и максимальную текучесть сульфоамофосной пульпы и стабильную и надежную работу трубчатого реактора без повышения давления и запирания. При ведении процесса нейтрализации на втором этапе при м.о. NH/HPO пульпы ниже 0,7 или выше 0,9 имеет место резкое увеличение вязкость и снижение подвижности пульпы, что может быть причиной постепенного забивания трубчатого реактора. Расход серной кислоты в трубчатый реактор поддерживают таким образом, чтобы обеспечить отношение SO:PO в сульфоаммофосной пульпе в пределах 0,06-2,2:1. Данное соотношение позволяет иметь достаточное присутствие в сульфоаммофосной пульпе сульфата аммония, который формирует плотную структуру гранул с гладкой поверхностью и обеспечивает получение гранул удобрения с повышенной прочностью, до 10 кгс/см. Оптимизация количества сульфата аммония в пульпе позволяет стабилизировать ее состав и процесс гранулообразования, выход товарной фракции гранул определенного размера. Поддержание отношения SO:PO в выбранном интервале значений (0,06-2,2:1) дает возможность получать NP- и NPK-удобрения широкой номенклатуры с повышенным содержанием серы. Увеличение расхода серной кислоты выше отношения 2,2:1 приводит к затруднениям достижения полноты нейтрализации смеси кислот, снижению пластичности пульпы и увеличению последующей слеживаемости продукта. При снижении расхода серной кислоты ниже отношения 0,7:1 имеет место уменьшение степени отделения пара от пульпы, повышение влажности шихты удобрения и, как следствие, нарушение процесса гранулообразования.
Использование трубчатого реактора для нейтрализации фосфорной и серной кислот при их раздельной подаче с получением нейтрализованной сульфоаммофосной пульпы исключает коррозионное воздействие агрессивных сред на оборудование.
3
3
4
На третьем этапе проводят окончательную нейтрализацию сульфоаммофосной пульпы в аммонизаторе-грануляторе. При этом мольное отношение NH/HPO выбирают исходя из марки получаемого удобрения. Способ позволяет получать удобрения как на основе моноаммонийфосфата, так и диаммонийфосфата или их смеси.
Для получения сложных удобрений, содержащих азот, фосфор, калий и серу, перед грануляцией в аммонизатор-гранулятор вводят калийсодержащий компонент в сухом виде. В качестве калийсодержащего компонента используют хлористый калий или сульфат калия.
Способ позволяет благодаря использованию части неупаренной кислоты снизить энергозатраты на стадии упарки экстракционной фосфорной кислоты и увеличить производительность установки по производству ЭФК.
Способ иллюстрируется следующими примерами.
2
5
2
5
2
5
2
5
3
3
4
3
3
2
5
2
5
3
Пример 1. 11,66 т/ч неупаренной ЭФК с массовой долей PO - 20%, 25,25 т/ч упаренной ЭФК с массовой долей PO - 39%, полученных переработкой обедненных фосфоритов, смешивают в сборнике с получением смеси фосфорных кислот с массовой долей PO - 33%. Затем смесь в количестве 36,91 т/ч (12,18 т/ч 100% PO) подают в емкостный реактор, где смешивают с абсорбционной жидкостью со стадии очистки отходящих газов от аммонизатора-гранулятора и сушильного барабана до достижения плотности реакционной смеси 1,35 т/м. На первом этапе для нейтрализации подается 1,8 т/ч аммиака, при этом получают пульпу с м.о. NH/HPO=0,4, температура пульпы 70°C. Пульпа некоррозионно-активная. Далее пульпа направляется в трубчатый реактор, где осуществляется второй этап нейтрализации кислот аммиаком в количестве 10,1 т/ч. В реактор также подается 93%-ная серная кислота в количестве 29,0 т/ч (или 22,0 т/ч SO). Получают сульфоаммофосную пульпу с м.о. 0,85, соотношение SO:PO=1,8:1, температурой 140°C. Сульфоаммофосная пульпа подается в аммонизатор-гранулятор, при этом происходит интенсивное отделение пара от пульпы. В АГ подается 240 т/ч ретура и аммиак в количестве 0,4 т/ч для окончательной нейтрализации кислот с доведением м.о. до 1,00. Полученные гранулы сушат в сушильном барабане и после классификации получают 60 т/ч сложного удобрения, содержащего 16,8% азота, 20,3% фосфора в пересчете на PO, 15% серы и 1% влаги. Продукт не слеживается.
2
5
2
5
2
5
2
5
3
3
4
3
3
2
5
2
5
3
Пример 2. 15,63 т/ч неупаренной ЭФК с массовой долей PO - 20%, 31,25 т/ч упаренной ЭФК с массовой долей PO - 39%, полученных переработкой обедненных фосфоритов, смешивают в сборнике с получением смеси фосфорных кислот с массовой долей PO - 32%. Затем смесь в количестве 46,88 т/ч (15,0 т/ч 100% PO) подают в емкостный реактор, где смешивают с абсорбционной жидкостью до достижения плотности реакционной смеси 1,4 т/м. На первом этапе для нейтрализации подается 2,1 т/ч аммиака, при этом получают пульпу с м.о. NH/HPO=0,3, температура пульпы 65°C. Пульпа некоррозионно-активная. Далее пульпа направляется в трубчатый реактор, где осуществляется второй этап нейтрализации кислот аммиаком в количестве 9,0 т/ч. В реактор также подается 93%-ная серная кислота в количестве 24,6 т/ч (или 18,7 т/ч SO). Получают сульфоаммофосную пульпу с м.о. 0,85, соотношение SO:PO=1,25:1, температурой 140°C. Сульфоаммофосная пульпа подается в аммонизатор-гранулятор, при этом происходит интенсивное отделение пара от пульпы. В АГ подается 240 т/ч ретура и аммиак в количестве 0,6 т/ч для окончательной нейтрализации кислот с доведением м.о. до 1,05. Полученные гранулы сушат в сушильном барабане и после классификации получают 60 т/ч сложного удобрения, содержащего 16% азота, 25% фосфора в пересчете на PO, 13% серы и 1% влаги. Продукт не слеживается.
2
5
2
5
2
5
2
5
3
3
2
5
2
5
3
Пример 3. 15 т/ч неупаренной ЭФК с массовой долей PO - 20%, 35 т/ч упаренной ЭФК с массовой долей PO - 40%, полученных переработкой обедненных фосфоритов, смешивают в сборнике с получением смеси фосфорных кислот с массовой долей PO - 34%. Затем смесь в количестве 50 т/ч (17,0 т/ч 100% PO) подают в емкостный реактор, где смешивают с абсорбционной жидкостью до достижения плотности реакционной смеси 1,4 т/м. На первом этапе для нейтрализации подается 2,5 т/ч аммиака, при этом получают пульпу с м.о.=0,3, температура пульпы 65°C. Пульпа некоррозионно-активная. Далее пульпа направляется в трубчатый реактор, где осуществляется второй этап нейтрализации кислот аммиаком в количестве 7,2 т/ч. В реактор также подается 93%-ная серная кислота в количестве 17,03 т/ч (или 12,9 т/ч SO). Получают сульфоаммофосную пульпу с м.о. 0,85, соотношение SO:PO=0,76:1, температурой 130°C. Сульфоаммофосная пульпа подается в аммонизатор-гранулятор, при этом происходит интенсивное отделение пара от пульпы. В АГ подается 240 т/ч ретура и аммиак в количестве 0,65 т/ч для окончательной нейтрализации кислот с доведением м.о. до 1,0. Полученные гранулы сушат в сушильном барабане и после классификации получают 50 т/ч сложного удобрения, содержащего 14% азота, 34% фосфора в пересчете на PO, 9,5% серы и 1% влаги. Продукт не слеживается.
2
5
2
5
2
5
2
5
3
3
4
3
3
2
5
2
5
2
3
Пример 4. 7,65 т/ч неупаренной ЭФК с массовой долей PO - 21%, 18,35 т/ч упаренной ЭФК с массовой долей PO - 38%, полученных переработкой обедненных фосфоритов, смешивают в сборнике с получением смеси фосфорных кислот с массовой долей PO - 33%. Затем смесь в количестве 26 т/ч (8,6 т/ч 100% PO) подают в емкостный реактор, где смешивают с абсорбционной жидкостью до достижения плотности реакционной смеси 1,4 т/м. На первом этапе для нейтрализации подается 1,0 т/ч аммиака, при этом получают пульпу с м.о. NH/HPO=0,3, температура пульпы 65°C. Пульпа коррозионно-неактивная. Далее пульпа направляется в трубчатый реактор, где осуществляется второй этап нейтрализации кислот аммиаком в количестве 8,05 т/ч. В реактор также подается 93%-ная серная кислота в количестве 21,85 т/ч (или 16,6 т/ч SO). Получают сульфоаммофосную пульпу с м.о. 0,9, соотношение SO:PO=1,9:1, температурой 140°C. Сульфоаммофосная пульпа подается в аммонизатор-гранулятор, при этом происходит интенсивное отделение пара от пульпы. В АГ подается 260 т/ч ретура, аммиак в количестве 1,3 т/ч для окончательной нейтрализации кислот с доведением м.о. до 1,65 и 14,3 т/ч хлористого калия. Полученные гранулы сушат в сушильном барабане и после классификации получают 60 т/ч сложного удобрения, содержащего 14,1% азота, 14,3% фосфора в пересчете на PO, 14,3% калия в пересчете на KO, 11,7% серы и 1% влаги. Продукт не слеживается.
2
5
2
5
2
5
2
5
3
3
4
3
3
2
5
2
5
2
3
Пример 5. 9,57 т/ч неупаренной ЭФК с массовой долей PO - 19%, 26,79 т/ч упаренной ЭФК с массовой долей PO - 38%, полученных переработкой обедненных фосфоритов, смешивают в сборнике с получением смеси фосфорных кислот с массовой долей PO - 33%. Затем смесь в количестве 36,36 т/ч (12 т/ч 100% PO) подают в емкостный реактор, где смешивают с абсорбционной жидкостью до достижения плотности реакционной смеси 1,4 т/м. На первом этапе для нейтрализации подается 1,4 т/ч аммиака, при этом получают пульпу с м.о. NH/HPO=0,3, температура пульпы 65°C. Пульпа коррозионно-неактивная. Далее пульпа направляется в трубчатый реактор, где осуществляется второй этап нейтрализации кислот аммиаком в количестве 5,5 т/ч. В реактор также подается 93%-ная серная кислота в количестве 12,76 т/ч (или 9,7 т/ч SO). Получают сульфоаммофосную пульпу с м.о. 0,9, соотношение SO:PO=0,8:1, температурой 130°C. Сульфоаммофосная пульпа подается в аммонизатор-гранулятор, при этом происходит интенсивное отделение пара от пульпы. В АГ подается 250 т/ч ретура, аммиак в количестве 0,4 т/ч для окончательной нейтрализации кислот с доведением м.о. до 1,06 и 20,0 т/ч хлористого калия. Полученные гранулы сушат в сушильном барабане и после классификации получают 60 т/ч сложного удобрения, содержащего 10% азота, 20% фосфора в пересчете на PO, 20% калия в пересчете на KO, 11,7% серы и 1% влаги. Продукт не слеживается.
Использование предложенного способа в промышленности позволит:
2
5
2
5
2
- получать широкий ассортимент серосодержащих NP-удобрений с содержанием 14-20% N, 18-34% PO и NPK-удобрений с содержанием 9-16% N, 10-25% PO, 10-25% KO на основе смеси упаренной и неупаренной кислот, получаемой при серно-кислотной переработке бедного фосфатного сырья - обедненных фосфоритов;
- снизить энергозатраты на стадии упаривания фосфорной кислоты на 15-25%;
- увеличить производительность установки по производству ЭФК на 17-24%;
- снизить коррозионное воздействие агрессивных сред на оборудование;
- снизить содержание примеси фтора в готовом продукте