ОСКОЛОЧНО-ПУЧКОВЫЙ СНАРЯД "САРАГОЖА"
FRAGMENTATION-BEAM PROJECTILE "SARAGOZHA"

Изобретение относится к боеприпасам, а более конкретно - к осколочно-пучковым снарядам, имеющим одновременно круговое и осевое поле поражения. Известны осколочно-пучковые снаряды с разнесенным во времени формированием осевого потока готовых поражающих элементов (ГПЭ) и кругового поля осколков естественного дробления корпуса. Одна из ключевых проблем для этих снарядов заключается в обеспечении его проникающего действия в бетонные и кирпичные сооружения. Это действие может быть надежно обеспечено только при сплошном корпусе снаряда, откуда вытекает необходимость выброса набора ГПЭ назад (против хода снаряда).
Известен снаряд с задним расположением блока ГПЭ [1]. Снаряд содержит осколочно-фугасную боевую часть (корпус с зарядом ВВ), блок ГПЭ, расположенный в донной части снаряда, и расположенное между боевой частью и блоком ГПЭ пиротехническое устройство отделения блока. Этот снаряд может быть принят в качестве прототипа изобретения.
Основной недостаток этой конструкции связан с малой величиной угла разлета осевого пучка ГПЭ. Следствием является низкая вероятность накрытия цели осевым пучком.
Настоящее изобретение направлено на устранение указанного недостатка. Техническое решение состоит в том, что снаряд имеет цельноголовый корпус, наполненный зарядом взрывчатого вещества (ВВ), при этом к заднему торцу заряда примыкает ввинтное дно с траекторно-ударным взрывателем и вышибным пиротехническим зарядом, а в объеме корпуса между ввинтным дном и задним торцом размещен выбрасываемый осколочный блок, состоящий из каркаса и размещенного в нем набора готовых поражающих элементов, при этом каркас содержит круглые донья, соединенные трубкой, снаряженный зарядом бризантного ВВ и детонатором с замедлителем.
Чертеж: фиг.1 - снаряд к нарезному орудию; фиг.2 - вид осколочного блока; фиг.3 - варианты исполнения осколочного блока; фиг.4 - исполнение каркаса с продольными ребрами; фиг.5 - снаряд к гладкоствольному танковому орудию; фиг.6 - кинематическая картина действия снаряда; фиг.7 - действие снаряда.
Снаряд по фиг.1 содержит цельноголовый корпус 1, наполненный зарядом ВВ 2, при этом к заднему торцу заряда примыкает ввинтное дно 3 с траекторно-ударным взрывателем 4 и вышибным пиротехническим зарядом 5 с воспламенителем 6. В объеме корпуса между ввинтным дном 3 и задним торцом размещен выбрасываемый осколочный блок 7, состоящий из каркаса 8 и размещенного в нем набора ГПЭ 9, при этом каркас содержит круглые донья 10, соединенные осевой трубкой 11, снаряженной зарядом бризантного ВВ 12 и детонатором 13 с замедлителем. В заднем дне осколочного блока размещен приемник установок 14. Узлы 4, 6, 13 и 14 соединены электрической связью 15.
Корпус снаряда может быть выполнен из высокоосколочных кремнистых сталей 60С2, 80Г2С, 80С2. Возможно исполнение корпуса в виде композитной конструкции с вмонтированными в стенку корпуса готовыми поражающими элементами из тяжелых сплавов, например, на основе вольфрама.
Заряд корпуса выполнен из высокобризантных ВВ, например, на основе октогена, гексогена или CL-20. Перспективным является снаряжение корпуса пластизольным составом, изготовленным на основе указанных ВВ.
Расположение тяжелого осколочного блока в задней части снаряда, стабилизируемого вращением, является благоприятным фактором.
ГПЭ набора 9 выполнены из стали или тяжелых сплавов на основе вольфрама. Перспективным является выполнение ГПЭ в форме продолговатых цилиндров 16, уложенных параллельно оси блока (фиг.2). Внешняя поверхность осколочного блока может быть снабжена бандажом 17, выполненным намоткой высокопрочной нитью или лентой. Вид осколочного блока, извлеченного из корпуса, представлен на фиг.2.
На фиг.3 представлены варианты исполнения осколочного блока. На фиг.3а цилиндрическая осевая трубка 11 снаряжена шашками из различных ВВ, например, окфола 18, A-IX-2 19, ТНТ 20. На фиг.3б цилиндрическая осевая трубка заполнена зарядом 21 с переменными по длине заряда свойствами (плотностью, скоростью детонации, давлением на фронте детонационной волны и т.д.), при этом мощность ВВ преимущественно возрастает по направлению к дну снаряда.
На фиг.3в, 3г осевая трубка выполнена с переменным диаметром, возрастающим по направлению к дну снаряда: ступенчатым образом (фиг.3в) или монотонным (фиг.3г). Профиль ступенчатой или криволинейной образующей 22 обеспечивает возможность получения заданного распределения ГПЭ по радиусу поля.
Увеличение продольной прочности осколочного блока, а также устранение проворота набора ГПЭ относительно каркаса может быть достигнуто введением в конструкцию каркаса 8 продольных ребер 23 (фиг.4).
На фиг.5 показан осколочно-пучковый снаряд к гладкоствольному танковому орудию. Снаряд отличается наличием раскрывающегося стабилизатора 24, присоединенного к осколочному блоку 7. По оси стабилизатора выполнен канал 25, в котором расположены приемник установок 26 и электрический кабель 27.
Действие снаряда осуществляется следующим образом. Перед выстрелом через приемники установок 14, 26 во взрыватель вводится установка на вид действия. При установке на основной вид действия - траекторный подрыв в районе цели - вводится полетное время до упрежденной точки А (точки выброса осколочного блока) с помощью вышибного заряда 5 (фиг.6) и время замедления подрыва осевого заряда осколочного блока (точка В).
c
Интервал АВ рассчитан таким образом, чтобы взрыв осевого заряда не приводил к повреждению корпуса снаряда и его устройств. Скорость снаряда в районе цели равна V.
R
При взрыве осевого заряда происходит радиальное расширение набора ГПЭ, при этом в различных сечениях по длине блока величина радиальной скорости V сказывается различной в соответствии с приближенной формулой Станюковича:
Здесь β - коэффициент нагрузки ( - соответственно масса на единицу длины ВВ и металла).
D - скорость детонации.
R
Представим величину V в виде функции от относительного диаметра осевого заряда  - соответственно диаметр осевого заряда и калибр снаряда). В этом случае
o
o
где ρ, γ - соответственно плотности ВВ и укладки ГПЭ
при  - получим зависимости
χ
0
0,05
0,10
0,15
0,20
0,30
β
0
0,00054
0,00218
0,00497
0,009
0,0214
<img file="00000006.tif" he="10" wi="12" img-content="undefined" img-format="tif" />
0
67,6
135
205
276
425
R
При  зависимость V=ƒ(χ) удовлетворительно аппроксимируется линейной функцией
Таким образом, за счет изменения относительного диаметра осевого заряда может быть достигнут значительный перепад радиальных скоростей. Этот перепад может быть еще увеличен за счет применения в осевой трубке переменного диаметра различных ВВ. Для снарядов, стабилизируемых вращением, необходимо также учитывать компоненту скорости, возникающей под действием центробежных сил.
max
Rmax
min
Rmin
В результате через время t после взрыва осевого заряда формируется поле ГПЭ в виде плоского диска с внешним радиусом r=Vt и внутренним радиусом r=Vt.
0
В точке С взрыватель 4 вызывает подрыв заряда корпуса и формирование кругового высокоскоростного поля осколков естественного дробления корпуса с радиальной скоростью V.
При правильном выборе всех интервалов происходит поражение цели Ц обоими осколочными полями, при этом поле ГПЭ обеспечивает поражение преимущественно фронтальной поверхности цели, а поле осколков корпуса - преимущественно поражение верхней проекции цели.
Регулируемое замедление подрыва выбрасываемого осколочного блока позволяет учитывать условия стрельбы (дальность стрельбы, угол падения снаряда, тип и конфигурацию цели и т.п.) и, как следствие, получать более высокую эффективность действия.
При стрельбе по прочным сооружениям взрыватель устанавливается на ударное замедленное действие. Выброс осколочного блока не производится. Корпус проникает через преграду в запреградное пространство и там подрывается. При этом возможен занос части ГПЭ за преграду, что усиливает запреградное действие.
0
0
Одним из перспективных путей повышения эффективности танковых осколочно-пучковых снарядов является увеличение массы блока ГПЭ за счет увеличения общей массы снаряда с одновременным снижением дульной скорости. При постоянной дульной энергии W масса снаряда Q и дульная скорость ν связаны соотношением:
0
Значения дульной скорости в зависимости от массы снаряда при фиксированной дульной энергии W=9 МДж представлены в таблице.
Q, кг
25
30
40
50
60
70
ν<sub>0</sub>, м/с
848
775
671
600
548
507
Увеличение массы блока ГПЭ позволит значительно увеличить плотность осевого потока ГПЭ, в том числе и с увеличением массы отдельного ГПЭ. Поскольку большинство танкоопасных целей является неподвижными или малоподвижными, увеличение полетного времени из-за снижения дульной скорости не окажет заметного влияния на эффективность стрельбы. В то же время низкая дульная скорость обеспечивает увеличение угла наклона оси снаряда в точке разрыва, что в свою очередь обеспечивает более продуктивное использование осевого потока ГПЭ.
q
q
3
3
Заднее расположение блока снимает проблему опасного инерционного воздействия блока на заряд ВВ, что позволяет применять блоки большой массы и длины. Как показывают расчеты эффективности, оптимальное значение относительной массы снаряда с=Q/d (Q - масса снаряда, кг; в - калибр, дм) находится в диапазоне c=20…30 кг/дм, оптимальная масса блока ГПЭ - в диапазоне (0,15…0,30)Q, а значение дульной скорости снаряда - в диапазоне 500…700 м/с.
Техническим результатом изобретения является повышение эффективности действия осколочно-пучковых снарядов.
Литература
1. RU 2158408.