Модель и расчет энергии адгезии контактного взаимодействия инструментального и обрабатываемого материалов

Оригинальная статья / Original article УДК 621.025

DOI: http://dx.doi.org/10.21285/1814-3520-2018-12-125-134

МОДЕЛЬ И РАСЧЕТ ЭНЕРГИИ АДГЕЗИИ КОНТАКТНОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ИНСТРУМЕНТАЛЬНОГО И ОБРАБАТЫВАЕМОГО МАТЕРИАЛОВ

© А.С. Янюшкин1, Л.С. Секлетина2, В.А. Гартфельдер3, Д.В. Лобанов4

Чувашский государственный университет имени И.Н. Ульянова, 428015, Российская Федерация, г. Чебоксары, Московский просп., 15.

РЕЗЮМЕ: Совершенствование процесса электроалмазного шлифования алмазными кругами на металлической связке и обоснование режима самозатачивания установлено на основе расчетов энергии адгезии в зоне контакта инструментального и обрабатываемого материалов. Комплексные исследования процесса электроалмазного шлифования выполнены на примере затачивания твердосплавных инструментов с учетом критического анализа литературных данных, производственного опыта и собственных исследований с использованием современной аппаратуры и растровой микроскопии. Поскольку засаливание и потеря режущих свойств круга требуют периодической правки, то необходимо создать условия работы алмазных кругов на металлической связке в режиме самозатачивания, причем с минимальным удельным расходом алмазных кругов. В соответствии с предложенной моделью и математической формулой для вычисления энергии адгезии получены теоретические и экспериментальные данные по определению энергии адгезии в зависимости от плотности тока правки и эффективной мощности шлифования. Найдены значения энергии адгезии для элементов, входящих в состав металлических связок и элементов минералокерамических твердых сплавов. Расчеты показали, что комбинированный метод электроалмазного шлифования с одновременной непрерывной электрохимической правкой круга позволяет снизить уровень энергии адгезии до уровня, когда поверхностная энергия адгезионного взаимодействия обрабатываемого материала и элементов алмазного круга будет меньше энергии адгезии в контактной зоне. В этих условиях процесс засаливания не происходит. Таковыми являются плотность тока правки алмазного круга в пределах от 0,25 до 0,45 А/см2. Установлено, что в соответствии с предложенной моделью и на основании математической формулы для вычисления энергии адгезии, комбинированный метод электроалмазного шлифования с одновременной непрерывной электрохимической правкой круга позволяет снизить уровень энергии адгезии до уровня, когда поверхностная энергия адгезионного взаимодействия обрабатываемого материала и элементов алмазного круга будет меньше энергии адгезии в контактной зоне. В этих условиях процесс засаливания не происходит. Экспериментально определено, что наиболее рациональным значением плотности тока правки, при котором достигается режим самозатачивания, можно считать значение ¡пр от 0,25 до 0,4 А/см2. Установлено, что комбинированное электрохимическое шлифование с одновременной электрохимической правкой круга обеспечивает снижение эффективной мощности в 4 раза по сравнению со шлифованием без использования электрического тока.

Ключевые слова: шлифование, энергия адгезии, засаливание, режим самозатачивания, качество обработанной поверхности

Информация о статье: Дата поступления 29 октября 2018 г.; дата принятия к печати 30 ноября 2018 г.; дата онлайн-размещения 28 декабря 2018 г.

0

1Янюшкин Александр Сергеевич, доктор технических наук, профессор, главный научный сотрудник, е-mail: yanyushkinas@mail.ru

Alexander S. Yanyushkin, Dr. Sci. (Eng.), Professor, Chief Researcher, e-mail: yanyushkinas@mail.ru

2Секлетина Лариса Станиславовна, доцент кафедры стандартизации и сертификации, е-mail: larsek@list.ru Larisa S. Sekletina, Associate Professor of the Department of Standardization and Certification, e-mail: larsek@list.ru

3Гартфельдер Виктор Адольфович, кандидат технических наук, профессор, декан машиностроительного факультета, е-ma¡l:harv¡k48@l¡st.ru

Viktor A. Gartfelder, Cand. Sci. (Eng.), Professor, Dean of the Mechanical Engineering Faculty, e-mail: harvik48@list.ru

4Лобанов Дмитрий Владимирович, доктор технических наук, профессор кафедры технологии машиностроения, е-ma¡l:shut_tm@bk.ru

Dmitry V. Lobanov, Dr. Sci. (Eng.), Professor of the Department of Mechanical Engineering Technology, е-mail: shut_tm@bk.ru

Для цитирования: Янюшкин А.С., Секлетина Л.С., Гартфельдер В.А., Лобанов Д.В. Модель и расчет энергии адгезии контактного взаимодействия инструментального и обрабатываемого материалов. Вестник Иркутского государственного технического университета. 2018;22(12):125-134. DOI: 10.21285/1814-3520-2018-12-125-134

MODEL AND CALCULATION OF ADHESION ENERGY OF TOOL AND PROCESSED MATERIAL CONTACT INTERACTION

Alexander S. Yanyushkin, Larisa S. Sekletina, Viktor A. Gartfelder, Dmitry V. Lobanov

Chuvashskiy State University named after I.N. Ulianov, 15, Moskovskiy pr., Cheboksary 428015, Russian Federation

ABSTRACT: The process of electric powered grinding by diamond wheels on a metal bond has been improved and the self-sharpening mode has been justified on the basis of the calculations of adhesion energy in the contact zone of tool and processed materials. Comprehensive studies of electric powered diamond grinding are performed on the example of hard alloy tool sharpening with consideration of the critical analysis of the literature data, manufacturing experience and the authors' own researches using modern equipment and raster microscopy. Since clogging and wheel cutting property loss require periodic dressing, it is necessary to create the operation conditions of diamond wheels on a metal bond in the self-sharpening mode, when the specific consumption of diamond wheels is minimal. On the basis of the proposed model and mathematical formula for adhesion energy calculation, theoretical and experimental data are obtained for adhesion energy estimation depending on the dressing current density and effective grinding power. The values of the adhesion energy are found for the elements of the metal bonds and the elements of mineral ceramic hard alloys. The calculations have shown that the combined method of electric powered diamond grinding with simultaneous continuous electrochemical dressing of the wheel allows to reduce the adhesion energy level to the one when the surface energy of the adhesion interaction of the processed material and the elements of the diamond wheel is lower than the adhesion energy in the contact zone. In these conditions, clogging does not occur. These conditions include the dressing current density of the diamond wheel in the range from 0.25 to 0.45 A/cm2. It is determined that in accordance with the proposed model and on the basis of a mathematical formula for adhesion energy calculation, the combined method of electric powered diamond grinding with simultaneous continuous electrochemical dressing of the wheel allows to reduce the level of adhesion energy to the level when the surface energy of the adhesion interaction of the processed material and diamond wheel elements will be lower than the adhesion energy in the contact zone. Clogging does not occur in these conditions. It has been determined experimentally that the most rational value of the dressing current density, at which the self-sharpening mode is achieved, can be considered the value of Ыр from 0.25 to 0.4 A/cm2. It has been found out that the combined electrochemical grinding with simultaneous electrochemical dressing of the wheel decreases the effective power by 4 times in comparison with grinding without the use of electric current.

Keywords: grinding, adhesion energy, clogging, self-sharpening mode, quality of the processed surface

Information about the article: Received October 29, 2018; accepted for publication November 30, 2018; available online December 28, 2018.

For citation: Yanyushkin A.S., Sekletina L.S., Gartfelder V.A., Lobanov D.V. Model and calculation of adhesion energy of tool and processed material contact interaction. Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universiteta = Proceedings of Irkutsk State Technical University. 2018; 22(12):pp. 125-134. (In Russ.) DOI: 10.21285/1814-3520-2018-12-125-134

Введение

Промышленность выпускает ряд алмазных кругов из сверхтвердых материалов, используемых для затачивания и шлифования высокопрочных материалов. Они имеют высокую твердость, износостойкость и теплопроводность. Однако, несмотря на уникальные свойства сверхтвердых материалов, остаются проблемы, связанные с их эксплуатацией, которые не позволяют в полной мере эффективно их использовать. Это связано с тем, что в процессе обработки шлифовальные круги из сверхтвердых материалов, особенно на металлической связке, как правило, полностью теряют свою работоспособность. Причина потери - засаливание кругов. Все это приводит к резкому возрастанию сил резания, мощности, расходу кругов, ухудшению качества обработанной поверхности [1].

0

Ш

Решению этих вопросов посвящены многочисленные исследования отечественных и зарубежных авторов в самых различных направлениях. Так, в работах проф. А.С Янюшкина описывается комбинированный электроалмазный метод, который состоит в одновременном электрохимическом растворении шлифуемой поверхности и непрерывной правке круга5 [2]. Работы других авторов посвящены определению оптимальных электрических режимов в приэлектро-химической обработке. Много работ посвящено анализу износа алмазных шлифовальных кругов и нахождению путей по его снижению [3-9].

В литературных источниках нет единого взгляда на природу засаливания. Одни считают, что основная причина заключается в забивании пор абразивных зерен мелкодисперсными частицами (шламом) и образовании спрессованного слоя, закрывающего выступающие зерна [10-17].

Другой взгляд на проблему засаливания кругов заключается в адгезии к абразивным зернам частиц металла, а также в адгезии к связке круга [12-14].

Обе точки зрения не дают полного ответа на проблему засаливания. Чтобы выяснить механизм его формирования, необходимо изучить строение поверхностного слоя круга, структуру, механизм его образования и физико-химические процессы, протекающие в зоне контакта, инструментального и обрабатываемого материалов.

Снижение износа возможно также за счет оптимизации электрических и механических параметров. Однако применительно к исследованиям в области комбинированного электроалмазного метода они не носили системного характера. Кроме этого требуют дальнейшего развития теоретические положения по факторам засаливания и самозатачивания шлифовальных кругов с учетом ряда технологических условий, оказывающих существенное влияние на качество режущего инструмента в целом6 [15, 16].

Только в отдельных работах делается акцент на целый комплекс механизмов образования засаленного слоя, дается обоснование причин его образования и пути борьбы с этим вредным явлением [17-21]. Однако, по нашему мнению, процесс засаливания более многогранен и требует дальнейшего изучения.

Для оценки и решения проблемы засаливания нами предлагается рассмотреть следующую модель контактного взаимодействия инструментального и обрабатываемого материалов в процессе затачивания. Суть ее заключается в сравнении энергии адгезии (Ра) контактного взаимодействия в зоне шлифования (затачивания) с поверхностной энергией контактирующих тел (Мр), в нашем случае - инструментального и обрабатываемого материалов. При этом считается, что если энергия адгезии больше или равна поверхностной энергии (Ра^Мр), то контактирующие тела находятся в состоянии адгезии, если Ра^Мр адгезия отсутствует.

В качестве модели взаимодействия двух тел Аи В принято соотношение, реализующееся по следующей схеме (рис. 1). До вступления в адгезию А (инструментальный материал) и В (обрабатываемый материал) занимают в пространстве области, ограниченные поверхностями инструментального и обрабатываемого материалов.

Под действием системы сил Р(А) иР(В), приложенных к А и В появляется прочная связь, в результате которой внутренняя энергия может быть представлена суммой поверхностной энергии контактирующих тел:

Мр(А В) = МЯ + М.

5Янюшкин А.С. Технология электроалмазного затачивания режущих инструментов и методы ее реализации: мо-ногр. Старый Оскол: ТНТ, 2013. 336 с. / Yanushkin A. S. Technology of electric powered diamond sharpening of cutting tools and its implementation methods: Monography. Stary Oskol: TNT, 2013. 336 p.

6Попов В.Ю. Повышение качества изделий из инструментальных сталей при электроалмазном шлифовании: дис. ... канд. техн. наук. Братск, 2002. 159 с. / Popov V.Yu. Improving the quality of products made of tool steels at electric powered diamond grinding: Candidate's Dissertation in technical sciences. Bratsk, 2002. 159 p.

Ш

Рис.1. Расчетная схема двух тел, вступивших в адгезионный контакт: А - инструментальный материал (шлифовальный круг); В - обрабатываемый материал (твердый сплав); «АВ» - третье тело (засаленный слой), представляющий границу, инструментального и обрабатываемого

материалов

Fig. 1. Design diagram of two bodies in the adhesive contact: A - tool material (grinding wheel); B - processed material (hard alloy); "AB" - third body (clogged layer), which represents the boundary of the tool and

processed materials

При этом допускается, что интегральной характеристикой этих изменений является энергия адгезии тел A и B, характеризуемая убылью Faна единицу площади в зоне контакта инструментального и обрабатываемого материалов или свободной энергии тел A и B:

Fa = WpA B) - Wp(A) - Wp(B),

где Wp(A\ Wp(B), Wp(AB) - поверхностные энергии, соответственно, тел A, Б и конструкции «А -Б», представляющей собой новое формирование в виде засаленного слоя.

Для системы инструментального и обрабатываемого материалов эта формула приобретает вид:

Wp{A,B>= I wix

0 "2 | wa (x )dx + | wb (x )dx,

0 a2

Wp(A) = |WA (x)dx; Wp(B)= IW (x)dx,

где х- координата, отсчитываемая от плоскости контакта в направлении, перпендикулярном к ней; ^а- плотность потенциала инструментального материала до вступления в адгезионный контакт; ц>б - плотность обрабатываемого материала до вступления в адгезионный контакт. В конечном виде результатом вычислений может быть представлено выражение:

F = 8

E(A)E(B )(k(A)+ k(B ))2

E (A)k(B )2 + E(B )k(A)2

10

12

где

k(j )=-

v

i j )

1 -v1

; v{j) - коэффициент Пуассона. E = 1/8Wp1012 - модуль упругости 162.

h

0

h

0

Ш

Полученная формула позволяет на первом этапе рассчитать энергию адгезии Ра для чистых металлов и их одноименного контактного взаимодействия.

Предложенные рассуждения переводят известные общефизические представления о поверхностной энергии и энергии адгезии в плоскость механики деформируемого твердого тела. Задача в этом случае заключается в подборе или построении математической модели контактного взаимодействия, инструментального и обрабатываемого материалов, в рамках которой предложенные качественные представления могут быть описаны и оценены количественно. Нами предлагается это выполнить на основе исследования сил и мощности резания в зависимости от электрических параметров затачивания твердосплавных инструментов, при которых установлена стабилизация режущих свойств алмазных кругов на металлической связке.

Кэф, Вт 800

700

600

500

400

300

N^ = -4166,71пр3 + 77501пр2 - 4483,31пр + 1230 Кэф = -6666,71пр3 + 9571,41пр2 - 4676,21пр + 1172 Кэф = -3333,31пр3 + 5857,11пр2 - 32811пр + 986

0,1

0,2

0,3

0,4

V А/ш2

Рис. 2. График зависимости мощности резания от плотности тока правки алмазного круга на различных металлических связках Fig. 2. Dependence graph of cutting power on the current density of diamond wheel dressing with various metal bonds

На рис. 2 показана зависимость мощности резания от плотности тока правки при комбинированной электроалмазной обработке твердосплавных пластин различными алмазными кругами, из которых видно, что при плотности тока, равной 0,3 А/см2 и более, наблюдается стабилизация режущих свойств алмазных кругов и работа их в режиме самозатачивания.

Для того чтобы увязать зависимость №ф(1) с зависимостью Рэ(1)на основе графиков, представленных на рис.2, проведем следующие рассуждения:

F (0 _ N* (0

F

N.

эфт

Зависимость Иэф(г), полученную экспериментально, можно аппроксимировать следующей аналитической зависимостью:

ш

КЭф (i) -

а + ß,

N3<p ~ N^min !

если 0 < hp < ''0

еСЛи 'пр ^ ^

где а, р - параметры, которые определяются для каждого сочетания материалов алмазного круга и обрабатываемого инструмента. Выразим их через , ^ и /0. При/пр= 0

Кэф (0) = N

эфтах '

Отсюда: р = .

ПРи /ПР=/0  Кэф (1о) = ^ , так как а0 + ^ = ^ , то Получаем, что в наших условиях уравнения имеют вид:

1

а - -

N - N

1 эф 1 эф

^max ^тш

F (i )-

F

N.

эфт

N.

эф,

— I

'max np

, 0 < inp < /0;

N.

эфm

N.

'np ^ '

0

эфm

или

F. ii )-

F •

a

f / f

1 — _np •

i

V

'0

N.

эфm

1 -

V Nэфmax У ^

0 < 'пр < '0;

N

F _ Эфmin

N.

'np ^ '0

эфm

здесь значение ¿0 соответствует минимальной плотности тока правки, при котором начинается

работа алмазного круга в режиме самозатачивания.

Найдем эту точку с учетом условия приемлемого удельного расхода алмазного круга. Для этого дополним график мощности резания от плотности тока правки зависимостью удельного расхода алмазного круга, также от плотности тока правки (рис. 3).

Сделаем следующие допущения по мощности, Ыэф = Ырез. - №х.х. Мощность холостого хода в эксперименте Nх.х = 200 Вт, поэтому считаем, что эффективной мощности N3$ = 400 Вт вполне достаточно для комбинированного электроалмазного шлифования, при котором достигается режим самозатачивания. Также допускаем, что наиболее приемлемой величиной удельного расхода алмазного круга целесообразен расход в пределах q = 1,0 мг/г.

N эф, вт

N i ЧГ

_ % X ч к

2 vA 4 У У

i i i

q, мг/г

3,0 2,0 1,0

0

0,1 0,2 0,3 0,4 I пр, А/см2

Рис. 3. График зависимости мощности и удельного расхода алмазного круга

0

0

от плотности тока непрерывной правки шлифовального круга Fig. 3. Dependence graph of diamond wheel power and specific consumption on the current density of grinding wheel continuous dressing Таким образом, точки пересечения графиков показывают рациональную область (заштриховано), а точка перегиба будет означать найденную плотность тока правки алмазного круга /0. В данном случае /0 = 0,35 А/см2.

После подстановки принятых обозначений и допущений формула имеет окончательный

вид:

E(1) E

V

1 -V(l) 1 -V

+ -

V

F = 8-

г

E

v(2) ^

1 -V

V1 V J

+ E

V

1 -V

V

1-1

L

1

N.

эфт

N.

10

12

эфтах J J

2

2

2

В данной работе представлены расчеты для условий шлифования алмазным кругом АС6 125/100 М013-100 % с током непрерывной электрохимической правки круга более 0,35А/см2. В этих условиях алмазный круг является анодом. Под действием положительного полюса происходят анодные процессы, предотвращающие адгезию инструментального и обрабатываемого материалов.

Выполненные расчеты энергии адгезии по данной математической зависимости показывают отсутствие контактного взаимодействия компонентов твердого сплава с химическими элементами металлической связки алмазного круга (таблица).

Результаты расчета энергии адгезии при взаимодействии элементов связки алмазного круга с материалом твердого сплава при шлифовании

с непрерывной правкой круга Results of adhesion energy calculation under interaction of the bonding elements of the diamond wheel with the hard alloy material at grinding (sharpening) _with continuous dressing of the wheel_

WC TiC Co W Ti

Анод ^^^^^^ 2Wp = 11,04 2Wp = 7,2 2Wp= 3,30 2Wp = 6,0 2Wp = 1,76

Al 0,75 0,66 0,97 1,04 0,79

2Wp(Al) = 1,13 — — — — —

Cu 1,05 0,94 1,26 1,36 1,04

2Wp(Cu) = 1,92 — — — — —

Sn 0,49 0,43 0,69 0,69 0,61

2Wp(Sn) = 0,77 — — — — —

Zn 1,15 1,01 1,33 1,30 1,02

2Wp(Zn) = 1,84 — — — — —

Ni 1,91 1,70 1,88 2,26 1,34

2Wp(№) = 3,36 — — — — —

Si 1,15 1,03 1,36 1,47 1,11

2WpS = 2,16 — — — — —

Алмаз 6,58 5,15 1,71 3,16 0,91

2Wp(A) = 14,4 — — — — —

Fe 2,18 1,88 1,83 1,43 1,19

2Wp(Fe) = 3,2 — — — — —

AI2O3 3,07 2,78 2,71 3,34 1,91

2Wp(AI2O33> = 6,4 — — — — —

Примечание. Знак «—» означает отсутствие контактного взаимодействия и фиксации элементов обрабатываемого материала на поверхности круга, а значит и отсутствие процесса засаливания алмазного круга.

Аналогичные экспериментальные данные получены и при других методах затачивания режущих инструментов, где присутствует непрерывная электрохимическая правка алмазных кругов на металлических связках.

Заключение

В соответствии с предложенной моделью и на основании математической формулы для вычисления энергии адгезии получено соотношение для определения энергии адгезии в зависимости от плотности тока правки и эффективной мощности шлифования. Найдены значения энергии адгезии для элементов, входящих в состав металлических связок и элементов минера-локерамических твердых сплавов. Расчеты показали, что комбинированный метод электроалмазного шлифования с одновременной непрерывной электрохимической правкой круга позволяет снизить уровень энергии адгезии до уровня, когда поверхностная энергия адгезионного взаимодействия обрабатываемого материала и элементов алмазного круга будет меньше энергии адгезии в контактной зоне. В этих условия процесс засаливания не происходит.

Экспериментально определено, что рациональным значением плотности тока правки, при котором достигается режим самозатачивания, можно считать значение ^рот 0,25 до 0,4 А/см2. Установлено, что комбинированное электрохимическое шлифование с одновременной электрохимической правкой круга обеспечивает снижение эффективной мощности в 4 раза по сравнению со шлифованием без использования электрического тока.

Библиографический список

1. Степанов Ю.С., Белкин Е.А., Барсуков Г.В. Моделирование микрорельефа абразивного инструмента и поверхности детали. М.: Машиностроение - 1.2004. 214 с.

2. Янюшкин А.С., Архипов П.В., Торопов В.А. Механизм засаливания шлифовальных кругов // Вестник машиностроения. 2009. № 3. С. 62-69.

3. Малышев В.И., Попов А.Н. Имитационная модель процесса шлифования с вибрационной правкой шлифовального круга // Известия Самарского научного центра Рос. Акад. наук. 2010. Т. 12. № 4-4. С. 923-925.

4. Yanyushkin A., Lobanov D., Arkhipov P., Ivancivsky V. Contact processes in grinding // Applied Mechanics and Materials. 2015. Т. 788. С. 17-21.

5. Носенко В.А. Влияние контактных процессов на износ круга при шлифовании // Инструмент и технологии. 2004. № 17-18. С. 162-167.

6. Янюшкин А.С., Лобанов Д.В., Мулюхин Н.В. Пути решения проблем формообразования режущего инструмента для обработки неметаллических композитов // Обработка металлов (технология, оборудование, инструменты). 2018.Т. 20. № 3. С. 36-46. DOI: 10.17212/1994-6309-2018-20.3-36-46.

7. Lobanov D.V., Yanyushkin A.S., Rychkov D.A., Petrov N.P. Optimal organization of tools for machining composites // Russian Engineering Research. 2011. T. 31. № 2. C. 156-157.

8. Васильев Е.В., Попов А.Ю., Реченко Д.С. Алмазное шлифование твердосплавных пластин // СТИН. 2012. № 5. С. 7-10.

9. Янюшкин А.С., Лобанов Д.В., Скиба В.Ю., Гартфельдер В.А., Секлетина Л.С. Повышение эффективности алмазного инструмента на металлической связке при шлифовании высокопрочных материалов // Обработка металлов (технология, оборудование, инструменты). 2017. № 3 (76). С. 17-27.

10. Братан С.М., Сидоров Д.Е., Ревенко Д.В Моделирование съема материала при шлифовании поверхностей с введением в зону обработки дополнительной электрической энергии // ВюникСевНТУ. 2011. № 118. С. 6-14.

11. Козлов А.М., Боглов Д.В. Моделирование совмещенной абразивной обработки // Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии. 2010. № 2. С. 50-53.

12. Strelchuk P.M. The energy intensity analysis of the diamond-spark grinding of the WolKarnanostructural hard alloy / P.M. Strelchuk, M.D. Uzunyan // Journal of Superhard Materials. 2010. Vol. 32. P. 50-54.

13. Lobanov D.V., Arkhipov P.V., Yanyushkin A.S., Skeeba V.Yu. The research into the effect of conditions of combined electric powered diamond processing on cutting power // Key Engineering Materials. 2017. Т. 736. С. 81-85.

14. Geng Zhi, Li Xuekun, Qian Zhiqiang, Liu Haitao, Rong Yiming Experimental study of time-dependent performance in superalloy high-speed grinding with CBN wheels // Machining Science and Technology. 2016. Vol. 20. P. 615-633.

0

15. Mogilnikov V.A., Chmir M.Y., Timofeev Y.S., Poluyanov V.S. Diamond-ECM Grinding of sintered hard alloys of WC-Ni // Procedia CIRP. 2016. Vol. 42. P. 143-148.

16. Худобин Л.В., Унянин А.Н. Минимизация засаливания шлифовальных кругов. Ульяновск: Изд -во УлГТУ, 2007. 298 с.

17. Овчаренко А.Г., Козлюк А.Ю., Курепин М.О., Тюрин А.Г., Терентьев Д.С. Исследование влияния комбинированной магнитно-импульсной обработки на качество твердосплавного инструмента // Обработка металлов (технология, оборудование, инструменты). 2011. № 3. С. 95-98.

18. Веселов С.В., Щербаков В.И., Черкасова Н.Ю. Особенности строения вольфрамокобальтового покрытия сформированного на стальной поверхности при использовании промежуточного слоя хрома // Обработка металлов (технология, оборудование, инструменты). 2012. № 4. С. 68-71.

19. Майборода В.С., Ульяненко Н.В., Дюбнер Л.Г. Застосуваннямагштно-абразивноюбробки для змiцненнярiзаль-ногошструменту // Вищийнавчальний заклад технолопчногопрофтю в Житомирськомурепош. 2003. № 3 (27). С. 22-31.

20. Kim C.S., Massa T.R., Rohrer G.S. Modeling the Relationship Between Microstructural Features and the Strength of WC-Co Composites // Int. J. Ref. Metals. Hard. Mater, 2006. 24 (1-2). P. 89-100.

21. Ковалев В.Д., Васильченко Я.В., Клименко Г.П., Андронов А.Ю., Ткаченко Н.А. Применение обработки импульсным магнитным полем для упрочнения деталей машин и режущего инструмента // Вестник двигателестроения. 2004. № 4. С. 149-151.

References

1. StepanovYu.S., Belkin E.A., Barsukov G.V. Modelirovanie mikrorel'efa abrazivnogo instrumenta I poverhnosti detali [Modeling of the abrasive tool microrelief and part surface]. Moscow: Mashinostroenie - 1 Publ., 2004, 214 р.

2. Yanyushkin A.S., Arhipov P.V., Toropov V.A. A glazing process mechanism of the grinding wheels. Vestnik mashi-nostroeniya [Bulletin of Mechanical Engineering], 2009, no. 3,рр. 62-69.

3. Malyshev V.I., Popov A.N. Simulation model of grinding with vibrating edit grinding wheels.Izvestiya Samarskogo nauch-nogo centra Rossijskaya Akademiya nauk [Proceedings of the Samara scientific center RAS], 2010, vol. 12, no. 4-4, рр. 923-925.

4. Yanyushkin A., Lobanov D., Arkhipov P., Ivancivsky V. Contact processes in grinding. Applied Mechanics and Materials, 2015, vol. 788, рр.17-21.

5. Nosenko V.A. Influence of contact processes on wheel wear at grinding. Instrument i tekhnologii [Tool and Technology], 2004, no. 17-18, рр. 162-167.

6. Yanyushkin A.S., Lobanov D.V., Mulyuhin N.V. Methods of solving the problems of shaping the cutting tool for processing non-metallic composites. Obrabotka metallov (tekhnologiya, oborudovanie, instrumenty) [Metal Working and Materials Science (Technology, Equipment, Tools)], 2018, vol. 20, no. 3, рр.36-46.(^ Russian) DOI: 10.17212/1994-6309-2018-20.336-46.

7. Lobanov D.V., Yanyushkin A.S., Rychkov D.A., Petrov N.P. Optimal organization of tools for machining composites. Russian Engineering Research, 2011, vol. 31, no. 2, рр. 156-157.

8. Vasil'ev E.V., Popov A.Yu., Rechenko D.S. Diamond grinding of hard-alloy plates. STIN [Russian Engineering Research] Publ., 2012, no. 5, рр. 7-10.

9. Yanyushkin A.S., Lobanov D.V., Skiba V.Yu., Gartfel'der V.A., Sekletina L.S. Enhancing the effectiveness of the diamond metal bond instrument when grinding high-strength materials. Obrabotka metallov

10. Bratan S.M., Sidorov D.E., Revenko D.V Modeling material removal at surface grinding with the introduction of additional electrical energy into the zone being processed. Visnik SevNTU, 2011, no. 118, рр. 6-14.

11. Kozlov A.M., Boglov D.V. Modeling of combined abrasive treatment. Fundamental'nye I prikladnye problem tekhniki I tekhnologii [Fundamental and Applied Problems of Engineering and Technology], 2010, no. 2, рр. 50-53.

12. Strelchuk P.M. The energy intensity analysis of the diamond-spark grinding of the WolKarnanostructural hard alloy. Journal of Superhard Materials, 2010, vol. 32, рp.50-54.

13. Lobanov D.V., Arkhipov P.V., Yanyushkin A.S., Skeeba V.Yu. The research into the effect of conditions of combined electric powered diamond processing on cutting power. Key Engineering Materials, 2017, vol. 736, рр. 81-85.

14. Geng Zhi, Li Xuekun, Qian Zhiqiang, Liu Haitao, Rong Yiming Experimental study of time-dependent performance in superalloy high-speed grinding with CBN wheels. Machining Science and Technology, 2016, vol. 20, pp. 615-633.

15.Mogilnikov V.A., Chmir M.Y., Timofeev Y.S., Poluyanov V.S. Diamond-ECM Grinding of sintered hard alloys of WC-Ni. Procedia CIRP, 2016, vol. 42, pp. 143-148.

16. Hudobin L.V., Unyanin A.N. Minimizaciya zasalivaniya shlifoval'nyh krugov [Minimization of grinding wheel clogging]. Ul'yanovsk: UlGTU Publ., 2007, 298 р.

17. Ovcharenko A.G., Kozlyuk A.Yu., Kurepin M.O., Tyurin A.G., Terent'ev D.S. The research influence of the combined magnetic-pulse processing on quality of the hard alloy tool. Obrabotka metallov

0

18. Veselov S.V., Shcherbakov V.I., CherkasovaN.Yu. Features of the structure of the tungsten-cobalt coating formed on the steel surface using an intermediate chromium layer. Obrabotka metallov

19. Majboroda V.S., Ul'yanenko N.V., Dyubner L.G. Застосування магштно-абразивноТ обробки для змщнення рiзального шструменту. Вищий навчальний заклад технолопчного профтю в Житомирському репош, 2003, no. 3 (27), рр. 22-31.

20. Kim C.S., Massa T.R., Rohrer G.S. Modeling the Relationship Between Microstructural Features and the Strength of WC-Co Composites. Int. J. Ref. Metals. Hard.Mater, 2006, 24 (1-2), рр.89-100.

21. Kovalev V.D., Vasil'chenko Ya.V., Klimenko G.P., Andronov A.Yu., Tkachenko N.A. Use of pulsed magnetic field treatment for hardening of machine parts and cutting tools. Vestnik dvigatelestroeniya [Bulletin of Drive Engineering], 2004, no. 4, рр. 149-151.

0

Критерии авторства

Янюшкин А.С., Секлетина Л.С., Гартфельдер В.А., Лобанов Д.В. подготовили рукопись и несут ответственность за плагиат.

Authorship criteria

Yanyushkin A.S., Sekletina L.S., Gartfelder V.A., Lobanov D.V. prepared the manuscript for publication and bear the responsibility for plagiarism.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Conflict of interests

The authors declare that there is no conflict of interests regarding the publication of this article.