СПОСОБ НАНЕСЕНИЯ ЗАЩИТНОГО ПОКРЫТИЯ НА ДЕТАЛИ ИЗ НИКЕЛЕВЫХ СПЛАВОВ
PROCEDURE OF APPLICATION OF PROTECTIVE COATING ON PARTS OUT OF NICKEL ALLOYS

Изобретение относится к области машиностроения, в частности химико-термической обработки металлов и сплавов, и может быть использовано для защиты деталей газотурбинных двигателей (ГТД) и газоперекачивающих агрегатов компрессорных станций (ГПА КС) от газовой и сульфидной коррозии.
Известны способы нанесения конденсационных и диффузионных покрытий для защиты лопаток турбин ГТД и ГПА КС от газовой и сульфидной коррозии.
Недостатком диффузионных покрытий является их низкая сопротивляемость коррозии из-за ограниченного состава вводимых в покрытие элементов; конденсационные покрытия пористы, имеют низкую адгезию к подложке, термическую стойкость, предел выносливости [1].
Важное значение в получении новых свойств покрытий имеет развитие методов нанесения комбинированных покрытий с созданием барьеров из тугоплавких металлов, снижающих диффузию между покрытием и сплавом, и теплозащитных покрытий, имеющих керамическую составляющую [2].
Наиболее близким техническим решением является способ получения защитного покрытия на сплавах, включающий нанесение вакуумно-плазменным напылением слоя сплава на основе никеля состава, мас.%: хром - 13-15; алюминий - 7-9; тантал - 4-6, иттрий - 0,4-0,6; вольфрам - 3-4, кремний 0,5-0,8, гафний 1,4-1,8, никель - остальное, хромоалитирование в порошковой смеси на основе оксида алюминия и последующую термовакуумную обработку [3].
Такое покрытие на сплавах используется для защиты от сульфидной коррозии.
Покрытие, получаемое таким образом, содержит подслой для снижения диффузионного обмена между покрытием и сплавом и хромоалитированный слой для повышения жаростойкости покрытия в целом.
40
20
-10
2
-10
2
Покрытие, получаемое таким образом, обладает недостаточной долговечностью при сульфидной и газовой коррозии. Состав подслоя толщиной 36-44 мкм, легированный хромом, танталом, вольфрамом снижает диффузию никеля из сплава в покрытие, но его пористость, обусловленная методом нанесения, снижает его эффективность [4]. Толщина барьерного слоя 36-44 мкм превышает оптимальную (20 мкм), так как дальнейшее увеличение толщины подслоя не приводит к значительному снижению коэффициента диффузии никеля в покрытие. D=(1,75÷2) 10 см/с; D=(2÷2,1)10 cм/с.
Крупнозернистая структура подслоя обдает низкой вязкостью, пластичностью, имеет невысокий предел выносливости. Последующее хромоалитирование на суммарную толщину 100±10 мкм с учетом толщины подслоя 36-44 мкм недостаточно для покрытия, работающего в условиях газовой и сульфидной коррозии.
Для повышения стойкости покрытия к газовой и сульфидной коррозии необходимо повысить эффективность диффузионного подслоя и покрытия в целом.
Технической задачей изобретения является повышение долговечности деталей, выполненных из никелевых сплавов, работающих в условиях газовой и сульфидной коррозии.
2
2
3
Сущность изобретения заключается в том, что в способе нанесения защитного покрытия на детали из никелевых сплавов, включающем нанесение слоя сплава на основе никеля, хромоалитирование, электронно-лучевое напыление керамического слоя и отжиг, после нанесения слоя сплава на основе никеля проводят высокотемпературную термомеханическую обработку (ВТМО) деталей наклепом в контейнере в течение 30-35 минут при амплитуде колебания контейнера с деталями 1-2,5 мм и температуре 880-900°С, хромоалитирование проводят в порошковой смеси на основе оксида алюминия, а в качестве керамического слоя напыляют слой ZrO-8YО.
Технический результат достигается за счет новых действий в нанесении покрытия, а именно высокотемпературной термомеханической обработки барьерного слоя для повышения предела выносливости покрытия, измельчения зерна и диффузионной плотности барьерного слоя и напыления на поверхность хромоалитированного слоя слоя керамики для повышения жаростойкости покрытия в целом и защиты барьерного слоя от рекристализационных структурно-фазовых преобразований за счет снижения температурного влияния на барьерный слой покрытия.
На фиг.1 приведена микроструктура комбинированного покрытия с подслоем.
На фиг.2 приведено влияние ВТМО на пластичность (ε, %) покрытия NiCrAlWTaSiHfY.
На фиг.3 приведено изменение концентрации вольфрама в покрытиях при испытаниях на циклическую жаростойкость при 1150°С.
На фиг.4 приведено изменение долговечности покрытий при испытаниях на циклическую жаростойкость при 1150°С и сульфидную коррозию при 850°C.
Пример конкретного выполнения (оптимальный)
Заявляемый способ нанесения комбинированного покрытия на никелевые сплавы реализован следующим способом. Покрытие наносят на лопатку турбины, изготовленную из никелевого сплава ЖС 32 ВСНК. Вакуум-плазменным способом на установке МАП напыляли слой сплава на основе никеля (состав по прототипу) толщиной 20 мкм. Высокотемпературную термомеханическую обработку вели наклепом по режиму: температура - 880-900°С, время обработки - 30 мин, амплитуда - 2 мм, частота колебаний - 50 Гц.
Температура 880-900°С определена из условия перехода покрытия из хрупкого в пластичное состояние при Т=810-830°С. Температура начала рекристаллизации 940-970°С. Обработка сплава при данных температурах и выше приводит к прохождению динамической рекристаллизации, которая устраняет наклеп.
Время обработки определялось по глубине наклепа и толщине подслоя (Т=900°С, А=2 мм, за 15 минут глубина наклепа составляет 10 мкм) и составляло 30-35 минут.
Амплитуда колебания контейнера А=1-2,5 мм определена тем, что при А≥2,5 мм существенного отличия в изменении размеров зерна не наблюдалось. А при амплитудах колебаний выше 5 мм появляются повреждения покрытия.
2
2
3
Частота колебаний соответствовала промышленной частоте -50 Гц. После ВТМО провели хромоалитирование при 900°С в течение 6-7 часов в среде аргона в порошковой смеси, содержащей 43-46% хрома, 4-7% алюминия, 0,3-0,4% хлористого аммония, оксид алюминия остальное. Толщина хромоалитированного слоя 30 мкм. Затем электронно-лучевым способом дополнительно наносили на наружную поверхность сплава слой системы ZrO-8YO. Толщина слоя керамики 80-100 мкм. Данная толщина керамики определена долговечностью покрытия и снижением температурного влияния на подслой с целью недопущения рекристаллизационных превращений.
В процессе последующего отжига при температуре 900°С и продолжительности 32 часа формируется окончательный состав покрытия. Данные по толщинам слоев покрытия определяли на оптическом микроскопе «Neophot-21». Химический состав определялся микрорентгеноспектральным способом на электронном микроскопе «Stereoscan-S-600» с микроанализатором «Link». Проведенные сравнительные испытания образцов с покрытиями показали преимущество предполагаемого покрытия по пластичности подслоя (фиг.2), его плотности и сдерживанию диффузии вольфрама и, как следствие, других элементов из сплава в покрытие, что приводит к изменению его состава, по долговечности при газовой и сульфидной коррозии (фиг.3, 4).
Использование способа наиболее эффективно для защиты лопаток турбин ГТД и ГПА КС от газовой и сульфидной коррозии в связи с их высокой стоимостью и решающим влиянием на ресурс в целом.
Источники информации
1. Коломыцев П.Т. Высокотемпературные защитные покрытия для никелевых сплавов. М.: Металлургия, 1991 г., 236 с.
2. Абраимов Н.В., Елисеев Ю.С. Химико-термическая обработка жаропрочных сталей и сплавов. М.: Интермет Инжиниринг, 2001 г., 620 с.
3. Патент РФ №2232206, кл. С1, опубл.07.10.2004 г., (прототип).
4. Абраимов Н.В., Балтрукович П.И., Шарыпов Р.Н. Влияние высокотемпературной термомеханической обработки на состав, состояние и свойства алюминидных покрытий. Защитные покрытия. Научно-методические материалы. М. ВВИА им. Н.Е.Жуковского, 1992 г., стр.43-50.