Оптимизация состава органической составляющей огнезащитного покрытия древесины

УДК 614.842

Е. А. Пинчевская, А. Ю. Цапко

Национальный университет биоресурсов и природопользования Украины

ОПТИМИЗАЦИЯ СОСТАВА ОРГАНИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ОГНЕЗАЩИТНОГО ПОКРЫТИЯ ДРЕВЕСИНЫ

Оптимизирован состав органической составляющей органоминеральной композиции огнезащитного покрытия древесины. Результаты показали, что при добавлении к основе ПВА-дисперсии полифосфата аммония, пентаэритрита и меламина в количестве 41% органомине-ральная композиция характеризуется наибольшим коэффициентом вспучивания - более 20 и вязкостью по сравнению с композициями, содержащими основу в количестве 14 и 18%. Определено, что введение минеральных наполнителей в состав органоминеральной композиции в количестве 10% способствует повышению коэффициента вспучивания до 36,7. Введение в состав органоминеральной композиции TiO2 значительно повышает термическую устойчивость образованного пенококса.

Ключевые слова: древесина, покрытия, вспучивание, наполнители, оптимизация, устойчивость, огнезащита.

Ye. A. Pinchevskaya, A. Yu. Tsapko

National University of Life and Environmental Sciences of Ukraine

OPTIMIZATION OF THE COMPOSITION OF AN ORGANIC CONSTITUENT OF FIRE RETARDANT WOOD COVERING

Receipt of an organic constituent of organic and mineral composition of wood fire retardant covering was optimized. The results showed that in case of addition of ammonium poly phosphate, pentaerythritol and melamine in the amount of 41% to poly vinyl acetate dispersion organic and mineral composition is characterized by the largest intumescence ratio exceeding 20 as well as higher viscosity compared with the compositions containing basic component in the amount of 14 and 18%. It was revealed that introduction of some mineral fillers to the receipt of the organic and mineral composition in the amount of 10% promotes rising intumescence ratio up to 36.7. Introduction of TiO2 to the receipt of the organic and mineral composition raises significantly thermal stability of the foam coke formed.

Key words: wood, coverings, intumescence, fillers, optimization, stability, fire retardant treatment.

Введение. Огнезащита древесины и изделий из нее путем нанесения на поверхность лаков, красок и эмалей является одним из профилактических средств горения [1]. Такая древесина в зависимости от эффективности покрытия и его толщины может классифицироваться как трудновоспламеняемая или трудногорючая. Более эффективными огнезащитными покрытиями являются вспучивающиеся покрытия, которые образуют барьер для теплопроводности [2, 3].

Защитные свойства покрытия определяются следующими параметрами: физико-химическими свойствами самого покрытия и прочностью сцепления (адгезией) с поверхностью защищаемого материала. Как правило, покрытие состоит из связующего и наполнителей, в результате чего его физико-химические свойства зависят от индивидуальных свойств и соотношения компонентов, входящих в состав [4, 5]. Решающее влияние на общие свойства покрытия оказывает взаимодействие связующего и наполнителей, поэтому правильный подбор

компонентов покрытия является важной задачей при разработке его рецептуры.

Особенность огнезащиты строительных конструкций заключается в создании на поверхности элементов конструкций теплоизолирующих экранов, выдерживающих высокие температуры и непосредственное действие огня, наличие которых позволяет замедлить прогревание материала и сохранить конструкции свои функции при пожаре в течение заданного периода времени, а также переводит древесину в разряд трудногорючих материалов [6, 7].

Простейшие высокотемпературные и огнезащитные средства на основе неорганических вяжущих материалов содержат в своем составе связанную воду, которая при нагревании испаряется и блокирует перенос тепла к защищаемой поверхности, где в качестве связки используют натриевое жидкое стекло, портландцемент, глиноземистый цемент, фосфатные и алюмосиликатные вяжущие [8-11]. Однако такие покрытия являются недолговечными и неэффективными, а также не обеспечивают достаточной адгезионной прочности, поскольку

имеют большой температурный коэффициент линейного расширения.

За последние годы из предложенного направления исследований известны работы, направленные на синтез покрытий с использованием органических лаков, тугоплавких оксидов и силикатов, которые в процессе нагревания образуют термо- и жаростойкие керамические фазы [12]. Наиболее распространены эмалевые и стеклокристаллические покрытия [13], однако они не могут обеспечить надежной защиты конструкций в условиях температур свыше 1000°С, поскольку при более высоких температурах эксплуатации происходит разрушение органической составляющей, а нанесенное покрытие становится пористым, что значительно ухудшает его эксплуатационные свойства [14, 15].

Поэтому недостаточная определенность огнезащиты при воздействии высокой температуры и компонентов, входящих в их состав, и их роль в обеспечении огнестойкости, обусловливают необходимость проведения исследований в направлении выбора оптимальных составов композиции покрытия. Значение такого подбора заключается не только в обеспечении эффективных огнезащитных свойств покрытия в условиях эксплуатации, но должно соответство-

вать ряду дополнительных требований, к числу которых относится и вспучивание.

Основная часть. Учитывая вышеприведенный механизм действия, при помощи трехфак-торного симплекс-центрального метода планирования эксперимента в математическом комплексе 81ай8йса 12 проведена оптимизация органической составляющей огнезащитной орга-номинеральной композиции при расходе основного связующего агента - ПВА-дисперсии в количестве 14, 16 и 18 мас.%.

В качестве факторов варьирования были выбраны: количество полифосфата аммония ПФА, %, (фактор Х1); количество пентаэритри-та, П, % (фактор Х2); количество меламина М, %, (фактор Х3), изменение которых приведено в табл. 1.

В качестве исходящего параметра был взят коэффициент вспучивания, значение которого фиксировали на образцах, термообработанных при температуре 500°С.

Матрица планирования эксперимента и ее математическая реализация представлены в табл. 2.

В результате моделирования получены уравнения регрессии и построены ториальные поверхности изменений исходящего параметра в зависимости от изменений факторов варьирования (рис. 1).

Таблица 1

Факторы варьирования

Факторы, вид Уровни варьирования Интервал варирования

натуральный кодированный нижний 0 верхний 1

ПФА, % Х1 15 20 5

П, % Х2 8 14 6

М, % Хэ 10 16 6

Матрица плана Матрица плана

Точки плана в кодированных величинах в нату ральных величинах Исходящий параметр

Хх Х2 Хв ПФА, % П, % М, % ксп КСП КСП

1 0,00 1,00 0,00 15 14 10 10,3 15,6 14,3

2 0,33 0,33 0,33 16,7 10 12 18,6 24,1 20,1

3 1,00 0,00 0,00 20 8 10 27,6 26,8 22,3

4 0,50 0,50 0,00 17,5 11 10 18,2 17,6 16,8

5 0,00 0,00 1,00 15 8 16 14,6 16,3 15,4

6 0,50 0,00 0,50 17,5 8 13 21,8 23,2 22,7

7 0,00 0,50 0,50 15 11 13 24,8 27,3 25,1

Содержание ПВА-дисперсии, % 14 16 18

Примечание. ПФА - полифосфат аммония, (КИ4)т(ИР04)и; П - пентаэритрит, 2,2-бис(гидроксиметил)пропан-1,3-диол, С5Н1204; М - меламин, (1, 3, 5-триазин-2, 4, 6-триамин), С3Н6М6.

Таблица 2

Матрица эксперимента и ее математическая реализация

Уравнения регрессии:

— при условии расхода ПВА-дисперсии в количестве 14%:

Ксп = 22,3 -1 +12,3 • 2 +18,4 • 3 — 2 -1 • 2 — —4,6 -1 • 3 + 25 • 2 • 3 +10,5 -1 • 2 • 3 + 0;

— при расходе ПВА-дисперсии в количестве 16%:

Ксп = 26,8 4 +15,6 • 2 +16,3 • 3 —14,4 1 2 + + 6,6 4 • 3 + 45,4 • 2 • 3 + 9,6 4 • 2 • 3 + 0;

— при расходе ПВА-дисперсии в количестве 18%:

Ксп = 22,3 4 +14,3 • 2 +15,4 • 3 — 6 4 • 2 + + 15,4 •! • 3 + 418 • 2 • 3 — 76,5 •! • 2 • 3 + 0.

Анализ уравнений регрессии свидетельствует о том, что варьированные факторы являются значимыми и взаимосвязанными. Наиболее весомо на коэффициент вспучивания при расходе ПВА-дисперсии в количестве 14% влияет совместное действие факторов Х2Х3 и Х^Х?; при расходе ПВА-дисперсии в количестве 16% - совместное действие факторов и ХХХ; при расходе ПВА-дисперсии в количестве 18% - совместное действие факторов Х\ Х3

и Х2 -Аз..

Характер изменения изолиний коэффициента вспучивания на ториальных поверхностях органической составляющей органоминеральной композиции идентичен, разница только в числовых показателях, значения которых напрямую зависят от вариации концентраций составляющих органоминеральной композиции (рис. 1).

0,25

X, ПФА, % 0,50 0,75

х2, п, %

Рис. 1. Ториальиые поверхности изменения коэффициента вспучивания Ксп органической составляющей огнезащитной органоминеральной композиции после термообработки при температуре 500°С при расходе ПВА-дисперсии в количестве, %: а - 14; б - 16; е - 18

Так, при расходе ПВА-дисперсии в количестве 14% наблюдается увеличение коэффициента вспучивания от 13 до 22 раз при одновременном увеличении в составе композиции полифосфата аммония от 17,5 до 20% и меламина от 11,5 до 15,8% (факторы Х1 и Х3) и уменьшении количества пентаэритрита от 9,5 до 8% (фактор Х2 ) (рис. 1, а).

При расходе ПВА-дисперсии в количестве 16% (рис. 1, б) фиксируется самый высокий показатель коэффициента вспучивания, который характерен для композиции состава: полифосфат аммония в количестве 20%; пентаэрит-рит в количестве 8% и меламин в количестве 10%. Характер изменения изолиний на тори-альной поверхности аналогичен предыдущему. Так, увеличение коэффициента вспучивания от 15,6 до 26,8 раз происходит при одновременном увеличении в составе полифосфата аммония от 17,5 до 20% (фактор Х1) и меламина от 10,5 до 15,5% (фактор Х2 ) при уменьшении пентаэритрита от 11,5 до 8% (фактор Х3).

При расходе ПВА-дисперсии в количестве 18% (рис. 1, в) значение коэффициента вспучивания значительно меньше, чем в предыдущем случае - 25,1 и характерно для композиции состава: полифосфат аммония в количестве 15%; пентаэритрит в количестве 11% и меламин в количестве 13%. Характер изменения изолиний на ториальной поверхности аналогичен предыдущему. Так, увеличение коэффициента вспучивания от 14,3 до 25,1 происходит при одновременном увеличении в составе полифосфата аммония от 16,5 до 20% (фактор Х1) и меламина от 10,5 до 15,5% (фактор Х2) при уменьшении пен-

состав огнезащитной композиции характеризуется самым большим значением коэффициента вспучивания - 26,8. Для увеличения значений данного показателя целесообразно использовать гидратосодержащие соединения.

С учетом вышеуказанного, оптимизацию состава органоминеральной композиции выполняли с помощью одно- и трехфакторного симплекс-центрального метода планирования эксперимента. В качестве исходящего параметра рассматривали величину коэффициента вспучивания в зависимости от концентрации ввода гидратов алюминия и магния, а также

таэритрита от 11,5 до 8% (фактор Х3).

Учитывая полученные данные, для дальнейших исследований выбрана огнезащитная композиция со следующим составом: ПВА-дисперсия 16%, полифосфат аммония 18%, пентаэритрит 10%, меламин 13%, остальное - вода. Данный

диоксида титана и талька (рис. 2).

Как видно из данных рис. 2, величина коэффициента вспучивания возрастает при увеличении концентрации наполнителей А1(ОН)3, Ые(ОН)2 и Ме3^4О10](ОН) от 0 до 10%. Экстремальные значения коэффициента вспучивания зафиксированы при концентрации наполнителей в 10%, превышение этого значения приводит к падению коэффициента вспучивания и увеличению вязкости композиции. По воздействию на показатель коэффициента вспучивания добавки-наполнители ранжируем в следующей последовательности: А1(ОН)3 > > Ме(ОН)2 > Мв3[814Ою](ОН).

Ввод в состав органоминеральной композиции диоксида титана в диапазоне концентраций от 3 до 5% увеличивает показатель вспучивания, при других — приводит к его уменьшению. Для установления оптимального количества введения диоксида титана и определения его синергетичности с другими добавками была проведена оптимизация состава огнезащитной композиции. В качестве факторов варьирования выбраны: количество диоксида титана Т1О2 % (фактор Х{); количество гидроксида алюминия А1(ОН)3, % (фактор Х2); количество талька Mg3[S14Ol0](OH), % (фактор Х3), изменение которых приведено в табл. 3.

35 30 25 20 15 10

—^ 1

4

1

2

10

12

14

16

С, %

у = 0,0005х4 - 0,0269х3 + 0,3485х2 -- 0,2403х + 24,48 Я2 = 0,9445 у = 0,0002х4 - 0,0125х3 + 0,1475х2 + + 0,2037х + 24,38 Я2 = 0,9276 у = - 0,0007х4 + 0,0153х3 - 0,1248х2 + + 0,8775х + 24,215 Я2 = 0,9402 у = 0,0129х2 - 0,8215х + 24,584 Я2 = 0,9799

1 — А1(ОН)3

2 —Т1О2

3 — Mg(OH)2

4

- Mg3[Si4Olo](OH)2

Рис 2. Зависимость коэффициента вспучивания органоминеральной композиции от концентрации наполнителей

0

2

4

6

8

Таблица 3

Факторы варьирования

Факторы, вид Уровни варьирования Интервал

натуральный кодированный нижний 0 верхний 1 варьирования

TiO2, % X 0 10 5

А1(ОН)з, % Х2 0 10 5

Mg3[Si4O1o](OH)2, % Х3 0 10 5

Таблица 4

Матрица эксперимента и ее математическая реализация

Матрица плана Исходящий

Точки Матрица плана в натуральных величинах

в кодированных величинах параметр

плана

X Х2 Х3 TiO2, % A1(OH)3, % Mg3[Si4O10](OH)2, % Коп

1 0,00 1,00 0,00 0 10 0 36,7

2 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 44,6

3 1,00 0,00 0,00 10 0 0 17,2

4 0,50 0,50 0,00 5 5 0 47,0

5 0,00 0,00 1,00 0 0 10 30,1

6 0,50 0,00 0,50 5 0 5 42,0

7 0,00 0,50 0,50 0 5 5 43,4

В качестве исходного параметра был выбран коэффициент вспучивания, значение которого фиксировали на образцах, термообрабо-танных при температуре 500°С. Матрица планирования эксперимента и ее математическая реализация приведены в табл. 4.

В результате моделирования получены уравнения регрессии и построены ториальные поверхности изменения исходящего параметра в зависимости от изменений факторов варьирования (рис. 3).

Рис. 3. Ториальиая поверхность изменения коэффициента вспучивания Ксп органоминеральной композиции после термообработки при температуре 500°С

Уравнение регрессии:

Ксп = 17,2 1 + 36,7 • 2 + 30,1 • 3 + 80,2 1 2 +

+73,4 1 3 + 40 • 2 • 3 —132,6 1 2 • 3 + 0.

Анализ уравнения регрессии свидетельствует о том, что варьируемые факторы значимы и взаимосвязаны, наиболее весомо влияет на коэффициент вспучивания совместное действие факторов Х1Х2, Х2Х3

Из данных моделирования (табл. 4 и рис. 3) следует, что повышение величины коэффициента вспучивания от 28 до 47 раз происходит при одновременном увеличении концентраций наполнителей: по оси Х1 от 1,75 до 8% (диоксид титана); по оси Х2 от 2 до 10% (гидроксид алюминия); по оси Х3 от 0 до 9% (тальк). На тори-альной поверхности зафиксирована область максимальных значений коэффициента вспучивания: Кед1 = 447, характерный для композиции, которая содержит по 5% ТЮ2 и А1(ОН)3; Ксп2 = 42, характерный для композиции, которая содержит по 5% ТЮ2 и Mg3[Si4Ol0](OH)2 и Ксп3 = 44,6, характерный для композиции, которая содержит по 3,33% ТЮ2, А1(ОН)3 и Mgз[Si4Olo](OH)2.

На основе проведенной оптимизации по критерию максимального коэффициента вспучивания выбраны составы органоминеральных огнезащитных композиций для исследования реологических характеристик, огневых характеристик и процессов структурообразования (табл. 5).

Таблица 5

Составы органоминеральных огнезащитных композиций

№ п/п Состав Количество и тип добавки, % Величина коэффициента вспучивания

1 Базовый: ПВА-дисперсия-16% ПФА - 18 % П - 10 % М - 13 % Вода - остальное - 26,8

2 Базовый + 10% Al(OH)3 36,7

3 Базовый + 10% TiO2 17,2

4 Базовый + 10% Mg(OH)2 32,1

5 Базовый + 10% Mg3[Si4O10](OH)2 30,1

6 Базовый + 5% TiO2 + 5% Al(OH)3 47,0

7 Базовый + 5% TiO2 + 5% Mg3[Si4O10](OH)2 42,0

Выводы. На основании проведенных ис- Определено, что введение минеральных наследований оптимизирован состав органиче- полнителей в состав органоминеральной компо-ской составляющей органоминеральной компо- зиции в количестве 10% способствует повыше-зиции. нию коэффициента вспучивания от 30 до 36,7,

Установлено, что при добавлении к основа- что в 1,50-1,84 раза больше значения коэффици-

нию (16% ПВА-дисперсии) полифосфата ам- ента вспучивания органоминеральной компози-

мония в количестве 18%, пентаеретрита в коли- ции оптимального состава без наполнителей.

честве 10% и меламина в количестве 13% орга- Введение в состав органоминеральной компози-

номинеральная композиция характеризуется ции до 10% TiO2 способствует уменьшению ко-

наибольшим коэффициентом вспучивания эффициента с ранее приведенными добавками и в

(Ксп > 20), вязкостью в 90 с по сравнению с 1,16 раз - по сравнению с композицией без на-

композициями, содержащими основу в количе- полнителей, но значительно повышает термиче-

стве 14 и 18%. скую устойчивость образованного пенококса.

Литература

1. Собурь С. В. Огнезащита материалов и конструкций: справочник. М.: Спецтехника, 2003. 240 с.

2. Жартовский В. М., Цапко Ю. В. Профшактика горшня целюлозовмюних Marepianiß. Теор1я та практика. К.: ДП «Друкарня МВС Украши», 2006. 248 с.

3. Балакин В. М., Селезнев А. М., Белов В. В. Сравнительная оценка огнезащитных свойств вспенивающихся покритий на основе фосфата аммония и водорастворимых аммониевых солей аминометиленфосфоновых кислот // Пожаровзрывобезопасность. 2014. Т. 23. № 11. С.34-41.

4. Стахов В. Л., Геращенко А. М. Огнезащита строительных конструкцш: современные средства и методы оптимального проектирования // Строительные материалы. 2002, № 6. С. 2-6.

5. Ненахов С. А., Пимонова В. П., Пименов А. Л. Проблемы огнезащитной отрясли // Пожаровзрывобезопасность. 2010. Т. 12. № 12. С. 19-26.

6. Цапко Ю. В. Эффективные модификаторы для строительных конструкций из древесины // Вестник гражданских инженеров. 2013. № 6 (41). С. 113-117.

7. Research of fire-retardant properties of timber constructions, protected geocement-based coating, after their operation / A. Kravchenko, [et al.] // Advanced Materials Research. 2015. Vol. 1122. P. 7-10.

8. Беликов A.C. Применение жидкостекольных композиций в качестве огнетушащих покрытий // Вопросы химии и технологии. 2000. № 1. С. 21-28.

9. Еремина Т. Ю., Гравит М. В., Дмитриева Т. Ю. Особенности и принципы построения рецептур огнезащитных вспучивающих композиций на основе эпоксидных смол // Пожаровзрывобезопасность. 2012. Т. 21. № 7. С. 52-56.

10. Гивлюд М. М., Башинський О. I., Вовк С. Я. Температуростшю силшатш захисш покриття для метатв та сплав1в на основ! наповненого пол1метилфеншсилоксану // Зб1рник наукових праць Льв1вського державного ушверситету БЖД. 2011. № 18. С. 40-45.

11. Артеменко В. В. Експериментальш дослщження вогнезахисних покритпв металевих конс-трукцш на ochobî наповнених пол1алюмосилоксашв // Зб1рник наукових праць ЛДУ БЖД Пожежна безпека. 2014. № 25. С. 6-11.

12. Тимофеева С. В., Малясова А. С., Хелевина О. Г. Материалы пониженной пожарной опасности с покрытием на основе жидких силоксановых каучуков, отвержденных методом полиприсоединения // Пожаровзрывобезопасность. 2011. Т. 20. № 9. С. 22-25.

13. Анцупов Е. В., Родивилов С. М. Антипирены для пористых материалов // Пожаровзрывобезопасность. 2011. Т. 20. № 5. С. 25-32.

14. Гравит М. В. Исследование влияния различных факторов на коэффициент вспучивания ор-ганорастворимых огнезащитных покритий // Лакокрасочные материалы и их применение. 2013. № 6. С. 12-16.

15. Ненахов С. А., Пименова В. П. Динамика вспенивания огнезащитных покрытий на основе органонеорганических составов // Пожаровзрывобезопасность. 2011. Т. 20. № 8. С. 17-24.

References

1. Sobur S. V. Ognezashcita materialov i konstruktsiy [Fire protection of materials and structures]. Moscow, Spetstekhnika Publ., 2003. 240 p.

2. Zhartovski V. M., Tsapko Yu.V. Profilaktika gorinnya tselyulozovmisnikh materialiv. Teoriya ta praktika [Prevention of cellulosic materials combustion. Theory and practice]. Kiev, DP "Drukarnya MVS Ukrainy" Publ., 2006. 248 p.

3. Balakin V. M., Seleznev A. M., Belov V. V. Comparative evaluation of the flame retardant properties of foaming patches based on ammonium phosphate and water-soluble ammonium salts of aminomethylenephosphonic acids. Pozharovzryvobezopasnosf [Fire and explosion safety], 2014, vol. 23, no. 11, pp. 34-41 (In Russian).

4. Stakhov V. L., Gerashchenko A. M. Fire protection of building constructions: modern ways and methods of optimal engineering. Stroitel'nyye materialy [Building materials], 2002, no. 6, pp. 2-6 (In Rus-

5. Nenakhov S. A., Pimonova V. P., Pimenov A. L. Problems of the fire-protection industry. Pozharovzryvobezopasnost' [Fire and explosion safety], 2010, vol. 12, no. 12, pp. 19-26 (In Russian).

6. Tsapko Y. V. Effective modifiers for wooden building structures. Vestnik grazhdanskikh inzhenerov [Herald of civil engineers], 2013, no. 6 (41), pp. 113-117 (In Russian).

7. Kravchenko A., Guzii S., Tsapko Y., Petranek V. Research of fire-retardant properties of timber constructions, protected geocement-based coating, after their operation. Advanced Materials Research, 2015, vol. 1122, pp. 7-10.

8. Belikov A. S. Application of liquid-glass compositions as fire-extinguishing coatings. Voprosy khimii i tekhnologii [Problems of chemistry and technology], 2000, no. 1, pp. 21-28 (In Russin).

9. Yeremin T. Y., Gravit M. V., Dmitrieva T. Y. Features and principles of recipes construction of fire retardant swelling compositions based on epoxy resins. Pozharovzryvobezopasnost' [Fire and explosion safety], 2012, vol. 21, no. 7, pp. 52-56 (In Russian).

10. Gyvlyud M. M., Bashinsky O. I., Vovkh S. Ya. Temperature resistant silicate protective coatings for metals and alloys based on filled polymethylphenylsiloxane. Zbirnik naukovikh prats L 'vivs 'kogo derzhavnogo universititu DZhD [Collection of scientific works of Lviv State University of Life Safety], 2011, no. 18, pp. 40-45.

11. Artemenko V. V. Experimental studies of fireproof coatings of metal structures on the basis of filled polyaluminosiloxanes. Zbirnik naukovikh prats LDU BZhD Pozhezhna bezpeka [Collection of scientific works of Lviv State University of Life Safety, Fire safety], 2014, no. 25, pp. 6-11.

12. Timofeyeva S. V., Malyasova A. S., Helevina O. G. Materials of low fire hazard with a coating based on liquid siloxane rubber, cured by polyaddition. Pozharovzryvobezopasnost' [Fire and explosion safety], 2011, vol. 20, no. 9, pp. 22-25 (In Russian).

13. Antsupov E. V., Rodivilov S. M. Fire retardants for porous materials. Pozharovzryvobezopasnost' [Fire and explosion safety], 2011, vol. 20, no. 5, pp. 25-32 (In Russian).

14. Gravit M. V. A study of the effect of various factors on the swelling coefficient of organosoluble fire retardant coatings. Lakokrasochnyye materialy i ikh primeneniye [Paintwork materials and their application], 2013, no. 6, pp. 12-16 (In Russian).

15. Nenakhov S. A., Pimenova V. P. Dynamics of foaming of fire-retardant coatings on the basis of organo-inorganic compositions. Pozharovzryvobezopasnost' [Fire and explosion safety], 2011, vol. 20, no. 8, pp. 17-24 (In Russian).

Информация об авторах

Пинчевская Елена Алексеевна - доктор технических наук, профессор, заведующая кафедрой технологий и дизайна изделий из древесины. Национальный университет биоресурсов и природопользования Украины (03041, г. Киев, пер. Сельскохозяйственный, 17, Украина). E-mail: olenapinchevska@nubip.edu.ua

Цапко Алексей Юрьевич - аспирант кафедры технологий и дизайна изделий из древесины. Национальный университет биоресурсов и природопользования Украины (03041, г. Киев, пер. Сельскохозяйственный, 17, Украина). E-mail: aleks_workingmail@ukr.net

Information about the authors

Pinchevskaya Elena Alekseevna - DSc (Engineering), Professor, Head of the Department of Technology and Design of Wood Products. National University of Life and Environmental Sciences of Ukraine (17, lane Sel'skokhozyaystvennyy, 03041, Kiev, Ukraina). E-mail: olenapinchevska@nubip.edu.ua

Tsapko Alexey Yur'yevich - PhD student, the Department of Technology and Design of Wood Products. National University of Life and Environmental Sciences of Ukraine (17, lane Sel'skokhozyaystvennyy, 03041, Kiev, Ukraina). E-mail: aleks_workingmail@ukr.net

Поступила 11.10.2018