Расчеты толщин огнезащиты, обеспечивающих требуемые показатели пожарной опасности деревоклееных конструкций

ОГНЕЗАЩИТА

Д-р техн. наук, профессор, академик МАНЭБ, заведующий кафедрой Московского государственного строительного университета

А. Я. Корольченко

Канд. техн. наук, заместитель генерального директора ЗАО “Тепло-огнезащита”

А. Н. Гаращенко

Канд. техн. наук, доцент Московского государственного строитель-ногоуниверситета

Н. А. Гаращенко

Канд. техн. наук, старший научный сотрудник НИИ прикладной математики и механики при Томском университете

В. П. Рудзинский

УДК 614.841.332:620.197.6

РАСЧЕТЫ ТОЛЩИН ОГНЕЗАЩИТЫ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИХ ТРЕБУЕМЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ДЕРЕВОКЛЕЕНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Обоснована целесообразность использования методик и компьютерных программ серии “ОГНЕЗАЩИТА” для теплотехнических расчетов показателей пожарной опасности деревянных клееных конструкций (ДКК) с современными средствами огнезащиты. Приведены результаты экспериментальных и теоретических исследований, свидетельствующих, что наиболее перспективными для защиты ДКК являются вспучивающиеся лаки типа ФЕНИКС ДП. Представлены результаты определения характеристик, необходимых для проведения расчетов, и данные экспериментальной проверки методики расчетов температурных полей в ДКК со вспучивающейся огнезащитой. Результаты расчетов свидетельствуют о возможности применения методики для определения толщин огнезащиты, обеспечивающих требуемые пределы огнестойкости и класс пожарной опасности ДКК.

Применение деревянных клееных конструкций (ДКК) крайне желательно при строительстве многих уникальных объектов, поскольку они обладают рядом преимуществ по сравнению с конструкциями из железобетона и стали. Расширению области и увеличению объема использования конструкций из древесины в определенной степени препятствует недостаточный объем исследований огнестойкости и класса пожарной опасности ДКК с современными средствами огнезащиты.

ДКК, как и все строительные конструкции, должны подвергаться огневым испытаниям для определения пределов огнестойкости по ГОСТ 30247.0-94 “Конструкции строительные. Методы испытаний на огнестойкость. Общие требования”, ГОСТ 30247.1-94 “Конструкции строительные. Методы испытаний на огнестойкость. Несущие и ограждающие конструкции” и класса пожарной опасности по ГОСТ 30403-96 “Конструкции строительные. Метод определения пожарной опасности”. Но испытания для оценки пределов огнестойкости конструкций из древесины в нашей стране не проводились более 15 лет. Также не осуществлялись до последнего времени огневые испытания по

ГОСТ 30403 для оценки класса пожарной опасности ДКК с огнезащитой.

В ближайшее время по различным причинам нереально проведение огневых испытаний ДКК в требуемом объеме (сопоставимом с объемом таких испытаний за рубежом). В связи с этим возрастает актуальность разработки и последовательного уточнения методик теплотехнических расчетов, позволяющих, наряду со статическими расчетами, прогнозировать показатели пожарной опасности ДКК с современными средствами огнезащиты. Ранее теплотехнические расчеты по упрощенным методикам использовались для оценок температурных полей в ДКК и определения пределов огнестойкости [1]. Попытки расчета толщин огнезащиты, обеспечивающих требуемый класс пожарной опасности ДКК, ранее не предпринимались.

Для создания и апробирования надежных расчетных методик следует в наиболее полном объеме использовать информацию, получаемую при огневых испытаниях, проводимых пока в ограниченном количестве. Следует также привлекать информацию, которую можно получить при относительно недорогих исследованиях на лабораторных уста-

новках. При этом должное внимание необходимо уделять обоснованию выбора объектов исследований, т.е. наиболее перспективных для ДКК огнезащитных материалов. За рубежом практикуется использование для защиты конструкций из древесины вспучивающихся лаков, в частности ПРОТЕРМ ВУД.

Ранее считалось, что существенное снижение класса пожарной опасности ДКК возможно только при защите такими неестественными для них средствами огнезащиты, как плитные негорючие материалы или обмазки (штукатурки), имеющие относительно большую толщину. Недавние экспериментальные и теоретические исследования [2-4] продемонстрировали возможность и целесообразность использования для ДКК прозрачных вспучивающихся покрытий (лаков) ПРОТЕРМ ВУД и ФЕНИКС ДП. Такие покрытия наиболее приемлемы и естественны для ДКК и позволяют обеспечить эстетичный внешний вид и архитектурную привлекательность конструкций.

Выбор вспучивающихся лаков ПРОТЕРМ ВУД и ФЕНИКС ДП в качестве объекта исследований объясняется тем, что при применении этих покрытий было получено самое значительное снижение показателей пожарной опасности древесины по сравнению с другими имевшимися на рынке материалами: для покрытия ПРОТЕРМ ВУД — 1-я группа огнезащитной эффективности и показатели пожарной опасности древесины Г1, В1, Д1 при расходе 390 г/м2, для покрытия ФЕНИКС ДП — 1-я группа огнезащитной эффективности и показатели пожарной опасности Г1, В1, Д2 при расходе 320 г/м2, т.е. меньшем, чем у покрытия ПРОТЕРМ ВУД [5].

Для оценки эффективности и определения характеристик данных покрытий была проведена серия испытаний на установке лучистого нагрева, реализуемого с помощью пакета трубчатых кварцево-галогенных ламп. Испытывались образцы из клееной древесины размером 200x200x50 мм с нанесенной на них вспучивающейся огнезащитой. Данная методика применяется для исследований различных средств огнезащиты металлоконструкций. В процессе испытаний измерялась температура на поверхности образцов из древесины и по их толщине с помощью хромель-алюмелевых термопар. Фиксировалась также динамика изменения толщины вспученного слоя огнезащитных покрытий. Внешний вид вспученного слоя показан на рис. 1.

Проведено пять испытаний образцов древесины с покрытием ПРОТЕРМ ВУД, три — с покрытием ФЕНИКС ДП и четыре — без огнезащиты. Проведено также по три испытания этих покрытий,

Рис. 1. Общий вид образца из древесины со вспучивающимся покрытием во время испытания на установке лучистого нагрева

о

к

к

и

(Г

^1

с

к

я

в

к

£

Время, МИН

Рис. 2. Зависимости от времени толщины вспученного слоя при испытаниях образца древесины с покрытием ПРОТЕРМ ВУД толщиной 0,5 мм при плотности теплового потока 55 кВт/м2

нанесенных на стальные пластины. Результаты термопарных измерений свидетельствуют о том, что вспучивание исследуемых покрытий начинается при уровне температур 120-140°С (приблизительно на 100 град. меньше, чем для большинства известных вспучивающихся материалов). Температура защищаемых образцов в сопоставимых условиях при использовании покрытия ФЕНИКС ДП была несколько ниже, что свидетельствует о большей его эффективности по сравнению с ПРОТЕРМ ВУД.

В ходе визуальных наблюдений установлено, что толщина вспученного слоя приблизительно в 120 раз превышает начальную толщину исследуемых покрытий. Типичные зависимости от времени толщины вспученного слоя покрытий, полученные в процессе двух испытаний, представлены на рис. 2. В этих экспериментах после достижения максимальной толщины вспученного слоя фикси-

2

а

«

5

X

а

ес

5

Ю

О

й

X

5

а

Время, мин

Рис. 3. Зависимости от времени глубины обугливания древесины для образца без огнезащиты (1) и с покрытием: 2 — ФЕНИКС ДП толщиной 0,95 мм при тепловом потоке 90 кВт/м2; 3 — ПРОТЕРМ ВУД толщиной 0,5 мм при тепловом потоке 55 кВт/м2

ровалось ее уменьшение (более интенсивное при большем тепловом потоке). Такое уменьшение толщины происходило в виде усадки и поверхностного уноса, который, как известно, объясняется химическим взаимодействием углерода поверхностного слоя с окисляющими компонентами окружающей газовой среды. На интенсивность поверхностного уноса существенное влияние оказывает величина теплового потока, который определяет уровень нагрева поверхностных слоев покрытия.

Результаты испытаний показали, что использование вспучивающихся покрытий существенно снижает уровень прогрева и глубину обугливания образцов древесины, а также значительно увеличивает время до начала ее обугливания. На рис. 3 представлены типичные зависимости глубины обугливания древесины (глубины прогрева до температуры 300°С) от времени теплового воздействия для образцов без огнезащиты и с исследуемыми покрытиями. Характер кривых свидетельствует о том, что скорость обугливания не является постоянной, а уменьшается в процессе нагрева. Графики наглядно показывают, насколько увеличивается время до начала обугливания при использовании покрытий и уменьшается скорость обугливания древесины. Полученные результаты свидетельствуют о перспективности проведения испытаний ДКК с такой огнезащитой в огневых печах по стандартизированным методикам.

Впервые для конструкций из древесины были осуществлены огневые испытания в соответствии с ГОСТ 30403 по определению класса пожарной опасности ДКК со вспучивающимися покрытиями ПРОТЕРМ ВУД и ФЕНИКС ДП [2, 3]. Их целью было доказательство возможности обеспечения для ДКК класса пожарной опасности К0(15) или

К0(30). Они проводились в испытательной лаборатории пожарной безопасности “Пожполитест-М”. Исследуемые образцы представляли собой деревоклееные панели стандартного размера. Методика и особенности этих испытаний описаны в публикациях [2, 3].

В соответствии с ГОСТ 30403 контролировался ряд параметров и предельных состояний, в том числе определялось наличие недопустимого размера повреждения образца (древесины) в контрольной зоне. Дополнительно к измерительным средствам, предусмотренным ГОСТ 30403, в различных зонах панелей были установлены термопары в соответствии со схемой, представленной в работе [2]. Они позволили получить дополнительную информацию по прогреву образцов и провести более объективный анализ полученных результатов. В качестве контрольного параметра рассматривалось время достижения 300°С (температура обугливания древесины) на глубине 2 мм от поверхности панели в зоне тепловой камеры на различном расстоянии от плиты перекрытия огневой камеры. Для показателя К0, согласно ГОСТ 30403, это расстояние не должно превышать 50 мм, для показателя К1 —400 мм.

По ГОСТ 30403 были проведены два огневых испытания деревоклееных панелей с лаком ПРОТЕРМ ВУД и одно — с лаком ФЕНИКС ДП. При подготовке деревоклееных панелей для первого и второго испытаний на их поверхность наносилось покрытие ПРОТЕРМ ВУД толщиной 1,1 мм, а для третьего — ФЕНИКС ДП толщиной 0,6 мм. Толщина покрытия ФЕНИКС ДП была назначена на основании предварительных расчетов, проведенных с использованием результатов двух предшествующих огневых испытаний панелей, а также испытаний образцов на установке лучистого нагрева.

По данным огневых испытаний установлено, что исследуемая деревоклееная конструкция с покрытием ПРОТЕРМ ВУД толщиной 1,1 мм соответствует классу пожарной опасности К0(30) и К1(45), с покрытием ФЕНИКС ДП толщиной 0,6 мм — К0(30). Достижение данного показателя подтверждено сертификатом пожарной безопасности.

Были внесены изменения в методику испытаний, предусмотренную ГОСТ 30403, а также изменена конструкция печи [2, 3]. Сделанные изменения учитывают специфику испытаний конструкций со вспучивающейся огнезащитой. Они обеспечивают постоянство величины сечения проема между обогреваемой поверхностью испытываемого образца и торцем перекрытия печи за счет перемещения плиты перекрытия в процессе эксперимента. Кроме обеспечения корректности эксперимента это позволило оценивать изменение толщины вспученного слоя, поскольку перемещение плиты осущест-

Время, мин

Рис. 4. Зависимости от времени толщины вспученного слоя в процессе второго испытания ДКК с покрытием ПРОТЕРМ ВУД толщиной 1,1 мм (1) и третьего испытания с покрытием ФЕНИКС ДП толщиной 0,6 мм (2); • • • эксперимент;-----------расчет

влялось по мере изменения ширины проема, перекрываемого этим слоем. На рис. 4 представлена зависимость от времени толщины вспученного слоя, построенная с использованием данных по перемещению плиты в ходе эксперимента. Следует отметить, что при испытаниях образцов с покрытиями ПРОТЕРМ ВУД и ФЕНИКС ДП на установке лучистого нагрева были получены близкие данные по динамике изменения толщины вспученного слоя (см. рис. 2).

Значительный объем полезной информации получен при термопарных измерениях в ДКК, проведенных в зонах огневой и тепловой камер печи. Эти данные способствовали объективному анализу результатов испытаний по ГОСТ 30403. Кроме того, они использовались при разработке и экспериментальной проверке методики теплотехнических расчетов ДКК со вспучивающейся огнезащитой. На рис. 5-7 представлены результаты термопарных измерений для зоны огневой камеры, полученные в ходе трех огневых испытаний.

Состояние разработки и использования на практике методик теплотехнических расчетов ДКК с огнезащитой рассмотрено в публикации [4]. В этой работе отмечены целесообразность и возможность адаптирования и применения для ДКК методик и программных комплексов серии “ОГНЕЗАЩИТА” (версии ВУ-2, ВН.1, 2Т), используемых для теплотехнических расчетов конструкций из стали и железобетона. В качестве примера адаптирования для ДКК таких методик проведено математическое моделирование температурных полей в ДКК с типичными представителями всех видов средств огнезащиты при различных их толщинах. При анализе результатов такого моделирования получены и

1000

800

О

600

сх

о>

с

2

400

200

0 10 20 30 40

Время, мин

Рис. 5. Зависимости от времени температуры газовой среды (1), на границе деревоклееной панели и покрытия ПРОТЕРМ ВУД толщиной 1,1 мм (2), а также на расстоянии от поверхности панели 2 (3), 12 (4), 22 (5), 32 (6) и 42 мм (7), полученные с помощью термопар в процессе первого испытания для зоны огневой камеры; • • • эксперимент;-------расчет;------стандартная температур-

ная кривая

Время, мин

Рис. 6. Зависимости от времени температуры на границе деревоклееной панели и покрытия ПРОТЕРМ ВУД толщиной 1,1 мм (1), а также на расстоянии от поверхности панели 2 (2), 5 (3), 10 (4), 20 (5) и 30 мм (6), полученные в процессе второго испытания для зоны огневой камеры;

• • • эксперимент; --------расчет;-------стандартная

температурная кривая

представлены в работе [4] наглядные и важные для практики данные по времени до начала обугливания древесины, а также по скорости обугливания при применении многочисленных современных огнезащитных материалов. Для расчетов темпера-

0

1000

800

и й 600

сЗ

а>

§ 400 £

200

0

0 15 30 45

Время, мин

Рис. 7. Зависимости от времени температуры на границе деревоклееной панели и покрытия ФЕНИКС ДП толщиной 0,6 мм (1), а также на расстоянии от поверхности панели 2 (2), 5 (3), 10 (4), 20 (5) и 30 мм (6), полученные в процессе третьего испытания для зоны огневой камеры;

• • • эксперимент; -----расчет;-----стандартная

температурная кривая

турных полей в ДКК со вспучивающейся огнезащитой использован программный комплекс “ОГНЕЗАЩИТА. Версия ВУ-2”. На него получен сертификат соответствия № ЯОСС. ЯИ. СП05. Н00261 от 29.01.2008 г., выданный специализированным органом — НИЦ программных средств МГТУ им. Н. Э. Баумана.

В данной статье представлены результаты определения характеристик неисследованных ранее вспучивающихся лаков ПРОТЕРМ ВУД и ФЕНИКС ДП, а также экспериментальной проверки методики теплотехнических расчетов ДКК со вспучивающейся огнезащитой. Эта информация не приведена в публикации [4], в то время как результаты расчетов для ДКК с различными средствами огнезащиты в ней представлены.

Искомые параметры вспучивающихся покрытий ПРОТЕРМ ВУД и ФЕНИКС ДП определялись по аналогии с работами [6-9], в которых представлены перечень и порядок определения комплекса характеристик таких материалов, большая часть которых определяется традиционными лабораторными методами. Эти характеристики принимались для обоих покрытий такими же, как у ранее исследованного покрытия ПРОТЕРМ СТИЛ [8], имеющего близкий состав с рассматриваемыми материалами. Кроме того, были определены основные (наиболее значимые) параметры для покрытий ПРОТЕРМ ВУД и ФЕНИКС ДП: температура начала вспучивания Тнп, кратность вспучивания кг,

Таблица 1. Результаты определения основных характеристик покрытий ПРОТЕРМ ВУД и ФЕНИКС ДП

Материал ку тнп ,°С ©, 1011 Вт/(м-К4) V

ПРОТЕРМ ВУД 120 130 12,8 8

ФЕНИКС ДП 120 130 8,6 7

параметр лучистого теплопереноса в порах 0, параметр уноса (выгорания) вспученного слоя покрытия у. Значения искомых параметров представлены в табл. 1. Их определяли методом решения обратной задачи с использованием результатов экспериментальных исследований на установке лучистого нагрева и огневых испытаний, описанных в работах [2, 3].

Кроме определения характеристик вспучивающихся покрытий, необходимых для проведения расчетов, были уточнены значения теплофизических параметров клееной древесины, что также не нашло отражения в работе [4]. Анализ показал, что на данном этапе исследований целесообразно использование эффективных теплофизических характеристик. Приняты следующие значения плотности и удельной теплоемкости древесины: р = 526 кг/м3 [1], с = 2800 Дж/(кг-К) [10]. Для определения эффективного коэффициента теплопроводности древесины была использована зависимость:

^ = А,„ + аТ + 0Т3.

Величины ^0 и а в выражении (1) определялись такими, чтобы получить согласование с известными из публикаций значениями теплопроводности при относительно низких температурах (до 300°С). Параметр 0 был определен как параметр согласования результатов расчетов с данными огневых испытаний ДКК без огнезащиты, представленными в работе [1]. Такие расчеты осуществлялись при использовании граничного условия 1-го рода. Задавалась зависимость температуры обогреваемой поверхности ДКК, полученная при термопарных измерениях, проводимых в процессе испытаний в огневой печи. Получены следующие значения параметров, входящих в зависимость (1): ^0 = 0,16 Вт/(м К), а = 0,002 Вт/м, 0 = 3,5-Ю11 Вт/(м К4). На рис. 8 и 9 показано согласование результатов расчетов с экспериментальными данными огневых испытаний. Сопоставление свидетельствует о возможности использования полученной зависимости для коэффициента теплопроводности древесины на данном этапе исследований. Применение эффективных параметров для древесины позволяет проводить вычисления по всем перечисленным методикам теп-

Время, мин

Рис. 8. Зависимости от времени температуры по толщине деревоклееной балки сечением 140x150 мм [1], полученные с помощью термопар, установленных на обогреваемой поверхности (1) и вдоль горизонтальной и вертикальной осей балки на расстоянии от обогреваемой поверхности 10 (2), 20 (3), 30 (4), 50 (5), 60 (6) и 70 мм (7); • • • эксперимент; ----- расчет

лотехнических расчетов серии “ОГНЕЗАЩИТА”, в том числе и определение двумерных температурных полей в ДКК.

Проведена экспериментальная проверка методики теплотехнических расчетов ДКК со вспучивающимися покрытиями ПРОТЕРМ ВУД и ФЕНИКС ДП. В процессе этих расчетов использовались перечисленные выше характеристики исследуемых покрытий и древесины. О хорошем соответствии результатов расчетов и термопарных измерений при трех огневых испытаниях ДКК свидетельствуют рис. 5-7. При расчетах учитывались реальные температурные режимы, реализованные в каждом огневом испытании. Получено также хорошее качественное и удовлетворительное количественное соответствие результатов расчетов толщины вспученного слоя экспериментальным данным (см. рис. 4), полученным в ходе анализа перемещений плиты перекрытия огневой камеры по мере изменения толщины покрытий при испытаниях. Удовлетворительное соответствие расчет - эксперимент (см. рис. 4-7) подтверждает возможность и эффективность применения данной методики расчетов на практике.

Анализ полученных экспериментальных и теоретических данных показал, что методики серии “ОГНЕЗАЩИТА” можно использовать не только при расчетах пределов огнестойкости ДКК с различными средствами огнезащиты [4]. Их применение возможно также при определении толщин огне-

Время, мин

Рис. 9. Зависимости от времени температуры по толщине деревоклееной балки сечением 120x410 мм [1], полученные с помощью термопар, установленных на обогреваемой поверхности (1) и вдоль горизонтальной оси балки на расстоянии от поверхности 15 (2 )30(3 )и45 мм (4); • • • эксперимент; ----- расчет

защиты, обеспечивающих требуемый класс пожарной опасности ДКК.

Нормативные документы пока не предусматривают расчетное определение толщин огнезащиты, дополняющее испытания по определению класса пожарной опасности ДКК по ГОСТ 30403. Однако необходимость в таких расчетах очевидна, учитывая высокую стоимость испытаний и продолжительность их проведения. Полученные авторами результаты свидетельствуют о принципиальной возможности математического моделирования прогрева образцов ДКК с различными средствами огнезащиты и проведения на их основе расчетных оценок толщин огнезащиты, позволяющих снизить до необходимого уровня класс пожарной опасности конструкций из древесины. При таких оценках должно проверяться условие соответствия фактического класса пожарной опасности Кф конструкций требуемому Ктр :

Кф > Ктр .

При определении толщин огнезащиты данное условие необходимо учитывать наряду с известным условием соответствия фактического предела огнестойкости Пф деревоклееных конструкций требуемому Птр :

Пф > Птр .

Если определение толщин огнезащиты по условию (3) проводится при совместных теплотехни-

Таблица 2. Результаты оценочных расчетов толщин огнезащиты, обеспечивающих требуемый класс пожарной опасности ДКК

Огнезащитный материал Толщина огнезащиты, мм, обеспечивающая класс пожарной опасности ДКК

К0

ФЕНИКС ДП 0,6 1,5

ПРОТЕРМ ВУД 0,7 1,8

ОГРАКС-В-СК 0,8 1,5

ОСП-1 2,3 3,2

СОТЕРМ-1М 13 17

ПВТН 16 21

Promatect-Н 17 23

ПНТБ 18 25

С0КЫТ-150 19 27

ческих и статических расчетах, то толщины огнезащиты, соответствующие условию (2), могут определяться теплотехническим расчетом. Выбираться должно большее из значений, получаемых по условиям (2) и (3).

Расчеты по условию (2) предлагается проводить по упомянутым методикам серии “ОГНЕЗАЩИТА” при нескольких толщинах огнезащиты. Требуемая толщина должна быть такой, чтобы температура на глубине 2 мм от поверхности конструкции в контрольном сечении образца в пределах тепловой камеры не превысила 300°С в течение заданного времени теплового воздействия в огневой камере по стандартному температурному режиму. В соответствии с ГОСТ 30403 для показателя К0 контрольное сечение расположено на расстоянии 50 мм от плиты, разделяющей огневую и тепловую камеры установки, для показателя К1 — на расстоянии 400 мм.

Поскольку неизвестен конкретный температурный режим в данных зонах тепловой камеры, можно в первом приближении проводить расчеты при стандартном температурном режиме, реализуемом в огневой камере. Это с гарантированным запасом позволяет определить толщину огнезащиты (оценка выше). Для сечения на относительно небольшом расстоянии от огневой камеры (50 мм от плиты) такое допущение представляется правомерным. Для других сечений, расположенных в зоне тепловой камеры на расстоянии 400 мм и более от плиты, расчеты могут осуществляться при температурном

режиме, реализуемом в тепловой камере по зависимости:

7}=7,

где Т} — температура газовой среды при пожаре, °С;

Т0 — начальная температура, °С;

I — время от начала испытания, мин.

Если расчеты для сечений, расположенных в зоне тепловой камеры на расстоянии 400 мм и более от плиты, проводить при стандартном температурном режиме, то это приведет к завышению толщины огнезащиты (определению толщины с запасом).

В дальнейшем целесообразно обеспечить проведение замеров температуры газовой среды, а также образца в контрольных зонах тепловой камеры. Это будет способствовать качественному анализу результатов испытаний и повышению точности основанных на них расчетов.

Анализ результатов математического моделирования температурных полей в ДКК с различными средствами огнезащиты и данных по времени до начала обугливания древесины и скорости ее обугливания [3] позволил сделать прогноз толщин огнезащиты, обеспечивающих получение для ДКК показателей К0(30) и К0(45). Эти результаты представлены в табл. 2 и дают предварительную, но полезную информацию, учитывая отсутствие соответствующих огневых испытаний ДКК.

Следует отметить, что результаты расчетов толщин огнезащиты не противоречат данным недавно проведенных огневых испытаний по ГОСТ 30403 ДКК с покрытием ПЕНОКС на основе минеральных вяжущих. Испытания показали, что получен класс пожарной опасности К0(45) при толщине этого покрытия 18 мм. Для материала подобного вида, например СОТЕРМ-1М, прогнозируемое значение толщины для обеспечения такого показателя составило 17 мм. Приведенные результаты свидетельствуют о возможности получения показателя К0(45) при использовании лака ФЕНИКС ДП, который представляется в настоящее время наиболее приемлемым для защиты ДКК.

Приведенные в статье данные свидетельствуют о перспективности теплотехнических расчетов для определения толщин огнезащиты, обеспечивающих требуемые показатели пожарной опасности ДКК. Методики таких расчетов могут совершенствоваться по мере появления новых результатов огневых испытаний ДКК с различными средствами огнезащиты.

ЛИТЕРАТУРА

1. Гераськов, Г. В. Расчет пределов огнестойкости деревянных конструкций с учетом фазовых превращений: дис. ... канд. техн. наук / Г. В. Гераськов. — М., 1991. — 239 с.

2. Гаращенко, Н. А. Результаты огневых испытаний клеенодеревянных панелей со вспучивающимися покрытиями / Н. А. Гаращенко // Пожаровзрывобезопасность. — 2006. — Т. 15, № 2.

— С.12-16.

3. Устрехов, А. И. Показатели конструктивной пожарной опасности и перспективы использования деревоклееных конструкций, защищенных вспучивающимися покрытиями /

A. И. Устрехов, Н. А. Гаращенко // Монтажные и специальные работы в строительстве. —

2006. — № 6.— С. 12-16.

4. Гаращенко, Н. А. Теплотехнические расчеты огнестойкости деревоклееных конструкций с огнезащитой / Н. А. Гаращенко, А. Н. Гаращенко, В. П. Рудзинский // Монтажные и специальные работы в строительстве. — 2006. — № 10.—С. 14-18.

5. Корольченко, А. Я. Особенности огнезащиты конструкций из древесины вспучивающимися покрытиями /А. Я. Корольченко, Н. А. Гаращенко // Пожаровзрывобезопасность. — 2005. —

Т. 14, № 1. — С. 38-41.

6. Страхов, В. Л. Программные комплексы для расчетов тепломассопереноса в строительных конструкциях с огнезащитой с учетом термического разложения, вспучивания - усадки и испарения - конденсации /В. Л. Страхов, А. Н. Гаращенко, В. П. Рудзинский// Пожаровзрывобезопасность. — 2001.—Т.10,№ 4.- С. 9-11.

7. Гаращенко, А. Н. Апробирование методики расчетов вспучивающейся огнезащиты строительных конструкций на примере покрытия Хенсотерм 4КС / А. Н. Гаращенко, В. Л. Страхов,

B. П. Рудзинский [и др.] // Пожаровзрывобезопасность. — 1999. — Т. 8, № 5. — С. 16-25.

8. Гаращенко, А. Н. Экспериментальные и теоретические исследования особенностей тепломассопереноса во вспучивающейся огнезащите на примере покрытия ПРОТЕРМ СТИЛ /

А. Н. Гаращенко, В. Л. Страхов, В. П. Рудзинский [и др.] //Труды 3-й Российской национальной конференции по теплообмену. — Т. 6. — М.: Изд-во МЭИ, 2002. — С. 254-257.

9. Страхов, В. Л. Математическое моделирование работы и определение комплекса характеристик вспучивающейся огнезащиты / В. Л. Страхов, А. Н. Гаращенко, В. П. Рудзинский // Пожаровзрывобезопасность. — 1997. — Т. 6, № 3. — С. 21-30.

10. Башкирцев, М. П. Основы пожарной теплофизики / М. П. Башкирцев, Н. Ф. Бубырь,

Н. А. Минаев [и др.]. — М.: Стройиздат, 1978. — 201 с.

Поступила в редакцию 15.05.08.