О расчетных стоимостных показателях статических тиристорных компенсаторов

УДК 635.232

Ю. А. Масаев,В. П. Доманов

ЭЛЕКТРОДЕТОНАТОРЫ С ЭЛЕКТРОННЫМ ЗАМЕДЛЕНИЕМ

Преимущества короткозамедленного взрывания при разрушении породных массивов доказаны уже давно. В нашей стране короткозамедленное взрывание впервые было применено инж. К. А. Берлиным для получения требуемого навала взорванной породы при проходке вертикальных стволов шахт. Затем его стали применять для снижения сейсмического действия, а позже - для улучшения качества дробления разрушаемой горной породы. Доказано, что уменьшение интервала замедления между сериями способствует улучшению показателей взрыва. Нашей промышленностью на протяжении многих лет выпускаются электродетонаторы короткозамедленного действия с интервалами замедления через 15 и 25 мс. Были попытки перейти на изготовление ЭДКЗ с интервалом замедления через 10 мс, но практическое использование их не дало положительных результатов. Причина состояла в применении специальных замедляющих составов, точность срабатывания которых составляла примерно ±10 % от времени замедления.

Создать равномерно горящие составы практически невозможно, поэтому разработчики и производители ограничились гарантией того, что не произойдет взаимного наложения времен срабатывания соседних серий замедления.

Качественно новое решение состояло в отказе от замедляющих составов и использовании вместо них микропроцессора (рис. 1). Это позволило создать новый класс электродетонаторов - с электронным замедлением (ЭДЭЗ), которые позволя-

ют программировать время срабатывания при минимальном шаге КЗВ 1 мс с точностью до 1 мс в диапазоне от 0 до 12 с. Кроме того, в отличие от ЭДКЗ с пиротехническим замедлением, электрический ток в ЭДЭЗ, обусловливающий срабатывание мостика накаливания и зажигание воспламеняющегося состава, формируется при разряде конденсатора, размещённого в гильзе детонатора (в обычном ЭДКЗ конденсатор располагается во взрывной машинке и подсоединяется к мостику накаливания магистральной двухпроводной линией). Наличие микропроцессора даёт возможность ещё в процессе производстве ЭДЭЗ присваивать каждому из них индивидуальный идентификационный номер. Благодаря этому номеру взрывник может обращаться к тому или иному детонатору независимо от остальных, включённых в линию, а в случае хищения позволяет проследить пути их миграции.

Следует отметить ещё одну немаловажную особенность. ЭДЭЗ имеет мощную встроенную защиту от блуждающих токов и бытовых источников как постоянного, так и переменного токов (батареи, аккумуляторы, сеть 220 в). Если подключить такой детонатор к розетке 220В, то он не только не взорвется, но и не выйдет из строя. Чтобы взорвать такой детонатор, необходимо подать на его вход особую, хорошо защищенную (в информационном смысле) кодовую последовательность. Такая последовательность из шумов и помех сформироваться не может. Это исключает

Рис. 1. Схема КЗВ с использованием ЭДЭЗ

1 - гильза, 2 - заряд бризантного ВВ, 3 - колпачок с зарядом инициирующего ВВ, 4 - воспламенительный состав, 5 - мостик накаливания, 6 - транзисторный ключ, 7 - конденсатор, 8 - микропроцессор, 9 - логическая цепь заряда и управления, 10 - двухпроводная линия связи для передачи импульсных сигналов, 11 - согласующее устройство, 12 - управляющий компьютер

возможность несанкционированного их применения.

Во время монтажа взрывной сети до 500 шт. ЭДЭЗ с помощью двухпроводной взрывной линии длиной до 3000 м могут соединяться через согласующий адаптер с портативным управляющим компьютером. Линия используется для подачи питания к ЭДЭЗ и для передачи кодированных команд детонаторам и получения ответной информации от них.

Для подготовки массового взрыва используется специальное программное обеспечение. Первое, что необходимо сделать проектировщику взрыва - составить план рабочей площадки, на которой будет производиться взрыв. На плане должны быть обозначены скважины с их номерами, границы верхней и нижней бровок. Для составления плана разработан соответствующий инструментарий, позволяющий сделать это одним из трёх способов: 1) проектировщик взрыва в рабочем окне может с помощью мышки и клавиатуры нарисовать план рабочей площадки и размещения скважин; 2) тот же план можно создать, занеся в специальную таблицу маркшейдерские кроки. В этом случае план будет нарисован автоматически. В случае необходимости проектировщик может отредактировать этот план; 3) его также можно создать, отсканировав рисунок, который обычно составляют маркшейдеры.

Составив план, с помощью программного обеспечения можно рассчитать объем выработки, линии наименьшего сопротивления, сопротивление по подошве. После составления плана проектировщик задает конструкцию заряда в скважине, указывает типы и объемы ВВ, наличие промежутков, забойки, типы боевиков, используемых детонаторов и сопутствующих материалов. Программа автоматически составит ведомость расходных материалов на весь массовый взрыв.

При получении отклика об исправности взрывной цепи в целом и каждого детонатора в отдельности проектировщик задаёт время срабатывания каждого детонатора индивидуально в соответствии со схемой взрывания, который проставляется на плане рабочей площадки в виде цифры рядом с номером скважины. Проектировщик может проверить правильность установленной последовательности времен срабатывания детонаторов с помощью мультипликационного клипа, который симулирует процесс массового взрыва. Тем самым работа проектировщика завершена.

При работе в поле программа предоставляет взрывнику так называемый «пульт взрывника».

По завершении программирования и монтажа взрывной сети оператор-взрывник с помощью компьютера тестирует ЭДЭЗ путём запуска команды проверки, для чего взрывник должен нажать на своём пульте кнопку «Проверка». При этом проверяется готовность и соответствие времени сраба-

тывания каждого детонатора. В случае неуспешной проверки программа выдает взрывнику номер отказавшего детонатора и указывает его положение на плане.

Успешное завершение проверки означает готовность ЭДЭЗ к срабатыванию в заданной последовательности. Получив положительный отклик, оператор даёт команду ответственному за взрыв на подачу боевого сигнала. По окончании звучания сирены он нажимает кнопку «Подрыв» на пульте взрывника.

С этого момента ЭДЭЗ переходят в режим автономного питания, отсчитывают запрограммированное время и срабатывают даже в случае разрушения взрывной сети.

В отличие от обычных детонаторов с пиротехническим замедлением, ЭДЭЗ при разлёте не дают тлеющих осколков, что делает их безопасными при применении в шахтах, опасных по газу и пыли. Особенности, присущие ЭДЭЗ, затрудняют их использование в диверсионнотеррористической деятельности. Для успешного проведения теракта, кроме самих детонаторов, необходимо иметь управляющий компьютер, согласующий адаптер, специальное программное обеспечение и достаточный уровень подготовка личного состава.

Применение ЭДЭЗ возможно по двум технологическим схемам, различающимся местом их установки: вне - и внутри скважин. Началось с того, что в августе 2004 г. Госгортехнадзором России было выдано разрешение на постоянное применение ЭДЭЗ 6 (рис. 2-а) с их установкой вне скважин 5. По этой схеме предусмотрено инициирование боевиков 2 с помощью СИНВ-Ш-0 (с нулевым замедлением). Ведущую к СИНВам ударно-волновую трубку (УВТ) 4 фиксируют на земной поверхности перед устьем скважины 5. К магистральной линии 7 через клипсы-соединители параллельно подключают ЭДЭЗ 6, одновременно каждый ЭДЭЗ соединяли через блок-соединитель с УВТ СИНВ 4. С целью исключения возможного подбоя УВТ при взрыве соседних скважин, УВТ вместе с ЭДЭЗ в соединительном блоке заглубляли в устье взрываемой скважины (на рис. 2-а не показано). Далее устанавливали соответствие номера ЭДЭЗ и времени замедления и выполняли прочие технологические операции, перечень которых приведен выше.

Вариант использования ЭДЭЗ в сочетании с СИНВ-Ш-0 обеспечивает точность взрывания зарядов в соответствии с заданными интервалами времени. Он позволяет реализовать встречное инициирование скважинных зарядах ВВ, не сопровождающееся частичным выгоранием колонки заряда, что имело место при обычном взрывании с использованием детонирующего шнура (давно известно, что при встречном инициировании существенно снижается сейсмическое воздействие на взрываемый массив и повышается дробление породы). Од-

Рис. 2. Конструкция заряда с применением ЭДЭЗ: а) вне скважины; б) внутри скважины 1 - заряд ВВ; 2 - боевики (промежуточные детонаторы) из шашек ТГП-850 с установленными в них СИНВ-Ш-0; 3 - забойка; 4 - ударно-волновая трубка СИНВ (УВТ СИНВ);

5 - скважина; 6 - ЭДЭЗ и блок-соединитель; 7 - электропровод магистральной линии

нако из-за отсутствия внутрискважинного замедления остаётся риск образования отказавших зарядов.

По этой причине начиная с 2005 г. в производственных условиях ОАО «Новосибирсквзрыв-пром» ведутся предварительные испытания ЭДЭЗ с их размещением внутри скважин (рис. 2-б). Всего на карьерах, разрабатывающих известняки (крепость по М. М. Протодьяконову _/=10) и гра-нодиориты (/=16) с использованием поверхностных ЭДЭЗ было произведено 5 массовых взрывов, и 2 — с применением внутрискважинных ЭДЭЗ.

Для объективного сравнения электронной и неэлектрической систем взрывания (СИНВ) и выявления преимуществ и недостатков данных сис-

тем, устанавливались одинаковые интервалы замедления между скважинами в ряду (42 мс) и между рядами скважин (67 мс). Экспертная оценка показала, что качество дробления взрываемых пород при использовании электронной системы взрывания заметно улучшается, а сейсмическое воздействие на охраняемые объекты понижается. Отмечено увеличение компактности развала взорванной горной массы.

Полученные результаты свидетельствуют в пользу расширения применения ЭДЭЗ с целью получения предприятиями большей прибыли за счёт улучшения качества взрывных работ. С научной точки зрения возникла необходимость в

Рис. 3. Электронный детонатор 1-квптм

Память ЛбгтфЛ

Nr. Имя Замедление

1 330В24 0 ms

2 D23A66 20 ms

3 С01 Е44 40 ms

200 В02457 4000 ms

Рис. 4. Логгер и его функциональные возможности

накоплении информации для разработки методики расчёта интервалов замедления при КЗВ и снижения сейсмического воздействия на охраняемые объекты.

Разработчик электронных детонаторов ФГУП НМЗ «Искра» в комплект поставки включает: ноутбук с программным обеспечением, адаптер, согласующий компьютер со взрывной линией, электронные детонаторы не менее 100000 штук на один комплект программно-аппаратурного обеспечения, взрывной провод (по необходимости), соединительные клипсы по 2 шт. на каждый детонатор. В соответствии с такой поставкой ФГУП НПЗ «Искра» обеспечивает обучение взрывперсо-нала и проведение входного контроля системы практическим взрыванием, что является завершающим этапом в программе обучения.

В зарубежной практике применяется система электронного инициирования i-коп™, которая

включает: i-коп™ детонатор; LOGGER; BLASTER; систему дистанционного управления i-коп дистанционный бластер.

Электронный детонатор i-коп™ (рис. 3) состоит из гильзы, внутри которой помещена печатная микросхема, через которую компьютерная программа задает необходимое замедление. Импульс тока через электропроводники передается на головку зажигания, сообщающей импульс детонации первичному, а затем вторичному инициирующему ВВ. Электронная схема детонатора имеет прямую и ответную связь, позволяющую осуществлять проверку функциональности. Каждый детонатор имеет свое уникальное имя и програм мируется в любые временные интервалы замедления до 15000 мс, время разброса может составлять ±0,01 % от запрограммированного времени, что

обеспечивает гибкость в создании проекта взрыва. Проект взрыва документирует i-потребление детонаторов. Детонатор может быть инициирован только i-kon™ бластерами.

BLASTER предназначен для программирования и тестирования детонаторов через систему логгеров осуществляя самотестирование прибора и всей системы.

Детонатор имеет высокотехнологичный коннектор, соединяющий его с магистральным проводом.

Для магистральной линии могут быть использованы любые провода.

LOGGER (рис. 4) осуществляет самотестирование прибора и программы. Производит программирование до 200 детонаторов в различных модусах: авто; по нумерации; ручная; SHOTPius-i. В функции LOGGERа входит изменение и запоминание времени замедления, величина которого зависит от модификации (имени) логгера. Тестирование отдельных детонаторов или всех соединенных в сеть детонаторов осуществляется импульсом тока в 0,05 А и одновременно производится контроль за утечкой тока. Логгер предназначен для введения и передачи проекта взрыва, при этом детонаторы программируются только в связке с Бластером.

Бластер снабжен специальным контрольным ключом, исключающим пользование им посторонним лицом. Взрывная сеть монтируется в следующем порядке. Проводники электронных детонаторов, выходящие из шпуров через коннекторы подсоединяют к магистральным проводам. Магистральные провода затем подсоединяют к соответствующим Логгерам, а Логгеры, соответственно, подсоединяются к магистральным проводам, идущим от Бластера (рис. 5).

Рис. 5. Схема монтажа взрывной сети с использованием Логгеров и Бластера

Бластер осуществляет нахождение и взрывание детонаторов через подсоединенные Логгеры, одновременно может контролироваться от 2 до 12 Логгеров, позволяющих произвести одновременное инициирование до 2400 детонаторов. Через Бластер выдаются распечатки ошибок монтажа взрывной сети и распечатка данных после взрывания.

По утверждению авторов, применение данной системы взрывания обеспечивает улучшение качества дробления горной массы при взрывании большого числа шпуровых или скважинных зарядов ВВ, обеспечивает качественное оконтурива-ние и позволяет контролировать сейсмическое действие взрыва.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Масаев, Ю. А. Новые средства инициирования промышленных зарядов ВВ / Ю. А. Масаев, В. А. Карасев, В. В. Саяпин. / VIII Международная научно-практическая конференция. Безопасность жизнедеятельности предприятий в промышленно-развитых регионах. Т. 1. Материалы конференции. Кемерово, 2009. - с. 173-175.

Авторы статьи:

Масаев Доманов

Юрий Алексеевич Виктор Петрович

- канд. техн. наук, проф.каф. строи- - канд.техн. наук, зав. лаб.

тельства подземных сооружений и НЦ ВостНИИ,

шахт КузГТУ. тел. 64-25-85.

Тел. 384-2-39-63-78.

УДК 621.316.016.25 В.М. Ефременко, Р.В. Беляевский О РАСЧЕТНЫХ СТОИМОСТНЫХ ПОКАЗАТЕЛЯХ СТАТИЧЕСКИХ ТИРИСТОРНЫХ КОМПЕНСАТОРОВ

Увеличение количества и повышение установленной мощности приемников электроэнергии с нелинейным характером нагрузки сделали несинусоидальные режимы характерной и неотъемлемой чертой современных систем электроснабжения. К таким электроприемникам относятся вентильные преобразователи, дуговые сталеплавиль-

ные печи, тиристорные приводы прокатных станов и др. Помимо того, что указанные электроприемники являются источниками высших гармоник в сети, они также относятся к числу крупных потребителей реактивной мощности, на долю которых приходится около 20 % реактивной мощности, потребляемой в промышленных электриче-

ских сетях. При этом характерной особенностью данных электроприемников являются значительные и быстрые колебания величины потребляемой реактивной мощности, которые во многом обусловлены необходимостью обеспечения технологического процесса их работы.

Очевидно, что для компенсации реактивной мощности столь мощных электроприемников с нелинейной и резкопеременной нагрузкой следует использовать такие компенсирующие устройства, которые бы отвечали требованиям высокого быстродействия при изменении величины реактивной мощности, имеющие достаточный диапазон регулирования реактивной мощности, возможность ее генерации и потребления, а также обеспечивающие минимальные искажения питающего напряжения. Сегодня на крупных промышленных предприятиях (металлургических и др.) все большее применение в качестве подобных компенсирующих устройств находят статические тиристорные компенсаторы (СТК). Основными элементами СТК являются конденсаторы и дроссели

- накопители электромагнитной энергии - а также тиристоры, обеспечивающие ее быстрое преобразование. Схемы СТК весьма разнообразны и позволяют генерировать либо потреблять реактивную мощность в зависимости от типа схемы и режима работы.

Установка СТК на промышленных предприятиях обеспечивает ряд важных преимуществ. Так, использование СТК для регулирования напряжения в распределительных сетях приводит к увеличению пределов статической и динамической устойчивости, снижению отклонений напряжения, увеличению пропускной способности линий электропередачи, фильтрации высших гармоник в сети. Применение СТК для дуговых сталеплавильных печей обеспечивает значительное уменьшение возмущений в питающей сети, повышение среднего коэффициента мощности печи, снижение токов высших гармоник, увеличение производительности печи, снижение расхода электродов, а также предотвращение резонансных явлений за счет установки фильтров высших гармоник. Существенные преимущества дает также использование СТК для тиристорных приводов прокатных станов: уменьшаются отклонения и колебания напряжения, увеличивается коэффициент мощности, снижается уровень высших гармоник в сети и пр.

При использовании СТК выполнение указанных выше требований в значительной степени обеспечивается за счет рационального выбора номинальной мощности и силовых элементов схемы СТК, а также режимов его работы. Номинальная мощность и схема СТК выбирается для каждого конкретного объекта в зависимости от параметров системы электроснабжения, вида нагрузки, а также требований, предъявляемых к качеству электрической энергии. Выбор мощности

СТК в целом можно рассматривать как оптимизационную задачу, в наиболее простом случае однокритериальной оптимизации имеющую своей целью определение такого значения мощности компенсирующих устройств, которое бы соответствовало минимуму целевой функции. При однокритериальной оптимизации целевая функция включает в себя затраты на потери мощности и на компенсирующие устройства. Таким образом, оптимальное значение мощности компенсирующих устройств будет определяться из условия, при котором суммарные приведенные затраты принимают минимальное значение. При использовании в качестве компенсирующих устройств СТК целевая функция будет иметь вид:

З = Зп + ЗСТК,

где Зп - затраты на потери мощности, руб./год;

Зстк - приведенные затраты на СТК, руб./год.

Затраты на потери мощности, как указывалось в [1], определяются согласно формуле

Зп = соАР = со {дрр + АРд )= ЗпР+Зпд,

где Зпр и Зп^> - затраты на потери, обусловленные потоками активной и реактивной мощности соответственно, руб./год; с0 - удельная стоимость потерь, руб./кВт в год, равная

с0 = сээттах,

где сээ - тариф на электрическую энергию,

руб./кВтч; ттах - годовое число часов использования максимума потерь, ч.

В [1] затраты на компенсирующие устройства рассматривались на примере комплектных конденсаторных установок. Теперь рассмотрим структуру затрат на компенсирующие устройства при использовании СТК.

По аналогии с затратами на конденсаторные установки затраты на СТК в наиболее общем случае могут быть представлены в виде:

ЗСТК = зСТК вєТК ,

где зстк - удельные приведенные затраты на СТК, руб./кВАр в год; Qcтк - номинальная мощность СТК (в соответствии с [2] принимается по емкостной составляющей), кВАр.

Удельные приведенные затраты на СТК будут определяться по формуле

зСТК = {Ен + аор СТК + Ктр + Км )+ сСТК

где Ен - нормативный коэффициент эффективности капитальных вложений; аор - норма амортизационных отчислений на обслуживание и ремонт; Кстк, Ктр и Км - удельные единовременные затраты на приобретение СТК, их транспортировку к месту назначения и проведение монтажных работ соответственно, руб./кВАр; Сстк -удельная стоимость потерь активной мощности в СТК, руб./кВАр в год.

После подстановки в (5) значений Ен =

0,125 и аор = 0,05 получим:

зСТК = 0,175[кСТК + ктр + к м )+ ССТК =

= 0,175КСТК + 0,175(ктр + км) + ССТК =

= зСТК.осн + зСТКдоп + ССТК,

где зстк.жн - составляющая удельных приведенных затрат, определяемая стоимостью СТК, руб./кВАр в год; Эстк.доп - составляющая удельных приведенных затрат, определяемая стоимостью транспортировки СТК к месту назначения и стоимостью проведения монтажных работ, руб./кВАр в год.

Удельная стоимость потерь активной мощности в СТК будет определяться по формуле

ССТК = С0 ЛРстк ,

где Арстк - удельные потери активной мощности в СТК, определяемые в соответствии с паспортными данными СТК (при отсутствии паспортных данных согласно [2] могут быть приняты равными

0,006 кВт/кВАр).

В отличие от затрат на конденсаторные установки, которые, как было показано в [1], определяются относительно просто на основании их известных расчетных стоимостных показателей, определение затрат на СТК связано с определенными затруднениями в части величины принимаемых стоимостных показателей. В российской электроэнергетике на начальных стадиях проектирования оценка объемов единовременных капитальных вложений выполняется, как правило, по так называемым укрупненным стоимостным показателям. Однако СТК принадлежат к относительно новым для российской электроэнергетики видам оборудования, характеризующимся применением новой элементной базы, улучшенными массогабаритными показателями, упрощенными способами их монтажа, повышенными характеристиками надежности и пр., и по ним сегодня еще не накоплен достаточный объем экономической информации. Кроме того, в условиях рыночной экономики при выборе наиболее эффективных вариантов с точки зрения минимума приведенных затрат следует также учитывать возможность ис-

пользования оборудования иностранных производителей. При этом наряду с отечественными стоимостными показателями оборудования необходимо иметь данные о стоимости зарубежного оборудования. Определение стоимостных показателей СТК усложняется еще и тем, что они могут выполняться по различным схемам, а это непосредственным образом влияет на их стоимостные показатели.

На сегодняшний день данные о стоимостных показателях СТК, приводимые как в справочной литературе, так и в каталогах производителей СТК, являются крайне недостаточными. Например, в [3] информация по стоимостным показателям СТК ограничивается следующим. Указывается, что в ценах 2004 года стоимость двух СТК мощностью по 100 МВАр без конденсаторной батареи, т. е. двух тиристорно-реакторных групп (ТРГ) указанной мощности, составляет 160 тыс. руб. Также указывается, что стоимость двух СТК мощностью по ±100 МВАр составляет 220 тыс. руб. При этом в [3] не указываются схемы СТК, что в еще большей степени ограничивает информативность приводимых данных об их стоимостных показателях.

Вместе с тем ныне существует большое количество схемных конфигураций СТК, которые отличаются друг от друга по быстродействию и другим функциональным возможностям. Проведенный анализ схем СТК, выпускаемых российскими и зарубежными производителями, позволил выделить наиболее характерные схемы СТК, применяемых для компенсации реактивной мощности на крупных промышленных предприятиях, характеризующихся наличием мощных нелинейных и резкопеременных нагрузок. Характерные принципиальные схемы СТК представлены на рис. 1.

Несмотря на то, что в [3] не указывается схема СТК с конденсаторными батареями, однако, судя по небольшому их удорожанию по сравнению с СТК без конденсаторных батарей, можно предположить, что речь идет о схеме, приведенной на рис. 1, а, в соответствии с которой ТРГ дополняются конденсаторными батареями, коммутируемыми с помощью механических выклю-

Рис. 1. Принципиальные схемы СТК

чателей (контакторов). Могут также применяться схемы без механических выключателей, обеспечивающие непрерывное регулирование во всем диапазоне реактивной мощности. В качестве такой схемы для обеспечения требуемого диапазона регулирования может быть использовано сочетание постоянно подключенной конденсаторной батареи с регулируемой ТРГ (рис. 1, б). Очевидно, что стоимость такого вида СТК будет заметно выше по сравнению со стоимостью СТК, выполненного по первой схеме. Зарубежные производители (например, «ABB») используют схему СТК, приведенную на рис. 1, в, в соответствии с которой совместно с регулируемыми ТРГ устанавливаются тиристорно-коммутируемые конденсаторные группы (ТКГ). В таких схемах установленная мощность тиристорного оборудования соответствует полному диапазону регулирования СТК. Таким образом, поскольку СТК могут выполняться по различным схемам, то указание схемы СТК при задании их стоимостных показателей должно быть обязательным.

Перечисленные выше факторы, такие как ограниченность экономической информации о стоимостных показателях СТК, многообразие их схемных конфигураций и некоторые другие, значительно усложняют определение и учет затрат на компенсирующие устройства при решении задачи оптимизации процесса компенсации реактивной мощности с использованием СТК.

Для исключения необходимости определения стоимостных показателей СТК для различных сочетаний используемого оборудования может быть применен рассмотренный формульный способ задания их укрупненных стоимостных показателей. Подобный формульный способ задания укрупненных стоимостных показателей предполагает задание единой удельной стоимости используемых в схеме СТК тиристорно-реакторных и тиристорно-конденсаторных групп, учет дополнительных коммутируемых конденсаторных батарей (при наличии их в схеме СТК) отдельно по справочным данным, введение снижающей поправки к

стоимости при большой установленной мощности тиристорного оборудования СТК. Для этого сегодня, очевидно, требуется расширение объема экономической информации о стоимостных показателях СТК.

При использовании формульного способа задания укрупненных стоимостных показателей СТК удельные единовременные затраты на их приобретение КСТК, а вместе с этим и составляющая удельных приведенных затрат, определяемая стоимостью СТК зСТКосн, будут меняться в зависимости от типа применяемой схемы СТК. Для определения оптимальной схемы и параметров СТК в каждом конкретном случае следует в процессе проектирования производить компьютерное моделирование схем СТК, а также системы электроснабжения с выбранными СТК при различных режимах работы. На основании построенных моделей можно будет не только получить наиболее технически эффективную схему СТК, максимально отвечающую требованиям рассматриваемого конкретного случая, но и определить при этом стоимостные показатели, входящие в общую структуру затрат на СТК.

Использование формульного способа задания укрупненных стоимостных показателей СТК позволит установить зависимость затрат на СТК от величины их номинальной мощности и определить возможность применения данной зависимости в практических целях, в том числе при решении задачи оптимизации процесса компенсации реактивной мощности. А сочетание формульного способа задания укрупненных стоимостных показателей с компьютерным моделированием позволит существенно упростить учет затрат на СТК и повысить точность определения оптимальной мощности СТК в ходе решения указанной оптимизационной задачи. Все это, в свою очередь, должно способствовать обеспечению высокой технико-экономической эффективности применения СТК в системах электроснабжения промышленных предприятий.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Ефременко, В. М. Стоимостные показатели комплектных конденсаторных установок / В. М. Ефре-менко, Р. В. Беляевский // Вестн. Кузбасского гос. тех. унив., 2010. № 1. - С. 104-107.

2. Инструкция по организации в Министерстве энергетики Российской Федерации работы по расчету и обоснованию нормативов технологических потерь электроэнергии при ее передаче по электрическим сетям : утв. Приказом М-ва энергетики Рос. Федерации № 326 от 30.12.2008.

3. Справочник по проектированию электрических сетей / под ред. Д. Л. Файбисовича. - М. : Изд-во НЦ ЭНАС, 2006. - 320 с.

Авторы статьи:

Ефременко Владимир Михайлович

- канд. техн. наук, ст. научн. сотр., зав. каф. электроснабжения горных и промышленных предприятий КузГТУ, тел.8-904-999-0817 E-mail: evm.kegpp@kuzstu.ru

Беляевский Роман Владимирович

- ассистент каф. электроснабжения горных и промышленных предприятий КузГТУ, тел. 8-950-584-7672 E-mail: belaevsky@mail.ru