Оптимизация частоты коммутации двухуровневого автономного инвертора напряжения

УДК 621.314.5

Г. Н. Стрункин

Оптимизация частоты коммутации двухуровневого автономного инвертора напряжения

Рассмотрено влияние частоты коммутации автономного инвертора напряжения, выполненного на ЮБТ-транзисторах, на установленную мощность его элементов. Даны рекомендации по выбору частоты для двухуровневого автономного инвертора средней мощности.

Автономные инверторы напряжения (АИН) с ши-ротно-импульсной модуляцией (ШИМ) находят широкое применение в агрегатах бесперебойного питания, в системах автономного электроснабжения и других подобных источниках, формирующих выходное переменное напряжение, качество которого должно соответствовать требованиям действующих стандартов. Одним из возможных вариантов такой системы является ветроустановка на базе асинхронного вентильного каскада (АВК), в которой возбуждение асинхронного генератора и, соответственно, формирование кривой напряжения нагрузки осуществляется от АИН [1]. Для обеспечения требуемого высокого качества выходного напряжения целесообразно использовать ШИМ и низкочастотный выходной фильтр. Значение частоты коммутации является решающим фактором при расчете параметров выходного фильтра, оказывающим существенное влияние на массогабаритные показатели всей системы. С появлением более быстродействующих приборов (например, IGBT-транзис-торов), а также в связи с их дальнейшей миниатюризацией (путем создания интеллектуальных модулей), предложенные ранее рекомендации [2] нуждаются в уточнении.

На рис. 1 представлена схема однофазного двухуровневого АИН с выходным фильтром. Как показано в [3], масса и объем элементов преобразователя пропорциональны их установленной мощности. При этом переход от установленной мощности к массогабарит-ным показателям осуществляется с помощью весовых коэффициентов. Известно также, что масса и га-

Е,

Ф

2

ъ

Н

и

ф

Сф

Ж¥Т2 А

УЭ2

бариты реактивных элементов (емкости и индуктивности фильтра) уменьшаются с ростом рабочей частоты, чем и объясняется наблюдаемая тенденция к повышению частоты коммутации в АИН. С другой стороны, при возрастании частоты коммутации, увеличивается мощность динамических потерь в полупроводниковых приборах, что в свою очередь приводит к увеличению мощности, отдаваемой охладителем в окружающее пространство и влечет за собой увеличение массы и габаритов охладителя. Таким образом, у функции суммарной установленной мощности от частоты должен наблюдаться минимум при некоторой частоте.

Целью настоящей статьи является уточнение оптимальной частоты коммутации двухуровневого автономного инвертора напряжения, выполненного на IGBT-транзисторах.

Установленную мощность системы инвертор-фильтр можно представить в виде суммы установленных мощностей ее компонентов [2]:

£ = БЬ + БС + Б

С

где Бь, Бс, Б0 - установленные мощности соответственно индуктивности фильтра, емкости фильтра и охладителей полупроводниковых приборов.

Пропорциональной массогабаритным показателям реактивного элемента величиной может служить его реактивная мощность, накапливаемая на некоторой базисной частоте юб. В качестве такой базисной частоты удобно использовать частоту промышленной сети (50 Гц). В этом случае установленная мощность реактора фильтра будет определяться соотношением:

БЬ =1 эф

• и эф = Кщ иЭфф = 1 • 314 Ы Эф = 157II э2ф ,

Зб и эф

где К = 1/2 - коэффициент приведения установленной мощности реактора к установленной мощности трансформатора [3] (когда в окне магнитопровода реактора размещена только одна обмотка), Юб = 314 -базисная частота; Ь - индуктивность фильтра; 1эф -эффективное значение тока нагрузки; иэф - действующее значение напряжения на конденсаторе.

Если индуктивность реактора выразить через параметры фильтра:

Рис. 1. Схема двухуровневого АИН © Г. Н. Стрункин 2007 р.

Ь =

Р

2

ю

0

то установленную мощность реактора фильтра можно найти в виде:

SL = 157

Р1 э2ф Юо

где ю0 - резонансная частота фильтра; Р - волновое сопротивление фильтра.

Аналогично, для конденсатора накапливаемая на базисной частоте (50 Гц) реактивная мощность, определяющая его установленную мощность, равна:

и выключения ЮБТ-транзистора; 1ГГ - время обратного восстановления диода; Qrr - заряд обратного восстановления диода, и - напряжение на транзисторе в закрытом состоянии, 1т - амплитуда тока нагрузки.

Следует отметить, что в справочных данных энергия потерь на коммутацию приведена для максимальных рабочих характеристик транзистора. При использовании приборов в других режимах следует произвести пересчет из соотношения [5]:

Sc = I

эф

• Uэф = ЮбСиэф = 314 • Сиэф .

где С - емкость конденсатора выходного фильтра.

Если емкость конденсатора выразить через параметры фильтра:

с =

1

рю0

то установленную мощность конденсатора можно представить в виде:

Sc =314-

u.

эф

рюо

* U W = W

I

ТТ* *

где и , I - соответственно значения напряжения и тока в режиме эксплуатации, ин, 1Н - номинальные (справочные) значения напряжения и тока.

Путем подстановки выражений (4), (7), (8), (9) в соотношение (1), получим целевую функцию для полной установленной мощности двухуровневого АИН в зависимости от частоты:

S (ю) = 157

2U,

ÍPI э2ф

--1

0,1ю 0,1юр

2 ^ эф

W

+---Ю + МГ>\

2п S

В дальнейшем при расчете установленных мощностей реактивных элементов целесообразно сделать допущение о постоянстве соотношения между резонансной частотой фильтра и частотой коммутации. Например, предположим, что

Юо = 0,1ю

где юо, ю - резонансная частота фильтра и частота коммутации инвертора соответственно.

Массогабаритные показатели охладителей определяются мощностью, рассеиваемой в силовых полупроводниковых приборах, и условиями охлаждения. Мощность потерь в приборах содержит две составляющие:

Чтобы найти частоту коммутации, при которой установленная мощность системы инвертор-фильтр минимальна, требуется решить задачу однопарамет-рической оптимизации. Для исследования полученной функции (13) на экстремум (в данном случае - это минимум), необходимо продифференцировать ее по частоте. После решения полученного в результате дифференцирования уравнения относительно частоты коммутации, получим оптимальное значение частоты коммутации:

3140п

Тр

21 э2ф + 2U,

эф

W р

So = Ps + P

D .

где р>, Рз - мощность динамических и статических потерь в полупроводниковых приборах.

Известно, что мощность динамических потерь пропорциональна частоте коммутации [2]. С учетом этого находится мощность динамических потерь [4, 5]:

pd = w

2п '

где № - полная энергия потерь на коммутацию полупроводникового прибора, которая может быть взята из справочных данных фирм-производителей или рассчитана. Для двухуровневого АИН она рассчитывается из соотношения [4]:

w = u •

(вкл + 'выкл +1rr + •10 ¡ Im + 26r,

,

Отсутствие в выражении (14) мощности статических потерь объясняется тем обстоятельством, что от частоты она не зависит, поэтому ее производная равна нулю.

Установленная мощность непосредственно не дает количественной оценки реальных массогабаритных показателей. Используя удельные массогабаритные показатели (весовые коэффициенты), которые являются коэффициентами пропорциональности между установленной мощностью и массой (или объемом), можно получить новые целевые функции: зависимости массы М и объема V АИН от частоты коммутации его транзисторов, по которым затем произвести оптимизацию АИН по новым критериям. С учетом этого получим:

M(ю) = 314 •

f kM pI э2ф

KMTr2 ^

KC Uэф

0,1ю

где t , гвыкл - соответственно время включения

Ю п =

1

+

Р

ujjiii

+ K

M

г * W

2n

ю + P,

Ст

V (ю) = 314

^KLр1 эф + KCUэф ^

2

irrr*

P

0,1ю

+ KV

W 2n

ю + P,

Ст

где кМ, , Ко , К£, Ко, Ко - соответственно удельные массы и объемы индуктивности, емкости и охладителя.

После нахождения экстремума функций (15) и (16), получим формулы для расчета оптимальных частот по массе и объему соответственно:

о

юм =

Юу =.

3140л;-(м р2 /э2ф + 2KM и^ф J

kMW *р

3140п~(( р21 э2ф + 2KqU Эф j

т/ * KvW р

На рис. 2 представлены рассчитанные графики зависимостей массыM(ю) и объема V(ю), отнесенные к мощности нагрузки, для двухуровневого АИН средней мощности, выполненного на IGBT-транзис-торах типа U фирмы International Rectifier [5] с использованием весовых коэффициентов из [3]. Из рис. 2 следует, что с ростом частоты происходит заметное снижение массы и габаритов из-за их существенного уменьшения для реактивных элементов. После достижения минимума кривые возрастают незначительно. Это обстоятельство позволяет сделать вывод о возможности выбирать частоту инвертора в достаточно широком диапазоне.

Очевидно, что при использовании различной элементной базы весовые коэффициенты будут отличаться, и, следовательно, частота коммутации должна быть выбрана в каждом случае конкретно. Также использование весовых коэффициентов позволяет учесть влияние частоты на другие параметры реактивных элементов (например - на предельное напряжение для конденсаторов, что также влияет на их габариты).

Кроме того, при использовании принудительного охлаждения рассеиваемая мощность охладителя повышается с возрастанием скорости воздушного потока [5, 6]. Если воспользоваться допущением, что максимальную мощность рассеивания приблизительно

можно принять пропорциональной: [1 + д/у] (где v -

скорость воздушного потока) [6], то весовые коэффициенты для охладителя окажутся пропорциональны:

1/[1 + Vv]. Тогда, используя формулы (17) и (18), мож-

7 5*10

-4

5*10

-4

2.5*10

"4

М, кг /Вт

1

\

f, Гц

1000

8250

1.55*10 2.23*10

3*10

а)

0.001

7.5*10

"4

5*10

"4

1 5*10

-4

1 V, м3/ Вт

\

V

f-Гц

1С00 5750 1.05-104 1.53-И]4 2*10*

б)

Рис. 2. Зависимость массы (а) и объема (б) инвертора от частоты коммутации

но построить график зависимости оптимальной частоты коммутации АИН от скорости воздушного потока. На рис. 3 показаны такие зависимости при оптимизации по массе и объему для двухуровневого инвертора, выполненного на ЮВТ-транзисторах типа и.

4*10

3.25*10

2.5*10

1.75*10

1+10

- г -----г ¡о мйссе ю обьез ну

/С-

t> / f ч, м/с

2.5

Т.5 10

Рис. 3. Зависимость оптимальной частоты коммутации АИН от скорости воздушного потока

1

+

Следует отметить, что применение принудительного охлаждения, несмотря на повышение оптимальной частоты коммутации, большого выигрыша в мас-согабаритных показателях на практике не дает, так как установка дополнительных устройств (вентиляторов, датчиков скорости потока и т. п.) неизбежно ведет к повышению массы и объема инвертора, а также к усложнению его конструкции. Таким образом, для АИН мощностью (1-5) кВт, выполненных на интеллектуальных модулях, для упрощения конструкции можно рекомендовать использование естественного воздушного охлаждения.

Особый интерес представляет расчет оптимальной частоты при использовании различных типов ЮБТ-транзисторов. Результаты такого расчета представлены в табл. 1. При этом использованы удельные массогабаритные показатели из [3] и справочные данные, представленные в [5]. Расчеты выполнены для инвертора мощностью 2 кВт с выходным напряжением 220 В.

Таблица 1. Оптимальные частоты коммутации инвертора

Тип IGBT Предельная частота, кГц Оптимальная частота, кГц

По установленной мощности По массе По объему

S до 1 40,1 12,2 9,7

F 5 45,6 13,7 9,9

U 10-15 46,4 14,0 10,8

K 15 47,8 14,4 11,4

W 50 54,4 16,3 12,9

Сравнивая полученные расчетным путем оптимальные значения частоты коммутации АИН с предельными частотами транзисторов, можно сделать следующие выводы:

1. При использовании приборов Б и Р-типа массо-габаритные показатели инвертора будут завышенными, так как для данных транзисторов оптимальная частота оказывается выше максимально допустимой. Применение таких приборов может быть оправдано лишь в инверторах невысокой стоимости и без жестких требований к габаритам и качеству выходного напряжения.

2. Использование ЮБТ-транзистора типа и, К или W характеризуется примерно одинаковой оптимальной частотой коммутации (от 10 до 16 кГц), что объясняется быстрым снижением массогабаритных показателей реактивных элементов АИН с возрастанием частоты. В таком случае дополнительным критерием выбора типа приборов может стать КПД инвертора.

Перечень ссылок

1. Онищенко Г. Б., Локтева И. Л. Асинхронные вентильные каскады и двигатели двойного питания. -М.: Энергия, 1979. - 200 с.

2. Высокочастотные транзисторне преобразователи. / Э. М. Ромаш, Ю. И. Драбович, Н. Н. Юрченко, П. Н. Шевченко. - М.: Радио и связь, 1988. - 288 с.

3. Зиновьев Г С. Основы силовой электроники: Учеб. пособие. - Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2004. - 672 с.

4. Семенов В. В., Стрункин Г. Н., Попов С. А. Потери в инверторах с одно- и двуполярной ШИМ. // Елек-тротехшка та електроенергетика. - 2007. - № 1. -С. 25-28.

5. Воронин П. А. Силовые полупроводниковые ключи: семейства, характеристики, применение. - М.: Издательский дом Додека-ХХ1, 2001. - 384 с.

6. Семенов Б.Ю. Силовая электроника: от простого к сложному. - М.: СОЛОН-ПРЕСС, 2006. - 416 с.

Поступила в редакцию 16.10.07 г.

После доработки 31.10.07 г.

Розглянуто вплив частоты комутацн автономного iHeepmopa напруги, який побудовано на IGBT-транзисторах, на встановлену потужнсть його елементiв. Подано рекомендацп з выбору частоты для дворiвневого автономного iнвертора середньоï потужностi.

Influence of switching frequency on the rated power of the voltage-source building on IGBT inverter's elements is considered. Recommendations on the choice of switching frequency for the two-level voltage-source inverter with middle rated power are given.