УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ АЭРОДИНАМИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА

Полезная модель относится к области экспериментальной аэродинамики, в частности к устройствам, предназначенным для исследования аэродинамических характеристик летательных аппаратов.
Известны следующие способы в экспериментальной аэродинамике по определению аэродинамических характеристик летательных аппаратов [1, 2]:
1) экспериментальное определение в аэродинамических трубах аэродинамических характеристик моделей летательных аппаратов (ЛА) или отдельных частей ЛА;
2) экспериментальные наземные испытания отдельных частей ЛА или ЛА в целом в условиях, максимально имитирующих натурные условия эксплуатации с целью определения аэродинамических характеристик ЛА;
3) экспериментальное определение аэродинамических характеристик ЛА в ходе летных испытаний.
Недостатком 2 и 3 способа определения аэродинамических характеристик ЛА является большие временные и материальные затраты, а также позднее выявление недостатков аэродинамики конструкции ЛА и отдельных ее элементов, устранение которых требует больших материальных и временных затрат. Поэтому основным экспериментальным способом определения аэродинамических характеристик ЛА на начальных этапах проектирования является экспериментальная отработка ЛА в аэродинамических трубах.
Известно устройство для измерения составляющих векторов аэродинамической силы и момента - механические аэродинамические весы, состоящие из жесткой рамы и соединительных элементов, связанных между собой рычажных систем, удерживающих ее в положении равновесия; выходные звенья рычажных механизмов соединены с динамометрами ([3] стр. 82 - Аэродинамические характеристики).
Рама представляет собой конструкцию, находящуюся в потоке, создаваемом аэродинамической трубой, который направлен перпендикулярно плоскости рамы. Модель устанавливается внутри рамы при помощи растяжек, представляющих собой металлические ленты с профилированным поперечным сечением, ориентированным вдоль потока. Составляющие аэродинамической силы и момента, действующие на испытываемую модель и ленты, передаются на раму и измеряются при помощи динамометров. Основным недостатком известного решения [3] является низкая точность измерений, особенно такой важной характеристики, как коэффициент лобового сопротивления ЛА, например современного пассажирского самолета, который имеет величину, близкую или даже меньшую, коэффициента сопротивления лент. Поэтому для получения результата необходимо из измеренного силового воздействия вычесть силовое воздействие на ленту. Коэффициент сопротивления лент определяется в «пустой» аэродинамической трубе при отсутствии модели ЛА на тех же, что и с моделью, режимах испытаний, что приводит к повышенным материальным затратам. Кроме того, речь идет о разности двух близких физических величин, полученных в разных опытах, что приводит к снижению точности измерений.
Близким аналогом также является устройство для измерения составляющих векторов аэродинамической силы и момента - весы тензометрические аэродинамические, состоящие из упругого тела, динамометрических элементов и тензорезисторов, преобразующих деформации чувствительных элементов в электрические сигналы. Динамометрические элементы здесь выполнены вместе с телом и ориентированы так, чтобы деформация элемента, вызванная соответствующей составляющей аэродинамической силы или момента, была максимальной [2].
6
6
На данный момент существует большое количество изобретений по определению аэродинамических характеристик ЛА [4-12], которые хорошо работают при моделировании потока для чисел Рейнольдса более 10. Существенным недостатком всех этих устройств является то, что исследования аэродинамических характеристик летательных аппаратов на стартовых позициях (при моделировании чисел Рейнольдса менее 10) не позволяют обеспечить точность и надежность определения аэродинамических сил и моментов модели, из-за малых значений измеряемых параметров модели.
Известны устройства для измерения составляющих векторов аэродинамической силы и момента [9, 10]. Недостатками устройств по патентам [9, 10] являются: определение АДХ при больших скоростях, при малых скоростях имеются большие погрешности; невозможность одновременного моделирования по числам Эйлера, Рейнольдса, Фруда; невозможность проведения моделирования АДХ ЛА на стартовой площадке с учетом интерференции стартовых сооружений.
6
Наиболее близким аналогом предлагаемых решений на наш взгляд, является изобретение [13], принятое нами за прототип. Недостатком прототипа является его рабочий диапазон - рабочий участок предназначен для турбулентных потоков, и чисел Рейнольдса больше критического (Re>10). При испытаниях в аэродинамических трубах числа Эйлера в разы превышают числа Эйлера на натуре. Рабочий диапазон прототипа обусловлен тем, что определение АДХ происходит на сверх и трансзвуковых скоростях, когда воздействие на модель ЛА достигает 100 КН, а на малых скоростях воздействие менее 10 Н, т.е. погрешность измерительной системы сопоставима с замеряемым силовым воздействием на малых скоростях (<10 м/с). Другим существенным недостатком прототипа [13] является невозможность изменять в большом диапазоне давление в рабочем участке, а значит на нем невозможно проводить для одной модели ЛА эксперименты в широком диапазоне давлений, а следовательно и невозможно проводить моделирование обдува при больших диапазонах чисел Эйлера. Также в прототипе не предусмотрено моделирование стартовых сооружений на стартовой позиции, их автоматический круговой поворот, следовательно прототип не позволяет решать задачи по определению интерференции стартовых сооружений на ЛА.
Охарактеризируем более подробно недостатки прототипа [13] присущие также и другим аналогичным устройствам [4-12]:
1) Не модулируются числа Рейнольдса при малых скоростях обдува (V<5 м/с) и больших масштабах модели;
2) Не модулируются числа Эйлера из-за невозможности создания в рабочем участке трубы обдува* необходимых давлений;
3) Невозможно одновременно моделировать критерии подобия Рейнольдса, Фруда и Эйлера;
6
4) При проведении экспериментов для чисел Рейнольдса менее 10 имеет место большой уровень погрешности измерения.
(*) Под трубой обдува здесь и далее понимаем специально спрофилированный контур, обеспечивающий заданный поток обдува модели ЛА.
Все перечисленные недостатки обусловлены необходимостью соблюдения аэродинамического подобия потоков обтекания модели натурным условиям, что обеспечивается соблюдением основных критериев подобия: Рейнольдса Re, Фруда Fr и Эйлера Eu:
, , .
0
0
Здесь L - характерный линейный размер, V - характерная скорость, P - давление, ρ - плотность среды, g - ускорение силы тяжести, η - коэффициент динамической вязкости.
H
M
H
M
H
M
H
M
Обозначая индексом "н" величины на натуре и индексом "м" на модели, введем масштабы моделирования величин: линейных размеров , давления , скорости . Из требования подобия вытекает необходимость соблюдения равенств: Re=Re, Fr=Fr, St=St, Eu=Eu из которых следуют соответствующие требования к масштабам моделирования:
-1
H
M
Первое требование µ=M, вытекающее из равенства Re=Re, означает, что скорость потоков на модели должна быть в M раз больше, чем на натуре. Это практически невозможно выполнить в модельном эксперименте, а также противоречит второму и третьему требованию (1). Для примера рассмотрим необходимость проведения эксперимента, моделирующего обтекание ЛА потоком воздуха, имеющего скорость 10 м/с, на модели с масштабом M=20, тогда скорость в аэродинамической трубе должна быть 200 м/с. Этот и другие примеры параметров моделирования приведены в таблице. Для обеспечения параметров модельных испытаний максимально приближенных к натурным предлагается исследовать обтекание моделей ЛА в трубе обдува, выполненной в настоящей полезной модели в виде гидротрубы, где в качестве среды обтекания используется вода, тогда скорости обтекания среды на модели и натуре будут ближе друг к другу при одинаковых числах Рейнольдса (см. таблицу). Для достижения равенств чисел Эйлера на натуре и модели предлагается за счет наддува в гидротрубе создавать давление, которое удовлетворяет условию  (наддув в аэродинамических трубах до нужных величин, в отличие от гидродинамических, невозможен).
Таблица.
Параметры натуры и модельных испытаний в аэродинамических и гидродинамических трубах.
Скорость обдува V<sub>0</sub> [м/с]
плотностьρ [кг/м<sup>3</sup>]
динамическая вязкость η [Па·с]
характерный размер L [м]
Re
Натура
10
1,3
0,000018
3
2,2·10<sup>6</sup>
Модель воздух M=5
50
1,3
0,000018
0,6
2,2·10<sup>6</sup>
Модель воздух M=10
100
1,3
0,000018
0,3
2,2·10<sup>6</sup>
Модель воздух M=20
200
1,3
0,000018
0,15
2,2·10<sup>6</sup>
Модель вода M=5
3,6
1000
0,001
0,6
2,2·10<sup>6</sup>
Модель вода M=10
7,2
1000
0,001
0,3
2,2·10<sup>6</sup>
Модель вода M=20
14,4
1000
0,001
0,15
2,2·10<sup>6</sup>
Целью предлагаемой полезной модели является устранение недостатков аналогов и прототипа.
Указанная цель достигается тем, что:
6
- в качестве среды обтекающую модель летательного аппарата используется вода, и так как жидкость имеет большую плотность и динамическую вязкость, то тем самым создается возможность моделировать на экспериментах числа Рейнольдса менее (Re<10);
- при проведении экспериментов в гидротрубе, за счет наддува поднимается давление в рабочем участке до величин, необходимых для моделирования по числам Эйлера;
- использование жидкости в качестве среды обтекания обеспечивает повышенную точность замеров сил и моментов, действующих на модель ЛА при малых скоростях обтекания;
- предлагаемая система тензодатчиков, установленная на державке, позволяет проводить замеры с повышенной точностью боковой и поперечной силы, а также момента, действующих на модель ЛА.
При проведении испытаний предусмотрены следующие возможности:
- в ходе одного испытания возможно менять скорость потока и тем самым проводить замеры АДХ модели ЛА в широком диапазоне чисел Рейнольдса;
- в ходе одного испытания возможно менять давление в рабочем участке гидротрубы и тем самым проводить замеры АДХ модели ЛА в широком диапазоне чисел Эйлера;
- предусмотрена установка на рабочем столе в плоскости нижнего среза модели ЛА моделей стартовых сооружений с целью определения их интерференции на модель ЛА, находящуюся на стартовой позиции;
- предусмотрен круговой поворот модели вместе со стартовой позицией относительно своей продольной оси, тем самым создается возможность получения кругового обдува модели на стартовой позиции и определение влияния стартовых сооружений на АДХ модели ЛА (интерференции), не останавливая скорость потока, не вынимая модель из гидродинамической трубы и не переустанавливая модели стартовых сооружений относительно модели ЛА, а также меняя давления в широком диапазоне в ходе одного испытания;
- замена головной части модели ЛА на другую, не меняя саму модель, тем самым создается возможность получения замеров АДХ модели с различными головными частями и выбор оптимальной формы ЛА.
6
Предлагаемая полезная модель решает актуальную задачу реализации замеров аэродинамических сил и моментов, действующих на модель ЛА при моделировании обтекания для чисел Рейнольдса менее 10. Предлагаемые технические решения позволяют:
1) сократить затраты на решение задач экспериментальной отработки старта летательных аппаратов и движения их у поверхности земли;
2) повысить точность замеряемых сил и моментов;
3) повысить безопасность проведения испытаний.
Техническая сущность предполагаемой полезной модели поясняется графическими изображениями. На фигуре 1 изображен общий вид гидродинамической трубы (ГТ); на фигуре 2 рабочий участок ГТ.
Импеллеры создают требуемый скоростной поток в рабочем участке (необходимый для моделирования по числу Рейнольдса), в котором установлена модель ЛА, система наддува обеспечивает гидростатическое давление (необходимое для моделирования по числу Эйлера), масштаб модели и скорость обдува подбираются из условия моделирования по числу Фруда. Рабочий участок имеет систему державок, тензодатчиков, для замера сил и моментов действующих на модель, стол, имитирующий поверхность земли со стартовыми сооружениями, преобразователи и записывающие устройства.
Цифрами на фигуре 2 обозначены.
1.
- Гидротруба
2.
- Модель
3.
- Съемная головная часть
4.
- Верхнее крепление
5.
- Нижнее крепление
6.
- Верхняя державка
7.
- Нижняя державка
8.
- Верхний обтекатель
9.
- Нижний обтекатель
10.
- Верхнее отверстие
11.
- Нижнее отверстие
12.
- Тензодатчик по замеру поперечной силы Fy
13.
- Тензодатчик по замеру боковой силы Fz
14.
- Тензодатчик по замеру момента Мх
15.
- Верхний защитный кожух
16.
- Нижний защитный кожух
17.
- Стол, имитирующий поверхность земли
18.
- Блок управления
19.
- Преобразователь
20.
- Записывающее устройство
21.
- Датчик замера скорости потока воды
22.
- Направление потока воды
Устройство для определения аэродинамических характеристик модели в гидродинамической трубе 1 содержит модель 2 со съемной головной частью 3, закрепленной через верхнее 4 и нижнее 5 крепление к верхней 6 и нижней державке 7 соответственно. Державки защищены от потока воды обтекателями 8, 9 и через верхнее 10 и нижнее отверстие 11 в рабочей части гидротрубы соединены с тензодатчиками 12, 13, 14. Для предотвращения попадания воды из рабочего участка гидротрубы отверстия 10 и 11 защищены защитными кожухами 15 и 16 соответственно. Для экспериментов по исследованию АДХ ЛА на стартовых позициях на нижнем обтекателе 9 может устанавливаться стол 17, имитирующий поверхность земли со стартовыми сооружениями, для определения интерференции между летательным аппаратом и стартовыми сооружениями. Для экспериментов по исследованию АДХ ЛА в полете на нижнем обтекателе устройство 17 не устанавливается. В основе устройства для определения аэродинамических сил и моментов, действующих на модель, применяется весовой метод, основанный на применении тензовесов.
Процесс измерения аэродинамических сил и моментов в предлагаемом устройстве производится в два этапа. Переход с одного этапа на другой происходит по командам блока управления 18. На первом этапе для каждого измерительного канала определяют аддитивные составляющие погрешностей при обесточенных тензометрических мостовых датчиках и запоминают их на весь период штатных измерений, на втором этапе проводят штатные измерения и из результатов штатных измерений автоматически исключают посредством вычитания аддитивные составляющие погрешностей.
Работает устройство следующим образом. На этапе определения систематической аддитивной составляющей погрешностей по команде с пульта управления проводится замер показаний тензодатчиков, определяется их погрешность на начало эксперимента в зависимости от температуры и гидростатического давления в рабочем участке трубы. На втором этапе задается скорость потока в рабочей части трубы, проводится разгон жидкости до заданной скорости и проводится замер показателей тензодатчиков 12, 13, 14, установленных на верхней и нижней державке 7, 8. Замеры тензодатчиков поступают на преобразователь 19, а затем на записывающее устройство 20. По команде с блока управления 18 варьируют скоростью потока в трубе 1. При различных углах установки к потоку модели 2 определяют аэродинамические характеристики модели 2 посредством тензодатчиков 12, 13, 14 при зарегистрированной скорости потока датчиком 21. Меняя блоком управления 18 скорость потока, регистрируют на запоминающих устройствах поперечные, боковые силы и моменты, действующие на модель 2. Накопление результатов в запоминающем устройстве 20 происходит до конца выполнения штатного режима измерения. Передача результатов из запоминающего устройства 20 во внешнее устройство производится по команде с блока управления 18. По окончании второго этапа из результатов штатных измерений автоматически исключают посредством вычитания аддитивные составляющие погрешностей.
Замеренные результаты тензодатчиков 12, 13, 14 и зарегистрированные запоминающим устройством 20 силы Fy, Fz и момент Mz пересчитывают в безразмерные аэродинамические характеристики:
0
M
где L - характерный линейный размер, V - характерная скорость, ρ - плотность среды, S - площадь миделя, на которые обезразмериваются характеристики, Fy - измеренная поперечная сила, Fz - измеренная боковая сила, Mz - измеренная момент.
Использование предлагаемой полезной модели позволит значительно повысить точность измерения аэродинамических характеристик модели и сократить время проведения эксперимента в гидродинамических трубах с большим диаметром рабочего участка.
6
Техническим результатом предлагаемой полезной модели является точное определение силового воздействия на модель ЛА при моделировании чисел Рейнольдса менее 10 путем исключения систематических аддитивных погрешностей измерений и увеличения быстродействия многоканального измерительного устройства тензовесов.
Таким образом, предполагаемый способ и устройство позволяют обеспечить следующие технические результаты:
6
- моделировать на экспериментах в гидротрубе обтекание модели ЛА при числах Рейнольдса менее (Re<10);
- проводить экспериментальное определение аэродинамических характеристик летательных аппаратов при одновременном моделировании по числам Эйлера, Рейнольдса и Фруда;
- сократить затраты на решение задач экспериментальной отработки старта летательных аппаратов и движения их у поверхности земли;
- проводить экспериментальное определение интерференции от стартовых сооружений на ЛА, находящийся на стартовой позиции при полном круговом обдуве (360°) за один эксперимент;
- повысить точность измерения сил и моментов;
- повысить безопасность проведения испытаний.
Список источников информации.
1. Краснов Н.Ф и др. Прикладная аэродинамика. - М.: Высшая школа, 1974.
2. Холодков Н.В. экспериментальная отработка космических летательных аппаратов. - М.: МАИ, 1994.
3. Энциклопедия Авиация, научное издательство «Большая Российская энциклопедия», Москва, 1994 г.
4. Патент SU 369448 A1. Устройство для измерения аэродинамических характеристик. МПК G01M 9/06, G01L 23/18. Приоритет 26.07.1971.
5. Патент SU 378738 A1. Устройство для определения вращательных производных моделей в аэродинамических. МПК G01M 9/06. Приоритет 7.10.1969.
6. Патент SU 390399 A1. Аэродинамические тензометрические весы. МПК G01M 9/06. Приоритет 20.05.1971.
7. Патент SU 409085 A1. Аэродинамические многокомпонентные внутримодельные весы. МПК G01M 9/06, G01G 19/07. Приоритет 1.11.1971.
8. Патент RU 2287783 C1. Тензометрические весы. G01G 3/12, G01G 19/00. Приоритет 27.04.2005.
9. Патент RU 2287795 C1. Устройство для измерения составляющих векторов аэродинамической силы и момента. G9/06, G3/12. Приоритет 27.04.2005.
10. Патент RU 2287796 C1. Устройство для измерения составляющих векторов аэродинамической силы и момента. G9/06, G3/12. Приоритет 27.04.2005.
11. Патент RU 2399895 C2. Способ и устройство для повышения точности измерений в аэродинамической трубе, которые обеспечивают учет влияния подвесного устройства модели. G01M 9/06. Приоритет 22.12.2005.
12. Патент RU 2469283 C1. Многоканальное измерительное устройство аэродинамических внутримодельных весов. G01L 1/22. Приоритет 23.05.2011.
13. Патент RU 2392601 C1. Устройство для определения аэродинамических характеристик модели в сверхзвуковой аэродинамической трубе. G01M 15/14. Приоритет 25.12.2008.