-rasm. Varaq qoliplovchi mashina sxemasi

15.5-rasm. Varaq qoliplovchi mashina sxemasi
Suspenziyadan bo‘shagan ishchi movut 16, 18 va 19 moslamalar yordamida yuviladi, movut urgich 17 tomonidan qoqiladi, vakuum quti 21 yordamida suvsizlantiriladi va yana setkali silindrlar yuzasiga keladi.
Ishchi movut asosiy press-val 12 yordamida harakatga keltiriladi. Ikkita qo‘shimcha press-vallar o‘ralayotgan plyonkani yanada suvsizlantirishga va presslashga xizmat qiladi.
15.4. Asbest-sement varaq qoliplovchi mashinaning unumdorligi va yuritma quvvatini hisoblash
Asbest-sement varaqlari qoliplovchi mashinining unumdorligi quyidagi tenglama orqali aniqlanadi:
U = n δ b k ki / c (15.1) ;
n = v / π D (15.2)
bu yerda n –format baraban aylanish tezligi, ayl/s; δ – movut ustidagi plyonka qalinligi, m; b –bitta o‘ramadan chiqadigan buyumlar soni; k - o‘tish koeffitsienti ; ki -mashinani ishlatish koeffitsienti ; c –buyum qalinligi.
15.6-rasm. Varaq qoliplovchi mashinaning hisobiy sxemasi
Varaq qoliplovchi mashinaning quvvati quyidagi qarshiliklarni yengishga sarflanadi:
-press-vallar, siqish vallari, format baraban, setkali silindlar podshipniklaridagi ishqalanish kuchlaridan ;
-movutning vakuum-qutilar, movut urgich yuzalarida hosil bo‘ladigan ishkalanishlarni ;
-gauch-vallar va setkali silindrlar o‘rtasidagi yumalash ishqalanishlarni va hokazo.
Podshipniklardagi ishqalanish momenti:
M = R · μ · d / 2 , N· m (15.3)
bu yerda R – podshipnikka umumiy yuklanma, N, μ = 0,02 – dumalash podshipnikdagi keltirilgan ishqalanish koeffitsienti,
d – sapfa diametri, m.
Baraban tashqi diametriga ko‘yilgan tortish kuchi:
T = R · μ · d / D , N (15.2)
bu yerda D – baraban diametri, m.
Tortish kuchidan hosil bo‘ladigan moment:
Mt = T · D / 2 , N · m (15.3)
Mt = M (15.4).
Ikkita silindr orasidagi dumalash ishqalanishini yengish uchun kerak bo‘ladigan tortish kuchini yuqori va pastki vallardagi ishqalanish va tortish momentlar tengligi shartidan topish mumkin:
Myu = Ryu · μ1 (15.5)
Mp = Rp · μ1 (15.6).
bu yerda Ryu va Rp - yuqoridagi va pastdagi vallarga umumiy yuklanma, N ; μ1 – dumalash ishqalanish koeffitsienti, format baraban – setkali silindr sistemasi uchun μ1=0,0007, setkali silindr – siquvchi val sistemasi uchun μ1=0,0015.
Harakatlantiruvchi momentlar:
Myu = Tyu · D1 /2 ; Mp = Tp · D2 /2 (15.7),
Boshqa tomondan:
Myu = Myu ; Mp = Mp, (15.8),
Shuning uchun:
Ryu · μ1 = Tyu ·D1 /2 ; Rp·μ1 = Tp·D2 /2 (15.9),
Natijada yuqori va pastki vallarga ularning oralaridagi dumalash ishqalanish qarshiliklarini yengishga kerak bo‘ladigan tortuvchi kuchlar bo‘ladi:
Tyu = 2 Ryu· μ1 / D1 ; Tp = 2 Rp · μ1 / D2 (15.10),
Varaq qoliplovchi mashina yuritmasining quvvatini aniqlash uchun har bir nuqtada movut harakatiga qarshilik ko‘rsatuvchi to‘liq qarshilikni topish kerak, bu esa kontur bo‘ylab aylanish usuli yordamida bajaraladi. Buning uchun movut chizig‘i alohida uchastkalarga bo‘linadi va nuqtadan nuqtaga o‘tish paytidagi taranglanishlar topiladi. Bu ishni bajarishda shunday qoida qo‘llanadiki, movutning keyingi nuqtadagi taranglanishi avvalgi nuqtadagi taranglanishga nuqtalar orasidagi karshiliklar qo‘shilishsh bilan belgilanadi. Amalda chiziq bo‘ylab aylanish asosiy press-valdan tushuvchi shoxdan boshlanadi (1 nuqta). Dastlab ko‘rsatilgan 1nuqtada taranglanish 2000-3000 N deb qabul qilinadi. 15.6-rasmda quyidagi elementlar o‘z aksini topgan: 2,3, 5,6,7,8, 13, 14, 16 va 17 burovchi va taranglovchi roliklar, movut urgich 4, vakuum-qutilar 9 va 15, setkali silindrlar – siquvchi
vallar sistemalari 10, 11 va 12, formatlovchi baraban – presslovchi vallar sistemasi 17.
Formatlovchi baraban – press-val sistemadagi umumiy tortish kuchi:
T1 = T2 + T3 , (15.11),
bu yerda T2 – formatlovchi baraban – press-vall sistemasidagi podshipnik karshilik kuchlarini yengish uchun tortish kuchi, N:
T2=μ[Q1d1/D1+Q2d2/D2 +Q3d3 /D3 +Q4d4/D4] (15.12).
va T3 – formatlovchi baraban – press-vallar sistemasidagi dumalash ishqalanishini yengish uchun tortish kuchi, N:
T3 = 2 μ1 [ 1/D4 + 1/D1 ] P1 + 2 μ1 [ 1/D4 + 1/D2 ] P2 + 2 μ1 [ 1/D4 + 1/D3 ] P3 , (15.13).
(14.12) va (14.13) tenglamalarda d1 , d2 , d3 , d4 - press-vallar va formatlovchi baraban sapfalari, m; D1 , D2 , D3 , D4 – asosiy press-val, birinchi va ikkinchi qo‘shimcha press-vallar diametrlari, m.
Asosiy press-val tomonidan yaratilayotgan R1 , birinchi qo‘shimcha press-val tomonidan yaratilayotgan R2 va ikkinchi qo‘shimcha press-val tomonidan yaratilayotgan R3 kuchlar:
R1 = q1 L , P2 = q2 L , P3 = q3 L (15.14),
bu yerda q1 , q2 , q3 - press-vallar tomonidan formatlovchi barabanga ta’sir etuvchi chiziqli bosimlar, N/m.
Bosim va og‘irlik kuchidan hosil bo‘ladigan umumiy kuchlar graf-analitik usul yordamida aniqlanadi.
Asosiy press valdan:
Q1 = P1 + G1 (15.15),
Qo‘shimcha press-vallardan:
Q2 = P2 + G2 (15.16)
Q3 = P3 + G3 (15.17),
Formatlovchi barabandan:
Q4 = P4 + G4 (15.18),
P4 = P1 + P2 + P3 (15.19).
bu yerda G1 , G2 , G3 , G4 – kerakli uzellar og‘irlik kuchlari, N.
Setkali silindr – siquvchi val sistemasining umumiy tortish kuchi:
T4 = T5 + T6 + T7 + T8 (15.20),
bu yerda T5 – setkali silindr va siquvchi val podshipniklaridagi qarshilikni yengish uchun kuch:
T5 = μ ( P5 d5 / D5 + Q5 d6 / D6 ), (15.21),
bu yerda d5 , d6 – setkali silindr va siquvchi val sapfalari, m; D5 , D6– setkali silindr va siquvchi val diametrlari, m; R5 – setkali silindr podshipnikiga bosim, N; Q5 – siquvchi val podshipnikiga bosim, N;
P5 = T9 + G5 + G6 + G7 , (15.22),
Q5 = T9 – G10 , (15.23).
T9 – siquvchi val yaratayotgan kuch:
T9 = q5 L5 , (15.24),
bu yerda q5 – siquvchi val tomonidan yaratilayotgan chiziq bosim, N/m;
L5 – setkali silindr uzunligi, m;
G5 – bitta setkali silindrga to‘g‘ri keladigan ishchi movut og‘irligi, N;
G6 - bitta setkali silindrga to‘g‘ri keladigan asbest-sement plyonka og‘irligi, N;
G7–setkali silindrning aktiv og‘irligi, N;
G7 = G8 – P6 , (15.25),
bu yerda G8 – setkali silindr og‘irligi, R6 setkali silindrni vannadan chiqaruvchi kuch, N:
P6 = q6 S1 , (15.26),
bu yerda q6 = 4000 Pa – setkali silindr vannaga diametrining 0,7 siga botirilganligi sababli, unga ta’sir ko‘rsatuvchi o‘rtacha gidrostatik bosim;
S1 –setkali silindr proeksiyasi maydoni, m2 ;
G10 – siquvchi val og‘irligi, N.
Setkali silindr va siquvchi val o‘rtasidagi dumalash ishqalashini yengish uchun kuch T6 :
T6 = 2 T9 μ1 ( 1/D5 + 1/D6 ) (15.27),
bu yerda μ1 = 0,0016 – dumalash ishqalanish koeffitsienti.
Setkali silindrni zichlovchi moslamalarning sirpanish ishqalanishini yengish uchun kuch T7 bo‘ladi:
T7 = 2 f2 q7 S2 , (15.28),
bu yerda f2 = 0,2 – setkali silindr va rezinali halqa o‘rtasidagi ishqalanish koeffitsienti; q7 = 10 kPa – setkali silindrni zichlovchi halqa bosimi; S2 – zichlash yuzasi, m2 .
Setkali silindrni suspenziyaga ishqalanishini yengish uchun kuch:
T8 = ρ ω D55 ( 1 + 5 L / D5 ) / ( 68 · 102 R5 ) , (15.29),
bu yerda ρ – suspenziyaning hajmiy massasi ; ω – setkali silindrning burchak tezligi, rad/s; R5 – setkali silindr radiusi, m.
Ishchi movutning vakuum-qutilar yuzasiga ishqalanishini yengish uchun kuch T10 :
T10 = p S3 f3 (15.30),
bu yerda r – vakuum-qutidagi teskari bosim, Pa; S3 – vakuum-quti yuzasi, m2 ; f3 = 0,35 – vakuum-quti yuzasiga ishchi movutning ishqalanish koeffitsienti.
Movut urgichlarning ishchi movut yuzasiga ishqalanish kuchi T11 :
T11 = P7 f4 (15.31),
bu yerda P7 = 600 ÷ 900 N – movut urgichning ishchi movut yuzasiga bosimi; f4 = 0,25 ÷ 0,35 – ishchi movut va movut urgich orasidagi ishqalanish koeffitsienti.
Asosiy press-val yuritmasining quvvati:
N = W υ / η (15.32),
bu yerda W – movut harakatiga umumiy qarshilik, N; υ – ishchi movut harakatining tezligi, m/s; η - yuritma foydali ish koeffitsienti.
W = F18 - F1 (15.33).
F1 = 3000 N va roliklarning ko‘shimcha qarshiliklari koeffitsienti kk = 0,05 deb belgilab olsak :
F2 = F1 (1 + kk ) , F3 = F2 ( 1 + kk ), F4 = F3 + T11 , F5 = F4 ( 1 + kk ) va hokazo.
Aralashtirgich elektmotorining quvvati:
Na = ( N1 + N2 + N3 ) / η (15.34).
Suyuq muhitning qarshiligini yengishga quvvat:
N1 = 2 k r b υ13 /4 (15.35),
bu yerda r – kurakcha radiusi; k = ρ ψ /2 – koeffitsient; ρ – suspenziya zichligi, kg/m3 ; ψ – kurakcha uzunligini uning diametriga nisbatini nazarda tutivchi koeffitsient, b / 2 r = 8 , bo‘lganda ψ=1,26; υ1 = 2 π r n – kurakcha chekkasining aylanma tezligi, m/s; n – kurakcha valining aylanish tezligi, ayl/s.
Aralashtirgich rotorining suyuqlikga ishqalanish karshiligin yengish uchun quvvat:
N2 = ρ ω D75 ( 1 + 5b / D7 ) / 68 · 102 (15.36),
bu yerda ω = 2 π n – aralashtirgich valining burchak tezligi, rad/s; D7 – kurakcha chekkasi aylanganda hosil qiluvchi doira diametri, m.
Aralashtirgich va suyuqlik inersiya kuchlarini yengish uchun quvvat:
N3 = ( 0,03 G11 + 0,044 G12 ) υ1 / t (15.37),
bu yerda G11 – aralashtirgichning harakatlanuvchi qismlari og‘irligi, N; G12 – harakatga keluvchi suyuqlikning og‘irligi, N.
G12 = 1,25 γ V , γ = ρ g , V = π D7 b /4 (15.38),
bu yerda γ – suyuqlikning nisbiy og‘irligi, N/m3 ; V – harakatga keluvchi suyuqlik hajmi, m3 ; t – aralashtirgich ishlash vaqti, s
Vannalar tanasining zichlash moslamalaridagi, podshipniklardagi ishqalanish kuchlarini yengish va yuritmadagi ishqalanish kuchlarini hisobga olish uchun foydali ish koeffitsientini η = 0,8 deb qabul qilish mumkin.
Movut urgich yuritmasining quvvati:
N4 = k3 M ω / η (15.39),
bu yerda k3 = 2,0 – zahira koeffitsienti; ω = 2 π n1 – movut urgich burchak tezligi, rad/s; n1 - movut urgich valining tezligi, ayl/s; η –yuritma foydali ish koeffitsienti; M – movut urgich validagi yig‘ma burovchi moment, N m:
M = M1 + M2 (15.40),
bu yerda M1 – movutning movut urgich yuzasidagi ishqalanish kuchlari bilan hosil qilinayotgan moment, N m; M2 – podshipniklardagi ishqalanishlar tomonidan hosil qilinayotgan moment, N m.
M1 = P8 f R , (15.41),
bu yerda R8 – movutning movut urgichga bosim kuchi, N; f = 0,35 – ishqalanish koeffitsienti; R – movut urgich o‘qidan tashqi aylanish chegarasigacha bo‘lgan masofa, m.
M2 = ( P + G13 ) f1 r , (15.42),
bu yerda G13 - movut urgichning aylanayotgan qismlari og‘irligi, N;
f1 = 0,02 – rolikli podshipniklar uchun keltirilgan ishqalanish koeffitsienti; r – movut urgich vali sapfasining radiusi, m.
|