Bir balkali ko‘prikli kran asosiy parametrlarini hisoblash

|
Bir balkali ko‘prikli kran asosiy parametrlarini hisoblash
|
bet | 7/11 | Sana | 23.01.2024 | Hajmi | 1,17 Mb. | | #143743 |
Bog'liq Azizbek Diplom Ishi2. Bir balkali ko‘prikli kran asosiy parametrlarini hisoblash
Boshlang‘ich malumotlar.
Yuk ko‘taruvchanligi Q=63kN:
Yuk ko‘tarish balandligi H=12m:
Yuk ko‘tarish tezligi Vy=8m/min:
Kran qulochi L=5.5m:
Ish rejimi o’rta:
Yuk osish sxemasini tanlash va po‘lat arqon hisobi.
Yukni osish uchun ikkilamchi polistpos sxemasidan foydalanamiz.
Arqonning ikki uchi barabanga mahkamlanadi. Bu esa yukni vertikal ko‘tarish imkonini beradi, og‘irligi 63kN bo‘lgan yukni ko‘tarish uchhun karraligi Un=2 ga teng bo‘lgan polistpasdan foydalanamiz.
Tebranish podshivniklariga o‘rnatilgan polistpastdan foydalanish kaiftsenti Np=0.98
Ikkilamchi polistpast yordamia yuk ko‘tarilayotganda arqon tarangligi quydagi formula yordamida aniqlanadi
Davlat texnika nazorati talablariga ko‘ra po‘lat arqonlarning mustaxkamlikka xisoblash uchun (o‘rtacha ish rejimi uchun) k=5.5 qilib olingan.
Arqon uzilish yuklamasi quydagicha
Suz=S*k= 16.07*5.5=88.4kN
Blok va barabanni tanlash
Qo‘zg‘aluvchan bloklar va barabanning chuqurchasi bo‘yicha diametri quydagi formula yordamida aniqlanadi.
Db=darq(l-1);
Bu yerda darq-po‘lat arqon diametri, darq=17mm
yuk ko‘tarish mashinasi turi va sh rejimiga bog‘liq bo‘lgan koefitsent. Yuritmali mashina va o‘rta ish rejimi uchun l=25
Db=17*(25-1)=408mm
Db=410mm, deb qabul qilamiz.
Po‘lat arqon bloklari chuquchalari shakli po‘lat arqon diametri qiymati bo‘yicha normallashtiriladi.
Blok konstruktiv elementlari qiymatlari:
Darq=17; B=40mm; B1=30mm; R=6.0mm; H=22mm:
Tashqi diametir;
D=Db+(3.6…4)Darq=410+3.8*17=410+65=475mm.
Podshipnik teshigi diametri Dp;
Dp=0.3Db=0.3*410=123mm.
Stupitsa diametri Dst;
Dst=1.5Dp=1.5*123=184.5mm.
Stupitsa uzunligi lst;;
Lst=0.15D=0.15*475=71.25=71mm.
Disk qalinligi S;
S=0.025Db=0.025*410=10.25mm.
Bloklar quyilish usulida SCh12-28 va SCh15-32 lardan GOST1412-70 bo‘yicha tayyorlanadi.
Baraban asosiy o‘lchamlari.
Darq=17mm - po‘lat arqon uchun chuqurcha qadami t=15mm; R=7.5mm; chuqurcha balandligi h=5.0mm:
Barabanga o‘raladigan po‘lat arqon ikki tarmog‘i uchun baraban tashqi yuzasida simmetrik ravishda o‘ng va chap yurushli vintsimon chuqirchalar ochilgan.
Baraban yarmi uchun o‘ramlar soni quydagicha topiladi.
Bu yerda H-kran yuk ko‘tarish balandligi, Up-polistpast karraligi,
U1=2, Db,o’rt=-o‘ram o‘rtasi uchun olingan diametir.
Db,o’rt=Db+Darq=410+17=427; Z3-zaxiradagi o’ramlar soni.
Z=(4*2/3.14*0.427)+2=8;
Baraban yarmidagi yo‘nilgan qismi uzunligi.
L=z*t=8*15=120mm.
Chap va o‘ng chuqurchalar orasidagi masofa C=120mm deb olamiz.
Po‘lat arqon uchlari maxkamlangan joydan to baraban chetigacha bo‘lgan masofa; lch=4darq=4*17=68mm.
Baraban umumiy uzunligi;
Lb=2(l+l1) +C=2(120+120)+120=600mm.
Barabanni mustaxkamlikka xisoblash.
Baraban devori qalinligi.
Bd=0.02Db+(6…10)=0.02*410+8=16.2mm;
Ish jarayonida baraban devorlarida siqilish, egilish va buralishlarga qarshi kuchlanishlar paydo bo’ladi.
Uzunligi diametridan to‘rt marta katta bo‘lgan barabanlar uchun egilish va buralish kuchlarini xisobga olmasa ham bo’ladi.
Mustahkamlikka tekshirilayotganbaraban uchun siqilish kuchlanishi.
Bsiq=S*Db/((Db-Bd)*Bd*t)
Egilish kuchlanishi. Baraban stupitsalari orasidagi masofa
Lb=0.8L=0.8*60.0=48sm.
Baraban devorlarini mustahkamlikka xisoblash sxemasi.
Arqon tarmoqlarini bir-biriga maksimal yaqinlashuvidan egilish momenti
Meg=m*S*Lb/4=2*48*16070/4=386*103N*sm
Diametirlari Db va Dich bo‘lgan teshik silindir uchun egilish kuchlanishi.(bu yerda Dich -ichki diametir Dich=Db-2B=410- - 2*16=388mm.), quydagi formula yordamida aniqlanadi.
Ek=Meg/W;
Bu yerda W - baraban ko‘ndalang kesimi qirqimi qarshilik momenti’
W=0.1(Db-Dich)/Db; sm3.
Buralish kuchlanishini quydagi formula bo‘yicha aniqlaymiz;
T=Tbur/Wch;
Bu yerda Tbur- barabandagi buralish momenti. Tbur=2*16.07*103*41/2=656*103N*sm
Wch-baraban ko‘ndalang kesimini qirqimi qutib qarshilik momenti.
Wch=0.2(Db4-Dich4)/Db=0.2*(414-394)/41=102464/41=2500 sm3.
Bunda: T=656*103/2500=262.4N/sm2.
Ilgak tanlash:
GOST6627-66 bo‘yicha nominal yuk ko‘taruvchanligi 63kN bo’lgan ilgak tanlaymiz. Ilgak asosiy o‘lchamlari rasmda ko‘rsatilgan.
Ko‘tarish mehanizmi.
Elektra dvigatel tanlash. Turg‘unlikda turgan xolatda elektir dvigatel quvvati.
Nd=Q*V/60*1000nm
Mehanizmdan foydalanish ish koefitsenti mehanizimni tashkil etuvchi qisimlarining foydali ish koifitsenti ko‘paytmasidan iborat. Polistpast (np=0.98) tebranish podshivniklariga o‘rnatilgan baraban (po‘lat arqon bikirligini xisobga olgan xolda np=0.98 ikki juft silindirik tishli g’ildirak ng’=0.98)
Mehanizim umumiy foydali ish koifitsenti
Nu=0.98*0.97*0.98=0.91
Yuk ko’tarish tezligi 8m/min;
N=63*103*8/60*103*0.91=9.23kVt:
Dvigtel texnik harakteristikalari Nd=10kVt; nd=915 1/min rotorning siljish momenti -4.6N*m2.
Reduktor tanlash
Mehanizim umumiy uzatishlar soni;
Um=nd/nb;
Berilgan yuk ko‘tarish tezligi v=8m/min;
Db=410
Nb=V*Un/p*Db=8*2/3.14*0.41=12.4
Ko‘tarish mehanizmining umumiy uzatihlar soni.
Um=915/12=76
Bir balkali ko`prikli kran asosiy parametrlar aniqlash .
Berilgan
-Nominal yuk ko`taruvchanligi ,T-3.5T,
-Yuk ko`tarish tezligi ,M/min-8;
-Yo`k ko`tarish balandligi,M-8
-Kran harakatlanish tezligi M/min-30;
-Aravacha harakatlanish tezligi,M/min-20
-Ish rejimi-o`rta.
2.1 Yo`k ko`tarish sxemasini tanlash va po`lat arqonni xisoblash.
Yo`k osish uzun ikkilamchi nomi past sxemasi tanlangan (barabanga po`lat arqonning ikki uchi mahkamlangan).Bu esa yo`kni tik vertical ko`tarish imkoni beradi.Og`irligi 35kH bo`lgan yo`k uchun karraliligi Un=2 bo`lgan polistpastdan foydalaniladi.
Yuk osish sxemasi
Po`lat arqon tarmoqlari soni, barabanga o`langan po`lat arqon tarmoqlari soni m=2.
Tebranish podshipniklari o`rnatelgan polispay foydalanish koefsenti , µ=0.98.
Yuk ko`tarish jarayonida po`lat arqonga tushadegan maksimal taranglik kuchi
S=Q/Un*m*pn=35/2*2*0.98=8.9kH
Davlat texnika nazorati talablariga nisbatan po`lat arqonlarni mustahkamlikga xisoblashda va o`rta ish rejimida ,K=5.5.
Po`lat arqon uzunlikga yuklanish kuchi .
Suz=s*k=8.9*5.5=48.95kH
1,3{2}-jadvalga asosan LK-P6*19=114 sinsh organic o`zakli po`lat arqon diametrini S43=54.5kH uzun dap=9.9ni tanlaymiz.
2.2. Blok va barabanlar diametrini aniqlash .
Blok, Blok va baraban ariqchalari buyiga hisoblaganga blok va baraban diametrlari quyidagi aniqlanadi.
Db≥dap(e-1) bu yerda dap-po`lat arqon diametrlari;e-yuk ko`tarish mashinalari turi va ish rejimi bo`yicha tanlanadigan koefsent,e=25;
Db≥9.9*24=237.6
Db=240mm deb qabul qilamiz .
Po`lat arqon diametriga nisbatan po`lat arqon bloke ariqchalari normallash terilgan.
Po`lat arqonlar uchun mo`ljallangan blokning konstruktiv elementlari 1.5[2]-jadvalga kelterilgan
Tashqi diametrlari D=Db+(3,6,,,4)dap=240+3.8*9=240+38.5≈280mm
Podshibnik teshigi o`lchami
Do=(0.3…0.33)Db=0.3*240=72mm
Stupitsa diametri
Dct=(1.5…1.6)*do=1.5*7.2=108mm
Stupitsa uzunligi
Lct0.15*Db=0.025*240=6mm
S=8mm
Bloklar quyish yuli bilan CЧ12-28 va СЧ15-32 lardan GOST 1412-80 buyicha tayorlanadi .
Baraban asosiy o`lchamlari
Baraban diametric Db=240mm
Vintli ariqcha shakli va o`lchamlari 1.6[2]-jadvalda keltirilgan
Diametri dap=9.9mm bo`lgan arqon uchun
Baraban o`lchamlari po`lat arqon uchi uchunbaraban tashqi yuzasida simmetrik ravishda uchi yurishi vint ariqchalari ochiladi .
Baraban ichi tarafidagi ariqchalar soni
Z=H*Up/P*Dbc+Zз
Bu yerda H-yuk ko`tarish balandligi M;Unpolist past qarashligi , Un=2,Dbc-po`lat arqon o`rtasidagi ariqcha o`rtacha diametri ,Dbc=Db+dap=240+9.9≈250mm
Z3-zaxiradagi o`ramlar soni
Z3=2
Umumiy o`ramlar soni.
Z=8*2/3.14*0.25+2=22
Baraban yarmidagi o`ralgan qism uzunligi
L1=z*t=22*11=242mm qabul qilamiz
Baraban chap va o`ng qismlari orasidagi C masofa ,C=180mm deb qabul qilamiz . Baraban chetigacha bo`lgan l2=ϕ*dap=4*11=44mm ,l2=40mm deb qabul qilamiz .
Baraban umumiy uzunligi
L=2(l1+l2)+c=2*(240+40)+180=740mm
2.3.baraban mustahkamlik hisoblash
Baraban devoir qalinligi
Β=2.02*Db+(6,,,,10)=0.02*240+10=4.8+10=14.8≈15
Baraban devori siqilish ,egilish va buralishga .Uzunligi baraban diametridan to`rt marta uzun bulmagan holda egilish va buralish hisoblanadi
Tekshirilayotgan baraban uchun siqilish mustahkamligi
∂siq=S*Db/(Db-б)=8900*24/(24-1.5)1.5*1.1=5753H/cm2
Egilishiga kuchlanish,baraban stupitsiyalar orasidagi masofa
Lb=0.8*L=0.8*74≈59mm
Baraban devorlari mustahkamlik hisoblash sxemasi…
Po`lat arqon tarmoqlari maksimal yaqinlashishidagi egilish momenti
Meg=m*s*lb/4=2*8900*59/4=267*103H*cm
D mamentlari Db va Dichki-ichki diametr,Dichki=Db-2b=240-2*15=210mm
Egilishiga kuchlanish quyidagicha aniqlanadi
Beg=M//W
Bu yerda W-baraban kesimi qarshilik momenti
W=0.1(Db4-Dbh4)/Db,cm3
Beg=24*267*103/0.1*137295=24*267*103/0.1(331776-194481)=467H/cm2
Buralishga qarshilik quyidagi formula buyicha aniqlanadi
£ ;
Bu yerda Wp baraban xalqa kesimi qarshilik momenti
Wp=0.2(Db4-Dichki4)/Db=0.2*(244-214)/24=1144сь3
2,4elektro dvigatel tanlash .Yuk ko`tarish tezligi turg`un qiymatiga mos keluvchi dvigatel quvvati
N=Q*V/60*1000nm,kBt Mexanizm foydali ish koefsenti mexanizm tashkel etuvchilar foydali ish koefsentlar kupayetmasilardan iborat
Yukni ko`targanda ushbu uzellarda qarshiliklar quyidagilardan iborat ;polistpast-0.98;po`lat arqon qayeshqoqlegini xisobga olgan holda tebranish podshipniklariga o`rnatelgan baraban nb=0.97.
Mexanizm umumiy foydalanish koefsenti
Nm=0.98*0.97*0.982=0.91
Yuk ko`tarish tezligi ,v=8M/min
Dvigatel zarur quvvati
N= =5.16kBt
1.10[2]-jadvaldan o`rta ish rejimi uchun MTF lar uchidan MTF 112-6 faza rotorli dvigatel tanlaymiz.
Texnik xarakteriskalari
N=5.8kBt,aylanish chast
Ng=9151/min aylanish momenti 2,70c*H*M2.
Reduktor tanlash
Uzatma mexanizmining umumiy uzatmalar soni
Um=
Berilgan tezlik qiymatida v=8M/min baraban diametri Db=240mm va polistpast karraliligi Un=2 bo`lganda baraban aylanish chastotasi
Nb= =8*2/3.14*0.24=21.2
Yuk ko`tarish mexanizmi umumiy uzatmalar soni
Um=915/21.2=43.1
Yuk ko`tarish mashina mexanizmlarida ikki pog`onali
Loyixalanayotgan mexanizm uchun 1.12[2] mablag` buyicha umumiy uzatmalar soni Up=41.3
Bo`lgan reduktor tanlangan Baraban haqiqiy aylanishlari soni
Nb= =750/41.3=18.1
Dvigatel sinxron aylanish chastotasi (750 1/min) va reduktorning tez aylana degan redektor vali aylanish chastotasi xamda talab egilgan quvvat va uzatishlar soni buyicha U2-250 reduktorini tanlaymiz
Reduktor parametrlari N=5.6kBt
O`qlar orasidagi masofa;ab=100mm at=200mm
2.6.Tormoz muftasi konstruksiyasi va tormoz turishi tanlash dvigatel boshidagi nominal moment
Th= =9550*5.6/750=71.3H*m
Mufta tanlash uchun xisoblash momenti
T=Tn*K1*K2
Bu yerda K1-mexanizm darajasi koefsenti ko`tarish mexanizmi uchun ,K1=1,3;
K2=ish rejimiga bo`liq bo`lgan koefsent K2=1,2
T=71.3*1.3*1,2=111,2H*m
Dvigatel muftani tormoz shkivi bo`lgan bergalikda tanlaymiz tormoz shkiviga kolodkoli tormoz o`rnatiladi
Davlat texnika talablari buyicha tormoz momenti
TT=K*Tq bu yerda K-zaxira koefsenti o`rta ish rejimidagi uchun K=1.75;
T2=ko`tarila degan yuk tomonidan xosil bo`layotgan dvigatel boshidagi moment
= = =38,6
Bu yerda Up va Un polistpast va reduktor uzatmalar soni .Talab etilgan tormoz momenti Tt=1,75*38,6=67,6H*m
1.20[2]-jadvaldan qisqa yurishi TKT-200 tormozini tanlaymiz
Tormoz xosil qiladegan nominal tormoz momenti qiymati
TT=160H*m maksimal ruxsat etilgan tormoz momenti TT=1,5*160=240Hm
Tormoz kolodkasi eni ,B=90mm
2.7.Tormozning xisobi sxemasi Tormoz xisobiy sxemasi .Tormiz rechaglari elka uzunliklari L=1.6D va l1=0.8D qilib tanlanadi bu yerda D-shkiv diametric
Talab etilgan tormoz momenti qiymatida har bir kolodkaning tormoz shkiviga berilgan bosimi
N= = =834,5H
Bu yerda f=0.45 tormoz shkivga ishqalanish koefsenti n-richagli tizim foydalanish koefsenti
Prutsinaning tormoz richagiga bosim kuchi quyidagi elka uzunliklarida
L1=1.6 D=1.6*200=320mm L1=0.8*200=160mm
P= =834.5*160/320=417H
Tormoz yoniq xolotida ichki prujinadagi kuchlanish
Pp=P+Pb+
Bu yerda Pb-yordamchi prujinadagi kuch Pb=(30,,,80)H;
M-elektromagniy uchun ,M-360H*cm
a-yelka , a=50mm bundan Pp=417+50+ =539H
|
| |