Кожухотрубчатые теплообменные аппараты

ВВЕДЕНИЕ



Развитие силовых установок во всех областях техники в настоящее время характеризуется резким увеличением мощности в одном агрегате, повышением эффективного к.п.д. установок. Успешное решение этих задач не возможно без применения совершенных теплообменных устройств.

В зависимости от назначения аппараты используют как нагреватели и как охладители. Теплообменники по способу передачи теплоты подразделяют на поверхностные, где отсутствует непосредственный контакт теплоносителей, а передача тепла происходит через твёрдую стенку, и смесительные где теплоносители контактируют непосредственно. Поверхностные теплообменники в свою очередь подразделяются на рекуперативные и регенеративные, в зависимости от одновременного или поочерёдного контакта теплоносителей с разделяющей их стенкой.

	Рекуперативными называют теплообменники, в которых теплообмен между теплоносителями происходит через разделяющую их стенку. Они могут работать как в непрерывном, так и в периодических режимах. Большинство рекуперативных теплообменников работают в непрерывном режиме.

	Кожухотрубчатые теплообменники получили наибольшее распространение, они предназначены для работы с теплоносителями жидкость-жидкость, газ-газ и представляют собой аппараты выполняемые из пучков труб. По количеству ходов все кожухотрубчатые теплообменники делят на: одна, двух, четырёх и шестиходовые.

	Пластинчатые теплообменники имеют плоские параллельные поверхности теплообмена, которые образуют каналы для прохода теплоносителей. Такие теплообменники применяют для теплоносителей с примерно равными коэффициентами теплоотдачи. Для интенсивности процесса теплообмена и для увеличения площади поверхности теплообмена пластинам придают различный профиль.

Выполнение курсовой работы по курсу «Тепломассообмен» позволит закрепить знания по основным разделам дисциплины.

Курсовая работа состоит из расчётной части и графической и выполняется по следующим разделам:

1. Тепловой конструктивный расчёт рекуперативного кожухотрубчатого теплообменника.

2. Тепловой расчёт пластинчатого теплообменника.

	


ТЕПЛОВОЙ КОНСТРУКТИВНЫЙ РАСЧЕТ РЕКУПЕРАТИВНОГО КОЖУХОТРУБЧАТОГО ТЕПЛООБМЕННИКА



	Кожухотрубчатые теплообменные аппараты могут использоваться в качестве теплообменников, холодильников, конденсаторов и испарителей. Теплообменники предназначены для нагрева и охлаждения, а холодильники для охлаждения (водой или другим нетоксичным, непожаро- и невзрывоопасным хладагентом) жидких и газообразных сред. Кожухотрубчатые теплообменники могут быть следующих типов: ТН – теплообменники с неподвижными трубными решетками; ТК – теплообменники с температурными компенсаторами на кожухе и жестко закрепленными трубными решетками; ТП – теплообменники с плавающей головкой, жестким кожухом и жестко закрепленной трубной решеткой; ТУ – теплообменники с U-образными трубками, жестким кожухом и жестко закрепленной трубной решеткой; ТС – теплообменники с сальником на плавающей головке, жестким кожухом и жестко закрепленной трубной решеткой (рисунок 1, Приложение 1).

Наибольшая допускаемая разность температур кожуха и труб для аппаратов типа Н может составлять 20–60 ºС, в зависимости от материала кожуха и труб, давления в кожухе и диаметра аппарата. 

Теплообменники и холодильники могут устанавливаться горизонтально или вертикально, быть одно-, двух-, четырех- и шестиходовыми по трубному пространству. Трубы, кожух и другие элементы конструкции могут быть изготовлены из углеродистой или нержавеющей стали, а трубы холодильников – из латуни. Распределительные камеры и крышки выполняют из углеродистой стали.

Данный расчет проводится для определения площади поверхности теплообмена стандартного водо-водяного рекуперативного теплообменника, в котором греющая вода поступает в трубы, нагреваемая вода – в межтрубное пространство.

Задание: Выполнить тепловой конструктивный расчет водоводяного рекуперативного подогревателя производительностью Q. Температура греющего теплоносителя на входе в аппарат  ºС. Температура нагреваемого теплоносителя на входе в теплообменник  ºС, изменение температуры нагреваемого теплоносителя в аппарате  К. Массовый расход греющего теплоносителя – кг/с, нагреваемого теплоносителя – кг/с. Поверхность нагрева выполнена из труб диаметром  мм.

Трубы в трубной решетке расположены по вершинам равносторонних треугольников. L – длина труб, предварительно принимается равной 3,0 м. Схема движения теплоносителей – противоток. Материал труб теплообменного аппарата выбирается в соответствии с вариантом. Потерями тепла в окружающую среду пренебречь.



1.1 Расчет количества передаваемого тепла



Уравнение теплового баланса для теплообменного аппарата имеет вид:



										(1.1)



где  – количество теплоты в единицу времени, отданное греющим теплоносителем, Вт; 

	 – количество теплоты в единицу времени, воспринятое нагреваемым теплоносителем, Вт; 

	 – потери теплоты в окружающую среду, Вт.

Так как  по условию, то количество передаваемого тепла в единицу времени через поверхность нагрева аппарата, Вт, ([7]):


										(1.2)





где  и – средние удельные массовые теплоёмкости греющего и агреваемого теплоносителей, в интервале изменения температур от  до  и от  до , соответственно, кДж/кг К.

Температура нагреваемого теплоносителя на выходе из теплообменника, ºС, ([7])



										(1,3)

 (ºС)



Средняя температура нагреваемого теплоносителя, ºС:



			(1.4)

 (ºС)



По температуре  определяется значения  методом линейной интерполяции ([3])



 (кДж/кг К)



Количество теплоты в единицу времени, воспринятое нагреваемым теплоносителем, Вт, ([7]):



								(1.5)

 (кВт)



Методом линейной интерполяции определяется средняя удельная массовая теплоёмкость  греющего теплоносителя при температуре 



 (кДж/кг К)



Для условия, , определяется температура греющего теплоносителя на выходе из теплообменника, ºС:



, 									(1.6)

	 (ºС)



Средняя температура греющего теплоносителя, ºС, ([7]):



										(1.7)

 (ºС)



По температуре  определяется значения . Уточняется количество теплоты, отданное греющим теплоносителем в единицу времени, Вт, ([7]):



									(1.8)

 (кВт).



Величина относительной погрешности, %

, %								(1.9)

 %.



1.2 Определение интенсивности процессов теплообмена



	В основу расчёта коэффициентов теплоотдачи между теплоносителями и поверхностью стенки положены критериальные уравнения, полученные в результате обработки многочисленных экспериментальных данных и их обобщения на основе теории подобия.

	

	1.2.1 Расчёт интенсивности теплоотдачи со стороны греющего теплоносителя

	По среднеарифметическому значению температуры  определяются значения физических свойств греющего теплоносителя:

	

	 – плотность, кг/м³,  (кг/м³);

	 – кинематический коэффициент вязкости, м²/с,  (м²/с);

	 – коэффициент теплопроводности, Вт/(м· К),  (Вт/(м· К));

	– критерий Прандтля, .

	

	В первом приближении температура стенки, ºС:

	

											(1.10)

	 (ºС)

	По  определяется

	

	, 

	

	Критерий Рейнольдса для потока греющего теплоносителя, ([7]):

	

											(1.11)

	

	

	где  – средняя скорость греющего теплоносителя, м/с, ([7], стр.6) ,  (м/с).

	В результате сравнения вычисленного значения = с критическим числом  = 2300 устанавливаем, что режим течения жидкости турбулентный и выбираем критериальное уравнение для расчета числа Нуссельта. Интенсивность теплоотдачи в круглых трубках зависит от режима движения теплоносителя.

	При турбулентном режиме течения жидкости (Re > 2300) в круглых трубах и каналах число Нуссельта определяется по критериальной зависимости, ([7]):

	

								(1.12)

	

	

	Коэффициент теплоотдачи от горячего теплоносителя к стенке трубы, Вт/(м²· К), ([7]):

											(1.16)

	 (Вт/(м²· К)).

	

	1.2.2. Расчёт интенсивности теплоотдачи со стороны нагреваемого теплоносителя

	По среднеарифметическому значению температуры  определяются значения физических свойств нагреваемого теплоносителя ([3]):

	

	 – плотность теплоносителя, кг/м³, (кг/м³);

	 – кинематический коэффициент вязкости, м²/с,  (м²/с);

	 – коэффициент теплопроводности, Вт/(м· К), (Вт/(м· К));

	– критерий Прандтля,.

	

	Число Рейнольдса для потока холодного теплоносителя, ([7]):

	

											(1.17)

	

	

	где  – средняя скорость нагреваемого теплоносителя, м/с, ([7], стр. 8),  (м/с).

	В результате сравнения вычисленного значения  с критическим числом = 1000 выбираем критериальное уравнение, по которому подсчитывается число Нуссельта.

	При движении теплоносителя в межтрубном пространстве коэффициент теплоотдачи рассчитывают по уравнению ([7]):

	

								(1.18)

	.

	

	За определяющий геометрический размер принимают наружный диаметр теплообменных труб.

	Коэффициент теплоотдачи от стенок трубного пучка к нагреваемому теплоносителю, Вт/(м²· К), ([7]):

	

											(1.20)

	 (Вт/(м²· К)).

	

1.3 Определение коэффициента теплопередачи



Если (/) < 2, то коэффициент теплопередачи для плоской поверхности теплообмена с достаточной точностью определяется по формуле, Вт/(м²· К), ([7]):



								(1.21)

(Вт/(м²·К))

	
где ,  – термические сопротивления слоев загрязнений с обеих сторон стенки, (м2· К)/Вт ([1]),  ((м2· К)/Вт),  ((м2· К)/Вт);

 – толщина стенки, м;

 – коэффициент теплопроводности материала трубок ([7], таблица П.1.3), Вт/(м· К);

 (Вт/(м· К));

	Толщина стенки трубки вычисляется по формуле, ([7]):

	

										(1.22)

 (мм)



Вычисленное значение коэффициента теплопередачи сравнивается с ориентировочными значениями k для соответствующих теплоносителей ([1]).



1.4. Определение расчетной площади поверхности теплообмена



В аппаратах с прямо- или противоточным движением теплоносителей средняя разность температур потоков определяется как среднелогарифмическая между большей и меньшей разностями температур теплоносителей на концах аппарата, ([7]):



									(1.23)

 (ºС);


где  – большая разность температур, ºС,  (ºС)(см. рис1),

 – меньшая разность температур, ºС,  (ºС)(см. рис1).

График изменения температур теплоносителей при противотоке, ([7], рис. П1.2)





Рис.1. Графическая зависимость для определения большей и меньшей разности температур теплоносителей



При сложном взаимном движении теплоносителей, например при смешанном и перекрестном токе в многоходовых теплообменниках, средняя разность температур теплоносителей определяется с учетом поправки ([7]):



									(1.24)

 (ºС)



Для нахождения поправочного коэффициента  вычисляются вспомогательные коэффициенты P и R ([7]):



										(1.25)



										(1.26)





	По полученным значениям коэффициентов P и R определяем поправочный коэффициент ([5]). 

Поверхностная плотность теплового потока, Вт/м², ([7]):



										(1.28)

 (Вт/м²)



Из основного уравнения теплопередачи определяется необходимая поверхность теплообмена, м², ([7]):



									(1.29)

 (м²)



По рассчитанной площади и заданному диаметру труб выбирается стандартный теплообменный аппарат ([1]):

Параметры кожухотрубчатого теплообменника сварной конструкции с неподвижными трубными решетками (ГОСТ 15118-79,ГОСТ 15120-79,ГОСТ 15122-79).




Таблица 1

Диаметр кожуха, мм

Диаметр труб, мм

Число ходов

Общее число труб, шт.

Поверхность теплообмена(в м2) при длине труб, м

Площадь сечения потока 10-2 м2

Площадь сечения одного хода по трубам, 10-2 м2













В вырезе перегородок

Между перегородками











3







400

20×2

2

166

31

1,7

3

1,7



Пересчитываются скорости движения и критерий Рейнольдса для греющего и нагреваемого теплоносителей, м/с, ([7]):



										(1.30)

 (м/с)

										(1.31)

 (м/с)



где  – площадь сечения одного хода по трубам, м2,  (м2)

	– площадь сечения межтрубного пространства между перегородками, м2,  (м2)



										(1.32)



										(1.33)





1.5 Конструктивный расчет теплообменного аппарата



Определяется число труб в теплообменнике, ([7]):



									(1.34)

 (шт.)



где  – площадь поверхности теплообмена стандартного теплообменника, м2,  (м2);

 – длина труб одного хода стандартного теплообменного аппарата, м,  (м).

По условию трубы по сечению трубной решетки расположены по вершинам равносторонних треугольников. Количество трубок, расположенных по сторонам большего шестиугольника, ([7]) :



								(1.35)

(шт.)



Количество трубок, расположенных по диагонали шестиугольника, ([7]):



										(1.36)

(шт.).

Число рядов труб, омываемых теплоносителем в межтрубном пространстве, приближенно можно принять равным 0,5 · b , т.е., ([7])



							(1.37)





Для стандартных труб с наружным диаметром  равным 20мм, размещенных по вершинам равносторонних треугольников, при развальцовке принимают шаг между трубами ([7], стр.12) :



t = (1,31,6),

t = 1,4·20 = 28 (мм) 



Рассчитанную величину шага между отверстиями в трубной решетке сравнивают со стандартными значениями ([1]) 



Внутренний диаметр кожуха двухходового теплообменника, мм, ([7]):



									(1.38)

 (мм)



где  – коэффициент заполнения трубной решетки, принимается равным 0,6 – 0,8.



1.6 Определение температуры поверхности стенок трубы



Термическое сопротивление теплоотдачи от греющего теплоносителя к поверхности загрязнений, (м²· К)/Вт, ([7]):



										(1.40)

((м²· К)/Вт)



Термическое сопротивление слоя отложений со стороны греющего теплоносителя, (м²· К)/Вт, ([7])



									(1.41)

((м²· К)/Вт)



где  – тепловая проводимость слоя отложений со стороны греющего теплоносителя ([1]),  ((м2· К)/Вт).

Термическое сопротивление стенки трубы, (м²· К)/Вт, ([7]):



										(1.42)

((м²· К)/Вт)



где  – толщина стенки трубки, м,  (м);

 – коэффициент теплопроводности стенки, Вт/м·К,  (Вт/м·К).

Термическое сопротивление слоя отложений со стороны нагреваемого теплоносителя, (м²· К)/Вт, ([7]):


									(1.43)

((м²· К)/Вт)



где  – тепловая проводимость слоя отложений со стороны нагреваемого теплоносителя, Вт/(м²· К), ([1])



 (Вт/(м²· К))



Термическое сопротивление теплоотдачи от стенки загрязнений к нагреваемому теплоносителю, (м²· К)/Вт, ([7], формула 1.44):





 ((м²· К)/Вт)



Аналитически температура стенок трубы определяется по формулам, ([7], формулы 1.45, 1.46):





 (ºС)



 (ºС)



Для проверки температуру стенки определим графическим способом, ([7], рис П.1.4).






	Рис.4. Графический способ определения температуры поверхности стенки трубы со стороны греющего и нагреваемого теплоносителей

	

	1.7 Гидравлический расчет теплообменника

	

	Целью гидравлического расчёта является определение величины потери давления теплоносителей при их движении через теплообменный аппарат. 

	Полное гидравлическое сопротивление при движении жидкости в трубах теплообменного аппарата определяется выражением, Па, ([7]):

	

										(1.47)

	

	где – гидравлическое сопротивление трения, Па, ([7]);

	– потери давления, обусловленные наличием местных сопротивлений; складываются из сопротивлений, возникающих в связи с изменением площади сечения потока, обтекания препятствий, Па, ([7]);

	

	
								(1.48)

	 (Па)

	

	где  – коэффициент трения, ([7]);

	z – число ходов теплоносителя по трубному пространству, z=2.

	Коэффициент трения определяется по формуле:

	

								(1.49)

	

	

	где  – относительная шероховатость труб, ([7],стр.14);

	

	



 – высота выступов шероховатостей ,принимаем  = 0,2 мм, ([7],стр.14).

	Потери давления, обусловленные наличием местных сопротивлений, Па,([7]):

	

										(1.50)

	 (Па)

	

	где  – сумма коэффициентов местных сопротивлений трубного 

	пространства, ([7]):

	

			(1.51)

	 

	

	где , – коэффициенты сопротивлений входной и выходной камер ([1]), ,;

	,  – коэффициенты сопротивлений входа в трубы и выхода из них ([1]), , ;

	 – коэффициент сопротивления поворота между ходами, ([1]), .

	Величина потерь давления греющего теплоносителя в теплообменном аппарате, Па,([7]):

	

										(1.52)

	 (Па)

	

	Величина потерь давления нагреваемого теплоносителя в межтрубном пространстве теплообменника, Па, ([7]):

	

										(1.53)

	 (Па)

	

	где  – сумма коэффициентов местных сопротивлений межтрубного пространства, ([7]):

							(1.54)

	

	

	где ,  – коэффициент сопротивления входа и выхода жидкости ([1]), , 

	 – коэффициент сопротивления пучка труб, ([7]):

	

										(1.55)

	

	

	х – число сегментных перегородок ([1]);

	 – коэффициент, определяющий поворот через сегментную перегородку ([1]), 

	

1.8 Определение толщины тепловой изоляции аппарата



	Тепловая изоляция представляет собой конструкцию из материалов с малой теплопроводностью, покрывающую наружные поверхности оборудования, трубопроводов для уменьшения тепловых потерь. 

	Толщину тепловой изоляции находят из равенства удельных тепловых потоков через слой изоляции и от поверхности изоляции в окружающую среду, ([7]):

	

								(1.56)

	
где  – температура изоляции со стороны окружающей среды, которая не должна превышать 45°C, согласно требований техники безопасности, ([7],стр.16), принимаем (°C);

	– коэффициент теплоотдачи от внешней поверхности изоляционного материала в окружающую среду, Вт/м²·К, ([7],стр.16), принимаем  = 25 (Вт/м²·К);

	 – температура изоляции со стороны аппарата; ввиду незначительного термического сопротивления стенки аппарата по сравнению с термическим сопротивлением слоя изоляции,  принимают равной средней температуре нагреваемого теплоносителя, °C, ([7],стр.16), принимаем  (°C) ;

 – температура окружающей среды; для изолируемых поверхностей, расположенных в помещении принимается 20°С [6];

	 – коэффициент теплопроводности изолятора, Вт/(м· К);

Если в качестве изолятора принять полотно стеклянное теплоизоляционное марки ИПС-T-l000, ТУ 6-11-570-83, то коэффициент теплопроводности изолятора [6]:



 = 0,047+0,00023 tm,

 (Вт/(м· К));



где tm – средняя температура теплоизоляционного слоя, °С;

На открытом воздухе в летнее время, в помещении, в каналах, тоннелях, технических подпольях, на чердаках и в подвалах зданий: ([7]):



tm = 										(1.59)

 (°С)



где tw – средняя температура теплоносителя, омывающего стенку, °С.

При расчетах задать температурный напор  = (12 – 25) °С.

	Толщина тепловой изоляции, м, ([7]):

	

										(1.60)

	(см)

	


2.ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПЛАСТИНЧАТОГО ТЕПЛООБМЕННИКА

	

В пластинчатых теплообменниках поверхность теплообмена образована набором тонких штампованных гофрированных пластин. Эти аппараты могут быть разборными, полуразборными и неразборными (сварными). В пластинах разборных теплообменников (рисунок 1, Приложение 2) имеются угловые отверстия для прохода теплоносителей и пазы, в которых закрепляются уплотнительные и компонующие прокладки из специальных термостойких резин. Пластины сжимаются между неподвижной и подвижной плитами таким образом, что благодаря прокладкам между ними образуются каналы для поочередного прохода горячего и холодного теплоносителей. Плиты снабжены штуцерами для присоединения трубопроводов. Неподвижная плита крепится к полу, пластины и подвижная плита закрепляются в специальной раме.

Группа пластин, образующих систему параллельных каналов, в которых теплоноситель движется только в одном направлении (сверху вниз или наоборот), составляет пакет. Пакет по существу аналогичен одному ходу по трубам в многоходовых кожухотрубчатых теплообменниках. На рисунках 1 и 2 Приложения 2 даны примеры компоновки пластин. При заданном расходе теплоносителя увеличение числа пакетов приводит к увеличению скорости теплоносителя, что интенсифицирует теплообмен, но увеличивает гидравлическое сопротивление. Дополнительный канал со стороны хода нагреваемой воды предназначен для охлаждения плиты и уменьшения теплопотерь.

В соответствии с каталогом ЦИНТИхимнефтемаш (М., 1990) выпускаются теплообменники пластинчатые следующих типов: полуразборные (РС) с пластинами типа 0,5Пр и разборные (Р) с пластинами типа 0,3р и 0,6р.

Технические характеристики указанных пластин и основные параметры теплообменников, собираемых из этих пластин, даны в таблицах 1 и 2 Приложения 2.

Допускаемые температуры теплоносителей определяются термостойкостью резиновых прокладок. Для теплообменников, используемых в системах теплоснабжения, обязательным является применение прокладок из термостойкой резины, марки которой приведены в табл. 3, приложения 2. Условное обозначение теплообменного пластинчатого аппарата: первые буквы обозначают тип аппарата – теплообменник Р (РС) разборный (полусварной), следующее обозначение – тип пластины, цифры после тире – толщина пластины, далее – площадь поверхности теплообмена аппарата (м2), затем – конструктивное исполнение (в соответствии с табл. 1 Приложения 2), марка материала пластины и марка материала прокладки (в соответствии с табл. 3 Приложения 2). После условного обозначения приводится схема компоновки пластин.

Пример условного обозначения пластинчатого разборного теплообменного аппарата: теплообменник Р 0,6р-0,8-16-1К-01 – теплообменник разборный (Р) с пластинками типа 0,6р, толщиной 0,8 мм, площадью поверхности теплообмена 16 м2, на консольной раме, в коррозионно-стойком исполнении, материал пластин и патрубков – сталь 12Х18Н10Т; материал прокладки – теплостойкая резина 359; схема компоновки







что означает над чертой – число каналов в каждом ходу для греющей воды, под чертой – то же, для нагреваемой воды.

При оптимальной компоновке пластин число пакетов для горячего и холодного теплоносителя может быть неодинаковым. В условном обозначении схемы компоновки число слагаемых в числителе соответствует числу пакетов (последовательных ходов) для горячего теплоносителя, в знаменателе – для холодного; каждое слагаемое означает число параллельных каналов в пакете.

Из рассматриваемых трех теплообменников наиболее целесообразно применение теплообменников РС 0,5Пр, поскольку эти теплообменники надежно работают при рабочем давлении до 1,6 МПа (16 кгс/см2). Пластины попарно сварены по контуру образуя блок. Между двумя сваренными пластинами имеется закрытый (сварной) канал для теплофикационной греющей воды. Разборные каналы допускают давление в них до 1 МПа.

Теплообменники типа Р 0,3р могут применяться в системах теплоснабжения при отсутствии теплообменников типа РС 0,5Пр и параметрах теплоносителей до 1,0 МПа (до 10 кгс/см2), до 150 °С и перепаде давлений между теплоносителями не более 0,5 МПа (5 кгс/см2).

Применение теплообменников типа Р 0,6р (титан) в системах теплоснабжения ограничено и допустимо только при отсутствии теплообменников РС 0,5Пр и Р 0,3р при параметрах теплоносителей не более 0,6 МПа (6 кгс/см2) до 150 °С и перепаде давлений теплоносителей не более 0,3 МПа (3 кгс/см2).

Задание: Рассчитать однопакетный пластинчатый теплообменник для системы горячего водоснабжения ЦТП если известны параметры: нагрузка на отопление (ГВС) – Q = 1282 кВт; температуры греющей (сетевой) и нагреваемой воды на входе и выходе теплообменника, соответственно: – °C, °C, °C,  °C. Принять равное число параллельных каналов в пакете для греющего и нагреваемого теплоносителей.



2.1 Определение расходов и скоростей движения греющего и нагреваемого теплоносителей



	Средняя температура теплоносителей, ([7])

	
											(2.1)

	 (°C)

												(2.1)

	 (°C)

	

	По среднеарифметическому значению температур ,  определяются значения физических свойств греющего и нагреваемого теплоносителей ([3]):

	,  – плотность, кг/м³, (кг/м³),  (кг/м³);

	,  – кинематические коэффициенты вязкости, м²/с,  (м²/с),  (м²/с);

	,  – коэффициенты теплопроводности, Вт/(м· К),  (Вт/(м· К)),  (Вт/(м· К));

	,  – критерии Прандтля, , 

	Массовые расходы теплоносителей, кг/с, ([7]):

	

										(2.2)

	 (кг/с)

										(2.3)

	 (кг/с)

	 (м3/ч)


По максимальному расходу выбирается тип пластин. Параметры пластин, ([7], таблица П.2.1 и П.2.2): 

 – толщина стенки пластины, м,  (м);

 – площадь поверхности теплообмена пластины, м2,  (м2);

 – площадь поперечного сечения канала между пластинами, м2,  (м2); 

 – смачиваемый периметр в поперечном сечении канала, м,  (м) .

Эквивалентный диаметр сечения канала, м, ([7]): 



										(2.4)

 (м)



При расчете пластинчатого водоподогревателя оптимальная скорость теплоносителя принимаем исходя из получения таких же потерь давления в установке по нагреваемой воде, как при применении кожухотрубного водоподогревателя (100–150 кПа), что соответствует скорости воды в каналах (0,3 – 0,5) м/c [4],  (м/c)

Число каналов в пакете, ([7]):



									(2.5)

 (шт.)



Скорость второго теплоносителя, м/с, ([7]):


									(2.6)

 (м/с)



2.2 Расчет интенсивности теплообмена при движении теплоносителей между пластинами



Критерии Рейнольдса и Прандтля для каждого теплоносителя, ([7]):



; 									(2.7)



										(2.7)



									(2.8)



									(2.8)



	

	Определяется критерий Нуссельта для греющего и нагреваемого теплоносителей, ([7]):

	– при турбулентном режиме (Re 50):

	
							(2.9)

	

								(2.10)

	

	

	Где,  ([1])

	Коэффициенты теплоотдачи от греющего теплоносителя к поверхности стенки и от поверхности стенки к нагреваемому теплоносителю, соответственно, Вт/(м²· К), ([7]):

	

											(2.13)

	 (Вт/(м²· К))

											(2.13)

	 (Вт/(м²· К))

	

2.3. Определение площади поверхности теплообмена

	

	Принимаются значения термических сопротивлений слоев загрязнений с двух сторон стенки, , , (м2· К)/Вт; ([7], таблица П.1.2),  ((м2· К)/Вт),  ((м2· К)/Вт);

	В качестве материала материал пластин и патрубков – сталь 12Х18Н10Т. По средней температуре стенки  определяется коэффициент теплопроводности стенки , Вт/(м · К), ([7], таблица П.1.3),  (Вт/(м · К)).

	Суммарное термическое сопротивление, (м² · К)/Вт, ([7]):

	

									(2.14)

	 ((м² · К)/Вт)

	

	Коэффициент теплопередачи, Вт/(м² · К), ([7]):

	

									(2.15)

	 (Вт/(м² · К))

	

Среднелогарифмический температурный напор при противотоке возьмём из предыдущих расчетов.

	Требуемая поверхность теплообмена, м²,([7]):

	

											(2.16)

	 (м²)

	

	Фактическая поверхность теплообмена, м²,([7]):

	
									(2.17)

 м²



Рассчитываем относительный запас площади поверхности теплообмена , %,([7]):

	

										(2.18)

	%

	

Расчет гидравлических сопротивлений при движении теплоносителей



Рассчитаем гидравлические сопротивления при движении нагревающего и нагреваемого теплоносителя, МПа, ([7]):

	

									(2.19)

	 (МПа)

	 (МПа)

	

	где  – коэффициент общего гидравлического сопротивления, ([7], таблица П.2.2) 

	 – – приведенная длина канала, м, ([7], таблица П.2.2),  (м). 













ЗАКЛЮЧЕНИЕ



	В ходе выполнения курсовой работы были получены навыки применения теоретических знаний при решении теплотехнических задач. По расчёту и проектированию рекуперативных теплообменных аппаратов, а также закрепил знания по основным разделам курса «Тепломассообмен».

	В данной курсовой работе был произведён тепловой конструктивный расчёт рекуперативного кожухотрубчатого теплообменника, а также тепловой расчёт пластинчатого теплообменника.

	Были выполнены чертежи рекуперативного кожухотрубчатого теплообменника (формат А1) и пластинчатого рекуперативного теплообменного аппарата (формат А3).




ЛИТЕРАТУРА



		Дытнерский, Ю.И. Основные процессы и аппараты химической технологии. Курсовое проектирование /Ю.И. Дытнерский, Г.С. Борисов, В.П. Брыков. – М.: Химия, 1991. – 412 с.

		Копко, В.М. Пластинчатые теплообменники в системах централизованного теплоснабжения. Курсовое и дипломное проектирование: учебное пособие. /В.М. Копко, М.Г. Пшоник. – Мн.: БНТУ, 2005. – 199 с.

		Нащокин, В.В. Техническая термодинамика и теплопередача /В.В. Нащокин. – М.: Высш. шк., 1980. – 469 с.

		Проектирование тепловых пунктов. СП-41-101-95.

		Промышленная теплоэнергетика и теплотехника: Справочник /под общей ред. В.А. Григорьева, В.М. Зорина. – М.: Энергоатомиздат, 1989. – Кн. 4. – 586 с.

		Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов. СНиП 2.04.14. – 88.

		Тепломассообмен: метод. указания к курсовой работе по одноим. курсу для студентов специальностей 1 – 43 01 05 «Промышленная теплоэнергетика» и 1 – 43 01 07 «Техническая эксплуатация энергооборудования организаций» /авт.-сост.: А.В. Овсянник, М.Н. Новиков, А.В. Шаповалов. – Гомель: ГГТУ имени П.О. Сухого», 2007. – 37 с.